/
Текст
СОДЕРЖАНИЕ
Введение . . . . . . . . . , , . ' . . ' . , . .. 3
1. Порядок проектироваНИ51 специальных станочных
приспособлений . . , , . . . . . . , 4
П. Силовые механизмы станочных приспособлений 6
Расчет сил зажима . . . , , . . 6
Винтовые механизмы . . . , . . 18
Рычажные механизмы и при хваты 24
Клиновые механизмы . . , . . 25
Клиноплунжерные механизмы . 33
Рычажно
шарнирные механизмы 40
Эксцентриковые механизмы, . 47
Механизмы с применением rидропласта 54
Мембраны ..,....,... 66
Пластинчатые пружины ..". 68
111. Приводы станочных приспособлений 74
Пневматические приводы . , . 74
rидравлический привод 84
Пневмоrидравлические приводы 100
Механоrидравлический привод 104
Электромеханический привод . 105
Центробежно
инерционный привод 106
Вакуумный привод . . , . . . . 107
Электрический привод . . . . . . . . . 108
Электромаrнитный и маrнитный приводы1 . 114
IY. rеометрические расчеты станочных приспособлений I 118
Расчет оправок ...,..,."..'.' 118
Расчет мноrошпиндельных rоловок 125
Методика расчета координат осей роликов и шариков
в зажимных приспособлениях для центрнрования по
боковой поверхности зуба 143
у, Расчет приспособлений на точность . . . . . .. 165
У1. Расчеты на прочность элементов станочных приспо-
соблений , . . . , . . . . . . . 178
Шпоночные и шлицевые соединения 178
Заклепочные соединения . . . . . 188
Сварные соединения 190
Валы и оси '. 192
Пружины . . . . . . . 198
Клиноременные передачи 202
Зубчатые передачи . . . 210
Подшипники скольжения 232
Подшипники качения.. . 233
Муфты . . , . . , 251
УН. Точность обработки деталей станочных приспо-
соблений .,......'..,... 256
VHI. Допуски на изrотовление и износ деталей станоч-
ных приспособлений . , . . . . , . . , , . .. 293
IX. Материалы и термообработка деталей приспособле-
иий ..'.'.'..'...'.......344
Х. Типовые технические требования к станочным при
способлениям, указываемые на чертежах . . . .. 376
Литература 390
X rexoм'::::""x oom <roooro про-
изводства для каждой детали требуется применение в среднем }О, при-
способлений, затраты на изrотовление которых составляют 15 20%
себестоимости оборудования.
Из Bcero парка приспособлений 80 90% составляют станочные,
применяемые для установки и закрепления заroтовок деталей, обраба-
тываемых на металлорежущих CFaHKax, ,
Постоянно увеличивающееся количество применяемых приспособ-
.iJений и значительный удельный вес их стоимости в общих затратах на
подroтовку производства требуют создания наиболее рациональиых;
конструкций приспособлений, экономическоrо обоснования разработан-
ных вариантов приспособлений, снижения их металлоемкости, рацио-
нальноrо применения материалов пля деталей приспособлений и назиа-
чения наиболее целесообразных видов термической обработки.
Настоящий справочник составлен с целью оказания практической
помощи конструкторам разработчикам станочных приспособлений по
созданию работоспособноrо, высокопроизводительноrо и экономичноrо
ПРИСПОСОJЛения,
В справочнике в краткой форме даны методы силовых и rеометри-
ческих расчетов механизмов станочных приспособлений, расчеты на
прочность элементов приспособлений, экономически целесообразная
и практически необходимая точность обработки различных дета'лей,
допуски на изrотовление и износ деталей с учетом особениостей Tex
нических требований к точности приспособлений, сообщаются необхо.
димые сведения о применяемых материалах и термической обработке
деталей приспособлений, кратко сообщается о целесообразности стан-
дартизации и унификации приспособлений и их деталей; даны методи-
ческие указания и примеры экономических расчетов при выборе наибо-
лее целесообразноro вари нта npиспособления.
!
I
з
1. ПОРЯДОК ПРОЕКТИРОВАНИЯ СПЕЦИАЛЬНЫХ
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
Проектирование станочных приспособлений состоит из двух этапов.
I этап. Разработка технолоrическоrо процесса обработки детали.
При разработке технолоrическоrо процесса обработки детали Tex
iюлоr выполняет эскизы механической обработки детали и на них
намечает базовые поверхности и места зажима детали в приспособле-
нии. Расположение детали Hfl эскизе должно соответстьовать ее поло
жению в станочном приспособлении при выполнении операции на
станке. Деталь изображается в виде, какой она имеет после обработки
на этой операции.
11 этап. Конструирование приспособления.
После получения заказа технолоrа на конструирование приспособ
ления конструктор обязан изучить:
1) чертежи заrотовки и rотовой детали с техническими условиями
на деталь;
2) технолоrический процесс и операционный эскиз механическоЙ
обработки на соответствующей операции;
3) техническую характеристику, паспортные данные, посадочные
места и состояние станка, на котором будет установлено проектируе
мое приспособление;
4) условия эксплуатации, обслуживания и ремонта проектируемоrо
приспособления.
При конструировании приспособления конструктор должен при-
держиваться следующеrо порядка:
1) вычертить контур обрабатываемой детали (обычно в трех' проек-
циях) на таком расстоянии, чтобы осталось достаточно места для вы-
черчивания на этих проекциях всех элементов приспособления. Контур
детали показывается утолщенными штрих-пунктирными линиями;
2) вычертить BOKpyr контура обрабатываемой детали направляющие
элементы приспособления для режущеrо инструмента (кондукторные
втулки и т. д.);
3) вычертить установочные (центрирующие) или опорные элементы
(подвижные и неподвижные опоры и т. д);
4) вычертить зажимные и вспомоrательные элементы приспособ-
ления;
4
5) вычертить корпус, выполнить все необходимые разрезы и сече-
ния, проставить rабаритные и контрольные размеры приспособления
(диаметры кондукторных втулок, расстояния между осями KOHДYKTOP
ных втулок, расстояния между базовыми поверхностями), а также
задать технические условия на точность изrотовления приспособления.
При конструировании приспособления конструктору. иеобходимо
выполнить расчеты по определению:
а) сил зажима в зависимости от сил резания;
б) точиости базирования в зависимости от требуемой точности
изrотовления детали;
в) основных параметров зажимных устройств (расчет на прочность
и жесткость);
r) основных параметров силовоrо привода.
11. СИЛОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
РДСЧЕТ СИЛ ЗАЖИМА
Обрабатываемая деталь находится в равновесии. с ОJ\НОЙ CТOpOHЫ
под действием сил, возникающих в процессе обработки, с друroй сто-
роны под действием сил зажима и реакций опор. Основными силами,
возникающими в процессе обработки, являются силы резания. При
расчете сил зажима силы веса, центробежные и инерционные силы,
возникающие при определенных условиях обработки, учитываются реже.
Величина сил зажима определяется условием равновесия всех
перечисленных сил, при полном сохранеини контакта базовых поверх-
ностей обрабатываемой детали с установочными элементами приспособ-
ления иневозможности сдвиrа в процессе обработки. При расчетах
следует ориентироваться на такие величины, место приложения и иа-
правление сил зажима, при которых силы зажима получаются наиболь
шими. Определение требуемой силы зажима следует производить с уче-
том коэффициента запаса К, предусматривающеl'О возможное увеличе-
ние силы резания вследствие затупления режущеrо инструмента, неод-
нородности обрабатываемоrо металла, неравномерности припуска,
непостоянства установки и закрепления заrотовки и т. д.
Зажимные устройства должны удовлетворять следующим требова-
ниям:
а) при зажиме не должно нарушаться первоначзльно заданиое
положение детали; .
б) зажимы не должны вызывать деформации деталей и порчи их
поверхностей;
в) закрепление и открепление детали должно производиться
с минимальной затратой сил и времени рабочеro;
r) при закреплении недостаточно жестких деталей силы зажима
должны располаrаться над опорами или возможно ближе к опорам;
д) силы резания по возможности не должны восприниматься за-
жимиыми устройствами.
Последовательность расчета сил зажима:
а) определяют место приложения и иаправление сил зажима;
б) определяJOТ величину СИJI резания и их моментов, действующих
на обрабатываемую деталь; при необходимости определяют инерцион
ные и центробежные силы, возникающие' при обработке;
в) решая задачу статики на равновесие твердоro тела, иаходяще-
rося под действием всех приложенных к нему сил, определяJOТ вели
чину сил зажима;
r) определяют требуемую величину сил зажима, умножая найден
ное значение сил зажима на коэффициент запаса К.
Коэффициент К определяется применительно к конкретным усло-
виям обработки по формуле:
К КО'К1'К2'КЗ'К4'К5'
rде Ко 1,5 rарантированный коэффициещ: запаса 'для всех случаев;
К 1 коэффициент, учитывающий состояние поверхности за-
rOToBoK,
для черной заrотовки К 1 1,2,
для чистой заrотоВlШ К 1 1,0;
К 2 коэффициент, учитываюuщй увеличение сил резания от
проrрессирующеrо' затупления инструмента (К 2
1,0....,... 1,9). Значения К 2 приведены в табл. 1;
КЗ коэффициент, учитывающий увеличение силы резания
при прерывистом резании. При ,точении КЗ 1,2;
1(4 коэффициент, учитывающий постоянство силы зажима,
развиваемой силовым приводом приспособления;
К4 1 для механизированных силовых приводов (пнев
матическоrо, rидравлическоrо и т. д.),
К4 1,3 для ручноrо привода с удобным расположе-
нием рукояток,
К4 1,6 для ручноrо привода с неудобным расположе-
нием рукояток (уrол отклонения рукояток более 90°,
неудобное для работы положение);
К5 К0эффициент, учнтываемый только при наличии MOMeH
тов, стремящихся повернуть обрабатываемую деталь;
К5 1,0, если обрабатываемая деталь установлена
базовой плоскостью на опоры с оrраниченной поверх-
ностью контакта,
К5 1,5, если обрабатываемая деталь установлена на
планки или друrие элементы с большой поверхностью
контакта.
Таблица 1
Значение коэффициента К 2
Значение К.
eTOД обработки
Компо-
ненТ сил
резания
для
чуrуна
ДЛЯ ТаЛН
Сверление М К 1,15
Pz 1,10
Зенкерование предварительное (по I МК 1,3
корке) Р z 1,2
7
Продолжение таблицы
Значение К.
Метод обработки
КОМПО
вент сил
резания
для
чуrуиа
для стали
Зенкерование чистовое
М к
Pz
1,2
1,2
Предварительное точение и раста- Pz 1,0 1,0
чнваиие Ру 1,2 1,4
РХ 1,25 1,6
Чистовое точение и растачивание Pz 1,05 0,95
Ру 1,75 1,05
Рх 1,50 1,00
Фрезерование предварительное и 11,2- 1,41 1,7&-------1,90*
чистовое цилиндрической фрезой Pz 1,2 1,4**
Фрезерование предварительное и чи- 11'2 1,41 1,75 1,90*
стовое торцеьой фрезой Pz 1,2 1,4**
Шлифование Pz ] I 1,15 1,20
Протяrивание Р I ] 1,55
* Для вязкнх сталей.
"* Для твердых сталей.
Таблица 2
Расчет сил при токарной обработке в кулачковом патроне
Схема патрона
Расчетные формулы требуемой
силы привода
с рычажным приводом
{] l
! '"i
"lfTPI
'"j!( i! i I
, I П ;n i I r/.Jl
'с (l I (' II
а JdJ i 11
L
( 3l ) а
Q п.](r. 1+z;-fl 'T'W O
8
Продолжение таблицы 2
Схема патрона
Расчетные формулы требуемой
силы привода в кас
с клиновым приводом
l
с винтовым приводом
, ( 31 \
Q п.K. 1+t;fl)t gф +q:».w о
MKP QL
Рzsi п ,rcp' tg (а' +q:>пр)
( 31 ) ( 312 ) Wo
,. 1 Z;fl . 1 1;fl """2
. а
SШ"""2 D 1
W o K . Р z . f' ------б----- требуемая сила зажима на каждом кулачке
в К2С; .
п количество кулачков;
К lюэффициент запаса;
К' коэффициент, учитывающий дополнительные
силы трения в патроне (К' 1,05);
Р z окружная сила резания в К2С;
а. уrол призмы кулачка (а. == 90°); при радиус-
ных кулачках sin 1;
2
f коэффш.!.Иент трения на рабочих поверхно
стях кулачков (для кулачков с rладкой по-
верхностью f == 0,25, с кольцевыми канав-
9
Продолжение таблицы 2
Схема патрона
Расчетные формулы требуемой
силы привода в кее
ками f 0,35, с крестообразными канавками
f 0,45, с односторонне нарезанными
зубьями параллельно оси патрона f 0,8);
D 1 диаметр обрабатываемой поверхности в мм;
D диаметр зажимной поверхности в мм;
1 вылет кулачка от ero опоры до центра при
ложения силы зажима в мм;
11 длина направляющей части кулачка в мм;
12 расстояние между осью зажимноrо винта
и продольной осью призмы В мм;
уroл клина,
q:> уrол трения на наклонной поверхности
клина;
[1 коэффициент трения в направляющих кулач-
ков и1 0,10 0,15);
1 длина рукоятки ключа в мм;
r ср средний радиус резьбы в мм;
q:>пр приведенный уrол трения в резьбе;
а' уrол подъема резьбы винта.
Таблица 3
Расчет сил зажима при токарной обработке в цанroвом патроне
Схема патрона
РасчеТ!fые формулы требуемой
силы прнвода в кее
Без упора, оrраничивающerо осевое
перемещение детали
Q (lV+W 1 ).tg ( +q:».
с упором, оrраничивающим осевое
перемещение детали
Q (W+W}) Х
х [tg ( +q:»+f]
w V P2 + р2 .!S.....' I M + Р; требуемая суммарная сила
f z х fV,2
зажима. в "ее;
10
Продолжение, таблицы 3
Схема патрона
Расчетные формулы требуемой
силы привода в KZC
f5D 3 S
W 1 т сила, необходимая для сжатия лепестков цанrи до
[3
соприкосновения с поверхностью детали в КсС;
l( коэффициент запаса;
f коэффициент трения на рабочих поверхностях цанrи
(для цанr с rладкой поверхностью f 0,25, с коль
цевыми канавками f == 0,35, с крестообразными ка-
навками f 0,45, с односторонне нарезанными зубья-
ми параллельно оси патрона f 0,8);
Р z окружная сила резания в КСС;
Р х осевая сила в КСС;
М К момент, передаваемый цанrой, в кес,мм;
r радиус базовой поверхности детали в MJll;
а уrол конуса цанrи;
q> уrол трения между цанrой и заrотовкой;
f5 диаметральный зазор между цанrой и заrотовкой
в мм;
D 1 наружный диаметр лепестка цанrи в мм;
, S толщина стенки лепестка цанrи в МА<!;
[ длина лепестка цанrи от места задела до середины
конуса в мм;
т коэффициент, учитывающий колиqество лепестков
цанrи, т 600 для трехлепестковой цанrи, т 200
для четырехлепестковой цанrи;
D диаметр обрабатываемой поверхности в мм;
d диаметр базовой поверхности в мм.
Расчет сил зажима при токарной обработке иа оправках
Таблица 4
Схема оправки
Жесткой
Расчетиые формулы требуемой
силы ПРНВО)Iа в KZC
Приближенная формула:
2K'p z D
Q (D 1 -+ d)f
Уточненная формула:
l(PzD
Q 2 D d3
з f D2 d2
1
11
t1родолжение таолицы 4
Схема оправки
Расчетные формулы требуемой
силы привода в КсС
с разрезной втулкой
Q !( Pf [t g ( + ер) + {]
с тарельчатыми пружинами
а
.
, м к
Q == 1,33!( .tg а ,я.
!( коэффициент запаса;
Р z окружная сила резания в К2С;
М К крутящий момент от силы резания в К2С'ММ;
D диаметр обрабатываемой поверхности в мм;
DJ диаметр упорноrо бурта оправки в мм;
d диаметр оправки в мм;
f коэффициент трения между буртом и торцем детали a O,I
0,15);
а уrол конуса опраВl<И;
ер уrол трения на поверхности контакта оправки с разрезной
втулкой;
а' уrол наклона тарелки в рабочем положении (а' ==100);
R. радиус установочной поверхности тарельчатой ПРУЖIШЫ.
12
Расчет сил зажима при токарной обработке в центрах
Таблица 5
Схемы цеитров
Расчетные формулы требуемой силы зажима в кас
с СИЛОВЫМ ПрИВОДОМ пиноли задней бабки
L
с ПОВОДКОВЫМ устройством
c.u
о.
/:::j
31
I ( D 2 1 tg (B+<P1ra tg <Р2
Q 1(.1 Р; + Р у Р х 2L ) tg <в + <Рl)
(1)
В' D
Q :> :rr; Р z tg "2' D 1
сила, необходимая для внедрения ПОВОДIЮВ
в торец детали
(2)
,;о.
Продолжение таблицы 5
Схемы центров
Расчетные формулы требуемой силы зажима в Кi!C
с рифленым ПОВОДКОВЫМ центром
J' A A .
Q:>
'1'
2P z ,tg 2"
D
. D 1
(3)
сила,
а
sin 2
необходимая для внедрения рифленоrо
поводковоrо центра
При м е ч а н и е. Для центров с поводковыми устройствами и рифлеными поводковыми центрами требуемая
сила зажима центров Q определяется по формуле (1) и производится проверка по формулам (2) и (3).
К. коэффициент запаса;
РХО Ру, Рz составляющие сил резания в кес;
D диаметр обрабатываемой поверхности заI'ОТОВКИ в Mhl;
L длина заrотовки в мм;
а
f3 уrол между образующей конуса центра задней бабки и осью суппорта, f3 900 2;
а yrол при вершцн центра;
'Рl уrол трения на поверхности конуса центра ('Рl 3");
'Р2 уrол трения на поверхности пиноли (ЧJ2 3"');
1 расстояни от середины центровоrо незда до середины пиноли в Mhl;
а длина пиноли в мм;
13' уrол 'при вершине поводка;
Dl диаметр окружности поводков в Mhl;
'1' уrол при вершине сечения рифа.
Таблица 6
Расчет сил зажима при обработке на фрезерных станках
Схема зажима
\
Расчетиые формулы требуемой
силы зажима в К2С
Тиски
P'I.(b + о!) + P1Z o
\17 J( Of2 + Ь! + Z '
Прихваты
r1!1I
, V 2 I 2
1V' t . Р 1 Т Р 2
\Y/o \17:п
в призме
[( а V 2 ' р 2 2
117 Т siп 2 Р 1 + 2 + Р з
15
Продолжение таблицы 6
Схема зажима
Расчетиые формулы требуемой
силы за}кима в Кес
ентральноrо торцевоrо
W==K.
aV P +I1
1 DS d3
т! D2 d2
Р l' Р З , РЗ составляющие силы резания в кес;
f коэффициент трения на рабочих поверхностях зажимов
(для r ладких поверхностей f == 0,25; с крестообразно наре-
занными канавками f 0,45);
К коэффициент запаса;
n число прихватов;
а yrол призмы.
Таблица 7
Расчет сил зажима при обработке на сверлильных станках
Схема заЖима
Расчетные формулы требуемой
СИJIЫ зажима в као
Прихваты
КМ К
W
16
Продолжение таблицы 7
Схема зажшilа
Расчетные формулы требуемой
сил,ы зз}кима в кес
в призмах
w
117
а
/(М К sin 2
fD
w
Торцевоrо
W=o=
/(мкп
1 D3 d3
"""3 f D2 d2
М К круттций момент на сверле в кес. мм;
n число одновременно работающих сверл;
f коэффициент трения на рабочих поверхностях зажимов (для
r ладких поверхностей f 0,25; с крестообразно нарезанными
канавками f 0,45);
а yrол призмы;
l( коэффициент запаса.
2 Заи. 29
\lf .
17
ВИНТОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
Сила, развиваемая винтовым механизмом, зависит от величины
приложенноrо момента, формы рабочеrо торца винта и вида резьбы
(рис. 1 ).
а о
,r'+'T 6
w
w
е
Рис. 1. Схема для расчета винтовых механизмов с винтами:
а со сферическим торцем; б с плоским торце,,; в с кольцевой
поверхиостью опориоrо торца; е со сферическим опорlfЫМ торцем
и наконечником.
в зависимости от формы рабочеrо торца винта си '"(а зажима опре-
д.еляется по следующим зависимостям:
а) для винтов со сферическим торцем (рис. 1, а, учитывается
толыю трение в резьбе)
11'"' Ql
r cp tg(a + !Рпр)
KZC,
rде W сила зажима, развиваемая винтом, в !(ес;
Q сила, приложенная к рукоятке винта, в кес;
1 длина рукоятки в м.м;
r ер средний радиус резьбы в мм;
S
а уrол подъема резьбы, tg а 2 r ;
л ер
S шаr резьбы в мм;
СРпр приведенныЙ уrол трения, tg !рпр .
COS IJ '
f, коэффициент трения при плоском контакте;
В половина уrла при вершине профиля резьбы;
б) ДJIЯ винтов С ПЛОСI<ИМ торцем (рис. 1, б)
w
Ql
кес,
1
r cp tg (а + ЧJпр) + 31lD
r де 11 коэффициент трения на плоском торце;
D наружный диаметр плоскоrо торца в мм;
в) ДJIЯ винтов С кольцевой поверхностью плоскоrо' торца и для
raeK (рис. 1, в)
w
Ql
кz. c ,
I D D
'cptg(a+ СРпр) + 3 D2 D2
и в
rде .D и наружный диаметр опорноrо торца или торца rайки в мм;
D B внутренний диаметр опорноrо торца или торца rайки в мм;
r) для винтов со сферическим опорным торцем и наконечником
(рис. 1, 2)
\\7
Ql
'cptg(a + ЧJпр)+ Rсtg
К2С,
r де R радиус сферы винта в мм;
Pl уrол KOHycHoro yr лубления наконечника.
Условие самоторможения винтовоrо механизма определяется по
зависимости:
а < ЧJпр'
Так кш, для крепежных резьб величина уrла подъема находится
в пределах от 1,50 до 40, а приведенный уrол трения СРIIР изменяется
в зависимости от величины коэффициента трения в пределах от 6 до
160, то все крепежные резьбы само:rормозящие.
К. п. д. винтовых механизмов определяется по следующим зави
симостям:
11
tga
tg (а + ) ДЛЯ винтовых механизмов
ЧJпр с учетом трения только в
резьбе;
tga
11 1
tg(а+ЧJпр)+ з D
'ер
для винтов с плоским TOp
цем;
11
tga
, 1
tg(a+cpnp) + 3 'ер
D
D2 D2
н в
для винтов С кольцевой по-
верхностью торца и для
raeK;
11
tga
t
g (а + СРпр) + 'ер R ctg """2"
для винтов со сферическим
опорным торцем и наконеч-
ником.
Так как большинство винтовых механизмов самотормозящие, то
их к. п. д. меньше 0,5.
В табл. 9 приведены числовые значения характеристик винтовых
зажимов. Данные таблицы получены при:
2*
19
fJJпр 6040'; f 0,1; Il 0,1; rcp::::: 0,45d;
D 0,8d; D H 1,7d; D B d; Вl 120°; R == 0,8d,
rде d НОМИ-1альный диаметр резьбы в мм.
Выбрав номинальный диаметр d винта в зависимости от требуемой
силы зажима W, проверяют прочность винта.
Условие прочности винта с метрической резьбой:
w
а == CJ.2"" -< [ар],
rде (j напряжение растяжения винта в KZCJMM2;
С 0,5 для метрической резьбы с крупным шаrом;
[ар] допускаемые напряжения растяжения материала винта
в KZCJMM2.
В табл. 8 приведены значения допускаемых напряжений растяже-
ния материалов, применяемых для изrотовления винтов.
Таблица 8
Допускаемые напряжения растяжения материалов, примеияемых
для изrотовления резьбовых изделий
Допускаемые напряження
Предел при растяжеиии [ар]
Марка Термообра- текучести в к2с!м.м. 2
Стали боТ!<а при растя.
жении а
В К2с!мм2 при статнче-I прн пере-
ской менно:И
наrруЗКе наrрузке
I
10 20 6 7 3 4
Ст.3 22 7 8 4
А12 24 8 9 4 5
35 30 10 ll 5 6
45 Отжиr зо 10 12 5-------6
45 Нормализация 35 12 14 6 7
45 Улучшение 50 15-------17 7 8
45 Закалка 70 19 21 8 9
. .
40Х Отжиr 50 14 16 7 8
40Х Улучшение 65 17 19 8,5 9,5
40Х Закалка 90 28 30 1l 12
30ХН 70 18 20 9 10
В табл. 9 и 10 приведены допускаемые значения сил, развиваемых
винтовыми механизмами с метрической резьбой, по [ОСТ 9150 59.
20
Таблица 9
Допускаемые силы, создаваемые винтовыми зажимами с метрической резьбой (по rOCT 9150 59)
w 0,5d 2 [ир] кее
Допускаемые напряжения растяжения материала винта [ар] В кас/мм'
Резьба Шаr I I I I I I I I I I I I I
s
в Jl.tJH 3 4 5 6 7 8 9 I 10 11 12 13 14 15 Iб
"
I
М6 1 54 72 90 108 126 144 162 180 198 216 234 252 270 288
М8 1,25 96 128 160 192 224 256 288 320 352 384 416 448 480 512
МlО 1,5 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800
М12 1.75 216 288 360 432 504 576 648 720 792 864 936 1008 1080 1152
М14 2 294 392 490 588 686 784 882 980 1078 1176 1274 1372 1470 1568
MI6 2 384 512 640 768 896 1024 1152 1280 1408 1536 1664 1792 1920, 2048
М18 2,5 48Е 648 810 972 1134 1296 1458 1620 1782 1944 2106 2268 2430 2592
!
М20 2,5 600 800 1000 120С 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 3000 3200
М22 2,5 726 968 1210 1452 1694 1936 2178 2420 2662 2904 3146 3388 3630 3872
М24 3 864 1152 I 1440 1728 2016 2304 2592 2880 3168 I 3456 3744 4032 4320 4608
М27 3 1095 1460 1825 2190 2555 2920 3285 3645 4015 4380 4745 5110 5470 5840
М30 3,5 1350 1800 2250 2700 3150 3600 4050 4500 4950 5400 5850 6300 6750 7200
М33 3,5 1515 2020 2525 3535 4040 4545 5050 5555 6060 6565 7070 7575 7575 8080
М36 4 1944 2592 3240 3888 4536 5184 5832 6480 7128 777О 8424 9072 9720 10368'
При м е ч а 11 и е. Для резьб M6 M12 при неконтролируе'loЮЙ затяжке допускаемы напряжения tледует
уменьшать в 1,3 1,5 раза, для резьб MI2 MI8 B 1,l 1,3 раза.
Числовые значеlJИЯ характер
Резьба
Схема Характеристика М6 М8 МlО I МI2'!
механизма механизма
Шаr резь
1,25 1,5 I 1,75 I
Со сферическим опор Длина рукоятки 1
ным торцем в мм 80 100 120 140
. При.тшrаемая СИJIа
QBK2C 1,5 2.0 2,5 3,5
Сила зажима W
в кzc 250 320 390 530
%
С плоским опорным
торцем
4t 80 100 120 140
То же 1,5 2,0 2,5 3,5
190 240 290 390
С кольцевым опорным
торцем rаЙки
. 80 100 120 140
» 2,5 3,5 4,5 7,0
220 290 370 550
Со сферическим опор-
IIbIM торцем и нако-
неЧНИКОNl
80 100 120 140
)} 1,5 2,0 2,5 3,5
160 200 250 330
22
Таблица 10
ИСТИК ВИНТОВЫХ механизмов
(по rOCT 915 59)
I MI41 Мlб I MIB I MZO I M2Z1 М24 М27 М30 М33 I 'М3б М42
бы S в M,'t
I 2 I 2 I 2,5 I 2,5 I 2,5 1. 3 1 3 I 3 I 3,5 I 4 I 4,5
160 190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
5,0 6,5 8,5 ЩО 12,0 13,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
750 1050 1400 1600 2150 2300 2800 2900 3000 3100 3100
160 190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
5,0 6,5 8,5 10,0 12,0 13,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
560 760 1030 1200 1560 1700 2050 12150 2200 2250 2250
190 1220 I
160 240 280 310 360 410 460 520 600
8,0 10,0 10,0 10,0 13,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
630 830 850 850 1150 1350 1400 1450 1500 1550 1550
I
I I
I
160 190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
5,0 6,5 8,5 10.0 12,0 13,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0
460 650 860 1000 1300 1400 1700 1750 1800 1850 1850
23
РЫЧАЖНЫЕ МЕХАНИЗМЫ И ПРИХВАТЫ
в таб.lI. 11 'приведены основные схемы и зависимости для опре-
деления сил, развиваемых рычажными механиЗJVШМИ и f-образными
прихватами. Принятые обозначения:
W СИ.lIа зажима в KZC;
Q исходная сила, приложенная к рычажному механизму в KZC;
'I'J к. П. д., учитывающий потери иа трение в опоре рычаrа,
'I'J 0,85.
Таблица II
Схема механизма
Расчетные зависимости
Q1 1
W 11 + l2 'I'J
;
Q l l
W l2 'I'J
a
lLtJ
, Q(ll + l2)
w II 'I'J
1, Iz а
Q(ll +l2)
W 11 'I'J
а
.:;
Q l l
W T'I'J
Продолжение таблицы 11
Схема механизма
Расчетные зависимости
[, 12
<I
Qll
W II +l 2 'I"J
W Q(I ')
f 0,1 коэффициент трения
:rtda
s 360
а уrол поворота прихвата
s
h tg(3 ; fЗ 30 400
КЛИНОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
По назначению клиновые механизмы в станочных приспособлениях
подразделяются на:
а) механизмы с односкосым клином без роликов и с роликами,
обычно используемые в качестве усилителеЙ пневмо- и rидроприводов;'
fт"'" б) мноrоклиновые самоцентрирующие механизмЫ, обычно приме-
НЯЮЩиеся в конструкциях патронов и оправок.
Схема клиновоrо механизма с ОДноскосым клином С трением
иа обеих поверхиостях клина представлена на рис. 2, а.
I1з условия равновесия клина
Q
W tg(a + ер) + tg ер! «ее,
rде W сила зажима в 1С2С;
Q сила, приложенная к клину, в кее;
а уrол скоса клина;
ер уrол трения на наклонноЙ плоскости клина;
ер! уrол трения на rоризонтальноЙ плоскости клина.
25
а
а
а
14
W i, l,R/
/ ,1
I f/=Wtg'l,
/
Рис. 2. Схема Для расчета клиновоrо механизма с односкосым клином:
а с треиием На обеих поверхиостях клина; б с РОjПfКамн На обеих поверх-
ностях I{лииа.
Схема клиновоrо механизма с односкосым клином С двумя роли-
ками представлена на рис. 2, б.
Из условия равновесия клина
w Q
tg (а + 'Рпр) + tg 'Рl пр KZC,
rде IjJпр приведенныЙ уrол трения качения на наклонноЙ плоскости
клина;
IjJIПР приведенныЙ уrол трения качения на rоризонтальнои плос-
Кости клина.
Отношение силы зажима W к исходноЙ силе привода Q является
Цередаточным отношением сил:
w
i Q'
Отношение перемещения Sw по вертикали точки приложения силы
зажима W к перемещению SQ по rОРИЗ0нтали точки приложения
исходной силы Q называется передаточным отношением перемещениЙ:
. Sw
ln T tga.
Q
26
Условие самоторможения клина определяется:
0\ < fI' + fI'1 для клина с трением на двух поверхностях;
0\ < <Р для клина с трением только на иаклонноЙ поверхности
клина;
0\ < <Рl для клина с трением только на rоризонтальноЙ поверх-
ности клина.
Клиновые механизмы с роликамн обычно используются в качестве
усилителей и являются несамотормозящими.
В табл. 12 приведены числовые значения характеристик клиновых
механизмов с односкосым клином. При составлеиии таблицы приняты
значения:
tg <Р tg fI'1 0,1;
d
. tg <Рпр D tg <р 0,05; <Рпр 2°50';
d
tg fl'IПР D tg fI'1 0,05; fl'lпр 2"50'.
fI' fl'1 5°50';
d
D 0,5;
в табл. 13 приведены числовые значения характеристик MHoro-
клиновых самоцентрирующих механизмов.
Сила зажима каждым клином равна:
W W CYM
n '
rде n число К.ТIИновых элементов в механизме.
'"
CiO
Схема мехаиизма
ИдеальныЙ без учета
сил трения
с трением на обеих по-
верхностях клина
Таблица 12
Числовые значения характеристик клииовых механизмов
Характеристика
механизма
Уrол скоса клина"
20 I 50 I &0 1100 1120 I 15° !2W 1250 I 1350 1400 I 450
Передаточное отноше-
ние сил 28,64 11,43 7,12 5,67 4,71 3,73 2,75 2,15 1,73 1,43 1,19 .1,00
1
i ид tga
Передаточное отноше-
ние сил
о.
w 1
ё
Q tg(a+q»+tgq>l
1(. п. д. 'I"j i t ga
4,20 3,44 2,89 2.61 2,36 2,08 1,72 1,49 1,21 1,03 0,89 0,75
0,15 0,31 0,41 0,46 0,51 0,56 0,62 0,65 0,69 0,72 0,73 0,73
I
I
Схема механизма
Характеристика
механизма
с трением только на Передаточное отноше
иаклоИlЮИ плоскости кли- ние сил
на и одним роликом
с двумя роликами
. w
l Q
1
tg( a+IjJ)+tg<Plnp
К. п. д. 'I"j i tg а
проа;;;;;;нu.,(таблицы 12
"- "
. '
Уrол скоса клииа !I.
r I \ \ \ \ \ \. w ·
450
'-.
5,34
0,19
4,15 3,38 3,00 2,69 2,32 1,87 1,54 1,30 1,09 0,93 0,78
0,36 0,46 0,54 0,57 0,62 0,68 0,72 0,741 76 0,77 0,78
t>:)
<D
Передаточное отноше-
ние сил
W
о i Q
1 7,42 5,34 4,15 3,61 3,18 2,69 2,13 1,73 1,43 1,20 1,02 0,87
tg(a+<Pnp)+tgljJlnp
к. п. д. 'fj i tg а 0,26 0,47 0.58 0,63 0,68 0,72 0,77 0,80 0,82 0,84 0,86 0,81
СХема :механизма
С}'"роликом только на
наклонной плоскоСти
а
Продолжение таблицы 12
Уrол скоса клина а
Характеристика I I 1 I I ! 200 I 1300 1350 1400 I
механизма 20 50 80 100 120 150 250 450
ПеРедаточное Qтноше- I
ние сил
W
i Q
1
tg (а + 'Рпр) + tg 'Pl 5,42 4,22 3,44 3,06 2,74 2,37 1,92 1,59 1,34 1,14 0,97 0,83
1(. п. д. 'fj i tg а 0,19 0,37 0,48 0,53 0,58 0,63 0,70 0,74 0,76 0,80 0,82 0,83
Передаточное отношение перемещений Д.ТIЯ всех
механи.з ов i п ,tg а 0,035 0,088 0,1410,1760,2130,268 0,364 0,466 0,577 0,700 0,839 1,00
Т а б л и ц а 13
ЧИС.JIовые значения характеристик мноrоклиновых самоцентрирующих механизмов
Схема механизма
Характеристика
механизма
20 I 50 I 80 1100 I 120 1150 1200 1250 Iзо о IЗ5 0 1400 I 450
с трением только ПО на-
клонным поверхностям
клиньев
(j
.
i
.
Уrол скоса клина о:
Передаточное от-
ношение сил
W 1 7,23 5,23 4,07 3,53 3,1l 2,63 2,о? 1,67 1,38 1,16 0,97 0,82
i Q tg(CG+q»
к. п. д. ч itgCG 0,25 0,46 0,57 0,62 0,67 0,71 0,75 0,78 0,80 0,81 0,82 0,82
с трением ПО обеим поверх- Передаточное от-
НQСТЯМ клиньев ношение сил
W
i Q
1
tg(CG+q» +tgq>l 4,20 3,44 2,89 2,61 2,36 2,08 1,72 1,49 1,21 1,03 0,89 0,75
К. п. д. ч i tg CG 0,15 0,31 0,41 0,46 0,51 0,56 0,62 0,65 0,69 0,72 0,73 0,75
Продолжение таблицы 13
Уrол скоса клина с1.
Схема мехаиизма Характеристика 1 I I 100 1 120 I 150 1200 .1250 1300 1350 1400 I
механизма
20 50 80 450
I
С роликами по обеим на- Передаточное OT
клонным поверхностям ношение сил
клиньев w,
i Q
1
tg (сх. + Ч'пр) 1l,70 7,25 5,23 4,40 3,77 3,09 2,37 1,89 1,55 1.29 1,08 0,91
к.П.Д.'IJ itgсх. 0,41 0,64 0,73 0,77 0,80 0,83 0,86 0,88 0,89 0,90 G,91 0,91
КЛИНОПЛУНЖЕРНЫЕ МЕХАНИЗМЫ
По назначению клиноплунжерные механизмы подразделяются на:
.. а) одноплунжерные, обычно используемые в качестве усилителей
пневмо и rидроприводов;
б) мноrоплунжерные, используемые в качестве центрнрующих
механизмов патронов и оправок.:
р= W,.t.g(cl"r,)
8.
1
14,=(1 tg(d"9}+t. 1',
"" ""
"'1'":>
б
;1,
а
r.
/.
Рис. 3. Схема для расчета клиноплунжерноrо механизма:
а с двухопорным плунжером; б с консольным плунжером.
Схема одноплунжерноrо механизма с двухопорным плунжером
без роликов представлена на рис. 3, а.
I1з условия равновесия
1 tg (а + Ч') tg fJJ2
W Q tg (а + Ч') + tg Ч'I Ia!С,
rде W сила зажима в, К2С;
Q сила, приложенная к клину, в К2С;
а уrол скоса клина плунжера;
Ч' уrол трения на наклонной плоскости клина;
Ч'1 yrол трения на rОРИ30нтальной ПЛОСКQСТИ клина;
Ч'2 уrол трения двухопорноrо плунжера.
Для одноплунжерноrо механизма с консольным одноопорным плун-
жером (РНС. 3, б) условие равновесия
1 tg (а + Ч') tg Ч'2ПР
tg (а + Ч') + tg Ч'1
W Q
К2С,
3l
rде tg Ч'2ПР а tg Ч'2 ПрИЕеденный КОЭффlщиент трения консоль-
Horo плунжера.
3 Заи. 29
11
в табл, 14.прнведены числовые значения характеристик одноплун-
жерных механизмов с роликами и без РОЛJiJ{ОВ. При составлении таб-
лицы приняты значения:
tg Ч' tg Ч'1 tg fP2 0,1;
d _
tg %Р D tg Ч' 0,05;
d
tg Ч'lпр D tg fJJI 0.05;
31
tg Ч'2ПР а tg fP2 0,21;
Ч' Ч'1 Ч'2 5050';
Ч'[JР 2050';
d
п о,5;
Ч'l П Р 2"50';
Ч'2пр 11 о;
1
a o,7.
в табл. 15 прнведены числовые зиачения характернстик MHoro-
плунжерных самоцентрирующих механизмов.
W
Отношение i Q является передаточным отношеннем сил,
Sw
а i n SQ передаточным отношением перемещений.
Условия самоторможения клиноплунжерных механизмов те же,
что и клиновых. Клнноплунжерные механизмы с роликами- обычно
используются в качестве усилителей и ЯВЛЯIOТся несамотормозящимн.
с.о
*
Таблица 14
Числовые значеиия характеристик клиноплуижериых мехаиизмов
Уrол сКоса клина CJ.
Схема механизма
с двухопорным плунжером
без ролнков
с ОДНООПОРНЬ1М (консоль-
ным) плунжером без po
ликов
с.:>
CJ1
Характеристика
механизма
20 I 50 I 80 I 100 I 120 I 150 1200 1250 ! ЗО О IЗ5 0 \ 400 \ 450
I
Передаточное OT
ношение сил
W
i Q
1 tg(CG+q»tgq>2 4,15 3,37 2,82 2,55 2,28 2,02 1,63 1,36 1,12 0,95 0,79 0,65
tg (CG+q»+tgCPl
К. п. д. 'IJ i tg CG 0,16 0,29 0,40 0,44 0,48 0,54 0,59 0,63 0,64 0,64 0,65 0,65
Передаточное от-
ношение снл
w
i Q
1 tg(CG+q»tgСР2ПР
tg(CG+CP)+tgCPl
к. п. Д,. 'IJ itgCG.
4,07 3,30' 2,74 2,48 2,21 1,91 1,7.1 1,26 1,04 0,85 0,69 0,56
0,15 0,29 0,39 0,43 0,47 {),51 0,62 0,59 0,59 0,59 0,58 0,56
I
СхеМ,:! механизма
с двухопорным плунже-
ром с одним роликом
Х"рактеристика
Механизма
Передаточное от-
ношение сил
w
i Q
1 tg(CG+српр)tgСР2
tg( CG+СРпр)+tgСРl
К П. д. 'IJ itgCG
с одноопорным (консольным) Передаточное от-
плунжером с одним роликом ношение сил
W
i Q
1 tg( CG+СРпр)t gСР2ПР
tg(CG+СРпр)+tgСРl
К. п. д. ч i tgCG
Продолжение таблицы 14
Уrол скоса клнна с1.
20 1 50 180 1100 1120 I 150 1200 1250 Iзо о IЗ5 0 1400 1450
5,37 4,15 3,36 2,98 2,66 2,26 1,83 1,51 1,25 1,05 0,88 0,74
0,19 0,36 0,47 0,52 0,56 0,60 0,66 0,70 0,72 0,73 0,74 0,74
5,32 4,10 3,28 2,90 2,58 2,20 1,75 1,41 1,15 0,95 0,78 0,64
0,18 0,36 0,46 0,51 0,55 0,59 0,63 0,65 0,66 0,66 0,65 0,64
1.
Схема механнзма
С двухопорным' плунже-
ром и двумя роликами
'?:
Продолжение таблицы 14
УI'ОЛ сКоса клина о.
Характеристика
Механизма
rl. I Iwl I I \.I.I.\ \
Передаточное от-
ношение сил
\17
i Q
1 tg(a + СРПР) tg СР2
tg(а+fPпр)+tgfPl пр 7,36 5,25 4,08 3,50 3.10 2,60 2,03 1,64 1,35 1,10 0,93 0,76
к- п. д. 'rJ 'i tga 0,26 0,46 0,57 0,61 0,66 0,69 0,73 0,76 0,77 0,77 0,76 0,76
Продолженне таблицы 14
Уrол скоса клина а
Схема механизма Характеристнка I I I 1 1200 1250 Iзо о 1350 1400 I
механизма 20 50 80 100 120 150 450
С одноопорным (консоль- Передаточное отно- I
ным) плунжером и двумя шение сил
роликами W
i Q==
1 tg( CG+Ч>пр)tgq>2ПР 5,161з,98
tg(CG+Ч>пр)+tgЧ>lПР 7,26 3,43 3,00 2,50 1,93 1,53 1,25 1,00 0,83 0,66
t:) К. п. Д. 'IJ i tg CG 0,25 0,45 0,56 0,60 0,63 0,67 0,70 0,71 0,72 0,70 0,68 0,66
Передаточные отношения перемещений для всех
. Sw
механизмов lп == SQ tg CG 0,035 0,088 0,141 0,176 0,213 0,268 0,364 0,466 0,577 0,700 0,839 1
,000
Таблица 15
Числовые значения характеристик мноronлунжериых самоцентрирующих мехаиизмов
Уrол скоса клина а
Схема механизма Характернстика I 1 / 100 1120 1150 1200 1250 1380 1350 1400 I
механизма
20 50 80 I 450
I
Мноrоплунжерный Самоцен- Передаточное ОТ- I
трирую[Цнй без ролнков ношенне сил
m WCYM
W i ""(["
w' WCYN 1 tg(CG+ер)tgер2ПР
f! 1,46
f!-число ЛЛ9нжсро6 tg (а + ер) 7,05 5,00 3,84 3,32 2,90 2,42 1,85 1,17 0,95 0,76 0,60
К. п. д. 'I'} i tg CG 0,24 0,44 0,53 0,58 0,62 0,65 0,67 0,68 0,67 0,66 0,64 0,60
Двухплунжерный С роликами Передаточное OT
на наклонных плоскостях ношение снл
WCYM
i
1 tg( а+CjJпр) tgер2ПР
II ,50 7,00 5,05 4,20 3,54 2,90 2,16 1,68 1,34 1,07 0,87 0,69
tg (CG+ерпр)
К. п. д. '1'} itgCG 0,40 0,61 0,71 0,74 0,75 0,77 0,78 0,78 0,77 0,75 0,73 0,69
РЫЧАЖНО-ШАРНИРНЫЕ МЕХАНИЗМЫ
По конструкцни рычажно-шарнирные 'механизмы подразделяются на:
а) однорычажные шарнирные механнзмы;
б) двухрычажные шарннрные, механизмы одностороннеrо действия;
в) двухрычажные шарннрные ыеханизмы двустороннеrо действня.
а
б
','
.,
6
\ f1
1\ :)
я
Рис. 4. Схемы для расчета рычажно-шарнирных механизмов:
а однорычажноrо односторониеrо действня с роликом; б двухрычаж-
Horo одностор0ннеrо действия; в двухрычажноrо двустороннеrо дей-
СТВ Я.
Схема однорычажноrо шаРI:!ириоrо механизма с роликом представ-
лена на рис. 4, а.
I1з условия равновесия
Q
W t ( + (.\ )+t К?-С,
.ga g
rде w . сила зажима в ЮЗС;
Q сила, приложенная к рычажно-шарнирному механизму,
в кес;
а уrол наклона;
р дополнительный уrол к yr лу наклона а, учитывающий по-
, d
тер и на трение. в шарнирах; р arc sin f т;
tg СРlпр npнведенный коэффнциент трения качения, учитьmаЮUU1Й
. d
потери на трение в роликовой опоре; tg CPl tg СРl 75;
d диаметр осей шарннров н ролика -в мм;
D наружный днаметр ролика в мм;
t коэфqJJщиент трення скольжения в шарнирах на оси ролика;
tg СРl коэффицнент трения скольження на опоре ролика.
Запас хода однорычажноrо шарнирноrо механизма
Sw L(1 cos а),
40
Для двухрычажных шарнирных механизмов одностороннеrо дей
ствия без плунжера (рис. 4, б)
Q
W 2tg(a + qJ) кес
и для механизма двустороНнеrо действия без плунжера (рис. 4,6)
, Q
W CYM tg(a + qJ) . кес.
Запас хода двухрычажноrо шарнирноrо механизма одностороннеrо
действия (рис. 4, а, б)
SW 2L(1 cosa)
и двустороннеrо шарнирноrо механизма двустороннеrо действия
(рис. 4,6)
SWCYM 2L (1 cos а).
Из условия равновесия для механизма Qдностороннеrо действия
с консольньw плунжером
W [ 1 tgqJ2пр ] кес
2 tg (а + )
и для механизма двустороннеrо действия с консольными плунжерами
W CYM Q [ 1 tg%np J кес,
tg (а + )
t 31 t ' ' . Ф
rде g %пр g qJ2 приведенныи коэф Iщиент трения: учитываю-
а
щий потери на трение в консольном плунжере;
tg % коэффициент трения скольжения в двухопор
ном плунжере;
а длина направляющей плунжера;
1 расстояние от оси шарнира до середины на-
правляющей плунжера.
В табл. 16 приведены числовые значения характеристик рыча:жно-
шарнирных механизмов. При составлении таблицы приняты следующие
значения:
tg qJl =? tg qJ2 0,1;
d
П 0== 0,5;
qJ] qJ2 "'" 5050';
== 1 °10';
1 d
а 0,7; T 0,2;
d 31
tg qJIПР п; tg qJl 0,05; tg qJ2np а tg qJ2 0,21.
41
.;)
Схема механизма
Таблица 16
Числовые значения характеристик рычажно-шарнирных механизмов
Уrол наклона а
Характеристика
механизма
20 I 50 180 1100 1120 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450
Идеальный
шарнирный
трения
однорычажный Передаточное ОТ-'
без учета сил ношение сил
1
i ид tg а 28,64 Il,43 7,12 5,67 4,71 3,73 2,75 2,15 1,73 1.43 1,19 1,00
Идеальным двухрычажный
шарнирный без учета сИл
трения
Однорычажный шарнириый
с ползуном
w
Передаточное от-
ношеиие сил
1
i ид 2 tg а 14,32 5,71 3,56 2,83 2,35 1,86 1,37 1,07 0,86 0,71 0,59 0,50
Передаточное от-
ношение СИJI
w
i Q
1
tg (a+ ) + tg fPl 6,45 4,80 3,83 3,36 3,00 2,56 2,05 1,69 1,42 1,20 1,02 0,87
i
К П. д. 11 i ид 0,22 0,42 0,54 0,59 0,63 0,68 0,74 0,78 0,82 0,84 0,86 0,87
Продолжение таблицы 16
Уrол наклона..
20 1 50 180 I 100 I 120 /150 1200 12501300/350/400 I 450
I
I I
I
9,50 6,33 4,73 4,05 3,52 2,94 2,28 1,84 1,53 1,28 1,08 0,92
Схема механизма
Однорычажиый
с роликом
Характеристика
.механизма
шарнирный Передаточное OTHO
шение сил
w
w
i Q
1
tg(а+ )+tglПР
i
К. П. д. 11
lид
Передаточное ОТ- I
ношение сил
0,33 0,56 0,66 0,72 0,75 0,79 0,82 0,87 0,89 0,90 0,91 0,92
w
i Q
1
2tg(a + ) 9,03 4,63 3,10 2,53 2,14 1,72 1,29 1,01 0,82 0,68 0,57 0.48
i
l\. п. д. 11 i ид 0,63 0,80 0,87 0,89 0,91 0,92 0,94 0,94 0,95 0,96 0,96 0,96
Схема мехаиизма
Двух рычажный шарнирный
одностороннеrо действия
с плунжером
.
Продолжение таблицы 16
Уrол наклона о:
Характеристика
механнзма
50 180 1100 1120 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450
I
20
Передаточное от-
ношение сил
w
i Q
1 [ 1
2 tg(a+ )
tg fP2 Пр ] 8,93 4,52 3,00 2,42 2,03 1,62 1,18 0,91 0,72 0,58 0,46 0,38
i
l\. п. д. '11 i ид 0,63 0,79 0,84 0,85 0,86 0,87 0,86 0,85 0,84 0,81 0,78 0,76
Схема механизма
Двух рычажный шарнирный
двустороннеrо действия
fТL
w
w
Характеристика
механизма
Передаточное OT
ношение сил
. W CYM
!CYM
1
tg(a+ )
i
К. П. д. ч --;-------
lид
Продолжение таблицы 16
Уrол наклона ..
20 I 50 ! 80 1100 1120 1150 1200 1250 1300 1350 1 4if I 450
18,07 9,26 6,20 5,06 4,28 3,45 2,58 2,03 1,65 1,37 l,14 0,96
0,63 0,80 0,87 0,89 0,91 0,92 0,94 0,94 0,95 0,96 0,96 0,96
Продолжение таблицы Н)
Схем!} механизма
Характеристика
мехаии а
Уrол иаклона ..
20 I 50 I 80 I 100 1120 1150 1200 1250 1300 1350 ]400 I 450
I
I
шарнирный Передаточное OT
действия с ношение СИЛ
. W CYM
lCYM
[ tg(cx.1+ )
tgqJ2Пр ]
Двух рычажный
двустороннеrо
плунжерами
ro
i
I\. п. д. 11
lид
Запас хода однорычажноrо шарнирноrо меха-
низма Sw (1 cos сх.) Х L мм
Запас хода двухрычажноrо шарнирноrо меха-
низма Sw 2(1 coscx.) Х L мм,
для механизмов двустороннеrо действия
SWCYM Sw мм
17,86 9,05 6,00 4,85 4,07 3,24 2,37 1,82 1,44 1,16 0,93 0,7&
0,63 0,79 0,84 0,85 0,87 0,87 0,86 0,85 0,84 0,81 0,81 0,7&
0,0006 0.0038 0,00970,01520,02190,03410,0603 0,0937 0,1340 0,18080,23400,2929-
j I
0,0012 0.0076
I
0,01940,03040,0438 0.086210.1206 0.1874 0,2680 0.36160,46800,585&
ЭКСЦЕНТРИКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
в эксцентриковых механизмах примеНflЮТСЯ KpyroBbIe и криволи
нейные эксцентрики.
KpyroBble эксцентрики представляют собой Kpyr со смещенной
осью вращения относительно ero rеометрической оси. Достоинство
KpyroBbIX эксцентриков про тота изrотовления; недостаток непо
стоянство уrла подъема кривои эксцентрика и сил зажима.
В табл. 17 представлены основные параметры KpyroBbIX эксцен-
триков в зависимости ar уrла поворота эксцентрика.
Таблица 17
Основные параметры KpyroBblx эксцентриков
Схема положения
эксцентрика
Уrол
поворота
эксцен,
трика т
Уrол
подъема
эксцеНТРI1-
ка (J.
РаССТОЯНl1е
от центра
вращения
ЭI<сцентр",<а
до ТОЧКИ со-
ПрНlюсновения
erQ с изде
лием р
Ход
эксцен
трика S
T OO
D
e
2
S o
tg!;{ "-= о
tg!X. ;::::
е cos
ОО<т< !!.. esin р S e(l
< 9о О J2.. е sjJ] Р sin [,)
2 2 .
900 T :.:;;;;.
cos cl
е
tg атах D
T 900 2е 2 S e
D р --ёOS7
:47
Схема положения
эксцентрика
Уrол
поворота
эксцен-
трика 1
900<1<
< 1800
l' 1800
Уrол
подъема
эксцентри-
ка ..
tga.
е cos
+е sin
2
1 900
tg.. o
Продолжение таблицы 17
Расстоянне
от центра
вращения
эксцеитрика
ДО Точки co
прикосновеиия
ero с изде-
лием р
ХОД
эксцен,
трика S
p
D . В
2 +е sln
cos о:
s е (1 +
+ sin )
D
p 2+e
s 2е
Схема для расчета KpyroBoro эксцентрика представлена на рис. 5.
!\ак видно из табл. 17, уrол подъема KpyroBoro эксцентрика изме.-
няется с изменением уrда поворота, он достиrает максимальноrо зна-
чения при уrле поворота, равном 900. Такое изменение уrла подъема
приводит к непостоянству зажимной силы. С целью обеспечения He3Ha
чительноrо изменения зажимной силы выбирают рабочий участок про-
филя KpyroBoro эксцентрика В пределах 30 450 влево и вправо от
точки l( (жирная линия на рис. 5), '
48
Рис. 5. Схема для расчета Kpyroвoro эксцентрика.
Сила зажима KpyroBbIM эксцентриком определяется по формуле:
Ql
W == Р [tg (сх. + qJ) + tg qJl] кес,
rДе 1)7 сила зажима изделия в кес;
Q сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, в кес (при рас.
четах принимается равной 15 кес);
1 плечо приложения силы, 1 11 + 0,5 D;
,11 длина рукоятки в мм;
D диаметр Kpyroвoro эксцентрика в мм;
р расстояние от оси вращения эксцентрика до точки соприкос-
новения ero с изделием в мм;
qJ уrол трения между эксцентриком и изделием;
qJl уrол трения на оси эксцентрика;
сх. утол подъема кривой эксцентрика,
у CJlовие самоторможения эксцентрика определяется зависимостью:
4 Заи. 29
49
cx'пzax <. q:> + ЧJ) .
При q:> ЧJl 5043' условие самоторможения примет вид:
cx'пzax II 030'.
Приняв cx'пzax 8030' с целью обеспечения запаса самоторможе-
ния, ПОЛУЧИ 1:
2е
tg cx'пzax D 0,15,
D
откуда е 14,
D
rде е характеРИСТИI{а эксцентрика.
Таким образом, условие самоторможения KpyroBoro эксцентрика
имеет также вид:
D
е;;' 14.
Все стандартные и нормальные эксцентрики самотормозящие.
В табл. 18 приведены числовые значения основных характеристик
KpyroBbIx эксцентриков и развиваемых ими сил зажима при значе-
ниях 1 100 мм и Q == 15 кес. В случае пользования табл. 18 при
значениях 1 и Q, отличных ОТ принятых, следует табличное значение
сил зажима W умножить на коэффициент, полученный от деле.
ния фактическоrо значения 1 и Q на принятое.
Эксцентриситет е KpyroBoro эксцентрика выбирается по зави'
симости:
e
\17
бт +(0,2 0,4)
1 cos l'
мм,
rде б допуск на размер обрабатываемой детали от ее установочной
базы до места приложения силы зажима в мм;
j жесткость зажимноrо приспособления в кес/мм;
l' допускаемый уrол поворота эксцентрика,
Криволинейные эксцентрики обычно имеют рабочий профиль,
очерченный по архимедовой спирали, с постоянным уrлом подъема
кривой и обладаJOТ постоянной силой зажима и одинаковым тормозя-
щим свойством в пределах всей своей рабочей зоны.
Уrол подъема сх, архимедовой спирали определяется по формуле:
1 h
tgcx' ' Т'
r t'n
50
rAe r i.iачальныЙ раДиус эксцентрика в Мм:
l3п уrол между начальным и конечным радиусом экецентрИlШ;
JL разность Мf<ЖДУ начальным и конечным радиусом эксцент-
рика в мм.
В целях обеспечения самоторможения уrол подъема архимедовоЙ
спирали а принимают обычно равным 8030'.
Тоrда tg а 0,15 и JL"'" О,О75лD, при 13 900, rде D диаметр
начальноЙ окружности, D 2r.
СИJJа зажима криволинеЙным эксцентриком определяется по
формуле:
Ql
W r cp tg (а + <р) + tg <Jft KZC,
?
rде \17 сила зажима изделия в KZC;
Q сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, в KZC;
1 плечо приложения силы в мм;
r cp средниЙ радиус эксцентрика в мм; .
<р уrол трения между эксцентриком и изделием;
<Рl уrол трения на оси эксцентрика (обычно принимают
<р <Рl == 5043').
4*
Числовые значения ОСНОВНЫХ параметров KpyroBbIx
,;, Уrол поворота
...
"'", '" "( 450 "( 600 "( 750 "( 900
'" ...
"
"'''' !Е ,;,
::-С:) "" Qr " '" " "
... '" '" 1:1 '" '" '"
...
"'., '" ., '" '"
:е", ., '" '" '" '" '"
.,,,, '" "" " '" '" '" '"
""" ., ... CJ) CJ)
t:::I:... (1)., Х <.J " CJ) " CJ) " "
32 1,7 18,80 0,50 4°39' 357 0,85 5°33' 329 1,26 6°01' 311 1,70 6°04' 302
40 2,0 20 0;59 4°21' 290 1,00 5°13' 268 1,48 5°40' 253 2,00 5°43' 247
50 2,5 20 0,73 4°21' 232 1,25 .5°13' 214 1,85 5°40' 203 2.50 5°43' 197
60 3,0 20 0,88 4°21' 193 1,40 5°13' 178 2,23 5°40' 168 3,00 5°43' 164
65 3,5 18,55 1,03 4°42' 174 1,75 5°39' 163 2,60 6°06' 152 3,50 6°10' 148
70 3,5 20 1,03 4°21' 163 1,75 5°13' 150 2,60 5°40' 145 3,50 5°43' 141
80 4.0 20 1,18 4°21' 145 2.00 5°13' 134 2,97 5°40' 127 4,00 5°43' 123
80 5,0 16,00 1,47 5°32' 137 2,50 6°34' 122 3,71 7°04' 115 5,00 7°07' 114
100 5,0 20 1,47 4°21' 118 2,50 5°13' 108 3,71 5°40' 102 5,00 5°43' 99
00 6.0 16,65 1,76 5°19' 111 3,00 6°17' 101 4,45 6°48' 96 6,00 6°51' 93
20 6,0 20 1,76 4°21' 99 3,00 5013' 90 4,45 5°40' 85 6,00 5°43' 82
'.
40 7,0 20 2,05 4°21' 85 3,50 5°13' 77 5,18 5°40' 73 7,00 5°43' 71
52
Таблица 18
эксцентриков (при 1 100 .мм н Q == 15 ки)
эксцентрнка
"( 1050 "( 1200 "( 1350 "( , 1500
>! >! >!
>! '" " '" '" '"
>! >! >!
'" '" '" '" '" '"
'" '"
CJ) а CJ) а а
" " CJ) " CJ) "
2,14 5042' 300 2,55 4049' 310 2,90 4002' 320 3,17 2047' 344
2.52 5023' 247 3,00 4043' 251 3,41 3046' 262 3,73 2038' 279
3,15 5023' 197 3,75 4043' 201 4,27 3046' 209 4,66 2038' 223
3,77 5023' 164 4,50 4043' 167 5,12 3046' 174 5,59 2038' 186
4,40 5046' 147 5,25 5002' 151 5,97 4006' 157 6,53 2049' 168
4,40 5023' 141 5,25 4043' 143 5,97 3046' 149 6,53 2038' 159
"
5,03 5023' 123 6,00 4043' 125 6,82 3046' 131 7,46 2038' 140
6,29 6040' 113 7,50 5049' 116 8,53 4038' 122 ,33 3012' 132
6,29 5023' 98 7,50 4043' 100 8,53 3046' 105 9,33 2038' 111
7,55 6024' 92 9,00 5036' 92 10,24 4028' 100 11,19 3006' 105
7,55 5023' 82 9,00 4043' 84 10,24 3046' 87 11,19 2038' 93
1,82 5023' 71 10,50 4043' 72 11,95 3046' 75 13,05 2038' 80
i
53
МЕХДНИ3МЫ С ПРИМЕНЕНИЕМ rИДРОПЛАСТ д
Принuип действня механизмов с применение I rидропласта основан
На свойстве rидроплас:rа равномерно передавать rидростатическне давле-
ния на все стенки полости. fидропласт должен удовлетворять следую-
щим требованиям:
1) не просачиваться в зазоры без специальных уплотняющих
устроЙств;
2) равномерно и без заметных потерь передавать давления на
значительные расстояния;
3) сохранять свойства с течением времени и в определенных
интервалах температур и не вступать в реакции с металлами.
В табл. 19 приведены основные характеристики rидропластов
марок СМ и дм, используемых в приспособлениях.
Таблица 19
Основные характеристики rидропластов марок СМ и дм
Характеристики rидропласта
ДМ
СМ
Марка rидропласта
Компоненты:
полихлорвиниловая смола мар-
ки М
дибутилфталат (пластификатор)
стеарат кальция (стабилизатор)
Температура плавления
РекомендуемыЙ температурный ре-
жим работы
Величина зазора подвижных соеди-
нениЙ, при которых начинается
просачивание rИДРОf.Iласта при
давлении:
125 KZC/CM 2
300
400
500
)}
)}
)}
Уменьшение объема массы на
каждые 100 KZC / см 2 давления
Рекомендуемое применение
54
20%
78%
2%
1400 с
+5 +600C
0,03 мм
0,03 )}
0,02 »
0,01 )}
0,5%
В самоцентри-
рующих оправ-
ках при неболь-
ших перемеще-
ниях и передаче
давлений на не-
большое рас-
стояние
10%
88%
2%
1200 с
+ 20 -+- 40" С
..
0,01 мм
0,5%
В MHorOMecт-
ных при способ-
лениях при пере-
даче давлений
на большие рас-
стояния через
каналы неболь-
шоrо сечения
ПО схеме действия механизмы с применением rндропласта делятся
на две rруппы:
а) мноrозвенные, в которых rидропластическое давление пере-
дается системе с;.кользящих плунжероlз;
б) самоцентрирующие с у"пруrой оболочкоЙ в виде тонкостенноЙ
втулки.
Расчетная схема мноrозвеиноrо мехаиизма с rндропластом пред-
ставлена на рис. 6.
w
Рис. б. Схема для расчета мноrозвенноrо механизма
с rидропластом.
Сила зажнма рабочнм плунжером определяется по формуле:
( D \2
W Q т) ч Р KZC,
rде Q исходная сила, развиваемая нажимным плунжером, в KZC;
D диаметр рабочеrо плунжера в СМ;
11 к. п. д., равныЙ 0,90 0,95;
Р сопротивление возвратных пружин в KZC.
Величина перемещения нажимноrо плунжера определяется по
формуле:
( D 2
SQ Sw n ""([) ,
rде SQ перемещение нажимноrо плунжера;
SW перемещение рабочеrо плунжера;
n число рабочих плунжеров.
Расчетная схема самоцеитрирующеrо механизма (тонкостенная
В"i)'лка) представлена на рис. 7,
55
!1
I
т
{
/////// ///.I
z
т
Рис. 7. Схема для расчета самоцентрирующих тонко-
стенных втулок.
Порядок расчета упруrих тонкостенных втулок приведен в табл. 20.
Таблица 20
ПОРЯДОК расчета самоцеитрирующих тонкостенных втулок
Исходные данные: D д диаметр отверстия (шейки) детали
lд длина отверстия (шейки) детали
Обоз
Наименование величинЫ наче Расчетиая формула
нне
'. 1 2 3
НаружныЙ диаметр втул D В зависимости от диаметра отверстия
кивмм (шейки)' обрабатываемоЙ детали диа-
метр втулки назначается по ходо-
вой посадке 2 или 3-ro класса точ-
ности
Длина тонкостенной части 1 1 == (1,0 1,3) lд
ВТУЛJ?f в. цм
56
ПРОДОЛJКение таблицы 20
I 2 I .
3
Толщина тонкостенной Iz 1 I D 10 I D 50
части втулки в мм I 50 мм 150 мм
1 > 0,5 D Ih 0,015D+lh 0,025 D
+0,5
0,5D> 1 > Ih 0,010D+lh 0,020D
> 0,25 D ,+ 0,5
0,25 D > 1> Ih 0,010 D +Ih == 0,015 D
> 0,12 D + 0,25
Максимальный посадоч- При заJКиме по внутренней поверх-
ныЙ зазор между де- ности
талью и установочной Sтax == D дтах D min
поверхностью втулки
в свободном состоя- При зажиме по наруJКНОЙ поверх-
нии в ММ Smax ности
Smax === D тах D Дmin
х
арактеристика втулки: 210 === 2,6 D 11
втулка «длинная» при
1 > 210
втулка «короткая» при hJD 10,00510,010 I 0,0151 0,020 I 0,025
1 <:. 210 2/0
210 10.18 D10'26 DI O,32 D\0'37 D [ 0,41 D
JLJ D I 0,030 I 0,0351 0,040 I 0,045 1 0,050
I 210 10,45 D10,49 D10,52 D10,55 D10,59 D
Допускаемая упруrая де-
формация втулки в мм ЛD
1. Для «длинноЙ» втулки
а т
6.D == ЕК D,
для втулки из хромистых сталей
ЛD 0,003 D,
для втулок из конструкционных
сталей
ЛD 0,002 D
57
Продолжение таблицы 20
I 2 I
!'\R
3
2. Для {(коротких» втулок
а т
I1D ЕК D {l qJ (хН,
для втулок из хромистых сталей
I1D 0,003 [l qJ (х»),
для втулок из конструкционных
сталей
I1D 0,002 [1 qJ (ХН,
r де от предел текучести мате-
риала втулки в KZC/C/it 2 ;
к: коэффициент запаса проч-
ности втулки, равный
1,2 1,5;
Е модуль упруrости мате-
риала втулки в кес/см 2 ;
1
х == 0,9 "J!3ill ;
qJ (x) из -таблицы:
х
qJ (х) I Х qJ (х)
I
Х qJ (х)
0,0 1,00
0,1 0,99
0,2 0,97
0,3 0,93
0,4 0,88
0,5 0,82
0,6 0,76
0,7 0,70
0,8 0,64
0,9 0,57
1,0 0,51
1,1 0,45
1,2 0,39
1,3 0,34
1,4 0,28
1,5 0,24
1,6 0,20
1,7 0,16
1,8 0,12
1,9 0,09
2,0 0,07
2,1 0,04
2,2 0.02
2,3 0,01
Продолжение таблицы 20
I 2 I
3
ЗажимноЙ Н8тяr в мм
6
6 0== I1D Smax
При I1D> Smax механизм центрирует
и зажимает деталь;
при I1D Smax механизм только цeH
трирует деталь;
при I1D < S тах механизм применять
нельзя
LLлина контактной зоны
в мм
lK 1. Для {(длинн ых» втулок
lK=" 2l 0 ( 1/ 6 1 ) +l
J Sтax + 6
2. Для {(короТlШХ» втулок
V 6
lK 1
Smax + 6
Коэффициент длины KOH I а I
такта
lK
а 1 0== 0,5 0,8
rидростатическое даМе- р при l>.0,3D Р 0== 211DEh
ние в KZC / с.т 2 D2
при 1 < 0,3 D Р 0== 1,25 I1D EJL
Dl
Максимальный передавае- М тах 2h V 2h 2
мыЙ крутящий момент М mах =--' 500 D D 6D ,
в. KZC'CM D, 6 в мм
rде h,
Продольная сила зажи- Q 2h V 2JL
ма, противодействую. Q"", 104 D D БD,
щая смещению заrо-
товки, в ксс rде h, D, 6 в мм
Основные параметры r от-
дельных элементов)ту-
Лок в мм:
а) высота рабочей полости Н
б) ширина посадочноrо
Пояска т
н 2VI5
,r
т ::::: 2,5 JI D
59
Продолжеt!ljе табщщы 20
I 2 I
3
в) радиус закруr ления
r) диаметр отверстия для
втулок с наружноЙ
установочной поверх-
ностью (рис. 8)
д) 'диаметр поясков для
втулок с внутренней
установочной поверх-
ностью (рис. 8)
R R (0,03 0,05) D
Для деталей с базовоЙ поверхностью,
изrотовленной по 2-му классу точ-
ности,
d d D 2JL H 2 мм,
по 3 и 4 MY классам точности
d D 2h 2H+2 мм
Для деталей с базовой поверхностью,
изrотовленной по 2-му классу точ-
ности;
d d D+2h+H+2 мм,
по 3 и 4 MY классам точности
d D + 2h + 2Н 2 мм
1:::1
Рис. 8. Основные параметры тонкостенных втулок.
с целью облеrчения расчетов, связанных с определением пара-
метров тонкостенных втулок, можно воспользоваться табл. 21.
Порядок расчета параметров тонкостенных втулок при использо.
ванни табл. 21 следующиЙ: .
1) выбl!р.ают посадку втулки в свободном состоянии и определяют
максимальныЙ посадочный зазор S mах;
2) выбирают длину тошшстенной части втулки 1;
3) по известным режимам резания определяется крутящиц момент
ОТ сил резания Л1 к ;
4) выбирают коэффициент длины !<онтакта а;
1
5) определяют отношение D /2 ;
6) по известным а и D находят I1D и Л1' к;
7) проверЯJОТ выбранные параметры на соблюдение условий:
Л1'
Smax c I1D, .....,. f <
л1 к ;' \',
К
rде /(' коэффициент запаса;
6'0'
8) при соблюдении этих условий по табл. 21 находят толщину
стенки h, толщину опорных поясков t и rидростатическое давление р,
необходимое для деформации тонкостенной части втулки, и диаме-
тральный натяr между базовой поверхностью втулки и корпусом.
Материал .для изrотовления втулок: при D < 40 ,и,и сталь 40Х
с термообработкой до Н RC 35 40; при D> 40 ,и,ч сталь У7 А
с термообработкой дО HRC 33 36.
Технические условия на изrотовление втулок:
а) допускаемая разностенность тонкостенной части втулки
при D < 40 мм до ::1: 0,03 ,и,и, при D > 40 мм до ::1: 0,05 ,и,и;
б) допускаемое биение установочной поверхности втулки относи.
тельно поверхности посадочных поясков и базовой поверхности при-
способления не более 0,01 мм; ,
в) поверхности сопряжения обрабатываются с чистотой \7 8, полость
втулки под rидропласт и каналы с чистотой \7 6.
Сопряжение втулок с корпусом выполняется' по леrкопрессовой
или преССОI)ОЙ посадке 2-ro класса точности. В 9собо тяжелых усло-
виях работы втулок дополнительно крепят их к корпусу винтами.
Диаметр d o плунжера для передачи внешней силы на rидропласт
тонкостенных втулок выбирают по следующшч зависимостям:
при 0,125 D < l < 0,25 D d o =='1,2 " 75
при 0,25 D < l < 0,5 D d o == 1,5 у15
при 0;5D<l<D d o == 1,8VD
Материал плунжеров сталь 45 с термообработкой до Н RC
40 45. Сопряжение плунжера с отверстием корпуса по посадке
А .
С' Обычно плунжеры притираются по отверстию с целью обеспечения
зазора не более 0,01 мм.
При использовании в качестве привода плунжера пневматическоrо
или rидравлическоrо цилиндров расчет их производится в следующем
порядке:
а) определяется требуемая сила на штоке цилиндра
11;dg
Q == Т Ро кее;
б) определяется диаметр поршня цилиндра
' D V 4Q
l ем,
nРп11
rде Рп давление воздуха в сети для пневмопривода или давление
масла в rидросистеме без rидропривода в кze / см 2 ;
11 к. п. д. привода;
в) определяется ход поршня цилиндра
4 (D 2h) (lKSтax + lНK 1 K 2 )
L== 2 M
d o
еде Кl коэффициент запаса rидропласта в каналаХ, К 1 == 1, 15 1,2;
К 2 коэффициент упрyrости rидропласта при данном rидропласти-
ческом давлении, К 2 5 Х 105 р.
6I
Т а б л н ц а 21
Основные размеры зажимных центрирующих втулок, деформация их тонкостенной части и давление
rидропластмассы (при а 0,5 0,8)
'" " I .",
" "
" '" " " "
'" '" '" '" "! '"
'" <\) '" I " "!
'" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '"
Dв.мм :;; Q '" '" '" " '" Q " " '" "
:;: <1 ос: Q., ...., .с: Q.,
"!
l l "!
Щ2 0,25 D/2 0,5 '"
"'
-
20 45 0,01 0,4 4 1,5 450 0,04
30 80 0.02 0,5 4 2 300 0,06
150 0,01 0,7 5 2,5 450
40 40 0,02 0,2 4 2 120 40 0,03 0,3 4 2,5 100 0,08
200 0,02 0,5 4,5 3 200
60 130 0,02 0,3 4,5 2,5 100 130 0,05 0,6 5,5 4 100 0,12
650 0,02 1,0 8 4 300
80 300 0,03 0,4 6,5 3,5 100 300 0,05 0,8 8 5 100 0,16
1500 '0,03 1,3 9 6 300
100 600 0,03 0,5 8 4 100 600 0,08 0,8 9 6 200 0,2
1500 0,02 1,0 9 4,5 400 3000 0,04 1,6 10 7,5 300
120 950 0.04 0,5 8 5 100 1000 0,1 1,2 10 6 100 0,24
2500 0,02 1,0 12 5,5 350 5000 0,05 1,0 14 8,5 300
Продолжение таблицы 21
"" >t
" " 5
" >t " ""
'о '" .....
'" " >t "" >t '" " >t >t >t "
'" " >t "" >t '" '" '" >t >t >t
D в .tlM >: Q '" '" '" '" '" Q '" '" '" '"
::;;: <1 Е-. Q, ::;;: <1 Е-. Q,
>t
1 1 >t
Щ2 0,75 Щ2 l '"
"'
15 20 0,01 0,5 3 1,5 450 25 I 0,015 0,5 3,5 2 450 0,03
20 25 0,01 0,4 4 2 250 25 0,02 0,5 4 2,5 350 0,04
50 0,01 0,6 , 4,5 2,5 450 50 0,01 0,8 5 2,5 450
30 90 0,03 0,6 4 3,5 250 90 0,03 0,8 5 3,5 350 0,06
200 0,02 1,0 6,5 3,5 450 200 0,02 1,3 7 3,5 450
40 200 0,04 0,8 5 4 250 200 0,04 1,0 6 5 250 0,08
450 0,02 1,2 8 4,5 450 450 0,02 1,7 8,5 6 450
60 700 0,04 1,2 8 6 250 700 0,05 1,5 8 7 250 0,12
1500 0,03 2 10 7 450 15VO 0,04 2,5 11 8,5 450
80 300 0,12 0,8 , 9 5 100 300 0,10 1,2 10 6 150
1600 0,05 1,7 10 7 250 1600 0,07 2,0 10 7 250 0,16
3600 0,04 2,5 12 8 450 3600 0,05 3,5 13 9 450
100 600 0,15 1,0 11 6 100 600 0,15 1,5 14 7,5 150 0,2
3000 0,08 2,0 14 8,5 250 3000 0,10 2,6 15 10 250
120 1000 0,13 1,4 13 8,5 100 1000 0,17 1,8 17 9 150 0,24
5500 0,1 2,5 17 13 250 5500 O,ll 3,0 18 12 250 I
Продолжение таблицы 21
,
'" >t '" 1, !.
" "
" '" " " , '"
'" '" ";:;- '" '" "
'" '" '" '" '" '"
'" '" , '" '"
'" '" '" '" '" '" '" , '" '" '" '" '"
.7 в мм >: Q '" '" '" '" >: Q '" '" '" '"
<1 "'" Е-. ... Q., <1 "'" Е-. ... Q.,
'"
1 1 '"
Щ2 1,5 Щ2 2 '"
,о
15 25 0,02 0,7 3,5 2 450 100 0,01 0,5 4 2 100 0,03
20 25 0,04 0,7 3,5 3 350 25 0,05 1,0 5 3 400 0,04
60 0,03 0,9 4,5 3 450 250 0,01 0,6 6 2 450
-
30 90 0,06 1,0 6 4 300 85 0,07 1,5 7 4,5 450 0,06
200 0,05 1,4 7 5 450 800 0,02 0,9 8 3 '450
40 200 0,08 1,4 8 5,5 300 200 0,09 2,0 9 6 450 0,08
450 0,06 1,8 10 6 450 2000 0,03 1.2 10 4,5 450
60 750 0,11 2,0 10 8 350 670 0,13 3,0 13 10 450 0,12
1500 0,09 2,7 12 10 450 7000 0,04 1,8 13 7 450
80 300 0,19 2,0 13 10 200
1700 0,15 2,8 15 12 300 1600 0,18 4,0 18 12 450 0,16
3600 0,12 3,6 18 13 400 16000 0,05 2,4 20 18 450
100 600 0,23 2,5 15 10 200 3000 0,2 5 22 15 450 0,2
3400 0,18 3,5 17 14 300
120 1000 0,28 3 18 10 450 5500 0,26 6 27 19 350 0,24
1200 0,18 5,4 25 12 450 2500 0,11 2,5 20 13 250
Продолжение таблицы 21
>t >t '>t
'-' '-'
" >t '-' <> >t '-'
'" ..... '" "<;-
'" >t >t >t >t '-' '" >t >t >t >t '"
'" '" >t >t >t '" '" >t >t >t '"
D в .мм >: Q '" '" '" '" >: Q '" '" '" '"
::;;: <1 Е-. ... Q., ::;;: <1 Е-. ... Q.,
>t
3 4 '"
'"
Щ2 Щ2 '"
15 100 0,015 I 0,6 4 2 450 90 0,02 0,7 4 2,5 450 0,03
20 85 0,03 0,5 4,5 2,5 250 90 0,04 0,7 5 3 300 0.04
270 0,02 0,8 5 2,5 450 200 0,03 1,0 6 3 450
30 250 0,05 0,8 5 4 250 300 0,06 1,0 6 4,5 300 "0,06
900 0,03 1,2 7 4,5 450 750 0,05 1,4 7,5 5,5 450
40 650 0,07 1,0 8 5 250 700 0,08 1,4 9 6 300 0,08
2000 0,05 2,6 9 6,5 450 1700 0,06 1,5 10 8 450
60 2000 0,1 1,5 10 8 250 2400 0,12 2,2 12 9 300 0,12
7000 0,07 2,4 12 10 450 6000 0,09 2,8 14 12 450
80 750 0,18 1,3 15 10 150 750 0,19 2,0 15 10 250
3000 0,13 2,0 15 10 250 5600 0,15 3,0 18 12 350 0,16
17000 Q,09 3,2 17 12 450 14000 0,12 3,8 22 13 450
100 1500 0,22 1,6 15 8 150 1500 0,23 2,6 18 13 250 0,2
9500 0,17 2,5 18 11 250 1000U 0,19 3,6 22 14 350
120 2500 0,28 1,9 16 12 150 2500 0,28 3,6 20 16 250 0,24
25000 0,17 3,5 22 16 350 25000 0,22 4,6 29 18 400 '
МЕМБРАНЫ
Мембраны обеспечивают более высокую точность центрирования, чем
цаиrй, и широко применяются при центрировании и зажиме деталей
при чистовой обработке. Точиость центрирования деталей с базовыми
поверхностями по 2 и 3-му классам точности обеспечивается в преде-
лах 0,o1 0,02 мм, а деталей с базовыми поверхностями по 4 и 5 MY
классам точности в пределах 0,03 0,06 мм.
Мембраны бывают чашечные и рожковые. Зажим детали в мембране
может осуществляться как силой упруrости, так и t помощью винто-
Boro, пневматическоrо и др. приводов. Материал мембран сталь 65r
с термообработкой до твердости Н RC З8 42 дЛЯ рожковых мембран
и до твердости HRC 45 55 для чашечных мембран. При ОТСУТСТВIIИ
стали 65r допускается применение стали У8А и стали 45.
Основные размер'Ы мембран приведены в табл, 22, 23.
Таблица 22
Основные размеры чашечных мембран
Диаметр детали D в .мм D' в.мм D dв.мм hв.мм Ьв.мм
в .м.м
От 75 До 85' ПО заrо 95 60 3 20 6
товке
» 85 » 95 » 105 70 3 20 6
» 95 » 105 » 115 80 3 20 8
» 105 » 115 » 125 90 3 20 8
66
Т а б л и ц а 23
Основиые размеры рожковых мембран
МаI<симальный: Минимальный
Толщина диска Ь Вылст днаметр базо- дИаметр базо- Средний диа-
вой по ерх воЙ пов рх метр основа-
рожкоl3 L ния рожков D 1
НОСТII Dmax иости Dmin
Ь 0,025 D при за-
жиме силой упру-
rости D ax ,,;;,8/(!D D 1 == (5/12
L==1/3 D ' 1
Ь 0,03 D при за- D min >- /3 D 7/12) D
жиме винтом
Ь == 0,035 D при за-
жиме пневматикой
При м е ч а н и я: 1. Число винтов крепления мембраны должно
быть четным. 2. Отклонение толщииы рожков не более 0,2 ,им. 3. От-
клонение радиусов сопряжения рожков с диском не более 0,25 ,и,и.
4, НепараллеЛЬНОСТh поверхностей мембранноrо диска не более 0,05 мм.
Порядок расчета мембран, обеспечивающих зажим детали силой
упруrости, следующий:
1. Определяем радиальную силу на одном кулачке мембранноrо
патрона, обеспечивающую передачу крутящеrо момента М рез :
W КМ Рез
nfr ксс,
rДе К коэффициент запаса;
n Число кулачков (n 6 12);
f коэффициент треиия между базовой поверхностью детали и
поверхиостью кулачков (r 0,15 0,18);
r радиус базовой поверхности детали для чашечных мембран
или радиус основания рожков для рожковых мембраи.
б 2. Определяем величину момента, вызывающеrо изrиб диска мем-
раны:
5*
' б7
Wnl
М из К2с.,и,и,
rде l расстояние от середины кулачков до средней плоскости MeM
браны,
3. Определяем радиус наружноrо контура мембраны D (исходя из
конструктивных соображений).
D
4. Определяем отношение 2r' а по нему момент М з в долях
от М из (М из 1):
DJ2r I 1,25 I 1,5 i,75 I 2,0 1 2,251 2,50 2,75 3,0
МЗI 0,8251 0,6751 0,59 1 0,5651 0,5551 0,565 0,575 0,585
Ь. Определяем цилиндрическую жесткость мембраны:
ЕЬ З
В 12(1 f-t2) ,
rдс:! Е модуль упрyrости (Е Ц х 106 K2CJC,UZ), f-t 0,3.
6. Определяем уrол q:> разжима кулачков при sакреплении детали
с наименьшим предельным размером:
Мзr
q:> == в (1 + f-t) рад.
7. Определяем yrол q:>' максимальноrо разжима кулачков:
б /1
q:>' q:>+2[ +2r рад,
r де б допуск на неточность изrотовления обрабатываемой детали по
базовой поверхности;
/1 зазор между обрабатываемой деталью и кулачками для заклады-
вания детали (/1 0,01 0,03 мм).
8, Определяем силу Q, необходимую для разжима кулачков:
4nBq:>'
Q 2r К2С.
rlnV
ПЛДСТИНЧДТЫЕ ПРУЖИНЫ
Пластинчатые (тарельчатые) пружины применяются в приспособ-
лениях для центрирования и зажима по внутренней и наружной обра-
ботанной цилиндрической поверхности.
Пластинчатая пружина представляет собой воrнутую шайбу в форме
усечениоrо конуса снесквозными прорезями. Приращение посаДочноrо
диаметра пластинчатых пружин при приложении осевой силы состав-
ляет 0,1 0,4 ,и,и в зависимости от размера пружины, при этом сохра-
няется строrая концентричность наружной и внутренней поверхности
пружины' что позволяет применять их для центрирования и крепления
деталей с цилиндрическими базовы'4И поверхностями, выполненными
с точностью до 4-ro класса.
Преимущества пластинчатых пружин следующие:
1) они обеспечивают точность центрирования до 0,02 0,03 мм
при центрировании деталей с базовыми поверхностями, обработанными
по 2-му классу точности;
2) позволяют центрировать и зажимать детали с базовым отверстием
длиной до 8 ,и,и;
З) требуют меньшую силу зажима ввиду отсутствия трения сколь-
женИЯ между деталью и оправкой.
Расчет величины осевой силы Q для сЖатия одной пластинчатой
пружины, обеспечивающеЙ Необходимый крутящий момент мк, произво
J(ИТСЯ по формуле:]
М К
Q Кщtg( 20)К2С,
rде R радиус установочной поверхности в ,и,и;
уrол проrиба пружины в свободном состояниц;
f коэффициент трения между установочной поверхностью пру-
жины и детали (f::::: 0,1); .
к коэффициент запаса (К ::::: 1,3).
Суммарную радиальную силу зажима детали W можно определить
по формуле:
Q
w к tg( 20) К2С.
Пластинчатые пружины изrотавливаются из стали марки 60С2А Н
термообрабатываlOТСЯ До твердости Н RC 40 45.
, В табл. 24 приведены рекомендуемые размеры и силовые характе-
ристики пластинчатых пружин. Весь ряд размеров диаметров пружин
построен с учетом тoro, что каждая Из них по наружному диаметру
может быть уменьшена до соответствующеrо размера предыдущей мень-
шей пружины, а по внутреннему увеличена до размера последующей
большей.
Необходимое количество пружин в приспособлении определяется
по зависимости:
М рез К'
n ,
rде М К крутящий момент, передаваемый одной пружиной, в К2С' с,и;
М Rеэ крутящий момент силы резания в К2С'С.М;
К' коэффициент запаса (К' ::::: 1,5 2,5).
Для получения требуемой концентричности установочной поверх
ности пластинчатых пружин относитель о оси вращения рекомендуется
шлифовать пластинчатые пружины, собранные на оправку с предвари-
тельным натяrом.
Величины натяrа и допуски на шлифование пластинчатых пружин
после предваритеЛЬНQrо натяrа приведены в табл. 25. Величина натяrа А
должна указываться на общих видах рабочих чертежей или оrовари-
ваться в технических 7реб6ваниях.
69
Размеры и силовые характеристики пластинчатых пруЖин
т а б л и ц а 24
:::;;..
"",
1:;1::
'"
<:
t:: :a
"(О",
"О<"
1'Qg1;.;
...
9"';!
O<"'
I'Q"{",
<'<1
'"
>.,
4
7
10
10
15
Q
"''''
*0<
;jjз
....
:r:"{",
со
'"
'"
g.
1-' '"
18
22
27
32
37
0,58
0,50
0.50
0,7-5
0,75
'"
ь
'" '"
1:: '"
'"
'" "
" <о
<: '"
1::[",
3,5
4
4:5
6,5
6,5
g,
;:; '"
'" '"
'" t:S
"
'" "
" '"
13
1
1
1,5
1,5
1.5
О
...
"'"
"'<О
"''''
"'"
<:0
О'"
:.:;"1::
:zi
....'"
О"
p" f't)
Е:::>-2.
<:"''''
01::
...."''''
;>'\О<!1.
12
12
18
18
18
9
9
9
10
10
Наибольший кру-
тящий момент МК'
передаваемый oд
ной пружиной,
В "ес-М, r
0.0l3 О,О39
0,039 O,095
0,080 O,180
Щ20 О,270
0,270 O,480
Необходимая
осевая сила
сжатия одной
пружины Q
вкес
О'" .
О О'"
:gQJr...J:!
C1):S:o
gjр
():r::oE-о
OJ:!(l)
r::: m::s.=
o:S::U t:::
.......0<0"'"
Ol::<;;o<
13 22
22 35
32 47
47 70
70 100
0,12
0,12
0,12
0,18
0,18
Продолжение таБЛIЩf,1 24
. '/ о '"
"'"" "" ь "t "t '" со ОФ
"" Е",- НаибольшlolЙ кру' о
I:: "<;j ..," CIJ '" О :! Бtr"t
"" '" 1:: '" Необходимая
.. :о ;i '" 1:: '@ 0:0 тящий момент МК' S!z.
iВ", ",,,,, '" '" '" '" """, осевая СИЛII
"".. *t '" '" '" ., ".:3 J::"'<t> передаваемый од- сжатия одиой u:COf-olQ
"co"t :>!"t Ef >! '" "''''' a ной пружиной, :;"'ОI::(Ф
tr°'" "" '" пр ужины Q t:J:::.::ro::i!:s::
",..", о; '" '" '" 0:0 В «ес.АС о::(иС\3с:
JE Ei:", :r: tr", О о; '" S со О", ...."" В кас t::I:" О "''''
f--o '" t::I:"" "" ::.;'1:: :>'>1::... O l::(f-o
20 42 0,75 6,5 2. 24 10 0,480 0,750 100 120 0,18
25 47 0,75 6,5 2 24 10 O,750 I,080 120 140 0,18
t>:: 30 52 0,75 6,5 2 24 10 1,080 I,470 140 170 0,18
'"
35 57 0,75 6,5 2 24 10 1,470 1,900 170 190 0,18
'"
>., .
40 62 0,75 6,5 2 24 10 1,900 2,400 190 21O 0,18
45 67 0,75 6,5 2 24 10 2,400 3,o00 21O 240 0,18
50 70 0,75 6,5 2 30 10 3,000 3,600 240 260 0,18
45 75 1,00 9 2 30 12 3,14 3,90 285 315 0,25
50 80 1,00 9 2 30 12 3,90 4,70 315------345 0,25
55 85 1,00 9 2 30 12 4,70 5,60 345 380 0,25
t>:: 60 90 1,00 9 2 30 12 5,60 6,55 380 410 0,25
'"
о 65 95 1,00 9 2 30 12 6,55 7,50 41 440 0,25
р..
:.:
S 70 100 1,00 9 2 30 12 7,50 8,70 440 475 0,25
75 105 1,00 9 2 30 12 8,70 10,o0 47 505 0,25
80 110 1,00 9 2 36 12 ' 1O,0О 11,30 505 535 0,25
.' 85 , 115 1,00 9 2 36 12 11 ,зо 12,70 535 565 0,25
"'.,j
Продолжен не таблицы 24
. '"
.; >о О:,
"'''- .. .; ",,,,- Наибольший кру-
I:: ;;"<:! C) CIJ "- о '- Необходимая :>!!I!5"1:
u r:: '" СА тящий момент МК'
'" ffi '" '" ..'::<: "-'"
"'''- '" '" '" и., r:: "" осевая сила
" ;Е.. '" '" '" '" .,,,, передаваемый од- сжатия одной 5=01-'-
J:::a::s "-., :>,.,
., Ef '" '" "'''- " 2. ной пружиной, пружины Q 5 =
,,<с:с " '" ::<: "- '" "о
'" " gj '" '" 0"-,,, В «ас.АС
",..", :с", о 0,,- '-r:: в «ас о \!:о !:!:i
,," ;E S .,
1'0"1:", :r: or '" Е-< '" t::I: "- "- :>:(r:: ;>.. .. t::I:o 1:: or..
t>; 90 120 1,00 9 2 36 12 12,70 14,10 565 600 0,25
<о
о 95 125 1,00 9 2 36 12 14,lO 15,70 600 630 0,25
о.
:.:
S 100 130 1,00 9 2 36 12 15,70 17,30 630 660 0,25
95 135 1,25 11 3 40 12 13'8--------15,2 60 625 0,3
100 140 1,25 11 3 40 12 15.2 16,6 625 650 0,3
105 145 1,25 11 3 40 12 16,6-------18.0 650 75 ,0,3
110 150 1,25 11 3 40 12 18.o 19,6 675 700 0,3
t>; 115 155 1,25 11 3 40 12 19,6 21,1 700 725 0,3
<о
::.: 120 160 1,25 11 3 40 12 21,1 22,8 725 750 0,3
о
125 165 1,25 11 4 40 12 22,8 24,5 750 775 0,3
:3
о 130 170 1,25 11 4 48 12 24,5 26,2 775---------800 0,3
\о
8 135 175 1,25 11 4 48 12 26,2 28,O 800 825 0.3
О
140 180 1,25 11 4 48 12 28,o 29,9 825 850 0,3
145 185 1,25 11 4 ' 48 12 23,9 31,9 850 875 0,3
150 190 1,25 11 4 48 12 31,9 33,9 87 900 0,3
155 195 1,25 11 4 48 12 33,9 36,O 90 925 0,3
160 200 1.25 11 4 48 12 36.o 38.1 925 950 0,3
Таблица 25
Значения величины предварительноrо натяrа и допуски
на шлифование пластинчатых пружин
JJ
d
." I "- Класс точности центрируемых по-
о Qj верхиостей обрабатываемых деталей
..
'" со
'" '" 2 I I I I
'" t:>. 2а 3 3а 4
:s:
.... '"
и :s:
"'.о Ъ ДОПУСЮI "а наружные диаметры пру
';:с :\ '" '"
:>: Q. '" жин. обеспечиваемые при их шлнфо-
'" ." '"
00[:» '" '" "' '" ванин (пос.пе предnарительноrо Ha
"'''- "" "'" I::{<o: тяrа на размер А)
<01:: "'-
5,0 0,53
5,5 0,58
6,0 0,63
6,5 9 0,69 0,1O
7,0 0,74
7,5 0,80
tJ:: 8,0 0,85
са 8,5 0,90
'"
>о
8,5 1,00
9,0 1,06
9,5 10 1,11 0,15
НJ,O 1 17
10,5 1,23
Il,O 1,23
Пр rp Пр1з Пр2 з Пр3 з
12,5 1,76 I
tJ:: 13,0 1,82
са
13,5 1,90 0,20
о 12
о.. 14.0 1,96
:s:
а 14,5 2,04
15,0 2,12
t>:
са 17,5 2,43
о
о.. 18,0 2,50
:s:
:3 18,5 12 2,57 0,25
о 19,0 2,64
\D 19.5 2,71
о
u 20.0 2,78
О
73
111. ПРИВОДЫ СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
""'-.
....
ПНЕВМД ТИЧЕСКИЕ ПРИВОДЫ
Пневматическне приводы состоят из пневмодвиrателя, пневматиче..
ской аппаратуры и воздухопроводов.
Пневматические приводы подразделяются:
а} по виду пневмодвиrателя на поршневые н дмафраrменные;
б) по схеме действня на односторонние н двусторонние;
в) по методу компоновки с приспособленнем на встроенные, при-
крепленные н аrреrатированные;
r) по виду установкн ца стацнонарные н вращающиеся;
д) по количеству прнводов на одннарные н сдвоенные.
Преимущества пневматическоro прнвода:
быстрота действня (0,5 1,2 сек);
постоянство силы зажима,
возможность реrулировання СИЛ зажима,
простота конструкции и эксплуатации,
независимость работоспособности от колебаннй температуры окру-
'жающей среды.
Недостатки пневматическоrо привода:
недостаточная плавность перемеrцения рабочих opraHoB, особенно
при переменной наrрузке,
довольно ннзкое при меняемое давление воsдуха (4 6 ати), обу-
славливающее относительно большие размеры при во до в для при ложе-
ния значнтельных сил.
При расчете пневматических поршневыx ПрИВОДов на прочность
определяются:
а) толщина стенок цилиндра,
б) количество и диаметр шпилек (болтов) для крепления крышек
цилиндра,
в) диаметр резьбы на штоке цилиндра.
Обычно расчет на прочность толщины CТ€HOK цилиндра Дает слиш-
ком незначительные размеры. Цилиндры с такими стенками не обла-
дают достаточной есткостью, необходимой для изrотовлення и экс-
плуатацин. Рекомендуемые значения толщины стенок ЦИЛИНДРОВ при-
ведены в табл. 26.
Расчет шпнлек (болтов) для крепления крышек цилиндра произво-
дится по формуле:
lf
d 1 У Z:n [ар] ,
74
rде а 1 внутренний диаметр резьбы;
а коэффициент затяжки (а ;::; 2,25);
Q осевая сила, действующая На шпилькн (болты), в кес;
Z число шпилек (болтов);
[ар] допускаемые напряження материала болта на растяжение (см.
табл. 8) в кzcjMM 2 .
Рекомендуемые значеюlЯ диаметра шпилек и их количество прн-
ведены в табл. 26.
Расчет резьбы на штоке производится по 'формуле:
../
а 2 V n [ар] ,
rде а 2 внутренний диаметр' резьбы на штоке в мм;
а коэффицнент затяжки (а ;::; 2,25).
Рекомендуемые значения диаметра резбы на штоке призедены
в табл. 26.
Расчет силы Q на штоке поршневых приводов производится по слес
дующим зависимостям:
а) для привода одностороннеrо действия
n .
Q 4D2p"r) P;
;'
,
б) для привода двустороннеrо действня
n
толкающая сила Q 4 D2{Yr),
n
тянущая сила Q Т (п2 а 2 ) (Yr);
в) для сдвоенноrо привода
n
толкающая сила Q Т (2п2 d2) РЧ,
n
тянущая сила Q """2 (п2 d 2 ) РЧ,
rДе D диаметр поршня пневмоцилиндра в см;
р давление сжатоrо воздуха в IC2cjCM 2 ;
"r) к. п. д. (Ч :;::; 0,85);
р сопротивление возвратной пРужины при крайнем рабочем п
ложении поршня в IC2C;
d днаметр штока пнеВМОЦИЛl!ндра в см.
В табл. 31, 32 прнведены значения снл Q на Штоке одинарных н
сдвоенных пневмоцнлиндров прн различных давлениях сжатоrо воз-
духа.
Время срабатывания t поршневых пневмоприводов определяется по
следующей зависимости:
8L
t 22,8.1 o 6 сек при 8 > 0,528;
.... 2 V 81,43 81,715
6 8L
t 84,4 ,10 132 сек при 8 <>;: 0,528,
75
r Pr
rДе [8 РРРl ;
Pr приведенная сила на штоке в начале движения (сила сопро-
тивления перемещению тока) в кес;
F площадь поршня в см 2 ;
Рl коэффициент, учитывающий трение между поршнем и цилин-
дром, Рl 0,92;
Р давление воздуха в кес/см 2 ;
L длина хода п шня в см;
d .
Р J!y отношение диаметра воздухопровода d o к диаметру цилиндра D.
Время срабатывания пневмопривода может быть также определено
по упрощенной формуле:
,
',\У
DL
t сек,
a-rp
rде v скорость протекающеrо воздуха (v 1500 2500 см/сек).
Время срабатывания t поршневых пневмоприводов состоит из
t t o + t 1 + t 2 + t з ,
rде t o время срабатываиия цилиндра время, в течение KOToporo
давление в наполняемой 'полости изменяется от атмооферноrо
до мап:стральноrо;
t 1 время выстоя поршня время от момента открытия впуск
иоrо канала воздухораспределителя до начала движения
поршня;
t 2 время движения поршня;
t з время последействия время от момента окончания хода
поршня До полноrо выравнивания давления в полости ци-
линдра с давлением в маrистральном трубопроводе.
Расход сжатоrо воздуха W за час работы пневмопривода оп
деляется по следующей зависимости:
а) для цилиндров одностороннеrо действия
W VN см 3 /час;
б) для цилиндров двустороннеrо действия
w (v + Vl) n см 3 /час.
'rде v объем рабочей полости цилнндра в см 3 ;
Vl объем рабочей полости со стороны штока в см 3 ;
n число рабочих ходов поршня в час.
Диаметр воздухопровода d o может быть найден по вышеприведен-
ным формулам для определенноrо времени срабатывания t при преk
варительно заданных t, D, р, Pr И р.
Диаметр воздухопровода может быть определен также по упро
щенной формуле:
do 2 11 vt см,
rде V объем сжатоrо воздуха, проходяшеrо по воздухопроводу за один
рабочий ход в см 3 ;
V скорость протекающеrо воздуха (обычно V 1500 2500 см/сек);
7fi
t время, необходнмое для заполнения полостн пневмопривода в
сек (следует задавать).
Падение давления I1p в пнеююсети определяется по формуле:
1
I1p 1. d;; v 2 1' ат,
rде 1. коэффициент сопротивления (см. табл. 28);
1 расчетная длина воздухопровода, равная сумме длины труб и
эквивалеитных длин местных сопротивлений в nO 'M прямой
трубы (значения эквивалентных длин приведены в табл. 29);
d o диаметр воздухопровода в м;
v скорость протекающеrо воздуха в м/сек;
l' удельный вес сжатоrо воздуха в K C/CM3 (при Р 4 6 ати
l' 5,15 6,45 к /мЗ').
Основные технические требования, предъявляемые к пневматиче-
ским цилиндрам, слеп.ующие:
1. Цилиндры должны быть rерметичны при давлении сжатоrо воз-
духа в 6 K C/CM2. Утечки воздуха через тела крышек, по резьбам и .
стыкам, а также через уплотнения поршня и штока ие допускаются.
2. Цилиндры должны быть проверены на 'прочность прн давлении
9 K C/CM2. Наружные утечки не допускаются.
3. Цилиндры должны быть проверены на работоспособность. Пере-
мещение штока нз одноrо крайнеrо положения в друrое Е диапазоне
рабочих давлений от 2 до 6 К2с/см 2 должно осуществляться плавно,
без «рывков» и заеданий.
4. Давление троrания с места без наrрузки не должно превышать
УI{азанной в табл. 31, 32 величины.
5. Все воздушные I{аналы перед сборкой должна быть очищены и
проверены на проходимость.
6. Сила, развиваемая поршнем цилиндра во время ero перемеще-
ния при давлении в 6 K C/CM2, должна быть не менее 85% от макси
мальной расчетой силы.
7. При сборке трущиеся поверхности должны быть смазаны.
8. Пневматические цилиндры должны работать без потери repMe-
тичностн:
а) для цилиндров с уплотнением поршня маижетами не менее
400000 двойных ходов при длине хода, равной двум днаметрам ци-
линдра,
б) для цилиндров с уплотнением поршня кольцами круrлоrо сече-
ния не менее 150 000 двойных ходов.
При монтаже и эксплуатации пневматических цилиндров необхо-
димо соблюдать следующие условия: .
1. Цилиндры должны быть надежно заI{реплены на месте их уста-
новки.
2. Все виды крепления цилиндров, кроме шарнирноrо, осуществ-
ЛЯJOТся при помощи болтов или шпилек, которые должны быть равно-
мерно затянуты и законтрены,
3. При монтаже необходимо cтporo соблюдать параллельность оси
цилиндра к направляющим движения рабочеrо opraHa.
4, Цилиндр присоединяется К пневматической системе трубопрово-
дами, диаметр которых соответствует диаметру рабочнх отверстий для
ПОдВода сжатоrо воздуха в КРЬПIIках цилнндра.
77
5. tрубопровод перед монтажом должен ЫTЬ тщателыIo очищеН
и продут сжатым воздухом.
6. При монтаже трубопровода необходимо предусматривать уклон
для стока конденсата. Нужно избеrать «воздушных мешков», rде мо-
жет скоПляться конденсат. Присоединение труб к цилиндру следует
ОСУIЦествлять по возмо}кности снизу.
7. Для надежной работы цилиндра воздух необходимо очнстить от
влаrи, зarрязнений и насыщать распыленным маслом.
8. Шток цилиндра должен быть защищен от ударов. В процессе
эксплуатации на шток не должна действовать поперечная наrрузка, а
также попадать абразивная пыль, rрязь, стружка и т. д.
9. Перед длИтельной остановкой цилиндр необходимо обильно CMa
зывать.
. Пневматические диафраrменные приводы. Рекомендуемые параметры
диафраrменных пневмокамер приведены в табл. 27.
Величина силы Йа штоке диафраrменных пневмокамер изменяется
по мере движения штока и зависит от расчетноrо диаметра D, толщины
диафраrмы t, материала и конструкции диафраrмы, а также от диаметра
d опорной шайбы. Обычно выбирают рациональную длину хода штока,
при которой не происходит резкоrо изменения усилия на штоке. Для
диафраrмы с рекомендуемыми параметрами рациональные длины ходов
представлены на рис. 9.
I::j"l::>
11
JJ
,/'
а
(аЗNi/r5j]J
g ШNЩ}])
уД
" '-
r 1 .... у "
1 I I I 3Ш/Щ11
111 I:I
I
Щ'
111
ЦJ
'-
1 I
111
YJ
"
"
б
.
1
,1
11
, '
I1
lJ
'- '
, '
"
о
Рис. 9. Рацнональные длины ходов штока при:
а тарельчатой резинотканевой диафраrме; б плоской реЗИНОТl<аневой диа-'
ФРllrме; в. плоской.резииовой диафраI1VIе.
_l
..J
а
Приближенный расчет силы Q на штоке пневмокамер односто-
pOHHero и двустороннеrо действия ПРОИЗЕОдится по следующим фор-
мулам:
а) для тарельчатых и плоских диафраrм из прорезинениых тканей
:n;
Q 16 (D + d)2p Р В исходном положении штока,
О,75:n;
Q 16(D+d)2 p p
.78
в положении после перемещения
стояние 0,3D дЛЯ тарельчатых
для плоских диафраrм;
па рас-
и 0,07D
б) для плоских резиновых днафраrм:
n
Q === 4" d 2 p Р В исходном положении штока,
о,9п..12 Р
Q -т---и p в положенин после перемещения на расстояние
O,22D,
rде D диаметр днафраrмы в СМ,
d диаметр опорной шайбы в см,
р давление сжатоrо воздуха в KZC/CM 2 ,
Р сила возвратной пружины в положении, соответствующем по-
ложениЮ штока; для пневмокамер двустороннerо действия
P o.
В табл. '30 ПрИВQДены силы Q на 'штоке для пневмокамер дву-
CTopoHHero действия прн давлении р === 4 КZC/CM 2 при d z 0,7D для ре-
зинотканевых диафраrм н прн d D 2t (2' 4) мм для резиновых
диафраrм.
Таблица 26
Рекомендуемые параметры пневматических цилиндров
Параметры
I Диаметр цнлиндра D в мм
50 I 60 .1 75 I 100 I 125 I 150 I 200
I 250 I 300
Толщина стенки.
цилиндра в мм:
для чуrуна 6 8 8 10 12 12 14 16 16
для стали 4 4 5 6 6,5 7 7,5 9 10
Диаметр резьбы
d 1 шпилек в мм МВ М8 МI0 I М10 М12 М16 М2О М2О М24
Количество шпи-
лек Z 4 4 4 4 4 4 4 4 4
Диаметр штока 55
в мм 16 16 20 25 30 30 40 50
иаметр резьбы
d 2 на штоке в мм МI0 МI0 М12 М16 М2О М2О М24 М30 М36
д
Расчетиый диаметр
диафраrмы D в мм
Таблица 27
Рекомендуемые параметры диафраrменных пневмокамер
Днаметр опорной шайбы d в tM
для резинотка- I для резиновых
невых диафраrм диафраrм (d D
(d 0,7 D) 21 (2 4) M !
Толщина диаф-
parMbI t в дм
125 з-.......4 88 115
160 3 4 115 150
200 4 5 140 186
25Q 5 6 175 235
320 6 8 225 300
400 8 1O 280 375
79
Таблнца 28
Значения коэффициента сопротивления ,.
Условиый диаметр трубы в .м.м
Расход воз-
духа в 20 30
ка/час
100 2,082 Х 1O 7 2,103 Х 1O 7
120 2,027 Х 1O 7 2,047 Х 1O 7
150 1,960 Х 1O 7 1,980 Х 10 7
200 1,879 Х 1O 7 1,898 Х 10 7
250 1,819 Х 10 7 1,837 Х 10 7
400 1,696 Х 1O 7 1,713 Х 10 7
500 1,640 Х 10 7 1,675 Х 1O 7
800 1,528 Х 1O 7 1,546 Х 10 7
1000 1,481 Х 10 7 1,496 Х 1O 7
Таблица 29
Эквивалентные длины местных сопротивлений
в noz. .м прямой трубы
Диаметр трубы в МАI
Вид местных сопротивлений в трубопро- 1.
водах 20 30 40
Колено rHYToe 90" 0,9 1,0 1,5
Колено rНYToe с фланцевым соедини-
телем 90" 1,3 1,5 3,2
Тройник 2,2 2,5 5
Нормальный вентиль 5,5 6,0 13
Обратный клапан 1,3 1,5 3,2'
80
Таблица 30
Силы Q на штоке диафраri\lенных пневмокамер
двустороннеrо действия
а) формулы расчета силы Q
Тип диафраrмы Резинотканевые Резиновые
Положеиие в исходном при ходе O,3D в исходиом
для тарельчатых при ходе
диафраrмы ПОло}кенин и O,07D для плос. поло}кеИIfИ 0,22D
ких диафраrм
Диаметр d 0,7D d D 2t (2--:-4)MM
опорной шай
бы d
Расчетная n О,75п . n О,9п
формула си- Q == 16(D+ Q 16 (D + Q Td2p Q 4 d 2 p
лы на штоке + d)2 р + d)2 Р
б) расчетные силы
Диаметр Сила Q на штоке при р 4 KZC/CJ.. z
диафраrмы
125 350 270 475 375
160 570 435 720 615
200 900 680 100 975
250 1400 1100 1730 1550
320 2300 1750 2900 2500
400 3600 2700 4650 4200
6 Заи. 21)
81
Т а б л и ц а 31
Силы на штоке одинарных ЦИлиндров
..
'" OOI Площадь в см'
'" Толкающая сила при давлении
'" J::{o <> '" Тяиущая снла при давлении
0.'" "''''2 .. m:s: в Цнлиидре в К2С{СМ' В ЦИЛИНдре в К2С/СА"
t "" t:t '" о",
"'''' @ :.:\0
",,,, f6: '" 0<> I I I I I I I I
:.'" :.:.: :3 :':0 I I
ш ",о _ I:%:x Х О. о,> 1
l::1:aQ "'... 1::1:",0;>.", о "'0 C';]O(,) c:.,;. 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6
1::1::3 t::{t:l.Q)C\3€U
ot::l::[:>J '" :3'" E-<:>J:s:
50 16 1(1/4" 19,6 17,6 0,3 20* 39 59 78 98 118 18 35 53 70 88 106
17** 33 50 66 83 100 15 30 45 60 75 90
60 16 1(1/4" 28,3 26,3 0,3 28 57 85 113 141 170 26 53 79 105 131 158
24 48 72 96 120 144 22 45 67 89 110 135
75 20 К3/ в " 44,2 ' 41,1 0,3 44 88 133 177 221 265 41 82 123 164 205 247
. " 37 74 1 12 150 188 225 35 70 105 140 175 210
100 25 К3/ в " 78,5 73,6 0,2 78 157 235 314 392 471 74 147 221 294 368 442
66 132 200 268 332 400 63 125 188 250 312 368
125 30 Кl/ 2 " 122,7 Il5,б 0,2 127 245 368 491 613 736 Il6 231 347 462 578 694
104 208 312 216 520 625 98 196 295 392 490 590
150 30 Ю/2" 176,7 169,6 0,2 175 350 530 705 880 1060 170 340 510 675 845 1020
150 300
450 600 750 900 145 290 435 580 725 870
200 40 К3/ 4 " 314,2 301,6 0,2 315 630 945 1260 1570 1885 300 605 905 1205 1510 1810
268 535 800 256 510 . 1020 1275
1070 1335 1600 765 1530
250 50 К3/ 4 " 490,9 471,3 0,2 490 980 1475 1965 2455 2945 470 945 1415 1885 2350 2830
420 1260 1680 2100 2520 400
840 800 1200 1600 2000 240
300 55 1( 1" 706,9 683,1 0,2 710 1415 2120 2830 3535 4240 685 1360 2050 2730 3415 4100
600 1200 1800 2400 3000 3600 580 1160 1740 2320 2900 3480
О
*' Максимальная расчетная сила иа ШТОКе без учета К. п. д. в 1С::!с.
* асчетная СИ.i18. На штоке при К. п. д., равном 0,85 в "2С.
Т а б л и ц а 32
Силы на штоке сдвоенных цилиндрон
>! Площадь в СМ 2 / <ъ I
>! '" Толкающая сила при давленЙи Тянущая сила при давлении
"i: ,,'"
'" ",О В цилиндре в K2C/CJ!!2
Р.'" 1":"" :)< r ::s:: ::: tJ:: [Q В цнлиидре в К2с/см2
Ёf 0>", g. tJ S-t I @ \O C'.:. ) I I I I I I I I
:.'" ::;>: t::::C';]C':3::.:::.... I
C!1 "'О с':3 tQ tr:: = >: О O I tQ Е-<(I)с:.,;.
t::;: = r; ::t r;
t::iaq "'.... b:i s-g g с':3 О tJ >'с 1 2 3 4 5 6 f 1 2 3 4 5 6
t::iS :::[P..CJP.,C'U I
E--
50 16 1(1/4" 37,2 35,2 0,3 37* 74 1Il 148 185 222 35 70 105 140 175 210
31** 63 94 126 157 188 30 59 89 п9 149 178
60 16 [(1/4" 54,6 52,6 0,3 55 110 165 220 275 330 53 106 159 212 265 318
46 93 140 187 244 280 45 90 135 180 225 270
75 20 [(3/8" 85,3 82,2 0,3 85 17l 256 342 427 512 82 164 246 328 410 492
72 145 218 290 362 435 70 139 209 278 348 420
100 25 [(8/8" 152,1 147,2 0,2 152 304 456 608 760 912 147 294 441 584 735 882
129 258 378 518 775 125 750
645 250 375 495 625
125 30 [(1/2" 238,3 231,2 0,2 238 477 715 954 1192 1430 231 462 693 924 1155 138&
202 405 101 5 196
610 810 1230 392 590 785 980 1180
150 30 l(l / 2" 346,3 339,2 0,2 345 690 1030 1380 1730 2080 330 670 1010 1350 1695 2030
590
284 885 1180 1470 1770 280 575 865 1150 1440 1720
200 40 [(8/4" 615,8 603,2 0,2 616 1230 1840 2460 3080 3690 605 1200 1800 2410 3010 3610
525 1050 1570 2100 2620 3140 510 1020 1535 2050 2560 3070
250 50 [(3/4" 962,2 942,6 0,2 960 1920 2880 3848 4810 5770 945 1880 2829 3770 4715 5650
817 1635 2450 32"70 4900 4800
4100 800 1600 2400 3200 4000
300 55 [(1" 1490,0 1366,2 0,2 1490 2980 4470 5960 7450 8940 1360 2730 4090 5460 6830 8190
I 1270 2540 3800 5050 6340 7600 1160 2320 3480 4650 5800 6950
*: -Максимальная расчетная сила на Штоке без учета Ка п. Д., в K C.
Расчетная сила на штоке при к. П. Д., равном 0,85 в К2С.
rИДРДВЛИЧЕСКИЙ ПРИВОД
rидравлический привод представляет собоii установку, fiключаю-
щую электродвиrатель с пусковой аппаратурой, насос, резервуар для
масла, аппаратуру управления и реrуЛIlpования, rидроцилиндры и тру-
бопроводы. На рис, 1 О представлена схема rидравлическоrо привода.
It t ! I !
11
10
5
Рис. 10. Схема rидравлическоrо привода:
1 мarнитный пускатель; 2 электродвиrатель; 8 ЛО-
пастный насос; 4 бак; 5 предохранительный клапаи;
6 обратный клапан; 7 воздушный обратный клапан;
8 rидроаккумулятор; 9 манометр; 10 реле давления;
11 запориый краи; 12 панель.
12
2
з
"
Преимущества rидравлическоrо привода:
возможность получения больших сил при малых размерах при-
вода;
возможность бесступенчатоrо реrулирования сил зажима и ско-
ростей перемещения.
84
Недостатки fидравличеСКоrо привода:
утечки жидкости, ,ухудшающие характеристики работы rидропрu-
вода;
изменение свойств рабочей жидкости в зависимости от температу-
ры, что приводит К изменению характеристики работы rидропривода.
Насосы, В rидравлических установках станочных приспособлений
широко используются шестеренчатые, лопастные и эксцентриковые
поршневые насосы.
Основные характеристики этих иасосов приведены в табл. 34,
Требуемая производительность насоса определяется по формуле:
PL
Q 1000 tP'lll л/мин,
rде Р требуемая СIJJIа на штоке rидроцилиндра в кес;
L ход поршня rидроцилиндра в с.лt;
t время рабочеrо хода поршия rидроцилиндра в мин;
р давление масла в кес / C1.t 2 ;
'l'Jl объемный к. п. д. rидросистемы, учнтывающий утечки масла.
Требуемая мощность для привода иасоса определяется по формуле:
pQ
Nпрнв 6l2'I'J2 квт,
rде 'l'J2 общиЙ к. п. д. насоса, 'l'J2 == 'l'Jo'I'JMex;
'l'Jo объемный к. п. д. насоса;
'l'JMex механический к. п. Д насоса.
rидроцилиндры. Расчет силы Р на штоке поршневых rидроци
линдров производится по следующим формулам:
n
а) тянущая сила Р т (D2 d 2 ) p'I'J кес;
n
б) толкающая сила Р 4 D2p1j кес,
rде D диаметр поршня в CI.t;
d диаметр штока в CI.t;
р давление масла в rидросистеме в КZC/CM 2 ;
'I'J к. п. д. rидроцилиндра.
В табл. 35 приведены значения СIJJI Р на штоке rИДРОЦИЛИНk
ров при различных давлениях масла в rидросистеме.
Расчет толщины стенки на прочность rидроцилиндра производится
по формуле:
pD
S :> 2 [ар] см,
rде [ар] допускаемое напряжение растяжения, с учетом запаса проч
ности, для стали [ар] 500 600 KZC/CI.t 2 .
Допускаемые значения BHyтpeHHero рабочеrо давлеНИ$/ для сталь.
ных бесшовных холоднотянутых труб приведены в табл, 33.
Время срабатывания rидроцилиндра может быть определено по
УПрощенной формуле:
nf)2L
t == 4.10 3 Q МИН,
rде D 'диаметр цилиндра в см;
L длина хода в CI.t;
Q производительность насоса в л/мин,
85
Трубопроводы. Для rидросистем, работающих с давление);!' до
100 Kec/cl.t 2 , применmoтся стальные бесшовные трубы по [ОСТ
8734 58.
Рекомендуемые диаметры трубопроводов приведены в табл. 36.
Радиусы изrиба стальных бесшовных, медных и латунных труб приве-
дены в табл. 37 39.
В качестве rибких трубопроводов применяются армированные
шланrи. При эксплуатации и монтаже необходимо избеrать скручива-
ния шланrа. Радиус изrиба шланrа не должен превышать 10d, rде
d внутренний диаметр шланrа.
Внутренний диаметр трубопровода может быть определен по
фор:\!у ле:
I
d === 4,6 1/ ; I.tM,
rде Q количество масла, протекающеrо по трубопроводу в Л/I.tuп;
v скорость перемещения масла по трубопроводу в 1.t/ceK,
для всасывающих трубопроводов обычно v === 1,5 м/сек,
для наrнетающих v === 4 1.t/ceK
Рекомендуемые диамечJЫ трубопроводов приведены в табл. 36.
Необходимая толщина стенки трубопровода определяется по
формуле:
pd
8 >- 2 [ар]
I1ри испьпании трубопровод ДОЛjJ{ен
давление:
CI.t.
выдерjJ{ивать,
не давая течи,
28 [ар]'
р === d кес/см 2 ,
rде [ар]' допускаемое наПРЯjJ{ение в Kec/cl.t 2 , равное 35% предела
прочности при растяжении, либо 1000 кес / CI.t 2 дЛЯ труб,
поставляемых без нормированных механичеСIШХ свойств и
хнмическоrо состава.
Уплотиения. В качестве уплотнений применяются:
а) манжеты V -образноrо сечения из маслостойкой резины, основные
размеры их I1риведены в табл. 40;
б) кольца Kpyr лоrо сечения из маслостошюй резины, основные размеры
их приведены в табл. 41. Кольцевые уплотнения обеспечивают
rерметичность соединения при давленин до 300:----350 Kec/cl.t 2 . Раз-
меры канавок под кольца Kpyr лоrо сечения приведены в табл. 42.
rидроаккумуляторы. Толщина стенок цилиндра аккумулятора
определяется по формуле:
8 V [ар] + Ртах (l 2fJ-) 1 CI.t,
2 [ар] Ртах (1 + fJ-)
rде D внутренний диаметр цилиндра в CI.t;
Ртах максимальное давление в аIшумуляторе в кес/ CI.t 2 ;
[ар] допускаемое наПРЯjJ{ение на растяжение для материала
цилиндра в кес / CI.t 2 ;
fJ- коэфф!щиент Пуассона (для стали fJ- === 0,3).
86
Толщина ДОНЬПIIка цилиндра определяется по формулам:
а ) для плоскоrо донышка Ь 0,405 D V Ртах C1.t;
. [ар]
Ь Pmax D
) для сферическоrо донышка 4 [ар] CI.t.
Реrулироваuие скорости движения. Принципиальные схемы про-
GTOro дросселирования при использовании насосов постоянной произво-
дительности представлены на рис. 11. Схемы простоrо дросселирования
не обеспечиваIOТ постоянства скорости при изменении наrрузки, и их
применяют только в rидросистемах механизмов, работающих при мало
{,
ft FZ
1 Р ' PZ,r
tБшr
Бшr
R
б
а
Рис. 11. Схемы простоrо дроссеJшрования:
а дросселИРОВ8нне на входе; б дросселироваиие на выходе.
изменяющихся наrрузках. Зависимость расхода масла (и, следователь-
но, скорости перемещения поршня цилиндра) через щелевой дроссель
от перепада давления на дросселе может быть определена по формуле:
Q сР }l l1р л/мин,
rде с коэфф!щиент, принимаемый для масла «Индустриальное 20»,
равный 0,6 0,65;
F площадь сечения дросселя в MI.t 2 ;
I1р перепад давления на Др::Jсселе в кес/см 2 ,
При установке дросселя на входе (рис. 11, а)
I1р Рн Рl'
При установке дросселя на выходе (рис. 11,6)
Р 1 R+T
I1p PH Р 2 '
rде Рн давление иастройки предохранительноrо клапана в кeC/CI.t 2 ;
Рl давление в рабочей полости цилиндра в KeC/CI.t 2 ;
Р2 давление в полости слива цилиндра в K2C/CI.t 2 ;
Р 1 Площадь цилшщра со стороны рабочей ПОЛ8СТИ в см 2 ;
'Р2. ПЛощадь цилиндра со стороны полости слива в см 2 ;
J< Наrрузка на штоке IlIJJlиндра в кес;
т СИла трения в уплотнениях цилиндра и поршня В кес,
87
:ю
:ю
Таблица 33
Внутреннее рабочее давление для бесшовных холоднотянутых труб
Наружиый
диаметр
в .1\1.1\1
Внутреннее рабочее ДlIвление в К2с/см 2 при толщине стенки в .мм
0,5
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4 I 1,6 I 1,8
2,0
2,2
2.5
I 2,8 I
3,0
5 128 154 203 256 308 I 360 410
8 80 96. 128 160 192 224 256 289 320 350 400 450
10 64 77 102 128 154 179 205 230 256 282 320 358 384
12 53 64 85 106 128 150 171 192 213 234 266 300 320
14 46 55 73 92 110 128 146 165 183 200 228 256 274
16 40 48 64 80 96 112 128 144 160 176 200 224 240
18 36 43 57 71 85 100 114 128 142 156 178 199 213
20 32 38 51 64 77 90 102 Il5 128 141 160 180 192
22 29 35 47 58 70 82 93 105 116 128 145 163 174
25 26 31 41 51 61 72 82 92 102 113 128 144 153
2/3 23 27 37 46 55 64 73 82 91 101 114 128 137
30 21 26 34 43 51 60 68 77 85 94 106 120 128
Таблица 34
Характеристики насосов
Производи- Потребляемая
тельность при Наиболь- мощность при Размер резьбы
наибольшем Номиналь- иаибольШем резьбы
Тип и мОдель рабочем дав- ное число шее рабо- рабочем Д8Вле- Объемиый ДЛЯ всасываю Размер
.леНИН и нами. оборотов чее давле- нии 11 НОМИ щих труб цля наrнетаю- Вес в Ка
иасоса ине в к. П. д. щих труб
нальном числе в об/мин каС/СА'" нальном чис.ле в дюймах
оборотов оборотов
в Il/ мин в квт
I
I 2 3 4 5 6 1 8 9
I Шестеренчатые насосы
П 1 11A, БП 1 11A,
ВП1-11А 5 1450 5 0,15 0,70 3/а" труб 3/а" труб 3,1; 13,5; 16,5
П 1-11, БП 1-11,
, ВП1-11 8 1450 5 0,25 0,72 3/ в " труб В/в" труб 3,1; 13,5; 16,5
П l-12A, БП 1-12А 12 1450 13 0,60 0,76 3/4" труб 3/4" труб 7,6; 38
[l1 12, БП1-12 18 1450 13 0,80 0,78 3/4" труб 3/4" труб 7,6; 38
ПI-13А, Бr11 13А 25 1450 13 1,00 0,8"0 3/4" труб 3/4" труб 7,6; 38
П 1-13, БП 1-13 35 1450 13 1,50 0,82 1" труб 1" труб 13,5; 64
ПI-14А, Бf11 14А 50 1450 13 1,85 0,84 1" труб 1" труб 13,5; 72,5
П1-14, Бfll-14 70 1450 13 2,70 0,84 11/4" труб 11/4" труб 20,5; 78,2
Пl 22А 12 1450 25 0,9 0,76 К 3/4" К 1/2" 6,2
ПI-22 18 1450 25 1,25 0,78 К 3/4" К 1/2" 6,2
ПI-23А 25 1450 25 1,6 0,8 К 3/4" К 1/2" 8,7
П 1 23 35 1450 25 2,1 0,82 К 11/4" К 13/4" 8,7
П1 24А 50 1450 25 2,9 0,84 К 11/4" К 3/4" 15
П1-24 70 1450 25 3,9 0,85 [( 11 / " К 3/4" 15
Продолжение таблип.ы 34
2 3 4 5 6 7 8 9
11. ЛопаСТilые насосы
П2-11А 5 950 65 1,12 0,62 3/4" труб 5/ в " труб 9,2
П2-11 8 950 65 1,5 0,71 3/4" труб 5/ в " труб 9,2
П2-12А 12 950 65 2,0 0,77 3/4" труб 5/ в " труб 9,2
П2-12 18 950 65 2,8 0,79 3/4" труб 5/ в " труб 9,2
П2-13А 25 950 65 3,6 0,85 3/," труб 51в" труб 9,2
П2-13 35 950 65 4,65 0,88 3/ {' труб 5/ в " труб 9,2
П2-14А 50 950 65 7,4 0,88 11/2" труб 11 / 4" труб 26,2
П2 14 70 950 65 9,6 0,90 11/2" труб 1114" труб 26,2
П2 21А 5 950 65 1,12 0,75 К 3/4" К 1/2" 8,6
П2-21 8 950 65 1,5 0,78 К 3/4" К 1/2" 8,6
П2-22А 12 950 65 2,1 0,80 К 3/4" К 1/2" 8,6
П2-22 18 950 65 2,8 0,82 К 3/," к 1/2" 8,6
П2-23А 25 950 65 3,6 0,85 К 3/," к 1/2" 8,6
П2-23 35 950 65 4,65 0,88 К 3/е" К 1/2" 8,6
П2-24А 50 950 65 7,4 0,88 К 11/2" К 1" 18,1
П2 24 70 950 65 9,6 0,90 К 11/2" К 1" 18,1
111. Эксцентриковые поршневые насосы
П 7 22A 5 1500 200 2,8 0,75 13,5
П 7-32 18 1500 300 11,5 0,90 42,9
r17 83 35 1500 300 23,5 0,90 45,6
Таблица 35
Основные параметры rИДР9ЦИЛИНДРОВ
'" ПлощlЩЬ В см' Максимальная расчетная сила на штоке (без учета к. п. д.) I(оэффициент
'"
"' '" полезноrо
Q '" действия
'" "' '" толкающая сила при давлении тянущая сила при давленни
"" "'" .... в цилиндре В К2С/СМ' В цилиндре В К2С/СМ' цилиндра
"< "
'" '" о
'" >< " ! I
" о о
'" .... <:; о) о)
::f S ",,,, '"
3::;:: "':>: "''''
"" "" '" о 100 0)'" "':>:
.... .... '" 25 50 75 100 25 50 75 "'.... "''''
о) '" '" о ....'" ....::f
:>: :>: S >< о!<; 0-"
'" '" "" о I "'" ""
'" '" о .... <:;'" <:;0
t:[ t:[ <:; s »:>: »><
,
40 20 12,57 9,43 300 600 900 1200 235 470 705 940 0,90 {),97
50 25 19,64 14,73 490 980 1470 1960 370 735 1105 1470 0,90 0,97
60 30 28,27 21,20 710 1415 2125 2830 530 1060 1590 2120 0,90 0,97
70 35 38,46 28,84 965 1925 2890 3850 720 1440 2160 2880 0,92 0,97
80 40 50,27 37,70 1260 2515 3775 5030 945 1885 2830 3770 0,92 0,97
90 40 63,62 51,05 1590 3180 4770 6360 1275 2550 3825 5100 0,92 0,97
100 50 78,54 58,90 1960 3925 5885 7850 1475 2945 4420 5890 0,92 0,97
110 50 95,25 76,61 2380 4760 7140 9520 1890 3780 5670 7560 0,92 0,97
125 60 122,20 94,00 3055 6110 9165 12220 2350 4700 7050 9400 0,92 0,97
140 70 153,94 115,46 3850 7695 11545 15390 2890 5775 8665 11550 0,95 0,97
160 80 201,06 150,79 I 5030 10055 15085 32011 О 3770 7540 11310 15080 0,95 0,97
180 80 254,50 204,231 6360 12725 19085 25450 5105 10210 15315 20420 0,95 0,97
200 100 314,16 235;62 7855 15710 23565 31420 5890 11780 17670 23560 0,95 0,97
220 110 380,05 285,02 9500 19000 28500 38000 7125' 14250 21375 28500 0,95 0,97
При м е ч а н и е. Действительная сила на штоке равна расчетной, умноженной на коэффициент полеЗН{)fО
действия.
Таблица 36
Рекомендуемые диаметры трубопроводов
f{ ?:l:E : =1 I До 0.5 \ До 1,0 1 До 1,5 \ До 2 I До 3 ' До 4
"р в I<сС/СМ' .
Длина трубы в MMIO.5IO.81111.2/1,51 212,51 з1з,51414,51 51 61 71 81 9/1oj1**0J2*
Расход Масла Q I d в _ЯМ
в л/мин
2,5
2,8
3,2
3,6
4,0
4,5
5,0
5,6
6,3
7,1
i3
9
10
11,2
12,5
16
1 8
20
22
25
28
32
36
40
45
50
56
63
71
80
90
100
112
125
140
I 1 1 I I I " I 11 1 1
I I 11 I IIIIII
I I I I 1 1 I I I IJJ.J....
1 1 1 1 1 1 I 1 1 11 11
1 I 1 1 I , I I I l' 111
1 1 I 181 1 1 1 1 1 1 I 11
I 1 1 I 1 I 11 1 1 11 1
I I I I I 1 1 ' I 1 1 I I I ! t 1
1 1 1 I 1 1 I I 1 1 1 1 I 1 I '11
1 I 111 I I I I 11111111
1 I 1 I....LI I 1. 1 11 1 1 1 1 1 1 .
1 I I I I I 1 I 1 1 I 1 I I I 1 J I
1111 111111 1111111
11 1111111 I!IIII IL
.. I I I I 1111111 IIII IJ
I I I I 1111 1 I 1 I 1 I , I 1 I
111 I11111 i 11/ 111111
111 IIIIIII I IIIII!I
I I I I 1 1 1 I...J.....I 1 I I I I I I 1 1 '
I 1 1 1 I...LL.I 1 1 1 1 1 I I I I....LLI
I 1 1 1 1 1 I I 1 I r 1 III IJ 111
1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I I 11 ! r 1 1 1 1
I 1 1 1 I 1 1151 I I 1 I..LL 1 1 1 I
I 1 1 I l' r 1 1 1 1 , 11 11 I I I
I I I 1 I 1 I I 1 1. i I 1 I 1 I I I
1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 11 1 111
I 1 I I \ I 1 1 1 I 1 1 1 1 11 1 1 11 I
I I 1 I I I 120) I I I I I I ' ' 1 I
'1111 II1 11 I 1 I IIIIJ 11
I I 1 1 1 l' 1 I 1 I 1 1. 1 1 , 1 1 1 I
1 I 1 1 I 1 1 1 1 I I I 1 I 11 I I 1 1
1 1 I 1 I I I I 1271 I I 11 111 II
I I I I 1 I 1 1 1 I I I I I 1 1 l " 11
1 1 1 1 I I I I I 1361 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1
111111111111111111111
I 1 I I I 1 I I 1 I 1 I 1 I I 1 I 11 11
Т а б л и ц а 37
Радиусы изrибов стальных бесшовных труб
;!., Толщина стенКи трубы в лtМ
",,10, I I I I I , I I I ,
:в" R
= c. 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 5 6 7 8 "(1'"
11:"
'"
:I! :E Радиус изrиба трубы R в ЛМ<
"{\О
14 35 35 I
17 45 45
22 55 55 55 55 55 2,5
25 70 70 70 70 70 70
26 70
28 70 70 70
29 I 70 70 70
32 90 90 90 90 90
38 100 100 100 100 100
42 120 120
44,5 120 120 120 120 120
51 140 140 140 2,75
57 160 160 160 160 160 160 160
63,5 180 180
70 200 200 200 200 200 200 200 200
76 210 210 210 210 210
83 230 230 230
89 250 250 250 250 250 250
108
114
330
330
330
330
330
330
3,0
330
, '"
:a
p.
:a"",
100I-I= t:( &Q
18
22
24
28
32
35
36
38
40
45
46
50
55
60
65
68
75
IЮ
85
90
105
110
114
Ра:J.ИУСЫ изrибов медных труб
Толщина стенки трубы в мм
Таблица 38
I 1.5 I 2 I 2,5 I 3 I 3,5 I 4 I 5 I 6 I 7 I 8
R
Т"'
45
55
100
100
120
160
45
55
70
70
90
100
120
160
180
210
230
45
55
70
90
100
120
160
210
230
330
Радиус иэrиба трубы R в "1М
55
90
=' I
100
120
180
120
230
45 1 70
1=
100
160
200
230
90
140
230
250
330
2,5
IlО
120
2,75
3,с!
330
Таблица 39
Радиусы изrибов латунных,труб
Наружный I толщина стенки l Радиус lI3rиба I R
диаыетр трубы трубы в мм трубы R в AIM d ..
d в мм .
w 1 ro m
42 1 120 2,75
52 1 140 2,75
65 2 180 2,75
Таблица 40
Размеры У-образных резиновых манжет в .мм
(по ЮСТ 6969 54)
В2
d2
IJ
Диаметры Н d. I D. I d. I D. d.. D. lz
уплотняемых
деталей d.. D.
.", , '" ."
! '" '"
:Е о'" :Е
В '" :Е", "'-
-" "'", @ -" "'",
"= "=
d D '" Номииальный 5 '"
'" '" "о
'" :q '" :q
:Е t::.: :>!
о о,.. о,.. о о
:r: 1::(0 1::(0 :r: I I::(
10
12
16
20
18
20
28
32
6
4 I 0,2 1 10,4: 1 17,6 1 8,8 1 19,2 1 I
12,4' 19,6 10,8 21,2 1:0,3 2
6 1 0'3 1 16,6 1 27,4 1 14,2 1 29,8 [ :!::о,4 1 3
20,6 31,4 18,2 33,8
' O,15
1 0,2
4
25 45 26 44 22 48 1:0,51
30 50 31 49 27 53
35 55 36 54 32 58
40 60 41 59 37 63
45 65 10 10 0,5 46 64 42 68 5 о.з
00 70 51 69 47 73
55 75 56 74 52 78
65 85 66 84 62 88 1:0,6
75 105 76,5 103,5 70,5 109,5
80 110 15 15 0,7 81,5 108,5 75,5 114,5 7,5 O,5
100 130 101,5 128,5 95,5 134,5 :f: 0,8
1ОО 180 151,5 178,5 145,5 184,5 :!:: 1,0
I I 20 j 20 I 1,6 1 I j : I j 1: 1,2 \ 10 I 0,6
300 340 302 338 294 346
95
Т а б л и ц а 41
Размеры колец для подвижных и неподвижных соединений
ф,j
Диаметры УПЛОТ- d. d.
няемых деталей
rpynna точности
Цилиндр Номиналь- Допускае- Номиналь-
D Шток d ный мое откло- иый для r::од-\для непод-
иеиие вижнЫх вижных
соединений СОединений
.М.II
2
з
4
5
6
7
,
5 3 2,7 1,4
6 4 3,7 :1:0,1
7 4 3,6 1,9
8 5 4,6
9 6 5,G
10 6 5.6
7 6,6 +0,2
12 8 7,6 :1:0,2 :i: О, 1 O,1
9 8,6 2,4
14 10 9,6
16 12 ll,5
18 14 13,5 :1:0,3
20 16 15,5
22 18 17,5 3,0
25 20 19,5
28 22 21,2 3,6
30 23,2
32 25 24,2 4,1
35 28 27,2
38 30 29,2 :1:0,4 4,7 +0,2 +0,3
40 32 31,2 O,1 0,1
42 35 34,2 4,1
45 38 37,2
48 40 38,8 4,7
50 42 40,8
52 45 43,8 :1:0,6 4,1
55 48 46,8
60 50 48,5 :i: 0,8 5,8 +0,3 +0,4
I O,1 0,1
96
Продолжение таблlЩЫ 41
2
3
4
5
6
7
65 55 53,5
70 60 58,5
75 65 63,5
80 70 68,5 :1:0,8
85 75 73,5
90 80 78,5 +0,3 +0,4
95 85 83,5 5,8
100 90 88,5 0,1 0,1
105 95 92,5
НО 100 97,5
105 102,5
120 Но 107,5 :1:1,0
125 112,5
130 120 117,5
125 122,5
140 130 127,5
150 140 137,5
160 150 146,5
170 160 156,5 :1: 1,2
180 170 166,5
190 180 176,5
200 180,0
190 185,0
210 190,0
200 195,0 :1: 1 ,5
220 200,0
210 205,0
220 215,0
240 220,0
250 230,0 :1:2,0
240 235,0
260 239,0
250 244,0
260 254,0 +0,4 +0,5
280 259,0 8,6 0,1 0,1
280 274,0
300 . 279,0 :1: 2,5
300 294,0
320 299,0
320 314,0
340 319,0
340 334,0
360 338,0
360 353,0
380 358,0
380 373,0
400 378,0 :1: 3,0
7 3ак 29
97
Таблица 42
Размеры канавок ПОД кольца круrлоrо сечеиия для подвижных
и иеподвижных радиальных соединений в .мм
(для канавок с защитными шайбами а 0")
a=o j.
Диаметры уп- Диаметры ка- Диаметры ка- Ширина канавки
лотняемых иавок для под- навок для не-
деталей вижных соеди- подвижных С защитной Ра- Бие-';
ИенИЙ соединеиий шайбой
без за диус '
ние
Ци- Шток щитной С С r К
[Линдр d D, D. D, D. шайбы одной двумя
D
I
1 2 3 6 7 8 9 10 11
5 3 3 5 3 5 1,8 , 3,3 I 4,8
6 4 4 6 4 6
7 4 4 7 4,2 6,8
8 5 5 8 5,2 7,8 3,0 4,5 6,0 0,3 0,04
9 6 6 9 6,2 8,8
10 6 6 10 6,3 9,7
7 11 10,7
12 8 8 12 8,3 11,7
9 13 12,7
14 10 10 14 10,3 13,7
16 12 12 16 12,3 15,7
18 14 14 18 14,3 17,7 3,5 5,0 6,5
20 16 16 20 16;3 19,7
22 18 18 22 18,3 21,7
25 20 20 25 20,3 24,7
6,0 7,5 0,04
28 22 22 28 22,3 27,7
30 24 24,3 5,0 6,5 8,0 0,3 0,04
32 25 25 32 25,5 31,5 5,5 7,0 8,5
35 28 28 35 28,5 34,5
38 30 30 38 30,5 37,5
40 32 32 40 32,5 39,5 6,0 7,5 9,0
42 35 35 42 35,5 41,5
45 38 38 45 38,5 44,5 5,5 7,0 8,5
48 40 40 48 40,5 47,5
6,0 7,5 9,0
50 42 42 50 42,5 49,5
52 45 45 52 45,5 51,5
55 48 48 55 48,5 54,5 5,5 7,0 8,5
60 50 50 60 50,6 59,4
65 55 55 65 55,6 64,4
70 60 60 . 70 60,6 69,4
75 65 65 75 65,6 74,4
98
Продолжение таблицы 42
I 2 I 3 I 4 I 5 I 6 I 7 1819'110\"
80 70 70 80 70,6 79,4
85 75 75 85 75,6 84,4
90 80 80 90 80,6 89,4
95 85 85 95 85,6 94,4
100 90 90 100 90,6 99,4
105 95 95 105 95,6 104,4
НО 100 100 НО 100,6 109,4
105 Н5 Н4,4 7,5 9,5 11,5 0,5 0,06
120 I10 НО 120 110,6 I19,4
125 I15 I15,6
130 120 120 130 120,6 129,4
125 135 134,4
140 130 130 140 130,6 139,4
150 140 140 150 140,6 194,4
160 150 150 160 150,6 159,4
170 160 160 170 150,6 169,4
180 170 170 180 170,6 179,4
190 180 180 190 180,6 189,4
200 185 185,8
190 205 204,2
210 195 195,8
200 215 214,2
220 205 205,8
210 225 224,2
220 235 234,2
240 225 225,8
250 235 235,8
240 255 254,2
260 245 245,8
250 265 264,2 10,5 13,5 16,5 0,5 0,07
260 275 274,2
280 265 265,8
280 295 294,2
300 285 285,8
300 315 314,2
320 305 305,8
. 320 335 334,2
340 325 325,8
340 355 354,2
360 345 345,8
360 375 374,2
380 365 365,8
380 395 394,2
400 385 385,8
Допускаемые отклонения: для D 1 по С З ост 1023
D 2 »А з » 1023
Ь »А:; » 1025
7.
99
ПНЕвмоrидр ДВЛИЧЕСКИЕ ПРИВОДbl
Пневмоrидравлический привод обладает преимуществами пневмати-
ческоrо и rидравлическоrо приводов:
а .
«''' "
6
е
t от сёта
Рис. 12. Виды пневмоrидравлическоrо привода с преобразователем дав-
ления прямоrо действия:
а расчетиая схема; б с резервуаром для компенсации утечек; в с пневмО'о
цилиндром двусторониеrо Дel!cтвця; а с исполнением в одиом блоке; д дву-
CTopoHHero деfiствия.
возможностью создания высоких рабочих сил;
БЫСТРОТОЙ действия;
относительно низкой стоимостью;
неболЬШИМИ rабаритами.
Пневмоrидравлический привод в станочных приспособлениях приме-
няется для получения: высоких рабочих сил зажима; равномериой
подачи рабочеrо элемента приспособления,
ПО принципу действия пневмоrидравлические приводы, применяемые
для получения высоких рабочих сил, бывают: с преобразователем
давления прямоrо действия и с преобразователем давления последова-
тельноrо действия.
Принциn действия пневмоrидравлическоrо при вода с преобразова-
телем давлеНИh прямоrо действия (рис. 12, а) основан на иепосредствен-
ном преобразовании низкоrо давления сжатоrо воздуха в высокое дав-
ление жидкости.
Отношеиие ( D; )2 называется коэффициентом усиления и при
проектировании пневмопривода обычно принимается равным 15 20.
Сила на штоке рабочеrо rидроцилиндра может быть определена
по формуле (без учета силы пружин):
пDI D2 ,
Q Рв 'd2'1l0'llM'llM KZC,
rде Рв давление. воздуха в KZCjCM 2 ;
D 1 диаметр пневмоцилиндра в см;
D диаметр rидроцилиндра в СМ;
d диаметр штока пневмоцилиндра в см;
'110 объемный к. п. д. привода (обычно '110 == 0,95);
'11м механический к. п. д. преобразователя (обычно '11м == 0,95);
'11 механический к. п. д. rидроцилиндра (обычно 11 == 0,90).
Рабочее давление жидкости в рабочем rидроцилиндре определяется
по формуле:
Р == Рв ( DJ У KzCjCM 2 .
Необходимая величина хода L штока пневмоцилиндра может быть
ОПредеJleна по формуле:
L 1 ( Е... ) 2 СМ,
d '110
rде l ход штока рабочеrо цилиндра в СМ,
n число рабочих rидроцилиндров,
РаСХQД I'!Q;щуха V на 1 цикл зажима определя ется по формуле:
:n:
V == т D L см 3 .
На рис. 12, б представлена схема пневмоrидравлическоrо' привода
с преобразователем давления прямоrо действия, снабженноrо резерву-
аром для I).омпенсации утечек рабочей жидкости.
На рис. 12, в представлена схема пневмоrидравлическоrо пр вода
с преобразователем давления прямоrо действия, в котором обратныи ход
Поршней пневмо- и rидроцилиндров осуществляется с помощьЮ сжатоrо
101
воздуха. При этом уменьшается длина цилиндра, так как отпадает не-
обходимость в пружинах и повышается скорость срабатывания привода.
На рис. 12,2 представлена схема пневмоrидравлическоrо привода
с преобразователем давления прямоrо действия, выполнениоrо в одном
общем блоке, что позволяет при сравнительио небольших rабаритах
привода получить знаЧ!lтельиые силы зажима.
Общим недостатком пневмоrидравлических приводов с ,преобразова-
телями давления последоваТельноrо' действия является сравнительно
большой ход поршня пневмоцилиндра для обеспечения иеобходимой
величины хода штока rидроцилиндра, особенно при нескольких рабочих
rидроцилиндрах, что значительио увеличивает rабарить! привода.
На рис. 12, д представлена схема пневмоrидравлическоrо привода
Д13устороннеrо действия, который обеспечивает зиачительный ход што-
ко.в рабочих ЩfЛиндров при небольшом rабарите пневмоrидропривода.
. Пиевмоrидравлический при вод с преобразоватеJIЯМИ давления по-
следоватеJIьноrо действия работает по следующему циклу:
о
(j
..........
,
. .
J
':)
Рис. 13. Виды пневмоrидравлическоrо привода с преобразова-
теле давления последовательноrо действия:
а. с подачей жидкости иизкоrо давлення действием сжатоrо воздуха
через поршень; б с подачей ЖИДКОС1'н иизкоrо давления действием
сжатоrо воздуха через диафраrму; в с Подачей жидкости низкоrо
давления непосредствеиным действием сжатоrо воздуха на жидкость;
е с автоматическим клапаном, переключающим подачу сжатоrо воз-
духа с полостн ниэкоrо давления иа по.nость высокоrо давления.
102
а) в силовые цилиндры подается жидкость низкоrо давления;
б) в силовые цилиндры подается жидкость BbIcoKoro давления;
в) в полость низкоrо давления при освобождении деталей сливается
жидкость.
На рис. 13, а представлеиа. схема пневмоrидравлическоrо привода
с преобразователем давления последовательноrо действия, в котором
подача жидкости низкоrо давления в силовые цилиндры осуществляется
действием сжатоrо воздуха через поршень.
На рис, 13, б представлена схема пиевмоrидравлическоrо привода
с преобразователем давления последовательноrо действия, в котором
подача жидкости низкоrо давления в силовой цилиндр осуществляется
действием сжатоrо воздуха через диафраrму.
На рис. 13, в представлена схема пневмоrидравлическоrо привода
с преобразователем давления последовательноrо действия, в котором
подача жидкости низкоrо давления в силовой цилиндр осуществляется
непосредственным действием сжатоrо воздуха на поверхность масла.
На рис. 13, 2 представлена схема пневмоrидравлическоrо привода
с преобразователем давления последовательноrо действия, снабженноrо.
автоматическим клапаном, переключающим подачу сжатоrо воздуха
с полости низкоrо давления жидкости в рабочую полость пневмоци-
линдра при повышении давления в полости низкоrо давления до уста-
новленной величины.
Приводы с преобразователями давления прямоrо действия' по сравне-
нию с приводами с преобразователями давления последовательноrо дей-
ствия обеспечивают увеличенный ускоренный холостой ход и предвари-.
тельное закрепление детали, MorYT обслуживать несколькО рабо-
чих цилиндров при небольших rабаритах привода, дают экономию
сжатоrо воздуха на 90 95% по сравнению с пневмоприводами той же
мощности.
Недостаток пневмоrидравлических усилителей с преобразователями
давления последовательноrо действия более сложная конструкция
и большее количество утечек.
Пиевматический при вод подачи обеспечивает большую скорость'
перемещеиия рабочеrо элемента, однако ero движения при изменении
наrpузки неравномерны и скачкообразны, что не позволяет использовать ..
ero непосредственно в механизмах подачи, которые должны обеспечить
равномерное перемещение рабочerо элемеита.
Пиемоrидравлический привод подачи дает возможность одновремен-
но получить равномерное и плавное движение рабочеrо элемеита при
жестких характеристиках ра-
боты и большие скорости
холостых и вспомоrательных
движений.
Схема пневмоrидравличе-
CKoro приводз подачи пред-
ставлена на рис. 14.
В этом случае пневмати-
ческий цилиндр иrрает роль.
силовоrо привода, а rидроци-
линдр является демпфером,
обеспечивающим плавность
хода и возможность реrулиро-
вания скорости перемещения.
При постоянном внешнем
а
Рис. 14. Схема пневмorидравлическоrо
, привода подачи.
103
сопротивлении реrулирование скорости осуществляется дросселем, при
переменном внешнем сопротивлеиии редукционным клапаном и дрос-
селем, при Этом для нормальной работы реrулятора необходимо, чтобы
давление перед редукционным клапаном было не менее 5 6 кес/см 2 ,
а редуцированное давление перед дросселем 1,5 кес/см 2 .
Порядок расчета пневмоrидравлическоrо привода подачи:
1. Задаются исходиые данные:
а) давление перед редукционным клапаном при максимальной силе
подачи должно быть не менее 5 6 Kee/eM2;
б) давление перед дросселем (после перепада давления) должно бьrrь
в пределах 1,5 2 кес/см 2 ;
в) минимальный "расход масла через щелевой дроссель должен со-
ставлять 100 см 3 / МИН.
2. По исходному давлению и минимальной пропускной способности
выбирюот параметры щелевоrо дросселя ширину щели 0,2 0,8 мм
и диаметр (обычно более 10 мм).
3. ОпредеJ1ЯЮТ требуемую силу Q на поршне пневмоцилиндра по
формуле:
Q == Р + Р2Р2 + TCT + T цИЛ кес,
rде Р2 давление жидкости в кес/см 2 ;
Р 2 полезная площадь поршня rидроцилиндра в см 2 ;
Р максимальная сила подачи в кее;
T ст силы трения в механизме подачи стапка или приспособления
в кес;
T цил силы трения поршней и штоков в пневматическом и rидравли-
ческом цилиндрах (обычно T цИЛ 0,1 (p2P2+P+ T ст) в кес.
4. Определяю т диаметр пневмоцилиндра:
D V 4 (Р2 Р 2 + Р + T СТ + T цил) + л.
а-п см,
'ЛРп
rДе Рп давление сжатоrо воздуха в кес/см 2 ;
d диаметр штока пневмоцилиндра в рабочей полости в см.
J ff. ОпределяIOТ диаметр rидроцилиндра, исходя из условия мини
мальноrо расхода масла через щелевой дроссель:
100 см 3 / мин 'ЛD
Р 2 == == .
SM' 4
20
D 2 == см,
-V 'ЛS м
rде SM минимальная подача в см/мин.
МЕхдноrИДРДВЛИЧЕСКИЙ ПРИВОД
Механоrидравлический привод состоит из винтовоrо механизма
и rидравлическоrо цилиндра. Схема механоrидравлическоrо привода
представлена на рис. 15.
Сила, развиваемая штоком rидроцилиндра механоrидравлическоrо
привода, может бьrrь определена по формуле:
PL D2
Q == r cp tg (а + ер) 'd2''I') P 1 кес.
rде р сила, прикладываемая к рукоятке, в кес;
L плечо приложения силы Р в см;
r с средний радиус резьбы в см;
&. уrол подъема резьбы;
Рис. 15 Схема для расчета механоrидравличес[{оrо
привода.
<р уrол трения в резьбовом соединении;
D диаметр поршня rидроцилиндра в см;
d диаметр плунжера в см;
'I'J коэффициент, учитывающий 'трение в уплотнениях ('I'J == 0,9);
Рl сопротивление пружины в К;::С.
ЭЛЕКТРОМЕХДНИЧЕСКИЙ ПРИВОД
Электромеханический привод обычно состоит из электромотора,
редуктора и винтовой пары. Схема электромеханическоrо привода пред-
СТ8влена на рис. 16.
Q
х х .
Рис, 16. Схема для расчета электромеханическоrо привода.
Тяrовая сила электропривода, создаваемая крутящим моментом
электродвиrателя, может быть определена по формуле:
105
Q == 71 620
N'rJi
nr cp tg(a + fjJ)
rде N мощность двиrателя в л. с;
п число оборотов двиrателя в минуту;
r ер средиий радиус резьбы в см;
а уrол подъема резьбы;
fjJ уrол трения в резьбовом соединении;
i передаточное отношение редуктора;
11 к. п. д. редуктора. .
кес,
ЦЕНТРОБЕЖНО-ИНЕРЦИОННЫЙ ПРИВОД
Силовым источником центробежно--инерционноrо привода является
центробежная сила инерции вращающихся rрузов.
Преимущества центробежно-ииерционноrо привода:
а) быстрота действия;
б) возможность автоматизации проuесса закрепления и открепления
деталей;
в) отсутствие дополнительноrо источника энерrии для привода ero
в действие.'
Центробежная сила опредеJlяется по формуле:
002 п 2
Р ц == GR g O,OIGR g кес,
rде G вес rруза в ке;
R расстояние от иентра тяжести rруза до оси вращения в м;
00 уrловая скорость вращения относительно оси в секунду;
g ускорение силы тяжести в м/сека (g == 9,81 м/сек 2 );
n число оборотов привода в 06/ мин. .
l,
а
o
Рис. 17. Схема центробежно ииерциоиноrо привода.
На рис. 17, а дана схема uентробежно-инерuионноrо привода. Расчет
тяrовой силы данноrо привода производится по формуле:
l1 l 2 (ll + [2) f.r
Q == (Pц т) k 12 кес,
2
106
('де Р ц uентробежная сила одноrо rруза в KZC;
т сопротивление пружины в KZC;
[1, [2 плечи рычаrа в мм;
f коэффициент трения в шарнирах;
r радиус оси шарниров в мм;
k число rрузов и пружин.
Расчет тяrовой силы uентробежно инерционноrо привода, представ-
ленноrо на рис. 17, б, производится по формуле:
0,OlGRn 2 k
Q == g [tg (о: + ер) + tg epl] /(2С,
rде G вес одноrо шарика в /(2;
R радиус окружности расположения шариков в м;
а уrол заклинивания шарика;
ер, epl коэффициенты трения (ер == epl 5043').
ВДКУУМНЫЙ ПРИВОД
Принцип действия BaKYYMHoro привода основан на непосредственной
передаче атмосферноrо давления на закрепляемую заrотовку. Действие
приспособлений с вакуумными приводами заключается в том, что между
опорной поверхностью детали и полостью приспособления создается
вакуум и деталь прижимается избыточным атмосферным давлением.
Приспособления с вакуумным приводом применяются при чистовой об-.
работке нежестких деталей, которые MorYT деформироваться под дейст-
вием сил зажима. На рис. 18 представлена схема BaKYYMHoro привода.
а [! 1
Z
3
3
f;.
5 "
5
Рис. 18. Схема установок с вакуумным приводом:
а с использованием пиевмоцилиидра: 1 закрепляемая деталь;
2 ПРИCnособлеиие; 3 вакуумиый цнлиидр; 4 пиевмоцилиидр;
5 четырехходовый кран; б с использованием вакуумиоrо иасо-
са: 1 закрепляемая деталь; 2 приспособлеиие; 3 краи; 4 ре-
сивер; 5 вакуумиый иасос.
СИЛа зажима детали может быть определена по формуле:
W == F пРи/( KZC,
107
rде F п полезная площадь, оrpаничеиная уплотнением, в см 2 ;
Ри избыточное давление в KzcjCM 2 , равное разности между атмос-
ферным давлением и остаточным давлением в вакуумной
полости приспособления, в KZCjC.M 2 , Ри == 1 Р;
l( коэффициент reрметичности вакуумной системы (К == 0,8 0,85);
Р остаточное давление в вакуумной полости приспособления
в KZCjCM 2 .
В приспособлениях с вакуумным приводом рекомендуется применять
избыточное давление не менее 0,66 KzcjcM 2 , так как меньшее не обеспе-
чивает надежноrо крепления детали. Остаточное давление в вакуумных
полостях принимают равным 0,1 0,15 KZCjcM 2 , потому что создание
более r лубокоrо вакуума является нецелесообразиым, В табл. 43 приве--
дены значения вакуума, создаваel\lоrо различными насосами.
Т а б л и ц а 43
Числовые значения вакуума для различиых типов иасосов
Тип насоса
Вакуум, создаваемый
насосом, в К2с/см 2
Центробежный миоrоступенчатый
Ротационный (марки BM 1)
Поршневой одноступенчатый
Поршневой двухступенчатый
Эжектор
0,3
0,15
0,05
0,01
0,15
Вакуумные приводы весьма эффективны для крепления деталей
типа тонких пластин. Для paBHoMepHoro прижима детали на установоч-
ной плоскости плиты обычно делают большое количество мелких тесно
расположеиных отверстий. В качестве материала для уплотнений реко-
мендуется применять резину марки В-В.
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ПРИВОД
Электрический привод состоит из электродвиrателя, аппаратуры
управления электродвиrателем, механических передач, связывающих
электродвиrатели с рабочим opraHoM.
Дсиихроиные электродвиrатели. Трехфазные асинхронные электро
двиrатели получили наибольшее распространение блаrодаря:
а) простоте конструкции;
б) минимальной стоимости по сравнению с друrими электродвиrа-
телями;
в) мииимальной потребности в уходе по сравнению с друrими
электродвиrателями.
Недостаток асинхронных двиrателей потребление реактивной
энерrии из сети и оrраниченные возможности реrулирования скорости,
Принцип действия асинхронных электродвиrателей основан на том
что обмотка статора создает вращающееся поле, которое наводит э. д. с.
и ТОК В замкнутой обмотке ротора. В результате взаимодействия ВРА-
щающеrося поля и тока ротора создается крутящий момент, и ротор
приходит во вращение в направлении вращения поля.
Число оборотов вращающеrося поля в минуту называют синхронной
скоростью вращения. Синхронная СК0РОСТЬ вращения определяется час-
тотой сети f и числом пар полюсов р двиrателя:
60f
nс роб/мин.
при частоте сети f 50 ец синхронные двиrатели изrотаВЛИВaJОТСЯ
на следующие синхронные скорости вращения: 3000, 1500, 1000, 750
600, 500, 430 и 375 06{ мин.
При холостом ходе двиrателя скорость вращения ротора n почти
равна синхронной скорости вращения NC. С увеличением наrрузки уве-'
личивается скольжение двиrателя и скорость вращения ротора n падает.
Синхронные двиrатели имеют жесткую характеристику. Их скорость
вращения от холостоrо хода до номинальной изменяется незначительно
при изменении наrрузки.
По устройству ротора различают асинхронные двиrатели:
1) с фазовым ротором и контактными кольцами;
2) с короткозамкнутыми роторами; .
3) со специальным ротором,
Асинхронные электродвиrатели единой серии А по виду исполнения
деЛflТСЯ на:
А основиое исполнение, защищенное в чуrунной оболочке
с короткозамкнутым ротором с нормальньлми характеристиками:
М ач М таХ
M == 1,0 1,8; м------- 1,7 2,4;
н н
АЛ защищенные в алюминиевой оболочке с короткозамкнутым рото-
ром с нормальными характеристиками;
АО закрытые, обдуваемые в чуrунной оболочке с короткоза:нкнутым
ротором и нормальными характеристнками;
АОЛ то же, что и АО, но в алюминиевой оболочке;
АП защищенные в чуrунноЙ оболочке с короткозамкнутым ротором,
с повышенным пусковым моментом:
М нач М таХ 2 О 2 2 .
м;;- == 1,7 1,8; Ми , , ,
АОП закрытые, обдуваемые в чуrунной оболочке скороткозамкнутым
ротором с повышенным пусковым моментом:
М нач М таХ
м;;- == 1,8 2,O; == 2.3 2,8;
АС защищенные Б чуrунной оболочке с короткозамкнутым ротором
с повышенным скольжением;
109
АОС то же, что АС, но закрытые, обдуваемые;
АОТ закрьrrые, обдуваемые для текстильиой промышленности;
АОЭ закрытые, обдуваемые с встроенными автоматически действую-
щими тормозами;
АК защищенные с фазным ротором:
М mах .
=со 1,9 2,6;
и
АВ встраиваемые двиrатели.
Двnrатели серии А выпускаются для напряжений 220, 380, 500 в,
а двиrатели малых мощностей и на 127 в.
Установочные размеры электродвиrателей серии А приведены
в табл. 45, 46, а их технические характеристики в табл. 44. Типовая
электросхема включения асинхронноrо двиrателя мощностью до 1 О квт
показаиа на рис. 19.
l11БЛО
Л1f ЛZf ЛЗf
ПР
л/z Л/2 ЛЗ2
СТDП"
., {/(!/
П
Cz
Рис. 19. Типовая схема включения асин-
, xpoHHoro электродвиrатеJ1Я мощностью до
10 квт:
ЕЛ Е ВВОДНЫЙ пакетиый выключатель; Л Р
предохраиительное реле; РТ реле тепловое;
Л маrиитиый пускатель; JKY, 2КУ кно-
почиая станция,
110
Таблица 44
Технические данные трехфазных асинхронных электродвиrателей
При номинальной
о наrрузке ,..
::s "'N
0):\
"'. ::s.....
о'"
0.'" ::S'"
"'''' ЕЗ о"''''
'" I-< '" ...'"
o.w '" о",
..: gj g[i;; ()I::",,,, 111 ::s I ::S cil '" "'о.
o.=r..... tj a5 9- '" о 00
1:: ::S() 2.'g "' :» о '" '" ':i'.r,':i'.'" ' () ><,..
'" 00 о 1:: '" ':i'. ':i'. о) "'о
1-< :r:", U"'''' f--41!11::C'Q () ..... ..... ::;;:а.
3l 2 1,0 2850 2,2 '0,86 5,5 1,8 2,2 17 0,008
32 2 1,7 2850 3,7 0,87 6,0 2,0 2,4 24 0,014
41 2 2,8 2870 5,8 0,88 5,5 1,6 2,2 34 0,024
42 2 4,5 2870 9,1 0,88 6,0 1,8 2,4 42 0,034
Бl 2 7,0 2890 13,8 0,89 6,0 1,5 2,2 70 0,1I
52 2 10 2890 19,5 0,89 6,:? , 1,6 2,4 91 0,16
61 2 14 2920 27,5 0,89 5,5 1,2 2,5 130 0,27
62 2 20 2920 38,0 0,90 6,0 1,3 2,7 145 0,35
3l 4 0,6 1410 1,6 0,76 5,0 1,7 2,0 17 0,013
32 4 1,0 1410 2,4 0,79 5,0 1,8 2,0 24 0,019
41 4 1,7 1420 3,9 0,82 5,0 1,8 2,0 34 0,042
42 4 2,8 1420 6,1 0,84 5,5 1,9 2,0 42 0,06
Бl 4 4,5 1440 9,4 0,85 6,0 1,4 2,0 70 0,17
52 4 7,0 1440 14,2 0,86 6,0 1,5 2,0 91 0,25
бl 4 10 1450 19,7 0,88 5,0 1,2 2,0 125 0,36
62 4 14 1450 27,5 0,88 5,5 1,3 2,0 ' 140 0,48
7l 4 20 1450 39,0 0,88 5,0 1,1 2,0 205 0,95
41 6 1,0 930 2,8 0,72 4,0 1,3 1,8 34 0,042
42 6 1,7 930 4,3 0,75 4,5 1,4 1,8 42 0,06
Ы 6 2,8 950 6,6 0,78 5,0 1,6 1,8 70 0,17
52 6 4,5 950 10,1 0,80 5,5 1,5 1,8 91 0,25
бl 6 7,0 970 15,9 0,81 4,5 1,1 1,8 125 0,36
62 6 10 970 21,5 0,82 4,5 1,1 1,8 140 0,48
7l 6 14 970 29,6 0,83 4,5 1,2 1,8 205 1,5
72 6 20 970 41,3 0,84 4,5 1,2 1,8 230 1,9
бl 8 4,5 730 11 0,76 4,5 1,0 1,7 125 0,7
62 8 7,0 730 16 0,78 4,5 1,0 1,7 140 0,9
7l 8 10 730 22 0,80 4,0 1,1 1,7 205 1,5
72 8 14 730 30 0,81 4,0 1,1 1,7 230 1,9
111
Таблица 45
Установочные размеры асинхронных двиrателей на .лапах без ф.ланца
Эпектродвнrатель установочные размеры
в аащищенном 'исполнении I! в закрытом обдуваемом .оroCS
исполнении Z-(:\I
при скорости вращения (синхронном числе) в об/мин Wf-4t:::c::I
tS O:s;:O eI
3000 I I 1000 I 750 I 3000 I 1500 I 1000 I 750 tJ o.
1500 "" "" t:; :s:: t;'\l .;; 0..1 '" ... .с:. .:
Номинальная мощность в квт в мм
1,0 0,6 0,6 0,6 170 90 :1:0,7 12,5 70 100 18 40 5 20
1,7 1,0 . 1,0 1,0 170 120 :!: 0,7 12,5 70 100 18 40 5 20
2,8 1,7 1,0 1,7 1,7 1,0 210 110 :!: 0,8 15 90 125 25 60 8 28
4,5 2,8 1,7 2,8 2,8 1,7 210 150 :!: 0,8 15 90 125 25 60 8 28
7,0 4,5 2,8 4,5 4.5 2,8 285 150 . :!: 1,0 19 110 170 35 80 10 38,5
10 7,0 4,5 7,0 7,0 4,5 285 200 :1: 1,0 19 110 170 35 80 10 38.5
14 10 315 320 :!: 1,0 19 110 200 35 80 10 38,5
20 14 315 320 =F 1,0 19 110 200 35 80 10 38,5
10 7,0 4,5 10 7,0 4;5 315 320 :1:.1,0 19 80 200 45 НО 14 49
14 10 7,0 14. 10 7,0 315 320 :!: 1 ,О 19 80 200 45 НО 14 49
28 20 370 400 :!: 1,2 24 120 236 38 80 12 41,5
40 28 370 400 :!: 1,2 24 120 236 138 I 80 12 41,5
20 14 10 20 14 10 370 400 :!: 1 ,2 24 90 236 55 110 16 60
Таблица 46
Установочные размеры асинхронных двиrателей с фланцем
. tю
Электродвиrатель Установочные размеры
I в закрытом ,обдуваемом I о
в ааЩищенном исполНеНии ?r!J.t;:
исполнении о"" .,
при скорости вращения (синхронном числе) в обj,"U/-l I tg
с.>А'"
3000 I 1500 I 1000 I 750 I 3000 I 1500 I 1000 I 750 Q Q .,; .. ",.,"
... "" ..:' '" :т",-е.
Номннальиая мощиость в квт в мм
0,6 0,6 18 40 5 20 120 145 :!: 0,5 11,5 4 4 4
1,0 1,0 18 40 5 20 120 145 :!: 0,5 1l,5 4 4 4
1,7 1,7 1,0 25 60 8 28 150 185 :!: 0,6 14 4 5 4
2,8 2,8 1,7 25 60 8 28 150 185 :!: 0,6 14 4 5 4
4,5 4,5 2,8 35 80 10 38,5 215 255 :!: 0,6 18 4 5 4
7,0 7,0 4,5 35 80 10 38,5 215 255 :!: 0,6 18 4 5 4
14 10 35 80 10 38,5 250 300 :1: 0,6 18 5 8 4
20 14 35 80 10 38,5 250 300 :!: 0,6 18 5 8 4
10 7,0 4,5 10 7,0 4,5 45 110 14 49 250 300 :!: 0,6 18 5 8 4
14 10 7,0 14 10 7,0 45 110 14 49 250 300 :1: 0,6 18 5 8 4
I
ЭЛЕКТРОМАrнитный и МАrнитный приводы
Принцип действия электромаrнитноrо н маrнитноrо приводов осно- '\
ван на том, что маrнитный поток, создаваемый электромаrнитом, или:,.
постоянным маrнитом, создает снлу, препятствующую отрыву закреп-
ляемой детали от приспособления, Маrнитный поток должен проходить
через закрепляемую деталь, которая в этом случае является частью
маrнитопровода. Величина маrнитноrо потока определяется маrнит-
ной энерrией маrнита и сопротнвленнем маrнитопровода. Так как сопро-
тивление маrнитопровода зависит r лавным образом от маrнитной прони
цаемости материала участков маrнитопровода, то электромаrнитные и
маrнитные приспособлення MorYT применяться для закрепления деталей,
материал которых имеет большую маrнитную проницаемость.
Высокую маrнитную проницаемость имеют незакаленные стали,
меньшую чуrуныI' совсем малую зака.hеиные, быстрорежущие и ле-
rнpoBaHHbJe стали. Воздух имеет весьма незначительную маrнитную
проницаемость, поэтому для обеспечения большой силы закрепления
следует избеrать зазоров между закрепляемой деталью и плоскостью
приспособления.
Преимущества, электромаrнитноrо и маrнитноrо прнводов:
а) быстрота действня;
б) возможность крепления деталей на оконч те.lIЬНО обработанныIx
оверхностях без повреждения детали;
в) возможность одновременното крепления мелких деталей.
liедостатки электромаrнитноrо и маrнитноrо приводов:
а) меньшие силы крепления по сравнению с механическим приводом;
б) невозможность крепления деталей из немаrнитных материалов;
в) наличие остаточноrо маrнетизма в деталях из ферромаrнитнЫХ
материалов;
r) возможность аварий при перерыве в подаче электроэнерrии для
электромаrнитноrо привода,
Электромаrнитный ПрИ80Д. Электромаrнитные устройства выпол-
няются преимущественно в виде плит или планшайб, для закреплеиня
заrотовок с плоской базовой поверхностью. Основные размеры и техни-
ческие характеристики прямоyrольных электромаrнитных плит реrламен
тированы [ОСТ 3860 56. Сердечннки элек-qiомаrнитов н полюса крышки
рекомендуется изrотавливать из стали 10, остальные детали из стали
10 и 15 Или из чуrуна СЧ12-28. Рабочая поверхность плиты должна
быть обработана по 8 MY классу чнстоты и отклоненне от прямолиней-
ности не должно превышать 0,02 мм на длине 300 ММ. Питание элек-
тромаrнитных плит производится постоянным током напряжением 24 в,
48 в, 110 в или 220 в от MOTopreHepaTopoB нли селеновых выпрямителей
Схема электромаrнитной плнты представлена на рис. 20, а. У держи-
ваюшая сила электромаrнитных устройств достиrает 15 кес/см 2 .
При конструированин и расчете электромаrнитных плит исходными
данными являются:
а) размеры н конфиrурация детали в плане;
б) толщина детали;
в) материал деталн;
r) сила резания, вызывающая сдвиr детали.
Порядок расчета следующий:
1. Необходимая удерживающая сИла W определяется по силе
резания, сдвиrающей обрабатываемую деталь:
114
f
,4(
а
3
l7
Jш(репление
Рис. 20. Схема плит:
а ....... электромаrнитно'Й;
б маrннтноЙ.
б
ОТf(репление
Р Рез
W Kee,
rде Р рез сила резания, вызывающая сдвиr детали в кее (окружная
сила при шлифовании);
f коэффициент трения между обрабатываемой деталью и пли-
той (f 0,1 0,15).
2. Число пар ПОЛlосов 2п опреде.lIяется исходя из размеров и KOH
фиrypации детали. Для плит длиной от 300 до 900 мм шаr расположе-
ния полюсов измеияется от 35 до 50 мм. Количество полюсов п можно
выбирать также с таким расчетом, чтобы расстояние между нимн было
равно двойной толщине сердечннка электромаrнита.
Удерживающая сила на одну пару ПОЛJOCов равна
3. ПЛощадь р' поперечноrо сечения сердечника
формуле:
W
W' 2п '
определяется по
25W' ,106
р' == В2 ем 2 ,
8* 115
rде В маrнитная ИНДУКЦИЯ дЛЯ матернала, из KOTOpOro изrотовлен
сердечннк, в i!C (см. табл. 47).
4. Общее сопротивление маrнитопровода определяется по формуле:
. 4
R 1-11 F l + 1-12F2 + ,.. + I-1n F n '
rде [1' [2 .. . [п длина каждоrо участка маrННТОПРОl'ода в см; участ-
ками маrнитопровода являIOТСЯ (см. рис. 20, а): обраба-
тываемая деталь [1' [2' [12' зазор между деталью и плитой
lз, [11; высота сердечннков [4' lIO; соединительная план-
ка [7' [6' [в; зазоры между соединительной планкой и
сердечником [5' [10' Величнну зазоров можно принимать
равной:
а) при черновой базовой поверхности заrотовкн 0,1
0,3 мм;
б) при предварительно обработанной базовой поверхнос-
ти заroтовки 0,05 0,1 мм;
в) при чистовой базовой поверхности 0,02 0,05 мм;
д) при окончательно обработанной базовой поверхности
(шлифованной) до 0,02 мм;
1-11' 1-12'" I-1n маrнитная проннцаемость материала каждоrо участка
(см. табл. 47);
Р 1 , р2...' Р п поперечное сечение каждоrо участка в см 2 .
5. Общий маrнитный поток (с учетом 30% потерь):
Ф 0,7 ВР'.
6. К:олнчество ампер-витков катушки:
. ФR
1 (() 0,4 л '
rде 1 сила тока в а (силой тока обычно задаются);
(() количество витков катушки.
7. Диаметр провода катушкн:
d === .r 41
мм,
лq
rде q допускаемая плотность тока (q 3 5 ajMM 2 ).
8. Проверка катушки на HarpeB производится по поверхности охлаж-
дения катушки, которая приходится на 1 вт мощности. Темпера-
тура HarpeBa считается допускаемой, если на 1 вт мощности прнхо-
Дится свыше 10 см 2 поверхности охлаждения катушки.
Деталн, обработанные на электромаrнитных плитах, приобретают
остаточные маrнитиые свойства. Размаrничивание деталей производнтся
в переменНОI\l маrнитно поле, плотность KOToporo постепенно умень-
шается от максимума до нуля.
Маrнитный ПРИ80Д. Преимуществом маrнитных приводов являетСЯ
то, что онн безопасны в работе, так как не связаны с каким-либо источ-
ником тока, не расходуют электроэнерrию и весьма долrовечны в работе.
Удерживающая сила привода с постоянными маrнитами не меньше.
чем у электромаrнитноrо, и достиrает 15 KecjcM 2 .
Схема MarHHTHoro привода представлена на рис. 20, б. Закрепление
и открепление детали осуществляется путем перемещення маrнитноrо
блока. Прн закрепленни детали маrнитный поток проходит через деталь,
в случае открепления замыкается, минуя деталь. .
116
Т а б л и ц а 47
Значення маrнитной индукции и мarнитной проннцаемости
МаrЮlТиая нндукция В
Чуrун I I
СЧ12 28 Сталь 10 Воздух
Маrнитная проинцаемость р.
Напряжен-
ность Mar
нитноrо
ПОЛЯ
Чуrун I
СЧ 12 28
Сталь I
10 Воздух
20 5900 14400 20 300 740 )
30 6400 15200 30 225 530
40 6850 15700 40 185 435
50 7250 16000 50 155 350. 1
100 8500 17000 100 i45 245
150 9500 17700 150 70 140
200 10250 18200 200 50 90
250 10800 18500 250 43 75 J
При проектировании приспособлений с постоянными lIIаrнитамн
следует:
1) высоту постоянных маrнитов делать равной 48 52 мм;
2) толщину стальных пластин блока брать не менее 1 o 11 мм;
3) толщину постоянноrо маrнита прннимать в 2 2,2 раза больше
толщины стальных пластин блока;
4) зазор между маrнитным блоком и верхней плитой должен быть
не более 0,03 мм.
Постоянные маrниты изrотавливают из ферромаrнитных материалов,
обладающих высокой остаточной индукцией В 2 и большой коэрцитиВной
силой Н 2' Такнмн материалами являются стали с высоким содержанием
уrлерода и специальных прнсадок вольфрама, кобальта, хрома. MarHHT-
ные СВОЙСтва этих сталей постепенно снижаются, что требует повторноrо
(примерно через два rода) намаrничивания.
Постоянные маrниты изrотавливаются из сплавов АНК01, АНК02,
АНК03, АНК04 в ВИДе отливок, обладзют высокой твердостью и под-
верrаются только шлифовке.
Верхняя и нижняя плита изrотаВЛИВ81ОТСЯ обычно из отожженной
стали 10. Стальные пластины маrнитноro блока И вставки верхней плиты
ВЫПОлняются из сталн ЭАА по [ОСТ 3836 47. Диамаrнитные проклад-
кн блока изrотавливаются из меди илн латуни, а диамаrнитная заливка
вставок верхней плиты из баббита или красной меди.
IV. rЕОМЕtРИI.JЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СТАНОЧНЫХ
ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
РДСЧЕТ ОПРДВОК
в табл. 48 приведены характернстики основных типов оправок
для токарных и I!Iлифовальных работ.
Таблица 48
Основные .типы оправок и область их примеиения
Тип оправок
Область применения
Класс точ-
ности базовоrо
отверстня
Цилиндрическая со сво-
бодной установкой детали
и с зажимом от rайки или
пневмоцилиндра
Цилиндрическая с прессо-
вой посадкой детали
Не ниже 3-1'0
Не ниже 2-ro
К:онусная
Не ниже 3 ro
Цанrовая
Не ниже 3-ro
118
При ПОВЬПllенных требова-
ннях к продольным раз-
мерам детали при работе
на настроенных станках
При передаче значнтель-
ных крутящих моментов
с обеспечением точности
центрирования до 0,01 мм
На леrких токарных и
шлифовальных работах
при условии, что 0,25 <:
в
-< D <: 1,5. Точность
центрирования до 0,005 мм
Для леrких работ. Точ-
ность центрирования до
0,08 мм
Продолжение таблицы 48
Тип оправок
Класс точ-
ности базовоrо
отверстия
Область применения
Прн небольших отноше-
ниях длины детали к диа-
метру базовоrо отверстия.
Точность центрирования
до 0,005 мм
С тарельчатыми пружи- Не ниже 4-ro Для коротких деталей
намн
Не ннже З-rо
с rидропластной втулкой
К:лниоплунжерная
Не ннже З-rо Для обработки на токар-
ных станках при передаче
большоrо крутящеrо MO
мента
Для деталей, нмеющих
сравнительно большое не-
обработанное или rрубо
обработанное отверстие
Роликовая
Оправки изroтаВЛИВaJОТ обычно из цементируемых сталей с после-
дующей закалкой дО HRC-58 62.
Цилиндрические оправки со свободной установкой детали. По-
садка оправок для r ладкнх ступенчатых, шпоночных н шлнцеl!ЫХ OT
верстий выбирается в зависимости от требуемой концентричности базо-
вой и обработанной поверхностей. Чаще Bcero выбирается посадка,
соответствующая посадке скольжения 2-ro класса точности.
у оправок с прямоуrольными шлнцами шлицы иrрают только роль
поводка и поэтому прослабляются по ширине. При обработке детали
с прямоуrольными шлицами до термообработки центрирование произво-
дится по наружному диаметру шлицев оправкИ, независимо от способа
центрирования шлицево1'О соединения. После термообработки посадка
детали производится в зависимости от способа центрирования шлицево-
1'0 соединения.
у оправок с елочными и эвольвентными шлицами обеспечивают
rарантированный боковой зазор, компенсирующий поrрешности изrотов-
ления шаrа, профиля и т. д.
Порядок расчета оправки с елочными шлицами приведен в табл. 49.
т .а б л и ц а 49
Порядок расчета цилиндрической ооравки с елочными шлицами
И с х о Д н ы е Д а н н ы е:
Dcp диаметр делительной окружностн;
z число шлицев;
d 1 , d 2 диаметр впадин и днаметр выступов шлицев;
2'1/' уrол профиля шлицев;
So теореТl:jческая толщина шлица по хорде делительной
окружности;
119
Продолжение таблицы 49
f.l
82 8o f.2 'фактическая Т0лщина шлнца по хорде делительной
окружности;
111, 112 допуск на изrотовление шлица.
25'
Наименование веЛичинЫ
Половина центральноrо yr ла,
приходящеrося на I зуб
Половина уrла профиля зуба
детали
Половина центральноrо уrла
толщины зуба
Толщина шлнца отверстия по
дуrе делнтельной окружности
Расчетная ширнна впадины
оправки по дуrе делнтельной
окружности
120
Обоз-
на Че . Расчетная Форму.1а
нне
2 3
3600
а. a.
z
'р 'Р 'Ф+а.
82
,\,' siп,\,'
Dcp
:nDcp ,
Т 2 Т 2 3600 .2,\,
Р 1 Р 1 "" Т 2mаХ + б,
rде б rарантированный зазор
между профилями шли-
цев оправки н детали,
равный 0,040 мм для
шлицев от 2,5 до 8 мм
Т 2mах максимальная ширина
шлица по дyrе дели-
тельной окружности с
учетом допуска на из-
rотовление шлица,
уменьшающеrо ero ши-
рину
т 2t1lax Т 2 /),1
Продолжение таблицы 49
2
3
110ловина центральноrо уrла V
впадинЫ шлицев
Уrол
Диаметр внутренней вершины Dl
профиля шлицев оправки
Диаметр наружной вершины D 2
профиля шлицев оправки
Диаметр ролика (при OT d x
сутствин заданноrо чертежом
диаметра ролика)
Расстояние от оси оправки до Х
оси ролика
Размер по роликам Н
3600 F 1
y
1tD cp 2
Ip v
_ sin
Dl==Dcp
sJП Ip
sin Ip
D 2 == Dl sin 'Ф
d D sinVx
х х coslp
D х диаметр касания ролика с
профи ем шлица
Ух== 'p x
Dl '
x == SJП Ip
х
1 d x
X== 2 Dl + 2
sш Ip
H 2{X++dx)
для четноrо числа шлИЦев
Конусные оправки применяются при базированин как по rладкому,
так и по шлицевому отверстию. При базировании по наружному диа-
метру шлицевоrо отверстия внутренний диаметр шлицевой оправки
обычно изrотавливают на 1 мм меньше BHyтpeHHero диаметра детали,
а ширину шлицев оправки на O,25 O,5 мм меньше ширины впадины
детали.
I\онусностью оправки называется величина
Dl D 2
k == L 2tg а,
rде Dl' D 2 наибольший и наименьший диаметры конусной части;
, L длина конусной части;
а половина yr ла конусной части.
При установке детали на конусной оправке положение детали по
ДЛИНе оправки является неопределенным.
В табл. 51 приведен порядок расчета конусной оправки. .
Если расчетная длина оправки превышает указанную в табл. 50,
то рекомендуется либо увеличить значение конусности, либо проекти-
Ровать набор оправок из двух штук,
.
121
Т'а блица 50
Зависимость длины оправки от ее диаметра
DД ;'; и 1l}811O 15115-----20120 25125-----35135 45145-----55155 651 б5 8+В' 80
Продольная I
длина оп 80 100 150 200 250 350 410 480 530 580
равки в мм I
Оправки диаметром свыше 45.мм рекомендуется делать пусто
телыми,
Таблица 51
Порядок расчета конусной оправки
И с х о Д н ы е Д а н н ы е:
d наим наименьший диаметр отверстия детали;
d наиб наибольший дьаметр отверстия детали;
б допуск на изrотовление диаметра отверстия детали;
т величина биения торцевой или цилиндрической поверхности
детали на плече М, допускаемая техническими условиями на
изrотовление детали.
d 8/2
y
'. .J
. . s>.'
. I
, ib, ...i1 10
п
rIO
1" L ,
Наименоваиие величииы
Обо.
значе
нnе
Расчетная Формула
2
3
Поrрешность базирования
Конусность
в
k
в О,25m
В
k==M
или по rрафику на рис. 21.
При м е ч а н и е.
При наличии нескольких техни-
ческих требований на величину
биения различных поверхностей,
поrрешность б: эирования В и
конусность К определяются для
всех поверхностей, ПOCJ1е чеrо
принимается наименьшее значе--
ние конусности.
122
Продолжение таблицы 51
2
3
Длина ROHyca, необходимая N
для компенсации допуска на
изroтовление отверстия дe
тали
Запас длины конуса С
Диаметр цилиндрическоrо D
пояска оправки
Длина конической части оп-
равки
Допускаемое биение конусной А
части оправки
N == d наиб d наим 6
k T
или по трафику на рис. 22
С 0,256 + д
k '
rде Д допуск на изrотовление
цилиндрическоrо пояска оправки:
для К == 1 : 2000 /),==0,010; для
К == 1 : 3000 д 0,008 мм; для
К == 1 : 3500 д == 0,005 мм
D dнаиб + 0,256
l C+N+E+F,
rде Е длина базовоrо oтвep
стия;
F длина конусной части
со стороны меньшеrо
диаметра
F 10 мм для К 1 2000
F 15 мм для К == 1 3000
F == 20 мм для К 1 3500
А == О,1т,
но не менее 0,003 .м.м
/(ОН!lСНОСТ6 1( М00 f;/OOO /:1500
/:2000
0,01f8 /
0,0't't / V
{{ 01;0 V /:2500
"" / / v v
0.086 11 v ,/ ...,... 1 :.1000
,1\5 0.082
а02В k"" v {:З500
O,OZ't 1 [/ V V ...... /:'f000
o.OZO ./ V V ,.... 1:5000
4016 1/ v v v ,.... r-
iJj о,ОТ2 /V /- V ....... ...........
0.008 '::::""'" .......1--- "
о,оо" r-- ,
!о 20 ЗО 40 50 60 70 ВО 90 100/r
пле'/о JШ1еро /1, Мl1 l:fOНYCHCClb
....
Рис. 21. fрафик для определения КОНУСНОСТ'И.
123
/(ОН!/С#ОСТ6 f( 1'500
't 0,2 0 V
't 0.220 /:1000
- 0.200 ,/
Дf80 /'
0./60 ,/
оло ,/ -'"-'" /:/500
0./20 / ....- 1---'
0,100 1/ ./ -'" /:2000
;:; 0.080 1:2.500
0.060 / ....- ,. .........-'" 1---- /:3000
0.040 / ./ ,. 1:3500
0.020 V f---: ::::!:;:::! с.-- /:5000
20 40 ЕО во 100 120 1"0 160 1ОО <200 If
lJелuчutlt1 н, 1111 IКОН!/сноcrь
Рис. 22. rрафик для определения рабочей длины конуса.
Цилиндрические оправки с прессовой посадкой детали 'приме-
няются в том случае, коrда необходимо точно определить положение
детали по длине. Порядок расчета цилиндрической .оправки с прессо-
вой посадкой детали приведен В табл. 52.
Таблица 52
Порядок расчета цилиндрической оправки с прессовой
посадкой детали
Исходные данные:
d номинальный диаметр отверстия детали;
1 длина отверстия;
61' 62 верхнее и нижнее отклонение номиналыюrо диа lетра от-
верстия.
Lз
[2, '....,
F 'l
Lz [,
Наименование величины
Обо,
зна че
пиЯ
Расчетная формула
2
МИНИ!v;альный
Верстия
от-I
d тin
диаметр
3
d тin == d б
)
'"
f
Продолжение таблицы 52
2
3
eTP рабочей части D з
Диаметр приемной части Dl
Меньший диаметр конуса D 2
Длина приемной части Ll
Половина уrла конуса рабо- а
чей части оправки для дета-
лей с длинным отверстием
L
D>1
D3 == d miп Пр
За номинал принимается мини
мальный диаметр отверстия и
для Hero назначаются отклоне-
ния по прессовой посадке
Dl == d тiп Л
За номинал принимается 'мпни-
мальный диаметр отверстия и
для Hero назначаются отклоне-
ния по леrкоходовой посадке
D 2 d miп С
За номинал принимается мини-
мальный диаметр отверстия и
для Hero. назначаются отклоне
ния по посадке скольжения
L 1 == (+ +)l
D3 D 2
tg а == L
РАСЧЕТ мноrОШПИНДЕЛЬНblХ rоловок
Исходные данные для проектирования мноrошпиндельных rоловок:
1. Чертеж обрабатываемой детали с техническими условиями.
2. Технолоrический процесс обработки детали с указанием режи-
мов резания (подач и скоростей резания).
3. Диаметр и длины режущих инструментов и раЗМеры их хвосто-
виков.
4. Паспортные данные станка, для Koтoporo проектируется MHoro-
шqиндельная rоловка:
а) мощность электродвиrателя,
б) направление вращения шпинделя,
в) ступени чисел оборотов и подач шпинделя,
r) формы и размеры нижней части шпинделя,
д) вылет шпинделя,
е) максимальный ход шпинделя,
ж) максимальное расстояние от шпинделя до стола.
5. Чертеж приспособления, с которым будет рабо ать rоловка.
Последовательность проектирования мноrошпиндельных rоловок:
1. Определение числа оборотов рабочих шпинделей с выбором ре-
ЖИМов резания с учетом равной или кратной стойкости :dHCTpYMeHTa.
2. Определение мощности, передаваемой rоловкой.
3. Определение передаточных чисел от шпинделя станка к рабо-
чим шпинделям.
4. Выбор Кl'lНематической схемы rоловки.
5. Выбор узлов рабочих шпинделей,
6. Проверочный расчет деталей rоловки: шпинделей, шестерен,
подшипников и шпонок
Определение числа оборотов рабочих шпинделей, Число оборотов
шпинделей определяется по формуле:
1000 v
n ЛD об/мин,
rде v скорость резания в м/мин;
D диаметр инструмента в мм.
Режимы резания для мноrошпиндельных rоловок выбираются с
учетом равной или кратной стойкости всех инструментов и необходи-
мости замены инструмента не более двух раз в смену. ,
Ниже приведены режимы резания для работы инсТрументами из
быстрорежущей стали.
ВеJШЧИНУ подачи можно определить по формуле:
S == C s D o . 6 сверление, зенкерование,
S == C s D O ,7 развертывание,
rде Св коэффициент (см. табл. 53);
D диаметр инструмента в M.lft.
При обработке отверстий длиною более трех диаметров значение
принятой подачи умножается на соответствующий коэффициент из
табл. 54.
Обрабатываемый
материал и ero
характеристики
т а б л и ц а 53
Зиачение коэффициента Св
Сверление
1 rРУПliа подач 11 rрynпа подач
максимаfьные по- средние подачи 111 rруппа подач
дачи сверление (сверление rлухое максимальные по-'
rлухое): и иа проход): дачи (сверлеиие
а) сверление и рас- а) сверление В ие- rлухое и иа про-
сверливание ие достаточно Жест- ход):
точнее 5-ro класса ких деталях; а) сверление и
точности пр!! от- б) сверление под
носительно жест- б рассверливаиие
кой детали; )s:вlrtление с по- для последующей
б} сверлеиие под следующей обра- обработки одиим
резьбу, при усло- боткой одиим Sеи- зеикером с малой
вии обработки от- кером или двумя rлубиной резания
верстия после раsвертками или разверткой
сверла зенкером
1 2 3 4
Сталь:
НЕ < 160 0,085 0,063 0,042
НЕ 16(}.........240 0,063 0,047 0,031
НЕ 240 300 0,046 0,038 0,023
НЕ> 300 -. 0,038 0,028 0,019
126
Продолжение таблицы 53
2 3 4
ЧyrУН:
НВ < 170 0,130 0,097 0,065
нв> 170 0,078 0,058 0,039
Цветные металлы: 0,170 0,130 0,085
мяrкие
твердые 0,130 0,097 0,065
3еикерование
1 rруппа подач
предварительное 11 rруПпа подач 111 rруппа подач
аенкеРОВ8ние с зенкерование по
последующей об- 5-му классу точ окончательное
работкой точных НОСТИ или посЛе зенкерование иЛИ
отверстий ие ме- дующая обработка обработка одной
Иее чем двумя двумя развертками раsверткой
ииструмеитами
Сталь:
НВ < 160 0,190 0,140 0,095
НВ 160 240 0,140 0,105 0,070
НВ 24 300 0,105 0,079 0,052
нв,>З00 0,085 0,063 0,042
Чуrун:
НВ < 170 0,250 0,190 0,125
нв> 170 0,150 0,113 0,075
Цветные металлы:
мяrкие 0,330 0,250 0,170
твердые 0,250 0,190 0,125
Сталь:
нв < 160
нв 160 240
НВ'>240
Чуrун:
нв < 170
нв> 170
Цветные металлы:
мяrкие
твердые
РаsверТЫВ8иие
1 rруппа подач
предварительное
раsвертывание под
последующее чи-'
СТовое
11 rруппа подач 111 rруппа подач
чистовое развер- чистовое развер
тывание по 2 MY тывание одной
классу точности разверткой по
после предвари- 3-му классу точ-
Тельноrо pa3Bep НОСТИ
тывнияя
0,20
0,16
0,12
0,33
0,20
0,20
0,33
0,15
0,12,
0,09
0,25
0.15
0,15
0,25
[0.10
0,08
0,06
0,16
0,10
0,10
0,16
127
Таблица 54
Поправочные коэффициенты иа величину подачи при обработке
отверстий
Длина отверстия
Диаметр ОТЕерстия
DBMM (3 5) D (5 7) D (7 1O) D
До 20 0,9 0,85 0,80
» 40 0,9 0,80 0,75
» 60 0,85 0,80 0,75
. Для облеrчения расчетов, связанных с определением величины по-
дачи, можно воспользоваться номоrраммой, представленной на рис. 23.
Для установления фактической величины подачи необходимо отрезок,
оrраниченный значениями D и C s на шкале 1 и 11, перенести на шка
лу 111, совместив ero конец с точкой А, тоrда ВТорой KOH Ц укажет
вeJIИчину подачи S в мм/об.
Скорость резания может быть uпределена по формулам:
а) при сверлении для D 2 9 мм
5DO,4
V == т О ,2 SO,7 м/мин для стали с о"в == 75 кес/мм. 2 ;
1O,5DO,25
V == т О ,125 SO,55 м/мин для чуrуна с НЕ 190;
б) при сверлении для D == 1 60 мм
7DO,4
V м/},IИН для стали с о"в == 75 кес/мм 2 ;
т О ,2 SO,5
122DO. 25
V ' м/мин для чуrуна с Н В 190;
уо.125 SO,4
в) при зенкеровании при [== 1 мм и Т 100 мин
v==
16,3DO.3
тО,3 SO,5 [0,2
},!!},!ин для стали с о"в == 75 К2с/мм 2 ;
96500:0°,З
v == 04 045 015 1 3 м/мин для чуrуна с НЕ 190;
Т, S' t, НЕ'
аЗ 1
0,2
II
0;1 1;
з
112
2
>;
'"
ф
""0,89
OP8
0,07
0,05-
1J,05
>!::
"'- 1
'" 119
"" 118
0.7
llB
0,5
IJ,M
IJ,OJ IJ,ОЗ
1
., 1J,02 i 0,02
1101 1J,01
"5 1,5
2 2
3
1;
""-
1::. 7
lJ
9
RЮ
15
20
ЗО
1;0
50
., 0.2
'"
"-
o,r
"" 0,08
3 "" d ] "
'1 о,ОВ
! 0,05
'" 0,01;
;b
;: : IIОЗ
M I
'" '"
!): !0,02 ' 1
i,<{] '-' 0,015
'" 50
""-ВО- 0.012 I
Z '>.JJ
90--"1 АI
Рис, 23, HOMorpaMMbI дЛЯ
определения величины 110-
дач при сверлении, зенке
ровании и развертывании.
9 Заи. 29
1"
r) при развертывании при [ 0,1 ММ
и T 100 мин
1 О 5rfJ'3
V ТJ.4 ;0.2 SO,55 J,!/J,!UH дЛЯ стали
с aB. 75 KecjMM 2 ;
v
15,6DO,2
тО,3 [0,1 SO,5
rYHa с НЕ 190,
м/мин для чу-
rде
D диаметр инструмента в мм;
S подача в J,!мjоб;
[ rлубина резания в ММ;
т стойкость инструмента в мин.
При обработке материалов с различ.
ными механическими свойствами значе-
ние принятой скорости резания следует
умножить на соответствующий коэффи-
циент из табл. 55.
При обработке с различными r лу-
бинами резания и различными значения-
ми стойкости значение принятой ско-
рости резания следует умножить на
соответствующий коэффициент из табл.
56, 57.
129
u:>
с>
т а б л иц а 55
Поправочные коэффициенты на величину скорости резания в зависимости от механических свойств обрабатываемоro
материала, при сверлении, зенкеровании и развертывании
НЕ
13 37 '138 41 142 48149 55156 621 63 70 'П 80 '81 91 192 1041105 1l811I9 136
I 98 \ 110 I 128 I 150 I 168 I 190 I 215 I 245 I 280 I 318 I 365
Материал
св В К2С/lft иЗ
Стали Автоматные 2,18 1,94 1,72 1,53 1,36 1,1 1
Уrлеродистые и конст-
рукционные (С < 0,6%) 0,89 1 1,22 1,27 1,27 1,12 1 0,89
Хромистые, никелевые,
хромоникелевые 1,44 1,28 1,13 1 0,9 0,8 0,7 0,63 0,56
Уrлеродистые, инстру- .
ментальные и конструк-
Ilионные (С -> 0,6%) 0,9 0,8 0,7 0,63 0,56
МарraJщовистые, хромо- I 0,4 0,44
марrанцовые, хромомо- 1,12 1 0,89 0,79 0,7 0,62 0,55
либденовые
НЕ I 130 150 I 170 I 190 I 210 230
Чуrуны I Серый I 1,35 1 1,15 I 6'73\ 0,85 0,77
Ковкий 1,2 1 0,85
Алюминий I <Тв до 36 KZC.j мм 2 I 2,15
ив свыше 36 KZC/M,u 2 1,8
Таблица 56
Поправочные коэффициенты на величину скорости резания
в зависимости от rлубины резания
Вид rлубииа Чуrуны,
обработки резания t в мм Сталь бронзы
алюминий
0,5 1,15 I 1,11
1,5 0,94 0,96
3eHK'tpoBaнHe 2,0 0,87 0,90
3,0 0,80 0,85
4,0 0,76 0,81
6,0 0,70 0,76
8,0 0,66 0,73
0,05 1,15 1,07
0,10 1,00 1,00
Развертывание 0,15 0,94 J
0,20 0,87 0,92
0,25 0,83
Та блица 57
Поправочные КIJэффициеliТЫ на величину скорости резания
в зависимости от стойкости инструмента
Вид
обработки
Стали I Чуrуны, бронзы, алюминий
Стойкость инструмеита Т в мин
50 I 100 1180 I 240 1 70 1100 I 180 I 240
Зенкерование
Развертывание
Сверленне . .
1,23 10,84 0,77 1,3 0,8 0,7
1,3 ,0'8 0,7 1,23 0,84 0,77
1,15 0,89 0,84 1,1 0,92 0,9
Для облеrчеlШЯ расчетов, Связанных с опреде.лением величины
СКоросТи резания по вышеприведенным ФОРМУJ1ам, можно воспользо
Ваться номоrраммами, представленными на РИС. 24, 25,
9*
131
'1УёУНЫ
Бронза
I АЛЮМlIншi
исхо8ные формулы
I еТl1ЛЬбв=75неej/'fНZ Lf[Jё!llfccjJh/liIiB=t.90 t5
7' ро.!; 12 Z ,р0.25
, и= [о.2х5о.5 м/мин I u=rlI l2.fxso.t;/1/HIlH I
Дмм
60
50
40
30
20
IOj
СберлClШС
[}= 1O БО
0.5
о,б
15 0,7
ОЛ
Q.9
1
Q1
Сберлetше
[} 2 .9
Дмм
9
8
7
6
5
s. МН/ОО
0.03
o,01f V.M/Ml1lt
50 . .
0.05 30
0.06 М
0.07
0,08 80
0.09
0,1
'1
J
2
-{О
СТОЛll
Чуеуны
Бронза
Алюминии
I
Столь б-g=75 tri"C/ММ21 1/ 'еiJItСсры;jНВ 190
5' Р {J.II 0:= м/мин I Ш5 ,ло. ы
v= то.2.з v=y:'tдJXJffbl"/NUlI
Рис. 24. HOMorpaMMb! для определения скорости резания прн сверлении
инструментами из быстрорежущей стали.
JeHJ(epoDoHllt 5,IIM/OO РOJССРТЫСOIlUе
OHoep(/MM(/ состаGлено i/ЛR ИIIМООНIIН Номоерамн(/ сост(/8лсна i/ЛR t-ШII "шомин
IJ,HI1
r:-- IOO
r 90
80
70
60
50
IJ,MM
100
90
00
'10
60
50
V,11/MUIf
200
V,/1!I1UIf 0,15
O
0,2
30
z5
0,3
150
1;0
за
20
15
'1
5
м
JO
20
15
10
10
б "
r СТОЛ6fiВ='15I!ZС!iIНZ J l "iiYe!l/f сеР6/lj ношо
_ taJ-lJо.а v _ 1М' )}ЦZ н/
V - ,o."-пz q55 'fнШi - ;о..цо.15М .!НШI
Рио. 25. HOMorpaMMa для -определения скоростн резания при зенке-
ровании и развертывании инструментами из быстрорежущей стали.
[l,ИI1 Мл,i!еени 1Ip,ЛС. P',ffZC fz. IieC .JO,ИН/ОО
60 4000 1.3
100000 1,2
50 .'10000 ;щоо '.1
130000 ,
45 70000
60000 tl,9
50000 7
'10 40000 6 3000. 0,8
.rJ f: а7
J ZOOO о,Б
80 20/JOО
Z 0,5
25 11
9000 -
Ш;, 1 1000 0/1
zo ............... 700() fJ.9 !JIJO
ыоо ае оои
19 ,5000 0.7
f{j .qI700 0,6 "100 ца
17 115 Q,
16 дооо4' Б'О
15 t Q'f 500
l' .2000 О/]
_ "оо
Ш] l o,z az
:/ юоо} зо!)
800 -
10 800":::>::
7OOI/U ф5
D.{J!I
!J БОО оде 200
500 ощ
д 400 оде
0/15
J[jO o.O'f
7 0.10
6 ОД} Ши 0.09
,90
0.08 80 ОД8
S 100 t 70 0.07
90
80 001 60 о.Об
70 =ldQQ9 50
'f 5fo og1 о,и.)
" iJ "
,1 0,005
80 . _ o.OO'f 80 0.04
20 D);'lJJ
10
Рис 26. Номоrрзмма для определения МОЩНОСТИ при сверлении
инструментами иэ быстрорежущей стали.
133
IJ,f/M М,у ,lftC-J"/l1.Ifр, л.с P,п c S.l'111/00
T!70 J....-.3 70
200001 ?Jj
80 60
80 ТJOOO -:t 2. Z
50
11,5 М
'ODОО 1.5
9000
60 8000
7ООО 1 зо
0.9
БООО а8
J01 0.7 1
ОД
Ij[JОО 0,5 20
0,8
"О 0.5
JOllO -<-: 0,7
0." 15
ав
I
2000 0,8
30 0,5
1500 o.Z 10
8 0,1J
O,fi 8
/{](И
,9СО 7 аз
20 80О
D.1 6
700
l!омоераН/1и Сflста#Лflftl 60{] 0.09
иля '=/мм; 0.08 j
иля d/J,<JClJX t смотри 500 ао7 Ц2
1.7 floпpoBo'lftbIe Ifозффици
енты 0,06 4
"00
о,OJ
300 Щ5
O,OlJ 7
Рис. 27. HOMorpaMM3 для опредеJJеншr liЮЩНОСПJ при зеНI{ерова-
нии стали зенкерами из быстрорежущей стали при t"", 1 мм.
134
Определение мощности, потребляемой rоловкой. Мощность, потреб
ляемая rоловкой при сверлении, определяется по HOMorpaMMe (рис. 26
rде Р 1 осевая сила подачи для одноrо сверла при сверлении сталеи
и алюминия;
Р 2 осевая сила при свер.nении чуrунов и медных сплавов;
Nр МОЩНОСТЬ при 100 об/мин. при n об/мин, отличающяхся от
100 об I h!UH,
n
N N p 100 ;
М К крутящий момент.
При обработке материалов с различными механическими свойствами
зиачения Р 1 , Р 2 , N p И М К следует умножать на соответствующий коэф-
фициент из табл. 58.
Мощность, потребляемая rоловкой при зеикеровании стали, опреде-
ляется по HOMorpaMMe (рис. 27),
rде Р осевая сила;
N р мощность при 100 об / h!UH, при п об I мин, от личающихся от
100 об/мин,
п
N Np 100 ;
М К I{РУТЯЩР.й момент,
При зенкеровании с I'лубинами, отличающимися от t 1 ММ, зна-
чения Р, N p и М К следует умножать на соответствующий I{оэффициент
. из табл. 59.
Таблица 58
Поправочиые коэффициенты на осевую силу, крутящнй
момент и мощность
Материал и ero Поправочный коэффи- Поправочный коэффи-
характеристнкэ циент для Р 1 или Р. циент для М к и N p
2 3
Сталь:
ай 30 40 К2с!мм 2 0,57 0,57
» 40 50 » 0,67 0,67
)} 50""':'60 » 0,79 0,79
» 60 70 )} 0,89 0,89
» 70 80 » 1,00 1,00
» 80 90 » 1,11 1,11
)} 90 100 )} 1,18 1,18
)} 100 110 )} 1,26 1,26
)} 11O 120 )} 1,36 1,36
Ч yrYH серый: [
НВ дО 164 0,85 0,52
» 164 200 1,00 . -0,61
}} св. 200 1.20 .0,73.,
135
Продолжение таблицы 58
2
3
Чуrун ковкий:
НЕ дО 129
» 129 172
» св. 172
0,82
1,00
1,20
0,52
0,61
0,73
АJJЮМИIШЙ:
НЕ 60 80
'» 80 100
0,21
0,31
Таблица 59
Поправочные коэффициенты иа осевую силу,
крутящий момент и мощиость
0,21
0,31
rлубина резания I Поправочный КОЭФФII" Поправочный козффи-
t в .мм циент для М к ' N p циент для Р
0,5 0,6 0.5
1 1 1
1,5 1,35 1,5
2 1,7 1.9
3 2,25 2,8
4 2,8 3,7
6 3,8 5,5
8 4,7 7,2
Мощиость, потребляемая roловкой, определяется по формуле:
k 1 N 1 + k 2 N 2 +. '. + knN n
N rол == .... '
..rол
r де k 1 , k 2 ,... k n число одннаковых инструментов, работающих в ro-
ловке;
N], N 2 , ... N n мощность, потребляемая каждым инструментом;
'lJrол к. п. д. мехаир.зма rоловки (Чrол 0,9).
Суммарная мощность, потребляемая rоловкой, не должна превы
шать мощностн станка
N rол
N rT :> 1 '
ст
rlle 'lJCT К. п. д. механизма станка ('lJCT == 0,8).
Суммарная осевая сила не должна превышать максимальную
CI'.JJy подачи станка:
Р roл == k 1 P 1 + k 2 P 2 +... + knP n ';;;;: Р mахст .
Определение передаточных чисел. Передаточное число для каждо,
ro рабочеrо шпинделя опредеJIЯется по формуле:
rде
. n инст l вед
":..:;::: ,
Пет Zраб
nи ет число оборотов инструмента в минуту;
Пет число оборотов ведущеrо шпинделя станка в
ZBeA ч-ИСЛО зубьев шестерен ведущеrо шпинделя;
Zраб число зубьев шестерен рабочеrо шпинделя.
Подача инструмента определяется по формуле:
минуту;
neTS eT
SИНСТ =>= .
n инст
rде SCT подача станка в "./м/об;
Sинет подача инструмента в мм/об.
Выбор кинематической схемы rоловки. При выборе кинематическоЙ
схемы rоловки необходимо соблюдать следующие условия:
1. Ось ведущеrо шпиндеЛiI следует располаrать в центре давления
rоловкИ, которым является точка приложения равнодействующей сил
подачи инструментов, при этом центр давления rоловки не должен вы-
ходить за пределы фланца станка.
2. Не следует передавать силы к раБQЧИМ шпинделям через
шестерни друrl'.J{ рабочих шпинделей.
3. Следует вводить наименьшее колнчество паразитных шестерен,
для чеrо приводить в движение от одной паразитной шестерни по He
скольку рабочих шпинделей.
4. Все рабочие шпиндели должны иметь правое вращение, а так
как все сверлильные станки, как правило, имеют правое вращение
шпинделя, то число паразитных и промежуточных валов должно быть
нечетным.
Для специализированных станков, имеющих левое вращение шпин-
деля, можно обойтись без паразитных шестерен, передавая вращение
иепосредственно от ведущеrо вала к шпинделям.
5. Паразитные шестерни следует располаrать BOKpyr ведущеrо
ШПИНдеЛЯ по возможности равномерно, так как это способствует раз-
rрузке подшипиика ведущеrо шпинделя от радиальной наrрузки.
6 Не следует располаrать оси паразитных шестерен очень близко
к рабочим ШПИНделям, чтобы не ослаблять корпус rоловки расточками
под подшипники.
7. Следует располаrать все шестерни rоловки в .одной плоскости;
при близком расположении рабочих шпинделей, коrда шестерни не раз-
мещаются в одной плоскости, их раСПОЛaJ'ают в двух и более пло-
скостях.
8. Составление кинематической схемы следует начинать с опреде-
ления диаметров делительных окружностей и модулей шестерен рабо-
чих и ведущеrо шпииделей.
9. При выборе шестерен нужно учитывать, что:
а) максимально допускаемое число зубьев некорриrированных зубча-
тых КОЛес Zтiп 16;
б) применяемые модули должны соотвеТСТвовать стандартному ря-
ду: 1; 1,5; 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 5;
в) ширина венца зубчатоrо колеса Ь == (6 10) т;
r) наибольшие передаточные ЧИСJ1а на замедление i == 4 5 и !,а
УСКорение i == 2 2.5; П(JCдпочтен;ие сл.еду т о.тда.ва.ть п:ерЕ;Дача.м на за.
. ./\,J:{ЩИЕ;; .
\37
д) наибольшие ДOIlY KaeMыe окружные скорости для прямозубых
зубчатых колес по 7 й степени точности 10 12 м/сек; по Б-й
5 6 м/сек.
1 О. При увеличении или уменьшении межцентровоrо расстояния про-
тив 'rеоретическоrо необходимо произвести корриrирование зацепляю-
щихся зубчатых колес. Без корриrирования допускается увеличение
1ежцентровоrо расстояния порядка (0,03 0,05) m. 'меньшение меж
центровоrо раССТОЯНРJI без корриrирования не допускается.
BoripoCbI корриrирования зубчатых передач рассмотрены в разделе
«Зубчатые передачи».
Выбор узлов. рабочих шпинделей может прор.зводиться по нормам
мноrошпиндельных rоло ок НИИАвтопрома.
Проверочный расчет деталей rоловок (зубчатых Колес, валов,
шпинделей, подшипников) производится по формулам деталей машин и
прнведен в соответствующем разделе справочника.
Расчет координат при конструировании мноrошпиндельных rOJJO-
вок' производится по формулам, приведеннь!М в табл. 60.
ТаБЛица 60
Расчет координат при конструировании миоrошпиндельных
rOJJOBOK
Расчетная схема
Расчетные зависимоСТИ
Исходные
данные
2
3
1. ZI + Z3
c 2 т
2. f Z2 + Z3
2 т
1, ZI_ Z2'
Z3. т
а, Ь, ZI'
Z2' Zз, т
c2+12 f2
x 21
у ='.--o ' с 2 х 2
ZI + Z3
1.с== 2 т
2 f Z2 + Z3
. 2 т
3. 1 == V а 2 + Ь 2
c2+12 f2
4. 11 21
5, h== V c2 IT
а1 1 bh
1
afl + Ы 1
1
х==
у==
Продолжение таблицы 60
а, Ь, ZI'
Z2' Zз, т
а, Ь, 21,
Z2. 2з, lп
1, Z1' Z2'
Z3. т
2
I
3
Z1 + Z3
1. С 2 т
Z2 + Z3
. 2. f 2 т
3. 1 J/ а 2 + Ь 2
c2+12 f2
4. 11 21
5. h V с 2 1i
Ыl а1 1
1
а/l + Ы 1
1
x
y
Z1 + Z3
1. c т
2 f Z2 + Z3
. 2 т
3. 1 J! а 2 + Ь 2
c2+12 f2
4. 11 . 21
5. h V c2 1
а1 1 bh
х .1
Ы 1 + ah
y
ZI +Z3
1. c т
2. f
Z2 + Z3
2
т
х==
f2 12 c2
21
у == 11(; 2 х 2
139
Продо.fJжеН'ие таолйцы '60
k, 1, m.
n, r 1 , r 2 ,
r з
2
3
1. а п 2 + k 2 + r
2. Ь == [2 + пi 2 + r; 1
3. c==n[+km
4. А la t kb
5 ma пb
. В == 2с
1 (rl rз) +k (rl r:д
с
6. D
7. Е
т (rl rз) п (rl r2
с
8. N== I D2 E2
9, M==rl AD BE
10. F -=о А2 + В2 ri
I 1/ M2+NF M
R N
j,1 M2+NF+M
Ro == N
х == в + ER
Хо == B ERo
у == А + DR
уо A DRo
140
ПРОдолжение таблицы 60
. k, [, т,
n, rl t r 2 ,
2
3
rз
1. а п 2 + k 2 + ri r
2. Ь [2 + т 2 + ri r
3. с km nl
kb [а
4. A==
5. В==
тa nb
2с
k (r1 r2) [(r1 'з)
6. D == с
m(r1 rз) п (r1 '2)
7. Е == с
8. N==I D2 E2
9. М =='1 AD ВЕ
10. F == А2 + В2 ,i
R.== J,f M2+NF M
N
V M2+NF+M
Ro == N
х == В + ER
Хо == В ERo
у == А + DR
Уо == А DRo
J
141
Продолжение таблицы 60
3
'"
/(
i
Е::
)(
2
k, 1, m,
п, r
k, ;, т)
п, r
'/..1
х
1. а п 2 + k 2
2, Ь [2 + т 2
3. с пl + km
тa пb
x 2с
kb + 1а
y 2с
.
R Yx2+y2 r
Ro У х 2 + у2 + r
1. a n2+k2
2. Ь [2 + т 2
3. с km пl
x
тa пh
2с
kb 1a
y 2с
R 1/x2+y2 r
Ro Yx2+y2+r
х х' cos CG у' sin CG
у х' sin CG + у' cos CG
х' х cos CG + у sin CG
у' х sin CG + у cos CG
МЕТОДИКА РАСЧЕТА КООРДИНАТ ОСЕЙ РОЛИКОВ
И ШАРИКОВ В ЗАЖИМНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЯХ
ДЛЯ ЦЕНТРИРОВАНИЯ ПО БОКОВОЙ
ПОВЕРХНОСТИ ЗУБА
Центрирование зубчатых колес для окончательной обработки от-
верстия производится по боковой поверхности зуба при помощи роли-
ков и шариков.
При этом необходимо, чтобы ролики (шарики), лежащие во впадинах
межДУ зубьями, ВDIступали за диаметр ш{ружности выступов зубча-
Toro колеса и не касались окружности впадин. С учетом этих требо-
вант! диаметр роликов (шариков) может рассчи1ыатьсяя для некорри-
rированных зубчатыIx Iшлес с а ==о 200 и 10 ==о 1 по следующей зависи
мости:
d o (1,7 1,8) m.
При центрировании по боковой поверхности зуба для цилиндри
ческих прямозубых шестерен применяются ролики, для цилиндри
ческих косозубых и конических шестерен шартш.
Шестерни обычно изrотавливаЮТСfl с учетом обеспечения rapaHTH-
pOBaHHoro боковоrо зазора в зацеплении, для чеrо на рабочeIv! чертеже
шестерни простйвляют верхнее и нижнее отклонения толщины зуба по
хорде делительной окружности или по общей нормали. Величина rapaH-
тированноrо боковоrо зазора обеспечивается верхним отклонением, а
разность между верхним и нижним отКлонениями является допуском
на изrотовление. Поэтому при расчете диаметра роликов (шариков) от
номинальной толщины зуба по хорде делительной окружности отнимают
верхнее отклонение и половину допуска на изrотовление. Пересчиты
вать хорду на дуrу по делительной окружности нет необходимости, так
как при этом размер изменяется настолько мало, что праI{Тически не
влияет на точность центрирования шестерни.
Ниже приведены зависимости для расчета диаметра шартшв и po
ликов и их координат цилиндрических прямозубых и косозубых зубча-
ThIX колес, а также конических зубчатых колес с прямыми и кривыми
зубьями. Необходимые для расчетов значения эвольвентной функции
inva ==о tg а а приведены в табл. 68.
Приводим расчет диаметра ролика и ero координат для прямозу
бых цилиндрических колес внешнеrо и BHyTpeHHero зацепления.
Пример 1, Известны Z, т, а о и . Требуется определить диаметр
ролика d p , зажимной размер k.
Порядок расчета приведен в табл, 61.
143
Т а б л и ц а 61
Порядок расчета для определения диаметра ролика и ero координат
для прямозубых цилиндрических колес внешнеrо и внутреинеrо
зацепления
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: z число зубьев
т модуль
а о уrол профиля исходноrо контура
коэффициент смещения исходноrо контура
""
Наименование величины
Обозна-
чение
5
5 т ( :1: 2 tg ао )
Номинальная 1 толщина зу-
ба по дуrе делительной
окружности
Расчетная iтолщина зуба
по дуrе делительной ок-
ружности
144
Расчетные формулы
2
3
5'
5" 5 l1в5 1/2БS
S' 5 I1 B L 1/2 БL.
rде I1 в 5 верхнее отклонение
толщины зуба по хор-
де делительной ок-
ружности;
б5 допуск на толщину
зуба по хорде дели-
тельной окружности;
{j,BL верхнее отклонение
длины общей HopMa
ли;
БL допуск на длину об-
щей нормали
Продолжение таБЛIIЦЫ 61
2
3
Диаметр рол ШШ
Эвольвентпый уrол
Расстояние между осью
шестереН и осью ролика
Зажимной размер
d p
. а-Л'р
х
k
Для некорриrированных зубча-
тых колес при а о 200 и f о 1
рекомендуется
d p (1,7 1,8) m
S'
inva xp :!: mz + inva o :!:
d p 1t
:1: =+
mz cos а о z
По табл. 68 находят значение
ахр
mz cos а-Л'р
x 2cosa o
k x :!: 1/2 d p
При м е ч а н и е. В приведенпых формулах верхние знаки отно-
сятся к внешнему зацеплению, нижние к внутреннему.
Пример 2. Известны z. т, а о , 6 и зажимной размер k. Требуется
определить диаметр ролика d p . I10рЯДОК расчета приведен в табл. 62.
Т а б л и ц а 62
,Порядок расчета для определения диаметра ролика при заданном
зажимном размере k
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: z, т, а о , 6, k
Наименование величины
Расчетиые формулы
Обозна -
чение
2
3
Номинальная толщина зуба по
дуrе делительной ОКРУЖНОСТИ
Расчетная толщина зуба по дуrе
делительной ОКРУ}J{НОСТИ
Диаметр рqлика (предваритель-
ный)
Эвольвеитный уrол (предвари-
тельный)
JQ 3Щ1:. E}
S
S'
d
S m ( i- :!:26 tg а о )
S' S {j,BS 1/2 6S
S' S I1 B L 1/26L
d' (1,7 1.8)т
р
, S'
inva xp :I: mz +
а хр
d'
+ . р 1t
JПvа о mz cos а о =F z
По табл. 68 находят зна
чение ахр
145
Продолжение таблицы 62
2 I 3
Расстояние между осью щестер-
ни и осью. ролика (предваритель-
ное)
Зажимной размер (предварИТелЬ
ный)
Разность между требуемой вели-
чиной зажимноrо размера и
предварительной
Величина · изменения диаМетра
ролика для компенсации поправ-
"ки на зажимной размер
Диаметр ролика (окончательный)
х'
mz cos а хр
х'
2 cos (Х О
k' =-= х' :!: 1/2d'
р
k'
l1k
l1k =-= k k'
2 sin а: р
6d p :!: .' l1k
1 sш а хр
6d p
d p
d p =-= d + I1d р
Пример 3. Известны Z, m, (Х О и 6. Требуется определить зажимной
размер k и диаметр ролика d p для случая, коrда ролик касается боко-
вых сторон зуба на делительной ОJ{РУЖНОСТи.
Порядок расчета приведен в табл. 63.
Таблица 63
Порядок расчета для определеПlIЯ диаметра ролика для случая,
кш'да ролик касается боковых сторон зуба на делительной окружности
И с х о Д н ы е Jl а н н ы е: Z, m, (Х О и S
""><;:
Наименование величины
Обозна.
чение
Расчетные формулы
2
3
Номинальная толщина зуба
по дуrе ,делительной ок-
ружности
s
s=-=m (; :!: 2 6 t g CG O )
Продолжение таблицы 62
21
3
Расчетная толщина зуба по дуrе
делительной окружности
S'
Половина центральноrо yr ла, со-
ответствующеrо ширине впадины
по дуrе делительной окружности
6
Эвольвентный уrол
Диаметр ролика
а хр
d p
Расстояние между осью шестер-
ни и осью ролш,а
х
ЗажимноЙ размер
k
S' 0:= S /j,B5 1/2 65
5' 0:= 5 /j,BL 1/2 6L
пт 51
6 mz рад
180
60 0:= n 6 zрад
а хр 0:= а о + 6
d p 0:= mz (cos а о tg а хр
sin ао)
mz cos ахр
2 cos а о
х
1
ko:=x:tTdp
При мер 4. Известны z, т, а о и . Требуется определить зажимной
размер k и диаметр р.ОЛИК!! d p для случая, Kor да центр ролика нахо-
дится на делительнои OI{ружности.
Порядок расчета приведен в табл. 64.
'<:
><:
Таблица 64
Порядок расчета для
определения диаметра
ролика для случая, Korдa
цеитр ролика иаходится
на делительной ОКруж-
ности
Исходные данные:
1
z, т, ао, , х ="" 2 mz
Наименование величины
Расчетные формулы
I Обозна
'
I 2
I
Номинальная толщина зуба на
дуrе делительной окружности
5
1(\*
3
5 т( :1: 2 tgao)
147
Продолжение таблицы 64
2
3
Расчетная толщина зуба по дуrе
делительной окружности
S'
51 S I1 B S 1/ 2 6S
S/ 5 f}.BL I/26L
d p (пт S/) cos а
Диаметр ролика
d p
Расстояние между осью шестерни
и осью ролика
Х
1
x==T mz
Зажимной размер
k
k X:l:l/2rlp
Расчет диаметра шарика и ero координат для косозубых ци-
линдрических колес внешнеrо зацепления следующий.
Пример 1. Известны Z, т п , а оn , , 61" Требуется определить диа-
метр шариков и зажимной размер k.
Порядок рас.чета d ш приведен в табл. 65.
Таблица 65
Порядок расчета для определения диаметра шарика и ero координат
для косозубых цилиндрических КOJJес внешнеrо зацепления
Исходные данные:
Z число' зубьев
т п нормальный модуль
а оп уrол про фил я производящей рейки в нормальном сечении
уrол наклона зубьев,
6п коэффициент смещения исходноrо коюура в нормалыюм сече-
нии
Наименование величины
Обозна-
чение
Расчетные формулы
2
3
Уrол зацепления в торце-
вом сечении
aos
tg а оn
tg aos == cos
Номинальная толщина зу
ба по дуrе делительнои
окружпости в нормальном
сечении
Sn
, п )
Sn == т п (2""" + 2611 tg а оп
Н8
I1родолжение таО;1JИЦЬI 65
2
з
Расчетная толщина зуба
по дуrе делительной ок-
ружности в норма.'IЬНОМ
сечении
Диаметр шарика
Эвольвентный уrол
Расстояние между осью
шестерни и осью шарика х
Зажимной размер k
Пример 2. Известны Z, т, аоn> и 6п
буется определить диаметр шарика d ш .
Порядок расчета приведен в табл. 66
5
S === 5 п {j,B5 1/ 2 6S
5 === 5 п {j,BL 1/26L,
rде I1 B S верхнее отклонение
толщииы зуба по
хорде делительной
окружности;
6S допуск на толщину
зуба;
I1 B L верхнее отклонеНИе
длины общей нор-
мали;
6L допуск на длину об-
щей ИОрJvIaЛИ
пm п 5 п
d ш >- cos а оп или
d ш == (1,7 1,8) т.,
d ш
а.кр
. Sn.
шvа хр == + ш va os +
ml!z
d ш :rt
+
тпz.соs а о" 2
По таБJl. 68 находят значени :
a xr
mnZ cos aos
х 2 cos cos ахр
k х+l/2dш
и зажимной размер k. Тре-
Т а б л и ц а 66
Порядок расчета для определения диаметра шарюш при заданном
зажимном размере
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: Z, т, а оп , , 6п' k
Наименование величины
Расчетные формулы
I Обозна-
че нне
I 2
rол зацепления в торце.
вом сечении
aos
3
tg aos ==
tg а о"
cos
149
nродолженне таблицы 66
2
3
Номинальная толщина зу-
ба по дyrе делительной
окружности в нормальном
сечении
Расчетная толщина зуба
по дyrе делительной ок-
ружности в нормальном c -
Iении
Диаметр шаDика (предва-
рительный) .
Эвольвентный уrол (пред-
варительный)
Расстояние между осью
шестерни и осью ролшш
(предварительное)
Зажимной размер (предва-
рительный)
Разность между требуе-
мой величиной зажимноrо
размера и предварительной
Величина изменения диа-
метра шарика для ком-
пенсации поправки на за-
жимной размер
Диаметр шарика (оконча-
тельный)
,
а хр
f}.d ш
Sn
( :n: '
S п т п 2" + 2 п tg а оп )
S
S Sn {j,BS 1/ 2 6S
S Sn {j,BL 1/ 2 6L
d
d == (1.7 1,8) т п
.' S .
IЛVCG хр == + IпVCGos +
mnz
d ш :n:
+
mnz cos (Х оn Z
По табл. 68 находят значение
а хр
х'
x'
т 1Iz COS CGos
2 cos cos а: р
k'
k' == х' + 1/,р.-Ш
l1k
I1k k k'
I1d ш ==
cos . cos (Х оn ' sin a p
, f}.k
COSCGos+COS ' cosCG on . sinCG xp
d ш
d ш == d-Ш + f}.d ш
Приводим расчет диаметра шарика и ero координат для конических
зубчатых колес с прямым и зубьями.
Известны z, т, а о , ер и . Требуется определить диаметр шарика
d ш и ero координаты Q и У.
Порядок расчета приведен в табл. 67.
150
Т а б л и ц а 67
Порядок расчета для определения диаме:rра шарика и ero координат
для прямозубых конических колес
Исходные данные: Z число зубьев
m модуль
ао уrол профиля исходноrо контура
6 коэффициент смещения исходноrо KOH
тура
(,
Наименование величины
Расстояние от вершины
начальноrо конуса до
центра шарика
Длина образующей
чальноrо конуса
Приведенный модуль на
расстоянии L 1 от вершины
начальноrо конуса
Число зубьев OCHoBHoro
плоскоrо колеса
Диаметр шарика
Номинальная толщина зу-
ба по дуrе делительноrо
конуса в торцевом сечении
у большerо торца
Обозна-
чение
на-
Расчетные формулы
2
3
L 1
Задается исходя из конструк-
тивных соображений
L
mz
2 sin 'Р
L
т 1
mL 1
т1
Zo
z
Zo cos 'Р
d ш
Для некорриrированных зубча-
тых колес при а о 200 и 10 1
рекомендуется
d ш (1,7 1,8) m
S m ( ; + 2pg а о )
s
151
Продолжение таблицы 67
2
3
Расчетная толщина зуба по
дуrе делительноrо конуса
в ториевом сечении у
большоrо торца
Расчетная толщина зуба
по дуrе делвтельнOl'О кону-
са в сечении на расстоянии
L 1 от вершины начаЛЬНОl'О
конуса
Эвольвентный уrол
Координатный размер
Величины смещения цент-
ра шарика от образующей
начальноrо конуса
Уrол между образующеЙ
начальноrо конуса и пря
мой, проходящей через
центр шарика и вершину
начальноrо конуса
Расстояние от вершины
начальноrо конуса до
центра шарика
Координаты шарика
S'
S'o= S 6. B S 1/ 2 6S,
rде 6. B S верхнее ОТКJlOнение
толщины зуба по
хорде делительноrо
конуса в торцевом
сечении;
dS допуск на толщину
зуба по хорде дели-
тельноrо конуса в
торцевом сечении
S
S ' S ' L,
I
L
а хр
S'
invCG xp + invCG o +
т1 Z 0
d ш :rt
+ т 1 Z 0 cos ао z
По табл. 68 находят значение
а хр
х
x
тjZO cos ахр
2cos а о
k
1
k х 2 тzo
'j'
k
tg'j'
1 Vk2+Li
Q
у
Q lcos('j' + \Р)
у == lsin(1' +\Р)
Т а б л и'ц а 68
I Значение Фуикций invCG tg CG CG рад
ину-I 110 120 I 130 140 150
ты
, J
О 0,0023941 0,0031171 0,0039754 0,0049819 0,0061498
1 0,0024051 0,0031302 909 0.0050000 707
2 161 434 0,0040065 182 917
3 272 567 221 364 0,0062127
4 383 699 377 546 337
5 495 832 534 729 548
6 607 966 692 912 760
7 719 0,0032100 849 0,0051096 972
8 831 234 0,0041008 280 0,0063184
9 944 369 166 465 397
10 0,0025057 504 325 650 611
11 0,0025171 0,0032639 0,0041485 0.0051835 0,0063825
12 285 775 644 0,0052022 0,0064039
13 399 911 805 208 254
14 513 0,0033048 965 395 470
15 628 185 0,0042126 582 686
16 744 322 288 770 902
17 859 460 450 958 0,0065119
18 975 598 612 0,0053147 337
19 0,0026091 736 775 336 555
20 208 875 938 526 773
21 0.0026325 0,0034014 0,0043102 0,0053716 0,0065992
22 443 154 266 907 0,0066211
23 560 294 430 0,0054098 431
24 678 434 595 290 652
25 797 575 760 482 873
26 0,0026916 0,0034716 0,0043926 0,0054674 0,0067094
27 0,0027035 858 0,0044092 867 316
28 154 0.0035000 259 0,0055060 539
29 274 142 426 254 762
30 0,0027394 0,0035285 0,0044593 0,0055448 0,0067985
153
Продолжение таблицы 68
МИНУ- \
ты
12°
13°
11°
31 0,0027515 0,0035428 0,0044761
32 636 572 929
33 757 716 0,0045098
з4 879 860 267
35 0,0028001 0,0036005 437
36 123 150 607
37 246 296 777
38 369 441 948
39 493 588 0,0046120
40 616 735 291
41 0,0028741 0,0036882 0,0016464
42 865 0,0037029 636
43 990 177 809
44 0,0029115 326 983
45 211 474 0,0047157
46 367 623 331
47 494 773 506
48 620 923 680
49 747 0,0038073 857
50 875 224 0,0048033
51 0,0030003 0,0038375 0,0048210
52 131 527 387
53 260 679 564
54 389 831 742
55 518 984 921
56 648 0,0039137 0,0049099
57 778 291 279
58 908 445 458
59 0,0031039 599 639
60 0,0031171 0,0039754 0,0049819
154
14°
15°
0,0055643 0,0068209
838 434
0,0056034 659
230 884
427 0,0069110
624 337
822 564
0,0057020 791
218 0,0070019
417 248
0,0057617 0,0070477
817 706
0,0058017 936
218 0,0071167
420 398
622 630
824 862
0,0059028 0,0072095
230 328
434 561
0,0059638 0,0072796
843 0,0073030
0,0060048 266
254 501
460 738
667 975
874 0,0074212
0,0061081 450
289 688
0,0061498 0,0074927
Продолжение таблицы 68
МИНУ- \
ты
16°
17°
18°
19°
20°
О 0,007483 0,009025 0,010760 0,012715 0,014904
1 517 052 791 750 943
2 541 079 .822 784 . 982
3 565 107 853 819 0,015020
4 589 134 884 854 059
5 613 161 915 898 098
6 637 189 946 923 137
7 661 216 977 958 176
8 686 244 0,011008 993 215
9 710 272 039 0,013028 254
10 735 299 071 063 293
Il 0,007759 0,009327 0,01 Il02 0,013098 ОЩ 5333
12 784 355 133 134 372
13 808 383 165 169 4Il
,
14 833 41I 196 204 451
15 857 439 228 240 490
16 882 467 269 275 530
17 907 495 291 31I 570
18 932 523 323 346 609
19 0,007957 552 355 382 649
20 982 580 387 418 689
21 0,008007 0,009608 0,01l419 0,013454 от5729
22 032 637 451 490 769
23 057 665 483 526 809
24 082 694 515 562 850
25 107 722 547 598 890
26 133 751 580 634 930
27 158 780 612 670 971
28 183 808 644 707 0,016012
29 289 837 677 743 052
30 0,008234 0,009866 0,01l709 0,013779 0,016092
155
Продолжение таблицы 68
мину-I 16° 17° 18° 19° 20°
ты
31 0,008260 0,009895 0,011742 0,013816 0,016133
32 285 924 775 852 174
33 311 953 801 889 215
34 337 982 840 926 255
35 362 0,010012 873 963 296
36 388 041 906 999 337
37 414 070 939 0,014б36 379
38 440 099 972 073 420
39 466 129 0,012005 1I0 461
40 492 158 038 148 502
41 0,008518 0,010188 0,012071 0,014185 0,016544
42 544 217 105 222 585
43 571 247 138 259 627
44 597 277 172 297 669
45 623 307 205 334 710
46 650 336 239 372 752
47 676 366 272 409 794
48 702 396 306 447 836
49 729 426 340 485 878
50 756 456 373 523 920
51 0,008782 0,010486 0,012407 0,014560 0,016962
52 809 517 441 598 0,017004
53 836 547 475 636 047
54 863 577 509 674 089
55 889 608 543 713 132
56 916 638 578 751 174
57 943 669 612 789 217
58 970 699 646 827 259
59 0,008998 730 681 866 302
60 0,009025 0,010760 0,012715 0,014904 0,017345
156
Продолжение таблицы 68
МИНУ- \
ты
210
220
230
240
250
о 0,017345 0,020054 0,023049 0,026350 0,029975
I 388 101 102 407 0,030039
2 431 149 154 465 102
3 474 197 207 523 166
4 517 244 259 581 229
5 560 292 312 I 639 293
6 603 340 365 697 357
7 647 388 418 756 420
8 690 436 471 814 484
9 734 484 524 872 549
10 777 533 577 931 613
II 0,017821 0,020581 0,023631 0,026989 0,030677
12 865 629 684 0,027048 741
13 908 678 738 107 806
14 952 726 791 166 870
15 996 775 845 225 935
16 ОЩ8040 824 899 284 0,031000
17 084 873 952 343 065
18 129 921 0,024006 402 130
19 173 970 060 462 195
20 217 0,021019 114 521 260
21 0,018262 0,021069 0,024169 0,027581 0,031325
22 306 Н8 223 640 890
23 351 167 277 700 456
24 395 217 332 760 521
25 440 266 386 820 587
26 485 316 441 880 653
27 530 I 365 495 940 718
28 575 415 550 0,028000 784
29 620 465 605 060 850
30 0,018665 0,021514 0,024660 0,028121 0,031917
157
Продолжение таблицы 68
МИИ У - /
ТЬ!
210
220
230
24
250
31 0,018710 0,021564 0,024715 0,028181 0,031983
32 755 614 770 242 0,032049
33 800 665 825 302 116
34 845 715 881 361 182
35 891 765 936 424 249
36 937 815 992 485 315
37 983 866 0,025047 546 382
38 0,01 9028 0,021916 103 607 449
39 074 967 159 668 516
40 120 0,022018 214 729 583
41 0,019166 0,022068 0,025270 0,028791 0,032651
42 212 119 326 852 718
43 258 170 382 914 785
44 304 221 439 976 853
45 350 272 495 0,029037 920
46 397 324 551 099 988
47 443 375 608 1бi 0,033056
48 490 426 664 223 124
49 536 478 721 285 192
50 583 529 778 348 260
51 0,019630 0,022581 0,025834 0,029410 0,033328
52 676 633 891 472 397
53 723 684 948 535 465
54 770 736 0,026005 598 534
55 817 788 062 660 602
56 864 840 120 723 671
57 912 892 177 786 740
58 959 944 235 849 809
'59 0,020007 997 292 912 878
60 0,020054 0,023049 0,026350 0,029975 0,033947
,
I
158
Продолжение таблицы 68
мину- I
ты
260
270
280 . I
290
300
о 0,033947 0,038287 0,043017 0,048164 0,053751
1 0,034016 362 100 253 849
2 086 438 182 343 946
3 155 514 264 432 0,054043
4 225 590 347 522 140
5 294 666 430 612 238
6 364 742 513 702 336
7 434 818 596 792 433
8 504 894 679 883 531
9 574 971 762 973 629
10 644 0,039047 845 0,049064 728
Il 0,034714 0,039123 0,043929 0,049154 0,054826
12 785 201 0,044012 245 924
13 855 278 096 336 0,055023
14 926 355 180 427 122
15 997 432 264 518 221
16 0,035067 509 348 609 320
17 138 586 432 0,049701 419
18 209 664 516 792 518
19 280 741 601 884 617
20 352 819 685 976 717
21 0,035423 0,039897 0,044770 0,050068 0,055817
22 494 974 855 160 916
23 566 0,040052 939 252 О,О56016
24 637 131 0,045024 314 116
25 709 209 110 437 217
26 781 287 195 529 317
27 853 366 280 622 417
28 925 444 366 715 518
29 997 523 451 808 619
30 0,036069 0,040602 0,045537 0,050901 0,056720
159
Продолжение таблицы 68
мину- I
ты
260
270
280
\.
29"
300
31 0,036142 0,040680 0,045623 0,050994 0,056821
32 214 759 709 0,051087 922
33 287 839 795 181 0,057023
34 359 918 881 274 124
35 432 997 967 368 226
36 505 0,041076 0,046054 462 328
37 578 156 140 556 429
38 651 236 227 650 531
39 724 316 313 744 633
40 798 395 400 838 736
41 0,036871 0,041475 0,046487 0,051 933 0,057083
42 945 556 575 0,052027 940
43 0,037018 636 662 122 . 0,058043
44 092 716 749 217 146
45 166 797 837 312 249
46 240 877 924 407 352
47 314 958 0,047012 502 455
48 388 0,042039 100 597 558
49 462 120 188 693 662
50 537 201 276 788 765
51 0,037611 0,042282 0,047364 0,052884 0,058869
52 686 363 452 980 973
53 761 444 541 0,053076 0,059077
54 835 526 630 172 181
55 910 607 718 268 285
56 985 689 807 365 390
57 0,038060 0,042771 0,047896 461 494
58 136 853 985 558 599
59 211 935 0,048074 655 704
60 0,038287 0,043017 I 0,048164 0,053751 0,059809
160
Продолжение таблицы 68
и ну 1
ты
310
320 .,1
330 .1
340
350
о 0,059809 0,066364 0,073449 0,081097 0,089342
1 914 478 572 229 485
2 0,060019 591 695 362 628
3 124 705 818 494 .771
4 230 819 941 627 914
5 335 934 О,О74О64 760 0,090058
6 441 0,067048 188 894 201
7 547 163 312 0,082027 345
8 653 277 435 161 489
"9 759 392 ,559 294 633
10 866 507 684 428 777
II 0,060972 0,067622 0,074808 0,082562 0,090922
12 0,061079 738 932 697 0,091067
13 186 853 0,075057 831 21l
14 292 969 182 966 356
15 400 0,068084 307 0,083100 502
16 507 200 432 235 647
17 614 316 557 371 793
18 721 432 683 506 938
19 829 549 808 641 0,092084
20 937 665 934 777 230
21 0,062045 0,068782 0,076060 0,083913 0,092377
22 153 899 , 186 ., 0,084049 523
23 261 0,069016. 312 185 670
24 369 133 439 321 816
25 478 250 565 457 963
26 586 367 692 594 0,093111
27 695 485 819 731 258
28 804 602 946 868 406
' .
29' 913 720 . 0,077073 0,085005 553
30 0,063022 0,069838 0,077200 0,0851 42 0,093701
11 3ан. 29
16-1
Продолжение таблицы 68
МИНУ- '
ТЫ
310
320
330
340
350
31 0,063131 0,069956 0,077328 0,085280 0,093849
32 241 0,070075 0,077455 418 998
33 350 193 583 555 0,094146
34 460 312 711 693 295
35 570 430 839 832 443
36 0,063680 0,070549 0,077968 0,085970 0,094592
37 790 668 0,078096 0,086108 742
38 901 787 225 247 891
39 0,064011 907 354 386 0.095041
40 122 0,071026 483 525 190
41 0,064232 0,071146 0,078612 0,086664 0,095340
343 - 266 741
42 . 804 490
43 454 386 871 943 641
44 565 506 0,079000 0,087083 791
45 677 626 130 223 942
46 788 747 260 363 0,096093
47 900 867 390 503 244
48 0,065012 988 520 644 395
49 123 0,072109 651 784 546
50 236 230 781 925 698
51 0,065348 0,072351 0,079912 0,088066 0,096850
52 460 473 0,08 0043 207 0,097002
53 573 594 174 348 154
54 685 716 306 490 306
55 798 838 437 631 459
56 911 959 569 773 611
57 0,066024 0,073082 700 915 764
58 137 204 832 0,089057 917
59 250 326 964 200 0,098071
60 0,066764 0,073449 0,081097 0,089342 0,098224
162
Продолжение таблицы 68
мину-I 360 370 380 390 400
ты
О 0,09822 0,10778 0,11806 0,12911 0,14097
1 838 795 824 930 117
2 853 811 842 949 138
3 869 828 859 968 158
4 884 844 877 987 179
5 899 861 895 0,13006 200
6 915 878 913 025 220
7 930 894 931 045 241
8 946 911 949 064 261
9 961 928 967 083 282
10 977 944 985 102 303
1l 0,09992 0,10961 0,12003 0,13122 0,14324
12 0,10008 978 021 141 344
13 024 995 039 160 365
14 039 0,11011 057 180 386
15 055 028 075 199 407
16 070 045 093 219 428
17 086 062 111 238 448
18 102 079 129 258 469
19 118 096 147 277 490
20 133 113 165 297 511
21 0,10149 О,l11З0 0.12184 0,13316 0.1 4532
. 22 165 146 202 336 553
23 181 163 220 355 574
24 196 180 238 375 595
25 212 197 257 395 616
26 228 215 275 414 638
27 244 232 293 434 659
28 260 249 312 454 680
29 276 266 330 473 701
30 0,10292 0,11283 0,12348 0,13493 0,14722
1l'" 163
Продолжение таблицы 68
МЦНУ- \
ты
360
'670
380
390
40"
31 r 0,10308 0,11300 0,12367 0,13513 0,14743
32 323 317 385 533 765
33 339 334 404 553 786
34 365 352 422 572 807
35 371 369 441 592 829
36 388 386 459 612 850
37 404 403 478 632 871
38 420 421 496 652 893
39 436 438 515 672 914
40 452 455 534 692 936
41 0,10468 0,1l473 0,12552 013712 0,14957
.42 484 490 571 732 979
43 500 507 590- 752 0,15000
44 516 525 608 772 022
45 533 542 627 792 043
46 549 560 646 812 055
47 565 577 664 833 087
48 581 595 683 853 108
49 598 612 702 873 J30
50 614 630 721 893 152
51 0,10630 0,11647 0,12740 I 0,13913 0,15173
52 647 665 759 934 195
.
53 663 682 778 954 217
54 679 700 797 974 239
55 696 718 815 0,13995 261
56 712 735 834 0,14015 282
57 729 753 853 035 304
....
58 745 771 872 056 326
59 762 I 788 I 891 076 318
60 0,10778 I 0,11806 ,О,12911 0,14097 0,1.537:0
J ' ,
I
;lЫ
V. РАСЧЕТ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ НА точность
/
r I
.1J :
Для обеспечения необходимой точности обрабатываемоЙ детали при
конструировании ПРИCIlOсобления необходимо выбрать такую схему, при
котороЙ будет соблюдено условие:
1> '" I>доп'
rде 1> действитеJIьное значение tюrрешностеЙ базирования заrотовки'
в приспособлении; .
I>доп допускаемое значение поrрешностей базирования за'rОТОВКИ
в приспособлении.
ДОПУСI<аемое значение поrрешностей базирования заrотовки в при сп 0-
соблении I>доп ориентировочно раССЧИТЬffiается по формуле:
I>доп =='13 <о,
rде б допуск выдерживаемоrо размера;
<о точность обработки, получаемая при выполиеиии данноЙ
операции.
При отсутствии обоснованных Данных о точиости обработки, полу-
чаемой при выполнении Данной операции, может приниматься средие-
экономическая точность обработки по табл. 136 154. .
Действительное значение поrрешностеЙ базирования заrотовки
в приспособлении 1> определяют из rеометрических связей, свойственных
схеме базирования. Формулы расчета 1> для наиболее часто встречаю-
щихся схем базирования приведены в табл. 69.
" Расчетная суммарная поrрешяость приспособления l'IР' опреде
ляется по формуле:
Аир б (kl + YCT + k 2 <o),
rде б допуск на обрабатываемой детали;
k 1 коэффициент, равный O,8 O,85;
k 2 коэффициент, равньп'f 0,6 1,O;
<о точность обработки l1a да ной операции;
I::1 YCT поrрешность установки.
Поrрешиость установки I::1YCT это. смещение заrотовки при за-
креnлеиии. Она зависит от типа приспособления и, r лавиым образом,
от характера зажима и ие зависит от схемы 'базирования и метода
обработки. ,
Значения поrрешности устаноВIШ I::1YCT даны в табл. 70 73.
Рассчитав поrрешность базирования в-- и 'определив по таблицам
поrрешность установки YCT И точность обработки <о; рассчитывают
165
суммарную поrрешность приспособления ПР' которую затем распреде.
ляют по отдельным составляющим звеньям размерной цепи.
Суммарная поrрешность приспособления пр состоит из следующих:
поrрешностей составляющих звеньев размерноЙ цепи:
пр L.: 6 и + 6у + 6 з + 6 п ,
rде 6 и ПOJ'решность изrотовления деталей приспособления;
6у поrрешность установки приспособления на станке;
6 з поrрешность вследствие коиструктивных зазоров, необходимых
для посадки на установочные элементы приспособления;
6 п поrрешность перекоса или смещения инструмента, возникаю
щая из за неточности изrотовления направляющих элементов
приспособления, если направляющие отсутствуют, поrреш-
ность 6 п не учитывается,
Таблица 69
Формулы, определяющие зиа'Iеиия поrрешности базироваиия
для типовых случаев
у с л о в н ы е, о б о з н а ч е н и я:
е=::;:=:>
I
Зажимное устроЙство
Обрабатываемые поверхности
'\7
Упор
Основные установочные базы
()порные установочные поверхиостн
и др. допуски размеров а, Ь, с и др.,
х радиальное биение,
Sтiп мииима.IJЬНЫЙ I'арантированньп'1: зазор
tла. АЬ, C
Поrрешность базирования Е
Схема баэнрования
Размер
Наибольшая абсолютная
величина
2
3
.
.
а
о
ь
(;
1 . ,
,
Продолжение таблицы 69
x]
2
3
а
t!c
ь
о
а
t!k
ь
t!c
а
t!c
+ktg
а О
Ь t!D
с 2"""
t-..d
f Т+ Х
СОl10ll,ентрuр.!lЮtq, t!
8СТРОUСТ8О:ЦCfШ:О у Х
патрон и т.п. '
} о
R.
t!d
f +X
167
Продолжение таблицы 69
2 J. 3
t!D
а
2' '\'
SIПТ
t!D (1 )
Ь +1
2 . '\'
, SIП Т
t!D (1 )
с 1
2 . '\'
sшт 1
f t!D t!d
2' '\' +Т+ Х
SШТ
у ]с
arctg t!D sin
2R sin +
R t!D cos.
2' '\'
SIП 2
f t!D cos f\ t!d
'\' +Т+ Х
2sinT
Для друrих квадрантов
находят по формулам
приведения
t!D
а
Ь t!D
с О
f t!D + Jjd +Х
2
у Х
Продолжение таблицы 69
:2 3
', t!D sin
al'ctg 2R
R t!D cos j3
2
f t!d + t!D cos +Х
2
а О
.Ь 1 t!D
с f
f t!d
"" +X
t!D
у 2' '\' +Х
sm 2
t!D cos
arctg '\'
2R siп 2
R t!D sin
2' '\'
SШ 2
f t!D sin t!d
+ +X
'\' 2
2sin 2
Для друrих квадрантов
находят по формулам
приведения
а
J
t!D
Ь
с
t!d
f t!D+T+ X
199
Продолжение таблицы 69
2 3
'>
а }
. I1d
f
Ь l I1d + I1D +х
f: "" с J 2
СОl10ценrриРИfJщее .'!cTpodcTJO: а О
цошо, потрони т.п.
.'! II I1d
Ь 2
с } I1D
f """2 + х
у х
""
рр
R
}
о
f
I1D
о
I1d
I1D
"""2 + х
I1d
I1d
+I1h
I k 2 '" K"'yrn Ш'Р""'"
а
ь
f
}
с
n
т
Продолжение таблицы 69
ir
"-
'"
'"
"''' m I
fщщнтuроВаНlf6lljl {) Палец !/СЩIfО
зшор 0i5ecneftI.a l oOfHbIil (.оОI10и-
пея РllJl1еjJШШ чеекиti (/Ли ере-
!/СЩНМОfНО,'О паЛЬца .3анныи)
(nоерfЦШССТЬ C j )
!.
р, ПаЛ6l{Ы !iCтaHO
GОо/l1ые
[/, [z eupUHTlIjlO8aHHbIe .JUJOpbI
ОOt:"сnео/uбtlЮ1СЯ PиJMepa1111 !lcтa
IfOBOYHhJX ШIдЬ/fеG (nN.Pf'lP':iJCТ6 ОЭ)
2
3
а О
Ь /J.d
f IJ.D
с +x
n О
т /J.h
а IJ.K
Ь /J.h
с О
n /J.d
т IJ.d+IJ.N
IJ.dsin
2 arc sin 2R
L IJ.d cos
Ширину е пальца определяют по
формуле: .
dS тiп
е IJ.K + IJ.K y ,
rде IJ.K допуск приспособления
по размеру К
а
n
I }
IJ.D 1
ь IJ.M + IJ.D 1
с M(+IJ.D 1
т IJ.N +IJ.D 1
IJ.D] + IJ.D 2
о: 2arc sin 2L
Ширину е пальца определяют по
формуле:
rде
D 2 S 2т iп
е ;:о:: IJ.L + /J.L y Slтiп '
IJ.L y допуск приспособления
по размеру L
171
Продолжение таблицы 69
2
з
D О
d О
m О
n ц
h .. ц
ц просадка центров
Приннмат <> следующие зн"чения ц:
Наиболь- I '1 ;I ;g.
. "'" ший
диаметр l' 2' 4' 5' 7,5;
цeHTpo 2,5' '6 ' 10
Boro rнез-
да в мм
Просадка I I I I I
xeH p 0,1l 0,14 0,18 0,21 0,25
ц
& ,п
. . .
. 1::
"-
*
172
D
d
m
n
h
n
m
D
d
h
о
о
о
о
о
D
о
Sтi'l +- B +- A
Sтiп + B + A
Sтiп + B + A
При установке оправки на плаваю-
щий передний центр, в rильзу или
патрон по упору
::z I
о
о
При установке оправки
кий передиий центр
1 I
на жест-
о
ц
Продолжение таблицы М2 69
2
3
D О
{p. d О
h О
m !J.n
n О
&f7
h 1
h 2
Sтin +!J. B +!J. A
( 2/1 +1 )
(Sтin +!J. B + !J./1.)
с
ь
!J.a
"'"
с
ы
о
k
173
Т а б л и ц а 70
Поrрешность I1 YCT установки на опорные штифты в приспособлениях
единичнЫХ заrотовок
Поrрешность установки на опорные штиФты
Характеристика в М1< при поперечных размерах эаrотOIiКИ В мм
устанавливаемой поверхности 6-----10 11D 18118 3D 13D 5D 15D 8D '80 120
J1 становка в зажимное nриспособление с виюповыми
или эксцентриковыми зажимами
Литье в песчаную форму
машинной формовки по ме.-
таллической модели 100 125 150 175 200
Литье в постоянную форму 100 110 120 130 140
JIитье по выплавляемой мо-
де.яи 80 90 100 НО 120 130
Литье под давлением 70 80 90 100 110 120
rо{;ячая штамповка 100 125 150 175 200
rорячекатаная 90 100 125 150 175 200
Предварительно обработанная 80 90 100 110 120 130
Чисто обработанная 70 80 90 100 110 120
Шлифованная 60 70 80 90 100 НО
J1 становка в заЖИМf/.ое nрuсnособление
с nневматическUМ зажимом
Литье в песчаную форму ма-
шинной формовки по метал-
лической модели 90 100 120 140 160
Литье в постоянную форму 80 90 100 110 120
Литье по выплавляемой мо-
дели 65 70 75 80 90 100
Литье под давлением 40 45 50 60 70 80
rорячая штамповка 90 100 120 140 160
r орячекатаная 70 80 100 120 140 150
Предварительно обработанная 65 70 75 80 90 100
Чисто обработанная 50 60 70 80 90 90
При м е ч а и и я: 1. Установка на. маrнитной плите не дает по-'
rрешности.
2. Поперечный размер заrDТОВКИ принимать наибольшим в сечении
по нормали к обрабатываемой поверхности.
3. Поrрешиость I1 YCT дана по нормали к обрабатываемой поверх-
ности.
174
Т а б л и ц а 71
Поrрешность YCT установки' на опорные, пластинки в приспособлениях
единичных зarотовок
,Поrрешиость В МI< при установке На опорные
пластинки и поперечных размерах
Характеристика заrоТОВКИ в Л.И
устанавливаемой поверхности 6 Ю IID 18118 3D 13D 50 150 80 180 120
JI становка в зажимное nрuспособленuе с вtlнтовыми
или эксцентриковыми зажиМGAЩ
Литье в песчаную форму Ma
шинной формовки по ме-
таллической модели 100 110 110 135 150
Литье в постоянную форму 55 60 70 80 90 100
Литье по выплавляемой мо--
дели 40 50 60 70 80 90
Литье под давлением 30 40 50 60 70 80
rорячая lllтамnовка 100 110 120 135 150
rорячекатаная 90 100 110 120 135 150
Предварительно обработанная 40 .50 60 70 80 90
Ч сто обработанная 30 40 50 60 70 80
Шлифованная 20 .30 40 50 60 70
JI сmановка в зажимное nрuсnособленuе
с nневмаmuчеСКtlМ зажимом
Литье в песчаную форму ма-
шинной формовки по ме-
таллической модели 80 80 100 110 120
Литье в постоянную форму 50 55 60 65 70 80
ЛИТЬе по выплавляемой мо-
дели 35 40 50 55 60 70
Литье под давлением 25 30 35 40 50 60
rорячая lllтамnовка 80 90 100 110 120
rорячекатаная 70 80 90 100 110 120
Предварительно обработанная 35 40 50 55 60 70
Чисто обработанная 25 30 35 40 50 60
Шлифованная 15 20 25 30 40 50
При м е ч а н и я: 1. Установка на маrнитной плите не дает по-
rрешности.
2. Поперечный размер заrотовки принимать наибольшим в сечении
по нормали к обрабатываемой поверхности.
3. Поrрешность ycт дана по НОРМ3.1iF1 к обраб,пь!ваемой поверх-
Ности.
175
Таблица 72
Поrрешность Ауст установки прутковых и единичных заrотовок
в осевом направлении в цанr вых и кулачковых патронах
Характернстнка . Поrрешность в мк при попереЧFЫХ размерах
заrотовкl.I в .мм
устаиавЛнваемой поверхностн 6 1O 11O 18 118 30 130 50 I 5D 8D I 80 12D
J/ становка в зажuмfЮЙ еuльsе (цанее) tW упору
Холоднотянутая калиброван 40 60 70
ная 50 80
Предваритель'но обработанная 40 50- 60 70 80
Чисто обработанная 20 25 30 35 40
J/cmaf/06Ka в трехкулачковом самоцентрирующем патроне
Литье в песчаную форму
машинной формовки по ме-
таллическом модели 70 80 90 100 110 120
Литье в постоянную форму 60 70 80 90 100 НО
Литье по выплавляемой MO
дели 50 60 70 ВО 90 100
Литье под давлением 30 40 50 60 70 tIIO
rорячая штамповка 70 80 90 100 110 120
rорячекатаная 70 80 90 100 110 120
I1редварительно обработанная 50 60 70 80 90 100
Чисто обработанная 30 40 50 60 70 80
J/ становка в flflевматuческом rштРОf/e
Литье в песчаную форму
маШIIННОЙ формовки по ме-
талличеCJ{ОЙ модели 55 60 70 80 90 100
Литье в ПОСТОЯННУЮ форму 55 60 65 75 80 90
Литье по выплавляемой MO
дели 45 50 55 65 75 80
Литье под давлением 25 35 45 50 55 55
rорячая штамповка 55 6О 70 80 90 100
rорячекатаная 55 60 70 80 90 100
I1редварительно обработанная 40 50 60 70 80 80
Чисто обработанная 25 35 35 40 50 60
.76
Т а б л и ц а 73
Поrрешность I1 YCT установки прутковых и единичных заrотовок
в радиальном направленни в цанrовых и кулачковых патронах
Характеристика
устанавливаемой поверхности
Поrрешность в мк прн поперечных размерах
заrОТОВI{И в мм
6 10 110 1B 118 30 I 3O 50 I 50 80 I 80 120
J1 становка в зажимной euльзе (цанее)
Холоднотянутая калиброван
@ w 00 ro 00
Предварительно обработанная 40 50 60 70 80
Чисто обработанная 20 25 30 35 40
Установка в трехкулачковом самоцентрирующем патроне
Литье в песчаную форму
машинной формовки по Me
таллическои модели 220
Литье в постоянную форму 150
Литье по выплавляемой мо-
дели 50
Литье под давлением 25
r орячая штамповка 220
rорячекатаная 220
Предварительно обработанная 50
Чисто обработанная 25
270
175
60
30
270
270
60
30
320
200
70
35
320
320
70
35
J1 становка в -nневматuческом патроне
Литье в песчаную форму
машинной формовки по ме-
таллической модели 180
Литье в постоянную форму 120
Литье по 'вьmлавляемои MO
дели 40
Литье под давлением 20
rорячая lilтамповка 180
rорячекатаная 180
Предварительно обработанная 40
Чисто обработанная 20
220
140
50
25
220
220
50
25
260
170
60
30
260
260
60
30
370
250
420
300
500
350
80
40
370
370
80
40
100
50
420
420
100
50
120
60
500
500
120
60
320
200
380
240
440
280
70
35
320
320
70
35
90
45
440
440
90
45
80
40
380
380
80
40
При м е ч а н и е. Установка в жестких центрах не дает поrреш-
насти I1 YCT в радиальном направлении.
12 3at>. 2е
177
VI. РАСЧЕТЫ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
ШПОНОЧНЫЕ И ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Основные размеры шпоночных и шлицевых соединений приведены
в табл. 76 82, расчеты на прочность даны в табл. 74 75. (см. также
HOMorpaMMY на рис. 28).
Таблица 74
Расчет на прочность шлицевоrо соединения
Вид соединения Внд расчета Наибольший крутящиli момен"!"
передаваемый соедннением, в "ее. еА!
На смятие I М К <; O,5Zhl1jJ [асм]
Зубчатое (шлице-
. вое) прямобочное I
На срез М К <- O,25Zbl1jJ (D + d) ['t"]
На смятие I М К <; O,51jJmZ 2 hl [а см ]
Зубчатое (шлине
вое) эвольвент ное I
На срез М К <; O,25Zbl1jJ (D + d) ['t"]
N л. с. 97 N квт
М К 71 620 n об j мин 400 n об j мин крутящий момент в кес. см
(см. HOMorpaMМY на рис. 29);
Z число шлицев;
h высота поверхности контакта:
а) для прямобочноrо профиля h 0,5 (D d) 2{;
б) для эвольвентных шлицев с центрированием по боковым rраням
h т, с центрированием по наружному диаметру h О,9т;
D наружный диаметр вала в см;
d внутренний диаметр отверстия в см;
[асм] допускаемые напряжения СМЯТJlЯ в KecjcM 2 (см. табл. 84);
['t"] допускаемые напряжения среза в KecjcM 2 ;
m модуль эвольвентноrо соединения;
1jJ коэффициент, учитывающий неравномерность распределеlfИЯ Щj-
rрузки по ЩJ)ИЦам ('IjJ == О, 7 0,8).
'7
Т а б л и ц а 75
Расчет на прочность шпоночных соединений
Вид ШПОНОК
Вид расчета,
Наибольшнй крутящий момент,
передаваеМЫЙ соединением в "ес.с'"
На смятие
На срез
На смятие
На срез
м к -<: O,5Dl(/ [acMJ
М К -<: O,5Dbl [..J
М К <,. 0,5Dl(l [асмэ
М К -<: 0,5Dbl [..J
Призматические
CerMeHTHbIe
N л. с. N квт
М к ==71620 nоб/мин ==97400 nоб/мин крутящий момент в кее,см
(см. HOMorpaMMY на рис. 29);
D диаметр вала в ем;
К расчетная высота шпонки
в ем;
l рабочая длина шпонки в
ем;.
[асм] допускаемые напряжения
смятия в кее/ем 2 (см.
та б.1I. 83);
I..J допускаемые напряжения
среза в кес/ем 2 (см.
табл. 83).
I1n,lfeC'c ' 1I [бсн]хес/сн2 Дl111 ZI(I1'" [,I111
10000 БООО' 25 6 1;0
9000 5000 I;j
БООО "соо
3000 30 50
1000
Мх "lJ5D/f l [бен] 2000 Jj
6000 8 60
5000 1000 1;0
600 'r5 9 70
t;Oоо 500
1;00 50 10 80
зоо 90
3000 ZOO 60
I 100
100 70
'2000 60 80 lljO
Схени пилмоGаНUII 50
НА 1 /l85CH/P {К 1 1;0 90 ["
1500 чt.l' " 30 l,oo
Локи доно 20 100
J>r ::fi 110
от;;, ЛОНО ЛОНО 10 120
1000 I 11 11 в 130 19
Рис. 28. HOMorpaMMa для определения наибольшеrо крутяще rо
момента, передаваемоrо призматическими и сеrментными шпонками,
12*
179
Т а б л и Ц а 76
Шпонки призматические обыкновенные. Размеры сечений шпонок
и пазов (по rOCT 8788 53 и rOCT 8789 58)B :'nм'
rb ,...
..t;;;j.
lJсполнсниеА СХ450илиr, lJсполнсние б
.
y t -1
Номиналь- rлубина пазов ?.
;>. - о:
ные размеры 0.... о
сеченнй 0:", '"
Диаметр Исполнение 1 Исполненне П "'о о
, шпонок "'", "
!:!I s
вала D I I I I il I '"
'"
" ;>. ;>. r::I \D '"
... '" ...", ...", "'.,., "
" O: :.:: O: :.:: р.,,,,,, 1::[
От 5 до 7 2 I 0,25 1,1 1,0 1,0 6 20
Св. 7 до 10 3 2,0 1,1 1,2 0,2 6 28
» 10 » 14 4 2,5 1,6 1,8 8 36
» 14 » -18 5 51 3.0 2,1 2,3 3,2 1,9. 2 10 45
» 18 » 24 6 6 3,5 2,6 2,9 3'812'3 2,6 14 56
» 24 » 30 8 7 4,0 3,1 3,5 4,5 2,6 3,0 18 70
» 30 » 36 10 8 0,4 4,5 3,6 4,2 5,2 2,9 3,5 0,3 22 90
» 36 » 42 12 8 4,5 3,6 4,4 5,212,9 3,7 28 110
.» 42 » 48 14 9 5,0 4,1 5,0 5,8 3,3 4,2 36 140
» 48 » 55 16 10 5,0 5,1 6,2 6,5 3,6 4,7 45 180
» 55 » 65 18 Н 5,5 5,6 6,8 7,1 4,0 5,2 50 20
» 65 » 75 20 12 0,6 6 6,1 7,4 7,8 4,3 5,6 0,5 56 220
» 75 » 90 24 14 7 7,2 8,719,0 5,2 6,7 63 250
» 90 до 105 28 16 8 8,2 10,0 10,3 5,9 7,7 70 280
О
При м е ч а н и я: 1. Таблица приведена с сокращением. rOCT
g788 58 содержит размеры шпонок для валов диаметром до 630 мм.
2. Исполнения 1 и II отличаются rлубиной врезания шпонки в вал
и ступицу. Если материал ступицы менее прочен, чем материал вала, то
применяют исполнение 1.
3. В обоснованных случаях (пустотелые и ступенчатыe валы, пере-
дача пониженных моментов и т. п.) допускается примене lИе меньших
размеров сечений стандартных шпонок на валах больших диаметров.
4. В заВIJСИМОСТИ от принятой базы обработки и измерения на ра-
бочем чертеже проставлять один размер D+t 1 для втулки; D t или'
t для. вала. Размер К справочный для расчета соединения на смятие.
180
Таблица 77
Шпонки призматические направляющие С креплением на валу
(по [ОСТ 8790 58) в .И.И
ь 8 10 I 12 14 I 16 I 18 I 20 I 24 28
II 7 8 I 8 9 I 10 I 11 I 12 I 14 16
III 2,5 [. 3,3 4 I 4,5 [ 6
d М3 I М4 М5 I MIi\ I М8
d 1 3,6 I 4,8 6 I 7 .1 9
d 2 6 I 7 9 I 11 I 14
С, r 0,4 ! 0,6
C 1 0,3 0,5
10 7 8 10 I 12 15
I
IМ3Х81мзх 10 'М4Х 10 !М5Х 121 М6х 15 М8х 18
. При м е ч а н и я: 1. Таблица приведена с сокращением, [ОСТ
8790 58 предусматривает длину шпонок до 400 М.М.
2. Размеры пазов по [ОСТ "878&--------58.
3 Винты по rOCT 14 H 62.
181
Т а б л и ц а 78
Шпонки сеrментные. Размеры шпонок и пазов
(по rOCT 8794 58 и r ОСТ 8795 58) в .JItM
e;r'
49
ь
Диаметр вала D Номинальные rлубина пазов
размеры шпонок Исполнение 1 Исполнение 11
, , I
Q, Q) I Q) . I
0/" Q):З:::З:: !:l.
. Q.Jot:!
><: :З::::Еf-r
Q)::r'OCJ:S:
:з:: ::е CQ Ь h d ..:: ..::
"'о tJ: l К.. K
"0;: '" '"
"''' >: '"
"'с..>'"
'" '" о;: о;:
"'t:::r:t: tt:I:;:a:lX о;: :>. о;: :>.
"'0;:" :J: ,g I : .... '" ....
:I:"fQ. 111 111 111
1 2 3 4 5 8 9 I 10 11 12
I '
От 3 до 4 Св. 4 ДО 7 1,0 1,4 I 3,8 0'910,6 0,6
Св. 4 до 1,5 I
5 » 5 » 10 2,6 6,8 1,9 0,8 9,8 I
I
» 5 »
1 1 1 2,6 1 7 1 6'8 1 1'7 1 1'0 [ 1,0 1 1 1
7 » 7 » 14 2 3,7 10 9,7 2,8 .
2,5 1 3,7! 10 1 9,712,7 1,11 I I
3,7 10 9'712'7 1,1
» 7 » 10 »10 » 18 3 5,0 13 12,6 i1,0 1,2
6,5 16 15,7 I 5,5
5,0 13 12,6 3,5
»10 » 14 »14 » 24 4 6,5 16 15,7 5,0 1,6 1,8
7,5 19 18,6 6,0
9,0 22 21,6 7,5
6,5 16 15,7 4,5 4,7
7,5 19 [8,6 5,5 5,7
»14 » 18 , 18 > 3"1' 9,0 22 21,6 7,0 2,1 2,3 7,2 1,9 2,1
10 25 24,5 8,0 I 8,2
11 28 27,3 9,0 9,2 I
J82
Продолжение таблицы 78
2 I 3 I 4 I 5 I 6 I 7 I 8 I 9 11'.1 111 112
9 22 21,6 6,5 6,8
10 25 24,5 7,5 7,8
Св. 18 до 24 Св. 24 до 36 6 11 28 27,3 8,5 2,6 2,9 8,8 2,3 2,6
13 32 31,4 10,5 10,8
15 38 37,1 12,5 12,8
10 25 24,5 7 7,5 I
11 28 27,3 , 8 8,5
» 24, »30 » 30 » 42 8 13 32 31,4 10 3,1 3,5 10,5 2,6 3,0
15 38 37,1 12 12,5
16 45 43,1 13 13,5.
17 55 50,8 14 14,51
13 132 31,4 9,5 10,21
15 38 37,1 11,5 12,2
» 30 » 36 » 36 » 48 10 16 45 43,1 12,5 13,2
17 55 50,8 13,5 3,6 4,2 14,2 2,9 3,5
19 65 59,1 15,5 16,2
24 80 . 73,3 20,5 21,2
» 36 » 421» 42 » 551
12119 165159,1115,5 4,4 j 16,2 3,7
24 80 73,3 20,5 21,2
При м е ч а н и е. При Ь <;:: 5 мм размеры r -< 0,2 мм, С (или rl)
0,25; при Ь > 5 AtM r -< 0,3 мм, С 0,4 М.М.
Таблица 79
lliпоночные соединения, Допуски и посадки
(по [ОСТ 7227 58)
Допуски на размеры шпонок и пазов
Наименования н обозначення размеров
Высота шпонки h
rлуБИIЩ паза вала t и втулки t 1
L(лина ПРIGматич€ской llJПОНКИ l
L(лина паза вала под призматическую
ШПонку
L(иаметр с€rм€нтной шпонки d
L(иаметр паза вала под с rме.J:lТ.НУЮ
.wnOHKY ,
Допускаемые ОТКлонения
Б 4 (ОСТ 1024)
А5 (ОСТ 1015)
Б 7 (ОСТ 1010 и [ОСТ 2689 54)
Ав (ОСТ 1010)
Б 5 (ОСТ 1025)
С отклонением в плюс от номи
нала не 90ле 8% от днаметра
ШПOljЩ
1 3
Таблпца 80
Предельные отклонения размt'oров шпонок, пазов на валах
и втулок по ширине Ь
Предельные ОТКЛоне
ния размеров
Вид соединения '" Назначение посадок
><: о:
'" "
о '"
'" ><:
о '" ",О:
r:: '" "';>.
а '" "'Е-<
r:: "",
Неподвижное напря- Для индивидуальноrо и
женное по валу, серийноrо производства
скользящее по втул- (общее машиностроение)
ке Б з пш Аз
Неподвижное иапря- Для MaCCOBoro производ-
женное по валу, хо- ства (автостроение и
довое по втулке Б з пш ПШ 1 Т. п.)
Неподвижное плотное I Для направляющих
по валу, ходовое по I шпонок
втулке Х З пш Аз
Таблица 81
Предельные отклонения по посадкам ПШ и ОШ l
пш
I
ПШ 1
Номинальная Шнрнна шпонки
Предельные от/{лонення размера в AtlС
н паза
верхнее I нижнее I верхнее I нижнее
о
т I до 3 10 50 + 55 + 10
Св. 3 до 6 10 55 + 65 + 15
» 6 » 10 I5 65 + 75 +20
» 10 » 18 20 75 + 85 +25
» 18 » 30 25 90 +100 +30
» 30 » 50 32 105 +120 +35
184
Таблица 82
Соединения зубчатые (шлицевые) прямобочные
(по [ОСТ 1139 58)
Форни.f(/'iCJiJ!Яf.Мо
" иI!l/QJlJr!ff{/A
. . fЩ.'d
ФОРНО сеqения 6ТIIЛКU исполнение 5
т.
Размеры соединеинй
I f
НОМинальный Число Номи- Пр';-
зубьев d D Ь d. ;;;. а;;;' наль- дель- r<
размер Z ный ное OT
размер кло.
нение
1 2 I 3 4 5 6 7 8 9 10
Ле2кая серия
6х23х26 6 23 26 6 22,1 3,54 0,3 +0,2 0,2
6х26х30 6 26 30 6 24,6 3,85 0,3 +0,2 0,2
6х28х32 6 28 32 7 26,7 4,03 0,3 +0,2 0,2
8Х32х36 8 32 36 6 30,4 2,71 0,4 +0,2 0,3
8х36х40 8 36 40 7 34,5 3,46 0,4 +0,2 0,3
8Х42х46 8 42 46 8 40,4 5,03 0,4 +0,2 0,3
8Х46х50 8 46 50. 9 44,6 5,75 0,4 +0,2 0,3
8х52х58 8 52 58 10 49,7 4,89 0,5 +0,3 0,5
8х56х62 8 56 62 10 53,6 6,38 0,5 +0,3 0,5
8х62х68 8 62 68 12 59,8 7,31 0,5 +0,3 0,5
lOХ72х78 10 72 78 12 69,6 5,45 0,5 +0,3 0,5
10Х82Х88 . 10 82 88 12 79,3 8,62 0,5 +0,3 0,5
1ОХ92Х98 10 92 98 14 89,4 10,08 0,5 +0;3 0,5
185
Продолжение таблицы 82
I 2 I 3 I 4 I 5 I 6 I 7 I 8 I 9 I JO
Средняя серия
6х11Х 14 6 11 14 3 9,9 0,3 +0,2 0,2
6х 13х 16 6 13 16 3,5 12,0 0,3 +0,2 0,2
6х 16х 20 6 16 20 4 14,5 0,3 +0,2 0,2
6х 18х 22 6 18 22 5 16,7 0,3 +0,2 0,2
6х21 х 25 6 21 25 5 19,5 1,95 0,3 +0,2 0,2
6х23х 28 6 23 28 6 21,3 1,34 0,3 +0,2 0,2
6х26х 32 6 26 32 6 23,4 1,65 0,4 +0,2 0,3
6х28х 34 6 28 34 7 25,9 1,70 0,4 +0,2 0,3
8х32х 38 8 32 38 6 29,4 0,4 +0,2 0,3
8х36х 42 8 36 42 7 33,5 1,02 0,4 +0,2 0,3
8х 42х 48 8 42 48 8 39,5 2,57 0,4 +0,2 0,3
8х46х 54 8 46 54 9 42,7 0,5 +0,3 0,5
8х52х 60 8 52 60 10 48,7 2,44 0,5 +0,3 0,5
8х56х 65 8 56 65 10 52,2 2,5 0,5 +0,3 0,5
8х62х 72 8 62 72 12 57;8 2,4 0,5 +0,3 0,5
10х82х 92 10 72 82 12 67,4 0,5 +0,3 0,5
10х82х 92 10 82 92 12 77,1 3,0 0,5 +0,3 0,5
lОх92х 102 10 92 102 14 87,3 4,5 0,5 +0,3 0,5
Тяжелая серия
10х 16х 20 10 16 20 2,5 14,1 0,3 +0,2 0,2
10х 18х 23 10 18 23 3 15,6 0,3 +0,2 0,2
10х21х 26 10 21 26 3 18,5 0,3 +0,2 0,2
lOX23X 29 10 23 29 4 20.3 0,3 .+ 0,2 0,2
lOx26X 32 10 26 32 4 23,0 0,4 +0,2 0,3
10х28х 35 10 28 35 4 24,4 0,4 +0,2 0,3
1 О х 32 Х 40 10 32 40 5 28,0 0,4 +0,2 0,3
10Х36Х 45 10 36 45 5 31,3 0,4 +0,2 0,3
10Х42х 52 10 42 52 6 36,9 0,4 +0,2 0,3
10х46х 56 10 46 56 7 40,9 0,5 +0,3 0,5
186
Продолжение таблицы 82
2
I I I I
3 I 4 I 5 I 6
7
8
9
10
16х52х60 16 52 60 5 47,0 0,5 +0,3 0,5
16х56х65 16 56 65 5 50,6 0,5 +0,3 0,5
16х62х72 16 62 72 6 56,1 0,5 +0,3 0,5
16х72х82 16 72 82 7 65,9 0,5 +0,3 0,5
20х82х92 20 I 82 92 6 75,6 0,5 +0,3 0,5
При м е ч а н и я: 1. Размер r у вала в исполнении В дан для случаев,
ко, да вал изrотовляется не методом обкатывания. Размер а дан для
палов в исполнении А при И3I'отовлении методом обкатывания (валь,
соединений тяжелой серии в исполнении А методом обкатывания не
изrотовляются).
2. Боковые стороны каждоrо зуба вала должны быть параллельны
оси симметрии зуба до пересечения с окружностью диаметром d.
3. Фаска у пазов отверстия втулки может быть заменена закруrле-
IIИем, радиус Koтoporo должен быть равен величине f.
Таблица 83
Допускаемые напряжения на смятие [а см ] и на срез [т] для шпоиок
Вид соединения
["см]
в "ес/см'
[<1 в "ес/см'
Неподвижные соединения
Стальная шпонка чуrунное колесо
Стальная шпонка стальное колесо
600 800
1200 1500
600 800
Подвижные соединения
Стальная шпонка чуrунное IЫШ сталь-
ное 'колесо
200 ЗОО
187
Таблица 84
Допускаемые наПряжения на смятие [<JCMJ боковых поверXIюстей
зубьев шлицевых соединений
[а см ] В кес/см'
Без специальной I Со специальной
термообработки обработкой аубьев
зубьев
Соединения
Условия
на,:руже-
ния
Неподвижные
1 3,5 5 4 7
11 6 10 10 14
III 8 12 12 20
1 1,5 2 2,3 5
11 2 3 3 6
Ш 2,5 4 4 7
1 0,3 1
11 O,5 1,5
III 1Д 2,O
При м е ч а н и е. 1 тяжелые условия эксплуатации со знакопере
менной наrрузкой в обоих направлениях, плохие условия смазки, He
большая твердость соединения; 11 средние условия эксплуатации;
111 леrкие условия эксплуатации.
Подвижные без наrрузки I
Подвижные под наrрузкой I
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Таблица 85
Формулы расчета прочиых швов
с!
.
t, I
d=ZS ,i....:зd; t,=(f.5 2)d;
t2=(f.Z 1,5)d
d=1,5S,; t 'fd; t,=(f.5 ::.'d,
s,=од.У; t2 =a2 f.5)d
Тип расчета
Расчетные формулы
1. Расчет прочности OCHoBHoro
материала соединения:
а) на растяжение силой Р
1ВВ
р , р
F осл ::::: ЧJ? '" [ар],
Продолжение таблицы 85
Тип расчета
'Расчетные формулы
б) на изrиб моментом М
тде Р, F осл площади полноrо и ослаб-
леlшоrо отверстиями ПОД
заклеnrщ сечений листа;
t d
q:> коэффициент прочности
шва;
d диаметр заклепки;
t швы между заклепками
М М
W осл i:::: q:>W .,;;: [ан], [а и ) [ар],
rде W, W осл моменты сопротивления
изrибу nOJJHOrO и ослаб-
ленноrо отверстиями
под заклепки сечений
листа
11. Расчет прочности заклепки
по силе Р о:
а) на срез
РО
nd2 -< [Те],
K
rде К число сечений среза 'заклепки
РО
dS -< [асм),
rде S толщина листа
Ро .
d 2 -< [ар)
1/;4
б) на смятие
.н) на ирыв rоловки
..
Таблица 86
ДOJJускаемые напряжения для заклепок н OCHOBHoro материала
при учете основных наrрузок и t 3d
Элемент
заклепоч
Horo
соединения
ид напряжения
Допускаемые напряжения для
стали в кес/см'
Ст. О, ст. 2 Ст. 3
. Лист
[ар]
[ Те)
[а см )
1400
900
2100
1600
1000
2400
189
Продолжение таблицы 86
Элемент
заклепоч.
Horo
соединения
Допу каемые напряжения для
стали в "ее/см"
Внд иапряжения
Заклепки
['"Се]
отверстие сверленое
отверстие продавленное
[асы] отверстие сверленое
отверстие продавленное
Ст. О, ст. 2 Ст.3
900 90.0
1400 /'} 400
1000 1000
2800 3200
2400 2800
[ар] отрыв rоловки
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Таблица 87
Формулы расчета иа прочность сварных соединеиий
Вид соединения
I ви д HarpY 1
ження со-
единения
Расчетные формулы
Стыковые швы р
Растя
р .. ) р жение ap sr-<[a p ]
......... f---+-
{ЗI} Р
Сжатие ас == ---sr -< [ас]
у r ловые лобовые
и флаиrовые швы
.... tI'I-
...
4 и р
Срез '"Се O.7Кl -< ['"Се)
' 'II"' ]"""
11 :" I!IIII::IIII::1l
11111111 \!Il I -
190
Вид соединения
iS';,
Стыковой Ш
ов
Iп),
Уrловой шов
ОО}
.
'
Уrло u
вои шов
[1JIF.
Уrловой шов
re
Изrиб
Изrиб
и растя-
жение
Изrиб
Изrиб
и.- растя-
жение
Изrиб
и срез
Продолжен
ие таблицы 87
Расчетные Ф
ормулы
a 6М
Sl2 -< [а]
(j== 6М
Sl + Sl2 -;;;: [а]
'Т с
6М
O,7Кl2 <: [Td
Tc== 6М
0,7Кl + 0,7Кl2 -<[Те]
ТС 1/ ( р ) 2 I
J + 6PL 2
0,7Кl (, 0,7Кl2 ) -<[Те]
K l длина кат
Д ета попе р
S лина CBapHoro ечноrо сечения
толщина шва в СМ' yrловоrо шва
листа в СМ. ' В С.м;
191
Таблица 88
Допускаемые иапряжения для сварных швов при учете
основных наrрузок в кzсjСJИ 2
женин
Ручная дуrовая
сварка электродами
8ЗУ в конструкциях
из стаЛИ Ст. О, Ст. 2
иСт.3
Сварка автоматическая под слоем флюса
и ручная дуrовая Электродами 8Ч2
в коиструкциях ИЗ I в конструкциях
стали Ст. О иСт. 2 из сталИ Ст. 3
Внд напря.
[а}, [ар]
[ас]
[ас]
1000
1100
800
1100
1250
1000
1300
1450
1100
ВАЛЫ И оси
Обычно расчет валов и осей выполняют в два этапа:
1. Предварительный проектный расчет,
2. Уточненный расчет на основе чертежа вала.
Таблица 89
Расчетные формулы к предварительному проектному
расчету валов и осей
Вид расчета
Расчетные формулы
На изrиб
Для круrлоrо сечеиия
d 1 3 [ МИ СМ
JI 0,1 [а И ]
Для кольцевоrо сечения
d ...3[ МИ см
1 . V 0,1 (1 K4) [ан]
I ,
I
d.., 11
На кручение
М К
0,2 [Т]
СМ
n,оО/мои
200
11. C'CН '7/020 ff(cCJlU Н 6 л.cJ
"': ': j ' H:.c.
. 5 7
6
fOflO t 5
500 3 1-
#10
зоо
м'lIеС'СiI <9Nоз-ff(еСJlU N 6 мт)
l.lIec.cM
36000
30000
п.oli!MUN
20
300
20000
15000
зr;
IOOfIO
M
*00
1.5
2
2000
1500
50
60
70
ВО
.'10
/00
500
i clСНI!RОЛЬЭО{ОНUЯ
10001 п N N М П
i I !)\\ U доноl I /00
60! C" рОНО
1500 1 n$;; o' l e, //Д! I V; 50 ;0
.>1 IlsK IlВ 1
201J0 орине. анис. При п 200 2000 лuншlНО NЛоtlе,ся 6 леВое от шнолы "
положеlluе. при п'20-ЕОО.8 проВос.
J
5000
*000
3000
БОО
2
200
1000
1,5
/50
500
1fIJ0
ЗБО
200
Рис. 29. HOMorpaMMa для определения крутящих моментов по мощ-
ности и числу оборотов.
Продолжение таблицы 89
Вид расчета
Расчетиые формулы
На изrиб с кручением
Для круrлоrо сечения
d 13/ 1И см
JI 0,1 [ан]
Для кольцевоrо сечения
}У З М
d ЭКВ
1 0,1(1 К4)[а и ]
см
N л. с. N квт
MK 71620 б/ 97400 б/ крvтящий момент в K2C'Cfo1.
по мин по мин J
(см. H()MOrpaMMY иа рис. 29);
13 Заи. 29
193
Ми изrибающий момент в Кi C'CM;
М ЗКВ == 11 M + М; эквивалентный момент в кес' см (см. HOMorpaMMY
на рис. 30);
[ан] допускаемые. напряжения на изrиб в кеС/См 2
(см, табл. 91);
[т] допускаемые напряжения на кручение в кес/см 2 ;
d o
К ==: d; отношеиие внутрениеrо диаметра к наружному,
значения (1 К4) см. В табл. 90.
Мл ИЭМ Nu
1000 f
1'100
М.9NG VJ1кZ+И"z
1300
9{}0 900
1200
{J{}О {JOO
1100
700 1000 700
900
6{}0 600
{JОО
50, CleHa полыоGания Пl2инсqание. 500
700 Pi шrерносrь но нен-
И" М ЭК 6 Ми тМ наВсех шкалах
М{} 600 ifолжiш 0ЫТЬ МО
t ,- OflUHt1hOGoti
/ iG;' 500
300 Дано М{} 300
ЕОО 300 ЕОО
200
1000' о/(/о 0100
Рис. 30. HOMorpaMMa для определения эквивалент-
Horo момента.
1
Для определения диаметров валов (осей) по вышеприведенным
расчетным формулам можно воспользоваrься номоrраммой иа рис. 31.
Уточненный расчет производитсн для валов и состоит в определении
коэффициентов запаса для предположительно опасных сечений. .
Расчет на изrибную, жесткость состоит в определении уrлов наклона
и проrибов упруrой линии осей и валов и сравнении их с допускаемыми.
194
Допускаемые уrлы наклона Е> в местах расположения деталей со-
СТ8ВЛЯЮТ (в радиаиах):
шесТерни
ПОДШИПНИКИ скольжения
радиальные шарикоподшипники
сферические шарикоподшипники
КОlJИческие РОЛИКОПОДUlИПlJИки
цилиндрические рОЛИКОПОДШИПНИКИ
0,001 .......(),002
0,002
0,005
O,05
O,0016
0,0025
N,/l8NI>!
d.NM Z['l:]UЛI/ [б- U ]Н8Сjси2
..
90
80 350
3
70 d =V o./[ (д oo
б{j но
60
500
55 d И/I
50 lI,1'Z['l:] 550
бои
М 650
d М:Ш
*0 ql[б u ] 700
750
35 800
850
900
30 95и
1000
25
СхеиО nМbJоGонuя
м d [G u ],цrl
20
Н /1 1500
/ O-;S;'
Дино
15
Zt700
250t1J
2ШОО
15000
10000
9000
JOOO
2000
/500
;
1000
900
800
70(}
600
.f00
Рис. 31. HOMorpaMMa для определения диаметров
валов (осей) из расчета на кручение, изrиб или
изrиб с кручением.
Допускаемые величины проrибов для валов лежат в пределах
0,OOOl 0,OO05 длины пролета. Величины проrибов в месте установки
зубчатых колес не должны превышать 0,01 0,03 модуля этих колес.
В Табл. 92 приведены формулы для определения уrлов наклоиа
и проrибов двух опорных валов.
. Расчет на жесткость при кручении производится по формуле:
1800 M"l
qJ== . Gfp < [ср],
13*
195
rде qJ действительный уrол скручивания вала в rрадусах;
[qJ] допускаемый уrол скручивания в rрадусах, принmый в станко-
строении для длинных ходовых винтов 5' на 1 м длины, для
большинства валов 15' на 1 м длины и для некоторых
случаев 20;
М К крутящий момент в кес. см;
1 длина скручиваемой части вала в см;
G модуль упруrости при сдвиrе в KecJcM 2 (для стали G "'"
== 8х 105 кес/см 2 );
1 р по ярный момент инерции сечения вала в см4 (1 р == 4 для
nd 4 )
круrлоrо и Iр == 32 (1 К4) дЛЯ кольцевоrо сечения.
Таблица 90
Значения (1 1(4)
do/d 1 К' do/d I K'
0,00 1,000 0,60 0,870
0,20 0,998 0,65 0,822
0,25 0,996 0,70 0,760
0,30 0,992 0,75 0,684
0,35 0,985 0,80 0,590
0,40 0,974 0,85 0,478
0,45 0,959 0,90 0,343
0,50 0,938 0,95 0,185
0,55 0,909 1,00 0,000
Таблица 91
Допускаемые напряжения на изrиб для валов и ос.ей
Предел проч- Допускаемые иапряжения [а и ] В К2с/с},!2
Материал ности [ав] 1 KaTero II Катerория I III катеrория
в К2С/см 2 рия Ha
rрузкИ наrрузки наrрузки
Уrлеродистая сталь 4000 1300 700 410
5000 1700 750 450
6000 2000 950 550
7000 2300 IIOO 650 "'\
Леrированная сталь 8000 2700 1300 750
10000 3300 1500 900
При м е ч а и и е. 1 катеrория наrрузки соответствует постоянным
напряжениям, II пульсирующему циклу изменения напряжений и III .,.......
симметричному ЦИКЛУ изменения напряжений. '
196
Таблица 92
Формулы для определения уrлов наклона и проrибов
двух опориых валов
Схема Бала
Уrол наклона
и проrиба
" I ',
Ar BI
в t;
LJ
в PQb(l+b) I P1cl
А 6EIl
В РаЬ (l + а) I P1c[
Н 6ЕЛ 3Е!
Ве В I P1c (2l + Зс)
н 6Е!
,
В РЬ ([2 Ь 2 Зd 2 ) I Рlс(Зd2 [2)
D 6Еи 6ЕЛ
е Ра ([2 d 2 Зс 2 ) I
Е 6Еи
В РаЬ (Ь а) I
F ЗЕIl
YD Pbd ([2 Ь 2 d 2 ) I Р 1 cd (l2 d 2 )
6ЕЛ 6ЕЛ
УЕ Рае (l2 а 2 е 2 ) I
6EIl
YF Ра 2 Ь 2 1
ЗEll
Ус ВН'С I P 1 C 2 (l + с)
ЗEl
Е модуль упруrости материала оси или вала (Е === 2,1 х 106 кес J см
'ДЛЯ СТали);
1 u ( лd 4
осевои момент инерции сечеНИЯ оси Или вала в см4 1 АЛЯ
64
nd 4 )
круrЛоrо и 1 === (1 /(4) для кольцевоrо сечеIШЯ .
64
197
ПРУЖИНЫ
ЦИЛИIщрические пружииы сжатия. Исходные данные: конечная
иаrрузка Р Ю длина пружины в рабочем состоянии 11'
Порядок выбора пружины:
1, По Табл. 93 выбираем пружину с допускаемой рабочей наrруз-
кой Р, ближайшей к Р к ,
J 2. Определяем длину пружины в свободном состоянии 1 nt + d,
/1
J rде n t f число витков;
f деформация одноrо витка пружины под действием
наrрузки Р,
Цилиндрические пружины растяжения. Исходные данные; конеч.
иая наrрузка Р К , длина пружины в рабочем состоянии L 1 .
Порядок выбора пружины:
1. По табл. 94 выбираем пружину с допускаемой рабочей наrруз-
кой Р, близкой к Р К .
2. Определяем длину пружины В свободном состоянии L nt + 21,
L 1 21
rде n d + f число витков;
l деформация одноrо витка пружины под дейст-
вием наrрузки Р.
_....r!"'.. ....
т а б л и ц а 93
ОСНОВIIые характеристики цилшщрических nружин сжатия
ф
/(ОНЦЫ ПРilЖU'ны с ооеих
сторон поi]жоть но З/9 биr
o и JoqиcrиTb их но liOI1!."
Посадочные Допускаемая
d D t f раЗМеры в .м,и рабочая
в .мм в AtM в M '! В .м.м наrрузка
стержень I отверстие р в K C
1 2 3 I 4 I 5 б 7
4 1,3 0,54 5 0,77
5 1,6 0,89 6 0,6
6 2 1,33 7 0,49
0,5 7 2,6 1,86 8 0,41
8 3 2,49 6 9 0,36
198
Продолжеиие таб.nицы 93
2
3
4
5
6
7
6 1,8 0,74 7 2,12
7 2 1,06 8 1,78
0,8 9 2,8 1,85 6 10 1,34
11 3,8 2,85 8 12 1,08
13 5 4,09 10 14 0,90
8 2,3 0,98 9 2,79
9 2,6 1,28 6 10 2,44
11 3,3 2 8 12 1,95
1,0 13 4,2 2,88 10 14 1,62
15 5,2 3,92 12 16 1,39
20 8,5 7,23 16 22 1,03
,
10 2,8 1,29 6 11 3,83
J 1,2 12 3,5 1,93 8 13 3,12
14 4,2 2,73 10 15 2,63
\} 16 5,2 3,65 12 17 2,27
20 7,5 5,88 16 22 1,79
10 2,8 0,96 6 11 7,73
12 3,3 1,47 8 13 6,26
1,5 14 4 2,08 10 15 5,26
16 4,6 2,8 12 17 4,53
20 6,5 4,56 16 22 '.'1)5
"
13 3,5 1,08 8 14 12,.
15 4 1,52 10 16 10,8
2,0 18 4,8 2,30 12 19 8,76
22 6 3,60 16 24 7,02
25 7,2 4,77 20 27 6,10
16 4,5 1,31 10 17 20,32
18 4,8 1,73 12 19 17,69
2,5 22 5,8 2,74 16 24 14,07
28 7,8 4,69 20 30 10,75
32 9,5 6,26 24 34 9,30
!
J'20 5,5 1,73 12 22 27,87 !
25 6,5 2,9 16 27 21,51
3,0 28 7,5 3,75 20 30 18,95
32 8,5 4,99 24 34 16,35
38 11 7,32 30 40 13,52
Материал: проволока стальная yr леродистая пружинная по rOCT
9389 60.
199
Продолжение таблицы 93
2
3
4
5
6
7
25 6,5 2.38 16 27 35
30 7,8 3,61 20 32 28,4
3,5 35 9,2 5,12 24 37 23,9
40 1l 6,85 30 42 20,6
45 13 8,88 36 48 18,5
25 6,8 1,98 16 27 53,49
30 7,8 3,04 20 32 43,2
4,0 35 9 4,32 24 37 36,2
40 10,5 5,83 30 42 31,2
48 12 7,18 36 52 25,5
30 8 2,61 20 32 62,7
35 9 3,72 24 37 52,4
'4,5 42 1l 5,65 30 45 42,7
48 12 7,57 36 52 36,75
35 9 3,24 20 I 37 I 73,12
38 10 3,93 24 I 40 I 66,5
5,0 45 11,5 5,76 30 48 54,84
50 13 7,29 36 54 48,75
Таблица 94
ОСНОВИЫе характеристики цилиидрических пружин растяжения
б:d а
""
C:J}
б:а
d в мм D в ММ {вмм. Допускаемая расчетная
наrрузка Р в ((ее
1 2 3 4
4 0,54 0,76
0,5 6 1,33 0,49
8 2,47 0,36
200
Продолжение таблицы 94
2 3 4
6 0,74 2,11
8 1,44 1,52
0,8 10 2,33 1,19
12 3,45 0,98
6 0,5 3,8
8 0,98 2,79
1,0 12 2,42 1,77
10 1,02 2,17
14 3,38 1,5
8 0,77 4,95
10 1,29 3,83
1,2 12 1,93 3,12
14 2,73 2,63
16 3,64 2,27
1,5
10
12
14
16
18
0,96
1,47
2,0
2,8
3,62
7,73
6.26
5,26
4,53
3,98
12 0,9 14,04
14 1,3 1l,7
2,0 16 1,76 10,03
18 2,3 8,76
20 2,92 7,8
I
16 1,3 I 20,32
18 1,73 17,69
W б 20 2,21 15,67
22 2,74 I 14,07
25 3,64 12,19
18 I 1,35 31,59
.
20 1,73 27,87
22 2,17 24,94
3,0 25 2,9 21,54
30 4,37 17,55
35 6,14 14,81
Материал:
/
проволока стальная yr леро истая пружшmая по [ОСТ
9389 60.
201
КЛИНОРЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Порядок расчета КЛШlоременной передачи:
1. Выбираем сечение ремня по табл. 95,
Таблица 95
Выбор сечения клиновоrо ремня по
N и 'lI
Передаваемая
мощность от 5 до 10
в квт до 5 от 10 и выше
<1 О, А О, А О
1 2 О, А, Б О, А О, Д
2 4 д, Б О, А, Б О, Д
4 7,5 Б, В д, Б д, Б
7,5 15 В Б, В Б, В
15 30 В, r В, r
Рекомендуемые сечения при скорости v в м/сек
Основные размеры сечений клиновых ремней приведены в табл. 101,
2. Выбираем диаметр Dl меньшеrо шкива по табл. 100, затeJV!
определяем диаметр D 2 большеrо шкива по формуле:
nl
D 2 D1(l E) ММ,
n2
.
rде nl число оборотов ведущеrо шкива;
n2 число оборотов ведомоrо шкива;
Е относительное скольжение (Е;::: 0,01).
Значения диаметров шкивов D 1 и D 2 окруrляются До стандартных
значений по rOCT 1284 57: 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160,
180, 200, 225, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800,
900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000, 2250, 2500, 2800, 3150,
3550, 4000 мм.
3. Определяем скорость ремня по формуле:
:rtD1nl
v 60.1000 м/сек
или по номоrрамме на рис. 32.
202
11, пО/МI1!/ Дмн v./'I/cex п.O{jJMI1!1.
..ю) '"g(Pп 1000 15 300
v'11/Ceir V = 50.1000 н/се/( 800
2500 100 800 10 Z5B
90 ljЛl1 9
zao1 80 710 700 8
70 БО'100 ' БJО 7 200
60 IJ= HM 000 6
50 9"i' п 350 . 5
1500 :! М .,юо * 150
ЗО 4.50 J
МО
20 360 350 2
1000 100
320 1.5
900 300 90
000 280 80
Сдено ппльзоDаНIJR 10 250 -'.0
700 i 0.9 70
п V р V п 8 225 0.8
600 I l t "t:fjШf I 7 200 0.7 60
ое \I -- ,ш:.. u отВет r 0,6
у:Т' I rf 3 180 0,5
500 160 O, 50
150
'1flJ0 при Л"JОО 3000 nО/ННН ли- 3 1'0 0,3 IJO
неим trЛuiJетСR Влеtnелuлu- 125 0.25
жettlJе; при п"ЗU-JООоо/ниtt -z 4/12 0,2 35
ЛШfеuЛ(j ллоiJется Ifле/foе"
'300 пОложение . 1.6 ' 100 0,16 30
Рис. 32. HOMorp8MMa для определения окружной скорости по диаметру и числу, оборотов.
4. Определяем действительное число оборотов ве.до;\<юtо ваЛа:
D]Il] (l в)
n 2 == D 2
5. Уточняем передаточное отношение
. n]
n 2 '
6. При отсутствии заданноrо межпентровоrо расстояния задается
ориентировочное межцентровое расстояние А соrласно следующим дан-
ным:
i == 1 2 3 4 5 6 9
А 0,95 0,9 0,85
D 2 1,5 1,2 1,0
7, Определяем длину ремня по фзрмуле:
, (D 2 D])2
L 2А + 1,57(D] + D 2 ) + 4А
или по HOMorpaMMe на рис. 33, а, б ii затем по rOCT 1284 57 подби-
раем ближайший стандартный ремень по табл. 96.
8. Определяем расстояние ме жду центрами по формуле:
А {-- {2L n(D2 D])+ Y[2L n(D2 D])]2 8 (D2 D])2}
или по HOMorpaMMe на рис. 33.
9. Определяем наименьшее межцентровое расстояние, иеобходимое
для надевания ремня:
A т1n == 1 0,015 L.
10. Определяем наибольшее межцентровое расстояние, необходимое
для компенсации вытяжки ремня:
А тах == 1 + 0,03L,
11. Определяем уrол обхвата:
D 2 D]
а 180° 57° А
В случае, если а -< 120°, необходимо увеличить А или поставнть
передачу с наЖИ;\<IНЫМИ роликами.
12. Определяем коэффициент yr ла обхвата /( а.
При а 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 18 0
/(0. 0,56 0,62 0,68 0,74 0,79 0,83 0,87 0,90 0,93 0,96 0,98 1,0"
13. Определяем коэффнциент режима /( Р по табл. 98.
14. Определяем общий поправочный коэффициент
/( == /(0. '/(Р'
204
(Ртах'Оn:;,,) L (л''JЩ t Dhliq J
боа r,:iD<7
!i! . (O:пt1X O:пil1)2 . Ш/О"
L'ZА' (Отох'ОтlЛ}+ ' /1/1
Z м 900 OO
750 500.
или.. fjIJO ZOOO
А ZL 'ЩIJтuх 'IJтip)+ ./i tL 'Ji(Ото, IJrпiп)] В(Дl1lOi11.т,il1)Z 3 500
700
{J аоо..с> 2500
600
650 800 '
а\ 1000 ЗО(}(}
700
600 /100
З5(}О
/200 800
550
/З(}О МfJ(}
500 900
схено пОЛЬJоGания СхClШ I1OЛЬЗUСОl!ия JIi(],
М(} i}ЛJlIJОJШ1ffJенив DЛUШI Вял HOlOIf{f.,"'eIfl}JI недщсшр 9500 1000
рення L расст. А IИО
.00 IPЛJШ' Штсх lj)т(Jl (Птuх"
З50 Т' '11 i'(" ' ! T Jм 5000 1100
ЗОО
l50 !. IJ. HO OI A1J.IfO .! !} Ol ;800 5МО 1200
200 Допо Т 1 Дц8Р Ощr т Дим 1.900 ',.
О I I I I I 12000 6000 \ /.1ПП
(D.'ilз.r-]Jтiп) i 5100 ([}тах+Ьтт)
1 А I [800
q . 9 2000 5500
fOJ() "" , 'В' J' т." ,,,,). "'1 I r:
2 тих .тт М !ЮОО
2l!i(J-:-:"
/(J(JQ или 2300)
Е5(}О'
,90Ш 2l f((ffтОJ:'fjJ.rr;1I7.Jf- vtl l f((Dt'Шj+ь'lr,lnJf fft;lfjтlIJ:i;i]jZ
А 1100
$IJIJ 8 2".917-1 7000
Ш(} 2780;] 7.fOO 1200
z.(jcn ...
800 б j I 1300
В(}ОО
750 ЗIOО I
700 8500 f ОО
6J, . 3100"'11
схемо nОЛБJоGIlII!!п Схtио ЛОfih30СШШД JJiJO ':&
lIJО iJлл IfОJ.V l,?еш{// i).I7ШШ iJ/JЛ Н(jJОJifзеt;uд J.feJ!fЦ!',i!P. ]. 90ilO : 1500
550 &".,.. Ре"нл L (!lр,", (lшg.r расси {J!П;f!1 J 9500
500 Т' '" f iT ,: i 1 k I [ . 1600
50
350 .! i t O C: lIo... z о :tfЩIО 37&01
2'0 /! 'Но l ! /.-_ ! З8РО. !7ио
I Дано I Да,," J9БfJ . Ш5fJf} t шuu
1) I ' coo' I . Ю500
Рис. зз, Номоrрэммэ для определения длины ремня или межцентровоrо
расстояния ременной передачи:
a при межцентровом расстоянии от 400 ДО 2000 .мм; 6 при межцентровом
расстоянии от 2000 ДО 4000 ММ.
205
Таблица 96
Стандартные длины Клиновых ремней
(по [ОСТ 1284 57)
Внутренняя
длнна L B в ММ
I Расчетная
Сечение длина L в мм
Сечение
1700 I о, А, Б
500 1800
530 О, А 1900
560 2000 О, А
600 2120 Б, В
2240
630 2360
670 2500
710
750 2650
800 2800 А, Б, В
850 3000
900
950 О, А, Б
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1500
1600
При м е ч а н и е. При длине ремней до 1600 мм
включительно в стандарте и в спецификациях указывается
внутренняя длина L B . Расчетная длина по нейтральному
слою L будет больше: для сечения O Ha 25 м,и, для
сечения А иа 33 мм, дЛЯ сечения Б fJa 40 ММ.
15. Определяем мощность, передаваемую ОДНИМ ремнем:
N 1 No.K,
rде N мощность, передаваемая одним ремнем, при а 1800 и спо--
о кой ной работе (по табл. 100).
N
16. Определяем число ремней Z == "71";'
17. Определяем предварительное натяжение ремня D покое.
80 в кес I 5,5 I 10 I 16,5 I 27,5 58
Сеченне I О I А I Б I ':;'r;,B , r
18. Определяем давление на вал:
а,
Q == 28 0 Z siп 2'
19. Определяем размеры и уrлы ПРОФИ,1Я канавок по табл. 99.
Толщину обода К литых н точеных ШIШВОВ принимаем равноЙ:
сечениеlо А Б В r
к в мм I 5,5 6 7,5 10 12
Рекомендуемые величины диаметра роликов d и соответствующие
им размеры х и т для стандартных ремней приведены в таб,'1. 97.
Таблица 97
Контрольные размеры шкивов
Размеры сечеНllti n ".М
Обозначения
О
А
Б
в
r
d
9 11,6 14,7 20
6,0 7,6 9,6 13,1
28,5
18,8
х
I для нормальных канавок 3,5 4,1 4,6 I 7,1 10,3
т==x c
для rлубоких канавок 1,0 0,6 0,6 I 1,1 1,3
Спокойная наrрузка, пусковая
Наrрузка до 120% нормальной
Таблица 98
Значения коэффициента К р режима работы
Примененне I Кр
Характер наrрузки
Станки с непрерывным про--
цессом резания: токарные,
сверлильные, шлифоваль
ные 1,0
207
Продолжение таблицы 98
Характер наrрузки
Прнменение
Кр
Умеренные колебания наrрузки,
пусковая наrрузка до 150%
нормальной
Станки-автоматы, фрезерные
станки
0,9
Значительные колебания наrруз
ки, пусковая наrрузка до
200% нормальной
Реверсивные приводы, при-
воды поршневых насосов,
компрессоров
0,8
Весьма неравномерная и ударная
наrрузка, пусковая иаrрузка
до 300% нормальной
Ножницы, ыелышцы, ЭI{С-
центриковые прессы
0,7
Таблица 99
Размеры профиля канавок клииоременных литых
и точеиых шкивов
><
Размеры в M. 'I Уrол канавки '" в 2рад
'" I I I
'"
;;- для нормальных для rлубо 34 36 38 40
Q)
"" канавок кик канавок
Q) I
'" I I 1.5 I е I t I s
'"
Q)
'" с е t с при расчетном диаметре D в .ММ
Q)
U
О 2,5 10 12 8 5 13 15 9 63 70 80 1 00 112 160 ;;;.180
А 3,5 12,5 16 10 7,5 17 19 12 90 112 125 160 180 00 ;;.450
Б 5 16 29 12,5 10 22 24 15 125 160 180 225 250 500 ;;;.560
В 6 21 20 17 12,5 27 32 20 200 225 315 355 630 ;;;.710
r 8,5 28,5 37,5 24 17,5 38144 27 315 450 500 900 ;;;..1000
208
Таблица 100
Зиачеиия lV o ДЛЯ клиновых ремней
(из приложения к rOCT 1284 57)
Расчетный Мощность N o в квт при скорости
Обозна- ремня v в м/сек
чениЯ днаметр
сечений меньшеrо I v 5 \ v 10 I V 151 v 20 I v 25
ремня шкива в .мм: v 2
О 63 0,13 0,31 0,59 0,88 1,07 1,Dl
71 0,15 0,33 0,66 0,96 1,18 1,09
80 0,17 0,38 0,74 1,04 1,29 1,27
90 и более 0,19 0,42 0,82 1,14 1,40 1,38
А 90 0,24 0,59 1,04 1,32 1,33 1,20
110 0,28 0,66 1,18 1,51 1,64 1,56
113 0,32 0,74 1,32 1,69 1,96 1,88
125 и более 0,36 0,81 1,47 1,87 2,21 2,21
Б 125 0,43 1,02 1,84 2,43 2,58 2,29
140 0,48 1,12 2,06 2,80 3,10 2,75
160 0,53 1,25 2,23 3,08 3,54 3,52
180 и более 0,58 1,32 2,41 3,28 3,94 3,98
В 200 0,88 1,98 3,60 4,80 5,52 5,15
224 1,03 2,14 3,98 5,41 6,25 5,95
250 1,18 2,41 4,45 6,14 7,00 6,95
210 и более 1,29 2,67 4,95 6,77 7,72 7,88
r 315 3,98 7,00 9,20 9,95 9,ll
355 4,55 8,15 10,65 12,14 11,80
400 5,07 9,10 12,30 14,35 14,3
450 и более 5,45 9,95 13,25 15,4 15,8
14 3alt. 29
209
Таблица 101
Размеры сечений клиновых ремией
{по [ОСТ 1284 57)
Величина, определяющая размеры сечеНIIЯ
Обозна- Расчетная ШИРИlIа
чения Площадь
сечений ширина BepXHero Высота <р сечения l'
ремня основания h в .ММ В 2рад в c...,t 2
ар в МА' а в мм
О 8,5 10 6 40 0,47
А II 13 8 40 0,81
Б 14 17 10,5 40 I 1,38
В 19 22 13,5 40 2,30
r 27 32 19 40 4,76
3УБЧА ТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
rеомеТРИ'Iеский расчет зубчатых чередач приведен в табл. 102 103.
Таблица 102
Формулы для определения основных размеров некорриrированных
цилиндрических зубчатых передач наружноrо зацепления
I Расчетные формулы
Определяемая
пелНqина
Прямозубые
зубчатые колеса
Косозубые зубчатые
колеса
2
3
Число зубьев Zl'
Z2
Задается или выбирается в соответствии с расче-
том зубьев на прочность, требованиями кинема-
тики и конструктивнь сообра>кениями
'\О уло '0 MM' 1 Опре деля""" ' """"" "' """'.""'" и ОКРУ'ЛИ
Н IЙ m р ся до ближаишеrо большеrо размера по rOCT
:. . _ 1 1g 1 {t;д . .. 1,2 ._ . .. . . .. .. ;
210 .lp .. t" t'f!.tt'J ' 4 {'(,: [' с ,'f' 'Со , " I ' 0 / i е? &: / J , 02. {:.. / ' Z 5
; I ,/ ;'.''/ / /... I /
О, У'; 0".1) > /:'. /., /J р. J f-'
Продолжение таблицы 102
2
I
3
Ширина зубчатоrо
венца Ь
Модуль торцевой \
ms
Определяется расчетом на прочность или KOHCT
руктивными соображениями
т тn
т п
т
s cos/3
Уrол
зубьев
тельном
ре
нак.лона
на дели
цилинд
/3 == 00
/3 7 250
Диаметр делитель-
ной окружности
d iJ1 == mZl
d iJ2 == mZ 2
d a1 == mszl
d iJ2 == msz
А == 0,5 (d 01 + d a ,>
'Межцентровое рас-
стояние
. Диаметр окруж-
ности выступов
D e1 == d iJ1 + 21отn
D e2 == d iJ2 + 21отn
Диаметр окруж
ности ВПадиН
D i d iJ1 2(Тb+co)тп
.) .
D , :' == d i) 2 (10 +' со) tn п
2 2
ао, 10' со
По [ОСТ 3058 54 а о 200, 10 1, со == 0,25
Минимальное чис-
ло зубьев
210
Z.
тl1l sin2ao
210 cos /3
Zтin sin 2 aos
tgao
tg aos == cos /3
Номинальная тол
Щина зуба по дy
re делительной
ОКРУжности в нор-
мальном сечении
пт
S==
пtn п
Sn==
211
Продолжение таблицы 102
2
3
Номинальная тол
щнна зуба по хор-
де делительной
окружности в нор-
мальном сечении
Sx da sin 1',
rде
S
l' dд рад
sin l' п
Sxn da cos 2 /3 '
Sn
rде I'п dд cos 3 /3 рад
Высота до хорды
делительной. ок-
ружности от ок-
ружности высту-
пов
hx 0,5(De
da cos 1')
h xn 0,5 [De
da ]
cos 2 /3 (cos I'п sin 2 /3)
т а б л и ц а 103
ФОРМУЛЫ для определения основных размеров некорриrированных
цилиндрических прямозубых п'='редач BHYTpeHHero зацепления
Определяемая величина
Расчетные формулы
2
Число зубьев ZI' Z2
Задается или выбирается в соответствии
с расчетом зубьев на прочность, требо-
ваниями кинематики и конструктив-
ными соображениями
Модуль т
Определяется расчетом на прочность и
О!{руrляется до ближайшеro большerо
раЗ1viера по rOCT 9563 60
Ширина зубчатоrо венца Ь
Определяется расчетом на прочность или
конструктивными соображенишш
LLиаметр делительной ок-
ружности
d a1 тZl
d a2 тZ2
Межцентровое расстояние I
А 0,5 (d a2 d a )
212
Продолжение таблицы 103
2
Размер увеличения диа-
метра окружности вы-
ступов, обеспечивающий
отсутствие пересечения ro
ловки зуба колеса с не-
эвольвентным участком
шестерни
2f m
8e
Z2 tg 2 а о
Диаметр окружности' вы-
ступов
Диаметр окружности впа
дин
Минимальное ЧНСЛО зубьев I
De. d a . + '210т
D e2 == d a2 2fom + 8е
D i . == d a . 2 (fo + со) m
D i2 d a2 + 2 (fo + со) m
2fo
Zтiп sin 2 а о
liоминальная ТОЛLЦина
зуба по дуrе делитель-
иой окружности
:пт
S 2
Номинальная толщина
зуба по хорде делитель-
иой окружности
Sx == da sin 1',
S
r де l' -----ёJд рад
Высота До хорды дели-
тельной-, окружности от
окружности выступов
hx == 0,5 (:1: De =F da sin 1')
Номинальный размер по
Роликам для колеса с
ВНутренними зубьями
При четном Z
М == da
При нечетном Z
cos а о 90°
М da С05 Z :1: d p ,
cos а хр
S dp :п
rде invaxp :1: "dд+invao:l: da cos а о +7;
d p :=::;I,68m
cos а о
cos ахр
:J: d p
. При м е ч а н и е. Верхние знаки относятся к колесам с внешними
зубьями, а нижние к колесам с внутреннимн зубьями.
213
Корриrирование зубчатых передач улучшает свойства зацеплений
путем очерчивания рабочеrо профиля зубьев различными участка IИ
эвольвенты той же основной окружности. Изrотовление корриrирован-
ных колес не сложнее и не дороже, чем некорриrированпых. При из
rотовлении корриrированных зубчатых колес заrотовки для них вьmол
няют измененноrо диаметра и инструмент устанавливают с некоторым
смещеНием в радиальном направлении. Положительным счнтается такое
смещение, при котором инструмент удаляется от центра колеса. При
положительном смещении инструмента радиусы кривизны зубьев увели-
чнваются, зуб у основания утолщается, а у вершины утончается. Вслед
ствие этоrо зуб становится более прочиым как по изrибу, так и по
коитактным иапряжениям, При отрицательном смещении инструмента
профиль зубьев изменяется в обратную сторону, т. е. стаиовится
у основания тоньше. Наиболее эффективно корриrнрование при малом
чнсле зубьев одноrо или обоих колес.
Кроме этоrо, корриrирование дает возможность вписьпзать Передачу
в задаиное межосевое расстояние, что часто встречается при коиструи-
ровании мноrошпиндельных rоловок.
Кинематическая схема мноrошпиндельноЙ rоловки часто опреде-
ляется чертежом обрабатываемой детали, что во мноrих случаях
требует увеличить или уменьшить межцентровое расстояние против
теоретическоrо, т. е. производить корриrирование зацепляющихся зуб
чатых колес.
<Без корриrирования допускается увеличение межцентровоrо рас-
стояния против теоретичесКОl'О ае более чем на 0,03 0,05 модуля.
Уменьшение же межцентровоrо расстояния без корриrирования вообще
не допускается.
З а цеп л е н и е с в ы с о т н о й к орр е к Ц и е Й. При высотной
коррекции колесо нарезают с отрицательным смещением производящей
рейки, равным по абсоmoтной величине положительному смещеншо
инструментальной рейки шестерни, т. е. 61 + 62 О. При этом толщина
зубьев по делительной окружности шестерни увеличивается за счет
уме....lьшения толщины зубьев колеса, но сумма толщин по делительной
окруж....юсти сцепляющихся зубьев остается постоянной и равна шаrу.'
При высотной коррекцнн положение осей зубчатых колес сохраняется
А Ао, начальные окружности совпадают с делительными и уrол за
цепления не изменяется.
Высотная коррекция применяется в основном при малом количе-
стве зубьев шестерни для повышения ее прочности.
В табл. 1 04 1 05 приведен расчет rеометрии цилиндрической прямо-
зубой передачи внешнerо и BНYTpeHHero зацепления с высотной коррек-
цией.
В Табл. 116 ПрIIВедены рекомендуемые коэффициенты смещения
с исходноrо контура при УСJ10ВИИ наибольшеru повышения контактной
прочности и прочности на изrиб.
3 а цеп л е н и е с у r л о в о й к орр е к Ц и е й. Уrловая коррек-
ция применяется в том случае, коrда заданное межцентровое расстоя-
ние не равно теоретическому А =1= Ао. В табл. 1 06 107 приведен рас-
чет rеометрии цилиндрической прямозубой передачн внешнerо и внут-
peHHero зацепления с уrловой коррекцией для случая нарезания кор-
риrированноrо зубчатоrо колеса нормальны\! режущим инструментом
с уrлом профиля основной рейки <Хо 200.
214
Таблица 104
rеометрический расчет цилиндрической передачи
ВJlешиеrо зацепления с высотной коррекцией
(S1 + S о
исходные данные:
21' 22 ЧИСЛО зубьев шестерни и колеса;
Тn п модуль нормальный;
а о уrол профиля исходиоrо контура;
10 коэффициент высоты rоловки исход-
Horo контура;
СО коэффициент радиальноrо зазора ис-
ходноrо контура;
/3 уrол наклона зуба на делительном
цилиндре
Опреде.qяемая
величина
Расчетные формулы
Прямозубая передача
Косозубая передача
2
3
Межцентровое
расстояние
А 0,5Тn п (21 + 22)
Тn п
А 0,5 cos /3 (21 + 22)
Уrол зацепле-
ния в торцевом
сечении
a ao
( tg ао )
a s arc tg cos /3
Модуль Topцe I
вой
тn Тn п
nZ п
Тn s cos /3
Коэффициенты Выбираются по табл. I 16 из условия наибольшеrо
коррекции S1 I! повьnпения контактной прочности или прочности
2' отнесенные на изrиб
к нормальному
модулю
Диаметр дели d д1 тn2 1 d д1 Тn S 2 1
тельной окруж d д2 тn2 2 d д2 Тn S 2 2
Ности
Диаметр окруж- Dе, dд1 +2ио+ыnz D e1 dд1+2(fо+Ытns
Ности выступов De. dд2 + 2 (fo + S2) тn D е2 d д2 + 2 (f о + 2) Тn s
Диаметр окруж- D i1 dд1 2(fО+СО Sl)Тn D [ 1 dд, 2и o+Co sJтns
ности впадин D i2 dд. 2(fо+СО S2)Тn D i2 dд2 2(fо+Со Ы nZs
215
Продолжение таблицы 104
2
3
Номинальная
толщина зуба
по хорде дели-
тельной окруж
ности
S х==dд sin 1',
S
rде l' (fд рад
s==т ( + 26 tg а о )
sin l' п
Sxn == cos2 .
S
rде l' п dд cos 3 рад
S тs ( +26 cos tgaos)
aos as
Высота до хор-
ды делительной
окружности
hx == 0,5 (De da cos 1')
h xn == 0,5 [ De
( . 2R )]
cos 2 cosl'n SIП Р
Таблица 105
rеометрический расчет цилиндрической прямозубой
передачи BHYTpeHHero зацепления с высотной коррекцией
(61 + 62) о
и с х о Д н ы е Д а н н ы е: Z1' Z2 чнсло зубьев шестерни и колеса;
т модуль;
ао, /0, со профиль исходноrо контура по rOCT
3058 54
Определяемая
величииа
РасчеТиЫе формулы
2
Межцентровое расстоя-
ние
А 0,5т (Z2 ZJ
у rол зацепления
a ao
Коэффициенты коррек-
ции 61 и 62
Выбираются из условий отсутствия интерфе-
ренции профилей, зацепления сателлитов
с центральной и коронной шестернями и
изменения радиальных зазоров за счет пе-
ретОЧJ{и долбяков
Диаметр делительной
окружности
d a . == тZ 1
d a . тZ 2
216
Продолжение таблицы 105
2
)Хиаметр окруясности
выступов
D e1 di)l +2ио + Ыт
D е. d д . 2 (f о + 6 т + e,
2 (f о 62)2 т
rде e
Z2 tg 2 а о
Диаметр окружности
впадин
D 11 d a1 2 ([о + СО Ы т
D i . 2 (Аа. + Reu.)'
rде Аа. [0,5 (Z2 Zu ) + (62 6u'> -Фu.lт;
Ru.' Zu.' 6а. параметры долбяка:
диаметр основной окружно-
сти, чнсло зубьев, коэффи-
циент коррекЦии;
'Ф u . из HOMorpaMMbI на рис. 34 по
1000 Su .
величине
Zu.
Номинальная толщина
, зуба по хорде дели-
тельной окружности
sx das in 1',
S
rде ,, Р ад-
I da '
s m( :l:26tgaO)
Высота до хорды де-
JJительной окружно-
сти
h, 0,5(:1:: De =F dacosl')
217
Продолжение таблицы 105
2
,zo
1.0 9.0 /OJJO
i! I il i) jl I, jl il i) il
Номинальный
по роликам
размер
а
t/o
o, o
IlО 1
-1.90
0.50 -:J
1.80
Jб.О Е. l!
!70
40
7,0
140
6,0
0.30
1.,0
5,0
0.20
1JO
tO
12.0
0.10
0.09
О,ОВ
0.07
0.06/(0
од,
0,0.
0.03
0.02/0,0 ,
3.0
2,0
0.01
M dд
При нечетном Z
cos а о
М dд
cos а хр
При четном Z
6.80+1 10,10
O f€
МО ( 960
6,30 8.50
.6,20 9,.0
10390 S,30
6,00' 9.20
5.90 9,10
9,00
5ДО МО
5,70340 МО
5.60 6,70
5.50 МО
. 8,50
5.111/310 8<0
5;10 ЗО
5;20 lI.20
J.ro 8,/0
41КJ
7,90
7,80
7,7IJ
: 7,60
7,50
7.*0
ио
7,ZO
ио
7,00
6.90
COS ао
COS а хр
1: d p
rде
90°
cos Z :1: dp,
S
inv а хр :l: dд + inv ао :1:
d p л
1: dдСОS Cl о + ---у;
d p :::::i 1,68 m
б
:r"
1-16
1.20
o
-ro 1.00 -15
3,30
3,20
3,/0
J,OO
. Z,90 r9
2.80
2.70
6.50
1.10
,5,00
0.20
5.50
f .:
2.М
0.80 1.
( 2.30
1B
z.ZO
:
0.09 8 0.60 13 Е,.90
, ] : .. [:.
2 j -, t"" (:
(O 0.02 6 J _" rl. JO 16
. 0.90
1
r
l'
5.00
МО
,80
t70
t60
МО
{90
tJO
t20
r .10
ч.оо
rJ,SO
4B
3,70
. J,БО
3,5t1
3,<0
+
ЩS 9
u.r*
o.rJ
0.12
0."
/110
0.70
Ч;' " .:J '" ,j / " "' 1 '"
I I l: I
-...:;:: """ .......1 ....... ....... -...;;
Рис. 34. HOMorpaMMa для определения коэффнциента сжатия высоты
зубьев:
а прн уrле зацеплеиия 11.8 > 20"; б при уrле зацеплення 11.s < 20",
218
Т а б л и ц а 106
rеометрический расчет цилиндрической прямозубой
передачи виеIIIнеrо зацепления с уrловой коррекцией
(61 + 62) =1= О
и с х о Д н ы е Д а н и ы е: 21' 22 число зубьев шестерни и колеса;
m J;IOДУЛЬ; .
ао, fo, со профиль исходноrо контура по rOCT
3058 54;
А Ме>кцеитровое расстояние
Определяемая
величина
Расчетные формулы
1
Теоретическое Me>кцeHTpo I
вое расстояние
2
Ао == О,5m (21 + 22)
Коэ ициент отклонения
ме}Кцеитровоrо расстоя-
ния
а==
A Ao
т
Величина -ф
Определяется величина
1000а 100Оа
21 + 22 2с'
из HOMorpaMMbI иа рис. 34 а, находим соот-
ветствующие ей значения
1000 -ф
2с
и затем. величину -ф
Суммарный коэффициент
коррекцин
6с == а + -ф
КОэффициент коррекции
ШесТерни и Ко.Чеса
21
1) 61 == 6с"2;' 62 == 6с 61
при 6с > 0,25;
61 == 6с, 62' О при 6с 0,25,
при увеличении ме>косевоro расстояния
А >Ао;
2) 62 6е, 61 О,
при уменьшении ме}Косевоrо расстояния
А<Ао.
219
Продолжение таблицы 106
2
Диаметр деJlИтельной ОК-
ружности
d д . == пи l
d д . тZ2
Диаметр окружности БЫ-
ступов
D e1 d д1 + 2 (fo + 61 'Ф) т
D е. d д . + 2 (f о + 62 'Ф) т
Диаметр окружности впа-
дин
D i1 dд1 2(fо+Со 61)rn
D i . d д . 2 ({о + со 62) т
Уrол зацепления cx,s
Определяется из HOMorpaMMbI на рис. 35 в
зависимости от величины
10006c
Zc
Номинальная толщина
зуба по хорде дели
тельной окружности
sx dд sin 1',
S
rДе l' dд рад
s т( ; +26tgcx,0)
Высота до хорды дели
тельной окружности
hx ==:о 0,5 (De dд cos ,\,)
220
16020, ' O ] rZOOO' I I.f0JzпJ' Z5.°1[ I J .'I04l2800' 1 153.0]
/ООШ' i 1f}°Z(J.' r 1.!;oitZJo/O Z5.01t 25050'J8.oJ 52.0] 29050'
10.0 1-5,0 , f l305o' Ё I "E 1, b-27°JO'
/500' 11 1 lJOO' . Е5 0 40 lt 1 5lO
. I И'И 11.01 о [E O I J 70i!:.. ' 23040'
15".f0' 1H2:f0 . 25030' ...:jl27°Ш 500
I f{jОО' -lО 1901(0' ЩО 1 t 2Z04d, ZJO I 3Б,0 l' 23030'
ИОI(О' / 1:... 1 I 25020' Е7 0 30'МО
i 15:.101 1 I ] 19"30' 1 i 220Z0' 25010' , 270Z0,1(8.0 Е.9 0 20'
[,5 0 W, J J тo; 6.01 1 ZZOIO' 1 1 2 25:lf Jto j -:J I I( O J 29010'
' J O IO' I F , 'Z.o,j 19020' O E2°0' 'Л 'f) . I аэо 27010'
" Е... z" и 0 50' '. -
.120 "1500' , "7,0 . i7"J° 1 ' j I j 21050' I 4ё,0
. j I м, 2300'
6.0 ,по 24"40' J20-=j 27 и
11("50' ( 17"20' 119"10' . F-Z1"I(°i ,и, i- . I . j Ц 01 (
14 0 I i 5,0 rZfcJOi /В.01 24СЗ ' Щ) j 3 f Ш5О ' 28050'
f ': 11("З) 17"0 3,0 /900' f Z1"ZO; 1 21("Е;' I #'0 1 "
.13,0 1'00 Е I 1(.01 2!01O' 17. 01 f I ЗО,О 26"40 1 ' "280"0'
N"ZO' ' [ 17001 ( 1 2100' 1 21("10' 1 ( <'3,0
1(0 , I 18'50' 3° 1 t ,) I 2.10 1 26"30' l t " ,
1 O '6050' I ' 1 20':f ' . E4"O' ." 1.I( 01 2IЗ'J0
14"0' r... I '" j E--ZО 0 40' j f 6" , j --='
"' О, 1 2,0 f! (15,0 ЕЭ"50' 24i1 E '20 о ,
jt'J'JO'1 Е'БI(О t'8СI(О, 1=20':10' I JE- 141.0 20 0
"f O ! t1J 0'1"9,O f f60JO *.0 j /[0 i J ' f,O j :l ( 2 :40( 2 O ] f 25"lOrш )t Z801О'
НЭЭО' I '8030' j " I 2. '30 E
.1'<5. '-9,5 -'f.5. О 20CO' 1J.О I Z6,O.3f-- ZS "о'J/l,о
: I -d' I I I : I I : I I I -:l l I *'
. s:;? s:?
Рис. 35. Номоrрамма для определения yrла зацепления,
Т а б л и ц а 107
rеометрический расчет цилиндрической прямозубой
передачи BHYTpeHHero зацепления с уrловой коррекцией
( 1 + 2) =F О
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: Zl' Z2 чнсло зубьев шестернн и колеса;
т модуль;
(хо, fo, со профиль исходноrо контура по [ОСТ
3058 54;
А Me}KцeHTpOBoe расстояние
Определяемая
величина
Расчетные формулы
2
Теоретическое межцеflТРО
вое расстояние
Ао 0,5 (Z2 Zl) т
Коэффициент ОТКЛонения
межцептровоrо расстоя-
ния
A Ao
a
т
Величина 'Ф
Определяется величина
1000 а 1000 а
Zl + Z2 Zc
из HOMorpaMM на рис. 34 находим соот-
ветствующее ей значение
1000 'Ф
Zc
и затем величину 'Ф
Суммарный коэффициент
коррекции
c а+'ф
Коэффициенты коррекции
шестерни и колеса
1) 1 c, 2 О для зацепления при
i 2;
c
2) 1 2 2 для зацепления при
i ;:::
Диаметр делительной
окружности
d д , == mZl
d д , mZ2
222
Продолжение таблицы 107
2
Диаметр окружности вы.
ступов
De, == d д , + 2 (fo + l 'Ф) rп
De. d д . 2 (fo l а) tn
Днаметр окружности впа-
дин
Di, == d д , 2 ({о + со l) rп
D i . 2 (А и . + R eu ).
rде А и . [0,5 (Z2 Zи.)+( 2 и'> 'Фи.]rп;
R eu .' Zeu.' и. параметры долбяка: диа-
метр основной окружно--
сти, число зубьев, коэф-
фициент коррекции;
'Фи. определяется из НО Ю-
rp.aMMbI на рис. 34
Уrол зацепления a s
Определяется из HOMorpaMMbI на рис. 35 в
1 000 c
зависимости от величины
Номинальная ТОЛщина ЗУ
ба по хорде делитель-
ной окружности
Sx dд sin '\',
S
r де '\' == dд рад;
S rп ( :1: 2 tg а о )
Высота до хорды дели- /
тельной окружности
hx 0,5 (:1: De =F dд cos ,\,)
Номинальный размер по
РОликам
При четном Z
М dд
cos а о
сos а хр
:1: d p
Прfl нечетном Z
cos СХО
М dд
cos а;ер
90.
cos :1: d p ,
S
rде inva xp == :1: dд + inva o :1:
d p n
:1: + .
dдсоsао Z'
d p 1,68 rп
223
Расчет иа прочность зубчатых передач приведен в табл. 108 116.
Таблица 108
Проектный расчет иа прочность цилиндрической
прямозубой и косозубой передач
и с х о Д н ы е Д а н н ы е: N передаваемая мощность в [(вт;
. n! число оборотов ведущеrо зубчатоrо коле-
са в мин;
n 2 число оборотов ведомоrо зубчатоrо ко-
леса в мин
Определяемая
величина
Расчетные формулы
2
}ttе}Косевое расстояние
lIЛЯ цилиндрическ ой прямозубой передач и
А . 3/ ( 340000 ) 2 KK'Ka.N
(' 1: 1) V [и к ] 'ФА' n 2 см
lIЛЯ цилиндрическ ой косозубой передачи
. -.3/ ( 290000 ) 2 KK'Ka.N
A (t1:1)V [и к ] 'ФА n 2 см,
rде
, n!
t n; передаточное отношение;
[и к l допускаемые контактные на-
пря}Кения в кес/см 2 (см.
табл. 115);
КК коэффициент концентрации
наrрузки (см. табл. 109);
Ка коэффициент динамической
наrрузки (см. табл. 11 О, 111);
Ь
'ФА == А коэффициент ширины цилин-
дрическоrо зубчатоrо колеса
(см. табл. 112)
}ttодуль
т (0,01 0,02) А
Модуль окруrляется До ближайшеrо стан-
дартноrо размера из ряда: 1,5; 2; 2,5; 3; 4;
5; 6; 8; 10
224
Продолжение таблицы 108
2
Число зубьев шестер-
ни и колеса
2А
Zc == т
z.
с
Zl == 1 + i
Z2 Zc Zl
Диаметры делительных
окружностей шестер-
ни и колеса и шири-
на зубчатоrо венца
d a . тZ 1
da. == mZ 2
Напряжения изrиба
(расчет ведется для
колеса с меньшим
произведение у[ин])
lIЛЯ цилиндрической прямозубой передачи
33000(i 1: 1) КК'Кд.N
ин == уАЬт n 1 < [ии]
Для цилиндрической косозубой передачи
37000 (i 1: 1) СОБ 2 [:\ KK.Ka. N
ин YEsAbm n ' п 1 < [ииJ.
rде У коэффициент формы зуба (см. табл,
114);
(ин] допускаемые напряжения изrиба в
't;ecjCM 2 (см. табл. 115);
Es [1,88 З,2 ( i 1 1: i 2 ) ] cos [:\ торцевой
коэффициент перекрытия
Пр 11 М е ч а н и е. В выраженин (i 1: 1) знак + относится к внеш-
нему зацеплению зубчатых колес, а знак к внутреннему.
r
Таблица 109
Значения коэффициента концентрации наrрузки КК
Значения K ( для яеприра(jатывающихся зубчатых
колес КК K )
Для прира-
батываюIЦИХ-
ся зубчатых
ь
dд Шестерня колес н при
Шестерия I Шестерня расположена Шестерня переменном
расположена раСПОJlOжена вблизи одной рас поло- режиме
симметричио вблизи одной опоры, вал жена на наrрузки
относительно I опоры, Бал средней КОНСОЛИ
опор жесткнй жеСТКОСТlf
0,2 1 1 1,05 1,1
0;4 I 1,05 1,15 1,2
0,8 1,05 1,15 1,3 1,5 K +1
1,2 1,15 1,25 1,4 [(к 2
1,6 1,25 1,25 1,4
2,0 1,45
Таблица 110
Зиачения коэффициента динамической наrрузки Кд
для прямозубых колес
Окружная скорость v в м/сек
Степень Твердость Н В I I I
точности поверхности 8 12
зубьев 1 1 4 2 8
6 -<350 1,2 1,3
>350 1,2 1,3
7 -< 350 1,25 1,45 1,55
>350 1,2 1,3 1,4
8 -< 350 1 1,35 1,55
>350 1 1,3 1,4
9 -< 350 1,1 1,45
>350 1,1 1,4
Та блица 111
Значения коэффициента дииамической наrрузки l\д
для косозубых колес
Окружная скорость v в .IoljceK
Степень Твердость Н В I 81 I I
точности поверхности
зубьев 3 8------12 12 18 18 25
6 -< 350 1 1,1 1,2 1,4
>350 1 1 1,1 1,2
7 -< 350 1 1 1,2 1,3 1,5
>350 1 1 1,1 1,2 1,3
8 -< 350 1,1 1,3 1,4
>350 1,1 1,2 1,3
9 -< 350 1,2 1,4
>350 1,2 1,3
т а б л и ц а 112
Значения коэффициента 'ФА
ФА
0,2 0,3
0,3 0,5
0,5 1,2
О, 1 0,2
Таблица 113
Проверочный расчет на прочность цилиндрической
прямозубой и косозубой передач
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: N передаваемая мощность в [,вт;
, . А межцентровое расстояние в см;
т модуль в см;
nl, n2 число оборотов в минуту ведущеrо и ве-
домоrо зубчатоrо колеса;
Ь ширина зубчатоrо венца в см
Характернстнка передачи
Редуктор леrкоrо типа
Редуктор среднеrо типа
Редуктор ТЯ2Келоrо типа
Коробка скоростей
Определяе
мая
велнчнна
Расчетные формулы
2
Контактные
наПР Я 2Кения
LLля цилиндрической прямо зубой передачи
Uк 340000 V . КК'Кд'N <Сик]
А ; Ь n2
LLля цилиндрической косо зубой передачи
aK==290000 1/ . КК'Кд. N < [и к l
А ; JI ь п 2
1<;*
221
Продолжение таблицы Н3
, 1
2
Напряжения
изrира
llля цилиндрической прямозубой передачи
33000 (i :1: 1) KK.Ka. N 1
аи == У АЬт ' n < (ии
1,
llля цилиндрической косозубой передачи
37000 (i :1: 1) cos 2 KK'Ka.N
ан == YEsAbm n пl < [а и ]
Таблнца 114
Коэффициент формы зуба для колес, нарезанных реечиым
инструментом со скруrленной кромкой
Чнсло
зубьев Z
. Коэффициеит смещения ииструмента .
10 0,124 0,15210'180
11 0,127 0,153 0,180
12 0,103 0,129 0,155 0,180
13 0,107 0,131 0,156 0,180
14 0,110 0,134 0,157 0,180
15 0,091 0,113 0,135 0,158 0,180
16 0,094 - 0,115 0,137 0,158 0,180
17 0,097 0,118 0,139 0,159 0,180
18 0,100 0,120 0,141 0,160 0,180
19 0,103 0,123 0,142 0,161 0,180
20 0,106 0,126 0,144 0,162 0,180
22 О,ll2 0,130 0,147 0,163 0,180
24 0,117 0,134 0,149 0.165 0,180
26 0,122 0,137 0,152 0,166 0,180
28 0,125 0,139 0,154 0,168 0,180
30 0,128 0,141 0,155 0,169 0,179
33 0,131 0,144 0,158 0,170 0,179
36 0,134 0,147 0,160 0,171 0,179
39 0,136 0,150 0,161 0,172 0,179
42 0,139 0,151 0,162 0,173 0,179
45 0,141 0,153 0.164 0,173 0,179
50 0,144 0,155 0)65 0,174 0,179
65 0,150 0,160 0,167 0,174 0,178
80 0,155 0,162 0,168 0,173 0,177
100 0,159 0,163 0,168 0,173 0,176
0,2 I
о 0,2 I 0,4 I 0,6 I 0,8
1,0
0,200
0,198
0,198
0,196 0,209
0,196 0,208
0,195 0,207
0,194 0,206
0,194 0,205
0,193 0,204
0,193 0,203
0,192 0,202
0,192 0,200
0,191 0,199
0,190 0,198
0,190 0,197
0,189 0,195
0,188 0,194
0,188 0,192
0,187 0,191
0,186 0,190
0,182 0,184
0,179 0,181
0,176 0,178
При м е ч а н и е. В таблнце приведены значения коэффициента
формы зуба для цилиндрических прямозубых передач с наружным.
зацеплением. Для косозубых цилиндрических колес коэффициент формы
, Z
зуба определяется по приведенному числу зубьев Zпр cos 3 lf'
22!3
Таблица 115
Допускаемые иапряжения для зубчатых колес
Материал Расчетные значения механических Допускаемое напря- [акз
характеристик Жение (иаибольшее)
. Базовое в К2/ Аш2
число циклов при
Напряже- I(оитакт, иаrружеиия базовом
Предел Предел по устало- числе
иие НОе на-
Термообра. прочно- усталости Твердость изrиба сти поверх циклов
Марка ботка сти а в В НВ, HR.C пряжеиие НОСТНЫХ наrруже-
a 1 в [аиJ в [акз В слоев N o ния, рав-
K2/AIM2 К2/мм2 К2/ A<At 2 К2/ AtAt 2 НОМ 107
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Нормализа 60 75
ция 25 34 НЕ 170 217 14 50 1 х 107 50
Улучшение 75 90 32 40 НЕ 220 250 18 60 1,5 х 107 60
Сталь 45 3акалк? по
сечению >100 40 50 Н RC 38 48 80 10 х 107 100
3акалка по
профилю с Поверхность,
выкружкоЙ Н RC 48 56 26 95 20 х 107 145
I Закалка
I 95 110 I 42 50 I Н RC 28 33
24
75
I 2,5 х 107
80
Сталь 50r
Улучшение 80 100 36 48 НЕ 230 260 22 65 2 х 107 65
Закалка по
Сталь 45Х сечению 150 165 55 65 Н RC 45 50 38 90 15 х 107 135
Закалка по
профилю . с 50 56 Поверхность.
выкружкои Н RC 50 55 32 95 20 Х 107 145
t-:>
t-:>
CD
2
3
4
5
6
Продолжение таблицы 115
7 I 8 I 9
t-:>
с..о
о
Сталь 20Х Цементация I Поверхность,
И , j >80 48 56 Н RC 56 62. 32 105 25 Х 107 165
Сердцевина,
Н RC 25
I
Сталь 18XrT Цементация Поверхность,
и закалка >115 50 60 Н RC 56 62. 40 110 25 Х 107 175
Сердцевина,
HRC 33
i I
Сталь 12ХНЗ Цементация Поверхность,
и закалка >95 50 60 Н RC 56 62. I
Сердцевина, 35 170
HRC 30 105 25 Х 107
Чуrун СЧ 15 32 I >15 НВ 163 229 5 50 1 Х 107 50
I ..
Чуrун СЧ 21 40 >21 1l 13 НВ 170 241 6 60 1 Х 107 60
Текстолит I 8,5 I I НВ 30 34 4 5 8 10 I I 8 10
Таблица 116
Рекомендуемые значения коэффициентов 1 и 2 смещения инструмента И3 условий
наибольшеrо повыеиияя контактной прочиости и прочности на изrиб
I Z.
I 15 I 18 I 22 I 28 I 34 Условия
Z2 12 наибольшеrо
€. I €. Е. I Е. Е. I Е. Е. I Е. Е. I Е. I Е. повышения
1
0,30 0,61 0,34 0,64 0,54 0,54 к
18 0,57 0,25 0,64 0,29 0,72 0,34 и
0,30 0,66 0,38 0,75 0,60 0,64 0,68 0,68 к
22 0,62 0,28 0,73 0,32 0,81 0,38 0,95 0,39 и
Q,30 0,88 0,26 1,04 0,40 1,02 0.59 0,94 0,86 0,86 к
28 0,70 0,26 0,79 0,35 0,89 0,38 1,04 0,40 1,26 0,42 и
0,30 1,03 O,I 1,42 0,30 1,30 0,48 1,20 0,80 1,08 1,01 1,01 К
34 0,76 0,22 0,83 0,34 0,93 0,37 1,08 0,38 1,30 0,36 1,38 0,34 И
0,30 1,30 0,20 1,53 0,29 1,48 0,40 1,48 0,72 2,33 0,90 1,30 К
42 0,75 0,21 0,92 0,32 1,02 0,36 1,18 0,38 1,24 0,31 1,31 0,27 И
0,30 1,43 0,25 1,65 0,32 1,63 0,43 1,60 0,64 1,60 0,80 1,58 К
50 0,58 O,16 0,97 0,31 1,05 0,36 1,22 0,42 1,22 0,25 1,25 0,20 И
0,30 1,69 0,26 1,87 0,41 1,89 0,53 1,80' 0,70 1,84 0,83 1.79 К
65 0,55 O,35 0,80 0.04 1,10 0,40 1,17 0,36 1,19 0,20 1,23 0,15 И
0,30 1,96 0,30 2,14 0,48 2,08 0,61 1,99 0,75 2,04 0,89 1,97 К
80 0,54 0,54 0,73 0,15 1,14 0,40 1,15 0,26 1,16 0,12 1,19 0,07 И
0,30 2,90 0,36 2,32 0,52 2,31 0,65 2,19 0,80 2.26 0,94 2,22 К
100 0,53 0,76 0,71 0,22 1,00 0,28' 1,12 0,22 1,14 0,08 1,15 0,01 И
0,75 2,43 0,83 2,47 1,00 2,46 К
125 1,11 0,21 1,12 0,07 1,20 0,09 И
1\:> При М е ч а н н е. Прн составлении таблицы предельно допускаемая толщина зубьев по .окружности ВЫСТУПОВ
u;> Прlшята 0,25 т, наименьшее значение коэффициента перекрытия 8 == 1,2.
ПОДШИПНИКИ СКОЛЬЖЕНИЯ
Виды ПОДШИШПIков скольжения:
1) высокоскоростные ПОДШIШНИКИ;
2) подшипники для особо точноrо направления валов;
3) подшипники особо тяжелых валов (диаметром свьnnе 1 М), дЛЯ
которых не изrотавливаются стандартные подшипники качения;
4) разъемные подшипники, необходимые по условиям сборки;
5) подшипники, работающие с ударными и вибрационными наrруз-
ка;vш;
6) подшипники, требующие очень малых диаметральных rабаритов;
7) подшипники, работающие в особых условиях (в воде, аrрессив-
ных средах), в которых подшипники качения неработоспособны.
Подшипники скольжения, работающие в режиме, близком к rpa-
ничному трению, проверяют по удельном)[ давлению р и на оrрани-
чение HarpeBa по произведению pv:
р
р ld « [р}; pv < [pv},
rде 1 длина ПОДШlшника в см;
d диаметр ПОДШИШПIка в см; .
р сила давления между подшипником и валОм в кес;
1tdn
v 60,100 скорость скольжения цапфы в м/сек;
n число оборотов вала в об/мин.
Значения допускаемоrо удельноrо давления в подшипнике [р}
и допускаемые произведения удельноrо давления в подшипиике на ско-
рость скольжения цапфы [pv} в зависимости от материала вкладышей
приведены в табл. 117.
Таблица 117
Значения [р} и [p'V} в зависимости от материала вкладышей
[р] [v]
Материал в в м/сек [pv] Область применения
ксс/см'
Бронза: ПОДШИШПIки редукторов
Бр. OЦC5 5 5 50 3 100 при спокойных наrрузках
Бр. OЦC6 6 3 80 3 120 и нормальных темпера-
турах
Бр. ОЦС 4 4--------17 100 4 120 Подшипники быстроход-
ных редукторов при Спо--
койных наrрузках и нор-
мальных температурах
Бр. АЖ 9 4 300 8 600 Подшипники, работа.!Ощне
Бр. ЛЖМ 66 3 1,5 300 8 600 при ударных наrрузках и
температуре до 3000
232
Продолжение таблицы 117
I [р] [v] [pv] Область применення
Материал в в. м/сек
I "ас/см'
Баббит: Подшипники редукторов
Б90, Б92, Б16 150 10 120 всех мощностей, трактор-
ных и автомобильных
моторов
Чуrун: Неответственные подшип
СЧЧ 1, СЧЧ-2, 20 2 20 ники, работающие при
малых скоростях и удель-
ных давлениях
Расчет подпя-шиков производится аналоrично расчету подшипников:
4Р .
р 1t (d2 d;) -< [р], pv '" [pv],
rде d наружный диаметр кольцевой пяты в см;
d B внутренний диаметр кольцевой пяты в см.
Расчет подшипников скольжения с жидкостным трением произво-
дится по выбору толщины масляноrо слоя и на HarpeB по rидродина-
мической теории смазки.
ПОДШИПНИКИ КДЧЕНИЯ
Выбор подшипника производится по коэффициенту работоспособ-
иости (см. HOMorpaMMY на рис. 36).
С Q (nh)O,3,
r де Q приведенная наrрузка в кес;
n число оборотов в мин;
h расчетная долrовечность подшипника в час.
Формулы для расчета приведенной наrрузки и коэффициенты к ним
приведены в табл. 123 128. Для облеrчения расчета Q можно вос-
пользоваться номоrраммой на рис. 37. Значения (пI1)0,з приведены
в табл. 124.
233
O/lZC с С'О(п/z}о'З п.оlf/НШI h,fЩ
2000 EOOOOO 10200 30000 1000 fJ.ffZC С=о.(пh}Il З п.olf/HUfI
с ".ЧОС
200000 ШОО 30000
150000 900
1500 {50 {ШО {50000
20000 700 {500
20000
90000 600 100000
80000 90000
1000 70000 (J 100 15000 00000 {5000
900 60000 ;10 500 70000 б 1000
60000 900
800 50000 80 900 50000 . _ 800
700 МООО 70 МООО 700
10000 10000
600 30000 60 9000 ЗОО ЭООСО 600 9000
lЗООО 8000
500 50 250 500 7000
20000 -7000 20000
400 O 6000 200 {5000 400 6000
15000 Схсно пользoG/J/ШЛ Схсмо nОЛЬЗ0G/JНUJI
О 1 С лh 5000
11 1 С п h JOOO 1 wю. Ltt' i.: зоо
ЗОО с... Чt'l зо 9000 OJС" МОО
:ggg Or8ст 4000 8000 Доно zlipaHo
7000 I
. 7000 дона ' , Лано 6000
.,6000 I ' 100- ШО ЗООО
;200 -ZO зооо
Рис. 36. HOMorpaMMa для определения коэффициента работоспособности:
а при ЧИСЛе оборотов в мииуту от 20 до 200; б при числе оборотов в минуту от 200 До 2000.
'. a=(R irf( +mА}lfБМС Рооиольноя liai!p!lJffO IJjfi!C
jOO 1 1/ при ff/(" MI.J5
О О '1000
450 3800
'" 50 3600
""" 100 3'100
1:;, '100 100 3200
1.50
fu. 350 3000 .
200 150 Z800
300 250 2БОО
200 2'100
\ \\ ЗОО 2200
<:;;:, 250 250 2000
', З50
200 ,р '100 1800
lБОО
150 \"50 '''OO
350 1200
5СО . 1000
100 \
5.5"0 '100 80{}
JO 600 БОО
400
О А 650 \ 200
500 o
Рис. 37. }IoMorpaMMa для определения приведенной
радиальной наrрузки на подшипник качения,
Характеристики на б6лее распространенных ctaHAaprHbix IiодШйft-
ников приведены в табл. 118 121.
ПосаДКИ радиальных и радиально уп6рных подшипников приведепы
в табл. 122.
Размеры заплеЧИКQВ при посадке 'подшипников приведены в табл.
129 131.
Таблица 118
Шарикоподшипники радиальные однорядные
(по [ОСТ .8338 57)
'"
..:
- . о:::.
r r'-
Условное Основные разМеры в мм I с QCT n пр
обозначение I I I в тыс. В тыс. В тыс.
подшипника d D В r кес об/мин
1 2 I 3 I 4 I 5 ' 6 7 8
, I
Особо леrкая серия
100 10 26 8 0,5 5,4 0,2 20
101 12 28 8 0,5 5,4 0,21 20
104 20 42 12 1 10,6 0,45 16
105 25 47 12 1 l1,5 0,5 16
106 30 55 13 1,5 15 0,7 13
107 35 62 14 1,5 18,5 0,86 13
108 40 68 15 1,5 19 0,94 10
109 45 75 16 1,5 25 1,22 10
110 50 80 16 1,5 25 1,2 8
111 55 90 18 2 32 1,6 8
112 60 95 18 2 37 1,85 8
113 65 100 18 2 37 2,0 8
114 70 110 20 2 45 2,3 6,3
115 75 115 20 2 46 2,65 6,3
116 80 125 22 2 57 3.15 5
Леrкая серия
200 10 30 9 1 '7,0 0,265 20
201 12 32 10 1 7,1 0,27 20
202 15 35 11 1 8,5 0,35 16
203 17 40 12 1 11,3 0,445 ' 16
204 20 47 14 1,5 15 U,63 16
205 25 52 15 1,5 16 0,71 13
206 30 62 16 1,5 22 0,97 13
236
Продолжение таблнцы 118
121з141516
7 . I
8
207 35 72 17 2 30 1,39 10
208 40 80 18 2 39 1,8 10
209 45 85 19 2. 39 1,8 8
210. 50 90 20 2 42 2 8
211 55 100 21 2,5 52 2,55 8
212 60 110 22 2,5 62 3,15 6,3
213 65 120 23 2,5 68 3,5' 6,3
214 70 125 24 2,5 . 74 3,8 5
215 75 130 25 2,5 78 4,2 5
216 80 140 26 3 84 4,5 5
Средняя серия
34 4 16 5 0,5 2 0,075 25
35 5 19 6 0,5 3,4 0,115 25
300 10 35 11 1 1.0 0,38 16
301 12 37 12 1,5 12,3 0,47 16
302 15 42 13 1,5 13,5 0,55 16
303 17 47 14 1,5 17,1 0,68 13
304 20 52 15 2 19 0,79 13
305 25 62 17 2 27 1,15 10
306 30 72 19 2 33 1,5 10
307 35 80 21 2,5 40 1,78 8
308 40 90 23 2,5 48 2,28 8
309 45 100 25 2,5 57 2,65 6,3
310 50 110 27 3 72 3,6 6,3
311 55 120 29 3 84 4,25 6,3
312 60 130 31 3,5 94 4,9 5
313 65 140 33 3,5 106 5,6 5
31 70 150 35 3,5 120 6,4 5
315 75 160 ,37 3,5 132 7,3 4
316 80 170 39 3,5 144 g,1 4
Тяжелая серия
403 17 62 17 2 29 1,2 10
404 20 72 19 2 40 1,7 10
40"5 25 80 21 2,5 47 2,08 8
406 30 90 23 ' 2,5 60 2,7 8
407 :35 100 25 2,5 68 3,2 6,3
408 40 110 27 3 78 ,3,7 6,3
409 45 120 29 3 92 4,6 6,3
410 50 130 31 3,5 108 5,6 5
411 55 140 33 3,5 120 6,3 5
412 60 150 35 3,5 132 7,1 5'
237
Продолжение таблицы 118
I 2 ! з
4
5
6
7
8
413 65 160 37 3,5 144 8 4
414 70 180 42 4 182 10,5 4
415 75 190 45 4 194 11,5 4
416 80 200 48 4 210 12,5 3,2
Таблица 119
Шарикоподшипники ради:льные сферические двухрядные
(по [ОСТ 5720 Бl)
.....
)
,
""
Условиое обозиа- Осиовные размеры в .II'М
че'Ч(е I10дшипиика С QeT n ПР
!:' цилиндриЧеским В тыс. В Tы.. В Tы..
, отверстием d D В r ксс об/МUIl
t 1 2 З 4 5 6 7 8
Леrкая серия
1200 10 30 9 1 5,6 0,135 20
1201 12 32 10 1 6,1 0,15 20
1202 15 35 11 1 8 0,205 16
1203 17 40 12 1,5 9,3 0,245 16
1204 20 47 14 1,5 9,6 0,32 16
1205 25 52 15 1,5 12 0,41 13
1206 30 62 16 1,5 16,2 0,6 13
1207 35 72 17 2 18 0,68 10
1208 40 80 18 2 22 0,87 10
1209 45 85 19 2 25 0,98 8
1210 50 90 20 2 27 1,1 8
1211 55 100 21 2,5 33 1,35 6,3
1212 60 110 22 2,5 38 1,6 6,3
1213 65 120 23 2,5 40 1,75 6,3
1214 70 125 24 2,5 44 1,9 5
1215 75 130 25 2,5 50 2,15 5
1216 80 140 26 3 53 2.4 5
238
Продолжение таблицы 119
I 2 I 3 I 4 5 6 7 8
Сре'дняя серия
1300 10 35 11 1 7,5 0,18 16
1301 12 37 12 1,5 9,7 0,24 16
1302 15 42 13 1,5 10 0,27 16
13(')3 17 47 14 1,5 11 0,37 13
1304 20 52 15 2 12 0,41 13
1305 25 62 17 2 17 0,61 10
1306 30 72 19 2 22 0,79 10
1307 35 80 21 2,5 26,5 1 8
11013 40 90 23 2,5 32 1,25 8
1309 45 100 25 2,5 40 1,6 8
1310 50 110 27 3 45 1,78 6,3
1311 55 120 29 3 55 2,3 6,3
,
1312 60 130 31 3,5 63 .2,7 5
1313 65 140 33 3,5 69 3 5
1314 70 150 35 3,5 80 3,6 4
1315 75 160 37 3,5 87 3,9 5
1316 80 170 39 3,5 95 4,3 4
Таблица 120
Роликоподшиiшики конические однорядные
(по [ОСТ 333 59)
Основные размеры в Jl.IM
Условное обозна- I С QCT nПР
чение подшипника n TЫC n тыс. в тыс.
d D Т В I r/r, кес об/мин
I
1 2 3 4 5 7 8 9 10
.]1еrкая серия
7202 15 35 12 11 9 1/0,3 14 0,75 8
7203 17 40 13,5 12 11 1,5/0,5 20 1 8
7204 20 47 15,5 14 12 1,5/0,5 2S 1,45 8
7205 25 52 16,5 15 13 1,5/0,5 35 2 8
239
Продолжение таблицы 120
121зl4151617
8 I 9 I 10
7206 30 62 17,5 16 14 1,5/0,5 43 2,45 6
7207 35 72 18,5 17 15 2/0,8 50 2,85 6
7208 40 ' 80 20 19 16 2/0,8 66 3,8 6
7209 45 85 21 20 16 2/0,8 70 4 5
7210 50 90 22 21 17 2/0,8 82 4,5 5
72}} 55 100 23 21 18 2,5/0,8 90 5 4
7212 60 110 24 23 19 2,5/0,8 112 6,4 4
7213 65 120 25 23 20 2,5/0,8 1201 7,1 3,2
7214 70 125 26,5 26 21 2,5/0,8 152 9 3,2'
7215 75 130 27,5 26 22 2,5/0,8 158 9,5 3,2
7216 80 140 28,5 26 22 3/1 170 10 3,2
Леrкая широкая серия
7506 30 62 21,5120,5117 1,5/0,5 57 3 6
7507 35 72 24,5 23 20 2/0,8 78 4,3 6
7508 40 80 25 23,5 20 2/0,8 84 4,8 6
7509 45 85 25 23,5 20 2/0,8 84 4,8 5
7510 50 90 25 23,5 20 2/0,8 94 6 5
7511 55 100 27 25 21 2,5/0,8 116 6,8 4
7512 60 110 30 28 24 2,5/0,8 152 8,3 4
7513 65 120 33 31 27 2,5/0,8 176 11 4
7514 70 125 33,5 31 27 2,5/0,8 182 11,3 3,2
7515 . 75 130 33,5 31 27 2,5/08 188 ll,8 3,2
7516 80 140 33,5 33 28 3/1 220 13,8 3,2
Средняя серия
7302 15 42 14,5 13 11 . 1,5/0,5 26 1,25 8
7303 17 47 15,5 14 12 1,5/0,5 28 1,5 8
7304 20 52 16,5 16 13 2/0,8 38 2 8
7305 25 62 18,5 17 15 2/0,8 45 ,2,5 6
7306 30 72 21 19 17 2/0,8 60 3,35 6
7307 35 80 23 21 18 2,5/0,8 74 3,8 6
7308 40 90 25,5 23 20 2,5/0,8 92 4,8 5
7309 45 100 27,5 26 22 2,5/0,8 128 6,4 5
7310 50 110 29,5 29 23 3/1 152 8,3 4
7311 55 120 32 29 25 3/1 164 9 4
7312 60 130 34 31 27 3,5/1,2 194 10,5 4
7313 65 140 36,5 33 28 3,5/1,2 230 12 3,2
7314 70 150 38,5 37 30 3,5/1,2 270 14,5 3,2
7315 75 160 40,5 37 31 3,5/1,2 280 15,5 3,2
, 7316 80 170 43 39 33 3,5/1,2
240
Продолжение таблицы 120
I 2 I з I 4 I 5 I 6 I '7 8 9 10
Средняя широкая серия
7604 20 52 22,521 18,5 2/0,8 46 2,4 5
7605 25 62 25,5 24 21 2/0,8 70 3,85 5
7606 30 72 29 29 23 2/0,8 100 5,3 5
7607 35 80 33 31 27 2,5/0,8 116 ' 6,7 4
7608 40 90 35,5 33 28,5 2,5/0,8 140 7,8 4
7609 45 100 38,5 36 31 <;;;5/0,8 170 9,4 4
7610 50 110 42,5 40 34 3/1 210 11,5 4
7611 55 120 46 44,5 36,5 3Jl 260 15 3,2
7612 60 130 49 47,5 39 3,5/1,2 300 17 3,2
7613 65 140 51,5 48 41 3,5Jl,2 320 18 3,2
7614 70 150 54,5 51 43 3,5Л,2 380 19,5 2,5
7615 75 160 58,5 55 46,5 3,5/1,2 440 24,5 2,5
7616 80 170 62 59,5 49 3,5Л,2 500 30 2,5
Таблица 121
Шарикоподшипники упорные
(по [ОСТ 6874 54)
с ..... d
"'
, .t
d, !'.. I
]J
Условное обозиа- Осиовиые размеры в jM u QCT П ПР
u:ii
Чение подшипника 1+1+/+ ... в Tы..
d в Tы.. КёС об/мин
'"
. ,
1 2 6 7 8
Особо леrкая серия
8100 10 24 9 0,5 10 1,1 10
8101 12 26 9 0,5 10,6 1,25 10
8102 15 28 9 0,5 11,3 1,35 8
8103 17 30 9 0,5 12,5 1,58 8
8104 20 35 10 0,5 16,7 2,15 6,3
8105 25 42 II 1,0 19 2,6 6,3
8106 30 47 11 1 21 2,9 6,3
8107 35 52 12 1 28 4 5,8
8108 40 60 13 1 35 5,1 5
16 Заи. 29 241
Продолжение таблицы 121
121зl4151617 8
8109 45 65 14 I 37 5,5 5
8110 50 70 14 1 39 6,1 4
8111 55 78 16 1 52 8,3 4
8112 60 ' 85 17 1,5 57 9 3,2
8113 65 90 18 1,5 65 10. 3,2
8114 70 18 1,5 70 II 2,5
8115 75 100 19 1,5 72 11,8 2,5
8116 80 105 19 1,5 74 12 2,5
Леrкая серия
8201 12 28 II 1 13,2 1,55 8
8202 15 32 12 1 15 1,85 8
8203 17 35 12 I 16 2 8
8204 20 40 14 1 24 3,05 6,3
8205 25 47 15 1 31 4,1 6,3
8206 30 52 16 1 35 4,7 5
8207 35 62 18 1,5 48 6,8 5
8208 40 68 19 1,5 57 8 5
8209 45 73 20 1,5 60 9 4
8210 50 78 22 1,5 70 10,5 4
8211 55 90 25 1,5 86 13 3,2
8212 .60 95 26 1,5 100 15,2 3,2
8213 65 100 27 1,5 100 15,2 2,5'
8214 70 105 27 1,5 100 16 2,5
8215 75 110 27 1,5 104 17 2,5
8216 80 115 28 1,5 Il6 19 2
Средняя серия
8305 25 52 18 1,5 39 5 5
8306 30 60 21 1,5 50 6,8 4
8307 35 68 24 1,5 62 8,5 3,2
8308 40 78 26 1,5 78 11 3,2
8309 45 85 28 1,5 90 13,2 3,2
8310 50 95 31 2 108 16,2 2,5
831l 55 105 35 2 140 21,5 2,5 .
8312 60 110 35 2 140 21,5 2
8313 65 115 36 2 158 25 2
8314 70 125 40 2 182 30 2
8315 75 135 44 2,5 210 34,5 1,6 .
8316 80 140 44 2,5 210 34,5 1,6
242
Т а б л и ц а 122
Посадки радиальных подшипников
I
1.
I
Колебательное I ПП> П lП ПО, П 1п
при М е ч а н и е. Местное колъцо не вращается относительно pa
диальной наrрузки; циркуляционное кольцо вращается относительно
радиальной наrpузки; колебательное на кольцо одновременно действуют
постояиная по направлению и вращающаяся наrрузки, равнодействую-
щая которых не совершает полноrо оборота, а колеблется на опред
ленном участке кольца.
ПосадКИ
Вид наrружения
па вал
в корпус
Местное
ПП' сп" ДП'
Х П . П 1п ,
C 10
Сп' С 1п , С зп ,
ПП. ДП
Циркуляционное
F п , Т п , Н ц ,
F 1п , Т 1п ,
Н1п> п 1п
Р7' F п , Т п ,
Н ц , F]п,
Т 1П , Н 1П
Значения коэффициента m
Таблица 123
Тип подшипника
m
Роликоподшипники радиально-упорные Iшнические
6000
36 000
46 000
66 000
типа 7100,
7200, 7500
7300, 7600
27 300
1,51
2,5
3,5
4,5
3
4
2,5
4,5
3,5
2
1,5
0,7
0,5
1,5
1,8
0,7
Ulарикоподшипники радиальные одноряднь
Шарикоподшипники раДШ!'J1ьные сферические леrкой серии
d 17 мм
d 20 40 мм
d > 45 мм
То же, средней серии d ..,;;; 30 мм
d:>35 мм
То же, широкой серии
, Роликоподшипники радиальные сферические леrкой серии
То же, средней серии
Шарикоподшипники радиальио упорные однорядные типа
l П R R б
ри А> 2 значения т берут по таблице; при 7С z 2 та личные
, R
знаЧения т увеличивают на 15 %; при А ::::: I на 25 %, при чисто осе-
" R
вои наrрузке т 2. При А > 5 осевую наrрузку на радиальные одно-
рядные и радиаЛьно-упорные шарикоподшипники, а также конические
РОЛИКОПОдшипники можно Ij:e учитывать.
16* 243
1""
...
...
Таблица 124
Значения (nh)О,з
Число оборотов п в мин
hвчас I I I I I I I I I I 2500 I 5000 110 000
10 40 100 250 500 630 800 I 1000 1600 2000
200 9,8 14,8 19,5 25,7 32,0 34.0 36,3 I 39,0 44,7 48,0 51,3 63,0 77,7
500 13,0 19,5 25,7 34,0 41,7 44,7 48,0 51,3 59,0 63,0 67,6 83,2 102
1000 16,0 24,0 32,0 41,7 51,3 55,0 59,0 63,0 72,5 77,7 83,2 102 126
1250 17,0 25,7 34,0 44,7 55,0 59,0 63,0 67,6 77,7 83,2 89,0 110 135
2000 19,5 29,5 39.0 51,3 63,0 67,6 72,5 77,7 89,0 95,5 102 126 155
3200 22,4 34,0 44,7 59,0 72,5 77,7 83,2 89,0 102 l10 117 145 178
4000 24,0 36,3 48,0 63,0 77,7 83,2 89,0 95,5 110 117 126 155 191
5000 25,7 39,0 51,3 67,6 83,2 89,0 95,5 102 117 126 135 166 204
6300 27,5 41,7 55,0 72,5 89,0 95,5 102 1I0. 126 135 145 178 219
8000 29,5 44,7 59,0 77,7 95,5 102 -110 117 135 145 155 191 235
10000 32,0 48,0 63,0 83,2 102 110 117 126 145 155 166 204 251
16000 36,3 55,0 72,5 95,5 117 126 135 145 166 178 191 235 289
20000 39,0 59,0 77,7 102 126 135 145 155 178 191 204 251 309
п р И':М е ч а н и е.. При подсчете епА)О,з принято 1. 00,3, 2.
Таблица 125'
Значення коэффициента Кб
Характер наrрузки иа подшипникl
Спокойная наrрузка, толчки
отсутствуют
Леrкие толчки. KpaTKOBpe
менные переrрузки До 125%
от нормальной наrрузки
Умеренные
временная
150% от
rрузки
толчки. Кратко-
переrрузка . до
нормальной на-
1 1,2
1,3 1,8
/(6 .1
I
Применение
роликн ленточных транспорте ,
ров и конвейеров
Зубчатые передачи со шлифо-
вальными зубьями. Металлоре-
жущие станки (кроме строrаль:
ных и долбежных). Натяжные
ролики, электродвиrатели малой
и средней мощиости, небольшие
вентиляторы и воздуходувки
Зубчатьre передачи с обработан-
ными зубьями, пневматические'
машины, центрифуrи, мощные
электрические машины, подшип-
ники коробок передач
Нarрузки со значительными 1,8 2,5
толчками и вибрацией, крат-
ковременные переrрузки до
. 200% от нормальноЙ наrрузки
Зубчатые передачи с необрабо-
танными зубьями. Дробильные
машины, кривошипно шатунные
передачи. Валки прокатных CTa
нов, мощные вентиляторы
Наrрузки с сильными уда- 2,5 3
рами и кратковременные Пе
реrpузки до 300% от нор-
мальной наrрузки
Тяжелые Iювочные машины, pa
бочие рольrанrи у крупносорт-
ных станов, блюминrов, слябин
rOB
Значения коэффициента Кт
Таблица 126
Рабочая температура 150 170 200 250
подшипиика в ос
КТ 1,03 1,1 1,25 1,4
Таблица 121
Значения коэффициента К"
Кольцо вращеиия отиосительно вектора наrрузки
/(к
Внутреннее
Наружное:
для оферических подшипников
для прочих подшипников
1
1,35
245
ТаБЛИIlа 128
Форму.лы для выис.ленияя приведенной наrрузки
.,
о'"
1::"
'"
1::1::
""
Е---<а
Схема расположення под-
шипниКов н действующих
сил
.:;:
:;;
:r:
од
""
:s:
"f
'"
.0..
С4;
LjJ;;;;;x
.:;:
:;;
:r:
о..
о
1::
;>,
"
:r:
од
'"
:s:
"f
'"
о..
А
246
Соотио-
шение
сил
РасчетНые Формулы
Q1 R 1 К к КБК т
Q2 (R2KK + тА) КБК т
R 1 R2 1 Q1 R]КККБКт
А :>- о Q2. (R 2 K K + тА) l(бl(т
R] > R 2 Q1 R1КККБКт
А> О Q2 {R2KK+m[A+(Sl
A*(Sc - S2)]) . Кбl(т
.S2)
R 1 < R 2
А>О
А (S2
Sl)
R 1 < R2 1 Q1 R1Ккl(бl(т
А > О I Q2 {R2KK+т[A (S2 S])]}' ,
А > (S2 .К(}(Т
S])
R 1 R2 1 Q1 (R1Кк+тА)КБКт
А ::> О. Q2 R2КкКБКт
R 1 > R 2 Q1 R 1 К к КБК т
А ?>- О Q2 {R2l(к+m[(Sl S2r--А]}.
А < (Sl . КБК т
S2)
/;
Rt> R 2
А>О
А >(Sl
S2)
R 1 < R 2
А:>-О
А :/= (S2
Sl)
Ql {RlKK+m[(S2 SI)
А]} .l(БК т
Q2 "'" R 2 К к КБК т
Qt {R1KK+mIA (ScS2)]} .
. КБК'r
Q2 R2КККБКт
Q1 {R 1 K K +т[А +(S2
== Sl)]} . КБК т
Q2 == R 2 К к КБ К т
r .
i vl'l
'"
о i:1 Схема расположеиия
J '" f подшипииков И действующих
} '
,
:д
:r:
о..
о
r:::
>.>
Продолжение таблицЫ 128
Соотио-
шеНие
сил
Расчетиые Формулы
Q АКБК т
А
при м е ч а н и е. 81 н 82 осевые составляющие реакций опор
от радиальных наrрузок 8 1,3 R tg В.
Таблица 129
ДиаМеТрЫ зanлечиков д.ля ПОДШИПНИКОВ качения
(по нормали машиностроения МН 389 60)
rOCT 8338 57
(леrкая и средняя
серии)
rOCT 5720 51
(леrкая, леrкая ши
рокая, средняя
и средняя ШИРОI{ая
серии)
d D d. D. d 2max D 2min
1 2 3 4 5 б
Радиальные подшипники
10 30 15 25
12 32 17 27
15 35 20 30
17 40 22 35
20 47 26 41
25 52 31 46
30 62 36 56
247
2
з
Продолжение табшщы 129
4 I 5 I 6
35 72 42 65
40 80 48 72
45 85 52 78
50 90 58 82
55 100 65 90
60 110 70 100
65 120 75 110
70 125 80 112
Сферические подшипники
10 35 15 30
12 37 18 31
15 42 21 36
17 47 23 41
20 52 27 45
25 62 32 55
30 72 38 65
35 80 45 70
40 90 50 80
45 100 55 90
50 110 60 100 63 98
55 120 65 110 68 108
60 130 72 118 75 115
65 140 78 128 80 125
70 150 82 138 85 135
При м е ч а н и е. Применение размеров d 2max , D 2m in,- а также про-
межуточных размеров между d 2max И d 2 , D 2m in И D 2 допускается
как исключение и толыю в обоснованных случаях.
Таблица 130
Диаметры зап.лечиков для Подшипников качения
(rOCT 333 59 леrкая, леrкая ширOIШЯ, средняя
и средняя широкая серни)
d I+I I d зmах ' I d 2 ;ax I D 2m1n a min
4 7 8
Леrкая широкая серия
15 35 1 1 19 I I I 3
17 40 22 3
248
Продолжение таблицы 130
2
з
4
5 J
6
7
8
20 47 26 25 41 27
25 52 32 30 46
30 62 36 36 55 38
31 72 42 42 65 45
40 80 48 48 72 50
45 85 52 52 78 55 75
50 90 58 58 82 60
55 100 65 65 90 68
60 Н0 70 70 100 72
65 120 75 75 110 80
70 125 80 80 115 85
3
3
4
4
4
4
5
5
6
7
7
Средняя широкая серия
15 42 21 20 36 23 4
17 47 24 23 41 25 4
20 52 28 26 45 4
25 62 32 32 55 34 4
30 72 38 38 65 40 63 4
35 80 44 44 70 46 4
40 9ъ 50 50 80 6
45 100 55 55 90 58 6
50 110 60 62 100 65 98 7
55 120 65 68 110 70 105 7
60 130 75 72 Н8 80 115 7
65 140 80 80 128 85 125 7
70 150 85 85 138 90 135 8
При м е ч а и н е. Применение размеров d 2max ' D 2П1 iп, а также про-
межуточных размеров между d 2П1 . х и d 2 , D 2min И D2' допускается как
ИСКЛючение и только в обоснованных случаях.
249
Табл ица 131
Диаметры заппечиков дпп подшипников качения
(fOCT 6814 54
особо леrкая и леr
кая серии)
d D d2 D2 Dl I d 2 mах I D2mln d m1n
2 3 4 5 6 I 7 8
Особо леrкая серия
10 24 19 15 I 24,5 20 14 1
12 26 21 17 26,5 22 16 1
15 28 23 20 28,5 24 19 1
17 30 25 22 30,5 26 21 1
20 35 29 26 35,5 30 25 1
25 42 35 32 42,5 36 30 1,5
30 47 40 37 47,5 42 35 1,5
35 52 45 42 52,5 47 40 1,5
40 60 52 48 60,5 55 45 1,5
45 65 58 52 65,5 60 50 1,5
50 70 63 58 70,5 65 55 1,5
55 78 70 63 78,5 72 60 1,5
60 85 75 70 85,5 " 78 .68 2
65 90 80 75 90,5 82 72 2
70 95 85 80 95,5 88 78 2
Леrкая серия
10 26 20 16 26,5 22 14 1,5
12 28 22 18 28,5 24 16 1,5
15 32 25 22 32,5 27 20 1,5
17 35 28 24 36,5 30 22 1,5
20 40 32 28 40,5 34 26 1,5
25. 47 38 34 47,5 40 32 1,5
30 52 43 39 52,5 45 37 1,5
35 62 52 45 62,5 55 42 2
40 68 58 50 68,5 60 48 2
45 73 63 55 73,5 65 52 2
50 78 68 60 78,5 70 58 2
55 90 78 68 90,5 80 65 2,5
250
Продолжение таблицы 131
2 I 3 4 5 6 7 8
60 95 1 82 ' 72 95,5 85 70 2,5
65 100 88 78 101 90 75 2,5
70 105 92 82 106 95 80 2,5
75 110 98 88 111 100 85 2,5
80 115 102 92 116 105 90 3
Средняя серия
25 52 42 35 52,5 43 34 2
30 60 48 42 60,5 50 40 2
35 68 55 48 68,5 58 45 2,5
40 78 63 55 78,5 65 52 2,5
45 85 70 60 85,5 75 55 3
50 95 78 68 95,5 82 63 3
55 105 85 75 106 90 70 3,5
60 110 90 80 109 95 75 3,5
65 115 95 85 116 100 80 3,5
70 125 105 90 126 110 85 4
При м е ч а н и е. Применение размера d 2max , D 2min , а также про-
межуточных размеров между d 2max И d 2 , D 2m in И D 2 допускается как
исключение и только в обоснованных случаях.
МУФТЫ
Формулы расчета муфт
т а б л и ц а 132
Вид муфты
Расчетные формулы
Муфта плавающая с промежуточным
диском (муфта Ольдrэма)
11
'"
а
с
L
D == (2,5 3) d
а == (0,3 0,45) d
L (3,5 4)d
с 1 2,5 мм
р <: [р],
12М к
rде р == h (2D+d)(D d)
удельное давление в пазах;
[p] 100 150 K2ClcM 2 для
термически необработанных
деталей;
[p] 150 300 K2ClcM 2 для
термически обработанных
стальных деталей;
N
М к ==71620 л.с.
nобl.мин
N"Bm
=== 97400 I К2С ,см
nОб .мин
h===a c рабочая высота па-
зав см
251
Продолжение таблицы 132
Вид муфты
Расчетные формулы
Муфта плавающая с промежуточным
призматическим сухарем
D == (3 4) d
L == (3,5 5) d
а == (0,6 0,8) d
С == 2 3 .ММ
Муфты упруrие втулочно-па.lьцевые
Zn
Основные размеры в табл. 133
Кулачковые муфты
,'1
' l
/
252
р <. [р],
6М к
rде p М 2 удельное давле-
ние по боковой поверхности
сухаря;
[р]==80 100 Ki!cjCM 2 для
текстолитовоrо сухаря
< {р],
М К
rде p rz dl1Z удельное дaB
ление на упруrий элемент;
[р] == 10 20 Ki!cjCM 2 для pe
зины и кожи;
[р] == 40 Ki!C j см 2 для твер-
дых сортов резины;
z число пальцев
р [р],
М К
rде р == ;
r cpbhz
[р] 800 1200 Ki!CjCM 2 для
стальных закаленных кулач-
ков и ВКлючения не на ходу;
[р] == 2О0 ЗОО Ki!C j см 2 для
стальных закаленных кулач-
ков и включения на ходу
Таблиц а lЗЗ
OCHOBIi'bIe размеры и параметры муфт типа 1У1УВП в мм
LHUUO
d (ДОПУCl(аемые откло- Допускаемые
MOH о с:
неиия по А) L '"
... '" '"
наи таж В, не "'" S'...'" о
D боль- НЫЙ менее "'''' o:::cr..: ob R d. d.
",;
шая зазор "'.д ...",<> " Р.'"
l-й ряд 2-й ряд С "" :»2!'" "о'"
о., Р.е>'" "''''
:><:1:: :><:;2", ::r о '"
1 2 3 i 4 5 6 7 8 9 10 11 12
16 ,
80 84 4 3,2 6300 .. 26 28 20
18 1 4 28
20 90 104 6 5,5 5600 30 36 20
22
""
с1
«>
Продолжение таблицы 133
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
25 I I 120 I 125
I 4 13 4750 40 50 28
28 1 5 42
I 30
32 I
I 35 140 165 24 4000 50 65 28
36 I
I 38 6
40 I
I 42 170 45 3350 60 80 36
45 I 226
I 48
I 2 6 55 95
50 190 8 70 3000 70 36
I 55
60 I 85 36
I 220 286 10 110 2650 НО
65
Продолжение таблицы 133
2 ,. 3. I 4
5
6
7
8
9
10
11
12
70 I 250 I 288 I 2 8 I 70 OO I 2240 I . 95 I 130 I 46
I 75
80 I
I 85
I 320 350 2 10 85 400 1700 120 160 58
90
, 95
100 I 10
110 I 400 432 2 12 1IQ 800 1400 150 210 72
I 120 I
125 I I
I 130
\ 490 I 515 2 15 130 1500 1120 185 240 88
140
I 150
VII. ТОЧНОСТЬ ОБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ СТАНОЧНЫХ
ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
Таблица 134
Классы чистоты поверхности при механическои обработке
. Способ обработки
Класс I
чиСтОтЫ
поверх- ' 1
ИОСТИ
Способ обработки
Класс
чистоты
поверх-
носш
Обтачивание наружных черновое 3 4
торцевых поверхностей и
растачивание: чнстовое 5 6
rрубое (обдирочное) 2 3 тонкое 7
получистовое 4 5 Фрезерование скоростное:
чистовое 5 7 6 7
черновое
отделочное (тонкое, 7 8
алмазное) 7 9 чистовое
Прорезка: Сверление отверстий диа-
в один проход 3 метром в мм:
в два прохода 4 5 . до 15 4 5
Отрезка: свыше 15 3 4
резцом 3 Рассверливание 3 4
дисковой пилой 1 3 Зенкерование чистовое 5 6
ножовочным полотном 2 4 Развертывание:
Фрезерование поверх- получистовое 4 5
ностей цилиндрически - чистовое 5 7
ми, торцевыми фрезами: тонкое 7 8
256
Продолжение таблицы 134
Класс Класс
Спосqб обработки чистоты Способ обработки чистоты
поверх, поверх-
ности ности
Долбление стальных за- тонкое 10
rOToBoK: Круrлое шлифование:
черновое 2 3 чистовое 6 8
чистовое 4 6 9 10
тонкое
Протяrивание: Шлифование резьбы 8 ll
чнстовое 5 7 Суперфиниширование:
отделочное 8 Щ чистовое 9 11
CTporaHue стальных за- 10 12
roтoВOK: тонкое
3 4 двукратное 12 14
черновое
чистовое 5 6 Хонинrование:
6 7 среднее 8 9
тонкое
Нарезание наружной тонкое 1O 13
резьбы: Притирка:
плашкой 4 5 чистовая 6 9
резцом, rребенкой, фре тонкая 7 ll
зой 5 7
Нарезание внутренней Полирование:
резьбы: обычное 7 10
метчиком 4 6 тонкое 1O 12
резцом, rребенкой, фре- Доводка механическая
зой 5 7 чистовая 8 10
Обработка зубьев колес: Доводка ручная:
с.троrание конических предварительная 6 10
колес 6 8 чистовая 1O 1l
фрезерование зубчатых отделочная 12 13
колес 6 8
Шевинrование 7 9
Шабрение:
.' чистовое (rрубое) 5 7
. тонкое 7 10
Шлифованне плоское:
., чистовое 6 8
При м е ч а н и е. l\лассы чистоты поверхностей даны для стали.
При обработке цветных металлов и сплавов их ПрИlШмают на один выше.
17 Заи. 29
257
t>.:>
01
00
т а б л и ц а 135
Минимальные значения классов чистоты поверхности для различных классов точности и посадок
(ориентировочные данные)
... Диаметр в мм-
о ф S
... Условное обозначение
о о
и= " " о o д5fБ о 00 @ tБ 8tБ 80
посадок '" '" ф OO ""о OO "'о
t '" 00 "" """, ""
"о о ,,; ,,; "'о '0 "'о ";0 ";0 ";0 ";0 ";0 ";0
:><:= I:i U U U" " U" U" u" U<;t U" U" U<;t
А 8 8 8 7 7
7 7 6 6 6 6 6
Пр 9 8 8 8 8
2 9 8 8 7 7 7 6 6
r, Т, н, п. С, д 9 9 8 8
Х 8 8 8 7 '1 7 7 7 6 6 6 6
2а I i А 2а , r 2а, П Р2а, т 2а, 8 7 7 7 6 6 6 6 5 5 5 5
Н 2а , Л 2а , С 2а ,
I Аз, Прl з , 6 6 6 5 5
3 7 7 7 7 6 6 6
С з , Х З 6 5 5 4 4
А4 I I I 1+1 - I I I
6 5 5 5 5 4 4 4
С 4 I 4
4
Х 4 I I I ! 5 I I I I 4 3
5 5 5 4 3 I 3
Л 4
5 I Са'Х а I 5 I 5 I 5 I 4 I 4 I 4 I 4 I 3 I 3 I 3 I 3 I 3
При м е ч а н и е. Приведенные в таблице рекомендации не исключают возможности назначения и друrих
классов чистоты поверхности при наличии технических обоснований.
Таблица 136
Экоиомическая точиость' обработки наружных и виутренних
поверхностей на револьверных станках и автоматах
Тип станка
Характер обработкн
I Класс
ТОЧ
НОСТII
Токарно-револьверный с
rоризонтальной осью вра-
щения револьверной ro-
ловки .1
Диа.метральные размеры
Получистовая по лимбу револьверной 4
rоловки или поперечному упору
Чистовая:
при использовании поперечных 4 3
упоров 1 револьверной rоловКИ
при работе по лимбу
при установке резцов на заданный 3 3a
размер и поло}Кении револьверной
rоловки на фиксаторе (заLЦелке)2
Токарно-револьверный с
вертикальной осью вра-
щения револьверной
rолощш
т окарно-револьверные
автоматы
Мноrошпиндельные авто-
маты
Получистовая
Чистовая
7 5
5 4
4 3
Чистовая
5 4
Токарно.револьверные
стаики с rоризонталь-
иой осью вращения ре-
вольвериой rоловки
Линейные размеры (длины)
7 5
5 4
с применением передних упоров
То же. задних упоров
По задним упорам с ручной подачей 5 4
(по стрелочному указатеJ'JO)
1 Для установки упоров иа иеобходимыЙ размер НХ доводят до выдвнжноrо
;:;:: ro фиксатора. закреплеииоrо на основаиии суппорта револьверной
: Пр" Хорошем состоянин станка детали диаметром менее 30 мм и неболь-
шои ДЛИJjЫ MorYT быть обработаны по 2,му классу точиости. ,
17*
259
Продолжение таблицы 136
Тип стаика Характер обработки
I К:ласс
ТОЧ.
иости
Токарн револьверные По жестким упорам
станки с вертикальной
осью вращения револь-
верной rоловки
5
Токарно-револьверные
автоматы
Мноrошпиндельные
маты
I
abto-I.
15 4
15 4
Т а б л и ц а 137
Экономическая точность обработки наружЕыIx
цилинДрических поверхиостей на продольно-токарных aвToMaTax' l
Параметры
Класс точности размеров
2а
2
3
4
Исходный материал
Посадочный диаметр лю
нетной втулки
Обработанная поверхность
1
2
1
3 2a
2
.4
2
4 3a
· Точиость линейиых размеров (длин) соответствует 4-му классу. При ХО-
рошем состояиии стаика и точиом иснолиении кулачков можио получить 3 'й
класс.
Таблица 138
Экономическая точиость растачивания цилиндрических
поверхностей на расточных и arperaTHblx станках
Тип стаНка
Класс точностн размеров
диаметраль,
ных
JIинеЙIIЫХ
(длин)
Аrреrатный с выдвижными nинолями
и ручной подачей
I:р'еrатны й ,С ме.l'\анич.ескоц, подачей.
пёН:I:iёциаJJЬНЫМ направляюЩиМ ''', .
Алмазн расточной
Координатн расто-ЧноЙ. ':;"": ,
960
3
4
2
2 1
.2..:.:.,1
4 З.
3
3,
Таблица 139
Экономическая точность обработки наружных цилиндрических поверхностей деталей
, Допуск в .м" при диамеТре в .мм
1(ласс I I I I o I 00 I 00 I 00 I 00 I I @ \ :58
Вид обработки ТОЧ м м,", ФS M мф <O "" a
"" ""м мф
НОСТИ "'о ";0 ";0 ";0 ";0 ";0 ";0 ";0 ";0 8 ";0 .00
, Оot Оot Оot tJor tJor Оot O ,tJor Uor Оot Оot
Обтачивание на токарных I
станка х;
черновое 5 120 160 200 240 280 340 400 460 530 600 680 760
чистовое 4 60 80 100 120 140 170 200 230 260 300 340 380
чистовое повышенной
точности 3а 40 48 58 70 84 100 120 140 160 185 215 250
,
тонкое 2 6 8 10 12 14 17 20 23 27 30 35 40
Шлифование:
однократное, 3 20 25 30 35 45 50 60 70 80 90 100 120
чистовое после одно-
KpaTHoro 2а I 9 12 15 18 21 25 30 35 40 47 54 62
повышенном точности 2 6 8 10 12 14 17 20 23 27 30 35 40
тонкое 1 4 5 6 8 9 II 13 15 18 20 22 25
При м е ч а н J:! я: 1. ТОЧНОI;ТЬ, указанная в таблице, дана для длины до 150 мм, при большей длине точиость
на один класс ниже.
::; 2. Точность при бесцентровом шлифовании 2a 4 класса зависит от жесткости станка.
f-.:>
Ф
1'-;1
Таблица 140
Экономическая точность обработки внутренних ципиндрически поверхностей детапей
Допуск в .мк при диаметре в ММ
: Класс мlмФIФоIS I I I I I I I I g
Вид обработки ТОЧ-
НОСТИ cio o : : aio o tdo -;; ci
u-r Uor u-r u-r u-r u"< u-r u-r Uor u-r Uor Uor
240 /280 I
Сверление:
без кондуктора 5 120 160 200 340
по кондуктору 4 60 80 100 120 140 170
ЗенкеРОВqние и растачивание резцами:
черновое 5 240 280 340 400 460 530 600 680 760
чистовое 4 120 140 170 200 230 260 300 340 380
'чистовое повышенной точности 3а 70 84 100 120 140 160 185 215 250
тонкое 2 19 23 27 30 35 40 45 50 60
Развертывание: I
однократное стали 3 25 30 35 45 50 60 70 80 90 100 120
однократное чуrуна И ,чистовое стали 2а 18 22 27 33 40 46 54 63
чистовое чуrуна И повышенной точности стали 2 13 16 19 23 27 30 35 40
повышенной точности чуrуна 1 8 9 II 13 15 18 21 24
Шлифование:
однократное 3 25 30 35 45 50 60 70 80 90 100 120
чистовое после однократноrо 2а 18 22 27 33 39 46 54 63 73 84 95
чистовое повышенной точности 2 13 16 19 23 27 30 35 40 45 50 60
тонкое и хонинrование 1 8 9 11 13 15 18 21 24 27 30 35
/ 2 40 45
I1ротяrивание чистовое 13 16 19 23 27 30 35 50 60
Таблица 141
Экономическая точность обработки ппоскостей
(ширина до 300 мм, длина до 450 мм)
Допуск в .11<" при высоте
'1 R:ла!,с (толщине) поверхности в мм
Вид обработки то.ч.
иОСти Св. 10 I Св. 18 \ Св. 30 \ Св. 50 I Св. 80
до 18 до 30 до 50 до 80 до 120
Фрезерование и строrание:
черновое стали 5 240 280 340 400 460
черновее чуrуна и чисто-
вое стали 4 120 140 170 200 230
чистовое чуrуна 3а 70 84 100 120 140
чистовое повышенной
точности:
стали 3 35 45 50 60 70
чуrуна 2а 18 21 25 30 35
Шлифование:
.ОДllощ)атное 3 35 45 50 60 70
чистовое после одно-
Kpamoro 2а 18 21 25 30 35
чистовое повышенной
точности 2 12 14 17 20 . ' 23"
Т а б л и ц а 142
Средняя эконоМическая точность обработки поверхностей
фасонной фрезой в .м.м
Ширнна фрезы в .мм
Длина
поверхностн Черновая обработка Чистовая обработка
в мм
дО 120 I 120 180 до 120 I ВЮ I80
I
До 100 0,25 0,10
100 300 0,35 0,45 0,15 0,20
3OO 6bo 0,45 0,50 0,20 0,25
263
Таблица 143
Средняя экономическая точность обработки TopцeBЬ
плоскостей в .м.м
(при обработке на полный диаметр и при измерении от базы
или обработанной параллельной плоскости)
I Черновое I Чистовое I I Тонкое
I обтачивание обтачивание Ulлифование lUлифование
Диаметр в ММ
До 50 0,15 0,07 0,03 0,020
50 120 0,20 0,10 0,04 0,025
120 260 0,25 0,13 0,05 0,030
260 500 0,40 0,20 0,07 0,035
Т а б л и ц а 144
Экономическая точность фрезерования выступов и пазов
Класс ТОЧНОСтн и Класс точиости и
поrрешнОСТЬ размера поrрешиость 'размера
в МК при обработке в мк при обработке
выступов и пазов выступов и пазов
фрезой фрезой
Размеры в ММ РаЗМеры в МА!
Дисковой Торцевой Дисковой ;jТорцевой
(5-й класс (4-й класс (5-й класс (4-й к,шсс
точиости) точности) точностн) ,точностн)
Св. 1 до 3* 120 60 I Св. 18 до 30 280 140
» 3 » 6 160 80 » 30 » 50 340 170
» 6 » 10 200 I 100 50 » 801 400 200
»
» 10 » 18 240 120
· Только для обработки по ширнне.
Таблица 145
Экономическая точность обработки при одновременном
фрезеровании параллеJlЬНЫХ поверхностей дисковыми фрезами
Расстояние ме>кду
фрезами в ММ
Поrрешность в мк при вЫСОте
поверхности в ММ
До 50
I Св. 50 до 80 I Св. 80 до 120
До 100
Св. 10Q
50
60
60
80
80
100
.264 .
Таблица 146
Экономическая точность обраблки резьбы
Способ получениЯ'резьбы
Класс точности резьбы
крепежной
по rOCT
925 59
2
ходовой
нотечетноЙ
3
На универсальных токарно-винторезных
станках:
призматическими и дисковыми одно-
профильными резцами
rребенками
специальными rоловками и вихревым
способом
На револьверных станках и револьвер-
ных автоматах:
плашками, rребенками, резьбонарез
ными rоловками, по резьбовым копи-
рам метчиками
На токарных автоматах:
плашками
На сверлильных станках:
специальными изоrнутыми и удлинен-
ными метчиками в CKB03HbIXj отвер-
стиях (в rайках) -
набором метчиКОВ в rлухих отверстиях
На универсальных фрезерных и специаль-
ных резьбофрезерных станках:
дисковой фрезой
червячной фрезой
На специальных резьбофрезерных CTaH
ках:
.rрупповой фрезой
На шлифовальных станках:
, ОДНО ниточным дисковым KpyroM
мноrониточным дисковым KpyroM
бесцентровым шлифованием
'Притирка резьбовыми притирами
2 3
3
3 4
3
3
2
3
2 4
3
2
2
I 3 4
2 . \
265
Продолжение таблицы 146
2
3
Накатывание:
плоскими плашками, cerMeHToM и роли-
ком, кольцом и роликом, профильны-
ми роликами 3
симметричное накатывание двумя про-
фильными роликами с механической
подачей 2
то же, с rидравлической подачей 1
раскрывающемся роликовой rолоВ!юй 3 2
Таблица 147
Экоиомическая точность обработки паЗ0В и шпоночных
канавок шпоночной торцевом фрезой
Поrрешность в МК при обработке
Ширина паза или шпоночной
канавки в мм
черновой
чистовой
Св. 6 10
» 10 18
» 18 30
100
150
200
30
40
50
Т а б л и ц а 148
Экономическая точность различных способов обеспечения
параплепьности оси отверстия плоскости
W'"
Способ обработки
ПоrреШIIОСТЬ a2 a! на
Длние l 100 ЛIМ
Сверление:
по разметке
по кондуктору
0,3
0,1
266
Продолжение таблицы 148
Способ обработки
Поrрешность a2 al на
длиие 1 100- мм .
Растачива.ние на токарном станке при
установке:
по разметке
на уrольнике
Растачивание на раСТОЧН0М или фрезерном
станке
1,0
0,05
0.05
т а б л и ц а 149
Экономическая точность расположения отверстий
с перпендикулярными осями
.
Спосоu оuраБОТКII
ПоrреШIlОСТЬ в ММ
Неперпенди- Ошибка в рас-
кул,ярность стоянии между
на длине ОСЯМII или
1 100 млt нескрещи-
ванне
1 2
0.1 0,5
0,1 0,2
0,3 0,5
0,05 0,2
0,02 0,1
0,3 0,5
0.1 0,5
267
Сверление:
по разметке
по кондуктору
Растачивание на токарном станке на
уrольнике
Сверление на фрезерном станке с пово-
ротным столом по лимбу
Растачивание на фрезерном станке с по-
воротным столом по лимбу
Растачивание на координатно-расточном
станке
Сверление на фрезерном станке с дели-
тельной rоловкой
Растачивание на фрезерном станке с дели-
тельной rоловкой
Таблица 150
Экономическая точность раЗJlИЧНЫХ способов
обеспечения прямоаииеАиости оси отверстия
Способ обработки
Смещеиие
Поrрешность в ММ
Перекос
на длине
l 100 мм
Сверление:
по разметке
по кондуктору
на токарном станке
Растачивание на токарном станке:
с одной устаН9ВКИ
с двух установок на оправке, на
планшайбе и в кулачках, не подверr-
нутых термической обработке
в самоцентрирующем патроне без дo
полнительноrо центрирования
при центрировании по индикатору
при установке по разметке
1
0,2
0,2
0.1
0,05
0.5
0,1
2
0,5
0,1
0,2
0,1
0,05
0,5
0,2
2
Та блица 151
Экономическая точность различных способов обеспечения
перпеНДИКУJlЯРНОСТИ оси отверстия к базовой плоскости
. ЧР\
Способ обработки
I Поrрешность /1 в ММ
на длине l 100 мм
Сверление по разметке
Сверление по кондуктору
Растачивание иа токарном станке при установке:
по разметке
по Индикатору
268
0,5
0,1
1,0
0,5
Продолжение таблицы 151
Способ обработки
I ПоrрешИОСТЬ !!. в 111М
иа длиие 1 100 .мм
Растачивание на вертикально фрезерном станке при
установке детали на столе
Растачивание на rОРlJзонтально-фрезерном или рас-
точном станке при установке детали на уrCfЛЬ-
нике
Планетарное шлифование при установке детали
в приспособлении
0,05
0,08
0,08
т а б л и ц а 152
Экономическая точность обеспечения расстvяния
от оси отверстия до ппоскости
Способ обработки
Поrрешность
"А в Мм
Сверление по разметке отверстий диаметром в мм:
До 3
Св. 3 до 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
Сверление по кондуктору отверстий диаметром в мм:
До 3
Св. 3 до 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
Растачивание на расточном или фрезерном станке
:J: 0,5
:J: 0,6
:J: 0,8
:J: 0,9
:f: 1,0
:J: 0,05
:J: 0.06
:J:O,Q7
:J: 0,08
:J: 0,09
0,3
269
Т а б л и ц а 153
Экономическая точность распопожения отверстий
с параллельиыми осями
v
Размеры в ММ
Поrрешность расстояния между цен- . '"
.0",,<
трамн при обработке отверстий а.. '"
диаметрОм '>"0
,>"0
Способ обработкн I I I ",o
C<:J C<:J '" "'=: I I f;
0:"",
о '"о ";0 0>0 '"о "0'>
I t::( О'" О'" о'" t?'" :1::",,,,
Свободное сверление по раз- ::!: 0'81 ::!: 1,0
метке ::!: 0,5 ::!: 0,6 "f: 1,2 0.3
Сверление и развертывание .
по кондуктору - 0,1
Растачивание на токарном
станк е при установке на
уrольнике ::!: 0,3 ::!: 0,3 ::1: 0,3 0,05
Растачивание на расточном
станке при установке
по разметке ::!: 1 ::!:1 :J: 1 0,1
по штанrенциркулю ::!: 0,3 :i: 0,3 :i: 0,3
Планетарное шлифование ::!: 0,1 ::1: 0,1 ::1: 0,1 0,05
т а б л и ц а 154
Соосность поверхностей тел вра[Цения
(экономичеСj{ая точность)
Способ обработкн
А В
fEJЭ
I
I
Эксцентрнцитет
поверхностей
АиВвмм
Обтачивание и шлифование наружной поверхности:
в центрах с одной установки
0,015
270
Продолжение таблицы 154
Способ обработкн
Эксцентрнцнтет
поверхностей
Аи,Ввмм
с двух установок, центр шпинделя, термически
не обработанный, шлифованный
с двух установок, центр шпинделя, закален-
ный и шлифованный
Обтачивание или шлифование внутренней поверх-
ности:
на оправке, проточенной на ыесте
на ранее изrотовленной оправке, центр шпин-
деля шлифованный, закаленный и нешли-
фованный
на ранее изrотовленной оправке, центр шпин-
деля закаленный
0,015
0,05
0,025
0,03
0,075
Таблица 155
Классы точностн и чистоты сопряrаемь поверхностей
деталей станочнь приспособленнй
Класс Класс
Характеристика Величииа xapaK ТОЧ чисто-
поверхности Эскнз теризующеrо насти ТЫ по-
параметра в JltJИ поверх верх-
ности ности
1 2 3 4 5
От 1 до 3 \ 99
Св. 3 до 50 1 I 98
50 » 500 97
От 1 до 10 98
Ш Св. 10 до 180 2 v7
Отверстия » 180 » 500 v6
цилин
дрические Поса От 1 до 18
очныIe в сталь- '17
НbIX и чуrунных Св. 18 до 360 3 '16
деталях » 360 » 500 '\15
От 1 до 10 96
Св. 10 до 120 4 95
» 120 » 500 v4
ОТ I до 18 v5
Св. 18 до 500 5 94
д
271
Продолжение таблицы 155
2
4
3
5
От 1 до 3 \1 10
Св. 3 До 30 1 \1 9
» 30 » 500 \1 3
От 1 до 10 I 9
, \1
Св. 10 до 120 2 l \1 8
-8 » 120 » 500 \1 7
Шейки стальных
и чуrунных валов II От 1 до 6 \1 8
цилиндрические и U Св. 6 до 80 3 \1 7
коничеСкие "оса- » 80 » 500 '\1 6
дочные ев
От 1 до 3 \1 7
Св. 3 до 30 4 \1 6
» 30 » 500 \1 5
От1до6 \1 6
Св. 6 до 80 5 \1 5
}} 80 » 500 \1 4
Боковые поверх
ности пазов
w
./
Св. 3 до 180 I I \1 7
» 180 » 500 2 \1 6
До 18 \1 7
Св. 18 до 360 3 \1 6
» 360 » 500 \1 5
До 10
Св. 10 до 50
4
\1 6
\1 5
До 10 \1 8
Св. 10 до 50 2 \1 7
Ь I
Боковые поверх- . До 18 I \1 7
ности сухарей Св. 18 до 500 3 \1 ()
До 30 \1 6
Св. 30 до 500 4 \1 5
. При м е ч а н и е. В зависимости от назначения сопряrаемых дeTa
лей допускается понижение качества поверхности на один класс
чистоты против указанноrо.
272
Т а б л и ц а 156
Классы точности и чистоты поверхностей деталей
станочных приспособлений
Характеристика
. поверхности
Эскиз
,;.
о.
"'0=
"'..
"
о
"==
"..><
.,,,р'
"о",
:.::..'"
о'
...
"'о
""'=
" ..
и
......'" о
.......=
2
3
4
П
ч
к
оверхности профиля метри- 1 \78
ской, трубной, коничес ,,[jUHT 2 \77
ой резьбы винта 3 \76
".6
оверхности профнля метри- l' у 1 '\7 7
еской, трубной, коничес- 2 \76
ой резьбы rайки (аи/(а
3 \75
Поверхности профиля тра- 1 \79
пецеидальиой резьбы ходо- 2 \78
ых винтов ВЦНТ' 3 \77
.., зх \76
Поверхности профиля тра- 1 \78
пецеидальной резьбы ходо- (аим, 2 \77
вых raeK 3 \76
зх \75
В
2 \77
3
Плоские подвижные . .
4 \76
5 \75
i &
.. .
, ,
,.,
п
че
к
в
18 Заи. 29
273
Продолжение таблицы 156
2 3 4
Оси для плоских 8
поверхностей 3 \77
Отверстия для
плоских 'IJOверхно
стей 3 \76
Внутренние под-
вижные поверхно-
сти кондуктор-.
ных втулок
.
Наружные
вижные
под-
. :'.:, & '1.."
,. I
I
'\7 9
2
\78
'. 1
v9
2 v 8
3 \7 8
4
5
\76
\75
Внутренние под- 1 '\/ 8
вижные 2 \77
3 \77
4 \75
5 \74
274
Продолжение таблицы 156
2
3
4
Наружные непод- D
вижные 2 \18
-
Внутренние непод- g
вижные 2 \17
Хвостовики и по- 2 \18
садочные места
оправок и держа-
вок
Хвостовики бор- 2 \18
штанr в поводко-
вые патроны же
сткоrо крепления
Хвостовики бор фв- о)
:д
штанr в ПОВОДКQ- :I:
"1:..0
вые патроны пла 67 \16
вающеrо крепле- 0::Е
ния д[
Хвостовики бор-
штанr в патроны uш:{3-
с ведущими ша- 2 \18
риками жесткоrо
крепления
Хвостовики бор
Штанr в патроны вrf:З, о)
с ведущими ша- :д
:I::д
риками 'плаваю "1:0.. \16
00)
щеrо I{репления \О:;;
О",
"'о;:
Uo..
18* 275
Продолжение таблиць( 156
2
3
4
Посадочные места
ЦИЛИНдРических
оправок и патр .
нов для инстру-
мента
2
\78
Коиусы Морзе и
метрический
{Е - ' B
2
\78
Конусы 7: 24 2 \79
Отверстия дЛЯ F -, 5 'v 'о
крепления инстру
мента в борштан- .
rax 7 \75
Пазы для крепле
ния расточных
пластин и плава
ющих разверток
2
97
r-з
3
\76
276
2
Продолжение таблиць(lь6
3
4
Опориые плоскости
державоК для рез-
цов
'"
Q.,
Q)
:д
:I::
!
"'а;
g;:;:
u
96
Втулки зажимные
b
[[> J
3
v8
Цилиндрические и 111 2 97
конические отвер-
стия под штиф 1[1 3 96
ты
Q) ,.Q
:Е :д
': / Е-<
aт '"
Рукоятка управле- .J ».. '"
о ::Е о
\о'" со..
нии и зажимов о'" :<:
до.. <;:
800
<J
Наружные поверх- D ЕЭВ
насти быстроврв- Тоже 97
щающихся дета- -,
лей
277
Продолжение таблицы 156
2
3
4
;c.r . в!э Q)
:д :д
:>::0..
Шкалы и лимбы "iQ) \18
О::Е
\0<0
О'"
",о..
U
Корпусные и дpy .
rие детали OT Тоже \15
крытые
Корпусные и дру- .
rие детали за- » \13
крытые
-
t!
:s:
u
'"
о..
Наружные необра-
,.Q
батываемые поверх- Е-<
)} '"
ности корпусных '"
Q)
деталей '"
::<;
'"
s
"'-s
Внутреиние необ-
рабатываемые по - '
верхности корпус- » t!
, :s:
ных деталей u
rn
о..
""-5
278
Таблица 157
Классы чистоты шабреных поверхностей деталей
станочных приспособлений
Характеристнка
поверхностн
Число
пятен
в KBa Класс ЧИСТОТЫ
. драте
Эскиз 25 х
х 25 "'А! поверхности
(по
краске)
16 251 Шабрить
l J .J 7
10 161 Шабрить
6
8 101 Шабрить
J 5
Таблица 158
Шабреиые
Классы чистоты установочных и сопряrаемых цилиндрических
и конических поверхностей деталей станочных приспособлений
. о
"'(1)
"'!Е :;;
'" '" ..
''''''- о ;::
Характеристика '" "'Е:: ..
2 t) t)
Эскиз ::i'" '" о
поверхности ... о::
to:(I) to: .., ><
"''' Ш t) "-
"" t) (1)
"1:(1) ""-,, '" '"
"''' to: о
p.\D :.;" <::
-
Цилиндрические е До 6 ПритеретL
I
фиксаторы и ,., 10
Св. 6
отверстия для у9
них до 20
Св. 20 у8
Конические
фиксаторы
отверстия
них
и
для
Еэ
До 10
Св. 10
у8
v 7
279
Продолжение таблицы 158
. .
",(1)
"' :Е
'" ...
:g .",0. О '"
Характеристика "" ... ...
ао., u u
Эскиз ::i"' U '" о
'"
поверхиости <;:(1) '" "
"'''' Ill U О.
"'''' u (1)
"i(l) "'о.'" '" '"
"'''' "'о'" <;: о
P"\D ;r:",,,, ::<:' "
У стаНОБlочные 9
центрирующие До 6 \79
отверстия в
шпинделях и Св. 6 \78
втулках цилин- ДО 10
дрические и
конические Св. 10 \77
т IJ б л и ц а [59
Классы чистоты посадочных поверхностей под шарико-и
роликоподшипники деталей станочиых приспособлений
Характеристика
поверхности
ЭСКИЗ
'"
...
u
о'"
",..
"''''
о'"
..."
и'"
иа
"'о;:
<;:0
::<:,,,
о
:1\"
...
...
иО",
"''''...
",,,,и
00
ио;:",
и",,,
"'и О.
<;:0(1)
::<:' " "'
с \79
Шейки валов под ВиА \78
шарико- и роликопод-
шипники Н и П \7 7
Отверстия корпусных
деталей под шарико- В,Аи С \78
и роликоподшипники
НиП \77
Торцы валов и кор- В,Аи С \77
пусов под шарико- и
РОЛИкоподшипники НиП \7 6
280
Характеристика
поверхиости
Шейки валов под ша-
рикоподшипники упор-
ные
Торцы валов под
шарикоподшипники
упорные
Торцы корпусов под
шарикоподшипники
упорные
Шейки валов под под-
шипиики иrольчатые
Отверстия корпусов
под подшипники иrоль-
чатые
Торцы валов под под-
шипники иrольчатые
Продолжение таблицы 159
Эскиз
"'"
'"
...
и
о",
"'''
...'"
.,'"
"'!::
и'"
uЕ
"'01:
0;0
:><:!::
ь
:1St::
...
t =
"'''''''
......u
00
<>01:"'
<>"'1<
"'и",
<::0",
:><:1:::",
\78
Все
классы
\77
\76
Все
классы
\79
\78
\77
Таблица 160
Классы чистоты поверхностей шлицевых соединений
деталей станочных приспособлений
ЦенТрнроваиие
ПО наружному
диаметру D
Эскиз
Класс чистоты поверхиости
отверстия вала
D I d I ь
""W
у
D I d I ь
\77\75\76\78\75\76
281
Центрирование
ПО внутреннему
диаметру d
По боковым по-
верхностям
шлица Ь
Эскиз
'/ -7:
'A
ь
Продолжение таблицы 160
Класс чистоты поверхности
отверстия вала
D I d I ь
D I d I ь
\75.'\77 '\76 \75 \78 '\76
\76 '\75 '\77 \76 '\75 '\78
Таблица 161
Классы чистоты поверхностей деталей станочных присnособлений
. Характеристика поверхности
Опорные Плоские и кони-
ческие поверхносrn для бол-
тов, вннтов, шайб и raeK
282
Эскиз
:;;
..."
о...
..."
"о
"'"
0'"
,,'"
"'"
"''''
'>0
:><;"<:
2
3
. @
u
'\74
Продолжение таблицы 161
2
I 3
Опориые сферические по- + +
верХИОСТИ для болтов, вин- '\76
ТО в, шайб и raeK
,
Отверстия под болты и . .. \/4
винты
II
Торцы свободные декоратив- * '\75
ная обработка
Торцы своБОДные закрытые 1: '\73
поверхности
iИв '\75
Topцы упорные ::: - ,,>
Направляющне концы вин- 11. '\75
тов I r II
283
Продолжение таблицы 161
Приsматические направляю-
щие в подвижных и непо-
движных соединениях (на-
ружные, внутренние)
Опорные, торцевые поверх-
ностн втулок и стаканов
Поверхности
механизмов
байонетных
2
I 3
--.
\77
sЮ
\77
\76
Фаски, проточки для выхода
инструмента
Ш€Qa
\7 4
Опорные поверхности
284
\77
l5fn
-'.,:-
Продолжение таблицы 161
2
I 3
Установочные поверх-
ности
Aj.,J;;J
i -r-- '+
п
\78
о
Центрирующие кони
ческие наружные П0верх
ности
в
\78
Центрирующие коничес-
Iше внутренние поверх-
ности
QП :,
'v 7
285
Продолжение таблицы 161
Наружные цилиндри
ческие установочные по
верхности базируюLЦИХ
деталей
Внутренние цилиндричес-
кие установочные поверх-
ности базирующих де-
талей
Наружные конические
установочные поверхно
сти базирующих дeтa
лей
Внутренние конические
установочные поверхио--
стн базирующих дета-
лей
l
3
2
tИ
уо8
.
уо7
уо8
.
уо 7
Опорные сферические по-
верхности базируюLЦИХ
деталей
286
u
уо7
Продолжение.таблицы 161
rладкие рабочие поверх-
ности при хватов
Рабочие поверхности за-
жимиыIx втулок
Рабочие поверхиости
эксцентриков
Рабочие поверхиости КО-
пиров
1.
I 3
2
i
1 5
'\76
'\7 7
I!
LJ .
'\78
Рабочие поверхностн ро-
Ликов
:.т'т
'\78
287
Продолжение таблицы 161
2
I 3
Врашающиеся коиические
втулки дл'i борштанr
Отверстия под кони-
ческие враLЦЗЮLЦнеся
втулки
v8
v7
[JЛ0СКОСТИ rцупоя
::::'
v8
Поверхиостн коицевых
витков пружин
1f3If
v5
\
UUтоки пневматических
и rидравлических ци-
лнндров, шейки валов
под уплотнение
+
v8
Поверхность цилиидра
под поршневые 'кольца и
манжеты
+--
v9
288
Продолжение таблицы 161
2
3
Отверстия конические в
корпусах пробковых кра-
нов
Пробки краиов
Наружные посадочные
места цанr
Внутренние посадочные
места цaHr
Ilосадочные отверстия
однорезцовых блоков
Торцевые поверхности
съемных и откидных
шайб
19 Заи. 29
/"
DФ
&
'"
f-o
&
Q)
f-o
:s:
8'00
......"
'"
f-o
Q)
Q.
Q)
f-o
:<:
0.1 00
r:::......
1>
\78
\77
\76
\77
289
Продолжение таблицы 161
Торцевые поверхности
промежуточных и упор-
ных колец
Профили насечек и риф-
лений
Рабочие поверхности
призматических и cer-
ментных шпонок
Рабочие поверхности па-
зов вала и втулки под
призмаmческие и cerMeHT-
ные шпонки
Рабочие поверхности кли-
новых шпонок
Рабочие поверхности па-
зов вала и втулки под
клиновые шпонки
290
2
Et
*=+
А 1.:.
!:...
I 3
\78
\75
\76
\75
\76
\76
Продолжение таблицы 16 I
2
3
liерабочие поверхности
призматических и cer-
ментных шпонок
'V4
liерабочие поверхности
пазов вала и втулки под
призматические и cer-
ментиые шпонки
/'
о
'V4
liерабочие поверхности
клиновых шпонок
'V4
liерабочие поверхности
пазов вала и втулки
под клиновые шпонки
'V4
т а б л и ц а 162
Степени точности и классы чистоты поверхностей зубчатых
зацепл ний деталей станочиь прнспособлений
Характеристика
5 ;;;
Эскиз ,,'"
поверхности t:;: "о
",,"
.,,,. 0;:"
'"о ::<:"g1
u'"
Боковые поверх . 5 'V9
ности зубьев ци
линдричесКИХ зуб- 6 'V8
чатых колес с
прямыми, косы- t=91 7 'V7
". ...
ми и шевронны- 8 'V6
ми зубьями .
19*
291
Продолжение таблицы 162
Характеристика "
"'''' :а
Эскиз "'"
поверхности "о ,,'"
"'" "О
"", ",'"
...0 <:"
U... :>G';
Боковые поверх-
ности зубьев ко- 6 \78
нических зубча- . 7 \77
тых Колес с пря-
МЬiми, косыми и 8 \76
круrовыми зубья-
ми 9 \75
Боковые поверх-
ности зубьев реек
и торцевые по- v(j
верхности зубча-
тых колес
Боковые поверх-
ности зубьев звез-
дочек для роли-
ковых и бесшум-
HbIX. цепей
.
\75
При м е ч а н и я: 1. Чистота поверхности по диаметру впадин
зубчатых и червячных колес, червяков и звездочек рекомендуется
такая же, как и их рабочих профилей, или на один класс ниже про-
тив указанноrо.
2. Чистота поверхности по диаметру выступов рекомендуется
в пределах \7 3 \7 6. '
VIII. ДОПУСКИ НА изrОТОВЛЕНИЕ И ИЗНОС ДЕТАЛЕЙ
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
( {I ' 1
" lJ 1
'--"/ t
Вопрос назначения технцчески обоснованных допусков на изrотов-
ление и износ деталей станочных приспособлений недостаточно разраб:JТан,
и поэтому используется обобщенный опыт конструирования приспособ-
лений на машиностроительных заводах.
Ввиду существования различной терминолоrии при указании откло_
нений от размеров и rеометрической формы на чертежах, в табл. 163
даны величины отклонений обрабатываемой поверхности относительно
базы при различном их обозначении на чертежах.
В табл. 164 1 75 даны допуски на изrотовление и и нос основных
поверхностей деталей станочных приспособлений в зависимости от пре
дельной величины отклонения обрабатьrnаемой поверхности относительно
базы для детали, обрабатываемой в данном приспособлении.
В табл. 176 178 даны допускаемые отклонения для новой и на-
ходя[Цейся в эксплуатации технолоrической оснастки, установленной на
станке в зависимости от выполняемой на данном приспособлении тех но-
лоrической операции.
т а б л 11 Ц а 163
Величины отклонений обрабатываемой поверхности относительно
базы при раз.шчных обозначениях на чертежах
Вид
()тклоие
"ИЯ
Эскиз детали
, ,;,
QJQ)xuj:j
:s: rn p.
ь'"
:I::C\!0 О
'g t:: :C
;::s:: a,:.:s:: t; .!1
О Е--<", О О
O::E::rH...
Применяемые обозначения
ОТI{JIOнений на черте>ках
Отклоне-
ния разме-
ров меж-
ду цент-
рами от-
верстий
Д:::!=Х I
Отклонение от номи- I
нальноrо положения не
более Х
Равномерно по окруж-I
ности в пределах Х
Разность размеров Н I Х
не более Х 2
. I
Н":!.. \ I
а.0:!: ООХ' 00
Х
х
Х
2
х
Х'
293
Продолжение таблицы 163
r
[ . ,;,
Q.jQ):<t):z!
:S= A
Вид Применяемые обоэиаче- ffi b
отклоне- ЭСКИЗ детали ния отКлонений на чер- :CrnO о
ния I тежах t:iЗ
A:(:S:c.Jr:;
C'\DOOCIJ
о);жЕ-о
Нenараллельность по
Отклоне- верхности П относи- l. sin О"К'
ния от тельно оси o o не
еометри- более ООХ'
ческой L rIепараллельность оси
формы I п 1 о О относительно l.sin О"К'
/ поверхности П не бо-
лее ООХ'
i l Перекос поверхности I lK
2... -T - о П оТносительно оси т---
. о о не более К.мм
Перекос оси О О I
относительно поверх- К
ности П не белее К мм
Отклонение отверстий I
от номинальноrо поло- К
J женин не более К мм
Таблица 164
Предельные отклонения центрирующих элементов приспособлений (ба-
зовая поверхность обрабатываемой детали отверстие)
ОО/ШО!lТыменоп lIIJое. . '/Щf(}ClЬ
..
5 mоСия r.otCPXHOC;
0>' . <-<О>
:s:::<:I! 00>
р, '" р,м "
<-< 0>0>'" О
о> ",,,,,,, р,,,,
:;; 000 <-<
'" ::!t: 0>0>
'" :;;'"
<i <-<<>:<;: '"
00" '" .
<>: .,:;;<-< <{
:а g '"
'" ",,,,
'" QJ!::::r: "'Е
<;: "''''<-<
'" 5 o "",
'" '-''''
'" ;>''''''' ;>.<-<
:;; t::CI3';-о ;
О o g:J;
:r: '" I::(o", 1::(",,,,
2 3
Приспособление
"'. ,
0.00 Предельиое отклоне-
<-<t:'"
о> о>
:.: '" ние центрирующей по-
'" верхности вала, ие бо-
"'..'"
<(О>" лее:. в .мM .
s" #
:t: :s:: '
Q)p..E-<:J;
:r::s:: для при- для Кон-
0p..:C1D
<;:<-<" способле-
:З:::Р"Ф НIIЯ дуктора
Оффф
. ::f1D1:;
4 5 6
0003
...",<;:
о",'"
",,,'"
g
g.5QJ
'" o:r '"
:а"'!2
JQf-t;>."
о р,0>
E.
:СОфф
t:::t'"
о> '"
arn
oo::I::!:tI
;: D: CJ
Оuжw
p.,CI3:z:t:;
фЖфО
e:s::r:::'\D
.а р.,\О Q)
.j;Q t:: 8:I:
gФ
:cии
5.
t:t:'-'
от 1 до 3 \ 0;015 [ 0,010 I 0,003* I 0,015 I 0,015
0,007
7 8
I 0,005
294
Продолжение таблицы 1 64
2 I 3 I
4
5
6
7
8
От 1 до 3 O,O;jC) 0,020 0,o08 0,031 0,o20 0,005 0,010
0;018
0,1)50 0,040 0,018 0.050 0,030 0,005 0,015
0,035
0,075 0,060 0,018 0,070 0,055 0,010 0,015
0,035
0,100 0,060 0,017 0,100 0,080 0,010 0,020
0,050
0,150 0,120 0,030 O,120 O.IOO 0,010 0,020
0,090
0,200 0,120 0,030 0,180 0,120 0,015 0,030
0,090
0,300 0,120 0,060 0,300 .....,..0,200 0,015 0,030
0,180
От 3 до 6 0,015 0,013 0,003* 0,012 0,012 0,005
0,007
0,030 0,025 0,010 0,032 0,026 0,005 0,010
0,022
0,050 0,025 0,0l7 0,065 0,050 0,005 0,015
0,035
ОЩ5 0,048 0,025 0,080 0,060 0,010 0,015
0,045
0,100 0,080 0,025 O.I 00 0,080 0,010 0,020
0,065
0,150 0,080 0,025 0,140 0,100 0,010 0,020
0,065
0,200 0,080 0,040 0,200 0,160 I О,OI5 0,030
0,120
0,300 0,160 0,080 0,300 0,200 I 0,015 0,030
O.I 60
От 6 до 10 0,015 0,016 O,O03* 0,012 0,012 0,005
0,007
0,030 0,030 0,005 0,024 ОЩ0 0,005 0,010
0,015
0,050 0,030 0.013 0,060 0,040 , 0,008 0,015
0,027
0,075 0,058 0,023 0,080 0,050 0,010 0,015
0,045
295
Продолжение таблицы 164
От6д010 0,100 0,058 0,035 0,100 0,080 I 0,010 0,020
0,060
0,150 0,100 0,035 0,140 0,110 0,010 0,020
0,085
0,200 0,100 0,035 0,200 O,150 0,015 0,030
O,085 I 0,300
0,300 0,200 0,050 0,200 0,oI5 0,030
0,150
от 10 0,015 0,01l 0,004* 0,015 0,o15 0,005
до 18 0,009
0,030 ОЩ7 О,ООб 0,030 0,023 0,005 0.010
0,018
0,050 0,035' O,016 O,O60 0,040 0,008 0,015
0,O33
0,075 0,070 0,030 0,072 0,065 0,010 0,015
0,055
0,100 0,070 0,045 0,110 0,090 0,010 0,020
O,075
0,150 0,070 0,020 0,l70 0,120 0,015 ощ5
ОЩ0
0,200 0,120 0,045 0,180 O,150 0,020 0,030
o, 1 05
0,300 0,120 0,060 I 0,300 0,200 0,015 0,030
0,180
От 18 0.004*
до 30 0,015 0,013 0,010 0,015. 0,015 0,005
0,030 0,023 0,o08 0,034 0,028 0,005 0,010
0,022
0,050 0,033 0,020 O,O60 O,050 0,010 0,015
O.040
I 0,075 0,045 0,020 0,055
0,040 0,090 0,010 0,020
0,100 0,084 0,040 0,100 0,085 0,010 0,020
O.070
0,150 0,084 O,025 0,l60 O,120 0,015 0,025
0,085
2 I з I
4
5
6
7
8
296
Продолжение таблицы 164
от 18 0,200 0,140 0,025 0,160 0,120 0,020 0,040
до 30 o.o85
0,300 0,140 o.o60 0,300 0,200 0,020 0,040
0,130
ОТ 30 0,015 0,015 0,005* 0,015 0,015 0,005
до 50 0,012
0,030 0,027 0,009 0,030 0,025 0,005 0,010
0,020
0,050 0,039 0,010 0,050 0,035 0,010 0,015
0,027
0,075 0,050 o.o25 0,080 0,060 0,010 0,020
0,050
0,100 0,050 0.025 o, 1 00 0,080 0,010 0,020
0,050
0,150 0,100 o.o50 0,140 0,120 0,015 0,025
0,085
0,200 0,100 o.o32 0,200 0,150 0,020 0,040
0,100
0,300 0,170 0,075 0,300 0,200 0,020 0,040
0,160
2 I 3 I
4
5
6
7
8
От 50 0,015 0,018 0,005* 0,015 0,015 0.005
дО 80 0,OI8
0,030 0,030 0,005 0,025 0,020 0,005 0,010
0,013
0,050 0,030 0,012 0,055 0,040 0,010 0,015
0,032
0,075 0,060 0,030 0,084 0,045 0,010 0,020
0,060
0,100 0,060 0,030 о.ll О 0,080 0,010 0,020
O,060
О,150 0,120 0,030 0,120 O,100 0,020 0,025
O,060
0,200 0,120 0,040 0,180 0,150 0,020 0,040
O,120
0,300 0,200 0,040 O,300 0,200 0,020 0,040
0,120
297
Продолжение таблицы 164
2 I 3 I
4
5
I 6. I 7
8
от 80 0,015
до 120 0,006*
0,030 0,021 0,015 0,025 0,020 0.005 0,010
0,050 0,035 0,015 0,055 0,048 0,010 0,015
0,038
0,075 0,070 0,015 0,065 0,050 0,015 0,020
0,038
0,100 0,070 0,040 0,1l0 0,090 0,015 0,020
0,075
0,150 0,070 0,040 О,170 0,130 0,020 0,030
0,075
0,200 0,140 0,080 О,170 0,l60 0,020 0,040
0,125
0,300 0,140 . 0,050 0,300 U,200 0,020 0.040
0,140
от 120 0,015
до 180 0,008*
0,030 0;024 0,019 0,030 0,025 0,005 0,010
0,050 0,040 0,018 0,055 0,055 0,010 0,020
0,045
0,075 0,063 0,018 0,070 0,055 0,015 0,020
0,O45
0,100 0,080 0,050 0,l10 0,100 0,015 0,020
0,090
0,150 0,080 0,050 0,160 O,130 0.020 0,030
0,090
0,200 0,160 0,050 o, 140 OД0 0,020 0,040
0,090
0,300 0,160 0,060 0,300 0,200' 0,025 0.050
0,165
От 180 0,015
до 260 0,008*
0,030 0,027 0,021 O,030 0,025 0.005 0,010
0,050 0,045 0,016 0,050 0,046 0,015 0,020
0,036
0,075 0,073 0,022 0,070 0,065 0,015 0,020
0,052
298
2
I 3 I
4
5
Продолжение таблицы 164
I
7 I в
6
От 180 0,100 0,073 0,060 0,120 0,115 0,015 0,020
до 260 0,l05
0,150 0,090 0,060 o, 150 ( О,130 0,020 0,030
0,105
0,200 0,090 0,060 0,200 o, 150 0,020 0,040
0,105
0,300 0,185 o, 120 0,300 0,250 0,025 0,050
0,180
от 260 0,015 I
до 360
0,030
0,050 0,030 0,018 0,065 0,050 0,015 0,020
0,040
0,075 0,084 O,026 0,070 ОЩ0 0,015 0,030
O,060
0,100 0,084 0,026 0,100 0,080 0,015 0,030
0,060
0,150 0,100 O,070 O,140 0,140 0,020 0,030
0,125
0,200 0,100 0,070 0,200 o, I 70 ОЩ0 0,040
0,125
0,300 0,215 O,140 0,300 0,260 0,025 0,050
0,210
От 360 0,015
до 500
0,030
0,050 0,035 0,020 0,060 0,055 0,015 0,020
0,045
0,075 0,060 0,030 0,084 0,080 0,015 0,030
0,070
0,100 0,095 0,030 .0,100 0,090 0,015 0,030
0,070
0,150 0,120 0,080 o, 160 0,150 0,020 0,030
0,140
299
Продолжение таблицы 164
2
3
4
5
6
7
в
I
От 360 0,200 10,120 0,080 0,200 О,170 0.020 0,040
до 500 0,140
0,170 О,зоо 0,025 0,050
0,300 10,250 0,245 0,270
;
* Центрирующий элемент приспособления с указанными ОТКЛонения-
ми будет равняться изношенному калибру (пробке, отверстию) для OTBep
стия 3-ro класса точности (ОСТ 1205) с допуском fla изrотовление TO
ro же калибра.
** Диаметр центрирующей поверхности вала (отверстия) должен
равняться минимальному диаметру базы (отверстия, вала) с отклонениями,
приведенными в данной rрафе.
*** Предельное отклонение диаметра центрирующеrо вала (отвер-
стия) при износе должно равняться минимальному ДIlа lетру базы минус
(плюс) отклонения, приведениые в данных rрафах.
т а б л и ц а 165
Прсде.1Ьиые отк.1ос;ения центрирующих ЭJlемеитов приспособ.1еиий
(базовая поверхность обрабатываемой детали - вал)
Q.
....
(1)
::;;
'"
:s:
<i
(1)':iI
"'><'"
'" Q. '"
(1)(1)\0
"''''
000
"","
'" '"
...."""
OO
w::S::;::
о(1)..,
::;;"'0
<и!:?:!:
"''''....
"'....0
,-,'"
>.
Б g
I::{o,"",
''''
:iI
:s:
Jj
"
'"
'"
:s: '"
'"
:r: '"
От 1 до 3
0,015
0,030
300
2
'"
"
;;;
Q.
....'"
(1)
::;;';
"'(1)
"'с:
"'о
",\О
,"(1)
,,'"
U .
:>.<:-
".о
оа
I::{З
"" .
0.0
....t::
Ь;
'" Q.
;:r......
g011:l
m t
:CO!:;
1=:: o..::z:: о
:(1--0><'\0
E--<g; Q)
0::1"',"
з
0,013
+0,013
+0,003
+0,022
+0.008
0,027
""
Оорш5ОТы6uеНf1Я
n08epXltOCTb
Приспособление
о о I
Предельное ОТКЛОНе L. Ь gj
ние Центрирующей " "
поверхности OТl ep D" О
етия, не более, в м.м*** g, @
(1) 0;:r(1)
iЗ '"
ДЛЯ при дЛЯ KOH : .;
способле 5
ния ДУI{тора g;
fД t:: ::r ID ro
o ct!3
L. ;:s:: ::r: -.;
00 '"
а::А ..
:::rE--<!J::W
оc.J:S::Ф
Q,ctI::r:
Q):I::QJO
!:tI:S:!:;\O
::ap.."'Q.J
тcB:r:
gQ)
....c.Jc.J:::s::
g; 5.
J.Qt::t::b
4
5
6
7
в
+0.017
+0.015
0,005
+0,027
0,005
+0,027
Продолжение табшщы 165
2 I 3 I 4
5
6
7
8
о
т 1 доЗ 0,050 0,040 +0,030 +0.045 I +0,040 0,005 0,010
+0,012
0,075 0,060 +0,050 +0,065 +0,065 0,010 0,015
+0,017
0,100 0,060 +0,050 +0,090 +0,070 0,010 0,020
+0.017
0,150 0,120 +0,090 +0,120 +0,110 0,020 0,025
+0,030
0,200 0,120 +0,090 +0,180 +0,130 0,020 0,030
+0,030
0,300 0,120 *0,120 +0,200 +0,160 0,030 0,040
+0,060
I
от 3 до 6 0,015 0,014 +0,012 +0,017 +0,015 0,005
+0,004
0,030 0,027 +0,027 +0,030 +0,030 0,005
+0,010
0,050 0,048 +0,027 +0,045 +0,040 0,005 0,010
+0,010
0,075 0.060 +0,044 +0,065 +0,055 0,010 0.015
+0,011
0,100 0,080 +0,065 +0,090 +0,080 0,010 0,020
+0,025
0,150 0,080 +0,065 +0,120 +0,090 0,020 0,025
+0,025
0.200 0,160 +0,065 +0,100 +0,085 0,020 0,030
+0,025
0.300 0,160 +0,120 I +0,200 +0,160 0,030 0,040
+0,040
От6 до 10 0,015 0,014 +0,014 +0,018 +0,017 0,005
+0,005 .
0,030 0,027 +0,021 +0,030 +0,030 0,005
+0,005
0,050 0,040 +0,033 +0,055 +0,045 0,005 0,010
+0,013
0,075 0,060 +0,055 +0,085 +0,070 0,010 0,015
+0,015
301
Продолжение - таблицы 165
ОТ 6 до 10 0.100 0,060 +0,055 +0,100 +0,075 0,010 0,020
+0,015
0,150 0,100 +0,085 +0,140 +0,110 0,020 0.025
+0,035
0,200 0,100 +0,085 +0,140 +0,120 0,020 0,030
+0,035
0,300 0,200 +0,150 +0,200 +0,180 0,030 0,040
+0,050
+0,009* I
от 10 0,015 0,014 +0,014 +0,014 0,008
до 18 +0,004
0,030 0,030 +0,025 +0,030 +0,030 0,005
+0,006
0.050 0,050 +0,025 +0,045 +0,035 0,005 0,010
+0,006
0,075 0,060 +0,040 +0.085 +0,060 0,010 0,015
+0,016
0,100 0,070 +0,070 +0,100 +0,085 0,015 0,020
+0,020
0,150 0,1 20 +0,070 +0, I 20 +0,100 0.020 0,025
+0.020
0,200 0,120 +0,105 +0,130 +0,120 0,020 0,030
+0,045
0,300 0,240 +0,105 +0,150 +0,125 0,030 0,040
+0,045
От 18 0,015 0,014 +0,010* +0,016 +0,014 0,008
до 30 +0,004
0,030 0,030 +0,020 +0,030 +0,030 0,005
r +0,007
0,050 0,050 +0,030 +0,045 +0,040 0,005 0,010
+0,008
0,075 0,060 +0,050 +0,085 +0,070 0,010 0,015
+0,020
0,100 0,085 +0,080 +0,100 +0,090 0,015 0,020
+0,040
0,150 0,140 +0,085 +0,110 +0,100 0,020 0,025
+0,025
0,200 0,140 +0,085 +0,120 +0,115 0,020 0,030
+0,025
2 I 3 I 4
5
6
7
8
302
Продолжение таблицы 165
2
I 3 I 4
1 0280 I +0,130
. +0,060
I 5
1 +0,180
6 7
I 8
[ 0,040
От 18 I 0,300
до 30
I +0,155 I 0,030
ОТ 30 0,015 0,017 +0,012* +0,016 +0,016 0,008
до 50 +0,005
0,030 0,030 +0,025 +0,030 +0,030 0,005
+0,009
0,050 0,050 +0,035 +0,045 +0,045 0,005 0,010
+0,010
0,075 . 0,070 +0,035 +0,065 +0,050 0,010 0,015
+0,010
0,100 0,085 +0,060 +0,100 +0,080 0,015 0,020
+0,025
0,150 0,100 +0,060 +0,130 +0,100 0,020 0,025
+0,025
0,200 0,170 +0,100 +0,140 +0,120 0,020 0,030
+0,032
0,300 0,170 +0,100 +0,180 +0,140 0,030 0,040
+0,032
От 50 0,015 0,020 +0,013* +0,016 +0,016 0',008
до 80 +0,005
0,030 0,030 +0,029 +0,035 +0,035 0,005
+0,010
0,050 0,050 +0,029 +0,045 +0,040 0,005 0,010
+0,01 О
0,075 0,070 +0,042 +0,075 +0,060 0,010 0,015
+0,012
0,100 0,080 +0,070 +0,100 +0,085 0,015 0,020
+0,030
0,150 0,120 +0,070 +0,120 +0,100 0,020 0,025
+0,030
0,200 0,120 +0,115 +0,150 +0,130 0,020 0,030
+0,065
0,300 0,200 +0,120 I +0,180 +0,150 I 0,030 0,040
+0,040
От 80 0,015
до 120 0,030 0,035 +0,015* +0,025 +0,025 0,008
+0,006
303
Продолжение таБЛIlЦЫ 165
2 I 3 I 4
5
6
7
8
От 80 0,050 0,055 +0,034 +0,045 +0,040 0,005 0,010
до 120 +0,012
0,075 0,070 +0,050 +0,075 +0,065 0,010 0,015
+0,015
0,100 0,090 +0,050 +0,080 +0,070 0,015 0,020
+0,015
0,150 0,140 +0.090 +0,120 +0,110 0,020 0,025
+0,040
0,200 0,140 +0,090 +0,120 +0,105 0,020 0,030
+0,040
0,300 0,230 +0,140 +0,180 +0,160 0,030 0,040
+0,080
I I
От 120 0,015 I
до 180
0,030 0,035 +0,019* +0,025 . +0,025 . 0,008
+0,008
0,050 0,055 +0,039 +0,050 +0,050 0,005 0,010
+0,014
0,075 0,080 +0,060 +0,070 +0,070 0,010 0,015
+0,018
0,100 0,080 +0,060 +0,090 +0,080 0,015 0,020
+0,018
0,150 0.140 +0,060 +0.1 00 +0,080 0,020 0,025
+0,018
0,200 0,160 +0,105 +0,130 +0,120 0,020 0,030
+0,060
0,300 0,260 +0,105 +0,150 +0,125 0,030 0,040
+0,050
От 180 0,015
до 260 +0,021 *
0,030 0,045 +0,008 +0,025 +0,025 0,008
0,050 0,060 +0,028* +0,040 +0,040 0,005 0,010
+0,008
0,075 0,080 +0,043 +0,065 +0,055 0,010 0,015
+0,016
0,100 0,090 +0,070 +0,090 +0,080 0,015 0,020
+0,022
304
Продолжение таблицы 165
2 I 3 I 4
5
6
7
8
От 180 0,150 0,120 +0,070 +0,120 +0,100 0,020 0,025
до 260 +0,022
0,200 0,185 +0,070 +0,100 +0,085 0,020 0.030
+0,022
0,300 0,185 +0,120 +0,180 +0,150 0,030 0,040
+0,060
От 260 0,015
до 360
0,030
0,050 0,060 +0,031 * +0,040 +0,040 0,005 0,010
+0,009
0,075 0,080 +0,048 +0,065 +0,060 0,010 0,015
+0,018
0,100 0,100 +0,080 +0,100 +0,090 0,015 0,020
+0,026
0,150 0,135 +0,080 +0,100 +0,100 0,020 0,025
+0,026
0,200 0,170 +0,080 +0,110 +0,095 0.020 0,030
+0,026
0,300 0,215 +0,140 +0,200 ' +0,170 0,030 0,040
+0,070
От 360 0,015
до 500
0,030
0050 0.060 +0,036* +0,040 +0,040 0,005 0,010
+0.01l
0,075 0,080 +0,055 +0,065 +0,060 0,010 0,015
+0,020
0,100 0,100 +0,090 +0,100 +0,100 0.015 0,020
+0,030
0,150 0,120 +0,090 +0,120 +0,1l0 0,020 0,025
+0,030
0,200 0,150 +0,090 +0,130 +0, II О 0,020 0,030
+0,030
0,300 0,250 +0,090 +0,200 +0,140 0,030 0,040
+0,030
* См, примечанне к табл. 164-
** То Же.
*** То Же.
20 Заи. 29
305
Т а б л и ц а 166
Отклонения центрирующих поверхностей nриспособ.пений, устаиавли
ваемых на поворотных столах и планшайбах токарных и шлифова.ль-
ных станков
(центрируюrцая поверхность приспособления отверстие)
.
' е:р
о' i l
L I
>! \ь Прнспособление
>! о =
'" ф t; Q,>!
о. Отклонение в мм Предельиое отклоне- >:>!
.. Б IQ ине износа в .мм iS JQ
'"
,. t:;: т :ii "", -
.. 00",
= '" о '" =1::'"
о{ >: <:
<>t '" -= О О. О
:а ",о",
о о = "'=
'" ,. ,. '" '" о",'"
'" '" '" <: = о: 1::<:=
<: .. .. '" .. = '" -
.. 5 " .. ", ::::r
'" о. "
= :>''' " '" о. =,,=
,. 1:: .. О '" .. '" .. =0..
о о'" = .. <: "' <: "'="
1:::(.... .. ... .. =..0
:r:: 0.0 о '" О '" 100'"
Св. 18 0,015 0,200 +0,420 0,008 +0,467 0,026 0,050
до 30 +0,280 O,022
0,300 и более +0,023 0,008 +0,030 0,027 0,030
0,022
I
Св. 30 0,0 15 0,200 +0,500 0,010 +0,553 0.033 0,050
до 50 +0,340 0,027
0,300 и более +о,р27 0,010 +0,036 0,033 0,030
O,027
Св. 50 0,015 0,200 +0,600 0,012 +0,667 0,039 0,050
до 80 +0,400 0,032
0,300 и более +0,030 0,012 +0,040 0,040 0,030
O,032
306
'"
А
...
'"
,.
.,
'"
:Е
'"
Д
"
.,
'"
'"
,.
о
::r:
.о '"
о ...
"
'" о
'"
о aI. :D.
g
5 \о
'" "" о
о о '"
::ii ,. Д
Е3
:>,..."
1:: ., О
Продолжение таблицы 166
Приспособление
Отклонение в .мм
Предельное отклоне-
ние износа в .мм
Ci
:ц aI.
t; cU
><: о
o\o
"''''<>
од",
r:= ..
",r;,::r
"''''''
"'о...
"''''''
"''''0
що",
'" '"
'" '"
... ...
" "
А А
<> ., '" .,
'" " '" "
... ., ... .,
о '" о '"
0,015
0,038
0,015
0,038
0,046 I 0,050
0,046 I 0,030
Св.80
до 120
0,015 0,200 +0,700
+0,460
0,300 и более +0,035
+0,780
+0,047
. I
Св. 120 0,015 0,200 +0,800 0,018 +0,890 0,054
до 180 +0,530 0,045 0,050
0,130 и более +0,040 0,018 +0,053 I 0,054
0,045
Св. 180 0,015 0,200 +0,900 0,022 +1,000 0,062
до 260 +0,600 0,052
0.300 и более +0,045 0,022 +0,060 0,062
0,052
Св. 260 0,015 0,200 +1,000 0,026 +1,100 b,071
до 360 +0,680 0,060
0,300 и более +0,050 0,026 +0,067 0,071 0,050
0,060 I
Св. 360 +1,100 0,030
до 500 0,015 O,200 +0,760 0,070 +1,210 0,083
0,300 и более +0,060 0,030 +0,080 0,083
0,070
При м е ч а н и е. При обработке поверхностей, имеющих' отклоне-
ния относительно баз, в пределах 0,015 0,200 ММ, поверхности D
служат для rрубой предварительной установки приспособлений. Окон-
чательная выверка производится при помощи индикатора по поверх
ности Ц до требуемоrо биения по табл. 164 и 165. При обработке по.
верхностей, имеющих отклонения относительно баз 0,300 и более, при-
способление при установке на планшайбы и столы может не выверяться.
20*
307
Т а б л н ц а 167
Отклонения центрирующих поверхностей приспособлений, устанавли-
ваемых на поворотных столах и планшайбах токарных и шлифоваль-
ных стаиков
(цеНТРНРУЮLЦая поверхность приспособлення вал)*
'"
А
...
'"
::;
'"
'"
"i
""
:о
'"
..о
"
'"
'"
'"
::;
о
:r:
Св. 18
до 30
Св. 30
до 50
Св. 50
До 80-
308
.g [':
:Ё
t::=
О ID
(1)) о
о о '"
.. '" '"
i1
:>- ... u
1:: .. О
2.
::::s
Отклоненне в мм
0,015 0,200 +0,023
0,300 и более, +0,023
I
0,015 0,200 +0,027
0,300 и более +0,027
0,015 O,200 +0,030
0,300 и более +0,030
'"
'"
...
u
А
'"
'"
...
о
O,280
0,420
0,008
0,022
0,340
0,500
0,010
0,027
0,400
O,600
0,012
0,032
ц
.
Приспособление
Предельное отклоне.
ние Износа в лtJИ:
'"
"
'"
'"
'"
з:
...
u
А
'"
'"
...
о
+0,030
+0,030
+0,036
+0,036
+0,040
+0,040
'"
"
'"
'"
,
Ci>:
А",
",,,,
...'" .
иО'"
01::'"
'" "
>: о
AOID
:i5
g t:; ..
::r
"'з:
,"и",
,"о...
"'з:u
"''''0
tOo,"
0,468 0,050
0,027 0,030
0,553 0,050
0,033 0,030
0,670 0,050
0,040 0,030
Продолжение таблицы 167
"! .о Приспособление
"! о о:
...
IQ о> '" Предельное отклоне-I ci ><
о: о '"
р. ю Qтклонение в ММ
... ине износа в .мм :з:: g-ct1
о> о: р. IQ
::; О о> ... '" .
.. t::; :а "'00>
'" О '" t:
... 1:: ..
О \с> " О
-= CLI) О
:;; о о о:
о: ::; ::; '" 0"'0:
'" :'J :'J '" '" t::= ..
" о: о:
.. '" '" ... ... ... 0>1;;::::[
о: tJ ::Е :s: '" '"
о: ;>'''' '" р. р. 0:"'0:
::; '" .. о о> .. о> .. 0:0...
О о'" о: IQ " '" " 0>0:(,)
:r: 1:::(..... ... .. ... .. 0:...0
0,0 О '" О '" tOoo:
Св. 80 0,460
до 120 0,015 0,200 +0,035 o, 700 +0,047 0,778 0,050
0,300 и более +0,035 0,015 +0,047 0,046 0,030
0,038
I ,
Св. 120 I 0,530
до 180 0,015 0,200 +0,040 0,800 +0.053 0,864
O,018 0,050
0,300 и более +0,040 0,045 +0,053 0,054
J
С'в. 180 I
/1,0 260 0,015 0,200 +0,045 0,600 +0,060 I,OOO
0,900
, 0,300 и более +0,045 0,022 +0,060 O,062
0,052
CB 260 I +О,О50 0,680 +0,067 i, 170
до 360 0,015 0,200 1,000
0,050
0,300 и более +0.050 0,026 +0,067 0,071
O,060
Св. 360 0,015 0,200 +0.060 O,760 +0,080 1,210
до 500 1,100
0,300 и более +0,060 0,030 +0,080 0,083
-O,070
* См. примечание к табл. 166.
309
Таблица 168
Предельные
"
.
отклонения постоянных втулок для направления сверл
и зенкеров по режущей части
d номинальный диаметр иистру-
мента.
Пример определения диаметра
втулки для инструмента диаметром
1 мм и при отклонении обрабаты-
ваемой поверхности от базы 0,050 мм:
d 1 +0,013
+0,003
d 1,030 предельно изношенной
втулки
d
Допускаемое
Номинальный отклонение об.
рабатываемой
ПО,верХIIОСТИ отклонение в м.м: предельное отклоие.
диаметр в мм ОТIIОСНтельио ине износа в .мм
базы в мм
1 2 3 4
I
От 1 до 3 0,015
0,030
0,050 I 0,013 +0,030
+0,003
0,075 +0,022 +0,041
+0,008
0,100 +0,022 +0,045 '
+0,008
0,150 +0.022 +0,067
+0,008
0,200 +0,022 +0,070
+0,008
0,300 +0,022 +0,075
+0,008
Св. 3 до 6 0,015
0,030
0,050 +0,017 +0,037
+0,004
0,075 +0,027 +0,048
+0,010
0,100 +0,027 +0,050
+0,010
310
Продолжение таблицы 168
2 3
4
Св. 3 до 6
0,150 +0,027
+0,010 +0,075
0,200 +0,027
+0,010 +0,080
0,300 +0,027
+0,010 +0,090
Св 6 до 10 0,015
0,030
0,050 +0,021
+0,005 +0,045
0,075 +0,033
+0,013 +0,054
0,100 +0,033
+0,013 +0,060
0,150 +0,033
+0,013 +0,082
0,200 +0,033
+0,013 +0,090
0,300 +0,033
+0,013 +0,105
Св. 10 до 18 0,015
0,030
0,050 +0,025
+0,006 +0,050
0,075 +0,040
+0,016 +0,060
0,100 +0,040
+0,016 +0,070
0,150 +0,040
+0,016 +0,090
0,200 +0,040
+0,016 +0,100
0,300 +0,040
+0,016 +0,120
311
Продолжение таблицы 168
2 3
4
СВ. 18 до 30 0,015
0,030.
0,050 +0,030
+0,008 +0,055
0,075 +0,050
+0,020 +0,071
0,100 +0,050
+0,020 +0,080
0,150 +0,050
+0,020 +0,105
0,200 +0,050
+0,020 +0,110
0,300 +0,050
+0,020 +0,135
Св 30 до 40 0,015
0,030
0,050 +0,035
+0,010 +0,060
0,075 +0,060
+0,025 +0,082
0,100 +0,060
+0,025 +0,090
0,150 +0,060
+0,025 +0,120
0,200 +0,060
+0,025 +0,120
0,300 +0,060
+0,025 +0,150
312
Т а б л и II а 169
Предельные отклонения постояиных втулок для направления разверток,
зенкеров, метчиков и оправок по передней и задней rладким нв-
правляющим
d номинальный диаметр инстру
мента.
I1ример определения диаметра втул.
ки для инструмента диаметром
1 0,003
O,OOg:
d == 1 + 0;006
d == 1,013 мм предельно изношенной
втулки
Допускаемое d
Номинальный отклонение об.
рабатываемой
диаметр в мм поверхности Отклонение в AtM Предельное отклоие.
относителЬНО нне износа в мм
базы в мм
1 2 3 4
От 1 до 3 0,015 +0,006 +0,013
0,030 +0,006 +0,018
0,050 +0,006 +0,022
0,075 +0,010 +0,032
0,100 +0,010 +0,035
0,150 +0,014 +0,045
0,200 +0,020 +0,050
0,300 +0,020 +0,072
Св. 3 до 6 0,015 +0,008 +0,015
0,030 +0,008 +0,021
0,050 +0,008 +0,028
0,075 +0,013 +0,038
0,100 +0,013 +0,040
0,150 +0,018 +0,051
0,200 +0,025 +0,058
0,300 +0,025 +0.078
Св. 6 до 10 0,015 +0,009 +0,016
0,030 +0,009 +0,024
313
Продолжение таблицы 169
2
3
4
Св. 6 до 10 0,050 +0,009 +0,033
0,075 +0,016 +0,043
0,100 +0,016 +0,045
0,150 +0,022 +0,055
0,200 +0,030 +0,064
0,300 +0,030 +0,084
Св. 10 до 18 0,015 +0,011 +0,018
0,030 +0,01l ' +0,027
0,050 +O,Oll +0,038
0,075 +0,019 +0,049
0,100 +0,019 +0,050
0,150 +0,027 +0,060
0,200 +0,035 +0,070
0,300 +0,035 +0,090
Св. 18 до 30 0,015 +0,013 +0,021
0,030 +0,013 +0,030
0,050 +0,013 +0,043
0,075 +0,023 +0,056
0,100 +0,023 +0,058
0,150 +0,033 +0,067
0,200 +0,045 +0,080
0,300 +0,045 +0,105
Св. 30 до 40 0,015 +0,015 +0,024
0,030 +0,015 +0,033
0,050 +0,015 +0,048
0,075 +0,027 +0,064
0,100 +0,027 +0,065
0,150 +0,039 +0,075
0,200 +0,050 +0,090
0,300 +0,050 +0,120
314
Таблиuа 170
Предельные отклонения постоянных втулок для направления развер-
ток по режущей части
d максимальный диаметр развертки.
Ilример определения диаметра втул-
ки для развертки диаметром
1,006 о,ооз:
t1
d 1 006 +0,010
, +0,003
d == 1,021 мм предельно изношенной
втулки
d
Допускаемое
НОМIlИальиый отклон"нне об
рабатываемой предельное отклоне-
диаметр в .мм поверхностн отклонение в мм
относительно ние ианоса в .мм
базы в .мм
1 2 3 4
От 1 до 3 0,015 +0,010 +0,015
+0,003
0,030 +0,010 +0,027
+0,003
0,050 +0,010 +0,035
+0,003
0,075 +0,013 +0,054
+0,003
0,100 +0,013 +0,070
+0,003
0,150 +0,022 +0,082
+0,008
0,200 +0,022 +0,088
+0,008
0,300 +0,022 +0,090
+0,008
Св. 3 до 6 0,015 +0,012 +0,018
+0,004
0,030 +0,012 +0,030
+0,004
0,050 +0,012 +0,040
+0,004
0,075 +0,01 Т +0,060
+0,004
315
Продолжение таблицы 170
2
3
4
Св. 3 до 6 0,100 +0,017
+0,004 +0,075
0,150 +0,027
+0,010 +0,090
0,200 +0,027
+0,010 +0,094
0,300 +0,027
+0,01 О +0,096
Св. 6 До 1 О
0,015 +0,014
+0,005 +0,020
0,030 +0,014
+0,005 +0,033
0,050 +0,014
+0,005 +0,045
0,075 +0,021
'. +0,005 +0,066
0,100 +0,021
+0,005 +0,080
0,150 +0,033
+0,013 +0,098
0,200 +0,033
+0,013 +0,100
0,300 +0,033
+0,013 +0,105
Св. 10 до 18
0,015 +0,017
+0,006 +0,023
0,030 +0,017
+0,006 +0,036
0,050 +0,017
+0,006 +0,050
0,075 +0,025
+0,006 +0,071
0,100 +0,025
+0,006 +0,085
0,150 +0,040
+0,016 +0,105
316
Продолжение таблицы 17О
2
3
I 4
От 10 до 18 I
0,200 +0,040
+0,016 +0,110
0,300 +0,040
+0,016 +0,120
Св. 18 до 30
0,015 +0,020
+0,007 +0,028
0,030 +0,020
+0,007 +0,039
0,050 +0,020
+0,007 +0,055
0,075 +0,030
+0,008 +0,077
0,100 +0,030
+0,008 +0,090
0,150 +0,050
+0,020 +0,117
0,200 +0,050
+0,020 +0,120
0,300 +0,050
+0,020 +0,132
Св. 30 до 40
0,015 +0,025
+0,009 +0,033
0,030 +0,025
+0,009 +0,044
0,050 +0,025
+0,009 +0,060
0,075 +0,035
+0,010 +0,083
0,100 +0,035
+0,010 +0,095
0,150 +0,060
+0,025 +0,127
0,200 +0,060
+0,025 +0,130
0,300 +0,060
I +0,025 +0,144
317
Таблица 171
Предельные отклонения сменных втулок для направлеиия
сверJl и зенкеров по режущей части
d номинальный диаметр инструмента.
[j Прнмер определения диаметра втулки для инстру
m мента диаметром 1 мм и при отклонении обрабаты
ваемой поверхности относительно базы 0,050 мм:
d 1 + 0,013
. 'IJ .: + 0,003'
при предельном износе втулкн d 1,030 мм
D 7 0,005
0,011'
при предельном износе втулки D == 6,985 мм
С разностеиность не более 0,010 мм
с. d D
,,='"
S д"
С"'и
cs:=>! Q)t;°o 011:" t;>!
:;;=>! 0\0 :: '" "'"," :;;'" '" g", O'
:'д.. :s: "'>! :s: '"
., ",,,, ., ",= ., -
"="" '" IO '" .QЮ "''''
op:Jfo< :s: :s: @5 ...'"
t u 0::S: о ",:S:., S о ()О;:
>.aJt::tJ -r 0 () 00
,, "='" Qit:z:::o "=" '"
., '" "" >: ., ., >!
о., t:"'''' О" ""...", .,,,,
::r:>t I::[.,:E о'" О'" о" ::r:-r о., t:o" 1'I.:s:
1 2 3 4 5 1> 7 8
+0,013 **
0,015 +0,027 0,015* 0,008
+0,003
+0,013 **
+0,028 0,016* (j,008
0,030 +0,003
+0,013 +0,030 O,005 0,015 0,010
0,050 +0,003 0,01l
+0,022 +0,041 0,005 O,OI5 0,010
От 1 0,075 +0,008 Св. 6 0,01l
до 3 +0,022 до 10 O,O05
+0,045 O,020 0,015
0,100 +0,008 O,015
+0,022 +0,067 0,005 0,022 0,015
0,150 +0,008 0,015
+0,022 +0,070 0,005 0,024 0,030
0,200 +0,008 0,015
+0,022 +0,075 0;005 о,ОЗО 0,030
0,300 +0,008 0,015
Продолжение таблицы 171
2
3
4
I 5.1 6
7
I 8
+0,017 **
0,015 +0,004 +0,033 ** 0,016* 0,008
0,030 +0.017 +0,034 0,006 0,018* 0,008
+0,004 0,014
0,050 +0,017 +0,037 O,O06 0,018 0,010
+0,004 О;О14
0,075 +0,027 +0,048 0,006 0,019 0,010
Св. 3 +0,010 Св. 10 0,018
до 6 0,100 +0,027 +0,050 до 18 O,O06 0,023 0,015
+0,010 0,018
0,150 +0,027 +0,075 0,006 0,027 0,015
+0,010 0,018
0,200 +0,027 +0,080 0,006 0,030 0,030
+0,010 0,018
I 0,300 +0,027 +0,090 O,O06 0,036 0,030
+0,010 0,018
0,015 +0,021 +0,039 ** 0,018* 0,008
+0,005
0,030 +0,021 +0,042 ** 0,020* 0,008
+0,005
0,050 +0,021 +0,045 O,O07 0,020 0,010
+0,005 0,016
0,075 +0,033 +0,054 0,007 0,023 0,010
Св. 6 +0,013 Св. 18 0,016
до 10 0,100 +0,033 +0,060 до 30 0,008 O,027 0,015
+0,013 0,022
0,150 +0,033 +0,082 0,008 0,031 0,015
+0,013 0,022
0,200 +0,033 +0,090 0,OO8 0,036 0,030
+0,013 0,022
0.300 +0,033 +0,105 0,008 0,042 0,030
+0,013 0,022
I
I +0,025 r
0,015 +0,045 ** 0,020* 0,008
+0,006
0,030 +0,025 +0,048 0,025* 0,008
+0,006 **
Св. 10 0,050 +0,025 +0,050 Св. 30 0,009 0,024 0,010
+0,006 0,020
до 18 0,075 +0,040 +0,060 до 40 0,009 0,027 0,010
+0,016 0,020
0,100 +0,040 ' +0,070 0,010 0,033 0,015
+0,016 0,027
0,150 +0,040 +0,090 0,010 0,037 0,015
+0,016 0,027
19
Продолжение таблицы 171
2
3
4
5
6
7
8
0,200 +0,040 +0,100 0.010 0,044 0,030
+0,016 0,027
0,300 +0,040 +0,120 0,010 0,048 0,030
+0,016 0,027
0,015 +0,030 +0,051 ** 0,023* 0,008
+0,008
0,030 +0,030 +0,051 ** 0,030* 0,008
+0,008
0,050 +0,030' +0,055 0,009 0,024 0,010
+0,008 0,020
0,075 +0,050 +0,071 0,009 0,027 0.010
Сн.18 +0,020 Св. 40 0,020
до 30 0,100 +0,050 +0,080 до 50 0,010 O,033 0,015
+0,020 0,027
0,150 +0,050 +0,105 0,01O 0,037 0,015
+0,020 O,027
0,200 +0,050 +0,110 0,010 0,044 0,030
+0,020 0,027
0,300 +0,050 +0,135 0,010 -0,048 0,030
+0,020 0,027
0,015 +0,035 +0,057 ** 0,025* 0,008
+0,010
0,030 +0,035 +0,057 ** 0,035* 0,008
+0,010
0,050 +0,035 +0,060 0,01O о,ОЗО 0,010
+0,010 0,023
0,075 +0,060 +0,082 о,ОlO 0,031 0,010
Св. 30 +0,025 Св. 50 0,023
до 40 0,100 +0,060 +0,090 до 65 0,012 O,040 0,015
+0,025 0,032
0,150 +0,060 +0,120 0,012 0,045 0,015
+0,025 0,032
0,200 +0,060 +0,120 0,012 0,052 0,030
+0,025 O,032
0,300 +0,060 +0,150 0,012 0,054 0,030
+0,025 O,032
* Указано предельиое значение разности между диаметрами постоянной
и сменной втулок.
.'* Размер D приrнать по постоянной втулке.
При м е ч а н и е. Прнменение сменных кондукторных втулок при
отклонении обрабатываемой поверхности относительио базы равным
0,015 .ММ не рекомендуется,
320
Т а б л и ц а 1 72
Предельные отклонения сменных, втулок для направления
разверток по режущей части
m d,
, I
JJ
О'
5
E
d макснмальный диаметр развертки.
Пример определения диаметра втулки для раз-
вертки диаметром 1,006 0,003 и при отклоне
нии обрабатываемой поверхности относительно
базы 0,05G мм:
+0,010
d 1,006 +0,003,
при предельном износе втулки d 1,041 .lItм
D 7 0,005
0,011'
при предельном износе ВТУJIКИ D 6,985 М.1It
d
D
A
..
Q;)C\3 O ::;:: 1:;"
'g a:g "'"," :a !!: Q)Q) IO
]10 :S: ж :c:iё
.о'" :с ж _
@е- Qj .Q@ "'о. '" A = "''''
50"''' ..'"
о" ж Br3 ".. ж 5B
ж'" Q)C::() о О "'"
00
Ж C C: a:;o "''' :J 1:5'"
:8" а."'ж :8" 1:"
OQ)Of-oo r:::"'" О" 0...", "''''
1::("':;010 О'" ОЖ :r:"1: о.. r:::o", Р.",
1 2 3 4 J 5 6 I 7 8
+0,010 I
0,015 +0,015 - ** 0,015* 0,005
+0,003
0,030 +0,010 **
+0,003 +0,027 I 0,016* 0,005
+0,010 O,O05
0,050 +0,003 +0,035 O,011 0,015 0,010
+0,013 0,005 I
От 1 0,075 +0,003 +0,054 Св. 6 0,011 I 0,015 0,010
до 3 +0,013 до 10 0,OO5
0,100 +0,003 +0,070 0,015 0,020 0,015
+0,022 0,005
0,150 +0,008 +0,082 0,015 0,022 0,015
+0,022 0,005 I
0,200 +0,008 +0,088 0,015 I .0,024 0,020
+0,022 0,005
0,300 +0,008 +0,090 0,015 0,030 0,020
21 З"К.29
321
I1родолжение таблицы 172
2
3
4
I 51
6
7
I 8
0,015 +0,012 +0,018 ** 0,016* 0,005
+0,004
0,030 +0,012 +0,030 ** 0,018* 0,005
+0,004
0,050 +0,012 +0,040 O,006 0,018 0,010
+0,004 O,014
0,075 +0,017 +0,060 0,006 0,019 0,010
СВ.3 +0,004 Св. 10 0,014
до 6 0,100 +0,017 +0,075 до 18 0,006 0,023 0,015
+0,004 0,018
0,150 +0,027 +0,090 0,006 0,027 0,015
+0,010 0,018
0,200 +0,027 +0,094 0,OO6 O,030 0,020
+0,010 0,0l8
0,300 +0,027 +0,096 0,006 0,036 0,020
+0,010 0,018
0.015 +0,014 +0,020 ** 0,018* 0,005
+0,005
0,030 +0,014 +0,033 ** 0,020* 0,005
+0,005
0,050 +0,014 +0,045 0,007 0,018 0,010
+0,005 0,016
0,075 +0,021 +0,066 0,007 0,O23 0,010
Св. 6 +0,005 Св. 18 0,016
до 10 0,100 +0,021 +0,080 до 30 ' O;008 0,027 0,015
+0,005 O,022
0,150 +0,033 +0,098 O,O08 O,O31 0,015
+0,013 0,022
0,200 +0,033 +0,100 0,008 0,036 0,020
+0,013 0,022
0,300 +0,033 +0,105 O,O08 0,042 0,020
+0,013 0,022
+0,017 \,
0,015 +0,023 ** 0,020* 0,005
+0,006
Св. 10 0,030 +0,017 +0,036 Св. 30 ** 0,025* 0,005
+0,006
до 18 0,050 +0,017 +0,050 до 40 0,009 0,024
+0,006 0,020 0,010
0,075 +0,025 +0,071 O.o09 0,027 0,010
+0,006 0,020
322
ПРОДОJIж ние таБJIИЦЫ 172
2 3 4 I 5 I 6 7 \ 8
0,100 +<\025 +0,085 0,010 0,033 0,015
+0,006 0,027
0,150 +0,040 +0,105 0,010 0,037 0,015
Св. 10 +0;'016 Св. 30 0,027
до 18 0,200 +0,040 +0,110 до 40 0,010 0,044 0,020
+0,016 0,027
0,300 +0,040 +0,120 0,010 0,048 0,020
+0,016 0,027
с
д
. 0,015 +0,020 +0,028 ** I 0,023* 0,005
. +0,007 ,
0,030 +0,020 +0,039 ** 0,030* 0,005
+0,007
0,050 +0,020 +0,055 0,009 0,024 0,010
+0,007 0,020
0,075 +0,030 +0,077 0,009 0,027 0,010
в. 18 +0 008 Сп. 40 0,020
о 30 0,100 +0,030 +0,090 до 50 0,01 О 0,033 0,015
+0,008 0,027
0,150 +0,050 +0,117 0,010 0,037 0,015
+0,020 0,027
0,200 +0,050 +0,120 O,010 O,044 0,020
+0,020 0,027
0,300 +0,050 +0,132 0,010 0,048 0,020
+0,020 0,027
0,015 I +0,025 +0,033 ** 0,025* 0,005
+0,009
0,030 +0,025 +0,044 ** 0,035* 0,005
+0,009
0,050 +0,025 +0,060 O,010 .0,030 0,010
+0,009 0,023
0,075 +0,035 +0,083 0,010 0,031 0,010
СВ.30 +0,010 Св. 50 0,023
До 40 0,100 +0,035 +0,095 до 65 O,012 I 0,040 0,015
+0,010 0,0.з2
0,150 +0,060 +0,127 0,012 0,045 0,015
+0,025 0,032
0,200 +0,060 +0,130 0,012 0,052 0,020
+0,025 ' O,032
0,300 +0,060 +0,144 0,012 0,054 0,020'
+0,025 0,032
· См. примечание к таБJ1. 171.
** То Же.
21*
323
"
т а б л и ц а 173
Предеdlьные отклонення смеииых втулок для направления
разверток, зенкеров, метчиков и оправок по передней
или задней rладким I1аliрilВЛЯЮЩИМ
(/
m
J
о.., d
t;t1) ::Е
i:E
O t)'9
'н C!) O -
.,
'" '"
..,,,, Q) Q.Q,; t; '" "'
СО\О Q) ., .!) ш
, g Е '" J:;::r:
о "'о'"
':0::"-' <:
:8:>!
o i'O t:: '"'"
.,.. r::[:c::to", О'" о;::
"!
1 2 I 3 4
d . ИОМИJЩJIЬНЫЙ диаметр ин
струмента.
Пример определения диа
метра ВТУJIIШ ДJIЯ инстру ,
0003"
мента диаметром 1 0 '009
и при отклонении обраб ты-
ваемой поверхиости относи-
тельно базы 0,050 . Ht:
d === 1 + 0,006,
при предельном Износе ВТУJIIШ
d === 1,022 ..;м.t
0,005
D== 7 O,Oll'
при предеЛЫIШ1 изиосе ВТУЛКИ
D === 6,985 ,1IIМ
D
,,,, t;;;
O
Q)Cli о"
,!!'" g :;: :=Ш
<:", W: й)
....'"
.... " о<:
:;:'" (l)oc;:: 00
:;::8 g \O
'" I<:
о", t::....'" "''''
:r:"1: О'" 0:0:: 10.",
5 6 7 8
0,015 +0,006 +0,013 ** 0,015* 0,005
0,030 +0,006 +0,018 ** 0,016* 0,005
0,050 +0,006 +0,022 0,005 0,015 0,010
0,011
0,075 +0,010 +0,032 0,005 0,015 О,р10
o-,011
От 1 Св.. 6 0,005 0,020 0,015
до 3 0,100 +0,010 +0,035 до 10 0,015
0,150 +0,014 +0,045 0.005 0;022 0,015
0:015
0,200 +0,020 +0,050 0,005 0,024 0,020
O,O15
0,300 +0,020 +0,072 0,005 0,030 0,020
O,015
324
Продолжение таблицы 173
2
3
4
I 5' I . 6
7
I 8
0,015 +0,008 +0;01 5 ** 0,016* 0,005
0,030 +0,008 +0,021 ** 0,018* 0,005
0,050 +0,008 +0,028 0,006 0,018 0,010
0,014
0,075 +0,013 +0,038 0,006 0,019 0,010
O,O14
Св.3 Св. 10 0,006
до 6 0,100 +0,013 +0,040 до 18 0,018 0,023 0,015
0,150 +0,018 +0,051 0,006 0,027 0,015
0,0 18
0,200 +0,025 +0,058 0,006 O,030 0,020
0,018
0,300 +0,025 +0,078 0,006 0,036 0,020
0,018
0,015 +0,009 +0,016 ** 0,018* 0,005
0,030 +0,009 +0,024 ** 0,020* 0,005
0,050 +0,009 +0,033 0,007 0,020 0,010
0,016
0,075 +0,016 +0,043 0,OO7 0,023 0,010
0,016
СВ.6 Св. 18 0,008
'до 10 0,100 +0,016 +0,045 до 30 0,022 0,027 0,015
0,150 +0,022 +0,055 0,008 0,031 0,015
0,022
0,200 +0,030 +0,064 0,008 0,036 0,020
0,022
0,300 +0,030 +0,084 0,008 0.042 0,020
0,022
0,015 +0,011 +0,018 ** 0,020* 0,005
0,030 +0,011 +0,027 ** 0,025* 0,005
Св. 10 0,050 +0,011 +0,038 Cb..:-iО 0,009 0,024 0,010
до 18 Jj() М) 0,020
0,075 +0,019 +0,049 0,009 0,027 0,010
O,020
0,100 +0,019 +0,050 O,010 O,033 0,015
0,027
22 3ак. 29
325'
Продолжение таблицы 173
2
3
4
I 5 I
6
7
I 8
н
0,150 +0,027 +0,060 0,010 .:.....0'037 0,015
СВ- 10 СВ. 30 0,027
0,200 +0,035 +0,070 0,010 0,044 0,020
до 18 до 40 0,027
0,300 +0,035 +0,090 0,010 0,048 0,020
0,027 I
0,015 +0,013 +0,021 ** 0,023* 0,005
0,030 +0,013 +0,030 ** 0,030* 0,005
0,050 +0,013 +0,043 0,009 0,024 0,010
0,020
0,075 +0,023 +0,056 0,009 0,027 0,010
0,020
Св. 18 0,100 +О,О?3 +0,058 Св. 40 0,010 I 0,033 0,015
До 30 до 50 0,027
0,010 I
0,150 +0,033 +0,067 0,027 I 0,037 0,015
0,200 +0,045 +0,080 0,010 0,044 0,020
O,027
0,300 I +0,045 +0,105 0,010 0,048 0,020
0,027
I I
0,015 +0,015 I +0,024 ** 0,025* 0,005
0,030 +0,015 +0,033 ** 0,035* 0,005
0,050 +0,015 +0,048 0,010 0,030 0,010
0,023
0,075 +0,027 +0,064 0,010 0,031 0,010
0,023
СВ. 30 Св. 50 0,OJ2
до 40 0,100 +0,027 +0,065 до 65 0,032 0,040 0,015
0,150 +0,039 +0,075 0,012 0,045 0,015
0,032
0,200 +0,050 +0,090 0,012 0,052 0,020
0,032
0,300 +0,050 +0,120 0,012 0,054 0,020
0,032
* См. примечание к табл. 171.
** ТО Же.
326
Таблица 174
Предельные отклонения постоянных втулок-стаканов
для направления сменных втулок
D номинальный диаметр сменной
втулки.
Пример определения диаметра
постоянной втулки (стакана)
для направления сменноЙ втул-
кн диаметром 7 мм и при
отклонении обрабатываемой
поверхности относительно базы
0,100 мм:
D ==о 7+0,009,
при предельном износе втулки
D ==о 7,020 мм
D
Допускаемое отклоне-
Номинальный ние обрабатываемой Предельиое
диаметр поверхности Отклонение ОТКЛонеНИе
в .м.м относитеЛЫiО базы в .мм износа
ВАМ, В м.м
1 2 3 4
0,015 +0,009 +0,015
0,030 +0,009 +0,015
0,050 +0,009 +0,015
Св. 6 до 10 0,075 +0,009 +0,017
0,-100 +0,ОС9 +0,020
0,150 +0,009 +0,022
0,200 +0,015 +0,025
0,300 +0,015 +0,030
0,015 +0,011 +0,017
0,030 +0,011 +0,017
0,050 +0,01l +0,017
0,075 +0,011 +0,020
Св. 10 до 18 +0,011 +0,024
0)00
.0,150 +0,011 +0,026
.0,200 +0,019 +0,029
0,300 +0,019 +0,035
22* 327
Продолжение таблицы 174
2
3
4
0,015 +0,013 +0,020
0,030 +0,013 +0,020
0,050 +0,013 +0,020
Св. 18 до 30 0,075 +0,013 +0,023
0,100 +0,013 +0,027
0.150 +0,013 +0,029
0,200 +0,023 +0,033
0,300 +0,023 +0,039
0,015 I +0,015 +0,022
0,030 +0,015 +0,023
0,050 +0,015 +0,025
Св. 30 до 40 0,075 +0,015 +0,026
0,100 +0,015 +0,030
0,150 +0,015 +0,032
0,200 +0,027 +0,037
0,300 +0,027 +0,045
0,015 +0,015 +0,022
0,030 +0,015 +0,023
0,050 +0,015 +0,025
Св. 40 до 50 0,075 +0,015 +0,026
0,100 +0,015 +0,030
0,150 +0,015 +0,032
0,200 +0,027 +0,037
0,300 +0,027 +0,045
0,015 +0,018 +0,028
0,030 +0,018 +0,028
0,050 +0,018 +0,028
Св. 50 до 65 0,075 +0,018 +0,030
0,100 +0,018 +0,035
0,150 +0,018 +0,036
0,200 +0,030 +0,040
0,300 +0,030 +0,048
328
Т а б л и ц а 175
Посадки и пределы износа деталей станочных приспособлений,
фиксирующих одну часть приспособления относительно друrой
Пример определения посадкн и пределов износа 'для фнксирующих
деталей приспособления диаметром 12 мм, при отклонении обрабаты
Баемой поверхности относитель.но базы 0,100 мм: диаметр втулки
12+0,019 (А) и 12,030 при предельно щшоuiенной втулке, диаметре
0,006
пальца 12 0,018 D и 11,97 при предельно изношенном пальце
Приспособление
Допускаемое I
Номн- отклонение Отклонение " мм Предельное откло"
нальный обрабаты- пение износа в' .мм.
диаметр ваемо!\ !
Б мм поверхности I отверстия I
относWте.л:ьно
базы в мм отверстня вала вала
1 2 I 3 I 4 5 I 6
0,050 +0,013 А 0,004 -д +0,015 0,015
0,012
0,075 +0,013 А 0,004 Д +0,020 0,020
0,012
0,100 +0,013 А 0,OO4 Д +0,025 0,025
Св. 3 до 6 0,012
0,150 +0,018 А 2а 0,01O Х +0035 0,035
0,022
0,200 +0,025 Аз 0,017 Л +0,045 0,045
0,035
I 0,300 +0,025 Аз 0.025 Ш +0,045 0,045
0,045
0,050 +0.009 А 1 0,005 Д +0,015 0,015
0,011 1
0,075 +0,016 А 0,005 Д +0,020 0,020
0,O15
0,100 +0,016 А 0,005 Д +0,025 0,025
Св. 6 0,015
до 10 0.150 +0,022 А 2з 0,013 Х +0,035 ""':":0,035
0,027 . .
0,200 +0,030 Аз 0,023 Л +0,055 0,055
0,045 .
0,300 +0,030 Аз 0,023 Л +0,050 0,065
O,045
329
Продолжение таблицы 175
2
3
4
I 5
6
0,050 +0,011 Аl 0,006 Д . +0,015 0,0l5
0,014 1
0,075 +0,011 Аl 0,006 Д +0,020 0,020
0,014 1
0,100 +0,019 А О,ООб Д +0,030 0,030
Св. 10 0,018
до 18 0,150 +0,027 А 2а 0,016 Х +0;040 0,040
0,033
0,200 +0,025 Аз 0,0l6 Х +0,055 0,055
0,033
0,300 +0,035 Аз O,030 Л +0,055 0,075
0,055
I
0,050
0,075 +0,013 Аl 0,007 Д +0,020 0,020
0,016 1
'0,100 +0,023 А 0,008 Д +0,030 0;030
Св. 18 0,022
до 30 0)50 +0,023 А 0,008 Д +0,040 0,040
0,022
0,200 +0,033 А 2а 0,020 Х +0,055 0,055
0,040
0,300 +0,045 Аз 0,020 Х +0,065 0,075
0,040
-
0,050
0,075 +0,015 Аl 0,009 Д +0,022 0,022
0,020 1
0,100 +0,027 А 0,010 Д +0,030 0,030
Св. 30 0,027
до 50 0,150 +0,027 А 0,010 Д +0,040 0,040
0,027
0,200 +.0,039 А 2а 0,025 Х +0,055 0,055
0,050
0,300 +0,050 Аз 6,025 Х +0,070 O,075
0,050
, . "
330
Продолжение таблицы 175
2 з 4 5 б
0;050
0,075
0,100 +0,018 А] 0,010 Д +0,030 0,030
0,023 1
Св. 50 0,150 +0,030 А 0,012 Д +0,040 0,040
.до 80 0,032
0,200 +0,046 А 2а 0,012 Д +0,060 0,060
0,032
0,300 +0,060 Аз 0,030 Х +0,080 0,075
0,060
0,050
,. 0,075
, 0,012 Д
0.100 +0,021 А] 0,027 ] +0,030 0,030
Св.80 0,150 +0,035 А O,015 Д +0,045 0,045
до 100 0,038
0,200 +0,035 А 0,015 Д +0,060 0,060
0,038
0,300 +0,070 Аз 0,040 Х +0,090 0,090
0,O75
331
Норм... ТОЧНОСlt1 техн:олоrи.ческой оснастки ...ля токарн-ых операций
Таблица 176
: Отклонение 5 .м,М
'.
Н:il.имен"ввние Характер М:il.КСИМ-:il.льно
ЭСКИЗ проверщi' ПроверяемыЙ параметр ДЛЯ новой допускаемое
фснастки операцни пр)! ЭКСlIлуа-
оснастки таЦШI
1 2 3 4 5 6
fJZ I
Чернова н Радиальное биение 0,010 '0,050
Центры обработка 0,010 0,030
жесткие Чистовая
обработка
Центры Bpa То же То же 0,015 0,050
щающиеся 0,015 0,030
Центры
ЛpokР/(В Gt:iJercI/
I Z /lJ!OCКОСТЯХ
Соосность В двух церпен-
дикулярных плоскостях
0,010
150
0,010
150
"
0,050
150
0,050
-----тш---
.
5
Продолжение таблицы 176
"
Патроны
I{улачковые
Патроны
мембранные
Патроны
U1iHrOBbIe
2
Чистовая
обработка
То же
ОБТОЧI{а
и подрезка
з
4
Радиальное биение
Торцевое биение
То же
)$
Радиальное биение
0,020
0,025
0,010
0,015
0,020
0,040
0,050
0,020
0.030
0.050
'w
'w
,j>.
4
Продолжение таблицы 176
Оправки
(шлицевые и
rладкие)
2
Обточ!{а и
подрезка
3
Радиальное биение
'Торцевое биение
)Jиаметр посадочной
поверхности:
от 18 до 30
» 30 » 50
» 50 » 80
5
0,020
0,020
в пределах
допуска,
указанноrо
на чертеже
0,040
0,040
0,005
0,008
0,010
П р.и м е ч а н и я: 1. При проверке соосности центров контрольная оправка ПрИНИllIается равной длине тeXHO
лоrическои оправки..
2.. Отклоненне посадочной 1I0верхности при износе отсчитывается от нижнеrо предельноrо значения, УК8заI!!iоrо
на чертеже.
Наименование
оснастки
"1
Нормы точности технолоrической оснастки для шлифовальных операций
Характер
операции
2
Центры (пе- Н О
аружн е
редние и зад- шли ф ование
ние)
Эскиз проверки
3
prt
Проверяемый параметр
4
Радиальное биение
Соосность В двух
перпеидикулярных
плоскостях
"
Таблица 177
Отклонение в .мм
I максимально дo
. для новой пускаемое при
оснастки ЭКС плуатации
5 .' 6 "
0,010
0,007
100
0,015
0,012
100
2
з
4
Продолжение таблицы 177
5
6
Радиальное биение 0,010 0,010
Торцевое биение I 0,020 I 0,020
Оправки Наружное В преде--
шлифование Диаметр посадочной лах до-
поверхности: пуска, 0,OO4
от 18 до 30 указан O,OO7
» 30 » 50 Horo на
I » 50 » 80 I чертеже 0,010
If"
<>
rn
Оправки с .0 '.'
торцевой ба Те же I
зой по зубу
,
Радиальное биение
посадочной поверхности
РадиаJlьное биение сферы I
базовых пальцев
Торцевое биение сферы I
базовых пальцев
I
Колебание шаrа
базовых паJlьцев
I
I
I
+0,010 I
0,010
0,020
0,020
0,010
0,030
0.030
:;1:0,015
ы
(....)
<:.n
Диаметр посадочной
поверхности:
от 18 до 30
» 30 » 50
» 50 » 80
в преде-
лах дo
пуска,
указан
Horo на
чертеже
0,004
0,OO7
о,ОlO
CN Продолжение таблицы 177
u::
ф
2 3 4 5 6
Радиальное биение
Упер !filлаЧО/f кулачков 0,010 U,015
Патроны Внутреннее
мембранные шш:фование 1.
Торцевое биение упора 0,020 О,О30
Патроны ку-
лачковые с
, базой по зубу
То же
rn
Радиальное биение
сферы баЗ0ВЫХ пальцев
0,020
Q,03O
Торцевое биение
сферы базовых пальцев
0,020
0030
Продолжение таблицы 177
2
3
4
5
6
Патроны KY Внутреннее :ТЮ'25' Колебание шаrа
лачковые с :1:0,010 :1:0,015
базой по зубу шлифование базовых пальцев
J
При м е ч а н и я:, 1. При проверке соосности центров длина контрольной оправки принимается равной длине
технолоrической оправки..
2. Отклонение посадочной поверхности при износе отсчитывается ОТ нижнеrо предельноrо значения, указанноrо
на чертеже.
"" 3. При проверке торцевоrо биения сферы пальцев Ось штифта индикатора раСl}олаrается под уrлом 20 250
к оси сферы пальцев.
Нормы точности технолоrической оснастки для зуборезных операций *
т а б л и ц а 178
Отклонение в. .Аt.лt
Наименование Характер Проверяемый параметр ДЛЯ новой максимально
ЭСКИЗ проверки допускаемое
оснастки операции при эксплуа-
оснастки тации
1 2 I 3 4 5 6
Оправки для 3убофрезе-
установки рование
деталей
r
: d" Стол
' \ J800f/J fJ eJ.
сrш/1iO
L
Оправки для
установки »
фрезы
Радиаль ое биеrте поса I
дочнои поверхности
Торцевое биение устано- I
вочной базы
1Jиаметр посадочной
поверхности:
от 18 до 30
» 30» 50
» 50» 80
» 80» 120
» 120 » 180
Радиальное биение
Торцевое биение
0,015
0,015
I50
в пределах
допуска,
указанноrо
на чертеже
0,015
0,010
0,025
0,030
I50
0,005
0,01O
O,015
0,020
0,025
0,020
0,015
Продолжение таблицы 178
3 4 5 6
2
. Радиальное биение 0,010 0,015
ннжнеrо центра
Центры Фрезерова-
(нижний и ние и долб-
верхний) ление зубьев 0,020
Соосность 0,010
""l5O ----ТБО
Оправки для
установки
деталей
v.>
""
ф
3убостроrа
нне и фрезе
рование ко-
нических
шестерен
еп
Радиальное биение 0,015 0,025
посаД0ЧНОИ поверхности
Торцевое биение 0,010 0,020
Диаметр посадочной В пределах
поверхиости:
допуска, 0,005
от 18 до 50 указанноrо
» 50 » 120 на чертеже 0,008
» 120 » 180 0,012
(
'" .
..
б
c.u Продолжение таблицы 178
",.
о
2 3 4 l' 5 6
Радиальное биение I 0,015 0,025
Ториевое биение 0,015 0,030
100 100
Оправки для Долбление
установки зубьев и
деталей шлииев Диаметр посадочной
шестерен поверхности: В пределах
от 18 до 30 допуска, O,O05
» 30 » 50 укззанноrо 0,010
» 50 » 80 на чертеже 0,015
» 80 » 120 0,020
» 120 » 180 0,025
Радиальное биение 0,005 0,005
Втулка пере
ходная под То же
до.'lбяк
Торцевое биение 0,005 0,005
Продолжение таблицы 178
с.:>
с.о
5 6
2 3 4
ф
)Lиаметр посадочной
Черновое поверхности: В пределах
(предвари- от 18 до 30 допуска, 0,040
тельное) » 30 » 50 указанноrо 0,055
зубофрезе- . » 50 » 80 на чертеже 0,070
рование » 80 » 120 0,085
Оправки для » 120 » 180 0,1oo
установки
деталей Черновое )Lиаметр посадочной
(предвари- поверхности:
тельное) от 18 до 30 То же 0,040
зубостроrа- » 30 » 50 0,050
ние, зубо » 50 » 80 0,060
протяrивание » 80 » 120 O,070
». 120 » 180 0.085
Радиальное биение 0,050 0,100
Торцевое биение 0,050 0,100
Оправки для )Lиаметр посадочной
Зубозакруr- поверхности:
установки ление от 18 до 30 0,050
деталей
» 30 » 50 » 0,050
» 50 » 80 O,070
» 80 » 120 0,070
vo » 120 » 180 -:---0,100
"'"
vo Продолжение таблицы 178
"'"
1\:1
i'
2 3 4 5 6
Пальцевая Iз Биение цилиндрической 0,010 0,030
фреза ление поверхности
::::::vs
Центры (ле
вый и пра
вый)
Радиальное биение
'Шевинrова-
ние
l'r,POolfO
. r<P .. СР 50lf ОЛ
JJ///&?//////// ;
Соосность В вертикаль-
ной плоСкости
Соосность В rОрИЗ0Н
тальной плоскости
0,003
0,005
100
0,010
100
0,006'
0,005
100
0,010
100
tv Продолжение таблицы 178-
uo
*
2 3 4 5 6
Радиальное биение 0,005 0,008
Торцевое биение 0;010 0,020
Оправки для Шевинrо-
установки вани е
деталеЙ L\иаметр посадочной
поверхности: В пределах
i8 До 30 допуска,
от указанноrо O,OO5
» 30 » 50 на чертеже
» 50 >1 80 0,007
0,012
Радиальное биение 0,005 0,007
Оправка
(шпиндель) »
ДЛЯ установ-
ки шевера Торцевое биение 0,005 0,007
сл>
t; · См. ПР!iмечание к табл. 177
IX. МАТЕРИАЛЫ И ТЕРМООБРАБОТКА
ДЕТАЛЕй ПРИСПОСОБЛЕНИй
Выбор материала для деталей станочных приспособлений и способа
их термической обработки следует производить по табл. 179 188.
При назначении материала нужно иметь в виду целесообразность
унификации марок и профилей материалов, применяемых как в разра-
батываемом приспособлении, так и на данном предприятии.
Необходимо также иметь в виду экономическую целесообразность
использования одной из рекомендуемых марок материала для конкретной
ДеТ'J.ЛИ приспособления, сообразуя стоимость материала'с необходимой
долrовечностью детали, в зависимости от возможноru срока эксплуатации
приспособления.
Таблица 179
Свойства и иазиачение уrлеродистой стали оБЫКНОВefiноrо качества,
применяемой при .изrотовлеиии деталей станочных nриспособлений
(по rOCT 380 60)
Предел
текучести '"
'"
по разря- ...
о
дам тал- о.: \о
щины про- ... '"
" о.
ката в о \о
кеС/мМ2, о.: О
о.: ..
" ие менее о '"
'"
'" о. '"
... c "
" '"
'" 12 / 3 ..
'"
'" "i-;:;- :>:
р, ",,,, о.
'" 0." '"
::;; t:;", 1---<
2 I 3 I 4 I 5 6
Ст. 3 24 23 22138 40 Не обра
41 43 баты-
вается
44 47
344
7
Технолоrические
данные в состоянии
поставки
.о
...
.о " Назначение
.о ... о
... " :>:
" о '"
о :>: '"
'" '" '"
.. о.:
'" "
о.: '"
... о.: '"
" о. '"
'" '" о
" '" о.
с " с
8 9 10 11
<.J
о
с
(.Jo.:
Q;'
:t;o
\о
.о'"
...0.
,,\О
00
«О
0.:>:
"'о.
"''''
1---<...
Хоро-
шая
хоро-- I
шая
Для деталей,
работающих
с малой на-
rрузкой (бол-
ты, винты,
rайки, шай-
бы и т. п.)
Продолжение таблицы 179
121з141 51
6
171' 8 I 9
]0
11
Ст.5 28 27 26 50 53 Нормали Удов- У ДOB Сла Для деталей
54 57 зация или летво летво- бая средних на-
улучше- ри- ри- пряжений
58 62 ние тель- тель- (звездочки,
ная ная болты, rайки,
шайбы упо-
ры подшип-
,ников, не-
большие
планшайбы
и т. п.)
Ст. 6 31 30 30 60 63 Закалка 48 » » » Для Harpy-
64 67 в воде и женных де-
масле при 51 талей с по-
68 72 830 вышенной
8500, от- прочностью
пуск при И твердостью
150 (болты сп е-
3000, в циальные,
зависи- штифты,
мости от шпонки,
твердости штыри,
фиксаторы,
планки, дер-
жавки
и т. п.)
При II! е ч а н и е. Разряды толщин проката:
1-й сертовая сталь толщиной до 40 мм включительно, фасонная
сталь толщиной до 15 мм включительно, листояая и широкополосовая
сталь ТОЛЩиной от 4 до 20 мм включительно,
2 й сортовая сталь толщиной свыше 40 до 100 мм ВКЛЮчительно,
фасонная сталь толщиной свыше 13 до 20 мм включительно, листовая
и широкополосовая сталь толщиной свыше 20 до 40 мм включительно,
3 й сортовая сталь толщиной СВЬШ1е 100 до 250 мм включйтельно,
листовая сталь толщиной свыше 40 до 60 мм включительно.
345
Свойства и назначение стали, применяемон при изrотовлении станочных приспособлений
т а б л и ц а 180
Механические свойства Технолоrические даниые
Твер- в состоянии поставкИ
Марка Термическая дость
HRC
после Назначение
стали обработка эакэл
Предел Предел НЕ в со- КИ
стоянИИ лластич. сваривае- прокали-
текучести прочиости лостаВКJ:I, Насть масть ваемость
в кес/ м.м,2 в кас/мм' не более
'1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Сталь у",леродuстая качествешшя конструкционная (по ТОСТ 1050 60 * )
15
56 62 У Довле-
твори
тельная
I
Хорошая
Слабая
23
Цементация
при 920
950°, закал-
ка в воде
при 800
820° и от-
пуск при
180 200°
38
rор че-
катаная
143
;Lля деталей с высокоц
поверхностной твердостью
иневысокой прочностью
сердцевины (вилки тяr,
кулачковые валики, бол,
ты, винты, rайки, ключи,
шайбы, малоответствен.
ные шестерни, червяки,
установы под щупы, опо,
ры постоянные и т. п.)
Продолжение таблицы 180
2 3 4 5 6 7 8 9 10
20 25 42 rоряче- Цементация 56 62 У довле Хорошая Слабая Для малонarруженных
катаная при 920 твори- деталей, работающих на
, 156 950°, закалка тельная изно<; (оси;' валики, зуб-
в воде при чатые колеса, колонки,
800 8200 и оправки, копиры, эксцент-
отпуск при рики, втулки кондуктор-
180 200° ные н т, п.)
35 32 54 r оряче- Закалка в 30 40 » » » Для деталей, испыты-
катаная воде при вающих небольшие на-
187 840 8600, пряжения (оси, валики,
: отпуск при шпинделИ, втулки, звез-
200 3000 дочки, тяrи, траверсы, ры-
. чаrи, диски, крепежные
детали, кондукторные
плиты верхние, прихваты
и т. п.)
45 36 61 [оряче- Закалка в 40 50 » » » Для средненаrружеm1ЫХ
катаная воде при деталей с высокой про
241, 820 8400, . чностью и твердостью
ото жжен- отпуск при (валы, зубчатые колеса,
ная 197 180 20()" упоры, рейки, ключи и
Закалка с на- 50 58 т. п.) при закалке ТВЧ
rpeBoM ТВЧ дЛЯ изrотовления деталей
высокой поверхностной
и отпуск при твердости и износоустой-
180 200°
чивости
Продолжение таблицы 180
2
3
4
5
\. 6
7
8
9
10
65r 44 75 rоряче- Закалка в 40 46 Слабая Слабая У довле- При знакопеременных на-
катаная масле при твори- rрузках для пружин
285, 790 820°, тельная ных деталей, работающих
отожжен- отпуск при под наrрузкой (пружины
ная 229 370 4000 пластинчатые, sащеЛКf
Закалка в 58 62 и т. п.)
. масле при
790 8200,
отпуск при
200 2200
Сталь леzuроваЮ-/11Я (по rOCT 4543 61)
20Х
65
80
;;р.. 197 Цементация 56 62 1Сорошая Хорошая
при 920
9500, закалка
в масле при
800 820" ,
отпуск при
180 2000
»
;Lля износоустойчивых
деталей при наличии удар-
ных наrрузок (зубчатые
колеса, кулачковые муф-
ты, втулки и т. п.)
Продолжение таблицы 180
2
3
4
5
f
7
8
9
10
3
40Х 85 100 207 Закалка в 45 50 у довле Удовле У довле- Для деталей, работаю-
масле при твори- твори- твори- щих на износ при lIeBЫ
830 850", тельная тельная тельная соких ударных наrрузках
отпуск. при (зубчатые колеса; фикса-
180 2000 торы, ШПиндели, сухари,
Цианирова- 48 53 втулки и т. п.)
ние при 815
8300, охлаж
дение в масле
и отпуск при
180 2000.
OXrCA . 35 но Закалка в НВ270 » » » Для ответствеШIЫХ силь-
масле при но наrруженных дета-
8800, отпуск лей, работающих на износ
при 5400, при больших ударных Ha
охлаждаю- rрузках (зубчатые колеса
щая среда сложной конструкции, ва-
j. вода или лы особо точных приспо
масло соблений и т. п.)
ШХ15
Сталь шарико- и роликоподшипниковая (по ТОСТ 801 60)
207 170 Закалка н 58 64 Слабая »
масле при
8ЗО 8500,
отпуск при
160 2OO0
Для деталей с высокой
износоустойчивостыо (po
лики, копиры, втулки,
пальцы и т. п.)
Продол:жение таблицы 180
2
3
10
4
5
6
7
8
9
У7А
Сталь uнструментаЛbfШЯ уелеродuстая (по ТОСТ 1435 54)
Слабая
У8А
YIOA
Yl2A
187
Закалка в
воде при
,800 820"
187
Закалка в
воде при
780 8000
197
Закалка' в
воде при
760 7800'
207
То же
Не
менее
62
Слабая
»
»
»
Слабая
»
»
»
»
»
»
»
Для инструмента и де-
талей приспособлений,
подверrающихся ударам
и толчкам (зубила, обжим-
IШ, отвертки, кузнечные
штампы, пальцы YCTaHO
вочные и центрирующие,
центры токарные и т. п.)
Для деталей повышен-
ной твердосТИ и вязкости,
подверrающихся ударам
(матрицы простой формы,
цанrи и т. п.)
Для деталей hриспособ
лен ий, не подверrаюших-
ся сильным ударам (KO
пиры и, копирные ро-
лики И. т. п.)
Для деталей приспособ
лений, не подверrающихся
ударам, но требующих
большой твердости (шаб-
лоныI. кондукторные втул-
ки и т. п.)
»
»
llродолжение таблицы 180
2
3
4
5
6
7
8
9
10
xr
Сталь инструментальная ле2ированн6.я (по тост 5950 б3)
" :.
, " 241 197 Закалка в Не Слабая Слабая Хорошая Для цaнr зажимных и
масле при менее подающих и т. п.
820 8600 62
241 197 Закалка. в 61 » » » Для деталей приспособ-
воде при лений большой твердости,
800 8300 требующих минимальной
деформации при закалке
I (ка.'lибры, лекала, пресс
фО.jJмы для пластмасс,
кондукторные втулки и
1255---------207 т, п.)
Закалка в 62 » » » Для измерительных и
масле при режущих инструментов
800 8ЗОО (резьбовые калибры, про
тяжки, длинные метчики,
развер.тки и т. п.)
':9ХС
XBr
Сталь качественная реССОрНо nружинная 20рячекатаная (по тост 2052 53 *)
6ОС2А
:140
160
Не более
302
Закалка в 49 50
масле при
8700, отпуск
при 4600
»
Плохая
Слабая
Для рессор и пружин
Таблица 181
Отливки 'из уrлеродистой стали, применяемые при изroтовлении
станочных приспособлений
(по [ОСТ 977 65)
Механические свойства
стали
Предел
текучести
! Предел
прочности
Назначение
Марка
в кес/мм.'
25Л
24
45
Для ненаrруженных деталей
(плит, ушков, вилок, стаканов,
корпусов, кронштейнов и т. п.)
35Л
28
50
Для наrруженных деталей (ры-
Чarов, кронштейнов, планшайб,
корпусов зажимных и поводко-
вых патронов и т. п.)
45Л
32
55
Для наrружениых деталей (ви-
I лок, ушков, цапф, стержней
и т. п.)
Таблица 182
Цветные металлы и сплавы, применяемые при изroтовле!iИИ
станочных приспособлений
Наименование Марка rOCT Назначение
Медь М2 859 66 Для электродов, ро.
ЛIIКО!J, уплотнительных
колец
Сплав алюминиевый АЛ9В 2б85 63 Для планшайб. корпу-
вторичный сов малонаrруженных
приспособлений
Бронза безоловянистая БрА)кЯ 4 493 54 * Для втулок, вклады-
шей подшипников
Латунь ЛС59-1 1019------47 * Для ВТУЛОК. уплотн -
тельных колец
352
Т а б л и ц а 183
Отливки из ceporo, высокопрочноrо и KOBKoro чуrуна
(по [ОСТ 1412 54, 7293 54 и 1215 59)
Марка
чуrуна
СЧI2 28
СЧ18 36
СЧ24-44
ВЧ45 0
БЧ60-2
I(Ч30-6
Механические свойства
Предел прочностн
В К2С/ М,м,2, не менее
при рас- I при
тяжении иэrибе
12
18
24
45
60
Относи-
тельное
у длине-
ние 2%
Относи-
тельное
у длине-
ние 6%
30
143 229 Для деталей, работающих
при средних наrрузках
без трения (крышки, план-
шайбы крупные, плиты,
стойки, корпуса, болван-
ки, шкивы, маховички
и 'т. п.)
I70 229 Для деталей, работаю-
щих при средних наrруз-
ках на износ, и для отли-
вок больших rабаритных
размеров (втулки подшип
Ннков тихоходных передач,
корпуса пневмокамер и
пневмоцилиндров)
Для ответственных де-
талей, работающих при
БОЛЫllИХ Harpy3Kax на из-
нос, и отливок сложных
конструкций (корпуса, зуб-
чатые колеса и т. п.)
Твердость
НВ в со-
СТОЯНИИ
поставки
28
36
44
170 241
, 185 255
197 269
Не более
163
Назначение
Для деталей, работающих
на износ и испытываю-
щих вибраuионные наrруз-
ки (корпуса, зубчатые ко-
леса и т. п.)
Для ответственных дета-
лей, испытывающих ви-
брационные наrрузки (кор-
пуса, зубчатые колеса)
fайки звездочки, барашки
и т. п.
Таблица 184
СреднЯЯ и относительная стоимость черных и цветных металлов
и сплавов, применяемых для деталей станочных приспособлений
.о .о .о .о
l t ;>, .ь t ;>,
"О .о'" ",О .о'"
Марка .,:>! t;j:Q Марка .,:>! t;j:Q
....= ....=
металла или =0 ",o металла или 5 0:0
и.... :r::;g:i:i
сплава ои ..::Е.о сплава ои
"'о: С):!::;:: "'о: 6
",о'"
....., u.... o b!:i! "'....0
О'" и.... uu....
Ст.3 1,0 105.4 XBr 2,066 217,8
Ст.5 1,027 108,3 60С2А 1,376 145
Ст 6 1 Проволока I 3,98 419,5
15 1,II9 II8 Проволока II 2,666 281
20 I,II9 II8 Проволока Ш 2,353 248
35 1,1 19 II8 25Л 2,988 315*
45 1,II9 118 35Л 2,988 315
65r 1,129 119 45Л 2,988 315
20Х 1,271 134 СЧ12-28 2,324 245
40Х 1,271 134 СЧ18-36 2,324 245
зохrСА 1,788 188,5 СЧ24-44 2,466 260
ШХ15 1,622 171 ВЧ45-0 3,130 330
У7А 1,575 166 ВЧ60-2 3,130 330
У8А 1,575 166 I<Ч30-6 2,561 270
УI0А 1,575 166 М2 30,313 3195
У12А 1,575 166 АЛ9В 12,001 1265
9ХС 1,603 169 БрАЖЯ 4 II,242 1185
xr JIC59-1 10,863 II45
При м е ч а н и я: ,1. За единицу стоимости 'принята стоимость од-
ной тоины стали марки ст. 3. '
2. Для литейных сталей и чуrунов указана стоимость одной тонны
отливок средней СЛОЖНQCТi1.
Таблиuа 185
Неметаллические материалы, применяемые при изrотовлении
станочных приспособлений
Наименование I Марка I rOCT
Картон прокладочный АиБ 9347 60'
Фибра листовая ФТ 6910 54
НаЗllачение
Для уплотнительных про-
кладок различных соеди
нений
Для уплотнительных про-
кладок rерметичных со-
единений
354
Наименование
j Марка I
rOCT
Продолжение таблицы 185
Назначение
Дш! диафраrм, уплотни-
тельных колец и друrих
уплотненнЙ, работающих
при низком давлении
Для прижимов, выталки-
вателей, буферов, уплот-
нительных колец, рабо-
таю[Цих при BЬ OKOM дав-
лении
Для прокладок уплотни
тельных соединений
Для уплотнения соедине-
ний (сальники, уплотни
тельные кольца и т.. п.)
Для манжет и прокладок
Т а б л и II а 186
Масла, применяемые при изrотовлении и эксплуатации станочных
ПРllспособлений
Резина масло бензо-, 3508 ТУ М-ХП
стойкая 1166 58
Резина 3826С ТУ 1\'I.ХП
специальная I I 66 58
ПОВЫIllенной твердости
Резина прокладочная 922 . ТУ М-ХП
1166 58
Войлок технический 6308 61*
Кожа техническая
1898 48
Наименование I Марка
rOCT l' Основная характеристика I Назначение
Индустри-
альное
Нефтяное дистиллатное
масло сернокислотной
очистки. Кинематиче-
ская вязкость при
500 С в пределах
17 23 сст
Температура застыва-
ния не выше 200 С
32 53* Дистиллатное Mac. O
кислотноземельной
очистки. Кинематиче-
ская вязкость при
500 С в пределах
20 23 сст
Кислотное число после
окисления не более
0,02 ме КОН на 1 е
масла
4366 64 Смазка универсальная
среднеплавкая водо-
стойкая. Температура
каплепадения не ниже
70 750C
20 (вере- I 1707 51
тениое 3)
Турбинное
22 (TYP
бинное Л)
Солидол син-
тетический
УСс
в rидравли
ческих си-
стемах при
способлений
Для смазки
подшипни-
ков
Общеrо
назначения
355
Наименование
Удельные веса материалов
Обозначение
марок
т а б л и ц а 187
УдельнЫЙ вес
в е/см.
2
3
Металлы и сплавы
Алюминий технический
Алюминиевый высокопрочный
сплав с маrнием и цинком
Алюминиевомаrниевый сплав
Алю иниевомарrанцевый сплав
Дуралюмин
Алюминиевые сплавы литейные
Баббиты
Бронзы оловянисть
Бронзы безоловянистые
356
Ад1, АД
В95
АМ2
АМЦ
Щ, Д6, Дl6
АЛl
АЛ2, АЛ4, АЛ9
АЛЗ, АЛ6
АЛ5
АЛ7
АЛ8
АЛl2
АЛl3
Е83
Б87
EI6
Ер. ОЦСН
3 7-5-1
Бр. OЦC 5 5-5
Ер. ОЦ 4--3
Ер. ОЦС 6-6-3
Ер. Оф 6,5-0,25
Ер. ОФ 4-0,25
Ер. ОЦС 4-4-2,5,
Ер. А5
Ер.. АМц 9-2
Ер д.7
Ер. АЖ 9-4
2,71
2,85
2,67
2,73
2,80
2,75
2,65
2,70
2,68
2,80
2,55
2,85 2,95
2,60
7,38
7,30
9,29
8,70
8,80
8,80
8,80
8,65
8,83
8,80
8,40
7,63
7,80
7,60
Продолжение таблицы 187
2 3
рр. АЖН 10-4 4 '" 7,90
Бронзы безоловянистые Ер. КМц 3- I 8,47
Ер. Мц5 8;60
Ер. АЖН 1I 6 6 8,-10.
Бр. сзо 9,40
Бр. Б2 8,20
Ер. КН 1 3 8,90.
Ер. МС 3-25 9-;16
Латунь ЛС 59 1 8,45
, Л68 8,60
Л62 8,50
Л96 8,85
Маrниевые сплавы деформируемые МАI 1,76
МА2 1,78
МА3, МА5 1,80
МА8 1,77
Маrниевые сплавы литейные l\'1ЛI 1,75
МЛ2, МЛ3 1,80
МЛ4 1,83
МЛ5, МЛ6 1,81
Медь MI, М2, М3 8 93
Никель Нl, Н2, Н3 8,80
Олово 7,28
Свинец 11,34
Припои оловянно-свинцовые ПОС90 7,60
ПОС40 9,30
посзо 9:70
ПОСI8 10,20
Сталь уrлеродистая:
прокат -7,85
литая 7,80
Сталь инструментальная 8,25
з57
2
Продолжение таблицы 187
3
qpольrа алюминиевая технИческая
Фольrа медная
Цинк литой
Цинк катаиый
Чуrун:
серый
белый
ковкий
Ад, AДI
МО, MI, 1\\2
н еметаллuчеекuе ,чатерuады
Бакелит
Винипласт
rетинакс
rидропластмасса
Паранит
Стекло орrаническое
Стеклотекстолит
Текстолит
Эбонит
Целлулоид
Масло турбинное
сло веретенное при 20" С
Масло машинное при 200 С
Масло цилиндровое при 200 С
Масло вазелиновое при 200 С
Асбест (хризотил.асбест)
Бетоны: _
цементный тяжелый (обыч-
ный)
JIепшй (шлакобетон, пензо-
бетон и др.)
Войлок
358
МАТИ 1-4
р
л
2,70
8,90
6,86
7,20
6,60 7,40
7,40 7,70
7,20 7.60
l,З0 1,40
1,35 I,40
1,30 1,40
1,60 .
Не более
2
1,18
1,6 1,85
1,23- I,40
1,25
1,35 1,40
0,905
O,89 O,90
0,90 0,91
0,92 0,94 .
0,87 0.90
2,5
1800 2500
ксе / м 3
1200 1700
КсС/М 3
0,4
Лродолжение таблицы 187
2
3
Воск
lXельта древесина
Дерево сухое:
береза
бук
дуб
O,95 0,98
1,25 1,40
сосна
0,51 o, 77
0,62 0,82
0,69 1,03
0,37 O,75
0,53 0,81
0,44--------0,80
0,47
0,31 O,76
0,52 O,95
1,10
O,7 1,4
0,8()........1;02
0,87 0,91
1,0 2,O
0,62 0,80
1,25
ель
клен
липа
осина
ясень
Карболит
Картон
Кожа
Парафин
Резиновые изделия
Фанера
Фибра
Таблица 188
Применение материалов и термической обработки для деталей станочных приспособлений
Материал Термообработка и твердость
Наименование деталей I Марка I ТОСТ материала
Наименованне
3 5
1 2 4
Байонетные зажимы Сталь уrлеродистая ка- 20 1050 60 Цементировать, калить,
чественная отпустить, HRC 54 60 _
rлубина цементацпи 0,8
1,2.М,у,
Болты с шестнrранной rоловкой Сталь уrлеродистая Ст.3 380 60
Болты с цилиндрической rолов- . Сталь уrлеродистая Ка- 35 1050 60 Калить, Н RC 40 45
кой и ОТКИДНЫе чествеиная
Болты танrенциальных зажимов То же 45 1 050 60 Калить, отпустить, HRC
35------40
Втулки подшипннков и вклады- Чуrун серый СЧ18-36 1412 54
ши тихоходных передач
Втулки подшипников и вклады- Бронза антифрикционная Бр. ОЦС- 613 50
ши быстроходных передач 6-6--3
Втулки кондукторные постоян- Сталь инструментальная У10А 1435 54 Калить, Н RC 62 65
ные и сменные диаметром менее уrлеРОДИСТ<JЯ
25 МЛ,f; Сталь инструментальная xr 5950 63 Калить, Н RC 60 63
леrированная
Втулки кондукторные постоянные Сталь уrлеродистая Ка-. 20 1 050 60 Цементировать, калить,
и сменные диаметром более 25 JИЛ чественная HRC 60....,..63. rлуБИНд
Втулки вращающиеся для бор- цементации O,8 1,2 ...:И.Л,!
штанr
Продолжение таблицы 188
2
3
4
5
Втулки основные диаметром ме-
нее 25 мм
Втулки основные диаметром бо-
лее 25 J tM
Втулки под сменные пальцы к
защелкам диаметром менее
25 мм
Втулки под сменные пальцы к
защелкам диаметром более 25 J tM
Винты крепежные
Винты шарнирные и ушки, вин-
ты установочные, винты с внут-
ренним шестиrранником, винты
зажимные с фасонными rалов
ками
Винты силовые тисочные
Втулки резьбовые
Втулки зажимающие rидропла-
стные
Сталь инстументальная
yrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь леrированная кон-
струкционная
Сталь уrлеродистая
Сталь yrлеродистая Ka
чественная
У7А
20
У7А
20Х
Ст.3
35
1435 54
1050 60
1435 54
4543 БI
380 60
Ю50 60
Калить, Н RC 62 65
Цементировать, калить,
HRC 60 63. rлубина
цементации 0,8 1,2 мм
I(алить, HRC 62 65
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 56 62
Калить, HRC 40 45
Сталь yrлеродистая ка- 45 1050 60 I(алить, . отпустить, HRC
чественная 35 40
То же 45 1050 60 Калить, HRC 40 45
Сталь леrированиая KOH 40Х 4543 61 Калить, отпустить, HRC
струкционная 45 50
Сталь инструментальная У7А 1435 54 Калить, Н RC 56 62
уrлеродистая
u:>
(])
t-:>
Продолжение таблиuы 188
5
.1
2
:1
3
;1
4
Втулки под цапфы поворотных
кондукторов
Втулки
зажима
Валки эксцентриковые
для танrенциальноrо
Втулки разрезные
Втулки под фиксаторы диаметром
до 20 ММ, длиной До 50 мм
Втулки под фиксаторы диаметром
свыше 20, длиной свыше 50 мм
Венцы червячных колес
Винты ходовые, передающие дви
жение столам, СУППОРТ3."'I, и Т. п.
Валики сильно наrруженные, но
с малой скоростью скольжения
Сталь уrлеродистая ка- 20
чественная
То же
»
Сталь инструментальная
yrлеродистая
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь уrлеродистая Ка-
чественная
Бронза безоловянистая
алюминиевая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
То же
35
20
У7
У7А
20
Бр. АЖ-
9-4
45
45
1050 60
1050 60
1050 60
1435 54
1435 54
1050 60
493 54*
1050 60
1050 60
Цементировать, калить,
HRC БО 63, rлубина
цементации 0,8 1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
rлубина цементаuии 0,8
1,2 мм
}Sалить, Н RC 50- 55
I(алить, отпустить, Н RC
50 55
Цементировать, калить.
отпустить, Н RC 54 60.
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
35 40
То же
Продолжение таблицы 188
2
3
4
5
Валики мало наrруженные, но с
большой скоростью скольжения
rайки к ходовым винтам меха-
низмов, требующих леrкости
передвижения
rайки к ходовым винта!>1 сильно
наrруженные
r айки к ходовым винтам мало
наrруженные
rайки для цанrовых оправок
fубки сменные к тискам и пат-
ронам, rубки специальные к ста-
ночным ТИСj{ам (каленые)
rубки специальные к стэночным
тискам с обработкой на месте
r айки шестиrраиные низкие и
высокие, Kpyr лые установочные,
с перекидной рукояткой, шести
rpaHHbIe со сферическим торцем
CTa.1JЬ yr леродистая ка- 20
чественная
Латунь свинцовистая лС59-1
Сталь yr леродистая ка - 45
чественная
Латунь свинцовистая ЛС59 1
Сталь yr леродистая ка- 45
чественная
То же
Сталь уrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
20
Ст. 6
35
45
1050 60
1019 47*
1050 60
1019 47*
105Q.........60
1050 60
380 60
1050 60
1050 60
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
35 40
Калить, отпустить, Н RC
З5 40
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 54 60.
r лубина цементации 0,8
1,2 мм
I(алить, Н RC 40 45
Калить, отпустить, Н RC
35 40
Продолжение таблицы 188
2
з
4
5
lайки-звездочки и барашки,
Диски делительные без направ-
ляющих втулок (с пазами для
фиксатора)
Диски делительные с направляю-
ЩИМИ втулками
Защелки к храповикам
Звездочки цепных передач
Зarлушки
I(орпуса мелких приспособлений
Корпуса приспособлений среднеrо
размера
I(орпуса приспособлений круп-
ные, а также сложной конфиrу-
рации
Сталь yr леродистая
Чуrун ковкий
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
Сталь уrлеродистая
Сталь уrлеродистая [Ka
чественная
То же
Сталь уrJlеродистая
Сталь yrлеродистая ка-
чественная
Сталь уrлеродистая
Ч yrYH серый
То же
Ст. 3
КЧ30-6
20
Ст 6
20
20
Ст.3
45
Ст.3
СЧ 1 -36
СЧ18..36
380 60
1215 59
1050 60
380 60
1050 60
1050 60
380 60
1050 60
380 60
1412 54
1412 54
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 55 60.
lлубина цементации 0,8
1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустнть, HRC 52 60.
r лубина цементации 0,8
1,2 мм
То же
Калить,. отпустить, Н RC
35 40
).
Продолжение таблицы 188
Корпуса сварные
I(орпуса токарных приспособле--
ний
Корпуса подшипников небольшо-
ro размера, а также сварные
I(орпуса подшипников большие
Корпуса пневмокамер и пневмо-
цилиндров
Кольца резиновые уплотнитель-
ные для rидравлнческих уст-
ройств
Копиры простой конфиrурации
2
Сталь уrлеродистая
То же
Чуrун серый
То же
Сталь yrлеродистая
Чуrун серьiй
То же
Резина маслостойкая
Сталь уrлеродистая
чественная
Ст.3
Ст.. 6
СЧ12 28
СЧ18 36
Ст. 3
СЧ18-36
СЧ18-36
3826
ка-
20
Копиры сложной конфиrурации Сталь инструментальная У8А
уrлеродистая
Кулачки J{ прижимным планкам Сталь yrлеродистая ка- 45
чественная
з
4
380 60
380 60.
1412 54
1412 54
380 60
1412 54
1412 54
ТУ МХП
1166 58p
1050 60
1435 54
1 050 60
_ 5
/
/
<'
Цементировать, юшить,
отпустить, Н RC 54 58.
r лубина ,цементаци и О, 8..
1,2 мм
Калить, Н RC 62
I(алить, отпус rить, Н RC
40 45
Продолжение таблицы 188
5
2 3 4
Кулачки зажимных паТРОIj"ОВ Сталь уrлеродистая Ka 20 1050 60
(каленые) чественная
-Кулачки специальные с обработ-, Сталь уrлеродистая СТ.6 380 60
кой на месте
Коромысла То же Ст.. 6 380 60
Клинья для зажима изделиЙ Сталь yr J"Iеро,дистая Н:a 20 1050 60
чественная
Клинья к направляющим типа То же
«ласточкина хвоста»
Копиры накладные или приверт »
ные, .кулачки
45
20
Колеса зубчатые цилиндрические : Чуrун серый
и конические мало Harpy женные
тихоходные
СЧ18 36
Колеса зубчатые цилиндриче-
ские и конические CI1.IIbHO Harpy
женные тихоходные
ка-
45
Сталь уrлеродистая
чественная
105()"""",60
1050 60
14.12 54
; 1 050 60
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
lлубина цемеJlтации 0,8
1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 54 60.
lлубина цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
35 40
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
lлубина цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
40 45
I(олеса зубчатые цилиндрические
и конические 'Бытроходныыe
2
CTaJ)b леrированная KOHCT
рукционная
Колеса червячные мало Harpy- Чуrун серый
женные
I(олеса червячные сильно Harpy-
женные .
КРЬilllКИ подшипников И др.
Кожухи защитные
Линейки копирные
Маижеты уплотнительные
Маховички
Мембраны тарельчатые к пнев-
моприводам
u:>
Q)
-....]
Мембраны зажимные
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
Сталь уrлеродистая
Чyrун серый
Сталь уrлеродистая
Сталь уrлеродистая Ка-
чественная
Резина маслостойкая
Чуrун серый
Резина маслостойкая
Сталь уrлеродИстая Ка-
чественная
з
20Х
СЧ24-44
45
Ст. 3
СЧ12-28
Ст. 3
20
922
СЧ12-28
2959
65r
4
4543 61
1412 54
1050 60
380 60
1412 54
380 60
1050 60
ТУ МХП
1166 58p
1412 54
ТУ МХП
1 166 58p
1050 60
Продолжение таблицы 188
5
Цементировать, кадить,
HR.C 52 60. fлубина ue
ментации O,8 1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустить, Н R.C 54 60.
rлубина цементации 0,8
1 ,2 J tM
Калить, отпустить, Н RC
58 62
Продолжение таблиuы 188
2
4
5
3
. . . , .."". -..:-,
4' .....
. Ножки ДЛfl Индикаторов Сталь инструментальная У8А
уrлеродистая
Н конечники к заЖИ1>iНЫМ винтам Сталь уrлеродистая !{а- 35
чеС'Fвенная
Ножки для Кондукторов То. же 20
1435 54
1050 60
1050 60
Опоры Постоянные Сталь" уrлеродистая Ка- 15,20 1050 60
чественная
О,поры реrулируемые То же 45 1050 60
Оправки цельные, конусные и » 45 1050 60
цилиидрические диаметром до
50 мм, длиной до 200 мм
Оправки цельные, конусные Jj » 20 1050 60
цилиндрические диаметром свыше
50 ММ, Длиной свыше 200 мм
Оrр дения Сталь уrлеродистая Ст.3 380 60
Калить, отпустить, Н RC
52 58
Калить, Н RC 40 45
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
I(алить, отпустить, Н RC
35 40
Калить, оmустить, Н RC
35 40
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 54 60.
rлубтш цементации 0.8
1,2 мм
Продолжение таблицы 188
5
2 3
Оси сильно наrруженные, Сталь yrлеродистая ка- 45
но с
малой скоростью скольжения чественная
Оси'[мало наrруженные, но с То же 20
большой CIюростью сКольжения
Планшайбы тоКарные Сталь уrлеродистая Ст. 6
Чyrун серый СЧ12-28
То же СЧ18-36
Прихваты разных конфиrураций Сталь уrлеродистая ка- 20
чественная
Планки прижимные
Планки опорные шириноЙ ДО
20 ММ, длиной до 50 мм
Планки направляющие К под-
вижным деталям
ПЛанки привертные и откидные
Пальцы установочные диаметром
u:> до 20 А/М, длиной ДО 50 МАI
(])
tC>
Сталь уrлеродистая Ст. 6 .
Сталь yr леРОДl!стая ка- 45
чественная
То же 45
Сталь уrлеродистая СТ. 6
Сталь инструментальная У7
уr31еродистая
4
1050 60
1050 60
380 60
1412 54
1412 54
1050 60
380 60
1050 60
1050 60
380 60
1435 54
Калить, отпустить, Н RC
35 40
Цементировать, калить,
отпустить, 'I'HRC 54 60.
r лубйна цементации 0,8
1,2 _ /M
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
r лубина 'цементации' 0,8
1,2 МАI
Калить, отпустить, Н RC
40 45
Калить, отпустить. Н RC
35 40 .
Калить, отпустить, Н RC
50 55
Продолжение таблицы 18
2
з
4
5
Пальцы установочные диаметром
свыше 20 ММ, длиной свыше
50 Аi,И
Па.'lЬЦЫ установочные для rpy-
бых работ
Пальцы центрирующие для уста-
новки токарных приспособлений
ПаЛЬЦрI фиксирующие. для дe
лнтельных устройств
Сталь уrлеродистая .ка-
чественная
Сталь yr леродистая
Сталь инструментальная
уrлеродистая
То же
Сталь уrлеродистая Ka
чественная
20
Ст. 6
У7А
У7А
20
1050 60
380 60
1435 54
1435 54
1050 60
ПЛ'1тикн (пластины) опорные То же 20 1050 60
Призмы крупные » 45 1050 60
Призмы небольшие » 20 1 050 60
Плиты кондукторные с направ- Сталь инструментальная У12А 1435 54
Л5Iющей ПО, самой плите диамет уrлеродистая
ром до 50 мм
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
r луб ина цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
50 55
То 'же
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 54 60.
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
То же
Калить, отпустить, HRC
40 45
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60.
r луб ина цементации O,8
.1,2 мм
'Калить, отпустить, HRC
I 60 64
Плиты кондукторные с направ
ляющими по самой плите диа
метром свыше 50 МА!
'1
2
Сталь уrлеродистая
чественная
Плиты кондукторные с запрес Сталь )тrлеродистая
сованными КОНДУКТОРНЫМИ втул-
ками
Пружины плоские
ПРУЖИНЫ спиральные (из Kpyr-
лой 'проволоки)
Поршни для пневмоцилиндров
Пробки
Рычаrи
. Рейки наrруженные, НО
работающие
ма.l0
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Проволока ста.,lьная уrле
родистая пружинная
Сталь yr леродистаv. Ka
чественная
Сталь уrлеродистая
То же
Сталь yr леродистая ка-
чествениая
Рейки сильно наrружениые или То же
часто работающие
'1
3
Ka
20
Ст. 3
У8А
1, 11, lIа,
Ш
45
Ст. 3.
Ст. 6
45
20
I
4
1050 60
380 60
1435 54
9389 60
10 60
380 60
380 60
l050 60
1050 60
Продолжение таблиuы 188
5
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60,
r лубипа цементации 0,8
1,2 М.М
Калить, отпустить, lf RC
52 58
Калить, 01,:ПУСТИТЬ, lf RC
35 40
i<:алить, отпустить, lf RC
35 40
Цементировать, калить,
отпустить, lfRC 52 60.
rлубина цементации O,8
1.2.им
Продолжение таБЛИllЫ 188
2
3
4
:;
Ролики Для люнетов, копиров
диаметром До 30. мм
Ролики для люнетов, копиров
диаметром свыше 30. мм
Рукоятки сварные 11 цельные
Ручки (скобы)
Рычажки к индикаторам для
контрольных приспособлений
Рымы (рым болты)
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
Сталь уrлеродистая
То же
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
У8А
20
Ст. 3
Ст. 3
У8А
20.
Скобы ру чки Сталь Yrлеродистая Ст. 3
Сухари к станочным паза м Сталь уrлеродистая ка- 45
чественная
Тяrи Сталь yr леРОД!1стая Ст. 6
Установы ПОД щупы Сталь уrлеродистая ка- 15; 20
чественная
1435 54
1050 60
38Q 6Q
380 6Q
1435 54
IQ50 6Q
380 60
1050 6Q
380 60
IQ5Q 6Q
I(алить, отпустить, Н RC
52 58
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60
rлубина цементации 1,2
1,4 мм
Калить, отпустить, Н RC
52 58
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 54 60
rлубина цементации Q,
1,2 мм
I(алить, отпустить, Н RC
35 4Q
Цемеитировать, калить,
отпустить, HRC 54 60.
r лубина цементации O,8
1,2 мм
Продолжение таблицы 188
4 5
1435 54 I(алить, отпустить, HRC
50 55
380 60
1435 54 Калить, отпустить, HRC
55 60
380 60
1050 60 Калить, отпустить, HRC
З5 40
I050 60 Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 52 60.
r лубина цементации 0,8
1,2 мм
380 60
2
3
Фиксаторы реечные. эксцентри-
ковые и т. п.
Фланцы-крышки
Хвостовики посадочные
Хомутики
Хомутики пружинящие
Храповики
Хо тики для крепления инди-
каторов в контрольных приспо-
соблениях
Цанrи зажимн ые
Центры токарные
Сталь инструментальна я
yrлеродистая
Сталь уrлеродистая
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь уrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
То же
Сталь уrлеродистая
Сталь инструментальная
уrлеродистая
То же
У7А
Ст. 3
У8А
Ст. 3
45
20
Ст. 6'
У7А- У8А'
YIOA; ,
9ХС
У7 А; У8А
1435 54
1435 54
Калить, отпустить зажим-
ную часть, Н RC 52 58,
пружинную часть, Н RC
42 48
Калить, отпустить, Н RC
50 55
сд,
.'-'1
Ф.
Продолжение таблицы 188
5
2
3
4
Цилиндры пнев:vraтические, rиД-
равличес кие
Червяки для ТИХОХОДных пере-
дач
Червяки для быстроходных
передач
Шкивы диаметром до 100 ММ
Шкивы диаметром свыше 100 мм
Шпиндели делительных rоловок
и приспособлений
lllтыри установочные диаметром
до 10 мм
lllтыри установочньre диаметром
свыше 1 О мм
Чуrун l{ачественпый
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
То же
Сталь уrлеродистая
Чуrун серый
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
То же
Сталь инструментальная У8А
уrлеродистая
Сталь леrированная конст- 20Х
рукционная
СЧ28 48
45
20
Ст. 3
СЧ12-28
20
45
1412 54
1050 60
I050 60
380--------60
1412 54
1050 60
1050 60
1435 54'
454 61
I(алить, отпустить, Н RC
35 40
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 52 O,
rлубина цементации 0,8
1,2 мм
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 50 55.
r лубипа цементации 0,8
1,2 мм
Калить, отпустить, Н RC
35 40
Калить, отпустить, Н RC
55 60 (на длине поса-
дочной поверхности)
Цементировать, калить,
отпустить, Н RC 55 60.
r лубина це.ментации 0,8
1,2 мм
Продолжение таблицы 188
2
3
4
5
Штифты цилиндрические для
rлухих отверстий
Шпонки призматические сколь
зящие сборные
Шайбы увеличенные
Шайбы резьбовые
lПайбы сферические, быстро
съемные и ОТКИДНые
Шайбы тарельчатые
lUайбы чистые
Шпильки
Шпонки призматические, cer
ментные, установочные
Штифты установочные для
смениых копиров
Штифты цилиндрические и ко-
нические
Штоки пневl'>lO И rидроцилиндров
Щупы
Эксцентрики (кулачки эксцент'
риковые)
Сталь уrлеродистая ка-. 45
чественная
То же 45
1050 60
1050 60
Сталь уrлеродистая
Сталь уr.JJеродистая ка-
чественная
То же
Ст. 3 380 60
35 1050 60
35; 45 1050 60
60С2А 2052 53
Ст. 3 380 60
35 1050 60
45 1050 60
У7А 1 435 54
45 1050 60
45 1050 60
У7 А; У8А 1435 54
20Х 4543 61
Сталь качественная рес-
сорно пружинная
Сталь уrлеродистая
Сталь уrлеродистая ка-
чественная
То же
Сталь инструментальная
уrлеродистая
Сталь уrлеродистая Ka
чественная
То же
Сталь инструментальная
yr леродистая
Сталь леrированная KOHCT
рукционная
Калить, отпустить,
30 35
Калить, отпустить,
35 40 (шпонки),
28 32 (пальца)
HRC
HRC
HRC
I(алить, отпустить,
30 35
HRC
I(алить, отпустить,
35 40
Калить, Н RC 62 65
HRC
I(али'f\>, отпустить, Н RC
35 40
То же
Калить, HRC 62 65
Цементировать, калить,
отпустить, HRC 55 60.
r лубина цементации 0,8
1,2 мм
Х. ТИПОВЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ
К СТАНОЧНЫМ ПРИСПОСОБЛЕНИЯМ,
УКАЗЫВАЕМЫЕ НА ЧЕРТЕЖАХ
в целях введения единой терминолоrии при указании на чертежах
технических требований к станочным приспособлениям, а также для
повышения качества и производительности труда конструкторов на
ряде крупных машиностроительных предприятий имеется руководящий
технический материал «Типовые технические требования к чертежам
приспособлений», который определяет последовательность записи Tex
нических требований на чертежах и содержит формулировки типовых
технических требований для различных станочных приспособлений.
Типовые технические требования оrоваривают допускаемые откло-
нения от заданных размеров и формы. rеометрически соотношения
(параллельность, перпендикулярность, соосность и др.), которые невоз-
можно выразить rрафиком или размерами.
В отличие от букв pyccKoro алфавита, используемых для обозна-
чения разрезов и сечений, для обозначения поверхностей, указываемых
в технических требованиях чертежа, применяется оrраниченный ряд
букв латинскоrо алфавита Р, G, l, L, N, Q, и, V, S, W, Х, У.
Технические требования следует записывать в правом верхнем уrлу
чертежа.
Во избежание повторения требований к точности размеров, не oro-
воренных в чертежах, на каждом чертеже деталей приспособлений
рекомендуется первым пунктом технических требований на чертеже
обuцеrо вида приспособления указывать:
«Размеры механически обрабатываемых поверхностей, не oroBopeH
ные на чертежах деталей, выполнять: охватываЮIЦИе по А., охватывае-
Ав
мые по В7, остальные по :1:"""""2 ».
Последующими пунктами технических требований на чертеже
общеrо вида приспособления записывают допускаемые отклонения от
заданных форм и расположения отдельных элементов конструкции.
Формулировки и порядок изложения берутся из таблиц типовых техни-
ческих требованиЙ к приспособлениям, цифровые значения подстав-
ляются СБОИ.
Типовые технические требования к приспособлениям, указываемые
на чертежах, разделены на три таблицы в зависимости от rруппы
и разновидности металлорежущих станков. В первой таблице объ ди-
нены технические требования к приспособлениям токарных, карусель-
ных, круrлошлифовальных и внутришлифовальных станков (табл. 189),
во второй дапы технические требования к приспособлениям сверлиль-
376
HblX станков (табл. 190), в третьей технические требования к при-
Способлениям фрезерных, строrальных и плоскошлифовальных станков
(табл. 191).
Для приспособлений, используемых на друrих металлорежущих
станках, рекомендуется подбирать типовые технические требования
в имеющихся таблицах по аналоrии эскиза приспособления.
При необходимости последним пунктом технических требований
записывают методы контроля: балаНСИРОf\ка, rидравлическое испыта-
ние и др.
В руководящих материалах предусмотрены также типовые техни-
ческие требования к литым и сварным корпусам и деталям приспособ-
лений.
Для литых корпусов и деталей приспособлений предусматриваются
следующие типовые технические требования:
1. Неуказанные литейные уклоны не более . . .
2. Неуказанные литейные радиусы для наружных уrлов R;;;;,. ,..,
для внутренних R > . . ,
3. Отливку после предварительноЙ механическоЙ обработки под-
BeprHYТb искусственному старению.
4. На необработанной поверхности допускаются мелкие единичные
раковины размером не более. ., мм и rлубиной не более... мм.
5. Механически не обработанные поверхности окрасить '" крас-
кой. ., цвета (при необходимости может применяться второй вариант
записи: «Механически не обработанные поверхности окрасить: BHyтpeH
ние ,.. краской ..' цвета, наружные .,. краской .. . цвета»).
6. Резьбовые отверстия зенковать по [ОСТ 10549 63 *.
7. Острые кромки притупить.
8. Размеры, взятые в рамку, выполнять с точностью, заданной на
сборочном чертеже (по возможности не применять).
9. Прочие технические требования см. сборочный чертеж при-
способления.
Дополнительные технические требования, необходимые для нзrо-
товления kakoro-то KOHKpeTHoro литоrо корпуса или детали приспо-
собления, ВНОСЯТСЯ' между последним и предпоследним пунктами типо.
вых технических требований.
При изrотовлении отливок в литейном цехе завода разработчика
чертежа приспособления и наличии заводских технических условий
на отливки допускается в чертежах литых деталей приспособ-
лений не указывать отдельные требования из числа перечисленных
выше типовых технических требований, делая ссылку; «Технические
требования на литье см. ТУ N2 .. .».
Для сварных корпусов и деталей приспособлений предусматри-
ваются следующие типовые технические требования:
1. Сварка электродом... по [ОСТ 9467 60.
2. Сварные швы в соответствии с [ОСТ 5264 58.
3. Сварные швы зачистить.
4. Корпус (деталь) подверrнуть термической обработке для снятия
внутренних напряжений.
5, Резьбовые отверстия зенковать по [ОСТ 1 0549 63.
6. Острые кромки притупить.
7. Размеры, взятые в рамку, выполнять с точностью, указанной на
сборочном чертеже (по возможности не применять).
8. Прочие технические требования см. сборочныЙ чертеж при-
способления.
25 3ак. 29
377
При изrотовлении сварных корпусов и деталей в цехе завода раз
работчика чертежа приспособления и наличии заводских технических
условий на сварные детали допускается в чертежах сварных деталей
приспособлений не указывать отдельные требования из числа перечис-
ленных выше типовых технических требований, делая ссылку: «Техни-
ческие требования на сварные детали см. ТУ N2 ... .»..
Для деталей приспособлений, изrотавливаемых обработкой реза-
нием, предусматриваются следующие типовые технические требования:
1. Термообработка.... , HRC . ...
2. Острые кромки притупить.
Последующими пунктами Технических требований для деталеЙ
приспособлений указываются допускаемые отклонения от заданных
формы и взаимноrо расположения отдельных элементов конструкции,
которые берутся из табл. 1 64 175: .
Последним пунктом технических требований для деталей является
ссылка на общие технические требования, указанные на чертеже общеrо
вида..
Технические требования на чертежах корпусов и деталей при-
способлений записываются также в верхнем правом уrлу.
Т а б л и ц а 189
Типовые техиические требования к приспособлениям
для токарных, карусельных, круrло и внутришлифовальных
станков
Эскиз
приспосоБJIеиия
Типовые технические требовании
2
f
fEt JI
G F
/
1. Биение поверхности' F относительно
оси центровых отверстий не более
... мм
1, Биение поверхности F 01'носительно
оси центровых отверстий не более
... мм
2. Биение поверхности G относительно
оси центровых отверстий не более
. ... мм на диаметре ... мм
1. Биение поверхности F относительно
поверхности 1 не более .... мм
2. Биение поверхности G относительно
поверхности 1 H более '. ... мм
Продолжение таблицы 189
'1
I
2
:':1
9 .
. :-:
..
L
.
1
r L
N. 1 '"
. - 1.
....11'
Ф FL' I
O/r, .
I ' G
t- N I
25*
1. Биение поверхности F оrdОСИТельно
поверхностей 1 и L не более ... мм
2. Отклонение от параллельности по-
верхности G относительно поверх
ности L не более ... мм на диамет-
ре ,.. мм
1. Биение контрольноrо валика, зажа-
Toro в призмах, относительно по-
верхности 1 не более ... мм
2 Отклонение от перпендику лярности
валика, зажатоrо в призмах, к по-
верхности L не более ... мм на
Длине ... мм
1. Несовпадение плоскости, проходя
щей через оси поверхностей F и N,
с осью поверхности 1 не более
.., /JtM
2. Отклонение от перпендику лярности
поверхности G к поверхности L не
более ... МА! на длине мм
1. Отклонение от параллельности по-
верхности L относительно поверх-
ности G не более .., мм на диамет-
ре ... мм
2. Несовпадение плоскости, проходя
щей через оси поверхностей F и N,
с осью поверхности 1 не более
... мм
379
Продолжение таблицы 189
р,
'i}@ '
@ "' l lI. c .
\' . 1 F
,/ .
.JI ...
380
2
1. Несовпадение оси KOHTpOJJbHOrO ва-
лика, установленноrо в призму, с
осью поверхности 1 не более ,.. мм
2. Отклонение от параллельности оси
контрольноrо валика, установленноrо
в призму, относительно поверхно-
сти L не более ... мм на длине
... мм
1. Отклонение от перпендикулярности
поверхности G к поверхности F не
более ... мм на длине... мм
2. Несовпадение оси поверхности F
с осью поверхности 1 не более
... мм
1. Несовпадение плоскости, проходя-
щей через оси поверхностей F и N,
с осью поверхности 1 не более ... мм
2. Отклонение от перпендикулярности
поверхности G к поверхности F
(оси поверхности Р) не более ... мм
на длине ... мм
3. Отклонение от параллельности по
верхности G в сечениях перпенди-
кулярно плоскости, проходящей
через оси поверхностей F и N, от-
носительно поверхности L не более
... мм на длнне .. о мм
Продолжение таблицы 189
2
L :'f G
1 .
. ъ'
н
Несовпадение ПЛОСКОСТИ, проходя
щей через оси поверхностей F и N,
с осью поверхности 1 не более ... мм
2. Отклонение от параллельности по
верхности G в сечениях перпенди-
кулярно плоскости, проходящей
через .оси поверхностей F и N, OT
носительно поверхности L не более
... мм на длине ... мм
Типовые технические требоваиия к приспособлениям
для сверлильных станков
Таблица 190
ЭСКИЗ
nрисnособлеиия
Типовые технические требования
2
G
,
G
SJ f . ,'
1 L
G 1
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей KOH
дукторных втулок) К поверхности G
не более ... мм на длине ... мм
2. Несовпадение оси поверхности F с
осью поверхности 1 (или поверхно-
стей 1) не более ... мм
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей KOHДYK
торных втулок) К поверхности G не'
более ... мм на длине ... мм
2. Несовпадение оси' поверхности F
с осью поверхности 1 (или поверх .
ностей 1) не более ... мм
3. Отклонение от параллельности по-
верхности L относительно поверхно-
сти G не более .., мм на длине ... мм
1. Отклонение от перпендикудярности
оси поверхности Р (или осей кон-
дукторных втулок) к поверхности G
не более... мм на длине ... мм
2. Отклонение от параллельности по-
перхности L относитедьно поверхно-
сти G не более ... мм
3. Несовпадение оси поверхости 1 с
плоскостью, проходя щей через оси
поверхности р, не более ... мм
381
Продолжение таблицы 190
2
t%J
G
ie
. r.
. tl
r.
, д
1 r.
382
1. Отклонение от перпендику лярности
оси поверхности F (или осей KOH
дукторных втулок) К поверхности G
не более ... ММ на длине ... ММ
2. Несовпадение оси поверхности F
с осью поверхности 1 (или поверх-
ностей 1) не более ... ММ
3. Отклонение от перпендикулярности
поверхности N к поверхности G не
более ... ММ на длине ... мм
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей KOH
дукторных втулок) К поверхности G
не более ... ММ на длине ... мм
2. НесовпадеlIие оси поверхности F с
осью поверхности 1 (или поверхно
стей 1) не более ... М.М
3. Отклонение от перпендикулярности
rюверхности N к поверхности G не
более ... ММ на длине .., м,п .
4. Отклонение от перпендикулярности
плоскости, проходя щей через оси
поверхностей 1 и Q, к поверхности G
не более ... ММ на длине ... ММ
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей KOH
дукторных втулок) К поверхности G
не более .., ММ на длине ... .ММ
2. Несовпадение оси поверхности F с
осью по верхи ости 1 (н ли поверХIl
стей 1) не более ... мм
3. Отклонение от перпенднкулярности
поверхности N к поверхности G ie
более ... ММ на длине ... ММ
4. Отклонение от параллельности пло-
скости, проходящей через оси по-
верхностей 1 и Q, относительно по
перхностн О' не более ... .II1..It на
длине ... .III.M
1. Отклонение от перпеНДНКУЛЯРНОСТII
оси поверхности F (или осеЙ KOIl
дукторных втулок) К поверХIlОСТИ G
не более ... М.М на длине... М.II!
2. Отклонение от IIараллельности п()
верхности L относительно поверхн
сти G не более... М.М на дли-
не .. МА!
Продолжение таблицы 190
2
аш
G
86
G
m ' .f
'- -'. ..
L . . L..J
G
3. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей Р) с пло-
скостью, проходящей через оси по-
верхностеЙ l и Q, не более '" ММ
1. От!{лонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей кон-
дукторных втулок) к поверхности G
не более ... .. . на длине... м,п
2. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей Р) с осью
контрольноrо валика, установленно-
ro в призму, не более ... М.М
1. Отклонение от перпендикулярнсх;ти
оси поверхности F (или осей KOH
дукторных ВТУЛОК) К поверхности G
не более ... .М.М на длине ... MJ1,t
2. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей Р) с осью
Коmрольноrо валика, установленио
ro в приз "/у, не более ... ММ
3. Отклонение от параллельности оси
контрольноrо ВaJшка, установленно
ro в призму, относительно поверх-
ности G не более ." ММ на длине
... J1,tM
1. Отклонеиие от перпеНДИ УШjРНОСТИ
оси поверхности l' (или осей кон-
дукторных втулок) к lJоверхности G
не более ... ММ на ДЛ!lне ... ММ
2. Отклон ние от параллельности по
верхности L относительно поверхно
сти G не более ... ММ на длине ... мм
3. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей Р) с пло-
скостью симметрии призмы (или
призм) не более ... ММ
383
Продолжение таблицы 190
G
.
G
.G/
384
2
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей кон-
дукторных втулок) к поверхности G
не более ... ММ на Длине ... мм
2. Отклонение от параллельности по-
верхности L относительно поверх-
ности G не более ... ММ на длине
... .мм
3. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей Р) с пло-
скостью симметрии призмы (или
призм) не более ... ММ
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей кон-
дукторных втулок) к поверхности G
не более ... ММ на длине ." ММ
2. Отклонение от параллельности по-
верхности L относИтельно поверх-
ности G не бош:е ... ММ на длине
'" ММ
3. Несовпадение оси поверхности F
(или осей поверхностей F) с пло-
скостью симметрии призмы (или
призм) не более ... ММ
4. Разность размеров S не более ... M.
на длине хода призм.
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F (или осей кон-
дукторных втулок) к поверхности G
не более ш ММ на длине ... мм
2. Отклонение от параллельности по-
верхности L относительно поверх-
ности G не более... ММ на длине
... ММ
3. Несовпадеиие оси поверхности F
(или поверхностеЙ Р) с плоскостью,
проходящей через ось поверхности 1
и плоскость симметрии призмы, не
более .., ММ
ТаБЛИЦ<I 191
Типовые технические требоваиня к J1jJиспособлениям
для фрезерных, строrальиых, плоскошлифовальных станков
Эскиз приспособления
Типовые технические требования
2
rl!. l!.-i
tJ F II
r / 1
' с
. ,.-"--;
1 f
.J
G
s
L
а" с
F!I
о" G
g
a
1. Отклонеиие от параллельно ти по
верхности F относительно поверхно-
сти G не более ... мм на длине... мм
1. Отклонение от параллельности По-
верхности F относительно поверх-
HocTи G не более ... мм на длине
... мм
2. Отклонение от перпендикулярности
поверхности 1 к поверхности G не
более ... мм на длине ... мм
1. Отклонение от параллельности по-
верхности F относительно поверхно
: сти G не более ... мм на длине
... мм
2. Отклонение от параллельности по-
верхности 1 относительно поверх-
ности Q не более ... мм на длине
.., мм
1. Отклонение от параллельности по-
верхности F относительно поверх-
ности G не более ... мм на длине
... мм
2. Отклонение от перпендикулярности
поверхности 1 к поверхности Q не
более ... мм на длине .., мм
1. Отклонение от параллельности оси
контрольноrо валика, установленноrо
в призму, относительно поверхно-
сти G (Q или G и Q) не более ... мм
на длине ... мм
385
Продолжение таблицы 191
2
[L-Jl А
.......0 с/
A ..
. 1
L .
, .
с
&
t; й'"
q
G О .
e
' 'G "'.
386
1. Отклонение от параллел:ьности оси
контрольноrо валика. установленн
ro в призму, относительно поверх-
ности G (Q или Q и G) не более
щ ММ на длине щ мм
2. Отклонение от перпендикулярности
оси контрольноrо валика, установ-
леиноrо в призму, к поверхности Q
не более ... ММ на длине ... ММ
1. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности 1 к поверхности G
не более ,.. ММ 'на длине ... мм
1.. Отклонение от перпендикулярности
о::ей поверхностей и, V, W, у к по-
верхности G не более ... мм на дли-
не... ММ
2. Несовпадение осей поверхностей V
и W с плоскостью, проходящеЙ
через оси поверхностеЙ и и У, не
более ... МЛ!
3. Отклонение от параллельности пло-
скости, проходящей через оси по-
веРXlюстей и и У. относительно
поверхности Q не более ... ММ на
длине "о ММ
1. Отклонение от параллельности пло-
скости, проходящеЙ через оси кон-
. трольных валиков, установленных
на поверхностях и и У,оmоситель-
но поверхности G не более .... ММ
на длине... мм
2. Несовпадение осей коmрольных ва-
ликов, установленных на поверх-
ностях V и W, с плоскостью, прохо-
дящей через оси контрольных вали
ков, установленных на поверхностя х
и и У, не более '" .ММ
3. Отклонение от перпендикулярности
осей коmрольиых валиков, установ-
ленных на поверхностях и, V, W
и У, к поверхности Q не более ... ММ
на длине ... ММ
Продолжение таблицы 191
2
В СО
.' . . .
- .
. и v w и
I!J
[!J
о с '
1 r1Y F
I . ffi
; L rrcl
- 0/ G
O
1. Отклонение от параллельности пло-
скости, проходящеЙ через оси кон-
трольных валиков, установленных
на поверхностях и и У, относитель-
но поверхности Q не более ... ММ
на длине ... М..'>!
2. Несовпадение осей контрольных ва-
ликов, установленных на поверх-
ностях V и W, с плоскостью, про-
ходящей через оси контрольных
валиков, установленных на поверх-
ностях lJ и У, не более .:. ММ
3. Отклонение от перпендикулярности
осей контрольных валиков, уста-
новлеиных 'на поверхностях и, V,
w и У, к поверхности G не более
... ММ на длине ... M.i\-/
1. Отклонение от параллельности оси
поверхности F относительно поверх
ности G (Q или G и Q) не более
о.. ММ на длиие ... ММ
1. Отклонение от параллельности оси
поверхности F относительно поверх-
ности G не более '" ММ на длине
... мм
2. ОТ!{лонение от перпендикулярности
оси поверхности F к поверXIЮСТИ Q
не более О" ММ на ДШlНе ... ММ
1. Отклонение от перпеидикулярностн
оси поверхности F к поверхности G
(1 или G и 1) не более ... ММ на
длине ... М.М
1. О'fI{Jiонение от параллельности по..
верхностн F относительно поверх-
ности G не более ,.. ММ на длине
... ММ
2. Отклонение от параллельности' пло-
скости, проходящей через оси по
верхностей и и V, относительно по
верхности Q не более '" ММ на
длине .., мм
387
D
G
1f&
о G
W"j
v
f
F
F
388
Продолжение таблицы -191
2
1. Отклонение от перпендикулярности
поверхности 1 к поверхности G не
более ... ММ на длине ... ММ
2. Отклонение от параллельilOСТИ пло'
скости, проходящеЙ через оси по'
верхностей и и V, относител ьно
поверхности G не более... мм на
длине ... ММ
1. Отклонение от параллельности по.
верхНОСТИ F относительно поверх-
ности - G не более ... ММ на длине
... ММ
2 Отклонение от перпендикулярности
плоскости, проходя щей через оси
поверхностей и и v, к поверхности
Q (G) не более ... ММ на длине
.., мм
1. Отклонение o:r перпеНДИКУJ1ЯрНОСТИ
поверхности 1 к поверхности G не
более '" ММ на длине ... ..ММ
2. Отклонение от перпендикулярности
плоскости, проходящей через оси
поверхностей и и v, к поверхности
1 (G) не более... ММ на длине
... ММ
1. Отклонение от параллельности по-
верхности l относительно поверх
ности Q не более ... ММ на длине
... мм
2. Отклонение от параллельности пло-
скости F в сечениях параллельно
поверхности 1 относительно плоско-
сти G не более ... мм на длине
... ММ
1. Отклонение от перпендикулярНОСТИ
оси поверхности F к поверхности Q
не более ... ММ на длине ... _ мм
2. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F к поверхности 1
не более ... ММ на длиие ... ММ
Продолжение таблицы 191
2
l
'ь"
{} d о
о. G
.
1. Отклонение от перпендикулярности
поверхности 1 к поверхности Q не
более ... мм на длине ... мм
2. Отклонение от параллельности пло-
скости F в сечениях параллельно
поверхности 1 относительно -плоско-
сти G не более... мм на длине
... мм
1. Отклонение от параллельности оси
поверхности Р, относительно поверх-
ности Q не более ... мм на длине
... мм
2. Отклонение от перпендикулярности
оси поверхности F к поверхности 1
не более ,.. мм на длИне ... мм
ЛИТЕРАТУРА
А б а к у м о в М. М. Современные станочные приспособления
М., Машrиз, 1960.
А л е к с е е в r. п., М а з о в ерИ. С. Справочник констуктора-
машиностроителя. Л., «Судостроение», 1964.
А н с е р о в М. А. Приспособления для металлорежущих станков.
М. л., «Машиностроение», 1966.
Б е л о у с о в А. П. Проектирование приспособлений. М., «Маши-
ностроение}}, 1964.
Болотин Х. л., Костромин Ф. П. Станочные приспособ-
.'IенИЯ. Конструирование и расчет. М., Машrиз, 1959.
В л а з н е в Е. И. и др. Нормализованные станочные приспособле-
ния. М., Оборонrиз, 1963.
r о р о ш к и н А. К. Приспособления для металлорежущих стан-
ков. Справочник. М., «Машиностроение», 1965.
r у з е н к о в П. r. Краткий справочник !{ расчетам деталей
машин. М., «Высшая школю>, 1964.
3 а в и с л я к Н. И. Современные приспособления к металлоре-
жущим станкам. М., «Машиностроение», 1967.
3 а к [. r., Р у б и н ш т е й н Л. И. Справочник нормализованных
деталей и узлов машин. Минск, «Беларусь», 1965.
К а р с а к о в В. С. Основы конструирования приспособлений. М.,
«Машиностроение», 1 965. .
«Краткий спраВОЧНIfК металлиста». Под ред. А. Н. Малова. М.,
«Машиностроение», 1965.
О л е р о в И. М. Допуски на изrотовление и износ деталей ста-
ночных приспособлений. М., «Машиностроение», 1965.
Руководящий материал Минскоrо завода запчастей РМ.020.
Руководящнй материал Минскоrо завода запчастей PM-120 64.
Руководящий материал Минскоrо TpaKTopHoro аавода «Типовые
технические требования в чертежах приспособлений», .
Руководящий материал «Шероховатость поверхности деталеЙ тех.
нолоrической оснастки», М., Орrстанкинпром, 1967.
Ф о м и н А. А. Детали машин. Атлас HOMorpaмM. М., «Высшая
школа», 1961.
.
В. Е. Антонюк, В. А, Королев, С. М. Башеев
(t.
СПРАВОЧНИК
КОНСТРУКТОРА
ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИIO
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
.f
ИЗДАТЕЛЬСТВО "БЕЛАРУСЬ"
МИНСН 1969
, БП5.2
А 72
УДК 621.01.001.2 (031)
Днтонюк В. Е., Королев В. Д., Башеев С. М.
Справочник конструктора по расчету и проектированию ста-
ночных приспособлений. Минск, «Беларусь», 1969.
392 с. 20000 экз. 91 к.
Справочник содержит сведении. необходнмые при проектировании
различных видов стаиочиых приспособлеиий MacCOBoro и сериitиоrо про-
изводства. В нем рассмотреиы способы и средства базирования обрабаты-
ваемЫх деталей. требования и расчет основных элементов пневматическоrо,
rидравлическоrо, электрическоrо и друrих видов механизированноrо при-
вода. Приведены расчеты прочности узлов и деталей. наиболее часто
встречающихся при проектнровании станочных приспособлений (зубчатых
и ременных передач, резьбовых, сварных, заклепочных соединений, валов,
осей и др.). расчет сил зажима при различных видах обработки, а также
rрафикн, иомоrраммы и таблицы по расчету деталеli и узлоВ приспособ-
лений. Даны рекомендации по выбору материалов и термообработке раз-
личных деталей станочных приспособлений. по .вопросам общей компо-
новки прнспособлений, мноrошпиндельных rоловок и координат Осей
роликов и шариков в зажимных приспособлениях для центрирования по
боковой поверхности ауба и друrие расчеты, иеобходимые при проек-
тировании приспособлений.
Справочник рассчитаи на широкий Kpyr ь"Нженерио-технических раБO'f-
НИКов машиностроения.
з......12 1
298=68