/
Автор: Антонюк В.Е.
Теги: формообразование со снятием стружки молоты и прессы разделительные операции без образования стружки, дробление и измельчение, обработка листового материала, изготовление резьбы отдельные машиностроительные и металлообрабатывающие процессы и производства машиностроение станки приборостроение станкостроение справочное пособие издательство беларусь
ISBN: 5-338-00229-9
Год: 1991
Текст
O
o
.p
t.-
,
:.t
O
ft).
tp
""
6
(I)c
-qФС
ББК 34.63
5я2
А72
УДК 621.9.06
229.00 '.66( 035.5)
Рецензент канд. техн. наук Л. А. Желтоноrа
Антонюк В. Е.
А 72 Конструктору станочных приспособлений.:
Справ. пособие.
Мн.: Беларусь, 1991.
400 с.: ил.
ISBN 5-338-00229-9.
Содержатся сведения, необходимыс при ПрОСКТИрОВ<'!НJ!II раЗЮfЧНЫХ
ВИДОВ станочных пр
!способлеНltй, используемых в МЗСС,:ОВОМ И ссрltl1
НОМ производствс. изложены основные принципы и ПОС-,1СДОВ3ТСЛЬНОСТЬ
КОilструирования приспособлений. Даны сведения о маТСрllа
lах. тсрмиче
екой обработке. точности и IIOКРЫТИЯХ деталей IIРНСJlосоБJIС(ШЙ, peKOMell
Дзцltll []о технике беЗОllаСIIОСТИ, Эрlономике и ЭК([lJ1уанщии станочных
приспособлений. Рассмотрены способы базирования и заr;рс[]лсниЯ обра.
батываемых Деталей
2705020000
051
Д 69
90
М 301(03)
91
1 S В N 5
338
00229
9
ББК 34.63
5я2
@ В. Е. Антонюк, 1991
rлава J
ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СТ АНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
в современных теХНОJJоrических процессах поточно
массово
ro производства затраты на изrОТОВJJение и эксплуатацию Tex
нолоrической оснастки состаВJJЯЮТ до 20 % себестоимости про
дукции.
Наибольший удеJJЬНЫЙ вес в общем парке техиолоrической
оснастки состаВJJЯЮТ станочные приспособления, применяемые
для установки и закреПJJения заrотовок деталей.
Постоянное совершенствоваиие методов обработки требует
создания наиболее рационаJJЬНЫХ конструкций и экономическоrо
обоснования применения ра3JJИЧИЫХ видов приспосоБJJений, сни
жения их метаJJлоемкости при обеспечении необходимой жест
кости.
Классификация
станочных приспособлений
Обычно станочные приспосоБJJения классифицируются по ти
пу станков, степени специаJJизации, уровню механизации и виду
привода.
В зависимости от типа станков приспосоБJJения к ним ДeJJЯТ'
ся на токарные, фрезерные, расточные, ШJJифовальные, свеРЛИJJЬ
ные, зубофрезерные, зубошевинrовальные, зуБОШJJифоваJJьные,
сборочные, сварочные, rибочные и др.
По степени спеuиаJJизаuии станочные приспосоБJJения дe
лятся на:
специаJJьные, предназначенные ДJJЯ ВЫПОJJнения только одной
операции в серийном и массовом производстве и спроектирован
ные применительно к опредеJJенным условиям обработки,
базирования, формы и размеров заrотовки;
перенаJJаживаемые (rрупповые), используемые для обра
ботки на одной операции rруппы детаJJей разных наименований,
БJJИ3КИХ по конструктивно
технолоrическим пара метрам, в мелко
серийном производстве;
универсаJJьно
сборные, при меняемые для обработки раз
JJИЧНЫХ детаJJей на разных операциях в опытном и мелкосерий
иом производстве, собираемые из стандартных деталей;
универсаJJьные, предназначенные ДJJЯ обработки различных
детаJJей в единичном и мелкосерийном производстве (патроиы,
станочные тиски, делительные rоловки, поворотные столы).
По уровню механизации и автоматизации приспосоБJJения дe
3
лятся на ручные, механнзнрованные, ПОJlуавтоматнческие И aBTO
матнческне.
По источнику энерrнн прнвода станочные приспособления дe
лятся на пневматические, пневмоrидравлические, rидраВJJиче
ские, электромеханические, маrflИтные, вакуумные н иeHTpo
бежно инерционные
В крупносерийном и массовом производстве применяlOТСЯ
специаJJьные приспосоБJJения преимущественно с пневматиче
ским ИJJИ rидраВJJнческим приводом. Кроме основных требований
(точность, жесткость, компактность) к приспосоБJJениям
преДЪЯВJJЯЮТСЯ и дополнитеЛЬНl>Iе по максимаJJЬНО возможной
их механизации и автоматизаuии.
В условиях серийноrо производства требуются также обеспе
чение повышения производительности и оБJJеrчение труда рабо
чих, в связи с чем здесь при меняются специаJJьные приспособ
JJения с быстродействующими при водами. Эти приспосоБJJения
должны УДОВJJетворять таким УCJJовиям, как сокращение сроков
н стоимости подrотовки производства, времени на перенаJJадку
оборудования, экономичность. Поэтому ДJJЯ предприятий с ce
рийным типом производства характерно применение перенаJJажи
ваемых (rрупповых) и универсально сборных приспосоБJJений.
В настоящее время наиБОJJее широко при меняются два
способа воздействия на обрабатываемый материал резанием и
хоподным пластическим деформированием. Интенсификация
этих процессов производится путем применения эффектнвных
схем резания и ПJJастическоrо деформирования на основе оптими
зации ТОJJЩИНЫ срезаемой стружки, создания УСJJОВИЙ свободноrо
резания, деления объемов деформируемоrо метаJJла на части,
раздеJJения ширины среза по высоте и ширине и т. д. При обра
ботке детаJJей ВЫПОJJияется ряд необходимых движений инстру'
мента и заrотовки, обеспечивающих требуемую форму MaKpo
и микроrеометрии обработанноЙ поверхности, а в некоторых
CJJучаях заданные физико механические свойст а поверх
ности.
В процессе обработки происходит изменение величин и Ha
праВJJения HarpY30K на обрабатываемую деталь. Поэтому одним
из основных требований интенсификации процесса обработки яв
ляется обеспечение необходимой жесткости теХНОJJоrической
системы. Она в свою очередь зависит от размеров и формы
обрабатываемой детаJJИ, шероховатости поверхности стыков,
физико механических свойств заrотовки и ЭJJементов теХНОJJоrи
ческой системы. Практически всеrда повышеиие жесткости
теХНОJJоrической системы при водит к улучшению параметров
обработки и открывает пути повышения производительности.
Жесткость технолоrической системы зависит от станочноrо
приспосоБJJения. В связи с этим при достижении оптимаJJЬНОЙ
жесткости приспосоБJJения станет возможной интенсификация
процесса обработки деталей.
Порядок проектирования станочных
приспособлений
в зависимости от степени теХНОJJоrической оснащенности MO
ryT осущеСТВJJЯТЬСЯ:
проектирование оснастки для KOHKpeTHoro производства
на те техНOJJоrические операции, на которые она не была раз
'-\}аботана;
. модернизация применяемой теХНОJJоrической оснастки с
цеJJЬЮ повышения ее производительности. сокращения числа
ручных опеРаЦИЙ, улучшения условий обслуживания, ремонта;
оборудование применяемой теХНОJJоrической оснастки эле
ментами механизации заrрузки и выrрузки, что связано с
частичной модернизацией оборудования.
Обычно проектирование станочных приспособлений состоит
из двух этапов. На первом этапе разрабатывают эскизы Mexa
нической обработки детали и на них отмечают базовые
поверхности и места зажима ее в приспосоБJJении. ПОJJожение
детаJJИ на эскизе ДOJJжно быть таким же, как и в станочном при
способлеиии при выполнении операции на станке. Детапь
изображается в том виде, какой она имеет после обработки на
даиной операции. Кроме Toro, должны быть заданы режимы реза
ния и предстаВJJена схема приспосоБJJения (OДHO ИJJИ MHoro.
местная, OДHO или мноrопозиционная, с ручным ИJJИ механизи
рованным съемом ИJJИ заrрузкой) с целью достижения заданной
ПрОИ3 водительности.
Второй этап заключается в конструировании приспосоБJJе
ния При этом необходимо проработать и уточнить:
rодовую проrрамму выпуска изделий;
чертежи заrотовки и rотовой детаJJИ и технические УСJJОВИЯ
на детапь;
технолоrический процесс и эскиз механической обработки
на соответствующей операции;
техническую характеристику, паспортные данные, посадочные
места и состояние станка, на котором будет установпено про
ектируемое приспособление;
УСJJОВИЯ ЭКСПJJуатации, обслуживания и ремонта проекти
pyeMoro приспосоБJJения
При конструировании приспосоБJJений иеобходимо ВЬШОJJНИТЬ
в приведен.fIОЙ ниже последоватеJJЬНОСТИ такие операции:
вычертить: контур обрабатываемой детаJJИ (обычно в трех
проекциях), оставив достаточно места ДJJЯ вычерчивания на
проекциях всех элементов приспособления; BOKpyr контура обра
батываемой детаJJИ напраВJJяющие ЭJJементы ДJJЯ режущеrо
инструмента (кондукторные втулки) и контуры режущеrо
инструмента; установочные (центрирующие) или опорные
ЭJJементы (подвижные и неподвижные опоры);
рассчитать УСИJJие зажима, исходя из веJJИЧИНЫ СИJJ резания;
поrрешность обработки в зависимости от принятой схемы бази
роваиия. Если расчет покажет, что принятая схема базироваиия
5
и зажима не обеспечнваеТ требуемой точности обработки, то
следует нзменить схему базирования и заново произвести расчет.
В некоторых СJJучаях при необеспечении точности за счет изме
иения данной схемы иеобходнмо изменить схему обработки;
выбрать конструкuию зажимноrо устройства и вычертить за
жимные элементы приспосоБJJения;
произвести расчет основных параметров зажимных устройств
на прочность и жесткость и силовоrо привода;
вычертить силовой привод, корпус И вспомоrательныe ЭJJемен
ты приспособления;
выполнить необходимые разрезы и сечения, проставить rаба
ритные и контрольные размеры (диаметры кондукторных BTY
пок, расстояния между их осями, между базовыми поверхностями
и т. д.), задав технические требования по точности изrотовления
приспособления.
Особенности конструирования
станочных приспособлений
Конструирование стаиочных приспособлений, так же как и
любых машин, процесс творческий. Каждая конструкторская
задача, как правило, имеет MHoro решений. Используя имеющие
ся теоретические знания и практический опыт, нужно выбрать из
мноrих возможиых решений одно, наилучшее. При этом прихо
ДИТСЯ принимать во внимание ряд часто противоречивых TeXHO
JJоrических и ЭКСПJJуатационных требований, предъявляемых к
проектируемой конструкции. Нередко правильное решение может
быть принято только ПОСJJе проведения сравнительных технико
экономических расчетов по ра3JJИЧНЫМ конструктивным Ba
риантам.
ЦеJJЬЮ конструирования является создание приспосоБJJений,
в полной мере отвечающих ЭКСПJJуатационным требованиям
и наиБОJJее экономичных в изrОТОВJJении.
ДJJЯ этоrо необходимо:
обосновывать применение каждоrо мехаиизма, детаJJИ и эле.
мента;
обеспечить удобство сборки, разборки и реrулировки;
исключить по возможности подбор и подrонку деталей, а
также операuии выверки и реrУJJИРОВКИ детаJJей и узпов при
сборке;
добиваться экономноrо расходования материаJJОВ и обеспечи
вать высокую прочность детаJJей способами, не требующими
увеличения массы (придание деталям рационаJJЬНЫХ форм с
иаилучшим использованием материаJJа, применение материалов
повышенной прочности, введение упрочняющей обработки);
обеспечивать соответствие конструктивных форм детаJJей при
спосоБJJения условиям технолоrии ПОJJучения заrотовок и
механической обработки;
упрощать уход за приспособлением, сокращать объем опера
uий обслуживания, устранять периодические реrулировки;
6
предупреждать возможность переrрузки приспосоБJJеиия в
ЭКСПJJуатации, вводить предохранитеJJьные и предеJJьные устрой-
ства;
предусматривать надежную автоматическую смазку трущих-
ся поверхностей, не применять по возможности периодическую
смазку;
избеrать выполнения трущихся поверхностей нрпосредствен
ио на корпусных детаJJЯХ, открытых механизмов и передач,
а также предусматривать защиту трущихся повеnхностей от
проникновения rрязи, пыли и влаrи;
предупреждать коррозию детаJJей, соприкасающихся с хими
чески активными средами;
обеспечивать надежную страховку резьбовых соединений
от самоотворачивания;
устранять возможность ПОJJОМОК и аварий в резупыате
иеумелоrо ИJJИ небрежноrо обращения, вводить БJJОКИрОВКИ,
автоматизировать и упрощать упраВJJение;
максимаJJЬНО ИСПОJJЬ30вать нормаJJИ30ванные и унифициро
ванные детаJJИ и узпы;
заменять, еСJJИ это возможно, ориrииальные детали CTaHдapT
ными, нормаJJизованными, у,нифицированными, заимствованны
ми или покупными У3JJами и детаJJЯМИ;
придавать конструкuии приспосоБJJения простые и rJJадкие
внешние формы, оБJJеrчающие содержание ero в чистоте;
сосредоточивать opraHbI упраВJJения и контроля ПО возмож-
НОСТИ в одном месте;
предусматривать удобную очистку устаиовочных поверхно-
стей от стружки (струей сжатоrо воздуха, ОХJJаждающей жиk
кости или путем отсоса специаJJЬНЫМ устройством);
обеспечивать удобство заrрузки и выrрузки обрабатываемых
детаJJей из рабочей зоны, предусматривать применение BЫ
таJJкивающих устройств для выrрузки детаJJей;
изучать опыт ЭКСПJJуатации анаJJоrичных приспособлений,
оперативно испраВJJЯТЬ дефекты, обнаруженные в проuессе изrо.
товления и эксплуатации.
В настоящее время почти каждая конструкция ЯВJJяется
итоrом работы специаJJИСТОВ неСКОJJЬКИХ поколений. С течением
времени повышаются технико
экономические требования к
конструкциям, к надежности их действия и ДОJJrовечности.
Поэтому одним из важнейших УСJJОВИЙ успешноrо проектирова-
ния ЯВJJяется тщатеJJЬНЫЙ анализ известных технических реше
ний. Особенно важно изучение исходных материаJJОВ, поэтому
rJJавная ero задача
праВИJJЬНЫЙ выбор основных пара метров
приспосоБJJения. ЕСJJИ отдепьные конструктивные поrрешности
MorYT быть устранены в процессе ero изrОТОВJJения и доводки,
то ошибки в основных параметрах и заМЫСJJе конструкции
обычно не поддаются испраВJJению.
ДJJЯ Toro чтобы избежать таких ошибок. необходимо иметь
достаточный фонд справочноrо материаJJа, использовать ин-
формацию смежных орrанизаций, обязатеJJЬНО изучать отечест-
7
венНУЮ и зарубежНУЮ патентную JJитературу, быть в курс.е поис
ковых ,И исследовательских работ в своей отрасли, знакомиться
с опытом друrих, даже даJJеких по ПрОфНJJЮ отраСJJей машино
строения.
Использование наКОПJJенноrо опыта не означает оrраничения
творческой инициативы конструктора, а наоборот, расширяет
ПОJJе ero деятельности.
Важным усповнем ЯВJJяется хорошее знание конструктором
технолоrни изrОТОВJJения деталей приспосоБJJения, сборки и pery
JJИРОВКН, новейших электрофизических, электрохимических и дpy
rих теХНОJJоrических процессов, П03ВОJJЯЮЩИХ более широко
применять рационаJJьные конструкции форм деталей, а такж('
условий эксплуатации проектируемоrо приспосоБJJения.
Значительное место в работе конструктора занимает компо
новка конструкuии. При этом важно уметь выдеJJИТЬ rлавное
и установить правильную ПОСJJедоватеJJЬНОСТЬ разработки
конструкции.
Основной ошибкой начинающих конструкторов является
стреМJJение скомпоновать все ЭJJементы конструкции OДHOBpe
менно. Компоиовку же следует начииать с выбора рационаJJЬ
ной кинематической и СИJJОВОЙ схем, опредеJJения наиБОJJее цeпe
сообразноrо взаимноrо раСПОJJожения детаJJей. Причем необхо
димо разрабатывать сразу нескопько вариантов, анаJJизировать
их и выбрать наиБОJJее оптимаJJЬНЫЙ. ДетаJJизировать KOHCTPYK
uию на этапе компоновки не ТOJJЬКО беСПОJJезно, но и вредно, так
как внимание конструктора ОТВJJекается от основных задач этоrо
этапа.
В проuессе компоновки при выборе размеров и форм детаJJей
нужно производить ориентировочные и приБJJиженные расчеты.
Однако на их итоrи всецепо полаrаться неJJЬЗЯ, ибо существу'
ющие методы расчетов не всеrда учитывают все факторы,
опредеJJяющие работоспособность конструкции. Есть ряд детаJJей
(например, корпусные), не поддающихся точному расчету. Раз.
меры же некоторых детаJJей зависят не ТOJJЬКО от прочности, НО
И от теХНОJJоrии их изrОТОВJJения и друrих факторов.
При компоновке ДОJJЖНЫ быть учтены все УСJJОВИЯ, влияющие
на работоспособность конструкции приспосоБJJения, разработаны
системы смазки, решены вопросы сборки, разборки, предусмотре
ны удобства обслуживания и т. д.
Часто в процессе проектирования обнаруживаются не заме
ченные в первоначаJJЬНЫХ вариантах недостатки, ДJJЯ YCTpaHe
ния которых ПРИХОДИТСЯ возвращаться к существовавшим Ba
риантам или разрабатывать новые. На всех стадиях компоновки
следует учитывать опыт производственников.
Компоновку JJучше Bcero осущеСТВJJЯТЬ в масштабе 1: 1. Чем
rлубже проработка конструкции, тем выше в конечном счете
выиrрыш в стоимости и сроках изrОТОВJJения приспособления,
а также в эффективиости ЭКСПJJуатации.
При проектировании спедует соБJJюдать общие ПОJJожения и
праВИJJа выполнения чертежей Единой системы конструкторской
8
документации. Стандартами реrламентированы: виды нздеJJИЙ
([ОСТ 2.10l 68), виды и КОМПJJектность конструкторских
документов ([ОСТ 2.102 68), стадии разрабоТl(И ([ОСТ 2.103-
68), основные подписи ([ОСТ 2.104 68), общие треБQвания к
текстовым документам ([ОСТ 2.1 05 79), текстовые документы
([ОСТ 2.106 68), спецификации ([ОСТ 2.108 68), патентный
фОРМУJJЯР ([ОСТ 15.012 84), нормоконтропь ([ОСТ 2.111 68),
mраВИJJа построения, И3JJожения и ОфОРМJJения технических усло
вий ([ОСТ 2.114 70), карта техническоrо уровня и качества
IiIРОДУКЦИИ ([ОСТ 2.116 84), техническое предложение, ЭСКИ3
ный и технический проект ([ОСТ 2.118 73, 2.119 73,
2.120 73), теХНОJJоrический контропь конструкторской ДOKYMeH
тации.
По окончании проектирования необходимо проверить:
стыковку, привязки и друrие кинематические связи, ДOCTa
точность числа размеров, указаний, проекций, разрезов, взаимо
увязывающих соседние УЗJJЫ (сборочные единицы);
:Достаточно JJИ ясно показана конструкция узта, не спедует
ли заменить проекции и разрезы вырывами и сечениями;
наJJичие JJИШНИХ проекций, разрезов, сечений;
использованы ли в максимаJJЬНОЙ мере нормаJJИ30ванные,
стандартные и покупные изделия;
достаточность антикоррозионной защиты. праВИJJЬНОСТЬ ее
YCJJOBHOrO обозначения;
степень учета фактических HarpY30K, возникающих при рабо
те узпа, и HarpY30K, вызывающих деформации в нежеJJательном
направлении; если эти деформации есть, то не опасны ли они
при выполнении узпом ero функций;
правильность: указания иеобходимых технических требова.
ний и характеристик; увязки размеров и достаточность их
числа (установочных, rабаритных, линейных, межосевых, меж
центровых и т. д.); простановки чисеJJ зубьев, МОДУJJей,
напраВJJений вращения, наJJичие указаний о крайних ПОJJоже
ниях, стрепок, указывающих направление движения, и т. д.,
выносок И соответствие обозначений нормапьных и покупных
деталей указанным в [ОСТах и нормалях; выбора зазоров,
материала, rеометрическоrо построения, конструкции ДJJЯ ИСКJJЮ
чения ВJJИЯНИЯ температурных деформаций;
возможность: сборки и разборки и рационаJJЬНУIO их слож
ность, сборки и разборки без повреждения детаJJей, удобство
проведения операции сборки и реrУJJIlрования; свободноrо
перемещения подвижноrо ЭJJемента без заеданий и задевания
друrих ЭJJементов;
соблюдение праВИJJ техники безопасности и производственной
санитарии при сборке и ЭКСПJJуатации;
обеспечение HOpMaJJbHOrO смазывания трущихся частей
конструкции при JJюбых ее положениях, возможность замены
смазочиоrо материаJJа;
достаточность, надежность и правильность установки уплот
няющих средств, обеспечивающих отсутствие как вытекания
9
сма30чноrо материаJJа из узпа, так и проникновения 13нутрь
среды извне, надежность прокладок, праl3ИЛЬНОСТЬ выбора apMa
туры;
техиолоrичность изrотовления деталей. рациональность BЫ
бора метода получения заrотовок;
иаличие элемеитов, обеспечивающих иадежиое транспорти
рование узпов;
соответствие посадок характеру соединения;
указания мест заПОJJнения жидкостью и ее уровней, НаJJичие
CJJИВНЫХ отверстий для ЖИДКОСТИ, возможность промывки И
очистки полостей УЗJJа;
удобство чистки наружных поверхностей;
праВИJJЬНОСТЬ заПОJJнения штампа, соответствие названий в
спецификации их номерам на чертеже.
Общие принципы разработки
чертежей деталей приспособлений
От качества рабочих чертежей в известной мере зависит и
качество изrОТОВJIения всей конструкции. Рабочие чертежи, Tex
нические условия и друrие документы должны содержать все
даниые, опредеJJяющие форму, размеры, допуски, материаJJ, вид
термической обработки, покрытия, а также особые требования
к сборке и ряд друrих сведений, необходимых для изrОТОВJJе
ния, контроля и испытания деталей.
Рабочие чертежи ДОJJЖНЫ быть такими, чтобы при их исполь
З0вании требоваJJСЯ минимум дополнитеJJЬНЫХ документов. Не дo
пускаются ССЫJJКИ на отдепьные пуикты стаидартов и друr.их
документов, эти пункты спедует при водить ПОJJНОСТЬЮ на чертеже
детаJJИ.
Как праВИJJО, иа рабочих чертежах не ДОJJЖНО быть теХНОJJоrи
ческих указаний, за исключением СJJучаев, коrда указания по
применению опредеJJенных способов изrОТОВJJения и КОНТрОJJЯ
связаны с обеспечением требуемоrо качества детаJJИ, а также
при назначении видов и способов сварки.
На рабочих чертежах детаJJей обязатеJJЬНО указываются те
размеры, предеJJьные отклонения, обозначения шероховатостей
и друrие технические требования, которым детали должны
соответствовать перед сборкой до покрытия ИJJИ перед ДОПОJJ
иительной обработкой по чертежам друrих изделий.
При разработке рабочих чертежей спедует соБJJюдать общие
положения и правила выполнения чертежей различных издеJJИЙ
Единой системы конструкторской документации. Стаидартами
per JJаментированы: основные требования к чертежам
(rOCT 2.109 73), форматы (rOCT 2.801 74), масштабы
(rOCT 2.302 68), ШРИфТЫ (rOCT 2.304 81), изображения
виды, разрезы, сечеиия (rOCT 2.305 68), нанесение размеров и
предеJJЬНЫХ отклонений (rOCT 2.307 68), указаиия на чертежах
допусков формы и расположеиия поверхностей
(rOCT 2.308 79), обозначения шероховатости поверхностей
10
(fOCT 2.309 73), нанесение обозначений покрытий, термиче
ской и друrих видов обработки (fOCT 2.31O 68), изображе
ния резьб (fOCT 2.311 б8), обозначения швов сварных соедине
ний (fOCT 2.312 72), указания о маркировании и клеймении
(fOCT 2.314 68), изображения крепежных изделий (rOCT
2.315- 68). Реrламентировано также выполнение чертежей про
ушин (fOCT 2.401 б8), зубчатых колес и реек (fOCT 2.403 75,
2.404 75, 2.405 75), шлицевых соединений (fOCT 2.409 74).
При нанесении размеров необходимо, чтобы:
количество размеров на чертеже было минимальным, но дoc
таточным для изrотовления и контроля детали;
каждый размер был указан только один раз и обеспечивал
возможность ero выполнения и контроля при изrотовлении
детали;
на все размеры были проставлены (или oroBopeHbl) предель
ные отклонения;
размеры проставлялись так, чтобы наиболее точный из них
имел наименьшую накопленную поrрешность при изrотовлении;
конструктор четко знал последовательность технолоrических
этапов изrотовления детали;
сопряженные размеры выбирались из схем размерных цепей
общих видов и проставлялись на рабочих чертежах со своими
допусками, полученными при расчете этих цепей;
в простых деталях, имеющих оси симметрии, размеры про
ставлялись не от осей симметрии, а от поверхностей детали.
При обработке деталей возможны дефекты не только ли
нейных размеров, но и rеометрической формы, а также располо
жения осей относительно поверхностей.
Допускаемые отклонения формы и расположения поверх
ностей можно изображать rрафически в соответствии с [ОСТ
2.308 79 или оrоваривать в технических требованиях, пере
числяемых на поле рабочеrо чертежа детали При этом нужно
придерживаться следующих правил:
для корпусных деталей следует указывать плоскостность ба.
30ВЫХ обработанных поверхностей, взаимную параллельность
осей отверстий и осей отверстий базовой поверхности, перпен
дикулярность двух осей отверстий, оси отверстия плоскости, двух
плоскостей, на посадочные места подшипников должны YKa
зываться (по [ОСТ 3325 85) отклонения от цилиндричности
посадочных шеек и отверстий корпусов, осевое биение упорных
за плечиков вала и отверстия;
в случае, коrда торцы наружных колец подшипников упи
раются в крышки, прикрепляемые к корпусу, на чертеже корпуса
надо указать иеперпендикулярность наружной плоскости корпу
са и оси отверстия, а на чертеже крышки параллельность
двух торцевых поверхностей;
для базовых отверстий зубчатых колес, шкивов, муфт и
друrих подобных деталей нужно указывать овальность и конус.
Ность отверстий, которые должны быть не более 0,5...0,8 допуска
на диаметр отверстия;
11
для деталей с короткими базовыми отверстиями (отношение
l/d> 1,0) должны быть oroBopeHbI неперпендикулярность опор
ных торцов К оси отверстия, при длинных базовых отверстиях
(l/d < 1,0) допуски на осевое биение торцов ступицы MorYT в 1,5...
2 раза превышать табличные значения.
Для приобретения навыков разработки рабочих чертежей
конструктор должен научиться мысленно представлять последо.
вательность действий исполнителя каждой операции: модель
щика, формовщика, фрезеровщика.
Нужно также иметь в виду, что при разработке рабочих
чертежей в некоторой степени продолжается конструирование,
так как и на этой стадии конструктор должен продолжать
поиски решений по снижению веса, увеличению жесткости
и повышению прочности деталей.
Пути снижения массы
Максимальноrо снижения массы можно добиться путем при
дания деталям формы, обеспечивающей полную равнопрочность,
при которой напряжения в каждом сечении детали по ее продоль'
ной оси И в каждой точке этоrо сечения одинаковы.
Однако при изrибе, кручении и друrих сложных процессах
напряжение по сечению распределяется неравномерно. В этих
случаях можно приблизиться к обеспечению условия равнопроч'
ности путем выравнивания напряжений по сечению, удаления
металла из наименее наrруженных участков и сосредоточения
ero в наиболее наrруженных местах.
Самыми распространенными показателями прочности и
жесткости профилей являются: площадь сечения, осевой момент
инерции и сопротивления.
В табл. 1 приведены наиболее распространенные профили;
в табл. 2 сечения при наименьшем весе; в табл. 3 различные
варианты снижения массы за счет применения равнопрочной
формы деталей.
Пути увеличения жесткости
Жесткость это способность конструкции сопротивляться
действию внешних HarpY30K с наименьшими деформациями или
с деформациями, не нарушающими ее работоспособность. При
недостаточной жесткости MorYT возникнуть повышенные дефор'
мации, фрикционная коррозия и сваривание поверхностей,
возрасти трение и износ подвижных соединений. При этом в
большинстве случаев становится невозможной работа конструк,
ЦИЙ, связанных с выполнением точных операций.
Коэффициентом жесткости называется отношение силы Р,
приложенной к конструкции, к максимальной деформации [,
вызываемой этой силой Величина, обратная коэффициенту
жесткости, называется коэффициентом упруеости.
Основными путями повышения жесткости являются приме
12
'. Основные характернстнкн профнлей
Форма поперечноrо Площадь сечения Осевой момент Момент сопротивления
сечения F. см 2 инерции 1, см 4 W. см 2
Квадрат Ь 2 b 2 /12 Ь З /6
. Прямоуrольник Jх bhЗ/12 Wx bh2/6
bh Jу hЬЗ/l2 Wy hb2/6
Kpyr 1Id 2 /4 1Id 4 /64 1Id 3 /32
Кольцо а d,/d 1I(d 2 df)/4 1Id 4 (1 а 4 ) /64 1Id З (1 аЗ) /32
2. Рацнональные сечення профнлей одннаковой массы
ЭСКИЗ сечения
Соотношение парамеТРО8
сечения н erO величина
Показа
тель жест
кост и
W/Wo
Показатель
прочности
1/[0
-
d/D
0,6
0,8
0,9
21
4:5
10,0
1,7
2,7
4,1
.
13
Продолжение табл. 2
ЭСКИЗ сечения
Соотношение парамеТРО8
сеIJеНИЯ н erO величина
Показа
тель ЖесТ
КОСТИ
W/W.
Покзззтель
прочности
1/1.
h/ho
1,5
2,5
3,0
3,5
9
18
2,2
3,7
5,5
.
II
h/ho
1,5
2,5
3,0
4,3
11,5
21,5
2,7
4,5
7,0
З. Сннженне массы деталей путем прндання нм равнопрочной н pa
цнонащ.ной формы
Отношение Mac
Нерациональная форма детали Рациональные фОр\1Ы деталн сы детали рацио
нальной форМЫ
1\. неРЗl.lиоиальиой
ff;;=: ;:
d/D 0,5 0,78
{E = =;]
d/D O,6 0,7
14
Продолжение табл. .3
ОПlOшение
массы ДетаЛl1
НераЦНОIJ3.:1ЫI3Я фuрма ДС1а lИ РаЦlIона.пЫIЫС формы детали рацноналыюй
форм ы к fiepa
llИ0l1а.nыю}.i
E :тиu /
............... / / , / / / / / / ,
d/D 0,7
Е:::ит::э
d/D 0,8
Е" :;: и ':, 3
d/D 0,9
00
0,61
0.51
0,39
0,9
0,8
0,8
0,75
0,75
(по бурти ку )
15
Продолжение табл. 3
Нерацнональная РзционаЛЫН>lе формы Отношение массы детали рациональноЙ
форма детаЛИ детали формы к нерациональной
0,9
t tI 0,8
0,75
f ffi 0,8
(по буртику)
ШJ fJ} 0,8
(по буртику)
16
Продолжение Табл. 3-
Отношение массы
НеРЗl.lиональная форма детали Рациональные формы детали Ф ; : И Kpa: : : : b
НОЙ
l'
D ; з
tэ
$
IcfJt? G
0,9
0,9
0.9
0,95
0,75
17
п родолженuе табл. 3
нерационалыIяя форма
детаЮI
Рацнонадьные фuрмы л.стали
ОТНUШСНIIС \fdССЫ
ДСТdЛl1 pdЦJIOIIa lb
НОЙ формы ({ не.
раЦllOilа lЬНОЙ
ф$ 0,75
0,9
нение материалов с высоким модулем упруrости, ребер и пере
[ородок, замкнутых рамных конструкций, устранение изrибаю
щих напряжений и замена их напряжениями сжатия растяже
ния, уменьшение зазоров, создание предварительноrо натяrа,
сокращение числа стыков.
Примеры увеличения жесткости отдельных конструкций
приведены в табл. 4.
Пути повышения циклической прочностu
в связи с тем, что большинство конструкций станочных
приспособлений подверrается воздействию переменных HarpY30K,
обеспечение циклической прочности является необходимым
условием достижения долrовечности и надежности
Способность материаJJа выдерживать без разрушения
неоrраниченно большое число наrружений опредеJJяет ero цикли
ческую прочность, а величина напряжений при этом предел
усталости материала.
Пределы усталости материалов имеют rораздо больший диа
па30Н колебания значений, чем механические характеристики
при статическом наrружении, и зависят от условиi'1 наrружения,
типа цикла, степени асимметрии, технолоrии изrотовления,
состояния поверхности и ряда друrих факторов. Между усталост
ной и статической прочностью нет определенной зависимости.
Усталостная прочность конкретных деталей в значительной
мере зависит от концентраторов напряжений, которые MorYT в
2...3 раза и более повысить средний уровень напряжений,
действующих в опасном сечении детали.
18
Исходная конструкцня
4. Увелнченне жесткостн машнностронтельных конструкцнй
Измененная конструкция
Сущность
изменення
i9I
YMeHb
шение
вылета
буртика
Замена
изrиба
растя.
жением
СЖа
тием
19
Продолжение табл. 4
Исходная КОНСТрУКI.lНЯ
Измененная КGНСТРУКl.lIIЯ
Сущность
измененИЯ
YMeHb
шеИие
пролета
между
опора мИ
9
Умень.
шение
вылета
Консоли
усиле
иием уз
ла за.
Делки
20
Исходная- КОНСТРУКЦИЯ
ф
Изменеllная КОНСТРУКЦИЯ
111
I?
C / //
I
....
"
"
Продолжение табл. 4
СУЩНОСТЬ
нзменения
Ликви
дация
коисоли
Усиление
жесткости
кольцевым
воротником
Придание
формы
paBHoro со.
противле.
ния
Уменьше
ние напря
жений из
rиба
21
п родолженuе табл. 4
Исходна" КОНСТРУКЦЯЯ
Измененная КОНСТРУКЦИЯ
Сушиость
язменення
Усиление
заделки
Обычно разлнчают rеометрические н технолоrнческие Концен-
траторы напряжений.
К rеометрическим концентраторам напряжений относятся:
засверловки, отверстия, резьбовые отверстия, кольцевые выточ-
ки, канавки, ступеньки с острыми входящими уrлами, Поднутре-
ния, лыски, резьбы, шпоночные канавки, шлицы, впадины зубьев,
сварные швы, клейма и т. Д., К технолоrическнм участки
с перерезанными волокнами, полученными при предшествующей
rорячей обработке заrотовок; места переходов у кованых и штам'
пованных заrотовок, прессовых посадок; литейНые дефекты, яв-
ЛЯЮщиеся следствием вытяжки металла; rрубая механическая
обработка поверхности детали; rальванопокрытия н т. д.
В табл. 5 приведены примеры устранення rеометрических
концентраторов напряжений.
К технолоrнческим методам повышения усталостной прочно.
сти относятся: примеиение термической, химико термической
и термо механической обработки сталей с целью создания в
поверхностных слоях предварительных напряжений сжатия;
улучшенне шероховатости поверхностей Деталей путем полиро-
вания, прнтирки, суперфиниширования, упрочнение поверхност
Horo слоя пластической деформацией (дробеструйная обработка,
накатывание роликами, алмазное выrлаживание, ультразвуковое
упрочнение, импульсный rидронаклеп и т. д.).
22
5. Устраненне концентрацнн напряженнй
Исходная КОНСТРУКЦИЯ Измененная конструкция
e
t
Сущность изменения
Крепежные болты замены
кольцевой rайкой
Фиксирующий штифт пере.
несен на rоловку
Фикснрующий усик выпол.
нен вместе с rоловкой
Концентраторы пере несены
в разлнчные плоскостн
Отверстия перенесены в
сторону от зубьев на
диск
23
Продолжение табл. 5
Исходная конструкция
Измененная конструкция.
СУШНQСТЬ нзмеl;lення
Aj
Усилен зубчатый BeHeu
и сделаны плавные пе-
реходы от венца к зубьям
в . . & у"",""," Щ'о<р p'.
занноrо участка
'Усилен вал на участке
резьбы
Пути совершенствоваиия коиструкций
у шпиндельных узлов оптимальные.расстояния между опора
ми должны быть в пределах 3...4 диаметров передней опоры.
Такне y3JIbl имеют повышенную жесткость и минималЬНЫе [a
баритные размеры. В каче<:тве материала для них рекомендуется
применять азотируемые (38ХВФЮА, 40ХФА) или цементуе-
мые стали (18XrT, 12ХН3А, 20Х), обладающие высокой
твердостью и износостойкостью, малой деформируемостью и вы.
СОКОЙ прочностью При этом особое ВНИмание нужно уделять
точности изrотовлениЯ конических ПОСадоЧНЫХ поверхностей под
посадки подшипников. Коническая поверхность BHYTpeHHero OT
верстия двухрядных роликоподшипников должна быть выполне.
на на шпинделе с отклонением уrла конуса не более 1'. На работу
шпиндельноrо узла существенно влияет натяr подшипника,
оптнмаЛЬная величина KOToporo ДОлжна быть в пределах
2...4 мкм. Правильность выбора величнны натяrа контролируют
по температуре HarpeBa подШИпника в процессе эксплуатации.
При особо высоких требованиях к виброустойчивости и точности
вращения рекомендуется применять- подшипники скольжения.
Эти подшипники требуют высокой точности выполнения со-
пряrаемых поверхностей. Обязательным прн этом является
определение требований к отклонению по некруrлости н конус но.
сти. Весьма существенный. фактор, влняющнй на ресурс работы
24
Продолжение табл. 5
Исходная конструкция Измененная конструкция Сушност ь
изменения
r!1 2а Увеличены ce
чения вала на
'. участке распо.
ложения KOH
центраторов
t!J Ослабленный
W участок усилен
за счет раз
носа входящих
yr лов
е Внутренним
ступенькам
приданы плав
ные переходы
Усилен вал на
ослабленном
участке
подшипника, перекос осей. В связи с этим прн монтаже
подшипников скольження требуется нсключитъ возможные пере
косы осей из за поrрешностей как изrотовления и монтажа,
так и деформации шпинделя. Для стабильной работы ПОk
шипника скольжения необходим постоянный температурный ре-
жим. Он обеспечивается при использовании температурных KOM
пенсаторов при подаче смазкн постоянной т,емпературы.
Подшипники качения обеспечивают нормальную работу, если
при их монтаже и эксплуатации не было значительных пере
косов и деформации колец. Допустимые перекосы составляют 8'
25
Исходная КОНСТРУКЦИЯ
Измененная конструкция
Продолжение табл. 5
СущtЮсть
изменеllНЯ
ее а
E!
ПН ffi ffi
26
Усилен вал
на ослаб
леином
участке
Утолщены
вал н сту-
пнца
Зубчатое
колесо на.
сажено на
продолже
ние зубьев
малоrо
колеса
На участках
перехода
использо
ваны rалте
ли
Исходная конструкция
Измененная конструкция
Продолжение табл. 5
IfhAA
-
А
Сущ-
ность
изме
нения
При
Me
нены
rал
телн
повы,
шен
ной
проч
ности
YCT
ранен
изrиб
в
резь
бовых
дeTa
лях
27
Продолжение табл. 5
Исходная конструкция
Измснснная КОIIСТРУКЦИЯ
Сущ.
насть
изме-
нения
E
Ocy
ще
ствле.
но
цeHT
риро
вание
в
резь
бовых
co
еди
He
ннях
для радиальных однорядных подшнпников, 4...6' для радиаJ1Ь'
но упорных, до 2...40 для сферических. Большую роль иrрают
поrрешность формы посадочных отверстий и биенне торцевых
опорных поверхностей. В зависимости от класса точности под.
шипника должны назначаться конусность и отклонение от ци
линдричности опорных поверхностей, а также биение заплечиков.
В резьбовых соединениях необходимо обеспечить совпадение
шаrов. На работоспособность соединения существенно влияет
отклоненне от перпендикулярности опорной поверхности, кото,
рое должно быть для точных резьб в пределах 30...40' и для
rрубых 100...130'.
Поворотные и делительные механизмы рекомендуется нсполь
30вать с коническими фиксаторами с самотормозящими уrлами.
В механизмах поворота желательно применять амортизаторы,
а также механизм разrрузки, двойную фиксацию. Положн
тельный эффект дает повышение жесткости центральной опоры.
В передачах винт rайка требуется достижение параллель
ности перемещения относнтельно оси ВИнта с целью исключення
защемления в крайннх положениях. Для уменьшення снл трения
нужно применять тела качення или rидростатическую смазку,
а для лнквидацнн зазоров две короткие rайкн с реrулируемым
зазором. Повысить точность перемещення позволяет переход от
передач винт rайка к передачам червяк червячная рейка.
Направляющие должны обеспечивать постоянство перемеще
ния на протяжении всей рабочей зоны Одним из основных
условий их стабильной работы является надежная защита от
попадания в ннх rрязи, стружкн, пыли и т. п. Предпочти.
тельны V образные направляющие. Для уменьшения сил трения
uелесообразно применение пар трення пластмасса сталь или
28
Исходная КОIfСТРУКI1ИЯ
Измененная конструкция
Продолжение табл. 5
Сущность
изменеllllЯ
Приме
нено
центри
рование
в резьбо
вых co
едине
ниях
Исполь-
зованы
фаски
29
Исходная конструкция Измененная КОНСТРУКЦltя ;зУм : :
Продолжение табл. 5
=Sft1
SEt a
ав
I
ее
30
Использованы
фаскн
пластмасса чуrун. Желательно использовать антискачковые
смазочные материалы масла типа ине.
При монтаже зубчатые передачи требуют точноrо положения
осей зубчатых колес и базирования этих колес на валах.
При несоблюдении данных требований нарушается точность за
цепления, что приводиr к резкому ухудшению работы передачи:
повышению шума, снижению работоспособности. Для снижения
шума рекомендуется при менять заПОJJlосные передачи, передачи
с коэффициентами перекрытия свыше 2, с модифицированными
профилями.
Повышение точности изrотовления
деталей станочных приспособлений
Точность изrотовления деталей оБУСJJовливает эксплуата
ционные качества и надежность приспосоБJJения. Особое внима
ние следует удеJJЯТЬ точности производства таких деталей,
как направляющие, зубчатые передачи, подшипниковые опоры,
винтовые передачи, центрирующие устройства, шпиндельные y3
лы и т. д., которые опредеJJЯЮТ точность базирования и
ВblПОJJнения заданных перемещений в приспособлении.
В табл 6 приведены ориентировочные значения экономи
чески достижимой точности при ра3JJИЧНЫХ видах обработки
деталей из стаJJей.
6. Размерная точность изrотовления деталей
ВИ11 поверхности Метод обработки
Вал Точение:
черновое
чистовое
точное
алмазное
Шлифование:
бесцентровое
в центрах
предварительное
тонкое
Обкатывание роликом и шариком
Электроэрозионная обработка
Суперфиниширование
Доводка (ручная и механическая)
КваЛIIП'Т
10...12
9...11
8...9
6...7
6
5...6
8...9
5
6...8
8...12
5
5
31
Вид nО8СрХllOСТИ Л\стод обработки
Продолжение табл. 6
Квап итст
Отверстие Сверление:
ручное
через кондуктор
после предварительноrо сверления
Зенкерование
Растачивание:
черновое
чистовое
точное
на координатно расточных
станках
Растачивание алмазное
Развертывание:
предварительное
окончательное
Протяrивание
Прошивание
Развальцовывание
Раскатывание
Калибрование
Шлифование:
предварительное
точное
Хонинrование
Суперфиниширование
Доводка (ручная и механическая)
Электроэрозионное прошивание
Электрохимическое прошивание
Электроалмазное шлифование
13
11...12
11
10...11
8...10
7.,,9
7
6...7
6
7...9
6...7
6...8
6...8
6...7
6...8
6
8...9
6
5...6
5
5
8...13
8...13
5...6
Строrание
Долбление
Плоскость Фрезерование
Обтачивание торцов:
черновое
чистовое
точное
Шлифование:
торцов
плоскостей
Хонинrование
Суперфини широва ние
Доводка (ручная и механическая)
Шабрение
Слесарная опиловка
8...10
11...12
8...9
12
10...11
8
6...7
6
6
5
5
6...8
10...11
.32
п роаолженuе табл. 6
Вид rIOверХllОСТИ
Л\('ТОД обработки
КВ3J1итет
Резьба
Нарезание:
плашкой метчиком
резцом. rребенкой
Фрезой
Накатывание роликами
Шлифование
6...8
n...8
R
7..R
:)...6
Контурные
поверхности
плоских
деталей
Холодная штамповка:
вырубка
пробивка
12
11
rлава 11
МАТЕРИАЛЫ ДЕТ АЛЕй
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
yrYHbl
Чуrуны ЯВJJЯЮТСЯ СПJJавами жеJJеза с уrJJеродом (содержа.
.,ние ПОСJJеднеrо БОJJее 1,5 %). Чуrуны деJJЯТСЯ на беJJые. серые,
модифицированные, высокопрочные, ковкие, антифрикционные,
жаростойкие, коррозионностойкие. В станочных приспосоБJJе
ннях наиБОJJьшее применение находят серые чуrуны, из KOTO
.-рых нзrОТОВJJЯЮТСЯ корпусные и маJJонаrруженные детаJJИ. Эти
чуrуны оБJJадают хорошими JJитейными и УДОВJJетворитеJJЬ
ными механическими свойствами. имеют относитеJJЬНО низкую
стоимость. Модифицированные чуrуны ОТJJичаются от серых
2 3052
33
иаJJичием rрафитизирующих присадок и имеют повышенные
механические свойства. У высокопрочных и ковких чуrунов
высокие механические свойства, однако из за более СJJОЖНОЙ
технолоrии их производства применяются в станочных при
способлениях довольно редко. Антифрикционные, жаростойкие
и коррозионностойкие чуrуны используются ДJJЯ изrОТОВJJения
детаJJей с требуемыми свойствами (тормозные диски, детаJJИ
сва рочных п риспосоБJJений).
в таБJJ. 7 указаны оБJJасти применения чуrунов, в табл.
8...10 их механические свойства.
Низкая износостойкость и Малоответственные отливки с
пониженные механические толщиной стенок до 30 мм.
свойства Детали, работающие при cpek
них наrрузках без трения
(крышки, планшайбы, плиты,
стойки, корпуса. шкивы, Ma
ховички)
Ответственные отливки с тол
щи ной стенок 10...30 мм. Де
тали, работающие на износ при
средних наrрузках. Отливки
больших rабаритов (корпуса
пневмокамер и пнеВМОЦИЛИНk
ров, тормозные барабаиы)
Ответственные отливки с тол.
щиной стенок до 40 мм. Дe
тали, работающие на износ при
больших наrрузках и высокой
rерметичиости (rндроцилиндры,
rильзы, корпуса)
Ответственные сложные отлив
ки с толщиной стенок до 60 мм,
с повышениыми требованиями
к однородности свойств в раз
личных частях отливки. Детали,
работающие при переменных
наrрузках в условиях интен-
сивноrо износа (зубчатые KO
леса, поршни, храповнки)
Высокопрочный ЧУZУН
Высокая прочность и удов, Корпуса rидроаппаратуры, CTY
летворительная пластич пицы, кронштейны
ность
Высокие прочно ть, жест Детали, работающие на износ
кость и износостойкость . и испытывающие вибрационные
наrрузки (корпуса насосов, pe
7. Отливки из чуrуна
Марка
ч}туна
Краткая характеристика
Серый ЧУZУН
СЧl5
СЧ20
Низкая износостойкость
н пониженные механнче
ские свойства, способность
воспринимать небольшие
сжимающие наrрузки
СЧ25
Высокие меха нические
свойства, хорошая износо-
стойкость и обрабатывае
моеть режущим ииструмен
том
счзо
Высокие механические
свойства и износостойкость.
способность воспринимать
значительные переменные
наrрузки и повышенная
плотность
Ч45 5
ВЧ50.2
34
Область IJ НI\I('Н{'НIfЯ
ВЧ60
Продолжение табл. 7
Марка
1IyrYHa
Краткая
характеристика
Область примеиения
Высокая прочность и жест
кость, повышенная ИЗНосо
стойкость
дукторов, кронштейиы, буrели,
тормозные диски, звездочки)
Ответствениые детали, рабо
тающие иа износ при больших
наrрузках (коленчатые и pac
пределительные валы, копиры,
толкатели)
Ковкий ЧУZУН
КЧ30.6 Способность работать в yc Ответственные детали, испыты
ловиях динамических Ha вающие вибрационные наrруз
rрузок ки (коленчатые валы. толкате
ли, зубчатые колеса)
Антифрикционный ЧУZУН
АЧС I,
АЧС 2
АЧВ 1
АЧВ.2
Предназначены для работы Цапфы, опоры, подпятники,
в узлах rрения в паре подшипники скольжения
с термически обработанным
Валом при средних CKOpO
стях скольжения
Предиазначен для работы То же
в узлах rрения в паре
с термически обработанным
валом при высоких CKOpO
стях скольжения
Предиазначен для работы
в узлах трения в паре с тер'
мически не обработанным
валом при высоких CKOpO
стях скольжеиия
8. Механические свойства отливок из ceporo чуrуна (по rOCT 1412 85)
СЧ15
Марка чуrуна
Твердость. нв
8 180 224
15 150 210
30 110 201
50 105 163
8 220 240
15 200 230
30 160 216
50 140 170
35
СЧ20
Л\арка чуrуll3
Jl родолженuе табл. 8
Тв<рдоеть. нв
8 270 255
15 250 245
30 210 238
50 180 187
8 330 270
15 300 260
30 260 250
50 220 197
СЧ25
счзо
9. Механнческие свойства отливок ИЗ чуrуна с шаРОВИДНЫ 1 rрафитом
(по rOCT 7293 85)
ВремеННое У словнb.lЙ
Марка соnротивлеНJlС предел ОТНОСltтеЛЫlOе Твердость,
чуrУIIЗ при растяже текучести удлинение 6, % НВ
111111 аь. МПа "02. МПа
БЧ35 350 220 22 140...170
БЧ40 400 250 15 140...202
БЧ45 450 310 10 140...225
БЧ50 500 320 7 153...245
БЧ60 600 370 3 192...227
БЧ70 700 420 2 228...302
10. Свойства отливок из антифрикционноrо чуrуна (по rOCT 1585 85)
Л\арка чуrУllЗ Твердость. НВ pv.
МПЗ'м.с
АЧС 1 180...241 5 5 12
АЧС 1 180...241 14 0,3 2,5
АЧС 2 180...229 10 0,3 2,5
АЧБ 1 210...260 1,5 10 12
АЧБ 1 210...260 20 1 20
Стали
СтаJJИ являются СЛJJавами железа с уrJJеродом. Последиий
составляет до 1,7 %.
СтаJJИ подраздеJJЯЮТСЯ: по ХИfylическому составу, качествен
ным признакам, по назначению и способу производства.
36
ПО химическому составу стаJJИ деJJЯТСЯ на уrJJеродистые
(с содержанием уrJJерода от 0,85 до 1,3 %) и леrированные,
включающие кроме жеJJеза и уrJJерода ра3JJичные леrирующие
элементы;
по качественным признакам на обыкновенноrо качества,
качественные и высококачественные; по назначению на KOHCT
рукционные, инструментаJJьные и с особыми физическими
свойствами; по способу производства на конверторные, Map
теновские и ЭJJектростаJJИ.
Наибольшее применение для изrОТОВJJения станочных при
спосоБJJений находят конструкционные стаJJИ. Они деJJЯТСЯ на
уrJJеродистые и JJеrированные.
Стапь уrлеродистая обыкновенноrо качества изrОТОВJJяется
в мартеновских печах (спокойная, кипящая, полуспокойная)
и в бессемеровских конверторах (спокойная и кипящая).
в зависимости от назначения и rарантируемых характери
стик стапь подраздеJJяется на две rруппы и одну подrруппу
и постаВJ1яется: rруппа А по механическим свойствам (Ma
рок СтО, Ст!, Ст2, Ст3, Ст4, Ст5, Ст6); rруппа Б ПО хими
ческому составу (марок БСтО, БСт!, БСт2, БСт3, БСт4, БСт5,
БСт6); подrруппа В по механическим свойствам и хими
ческому составу (марок ВСт!, ВСт2, ВСт3, ВСт4, ВСт5).
Сталь уrлеродистая качественная, КОНСтрукционная изrо
товляется в мартеновских и ЭJJектрических печах (спокойная,
кипящая и полуспокойная). Она постаВJJяется по химическому
составу и механическим свойствам одновременно.
В зависимости от химическоrо состава стапь деJJИТСЯ на две
rруппы: 1 с нормальным и 11 с повышенным содержанием
марrанца.
Сталь леrированная конструкционная по химическому COCTa
ву и механическим свойствам подраздеJJяется на качествен
ную, высококачественную и особо высококачественную. В зави
симости от основных леrирующих ЭJJементов различается
13 rрупп стали.
УrJJеродистые стаJJИ обыкновенноrо качества применяются
для производства деталей, не подверrаемых термической обра
ботке. ДетаJJИ из уrJJеродистых качественных сталей проходят
термическую обработку. Леrированные стали используются ДJJЯ
изrОТОВJ1ения ответственных высоконаrруженных деталей.
ДJJЯ деталей с заданными специфическими свойствами
(коррозионной стойкостью, жаропрочностью) применяются BЫ
sококачественные стали. Они подраздеJJЯЮТСЯ на rруппы:
1 коррозионностойкие (нержавеющие стаJJИ и СПJJавы,
оБJJадающие стойкостью против ЭJJектрохимической и химиче
ской коррозии атмосферной, почвенной, щеJJОЧНОЙ, кислотной,
солевой, межкристаЛJJИТНОЙ коррозии под напряжением и др.);
11 жаростойкие (окаJJиностойкие) стали и СПJJавы, оБJJа
дающие стойкостью против химическоrо разрушения поверхно
сти в ra30BbIx средах при температурах выше 550 ос, работающие
в ненаrруженном ИJJИ СJJабонаrруженном состоянии;
37
111 жаропрочные стали и СПJJавы, способные работать
в наrруженном состоянии при высоких температурах в течение
опредеJJенноrо времени.
ДJJЯ изrОТОВJJения ряда СJJОЖНЫХ и ответственных детаJJей
станочных приспосоБJJений применяются инструментаJJьные
уrJJеродистые и JJеrированные, ииструментаJJьные быстрорежу
щие и подшипниковые стаJJИ. Их условные обозначения приве
дены в таБJJ 11, рекомендации по применению в таБJJ. 12...21,
основные механнческие свойства в таБJJ. 22
11. Условные обозначения маро к сталем
Материал I
Сталь уrлеродистая обыкновен
иоrо качества (rOCT 380 88)
Сталь уrлеродистая качествен
ная конструкuионная (rOCT
1050 88)
Сталь леrированная KOHCTPYK
ционная (rOCT 4543 71 )
Сталь уrлеродистая инструмен
тальная (rOCT 1435 74)
Сталь леrированная инструмен
тальиая (rOCT 5950 73)
Обозначение
Буквы «Ст» И цифры от 1 до 6 услов
иый номер марки в зависимости от
химическоrо состава и механических
свойств (Стl, Ст3). Степень раскисле
иия обозначается двумя строчными
буквами, добавляемыми после обозна
чения марки стали' кп кипящая,
пс полуспокойная, сп спокойиая
(Ст3кп). Буква r после номера марки
стали указывает на повышенное со.
держание марrанца (Ст3П.
Две цифры от 05 до 85, показывающие
среднее содержание уrлерода в сотых
долях процеита.
Двузначиое число, показывающее
среднее содержаиие уrлерода в сотых
долях проuента, и буквы справа от
этих чисел, озиачающие, что в состав
стали входят леrирующие элементы
(40Х, 40ХН, зохrс). Цифра, стоящая
после буквы, обозначающей леrиру
ющий элемент, показывает примериое
ero содержание в целых процентах
(35r2, 20Х2, rH2). Если содержаиие
леrирующеrо элемента менее 1 %,
цнфра отсутствует (50Х, 15ХР).
Буква У и цифры, показывающие
среднее содержаиие уrлерода в деся.
тых долях процента (У7, У8). ДЛЯ
обозначения высококачественных ста.
лей в конце ставнтся буква А (Y8A .
Цифры слева от букв показывают
средиее содержание уrлерода в деся-
тых долях процента, если ero в стал"
меньше, чем 1 % (9Х, 4ХС, 5XrH).
Цифры после букв, обозначающих
леrирующий элемент, показывают при
Mep!lOe ero содержание в целых про.
центах (ХI2, Х12М, ХВ5).
38
!
"
-о
О
о
,.
о
"-
о о
"
о
f-.
'"
о gtS
'" -о'"
:r:
-о
-о
о
,.
"-
f-.
"
..,
111
1-
U
U
;r
..,
111
f
с
z
z
u
111
С
Z
111
:в
'8
5
>1-
U
..
:в
1-
u
Z
g
а.
..
:::
»
:i
3
3
е-
:s:: :s:: :6
",. ... :i
": t>'"
"Ii
....
'" ..о (l)
'" Ф Б-С:
'i e
t::::{ Q) <lJ:S:
:6 :a
(l) :Z: :Z: 3
:6 Х :I::a
-;; !
ffif:' f:'",
o.r:::r 8.
a.."":s:",,M..........
:r::5 :i
о:
3
о о
о..
о Е--<
><
о:
3 '" '" '"
8- о I
о Е--<
><
I I I
'"
о
,'"
'" о
:z:Е--<
о
"'\О
(l) '"
o..
t:: t:: t::
'" '" '"
...
u u uuu
1
"
00
о
о
f.--.---.--..-
'" о
,.
о "-
о
"
о
о
f-.
"
J'
1
..."
"''''
н
...
[
!;
'"
::!
о
о
1:>..
t:::
и i
Q) :i g,:
:a1::L. ...:Z:"'''''':
? &g
;E (l)I:: ",
e ' (1)
5"'.
::с о..»З:Z::МQ)?
e- g .. ;
u хgЕ-
'"
о..
о:
m ;;j
'g о
": "1
U ;>,
..о
:z:
о
'"
:;j
о о: о..
'i", О
;>':>::
.о
о
'"
":
'"
о о:
'i", о
;>,:>:: Е--<
tD
со
о -.r
-.r
(l) '"
'" 'i
о: :z: g
:s: (l)
::!3
'" :r
со>-
:s: ": '"
>- '" '"
;:; ": <..>
"'>-
0..", '" t::
о,,: '" ...
:r::", Мо
<..> <..>
t:: t::
tD
U u
39
z
..
'"
t
...
:I!
:с
::
с>
=
f 13 [
6 :
::.: а)
CIJ Е--< о о
:I! "
:с
:r
'"
:с
...
=
о:{
с>
..
>;
с.;
40
i 6 i ii 5 E
05" o O ...
[ : :;i;
U;: :a'''' ",...", 3 . !;;
== g : i ...: ::i t
(l) --::; :s::s: o :s:t:: ctI» :5 r:a.. CO ,.. 1::1
t:: (l)o ctl3 :5:S:i :s:tO(l)
8 4
ьз :>-.:аt;u", =><""g :>!u",:>-. .;Ео
gQ Q :>! g :>-. t
=: u ;=J g- g- =: Е:
58 = з б= g;
g g:S:Ф (l)
g в з :g
"
о
r------------
о
"
о
f--o
о
>:>
'"
о
о
"
f--o
5
...
... '"
<-. О
о о
о
:>!
...
:r::
'" '"
&
::;
со
о
х
о
1---<
3
о
о
><
о
1---<
'"
о
I:Q
о
1---<
=
u
<":)0
:
r---...
OQ
о
t::
'" о
.'"
=0
::r
CtI
i;'
:::r ь
с5
х
3
о
о
:><
;
8
:а
I:Q
=
u
<":)0
Ф
:><
о
'" о
.'"
:s: О
::r
:::r '"
"о
'"
'g
..
u
:s:
as
<lJ
;;j ::i
о
1---<
о
о
1---<
:s:
as
...
:a
<":)
r-...:
'"
'"
c'i
'"
'" '"
.. u
:>-.
'"
МО
о
1---<
OQ
'"
OQ
<":)
с5
<":)
"
"
о
о
"
о "
1-------------
"' о
"
о
1--------------
о о
"
о
.....
"
t
о ьс.)
'" "''''
.....
о
'"
о
о
"
t
\о
g
О
't:>
О
Q.
t::
:i :I::a 5g
O
t::тм
Q) 3 g
:D O:::D"'o:z:
'li3 33Q) -е.:
e::a
i :а 5
"' з.;t;;':1::!Jз
:i oi:r:
a o
о::
3
О
Q.
О
><
:I:
:I:
О
t:::
о::
"'-
о
о
f--<
о::
"'-
..... о::
Q) '"
i
::;;
:>,
со
м
c'-i
м
o.i
"1:
'"
'" '"
"= ()
"'>.
'" t::
'" .....
(1')0
о
f--<
о
ос
tci'
""'"
:>:
:I:
00::
..... t::
3
Q)"'
"1::I:'"
..c ,,=
:I: о
:I: '"
Q)O::
'" ::;; Q)
f--o tt:: :а
() о:: .....
O
:I:
о::
:I:
О
t:::
i
:r:5
:t
c'-i
""'"
t--
о
""'"
о::
.....
o
фх
:><
g
o.i
::!J
tt:: g6
:i i
()
"1:
f--< "1: '"
"'::!J:g",:E:I:()
;S t::: :;;
'"
'" '"
"= ()
"'>.
'" t::
'" .....
(1')0
t::
t::
ос
ос
41
'"
'"
"
(5
о
'"
"
о
о
'" о
"
о "-
r------------
" о
о
1--
'"
t:
t [ "'
O(1Joc.J
'[
g'g
о
'"
о
о
"
"-
1--
<Ох
t
:s:
о;
'"
t
cu
:11
:s:
:s:
Q
:s:
::!
:о:
;...
со
t
:s:
Q
:о:
cu
:11
:s:
:s:
::
Q
со
Е
cu
Е;
42
E g :s: 5 8
u i
со . . :!J 51 3. 5 .g '"
и и g M
ш
a = B
? cu E Q "'
cu 3.cu.g:s: i
, t t ж
g i3t 3 cu 3 ?
Q ::1 'Ож:Е . :a .Q:s:o;;::;:s: t;:s:
g gШ cu ;
Ш5 t; з
:s:
со
'"
'"
.... 3
cu '"
::; Q
Q О "'-
Q
t::: f--< ><
:s:
"'-
....
cu '" :s:
<; '"
.Q
Q "'- Q
f--< О f--<
:s: :s:
"'- "'-
3 .... ....
cu", cu '"
::; <; '"
о .Q
"'- g g
о Q
>< ».... ».... f--<
:s: i:
t g M
C)
'" '4
. :
<6 Ф<6
-.r м"'"
g Q
1::
CJ CJ .; .;
M '" :5
'"
:!; :!; :!J :!J
:s: :s:
g '" '"
....
:о:
J:; u J:;u
:!J ;'" "';... "';...
cuJ:;1:: 1:: 1::
::r '" .... '" .... '" ....
Q ::r Q Мо ('I)Q
>< >< >< ><
о tO О
М -.r
:!:
'"
"-
"
(3
о
= '"
о "
о
о
о
.. о
'" '"
.. =
о
=
о о
1--
"
.., :i
о scJ
'" "''''
1--
о
'"
"-
'"
о
о
'"
1--
"'=
::>
\с)
::!
Q)
:s
:.:
О
It)
О
Q.
t::
:s:
....
0015
000::
:><
""';0.
и:)
О
1::
, I О ..
Q) :S: L., :.;
e--g, ::!J
C\1..
()CJ
ca::r
"'
са 0:»
:';":;:: о с::
саоо"....
м "'о:: <.)0
:s: .. .. I Q)
,,:s::D....:D
"'0::::10....
о. ..с са
i,b
I::J
'" . :s:
:D:!!O::'" .
о:: ,,0.:D:D
t8.
:Е "' \O
i3
L.,t:;Q)
caca:Do.
о:: '" о::
'" :С'
о:: О:':
"i . 0.:><:
u..s. з:0
о::
:с
3
:D
'"
О
t:::
j
:s:
;
о.
О
о:
са
;:;
:s:
:З:
'" . .
" "
:с :s: cl) CJ C.J ...
a :s:
e-:i,b ;;; g
: -;
: ;;::!J;
"'.0:: 8
S- ;gg-;I::
"' u 3
:.: :S::S:
t:i :s: :ь
;i t
00
о
00
.;
::!J
са
:><: :><:
" <.)
са»
:><:1::
са ....
МО
><
00
"'"
о:
са
о::
:с
3
О
t:::
о::
о::
3
О
t:::
;Е
:r
:s:
о::
са
о.
О
><
О
"
t:::
:s:
о.
.... о:
'" са
;:j ::;
g
»....
О
1---<
00
о
00
:s: ,,= :s:
M a>3
<с> 0:::><:"'" о: <C> о::
r-i
U) ...т :rU)
1:: 1:: 1::
.;
::!J
.;
::!J
са
:><: :><:
" <.)
са»
:><: 1::
са ....
МО
са
:><: :><:
" <.)
са»
:><: 1::
са ....
МО
t.:
00
"",00
00
<с>
.ь :I: i:а
a
\O:E:S: "'''i
..
1:: 1::i3 .
()>< 5
:3' gje-;;o
Q><;Ecat:: .
;:j о:: 3
ca"
C::
и -;
:a
t::[3:s::r...",,,,
о::
о::
3
О
t:::
о::
:s:
;
о.
О
:s:
о.
....0:
"'са
;:j::;
g
»....
a;
"'5
са
ti::!J
:s:
;;;'"
.... :><:
тC'\3
::!J:><: 1::
::! Б
<
. .1--
I--I--:З:
><><><
ос 00 00
C'I
43
"
"
(5
"
"
r-----------
'" о
"
о
о о
"
о
1--
"
t i
:
'"
"-
о
о
"
1--
'" '"
C
-i
\Q
":
О
't:>
О
Q.
t::::
44
6 <JJ :a :a:I= Q; 6
ft т :3
i iаз t
"'E- .,3 E- :i:i ,
'" ./3. :'i!!:
:3' :си 0<:.,>.0:: :си
:a?Q) 3 'Jca 8..
131=' :'i!
{ ., о:: ,: 8-
:S: C')Q) dJ: @ a
:i :'i!:C ":'i!
'о:: <: >. <: ., '" _ и 3 '" <: и
: :e :
о::
а
о
"'-
о
><
о::
а
о
"'-
о
><
о
f--<
:s:
"'-
о::
., '"
<::С
'" ..о
;;>;,
о
f--<
о::
"'-
о::
., '"
;:j;a
м
и:5
""'"
g
:;(
g
g
.;
:!;
'"
'"
v
ti
:с ....
Ша
;в
:!;
::r
'"
'"
0<:0<:
<:и
"'>.
0<:",
'" ....
(1')0
:::;:
><
tO
М
Q.
::r:
><
о
.,
:D
\о
о
f--<
о<:
о
10
>.
<:
о
<:
t::
:с
о::
;
"'-
о
о
f--<
о::
:",
т
о
'"
.;
:!;
'"
'"
о<:
tt=
о:: '"
::1....
О
:с .
., '"
:Е о<:
., <:
:::r
'"
о<: о<:
<: и
"'>.
о<: '"
'" ....
(1')0
:r:
><
о
""'"
-<-<
мм
::r:::r:
><><
O
"
"
о
о
"
"
о
t:
О
"
о
"
:i
о gcJ
'" .с""
со. :X:
1--
о
>о
>о
о
о
"
1--
"'=
::>
:::
\о
::!
<:
о
't:>
О
Q.
t::
:s: r l' Q) Q) . I
g g
t ,. :s::s: t ,.:i
<t J
Q)a-;-:a at
:G "g! :i
;В:aa aJ
"' Q5j 3
е-{ о 'а а
t'!jm-9-()::с() (I'),..:I::
:s: a
8 ;i [t g. i
!:. ti ",
:G
О
\о
» о
<;
f--<
'"
'"
'" i
;
"'-
о :е5
'"
"'-
'"
'"
.... о::
Q)
З3 '"
'"
о
t:::
о'"
о
'4 :>:
:",
и:5 R
""'"
OOg
.;
Q)
:!; :z:
:z:
о
:G :G "'-
<; () :z:
» ....
:G", О
.... -<
(1')0
-<-< -<
Q
UU
><><
0<0
ММ
45
:Е
(3
о
:Е
"
О
О
" О
:Е
С
f-------------
о
"
о
....
"
t m
g
:X:
E--og o
о
'"
о
о
:Е
....
"'"
t;
:о:
о;
t
4.>
Z
t
:о:
о:[
Q
Q.
4.>
;..,
4.>
Z
::;
о;
<':1
""
:о:
4.>
::Е
;..,
Q.
ti
:с
::s::
.r,;
46
t t
3 :g
:O: a :C
Q)f-o f-.&gо:l 'J Q) :I __f-o
Q) Q) Q) о
'8 g g} 1:' ::Е ,з ,з 'i3 !;;
g 85 8 a
5 а Eto a o
t i:
з; g 3i 34.>
:O:Q 3:o:::E:O:M::E4.>:O:Q :O:O:O:Q:O:O
E Ea 0:[ E3
ot t t a?
o:[ :O: ""
'"
""
:с :с
:с :с
:о:
:с :с
о о о о
t::: f--< i:: f--<
Е
><
о о
<; о <; о
t::: f--< t::: f--<
:о: о :о: о
::r:: f--< ::r:: f--<
м м ""'" ""'"
а; а; о c'i
tO tO <с> <с>
. о f... . . :с
О u О u О u
о
м м м м
4.> .... a; 4.> .... b
O
4.> . 4.> <; 4.>
",4.> "';;; ",4.> ",4.>
"" "" <;
::Е "" u
"" "" ""
::Е ::Е <; ::Е
"" "" "" ""
(1')0:[ (1') o:[ (1')0:[ (1')0:[
'<I: cx5' <r: si
t--t-- 1....;
>->>-> >->>->>-> >->;;;;
::
"
"
с
о
"
"
"
t m
0<..>
..'"
g
о
о
"
о:
4.> 1--
IE
;..,
со
t
о: [
t
о:
о;
'"
t
4.>
:z
о:
о:
:
о
со
Е
4.>
о;
4.>
:z
о:
.о
о;
'"
..
:i ' :5 '8
'" t::
'" :Е g .a t g- t; ::g
о со '8 :! 3
"= ....
u 3
» ><g- 8
'"
4.> :a:::S::(l):I::S::r::Q.,:S::S:::C(l):I:
Q.. ::Е (l)CM ..Q:::S::C'V
' а :a :5
&Б В :i-::'
о tt=a :ag :a M
'g :Е. '" &Е..:Е '" :Е &
"'- :а o:::s:::s;;ut:: t;u:s;;t: :s:
:i :z: . t:: со :z: '" со ''''-&
О'" co"'-"'Qсо"="'Q:!;о
",t; :
t; 3 5 &
'"
со
;;
3 :<: :3
о
\о
»
с "= с с
i:: t.... f..< i::
....
о)
со :I:
I '"
'"
"'-
""
'" <;;
;:; "'- u "'-
о ::I:! о
:s: '" '"
"'- "'- "'-
g
.... '" .... '" .... '"
о) со о) "" о) со
"=х
'" ..с ;:;
с "=
"1:0)
>о.... >о.... >о....
с') tO о">
;;; c'i oi 00
ф с') tO
c.i c.i o.i c.i
:Е :Е :Е :Е
'"
со со со со
:<: :<: :<: :<: :<: '" :<: '"
"= u "= u "= u "= u
СО» ""» СО» СО»
:<: t:: :<: t:: :<: t:: '" t::
со .... со .... со .... со ....
Мс Мс Мс Мс
U t.... <'5 :::;:
-9""
:>< е::о ;:::00 ""
о"> :>< ;:<:><
47
,...:
"
о
о
"
"
о
"
.о
..'"
1--
о
ос
о
о
"
1--
j
:о:
J:;
t
...
:z
:с
.о
J:;
о:
...
:Е
»
со
t;
:с
:о:
...
о:
3'
»
со
Q
со
t
:z
I.CI
. :;;
>< О
о) о.::
о.()
....
() ....
О
'" :;;
о.:: :а
J:; :с
'" ....
0.::",
"'о-
Мо.::
Q.
48
' ",'"Iз
,8,g 8-
[ '
'" '" о. ё.", о
:I:
() :3
", 3 o.
:I: ,:s.:;
ti5:S:,:s.:;:r: :о о
.... 3''''0) :c",
J ....
o;:ED::It'!jL..\Ou:z::
,g ;ig
8 'g :i;;
О'" 0.\0-&0.::>0 ()
о.::
О
<;
1.....
о::
3
О
cl
О
><
00
<'5
ф
О
f----o
О
f----o
О
f----o
00
c'i
ф
. :;;
>< О
о) о.::
о.()
....
() ....
О
'" :;;
о.:: '"
"'о.
М:.:
11'500
:::;:-е-
фО">
Q.Q.
.",
О
о.::
8
.... '"
:с ....
о) ()
:1; О
>.'"
0...0
.... J:;
() о)
:с ....
:S::
О
:i!
е::о
00
ф
, :;;
><0
о) о.::
о.()
....
()....
О
'" :1;
о.:: :а
<; :с
'" ....
о.:: '"
"'о.
М:.::
о)
:z
о:
о:
о:
!Е
»
со
с:
Ь
:z:
со
:j::. ...
ФQ.
Q.
3: 9
I!;
!
:z
о:
:z:
Q
со
...
J:;
...
:z
t
:о:
со
...
:::
>:.
[
-"
"
.о
О
*
11
о...
a
8::;:
""
:t:
j
"
....
'" '"
0.0.
с: с:
о)
J:; о.::
()()
"'>'
:1; с:
....
'" О
'"
о.:: .
0.::00
"'С"),....
МОО..,.
1.....
00
Ф
:€
Q '" со .",
..0':;;:;-
Е--о t'!j..c :s:
ta 3'
,:s;::,:s::::S:: t;:
8
О:;;'" :а
:c"' :с:;;
Ш@: :I;
'5 "' r-...
g-a
ag- :'i!
;
:S:... D::I::C::
'" 3':а .... О
& t
Ъ; а R
t::1: "' "1:0 с:
, х
"':а
:с
>.:с
0.0)
с: 3'
:а
о) '"
:а О
'" с:
:с
о) U
"'о
>. 0.0
о.С: о
С")
:с0)0
"'''1:
0)3'
:aQ><
'" '" '"
:с....о.
0)0>.
'" \о ....
.... '" '"
() о. о.
.... о)
о) с:
'" ':1;
o
ф
00
о
00
О">
о
t---
R
..,.
""
О">
Ф
О">
Ф
:S::S: :S::S:
g- g-g-
о) о)
J:; о.:: J:; о.::
и() и(,)
"';>-, '" >.
:1;:': :I;
'" о '" О
'" '"
uu uu
t'!j о о t'!j о о
0.::000.::00
t'!j ('-.. ('-.. C'V tQ r......
МОО..,.Моо..,.
u
о
ф
<I:
-е-
><
о
00
а;
"
"
00
о
о
"
"
" о
о
о
"' о
"
о
1--------------
о
"
о
....
oL>
..<><
=з:
....
о
00
о
о
"
....
'" '"
t;
'.о
о;
.CII
,1-
U
.11:
i:
Q
:о:
:s:
о:
с:
:s:
1:1
.10[
Q
с:
:!: :i
О'"
... "=
<-'>'
О...
u '"
О
х'"
'" '"
"''''
Б [
8 :i
:D о. '"
са ::G
() "'
'"
"'Q'"
"=..с о
t
"'00.
t::[ '" ><
;;
а
:s:
О о:
i:: со
t
'"
:z
;
Q
>< со
О с
"= Q
i:: со
со
:Е
о:
'"
:s:
,
с>
t
;:; с>
со
со
!Е
'"
:s:
,
11) с>
t
с>
'" ;;
11) с>
с>
со
'" со
'"
:!; :z
:r:
:z:
'"
'" '" с>
"=u со
"'>.
'" С
'" ...
(1')0 о;
с>
'"
11) 8
>< :z
се
3 g
"
"
о
"
"
о
1--------------
о
"
r------------
t
oL>
..<><
:x:
....
00
о
"
....
:;:t;
[
g C5
:i "'2 5
t :S: ?
'" "'1;:; ,,,,g :i o. ;::
3""' "1: o. :i' "=
QOc", :r:Z.5!E ,,=><0
аС o.:
:;J;; "' c
'88. g 'i g-
:ig-8 ",Q\i;..."=5"'
::G i : g
'[ t f5
:r:
:r:
а
о о
i:: f--<
:r:
о.
О о
f--<
о
"= о
i:: f--<
о 11)
о сх5
""'" ""
'" '"
:Е :!;
'" '"
'" '" '" '"
": u "=u
"'>. "'>.
'" С '" С
'" ... '" ... о
(1')0 (1')0
"" :::;: [::
""
u u
о"> о ><
><
00
о
49
1
j
tQ :s: м '.
::G
",3
'" :s: :z:
><
Q.:s:e
f;
"'3'"
t t :s:
t::
g g
3
8.' &
5
t::
u u ':5
<u
'" '" '" '" о
g
"
о
о:
">
t
, ..с
:s: f--<
о U
.... о
u
о:: '"
'" :s:
'" о.
:z: '"
в
о о::
0.'"
0.3
g,
о
о:: ><
'" . Q)
;:;
:C
о::
i
:C
, ..с
'''' ....
g
u
о:: '"
'" :s:
"'о.
:z: '"
О'"
U
О
0.0::
0.'"
О ><
'" о
;:;
'О:
О
о:
:z:
о
со
"> :<:
:s:
'О:
О
:z:
:z:
о
со
f:
Q)
о:
'О:
О
:z:
:z:
о
:s:
::r
""
» "
t
:z:
о
:ос
'"
о:
о:
;:;
:s:
">
С
::t: ::G ::G :::S::
U U U U
>. >.
tt:t:tt::t:O::t::tt::t:
s595 ba5
:s: :S: :s: :s:
:s: t'!j :s:: t'!j:S: t'!j:S: t'!j
"> '" "> '" "> '" "> '"
"',>"',>"',>"',>
:;;",:;;",:1;",:;;",
0...:::; Q..:::s::Q..:::;o...;:G
о t'!j о t'!j о CtI о t'!j
:I:M:I:M:I:M:I:M
r:::
L')
С'->
r:::
L')
С')
r:::
50
0:1
t:
:!:
1
'" '"
ХМ c.
,,>- U
Н
1
"1
2.
i :s.: * = I
c. '"
t::: ==
",,,, J
g-
"
'" i J
' '"
>- ,;-
'" u
r:::
" '"
!l
<>
'"
....
<>
"
....
u
r:::
L')
L')
'..
Q)
..
t
>(
:z
:z:
:z:
о
'"
::r
'"
»
t
:z:
о
""
u
'О:
U
Q)
о:
'"
u
Q)
=-
о:
о:
0:1
><
!:\i
""
с'< Ф <с L')
...... с() о ""'"
...... ...... с\1 C\I
"'"
00
с'<
ф""",С"')ОО
CDf'-.. 00 о-,
:::
С')С')С')С')
OO oC'<
С'->
"'"
f'-........ ООФ
С"')""",фф
С'->
C')C')t--С'->
С'->С')ф
С') 00 С') с'->
C')
r---
L')
f'-.. ф......
ЮФООС'->
C'->
11)
C.D
С'->
:<:)C'->t--t--
с\1 С"') ""'" r---
C.D
;;
CD tC L!') ""'"
C')11)00
С'->С'->С'->С'->
;;;:;
0000
ф С')
0000
С'->ФО
MM"'d"'''''''''
о
11)
LO
:
11 '''''',
:t:
:t:
о:
;:
о
"'-с;
'8
о
:;; о
f...
'"
....
о
.;
::r
А t'!j Q) D::I
CtI
3
g:, ;j
'"
Q)
f,Q
t:::t:t:U U
'" '" ",:1; :;;
! CD
uuuu с)
""
""
<i
\о
Q
foo
::s
:е
<:
о
'1:>
О
t:>.
t:::
" E
'" '"
",,,, "'..
"'>.
!: "'
:11'"
:Е ".
[ "'м
'" "
<::1'
о Б.t J
t:: X
"
о ",.о J
",'"
" ;;
"
.. J
r: "'*
. . '"
[ t; 6
t: q CJ (j)
..".
25
;;
[;
СС 5
о
..
Е--
о
.о
.о
о
'"
:Е
Е--
"
""
:3
<D
О
""
..,. о'>
<D <D
м
00
00 00
..... о'>
м
;:
""""
ф
00
<D
00 00
;:
.....
м
м 00
о'> О
"".....
lD .....
<D
00
М""
""
.....
....
<D lD
о....
""""
lD
""
""
""О'>
мм
м
м...:
lD
CQ
:t: U
Q:;'
:t:
"'-'
<D
CQ
:t:
. ::<
t; u
"'>.
::< t:
'" ..
'" О
tI:
:S: _
:1t>:.,j
"':S:,,!
"':10
:S: '" '"
t; ..
'" :I:
" QJ '"
0."
::1
tI:
:S: _
:1t>:.,j
;
:S: '" '"
t;..
'" :I:
" QJ '"
0."
::1
;:
lD
М
""
00
о'>
м
<D
о'>
""
:3
""
м
""
""
.....
.....
о'>
""
о'>
м
.....
lD
Q:;'
:t:
>.
О
о
""
ФО
<D о'>
""
00 <D
;:
"" lD
M
""
<D ""
О о'>
""М
.....
.....""
M
"" lD
.... <D
""
ф
M
""
<D М
00 lD
M
OO
M
М <D
o
м 00
lD о'>
о'> .
CQ
:t:Q:;'
:t:
..
О
.;
:1'"
'"
:S: '"
t; ::<
'" t;
О",>,
:r:Mt:
lD
М
M
о'> lD
""M
о'>
00
lD
м
lD
М
M""
:Z
lD
М
""
:!
..... ф
OO ""
""
<D
""
""
о'>
""
Ф М
М 00 lD
""""М
м
lD
М
.....
00
""
фф
о'> М о'>
""""
""
о'>
М
lD
М
""
о'>
""
",, o
ФО
""""
""
о'>
;:;
о
""
о.........
..... м о'>
""ММ
о
м
lD
м
.....
о'>
М
ФФО'>
ф
""""М
""
о'>
М
lD
<D
""
о'>
М
M 00
Ф М
М Ф
""
м
о'>
....
.....
00
<D
00 00 м
о'> о'> 00
ф..... 00
.....
о
о
00
<D
М
.....
.....
.....
lD ""
00
....."" :
О :c-i
""""М
о'>
;
:t::t:
....
LI:!
;;;
cs C.J'
Q:;' Q:;' Q:;'
:t: :t: :t:
? Е- ? ::Е
О О О ffi
:S: '" '"
gQJ" X
мжc:I (,)
CfJ 1.\1 CfJ CfJ f--
"'3 O_
::r
;;;5 ;5 ;5 ;5
lD
51
f::
j н
с> J! '"
Q. "О'
.'}
о
"
..
r:; >. . ....
O
""
., х
о.,
[;
ССв
о
..
.....
о
'"
'"
о
"'
"
.....
;:
52
Ei
M <O
ос.... ....
М..........
",,,
U
"" "'"
.... 00 о'>
""
<OM
00 "" .....
""M
....МО'>
00 ос 00
""МОС
OC....
м о'> о'>
""""....
[t 1
C X ....
<00""
0'>....0'>
""M
х'"
",'"
t:: 1::)
<о..........
м о'> ос
мМ<О
:s::D::
g-
ос о'> О
<O ""
"" М ос
"".....<0
с') 00 ""
....<0""
<ОС<:>""
Моо.....
r--..oo:::
О о'>
00 ....
"1
""о....
C"J
Q:) ""
:t:Q:)
:t::t:
D:
:s:
::!
'" о)
'" :s:
>;
ос ""
.....""
""....
::;
.....<0
C"J
""
<OC"J
""....
""C"J
<о....
00 00
""
..... ос
....C"J
""
ос ""
oc
""....
<о....
OC"J
""C"J
..... 00
C"J
<0<0
........
00 C"J
1'. 00
о'> .
!:::
Q:)lJ
:t:Q:;'
:t:
,,;
5
'"
"
ос
Ф
.... "" о'>
о'> о'> ....
"" м \!)
00..... <о
ос ""
""
.....<ООС
....0'>.....
""
ос ....
C"J ....
""М....
<О ос М
о'> <О.....
""C"J
;;
....""0
О 0'>....
C"J C"J ос
ОС.... ""
.... C"J
""C"J....
.... 00 с')
00 C"J 00
...... <о 00
ос о'>
00 00 .....
0'>..... О
'"
<D
ом
00 ....
""OC"J
cq lJ lJ
:t:Q:)Q:;' Q:;'
:t::t: :t:
.
<;С)
"'>.
t:
'" f-o
D: '" О
:s: _ _
::;'D:O)
"':s:<:
",::;,С)
:<: '" '"
<; .. "
'" :<:
" Q) '"
0."
=r
f..
о о
D:
:s: '" '"
::;' " "
ffi
"'3<; <;
;j v
:r;>;
><
о
""
><
О
....
.....
ос
<о
oc
м 00
с') ....
ос
<о
""
.....<0
::;
....
""
C"J
..... ос
<о....
""
О
""
ос
ос ""
<о о'>
""м
""
C"J
....
<о....
ос ""
""C"J
C"J
<о....
о'> 00
""
00
C"J
<о
C"J
.... о'>
C"J....
о
;:;;
ос ""
..... о'>
""C"J
g:
;:
C"J ос
00 00
00 .....
ос
.....
""
0000
о'> о'>
ф
....
ф
!:::
""ос
:t:
.
<; U
"'>.
t:
'" f-o
"'О
D:;:"' (1)"
Q):s:5
Ш
3:<:
:т о) '"
>."
<;Q)",
;>,,::r
ь
><
1
"
"'''
'" '"
"'..
: "'
:11"
:Е ,-
,,'" "'--;;;
E '"
;;-'"
(l.I::C
:;E::Cb
c. ж.......
о t 1
t: Ж...
"
о ",,,,
'" g- J
"
.. f
t: Ь
6
H
[
СС 2
о
..
..
10-
'"
'"
о
'"
:Е
10-
"
""
""
.:
\о
::s
:е
<:
О
ro
О
t:>.
t::
o
.....0
lD
фф
lD lD
M
C"oIC"oI
МC"oI
.....0
M
::!:
мм
lD
Ф о'>
C"oIC"oI
;:00;
МC"oI
..... о'>
ММ
.....
00 М
фоо
C"oI
М 00
о'> о'>
.....
Q:):
:t:
Q:;'
:t:
ti Q)"
Q) :s: t;
:s::;u
:Z: '" '"
Q) Е- "
а :Z:
:т Q) '"
;;.-."
;;:f
оф
lD .....
ф
o
C"oIМ
lD М
..... 00
C"oIМ
C"OI 00
МО
ф
МО
фО
М lD
C"OI
C"oI
M
оф
M
lD .....
C"OI о'>
М 00
lD
М lD
М.....
OO
о'> C"OI
..........
:z
о
lD
0'>:
C"oIоС
C"OI
:t:
. :.:
t; u
"';;'-'
:.: 1::
'" Е-
"'О
Е-
О
CJ
5
'"
Q) "
:s: '"
:Z: '"
Q) :.:
а t;
:т '" :.:
;;'-':':u
t;"';;.-.
>'('1')1::
М
:r:
><
C"OI
u
t....
><
О
М
00
f:
о: :s:"
Q.,Q)
1:: а
"'..о
:Z: t;
:::.8
..о :s:
" '"
Q) :Z:
'"
:.: О
u"l
;;.-.
1:: D:
О t;
"1;;'-'
:Z:
"
Q) Е-
:s: О
><
Х;;,-,
Q)Q.,
" <-.
;;.-.'"
u :Z:
",3'
"!2><
:S:;;.-.",
:Z:Q.,:,:
:S::S: '"
Q., u ;;.-.
1:: ..о Q.,
t; <-.
Е-;;.-.",
C:C
"I:s:
5
I g;
:.: '" Q.,
'" '" Е-
;;.-. '" Q)
Q.,Q.,"
lD "
X
>< ----:
:s : ><
:I: I.C :а
:Z: м. :Z:
Q) :Z:
" Q)
Q) '" "
Q., Q)
J
1:: <-. '"
;;
:I: = :s:
Q)OQ.,
:Е :.: 1::
:5. I
1:: :s: '"
ta.
.
",I::
:.: :
OQ)
t::[:E",
C"OI
М
о
lD
М
.....
00
ф
C"OI
r-.
C"OI
М
.....
ф
lD
00
ф
ф
00
lD
C"OI
lD
cri
lD
Q:;'
:t:
О
CJ
"
'"
'"
:.:
t;
'" :.:
:.: u
"';;.-.
('1')1::
lD
><
а
::s
:е
t:>.
t::
5:1
Твердые сплавы
Твердые спеченные сплавы оБJJадают большей твердостью
и износостойкостью, чем высокопрочные леrированные стали,
и применяются для изrОТОВJJения быстроизнашивающихся дe
талей станочных приспосоБJJений. Недостатком твердых спла
вов ЯВJ1яется повышенная хрупкость, поэтому детаJJИ из них
следует предохранять от воздействия ударных HarpY30K. Pe
комендации по применению твердых сплавов приведены в
таБJJ. 23.
23. Твердые спеченные сплавы
Марка
Краткая характеристика
Область nрименения
ВК6
Высокая износостой
кость, средняя проч.
ность и сопротивляе.
мость ударам
Высокие износостой.
кость, прочность И co
противляемость yдa
рам, вибрациям и BЫ
крашиванию
Быстроизнашивающиеся
детали (фильтры, соп
ла, центры, опоры, Ha
правляющие вставки
калибров, контактные
щупы)
То же
T5КlO
Цветные металлы и сплавы
При изrотовлении станочных приспосоБJJений наиболее широ
ко применяются аJJюминиевые и медные СПJJавЫ.
Алюминиевые СПJJавы подразделяются на JJитейные и дефор-
мируемые. Из JJитейных СПJJавов наибольшее распространение
ПОJJУЧИJJИ СИJJУМИНЫ СПJJавы, содержащие кремний, а из дe
формируемых дюраJJЮМИНЫ, включающие JJеrирующие ЭJJе
менты.
Медные сплавы делятся на Ьронзы и JJатуни. Бронзы бывают:
оловянные, свинцовые, аJJюминиевые. Они оБJJадают высокими
антифрикционными свойствами. Латуни содержат ра3JJичНЫе
JJеrирующие ЭJJементы, что обуСJJОВJJивает их ра3JJичные техно.
JJоrические, механические и специаJJьные свойства.
Рекомендации по применению цветных метаппов и СПJJавов
приведены в табл. 24...27.
54
:11
111
...
о;
r:
...
..
:11
=
с
=
z
о;
..
:11
111
..
Z
Z
Z
I
.,
<
t
'"
'"
"
с3
"
"''"
"-",
5
",'"
Е].
,",О
..",
'" '"
'-'",
'"
00:)
f
f--
;
t:
ь
"-,,-,,,
,,"с'"
"-
"'..
,,-,"
t a"
[ g. :
>-.:с t: @..=..а .. со)
[;: :Е <-. g. ;:;;
o ffi e:
""'::с ca :S:Q):Z:
C
...: r.: :>:=;:;;0.
,= ' а Q
:Е0<=!0):>:0:: oQt:
O a u;
53;fj(j,S и "
:: 2.:: ?:: i:
;& gj<i;&2;:;;a;&U
!i; E (.)CfJ
t::!.u ..t::[:: u t::[:>: f--
д
..
u
О
:.:
:т
:.:
"
:.:
:.:
Q)
а
о
1::
00
ОС......
о) ,
о о)
:>:0.
о; '"
о ..
t: U
о)
О
:: :.:
@
",«>
f--
о; U
(lJ
"'u::
М:::>:
о) о:
:: '"
:.:
u :.:
о) о
:т ::
:: со
:.: о
"'о.
><0.
о) о
;:;;
Д
ti :.:
о:.:
;:;; о
о) ::
8
::0.
g.
о:
'"
t
,
gt
00 00
<О ОС <о с<)
.а
O'J 1={
с::: r:;: r:;:
-< -< -<
t6
с.
о) Од
:: '" f--
а
о u
0.:1= :.3:
О О О
>< ti
Q) о)
00.
:>: '"
о; ..
OU
t: о)
::
'" :.:
O)
о; «>
'" ..
:.:
"'»
M
00
ОС ......
00
<О......
0).
о о)
:.:0.
о; '"
о ..
t: U
о) о)
:.: о
:.:
::
'" '"
..
о; u
"'
O)
"'u::
М:::.:
:Е
"
с3
"
""
:>:::
1
f--
6
"-:11
S :r:
i C
""
'"
с<)
::;:
><
о
ti
::
:: :s
Q) !i:
::0)
;:;;
u о)
:.: о)
>< ::
3'
о Q
0.",
о; '"
(1)0;
66 c:.s
о. о. \о
t: О. '"
000.;:;;
а.:::.:: \о CI)
.. о::
..otJ:
а
.5 R<=!
"00 О
U«>><;:;;
gR.5
:r t: f--o ::с
:: о u '"
t 2
:l5
.. t t
t
б g
<=!o«>
.!I О ::s: :а
CO«>COf--
ООС
00
ООС
C'j
00
00
55
::
:z:
>-
...
'"
о
о:)
:t:
i
...
. >-
о..
"-:>1
8 i
;
",=
о'"
'-'''
о'"
,,'"'
u g
'"
..
5
'"
Q
:.:
:z:
::
::f
Ь
:z:
I:i
CQ
C'I
56
:<:... '"
2.
Е--о ::s: х
gj 12
: 2
>< C'\S
c'i.1 со ::s:
f--o::::: o...r:::
СО
e-
::", :=J':S
;:<: Q:<:
;
-&O a. I:i
5 12:i><
5
;gz.E- ;
t: :a t
O[;:!o:<:><
:=J' !i;
:: at;@ai''''
2
r:i2. og;
::<
::
:<:
I:i
о
t:
i
:::f
>-
!
..ci
t;
::
::<
о
::<
00 ОlD 00
o фф 0(0)
Q)
..о
...
::
t;
I
:>::.'
>.
"
а.
о
"""" ФlD ...."" -&
Q
1:::>::.' 1:::>::.'
1:::>::.'
Q)
..о
...
::
t;
I
1::
tq
:::f
::;:
о
:;
r:::
""
::f
::;:
м
:;Е:
ф
<I:
с':)
""
:::r
r:::
с':)
<I:
о
с':)
:::r
r:::
.;
::!
:е
'"
::!
t:>.
t:::
1
"
о
><
3-
о
'"
'"
о
,.
"
f--
о:)
:>:::
J
'
О"'
g.
g t:
I
" "
'"
'"
'"
"
о
I
'"
:!!
:z:
.
'"
::
..
'"
:!!
:z:
:z:
g
Q
..
Q
Ю
\со
:z:
'"
:!!
:z:
:z:
g
Q
..
Q
:z:
Q
CI.
r.CI
r-:
с.
X a
==,=:<:0. Q:Sa ;:
ci tf.) af и
t 8 g:a a........'2 x :s:
<o! o:.:::!:<:""o. и:;;",,,,
:ag E X ;:itJ:0:s:"
:I:a.:S:::ta:l:a :i::s:::Ett:::{
51:: g. 1
s g a a
e-аа :,:м""q\О'-U:.:аt;
'8
tJ: ::s:
tS
;
f2 '
a.g. в2.
:s: I I
О О. О
а gj
О:::..а f--o ::с
aQ Q
:с \О..а ..а
Q
t:;: м::С..а
О ::с :r f--o z::S:
R
J.O\Ol::<o!u
'-о
"" lD :;;
0.0:.: =
t:: О CI) ::с Q)
t..,Mt:;:cu><
*g
bgju
'-
=
i1:
Ь
000
<D <D о()
00
0'>;:
'"
lD '"
о'>
'" с<)
r::: :>::: 1:: :>:::r:::
lD r:::
u
lD е- м
::::r ;:
lD О о'>
О о. <I:
о. J.O о.
J.O J.O
..ci
t;
=
:.:
О
:<:
'"
'"
=
t;
I
:>:::
;;,
:;;
о.
О
-&
Q
»
Q)
с::
'"
'"
=
t;
I
1::
.,;
::!
;,:
CJ
'"
::!
t:>.
t:::
57
Неметаллические материалы
Из неметаллических материалов при изrотовлении станочных
приспособлений широко применяются пластмассы, резина, паро
нит, стекло орrаннческое, войлок и т. п.
Пластмассы представляют собой композиции из синтетиче-
ских или природных высокомолекулярных смол и наполннтелей,
пластификаторов и друrих веществ, которые придают пласт
массам определенные свойства. Пластмассы обладают YДOB
летворнтельными механическими свойствами н рядом СI1еци
фических характеристик (шумопоrлощение, антифрнкцнонные
или фрикционные электроизоляционные, химические). в деталя)(
станочных приспособлений применяют фторопласты, полиами-
ды, полнуретаны
Кроме Toro, используется резина, получаемая при вулка
низацин натуральных и синтетическнх каучуков. Она обладает
высокой эластичностью, хорошо [аснт колебания, износостойка.
Текстолит и ретннакс изrотовляЮТ прессованием rекстнль,
ной ткани или бумаrи, пропитанных формальдеrидными CMO
лами. Имеют высокие днэлектрические свойства.
В табл. 28 даны рекомендации по применению неметалЛи-
ческих матерналов в станочных прнспособлениях, xapaKTe
ристики механических свойств в табл. 29.
28. Неметаллнческне матерналы
Марка
Текстолит конструкционный
rOCT 5 78):
ПТК, ПТ
ПТМ I, ПТМ 2
Область применения
(по
Зубчатые колеса, втулкн, подшип
ники скольжения, ролики, проклад.
кн
Вl{Jlадыши подшипннков
Стеl{Jlотекстолнт
(по rOCT 10292 74):
ВТФ С
КАСТ.В
KACT P, КАСТ
Деталн повышенной тепло и вла.
rостойкостн
Детали конструкцнонные н тепло-
изоляцнонные
Детали конструкционные
Пресс материал:
П .50С, П 75С
П-5 2
ПН-67
Конструкционные деталн повышен
ной прочности
Конструкционные детали, работа.
ющие при повышенных темпера.
турах
Конструкционные деталн и ПОk
шипники скольжения, работающне
при температурах 180:f: 125 ос
58
Ретннакс (по rOCT 10851 73) Тормозные деталн
Марка
Древесно слоистые пластики
(ДСП) (по rOCT 13913 78):
ДСП А, ДСП Б, ДСП В, дсп r
п родОАженuе та6А. 28
Область прнменения
Подшипники скольжения, зубчатые
колеса, шкивы
Паронит (по rOCT 481 80) :
ПМБ маС. обензостойкий
Прокладки толщиной 0,4...6 мм,
допустимые давления рабочей cpe
ды до 3,9 МПа
Д4
Ф4
Ф3
Подшипники скольжения, проклаk
ки, уплотнители
Фторопласт:
10007 .80;
14906 77);
13744 87)
(по
(по
(по
rOCT
[ОСТ
rOCT
Стекло орrаническое конструкцион,
ное:
СОЛ, CT I, 2 55
Защитные щитки, смотровые окна,
кожухи толщиной 0,8...24 мм
Капрон первичный
Подшипники скольжения. зубча.
тые колеса
Полиамиды (по rOCT 19459 87)
Полиуретан ПУ
Подшипники скольжения, зубчатые
колеса с более высокими механи
ческими свойствамн, чем нз КаП
рона
Детали, работающие при темпе
ратурах от 60 до + 100 ос
Картон прокладочный
(по rOCT 9347 74):
марки А (пропитанный)
марки Б (иепропитанный)
Прокладки толщиной 0,3...1,5 мм
То же, толщиной 0,3...1,75 мм
Резиновые и резинотканевые пла
стины (по rOCT 7338- 77):
'l'ИП I резиновые; тип 11 рези
нотканевые; ОМБ оrраничен
ио маслобензиностойкая; ПМБ
повы шенно маслобензиностойкая;
МБ маслобензиностойкая
Диафраrмы, прокладки толщиной
0,5...60 мм
Кожа техническая
Уплотнения
Манжеты, прокладки
Войлок полуrрубошерстный TeXHH
ческий (по rOCT 6308 71 )
59
29. Мехаинческне характеристики неметаллнческнх матерналов
На.имеНОВ3f1ие " марка материала
Предел nрочности
при ИЗfибе аи
МПа
100 160
85 145
65 120
210...330
200...320 150
170...280
95 160
200 180
250 150
65...119 110
65...119 90
220...260 260...280
72...77 99...119
78...83 101...118
92...108 121...155
50...60 80...90
70...73 80...90
21...25 11...14
12...20 11
50...60 70...80
ТеКLТОЛИТ конструкционный:
ПТК:
ПТ
ПТ I
Стеклотекстолит:
К:АСТ
КАСТ.В
KACT P
п pecc материалы:
ПМ 67
П 50С
П 75С
Асботекстолит:
А
Б
Древеснослоистые пластики:
ДСП.Б
Стекло орrаническое:
СОЛ
CT 1
2 55
Полиамид:
П68 С
П68 Н
AK 7
Фторопласт:
4
4д
Полиуретан:
ПУ I
60
rлава 111
ТЕРМИЧЕСКАЯ, ХИМИКО ТЕРМИЧЕСКАЯ
И УПРОЧНЯЮЩАЯ ОБРАБОТКА ДЕТ АЛЕй
СТ АНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Основной задачей термообработки (отжиr, нормализация,
закалка) является перевод исходной структуры в аустенит
и получение более мелкоrо зерна. Температура, при которой
металл или сплав из одноrо CTPYKTypHoro состояния переходит
в друrое, называется критической (или критической точкой).
Характеристика основных видов термической обработки дана
в табл 30, рекомендуемые режимы различных видов TepMO
обработки для сталей, применяемых при изrотовлении станоч
ных приспособлений и инструмента, в табл. 31...35.
Химико термическая обработка стали широко применяется
для повышения усталостной прочности деталей. Сущность
ее состоит в поверхностном их насыщении каким либо вещест
вом при повышенных или высоких температурах.
Основные виды химико'термической обработки приведены в
табл. 36, режимы в табл. 37, рекомендации по термической
обработке чуrуна в табл. 38, виды упрочняющей обработ,
ки в табл. 39.
30. Основные внды термнческ ой обработкн
Вид обработки I Характеристика
Полный
Неполный
ДиФфузнонный
зация)
Отжuz
HarpeB нзделия до температуры выше
верхней критнческой точки (на 20...30 0 С)
и выдержка при этой температуре с по
следующнм медленным охлажденнем.
Применяется для размельчения структуры
и улучшения механических свойств стали
HarpeB изделия до температуры между
верхней и иижней крнтическнми точками
и выдержка при этой температуре с по
следующим медленным охлаждением.
Применяется rлавным образом для заэв
тектондных сталей с той же целью,
что и полный отжиr
(rомоrени HarpeB изделия до температуры, на
150...200 ос превышающей' верхнюю кри,
тическую точку, длительная выдержка
при этой температуре с последующим
медленным охлаждением. Применяется
для устранения химнческой неоднорОk
ностн сталн
61
п роdолжеliuе табл. 30
Вид обработки
Характеристика
Изотермический
Светлый
СферOl1ДИЗИРУЮЩИЙ
(маятниковый)
Рекрнсталлизационный
Полная
Неполная
Изотермическая
62
HarpeB нзделия до температуры на
20...30 ос выше верхней крнтической
точки, выдержка с последующнм ступен,
чатым охлаждением (остановка при TeM
пературе YCKopeHHoro распада aYCTe
нита). Применяется с той же целью.
что и полный отжиr, но сокращает
продолжительность операцни
Обычный отжнr, но с применеиием
контролируемых атмосфер. Используется
для защиты поверхности металла от
окнсления н обезуrлероживания
HarpeB при пернодическом колебаннн
температуры ниже н выше ннжней крити
ческой точки для получения oKpyr ленной
формы цементита. Применяется Д,IIя улуч
шения обрабатываемости стали резанием
HarpeB изделня до температуры 600...
700 ОС, длительная выдержка и после
дующее замедленное охлажден не. Прн
меняется для исправления искажений
крнсталлнческой решеткн металла после
холодноrо деформнровання
Нормалuзация
HarpeB изделия до температуры выше
верхней крнтнческой точкн на 30...50 ОС,
выдержка и последующее охлажденне
на спокойном воздухе. Примеияется для
размельчення структуры и повышения
механическнх свойств ннзко н cpeДHe
уrлеродистых сталей и как подrотовн.
тельная операция перед закалкой
Закалка
HarpeB изделня до температуры выше
верхней крнтической точкн на 30...50 ОС,
выдержка н последующее резкое охлаж.
денне. Прнменяется для улучшення ме-
ханических и физнческнх свойств сталн
Отличается от полной закалкн темпера-
турой HarpeBa, которая находится между
верхней н ннжней крнтическнми точками.
Применяется в основном для заэвтектоид-
ных сталей
HarpeB нзделия до температуры выше
верхней критнческой точкн на 30...50 ОС,
выдержка и последующее охлажденне
до полноrо распада аустенита. Прнме
няется в тех случаях, коrда необходимо
получить после закалки минимальную
деформацию стальных изделнй
Вид обработки
Поверхностная
Ступенчатая
С \lUДСТУЖНВ<lнием
В двух охлаждающнх средах
(прерывистая)
С самоотпуском
Светлая
Обычный
Продолжение табл. 30
I
Характеристика
HarpeB nOBepxHocTHoro слоя нзделнй
до температуры закалкн электрнческим
током, высокотемпературным пламенем
и др. с llоследующнм быстрым охлаж.
деннем. Обеспечивает получение высокой
твердостн в относнтельно тонком слое
без изменения структуры н твердостн в
более r лубоко расположенных слоях
Отличается от изотермнчеСIЮЙ закалки
тем, что кратковременная выдержка
в промежуточной охлаждающей среде
делается лишь дЛя выравнивания тем.
пературы по сечению нзделня. Распад
аустенита происходит при дальнейшем
охлаждении на воздухе
HarpeTbIe детали перед поrруженнем
в охлаждающую среду некоторое время
охлаждаются на воздухе нлн выдержн,
ваются в термостате с поннженной тем-
пературой. Прнменяется обычно после це.
ментацин для сокращения цнкла тер.
мической обработкн стали
Детали, выдержанные прн закалочной
температуре, последовательно охлажда
ются в двух закалочных средах: в воде
и масле. Применяется обычно дЛя BЫCO
коуrлеродистой стали
Операция аналоrнчна полной закалке,
по отличается от нее тем, что детали
охлаждаются не полностью. Вследствие
этоrо сохранившееся внутри них тепло
обеспечивает отпуск закаленноrо наруж.
Horo слоя
Отличается от обычной закалки приме
нением контролируемых сред при HarpeBe
н охлаждении. Используется для защиты
поверхности деталей от окисления н
обезуr лерожнвания
Отпуск
HarpeB закаленной стали ннже критн
ческой точки и последующая выдержка.
При отпуске пронсходнт распад мартен.
снта с образованием цементита, что co
провождается измененнем ее свойств н
уменьшением остаточных напряжений.
Еслн сталь не склонна к отпускной
хрупкости, охлаждение после отпуска
производится на воздухе, в противном
случае прнменяется ускоренное охлажде
ние (в воде илн масле)
63
Продолжение табл. 30
13"д обработки
Низкий
Средний
Высокий
Хаrакп рист !ка
HarpeB в ннтервале температур
150...250 ос Прнменяется для сня
тия внутренннх напряженнй и
уменьшения хрупкости мартенснта
HarpeB в ннтервале температур
350...475 ос При меняется обычно
для прндания ynpyrocTH материалу
нзделий (пружинам, рессорам
и др.)
HarpeB в ннтервале температур
500...680 ос Прнменяется. как пра
вило, "рн термоулучшенни KOH
струкционных сталей
Термическое улучшение
Термнческая обработка стали, co
стоящая нз закалки н BbIcoKoro
отпуска
т еР"ЮМ1!ханическая
обработка
Упрочнение стали посредсТiJОМ co
вмещения деформацнй при повы
шенных температурах с операция
мн термической обработки. Сталь
приобретает повышенную проч
ность по сравнению с обычной
термнческой обработкой
Старение
HarpeB и длнтельная выдержка
деталей при повышенных темпе
ратурах. Прнменяется для деталей
и ннструментов с целью упроч.
нення и стабилнзацнн их размеров
Обработка холодом
r лубокое охлаждеН1-1е деталей пос
ле закалки "рн температуре ннже
нуля с целью дополннтельноrо
превращения остаточноrо аустени
та в мартенснт. Прнменяется
для повышения твердости и изно
состойкостн закаленных сталей"".
а также стабилизацни размеров,
деталей
64
31. Термнческая обработка ка'lественной КОIIСТРУКЦНОIIНОЙ уrлеРОДIIСТОЙ
стаЛl1
l\\,)pi .J стали Твердость.
f/RC,
25 860...900 Вода 200...300 28...35
30 850...890 То же 200...300 31...36
40 830...850 200...300 41...46
45 800...830 150...160 49...53
200...300 46...51
300...400 41...46
400...500 34...41
50 790...830 180.:.200 51...56
350...400 41...49
500...550 25...34
65 780...810 280...300 51...59
300...400 46...53
» 400...500 38...46
65r 790...810 Масло 200...220 58...63
То же 380...430 41...46
32. Термнческая обработка леrнрованных конструкцнонных сталей
Мар"з стали Твердость.
f/RC.
38ХА 840...860 Масло 180...200 46...51
300...400 41...46
40Х 830...850 То же 200...300 51...55
300...400 46...51
400...500 39...4б
45Х 820...850 200...220 51...56
35r2 810...850 200...300 49...57
400...500 35...39
45r2 800...840 300...400 44...50
400...500 34...44
50r2 790...820 500...600 28...34
40Xrp 850 550...600 39...46
40Xr 860...880 200...250 49...56
550...600 31...56
38ХС 900...920 220...250 53...56
40ХС 900...920 240...260 51...56
I;)ХМ 860...900 650 29...32
30ХМ 860...890 500 25
35ХМ 830...870 200...220 4б...51
20ХН 8,10...870 200 26...32
40ХН 800...840 Масло 180...2ОО 51...55
500...600 25...26
зохrс 860...880 То же 200...220 46...51
450...500 36...41
3 052 б;)
п родолженuе табл. 32
fo.\.apK3 ст зт.
Твердость,
1/ RC,
зохrсн
38xrM
30ХНВА
40ХНМА
зохrНА
38ХМЮА
890...900
840...850
860...880
850...860
870...890
930...950
200...300
600...650
520...600
600...620
500
fi50...670
45...48
35...39
36...49
850...
1000 HV
33. Термнческая обработка коиструкционных цементнруемых сталей
Зака ll"а ОТПУСК
Температура
Марка сtали Itсментзции. Охлзжда-
ос Температура ющзя Температура Твердость.
Jtзrрспз, ос срсда нзrревз, (ос HRC,
10, 20 900...920 780...800 Вода 180...200 57...63
15r, 20r 880...900 780...800 То же 180...200 57...63
15Х 900...920 790...820 150...180 59...63
20xr 880...900 800...820 180...200 57...61
20Xrp 900.. .930 830...850 180...200 59...64
18XrH 900.. .920 780...810 180...200 57...63
18XrM 880...900 780...300 180...200 59...63
18Xrт 900...920 800...820 180...200 59...63
12ХН3А 900...920 790...800 180...200 57...63
12Х2Н4А 900.. .920 780...800 180...200 59...64
20Х2Н4А 920...930 780...800 150...160 59...64
34. Терм нческая обработка уrлеродистой ниструментальной сталн
ОТЖllr 3ака.lка Отпуск
Марка Т{'мпсра
еТ3.1И Твер- TC}'Н1cpa Ох.lаЖ,'I.а Твер- Темпсра TBep
тура Ha !lOСТЬ, тура Н3- ющая досп. . тура Jlа ДОСТЬ.
["рева в НВ rpCB3, ос среда I/RС э rpena, ос /fRС э
ос
У7 790...810 187 790...810 Через 62...64 160...200 61...63
У7А 740...860 воду в 300 53...57
масло 400 49...53
У8, У8А 740__.760 187 780...820 То же 63...65 160...200 62...64
300 53...57
400 49...53
У9, У9А 740...760 192 770...790 63...65 260...200 63...65
300 53...57
400 49...53
УIO 750...770 197 770...790 62__.64 160...200 63...65
УI0А 300 55...59
66
Продолжение табл. 34
От жиr
Закалка
Отпуск
МарКа TCMl1epa
стали Твер- Те}.шера Охлажда Твер- Темлера ТВСР'
тура 113 Даст ь. тура на. ющзя доеть, тура Ha дость,
rpeBa в НВ rpena, ос среда HRC, rpeB3. ос HRC,
ос
400 49...53
Уll, У12 750...770 207 770...790 62...64 160...200 62...64
YIIA 300 55...59
YI2A 400 49...53
У13 750...770 217 770...790 62...64 160...200 63...66
У13А 300 55...59
400 49...53
35. Термнческая обработка леrнрованной ннструментальной сталн
Отжиr Закалка Отпуск
Марка Ох-
стали Темпера- Твер. Температу лаж. Твер- Темпера. ТВСР-
l'ура на. ДОСТЬ, ра изrревз. даю ДасТ ь. тура Иа дость,
rpeB3. НВ ос щая HRC, rpeB3. ос HRC,
ос среда
Х12 850...870269...217 950...1000 Мас- 63...65 200...400 59...63
Xl2M 850...870255...217 1000...1050 ло 63...66 150...200 63...64
xr 780...800 241...197 800...840 Тоже 63...67 150...200 62...65
Х 780...800 229...187 835...855 63...66 150...200 62...65
Х09 780...800 229...179 825...850 63...66 150...170 61...63
9ХС 790...810241...197 850...880 62...66 150...200 64...65
6ХС 820...840 229...187 840...860 Св. 63 150...200 61...63
4ХС 820...840 207...170 880... 900 » 57...54 200...250 53
Ф 760...780217...179 780...820 Вода 63...65 180...200 61...65
8ХФ 800...820207...170 800...850 То же Св. 65 200...220 63...65
85ХФ 770...780207...170 840...860 Масло 63...64 200...400 51...61
Вl 780...800 229...187 780...800 Вода 62...64 150...200 59...61
810...830 Масло 63...61 200...300 59...53
3Х2В8 860...880255...207 1070...1125 То же 59...53 150...200 59...53
4Х2В8 820...840 255...207 1025...1075 52...55 500...600 41...49
ХВ5 780...800 285...229 800...820 Вода 65...67 200...300 61...65
4ХВ2С 800...820217...179 860...900 Масло 54...57 200...300 52...54
5ХВ2С 800...820 255...207 860...900 То же 55...57 150...200 53...58
6ХВ2С 780...800 285...229 860...900 » 55...61 200...300 54...59
XBr 780...800 255...207 820... 850 Mac 64...66 150...200 63...64
9XBr 780...800 241...197 800...830 ло 63...65 170...230 61...63
5XBr 760...780217...179 830...860 Тоже 57...59 200...300 53...56
5ХНМ 790...820241...197 820...860 59...61 150...200 51...59
5XrM 790...810 241 197 820...850 54...59 200...300 53...58
5ХНТ 790...820 241 830...860 54...59 400...500 41...48
Х12Ф1 850...870 255...207 1040...1080 63...65 100...200 60...64
67
Вид хltмико терми.
ческuй обрабОТhlt
36. Основные виды хнмико.терми....еской обработкн
Назн чение
Це lентаЦIlЯ
Цнаннрование
Азотированне
Алитнрование
Снлицнрование
Сульфидированне
Диффузионное
хромирование
Характеристика
Насыщение повеРХI\ОСТ
ных слоев yr леродом на
заданную rлубину. В за
ВНС)1МОСТИ от вида Kap
бюрнзатора разлнчают
твердую, жидкую и ra
зовую цементацню
Насыщение поверхност
ных слоев одновременно
yr леродом и азотом на
заданную rлубнну. В за
внсимостн от вида Kap
бюрнзатора различают
твердое, жидкое и rазо
вое цианнрованне
Поверхностное насыще
ние азотом на заданную
rлубину. В зависнмостн
от назначения разли
чают прочностное и aH
тнкоррознонное азоти
рованне
Поверхностное насыще
ние алюминием на за
данную rлубнну
Поверхностное насыще
нне кремннем на задан
ную rлубину
Насыщение поверхности
серой
Насыщение поверхностн
хромом
Для деталей,
должны иметь
поверхность и
сердцевину
ксторые
твердую
в>.зкую
Для деталей, которые
должны иметь повышен
ные поверхностную TBep
дость, износостойкость и
усталостную прочность
Для деТаJlей с высокой
поверхностной износо
стойкостью
Для деталей с повышен
ной жаростойкостью
Для деталей с повышсн
ной кислотоустойчн
востью
Для деТалей с повышен
ной нзносостойкостью
Для детален с повышен
ной коррозионной стой
костью
37. Режнмы ХНМI:ко термнческой обработкн
Темnера
Вид Хllщt тура хи
I<о термиче мико ChOpOCTb Оl<ончательная Твердость.
Марка стали термич(' насыщения,
ской обра. ской об. мм/ч обработка HRC,
60ТКИ работки,
ос
Цементацня
в твердом
карбюраторе
10 900...950 0,1...0,15 Отпуск при
15ХА 150...1700('
12ХН3А
12Х2Н4А
20
>56
>58
>58
>58
>58
68
...,:........
Продолжение табл. :'7
Т('мпсра
Вид хими. тура хи.
ко термиче мико Скорость ОкончаТ('.lЫI3Я ТnсрДОСТI..
Марка сталн термиче. lIасыщения.
СКОЙ обра СКОЙ об. мм/ч обрзЕОТI.з IfRС э
ботки работки.
I 'с
rазовая 20Х 900...950 0,2...0,63 Отпуск при 58
цементация 18ХП 150...170 ос 58
18Xr 58
20ХНР 58
зохп 58
15XrHT А 53
Цианирова 08 540...560 Отпуск при 56
ние ннзко 08кп 100...170 ос 56
температур 10 56
ное 15 56
Цианнрова 10 820...860 0.12...0.20 Отпуск при 58
нне средне' 15ХА 150...170 ос 58
температур 12ХН3А 58
ное 12Х2Н4А 58
20 58
Цианнрова 20 920...960 0,20...0,40 Отпуск прн 58
иие BЫCOKO 18ХП 150...170 ос 58
температур 18Xr 58
ное
зохп 58
rазовое ЦHa 10 800...860 0,12...0,20 Отпуск при ::;;'56
ннрованне 15ХА 150...170 ос 58
(нитроце 12ХН3А :;;'58
ментацня) 12Х2Н4А 58
20 58
20Х 58
20Х 58
18ХП 58
18Xr 58
20ХПIР 58
ЗОХП 58
Азотирова 38ХМЮА 500...550 0.015...0,04 1000...1100HV
ние ЗОХ3ВА 490...510 700f!V
40ХМЮА 49а...550 > 700HV
40ХНВА 520 G401lV
1Х13 500...600 900...1050flV
69
Продолжение табл. 37
Tl'\ 1IIC V d
Вид \II\HI TYP Xlt
I\О Т(,рЫll'Н' МИК() C OrO('T!) OI,()II'I ITC ,ЬН.НI ТnсрдостL..
llюit обр.1 ".1.1j)l,.1 CT.l.HI l(,pMII'I{' IНН ЫШСIIИН, uбр.!бо '-К.I I/V
('hO\l об M\'/'J
БUI-I\11 работки,
ос
Алитиrова
IIИС
ЭИ435
ЭИ602
Xl8H9T
950
900
0,01
Отжнr при
100 ос
Марка ЧУ''}'II.3 ЦС.1Ь ТСр\1О0бработки
РСЖIlМ
38. Термическая обработка чуrуна
Серый Снятие внутрен,
них напряжений,
повышенне проч.
ности, сниженне
короблення
СIIИЖСННС TBep
дости, улучшення
обрабатываемо
стн
Снижение TBep
достн, улучшение
обрабатываемо
стн, повышение
пластичностн
Повышеинс TBCp
достн, износо
стойкости
Повышение TBep
достн, износо
стойкости
Повышение проч
ности, износо
стойкости, TBep
дости
70
в,ц тер МQобработки
Отжиr ннзкотем.
пературный (не.
кусственное ста.
рение)
Отжнr низкотем
пературный, rpa
фнтнзнрующий
Отжнr BЫCOKO
температурный,
rрафитнзиру,
ющий
Нормализация
Нормалнзация
Закалка
Медленный про
[рев (с повыше
нием температуры
до 70...100 ос в
час) до 500.
600 ОС, выдержка
для проrрева всех
частей изделия в
течение 1...8 ч,
медленное охлаж
денне с печью
(20...50 ос в час)
до 250 ОС, далее
охлаждение на
воздухе
HarpeB до 680...
750 ОС, выдержка
в течение 1...4 ч,
медленное охлаж
денне до 250 ос
HarpeB до 850...
950 ОС, выдержка
в теченне 0,5...
5 ч, медленное ox
лаждение с печью
Медленный HarpeB
до 850...950 ос, BЫ
держка в течение
0,5...3 ч, охлаж-
дение на воздухе
Медленный HarpeB
до 850...950 ос, вы-
держка в течение
0,5...3 ч, охлажде
вие иа воздухе
Медленный HarpeB
до 850...930 ОС, вы.
держка в течение
Марка чуryна Llель термообработки Вид Тf'рмообрабО1 КI! РеЖIIМ термообрабОТЮI
Продолжение табл. 38
Высоко-
прочный
Снятие BHYTpeH
ннх напряжений
Снятне внутрен,
ннх напряжений
Улучшение обра
батываемостн
Повышенне проч
ностн и нзносо
стойкостн
Отпуск
Отжнr низкотем
пературный
Отжиr rрафити
знрующий
Нормалнзация
н отпуск
Изотермнческая
закалка
0,5...3 '1, охлажде
нне в воде нли
масле
HarpeB до 250...
500 ОС, выдержка
в течение 1...3 ч,
охлажденне на
воздухе
Медленный HarpeB
до 500 ОС, выдерж
ка в течение 2...3 ч,
охлажденне
с печью до 200 ос
HarpeB до 900.0.
950 ОС, выдержка
в течение 2...5 '1,
охлаждение
с печью
HarpeB до 900...
950 ОС, выдерЖl\а
в течение 2...3 ч,
охлажденне на воз
духе
HarpeB до 850...
880 ОС, выдержка
в теченне 30...
45 мин, передача
в ванну с темпе
ратурой 300...
350 ОС, выдержка
в ванне в течение
60 мин
71
><: >< х. т" с; :E = Xct!:EQ
t Ш
J 1: J C ... ;: [ !
o o ;
:;5 :;; 5 S ,;:
;; . o S:
Ф t ro g b
а.. о о.. о о се :!G :Е P.. =: о::
S " S 5д
:s: :a:E S :E
s g 5t
..... ctlO :s:2 Q)ct]><r:::o t:;r:::...;]
3 5:s::S:3 "' :;;2 о
:;; :s:t= g gu8 U
t Б ct] 5
>< :a ci>< ;;;gf- =g; ::I: :Е9СС
A r::: c; Q) ct]
:I: o @:S: :I::E :S: :I: f-
[ I =з: @ :з: g
g:Ect]Q) g:EO g Q) 8 u
a5 t @ ag:Eg@ u
o...o< u ",o :Eo.u ... :;;uo
g.
о)
:;;
!;:
<:i
с...:-,,:
О
f-
"
с3
= = :5'"
со 0)0.
"'ci
:s: f- :S:
::; ;j
><::!
2
...'"
;:::j uQ:1
!
u
:s:
'"
...
Q
\с
""
со
; i
!
"i "
'"
ci
..,
72
:;;
о
3
о)
о)
о
.;
с
о) о)
о :s:
[
о) :;;
o.
о о
t::-e-
g
:s:
.;
...
'"
:i
о.
;;:
.;
:s:
:::r
:о :s:
t;
:s: о
0..:::
'-' ..о
"" :s:
'"
:д g
'"
..о :s:
.; о
o.
=
:;; о
o.
... о)
u 3
д
Д
aJ
:;; \;j
'''' :;;
Д
=
:;; :s:
.;0.
С
, о
о с
5 g
:s:
'
:;;
t.O
::;:
Q:1g
'
'Б'е '@ g.@
u се-&5
! I1i П
:1 iE c;3 ;:'!
="' Ei
g g
t: з g- ,:зз i2 r
:s: ..........-& :s: :S: f- t.) ::с
t l ;
ti t ti (;;-;1
I
:s:
...
u
О
X
:;;
,g
:s:
0....
.oU
o
%
о)
:s:
о
о.
'>
о)
о
о.
о
r:-
.;
(т)
''''
:;;
о.
о
о.
ь
'[
.о
о
,
.о
о
t'i
g:;
.;
rлава 'У
ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕй
ДЕТ АЛЕй СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Основные термины и опрсдеJJения шероховатости повсрхно
стей реrламентированы I OCT 25142 82, параметры, xapaKTe
ристики и обозначения - rOCT 2789 73 и 2.309 73. В COOT
. ветствии с этими станд-артами установпены СJJедующие пара
метры шероховатости: Ra среднее арифметическое от[(лоне
ние профиля; Rz высота неровностей ПрОфИJJЯ по десяти
точкам; Rтax наиБОJJьшая высота ПрОфИJJЯ; S", средний
шаr неровностей; S средний шаr местных выступов про
фИJJЯ; t p относитеJJьная опорная ДJJина ПрОфИJJЯ. Приме
нение пара метра Ra является предпочтитеJJЬНЫМ
Основными факторами выбора шероховатости поверхности
являются функционаJJьное назначение дстаJJИ и имеющиеся
теХН0J10rические способы обеспечения шероховатости. В таБJJ.
40...45 приведены ре[(омендации по назначению шероховатости
детаJJей в зависимости от требований к точности поверхностей,
в таБJJ. 46 поверхностей ЭJJементов детаJJей исходя из выпоп
няемых ими функций, в таБJJ. 47 поверхностей при различ
ных теХНОJJоrических методах обработки.
Рез ьб а
40. Назначеине шероховатости ра60ЧНХ поверхностей резьбовых
соеднненнй
Шероховатость
Ro.. MJ{M
Крепежная на болтах, винтах,. rаЙl\ах 4/1, 4Н, 5Н
6g,6H
8g,7H
1,25...0,63
2,5...1,25
10...2,5
На валах, ШТОl\ах, ВТУЛl\ах, 1\0ничеСl\ая
4/" 4Н, 5Н
6g,6H
8g,7H
1,25...0,32
1,25...0,63
2,5...1,25
Ходовых и rрузовых винтов
7g
7е
8е
0,16
0,32
1, 5...0,G3
r аек ходовых и rрузовых винтов
7Н
7Н
8 Н
0,63...0,16
1,25...0,63
2,5 1,25
73
.х
:s:
:s:
""
IC
Q
со
><
:;1
:с
t
Q
:с
:r
Q
Q
:s:
t
Q
:Е
i:3
:с
IC
IC
.
t
Q
:с
><
IC
Q
С
><
:;1
;:
Q
1:{
Q
С
:s:
t
Q
""
IC
Q
><
Q
со
3
Q)
:s:
:с
""
i1i
""
::с
C'"J I
<о
cf
00 о Щ
'" C'"J
C'"J <о
'" cf cf
'" <"i ,со
<о "'.
о
C'"J
<о
cf
,со
о "!.
...
" '"
C'"J
" '" cf
с;! '" <"i
<о
о
<> '" м
'" м <о
<> cf cf
<>
с>. <"i ю
:3 о <о "'.
о
ф
:? '"
м
'" cf <=i
'" c'i <"i
м <о
о о
'"
м
с>. cf
<"i
о <о
с5
""
ф
'" cf
'" c'i
C'"J
о.
"
"
f
'" о о о
м Lf) 00
<о С о о С
х СО 1;( 1;( 1;( 1;(
:s:: I;( о о
м '" м Lf)
";<0 .,; .,; .,; .,;
u '" u u u u
:;
74
L':) 1.с
q "f
<С) о
о c'i' ..,.;
о()
1.с
"'
'"
:!j <С)
c'i'
LO
q
ю
о c'i'
...
" м 1.с
<D "'
" " с[
с.:! со .,; Ю
q c'i'
о
LO
о q
о
:3 о ю
c'i'
'" м
<D
'" с[
:!j ю
"'
м
<D
с[
Ю
о "'
'" '"
м
'"
со м
<D
О
"
"
i о о о о
'" о <D <D О
'" м 1.с
О О О О
О q q q q
q о о о о
о <D <D
со '" м
j ,,; ,,; d ,,;
u u u
.,:
\о
Е
<u
::!
Q
'о
Q
с>.
t:::
75
IC
Q
:о:
=
IC
:s:
(J
...
..
Q
:о:
><
:!5
\с)
'
t
Q
:с
><
g
><
g:
Q
\с)
""
со
:s:
t
Q
о
><
Q
со
3
...
:s:
""
::с
L'j ..r:> L'.)
'" "' "!
0', cf
О о .о
1 .о- .о- с;
" С'.) С'.)
<D <D
" о; с[
" '" if) L-)
о c-i' "'
g
о
о
с'1 N
С'.) С'.)
.... с[ с[
u .о <"i
"! <D
" о
'"
'"
о <D с[
О М
<D
:3 о
о
:.:
::
J
'"
'"
:т
'"
-g- i '"
:т
'"
,'"
с
t::
,'"
'"
1;( :.:
<; '" :с
'" u О
::::f ::r
""
..,.
76
'
!2
><
Q
с
><
:s:
:f
"'
=
<;
'"
""
со
с
""
:с
g
""
IC
Q
><
Q
со
3
...
:s:
""
""
::с
if) if) С'.)
о if) '" с-' <D
cf
'" 0.0 .0.0
u .o-c-i' C'i. "!
"
о
о
if) С'.) С'.)",
'" '" <D <D С'.)
'" о C[ C[
'"
.0.0 .ом
c-i'''' '" <D
о "":0
'"
ь С'.) '" С-1 Ф
фС'.) C'.)
C[
'" l.oC""5 <"iC'i
'" <D <D С'.)
"":0 00
"
'" <D <D со
" C'.) o
s; с[с[ C[
<i <"iC'i C'iоо
<D С'.) C'.)
о 00 00
о
о
:3 <D со CO
o 00
'" с[с[ C[
<i C'iоо 0000 I
C'.) o
00 00
"
i if)tq <п
00 00
о.,; с";
О r::(U r::(U
<>:
о I
!
<;
о О
t: :.: I
U
со:)
..,.
44. Назначенне шероховатостн поверхностей осей н валов под уплотнения
Шероховатость Rи. МКМ. при скорости ВР.НIl('IIИЯ. м/с
Тип уплотнения
До 3 До 5 Св 5
Резиновое, воЙлочное 1,25 0,32 0,63
0,32 Полиро 0,08 Полиро 0,16 Полира.
V
вать вать вать
Лабиринтное и жиро 5,0...1,25
вые канавки
45. Шероховатость посадочиых поверхностей валов н отверстнй корпусов
для подшнпннков качення
Посадочная поверхность
Класс
точности
ПОДШИПНИКОВ
НОМШl3ДЬНЫЙ Диаметр
IIОВСрХНQСТИ. мм
до 80 I св. 80 до 500
Бал
Шероховатость, МI<М, не 60.1ее
О
6, 5
4
2
Отверстие корпуса
О
6, 5, 4
2
Торцы заплечиков валов и KOp
пусов
О
6, 5, 4
2
1,25 2,5
0,63 1,25
0,32 0,63
0,16 0,32
1,25 2,5
0,63 1,25
0,32 0,63
2,5 2,5
1,25 2,5
0,63 0,63
46. Шероховатость поверхностей элементов деталей
в завнснмостн от нх Функцнональноrо назначения
ЭлемеliТ детали
TOCTЬ'
R;:. МКМ
320...160
Нерабочие контуры деталей
Отверстия на проход крепежных деталей, масляных
каиалов, выточки, проточки, кромки деталей под сварные
швы, опориые поверхности пружин сжатия, подошвы
КОРIlУСОВ, лап
80
77
Э 'I('МСIIТ дС'тали
п родолже нuе табл. 46
/ шероховатость.
Rz. МКМ
Внутренний диаметр шлицевых соединеннй (не шлифо
ваниых), свободные несопряrаемые торцевые поверхности
валов, муфт, втулок, поверхности rоловок винтов
Торцевые поверхности под подшипники качения, поверх
ности втулок, колец, ступиц, прилеrающие к друrим
поверхностям, но не являющиеся посадочными, иерабочие
торцы валов, втулок, планок
Нерабочие торцевые поверхиости зубчатых и червячных
колес и звездочек, каиавки, фаски, выточкн, зенковки,
закруrления
Шаровые поверхиости ниппельных соедииений, канавки
под уплотнительные резиновые кольца для подвижных
и неподвижных торцевых соединений, радиусы скруrле
ний на силовых валах, опорные плоскости реек, поверхно
сти осей для эксцентриков, выступающих частей быстро
вращающихся деталей, направляющих типа «ласточкин
хвост»
Наружные диаметры шлицевоrо соединения, отверстия
подrоняемых и реrулируемых соедннений с допуском
зазора натяrа 25...40 мкм, подшипников скольжения,
цилиндры, работающне с резиновыми манжетами, TPy
щиеся поверхности малонаrруженных деталей, посадочные
поверхности отверстий и валов под неподвижные по
садки
Поверхности зеркала цилиндров, работающих с резино
выми манжетами, валы в подrоняемых и реrулируемых
соедниениях с допуском зазора натяrа 7...25 мкм, трущиеся
поверхиости наrруженных деталей, посадочные поверхно
стн 7 ro квалитета с длительным сохранением зада иной
посадки (оси эксцентриков, точные червяки, зубчатые
колеса), сопряженные поверхности бронзовых зубчатых
колес, рабочие шейки распределительиых валов, штоки
и шейки валов в уплотнениях
Валы в приrоияемых и реrулируемых соединениях с дo
пусками зазора натяrа 16...25 мкм, отверстия подrоняемых
и реrулируемых соединений с допусками зазора натяrа
16...25 и 4...7 мкм, трущиеся элементы сильнонаrруженных
деталей, цилиндры, работающие с поршиевымн КОЛЬцами
Поверхности деталей, работающнх иа трение, от износа
которых завнсит точность работы механизма
Рабочие шейки валов прецизионных быстроходных станков
и механизмов, шейки валов в подrоияемых и реrулируемых
соединеииях с допуском зазора натяrа 2,5...6,5 мкм,
поверхности отверстий данных соединений с допуском
зазора натяrа до 2,5 мкм
40
20
40...10
2,5
1,25
0,63
0,32
0,16
78
47. Шероховатость поверхностн после разлнчных вндов н методов
06ра60ТКН сталн
Вид или МСТО;!. обрабОТfШ
Ш('рохопатость
RQ. MI(M
Обработка наружных цuлuнdрuческuх поверхностей
Обрезка:
резцом
фрезой
абразивиая
приводной пилой
Подрезание торцов
Обтачиваиие:
чсрновое
получнстовое
чистовое
тонкое (алмазное)
Нарезание резьбы:
плашкой
резцом, фрезой
вращающимися резцами
накатывание роликами
Шлифование:
предварительиое
чистовое
тонкое
электроалмазное
электроэрозиониое
Обкатывание роликами и шарнками
Алмазное выrлаживание
Суперфиниширование:
чистовое
отделочное
Притирка, доводка
Полирование
Маrнитио абразивная
80...25
50...25
6,3...3,2
50...25
12,5...3,2
50...12,5
12,5...3,2
2,5...0,8
0,8...0.1
10...5,0
5,0...1,25
6,0...0,8
1,25...0,63
2,5...1,25
1,25...0,2
0,25...0,5
0,32...0,08
1,25...0,32
1,25...0,63
1,25...0,03
0,28...0,08
0,08...0,032
0,08...0,01
0,08...0,008
1,6...0,02
Обработка внутренних цилиндрических поверхностей
Сверление:
до 15 мм
св. 15 мм
Рассверливание
Зеикерование:
черновое
чистовое
Развертывание:
предварительное
окончательное
Протяrивание:
черновое
чистовое
Растачивание:
чериовое
получистовое
12,5...5,0
25...12,5
12,5...3,2
6,3...3,2
3,2...1,25
2,5...1,25
1,25...0,32
3,2...1,25
1,25...0,63
12,5...6,3
6,3...1,6
79
ВIIД 11 'I11 метод обрзбОТhll
чистовое
тонкое
Ш.шфованис:
предварительное
чистовое
тонкое
электроалмазное
Хо//инrование:
предварительное
чистовое
тонкое
электрохимическое
Раскатывание, калибрование, алмазное выrлаживание
Прошивание:
электрохимическое
ультразвуком
электронным лучом
Полирование
Притирка, доводка
Обработка плоских поверхностей
Строrание:
черновое
чистовое
Фрезерование цилиндрической фрезой:
черновое
чистовое
тонкое
Фрезерование торцевой фрезой:
черновое
чистовое
тонкое
Протяrивание:
черновое
чистовое
Шлнфование:
получистовое
чистовое
тонкое
ШаGрснис:
обычное
TOI!KOe
ПОЛIlРОВ;JНIIС
1 Iакз,ъшаНlIе
ПР!!П!рК3
Обработка резьб
Н;Jр заНlIе ыстчиками и rребенками
Фрезерование
11;Jк:;тывание
Обработка зубчатых колес
ЗуGофрезерование фрезами:
модульными
80
Продолжение табл. 47
ШеРОХОD3ТОСТЬ
Ra. мкм
2,0...0,8
0,8...0,2
3,2...1,6
1,6...0,32
0,32...0,08
0,32...0,08
3,2...1,25
1,25. ..0,25
0,25...0,04
0,08...0,01
1,6...0,05
0,32...0,16
0,63...0,16
1,25...0,16
0,63...0,08
0,16...0,02
!jij
.111
2,5...6,3
6,3...1.0 ._
12,5...3,2
6,3...1,0
1,6...0,32
12,5...3,2
4...1
1,25...0,32
3,2...1,12
1,25...0,32
4...1,6
1,6...0,32
0,32...0,08
6,3...1,03
2,53...0,10
0,3...0,032
2,5...0,16
0,1...0,02
3,2...1 ,6
3,2...0,5
1,25...0,5
12,5...6.3
Продолжение табл. 47
Вид или мстод обработки
Шероховатость
Rli.. МКМ
червячными
Зубодолбление
Шевннrование
Накатывание
Шлнфование
Притирка
ПретяrнваIlне
Обработка шлицев
6,3...3,2
3,2...1,6
1,25...0.63
2...0,8
1,25...0,5
0,5...0,1
1,6...0,8
12,5...1,25
1...0,8
3,2...0,4
1,6...0,8
Шлнцефрезерование
Нзкатываllне
Шлнфованне
ПротяrllваНllе
rлава v
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ДЕТ АЛЕй
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Посадка вид соединений деталей, определяемый разностью
диаметров отверстия и вала. При этом долЖНа ()беспечи
ваться свобода относительноrо перемещения соединяемых дeтa
пей или сопротивление их взаимному смещению.
Допуском является разность между наибольшим и наимень
шим размерами. Полем допуска называется зона между Ha+I
большим и наименьшим предельными размерами. Верхняя rpa.
ница поля допуска соответствует наибольшему, а нижняя
наименьшему предельному размеру.
Зазор это положительнал разность между размерами от.
верстия И вала (величина отверстил больше размера вала).
НаТЯ20.w называется положительная разность между pa3Me
рами вала и отверстия до сборки деталей (размер вала больше
величины отверстия).
Система отверстия характеризуется тем, что в ней для всех
посадок одноrо класса точности при одинаковых номинальных
размерах предельные размеры отверстия остаются постоянны
ми, причем нижнее отклонение отверстия равно нулю и разные
посадк!! осуществляются за счет соотвеТСТВУlOщеrо изменения
предельных размеров вала.
Систе.иа вала характеризуется тем, что в ней для всех
посадок одноrо класса точности при одинаковых номннальных
размерах предельные раЗ:VIеры вала остаlOТСЛ постоянными,
причем верхнее отклонение са.1а равно нулю, а разные посадки
осуществляются за счет опреде.1енноrо И3 Iснения предельных
размеров отверстия.
Посадки делятся на: с натяrом, с зазором и переходные.
В табл. 48 даны рекомендации по выбору наиболее распро
Страненных посадок.
81
.=
=
х
=
:f
8
н
u
:с
=
<;:
=
::f
><
=
:.:
:
'"
r:(
<':1 о
'" t:
Q
с:
"'"
82
'"
о
;.
t:oo. t:;:'S
ti:S:
U::s:: t cl) о
Cl)::S::(.)
S
CQca g;
g g
t g:
q U><
::r :S:oxo::J '"
CJ:r: =
5
ОQ)i--':I: L.oD::
О '" 0.'" '" "'Х
t) f--o М t:; ХХ
I
х
!
'"
о
'"
;>,
tiro
о. "'",
:s: о:: .'
o..::S:<lJO
i--' :r: :r:
:I:a;Cl.f--o
Q):I:Octl
::f:s:\Oo.><
t [
'1;0(,) ",'"
Ох",х
gg :<:
<::1 1-- 0.'0."1
'" х,8 '"
a UI
'a
]IDXtXe::
,<:т
'" о
'> '"
"'о
"':::
:s:
iS.
са
u '"
3 х
х '"
х::!
'" О ..о
'" :s: '"
:!! о. :О
U-&x
'"
'"
..... 1 <.0 00 1 ..... ..... 1 <.0
.-:::t::.-:::t:: t>.o
CU
f:-
"'::!
'"
о'"
х о
"10:
О ::r
\00
E
g;"1
:s: :<:
::r '"
;;
(,)х",
'" х '"
(3 2.
. :<:
"'''
'" '"
О»
f;
0.'"
....х
Х
'" '"
::f:O
х
..о>:
1--0
(,):.:
00
х '"
::r u
о
... :s:
0::'"
52
о
(,)<;:
:О .
"'о::
'" :<:
:r:x
& 8
a E
t:xc C) о..х
(lJ
5
б 5 @!;;
(.) o U
::s: g D::
c:at:iOOUf--oU CQ;><
;::<:ID:if ;:
5 5
a;:C:r::I:::r(l'):r: C)Q)D::
o g; ;; o
:О о
..."1
o
'g
o.t,i
:О'"
g.
'" "
0.(,)
QJ
:s: ><
х :О
"1х
OJx
e-
:s:QJ__....
" о.
r:;:",
:<:
о
QJ
'>
О
wti:Ь
o...::ctI
...х'"
'" о
с:;:10.
Х "'х
:!!о.
. QJ ....
'" О. Х
:s: QJ С:;
r:
:::х»
"1....0.
OJ(,)....
00 '"
u Х :<:
::rQJX
с:;о:ОOJ
:sf-o:r::J:
QJ
::S:::S: D:I о
",:1"1 U
:з J
t::\Ox:<:
i
Q Q : :
за g '-'",.
:S:f:-:a gj J '
: ctla t
:s:X::fu. O x ..0:00
:1g:i (,) ",:<::3
3 QJ;;... :if *
t:i(l') :S:Q.)uc::U::S:Co;:I:
g::r 5:S:g
::r g; ",;; B;;
:i U x :1
@ :3gj 3 3
!;j @;;j E o!; :3
t::f:!!X::f::f::r:!!t::x::r:!!....t::
00 1 CJ) CJ) 1 0'>
::t: ::t:: ..t::
00 ' о'> '
::t:: ..t:::t:: ..t::
Q. c
ох .
'" х....
u 0.:<:
ae
:s: . '"
><:>'
"'''':О
o.
:s: '" .
а n:
:S:
3",х
"1 х
о :s: QJ
"':.:Х
:s:
" .... QJ
3"'8
:ё Q) Q)
0.:0:0
xx
..... 1 .....
::t::ч-...
00 1 00
::t:: 1
1 . s:
.....00
::t::
<>о ' ф 1 " I' ' X . . .. ,= f... t: :s:
.... 8 5 @ g
.: Е х::1 cl) Q S
\Q о: ;:;
[ [ "'0::0»
Q)::s:t...a.
'" ф С х В Ф :r: :r: о t...
ctI(l):r:
::s .. o. ..o",
о &:r: [ i:r: @ 5 o ><
2 2 t) t:; f-o :s:
о о: '"
<: 0::t::"'''1
о Uo:t::[.g o.t:: 1;' g t::O:'::.O: u ro;",
gв-
о !;j [;;o .и:<:» ;:;;o: 2:"'0O:O:
с>..
t:: . ' 5 :s:5Б.: : ,:s:5
g t:r:: tc:r: :
х t::",Oro»»ro»;:;; » ro;o»",x8Q",x"1
t)ctI M OO ::S:::S:t) ctI U о: о:
8 о: g Ш g t)':S: :r:
00"''''
"'ro;ro;
, '" Q) I ":S: ' о:: '
о: :о ::s: CI):s:::s: '" u о:
:r::I:U::r "'х"1
CtI :s: >. о: '"
u ro; о: .g. ш 8_,
:it:: :<: о: u а з'
:<: о.
0.0: о о.х..о
.. о !;;:оао: °ctlctlf-o
о '" Q) :r: \о :s:
ro :о о. ::! ;:1'
1 0.", - О::а.><:ё
::s о: "1зro f-ot;:s:r:
rS;;1 о: o.0Q'" ",:o"';В
:<: .g о: 00:\0[;;1-0
o. О. f\):r: o..t)
(..;)°C<lJ о [ o:
о C\OCI)jS '8
" и",,,,
» o:: O::,:S:: t: о
'" 0:0.
CtI с::.. ><a
.. о: :<: ro Х . "1
и","1 "11-00::0::» ф....>':С
о ro '" о Q)Q):S:::S: ]::!:iJ
::r '" t:: ::r с. "1'" ro; :I:
'"
с>.. :S:6>< j:QaJ о
'" ' '" ' , о: t::O::ci>
t:: »:0 "'ro:<:
t:: '" 0.;:1'0: 52 »ro;
0.;:1' :00.
о» х 0..... :<: x a о. о.
:<:0. ro _ '" :<:
ro; о: '" .gj 1o;S х
о: о ro:<:::! ro ;:;;
" ro; о: u ro; :о
:oro :<:
о о'" :g
.. :<: о: х ro Х ;:;;
:I::<:ro "'ro", ro ro;
aa5i ;:;; :о '" '"
j ro - '" 2 ; 1-0
ro о:
:I:",o 5it;a u '"
а 0::<: a Q) C::,:S:
g ro;oo
:<:a ot:::<:
: а 52 @CI)r::::(CI):r; :<: о'"
u Q)a:l'Q)>< ",:о :о",х "1g
..о \О ;:1' jSO:C('(j ох::>:: са >.('(j U а
'" '" о: .. о. ro; ;;:ё
ro :I: g:s: ;:;;
:<: о t::;3;:1' o::
3 \0:<: \О о. '"
>'>':s:('(j {:. a.g. ;; »00:
М "1....'" м 1-0'"
.. ltO ltO ltO ltO
о ::t:: . ::х:: ::х:: с>..
t:
83
00 & 66i5.;ii5.5
"" i:"1<:ui:::!ii
:S: :S: О
-: :z: 0.", Ом »
\Q '" .. м t 5
",:z:",
Q)Q)0.
;:j:::rQ) ОD::ф:rof-oа;
'" ;;2 A><
:::! .. :<: .,>
о u о:: ;
<u OOu
!::: !ii
-: х CI) . D:: 3ao 5CQE:
о :S cl. Q) :с
't> :Б а t::б
о 'Nj
""- 0:Б 3'
t::: gg.: ;: B>I
:s: ><
х ..ofs:
:I: О ::r: t) , g
\O('(jO "':S:OQ)Q)O::O
:z:U",<: OU<::z:o:r..o:r
Ь О
WClIt:i
"'о.
ос: u
' 2
g
..CI a.:s:
.. u
о Ос::': <:
1
0.<: Oc:
о ('(j Е-- :g
" :r ::s::
» ('(j:ё f--o
"1:z:0:::z:
CI):s::::s: :r:
Cl.::r:r:c::
Q):S:Q)O
i:::,>,><:
, , '"
& :C
:a
I с:: :ё
'" '"
"'0><
'" :о
",:z::z:
",о:тх
I 0.0::",
'" '" '" ::!
u о.:.:
'
О.. ..
U :'S t)
u
t; ca;;
:т »
\O CI)L.,
»0:0»
м",..:т
I I
84
Посадки ПОДШИПНИКОВ
Выбор посадок подшипников зависит от характера, веЛIl
чины и направления действия HarpY30K, типа, размера, способа
установки и класса точности подшипника, а также от ряда
друrих факторов. Распределение напряжения в подшипнике
различно для наружноrо и BHYTpeHHero копец, поэтому при
меняют разаые посадки подшипника на вал и корпус.
Различаются следующие виды наrружения колец с восприя
тием наrрузки: местное оrраниченным УЧ3СТКО!ll дорожка
качения; циркуляционные последоватеJJЬНО всей дорожкой
качения; колебательное небольшим участком дорожки каче
ния с колебанием зон наrружения на определенном ее участке.
Посадка шарико и роликоподшипников на вал осущест
вляется в системе отверстия При выборе посадок следует
иметь в виду, что получаемые соединения вала с внутренним
кольцом подшипника отличаются от обычных одноименных
посадок более высокими натяrами.
Посадка шарико и роликоподшипников в корпус осуще
ствляется по системе вала.
При выборе полей допусков в зависимости от Toro, Bpa
щается вал или корпус, принимают, что неподвижное сопря
жение следует обеспечить для вращающеrося копьца Второе
кольцо подшипника, сопряrающееся с неподвижной частью
машины, устанавливают с меньшим натяrом или даже с He
большим зазором.
Поля допусков для среднеrо диаметра отверстия по классам
точности подшипников обозначаются LO, L6, L5, L4, L2, дЛЯ
среднеrо наружноrо диаметра 10, {6, {5, {4, {2.
Рекомендуемые поля допусков посадочных поверхностей на
валу и в корпусе приведены в табл. 49, посадки подшипников
качения на вал и в отверстиях корпусов в табл. 50.
При обозначении посадки подшипника качения на вал YKa
зываются, например, 050LO/j s 6, rде 050 - номинальныЙ
диаметр отверстия подшипника; L обозначение поля допуска
на средний диаметр отверстия подшипника; О класс точнuсти
подшипника; j s 6 поле допуска вала.
Посадка подшипника 13 корпусе обозначается, например,
fZ)90H7/IO, [де 090 номинальныЙ диаметр наружноrо кольца
подшипника; Н7 поле допуска отверстия корпуса; l обозна
чение поля допуска на средний диаметр наружноrо кольца
подшипника; О кпасс точности подшипника.
Прочность соединения кольца с валом или корпусом (натяr
в посадке) должна быть тем больше, чем тяжелее режим
работы подшипника, характеризуемый расчетноЙ долrо13СЧ
ностью, и чем больше ero размеры. Для роликовых подt[ШП
ников назначают более прочные посадки, чем для шаРИКОВLIХ.
Отклонения формы посадочных поверхностей валов и OT
верстий корпусов для подшипников качения приведены в
табл. 51, рекомендуемые посадки подшипников на вал и в KOp
пусе в табл. 52 и 53.
85
"- <=> r--
Q., Q.,
<: ,,., с.о
<: <:
::'< '" с.о
'" "" "'" '" с.о
:и :.:;- :.:;- :.:;-
>.
"i ..::
;:;
:!!
Q
:::: "'" '" с.о r-- 00
CI. ::::: ::::: ::::: ::::: :::::
0=
8 "'" '" с.о r--
>. \.:) \.:) \.:) \.:)
с
CI. о
Q "
:о: '" 00
.:0: о "-' l..t.J
:о: "
t !
'е r;:
0=
...
Q '"
:о: "
0= " '" с.о
Q ""- ""-
о;:
..s
0=
. о "'" '" с.о
"
1- t:: t:: t::
'" "
Q о
:с
>< "'" '" с.о
Е: Е: Е:
о
с
>< "'" '" с.о
:а -<>'
;:
Q
. "'"
о
с
:а "'" '" с.о r-- о() о'>
CI. -<: -<: -<: -<: -<: -<: -<:
t
:1:
..s "'"
:о: '" с.о
"i Q() Q() Q()
..s
:о:
0= !:::.
о
>.
с
о
"i
..
о;:
Q L!) с.о ос>
с:
с>
"'"
86
"- <oILC <o1
Q. Q.
::;: I
::E:
'< I
:.::
...:: I
..::
:х: 0010 I<o I
::::: .... :::::
/
с;- "-J 0010 001<0
:11 t<J t<J
:Е
01<0 °l <0/<0 <o1
... ... ... ...
:Е
01<0
<0/<0
Q. Q.
ILC
С t:
Q.
i! о ILC
to '" Е
о
111 " IU)
to !
о
111
:1: ILC IM
:3 о: . ...,J . .
'"
111 <t
'" ::;I I
:1: <t °l <o1
-<: -<:
а: о
:1: t:
:о:
ILC
:r
"" t>.o
IC
111
О 1:" о 1:' 10>
:1: <о 1<0 <0100
:1:
с ......O...J...... ........ ....... .......
:о:
а
с 0100
:1: <u
IC
<о
с: '" '"
е о LC
11:)
87
H О"'" S:!11";> l1'J<D "
g Q
8 "'" "",'" c.o ro "
I "
'"
о tl:SE
l1'J О О О О 11";> 11";> о о 11";>
! '"Ij" u-5C'i c.6C'i r-:«5 Ф«5
t: e
о
!t 11";> о о о о 11";> 11";>0 О 11";>
C'i L15C'i <5C'i r-:«5 Ф«5
3
о <D О О О О О О oq
c.6C'i r-:«5 cO C'i11";>
'"
j i о <D О О О О 00 О О
о g ... c.6C'i r-:«5 cO c5 si L15
'"
I '"
о
'"
'" о '" 11";> 11";> о о о о о 11";>
о;
с " il «5"': «5"': C'i u-5 c.6C'i
\с
'" '"
:!! о о '" 11";> 11";> о о о о о 11";>
:0= ,,
:1: ... «5""': «5"': C'i L15C'i c.6ci
:>.u
' -'<'"
с о о с.о "'" <D "'" <D "'" <D "'" <D "'"
= ... I
>< :s: :s: :s: :s:
о 11";> 000 о.,., О 11";>
О :2 3'
с
>< '"
:о '"
;:
с
о={ ...
О"
С :D 3
с ci
:а i
:!!
с-
о
-е- :!! '" о
:ё о о s:!
g 11";> 00
о о о о о
» о={ о={ о={ о={ о={
с
с о о о
i::i :r: '" Lt) 00
ai ai ai ai ai
;;; U U U U U
88
<оILб <о ILб I
:::: :>::;
q I O '" IФ
...., :>::;
mlo I<o <01" <01<0
:::t:: ......\.::1 ...... <: :>::;
\ 1:0 \e I
с.,:, ......:::::: ......
00 10 1<0 I I:O
::t:: ......,...::...... :>::; <:
1::' <о l:r I <o1:r I<o
'" :::: :::: ...::
:а
I::' I I фl:r I::'
»
о={ ...., ...., <: <: ....,
:!!
с
;:;
.:; LO \.0 Ф \<0
'" ...J .,....,) ....::.:.
Lб 1:0 <о 1:0
:s:
=
с ..-J ""'--..1 ..",
3 Lб ' <о I
о={ <01<0
С ..-J ..-J Е: --..1 Е:
с
>< '" \Lб <о 1:0 L'O I o <о 1:0
:а
:'.а --..1.s:..-J --..1 '= --..1 t:
"
'" О 1:0<0 I з'I "'"I
:s:
:
CI. ...J .............J ....... O...J .........
>< о I <о f<o о 1<0 "'" I:r,
с ..-J --..1."::?' ..-J..t<..-J
О 1:0 "'" 1:0 °1 "'"I
" '" \'" <о \<0
с ..-J -<::..-J .s: ..-J Е: --..1 Е: --..1 ...::?,--..1 ...::?,
CI.
:о: " ," о ,:О "'" 1:0 °l "'"1:0
>< з' ::s
..-J .s: --..1 t: --..1 ...::?,..-J ...::?,
CI. J)
'"
3 '"
'" g
:с
о={ ::!
:3 Q) D::
С
1:: '2
c-.i о
It:>
89
r-.I r-.IФ
Q., Q.,
о
'" I I
'"
'" .... ....
'" r-.I
t: Iоr-.IФ
:.:: "'-' ::t:
r-.I r-.I:O r-.lф r-.I r-.I r.:IФ
...:: :.:: :.:: .....
с;-
:11 r-.I r-.I Io r-.I r-.I r-.lo
<: <: .... ::t:
>о
е:{
:1:
с
,!:;
'"
с
:о:
:о:
=
с
:о:
3
е:{ 01<0 ФIФ
С O...J ...:z.o...J.
с '"
>< :з1 I оl ФI<о
о
С o...J........o.,.J ........
'> °1 <oI 01:0 <01<0 о 1:0 <о 1:0
о <01<0
CI. .....J E:.....J .....J ..::'. .....J-O:.....J-O: .....J .....J t>.o
:о: °I:O°I о 1:0 <о I
>< 01<0 °l ФI
.....J """ -м..3 ...:. ....J....:, O...J. .....J -О:",," -<:
с
cu о: ?roo G.I
CI. :в
" о. '> ::rc
3 i '" (l),=
>< CI) >о
\о о. о.
:а :;; g '"
= CI) CI) '>
CI. '" :: @
с :J: :J:
С * * о.Х с,)
::-- '" '" о о.
с о >о >о ';c
о ...::10
CI)..а :J:
'>
" :J: :J: :J:
:о: CI) CI) :J:
: CI) ..
! о :ё ::s::
CI. !:j::r g >о
:о: о CI)
:о: == '> *b;:
е:{ ::r== ::r o
:з '" :.: "':.: :J:
'" '> '" .. >< с:: >. о:: (.) О'"
с >00 >0:0 >оо.ио Х::!
с: '" :.:0. L.oJ:,.,CI):r:
0.'" ii:;; CI) са ::s: ><
со5 '" '> == CI) :J:::ro.
It:> ::fC ::f :r: Q ::;::.:
90
r л а в а УI
ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕй ДЕТАЛЕй
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Предельные отклонения формы и расположения поверхно
стей назначаются при наличии особых требований, вытекаю
щих из условий работы, изrотовления или измерения деталей.
В остальных случаях отклонения формы и расположения поверх
ностей оrраничиваются полем допуска (табл. 54) на размер.
Для назначения степеней точности допусков отклонений
формы и расположения поверхностей можно воспользоваться
рекомендациями, приведенными в табл. 55. Значения допусков
отклонений цилиндричности, круrлости, профиля продольноrо
сечения, плоскостности, прямолинейности, параллельности, пер
пендикулярности, торцевоrо, радиальноrо биения, соосности,
симметричности и пересечения осей даны в табл. 56...59, при
меры указания на чертежах допусков формы и расположения
54. Условные обозначення допусков формы
н расположення (по rOCT 2.308 79)
rpynna допусков I Допуск
Формы
Прямолинейности
Плоскостности
Круrлости
Цилиндричности
Профиля продольноrо ce
чення
Знак
с7
О
!l:
//
..L
L
@
-ф-
х
/
L/
r\
Q
91
Расположения
Параллелыюсти
Перпендикулярности
Наклона
Соосности
Симметричности
Позиционный
Пересечения осей
Суммарные формы
расположения
Радиальноrо бисния
Торцевоrо биения
Биения в заданном направ'
лении
Полноrо радиальноrо бие.
ния
Полноrо торцевоrо биения
Формы заданноrо профиля
Формы заданной поверХllО
сти
Степень
ТОЧIIОСТИ
по rOCT
2464З 81
06дасть r'рименения
55. Точность допусков формы н расположения поверхностей
Способы обработки
Допуск плоскостности, пРЛ"lOлинейности
3...4
5...6
Направляющие повышенной
точности
Направляющие нормальной
точности, рабочие поверхности
повышенной и норма:;ыюй точ
ности
Базовые поверхности KOHДYK
торов и друrих технолоrиче
ских приспособлений, опориые
поверхности корпусов подшип
ников, разъемы корпусов pe
дукторов
Кронштейны и основания вспо
моrатсльных и ручных Mexa
низмов, опорные поверхности
корпусов, устанавливаемых на
клиньях и амортизирующих
прокладках, присоединитель
н.,:е по!ЗерХНОСТlI арматуры,
фланцев (с использованием
мяrких ПРOl<ладок)
7...8
9...10
Доводка, шлифование, шаб-
рение повышенной точности
Шлифование, обтачивание
повышенной точности
rрубое шлифование, фрезе
рование, строrание, протяrи
вание, обтачивание
rрубое фрезерование, CTpO
rание, обтачивание, долбле.
ние
3__.4
Допуск цилиндричности, КРУёЛОСТИ, профиля продОЛЬНОёО сечения
5...6
Посадочные поверхностн под
шипнИ1<ОВ качеиия классов 4
и 5 и отверстия под них
в корпусах
Посадочные повеРХНОСТ!I ПОk
шип ников качения I<Л3ССОВ О
и 6, а также валов и корпусов
под них, поверхности соедине
ний втулок с цилиндрами и KOp
пусамй в I'идравлических си
стемах C'cIcoKoro давления
Поршни, rильзы, кондукторные
втуЛ1<И отверстия под постоян
рые втулки
7...8
Тонкое точение, шлифова
ние, алмазное растачивание,
хонинrование
Шлифование, точение, xo
нинrоваlше, растачивание
повышенной точности, раз
[;ертывание, протяrивание
rрубо точение, шлифова
ние, раЗIJертывание, протя
rивание, rастачивание, CBep
леlrие повышенной точности
9__.10 I ПодшипнИ!(и скольжения при rpy60c точение, растачива
ЛС;-::!!': условиях работы !;ис. сверление
поверхностей в табл. 60, рс;юмсндации 110 назначению
допусков формы или расположения для наиболее часто при
меняемых деталей станочных приспособлеl1ИЙ в табл. 61.
92
Степень
ТОЧllOt ти
по l-OCT
2б(,43- 81
Область пrНМСllеllИЯ
Продолжение табл. 55
СilOсобы обработки
Допуск радиальноzо биения соосности, СИJ.lАlетричности
Рабочие поверхности ШПинде Тонкое шлифование, BHYT
лей и корпусов повышенной реннее шлифование с одной
и нормальной точности, поса установки
дочные шейК'и валов под зубча
тые колеса
Втулки станочные повышенной
точности, посадочные поверх
ности валиков, осей и валов
под зубчатые колеса
Посадочные шейки валов под
зубчатые l<олеса
Посадочные шейки валов под
зубчатые колеса
Допуск параллельности
Особо точные направляющие Доводка, шлифование, шаG-
рение
3...4
'О!;
5...6
7...8
9...10
3...4
3...4
5...6
7__.8
9...10
9...10
Шлифов'зние, обтачивание
повышенной точности, BHY
треннее шлифование, pac
тачивание С одной установки
rрубое шлифование, обтачи.
вание, растачивание
Обтачивание, растачивание
пониженной точности
Допуск перпендикулярности торцевою биения
5...6
Заплечики валов под подшип
ники качения классов 4 и 5
Заплечики валов под подшип
ники классов О, 6 и 5 и KOp
пусов под подшипники классов
4 и 5, фланцы валов и соеди
нительных муфт
Направляющие и базовые по
верхности корпусов, торцы CTa
ночных втулок, заплечики Ba
лов, корпусов под подшипники
качения классов О и 6, TOp
цы ступиц И распорных втулок
Торцы подшипников валов
в механизмах с ручным при
водом
Направляющие высокой точно
сти, опорные торцы крышек
и дистанционные кольца под
подшипники классов 4 и 5
Рабочие поверхности KOHДYKTO
ров средней точности, опорные
торцы крышек и колец для
подшипников классов О, 6
и 5, оси отверстий в корпусах
зубчатых передач
Оси отверстий в упруrих BTY
лочно пальцевых муфтах
Доводка, шлифование, шаб
реиие повышенной точности
Шлифование, шабрение,
фрезерование, строrание,
растачивание повышенной
точности
Шлифование, 'Фрезерование,
строrание, долбление, рас-
тачивание
Обтачивание, rрубое фре
зерование, строrание, paCTa
чивание
Шлифование, фрезерование
повышенной точности, KOOp
динатное растачивание,
сверление
Фрезерование, rрубое фрезе
рование, растачивание, свер.
ление повышенной точности
93
7...8
D:
=
:>'
8
Е
е
::
о:
е
с:{
е
Q.
с
D:
о:
=
.е-
е
Q.
с
=
t
е
»
Q.
'"
:i
t
е
=
:>'
=
Q.
с:{
=
=
о:
=
::J
=
'"
у
»
с
е
J:!
ф
OJ:)
94
:::
:=
"
'"
!
:I:
0000000000
U')ФОО
0000000000
М'</'ЮФООО",",ФОЮ
.....................C'lC'I
оюоооооооо
C'oIC'oIм'</'юФоо:::::!:е
C'oIФоюоооооо
C'oIC'oIС')'</'юФооо
ОООC'olФоюоооо
.....................C\I ('!') l.f:)ф
ЮФОООC'olФоюоо
..................... C\I('!')<o:t'
М'</'ЮФОООC'olФою
C'oIC'oI
ОC'olФ
C'oIC'oIС')'</'юФОО
C'oI.Ф.О. О
............C\lC\I <o:t'LQфОО.......
00 C'oIФ Ю
е5 ""':""':C'oIc-i'С')'</'юФ
О
0000
011)0('1')0
ОООООC'olC'ol'</'Ф
.............. ('!') LQ.......
ОАААА
с:{ 0000
ОООООC'olюом
МС') мю C'oI'</'Ф
о са А: А: А: А: А: А: А: А:
t::fu
t
Q
=
.
=
=
о:
Q
:Е
D:
Q.
С
=
t
Q
=
1-
...
Q
Q
о:
С
=
>.
с
Q
с:{
....:
11:)
00000000000
'</'U:>ФОООС'<ФОU:>ОО
""""""'C'lC".IC?.qo
::
U:>OOOOOOOOOO
С'<М'</'U:>ФОООС'<ФОU:>
....................C'\IC".I
ФОU:>ОООООООО
......C'.JC\lС'?.qoLt:)фООs;
ОС'<ФОU:>ОООООО
.................C\lC\lМ<о::!"LCфооs:
ФОООС'<ФОU:>ОООО
..................C\I oo::t'U)CD
""U:>ФОООС'<ФОu:>ОО
..................C\lC\I('!').qo
ОС'<ФОU:>
C'oIМ'</'U:>ФОО C'oIC'oI
Ф. ОC'olФ
.......C\lC"-.J"' Lt:)фОО..................
C'OI. О
....................C"-.JC\lC"':I"I:t'LCфоо.......
ФОО C'oIФ u:>
ОО .....:-.....:-C'oIc-i'М'<I'u:>Ф
i
О
000000
ФI.f:)ОC"':lофtOОМО
......C'J'I::t'ф..............C"-.J'>::t'ф......
О
r:=:t *. Ас А А: А: Ас А: А:
00000
з:е з:е
"
'"
о са А: А: А. А: А: А: Ас Ас
t::fu
95
f
g
01>
::J
Q.
Q
t-
f
Q
'"
..
Q
С
'"
D:
'"
'"
f
::J
Q.
Q
t-
..а-
'"
Q
..
:с
'"
'"
z
t
Q
'"
Q.
D:
..
,..,
I:!
с
с
t
Q
:;
..
..
'"
Q.
'"
с
t
,..,
с
Q
q
со
OJ:)
96
:;
=:
J
00000000000
ф 00 ;: t 8
00000000000
'<I'LC<DOOOC'-lФОLCОО
...................C\lC"I('!')-.;t'
ФОООООООООО
C'-IМ'<I'LCФОООC'-l<DОLC
C'-IC'-I
Фа L'j О О О О о о о о
C'-IC'IМ'<I'LC<DОО ::!;:;
OC'-l<DОLCОООООО
C'-IC'-IМ LCФОО
ФОООC'-lФОLCоООО
C'-IC'-IМ'<I'LCФ
'<I'LCФОООC'-lФОLCОО
...................C\I ('!')<o:t'
Ф. QC'-IФОLC
с-.1('!') 1.СФОО..................C'\IC\I
OC'-lФ
C'lC'-IМ'<I'LC<ООО
C'-I.Ф. Ф. OC'-l
......................C\lC'JMoq-oLCф.............
О
000000
(,ОLOОМОс'оФОМО
......C"I С'О.............C'\I-.;t'ф......
О
AA RAAAA:A
00000
ООФLCОМОФLCОМ
...................C\I<o:t'ф.............с..J-.;t'tC>
Ор)АА:А:А:АА:А:АА:
QU
с.
t
::Е
о:
"
I:!
'"
t
о
D:
=
i:
е-
е
"
Е
о
=
".
"
со
t
::Е
::Е
t
о
i:J
о
S
ri
=
.
:s:
е
о
::
..
о:
"
l=i
t':I
С.
е
!;
;::;
о
с
Е
о:;:
!:
&;
=
о
';;1..
-ю
::
::>:
I:!"
0:=
'0."'
=::5
'" о:
g-
00:
t:t=
. :Е
0>0
11)=
4 3052
i,
::
s
:а
"
0000000000
с"'-1 Ф О L'J О О О О О О
C'lC'lM'<!'Lf)cDOOS
0000000000
OOOc-.1ФОН'JОООО
C'-IC'-IМ,<!,Lf)cD
0000000000
Lf)cDOOOC'-lcDОЮОО
C'-IC'IМ'<!'
0000000000
M'<!'Lf)cDOOOC'-lcDОLf)
C'-IC'-I
0Lf)00000000
C'-IC'-IМ,<!,Lf)cDООSs::!;:;
C'-IcDОLf)ОООООО
............C\lC\lМ'<;t'LCфф
OOOC'-lcDОLf)ОООО
..................C\lC\lМ'<:З"'L":)ф
Lf)cDOOOC'-lcDОLf)ОО
C'-IC'-IM'<!'
C"':I-.;t'L')ФОООC\lФОI.t)
C'-IC'-I
OC'-lcD
C'-IC'-IС')'<!'Lf)cDC/J
о
00000
осооо юо('!')о
............('!')Lt:)...... -.::rф......
Ас А: Ас Ас Ас А Ас А.
О
I:! 0000
OC/JOOC'-lLf)ОМ
C"':I............('!')Lt:)...... <o:t'ф
ор)'АААА:А.А:А.А
!::fU
...
о
8
i
'> :s:
\О:т
E:
'" 3
"' ''''
:а '"
gj
",\О
'" О
;>-'''1
:s: .о
:s: ..
:z: :s:
"' '>
",с.
g-i3
'" :s:
:z: t;
::;;0
о ::Е
:z: :s:
.о "1
,>0
'" ><
",\О
с.'"
"'&
'" с
о :s:
V'"
;>-.'"
с'"
Ос.
"1 С'.
:s: ш
:s: .о
:z: ...
"' :s:
D: ::Е
"';>-.
g 5
t>: "'
t
.,;
;:j
tj ::Е
Q
с>.;>-.
'"
97
Вид допуска
60. Указ ан не на чертежах допусков формы
н расположения поверхностей
Пояснения
1. Допуск прямо
лииейности
2. Допуск плоско
стности
98
Условное обозначенне
допуска формы
и расположения
ёJ
ЬЬ
Допуск прямолннейностн обра-
зующей конуса 0,01 мм
Допуск прямолинейности осн
отверстия g 0.08 мм (допуск
зависимый)
Допуск прямолинейности по-
верхности 0,25 мм по всей
длнне и 0.1 мм на ллиие
100 мм
Допуск прямолинейности по-
верхности в поперечном на.
правленин 0,06 мм и прололь
ном 0,1 мм
Допуск плоскостности поверх.
ности 0,1 мм
Допуск плоскостносrn поверх.
ности 0,1 мм на площали 100Х
Х 100 мм
Допуск плоскостности поверх.
ности относительно общей при
леrающей плоскости 0,1 мм
Условное обозначенне
Вид допуска допуска формы Пояснен ия
н расположення
щl"'1 Допуск плоскостности каж
дой поверхности 0,01 мм
3. Допуск Kpyr ло JЭ Допуск Kpyr лости вала
сти 0,02 мм
1°/0.021 Допуск круrлости конуса
0,02 мм
е
4"Допуск цилнид Допуск цнлиндричности ва.
ричности ла 0,04 мм
1.<Y10,0I/501 Допуск цилиндричностн Ба-
I [010,ио* 1 ла 0,01 мм на дЛине 50 мм,
t ero круrлости 0,004 мм
*r' '
5. Допуск профн Допуск Kpyr лостн вала
ля продольноrо ce == 0.015 0,01 мм, профиля продоль
чения Horo ero сечения 0,016 мм
Допуск профиля продоль'
Horo сечения вала 0,01 мм
п родолженuе табл. 60
99
Вид допуска
6. ДОI1УС!(
па раллельности
100
Условное обозначение
допуска формы
н расподожеtlИЯ
9
ф
с
п родолженuе табл. 60
Пояснення
Допуск параллельности по-
верхности относительно I10
верхности А 0,02 мм
Допуск параллельности об
щей прилеrающей плоскости
поверхностей относительно
поверхности А 0,1 мм
Допуск параллельности
каждой поверхности OTHO
сительно поверхности А
0,1 мм
Допуск параллельности оси
отверстия относнтельно ос-
нования 0.05 мм
Допуск параллельности осей
отверстий в общей плоско-
сти 0,1 мм, перекоса осен
отверстий 0,2 мм. База
ось отверстия А
Допуск параллельности осн
отверстия относнтельно осн
отверстия А g 0,2 мм
Вид ДОllуска
7. Допуск
перпендику
лярности
kJ
'с.пОВIIОС обозна'IСllltе ДОllуска
формы н раСnОJlожения
4
нfl
Продолжение табл. 60
ПШICнения
Допуск перпендикулярности
поверхности относительно
поверхности .4 0.02 ММ
Допуск перпендикулярности
оси отверстия относительно
оси отверстия А 0,06 мм
Допуск перпендикулярности
оси выступа относительно
поверхности А (о 0,02 мм
Допуск перпендикулярности
оси выступа относительно
основания 0,1 мм
Допуск перпендикулярностн
осн выступа в поперечном
направлении 0,2 мм, в про
дольном направленин
0,1 мм. База основание
Допуск перпендикулярностн
оси отверстия относительно
поверхности (о 0,1 ММ (дo
пуск зависимый)
,101
Вид допуска
8. Допуск
наклона
9. Допуск
соосностн
10. Допуск
снмметрнч
ности
102
YCJlOBHOe обозначенне допуска
формы и расположения
а
g:
Продолжение табл. БО
Пояснения
Допуск наклона поверхностИ
относнтельно поверхностн А
0,08 мм
Допуск наклона оси OTBep
стня относнтельно поверх
ностн А 0,08 ММ
Допуск соосностн OTBep
стня относнтельно отверстнй
o 0,08 мм
Допуск соосностн двух OT
верстнй относнтельно НХ об
щей осн 00,01 ММ (допуск
завнснмый)
Допуск симметрнчности па.
за 0,05 мм. База плос
кость снмметрин поверхно
стей А
Внд допуска
11. Позицион
иый допуск
12. Допуск
пересечения
осей
13. Допуск
радиальноrо
биения
Условное обозначенне допуска
формы и расположення
Q
1/;fIA
Продолжение табл. 60
Пояснения
Допуск симметричиостн от.
верстия 0,05 мм (допуск
зависимый). База плос.
кость симметрии поверхно.
сти А
Допуск симметричности осн
отверстия относительно об-
щей плоскости симметрии
пазов А, Б 0,2 мм и OTHO
сительно общей плоскости
симметрии пазов В, r 0,1 мм
Позиционный допуск оси
отверстия 0,06 мм
Допуск пересечения осей
отверстий 0,06 мм
Допуск радиальноrо биения
вала относительно оси KO
нуса 0,01 мм
юз
ВI1Д допуо;а
14 Допуск
торцевоrо
биения
15. Допуск
биения в за
даином Ha
правлении
16. Допуск
полиоrо pa
диальноrо
биения
ни
'CJl08110e обозиаttel1ие допуска
формы и расположения
I:az IAI
Щ " А
-е. . .
А
л
R
Продолжение табл. 60
ПояснеllИЯ
Допуск радиальноrо биения
участка поверхности относи
тельно отверстия А 0,2 мм
Допуск радиальноrо биения
отверстий 0,01 мм Первая
база поверхность А, BTO
рая база ось поверхно
сти Б. Допуск торцевоrо
биения относнтельно тех же
баз 0,016 мм
Допуск торцевоrо биения
на диаметре 20 мм OТHOCH
тельио оси поверхности А
0,1 мм
Допуск биения коиуса от.
носительно оси отверстия А
в направлении, перпендику
ляриом к образующей KO
llуса, 0,01 мм
Допуск полноrо радиальиоrо
биення относительно общей
оси поверхностей А и Б
0,1 мм
Внд допуска
1 7. Допуск пOJI
HorO торцсвоrо
биения
18. Допуск фор
мы заданноu
поверхности
19. Допуск фор
мы заданной
поверхности
Условное обозначение допуска
формы и расподожеШiЯ
20. Суммарный а /О D,1
допуск парал
лел ьности и
плоскостности
1. Суммарный r .lO 0.02 А
допуск перпен
дикулярности и
плоскостности
п родолженuе табл. 6О
Пояснения
Допуск ПО.!Jноrо торцевоrо
бисния повер::пости относи
тельно оси поверхности
0,1 мм
Допуск формы задЗ"нноrо
профиля т 0.04 мм
Допуск формы заданной
поверхностн относнтельно
поверх HocTeii А, Б, В, Т
0,1 мм
Суммарный допуск парал
лельности и ПJIOскостноети
поверхностн тносительно
осиования 0,1 мм
Суммарный допуск перпеIl
дикулярности и плоскост
ности поверхности относи
тельно оснований 0,02 мм
105
Продолжение табл. 60
Вид допуска
Условное обозначение допуска
формы н раСПOJIожения
Пояснения
22. Суммарный
допуск накло
на и плоскост,
ности
Суммарный допуск иаклона
и плоскостностн поверхиости
относительно основания
0,05 мм
61. Назначенне допусков формы н расположення поверхиостей
Требования к форме н распо
JIоженню поверхностей
Значения допусков формы и расположеllИЯ
Цилиндричность посадочных
поверхностей подшипников
качения
О.З Td
Перпендикулярность торца
заплечика вала
/Т6 для шариковых радиальных и pa
диально'упорных подшипников; /Т5
для радиальных подшипников скорот,
кими цилиндрическими роликами; /Т4
для конических роликовых подшипни
ков; /Т5 для шариковых радиальных
и радиально упорных подшипников;
/Т4 для радиальных подшипников с
короткими ЦlIJIиндрическими роликами;
/Т3 для конических роликовых ПОk
шипников
Соосиость посадоЧНЫХ по
верхностей для подшипников
относительно их общей оси
/Т5 для шариковых радиальиых и pa
диальио упорных подшипников; /Т4
для радиальных подшипииков с KOpOT
кими цилиндрическими роликами;
/ТЗ для конических роли
ковых подшипников
Соосность посадочных по /ТЗ для зубчатых передач
верхностей зубчатых колес 6.й степени кинематической
точности; /Т4 для зубча
тых передач 7, 8 й степеии
кинематической точности;
/Т5 для зубчатых передач
9 й степени кинематической
точности
106
Требования к форме н распо Значення допусков формы
поженню поверхностей н расположения
Перпендикулярность опор. /Т3 для зубчатых передач
Horo торца зубчатоrо KO 6 й степеии точности норм
леса оси отверстия или пер контакта; /Т4 для зубча-
пеидикулярность торца за тых передач 7, 8.й степени
плечика вала к посадочной точности норм контакта;
шейке при соотношении дли- /Т5 для зубчатых передач
иы отверстия к диаметру по 9 й степеии точности норм
садочноrо отверстия зубча контакта
Toro колеса 1/ d < 0,8
Соосиость посадочных по. Допуск соосности. мм Частота вращения ваJlЗ.
верхностей муфт, шкивов, ми" 1
звездочек
0,036 600
0,018 1000
0,012 1500
0,006 3000
Радиальиое биеиие валов Допуск бнения. мм Частота вращення вала.
под манжетные уплотнения MHH I
0,04 1000
0,03 1500
0,02 3000
Цилиндричиость посадочных
поверхиостей для:
подшипников качения 0,3 Td
зубчатых и червячных
колес 0,3 Td
муфт, шкивов, звездочек 0,4 Td
базовых отверстий 0,3 Td
Продолжение табл. 61
Прuмечание. Td допуск на размер посадочной поверхности вала
или отверстия.
rпaBa VII
ПОКРЫТИЯ ДЕТАЛЕй
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Покрытия деталей станочных приспособлений при меняются
в защитных (от коррозии, старения, биоповреждения) и за-
щитно-декоративных целях. Они подразделяются на лакокра.
сочные, металлические инеметаллические неорrанические. В за
Висимости от условий эксплуатации покрытия делятся на леr.
кие (Л) для работы в закрытых сухих помещениях, средние
(С) в закрытых помещениях с относительной влажностью
Не ниже 80 %, жесткие (Ж) на открытом воздухе или в по-
мещениях с относительной влажностью свыше 80 %.
107
При работе приспособлении в масляной среде, не пызы
вающеи коррозии, можно не применять покрытий.
Лакокрасочные покрытия делят на [рунты, шпатлевки,
эмали, лаки, нитрокраски, масляные и эмульсионные краски
Процесс окраски состоит из нескольких основных опера-
ЦИй: подrотовка поверхности, rpYHToBKa, шпатлевка (при нали.
чии шероховатостей, неровностей, трещин, раковин), сушка,
нанесение краски (эмали) Примеры применения лакокрасоч.
НЫх покрытий даны в табл. 62.
Металлические Инеметаллические неорrанические покры
тия разделяют на виды в зависимости от способа их получения,
материала, физико механических и декоративных свойств, вида
дополнительной обработки По назначению покрытия дe:': TC:1
на защитные, защитно декоративные и специальные.
Защитные покрытия предохраняют детали от коррозии
в различных условиях эксплуатации. К ним относятся кадмиевые,
цинковые, оловянные и эпоксидные покрытия. К внешнему виду
и твердости этих покрытий не предъявляют особых требований.
62. Лакокрасочные покрыт ня (по rOCT 22133 86)
Марка эмали Область прнменеиия
HЦ 256, HЦ 2127, HЦ 221
НЦ IЗ2
rФ 21З6
ХВ 2З8
МЛ 12, МЛ 165, МЛ 197,
МЛ 152
ЭП 140, ЭП 77З, ЭП 525
ВЛ 515, rФ 016З
ВЛ 515
Наружные поверхности при перноди
ческом воздействии минеральных Ma
сел
Внутренние поверхности при постоян-
иом воздействии минеральных масел
Наружные поверхностн прн незначн-
тельном воздействии щелочных СОЖ
Наружиые и внутреиние поверхности
при периодическом воздействии ще
лочных СОЖ
Поверхности, подверrаемые периоди
ческому воздействию стружки, абра
зива и минеральных масел
Поверхности, подверrаемые Воздейст
вию щелочных эмульсий и электро
литов
Внутренние поверхности резервуаров
с минеральным маслом
Виутреииие поверхности rидрорезер'
вуаров
ЗаЩИТЬJ.декоративные покрытия используют для придания
деталям декоративноrо вида с одновременной защитой их от
коррозии. К ним относятся мноrослойные покрытия (медь
никель хром, никель хром), никелевые, золотые, серебря
ные, эмалевые.
Специальные покрытия предназначены для придания деталям
108
определенных физических свойств (увеличения износостойко,
сти, твердости, отражательной способности и др.) с OДHOBpe
мен ной защитой от коррозии (например, серебряные, золотые,
палладиевые, радиевые, хромовые).
Наиболее широко применяются для деталей станочных
приспособлений цинкование, кадмирование, меднение, хромиро
вание, фосфатирование и оксидирование.
Меднение придает притирочные свойства поверхностям дета.
лей, работающих в паре (шлицевые соединения, кулачковые
валики, шейки валов, уплотнения зазоров), и защищает сталь
от цементации. Кроме Toro, меднению подверrаются стальные
детали под последующее декоративное хромирование или нике
лирование. Среднерасчетная толщина медноrо покрытия для
приведенных случаев составляет 0,005...0,015 мм.
Хромирование при меняется с целью защиты деталей от
износа и придания поверхности антикоррозионных свойств,
а также их защитно декоративной отделки (рукоятки, Maxo
вички, толщина слоя 0,002...0,005 мм).
Износостойкое хромовое покрытие повышает работоспособ
ность деталей, испытывающих различные виды трен,",я сколь
жения (шейки валов, шлицевые валы, оси, червяки, рейки
иаправляющие и т. п.), позволяет восстановить их размеры.
Толщина слоя составляет 0,01...0,03 мм. Прочность сцепления
хрома с основным металлом высокая.
Хром устойчив против действия влаrи, растворов щелочей,
азотной и орrанических кислот, длительное время сохраняет
цвет и блеск, хорошо выдерживает равномерно распределен
иую по поверхности HarpY3KY, но разрушается под действием
ударов.
Цинкование используется для защиты изделий из черных
металлов от коррозии. Обычно цинкованию подверrаются
простые детали, работающие без трения, мелкие резьбовые
Аетали, болты, rайки. шайбы, втулки. Толщина слоя состав-
ляет 0,01...0,03 мм.
С помощью кадмирования защищают от коррозии детали
сложной конфиrурации из стали, чуrуна, меди и медных спла-
Вов. Кадмиевый осадок более пластичен по сравнению с цин
ковым, И поэтому кадмирование широко применяется для
ответственных резьбовых и сопряженных деталей, узлы которых
требуют плотной сборки. Толщина слоя составляет 0,007...
0,015 мм.
Никелирование применяется для защиты медных деталей,
а также для получения декоративноrо покрытия у стальнЫх
деталей по предварительно нанесенному медному подслою.
Толщина слоя 0,010...0,012 мм.
Анодирование осуществляется с целью противокоррозион
ной защиты деталей из алюминия и ero сплавов с содержанием
меди до 5 %.
Окисное и фосфатное покрытия относятся к числу неметал-
Лических неорrанических покрытий. С их помощью защищают
109
стальные детали от коррозии, однако они обладают малым
сопротивлением истиранию. Оксидирование часто используется
для получения защитно декоративных покрытий и может быть
выполнено в виде воронения и синения. Защитные свойства
этих пленок повышают пропиткой маслом или лаком.
Металлизационный способ нанесения покрытий применяется
для защиты деталей от коррозии, а также придания дeKopa
тивности. Для покрытий используются алюминий, цинк, xpo
МОникелевые сплавы. Недостатком металлизации является He
высокая прочность сцепления покрытия с основанием, большие
потери напыляемоrо металла, пористость в тонких слоях, пре.
имуществом возможность покрытия крупных деталей слож
ной конфиrурации, простота технолоrии и оборудования.
В табл. 63 приведены примеры обозначения некоторых
видов покрытий и рекомендации по их применению
63. Некоторые внды покрытнй
ПОКРЫТНt'
Обозначение
Область прнменения
Медно никеле хро,
М080е блестяшее
М9.Ш5.Х.б
М3.Н6.Х.б
М.Н6.Х.б
Медно никелевое М.Н6
Фосфатное с Ha Хим.Фос.ЛКП
несением лако
красочноrо покры
тия
Химическое фос Хим.Фос.пр.м
фатное с пропит
кой маслом
Анодно окисное Ан.Окс
Анодно окисное Ан.Окс.хр.
хроматированное
Оксиднрование Окс
Оловянное 06
110
Усло
ВИЯ
ЭКС
ПJIуа
таЦИН
с
л
л
Защита от коррозии и
придание декоративноrо
вида стальным, чуrун
ным, латуиным и цинко'
вым деталям
л
Защита от коррозии с
придаиием декоративно
ro вида стальиым и чу
rуниым деталям
л Защита' от коррозии
стальных и чуrунных дe
талей
л Защита от коррозии цин,
ковых деталей
Л Защита от коррозии
стальиых деталей
л Защита от коррозии по
лированных стальных де.
талей
Защита от коррозии элек'
трокоитактов, создаиие
приработочиоrо слоя на
поверхности стальных и
чуrуииых деталей
п родолженuе табл. 63
Локрытие
Обозначение
Уело»
вия
эхе.
плуа-
таЦЮI
Об 10СТЬ nрllNснеlНIП
Хромовое твердое
Х.тв
Хромовое пористое
Х.п
Восстановление изношеll
ных деталей
Повышение износостой
костн, созданне слоя,
удержнвающеrо смазоч
IIЫЙ материал
Прuмечанuе. Буквы, нспользуемые для указання условий эксплуата
цнн, обозначают: С для работы в закрытых помещениях с ОТI10ситель
ной влажностью не менее 80 %; л для работы в сухих закрытых
помещеннях.
rпaBa VII'
РАЗМЕРНЫЕ ЦЕПИ
Любая конструкция СОСТОнт ИЗ УЗJIОВ И детаJJей, находя
щихся между собой в опредеJJенной взаимосвязи, которая
рассчитывается по так называемым размерным цепям
Размерная цепь ЭТо совокупность расположенных по
замкнутому контуру в опредеJJенной последовательности раз.
меров, устанаВJJивающнх взаимное раСПОJJоженне поверхностеЙ
и осей одной ИJJИ несколькнх детаJJей и непосредственно участ
вующнх в решении постаВJJенной задачн.
Звено, являющееся исходным при постановке задачи ИJJИ
ПОСJJедним при ее решении при обработке детаJJИ ИJJИ сборке
узла, называется замыкающим. Звено размерной цепи, функ
ционаJJЬНО связанное с замыкающим звеном, называется со.
стаВJJЯЮЩИМ.
Размерные цепи деJJЯТСЯ на основные и производные. В основ.
1;l0Й размерной цепи замыкающее звено обеспечивается реше.
нием rJJавной задачи, в производноЙ замыкающим ЯВJJяется
одно из состаВJJЯЮЩИХ звеньев.
Размерные цепи MorYT быть конструкторскими, тсхноло
rическими и измеритеJJЬНЫМИ. ОпредеJJЯЮЩИМ ЯВJJяется то,
между какими поверхностями детали (детаJJей) в изде.'/Ш\
наЗначается размерная цепь.
Допуск замыкающеrо звена зависит от допусков всех
звеньев, входящих в размериую цепь. И наоборот. В одноЙ
размерной цепи может быть только одно замыкающее звено.
111
Точность замыкающеrо звена может обеспечиваться MeTO
да ш полной, неполной либо rрупповой взаимозаменяемости,
приrонкой и реrулировкой.
В размерных цепях с полной взаимозаменяемостью допуски
рассчитываются методом максимума минимума. При этом учи
тываются только предельные отклонения звеньев размерной
цепи и самые неблаrоприятные их сочетания. В данном случае
размерные цепи должны удовлетворять требованию, чтобы
допуск их замыкающеrо звена был равен сумме допусков co
стаI3ЛЯЮЩИХ звеньев, а сами допуски этих звеньев находились
в пределах эконОмической точности изrотовления. При выпол
нении этих условий размерные цепи обеспечивают полную
взаимозаменяемость деталей.
Метод максимум мииимум предполаrает возможность случая,
кш'да все звенья размерной цепи имеют предельные отклоне
IIШI в худшую сторону. В производственных условиях такое
ЯI3JJсние встречается крайне редко.
Иноrда экоиомически оправдаи риск назначения допуска
замыкающеrо звена с учетом рассеяния размеров и различ
IIЫХ вариантов сочетаний составляющих звеньев размериой
цепи В этих случаях размериые цепи будут обеспечивать
lIеполную взаимозаменяемость деталей с рассчитанным коэф
фициентом рнска. Расчеты таких цепей выполняются по вероят
ностному методу.
Однако возможны случан, коrда назначение размерных
цепей с неполной взаимозаменяемостью недопустимо (ухудше-
пие эксплуатационных характеристик, требования высокой
надежности, техники безопасности и т. д.), И тоrда применяются
методы подrоики или реrулировки замыкающеrо звеиа. Точ
ность составляющих звеньев назначается исходя из экономи
ческой точности их обработки.
Расчет размерных цепей сводится к определению:
всличииы допуска замыкающеrо звена по ИЗI3естиым допу
скам звеньев данной размерной цепи (прямая задача);
допусков всех звеньев размерной цепи по их номинальным
размерам и по известному допуску замыкающеrо звена (обрат
пая задача).
При решении прямой задачи по установленным требова-
ниям к замыкающему звену определяются номинальные раз
меры, допуски, координаты середин полей допусков и предель
иые отклонения всех звеньев, составляющих размерную цепь.
Для решения обратной задачи по значениям ИОМlIнальиых
размеров, допусков, координат середин их полей, предельных
ОТКJJонений состаВJJЯЮЩИХ звеньев треuуются те же характе
ристики замыкающеrо звена. Решением обратноii задачп также
проверяется правильность решения прямой задачи.
За замыкающее звено размерной цепи (рис. 1) в приспо
соблении обычно принимаются допуски лииейиых и уrловых
размеров приспособления в сборе, а также допуски соосности,
параJJЛельности, перпендикулярности, которые связывают ста
112
АЕ = З
А 2 =60
[Шj 60 O
/1Jf15
а
Рис_ 1. Размерные цепи:
а сборочноrо узла; б схематическое изображение (замыкающее звено цепи
очерчсно прямоуrопьииком)
ночное приспособление с заrотовкой, станком или инструментом.
Допуск определяется расчетом точности изrотовлеиия приспо
соБJJения.
Все звенья размерной цепи делятся на увеличивающие и
уменьшающие. На схеме размерной цепи задается определен
ное направление замыкающему звену. При совпадении у COOT
ветствующих звеньев направления с замыкающим они будут
уменьшающими, при несовпадении увеличивающими.
Номинальное значение замыкающеrn "вена равно:
тА}; == AYB Ay'",
rде AYB сумма увеличивающих звеньев; AYM сумма
уменьшающих звеньев; т, п соответственно число увеличи
вающих и уменьшающих звеньев.
При решении прямой задачи по заданной величине поля
допуска замыкающеrо звена [Т r.] или предельным размерам
данноrо звена [Ar.ma.] и [A т..] опредеJJЯЮТСЯ допуски COCTaB
ляющих звеньев.
РаспредеJJение допуска исходноrо Звена осущеСТВJJяется
способами: попыток, равных допусков, одной степени точности
и комбинированными.
С!Iособ попыток заключается в том, что на соответствующие
звеньп назначают экономически целесообразные допуски, затем
ПрОИ3БQДЯТ расчет, при необеспечении требований назначают
более жесткие допуски.
При способе равных допусков на все составляющие звенья
назначают равные допуски с некоторой корректировкой при
менительно к особенностям деталей.
113
Способ одной степеии точности предполаrает, что все состав.
ляющие звенья имеют одинаковую ее величину.
Верхнее S и нижнее Ir. отклонения замыкающеrО звена
опредеJJЯЮТСЯ по выражеииям:
Sr. == C}; + 1 :2Tr.; Ы}; =:' C}; 1 :2Tr..
rде C == CYn . CYM среднее отклонение поля допуска
замыкающеrо звена; CYn' CYM средние отклонения полей
допусков увеличивающих и уменьшающих звеньев.
Предельные размеры замыкающеrо звена равиы:
Ar.mox == А}; + Sr.; A т.. == A + Mr..
Решение обратной задачи основано на определении допусков
замыкающеrо звена по допускам составляющих
eTOД полной взаимозаменяемости
В этом случае допуск замыкающеrо звена равен сумме
всех допусков увеличивающих и уменьшающих звеньев:
Т}; == Туп + TYM'
rде 'f.T YB сумма допусков увеJJичивающих составляющих
п
звеньев; TYM сумма допусков уменьшающих составляюших
звеньев.
При разбивке допуска замыкающеrо звена способом равных
допусков:
Те == [Tr.]/(m + п),
rде (т + п) число состаВJ1ЯЮЩИХ звеньев.
При использовании способа одиой степени точности
[Tr.] =:. Oc(0.45VA:' + О.ООIА и ),
rде ос среднее число единиц допуска составляющих размера,
принимается ДJJЯ различных кваJJитетов равным:
Квалитсты 5 б 7 8 9 10 II 12 !3
А, 7 10 16 25 40 64 100 160 250
Ан среднее rеометрическое интерваJJа размеров; выражение
(0,45 ;rx: + О,ООIА,,) может определяться в соответствии с при
I3еденными ниже данными:
114
А и До 3 3". 6". 10... 18... 30." 50... 80". 120... 180...
6 10 18 30 50 80 120 180 250
0.45 + 0,55 0,73 ЩЮ 1,08 1,31 1,53 1,86 2,17 2,52 2,89
+ 0,001 А и
Рассмотрим решение прямой и обратной задач на при мере
размерной цепи, приведеииой на рис 1.
При решении прямой задачи задаются значения исходноrо
звена номииальный размер и допуск. В приведенном случае
исходным звеном является зазор в соединении, который должен
быть в пределах 0,5...0,7 мм.
Принимаем за замыкающее звено зазор A ;. Составляем cxe
му размерной цепи (см. рис. 1, 6). В этом случае увеличиваю
щим является звено Аз, звенья А [ и А 2 умеиьшающие.
Определяем номинальный размер замыкающеrо звена:
А1; == AYB YM == Аз (А 2 + А[) == 100,5 (БО + 40) == 0,5.
Соrласно условию задачи уточняем предельные значения
и допуск замыкающеrо звена:
[А1;т..! == 0,7; [A1;min] === 0,5; [Т l:] === 0,2;
верхнее и нижнее отклонения
[ Sl;] === + 0,2; [Ml;] === О
и среднее отклонение поля допуска
[Ml;] === +0,1.
Предположим, что составляющие звенья имеют примерно
одинаковую степень точиости. В этом случае можно восполь
З0ваться формулой для определения среднеrо числа единиц
допуска составляющих размеров:
[ТЕ]
l1c === т+п .
(o,45 + О,ООIА.)
I
Тоrда для составляющих размеров А., А2 и Аз
200
l1c === 1,86 + 1,56 + 2,17 3б.
Сопоставим найдеиное зиачение с допуском данноrо квали
тета. Предположим, что точность составляющих размеров долж
на соответствовать 8, 9 MY квалитету.
Воспользуемся методом подбора и назначим допуски на
115
соответствующие размеры А 1 и А 2 по 9 MY квалитету, а на раз-
мер Аз по 8 MY, тоrда TI==0,074, Т 2 ==0,063, Т з ==0,054.
Проверим правильность назначения допусков:
Т}; == TYB + TYM == 0,074 + 0,062 + 0,054 == 0,191 < [Tr.].
Назначим одностороннее расположение полей допусков
состаВJJЯЮЩИХ звеньев' 60h9, 40h9, 100,5 Н8. В таком случае
!!.с== 0,037. !!.С2== 0.031. !!.С3== +0.0 7.
Среднее отклонение поля допуска замыкающеrо звена
!!.с}; !!.cYB Сум == + 0,027 ( O,037 0,031) == 0,095.
Верхнее и нижнее отклонения замыкающеrо звена будут
равны:
!!.sr. == !!.С}; + 1/2Tr. == 0,095 + 1/2 Х 0,191 == 0,191;
!!,Т}; == !!.С}; 1/2 == 0,095 1/2 Х 0,197 == О,
что весьма близко к заданным [!!.Sr.] и [!!./r.].
Вероятностиый метод
Для данноrо случая допуск замыкающеrо звена рассчиты-
вается с учетом нормальноrо закона (закона raycca) распреде-
ления поrрешностей. Допуск замыкающеrо звена определя.
ется по формуле
/ т+n
т L == t V л; Т;,
I
[де t коэффициент, ЗаВИСЯЩИЙ от процента риска и равиый:
При риске. % 32 10 5 3 2 I 0,5 0.1 0,01
t 1 1,65 1,96 2,17 2,32 2,57 2,81 3,29 3,89
л'f коэффициент, уточняющий условия и масштабы ПрОИЗВОk
ства; л == 1/9 для нормальноrо закона распределения поrреш
ностей применительно к условиям крупносерийноrо и MaccOBoro
производства; л == 1 /3 при неизвестном законе распределе-
ния поrрешностей для условий мелкосерийноrо и индивидуаль
Horo производства.
При разбивке допуска замыкающеrо звена способом равных
допусков
Те == [Т:1:] .
r;;F
t v л;
I
116
При ИСПОJ1ЬЗОВШШИ способа ОДной степени точности
FI
T':i act'V 'A, (0,45--V;C +О,ООIА,,)2.
I
Рассмотрим решение прямой задачи с использованием
вероятностноrо метода на примере размерной цепи, приведеll
ной на рис. 1.
Будем придерживаться Toro же требования выдержикlТЬ
зазОр в пределах 0,5...0,7 мм.
Производим разбивку допуска замыкающеrо звена по спосо
бу одной степени точности, для чеrо определяем среднее ЧИСJJО
единиЦ допуска составляющих размеров, приняв процент риска
равным 1:
Clc
ITtl
m+п
2 !: 2
.<. ЧО,45-vА" + О,ООIА и )
I
200
2,57 .у 1/9(I,86 2 + 1,562 + 2,172)
71.
Принимаем допуски составляющих звеиьев по 10 MY квали
тету, тоrда
TI 0,120; T2 O,100; Тз О,140.
Проверим праВИJJЬНОСТЬ назначения допусков:
m+n
Tr. t 1: лiп 2,57 .у 1/9 х (0,122 + 0,102 + o,142) 0,180 <
1
< [Tr.].
Назиачим расположение полей допусков составляющих
звеньев
60/l10, 40п 10, 100,5js 10, тоrда C[ О,Об; C2 O,05;
Сз == О.
Среднее отклонение по.пя допуска за',!ыкаюшеrо звена
Mr. CYB CY\! О ( О,Об 0,05) +0,11.
Верхнее и нижнее отклонения замыкающеrо звена будут
равны: sr. Cr. + 1/2Tr. 0,11 + 1/2 Х 0,18 0,20; Mr.
ь cr. 1/2Tr. 0,11 1/2 Х 0,18 0,02, что весьма БJJИЗКО
к заданным [ sr.], [Mr.].
При расчете размерной цепи с использованием метода
приrонки выбирается компенсирующее звено, устанаВJJиваются
экономически оправданные в данных УСJJОВИЯХ допуски разме
ров всех составляющих звеньев и координаты середин ПОJJей
допусков. Затем определяются производственный допуск Т 2:
И наибольшая возможная компенсация Tr. [Tr.].
При расчете размерной цепи по методу реrулирования BЫ
11.7
бирается компенсирующее звено, которое конструктивно может
быть оформлено в виде неподвижиоrо или ПОДВИЖноrо ком.
пенсатора, а затем определяется наибольшая возможная KOM
пенсация 1"1.
Выбор техиолоrических баз
и оценка точности базирования
При выборе черновых технолоrических баз следует:
необработанные поверхности в качестве баз использовать
только на первых операциях;
обработку детали начииать с той поверхности, которая на
последующих операциях будет служить установочной базой;
в качестве черновой базы выбирать те поверхности, которые
имеют большие размеры, более высокий класс точности, наи
меньшую шероховатость, не имеют литейных прибылей, лит-
ников, линий разъема и друrих дефектов;
у деталей, не подверrающихся полной обработке, за Tex
нолоrическую базу для первой операции принимать поверх
ности, которые вообще ие обрабатываются;
у деталей со всеми обрабатываемыми поверхностями в
качестве поверхности, обрабатываемой на первой операции,
принимать нмеющую наименьшие припуски;
предусматривать у заroтовки специальные установочные
бабышки или платики, если отсутствуют для технолоrической
базы на первой операции поверхности, удовлетворяющие
вышеназванным требованиям.
При выборе чистовых технолоrических баз необходимо иметь
в виду, что:
наибольшая точность обработки достиrается при использо-
вании принципа постоянства баз, коrда все операuии обра-
ботки ВЫПОлняются при одной и той же базе;
при возможности следует соблюдать принцип совмещения
баз, коrда в качестве технолоrической используется KOHCTpyK
торская база. Часто совмещают исходную, установочную
и измерительную технолоrические базы с конструкторской,
однако возможны случаи, коrда исходная база не совмещена
с конструкторской, или установочную с исходной;
при невозможности сохранения постоянства баз и переходе
с одиих баз на друrие нужно учитывать, что такой переход
связан с потерей точности и надо проводить ее анализ при
изменении баз.
При совмещении баз (исходной, установочной и KOHCTPYK
торской) поrрешность детали равняется поrрешности обработки.
В случаях несовмещения баз вносятся дополнительные поrреш
ности.
При анализе точности при чередоваиии баз используются
основные ПОJJожения расчета размерных цепей и обычные
rеометрические зависимости.
118
б
II
о
Рис. 2. Несовмещение исходной базы с конструкторской:
а базовые поверхности детали; б схема обработки детали
Рассмотрим анализ точности при чередовании баз в наибо
лее часто встречающихся случаях.
1. Несовмещение исходной базы с конструкторской (рис. 2).
На чертеже детали положение поверхности Б задано разме
ром АI от конструкторской базы В (рис. 2, а), на операционном
эскизе положение поверхности Б задано размером А 2 от ИСХОk
иой базы А (рис. 2, 6).
Во всех случаях, коrда не совмещаются исходная и KOH
структорская базы, вводят технолоrический размер. В данном
случае им' является размер А 2 . При выполнении операции шли
фования торца контролируется технолоrический размер А2, а в
случае rотовой детали конструкторский размер А\.
Поrрешность KOHcTpyKTopcKoro размера АI является слеk
ствием несоблюдения размеров А 2 и Аз, она может быть опре
делена с помощью известных методов решения размерных
цепей. ВОСПОJJьзуемся методом полной взаимозаменяемости:
Т'Е, === Ti,
rде Т'Е, допуск замыкающеrо звена; Т ; допуск i.ro COCTaB
яющеrо звена размерной цепи.
Считая, что замыкающим звеном является размер А[, полу
чим ТI === Тз + Т 2 .
Так как допуск на технолоrический размер равен разности
допусков на размеры АI и А;, технолоrический размер А;;
ИМеет более жесткий допуск и иноrда настолько значителен,
что не может быть обеспечен при обработке. В этом случае
необходимо менять схему обработки или искусственно ужесто
чать допуск размера.
119
I : А
.
8
а
о
Рис. З. Несовмещенне установочнaii базы с исходной:
а базовые поверхности детали; б СХС'ма обработки детали
Зададим конкретные исходные данные для случая, пр иве.
денноrо на рис. 2: Аз == 60 0,12; АI == 32 0,2.
Тоrда допуск на,технолоrический размер будет равен Т 2 ==
== Т, ТЗ == 0,2 0,12 == 0,08 и технолоrический размер А 2 ==
== 28 + 0,08.
2. Несовмещение установочной исходной базы (рис. 3). На
чертеже детали положение обрабатываемой поверхности Б
задано от исходной базы А (рис. 3, а). Исходная база COBMe
щена с конструкторской. Схема обработки выбрана такой, что
установочной базой является поверхность В. Обработка про
изводится в мноrоместиом приспособлении с постоянной
установкой инструмента относитеJJЬНО установочной базы на
размер А 2 (рис. 3, 6). Положение исходной базы А КОJJеблется
относительно приспособления и опредеJJяется размером Аз
обрабатываемой детали. '.
Воспользуемся методом полной взаИмt)3.aм.t!пяеll<ЩСТИ для pe
шс;:ия размерной цепи и получим:
T:f. == Т, тз,
rде Т" Тз допуски на размеры А" Аз; Т}; поrрешность,
возникающая при обработке размера А, (деформации стаика,
закрепление инструмента).
Из этой формулы видно, что несовмещение исходной и
установочной баз можно допускать лишь в случаях, коrда
допуск на обрабатываемый размер Т, больше поrрешности от'
несовмещения баз Тз.
Зададим исходные. данные для случая на рис. 3, 6: Аз ==
==28 0,1; А,== 18 0,lб. Здесь допускаемая поrрешность на
фрезерование паза по rJ1убине не должна превышать: Т}; ===
== Т I Тз == О, 16 О, 1 0,06.
В табл. 64 приведены примеры рациональной и нерацио
flаJJЬной простановки размерных цепей для типовых деталей.
120
Деталн
64. Типовые размерные цепи
ПростаllОВК3 размерных цепей
Ступен
чатые Ba
лы
Крепеж
ные дeTa
лн нз
прутка
Отлнвкн
И поков
ки, обра
батывае
мые точе
ннем
с попе
речнымн
пазамн
1',
с ТОчны
мн t\e.
сквозными
ОТверстн
ИМИ
нср циоиальн.ая
раЦlIонаJJьная
t--.
'€)
а5
-е.
t--.
:з::
lJj
121
Детали
Получае
мые rнб.
кой
r л а в а IX
п родолжен.uе табл. 64
ПРОСТ3НQБка размерных цепей
нерационаЛЫl3Я
раuиональная
t1Jlw
ТЕхнолоrичность КОНСТРУКЦИЙ
Конструкцня любоrо механизма должна обеспечивать наи
меньшие затраты средств и времени прн изrотовлении в KOH
кретных производственных условиях. ЭТо возможно лишь при
соблюдении ряда факторов, обусловливающих l'ехнолоrичность
конструкции. Поэтому работа конструктора и технолоrа ДО,IIж.
на БЫ1Ъ тесно увязана еще в процессе проектирования Mexa
низма и ero отдельных узлов и деталей.
ТехнолоrИЧНОС1Ъ всей конструкции зависит от технолоrич.
ности деталей (литых, получаемых ковкой, сваркой, подверrа
ющихся механической и термической обработке), сборкн, раз
мерных цепей, размеров и допусков. Кроме Toro, технолоrич
ность конструкции должна рассматриваться и в зависимости от
имеющеrося технолоrическоrо оборудования и производствен,
ных возможностей. Рекомендуется выполнять поэлементную
отработку конструкции на технолоrнчНОСТЬ.
Технолоr, проводящий проработку на технолоrичность
конструкций, должен не только хорошо знать современную
технолоrию, но и рассматривать конструкцню с учетом пер
спективы. При ее отработке на технолоrнчность должны обя
зательно участвовать конструкторы и технолоrи различных спе
циальностей. LLанную операцию рекомендуется производнть по
вндам работ (литье, штамповка, механическая обработка,
термнческая обработка и т. д.).
Отработка конструкцнй изделий на технолоrичность слож
122
ный процесс, поэтому от специалистов требуются знания н
технолоrии, и конструкции.
Реrламентнрованы следующие показатели технолоrичности
конструкций:
базовые, устанавливаемые в техническом задании на
проектируемое изделие;
достиrнутые при разработке конструкций;
уровень технолоrичности (отношение достиrнутых показате
пей к базовым).
Технолоrичность литых деталей
Для литых деталей выполняют поэлементный анализ KOH
струкции в такой последовательности:
оценнвают по сборочным чертежам правильность назначе
ния литой детали и возможность замены всей сборочной еди
ницы одной деталью;
определяют рациональность конфнrурации детали и способ
ее изrотовлення;
выбирают базовые поверхности отливки и увязывают с базо
выми поверхностями механической обработки;
намечают способы питания и охлаждения узлов, а также
упрочнения опасных мест введением усадочных ребер;
проверяют, не завышены ли требовання к точности pa3Me
ров и шероховатостн поверхности.
Корпусные детали станочных приспособлений обычно имеют
довольно сложную форму, металлоемки, и поэтому в большин
стве случаев их получают методом литья нз наиболее дешевых
материалов чуrуна, реже стали. Наилучшей СОПрОТНВЛяе
мостью нстиранию обладает серый чуrун с перлитовой CTPYK
турой или структурой, близкой к ней, а самыми лучшими
демпфирующими свойствами чуrун с ферритовой микро,
структурой.
Толщина стенок. При конструированни литой детали стенки
в любом ее месте должны быть одинаковой минимальной
толщины, которая обычно определяется из условия хорошеrо
заполнения форм жидким металлом. Места детали, от которых
требуется наибольшая стойкость или жесткость, необходимо
упрочнять ребрамн.
В лнтых стенках при значительных наrрузках ребра, ПОk
верrающнеся растяжению, делают более толстыми, чем ребра,
,рассчитанные на сжатие, нз за плохой сопротивляемостн чуrу
на растяжению. Следует учнтывать, что жесткость отливки
не только не возрастает пропорционально увелнчению TOk
щины стенок, но даже уменьшается, так как в местах с боль
шим скоплением металла пронсходит замедленная кристаллиза
ция и возннкает явление лнквации. Для деталей из ceporo
чуrуна и уrлеродистых сталей, отливаемых в песочные формы,
толщину стенок рекомендуется выбирать по табл. 65, нз MOДH
фицированноrо чуrуна на 15...20 % больше, чем из ceporo
123
чуrуна, из леrированных сталей пониженной жидкотекучести
на 20...30 % больше, чем для однотипных деталей из уrле
родистых сталей.
Переходы и сопряжения. В литых корпусах в местах при
мыкания ребер необходимо предусматривать плавные перехо
ды, а ребра смещать относительно друr друrа, не допуская
концентрации больших масс металла.
Для получения высококачественных отливок следует избе
[ать нежелательных скоплений металла в местах пересечения
стенок, а радиусы закруrлений выполнять в соответствин с
табл. 66. С этой целью при конструировании отливок отношение
толщнны стенок при переходе от одноrо сечения к друrому
следует принимать не более 4: 1, а формы перехода как в
табл. 67.
Радиус rалтеJJН принимают: для отливок из чуrуна, алюми
ниевых и маrниевых сплавов R == O,3h, из стали и медных спла.
вов R == O,4h, равным 1, 2, 3, 5, 8, 10, 15, 20, 25, 30, 40 мм.
65. ТОЛЩИНЫ стеиок литых деталей
ДетаJlИ из ceporo чуrуиа
Детали из уrnеродистой стали
Приведенный rабарнт Толщина стеики. мм
деТалИ N. м
наружная внутренняя
0,4 6 5 8 6
0,15 8 6 10 8
1,0 10 8 12 10
1,5 12 10 14 12
1,8 14 12 16 12
2,0 16 12 18 14
2,5 18 14 20 16
3,0 20 16 22 18
Прuмечанuе. N==I/3(21+b+h), rде 1, Ь, h длнна, ширина н BЫ
сота детали, м.
66. Радиусы закруrленнй в отливках в песчаные фОРМЫ
Эскиз
Параметр
Наименьшие зНаче
НИЯ параметра
,
,
R
R,
а/2
a+R
2 .jb а
8с
h
124
Продолжение табл. бб
ЭСКИЗ Параметр Наименьшие знзче
НИЯ пара метра
R 1/4(а + Ь)
я. я+ 1/2(а+Ь)
. R а/2
я" Я2 1/
С, 2 b a
-р h, 8с
. а .... h 1 Q J' С2 1,5 -v b a
h 2 12с
r
-1::- .->
С2 Ь I
I
67. Формы уrловых сопряжений литых деталей
Область применеНltя Рекомендуемое Нерекомендуемое
ИСполнение Исполнение
Места пересечення r +
стенок
Места перехода oд R == 0,3 h для чуrуна
HOro сечення к друrому я==о,4 h для сталн
s/s. :;( 2 { ////A
125
Область примеlfеиня
S SI
a 75...1050
S SI
а < 750
S SI
а> 1050
S> 1,25 s,
а 75...1050
s I,25 s,
а 75...1050
126
п родолжен.uе табл. 67
Рекомендуемое
нсполненне
Нерекомендуемое
исполнение
S« :S <?
r . .
..
R=r+S ,
ol :;/;' (/)
( .
J
. l
. ol
.с: I i с,)
. R=r Sf+h .........
!М
ОБJlасть примеиення
Рекомендуемое
исполненне
s> 1,25 s.
а<75 0
\r.I
R= r 1-S 2 =r+S,+h
п родолженue табл. 67
Нерекомендуемое
исполиеfiие
Переходы сеченнй при s/s, > 2 рекомендуется выполнять
для деталей, не испытывающих ударных HarpY30K. Детали,
подверrающиеся воздействню ударных HarpY30K, выполняют
в виде клнновоrо или ступенчатоrо сопряжения, причем длину
участка перехода от одной толщнны К друrой принимают:
1;::: 4h или (s s,)/I 0,25 для деталей из чуrуна, 1;::: 5h или
(s s,)/I 0,20 из стали.
Следует предельно уменьшать колнчество размеров радиусов
rалтелей и закруrлений и принимать одно значение радиуса
для всей детали.
Уклоны. При конструировании литой детали необходимо
учитывать формовочные уклоны. Они обычно создаются в Ha
правлении выемки модели из формы, т. е. на поверхностях,
перпендикулярных линиям разъема. Неучтенные формовочные
уклоны MorYT не только искажать форму необрабатываемых
поверхностей, но и явиться причиной ее брака.
Значения мннимально допускаемых формовочных уклонов
приведены в табл. 68. Обычно величины уклонов оrовариваются
в техннческих условиях на нзrотовление детали.
Плоскости разъема. При выборе плоскости разъема необ
ходимо, чтобы:
наибольшая сторона детали при отливке располаrалась [o
РИ30нтально;
плоскость разъема была параллельна стенкам, на которых
находятся выступающие наружу приливы и бобышки;
наименее ответственные поверхности детали при заливке
были обращены кверху, [де получается худшее качество металла.
Конфиrурация литой детали должна быть такой, чтобы
жидкий металл во время заливки полностью вытеснял воздух
из всех полостей формы. В связи с этим небольшие поверх-
ностн нежелательно располаrать rОРИ30нтально, так как в них
образуются аа30вые раковины. Во избежание TaKoro явлення
поверхности устанавливаются наклонно.
127
68. Мнннмально допускаемые формовочные уклоны
Высота Ir, мм
Отношение a/lr
у, ол , срад
До 25
Св 25 до 50
»50»100
» 100» 200
» 200» 500
» 500
jЗ
cl
1:10
1:12
1:15
1:20
1:30
1:50
6
5
4
3
2
1
Прu.мечанuе. В ребрах жесткостн уклоны MorYT быть увеличены до
5...80, уклоны местных невысоких утолщеннй рекомендvется увеличи.
вать до 30...500. .
Ребра жесткости должны иметь уклон IО...3б а высота
быть не более 5s. В местах сопряжения ребер между собой
и со стенками ОТЛИВКИ не должно быть утолщений металла.
Ребра в основаниях делают толщиной в 3/4 толщины стенок.
Часто на литой Дl;:тали необходнмы опорные платики для
креплення друrих деталей. При отливке эти платики MorYT
быть смещены, поэтому размеры их сторон следует делать на
3...5 мм больше, чем опорные поверхности прнкреllляемых
деталей.
Нужно по возможности избеrать выступающих частей на
наружных и внутренних стенках литой детали. Однако в случае
необходимости их целесообразно конструировать без отъемных
частей на моделях и стержнях. Отсутствие теневых участков
при воображаемом освещении детали параллельными лучами
в направлении, перпендикулярном плоскостн разъема формы,
I{ак указано на рис. 4, свндетельствует о правильности KOH
струкцнн детали.
Вследствие Toro, что внутренние плоскости лнтых деталей
ПОJlучают с применением стержней, при конструировании дe
тали надо предусматривать «окна» для крепления стержня
в форме. Желательно все внутреннне полости соединЯТь
n общую систему с помощью окон в промежуточных стенках.
Отверстня рекомендуется предусматривать в отливке, так
как при последующем сверлении в местах утолщений BCKpЫ
ваются в0здушно rа30вые или усадочные раковины. Если необ
128
111
I
I
I
I
I %
I
tl
n
I
1 t
I
I
I
Q
Рис. 4. Конструкции отливок:
а IIспрапнлыlя,' прсдусматривающая отъемные Ч.:JС111 модели и ДОIlОЛlllпе.']Ь!lые
стержни, 6 IlравItлыlи.. без теневых участков
ходимы отверстия с меньшей шероховатостыо и точными раз
мерами, то оставляют припуск на механическую обработку.
Не рекомендуется получать при отливке rлубокие отверстия,
для которых 1 > 3d. Их следует выполнять с перемычкой,
обр,вуемой двумя стержнями с обеих сторон и удаляемой
последующей механической обработкой. Минимальные диаметры
отверстий, получаемых при литье в песчаные и оболочковые
ФОР"IЫ, 8 мм, в кокиль 5 мм, по выплапляемым моделям
3 мм.
При высоких требованиях к направляющим лучше их пред
усматривать накладными, а не ужесточать требований к чуrуну.
Для изrотовления трущихся деталей целесообразно применять
разные по твердости материалы. Станины н каретки делают
из более мяrких материалов. Для направляющих peKOMeH
дуется задавать несимметричные допуски, учитывая направ
ленип действующих в машине HarpY30K.
При конструировании литых деталей нужно четко различать
обрабатываемые и необрабатываемые поверхности Наиболее
частой ошибкой начинающих конструкторов является плавное
Сопряжение этих поверхностей. Первые из них должны ВЫПОk
Няться В внде платиков высотой 3...5 мм.
Рациональные конструкции литых деталей приведены в
табл. 69, 70.
5 3052
tZ9
Технолоrичность деталей,
получаемых ковкой
Большинство деталей станочных приспособлений получастся
свободной ковкой или ковкой в подкладных штампах.
Чертеж поковки разрабатывастся обычно по чертежу детали.
Однако 011 бо.lес прост, чем чертеж детали. В связи с этим
для сокращения расхода металла и снижения трудоемкостн
механической обработки следует по возможности задавать
детали конфиrурацию и формы поверхностей, близкие к полу
чаемым свободной ковкой
Нереlюмсндусмое
исполнеllИt'
Рекомендуе\юе
исполнение
69. Обеспечение технолоrичностн литых деталей
Основные требования к исполнеШIЮ
конструкuни
В">,,р'''''''' "M " .'':1'"'''''
. без применення стержнен
1!f
б!] б1j
li
Верхние rорнзонтальные
верхностн наклонные
по.
Выступающие элемеиты объеди
нены
. Б06ышки на. стенках располо
жены с однои стороны
5 б
U LJ Обрабатываемые поверхности
r ''', , 60бышек расположены на одном
: I уровне
I I
I I
Деталь, изrотовленная ковкой, должна иметь наиболее
простые симметричные формы, очерченные плоскостями или ци
линдрическими поверхностями, с плавными переходами от одноrо
сечення к друrому, без значительной разниuы поперечных
сечений.
Поверхности детали, нс соприкасающиеся с поверхностями
друrих деталей, следует оставлять необработаннымн.
130
При конструировании деталеЙ, получаемых из rорячештам
пованных заrотовок, последним пеобходимо придавать форму,
которая обеспсчила бы возможность выемки из штампа. Это
достиrается приданием боковой поверхности уклона по отноше
нию к вертикальному направлению удара. Вертикальные стенки
требуют последующсй механической обработки. Уклоны BHYTpeH
них стенок должны быть больше наружных. Предпочтительны
конструкции деталей с симметричными формами и уклонами
выступающих стенок.
При штамповке в подкладных штампах следует обеспсчи-
ваТь одностороннее расположсние ребер и бобышек и избеrать
резких переходов по сечению.
Материал поковки должен обладать высокой пластичностью.
Для кованых деталей нужно применять уrлеродистые стали
марок от 08 до 45 и конструкционные лсrированные стали
марок: 15r2, 20r, З5r2, 15Х, 20Х, зох, З5Х, 40Х, 40ХН, 15ХФ,
18XHBA, 25ХНВА, 40ХФА, 40ХНМ, ШХl5, зох, зохrСА,
зохrСНА.
Технолоrичность деталей, получаемых сваркой
Применение сварки при изrотовлении станочных приспособ.
лений позволяет ускорить, а подчас и удешевить этот процесс.
Перспективным является и сварно литой способ получения
конструкций.
Для изrотовления деталеЙ станочных приспособлений наибо
лее широко применяется ручная дуrовая. контактная точечная
Нсрскомсидусмое
IJCIIО 'IНСНИС
Рекомендуемое
исполнение
70. Технолоrнчность деталей сварных коиструкцнй
Основные требования к исполнению
констрр..шllt
uu
1tt
Сварные швы должны быть вы.
несены из TecHoro пространства
между переrородками
Сварочные швы не должны
совмещаться, для этоrо ребра
для приварки расположены в
шахматном порядке
М ДoJlжно быть исключено нало
жение сварочных швов, для
чеrо разнесены переrородки
131
Продолжение табл. 70
НеРСl<омендуемое РеКОМСflдуемое Основные требования
испоЛнеllие исполнеНIIС к ИСПОШIСIIIIЮ КОНСТРУКUИII
Свариваемым кромкам необхо
димо придать примерно одина
ковое сечение для исключения
сварки толстых деталей с TOH
кими
Фланец должен быть приварен
тонкостенным переходом для
исключеиия резкоrо перехода
от тонкостенной втулкн к Mac
сивному диску
ф Следует предусматривать фик
сацию свариваемых деталей OT
носнтельно друr друrа без
применения специальных при
способлений
- -
. . Должна быть исключена раз
делка кромок с целью сокраще
ния трудоемкости нзrотовления
конструкции
132
о
о 8
е iJ
Рис. 5. Типы ШВОВ
сварных соединений
и rа30вая сварка. Технолоrичность детадей, подучаемых CBap
кой, достиrается путем обеспечения BbIcoKoro уровня сваривае-
мости, которая зависит от совокупности свойств свариваемых
металлов и особенностей сварки.
К сталям, обладающим хорошей свариваемостью, относят
ся: Сто, CTI, Ст2, Ст3, 08, 10, 15, 20, 25, 15r, 20r; удовлетво
рительной Ст4, Ст5, 30, зоr, 15Х, 20XrC, 25XrC, 20ХМ;
оrраниченной (определенным способом сварки с применением
специальных флюсов и обмазок, подоrрева) Ст6, 35, 40,
40r, 45, 35r2, 20Х, 40Х, 30ХФ, 30ХМА, зохrс, 30ХН, 12ХН3;
плохой Ст7, 50, 65, 50r, 65r, 45[2, 35ХМ, 35ХС, 38ХМЮА,
40ХН.
В зависимости от вида соединения и шва в свариваемых
деталях должна быть выполнена предварительная разделка
кромок.
Рекомендуемые конструкции сварных деталей приведены в
табл. 70.
По форме сопряжения свариваемых элементов можно выде-
лить следующие основные типы швов сварных соединений
(рис. 5): стыковые, нахлесточные, уrловые и тавровые.
Швы стыковой сварки с оплавлением [а30ВЫМ пламенем
отбортованных кромок без присадочноrо материала делают при
толщине свариваемоrо материала 1...3 мм (рис. 5, а), стыковые
соединения без разделки кромок (рис. 5, 6) 6 мм при ручной
электросварке при больших толщинах с разделкой кромок
(рис. 5, в). Этот вид или подварку с обратной стороны и дву-
сторонней разделкой кромок (рис. 5,2) применяют для сварки
труб, листовоrо и прокатноrо материала, рам и друrих KOH
струкций. В основном для таких соединений используют электро-
сварку плавящимся электродом под слоем флюса.
Нахлесточные соединения (рис. 5, д) применяются для полос,
листов, прокатных профилей в случаях, коrда стыковые CBap
ные соединения трудно выполнить. В основном здесь исполь
зуется электросварка.
Существующие способы дуrовой сварки без разделки кромок
позволяют сваривать при односторонней ручной сварке металл
толщиной до 4 мм. При большей толщине металла необхо
Дима разделка кромок
Стандартный уrол скоса кромок в зависимости от способа
133
сварки и тнпа соединения изменяется 01 20°:::f:: 5° дО GU°:::f:: 5?
Тин и уrол разделки кромок определяют Iшличество дополни
телыюrо мета:!.1а, необходимоrо для заполнения разделки шва.
Так, Х образпая р<,зделка кромок но сравнению с V образной
поз:юляет У ,lеНЬШIПЬ объем lIаплавлеllllOrо металла в 1,6...
1,7 раза н сокрапlТЬ время на обработку кромо;,.
При CBLlpKe СТLlлей среднеЙ и высокой прочности В около
шовных зонах знаЧlпельно меняются свойства металла, что
нриводит к изменению размеров сварных конструкциЙ в про
цессе их дальнейшей обработки, хранения и эксплуатации.
Целямн термической обработки являются: восстановление
первоначальных своЙств металла околошовных зон, сообщение
свариваемому металлу и шву заданных свойств, уменьшение
опасности образования трещин в околошовной зоне и оста.
точных напряжений.
Восстановление первоначальных свойств металла в около.
шовных зонах сборочных единиц достиrается отжиrом, HopMa
Лизацией или закалкой с отпуском. Это особенно необходимо
для деталей и сборочных единиц из леrированных сталей типа
40Х, 40ХН и сталей 40, 45.
Преимуществами сварных деталей по сравнению с чуrун'
ными являются: меньший (до 2 раз и более) вес и применение
станин разных форм (с точки зрения действующих HarpY30K);
более низкая трудоемкость механической обработки и возмож
ность исправления дефектов конструкции.
Для уменьшения сварных деформаций в конструкциях с
симметричным сечением следует применять симметричное pac
положение швов. Снизить влияние сварных деформаций можно
общим повышением жесткости. Часто для уменьшения уrловых
сварочных швов при меняют стенки с rнутыми полками. Кон.
струкции с такими стенками, имеющие меньшее количество CBap
ных швов, являются наиболее рациональными.
Толщину наружных стенок сварной станины или основания
рекомендуется принимать равной 2/3 толщииы стенок литой
станины. Для станин и оснований машин средних размеров
толщина стенок должна быть равна 10...12 мм при не очень
высоrшх требованиях к жесткости, для корпусов и оснований
малых размеров, не несущих больших HarpY30K, 3...6 мм.
С целью облеrчения сборки сварных станин и оснований ширину
внутренних переrородок и ребер следует предусматривать на
2 мм меньше расстояния между стенками станины, а высоту
менее на 1 мм, чем расстояние между верхним и нижним
листами. Для удобства механической обработки необходимо,
чтобы платики располаrались на одной стенке на одинаковой
высоте, с тем чтобы их можно было обрабатывать за проход
на строrалыюм или фрезерном станке. Для Toro чтобы можно
было на строrальных или фрезерных станках обработать
платики, расположенные уступом, нужно обеспечить расстояние
от платика до уступа не менее 120 мм.
Для улучшения пластических свойств сварных соединений
134
и уменьшения твердости металла в околошовных зuнах ПрОИ3
водят высокий отпуск, температура KOToporo зависит от марки
свариваемой стали и составляет 650...700 ос. Отпуск при более
низких температурах в меньшей степени снимает остаточные
напряжения, но способствует их выравниванию. При невозмож
ности отпуска всей конструкции в печи следует прнменять
местный HarpeB или подверrать естественному старению (кон.
струкцию выдерживают на открытой площадке в течение
30 суток и более).
в некоторых случаях возможен местный отжиr сварных
соединений HarpeBOM rазовыми rорелками. Ero осуществляют
в приспособлениях, не допускающих коробления, сразу после
сварки.
Пространственные конструкции, изrотовляемые из деталей
толщиной не менее 15...20 мм и подверrаемые механической
обработке с точностью до 11 ro квалитета включительно,
следует подверrать высокому отпуску
При большом объеме сварки и малых толщинах свариваемых
деталей, низкой точности механической обработки и в тех слу
чаях, коrда по условиям сборки и эксплуатации необходимо
сохранение соосности, плоскостности, параллельности и взаим
ной перпендикулярности обрабатываемых поверхностей, целе
сообразен низкий отпуск.
Если сварные конструкции изrотовляют из стали, содержа
щей не более 0,22 % уrлерода, и в дальнейшем не подвер
rают точной механической обработке, отпуск для снятия напря
жений можно не производить.
При статических HarpY3Kax и работе сварных соединений
на растяжение или сжатие твердость металла в околошовных
зонах может быть в пределах 36...39 НRС э без значительноrо
ухудшения их эксплуатационных свойств. При статической
HarpY3Ke и работе сварных соединений на изrиб максимальное
значение твердости не должно превышать 24...31 HRc., так
как при MHoroKpaTHbIx упруrих деформациях изrиба околошов
ных зон при эксплуатации в них MorYT образоваться трещины.
Сварные сборочные единицы, соединяемые сваркой, из сталн
типа 3, 08, 10, 20, 1Or2 при толщине элементов до 8 мм,
работающие при динамической HarpY3Ke короткое время, можно
не подверrать отпуску после сварки, если твердость металла
в околошовных зонах не превышает 27 НRС э .
Технолоrичность деталей,
подверrающихся термической обработке
В процессе термической обработки в материале детали про
исходят различные структурные превращения, которые приводят
к возникновению внутренних напряжений и деформации.
Иноrда внутренние напряжения MorYT быть так велики, что
являются причиной преждевременной поломки детали.
При выборе марки стали и назначении твердости следует
135
иметь в виду, что чем выше твердость, тем вероятнее появление
трещин всл дствие остаточных напряжений. Сложные детали,
не допускающие значительных деформаций (шестерни, шлице
вые валы), И3f'ОТОВЛЯЮТСЯ из сталей, обеспечивающих необхо.
димые мехаиические свойства при закалке в масле (40Х, бsr).
Должна также предусматриваться закалка в масле деталей
сложной конфиrурации с переменными сечениями, острыми
уrлами, пазами, резкими переходами.
Для получения твердых ИЗНОСОСТОйкиХ поверХностей peKO
мендуется применять малоуrлеродистые стали с последую
щей цемеитацией и закалкой; для ответственных деталей
стали 20Х и 18XrM, которые после цементации закаливаются
в масле; для менее ответственных деталей стали 20 с закал
кой в воде после цементации.
В табл. 71 даны рекомендации по обеспечению техноло,
rичности деталей, подверrающихся термической обработке.
71. Обеспечение технолоrнчности деталей, подверrающнхся термнческой
обработке
НереКО\fендуемое Рекомендуемое Основные требования к исполнению
исполнение исполнение
€в тJ1 Деталь не должиа иметь резких
изменений формы: вырезов, подрезов
и т. п.
Деталь не должна иметь острых
уrлов, тонких концов и выступов
Е е Стенки полых деталей должны быть
по возможности одинаковой толщины
по всему сечению
Сечение детали должно быть по воз
можности симметричным
136
НереКОМСflдуемое РСhомендуемое
[IСПО lflенне ИСПОJ1НСНliС
99
641
шr ....
!I .
15 12 12
За/(алить
НR[з НR[з
JO.. 43 42...55
Продолжение табл. 71
Основные требования к исполнснию
Внутренние уrлы и резкие переходы
деталей должны быть закруrлены: у
деталей, закаливаемых в масле, радиу
сом не менее 0,25 мм, в воде не Me
нее 0,5 мм
Необходимо обеспечить возможность
удаления пара, образующеrося при за.
Калке внутренних поверхностей дeTa
лей
Отверстия на закаливаемой детали
нужно размещать так, чтобы расстоя
ние между центрами ближайших
отверстий или от центра отверстий до
края детали было не менее 2 диаметров
отверстий
Нельзя размещать отверстия IJ
тонких выступах и стенках с пере
менным сечением
Для деталей, подверrаемых местной
закалке, следует назначать только
две зоны: 1) закалснную и отпу
щенную до определенной ТIJСРДОСТН;
2) незакаленнvю
"'"'
137
Техиолоrичность сборки
Для обеспечения технолоrнчности сборкн стаIlОЧllоrо прн
снособления в целом необходимо, чтобы:
приспособление состояло из отдельных узлов;
количество таких узлов не должно быть большим;
узел не содержал большое количество сборочных элементОв
и деталей, так как это усложняет сборку;
узлы не требовали даже частичной разборки при сборке
Bcero приспособления;
нредусматривались специальные элементы для транспорти
ровки узлов и Bcero приспособления (рым болт, отверстия,
приливы и т. д.);
уменьшалось по возможности количество доделочных опера
ций в процессе общей сборки;
зазор между вращающейся деталью и необработанной по
верхностью литой или сварной детали в узлах был не менее
10...15 мм; между дном корпуса и вращающимся зубчатым
колесом, червяком или любой друrой вращающейся деТалью
не менее 30...40 мм; между вращающейся обработанной и
невращающейся обработанной поверхностью не менее 3...
5 мм; между обработанными торцами зубчатых колес
не менее 4...6 мм.
Требования, предъявляемые из за сборки к конструктивному
выполнению деталей, в полном объеме должны выявляться
в каждом конкретном случае на основе анализа собираемости
узлов и Bcero приспособления в целом.
В табл. 72 даны рекомендации по обеспечению TeXHO.10
rичности деталей и узлов, связанных со сборкоii
Техиолоrичность деталей, подверrающихся
механической обработке
При конструировании деталей необходимо прежде Bcero
знать, какими методами механической обработки и на каком
оборудовании будет изrотовлена деталь.
Процессы резания нужно использовать в случаях, коrДа
друrим способом невозможно получить необходимые по KOH
структивным условиям поверхности, а также коrда они более
экономичны или без их применения нельзя обеспечить Tpe
буемую точность изrотовления поверхностей.
Технолоrичность конструкции детали, подверrающейся Mexa
нической обработке, зависит от выбора заrотовки материала,
технолоrичности ее формы, базовых поверхностей заданной
точности и шероховатости.
В большинстве случаев вязкие, пласти'IНЫС материалы
после механической обработки имеют повышенную шерохова
тость поверхности. При повышенной же твердости шерохова
тость МСньше при некотором возрастании сопротивления pe
занию.
138
в связи с этим для деТалеЙ из уrлеродистых сталей с coд('p
жанием уrлерода до 0,3 % (Ст2, Ст3, 08кп, 20) не peKOM(,H
дуется назначать шероховатость меньше Ra == 6,3 мкм; cpeДlIe
уrлеродистые стали (35, 40, 45, 50) лучше IJcero обрабатывать
при НRС э == 25...30; высокоуrлеродистые стали (У8, YIO, Y12)
в отожженном состоянии.
Технолоrичность формы детали оценивают с учетом особен
ностей lJыбраннOI-О метода обработки, конкретных условвй
и вида производства. Детали, обрабатываемые па протяжных
станках, должны иметь равномерную жесткость по длине,
а получаемые на станках токарной rруппы максимальное
число поверхностей вращения, что облеrчает их полную обра
ботку на одном станке, на токарных автоматах минималь
ное число изменений диаметра сечения.
В табл. 73 даны рекомендации по обеспечению техноло
rичности деталей, подверrающихся механической обработке.
Кроме Toro, следует учесть ряд стандартов, реrламентиру
ющих исполнение отдельных элементов деталей: выход резьбы,
сбеrи, недорезы, проточки и фаски, канавки для выхода
долбяков, шлифоваЛЫlOrо Kpyra при плоском и Kpyr лом шли.
фовании, внутренние конусы (rнезда), центровые отверстия,
размеры под ключ, места под rаечные ключи, пазы r образ.
ные, заплечики вала и корпуса подшипников качения.
Нужно также использовать стандарты предприятия или
имеющиеся в литературе рекомендации по конструированию
таких элемеНТОIJ, как радиусы закруrлений и фаски, входные
фаски для деталей с неподвижными посадками; cKpyr лен ий
сопряженных валов н втулок; rалтели вала и корпуса под
шарико и роликоподшипники; канавки для посадки подшип
ников качения, для выхода червячных фрез; отверстия под
устанавливаемые винты; места под шестиrранные rоловки
болтов и шестиrранные rайки, под шайбы плоские, пружин,
ные, стопорные, под rоловки винтов и стопорные шайбы с
зубьями, под винты с потайной и полупотайной rоловкой
о
'"
(0-0 , :s: о
OJ ..а С) :r:
t;f-..a
qctlUt;
OJ:rOa;
'" ...
и:c&
.. >< <lJ О
":о"'''!
00..0а;
:
"!:.: <::
(,J:S:: :s:: ct1
"-:!
<::Qo
:i
"-t>:Q)
" Q) "-"
:о"<::ф
[8
CJ:O
;З:
8 :
'" О
:i
t>: Q)
'" :.: о:
:.: u
:E
:о '" О u
::: :.:
>':s:: = >,
"-,,-:оС)
:.:; <:: :I: О
I
о
со
Q
'8
15
><
'"
:f
!2
:::
g
=
>о '"
:
"-
t
о::(
::
t
Q
Е
!
:
i :
c-i
r--
140
...."-
О
>.с)
:i10
,,-'--
<:: CJ
t'
>.
"!
5
Q) CJ
g-iI:;
:.: t>:
",g-
О
u
О :I:
<-. ..а
..а ....
t;
Q) '"
,,!О
... "!
О Q)
g
"-<::
О
\0..0
u .... "
'" О
[
р
.; "'О'"
'" .... u ..,
'" 3 О u '"
::: :g ..,
::Е
'" :l) о ;3..
ctle-
::! '" :Е t:: '"
м'"
",о.
00: i :Е :Е ",О
О '" о;: '"
't:> Q t; '" u
О .... ..,
с>. ::Е '" О 5
t:: '" '> '"
.., >< '" О
....:::f ,
'" u '"
'" О ::Е '"
;Е :а t:: u ....
:3 ::E >,U
t:!o.
о t:!::E'" .., ..,
ос 0.'"
t:: ....
Q. g О
I О .., >,'"
:z:: :a :s:: t:!'"
>< '" .., ..,0.
Cl. :s:: '> О
О .., .., со u t::
'" "'.... О
О '" .., '" ....
t:: '> t:! QJ U
со
Q) с:: .... ;<
::а ..а ::S: Ь
:z:: :Е
g :f 'g
t:!0"'''' 0.0.
со >< ::Е '" о'"
(.) \о Q) с.. t:: О
000.0 О о;:
r::: .., .., '" .... '"
'" t:: U U'"
'" ;3
о
о
"
'"
"
о
р.
о
"
'"
"
о
141
""
"- ....
Q) '"
<i u '"
..о '" ,;,
:>:
... t::
OJ ffi 3 8
:::!
:t t:!
g
": ! о;: с
о ffi
i
о
с..
'" t:! :1!
о >, i '"
:1! 8
'" I 5
8
::! 5
'" ""
. ::Е ..о
):s:
i !:- 00
О о :.:
В и"!
>'''''
О t:!'" >, t:!U
:.: Q) О
"" :>: с..'"
'" о "',,,,
... t:: ..о о
a о ... :>:
ОCl) "" :1! ...
",и "'
'-'1>'
О t::
t>: ... хс.. u
'> :>: ",О
I::i о:': ::Е''''
X '> '"
О:>:
I::igj
! Ф . lifiI
",О
О С
С'.
Jifit
О
'"
'"'"
:>-"
&
",">
00
142
Q) .а '
с..",0
:.: ;!; ;:
"= О
t>:0c..
",.;:0
'" \о
Q) U
;!;'''' t>:
о'" "=
r---t:;t:f
CtI :s: t:: tl.J
со.. :>-. ::Е
....:>-.
ctI g
t:z::,..a:Z::
Q) ;!; .... '"
::;: .
143
м;ь..
00..0
'" t::
.: '" :s: со
\Q ctlo.
::: 0."=0
<\) .... "'....
о :>-...,
::! ::Е :s: '"
u :.: ..,
<\) с.:е :>-. о. '"
..'" "!о
о
б "''' ..,,,,
"," o.U:s:
'" :еЖ t::",,,,
Q '" f--t;
с,_
l.. о "'0'"
:>-''''0
:E
"= о t:: :s:
U::EU:':
о
"
'"
"
о
р.
"
"
;>.
'"
"
о
'"
144
со.,
"-
..:
\о
:::
'"
::!
d
t
2
t::Q)t;°u
>':s:>'
Q:s:f:
t:: ..с :s: О
gM g
u
ffi:r>,-&:=:s:
": о.: Q) о.:
t::.Q:ct:!t>:::E
t ::
Q
0=
:!
о
i:i
.Q
.. .Q
",о.
.... о.:
Q) Q)
\O:S:o.:
.."'..
Q) ::Е '"
>'0.""
.e.:.:
":Q)o.
Ut:!t::
145
I
(5
::s: . >-. .
octlt:fZ
0::J;E'"
S
ь се CtI
\о »::Е о..
,g. '8
о Q) с::
Q):E:u
:с :ig
:S:::E..,:J
.., Q
"'о:'"
---; :J
'>0..,2-
.......ж се
I :E
Q) CtI ::s: :Е
,::S:Lf:)
':S::Q)o.0 :
Q:>:::E....,
"'t:!ooO:
.g
: 51
;:Е..о '''' 51
Q)f-oQ)QJ.Q
::E t:!:J
0:1>:51..
g- ,
'g
о
t:!
<i
OJ
::!
:t
":
! I
u
..,
'>
.><:
\о
:S:
::!
о..
:S:
::Е
:а ::Е
о: ::Е
,8"':
'" ..,
0..'"
\00:
О
..o
::E
0..\0
:с
со ..,
м;:Е
O'7°"or
"
'"
"
о
р.
v
о
"
'"
'"
о
146
.:
\Q
:::
'"
::!
'"
б
'о
О
с>.
t::::
о..
><
I
о
'"
:S: '"
ffi :s:
::Е '"
:s: t::
о..:':
t:: 3
t:!
О о
'" t::
.Q '"
" :.:
g
'"
о....
t:: U
t:!>'
'" t>:
0.."
t::t:!
р.
"
-
;:
, ::Е
5
о'"
'" t::
.Q :s:
" 3
OJ,:!
.... о
1= t::
g
t:!':S:
'" о
0..:':
t:: 3
;;
t:!:':
'" >,
0..",
t:: ::Е
'" .Q
:а ....
'" о;:
",,,,
о'"
'" ::Е
о:.:
о.. о..
:s: t::
"
>,....
.... '"
"'>'
Q.t:!
147
73. Обеспечение технолоrнчностн деталей, подверrающнхся механнческой
обработке
Нсрекомендуемое Рекомендуемое Основные требоваllИЯ к ИСnО"lIIСIIИЮ
исполнение исполнение
1J 1J Поверхность детали, с котuрой
сопрнкасается сверло в Ilачале
сверления, должна распола.
rаться перпеНДИКУЛЯРIlО сверлу.
во нзбежание ero IIОЛОМКН
Поверхность детали на выходе
сверла должна быть перпенди
кулярной оси сверла во избе
жание ero поломки
. . Все отверстия (rладкие и рсзь
бовые) желательно выполнять
сквозными. Следует избеrать
rлухих отверстий, особенно
с обеих сторон детали
Необходимо устранять rлубокие
t === 1 1 . отверстия, длина которых пре.
вышает 10 диаметров сверла
=.:r ""
I U Все резьбовые отверстия долж-
ны иметь со стороны входа Meт
чика фаску, которая облеrчает
центрирование метчика и при
дает началу витка резьбы проч
ность
Оси отверстий следует распола-
[ать перпеидикулярно к базовой
поверхности детали для обеспе
чения возможности обработки
ее на сверлильных стаиках
148
Продолжение табл. 73
Нерекомендуемое Рекомендуемое исполнение Основные требоваllИЯ
исполнение к исполнению
При обработке пазов
нужно обеспечнвать
зазор между деталью
и фрезерной оправкой
D е Точные и соосные OT
верстия должны обра
батываться за проход
с одиой установки
В n Обрабатываемые TOp
цевые поверхности He
обходимо предусмат
ривать TaKoro диамет
ра, который допускает
возможность обра
ботки осевой подачей
fJ Ф Крышки должны Kpe
питься к наружной по
верхности корпуса с
целью ликвидации BЫ
точек
JЖJ Rm Следует уменьшить площадь
обработки сопряrаемых де-
талей
Нужно предусматривать
расположение обрабатывае
мых поверхностей на одном
уровне с целью выполнения
операции за один проход
ВВ Необходима фаска для Ha
правления в начальный MO
мент сборки
149
НереКQмеидуемое
IfсполнеИliе
Рекомендуемое
НСПО.1IIСlше
!Ea
Евез
It)
,и
-
нtrn ве
d=d , d>d ,
i::В E 1}
150
Продолжение табл. 73
OCIfOBlIble треБОБ3ШШ
к ИСПШJИеIfШ()
Необходима фаска для
направления резьбона
резноrо инструмента,
устраllеllllЯ заусенцев и
выпучиваlШЯ металла на
торец
Необходима фаска для
направления в началь
ный момент сборки и
обеспечения сборки с на-
тяrом
с целью предотвращения
срезания платиков при
обработке рекомендуется
примеиять платики BЫCO
той не менее 8...10 мм
без учета при пуска на об
работку
Диаметр резьбы следует
выбирать меньше диамет
ра, следующеrо за рсзь
бой шейки вала, с целью
устраненип возможной
порчи резьбы при посад
ке детали с lIатяrом
ВнутреНlше выточки He
желательны, отверстия
ДОЛЖIIЫ быть сквознымн
rлава х
РАСЧЕТ ПРИСПОСОБЛЕНИй НА ТОЧНОСТЬ
При расчете приспосоБJJений на точность суммарная
поrрСШIIОСТЬ Е при обработке детали не должна превышать
веJJИЧИНУ допуска Т размера 10::( Т
Суммарная поrрешность f! зависит от ряда факторов
и в общем СJJучае может быть предстаВJJена выражением
Е == Еус + Еобр + f!пр,
[де Еус поrрешность установки детаJJИ в приспосоБJJении;
Еобр поrрешность обработки детаJJИ; Е пр расчетная по
rрешность приспосоБJJения.
П02решность установки предстамяет собой отклонение
фактическоrо ПОJJожения закреПJJенной детаJJИ в приспособлении
от требуемоrо теоретическоrо. Поrрешность установки 8уе
ВКJJючает поrрешности; базирования Еб. закреПJJения 8з И по
JJОЖСНИЯ детаJJИ в приспосоБJJении Е п :
Еуе == 106 + f!з + Еп.
ПО2решность положения Е п детали в приспособлении состоит
из поrрешностсй: изrОТОВJJения приспосоБJJения по выбранному
параметру Е[,р, установки приспосоБJJения на станке Еу и ПОJJоже
ния детаJJИ Из за износа ЭJJементов приспосоБJJения Е и :
Е п == E p + Еу + ё ll -
При наJJИЧИИ в приспосоБJJении ЭJJементов для напраВJJения
режущеrо инструмента (кондукторные ВТУJJКИ) спедует учиты
вать поrрешность от перекоса инструмента Е пи .
В резупыате ДJJЯ расчета точности приспосоБJJения Е пр можно
использовать упрощенную фОрМУJJУ
8 пр < т Кт, ..j (kTI 106)2 + Е; + E + E + Е и + (kH ы)2,
[деТ допуск БЫПОJJняемоrо размера; Еб, Е з , Еу, Е пи , k COOTBeT
ственно поrрешности: базирования, закрепления установки при
спосоБJJениЯ на станке, по.тlOжения детаJJИ из за износа YCTaHO
ВОЧНЫХ ЭJJемснтов приспосоБJJения и от перекоса (смещения)
инструмента; w экономическая точность обработки, k T ==
== 1...1,2 коэффициент, учитывающий отклонение рассеяния
Значений состаВJJЯЮЩИХ величин от закона HOpMaJJbHOrO распре
деJJения; k T1 == 0,8...0,85 коэффициент, учитывающий YMeHЬ
151
шение предеJJьноrо значения поrрешности базирования при
работе на настроенных станках; k T2 == 0,6...0,8 коэффициент,
учитывающий ДОJJЮ поrрешности обработки в суммарной поrреш
ности, BbI3bIBaeMoi1 факторами, не зависящими от приспособ.
ления.
На основе ПОJJученноrо значения ЕI1Р ПРОизводится расчет
размерной цепи приспособления За замыкающее ее звено
принимастсЯ поrрешность по принятому параметру ТЕ'
ПОi!решность базирования Еб предстаВJJяет собой ОТКJJонение
фактическоrо ПОJJожения устаНОВJJенной в приспосоБJJении
детаJJИ от требуемоrо тсоретическоrо и опредеJJяется как
предеJJЬНЫЙ допуск рассеяния расстояний между измеритеJJЬНОЙ
и теХНОJJоrической базами в напраВJJении выполняемоrо размера.
Данная поrрешность устанаВJJивается rеометрическим расчетом
или с помощью анаJJиза размерных цепей. Возникает поrреш.
ность базирования при несовмещении установочной (TeXHoпo
rической) и измеритеJJЬНОЙ баз, при совпадении этих баз данная
поrрешность равна НУJJЮ. ДJJЯ уменьшения поrрешности
базирования спедует совмещать измеритеJJьные и установочные
базы, выбирать рационаJJьные размеры и расположение YCTa
новочных ЭJJементов, уменьшать зазоры при посадке детали на
установочные ЭJJементы. ФОрМУJJЫ ДJJЯ расчета поrрешностей
базирования ДJJЯ типовых СJJучаев приведены в табл. 74.
ПОi!решность закрепления Е з состоит в изменении положения
детаJJИ в резупыате ПРИJJожения к ней УСИJJИЯ закреПJJения
и определяется как разность между наибольшей и наименьшей
проекциями смещения измеритеJJЬНОЙ базы в напраВJJении
ВЫПОJJняемоrо размера. В БОJJьшинстве случаев при ВЫЯВJJении
поrрешности закрепления учитываются контактные переме
74. Расчетные формулы поrрешности базнроваиня
БаЗllрОВ311ие
По наружной
цилиндриче
скоЙ поверхно
сти в призму
С уrлом 2а при
обработке по
верхности под
уrлом fI к оси
СИ:\1метрии
IIрИ3МЫ
152
Схе !з базирования
Обра.
баты-
Bae
МЫЙ
размер
ПоrреШIIО СТЬ
баЗИрОВ3tlИЯ
0,5 TD(sin fI/sin a l)
при fI a...90°
Н,
0,5 Т п (1 sin f1/sin а)
при fI O...a
Н 2 0,5 Т D (sill fI/sina + 1)
НЗ 0,5 То (l/sin a 1)
Базироваиие
То же, при f:I
900
То же, при f:I
o
Продолжение табл. 74
Обра-
баты. Поrрешиость
Схема базирования Bae
мый базирования
размер
Н, 0,5 То
(I/sin a 1)
Н 2 0,5 То
(I/sin а+ 1)
Нз 0,5 То/slП а
Н, 0,5 То
Н 2 0.5 То
Н" О
По наружной Н, О
цнлиндриче
ской поверхно
сти в призму Н 2 То
С прямым YT
лом
Нз 0,5 То
По наружной Н, О
цилиндриче
ской поверх-
ности на уста- Н 2 TD
новочную пло
скую поверх-
ность с за Н, 0.5 То
креплением
призмой
153
БазнроваНИе
По наруж
ной цнлин
дрической
поверхности
в призму со
сфернчески
ми опорами
при обработ,
ке плоской
поверхности
или паза
под уrлом
По двум ци
линдриче
ским OTBep
стиям на
жесткий ци
линдриче
скиЙ и cpe
занный
пальцы при
обработке
верхней
ПЛОСIЮСТИ
поверхности
По BHYTpeH
ней цилинk
рической
поверхности
на жесткий
цилиндриче
ский палец
с rаранти
рованным
зазором при
обработке
плоской по
верхности с
учетом, что
опорныЙ TO
рец заrотов
ки не пер
пендикуля
рен оси ба
зы
154
С"сма uазиrтзаllllЯ
W
п родолженце табл. 74
Обра
баты. ПоrрСШllOСТЬ
ваемый базироваllllЯ
р.пмср
Н,
Нз О,5 T D
Н 2
Н з +О,5 Т п
Нз
,« r + O , 5Dmm+
2)2
o 5/2
,rr:+
+0,5 D'", п)2
O,25 12
Н,
I'1+TD+Td
Н 2
(1'1 + TD + Td).
. (L, + 1)/1
Н,
0,5 TD,+
+2/+TD+
+Td+l'1
2/tg а.
Н 2
БаЗИРОВd
иие
То же, но с
OДHOCTOpOH
ним прижа
тием заrо
товки
То же, но
с учетом,
что опор
ный торец
заrотовки
не перпен
днкулярен
оси базы
По цeH
тровым
rнездам на
центры
(передний
центр
жесткий)
при обра
ботке двух
торцов
подреЗIIЫ
ми резца.
МИ, настро'
енными на
размер
Схема базирования
Продолжение таил. 74
Поrреш
иость ба
зироваlШЯ
Обрабаты
ваемый
размер
:f"
Н" Н 2
0,5 Т п ,+
+2/+
+0,5 то+
+0,5 Td+
+1 tg а
LI
Tl +
+ 2r tg а
L,
Tl. +L'J. ц
L2, L з
L'J."
D" D2'
L4
о
155
Продолжение табл. 74
Баз ирова I Схема базирования Обрабаты, Поrр(' 111 <
иие ваем ый "ОСТЬ ба
размер 3ИРОВalIIIЯ
То же, L, T L
но пе
редний
центр D" D2'
плава L2, L з , О
ющий L.
На l D. 0,5( +
жесткой +Td+
оправке + То)
со CBO
бодной
посадкой
/. '
По BHY
трен ней О,5Т о, +
цилин Но. Н 2 +2е+
дричес +То+
ской по +Td+
BepXHO .
сти на 111
жесткий
цилин ;,2 . Нз 2е+
дричес от оси +То+
кий па. Do +Td+
лец с ra
рантиро /:
ванным ..?
зазором Н.
при об То+
работке от оси
плоской D +Td+
поверх.
ности
То же, О,5Т о. +
но с одно- ./ Н" Н 2 +2е+
CTOpOH +TD+
ним " '" +Td
прижати Нз 2е+
ем заrо
товки от оси +0,5Т 0+
D. +O,5T d
Н. от 0,5 Т D +
ОСН D +O,5T d
156
БазироваииС'
По BHYTPCH
ней цилин
дрической по
верхиости на
жесткий ци-
линдрический
палец с ra
рантирован-
ным натяrом
или на раз
жимную оп-
равку при об-
работке плос-
кой поверх-
ности
По наружной
цилнндриче
ской поверх
ности в приз
му С yr лом 2а
при обработ
ке отверстий
по KOHДYKTO
ру
По иаруЖНОЙ
цилиндриче
ской поверх
ности на YCTa
новочную пло-
СКость С за
креплением
призмой при
обработке OT
верстий по
кондуктору
СхС'ма базнроваlll/Л
Продолжение табл. 74
Обра-
бзты
вае.
мый
рззмер
Поrрешность
баЗИрОВЗllИЯ
Н" 0.5 Т о, + 2с
Н, Н2 Н 2
Нз
от 2е
оси
D,
Н4
от О
оси
D
0,5 T D
(I/sina 1)
при Н> 0.5 D
Н
0,5 Т o/sin а
при H O,5 D
0,5 То
(I/sin а+ 1)
при Н<0,5 D
н
0,5 ТО
157
Базирование
По наружноЙ
цилиндриче
ской поверх
ности в caMO
центрирую
щие призмы
при обработ
ке отверстия
Схема базирования
Продолжение табл. 74
ПоrрешиосТЬ
бази рОRаиия
Обра-
баты
вае-
мый
раз мс р
х
fI
По плоскости с
центрирова Н( О
нием подвиж
ной призмой
при обработке
отверстия, pac
положенноrо
на оси подвиж Н 2 Т п
ной призмы
То же, при об
работке OTBep
стня, смещен
Horo с оси под
вижной призмы
158
fI
arctg
T D siп fI
2R
R 0.5 Т п cos fI
fia..тpOBaHHC
в призме при об
работке отверстия:
расположен.
HOro перпен,
дикулярно оси
призмы И за
жима
расположен
Horo между
осью призмы
И зажима
При обработке
отверстия с ба
зированием:
по наруж
НОМУ диа
метру в са.
моцентри
рующем
устройстве
по BHYT
рен нему
диаметру
в caMoцeH
триру
ющем YCT
ройстве
Схема баlИрОВ311ИЯ
Продолжение табл. 74
()бrа
баты
пa('
ПоrРСШ!lОСТI.
баЗИРОВdllИЯ
$
мый
размер
н
0,5 То
!s
arctg
О,5 ТО sin IJ
R.siп ct
R
0,5 Т о cos IJ
sin ct
н
0,5 То
Н,
о
H
0.5 То
159
п родОЛJlf.еНllе 1'а6л. 74
Обра-
баты- I10rрС'ШIIОСТЬ
Базирование Схема базиров:шия B:!('
мый б ЗllроваllИЯ
размер
([Б
по наруж y.
ному диа
метру во
втулке Н Т п
ПО BllYT -J:?
реннему Н. Т п
диаметру
на пальце
Н 2 T d +O,5 Т п
По внешней по .
верхности в за
жимной цанrе
по упору O,L О
В кулачковом {&8
самоцентрирую
щем патроне с O,d,
упором в торец LI,L2 О
На разжимной
или жесткой оп
равке с натя-
rOM при обра
ботке цилиндри I:::i - !\j 01,02, О
ческой поверх
ности L"L2
160
Базнrюнание
Схема базироваюш
На конус-
ной оправ
ке при об
работке
цилиндри-
ческой по
верхности
По пло
скости при
обработке
уступа
Продолжение табл. 74
Обрабаты- ПоrреlllllОСТЬ
вземый
размер базирования
DI 0,5 1',/
LI 0,5 T,[jtg а.
L 2 0,5 T,Jlg а. +
+Т!
Н, О
Н 2 Tl
Нз Т Н
Прuмечанuе. Буквы в таблице обозначают: TD, TDI, Td дo
пуски по диаметру; TL, Т Н допуски на линейные размеры;
е эксцентриситет между базой и обработанной поверхностью;
!::,. минимальный диаметральный зазор между базой и жестки
ми цилиндрическими пальцами; V уrол, характеризующий
отклонение от перпендикулярности Topua к оси базы дет dЛИ:
!::,.I! просадка центров.
Значения !::,.ц следует принимать такие:
Наибольший
Наибольший диа
метр центровоrо 1...2,5 4...6 7...10 12,5...15 20...дU
отверстия, мм
Посадка центров, 0,11 0,14 0,18 0,21 0,25
мм
щения в местах сопряжения детали с опорными поверхностями
приспособления, деформации корпуса KOToporo и друrих ero
элемеитов обычно не учитываются. На поrрешность закреплении
оказывает влияние непостоянство усилия закрепления, рассея
ние шероховатости и поrрешности формы опорных поверхностей
детали, износ опорных поверхностей приспособления.
6 3052
16J
00000 ,= о
OC'l OO
C'I C'I
о
<1')000<1')<1')000
!:::=::Q')!:::!::: OJr--..
о 000000000
i о
g ::; Q')OO Q')ooc.o
<;:j
:I!
::; о
" о
<1')000<1')<1')00<1') s:
О')ООI'-- :;ООr--..
,. g ::;
:I!
:Е :о
I '" ::;
:Е о о
:с 00000000<1')
i '" ::; о
::с :::! СХН-- "':::! r--- <D '" s:
:с i:: <;:j
t :I!
t; о :с
'" :t:
С '" = == о: о
::;
... ": <.> о>
:!I ::;
::с
с.. ::; ::;
Q
с
Q 00 ":
'" 00000000<1') \Q О
о ::: 0<D<1')-.t'00<1')-.t'C'I 8 00
::с :t: о
... ::;
= '"
::;
Q ... <:>..
::с '" о:
::; :Е
t '"
g О
>. ": :t: :Е
:с \Q g
с.. 8 '" ::;
с о i:i '"
.Е О i:i
о ::; '" О
Q <:>.. О
'" о: -е- <;:j
g '" :с О
'" -е-
е о <;:j ,'" о
:с О -= :t:
:J1 .., '" :с О О
о О :с :>G :с
D: о :t: '" '" 01 :с
:с а g :с t>: '"
: .о ro :z: ro а
:Е q ro :z: ro
t; >,"' .... :z: :Е
., а О ro
с.. :E o. \О.... >,
:i g. . : g "
-e-:EQ 5; 00. :Е О ...
... -e-
.... х :;5 g. '8 t>: t=Q:E
'-' r:; =
Q tr:
::с t>:ro O
:s:t:a @ ro::r:>G
",u'-'
Е- юс g юi:Jg- ::с'" ...
Q t:
с 01"""'CC S;
11'5 8 8t з а
t::
162
.,:
\D
1:
'"
::;
:t
<:
о
<'t;)
о
i
t::
s g l g
о
'"
00000000
ФООr--..:!::!ооr--..
1
t
о
g
ОООООООЮ
oor--..Ф:::! r--..фС"':)
о
'"
g
00000000
t--CD1.Q CD1.QC':)
о
'"
g
1.Qlf:>000lf:>01.Q
CDlf:>""S;S;lf:>..,.C'!
о
'"
00
ООЮОООЮО
CD1.QC':)(])(])1.QC':)C'!
lf:>0000001.Q
ю""С':)оооо""С':)
о
со
t:
."
о
о
'"
':
о
:<: <>:
:s: ro
;;
о>: а 'gb
-е- g-'g
QQ) :r 00.
g '8
:Z: C\I t:; '- :z: ..с О с::
2 <>: :g
t:a
g Cf
cc:r:r :r-e-
<>:t:!:C:c
r3-8a
"
"
"
а.
><
><
о.
Q)
о
с
>:
о
'g
о.
\о
О
:<:
:s:
:;Е
W
o
:c
g
!z g
ffi =':s:
:s::r о
t
ш ....
2-
с о \о
!u о
ro ro :<:
:r :z:
Q..o
'"
g
:s: о '"
2
:I
.... \о
2
.... :z:
e
:Со.
ro '"
.... :Е
им
:>"ro
о.
':
н :а
о: :s:
::; :r
:t'"
2"
'" с
о
[1::
I:::::c--i
ro
:z:
ro
t:!
t>:
<;
:<:
ro
<')
..о
....
и
О
:s:
Е-
о
1::
с.)
163
:i
.ё.
:с
...
Е3
...
:!!
:с
с..
Q
:g
:z:
Q
:о:
:!
:z:
':с
...
:с
:s:
О;
:Е
:!!
:z:
:r
...
:r
g
u
Q
Q
0:1
:с
...
:о:
'"
Q
:с
t
.....
:с
с..
.Е
:о:
g
Q
...
е
0:1
'"
D:
:s:
'"
с..
о:
0:1
'"
..о
...
u
О:Е
:с :о:
:3 :Е
....:.
.... :!!
;;;
. :с
фс..
r--
164
з
g
g
з
о.
"
о.
:?i
00
6
i
j
><
00000
mt.Dtf) U')
C'> C'>
1 000
::::::
UJOOOUJ<1')OOO
U') C'I"<t' O
C'> C'>C'>
tj
'"
::s
'"
а
::s
Q
<:>
;:;
::s
":
::s
::s
'"
:::
:х:
::s
'"
ОООООСОСС
О"<!''''С'>ОС'''С'>О">
C'> C'>C'>
L OOOtOtfj 000
::; =:.: =OO
000000000
=S =
UJOOOUJ"'OOO
=SO"> SO"><D
s g
<>
::s
":
\D
8
а
S
::s
Q
:::
<..>
:Е
О
'"'
О
!
-&
tj
'"
а
:s..
о =
gj
;>. '" :;:
:E 3 .g
'
-& 9 g; 0g
e O
:
ut:а Е--
g
g.,"'o;"' :;'g; t
"> ">0.....0">
6:3
00000
О "<!'С'> 00
C"J.......................C'J
ооосоо
:З=Ф
ООООСО
SdJ
а
'"
'"
tj
'"
'"
::s
tj
:х:
:::
000000
::::::0)['-...:::::::
000000
SG()<D
OOUJOOO
OO">['-.UJоо
""
'"
":
\D
8
а
S
::s
Q
:::
'"
tj
'"
а
:х:
OQOUJOO
фОО........ фGO
'"
:Е
О
t:
'"
'"
'"
О
!
-&
'9
;;:
о:
'"
:Е >,
>,'"':Е:Е
@ 8",=
:i -& :E'i:1
Q ...g;
: g.
g;
m:r:rf-<t::тroctl
:
... О о'" ...
tOЕ--D:lt::с if
,'"'
О
;:.:
'"
О
t:
3
i :8
:о:
<i 000 :8
'" 1"- I I I I
\D g ><
,,. 0:1
'" :о:
о :с
::; о t
:1: о
00 000
ОФ I I I I
0:1 о
О :с
<'t;)
о =
о
\о Q
I OOLC О \с I
g ::;"'LC :о: C'J I I I I
о. g
\с
= Q
@ t>:
:а о о; о '"
1':{ :а '"
000 '" OOOLC
,. 55 '" '" LC :с ,. g <;:j OOr--...qoС"!
"'-
о :с s:
'" gj t:: О
:а :z: = о :а '::;
о о) = t:: О
'" OOLC <; :z: 0:1 о '" 001DLC
,= о. '" :;;
?i 0000.... о с ....фС")С'!
о 0.0) 0:1 :t
:>G U :с о ::;
t:: '" t::
:Е <;:j
о = :8 Q :t
... = :с о
<СОО м ::; 0000
........"'" 00 Фm""
:z: <; '""""'
:3 о '"
\о '\J
0)\0 О :1:
0.= О. <;:j
'" :о: С
OOLC g :z: = OOLCO
.... <D с") @ о) '" LC-.::t<
:8 =
1':{:8 о. Q
,. :с ;;;
Qj :z:
:z: = '::;
о. о u
t:: С >. о
:1:
=0 о) :с
<; :8 ::r ::;
t:: = :С О.
'6 <; с <;:j
\о .s '"
:z: >< ro
!;;'8 ... '"
о '" :о: <;:j
:z: Q) g
'" :z: '"
ro = Q '"
:С ... О
:8 :>G ro :1:
о 1':{ е о
1>:
о О :С о t>: g
'" @ t>:
о :о: о t>:...
:z: 1>: "'м <; :с :Cro
о Х=!>:
'" :z: хо. '" :C
:z: O) о. "> "' :C
... :С ... :8 о... :z:
о ro UM o..o
\о... »2. о. \0\0...
" ro о :.t = o
0.\0 ..о <; о. \о
\Oro ,= ... \O
" 00. '. :а U ..о :0:00.
'8 о: :z: о 1>:0'8
::; '" :С ...
Х :1:0) u х :g о D::
..о о t>: Q
<; = <;:jo. :с
0)..0 :z: '" о) е- >,">X
'" t:: :Z: Q) ..с :Z:
... <; :z: o о t>: ... <; :С
= о) ....::s::Q)CO
0....'" ::;t::: t::: Е- о 0...... C:tI
ro о "'- Q хсосоО
"''''-6- t:::C'i с.) с 1':{"''''-6-
I':{:Z:= 01':{:Z:=
8a r.: 8a
165
"-
"-
-:
\D
'"
::;
:t:
<:
о
't:>
О
I
:а
о
i::
166
:i:
ii5
00
t
j
><
g1Вl g
000000000
OC'lO<1:>OOO<1:>C'I
<1:>C") <1:><1:>
000<1:>000<1:>0
::;;: O> ::;;:::;;:O>""C'I
о
::;
::;
<;:j
:t
о:
00000000<1:>
oo.qooo.qooooooo .......
С")C'I С")С")
000<1:>000<1:><1:>
C'lO....C")C'lC'I....C")
С")C'I С")С")
000000000
ф....фС")фффС")
C'I C'lC'J
'"
:t:
О
<;:j
о:
000<1:>000<1:>0
C"I LCC\JC"IC"ILCC'I"""
....... C"I
"'<
о
'"
о
<;:j
<:
""
'"
'"
<;:j
'"
'"
о
:t:
:Е
g
'"
О
:Е
a'J
' '5 i
::s:: ::s:: ....
t::
:Е
»0. :3 \O
:i ' :E' .3-
-e- Q g; 0.g-
Q::; :Cg. o
: 'Б
E t
@ g ёf g-
"'<;"'t::t:: g;
t::; t::o.. f1J 0t:;
oa
..о 'О:
,.. »u
u <;,..
о g
J
о IO
,.. о. '"
со
;J м
::s:: ..::1
g-i Е--
'" :Z: D:
:.: :Z: :3 u
'8Б
gl::
8.. :s:
'" о. '"
C
: i
t) :;
о ::s:: со :z:
a@X
Q) м ::; ::s::
t::"'<;
'" '" '"
5
o.
'" :r
:т . '" Q
>.Q)f--CO
O
E :;;:-.
D:I o..::s:: с:::
g
[ t
t:: t:: c'j Q)
oo :a
'" t>: '" t::
:cXX =c..>
", a']
.
: ,
O><t::
:c :
o..OU:;Gt:
1:: * S2
. u :Z: D:I
.......:;:D:lC'jO
e
::; '" '"
:t: '" О'" '"
<;:j :z: о.
'" t>: '" t:: :Е
:Z: Е--< Q)
X U t>: '"
[ » ffi
t::: c--i S 5
Q
'" "',..
'" :ТО
:Е
:.t
:Е
:.t
s:
""
...
:с
=:
:.t
""
Q
\о
tO
С.
\о
Q
D:
=:
=:
i:J
"=
111
tO
С.
С
:с
:Е
Q
111
t
Q
111
CII
:.t
111
Q
s:
tO
""
=:
с.
с
'"
:.t
i
Q
""
f
tO
<'1
D:
=:
:с
CII
"=
с.
:.t
<'1
t
Q
:с
f'
Q
С
с.о
....
I
t::
о
00
I
i
о
""
g
о
00
g
о
'"
о
'"
00
:::
,,,
о
о
'"
"
"
"
о.
"
><
'"
'"
'"
<;:j
""-
о:
о
'::1
О
CD
:t
<;:j
::r о
<;:j C"-I
:t
<;:j
'"
'"
о
:t
о
r-.
о
CD
о
l!:>
о
С")
D:
'"
:s:
:с
'"
""
О
\О
'"
С.
\О
О
О
:с
:s:
о.
'"
о..
[:::
о
С")
о
С")
00
00 r-.
о
::;
""
""-
l!:>
C"-I
000
r-.CD....
о
C"-I
""
""-
о
о:
"" ООЮ
О ФюС")
о:
""'
:t
<;:j
55 ?5
'"
'"
'"
'"
'"
t:!
""-
о:
о
'::;
о
t;
::1
""-
't)
:t
::1
-:
::1
::r
t:!
:t
t:!
'"
CD
О
:t
,::;
о
:t
:I!
::;
'"
t:!
'"
'"
О
:t
оою
....С")C"-I
:s:
:s: = D:
'" :с '"
'" =
О "" :с
0..0",
\0\0""
:s: '" О
"= 0.\0
'" \О '"
:>GOo..
<>:0'8
",:С
""..00
::!;;
О о.. ""
:С '" '"
q :r
0"1=
<:"'0
О о..:.;
><:[:::0
D:
'"
:s:
:s:
О
!
\О
О
:s:
о..
[:::
I I I
I I I
1=
о 000000
С") ",, О">С")фО
C"-I
"'<
О
't)
О
'"
::;
""-
о:
""
""-
о 000000
"" ОООC"-lС")О">
C"-I
8gR 8g
""
'"
:t
О
<;:j
о:
:r
Q
""
""-
::;
:t
'"
::r
о
а
:I!
о
'"
о
<;:j
-:
""
>с:
CD
t:!
>с:
CD
о
:t
о 000000
о O">OOCDOr-.r-.
о 000000
ф oor--..LCCf) ф
о 000000
00 r-. CD .... 00 = l!:>
'"
:Е
О
с
:s:
О
О
-&
':>::
О .:>;:
; Q
:s: D:
а :s: О '"
'" с 5j
::>:: a ""
:S: 'g a.
:ЁO -& ' \О
:',5-&:Е Q g; О
!;; . g-
:;
8 t
g ffi :;-
"" t::t:: gj
167
\D
<>
'"
о
'"
со
"'-
t:::
I
:3
"
r:
168
g
f:
::
х
00
о"> с'")
::о UJ
о() ""
00
<О""
00
UJ ""
OUJ
"<!'
О UJ
C'")
I
f-o
О
\о
\о
О
О о:
:I:
..о :I:
:I:
ф
f-o '"
о
"'-е
:I: :::
3
= I
OOUJOOOOOO
оо['...= С/}r-...C"I
°OOUJOOOOO
= с/} 00 ф s OCH,D N
со
'"
со
'"
'"
Q.
s:
S
"'<
'"
g
'"
G
:t
s:
OUJUJOOOOOUJ
фt----t.Dфооt.Oф"<t'.......
OUJUJUJOOOOO
ООФLC..qor-... m """
<>
:t
со
:':-
<::!
s:
со
'"
а
<::!
<:
=»
'"
'"
<::!
'"
'"
со
:t
OOOUJOOOOO
r-...Фt.O ФО C"I"""
g
:::
о
о
-е-
'::: Ф :;;
':::
o:S
:;; ;;:j о
»;;:j»
:;; ':3 .g
...g. .g.'б .g
:;; >:s: :;;:;;0) \O
Q o: .g
e o
E 02
[
ш gg
» »0: :I::::
3
о
..о '"
I i
\о
..о ..о
C\I u
о
3
:S:: il) g
о:
::s:: \о си
:I: О
со U >::
'" о:::
0<:: :I:
o..U",
::: ::: О
<'1 о.. '"
..CI О f--
f-o :I: '"
U :Е :::
*g-
Q) о
Е- М =:
о ::: о:
t:: t:;
..а ::S:: ёi:i
C\I
'" о о)
:sa..o..
'"- f--::r::
:s:: c'j CtI
:::r :: (1')
» :::
g t
»....3
ш
со ::: О
0..>::<::
<:: '"
о c'j f--
0..0)
g
t
::: о..
b
.
.......uCQ
.. о
;:1 ;;'5 :.:
coco::S::
;:
0:C'i
::: о..
:I:
Можно принять, что Е.! О при постоянной силе закрепления
заrотовок и одинаковом качестве их базовых поверхностей.
Величину Е з уменьшают, стабилизируя силу закрепления (напри.
мер, применяя пневматические и rидравлнческие зажимы вместо
ручных), повышая жесткость стыка о,юры приспосоБJlения,
улучшая качество базовых поверхностеЙ, а также увеличивая
жесткость приспособления в направлении передачи силы
закрепления.
Значения поrрешностеЙ закрепления Д. я различных видов
обработки приведены в табл. 75...78.
Посрешность установки приспособления на станке Еу зависит
от смещений или перекосов корпуса приспособления на столе,
планшайбе или шпинделе станка. Смещения и перекосы возни
кают из за зазоров между сонряrаемыми поверхностями приспо
соблсния и станка. Для уменьшения зазоров рекомендуется
повышать точность посадочныХ мест приспособления, разносить
на корпусе ориентирующие ero Э.1ементы и ПGдrонять посадочные
места к станку. В массовом производстве при использовании
одноrо приспособления и неизменном ero закреплении поrреш
IЮСТЬ установки может быть частично и. и полностью устранена
настройкой станка. При использовании неско. ЬКИХ одинаковых
приспособлений (дублеров и спутников) эта величина не компен
сируется настройкой станка и полностью входит в состав
поrрешности установки приспособления на станке.
В серийном производстве при частой переустановке приспо
собления на <у влияют износ и повреждение сопряrае 1ЫХ
поверхностей. При собшодении требований к смене приспособле
ний и правильном выборе зазоров в сопряжениях Еу
0,02...0,1 мм.
В каждом конкретном с. учае рекомендуется выполнять
расче1 поrрешности установки приспособ.1ения на станке
в зависимости от ее схемы и заданной точности изrотовления
посадочных элементов. В табл. 79 приведены зависимости для
определения Еу.
Посрешность положения детали из за износа элементов при
способления Ен, На износ влияют размеры и конструкция
установочных эле:\1ентов, материал и масса обрабатываемой
детали, состояиие ее базовых поверхностей. Наиболее интенсивно
изнашиваются опоры с точечным и линейным контактами,
наименее опорные пластины с большими поверхностями
контакта. В табл. 80 даны расчетные зависимости для определе
ния поrрешности износа.
Приближенно износ установочных элементов может опреде
ляться по формуле
u и о k! k 2 k з k 4 ,
rде и о средний износ установочных элементов для чуrуниой
заrотовки при усилии зажима РО 1 О кН и базовом числе
установок N 100000 (табл. 81); k J , k 2 , k з , k4 COOTBeTCTв-eH
но коэффициенты, учитывающие влияние материала заrотовки,
169
79. Точность устаНО8КН прнспособленнй
Принцип YCTa
Н081<Н приело.
собления
ПоrреШНQСТЬ Еу В направлении
Схема УСТЗIIOВI<Н
оси у уrла /1
На rорнзон
тальный
шпнндель
по торцу н
центрнру'
ющему по
яску
8Т
8Т
2arc tg
х
На вертн'
кальный
стол по TOp
цу Н цент.
рнрующему
пояску
8Т
8Т
2arc tg
На конус Yf
шпннделя ,03...0,06 ба
.
В шпнндель: Yf
с кону'
сом
Морзе:
,N'g О 0,01...0,2
,N'g 1, 2, 0,01...0,2
3 ба
,N'g 4, 5 0,2...0,4
,N'g 6 0,25...0,5
170
Продолжение табл. 79
Поrрешность Еу
Лринциn уста. в направлен ин
новки приспо Схема установки
соблсиия оси
оси х у уrла 11
с метрн' Yf
ческнм
конусом:
N 80 0,25...0,5 6а
N 100 0,3...0,6
В центр "t 0,01...0.03
На rорнзон,
тальный Ш
стол по Т.
образному
пазу s I.s/I шп
lшл
По двум 9 6L\ + 0,25
шрнфтовым
отверстням . . f s'
Примечание. Буквы в таблице обозначают: I'1T торцевое биение
опорной поверXIIOСТИ приспособления, принимается в пределах 0,01
0,04 мм; s максимальный зазор в сопряженнях базирующих по
верхностей; s' сумма максимальных зазоров между штифтами 11 OT
верстиями; ба поrрешность половины уrла конуса а, принимается
в пределах 2'...8'; 6LI допуск на расположение координат штифтовых
отверстий; D диаметр центрирующеrо пояска; 1"111 расстояние
между шпонками; 1 длина обрабатываемой детали.
171
80. ИЗНОС установочных элементов
Схема базирования
Обрабатывае
мый размер
Пш'реШIIОСТЬ износа
Н" Н2,
Нз
u sin (3
sin CG
Н" Н 2 U
НЗ sin CG
%
HI. Н2, О
НЗ
НI U
Н 2 О
Н, и2
Н 2 и 2
Нз и.
172
Продолжение табл. 80
Схема базирования
Обраб3ТЫ8ас
мый размер
ПОI"решность износа
а
tg a (и2 и,)/l
оборудования, УСJJОВИЙ обработки и ЧИСJJа установок заrотовки,
ОТJJичающиеся от принятых при опредеJJении и о и приведенныс
в таБJJ. 82; N число установок заrотовки.
ПОi!решность от перекоса или смещения инструмента Е""
опредеJJяется тОЧНОСтью напраВJJения ИJJИ настройки инструмен
та относитеJJЬНО ПОJJожения обрабатываемой детаJJИ.
В процессе обработки поверхностей при настройке ПОJJожения
инструмента по отношению к приспосоБJJению с ПОМОЩЬЮ
щупа поrрешность от смещения инструмента может быть
опредеJJена по фОРМУJJе
Е'IИ == 611 + Т щ ,
[де 6и поrрешность установки инструмента по щупу, завися
щая от точности механизма перемещения инструмента; Т щ
допуск на изrОТОВJJение щупа.
Особенности расчета точности
сверлильных приспособлений
Особенность ЭТИХ приспосоБJJений заключается в наJJИЧИИ
у них напраВJJЯЮЩИХ ЭJJементов в виде кондукторных втупок,
износ которых ЯВJJяется основной поrрешностью, ВJJияющей
на точность.
ИСПОJJнитеJJЬНЫЙ диаметр инструмента (сверпа, зенкеры, раз
вертки) зависит от YCTaHOBJJeHHOrO допуска на обрабатываемое
отверстие и опредеJJяется с учетом раздеJJения этоrо допуска
запасом на износ. Обычно принимают
D ии == D ИОМ + (О,5...0,7)Т д ,
[де D"OM номинаJJЬНЫЙ диаметр обрабатываемоrо отверстия;
Т д допуск на обрабатываемое отверстие.
Рекомендуется принимать допуски кондукторных втулок для
сверп, зенкеров и черновых разверток 07, Р7, Р8, а для чистовых
разверток 06, 07.
173
00
.",:.:: I
"" I I
: """ : 00 :
5 j
:Е
:.:
:Е '"
"':!!
:с ..... Dlз I I"
I
..."" t-- ::5 <.D : C'-I :
u>< с> с>
.q' C'-I
:о:
::; ! 1'gl: I
о ;;; зl
!- I>
f: "
м .
o u::
.. ,.., u ф C'-I
CII "
:о:
'"
""
!- ID I I I
CII , Uj , Lr.> I
:Е " cU::
О dt--, :;, ...... tr.; ,i
а> 00 ф C'-I
.,;
;;
11 о gl I *I
со< I
;; I
" Lr.>
C'-I : :
:s; U g...... g tC
со. C'-I
.=.
се
ii
..
'"
:I!
;:
g
Q с
:о: ж
t '"
» "
:5 ><
I ':>:
Q о ': а.
с '"
о :.:
:о: ':>: t:I
Е о о CII
с :.: е;
11> ж о. :s:: I!I е
:с 1--. о
е{ :ао е; :а
11> 0..:': е ':>: :с
в- О() О :о:
t:: Q) :с t
о ::r ':s::
1>: :с Q CII
:о: Q)o.. ..
:а Q) t::
:с-& о
:с() .. CII :а Q)
CII 1>: О t:: :с :а
:с r;u :с
М о..
:о: о
о о.. t::
t: t: О
174
;;о
.; 00
''''х
\о a:J
Е "-..
"..
.."
:::! ....5
:!:
-:
о ФI DI I
'8 о I
с>.. ..0,,- C'-I : ID :C'-I : C'-I :
t::: ... "-", о о о
u"o C'-I с') C'-I О
,. ", С C'-I
"
I
;;; Ig I DI I
" :
11:> ex>cJlDd .
u C'-I ID
11:> с') C'-I
"
"-
11:> 1&1 ' 1" ID
" : О ,-'" ot-..
О O> ID ,-'"
u с')
,. /0 DI I gl
:r ot-..
" ,-'" ::: : '" d
u 55
,. о:
"
I
о:
::;;
i3 Q)
;; Q; о:
.... :а Q)
о:
g '"
tJ "1
'" Q)
'" :с
",:а о: о:
о; ... :с "- о;
t:: tJ :с '"
Q) :>-о'" '" ::f
:а :а[! '"
;;. :a ::f ;:;
О о; '"
"-
о t::
О
X
t::@
'" О
о'"
f;e
"1'"
:>-о'"
:с '"
:Е ::;;
о; :
'" о о:
'" '" :с
"- Q)
:i а
:cQ)Q)
0:0:,,-
о; '"
x :s:: CI;S
:a tJ ",
::;; :>-о",
Q) ::;; ::;;
:>-о:а!>:
"1:co:
5
Q)>'
Q) "- -
"-Q),,,
t:: ...
'о:@
","'::;;
... о '"
"'''' о
:с",...
"'",о
g
'" :с '"
Q) о
'" о; :с
E
"'-'''':>-о
g x
:с '" :S:
Q) CJ '"
'" '" '"
'" '" о
;; 5 е
:с о; '"
"1"1...
:aQE
:с"''''
",:С:с
0;О:С!)
Q) Q.::;;
... t:: Q)
"'о"-
5:::' '"
о: t>: о:
'" о: ::;;
",,:с:а
..... Q.) :с
. ",..о
",o;
:с Q)
". м f--o
<>: о:
:::! Q.) '"
:z: о: '"
<::! :3 :с
""..о'"
.б о:
t..Q
..... . '"
.......
:с
о
'"
175
82. Коэффициенты, учитывающне условня нзноса
Коэф.
,"lItтыв емые условия фи. ЗIНJ1IС'IIИ(' КОзффltЦиеllТd
uиент
Материал детали Чуrун Сталь не. Сталь зака
закалснная ленная
k,
1,0 0,97 0,91
Тип оборудования Универ' Специаль Автоматиче
сальное ное СКИе линии
k 2
1,0 1,25 1,57
Условия обработки Точение, фрезерова Шлифование
ние, сверление, зенке
рование
k з стали с стали чуrуна стали с чуrуна
без без без
охлаж охлаж охлаж охлаж охлаж
дением дения дения дением дения
0,94 1,0 1,12 1,32 1,58
Число установок Число установок NX 10 З
k4 ДО 5 до 10 до 20 до 40 50...100 до
150
2,8 2,4 1,8 1,3 1 0,9
в табл. 83...84 приведены рекомендуемые значения допусков
для инструментов и кондукторных втулок при обработке
отверстий с полямн допуском H7...Hll. При обработке отверстий
с друrими полями допусков необходимо производить перерасчет
их разбивки.
Целесос :5разно принимать посадки сменных кондукторных
Нб н7 Н8
втулок в постоянные втулки gБ' gб и -----Ёl1 Отклонение от
соосности расположения шпинделя инструмента н направляющей
втулки приспособления должно быть в пределах 0,0025...0,010 мм.
При обработке отверстий инструмент направляется с по
176
Рис. 6. Смещение и перекос свер'
ла в кондукторной втулке
МОЩЬЮ кондукторных втулок. При этом возможны ero смещение
или перекос (рис. 6). При обработке отверстий на плоскости,
перпендикулярной оси сверла, может быть только смещение
инструмента. Если обработка отверстий осуществляется на
криволинейных поверхностях или наклонных к оси инструмента,
обязательно возникает перекос инструмента. При несовпадении
оси шпинделя инструмента и оси кондукторной втулки возможен
также перекос инструмента. Для обеспечения выхода стружки,
образующейся при обработке различных материалов, назначает
ся оптимальное расстояние между поверхностью заrотовки
и кондукторной втулкой.
В зависимости от вида обработки и условий смещения
и перекоса инструмента поrрешность Е nи , возникающую при
обработке отверстий, можно определять по формулам, приве
денным в табл. 85.
При применении подвижной кондукторной плиты суммарная
поrрешность смещения Е llи инструмента относительно обрабаты,
ваемой детали определяется по формуле
ЕПIl == .j Е ИI + Е II2,
rде Еllиl поrрешность смещения (перекоса) инструмента от
зазоров в направляющих кондукторных втулках; Е nи 2 поrреш.
ность установки кондукторной плиты относительно приспособ.
ления.
177
"<1- "" 00 О LC
'1':> o 00
';0 Ot-- 0"<1- М "<1- LC oo
U'" I I I I ++ I I
с'> о> 00 00 О t--
о"" оМ 0>"<1- t-- 00
';0 I I I I ++ I I
u'"
с'> М LCO LCO О...
OLC оМ ... о> t-- М "" t--
с'> с'>
';0 I I I I ++ I I
f u'" f
М t-- OLC OLC OC'-l
"<I-
0"<1- ОС'> C'I с'> "" с'> LC<D
';0 I I ++ I I
I U'" I I
"'о I <D с'> 00
оМ ОС'> "<1-11':>
:I: ';0 с: I I I I
U'"
м'" о 00 00
';0 оМ О, М...
U'" I I I
м °LC "<1- LC...
<=1 с'> о, с'> М
I I I
.:0:
:о:
t о
о. o:: '"
11> " >-" :х:
= =
foo о
Q о
:о:
:.:
foo
Q
\о
CII
О.
\о '"
'"
1>: foo
J о
..
&:t
= о. о)
\о О
Q О 1'1
foo 1>:
I '" о) .",
ifj '" о
:I! [ :С :а
>. :С Q;
о. ..
1:; о iЗ &:t'"
о :С
:С В с
:С :s: :С О):а
t: е е ;; :а ...
О;: .. tQ cl..
:I! ..S О о. о "'00)
:С :a&:t 1>: :'::СI'I
О;: :r foo о. со
:о: 0;:\0 r:: 0.0 .. 0.0)0;:
r::! o о) с &:t :ro.
:.:
с.; U ifj О;:
00 ('I'J Q.
178
со:>
00
<i
\Q 00
""00 с> с> 11:> с> t-- O>
';0 О> t-- 11:> М M
OJ ++ ++ ++ ++ I I
::! U'"
:z:
": 11:> t-- МО> '" 11:> '"
О t-- 11:> C'-I C'-I О> C'-IO>
't:>
О ';0 ++ ++ ++ ++ I I
u'"
МОО t-- C'-IM М
ф MC'-I "' t-- C'-IOO
';0 ++ ++ ++ ++ I I
! u'" !
C'-I с> с> 00 с> ='"
11:> ... MC'-I '"
';0 ++ ++ ++ ++ I I
I u'"
'-"о М"'"' '" t-- 11:> 0>11:> LC
...м C'-I O>
:с ';0 ++ ++ ++ ++ ( I
u'"
со:>'-" фф C'-I ... C'-I t-- М C'-I '"
MC'-I C'-I t--
';0 ++ ++ ++ ++ I 1
u'" 2-
со:> с> М OO О> '" C'-I -.t' 00
MC'-I :s:
<=1 ++ ++ ++ ++ I I <:(
е
е
:с
ж с> ,.Q
... t-- t-- о;
с. О> 00 '"
:х: :х: :х: :х: :\с: :с
С'8 :s:
о ::!!
е
:с
....
е
:с :s: '"
<:(
ж .... ....
е е
" \о \о t>:
>- '" '" :s:
с. Q, Q, @
\о \о
е е :с
':>: ':>: е
i е е
:а :с О
,.Q
о;
ф
.... <u
'" ::!
:r :r :z:
t:: :с :s:
fo1 fo1
е е :!1
t>: t>: ::!
о; е о; е с>..
<:( .... А <:( .... t:::
179
00 о о ....0 $ "'о
'" о t---C'-I :::
"'00 t--- <') .... C'-I <') <') <')
';0 ++ ++ I I I I ++
U'"
5S "",<1:) "'" ф<1:) ф ....11:)
C'-IФ 11:> 00 =
ФC'-l <') о> C'-IC'-I C'-IC'-I
"' о ++ ++ I I I I ++
u'"
<')0 00 C'-II1:> t--- 00 00
O>C'-I <') C'-II1:>
11:>C'-I C'-It--- C'-I C'-IC'-I O>
';0 ++ ++ I I I I ++
i u'" i
.... t---.... ф.... <')
::; 000 ОФ
C'-IФ C'-I t---
';0 ++ ++ I I I I ++
! u'"
'-"о i 11:)<') о
<') C'-II1:>
:r: .; о С ++ ++
u'"
м,-" 000 ....
C'-I
.; о ++ ++
U'"
о C'-I
C'-IФ C'-I
++ ++
00 G 00 G 00
= <.t.. ...... <.t..
о
'" 111
Q
е; "
....
!;;
>< о о
:а
:с '"
"- ;:
Q
Е- О
:.: '[
....
\о
О J о
:.:
,'" I Q) ':с
t '" g
е; !
:;; I
"
Q :I:
t " о
о
::!! С ..
:Бq t>:
:о: "'\о "-О i: е;
r::! O Q) С: q
..;. ffi
"? u C"J
180
00
"'00
m О
u'"
00
М'"
О О
u'"
" "
" '" g
i u
"i I
'" о
! u '"
,",О i
;j; '" g
u
---------------
М'"'
'" О
u'"
м
о.
о '"
о i
о
'"
" i
с
..
"
:а
"
"
."..
CQ
<i
\Q
'"'
::;
<:
о
'1:>
о
"'-
t::
о 00 00 """" 00 00
""и:: ",,1'-- <':)0 CJ1ф 1'-- "" Ф <':)
I I I I ++ ++ ++ ++
и:: ф CJ1 ф"" О LQ О LQ
О""
<.:о"" <':) Ф 00 t--LQ Ф <':) LQ ""
I I I I ++ ++ ++ ++
о ""<':) o LQ "" О CJ1 o
1'-- "" <':) LQ CJ1 1'-- "''''' LQ "" """"
I I I I ++ ++ ++ ++
"" ф"" ф 00 LQ 1'-- """" LQ 1'--
1'-- <':) """" 1'-- <':) "'<':) """" <':)
I I I I ++ ++ ++ ++
1'-- о LQ <':) 00 "' LQ О :::
LQ "" ""<':) "''''' ""<':) <':)""
I I I I ++ ++ ++ ++
о :Z ""о 00 ф == =
"""" "'"" <':)""
I I I I ++ ++ ++ ++
CJ1 :З """" 00 00
LQ ""<':) <':)"" "" 00
I I I I ++ ++ ++ ++
00 1'-- 1'-- 1'-- 1'-- 1'--
..... (,:J (,:J (,:J (,:J (,:J
о CJ1 00 s::
:t: ::t: ::t:
'" О: О:
со '" '"
f- f-
О. О О
Q) 'g 'g
о. о.
\D \D
t О О
О: 'О: 'о:
:т О О
<:(
О
t:: Q)
О:
>< :r: :r:
jJ со О i3
.. r:a r:a '" '"
O:OjJ О О
'" :r: f- t!: с::
f-o.o.
0.Q)Q) t;: t;: О
:Тoa <:( t:I f-
О.
181
"" о
00 1::
00 с1> со с1> L1';) ::Е
-i "'00 C";) с";) CJ) с'< с1>
\с .; " ++ ++ ++ о
u'"
о::
'"
;:!
:1: 00 '" с'< со
cu
"'", с'< с";) " с'< " О.
<; .;" ++ ++ ++ 1::
о U'" О
't:> i
о
с>..
t:::: 000 С";)со ф 00 ;в
'" С";)С'< с'< L1';) '" ::Е
.. о ++ ++ ++ >.
I u'" I t
:Z:
:s:
:= с";) <.о "'
с'< L1';) '"
.; " ++ ++ ++
I u'"
I о.
::Е
,-"О 00 с1> с'< О
;j; .;" с'< :Б
u'" с: ++ ++ ++
g.
"',-" = со ::Е
с'< C'<
.о" ++ ++ ++ 3
u'"
\D
'" C'< :s:
00 0оС'< '"
++ ++ ++ со :Z:
o.:s:
....
"'''
g. (,:J
:s: :s:
t: ; <.о " <.о <:(.;
= (,:J (,:J (,:J o:s:
<-'00
g.....
'" i 'i .а '"
';0
'" '" :.:
с: s:: :Z:u
:S:>.
:; 1::
'8 b 00
:z:<:(
:s: .... ><
00::
о:: а
о :s: t::
'g =
О. :z:o.
\D 01::
" О .;
':s: :.: jJ
.... :z:
о Ogi
:Б . >.
1 '>
'. о
о: 1::
;:!
:1: Q)
:z: <;j jJ
о '" :z:
:.: '" :z:
о '" '"
о:: i:::!.,,;
.; t:::: .::!
<:( C'<:s:
.;
\D
'"
....
182
.:\:
:\:
1-
U
со
111
1-
Q
>о:
1-
Q
\с
'"
со
\с
Q
:\:
со
r:::
'"
1-
:Е
>-
со
t
:с
:с
Q
со
r:::
:с
11:
:с
:с
:Е
u
1-
Q
..а
t
Q
:с
е-
Q
с
о
i
t:
"
'"
о:
00
f
а.
;q:
c;O'
с-5. У/
е.
о
'"
о.
'"
о
'"
I:Q
'::.: '"
Q) :z:
.;>,
5:, Q)
u :r :S:
:z:
Q) Q) '"
:S::S: '"
:z::z: о
Q)Q)0.
.; .; Q)
0.0.>0:
Q)Q):z:
'" '" Q)
UUM
:::::..
Е
+
'
","
о<:
';0.
>'0
... '"
'"
'::.:
О'::.:
:z: jJ
о.:.:
О"'
о :S:
<:1<:1
+
'"
LQ
6
'"
LQ
6
:s:':S:
о<: jJ
'" :z:
О"'
... .;
О'"
'- "
5
:S: >о:
1- со
u"
I
'"
'" .,
О t>:
t:: :S:
... t;
O
"''''
:S: ...
:z: О
t>:
00
... '-
u О
I
Е:;
\о
.. '"
.g.
О
8 .
\О.;"
0<:10
I
\о . О.
"'::.: ...
... о<: u
.; :z:
r:a
'" :S:
о<: ,::.:
>. :s: о
1.0 О о<:
:z: .;
g.
;:!... '"
а =
"'<:10
"':z::Z:
"'00.
;:!0<:0
с>.. ...
t::::
:S:
.; О
<:10<:
183
86. Проверка прнспособленнй
ПРIIСПОСLU.1СННЯ
Ссерлильные и расточные:
подс I'аВI\И
кондукторы
мноrошпнндельные rОЛОВI\И
для rоризонтальноЙ расточки
Токарные:
оправки (rладкие, резьбовые)
планшаЙбы, люнеты, кулачки
приспособления, устанавливаемые на
шпинде,'IЬ и суппорт
патроны (поводковые, самuцентри
рующие, несамоцснтрирующие, KY
лаЧКОБые)
патроны с упруrими зажимными эле
мента 1И
Фрезерные, строrаЛLные, долбежные:
I10воротные с вертИ!шльной осью
вращення
поворотные с rоризонтальной осью
вращения
приспособления с круrовой подачей
приспособления для обработки зубьев
шестерен
поворотные с rоризонтальной и Ha
клон ной осями вращения
Шлифовальные к станкам:
с пртJО'lинеЙным движением стола
с вертикальной осью вращения стола
с rоризонтальноЙ осью вращения
стола
Для протяжных работ
Контрольные
Тип производствз
ссrИИIIОС
КОССfшйtlOе
ПсrИОДНЧIЮСТh IIРовсrЮI<, МСС.
6 4 2
3 2
4 5 1
2 1
3 2
2 1
3 2
6 3 2
6 3 2
2
4 2
3 2
2
4
4
3 2 1
6 3 2
2 1 1
ПриБJJиженно поrрешность установки кондукторной ПJJИТЫ по
отношению к приспосоБJJению может быть опредеJJена по
фОрМУJJe
Е 1I щ == TL + 0,25 s:пах,
[де T L допуск на координаты расположения напраВJJЯIOЩИХ
ЭJJементов кондукторной ПJJИТЫ (скаJJКИ, паJJЬЦЫ, оси и т д.);
s:пах сумма максимаJJЬНЫХ зазоров в сопряжениях направ
JJЯЮЩИХ элементов кондукторной плиты и приспособления
(ВТУJJки скаJJКИ. втулки пзльца, втулки оси и т. д.).
184
При обработке иескольких отверстий допуск на координаты
кондукторных втупок TL. приБJJиженно принимается равным:
т L. (0,2...0,5) Т L де "
rде 'ТLд<т допуск на координаты раСПОJJожения обрабатывае
мых отверстий.
ДJJЯ точноrо опредеJJения допуска на координаты обрабаты
ваемых отверстий можно ПОJJЬ30ваться зависимостью:
т Lдeт [0,8 Т L. 0,25 (2: Smax + 2: Э mа ')/'
rде 2: Sтax сумма максимаJJЬНЫХ зазоров между инструментом
и кондукторными ВТУJJками, между кондукторными и постоян
ными ВТУJJками; 2: Эmах сумма максимаJJЬНЫХ эксцентри
ситетов кондукторных и сменных втупок.
Орrанизация ЭКСПJJуатации приспосоБJJений ЯВJJяется частью
ПJJаново предупредитеJJьноrо ремонта оснастки. Сюда же входят
межремонтное оБСJJуживание и периодический контропь точности
приспособления.
Межремонтному оБСJJуживанию ПОДJJежат приспосоБJJения,
не подверrаемые периодической проверке, а также паспорти
30ванные в период между проверками. Данный вид оБСJJужива
ния ВКJJlочает ЭКСПJJуатационный уход, в состав KOToporo входят
наружный осмотр, выявление неисправностей, технический
надзор за ЭКСПJJуатацией.
Периодически проверяют приспосоБJJения, предназначенные
ДJJЯ выполнения ответственных операций, от которых зависят
конечные размеры обрабатываемых детаJJей. Периодичность
проверок следует устанаВJJивать в соответствии с peKOMeHдa
циями, приведенными в таБJJ. 86.
87 Базнрованне петалн в прнзме
20t
::t-
Поrрсшность
Расчет ТоЧIIОСТИ
Расчетный параыетр
Размер до обрабатываемой плоскости
H 35 0.1
Базирования
tб 0,5 Т D (Ijsin а 1) 0,5 Х
Х 0,08 (Ijsin 450 I) 0,016
185
Продолжение табл. 87
ПоrреШIЮСТЬ Расчет точности
Закреплення Ез О,045 по табл. 76 для закрепления
в пневматическом приспособленнн по
шлифованной поверхности
Установки приспособления Ey O, так как обеспечен надежный KOH
такт приспособления со столом станка,
а обработка производится без переуста
новок приспособления
Износа установочных эле Е и U jsin а 0,027 jsin 450 0,038, rде
ментов U U о k 1 k 2 k з k.(N j N o ) 0,115 Х 0,97 Х
Х 1,25Х О,94Х 2,4Х IOх IOЗjlOОХ 103
O,027; по табл. 81 Uo O,115 для прнз
мы из стали 40Х; по табл. 82 kI O,97
прн обработке незакаленных сталей;
k2 1,25 для обработкн на спецстанке;
kз О,94 для фрезерования сталн с ox
лаждением; k. 2,4 для N == 10 Х 10 З
Экономическая точность об. (O O,039 дЛЯ фрезерования по 8,му
работки квалнтету
Допустимая изrотовления [E]np T kT kт,8б)2+Е +Е +Е +
прнспособления +Е и+(kт2(О)2 O,10 I,1 --JO,8X
Х O,016f +0,0452 +02 +0,0392 +02 +
+(0,7XO,039)2 o,lO 1,1 ХО,063==
0,03 мм
Изrотовления деталей прн Прн примененни MHoroMecTHoro приспо.
способлення соблення суммарный допуск на размер
Н, включающий отклонение от размера Н
н отклонение от параллельностн калиб-
ра (о 40 основанню приспособлення, не
должен превышать 0,03 мм
Прн применении одноместноrо приспособ-
ления отклонение от параллельностн ка-
либра (о 40 осиованию приспособления
не должно превышать 0,03 мм
Нормы точности устанавливают исходя из допусков на
получение наиболее точных размеров детали. При определении
этих норм следует исходить из Toro, что они не являются нижним
предеJJОМ точности приспособлений, при котором обеспечивается
получение rодных деталей, и должеи предусматриваться запас
точности, rарантирующий предупреждение появлеиия брака
деталей.
Примеры расчета различных видов приспособлений приведе-
ны в табл. 87...92.
186
88. Фрезерное приспособленне для фрезеровання паза
Поrрешность Расчет ТОЧНОСТИ
Расчетный пара метр Обеспечение непараллельности паза А
относительно базовоrо отверстия Б не
более 0,10
Базирования Еб== Sd тих == Sтах.дет Sтiп.onp=== 30.023
29,975 == 0,048
Закрепления Е з == О, так как оправка жесткая
Установки приспособления Е у ==ls/lшл==50ХО,05/150==О,О17, rде 1==
==50 длина обрабатываемой детали;
s == 0,05 максимальный зазор между
шпонкой приспособления и Т образным
пазом стола станка; lшл == 150 расстоя,
ние между шпонками
Смешения инструмента Ели == О. так как положение фрезы не влия
ет на непараллельность паза относи
тельно базовоrо отверстия
Износа установочных эле Е и == U == 0,020;
ментов U U о k,k 2 k з k,(N /N о )==0,0б0ХО,97 Х
Х 1 ХО,94Х 1,8X20X IO З /100Х 10'==
== 0,020, rде и о ==О,060 для оправки из
стали 20; k, ==0,97 для незакаленной
стали; k 2 == 1 для обработки на универ
сальном станке; k з ==0,94 для обработки
с охлаждением; k,== 1,8 дЛЯ N==20X IO"
Экономическая точность об- w == 0,036 для фрезерования по 9- му KBa
работкн литету
187
Продолжение табл. 88
ПоrrеШIIОСТЬ
Расчет точности
Допустимая изrотовления
приспособления
rfl"p т kT vikT["6 Y+" +,, +
+E + Е и+(kТ2w? 0,IО 1,2
';(0,8 Х 0,048)2 +0+0,0172 +0,0202 + 0+
+(О,7Х о,036? O,I 0 O,064 O,036
Допустимая изrотовления
деталеЙ приспособления
в технических требованиях на приспо
собление должна быть oroBopeHa непа
раллельность установочной поверхности
12) 30 относительно плоскости шпонок
не более 0,03
89. Фрезерное прнспособленне для обработкн вертнкальной поверхностн
ПоrрешносТЬ
Расчет ТОЧНОСТИ
Расчетный параметр
Размер 8 0.2
106 О, так как установочная поверхность
совпадает с нсходной
Базирования
Закрепления
",==0,060 по табл. 75 для закрепления
в приспособлении с винтовым зажимом
и с установкой на предварительно об
работанную поверхность
Установки приспособления "у==l(s/[шп) 140ХО,07/21О=;:О,046,
rде [== 140 дЛина обработанной по
верхности; s O,07 максимальный за
зор между шпонкой приспособления
188
Продолжение табл. 89
Поrрсшность Расчет точности
И Т образным пазом стола; lшп 210
расстояние между шпонками
Смещения инструмента Е"" д" + Т щ 0,005 + 0,004 0,009,
rде Тщ 0,005 точность деления шкалы
механизма перемещения фрезы; Тщ
0,004 точность изrотовления щупа
Износ установочных элемен E,, и O,028;
тов U U о k,k 2 k з k.(N jNo) 0,040X 1 Х 1,25 Х
Х 1,I2X 1 Х50Х IOЗjIOОХ IОЗ 0,028,
rде Uо 0,040 по табл. 81 для опорных
пластин из стали 40Х;
k, 1 при обработке чуrуна; k2 1,25
для обработки на специальном станке;
kз 1,12 для фрезерования без охлаж
дения; k. 1 для N 50 Х IO З
Экономическая точность об ы 0,036 для фрезерования по 9 MY
работки квалитету
Допустимая изrотовления [E]"p Т kT ( kт1Еб/ +Е;+ E + E +
приспособления +E ,,+(kT2W)2 0,2 1,2../0+0,0602+
+0,0462 + 0,0282 +0,0092 +(0,8Х
ХО,о36)" 0,2 0,I03 0,097
Изrотовления деталей при- В технические требования на изrотов
способлеиия ление приспособления должно быть BHe
сено требование о допустимом отклоне
нии от параллельности плоскости шпо
НОК И установочноЙ поверхности не бо
лее 0,09
J."
189
90. Фрезерное приспособленне для обработкн rорнзонтальной поверх
ностн
Поrрешность
Расчет точности
Расчетный параметр
Размер 20 O,14
Базирования
I:б == О, так как установочная поверхность
совпадает с исходной
Закрепления
1:3 == 0,060 по табл. 75 для закрепления
в приспособлении с винтовым зажимом
с установкой на окончательно обрабо
танную поверхность
Установки приспособления l:у==О, так как обеспечен надежный кон.
такт приспособления со столом станка,
а обработка производится без переуста.
новки приспособления
Смещения инструмента
l:"и==О, так как отсутствуют направля'
ющие элементы для ннструмента
Износа установочных эле I: и == U ==0,028,
ментов rде и== U o klk2k3k.(N /N o )==0,040X I Х
Х 1,25х 1,12X I,ОХ50Х 10 3 /100Х 103==
==0,028; по табл. 81 и о ==О,040 для опор
ных пластин из стали 40Х; по табл. 82
k, == 1 при обработке чуrуна; k 2 == 1,25
для обработки на спецстанке; k з == 1,12
для фрезерования чуrуна без охлажде
ння: k. == 1.0 для N == 50 Х 103 установка
Экономическая точность об.
работки
(о == 0,039 для фрезерования по 8 MY
кв ал итету
190
п родолжен.uе табл. 90
Поrрешность
Расчет ТОЧНОСТИ
Допустнмая нзrотовлення
прнспособлення
[Е]nр== т kТ-V(kТIЕб ?+Е +Е +
+E +E M+(kT )2 ==O,14 1,2-УО+
+0,0602 + 0+0,0282 +0+(0,8 Х 0,039)2==
== 0,14 0,089 == 0.051
Изrотовлення деталей прн'
способлення
в техннческне требовання на нзrотов
ленне прнспособлення должно быть BBe
дено требованне по допустнмому откло
ненню от параллельностн установочной
поверхностн А относнтельно опорной
поверхностн прнспособлення Б не бо.
лее 0,05
91. MHoroMecTHoe фрезерное прнспособленне для обработкн пазов
2щуп
/(ОЛUlJр
r...,
7О+OJ5
191
п родолженuе табл. 91
ПоrреШI-lОСТЬ PaC'lCT ТОЧНОСТИ
Расчетный параметр НеснммеТРИЧIIОСТЬ паза 10 относительно
10 12 не более 0,08
Ба:lироваllИЯ Еб О, так как совмещены И:lмернтель
ная н установочная базы
Закрепления Е з О, так как прн закрепленнн не про
исходит смещення заrотовкн в направ
ленни выдержнваемоrо размера
Установкн прнспособлення Еу l(s/lш,,) 58Х (0,044/ 120) O,02I,
rде s O,044 макснмальный зазор меж
ду шпонкой н пазом стола прн посадке
Н8
118; lш" 120; l (20+20+ 18) 58
Смещения ннструмента Е"и L'iи+ т щ О,О05+0,О04 О,ОО9,
rде .л.и О,О05 точность делення шкалы
механнзма перемещения фрезы; Тщ
0,004 точность нзrотовлення щупа
Износа устаtlовок элементов Еи О, так как паз располаrается CHM
метрнчно относнтельно нзнашнваемой
поверхностн прнзмы
Экономнческая точность об ы O,022 для фрезеровання по 8-му KBa
работкн литету
Допустимая нзrотовления [E]"p Т kT kт1Еб)2 + E +E + E +
приспособления Е и+(kТ2(U)2' о,08 1,2.у0+0+О,021 2 +
+ о + 0,0092 + (0,6 х 0,022)2 0,08
0,034 0,046
Изrотовлення деталей прн Поrрешность приспособления, связанная
способления со смещеннем паза 10 относнтельно по.
верхностн 10 12, состонт нз поrреш
ностн нзrотовлення прнзм (несиммет
рнчность осн калибра 10 12 OТHOCH
тельно направляющих прнзм) н поrреш
ностн направляющнх прнзм (зазор меж.
ду направляющимн н прнзмамн). Вве.
192
Продолжение табл. 91
Поrреwность
Расчет ТОЧНОСТИ
дем в техннческне требовання на ИЗI'О
товленне прнзмы допуск на HeCHMMeT
рнчность осн калнбра 10 12 относнтель
но направляюшнх прнзм 0,02 н посадку
н7
прнзм в направляющих gб' что даст
макснмальный зазор 0,034. Суммнрование
этнх п оr ешностей даст
Enp O,022+0,0342 O,037, что меньше
допустнмой поrрешностн [Е]пр 0,046
92. Жесткая токарная оправка
ПоrреШНQСТЬ
Расчет ТОЧНОСти
Расчетный параметр
Обеспе'lенне раднальноrо бнення обра
батываемой наружной поверхностн OTHO
снтельно базовоrо отверстня в пределах
0,10
Базнровання
Еб SmDХ дет Sтт onp 30,023 29,975
O,048
Закреплення
Е з О, так как оправка жесткая
Установки прнспособлення Еу /l,c 0,02,
rде /l,c смещенне оси центров после
перезакреплення оправкн, прнннмается
в пределах 0,01...0,03
Смещення ннструмента
E1I11==O
7 3052
193
Поrреwность Расчет точности
Износа установочных эле Е и == U ==0,023,
ментов rде U==Uоk,k 2 k з k.(N/N о )==О,025ХО,97Х
Х 1 Х 0,94 Х 1 == 0,023; U 0== 0,025 для
оправкн нз стал н 45 с хромовым по
крытнем; k, ==0,97 для незакалеиной CTa
лн; k 2 == 1 для обработкн на универсаль.
ном станке; k з ==О,94 для обработкн с ox
лажденнем; k. == 1. для N == 100 Х 103
Экономнческая точность об. ы==О,062 для чнстовоrо точення по 9 MY
работки квалнтету
Допустимая нзrотовлення (E]np==l) kT "'I/( k т ,Еб)2 +Е: + E + E +
прнспособлення +Е и+(kт2ы)2 ==O,IO 1,1-У(О,8ХО,048?+
+ 0+ 0,0202 + 0,02з2 +0+ (0,6 х О,О62?==
== 0,1 О 0,067 == 0,033
Допустнмая нзrотовлення В техннческнх требоваинях на прнспособ
деталей прнспособлення ленне н на нзrотовление оправкн должно
быть oroBopeHo раднальное бненне уста.
новочной поверхностн /2) 30 g6 OТHOCH
тельно центров в пределах не более 0,03
Продолжение табл. 92
93. Прнспособленме к arperaTHOMY станку для зенкеровання отверстня
,
I
'"
Поrрешность
Расчет точности
Расчетный параметр
Обеспеченне раднальноrо бнення наруж
Horo контура бобышкн 0 48 относнтель
но обрабатываемоrо размера 024 +
+0,52 в пределах 0,9
Базнровання
86==0,5 T d ==O,5X 1,2==0,6, rде T d == 1,2,
так как допуск на нзrотовленне заrотов
кн штамповой на rKM равен 0 48:!:8:
Закрепления
8з==0,150 для заrотовкн, полученной
rорячей штамповкой прн установке в прн'
способленнн с вннтовым зажнмом
Установкн прнспособлення 8у == Т LI + O,25 s" тах == 0,032 + 0,25 Х
хО,034 ==0,041. rде ТLI допуск на коор'
195
п родолженuе табл. 93
Поrрешность
Расчет точностИ
дннаты штнфтовых отверстий L, ::!:: 0,016,
определяющнх положенне прнспособле
ння на столе станка; S"max сумма
макснмальных зазоров в посадке штнф'
тов в отверстнн; прн посадке ..JJ:L. MaK
k6
снмальный зазор прн днаметре штнфта
12 мм равен 0,017, для случая установкн
прнспособлення на два штнфта он co
ставляет: 2 Х 0,0 17 0,034
Смещення инструмента
196
Ейи -VЕhи' + Еhи2 v'O ,2102+0,0682
O,221,
rде Ейиl поrрешность смещення HHCTPy
мента от зазоров в направляющнх эле.
ментах кондукторной плнты; Е пи 2 по
rрешность смещення ннструмента от
поrрешностей установкн кондукторной
плнты относнтельно прнспособлення.
Ейиl O,5 smax+ Sma..([' +m)/l O,5X
ХО,155+0,155 (20+ 10) 35 O,21O,
rде Smax S, +s2 0,105+0,050 O,155;
S, макснмальный зазор между кон.
дукторной втулкой И зенкером; S2 MaK
снмальный зазор между сменной н по
стоянной втулкамн; D и номннальный
размер зенкера определяется с учетом
разделення допуска отверстня с запасом
на нзнос; обычно Dи D"ом+2/3 T D .
В этом случае D и 24 + 2/3 Х 0,52
24,35. Назначнв допуск на зенкер по
посадке Н9, получнм нсполннтельный
размер зенкера g 24,35 O,052. Назна
чнв допуск для кондукторной втулкн
F8, получнм нсполннтельный Еазмер кон.
дукторной втулкн /2) 24,35t :o . в этом
случае S, D тах.вт Dтiп.зеик 24,403
24,298 O,105. Назначнв посадку KOH
дукторной втулки В постоянную втулку
н7
gб н прнняв посадочный днаметр
равным 35, получнм s2 O,050; [, 20
длнна обрабатываемоrо отверстня; т
0,3 D и 0,3 Х 35 1 О расстояние
между кондукторной втулкой н заrо
товкой; [ 35 длина кондукторной
втулкн.
Е йи2 Т L + O,25 s' тах === 0,032 + 0,25 Х
XO,150 O,068,
Продолжение табл. 93
Поrрешность
Расчет Точности
rде Т L допуск на коордннаты распо
ложення направляющнх скалок L::!:: 0,016,
определяющнх положенне кондукторной
плнты относнтельно прнспособлення;
s' тах сумма максимальных зазоров
в сопряженнн направляющнх скалок
с прнспособленнем прн посадке направ
ляющей скалкн 10 45 во втулку корпуса
н7 .
по посадке р' макснмальнын зазор
будет равен 0,075, для двух скалок
s' тах==О,150
Износа установочных эле Еп==U/siп а==О,125/siп 45°==0,178,
ментов rде U==U о k,k 2 k з k. N/N o ==O,IIOXO,97X
Х 1,25ХО,94Х 1==0,125; и о ==О,11О по
табл. 81 для прнзмы нз сталн YIOA;
k, == 0,97 прн обработке незакаленных
сталей; k 2 == 1,25 прн обработке на arpe
raTHoM станке; k з ==О,94 для зенкерова
ния стал н с охлажденнем, k. == 1 для
чнсла установок N==50X 103
Экономнческая точность об (u == О, 1 3 для зенкеровання по 11 MY KBa
работкн лнтету
Допустнмая нзrотовлення
прнспособлення
[ Е]пр== т k T k т ' Еб?+ E + E + E +
E n+(kT2(U)2 ==O,9 1,I-"J(O,8XO,6 2 +
+0,152 +0,0412 +0,1252 +О,2212+(О,7Х
хо,13)2 == O,9 1,1 ХО,57==0,27
Изrотовлення деталей прн
способления
Поrрешность прнспособлення, связанная
с раднальным бненнем наружноrо KOH
тура бобышкн относнтельно обрабаты
BaeMoro отверстия состоит нз двух
взанмн о пеопендн кулярных поrрешностей
Е пр == E p х + E p.y,
rде Е пр . х поrрешность смещення осн
калнбра 10 48 с осн снмметрин прнзмы
н Е пру поrрешность реrулнровкн прнзмы
в направленнн осн прнзмы относительно
кондукторной втулкн. Прнняв посадку
Н9
прнзмы в направляющнх 55 78 ,ПОЛ У ЧНМ
макснмальный зазор в сопряженнн
0,150 мм. Прнмем значенне допустнмой
197
/
Продолжение табл. 93
Поrрешность
Расчет точности
неснмметрнчностн калнбра 0 48 OTHO
сительно боковых поверхностей прнзм
0,06, получнм Е прх ==о,15+0,06==О,21.
Тоrда поrрешность реrулнровкн прнзмы
относнтельно кондукторной втулкн долж.
на быть не больше
Е пр . у ';;;; Еfnр Е р х == "';0 ,272 O,212==
==0,16 н должна быть оrовореиа в TeXHH
ческнх требованнях на сборку прнспособ
лення.
rпaBa XI
СИЛОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Расчет сип зажима
Обрабатываемая деталь находится в равновесии вследствие
действия сил как возникающих в процессе обработки, так и за
жима и реакций опор. Основными силами процесс а обработки яв-
ляются силы резания. При расчете сил зажима редко учитывают-
ся силы веса, центробежные и инерционные, возникающие при
определенных условиях обработки.
Величина сил зажима рассчитывается исходя из условия
равновесия всех перечисленных сил при полном сохранении
контакта базовых поверхностей обрабатываемой детали с yCTa
новочными элементами приспособления и при исключении B03
можности сдвиrа в процессе обработки. При расчетах следует
определять требуемую силу зажима с учетом коэффициента
запаса k, предусматривающеrо возможное увеличение силы
резания из.за затупления режущеrо инструмента, неоднорОk
ности обрабатываемоrо металла, неравномерности припуска,
непостоянства установки, иенадлежащеrо закрепления заrо
товки и т. д.
Зажимиые устройства должны быть такими, чтобы:
при зажиме не нарушалось заданное положение деталн;
приложение силы зажима было как можно ближе к месту
обработки;
точка приложения силы зажима находилась в зоне, образо.
ванной условными линиями, соединяющими опорные точки
детали в приспособлении;
зажимы не вызывали деформации деталей и порчи их поверх-
ностей;
закрепление и открепление детали производилось с мини-
мальиой затратой сил и времени рабочеrо;
198
снлы резання по возможностн не воздействовали на зажим
иые устройства;
при закреплении недостаточно жесткнх деталей снлы зажима
располаrались над опорами или близко к ним.
При расчете сил зажима определяются место их приложения
и направления, а также величины:
сил резания и моменты их воздействия на обрабатываемую
деталь, а при необходимостн инерционные и центробежные
силы, возникающие при обработке;
сил зажима путем умножения найденноrо их значения
на коэффициент запаса.
В общем виде усилие равновесия детали в приспособлении,
возникающее под действием сил резания и сил зажима, может
быть представлено в виде формулы
W kfР рез ,
[де k коэффициент запаса; f коэффицнент трения в меСтах
контакта детали и приспособления, Р рез усилия резания.
По характеристикам жесткоСТИ и надежности зажимные
устройства делятся на две rруппы:
1 зажимные устройства, имеющие самотормозящие меха.
низмы (винтовые, клиновые, безроликовые, эксцентриковые).
В случае резкоrо возрастания сил резания им будут пропорцио.
нальны упруrие силы отжима и не произойдет pe3Koro нарушения
контакта зажимноrо устройства с деталью;
11 пневматические, rидравлические, пневмоrидравлические
и друrие механизмы прямоrо действия, не обладающие
самотормозящими свойствами. При резком возрастании сил
резания вследствие превышения противодействующей силы
происходит нарушение контакта зажимноrо УСТрОЙСТВа с де-
талью, что может привести к резкому перемещению обрабаты,
ваемой детали. В связи с этим рекомендуется рассчитывать
силы зажима с учетом принадлежности зажимноrо устройства
к одной из rрупп. Формулы для определения сил зажима
приведены в табл. 94.
Коэффициент k рассчитывается применительно к конкретным
условиям обработки по формуле
k == k o , k l , k 2 , k з , k 4 , k 5 , k 6 ,
[де ko == 1,5 rарантированный коэффициент запаса для всех
случаев; k. коэффициент, учитывающий состояние поверхно
сти заrотовок, для черновой заrотовки k. == 1,2, для чистовой
заrотовки k. == 1,0; k 2 коэффициент, учитывающий увеличение
сил резания от проrрессирующеrо затупления инструмента,
значения приведены в табл. 95; kз коэффициент, учитывающий
увеличение силы резания при прерывистом резании, при
точении kз == 1,2; k4 коэффициент, учитывающий постоянство
силы зажима, развиваемой силовым приводом приспособления;
k4 == 1 при использовании пневмо и rидроцилиндров двойноrо
действия, электромеханических, маrнитных и вакуумных приво
199
о
;.. f
"
I ci;i
'" -«....... ci;i";
" м М-
" + I
"
с. CI::
..t( ...:::.
:::. м
'"
'" j
"
д
"
'"
u
о;: ':::
r.. О
Е-о ::: '"
'" CIJ
..s о I:[U
" U о
:: D:: ::: :::
!Е о :s::
с. = D::
t; ;.. :g :s::
о = о;:
:: o;:E-о
с.> о о;: '" =
:IS '" 0.0;: :s:: CIJ
о Е-о :т :>!
t; '" = 0;:0
» о CIJ р..:>!
" о.:>!
с:>- е о
с) :>!
-& CIJ о g-3'
CIJ :s:: r.. D::
= CIJ
:IS ClJ3' CIJ Е-о
3'!>:: :s::»
х =0.
CIJ о;: Е-о CIJ :.:
0.» 3'!>::
",о.
..s Е-о :.: о;: :s::
С. о
I:[!>::
CIJ :s:: b'
0.'"
о> t:::t :if :IS
200 о. r;:
t:::E-о:s::
О....
..,.
""
.,:
'о
>.
о
::!
:t:
>.
'" I
о "
't)
о
1:>.
t:::
"
"
!»
'" ::.
u
([
I
"
u
:l:
..ь
aJ:c ::S::
:3: о) :;\0
:r:;! :3: О
g
cl. Q) :S:: cl.
"':! -
t6:
StJ::3:'-'
iJj,-,g:Е
; ; &'а
:в:::; t:::3:
b
' I
'\
:f ' I
I i
.::. 1 + :f i
. I
'":.
Q::'
..::::.
+
'"" f!' '\.
+
I I ..::.
ч-..
J I J
QQ
-1 м
"
-:3:
t; tJ:
'" :3:
:3: :3:
:;0)
8
5
:3:
о.
-:3: t::
О
t; :3:
'" ...
:;! '-'
о
:3: '-'
0.0)
t:: :Е
201
..,.
""
о
>.
::s
:а
О "
'8 '"
t:::
'"
u
202
' I +
'"-..::; I .
Q: .
f c€ ;:-
I . + :f
..::; '1
.......:::,
':: "'"
Q::'
..:::.
+
"'"
3
8g
">.
[
I
O
'"-
Q::'
Q::'
+
I
......
'"-
Q:
Q::'
'
....,
+
""'..:::.
'"
'"
'"
"'-
'"
"
u
..
о
"'-
>.
о
о
'"
"
:>: «1 «1 CII
«1... :>:"
"':>: ::1",
:>: CII :>: о
:r::E CII()
«1 О ... О
g-::E 5
:: "'а.
о. си ;:S: с::
Cs g:s:
tci:
t
5
t;6 ;5
5; с ж
"'" о
t::b:s:
'"
'"
'"
:I:
.:.:
О
:>:
,Q о::
:;j !ij
:s: CII
::1"
:>:",
«1 С
...()
:s:
"'"
.:.: с
2
«I()
::Е О
:.:
...
:s:()
g-
о::
:s:
:>:
<11
."
:>:
:r
«1
"'"о
8.s
со::
!;,
i:i
","'"
"''''«1
...()...
0'= :s::
",CIICII
CII"'::E
"'"...0
t::O::E
/ .....
.
0:....
'"-
tJ:
'iii
.;:
...
о
Е
"'
:>::
:>::'"-
S:2!
"'''
0.:>::
10<)
...
о':>:
.;:0
"' 10
0."'
t:
...
о
:а
о.
13
"'
:>::
:>::
S
'"
о.
10
13'"-
:a
0."
t:5
203
..,.
""
. I I
'о
.....
'" о "
::! 3
:t:
'" >. -;-
111 о" I
о,: ,,"
0.>'
О 00. I
't) IS .....+
о ..... ц::
'" .:(
ц::
" +
о. I I
.tt+
" ц::
"
" I}
'"
'" C;:
u 1+
ct
.ttl
о: {]
'"
'" tЧL k
о.
"
u <
о::
о::
:s:
о '@ t
'" '1,]
>. 1- '"
о О 1-
о Е о
" Е
i3
В ;;;
CIJ В
:s: Q)
:I: :s:
CIJ :I:
S S
«1
«1
cl.
b
"':а
:.:
204
о
::! 3
>. O:
8
о,: ,,"
0.>'
,g о'"
О IS ....
1:>.
t::: C"J
+
';;: ....
" "'" +
C"J
....
+
" S
" ..:::.
"
Е
'"
u
о:
'"
" ....
" ")
u
t;)
1-0
О
a
.:а
о 010,
С;: О
о:: t::
>. :s: о
о :s: '-
01 >,
о SO,
" 01 >:
::Е О
'-'
I:)..
'" :s: :а
S
'" '-'
о,
:I: о::
1-0 :s:
о
C;:I-o
01 '-'
о,':':
I::
.vЕЗi:
@
t:;:aQ)Q)
g :E:E
:.: I о::
. ffi
>. (1') ... :r
'-'
C';J IX C';J (1')
:s:ffi
ffi
la
.& g.
-&'"
0;201
::Е >: '- t--.
I cf
t 11
iiJ +
t)..::.
с;:ХО
::Е '" ..
..
Ъ:E
o, 10
I @ ..::;11
Q;:'t
>. ji0-'"
'-' +
8 .::
'8
>< Q) ::S:: f--o
",Х-&Q)
g-&C;:
::Е-е-2:.:
0,-& '" '"
О'" 1-0
-& О':': :z:
::s:: :а Q)
; I ffi
>,.. о
и:1"'Х'-
1-0 о, О
@ t:: ;:
I
c:s о с.. О
:SO:::S:: !:::С
......'"
:.: 1-0
<Ii
t::: S
205
95. Значения коэффициеита k 2
Компонен- Значения
Метод обраоотки ты сил
резания для чуrуна для стали
Сверленне m к 1,2
Р. 1,1
3енкерованне предварнтельное (по М К 1,3
корке) Р. 1,2
3енкерованне чнстовое М К 1,2
Р. 1,2
Предварнтельное точенне н раста- Р. 1,0 1,0
чнвание Ру 1,2 1,4
Рх 1,25 1,6
Чнстовое точенне н растачнванне Р. 1,05 1,00
Ру 1,40 1,05
Рх 1,30 1,00
Фрезерованне предварнтельное н Р. 1,2...1,4 1,6...1,8*
чистовое цнлнндрнческой фрезой 1,2...1,4**
Фрезерованне предварнтельное н Р. 1,2...1,4 1,6...1,8*
чистовое торцевой фрезой 1,2...1,4**
Шлнфованне Р. 1,1...1,2
П ротяrнва нне Р 1,5
* Для вязкнх сталей.
** Для твердых сталей.
дов; k4 == 1,2 при примененин пневмокамер. пневморасчетных
систем, приспособлений с упруrими элементами (мембраны,
rидропласт и др.); k4 == 1,3 при применении ручноrо зажима
и пневмо- и rидроцилиндров одностороннеrо действия; ks
коэффициеит, учитывающий эрrономику ручных зажимных
элементов; ks == 1 при удобном расположении и малом уrле пово-
рота рукоятки; ks == 1,2 при неудобном расположении и большом
уrле поворота рукоятки; k6 коэффициент, учитываемый только
при наличии крутящих моментов, стремящихся повернуть
обрабатываемую деталь; k6 == 1, если обрабатываемая деталь
206
установлена базовой плоскостью на оп'оры с оrраниченной
поверхностью контакта; k б == 1,5, если обрабатываемая деталь
установлена на планки или друrие элементы с большой
поверхностью контакта.
Если в результате расчета значение коэффнцнента Запаса
окажется меньше 2,5, ero принимают равным этой величине.
Значения коэффициента трения для разлнчных видов КОнтак-
та деталн и приспособления прнведены в табл. 96.
Расчет снл зажима может быть сведен к задаче статикн на
равновесие заrотовки под действием приложенных к ней внешних
сил. В табл. 97...101 приведены расчетные зависимости для
определения сил, действующнх в различных станочных прнспо,
собленнях.
96. Коэффициент трения f
Условия контакта заrотовкн н прнспособпения
Значение f
3aroToBKa контактнрует с опорнымн пластннамн
прнспособлення:
обработаннымн поверхностямн
необработаннымн поверхностямн
3aroToBKa контактнрует с опорамн со сферн
ческой rоловкой прнспособлення необработанны,
ми поверхностям н
3aroToBKa контактнрует с рифленымн опорнымн
пластинамн прнспособлення необработаннымн
поверхностямн
3aroToBKa закреплена в патроне с кулачкамн:
rладкнмн
с кольцевымн канавкамн
с взаимно перпенднкулярнымн канавкамн
с острым н рифленнямн
0,15
0.2...0,25
0,25
0,7
0,15...0,2
0,3...0,4
0,4...0,5
0,7...0,9
97. Усилня зажима "рн обработке на сверлильных станках
Схема зажима
Прихваты
Расчетная
формула
w kM
fd
207
в призмах
Торцевоrо
Схема зажима
1Фr
Продолжение табл. 97
Расчетная
формула
w kM siп о:
fD
kMn
w
f DЗ dЗ
'3 D 2 d 2
Примечание. Буквы в формулах обозначают: М крутящий MO
мент на сверле; n число одновременно работающнх сверл; f коэф
фициент трения на рабочнх поверхностях зажимов, для rладкнх поверх.
ностей f 0,25, с крестообразно нарезанными ка навками f 0,45;
20: уrол пр из мы, rрад; k коэффициент запаса.
208
Схем а патрона
98. УСНЛНЯ зажима при токарной обработке в кулачковом патрвие
P-8счеТtIOfI форму.nа
Для крепления коротких деталей
W o
Для крепления длннных деталей
O Wo L
lJ'
- . .
W o Pz
с рычажным приводом
а
Wo 2kM
nfD
в 3 кулачковом патроне
1,33kLPz
Wo fD
в 4 кулачковом патроне
O,7kLP z
Wo
3l а D,
Q nkJ(1 + J)bWOD
209
п родолженuе табл. 98
Схема патрона
Расчетная формула
с клиновым ПРНВОДОМ
31 D,
Q nk,(1 +т.fJ)tg ( +q»Wo D
с винтовым IIРИВОДОМ двухкулачковый
призматический
М кр QL Р. sin а 'ер tg (а' +<rnp)
f(I l.!..) (I f,) ..'..
1, 1, 2 D
Прuмечанuе. Буквы в фор
мулах обозначают: Wo требуе.
мое усилие зажнма на каждом
кулачке в завнсимости от диамет
ра обработки; n количество
кулачков; k коэффнциент за.
паса; k, коэффициент, учи.
тывающий дополннтельные снлы трения в патроне, k, 1,05; М
крутящнй момент от усилия резання; Р. окружное усилне реза
ння; 2а уrол призмы кулачка, прн 2а 900 н раднусных кулачках
sin а 1; f коэффнцнент трення на рабочнх поверхностяхкулачков (для
210
кулачков с rладкой поверхностью ' O,25; с кольцевымн канавкамн ,
0,35; с крестообразными канавкамн 1==0,45; с односторонне нарезан
нымн зубьям н параллельно оси патрона ' 0,8); D. диаметр обрабаты
ваемой поверхностн; D днаметр зажнмной поверхностн; 1 вылет KY
лачка от ero опоры до центра прнложення уснлия зажнма; 1. длнна
направляющей части кулачка; 12 расстоянне между осью зажнмноrо
вннта н продольной осью прнзмы; 13 yrол клнна, rрад; <р уrол
трення на наклонной поверхностн клнна, rрад; 1. коэффнцнент трення
в направляющих кулачков, 1, O,IO...0,15; L длина рукояткн ключа;
rcp средннй раднус резьбы; <рпр прнведенный уrол трения в резьбе,
rрад.; а' уrол подъема резьбы вннта, rрад.
99. Усилия зажима при токарной обработке в центрах
Схема центра
Расчетная
формула
с силовым прнводом пнноли задней бабкн
L jJ
0/2
I tg (13 + <р.). tg <P2
W k .J P +( Ру Р}!ДУ х tg (13 + <р.) а
с поводковым устройством
W ЛРzх
б' DI
xtg 2D 2 (2)
усилне, необ
ходнмое для
внедрення по.
водков в торец
деталн
с рнфленым поводковым центром
х7\ kA
t;.
:4
2P z tgt
W ..........,.... х
SIП а
D.
х D; (3)
уснлне, необ
ходнмое для
внедрення
рнфленоro
поводковоro
центра
-211
Буквы в формулах обозначают: Р х , Ру, Р. составляющие сил резания;
D. диаметр детали; L длина детали; 13. уrол между образующей
конус центра задней бабки н осью суппорта, 13 900 а; 2а уrол
при вершине центра; «р, уrол трения на поверхности конуса центра,
ср. 30; «р2 уrол трения на поверхности пиноли, «р2 30; 1 расстояние
от середины центровоrо rнезда до середины пиноли, мм; а длина пиио
ли, мм; 13' уrол при вершине поводка и при вершине сечения рифма,
rрад; D2 диаметр окружности поводков; k коэффнциент запаса.
100. Уснлия зажнма при токарной обработке в цанrовом патроне
Схема патрона
Расчетная
формула
Цанrовый без упора, оrраничивающеrо осевое
перемещенне детали
Q (w+ W,)tg(a+
+ср,)
Цанrовый с упором, оrраничнвающнм осевое
перемещение деталн
Q (w+ W.)[tg(a+
+ «р,)+ tg «р2]
Q
212
k
Прuмечанuе. Буквы в формулах обозначают: W==T
+P
d
требуемое суммарное уснлне зажнма; W. усилне, необходнмое для
сжатня лепестков цанrи до сопрнкосновення с поверхностью детали;
k коэффицнент запаса; f коэффициент сцеплення между рабочнми
поверхностямн цанrн н деталн; РО осевое уснлие; М крутящий
момент от уснлия резання; d дна метр базовой поверхности; 2а
уrол конуса цанrн; ер. уrол трення между цанroй н корпусом; ер2
уrол трення между цанrой н деталью в осевом направленни.
101. Усилня зажима при обработке на фрезерных станках
Схема зажима
Расчетная формула
Тнскн
w
I:::J ""
1,
W==k P 2 (b+af)+P 1 z O
af2 + ь' + z
ь
w
213
Схема зажима
Прихваты
'
214
Продолжение табл. 101
Расчетная ФОРМУ.l'Jа
k p 2 2
w won Т\/ п+ Р"
W .
f
. SIn q ,jPi+P +p
Продолженuе табл. 101
Схема зажима
Расчетная формула
Центральноrо торцевоrо
а Pf+P
w==
f D3 d 3
з. D2 d2
Прuмечанuе. Буквы в формулах обозначают: PI, Р 2 , Рз COCTaB
ляющие условня резання; f коэффнцнент трення на рабочнх поверх-
ностях зажнмов, для rладкнх поверхностей f == 0,25, с крестообразно
нарезаннЫМН канавкамн f == 0,45; k коэффнцнент запаса; n чнсло
прнхватов; 2а уrол прнзмы, rрад.
102. Усилия зажима при токариой обработке иа оправках
Схема оправки
Расчетная формула
Прессовой цилнндрнческой
w == O,64kM
d 2 ц
215
Схема оправки
Цилиндрической с rapaHTH
рованным зазором
.
п*п
1JВJ
с rофрированными втулками
rидропластмассовая
216
Продолжение табл. /02
Расчетные формулы
w Q 3,8kM (D 2 d 1 )
f(DЗ dЗ)
w O,64kM
dЗf '
rде n число втулок
kM
Q == O,21d 2 n. IO 4
w O,64kM
d 2 Ц
Продолженuе табл. 102
Схема оправк.н
Расчетные формулы
с разрезной втулкой
Q == 2kM [tg (а + ер) + f)
fd
с тарельчатымн пружинамн
Q == 1,33kM tg а'
fR
q,
Прuмечанuе. Буквы в формулах обозначают. k коэффициен'!
запаса; М крутящий момент от уснлня резания; D диаметр обра
батываемой поверхности; d диаметр оправки; f коэффициент трения
между оправкой и деталью, f == 0,1 0,15; ер уrол трения на поверх
ности контакта оправки с разрезной втулкой в rрад; а' уrол наклона
тарелки (в рабочем положенин а' == 10°); R радиус установочной
поверхности тарельчатой пружины; [к длина контакта rидропласт
массовой оправкн с деталью
217
Винтовые механизмы
Усилие, развиваемое винтовым механизмом, зависит от вели.
чины приложенноrо момента, формы рабочеrо торца винта и
вида резьбы.
В зависимости от формы рабочеrо торца винта усилие зажи
ма определяется по формулам, приведенным в табл. 103.
Условия самоторможения винтовоrо механизма определяются
по зависимости: а < <jJnР' Вследствие Toro, что для крепежных
резьб величина уrла подъема составляет от 1,5 до 4 а приведен'
ный уrол трения изменяется в зависимости от величины коэф
фициента трения в пределах от 6 до 16 то все крепежные
резьбы являются самотормозящими.
Исходя из условий закрепления заrотовки, выбирают тип
нажимноrо винта, вычисляют КПД механнзма и крутящий
момент М кр , который нужно приложить К винту для надежноrо
закрепления заrотовки. Если КПД меньше 0,4, винтовой Mexa
низм надежен против самоотвинчивания; в противном случае
для винта следует выбрать резьбу с мелким шаrом. По моменту
М КР выбирают форму рукоятки с учетом требований эрrономики
(табл. 104).
При откреплении детали момент нужно увеличить примерно
на 20 % по сравнению с закреплением.
Так как большинство винтовых механизмов самотормозя
щие, то их КПД меньше 0,5.
Номинальный диаметр резьбы может быть определен по фор
муле (мм)
d == e "jW /[ар],
а допускаемое усилие, создаваемое винтовым механизмом
(табл. 105), по выражению (Н):
[W] == d 2 [a p ]e 2 ,
rде е коэффициент для основных метрических резьб,
е 1,4; [ар] допускаемые напряжения материала. МПа
(табл. 106).
В табл. 107 приведены числовые значения характеристик
винтовых зажимов и допускаемые значения усилий, развиваемых
винтовыми механизмами с метрической резьбой. Данные табли
цы получены при: 'Рпр ==6040'; f==O,I; fl==O,I; rep 0,45 d,
D== 0,8 d; D и == 1,7 d; Da== d; а== 2030'; 13== 120°, R== 0,8 d.
218
..
Q
:s:
:с
'"
::Е "
><
u
::
:с
:
u:
:s:
о:
i3
>о
с.>
:15
:s:
..
с.>
:J'
со
"'
..
,,'"
=,"
,,
,,"-
е
r::(
t:
:.::
r3 &
м+
J:P
:t:
"
>;
a:l.lc--.!
...:::.
r3 I
!:р +
&
+
.!:р
21м a:l.lc--.!
+ Q:'
...:::.
:i &. +
+ :i
&
.!:р +
ot:> !:р
о
ot:>
О
Il
ЦLJP
:J'
:s::
с..
:s:: <:t
с.. :с
:с u:
о: с:
U :s:: <:t
::r о
t::
219
r5 1 'Q
_L ",'",
QQ
ti ц::. f
bJ) с--.! М
+
&
+
"';:
",'"
:1'"
"'
,,"-
е
220
'3::'= ..
:S::2j2i
=:с\О
:iJ;E
0.>->(1)
tJo..o..
I O:S
I%
:iQ'
:;; 1::'
:I:Ja[
'- '-
(I:i
:с \о
l:DtЗ
C'\S ... Q)
:,:..."io..
= O:S
,:: e-
2ici
:с 0.:': о.
Q)Q):s::E-
8 ;:a
g. ,=
E-.. :I::g
I
Q:'
..\0 =
, g-
:rrn 1
J
1:Di5u-;
I .
:с 00
::l =
00"":::'
.. t.., L..
... О >-> -
I
ca.
= 0."
,g
::!g-2
>. E-m
:;;<I)О:С
0.:;;'-
oo:sotJ::
-е-=:С=
"i о. :с
:I
Q
it
.e.
"i
t:3 ..Q':S:: О
:S:
I
t ::-ц::.
= '" o:s
q:s:e-
О О
" C":H <D LC О
c:5-i'с:5<I5C'f"":
:I: ---;---;
ё. tCаОфr--.:-q:ф
i <'100M-i':xic:5
00000
OO O() O()
t--: .....
...j оооо.nо
LC<DO():: ::!
'" "
е :i: LCOLCO LC
"" С'",)О() ф
:с .,. r-:oo= м
:; о
>< '" ::;:
:!5 о
:с '"
:I!': Q,
::
:Е
'" 00000 О
:с U?Фао::
..: ...j
g
е
"=
Е 00 .,.
о
I:J: "
:: о: :I: OLCO
:с о I
Q.> ё. LCO O
"= Q, ....: C'i'M
:I!': .,. i
со о
е ,.
.е-
е Q,
Е ""
о
о
е '" OO
;:; ci C'",) LC<D
::
""
..:
...
со
t
:с "
е LC LC LC LC
..: .,. :I:
"" о O() C'",)
'"
е о ё. с:5ооо
:: '" i
t о
е .,.
:I!': о
,.
::
'" '" 1t:> <DO
'" C'",)C'",)
'" ,. ci
:!5 1
""
:с
Q.>
:I!':
е
:;: Q, О Фо О
фОО................C\.IС"'1С")
..;. " ::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:
'"
221
ССФФ"<t'ОО О"<t'ОООф .Q
о f-.
ф C'J"'оо...:t60Фr::-iооФооr::-iом
C'JC'JMM"<t'''' OO
"'''' "'''''''''' "''''''' "''''
о фОО"'ООф МОМ "' ::Е
r::-i.,;t--"'о.,;ф'.,;офМ.,;t--"'.............. >-
""""",,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,, С"?С"? \1':)ф ф
t
о "''''o a> oa>M O >-
..,. r::-i";t--"' О M.......r::-iооМо...: м "<t' o
C'JC'JМ"<t''''Ф а> 5
r: "'''' "'''''''''' "''''''' "''''
::;:: о М "'М Фоо"<t'"<t'"<t''''ФC'J 1>:
'" c'i -qo" ct5 ci' "' ф ......."' ф ....: r-: r-: ф c'i :s:
C'JC'JMM"<t'''' OO :I:
"
о C'JОООФОО"<t'"<t'ООФОООФОО 1>:
"" r::-iМФоо...:и5ф'.,;ф'.,;М..iи5....... о.
C'JC'JМ"<t''''Ф С
""
'" '" '" :I:
"
:с о о"''''а>ОО ОООФ ''''''М '"
..: Q, ciMIO.......o ..i.......C'J.ф "':ОФО"': :;s
................C"J С"?-c::r"'=t'ф
Q '" о OOC'JOC'JooOOC'JOC'JOO"'O"'OO ""
о: о ...:Ми5.......ф'::!' g . g :2i
g) '" >-
[ с
со Q
о:: '" '" '" '" '" 'i
о Фоо"'"<t'оо"''''о а>ос>''''''М
Q cn "':C'J' ..iФОО"':";ОО "':IOcioooo '"
..:
C'JC'JM"<t'''''''
:r :Е
:11: I о "<t'ФОООООC'Jоо"<t'ОC'Jо"<t'оо :::
со "':ci..iи5t--"'омФф'мффО"':
... 00 ..........."........... C'lC")"'=t'LC
CII
:Е ':
v "''''О'''Ф'''''' "'''''''О''''''
о C'JC'J"'OOC>a>MOa> ",,,,MM Q
:11: ! .... ...:ciМи5ФОО...:.,;Фои5...:.......и5
:Е .................. C"JCf:)C\':) >-
t'I О.
:Е а>ОМа> О"'МфОМа> :s:
:11: о ...:...:М..iи5.......ф'ci..it--"'...:t--"'и5оо t;
!Е ф Q
C'JC'JMM О.
t'I f-o
<1) О!. Ф.О!. .cc . "<t'. :q"<t'. :с
:11: Q
:Е :ъ О C'JМ"<t'ФОО ::!: IO .
::!I X
111 ""
Q =0.
... МОCF>а> "'О "'ФОC'JCF>
:11: о О.
:11: ..,. о"':ciciми5Ф 00 ф'''':''; 000 и5 C
111 C'JC'J
CII C'J;
::!I '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" ::
:Е о "'а>"' а>ОС>ОООC'JФа>"' "<t'
CII '" с"'с ....... "'ciC'15 "'Ф"":r1S .. 111
t'I Ф
111 ::;: I
t'I
ос>
>o
ri .;; '" '" ::;;
C'J"' "''''''' "'''' 0.:
:11: ...... ........ ...: .....: C\I C\I С'1"' С'1"' c.r с"? ('1') с"5 C'J
": 3 :;:
5
» r:::fl>:
t;
.,;'i
:Е ::s .
CII :t:""
t'I '"
,..""
'" ОC'J"<t'ФОС>ОC'J"<t' ОМФ ",о.
» '" :1;",
.. фао..............................C"J C\lC\lС"?С"?С")
а ::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;:::;: ::s .
Q. Q..
1:{ t:::
tt.i
222
106. Допускаемые напряження матерналов, прнменяемых для нзrотов
лення резьбовых нзделнй
Термообработка
Марка стали
пр" статической I
наrрузке
Допускаемые напряжения при
растяженни [apl, МПа
пр" переменноЙ
наrрузке
10
Ст 3
А12
35
45
45
45
45
40Х
40Х
40Х
60...70
70...80
80...90
100...110
100...120
120...140
150...170
190...210
.140...160
170...190
280...300
Отжнr
Нормалнзацня
Улучшение
Закалка
Отжнr
у лучшенне
Закалка
30...40
30...40
40...50
50...60
50...60
60...70
70...80
80...90
70...80
85...95
110...120
Рычажные механизмы
Рычажные механизмы имеют неСJJОЖНУЮ конструкцию, обес
печивают постоянство УСИJJИЯ зажима, просты и надежны в
ЭКСПJJуатации. Их недостаток отсутствие самоторможения.
В таБJJ. 10б приведены основные схемы рычажных меха.
низмов.
ДJJЯ расчета хода точки ПРИJJожения УСИJJИЯ зажима к
закреПJJенной детаJJИ спедует опредеJJИТЬ ero минимаJJЬНО необ
ходи мое значение по формуле
Smin == 6 + w /1 + !1s,
rде 6 допуск на закреПJJенный размер детали, мм; !1s
rарантированный запас хода, принимается 0,4...0,8 мм:
1 жесткость рычажноrо механизма, принимается 14...
25 кН/мм, W УСИJJие зажима, кН.
Общий ход равен: S == Se + Smin, rде Se веJJичина свободноrо
хода, необходимая ДJJЯ установки на съем детаJJИ.
223
.107. Чнсловые значення характернстнк BHHTOlIblX механнзмо"
Мб
MI4
Схема
механизма
Характеристика механизма
Со сфернче Длина рукояткн 1, мм 80 100 120 140 160
ским опор
ным торцом
С плоскнм Прнлаrаемое уснлие Q,
опорным Н 15 20 25 35 50
торцом Уснлне зажнма W, кН 1,9 2,4 2,9 3,9 5,6
С кольце. Длнна рукояткн 1, мм 80 100 120 140 160
вым опор. Прнлаrаемое усилие Q,
ным торцом Н 25 35 45 70 80
rайкн Уснлне зажима W. кН 2,2 2,9 3,7 5,5 6,3
Со сфернче Длнна рукояткн 1, мм 80 100 120 140 160
скнм опор Прнлаrаемое усилие Q,
иым торцом Н 15 20 25 35 50
н наконеч. Уснлне зажима W, кН 1,6 2 2,5 3,3 4,6
ннком
r образные прихваты
r образные прихваты (рис. 7) широко применяются ДJJЯ
креПJJения детаJJей приспосоБJJения спутника автоматических
JJИНИЙ. Закрепление может быть осуществлено от ЭJJектро
механическоrо КJJюча, rидроцилиндра, реечной передачи. Во
мноrих случаях r образный при хват при раскреплении детаJJИ
поворачивается, что обеспечивает беспрепятственный съем и
установку детаJJИ.
УСИJJие, создаваемое r образным прихватом на детаJJИ, MO
жет быть опредеJJено по формуле
W == (Q q)(1 3fl/H),
rде Q усилие, приложенное к прихвату; q усилие В036ратной
пружины; f коэффициент трения в напраВJJЯIOЩИХ прихвата,
принимается 0,05...0,1; l ПJJечо ПРИJJожения усилия прихвата;
Н ДJJина опорной поверхности напраВJJяющей прихвата.
224
Резьба
М42
Ш.аr резьбы -'". мм
4,5
190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
65 85 100 120 130 150 150 150 150 150
6,5 8,6 1 () 13 14 17 17,5 18 18,5 19
190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
65 85 10 12 13 15 15 15 15 15
10,5 14 16 21,5 23 28 29 30 31 32
190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
65 85 10 12 13 15 15 15 15 15
7,6 10,3 12 15,6 17 20,5 21,5 22 22,5 23,5
190 220 240 280 310 360 410 460 520 600
100 100 100 130 150 150 150 150 150 150
8,3 8,5 8,5 11,6 13,5 14 14,5 15 15,5 16
Рис. 7. Схема действия сил
в r .образном при хвате
8 3052
225
Схема
мехаиизма
108. Расчетные завнснмостн для определення уснлнй, развнваемых
рычажнымн механнзмамн
[, ы
w
226
Расчетные зиачения
усилия зажима W"
Q 1. '{о
1+ '{
Q 1. h". '{о
1 + h{ + '{о
Q 1. 12{. O,4r{0
1 + I з { + 0,96 '{о
Приблнжеииые
расчетиые
значении уси-
лия зажима W
Q 1,
тЧ
Схема
механизма
Расчетные значения
усилия зажима W
Продолжение табл. 108.
Q 1. 1 2 {, O,4r{o
1 + I з { + O,96r{o
Q 1 r,{,
1 + r{ + 1,41 ro{o
Q 1 0,4 r/o
1 + 0,96 r{o
Приближенные
расчетные
значения уси-
лия зажима W"
Q lI
1
Прuмеrtaнuе. Буквы в формулах обозначают: W уснлня зажима,
Н; Q нсходное уснлне, приложенное к рычажному механизму, Н;
{о коэффицнент трення на оси, {о 0,95, { коэффициент Tpe
ния на зажнмаемой поверхности, { O,85...0,9; /, коэффнцнент Tpe
иня на поверхности, воспрннимающей уснлие Q; 11 кпд рычажноrо
механизма прннимается 11 0,85...0,95.
227
Рычажно шарнирные механизмы
Рычажно шарнирные механизмы просты по конструкции,
имеют высокий коэффициент усиления, оБJJадают быстродей
ствием. К недостаткам следует отнести зависимость УСИJJИЯ
зажима от поrрешности размеров и жесткости заrотовки.
По конструкции рычажно шарнирные механизмы делятся на
однорычажные, двухрычажные одностороннеrо действия и ДBYX
рычажные двустороннеrо действия.
Из УСJJОВИЯ равновесия однорычажноrо шарнирноrо Mexa
низма с рОJJИКОМ, представленноrо на рис. 8, усилие зажима
равно:
w Q
tg (а. + /3) + tg f/Jlnv'
N Н
I
I
Рис. 8. Расчетная схема OДHO
рычажноrо шарнирноrо Mexa
ннзма с ролнком
rде Q усилие, приложенное к рычажно шарнирному механиз
му, Н; а уrол наклона, rрад; f:\ ДОПОJJнитеJJЬНЫЙ yrOJJ к уrлу
наклона а, учитывающий потери на трение в шарнирах,
принимается f:\ === arcsin fdj L; tg (jJlnp приведенный коэффи
циент трения качения, учитывающий потери на трение в ролико
вой опоре, принимается tg (jJlnp === djD tg (jJ1; L длина рычаrа,
мм; d диаметр осей шарниров и рОJJика, мм; D наружный
диаметр рОJJика, мм; f коэффнциент трения СКОJJьжения в шар
нирах и на оси рОJJика; tg (jJ1 коэффициент трения СКОJJьжения
на опоре рОJJика.
Запас хода однорычажноrо шарнирноrо механнзма раВен:
Sw === L(1 cos а).
ДJJЯ двухрычажных шарннрных механизмов односторОНl1еrо
действия бсз ПJJунжера усилие зажима
228
W== Q
2 tg (а. + 13)
и ДJJЯ механизма двустороннеrо действня без ПJJунжера
Q
W CYM == tg (а. + 13) '
Запас хода двухрычажноrо шарнирноrо механизма OДHO
CTopoHHero действия
SW == 2L(1 cos а)
и двустороннеrо шарнирноrо механизма двустороннеrо действия
SWCYM == 2L(1 cos а).
Исходя из УСJJОВИЯ равновесия ДJJЯ механизма OДHOCTOpOH
Hero действия с консольным ПJJунжером, УСИJJие зажима
W == [tg (а. l + /3) tg <р2пр ]
и для механизма двустороннеrо дейсТвия с консопьным ПJJУН
жером
W eYM == Q [tg (а. l + 13) tg <Р2пр ] ,
rде tg <р2пр == 3ljatg <р2 приведенный коэффициент трения,
учитывающий потери на трение в консопьном ПJJунжере;
tg <р2 коэффициент трения СКОJJьжения в двухопорном ПJJунже
ре; а длина напраВJJяющей ПJJунжера, мм; l расстояние от
оси шарнира до середины напраВJJяющей плунжера, мм.
В таБJJ. 109...110 приведены характеристики рычажно шар
нирных механизмов.
229
111
Q
:s:
:с
<о
4>
:Е
:с
со
:s:
:с
со
<о
а
Ь
:с
!Е
<о
:r
:а
со
I:J:
:s:
:с
4>
а
Q
:с
..
Q
4>
:!5
:с
<о
:1
со
4>
С
!
230
о I :?5 .....
00
о о
о CF> CF> C'I
'"
'" о
'"
'" с"".> О
Q, ":. ..... со'!
ti о
о о с"".> Ф
'" ...... 00
'" о
'" ..... CF>
с: '-':
» ci
" 1..............
о- ..... '"
о
C'I" ci
.=
'" с"".> Ф Ф
..... '"
» <"5 ci
..... '" о
; с"".> О
..,; ci <"5
..... с"".> Ф
о =: ф 00 с"".>
и5 ci <"5
о
'" C'I Ф с"".>
'" '" 00
Q, r-: <"5 <"5
с"".> О
"" ":. ..... 00
и5 ..,;
C'I '"
"" ф с"".>
со :f ф
C'I
'" Э.
-зп
-е-ъ I; I +
"," а:;:
'"'"
='" +
а. .t:P
":: tJ:: ":S: u:: ь..
:;s :;s :с :;S:;S о: n
с..:с:с с..:с:с '" ::Е
" О О. о; ><: о. о; 3 о
:c:s:c.. >-0:0. :с
"i:cf-. : '
00. . ,,/
"' 'о: 3 :со
" ",,3 с:.; ;Е t:: .
'" :;s '" :;s '" u
" ' ]' :;S'O:
u :c с..:;!
",:с>- О:С
I ;EM ;EM :со.
::.;"'0; ::.;"'0; "io:
".'" ".'" О:с
.,:
'о
'"
:::!
"1
О
't)
О
с:,.
t:::
о
о
с:
.;
с'>
о>
с5
00
s:
00
м
tQ.
'"
""
....
00.
о-
00
с'>
c-.i
о
""
<1'
о>
c-.i
с'>
tQ
М
::
tQ
О
..;
..;
м
м
ф
'>
e
0.0 u
j
:3
CO
&-
J:P
+
ca:
+
J:P
'"
u
o. n
3 .
'О:: 1\
'7
;Е о,
CJ
:а ,,.
о,:а ,
0=
=0,
"i:з:
0=
с5
.....
tQ
с5
00
ф
с5
с'>
00
с5
cr>
"'!.
....
c-.i
м
tQ
c-.i
о
м
м
ф
..;
м
о
о>
231
Ii
i:: ёi
6
J.: ci 11
\Q
м ::::
'" cr> "1:3
::s ci
>: '" ...:
'" <D ci
"1 <':>
О .;
о
с:,. ....
t::: с ....
<':> .r.;
с5
'> '" с'> 11
oq
""
" "1:3
о- с r---
м
"" c-i о
'> ....
с'>
» М
r---
о о
.,; tQ
tQ 11
" ::; 00
.,; &-
" 11
'" о
с. О Э.
ф
tQ с5
О
01 II
""
<D е-ci
00 II
...:
11 &
bJJ
e-
&- bJJ'
» <:j
J:P .......
" ё;
"
-е- :; 11
а;: Q)
:r "
+ ;g&
M
:а ..
...tQ
<>:С::
"'о
. о . ;. 11
r::
:3 '" Q) е-
'х @
:а о>' >: .
:с t 2 <:jt:::)
u "'.......
"1:3
:r"i:<>: II
:а 3: ::s:
о.:а'" t:::
&, э.
r:CI:s:: (l) ::S:
r::::[","i:::;!
233
110. Запас хода н кпд рычажно шарннрных механнзмов
КПД рычзжно.шарнирных механизмов
двухры- Д8YXPЫ двухры,
OAllOpbl OДHOpЫ чажноrо чажноrо двухры, чажноrо
чажноrо чажноrо OДHO TO ОДНОСТО4 чажноrо ДВ усто.
Yro.rJ Значение с ползу с роли pOHHcro pOHHcro Д8УСТО. pOHHcro
а I cos а ИОМ КОМ действия действия pOHHcro действия
с П.rJунже действия с П.rJуН
рОМ жером
2 0,0006 0,22 0,33 0,63 0,63 0,63 0,63
5 0,0038 0,42 0,56 0,80 0,79 0,80 0,79
8 0,0097 0,54 0,66 0,87 0,84 0,87 0,84
10 0,0152 0,59 0,72 0,89 0,85 0,89 0,85
12 0,0219 0,63 0,75 0,91 0,86 0,91 0,86
15 0,0341 0,68 0,79 0,92 0,87 0,92 0,87
20 0,0603 0,74 0,82 0,94 0,86 0,94 0,86
25 0,0937 0,78 0,87 0,94 0,85 0,94 0,85
30 0,1340 0,82 0,89 0,95 0,87 0,95 0,84
35 0,1808 0,84 0,90 0,96 0,81 0,96 0,81
40 0,2340 0,86 0,91 0,96 0,78 0,96 0,78
45 0,2929 0.87 0.92 0.96 0.76 0.96 0.76
Клиновые механизмы
Клиновые механизмы компактны по конструкции, обеспечи
вают постоянство сил закрепления и самоторможение, однако
требуют хорошей защиты от заrрязнения и попадания стружки.
Клиновые механизмы, используемые в станочных приспособле
ниях, бывают с односкосым клином без роликов и с роликами,
которые обычно применяются в качестве усилителей пневмо
и rидроприводов, и мноrоклиновые самоцентрирующие, исполь
зуемые в конструкциях патронов и оправок.
Исходя из условия равновесия клиновоrо механизма с OДHO
скосым клином С трением на обеих поверхностях клина (рис. 9),
усилие зажима можно рассчитать по формуле
w== Q
tg(a + «р)+ tg rpl'
w
Рис. 9. Расчетная схема клиновоrо
механизма
234
[де Q усилие, приложенное к клину, Н; а уrол скоса
клина, [рад; ljJ уrол трения на наклонной плоскости клина;
IjJl уrол трения на rоризонтальной плоскости клина.
При том же условии для клиновоrо механизма содноскосным
клином С двумя роликами усилие зажима равно:
w Q
tg (сх. + fj)пр) + tg fj)lпр'
[де IjJnp, IjJlnp соответственно приведенный уrол трения качения
на наклонной и rОРИ30нтальной плоскостях клина.
В мноrоклиновых самоцентрирующих механизмах усилие за
жима каждым клином равно W /n, [де n число клиновых
элементов в механизме.....
Отношение усилия зажима W к исходной силе привода Q
является передаточным отнОшением сил i W /Q.
Отношение перемещения Sw по вертикали точки приложения
усилия зажима W к перемещению SQ по rоризонтали точки
приложения исходной силы Q называется передаточным OTHO
шенuем nеремещенuй i n == Sw /SQ. с уменьшением уrла СКОса
клина а увеличивается передаточное отношение сил i и YMeHb
шается передаточное отношение перемещений i n .
Требуемая величина перемещения по вертикали определяет
ся по зависимости
Sw == 6 + rap + S + w /1,
[де 6 допуск на размер заrотовки, мм; rap rарантирован
ный зазор для установки заrотовки, принимается равным
0,2...0,4 мм; S запас хода плунжера, принимается равным
0.2...0,4 мм; 1 жесткость механизма. ПРИIIимается равной
1...2,5 кН/мм.
Условие самоторможения для клина: а < (1jJ + IjJl) с Tpe
нием на двух поверхностях; а < ljJ с трением только на на.
клонной поверхности клина; а < IjJI С трением только на
rоризонтальной поверхности клина.
В механизмах без роликов для обеспечения самоторможе
ния рекомендуется делать уrол скоса клина а < 5030'.
Клиновые механизмы с роликами обычно используются в
качестве усилителей и являются несамотормозящими, уrол
скоса клина в механизмах с роликами а > IO
В табл. 111...112 приведены числовые значения характеристик
клиновых механизмов с односкосым клином.
235
'" ....
"" tQ.
'"
t! с .....
"" 00.
00 с'>
О М
c-i c-i
'>
ф о>
м ф
с c-i c-i
о-
:;;
ф о
:: о
з: c-i м
:с
'"
::;! о> 00
<J 00 М
c-i м
..
Q о О
;!j :с
:s: о .... tQ
:: ....
'" '" о м ..;
>< :с
CI> "i:
::Е с!: О
>< о ....
с'> М
Q ..; <I5
::
::
о;
:0=
о; &- &-
'>
11: " J:P J:P
:s: о + +
:: -е-
CI> е: e:
а
Q + +
::
...
Q
"- .!:р .!:р
Q
;:
Q
... сОх><
'"
:с 0;0,
о <J
С :- g
11: X:l a
:s:
:с з: з: :с
<J...,.Q
'" ;Eu.,
,.QO'"
.,:с...
CI> !2 '3'"
u",з:
Q g
:s з: о:с
:с :с О '"
::r CI) :с :I: ::s:
5 t
u g
236
'1
ti
'<
-.:
О
't)
О о
с:,.
t:::
'<
'"
""
о
""
:::!
с>'
о
о
'1
'<
"
о
-е-
о>
tQ
""
о:.
.....
м
c-i'
....
.....
c-i'
<D
М
....
....
м
""
""
..,;
115
ё-
J:P
+
е:
+
!:р
. 1>: :s;
Х:.; ...
"'-Ж U
OJOJO
g
3
ж U t::
О 'X
ffi
'" "'- '"
:I: f--o
:;: U О
О со
::s::: :::;: .....
:s: "'-'1:::r
'> О
О... L..
a. (1j
U = ж
м
c-i'
о>
<D
c-i'
м
<D
М
tQ
..,;
....
м
115
r-:
ё-
J:P
+
е:
+
!:р
:s; Х
,:.; 1>:
О'"
ж U
ж О
О ж
'" OJ
ж'"
О
:
'0
ж
:;: од
'" '>
:< '"
:s: ...
'> ж
О О
"'-со
u
237
r---
r---
о
c-i
м
<D
C'>
=
м
м
tQ
М
r---
о
..;
м
с'>
.r;
м
с'>
r---
е:
+
.!:р
::;!
о
'"
'"
I g
о
'" 3
6 ::;!
u ... 1>:
::;! t;
ClJ О
з: :I:
з: :х:
ClJCl.
Cl.ClJ
... '"
238 ug с3-
.....
о>
&-
'" .!:р
'" .; о "" ..... .;)
::s 1'-;. м о
"" с-;
11
-: '1:31С)
о ф о>
'Q
о о о
с:>.. " с-; м о
t:: 1"
[ lD
<D .....
'" м .....
" C'J' м ё-
о- 11
е-
<D
",,' ...::
с5
о> м ё-
ф ""
с-; u5 .!:р
'" 11
'"
" ... lD э-
... ""
'" м ...... .!:р
о ;::.
""
...::
с,
1"
ё- ""
" .!:р
" о.
" + е. t::
-е- + э-
е: :а 11
+
J:P ., е.
"- .!:р Lr5"
о
:I: с5
:I:
:I:
::;! QJ
ё-
о 8 l:P
g :I: '1:31С)
:I: <о 11
::;! ?6 t3"
:I: :I: э-
\о QJ :I: '" l:P
о \о.,
0:<: ;:;
g g::;! '1:31С)
:I: 1>: 11
::;! ::;! t; '"
'I!
QJ :I: "'О ::s
:I: ., :<: :I: с:>.. э-
iВ :<: :I: :Х: t::
.,0.
о.::;! О QJ .!?р
... 1>: 0.<0
ut; ug 11
239
112. Передаточное отношенне перемещеннй н КПД клиновых механнзмов
Коэффициент ПО.rJезноrо действия
Ю1ИНО8ЫХ механизмов
Передаточ
Yro.rJ скоса нос отношение с трением
К.rJина переме С трением на наклонной с рол "КОМ С двумя
а щений иа обеих на иакnош{ой
,- поверхностях П.r10СКОСТИ n.rlОСКОСТИ роnикам.и
К.rJина и ОДНИМ
роликом
2 28,64 0,15 0,19 0,19 0,26
5 11,43 0,31 0,36 0,37 0,47
8 7,12 0,41 0,46 0,48 0,58
10 5,67 0,46 0,54 0,55 0,63
12 4,71 0,51 0,57 0,58 0,68
15 3,73 0,56 0,62 0,63 0,72
20 2,75 0,62 0,68 0,70 0,77
25 2,15 0,65 0,72 0,74 0,80
Кпиноппунжерные механизмы
Эти механизмы делятся на одноплунжерные, которые
обычно используются в качестве усилителей пневмо и rидро
приводов, и мноrоплунжерные, применяемые как центрирующие
механизмы патронов и оправок
Исходя из условия равновесия одноплунжерноrо механизма
Рис. /О. Расчетная схема клиноплун
жерноrо механизма с двухопорным
плунжером
с двухопорным плунжером без роликов, изображенноrо на
рис. 10, усилие зажима
w Q l tg(cx.+CP)tgCP2
tg(cx.+cp)+tgCPI'
240
[де Q усилие, приложенное к клину, Н; а уrол скоса клина
плунжера, [рад; <р уrол трения на наклонной плоскости клина;
<рl уrол трения на rОРИ30нтальной плоскости клина; <р2 уrол
трения двухопорноrо плунжера.
Для одноплунжерноrо механизма с консольным одноопорным
плунжером усилие зажима
W == Q 1 tg (а + (jJ)tg ЧJ2nр
tg(a + ЧJ) + tg(jJ1 .
[де tg fjJ2np == 31/d tg <р2 приведенный коэффициент трения
консольноrо плунжера.
Условия самоторможения клиноплунжерных механизмов те
же, что и клиновых. Клиноплунжерные механизмы с ролнками
обычно используются в качестве усилителей и являются
несамотормозящими. Расчет хода клиноплунжерных механизмов
аналоrичен клиновым.
В табл. 113 приведены числовые значения характеристик
клиноплунжерных механизмов.
Эксцентриковые механизмы
в эксцентриковых механизмах при меняются KpyroBble и кри
волинейные эксцентрики
KpyroBble эксцентрики представляют собой диск или валик
со смещенной осью вращения относительно ero rеометрической
оси. Достоинством KpyroBblx эксцентриков (табл. 114) является
простота изrотовления, недостатком непостоянство уrла
подъема эксцентрика и, следовательно, усилий зажима.
Уrол подъема KpyroBoro эксцентрика достиrает максималь
Horo значения при уrле
поворота, равном 900.
Изменение уrла подъе
ма сказывается на
зажимном усилии. В
М связи с этим для обес
печения незначитель
Horo изменения зажим
Horo усилия выбирают
рабочий участок про
филя KpyroBoro экс
центрика в пределах
300 ...450 влево и вправо
от расчетной точки KOH
такта детали с эксuент
риком.
Усилие зажима KPY
rOBblM эксцентриком
(рис 11)
Рис. 11. Расчетная схема KpyroBoro
эксцентрика
241
w м
p[tg(a + ер) + tg ер,]'
[де М момент, приложенный к эксцентрику, Н. мм; р pac
стояние от оси вращения эксцентрика до точки соприкоснове
ния ero с изделием, мм; q:> уrол трения эксцентриком
и изделием; <РI уrол трения на оси эксцентрика; а уrол
подъема кривой эксцентрика.
Условие самоторможения эксцентрика определяется зави
симостью:
а тах :::;; (ЧJ + q:>1).
При q:> == <р1 == 5043' формула примет вид:
а тах :::;; 11030'.
Приняв а тах == 8030' с целью обеспечения запаса caMOTopMO
жения, получим:
tg атах == 2e/D == 0,15,
откуда D/e == 13,3 характеристика эксцентрика.
Таким образом, условие самоторможения KpyroBoro эксцсн
трика определяется зависимостью; D / е> 14.
Эксцентриситет KpyroBoro эксцентрика определяется по
формуле
е == ( rap + б + м + w /1)/(1 cos ,,),
rде б допуск на размер обрабатываемой детали в месте
приложения усилия зажима, мм; rap rарантированный зазор
для установки детали, принимается 0,2...0,4 мм; h запас
хода эксцентрика, принимается 0,2...0,4 мм; 1 жесткость Mexa
низма, принимается 1...2 кН/мм.
ЧИСJювые значения основных пара метров KpyroBblx эксцент
риков приведены в табл. 115.
У криволинейных эксцентриков рабочий профиль обычно
очерчен по архимедовой спирали, вслед<;твие чеrо они имеют по
стоянный уrол подъема кривой и постоянное усилие зажима, а
также одинаковое тормозящее свойство на всей рабочей 30НС.
Уrол подъема архимедовой спирали определяется по формуле
tg а == h/rf1п,
rде r начальный радиус эксцентрика; f1n уrол между началь
ным и конечным радиусом эксцентрика; h разность между Ha
чальным и конечным радиусом эксцентрика.
Для обеспечения самоторможения уrол подъема архимедовой
спирали а обычно принимают равным 8030'. .
Тоrда tg а == 0,15 и h == 0,075 при f111 == 90 причем D == 2r
(диаметр начальной окружности).
Усилие зажима криволинейным эксцентриком определяется
по формуле
w== м
rep tg (а + QJ) + tg ерl '
rде rep средний радиус эксцентрика.
242
о-
[
U t!
g
111
Q
=
=
0:1
><
QJ
:Е
><
:!I
=
со
QJ
:Е
=
>.
..
=
Q
=
=
..
"
..
о:
=
=
QJ
:3
Q
=
..
Q
Е
Q
=
g
..
0:1
со
QJ
=
11:
=
=
QJ
:J'
0:1
=
(!)
QJ
:!I
111
Q
:s
=
::r
о
о
'"
g
<D
<D
"'!.
о
со<
'"
1"--.
C'-I
О
c-i
q
00
C'-I
c-i
с::;
c-i
:::
l1)
l1)
c-i
00
"'"
c-i
c-i
s:: '"
о
l1)
..,;
"'"
1"--
c-i
о
'"
""
1"--
О
..,;
" '"
"'"
:>."
"3
"'о
о",
-6-ь
"о
I
i
Э-ё-
...:эр 1?р
&+
+е:
+
!:Ptj
1:;
'"
о
'"
:s:
..
о
со
м
Q)
\о
::;:
" о
'" о.
:z:
;>,
..
" =
о ::;:
::11
:z:
о.
о
=
<:! U
U 243
I tq s
\о
<:> М lD
""' 1"--,
:::! "
:t »
<.D О
со ::; C'I C'I
о,: C'I- ci
о
'1:>
О
с:.. <.D 00
t::: <.D lD
ci ci
"
",,, 00 о
;;; ::: о> о>
3 " ci ci
<.D 00
М C'I
о '" '"
i lD О
...; -.j<'
1"-- C'I
М М
u5 u5
о
о
о э- & э- &
'" b.O
+ +
" э-----;:: э-----;::
» + э- + э-
"
о + +
-е-
I !
t:l.
С 6
о. о-
::;: ::;:
:s: :s:
:z: :z:
"1 "1
С О
::;: ::;:
о о
о. о.
:z:
>о >о
<; <;
1:: 1::
::;: ::;:
:;; :;;
:z: :z:
о. о.
о S
1:: С
о
>о::;: :z:
'" о :g:
"1
U <; U
244
Ф.
м
о
ci
о
ф
ci
о
м
о
l1)
м
00
о
..;
'"
u
::;:
::11
:z:
cl,
о
1::
;>,
'" :s:
"1::;:
u
245
.
:::!
о,:
о
'g Z
i
3"
.,
о
'"
о
'"
.,
'"
со
с
246
:й
м
01).
2<:
м
о
01)
ci
о
о
'"
:::
м
"<t'
'"
00
с">
'"
u5
<D
""
r-:
о
о
о
'"
5
[
3
00
&i:
l'
с "-
э-
Ь.ОЭ-
.... ь.о
+
Э-
+ с
t! Э-
+
J:Pt!
I
"
'"
::
с;
о
cl,
t>:
::;:
<:!
с,)
::;:
о
cl,
:z:
;;.,
с;
=
::;:
:J5
:z:
cl,
о
=
О
О
:z:
<:!=
О::;:
u
::Е
U
1
<D
01)
00.
""
"<t'
ci
о
с">
ci
""
м
'"
"<t'
м
::"0
О.
01)
о
l1)
о
r-:
э-
ь.о
:::.э:
Э-+
+t!
t!
ь.о
J:P....
':!:
:s:
а'
Q
;;.,
::1
О
:Е
JI
11
':!:
::11
:z:
:Е '"
хО
;;.,:<:
с; :s:
= с;
О О
t...Cl,
О
:z: м
::;:,25
11
э.
u5
с5
11
IQ
::...
о
:?
Ll";)
11 е.
&
11 ""
э- с5
11
с5 э-
11
& ;;:; I tj
11
11 е.
э-
t,i
:<: с5
11
I tj
:;;
ь:
:с
:<:
а.
1::
о
:?
""
11
:;;
::!
:<:
<;
\о
&
11
э.
.i5
о
с5
11
:s:
:s:
;в
<;
'"
о
<.) IQ
11
э-
&
:с
а.
t::
IQ
11
:I!
:::!
с:..
t:::
э-
247
Q
со
Q
е
><
:;:
0:1
::=
>.
1-
Q
t
Q
:Е
:;:
110
110
'"
Q
:.:
:;:
r
в-
:.:
'"
><
:J5
'"
>.
со
:.:
:!!
:Е
0:1
со
0:1
е
CI.I
Q
:с
ё
:::
248
;;:
X
о
е:-
.
о
.,.
C'3(tJ
со '" '"
шt ;
b
Q) l!'I a.
; g
о: '" u
ох :s: (.)
g g
t:l. Со...
'"g
;;:
I
о
е:-
е t!
.;;; '"
8
I
Q
lD
О
" '"
e
i
о
" о
о о Ф
... со
О V
V
о
"
",'"
"';;;
,
u
о
\о
о>
"''''
о...
:::! ХI
t:
';;;
"= +
о
't>
о
с:..
t:::
. о
..."'''' о>
'" "'о
",...", 8 I
""'"
'" о '"
...=S"
о"", 2
: ........ t: 8
Q ';;; '"
о
о"'", lD '"
t;s о +
Q
a.т v)
о
о
о>
о I
о>
" '" Q I
e ........ t:
.;п
C'-I
'"
2 +
Q
lD
О
О
"... v
00 о
...'"
о>
V
о
о>
249
:з'
! j
о,:
о
tQ
О
с:..
t:::
сч
b i
g.
8u
Q. Со'"
"'g
+
Q
lD
О
250
:;; O............................MLCC'OOC'J C'J
......1..О0С'ОL1') C'J.......ОфОО........
<'5c--ic--i"";"";"";"";"";"";ООО
о '" ФмммC-JММФМФмм
f> 'iP
.;- и:> и:> и:>
и:>ои:>ои:>и:>оооооо :i
LCO........1..OC'JC'JOLCLOOOLC
.; c--i<'5<'5-.i<6u5<6r--:r--:",,,, ::;
:;; b; ;; :::g;g; i:
<'5ci"";"";"";"";"";"";oooo со
'"
:s:
:r Е
о '" MMMOMMt....M:::....MM
'" ;-' f> 'ё?
о ..-- "'и:>и:>и:>"'и:>и:>r---и:>",и:>и:>
о
о Q)
" 000000000000 t>:
>; r---ои:>ои:>и:>оооооо
..; c-rc-i'м мм u5 LC с6cDt--."' >-
cl.
'"
со
O'>oD OOMO""""C'JOO.......O"""" ....
о:
C'->"' r---"'и:>C'"JС'->ооО'>r--- Q)
C1:)"'c-ic-r....:....:....:....:....: ""':"":60 ::;
о
::;
о '" ммммФмм мr....мм
ф i:' ;;-" *
=
Q .;- LCL1)LC1..О1..О1..О1..ОФLCФLCLC О
:.о
:s:
g.
и:>ои:>ои:>и:>оооооо :s:
ff oooC'-> r---r---ои:>и:>оои:> cl.
:.о o""":"":"":"":"":c-i'c-ic-iМММ t::
'" со
>< о:
Q)
:15
= о и:> о и:>
е i ООооои:>ооОои:>оо t;
>. C'->C'->C'-> C'->C'-> C'-> C'->C'->
со 8
:.о
:15 Х" со
со
t . ,. <;
:Е 'g
'" r---ои:>ои:>и:>оооооо
со r-
'" "";cic--i<'5<'5<'5-.iu5<6<6<6r--: .;
с ,,1-- ::!
'" т'" :.:
= ..,
С'->ооои:>ооооооо ::!
О ,. t:>..
Q C'"J и:>"''''r---ооооss ::: t::::
:з
251
Мембранные патроны
Мембранные патроны (табл. 116...119) обеспечивают высокую
точность центрирования, блаrодаря чему применяются иля
чистовой обработки деталей.
Основным элементом этих патронов является плоская MeM
брана, к которой прикреплены зажимные кулачки и противовесы
(рис. 12, а). Имеется тип мембран, выполненных как одно
целое с кулачками (рис. 12,6, рожковые мембраны). Зажим
детали осуществляется за счет упруrости мембраны, для раз
жима к ней прикладывается осевая сила
Число кулачков 3...12. При их количестве от 3 до 5 обе.
спечивается более надежное крепление детали, при большем
числе кулачков меньшая поrрешность формы обработанноrо
отверстия. Мембраны изrотовляются из стали 65r, 55rC,
50ХФА, 50хrФА, 55С2, 60С2 с термообработкой до твердости
Н RС э 39...43,5.
Точность базовой поверхности, на которой закрепляется
обрабатываемая деталь в мембранном патроне, не должна
быть rрубее Н9 и h8, радиальное биение рабочих поверхностей
кулачков более 4 й степени точности при наrруженной мембра
не и 5 й степени при ненаrруженной. Торцевое биение рабочих
поверхностей кулачков должно быть 4 й степени точности.
а
Рис. 12. Мембранные патроны:
а с ЦС.fJЫIOЙ мембраной; б с ШlОСКОЙ мембраllОЙ
252
о
Патрон
116. Основные размеры мембранных патронов
Схема
С плос-
кой мем-
браной, с
прнворот
нымн KY
лачкамн
н протн
вовесамн
С цель
ной MeM
браноЙ, с
кулачка-
мн (рож-
ковыЙ)
+==-
I
I
t-=.
,-------,
I
j \
1 ]
u
"'
Расчетные размеры
Толщнна MeM
браны
s (0,04...
O,07)D.
Дна метр цeHT
ральноrо отвер'
стня
d. (0,1...
O,2)D.
Средннй дна.
метррасполо.
ження кулач-
ков
d c (0,4...
O,8)D
Толщнна днска
мембраны
s (0,03...
0,05)D.
Дна метр цент-
ральноrо от вер.
стня
d, (O,I...
O,2)D.
Средний дна.
метр располо.
ження кулач-
ков d c (0,4...
O,8)D.
Вылет кулач
ков не более
L :s:;;: O,35D.
Максимальный
дна метр базо
вой поверхно
стн детали
dтax:S:;;: O,75D.
МинимальныЙ
днаметр базо
вой поверхно
сти детали
d",,,, 0,35D.
Прuмечанuя: 1. D наружный днаметр диска мембраны
2. Число отверстий для креплення мембраны должно быть четным.
3. Меньшие значения толщины мембраны принимают при зажиме
деталей силой УПруrости, большие при приложенин к мембране до.
полнительной осевоЙ силы для зажима детали.
'"
'1::>
253
117. Основные размеры мембранных патронов с плоской мембраной
для обработки зубчатых колес
Диаметр
устанавливае-
МЫХ зубчатых
колес, мм
Диаметр Толщина
мембра. мембра
иЫ D, ны s.
ММ мм
Разжим
кулач
КОВ Т.
мм
Вылет
кулачков
L. мм
Усилие за
Жима ОДним
kулачком
W, кН
Усилие
разжима
мембра
иы Р, Н
тin
36 70
70 110
110 160
160 235
190
240
310
390
6
7
9
II
0,33
0,35
0,40
0,45
57 72 0,735 1,57 19,2
67 82 0,735 1,66 19,2
80 100 1,275 2,75 31,5
100 130 2,45 4,9 37,7
Прuмечанuя: 1. Кулачки разжимаются на величину Т прн Harpy-
женин мембраны осевым уснлнем Р.
2. Уснлие зажнма W тах определено для зубчатоrо колеса с MHHH
мальным днаметром }l максимальным вылетом кулачков, W ",i для
зубчатоrо колеса макснмальноrо диаметра с минимальным вылетом
кулачков.
3. Патроиы нмеют шесть прнвертных кулачков н шесть противо-
весов.
254
'" f
;;;
...
" 1'1
х:с
;
E
'" .,
» Е
*
с."
" "
<;"
и'"
х "
:т
g
::;:
""" ,.
х ,.
<::!
ti
3)!
" с.,.
с.==
t; g:a
,."'
g
t:4
"
Q
"=
...
1-
=
:s:
"=
Q
><
:!I
:с
t
"=
:о:
=
Q
:с
t
...
D:
"=
о::(
=
Q
:с
Q
r:-
'"
с
><
:!I
:с
:с
'"
со
\со
:Е
:!I
со
CI.>
'"
со
'"
:!I
:с
=
Q
:о:
О
........
"''''С'>С'>
ooo
....ООф
"''''
....С'>ОО
оофt--t--
...:oo
'"
C'JC'Jcv:J.q.
6606
фффф
ОС"')С"')С"')
"":"":0)0)
00"'0
"'....0'"
C'>""""
00"'0
o", o
С'> С'> "" ....
0000
00 С'> 00 Ф
C'>
g"" "
"'000
фОО
cci А А {.:::
U
::S::I»
""Со
со со 1-
:о:;:: О О (l)
o Co:E
::z::::r::s:: t\I
CIj са м ::s::
Со<;"""1
\о >- \о
:E o:
"':0:<;0
:Е:Е0::(0:
"" со
=::s;: cl. О ;:>-,
OcaUo..
t:: Q) t\I
(.) со о:
oQa;o
2 ;: t::
OtJ::
uзg.
............
'" '" '" '" С'> С'> С'>
t-- С'>. С'!
Ф-Ф-Ф-оо:::
C'J"",c.c:
Ф-Ф-Ф-'-":-;j
C'JC'lC'l C"')
6660<:500
1.с 1.с l..i.: 1.с СН.С LC
", Ф-оооооо
0000"'00
"'''''''....0''''''
......C'\IMC"')C"')
0000"'00
ooo"' oo
С'>С'>С'>С'>С"')........
0000000
ООС'>....ООС'>фО
C'>C'>C"')
gAAAAAA
0000000
фООС'>....ООС'>ф
C'>C'>
cciAAAAAA
U
0:>-
<; :Е
"1
'z
g-O:
g
':О: о:
О :о:
со о:
8
0..",,,,,
u.3
............
С'>С'><='>ООС
t--t--....
'" <='> О t-- <='> <='>
Ф-Ф-оо;j:::
["-.ФLCt--.-.q.C'J
---: 00. . c-i' с'5 ..;
Ф"'t--
'"
C'JC'lC'lC"')-.:t'
666666
'" '" '" '" '" '"
Ф-оооооо
000"'00
'" '" .... о '" '"
<='>C"')C"')""
о о о '" о с
oo"' oc
<='><='><='>С"')........
000000
<='>....00<='><00
<='><='>C"')
AAAAA
000000
О<='>....ОО<='>ф
<='><='>
с5ААААА
U
0:>-
<; :Е
"1
':о: о:
О '"
0:0..
"" 1-
0..>-
\00:
:Е со
'" О
:Et::
,:0: о:
О :s:
со о:
0"">-
coo..
8
0..",,,,,
u.3
255
t+
I
fI
:с
Q
со
с
.;:
:!I
:с
:с
'"
со
\со
:Е
256
:i
:Е
:i
"1
о:
t;
О
t::
'"
"
о
-е-
I . 00
><
2-0-
'" :
,r;g
c-i' = cs
8 :Е
..ti ::rs
'" :>:
\о
tJ::Cl.
;Е t>:
'"t:jo: '"
",;
..t:Cu::s::t::
g
"'-"'О::!'
:::s: :.:'"
Е I .
о: ц--..
g ..0:
-& 'о:
-&:':(1)
'" ::r <;
О"'",
:.: <; ....
I g
-'<00:
<; ....
(1) u u
"10:0
Lo :т о:
'о:
8
\о
о..
о:
"1
I
'"t:j
:i
:Е
'"
с.
::r:
ti
:с
В
о..
'о:
о:
<;
[
....
О
....
:Е
О
:Е
:т
'"
;:,
:<:
:Е
О
:с
"1
О
'" '"
:с ....
о: о:
<; (1)
со:Е
.... О
(1) :Е
"1
",е
:ЕО
о: о:
;Е о:
(1) со
о:
<; о:
о: ::r
u '"
»"1
(1) (1)
00..
о: (1)
.о t::
<; t>:
'" <;
::
o..,g
(1) '"
Ос.
:Е \о
(1) :Е
»(1)
'2:Е
Cl..(1)
1---<:.:
'о:
:с
::!
t>:
....
:.::
i
I
<
се
:а
о:
о:
со
"1
(1)
:а
о:
"1
О
><
u
:s::
со о u") '" х =
о:
t:: со 00 =
,= u") ::!
8 "" о <; о <;
о t::
:.:: f-o
I ,= (1)
u") g"1:
\О ci О
= '" 0>-
'" u") "'''1:
о- со .2
f-o <D
(1) u") u")
c'i" о ';t>:::E::E
Б е '" = ::Е
= u") >- 0..0:0..
. (1) "1: u") u") ----'- о.. о.. (1)0С')
= f-o с'-> u") '"' t:: . <; '" со
i': о: " о ci о :s.>- O
" u") I .о + :а-Б,="';
о <D <; + :O
-е- со u") >-
'" о ci о С'->"1: ---..:s: O
::Е o cq
0..0.. r; ::E с'-> t
11=\0 Ф I ........
u") +00..(1)
о 1It:;C') i 0:=::Е
а. < со ::Е е-:Тf-o=
t со cq:::;:o 11 1I !g-
'" о ф U"). <D 11 е- e.
<; :.:: = о ::L
15 <; :.:: I о:
. '" u") xi со
t 2 r---f-o u") с'-> <1
5,= = С'->. 00 ::E
.о (1) .= о ci.: 2:i=
со о: <; f-o 11 I ::Е
I \OU :i
'" о tJ.J0.. . :.::
e- f-o о: <О=:Т
>< ........ ........ \О f-o '"
2: 00.. Q i (1) ::Е (1)U<;
t::gs "1:(1) "1:0>-
Lo ::Е Lo о: :.::
.о
@
о.. о.. ::Е
\О \О
:<:
::Е ::Е U
>- '" =
:.:: о..
U t
=
"1: "1:
= =
:.:: '" "1:
::Е со
' * Q о
:а .о '"
'" 3 о.. о..
(1) t>: \О
= :.::
о <; '"
t:! <; = ::Е
= U О = ::Е
0..>- .о о.. =
t:: е о f-o t::
U
t:: со
. о о о..
f-o ::Е t>:
о: (1) = е
(1)>-
::Е \О о: = <;
о (1) >-
::E о.. :.::
\О (1) (1) '" ::Е
,= t>: ;z"1: ::Е о ::Е
= = =0..
::! ::Е "'>- (1) r;
"' = '" ::Е
Q"1: о..
'" '" f-o (1) [
\00 о: ::Е ::Е
= U (1) '" = <; ::Е <;
Lo t>: ::Е = <;
= 0"1: е = о
'" <; >;
:S::"1: t::I :::;::.:: >.>3
<:
\о
'"
::!
:.:
<:
о
't:>
о
t:>..
t:::::
9 3052
257
Механизмы с применением rидропласта
Нанболее эффективно применение rндропластмассовых при
способлсннй для точноrо центрнрования и paBHoMepHoro за
креплення детаJJей с цнлнндрической базой. Однако следует
учитывать, что изrотовление и эксплуатация rидропластмас
совых конструкций требует применення специальноrо оборудова
ния и дополнительных затрат
Механизмы с использованием rидропласта равномерно пере
дают давление на все стенки полости. rидропласт не должен
просачиваться в зазоры специальных уплотняющих устройств,
а равномерно и без заметных потерь передавать давление на
значительные расстояния, сохранять свойства с течением време.
ни и в определенных интервалах температур, не вступать в
реакцию с металлами.
В табл. 120 приведены основные свойства rидропластов,
используемых в приспособлениях.
По схеме действия механизмы с применением rидропласта
делятся на две rруппы: MHoroMecTHbIe, в которых rидропла
стическое давление передается системе скользящих плунжеров,
и самоцентрирующие с упруrой оболочкой в виде TOHKO
стенной втулки (рис. 13).
Q
Q
Рис. 13. Мехаиизмы с примененнем rндропласта:
а MHor03BeHHble: 6 с упруrой оболочкой
258
При расчете MHor03BeHHoro механизма с rидропластом уси.
лие зажима, развиваемое рабочим плунжером, определяется
по формуле
w == Q(Djd)2fj Р,
[де Q исходная сила, развиваемая нажимным плунжером, Н;
D диаметр рабочеrо плунжера, мм; d диаметр нажимноrо
плунжера, мм; fj КПД, равный 0,90...0,95; Р сопротивление
возвратных пружин, Н.
Величина перемещения нажимноrо плунжера определяется
по формуле
SQ == swn(Djdi,
[де SQ, Sw соответственно перемещение нажимноrо и рабочеrо
плунжера; n число рабочих плунжеров.
В приспособлениях типа оправок или патронов широко при
120. fндропластмассы
Показзтели
дм
Марки rндроnластмассы
см
Сопротнвленне компонентов в
составе rндропластмассы, %:
полнхлорвнннловая смола
маркн М
днбутилфталат (пластнфн'
катор)
стеарат кальцня (стабнлн,
затор)
Температура плавлеиня, ос
Рекомендуемый температурный
режнм работы, ос
Велнчнна зазора, мм, подвнж
ных соеднненнй, прн которых
начииается просачнванне rндро
пласта при давленнн, МПа:
12,5
30
40
50
Уменьшеине объема массы на
каждые 10 МПа давлення, %
Рекомендуемое прнмененне
20
78
2
10
88
+140
+120
0,01
0,03
0,02
0,01
0,5
0,5
В caMoцeHTpHpy
ющнх оправках
прн небольшнх
перемещениях н
передаче давле
ннй на иебольшое
расстоянне
В мноrОr,lестиых
приспособленнях
прн передаче дав-
леннй на боль-
шне расстояння
через каналы не.
большоrо сечення
259
меняются тонкостенные втулкн, установочная поверхность
которых является одновременно и зажимающей, что обеспе
чивает высокую точность установки и сокращает затраты
времени на закрепление детали.
Порядок расчета rид пластмассовых оправок и патронов
приведен в табл. 121, а основные характеристики тонкостенных
rильз в табл. 122.
121. rндропластмассовая опр.авка нлн патрон
и с х о д н ы е д а н н ы е: М. р передаваемый крутящий момент нли
крутящий момент от сил резания, Н. мм; I з базовая длина заrо
товки, мм, d диаметр базовоro отверстия (наружноrо диаметра)
заrотовки, мм.
Парзметры
Расчетная формула
Конструктнвные параметры TOH ПО табл. 122, 123 в зависимости
костенной rнльзы от d: D, d l , d 2 , Н, Т
Давление в полости с rидро По табл. 122, 123 в зависимости от
пластмассой d: принимается меньшее значение
р" р., Q, 21
Длина TOHKocTeHHoro участка Из конструктивных соображений
rильзы lз> Lr> 21
260
п родолженuе табл. 121
П rзметры РаС'lстная фор\1ула
rаранти рованный КРУТЯЩИЙ М"р'ар лd2f1Q+о,5 P"(L2 21)],
момент, передаваемый оправкой [де f коэффицнент трения, принн
(патроном) мается равным 0,16...0,2
Условия передачи заданноrо Mt(p rap;::: Mt(p.
крутящеrо момента [де К коэффнцнент запаса, прннн'
мается прнближенно k;;;;' 2,5
Наибольшее напряжение в Ma По табл. 122, 123 в завнснмости от Р,
териале TOHKocTeHHoro участка
rильзы
Допустимые напряжения MaTe <:
риала тонкостенной rильзы <:е: 0..<: Э<:
'" о.. ><00
>:: :s: U Эt.... '='1'='1 t.... t.... '='1'='1
0.0; t....t.... ><>< UU >< uu uu
'" '" 11':>11':> 00 11':>0 11':> 00 011':>
t <011':> 11':>11':> 11':><0 11':> <0<0 <0<0
МПа 600 750 900 1200 1300 1500
Допуски И посадки Диаметры D h4, d, H7, d2 H8,
D, H7; лннейные размеры Н,
т j s l4. Р азностенность в попереч
ном сеченни TOHKocTeHHoro участка
не более 0,02 (D dl). Радиальное
бненне наружноrо диаметра TOHKO
cTeHHoro участка rильзы относнтельно
отверстия по 2...3 й степени точности.
Посадка н7
rнльзы на вал по -ив
Материз_'1 и термообработка Тонкостенная rнльза: стали 65r, 55rc,
50ХФА, 50хrФА, 55С2, 60С2, 55xrp,
60С2ХА, БОсrр, 60С2ХФА, 65С2ВА
закалка в масле, отпуск до HRC.
39,5...43,5. Вал оправкн, плунжер:
стали 18Xrт, 20Х, 20ХС цeMeHTa
ция, закалка, отпуск дО HRC. 57...61
261
о
8
:::
1с
......
g о
t:
::;:
"-
:з::
t
..s
с\.
с -;;
Q
111:
<;
о:{
; .,:;
<;
111:
..s
:1:
Q
:1:
Q
....
c'i
262 ""
""
t:
::;: 000 00 0000 00 0000
000 00 0000 00 0000
I'oooa> 00 а> фl'oооа> 00 а> фl'oооа>
ь
010 010010 100 10
=S: = = :! :::
""
,. 0100 1'0 М 010 О 00 l!) м
;: C'O С'О С'О S: ............С"1М
СУ
t: 00 M M О Фо
::;: Ф 00 ---: 00 c-i 00 о q.qo-.r:>
g cr;......= c-i'ф' ..... r--........ c-iФ ("0")"'................
t: 10 10
::;: a>MI'o С'О 10 ФО;МI'o С'О 10 Фо а>
С'О С'О С'О С'О ............... С'О С'О С'О С'О С'О
"'-
.... 00 10
oci
,. 1'0 00
,. :з::
f
{; С'О Ф
'" С'О С'О
с.
,. Ф с-:. С'О
Ф С'О
о ,;; Ф о-
1.... С'О М
00 00 00
<:> ф a> а>
1'0" с;:; .Q
С'О м
,. 1'0 Ф 1'0 Ф
,. :t:: :t:: :t:: :t::
00 00 С'О С'О Ф
'" С'О С'О М М М
\\J
::s
:t:
-:
о
't:>
О
263
""
о 00 о
::;: о о о о 000 0000
R8 8 о 000 0000 00 о
<о ...... ао о> <о......аоо> ао о> о>
'"
,. о 10 10
,. !::::! ........ :е ::: 0......1O О
"" C'I C'I
,.
,. ао о 10 ""00 ao<o o 00 5::
:r: C'I :е C'I('I) C'I ('1) C'I
СУ
ао ...... 10 О ...... ао <0<0 -
::;: o "" ",,' 00 ....: = . -
.r5cici'
"'-
l!) ""
::;: C'I о> <о "" юО <00':('1)1'0 ""';10
C'I C'I C'I C'I C'I ('1) .............C"1 C'I C'I C'I
Q:
.... 10
00
,. :з:: 00 5::
,.
1 ао
<о C'I
C'I
с.
,. C'I ""
о '" C'I О
..;. 00
1.... ('1) ('1)
ао 00
Q о> о>
.r5 ci'
('1) ('1)
::;; ...... 00 <о ...... ао о>
::;; :х:: :х:: :х:: :х:: :х:: :х::
<о <о о о о о
('1) ('1) ""
'"
.:
\Q
\\J
::s
:t:
-:
о
't:>
О
с>..
t:::
264
.""
!
t:
::;: 0000 888 000 88 5588 000
10000 000 000
<Dt-.oo <Dt-.oo t-.00Q) 00 Q) ""<Dt-. <Dt-.oo
'"
,. 10 10 10
,. t-.1O"" Or-.:<D <='о c:i 00 C'i'o t-.<D 000t--
"" ................. <='O <='O <='о <='о <='O <='O
,.
,. 0('1)00 1O ('I) <='000 ('1)('1) ('1)000 000
;: <='о ('1) ('1) <='о ('1) <='о ('1) <='о <='O <='O('I)
СУ
t: 10 t-. О ('1) Q) о 1Оф 10 00 00t-.1O t-. 10 О
::;: t--:. <='О.....: r-.: ::'5<6"": ....:..;:00. ...: .. C'i'cO' - ";:cO'
......1'-..............
10 10 10 10 tC tn tn
::;: <='OOO<='Or-.: <60 Ф<='О.с "":10 C'i'cO'<'i t-. 10
............. <='о <='о <='о <='о <='о <='о <='O <='о <='о
"'-
.... Q) l!)
'"
,. :з::
,.
f
{; ('1) 00
('1) ('1)
с.
,.
о --а t-. 10
L-. ci r-.:
'"'"
00 00
Q Q) Q)
. g
,. <D t-. OQ, Q) <D t-.
,. :t:: :t:: :t::. :t:: :t:: :t::
LC LC 10 10 О О
'" '"'" 10 10
<u
::s
.-:
о
't:>
О
""-
t::
265
""
00
::IE 000 000 00 00 00
000 00 "'00 00 00 00
фt-.оо t-. 00 '""'ф.... ф t-. Ф t-. t-. о>
.
"
,. '" 00 ('1)
,. t-. С'О О Фci Ф О> о> '"
С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О С'О
""
,.
,. t-. t-. t-. 00 00 000 00
:з= oOOt-.
С'О С'О С'О с') С'О ('1) С'О ('I)
СУ
ФО,"", t-. '""''"'" '" 00
::IE '" ф('l) .....:r--:=.. Mr--: ом о,.;
ом.., ом
'" '"
::IE Фо>ci о> С'О С'ОооС'О <00 о> '"
C'O С'О C'O С'О С'О
"'-
... '" з
ф
,. :t:
,.
1
.;; 00
('1) '"'"
со
'"'" '"
,. '" ('1)
о ..; r--: С'О
1.... М
'"'" '"
00 '"
t-.
Q о> о>
а) or5'
'"'" '"
,. 00 о> ф t-. 00 о>
,. :t:: :t:: :t:: :t:: :t:: :х::
о о ф ф ф ф
'" '" '" '" '" '" 11:)
J
<u
::s
:t:
-:
о
't:>
О
""-
t::
266
""
::;: 000 000 000 00 000
1000 1000 000 00 1000
фl'o фl'o Ф 1'0 а> 1'0 а> фl'o
'"
10
" 10 10
" ф О ..;
<') a>1O a> 1'0 c-i
""
"
" ооф
;: о() 1'0 О 000 00 10100
<')10 <') <') 10 10 ф
СУ
<') 10 а> ф <') I'oф1О
::;: С'5Ф"; ОФS:: C-;c.oi <')0 =
"-
"la> 10 10 10 10
::;: C\I"':"": ф.о 00 а>Ф <')оф
"-
.... S:: 10
с5
" :з:: S::
"
I
-<; а> 1'0
10
'"
с.
" 10 10
10 10
о ,;; о()
1.... Ф
10 Ф
10 10
1'0 1'0
Q а> а>
c-i с5
ф 1'0
" Ф 1'0 00 а> ф
" :t:: :t:: :t:: :t:: :t::
<') <') <') <')
'" ф ф ф ф 1'0
-:
\с
\\J
::s
-:
о
't:>
О
""-
t::
267
""
000 000 000 о 000
1000 000 000 О 1000
"'...... "'...... '" "'......'" '" "'......
,.
,. 1O('I) 0010 000 О 000
('1) с'о с'о '" '" с'о ('1) '" 10 Ф oo C'O
"" с'о с'о с'о '" с'о C'J ('1) с'о с'о с'о
......00('1) ооС'Оо 000 О 0010
('I)1O с'о ...... с'о ('1) '" с'о ('1)"'......
oo 10 ('1) 00 o('l) 10 oo
c-i 00' c-i ';OO!:i Ю . ф";о
с'о
10 10 10
c-iОО('l) ...... o "'000 .....:....:
C'O с'о ('1) с'о с'о с'о с'о с'о
10
....
,.
,. :з::
I
{; ...... ......
10 10
с.
,. 10 10
10 10
о ,;;
1.... r--: .......
'" '"
10 :;:
......
Q '" '"
О
......
,. ...... 00 '" о '"
,.
:s :х:: :х:: :s :х::
о
'" ...... ...... ...... 00
\\J
::!
'"
":
с>
'"(:)
с>
Q.
t:::
268
.:
\Q
::!
-:
с>
ra
с>
""-
t::
с:
::;: 000 000 00 о 000 000
.соо .соо 00 о .со о .соо
- <D1'o ф,.... <D1'o '" <D1'o <D1'o
'"
,. 000 .с
,. о <D "" ао о 1'0 "";-0 ф ф Lr.l Фf'.
М c'j c'j
со< MMC'j ММ М М c'j c'j м c'j c'j
'"
,. фC'jО
;: .со.с .со.с о.с .с .с .с .с
c'j .с ф .c М'" М МФао c'j .с 1'0
СУ
t: 1'000 МФ .с 1'0 .с ао
::;: "";-ою ....:ф 1'0 "" Ф"";-о "";-ф.с
.".;-r-: c'j
t: c'j .с .с .с .с .с
::;: ci""':-"": 1'00 C!; ....:,....:- M"'
C'j c'j c'j c'j C'j
.с
....
,. :з::
,.
f
{; ф
ф
j .с
1'0
'" О
w
1'0
.с
1'0
Q '"
ci"
1'0
,. 1'0 00 '" О Ф 1'0
,.
::t:: ::t:: ::t:: ::t:: ::t:: ::t::
о о <=> о <=> о
'" ао ао ао 00 '" '"
""
.
269
""
::;: ссо со о 000 000 000
0/)00 00 О 11)00 <соо .noo
- """'ф...... ф...... о-, """'ф...... """'.о...... '""'.о......
'"
,. 10 <с <с
" cv) c'i о 00... О "'"'00.0 ...... oo cv) <с С'О
,"",cV)0':>
"" ,"",0':>0':> 0':>0':> '"'" о':> С'О С'О о':> о':> С'О
"
" "'о...... о'" 10 О 000 "'о'"
;: "'00
'""'''' 0':>,"", о':> ,"",oo ""......0-, С'О '" ......
СУ
00 0-,. cv) о-, о-, 10 О '" cv) о """00':>
::;: o"' C'iф c'i r-:ф..; .......... c..i 00" cioO
С'О "'
'" '" 10 "" '" '" '" '" IJ':)
::;: C"Ir--:......... фо ..; ";0':>0 C'i0<D ciooO':>
C'O С'О С'О С'О cv) С'О C'I C'O
"'-
!-. .q
" :t: I
"
1
{j ""'" ""
...... 00
" С'О С'О
...... о-,
о -;:; .о о
L-. .о .о
00 о-,
С'О С'О
...... ......
Q о-, о-,
ф ф
00 о-,
" 00 о-, о ф ...... 00
" :t:: :t:: :t:: :t:: :з::
о о :t:: о о о
о :::
'" о-, о-, о-,
\\J
::s
-:
,g
о
""-
t::
270
00
::;: <D О
","ф
'"
" о о">
" <D М
'"
..
" :::
о
<D
::;: О
::;:
"'-
I
...
" ::t:
"
f 1--------------
{;
f--------------
"
о -;;
L..
r--------------
а
I "
"
""
I
I I
с-.,
..:
\с
<\)
::;
;,:
<\)
-.:
о
't>
О
t:::
о
. Q) ...
""'" '"
'" '" ""
О""...
Cl.....:I:
:: :I: о
cl. о '"
... '"
:I: '"
Q) ::
::fCl.o
t:: <-.
t>: Q)
Ш
'15 Ш
u "" >.
u", ...
"" :: u
ш
u О Q)
"" '" :I:
i:i:E
Е@@-ь.
u-&o
:ё u
u'" '"
о I:Q ,.Q :а
0;00;",
00;::",
t: ::S:: r....
u ::
:1
O'
t'i:I ::s:: о >.
o:t u <-.
8
t
(l) :r О
\:
t:t )о: t'i:I f-
10-. g;
O: iВ
"Q)t>:it
Q :s.
t'i:lt'i:lCl.t:
:т o:t "" о
"" .. :Е U
:I::::;,u
8
'8\: '
Q) о cl.
g c::il
о; ..
'" O:::):S::!:
1': :Е
са LI:?
:a b
!;j "
>. :
1:!
,g
о g-
::; "" о о
:
:: o::
:: ::
:I: <-. u
о
о
о">
<D
М
;;
00
","ф
о
ф
"'" 00
.оф
C'-I
<.6
r--.
C'-I
00
C'-I
о">
:t:
о
о
271
са
Q
=
Q
CI.
Е-
'"
С
1>:
о;:
<:{
:и
о;:
.=
Q
=
t
Q
:о:
=
Q
Е-
:и
CI.
Е-
CII
:Е
'"
с,
'"
с
CII
:и
=
са
Q
=
ё
с-:)
272
;; <::>
<::>
.5::;: 00
'" 00
'" -.i ::;
'"
'"
'" -qo r--.
i <15 ci
о
00 00
с Ф
cs м
Ф r--.
<;: ::;: ci .ё
C'-I C'-I
.... <п
:х:
'" 00
'" Q ф
f м
i
Q <п
Ф
'" -qo
ф
о C'-I
<-.
t
"" <п
C'-I
<::>
aS
C'-I
'" <пФ
'"
i:. -t: -t:
00 00
с; C'-IC'-I
"'"
a о <=> <=> <=> <=> <=> <=>
<=> <=> <=> f: <=> <=> <=>
J::;: '" 00 '" 00 '" 00
"" C'-I <D М
'" ::: ::: ::: cs ф ci
со> C'-I
'"
'" r--. <D
i '" а5 ..; '" <D с<5
C'-I
О
"'. r--. <D 00 '" r--. C'-I
ci cs ..; ci
с C'-I <D r--. '" <D 00 <D r--.
.о: ci ci ,r.) ф ci м ф ci
::;: C'-I C'-I C'-I C'-I C'-I C'-I C'-I
... 00 <D <D
а5 а5
::t: :::
'" r--. 5s
'" Q с<5 <D
f
Q t i i
r--. r--.
<D 00 <=>
'" g g ci
о
<-.
'" i i
м м
<=> о м
ci ф cs
м
'" <D <D I <D I
'" <D <D
-t: -t: -t: -t:
C'-I <D <О <=> -t:
Q м м м <=>
.,
::;
;,:
-.:
о
't>
О
с>..
t:::
273
"'"
<=> <=> <=> <=> о <=> <=> <=>
<=> <=> <=> <=> R <=> <=> <=>
:::;: о"> 1'-- 00 о"> 00 о"> 00
'" м 11:> '<t' 1'-- 11:> 1'--
'" r--: oi' о 00 ф c-.i" oi' r--:
со>
'"
'" 00 с<:> <D 00 00 '<t' <=>
.,; .,; м о :z
с<:> <:-1 М
О
11:> '<t' 00 М с<:> '<t'
.о: u5 c-.i" <:-1- Ф О .,; 00
ё
:::;:
11:> 11:> 11:> 00 1'-- <D
;;;, <D u5 <=> м r--: oi' с<:> ф c-.i"
<:-1 <:-1 <:-1 <:-1
.... о"> о">
::t:
'" о">
'" Q 11:>
1
Q i
'"
<:-1
'" r--:-
о '<t'
L..
'" i
м
<=>
u5
'<t'
'" I '" I <D <D
'" <D
t>c ;?3 ;?3
<=>
Q '<t' '<t' '<t' '<t'
-i
\с
<\)
::!
;,:
-.:
о
't>
О
с>..
t:::
274
"'"
о о о о о о 8 о о
о о о о о о
::;: ст> <.с> ст> <.с> t-- ст>
'" 00 00 "<1'
'" а) ф м о о ё;; <.D с<:>
со с<:>
'"
'"
'" <.D 00 с<:>
...... c-i i t-- О ст> 00 t-- Ф
:I:: 00 .". с<:>
О
00 00. с<:> t-- .". 00 ст> t-- q
ori м о м о. r--:
ё
;:f
!:: 00 ст> !:: о 00 о <.D .".
.t <.D О ф u5
.... ::
::t:
'" ёi
'" t--
(
" i
Q ст>
00
'"
о
<-.
... i
с<:>
о
ф
00
00 I <.D I <.D I t--
-t: -t: :g
<.D
00 00
j
<\)
::!
;,:
-.:
о
't>
О
275
"'"
t: I о о о о о :=> о о о
о f: о о f: :=> о f: <=>
::;: ф о"> Ф о"> <.D о">
1'-- ;;:; ф g:: о">
C'-I C'-I C'-I М C'-I C'-I
'"
<D 00 Ф м ф
C'-I М Ф М
1'-- 1'-- М 11:> Ф
.>: 00 r--: c-i ф ci м
с
::;:
<D М !::: <D !::: <=>
.>: r--: ;;:; c::i ci C'-I
C'-I
....
::t:
,. <=>
,. Q оа
t
i
Q м
,. ф
ф
L..
... i
м
о
м
ф
'" I ф I ф I
..:: -t:
с<:> м м
'" ф <о
.,
::;
;,:
-.:
о
't>
О
с>..
t:::
276
"'"
:15 о о о о о о о
о о о о о
::;: ф о"> Ф о"> Ф
,.
,. о"> Ф 00 <D "" О М ;;:;
"" м "" "" "" м "" ""
'"
,.
,.
"" <D О М О r--. ::;
с<:> с<:> <D 00 с<:> r--. ""
О
ф о"> Ф oq r--. r--.
.;: ..; ci ф ci ;;:; ..; .о "" .о
.о: ф ::; <D М oq <D
c-i ci
"" "" с<:> ""
<D
.... о'
::t::
,. 00
,. Q 00
I
Q i
r--.
,. ..;
о r--.
L..
'" i
м
=>.
r:::
<D I ф I <D
::; ::; -t:
М :15
ф r--. r--.
-i
\с
.,
::;
;,:
-.:
о
't>
О
t:::
277
"'"
о о о о о о о о о
о о о о о о о о о
';::;: 00 о> ф 1'-- 00 о> 1'-- 00 о>
'" 00 00
'" ф C'-I О 00 C'-I О
r--: C'-I C'-I C'-I r:t5 C'-I C'-I C'-I
""
'"
'" ф с<:> о о 00 "" ""
;: .,; .о о> о м
с<:> "" C'-I t") .". C'-I с<:>
о
.". ::: ф 1'-- "" oq 00 C'-I
О м r--: = .,; r:t5
с
::;:
00 о> о "" 00 о с<:> 1'--
;;, .,; C'-I C'-I C'-I C'-I C'-I C'-I <.D
C'-I C'-I
.... 00
о>
::t: ::
'" с<:>
о
'" Q .,;
I ф
Q i
о>
00
'" c-i
о 00
L..
... i
с<:>
о
о
00
'" I I ф I
'" ф !:::..
t>c
о о о
Q 00 00 00
\с
:::
.,
::!
;,:
-.:
о
't>
О
с>..
t:::
278
"'"
<=> <=> <=> <=> <=> <=> <=> <=>
<=> <=> <=> <=> <=> <=> <=>
';::;: <.с> о"> t-- о"> <.с> t-- о">
'" t-- 00
'" с<:> о"> 00 t-- <=> о"> с<:>
.,; с<:> C'-I C'-I с<:> с<:> C'-I ф C'-I
'" C'-I C'-I
'"
'" с<:> C'-I t t-- t-- 00 с<:> с>
i' C'-I с<:> <.D "" .". <.с>
СУ
C'-I 00 <.D о"> t-- 00 <Q
ci О r-..: C'-I
...
f----...---. t::
::;:
00 00 <=> t-- ....
.о: OrS ci' C'-I C'-I C'-I
C'-I C'-I
00
f.., о
::t:
'"
'" cs
I
Q
'"
о
.....
...
<.D I 00 I
1:>1) -t:
<=>
t-- t-- 00
'о
.,
::;
:1:
-.:
о
'о
О
с>..
t:::
279
t: <=> <=> <=> <=> <=> <=> 55 <=> ' .
<=> <=> <=> <=> <=>
; ф '" ф '" ф
,. 00 <=> ф <=> 00 00 C'-I
,. с;;
. C'-I C'-I М с<:> C'-I с<:> м с<:>
C'OI
,.
" <=> t-. t-.. 00 М C'-I Ф <=>
rfS !:::
00 '" с;; 00 ф ф
о;
ф C'-I М 00 ф q 00
ф C'-I .,; О ф
м 00 oq 00 ;:::: м
C'-I с<:> r-: ;;:; ;:;; r-: C'-I
C'-I
....
::t: :::!
,. 00
,. Q '"
I
Q м
" .,;
о 00
<-.
...
м
<=>
о
00
" I I
" ф ф t::. 00
-t: t>c -t:
<=> <=> <=> <=>
Q 00 00 00 '"
-i
'о
.,
::!
-.:
о
't>
О
с>..
t:::
280
j
cu
::!
:t:
cu
'-:
О
'о
О
<:>.
t::
t:= о о о о о о 00 о
<r.> о о о о о 00 о
.5:<: "'<3' <D "- О> <D "- 0>0> "-
'" <r.>
'" о "- "'<3' О> "'" "- ф "-
<r.> со':) со':) "'" "'<3' со':) со':) "'<3' со':)
""
'"
'" о о о о О> 0>"", "'"
;: "'<3' <D со':) "'<3' СО"'" <D
СУ
"'" <r.> со':) <r.> О> <r.> ::
cs м c-i ф 00
:<:
.>: "'" "'" ;;:; 00 "-
"'" со':) СО':)"'" "'"
....
=
:t: :::!
'" Q 00 00
'"
I
Q
"-
'" c-i c-i
о О> О>
....
" "'<3' "'<3'
О О
cs cs
О> О>
'" I <D 1 <D I "-
'"
-<: t>() о
о о
Q О> О> О>
281
: о о о о о о о
1D О О О 1D О О
:;: ...,. <D "" о> ...,. <D ""
'" 1D
'" 00 1D <D со':) о> "" 00 1D
...,. ...,. со':) со':) C"I ...,. со':)
"" со':)
'"
'" 1D 1D <D 00 1D О
Х C"I C"I 1D "" :::! 1D
СУ
о> C"I 00 :2 1D q ""
о' C"I Ф
::;:
" 1D :2 ...,. <D со':)
C"I C"I со':) C"I
.... :::!
::.::
'" с5
'"
I
'"
'"
'" Q <D
"-
.. 06
'"
о
.....
с
+
." ...,.
О
о'
'" 1D <D
'" -<: -<:
о о о
Q о>
Е
::!
:t:
-:
о
'о
О
<:>.
t::
282
t:S о I о о I о I о I о
о о о о
:;: ф о> о> о>
'" I "" I <r.> I 00 I "-
'" "" 00 ф
"'<3' <') <') "'<3' <') "'<3'
""
'" I I I I
'" о о <r.> <r.> ::: :;
х "'<3' Ф <')
СУ
"'<3' I 00 I "- I I <')
-.i ci
:;: I I I I
<r.> <r.>. о <r.> ф
;;. r-: м "" r-: ""
""
....
:t:
'" 15 s:
'"
I
"- ф
'" u5
....
00
+
'" "'<3'
О
О
'" ф I "- I
'" t:>Ii о о
о
с;
..:
\Q
'"
::!
:t:
'-:
О
'о
О
<:>.
t::
6
0..:'::
:s: '"
0......
.... :с
::1 :s: '"
'" о.. О
<; С L.
,:
О 3' Q
[
::;; :.:: ....
.... :s: u
u :с '"
1= g,
u@ b.
х-&с>-
....'" '"
g
tQu t;
t
O'
ctlCO:ru
'" t;; >- '"
"'х :r
:;fue>-
011:00
u CI;S :с "-
.:с:со
t
(1)0..01--0
:
I <:>. ....
;;]g;
@ t:( @
:
:: g
:с ::;; u
.8
е I
::r ...... с.
;'!",""I
;=
.... ::;;
tQ
b
11
o о..
L., (.) ...
.; о ::;;
::! :с '" ::;;
['х
:S::ag
t::g; e
:Е:
283
Оправки
Оправки раздеJJЯЮТСЯ на жесткие и разжимные. Важнейшей
характеристикой при выборе Toro ИJJИ друrоrо типа оправок
ЯВJ1яется точность обработки Ее показатеJJем обычно СJJУЖИТ
ОТКJJонение от соосности, возн'икающее при обработке наружной
поверхности относитеJJЬНО базовой. При выборе оправки также
иrрает ропь жесткость заrотовки, потому что при закреПJJении
на оправке она деформируется. Это приводит к ра3JJИЧНЫМ
отклонениям формы обработанных поверхностей.
В таБJJ. ]24 даны характеристики наиБОJJее распространен.
ных видов оправок и рекомендации по их выбору.
ЦИJJиндрические оправки ДJlЯ установки детаJJей с rарантиро
ванным зазором обеспечивают стаБИJJьное ПОJJожение детаJJИ
вдопь оси. Поэтому такие оправки можно при менять при
работе на настроенных станках, коrда преДЪЯВJJЯЮТСЯ повышен
ные требования к прОДОJJЬНЫМ размерам. С помощью данных
оправок не достиrается точность центрирования, однако они
имеют преимущества при мноrоместной обработке. Расчет опра
вок приведен в таБJJ. ]25...]26.
Цилиндрические оправки с прессовой посадкой применяются
в СJJучае, еСJJИ необходимо точно зафиксировать ПОJJожение
детаJJИ по длине. Порядок расчета оправки с прессовой
посадкой детали приведен в табл. ]27.
Резьбовые оправки применяют ДJJЯ обработки детаJJей с
резьбовым отверстием. Устанавливать детапь только по резьбе
НeJJЬЗЯ. Во избежание перекоса детали за установочную базу
обычно принимают резьбу и точно подрезанный торец. Во время
обработки происходит самозатяrивание детали, что затрудняет
ее ПОCJJедующее свинчивание. Поэтому перед свинчиванием обра
ботанную деталь нужно отвести от упорноrо торца приспособ
JJения.
Конусные оправки применяются при базировании как по
rJJадкому, так и по ШJJицевому отверстию. При базировании
ШJJицевоrо отверстия по наружному диаметру внутренний
диаметр ШJJицевой оправки обычно изrОТОВJJяется на ] мм меньше
BHYTpeHHero диаметра детаJJИ, а ширина ШJJицев оправки
на 0,25...0,5 мм меньше ширины впадины детаJJИ.
Конусностью оправки называется ВeJJичина
284
:о:
Q
111
с>.
с:
Q
:!5
с:
:.:
1-
CI)
:!5
:1:
111
Q
:1:
О
.;
C\I
'8 '" >< >< . <r.>
:. :;S '" (1) C"I
!::(1) "':С ....0.. О
D: "'1 3 ..а о с:
..а '[са (1)
0>"'; :. QJ
"'IQJ'" о> .... :с
0>0.. О'" (1)
'" '" QJ \O :.
........ :. >< ....
U QJ '" U:c :;s QJ .", ..а
0"'1", '" '" :с :.
:с о.. ..а'"
8g о> '" ",\О
","'1 ........
'"
(.) >ОХ Ж о'"
0....0", t...(1) -&", '" о
::i€: t... t; f.... ",о..
OU ",(1) '" о> ; :.
[ с: о> '"
>< 3 '" >.
"'о..
:;s '" "'1 о....
:с С::С :Со..
; '" -&(1)
'" ;в с: '" :.
о> '"
.... 3
U :с >< '"
00> :;So..
t; :с :С'" '" '"
'" :с о> 111 зoq '" '"
><: ><: rn О D: О '"
.... "'.... e g
:;S:;SQJ:C :с ;Х:
:С:со.. (1)",(1) ",QJ
Ж :Z:: f--o QJ "'''':. ><з QJ o=j
QJЖ><:Ь .... QJ О
'g .g 0..:. '" о . :;S
'" :с >< "':со :с:С
:с :со.. 8b о'"
о '" QJ .g \О о..
:g g. >-'"
'" D: U "'3
"'О>.... '" QJ
o.. :s: 0.."'>- &;;.
!::uo.. 0..",
!:: о.. с: О> >-'" !::С:"'I !:::с
6 '" <r.> <r.>
",-М .. '" C"I -.r C"I
'О'" О . О :::>
0'0 ",-'" <=f с[ О
.о '" 1-- '" <=f <=f
"о
t '" i О
01-- О О О
",,, О
о о о
о"
"",-
о: '" 6....
",о "'u
"," e
' "-
.о О
"''' ci .; .; -.i-
" '"
1::10 t
'о
j;
о> о>
о ::t: ::t:
о
....
ё: . , u . :. I . (.) I :. i
'" о ха Ж а &g g QJ><
C "о.. C!;SCI;S:E'o..
Ж;;s: :cQJ :t::::t::s:QJQ)
::s: :с 111 g
:s: f.... о.. CI;S t 00
'D : t:; U:S:M ",С:
Ж;Ж О f--o Ж;Ж О 0;3: 30..>-"'1
'01--"'- ::ro:C:C ::rоЖuО '" ;;Q
E о :::G><():::G .", ....
g ouo..Q)t::! 00 u o:.:o..O>>-u
!:: QJ QJ о.. '" t:: !:: '8s
u;; !:::rlllt...:C :rcacu
о QJ
'"
'"
О t;
'"
....
285
"'"
:>: '" u '"
::;; :с '" :с
:;s
t "''''х о
::;; '"
о::;; о:: о Е
:с о:: :>: о
0.."'::1 r
f-o K
о ",,,,
u",'" "' :>:
::;; ",с '"
'''f-0 0 "'1 х:>:
о О :а f-o о
'" Х :<: u
о о :s:: :s :<:0..
1 ё I gs '" '"
!3 ::r
"':со.
'"':со ..о '"
х"'''' f-o :с с
u :;s!3 о >< o:;s o
:с \О о'" f-05;
С f-o '> Х
'" ,'" [ '" '" "'I
"- '" f-o \О ..о "'f-o
i:: o:g ,>'" 150 "'..о
",о.. ",\О '" '>
tJ to'" f-o",
tJt;j "' о'"
"'1 ",:с'" 0..\0 \00
о.а'" = '80 "'-е-
f-o '" О
'" (1)-9- :>: (1) о .g-
'" (l)f-o:С :с '>
f-o "':>:,> ,:s: :с 0з
о Ь :;3 о.а
'g :<: '> ,:.;
\О", 0..(1) О'"
о.. "''''1>< 0.." '" f-o :С><
'" .g- " '" '"
о 00..
ос о. \О:::! f-o: о..
'" '" ","'1 '" '"
о.. 0..(1) 0..'" 0..'"
r:: t:;",f-o r::a r::g- r::
6 '" <D <D
a '" о о
о'" I c:f cf cf c:f
..'" с> .r,;
t CD .r,; З
о с'> с'>
О о о о
g g о о
f-oo
"О U
",С о
= .....
О I
E t:: 00 .r,; oi .r,;
q,8 '"
'"
с'> с'> C'I О
I Е: Е: Е: :t;
О
О
f-oo
:С'3 ,'" X4J (1) , ><,
о g a
О'" "'= '" 0..'> :с ::;;
"- о f-o '" " (1)'" _ '" u
",.. '5;1S ", :Eo '8u (J(.)
"'"
""
"':.; "'::: о _ "", u::;; ,ж 8 :S: :i
(1) ><
",,,, o.. ;э,; "' (1)0"'''0
80: '> Cl,L..:t;:CI;Sc..
g о'" >. C t5:
u r::8 :;.:: ::r,>cu
О Q) :S:: , C1J I
:;s"Q",
" ж :S: >.О') :
"- " '" о. :>:
О ",t:c ::;;
:Е (1)0.."'''' :Eg-
f-oo :E5 а>-@3'@
ll.u::r3''' ll.u::rQ"
-d
::!
:t:
-:
о
'\:)
о
<:>.
t::
286
"" . . о:: . ::;;
-""'", \00
15 t
'" "''>0..
:с 00<", ..;::;;
о< !3 -" '"
'> '"
о '>",0 ":!
'" '> 3 g-e
::! >-
>: t; ..",
'" о о< о
'" '" о",
'" ..,00 ,>",
-: :а:С'" \C)
О ::1.., :с"''''
'\:) "'о:: 0..0<\0
О " '" t ''''
<:>. 0::1 ::i
с:: :..:'"
..,0.. f-o . f-o '" U
'" '" " '"
:а '" -"::;; о :r
:со :с'>", :0::;;,
'" :с "'",
'" .., ","",,:! "''':!
о< :с
f-o :а :о:: . b
u :с ЬБ
0-"
; "''> \О'"
'" >- '" ::I
g o..f-o,> \о
"''''''' °u
"'-& O><
:о:: '" x tr: t:i ':С
f-o,> О'" О u::;;
,8з "'::I:a ::;;
z.", t
\О.., "'c::'>
О :а ""о":!", ""..,'"
'" :с ;;, ",:а 3
0..0.. o..f-o:a
t:: t::"''''
t:: :с :с '" :r u
'" о <D
'" ;:;
",'" cf
о'" <=f cf
-,," о .D CD
t" "" C"I ;:;
01-- О О
о о
о :с g О о
2 ;,....
","
'" о :cu
'" " e
-" "
:с " .D с'5
""
t::!,8 "'1--
I--u
'" о>
5:;
о О 5:; 00
::t::
.... ::t::
.", '" Q "'''' м :S:
.,0 о -" о::;;'> "'''' :с ':С
:::t: :c :s: f-o '" 0..3 '" о
'" '" (.J :S:OQ)t) u :с '" '" о<
",,, " :с '" '::: :s: о '>
\о : ,ж 0:s:: ::Е о.. >-
00 '" f-o
",1--'" o..:I::ro..o.. е g-::E "" :с 0..'"
8 t::!>-ЖЕ--<Q) жf-oсаf-o >-::;; -&""
g", :ca.X a:) са (.J rt') u о.. :s: ':::
ЖCl;Sожо ::f0"'''' :I:,8 о о
U ,>:с:о::",с:: :сс::с:: I....:c
о
"
....
287
""
1::
'"
::!
>:
-:
о
'\:)
Q
"'-
t::
2.
",'"
о'"
'" '"
g
",О
" "
1
t::!,8
288
О
....
rn с
'" О
4J
a:s:::w::
'D
",...""
о'"
,-,'"
,::
. ::;;
\00
>-0..
'" !;)
..'"
Е <=1
.,'"
:.:: о
о",
..'"
\O
,'"
::f
'" u
..",
О :r
:.:: '"
о-
"'<=1
:.:: :с
f-o '"
О t;;
\о'"
::!
\о
о u
,;,;:
о u::;;
::;;
:r >< '"
",:;;3
o..f-o:;;
....."''''
.... :r u
"
"
о
g
1D
C"I
О
О
cs
Ь....
"'u
e
'" О
'" "
"'"
t
<i-
s;;
t
"',,,,
t:; O:l;S:
<="'0
00:.::
.
::;;!;;
><
:;s
t
t
t;;
'"
:.::
f-o
о
!
\о
О
,;,;:
;,;:
<D
О
cf
115
C"I
о
cs
u5
с1'>
::t:
::;; ::;;
:;; '"
:с ::;;
",,,,о
"':r::f
0..",..0
"':с..
"'00
0..:.:::.::
125. Цнлнндрнческая оправка с rapaHTHpoBaHHblM зазором
и с х о Д н ы е Д а н н ы е: М кр передаваемый крутящий момент
или крутящий момент от сил резания, Н. мм; 1, базовая длина за
rотовки, мм; D диаметр обработанной заrотовки, мм; d диаметр
базовоrо отверстия заrотовки, мм; Td поле допуска базовоrо OTBep
стия, мм; е допускаемое отклонение от соосности обrаботанной и
базовой поверхностей заrотовки, мм.
П:з.рамстры
Расчетная форм}..lа
rарантированный за.
зор для установки за.
rотовки на оправке
L\rap .уе" e n О,5(Т d + Та оп + (\".),
rде е оп отклонение от соосности базовой по
верхности оправки (рекомендуется в пределах
3 й степени точности); Та оп допуск на диаметр
базовой поверхности оправки (рекомендуется
hб); б '" допустимый износ базовой поверх
ности оправки (рекомендуется 0,01...0,02 мм).
Приближенно L\rap;:;;;' 0,02 мм
Номинальный диаметр
базовой поверхности
оправки
d on d L\rap
Длина базовой по
верхности оправки
L пl, (1...5) мм,
rде п число одновременно обрабатываемых
заrотовок
Наружные диаметры
опорноrо буртика и
нажимной шайбы
D, D (3...5) мм
Ширина нажимной
шайбы
Н;:;;;. O,3DI
IO 3052
289
Продолжение табл. 125
Параметры
РасчеТllая ФОРМУД13
rарантированный
крутящий момент, пе.
редаваемый оправкой
м " 'a kM " .
rде k коэффнциент запаса.
приближенный k 2,5
приннмается
3(Di d 2 )
Р t(Di 'd-') .'I1"" ,ар.
rде t коэффициент трения. принимается рав-
ным 0,16...0,2
Требуемое уснлие за
жима заrотовки
126. Цнлнндрнческая оправка с елочнымн шлнцамн
2'1
и с х о д н ы е Д а н н ы е: D диаметр делительной окружности;
2 чнсло шлнuев; d" d 2 диаметр впаднн и днаметр выступов шли.
цев; 2ф уrол профиля шлнцев; So теоретическая толщина шлица
':\,
по хорде делительной окружности; S2 So ':\2 фактическая толщина
шлица по хорде делительной окружности; ,:\" ':\2 допуск на изrотов
ление шлица.
Параметры
РасчетНая форму..1а
Половина центральноrо yr ла,
прнходящеrося на 1 зуб
3600
а.==
2
Половина уrла профиля зуба
детали
qJ=='1J+a.
Половнна центральноrо уrла
толщины зуба
siп у' 15-
290
Продолжение табл. 126
Параметры Расчетная формула
Толщина щлица отверстия по 2'1"
дуrе делительной окружности SJ лD 3600
Расчетиая ширина впадины оп S S 1 тах + б,
равки по дуrе делительной OK [де б rарантированный зазор между
ружности профилем шлица оправки и детали,
S 1 тах максимальная ширина шлица
по дуrе делительной окружностн с
учетом допуска на нзrотовленне шли.
ца, уменьшающеrо ero ширину
Половина центральноrо уrла 3600 S
впадины шлнцев 'I'=;= .2
rол f\ fjJ Y
Диаметр внутренней вершины DI D s п f\
профиля шлицев оправкн SIП 11'
Диаметр наружной вершины D 2 D 1 s п fjJ
профиля шлицев оправкн SIП 11'
Диаметр ролнка (прн OTCYTCT siп 'I'р
вии заданноrо чертежом диамет d р D" cos 11' '
ра ролика) [де D р диаметр касання ролнка с
профилем шлица;
'I'р fjJ f\p;
D, .
f\p D;:SIП fjJ
Расстоянне от оси оправки дО X D d p
оси ролика 2 1 + 2 siп fjJ
Размер по роликам Н 2(Х + -}dp) для четноrо
числа шлицев
291
127. Цилиидрическая прессовая оправка
/] /2 1,
и с х о Д н ы е Д а н н ы е: М. р передаваемый крутящий момент
или крутящий момент от сил резания, Н. мм; 1 базовая ДJlина заrо
товки, мм; d номинальный диаметр отверстия заrотовки, мм; D'
диаметр обработанной заrотовки, мм; Е з и Ео" модули упруrости
материала заrотовки и оправки, МПа, для сталей Е 2,1. 10 МПа;
1-1" 1-10" коэффициенты Пуансона материала заrотовки и оправки (для
сталей 1-1 0,3).
Параметры
Расчетная формула
rарантированный
крутящий момент,
передаваемый оп
равкой
м хр rзр == kM f..p'
rде k коэффиuиент запаса, принимаемый прибли
женно k 2,5
Давление в стыке
заrотовки базо'
вая поверхность
для закрепления
заrОТОВ1Ш
2М кр 'ар
р "" лd 2 f 1 з '
rде f коэффициент трения, принимаемый 0.16...
0,2; lз длина базовой поверхности оправки
Для пустотелой оправки
Номинальный ди
аметр базовой по
верхности оправки D
d тах
1 р &:" с : 1-10")+ t С : + I-Iз ) J
Для сплошной оправки
D
d max
[ Х 1 ( 1 + (; )]
I p (1 J.lo,,)+ +J.lз
Е о" Е", 1 t .
292
rде d т.» максимальный диаметр ОТВСРСТИЯ заrо
товки, мм; t do/d; d o диаметр отверстия пусто
п родолженuе табл. /27
Парамстры РаС'lстная формула
телой оправки, мм, принимается do 0,5d; tз
djD'; х коэффициент, ПРИНИМ;Jется в зависи
мости от значений t з равным:
х 0,4 0,6 0,73 0,8 0,83 0,87 0,9 0,93 I
t з 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 ;):1
При одинаковых значениях модулей упруrости Е
и коэффициентов Пуансона 1-1:
а) для пустотелой оправки
D d тax ;
1 L{ х С + t 0,3 ) с + t + 0,3)]
Е l to l tз
б) для сплошной оправки
D d тax
1 ; (0,3 + 0,7х + i)
Диаметр приемной D. d mm ,
поверхности оп rде d """ минимальный диаметр отверстия за ro
равки товки, мм
Допуски Диаметр базовой поверхностн оправки Dr6,
диаметр прнемной поверхности оправки Dle8,
внутренний диаметр пустотелой оправки d оН9,
радиальное биение базовой поверхности относи
тельно центров в пределах 3 й степени точности,
биение опорноrо торца в преде. ах 6 й степени
точности
Конструктивные Длина базовой поверхности оправки:
а) с опорным буртиком
[з [ (2...5) мм:
б) без опорноrо буртика
[з [ (5...10) мм.
Длина приемной поверхности оправки
[1 (lj3...1j2)[.
Диаметр буртика
Dб D (I___IО) мм.
Днаметр проточки между базовой и приемной по
верхностями оправки
D2 DI (2...3) мм.
Длина проточки
[2 [ [з + (2...5) мм.
Общая длина оправки
L (5...7) D
293
Продолжение табл. /27
Параметры
Расчетная формула
Усилие запрессов
ки заrотовки на
оправку
РЗ
лdт".zзf (d тQX d т ", + б + т D + б и ,) (Н)
[ К ( 1 + tб ) 1 ( 1 + t )]
D Е:: 1 t !lo" + 'Е; 1 t + !lз
Для сплошных оправок с одинаковыми значениямн
модуля упруrости Е н коэффициента Пуаllсона !l
заrотовки н оправки
Р лdm,"lзf(dm", dmm+б+ТD+бllз)Е (Н)
, D ( 0,3 + 0,7 х + 1 + t; ) ,
1 t з
rде б диаметральный rарантированный натяr,
мм; т D поле допуска на диаметр базовой поверх
ности оправки, мм; б 113 допуск на износ базовой
поверхности, принимается 0,01...0,015 мм
Jd.M
0,0.
w /
'о I /
""'}-
О / ,/"
/ ./
О / ,: 1ООО ./
/ /" .......
О / ./ ,' O ""'"
/ v О ....--"'-
./ ....... ,:200 00 ;;? ......
/ /'" ....... ....... .... ....-- I:(J. ,:3
vv / ./ " ......-' ....-- ....-- ".- ".- ....--:::...I---- р"
lL: .,.'" .....-:: .....
,.", , ....... 1: ffO QO
О
0,22.
Щ8
0,/4
0,/0
0,0.
20 40 60 80 100 120 140 160 IВО lJ{,ни
Рис. /4. Конусность
k == (D, D 2 )/L == 2 tg а,
[де Dt, D 2 наибольший и наименьший диаметры конусной
части; L длина конусной части; а половина уrла конусной
части. Выбор конусности k может производиться в соответствии
с рис. 14.
При установке детали на конусной оправке положение де.
тали по длине оправки является неопределенным. В табл. 128
294
Рис. /5. Шариковая оправка
приведен порядок расчета конусной оправки. ЕСJJИ расчетная
длина оправки превышает указанную в табл. 128, рекомендуется
увеличить значение конусности либо проектировать набор опра
вок (две штуки).
Шариковые или роликовые оправки (рис. 15) содержат
размещенные в определенном порядке в тонкостенной втулке
тела качения шарики или ролики, контактирующие с базовым
отверстием детали и цилиндрической поверхностью приспособ
лен ия. Для точноrо базирования детали предусматривается
натяr порядка 0,02...0,05 мм. Цилиндрическая поверхность
приспособления должна иметь максимально высокую твердость
и минимальную поrрешность формы.
Рис. /6. Кулачковая оправка
Кулачковые оправки (рис. Iб) применяют для обработки
толстостенных заrотовок с черновыми или предварительно обра
ботанными отверстиями на токарных, круrлошлифовальных,
зубофрезерных и друrих станках. Кулачковые оправки обычно
295
.
Е: Э
4 J
t:l
Рис. 17. Конструктивные исполнения кулачков:
а иерекомендуемое; 6 рекомендуемое
Q
бывают шпиндельноrо и фланцевоrо исполнения. Они выпол
няются С ручным И пневматическим приводами. Достоинство
кулачковых оправок (рис. 17) заключается в сравнительно боль
шом радиальном ходе кулачков, что позволяет их исполь
30вать для обработки заrотовок со значительными отклоне
ниями по диаметру и даже с различными номинальными
диаметрами отверстий. Фирма Тоблер рекомендует индивидуаль
ную подrонку каждоrо кулачка к соответствующему пазу.
Уrлы клиновой пары в пределах 5...10
Оправки с разрезной цан ой обеспечивают возможность
обработки детали со свободными отклонениями размеров базо
вых поверхностей при высокой точности центрирования. Центри
рующий зажимный механизм таких оправок имеет разрезную
цанrу, наружная поверхность вращения которой . цилиндр,
а внутренняя конус. Цанrа с полусквозными пазами, распо
ложенными в шахматном порядке, натяrивается на коническую
оправку, уrол конуса которой равен уrлу конуса цанrи. В резуль
тате цанrа упруrо деформируется, центрируя и надежно
закрепляя заrотовку. Уrол конуса оправки и цанrи удовлетворяет
условию самоторможения. Основные размеры разрезных цанr
приведены в табл. 129.
Рис. /8. Конструкция цанrи
296
11 аН20вые оправки с OДHO
сторонними пазами получили
широкое распространение
блаrодаря возможности раз
внвать большие усилия за
жима, выдерживать значи
тельные колебания наrрузок.
Цанrа (рис 18) состоит
из рабочей части 1, упру
rой 11 и присоединитель
ной 111. Рабочая часть
цанrи включает rубки и KO
128. I(онусная оправка
I L l
I
с::,
: r J
I I
10
с
N
L
lоощ
.С::
.J
? R
r
I L 1
I I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
. .
1
I
F 5
l
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: 1 длина базовоrо отверстня обрабаты
ваемой детали, мм; d тах, d топ наибольший н номинальный диаметры
отверстия в партии деталей, мм; /l,.Т допускаемые торцевые биения
деталн на диаметре D, мм; /l,.R допускаемые радиальные бнення по
наружному днаметру, мм; Td допуск на диаметр отверстия детали.
Пара метры Расчетная формула
Конусность оправки И3 условия uбеспечения торцевоrо биения
kT 2Ы т.
Из условия обеспечения радиальноrо биения
k R (ab.R 2y)jl.,
rде у поперечное смещение детали под дейст
вием сил резания; 1, ДЛННа обрабатываемой
поверхности детали; а 0,8 для k 1: 10 000,
а == 0,9 для k 1 : 5000.
Принимается меньшее из двух значений k T или
k R. Рекомендуются следующие значения k:
1 : 500; 1: 1000; 1: 1500; 1: 2000;
1 . 2500- l' 3000- l' 3500' l' 4000-
1 5000; 1 10 000; '1: 20 {ЮО '
Наибольший диамеч
цнлиндрическоrо пояс-
ка оправки
Do" d тах + О,25 Т о
297
Продолжение табл. 128
Параметры Расчетная формула
Длина конуса, иеоб.
ходимая для компен N == (d тах d ,",n)/k
сации допуска на нз
rотовление отверстия
детали
Уточненное значение По диаrрамме на рнс. 14 в зависимостн от
конусностн N и Td
Запас длины конуса При k == 1 :2000 Р==10 мм,
k== 1 :2500 р== 15 мм,
k == 1 : 3500 F == 20 мм
Д. ина конической L == (D оп топ d топ)/k + 1 + р,
части оправки [де D оп т.п миннмальный диаметр цилиндри,
ческоrо пояска оправкн с учетом допуска на
изrотовление
Общая длина оправки Lon == L + (15...20)
Максимальная допус [Lon), мм 100 150 200 250 350 410
тимая общая длнна в
зависимости от ДHa
метра оправки D оп, мм
10... 15... 20... 25... 35... 45...
15 20 25 35 45 55
Допустимое радналь
иое биение оправкн
O,IL'.R, но не менее 0,003 мм
нусную поверхность, которые обеспечивают зажим детали;
упруrая rибкий лепесток и переходную часть; присоединитель
ная направляющий поясок и резьбовую часть. При выборе
параметров этих элементов цанrи следует учитывать ряд orpa.
ничений и рекомендаций.
Для повышения точности число ее лепестков должно быть
нечетным: 3, 5, 7, 9, 11, и чем больше диаметр заrотовки,
тем большим должно быть число лепестков. Для обеспечения
технолоrичности изrотовления цанrи число лепестков удобно
принимать кратным 3БОО 3, 4, 5, б, 8, 10, 12 и т. д.
Для обеспечения жесткости зажима целесообразно уrол KOHY
са на цанrе увеличивать на 5...15' (за счет расположения поля
298
<C::I
с;;)
!fOHYCHOCТb 1.20
[x4s 0
2 IjЮ с/ш l
d, d,
D
0,6
12
13
50 8,7
14
15
16
17 70 11,7
18
19
20
10 1,6
21 80 14,7 16
22
23 18
24 4
25
26
100 20,2 1,6
28 20
30 12
299
п родолженuе табл. /29
D L d d, d, 1 с
32 26 1
34
120 26,7
35 28
36
38 30 14
5
40 32 1,6
42 34
126 35
44 36 16
45 40
п римечание. Материал сталь 65r; н RC ,41,5...46,5.
допуска) по сравнению с уrлом конуса (шпинделя), что при
водит к смещению контакта между цанrой и корпусом (шпинде
ля) к месту обработки заrотовки. При выборе длины конусной
и зажимной частей цанrи необходимо расположить их так,
чтобы опорное усилие со стороны корпуса (шпинделя) Haxo
дилось в рабочей части rубок. Для достижения стабильности
положения контакта между конической поверхностью цанrи и
корпусом (шпинделем) целесообразно заднюю часть конической
поверхности выполнять по радиусной образующей или с увели
ченным уrлом на длине, равной примерно 0,25 длины конусной
части.
При назначении длины лепестка цанrи не следует превы
шать допускаемые напряжения на изrиб у ero основания. Нужно
также учитывать увеличение проrиба лепестка по мере износа
rубок цанrи. Поэтому рекомендуется увеличивать длнну лепестка
до полутора двух длин rубки. Между направляющим пояском
и лепестком цанrи необходим переходНЫЙ участок, на котором
должна затухать деформация от изrиба лепестка. Уrол конуса
цанr обычно составляет от 12 до БО При меньших уrлах дости
rаются более точное центрирование и надежное закрепление
заrотовок, однако радиальное перемещение лепестков цанrи
уменьшается. Наиболее распространены цанrи с уrлом 30 Пол
ное прилеrание rубок цанrи [{ закрепляемой заrотовке практи
чески не может быть обеспечено. Это привело бы к контактам
по поверхностям оrраниченных размеров, росту напряжений
в цанrе и снижению радиальной жесткости приспособления.
Порядок расчета цанrовых ОПРriВОК приведен в табл. 130.
300
Рис. 19. Оправка с упруrими разжимными шай
бами:
схема действия; б КОНСТРУКЦИЯ для КрСnЛСllИЯ rильзы
q
5 i -
Оправки с упРУ2ими разжимными шайбами (рис. 19)
предназначены для чистовой обработки на токарных и шлифо
вальных станках заrотовок типа колец, втулок, rильз, стаканов.
При сжатии наружный диаметр шайбы увеличивается, а BHYTpeH
ний уменьшается. Внутренним диаметром шайба центрирует
ся и закрепляется на валу оправки, а наружным центрирует
и закрепляет заrотовку. Основные параметры разжимных
шайб приведены в табл. 131...132.
Оправки с 20фрированными втулками (рис. 20) относятся к
наиболее точным. Под действием осевой сжимающей наrрузки
rофрированная втулка подверrается деформации При этом Ha
ружный ее диаметр увеличивается, а внутренний уменьшается.
По внутреннему диаметру втулка центрируется и закрепляется
на валу оправки, а по наружному точно центрирует и закреп
ляет заrотовку. На оправках с rофрированными втулками можно
обрабатывать заrотовки со сквозными, rлухими, прерывистыми,
ступенчатыми отверстиями или имеющими перемычку меньшеrо
диаметра. Расчет rофрированных втулок приведен в табл. 133.
Рис. 20. Оправка с rофрированными
втулками
Fидропластмассовые оправки используются на финишных
операциях обработки точных зубчатых колес, колец, втулок,
rильз. Базовые отверстия заrотовок должны иметь цилиндриче
скую форму диаметром не менее 28 мм. Наиболее надежны
301
130. Цанrовые патроны н оправкн
а
. w
, ( I
и с х о Д н ы е Д а н н ы е: М кр передаваемый крутящий момент
или крутящий момент от сил резания, Н. мм; РО осевая передаваемая
сила или осевая составляющая силы резания, Н; 1 длина заrотовки,
мм; d внутреииий или наружный диаметр цаиrи в месте контакта
заrотовки с цаиrой, мм.
Параметры
Расчетная формула
Требуемая CYM
марная сила
зажима заrо
товки
w !:... y4M p + р2
f d 2 О,
[де k коэффициент запаса, принимается приближен
но k 2,5; f коэффициент сцепления между рабочими
поверхностями цанrи и заrотовки
Сила сжатия
лепестков цаи
rи до сопри
косиовения их
с заrотовкой
W, 3E yп ,
1
[де Е модуль упруrости матернала цанrи, МПа; 1
момеит инерции сечеиия лепестка цанrи в месте задел
ки, мм; У стрела проrиба лепестка цаиrи, мм; 1
вылет лепестка цанrи от места заделки до середины ко-
иуса, мм; п количество лепестков цанrи
302
Продолжение табл. 130
Параметры Расчетная формула
Для расчетов прииимается: E 2X 105...2,2X 105 МПа
для остальных цаиr; у s, rде s зазор между цанrой
и заrотовкой.
DЗh (. 2 siп. 0:, )
1 0:, + SIП 0:1 cos 0:1 '
rде D наружный диаметр лепестка, мм; h толщина
лепестка цанrи, мм; 20:1 уrол сеrмеита лепестка
цанrи, рад.
Приближенно можио прииять:
при п 3 W, 6 Х 10 shDЗjL';
при п 4 W 1 2 Х 10 З shD З jL'
Минимальные Состояиие по. Зазор s, мм
зазоры между верхности за.
заrотовкой и rотовки, KOH
цанrой, мм тактирующей диаметр d, мм
с цаиrой
5...75 15...30 30...55 50...90 св. 90
Холодиотяну- 0'1.... 0,15... 0,2...0,3 0,25... 0,35...
тый пруток 0,15 0,2 0,35 0,5
После преk 0,02... 0,04... 0,06... 0,08... 0,12...
варительиой 0,04 0,06 0,08 0,12 0,18
обработки
Коэффициеит Состояиие по Тип насеч Зиачеиие коэффициента f
сцепления верхиости за ки на rуб при действии
между рабо rотовки ках цанr
чими поверх
ностями цаиrи крутящеrо момента осевой
и заrотовки силы
Незака rладкие 0,15...0,3 0,35...0,4
ленная
Закалеи 0,07...0,2 0,15...0,3
ная
Незака- С кольце- 0,2...0,35 0,5...0,65
ленная выми Ka
навками
Закален ),15...0,25 0,35...0,44
иая
303
Продолжение табл. 130
Параметры Расчпная Формуд а
Сила при вода При установке заrотовки без oceBoro упора
цанrи для Q (W + W,) tg (а. + (jJ1)
обеспечения Прн установке заrотовки с осевым упором
требуемой си
лы зажима Q (W + W,) [tg (а. + ЧJ') + tg ЧJ2).
заrОТОIJКИ rде а. половина уrла конуса цанrи; ЧJI уrол трения
в месте контакта конуса цанrи и корпуса; ЧJ2 . yroJI
трения в месте контакта цанrи и заrотовки в осевом Ha
правлении
Передаточное i Q/(W + W , )
отношение
цанrовоrо Me Половина уrла конуса цанrи а. 1 рад
ханизма Cxe a
УСТ31ЮБЮI I I I I I
заrотовки 2 5 10 15 25 30
Без oceBoro
упора 7,23 5,23 3,53 2,63 1,67 1,16
С осевым
упором 4,20 3,44 2,61 2,08 1,49 1,03
Количество п 3 4 6
лепестков
цанrи d, мм < 30 30...80 св. 80
Материал Марка стали Термообра Твердость HRC,
цанr и TepMO ботка
обработка
рабочей час упруrой
ти части
65r, 60С2А. Закалка в 58...62 42...48
50ХФА масле, OT
пуск
У7А, У8А, Закалка в 60...62 35...40
У9А воде, отпуск
9ХС Закалка в 57...60 47...50
масле, OT
пуск
304
Продолжение табл. 130
Параметры РасчеТllая фОР\1ула
12ХН3А. Закалка в 58...62 40...45
15ХА, 18Xrт масле, от.
пуск
Диаметр pa d o d з (h K + д,) т d б и .
бочеrо OTBep rде d з номинальный диаметр заrотовки; h K KOH
стия цанrи тактное сближение в сопряжении острых кромок rубки
цанrи с заrотовкой; дк контактное сближение лепестка
цанrи с корпусом; Td допуск диаметра заrотовки; б и
допустимый износ rубок цанrи (0,05...0,4 мм)
Упрощенная формула для заrотовки диаметром до
50 мм:
d o 0,997d з Td б и
Уrол конуса Для BHYTpeHHero зажима а: 5...150; для наружноrо
зажима а: 150
Длина KOHY(: а (0.55...I)d
ной части
Длина рабо
чей части rуб Ь (1,5...2) d
ки
Дл ина ле 1., (1,5...2) Ь
пестка
Длина пере lп
ходной части
305
:s:
:Е
'"
.::
'"
3
'"
:Е
Е
»
g-
»
и
..
'"
g-
с::>
:s:
..
t
:s:
..
'"
с..
'"
><
<.>
:s:
".
><
::t;:'->
<.>
...
:с
'"
с::>
:с
О
306
! . ;
,'} :C
"
O :S
5 :S:
.
tJ;: q
» :'j
'"
" '" '"
!3
ro ф Q.I М
::r: r:t
.
i
3
:r:: :
:о
"'
'"
о
1--.
'"
:t:
.,;;
'" '"
::; '"
... .
C)
"-
О'"
ф""":
м";-
LёC'i
"'м
a
о> о>
M
с5с5
с5с5
Ф
с5
M
Фа
Ф
a ОМ
'nc--i 00
C'JM <o::t-L.Q
"-Ф
о....:
ф
f'-:O:::
:
.... '"
с5с5
с5с5
00
с5
00
00
ф ....:
'"
M
ОМ
'" м "-
"':v МФ :
.."
.пф .n.n c--i
r-:,,;- ";-ф
M "'00
аФ
.nсх5
j
О
"'!
аФ
мм
'" Ф
с5с5
МО> Ф
O> Ф
ФФ Ф
с5с5 с5
'"
Фа
M
с5с5
"'О О
О'" '"
ММ М
с5с5 с5
q
"l
00
a
ciC"l
00 О
0>00 Ф
"';00 c'i
C'J
'"
M
00 О
....'" Ф
00
.... '"
00 О
ФОО О
a
М....
ОМ О
"'Ф 00
О "'О О
00 Ф О
"'!:
""';0 о.n о
ФОО a Ф
132. Основные размеры упруrих шайб
Диаметр Число
посадочнOI о D,. d. d" d 2 . В. Ь, Ь" Ь" а, пазов
отверстия. мм мм мм мм ММ мм ММ мм rрад n
D, мм
25...32 23,4 12 15 22 6 2,5 1 1 30 12
32...40 30,4 16 20 28 8 2,5 1,2 1 30 12
40...50 38,4 20 25 36 10 3 1,6 1 22030' 16
50...63 48,4 25 30 45 12 4 2 1 22030' 16
63...80 бl 32 38 56 16 5 2,5 2 18 20
80...100 77,6 40 46 70 20 6 3 2 18 20
100...125 96,8 50 58 90 25 8 4 2 15 24
125...160 121 63 68 110 32 10 5 2 15 24
160...200 155 80 90 140 40 12 6 2 12 30
Прuм.ечанuя: 1. Материал сталь 65r
2. Твердость НRС э 48...52.
3. Допуск радиальноrо биеиия поверхности диаметра D относительно
оси поверхиости диаметра d по 5 й степени точности.
4. Допуск D по f7, d по Н7, В по Нll.
5. Допускаемое отклонение уrла а:::!:: 2'.
307
133. Оправки с rофрироваиными втулками
'"
1 j
I:::j
'"
Р,
и с х о д н ы е д а и и ы е: М. р передаваемый крутящий момент
или крутящий момент от сил резания Н. мм; lз. базовая длина заrо
товки, мм; d номииальный диаметр отверстия заrотовки. мм; Td
допуск на диаметр отверстия заrотовки, мм.
Параметры Расчетная формула
Наружный диаметр D == d Дrар,
rофрированной rде Дrар rарантированный зазор между отверсти
втулки ем заrотовки и наружным диаметром rофрирован
иой втулки, принимается равным:
Дr<>рI ММ 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05
d, мм 20...29 29...53 53...80 80...100 св. 100
Внутренний диа d, == D 2h,
метр отверстия rде h толщина стенки rофрированной втулки. зна
rофрированной чение h по табл. 134
втулки
Приращеиие Ha дD==ТD+Тd+8rар,
ружноrо диаметра rде Т D допуск на наружный диаметр rофриро
rофрированной ванной втулки, рекомендуемые значения T D :
втулки
TD' 2,5 4 5 б 12 20
мкм
D,MM до 22 22...50 50...80 80...120 120 180 св. 180
308
Продолжение табл. 133
ПараМt'ТрЫ Расчетная фор\!ула
Осевое сжимаю Р З !J.Djx (Н),
щее усилие rофри rде х коэффициент по табл. 134 (MM),!J.D (мкм)
роваНIIОЙ втулки
для установки за
rотовки
НаиБОJfьшне Ha и та > РЗФ [и та ,],
пряжения в MaTe rдеф коэффициент по табл. 134
риале rофрирован
иой втулки при
воздействии уси
лия Рз
Допускаемые Ha Марка 65r 50ХФА 55С2 60С2ХН 60С2Х Ф А
пряжения MaTe стали 55rC 50хrФА 60С2 65С2ВА
риала rофрирован
ной втулки
[amaxl, 600 750 900 1300 1500
МПа
Число rофрирован п 1 при 2 L > I з ,
ных втулок п 2 при 2 L 1"
rде L длина rофрированной втулки по табл. 134
Крутящий момент,
rарантированно М кр rap 1,5лd З Р з п. 10 A (Н. мм)
переда ваемый
оправкой
Условие передачи М кр rap kM KP1
заданноrо крутя rде k коэффициент запаса, принимается прибли
щеrо момента женно k 2,5
Конструктивные Размеры rофрированной втулки D 2 , h, dl, d2, L, 1,
пара метры 11, 12, I з по табл. 134
309
Продолжение табл. 133
Параметры Расчетная формула
rараитированиый
зазор между валом
оправки и rофри
роваиной втулкой
Зазор 10 20 30...50
б,зр, мкм
d, ММ до 30 30...100 Св. 100
Допуски Наружный диаметр rофрированной втулки h3;
внутренний диаметр отверстия rофрированной BTYk
ки Н4; наружный диаметр вала h4; диаметры
DI h9, D 2 h6, d, H9; радиальное биение
наружноrо диаметра rофрированной втулки относи-
тельно отверстия по 2 й степени точности; разно
стенностЬ тонкостеиных деформируемых участков
rофрироваииой втулки по 5 й степени точиости;
радиальное биение иаружноrо диаметра оправки
по I й степени точиости
Материал и термо' fофрированная втулка: стали 65f, 55rC, 50ХФА,
обработка 50ХfФА, 55С2, 60С2, 60С2ХА, 60С2ХФА, 65С2ВА
закалка в масле, отпуск дО HRC. 44...49.
Вал оправки, проставки: стали 18Xrт, 20Х цe
ментация, закалка, отпуск дО HRC. 57...61
310
:с
Q
"J:
>.
f-
'"
><
:!I
:с
:с
Q
а.
:s:
а.
-е-
е
:!I
g.
oj
а.
;:;
Q
:с
ё
.;
"
-=
'"
'" ..:;
ф
f
а.
-t; ::::!
'""
о
00
Q ci
.,;- !:::
00 00 00 00
Q фО....:
c-.Ic-.Ic-.I
'" O'>
ф ОО
i 7 '" 00 О'> О'>
0000
-е- о.......ф
i <000"""('1")
>< c-.Ic-.I
0000
'" 0000
о ....... C"":)
c-.Ic-.Ic-.Ic-.I
"" '"
'"
... ..;
'" 6 0 c-.lС')
c-.Ic-.Ic-.Ic-.I
311
'" '"
О о
u М М
О о
м м
О о
-= '<t' '"
" '" '" '<t'
" . с<5
--= '" '<t' '" 00
ф ф
1 '" 00 00 Q')
ф
'" ..,. '"
..., ф C-.I C-.I
-t; О
C-.I
'" Ф
'" '<t'
О О
Q 00 Q') <.с
u5 C-.I
-,:; О c-.lМ'<t'''' ф ооФо c-.lМ'<t''''ф
c-.Ic-.Ic-.Ic-.Ic-.Ic-.I c-.Ic-.I C-.I C-.I М М м ММ с'"':) М
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
Q c<5-.iu5фr-:оО ФО "":C'i'c<5-.i U5Фr-:ООФ
C'J:C'J: C-.I М М М М М М М М М М
" '<t'Q') Оc-.lФ Q') 00 C-.I 00 00 '" OC-> M"'"
i -?- '<t'0"'00 c-.I'<t' '" '" C-.I Ф 00 Оc-.l ""''''
" ООффО') фф '" '" ф ф C-.I М М М М
000000 00 0000 00000
O'<t'OOc-.lФQ') О Q') ""'МОО М '<t' '" 00
a. Oc-.l'<t' Q') C-.I ОС->'<t'Ф М'<t''''Ф
>< C'J C'J: C'J: C'J: C'J: М c-.Ic-.I C'J:C'J:C'J:C'J: 00000
000000 00 0000
000000 00 0000 00000
о
о ",Ф ООQ')О C-.I C""J "'=т Lr.)(D оофо
о C'J:C'J:C'J:C'J:C'J:C'I'":I М М М М М М MMM'<t''<t'
"" "
со "
.,;
" ""''''Ф ООQ') O c-.lМ'<t'''' Ф ООQ')О
.j C'J:C'J:C'J:C'J:C'J:C'J: М М ММ ММ М М М М '<t'
'"
:::i
>:
Q
Q
312
'"
:::i
>:
Q
Q
'" I
о о
u '"
о о
с') '"
о о
.::: '" ф
.n-
" '" '"
" ..;- ..;-
'" '" s: '"
.:: о-> о-> О
1 s: '"
о
0'1 '" '"
...., C-.I о-> о ;;;
C-.I с')
-t; C-.I "'" 00 '"
с') с') с') "'"
'" 00 0'1
'"
о о о о
Q C-.I '" '" ф. ф
'" .n- о-> ф
с') с') с') "'" "'"
000'10 ......C'\IM ",ф 00 0'1 с')
-,:; ";-ф'оо
С')С')С')"'" ""'''''''''''''''' ""''''''''''' "'" "'" '" '" '" '" '"
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 '" '" '"
Q o"':ci", ..;-.n-фr-: 000->0 "':ci";-ф oooci
""'''''''''''''''' "I:t'''I:t' ""''''''''' '" '" '" '" ",фф
" c-.I""'OOO 000'1 "'''''' OO"""LC c-.I
:::: 000'100 c-.I :2=:2::: 0'10
7 " oo o
0000 0000 000 0000 000
.е. с'> 00 '" 0'1 '" с') c-.l000 Ф с') 0'1 o
i t 00000'10 "'Ф ОО 0'10'10'1 OOOOc-.l 00 0'1 О
>< ooo 0000 000 o oo
0000 0000 000 0000 000
0000 0000 000 0000 000
о с'> с') "'" '" ф ООО'1 O c-.I с') '" 0'1 с') '"
о .g
о ""'''''''''''''''' "I:t' ""'""""" '" '" '" '" '" '" '" ффф
'" "
"
-.:i
" d C-.I с') "'" "'ф ОО 0'10 C-.I С') '" 0'1 С')
""'''''''''''''''' ""'''''''''''''''' "'" '" '" '" '" '" '" ",фф
313
"to
.,:
10
'"
:::i
>:
Q
't)
Q
"'-
t::
.. '" q
1'--
О
'" '"
'" о о
'" '"
о о
..::; 1'--
" ..:: '" '" '" "'
" .,.; Ф 1'--'
'" '" '"
..::; о '" '"
1
:::
...., ..... 1'-- с'> ;r.;
с') с') .....
{j о с') Ф о
'" '" '" Ф
'" о. ---: "'! C')
Q ":. 1'-- 1'--
;r.; ...... r-: ф
'" '"
1'--1'--1'--1'--1'-- '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '"
-,:; оci";ФоО 6ci"; .,.;r-:ai"":", ......Фоооci
Ф Ф Ф Ф Ф 1'--1'--1'-- 1'-- 1'-- 1'-- 00 00 0000000'10'1
'" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '" '"
Q ";ФОООC'-i ";ФОО ai"":,,,.,.;r-: ai....:",.,.;r-:
ФФФI'--I'-- 1'--1'--1'-- 1'--00000000 00 0'1 0'1 0'1 0'1
" О 00 с'> 0'1 1'-- c-.l00 О"' Фc-.I c-.lФ ФО
Ф Ф 00 00 0'1 1'-- 00 0'1 ФФI'--I'--ОО ['--.f'-.,OOOOQ')
i 7 " 00000 000 00000 00000
00000 000 00000 00000
-е- I'--C')I'--.....c-.I c-.l000 00 '" 00 ..... 0'1 I'--c-.I I'-- Ф
! j '" Ф 1'-- 00 0'1 1'-- 00 00 00 0'1 0'1 О О 000'10'100
>< 00000 000 ooo ooo
00000 000 00000 00000
00000 000 00000 00000
о 1'-- 0'1 с') '" 1'--0'10 c-.I.....ФООО c-.I.....ФООО
о
о ФФI'--I'--I'-- 1'-- 1'-- 00 00 00 00 00 0'1 0'10'10'10'1
'" "
"
.,;
" d '" 1'-- 0'1 с') '" 1'-- 0'1 Oc-.l.....ФОО Oc-.l.....ФОО
ФФФI'--I'-- 1'--1'--1'-- 00 00 00 00 00 0'10'10'10'10'1
314
rидропластмассовые оправки при обработке заrотовок с диа
метром ба30воrо отверстия 40 мм и более.
При создании в полости с rидропластмассой rидростати
ческоrо давления Pr тонкостенная rильза оправки плотно приле
[ает к заrотовке, центрируя и закрепляя ее При снятии давле
ния тонкостенная rильза возвращается в исходное положение
и освобождает заrотовку. rидропластмассовые приспособления
отличаются постоянным усилием закрепления, что позволяет
получить минимальное отклонение формы обработанных деталей.
Оправки имеют простую конструкцию и сравнительно небольшие
диаметральные размеры.
Оправки с разрезным коническим кольцом применяют для
закрепления толстостенных деталей при обработке на токарных
станках с большими усилиями резания. При перемещении тяrи
разрезное коническое кольцо натяrивается на конический палец,
расширяется и надежно закрепляет заrотовку. При обратном
перемещении тяrи кольцо возвращается в исходное положение
и освобождает деталь.
rлава XII
ПРИВОДЫ СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Пневматический привод
Данные приводы состоят из пневмодвиrателя, пневматиче.
ской аппаратуры и воздухопроводов.
Пневматические приводы подразделяются по виду пневмо
двиrателя на поршневые и диафраrменные, по схеме действия
на OДHO и двусторонние, по методу компоновки с приспособле
нием на встроенные и аrреrатированные, по виду установки
на стационарные и вращающиеся, по количеству приводов
на одинарные и сдвоенные.
К преимуществам приводов следует отнести быстроту дейст
вия (0,5...1,2 с), постоянство усилия зажима и возможность
ero реrулировки, простоту конструкции и эксплуатации, неза
висимость работоспособности от колебаний температуры OKPy
жающей среды.
Оптимальная рабочая скорость исполнительноrо механизма
при применении пневмопривода составляет 0,1...2 м/с. При MeHЬ
ших скоростях возникают вибрации и неравномерность хода. Эко
номически целесообразно применение пневмопривода в механиз
мах с усилием до 30 кН и пневмоцилиндров с максимальным
диаметром 250 мм.
Недостатками пневмопривода являются довольно низкий
коэффициент полезноrо действия, большие rабариты по cpaBHe
нию с rидроприводом (из за применения низкоrо давления
воздуха), неравномерность перемещения рабочих opraHoB,
315
особенно при переменных усилиях, невозможность остановки
в середине хода.
Пневматuческuе поршнеВblе пpuBodbl
При расчете пневматических поршневых цилиндров на проч
ность определяются толщина стенок цилиндра, количество и
диаметр шпилек (болтов) для крепления ero крышек и диаметр
резьбы на штоке.
Обычно при расчете на прочность толщины стенок цилиндра
получаются слишком незначительные величины. Цилиндры со
стенками таких размеров не обладают жесткостью, необходи
мой для эксплуатации. Рекомендуемые значения толщины
стенок цилиндров приведены в табл. 135.
Внутренний диаметр шпилек (болтов) для крепления крышек
рассчитывается по формуле
d. === r;;Q
'
rде d, внутренний диаметр резьбы; а коэффициент затяж
ки (а 2,25); Q осевое усилие, действующее на шпильки
(болты); z число шпилек (болтов); [ар] допускаемые напря
жения материала болта на растяжение (см. табл. 106).
Внутренний диаметр резьбы на штоке рассчитывается по
формуле
d 2 === и;] ,
rде d 2 внутренний диаметр резьбы на штоке; а коэффициент
затяжки (а 2,25).
Рекомендуемые значения диаметра резьбы шпилек и на штоке
приведены в табл. 136.
При расчете пневмоцилиндра должны быть заданы 3Ha
чения требуемоrо усилия Q или диаметра цилиндра D и длина
хода поршня L, которые определяют основные конструктивные
параметры пневмопривода. Для обеспечения безударной и
плавной работы пневмоцилиндра следует назначить рабочую
скорость перемещения поршня v в пределах 0,2...1 м/с. В необхо
димых случаях устанавливается время рабочеrо или холостоrо
хода поршня. В конце хода поршня желательно предусматри
вать торможение для снижения скорости до 0,05...0,1 м/с, что
обеспечивает безударную работу пневмопривода.
Основные расчетные параметры пневмоцилиндров MorYT
быть определены по приближенным расчетным формулам
(табл. 136), в которых не учитываются потери давления и
объемов в трубопроводах. В табл. 137 приведены значения
усилий на штоке одинарных пневмоцилиндров при различных
давлениях сжатоrо воздуха. Рекомендуется при расчетах
316
135. Параметры пневматнческнх цнлнндров
Диаметр цилиндра п. мм
Пара метры
50 300
Толщина стенки
цилиндра, мм:
для чуrуна 6 8 8 10 12 12 14 16 16
для стали 4 4 5 6 6,5 7 7,5 9 10
Диаметр шпи.
лек d" мм М8 М8 MIO MIO М12 М16 М20 М20 М24
Количество
шпилек 4 4 4 4 4 4 4 4 4
Диаметр што
ка, мм 16 16 20 25 30 зо 40 50 55
Диаметр резь
бы на штоке, мм MIO М10 М12 М16 М20 М20 М24 М30 М36
136. Пневмоцнлнндры
И с х о д н ы е Д а н н ы е: Q или D, t или и, L, р.
Пара метры Единица Расчетная формула
lIзмерения
Площадь: см С
поршня F, 0,01 Х 0,785 D 2
штоковой полости F2 0,01 Х 0,785 (D 2 d 2 )
Усилие: Н
толкающее Q, 100 F,рч
тянущее Q2 100 F 2 рч
Диаметр цилиндра мм D 1,13 ..уQ,/рч
1,27 ..уQ2/рч+d2
Скорость движеиия поршня
(рабочий или холостой ход) м/с v LjIOOO t
Бремя движения поршня
(рабочий или холостой ход) с t LjIOOO v
Расход воздуха за ход (pa
бочий или холостой) л/мин v 6 Fv
Внутренний диаметр трубо d T 4.6.jVj:,
провода мм
Прш!ечанuе. Буквы в формулах обозначают: D диаметр цилинд
ра, мм; d диаметр штока, мм, L ход поршня, мм; р:')... давление
воздуха. МПа (расчетное р 0,5 МПа); механический кпд ПI;еIJМО
цилиндра Ч 0,85...0,95; ы скорость движения воздуха в трубопро
воде, м/с (ы::::; 17 м/с).
317
'"
Q
С.
1'{
..
:s:
::r
Q
:с
с
:а
с.
t
:Е
'"
с.
'"
с
...
:а
:с
'"
Q
:с
ё
r-:
318
3
>,
"
о
"
>,
о
а.
I
d)
:а
11
u
I
м
<D
О
с;:
о
'"
'"
'"
"
"
<D
О
о
a::
l l
3
, ><
!i
"' '"
о'" '"
.. '" '"
3 *
'" >, со
'" ..
[
"
о
<"
о
о
c'j
о'
:::;
о
00
<"
о
.,jo
c'j
о
Ф
о
I I
X X
o o
'"
C'j.
ХI
о
::€
'"
с'4
<"
'"
о
с')
<"
о
c'j
c'j
с
c'j
Ф
о
cr>
с')
о
'"
c'j
о
'"
"'!
Х I Х I
о c'j
:::
c'j о
с') .,jo
о
cr>
с5
Ф
'"
с5
'"
<"
о
c'j
q
"'-1
:о
о
.,jo
о
'"
C'j.
I
cr>
cq,
00
с5
'"
'"
о
cr>
о
q
.,jo
Ф
о
X
C'j:;2
",'"
...;"'!
Хх
ФC'j
о
'"
'"
.,jo
I:'i
c'j
cr>
м
'"
<"
I:'i
1f:).
'"
Ф
I:'i
00
cr>
о
о
cr>
о
Ф
о
Ф
I:'i
о
Ф
I:'i
<"
..;
'"
Ф.
'"
Ф.
с')
I:'i
'"
q
'"
о.
<"
.
х3!.
::€
x
;::!
::€
о
::€
::€
xZ
;::!:;2
X't
::€
I Щ
ХХ
Ф c'j
::€::€
ХХ
ОФ
I
I
I
с')
Ф
r....
'" о о "" '" q
о "'" ""'.
С') 00 r-: r-: c'-i cs cs
ф ai' r-: "" "'" "'" Q') :::
м О '" О
о
<D Q') "" Q') r-: ф ф :;: ф
ci м ф "" "" '" R
:<:
с;: "'" ф '" о 00 '" '" о о '"
Q')
ci '" Q') Q') 00 о ф ф 00 ф :;:
c'-i м ф ф "" С')
'"
о
'" О ::; О С') '" '" 00 '" о
ф "" "" r-:
" ф с5 00 00 00 ..; ..; ..; ..;
"" "'" "'" Q')
'"
g.
м О "" 00 '" '" о
<D "" 00 00 м
ci ..; ф ::: r-: r-: r-: r-: ai'
"" "" "'" '"
"" '" '" cq, о ф 00
ci С') "" "" r-: r-: о r-: ф
c'-i ..; r-: r-: С') С') "'"
о "'. I I
'" . x I I !
Х "'" Х
....... ....... 00 00
'" "" С') С')
::€
::€ ::€ ::€
t i <D о О "'" О
"" "" I "" С') I I I I
::€ ::€ ::€ ::€
3
?IЛ ;[ ""
О"'" ,
'1м . x X
'" о X x X I I
] фС') 00 С') С')
::€
а- Ш g ::€ ::€ ::€ ::€
; т "" "" "" "" "" "" "" ""
... '" хх хх ХХ
3 ос 8G хх хх I I
[; "'" ф о фО "" "" 00 00
""""
"" ::€::€ С') С') С') С') "'" "'" "'" "'"
::€ ::€::€ ::€::€ ::€::€ ::€::€
о '" "" "" с о С') о о о
3 "" С') С') -q- '" ф 00 00 Q')
'" о I '" I о о о о о о о о
'" '" "" ф о
" "" "" С') С') "'"
\D
'"
:::!
:t
'"
а
а
"'-
t::
319
пневмопривода принимать расчетные давления C}KaTOrO B03ДY
ха р == 0,5 МПа.
К пневматическим цилиндрам предъявляется ряд технических
требований, которые должны обеспечивать;
rерметичность при давлении сжатоrо воздуха 0,6 МПа;
утечки ero через тела крышек, по резьбам и стыкам, а также
через уплотнения поршня и штока не допускаются;
проверку на прочность при давлении 0,9 МПа, при этом Ha
ружные утечки не допускаются;
испытание на работоспособность нутем перемещения штока
из ОДНоrо крайнеrо положения в друrое в диапазоне рабочих
давлений 0,2...0,6 МПа, причем перемещения ДОJJЖНЫ быть
плавными, без рывков и заеданий;
давление троrания с места без наrрузки не выше 0,03 МПа
прн диаметре цилиндра D == 25...63 мм; 0,025 МПа при
D "= 80...125 мм и 0,02 МПа при D == 160...320 мм;
очистку всех воздушных каналов перед сборкой и проверку
на проходимость;
усилие, развиваемое поршнем цилиндра во время ero пере
мещения при давлении 0,6 МПа, не менее 85 % от максималь
Horo расчетноrо;
смазку трущихся поверхностей;
работу пневмопривода без потери rерметичности;
долrовечность для цилиндров с уплотнением поршня манже
тами не менее 400 000 двойных ходов при длине хода, равной
двум диаметрам ЦИЛИНдра, а для цилиндров с уплотнением порш
ня кольцами круrлоrо сечения не менее 150000 двойных
ходов.
При монтаже и эксплуатации пневматических цилиндров
необходимо соблюдать следующие условия:
цилиндры должны быть надежно закреплены на месте их
установки;
все виды крепления цилиндров, кроме шарнирноrо, следует
осуществлять при помощи болтов или шпилек с равномерной их
затяжкой;
при монтаже нужно CTporo соблюдать параллельность оси
цилиндра к направляющим движения рабочеrо opraHa;
цилиндр требуется присоединять к пневматической системе
трубопроводами, диаметр которых соответствует диаметру pa
бочих отверстий в крышках цилиндра для подвода сжатоrо
воздуха;
трубопровод перед монтажом необходимо тщательно ОЧИСТИТ!;>
и продуть сжатым воздухом;
при монтаже трубопровода нужно предусматривать уклон
для стока конденсата, причем избеrать воздушных мешков,
rде он может скопляться. Присоединять трубы к цилиндру
надо по возможности снизу;
для надежной работы цилиндра сжатый воздух требуется
очистнть от влаrи, заrрязнений н насыщать распыленным
маслом;
320
шток ЦИJJиндра ДОJJжен быть защищен от ударов. В процессе
ЭКСПJJуатации на Hero не должна действовать поперечная
HarpY3Ka, а также Попадать абразивная ПЫJJЬ, rрязь, стружка;
перед ДJJитеJJЬНОЙ остановкой UИJJИНДР спедует оБИJJЬНО CMa
3bIВaTb.
ВращаlOщuеся пНевмоцuлuндрbt (табл. 138) лрименяlOТСЯ
преимущественно ДJJЯ привода токарных приспосоБJJений. Пнев
МОЦИJJИНДР включает воздухопроводящую муфту, обеспечиваю
щую подачу сжатоrо воздуха из пневмосети в ЦИJJИНДР.
Вращающиеся пневмоцилиндры бывают OДIlO и ДBYCTopOHHe
ro действия со СПJJОШНЫМ ИJJИ полым штоком, ЦИJJИНДРЫ
двустороннеrо действия одинарными или сдвоенными. Они
обеспечивают повышенную тяrовую СИJJУ на штоке.
138. Вращающнеся пневмоцнлнндры двустороннеrо действня
l
Пнеемоцилиидр
Параметры одииариыii I едвое'lIIЫН одииариыii I едвоеииыii
Диаметр цилиндра, мм 200 250
Ход поршнЯ, ММ 32 45
Давление сжатоrо возду 0,63
ха, МПа
1I 3052
321
Продолжение табл. 138
Пиевмоцил"идр
Параметры
одинарный сдвоенный одинарный сдвоенный
Макснмальная частота 300
вращення, рад/с
Расчетное уснлие на што
Ке, кН:
тянущее 18,5 37 29 58
толкающее 19,3 19,3 30 30
Пневматuческuе дuафрасменные приводы
Пара метры диафраrменных пневмокамер приведены в
табл. 139.
Величина УСИJJИЯ на штоке диафраrменных пневмокамер
изменяется по мере движения штока и зависит от расчетноrо
диаметра D, ТОJJЩИНЫ диафраrмы t, ее материаJJа и конструкции,
а также диаметра опорной шайбы. Обычно выбирается такая
ДJJина хода штока (рис. 21), при которой на нем не происходит
pe3Koro изменения УСИJJИЯ.
ПриБJJиженный расчет УСИJJИЯ Q на штоке пневмокамер
двустороннеrо действия и значения УСИJJИЙ при Р == 0,4 МПа
приведены в табл. 140. ДJJЯ опредеJJения УСИJJИЯ на штоке
диафраrменных пневмокамер одностороннеrо действия спедует
вычесть значения УСИJJИЯ возвратной пружины Т. ДJJЯ пневмо'
камер двустороннеrо действия Т == О.
Рис. 21. Рациональные длнны ходов штока пневматнческоrо
днафраrменноrо прнвода пр н:
а тарельчатой резииотканевой диафраrме; Ь плоской реЗИИОТК311СВОЙ диафраrме;
8 плоской реЗИНDВОЙ диафраrме
322
139. Уснленне Н на штоке днафраrменных пневмокамер прн p 0,4 МПа
1t1;
Диафраrма
резиноткансвые реЗШЮБые
Диаметр
В,'мм
в положении, при ходе 0,3 D в nОЛОЖСIIИИ,
близком для тарельчатых близком при ходе
и 0,07 D для 0.22 D
к исходному плоских к ИСХОДНО У
125
160
200
250
320
400
3500
5700
9000
14000
23 000
36 000
2700
4350
6800
11000
17500
27 000
4750
7200
II 000
17300
29 000
46 500
3750
6150
8750
15500
25 000
42 000
Прuмечан.uе. 3начення усилий на штоке даны без учета уснлия
возвратной пружины.
140. Уснлня на штоке днафраrменных пневмокамер, Н
Тип
диафраrмы
Положение
диафраrмы
Расчетная
формула
Резинотканевая
Блнзкое К нсходному
323
Q 0,196 (D +
+ d)2p Т
Тип Положение Расчетн я
диафрэrмы диафраrмы формула
При ходе: 0,3 D для Ta Q O,147(D+
рельчатой; 0,07 D для +d)2p т
плоской
Резиновая Блнзкое к нсходному Q O,785d 2 p Т
Прн ходе 0,22 D Q О,70бd 2 р Т
Примечание. Буквы в таблице обозиачают: D рабочнй диаметр
диафраrмы, мм; d иаружный диаметр опорной шайбы, мм; р дaB
ление сжатоrо воздуха. МПа: Т усилие от возвратной пружины, Н
п невмоаnnаратура
ДJJЯ надежной работы пневмопривода необходимо обеспечить
отдеJJение ВJJаrи, возможность виесения сма30чноrо материала,
защиту от превышения ИJJИ падения даВJJения сжатоrо воздуха.
ПнеВМОЦИJJИИДР (рис. 22) работает следующим образом.
Сжатый воздух из сети через веНТИJJЬ 1 поступает в фИJJЬТР'
ВJJаrоотдеJJитеJJЬ 2. Редукционный клапан 3 предназначен ДJJЯ
понижения даВJJения сжатоrо воздуха. поступающеrо из
пневмосети, до заданноrо. С помощью манометра 4 осуществ
ляется контропь даВJJения сжатоrо воздуха, подаваемоrо в
пнеВМОЦИJJИНДР. МаСJJораспылитеJJЬ 5 обеспечивает подачу CMa
30ЧНОЙ жидкости в поток сжатоrо воздуха. Репе 6 преДНазна
чено ДJJЯ КОНТРОJJЯ давления (0,1...0,63 МПа) сжатоrо воздуха
и подачи сиrнала при достижении заданноrо давления,
а также ДJJЯ отключения ЭJJектродвиrателей станка при аварий
ном падении даВJJения.
Рис. 22. Типовая схема включения пнеВМОЦlIлиндра
324
ДJJЯ защиты от аварийноrо падения даВJJения в пневмосети
предусмотрен обратный клапан 7.
ДJJЯ упраВJJения подачей сжатоrо воздуха в пнеВМОЦИJJИНДР
10 применяется пневмораспредеJJитеJJЬ 9. Orработавший
сжатый воздух ДОJJжеи выбрасываться в атмосферу через
rJJушитеJJЬ 8.
В таБJJ. 141...143 приведены характеристики BJJarOOT деJJите
лей, масJJораспыJJтеJJейй и редукционных пнеВМОКJJапанов.
141. 8лаrоотделнтелн с металлокерамнческнм фнльтром
Q:::\
н
НаиБОJlЬШИИ Н I в
Обозна- расход воздуха, УСЛОВНЫЙ Резьба
jение м з /МИН, пр" дав- проход, мм
леиии 0,4 МПа мм
В41.13 0,04 12 К3/8"
175
B41 14 0,09 16 кl /2"
86
БВ41 13 0,04 12 К3/5"
235
БВ41.14 0,09 16 КI /2"
В41.16 0,25 25 Кl" 290 120
325
142. Редукциоииые пневмоклапаны
Наибольший D I н I в
Обозна- расход возду- УСЛовный
чение ха, М 3 /МИН, проход, Резьба
при давлении мм мм
0,4 МПа
БВ57.13
БВ5п4
B57 16
0,04
0,08
0,25
12
16
26
К3/8"
Кl/2"
Кl"
86
115
150
200
160
190
143. Маслораспылнтели
8
Наибольший Условный Н I в
ОБОЗllЗЧСllие расход воздуха. проход, Резьба
м з /МНИ, при дan
ленин 0,4 МПз мм мм
В44-23
0.44
12
К3/8"
170
86
326
Продолжение табл. /43
060ЗНВIlение
Наибольшии
расход воздуха,
м з /МИН, пр" дaB
леиии 0,4 МПа
Условныli
ПРОХОД
мм
Резьба
в
B44 24
0,09
16
Кl/2"
B44 26
0,250
25
KI"
270
120
Примечание. Маслораспылнтель работает "рн давленни воздуха
0,2...0,63 МПа.
Ресулирование скорости движения
пневмопривода
Пневматический привод обеспечивает большую скорость
перемещения рабочеrо элемента, однако оБJJадает неравномер-
ностью движения при изменении наrрузки, что не ПО3ВОJJяет
использовать ero непосредственно в механизмах подачи, которые
должны равномерно перемещать рабочий ЭJJемент.
С помощью пневмоrидрамическоrо привода подачи (рис. 23)
Рис. 23. Схема пневмо,
rндравлнческоrо реrулн
ровання подачн
получают равномерное и плавное движение рабочеrо элемента
при жестких характеристиках работы и одновременно большие
скорости холостых и вспомоrатеJJЬНЫХ движений.
В этом СJJучае пневматический ЦИJJИНДР иrрает ропь СИJJО-
Boro привода, а rидроцилиндр является демпфером, обеспечи-
вающим ПJJавность хода и возможность реrУJJирования скорости
перемещения.
При постоянном внешнем сопротивлении скорость реrУJJИ-
руется дросселем, при переменном редукциониым клапаном и
дроссепем.
Порядок расчета пневмоrидравлическоrо привода подачи
следующий:
1. Задаются исходные данные: даВJJение перед редукционнЫМ
клапаном при максимаJJЬНОМ УСИJJИИ подачи не менее 0,5...
327
0,6 МПа, даВJJение перед дроссепем (ПОСJJе перепада даВJJения) в
предепах 0,1...0,2 МПа и минимаJJЬНЫЙ расход маспа через
щелевой дроссепь порядка 100 см З /мин.
2. Выбираются параметры щеJJевоrо дроссеJJЯ: по исходному
давлению и минимаJJЬНОЙ пропускной способности ширина
щели (0,2...0,8 мм) и диаметр (обычно боже 10 мм).
3. ОпредеJJяется требуемое УСИJJие Q на поршне пневмо
ЦИJJиндра по фОРМУJJе
Q == Р + P 2 F 2 + Тет + Т цил ,
rде Р2 даВJJение жидкости, МПа; F 2 полезная ПJJощадь
поршня rИДРОЦИJJИНДРОВ, см 2 ; Р максимаJJьное УСИJJие подачи,
Н; Тет СИJJЫ трения в механизме подачи станка ИJJИ при
спосоБJJения, Н; Т цил СИJJЫ трения поршней и штоков в
пневматическом и rидраВJJическом ЦИJJиндрах, обычно
r.Тцил == 0,1 (Р2Р2 + Р + TeT).
4. Рассчитывается диаметр пнеВМОЦИJJиндра:
DI == {4(p 2 F 2 + р + Тет + Тин, + d 2 ,
V пр.
rде р. даВJJение сжатоrо воздуха, МПа; d диаметр штока
пнеВМОЦИJJиндра в рабочей полости, см.
5. ОпредеJJяется диаметр rИДРОUИJJиндра исходя из УСJJОВИЯ
минимаJJьноrо расхода маспа через щеJJевой дроссепь:
Р 2 lOОсмJ/мин пт
5. 4'
D 2 ==
,;;;;:
rде SM минимаJJьная подача, см/мин.
Пиевмоrидравлнческнй прнвод
Привод оБJJадает преимуществами пневматическоrо и rидра
ВJJическоrо: возможностью созданиЯ высоких рабочих УСИJJИЙ,
быстротой действия, относитеJJЬНО низкой стоимостью и неБОJJЬ'
шими rабаритами.
ПневмоrидраВJJические приводы в станочных приспосоБJJе
ниЯх применяются ДJJЯ ПОJJучения высоких рабочих УСИJJИЙ
зажима и равномерной подачи рабочеrо ЭJJемента приспосоБJJе
ния.
ПО принципу работы они деJJЯТСЯ на приводы с преобразо.
вателем даВJJения прямоrо действия и с преобра30ватеJJЯМИ
даВJJСllИЯ ПОСJJедоватеJJьноrо действия.
328
.':': '..IJ' .- ::
Рис. 24. Пневмоrидравлический пре.
06разователь прямоrо действня
t Q
-4
Первый из видов пневмоrидраВJJическоrо привода (рис. 24)
основан на непосредственном преобра30вании низкоrо даВJJения
сжатоrо воздуха в нысокое даВJJение жидкости.
УСИJJие на штоке рабочеrо rИДРОЦИJJиндра может быть опре.
депено по фОРМУJJе (без учета УСИJJИЯ пружин)
лD 2 т
Q == 47 Рв 1]01],
rде рв даВJJение воздуха в МПа; D диаметр пневмо'
ЦИJJиидра, мм; DI диаметр rИДРОЦИJJиндра, мм; d диаметр
штока пневмоцилиндра, мм; 1]0 объемный КПД привода
(обычно 1]0 == 0,9...0,95); 1] КПД преобра30вателя (обычно
1] == 0,8...0,9).
Orношение (D / d)2 называется коэффициентом УСИJJения
и при проектировании пнеВМОПРИ130да обычно принимается
равным 15...20.
ДаВJJение жидкости в рабочем rИДРОЦИJJиндре опредеJJяется
по заданным коэффициенту УСИJJения
р. == p B k y 1]
и диаметру поршня пнеВМОЦИJJиндра
р. == P B D 2 1]/d.
ЕСJJИ даВJJение жидкости задано, диаметр пнеВМОЦИJJиндра
равен:
D == d r;;; .
VM
329
Требуемый ход штока пневмоцилиндра для привода, ПОД,
соединенноrо к преобра30ватеJJЮ rИДРОЦИJJИНДРОВ,
L == 1,27 L V"
d 2 1jo .
rде L V u суммарный объем присоединенных rидроцилиндров,
V u == O,785d lu объем рабочеrо rидроцилиндра (опредеJJяется
для каждоrо рабочеrо rИДРОЦИJJиндра в зависимости от ero
диаметра d u и рабочеrо хода [ц).
Принцип работы пневмоrидраВJJическоrо привода с преобра.
30ватеJJЯМИ ПОСJJедоватеJJьноrо действия (рис. 25) заключается
в подаче жидкости низкоrо даВJJения в СИJJовые цилиндры с
ПОСJJедующей подачей жидкости BblcoKoro давления. Слив жид
кости производится В полость низкоrо давления при освобожде
нии деталей.
Приводы с преобра30ватеJJЯМИ последовательноrо действия
по сравнению с приводами с преобра30вателями прямоrо
действия обеспечивают ускорение XOJJOCTOrO хода и предвари
тепьное закреПJJение детаJJИ. Они MorYT оБСJJуживать несколько
рабочих ЦИJJИНДРОВ при неБОJJЬШИХ rабаритах привода, позво.
JJЯЮТ экономить сжатый воздух На 90...95 %. Недостатком этих
пневмоrидраВJJических приводов ЯВJJяется БОJJее сложная конст,
РУКЦИЯ и значитеJJьное количество утечек.
Расчет УСИJJИЙ на штоке рабочих rидроцилиндров аналоrичен
расчету преобра30ватеJJЯ прямоrо действия.
L
Рис. 25. Пllевмоrидравлнческий
преобразователь последователь.
Horo действия
330
rидравлический при ВОД
Привод (рис. 26) обычно состоит из rидравлической YCTa
новки, включающей электродвиrатель с пусковой аппаратурой,
насос, резервуар для масла, аппаратуру управления и реrулиро
вания, rидроцилиндры и трубопроводы.
Преимуществом rидравлическоrо привода является возмож
ность получения больших усилий при малых ero размерах
и бесступенчатоrо реrулирования усилий зажима и скоростей
перемещения. К недостаткам относятся утечки жидкости, yxyд
шающие характеристики работы rидропривода, изменение
свойств рабочей жидкости в зависимости от температуры, приво
дящее к изменению характеристики работы, ДЩюльно высокая
стоимость, необходнмость квалифицированноrо обслуживания.
Оптимальным при применении rидропривода считается давле
ние в пределах 5...10 МПа, однако в последнее время прн
меняется и более высокое до 16...20 МПа. Рабочие скорости
составляют от 0,01 до 1 м/с.
Рис. 26. Схема rидравлическоrо
привода
Fuдроцuлuндрbt
rидроцилиндры рассчитываются и проверяются на проч
ность по формулам
D ==d
10 [ар] + О.4р .
102[apl 1,3р'
1,3D 2 + O,4d 2
ар == (D 2 d 2 ) 102. . Р ::;;;; [ар],
331
[де D и d наружный и внутренний диаметры rидроцилиндра,
мм; р давление жидкости, МПа; ар напряжение растяжения
на внутренней поверхности стенки цилиндра, МПа; [ар] дo
пускаемое напряжение на растяжение, равное 110...120 МПа
для уrлеродистой стали и 150...180 МПа для леrированной.
Толщина стенки rидроцилиндров определяется по формуле
s pD/2[a p ].
Толщина донышка цилиндра Ь рассчитывается по форму
лам (мм):
а) для плоскоrо донышка Ь 0,405D vfpj(a p ] ;
б) для сферическоrо донышка Ь pD/4[a p ].
Фланцы и крышки rидроцилиндров крепятся болтами, усилия
затяжки которых для обеспечения rерметичности должны быть
равны:
Q О,785а [рк(щ D ) +pD ],
rде рк контактное давление между прокладкой и уплотняемы
ми деталями, МПа; DB' D и внутренний и наружный диаметры
прокладки, мм; р давление жидкости, МПа.
Длину хода поршня в Зависимости от прочности штока peKO
мендуется принимать равной не более 10 диаметров цилиндра.
Длина цилиндра прн этом с учетом технолоrии изrотовления
определяется отношением L/D 20. Отношение диаметра штока
к диаметру цилиндра выбирается конструктивно и колеблется
в широком диапазоне: d/D 0,2...0,7, причем большее значение
обычно выбнрается для более наrруженных установок.
При расчете rидроцнлиндра должны быть заданы значения
требуемоrо усилия Q или диаметра цилиндра D и длина хода
поршня L, которые определяют основные конструктивные
параметры. Для обеспечения плавной работы rИДРОЦИJJиндра
следует назначать рабочую скорость v в пределах 0,01...1 м/с.
В необходимых случаях устанавливается время рабочеrо или
холостоrо хода t. Следует, однако, учитывать, что при рабочих
скоростях выше 0,1 м/с для безударной работы rИДРОЦИJJиндра
в конце хода желательно предусматривать торможение
Основные расчетные параметр'ы rндроцилиндров приведе
ны в табл. 144, а расчетные значения усилий, развиваемых
штоком rидроцилиндров, в таБJJ. 145.
Прочность rидроцилиндров при статической HarpY3Ke прове
ряют под давлением не менее 1,5 номинальноrо при двух
крайних положениях поршня для двустороннеrо rидроцилиндра;
при упоре ero в rлухую крышку rндроцилиндра и упоре штока в
рабочий элемент с сохранением расстояния 20...35 мм от про
ходной крышкн. Для одностороннеrо rидроцилиндра прочность
проверяют при одном крайнем положении поршня.
В результате нспытаний rндроцилиндр не должен иметь
остаточных деформаций, должны отсутствовать течн, потения.
Давление холостоrо хода не должно превышать 1,0...1,5 МПа.
332
144. rндроцнлнндры
и с х о Д н ы е д а н н ы е: W нлн D, t нлн v. L, р.
Параметр ЕДJlllИuа Расчетная формула
измерения
Площадь:
поршня см 2 F, == 0,01 Х 0.785 D 2
штоковой полостн » F 2 == 0,01 Х 0,785 (D 2 d 2 )
Уснлне:
толкающее Н Q == 100 F,pfj
тянущее » Q == 100 F 2 pfj
Днаметр цнлнндра мм D== 1,13 -VQ,/Pfj ==
== 1.27 -VQ2/Pfj d 2
Скорость двнження поршня м/с v == LjIOOO t
(рабочий нлн холостой ход)
Время двнження поршня с t == LjIOOO v
(рабочнй нлн холостой ход)
Расход жидкостн за ход (pa л/мнн v == 6 Fv
бочнй нлн холостой)
Внутренннй днаметр трубо. мм d T == 4.6 ...;v;;;
провода
Прuмечанuе. Буквы в формулах обозначают: D диаметр ци.
лнндра, мм; d днаметр штока, мм; L ход поршня, мм; Р дав-
ленне жндкостн, МПа; fj механнческнй ход rндроцнлнндра (ч ==
== 0.9...0.46); {() скорость двнження жндкостн в трубопроводе, м/с.
Давления страrиваllИЯ и холостоrо хода определяют при
очередном соединении рабочих полостей с насосом, при этом
друrая полость соединяется с атмосферой. Постепенно увеличи
вая давление, достиrают ero значения, соответствующеrо Ha
чалу перемещения щтока, им считается страrивание. Ориенти
ровочно давление холостоrо хода не должно превыщать при
втяrивании штока 0,5 МIlа, а при выдвижении 0,3 МIlа.
Абсолютное давление в ПOJlостях rидроцилиндра во время про-
веркн давления холостоrо хода не должно быть более 0,8 МIlа.
ззз
'"
Q
CI.
t:(
:с
::
..
::
:::f
Q
CI.
t:(
:!I
CI.
t
:I!
<IS
CI.
<IS
С
Q
::
О
ad
'" .... <D
g-=E 00 -.i ci' ф
::;:
o
11 C'I LC о">
о. i c'i' ci' с5 ф
С",)
.q I
, ,
о X X X X
""" '<I' .... фС",) фС",)
'" ::<:;' ::<:;' ::<:;' ::<:;' ::<:;'
о.
'"
о
3 C'I <D О .... О
.. C'I
'"
о.
о
...
о а
0010"> 0010"> ool ool ool
:3 " ::t::....... ::х::....... ::t::....... ::t::....... ::t::.......
'"
'"
LC C'I <D
С",) С",)
'"
I ool ool ool ool 001<D
::t::....... ::t::....... ::t::....... ::t::....... ::t:: Qo
"
" о
t::
"
"
"
i с
<D 00
334
ЖИДКОСТИ, при меняемые в rидроприводах
В качестве жидкостей для rидроприводов, работающих при
температуре до БО ос с JJеrкими наrрузочными режимами, ис
пользуются индустриальные масла общеrо назначения без при
садок: И.12А, И 20А, И 30А, И 40А, И 50А. Если rидроприводы
работают при температурах свыше 60 ос и давлении 15...20 МПа,
применяются турбинные масла с антиокнслительными и противо
коррозионными присадкамн: Тп 22, Тп 30, Тп 46. При работе с
даВJJениями 16...35 МПа рекомендуются масла иrП 18, иrп.зо,
иrП 38, иrП 49.
Для очистки рабочей жидкости от взвешенных ферромаrнит
ных частиц в rидростанцни предусмотрены сепараторы, выпол
ненные в виде постоянных MarHHToB, установленных в пробках,
завинченных в днище rидробака.
При обычных требованиях к работе rидропривода необходи
мо обеспечить фильтрацию масла с тонкостью 25...40 мкм, при
повышенных до 10 мкм.
Fuдростанцuu
rидростанция
(рис. 27) включает
rидробак 1, электро
двиrатель 2, насос 3,
манометр 4, фильтр
5, обратный клапан
б и предохранитель.
ный клапан 7. Слив
рабочей жидкости от
rидравлическоrо ци.
линдра 8 осущест-
вляется через тепло.
обменник 9.
Рис. 27. Схема rндро
станцнн
335
Ре2улuрованuе скорости dвuженuя 2идропрuвода. Количество
подаваемой в rидроцилиндр жидкости обычно реrулируют
изменением производительности насоса или сопротивления
при постоянном давлении участка трубопровода, по которому
течет жидкость. Первый способ реrулированнн называют
объемным, второй дроссельным.
Каждый из этих способов может быть осуществлен: изме
нением количества жидкости, подводимой к силовому opraHy
(на входе) нли выходящей из Hero (на выходе).
Объемное реrулирование на выходе почти не нашло примене
ния в rидрофицированных станках из за сложности и cpaBHH
тельно высокой стоимости. Оно применяется в тех случаях,
коrда требуется сохранить наибольшее усилие rндропривола
(большой мощности).
При дроссельном реrулировании мощность, потребляемая
насосом, остается постоянной, а скорость движения силовоrо
opraHa меняется в зависимости от величины сопротивлення
дросселя. Часть масла бесполезно протекает через переливной
клапан (предохраннтельный) в бак Дроссельное реrулирование
основано на изменении величины потерь. При уменьшении про.
пускной способности СИЛОБоrо opraHa с неизменным расходом
насоса возрастает стравлнваемый избыток масла в бак, и
поэтому растут потери. При увеличении пропускной способно.
сти силовоrо opraHa, наоборот, эти потери уменьшаются. ПО-
этому дроссельное реrулирование применяется при малых мощ-
ностях.
Принципиальные схемы npocToro дросселирования при ис.
пользовании насосов постоянной производительности (рис. 28) не
обеспечивают постоянства скорости прн изменении наrрузки,
поэтому их используют только в rидросистемах, работающих
при малоизменяющихся HarpY3Kax. Зависимость расхода
масла и, следовательно, скорости перемещения поршня цилиндра
через щелевой дроссель от перепада давлення на последнем
может быть определена по формуле
V' == с F-Jj;p,
[де с коэффициент, принимаемый для масла И-20А равным
0,6...0,65; F площадь сечення дросселя, см 2 ; !1р перепад
давления на дросселе, МПа.
При установке дросселя на входе (рис. 28, а)
!1р == рп р.
При установке дросселя на выходе (рис. 28, б)
!1р == рп(F 1 /F 2 ) + (Q + Т)! F2,
[де рп давление настройки предохраllительноrо клапана,
МПа; р давление в рабочей полости цилиндров, МПа;
FI площадь цилиндра со стороны рабочей полости, см 2 ;
F 2 ПJJощадь цилиндра со стороны полости слива, см 2 ;
3Зб
а
pn
Рис. 28. Схемы реrулнрования скоростн Двнження rнлроцилнндра:
Q простым дроссеJ1ированием на входе, 6 простым дроссеJ1ировзиием на выходе
5
Насосы
Q HarpY3Ka на штоке цилиндра, Н; Т сила трения в уплотне
нии цнлиндра и поршня, Н.
в rидравлических установках станочных приспособлений ши
роко используются шестеренчатые, лопастные и поршневые
насосы.
Требуемая производительность насоса определяется по фор
муле (л/мин):
v == БFи == БFl/l00t,
rде F площадь поршня или штоковой полости, см 2 ; и CKO
рость движения поршня при рабочем или холостом Ходе, м/с;
t время рабочеrо или холостоrо хода, с; 1 длина рабочеrо
хода, см.
Приводная (потребляемая) мошность насоса (кВт)
N == р v /БО1Jэф,
[де р давление, развиваемое насосом МПа; V произ-
водительность насоса илн расход жидкости, л/мин; I]эф
общий КПД, 1]эф == 1]м1]о; 11м механическнй КПД насоса, учи
тывающий потери на трение и rидравлические сопротивления;
1]0 объемный КПД, учитывающий утечку рабочей жидкости
через зазор.
Шестеренные и лопастные насосы применяются для давлений
до 12,0...15,0 МПа. Они компактны, просты в эксплуатации,
однако чувствительны к переrреву, а при работе на предельных
давлениях недолrовечны. Аксиальные и раднальные поршневые
насосы применяются для давлений до 20...30 МПа, а поршневые
эксцентриковые до 50 МПа.
12 3052
337
Трубопроводы
Для rидросистем, работающих при давлении до 10 МПа,
используются стальные бесшовные, холоднотянутые и rоряче
катанные трубы по rOCT 8733 87 и 8731 87 (таБJJ. 146).
Холоднотянутые трубы применяют для трубопроводов с Ha
ружным диаметром до 30 мм, rорячекатанные 30 мм. Материал
труб сталь марок 10 и 20.
Радиусы нзrиба стальных бесшовных, медных и латунных
труб должны быть не менее (2,5...2,75) d H , rде d и наружный
диаметр трубы.
В качестве трубопроводов используются rнбкие армирован
ные шланrи (табл. 147). При эксплуатации и монтаже He
обходимо нзбеrать их скручивания. Радиус изrиба шланrа не
должен быть меньше 10 d B , [де d B внутренний диаметр шланrа.
Внутренний диаметр трубопровода может быть определен по
формуле
d B == 4,6 ,
[де V количество масла, протекающеrо по трубопроводу,
л/мин; (J) скорость движения масла в трубопроводе, м/с;
принимают (J) == 4 м/с прн р == 2...6,3 МПа; (J) == 5 м/с при
р == 6,3...10 МПа; (J) == 6 м/с при р == 10...20 МПа; для Bcacы
вающих трубопроводов (J) == 1 м/с.
Значения пропускной способности трубопроводов приведены в
табл. 148, которой можно пользоваться при выборе трубопрово'
дов для пневмо и rидропривода.
Допускаемые значения BHYTpeHHero рабочеrо давления для
стальных бесшовных труб приведены в табл. 149.
При применении медных труб давление не должно превы
шать 8 МПа.
146. Холоднодеформнрованные стальные бесшовные трубы
1.
Наружиый
диаметру мм
ТОJ1щина
стенки, мм
10
14
16
18
22
25
28
28
30
32
24
2,0
1,8
2,5
3,0
4,0
3,0
3,5
4,0
5,0
3,5
3,0
Прu.мечанuе. Трубы с наружным диаметром 10, 14 н 16 мм нзrотОв
ляют нз сталн 10, остальные из сталн 20.
338
147. Резнновые рукава BblcoKoro давлення с металлнческнмн onлеткамн
Диаметр рукава. мм
Тнп
внутренний иаружный в динамике
4 14,5 20 12
6 16,5 19 11,5
6 19 28 17
8 21 25 15
10 23 11 21,5 13
12 25 21 12,5
16 29 16,5 10
20 34 15 9
25 46 III 12,5 7
32 53 10 6
Прu.мечанuе. Тип 1 с одной, 11 с двумя, 111 с тремя метал
лическими оплеткамн.
148. Пропускная способность трубопроводов
Внутренний Проходная Расход ЖИДКОСТИ V. Л/МИН. при Расход воздуха V
диаметр площадь сечениЯ скорости движения. м/с л/мин,
трубопровода трубопровода F, при скорости
d B . ММ см' движения
", I ", 6 "' 17 м/с
4 0,26 0,75 3 3,78 4,25 13
8 0,50 3 12 13,5 16 52
10 0,785 4,85 18,7 21,8 28 80
15 1,77 10,8 42 53 64 180
20 3,14 19 75 90 115 320
25 4,91 29 118 149 178 500
32 8,25 48 190 221 290 830
40 12,60 75 300 380 430 1280
50 19,80 120 470 600 700 2000
3З9
о I I ooC'..II'-.... о,)l'-<О""""
м t'l':)C'?C'l C'l............................
'" I <0<00 <О"" о') ООф....""""
....CO?""""M
S I 0""<D""01'-<D...."" 0 u)
c-i С''':>C\JC\JC'\I.................................. c"t
....
;в
'" l<oooMOI'-<О...."" Оо,) :s:
\с> c-i C"?C\JC\JC\J.................................... ::!
:s:
» -е-
>< '" 1""<О ООф...."" Оо,)ОО О
:!I :<:
.... c-i C"?C'lC\J............ .................
»
:с' i
1:1: ..,
...
Q 00""0')<D...."" 00')001'- ....
:с :s:
t:( IC\JC\J...................................... JE
Q О
.. :с
Q ::Е
>< >-
>< '" I <OOI'-"""" оО')ооl'-<D ""-
:!I C\JC\J................................
;:; " 1х
Q :s:
::;: <D""I'-<о"" оО')ооl'-<D<D
\с> с"':> C\J ........................
>< ci.
:и CI)
:Ё :а
" :с
.. оО')<о"" О')ооl'-l'-<D<О<О :t
t "" :s:
'" ..
\о
1:1:
.. о
t:( '" <o<D""oO')ool'-<D<О<о""....
'" ""
:s: :s:
..
Б
'"
t:( » со 0""0 00 I'-<D<O<O ""...."""" '"
'" "" :s:
\о
:t ;;.-.
Q О.
\с> ....
'" ф <oO')I'-<D<О""....""""""""""
О. со
'"
'"
:с iВ
::Е
о. о ооф<о........""со?"""""""" :s:
....
» g-
:с
'" :о:
'" о.
Q t:::
:I!
t .; ..;
<000 О"""" ФООО"" <000 О ::!
» ;о:
с """"""""""
Q :rl
t::I:
.,; ""-
::: t:::;
340
Уплотнения пневмо и rидроцилиндров
Основные типы уплотнений и рекомендации по их приме
нению приведены в табл. 150.
При применении резиновых манжет для пневмоцилиндров
по rOCT бб78 72 (табл. 151) следует предусматривать подачу
со сжатым воздухом распыленноrо масла (типа «Индустриаль
Hoe 20»). Манжеты изrотовляются двух типов (рис. 29): 1 для
уплотнения цилиндра, 11 штока. На рабочей поверхности
Рис. 29. Применение манжет в пневмоцилиндрах
цилиндра или штока, с которой контактирует манжета, дo
пускаются поперечные отверстия диаметром не более 1.5 мм.
Размеры канавок под манжеты приведены в табл. 152.
Рекомендуется применение канавок полноrо профиля исполне
ния 1, хотя допускаются канавки с уменьшенным буртом
исполнения 2. Для удобства монтажа манжет при диаметрах
цилиндров и штоков менее 20 мм поршни И корпуса должны
конструироваться разъемными. При этом следует предусматри
вать фаски в цилиндре и на штоке или специальные монтаж
ные оправки.
Резиновые кольца по rOCT 9833 73 (табл 153) нужно ис
пользовать в пневмоцилиндрах преимущественно для неподвиж
ных соединений. В подвижных соединениях в пневмоцилиндрах
допускается применение резиновых колец диаметром не более
50 мм, при этом должна быть предусмотрена смазка трущихся
поверхностей. Резиновые кольца используются преимуществен
но в rидроцилиндрах (рис. 30). Размеры канавок для YCTa
новки колец без защитных колец даны в табл. 154. Для
предохранения выдавливания резиновоrо кольца в зазор необ
ходимо применять защитные кольца. Они изrотовляются из фто
ропласта. полиамидной смолы и друrих материалов. При MOHTa
же колец нужно предусматривать фаски на цилиндре, штоке и
34\
Рис. 30. Резииовые кольца в цнлнндрах
поршне, а также применять специальные монтажные оправки
и втулки, чтобы У колец не было перекосов, скручивания и
механнческих повреждений.
150. Уплотиення для пневмо- н rндроцилнндров
тип
УПJlотнений
Манжеты резниовые
уплотнительиые для
пневматическнх
устройств
(rOCT 6678 72)
Кольца резнновые
уплотннтельные Kpyr
лоrо сечения для rид
равлнческнх и пневма
тнческнх устройств
(rOCT 9833 73)
342
Область
применения
Пиевмоцилнндры, по
двнжное уплотнен не
штока н поршня, дaB
лення от 0,005 до
1 МПа, скорость воз
вратно поступатель
Horo двнження до
1 м/с, температура от
б5 до + [50 ос
Пневмо н rидроцн
лнндры, подвнжные
и неподвнжные co
едннения, скорость
возвратно поступа
тельноrо двнжения в
rндроцнлнндрах до
0,3 м/с и пневмоцн-
лнндрах до 0,5 м/с.
Необходнмо прнме-
нение защитных KO
лец прн радиальных
зазорах свыше 0,02 мм
в подвнжных coeДH
нениях прн давлении
свыше 10 МПа, в He
подвижных свыше
20 МПа, IIрН пульси
рующем давлении
свыше 10 МПа
Диапазон
размеров
Диаметры цнлиндра от
10 до 400 мм, штока
от 5 до 200 мм
Днаметр Внутренний
сечения диаметр коль.
кольца, ца,. мм
мм
1,4 2,8...7,7
1,9 2,8...49,0
2,5 3,8...147,5
3,0 9,7...147,5
3,6 13,6...245,5
4,6 27,5...245
5,8 49...493,5
7,5 79,5...[28,5
8,5 129,5...493,5
Тип
уплотнений
Манжеты уплотнн
тельные реЗИlювые для
rидравлических
устройств
(rOCT 14896 84)
Уплотнення шеврон
ные резннотканевые
для . rндравлнческнх
устройств
(rOCT 22704 77)
Область
применення
rндроцилиндры, ПОk
внжное уплотнение
поршня н штока, CKO
рость возвратНО ПО
ступательноrо ДBH
ження до 0,5 м/с,
давление до 50 МПа,
частота перемещения
до 30 ходов в мннуту,
температура от 60
до +20 ос
Продолжение табл. 150
Диапазон
размеров
тип 1 I тнп 1I1
давлен не, МПа
0,[...50 I
1,0...50
днаметр цнлнндра
, мм
днаметр штока
12...950 I
4...900
12...220
4...200
шнрнна манжеты, мм
6...25 I 5...23
rидроцилнндры, ПО Днаметры цнлнндра от
двнжное уплотненне 20 до 2060 мм, штока
поршня н штока, CKO от 10 до 2000 ММ
рость возвратно по
ступательноrо ДBH
ження до 3 м/с, T J
пература от 50 до
+ 100 ос
r
343
151. Резнновые уплотннтельные манжеты
для пневмоцнлнндров (по rOCT 6678 72)
11 тип манжет для ШТОКОВ
1 тип маtIЖеТ для UИJJИНДРОВ
,
ДlIаметр
ЦИJJшщра, мм
25
32
40
50
63
80
100
125
160
200
250
320
360
400
II
II
y < d '
d
НОМlIналt>ные Диаметр HOMflH3JJbHbIe
размеры манжеты размеры манжеТЬJ
D Х d Х Н. мм штока, мм D Х d Х Н, мм
26Х 14Х5 12 21 Х 11 Х5
33Х21 Х5 14 23Х 13Х5
40 Х 27 Х 6 16 27Х 15Х6
50 Х 35 Х 6,5 18 29Х 17Х6
63 Х 48 Х 6,5 20 31Х19Х6
80 Х 64 Х 6,5 22 33Х21 Х6
100 Х 84 Х 6,5 25 36 Х 24 Х 6
124 Х 107 Х 7 32 43Х31Х6
159 Х 141 Х 7 36 47Х34,5Х6
199 Х 181 Х 7 40 51 Х 38,5 Х 6
249 Х 229 Х 8 45 58 Х 43,5 Х 7
319 Х 299 Х 8 50 63 Х 48,5 Х 7
359Х339Х8 63 76х61 Х7
399 Х 319 Х 8 80 93 Х 78 Х 7
90 103 Х 88 Х 7
344
н I
"= се <с
фф
; ..; cr>
C'I
..
..;j-
>с :а ..,...,.
c'\,j
'" ,; ::!':!
'1::i с.
.;; C'I ....
.:i C'I C'I
<с <с
:t:- фф
мм
I .;; фф
41 C'I
Q
:z:
:а ....М
41 '" ,; -<i"":
с:>,,,, C'I М
:II&. о с.
1-0:[
41 :z: .
!Е::
:z:o; <с C'I
(\1 ::
,,=- .;; C'I
Q
0:[" .:i
Q '"
с 41 ..
:z: It)
=о: с
Q ""
"'D:C'I '<
(\10;1'-
;0:[1
=0:4100 " 1;::)'
:111'- <с C'I
:II:z:Ф о '" C'I М
с:>,....Ф
t)
(\I::C
c. 1..
.Q
C'lo;Q 8р
1I:)CC
>0'-"
.345
'"
C'I "<1'
"" ффффффффr---r---r---r---r---
:t: ффффффффr--:-r--:-r--:-r--:-r--:-
<i "" I I
\Q 00
.....
'" r---r---r---r---r---oooooooo I
:::! I " <'5'.cr--:-oi<'ioi<'5'r--:-...;oic-ioio; <':)
>: C'lC'lC'lC'lC'?C'?"<I'''<I'U?U?.....ooa> <':)
00
ф
1-'
о
't) :а "<1'''<1'''<1'''<1'....''<1'''<1'''<1'0000000000 U
О ci
"'- " ,;- ф о<'i.сc-iфо.со<'5'оо "-
t::: C'lC'lC'lС'?С'?"<I'''<I'U?фооа> 00 I I
а. с .,;
.:.
111
r:JJОC"l r--. ООC"lф"""r--. С
" C'lС'?С'?С'?С'?"<I'''<I'U?U?ф.....а> с>.
о:[
:z:
:s:
о;
:s: I
::r
с
с>. '" I I
о:[ ..;
f о
ФОООC'lU?C'lФоU?оС'?оо о "
" ............C"IC"IC"IC'I?С":)"""' LCфClClо) о
Ь '" о
:Е
I! .. %
:z: фф
с >: с'? с'?
CI: :::! J:,
'" '"
=t :::! C'I с'?
.,.; 00
о cr,ф
ФC'lC'lC'lC'l r---r---r---oo 0000 00 CI: " '"
:t: фr--:-r--:-r--:-r--:-r--:-r--:-r--:-rЮrЮrЮоО :s: о ...; C'I
00
f-------------
C'?U?U?U?U?U?U?U?U?U?U?U? Е
I " c"i LC" c'i c'i r---,... ........ ..: о> а> ф а> с 00
C'?"<I'U?r---а> U?а>С'?0"<l'0о ::= С'? С'?
C'lC'?C'?C'? J:,
>- о C'I С'?
с>. .,.; 00
o
:а С'?С'?С'?С'?С'? 00000000 t\I C'I C'I
oi oi <'i oi oi "<1' а> а> 00' rЮ rЮ rЮ 2' 00
" ,; С'?"<I'Фr---а>C'lU?а>"<I' U?а> о;
.................. C'I':)C"':)C'I':) с
а.
...
:I! U? U?
00 r---o r---r---C'lФФ "<1'''<1'''<1'''<1' C'I C'I
" C'lС'?U?Фоо ....ооС'?о....оо J,
C'I С'? С'? С'? "" C'I С'?
1- c-i' 00
:s: "':'ОЬ
:z:
1- C'I C'I
С 00
е:
с
>-
...
:I!
" ooC'?oOU?oooooo 111
"<I'U?ФОООC'lФОU?C'lФО С
C'lC'lC'?C'?"<I' :s: U? C'I
" C'I С'?
...
С.
c-:i
346
с':)
\о
с\)
:::!
>:
"<
о
t"C)
о
"'-
t:::
00
,,;
I :f
<D "
О
..; "
о
о '"
о
............... о
!с о:
О '" '"
f..,
<D
<'i о
::::: '" '"
о
<с <с <с <с <с
00 00 00 00 00
66666
I I I I I I
J":JlfJ J;,
"<I'ooMO....
C'lMM
000000000000000000
<с <с <с <с <с <с <с <с <с
66.ь66666
I ФОООC'lФО<СC'lф
OO..................C"IC"IC":)C'I':)
60и:,06000
<Ct---O'> <CO'>"<I' <C
OOO C'lMM
ффффффффф
"<1'''<1'''<1'''<1'''<1'''<1'''<1'''<1'''<1'
oo o6J:,ooo
2 :::! I I
J:, cbooo
M"<I'<Ct---О'> <СО'>"<I'
OOOOO C'I
ффффф
МММММ
66 66
....<С<оооо
OOOO
..d- r-:...J...J.
М "<I'<C t---O'>
00000
ффф !с
ММС":> О
I 'I I
::::
C'I
I I 11 11
00 00 00
<с <с <с
6с:,о
I фt---О'>
000
6 6
<сфОО
000
о
<'i
000000
ММММММ
oo 66и:,
.... <с <о 00 о C'I
oooo
J:, J;HYJ J:, J;, 6
M"<I'<Ct---О'>C'I
ooooo
I I I I I
ффффффф
"<1'''<1'''<1'....''<1'''<1'....
6..J.oo co...:.cb
I I I I I I 22
фс)Lhо 6
ММ........<СфОО
0000000
ффффффффффффф
МММММММММММММ
о ..J.<.ЬсО"':'оО Ф"':'сЬфф
C'lC'lC'lC'lC'lММ...."<I'lD<СфОО
0000000000000
..J. <.ь сь 6 J:)(;': с.6 сне 6 CJ-J о
..................C"IC"IC"IC'I':)C't")..qo"""'LCфОО
0000000000000
0000000000000
МММММММММММММ
ф": и:, o ...:.. J:H6 J:, сЬи:,
C'lC'lC'lC'lМС":>"<I'",,<С<СфОО
0000000000000
..J. ф со C)(; J:, <.ь о J:, о CJ-J о
oooggg88 28
I I I
<с <с <с <с <с <с <с <с <с <с <с <с
C'lC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'IC'lC'IC'I C'I
006 ..J.Фd>Ф6..J.Ф..J. J:,
oggggg8 21
..d- <.ь 00 6 J;)(;':-I ф 6 J:, 6 6
C'lC'lC'lMM""""<C 00
00000000000 О
c-i
<Сф <С<С<С
C'I C'I C'I C'I C'I
06 66и:,
321 ::!
фф J;,J,o
M"<I' t---O'>C'I
00 oo
'" :::
347
154. Размеры канавок, мм, под кольца резнновые
уплотнительные круrлоrо сечення (по rOCT 9833 73)
с{= О... 5 О
I
Диаметр Подвижное Нсподвиж нос
соединение соединение
ССЧСIIИЯ Vmax R
реЗИfJODоrо
КОЛЫА3 d, D, Ь d, D, Ь
2,5 d, +0,8 d+O,3 D 0,3 d,+ 1,1 0,2 0,4
3 d, +0,7 d+O,3 D O,3 d,+ 1,0 0,2 0,4
3,6 d D d, +0,8 d+O,4 D 0,4 d,+I,1 0,2 0,6
4,6 d, +0,6 d+O,6 D O,6 d,+ 1,0 0,2 0,6
5,8 d, +0,7 d+0,8 D O,8 d,+ 1,2 0,2 0,6
8,5 d, +0,9 d+ 1,4 D 1,4 d,+ 1,8 0,2 0,6
Прuмечанuе. Буквы в таблице обозначают: d номинальный
диаметр штока; D номинальный диаметр цилиндра (по типораз
меру кольца); d, номинальный диаметр сечения КOJJьца.
Резиновые манжеты по rOCT 14896 84 (табл. 155) при
меняются только в rидроцилиндрах. При монтаже их надо
смазывать (смазки типа ЦИАТИМ 201, ЦИАТИМ 203, «Ли
TOk24», жировой солидол). При этом не должно быть перекосов
и механических повреждений, для чеrо следует применять за
борные фаски на штоке, поршне и цилиндре, а также спе.
циальные монтажные кольца и оправки. Фаски должны иметь
скруrленные кромки. При давлениях свыше 10 МПа peKOMeHдyeT
ся использовать защитные кольца. Для исключения возможности
заrрязнения масла перед манжетой целесообразно применять
rрязесъемники. Защитные кольца изrотовляются .И3 фторопласта
или полиамидных смол. Для повышения надежности в некоторых
случаях рекомендуется устанавливать манжеты дублеры. Pa3Me
ры канавок для установки манжет без защитных колец при
ведены в табл. 156.
348
155. Резнновые уплотннтельные манжеты
для rндроцнлнндров (по rOCT 14896 84)
Тип манжет
Диаметр ЦИJJИllДра, I III
штока п, ММ
Обозна4еllllС типоразмера манжет (D Х d Х Н
J Цилиндр
25 25Х15Х7 25 Х 13 Х 7,5
32 32 Х 22 Х 7 32 Х 20 Х 7,5
40 40 Х 30 Х 7 40 Х 20 Х 12
40 х. 24 Х 9,5
50 50 Х 40 Х 7 50 Х 30 Х 12
63 63 Х 48 Х 9 63 Х 43 Х 12
80 80Х65Х9 80Х55Х 14.5
80 Х 60 Х 12
100 100Х80Х 10 100 Х 75 Х 14,5
1О0Х80Х 12
125 125Х 105Х 10 125 Х 95 Х 17
160 160 Х 140 Х 10 160Х 130Х 17
200 200 Х 180 Х 10 200 Х 170 Х 17
250 250 Х 230 Х 40 250 Х 210 Х 23
320 320 Х 300 Х 10 320 Х 280 Х 23
360 360 Х 335 Х 12,5 360 Х 320 Х 23
400 400 Х 375 Х 12,5 400 Х 360 Х 23
11. Шток
14 22 Х 14 Х 6 22 Х 14 Х 5
ЗОХ 14Х9,5
16 26 Х 16 Х 7 24 Х 16 Х 5
28 Х 16 Х 7,5
32 Х 16 Х 9,5
32 Х 20 Х 7,5
20 30Х20Х7 36 Х 20 Х 9,5
40 Х 20 Х 12
22 32Х22Х7 38 Х 22 Х 9,5
42Х22Х 12
25 35Х25Х7 45 Х 25 Х 12
32 42 Х 32 Х 7 52 Х 32 Х 12
36 46Х36Х7 56 Х 36 Х 12
40 50 Х 40 Х 7 60 Х 40 Х 12
65 Х 45 Х 12
45 55Х45Х7 75Х45Х 17
50 60Х50Х7 70 Х 50 Х 12
80х50Х 17
63 78 Х 63 Х 9 83Х63Х 12
93Х63Х 17
100Х80Х 12
80 100Х80Х 10 105 Х 80 Х 14,5
1l0X80X17
90 110 Х 90 Х 10 120 Х 90 Х 17
349
156. Канавкн, мм, для установки уплотннтельных резнновых манжет
для rндроцнлнндров (по rOCT 14896 84)
Размеры канавок для манжет
Параметры
тип 1
тип III
I
I
6...7 b+I,5 До 5 Ь+2
h 9...10 Ь+2 7,5...9,5 Ь+2,5
12,5 Ь+2,5 12,5 Ь+3
14,5...17 Ь+4
D. D D D D
D 2 d d d d
Rт.. 0,5 0,5 0,5 0,5
R.тiп 0,1 0,1 0,1 0,[
Прu.мечанuе. а, D, ь номннальные днаметры штока, цнлиндра
н ширина манжеты.
3ЬО
Пружинно rидравлический ПРИВОД
Пружинно rидраВJJический привод (рис. 31) преастаВJJяет co
бой rидраВJJический односторонний ЦИJJИНДР.
УСИJJие зажима развивается за счет действия КОМПJJекта
пружин. Такой при вод не требует затрат энерrии ДJJЯ поддержа.
ния УСИJJИЯ зажима. Он обеспечивает надежное закреПJJение
дета:'!и в СJJучае повреждения rидролинии ИJJИ отключения
ЭJJектроэнерrии, неСJJожен в обслуживании
В зависимости от назначения пружинно rидравлические ЦИ'
JJИНДРЫ MorYT быть толкающеrо ИJJИ тянущеrо исполнения
(таБJJ. 157). Недостатком пружинно rндраВJJических ЦИJJИНДРОВ
ЯВJJяется изменение УСИJJИЯ зажима в зависимости от веJJИЧИНЫ
хода штока, что требует реrулировок веJJИЧИНЫ хода.
Рис. 31. Пружинно rидравличе
ский ЦИЛИНДР
157. Техннческне данные тянущнх пружннно
rндравлнческнх ЦНЛННДРОВ
Диаметр
IIОрШНЯ.
ММ
Ход ШТО Номинальное дав-
ка. мм ление. МПа
Усилие
зажима.
Н
fабаритныс vаЗI\1СРЫ, M:\t
диаметр
60
100
120
8
8
8
9,8
9,8
38
17168
53 955
92 204
110
155
175
150
185
200
еханоrидравлический ПРИВОД
Привод (рис. 32) состоит из винтовоrо механизма и
rидраВJJическоrо ЦИJJиндра.
УСИJJие, развиваемое штоком rИДРОЦИJJиндра механоrидраВJJИ
ческоrо привода, может быть определено по фОРМУJJе
351
Рис. 32. Схема механо rидравлическоrо
при вода
PL D 2 '1] т
'eptg(a + Ip) d 2 '
rде Р УСИJJие, прикладываемое к рукоятке, Н; L ПJJечо
ПРИJJожения УСИJJИЯ Р, см; 'ер средний радиус резьбы, см;
а yroJJ подъема резьбы; Ip yroJJ трения в резьбовом соедине.
нии; D диаметр поршня rИДРОЦИJJиндра, см; d диаметр
ПJJунжера, см; '1] коэффициент, учитывающий трение в уПJJОТ
нениях ('1] 0,9); Т СОПРОТИВJJение пружины, Н.
Принцип действия механоrидраВJJическоrо привода быстро
действующих зажимных устройств (рис. 33) СJJедующий.
При вращении рукоятки вначаJJе при перемещении поршня 1
создается низкое даВJJение ДJJЯ быстроrо подвода зажимных ЭJJе
ментов и предваритеJJьноrо закреПJJения. При даJJьнейшем Bpa
щении рукоятки при достижении ДаВJJения примерно 0,8 МПа
паJJец 2 сжимает пружину 3 и выходит из паза. В результате
поршень 1 останаВJJивается и ПJJунжер 4 перемещается. Созда
ваемое рабочее даВJJение жидкости равно:
Q
1,27 PL
Р == d2rcp tg (а + 1jJ) '1].
Электромеханический привод
Привод (рис 34) обычно состоит из ЭJJектромотора,
редуктора и винтовой пары.
Тяrовое УСИJJие ЭJJектропривода, создаваемое крутящим
моментом ЭJJектродвиrатеJJЯ, может быть опредеJJено по фОРМУJJе
Q м
r cp tg (а + IjJпр) ,
rде М момент, передаваемый муфтой на винтовую пару;
'ер средний радиус резьбы, мм; а yroJJ подъема резьбы,
rрад; Ipпр yroJJ трения в винтовой паре (lpпр 6040').
352
1:
о
i
о..
Е
о
:Е
1:
Q
'1
О
:1J
\о
g:
::f
>::
>,
t
:I:
О
::<:'
0.:;",
":>'1
О
.",
'--' '"
::!о..
Q"t::
353
(МН
Рис. 34. Схема электромеха
ническоrо привода
Центробежно инерционный ПРИ80Д
Центробежно инерционный ПРИВОД (рис. 35) работает БJJаrо
даря центробежной СИJJе инерции вращающихся rpY30B. Ero
преимуществами ЯВJJЯЮТСЯ: быстрота действия, ВОЗможность aB
томатизации процесса закрепления и откреПJJения детаJJей,
отсутствие ДОПОJJнитеJJьноrо источника энерrии для приведения
ero в действие.
Ilц
12
fIЦ
Рис. 35. Схема центробежноинер'
цнонноrо привода с rрузами
Центробежная СИJJа опредеJJяется по фОрМУJJЕ'
QQ== GRw 2 /g,
rде G вес rруза, Н; R расстояние от центра тяжести rруза
до оси вращения, м; w уrловая скорость вращения шпиндеJJЯ,
рад/с; g ускорение свободноrо падения, м/с 2 .
Тяrовое уСИJJие данноrо привода рассчитывается по фОрМУJJ{'
Q == (QQ nпТjI2/11,
rде QIl центробежная СИJJа одноrо rрузэ. Н; Т СОПРОТИВJJе
ние пружины, Н; 1., 12 плечи рычаrов, мм; п ЧИСJJО rрузов
и пружин; тj кпд механизма (Тj == 0,9...0,95).
3М
Вакуумный при вод
Приицип действия BaKYYMHoro привода (рис. 36) основан
на непосредственной передаче атмосферноrо давления на за
крепляемую заrотовку. При этом между опорной поверхностью
детаJJИ и полостью приспособления создается вакуум и детапь
прижимается избыточным атмосферным даВJJением. Приспособ
ления с вакуумным приводом применяются при чистовой обра
ботке нежестких деталей, которые MorYT деформироваться под
действием усилий зажима.
.
q
Рис. 36. Схема BaKYYMHoro прнвода:
а конструктивное исполнение; 6 схема действия усилий зажима
На опорной поверхности корпуса приспособления по контуру,
соответствующему конфиrурации базовой поверхности обраба
тываемой заrотовки, выполняется специаJJьная канавка, в KOTO
рую помещается резиновая прокладка. Она на определеиную BЫ
соту выступает из канавки в момент заrрузки приспособления.
После ero включения в сеть BaKYYMHoro насоса в полости А
создается разрежение. Заrотовка деформирует прокладку и плот
но поджимается к опорной поверхности.
Для зажима плоских заrотовок с большими поверхностями
используются вакуумные приспособления в виде хорошо обрабо.
танных плит со значительным количеством небольших, близко
расположениых отверстий.
Усилие зажима обрабатываемой детали определяется по фор
муле
W == (Ра po}Fak r ,
rде Ра атмосферное давление, равное 0,1 МПа; ро
остаточное давление в камере после разрежения (прини.
мается Ро == 0,01...0,015 МПа); Fa активная площадь, оrрани'
ченная уплотнением; k r коэффициент rерметичности BaKYYM
ной системы (k r == 0,8...0,85).
355
Маrнитный ПРИ ВОД
Принцип действия привода основан на том, что маrнитный
поток, создаваемый ЭJJектромаf'НИТОМ ИJJИ постояннЫм маrни
том, препятствует отрыву закреПJJяемой детаJJИ от приспособ
JJения. Маrнитный Поток ДОJJжен проходить через закреПJJяемую
детапь, которая в этом СJJучае ЯВJJяется частью маrнитопри
Бода. ЭJJектромаrнитные и маrнитные приспосоБJJения MorYT
применяться для закреПJJения детаJJей, материаJJ которых имеет
высокую маrни'fНУЮ проницаемость. Ее имеют незакаJJенные
стали, меньшую чуrуны, незначитеJJЬНУЮ зак<tJJенные, быст-
рорежущие и леrированные стали. Воздух имеет весьма маJJУЮ
маrнитную проницаемость, поэтому для ПОJJучения БОJJЬШОЙ
СИJJЫ закреПJJення спедует избеrать зазоров между детаJJЬЮ и
ПJJОСКОСТЬЮ приспосоБJJения.
Преимуществами маrнитноrо привода ЯВJJЯЮТСЯ быстрота
действия, возможность закреПJJения деталей без их поврежде-
ния на окончательио обработанных поверхностях, OДHOBpeMeH
ное креПJJение неСКОJJЬКИХ меJJКИХ детаJJей.
Недостатками маrнитноrо привода ЯВJJЯЮТСЯ меньшие усилия
креПJJения по сравнению с механическим ПРИВОДОМ, невозмож
ность креПJJения детаJJей из немаrнитных материаJJОВ, наJJичие
остаточноrо маrнетизма в детаJJЯХ из ферромаrнитных материа
лов, вероятность аварий при перерыве в подаче электро
энерrии для ЭJJектромаrнитноrо привода.
Электромаrнитный ПРИВОД
Привод применяется обычно в виде ПJJИТ и ПJJаншайб для
закреПJJения стапьных и чуrунных заrотовок с ПJJОСКОЙ базовой
поверхностью. К преимуществам ЭJJектромаrнитных приспособле
ний относятся: равномерное распределение силы притяжения по
всей опорной поверхности, высокая жесткость, свободный до-
ступ к обрабатываемым поверхностям заrотовки.
ЭJJектромаrнитное приспосоБJJение (рис. 37) состоит из
чередующихся по ПОJJЯРНОСТИ стапьных сердечников 1 с электро
маrнитными катушками 2, установпенных на стальном основании
3 с шаrом t Обычно эта часть называется СИJJОВЫМ блоком.
Над ним располаrается стальная ПJJастина с пазами, в которые
через немаrнитные прокладки 5 вставпены маrнитопроводы б.
По ним маrнитнЫй поток подводится к закреПJJяемой детЭ.JJИ 7.
При прохождении через катушки постоянноrо тока возникает
электромаrнитное поле, притяrивающее детапь к стаJJЬНОЙ
ПJJастнне 4 Обычно эту пластину с маrнитоприводами и про
кладками называют адаптерной ПJJИТОЙ. При отключении тока
происходит раскреПJJение детаJJИ.
ДJJЯ изrОТОВJJения маrнитоприводов применяются уrлеро
дистые стаJJИ обыкновенноrо качества СтО, Ст 1, Ст3, KOHCTPYK
ционные yr JJеродистые 08, 1 О и 20 и ЭJJектротехнические
неJJеrированные 10895, 10864, 10880, 20895, 20880, 20864.
356
.5
б 7
t
Рис. 37 Схема электромаrнитной
плиты
Немаrнитные прокладки деJJаются из JJатуни, меди, ЭПОКСИПJJа
стов. Сердечники катушек изrОТОВJJЯЮТСЯ из конструкционных
уrJJеродистых стаJJей 08, 10. Адаптерная ПJJита ЯВJJяется опор
ной поверхностью ДJJЯ закреПJJяемой детаJJИ и поэтому ДОJJжна
оБJJадать достаточной прочностыо и износостойкостью. Обычно
ДJJЯ адаптерных ПJJИТ ИСПОJJЬЗУЮТСЯ конструкционные yrJJepo
дистые стали 10, 20, в отдельных СJJучаях с цементацией
рабочей поверхности.
ЭJJектромаrнитное приспосоБJJение необходимо размаrничи,
вать поспе ОТКJJючения источника постоянноrо тока, так как
стапьные маrнитоприводы и адаптерная ПJJита MorYT сохранять
остаточную намаrниченность. Поэтому ЭJJектромаrнитные при
спосоБJJения ДОJJЖНЫ быть снабжены размаrничивающими YCT
ройствами.
УСИJJИЯ прижима детаJJей при применении ЭJJектромаrнит
ных приспосоБJJений MorYT достиrать 400...650 Н на 1 см 2 пло
щади контакта заrотовки с опорной поверхностью.
Привод с постоянными Mai!HUTaAIU
Преимуществом привода ЯВJJяется безопасность в работе, та!'
как он не связан с каКИМ'JJибо источником тока, не расходует
ЭJJектроэнерrию и весьма ДОJJrовечен.
357
.J
2
Рис. 38. Схема маrнитной плиты с постоянными маrнитамн:
80 включениом положении; 6 в выключенном положении
Прнспособление с постоянными маrнитами (рис. 38) co
стоит из немаrнитноrо основания 1, снловоrо блока 11 и адаптер
ной ПJJИТЫ 111. СИJJОВОЙ БJJОК выполнен в виде неподвижной Bepx
ней 4 и подвижной нижней 1 плит, в которых раСПОJJожены чере
дующиеся по полюсам постоянные маrниты 2 и 5 и маrнитопрово
ды 3 и б. Постоянные маrниты предваритеJJЬНО ДОJJЖНЫ быть
намаrничены. К маrнитопроводу маrниты должны быть обраще
ны одной и той же полярностью.
В рабочем положении под маrиитами верхней плиты распо
ложены маrниты нижней плиты одинаковой полярности. Потоки
их складываются и по маrнитопроводу подводятся к рабочему
зазору и детали 7 (рис. 38, а). При перемещении нижней подвиж
ной плиты на шаr t под маrнитами верхней плиты распола
rаются маrниты нижней плиты с противоположной поляриостью,
которые нейтрализуют работу маrнитов верхней плиты (рис.
38, б), и происходит раскрепление детали. При закреплении
детали маrнитный поток проходит через нее.
Постояниые маrниты изrотовляются из ферромаrнитных Ma
териалов, оБJJадающих высокой остаточной индукцией и большой
коэрцитивной СИJJОЙ. Такими материаJJами являются стали с
высоким содержанием уrлерода и специальных присадок
ВОJJьфрама, кобальта, хрома. Маrнитные свойства этих стаJJей с
течением времени снижаются, что rребует повторноrо (примерно
через два [ода) намаrничивания.
В качестве материаJJа для постоянных маrнитов применяют
ся литые СПJJавы марок ЮНl3ДК24, ЮНl4К24, ЮНl4ДК25А,
оБJJадающие высокой твердостью и поэтому обрабатываемые
только шлифованием.
При определении усилий зажима маrнитных приводов сле
дует исходить из уСJJОВИЙ, что современные приспосоБJJения с
постоянными маrнитами при тщатеJJЬНО обработанной базовой
358
поверхности заrотовки имеют прижимную силу до 150 Н на 1 см 2
ПJJощади контакта заrотовки с опорной поверхностью Приспо
собления.
При применении маrнитноrо привода следует учитывать ВJJИЯ
ние на усилие притяжения детали к приспособлению величины
зазора между нею и приспособлением, неплоскостности KOHTaKT
ных и шероховатости поверхностей, толщину и конфиrурацию
детали, маrнитные свойства материала.
Оптимальными зазорами между деталью и приспособлением
считаются зазоры в пределах 0,02...0,03 мм, шероховатость не
ниже Ra == 0,63 мкм. При увеличении зазоров до 0,2 мм
УСИJJие притяжения увеличивается на 30...40 % при Rz == 20
и на 50...70 % при Rz == 80.
Наилучшие маrнитные свойства имеют уrлеродистые стали
обыкновенноrо качества СтО, Ст 1, Ст3, низкоуr леродистые 08,
10,20; низколеrированные конструкционные 15Х, 20Х, при приме
нении которых обеспечивается минимальное усилие притяжения.
При использовании уrJJеродистых и леrированных сталей типа 40,
50 усилие притяжения будет на 5...10 % меньше, инструмен
тальных типа XBr, Х12 на 10...20 %. У чуrунов усилие при
тяжения на 40...60 % меньше, чем у низкоуrлеродистых сталей.
Наибольшее усилие притяжения обеспечивается при приме
нении деталей в виде сплошноrо диска или кольца. При наличии
выточек, отверстий или использовании детали в Виде квадра-rа
усилие притяжения уменьшается на 10...15 %. При применении
тонких деТ;'lлей следует также учитывать уменьшение силы притя
жения из за недостаточной площади их сечения для прохожде-
ния маrнитноrо потока.
Для приближенноrо расчета усилия закрепления можно BOC
пользоваться данными, приведенными в табл. 158.
158. Маrнитные и злектромаrнитные плнты, патроны и планшайбы
И с х о Д н ы е Д а н н ы е: t межполюсное расстояние; l ширина
полюса.
Параметры Расчетная формула
Удельная сила притяжения Py P/(2t+l/,
rде Р усилие отрыва, Н
Допускаемая минимальная [Ру], Н/см 2 30 16
удельная сила притяжения для
стандартных плнт
Класс точности
плит Н, П В, А
Допускаемая минимальная [Ру], Н/см 2 70 40
удельная сила притяжения для
стандартных патронов
Класс точностн
патронов Н. n в
359
Электрический привод
Привод состоит из ЭJJектродвиrатеJJЯ, аппаратуры упраВJJе
ния и механических передач.
ЭJJектродвиrатеJJИ бывают постоянноrо тока, трехфазные син-
хронные и трехфазные асинхронные.
ДвиrатеJJИ постоянноrо тока допускают ПJJавное реrУJJИРО
вание частоты вращения, обеспечивают ПJJавный пуск, торможе
ние и реверс.
Трехфазные синхронные двиrатеJJИ не изменяют частоту
вращения в зависимости от наrрузки, имеют малую чувствитеJJЬ
ность к КОJJебаниям напряжения сети.
Трехфазные асинхронные двиrатели просты по конструкции,
имеют неБОJJЬШУЮ стоимость, высокую ЭКСПJJуатационную надеж
ность, в связи С чем ПОЛУЧИJJИ широкое распространение.
у асинхронных двиrатеJJей частота вращения изменяется в
зависимости от веJJИЧИНЫ развиваемоrо момента. Синхронная
частота вращения равна:
п е == БОf /р,
rде f частота тока в сети, равная 50 ru; р ЧИСJJО пар
полюсов, обычно принимаемое равным 1, 2, 3, 4.
Фактическая частота вращения под наrрузкой п, как праВИJJО,
меньше синхронной частоты вращения на 3...5 %, относитеJJьное
скольжение (%):
s == п с п 100.
п
Значения синхронной частоты вращения ЭJJектродвиrатеJJей
серии 4А приведены в табл. 159.
159. Закрытые обдуваемые электродвнrателн сернн 4А
Тип двиrателя
Мощность. кВт
Частота вращения, мин I
Синхронная частота 3000 MиH I
4А50А2УЗ
4А50В2УЗ
4А56А2УЗ
4А56В2УЗ
4А63А2УЗ
4А63В2УЗ
4А71А2УЗ
4А7lВ2УЗ
4А80А2УЗ
4А80В2УЗ
4А90' 2УЗ
4АI00 2УЗ
4АI00 2УЗ
4А112М2УЗ
0,09
0,12
0,18
0,25
0,37
0,55
0,75
1,1
1,5
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
2740
2710
2800
2770
2750
2740
2840
2810
2850
2850
2840
2880
2880
2900
360
Продолжение табл. 159
Тип двиrателя Мощность, кВт Частота вращения, МИН I
4АI32М2УЗ 11,0 2900
4А160 2УЗ 15,0 2940
4А160М2УЗ 18,5 2940
4А180 2УЗ 22,0 2945
4А180М2УЗ 30,0 2945
4А200М2УЗ 37,0 2945
4А200 2УЗ 45,0 2945
4А225М2УЗ 55,0 2945
4А250 2УЗ 75,0 2960
4А250М2УЗ 90,0 2960
4А280 2УЗ 110 2970
4А280М2УЗ 132 2970
4А315 2УЗ 160 2970
4А315М2УЗ 200 2970
4А355 2УЗ 250 2970
4А355М2УЗ 315 2970
Синхронная частота 1500 Mu+t I
4А50А4УЗ 0,06 1380
4А50В4УЗ 0,09 1370
4А56А4УЗ 0,12 1375
4А56В4УЗ 0,18 1365
4А63А4УЗ 0,25 1380
4А63В4УЗ 0,37 1365
4А71А4УЗ 0,55 1390
4А71В4УЗ 0,75 1390
4А80А4УЗ 1,1 1420
4А80В4УЗ 1,5 1415
4А90 4УЗ 2,2 1425
4АI00 4УЗ 3,0 1435
4АI00 4УЗ 4,0 1430
4А1l2М4УЗ 5,5 1445
4AI32 4УЗ 7,5 1455
4А132М4УЗ 1l,0 1460
4А160 4УЗ 15,0 1465
4А160М4УЗ 18,5 1465
4AI80 4УЗ 22,0 1470
4А180М4УЗ 30,0 1470
4А200М4УЗ 37,0 1475
4А200 4УЗ 45,0 1475
4А225М4УЗ 55,0 1480
4А250 4УЗ 75,0 1480
4А250М4УЗ 90,0 1480
4А280 4УЗ 110 1470
4А280М4УЗ 132 1480
4А315 4УЗ 160 1480
4А315М4УЗ 200 1480
4А355 4УЗ 250 1485
4А355М4УЗ 315 1485
361
ПродолжеНиЕ табл. 159
Тип двиrателя \\ощиость, кВт Частота ррзщення, МИН I
Синхронная частота 1000 AlUН I
4А63А6УЗ 0,18 885
4А63В6УЗ 0,25 890
4А71А6УЗ 0,37 910
4А7lВ6УЗ 0,55 900
4А80А6УЗ 0,75 915
4А80В6УЗ 1,1 920
4А90 6УЗ 1,5 935
4AlOO 6УЗ 2,2 950
4АI12МА6УЗ 3,0 955
4АI12МВ6УЗ 4,0 950
4А132 6УЗ 5,5 965
4А132М6УЗ 7,5 970
4А160 6УЗ 11,0 975
4А160М6УЗ 15,0 975
4А180М6УЗ 18,5 975
4А200М6УЗ 22,0 975
4А200 6УЗ 30,0 980
4А225М6УЗ 37,0 980
4А250 6УЗ 45,0 985
4А250М6УЗ 55,0 985
4А280 6УЗ 75,0 985
4А280М6УЗ 90,0 985
4А315 6УЗ 110 985
4А315М6УЗ 132 985
4А355 6УЗ 160 985
4А355М6УЗ 200 985
Синхронная частота 750 AlUН I
4А7lВ8УЗ 0,25 680
4А80А8УЗ 0,37 675
4А80В8УЗ 0,55 700
4А90 А8УЗ 0,75 700
4А90 В8УЗ 1,1 700
4АI00 8УЗ 1,5 700
4АI12МА8УЗ 2,2 700
4А112МВ8УЗ 3,0 700
4А132 8УЗ 4,0 720
4А132М8УЗ 5,5 720
4А160 8УЗ 7,5 730
4А160М8УЗ 11,0 730
4А180М8УЗ 15,0 730
4А200М8УЗ 18,5 735
4А200 8УЗ 22,0 730
4А2255М8УЗ 30,0 735
4А250 8УЗ 37,0 735
4А250М8УЗ 45,0 740
4А280 8УЗ 55,0 735
4А280М8УЗ 75,0 735
4А315 8УЗ 90,0 740
4А314М8УЗ 110 740
4А355 8УЗ 132 740
4А355М8УЗ 160 740
362
Трехфазные асинхронные двиrатели единой серии 4А BЫ
пускаются мощностью от 0,06 до 400 кВт, имеют 17 rабаритов
по высоте оси вращения от 50 до 355 мм и синхронные
частоты вращения 3000, 1500, 1000,750,600, 500 мин l.
Эти двиrатели предназначены для привода механизмов, к
пусковым характеристикам которых не предъявляются особые
требования (СКОJJьжению и т. д.) при температуре окружающеrо
воздуха от 40 до + 40 ос Они изrотовляются закрытыми об
дуваемыми (IP44) и защищенными (IР23). Закрытые
обдуваемые двиrатеJJИ надежнее и удобнее в эксплуатации,
чем защищенные, и поэтому рекомендуется выбирать их ДJJЯ
приводов общеrо назначения.
Электродвиrатели со степенью защиты 1 Р44 выпускаются
в трех исполнениях: на лапах МI00 (основное исполнение),
с лапами и фланцевым щитом М200 и лишь с фланцевым
щитом М300. Двиrатели со степенью защиты 1 Р23 бывают
только в основном исполнении.
В типоразмерах двиrателей цифра 4 означает порядковый
номер серии, А род двиrателя асинхронный. Буква А на
третьем месте означает, что станина и щиты двиrателя алю
миниевые; если станииа алюминиевая, а щиты чуrун'ные, это
отмечается буквой Х. Отсутствие этих букв означает, что станииа
и щиты чуrунные или стальные. ДBYX или трехзначное число
указывает на высоту оси вращения, буквы L, S или М YCTaHO
вочный размер по длине станины. Буквами А или В помечается
длина сердечника статора, цифрами 2, 4, 6 или 8 число
полюсов. Последние две буквы (УЗ) показывают, что двиrатель
предназначен для работы в зонах с умеренным климатом.
В табл. 160...162 приведены характеристики закрьrrых об
дуваемых трехфазных асинхронных двиrателей исполнений
MlOO, М200, М300.
Электродвиrатели, объединенные в одном блоке с редуктором,
называются мотор редукторами (табл. 163). Выпускаются они с
rОРИ30нтальио расположенным тихоходным валом.
Простейшая схема управления и защиты асинхронноrо
коротко замкнутоrо электродвиrателя с маrнитным пускателем
приведена на рис. 39. При нажатии кнопки «Пуск» подается
команда на включение электродвиrателя, «Стоп» иа отключе-
ние. В схеме предусмотрена ero защита от переrРУ30К электро
тепловыми реле и от коротких замыканий плавкими предо-
хранителями Пр.
160. Электродвнrателн НСПОЛнення MIOO
rабаnитные размеры. мм
Тип
двнrателя
Число
полюсов
/30
4АА50 2, 4 174 142 104 20 63 3l
4АА56 2, 4 194 221 152 120 23 23 71 36
4АА63 2, 4, 6 216 250 164 130 30 30 80 40
4A71 285 330 201 170 40 40 90 45
4А80А 300 355 218 186 50 50 100 50
4А80В 320 375 218 186 50 50 100 50
4A90L 350 402 243 208 50 50 125 56
4AIOOS 2,4,6,8 362 407 263 235 60 60 112 63
4AIOOL 392 457 263 235 60 60 140 63
4A1l2M 452 534 310 260 140 70
4A132S 480 560 350 302 80 80 140 89
4А132М 530 610 350 302 178 89
4А160С 2,4,6,8 624 737 178
430 358 108
4А160М 2,4,6,8 667 780 210
110 110
4AI80C 2,4,6,8 662 778 203
470 410 121
4AI80M 2,4,6,8 702 818 241
4А200М 2 760 875 110 267
4, 6, 8 790 905 535 140
450 110 133
4A200L 2 800 915 110 305
4, 6, 8 830 945 140
364
Продолжение табл lБП
YCTallOBOtJIIbIC и ПРИСОСДИНИТСЛЫlые размеры, мм
M2CL ,
П
h"
if '
d f
9 5,8 3 80 50 3 10,2 6 3,3
II 5,8 4 4 90 56 4 4 12,5 7 II 12,5 4,5
14 7,0 5 5 100 63 5 5 16,0 7 14 16,0 6,3
19 7 112 71 21,5 9 19 21,5 15,1
22 10 6 6 125 80 6 6 24,5 10 22 24,5 17,4
22 10 125 80 24,5 10 22 24,5 20,4
24 10 140 90 27.0 11 24 27,0 28,7
28 12 8 8 160 100 7 7 31.0 12 28 31,0 36,0
28 12 160 100 31,0 12 28 31,0 42,0
32 190 112 35,0 12 32 35,0 56,0
38 12 10 10 216 132 8 41,0 13 38 41,0 77,0
38 216 132 41,0 13 38 41,0 93,0
42 12 8 45,0 130
48 14 9 51,5 135
f-------------- 12 254 160 8 18 42 45
42 12 8 45.0 145
48 14 9 51,5 160
15
48 14 9 51,5 165
55 16 10 59 175
r-------------- 14 279 180 9 20 48 51,5
48 14 9 51,5 185
55 16 10 59 195
55 16 10 59 255
60 18 II 64 270
19 r-------------- 16 318 200 10 25 55 59
55 16 10 59 280
60 18 II 64 310
365
160. ЭлеКТрОДВИl'атели нсполнения МНЮ
Тип rабаритиые размеры. мм
Число
Д8иrателя полюсов I
1" 1" Ь" d,. 1, 1, 1,. 1"
4А225М 2 810 925 575 494 110 110 149
4, 6, 8 840 985 140 140
311
4A250S 2,4,6,8 915 1060
640 554 140 140 168
4А250М 2,4,6,8 955 1100 349
161. Электродвиrателн нсполнення М200
Тип ЧИСJ]О
Д8иrателя ПОЛЮtов
rабаритиые
размеры, мм
УСТ3IJовочные и
1з.
..,
4АА50 2, 4 174 142 120 20 63 32 9 5,8 3
4АА56 2, 4 194 221 152 140 23 23 71 36 II 5,8 4 4
4АА63 2, 4, 6 216 250 164 160 30 30 80 40 14 7,0 5 5
4A7L 285 ззо 201 40 40 90 45 19 7
4А80А 2, 4, 300 355 218 200 50 50 100 50 22 10 6 6
4А80В 6,8 320 375 218 50 50 100 50 22 10
4A90L 350 402 243 50 50 125 56 24 10
4AI00S 362 407 263 250 60 60 112 63 28 12 8 8
4AI00L 392 457 263 60 60 140 63 28 12
4А112М 452 534 310 300 140 70 32
4AI32S 480 560 350 350 80 80 140 89 38 12 10 10
4А132М 530 610 350 350 178 89 38
366
Продолженuе Табл. 160
Установочные и прнсоедииительиые размеры, мМ
Масса,
h, h, h,. d, Кс
h,
58 16 16 356 225 10 10 59 28 55 59 355
65 18 18 11 II 69 60 64
65 18 18 II 11 69 65 69,0 470
75 20 20 12 12 79,5 70 74,5 490
24 406 250 30
65 18 18 II 11 69,0 65 69,0 510
75 20 20 12 12 79,5 70 74,5 535
h,
4ИСJ]0
ОТ,
вер.
СТИl1
d22
Масса
кс
присоединительные размеры, мм
.Д:L
rst
k Щ
kL
-<:: -<:: if '" Ь2
dю
d,
80 50 3 10,2 6 3,0 9 100 7 80 3,4
90 56 4 4 12,5 7 3,0 10 II 115 10 95 12,5 4,6
100 63 5 5 16,0 7 3,5 10 14 130 10 110 16,0 6,1
112 71 21,5 9 19 21,5 16,0
125 80 6 6 24,5 10 3,5 10 22 165 12 130 24,5 18,7
125 80 24,5 10 22 24,5 21,7
.
140 90 27,0 II 12 24 215 27,0 31,2
160 100 7 7 31,0 12 4,0 14 28 15 180 31,0 38,2
160 100 31,0 12 14 28 31,0 44,2
4
190 112 35,0 12 4,0 16 265 15 230 60
216 132 8 41,0 13 5,0 18 300 19 250 84
216 132 41,0 13 5,0 18 300 19 250 100
'----------- .
3В7
rабаритные Установочные н
Тип Число размеры, мм
ДБиrателя полюсов
/,. /" h J , d" /. /, /,. /" d, d,. Ь, Ь 2
4AI60S 2, 624 737 178 42 12
4, 6, 8 48 14'
430 350 108 1-------------- 12
4А160М 2, 667 780 210 42 12
888 4, 6, 8 48 14 f--------------
110 110 15
4AI80S 2, 662 778 203 48 14
4, 6, 8 55 16
470 400 121 1----------- 14
4AI80M 2, 702 818 241 48 14
4, 6, 8 55 16
4А200М 2 760 875 110 267 55 16
4, 6, 8 790 905 140 60 18
53'5 450 110 ,.............. 133 16
4A200L 2 800 915 110 305 55 19 16
4, 6. 8 830 945 140 60 18
4А225М 2 810 925 575 110 110 149 58 16 16
4, 6, 8 840 985 140 140 65 18 18
311
4A250S 2, 915 106С 550 65 18 18
4, 6, 8 75 20 20
640 140 140 168 24 -------------1
4А250М 2, 955 116C 349 65 18 18
4, 6, 8 75 20 20
368
Продолжение табл. 161
присоедииительные размеры, мм Число
ОТ- Масса,
вер. Kr
ЬОО h h, h. h5 h,. 1,. 1" d d,o d" d'5 h" стиЙ
d"
8 8 45,0 42 45 135
9 51,5 140
254 160 18 15 300 250
8 45,0 150
9 51,5 165
4
9 51,5 175
10 59 185
279 180 9 20 18 48 350 300 51,5
9 51,5 195
10 59 205
10 10 59 5 19 270
11 64 285
318 200 25 20 55 400 350 59
10 59 295
11 64 325
356 225 10 10 59 28 55 59 8 375
11 11 69 60 64 355
11 11 69 65 450 69 495
12 12 79,5 70 74,5 515
406 250 30 22 500
11 11 69 65 69 535
12 12 79,5 70 74,5 560
13 3052
369
'" ",, o
М Ф
5'[
'" ",,,
:r
""<1:)0 <1:)<1:)<1:) 000 000 0<1:) 0<1:)
.:; ON<.D ....;...; r-:....:....: ..0""':""':- LI5"": ..r5""':-
"""""" "" м м M <1:) <1:)
-ii м <1:) ф 00 О> 00 О>
.;; ::: ::: :::
I 0<1:)0 о 000 :?5
" OOO> м <1:) <1:)
"""""" ""
" ......00
0<1:)0 <1:) <1:) <1:)00 О
" O M Ф ;;; ФОО о
I "" м м м
.,,- 0>=::: 0>"""" oooo ""0000 ""00 I "" 00
"""" """""" м м м
>:;
J! О>=:::: ::: "" фоооо
00<1:) <1:)
ммм м
ома 000 000 о :::
"" "" м <1:)<1:) <1:)фф 00
000 о :?5 000 :?5
" ::: о 0<1:)<1:)
"" "" м м м м
с> 1
с>
""ф 00000 м м м 00 00 00
:; '" 0>0>0 м м м <1:)фф O>
"""" ""
=
:r:
ф <1:)00 о"""" ""00 ......
:r: ......O> 000"" <1:)фО> <1:) 00 м ф ""
t; "" "" м м м м м <1:) ф ф
Q
5 ф
:r: " <.D ф ф
:r: ..,; ""ф ""ф
:т N"" N -.i -.i ..;.
1- N N N -.i -.i
:r:
ОФМ <00 00 """""" о о
<1:)<1:)ф oo 000 м м Ф Ф
c:-i ..... «< ......0000 O>
«< «< «< «< < '$
370
.; сс СС
00 00
1'-- 00 ММ
<:! 00 00
t-.
cu
:::! t с<
cu '-'a.
",,,-"
00: :r
о
<с:>
о
Q. <СС <СС СС СС с С<С С<С <СО <СО
t::: .., "':di "':di di "'t'" di"; a>di didi didi ";ori ";ori
<С <С <С <С <с <.о <с <.о <с <.о <.о 1'-- <.о 1'-- 1'-- 00 1'-- 00
a> а>с o c = ::: :::
.с; ::: ::!: <.о 00 оос 000 C o
I о о о с
-.. о OD <с <с
м м "'t' <с
-.. "'t'
О О О О
-.. <с О о О
I м "'" <с <.о
'" 00 OD 1000D <СО loDO OD l!') <С <С OD <с 00 100
"",<С ""'<С <С <.о <С <.о \.(НС> <.о 1'-- <.о 1'-- 1'--00 1'-- 00
»
о
<.о
00 00 00 о 00 100
=::: =::: "'" ::: ""'1'-- :::!::
о о о о
-.. О <С <.о
"'" <С <.о
1 о <С О О .о
"" а> м OD а> м
м м м OD
00 00 00 <С <С OD <.0.0
<.D О <.D а> ом "'" <С "'"
<.D 1'-- 1'--1'-- 00 00 0000 а> а>
о 00 00 00 00 00 00 00 00 00
" ф ф ф ф ф ф ф ф ф
;; ..; ..; ..; ..; ..; ..; ..; ""," ..;
::;: ::;: ::;: ::;: ::;:
о о :3 о <С О О О О
... 00 00 О OD <С 00 00
< <
< < < < < < <
""" """ "'" """ """ "'t' "'t' "'t' "'"
371
Вt2
1112
Пр
Cl2
/l
р
372
Рис. 39. Типовая схема включеиия аСИIlхронноrо
электродвиrателя мощностыо до 10 кВт
163. MOTop peДYKTOpы цнлнндрнческне одноступенчатые тнпа МЦ
ТИlluразмер
КРУТSJЩИЙ
МОМСНТ
На тихОХОД
ном валу,
Н'М
МЦ.63
MЦ 80
МЦ.I00
MU 125
Частота Бра.
щения ТИХО
ходноrо вала,
МИН I
65,7
53,0
56,0
63,7
124
123
101
112
232
264
210
230
440
469
491
390
Тип
224
280
4АI00 8Р3
Элсктродвиrатедь
Мощность,
кВт
Частота
вр е я.
355
450
4AI00 6Р3
4АI00 4Р3
1,5
700
224
4А112МВ8Р3
2,2
3,0
950
1420
280
355
4AI12MB6P3
3,0
700
450
4А112М4Р3
4,0
950
224
4А132М8Р3
5,5
1450
280
355
4А132М6Р3
5,5
720
450
4AI32M4P3
7,5
960
224
280
4AI60 6Р3
4А160М6Р3
11,0
1450
355
450
4А160М4Р3
11,0
15,0
970
18,5
1460
rлава XIII
СМАЗКА МЕХАНИЗМОВ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
Правильность решения конструктивных элементов приспо
соблений, обеспечивающих смазку механизмов, удобство их
эксплуатации, является одной из важнейших проблем обеспече
ния требуемой долrовечности приспособления. Немаловажную
роль в этом иrрает смазка. Наибольшее распространение полу
373
чили жидкие смазки. В табл. 164 приведены характеристики
наиболее часто применяемых смазок.
В мноrошпиндельных rоловках, редукторах широко приме
няется циркуляционный способ смазки с ее подачей в зону
зацепления зубчатых колес при окружных скоростях свыше
15 м/с.
К косозубым зубчатым колесам смазочный материал подво-
дится со стороны входа зубьев в зацепление, к подшипникам
качения с внешней стороны. Для смазывания упорных под-
шипников необходимо предусматривать специальные канавки,
выточки, через которые будет поступать смазочный материал,
так как из за малых зазоров ero прокачивание через упорный
подшипник в большинстве случаев практически невозможно.
Смазывание поrружением и разбрызrиванием при меняется
при окружных скоростях вращения зубчатых колес до 15 м/с
и червяков до 10 м/с в зубчатых и червячных передачах.
а
6
Q
Рис. 40. Уровнн жидкости при смазке разбрызrиванием:
й цилиндрическая зубчатая передача; 6 коничеСКаЯ зубчатая передача; 6 шарико
вый ПОДШИПНИК
Рис. 41. Расположение подшипниковоrо узла в зоне выпадения
осадков из смазки:
й исрекомендуемое; 6 рекомендуемое
а
lf
На рис. 40 указаны рекомендуемые уровни масла при смазке
поrружением зубчатых колес и подшипников. При этом
забор масла должен происходить из зоны, [де не MorYT скапли-
ваться выпадающие осадки (рис. 41). Жидкий смазочный ма-
.374
териал применяют при температуре опоры до 120 ос а неКОторые
специальные сорта сма30чноrо материала допус ают работу
при температуре до 150...160 ос При температурзх, БО.iЬШнх
или равных 150...160 ос, следует применять твердь:е сма3<Очные
материалы. В скоростных наrруженных механизмах попол нение
количества сма30чноrо материала должно проис\одить через
3...4 месяца, а через [од ero необходимо менять. В оощем с.лучае
применение пластичноrо сма30чноrо материала реКО"lендуется в
неответственных передачах при хорошем доступе механlИ3МУ.
164. Смазкн
Наименование
rOCT
Масло индустриальное
И8А
20799 75
Область n:.tменения
BЫCOKOCKopOC Hыe ш Пинде
ли при частле вра щеиия
10000...15 000 мин J или
С окружной скорост JЬю на
шейке вала 3...4,5 м/с при
небольших на рузках
Масло индустриальное
Иl2А
20799 75
Скоростные IJПИIlДел и при
частоте вращени'Я до
10 000 мин ! при окруж
ной скорости .10 3 м/ с
Масло индустриальное
И20А
20799 75
Шпиндели с нормальной
и повышеиной частотой вра.
щения, rИДР<iвлическ,"е си
стемы, пневwоrидра вличе .
ские системы
Жидкости кремнийорrа
нические 132 24, 132.25
Поверхности металл Me
талл или ме алл резина
Масло трансмиссионное МРТУ Зубчатые ред!кторы, короб.
автомобил ьное 38 1 185 б5 ки передач, работающие
при СКОРОСТЯ1 скольжения
до 8 м/с. СР .'J.Ненаrружен,
ные червячные редукторы
Масло турбинное Т22, Т зо
BЫCOKOCKopOC Hыe подшип.
ники скольжения
Солидол синтетический С
4366 76
в узлах трения при темпера
турах от 20 до + 65 ос
375
Наllменование
Универсальная cpeДHe
плавкая смазка (жиро
вой солидол) YC I. YC 2
1 033 79
Продолжение табл. 164
Область 11рименения
В малонаrруженные под
шипники качения при reM
пературах от 25 до
+ 65 ос. Водостойкая
Универсальная туrоплав
кая водостойкая жнро
вая смазка 1 13
CpeДHe и высоконаrружен
ные подшипники качения
при температурах выше
60 ОС, но не более 11 О Ос.
Водостойкая
Смазка ЦИАТИМ 201
6267 74
Подшипники качения и
скольжения, узлы трения,
температуры от 60 до
+ 90 ОС. Боится влаrи
Смазка ЦИАТИМ 202
1l1l0 75
Подшипники качения и
скольжения, температура от
50 до + 120 ос
Смазка ЦИА ТИМ 203
8773 73
Та же, что и ЦИАТИМ 201,
но с улучшенными противо
заднрными свойствамн
Смазка ЦИАТИМ 221
9433 80
Узлы трения в сопряжеиии
металл металл или Me
талл резина при темпера
турах от 60 до + 150 ос
rрафитная смаЗI<а
3333 80
Открытые зубчатые переда
чи, цепные передачи, ДOM
краты, резьбовые соедине
ния, при температурах от
10 до +70 ос
Смазка ПВК ДЛЯ предохранения оснастки
от коррозии при температу
рах от 50 до +50 ОС,
при влажности до 90 %
Пластичные смазочные материалы в подшипниках исполь
зуются при температурах до 100 ос и скоростях до 10 м/с.
Особенности rycTbIx смазочных материалов по химической
реакции должны учитываться конструкторами при проекти
ровании механизмов. Недопустимо применение натриевых CMa
30ЧНЫХ материалов при возможности их контакта с водой нли
376
водными эмульсиями, так как они СIlIыливаются. СолидOJJЫ
нечувствительны к ВОДе, и именно их рекомендуется ИСПОЛЬ30
R2Tb в этих местах.
Комбинированные и специальные способы смазывания
(масляным туманом) допускают скорость вращения до 15 м/с и
в отдельных случаях до 30 м/с.
При смазывании подшипников каченИЯ масляным туманом
оптимальной величиной подачи масла является 1...2 капли в ми
нуту при частоте вращения около 1 О 000 мин I
Характеристики устройств для смазки даны в табл. 165.
При применении ЖИдкоrо сма30чноrо материала наилучшим
уплотнением являются резиновые армированные манжеты по
rOCT 8752 70 (табл. 166). Манжеты MorYT работать в МИне
ральных маслах, воде, дизельном топливе при скоростях сколь
жения до 20 м/с и избыточном давлении до 0,05 МПа.
Температура и место контакта манжеты с валом может быть
от ... 45 до + 150 ос. Манжеты изrотовляются двух типов
однокромочные и однокромочные с пыльником. При ИСПОЛЬ30ва
нии рабочая кромка манжеты должна быть обеспечена смазкой.
Перед сборкой наружная повevХН6Сть манжеты (табл. 167...168)
и поверхности трения должны быть смазаны.
165. Смазочные устройства
Устройство
Область npHMeHeHHst
Пресс маслеика под запрессов
ку (rOCT 19853 74)
Неответственные узлы трения, рабо.
тающие периодически при небольших
наrрузках
Масленка одноплунжерная, Ha
сос смазочный одноплунжерный
Узлы трения и подшипникн, рабо
тающие периодически, [де обеспечи
ваЮ1 надежность подачи смазки,
требуют периодическоrо обслуживания
Насосы лопастные, шестеренные
Коробки передач, редукторы, требу
ющие подачи смазки при давлении
до 0,3...1,0 МПа. Не требуют периоди
ческоrо обслуживания
166. Основные размеры армнрованных манжет (по rOCT 8752 79)
первоrо рЯда для предпочтнтельноrо прнменення в машнностроеннн, мм
Диамстр вала d D h, h 2 . lIе более
10 26
11 26
12 28
13 28
377
Проd олженue табл. /66
h I I h., ие более
10
Диаметр вала d D
14 28
15 30
16 30
17 32
18 35
19 35
20 40
21 40
22 40
24 40
25 42
26 45
30 52
32 52
35 58
36 58
38 58
40 60
42 62
45 65
48 70
50 70
52 75
55 80
56 80
58 80
60 85
63 90
65 90
70 95
71 95
75 100
80 105
85 110
90 120
95 120
100 125
10
14
12
16
Поверхность трения на валу должна быть подверrнута
термообработке до твердости не менее Н RС э 30 и выполнена
по посадке Н9 с шероховатостью поверхности не ниже Ra
0,32 мкм и Ra 0,63 мкм. Радиальное биение вала должно
быть не свыше 0,2 мм при частоте вращения до 500 мин I, не бо
лее 0,15 мм при частоте вращения 500...1500 мин 1 и не более
0,08 мм при частоте вращения свыше 1500 мин I . Несоосность
посадочноrо места под манжету и оси вала не должны превышать
0,12 мм при посадочном диаметре до 80 мм и 0,15 мм свыше
378
Эскиз
167. Рекомендацнн по прнменению уплотиеннй
Область применениSJ Особенности tЮНСТРУКllИИ
Лучшее уплотнение
для жидких смазок
При применении
жидких смазок при
v 2 м/с
Прн применении
жидких смазок при
и 10 м/с
То же
Применение TepMO
обработаниой втул-
ки для уменьшения
нз носа
Лучшее уплотнеиие
виешней стороны и
препятствне проник-
новенню заrрязне.
иня
Лучшее уплотнение
с внутренней CTOpO
ны и препятствие
вытекаиию масла
379
Эскиз
380
Область
применения
При примене
нии жидких
смазок при
и:о( 10 м/с
То же
Небольшие
скорости Bpa
щения
Продолжение табл. /67
Особеl"НОСТИ
КОНСТРУКllИИ
Уплотнение с обеих
сторон
Нерекомендуемая
конструкция
установка уплот
нения после шпон
ки нежелательна
из за невозможно
сти демонтажа без
съема шпонки
Рекомендуется
конструкция
съем уплотнения
возможен без дe
монтажа шпонки
Нерекомендуемая
конструкция при
больших CKOpO
стях радиально
упорный подшип
ник качает масло
как насос в CTO
рону раскрытия
конуса
Эскиз уплотнения
Область примененнЯ
Среднне н BЫ
сокне CKOpO
сти
Среднне
и< 5 м/с
Продолжение табл. 167
Особенности конструкции
Рекомендуемая
конструкцня
выброс масла из
подшипника про
нсходнт в сторону,
обратную уплотне
нию
скорости Нерекомендуемое HC
полненне HeДOCTa
точный уплотняющнй
эффект нз.за Heдo
статочноrо перепада
зазоров
Среднне
и<5 м/с
скоростн Рекомендуемое нспол
ненне уплотнен не
создается за счет че
редовання небольшнх
(0,06...0,07) н боль
шнх (2...3 мм) зазо
ров
Прн прнмененнн
пластнчных смазок
t'<8 м/с
Не допускается прн
мененне в устройствах
с повышенной заrряз
ненностью
381
Продолжение Табл. 167
ЭСКИЗ уплотнения
Область примеиения
Особенности КОНСТРУКЦИИ
Прн прнмененнн
жндкнх смазок и>
> 5...6 м/с
Маслоотражательные
кольца должны BЫ
ступать за стенку KOp
пуса
То же
Налнчне ванночкн за
подшнпннком с целью
улучшення эффекта
смазкн
Прн перепаде дaB Упрощенная KOHCT
лений снаружн н рукцня
внутрн не более
0,5 МПа и<5...6 м/с
80 до 150 мм. Установка манжеты внутрь препятствует
вытеканию масла из корпуса, но недостаточно защищает ero
от проникновения за уплотнение внешней среды даже при весьма
малом давлении извне. Установка манжеты пружиной наружу
препятствует проникновению внешней среды в корпус и в Heдo
статочной степени вытеканию масла нз Hero. Решить проблему
позволяет установка двух манжет.
Фетровые (войлочные) уплотнения MorYT применяться для
окружных скоростей порядка 8 м/с. Это уплотнение нельзя
при менять в устройствах, находящихся в зоне с пОвышенной
заrрязненностью, из за Toro, что частицы абразива и пыли MorYT
внедриться в Hero и создавать относительное скольжение, изна-
шивая вал.
382
168. Установка н эксплуатацня манжет
CxeMd конструктивноrо исполнениЯ
Рекомендации
Прн работе в запыленном
помещеннн перед манжетой
должно быть установлено за-
щнтное устройство
Прн установке манжеты ря
дом с коннческнм подшнп
ннком необходнмо предус
мотреть канавкн для отвода
масла
Для предохранення манже
ты от выворачнвання прн пе.
репаде давленнй свыше
5 МПа нужен конусный
упор
Для удобства демонтажа
манжет следует предусмат
рнвать упорную шайбу с дe
монтажным н отверстнямн
Прн невозможностн выпол-
нення фаскн на валу Tpe
15...зообуется установка манжет
с помощью монтажнои
втулкн
Нужна заходная фаска в по.
садочном отверстнн для на.
ружноrо днаметра манжеты
383
Схема конструктивноrо исполнения
Продолжение табл. 168
Рекомендации
Необходим монтаж MaH
жеты с помощью спе
цнальной ВТУЛJ<Н во нз
бежанне перекоса MaH
жеты
Для защнты вала от нз
носа рекомендуется YCTa
навлнвать втулку
Для предохранення рабо.
чей кромкн манжеты от
повреждення требуется
заходная фаска
169. Рекомендуемые наrрузкн на opraHax уПравлення
Зона
Допустимые усилия на рукоятках управления Н
1
11
Ш
IV
20...40
40...60
35...50
55...75
384
При окружной скорости вала до 2 м/с мОжно использовать
rрубошерстные уплотнення войлок r в контакте с валом, обра
ботанным до Ra 1,25 мкм. Прн скорости вращения вала
2...5 м/с этот материал применять не рекомендуется. В данном
случае лучшими будут полуrрубошерстные уплотнения войлок
т в сочетании с обработкой вала до шероховатости Ra
0,63 мкм. При скорости же 5...8 м/с целесообразно при
менять тонкошерстные уплотнення при шероховатости обработки
поверхности вала R а 0,32 мкм
Используемые для защиты или разделения смазок масло
отбрасывающие отражательные кольца любой формы и конструк,
ции должны выступать на уплотняемую стенку, с тем чтобы
они моrли отбросить центробежной силой попадающее на них
rорячее масло. Эти кольца рекомендуется применять при CKOpO
стях вращення вала, большнх, чем 5...6 м/с.
rлава XIV
МЕРОПРИЯТИЯ ПО эРrОНОМИI<Е
И ОХРАНЕ ТРУДА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ
ПРИСПОСОБЛЕНИй
Приспособления, как и любые механизмы, являются источ-
никами повышенной опасности для окружающих. Поэтому при
проектировании необходимо обеспечить соблюдение ряда усло-
вий, обеспечивающих удобную и безопасную работу при исполь
зовании приспособления.
Для оценки эрrономических качеств приспособления в сово,
купности со станком и удобства обслуживания целесообразно
воспользоваться координатной сеткой с нанесенными на ней KOH
турами станка, приспособления и зон размещения opraHoB
управления (рис. 42). Затем на ней помечается место распо-
ложения станочннка с зонами досяrаемости. OpraHbl управления
должны располаrаться в зонах леrкой досяrаемости. Редко ис
пользуемые opraHbl управления (не более 5...8 раз в смену)
MorYT размещаться и за пределами зоны досяrаемости, а
аварнйные должны находиться только в зоне досяrаемости.
Друrим важным эрrономическнм требованием является
соблюденне допустимых HarpYЗ0K, которые не должны превышать
10 Н, если работает кисть руки; 20...40 Н рука до локтя и
80...100 Н вся рука. Кроме Toro, в зависнмости от зоны pac
положення opraHoB управления устанавливаются значения допу
стимых HarpYЗ0K (табл. 169). Следует помнить, что рукоятки
с пользованием более 5...8 раз в смену необходнмо распола-
raTb в зоне на высоте от 1600 до 1700 мм при работе
стоя н от 600 до 1200 мм при обслуживании сидя. В случаях
использования рукояток и кнопок не более 8 раз в смену допусти
мо их расположение на высоте от 300 до 1850 мм. Допускается
385
.. 1. !"
"- 'r .
\
'7
,,
1/ /
/
11
/1
'2 1
"
1.
1'\
l.r
\' "". [ J
'J7 1"
t'
4
\ \
\
\
"
\ '
2
Рис. 42. ЗОНЫ расположення узлов управлення станком н прнспо
собленнем:
1 удобная; 2 допустимая
располаrать opraHbl управления, используемые только для на.
стройки, на высоте до 2500 мм. Рекомендуется для часто
используемых рукояток уменьшать усилия на 20...40 % по cpaB
нению с приведенными в табл. 169.
В ручных зажимных устройствах снла на рукоятке не
должна превышать 100 Н, а при более чем одном закреплении
раскреплении в минуту не свыше 50 Н. Значения моментов,
развиваемых рукой на маховичках и рукоятках различных
конструкций и размеров, приведены в табл. 170. Средняя про
должительность закрепления заrотовок различными зажимными
устройствами: в трехкулачковом патроне ключом 4 с; одним
винтовым зажимом (ключом) 4,5 с; штурвалом 2,5 с; пово
ротом рычаrа 2,5 с; маховичком или звездочкой 2 с; пово,
ротом рукоятки пневмо, и rидрокрана 1,5 с. При необходи
мости увеличить число зажатий примеНЯЮ1 приспособления с
силовыми (пневматическими, rидравлическими) узлами. В табл.
171 приведены значения вспомоrательноrо времени, необходимо
[о для выполнения различных движений по закреплению и от-
креплению деталей в приспособлениях.
В ЗОне расположения рукояток и маховиков не должно
быть никаких выступающих частей, которые MorYT нанести трав-
му работающему или мешать ему.
Не допускается применение выступающих винтов. Все детали
в зоне работы рук должны быть закруrлены и не иметь острых
386
кромок, уrлов. Расстояние от неподвижной детали до вращающе
rося маховичка не должно быть менее 30 мм. Для маховиков
диаметром более 60 мм рекомендуемое расстояние от неподвиж
ной части машины до охватываемой рукой части маховика
должно быть не меньше 60 мм В табл. 172 приведены примеры
рекомендуемоrо и нерекомендуемоrо исполнения рукояток, Maxo
виков и кнопок.
Схема конструктивной
формы
170. Предельные моменты, получаемые прн разлнчных конструктнвных
формах rоловок н рукояток вннтов
Предельный момент М. Н. см
,
Длина рукоятки, 1, мм
20
24
30
36
70...150
90...180
100...220
120...250
tjJ
м\"::!:/
30
35
45
50
70
120...250
250...500
400...650
500...750
700...850
40
50
60
80
400...650
500...700
600...800
800...950
387
Схема КОНСТРУI<ТIШJЮЙ
формы
т
Продолжение табл. 170
Длина рукоятки, 1, мм
Пределы-{ый MOMellT М, Н.СМ
80
100
120
140
700...850
800...950
900...1100
1000...1300
v
M
75
94
117
150
850...1300
920.. .1400
1000...1500
1100...1600
171. Время на закреплен не 11 откреплен не деталн в прнспособленнях,
мнн
Коли Масса дсталей, Kf
Способ закреПЛСIIИЯ чеет
во за.
жимоп свыше 20
Закрепление в приспособлениях
Рукояткой пнеВМ2тическоrо 0,024 0,024 0,024 0,024 0,024
нли rндравлнческоrо зажи
мов
Рукояткой эксцентрнковоrо 1 0,03 0,034 0,36
зажнма 2 0,054 0,061 0,065 0,082
Вннтовым зажнмом с по. 1 0,034 0,042 0,055 0,068 0,128
мощью маховнчка нлн звез- 2 0,06 0,076 0,097 0,12 0,196
дочкн
Винтовым зажимом с по. 1 0,094 0,11 0,135 0,16 0,2
мощью rаечноrо ключа 2 0,153 0,18 0,22 0,26 0,32
3 0,24 0,29 0,35 0,42
4 0,3 0,39 0,44 0,55
Вннтовым зажнмом с быст, 1 0,085 0,1 0,12 0,135 0,17
росъемной шайбой с по
мощью rаечноrо ключа
Рукояткой пневм атнческоrо 2 0,052 0,06 0,071 0,083 0,137
зажима н вннтовым зажн
мом
388
Способ закрепления
Продолжение табл. 171
свыше 20
Рукояткой эксцентрнковоro 2 0,058 0,068 0,082 0,095 0,154
зажнма н вннтовым зажн
мом
Закрепление откидной или скользящей планкой
Рукояткой пневм атнческоrо 0.034 0,042 0,046 0.05 0.06
зажнма
Рукояткой эксцентрнковоrо 0,04 0,052 0,058 0,064 0,079
зажнма
Вннтовым зажнмом вручную 0,044 0,06 0,077 0,094 0,163
Вннтовым зажнмом с по 0,104 0,123 0,157 0,186 0,235
мощью rаечноrо ключа
Рукояткой пневматнческоrо 2 0,062 0,078 0,093 0,109 0,172
зажнма н вннтовым зажн
мом
172. Исполненне рукояток, маховнков, кнопок в станочных прнспо
собленнях
Нерекомендуемые
Требования к исnолиенню
Расстоянне от кнопкн до
неподвнжной частн прнспо
соблення должно быть не Me
нее 30 мм
Расстоянне от маховнка до
неподвнжной частн прнспо
соблення должно быть не Me
нее 60 мм
Неменее80м.
389
п родолжен.uе табл. /72
Нерекомендусмые
Рекомендуемые
Требования к исполнению
. L
Консольное расположенне
рукояткн не должно вызы'
вать ее нзrнб н неудобство
переключення
Требования по технике безопасности заключаются в том,
чтобы при использовании приспособлений были созданы такие
условия работы, которые исключали бы возможность травмиро
вания рабочеrо при установке или съеме детали, а также во время
ее обработки. Наружные элементы станочных приспособлений
не должны иметь острых уrлов, кромок, неровных поверхностей,
представляющих собой источник опасности. Все такие наружные
элементы должны быть скруrлены радиусами не менее 1 мм. Вы.
ступающие за rабариты станка элементы приспособления не
должны мешать ero работе и оrраничивать доступ к opraHaM
управления. Шероховатость наружных поверхностей вращаю
щихся патронов, оправок, планшайб должна быть не rрубее
Ra== 1,25 мкм. Для исключения травмирования рук при установ-
ке детали предусматриваются специальные ниши для безопасно-
[о размещения руки, вводятся блокировочные устройства, не
позволяющие включить привод зажима или друrих движущихся
частей при нахождении в рабочей зоне руки рабочеrо. Зазоры
между подвижными частями должны быть не более 5 мм, что YCT
раняет возможность попадания в зазор руки или пальцев
рабочеrо.
Приспособление должно быть надежно закреплено на
станке, сбалансировано, проверено при рабочих частотах враще
ния, а значения допускаемой неуравновешенности и частоты
вращения должны быть указаны в эксплуатационных доку-
ментах.
Повышенную опасность представляет собой стружка, обра-
зующаяся во время обработки. Поэтому у приспособлений
должны быть достаточной величины каналы, окна, ниши, обеспе-
чивающие беспрепятственное удаление стружки. Для защиты от
дробленой стружки необходимо предусматривать специальные
экраны, а также беспрепятственное удаление смаЗ0ЧНО-
охлаждающей жидкости, отсос заrрязненноrо во время работы
воздуха.
Ряд травм происходит от падения деталей или приспособле-
ния во время установки их на станок Поэтому должны быть
предусмотрены устройства, исключающие самопроизвольное па-
390
дение деталей с приспособления. Вручную допускается YCTaHaB
ливать приспособление массой не более 16 кr. При этом должны
быть обеспечены безопасная установка и снятие ero со станка.
Приспособления массой более 16 Kr должны иметь устройства
(рым болты, цапфы, отверстия и т. д.), обеспечивающие надеж
ный захват их rрузоподъемными устройствами. При массе обра.
батываемой детали более 12 Kr должиы использоваться rрузо
подъемные устройства, а также предусматриваться специальные
площадки для предварительной ее установкн с последующим
перемещением в рабочую зону.
Особое внимание следует уделять исключению возможности
раскрепления детали во время обработки из'за отказа силовоrо
привода, падения давления в пневмосети, отключения электро
энерrии. С этой целью применяются самотормозящие механизмы,
предохраиительные устройства, исключающие возвратное дви
жение зажимноrо элемента. В случае невозможности применения
таких устройств следует защищать рабочую зону приспособле
ния специальным экраном. Опорные поверхности нужно распо
лаrать против сил резаиия. Усилия зажимных устройств Tpe
буется направить на опорные поверхности.
rидравлические и пневматические устройства должны быть
испытаны под давлением, в 1,5 раза превышающем номиналь,
ное, с выдержкой не меньше 5 мин. rидро и пневмосистема
должна иметь паспорт, в котором указываются результаты
испытаиий и допускаемые сроки эксплуатации. Пневмо
и rидропривод не должны заrрязнять окружающую среду.
Следует избеrать выброса отработавшеrо сжатоrо воздуха в
сторону рабочеrо, так как он может увлекать за собой частицы
образива и стружки и быть причиной травмы. Пиевмо, и rидро.
привод должны быть оборудованы устройствами для коитроля
давления воздуха или масла и иметь опломбированные эле
менты, разреrулироваиие которых может создать аварийную
ситуацию.
При применении маrнитных приспособлений необходимо
обеспечить надежную защиту их от влаrи и заземления.
Эти приспособления должны иметь силу притяжения не ниже
указанной в технических требованиях.
При использовании электропривода должно быть исключено
самопроизвольное включение, токоведущие части требуется Ha
дежно изолировать, предусмотреть средства световой сиrна
лизации и аварийноrо отключения, вводный выключатель всей
системы от питающей сети, необходимые блокировки, проверить
электросистему на надежность изоляции и заземления.
Уровень вибрации и шума, создаваемый приспособлением,
ие должен превышать допустимые санитарные иормы.
Катеrорически запрещается выполиение наладочных и pe
монтных работ на приспособлении во время работы станка.
Особое виимание нужно уделять защите вращающихся
частей приспособлеиия и станка от попадаиия на них одежды
рабочеrо.
391
Подробно требования к технике безопасности станочных при
rпособлений изложены в rOCT 12.2.029 -88.
r лава V
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СПЕЦИАЛЬНЫХ
СТ АНОЧНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИй
Особеиности проектирования
приспособлеиий для arperaTHblx станков
и автоматических линий
Принципиальных отличий в методике проектирования приспо
соблений для arperaTHblx станков и автоматических линий не
имеется. Вместе с тем к таким приспособлениям предъяв
ляется ряд требований, обусловленных специфическими усло
виями эксплуатацни arperaTHblx станков и автоматических
JJИНИЙ.
Как правило, arperaTHble станки и автоматические линии
предназначены для обработки одной или нескольких деталей
на весь период их эксплуатации и практически не перенала
живаются. При этом работа оператора сводится в большинстве
случаев к наблюдению за работой станка или линии, поэтому
в приспособлениях должна полностью быть механизирована
уборка стружки и смазка трущихся поверхностей. Управление
приспособлением практически входит в схему управления
станком. В некоторых случаях конструктивные элементы приспо.
собления объединяются с элемеитами станка. Обязательным
является обеспечение надежности, долrовечности и износо
стойкости приспособления, кратных средним и капитальным
ремонта м станка или автоматической линии.
Большое внимание уделяется применению в приспособле
ниях к arperaTHblM станкам и автоматическим линиям блоки
ровочных устройств, предотвращающих возможиость попадания
заrотовок с завышенными припусками, неправильной установки
заrотовки, раскрепления ее при откаЗе силовоrо привода.
Одной из особенностей применения приспособлений в aBTO
матических линиях является применение спутников. Они пред
ставляют собой автономные приспособления, в которые закреп
ляется деталь на весь период ее обработки в линии. Спутник
снабжается элементами для фиксации и закрепления на отдель
ных операциях. ОсобеtНIостью базирования и закрепления детали
на спутнике является то, что необходимо учесть условия
обработки на всех операциях, через которые проходит деталь
со спутником.
При применении бесспутниковых линий возникает проблема
сохранения баз, для чеrо на деталях предусматривают спе
циальные технолоrические базы (плат"ки, отверстия). В случае
392
невозможности их сохранения на всех операциях требуется
тщательный анализ поrрешностей обрабопш, связанных с пере
меной баз.
Кроме Toro, приспособления к arperaTHblM станкам и aBTOMa
тическим линиям должны обеспечивать точное базирование и
надежное закрепление Заrотовки в тяжелых условиях MHoro
инструментальной обработки, компактность конструкции, макси
мальную механиЗацию заrрузки и выrрузки, высокую степень
быстродействия, удобство монтажа и демонтажа прнспособле
ния при ремонте и переналадке станка.
Эти требования приводят к несколько повышенном металло
емкости корпусных деталей и СЛожности конструкций приспо
соблений к arperaTHblM станкам и автоматическим линиям
В зависимости от способа закрепления и перемещения обра
батываемой заrотовки в arperaTHblx станках применяются CJJe
дующие типы приспособлений: стационарные (неподвижные);
мноrопозиционные приспособления на поворотном делительном
стvле с вертикальной осью вращения; мноrопозиционные при
способления на поворотном делительном столе с rОРИЗ0нталь
ной осью щэ.щения.
Для стационарных приспособлений в качестве привода наи.
более широко при меняется пневмопривод, для мноrопозицион-
ных rидравлический или электромеханический привод. Элек-
393
тромеханический ключ имеет наибольшее применение в качестве
силовоrо привода мноrопозиЦИОННЫХ приспособлений на пово
ротно делительных барабанах с rОРИЗ0нтальной осью вращения
в приспособлениях спутниках.
На рис. 43 представлено шестипозиционное приспособление
на поворотном столе с вертикальной осью вращения. Оно
предназначено для обработки двух типоразмеров несущей
плаики амортизатора автомобиля. ДетаJJИ базируются в присПо
соблеиии нижней плоскостью фланца и иэружным диаметром
бобышки. Обработка производится на десятишпиндельном arpe
rэтном вертикальиом одностоечном станке. В деталях произво
дятся сверление и зенкерование центральиоrо ступеичатоrо
отверстия, нарезание резьбы в нижией ступеньке и цекование
торца бобышки.
Приспособление состоит из корпуса 3. на котором размещены
шесть позиций для установки и зажима обрабатываемых
деталей. Деталь базируется на ПJJОСКИХ опорных планках 7
Рис. 43. ШестипознциоН/юе при
способление к arperaTHoMY
станку
12
394
и реrулируемых призмах 9 и 11 с рифлеными опорными
поверхностями. Зажим детали производится электромехаииче
ским ключом через винтовой зажим 1, рычаr 2, коромысло 4
и толкатели 10. Стойки 12 служат для фиксации кондукторной
плиты. Для отвода толкателей 10 при разжиме детали при
менены пружины 5. Центральная часть корпуса закрыта крыш
кой 6, предохраняющей механизм зажима от попадания стружки.
Для ее смыва предусмотрены в корпусе литые уклоны. rРУЗ0ВОЙ
винт 8 служит для транспортировки приспособления.
При обработке детали устанавливаются на опорные планки
7 и ориентируются наружными поверхностями бобышек в Приз
мах 9 и 11. При этом толкатели 10 оттянуты назад пружинами 5.
Для закрепления детали вводят в зацепление с полумуфтой
ВЩlТовоrо зажима 1 электромеханический ключ (на рисунке
не показан). Винтовой зажим через рычаr 2 и коромысло 4
перемещает толкатели 10, обеспечивая устойчивое закрепление
деталей во время обработки.
Раскрепляются обрабатываемые детали вращением винта
винтовоrо зажима 1 в обратную сторону.
Проектирование приспособлений
для rрупповой обработки
Проектирование данноrо приспособления следует начинать с
тщательиой классификации и rруппирования обрабатываемых
деталей и заrотовок. При этом основное внимаиие следует
обращать на те элементы деталей и заrотовок, которые опре-
деляют установку и закрепление. Проводится также анализ и
определяются сходные признаки по обрабатываемым поверхно
стям, при меняемому инструменту, методу настройки и т. д. В каж
дом конкретном случае принимается решение о возможности
rруппирования деталей.
Однако во всех случаях из приспособления выделяется
«базовая» часть, которая остается постоянной для всех случаев
обработки деталей. В зависимости от особенностей обрабаты
ваемых деталей на эту часть приспособления проектируются
сменные элементы для базирования и зажима детали, направле
ния инструмента и т. д.
Необходимым условием является применение таких KOHCTPYK
ций, которые обеспечивали бы быструю и леrкую переналадку
с одной детали на друrую. Вместе с тем при проектироваиии
rрупповых приспособлений из за увеличения количества сопря-
raeMblx поверхностей на базирующих элементах необходим тща-
тельный анализ обеспечиваемой точности. Как правило, при.
способления для rрупповой обработки (рис. 44) требуют повы
шенной точности изrотовления элементов, определяющих базиро
вание деталей.
Приспособление для rрупповой обработки зубчатоrо венца
шестерен состоит из корпуса 1, в котором закреплена оправка
2 с rайкой 6 для заЖима. Для центрироваиия обрабатываемых
S9Б
б
ff
Ij
5
Рис. 44. ЗубофрезерНое
приспособление для
rрупповой обработки:
а двух шестерен со шли-
цевым отверстием; 6 трех
шестерен с rЛЗДКИМ отвер-
стием
шестерен предусмотрена втулка 4, стакан 3 служит для торцевоrо
упора обрабатываемых шестерен. Для сокращения времени на
закрепление служит быстросъемная подкладная шайба 5.
На рис. 46, а показана наладка на зубофрезерование двух шесте
рен со шлицевым отверстием, на рис. 46, б трех шестерен с
rладким отверстием. Переналадка с обработки одноrо вида
шестерен на друrой заключается в замене опорноrо стакана 3,
центрирующей втулки 4 и подкладной шайбы 5. При проекти
ровании приспособления необходимо предусмотреть такое распо
ложение шестерен по высоте, чтобы хотя бы одно крайнее
положение червячной фрезы для различных шестерен было по
стоянным С целью сокращения переналадок на реrулировку по
ложения фрезы. Кроме Toro, для закрепления шестерен с rлад
ким отверстием с базированием по торцу венца требуются
промежуточные опорные шайбы 7.
396
одернизация приспособлений
одернизация базовых конструкций приспособлений произ
ВОдится в случаях необеспечения: требуемой производительности
с учетом изменения rодовой проrраммы; точности обработки на
данной операции; удобства обслуживания, заrрузки и снятия
деталей, удаления стружки; существующих нормативов допусти
мых физических усилий для установки и снятия деталей,
зажима.
одернизация может производиться и в ряде друrих слу
чаев, коrда в результате анализа эксплуатации, изrотовления,
ремонта приспособления выявлена и необходимость усовершенст
вования ero конструкции без принципиальноrо изменения самой
схемы.
При использовании обычных приспособлений до 50 % Bpe
мени работы за смену рабочий затрачивает на вспомоrатель
ную работу: установку и закрепление деталей, управление
станком, контроль в процессе обработки, снятие деталей, удале
ние стружки. В связи с этим становится целесообразной Moдep
низация базовых конструкций приспособлений с целью сокраще
ния вспомоrательноrо времени работы. Для этоrо рекомендуется
использование:
автоматизированных заrРУЗ0ЧНЫХ устройств для подачи дe
талей в рабочую зону приспособления (например, автомати
зированноrо приспособления к вертикально сверлильному станку
для деталей типа вал);
MHoroMecTHblx приспособлений взамен одноместных (напри
мер, MHoroMecTHblx зубофрезерных приспособлений);
комбинированных приспособлений, сочетающих автомати
зацию заrрузки с одновременной обработкой нескольких дeTa
лей (к примеру, зубофрезерных приспособлений);
прнспособлений и устройств для очнстки от стружки опорных
и базовых поверхностей, карманов, отверстий под последующую
обработку;
rидропривода BblcoKoro давления, пневмоrидропривода MHO
rOKpaTHoro действия (например, пневмоrидростанции);
автоматических устройств смазки, периодически срабатываю
щих от подвижных элементов приспособления;
автоматических патронов для крепления ннструмента и т. Д.
Необходимо отметить, что путей совершенствования KOH
струкций очень MHoro, и в каждом конкретном случае, прежде
чем приступить к модернизации, следует провести BceCTopOH
ний анализ намечасмых ее путей. К предлаrаемым решениям
должны быть приложены технико экономичсские обоснования,
учтены условия изrотовления, эксплуатации, обслуживания и
т. п. Наиболее распространенным предложением по модерни
зации приспособлений является замена ручных зажимнЫх yCT
ройств на механизированные. Однако такая модернизация целе
сообразна только в случае, если велико время, затрачиваемое
на закрепление и раскрепление детали. Если же на данном
397
11
Рис. 45. Автоматизированное прнспособление к вертикально сверлильно,
му станку
приспособлении более трудоемкими являются установка и снятие
детали, целесообразнее модернизировать приспособления по ме-
ханизации заrрузки или предусмотреть выталкивание деталей
из рабочей зоны.
Наряду с этим при улучшении условий труда, обеспечении
техники безопасности любая модернизация оправдана, если даже
в иекоторых случаях существующими методиками расчета она
не будет экономически обоснованна.
На рис. 45 представлена схема автоматизированноrо при-
способления к вертикально. сверлильному станку для сверления
отверстий в деталях типа вал. Производительность 60 деталей
в час, диаметр обрабатываемоrо отверстия 12 мм.
Цикл работы приспособления следующий: подача детали,
ее закрепление, подвод инструмента, рабочая подача, отвод ин-
струмента, раскрепление детали. В исходном положении все
электромаrниты золотников обесточены. Поршень пневмоци-
линдра 1 подачи детали с траверсой 2 находятся в крайнем
левом положении; деталь, поступившая из бункера 3 на траверсу
2, удерживается двумя подпружииеиными упорами 4. При нажа-
тии кнопКи «Пуск» включается электродвиrатель вращения
шпинделя и подается ток в электромаrнит 5 золотника пневмо
цилиндра 1 подачи детали. Сжатый воздух поступает в левую
398
полость пневмоцилиндра 1. и траверса 2 с деталью перемещает-
ся в рабочее положение.
Коrда траверса 2 перемещается в крайнее Правое положение
включается электромаrнит золотника пнеВМОЦИЛиндра 14 закрсп
ления детали. Начинается подача сжатоrо ВОЗдуха в нижнюю
полость пневмоцилиндра 14, и деталь зажимается призмой 15
закрепленной на подвижной кондукторной плиТе. При ОПуска
нии кондукторной плиты перемещается электромаrнит 7 золотни-
ка пневмоцилиндра подачи шпинделя, после чеrо подается
сжатый воздух в правую полость пневмоцилиндра 11, ШТок
KOToporo через рейку /3 и зубчатое колесо связан с ПИНОЛью
станка.
Для реrулирования скорости подачи шпинделя ШТОк пневмо
цилиндра 1/ соединен с поршнем rидроцилиндра /2. Рабочая
подача шпинделя реrулируется дросселем 8, определяющим ско-
рость переливания масла из левой полости rидроцилиндра
12 в правую.
Ускоренный подвод шпинделя ВКлючается золотником /0.
соединяющим обе полости rидроцилиндра параллельно дрос-
селю 8. Рабочая подача шпинделя происходит при закрытом
золотнике /0. После окончания сверления обесточивается
электромаrнит 7 золотника пневмоцилиндра 1/ подачи шпинделя.
После подачи воздуха в левую полость пневмоцилиидра // сле
дует ускоренный отвод шпинделя, для чеrо имеется обратный
клапан 9.
Для компенсации утечек масла предусмотрен бачок, подсое
диняемый к rидроцилиндру через обратный клапан В конце
обратноrо хода шпинделя электромаrниты золотников 5 и 6
пневмоцилиндров / и 14 обесточиваются, деталь разжимается,
а траверса 2 возвращается в исходное положение. При возврате
траверсы деталь упирается в отсекатель и сбрасывается в
лоток. Коrда траверса 2 достиrает крайнеrо левоrо положения,
дается импульс на подачу тока в электромаrнит золотника 5
пневмоцилиндра 1 подачи детали, после чеrо включается
подача траверсы вправо с новой деталью. Цикл повторяется.
При нажатии кнопки «Стоп» выключается элеКТродвиrатель
вращения шпинделя и обесточивается электромаrнит золотника
пневмоцилиндра подачи шпинделя. Таким образом, сначала oтxo
дит инструмент, затем разжимается деталь и отводится траверса.
Предусмотрена такая блокировка, коrда последующее рабо
чее движение цикла не может начаться, если не закончилось
предыдущее или если обрабатываемая деталь заняла неНОрмаль
ное положение (перекос детали и т. д.).
or ЛАВЛЕНИЕ
r л а в а 1. Основные принципы проектирования станочных приспо
соблений . . . . . .. ....... 3
r л а в а 11. Материалы деталей станочных приспособлеиий .. 33
r л а в а 111. Термическая, химико'термическая и упрочняющая
обработка деталей станочных приспособлений . . . . . 61
r л а в а IV. Шероховатость поверхностей деталей станочных при
споеоблений . _ . _ . . 73
r л а в а У. Допуски и посадки деталей станочных приспособлений 81
r л а в а VI. Отклонения формы и расположения поверхностей дeTa
лей станочиых приспособлений . .. ....... 91
r л а в а УII. Покрытии деталей станочных приспособлений 107
r л а в а VIII. Размерные цепи . . . . . . . . . . 111
r л а в а IX. Технолоrичность конструкций 122
r л а в а Х. Расчет приспособлений на точность . . . 151
r л а в а XI. Силовые механизмы стаиочных приспособлений . 198
r л а в а ХII. Приводы станочиых приспособлений. . . .. . 313
r л а в а XIII. Смазка мехаиизмов приспособлений .. . 375
r л а в а XIV. Мероприятия по эрrономике и охране труда при
использовании приспособлений . . 385
r л а в а ХУ. Проектирование специальных станочных приспо
соблений . . . . .. ......... 392
Справочное издание
Антонюк Владимир Евrеньевич
конструктору
СТАНОЧНЫХ ПРИСПОСОБJJЕНИй
Редактор Т. С. Кашкаи
Художественный редактор А. И. Инкии
Технический редактор Л. Л. Мастеровз
Корректоры Л. Ф. 'nихздиевская. И. А. Малиновская
ИБ ,N, 3851
Сдаио в иабор 10. Il.89. Подп. в печ. 02.10.90. Формат 84 Х 108' /32. Бу.
МЗfа тип. .N 1 rарнитура литературная. Высокая печать с ФПФ. Уел.
печ. л. 21,0. Уел. Кр.'отт. 21,0. Уч.-изд. л. 20.44. Тираж 8000 экз. 3ак. 3052.
Цеиа 5 р. 50 к.
Ордена Дружбы народов Издательство «Беларусь» rосударственноrо КОМИ
leT3 БССР по печатИ. 220600, МИНСК, "роспект Машерова, 11.
МИНСКИЙ ордена Трудовоrо Красиоrо Знамени полиrрафКDмбинат МППО
им. Я. Коласа. 220005. Мииек, Краеиая. 23.