Автор: Манюк В.И. Қанлинский Я.И. Хиж Э.Б.
Теги: справочник тепловые сети инженерные системы зданий
Год: 1988
Текст
В. И. Манюк, Я- и. Каплинский, Э. Б. Хиж,
А. И. Манюк, В. К. Ильин
Наладка
и эксплуатация
водяных
тепловых сетей
Справочник
3-е издание,
переработанное и дополненное
Москва
Стройиздат
1988
4
Г-1 й в а !. ОС щи'-1 сведения
ГЛАВА 1
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1.1. ЕДИНИЦЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ СИСТЕМЫ СИ
И СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ПРИМЕНЯЕМЫМИ ЕДИНИЦАМИ
И ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ СИ
Единицы международной системы СИ л соотношении между применяемыми единицами и еди-
ницами системы СИ приведены и табл. 1.1 и 1.2.
Таблица I I. ОСНОВНЫЕ И НЕКОТОРЫЕ ПРОИЗВОДНЫЕ ЕДИНИЦЫ
МЕЖДУНАРОДНОЙ СИСТЕМЫ СИ
Величина Единица измерения 1 OOuSHa'ienut
Длина метр м
Масса килограмм кг
Нремн секунда С!
Сила (вес) ньютон н
Давление паскаль Па
Напор метр м
Энергии, работа, количество теп- джоуль Дж
ЛОТЫ
Мощность, поток энергии ватт Вт
Плотность килограмм на кубический метр кг/м3
Удельный объем кубический метр на килограмм ма/нг
Удельный вес ньютон па кубический метр ] 1/м1
Массовый расход килограмм в секунду кг/г
Термодинамическая температура кельвин К
Теплоемкость системы джоуль на кельвин Дж/К
Удельная теплоемкость джоуль на килограмм-кельвин Дж/ (кг* К)
Коэффициент теплообмена (тепло- ватт ни квадратный метр-кельвин Вт/(ма-К)
отдачи), коэффициент теплоиере-
дачи
Теплопроводность ватт на метр-келъиии Вт/(м-К)
Теплота сгорании Джоуль на килограмм Дж/к г
топлива
Удельный расход топлива килограмм на джоуль кг/Дж
j ?. данные 5
Таблица 1.2. СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ ЕДИНИЦАМИ,
ПРИВОДИМЫМИ В СПРАВОЧНИКЕ, И ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ СИ
Нлименование величин Значение
н прмволнмых единицах п единицах системы СИ
Количеств^ теплоты 1 кал 0,239 кал 1 KKUJI 1 Гкал 4,187 Дж 1 Дж 4.187 кДж 4,187 ГДж
Массовый расход 1 т/ч 3,6 т/ч 0,278 кг/с 1 кг/с
Объемный расход 1 м3/ч 3.6.10’ ма.ч 2,78-10’* м;‘/с 1 м7с
Рабо1й и энергия 1 кВт-ч 2,78-10 7 кВт-ч 3600 кДж 1 Дж
Мощность 1 Гкал/ч 0,86 Г кал/ч 1,16 МВт 1 МВт
Давление 1ат= 1 кге/см2 1,02-10 ° ат — 1,02-i0-S кге/см4 1 мм вод с г. 0,102 мм вод. ст. 1 мм рт. ст. 0,0075 мм рт. ст. 98065,5 Па =0,098 МПа I Па 9,81 Па 1 Па 133,4 Па 1 Па
Удельная теплоемкость 1 ккал/(кг.°C) 2,39 ккал/(кг-°С) 4,187 кДж {кг-К) 1 Дж (кг/К)
Теплоемкость системы 1 ккал/ “С 2,39- 10"* ккал / СС 4,187 кДж/К 1 Дж/К
Коэффициент теплообмена (tciijhi- отдачнJ 1 ккал/(ч-ма-<!С) 1,16 Вт/(мг-К)
Коэффициент теплопередачи 0,86 «нал/(ч мг °C) 1 Bt/(m4-K)
Коэффициент теплопроводности 1 ккал/(ч-м-0С) 0,86 ккал/{ч м "С) 1,16 Вт/{м-К) 1 Вт/(м-К)
Теплота сгорания топлива 1 ккал/кг 0.2.39-10 J ккал/к г 4,187 кДж/кг 1 Дж/кг
Удельный расход условною топ- 1 кг/(кВт-ч) 2,78-10“’ кг/кДж
лнва 3,6-106 иг/(кВт ч) 1 кг/Дж
Сила (вес) 1 кге 0,102 кге 9,807 Н 1 И
Удельный вес 1 кгс/мл 0,102 кге/ма 9,807 Н/м3 1 Н/м1
29, на и. 5 БИ
1.2. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НЕКОТОРЫМ ГОРОДАМ СССР
Климатологические данные, необходимые для расчета отопительно-вентиляционных тепло
вых нагрузок и годового потребления теплоты, принятые по СНиП 2.01.01—82 и климатоло-
гическим справочникам, приведены в табл. 1.3.
Таблица 1,3, КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ СССР ДЛЯ РАСЧЕТА
ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ НАГРУЗОК И ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ
Температура отопи- Uijbti /ряимсн ть темп ератур ару жн тг я воздуя а. ч
гель нпго пепкола -1.
а Ч
№1 1 i Наименование населенных пунктов Абшыиитный минимум □счетная для отоплении учетная для । центиляпни к X 0/ ЕЕ .кприегь ветра январе, мД РОД АЛ ж йт₽ л bucrfl тельного период 50 и ниже U> Т 1 35 □7 ’Т 08- 4-6'kt йе 4-б‘ве О 1 тГ U> СЧ 1 -1- Се с> сч 24,94- —20 19,94- 15 14.9 4 10 LT h □ь Зз о 1 1 ’flp Л + « -1- л Всего часов
Cl С 1 1 1 1 1 1 1 + +
1 2 3 4 5 6 7 8 0 10 11 12 13 и 15 16 ]7 18 19 20 21 22
5. Абакан, Краснояр- — 50 -42 -27 -9,5 6,5 226 -•— — “JtT" Т7У 315 458 585 718 733 741 848 750 5424
2. ского края Ачинское, Читки- -51 -36 -26 - 10,8 — 237 — — 21 122 323 560 727 720 613 657 653 590 702 5688
ской обл. — — — 5 35 134 307 622 1142 1173 686 4 104
3. Азов, Ростовской -33 -22 - 8 - 0,5 5,7 >71
обл. — — — 1 22 130 321 575 690 827 897 888 521 4872
4. Актюбинск -48 -31 -21 — 7,3 7,4 203 — — — — Я 108 435 757 883 826 893 1083 719 5712
5. Александровск, Са- халинской об л. -41 — 27 - 19 - 6,2 7,8 238 — VWTT — — 12 44 146 353 62, 997 1256 1233 612 5280
6. Александров, Вла- димирской оба. — 47 — 27 - 16 - 4,? 4,6 220 — 3 15 60 134 247 392 542 680 805 922 1089 6117 5496
7. Алапевск, Сверд- ловской обл. -48 -36 -22 - 6,0 4,6 229 6 38 205 537 791 767 742 662 689 726 696 525 6384
8. Алдан, Якутской АССР -51 — 42 -32 - 133 4,1 226 - — — — 9 62 169 423 803 1022 695 801 3984
9. Алма-Ата -36 — 25 — 10 - 23 1,9 166 — 3 36 77 190 332 625 1019 1604 1842 2082 950 8760
10. Аыдсрма, Ненец- кий И- п. — 48 — 36 — 28 — 7,0 — 365 — 6 37 197 517 761 738 714 657 663 699 67(1 505 6144
9 1 Амга, Якутской АССР -65 — 55 -46 -21.8 2.5 256 — — 3 29 70 156 290 457 720 908 887 745 631 4896
12 Амэнгельды, Тур- гай ской обл. -47 -34 -22 - 8.5 — 204 20 118 231 323 438 520 552 467 441 478 665 931 552 5736
13. Ангарск, Иркут- — 51 -40 -25 - 9,4 2.9 239 — — 22 151 456 669 690 793 826 840 1068 1116 737 7368
ской обл. — — — — — — 7 27 121 334 809 1142 632 3072
14. Анадырь, Магадан- ской обл -51 — 40 -30 - 11.3 11,4 307
15. Андижан -<2Я - 14 - 6 1,3 2.1 123
Общие сведения
16 17. 18. Архангел ьск Араамас Армавир -45 — 43 — 34 — 31 -31 — 19 - 19 - 17 — 7 - 4.7 - 1.9 0,5 5.9 7,5 7.8 251 211 159 1 1 1 1 1 1 2 25 2 53 21 131 72 4 228 177 11 430 394 58 701 647 215 1102 939 613 1267 1150 1150 1432 1101 1069 653 559 696 6024 5664 3816
15. Аральск -42 -28 -18 - 6,0 181 — — — — 4 1 1 44 124 347 582 1079 1288 925 4344
20. Астрахань -34 — 23 - 8 - СО 4,3 172 — — — — — 40 93 184 317 644 1229 ! 1 16 508 4128
21 Ачинск, Краснояр- -60 — 41 -23 - 7,9 5,7 233 — 1 18 67 131 267 369 546 781 916 943 1053 620 5712
22. 23 ского края Ашхабад Баку -24 - 13 — 11 — 4,0 - 2 1,0 3.9 5.1 2,8 8,4 7,3 111 119 — — — — — — 1 9 49 189 585 1132 699 2664J
24 Балашов, Саратов’ сксй обл. -38 -27 - 15 - 4,6 199 — — — 3 46 153 353 487 13 650 163 938 1149 862 1531 1284 2856 4776
25. Балхаш -46 -31 -20 - 6.9 6.1 190 .— — — 4 11 47 130 303 611 1132 1552 970 4560
26. Барабинск, Ново- — 48 — 39 -26 - 9.6 6,5 228 — 13 56 J42 295 538 734 861 816 848 742 427 5472
27. сибирской обл. Барановичи -37 —22 — 10 — 0,7 5.5 197 — — — — 4 14 50 153 384 675 1334 1497 617 4728
28. Баргузин, Бурят- -52 — 42 — 29 —11,6 — 239 — У 36 172 355 521 595 629 644 581 704 830 667 5736
29. ской АССР Барнаул -52 -39 -23 - 6,3 5,9 219 — 1 10 39 115 239 390 603 798 853 833 752 623 5256
30. Бежецк, Калинин- — 52 -31 - 15 - 3,9 5,0 218 — — — 14 39 112 354 565 940 1329 1110 769 5232
31. ской о&л. Белая Церковь -36 -21 — ID - 1,2 4,6 188 — — — — 1 4 31 131 338 630 1231 1488 658 4512
32. Белгород — 37 -23 - 12 - 2.2 5,9 195 . - — — — 1 10 47 196 426 782 1222 1302 718 4704
33. Бельцы, Молдав- -35 - 16 - 8 0,2 3,5 17’2 — — — - — - 2 44 18ft 396 969 1861 668 4128
34. ская ССР Белогорск, Амур- -48 -37 -30 - 12,6 2,7 219 — 18 129 299 426 535 589 57 0 440 460 597 755 438 5256
35. ской цбл. Белорецк, Башкир- -47 — 34 -22 - 7,2 5,6 232 — 2 14 39 158 332 531 69 Г 966 И 92 1086 527 5568
36. ской АССР Бердянск -29 -19 - 7 0,0 7,0 168 — — 9 35 122 226 439 1107 1452 642 4032
37. Березники, Перм- -48 -35 -21 — 63 — 234 — - 1 18 70 146 303 592 842 1016 993 1047 588 5616
38. ской обл. Бийск, Алтайского — 53 — 38 -24 - 3,7 4,7 222 — ! 10 40 117 242 396 611 809 865 844 762 631 5328
39. края Биробиджан -43 — 32 -25 - 19.3 4,4 211 — - — 2 22 275 71 1 888 761 851 585 806 365 5067
40- Бирск, Башкирской — 44 -35 - 19 - 6,3 7,0 214 — — 2 13 61 146 307 491 638 890 1100 1003 485 5136
41. АССР Благовещенск — 45 -34 — 25 -11,5 3,4 212 . — — — 12 5 28 436 782 851 709 572 557 710 331 5088
42. Бобруйск -37 -25 -10 — 1,2 4,4 199 — — — - 5 20 71 219 549 966 1909 2144 883 6766
да да Cj ф Cn in О rn fi-i СП СП СЛ ел СП to to P Л 4* 4» Р С? to — О ф Оо ;Ч to to Р с; to — G? ср Ct- -I да да p c>J - S
to ca да > й Л cd W s дадасп^да^гп^^ етсп^етслтхсп !_ :_i з: да. н a a s т rt о j v ^ ’ о ti o i н л н = ь й t=> x v 2, w -g 5 g n s 2 г1 К » 2 ,7 fc ta ‘ ' X S Л Ь* x "J ЕЕЫ=' L< sc '< -2 4 i ш £ '<= IH '-s i h i i M * H 11 n! * ? HH 45 | -O S ' n ь sa -S-z о щ 2 < -э a . w t= s» * я r? L- , ?; я O= I ' 4 -s л ”1 О 4k Pi tc К k OS 4 3- С- ь j щ -e ° C I > I to= i n.j.L\P.'HliN', lLv.-IKTi.iB
Ill 1 1 I I 1 I 1 ; 1 i 1 III IM 1 i 'J i ® a Q> W (P Qi Jk M to to P a CJINJCJI ел x -— — — С" — “4 Oc to co to to 0^ GO to да co да сл Op ААГ')ЛК]ТНРЙ минимум L ч т £
III 1 1 1 1 1 i M 1 1 1 III III 1 to to to to to Щ «1 O' — CJ to — co CO GO to to p — P p 3Q P CT “ —1 to CO QO to -u to to О со to О CO — '--J 4 р расчетная дли стгликинн
III 1 1 1 1 1 1 II 1 1 I III III 1 — — — w —-to СП >— — -'- w Qj да ijs to О О to cO — -O О to P Щ GO ф L43C C № 'Jj О расчетная для всатилниим |ia ерипда
- 10.3 - 13.9 : 2,4 . IC.3 0,1 •• 2,l> 1 - e.y — 6,Ejl - <\-r> 2.6 - 2,0 - \4 0,7 -25,2 - 0,9 - 18,8 - 1,1 I4.fi - 1.0 — 4B — 4.4 средняя 1
р yj <^i P p Cj ;n W £| J* Ti A СП CD ”4 O: Ul W i СЛ СЛ С Щ Gt M О Ъ' -* *J to — Ст p СЛ tn= M to p - । GJ “4 ('.кариеть ветра в инваре, н/и
to to to to — to — I'Ll to to to — to to to to — to — to to — о О Qv J; *1 О W C t<' О — to rn 00 P iXM' p -J — to O- О p to •< Си <P CD 4b — to C3 to to P' M to ! |р|,1ДС.1ЖМТГ ЛПЙГН7Г1- ПТОГЧ грлкнпСп |!0рМС?ДЗ. С)П
99E 98 91/ 1 i г - fill и ниже 1
1 1 1 *“^1 1 1 1 III 1 * II 3 I g । £ II । I । £ । to - 49.9 Ч-••• 48
II * 1 ft 1 8 || 1 । 1 | 11 1 cj 1 oc to11 1 *_n 1 да t-п - -4+,9 : 40
140 347 140 1 4 1 — 24 495 480 543 -39.9-?- fifi
P СП . 4b. to -p to — •* <D 1 L-H ! СП 1 — CJ to 4i ’г] 4b. to — Jb I- - 4b 1 CTj О — C= M О to Jb to to с“ 34.9 -г 30
Clj CH CJ r- .,.- cc СЛ Co jx— — да -j to to o to qo — — се Сл да i.MC Ai tn о m lm --j to to нр — да да да да да ср cj Р 29.9-^- 25 "а 5
— м yi VJ к; to г,.‘. tj js-uijt *. 'js Ci 6‘.' w in — bi — Cr> Cc — u -j 2. (X У5 qt if <a f '.O :C, --1 Ф. CJ 4 05 i’l C: qr> -J 10 4* 6C 7 - 24.9 -5- 2(1 Ч ч £ _= I
67« 502 3 678 । 145 279 471 i 454 481 4 174 403 38 144i 104 514 126 313 190 419 348 -I9.9-; 15 11 1 чн ' • > . .. J
a fe’ сода-Рида—’ <75 да — да да -j ci да -p -ч — to да да to --4 -'i м да да go to да ср -да co да м сг. ср to to СП CJl CO 4 GC1 Ql 50 -‘j Co — да to to Cn -л 1 4,9-г 10 а * Т 5
Щ sc 00 i .I Сл Л A k. О Ч К 00 6£1 i; C^WC.1 00 Ooyii» CO A t-C! CJ о UJ w C. JC 4» — 'i О 0? WOO— CC О C*S « r-c 4=- fc 4 <£> t-j k —I — t^s t<; --J --J [-C. i* -j 9.9-9 5 ЕГ
to да да c: to да кз да »—> о •— — р- to ел ~.i ьр •— Ср 4b to -.J P — w QP О да О ьР —' С: :?-' м С5 — —J □ ч да да да да to Р- да да — да кп гр 4^ о ш --J сл да 4,9 4 0 -С.
1—1 1—Ь .— Ю 1—ь —- 1—- “ —1 >—ь —- ЮГК -J 4b да СП да да да да — <£> i Сснр О Ю — да — -Р цс да --j да р- Р — lt ? да — к? да а и *Ч да о да Со со -р to 'jT' 1— СП On to 05 to -P CJ CD ^-4 “ Ф C-W + е,| -г +8
ctj cd m -p да ui да С" да да да да ьр м ьР tn ас да. О да О с; » ** о о» w — да to — да да go да go -х= qj гр р. да да. е> <£>:£; ko да —дар; to — — М to — ГГ, р м« !.: ) М - +в
да ьР ьР да р да р. да- р сл wi Р 4ь о< ст р-р. да р. да да to qb -ю — да to да да гр' да * с. оо О to :dp tn ел -• go — to to р to р да to да 4b. — да да <n to р да to w to о —‘ p о р Ст' ода да lti ода да да -р да рр .р to зс р 1w 1-L Всего Чисон
Продолжение табл. i.3.
J 7 pun i' J £
64. Волгоград — ЗВ — 25 -13 - м 8.1 182 — 1 12 ] 16 303 522 738 1 181 ; 1048 449 4368
65. Вологда -48 -31 .... [Q — 4.8 6Д 228 — -- 2 30 71 165 371 663 989 1209 1170 802 54 72
66. Вольск. Саратов- -43 -25 — !6 — 4.9 — 199 -- - 3 18 83 213 389 582 850 1119 995 524 4776
ской обл. 1
67. Вол дои - 49 28 - 13 — 2.7 4.5 227 — 21 64 198 454 35 9 1400 1747 1 705 5448
f>«. Воркута — 52 — 41 — 26 9.9 из.; 299 — 1 25 10ft 264 346 524 735 935 1040 1275 1337 646 7176
69. Воронеж — 38 -26 - 14 — 3.4 •5, i 199 T 27 112 333 547 87] 1179 12D2 498 4776
70. Ворошиловград — 42 -25 10 — 1.5 00 <0 180 1 7 53 161 382 665 1038 1340 673 4320
71. Воткинск -49 -34 - 19 - 6.4 4,5 220 ™ — 3 ]2 58 14(J 279 510 788 997 105 5 877 5111 5280
72. Выборг -38 -24 -12 — 2.3 6,9 227 — — — 21 64 198 454 859 14 OD 1747 705 5448
73. Вышний Волочи г. -48 -29 - 14 — 3.3 4,3 2 17 — — 14 39 111 353 562 936 1323 1 1 (15 7(15 5208
74. Вязьма -43 -27 - 14 — 3.5 5,3 217 — 2 20 89 268 580 885 1384 1364 61 6 5208
75. Гагарин — 50 - 29 - 14 — ,v> 4,0 218 2 21 89 269 583 889 I 39L) ] 370 61 9 5232
76. Гагра - 13 - 2 4 7.5 — 124 — — — — — — 3 105 ! 185 1683 2976
77. Г атчмий - 43 - 28 — 13 2,6 — 230 — 21 65 201 459 869 1419 177) 7]5 . 5520
78. Генячеек, Херсон -32 - 19 - 6 (J.&i 6,6 163 — — .... — — 7 80 466 1815 1544 3912
ской лбл.
79. Г омель 35 -21 — 1 1 — 1.3 5,5 197 — — 4 14 50 153 384 675 1334 1497 617 4728
80. Г opt, кий — 4] 30 - 16 4.7 5,1 218 2 22 74 183 407 668 970 1189 1 139 578 5232
81. Горно-Алтайск -49 — 33 — 21 — 7,4 4,3 224 1 ID 49 1 18 245 399 617 817 873 852 769 635 5376
«2. Г родно - 35 -22 — 9 - 0.1 5.1 193 — - 4 14 49 150 37 6 661 1307 1467 604 4632
83. Грозный - -33 - 18 5 0,4 3,5 164 - 8 40 100 177 367 1080 1 486 678 3931)
84. Гурьен -38 -24 — 12 — 3.S 7.8 182 — — 5 22 97 282 498 765 1'48 1 042 509 4368
85. Г усь-Хрустальный -44 — 27 — i 6 — 4 aI 4.6 214 — — — 12 42 142 343 610 97i) 1223 I 199 595 51 36
86. Даугавпилс -43 — 27 — 1 {) - 1.5 5.1 203 ... — JO 43 168 339 652 if) J3 ' 708 934 4872
87. Дербент — 21 - 9 0 Г Я 5.2 145 — — — — 1 1 70 450 j 803 1 146 3480
88. Джамбул -41 -24 - 9 — l.l 5.7 167 — — — — 4 in 41 114 266 537 995 1 188 853 4 DOS
89 Джанкой -30 - 17 r-j 1,5 4.9 160 7 78 457 1782 I 51 it 3840
90. Джезказга и — 50 -33 — 21 7.8 5.7 196 5 12 48 134 312 630 1 168 1396 1001 475)4
91. Джпзак, УзССР -32 - I7 - 5 2.4 5,5 128 - 7 47 124 281 747 1 149 717 3072
92. Диксон, Краснояр- — 5] - 41 -33 - 14.5 12,2 365 - 2 41 281 492 770 95.5 970 884 842 1098 1644 78] 8760
- ского края
93 Днелро!1етровск - 34 -23 - 9 — 1,0 5,5 175 9 37 127 235 457 1 152 15,4 669 4200
94. Донецк — 37 - 23 - 10 1,8 6,2 183 - 10 44 183 398 730 1 141 1216 670 4392
95. Дрогобыч - 35 - 19 - 8 0.0 6,2 186 — 2 21 63 464 ! 0.55 1704 1155 4464
96. Друскининкай -39 -20 — 9 — <1.5 193 -- — -- .... 3 19 1ПЗ 272 629 1 235 1566 - 805 4632
..•inxi :i ro. нн нчесмп- длнпир
Про<к>яженш? табл !.3,
А> V II п HiikiV'. ih j г не lid*'*.-; rrt-iJJX IbHKTIIH TbMHt 1 У р<| 11Т.1ПИ И 11 м 3 - о i & 1 1 L*M 1 ирйеЧ1Ц|-!-Ь гиад 1 пРу ж чиГ 1: Iuj.S .V • 01.
Скорость нгтра в инвара м/с 2 я О trt 5 * м да ГЧ н- да да. ‘1- да да" 3D + -1- +• Все rtt часов
А6<Г|Л ШТ НЫ Н ' минимум 3! Ч Т X Т 2 Ч i. з Ч I— — Ч- Й □* ь- я 1 рАСЧСТИДН Д-П*1 вентиляции S X Е =J Ч> о. и 1- да ч- г* иЪ I- да да м» л г да да сч ч- да + ч-
1 . L 4 5 6 7 к я 1 Г 1, 12 13 14 IS Hi 17 is |ч 2I.| 21 22
97. Дудинка. Красно- ярского кран -57 -46 -35 — 14.5 7,7 302 10 89 234 349 496 673 826 005 766 600 713 913 674 7248
98. Душанбе * -29 - 13 - 2 4.6 2,2 109 — — - - — 12 51 117 535 1216 757 2688
99. Евпатории — ан - 16 - 3 2.4 7,1 149 — — — — — 6 73 426 166'0 14 1 1 3576
IW. Ейск, Краснодар- ского края -31 — 21 - 7 0.5 7,4 1 fin • - — — - .5 34 130 298 604 i 109 1138 666 3984
iUl. Елабуга, Татарской АССР -47 -30 - 19 - 6.2 4.7 211 — ... 1 19 84 215 448 716 923 1052 884 723 5064
п:>2. Елен, Липецкой обл. - 33 -25 - 14 - 5,4 4,7 2(11 — — 9 34 ] 38 330 568 834 1189 1188 534 4824
1 ЭЛ Енисейск -59 — 46 -28 - 9,8 3,7 245 2 7 62 109 208 342 482 673 774 827 816 951 627 5880
104 Ереван * -31 - 19 - 8 - 9,5 2,5 139 — — -- - — 14 45 138 322 808 927 482 2736
105. Ессентуки -32 — 17 - 8 0.1 6.3 ! 78 -- — — 4 53 167 594 1358 1283 8!3 4272
lOfi. Ждан о и -31 -23 - 9 - [)> 6,1 177 - — — 12 52 134 248 515 1 L 57 1454 676 4248
10?. Житомир — 35 -22 9 - 0,8 .5,4 192 — — - 5 22 103 309 616 1237 1554 762 4608
юн. Жмеринка -33 — 21 - 10 — I J) 5,1 188 — — 1 10 38 125 318 638 1219 1487 67 6 4512
IU9. За йс а а, Каза какой ССР — 46 -34 18 - 8.5 2.7 188 — 1 7 j 21 152 372 635 834 725 628 563 574 4512
1 ю. Запорожье * — 34 — 22 - 8 (1.4 4,8 174 — -- 9 37 Г27 235 457 1152 1514 669 4200
III. Зея, Амурской об.;. -52 -42 - 33 - I4.i 3,5 236 -• 19 139 321 459 576 63.5 614 474 496 644 81,5 472 5664
112. Зима, Иркутской обл. — 55 — 42 — 26 — 10.4 4.9 243 •- 7 50 115 286 406 864 864 710 729 1000 801 ,5832
113. Златоуст, Челябин- ский ибл. -46 -30 - 20 - 6,6 3,9 232 — □ 43 139 303 595 935 999 1047 815 687 5568
114 Зыряновск, Казах- ской ССР — 51 - 41 -26 12,1 5.7 221 — 1 8 24 179 438 747 980 851 739 662 675 5304
115 ИваноЕзо -46 — 29 -16 4,4 -1,9 217 6 30 58 168 3,50 644 755 1177 1272 7 48 5208
lit. Иванп-Ф ранковск - 34 - 20 - * - 0.1 5.8 184 1 - -• — 10 134 247 481 1212 1591 702 4416
1 1; Измаил. Одесской - 26 - 14 - 5 i.7 6.2 1 53 - . 1 3 11 85 331 818 1321 1100 3672
обл.
. 14. И.имси, Иркутской - 59 - 15 -29 — 1 1 .У 3.3 255 21) 125 24 7 344 467 554 590 498 471 510 709 993 590 6120
обл.
IIS) Иркутск -50 -3? -25 — 2,9 241 7 50 1 14 283 402 856 857 704 724 99! 796 5784
120 Ишим, Тюменский - 49 — 36 -25 — 7 Ь 6,3 221 ft 50 1(И> 2)8 341 479 581 624 660 77(1 941 528 5304
обл.
121 . Йошкар-Ола ... 47 '34 - 18 — 6/. 6.2 220 2 22 74 183 407 667 975 1 194 1158 598 5280
122. Казань — 47 - 32 - 18 — 5.7 5.7 218 1 20 86 222 463 737 954 1088 914 747 5232
i 23 Калач-на-Дину -40 -25 - 13 — 3.0 4.9 182 _ — — — 1 12 1 1 6 333 522 736 1181 1048 449 4368
121. Калинин — 50 -29 - 15 3.7 6.2 219 — — - 14 39 L12 356 568 945 1335 1 Jia 772 5256
I 25 Калининград -33 18 - 7 0. !'> 5.9 195 . .. 3 19 105 274 636 1248 1582 813 4580
областной
I 26 Калуга — 46 -27 - 14 — 3.5 4,9 214 — — — b 1 7 89 258 478 841 1250 1456 74] 5136
I 27 Ка мене к Уральски й — 46 34 -22 — 5.0 224 — 14 59 131 242 383 530 665 788 901 1 066 594 5376
12Я Каменей-Подоль- — 33 -20 — 9 — 0.3 5,4 18Г1 — — 3 18 70 258 537 Н 73 1458 803 4320
ский
IM. Камынин -37 -26 - 15 — 4,5 8,5 189 — — — 6 41 197 378 607 778 1 047 916 566 4536
1M1 Канаш - 42 32 -18 — 5.5 5,5 21,5 — 1 7 20 84 168 432 769 990 1106 1021 562 5160
Ш Кандалакша — 42 -28 - 18 — 1.1 5.7 267 6 30 91 298 625 1090 1 624 ! 733 91 I 6408
132 К а иск -51 -42 — 21» 9.0 7.3 238 37 96 178 334 434 639 792 824 833 926 614 5712
133. К a pa i алда -49 -32 -20 — 7.5 7,7 212 — — 3 30 72 162 301 475 748 944 922 775 656 5088
134 Каунас — 35 — 22 — 8 0.5 4,9 192 -- 3 19 103 270 625 1229 1 558 801 4608
135. Кашира — 44 -27 - 15 — 4.1 7.1 215 — 3 12 33 127 249 493 839 1314 1397 693 5169
136. Кемерпвп г ’55 -39 -24 — KS 6,8 232 — — 15 75 117 287 132 658 883 885 885 818 513 5568
13? Кемь — 43 -27 - 15 — 3.5 5,7 26(1 — — — 2 10 40 163 416 701 1 102 1479 1473 758 6144
135. Керчь — 26 — 15 - 4 2,2 7,4 15,3 — — 2 10 77 284 866 1400 1033 3672
139. Кзьгл-Орда. Казах- -38 — 24 - 12 9,1 6,5 168 — — ._. 4 10 41 114 267 549 1002 1 I 95 859 4032
схой ССР
140. Киев — 32 — 22 — 10 — и 4,3 187 — — 1 4 31 130 336 627 1225 1480 654 4488
141. Кинешма -45 — 31 - 16 — 4.5 5,1 2)9 — — 3 18 55 161 366 653 928 1 197 1197 678 5256
142. Киров — 45 — 33 - 19 5, ,4 5,3 231 — — 6 54 113 254 5.31 796 1038 1 161 895 596 5544
143. Кировабад — 18 - 8 - 1 3.9 4,2 132 — — — -- — — 67 639 1577 878 3168
144. Киронакан -32 - 15 ... g — 0.7 4,3 153 — — — 18 61 185 432 1085 1244 647 3672
145. Кировоград -35 -22 - 9 — : /I 3.9 185 — — — !0 39 134 248 483 1219 1600 707 4440
146. Кнровск, Мурман- — 4 i- — 28 - 16 — 4.7 284 — — — 6 32 97 317 665 1 160 1727 1843 969 6816
ской обл.
1.2. Климатологические дяняие
147. >46. 144. iso. 151. 15Э 153 1 54. 155 156 157 IMU 154 160.; i6i.| 162.1 163. 164. 165. 166. 1 fit 168. - ’ll’IJ
X T Z Z Z z z. X z X £ T Ж Z > X X XX X X 4- -e 15 ‘tS 4 "5 -Q Q $л □ 5oc X C w к О О С □ Ь X П “5 ТЗ Щ 3 Я Й щ у а ч 2 “3 Д ч.и j£ 75 ?; Q> И Е Нс "7 СТ ЕВ £ G О n I-) Н • О Ь Н Г> С С >т* С JS Е Са;ж Ы g- С fp 27 X Я ® S* *1 Н га л X 2" L3 JZ X = = X* - с О О о р Г, 2. G О О -3 О я н £ О = » t j S < Я • к ? “ S X* =1 о < fc ti S х, JXl^-o^-Osl» - ? > s» - н S “ гр да ” £ о у - < s п к ГС 7-1 ы * Р X х £ х ‘йй 4- ' * Е я S £ да S X ь Ч i т ? ж Нвкмч'миаанне ' населенных пунктов
1 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1 i 1 II 1 i 1 1 1 1 Cfl CJ J*- »& W CJ iTI 4х 1 ’ да да CT ^ji 4ь CT i^j C? i Qt 4*- CT CT — id Sfi CT (Ji in CT Л ft Cn — — 'CT Jx -.j CT ’-l 4х tn hi и. АОсш uthijA минимум £ £ с м ™ и 1 * ад р
1 1 II 1 1 1 1 1 1 1 II i 1 1 1 1 1 1 1 CJ ГчЭ 'LJ LC bL t'J 4* CJ ЬО fi.^ iL-г LC ЬСТ I"L L4 Си —— ^ч1 ‘—_ tn CT- -J O W — О 'CT1 3b LJ*' W о — — Си CT1 — Co — CT CTj расчетная дли отоплении
1 ! 1 i 1 1 M |i I II II 1 1 i 1 1 ? nj - ic - ж * — — — — — ic (ст — ICT 4* 4* Л Ф Ф W " = ЕЛ 1— 'JD <PCT5 О — 4 — 4ь -<| --..i расчстнви для вентиляции
1 1 1 1 “Г Г 7 f 1 1 II 1 II I Qc CT « О О О “-1 74 ** — — C .wH Д- — i\j i_i н-q — 4. CT CT -J tJ 4-J — J1 r— t-* '- C7 Cyj fli JH Си СТ 1-Л 1*0 :s 'ij? A S) а> средняя 3 S
и» iji tn yi & । p 91 w v1 । tn ti ст1 ст jct ст1 ст be Ьа 0 4- tL 1 — и 'u b ' ст? bt ст Ъ’ ст lu — --I Скорость ветра в январе, ы/г
M — [CT tJ ' fCT K-1 — И Ю —* К? ICT —1 — ICT ICT “• ЧСТ — — — CT - Q S ¥ 4 W CT Cfi ЕСТ м W to 'C -£ t^b— w> <— CT CT CO 00 -4 CT 05 СТ СЛ -*1 <D bj tc QD “4 Д rfx CJ — — 4b CT W ПрфДМЖЫТМЬдМТЬ hfOiiw- тельного пер иена, еут
Illi I || | || СО 50 и ниже 1 к 3
1 । । । € W । I 1 1 I i 1 : 1 1 э - 49,4» Ч- -45 ....
2 2 i i — i - 15 17 ! 3 44.9-? 40
j 11 13 3 i 24 60 66 1 13 1 5 i td —39.У-? 35
CT ‘'I — ! tJCJ il Г_ГЗ — 1 s I — CJ5 LC Ч О U1 Щ bJ 1 1 1 с щ 1 — r.Li <| । Or СТ - 34.9 --- - зо С 19 ,4
Ю SO — Ku I<| . _ ^ —« c*3 — "* О СТ Ф» 1 К?СП — Г.П -.] - J f J tfl W CT 30 W CT ’ w- — 1 DJ - J СЛ О '71 A CTj 1 * - 39,9-? —25 юк^и dJ
hCT ,-fL, 4х ЬС w3 CaJ 1 №“ 3C CT — CT 25 CO Ф0 CO 4»- СТ ОС- | ,_ ,— m- ст К CT1 —CT1 CT1 — — СТ СТ да 4b 4» cc 4» t£. to CT CT to Ф CT CT '-] CT CD Ю £ —Й4Г9-? —Й0 -? ч т
— да- w - й а да- — W x SiJ bJ W 4^- 0—1 OK Co О rc - s * подал —1 ui сс^сда О Ob -дао d с*, да- да-сд —.t О 0а — да* О * -I9.9-? 15 "и 4 О _±
"1 СТ СТ ЬО W -4 СТ —- CJ — СТСТ С‘ Ф 'ICT — СТ b□ — -JK5 tO Щ СТ 'J 'J "J ^ LC tJ U? CT CT — КО CT CT tC- Q0 CT cn-^r — и щ di — -► СТ <| да — ас ra--j цз — jlldct — -4 - 14,9 4- - 10 * X 0
даос дадалстср -ч cjct 4ь c> cd ст Ct tn «ст ст 'Ст ст- ст Jb CJl GC U1 П щ О Ш C7; r£i 4b -p* КЗ СП CD --J 4* CT CT CT W *-i O L?i Oi CT i;1 CT 14' Ст' CT t'Ci cD СТ СТ ст 00 pl ст кз N3 ас -9,9 ч- 5 —jJ G ы 1л
да re, да о — — to * д у ст- — t£ to il ст Ст да ю ст CT w — -J -J CT * c?i 4x ct> co rc cji di ce 1— Ki ss 4ь ст Ф v CT CT № QC I- M b--J фг. ст .^1 CT** CT “ CT CT 05 CT ID СЛ -4.9 :- -0 0»
'J —* “J CD СП CT CT CT CT rji C0 CD EaJ FL СП СЯ ‘-J ““ О CT CTf У' да* 0 go цх 3?-^ У S О да iK. шьу n к нда ai ct>-~-ice> ст — да да ост to ю 0 |чц ул ь^-да ст ст — да £? 4ь ст 05 70,1ч-+5
CJ1 СТ СТ Ст Ст 'J СТ; СТ — -< да Ст СТ СТ '] СТ Си Ui Оз ст да СТ |k_i — J* — да -ч| — О — -1 £3 <Ъ — ij?i -..] 1Г1 4хь™- 4ь. «ч о 4х сп св щ да "' ю frj кэ ст щ — ctj^. — си ст --.1 in 5 tn !□ +5.|ч- i-а
Ст -& Ст 4b 4b -р» СЛ Ст ьз да ст ць СТ СЛ 4b +- Crl Сл да Си 4* да | — -ч м со w ф 4* ст да се- да ст сз да — •— '— да Щ 1 rz?^ Й. Т X СТ СТ Q W .Ь СТ чр зс | к; tj ос &» Гч5 о О О6 * лс nt rj да ст ст гл -р* ст «ст ю , 1 Ji Всего часов
нинэрмг attnrtjf) ; г $ V i
6*1 Кутаиси - 17 - 3 3 ti. 8 8,li 121 7 132 1443 1-322 2904
171 j. Ленинабад •' -26 - 13 - 5 1 2.1) 6,8 129 ... 20 89 259 882 1238 632 3120
171. LrlCHHIl.:KaH + 1 23 14 1 4,3 3,4 163 — — 9 44 ; 79 416 697 827 896 844 391?
172. Ленинград 36 26 1 1 2 2 4,2 219 — 21 62 191 43“ 828 1350 1686 681 5256
17 J. Л Kii CCP 47 29 - 14 ._. 5,9 6,3 228 - 1 8 25 184 450 794 1006 873 757 680 694 5472
171. Ленинск- Кузнецкий — 55 -37 -23 — 6.1 5,5 229 — 2 4 59 105 235 371 591 733 98] 932 913 570 5496
! 7,i. Ленкорань — ]6 — 4 2 5.3 2,7 I 18 -- 1 1 ] 188 1269 1363 2832
1 71.1 Ле нель. Витебской обл. 40 26 - 1 1 — 1.3 4,0 205 — 4 15 51 159 400 703 1388 1557 643 4920
l77. Лиины, Орловской обл. 39 - 26 - 14 — 3.5 5,4 204 9 35 140 335 576 847 1207 1205 541 4896
1 ?S. Линеек — ЗЯ — 27 — 15 - 3,9 5,9 199 ... -- 9 34 137 327 562 826 1177 ] 176 528 4776
i 79. Л ас пая -33 — 18 - 6 Cl,8 8,6 202 — 3 33 155 402 1035 2255 965 4848
&l. Луцк -34 -20 - 8 — 9.2 6,3 187 5 21 100 301 60(1 120 fi 1513 742 4488
1Я. Л оВОВ — 34 - 19 - 9 — <1.2 6.4 191 — 2 20 62 458 1039 1678 1133 4 392
182. Mil ГИИ I’OrOpCK -46 .... 34 — 22 — 7,9 8,1 218 .... 7 19 37 123 369 682 1280 828 758 608 521 5232
1 W. Майкин 34 - 19 — 5 1.7 5,7 154 2 13 37 1 14 354 823 1304 1049 3696
I8d. Мама, Иркутском об.1. 56 46 -32 — 12,7 5.2 256 21 126 247 346 469 556 592 500 473 512 713 997 592 6144
185. Мари и нс к. Кеме- ровской обл. — 55 — 40 — 24 - 8,1 5,7 235 2 17 60 134 253 397 576 856 917 922 937 567 5640
IH6 Махачкала - 26 - 14 2 2,6 8,5 151 - — 3 13 57 186 649 1833 883 3624
1 87. Мелекес -47 -29 - 18 — 5,7 4,6 21(1 12 81 235 464 715 880 1097 965 593 5040
I8H Мел ито по., ь *-33 - 19 — 7 6.Cl 5,1 169 9 36 123 227 441 1 H3 1461 646 4056
ISO Минск -39 -25 - 10 — 1,2 5,6 203 — 4 15 51 158 395 696 1375 1542 636 4872
1 LIO Минусинск - 53 -40 - 27 — 9,5 4,8 226 -- 26 78 1 72 315 458 585 718 734 741 848 749 5424
191. Миргород -ЗЯ -22 -HI 1,5 6,2 188 — 5 8 46 162 393 726 1231 ] 134 807 451 2
192 Мирный, Якутской АССР — -48 - 39 14,9 6,0 267 276 560 567 565 515 399 343 327 406 520 673 777 480 6708
193 Мингсчаур, ArtCCP — — 6 — II 4.8 4.6 1 16 ... — — 6 59 561 1386 772 2784
199. Мину рннск -37 - 15 — +.3 5,4 202 7 44 141 358 622 879 1 174 1127 496 4848
195. Могилев 3 , -- - 1 1 — 1.5 5.0 204 4 15 51 159 397 699 1381 1551 639 4896
196 Моршйнек, Тамбов с кий обл. - 40 -27 - 16 — 4,5 5.0 204 7 44 141 358 622 879 1 174 1127 496 4848
1 97. Москва * -40 26 15 — 3,5 4,9 213 •- 3 12 31 121 237 470 800 i 253 1333 660 4020
1 98. Мурманск -38 ... 27 18 — 3,3 7,5 281 — f> 32 96 314 658 1 147 1 709 1823 959 6744
i
i
I
I
I
I
I
I
I
i
i
I
i
i
I
1,2. Климатологические данные
W K5 LO 1C 1- Г- К E'm Kt '-' g g (Q м м Ci К t; - ю w — — “ Z 7^ T ~~ “ L_ —। Ж «oofioo о " о -? 1— рссГС’-J^J1 4i у- w — =э ш Л ’.1 I?, rji 4*. r_Lj к: — “ ® — II. Fl
к I £ = з - x x x>xjxx*xx x з x д i s x x x ° x ™ C it ” С О 0 S з: E X ф £ = -j = = Д T л (u W щшшЕ'ы * W £ П S Ш W J 5 J i- 2 f И л X и ~п £ Lj -3 fj С E ₽ g £ £ c = 3 E .. ^ = J - i EsiS^E tr £ г £ 2s = O '< = □ и u oi 7 -i, =i '< jt E 1 i 1 rs * xSs s & & n Ш С ь о 2b ’ U c g ct-.p . S ЭС а с o x ®= c «7- T. =’ 5 - £ E n S a 5 - -5 b £ S 5 i S ' 5 ? Й = s ' P= -D ' W ?: ? -H r = S ? т ? s •s Панч 1нива н nr Hace.itHnuA пунктов
1 ! ! 1 i 1 i I v II 1 1 1 | | | | | |1| | £ ё ££ Д flC 1ЫК1ТНЫЙ ынннмум С
1 i 1 5 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 III 1 Й * 8 £ & Её * щ 3 g S — * расчетной длн отопления % 3 5 (Г i "и □ *
[ i 1 1 1 1 1 1 1 1 i II 1 1 1 ill 1 r.j — hJ to — be — ю « -* W I—' _ lwu h5 hj w k= У 'J У1 -₽• l— ьП — 0 ci щ £д -4 q« > расчетная для «еятнляннн pa <jTt>i еэиолл^
-11.6 - (1.4 1,2 — 7.5 — '\9 1.0 4.4 - t.\2 I-..8 1- 15.1 -14.a - 9.Г) — 6,6 4.2 - 4,8 0.4 - 0 8 — 26 - 7J 4,4 -- 5,! 2,6 - 11Л средняя 3 х i“t.
*. 0 c: ci 3i !• t™ 7* I -CP| f'^' ** *• cn hi <31 is: hw *• 'v4 "'X> - ’< «i ₽ <0 *V 1 =' 4^ л- CI '(J.ijj -K \j CJ ’= in ?ri 4 Скоросп. ветра ннвяре, м/с В
ie ю — hi to — — ю to to юю ю — _ _ _ tl6 „ „ t- — <0 tnt, 14 0 3D £ XF7 S Й S S С- О 40 lc. ос ш 4 Cs го GJ ч 4* '1 Э — Сл er, О > OJ 00 0 м ^.! — о 5= 0 Придилжл1ел*нсм:гь. оюги гельмпгп пернгьлл гр
П родилжепир гаол. 1.3
Knujfjjg j ifnhitiQ 7 user j
222. Норильск — 56 — 46 — 34 — 14,4 300 10 88 232 346 493 669 820 899 763 596 708 906 670 7200
Э^. Нукус, УзССР -35 — 19 -10 — 1.4 4,2 158 — — — 6 77 207 390 596 980 1021 515 3792
224 Одесса -29 - ts - 6 1,0 8,5 165 - — — — 5 22 134 399 975 1781 644 3960
225 Отннкн, Саратов- ской пбл. -42 -30 -18 -- 5.8 _.. 202 - — 3 ]9 84 216 395 591 860 1136 1012 532 4848
226, Оймякон — 71 -60 — 56 - 25.Я 1,6 275 840 <i00 602 584 492 423 356 358 344 430 510 607 454 6600
22*. Оленеп. Карель- ской обл — 54 - 29 - 14 - 3,4 6.5 238 4 за !ЗП 31 1 604 1004 1386 1444 793 5712
228. Омск -49 -37 --23 — 9,5 5,1 220 1 10 48 128 304 472 704 799 802 718 746 548 5280
229. Онега, Архангель- ской обл. -46 -31 -20 - 4,3 4.6 248 4 21 54 130 303 516 914 1684 1623 703 5952
230. Орджоникидзе - 34 - 18 - 5 - 6,4 3,0 175 — 6 54) 180 415 1198 1624 727 4200
231. Оренбург -42 - 31 -20 - 8.1 5,5 201 - 5 30 130 329 552 741 818 949 749 521 4824
232. Орел - 39 -26 - 13 - 3,3 6,5 207 — 6 17 91 264 489 862 1281 1493 465 4968
233. Орск. Оренбург- ской обл. — 44 -29 -21 - 7.9 5,0 204 — — 3 25 169 406 606 734 719 809 906 519 4896
234. Орша -39 -26 -12 — 1.7 5,1 204 - ... 4 15 51 159 397 699 1381 1551 639 4896
235 Охотск, Хабаров- ской оба. -45 — 33 — 25 10,0 — 278 1 29 249 67 1 849 819 735 664 999 1106 550 6672
236 Ош * -26 — 13 — 7 0,7 1.8 146 - -- 1 18 106 380 888 1279 760 13432
23?. [ |авлодяр -47 -37 -23 — 9.0 6,7 209 6 22 31 277 547 687 779 779 821 536 479 5016
23Я Паневежис - 37 -22 - 9 — 0.7 4.7 199 — — — — 3 19 107 280 64 8 1274 1615 830 4776
239 Пенза -43 -29 — 17 - 5.1 5,6 206 — — — 2 10 43 173 33 0 733 948 1104 825 796 4944
240 Первомайск, Нико- лаевской обл. -34 -2G - 8 - 0.4 5,0 175 — — — — ... 7 56 233 479 1093 1574 756 4200
241. Пермь — 45 -35 -20 — 6.4 5,2 226 — — ] 17 68 .141 293 571 813 981 959 1011 568 5424
24Э Петрозаводск * - 40 -29 - 15 - 3.3 5.9 242 — -- 4 36 130 310 602 1000 1380 1436 790 5688
243 Петропавловск, Ка- захской ССР — 53 -36 -24 — 9.0 6.9 221 19 79 218 437 607 744 755 734 651 1057 5304
244 Петропавловск- Камч атскнй — 34 -20 - 10 - 2,9 9,0 259 — — — — 1 46 128 750 .1294 1969 1580 548 6216
245. Печора, Комн АССР — 54 -43 -27 - 8.0 5,6 267 — 1 22 97 173 310 469 657 836 930 1 140 1196 578 6408
246. 11 ннек, Брестской пбл. — 39 — 26 - 11 - 1.2 6,5 209 — — -- 4 15 52 163 407 716 1416 ! 589 654 5016
247. Нолпцк. Витебской обл. - 39 — 26 - 11 - 1.2 6,5 209 — ... 4 15 52 163 407 716 1416 1589 654 5(Н6
1.2. К.лнмлтологические данные
i *£ J 5 S K> JO s i> К F1 й -ч й ?: й Ju & Й о JO OS'S ГО rD ►" • 9е’
/*1 2d £ c X I tl rt я о № g. Li fc1 f₽ X Gt TH p —i В X к X Ct X F О Oi "d Л & r: ж "0 a Ю □ X= О о 4 5 "“C A X Л a ’ x w £j B t= ± 0 TZ 6 a a <1 > -i DJ X- r> X 0 Si 0 -Я X з 3 м 43 0 X 6 0 3 0 X X 2d г—' 2 X О x« 0 □. !-i L«J Q Я □ X Ъй п £ Л и я X •э Е= Cl "О О Гг О Е 3J с о с > Ъ О £ 6 "d Б ~5 U # т tr 3 а i а; о г> я □ Л Х5 X г; 5 I = 2 п * чз J= $ ± X □ п л ёГ о X ы 53 №
1^ 1 I’ 1 1 1 1 1 to и J 1 да 1 41 1 да1 1 1 to 1 1 ш
—' А — О id =д да -пД сл да -J Г.Л •“
1 1 1 1 1 । 1 1 । 1 1 1 1 i J
1 1 Ю 1 го 1 NJ -27 1 ?£ 8К- *0 to -30 -24 о ЯР- to to -26 См 1 и W 4^
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 + 1
да to м да да Oo да to □с да й& to Са? Сл
L<i 1 1 1 го Зо 1 1 1 1 1 1 D 1 о i □5 1 hj 1 iTj
Ъе W 4J -J да 'f — D on '.Л ЕЛ Ъс U^i с to <2
to -^J да -nj 1 да -А 4х да да да □й й i да сл да
Ч да да 1 да да Qc О1 да +- -— да
। , to to со to W го ,_₽ Ей .__ ю — N3 — ю 1— .
да о - о ь 03 ЧЭ _!_ 1^л .— - да ЕО □о йс
to £л to да да О’ да !С !D — ID •по О 1 ’ го О
1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 О
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 i 1 -7
1 да 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 • 1 1-1
.
1 £О 1 -А 1 1 1 1 1 1 1 1 i 1 ।—
да нА Г-Д
to
1 да Ос 1 tO1 1 — 1 1 1 । -»
to ю to го и 1 to да да
1 со 1-^, to Х1 да ю и 1 1 to 1 i-^
(D да OJ да да н— да да го да* да ас
да ._. 1 1_. U-.
W' ю да —1 да to м > 1—^ 1 CD 1 1*^
ч да s да -.i 4и да да to FW ю <к да Q‘
-_j w да to да да ш. да да — См — —и . .
. р СЛ да tc <Г' 1 J-5 Ь । I1 ।—। сл сл да
JC ф Си да j* (£ с ‘-J — да ю ч да Ch? Ф
да <?5 да да •j да да сл CJ to сл к—1 Ы да
о да ч-J to го о 1—_ о да да- да да с- г£
да in да о CJ -J чэ а ф up *1 да О да Сл
__,
да c£> да "да Ой (50 да го ОС1 да да 'D да да -hl
iff <3 to да да да •А ю Сл j-n ОС да О ^1 tv
0 да Ы to — ^j * -11 да да 01 Q0
. . —— ь,— .— . 1—.
-nJ СлЗ QD 1 1 •..ir ю 1— to to i jj ю да ‘г1^’
-1| ф <0 да да да да да to to да ф Ю Ос »!_] да ^1
0 сл co X? да 00 о CD е> to du to Ой ю щ LX 41
. и . и I L 1 —1 __| __i
ю о ы -j ID ю да да QC- ю 55 о л
О! да Ш -nJ ф о да да CD CJ । к м
да bt»- сл да Б сл ф ю да да- о CJ да 00 СО а
__
"Q да сл да да да i1 '1 да >-•»] Ч| ^1 ^д да СП □
Ш да да 4* о да да —-J Сл «О да- со со □3 да --J 0 К?
<£> Q о kt*. $ Г<а да Ы 00 "Ч <£ CD ю W- да ю с
См да да ЕЛ ь Л _fr. *А ы31 4* 4* да да. да 2? to да (О
да сз tc ым to ю да <о to ю 35 да о Яй
да да to е CJ Ь да ю W о- да ю □о ио Q S3
о 9> -А Зт to Cl О да да да о to о да да QP CJ 0
п.п.
Мапч<н<1Ванир населенных пунктов
Абсолютный мннныуи н , 2 т
расчетцам олн отпиления 1 перзту >ниго 11
рдечгтнан пля вентиляции ра ото еинилй
средняя D JI X
Скорогть НРТП4 инваре. м/с Я
Продолжнтельнисть итипч’ тельного ||«рнодА. сут
50 я нале
-49.9 4-—45
-44.94 40
-39,9 4- -35
•‘ 34.9 4- .10 Я л се* —1
29,94- 25 я «Г Z Е
24,9-^ 20 JT - TBMIlj
"3
— 19,9-Ь -|5 тур 4
14.0-4 -10 ¥ т т
-9.94- -5 "5 W С t*
-4.94- -0 11 1
] 0.I4-+5
+ 5.1 4-4-8
Всего часов
Продолжение табл. 1.3
ijwwrifww.i ; nunr j
91
267. 268 269. Сальск, Ростовский обл. Саранск Сарапул -34 — 44 — 46 -25 -30 — 34 — 8 - 17 -19 - 0.5 - 4.9 - М 5.0 6,9 . 4,1 170 210 2)9 3 12 12 58 5 81 140 35 235 277 133 464 508 305 715 784 618 880 992 1136 1096 1050 1165 965 873 682 592 559 4080 5940 5256
270, Саратов — 41 -27 - 16 — 5,0 5,6 198 — — — 2 36 196 435 661 892 1077 966 437 4752
271. Свердловск -43 -35 — 20 - С 4 5,0 228 — — 10 43 140 287 566 892 1019 988 798 729 5472
272. Севастополь -22 - 11 0 4,4 6,4 137 — - — — — — - - - 6 67 392 1525 1298 3288
273. Североуральси — 52 -35 -23 — 7,2 4,4 250 — 3 15 66 146 270 428 592 742 380 1005 1190 663 6000
274 Семипалатинск * — 49 -38 -22 - 8.3 4,3 209 - 6 41 78 183 355 568 690 818 813 696 6GG 4848
275. Серпухов — 44 -26 - 14 - V 4,3 212 — — - 3 12 32 125 24 S 486 828 1296 1379 682 5088
276. Симферополь — 29 -16 - 4 1,9 6,0 158 — - — - — — 3 15 87 341 846 1364 j 136 3792
277. Славгород, Алтай- ского кран -48 -37 -Si - 9,7 6,2 213 — 1 К 22 82 282 558 7LM) 795 795 836 548 487 51 12
27В. Смоленск — 41 -26 - 13 - 2,7 6,8 210 — — — 8 20 Bl 245 494 852 1315 1322 703 5040
279 Советск, Кировской обл. — 47 -33 - 19 — 5,3 7,1 225 — -- — 6 53 110 248 518 775 1012 1128 872 678 5400
280. 28! Соликамск, Перм- ской обл. Сочи * -48 - 15 -36 — 3 -21 2 - 6.7 6,4 5,0 6,5 235 90 — ] 18 71 146 305 594 845 1020 7 1 997 1(15 1051 1382 591 978 5640 2472
2Я2. Снбсск-Дальний — 42 -29 -20 - 7,8 3,0 196 — — - — — 2 85 408 802 828 797 843 939 4704
233. Среднекллымск -60 - 51 — 41 - 19,6 2,9 281 53 235 410 □29 726 771 658 539 448 437 576 721 54i £1744
284 | Ставрополь. -36 - 19 — 7 0.3 7.4 169 — — — — 5 12 62 228 652 1222 1135 740 41)56
285. Стара и Русса -42 -27 - 12 - 2,5 м 214 — — - 5 21 44 127 320 639 972 1210 956 842 5136
280, Стерлитамак -48 -36 — 20 - 7.1 210 — 2 13 60 из 301 481 62ti 874 1080 984 477 5640
287. 2Й8. Сургут, Тюменской ,обл. С у ку ы я -55 -12 -40 - 3 — 28 3 — 9,7 7J' 5,3 - 257 122 - 7 58 123 — 253 396 557 575 725 767 3 «96 103 1095 1166 613 1 656 6168 2728
289. 296. Су мн Сызрань -36 -44 -24 - 29 — 12 - 18 - 2.5 — 5.4 5.9 195 204 — — 1 ! 10 10 10 i 40 283 130 480 330 587 662 848 1263 1002 1542 702 612 4680 4896
291. Сыктывкар — 51 — 39 -20 - 5,1 5,5 244 - i 20 88 166 282 427 609 764 849 1040 1092 527 5856
292 Тавда. Свердлов- ской обл. -48 - 37 - 22 - 7,3 3,6 227 15 60 132 246 389 538 674 793 912 1079 602 □448
293. Таганрог -33 -22 - 9 - 0,8 5,8 173 — _.. 5 36 135 310 630 1158 1 186 □94 4152
294. Танга, Кеисрсв- скпй обл. -53 -39 -24 - 8.6 6,6 241 3 14 65 148 274 441 682 899 889 889 871 608 5784
295. Тайшет, Иркутской обл. - 53 -4G - 25 - 8,5 6.4 244 21 74 1 39 240 380 478 672 725 681 769 921 756 5856
Продолжение 7абл. f.3
JfeAl? и ' На И MfHCtBd Wh 0 населению пунктов Темшратура стони* 1Сльнего периода. "С Скорость ветра а инваре, м/с Пре ЛОЛ ЖИТЁЛЬнасть птопч- тельногф периода. CJTT
J IrjBT i rpR<*4<4 ТЬ ГГЧ!1 ?Р Е1 ГЛ р Н аруA’-nUiTU ымду^а.
SO и «иже и> ^* V ф ф 1 nt- -ге'н— УК - -М'бц - — rt -I* 1 -29.9-е Й5 ire < ti'K. - VI -г6‘61 с 1’ 4- ф £Т> i С dj ’•Г + 1- а + X “Г h 1Л Всего часов
S 1 X || расчетная для отпилекня расчетная для| вентиляции | средняя
1 1 3 4 □ 6 7 я 9 10 н 12 13 14 15 1» 1 7 :Я 19 — 20 21 22
j они f
29Е» Талдан, Амурской обл. -49 -35 -29 - 12.5 4,0 24 I 176 221 202 19 142 328 469 589 648 672 484 506 658 832 1 482 5784
297 298. 299 Талды-Курган Та л Лин Тамбов III ш ы > t£ b- iAi -30 ... 22 -28 -16 - 9 — 15 - 4.4 - 0,4 - 4.2 7,7 4.7 — — — — 2 7 10 1 U 53 18 141 249 120 358 350 325 622 676 695 879 1038 1338 1174 987 1977 1 127 859 839 496 4224 5304 4848
ЛМ1. 3QI. Тарту Татарок, Новоен- бнрекой ойл. ~4- -24 39 — 10 - 25 ift 1 1 6.6 4,8 214 226 — 1 10 50 13 L 1 313 18 483 116 720 314 820 674 722 1296 738 1914 766 803 562 5136 5424
302. Тзцгауз, Туркмен- ской ССР -33 - 17 - 8 -<М 3,9 150 — — — — 5 73 197 37(1 566 930 969 489 3600
31)3. Т ашкенг -30 - 15 - 6 2 4 2,1 130 — •- - — 48 126 285 759 1 167 728 3120
ЗП4. Т б ил ис и -23 - 8 0 4.2 3.9 152 - - - — 10 73 552 1649 1364 3648
305. Темрюк -29 - 18 — 4 1,9 6.6 155 — — — — — — 2 to 78 288 878 1418 1046 3720
зм>. Термез. УзССР — 25 — 9 - 2 4,2 4.0 90 — — — — — — — 2 21 97. 292 793 955 2160
31>7 Тернополь -34 -21 - 9 - П,5 Э. с 190 ... 1 10 39 126 322 644 ] 231 ] 502 685 4560
308. Тикси (бухта) -54 — 44 -35 - JS.4 — 365 7 184 532 788 1009 1036 793 595 609 829 1360 1018 8769
.309. Тирасполь -30 - IS - 7 0.7 4,4 163 — — — — — — 2 42 ’ 178 375 918 1764 633 3912
3J) Тихвин -51 -29 - 14 3,1 5,5 227 — — - 1 12 70 218 476 908 1397 1512 8,54 5448
311. Т ихорецк -34 -22 - 7 0 2 6,8 162 -- • — — — — 5 33 127 291 590 1082 1110 650 3888
312 Тобольск - 46 -39 -22 — Я.4 6.3 229 — — 6 36 112 210 125 662 833 907 9иб 830 569 5496
•>’ 3, Тольятти — 45 - 29 -17 - 6.4 203 — — 1 10 101 280 478 584 844 997 968 609 4872
314. Томск -55 -40 -25 - в, 3 5.6 234 — Н ы 144 267 428 661 873 862 864 846 590 5616
315. Тотьма, Вологод- ской обл. -49 -32 - 1" - 4.8 1.5 233 — 1 12 47 90 201 408 697 1242 1221 666 5592
.316. Троицу. Челябин- скин об.'1. -40 — 35 -22 7.9 — 214 7 31 122 341 568 807 934 885 852 589 5136
317. Т роипно-1 !ечорек -53 -41 -25 - 7.4 4,8 254 — 1 92 173 294 445 625 795 884 1083 11,35 548 6096
1 т 3IM.I Туапсе - 19 -4(1 — 61 — 7 -27 50 2 — 14 — 33 5.6 - З.В -13.1 9.7 4.9 5,7 из 207 280 41 92 188 о 301 т 623 14 .548 45 660 135 819 8 245 853 46 1955 754 269 1ОЭ4 781 1020 943 889 1369 588 171 2712 4968 6720
319. 32G. Тула Туручанск, Красно- ярска го края
321. Т юмеиь -5П -37 -21 • - 7.о 3.9 220 — - 5 19 90 I7O 369 580 832 910 860 908 537 5280
322. Углич, Я рос л а некой -47 -30 - 15 4 (1 4.6 218 - _.. 1 22 61 144 310 605 1234 1218 ] 302 334 5232
об л.
323. Ужгород 28 - 18 6 1 .[> 3.6 162 — — 2 18 55 404 919 1484 1006 3888
324. Улан-Уда - 51 — 37 - 28 - 10.6 2.8 235 .— 1 И 71 258 515 733 756 652 549 671 876 544 5640
32о Ульяновск -48 -31 - 18 - 5,7 — 213 - -• — 12 82 238 470 725 893 1 1 14 978 600 51 L2
32<5 Уральск — 43 -31 - 18 — 11.5 6,6 199 — 2 14 82 262 488 707 822 962 852 595 4776
327. Ургенч, У.чССР -32 — 18 - 8 — 14,1 4,6 152 — — - 6 74 199 375 573 942 983 495 3648
32В. Уссурийск -46 -31 -21 — В. 3 3 4 198 — 2 86 413 810 837 805 850 949 3 752
329. И женен - 46 -34 - 19 - 6.11 4.8 223 — 3 12 59 142 282 517 799 .01 1 1069 889 569 5352
331'1 Усть-Каменп[орсн * -49 -39 -18 — 7. В 5.7 204 — 3 31 74 166 308 481 765 965 943 863 489 5088
331, Усть-Кут. Иркут- -52 — 46 -32 - I 1.4 2.9 254 21 , 125 245 343 455 552 587 496 469 508 706 989 587 6096
ской обл.
332. Уеть-Л абинск -31 ••20 - (j 1.2 4,2 155 — - 1 15 37 139 327 876 1530 795 3720
333. Усть-Оленек — 54 — 47 -38 14,4 — 340 6 171 496 734 940 964 739 556 567 772 1267 948 8160
334. Уфа * - 42 — 35 - 19 — 0,5 5,5 214 .... 5 33 116 26,5 529 770 948 961 799 638 5064
335. Ухта. Кома АССР — 53 - 40 — 26 — 7.6 4.8 258 — 1 22 93 17U 299 452 634 807 897 1 100 1154 557 5192
ззв Феодосия .... 25 - 15 - 2 2,9 6.0 144 — — — 9 12 53 236 689 1367 1097 3456
.337. Фергана -28 - 15 — 7 1.3 1,4 134 — — - — — 7 28 127 349 847 1196 662 3216
ззв Фруите -38 -23 9 — 0,9 1,9 • 157 — — - 1 10 29 107 308 549 977 1 120 667 3768
339 Хабаровск -43 — 31 -23 — 10 1 5.9 205 — 2 47 275 630 800 666 596 561 583 760 4320
340. Ханты-Мл ней йс к -50 - 41 — 24 — 8.2 6,9 248 — 7 56 1 18 244 381 539 653 700 740 865 1 056 593 5952
341. Харьков — 36 -23 - 11 3.1 5,0 189 — — — 10 46 189 411 754 1179 1255 692 4536
34 2 Xереон -32 - 19 — 7 0,6 6.2 167 — — — — 7 36 163 433 885 1 555 929 4008
343. Хибины — 44 -30 - 19 — 4,9 5,4 271 — 2 7 31 118 226 439 780 1220 15-58 1528 595 6504
344. Холмогоры -48 -32 — 21 — 5.1 5,5 251 ч 25 53 131 228 430 701 1102 1267 1432 653 6024
345. Хорог -32 — 17 - 8 — 3,1 3.6 162 — — 17 73 167 773 1756 i 102 3888
.3 46. Целиноград -52 — 35 -22 — 8,7 7,7 215 — 1 6 22 83 285 563 707 «01 801 845 553 493 5160
347. Чарджоу — 24 - 13 - 2 3.2 5,6 119 — — - — 13 63 211 566 1090 91 3 2856
ИВ Чебоксары - 44 — 32 - 18 — 5.4 — 217 — J 19 74 190 417 698 949 1142 1034 684 5208
.349. Челябинск “ -45 - 34 — 21 •- 7.3 4,5 218 — -• 7 31 123 345 573 814 942 893 860 596 5184
350. Чере.мхежо. Иркут- — 48 - 38 -22 8.9 4.1 241 — — 7 50 114 283 402 856 857 704 724 991 796 5784
ской ОЙЛ.
1.2. Климатологические данные
11рои ал жен ue табл i. if
Темпер лгуна атсни- h (111 BTC ря^мск ть тем si' pcTVp H a pv ж ног 4 BiJLLiiy» il, 4
Я а ч
ЛеМв и " Н а и Л1с н< । в а н н с населен ны.ч пунктов Г * IS- X 3 3 Я V АЯ ДЛН 1ЯЦИН R К гь ветря pt?r м/с || х £ £ Ifj -* 1 ф т kC 1 О ю Гч 1 1 о 7 1 О I + X' -J— Всего
в * X ч 1 к □ ч X о -I- 1’ T 1* i 'I" .1. часов
5 = < 1 и о ~ b- и е S. расчет нёНТ1 и а Е Ск о и X L? U с £ С- X О ф •<• 1 fi'tv - ! л 31 J Эй 1 i о 1 6‘61 — *» 4» 1 О I o' + 1Л +
1 2 3 4 5 6 j S 9 :о 11 12 13 14 j 5 If- 17 18 i Е» 20 31 22
351 Череповец -49 — .3] -16 - 4,3 7.0 225 2 30 70 163 366 654 976 1192 1155 792 5400
352. Черкассы -37 — 22 - е - 1,0 — 189 — — — 1 10 39 126 320 642 1225 1493 680 4536
353 Чернигов -34 -23 — 1U 1,7 4,2 191 — — 1 IQ 39 127 324 648 1238 1510 687 4584
35-1 Черновцы — 32 -20 - 9 - 0.2 5.4 179 — — - — IQ 38 130 240 468 I 179 1548 683 4296
.355. Черняхозск — 35 19 - 6 0,6 -г-1- 190 — • — 3 19 102 267 619 1216 1542 792 4560
356. Чнатура -20 - 6 0 3.0 2,0 144 — — — — — — 2 46 435 1658 1315 '3456
357. Чимкент — 31 - 17 - 6 1.1 2.8 147 — — — 4 9 36 IOO 234 473 876 1045 751 3528
358 Чита * -49 -38 -31 - 12 4 3.9 238 22 123 327 567 736 729 621 666 661 597 711 5760
359. Шиманове к, Амур- ской обл. - 52 -38 — 31 - 13 1 2.3 229 18 135 312 445 560 616 596 460 481 624 791 458 5496
366. Шауляй -36 — 2I - 9 — со 5,0 200 i — — 3 20 107 282 652 1279 1622 835 4800
361. Элиста -34 — 23 - 9 — :.з 7,6 1 76 •• i — 1 — 8 38 134 344 655 1156 1226 663 4224
362. Эмба, Актюбинской обл. - 42 -29 -20 - 69 5.2 i 97 — — : L 21 126 312 558 670 803 871 860 506 4728
36з. Южио-Сахалинск -39 — 21 - 15 — 4 3 4,8 233 - — 2 19 240 759 I 182 1 182 1405 803 5592
364. Якутск — 64i— 55 - 45 — 21,2 2,0 254 - 587 507 523 573 462 423 410 394 454 523 5! 2 728 6096
365. Ялта — 5 - 6 1 5,2 4,4 26 — — — — — .... — 5 61 360 1404 1 194 3024
:1бб. Ярославль --46 | -31 - 16 — 1.5 •5.5 222 — — J 22 62 147 315 617 1257 1241 1325 . 341 5328
л и fi а !. Ойщие глпЛпни.м
1 11онтпряемость температур наружного воздуха
уточняется гс данным
.местной гидрометеорологической службы.
Примечания: 1. Расчетная температура для отопления принята раиной средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки.
2. Расчетная температура для вентиляции принята равной средней температуре наружною воздуха наиболее холодною периода. 3. Продол-
жительность отопительною периода принята равной продолжительности пери- Ода со средней суточной температурой наружного воздуха, равной н ниже 8 °C.
1.3. Свойства инны. Bo.wioro пара и виадука
21
1.3. СВОЙСТВА ВОДЫ, ВОДЯНОГО ПАРА И ВОЗДУХА
Основное термодинамические и физические свойства виды, водяного лара и воздуха. состав-
ленные иго справочным данным, приведенным в тайл. 1.4—1.6.
Таблица
14.
ПЛОТНОСТЬ ВОДЫ при РАЗЛИЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ
Темпе- рату- ра, 3С .Плот- ность, нг/ Mj Тс MitC- ра. 6С [ Li егг- Ld ОГ ГЬ, кг/м'1 Темпе- рату- ря. °C П лет- лис 1 Ь- кг/М 1 Темпе- рату- ра. '< [Еют- tiUC'C Ь, кг/м1 Темпе- рату- ра, "С Т 1л от - III] CTL, кг/м'* Тем пе- ра rv ра, °C I !лот’ ЭКП'ТГа. кг/м,!
10 999,59 48 998.96- 62 982,2 76 974,29 90 965.34 | 120 945.13
15 999,00 49 998,52 63 981.67 77 973,68 91 964.67 125 945,13
20 998 23 50 988,07 64 981.13 78 973,07 92 963.99 130 934,84
25 997,00 5! 987,62 65 980,59 79 972.15 93 963.3 135 930,49
30 995,67 52 987,15 66 980,05 80 971,83 94 962.6! ыо 926,1
35 993,94 53 986,69 67 979,5 81 97121 95 961.92 14Г> 921,57
40 992.24 54 986,21 G8 978,94 82 970,57 96 961.22 150 916.93
1 1 991,86 55 985,73 69 978,38 83 969.94 97 960,51 155 912,24
42 991,4 7 56 985,25 70 977,81 84 969.3 98 959,81 160 907,4
43 991.07 57 984,75 7! 977,23 8.5 Иби. 66 99 959,09 165 902.44
14 990,66 58 984,25 72 976.61 86 968,00 100 958,38 170 897.34
45 990.25 59 983.75 73 976,07 87 967.34 105 951,75 175 892,22
46 989,82 60 983.24 74 975.48 88 966,68 110 95 1,98 180 886.91
47 989,1 61 982.73 75 974,84 89 966.01 i из 947,15
Таблица 1.5. ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НАСЫЩЕННОГО ВОДЯНОГО ПАРА
ПРИ РАЗЛИЧНОМ ДАВЛЕНИИ
Давление р, кгг/гм', (МПл) (абеадютное) Темпера- Typed НИ сыщения, "С П J! tfTFKJPTIi, кг/м'* Зп । альЕ1 нн pi etiju cMjH'pjKflHife). к кал / Kt f кДж /кг] Да ПЛ 41 НИС 0, .гс/см\ {МПи} (абсолпт jnn'I ТН:М П«рЗ- тура па- сы bit гик Н. Ч? fi л атпост1ч кг/м { Эюа»1Ы1ия (тепло- сплерж янис ), ккал/кг (кДл</кГ|
1 (0.098) 99,1 0,5797 638,8 (2674,6) 4,5 (0.441) 147,2 2,373 055,2(2713,3)
1.1 (0.108) 101,8 0,6337 639,8(2678.8) 5 (0,49) 151,1 2.62 656.3 (2747.9}
1.2 (0,118) 104,2 0,6873 640,7 (2682,6) 6 (0,588) i 58,1 3.1 1 1 658,3(2756,3)
1,3 (0,124) iOG.fi 0.7407 64 1 ,Г> (26861.1) 7 (0.686) 164,2 3.6 659,9 (2763)
1.4 (0,137) 108,7 0.7943 642.3(2689,3) 8 (0,784) 169,6 4.085 661.2(2768.4)
1,5 (0.117) 1 1 I 0.8467 643,1 (2(592,7) 9 (0,882) 174.5 4,568 662.3(27/3)
1.6 (0,(574 112,7 0.9001 643,8 (2695,6) 10 (0,98) 179 5.051 663,3(2777,2)
1.8 (0,!76) 116.3 1,0046 645.1 (2701) 12 (I.1T) 187,1 6,013 664,9(2783,9)
2 (0,196) 119 6 1.09 646.3 (2706,1 } 14 (1,372) 194.4 6.974 666,2(2789,4)
2,2 (0,216) 122,6 1.212 647.3(2710,2) 16 (1,568) 200,4 /.83 667.1 (2793,1)
2,4 (0,235) 125,5 1,315 648.3 (2714.4} 18 (1,764) 206,1 8.889 667.8(2796.1)
2,6 (0.255) 128,1 1,117 619.2(2718,2) 20 (1,96) 21 1,4 9.852 668.5(2799)
2.8 (0.274) 130,5 1,52 650 (2721.5) 25 (2,45) 222.9 12.27 669,3(2802,1)
3 (0,294) 132,9 1,621 650.7 (2724.5) 27 (2,646) 227 13.24 669,4(2802,8)
3.2 (0,311) 1 35,1 1,722 65 1.4 (27'77,4 } 29 12,842) 230.9 14.22 669,5(2803,2)
3.4 (0,333) 137.2 1.823 G52.I [2730.3} 30 (2.94) 232,8 14,93 669,6 (2803.6)
3.6 |0,35;<) 1 39.9 1,923 652,8 (2733,3) 32 (3,236) 236.4 15,7 GG9,6 (2803,6)
3,8 (0.372) 11 i. 1 2,(124 653,3(2735,4) 36 (3.528) 243.04 1 7.69 669,4(2802,8}
4 (0,392) (42.9 2.124 653.9 (2737.9) 40 (3.92) 249.2 19.7 669 (2K0I.I)
22
I лив й J. Общие сведения.
Таблица t.B. МАССА 1 мя СУХОГО ВОЗДУХА (ПРИ НОРМАЛЬНОМ АТМОСФЕРНОМ
ДАВЛЕНИИ 760 мм ртст ИЛИ 0,1 МПа)
1 I’Milt’ рату- ра лочлу- хв, "€ Matva, кг Темпе- риту- рл йозду- хи, ’С 5Ал геа, кг Тем nt рлту рз ЛП1ЛУ я ft, ч: кг Темпе- рату- ра пплду- °C Часе а, кг ] емне- рату- 1,а возду- ха. L’C кг Твмпс рату- рз я О.1 Лу- ча, "И Matca, кг
-40 1,55.5 -22 1,405 -4 1.312 14 1,23 33 1,154 52 1,086
— 39 1.5! -21 1.4 -3 1,308 15 1,226 34 1.1.5 53 1,083
ЗУ 1,5 -20 1,396 -2 1,303 16 1,222 35 1,(46 54 1.08
-37 1,495 -19 1.394 - 1 1,298 17 1,217 36 1,142 55 1.076
-3G 1,49 - [fl (,385 — 0 1,293 18 1.213 37 1,139 56 1,073
-35 1,483 — 11 1,379 1 1,288 19 1,209 38 1,135 57 1,07
-34 1,476 - 16 1,374 2 1,284 20 1,205 39 1,132 58 1,067
— 3.3 1,47 — 15 1.368 3 1,279 21 1,201 40 1,128 59 1.063
32 1.463 - 14 1.363 4 1,275 22 1.19'7 4 1 1.1 24 60 1,06
-31 1,458 - 13 1,356 5 1,27 23 1,193 42 1,121 61 ! .057
-30 1.452 -12 1,3,53 6 1,265 24 1.189 43 1.1(7 62 1,054
— 29 1,446 - ( I 1,348 7 1.26! 25 1,185 44 1.1 14 63 1.П51
-28 1.44 10 1.342 8 1.256 26 1.181 45 1.1 ! 64 (.048
27 1,435 -9 1.337 9 1,252 27 1.177 4G 1,(01 65 1,044
-26 1,43 -8 1.332 10 1,248 28 1,173 47 6.103 66 1,041
-25 1,423 — 7 1 ,327 Н 1,243 29 1,169 48 и 67 1,038
-24 1,418 -6 1.322 12 1.239 30 1,165 49 1.0S6 6В 1.035
-2,3 1,111 5 ! ,317 13 1,235 31 1.161 50 1.093 69 1.032
1 32 1.157 51 1,09 70 1.029
1.4. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЙ,
РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА
И ДОПУСТИМЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ
ПРИБОРОВ
Отопительные характеристики жилых ддл-
ний, расположенных н климатических районах
с рас четной наружной температурой для отоп-
ления Т,, ,, —30 °C, приведены а табл. 1.7. Дли
климатических районов и другой расчетной тем-
пературой наружного воздуха к указанным п
табл. 1.7 .-.начсмиям удельных характерно ик
вводи ecu поправочный коэффициент, прицелен-
ный в табл. 1.8. В табл. 1.9 приведены удель-
ные ген. оные характеристики, а также тепло-
потери и кубатура наиболее распространенных
гнипных жилых здании. Удельные теплимые ха-
рактеристики административных, лечебных и
культурно-просветительных зданий, детских
учреждений приведены в табл. 1.10. промыш-
ленных зданий в табл. 1.11.
Расчетные температуры воздуха в обслужи-
ваемой лоне общественных зданий приведены
в табл. 1-10, Обслуживаемой зоной считается
пространство высотой до 2 м над уровнем ноля,
а в помещениях, где люди находятся главным
образом в сидячем положении (залы, театры,
помещения зданий управлении, помещения зда-
ний учебных заведений и т. п.). высотой до
1,5 м над уровнем пола. Для жилых щйний
при расчетной температуре наружной» воздуха
для проектирования отопления т||(,= до —30 °C.
расчетная температур;! внутреннего воздуха
принимается равной 18 °C. при т„ r —31 -'С и
ниже принимается 20 РС.
Допустимые температуры теплоносителя в
системах отопления с местными нагреватель-
ными приборами, приведенные н табл, 1.12
приняты согласно СНиП 2,04.05—86.
1.1. Удельные leiuujtibie характеристики зданий
23
Таблица 1.7. ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Ifnpy jltlllji* С1[ЦЩ- И’ЛЬНУЙ ПЙЫ'Ч 'VI.Ji 11 И li f. M ' 1 y.ie.n.iiini OTUiin гельнан карактернс । здании gi:, ккал/(M ’ -ч - ^C) (кДж / 1 м' - '1 "Cl 1 Наружный кчрпи- тельный зданий. И, м’ ? Удельная отопительная характеристика планам ккал/(м’-ч "Cl 1кДж/(м'-ч.лС))
11 и l’ 1 111 > 11 * и ДГ> L9KH 1 iioi. трои ки ’ic5u.ii? IWJjH 1. ГЕОСТриЙКИ лп 195Й г. пиетрнйкн [icujv 19!?Н с.
100 0.74(3, И 0,92 (3.85) 4 000 ' 0,40(1.67) 0,47 ( 1,97)
200 0.66(2,76) 0,82(3.13) 4500 0.39(1,63) 0,46(2.93)
300 0,62(2,6) 0,78(3.27) 5000 0,38(1,59) 0.45(1.88)
100 0.60(2,5 i 1 0.74(3,1 ) 6000 0.37(1.55) 0,43( 1,8)
500 0,58 (2,43) О. / 1 (2.97) 7000 0,36(1.51 ) 0,4 2(1.76)
GOO 0.50 (2,31) 0.69(2,89) 8000 0.35(1,46) 0.4 1 (1,72)
700 0,54 (2,26} 0.68(2,88) 9000 0.34(1,42) 0,40(1.67)
800 0,5:4(2,22) 9.G7 (2,8) 10000 0,33 (1,38) 0,39 (1.63)
ООО 0,52 (2,18) 0.66 (2.76) 1 1 000 0,32(1,34) 0,38(1,59)
! 000 0,51 (2.14) 0,65(2,72) 12000 0.31 (1.3) (1,38 (1,Ь9)
1100 0,50(2,09) 0.62 (2.Ci) 1 зооо 0,ЗО( 1,26) 0,37 (1,55)
I 200 0,4012,05) 0.60 (2,51) ) 4000 0,30 (1,26) 0.37 (1,55)
1300 0.18(2,01) 0.50(2.47) 15000 0,29(1,21) 0,37 (1,55)
1100 0.47 (1.97) 0,58 (2,43) 20000 0.28(1.17) 0.37 (1,53)
1500 0,47 { 1,97) 0,57(2.39) 25000 0,28 (1.17) 0,37 (1,55)
1700 0,46 ( 1,93) 0.55(2,3) 30000 0.28(1,17} 0.36 (1.51)
2000 0,45 ( 1,88) 0,53(2,22) 35000 0.28(1.17) 0,35 (1,46)
2500 0,44 (1.84) 0.52(2,18) 40000 0,27(1,13) 11,35 (1.16)
3000 0.43( 1,8) 0.50(2.09) 45000 0,27 ( 1,13) 0,34 (1.42)
3500 0,42(1.76) 0.48(2,01 ) 50000 ' 0.26 ( 1,09) 0,34( 1,42)
Таблица i.8. ПОПРАВОЧНЫЙ К1ПФФИЦИ(НТ ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
РjIi"4iirидя гимне ратура иаружниги Я(ГНП Ad Al |,. ;,С я Расчетная темпе- ратуря ll.l[iy/KHUI вчадухл г °C а
0 2,05 - 15 1,29
5 1,67 -20 1.17
- 10 1,45 — 25 1,08
Pai 'iei пая юмпе- рлтура няружичгг} винду да "С а Расчетная темпе- ратура наружного воздуха f4|ll °C ч
30 1,60 -45 0,85
- 35 0,95 50 0,82
-40 0.90 — 5 а 0,80
Таблица 1.9 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ НАИБОЛЕЕ РАСПРОСТРАНЕННЫХ
СОВРЕМЕННЫХ ТИПОВЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Гил дом л Рг1ч'Ч('Т1ГЯ$[ !1Г1]ГуЖ нам темнературл т "С Гсп.или)/ери у. кка.'г/ч (кДж/ч1 Кубатура .«цинпя V. ’? Удельная тепловая харыктв- ртчива .Шанин t/,,. ккал/ I м 1 -я ’С) ( к Дж/ (м 1 -ч °C I |
П43/16 26 442 600 (1853 166) 24 951 0.103 ( 1,69)
Г142/16 26 495 560 (2 074 910) 28 676 0,39.3 (1,64)
1130-6/12 26 286 110 (1 199 324) 22 423 0.290(1 21 )
[130-5/12 26 427 130 | 1 788 393) 33 616 0,289(1,21)
ПЗО-4/12 26 281 380 ( 1 178 138) 22 373 0,286(1.2)
П30-3/12 26 122 070 (1 767 207) 33 552 0,286 (1.2)
24
Тлано t. Общие сведении
Продолжение табл. 1.9
Тип дома Расчетная наруж- ная температура Т||.,;. "С Теплопотери Q, циа-i/'i (кДж/ч) Кубатура здания И, ч:| ,У,чельлан триицваи характе- ристика здания <7,1, ккал / (и" ч :'€) {кДж/1 м’- ч 41)}
ИЗО-1/12 —26 286 440 (1 190 324} 22 426 0,290(1,21)
И 700.Л 25 787 520 (3 297 3461 49 665 0,369 { 1,54)
П46-2/12в - 26 1 29 500 (512 21Г.} 18 373 0.160 {(1,67)
П55-1/12 -25 164 000 (686 668) 8 422 0.453 (1.9)
! 155-2/12 26 22 7 000 (950 449) 12 279 0,130( L .8)
1144-1/16 — 25 200 100 (837 8 I 9) 14 600 0,319(1,34)
1144-1/16 -26 258 000 ( I 080 246) 1 5 820 0,379 ( L59)
113/16 26 1 1,5 760 (I 740 787) 33 7 10 0,280( 1.17}
П31 / L2 —26 608 290 (2 546 9101 45 430 0,304(1,27)
П47.Л2 —26 482 000 (2 0I8 I34) 36 57 L 0.300(1,26)
П-68-01/16Ю-2/78 —25 338 000 (I 115 206) 22 828 0,344 (1,41)
Таблица 1.10. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АДМИНИСТРАТИВНЫХ,
ЛЕЧЕБНЫХ И КУЛЬТУРНО-ПРОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИИ И ЗДАНИИ ДЕТСКИХ УЧРЕЖДЕНИИ
Наичспование здании Объем яданий ('. гые, Удельные Tt'riJi и нь кк <1/1/ ( м’1 ч ' Ч?) ДЛЯ /гГоНЛ^ЫИЯ f/ij f X d p[3 ктррисч 11 H.11, кДж / ( м ч ' ЭС) j для вентиляции i/„ PjHi'jfi пая внут- ренняя темпера- тура (усреднен- ная ) !- „Ч’
Административные здания, гл 11 иные конторы До 5 До 10 До 15 Более 15 0,43(1,8) 0,38 ( 1,59) 0,35 ( 1,16) 0,32( 1,34) 0.09(0.38) 0,08(0,33) 0,07(0,29) 0,18(0,75) 18
Клубы До 5 До 10 Болес 10 0,37(1,55) 0,33 ( 1,38) 0.30 ( 1,26) 0,25 (1.05) 0.23(0.96) (0,20(0.84) 16
Кинотеатры До 5 Дп 10 Более 10 0,36( 1.5! } (1,32 ( 1.31) 0,30(1.26) 0,43 (1,8) 0,39 (1,63) (1,38 (1,59) 1 4
Театры До !0 Дп 15 До 20 До 30 Бо.чее 30 0,29 (1,21 ) O,27{ I.I3) 0,22(0,921 0,20(0,84) 0,18(0,75) 0.1 I ( 1.72) 0.40 (1,67) 0.38 (1.59) 0.36 (1,5 1) 0.31 (1,3) 15
Упи иермаги До 5 До 10 Более 10 0,38(1,59) 0,33 ( 1,38} 0,31(1.3) (1,08 (0.3,3) 0,27(1,13) 15
1.4. У,Ц.1ЫП.Н' ITZI.’IOBbir.' .4:1 рл I'lbfl ПсТИИИ Miiunii
25
/1родолж<• ниc 1 cl6A. 1. If)
Наи Н н L' .L'^LillHI Объем i lisiiifii Г, :|.К '1 ' У.’'.e.iniiijir ri’ii.'UHHrf kk«j.i / / м,ч« ч < ) 1 V \apil h I L.’pHv! ИКН, кДж / | к<- ч - : C |) Ряс'и-thjh hhvt- jl i1 JI liiiYi 1 СМИСРЛ- i-yp-fj 1 у средин? w- iiwh.J Л. i./'C
I.1H II rU’.LTL'H II Н ДЛЯ Н<ПТПДИЦИИ £/„
Детские нс. in 1' Cirihi До 5 Более 5 II.Mi 1 .not 1 0.34 (1.421 0.11 (.0.46) 0.10(0.4 2) 20
Школы и висите Заведения До '» До ]() Болес 10 0,39(1.63) 1.1.3b ( L I6j 0.33 ( 1.38) 0,09(1),38) 0.08(0.33] 0.07(0,29) 16
больницы До 5 До 1ft До 15 Более 15 0.40 (I.G7) !.L,3fi{ 1,51 1 0,32 (1,34) 0,3ft( 1.26) 0,29 ( 1,21 | 0.28(1.17) 0,26 (1,09) 0.35 ( 1.05) 20
Бани До 5 До 10 Более Н.1 0.2S 0,25(1,05) 0,23(0,96) 1,0(4,19) 0.95(3.981 0,90(3,77) 25
Прачечные До 5 До 10 Более К) 0,38 (1,59) 0,33 ( 1,38) 0.31 ( 1.3) 0,80(3,35) 0,78(3,27) 0,75(3,14) 15
Предприятия «бщсстаенпи го питания, ст олоные. фао- рики-кухни До Г, До 10 Болес ILL 0.351 1,46) 0,33 1 1.38) 0,30 1 1,26) 0,70(2,93) 0,65(2,72) 0,60(2,5! j 16
Лаборатории До 5 До 10 Болес !0 0,37(1.55) 0,35 ( 1 ,16) 0.33(1,38) 1,00(4,29) 0,95(3,98) 0,90(3.77) 16
Пожарное депо До 2 До 5 Более Б 0,48(2,01) 0.46 (1,93) 0,15( I 0.14 (l),59) 0,09(0.38) 0,09(0.38) 15
Г аражи Ли Й До з До 5 Ko.irhj 0 0.70(2,93) 0,60(2,5! } 0,55 (2,3) 0,50(2.09) 0,7 (2,93) 0.65(2.72) 10
Таблица LIL. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Наимешшанне зданий £16 i.c и Г. 71 ЗДл н и й JC. И'!
Чугунолитейные и р.чн 10- -15
30 100
100 150
Меднолитейные цехи Г, К)
Удельные тг'плпи1.1е карактеристихи, киял/(м'' ч "I. L
| кДж / i м 1 ч ЧД j
ДЛЯ ГЦ П11.11?т1 И Я ф. Д.Л5Г Hl'IITK-IHLHEH 4i,
0.3 0,25 1,1 1 ,П
(1.26 1.05) (1.61 1.19)
П.25 0,22 1.0- 0.9
( 1.05 0.92) (4.19- 3.76)
0.22- 0,18 0.9 0,8
(.92 0,75) (3.76- 3.35)
0,4 0.35 2.5 • 2.0
(1.67- -1,46) 110,47 8.37)
26 Г ,i и л d /. Общие сведения
Яродолжение гибл. J. i 1
11.1 И M г II I'lllJJ 1 [He ,!!]JJInii Ооъсн идлинй V. тыс. и'1 Удельные тепливые харам ерис 1 ики, ккал/[и’1 ц. LC) (кДж/(н‘-ч-ДД )
UJJ1S OTUILjItM НИ 4/н дли вентилнаии у„
10 21! 0,35 — 0,25 2.0—1.5
(1,46-1,05) (8,37 6.28)
20 -30 0,25 0,2 1.5- -1.2
( 1,05- -0,84) (6,28 — 5,02)
Термические цехи до К) 0,4— 0,3 1.3 1,2
(1,67 -1,26} (5,44 — 5,02)
10--30 0,3 -0,25 1,2 । ,0
(1,26 1,05) (5,02—4,19)
30 75 0,25--0,2 1,0- 0,6
(1,05-0.84) (4,19 2.51)
Кучнечные пели До !0 0.4 0,3 0,7 — 0.6
(1.67-!, 26) (2,93—2,51)
10 50 0,3 0,25 0,6 -0,3
11.26—1.05) (2,51 — 2.09)
50--100 0.25-0,15 0,5 0,3
(1.05 0,631 (2,09- 1,26)
Механосборочные, механические и 5 10 0,55 — 0,45 0.4-0,25
елеен |ibi ые отделен и я и нстру мен- (2.30-1,88) (1,67 1,05)
тальных цехов ! 0 15 0.45 0.-1 0,25—0.15
(1,88—1,67) ( 1.05--0,63)
50- ЮО 0,4 -0,38 0,15—0,12
(1,67 1,59) (0,63 0,5)
100 200 0,38—0,35 0.12—0.08
(1,59-1.46) (0,5-0,33)
Деревообделочные цехи До 5 0,6 0,55 0,6 0,5
(2,51—2,30) (2,51 2.09)
5— 10 0,55 0,45 0,5-- 0,45
(2,30 1,88) (2.09 1.88)
10 50 0,45—0,4 0,45 -0,4
(1,88- 1,67) (1,88—1,67)
Цехи металлических конструкций 50—100 0.38 0,33 0,53 0,4 5
(1,59 - L ,46) (2,22-- 1,88)
100-150 0,35 0,3 0.45—0.35
(1,46 — (, 26) (1,88 1,46)
Цехи покрытий (гальванических До 2 0,66 0,6 3-4
и др. 1 (.2,72 2..51) (20.9—16,7)
2-5 0,60-0,55 4-3
(2,51 2.3) ( 16.7 — 12,6}
5—10 0,55-0.45 3—2
(2.3—1,88) (12,5 8,4)
Ремонтные цехи 5 10 0.60 0.50 0,2—0.15
(2.51 - 2,09) (0,84-0,63)
10 20 0.50 0.4 5 0,15-0,1
<2.09 1.88) (0,03—0,42)
Паровозное депо До 5 0,70- -0,65 0,4 0,3
(2.93 2,72) ( ] ,67—1,26)
5 10 0,65—0,60 0,3—0,25
(2,72—2,51 ) (1.26 1.05)
Котельные цехи 100 250 0.25 ( 1,05) 0,6(2,51)
Котт1,1! i.BijH [о мши тельные и паро- 2-5 0,1 (0.42) 0.3- 0,5
вые) 5— Н) 0.] (0.42) 0,3 0,5
10 ЙО 0,08(0,33) 0.2 0,4
1.1. Уал-льныс тепловые характеристики зданий
27
Придилжепие табл. 1.1!
На и мен и канне зданий Объем ,ыаиий к, [ ы< . м 1 Удельные тепловые .характеристики, ккал/(м ’ ч -"(,’) (кДж / (м ’ -ч "С))
Д-'1й ППН1Лк'ИИИ Ци дли вентиляции с/..
Мастерские и пеки ФЗУ 5- -10 0,5(2.09) 0.5(2.09)
10 15 0,4(1,67) 0,3(1.26)
15-20 0.3511.46) 0,2 5 (1,05)
20-30 0,3 ( 1,26) 0.2(0,84)
Нштиные До 0,5 1,05(4,4)
0.5—1 1,00(4,19) —
1 2 0.6(2.51) —
2- 3 0,5(2,09) —
Компрессорные До 0.5 0,7(2,93)
П.5 1 0.7—0.6 (2,93-2,51 j (2,93—2,51)
1 2 0.6—0.45 (2,51-1,88)
2 — 5 0,45 -0.4 (1.88-1.67) _ г,
5-10 (1.П7 -1,46)
Г алогенераторн ые 5 10 0.1 (0,42) 1,8(7.5)
Регенерация масс и 2-- 3 0,75 0,6 0,6—0,5
(3,14 — 2,51) (2.51 2,09)
Склады химикатов, красок и г. п. До 1 0,85- 0.75 (3,56- -3,14) —
1-2 0,75-0.65
(334-2,72)
2—5 0.65- 0,58 0,6-0,15
(2,72 2.43) (2.5I-W)
Склады моделей и главные мага- 1 2 0,8- 0.7 ..._
замы 2 --5 (3,35—2,93) 0,7 0,6 (2,93—2,51) —
5-10 0,6 —0,45 (2,51 1.88)
Гзытовые и административно-вено- ОД 1 0,60—0,45 —
могательные помещения 1--2 (2.51—1,88) 0,45 0,4 (1,88-1,67)
2 5 0,40 0,33 0J4--0.I2
(1,67-1,38) (0,59-0,5)
5 10 0.33- 0,30 0,12-0.1 1
(1,38 1,26) (0,5-0,46)
10 20 0.30-0,25 0,11 -0.10
(1.26 -1.05) (0,46—0,42)
1 Доходные До 0.5 1.3- 1,2 (5.14 5,02)
0.5 2 1,2 0,7 (5.02 -2,93)
2—5 0,70 0,55 0,15—0,10
(2,93 — 2,3) (0,62- -0,42)
Кялармы и помещения DOXP 5-10 0,38—0,33 (1,59 1,38)
10—15 0.33—0.31 (1,38- 1,3) —
28 t'illiltl i . (Д>ЩиС
Таблица 1.12, ПРЕДЕЛЬНАЯ ДОПУСТИМАЯ ТЕМПЕРАТУРА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В СИСТЕМАХ
ОТОПЛЕНИЯ С МЕСТНЫМИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫМИ ПРИБОРАМИ
Злииня и iruMetiieiiHH Нл rpt'B.'IT ('.41,11 ы в приборы Температура тсплпио- с ителя, ’С
Жилые дома, общежития, гостиницы, доча отды- Радиаторы, конвекторы, пинии 95 *
ха, санатории, пансионаты, школы и другие’ учеб
ные заведения, здииин управлений, научных м
проектных учреждений и других подобных зданий,
поликлиники, психиатрические больницы, амбула-
тории, здравпункты, здания других лечебно-про-
филактических учреждений, аптеки, нионергкие
лагеря, предприятии бытового обслуживания ня
селения, бани, музеи, иыггавки, книгохранилища,
читальные залы, архивы, библиотеки, помещения
пунктов питания, управлений и других помеще-
ний, рилмнщяемых во вспомогательных зданиях
промышленных предприятий
Детские ясли-сады То же 95
Ьп.чьнип.ы (кроме психиатрических) и родильные дома Радиаторы, панели 85
Зрелищные предприятия (театры, кинотеатры, Радиаторы, конвекторы, гладкие НО
клубы, зрелищные залы) трубы
Спортивные залы Радиаторы, коннекторы, гладкие трубы 115
Плавательные бассейны, кры тые стадионы и дру гие отапливаемые спортивные сооружения (кроме спортивных залов), рестораны, столовые, кафе, буфеты, магазины, закусочные Радиаторы, конвекторы, гладкие трубы 150
Прачечные, душеные павильоны Радиаторы,гладкие трубы,напели 150
Железнодорожные вокзалы, аэропорты Радиаторы, конвекторы 150
Производственные помещения с повышенными требованиями к чистоте воздуха Радиаторы, конвекторы, панели 150
1 Jo мен 1.ения, технологический процесс н которых нс сопровождается выделением пыли, в том чигле и сельскохозяйственные производства Радиаторы, коннекторы, ребри- стые трубы, напели 150
Пронз1И1дг1 венные здания и помещения различ- ного назплчения со значительными влаговыделе- ниями Производственные помещения, технологический процесс в которых связан с выделением. Радиаторы, ребристые трубы 150
иевзрывоопаеннй и негорючей неорганической пыли, негорючих и не поддерживающих гиренне газов и пыли Радиаторы, няпелн 150
невзрывоопаснон. органической, возгоняемой, неядовитой пыли То же 130
* Температуря теплоносителя для однотрубных систем отопления должна приниматься такой, чтобы на
поверхности труб стоянок и подводок к нагревательным приборам температуря была не более 105 °C
29. с. 56- 58 ПИ |
ъъ
I-j, Е1ормы расхи.тг гпрпчгй ubar.i 29
1.5. НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ
ВОДЫ
Нормы расхода виды при /, =55 °C в сутки
наибольшего водишл реблеиия принимать по
табл. ИЗ, составленной согласно СНиП
2 0402 84
При определении расхода горячей воды
жилыми зданиями учитывают коэффициент ча-
совой неравномерности, который выбирают по
табл. 1,14. Коэффициент суточной неравномер-
ности для жилых зданий в среднем принимают
равным 1.16.
Таблица 1.(3. НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ
Пптр<'бите.|и F.'i.siняцп намерения Нормы расхода горячей поды г! сутки наибит.- >ul-ro код о потреблении
1. Ж и..1 ндс дома квартирного типа, обору донии
ныс:
а) умывальниками, мпйкамн и душами 1 житель НЮ
6} сидячими ваннами и душами то же 1 10
в) ваннами длиной 1500—170)1 мм н душами 120
2. Жилые дома квартирного типа при высоте
зданий более 12 этажей и повышенных гре-
бованиях к нх блш пуст ройству >: 130
3. Общежития с общими душеными :i> 60
4. Общежития е общими душевыми, [ головыми яо
и прачечными
5. Гостиницы, мотели, пансионаты с общими я 70
иинннми и душами
6. Iocthhhliij с H.1IIH.1MH н отдельных номерах:
а) до ‘25% общшп числа номеров а 100
б) ДО 75%, обшегг! числа номеров > 160
в) во всех номерах л 200
7. Гостиницы с душами во нее* »»т дельных но- ,> ИО
мерах
Я. больницы, санатории общего типа, дом а итды 1 конка . 1 НО
хя (г общими ваннами и душами!
9. Санатории, дома отдыха с ваннами при всех ГГ1 жг 200
Ж ИЛЫ К KtJMHdTiiX
10. Поликлиники, амбулатории 1 больной 6
11, Прачечные:
нсмеханнзироваиные 1 кг сухого бел!,я 15
чеха цитированные то же 25
уборка помещений 1 ч' 3
12. Здания и помещения учреждений управления 1 работающий 7
и управлений предприятий
1-3. Учебные заведения, обще1»бр;шпнателщ|ые 1 учащийся и ирсиодана гель в 8
шкоды н дешевые при гимнастически* ладах С МСН¥
И. Школы-интернаты 1 место 100
15 Детские ясли-сады с дневным пребыванием 1 ребенок 30
дг । ен
16 Детские тли гады с круглосуточным пребы- TCF /ИР 35
JJ tl 11 HI? У ДГДНЙ
17. Предприятии 1>бще<таенного питания:
а] приготовление пищи, потребляемой н 1 блюдо ‘2
предприятии
б) приготовление нищи, продаваемой па дом то же 1 .о
1В. Продовольственные магазины 1 рабочее' место 1 ио
19. Парикмахерские то же 70
20. Театры 1 место зрителей 5
'2!. (.талионы, спортивные халы для физкульчур- 1 физкультурник 3)1
ников (с учетом приема души)
22. Плnn.ilельные бассейны (<: учетом прием;! 1 спортсмен 60
душа)
23, Ьнии:
а) мытье в мыльной г татами на скамьях с 1 посетитель 120
обмыванием в душе
б) мытье в мыльной с тинами на скамьях ТП же 3 90
с приемом оздоровительных процедур
hj душевая кабина й 290
г) ннниля кабина 350
д) уборка пола помещений душе- 1 MJ 3
вых, ]] ар иль i-i ы к
30
Глена 2. I'ucu.u чсчгралыичжгнлггь?» jг'ллн/Гнаб.чечл/л
i J родоллсение табл. i.iS
[ ТотреЪмтели [’.ди и ни ;i измерения Нормы рас хила горнчей eu>;im it fyiKH nanfii>-ib- mein водоиитрсПлсиин, JI
24. Обслуживающий [[epcoiia.i общественных зда- 1 чглинек в смену 7
25 ЛИЙ ХшпЫПЛЬННКН,’ а) мойка полов 1 3
б) мойка ипычпарн i м* поверхности 4
ti) мойка подъемно-транспортных средств 1 машина 150
2G. (электропогрузчиков, электрокаров и др.) 11ехи <- избытками явного тепла более 20 ккал 1 работающий в смену 24
27. па 1 м1 помещений в 1 ч Остальные цехи то ж*^ 11
Примечание: Среднюю температуру волы в системах централизованного горячего гюдпе-нябження
с иепшредственным водоразбором горячей воды из трубопроводов тепловой сети следует принимать 65"С,
а нормы расхода воды принимать с коэффициентом 0.85.
Таблица 1.14. КОЭФФИЦИЕНТ ЧАСОВОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТРЕБЛЕНИЯ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ
В жилых ЗДАНИЯХ
4 М<\-Ю гк 11 i i. H Й, 4i .1 К":ф4}1МЦИ111И laconuft норавнп- мepnuri и Чни»н> жителей. чол. Коэффициент чаеоклЙ iii‘p:nsu<> мерности Чн<-Л^ ЖИТГ-.ЧГЙ. ‘Jt’j. Коэффициент члгоешй нс равно- мерности
150 4.4 5 1000 2.8 4000 2,4
2,-lCf 3.7 1500 2,55 5000 2.35
350 3,55 2000 2.55 6000 2,35
500 3.25 2500 2,5 7500 2,3
7(Ю 3 3000 2.45 10000 2.25
ГЛАВА 2
ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
2.1. теплоприготовительное
ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ И КОТЕЛЬНЫХ
Для отпуска теплоты от паротурбинных
электростанций при совместной выработке
электроэнергии и тепла, как правило, приме-
няютея теплофикационные паровые турбины.
В отдельных случаях для этой пели исполь-
зуются конденсационные паровые турбины, не-
реиедеиные на теплофикационный режим.
В табл. 2.1 приведены технические характе
ристикн теплофикационных и противодавлек-
ческих турбин
Водогрейные котлы предназначены дли
•.станоикн на ГЭИ с целью покрытия пиков
теплофикационных нагрузок в отопительных
котельных в качество основных источников
теплоты. Подогрев сети нон волы может ио у те
стнлятьгя при двухходовой схеме котла — пи-
ковый режим работы и при четырех ходовой
схеме основной режим работы. Технические
характеристики водогрейных котлов приведены
в табл. 2.2.
Температура воды ни нхщр в котел при
сжигании газа должна быть нс ниже 65—70 :>С,
яри сжигании мазута -не ниже (04- 110 °C.
Необходимая температура пл входе в котел
поддерживается сие темой рециркуляции. Тем-
пература воды .за котлом не должна превы-
шать 150'С. При работе па мазуте темпера-
тура поды за коглом должна поддерживаться
рапной lol) ,JC нсзаиисимп от его схемы. Для
котла КВГМ-КЮ давление за кислом не должно
падать ниже 7,5 кге/г^г’ (0.75 МПа), для кот-
Таблица -<1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ И П РОТИВОДА ВЛЕНЧ ЕСКИХ ТУРБИН
Тип -ypfiHii Зивии-нзгсти- в ителh HoWHIUJb НЙЯ МО'.Ц- яость, МВт I азам-ьтры еБежкго нард Нпми калькой раскиД снС-жС' IO Пйрй, ’Г/Ч Пределы регулирований давление ь отборах, дгс/см" (М!ЪН Номинальная то-ил us а и нагрузка :>”fit>p':tR
давло-нс кгс/гм? ЧМ]|£1> темпер ат*- ГЩ “С’
пр:>н 4вид- С Ttte Н нлм Стоп нпСлЬн им
ьерхннй ннжянй Пр^Н.ТАОД- ствСчнОгс* т/ч (1ТС1ПИТ-?Л 1, нп- с, 1 ка,|/ч 1Г Л ж /-1 ]
I 2 3 4 5 6 7 8 г» IIJ 11
P-40— L 30/31 тмз 40 130(12,7) 565 456,446 29-36 (2,8- 3,5) -- --
P-50 130/13 E--10(1—130/15 Л М3 j ЛЕ 5 50 100 130(12,7) 1 30 (12,7) 565 565 370/320 760/650 7—21 (0,7 -2) 12 18 (1,2—1,К)
HP-25 90/10/0,9 ТМЗ 25 90(8.81 535 161/63 8—13 |0,78 1.3) 6,5- -2,5 (0,05- 0,25) -
T-12 — 39 T-12—35 тмз гмз 12 ]2 29(2,8} 35(3,4) 400 435 S3 79,7 - 1.2—2,5 (0,12-0,25 1,2 2,5 (0,12—0,25) — 31 {129, 797) 34 (142, 358)
T-25 90 тмз 25(30) 50(8,8) 535 129 — 0,7— 2.5 (0,07 - 0.25) -- 48 (200, 976)
T 50—130 тмз 50 )30( 12.7) 565 245 - 0,6—2,5 (0.06—0.25) 0,5—2,11 (0,05—0,2) — 92 (385. 204)
I-50/60—130 тмз 55 130(12.71 ’ 565 256 — 0,6 -2,3 (0,06- 0.25) 0.5 - 2,0 (0,05—0,2) 95 (397. 765)
1-50-130- fi тмз 50 130(12,7) 565 240 0,6-2,5 (0,06—0,25) 0,5—E.(j 10,05—0,2) — 90 (376, 830)
T 100—130 тмз too 130(12.7) 565 441 0,6—2,5 (0.06- 0.25) 0,5— 2,0 (0.05 0,2) — 163 (669, 920)
T-100/123— 130 —2 тмз 105 130(12,7) 565 460 — 0,6—2,5 (0.06'0.25) 0.5 2,0 (0.05 0.2) 168 (703, 416)
T-100/120— 1 30—3 тмз 110 130(12,7) 555 480 0.6- 2.5 (0,06- 0,25) 0.5 2.0 (0,05—0,2) 175 (732, 725)
ПС1 *ин Faot!,<dng<j join l*s in^fi ш 1ч<1нгим1л [
T-;ii TvpoM!- 1 1 Лс:ЦИ.4-ИЛП/ПЗ- ди-гль H-jw ияалъ НЙЯ M.CIC1 rHJCTI»k MRt ; [a j;h4.i pkj свежкги гарн I hjM н н pdcxrt." ro пара, г*ч
да H.'tL hhv. -,1ч-/см? ,Ч[1и| императу- за С
1 2 J t 5
Т-1 711/205-- 3 30 тмз 170 130( 12.7) 565 738
Т-175/2:0-130 тмз 175 130(12,7) 555 745
Т 175/215 —) 30 тмз 175 i 30 M 2,7) 540 628
Т-! 80/215— i 3U ТМЗ ^80 130(12,71 560 628
Т-250/300—240 тмз 250 240(23,5} 560 905
Т-250/300—240- 2 тмз 250 240(23,5) 540 955
ПТ-12 35/10 ТМЗ 12 35(3,4) 435 109.2
ПТ-25 90/ Н) ДМ3, ктз 25(30} 90(8.8) 535 160
ПТ-50/60 130/7 тмз 50 i30( 12,7) 555 274
ПТ-60/75- 90/13 Л М3 60 90(8,8) 535 390
ПТ-60/75 130/13 Л М3 60 130(12,7) 565 350
ПТ-80/100 130/13 Л М3 80 130(12,7) 555 450
ПТ-135/ 165— 130/ 15 тмз 135 130(12.7) 565 738
Примечание: В знаменателе указан номинальный расход пара в противодавлении.
Продолжение табл. 2.1
Предела регулирования давления в 'НтСдраг кгг/’ем-' (Ml!а Но W И. Н d Л Ь Н У А Т С ПЛ ов л я ITПГру SKe! l.'TfiDpfi R
1 П JKIIIJ БОЛ- i -fAl'-IFIOM OTUI1H ГРЛкНОМ
P FJpX ПН И РИ/ЕКЧИ лроилганд- 1?ГЯРНП>] с. Г Ль птг, п и~ел ыдгто. Г /п ([Дж/'11
7 8 9 1(1 1 i
0,5—3,0 (0,05- 0,29) □,5—2,0 (0.05-0,21 — 265 (И 09, 555)
... 9,6-3,0 (0,06—0,29) 0,5—2,0 (0,05 — 0.2) — 270 (ИЗО, 490)
0,6—3,0 (0,06—0,29) 0,5—2.0 (0,05—0,2) : — 240 (1904, 88)
— 0.6 2,0 (0,06-0,2) U,5— 1,5 (0,05 0,15) — 242 (1013, 254|
- 0,6—2,0 (0,06-0,2) 0,5 -1.5 (0,05-0,15) _... ЗЗО (138!. 71)
- 0,6—2.0 (0,06—0,2) 0,5-1,5 {0.05- -0.151 — 330 (1381, 71}
К— 1 з (3,78- 1.3) 1,2— 2,5 (0,12—0 25) 50 21 (87, 927)
8- 13 (0,78- 1,3) 0.7-2,5 (0,07—0,25) — 70(831 28(33) [117, 236 (38, 171)]
5—10 (0,49—0.98) 0,5—2,5 (0,05—0,25) 0,5 2.0 (0,05—0.2) ] ]8 4(1 ((67. 480)
10—1G 10.98—1,57) 0.7—2,5 (0,07—0.25) i 165 60 (251. 220)
10—10 (0,98 — 1,57) 0.7—2.5 (0,07 — 0.25) — НО 52 (217, 724)
10-18 (0,98—1,76) 0.35-2.5 (0,03—0,25) 185 —
12—21 (1,18 2,06) 0,4—2,5 (0,05—0,25) - 320 110 (460. 57)
лива 2 Оборотами' систем централизяаашиъчт чеплчснабхекчя
Зак. 864
Таблица 2,2. ТЕХНИЧЕСКИЕ X APART ЕРИСТИ КиГвОДОГРЕЙ НЫХ КОТЛОВ^
КС'ГЛ Л т еплоироиз~с> ДЯТеЛЬКОСТ I. Q (кал/ч ; ГДж/ч1 h>A' s'1 I’SC'o.l полы О. 1 /ч Pac-iC'-i-ые гидрав- лические пптири чотла А, м 1 ’lapK.a KOT.ll| Т с* пл опрокл во- ДИТСлЬКОСТЬ, Гк^л/ч ‘ ГДж/ч’} Рас'.УД ПОЛЬ: (}, 1 /ч Расчетчиц тадиар-
л и чес кт? котла nOTfrpM /j, М
В ОСНОВНОМ ре- жиме (четылех- хпдопаи схенл) п ликсякм режн- чс (лвухкидивси схема ► Ь OChOR- ГОМ pt?- ;+innr П ЛИЛО- ВОМ э+?- жнмс в основном ре- жиме (чет=чре.<- кодовая схема) tt гмксгвсм режм v.c (дпухкодовая В <|£ Н<1 й- нсм рс- н-йче П- -|ИХ0- ыо м ре *ичс
пзечет- 1ЫЙ мнни- мальхый расчет Н .1 й м и ни- мяльный рас чс1 - нын иини- ч А.п ЬНЫЙ рзечг"- -1ЫЙ У мни- иальн.ын
KBl’M-4 4 (1 6,7) 4, ^4/ 49,5 40 -• 11 J) — КВ ГС-30 30 (125,6) 370,0' 300 — .__ 12,4 —
KDTC-4 4(16,7) 4.^ 49,5 49 — -- 10,4 — КВГМ-50 50(209,3) 518,0 300 1239 1000 13,3
ГВГМ-6,5 6,3(27,2}'J;-; 80,0 65 — — 12,0 — КВ ГМ-100 100(418,7) 1235,0 1150 2409 2150 1 6,5 7 Ч J Г'
KBTC-6.5 6,5127.2)^ ,. 80,0 65 -- — 10,7 - птвм-зо 40 (167.5) 495,0 400 — 17.0
КВГМ-10 10 (41.2).'гУ* 123,6 100 15,0 ПТВМ-ЗО 35(146.5) 430,0 350 - — 17,0* —
К BTC -10 1 ° Ш J23.5 НЮ ... . • ,ж-- — 1 1.(1 ПТВМ-50 50(209.3) 625.0 550 1100 900 9,6
КВГМ-20 211(83.7)?’Л 247,0 200 - 23,0 ПТВМ-1СЮ [00(418,7) (235.0 11 25 2140 1800 21,5 9,6
К BTC-2i 1 20(63,7 }'>,: 6 247,0 200 — — 15,0 ПТВМ-180 180 (753,7) • - — 3860 . 3250' — 10,6
КВГМ-30 301123.бЗ^ ) 370,0 300 — — 19,0 — КВТК-100 100(418.7) 1236,0 1009 2450 2000 17.0 —
Таблица 2.3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ТИПОВ БС И БИ
Марка сС~14вэ Г-0 ПС1.ЦЭГ^С0Й- ГСД я Нлищадь "» верхнусчН на- грева F. м’ Числе Х*ЛИ'>Ы Числи И Д^Нй тр>(ю< imm) ПлСИИгДЬ LipC- Чодного сече- ния для воп.-а Расчетный р7:СХ1.|Д Н<1Г.Ы 6.т/ч Параметры среды [н.';ров;:ичс- скне петери ъ грудной систе- ме при расчет- ним paooiiCu ч Длина конденсат - нпн плен ни, м Диаш-тры патрубков (мм) на:
р ПСЧГПЮЕ? данлен не. кге,.'см2 темпериту• р.т,йГ. ' вкэде Ibpd ВХГрЛ? 11 ВЫлЗЛ^ H'J.nhJ пыхидс кд] пдек- сдта
води fli^pn TEdp.y
БП-4.3ч 43 4 232X3170 0,01395 100 12 7.0 120 164 5.5 1 47 219 1,59 57
БП - 65м 65 2 360X3170 0,0-133 320 14 5,0 130 25(! 2.5 1.45 219 273 5 7
Б 0-90 м 90 4 488X3170 0,0292 160 14 1.5 110 175 2.8 1.45 325 219 4 26
БП-90м 90 2 488X3170 0,9587 500 14 5,9 130 250 3.4 1.45 325 325 426
ВО- 130 м 13П <1 708X3166 0,9426 250' 14 1.5 110 1 75 3.8 1,45 377 273 89
БО-ЗООм 200 2 1016X3410 (1,0614 335 14 1,5 120 150 5,5 1,72 476 973 133
Б11-200м 200 2 1018 X 3410 6,1225 1000 14 7.0 135 250 4,5 1,72 377 377 1 33
БП-200у 209 2 1018X3410 0,1225 1 000 14 13.0 1 50 350 4,5 1,72 325 377 133
Ы1300 2м 309 2 1 144 X4545 9,1 372 1030 14 14,0 170 350 1 1.72 377 377 426
vrnnmxuH н 1]E1 JHMReot'.^dfigo an iri ir.ii u mrAOJHtliinirua j
Продолжение табл. 2 3
Марка сетево- го подогрева- теля Плсщддь по вСрчнОСти на- грева F, м2 Чм ело К[>ДОВ Число и длина трубок [ЧЧ0 Площадь гтро полного сече- ния дли виды г и! Расчет н.ы? :<-,д веды т/ч рас t?. Параметры среды Г мдралличе- ск-нс ногс-рк В трубной систе- ме при расчет- и(*ы расходе, и Длина конденсат- ной плен- ки, ы Диаметры патрубков |\ч| па:
расчетное дам ей не, кги/см? Т4МИПСЭЗТУ- ра. = С пара в коде и в ы ходе ВОДЫ выходе конден- сата
виды пара аоды пара
БО 350м 350 4 1320X4545 0,0792 1 100 14 2,0 116 133 3,5 1,60 . 63(1 377 219
Бпр-350м 350 4 1318X4450 0.0792 ноо 14 2,0 116 133 3,-э 1.613 1020; 630 377 219
Б Г1-500 500 а 1880X4545 0,226 1216 14 14,0 154 350 1,5 1,60 426 426 426
BG-530 -3*1 550 4 2(392X4545 11,125 1 180(3 14 2,5 145 250 3,2 1,60 820 426 426
Бир-550 550 4 2092X4545 0,1251 1800 15 3,0 ] 16 250 3,2 1,60 1220; 820 426 426
Т а б л к ц а
2.4 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕТЕВЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛ ЕЙ ПСВ и ПСГ
Тни<|ря>иер Число кодов ми воде Расчетные параметры Ном н нал ьная тсплоира из ьодительн ист к, Гкал/ч (ГДж/ч) Г«лраадическне нараметры ирн комккал ыго и расхода
паря поды
абсолютное даиленио, к гс/™1 НОМИНД.'ГЬ- fiuh рагхид, т/'ч номиналь- ный рас под. т/ч течпера-ура ':С скорость НОДЫ, м/с потерн напора м
Hi виш на ьых'ЛС
1 3 3 4 5 6 7 8 9 15
ПСВ 45-7 15 4 8.0(0.78) 15.0 90 70 159 7.2(30,1) 2.00 2.00
ПСВ-45-7-15 2 2.5(0,24) 14.0 180 70 1 10 7,2(30,1) 2,00 1.50
8,0(0;78) 19,0 too 150 9,0(37,7) 2,10
ПСВ-63-7-15 4 8,0(0,78) 20.0 120 70 150 9,6(40.2) 1,95 2,50
ПСВ-63-7-15 2 2.5 ((1,24) 19,0 240 70 1 10 9,6(40,2) 1,85 2.0(1
8.0(0,781 20,0 110 150 9,6(40,2) 2,00
ПСВ-90-7-15 4 8,0(0,78) 3(3,0 175 70 150 (4,0(58,8) 2,00 3.GE1
ПСВ -90-715 : > f • »•..• 2 2,5(0,24) 27,0 70 ПО 14.0(58,6) 1.95 2.50
350 1 14.0(58,6) 1,95
8,0(0,78) 29,0 но iso
Глава 2. Оборудование систем централизованного теплоснабжения
ПСВ-125-7-15 4 8.0(0,78) 41,0 250 ! 70* 150 20,0(83,7) 1.95 . 3.5G
ПСВ-125-7-15 2 2,5(0,24) 38,0 5ОО 70 110 20,0(87,7) 2,00 2.75
8,0(0,78) 41,0 1 10 150 20,0(83.7) 2,10
ПСВ-200-2-23 4 4,0(0,39) 40,0 400 70 130 24,0(100,5) 2,00 4.00
ПСВ-200-3-23 2 2,5(0,24) 62.0 000 70 110 32,0(134) 2,00 3,00
4.0(0,39) 63,0 90 130 32,0(134) 2,00
ПСВ-200-14-23 4 8,0(0,78) 66,0 400 70 15(1 32,0(134} 2,00 4,00
15,0(1,47) 51,5 120 180 24,0(100,5) 2,10
ПСВ-200-14-23 2 8,0(0,78) 65,0 800 110 150 32.0(134) 2,10 3,00
15,0(1,47) 86,0 130 180 40,0(167,5) 2,10
ПСВ-315-3-23 2 2,5(0,24) 110.0 1130 70 120 56,5(236,6) 2,35 3,00
4,0(0,39) 110,0 80 130 56.5(236,6) 2,40
ПСВ-314-14-23 2 8,0(0,78) 92,5 ИЗО НО I5O 45,2(189,2) 2,40 4,80
15,0(1.47) 57,0 140 180 45,2( 109,2) 2,50
ПСВ-5О0-3 23 2 2,5(0,24) 115,0 1500 70 110 60,0(251.2) 1.95 5.50
4,0(0,39) 102,5 95 130 52 5(219.8) 2,00
ПСВ-500-14-23 2 8,0(0,78) 122,5 1 10 150 60.0(251,2) 2,00 6,00
1500 130 180 75,0(314) 2.10
15,0(1,47) 162,5 1250 30.0(125,6) 1,59 3.50
ПСГ-800-3-8-1 4 0,3—2,5 58 120 170
(0,03 -0,24) 55.0(230.3) 1,70 4,20
ПСГ-1300-3-8-1, Il 4 0.3—2,5 (0,03—0,24) 105,0 2000 120 170 87,5(366,4) 2,05 6,70
ПС Г-2300-2-8-1 4 0,3—2,0 (0,03—0,2) 170,7 3500 115 165 87.5(366,4) 2,05 6,70
ПСГ-2300-2-2-11 4 0,6—2,5 (0.06—0,24) 170.0 3500 120 170 1 165,0(690,8} 2,22 9,70
ПСГ-5ООО-2,5-8-1 4 0.3 — 1,5 (0,03 0,15) 295,0 6000 105 155 165,0(690,8) 2,22 9.70
ПС Г-5000- 3,5- 8-1 4 0,6—2,0 (0,06—0,02) 295,0 6000 115 165
Примечание: Цифры лосле ПСВ или ПСГ обозначают: первая — площади поверхности нагрева подогревателя, м , вторам и третья —
разрешенное избыточное давление в паровом пространстве и в трубках, кгг./см .
TiiKirj.iicW Г> JJCJ WHBBopfidutjo ^enor^-f.trwi-O^miuoiruBj^ fg
ы
VI
36
Г wni а 2 fj/fopy/fwrwxut' n»rt.-tfK ли блеклая
Рис. 2.1. [ na.paBjiH4fспин сигма котла ПТВМ-50-l.
Стрелками показано дни жен не нпды: сплошными —
при двухходовой, штриховыми при четырехавдо-
вой схеме; /, 2.. ,'Л 4 .......... заглушки
Рис. 2.2. Подогреватели сетевой воды тина ПСВ
/. J вход и выход воды; 2 .... вход паря; 4
выход конденсата; 5 отсос воздуха
.job IГГНМ-50, 100 и 180 - ниже 10 кге/см1'
(0,98 МПа) При лавглш'нии гидравлического
сопротивления котла и 1.5 раза необходимо
прпнодити химическую очистку, Гилравличсскан
схема мила ПТВМ-50-1 показана на рис. 2.1.
Водопидогрсвагслн и завися мости от чер-
ничного (греющего) теплоносителя подразде-
ляю! па лйроногЬжме, у которых греющей сре-
дой является лар. и /jotJu нодиные, где греющей
<рекой является вода. Пароводяные подогрева
толи теплополготовительных установок пред-
назначены дли подогрева сетевой воды паром от
соответствующих турбин или котлов. В табл. 2 3
приведены технические характеристики верти-
кальных пароводяных подогревателей сетевой
воды типов БО и БП, которые выпускались
до 1967 г. и установлены практически на всех
ТЭЦ и крупных котельных. В зависимости от
характера покрываемых нагрузок подогрева ге-
лям присваивали обозначение БС) для основ-
ной нагрузки и БП -•- для пиковой. Числа после
обозначения типов БО и БП соответствуют
площади поверхности нагрева (м2).
В настоящее время вместо подогревателей
чипов БО и БП выпускают вертикальные по-
догреватели сетевой виды ПСВ (рис. 2.2) и
горизонтальные ПСГ (рис. 2.3). Технические
характерно!ики и основные конструктивные
данные этих подогревателей приведены в
тябл. 2 4 и 2 5. Бода в пароводяных подогре-
вателях подастся внутрь трубок, изготовленных
из латуни ,71-68. Наружный диаметр трубок у
вертикальных подогревателей 19 мм при толщи
не стенки 0.75 мм (трубки 19/17,5 мм); в по-
1 Тгплопрнпгпнштельиие ufiupyuuBiiHjic ГЭИ н котельных 87
Рис. 2.3. Подогреватели сетевой воды типа ПСГ
I вход пара, 2. 3—вход и выход воды; 4 — кон-
дс'и<агосборник; 5 к регулятору уровня конденса-
та; б —лаз
догревателях ПСГ наружный диаметр трубки
24 мм, толщина стенки ] мм.
При использовании пароводяных подогре-
вателей для приготовления сетевой воды пер-
вой ступенью нагрева служат охладители кон-
денсата (рис 2.4]. Основные размеры и тех-
нические характеристики охладителей конден-
сата типа О Г приведены в табл. 2 6 и 2.7.
В последние го.чы при строительстве новых
сельских населенных пунктов и реконструкции
старых уровень инженерного оборудования
приближается к уровню инженерного оборудо-
вания н городах и, как правило, предусматри-
вается централизованное теплоснабжение. При
Рис. 2.4. Охладитель конденсата типа О Г
Таблица 2.5. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ДАННЫЕ СЕТЕВЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
Марка и<1 до подогрева гели Диаметр корпуса D. мы Полная высота Н или длина мм Длина трубок, мм Числе трубок Дяямгтр п р и соединит ел bHfti’O патрубка, им Плишвдь жнйОГП сечения для л ром од а виды и исдсг рев ател я х „ ма
аа входе пара на входе и пыхиде соевой волы двум кодовых четыре к ледовых
ПСВ-45-7-15 720 ХЙ 4605 3410 228 200 150 0.0259 0.0129
ПСВ-63-7-15 816X3 4810 3410 320 200 250 0,0369 0,0182
ПС В-90-7-15 1020X8 5060 3410 456 350 300 0,0518 (1,0259
ПСВЦ 25-7-15 1020X8 5060 3410 640 350 300 0,0727 0,0364
ПСВ-200-3-23 I232X 10 5400 3410 1020 450 350 ОД 160 0.0580
11СВ-200-14-23 I232X 12 5400 3410 1020 300 350 0,1 155 0,0516
ПСВ-500-3-23 1524Х Ю 7150 +545 1212 600 500 0,1380 0,1375
ПСВ 315-14-23 1544Х 16 7150 +545 1212 450 500 0,1380 0,1375
ПСВ-500-3-23 1624X10 7350 +545 1928 800 500 0,2190 0.2190
ПСВ-500-1+23 1640Х 1<> 7350 4545 1928 500 500 0.2180 0.2182
ПСГ-800-3-3-! 2100 6900 +600 2300 900 500 0,4370 0,2185
ПСГ-1300-3-3-1 250(1 7500 5000 3440 1000 600 0.6540 0,3270
ПС1 -1300-3-8 и 2500 8190 5000 3440 1000 600 0,6540 0,3270
ПС Г-2 300-2-8 1 3000 9320 6060 +999 800(11 800 0,9500 0,4750
i200(2)
ПС Г-2300-3-8-11 3000 9100 6080 4999 1 о<*о 800 0,9500 0,4750
Примечание: Цифры в скобках указывают количество входных патрубков.
Таблица 2.6. ОСНОВНЫЕ: РАЗМЕРЫ ОХЛАДИТЕЛЕЙ КОНДЕНСАТА ОГ
Т иптралмер Числи корпусов Диаметр корпуса, Ли Длина корпуса мм Количества трубок Размер трубки, мм Число ЕОДОП
диаметр толщина станки длина а корпусе в трубной CHCTCMI?
О Г-6 1 273 2328 .56 22 2 1586 2 1
01-12 2 273 2000 124 22 2 1578 2 2
ОГ-24 4 273 2000 248 22 2 1578 2 2
ОГ-35 4 325 2170 328 22 2 1646 2 2
ОГ-130 4 426 4310 608 22 2 3186 2 1
ОГ-32 I 426 3&f4 ': s " ’ ‘ Г36 1 7 22 ' 2 3556 1 8
I III..UI. I
Т «блица 2.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОХЛАДИТЕЛЕЙ КОНДЕНСАТА СИ
Типоразмер Площадь пс- веркиостн охлаждения мг Площадь ар ох од- но го сечений но трубкам, м? Площадь Проход- нагп сечения между грубкамн: Эквивалентный диаметр сеченНЯ езиду трубками Расчетные параметры воды
давление, кгс/сма (МПа) температура, ®С расход, т/ч
в корпусе н трубной системе +га входе: на выходе из трубной системы в корпусе & трубкой системе
ОГ-fi 6 0,0142 0,0149 0,0255 5 {0,49 5 {0,49) 130 100 10 98
ОГ-12 12 0,00787 0,01374 0,0216 7 (0,69) !6{ 1.57) 165 135 80 65
OF-24 24 0,00787 0,01374 0,0216 7 (0,69) 16 (1.57) 165 135 80 65
ОГ 35 35 0.0104 0,0214 0,0259 14 (1,37) 16 (1,57) 75 80 130 45
ОГ-130 130 0,0386 0,03456 0,0235 3,5 {0,34) 11 (2,08) 80 70 75 230
ОГ-ЗЭ 32 0,0043 0,07519 0,0282 11 (1 ;08) 3.5 {0,34) 24 104 400 11
Таблица 2.В. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОВЫХ СТАЛЬНЫХ КОТЛОВ,
СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ
Тип котла Производительность котла G, т/ч, при работе Давление пара р кг/ема (МПа) Тип кОт-La П реязводител ыюсть котла G. т/ч, при работе Давлен не лара р, кг/см* (МПа) Тми котла Производительность котла б, т/ч, при работе Давление пара /1, К Г/ЕМ5 <МПа?
на гдяп обраннем Н ЖИДКА М топливе каменных н бурым углях на гээс- обрлз ним н жидком топливе каменных н бурых углях на гязи- образном w жидком ТОПЛИВА' каменных Н бурым углях
ДКВР-2,5-13 3,7 — 14 (1,37) ДЕ-6,5 14 ГМ 6,5 - 14 (1,37) Е-0.4/9-Ж 0,4 — 9 (0.88)
2.7 14 (1,37) КЕ-2.5-14с 2,5 2,5 14 (1,37) Е-1 /9- 1М 1.6 - 9 (0,88)
ДКВР-4-13 6,0 — 14 (1.37) КЕ-4-1 4<? - 4,0 14 (1,37) Е-1/9-1 — 1,0 9 (0.88)
— 4,6 14 (1,37) КЕ-6,5-14 с - 6,5 14 (1,37) Е-1/9-Ж 1.0 9 (0,88)
ДКЬР-6,5-13 9,7 — 14 (1,37) Е-1/9-Г 1,0 — 9 (0,88) Е-1 /9-1Г 1,0 - 9 (0,88)
— 7,5 Н {1.37) Е-0.4/9-Г 0,4 — 9 (0.88) Е-1/91М 1,0 9 (0,88)
ДЕ-4-14ГМ »* 4 — 14 (1,37) Е-1/9-ж 1,0 — 9 (0.88) Е-1,9/1 1,0 1.0 9 (0,88)
2.1. Геплоприготовнтельное оборудование ТЭЦ и котельных
40 Глинн 2, OfofivrSnriuNuif cticr/ju j< f-n трилывш! но e и re плоений женин
этом источником теплоты являются отопитель-
ные или отопительно-производственные котель-
ные, оборудованные н зависимости от видя
теплоносителя водогрейными или паровыми
котлами. Основные характеристики котлов, при-
меняемых я котельных сельских населенных
пунктов, приведены в табл. 2.На, б,
В котельных для нужд отопления, вентиля
ним и горячего водиспаб?кения вместо ранее
применявшихся подогревателей (ОСТ 34-531-68,
Таблица 2.8,а. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОГРЕЙНЫХ
СТАЛЬНЫХ КОТЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ
В КОТЕЛЬНЫХ СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ
ПУНКТОВ
Гик котла Тепло производит ел ьноетп, Q, Гкал/ч (ГДж/'i)
КВ-4-loO 4,64 (29,4) —4,0 (16,7)
ТВГ 6,6-150 7,64 (31.6) - 6,6 (27,2)
Таблица 2.8,6. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЧУГУННЫХ СЕКЦИОННЫХ
КОТЛОВ Н КОТЛОАГРЕГАТОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В КОТЕЛЬНЫХ СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ
ПУНКТОВ
Тепловая игнцшн-ть (len.wtipoH 1<мш[т«.|ьн1кть} хотлл или к । л лол г регат я. У,
Тип KCiT.'lfi HJJH ки । »'i оа г регат я Пинор XIIOLT и н я грена, F. uJ [ kj.i/'I ([ Дж/ч). при работе
Н41 rpti мирных углях- нл ркдОйых углях: на природной rfi:m II?] MHJLKOM ТОПЛН1П1
антраците кдмеинлм uni рзциге шншии
к У н н перса л - ,~>М » I 5.2 220(9211 102(427) I67(699} - •• 182(762) 167(699)
19.7 285(1193} 132(553) 216(904) 236(988) 216(904)
21,2 350(1165} 163(682) 266(1114) ... 290(1214) 266(1111)
28,6 115(1738) !93(808) 315(1319) 343(1436) ЗИ( I3I5)
33,1 480 (2(110) 223(934) 364(1524) 397(1562) 364(1524)
37,6 545(2282) 253(1059) 414(1733) 451(1888) 413(1729)
42,1 (119(2592) 283(1185) 469(1964) — 504(2110) 463(1939)
«Уииверсил-б» 19,8 277(1160) 168(703) 218(913) 143(599) 237(992) 218(913)
24.2 339(1419) 206(802) 266(1114) 174(728) 290(1114) 266(1114)
28,6 400(1675) 243(1017) 315(1319} 206(862) 343(1436) 315(1319)
33,0 462(1934) 281(1176) 363(1520) 238(996) 396(1658) 363(1520)
37,4 521(2194) 318(1331) 4)1(1721) 269(1126) 448(1876) 411(1721)
41,3 585(2449) 355(1486) 460 (1926)’ 301(1260) 501(2098) 460(1926)
46,2 647(2709) 393(1645) 508(2127) 333(1394) 554(2320) 508(2127)
«Унивсрсал-бМ» 24,2 339(1419) 170(712) 266(1114) 145(607) 290(1214) 266(1114)
33.а 462(1934) 233(976) 363(1520) 199(833) 396(1658) 363(1520)
1 1,8 385(2149) 295(1235) 460(1926} 252(1055) 501(2098) 459(1922)
«Энсргия-ЗМ» 36.8 4G5(19471 298(1248) 254(1063) 254(1063) 368(1541) 368(1’541)
65,2 670(2805} 447(1872) 380(1591} 380(1591) 552(2311) 552(2311)
73.fi 875(3664) 596(2495) 508(2127) 508{2127) 736(3062) 736(3082)
«Тула-3» 28,1 165(1974) 271(1176) 358(1199) 236(988) 385(1612) 327(1367)
46,6 670(2805) 406(1700) 516(2160) 311(1428) 550(2303) 482(2018)
63.0 87.1(3664) 530(2219) 676(2834) 445(1863) 719(3010) 630(2638)
« Минск-1 * 20,8 465(1947) 229(959) -• 193(808) 279(1168} 279(1168)
30,4 675(2826) 334(1398) 283(1185) 399(1671) 399(1671)
40,0 888(3718) 440(1842) 373(1562) 540(2261) 540(2261)
«Кирпичи» 311,1 - 240(1005) -
40,0 448(1876) — —
49.5 198(2085} —
«Универги.1-6М» 59,4 690(2880) - •-
'Ф ,4 KC.I- Гт 36 - - — — 860(3601)
2.1. rciwioipHrt>TOBHT<vibH<w вборудовамиг,- ТЭЦ и кгие.пliiiJч 41
Таблица 2.9. НАЗНАЧЕНИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
График тем- псрятур ПОДЫ -с И г । г 11, । и с н и с падог рс кат гле й Число II1JKJ- рмзм epriR Площади по- цСрлНОгти нагрека. Т|?ПЛЛГ1рОИ1НГ|ДИ П-Л1Я1ОГ гь. Гкал/ч (ГДж/ч)
ЧИС. К) XLJ'HJI! п<* иоде .Vimiнь труйпк. L
Подогреватели t. алниптиче.ск.ими днищами
150/70 4 3 7 9,5 Н- 1,13 13,3(1,73 -55.69)
130/70 2 3 г' 9.3 -- 108 1,63 18.1(6,82— 75.78)
9.5/70 ‘2 2 7 5,3 4-71 0,585 -6,84(2,45- 28,64)
Подогреватели с плоскими днищами
150/70 4 .3 3 9.5 — 24.4 1.13- 2.94(4.73-- 1 2,31)
L30/70 2 3 3 9.5-г 24.4 1.63 4,22(0,585 1,52)
95/7I.I 2 2 3 б.з ;• 16 0,385--1,52(2.45 6,36 j
Рис. 2.5. Пароводяной подогреватель
1 — воздушный кран; У передняя камера; J •-
сильфонная трубка для установки манометра,
4 корпус; 5 - трубная система; f> - задняя каме
ра; 7 крышка, Й - разделительная перегородка
(двухходовые подогреватели не имеют разделитель-
ной перегородки); 9 - опора
ОСТ 34-532-68, ОС Г 34-576-68 и ОСТ 34-577 68)
выпускают подогреватели, согласно отраслево-
му стандарту ОСТ 108.271.105—76 (рис. 2.5)
Назначение и технические данные выпускаемых
пароводяных подогревателей приведены и
табл 2.9. Теплопроивводительность подогрева-
телей определена дли работы по графикам
150—70 и 130—70 ЛС при абсолютном рабочем
давлении пара 7 кгс/см9 (0,69 МПа), а для
графика 95 70 :>С — 2 кгс/см2 (0,2 МПа),
Трубная система подогрева!слей выполняется
ив лагу иных трубок диаметром 16X1 мм по
ГОСТ 21646—76 с изм.
Температура н давление пара, поступающего
в подогреватель, нс должны превышать 300 °C
и 10 кгс/см2 (0,98 МПа) соответствен и о, а тем-
пература и давление нагретой воды — 200 °C
и 16 кгс/см2 (1,57 МПа). Основные размеры
и технические характеристики пароводяных по-
догревателей приведены н табл. 2.10
Таблица 2-10- ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
Общ пячен не подогревателя ОСшая корпуса д_| ина Л„ ии Н^^ужный и ннут реп инй днамс-три корпуса £>п/1>пп, «И Л,-| И Н й трубок. Л ИИ 1 Ч игл [> 1 Ч нс.1 о трубок L 11 ри.ведеп нчс |И1?л-> трубок 3 вертикаль ней ряду, п Площадь гтеряно- с.н пагрё- за F, ч- I hi и m еь д ь живого сечения м? Т en.'ionpcjHano- дительноить У, Гкал/д, (ГДж/ч)
новое (ОГЛ LCR.271 1U3—7€п стар rtf новой МСД€.СМ старин м аде л н м(\ж груб- ноги- :ipij- сгранства L аднс.сг хо- да трубек hr
ПП2-9-7-П 01 OCT 34-531-68 3550 3548 325/309 69 8,5 0,9* usee 1(604(6^21 1,63(6,82)
11112-17-7-11 02OCT 34-531-68 3575 3574 426/412 3000 9 124 111,3 17.2 0.108 0.0096 2.98112,48)
ПП2-24-7-11 ОЗОСТ 34-531-68 3630 3630 480/466 176 12.6 24,4 0,135 0,0136 4.221 17,67)
Ш12-6-2-П ПОСТ 34-531 68 2550 2548 325/309 68 8.5 6,3 0,061 0,0052 0,585(2,45)
ПП2-11-2-11 12OCT 34-531-68 2575 2574 426/412 2(ХЮ 2 124 10.3 1 1.4 0.108 0,0096 1,07(4,48)
ПП2-162-Н I30CT 34-531-68 2630 2630 480/460 176 12,6 16 0,135 0.0136 1,52(6.36)
ПП2-9-7-1У 01 OCT 34-532-68 3550 3548 325/309 68 8,5 9,5 0,061 0.0026 1,13(4.731
ПП2-17-7-|У 02OCT 34-532-68 3575 3574 426/412 3000 4 124 10,3 17,2 11,108 0,0048 2,08(8,71 )
ПП2-24-7 IV ОЗОСТ 34-532-68 ЗйЗО 3630 480/466 176 12,6 24,4 0,135 0,9068 2.94(12,31)
ПП1-9-7-11 01 OCT 34-576-68 3606 3588 325/309 68 8.5 9,5 0.061 0.0052 1,63(6,82)
1Ш1-17-7-И 02OCT 34-576-68 3650 3630 426/412 124 10,3 17,2 0,108 0,0096 2,98( 12,48)
ПП1-24-7-Л . 03OCT 34-576-68 3720 3750 480/466 176 12,6 24,4 0,135 0.0136 4,22( 17.67)
ПП1-24-7-Ц 04OCT 34-576-68 3785 3915 630/616 3000 2 232 14.5 32 0.162 0,018 5.57(23,32)
ПП1-53-7-II 05OCT 34-576-68 3885 3915 630/616 392 17.8 53,9 0.219 0,0302 9.2(38,52)
ПП1 76 7 И 06OCT 34-576-68 3785 4015 720/704 560 21,6 76,8 0,277 0.0432 13,2(55,27)
ГНИ 108 7-11 07OCT 34-576-68 4135 4154 920/804 792 26.4 108 0.349 0,0604 18,1 (75,78)
ПП1-Б-2-Н ПОСТ 34-576-68 2606 2588 325/309 68 8,5 6,3 0,061 0.0062 0,585(2,45)
ПП1-11-2-11 12OCT 34-576-68 2650 2630 246/412 124 10,3 И, 4 0,108 0,0096 1.07(4,481
ПП1-16-2-Н 13OCT 34-576-68 2720 2750 480/466 176 12,6 16 0,135 0,0136 1,52(6,36)
ПП1-21-2-П 14OCT 34-576-68 2875 2798 530/516 2000 2 232 14.5 21,2 0.162 0,018 1,99(8,33)
ПП1-35-2-Н I5OCT 34-576-68 2885 2915 630/616 329 ! 7,8 36,3 0,219 0,0302 3,38(14,15)
ПП 1-50-2-11 16OCT 34-576-68 2985 3015 720/704 560 31,6 50.5 0,277 0.04.32 5,02(21.02)
ПП1-71-2-П 17OCT 34-576-68 3135 3154 820/804 792 26.4 71 0,349 0,0604 6,84(28.64)
nni-9-7-lV 01 OCT 34-577-68 3606 3588 325/309 68 9.5 9,5 0,061 0.0026 1,13(4.73)
nni-l7-7-[V 02OCT 34-577-68 3650 3630 426/412 124 10.3 17.2 0.106 0.0049 2,08(8,71)
llfl i-24-7-iV ОЗОСТ 34-577-68 3720 3750 480/466 176 12,6 24,4 0.135 0.0068 2,94(22,31)
ПП1-32-7-1У 04OCT 34-577-68 3785 3788 530/516 3000 4 232 14.5 32 0,162 0,009 3,88(16.24)
nni-53’71V D5OCT 34-577-68 3885 3915 630/616 392 17.8 53,9 0,219 0,0151 6,55(27,42)
ПП1-76-7'1¥ 06OCT 34-577-68 3985 4015 720/704 560 21,6 76,8 0,277 0,0216 9,4(39,36)
ПП1-108'71У 07OCT 34-577-68 4135 4154 820/804 792 26.4 108 0.349 0.0302 13,3 (55.69)
Hnwjxpuhжлялид .тиииирНачуо 7 о е t> г j
2.2. TjiyfionpUISUJlhl II 4trtiJ|lk,lt»HilllHL‘ Tt'IIJLUBbLK L^Tt’M
43
2.2. ТРУБОПРОВОДЫ
И ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Трубопроводы н арматура тепловых сетей
при рабочей температуре воды выше IbVC
(независимо от давления) должны соответ-
ствовать требованиям «Правил устройства и
безопасной эксплуатации трубопроводов пара
и горячен воды» Госгортехнадзора СССР, Дли
трубопроводов тепловых сетей при рабочей
температуре воды 115 ПС и ниже применяются
стальные электросварные трубы с учетом до-
полнительных требований по СНиП 2.04.07-&6 *.
Для тепловых сетей горячего водоснабжения
применяются оцинкованные стальные трубы,
сварку которых следует производить в среде
углекислого газа.
Рабочее давление и температуру теплоно-
сителя для выбора труб, арматуры и оборудо-
вания, а также для расчета трубопроводов на
прочность и при определении нагрузок от трубо
проводов на опоры груб и строительные кон-
струкции принимают:
а) для подающего и обратного трубопро-
вода водяных сетей: лав.,теине — по ияибольше
му давлению в подающем трубопроводе при
работе сетевых насосов с учетом рельефа мест
ностм, но не менсо 10 кг/см’ I I МПа); темпера-
туру — по температуре в подающем трубопро
иоде при расчетной температуре наружного
воздуха для проектирования отопления;
б) лля подающего и циркуляционного тру-
бопроводов сетей горячего водоснабжения:
давление -- по наибольшему давлению в по-
дающем трубопроводе при работе насосов с уче-
том рельефа местности; температуру 75 "С.
Технические характеристики стальных труб
приведены в табл. 2 И в 2.12.
ТаИлхиа 2.11 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЬНЫХ ТРУБ
УСЛОВНЫМ ДИАМЕТРОМ 15-1400 мм
Днамстри труЛлпрл- вода, мм Тол in и и л стеккм'тру- бы ft. 4V. Ллишадь nu- ПСрСЧнОго имя в гнету /. м? Плошадь-пч- нгрчипстп Г м длины трубо- провода А, М' Гп.ПЦИИР wjn- riflUMH подан*'’ ней трубы 5Н, мм Macta ] м пол акцией трубы. КГ ОЗщая масса трубы с водой, кг
условный 0, нл руж ни h 7?. труба изил ялин
1 £ 3 4 j ь 7 8 9
15 IB 2,0 0,00015 0,0.5 10 0.8 2.9 3,9
20 25 2.0 0.00035 0.08 40 1.1 3,3 4,7
25 32 2.5 0.00057 0.10 40 1,8 3,6 6,0
32 38 2,5 0,00085 0.12 40 2.1 4,0 6,9
40 45 2,5 0.0013 0,14 40 2,6 4.3 8.1
50 57 3,0 0,0020 0.18 50 4,0 6,8 12,8
" 70 76 3,0 0.0039 0,24 50 5,4 7,9 17,0
80 80 3,5 0,0053 0.28 50 7,3 8.9 21,5
во 89 3,0 0,0055 0,28 50 6.4 8.9 20.7
100 108 4,0 0,0079 0,34 50 10,2 10,2 28,3
, 100 108 3,5 0,0080 0,34 50 9,0 10.2 27.1
125 I 33 4,0 0,0123 0,42 60 12,8 14.9 39.9
125 133 3.5 0,0124 0,42 60 1 1,2 14,9 38.5
150 I,59 1,5 0,0177 0,50 60 17,1 16.5 51,3
175 194 5.0 0,0270 0,01 60 23,2 18,8 67.6
200 219 6.0 0,0330 0,69 60 31,6 21,0 86,0
20U 219 5.0 0,0340 0.69 60 26.3 21,0 81,5
250 273 7,0 0,0530 0,85 600 46,6 24.9 124.1
300 325 8,0 0,0750 1,02 G0 62,6 29,0 167,0
300 325 7,0 0,0760 1,02 60 54,9 29,0 1 59,4
350 377 9.0 0,1010 1,18 70 81.6 39.0 222,6
400 426 6,0 0.1350 1.34 70 62.2 43,4 240,2
400 426 7.0 0.1330 t ,34 70 72.3 43,4 248,2
150 480 6,0 0,1720 1,51 70 70.2 47.9 289.1
450 480 7,0 0.1710 1,51 70 81,6 47,9 298,9
44
Г.щеа 2. Ofutpyilwamie еисгем nenr/HiJiiimiiutKWi) геп.чмнаСпсения
Продолжение табл. 2 f 1
1иамС-тры трубипро- ница, нм Тидщмна стенни туу- Сы 6, UM Площадь кп пергчiii)[4j рече- ния. в енгту /. и* 1 |лоиы'II. 114- верлшгети 1 м ДЛИНЫ TjiyClli- провидя F. ж' 1 ил in и mi и :i и - J1MLIHJ1 ihJJlritO /лей трубы Л... мм .М|ЦЧЩ 1 М ILOjl Л KTICI+! 14 Tpyfil.l, hl Общим naevri труОы с IIOlK'iti. кг
CJlOftH 1J ft /J. наружный D„ тру Ud ИЯОЛ я II ин
I 2 3 4 Г> 6 7 н 9
460 480 8.0 0,1690 1,51 70 93,1 47,9 309,2
500 630 6,0 0,2100 1,66 70 77,5 52.0 338,9
300 530 7,0 0,2090 ! ,66 70 90,3 52,0 350,1
600 530 8,0 0,207 1,66 70 1 03,0 52,0 361,1
500 530 9.0 0.206 1.66 70 115,7 52.0 372,3
нею 030 6,0 0,300 1,97 70 92,3 61.7 452,1
GOO 030 7.0 0,298 1,97 70 107,5 61.7 465,4
600 630 8.0 0,296 1,97 70 122,7 61,7 478,6
600 530 9.0 0,295 1,97 70 137,8 61." 492.9
GOO 630 10.0 0,292 1.97 70 152.9 61,7 505,0
600 630 11,0 0,290 1,97 70 167,9 61,7 518/
700 720 7,0 0.391 2.18 80 123.1 80,6 592.7
700 720 8.0 0,389 2,18 80 110,5 80,6 607,9
700 720 9,0 0,387 2,18 80 157,8 80,6 623,0
700 720 10,0 0,385 2,18 80 175,1 80,6 038,2
/00 720 11,0 0.382 2,18 80 192,3 80,6 653,1
700 720 12.0 0,380 2,18 «0 209,5 80,5 668,2
800 820 7,0 0,509 2.48 80 140,3 91,3 738,7
SOO 820 8,0 0,50? 2,48 80 160,1 91,3 756,0
8ii 0 820 9,0 0,505 2,48 80 180,0 91,3 773.5
600 820 10,0 0,502 2.48 8(1 199.8 91,3 700,9
81Ю 820 11.0 0,500 2,48 80 219,5 91.3 807,8
SOO 820 12,0 0,407 2,48 80 239,1 91,3 824,9
BOO 820 14,0 0.192 2,48 80 278,3 9 1,3 859,1
000 020 8,0 0.642 2,80 9(1 179.9 113,7 931,6
900 920 9,0 0,639 2,80 90 202.2 1 13.7 950.9
900 920 10,0 0,636 2,80 90 224,4 1 13,7 970,4
9110 920 1 1,0 0.633 2.80 90 246,6 1 13,7 989,9
900 920 ! 2,0 0,630 2,81.1 90 268,7 1 13,7 1009.0
900 920 1 4.0 0.025 2,80 90 312,8 113,7 1047,6
1000 1020 9,0 0.788 3.17 90 224,4 125.5 1133,6
1000 1020 10,0 0,785 3,17 90 244,8 125,5 1 11)ы,3
1000 1020 и,о 0.782 3,17 90 273,7 125,5 1176,7
! 000 1020 12,0 0,779 3.17 90 298,4 125,5 1 198,2
1000 1020 14,0 0,772 3.17 90 347.3 125,5 1240,9
1000 J 120 12,0 0,944 3,50 100 329,5 154.5 1422.4
1200 1220 10,0 I, I 30 3,83 100 298,4 169,3 1591,8
1200 1220 11,0 1,127 3,83 100 328,0 169.3 1617.7
1200 1720 12.0 1.123 3,83 100 357.5 169,3 1643,4
1200 1220 14,0 1,115 3,83 100 4 16,4 169,3 1694.4
1490 1420 12,0 1,530 4,47 но 416,7 216,2 2154,3
1400 1120 14,0 1,520 4,47 1 10 485,4 216.2 2213,4
1400 1420 16,0 1,510 4,47 но 554,0 216.2 2274.2
Прнягчанки; l. Плотность изоляции принята 400 кг/м< 2. Рабочее давление в трубопроводе 1.6 МП;*
(16 К1ч7см'1. 3, Трубы 0^400 мм бесшовные; трубы £*//>400 мн- эльчч росвариыс с продольным
mi нам.
г, J pyftuujKJKQjLtJ и оборудование тепловых сетей
45
Таблица 2.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПОДО Г АЗОП РОВОД Н ЫХ (ГАЗОВЫХ} СТАЛЬНЫХ ТРУБ
(ГОСТ 3262-75 * с юн.)
Лмач(ггр •[руб?, мм Вид труб
обыкновенные VtHJtl ни иг1
ye.ioisiu.i й 1}-. наружный Л„ ти¥цдица стенки. мяссн 1 м
ТОЛ111ИН;4 VICHKM. масса 1 м
м м труби, кг мм грубы, кг
15 21,3 2.8 1,25 3,2 1,41
20 26,8 2,8 1 ,63 3,2 1.9
25 33,5 3.2 2,42 4,0 2,9
32 42.3 3.2 3,13 4,0 3,8
40 48,0 3.5 3,84 4.0 4.3
50 00.0 3.5 4,88 4,5 6,2
70 75,5 3.75 6,64 1,5 7,9
S0 88,5 4,0 8,34 4.5 9,3
101) 114,0 4.5 12.2 5.0 13,4
125 140,0 4,5 15.1 । я,а
Рис. 2.6. Сальниковые
компенсаторы
а — двусторонний,
fi — односторонний;
/ корпус; 2 —
упор; J болт, -X —
грундбукса; 5 —
контрбукса; 6 пат-
рубок; 7 — кольцо,
8 - уплотнительная
набивка
Сальниковые компенсаторы. Общин вид
сальниковых компенсаторов приволен на рис. 2.6.
В iруидбуксе предусмотрены профильные
отверстия (пазы) для заливки антикоррозион-
ной смазки, которая предотвращает коррозию
патрубков под групдбуксой, вызываемую кон-
динсгшией влаги из окружающей среды. Уплот-
нительная набивки пртс температуре теплоно-
сителя до 200 °C должна состоять из асбестовых
или аебопроволочпых колец по ГОСТ 51 52—Н4
марки АНН. Для теплоносителя с температурой
до 150 3С между асбестовыми кольцами улбже-
46
Глава 2. Cifiopysiutiunu? систем централи:шнинниго теплоснабжении
Рис. 2.7. Компенсаторы сильфонные
осевые неразгруженные
а — двухсекционный; 5 - пднасек-
цнонный; 1 патрубок; 2 — стейка;
3 кожух, 4 — стяжка; 5 - енль
фон; f> — внутренняя обечайка; 7 —
патрубок средний
ни два кольиа из теплостойкой резины типа Т
со средней твердостью пи ГОСТ 7338— 77
с изм., гак что перед ними си стороны грунд-
буксы находятся один-два асбестовых кольца;
стыки колец уложены вразбежку
Сальниковая набивка должна иметь глубину
L.\ = fi5-у-70 мм у компенсаторов с величиной
Dy 175 мм и 1,Л= 120 мм и у компенсаторов
с Dy 2(N) мм; ширина стопорного кольца
L4= 15-5-20 мм у компенсаторов /7^-5:5 175 мм и
С; ^30—35 мм при Dy 200 мм. Техни-
ческая характеристика компенсаторов приве-
дена в табл 2.13.
Компенсаторы сильфонные осевые неразгру-
женные. В настоящее время промышленностью
освоен выпуск сильфонных осевых неразгру-
женных компенсаторов (рис. 2 7}. Незначитель-
ные размеры компенсаторов и отсутствие необ-
ходимости обслуживания позволяют устанавли-
вать их как в камерах и колодцах тепловых
сетей, так и в тоннелях, тепловых пунктах,
насосных и др. в районах строительства с рас-
четной температурой наружного воздуха не
ниже —40 °C. Техническая характеристика
сильфонных осевых неразгруженных компенса-
торов приведена в тябл. 2.14.
2.2. Трубопрададч и обг>рупааанир retijitxaux сетей
47
Таблица 2.13- ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА САЛЬНИКОВЫХ КОМПЕНСАТОРОВ, ММ
Диаметр услов- ного прохода грубоприпадл Д>. мм Общие* рязм Сры Компе искру нипвя способ- ность, мм расчетная сида г ре ел-ел, т Тип кпипснсвтцра
D,, 0 Л, 1, односторонний двухсторонний
размеры. мм рлчмсры, мм
D, L ! Lb
1 2 3 4 fi 6 7 8 & 10 11 [2
Для труб с условным Заилением до 25 сгс/гтО (2,5 МПа)
100 108 133 190 350 65 250 1.5 98 830 1540 820
125 133 150 220 360 65. 250 1,8 124 630 1540 820
1’50 159 194 255 370 75 250 2.6 148 895 1590 850
175 194 219 280 370 75 250 3,1 182 920 1590 850
200 212 273 345 370 120 2 00 6,0 206 970 1G70 980
200 219 273 345 570 120 400 6,0 206 1370 2470 1330
250 273 325 395 370 ] 20 200 7,5 257 970 1640 930
250 273 325 395 570 120 400 7,5 257 1370 24 70 1330
300 325 377 450 370 120 200 9,0 308 990 1670 930
300 325 377 450 570 120 400 9,0 ЗОЯ 1390 2470 1330
350 377 426 500 370 120 200 10,5 355 1990 1740 1000
350 .377 426 300 570 120 400 1 0,5 355 1390 2510 1400
400 426 480 550 480 120 30U 12,0 411 н&о 2140 1180
400 426 480 550 680 120 500 12.0 411 1550 2840 1480
450 480 530 600 480 120 300 13,5 465 1150 2(40 1180
450 480 530 600 680 120 500 13,5 465 1550 2840 1480
500 530 578 690 190 131 300 15.0 514 1 (65 2260 1280
500 530 578 690 134 134 500 15,0 514 1565 3060 1680
600 6,30 682 790 490 134 300 18,0 610 1180 2280 1300
600 630 682 790 690 134 500 1 8,0 610 1580 3080 1700
700 720 774 885 490 134 300 20,5 698 1182 2280 1300
700 720 774 885 690 134 500 20,5 698 1582 3080 1700
ЙОО 820 876 990 490 134 300 23,0 796 1 186 2280 1300
800 820 876 990 690 134 500 23,0 796 1586 .3080 1700
000 920 978 1090 540 134 350 26,0 894 1290 —
900 920 978 1090 790 134 600 26,0 894 1790 — —
1000 1020 1082 1200 540 134 350 29,0 990 1800 —
1000 1020 1082 1'200 790 134 600 29.0 990 1800 —
1200 1220 1286 1400 565 154 350 35.0 118G 1865 »я_». —Х--
1200 1220 1286 1400 81т 154 600 35,0 1 186 18G5 —
1400 1420 1490 1610 565 154 380 40,0 1382 1375 — —
1400 1420 1490 1610 815 154 600 40,0 1382 [ 875 — --
Для труб с условным даг ггяися до 16 кг/см1 (1,6 МПа)
! 500 530 576 665 485 130 300 9,5 514 1160 2240 1270
500 590 576 665 685 130 500 9,5 514 3 560 3040 IG70
600 630 678 770 485 130 300 11,5 614 1166 2260 1290
600 63(1 678 770 685 130 500 Н.5 614 1565 3060 1690
700 720 770 865 485 130 300 13,0 702 1170 2260 1290
700 720 770 865 685 130 500 13,0 702 1570 3060 1690
, 800 820 872 965 485 130 300 15,0 800 1175 2260 1290
800 820 872 965 685 ! 30 500 15,0 800 1575 3060 1690
900 920 972 1070 535 130 350 16,5 900 1275 — —
900 920 972 1070 785 130 600 16,5 900 1775 - —
'1000 1020 1074 1170 535 130 350 18,5 998 1280 — —
П
48 Глани 2. систем централизованней) теплоснабжение
Пр одолжен не чабл. 2.13
Диаметр углов лиги прохода трубопровода /),, мм Общие рлпыеры K.{]Mii«rttHpy- ющал tmnrnrt кисть. :^м Расчстпия сила трения, т Тип компенслтпра
J7. D Л, £i Lx односторонний двухсторонний
разборы, мм if размеры, мм 7
л 7 L L !* 1
1 2 3 4 5 ti 7 в 9 10 1 1 —— £ 12
1000 1020 1074 1170 785 1 Зо 600 1 Я,5 958 T7FH) . -
1200 1220 1276 1380 560 150 350 22,0 1 1 96 1386 —
1 200 1220 1276 1380 810 150 600 22,0 1196 1836 —
1 400 1420 HR2 1580 560 150 350 26,0 1394 1340 -
1400 1421) 1482 1581» 810 1 5U 600 26,0 1 394 1840 — :
* Компенсирующая способность двустороннею компенсатори и 2 раза больше, чем у одностороннего такого
же диаметра.
Таблица ?.|4. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СИЛЬФОННЫХ ОСЕВЫХ НЕРАЗГРУЖЕННЫХ
КОМПЕНСАТОРОВ, мм
Лиимс гр условного проходя трубопровода D-., мм Исполнение Размеры па груб- КСЬ Ли, ММ Габаритное размеры, мм Ком пенс ируютяя cnwnfimjc 1мм
л„ L
50 ОК 240 25 (±12,5)
57 130
мк 380 50 ( ±25)
О к 245 25 (-н 12,5)
70 76 130
МК 400 30 (±25)
ПК 250 25 (± !2,5j
«0 89 I во
МК 410 50 (±25)
ПК 290 50 (н-25)
100 108 200
МК 490 100 ( ±50)
295 50 1 4-25)
! ‘25 133 240
мк 500 100 (=±50)
ПН 285 5(1 (-1-25)
150 159 270
МК 475 100 ( ±50}
t>K 310 50 (±25)
200 219 340
мк 530 100 (±50)
Пр н иечаиие; ок -- иди юсеки ионный; мк - дау
2.3. ВОДО-ВОДЯНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ
Води водяные подогреватели для систем
отопления и горячего водоснабжении выпу-
скают но техническим условиям ТУ 400-28-429
82Е и ТУ 78 УССР-125 78, вмести ранее вы-
пускавшихся вида водяных подогревателей по
отраслевому стандарту ОСТ 34-588 68 (рис.
2-8). Подогреватели выпускают г длиной трубок
2000 и 4000 мм. Диаметр трубок 16X1 мм: ма-
ХССКЦИПННЫЙ, ;
сериал -латунь (ГОСТ 404 76 с или). Подо-
грева гели по техническим условиям ТУ 400-28 j
429-82Е выпускают на рабочее давление грею- }
щей и нагреваемой воды до 10 кгс/см- (I МПа) f
при предельной температуре теплоносителя :
150 °C. Подогреватели, выпускаемые по тех-
ническим условиям ТУ 78 УССР-12x5-78. ны
полняют на рабочее давление до 10 кге/см’
(1 МПа) при предельной температуре теплоии
еителя 200 ПС. :
2.3. Воде-видяные подсгревятезн 49
При применении этих впдопидогренателей
следует предусматривать пропуск нидигровае
мой воды гн) трубкам и грекмпсй воды
(тепл»п<>ситг..,1я) по мсжтруипому пространству.
При этом величины линейного удлинения кор-
пуса и трубок выравниваются. Основные раз
MepFJ и теплотехнические характеристики водо-
водяных ноди1 рсиагелей приведены в табл. ?. 15.
Расчет скоростных водо-водяных подогрева-
телей. Т е п л о в о й р л < н е г. Площадь по-
верхности нагрева скоростных тщгшодо! рсна-
гелей {Г', м:!) определяют по формуле:
Л=ф//гН.
где Q расчетный расход теплоты, ккал/ч; Л’ —
плошадь поверхности нагрева водопадегрсвателя,
м’’; i!t коэффициент теплопередачи, ккал/(мг-ч*®С);
Н — ерсднслгл лрифмичегкия рн:Ч)мн ”1ь гемнрратур
между греющей и нагреваемой средой,
Ряс. 2.8. Водо-водянме подогреватели (ОСТ 34 —
588—86, ТУ 400-28-429—82 Е, ТУ 78 УССР 125 —
78)
Таблица 2.15. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОДО ВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
()Гц1:г. in ч II. .1L1 1>и. мм 1) . II. ММ мм I. мм 4*ic\-io । ру- fiOK ? [Ь'кпцудь 1IGHV |>Х Н0Г 1 И н я г р<> П.Я г. м- П.ло1д;]1.11|1 жиного сч'ч?и им. м’
Tpy6i"ik /г. MOKTpyrimini п рост:) аиетв;) ,'м.
1 О .1 1 I..I 6 л 9
(ПОСТ 3 1 -588 68 1 57 50 2226 70
1 57 X 2000 Р 2268 200 4 0,37 0,00062 ().(Ю1 16
ПВ-7-01 !Л' 2220 70
02ОСТ 34-588 68 4220 70
2 5/ X 1001) Р а/ .10 4268 200 4 0,75 0.00062 0,001 16
ПВ-7-02 4 220 70
ОЗОС I 34 588 68 2300 80
3 76 X 2000-Р 76 60 22961 200 / 9,65 (l.OO ] 08 0,00233
1 и.-оз 2300 80
оюст ин 588 оз ч.Зио 80
4-76 •' 4и(Ю1’ 76 69 4296 200 г 1,31 0,0(0 08 (1,1)023.3
ПВ-2-Г14 4300 80
ОЙОС !' 3'1 -588 68 2340 85
5-89 X 20U0-P 80 82 2410 200 12 1.] 1 0.00185 0,00287
ПК г 1)5 2340 Ий
06ОСТ 34-588 -68 4340 85
6-89X4(100-1’ 80 82 4410 200 12 2,24 0,00185 0.00287
11В 7 1)6 434fl । 1 8 г.)
070(1 Т 3-1-588 -68 2424 90
7 I I '1 X 20(H) X П I I 1 1 (К?) 2120 200 1’3 1.76 0.0029 0.005
Г! В-г-07 2424 90
50 I'.iana 2 0’jnpr/rimifintir пи тея дс’.чг^алиаглтыняск'!; 7 ['Л/иЛ паб.жехия
Г!ридолжение габл. 2.15
(Д(7из на '1 г ни е />„, мм D м м 7 , мм 7, мм 1 ! I.h)iii;iл. Площадь :HHFn.irn гечс-иНи. м'
Числу rpj- 6i)K J irnuepKHOCTH JiarlX'Bil f, мJ трубок /,,, Ml-ЯП pvftnuC пространства
1 2 :j 1 5 fl 7 8
080СТ 34 888 1)8 4424 90
8 114 Х.4000.Х Р 114 106 4430 200 19 3,54 0.00293 0,005
I1B-2--G8 4424 90
09ОСТ 34-488—68 2620 142
9-J6«X2W»0-P 168 158 2718 200 37 8,4 0.005 7 0.0122
НВ г 09 2620 242
ЮОСТ 34-588- 68 4620 142
10-Ш8 X 4000 Р 168 158 4718 200 37 6.9 0,0057 0,0122
НВ-г-10 4620 М2
ПОСТ 34-588 68 2832 154
Г1 5I9X2000-P 21 9 207 2930 200 64 5,89 0,0098,5 0,02079
НВ 2-11 2832 154
12ОСТ 32-588-68 4832 154
12-219x4000-1' 219 207 4930 200 64 12 0,00985 0.02079
НВ 2-12 4832 154
I3OCT 34-588 -68 3032 178
13- 273 X 2 000-Р 273 259 3032 200 109 IU 0,01679 0,03077
ПВ-г-13 3032 3 76
НОСС 34 5S8 68 5032 178
14-273X4000-Р 273 259 51.132 200 109 20,3 0,01679 0,03077
ПВ-г-14 5032 178
15ОСТ 34-588-- 68 3232 21)0
15-325x2000 Р 32 л 309 3220 200 151 13,8 0,02325 0,04464
ИВ г 15 3237 20(1
160 СТ 34-388- 68 5232 200
16 32 5X4 000-Р 325 309 5220 200 151 28 0,02325 0.04464
ПВ-г -16 5232 200
' Данные пи.'н’грнвателей но
** Данные подогрени гелей по
"* Данные подогревателей ни
отраслевому стандарту ОС Г 84-588—68
техническим условиям ТУ 400 28 429-82Е
техническим условиям ТУ 78 УССР 125 — 78
Коэффициент теплопередачи подогревателя
k находят пи формуле
fr = |i
П|
ffi 4- аа '
Коэффициент теплоотдачи от греющей воды
к стенкам трубок at, ккал/(м“ч-°C), равен:,
аАй
я( (14W + i8/rPep-0,035^p.tp) -^,(2.1)
где ц - коэффициент, учитывающий накипь и за-
гризиенин трубок (табл. 2.16); a । и as коэффи-
циенты теплоотдачи пт греющей среды к стенкам
глубок и от стенок к нагреваемой воде,
ккал/(mj-ч< °С1
где /, р ;р—средняя температур;! греющей воды, *С;
ии скорость воды в трубках и'тр или в межтрубнпм
прост ранетке i'n м/с; d— внутренний диаметт
трубок (d„„) или эквивалентный диаметр ме Ж труб-
ного пространства (d,KR), м.
2 3 йгкцныдяные и 1).1'>1:ч ват1',’1 и 51
Таблица 2.16. ПОПРАВОЧНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ ц НА ЗАГРЯЗНЕНИЕ
И НЕПОЛНОЕ СМЫВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ
ТЕПЛООБМЕНА
X fipsi кт<‘риит пня Ilf пир* пост и тем |.т Or 10 иена К УСЛОВИЯ ее pafrulJJ |1
Нормальные чистые (новые) латунные тртбкн i
Латунные трубки, работающие в условиях прямоточного водоснабжения на чистой воде 0,85
Латунные трубки, работающие в условиях оборотного водоснабжения или на химиче- ски очищенной воде 0.8
Латунные трубки при грязной воде и воз- можном образовании минеральных и орга- нических отложений 0,75
Стальные нормальные трубки, покрытые тонким слоем окислов или накипи 0.7
Среднюю температуру греющей виды /Ч1лр
определяю! но формуле:
г.р.ср t/iip4'^гр)/2.
где Cr1i я OiP--- температура греющей воды на входе
и выходе из водоподогрсвателя, °C.
Скорость воды и> при ее плотности
у = 1000 кг/м1 в межтрубном пространстве
равна:
uj4T=^ GBT/3600f„T>
в трубках
w^= G,p/3600fip,
где <7„, и е7[р соответственно расход воды 0 меж-
трубном пространстве и по трубка мч'т/ч; и /,Р
соответственно площадь живого сечения межтруб-
ного пространства и площадь живого сечения тру-
бок. мН
Эквивалентный диаметр межтрубного про-
странства находят по формуле
d-,h„ = (/)'; — Ып) / < П и Ч- г<4),
где D«— внутренний диаметр корпуса подогревате-
ля, м; du наружный диаметр трубок подогрева-
теля, м, с числи трубок в живом сечении подо-
гревателя.
Коэффициент теплоотдачи от стенок к на-
греваемой воде, в ккэл/(мг-ч * °C), определяют
ся по формуле
И)С
аг=(1400+ 18/цаГр<-р —0,035/,arp.rp) , (2.2)
где /ия,Р—средняя температура и а греи не мой во-
лы. °C.
/ц ИГ р гр I п;нр ф- /'Jlia гр | /2.
где 0^,,, и G„Hni—cooThPTt 1 неннч температуры на-
греваемой воды ни выходе и входе в водоподо-
треватель, "С.,
Если греющая вода проходит по трубкам, то в
формуле (2.1) применяем величину d,4, а в фор-
му,ле (2.2) — d,k|1; если греющая иода проходит
пи межтрубному пространству, то н формуле
(2.1) используют величину d4KH, а в формуле
(2.2) - dBH,
Для облегчения подсчетов значений коэф-
фициентов теплоотдачи на рис. 2.0 предгтдвле
на номограмма для определения вспомогатель-
ных величин и!1*-* н d02, я в табл. 2 17 приводе
Рис. 2.9. Номограмм а для определеним кгиимпги-
тельных не.1ичии при вычислении коэффициента
теплопередачи скоростных вбдоподогревагелей
Таблица 2.17 ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ
ВЕЛИЧИНА
1 Ф ! ф t Ф
10 1576 58 2346 1 06 29 15
12 1611 60 2351 108 2936
14 1645 02 2382 1 10 2956
16 1678 64 2409 1 12 2977
18 1715 66 24 36 ] 14 2997
20 1746 68 2462 1 16 3017
22 1779 70 2488 US 30X7
24 1812 72 2515 120 3056
26 !844 74 2540 122 3075
28 1878 76 2566 124 3091
30 1908 78 2592 126 3 L12
32 1958 80 2616 128 ;л з i
34 1971 82 2641 130 3148
36 2003 84 2663 132 3166
38 2034 86 2703 143 3184
40 2006 88 2713 136 320 I
42 2094 90 2736 138 32 17
44 2124 92 2760 140 3234
46 2152 94 2783 142 3254
48 2184 96 2805 144 3276
50 2212 98 2835 146 3282
52 2241 ИЮ 2850 148 3297
54 2277 102 2872 i 50 33 i 2
56 2306 НИ 2893
52
Г.> i/ ,hi 2, /Oixirjur rpi-rr'.v Hi'Hrfhi.iuj.wtHi/w rt’v.Hi,неимения
Pw< 2Л0. Натиограмм» для определения срсднсля-
г ар иф ми чес кой разности температур в скоростных
ВОДОП0ДО1ревателях.
Пример. 1) Дино: .И6--35°С; м — iO°C,
Находим Н~ 20°С. 2) Дане: Д/ /> = 20"С.
Л/м -5сС, Находим: О—Ю,8СС
ны данные дли определении величины
Ф = 1400 4- 1&-0.035/2.
Средпелогарифмическую разность темпера-
тур между нагреваемой и греющей водой в водо-
пидогрсвятеле определяют по формуле
_ (Л|р ЦндГр) ~(^гр /?И»|Гр)
2,3lg
tirit t'inarp
Значение H находит по номограмме (рис.
2. J0).
При •— Т j I,;, /> Г2!|, — /ai-.td-p принимают
/ | I ~ (1.1- ,» ~~ А^Й И t 2 -р — t'i Ц.1 ;.р "=— А/и ' Пр И
Oi;>~ i'luj.p 5 — Н’нягр Принимают —Лл.шр- ;
= .XfS И (,.,:,Г? = А/*-
Число секций подогревателя определяют по
формуле
п — F/Fv,
где F - и„кннадь поверх пости нагрева нодигрина-
те.ти, мл Л, • пл сипа ль iicntepxuoci и нагрева одной
секции устчнппмсниого или иыбраннчго к yriaiioBKt'
подогревателя, т-1г.
Г и д р а в л н ч е с к и и р а с ч е т подогрева-
телей сводится к определению потерь напора
(м) греющей и нагреваемой воды. Потери на-
пора в подогревателе, слагающиеся из потерь
пи трепне и потерь и местных сопротивлениях,
определяют ио формуле;
Таблица 2.18. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНЫХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ В ТЕПЛООБМЕННЫХ
АППАРАТАХ ?
Тип м.л: i ни ггн с щ । рог и нле 11 пн
Вход в камеры в выход на камеры под
углом «СО к трубкам
Вход Н.П клмер В трубки И ВЫХОД И I тру-
бок в камеры в многоходовых тепло-
обменниках
Поворот па ifify ц камерах или в сек
1! И их
Вход и межтрубное itpori ранство вер-
шнстикулирна трубкам в многоходовых
п'пдообмепниках
Выход из межтрубпого щип-траис!на
под yi.лом 9П" к трубкам в чиигоходп
вых тс*к.1 г 1 об м е 11 н и ка х
Вход в ।рубки секционных подогрева-
те..-ц'й ин направлению дни женин пото-
ка в камерах
Выход ил трубок в камеры секционных
подогревателей без изменения наврав
лепия потока
Поворот на 180" у кромки продольной
перегородки в меж срубном пространст-
ве' многоходовых подогревателей
Огибание перегородок, поддерживаю-
щих трубки
Поворот на 180'-' н сварном канале, со-
стоящем из двух сварных колеи при их
дни метре 78 -254 мм
Поворот на J80” при переходе потока
из одной секции н другую в многокор-
пусных теплообменннках
1,11
1
7,5
1,5
I
0,3J --«,3'1
0.53 -0,56
1.5
0,5 I
M
2
где X -коэффициент трения, i -длина одного
хода, м; if-- внутренний или эквивалентный диа-
метр, м. g - ускорение свободного паленки, м/с*;
- - сумма коэффициентов местных сопротивлений
подогревателя (значения коэффициентов праве
дени в табл, Й.18); и?--скорость воды а трубках
при межтрубном пространстве, м/с, ц-- число сек-
ций.
Формулу (2.3) можно представить в виде;
Aft = АаЛ
Значения А приведены н табл. 2.19.
Расчет скоростных пароводяных подогре-
вателей. Тепловой расчет. При тепловом
расчете пароводяных подогревателей использу
ют те же формулы, что и при расчете водо-
водяных подогревателей, за исключением фор-
мулы, определяющей коэффициент теплоотда-
чи пь Коэффициент теплоотдачи ai, ккал/
/(мг-ч-°С), от пара к стенкам трубок для го-
ризонтальных и вертикальных подогревателей
находят соответственно по формулам:
0,77(5.500 4- 650-|1.> ~ 0,2(^г,)
V (/и — E r) md„
л г W У»а . Г<- ®2
АЛ = —— п------------4- У X----_
d 2Й 2а ’
(2.3)
5500 + 65Л.рк-0,2^р„
• -----—-----------------
V (/н — Лт) А
iJ.-l iLmvbi
53
Таблица 2.19. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Л ПРИ РАСЧЕТЕ
ПОДО ГРЕ ПАТ ЕЛ ЕЙ РАЗНЫХ ТИПОВ
11 ii.ii > г]Н' ini: i'ri и Числи или секций tHopMV.lJ Д.1Н 1 Ц1 |И-,Ц-.'| Г II ИЯ А
Пароводяные Г()[НГ.1<)НТг1 'Ihlildl.' Лпухходовые Че ы ре хходовые (1,262/-|-0,2 Я 0.524/ | О.пЗб
□ I.'P ri+HdnlhH ЫС Двух ходовые Чстырехходовые 0.24/4- 0.28 0,48/4- 0.536
В и; ьд и и । j е горизпитальн ыи иода в трубках Для одной секции Л., in л пух секций 0.131/ - <1.154 0.262/и 0.234
|И)ДП н м?жтрубном простри in1 гги? Для одной секции Для двух секций 0.1 31 /4-0,204 0.202/4-0.408
i I р и м с 'I и н н с. При числе 1чч< и.нй болен1 л в у х. величину 4 oiipeji.e.'ivfio-i cvm ч иривинмем указанных значений.
где 6.- - температура насыщения пари. ', /и
<|н'дння температура стенни трубок подогревателя,
41: /,., , средний । емнература слоя конденсата на
поверхности трубок. 'С: г» приведенное число
[рубок в вер ГН Кя льном ряду; /? риечеч пая высота
трубок иодогревателн, м,
Средняя температура стенки трубок пидг>-
рреBdTe.iiи j>;ihii;j:
I, I •"•= ^.. -|- t |, , |- ) /2.
Средняя температур;] слоя конденсата на
поверх нос । и трубок
/, р < = :/.,— 5 1/2
Средняя „кн-дрифмичеекая разность темпе-
ратур
Для нахождения значения () пользуются
номограммой (см. рис. 2.16).
Гидравлический расчет. Величину
потерь нинори нагреваемой воды в пароводя-
ном подогрева геле ипрсде.тяют по тем же фор-
мулам, что и для во;ю-водяного подогрева1елп.
2Л. НАСОСЫ
В системах теплоснабжения в качестве сете-
вых циркуляционных, подкачивающих, смеси-
тельных и подпиточных насосов могут нсподп-
.човатьсн центробежные масел ы следующих
; и ион:
I) С.4 । op и пениальные спирального тина
с рабочими колесами двойного входа односту-
пенчатые (кроме СЛ SOU.100 и СЭ 1*250 —
140}. Насосы типа СЭ щ пользуют в качестве
сетевых в крупных системах теплоснабжения и
устанавливают irn подающих трубопроводах
тепловых сетей для перекачивания перегретой
воды с температурой до 120 или 180 "С. с рабо-
чим давлением на входе насосов (4, 6. 10, 16
или 26 кг. /см2) (0,4; 0,0; I; 1,6 или 2,3 МПа)
в зависимости от марки. Технические характе-
ристики насосов приведены в табл. 2.20;
2] СД - горизонтальные одноступенчатые
с рабочим колесом двухстороннего всасывания.
Предназначены для воды с температурой до
180 °C при подпоре 60... 100 м;
3) НДн, НДс и НДв горизонтальные од-
ноступенчатые с полуспиральным подводом
жидкости к двухстороннему рабочему пологу
низкого, среднего и высокого даВмЧениЙ соответ-
ственно. Предназначены для воды и других
чистых жидкостей с температурой до !00 *’С и
максимальной величиной подпора 10 м;
4) Д горизонтальные одноступенчатые г
полуспнрллыгым ПОДВОДОМ ЖИДКОСТИ к двухсто-
роннему рабочему колесу. Предпазпячены для
воды и других чистых жидкостей с темпера!у
рой hl1 более 85 ‘С, и максимальной величиной
подпора 20 м (у насосов Д2000 21 и Л 12.50-
11 30 м);
5) К и КМ горизонтальные консольные
одноступенчатые с осевым подводим воды, пред-
назначены для перскачиван ня воды и других
невчзкнх и не обладающих химической актив-
ностью жидкостей с температурой ди 85 'Ч,’. и
макси мал плои величиной подзюря до 20 м. ( К а -
т айский насосный чнчод по гпециальпому заказу
изготовляет насосы для 11 cj >ек и ч и па 11 и я жидко-
стей г температурой до Ю5<:С).
сп
Таблица 2,20, ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА НАСОСОВ CS
1 Irina.it тель СЭ5Р0 7<| C3WW 11X1 СЭ 123(1 45 C3I250 70 Ola.xi ii:i сэгмю пи 02500 180 СЭ5(ХЮ- /0 Г.Э5(."ЭО- '.60
Расход воды. м,1/ч о!Ю 8П0 ноо 1250 1250 1250 2500 2500 .5000 5000
Нйпор, м 70 55 100 45 70 140 60 180 70 160
Допускаемый кавн таинпнный ztajiac м, не менее 10 5,5 i’.l h - * 7.5 7.5 7,5 12 28 15 40
Рабочее давление на входе кгс/ся- (МПа), не более 1б( 1,57i 11(1.08) 16( 1,57) 1 1 (1.08) 11(1,08} 11(1.08) 1 1,5(1,13] 10(0,98) 6 (0,59) 10(0.98)
Температура перека- чиваемой, воды, "С, не более 180 IM ISO 180 180 ISO 180 120 120 120
КПД, %, не менее 82 81 80 82 82 82 86 84 87 «7
Мощность (при 1 20 °C, у = 1 000 кг/ м !). кВт 120 L5O 275 185 295 580 475 146(1 1095 2505
Расход воды на ох- лаждение уплотне- ний И ПОДШИПНИКОВ (Рё^З,5 кге/еч’, / = зз ис;, и7ч Элект радвигатель: 3 3 3 3 ,3 3 3 3 3 3
ТИП 3155 -2 ЛЗ 4 55 - 2 АЗ 40(17.-4 АОЗ 400S - 4 АЗ 4O0S — 4 А | 2—52 — ' АЗ 12 41—4 2АЗМ 1600 ддп 116/49 4 2АЗМ 250(1
МОЩНОСТЬ, кВт 1 tkld I 00 315 200 315 630 500 1600 1250 2500
напряжение В 380 бей 380 660 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 0000
частота вращения (синхронного}. мин 1 л(Ч10 1 500 1500 1500 1500 1500 1 500 3000 15011 300(1
Di*UWHrWl,M,7rF'&(il>\l+? Л-’хМЛИ.? £ пл'пг
2.4. Насосы
55
Марка насоед
новое и(]1К!начеиие старое и fieri на чет ph е Т Н IE
Е5К.-6 BA0-2L— 2
К я/1я 1,5К 8/18 4Л8О Л2УЗ 4А80А2 ВАО-21-2
К 20/18 2К 9 4Л 80R2 УЗ
2К-20/18 ТМ-41—2 ВАО-32-2
К 20/30 2К-6 ЛО2-32 2
2 К-20/30 4А100 2 УЗ ВАО-42-2
К 15/30 ЗК-9 Л02-42-2
ЗК-45/ЗО 4А112 М2УЗ 4А112 М2 А02-52-2
К 45/55 ЗК-З A160S2 A02-7I-2
4K-I8 В.АО-42-2
К 90/20 4К-9П/20 АО2-42-2 4А112 М2 УЗ ЛОЗ 52 2
К 90/35 4К !2 A02-7I-2 4А 160S2 4А I80S2
К 90/55 4К-2 А02-71-2 АО2-72 2 4A200L2
К 90/85 4К-6 А2-81-2 АО2-82-2 4A160S4
К I60/20 6K-I2 А02-71-4 А2-72-4
К I60/30 6К 8 А02 72-4 4А 180 М4 A2-7I-4
К 290/I8 8К-18 Л02 71-4 А02-72-4 4А I8US4 4А 200 М4
К 290/30 8К-12 A2-8J-4 А02-81-4
Таблица 2.21. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ТИПОВ К и КМ
Эле к грид в и тэте ль частота и pa ।пен ин л, ник ОАО 1 ИГ НЛСЛСП0 КМ и тип электро- да и гл тмя
1 мощность А', «Вт
1,5 2860
] .6 2850 КМ 8/18
1,5 2850 4Л 80Л2
1,5 2860
2,2 2850 КМ 20/18
2,8 2900 1 Л 9<)|. 2
4 2900
4 2880 КМ 2(1/30
4 2880 2A100S2
7.5 2900
7,5 291 0 КМ 45/30
7.5 2900 4AI 12 М2
7.5 2900
13 2900 К.М 45/55
15 2940 1A I60S2
22 2900
7.5 2900 КМ 90/20
7.5 2910 1A I I 2 М2
7,5 2900
13 2900
22 2900 КМ 90/35
15 2940 4A160S2
22 2945
22 2900 КМ 90/55
30 2900 1AI80S2
45 2945
55 2900 —
55 2900
15 1465 КМ 160/20
22 1455 4A160S4
30 1455
30 1455 —
30 1470
22 1455
22 1455
30 1455
22 1-470-
37 1475
40 1460
4 0 14 GO
Насосы типа КМ отличаю гея иг насосов ти-
па К по виду соединения электродвигателя с
рабочим колесом. Насосный агрегат типа К со-
стоит из насоса и электродвигателя, смонти-
рованных на общей фундаментной плите; при-
вод насоса от электродвигателя осущест-
вляется через упругую муфту. Моноблочный
насосный агрегат (КМ) состоит на центробеж-
ного консольного насоса, крепящегося на
фланцевом щите элсктродит ач еля с удлинен
ным концом вала, на который непосредствен-
но насяжннастся рабочее кплего насоса. Гид-
равлические характеристики насосов чина К
и К.М одинаковы. Согласно ГОСТ 22247—76,
с нзм. Е введено новое обозначение насосов
типов К и КМ. В табл. 2.21 приведено соот-
ветствие нового обозначения старому;
5f>
> jaw u 2. Otjupy&iHcuirc’M ut'H’.-pd.fii in.i.jWHe.'ri Tr'.'i н>r:iufi.w:‘nu ч
Рис. 2.11. Электронасосы типа И ВЦ
и. II,ВЦ Hi Li.7 и ЦВЦ 25 Si.‘2
б ЦВП 2.5 2: ЦВЦ 4-2.8; ЦВЦ £5.3- 3.5 и
ИНН К) 4.7
В) ЦНШ горизонтальные одноступенча-
тые консольные с рабочим колесом односторон-
него нсасынания, предназначены для перека-
чивании чистой воды с температурой до 80
и максимальной величиной подпора до ] 5 м;
71 ЦВЦ малогабаритные моноблочЕНЫС СО
встроенным асинхронным элем родвигателсм
короткозамкнутого типа (рис. 2.1 II. На валу
элем род вне а геля установлено рабочее кОЛССО
бессальникового насоса. Бессальниковая 'кон-
струкция позволяет обеспечить эксплуатацию
насосов без постоянного наблюдения. Смазка п
охлаждение подшипников осуш.есталяЕС>тгя псрс-
качивасмой водой. НасоСЫ уст ез и а вл н на ют пс-
посрсдстчнчшо па трубопроводах, что упрощает
их монтаж и эксплуатацию и позволяет обхо-
диться без снсциал!>ных фундаментов. Соеди-
няют насосы с трубопроводами г помощью
ниппельных или фланцевых соединений (в зави-
симости от ।ииоразмера насоси). Уровень шума
работающих насосов не превышает 40- оо дБ
(в зависимости от типоразмера насоса). Пред-
назначены насосы для перекачивания поды г
температурой до 100 *(’ в системах централь-
ного отопления н горячего водислабжепия.
Основные размеры насосов ЦВЦ приведены в
табл. 2.22; рабочие характеристики насосов,
применяемых в системах теплоснабжения, пока-
заны на рис. 2.12 2.78,
Таблица 2.22. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ЭЛЕКТРОНАСОСОВ ТИПА ЦВЦ
Маркл насоси Р я-IM г ры. ми Ми геи. кг
!>. -4 Дийк: /"и.mi
ЦВЦ 2,.i 2 ?а 281 130 252 203 8
ЦВЦ 4-2.8 32 305 153 285 232 10
ЦВП б,3-3.5 40 361} 173 287 231 12
ЦВЦ 10 1,7 40 3fi0 173 301 238 34
ЦВЦ 16-6,7 50 402 L ‘Hi 379 299 38
ЦВИ 25 4,2 70 4 57 22G 395 322 43
Й.4, Каписы 57
Рис. 2.11!. Характеристика насоса СЭ500—70, на-
ружный диаметр рабочего колеса (ДК=25П мм)
Рис. 2.16. Характеристика насоса СЭ12.50 -75
(Дк = 490 мм)
Рис. 2.13. Характеристика насоса СЭК(Ю -5Б
(Д. - 42S мм)
Рис. 2.17. Характеристика насоса СЭ1250—140
(Д^ — 475 мм)
Рис, 2,14, Характеристика наглей СЭ800—100
(Дь = 415 мм)
Рис, 2.18. Характеристика насоса СЭ2500—60
(Д. —467 мм)
Рис. 2,15. Характеристика насоса СЭ1250—45
(Дх = 415 мм)
58
Гл mi □ 2. Ofitif3i/dnnanuL‘ систем централизованный теплоснабжения
«Й^ 260r
'ipdr-H
-ЙЙ
7Щ)
Ш
№
1200
1000
800
ouo
wo
200
0 L 0
-&h %
ftj/W %
^0г80
5Q-60
И
jL о
Щ
-20
.w eoo ада i?so i800 моо &}м3/ч
Рис, 2,23. Хар актер истин а насоса 12СД—6
{Дн^415 мм)
Рис. 2.19. Характеристика насоса СЭ2500 —180
(Дк = 415 мм)
Рис. 2.24. Характеристика насоса 12СД—9
(Л ^4I5 мм)
Рис. 2.20. Характеристика насоса СЭ5000 — 70
{Дк = 551) мм)
Рис. 2.25. Характеристика насоса 14СД—в
(Д^45а им)
Рис. 2.21. Характеристика насоса СЭ5000—160
Oie = мм)
Рис. 2.26. Характеристика насоса 14СД—9
(Д, = 490 мм)
Рие. 2.22. Характеристика насоса ЮСД—6
(Л. = 415 мм)
2. 1. Насосы
59
Рис.2.31. Характеристика иасося 5НДн
— — Дг. = 350 мм;---------Д,— 325 мм;
—.----™—УЛ = 300 мм
Рис. 2.27. Характеристика насоса 18СД —13
(Дк = 415 мм)
Рис. 2.32. Характеристика насоса бНДв
-----Дь—405 мм; — ---------Дц = 380 мм,
Рис. 2.28. Характеристика насоса 24СД—15
(УЛ — 415 мм)
Рис. 2.29, Характеристика насоса 4НДн
(Ди = 280 мм)
— Д,— 360 мм
Рис: 2.33. Характеристика насоса 10Д-6
— -УЛ —465 мм,------------Дк = 432 мм;
Рис. 2.30. Характеристика насоса 4НДв
----------Дк = 280 мм;------------Дл —265 мм
GO
/’ л u и u 2. U tfop <>w w /? < к c j t* л w гд> О л г/я <>4W н w Лг?н г f п ,-т и с к а 0 -ч t* я
// 38 720 1t\O 2W АД 2^328 g, л/с
9 288 МО 5SG Ж' 1080 128Пй,м¥ч
Рис. 2.37. Характеристика насоса 20Д-й
— Дк = Я5Г> мм; ----------- -Л, = 745 мм;
Рис. 2,34. Характеристика насоса 12 Д-6
-------- ;1 „ 5 If 1 мм;-------Дк —495 мм
Рис. 2.38. Характеристика иасска 200 Д-60
_______—/^ = 525 мм;------------- Д4=5(10 мм;
— ДN = 470 мм
Рис. 2-35. Характеристика насрса 12Д-Й
- — Лк —432 ми; -—---- Д, = 395 мм;
— - ------ДН=35Г1 мм
Рис 2 39- Характеристика насоса Д200-36
^Дк^ЗбО мм;----------------------Дк = 325 мм;
1 . '- —Дк = 30(1 мм
2.4. Насоси
51
Рис. 2-40. Хаиактерис । ина няспса Д20Г1-0Г1
------Д< = 280 my--------------Дц = 26() мм
Рис. 2.42. Характеристика насоси Д320-70
--------— Д к = 242 мм;-----------Дг. = 230 м и
Рис. 2.41. Харин герметики насоса Д320-50
---£«—405 ми; — ,--------Дг. =380 мм;
.... £..=350 мм
Рнс 2 43. Характеристика насоса Д500’35
-£.=525 мм;-------------- — Д.-500 мм;
_____ —- —Дк = 470мМ
Рнс. 2.44. Характеристики ияcoca Д630-90
----------Д, —525 мм;-------------£1 — 500 мм.
----------— £„ = 470 мм
62
/ ,t и о a 2. Оборудование систем цсятрилилоуанкоео теплоснабжения
Рис. 2.45, Характеристика насоса Д800-28
------Дх = 400 мм;--------------Дх —430 мм;
----—----Дк=400 мм,
Рис. 2.47. Характеристика насоса Д1250-14
(16НДн)
------Дк=460 мм;------------Дк —425 мм
Рис 2.48. Характеристик» насоса Д1260-65
“Д, = 460 им;-------------— Д**430 им;
ТТДГТТ-----— Д« = 400 мм
Рнс. 2.46, Характеристика насоса Д1000-40
------------— Д.-540 мм;--------Дк = 510 мм,
--------------------------------Д„ = 480 мм
Рис, 2,40. Характеристика насоса Д2000-34
(18НДс)
(Дк“70О мм)
3.4. Насосы
63
Рис. 2.50. Характеристика насоса Д2500-62
(18НДс)
[Дг — 700 мм)
0 480 800 ffllf 2000 2400 2800 8,М3/ч
Рис. 2.53. Характеристика насоса Д2500-45 (20НДс)
----------Д* = 755 мм, — Дк = 740 мм
у крищ ям ‘wsufffiw дм
0 ЗОО sso V200 Ш 2000 2400 2&Ю C,m3N
Рис. 2.54. Характеристики ннсоса Д3200-75 (20НДс)
(Д« = 755 мм)
Рис. 2,51. Характеристика насоса Д25ШМ7
(20НДн)
------Дби55() мм; ------------Д« = 490 мм
3 40Q §00 ttffff 1&Ю2Мд 2403 2800
Рис. 2Л2- Характеристика насоса Д3200-33 (20НДи)
---------Ди = 500 мм: —-----------Д. — 490 мм
Рис- 2-55. Характеристика насоса Д3200-75 (22НДс)
(Д« =Я25 мм)
64 si ? OfiopifikniCmue систем центрпли:ктиик1гго тгплпснибмnun
K =6t>5 мч, - —------— ДИ = Ы5 мм
Рис. 2.59. Характеристика насоса Д6300-80 (24НДс)
(Лк-990 мм)
Рис. 2.57. Характеристики насоса Д5000-32 (24НДн)
----------Дк = 7П0 мм; —------— -Д„==6бЬ мм;
----. -----Дt — 615 Мм
0 800 2600 J?08 0U0O Ш 5600 G\
Рис. 2.60. Характеристика насоса Д4000-22 (32Д-19)
------Лк — 740 мм;----------------Д. -650 мм
Рис. 2.58. Характеристика насоса Д5000-50 (24НДС) Рис. 2.61. Характеристика насоса Д6300-27 (32Д-19)
(Лк = 990 мм) ----------Дк- 740 мм; - — — Дк-boO им
Вне. 2 6'2. Характеристики насоса Кб/18
/М- 128 ми;------- /М--115 мм;
. ---- Дк .. iОБ мм
Рис. 2.64. Характеристика нагота K20/3U
— jfc— 162 мм; --------------- Д. 148 мм;
------- Д ч „= | 32 ч м
Рис. 2.63. Характеристика насоса КИО/ 18
------- - Л» -- 129 мм; - — Л-л — I! W мм;
------... шг, ум
Рис. 2,65 Характеристика насоса K45/8II
Дк=!б8 м.м; -------- Л,.= !43 мм
Рис. 2.66, Характеристика насоса К45/аЗ
—----Д,: 218 мм, ------ Дк 192 мм
3 Зак. 864
66 Г .1 и I! н У (AjopiyiJi.'rtawae сПСГг.ч
Рис. 2.67 Характеристикл наюга К90/2П
-------Д,. — MS мм — /Л — L)fj мм
О 20 60 80 180 120 SrM3/C
Рис. 2.68. Характеристика насоса K.91I/31S
----- Л. - 171 ММ;---------— Л - —- । f'h мм
Рис. 2.70. Характеристика насоса К9О/85
------Л;.—-72 мм; — —- — Л. 2о0 мм
I____I____I____ I_____I____I____I
0 60 80 120 160 0^3/ч
Рис. 2.71. Характеристика насоса К.160/20
-------- Л* —264 мм; -- — 241) мм
Рис. 2,69. Характеристика насоса К90/55
--------Ль 218 мм. ------------- Ль -= 2011 мм
Рис. 2.72, Характеристика насоса К 160/30
---- Л< — 328 мм:----------- Л , = 310 мм,
-------------------- л г. --200 мм
> 4 f f ;l ;-rn и
67
0 чО 89 120 180 20U 2Ы1 2SO 320 C,m’A
Рис. 2-73. Характеристика насоса К 29(1/18
---- — Д„ = 26Н чм; - -------- Z/K 255 мм
I I I ._________________I...............................................
/7 40 Я/ T2!i 181! 21.4) УМ 280 320 Q, М3/ч
Рис. 2.74. Характеристики насоса К 290/30
------—/L —315 мм; — Дк = 300 мм
Рис. 2.78. Характеристика насоса ЦНЩ-65
U И 28 30 00 50 60 70 17,м%ч
Рис. 2.73, Характеристика насоса ЦНЩ-40
Н,М
If,-
(?
Рис. 2.71. Характеристики питоса ЦН1Ц-80
’Ц8Ц25~з,7
ивц
16-6,7
t»3fi
UBU25-2
0 U.J 11 I
//3 1 < - т - .....- — т« U, vV
------1 . .—j---1—t—I—।—।—।——।------1—। । ...J
11,133 0,278 0505 ]/JJ I 2JS 5^65 I 13,9 О, Л/с
OrB3k 1,38 8,5b
2 3 4 Ъ 6 18810 29 30 00 61} 80O.rf'fa
Рис. 2.78. Характеристика насосов ЦВЦ
ю.
8
6
2 :
3*
6»
I я и и и Т (Jfjt/ygtfttHUHui.' систем цент рилияининнп-ги типлш.нааэнткии
Характеристики насосов, устанавливаемых и
соответствии с проектом на источнике тепла и
перекачивающих ншн’инх станциях, не могут
соответствовать требованиям эксплуатационных
гидравлических режимов тепловых сетей для
каждого конкретного отопительного сезона из-за
практически постоянного, после ввода в экс-
плуатацию, развития системы централизован-
ного теплоснабжения. Это приводит к значи-
тельным перерасходам электроэнергии ла перо
качку теплоносителя, в связи с чем но мере
роста систем теплоснабжения необходимо про-
изводить периодическую замену насосного обо-
рудования или изменение их характеристик
для приведения в соответствие по напору и
производительности к разработанному гидрав-
лическому режиму тепловых сетей.
Характеристику насоса можно изменить,:
обточкой рабочих колес насоса или установкой
колес другого диаметра; заменой электродви-
гателя другим с большей или меньшей частотой
вращения и соответствующей мощностью. Зави-
симость подачи и напора, развиваемых насосом,
от диаметра рабочего колеса и скорости его
вращения определяют выражением:
Ht/H2 = = D 1/7);,
где fi напор, развиваемый цисосом, м; 6 пода-
ча насоса при данном напоре, т/ч; п — частота
вращения рабочего колеса, мин '* D — диаметр
рабочего колеса, мм.
Мощность на валу насоса при изменении
частоты вращения рабочего колеса и его дна
метра определяют из выражения
ХУ /Л\> = GI fh/GJl,
где N мощность nil валу насоса, кВт.
В зависимости от коэффициента быстроход-
ности насосов («*} для сохранения их высоких
КПД целесообразно придерживаться следую-
щих пределов обточки рабочих колес, %:
50 < нs < 1 ЙО-15- 20; 120 < п.,-<120 11 15;
300-7-11,
Значение коэффициента быстроходности на-
соса вычисляют по формуле;
п„ = 3,65 (уС(/Д:1Л1)г1,
где О' -— подача насоса при наибольшем КПД насо-
са, м,!/с: И — напор при наибольшем КПД пагпеи,
м; п частота вращения, мин-1.
2.5. ГРЯЗГОИКИ
Грязевики предназначены для очистки воды
в системах теплоснабжения от взвешенных ча-
стиц грязи, песка и других примесей. Грязевики
устанавливают на вводе в здание на подаю-
щем и обратном трубопроводах (рис 2.79 и
2.80), их основные размеры приведены в табл.
2.23 и 2.24; па источнике тепла на обратном
трубопроводе перед циркуляционными насосами
(рис.2-81 и 2,82), основные размеры которых
приведены в габл. 2.25 и 2.26. Грязсники под-
бирают по диаметру подводят их трубопрово-
дов. ('корпеть движения теплоносителя в попе
речном сечении грязевика нс должна превышать
0,05 м/с.
А-А
Г и кн 69
Рис, 2.80, Грязевик абонентский конструкции Сошл-
техэнерго
Таблица 2.23. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ГРЯЗЕВИКОВ КОНСТРУКЦИИ
ОРГЭНЕРГОСТРОЯ, мм
D, 0,, Он1 L\,i Н Wi 6 L
40 45 57 159 345 4 IO 256 344
50 57 7 В 159 390 Si 2 290 363
70 76 89 2I9 468 596 338 423
80 89 108 273 535 661 405 473
100 108 133 325 fill 740 451 523
125 133 159 277 698 824 498 573
150 159 194 426 748 874 548 625
175 194 211 478 850 976 675 727
200 219 245 529 950 I076 700 837
Таблица 2.24 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ГРЯЗЕВИКОВ КОНСТРУКЦИИ СОЮЗТЕХЭНЕРГО, ММ
/7, I) I) [>, D. ГУ H //, h ft a, й2 fin л г
25 40 44.5 133 210 245 2 19 310 350 100 15 28 IO Ml 6
50 5/ 133 210 245 273 340 4 00 125 15 28 I0 M16
70 89 133 210 245 325 370 4.50 125 ]8 28 I0 MIG
I no 108 133 21(1 245 377 410 •illl) 12.5 20 28 10 MIG
125 133 133 210 21 Fi 426 490 600 125 22 28 I0 MI6
150 1.59 1 59 240 280 478 680 700 140 22 28 10 M20
2 00 219 159 240 280 529 650 800 140 22 28 in M20
250 2ГЛ 159 240 280 630 7 20 930 140 24 2ft it) M20
300 325 219 295 335 720 820 1060 ] 70 24 30 12 M20
350 377 219 295 335 720 830 1 1 00 170 24 30 12 M2U
100 426 219 295 335 820 860 1150 170 21 30 12 M20
70
l Jixki 2. Интел центрилп:т<чн1нн<<.1<> .'<».>t.jfntn'‘V:enii<i
Рис, 2.91, Грязевики горизонтальные
a) /Д от 200 до 400 мм; б) — /Д от 450 до 1400 мм
0 L S)
Рис. 2.92. Грязевики вертикальные
а Д^ от 200 до 300 мм; б) Ду от 350 до 1001) мм
2,(i. jj.ii'naгоры
71
Таблица 2.25. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ГРЯЗЕВИКОВ, ММ
О, Л, f! D„, L при /г-,, хгс/с.ч'' (MTlaj i. L-,. -
। 16(1? hi 11 ,ii > 25(2,5)
200 219 219 426 1240 1240 1240 550 393 250
250 273 2 1Ч 426 1300 1 3(10 1 300 595 4118 280 ...
300 325 219 480 1.574 1574 1558 625 428 300 -
300 377 21 9 530 1 632 1 652 16’28 655 463 320
400 426 219 630 1959 194 ! 1923 770 523 400
4 50 48O 273 720 2465 2535 2520 557 20(1 450 20
500 530 273 820 2806 2885 2870 677 2(10 500 20
000 630 273 920 2902 2982 .4180 68» 200 550 20
700 720 325 1020 3120 3225 3220 765 250 500 24
800 820 325 1220 3330 3433 3432 708 250 650 24
000 920 325 1220 3688 3798 3780 934 250 700 28
1000 1020 426 1420 4000 4090 4082 934 300 7.50 28
1200 1220 426 1620 4110 4 190 4 I 38 921 300 800 32
1400 1420 4 26 1820 4210 4292 4260 921 30» 850 36
Таблица 2.26. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ГРЯЗЕВИКОВ, ММ
0, d, H It /и ht /. !>. 0, /)„ H h 71 1 Л,. 1.
200 219 426 9 48 500 300 — 720 500 5 30 920 2230 1265 1515 635 1340
261) 273 530 1365 9(17 477 810 600 630 1020 2380 1 390 15911 681) 16110
300 325 630 1490 1032 502 98» 700 720 1 2 20 2,580 1 540 169» 780 1700
350 37 7 820 200(1 1225 1325 575 1200 800 820 1220 2680 1540 1 790 780 1800
4 00 426 820 2050 1225 1 376 575 1200 900 920 142» 2880 1390 1890 86» 2000
4.50 480 92(1 213(1 1 2(55 1415 635 1340 1000 1020 1420 2980 16.40 1990 860 2000
2.6. ЭЛЕВАТОРЫ
Элеваторы предназначены для снижения
температуры воды, поступающей из тепловой
сети н местную систему, до необходимой тем-
пературы Элеватор состоит из сопла, камеры
всасывания, камеры смешения и диффузора.
Наиболее совершенен ни конструкции элеватор
ВТИ Теплосети Мосэнерго (рис, 2.83). основ
ныс размеры которого приведены в табл. 2.27.
Основной характеристикой элеватора является
коэффициент смешения нг, т. е. отношение рас-
хода подмешиваемой (обратной от сие гемы ото-
пления) ноды к расходу горячей воды, поступи
ющей из тепловой сети:
ир = (6[ИТ —6q;)/Gt.,
где Gm расчетный расход воды в местной систе-
ме отеплении, г/ч, <7Г расчетный расход сетевой
воды, т/ч.
Значение и(| также определяют из уравпе
Ния теплового баланса элеваторного инода, ко-
торое может быть выражено череп темпера-
туры смешиваемой воды:
(б,. — б);.) / (/«,. •/?•>).
где Е,р расчетная темпера гура горячей воды и по-
даюшем трубопроводе теплевши сети, "С; /,,,— рис
четная температура обратной воды местной системы,
‘С; I расчетная температура смешанной воды,
ин гупаюшей в местную систему отопления, 'Т..
Для создания расчетного коэффициента
смешения разность напоров в подающем и об-
ратном трубопроводах (располагаемый напор
м) перед элеватором должна быть нс ме-
нее
Wpin- = I ,4/1( I Ч- Up)',
где /т - величина расчетных гидравлических по-
терь в местной системе отопления, м.
Необходимый располагаемый напор перед
элеватором можно определять но номограмме
(рис. 2.84),
От качества изготовления элеватора зависит
надежность его работы. Поэтому при изготов-
лении элсваторон следует тщательно следить
за соосностью сопла и камеры смешении, та
наличием фасонного фланца на входе воды в
элеватор, а также за качеством внутренней
поверхности сопла н камеры смешения элевато
ра. шшерхностъ которых должна быть отшли-
фована. .Элеватор выбирают в зависимости от
72
2. 1,,мгТ',« .4w/ш •?г/.тлкимчпго
Рис. 2.83. Элеваторы водоструйные гинн ВТ И-тепло-
сети Мосэнерго
Q) стальной: fi) чугунный (элеваторы № I и 2
ИЗГОТОВЛЯЮТСЯ IK ОДНОМ отливки); I - KCjpri VI-L '>
лиффузор; 3 стакан; 4— сопло
размера диаметр;) камеры смешения (горлови-
ны), который paiif'ii:
d 8.5
Таблица 227. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ЭЛЕВАТОРОВ КОНСТРУКЦИИ ВТИ —
ТЕПЛОСЕТИ МОСЭНЕРГО. ММ
1 h)M L[l ' .1 I d r>
l 425 90 1 10 15 145 160
а 425 90 100 20 1 4 b I 60
3 625 135 145 25 160 195
4 025 1 3b ] 35 30 11>0 195
5 625 1 35 1 2,-.i 35 160 195
й 720 3 80 175 4 7 19b 2 ] 5
7 720 180 155 59 193 215
чда г
и gy -,ind) и г к iirf.roiMiir он онжон r?ddif!И0к’£
d.iwoH ‘iiL’dyr’iH и Г1.-1Л»,» ^юкнн!.' 'i [Hi.\’it4>dii0
к. ‘nd
с.lrhor*-. я иi‘iiwidиr.i.'.nxri-' fJniHrii i; .il'.i
-ии)/ l.’dt)±t)^кu.'f-. ) '[ ]\| him ridawRM diowiiwl.'
Ij N HJIOHI ИГ'Л >II?_L ’ H И 1 LU 11 О Ю nddWb’M JM.ldj.SW
-1? I I t? И И 1114 ИОН KII 1ПИ(? H< И l."(J J do.LI.'HJI:'b HJ4 II j.dulT
-HIM.0 4.1. !!<in .1.JA1,1 J]|-.> H IliL) INOIA? I'ld.HXCM Adj-OWHHl,'
AbitjH.i.oii.m! on f!doi!?uol>. i?(.L>n<ni odoyi*iH ш!ц
ZAIl'A 011 .ЬСЯН1Л)[:’
-odun L.’iJI)-LI’L’lin.’i KMllOhOO О.1ОП1.'ОХ[<Ш (110H
H<idniu«jire tfadju нгэз goaoi/uJj a Bdousn ojoh
-нвихумн иим41Гй^гл(1ий Hirir иwHpdioHirq эин
I'liJjiliiidui, • (.
15 —
o,i
i
d, мм
Н,М
40 q
0.14
0,16 —
0,15
0,2
0,22
0,24
0,26 -_ =
0,?8
-F
0,35
0,4
□,45
0,5
0,55
0,6
0,7
¥
0,9
ь
35 -7
*>*’
30 -
3
1,6
Ключ
3,5
1,6
й
25 -
4
2
9
5
6
1
В
9
10
12
14
16
18
2.5
3
3,5
4
5
5,5
10
12
14
16
16
20
25
20
18
16
14
12
10
9
3
TFrirmiri'i i ji । г i iiiri 111 и г11 iiii—11111 ।—। у । । iihiriiiiiiiiii । и 1111
7
1
20
6
22
6 —
V
24
7
30
И
1,6
2,0
26
28
30
32
34
36
38
S
9
35
40
5
4
Рис. 2.S5. Номограмма для определения диаметра
камеры смешения и номера элеватора
Рис 2.КН. Ними грамма для определении диаметра
сипла эле на гор а
76
Глава 2. ГИс Ii'M Ц1‘МТралИ'И>КЧН»ч,ч> rffl Ji; wwhij’i
2.7. КАЛОРИФЕРЫ
Калориферы предназначены для нагрева
воздуха в системах ве!1тилян.ии, воздушного
отопления и в воздушио-тсплоных завесах. Для
на грена ноздуха в системах кондиционирования
служат секции подогрева К,( и базовые тепло-
обменники КПЕЕДИПИОПОрОВ К|.
По своему устройству калориферы пэдра.з
дел я юте я на одноходовые и многоходовые. Ка-
меры лгмоао.сойодых калориферов имеют по
перечные перегородки, которые создают после-
довательное движение теплоносителя по труб-
кам. нти повышает их теплотехнические показа-
тели. В силу работы теплоносителя в многохо-
довых калориферах при значительных скоростях
они менее подвержены замораживанию. Уста-
навливают многоходовые калорщреры, как пра-
вило. с горизонтальным расположением трубок.
При вертикальной установке многоходовых
калориферов необходимо обеспечивать удале-
ние воздуха из каждого хода, дли чего в крыш
ки каждой секции вваривают воздухоспускные
штуцеры и устанавливают па пих краны
Калориферные установки компонуются, как
правило, из нескольких однотипных калорифе-
ров в один, два и, редки, в три ряда но ходу
воздуха. Каждый ряд содержит от I до 10
J2 калориферов, установленных в один илы два
этажа. Соседние калориферы в каждом ряду
должны плотно без щелей прилегай, один к
другому своими корпусами или поверхностями
нагрева с тем, чтобы нагреваемый воздух про
ходил только через живые сечения поверхно-
стей лагрева калориферов В случаях, когда по
условиям присоединения подводки теплоноси-
теля между калориферами невозможно их
плотное прилегание один к другому, необходи-
мо, чтобы зазоры между ними были перекрыты
металлическими шитам и.
По теплоносителю калориферы соединяют
между собой последовательно, параллельно или
по смешанной схеме, в которой имеется несколь-
ко параллельных групп последовательно сое
диненных калориферов. Наиболее рациональной
точки зрения величины теплоотдачи) явля-
ется последовательная схема соединения, по-
этому ее применяют во нсек случаях, когда
гидравлические потери в установке нс превы-
шают располагаемого напора в системе перед
установкой. При недостаточней величине рас
полагаемого напора следует применить сме-
шанную схему.
Для создания н.п и более благоприятных
условий циркуляции теплоносителя в калори-
ферных установках и предотвращения замора-
живания трубок геш'юпощпсл 1> в одноходовых
калориферах следует подавать, как правило,
сверху вниз. Допускается подача теплоносите-
ля снизу вверх при его скорости в трубках кало-
рифера не ниже 0.25 0,3 м/с. Коэффициент
теплопередачи калориферов можно определит^
по Ломен рам.чам (рис, 2,87—2.89).
Калориферы КФС, КФБ. К В Б, КЗПГ1 и
К4ПП. В стальных пластинчатых одноходовых
калориферах КФС и КФБ (сняты с производ-
ства) в качестве теплоносителя лримелЯЮ! пар
и поду. Штуцер для входа теплоносителя
расположен наверху, для выхода внизу
(рис. 2.90). Стальные пластннчатыс калори-
феры модели К.ВБ (см. рис. 2.90) представ-
ляют собой модификацию калориферов КФС.
В отличие от калориферов КФС,, имеющих кори-
дорное расположение трубок для прохода теп-
лоносителя, калориферы КПБ выполнены с ко-
ридорно-смещенным расположением трубок
(оси трубок смешены по отношению одна к
другой) на 0,3 диаметра, б.-iaiодари чемчф-
фициепт 1 ci|ло|।средичи у них выше на 10%.
Габариты и поверхность нагрена калориферов
К ВБ cool вше гвуюг аналогичным данным для
калорифера модели КФС. Изготовляет калори-
феры К.ВБ Московский электриремонтный за-
вод.
Калориферы моделей КЗПП и К4ПП -
это модификация калориферов КФС. и КФБ,
в которых изменены вспомогательные детали
(рис. 2.91). Теплотехнические данные и коэффи-
п.иентЕя теплопередачи калориферов КЗПП и
К4ПП такие же. как и у КФС и КФБ. Рабочее
давление теплоносителя пластинчатых пднпхо
левых калориферов 0,8 МПа (8 кгс/см’). Основ-
ные размеры и теплотехнические данные плас-
тинчатых одноходовых калориферов приведе-
ны в табл. 2.28 -2.30.
Калориферы КФСО и КФБО. Стальные
спирально-навивные калориферы КФСО и
КФБО по сравнению с пластинчатыми калори-
ферами имеют более высокие теплотехнические
показатели (рас, 2.92). Калориферы выпуска-
ют одноходовыми, в качестве теплоЕЮсителей
используются пар и вода. Рабочее давление
теплоносителя 8 кге/см2 (0,8 МПа) Основные
Г к к
.47, ( frt? L';n} - ZQ — 15 1 7 3 Ц VVj Mj 7,1^ |l^ IW14 II ,’in || n 1^1 4 I | 1 1 M 11 Q 0 О Q ад Г” Vs E tn or 1 F e~ iiii- 1 1i।1j।।111 -1 :" 1 1 "Tf И 1 1 1 [ ' r 1 11 II 1 1 1 11 1 1 * л-L ™ S -t СЭ Q -* кг/(л^2с ’0- 15-
Ц(Н 5D,0^ 40,D-j +- U( U1 Q Q Г । 1 । । । । r , . 1 1 II I 1 1 1 1 pri 11 11 H T] 1 1 [ Wl r-G -j О О СЭ <-* S> GJ f^i О J tQ [— l£j 1 1 1 1 1 111 ll 11 Номера столбцов диаграмм Формула коэффициента теплопередачи, К?ккал/м .ч. град j Предел применения a <J] 1 .1 [ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1
— 10 — 9 — L40 Ё-50 1 4 15,^’™^ W<t?,75 fl.5- 0r4- — - 7' 4Й iD- D —
4 3fJ - — 5 0 ад- Lr
— £ Cm _o 1111 lJ 11111 - - -40 KT 2 У f 5~
25- -30 7 №T25 z 30 7 - TT LJJ cp - 7-
25fG— - *4 1 1 i H50 j 5 yjftyW3 wW5 Wrff,?5 0Д-. 30~ -
70 - - - ; ^fff25 257 -25 6 -
I— 5 1 ' 1 1Г|']ГГ11||Г|]ПП||!Ч|1|1||1 | ||| | |l 1 | 1 |l| | 1 11 | ПН О Cj й Q n *=< °* rj’p"' oq- [-" IJ^ jo UJ ’ lllllllll 0*1 Со Г- !j5 1л -J- Ml tmJ -W О 552 Сч r- 4— -w— -t— 4- 4— 14 J 1 liulllllluijljlllllinll .1.1. 1.1 i.n J 1 11 1 1 1 , 1 , I . I 1 _ 25 *A 2 H ?5 F —
— 3 ' 2 usS -* 14 J i?| 5 o : —1—11 j 1 1 11 । 11 111 1 11111 in । । 1 in iL .i.l .11. 2?o 19 H 4- 1T г 16 Г 15 7 И - 15 “ 12 i-11 -10 C ( D Д - 05 - 0 ч - 103- .02 20- 19H 184 rd 15-Ё 14^ 13- 12 - 11- 13- Г-J LJ] 0 dill L 1 1 1 1 1 L LLI ll 1 1 1 ..1 1 II Lu ll.in.lll III .J 1 Ci Q] 40 Г2 щ l£> <t _L- lil III huIji 1 ll 1 । л J» 1 1 1 ^. 1 ' J 1 1 1 1_i 1 i L 47 37 £
₽иг. 2.87. Ном ограми а для определения коэффи-
циента. теплопередачи калориферов
л w,
т' 8 3 W нг Км/сек}
? 2 J 4 5
~ ill ЧП _i *14.J гл _______________________________________________________________2,0—
I | р-ГТ Г | 1 I I 1 | 1 1 1 1 | . м 1 | 1 1 1 1 | 1 I 1 1 | I I 1 1 | । 1 1 1 | 1 1 ’ I | 1 । 1 Сз Q Lj-з Сз Lo “ X? U-, НЭ C'J Гч ~ ' т "— ; о ^>1 щ г— щ in -ф —।—1—।—।—1—।—। 1 1 1—। i 1 1 j -j-—L_' ..J.. 1 1 । । । 1 . । 1 । . । । J j i.-j- . 1 1 1 1 I ’ 1 1 r | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 | TT r ' 1 | 1 1 1 1——1 1 ' r . 1 | 1 1 1 1 | II 1 1 | 1 1 1 [ 1—J ез Q G? Lrj GJ LT1 Q 1-0 «5 1Л *? N*> £?5 Сч T"'’ ГТ—|—1 F 1 F 1 1" 1 Г 1— 1 1 1 Г 1 l|]l Hg|IMI| ! H |l П [J,!1 11 ', । 1^1 | । । । । ^ । । II F1^1 'JJJ ; 1 1 I । _ 1 1 1 1 | । й| 7>u - 75 -40 - 35 Г JO Hs L ko -19 ms >17 16 ?15 >14 I | -| 1 T 7 f 1 ] 1 1 1 1 | Г Г 1 1 | I I ! I | 1 1 1 1 | F 1 1 I f I F 1 | 1 r 1 1 | 1 1 1 Г ! 1 1 rJ 4_N -t-сл & Оз Uj o 4j-p Gn a Еэ In о ee> ert Д, c— ю Lrj ю ₽r) r-Ti Cr-J r>-i t— — — ’— 1 1 1 1 1 1 1 I I ulliulll IlJ II ullll 1 1 J UlIliLjIlJI 1 1 Hl L 1 1 1 1 1 J J L J 1 1 1 1 1 ll L J LJ 1 I I I I 1 < J I I 1 l 1 L t 1 1 L L 1 1 i 1 Тип калориферов Номера столбцов ионограмм Формула коэффициента теплопередачи f К 7 ккап/м^.ч,град Предел применения JS3 _Cs _=I = ^=> J-> -—' ЧЛ1 гЭ k-H -1^ 1Л li 1 ч 1 t J 1 J . 1 1 1 1 1 1 1 i t, J J. 1_J 1 1—। I j 1 i 1j 1 i [ i 1— I l i
KM ?
ASM <?! 2 —
ГВ5Л j
К8€Ц tf -
№60 5 ^3(^)v,^r
КФСГ кмс й ^М‘я,^'а‘ W
зад 7
W J —
KPC. KMC 3 •^S,K
№6 !0
- 12 0,05- : 0,04- Г JI : 0,05^ -10 J г 9,5 DJ2
70 L55 - 5 85 20 -1
- -50 ’ -60
60- 35- -
- 15-
-4b
- -50
50 7
- -45 -
- .
407 135 ' k ?5- 5 1 1 1 L J 10 -
_ J
-35 -
55H - 5-
-JO - - -
-30 7 -
30-
20- - -
-25 ’ -j 6-
25- _
. - 5-
-
b -
-20
?0n : 15- fO 4-
1? - id - fl? Hd - 15 - 17 -
Л 16 - 5П - -16 - 5 -
1 -16 -15
-
14 - 7 I? - 14 -
I5 - -15 -
:
12 - L^Jfb 42 2 ’
put, 2-8В- Номограмма для определения коэффициента теплопередачи калориферов
?ГЛНАЖ [J П Я.) r?bJ ?Л> 1 3WJW И’Л.'.? MJ I /йилуо
К
/гг / (м г- сек)
‘ г- Z0
- 15
“ 10
9
- &
- 1
- 6
- j
- 4
-
- ?
- 2
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I1 1 1 1 1 1 1 1 ' 1 1л Q Q С^- Г-- Щ 2 ’ - 74Й ^35 - J Ё-ао Lao =-70 - ьЛ 4 f Ё- 55 Ё- SO Ё- 70 ? 50 г 43 - 40 -55 7 :46 - 7*5 -40 -35 w 0-| S' _F| Q lD 1 1 1 1 1 1 1 1 1 tl i 1 i 1 1 II II 1 7 -J5 -JO s 1 ' 1 1 1 T— ctD о о ез та ст r- 1 L 1 III il III ihi III L i d. 11IJJ L l.Ll! 1
ш сэ J i 1 i k 1 и 111 iLiihi n & ft £ И ii u формула коэффициента тепПоп ерфддчи » К, ккап?м2.ч.град Предел применении t5“
Гтип кале Нпмера homo г
1 1 1 1 I1 Г 11(111 1—J—Г- Т 1 1 | 1 1 1 "Г ] 1 Т I < | 1 I 1 J I 1 Сэ 42 « СЗ !£1 <= m -л -Т' it ТП Ю T'J см — " —1 1 1 1 1 . 1 -1 1 । 1 Il 1 1 1 1 1 ; и 1 1 1 1 1 1 11 11-1 I J 1 1 1 1 1 1 ; 1 1 1 1 1 f i 1 f —Г Т F [ 1 1 1 » 1 > 1 1 | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 ] 1- г г 1 | 1 | 1 1 | 1 1 | | | 1 | 1 | | ЗЙ S L9 bJ LM *- LH С °* 'J 03 д та си. та ил та & с I т 1 1 | 1 1 1 1 | 1 "Г 1 1 1 1 1 । | । 1 1 1 1 1 1 1 | н П Р Ш I 11 1 г’йЗё Й £ $ £ £ ® Э Jf1, ^3о>чсэГ-щ1Г|’ФК1с^|^ г*1 Еч V^-L ч— т— *“ *— ^м. т— 1 1 1 1 1 1 1 X. _I 1 1 Ii.iiIiiiiIiiiiIiiijJiiiiJiiiiIiiijIiiIiI 1 1 -1 1 1 та 1л & в*» tti г-'- из lfi j- m -ч- ГО Сч| <7v» У- — — it «- чр, 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 J 1 1 J 1 1 1 1 J 1 L 1 1 Lll-L.l l J 1 1 1 J 1 1 1 L L 1 L 1 J 1 1 L 1 1 1 1 J 1 1 . 1 1 1 1 ii i i i । i 11 i i i м tt i г i p i । ii 111111 r।ttt"।।'11g r1111111111 и 111111111 Cn Cn to es un кы-j 1 J , жи w - bJLN?CJTO1^IQ»U3Q Q 1 1 1 1 1 i——J 1 1 II 1 1 1 i 1—i Li i lin i-xx. UH в on Г-- ЧР Lft ГчП тч 5B «Гп । । i. . j . i i ~~ । _ । т т T~ 2L Ли 1 1 1 | 1 Г 1 1 1 1 1—Г ' I ‘ 1 i' 1 1 1 I О O"I ЧЭ s “ ? £ S К ° 22 S t « s -т lnL..lllUlllll.l 1 1 1 1 1 J 1 1 L J L J .11 1 1 Ь 1 J । । J I I | L J L j J 1 l__J 1 1 1
w? -7 A ',J7
ад.< 5 — 1 1 1 1J- rill I I J 1 1 1-1 Г 1 ! 1 1 1 H 1 Ji" I "1
4 , 447 Ш IV —
жж 5 k
К5Б (mi f л от W wqfal
ws, КМБ 7
KS5, (KK) ё
9 'ft trill
, .о.ж stfi —
-l i 1 a 1 1 1 1 l L L 1 L J J L L 0,05 - Q,fl4 - 0,03 - 0,OZ :
сек)
Рис. 2.89. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи секций подогрева и базовых теплообменников кондиционеров
<D
80
f/iuftu Z <№ufwi)uHUHJJt’ iiUTC'M Ш'НТ[>или:н>нин1Ш.Ч1 Т1’>1Л<>С1ШПМ1Ч111‘.1
Р|СЛОЛймсбни« Трубок длл прояйдй
течглоноситддя в калормфгрях КВБ
ф 41 ф........-ф-
Ф---& ’ф-'-'ф -ф-
Ф ф- -ф— ф- 4-
Рис. 2.91}. Калориферы КФ Б (а) и КФ С (б)
Рис. 2.91. Калориферы К4ПП (и)
а КЗПП(б)
Таблица 2.28. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КФС. КФБ И КВБ. IV1M
Aluzic.ib и nu.Mt'p калорифер;! Л н л, .. ..... . * /6 Трубил я pi.-.t ьЛн штуцера, ,-in.rfi-M JJ /11
КФС. и К R г> КФЬ
КФС-2, КФЬ -2. КНЬ-2 560 620 360 424 । '/4 |'Л 3 4
КФС-3. КФБ-З, КВБ-З F1GCJ 620 •180 544 I '.С 2 4 4
КФС-4, КФБ 4. КВБ-4 710 770 480 544 I '/а 9 4 5
КФС-5, КФ Г» 5. К.ВБ 5 /10 770 600 662 2 о 5 . j
КФС-6, КФБ-6, КВБ-6 860 9S0 600 (>62 Й 2
КФС-7, КФБ-7. КВГ> 7 ИБО 920 720 782 2*4 2'/! 6 6
КФСК, КФБ-8, КВБ-8 1010 1080 720 782 2'/й 91 / 6 7
КФС.-9. КФБ 9Г КВБ 9 ] 010 1080 840 902 2/> 3 7 7
КФС-10, КФБ-10, КВБ-10 1 160 1230 840 902 2 ,С 3 9
КФС- 11, КФБ-] 1, КВБ-11 1160 1230 960 ] 032 3 3 8 9
2.7. Кdjuрифе;ii
81
Таблица 2.29. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КЗПП И К4ПП, мм
Номер к алор+нре ра /1 .-1 f.i /: TpvfiHJM pv.n,n+i i in у и ер а. Д1ИЙМ .'! Ji :
X.:i in 1 K411Г Г
9 5(i6 654 J6u 421 17- L'.,O o 4
3 566 654 489 541 1 1 7" 2 3 4
4 7 Mi HU1 480 54 1 i1/. 2 ;i 5
716 894 поп 667 2 9 4 6
6 8ti(i 951 (i()(l 667 2 2 4 t
7 896 954 72(1 787 2 2 • । 5 7
8 10 I 6 1 11)4 729 "87 27. ) / *- J - Г1 8
9 l(il+i 1 1 l.i'l 841) 997 9 1 / ) 9 . x- c - ti 8
in 1(166 17114 841) 9117 • ? • . 2 6 <1
1 1 1 1 66 1254 966 14)37 2 27. 7 9
Таблица 2.30. 1 ЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КФС, КФБ, КВБ. КЗПП И К1ПП . .... . ..
[ [-hi гр H LI IL I-1Г111 pi' P'. I 1 1. 1-.Ч И .1 'll., к !i ;i ||и. ii мер х Н(и ти и \1 ' *1 :j ИОЛ.ч) X X 7^ нгюг ссчеште. г !|il Ti.ll IHLI- K'llTr ’Ki f.
млк в в. и K3III 1 КФБ г КИШ 1 2,7 1 6.9 21 ,4 26,8, 52.4 38,9 45,7 ,13.3 91,2 h9.9 КФ6. KUfi 1 K:t] 111 КФ5 г К41II 1
2 3 1 .> ii 7 8 (1 10 1 ! 9:9 1.1,2 Н>7 20,9 25,3 39.4 .Г,.7 4 1,6 17,8 ,11,6 0.1 15 6,17)4 0.195 н.244 0.295 il.B.Ti 0.416 0.186 0,558 0.638 i), 1)11411 0,0(161 0.0961 O.OO.-'fi 0,1)976 0.1)992 0.0992 9.011)7 0,9107 0,0122 0.(1961 0.9082 (1.90h2 O.ll 1112 9,i i| 1)2 O.il 1 29 0,91 22 9.11143 0,(11 4.i 0,1.1 1 1.1,1
Рис. 2.92. Калориферы КФБО («) и КФСО (6>
&2 f.ianu J. I'l/i'Tfn lU'toittHtmti’ii rfij.vH'nai'MettHo
Таблица 2,31. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КФСО И КФБО, ММ
Mu.ltS'lb Н I-.UMC.! k;L. 1о|)И(рг р и .-1 4, ТруГППЫ |Я1 41,6(1 ill: > iiejia, дюйм л 1 flu
КФСО КФБО КФСО КФБО
кфг.( ) ?. кфpt > ? 560 624 360 360 412 1'/| Г/.. 3 4
КФСО-3. КФ1Ю-3 560 +i24 4 94 454 532 I1/. 4 4
КФСО-4, КФБО-4 7 1 0 780 491 451 S.42 1 2 4 5
КФСО-.б, КФБО 5 710 780 624 584 6G2 2 9 5 5
КФСО +>, КФБО о 860 924 624 584 662 2 с? о б
КСОФ-7. КФБО 7 860 024 720 720 782 21 / о 6
КФСО-К КФБО-Н 10Н) 1 08IJ 72(1 /20 782 21/.. 21 !, 6 7
КФСО-'j, КФБО 9 10Ю 1080 840 840 902 1 ?1, — f - 3 7 7
КФСО lii. КФБО 10 i ] 50 [230 840 840 902 2 С 3 7 9
КФСО-1 1. КФБО-1 1 1 lb(t 12зо 970 926 1032 3 ! 8 9
Гибли ци 2.32. ТЕХНИЧЕСКИЕ Таблица 2.33. ТЕХН И Ч ЕСК И Е
ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ
КФСО КФБО
№' Ji1.II. .1 ll.iMvi' ь. ।. 11 ч; 11 Фо1 1 Ел chiLlB-J ь ниш1 ci 'IVIIIiC. М’ Mi> iR'.-l h P Iimicp [ 1 .T 11 llvl.'lli Живое i4 irenur \r
II 1 1 111 -р V Н 1 1 - С 1 И ,'l.h JO- :|<J воз.чу.Чг HO T'JII ЛСЯ1ГЦ-Ц riCJEH-pXEIO- I'TH INirpi' riii- nr civ v 'l I’ll Ti.'ll '| r i ||f r
14! 1 . SI' Is TC.il IC* J - - г,. CI1IV.-IHJ
КФСО-2 9.77 0.0913 0,0061 КФБО 2 13.02 0.0913 0.0081
К,ФСО-3 13.43 0.129 O.OOS4 КФБО-3 L ft.28 0.1 1 2 0,01 10
КФСО 1 17,00 0.15:5 0.0084 КФБО-4 20.68 0.143 0,91 10
КФСО й 23./1 0:167 0.0] 07 КФБО-5 26,88 0,182 0.0132
КФСО- ь 26.29 0.227 0,01 07 КФБО 6 32.5,4 0,222 0.0132
КФСО-7 30,05 0,271 0,0122 КФБО 7 40.00 0,271 11,1 J163
КФСО 8 35,38 0,318 0,0122 КФБО-8 47.04 0,318 0,0163
КФСО-9 1 1 ,«<) ll.T'n 0.0145 КФБО 9 55.86 0,37-5 0,0103
КФСО-1(> 48.22 0.43 i 0.0115 КФБО-10 64,29 (1.131 (1,0193
КФС.С I 1 1 5.5.84 0,497 0.0168 КФБО 1 1 71.06 0,4 75 0213
p;-i < и [« гi. н> го\в। ичеек не да иные калорифи
ров КФСО н КФБО приведены в табл. 2.3]
2.33.
Калориферы КМСТ КМЬ. K3BI1 и К4ВГ1.
Многохо.юные сг.-i..ihuue пластинчаты!? калори-
феры KMC и КМБ имеют еоответствснно три
и четыре ряда трубок для прохода ген i,j о носи-
теля (рис. 2.93). Расположение трубок - ко-
ридорное, теплоноситель вола, рабочее дав-
ление теплоносителя 8 кге/с.м' (0,8 МПа). Ка-
рис. 2.ИЗ. Калщшфгры КМБ (л) и КМС (б)
1.7. Калориферы
83
Рис. 2,94 Калориферы К4ВП и КЗВП ()
лириферы КЗВП и К1ВП (рис 3 94) пред
егавляют собой модификацию пластинчатых ка-
лориферов КМС н К.МБ и отличаются от по
следи их числом ходов теплоносителя (за исклю-
Тнблнца 2Л4. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КМС И КМБ, ММ
*\ОД4'.ТЬ И нимер Kdjenjnd<Jjcp;j 4 /1. 8 Грубили ргивбл штуцера, дюйм л 1 Л2
К-МС к м г.
КМ с-2. КМ Б-2 560 621 360 412 17и 2 3 4
КМС-3, КМБ-3 660 624 480 532 |'л 2 4 4
КМС 4, КМ Б 1 710 774 480 532 i 7^ 2 4 5
КМС-5, К.МЬ-5 7 1Г1 77 4 600 666 2 2 5 5
КМС-6. КМБ-6 860 924 60(1 666 9 2 5 6
КМС 7. КМБ-7 860 924 720 786 32'/. 2' /2 6 6
КМС.-8, КМБ 8 1010 I074 720 786 2'А 2'/а О 7
КМ С-9. К МБ-9 1010 1071 810 906 2'А 2',С 7 7
КМС-)0, КМБ-IO 1160 1224 840 906 / 1 7 9
КМС II, КМБ II 1 160 1224 960 !032 3 3 8 9
Таблица 2.3Б. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КМС И КМБ
Пиме р ка.шрифера Площадь поверхности нпгрепл, ма Ж НГИП’ <ТЧ('!| HI', м ’ Число ходов [П К Т< II.IEll llcl ск тс лю
по иолдуху НИ It'JI.'lUIIOtH’l I'.'IHI [ Г
КМС КМБ КМС кмь
2 9.9 12.7 0,1 1 5 0,001 14 0,001 52 4
3 13,2 16,9 0,151 0,00102 0,001 35 6
1 16.7 2 1,4 0.195 0.00102 0.00135 6
Г 20.9 26.8 0.244 0,00095 0.00127 8
6 25,3 32.4 0.29л 0,00098 0,00127 8
7 30,4 38.9 0,351 (1,00114 0.00152 8
8 35,7 45,7 0,416 0,00114 0,00152 8
9 41,6 53,3 0,486 0,00133 0,001 78 8
10 47,8 61,2 0,558 0,0013.3 0,001 78 8
1 1 54,6 69,9 0.638 0.00152 0,00203 8
84
Глина ?. UOupifttoeuKut! lUtii'M Ц1'чгрили:т«аннил> гнилиснибжеки.'!
Таблица 2.36. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К.3 ВII И K4BII ММ
Mw.’Hvll. И k II VI Гр К 71 Юр и ффтни л .4, А Г ТруС>и<н1 pcjbtia ii!TymL|>;i, /пойм « । Лэ
КЗЕЯ1 К4В11
КЗВ11-2, К4В11-2 366 664 357 421 1 1 '> 4
K3HIT 3, K4RH 3 йбй 654 477 541 1 1 3 4
K3BII-4, K4B1I-4 716 804 477 34 t 1 1 3 Г»
K3BII-5, К4В11-3 716 804 603 667 1 'Л г,л 4 5
КЗВ11-6,. К4В11-6 866 9.54 603 667 1 '/и 1 1л 4 6
К.ЗВТТ 7. К.4НИ -7 866 984 723 787 1'л 11 л 6
К31И1-8, К4Н11-8 1616 I I 04 723 787 1 '/-1 г.л । з 8
КЗВП-9, К4ВП-9 1616 I I 04 843 907 гл 2 в 8
K3BII-UJ, К4ВН-10 1166 1254 843 907 2 2 6 8
КЗНТ1- 1 1, K-1RTT 1 i 1 1 НО 1 2.T 1 973 1 ОЙ 7 2 9 8
Таблица 2.37. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ К, ЗЕ II И К4ВП
t1OMVp н Я. h >рИ|]м'р 71 П.пицадь невгркноети нагрсви, мJ Ж инне ('Г'и-ние. ьг' Числи хи-кш I1C5 ТС-П/НИ1О- СИ 1 L ,4ВJ
Пса HflbLytv fn 11С5 ТС1ГГЛПНГ>СИТГ.,1 Wl f.
КИШ 1 К IBH К В НН K.JBIT
2 9,9 12,7 0,1 1 71 0,00076 0,00102 6
3 13,2 If], 9 0,1 Г?4 0.00076 0,00102 8
4 16.7 21,4 0,195 0,00076 0,00102 8
5 20,9 26,8 0,244 0,00096 0,00127 8
6 28,3 32,4 1.1,2 95 0,00096 0,00127 8
7 30,4 38.9 0.364 0,00 1 14 0.09153 8
8 35.7 45.7 0.416 0.001 14 0.00153 8
Ci 41,6 53,3 0.486 0,00178 0.00237 6
1 п •17' ,8 61,2 0.558 0,001 78 0,1.10237 г>
1 1 34,6 69.9 0.638 0.00203 0, Г.10271 {j
пением калориферов № 5, (5, 7 и Н) и всiкишга
юльными де гилями (уменьшен диаметр патруб-
ков. iiредусмотрепы схемные боковые щитки
и т д. I. Основные размеры н технические ха-
рактеристики калориферов К.МС, КМВ, K.3BII
и К1ВГ1 приведены и гибл. 2,34- 2.37. коэффи-
циент теплопередачи этих калориферов опрело
ЛЯЮ1 пи гем же i яблицям, что и калориферов
КФС И КФ5.
Калориферы СТД 3010Г. Многоходовые
стильные пластинчатые калориферы СТД 301 ОТ
(рис. 2.95) выпускают только большой моде
ли 1>. Нагревательный элемент калориферов
состоит из плоскоовальных трубок для проходя
теплонгд н । иля г насиженными на них счиль-
нымн пластинами толщиной 0,5 мм. Калори-
феры СТД 3010Г Б 14 для облегчения трин
спиртнровки выполнены из двух частей, соеди-
няемых на месте монтажа в один калорифер
Каждая часть имеет самостоятельные входной
и выходной патрубки. Те плои пейте, и-. вода с
рабочим давлением до 8 кге/ехг (0,8 МПа).
Оснонныс размеры и технические характеристи-
ки калориферов СТД 30 ЮГ приведены в
табл. 2.38 2.39.
Калориферы КВ Б-[1-01. Многоходовые
стальные пластинчатые калориферы КВГ>11 01
(рис. 2.961 выпускаются е четырьмя ходами
по движению теплоносителя. I [я три нательный
элемент калориферов представляет собой сталь-
ные илоскоональныс трубки для прохода топло-
iioi'H i ели с насаженными на них стальными
гофрированными пластинам]! толщиной О,,5 мм.
Гэолыгьчм поверхность контакта плаггин с грею-
щими трубками и гофрировка поверхности
пластин, ны.:ывзюн1.яя турбулизацию воздуха
потока, способе ]ну ю г улучшению теплотехни-
ческих качеств этою типа калориферов и \ве-
лимению коэффициента теплопередачи.
Калориферы КВБ-11-01 моделей Б-1 1 и 5 12
сконструированы из двух частей, соединяемых
на месте монтажа в один калорифер. Каждая
часть этих калориферов имеет самостоятель-
ные входной и выходной патрубки. В киче-
Рис. 2.95. Калориферы СТД 3 010 Г
;! — b- Pi Б 9; б Б -14
Таблица 2.38. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ
СТД ЗОЮГ
Над'.-dt и u-wep ла.юрхфгрй А Б Трудна И pv-b^ft штуцере Д.К.ЗЙу /: > ft-.
Б-5 7Н_> 790 ООО 658 1 ;А 4 5
Е5 - 7 М60 940 730 786 2 5 6
Б-8 1 tl 10 ПИМ) 720 786 2 о 8
Б-9 1 о I о 1 090 840 9D6 2 6 8
п- 14 1460 1540 j ойо 1154 Q 3 + 4 . 1
---------J__________J
Таблица 2.39. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ
СТД 3010Г
VUi/U-.’lli И IH.1HC.I н ct ри: .-p;i ! i.iii ii-j.’i:i Hi'FiKI.LH Tp !•.'.'h;i. c.. -15 H ?i • Ж &t:< . f“iC' 11Г. vl' \O.V) ii ? TVi .sc hi:i. и 1 '. 1 К 1
Ц1 IV C in T i' Г1.Ч 4. H >L' -| ТГДЧ ;
Б-,7 2G, 1 9.272 O.G'Ol 8
Б 7 24,1 0.28S 9.0012 8
Б-8 34.3 0.457 fi.C-Hi. fS
Б-!.1 4Г.5 з.ззз 0.0019 6
Б 11 74.2 D.O'J 0.0024 fi +1.
I
86
125* Пг
/ ,1 ri d 2 O/io/wJrHUjfci/p гт’Г/'м /{('н.' гимгп^л;**(Vi? W'lbirw'nHP.TWTtfu.'i
Рис, 2.96. Калориферы КВБ-П-01
ri li- I Б-10: e ГЗ-II ll 11-1 2
disc iL’ii.i()nt»cjirc..]o применяется иоду; pafin-
'iec ;j.uB,jcHne теплоносителя 12 кгг/с^Г
И.2 Ml la). ()cnoni[tjic’ размеры и теплотехии
четкие x:ipaктгр| ютпки калориферов KBB-llfll
приведены и rafi.l. 2.40 и 2.11.
Таблица 2.4» РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К ВБ-П-1 6 L ММ 6, Груrt 11 ля резьба штуцера. Д1С)Й м • д?
Номер KclJI4)р ра .4 5 5, Т рубная резьба штуцеря, дюйм Л1 Г1И Нсие[1 калорифера .1
1 538 378 400 |'Л 4 2 7 663 503 575 1'л 5 3
> 563 378 450 17, 5 2 8 788 503 575 Г/, 6 3
3 788 378 450 1‘Л 6 2 9 913 503 575 I1/. 7 3
4 919 378 150 Г/.1 7 2 10 1 IG3 503 7175 Г/. 9 3
1 1 63 378 150 г/.. 9 2 1 1 1603 1003 10/5 i'/2 13 /
6 338 303 575 ]'Л 4 3 12 1663 1503 1575 2 13 11
Табл 1 ц а 2. И.ТЕХНИЧЕ СКИЕ ХАРАК ЕРИСТИ1 :и калории ЕРОВ КВБ-П -01
Цр.^мй- ы1 Ж и вис кч ченни. чх
Немс р ; гитар и фсра L MuliUljlh —
1 Idh^'ij к >к.1орыфг1>?1 1 ЬХ’1Ц<1±1Ь 1ЮГ511Р X ногти 1гнг]н'пн F, м‘ ПО роидуху /п ло теплило CHTVrTFQ / II (Р 1К' p.t J1 (Н'Т ы НЛЕ'РГПЛ F, м' ISO J3CKHltK.y /й PH) ТТ'П.'НПНЛ r]1T(\'SHJ /•
' '7 9,54 ' ' "" ТТ.ТЭТВ СГ,иОГ2 / 15,73 0,2П4б UJJUI ft
а 1 1.80 0.1538 0.0012 8 18.75 0.2432 0,0016
3 14.06 0.1827 0,0012 9 21,71 0.291Н 0,0016
•1 16.30 0,2 i I8 0.0012 10 27, 70 0,3590 0,001 6
5 20,73 0,2697 0.0012 11 79,20 1,0207 2.0,0016
6 12 73 0,1660 0,001 ft 12 i I8,20 1,5337 0,0024
Калориферы
87
Калориферы КВМ-П, KBC-li и КВБ-П. Mud
i4ixli;lпвыс гтальные пластинчатые калорпфе
ры КПМ-П, КВ(М1 и КВБ-11 (рис. 2.97) имеют
четыре хода по движению теплоносителя. На-
тре ват ел пи ый элемент калориферов пре встав-
ляет собой стальные круглые трубки с наса-
женными на них стальными гофрированными
пластинами толщиной 0,4 мм, Калориферы
КВ.М-II, K.3C-II и КВБ-П И VI с ю г сооТГИ'ТСТ НОН -
но 2. 3 и 4 ряда трубок, расположенных со сме-
щением ня 0,5 диаметра по ходу воздуха, слу
бнна этих калориферов соотнетствеяно равна
140, 180 н 22(3 мм. В качестве тенлоноенгеля
применяется вида с температурой до !50 JC.
Рабочее давление теплоносителя 12 кге/елг
(1,2 МПа). Основные размеры и теплотехни-
ческие характеристики калориферов KBM-1I,
КВС-П и KB5-11 приведены is тбл. 2.42
2 43
Таблица 2.12. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К.ВМ-П, КВС-П. КНК-П, ММ
Нпмер кллорцфера ,ч ,1- А /; Tjiyfiiimi |Н’:Н1би, inтулера, дюйм КГ1М П КВС II, КВБ-П 11 и-
1 ,430 Б 10 378 450 1 |'л 4 2
9 656 735 378 450 । 1 л 5 2
3 7 S0 УЫ) 378 450 1 ГЛ 6 2
4 905 985 378 150 1 1/, 7 2
-1 1 155 1 23.4 378 450 ! 1/., 9 о
б 530 610 503 575 1 174 4 3
7 b. 15 735 303 575 1 1'74 5 3
8 780 860 503 575 1 1'/ч 6 3
9 905 985 303 575 1 1'Л 7 3
10 1 1 55 1235 593 57.5 1 1'.7 9 3
1 1 1655 1 735 1 (ЮЗ 1075 1 С 2 13
12 1055 1 735 1503 I 575 1'/> 2 I3 I
Таблица 2.43, ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВМ-П. КВС-П И КВБ-П
1 Гомер к гик ip и i|ii p;i L l.'i и in a.-li> ии nepxнести нигренл Г. м°' Ж. И ПГП? гг'Н'пие, м
к b.Vi KH<. КВБ ГЙ nrri IVKV _ 1. _ :io i\'iii11iH'.Ji iiTc-iKi !
КВ.Ч KBf. и КГ1Б к II ,4 KBt' К В 6
1 4.91 8.55 11,38 0,107 O.IO.’i 0.379 0.869 1,15(1
2. H.Oti 10.62 14.21 0,1 32 0,1 29 0,5 79 0 869 1.159
3 7,20 1 2.70 1 6.86 0,137 0,151 0,579 0,8h‘J 1, 1 39
4 8,35 1 4,67 19.48 0,18.’ 0,179 0,579 0,869 1,159
5 10,7 I 18.81 25.00 0,232 117'28 0,579 0,869 1,159
fi h ., c1 1 1 .40 15. (4 i>. 1 42 0,130 0,772 1,1 59 1,544
8,07 14,16 18.81 0,175 0.1 72. 0.772 1,1 59 1,544
8 9.62 ] <$,92 22,44 0.209 0.205 0.772 1,1 59 1,514
9 11.13 19.56 2(1,00 0.242 0.238 HJ72. 0,722 1.544
in 14.30 25.08 33,31 (’,30<l 0.303 0.772 1,159 1.544
1 I 41.10 72,00 05,63 0.883 0.867 1,544 2.3 IG 3.089
12 61.80 108,00 1 43,50 1.323 1.299 2,3 16 3,474 4.632
88 /лини 2. ОбируОининие шс’Тт’м ц.:>1трл«л.'.овйи«с,-о геллглсиийиг^ныи
Калориферы КСк. Нагревательным элемен-
том многоходовых биметаллических калорифе-
ров КСк (рис *2.98) яилисчси шахматный пу-
чок спирально-накатных биметаллических Jру-
орк. Каждый элемент теплоперслающей попер-
хгости ciM'rom из двух трубок, насаженных
одна па другую. Внутренняя труба - стальная
размером 16X1.2 мм, н а р у'+; на я алюми-
ниевая размером 27 X й мм. На алюмин Невой
трубке имеется накатное спиральное иребрс-
пиг. Наружный диаметр оребрения 39 мм. шаг
между ребрами 3 мм.
Таблица 2,44. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КСкЗ И КСк4. ММ 1 । j 1—-
ihiMt'p калорифер^ Модель кд.1К)рт|к.' ри (индекс 1 л .4 /> Tpyri и ,iii iie -J i.ti a hit (iii'Tii. jHsiixT 'i 1
6 КСк-З-6-Ui. 538 602 503 ;.»7; j 1 4 3
J КСк1 п-01 КСкЗ-7-01, 663 727 503 575 1 ;? 3
м КСк4-7 (Н КСкЗ-8-01. 788 882 503 575 1 (1 3
9 ]<Ск4-8-О1 К( 3(3-9-01, 9I3 977 Ш13 375 1 7 3
1и КСк4-9-01 КСкЗ-10-0]. I 163 1277 ЗОЯ 575 1 9 3
1 ] К(Х4-10-01 КСкЗ- U -01, 1663 1727 1003 1075 I1/, 13 7
12 КСкЗ- L2-01 КСкЗ-12-01, КС.к-1 I2-0I 1663 1 727 1303 [ 575 2 13 1 1
Таблица 2.45, ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КСкЗ И КСк4
]1 UM up IxdJlJIJH lpl.4Ki 1l.'rriiiiaai. ипверхноети iiarpenii Л’, viJ /Kubqc сечение. X Olre.vi ДОХОДОМ lill ТОП.ТОПП- L НТСЛ K?
но виздухч 1 и ПО TCllJlOHtKHTt'.W f,
КС.чТ KUh-1 КС-кЗ КСк4
6 10.85 14,26 0.1 1 1 0.00085 0.001 1 1 6
13,37 17,57 0.137 0.00085 (1,001 1 1 6
8 15.89 20.88 0.163 0,00065 0.001 1 1 6
9 L 8.4 L 24.19 0,189 0,00085 0,00111 5
ID 23.45 30.82 0,24 0,00083 0,001 I 1 6
1 I 68.01 90.(И 0,685 0.00129 0,00171 8
1 2 I 02,5 130,02 1.027 0,00191 0,00258 8
2.7. К ;i.W|i и rfn-ры
Калориферы КСк сконструированы четырех
моделей ли 12 типоразмерам для каждой, с од-
ним. двумя, тремя и четырьмя рядами трубок
по ходу воздуха. Присоединительные размеры
калориферов выполнены с одним шагом 125 мм,
что позволяет обеспечить сборку калориферной
установки необходимого размера по высоте и
длине, производительностью по воздуху до
500 тыс. м’’/ч. Теплоноситель вода с темпера
турой до 150 ПС и рабочим давлением до 12
кгс/см2 (1,2 Ml 1а). Основные размеры и тепла-
технические характеристики калориферов КС к
приведены и табл. 2.44 и 2.45.
8У
Секции подогрева кондиционеров КД- 15>о
духи на г ре нагели для кондиционеров типа КД
(рис. 2.99) выпускались Харьковским заводом
«Кондиционер» девши типоразмеров одно-,
двух- и трехрядного исполнения. Секции по
догреиа типа КД нашли .широкое применение
также в отолитсльно-вентиляционных систе-
мах промышленных зданий в качестве калори-
феров для приточных установок и воздушных
завес. Нагревательными Флемингами секций по-
догрева служат оцинкованные трубки, оребрен-
ные с пир.з.а ьно-нл питой стальной леи гой. Пере
юродки в крышках трубных решеток обес-
Риг. 2.УД Секции лОдГнрена Ji.'iw кйндиииОнерОн
и - КД 10, КД21) н К ДИК и КДНП н КД80;
в КД 120; с К.ДНЮ и КД2()(р д КД24О
Фечивяют многоходовое последовательное дви-
жение теплоносителя по трубкам секции. Теп-
лоноситель (вода) подводится к нижним патруб-
кам, а отводится через верхние патрубки, Рабо-
чее давление теплоносителя 6 кгс/см2 (0,6 МП а).
Основные размеры н технические характе-
ристики секций подогрева кондиционеров при-
ведены в табл. 2.46 и 2.47. На заводе «Конди
90 Глава 2. Оборудование енете.ч центра лн'гпнаннпео тепцпенпЛисении
Таблица 2.46. РАЗМЕРЫ СЕКЦИЙ ПОДОГР ЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ ТИПА Кд
— 11 It'H'Kt |.ч.'к пи и ihv; >грг Н.Я
1"*^.! мсрм. М ¥ Кд К.1 Кд 1UI7K. ПЛИК. 1 01 НК Кл I7K. К л 21)1 НК. Кд 20I9K Кд 4(117. Кд КПП, Кд 1019 Кд, tiO 1 7. Кд till 1 н, K.i tiiH9 K.I KOI 7. Кд 80 IB. Kii 6012 Ku I2<il7, Кд 12(4 8. K.i 12Щ ’J K/I. Кд Кд Кд 2()(J24 K;i 1’11)1*8. Ku 21021
.4 776 1536 2042 2577 3077 3077 4077 4077 4827
Л, Я,">О Hi К) 2126 26;.i7 3 ] 67 316/ 11 57 4 1 57 4907
4 j 1 202 1452 1487 1982 1982 2577
i> 3 300 1300 1796 26b 7 2667 3061) ЗУ 60 19611 4960
F 1374 137-1 1676 2737 2737 4600 4600 5600 5600
26G 266 428 473 77(1 I ()W6 -
й 2.1(1 250 250 250 250 250 303 303 550
Г а й лиц а
2.17. (ЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ Кд
И ii.'i ? h-i' ггкди II II рг H il ЧИГДИ iJMJHH T]>vfl II" VVL> HI J 4ДУ Ad [ 1 Д (HI LdjLh 11 UJit']i M 11-K' ! H uh грека Л. v" Живое сечение для при ходи 4hi JU ХОДОВ 1ГС1 Tl'ir.:ic> ног и тс.1: и j 1 JCdl> 1 JJ V (jOh H НДН1П1 ходе Ж И ПОГ ГГЧГПИР одного хода Jb'lil ироходл Tf 1 [,lо HOC Ml I? „'I H / W
воздуха ,rn V
K.i 1 0 1 7K 1 13.37 0.353 12 2 0,0005]
Kill 0 i 8K > 27.14 0.353 12 4 0.00102
Кд lol 9K 3 40,71 0,353 12 6 0,00] 52
Кд 20I7K. 1 26.85 0,698 6 1 0,00102
Кд 20] 8K 2 53.70 0,696 6 8 0,00204
Кд 201 УК 3 80...16 1.1,698 6 12 0,00306
K.i 4017 1 47.60 1.183 6 5 0,00127
6 0,011].52
Кд 4018 2 95.2 1.183 6 10 0,00254
1 2 0,00304
Кд 4019 3 142.7 1.183 6 15 0,00381
18 0,00456
Кд 601 7 1 86,92 2.194 6 I1 0.00178
8 0,00203
9 0.00229
К.д 61)18 1 /3.81 i и -i 14 0.00356
16 0.00406
18 0,00458
Кд 6019 3 260,76 2,194 21 0,0053-1
24 0,00610
27 0,00687
К л 8017 1 89,56 2,26 6 0,1)0178
Кд 8018 2 I 79,1 2 2,26 h 14 0.110356
К;] 8019 3 268,68 2.26 6 21 0.00534
Кд 12017 1 I 40,72 3,56 h h 0.1.Ю1 97
6 0.00152
Кд 2018 2 28!.44 3.55 6 so 0.1.10264
12 0,00304
Кд 12019 3 4 22.1 6 3.55 6 Li (1,00381
IB 0,00456
Кд 16023 1 267. II 6./5 6 a 0,00127
6 0,00152
Кд 16021 9 331 28 6.75 6 10 0.00254
12 0,00304
Кд 20023 1 333.36 8.5 8 5 0.00127
6 6 0,00152
8 7 0,110178
‘i.'i. Калориферу
91
Продолжение таОл. 2.4/
Индекс UdSILHK плдсирсва Число рядов j[jy(j ио ходу лоздука Площадь ион рр л 1ГПС TH нагрева F, м' Ж.И1КИ' СГЧСНИ1.' ДЛЯ lipoxo.lil BtkS.iyk;i mj Число лодод пи тепло носителю Ч HC'JlLr труб л И П ПДНи.Ч ходе Живое сечимие пдилго хода для прохода тс!Гк'и:н1осит1?.1(ч /Т1 hj'
Кл 20024 2 670,72 8.6 8 10 0,00254
6 12 0,(10301
8 1 4 0,00356
К л 24023 1 400,30 10,3 8 5 0,00127
6 б 0.00152
8 7 0.00178
Кд 24024 2 800,60 10.3 8 10 0.00254
В 12 0,00301
1 8 14 0,00356
пионер* освоен выпуск секции иидогрепи коп-
дицноиеров. типа К.Д10Л и КД20А (рис. 2.100),
Воцдуmjiilij репаj-o..iи 'лих копдитюнеров изго
топлены с одним или двумя рядами трубок;
число колон 4. Теплоноситель вола с тсмпе-
pai урон до 160 и рабочим давлением до
12 кге/ог (1.2 МПа). Основные размеры и
технические характеристики секций пОдОг'рева
КД ЮЛ и КД20Л приведены в табл. 2.1Я.
Рис 2.10(1. Секции подогрева для кондиционеров
КД ЮЛ и КД20А
Базовые теплообменники кондиционеров.
Центральные кондиционеры К Г31). КТ40, КТбО,
КТ80, KTJ20. КТ 160. КТ200 и КТ250 заменили
снятые с производства кондиционеры КД40,
КД60, КД80, КД 120, КД 160, КД200, КД2-Ю
Воздух в кондиционерах типа КТ нагрсяается
с помощью базовых многоходовых теплообмен-
ников двух типоразмеров: одномсуровых и полу-
тораметровых (рис. 2.101). Нагревательными
ШЗ
1501 ~ "7
Таблица 2.48. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ КД10А И КД20А
Индекс секдии [|ОДО| petbcL Число рядов труб по xu.iy !!:'>..!..IV '-. :-J I l.nсj111.;i. i [i КОНСрХНОетИ IlfH'pL-ID /•’, |MJ Жям)? сечение, и1* Чигли труйгь H XlMt' t (hnee ne.io >уйок Pf IMfplJ. MW
Lit? HU.liiyxy /; HI) ICIbKH’CHH- телш f. 1
КД ЮЛ t т 13,7 27 j" (1.3,5 0,00146 0.00292 5-6 ЮД12 23 46 876 1018
КД20Л I т 27,3 54Д 0,67 0,0014(i 0,00292 5 6 10 12 23 16 1703 1845
9- / Ii-j.'i.t f, flfinfiiidcuiiirtta' систем геплос.чиЬме'чи-ч
Рис. 2.101. Байтные in iijiinif'MeiuinKH кондиционе-
ров KT
о o.i jin метровые; б полутора метровые
if отвот.а ienjrmrm-цгиля к rei ljeoi jCjimiljiii kiK<J м
предусмотрены патрубки с фланцами d,. 40 мм.
Теплоносителем служит иода и iем игратурой ни
ч.темеитнмн tvi ел иоб мс е i ц и к< us служат оципко-
iiEjiijiiic трубки, оребренные спирально-наннтой
сталбной jichtoh. Трубки р нс положены трнзеш
более I 50 С и рабочим давлением В кгсДлг
[0.8 Mila). Технические xupaKiepHci ики ба.и>-
вых reiLiorjuMUHHHKOfi кондиционеров типа К!
талый» в один, дна или три рнда. Для подвода
приведены в табл 2.49
Таблица 2.4!). ТЕХНИЧЕСКИ!-: ХАРАКТЕРИСТИКИ ЬЛЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
КОНДИЦИОНЕРОВ кт
1 j -d нН1S ii I 1 11.1 iJ-.jfiЧ<’ 111- ПК Ч И C.’l II ряди н ipS-Ooh Ц|> [ 1.1 IIIII-III. || 0 Ни fl X НОГТИ H-LI1 рг I1LL Г. V' 11 И Г 'I 11 X 1 I.-IDS IK! Tril.’lli Hi д' ите.1 к1! Ж ИЦП1' . I.'C О 1' ПГ1С-, М ' Ч и '111 ! | 1 V Jjl Ж J Jljljl 1'1.' 1 i.-.k,- ipyH.Jk
не; н. 11 • । д v - XV |'„ ЦП ГСП.И-ПисИ Н\|К1 ,1
1! 1Л X । :i-r}7 д-
f >Д1|ПМ1'ТриНЫ й [ 27.3 i),(J0l.’i2 5 || 2.5
ГЫ,6 4 <1.72 (.1 ,пн;.1(1,т 10 12 45
.4 81.9 0,04357 15 1«
1 [|).|\- 1 1) | IT MCI |ИЦ)| JM ] 4 1 .(> 132 с. ii 35
2 ЯЗ.Й It 1 (19 11,0031 н> 10 10 70
3 124.4 0,00457 15 1 8 ]0.“
2 в. Ви?й¥и!ио-ог'Л1иг?льчые агрегаты
93
Рис. 2.102. Базовые теплообменники кондиционеров КТЦ
а— ол но.метр оный: 6 — пол угорамстрокый: и дну хмецпнч.гй
Таблица 2.50. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦ (РИС. 2.102).
ri я чпн ixi'i тег ci rjnGvik'ji it н к 1рубок ЦО воздуху Плгнилд h поверхнос।и ir ;i гре mi f, АГ Число .ни.ИН! ПО TWIO- ijiH'jit с.п in Ж|няи- се'нчгие. ч' r[hl'.irj 1 ]jyfjl Jh H '-I/LIIUM (JB'iirc 4 11, .lt> 1 piCirih
Itl.l Il'Ci.HIV .ху Г.. ' Jin TCimOIIOl'H it'.'UU /,
V .ТГ
Однометроиый ] 27,3 1 0.72 0,1 If) 1 -1ti 5- 23
?. 54.6 0,00293 10. 12 10
11 пл у то рамс г|и > к ы й 1 41 ,Н 6 1.09 0,00140 □ 6 Ж-1
2 82.В 0.00293 10 12 70
,.г1 и у х метровый 1 53.8 8 1.44 0.00146 • > • (i •17
2 1 1 1,4 0.00293 10- 12 91
С 1980 г, выпускается цопая модель коп-
ди।lho!।г|)оп типа КТЦ пламен кондициолергш
чина КТ. Кондиционеры КТЦ и аависимости
пт прим ши.днтсльности по ноздуху (тыс. и1/1!)
осймлачаютея КГЦ 31.5; КТЦ 40. КТЦ 03;
КТЦ 125; КТЦ 100: КТЦ 200 и КТЦ 231). Ьо-
:иж!Л(’ тги.лллЗмснники кондиционеров КТЦ вы-
пускают трех ! иноравмерон по высоте: одно-
метровые. ।icj..-iуггj])dпотровые и двухметровые с
одним гг.-in двумя рядами трубок по ходу НОЧ-
ду.хн (рис. 2.1(12). I t'lr.'iпноситслем служи! вода
с. температурой ..то 180 Ч? и давлением до
12 к: ; д’.Г ( 1.2 МЦи). Технические характери-
стики битовых Т!'1!,.П1(|бмГ1|НПКОВ К<Н1ДИ 111lOfIC[И 1 и
КТЦ прив(’,т.1’ны в :пб.'1. 2.50,
2.8. ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫЕ
АГРЕГАТЫ
[Оидулшо отопительные агрегаты применя-
ются для гнетем (лиду iti нт о от опления с сосре-
Л.ОТОЦСИНОЙ I ГОДИ чей воздуха и примышленных
и общественных зданиях. Черен агрегаты цир-
кулирует виндух, набираемый ив помещений и
возвращаемый им Л г pei a i ы выпускают на-
шмьниео тпа с центробежным вентилятором
(С Г-300) и доЗпегмше — г осевыми вентилято-
рами (все опальные). Последние подвешива-
ют на петлях или устанавливают на кропил си-
них па высоте 3 м и более над уровнем пола.
Все шыдушно-отопительныс агрегаты укомплек-
тованы многоходовым и калориферами; для ра-
боты и качестве теплоносителя в них иг пол ь-
вуются пар и иода. Исключение cociивлнют
игрегты СТД-100 (рис. 2. ЮЗ) и СГ.Ц-ЗОО
(рис. 2.104). в которых при испили.шашши пара
угтлн;ш.-|шипит одноходовые калориферы.
13 обозначениях войду шпо-отпигельны.х
агрегатов типа АПВС (рис. 2.10л) и Al IB
|риг. 2.100) первая, большая цифра уча <ы
наст на их теплойрон.чнодигелыюс! ь в тыс.
ккал/ч при jеплилосителс паре давлением
2 кгс/см'’ (0,2 МПа), вторая — теплоириишю-
дитсльность при теплоносителе виде с пара-
94 r.,a^ •>, гштен Ht'HTpuju.futiUHHow rsruirM нибжгкич
842
Рис. 2.103. Воздушно-отопительный агрегат Cl Д-100
Риг. 2.104. Воздушно-отопительный агрегат СТД-300
метрами ]SO -70 и€, Вее выпускаемые агрега-
ты предназначены для работы е давлением
[еплоппсителн до 6 кге/ем2 и температурой
до 150 °C Во все подвесные воздушно-отопи
1глы1ые агрегаты теплоноситель подводится
через верхний пл упер калорифера и отводится
через нижний. Основные размеры агрегатов
АП ВС н АВС приведены в табл, 2.51.
/700
Расположение патрубков агрегата
АПВС 110-80
Рис. 2.1115. Впаду in но-ото пн те л ьный агрегат типа
АПВС
^шэдушио-отонлтельные агрешты
95
дпв asu—ют
Рис. 2.106. Воздушно-отопительный агрегат типа
АПВ
Технический характеристики агрегатов AI1BC.
.ЛИВ и С ГД принелепы в табл. 2.52. С IУ80 г.
промышленностью освоен выпуск BtruiviriHO-OTn-
iiHTC.'ibiibJx а г] !cj Ti г oi s ЛОД (рис. 2. 107) взамен
устаревших агрегатов А|[ВС и А] 1В. Агрегаты
АОД укомплектуй ни многоходовыми калори-
ферами КВБ-П и предназначены для работы
на ноле с температурой до 150 ,?С и давлением
до 12 кге/ем" (1.2 МПа). Основные размеры
Таблица 2.51 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
AIIHC И ЛВС, ММ
Мирки jii-piTJiTM /1 /; л Л' Грубнав ;i г гм.П л штуцгрд, дюйм
AI1BC 50 -30 540 532 404 1
АП ВС 70 -10 096 082 ООО 9
АП ВС 110-80 852 852 707 — 2'Л
АПК ЙОП 1-411 1080 904 808 200 2'/2
АПВ 280 190 1230 1 100 1010 240 3
Таблица 2.Й2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
М-i р mi игреглтл [ 6 priи:<uo.-iutu.’iънг^ч’ть ни низдАху ч' /ч, 111 'l kl F1 >1 >| Й.:,11| II1ЕЙ Г С \1 Г1 :' 1':- ,:'1 туре вп:1дух<1 L .1 — 1 (* и(-- Калорифер Т1' 1Ы(И1 р11И.1 ElLl 11 И ]Ч-Л t,- KtKTb, KKilJl /-1 (кДж/ч) ii|in вйогрене цо;ип1 при г — 130— 70 ’С. Конечная тем nrр ;i tv p;i । °
ТИН члгли кидон tl<5 те 11.KJEIO • 1’ и 1 LVI П-Ч QLJlddb It । fhP|: ?: нг>СТ И нагрева. /’. М"
АПНС 50 30 3300 ( . 11 И р Я Ji 1 з 111) НЙЭЯ1 ИНОЙ 10 10,83 30000 (1 25t> 10) 48
ЛНВС 70 4(1 390(1 In же г' 18,3 39000(183293) 51
АII ВС 1 Ю- 81) 6900 6 29.4 8000(334900) 50
АПВ 200- 140 1 3900 [ [ллстинчд- т ht ii J 85,2 140000(586180) 31
АНН 280 190 18800 й 8 124,5 190000(795530) 51
СТД 100 8490 ф 6 48,6 8.5000 (355895) .55
Г. ИД ЗОН '250011 >; 8 158,8 306000(1281222} 60
П р и м е и а а и е. Для других
iгранчводителкипеть агрогатенз
температур греющей воды и воздуха укатанную [1 таблице тепли-
можно пересчитать по формуле
- у;;- j
чь Г . I >•: ft Ol.HfpUfh.'ituxm' i Hi’HTf'U.dU.tuiiaittith'n -J4v/ Ji'JiJi'i'ишi'HUJt
Та блиц к 2.53. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
АОД, ММ
Pm . 2.107. BoiAVuiurviironHTt.ibHbifl arpnai типа
ЛОД
и технические характеристики ;п per ai ин АОД
приведены 11 табл. 2.53 и 2 54.
Агрегаты инmyiniio-oioiinreahiibie A()I-СХ-(Н
вы ну с на нл тя трех моделей и предназначены дли
шы.тушного птипленпч и вентиляции еельско-
i: >riri J II ii'Ji'H иг .-1 b 1 ji у б И j>i ро <Ьч«1 1J IT у ЦО] .•ч1ПЙМ
АОД 2 4- 01.,V3 01Ю 73!) 990 1 /2
АОД 2 п.З 01. УЗ 520 1050 1 зол 3/1
АОД 2 -10 ОЕУЗ / / о кюз 1355 3/4
Таблица 2.54. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ АОД
(’Ким и :i : i- г i-i г I 1 pOli Ь 11(4' 1 ПО ГП13- лХ-хх- У. tf'/ч, при mi'i.i.'iiiiimi Ti; j. fu; HO.!;iy.l«J ' . -- 1 н > Кя ларифг,! ЧИ-C.'io чид-оп ll:i IL'ILIO- iiO./И Ги-.11Г> ii-ioi ad ill. Г1C J Ы L- p .4 11Г к • Г И hil'Jt'Ud Г. M' ] гилипрпи -im.ni ii' и. iirn-Ti, y. KKiK-i’< (K.'lw./'i). при iifiti rpi'Bl' надои I5<1 7ИЧ'. КсЛН'ЧН'ИЯ । ex*nepiiiypa Гг,- "C
чг.
АОД V -1 (11 .УЗ 34 (.1(1 КВ В-7-11 12 18,8 J 3840(11260781) .•]i ]
АОД 2- Н.З n. ,.V3 5350 КВ Б-Р 11 IP ?b 38300(2441021 54
АОД 2 -10 01 У.З К5(Ю К.НБ !-] 1 9X2 IP. IB X 2 9270(1 Г38Н1 З.Д 54
хозяйственных помещений, живггтнонодчески.х,
птиневод11ееких ферм и других зданий и расчет-
ной темпера гурий внутри помещений ог л до
35'"'С {рис. 2.1'18). Основные размеры и тех-
нические характеристики этих агрег.чгон нрщн.’-
дечы в табл. 2.55 и 2.5б. Агрегаты А01 Г.X-Ul
оборудоианы вдрынобежшщпымп пент ил mi пр а
МП И ЭЛСКТрОДВИГаТСЛЯМИ Н ll| 1ИСЦЩ.’1)б..1Сг1Ы
дли работы is воздушной среде, содержащей
линкую bo„i <жи истую пыль и гзхрыисюпасные
смеси Г-),лек! родгинатсли этих агрегат ив при
переменной мощеюсти и частоте вращения обес-
печивают возможность регулирования пронтво-
jiirrecibHuci и установки по воздуху и теплоте.
Управление гл рогатом осуществляй гея лв-
Рис. 2.1 U8. Воэлушночионцгельный агрегат
А0ЬСХ-01
1 вентилятор; 2 мягкая неганка; 4 патрубок
переполняй; 4 калорифер; 5-- paw;i; 6 клапан
n^ao.uioii
световое табло работы утлой агрегата, пере-
томи тичегки или вручную со щита управления.
ключатсли режимов работы частоты вращения
ни и алели когориго расположены контрол иное
вентилятор;'! в кнопки управления агрегатом.
2.f). Ниг]М'Т1<г1т<’.п1|11иг прибори 97
Таблица 2.55. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ МАРКИ
AO1-CX-0J ММ
MOiKvi ь агрегата J1.1 шш L В Высота Размеры иы\<»дпо1 ч> фланца
ito,i на Н , до верха лре<- тилпторл W| но <хн вен гм- лятора h
Л Б
А01-4-СХ-01 2143 1 165 1 175 1210 823 828 676
A02-R-CX-0I 2286 1242 154? 1523 1037 828 1176
A01-I6-CX-0) 2585 1430 2048 1523 1037 1 203 1551
Таблица 2.56. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
МАРКИ А01-СХ-01
L loKdiid тел ь Гмиивыи размеры arpfHrrа
A01-4-CX-0J АО! -8-CX-IJ1 АО 15 СХ 01
Теплопроизводительность при 0.04—0,06 0,08—0.] U,16 0,2
расчет ни Vi । рафике температур (0,17—0.28} (0,33-0,42) (0,67—0,84)
95—70 с С, Гкал/ч {ГДж/'ч) Марка калорифера КВС-ЗП KRC ЗП KBC-I0I1
Марка вентилятора ВЦ4-70-5Сх ВЦ4-70-б,ЭС,Х ВЦ4-70-6,ЗСХ
Т и н влек грпдвиг ателм А02-41-8/4 A02-6I-8/6/4 А02-62-8/6/4
Мощность электродвигателя, 1,6/2 4 3.8/4.8/6.8 4.8/5.7/7Л
кВт Частота врпщевия, мин 1 685/1370 7)0/950/1420 710/050/1420
Тип обвилного клапана KRP 250X500 КНР 400X500 КВР 500X 1000
Перепад темперзтуры воздуха в а< регагах до-
стигаем 40—50 °C. Регулирование тепловой про-
изводительности агрегатов осуществляется ав
тематически. Датчик температуры установлен
н отапливаемом помещении. Произнодитель-
считаны на давление 8 кге/см2 (0,8 МПа). Лие-
тотрубные радиатор!:! КЛТ, регистры из гладких
груб и конвекторы рассчитаны на давление
теплоносителя 10 кгс/с.м2 (1 МПа). Измерите
лями площади поперхнисти нагрева нагрева-
н(Х"тп по воздуху регулируйich вручную, сту-
пенчато, изменением частоты вращения венти-
ляторов.
2.9. НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
Все чугунные нагревательные приборы (кро-
ме МС-140), стальные радиаторы (РСГ, РСВ
М3, ВС) и ребристые чугунные трубы рас-
считаны на рабочее давление теплоносителя
6 кге/ем’' (0,6 МПа). Радиаторы МС-140 рас-
Таблнна 2.57. ПЛОЩАДИ ПОВЕРХН1
И РЕБРк
тельных приборов служат: физический пока
затель квадратный метр и теплотехнический
показатель — эквивалентный квадратный метр
(экм). у—-> £ о С Су
-Эквивалентным квадратным J метром и а вы- I
ваетс.я площадь поверхности нагревательного | (7\
прибора /д,,, отдающая в I ч 435 ккал (1821,3 '
кДж) теплоты при разности средней темпера- j
туры теплоносителя и воздуха 64,5 с С р расходе
воды в этом приборе 17,4 кг/ч по схеме сверху
вниз. Технические хара кт ер не г и ки н aiреватсль-
ных приборов приведены в табл.\2.57—2.62, _ ,
а общий вид на рис. 2.109 2.118. \ ей С /Г
ГИ НАГРЕВА ЧУГУННЫХ РАДИАТОРОВ ’’ / £
ЫХ ТРУБ
Тип радиатора ТТппгркнпети нагрева одной секции Тип рлдмятпрй ПоверХниг ।и нагрева идиий ГРКЦИИ
f, и“ F,„, экм Г. м- зкм
7 М-140-АО MI40A 4 Зак. вы би)11.!Г1ТЦ>Ы- 0,299 2,251 0,35 0,31 г МС-140 М-90 РД-90 авиаторы 0,238 0,2 0,203 ’(' Г Л,-С 0,31 0,261 0,275 lh
I
98
r,iaea 2. Радиаторы., снятые с производства
Продолжение табл. 2.57
Тип радиатора Поверхности нагрей: О.1НОЙ ССКЦ.И1 Поверхности пагргвя гтдной секиил
F, № Т.. лкм F. м2 Л »ц । # 81N
Радиаторы, снятые с праизвадстяа Радиаторы, снять е с проиэипдстна
М-132 М-150 МН-160 НМ 150 Н-136 Л-150 Н- 150а 0,252 0,252 0,238 0,254 0,285 0.3 0,211 0,269 0,269 0,3 0,31 0,285 0,3 0,28 <Минск-100* «Г игнсничес.кий» * Л up-150* <Л ор-300* РШ РКШ Тепловая панель 0.274 0,175 0,2 0,13 0,25 0,25 0,389 0.31 0.206 0,224 0.155 0,286 0,241 0,445
Н 150 (улучшенный) 0.215 0,31 Ребристые чугунные трубы с круглыми ребрами
РД-26 В-85А 0,205 0,176 0,275 0,24 Длина трубы, 500 мм: 1 0,69
М-1000 0,46 0.492 750 1,71 1 ,03
к Пильза-3* 0,24 0,285 1000 2 1,38
*Пол1=эа-6* 0,46 0,492 1500 3 2,07
«Нерис» 0,486 0.5 2000 4 2.76
Примечания: I. Величина попь-ркигн'тн нагрева ребристых труб укишпа для однорядной установки.
2. Ребристые грубы .глиной МО и 7,SO мм н пиггпяшее время промышленностью не выпускаются.
Таблица 2.58. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СТАЛЬНЫХ ПАНЕЛЬНЫХ РАДИАТОРОВ
Т ни ра ;in гпора Единица ни мелении 1 l.,ieiii.;i;i.i, ттердноегн нагренл Ллица Д, им
F, м? Р„, ТИН
1 2 в 4 j
Однорядный однчх-адиной
PC Г1 1-500-6-0,97 I панель 0.73 0,97 554
PC Г! -1 .100 6-1,24 го же 0,03 b ,24 691
РСГ)-1-500-6-1.51 1,13 1.51 840
РСГ1-1-500-6-1,81 № L ,33 1,81 1020
РСГ 1-1-500-6-2,13 1.6 2,1 3 1190
Однорядный доухходаний
РСГ2-1-500-6-0,9 I панель 0,65 0.00 570
РСГ2-1-500-6-!,! 2 то же 0,84 1 .12 720
РСТ2 1 500-5-1.36 1.06 1,36 880
РСГ2-1-500-6-1,62 4> 1,28 1,62 1060
РСГ2-1 -500-6-1,87 i 1.51 1,87 1240
РСГ 2 1 500-6-2,14 * 1,76 2.14 1430
PC Г2-1-500-6-2.4 № 1,98 2,40 161)0
Дицхрндный dffyxxodouOit
PC Г2-2-500-6-1,5 1 комплект ! ,30 1,50 570
РСГ2-2-500-6-1,86 та же 1 ,68 1.86 720
РСГ2-2-500-6-2,26 > 2,10 2.26 880
PCJ 2 2 500-6-2,69 > 2,56 2,69 1060
РСГ 2-2-500-6-3,11 3.02 3.11 1240
PC Г2-2-500-6-3,56 » 3,52 3,56 ИЗО
РСГ2-2-500-6 3,99 14 3,96 3,99 1600
2.U. Нагревательные приборы
99
Продолжение табл. 2.58
Тип радиатора Янинина измерения 1 [лошадь нинерлнОсГН Нai рева Длина 4, мм
F, м2 ?'.t, jkm
1 2 3 4
Однородный ч •тырнх хндиний
PCl'2-1-500-6-09 ! панель 0,7 0,9 535
РСГ2-1 -509-6-1,12 то же 0,88 1,12 695
РСГ2-1-500-6-1,36 1 ,08 1,30 850
PC 1'2-1-500-6 1,62 № 1,3 1,62 1020
РСГ2-1 -500-6-1,87 1,52 1,87 1180
РСГ2-1-500-6-2.14 а 1,73 2,14 1360
PC 1'2 1 500 6 2,4 1,95 2,4 1520
Двухрядный четырех ходовой
PC 1'2-2-500-6-1,5 1 К1 ] М 9 3.11 е К Г 1,4 1,5 555
РСГ2 ? 500 6 1 ,86 то же ] ,76 1,86 695
РСГ2-2-500-6-2.26 2,16 2,26 850
PC Г2-2-500-6-2,69 2,6 2,69 1020
РСГ2-2-500-6-3,1 1 л> 3,04 3,11 1180
РСГ2 2-500-6-3,56 > 3,46 3,56 1360
PC Г2-2 -500-6-3,99 У- 3,9 3,99 1320
Трехрядный четырехходовой
РСГ2-3-500-6-2.13 1 комплект 2,1 2,13 555
РСГ2-3-500-6-2.65 ти же 2,64 2,65 695
РСГ2-3 500 6 3,22 J* 3,24 3,22 850
РСГ2-3-500-6-3.84 3.9 3.84 1020
РСГ2-3-500 6-4,43 4,56 4,43 1180
PL Г2-3-500-6-5,06 а 5,1Я 5,06 1360
РСГ2 3 500 6-5,6 * 5.85 5,6 1520
РСВ1- 1 -500-6-0,89 Однорядный одноходовой
1 !WL|P..lh 0,71 0,89 538
РСН1 1 - 000 6 1 ,2 то же 0,95 1,2 724
PCI3I 1-500-6-1,51 £ 1,19 1,51 910
осн । - -500-6-] ,82 » 1,44 1,82 109 G
PC 131 1 000 6 2.13 у 1,68 2,13 1282
Двухрядный одноходовой
РСВ 1-2-500-6-1.55 1 PiC.I IL'lPll l 1,42 1 ,,15 538
РСН ! -2-500-6-2,09 то же 1,9 2.09 724
PC В 1-2-500-6-2.62 2,38 2,62 910
PCBI -2-500-6 3.16 * 2.88 3,16 1096
PCBI 2 500 6 3.7 я 3.36 3,7 1282
Однорядный проходной
РСВ1- 1 -300-6-0,8911 1 панель 0,71 0,89 538
РС В1 1 5(.Ю fi 1 ,2ГТ । о же 0,95 1.2 724
PCBI- 1-500-G-1.51П Л» 1,191 1,51 910
РСВ1- 1 -500-6- 1.82П .♦ 1,44 1,82 1096
PCBI- 1-500-6-2,1311 1,68 2,13 1282
1*
100
Г ли nd 2- Оборудование систем чс'нтрндч.ицктиипг^ ‘гепмн’чаЛлстнп
Таблица 2.59. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
СТАЛЬНЫХ ШТАМПОВАННЫХ РАДИАТОРОВ
Ти|[ jja дна I и рн Единица [ Lir.nuiai. попер у пост и нагрева Длина А, ми
Е, УС 'iKM
1 2 3 1 Г1
К ил он ч ат ы<: /н)инч чиые
М3-500-1 [ Г1г11113..ТЬ 0.G4 0,83 518
М3 500 2 то же 0,96 1,25 766
М3-500-3 * 1,2 1,56 932
М3-500-4 я. 1 .6 2,08 1262
ИЗ-500-1 >? 0.425 0,6 518
М3 -350-2 0.637 0,89 /66
М3-350-3 » 0,628 1,1(1 1014
М3-350-4 я 1,062 L ,49 1262
Колончатые спаренные
2МЗ .300 1 1 ком пл. 1,28 1,41 51 8
2 М3-500-2 то же 1,92 2,12 766
2 М3-500-3 2,4 2,66 952
2МЗ-500-4 3,2 3,53 1262
2 М3-350-1 ?? 0,85 1,01 518
2M3-350-2 » 1,275 1,52 766
2M3-350 3 1 ,6,16 1,97 1014
2M3-350 4 2,125 2,52 1262
Змеевиковые одиночные
ЗС-11-3 1 пан сль 0,74 0.97 34 5
ЗС-1 1-4 •|1> ЖР 0,93 1.24 694
3G-! 1-5 л 1,13 1.51 844
ЗС-11-6 № 1,35 1,81 1018
ЗС-1 1-7 » 1,6 2,13 1 190
Змеевиковые спаренные
3C-21-3 ! комнл 1,46 1 .65 345
ЗС-21 4 | О Ж г 1,86 2 1 684
ЗС.-21-5 л 2,26 2.57 844
ЗС-21-6 2,7 3,08 1018
ЗС-21-7 3.2 3,62 1 190
Лист отр у пн ы е иди ночные
КЛТ-1 1 ПАНОЛЬ 0,81 0,77 600
КЛТ 2 '1'0 /litJ 1,08 1,03 800
КЛТ -3 № 1,35 1,29 1000
КЛТ-4 * 1.62 1,55 1 200
КЛТ 4 1,89 1.8 1400
КЛТ-6 2,16 2,06 1600
КЛТ-7 2,7 2,58 2000
Листотрибнгле спаренные
2КЛТ-1 1 ко мил. 1.62 1.31 600
2КЛТ-2 то же 2,16 1.75 800
2КЛТ 3 2.7 2,19 1 000
2КЛТ-4 :?• 3.24 2.64 1200
2КЛТ 5 3,78 3,06 1400
2КЛТ-6 » 4,32 3.5 1600
2КЛТ 7 л- 5,4 4.38 2000
2.9. Нагревательные приПлри 1 СИ
Таблица 2.60. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОНВЕКТОРОВ
'Тип K<iF1 Rf КТ<1р И Пдпщздь поверхности нагреца iijiiioi'c конвектора Ддинл Л, мм Гнн конвектора Т 1лгнцадL поверхности нагрева одного коппгктор а Ц.чнна Л, мм
А, Ч* Г„, экм F. ма F.,„, чкм
] 2 3 4 1 2 ,3 4
Плинтусные стальные it Л ккирд» rtOнарядный конценой
15КП 0,Ь 0,37 0.25 450 к л-о, ок 0.98 0,6 460
1Г.КП-0.75 0,55 0,34 700 КА-0.8К 1,3 0.8 620
15КП-1 0.73 0,46 950 КА-1.0К 1,62 1.0 780
15KI1-1,25 0.95 0,6 1200 КА 1,2К 1,95 1.2 940
15 КП -1,5 1,14 0,7 1450 КА-1 ЛК 2,28 1,4 1 100
15КП-1.75 1,37 0,86 1700 KA-I.6K 2,6 1,6 1260
20K1I-0.5 0,49 П,28 450 КА 1,8К 2,93 1,8 1420
208,11-0,75 0,68 0,42 700 КА-2,0К 3.25 2.0 1580
20KI1-I 0,91 0,57 950 ккорд» однорснУны и л г?От г>гУм.О/2
20КП-1.25 1,15 0,72 1200
20КП 1.5 1,43 0,89 И 50 КА 0,6П 0,98 0,6 460
20КН-1.75 1 ,07 1,04 1700 КА-0,811 КЗ 0,8 620
КА-1.0П 1,62 1,0 780
«AO-MtpopT-20* концеяы*' КА-1,211 1,9о 1.2 940
КП20-0,65К 0,71 0.65 300 KA 1,4Г1 2,28 1.4 1100
KH20-0/JK 1,06 0,9 400 КА -1,6П 2.6 1,6 1260
КН20 l,IK 1,42 1.1 500 КА-1.8П 2,93 1,8 14 20
KU20-I ЛК 1,77 1.4 600 КА-2,011 3,25 2,0 1580
KH20-I.7K 2,13 1.7 700
КН20 2.ОК 2,48 2,0 600 в: Аккорда
KI120-2,ЗК 2,84 2,3 900 К2А 1.11 к 1 .95 I.H 460
КН20-2.6К 3,19 2,6 1000 К2А-1Д7К 2,6 1.47 620
KH20Z9K 3.55 2,9 1 100 K2A-I.84K 3,25 1,84 780
КН20 3.2К 3,9 3,2 1200 К2А 2,21 К 3,9 2,21 940
КН20-3.5К. 3,26 3,6 1 300 К.’Л 17,58 к 4.56 2.58 1 100
К2А-2.94К 5.2 2.94 1260
K2A-3.3I К 5,86 3,31 1420
КН2О-О,65П 0,7 1 0,65 300 К2А-3.68К 6,5 3,68 1580
КН2П-0,9П 1,06 0.9 400 (г П ptn‘(ntec
КН20-1.1П 1.42 1,1 500
КН20-1,411 1,77 1,4 600 I5K 1-0,4 0,88 0,49 380
КН 20 1,711 2,13 1.7 700 I5K 1-0.5 1.1 1 0,61 480
КН20-2,ОП 2,48 2,0 800 I5K 1-0,6 1,33 0.73 580
КН20-2,311 8,84 2,3 900 I5KI -0,7 1,55 0,86 680
КН20 2,6П 3,19 2,6 1000 15К1-0.8 1,77 0.98 780
КН20-2.9П 3.55 2.9 I 100 15KI-0.9 ! ,99 1,11 880
КН20-3.2П 3.9 3.2 1200 15KI 1,0 2.21 1,23 980
KH20-3.5I1 4,26 3,5 1 300 15KI-1.1 2,43 1,35 1080
15KI-1.2 2.65 1.48 1 180
20KI-0.4 0,88 <1,47 380
К020-1.6-П 1,6 990 20К 1-0,5 1,10 0.39 480
К020-2.4-11 2,4 990 20KI-0.fi 1,32 0,71 580
КОУО-2,4 К 2,4 990 20X1-0,7 1,54 0,83 680
К020 2,4-КВ 2.4 990 20К1 -0,8 1,76 0,95 780
к Ритм-15 0(1 ъ 20К 1-0,0 1,98 1,07 880
20К 1-1,0 2,20 5.19 980
К02П 3.75-П 3,75 1490 20K1-1,1 2.42 1,31 1080
К020-3.75-К 3,75 1490 20K1-L2 2,64 1 ,4 4 1 180
К020-3,73-КВ 3,75 1 490
102
Глена 2. Оборудование систем цекгуаЛ‘.цг1ваннС1?о теллпскабжения
Продолжение табл. 2.60
Тки кинаектора [[лишадъ поверхности н СКУПИЛ 1> конвектора Длннй Л, MU Тн|1 к.ин лектора I ] Л Л1ЦПЛ1, l[[]llt]^XJ14JU 1 и паЕрсвй одного копиекгира Длина 4,
Г. mj fjK, 1КМ F. м' Г’.., экм
1 2 3 4 1 2 3 4
*if рогресс»
20 К.2-0,8 3.52 1,88 780
1йК 1-1.3 2,88 1,59 1310 20К2-П.9 3.96 1.90 880
I5KI-1.4 , 3,10 1.72 1410 20К2-1.0 4,40 2.12 980
15K1-I.5 3,32 1,84 i 510 20К2-1.1 4,84 2,32 1080
15К1 1,6 3.54 1,96 1G10 20X2-1,2 5.28 2,52 1180
15KI 1.7 3,76 2,09 1710 15X2-1,3 5,76 2,84 1310
I5KI-1.8 3,98 2.21 1810 I5K21.4 6,2 3,05. 1410
I5K.1-1.9 4,20 2,34 1910 15К21.5 6.64 3,27 1,510
15К1-2Д 4.42 2,46 2010 I5K2 1,6 7.08 ,4,19 1610
15К11.3 2,86 1,54 1310 15K2-I.7 7.52 3.7 L 1710
20KI1.4 3,08 1.66 1410 I5K2-1.8 7,96 3,92 1810
УОК1 1.5 3,30 1,78 1510 15К.2 1,9 8.4 4,14 1910
20K1-I.6 3,о2 1,90 1610 15К2-2.0 8,84 4,36 2010
20КМ.7 3,74 2.02 17 10 20X2-1,3 5,72 2,74 1310
20KI -1,8 3.96 2,14 1810 20К21.4 6,16 2,96 1410
20К1-1.9 4,18 2,26 1910 2UK2-1 ,Г. 6.6 3,16 1510
20К1-2.0 4,4 0 2,38 2010 2ОК2-1.6 7.01 3.38 1610
15К2-0.4 1,76 0,87 380 20К2-1.7 7,48 3.59 1710
I5K20.5 2.22 1,09 480 20X2-1,8 7,92 3,8 1810
15X2-0,6 2,611 1,31 580 2ОК2-1,9 8.36 4,02 1910
15К2-0.7 3,10 1.53 680 20К2-2.0 8,8 4.22 2010
15К2-0.8 3.54 1.74 780
I.5K2 0,9 3.98 1,96 880 Конвектор типа КН
15К2-1,0 4,42 2,18 980 К В 20-10-600 10 1370
15K2-1.I 4,86 2,40 1080 КВ20-12-900 12 1370
15K2I.2 5,30 2.62 1180 К В20 13-1200 13 1370
20К2-0.4 1 .76 0.84 380
20К2-0.5 2,20 1,06 480
20 К2 0,6 2,64 1,26 580 ЛТ-10-0,3 0.27 0.265 295
20К20.7 3,08 1,48 680 „ЧТ-10 0,6 0,5" 0,53 601
Примечание. При многорядной установке конвектории вводится поправка на поверхность нагрева
в вннигимостИ от числа рядов пн вертикали и горизонтали: при двухрядной установке по вертикали
0,97, трехридппй 0,94, четырехрядной 0,91. дня двух рядов по горизонтали поправка равна 0.97.
Таблица 2.61. ПЛОЩАДЬ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА 1 VI ГЛАДКОЙ ТРУБЫ РЕГИСТРА. ЭКМ
Число рядон труб по вертикали
25 32 40
1 ряд 0,179 0,157 0,22
2 ряда и более 0,165 0,131 0.18
Диаметр труби ft., ч.м
50 70 8(1 100 12Г, 1,51)
0,29 (J.372 0,436 0,529 0,651 0,7 711
0.238 0,305 0,357 0,434 0.358 0,668
Примечание; I. Площадь поверхности нагрева одного ряда труб определен;. формулам: F - l,78nt/
(для груб г7не^32 мм); F -1,56л</ (для груб J,, J-j.38 им). 2. Для регистра в два ряда труб н билгс площадь
поверхности iuiiprtiH I м труб уменьшена в соответствии е изменением коэффициента теплопередачи.
2.9. HujpeiareMMU! приборы 103
Рис. 2.109. Чугунные радиа-
торы; М-140А(<О; М-90(6);
МС-НО(в); РД-ЙО(г) и
М-140-АО(д)
Таблица 2.62. ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА РЕГИСТРОВ, СОСТОЯЩИХ
ИЗ РЕБРИСТЫХ ТРУЬ, ЭКМ
Числи рялпп труб ни Длина регистра лдипгп рила труб, м
вертикали <).Г> 4), /5 1 1.5 ;! 4
1 0.69 1,03 1,38 2,07 2,76 1,14 5,52
2 ] ,28 1,92 2.57 3,85 5,14 7,7 10,03
3 1.6 2.38 3,18 1,79 6.38 9.56 12,75
Глани 2. СМлирудование систем централилстанлшял теплчсш'Ъжеп.
Рнс. 2.110. Стальные радиаторы РСГ
и — однорядный концевой; б - однорядный двуххордявой; в — однорядный четырехлодовой; г — двухрядный четыреххо-
довон; г? трехрядный четырехходовой
2.У- Нагревательные.приборы
105
Рис. 2.1 JI. Стальные рацнаюры
PC В
а - однорядный проходной; rt
однорядный кондРиой; а двух
рядный концевой
A-A
тр$- "
Рис. 2.114. Конвекторы «Про-
гресс»
а — про ко дней; б — концевой
№20 - Ю- SOO
Б
Б
Рис. 2.115. Конвектор КВ
/ — теплообменник; 2 — панель
подвижная; 3 — панели непод-
вижные; 4 — кран выпуска воз-
духа; 5 стенка боковая глу
хая; б — стенка боковая с от-
перегнем; 7— решетка, 3 —
крышка
И 9
Наг резательные
приборы
I 0 9
а проходной: f> нп пирной
f нагревательный элемент от
конвектора «Комфорта Ду*20 с
длиной орнбре...»й части 600 мм
или 900 мм (для кРи1мая) и
1400 (для «1’итм<| 1.т(Ю»}, 2—
рама с опорами; И пожух;
4- съемная решетка; 5--де-
галь крепления к ноту; 6 дю-
Осл ь-вннт
о
Радиатор Н—150
[улучшенный]
Радиатор РД-26
Радиатор В -85Д
Радиатор М—140
W.H-r.W JHWnrOptfdi,,C.r(J Л tj U /7 [•'
Радиатор НМ—150
Радиатор "Минск—110"
Рис. ‘2.117. Чугунные радиаторы, снятые с производства
2.9. HiLij.ifc'UiJ iельл ые прнбиры
112 Глава 2. (Ifiupytltiuumie сасгвм централцз^ваннпгп тв<аа/:иа6жвпия
2.10. Нестандартное оборудование
113
'Таблица 2.63. ТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕЦИРКУЛЯЦИОННЫХ
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ
Тепловая ченн
ность. У, «кал/ч,
1,1>,3 ;к / ч I
О б и:'паче н нс
Площадь поверх-
ности. нагрева
эки
PR 1 М 10,1
PD2M 16.»
РВ5М 9.0
РВ6М 15,17
4400(18123)
7300(30565)
3900 (16329)
06001276341
Вом)ихинаеревители рециркуляционные ти-
на PR предназначены преимущественно для
отопления лестничных клеток, вестибюлей и
других помещений большого объема. Виддухо-
нагрсны1ели состоит из нагревательного эле-
мента, собранного ид конвекторов «Комфорт-
20», ci ильного ограждения и верхней решетки
(рис. 2.119), Основные размеры и технические
характеристики воздухонагревателей привСхЧе-
нкт в табл. 2.63.
2.10. НЕСТАНДАРТНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Передвижным бойлерная установка (ПБУ)
разработана и применяется в объединении
«Мое ин жрем опт» {рис. 2.120). Предназначена
для временного отоплен ин жилых зданий или
снабжения их горячей водой в период капи-
тального ртенпа геплоных пунктов. ПБУ пред-
сгаиляет собой иодо-водяной подогреватель из
четырех секций /.),=300 мм, смонтированный
ни металлическом каркасе, который Обшит
л,иска ми и утеплен минеральной ватой. Уста-
новка оснащена регулятором температуры и
необходимым числом манометров и термомет-
ров; масса установки 4000 кг К месту вре-
менного монтажа она перевизи1ся автотран-
спортом: к оборудованию подключается с ио
мощью гибких метадлорукапов из нержавею-
щей стали. ПБУ устанавливают рядом с iсило-
вым пунктом и четырьмя метал,лоруканаия
присоединяю г ее к оборудованию. Циркуля
циолпыи трубопровод горячею водоснабжения
с помощью трийлнка Tfl подключают на входе
водопроводной воды в ПБУ. .Для создания
необходимого давления и циркуляции воды
используют установленное на тепловом пункте
насосное оборудование. Применение ПБЬ'1 иозво
ляи перейти на круглогодичный ремонт тепло-
вых пунктов.
Автоматизированный дренажный агрегат
(рис. 2.121) предназначен для периодической
2-
Рис. 2.121. Лвтшчнтизированный дренажный аг ре-
шу НУ — датчик нижнего уровня; ВУ — датчик
верхнего уровня; МП — магнитный пускатель
автоматической откачки дренажных но.-ч гм
ЦТП гмн других инженерных сооружении.
Агрегат состоит из ко шатлы юно насоси (обычно
ЦП111-8Uj, установленного вертикально па ме
таллнческой конструкции, где размещены маг-
нитный пускатель электродвигателя нзсоса,
пол унрово.тииконы if блок авто маги к и и датчики
уровня. Вся конструкция крепится к иолу I I.TI 1
Агрегат снабжен тремя попланкопыми датчи-
ками уровня Средний датчик, установленный
и. уровни насоса, даст команду на его вклю-
чение, Нижний датчик, установленный несколь-
ко выше всасывактшеч о патрубка, даст команду
на выключение насоса. Верхний датчик, распо-
ложенный несколько выше среднего датчика,
посылает аварийный сигнал и схему chi на
литании при отказе дренажного насоса или
аварийной ситуации, когда поступление дрен.т ?к-
ных вод прегшшиет производительность насоса.
Ajpejai- поступает на объект полностью
смонтированным и отлаженным, что зн;-1 нигель
но снижает трудоемкость работ ла об ы? к тс.
В монтаж агрегата входи г: его ус тановка, под-
ключение к электросети и вывод дренажных
вол в канализацию дренажного трубопровода,
так как насос включается и тсп .мимеш, когда
его рабочее колеси затоплено водой, что
обеспечниае) возможность антом атического
включения дренажных насосов. Опыт эксплуа-
тации вертикально установленных дренаж
пых насосов доказал высокую надежность
доги метода.
Рис. 2.122. Удалитель воздуха автоматический
/ геркон: .? магнит; 3 -- поплавок; 4 с<ые
впил
Устройство автоматического удаления воз-
духа УВ-1 предназначено для удаления воздуха
из систем центрального отопления и преду-
преждения воздушных пробок. Устройство УВ 1
предназначено дли работы в зданиях с теплы-
ми чердаками при температуре окружающей
среды ггг -1 до 35 "С. Пи гании уст ройства осу-
ществляется от сети переменного тока напря-
жением ЙЙО В Давление иодо воздушной смеси
в приборе до 6 кгс/с.м2 (0,6 Mila) при темпера-
туре до 90 ~С. Габаритные размеры; I69X 112 X
Х274 м.м; масса 2,13 кг.
.Устройство состоит из корпуса, поплавка с
магнитом, icpKoiia и соленоидного клапана
(рис. 2.122). УВ-L устанавлинают в верхней
точке приточных воздухосборников или маги-
страли системы отопления в вертикальном по
„тоженни. При отсутствии в системе воздуха
(устройство заполнено водой) поплавок нахо
дитея в верхней части корпуса, контакт' геркона
разомкнут, обмотка клапана обесточена, клапан
закрыт. При попадании воздуха в систему
отопления поплавок опускается в нид :юю часть
корпуса, герком замыкается и дает команду на
открытие соленоидного клапана. Воздух через
клапаны и сливной штуцер выходит из системы
отопления. После удаления воздуха поплавок
всплывает, клапан обесточивается, удаление
воздуха (водо-воздушной смеси) из системы
п penpal п, лете я Изготавливает УВ-1 Обьсдинс-
пне «.ААосжнлпромкомллект».
3.2. [ I рИС»Ч'«1ИПГ II ИС Turret ii'UFIl ' С :111;Г'|!.' II .’I fl Hi I' II Mil
115
ГЛАВА 3
ПРИСОЕДИНЕНИЕ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ТЕПЛОТЫ
К ВОДЯНЫМ ТЕПЛОВЫМ СЕТЯМ
Схему присоединения систем теолоптреблс-
пия к тепловым сетям определяют видом теп-
линой нагрузки, температурным и пьезометри-
ческим графиками работы тепловой сети. Тепло,
потребителей присоединяют к тепловым сетям
через центральные и индивидуальные тепло
вне пункты.
Условные обозначении приборов и обору-
дования, установленных на тепловых пунктах,
приведены ниже
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
Водо-иодяиой подогрев!! г ел ь
Насос
~1„ К.таняп рсгулнтпрп непрямого
действия
Элеватор
ГрязьИИ к
1 реххидоной клапан i мешения
TH III ИТТ J
Злдкнжка
Др(К Г<’.Л.,<(|,1Й р(ч у/ПН.«>ВО>Н1МЙ
к.1| <1 ПЛЗ’
1 ] рг.|охранительный K.iHiooi
Обратный клапан
ПитрубОК ДЛЯ Выемки iTHIJl.i
элепатира
Дроеее..! ни ля ди лфрагм а
Сужающее устрой ст во. счет чин
жидкости
.Манометр
Штунср для манометра
Shu TDMHrl.'jii ИМ II V.M I.C .'1.11 В..1СЦИЯ
[ [срио.тичесmi й и м пульс ,i.;in..it'HHH
Импс.чъе к-мперш уры
2
.'Ч.н'к । роконтактиып маиомггр
Термометр
(.'.иускнпк
Клапан pci у.пятора прямого
деист ния
Д I I II, i 11 11 Н К
А
116
J, HputvatJuHUHue потребите лей. тпплпты. x. лпЛящл.ч rfri/rueiw* сетям
3,1. ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
Системы отопления присоединяют к тепло-
вым сетям (работающим на перегретой воде}
непосредственно бет смещения (рис. З.Г|, если
температура поди в системе отопления нс огра-
ничена (вокзалы, бассейны, бани, прачечные,
торговые помещения, здания общественного
питания, производственные помещения). Пели
расчетная температура воды в местной системе1
ниже расчетной температуры воды в тепловой
сети, в тепловом пункте предусматривают сме-
сительные устройства — элеваторы или насосы
(рис. 3.2). Расчетные температуры воды в си
стемах отопления в зависимости от назначения
зданий и помещений приведены в табл. 1.12.
Тепловой пункт пром мыленного здания
включает в себя распредели юл иные коллекто-
ры, от которых питаются системы отопления
с конвективво-излучающимн приборами, си-
стемы воздушного отопления и системы венти-
ляции (рис, 3.3.). Схемы присоединения сисюм
отопления (вентиляции) должны <лответство-
вать гидравлическому режиму, разработанному
в процессе проведения наладочных работ, и учи-
тывать характер пьезометрического графика и
рельефа местности.
3.2. ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ
ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
При закрытой системе теплоснабжения си
стемы горячего водоснабжения потребителей
присоединяют к двухтрубным водяным тспло-
Рис. 3.1. Схема непосредственного присоединения
систем отопления жилых н общественных зданий
Рнс. 3.2. Схема элеваторного присоединения жилых
и общественных зданий
/ — ответвление на калориферы: 2—ответвление
от калориферов
J.
Л
h
;}.-3, С ХА МЫ TCM.ntini Л К IIVIIK 1'1)1!
и?
вым сетям через водонагреватели. Водонагре-
ватели п зависимости от величины соотношения
максимального часового расхода теплоты на го-
рячее водоснабжение и максимального ча-
сового расхода юилоты на отопление QCT (в
центральном или индивидуальном тепловом
пункте) присоединяют следующим образом:
а) при 0.2<у;;1"-/(?!), < 1.0 - по двухсту-
пенчатым последовательной и смешанной схе-
мам (рис. ,14, 3.5) в зависимости от принятого
режима регулирования отпуска теплоты в тепло-
вых сетях;
б) при Q";1,'1/ур,-1.0 по параллельной
схеме (рис. 3.6). По этой же схеме присоеди-
няются мелкие потребители с нагрузкой
Гг:’С0,2 Гкал/ч (детские учреждения, пред-
приятия общественного питания и т. и.).
Рис. 3 4. Схема присоединения гиричем о водоснаб-
жения с включением подогревателей по двухступен-
чатой последовательной схеме
Обличительной особенностью работы двух-
ступенчатого подогревателя горячего водоснаб
женил, включенного по последовательной схеме,
является то, что вода ил подающего грубо
провода, пройдя подогреватель II ступени, по-
ступает в систему отопления. Вода из системы
Отопления проходит через I ступень, при этом
задвижка на обводной линии ЛОДОгреви геля
закрыта {см. рис, 3,4). Регулятор постоянства
расхода настроен так, чтобы через сиегему
отопления проходил сум мирный расход сетевой
воды на отопление и горячее водоснабжение.
Последовательную схему включения подогрева-
телей можно применять только с регулятором
постоянства расхода.
Для непосредственного соединения II и I
ступеней подогревателя при работе в летний
период между ними ставят перемычку с задвиж-
кой, которая в период работы ст:гемы отопле-
ния закрыта.
Двухступенчатый подогреватель горячего
118
Г .1 □ н а Иptu.'oe.ditHdHtif пгпрли'ти т^плнгы «с г!глЫяглл течтлоетмл сегял
горячего водоснабжения
Из подающей
линии тепловой сети
горячего водоснабжения
водоснабжения, включенный ли см ин a иной
схеме (им. рис. 3.5), отличается от предыдущем*
тем. что сетевая пола, отдан часть своей тепли
ты ira подогрев ди необходимой !смпсратуры
водопроводной ВОДЫ ВО II ступени ИОДОГрРНЯ-
теля, поступает в обратный трубопровод и за-
тем вместе е обратной водой от системы отопле-
ния--в I ступень подогревателя. Ус iи новьа
регулятора nociочистиа расхода, настраивае-
мого на .расчетный расход волы для системы
отопления, необязательна. Необходимость его
установки определяется принципами аптоматн
злиии всей системы теплоснабжения. В летний
период сиск-мя отопления отключается и сете-
вая вода последовательно проходит черед I и
II степени 11одогревлтеля
При параллельной схеме присоединения ра-
бота подогревателя горячего водоснабжения не
.laioicHi о: рнбепы сисюмы оiоиления. Кдк и
при смешанной схеме включения подогрева-
телей, необходимости в регуляторе постоян-
ства расхода определяется принципами авто-
матизации системы теплоснабжения
Рис. 3.5. Схема присоединения горячего водоснаб-
жения с включением подогревателей но двухступен-
чатой смешанной схеме
При открытой схеме теплоснабжения (непо-
средственный подиралбор) система горячего
подос и а бж сн ин ирис ос. ди н яетс я и ei юер едетвен-
ио к подающей и обратном линиям на вводе
(риг. 3.7).
3,3. СХЕМЫ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
Гидравлический режим тепловых пунктов.
Для нормальной работы потребителей гидрав-
лический режим тепловой сети на вводе в теп-
ловой пункт (Т1Г) до,лжей удовлетворят!: сле-
дующим угловияч (рис. 3.8, погреби гель I):
I) Н,;> Нч.с —напор в обратной
линии достаточен для залива местных систем,
по в то же время давление в этой линии мень-
ше допустимого для нагревательных приборов
систем отопления;
2) /У,, — //М!.— напор r подающей ли
горячего водоснабжения
линию тепловой сети
Из систем
горячего водоснабжения
Рнс. Л.Ск Схема присоединения горячего водоснаб-
жение с нключением подогревателем по параллель-
ной 1’КМГ
Риг. 3.7. Схема присоединения системы горячего
внднгнибженнм при непосредственном вод о раз боре
во досмабжония
120
/'.iuau 3, Присоединение потребителей теплоты к водяным тепловым сетям
Рис. З.Я. Пьезометрический. график тепловой сети
П-линия нлппрон п подающем трубопроводе тсп-
.iiriiMiH сети; ГТ линии ттнтичРгкйЮ Н.ЧПОра и си-
стеме теплоснабжения; О--.чинич пиппрон в оОрлч
ном трубопроводе тепловой сети; /—5—потреби-
тели’
пии за вычетом необходимого располагаемого
напора Д//Р достаточен для подачи воды в верх-
ние точки местных систем:
3) .\Н\> ДЯр— располагаемый напор и ТП
превышает напор, необходимый для преодоле-
ния гидравлическою сопротивления разводя-
щих сетей и местных систем;
4) Я[Т>-//„ <., Р,-,< Pj;i[,i—напор в тепловой
сети при статическом режиме обеспечивает па
лив местных систем, но в то же время ста-
тическое давление оказывается меньше допусти-
мого для нагревательных приборов систем ото
пления.
Если напоры (давления) в тепловой сети
удовлетворяют указанным выше требованиям,
в схему ТП и принципиальную схему автомати-
зации не надо вводить дополнительные эле-
менты, изменяющие величины напоров в тепло-
вом пункте
Пьезометрический график тепловой сети в
точке подключения ТП не всегда удовлетво-
ряет' одному или нескольким требованиям
нормальной работы. При этом в зависимости
от характера отклпшший гидравлического ре-
жима необходимы следующие мероприятия:
1) если //.,<; ММ1., г. с. напор в обратной
линии не обеспечивает залив местных гнетем
(СМ. рис, 3.8. потребитель 2), необходимо ио
ныгить напор в этой ливни (подпор);
2) если Р,,у> Р:111||. т е давление в обратной
ЛИНИИ превышает допуст имое ио условиям проч-
ности нагревательных приборов системы огон
„тения (потребитель 3}, следует снизить давле-
ние о обратной линии (подкачка);
3) если Н„ — Л//РСНн <, т. е. напор в пода
ющей линии не обеспечивает подачу воды к
верхним гичкам местных систем (потреби-
тель 4), необходимо повысить напор в пода-
ющей линии (подкачка);
4) если Л//<Д//р, т, е. располагаемый на-
пор в ТП недостаточен для пропуска расчетного
расхода воды по разводящим сетям и местным
системам (потребитель 5), следует повысить
располагаемый напор (подкачка на обратной
или подающей линиях) или заменить эжекиион-
ное подмешивание насосным;
5) если Н(-<_ W4t, т. е. напор в тепловой
сети при статическом режиме не обеспечивает
залива местных систем, что вызывай их опо-
рожнение (потребитель 2), необходимо ТП
отсоединить (отсечь) от тепловой сети;
6) если Р1Т> Лкл!, т. е. давление в тепловой
corn при статическом режиме превышает до-
пустимое для нагревательных приборов, что
может вызвать их разрушение (потребитель #),
также следует автоматически отключить ТП от
тепловой сети
При указанных отклонениях i идранличе-
ского режима на 4'11 можно применить неза-
висимую схему присоединения систем отопле-
ния.
Схемы ТП при недостаточном напоре в
обратной линии. Если пилор в обратной линии
ТП при расчетном или каком-либо переменном
режиме оказывается меньше высоты местных
систем и не может обеспечить их залив, необ-
ходимо увеличить напор путем установки на
обратной линии регулятора давления «до себя»
(регулятора подпора). Давление, поддерживае-
мое этим регулятором, назначают обычно на
0.3—0.8 кгс/см2 (0,03—0,08 МПа) больше, чем
статическое давление местных систем. Меньшую
величину избыточного давления ((),3—
0,5 кгц/см?) (0.03 .0,05 МПа) назначают при
регуляторе подпора непрямого действия.
Для индивидуальных тепловых пунктов
(ИТП) целесообразно использовать простую
схему, показанную на рис. 3.9а. В этой схеме
регулятор подпора отсечки поддерживает
необходимое давление в обратной линии ПТП
при работе сети. При наступлении статиче-
ского режима регулятор подпора, прсмись
поддержать давление настройки, закрывается.
Уход воды из местных систем по подающей
3.3. Схемы тепловых пукктов
121
I)
Рис. 3.9. Схемы тепловых пунктов при недостаточном напоре в
обратной линии Н. '^Н.,, н Н , <Н,,
« схема ИТП, Л схема ЦТП; я пьезометрический график
к схемой; Нп— напор о подающей липин теплиной сети; Нп (₽Д ин
пар (давление) в обратной линии тепловой сети; HP1(jpfr) — напор
(давление) при статическом режиме тепловой сети; Hi — напор
и подающей линии потребителей, Щ— напор в обратной линии
потребителей; Н^т при сiатическом режиме у потребителей;
Н})—напор в подающей линии потребителей при режиме яитпнпи-
ной циркуляции; Н£ — напор в обратной линии потребителей при
режиме автономной циркуляции; Н„ L — высота местных систем;
HPJ| высота систем отопления;______ —рабочий режим; —---------
статический режим; режич ниш ним ной циркуляции;
—дросселирование напора (указанные обозначении
относятся к рис, 3.9 — 3.26}
линии предотвращается обратным клапаном.
В -пой схеме требования к ллотнос! и отклю
чения потребителей при статическом режиме
снижены. Поэтому на подающей лилии ЦТП
допустима установка обратного клапана, а ни
обратной линии регулятора давления прямо-
го действия.
Для крупных центральных тепловых пунк-
тов (ЦТП) с ппвьпирнными требованиями к
заполнению местных систем при
необходимо обеспечить высокую герметичность
(отсечки) потребителей в бериод статического
режима С чтой целью в ЦП! устанавливают
па подающей и обратной линиях регуляторы
давления непрямого действия (рис. 3.9. б).
При работе сети регулятор подпора (отсечки),
установленный на обратной линии, Поддержи-
вает необходимое давление в ней. Поддержа-
122 / i I.' ;[ .J. 11 11:4 i.’i-f,ll I L.,“,.ir rec.q.-i r-',i л' iJricb/M.iAf xr.'l .11,144м Ci'IHM
НИС ДЛ IS.-lC'll и *1 H ПО. ЛИНИИ IICiHiVIJlIMO
ЛИШЬ ДЛЯ ТОГО, Чтобы <»б(’ГПНЧ пть постоянную
деятслшюсть кданнпа отсечки пи шщаюшей
линии я го ншпость его cpauaiыпанни к mdmcii
ту отсечки. При (ювмегтной работе обоих
к/i а 11 а 11 он paiiiiX.i пасм и И пяпор iiei выпещо ЦГЕ1
нолДсржинаечч'я постоянным.
При г га гическом режиме оба клан аил шкры-
взюгся нс' импульсу падения нлCJ!lIя j' пода-
ющей линии. С падением дан.чения у потреби-
телей .Д! ''тсечиы.ни клапан а мн включ аг гея
|[ад|гито-1 и ь1 В насос и открывается регулятор
1:одвитки. который обеспечивает залив1 местных
систем. Установка подпиточною насоса п 11,'1'П
особо необходима .чри непосредственном иодо
pa ioope у потребителей.
Пьезометрический график к схеме 3.$), б
показан на рис. 3.9, и.
Схема ТП при недопустимо высоком дав-
лении в обратной линии. Если давление в
обратной линии I II при рабте тепловой сети
превышает допус тимое для нагревательных при-
борещ систем otoikJCiiilя. па тшй лилии следует
сстапоннт]) нидкичнваюные насосы. Напор па-
еоегн) выбирают таким, чтобы давление пл их
всасывающей строп»? было ниже допустимого
для приборов, но вместе с гем не приводило к
опорожнению систем отопления. Схема ИТП
при невысоких требованиях к герметичности
от соединения системы отопления показана па
рис. 3.10, а. Схему применяют в случаях, когда
изменения давления на всасывающий стирон с
подкачивающих насосов при переменных гид-
равлических режимах тепловой сети иг при-
водят к опорожнению системы отопления. В этих
условиях пег необходимости стабилизировать
.давление' в обратной линии.
При аварийном останове i падкая инл1О1Пих
насосов для предотвращения недопустимого
повышения давления у потребителя произво-
дится отсечка ИТП от тепловой сети. Отсечки
по обратной линии осушестшляется установкой
специи, панно опрят ного клапана, поскольку
клапаны, расположенные за 11 а сое з м и. теряют
ij.tohidct г. погадки при переход ах с рабочего
насоса на резервный.
(.Есечка пл видающей ЛИНИИ выполняется
установкой клапана, коюрому в целях пол-
держания его работоспособности придают функ-
ции регулятора давления «после гебя^. Импуль-
сом. на отсечку подающей линии служит исчез-
ноВёнлс напора подкачинаюпшх насосов.
Для предотвращения повышения давления
у потребители н момент отсечки, а также на
случив neii.'ioi пасти отсечных клапанов уста-
навливают предохранительный клапан, который
гриба i ывает при давлении, [^сколько меньшем,
чем допустимое для нагревательных прибо-
ров.
11ри статическим режиме тепловой сети
необходим ост,зной подкачивающих насосов.
В противном случае возможны опорожнение
потребителя ИТП (при невысоком статическом
напоре) и опрокидывание циркуляции в си-
стемах отопления соседних потребителей. Им-
пульсом па останов подкачивающих насосан
служит падение напора в подающей линии
тепл!)вой сети. Если напор и подающей линии
тепловой сети при ее работе мало ошивается
от величины статического напора, останов под-
качивающих насосов следует производить по
нмну.шоу исчезновения распадагаемого напора
на н!!о.1.с в И I'll. При останове подкачивающих
насосов происходит отсечка системы отопле-
ния.
Для повышения срока службы системы
отопления при статическом режиме тепловой
сети п схеме применяют перемычку с двумя
нормально закрытыми задвижками и открытым
с । j ус hi [ и КС м между ними. Эта перемычка
позволяет СОЗДАТЬ шионимиую циркуляцию во-
ды в гиетеме отопления и существенна отда-
лить тем самым момент необходимого слива
вады из системы при нарушении работы тепло-
вой сети. Подпитку отключенной системы отоп-
ления осуществляют открыванием задвижки на
।юдающий липин тепловой сети, при этом за-
движка на обратной линии закрыта. Принци-
пиальная схема .актом ат из а ни и крупного ЦТП
наказана на рис. 3.10, б. В этом случае раз-
ность между напором на всасывающей стороне
подначинающих насосов и высотой местных еи-
сюм лееелика, и при переменном режиме
тепловой сети системы могут опорожниться.
Эгу схему применяют и для ИТП, если напор
в обратной линии потребителей при перемен-
ном режиме тепловой сети не может обеспе
чнть залив тис।ем отопления, и в связи с этим
необходимо стабилизировать напор во всасы-
вающих па трубках подкачивающих насосов.
При останове подкачивающих насосан от-
сечка подающей и обратной линий осуществля-
ется соответствующими регуляторами давле-
ния, срабатывающими при исчезновении нано
3.3 Схемы I Vll-'l 11Л Ы Л IIVHKIUB
123
(7)
Phc. 3. H>. Схемы тепловых пунктов при не-
допустимо высоком давлении в лбрнтной
линии р„> Р31||1, РГ|.> р,^.,
а — схема ИТП, б схема ЦТП; е — пьеао-
метрическин график х схеме и. г пьетп
метрический график к схеме п, оСигпшчения
напоров см. риг 3 £.+
tv /я./'/ /// лу.
ра подкачивающих насосов. При статическом
режиме оста в а вливаются насосы, а затем про-
изводи геи отсечка потребителей.
Для крупных ЦТП, а гем более ори непо-
средственном водоразборе у потребителей не-
обходима подпитка отключенных от тепловой
сети потребителей. Подпитка осуществляется
ПО ПОДПИТОЧНОЙ ЛИНИН, иборудоваЕшой регуля
тором подпитки. Импульс для регулятора под-
питки принимается из подающей .линии разно-
124
! .tijifti ,J Присоединение потребителей теплоты к ыг.и'Ы.щл.и т-рлланы.ч еелчлс
дящих тепловых сетей за клапаном отсечки.
В нормальном режиме регулятор подпитки
закрыт вследствие высокого давления и импуль-
сной точке’. При отсечке потреби гелей и ио
степенном падении давления в разводящих
сетях за ЦТП регулятор подпитки вступает в
работу, поддерживая давление у потребителей,
не допускающее опорожнение их местных сис-
тем .
При организации автономной циркуляции
теплоносителя у потреби гелей величину импуль-
са регулятора подпитки следует сохранить но
сравнению го статическим режимом, однако
точку отбора импульса необходимо перенести
на обратиую линию (см. рис. 3.10, б)
Схемы ТП при недостаточном напоре в по-
дающей линии. Гели напор в подающей линии
тепловой сети оказывается меньше высоты
местных систем, в ТП устанавливают регу-
лятор подпора на обратной липни и нагое на
подающей линии. Давление, поддерживаемое
регулятором лодиорщ выбирают таким, чтобы
обеспечить залив местных систем, а напор насо-
са должен быть достаточным для преодоления
сопротивления разводящих трубопроводов и
местных систем при указанном да пленки в их
обратной линии. Такое же оборудование при-
меняют и и юм случае, если напор в подающей
линии достаточен для залива местных систем,
пи при работе регулятора подпора не хватает
располагаемого напора на выходе из ТП для
преодоления сопротивления разводящих трубо-
проводов и местных систем.
Простейшая схема ИТП, в которой пони-
жены требования к залипу системы отопления
при аварийных режимах, показана на рис. 3.11.
а. На обратной линии в этой схеме устанавли-
вают регулятор подпора прямою действия,
который закрывается при останове подкачи-
вают,их насосов. Слив виды из системы отопле-
нии ио подающей липни предотвращается
обратным клапаном.
При статическом режиме для иредуиреж
Ленин опрокидывания циркуляции у соседних
потребителей подкачивающие насосы останав-
ливаются. Это происходит по импульсу паде-
ния давления в подающей линии Р.сли напор
подкачивающего насоса оказывается достаточ-
ным при статическим режиме для подачи воды
к верхним точкам системы отопления (Н<л |
+ //»., — i7t„>- 6 10м), целесообразно устраи-
вать перемычки между подающей и обратной
линиями, позволяющие организовать автоном-
ную циркуляцию теплоносителя при наруше-
нии работы тепловой сети (рис. 3-И, «). Под-
питку автономно работающего потребителя
осуществляют через обратную линию
Для крупных ЦТ11 С большим ЧИСЛОМ 110-
грсбигслсн и особенно при непосредственном
водпразборе применяют схему, показанную па
рис. 3.11, б. Для создания необходимого дав-
ления в обратной линии потреби гелей в ЦТП
устанавливают регулятор подпора непрямого
действия, который поддерживает регулируемое
давлении с высокой точностью и, главное, обес-
печивает герметичность отсечки потребителей
по обратной линии. При останове подкачи-
вающих настои отсечка потребителей от внеш-
ней сети осуществляется регулятором давле-
ния и обратным клапаном, а их подпитка —
включением подпиточного насоса Необходимое
давление подпиточной воды обеспечивает регу-
лятор подпитки Величина настройки ЭТОГО ре-
гулятора определяется высотой присоединенных
местных систем, а при непосредственном водо-
ра.зборе у потребителей дополнительно учиты
ваю1 потери напора по разводящей сети. При
непосредственном водоразборе приходится ми-
риться с опрокидыванием циркуляции в отсе-
ченных системах отопления в теплый период
отопительного сезона. При наступлении стати-
ческого режима подкачивающие насосы оста-
навливаются и происходит отсечка потребителей
от тепловой сети.
В отличие от схемы, показанной на
рис. 3.11, а, в рассматриваемой схеме орга-
низация автономной циркуляции теплоносителя
возможна независимо от величины напора
подкачивающих насосов и статического напо-
ра Принципы осуществления атипомнон цир
куля ци и аналогичны изложенным при рас-
смотрении схемы «подкачки па обратной ли-
нии» (см. рис. 3.10, 5j.
Схемы ТП при недостаточном располагае-
мом напоре у потребителей. Увеличить распо
лапаемый напор в ТП можно установкой
подкачивающих насосов на обратной или пода-
ющей линии. Увеличение располагаемою напора
с помощью подкачивающих насосов на обрат-
ной линии предпочтительнее, чем установка их
на подающей. На обратной линии можно уста-
навливать насосы «холодной» воды (/< 100°С),
и кроме увеличения располагаемого напора
эти насосы будут несколько снижать напор
;i.3. Схемы I еп.юиых пунктов
125
Из системы отопления
В тепловую сеть
Рис. 3.1 I. Схемы тепловых пунктов
при иедостптг1чном напоре к подаю-
щей линии //,, -AIJ.. с. if „,. И(г<
< Ны (
a- схема ИТП; б- схема ПТ[1; и
пьсзоуг ! рический график к схеме и;
г -•• ц|»сл1 метрический график к схе-
ме б, обозначения напорон см.
риг. 3.9
7/ //////
в обратной линии местных систем. Лишь при
малой разности напоров (Нс— //„.<), что пре-
пятствуст установке насосов на обратной линии,
в качестве вынужденного решения следует
предусматривать подкачивающие насосы на
подающей линии.
При элеваторной схеме присоединения сис-
тем отопления недостаток располагаемого на-
пора можно устранить установкой на ИТП
лодметпиваю1цих насосов.
а) Схема ТП с наеосами на обратной линии.
Схему ТП, показанную на рис. 3.12, а, исполь-
зуют для увеличения располагаемою напора
дли ТП любой мощности. Схема отвечает
12В / ,J ? I .1 ,7, //l.'Ki’ D. i/riHl’MH- ll''7Tlr-rtj/T,l-.lr,Jl 1 V'j'fl .K.'HftLW (' ('•' 4,4
норма,лькы.ч значениям щ'н’орон к обратной
линчи ТП как при работе сети, гак и при ста
ihhuckdm [Н'жимг: Я,, >//<,: и
Я-.1 •; Т1,., < Кроме тоге, разность
между напором в обратной пинии и высотой
местных систем ври переменных режимах н
тепловой сети для этой схемы не дотик н.ч ст.-i-
jruBiiTht и меньше мнНИ'ЧЯ.ЛЕэНо допустимой нели-
чи1гы (Я 8 и). Но этой причине в схеме не
стабилизируется давление на всасывающей его
роне полкан икающих лаеисон.
.При укапанном [ндранлическом режиме ТП
□станов подкачивающих насосов и статический
режим 1 содовой сети но вызывают недопусти-
мых пнрушщщй гидрав,.'ihhcckoto режима шире
битслей, ирисоединениых к 'i'll. Дли пропуска
ВОДЫ помимо О1.‘тглкшнгмпих< н насосов необхо-
дима перемычка с обратным клапднпхг, .чакры
гым при их работе. Отсутствие перемычки
вызовет бо.'ЕЕ) щ и с j и,травли чес к не потери в оста-
нови еяее и хся насосах и может принести помимо
резкого сокращения циркуляции воды к педи-
пусьнмомх повышению давления в обратной
линии Hoiрсби’илей.
При стати веском режиме в тепловой сети
работа ‘юдкачиЕшющих насосов на i'll может
лрищтчи к опорожнению местных систем
потребителей этот ТП и, кроме тоео. вызоец'т
опрокидЕч.чщще циркуляции х соседних потреби-
телей. ?T:t> cis я за но с поступлением холодной
воды н.ч обратЕГОЙ линии в гюдающук» мгли-
ст рады и с Eie.icinyi.Tnm(j резким скачком темпе--
ратуры и ней.
Пи jTojt причине 1голк;||111ш1ющие насосы
ДОЛЖНЫ ОЕ1Е lb OClriHOHHUnijl, ССЛ И В СТ'Г И KOlHltr<aPT
статический режим. Импульс па их осгшеон
может быта принят но падению напора в по-
дающей сети 'И1.
б) Слт-‘,Ч« 7 I! е ^йЫ.тжй.-нц на подающей .-ш
ниш По,wi икающие насосы на подающей
линии, служащие для увеличения распопа гас-
mojo напора на ТП, следует применять лить
в том случае, ргли нелцщ1Я.| напора в верхних
точках местных систем ш’достаточна для уста-
новки насосав на обратной линии. Схема I'll с
насосами на подающей линии показана на
рис. 3.12, о При этой схеме при расчетной
температуре воды свыше 1(ХРС применяют
Г() р Я ЧеПОДН ЫС насосы.
При останове подкачивающих насосов про-
пуск колы к потребителям ни подающей линии
□беспечи па jot установкой перемычки с обрат
ным клапаном. При статическом режиме насосы
остана нл ива ют.
Независимо от местоположении подкачива-
ющих насосов, увеличивающих располагаемый
напор у потребителей, автономную циркуляцию
осуществляют при подпитке из той линии, где
при работе насосов будет обеспечен залив
местных систем (па рис, 3,12, а — из подающей,
на рис, 3.12, б из обратной линии),
Схемы ТП с увеличением располагаемого
напора и защитой местных систем. Недостаток
распил;щ-,чемого напора у потребителей может
сочетаться с необходимостью защиты их мест-
ных систем от опорожнения или от недопустим
moj-o давления в обратной линии. Н первом
случае увеличения располагаемого напора до
стнг'йют только установкой подкачивающих на-
cocoij па подающей линии. Для небольших
TJ1 применяют схему, показанную на рис. 3.11, о,
в которой должна быть исключена перемычка
между подающей и обратной линиями, располо-
женная на нагнетательной стороне, подкачи-
ещннцих игзсосов, и добавлен байпас насосов
с задвижкой и обратным клапаном. При такой
схеме при нормальной работе ТП поддержи-
вается постоянным даЕзленис в обрат пой линии.
При останови подкачивающих насосов системы
отопления продолжают работать, но при еокра-
щсешом расходе воды. Вода к системам отопле-
ния поступает по перемычке вокруг насосов.
При наступлении статического режима в тепло-
вой сети останавливаются подкачивающие на-
сосы и з.--|крываетсн регулятор подпора.
Автономную циркуляцию теплоносителя по
местным системам можно организовать и в слу-
чае. нсн-да но для ее осуществления
необходимо выполнение следующего условия
(см. рис. 3.11, й);
/7,- -Я.v>b-10 м. (3.1)
Для Ц'111 увеличение располагаемого нани-
p;j и нгшоря н обратной линии осуществляют по
схеме. |]О1-щ.<нписей ня рис, 3.11, б, и которой
должна быть установлена перемычка с обрат
ним клапаном вокруг подкачивающих насосов.
При работе тепловой сети и останове подка-
чивающих насосов схема выполняет тс же функ-
ции, что и схема а (см. рис. З.П). При стаги-
чрском режиме потребители автоматически
отключаю!сп от тепловой сети и по подпитии
пой линии производится их подпитка, Авто-
номную циркуляцию теплоносителя осущест-
вляют при работе подпитой шл о насоса, и по-
3.3. CvfMht reir.ioftijK niiiKTira
f 27
Рис, J.12. Схемы тепловых пунктов при нсдоста-
тичном располагаемом напоре у потребителей —
а- ся.'мя III Г1|ил. yi "I и пипки пил ки чи ип иин.их на-
сиеов ня обратной липин Н„ J/4 6 гирмп
ТП при установке подкачивающие насосов ня подаю-
щей линии Н„ НК1-. а -пьезометрический
график к схеме а, , пьезометрический график
к схеме о; обплш'Гс'ИИи нл1Н1|.пш см риг. 3.9.
этому ее возможность не зависит пг величины
статического напора в тепловой сечи (рис.
3-11, г)
При сочетании защиты пт недопустимого
давления в обратной линии и увеличения рас
полагаемого напора подкачивающие насосы
на обратной линии yioryi однппремеило ныно.ч-
нятн обе функции. Поэтому схемы, показанные
на рис. 3.10, а и (5, ибеснечива юш.ие защиту
потребителей, используют н для увеличения
располагаемого напора.
Схемы ТП при независимом присоединении
12#
Г.юл iipuCvec/чпение патрибигилей теплоты к впЛяпнм типлопым сетям
W WAV >»
Рис. 3,13 CxttMa теплового пунш а при независи-
мом присоединении местных систем Ни—ЛН^:^Н^,(
а- ньезомегрический график при Нт-- MfP<Н-.,;
б-- пьчзомегрнческий график при Р,.> Л.(1Ч; обозна-
чения напоров см рис. 3.9.
местных систем. Независимое присоединение
местных систем применяют обычно в целях
повышения надежности их работы. Эту схему
ТП используют для присоединения к тепловой
сети уникальных сооружений или местных сис-
тем си сложным переменным режимом. Кроме
того, местные системы могут быть присоедине-
ны к тепловой сети с помощью подогрева-
телей в тих случаях, при которых необходима
установка подкачивающих или подмешивающих
насосов. Независимое присоединение может
быть применено взамен подкачивающих насосов
на подающей или обратной линии соответствен-
но при Н„ — Л//г,< //«.< и /’„> Рлоп.
При напоре в подающей (или обратной}
линии, недостаточном для залива местных сис-
тем, используют схему ТП, покачанную на
рис. 3.13, а. Давление в обратной линии разво-
дящей тепловой сети поддерживается рсгулято
ром подпитки. При останове циркуляционных
насосов существует опасность попадания не-
охлажденной воды из подающей магистрали в
обратную линию тепловой сети. Для предот-
вращения этого на подающей линии тепловой
сети должен быть установлен клапан отсечки,
срабатывающий при останове насосов. Постоян-
ная работоспособность клапана обеспечивается
приданием ему функции регулятора постоян-
ства перепада давлений (постоянства распола-
гаемого напора).
При температурном графике разводящей
тепловой сети 96 (105) — 70°С быстрое паление
температуры в ее подающей линии с У5 (105)
до 70 °C считается допустимым. Однако при
расчетной температуре воды в подающей линии
разводящей сети 130—140 ;С резкое падение
температуры в этой линии, наступающее при
останове циркуляции ио внешней сети, недопус-
тимо. Поэтому во втором случае при переходе
тепловой сети к статическому состоянию необ-
ходимо остановить циркуляционные насосы
систем отопления.
Если независимую схему присоединения
местных систем применяют в условиях недо-
пустимо высокого давления в обратной линии
Р.,>-РД1„., принципиальную схему автомати-
зации ТП не изменяют, но подпитку разводя-
щей тепловой сети и местных систем потреби-
телей осуществляют без подпиточного насоса.
На обратной линии разводящей тепловой сети
устанавливают предохранительный клапан.
Пьезометрический графин теплового пункта с
3 3 ('if«Ij rt‘О1Л1Л nviiKTim
129
Риг. 3.14. Схемы тепловых пунктов при снижении
расчетной темперах уры воды у потребителей до 95 —
105 ’£
а—схема ТП при стабильном гидравлическом режи-
ме тепловой сети; б -схема ТП при нестабильном
гидравлическом режиме тепловой сети; а—пьезо-
метрический график к схеме о; обозначения напо-
ров см. рис. 3.9
независимой схемой при Рит показан на
риг. 3.13, я
Схемы ТП при пониженном температурном
графике у потребителей. Если расчетная темпе-
ратура воды в подающей линии разводящей
тепловой сети принята меньшей, чем в подаю-
щей лилии магистральной тепловой сети, а ТП
применяют насосное подмешивание обратной
воды в подающую линию (так называемую
схему с насосами па перемычке). При недо-
статке располагаемого напора в ИТП устанав-
ливают подмешивающие насосы взамен элева-
тора Схема ИТП с регулятором смешения
зашиты показала иа рис. 3 11, а Схему приме-
няют при снижении температуры воды у иогре
битсля до 95- 105 <fC.
Необходимый коэффициент подмешивания
получают прикрытием клапана регулятора сме-
шения — защиты. Схему можно применять при
5 Зак. 8U4
130
Глава r!pui:t>ei)uHt!HWf потребит елей теплоты к водяшлм тепловым сетям
относительно стабильно располагаемом напоре
в тепловой сети перед ИТП. Для уменьшения
колебаний коэффициента подмешивания уве-
личивают крутизну характеристики системы
подмешивания, для чего устанавливают насосы
с большим запасом напора и значительно при-
крывают клапан при расчетном режиме.
Аварийный останов подмешивающих насо-
сов очень опасен вследствие проникания воды
с высокой температурой в системы отопления,
тепловая компенсация которых рассчитана на
температуру 95—105 иС, В этих условиях необ-
ходимо отсечь в ИТП подающую линию систе-
мы отопления от подающей линии тепловой
сети. Отсечка осуществляется клапаном регу
лятора смешения - защиты, который при ис-
чезновении давления в нагнетательных патруб-
ках насосов перекрывает подающую линию
тепловой сети.
Малый температурный перепад в системе
отошпения позволяет не останавливать подме-
шивающие насосы при статическом режиме в
тепловой сети. В этих условиях возрастает на-
дежность местных систем. Для предотвращения
попадания обратной воды в подающую линию
тепловой сети на этой линии в ИТП устанав-
ливают обратный клапан. При нестабильном
гидравлическом режиме тепловой сети и для
крупных ЦТП с большим числом потребителей
снижение температуры воды в подающей линии
до 90—105пС целесообразно осуществлять
при постоянном коэффициенте подмешивания.
Поскольку при невысокой расчетной темпе-
ратуре воды у потребителей на вводах не мо-
гут быть присоединены системы горячего водо-
снабжения (с регуляторами температуры), со-
противление разводящей тепловой сети не ме-
няется в течение суток или на протяжении
отопительного сезона. В этих условиях доста-
точно поддерживать постоянным располагав
мый напор в ИТП, чтобы коэффициент под-
мешивания оказался неизменным, что обеспе-
чивают установкой регулятора постоянства
располагаемого напора (см. рис. 3.14, б). При
этой схеме коэффициент подмешивания уста-
навливают с помощью дроссельного органа,
расположенного на нагнета тельной стороне
подмешивающих насосов При статическом ре-
жиме тепловой сети подмешивающие насосы
могут оставаться в работе, а при их останове
отсекается подающая линия тепловой сети с
помощью клапана регулятора.
Если такую схему применяют пря незначи-
тельном снижении расчетной температуры виды
у потреби гелей (при большом температурном
перепаде у них), подмешивающие насосы цель
зя оставлять в работе при наступлении ста-
тического режима. Их остапон осуществляется
по импульсу падения давления в подающей
линии тепловой сети.
При нестабильном гидравлическом режиме
как в тепловой, так и разводящей сети исполь-
зуют схему, показанную на рис. 3.15, Перемен-
ный гидравлический режим разводящей теп-
ловой сети обычно связан с работой регуляторов
температуры н системах горячего водоснабже-
ния потребителей. В течение суток и па протя-
жении отопительного сезона гидравлическая
характеристика системы за станцией ппдмеши-
нйиия меняется, что вызывает колебания расхо-
да виды из тепловой сети и резкие изменения
коэффициента подмешивания. Для стабилиза-
ции температурного режима потребителей при-
меняют регулятор постоянства коэффициента
подмешивания. В схему регулирования коэф-
фициента подмешивания входят клапан и два
сужающих устройства, потери напора в которых-
при расчетном расходе воды приняты одина-
ковыми. Импульсы давления ня регулирующий
клапан отбирают до сужающих устройств.
Регулятор постоянства коэффициента под-
мешивания воспринимает разность давлений в
импульсных точках и поддерживает се равной
нулю. При изменении расхода воды через какое-
либо сужающее устройство меняются погори в
нем и давление в соответствующей импульсной
точке, вследствие чего клапан срабатывает и
восстанавливается ранг-нствп давлений в им-
пульсных точках, а следовательно, и равенство
потерь в обоих сужающих устройствах. Оче-
видно, что в этих условиях и расходы воды че-
рез сужающие устройства находятся в том же
соотношении, что и при настройке регулятора.
Расход сетевой воды на ЦТП и одновременна
расход подмешиваемой воды устанавливается
дроссельным органом, располагаемым па нагие
тателыюй стороне подмешивающих насосов.
В схеме на рис 3.15 защиту разводящей
сети и потребителей осуществляет клапан регу-
лятора постоянства коэффициента подмешива-
ния. Клапан срабатывает при аварийном оста-
нове подмешивающих насосов, которые пре-
кращают работу также и при наступлении ста-
тического режима.
3.3. Схемы тепловых пунктов
131
В тепловую сеть
Рис. 3.15. Схема теплового пункта при снижении
расчетной температуры воды у потребителей до
136—140 °C
Схема ТП с подмешиванием при недо-
статочном напоре в обратной линии. Для не-
больших ТП при малых колебаниях распола-
гаемого напора применяют схему, показанную
на рис. 3.16, и. В период статического режима
подмешивающие насосы останавливают, при
этом потребители оказываются отключенными
от тепловой сети. Если для ТП выполняется
условие (3,1), то на ТП устанавливают пере-
мычку Б и задвижку на всасывающей стороне
подмешивающих насосов, которые используют
в этом случае для организации автономной
циркуляции теплоносителя у потребителей
ИТП, При нормальной работе ТП задвижка на
перемычке Б закрыта, а задвижка па всасы-
вающей стироне насосов открыта. В режиме
автономной циркуляции обе задвижки должны
мснйть слое положение на обратное. Пьезо-
метрический график ТП при рабочем и автоном-
ном режимах показан на рис. 3.16, в.
Для крупных ЦТП и при нестабильном
располагаемом напоре в тепловой сети уста-
навливают два регулятора давления и подпи
точную перемычку с подпиточным насосом и
регулятором подпитки (рис. 3.16, б). В этом
случае при наступлении статического режима
независимо от величины статического напора
подмешивающие насосы могут быть оставлены
в работе (при расчетной температуре воды у
потребителей 95-105 °C). Если расчетная тем-
пература воды у потреби гелей существенно
превышает эти величины, рекомендуется при
статическим режиме остановить подмешиваю-
щие насосы и лишь затем осуществить авто
нимную циркуляцию теплоносителя у потре-
бителей.
Схемы ТП с подмешиванием при недопус-
тимо высоком давлении в обратной линии тре
буют установки насосов на этой линии, рабо-
тающих в режиме «подмешивапие-подкачка»
Для регулирования сниженного давления в
обратной линии на нагнетательной стороне
насосов устанянлиняют дроссельный орган, а на
перемычке — клапан, с помощью которого мо-
жет быть отрегулирован необходимый коэффи-
циент нодмешиаапия. При расчетной темпера-
5*
у/
Рнс. 3.18. Схема тепловых пунктов пря недоста-
точном напоре в обратной линии WQ<Wt.,i н сни-
жении расчетной температуры воды у потребителей
до 95- 105 С.
а -схему ИТП; б—схема ЦТП; в—пьезометри-
ческий график к гхеме а; г—пьезометрический гра-
фик к схеме б; оОолпачсння напоров см риг:. 3.9.
Рис. 3.17. Схемы тепловых пунктов при недопусти-
мо высоком давлении в обратной линии Р^оп) н
снижении расчетной температуры воды у потре-
бителей
а—схема TU при снижении расчетной температу-
ры до 95—105 °C; б схема ИТП; в — схема ЦТП;
е— пьезометрический графин к схеме а: д— nt.e
зОМСтричесиин график к схеме и; обозначения на-
поров см. рис. 3.9.
134
I лава 3. Присосдпнекие потребителей теплоты к восЗячул гегалоалсн естпм
Рис. 3.IS. Схемы тепловых пунктов при недостаточном нииоре в подающей линии Н„ ЛН?С.Ни1 н сни-
жении расчетной температуры воды у потребителей
а—схсмн ТП при снижении расчетной температуры до 95—105 б схема ИТП; в—схема ЦТП; г
пьезометрический график к Схемам и и в: с? — пьеломе । рический график-к ехеяе (5, обозначения няпорбй
см. рис 3.9.
3.3. Схемы тепловых пунктом
135
туре воды в подающей линии разводящей
сети 95—105 у потребителей отсутствует
нагрузка горячего водоснабжения. Поэтому
гидравлический режим разводящей сети можно
считать стабильным и не оказывающим влия-
ния па величину коэффициента подмешива-
ния.
Небольшой перепад температур в разаодя
щей сети позволяет не выключать насосы при
статическом режиме тепловой сети, что соот-
ветствует схеме ГП, показанной на рис. 3.17, о.
Первоначальную регулировку коэффициента
подмешивания производят дроссельным клапа-
ном, установленным на перемычке. Постоян-
ство давлении на всасывающей стороне насо-
сов обеспечивает регулятор подпора, посто-
янство располагаемого напора — сонместная
работа регуляторов давления на подающей и
обратной линиях
Регулятор подпора на обратной линии не-
обходим главным образом при статическом
режиме, когда насосы работают в качестве
циркуляционных. При этом регулятор подпора,
как и регулятор давления на подающей линии,
принудительно закрывается, обеспечивая от-
сечку ТП от тепловой сети.
Замена регулятора подпора обратным кла-
паном приводит к установлению циркуляции
через подпиточную перемычку, что снижает
расход воды по системам отопления потре-
бителей.
При останове насосов также необходима
отсечка ГП вследствие повышения до недопусти-
мых пределов давлении у потребителей. При
отсечке ТП подпитка разводящей сети и потре-
бителей обеспечивается подпиточной персмыч
кой. Устанавливаемый на ней регулятор под-
питки настраивается на поддержание меньшего
давления, чем это имеет мести при нормаль-
ном режиме.
Схема ТПГ показанная на рис. 3.17, б, при-
менима независимо от величины расчетной
температуры воды после подмешивания. Она
характеризуется пониженными требованиями
к регулированию и защите, и поэтому ее сле-
дует применять для ИТП Схему можно при-
менять при стабильном гидравлическом режи-
ме тепловой сети я отсутствии автоматически
регулируемой нагрузки у потребителей. Режим
автономной циркуляции устанавливают вруч-
ную.
При нестабильном гидравлическом режиме
тепловой сети клыешн смещения — защиты за
меняют регулятором постоянства располагав
мого напора у потребителей. Клапан регулятора
закрывается при останове подкачивающих на-
сосов. Для установления коэффициента под-
мешивания на перемычке размешают дрос-
сельный орган. Для крупных ЦТП с автомат
чески регулируемой нагрузкой у потребите-
лей используют схему, показанную на рис 3,17,
а.
Схемы ТП с подмешиванием при недоста-
точном напоре в подающей линии. Для схем
ТП с подмешиванием при Нп ДДР</7М Г уста-
навливают насос на подающей линии для
подъема воды к верхним точкам местных сис-
тем и преодоления их гидравлического сопро-
тивления. Кроме того, на обратной линии ТП
повышаю! напор, чтобы обеспечить залип мест-
ных систем и подмешивание обратной воды
в подающую линию. При статическом режиме
в тепловой сети необходима отсечка потреби-
телей ТП для предотвращения опорожнения
их местных систем, а также возможного повы-
шения давления сверх допустимого у осталь-
ных потребителей.
Схема ТП с сохранением циркуляции в сис-
темах отопления при статическом режиме,
применяемая при снижении расчетной темпе-
ратуры ноды у потребителей до 95 105 3С,
показана на рис. 3.18, о. Эту схему используют
при нестабильном гидравлическом режиме теп-
ловой сети. Залип местных систем обеспечи-
вает регулятор подпора, причем разность между
регулируемым напором и напором в подающей
линии дросселируется в регулировочном кла-
пане, установленном на лодмешикающей пере-
мычке, С помощью этого клапана устананли
II ступень
В онстечы
отопления
Из систем
отопленин
Подо гревател ьная
установка
отопления
1Ж------*
XI
нж
3.19. Схема теплового пункта с ппслсдователь-
включеннем подогревателей горячего водос наб-
Иэ систем горячего
водоснабжения
Рис.
ным
ження и независимым присоединением систем отоп-
ления
В системы горячего
водоснабжения
Из тепла ной сети
В тепловую сеть
В системы холодного
водоснабжения
1 ступень
Летняя
перемычка
Ь’И.г,7С итчсртиуг лочньрии т ?пнгнп(:иазпс1!;
1 3
См-мы ТСЧЛСРНХ (|уяКГуо
137
Рис. 3,20. Схема тепливши пункта (t/j со смешан-
ным включением подогревателей горячего воаоснаб-
Л1ГНИН при недостаточном располагаемом напоре у
потребителей с пьезометрическим графиком (б)
(обозначения напоров см. рис. 3.9)
вают необходимый коэффициент подмешива-
ния
При наступлении статического режима
/Дт </Ди. а также при останове подкачиваю-
щих насосов автоматически отключаются пода
кицая и обратная липин и включается подпи-
точный насос. Регулирование подпитки отсе-
ченной разводящей сети и местных систем
обеспечивает регулятор, настроенный ня под-
держание несколько меныпего давления в об-
ратной линии, чем при нормальной работе
ТП (рис. 3,-18, с).
При стабильном гидравлическом режиме
тепловой сети па подающей линии ТП взамен
регулятора давления «после себя» устанав-
ливают обратный клапан, отключающий потре-
бителей по подающей липни при останове
подкачивающих насосов. Если величина стати
веского напора в тепловой сети достаточно
высока и условие (3.1) соблюдается, то можно
отказаться от подпиточной перемычки с насо-
сом и регулятором подпитки.
При наступлении статического режима под
начинающие насосы можно оставлять в ра-
боте, а подпитку автономно работающих по-
требителей осуществлять по подающей линии
(рис. 3.18, d). Для заполнения местных систем
в згой схеме дополнительно необходимо уста-
навливать перемычку между подающей и обрат-
ной линиями с двумя задвижками и спутни-
ком между ними, которую следует располагать
на нагнетательной стороне подкачивающих
насосов. Простая схема ИТП при Д„ — Л/7ИС
нс зависящая от величины расчетной
температуры воды у потребителей, показана на
рис. 3.18, б. Условия се применения аналогии
иы указанным при рассмотрении схемы на
рис. 3.17, б. а пьезометрический график пока-
зан на рис. 3 18, <?.
При нестабильном гидравлическом режиме
тепловой сети обратный клапан на подающей
линии заменяют регулятором давления «после
себя», на который полается импульс на отсечку
от останова подкачивающих насосов. Для круп-
ных ЦТП с автоматически регулируемой на-
грузкой у потребителей применяют схему, по-
казанную на рис. 3.18, в. Пьезометрический
график дли згой схемы приведен ня рис. 3.18, г.
Схемы ТП в закрытой системе теплоснаб-
жения. Примеры схем ТП при двух ступенях
138
! л а а а J, Подсоединении потребителей теплоты к аодииым i l'u.tWhx сетн.«
Из системы
горячего водоснабжения
нагрева водопроводной воды и отклонениях
гидравлического режима тепловой сети в топке
подключения ТП от нормальных значений пока-
заны на риг 3.19 и 3.20. Схема ТП с последо-
вательным включением подогревателей горя-
чего водоснабжения и независимым присоеди-
нением систем отопления изображена на
рис. 3 19. Схема ТП отвечает условию недо-
статка напора в подающей линии тепловой
сети для подачи ноны к верхним точкам систем
отопления Н„- Л//„ < НГ11. Схема предусматри-
вает элеваторное присоединение систем отопле-
ния.
Схема J11 со емешаЕигым включением по-
догревателей при недостаточном располагаемом
напоре у потреби гелей показана на рис. 3.20
Схема соответствует варианту гидравлического
режима, при котором подкачивающие насосы
Рне. 3.21. Схема тепливого пункта при непосредст-
вен ним нодоразборе только нз обратной линии
! перемычки для рабочы в летний период
устанавливают на подающей линии, л предус-
матривает снижение расчетной температуры
воды у потребителей до 95— 105 °C.
Схема ТП в открытой системе теплоснабже-
ния с разбором воды только нз обратной ли-
нии. Для обеспечении такой схемы отбора воды
на протяжении всего отопительною сезона
устанавливают пред включенный подогреватель,
из которого греющая вода поступает в систему
отопления (рис. 3.21). Схема с прСДВКЛЮчен-
ным подогревателем при непосредственном
яод.оразборс позволяет сократить расход сете
ной воды и способствует увеличению циркуля-
ции ее н отопи тельных системах.
4.1. Основные положения
139
ГЛАВА 4
НАЛАДКА ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
4.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Наладку водяных тепловых сетей осущест-
вляют для обеспечения нормального теплоснаб-
жения потребителей, В результате наладки
создаются необходимые условия для работы
систем отопления, приточной вентиляции, кон
дициопиронания воздуха и горячего водоснаб-
жения и повышаются технике экономические
показатели централизованного теплоснабжения
за счет увеличения пропускной способности
тепловых сетей, ликвидации перегрева потре-
бителей, снижения расхода электроэнергии на
перекачку теплоносителя.
Наладку выполняют во всех звеньях цент-
рализованного теплоснабжения: в подогрева-
тельной установке источника теплоты, тепло-
вой сети, тепловых пунктах и системах тепло-
потребления. Наладочные работы выполняют в
три этапа: I) обследую: и испытывают си
стему централизованного теплоснабжения с
последующей разработкой мероприятий, обес-
печивающих эффективность се работы; 2) осу
ществляют разработанные мероприятия; 3) ре-
гулируют систему.
В результате обследования выявляют фак-
тические эксплуатационные режимы, уточняют
тин и состояние оборудования системы тепло-
снабжения, определяют характер и величину
тепловых нагрузок, необходимость и объем
испытаний тепловых сетей и оборудования
R процессе наладочных работ испытывают
пропускную способность теплосети и коммуни-
каций источника теплоты, определяют факти
чсскуто характеристику сетевых насосов, испы-
тывают калориферные установки. При пеоб
ходимости тепловые сети испытывают на теп-
лопотери, прочность и компенсирующую спо
собность при максимальной температуре се-
тевой воды.
Режимы и мероприятия, обеспечивающие
эффективность работы тепловой сети, разра-
батывают на основе данных обследования и
испытаний в следующем порядке: рассчитыва-
ют фактические тепловые нагрузки; усгапавли
паю! режим отпуска теплоты; определяют
расчетные расходы сетевой виды; производят
гидравлический расчет наружных тепловых се-
тей, а при необходимости — систем теплопот-
рсблення промышленных зданий, разрабаты
вают гидравлический режим работы тепло-
вых сетей; рассчитывают дроссельные и сме-
сительные устройства для тепловых пунктов
потребителей и отдельных теплписпользующих
установок; определяют места установки автома-
тических регуляторов на источнике теплоты,
тепловых сетях и у потребителей; составляют
перечень мероприятий, выполнение которых
должно предшествовать регулировке.
При выполнении мероприятий по наладке
производя г следующие работы; устраняют де
фекты строительных конструкций и оборудо-
вания; приводят схемы и оборудование водо
подогревательной установки, тепловых сетей,
подкачивающих насосных станций, тепловых
пунктов и систем теплопотребления в соответ-
ствии с рекомендациями, основывающимися на
выполненных расчетах и разработанных тепло-
вых и гидравлических режимах; оснащают все
звенья системы теплоснабжения необходимыми
контрольно-измерительными приборами в соот-
ветствии с требованиями нормативных докумен-
тов; автоматизируют отдельные узлы системы
теплоснабжения; устраивают насосные и дрос-
сельные станции; устанавливают дроссельные
к смесительные устройства.
К регулировке систем централизованного
теплоснабжения приступают только после вы-
полнения всех разработанных мероприятий по
наладке. В процессе регулировки проверяют
прогрев геплоиспользующих установок при ра-
боте источника теплоты в разработанных теп-
ловых и гидравлических режимах, а также
соответствие фактических расходив теплоноси-
теля расчетным, корректируют диаметры от-
верстий сипел элеваторов и дроссельных диаф-
рагм, настраивают автоматические регуля-
торы.
Эффективность наладки тепловых сетей ха-
рактеризуется следующими показателями: со-
кращением расходов топлива за счет ликвида-
ции перегрева систем теплопотребления; сокра
1ЦС1ТПСМ расхода электроэнергии на перекачку
теплоносителя за счет снижения удельного
расхода сетевой воды и отключения излишних
насосных станций; обеспечением возможности
140
Г .1 I? 1-1 fl L T e'fj.-l I i' Jj'i' I r'M
подключения к сетям дощ'лиичслт.иых тепло-
потребителей, сокрлпгением расходов топлива
пи выработку' электроэнергии за счет снижения
температуры поды н обратных трубопроводах
тепловой сети (в тсплофика цистных систе-
мах) .
4.2. ОБСЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ
ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Наладку системы централизованного тепло
снабжения начиняют с обе.,те лова ни я всех
знельев системы — источника теплоты, тепловых
сетей, систем геплопптреблепин. При обследо-
ван ин системы знакомится с проектной доку-
ментацией и эксплуатационными материала
ми. выявляют отклонения ог проектных реше-
ний, а также дефекты проекта и монтажа;
уточняют технические характеристики установ-
ленною обору-дпни ни я и он редел нют его тех-
ническое состояние; анализируют фактиче-
ские режимы работы системы и уровня эксплуа-
тации; собирают и составляют исходную тех-
ническую документацию для выполнения на-
ладочных ряби!; намечают предварительные
мероприятия но поньлпешио уровни эксплуа-
тации и ист ямы и обеспечению возможности
проведения наладо... работ.
Обследование источника теплоты. При об-
следовании по паспортным и эксплуатационным
данным у ста и а в л и на ют:
тепловые мощности котлов, тенлофикацнон
них отборов и конденсаторов турбин, которые
используют для подогрева сетевой волы;
те х и н чес к и с карайте ристи к и иодоподогрев а -
телей и охлади гелей конденсата (допустимые
давления и температуры пара и воды, поверх-
ности нагрева, расчетные расходы сетевой виды
и гидравлические сопротивления);
технически!' характеристики сетевых, подпи-
точных и рециркуляционных насосов (частоту
вращения, мощность электродвигателя, расход
воды, развиваемый напор, максимальный и
минимальный напоры во всасывающем пат-
рубке) ;
схему и производительность иодоподогре-
вательной установки для подпитки тепловой
сети;
типы и схемы включения автоматических
регуляторов (подпитки, температуры и т. д.},
а также наличие контрольно-измерительной
аппаратуры.
При рассмотрении проектной документации
по теплонриготовитсльной установке ТЭЦ. и.дч
котельной выявляют отклонения в схеме обо-
рудования источника 1еплоты от проектных
решений, дефекты монтажа, а также техни-
ческое состояние оборудования. По результа-
там обследования составляют принципиаль-
ную схему тег1лопригитинитслы1ой установки с
указанием на ней всего оборудования, комму-
никаций н контрольно-измерительных прибо-
ров.
Обследование тепловых сетей н вспомога-
тельного оборудования. При обследовании не
обходимо выявить: типы и места установки
запорной арматуры, компенсаторов, воздушни-
ков, слускиинов, перемычек, контрольно-измери-
тельных приборов, состояние тепловых камер,
строительных конструкций, тепловой и анти-
коррозионной изоляции, попутных дренажей;
технические характеристики оборудования
насосных станций, чипы и схемы включения
автоматических регуляторов. После рассмот-
рения проектной документации и данных об-
следования выявляют отклонения от проекп!ы.х
решений, а также дефекты проектирования И
монтажа. Но имеющимся проикгным и испо.ч-
jiHieabJfiJM документам, а также результатам
обследования составляю г схему сети. Па схе-
му наносят длины И диаметры всех участков,
места подключе пня потребителей, местные
сопротивлении (повороты, компенсаторы, за
норную арматуру и т.д.), контрольНО-ИЗМе-
рителнныс приборы, геодезические" отметки
узловых камер и характерных тепловых
пунктов п отребитсле й.
Обследование тепловых пунктов и систем
теплопотребления. При обследовании надиви
дуальных и центральных тепловых пунктов
выявляют схемы подключения систем тепло-
ногреблепия к тепловым сетям, наличие конт-
рольно-измерительных приборов и автомати-
ческих регуляторов, а также технические ха-
рактеристики установленного оборудования.
В процессе обследования систем тсплопотреб
ления жилых и административно-обществен-
ных зданий выявляют тип схим отопления и виды
установленных нагревательных приборов.
При обследовании систем геплопотреблення
промыт лепных потребителей составляют и кор-
ректируют имеющиеся схемы тепловых пунктов
4 .4 Onpi’Af.’U’nut! теплииых. ниерилик питреч лепим
141
и систем теплопотребления с указанием на них
длин и диаметров трубопроводов, теилопотреб-
ляющих приборов, контрольно-измерительных
приборов; выявляют типы, число и схемы обвя-
зок калориферов и конвективно-излучающих
приборов. После рассмотрении проектной доку
ментации и данных обследований выявляют
отклонения от проектных решений, а также
дефекты проекта и монтажа.
Анализ режимов работы системы теплоснаб-
жения выполняют по эксплуатационным дан*
иым, Выявляют следующие данные, характе-
ризующие гидравлический н теплиной режимы
работ системы: расходы сетевой и подпиточной
воды в суточном и сезонном разрезах; напоры
в подающем и обратном трубопроводах у источ-
ника теплоты, в характерных точках сети и па
тепловых пунктах потребителей; фактический
температурный график регулирования отпуска
теплоты и фактический отпуск теплоты потре-
бителям; качество работы систем теплопотреб-
ления.
Сравнивая фактические н расчетные пара-
метры работы системы теплоснабжения, выяв-
ляют основные причины некачественного тепло-
снабжения и предопределяют главные направ-
ления наладочных работ. По материалам обсле
дования системы централизованного теплоснаб-
жения составляют перечень мероприятий по
нормализации работы системы и повышению
уровня ее эксплуатации.
4.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ
НАГРУЗОК ПОТРЕБЛЕНИЯ
Тепловые нагрузки принимают по проект-
ным данным, если в результате обследования
установлено соответствие проектам систем
отопления, вентиляции,, кондиционирования
воздуха и горячего водоснабжения. При отсут-
ствий проектов или их несоответствии факти-
ческим данным тепловые нагрузки для про-
мышленных зданий определяют распетным пу-
тем с учетом выявленных при обследовании
технических характеристик отопительных при-
боров, калориферов, подоподогревателей, а для
жилых зданий — по удельным характеристи
кам.
Расход теплоты на отопление (на системы,
оборудование конвективни-нзлучающнмн при-
борами). Расчетные расходы теплоты (Г'кал/ч)
па отопление жилых, общественных и алми-
нистраивных зданий определяют по укрупнен-
ным показателям
Q<1T = af?V'(ta —/н.р) 1(>—°,
где - • удельная 0TUJLMTCLj[l.4HIH МИ |.Ui K ivpm'ГИ кл пла-
нин при t„ |-——3(СС; кал/ (ч ’ ч "С), а попра-
вочный коэффициент, учитывающий климатические
условия района и применяемый и случаях, ногдл
расчетная температура наружного воздуха от ли
чается от —30 °C: V — объем здания ио наружному
обмеру, tu - расчетная температура воздуха
внутри о заиливаемого здания, °C; б ,, - расчетная
температурь наружного воздуха для проектирования
отопления, :,С
Удельные отопительные характеристики зда-
ний, поправочный коэффициент а и расчетные
температуры внутреннего и наружного воздуха
приведены в гл. 1 (табл. 1,3,, 1.7, 1.8, 1.10).
Отопительные характеристики жилых зда-
ний с учетом естественной вентиляции для кли-
матического пояса с расчетной температурой
наружного воздуха — 30 иС можно также
определить по эмпирической формуле ЛГИ
им. Ф. Э. Дзержинского:
q= a/VV,
[де I/ объем здании по наружному обмеру, м3,
П = 6, <7= 1,6 - дли зданий, нгннеденнык до 1958 г.;
п —8; <7=1,3—для зданий, л острое и и ы х после
1958 г. (из сборного железобетона).
Расход теплоты на отопление обществен-
нх, административных и промышленных зда-
ний яетигювой конструкции или сложной кон-
струкции в плане, я также имеющих различные
расчетные температуры внутреннего воздуха
в отдельных отапливаемых помещениях опре-
деляю! по поверхности фактически установ-
ленных нагревательных приборов в каждом по
мещении. Технические данные отопительных
приборов приведены н гл. 2 (табл. 2.57--2.62).
Теплоотдача чугунных радиаторов, ребристых
труб, регистров из гладких труб и плинтусных
конвекторов КП приведена в табл. 4.1.
Теплоотдачу радиаторов KjIT определяют по
монограмме (рис. 4.1) в зависимости от тем-
пературного напора:
Д/ = /1р I /Ир/2 /г.
где /|Р я —• rcMiii-pnryjiM поды соответственно
входящей н выходящей из 11рибпри, °C; /Е - расчет-
ная температура в помещении, ’С.
Теплоотдачу установленных конвекторов
<Аккорд» и «Комфорт», плинтусного чугунного
конвектора ЛТ-10 с достаточной для паладоч-
112
Глава 4. Наладсса водяных тепловых сетей
Таблица 4.1. ТЕПЛООТДАЧА 1 ЭКМ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
В ДВУХТРУБНЫХ СИСТЕМАХ ОТОПЛЕНИЯ, ККАЛ./(Ч ЭКМ)
Температуря тира в помещении! °C Темперит у pj геп,1нн»еителя /г, — Он, :С
05—85 ПО - -711 45 70 L00--7U 115 -70 130 70 И0. 70 150 70
Чугунные раднитчуы при сюда t'te поды ш схеме сверху вниз
5. 482 552 541 587 599 64 1 668 700
10 441 482 500 542 FiFj4 601 624 657
12 424 455 484 526 537 594 610 640
14 408 448 467 51 1 520 567 595 623
15 400 411 459 493 51 1 558 587 615
16 392 433 451 4неч 503 549 579 607
18 375 418 135 470 487 531 565 .492
20 354 10(1 4 L 7 455 471 514 550 576
23 334 375 392 432 446 488 528 552
25 317 359 373 417 429 472 514 536
Рт>,>т: гры из гладких и ребристых труд, паин/усные коннекторы типа КН
5 479 519 539
10 439 179 499
12 423 463 483
15 399 439 469
16 391 431 451
18 375 415 435
20 359 399 419
25 319 359 379
599 618 678 718 758
559 579 688 678 718
643 563 622 662 702
519 539 598 638 678
51 1 531 590 630 670
495 515 57,1 614 654
479 499 559 598 638
439 469 519 558 598
ных риСми ючлостью (без учета фактического
расхода воды) находят ио формуле
Q = 435F(llMipi,
। де <f ) - коэффициент, учитыншшций изменение
температурного напора (см. график ни рис. 1.2).
Теплоотдачу стальных панельных змеевико-
вых радиаторов типа ЗС и конвекторов «Про-
гресс» находят с помощью графиков па
рис. 4.3—-4.7. Теплоотдача спаренных стальных
листотрубных радиаторов КЛТ или стальных
панельных змеевиков радиаторов 3(11 - (3-7),
состоящих на двух одиночных, соединенных па-
раллельно, па 15% Foc.ce теплоотдачи одиноч-
ных При определении расходов теплоты на
отопление кроме теплоотдачи отопительных
приборов учитывают теплоотдачу в помещении
от неизолированных трубопроводов (табл. 4.2
и 4.3)
Расход теплоты калориферными установка-
ми. Теплотехнические параметры калориферных
установок находит но результатам воздушных
испытаний установок и техническим характе-
ристикам примененных калориферов. При
Рис, 4.1 Теплиитдячя стальных лнетотрубных радиа-
торов КЛТ я -тавигимнети от температурного на-
пора
4.1 О предал PI I ИГ TCIblOUtJX !iarpyjt>K потребления 143
Рис. 4.3. График для определения поправочного
коэффициента в зависимости от изменения тем-
пературного напора At конвекторов ЛТ-lfl, «Ак-
корд», «Комфорт» (d... = 15 мм)
Таблица 4.2. ТЕПЛООТДАЧА ОТ
НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ТРУБ ДЛИНОЙ I М
ПРИ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУРЫ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И ОКРУЖАЮЩЕГО
ВОЗДУХА, РАВНОЙ 1 °C
Лиаме! р трубо- провода, мм Теплоотда- ча, ккаЛ/'i Дня метр тр^Си- прййлда, мм Тсллоитдз- ЧЛ, KIGlJl/'l
15 0,78 70 2,51
20 0,97 80 2.53
25 1,22 100 3.4
32 1.54 125 4,23
40 1,75 150 5,6
50 2,09 200 7,19
Рис. 4.3. Теплоотдача различных марок стальных
панельных змеевиковых радиаторов в зависимости
от температурного напора
/ ЗС.-Н— 7, 2 —ЗСИ-6; J--3CII-S; 4-
ЗС-11—4; 5—ЗС-И—3
Поправочный коэффициент для расчета теплоотдачи
труб
Наименование и расположении трубо-
провода Коэффициент
Стояк ...........................0,5
Подводка (подающая и обратная) 0,9
Трубопровод, проложенный у потол-
ка .. , .......... 0,25
Трубопровод, приложенный у тюля . 0.75
известной проектной тспжшон производитель-
ности калориферной установки последнюю при-
нимают за основу при определении расчетной
температуры обратной воды от установки. При
неизвестной проектной тепловой производитель
ностн калориферной установки в качестве ос-
новною исходного данного принимают расчет-
ную температуру обратной воды, по которой
определяют расчетную тепловую производитель
пости установки и расчетную температуру на-
гретого воздуха на выходе из установки.
Результат расчета калориферной установки
при известной ее проектной теплонроизводи-
тельности позволяет выявить запас поверхно-
сти нагрева установки для использования его
в целях снижения расчетной температуры
обратной воды по сравнению с нормативной.
Это предопределяет большую эффективность
указанного метода расчета калориферных уста-
новок, чем расчет теплопроизводнтслыюсти
установки на нормативную температуру обрат-
144
Г .1 ii '1 ti l. iiuwdiia лоДягедг ттмтш сетей
Рис. 4.4. Теплоотдача однорядного коннектора
«Прогресс* при различных длинах нагревательного
элемента (J. = 15 мм)
Рис, 4.5. Теплоотдача однорядного конвектора
«Прогресс» при различных длинах нагревательного
элемента (af, -20 мм)
Рис. 4,6, Теплоотдача двухрядного коннектора
«Прогресс» при различных длинах нагревательного
элемент (Ду=20 мм)
At. °C
Рис. 4.7. Теплоотдача двухрядного коннектора
<т. Прогресс» при различных длинах нагревательного
элемента (фу = 15 мм)
ной воды. Поэтому расчет калориферной уста-
новки при заданной расчетной температуре
обратной воды рекомендуется выполнять толь-
ко при отсутствии данных о проектной тепловой
пром 3 водите.,! Ы [ОСТИ уст а! LOBK И
Определение расчетной теплопринзводитель-
мости калориферной установки при заданной
температуре воды в обратном трубопроводе.
Расчетную теплопроизводительнпсть калори-
ферной установки находят методом последова-
4 3 On ргдг.'К'н >i е 11чьк>вы» нагрузок потреблен ня
145
тельных приближений следующим образом
L Принимают вероятную расчетную тем-
пературу воздуха на выходе из калориферной
установки Т|Р-
2. Определяют весовую скорость воздуха
Уур, hi (м2-с), проходящего через калориферную
установку в расчетных условиях, по формуле:
(Ит)р = АЬ1Тр/ЗЙ(Ю^ (4.1)
где L, объемный рис ход нп.здуха через вентилятор,
полученный я результате ш нду ш hi j х испытании
установки, м^/ч; уг • плотность ночдухи, проходя-
щего к расчетных условиях через вентилятор, кг/м'1
(при упишжке вентилятора по ходу воздуха посев.’
калориферов тР = 7т , при установке вентилятора
до калориферов ур=уТг). fB - площадь живого се-
чения калориферов для проходи щггдухи, mj.
3, Находят тепловую производительность
Qp, Гкал/ч, установки при расчетных условиях
Qt 0,24Z.„Yp(Tip —т^) 10“й, (4.2)
где т1р н тар- соответственно расчетные темпера
туры воздуха на входе и выходе из калориферной
установки. '''С.
4. Определяют скорость воды ю, м/с, в труб-
ках калориферов:
где Г[р н /?р cooTiieiстненно расчетные темпера-
туры воды на входе н выходе нз калориферной ‘
установки, ’С; f,— площадь живого сечепнч трубок
калориферов для прохода воды.
5. Определяют теоретический коэффициент
теплопередачи К, кхлл/^-ч • °C), калориферов
в закисимости от весовой скорости воздуха
(И?)р и скорости ВОДЫ 1Л1.
6. Проверяют определенную пл формуле
(4.2) расчетную тепловую производительность
установки
a „зге- / ti₽+‘ар \ |П-с
<?г = “«'г(---2------------2---)10 (4.1)
где F — поверхность нагрева калорнферои, мй;
К коэффициент теплопередачи калориферов,
ккал/(м‘ -ч-"CJ, а коэффициент, учитывающий
степень загрязнения поверхности калориферов и
влияющий на снижение коэффицн сита теплинере
дачи (принимают в пределах 0,7—0,9).
7. Если полученные ио формулам (4.2) и
(4.4) расчетные теплойроизводительности ка
лориферной установки отличаются более чем
на ±3%, принимают новую температуру воз-
духа на выходе из калориферной установки,
и расчет производят заново. Для приточно-
вентиляционных установок при отличии новой
температуры нагретого воздуха от иервинамиль
нон менее чем на 5 °C, плотность воздуха,
входящую в формулы (4.1} и (4.2), нс пере
считывают из-за незначительности вносимой по-
грешности Для ускорения сходимости расчет а
рекомендуется новую величину принимать
приблизительно разной температуре, определяе-
мой по формуле:
-о74м7'
где 'зпнчеиии Qp принимают по результатам пре-
дыдущего расчета по формуле (1.4).
8. Если величина температуры нагретого
воздуха на выходе из установки тц>, окончатель-
но найденная в результате расчета, лежит в
пределах между максимально и минимально
допустимыми значениями этой температуры
ifp^ и rfp", определяют расход сетевой поды
Gp, т/ч, на калориферную установку:
GP = <?„-! О3/(i]p-/2p). (4.5)
На этим расчет заканчивают.
9. Если величина температуры нагретого
воздуха на выходе из установки, окончательно
найденная в результате расчета, окажется боль-
ше или меньше допустимого значении этой
температуры, производят расчеты, приведенные
ниже.
Продолжение расчета при не-
допустимо высокой температуре
нагретого воздуха
10. Принимают Т|Р--т“ри и определяют но-
вую расчетную теплой роизвод и тел нность уста-
новки Qp:
Qi 0t24LвтP(-rrГ,-т^P)Ю-,,. (4.6)
11. Определяют но пи. 21 25 новую расчет-
ную температуру обратной воды, идущей от
установки (ip < /2р, где в качестве основного
исходного данного принята расчетная тепло
производительность установки Qi-
12. Если полученная величина /2р окажется
меньше минимально допустимого значения
1"р", необходима реконструкции калориферной
установки с уменьшением площади поверхности
нагрева.
13. Если полученная величина /2р окажегся
больше минимально допустимого значения Лрн,
определяют расчетный расход сетевой воды на
калориферную установку
GP = Q'-I0J/(6p-fiP)- {4.7)
На этом расчет заканчивают.
L46
f'.rujfj 4. На.пггДсг <0
Пpодo . iжvнкe расчета при не
л о и у с г п м и н л з к о й г с м н ерат у р е н а
I р <? Т О С И Н О 3 ,Т. у X Li.
]4. Принимают 111, — т 'i'"' и определяют но-
вую расчс] нуЮ Тгнлгшроизводнте.ю.ногть уста-
новки Q:'> Qp
Q,1, =0.1>4/„тщтГ!’.
15. Определнюг nej пн. 21 2о новую рнечег
ную температуру обратим воды, идущей от
установки ПР, где и качестве ochobhoi о
исходного данного принимают расчетную тепло-
11рои.шо;’нт('Л11ноет1> установки Q'..
16. Нели полученная величина /д, окажется
больше максимально допустимого ношении
необходима реконструкция калориферной
установки с увеличением площади поверхности
нагрева.
17. Если полученная величина /!>р окажется
меньше максимально допустимого значения
»2р"', по формуле (4.7) определяют расчетный
расход сетевой полы на калориферную ус канон
ку. Ни этом расчет заканчивают. Схема расчета
калориферной установки при заданной расчет-
ной температуре обратной воды приведена
на рис. 1.8.
Определение расчетной температуры обрат-
ной поды от калориферной установки при
заданной се теплоироизподителъности. Рас-
четную температуру обратной виды от калпри
фернон установки находят метолом последо-
вательных приближений следующим образом.
18, При ладанной проектной теплопронзно-
дителыюстн У„р, 1 кал/ч, определяют расчет-
ную температуру нагретого воздуха па выходе
на установки tip. иС;
<ЛР-10"
ты-г.,„+ ()24/иТ7
19. Если величина температуры нагретого
воздуха на выходе ил установки iiP окажется
больше максимально допустимого значения
згой температуры а.ц'и\ выполняют пп. 34 38;
сели меньше минимально допускимого значения
П1[. 41—45.
20. Если НС.1НЧИ1Щ температуры нагретого
воздуха Tip лежит в пределах между мяксн
мяльни и минимально допустимыми значения-
ми этой температуры t i'P"‘i и ti”’\ то но формуле
(4.11 о и редел я ют весоиую екоросп! воздуха,
проходящего через калориферную установку в
расчетных условиях.
21. Принимают вероятную расчетную тем-
пературу обритой поды, идущей от калори-
ферной установки Л,Р, ’’С,
22 Определяют скорость волы в трубках
калориферов
0.278Qiip
IZ । '1 ' I.
(4.8)
23. Находят теоретический коэффициент
теплопередачи калориферов Л\ ккал/(м2-ч-сС},
в записимости от весовой скорости воздуха
(V'y,.),: И скорости ВОДЫ Щ|.
24. Проверяют принятую расчетную темпе-
ратуру обратной виды си калориферной уста-
новки
2фН|,- 10,!'
Ф, * -----!।р + т।г. I Щр. (1.9)
<У.(\ г
25. Если полученная по формуле (4.9) рас-
четная температуря обратной воды отличается
от принятой более чем на 3 °СГ принимают
новую вероятную величину фр, приблизительно
равную определенной по формуле (4.9), и рас
чет лроподи! заново, ним иная с п. 22.
26 Если величина температуры обратной
воды о г калориферной установки /jpi оконча-
тельно найденная н результате расчета, лежит
в пределах между максимально и минимально
допустимыми значениями этой температуры
fvp1”' и /2ч', определяют расчетный расход сетевой
воды, идущей па калориферную установку
На этом расчет заканчивают.
27. Если величина температуры обратной во-
ды. идущей от калориферной установки, окон-
чательно найденная в результате расчета, ока-
жется больше или меньше соитвстстпенно
максимально или минимально допустимого
значения этой температуры i™’"’' или б’р", произ-
водят расчеты, приведенные ниже.
Проз» .я ж е н и с расчета при до-
пустимой температуре нагретого
в оз д у ха и и с л ону с тим о в mс о к о й
г е м и е р а т у р е обрат н о й вод ы.
28. Принимают I>Р = /Sp1'1 и по пп. 1 — 7 опре-
деляют новую расчетную тепл;’’ронзвидителы
ность установки 0пГ, и температуру нагре-
того воздуха rip.
29. Если полученная величина т|р окажется
меньше минимально допустимого значении
ИД. Определение теи.к'выл на1р\.ч<>к ни i pL'fijif ним
147
Рис. 4.8. Схема расчета калориферной установки
при заданной температуре обратной воды
Гц,11, следует реконструировать установку с уве-
личением ее поверхности нагрева.
30. Если полученная величина г],, окажется
больше минимально допустимого значения
Г|‘“"1 определяют расчетный расход сетевой
воды, идущей на калориферную установку
На атом расчет заканчивают.
П р од о л ж е н ис р а счета при до-
п у с ти мой те ми ер ату ре я а г р с j о г о
воздуха и недопустим о ее и з к о й тем-
пера г у ре о брл т н о и вод ы.
31. Принимают /Яр = /а’р" и по пп. I -7 опре-
деляют Еи.жую расчетную теп л и производитель-
ность установки <?р> <?„|, и новую температуру
нагретого воздуха т|,,. При определении ско-
рости воды но формуле (4.3) принимают
□ _ ^МНН
*2р — ^2;? •
32. Если полученная величина tip окажется
больше максимально допустимого значения
148
Глани 4. Паладин внднныг- т/тлиных сшей
т?"1. установку реконструируют с уменьшением
ее поверхности нагрева.
33. Если полученная величина т(:, окажется
меньше максимально допустимого значения
т"рК1\ определяют расчетный расход сетевой полы
ня калориферную установку:
Продолжение расчета при не-
допустимо высокой температуре
нагретого в о з д у х а.
34. Принимают пр -Ti1"1 и определяют
новую расчетную зеплопронзводительнисть ка
лириферкой установки Q[(< Q,,,,:
QP--. (ШМрргТГ i2P)We.
где величину у-., находят в соответ етни к с п. 2.
35. Определяют по пп. 21—25 расчетную
температуру обратной виды па выходе из уста-
новки /ip. В формулах (4.8) и (4.9) принимают
(?гр — Qp.
36. Если величина температуры обратной
виды от калориферной установки, окончательно
найденная в результате расчета, лежит в преде-
лах между максимально и минимально допус-
тимыми значениями этой температуры /2Ра!“ и
/ар1", по формуле (4.5) определяют расчетный
расход сетевой воды на установку. Ня этом
расчет заканчивают.
37. Если величина температуры обратной
воды от калориферной установки, окончательно
найденная в результате расчета, окажется мень-
ше минимально допустимого значения этой
температуры, установку реконструируют е
уменьшением площади поверхности нагрева.
38 Если величина температуры обратной
воды от калориферной установки, окончательно
найденная в результате расчета, окажется
больше максимально допустимого значения
этой температуры, выполняют расчет, приве
депный ниже.
Продолжение расчета при не-
допустимо высокой температуре
н а । р етп г о воздуха и недопустимо
высокой температуре обратном ио
д ы.
39. Принимаю] (2[, = /!J"Kl и по пп, I—7 он ре
деляют новую расчетную гсч1лопроизвлдитель-
ностъ установки Q1 <<9р и новую температуру
нагретого воздуха тф-^тТр’'1'.
40. Определяют по формуле (4.10) расчет-
ный расход сетевой воды па калориферную
установку. На этом расчет заканчивают.
Продолжение расчета при не
допустимо низкой темпе р я г у р е на-
гретого воздуха.
41. Принимают = и определяют
расчетную теплопроизводительноегь калори-
ферной установки QP> Qi,P:
Q^O.adLHypCrT.r-T^lt/,
где величину уР находят в спгнветствии с н. 2.
42. Определяют расчетную температуру
обратной воды на выходе из установки /йр, ны
лолляя пп. 21—25.
43. Если величина температуры образной
поды оз калориферной установки, окончатель-
но найденная в результате расчета, находится
в пределах между максимально и минимально
допустимыми значениями этой температуры
/2рН1 и fj"", по формуле (4.5) определяют рас-
ход сетевой воды на установку. На этом расчет
заканчивают.
44. Если величина температуры обратной
воды от калориферной установки, окончатель-
но найденная в результате расчета, окажется
больше максимально допустимого значения
этой температуры, установку реконструируют с
увеличением площади поверхности нагрева.
45. Если величина температуры обратной
воды от калориферной установки, окончагель
по найденная в результате расчета, окажется
меньше минимально допустимого значения
этой температуры, выполняют расчет, приве-
денный ниже.
Продолжение расчета при н с -
д опус।им о н и зкой температуре на-
гретого воздуха и недопустимо
низкой температуре обратной во -
д ы
46. Принимают и по пн. 1 -7
определяют нииую температуру нагретою воз-
духа i|p>- <" и теплопроизводительностъ уста-
новки Qr> Qp
47. Определяют по формуле (4.11) расчет-
ный расход сетевой воды на калориферную
установку. На лом распет заканчиваю!. Схема
расчета калориферной установки при задан-
ной тепл о производительности показана на
рис. 4.9.
Пример I. Определить расчетную геплопроиЗ'
водительпость отопителЕшо-рсциркуляцнонного аг-
Рис. 4.9. Следа расчета калориферной установки лрн запанном тепл опроиаюдн гельности
GfrI
tEMHau^dj,<jli mut.aJjrk xfiflOL*irW $MHArra1.SidiJ( j j; t-
150 /' .1 il (I rJ t. TfrUDHUr ff'Tf'ft
регата, состоящего из вентилятора, поди w u
Ю (ЮО м’/ч воздуха, и двух калориферов КФБ-З
Вида н воздух в калориферы подаются ио последо-
вательной схеме. Расчетные темлсршуры поди
lip и /-гр равны coo।Brn.-riifiiно I Г;0 и 70 °C. Темпера-
тура ноздуха в отапливаемом помещении /г = т^Р =
— 16 ПС. Коэффициент а = 0,9.
Решение I По таГм. 2.3(1 находят поверх-
ность нагрева калориферов К,ФЬ 8 /-=2.45,7 м\
живое сечение дли проходя воздуха /„ = (1,41 G мт
живое сечение для прохода воды /т — 0,0092 mj.
2. Определяют весовую скорость поздуха i Руjr
.1..гн 4тгн о принимают температуру Воздуха па выходе
из агрегата Ti,.— 5(ГС и находят но табл. !.5 плот-
ность воздуха, приходящего в расчетных условиях
через вентилятор, установленный до калориферов
ни ходу ноздуха, у,, — ут , = 1.222 кг/м4 (геп, I и 2)
; |/?)р = 10000 1,222/361)0- 0,4 I 0 = Н;I6 иге/(м2 с).
3. Находят теплиную производительность уста-
IKIHK11 И рт-чет ны X Yl'.'l 11 н им X (и. 3)
(?|1 = 0,24- 10(100- 1,2221т,,, ™ 16) 10”и
= 2,УЗ- Ю” 'х(Tip— 161 = 2,93- 10” 1 (50- 16) =
—0,0997 Гкал/ч.
4. ()п||рл.елиio< cioipoiTh воды н трубках кало-
риферов (и. 4)
0.2780.,
7X0092 (150 — 70) °-378^р т
0,378-0,0997 0,0377 м/с.
5. Определяют теоретический коэффициент т еп-
лопередичи калориферов по номограмме (см. ряс. 2.1
X = 15,7 ккал / (иг ч - ° С).
6 Проверяют rTii.'ioi язва,дятельность установ-
ки и определяют процент погрешности расчета
(пп. 6 и 7)
QP = 0.9К2-45,7^ 15G + 7tl Tlp+16pQ
= 0,0823 - 10 ’Д’/ 102 - -[- \ = 0,0823 - ! 0 :! X
X 15.7р02- -
= 0,0995 Гкал/ч
0,0997 — 0,0995
0,0997
100“-= 0,2 %.
7. Определяют расчетный расход сетевой коды ия
калорнферную установку (и S)
0.0995-10’
150 — 70
1.24 т/ч.
8. Расчетные данные установки
/-,= 150 Т; —'ЛГ'С; Tjl. = 16 °C, ч1;, = -н1=гС;
Q,, = 0,0995 Гкад/ц; G,. — 1,24 т/ч.
Пример 2. Определить расчетную теплоотдачу
отопи тел ьно-рециркуляционного агрегата при усло-
виях примера 1, но при расходе воздуха 7000 м''/ч
и максимально допустимой температуре нагретого
воздуха т'р"=50 'С.
Решение 1. Определяют весовую скорость
воздуха (Уу]р. Дли этого принимают температуру
воздуха на выходе из агрегата Tip— 45 °C и на-
ходят по табл. 1.6 объемный вес воздуха ур =
= 1,222 кг/м ! при r.jp = 1 (i °C (пп. 1 и 2).
7000- 1,222 с ,, , ч
iVt?"= ДиюХ41Т“5'71 К|С/<“'Л
2, Находят теплойроилводителыюеть установки
н рги'читшjx условиях (п. 3)
£„ = 0,24-7000-1,222 <т(р — 16) 10^ =
= 2,05- 10” J (т1р— 16} = 2,05- Ю” ’ {45-16) =
= 0,0595 Гкал/ч.
3. Определяют скорость воды в трубках кало-
риферов (и. 4)
и.й/кСр
w= --------1----—------ --0.378Qo
0,0092 (150 -70) Р
0,378-0,0595 =
= 0,0225 м/с.
1 Определяют теоретическии коэффициент теп-
лопередачи калориферо!.! по номограммам рпс, 2.88:
8 —; I 3,0 ккал / (nr ч ’С) -
5. Проверяют теи,||О11|н»и:чт!Лительнпсть уста-
новки и определяют процент погрешности расчета
{пп. 6 и 7)
е по г 7/ ЬО-Н 70 Г|Р4
С-р = 0.9 4 □,/1-£--------
1=0.085 Гкал/ч.
0,0.595 — 0,085
0,0595
100= -42,4%.
Л =
6. Полученный [1с.|у.,1ьтат отличается от тепло
производительности, определенной по формуле (4.2)
более чем на 3%, поэтому выбирают новую темпера
iypy вптлеха на выходе из калориферов [и. 7)
- 1Г 1 n-nfi5 -
Т|р j 1 2,05- 10 1 2,05-10” 1
57,3U С
7. Принимают новое значение тем перату ры воз-
духа на выходе нз калориферов т।Р =*= 5/ °C. и расчет
при изводят ха ново.
8. Q[f = 2,05-10 :’(57—161=0.084 Гкал/ч,
9. ця 0,378-0,084 = 0,0318 м/с.
10. /< = I 3.6 ккзл/(м7-ч-иС),
И Производят проверку:
ф|:=(!.б823- IO”1] 3,6/ 102-------
0,082 Гкал/ч,
0,084—0,082
“0.084
2,4 %.
4.3. Определение тепловых нагрузок потребления
151
12. Подбор величин расчетной теплопронзво-
днтсльноетн установки завершен, однако получен-
ная темпера!ура нагретого воздуха т|Р = 57вС
окалывается больше максимально допустимой вели-
чины (50 °C). Расчет продолжают по пп. 10-13.
13. Расчетную температуру нагретого воздуха
принимают ранной максимально допустимой и по
формуле (4.6} определяют новую, сниженную рас-
четную теплопроиэводятельность установки (п. 10):
Q,\=2.05-10-(50-16) = 0,07 Гкал/ч.
14. Принимают вероятную расчетную темпера-
туру обратной воды, идущей от калориферной уста-
новки: —5(JL'C (и. 21).
15. Определяют скорости воды в трубках кало-
риферов (п. 22)
0,278-0,07 2,12
~ 0,0092 (150150-/7
нагрева двух калориферов А 7=2-25,08 = 50,2 +',
живое сечение для приходи iioinyxa /., = 2-0,31)3 =
= 0,606 м\ живое сечение для прохода воды
/т = 0,00116 м2.
3. Определяют расчетную температуру тире
того воздуха па выходе из yriяпонки (п. 18)
Tip — — 30 +
0.11-10'
0,24 - 7000 -1,205
= 24,3 JC
Величину ур определяют для случая установки
вентилятора по ходу воздуха ищ-ле калориферов,
предваригельпп принимают 11р = 20^С. Уточненная
температура нагретого воздуха т.г, = 25аС.
4. Определяют весовую скироггь воздуха при
рщ-че I II ых условиях (п. 20)
<№ =
7000- 1,185
3660-6,605
3,8 кг/(м2-с).
2,12
150 50
= 0,021
16. Теоретический коэффициент теплопередачи
равен 12.9 ккал/(м^-ч ’’С) (п. 23).
17. Проверяют по формуле (4.9) принятую
расчетную температуру обратной воды от калори-
ферной установки (п. 24)
5. Принимаю! вероятную расчетную темпера-
туру обратной воды от установки — 50 °C (11. 21).
6. Определяют скорость воды в i рубких килори
ферои (и. 22)
0,270.0.11
0,001 th (150 — 7/„)
26,4
150-17-
= 0.261 м/с.
2-0.07-10"
О,9К2-45,7
— 150+50+16
1702
"77“
-84-
1702
ГадГ
— 84—48 СС.
18. Полученная по формуле (4.9) расчетная
темпера гура обратной поды отличается от принятой
менее чем на 3 °C (п. 25).
19. Определяют расчетный расход сетевой воды
ин калориферную установку (и 26)
7. Негходяч теп реч и чески й коэффициент тепло-
передачи калориферов по номограмме (см. рис,
2.89) :
А' -= 23 ккал/ ( м' - ч • пС.}.
8. Проверяют принятую расчетную температуру
обратной воды от калориферной установки (п. 24)
2-0,1 i - I(Г
0.9К50.2
— 155 =
— 150 + 25 — 30 =
4869
К
0,07 -10'1
150 — 45
=0.69 т/ч
20. Расчетные данные установки:
/1р=150пС; f^ = 48 °C, т2р = 16еС;
Т|р=т^кс = 50 °C; Q) = 0.D7 Гкал/ч;
<;р 0,69 т/ч.
Пример 3. Определить расчетную температуру
обратной воды от приточно-вентиляпионной уста-
новки, состоящей из вентилятора, подающего
14 000 м'/ч воздуха, н четырех калориферов
КОС JO-П, расположенных в один ряд по ходу
воздуха. По воде калориферы соединены последо-
вательно по два. Расчетные температуры воды и
воздуха на входе в установку равны соответствен-
но 150 и —30 °C. Проектная теплопроизводнтель-
troCTi. установки 0,22 [' к л..т / ч , к<г->ффнцнент п—0.9.
Решение I. Расчет проводят для половины
калориферной установки с последовательно соеди-
nt... по ходу воды двумя калориферами.
2. По табл. 2.43 находят площадь поверхности
4869
23
I 55 = 55,7 +:.
9- Полученный результат гп л ич иРтгя иг приня-
того значения более чем на 3 ®С, поэтому прини-
мают новую вероятную расчетную температуру
обратной воды от установки +Р = 56|:С. (и. 25, 21).
Ю. IV = .ЛЬ>\ =0.281 м/с
150 — об
И. К -- 23,2 кка,'1/(мг ч °C).
12, Производят проверку:
13. Полученная величина расчетной температу-
ры обратной воды отличается <п принятой менее
чем на 3 °C.
14. Определяют расчетный расход сетевой воды
mi калориферную усчиппнку (и. 26)
0,1 1 - 1(7
150 — 55
= 1.16 т/ч.
G =
О! t
Глава 4. Нллабка тепловых нетей
152
15. Расчетные данные установки:
/1р=150+2; /,р = 55°С; г,р=- 30 °C;
Т|Р -=25 °C,
Qnri = 0,22 Гкал/ч; (?,, = 2-1,1fi- 2,32 т/ч.
Пример 4. Определить расчетную температуру
ибрйгноИ волы от прмточно вентиляционной уста-
новки при условиях примера 3, но при проектной
теплопронэводиче.иьнпсти. установки 0,16 Гкал/ч и
минимально допустимой темпера гуре нагретого воз-
дух я т"рн = 20 °C.
Решение I. Расчет проводят для половины
калориферной установки с последивателкно соеди-
ненными пп ходу воды двумя калориферами.
2. Определяют расчетную температуру наире
того воздуха ии выходе из установки (и. 18):
0,08-10й
Ир - - 30+ 0i24 ’7M0“h205~ ~9’'1 °С'
3. Найденная температура нагретого ноздуха
оказалась меньше минимально допустимого зна-
чения, к в связи с этим принимают — т“!"=У0 "С
и определяют новую расчетную теплопроизпидятель-
ность калориферной установки (п. 41):
Q,,=0+4- 7060- 1,205(20 4 30)10 0 =
= 0,101 Гкал/ч.
4. Принимают
гуру обратом аоды от
ht 45 °C (II. 21 ) :
вероятную расчетную темпсра-
килормферной установки
w = _____0,278.0,101
0,00116 (150-М
24 2
- = 0,23 м/с.
1 а!) — £ 2Р
5. Находят теоретический коэффициент тепло-
передачи калориферов (п, 23):
к = 22,6 ккал/(м‘<ч-°С).
6. Проверяют принятую расчетную температу-
ру обратной воды от калориферной установки
(и. 24}:
^1> =
4471 4471
160= 4^4--— 160 = 38 °C
Л, I Ь
7. Принимают ьи>ную вероятную расчетную тем-
пературу обратной воды пт калориферной уста-
новки /2р 39 ’С.
24,2
8 Т5<+39 =,)'218 M/t'
9. Л'=22,5 ккал/(m’j ч-'(().
10. Производит проверку:
4471
{>.,= — -160- 38,7 ПС.
22,5
II. Полученная величина расчетной темпера
туры обратной воды отличается от принятой менее
чем на 3 °C.
12. Определяют расчетный расход сетевой поды
на установку (п. 43):
13. Расчетные данные установки
+ = 150 °С;_ М=39 "С: т„=»-30 °C; tip=t“""^
= 20 “С; С>Р = 2-0,101 0.202 Гкал/ч; Gf = 2-
0,91 = 1.82 т/ч.
Расход теплоты на горячее водоснабже-
ние. Расчетные расходы горячей поды и теплоты
на горячее водоснабжение определяют по про-
ектным данным. При их отсутствии норматив-
ный расход горячей воды для жилых зданий
определяют ио формулам:
среднечасовой за сутки наибольшего воло-
потребления
g^= 4т 10 3’
максимально часовой
Ог'к1"'— лж,
где а норма расхода горячей воды на одного
потребите;!я, принимаемая по табл. 1.13; Л/ — рас-
чст]цн‘ число потребителей;
К. — коэффициент часовой неравномерности
потребления горячей воды, принимаемый по
табл. 1.14; IO-0— коэффициент перевода расхо
да виды из л/ч и мг/ч.
Среднечасовой и максимально-часовой рас-
четные расходы теплоты на горячее водоснаб-
жение (Гкал/ч) определяют умножением соот-
ветствующих расходов воды на коэффициент
(55—г.ч)Ю’ 4 (где 55 принятая температура
горячей воды, температура холодной воды,
которая при отсутствии данных принимается
равной 5+1).
Расчетный среднечасовой расход горячей во-
лы для жилых зданий находят по формуле
где б - припп ITO1 температура горячей волы в систе-
мах горячего водоснабжения, принимаете’»! не
ниже 61) +1 для закрытой системы теплоснабжения
в не ниже 6(1 'С для открытой системы.
Расчетный максимально-часовой расход го-
рячей золы находят умножением расчетного
среднечасового расхода на коэффициент ча-
совой неравномерности подопотребления для
жилого здания. При определении расчетного
максимального расхода воды на горячее подо
снабжение города (жилого района) коэффн
I.Определение i fii.njt!U л нагру.юк потребления
153
цш’нт чассияш нсраиномерписгм ее потребления
принимают 1.7- 2.2.
При определении расчетных расходов тепло-
ты н горячен поды по проектным материалам
используют задаваемый в проекте максималь-
ный члеозпй расход теплоты на горячее водо-
снабжение здании. Среднечасовой расход тепло-
ты за сутки наибольшего водопотреблення для
здания определяют делением заданного макси-
мального расхода на коэффициент часовой
неравномерноеги потребления горячей воды в
аланин, принимаемый по табл. 1.14. Средне
часовой расход теплоты по системе тепло-
снабжения находят суммированием среднечасо-
вых расходив теплоты потребителями, макси-
мальный расход теплоты умножением сред-
нечасового расхода теплоты по системе на
коэффициент часовой неравномерности потреб-
ления горячей поды в системе теплоснабже-
ния <1,7—2,2).
Расчетные расходы воды на горячее водо-
снабжение здания или в системе теплоснабже-
ния определяют делением соответствующего
расхода теплоты на разность температур го-
рячей и холодной воды в системах горячего
водоснабжения Для закрытой системы тепло-
снабжения принимают среднюю температуру
горячей воды 55 °C, для открытой - 65 °C.
Среднечасовые расчетные расходы воды и
теплоты на Горячеве водоснабжеЕше в летний
период находит ни формулам.
^.-=pQ?
'I Г\
где и принятые температуры горячей н
холодной ноды в летний период, сС; при отсут-
ствии данных припим;тг = I 5 СС; р — коэффи-
циент, учитывающий снижение среднечисоного рас-
хода воды на горячее водоснабжение и летний
период, при отсутствии данных принимается равным
0,8, а для предприятий, курортов и южных горо-
дов р — I
4.4. РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ОТПУСКА
ТЕПЛОТЫ
Для расчету режимов регулирования от
пуска теплоты приняты следующие условные
обозначения:
Q„r — расход теплоты на отопление,
Гни.,1 /ч ;
Q. — расход теплоты на горячее водо-
снабжение, Гкал/ч;
Г,,. риг хил сетевой воды ня отоплс
нне, т/ч:
ft г расход сетевой воды па горячее
водоснабжение и закрыши сигге
ме теплоснабжения, т/ч:
fjr расход поды, поступающей в сис-
тему горячего водоснабжения, т/ч;
Gv - расход сетевой воды на теплонпй
пункт, т/ч;
б’-|,ц, G.,ri;i расход воды на подающей и обрат-
ной линиях тепловой сети, т/ч;
g — удельный расход сетевой воды на
1 Гкал/ч нагрузки горячего водо-
снабжения, т/Гкал;
Е„, /., температура воды, соответственно
в подающей и пбригион линиях
сети, 'JC.
tt t>, tt -- температура воды соответственно
веред эленитором, в обратной
и подающей лип ин х системы отоп-
ления (без дополнительных индек-
сов - текущие температуры но
отопительному графику юпптч
венного регулирования). Т »
Дб!Т=/| /г разность температур сетевом ।-я
перед элеватором и после систе-
мы отопления, сот Е<т|,1т"гиующая
।рафику качественного рсгулиро-
, . , вання, <:С;
1:1 4“ 1:1
—;-----средняя температура ни ipeini тель-
ного прибора, соответствующая три
фнку качественного ре|улирова
ния, иС;
расчетная гемпература воздуха
кнутри помещений, °C;
(„ — температура наружного воздуха.
Ч.Д
t\, /; гемирратуры холодной водопро-
водной воды и горячей воды,
поступающей в систему горячего
иидиенибжения, fJC,
fr — температура обратной воды зз
подогревателям к горячего водо-
снабжения, СС.
Инденты указанных обозначений
и — точка излома температурного гра-
фика;
ср — средняя нагрузка горячего пили
снабжен ия;
макс — максимальная нагрузка горячего
водоснабжен ня;
р расчетные уелпнин;
а ,,|р|ний режим:
штрих — скорректированный график темпе-
ратур в открытой системе it-u.iiti
снабжения или повышенный гра-
фик в закрытой системе.
Обозначения относительных величин:
ее = б2Г-р/£2!’ппинирпие среднечасовой нагруз-
ки горячего водоснабжения к рас-
четной отопительной нагрузке;
] 54
/'.tn 4 a -I. Пилидий водяных ситей
б’у
Л —4—-
w
с>.
у' 7?Г
Д = Л/3-р/Л/г
и
W,,, н
р
- отношение машимэлъной нагруз-
ки горячего водоснабжения к ее
средней величине;
- относительный расход сетевой ни
ды на ввод (н закрытой системе
теплоснабжения),
— относительный расход сетевой во-
ды на ото плен не:
— отношение расчетной разности
температур сетевой воды перед
оленятором н после системы отоп-
ления к разности температур
нагретой и *г.1.лолной воды в систе-
ме горячего водоснабжения;
отношение величины <лГюра воды
на подаюшд'й линии к общему
водишп ррблению:
коэффициент смешения элеватора;
- соответственно отношение расчет-
ных потерь напора по подающей
(включая источник теплоты! и
обратной линиям тепловой сети И
у потребителя к расчетному напо-
ру сетевых насосов;
нт шипение расхода теплоты систе-
мой отопления при чекушей тем-
пературе илружного воздуха к се
расчетному теплопотреблению.
j 1ри наладке систем централизоваиного
теплоснабжения за осипну принимают проект-
ный режим отпуска теплоты. Однако при
тмеигпнн проектных ус,лопин в системе тепло
снабжения отношения суммарного среднеча-
сового расхода теплоты па горячее волос на и же
нас к суммарному максимальному часовому
расходу ген,лоты на отопление, расчетной тем-
пературы наружного воздуха, оборудования
тепловых пунктов я г. п. проектный режим
должен бьиь откорректирован с учетом этих
изменений и разработан новый график темпе-
ратур сеченой поды.
Центральное качесiвенное регулирование по
оточигсльному графику предусмотрено для
двухтрубных водяных тепловых сетей с преоб-
ладающей теп,.товой нагрузкой па отопление и
иентиЛяПНЮ. При наличии нагрузки на горя-
чее нидоспабжсине график температур воды в
подающей линии в теплый период отопитель
ноги сезона спрямляют так, чтобы была
обеспечена необходимая температура потребим
емок горячей поды. При одновременной подаче
теплоты на отопление, вентиляцию и горячее
водоснабжение жилых районов вентиляционную
тепловую нагрузку при выборе режима регули-
рования не учитываю! На выбор режима
регулирования нагрузка горячею водоснабже-
ния может влиять при определенных схемах
тепловых пунктов.
Регулирование отпуска теплоты по повышен-
ному температурному графику предусмотрено в
закрытых системах теплоснабжения жилых
районов, когда нс менее ВО % жилых зданий
имеет системы горячего водоснабжения с двух-
ступенчатой последовательной схемой включе-
ния подогревателей, а соотношение нагрузок
горячего водоснабжения и отопления у ник
примерно одинаковое.
Регулирование отпуска теплоты по скоррек-
тированному графику температур предусмотре-
но в открытых системах теплоснабжения, если
не менее 80 % жилых зданий имеет примерно
одинаковое соотношение нагрузок горячего во-
доснабжения и отопления (характерные потре
бигели) При этом на вводах потребителей
устанавливают дроссельные диафрагмы.
При соотношении среднечасового расхода
теплоты на горячее водоснабжение и расчетного
расхода теплоты на отопление а, лежащего в
пределах от 0.1 до 0,2—0.3, вводят повышен-
ный скорректированный температурный гра-
фик. При а С0,1 можно нс учит ывать влияние
водоразбора на режим систем отоплении. При
0,2 0,3 следует учитывать величину водо-
разбора при гидравлическом расчете подающей
линии тепловой сети и применять понижен-
ный скорректированный график температур,
Если и системе теплоснабжения не удается
выделить группу характерных потребителей, то
на вводах диафрагмы не устанавливают, а
влияние водоразбора компенсируют расходом
сетевой воды
График температуры воды при централь-
ном качественном регулировании по совмест-
ной нагрузке отопления и горячего видоснаб
женил рассчитывают в зависимости от значения
соотношения среднечасового расхода теплоты
на горячее водоснабжении к суммарному мак-
симальному часовому расходу теплоты на ото
плен не жилых зданий района (города). При
расчете графиков температур принимают: чача
ло и конец отопительного сезона при темпера-
туре наружною воздуха б, 8 ,JC.: температуру
внутреннего воздуха отапливаемых зданий дли
1.4 |’ЛСЧГ1 режииив OllIVCKa тойоты
(55
жилых районов f0 = 18 °C при расчетной наруж-
ной температуре для отопления /,р .3:730 °C и
/„ = 20 “С — при /»,> <—30 °C.
Тепловыделения в зданиях, а также отли-
чие внутренней температуры воздуха в помеще-
ниях от принятой при построении трафика
центрального регулирования учитывают в схеме
местного регулирования систем тсплопотрсблс
ння. При раечек? графика температуры воды
в подающем трубопроводе следует вводить
поправку, учшывающую влияние ветра (при
скорости его V, более 5 м/с) па тепловые по-
гори здания. С учетом згой поправки темпера-
тура ноды в подающем трубопроводе долж-
на быть равной’
Отопительный график качественного регули-
рования, При качественном регулпронации от-
пуска теплоты для отопительных систем i рафик
температур поды до и после элеватора и темпе-
ратуры волы, поступающей в тепловую сеть из
отопительной системы, строят по результатам
.расчета по формулам;
I L — (1 -ф u[>)Ci Up(•!;
бт = б, 4-O.oiy.ip /_>,,] -— -(-
Я :! - *Ц |1
1
, г, . , - ! |! Г, \ I фл
-(-0,5'. (д, -г 1->., т 21ч 1| ---—j
.................../„ — /и
I’.1 = /л — I/ <[: ijpl ,
4 ц. А |. |:
Для систем игоплепня, оборудованных наи-
более распространенными типами конвективно-
излучающих нагревательных, приборок, в пока-
зателе степени п 0.25. Для систем тсплонот
ребления, оборудипаииых конвективно-излучаю-
щими приборами н подключенных к теплиной
сети нсниередс!пенно, {./р = 0 и — Необхо-
димые данные для построения отопительного
графика качественного реп улировапия отпуска
теплоты для отопления жилых л .обществен-
ных зданий приведены в табл. -1 3 1 7.
Для калориферных установок температур-
ные данные для пост роения графика при ка-
чественном регулировании находят по форму-
лам: .
''I’-'" ,
h = у—-Нд
Ь и, 4 и р
'Секущие значения температуры поды после
элеватора и обратной от систем отопления в
диапазоне спрямления температурного графика
при неизменном располагаемом напоре источ-
ника теплоты определяют ио формулам:
। /! t
r:1 = d -/.о;
I (4.12)
При недостаточной мощности источника теп-
лоты при наружных температурах, близких к
;,, температуру воды в подающем трубопроводе
задают ниже принятой но графику. Значения
температур воды до и после систем отопления
в этом случаи определяют но формулам (4.L2).
Температура воды, выходящей из тепловых
пунктов с подогревательными установками го-
рячего водоснабжения при отопительном гра-
фине. Для тепл оных пунктов со смещай ион, по-
следовательной и параллельной схемами вклю-
чения подогревателей горячего водоснабжения
при otoi । hi ел 1,11 i:>.vi графике среднесуточную тем-
пературу обратной воды, выходящей из теп-
ловых пунктов, определяют при средней на-
грузке горячего водоснабжения но графикам
и номограмм им.
1!ри смешанной схеме включения подогре-
вателей юрячего водоснабжения температуру
обратной ноды и отопительный расход сетевой
воды, подаваемой на тепловой пункт, опре-
деляют по графикам и номограммам (рис. 4.К)
я 4 J I) в зависимости от соотношения нагрузок
горячего водоснабжения и отопления а. и коэф-
фициента часовой неравномерное™ нагрузки
горячего водоснабжении р) при различных тсм-
ииртиурах воды в подающей линии. Величины
Д,1' и г,ч, находят пи графикам при следующих
температурах наружного воздуха: = -ф 10 ’С;
in — (»..• (в точке излома температурного гра-
фика), р при расчетной температуре
наружного воздуха, а также при такой темпе-
ратуре, при которой температура волы в по
дающей линии по качественному графику равна
)00 ЯС (при /||,— 130 °C) или L 10 Г,С (при
h,~- 150 ;С).
Температуры г„, соответствующие точке из-
лома температурного графика и условиям ь —
= 100 или I 10 ‘'С, определяют по номограммам
156 Г .! ,г к и J. !l rJ.Ul<J*’<r ,r>W7',,WlJi> ; jvirii'И'ч V <L'1 Ci>
Таблица 4.3. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ f В ПОДАЮЩЕМ ТРУЬОIIРОВОДЕ, С,
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 18 ' С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК
13(1 — 70 С
1 -1 и счстм я я Tt: viii v раг»рл 11 а ж и и г11 HC'.j .1Г Л Д' "С TeMi’i’prn vpii и.1 руии<мд\ \я.
0 ,5 2(!
10 5 |ц - 1,1
0 72 .8 102.0 130,11 -
1 70,3 98,1 1 24.8 — --
1 л. 68.0 94,6 120,(1 - - --
3 65,9 91,4 11 5.7
4 64.0 88.4 11 1.8 - • •
с 62,2 03.7 108,2 130,0 • — - —
6 60,6 83,2 104,9 125.9 —
> 59,1 80.9 101,8 122,0 — ... -
й !i 7, / 78.8 98,9 1 18,5
9 56.4 76,8 96.3 ] 15.2 .....
11) 55,2 г'3.0 93.8 112,1 130.0 —
11 3 4.1 73,2 01,3 1(19,3 126.6
U’ 33.1 7l.fi 89,4 106.6 123,4 -
- 13 52,1 70.1 87.3 104,(1 12(1.4
1-1 51,2 (18.7 85,4 1 СИ ,7 1 17,5
15 ;>1 ).3 67,3 83,6 99.4 1 14.9 130,0
1И 49,4 66,1 81,9 97,3 1 1 '/.З 127.1 • -
17 48,7 01.8 . 80.3 95,3 110,(1 124,3
18 17,9 03.7 78,8 93,1 107.7 121 .7
19 17.2 62,6 7 7.1 91.6 105,6 1 19,2 —
21.1 46,5 о i .о 76.(1 89,9 10,4.3 1 16.9 1,30,0
21 45,9 60,6 74.7 88,3 101.6 1 14.fi 127,5
22 •1.5,3 59,7 73,4 86,7 99,7 112.3 125,0 —
-23 44,7 58,8 72,2' 85,3 98.0 1 10,4 122,7
2d 44.2 57,9 71,1 83,9 96.3 1 08,5 1 20.3 •-
25 13,6 57.! 70,0 82.5 94,7 1 06,6 1 18,4 1 30.0
26 43.1 56,4 Г>9,() 81.2 93,2 104,9 1 16,4 127.7
27 42,0 31.i.6 68.0 80,0 91.7 103.2 114,5 ! 25.6
-28 42 2 54.9 67,0 78,8 90,3 101,5 112.6 123,5 —
29 1 1.7 54.2 66.1 77,7 88.9 100,0 110,8 121,5 —
-30 -11,3 53.5 6.5,2 76 6 87.6 98.5 109.1 119.6 130,0
Пр1 )г)пл.жети табл. 4.3
ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ /. К ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, °C, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 2П ’С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 130 7О С
PijC'ii'i iL.m h'Mih'- ратура и > |> у ж mini iiu.i,'i. sa. "i ( Trvat'paiура наружпгн-п нпа'iуxj, "(.
10 IJ 5 10 - ]fi 2(1 23 36 3F, 1(1 - -Vi 5(1
31 46,3 h'/ 5 G8.2 78.6 88,8 98.8 108,7 1 18,5 128,1 - — —
32 1,1.8 36.8 67,4 77,t> 87,7 97.5 107,2 1 16.8 1 26.2 —
-33 45.4 56.2 6fi.fi 76,7 86.5 96,2 105,7 1 15,2 124.5 — ....
34 45.0 55.6 671,8 75,7 85.4 95.(1 104.3 1 13,6 1-22,7 - ...
33 44.6 ,15.1 65,1 74.9 84 ,4 93,8 103,0 112 1 121.1 130.0
36 41,2 54.5 64.4 74.(1 83,4 92.6 101,7 1 10,6 119.5 128,3 ...
37 43,9 54.0 63,7 73,2 82.4 91,3 100.4 109,2 11 7 .9 1 26,6 --
38 43,5 53,3 fi 3,0 72,4 81.5 911.1 99,2 107,9 1 16,5 12-4,9 . - —
39 43.2 53,0 62,4 71.6 80.5 89.3 98,0 IO6,(i 115,0 123,4 -
- 40 12.8 52,5 61.8 70,8 79.6 88,3 96.9 105.3 1 13,6 I 21,8 130,0 —
11 42.5 52,0 fr 1,2 70.1 78,8 87,3 95,7 104,0 112.2 120,4 128.4 -
4.4. Расчет режимов отпуска теплоты
157
П родалжйник табл. 4 3.
Расчетная теине ратура наружного гигщуха, ЬС Температура наружного ноалуиа. ::С
31) 5 0 - Н) 15 ..-20 --25 - 30 зг, Fill
-42 42.2 51.6 60,6 69,4 78,0 86,1 91.7 10’2,8 И 0,9 118.9 126.8 --
43 4 1,9 51,1 60,0 68.7 77,1 85.4 93.6 101,7 109,6 117.5 125,3 --
44 11,6 30,7 59.5 68.0 76,4 84,5 92,6 КЮ,« 108,4 1 ]6,2 1 23.9 --
-45 41.3 50,3 59,0 67,4 75,6 83,7 9 I .6 99,5 107,2 1 14.9 122,5 130,0 ....
-46 41,0 49,9 58,4 66,7 72,9 82,8 90,7 98,4 106,0 1 13,6 121.1 128,5 ...
-47 10,7 19,5 57,9 66,1 74,1 82,0 89,7 97,4 104,9 1 12,4 1 ]9,8 127,1
48 40,5 49,1 57,5 65.5 73,4 81,2 88,8 96, -1 103,8 1 1 1.2 1 ]8,5 125.7 —
•49 40.2 48,8 57,0 65,0 72,« 80.1 87,9 95,4 102.7 1 10.0 117,2 124,3 ...
— 5(1 40,0 48,1 56,5 64,1 72.! 79,6 87,1 94,4 101,7 ] 08,9 116J) 1 23,11 130,0
Таблица 4.4. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ i В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, JC,
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ 18 С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК
1411 -70 "С.
Расчетная темпе- ра гура пару ж и ши воздуха, 4 С 10 Температура и а ру >н и и ги витцу.ча. "С
> 0 Г, К) 1 Fi 20 • 2 b -•30
-0 77.3 109,2 140.0 — —
— 1 74,5 юь.о 134,2 -- — — —
2 72,0 I 01,1 129.0 - — — —
-3 69.7 97.5 124.3 — --
4 67.6 94,3 120,0 —
h 65,7 9I.4 1 16,0 140.0 — — —
—6 63,9 88,6 1 L 2.4 135.4 — -- —
- 7 62,3 86,1 109,0 131,2 — -
8 60,8 83,8 1 05,9 127.3 — —
-9 59.4 81.6 103.0 123,7 — ....
-10 58,1 79,6 100,3 120,3 140,0 -
— 1 1 56,9 77,7 97,7 1 1 7.2 136.2 — -- — —
12 55,7 76,6 95,4 1 14,2 132.7 — - —
— 13 54,7 74,3 93,1 1 11,5 129,4 - -
— 14 53,7 72,7 91,0 108,9 126,3 — - --
— 15 52,7 71,3 89,1 106,4 123,3 140.0 — —
16 31,8 69,9 87,2 104,1 120,6 136.8
-17 50,9 68.6 85,5 101,9 118,0 133,7 — —
-18 50,1 67,3 83,8 99,8 115,5 130,9 — -
19 19,4 66,1 82,2 97.8 113,1 128,1 -
-20 48.6 65.0 80,7 96,0 1 10,9 12b.ti 110,0
-21 48.0 63.9 7 9,3 91,2 108,8 123,1 137,2 ...
22 17,3 62,9 77.9 92,5 106.7 120,7 134.5
— 23 46.7 62.0 76.6 90,9 104,8 118,5 1 32,0
-24 46,1 61,0 75,4 89,3 1 03,0 1 16.1 129,6 -
25 45,5 60,2 71,2 87,9 101,2 1 14.3 127.2 140,0
26 44.9 59,3 73,1 86,4 99,5 112,4 125,0 137,5
--27 44.4 58,5 72.0 85,1 97,9 ] 1 0,3 122,9 135,1 —
-28 43,9 57,7 70,9 83,8 96,4 108,7 120,9 132,9
29 4,3,4 37,0 70,0 82,6 94,9 107,0 1 ] 8,9 130,7 --
30 43.0 56,3 69,0 8!,4 93,4 105.3 1 17.0 128.6 140,0
в зависимости от величины /„ р. На рис. 4.12гемперлтурях
воды в подающей линии сети
показана номограмма, позволяющая иайти130 и 150 'С. График температур обратной
температуру обратной соды, поступающей ианоды строят по четырем характерным точкам,
теплового пункта с последовательной схсмойкоторые соответствуют температурам наруж-
включения впдптюдогревйтелем, при расчетныхного воздуха, указанным выше.
138 I я а и u J. Налmitca манны! rfiuivuiit ceri’ti
Право лишние табл, 4 4.
ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ 1, В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 20 °C, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК НО —70 X
• Расчг. гм.чя tv mjk' pd 1 , pd lid руж Нир ' tUH.7 у КД, Температуря ниружнигц BQi.iyxa, ’С
5 ft —15 2» | -25 | - 30 35 -40 —45 -5П
— 31 43,3 60.4 72,1 83.71 94.7 105.7 116.6 127,3 137,9 -- — .—
--32 47.8 ,39.7 71.2 82,4 93,4 104.2 1 14,9 1 2,5.4 135.9 —- — —
-33 47,3 bill) 70.4 81,4 92,2 102.8 1 13.3 123,7 133,9 — —
31 46.9 58,4 69.5 80,4 91,0 101.1 1 1 1,8 121.9 132,0 — —
— 35 16.4 37,8 68.7 79,4 89.8 100,1 110,3 120,3 130.2 140,0 — —
36 16,0 57.2 68,0 78.71 88,7 98.9 108,8 1 18,7 128,4 138.1 — — —
•37 43,6 716,6 67.2 77,5 87,7 97.6 107,4 117,1 126.7 136.2 — —
:ж 45,2 Ь6.1 66.5 76.7 86,6 96.4 106.1 I 15,6 125,1 134.4 — - —
ЗЯ 44.9 65.8 7Г>,8 85,6 95.3 104,8 1 14.2 1 23.5 132.7 — —
И) 44Д 55,0 65,1 75,0 84,8 94,1 103,5 1 12,8 121,9 131,0 140,0 —
11 44.1 54.5 64. b 74,2 83,7 93,1 102.3 1 1 1.4 1 20.4 129,4 138.2 —
42 •13.8 54,0 63,8 73.4 82.8 92,0 101.1 110.1 119,0 127,8 136,5 —
- 43 43,5 7>3,5 63.2 72,7 81,9 91.0 100,0 108,8 117.6 126,3 134.9 — —
- 44 43,1 63.1 62,6 71.9 81.0 90,0 98.9 107,6 116,2 124.8 133,3 —
15 42,8 52,6 62,0 71,2 80,2 89,1 97.8 106,4 1 14,9 123.3 131.7 140,0 —
-46 42,5 52,2 61.5 70,5 79.4 88. i 96,7 105.2 113.6 121,9 130.2 138,4
-47 4 2,2 51.7 60,9 59,9 78,6 87.2 95,7 104,1 112,4 120,6 128,7 136.8 —
- 43 41,9 .5 1.3 60.4 69,2 77 Д 86.3 94,7 103,0 111.2 119,3 127,3 135.2 —
1!! 41.7 50.9 39.9 68.6 77,1 85,5 93.7 101,9 110,0 1 18,0 125,9 133,8 •—
.10 41,4 50,5 ;>9,4 68,0 76.4 81.6 92.8 100.9 108Д 1 16.7 124.5 132,3 140.0
Таблица 4.4а. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЬ! 7, В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, “С,
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ !8’С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК
150 — 70 "’С
Р исче ГКЛЯ Ti'VI □ di у Р-1 П|1ружлого В<ПД\ КП •(’ 1 емпература наружного волхухя, ,:,С -
[0 fj 0 -5 -10 -15 -50 25 зи
0 81 .7 116,5 150,0 — -- —
1 78,7 U 1,8 143.7 — — —
- 2 76.0 107,6 138.0 -• — — — — —
-3 73.5 103,7 132.9 — •— •— —
1 71.3 100,2 128,2 — —
5 69,2 07,0 123,8 150.0 - --
6 67.3 94,1 1 19.9 145,0 — — — —
_ т G5.5 91,3 116,2 140,4 .... — - —
-8 63,9 88.8 112,8 136.2 — — —
9 62,4 86,4 109,6 132,2 — - - —
10 61,0 84,3 106.7 128,6 150,0 - "— —
1 1 59,6 82,2 103.9 125,1 115,9 — —
L J 58,4 80,3 101,4 121,9 142,0 — - —
13 57,2 78,5 98,9 118,9 1 38,4 — — — —
14 .56,2 76,8 96,7 116.0 135,0 — -
4 4 Рярчгт pi'ilUIMOIl tfTliyi’Kd П’НЛКГИ 159
/7родилжениг тайл. 4.4
Расчетная темпе- Темn<jjатурл наружного so:s4Vi>i, "Г
ратурп (шружниго воздуха, "С Hi 5 11 5 -Ц) 15 Й0 25 3(1
- 15 п5, 1 75.2 94 ,5 1 13,4 131.8 150,0 —
- -16 54,2 73,7 92.5 1 19,8 128,8 146,5
-17 53,2 г 2,3 90,6 108,5 126,0 143,2
18 52,4 70,9 88,8 106,2 123,3 140,0 — -
19 51,5 69,7 87.1 104.1 120,7 137 J —
- 20 50,8 68,4 85,5 1 02,(4 1 18,3 134,2 150.0 -- —
— 2! 50,0 67,3 83,9 1110, । 1 15,9 131,5 1 4(4,9 -
-22 49,3 66,2 82,4 48,2 1 13,7 129,0 144,0 —
-23 48,6 145,1 81.0 96,5 1 1 1 .6 126,5 141 ,3 -
—24 48,0 64.1 79.7 94.8 1 09,6 1 24.3 138,6 --
25 47,4 63,2 78,4 93.2 197,7 122,0 1 36,1 150,0
2 6 46.8 62,3 77,2 91.7 103.9 119.9 133,7 14 7,3 —
27 46,2 61.4 76,0 90,2 1 (14,1 117,8 131,3 1 44 .7
-28 46, / 60,5 74.9 88,8 1 02,4 1 15,9 129,1 1 42,2
-29 45,1 59.7 73,8 87,4 100,8 1 1 4,0 127,0 139,8
30 44.6 59,0 72,7 86.1 99,3 1 12.2 12-1,9 137,5 150.0
Продолжение табл. 4.4 а
ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ НОДЫ Ц В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, “С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 20С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 150— 70 °C
Расчетная темпе- ратура наружного всллуха, "С
10 5 Л — Г?
-31 50.2 63,3 76,0 88,4
—32 49,7 62,6 75,1 87,2
33 49,2 G 1,9 74,1 8G, 1
—34 48,7 61,2 73/2 85,0
-35 48,3 60,5 72,4 83,9
36 47.8 59,9 71,5 82,9
-37 47.4 59,2 70,7 81,9
- 38 47,0 58.6 69.9 81.0
—39 46.5 58.1 69,2 80.0
4 0 4G,2 57,5 68,5 79.1
4 1 45,8 56,9 67,7 78,3
42 45,4 56,4 67,1 77.4
-43 45,0 55,9 66,4 76,6
-44 44.7 55,4 65.7 75,8
-45 44,4 54.9 65.1 75,1
—46 44,0 54,4 64,5 74,3
47 43,7 54,0 63,9 73,6
48 43.4 53,5 63,3 72,9
—49 43,1 53,1 62,8 72,2
50 42,8 52,7 62,2 71,5
Тсмгтсрятура пару-книги попдуxii,
— 16 1 5 20 25 3 0 -3 b -40 .-45 50
100,6 112,6 124,4 136,1 14 7.7 —
99.2 1 1 1.0 122,6 134,1 145,5
97,8 109,4 120,8 132,1 143,3 —
9G.6 107,9 1 19.2 130,3 141,3 — —
95,3 106,5 1 1 7,5 128,5 139.3 150.0 —
94,1 106,1 1 16,0 126.7 137,4 147,9 — ..._
92,9 103,8 1 14,4 125,0 135,5 1 4,5,9 -- —
91,8 102.5 113,0 123,4 133,7 143,9
90.7 101,2 1 1 1,6 121,8 132,0 142,0
89,6 100,0 110,2 120,3 130,3 140,2 150.0 —
88, Ь 98.8 108,9 118.8 128,0 138,4 148.1 —
87.6 97,7 107,(1 1 17,4 127,1 136,7 146,2 — —
86,7 96.6 106,3 1 1 6.0 125.5 135.0 144,4 —
85,7 95,5 105,1 1 14,6 124,0 133,4 142,6
84.8 94.4 103,9 1 13,3 122,6 131,8 140,9 160,0
83,9 93,4 102,8 112.0 121,2 130,3 139,3 148,2 -
83,1 92,4 101,7 110.8 119.8 128,8 137,7 146,5
82,3 91,5 100, G 1 09,(1 118,5 127,3 136,1 144,8 —
81,4 90,6 88,5 108,1 1 17,2 125,9 134,6 143,2 —
80.7 89,6 98,5 I fJ7r3 1 16,0 124,6 133,1 1 141,6 150,0
160
i лива 4. WfLitrilrfo nwinwiijr л'пликгил’ стгкр
Таблица 4.5. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ В ОБРАТНОМ 1 РУЬОПРОВОДЕ С
P;ji'4i'i h;ih 1ГИШ-- Чемперат^ря наружного почдукп.
ритора ияружппгп tJUKty^J. Т- К) л • •:> LC) — 2Р 25 31) 35 .. “ - он
II iu температуре воздуха внутри пи й ! 8 и С
о 46.2 38,7 70,0 — -
-1 45.0 , J ‘ , । 67,9 •• — — •—
•> 41 .(1 55,6 66,0 — —
з 43.0 54,2 64.3 — - —
-4 42,2 53,0 62.7 - — -
4 1,4 51.8 6 1.2 70,0 - — -
в 10.6 50,7 59.9 68,4 — - —
f 39,9 49.7 58,6 66,8 ... — - —
н 39.3 48,8 57,4 65.4 - -
-<:> 38.7 17,9 56.3 64,1 ...
1 и 38,1 47.1' 55,3 62.8 70,0 — •— —
- 1 ! 37,6 46,3 54 ,3 (i 1.7 68,6 -
— 12 37.1 45,6 53.4 60.6 67.4 — ... —
13 36.6 44,9 52,5 59.3 66,2 •- ... — - -- —
-14 36,2 44,3 51,7 58.5 65.0 — ... — - --
15 35,7 43.1 50,9 57.6 63,9 70,0 — ... — —
16 35 Д 43.1 50,2 56,7 62,9 68.8 — — -• —
17 34,9 42,6 49,5 55.9 62.0 67.7 — • — -
— 18 34.6 42,0 4 8,8 .55,1 61,0 66,7 -- — — —
-19 34,2 •11.5 48.2 54,3 60,1 65.7 — ... - —
-20 33,9 41.1 47.6 53,6 59.3 64,8 70,0 _ .. —
21 33,6 40,6 47,0 52.9 58.5 63,9 69,0
- 22 33.3 40,2 16,4 52.2 57.7 63,0 68.0 — - — -
23 33.0 39,8 45,9 5 J ,6 37,0 62,2 t>7.1 —
21 32.7 39,4 45,4 п!.0 56.3 61,4 66,2
25 32.5 39,0 14,9 50.4 55,6 60,6 61.1.4 70,0 — — — —
-26 32.2 38.6 44,4 49,9 65,0 39,9 64,6 69,1 - - —
27 32.0 38,3 44,0 19.3 54.4 39.2 63,8 68,3 — — —
28 31,7 37,9 43,6 48,8 53,8 68.5 63,0 67,4 — - —
- 29 31,5 37,6 43.1 48.3 33,2 57.6 62.3 66.6 — —
зо 31,3 37.3 42,7 47,8 52,6 57,2 61,6 63,9 70,0 —
/7рц температуре воздуха. нку>ри помещений 20'JC
- -31 34.5 3’1.8 14,7 49.2 53,5 57,7 61.7 65,5 69,3
32 31.3 39,5 44,3 48,8 .53,0 57.1 61,1 64.9 68,6 -
33 34,] 39,2 43.9 48,4 62.6 56.6 60.5 64,2 67,9
34 33,9 .39,0 43.fi 18.0 52.1 56,1 59.9 63,6 67.2 —
35 33,7 38.7 43,3 47,6 51,7 55,6 .19,1 63.0 06.5 70.0 -
,46 33.5 38,3 43,0 47,2 51,2 55,1 33,8 62.4 65,9 69,3 - —
37 33.3 38,2 42,7 16.8 50,8 54.6 58,3 61,9 65.3 08.7 - —
- 38 33.2 38,0 42.4 46,3 50.4 54,2 57.8 61,3 64,7 68.0 - —
39 33,0 37.7 42,1 46,1 00.0 53.7 57.3 60,8 64,2 67,1 - —
- -40 32,8 37,5 1 1 ,8 43,8 49.6 53.3 56.9 60,3 03.6 66,8 70.0
- 41 .32,7 37,3 41,5 43.5 4 9,3 52,9 nfi.l 59,8 63,1 66,3 69.4 — —
-42 32,5 37,1 41,2 45.2 18.9 52.5 56.0 59,3 62.3 65,7 68,8 —
- 43 32,4 36,9 1 1,0 44.9 48,6 52,1 55,5 58,8 62.0 65,2 68,2
-44 32.2 36," 40,7 44,6 48,2 61,/ 55.1 58,4 61.5 64,6 67,6 —
4 5 32.1 36.5 40,5 44,3 1 7,9 51.4 54,7 57,9 61.1 64,1 67,1 70.0 —
— 46 31,9 36,3 10,3 14,0 47.6 51.0 54,3 67,5 60,6 63,6 66,5 69.4
-47 31,8 36,1 40,0 43.7 47,3 60,6 53,9 57,1 60.1 63.1 66,0 68,9 —
— 48 31,6 35,9 39.8 43,5 47,0 50,3 53,5 56,6 59,7 62,6 65,5 68.3 —
19 31.5 35.7 39.6 13,2 46.7 50,0 53.2 56,2 39,2 62.2 65.0 67,8 —
50 31,4 35.5 39.4 43.0 46,4 49,6 52.8 55,9 58,8 61,7 64,5 67,3 70,0
4.4 Расчет рсжпмпн отпуска теплоты. 161
Таблица 4-6- ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ, ПОДАВАЕМОЙ В ОТОПИТЕЛЬНУЮ СИСТЕМУ, /д, °C
ПО ТЕМПЕРАТУРНОМУ ГРАФИКУ 9В—70 °C
Расчетная темпе- ратура наружного влэдука, °C Текущая температура наружного нпздуиа :'С
10 5 Й 5 -10 -15 -20 -25 31) •35 -40 --‘У -50
При температуре воздуха внутри помещений !8 "С
0 57.3 76,7 95,0 — — — — •— — — г-
— 1 55,5 74,2 91,6 — — — — - — — —
2 54.8 71,8 88,6 —• — — — — -•
--3 52,6 69,7 85,7 — — — — • - —• —
—4 51,3 67,7 83,2 — — — — -- — —
- S 50,1 65,9 80,8 95,0 — ..... — — — ' - —
—6 48,9 64,3 78,6 92,3 — — — — —
— 7 47,9 62,7 76,6 89,8 — — — - — .—
—И 47,0 61.3 74,7 87,5 — — — — г.— — —
9 46.1 60,0 73,0 85,4 — — — — — — —
— 10 45,2 58,7 71,3 83,4 95,0 — — — — - —
— 11 44,5 57,6 69,8 81.5 92,8 — — — — - — —„
— 12 43,7 56,5 68.4 79,7 90,7 — — - — — — —
13 43.1 55,4 67.0 78,1 88,7 —’ — — • - —
— 14 42,4 54,5 65,7 76,5 86,9 — — — - —
-15 4 1,8 53.5 64,5 75,0 85,2 95,0 ... — — —
16 41.2 52,7 63.4 73,6 83,5 93,1 — — .... — —
— 17 40,7 51,8 62.3 72,3 82,0 91,3 — •— — —
— 18 40,1 51.1 61,3 71,1 80,5 89,6 — — — •• — —
- 10 39,6 50.3 60,3 69,9 79,1 88.0 — - — — —
-20 39.2 49,6 &9,4 68,7 77,7 86,5 95,0 — ... — —
—21 38,7 48,9 58,5 67,6 76.5 85,0 93,4 — — .... — —
—22 38,3 48,3 57,7 66,6 75.2 83,6 91,8 — — — —
23 37,9 47.7 56,9 65,6 74.1 82.3 90,3 — — —
—24 37.5 47,1 56,1 64,7 73,0 81,0 88,8 — — — - --
—25 37,1 46.5 55,4 63,8 71,9 79,8 87,5 95.0 — - — —
—26 3G,8 46,0 54.7 62.9 70,9 78,6 86,2 93.5 — — _.... —
27 36,4 45.5 54,0 62,1 69,9 77.5 84.9 .92.1 — — —
— 28 36.1 45,0 53,3 61,3 69.0 76,4 83,7 90,8 — — — —
—29 35,8 44,5 52.7 60,5 68,1 75,4 82,5 89,5 — — — •—
—30 35,5 44.1 52.1 59,8 07,2 74.4 81.4 88.3 95.0 — — —
При температуре воздуха внутри помещений 20
-31 39,4 47,2 54,5 61,5 68,2 74,8 81,3 87,6 93,8 — —
—32 39,1 46,7 53,9 60.8 67,5 73,9 80,3 86,5 92.6 — —
33 38,8 46,3 53,4 60,2 66.7 73.1 79,3 85,4 91,4 — — —
—34 38,5 45,9 52,9 59,5 66,0 72.3 78,4 84,4 90.3 — — — -
-35 38,3 15,5 52,4 58,9 65.3 71,5 77,5 83,5 89.3 95.0 - - —
—36 38,0 45,1 51,9 58.4 64.6 70,7 76.7 82,5 88,2 93,9 — —
37 35.7 44,8 51,4 57,8 64,0 70,0 75.9 81,6 87,2 92.8 - — —
-38 37,5 44,4 51 ,0 57,3 63.3 69,3 75,0 80,7 86,3 91.8 —
-39 37,2 44,1 50,5 56,7 62.7 68.6 74,3 7,9,9 85.3 90.7 — —
—40 37,0 43,7 50.1 56,2 62,1 67,9 73,5 79,0 84,4 89,8 95,0 — —
- 41 36,8 43.4 49.7 55,7 01,6 67,2 72,8 78,2 83,6 88.8 94.0 — —
—42 36,5 43.1 49,3 55,3 61.0 66,6 72,1 77,4 82,7 87.9 93,0
-43 36,3 42.8 48,9 54.8 60,5 66,0 71.4 76,7 81.9 87.0 92,0 —
— 44 36,1 42.5 48.6 54,3 59,9 05,4 70.7 75.9 81,1 86.1 91,1 -- —
-45 35.9 42,2 48,2 53,9 .59.4 64.8 70,1 75,2 80,3 85.3 90,2 95.0
—46 35,7 4 1,9 47,8 53,5 58.9 64,3 69,4 74.5 79,5 84.4 89,3 94,1 —
—47 35,5 41,7 47,5 53,1 58,5 63,7 68,8 73,9 78,8 83.6 88,4 93,1 —
48 35,3 41,4 47,2 52,7 58,0 63.2 68.2 73,2 78,1 82,9 67.6 92,2
—49 35,1 41.2 46,8 52,3 57,5 62.7 67,7 72,6 77.4 82.1 86,8 91.4 —
— 50 35,0 40,9 46,5 51.9 57.1 62, ] 67.1 71,9 76,7 81,4 86,0 90.5 95.0
6 3 пк. Яй4
162
Гл а а а 4 Наладка водяных тепловых сетей
Таблица 4.7. ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ. ПОДАВАЕМОЙ В ОТОПИТЕЛЬНУЮ СИСТЕМУ Г,. ГС,
ПО ТЕМПЕРАТУРНОМУ ГРАФИКУ KJ.5 — 70 С
Рлгчгт11н53 темне Текущая тсыпгратура пирркщло щмауча. "С
пп хи. ПС 1U 1 !j (’ 1 5 1 1 п 15 211 211 | -••:n> :15 Ki 4S | 50
//{ 7U темпериту/. и1 нопд /ха пни 7/NJ ГШ. й Hi °C
0 62.1 84,2 105,0 — •- - ....
1 60.2 81,3 ] U 1.1 - -- ... • -
•2 □8.1 78,6 97,6 — — —
'2 йб.з 76.2 94.4 •- - — - — —
1 55.3 74.0 91,5 ... — - —
— 5 53.9 7],0 88,8 1(15.0 — - ... — — --
- 6 52,7 70.0 86,3 101,9 -- -- —
J Г> 1.3 68,3 84.0 99,1 — - --
•8 50.5 66.7 81,9 96,5 ... - — ...
-9 49,4 65,2 /9,9 94.0 •• • h — ••
— 10 48,5 63,7 78,1 91.8 105,0 — ....
-1 1 47,6 62.4 76,3 89,6 102,-5 • - —
12 46,8 61,2 74.7 87,6 100.1 — .... —
-13 46,0 60,0 73.2 85,7 07.9 • - - ___ --
м 45,3 58.9 71.7 83,9 95,8 ... ...
- 1 5 44,6 57,9 70,3 82.3 93.8 105.0 — — -• --
-16 44,0 /.16.9 69,0 80,7 91.9 1 02.8 -- -- —
- 17 43,3 511,0 67.8 79,2 90.1 100,8 ... —
IS 42,8 55.1 66,7 77.7 Й8,.:1 98,9 — — -
19 42,2 54.2 85,6 76.4 86,9 97,0 — - - -
20 41,7 53.5 64,3 75,1 85.3 95,3- 1 05,0 — — ....
-21 11.2 52,7 63.5 73,9 83,9 93,6 103,1 — —
22 40.7 52,0 62,6 72.7 82.5 92.0 101,3 --
23 40,2 51.3 61 ,7 71.ti 81.2 90,5 99.6 • - — -
24 .49.8 50.G 60,В 70.5 79,9 89,1 98.0 - -
2,li 39.4 50.0 60.0 69,5 /8.7 87,7 96.4 105.0 -
26 39.0 49,4 39.2 68,5 77.5 86,3 94,9 103.3 ... - --
27 38.6 48,8 58,4 67,6 76,4 8b. 1 93,5 101,7 ... -
28 38,2 48.2 57,7 66,7 75.4 83.8 92.1 100.2 - ...
•29 37,8 47,7 37.0 65,8 74.3 82.7 90,8 98.7 -- _...
30 37,5 17.2 56,3 65.0 73.4 81 89.5 97,3 105.0 ..._
При темперичщи’ uinuiyxa внутри помещений :2(i JC
31 1 I .8 50.5 58.8 66.7 74,4 82.0 89,3 96.5 103.6
- 32 4 1,4 50.0 58,2 66,0 73.6 81,0 88.2 95,3 102.2 -
33 4 1.1 49,5 37,6 65.3 72.7 80.0 87,1 94,1 Ю0.9 ....
34 40.8 49,1 57.0 64,6 71,9 79.1 86,1 92,9 99,7 —
35 4(1,1 48,6 56.4 63.9 71,1 78,2 85,0 91.8 98,5 105,0 ....
30 40.1 48.2 5.5,9 63.2 7(1,3 77,3 84,1 90,7 97,3 103.7 —
-37 38,9 47,8 59,3 Г12.6 69,6 76,4 83,1 89.7 96,1 102.5 ••
38 39, ti 17.4 54,8 62,0 68,9 75.6 82.2 88,7 95.0 101.3
39 39,3 47,0 54,3 61,4 68.2 74.8 81.5 87.7 94.0 100,1 -
10 .59,0 46.6 53,9 60.8 117.3 74.1 80,5 86,7 92.9 99,0 105,0 -
41 38,8 46.3 53,4 60,2 66.9 73,3 79.6 8.5,8 91,9 97,9 103,8
•42 38,5 45.9 52,9 59.7 66,2 72,6 78.8 84,9 90,9 96,9 102.7
13 38.3 45.6 52,5 59,2 65.11 71.9 78.0 84,1 90,0 95.8 101,6
44 38,0 45.2 52,1 58,7 63.0 71.2 77,3 83,2 89.1 94,8 100.5 --
45 37,8 44.9 51,7 58,2 64.4 70,6 76,5 82.4 88.2 93,9 99.5 105,0
46 3/,6 44.6 51.3 57,7 63,9 69,9 7,5,8 81.6 87,3 92,9 98,5 103,9
47 37,4 44.3 50,9 57,2 63,3 69.3 75,1 80,8 86,5 92,0 97,5 102,9 --
- 48 37.1 44,0 50,5 Л G. 7 62,8 68.7 74.4 80,1 85,6 91.1 96.5 101.8 -
-49 36,9 13.7 50.1 56.3 62,3 68,1 73,8 79.4 84.8 90.3 95,6 100,8
50 36,7 43.4 49.8 55,9 61.8 67.5 73.1 78,7 84,1 89,4 94,7 99.9 105,0
oc^a4) LQ 5'0 НО SO ZO Г0 to ZO £0 hQ £0 90 LO
ndu ndu
Я г.
Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика 'СщС
Температура наружного воздуха (С) в точке, где температура воды в подающей
линии по качественному графику tj пайна 11 (ft?
При tfp-f5GaG
при {)p = f30t’C
при ifP = f^PcC
ty при = t5a’c
Phc. 4.12. Номограмма для построения графика температур обратной воды, поступающей из теплового пункта, при последовательной
схеме включения подогревателей при среднечасовой нагрузке горячего водоснабжения и качественном отопительном графике
iflfi
Г A tl H 11 4. OOt!>l^h.t lenAMWX U'74'W
£™— fl ~
~'4' ’'ПП ^ТЛ
Рис. 4.13- Номограмма для построения графика
температур обратной воды, поступающей из нодпгре-
вателен горячего водоснабжения, при параллельной
схеме их включения, средней нагрузке горячего водо-
снабжения и отопительном графике
При параллельной схеме включения горя-
чего водоснабжения график температур обрат-
ной поды может быть построен с помощью
номограммы, приведенной на рис. 4,13. Темпе
ратуру сетевой воды после подогревателя Л оп-
ределяют и зависимости от расчетной темпера-
туры сетевой воды после подогревателя fTH, от
величины р и от температуры ноды в подающей
линии теплосети. Номограмма (см. рис. 4.13}
построена для графика с температурой воды в
подающей линии в точке излома /ц.н=701’С.
Температуру обратной воды, поступающей из
теплового пункта ври параллельной схеме, на-
ходят как средневзвешенную от системы отоп-
ления и подогревателя горячего водоснабже-
ния.
Повышенный график температур при двух-
ступенчатой последовательной схеме включения
подогревателей горячего водоснабжения. Темпе-
ратуру воды в гюааюшем трубопроводе тепло-
вой сети но повышенному графику при после-
довательной схеме с регуляторами расхода пря-
мое*.! действия определяют по номограммам и
графикам, показа иным да рис. 4.14, Темпера-
туру воды пи повышенному графику в диапазо
не температур наружного воздуха от точки
излома отопительного графика )„ до Л1 = 8 "С
находят по номограмме в зависимости от соот-
ношения а.,;, принимаемого для характерных
ио1 ребителей, и от расчетной темпера туры воды
в п о ди ил licit линии.
Температуру наружного воздуха в точке
излома । io вы 111 ini । гого графика (она же соответ-
ствует [очке излома отопительного графика)
находят ио номограмме r зависимости от рас-
четной температуры наружного воздуха 1„ По-
вышение температуры воды в подающей линии
тепловой сети пп повышенному графику над
отопительным н диапазоне /„/,,^/н.р опре-
деляют также по номограмме, приведенной на
рис 4.14. График температур обратной воды от
теплового пункта с характерным соотношением
ах при повышенном графике и среднечасовой
нагрузке на горячее водоснабжение строят по
четырем точкам, значения которых определяют
по графикам н номограммам, показанным на
рис. 4.15.
Скорректированный температурный график
для открытых систем теплоснабжения. Темпе-
ратуру воды в подающем и обратном трубо-
проводах тепловой сети при любом виде скор-
ректированного графика для диапазона наруж-
ных температур tH < Ги и определяют по фор-
мулам:
Zt = Лп + (Л —
i'j= i'i -Д^ш/.У • ^Ctl (^СП /У
Относительный расход сетевой воды на отоп-
ление у находят из уравнения
—т— \ + ty~ ~Т~ шо(у— аА'(1 -|- р',)]2=-
(4J3)
ГДС <i>|| Е -j- Wq= ।»
Р - t-2 + 2(1 + Ир)
В формуле (4.13) при гидравлическом рас-
чете трубопроводов тепловой сети с учетом сред-
нечасовой нагрузки горячего водоснабжения по
подающей линии а„ = а. При гидравлическом
расчете подающего и обратного трубопроводов
только на отопительную нагрузку (без учета
нагрузки горячего водоснабжения) величина
ЕС,, =0
В диапазоне наружных темпера гур 8 ПС1>
(н > и при l/ = T = const и А' - Д (водо-
разбор только из подающей линии) величина
у рання ее значению в точке излома скоррек-
тированного графика у*, Температуру воды к
обратной линии определяют а зтом случае пи
формуле
, , (/' (и)Д/от
Г г> = 7 . - ------------,
tun,°C ^нр-
-AO- z45
-7TO- ' - -3ro
-6,Q - -40
— - -2,0
-5,0 - —
<35 - -1,0
-so- — . -
— - 0.0
-3,0- —
-2,0- -JO -
-1,0- 2,0
tj
Л 0 -75
U^u 10
If 41
1,D 4 s.
+□ — 4,0 4i'
при 2,0- -Д 5,0 § e"
3,0- —
so- -15 670
5t0- 1 7,0
6,0- JL 6,0
7,0— —
— — 9r0
6,0-
~5
L- 1(1.0
при +tp = 150° С
Рис. 4.14. Номограммы для построения повышенного графика температур при после-
довательной схеме включения подогревателей
« температура зоды в точке излома графика; 6—температура наружного воздуха
в точке излома графика; в— надбавка к температуре воды в подающем трубопроводе
по отопительному графику при повышенном графике
Рис. 4.15. Номограмма для построении графика температур обратной воды, поступающей из теплового пункта при последовательном
схеме включения подогревателей, при среднечасовой нагрузке горячего водоснабжении и повышенном графике
сп
ст
Глава 4. Накладки видяных тепловых сетей
4.4. Расчет режимоа oTIBi'Kii теплоты
1ВУ
В диапазоне наружных температур, где во-
дорязбор осуществляете я из обеих линий сети
/(> ir> t's, величина Л' раина Л. В диапазоне
наружных температур, где водоразбор проис-
ходит только из обратной линии, величину у на-
ходят из уравнении (4.13) при р' — б, а вели-
чину Д' вычисляют приближенно пи формуле:
Д'<=Л/01 p/(fs-L).
Скорректированные температурные графика
для открытых систем теплоснабжения с регу-
ляторами температуры воды на горячее водо-
снабжение и с диафрагмами на тепловых вво
дах строят с помощью таблиц н номограмм,
составленных для f|P - 230 °C и /)р= 150 ЛС при
/, -60 °C. Скорректированный график строят
по пяти характерным точкам, для которых опре-
деляют температуру воды в подающей и обрат-
ной линиях сети. Характерным точкам соответ-
ствуют температуры наружного воздуха:
— /и pi (н=/н.1<; (к /«pi /к~/н /и= iо с,
где G« — температура наружного воздуха, при ко-
торой температура обратной воды, поступающей из
системы отопления (при скорректированном графи-
ке) равна расчетной температуре воды для горя-
чего водоснабжения, ’С; „ — температура наруж
ноги воздуха в точке излома скорректированного
графика, "'С; С,, л промежуточна я температура на
ружного воздуха н диапазоне от до
Для тепловой сети, рассчитанной с учетом
средней нагрузки горячего водоснабжения в по-
дающем трубопроводе СКоД = 6?т4-<?^; G&ip =
i-Gnr относительные расходы сетевой воды па
отопление у в характерных точках находят по
табл. 4.8 1.10. По найденным значениям с по-
мощью номограмм рис. 4 16—4.18 определяют
температуру воды в подающей и обратной ли-
ниях теплосети при скорректированном графике.
Значения точки, характеризуемой температу-
рой наружного воздуха которая соответ-
ствует температурам воды по отопительному
графику /,=80 °C при /|Р = 130 °C и /,=90 °C
при . 150 °C, определяют по табл. 4.11.
Значения точки излома отопительного и
скорректированного графиков для сети, рассчи-
танной с учетом средней нагрузки горячего во-
доснабжения, синиадают. П точке /„ - 10 °C гем-
Рис. 4.16. Номограмма для определения температур
воды в подающем и обратном трубопроводах при
скорректированном графике в точке Gp
а—температура воды в подающей линии tsu скор-
ректированному графику; б—температуря обратной
волы ио скорректированному графику
Таблица 4.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ ПРИ СКОРРЕКТИРОВАННОМ ГРАФИКЕ
В ТОЧКЕ f„ и
(Fp, "=0.2 I, - o.:> — ",4 40Ц ' t;,5 <>, =0 li jj, = h;7
1 io • и,. III 0»ii
V. i 0.2 — <u :1,2 0.3 С. 1 :),2 <J,3 0.4 0.1 it,2 u :»,-i .l.i i:.T 0.4 0.1 l>,2 0.3
ti = 130 t?
0.1 ! .03 1,114 1.04 1JI5 1,06 1 (J.’> 1,116 1.07 1,08 1.06 1.07 : .o« 1.09 1,07 1,08 1.09 l.i 1.08 1,09 1,1
0,2 : .os 1 ,07 1.07 1.09 l.i 1 1.09 ! 1.1 1 1.13 1,15 1,13 1,13 1,15 1.18 1.14 1.Ц: 1.18 1.2 1,16 1,18 1,2
0.3 1.07 1.1 .1 1,13 1,16 1.13 1 1,16 1.19 1,22 1,16 1,19 1.22 1,25 1,19 1,23 i ,26 1,3 1.23 1 .27 1,3
0,4 1 AW 1.12 .12 1.16 1.2 1 ,16 1,2 1,24 1,29 1.2 1,24 1.29 1.34 1.25 1.29 1,34 1.311 1.3 1.35 M
П.,5 1J 1,15 1,14 1,19 1,24 1.19 1,24 1.29 1.85 1.24 13 1,35 141 1.3 1.36 1,42 1,49 1,36 1,43 1.5
0,6 1,12 1,17 1,16 1,22 1 28 i.2-. 1,28 L .34 1,4 1 ! 27 1.34 1.41 1.49 ] .34 3.42 1.5 1,58 1,42 i .5 l.G
A'NPPJ-'RrU .VKMKpcJf? с fi п ?.г1? /у Д WUTJC
Таблица 4.9. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ Н А ОТО П Л Е Н И Е у, П РИ С КОРРЕКТИ РОВ А Н Н ОМ ГРАФИКЕ
ДЛЯ ТОЧКИ г,ь1 ПРИ КОТОРОЙ С,-f -40С
-0 1 6ii. — 0.1 и:.— '1,5 IJ >1 l'l,< «>, - 0.7
'Z hj-n Ln; lU! (l*i; n.
0.1 Г'.2 | l_. 0.1 I 02 | 0,3 M 0.2 :i..i । o.-. o.t ' 1 1 - ! СЧ f о 0.4 [I. 1 :>A 0,3 1.1.4 <1.1 <1 2 i 0.3
При /|,.= ! 'Ю "'С'
M 1,03 1.(14 1,114 1 .95 1.06 । .05 1.36 ;.07 1,08 1,06 1,07 1.06 1.09 1,07 1.08 l.i 1.1 1 1 .08 I.I L.I 1
0,2 1,06 1.08 1 ,0b 1.! 1. i 2 1,1 1.12 14 1,17 1,12 U4 1.17 1,19 1.11 1,1(1 1,19 1.22 1.16 l.!9 1.22
0,3 1,08 1,1 1 1,1 1.14 l.i? 1,13 1.! 7 1.21 1,24 1,18 1.2 1.24 1,28 1,2 1,24 1.28 1,33 1,24 1.28 1,33
0.4 1.1 1,14 1.13 1.18 1.22 1,17 1 22 1,2? 1 32 1,21 1,26 1.32 1,38 1.26 1,31 1.37 1.44 1.3 i 1.37 1,44
0.5 ],1 1 1.16 1,15 1.21 1.27 i .2 1.26 1,32 1 39 1,23 1,32 1,34 1.46 1,31 1.38 1,46 1.54 !,37 1 .46 1,54
0.6 1.] 2 1,18 1,17 1.24 1.3i 1.22 1.3 1.38 1.46 1,28 1,36 1,45 1.715 1.35 1.44 1.54 1.65 1.44 1,54 1,65
При / ? — 150 °C
0.1 1.04 1.05 1,05 1 ,07 1.06 1,07 i .08 1,1 i.i: 1.08 1.! 1.11 1,13 1.1 1,11 1,13 1.14 1.11 1,13 l.i 4
0.2 1,07 1.1 l.i 1.12 1.16 1,12 1.15 J ,10 ! ,22 1. i 5 1.18 1,22 1 .25 1.25 1,22 1,25 1,29 1,22 1.25 1.29
(1,3 U 1,11 1.13 :,i8 1.22 1.17 1,2? 1.27 1.32 1.21 1.26 1,32 1 .38 1.26 1,31 1.37 1/4 1,31 1.37 1.44
0.4 1.12 1,17 1.16 ' .22 1,28 1.2! 1.27 1.34 1.42 ] .26 1.38 1.41 1 ,49 1.32 IT 1,49 1,58 1,4 1,48 1 ,58
0.5 1.13 1.2 1. 18 1.25 t ,33 1.24 1,32 1.4 1 1,5] 1.31 1,4 1.5 1 .61 1.38 1.48 1,6 1,73 1,47 1.59 1 .73
0,6 1,14 1,22 1 .2 J ,28 1.38 ] .27 1,36 1,47 1.59 1.34 1,45 1.58 1 72 1,43 1,56 1.71 1,87 1.55 1.7 1 .87
Itpu tlp= "C
ГМ 1.04 1.05 1,05 1.06 I.0B 1,06 i.os : i,O9 l.l 1,03 1.09 1.1 1,12 1.09 1,1 1 1,12 1.13 111 1,12 I, I 4
0.2 1.07 1.09 1,09 1.12 l.l? 1.12 |.I4 1.17 1.2 1.14 1,17 1.2 1,23 l.l 1,2 1,23 1 .26 1.21 1,24 1.27
0.3 i ,09 1,12 1.12 j ,16 1.2 1.16 1.2 1,24 .29 1.2 1.24 1.29 1.34 1,25 1,29 1,44 ] ,3 1 .35 1 .4
0,4 1.11 1. 16 115 1.2 1,25 l .2 1.25 1,31 1.37 1.25 1.31 1,37 1.44 1.31 1.38 1,15 1,52 1 ,38 1.45 1.53
0,3 1.13 1,18 i.; 7 1,24 1.3 1 .23 1.3 1.37 1,45 ] 29 1.37 1,1'5 1,54 1.37 1 45 1,54 1.64 1,46 1.55 1 66
0.6 1,14 1,2 1.18 1,2< 1 1.34 1,26 1,34 1.42 1.52 1 ,33 1.42 1.52 1,6.3 1.42 1.52 1,54 1.76 1 ,53 1.65 1 ,78
т а б л и ц a 4.10. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД GET EE юй воды H В ТОЧКЕ X ОТОПЛЕНИЕ и. ПРИ СКОРРЕКТИРОВАННОМ ГРАФИКЕ С .
0.2 id - C ,3 U»| о ; It), 0.5 th, = -0 t> (в.. -1.1.7
ll>ll LI 11 1 IHi’i
() 1 C.2 11, ] <1.2 0.3 0.1 fl.2 Ь.-' С.4 i' 0 4 0.4 <1.1 0 2 u.i 0.1 9.1 1’1.2 IM
Д/. 14 )' 11, - j,w -y; *
0, i 1,02 1.03 1,03 1.03 1.1)4 1,03 1.04 1.1)4 1.00 1.01 1.0,5 1,06 1,06 1,0.7 1,05 1,06 1,67 1.05 1.06 1.07
3.2 1.04 1.05 1,11.5 1,0b 1,08 1,06 1.08 1.1)9 l.l 1 1 им 1.119 l.ll 1.12 1 .99 l.l 1 1.12 1,14 l.l 1.12 1,14
о.з 1.03 1,07 1.07 1.09 l.l 1 1.09 1 .1 1 1.13 1.16 1.11 l.M 1,16 1,18 1,13 1.15 1,18 1,2 i, 15 1,18 1,2
0,4 1.06 1.09 1.01) 1.12 1,11 l.l 1 1.14 1,17 1.2 1.14 1.17 1.2 12 3 1.16 1.2 1,23 1,27 1 v 1.23 1.27
Cl.5 1 JIB M 1,12 1.14 1.18 1.13 1.17 1.21 1,25 I .16 1.2 1,24 1.29 12 1.24 1,28 1,33 1.24 1 ,28 1.33
0.6 1.09 1.13 1.1 !> ; 2 1,22 1.15 1,2 1,2’4 29 1,1 9 1 24 1.29 1.34 1.23 1.28 1.34 1,39 1.28 ' .3.3 1.39
При 'll = 1-50 С
o.l 1 .03 1,04 1 .04 1.05 1 .Ob I.O5 1 ,i)6 1 .07 1,08 1.1)6 1.07 1 J18 1 .(JU 1.117 1.08 1 .IM l.l 1 ,08 1,09 1,1
*',2 1,05 1.07 ; .0? 1.09 М2 1.1)9 1.1 1 1.14 1.16 l.l 1 :. 1 3 1,15 1.13 1 13 1 16 I.M 1,21 1,18 1.18 1.21
О.З 1,07 l.l i.i 1.13 1.17 1.12 1.16 1.2 I 23 i. 16 ' .19 ] .23 1.27 1 19 1 23 1.27 1. 11 1 ,2'2 1.26 1.31
0.4 1 .O'-' 1.1.J 1.12 1.16 * i.2l 1.16 1.2 1.25 13 1.19 1.24 1.3 1 .35 124 1.29 1.35 1,1 1 .28 1.34 l.l
0.5 l.l 1.! 5 1.11 119 , 1.25 1.18 1.24 1 .:> 1.36 1,23 1.19 1 ,36 1 42 1 .28 1 .35 1 42 1.5 1.34 1,42 1,5
0,6 1.12 1-17 1.16 1.22 i 1.29 1.2 1 27 ! 1,34 1 12 , 1,26 1.33 1 .41 1 .5 1 .32 .1 1 19 L ,5') 1.39 1,19 1,59
Таблица 1.11. ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА 1. ,, СООТВЕТСТВУЮЩАЯ /, — Sil С
(ПРИ Г|, М30°С} И f -90 ,JC (IIPH г, —ISO С > ПО ОТОПИТЕЛЬНОМУ ГРАФИКУ
‘ " 1 1 • j,. . ' i . . i’ 1 i ,...-7.-гт,.. ;i t..,. •'<: c. ,. "C C <!,. “С
. 5 6.3 -12 2.8 y —i:,x -25 --j.fi -32 -7.4 ЗУ -11
6 5.8 13 S' i 23 — 1 .3 '—26 -4,4 —33 -79 -4t; 1 : . 3
? 5.3 14 1,7 2! — 1.8 -27 - J 4 8.4 4 1 12
- 8 4,8 1.5 1.2 22 — 2.3 : — 28 г г ! — 15 9 - 42 — 12,5
4.3 1 '.I 0.7 23 — 2.8 I -29 — 5,9 - 3b -У.4 -43 13
10 3,8 17 0.2 -3.4 ! JO -6.4 - 37 10 44 13.5
1 1 3,5 18 (1.3 i i -31 — i — 38 0.4
4.-1. Расчет режимов отпуска теплоты
Рис. 4.17. Номограмма для определения температуры наружного воздуха 4‘н и соответствующей ей
температуры воды в подающем трубопроводе tiK при скорректированном графике
<b?.W .1 JQWFQJIJ Al tfWprnn// р р !
4.4. Расчет режимов uiiiycita геплиты 173
а)
^п,°с у t'in;c
1,0 —U—49,5
Рис. 4.18. Номограмма для определения темпера
туры воды при скорректированном графике в точке
о я подающем трубопроводе, ((„; б—в обратном
трубопроводе, /}„
50,5
пературу обратной поды находят по графику,
показанному на рис. 4.19 при tf=l.
Для тепловой сети, рассчитанной на отопи-
тельно-вентиляционную нагрузку бен учета рас-
хода сетевой воды на горячее водоснабжение,
скорректированный график строят по характер-
ным точкам, определяемым по номограммам,
показанным па рис. 4J9—4.23. Относительный
Рис. 4.19. Номограмма для определения темпера-
туры обратной воды при скорректированном графике
в точке f и = —|— 1 ft ° С
расход сетевой воды для системы отопления
и температуру воды по скорректированному гра-
фику при расчетной температуре наружного воз-
духа определяют по графикам, покатанным на
рис. 4.20. Эти величины находит н зависимости
от значений а для характерных потребителей и
показателей гидравлической устойчивости w,y
Величины у и при скорректированном гра-
фике в точке (где 1-г = 1г) находят по гра-
фикам и номограммам, показанным на рис. 4.21.
Точку пересечении отопительного и скоррек-
тированного графиков температур опреде-
ляют по графикам и номограммам, приведен-
ным нн рис- 4.22. Точку излома скоррсгщнри-
ванного графика {где Лн = М> температуру
обратной воды при /;» и относительный расход
сетевой воды на системы отопления ун находят
по данным рис 4.23. По относительному рас-
ходу сетевой воды с помощью графика (см.
Рис. 4.20. Номограмма для определения
температур воды н подающем и обратном
трубопроводах по
t1p=150°G
скорректированному
графику в точке <„ v
t^C
72 г
133-
t1p = 13U*C
140-
1,15-
Y124
Y125
1,10
-127
~™7в>5
-128
K5
-120
71
1,05-
130 70
' 142-
~ 143-
_ 144-
14$-
_ 146-
" 147~
14&-
~ 148-
QJ5 0,4 0,3 0,2 0,1
150
0,2 0,3 0,4 0,5
рис. 4.19) определяют
ВОДЫ При fi = l()cC
ЛЛА?У- of —»-у —^~^2Р
температуру обратной определение температуры воды за подогрева-
тельной установкой при средней нагрузке горя
График средневзвешенной температуры об-
ратной Hatful строят по графикам температур
обратной воды для отдельных видов iiai рудок
при заданной температуре воды в подающем
трубопроводе, Тик. например, при параллель-
ной схеме включения подогревателей горячего
водоснабжения и при наличии тттопителъпо-вгн-
тнляционной нагрузки срелнсвзвешсчп1\1о тем-
пературу обратной воды определяют по фор-
муле:
- (<1Л> -ф (j,</>,, + G I,}./ ( G. + Ci„ -) fJT),
где (1, риппд полы ни нентилянню. т/ч; G,
температурti обратной поды in гипттш вентиляции.
'-'С.
Температурный режим тепловых пунктов в
летний период. Задачей расчета летнего темпе-
ратурного режима тепловых пунктов является
чего но,'(оснапжеЕ1ия, которую определяют но
формуле:
е',.r-V ,
где температура воды и подающей липин
Iендовой сети в летний период; g\",- - удельный
расход сеченой иглы па 1 Гкал средней летней на-
грузки горячего подогнабжеиия.
Удельный расход £;|,ч и температуру
о11ределяеот по графикам и номограммам, пока-
занным на рис. 4.24 и 4.25 для смешанной и
последовательной схем включения подогревате-
лей при температуре воды в подающий линии
70 и S0 ° С.. Тем пер а гуру обратной воды
при параллельной сломе включения подОЕре-
вателей в летний период при средней нагрузке
горячего видиенаСокиния и , = 7(J ftC находят
по номограмме (см. рис. 4.13).
Клич Of Й0 -* i'fK
fja°c
Ч/Ч
чр
Д7
4o
V
2,5
A
зД
2.Й
Is
^7
!,4
V
to
0,2
0,25
0,5
0,55
0,У
0,5
0Л
0,4
0,5
-*Й
^5
-15
U = 75(?*r
4 ГУ
Q.15
0,45
2»
-20
-*0
-30
-35
J’/
Л С*Ь
<%>
&
0,?
&
O)rj
*2 = h
0,25
0,5
—
<%?
&
0,55
M
ъ
0,45
0.5
-15 - Z0
ЯЦ}
^Р-*' ^нп -* C/fp
57 . , .
^л/Ч'4^
27
^п^25
25
И
Ъ8
/, 7
ч/ч=^
1,4
Ь5
^-a
5
Phc, 4.22, Номограм-
ма для определения
температуры наруж-
ного воздуха Ik и и
соответствующих ей
температур в ломаю-
щем и обратном тру-
бопроводах теплосети
по скорректированно-
му графику
Г .1 <i а (I # Наы1г1ка ти/.чных Я’плонои tvifti
4 -1 Рж-чст ргти«пв отпуска теплоты
/7/JW t.p - f506С
Рнс. 4.24. Графини для определения удельного расхода сетевой воды на I Гквл/ч средней летней игрузки горячего водоснабжения к температуры
обратной воды, пос туп жницей на подогревателей при =7Й°С
а для последовательной схемы при повышенном графике; б- для последователь ной схемы при отопительном графике: й - дли смешанной
схемы при отопительном графике; г — температура о зависимости от
nputyJ.iOt
Рис. 4.25. Графики для определения удельного расхода сетевой воды на 1 Гкдл/ч средней летней нагрузки горячего водоснабжения и температуры
обратной воды, поступающей на подогревателей при /ц,— 80 С
<2 длн лсследонательпой схемы при гонышеннам графике; f>—для последоеательной схемы при отопительном графике; у для смешанной
схемы при. отш1кте.л.ьном графике; с температура R- зависимости от я'Л
‘80
Глава 4. Наладка водяных тепловых сетей
4.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ
РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Расчетные расходы теплоносителя в местных
системах и в тепловой сети определяют по со-
ответствующей расчетной тепловой нагрузке
и температурным параметрам системы тепло-
потребления.
Расход воды на отопление и вентиляцию.
Расчетные расходы воды на отопление и кало-
риферы приточно-вентиляционных установок,
запроектированных на расчетную температуру
наружного воздуха для отопления, рассчиты-
вают по формуле:
<1? =_gbw... 10’.
11 р Пр
где QL(b) —• расчетная тепловая нагрузка на отопле-
ние или вентиляцию, ,£кал/ч; /|р и Ср расчетная
температура воды соответственно в подающем и об-
ратном трубопроводах тепловой сети, °C.
Для приточно-вентиляционных установок,
запроектированных на расчетную наружную
температуру для вентиляции, расчетный расход
воды определяют по формуле:
О1’
G'! = —--------- 10:(,
Л it Ди
где (Д расчетная тепловая нагрузка на вентиля-
цию, Гка.т/ч; и С>„ - температура воды соответ-
ственно в подающем и обратном трубопроводах
сети по принятому графику при температуре на-
ружного воздуха, равной расчетной для проектиро-
вания вентиляции. °C.
Расчетный расход воды в системе отопле-
ния. присоединенной к тепловой сети посредст-
вом подмешивающего устройства элеватора
н.тг, насоса, находят по формуле:
где i и, - расчетная температура воды на входе в
гщдему топления, °C.
Расчетные расходы воды из тепловой сети
6:’ и по системе отопления G!’,T связаны между
собой через коэффициент смешения:
G!’,, = G;’ (1
где ; , -- расчетный коэффициент смешения, рав-
ный отношению расчетного расхода подмешивае-
мой воды к расчетному расходу сетевой воды.
Расчетный коэффициент смешения при за-
данных расчетных температурах сетевой воды
до подмешивающего устройства /1р, на входе
в систему отопления /:)р и после нее вычис-
ляют но формуле:
Пр =: (/1 р /зр) / (/зр 2Р) •
При присоединении местных систем отоп-
ления и вентиляции по независимой схеме
через водонагреватель расчетную температуру
воды в обратном трубопроводе тепловой сети
после водонагревателя принимают на 10 °C
выше расчетной температуры воды в обратном
трубопроводе, идущем от систем отопления и
вентиляции.
Расчетный расход сетевой воды на отопле-
ние и вентиляцию, запроектированную на /н.р,
может быть определен также исходя из удель-
ных расходов теплоносителя на 1 Г'кал/ч рас-
четного теплового потребления, зависящих толь-
ко от расчетных температур теплоносителя:
где g? — расчетный удельный расход воды на
1 Гкал/ч тепловой нагрузки системы отопления (вен-
тиляции) или теплопотребляющего прибора.
В табл. 4.12 приведены значения gP в за-
висимости от расчетного перепада температур
воды в тепловых сетях или местных системах.
Расход сетевой воды на горячее водоснаб-
жение. Расчетные расходы сетевой воды на го-
рячее водоснабжение, учитываемое при гид-
равлическом расчете тепловых сетей, опреде-
ляют в зависимости от наличия на тепловых
пунктах автоматических регуляторов расхода
воды на отопление.
Часовой расход воды при параллельной схе-
ме включения подогревателей горячего водо-
снабжения. При установке на тепловых пунк-
тах регуляторов постоянства расхода воды
на отопление и температуры воды на горячее
водоснабжение расчетный расход сетевой воды
на горячее водоснабжение определяют в топке
излома температурного графика по максималь-
ной нагрузке горячего водоснабжения:
ФР"1
Gi’= 103,
I I И i TH
где /|„ — температура воды в подающем трубопро-
воде тепловой сети в точке излома температурного
графика, °C; /т „ — температура сетевой воды после
подогревателя в точке излома графика, °C; в проек-
тах С „ обычно принимается в пределах 20—10. 'С.
при отсутствии проектных данных можно принимать
t, — 30 °C; — величина максимальной нагруз-
ки горячего водоснабжения, определяемая по сред-
нечасовой нагрузке с коэффициентом часовой не-
иавномерности р, для района теплоснабжения р==
= 1,7 -2,2; то-
ФГКС = PQP’.
При оборудовании тепловых пунктов только
регуляторами постоянства температуры горячей
4 fi Onpj'лtL.'iinine расчетных рискидив теплоиисигедн
181
Таблица 4.(2. УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ
Расчетный иеречза.т температур ;п<:> графику) f.p б|.. С V .u-.j ьп ы н расход В!>д>.<
Расчетный перепад и1 члератур I ип графику) 6|>- °б Удельной ряс ход поды ff 'f. т/Гнлл
150—70 = 80 1 2,5 (30--80 = 50 20
150—80 -70 14,3 (03 70 = ЗБ 28.6
140- 70=70 14,3 95- 70-25 40
130— 70 = 60 L 6,7
ноды расчетный раскоп сетевой воды на горя-
чее иодоепабжепие определяют н точке и.глома
температурного графика по балансовой нагруз-
ке горячего водоснабжения:
гр1
6? = ——— 10\
i I и t I . к
где Q? — балансовый часовой расход тепля на гс»
рячее водоснабжение. Гкал/ч, при котором обеспс-
ЧИНЛР1ГЯ суточный баланс теплоты на отопление,
несмотря на неряннпмерногть суточного графика
горячего водоснабжения. Балансовый расход тепло
ты несколько превышает среднюю нагрузку горяче-
го водоснабжения н равен для параллельной схемы
1,15
Расчетный расход сетевой виды пи тепловой
сети и на тепловой пункт при параллельной
схеме включения водоподигрсватслсй слагает-
ся из расчетного расхода ее на отопление и
на горячее водоснабжение.
Часовой расход воды при смешанной схеме
включения подогревателей горячего водоснаб-
жения При налипни на тепловых пунктах авто-
матических регуляторов, поддерживающих по-
стоянный расход воды на отопление и постоян-
ную темпера гуру воды для горячего водоснаб-
жения, расчетный расход сетевой виды на горя-
чее водоснабжение определяют в точке излома
температурного графика по максимальной на
грудке горячего водоснабжения:
где t?u — температура обратной поды, ппступаюшей
из систем отопления в точке излома температ урною
графика, °C, б — температура горячей воды в
системах гормчего нодоснабжения, "С; I, — темпера-
тура водопроводной воды, °C, fi„ — величина недо-
грева водопроводной воды до температуры обрат-
ной воды, поступающей из систем отоплении, u I t ry
пени водонагревательной установки, °C (для авто
метилированною теплового пункта 6„—10 СС).
При отсутствии на тепловых пунктах pci у
ляторов постоянства расхода воды на отопле-
ние, но при установке регуляторов температуры
горячей воды расчетный расход сетевой воды
па горячее водоснабжение определяют в точке
излома температурного графика ио балансовой
нагрузке горячего водоснабжения:
_ ((, - И1,
(Л- — <2»)
Балансовая нагрузка горячего водоснабже-
ния при смешанной схеме (?* = 1,1 Q]’1'. В отли-
чие от полностью автоматизированного тепло-
вого пункта величину д„ в этом случае следует
принимать 5 “С. Расчетный расход сетевой воды
в тепловой сети и на тепловом пункте при сме-
шанной схеме включения нидоподогреиа гелей
горячего водоснабжения равен сумме расчет-
ного расхода сс на отопление и на горячее
водоснабжение.
Часовой расход воды при последовательной
схеме включения подогревателей горячего водо-
снабжения. При наличии па тепловых пунктах
автоматических регуляторов, поддерживающих
постоянный расход сетевой воды и постоянную
температуру воды для горячего водоснабжения,
расчетный расход сетевой воды на горячее во-
доснабжение определяют в точке излома тсм-
uepaiурпого (рафика по балансовой нагрузке
горячего водоснабжения:
при отопительном температурном графике
регулирования
(Л — *2и + Дц)Рг ,
J' ' (А - - h») ’
при повышенном температурном (рафике
(регулирование по суммарной нагрузке отоп-
ления л горячего водоснабжения) величина
G,p = 0. Величину ft„ обычно принимают равной
5°; при /|Р=1б0п принимают /s„ = 4 1,7 при
/1р=130 СС —- /2Ч- 44,8 ^С, Балансовая нагруз-
ка горячего водоснабжения при последи натель-
ной схеме 1,25 t/11’.
При установке па ген.,юных пунктах боль-
шинства потребителей (80 90 % тепловой на-
грузки) автоматических регуляторов постоянст-
ва расхода примою действия расчетный сум-
марный расход сетевой воды по тепловой сети
и на тепловой пункт следует определять с. коэф-
при a -* 9C/
Клкч '
tyuat;#* Ct —*- N gCP
Phc. 4.28, Номограмма для определении удельных расходов сетевой воды на I Гкал/ч средней нагрузки горячего водоснабжения при последо-
вательной схеме включения подогревателей и повышенном графине температур
4.5. О|Чрсцел<‘нис рае'гетиых расходов тгпллгюеичсля
183
Таблица 4.13. УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
В ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЕ <?, Т/ГКАЛ, СРЕДНЕЧАСОВОЙ НАГРУЗКИ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Вил ре гул я i n]и Iltljin-W.'ll пая схема Смеигзнн ая схема [ iсk’j।ел(?rtа]• и,i ьнj и при качествен ним i схема
балансовый кчэффл- цие ит при рлялнч пыл значе- ния к г|р И Л Л Л ПСП11Ы Й козффм- циен’1 г 130"С (ПОТ. i>a<i a hvoh u h ItC> J[[lLpll циент /,р= идет. О,, -
Регулятор расхода и тем ।irpui урн Регулятор темпера- туры 1,15 25 /8,6 1,1 18.2(5- 16 18,2(1 16,5 1,2,5 18.] 18.7
Примечания- 1 При i ндравлическом расчете тепловой сети или расчете тен..ш1п,п пунктов принимают
соответствующие коэффициенты часовой неравномерности. 2. Дли последовательной схемы иилнг!ения
подогревателей при установке у большинства потреби1елей регуляторов расходов прямого действия расхода
тсилоноси гели по тепловой сети принимают с коэффициентом 1.1. 3. Величины удельных расходов сетевой
воды на горячее 1м.|доснибженне соответствуют значениям температур воды, привсдс-ины м дли различных
схем в настоящем разделе
фнциентом 1,1 как при отопительном, так и
при понытпенном графике температур. Дли ни
требителей с отношением а, отличным от а,,
принятого для построении повышенною темпе
ратурною графика, расчетный расход сетевой
воды на горячее водоснабжение (добавку к
расходу воды на отопление) можно определить
с помощью номограммы рис. 4 26, и которой
учтена неравномерность регуляторов посгояп
ства расхода прямого действия. Расчетный рас-
ход поды по тепловой сети на тепловой пункт
при последовательной схеме слагается из рас-
четного расхода ее на отопление и па горячее
водоснабжение.
Расходы сетевой воды па горячее кодосняб-
жепие в .закрытой системе теплоснабжения
удобно определять исходя из удельных расходов
теплоносителя на 1 Гкал/ч средней нагрузки
юрячего водоснабжения:
где лf удельный расход сетевой воды на горячее
водоснабжение, т/Гкнл, злнигящий только от тем-
ператур нагреваемой и сетевой нплы в точке из-
лома температурного графика
Удельные расходы сетевой воды на горячее
водоснабжение в закрытой системе теплоснаб-
жения приведены в табл. 4.13.
[/псовой расход воды при непосредственном
водоразборе аз тепловой сети. Для тепловых
пунктов, оборудованных регуляторами темпе-
ратуры воды на горячее водоснабжение, при
отсутствии регуляторов постоянства расхода
расчетный расход воды ня горячее водоснабже-
ние определяют в зависимости от соотношения
среднесуточного теплопотребления система мн
горячего водоснабжения и расчетного теп
лопотребления отопительных систем Q(Jri
Кри величине а =
<ZP
QSt
расход воды
о J
на горячее водоснабжение при гидравлическом
расчете не учитывают и поправку на темне
ратурный график нс вводят. При значении коэф-
фициента OJ расход виды на го-
рячее водоснабжение при гидравлическом рас-
чете также не учитывают, по температурный
графин корректируют в соответствии < вели
чиной а. При значении а> 0,2 - 0,3 расчетные
расходы сетевом воды но подающей и обратной
линиям тепловой сети равны:
6^,.,.^ GK, + G?;
6'!^.
где ОК, pjH’Mi- i н ы й расход сетевой воды на отопле-
ние и веитнлнцию. г/ч, Tip1 расход сетевой воды
при среднем Tcii.'iyiuiM iki'i рсб.ченин систем горячего
водоснабжения, т/ч:
(Э<т
(РгУ .. ю\ (4.14)
•г !,
। ле - температура горячей воды в системах го-
рячего нплп1чО|бжения с непосредственным надо-
разбором, равная обычаи GO с('., температура
водопроводной воды, принимаемая 5 'С.
Расход сетевой воды на горячее водиснаб
женис находят по удельным расходам сетевой
поды на 1 Гкал тепловой нагрузки:
G7 = tfl’Q'A
где 18,2 т Гкал (при — 60’'С и /л ~ 5 ’ С |.
При значении 0,2 0,3 и при подключе-
нии к одной магистрали не менее половины ieu
левых пунктов с пт;посредственным водоразбо
ром, выполненных по схеме рис. г3.21, расход
сеченой воды н.п горячее водоснабжение не учи-
184
У,I имя 4. Нагадки fttHiuiibtx гвмглшл сетей
тываюг, а при подключении 100 % тепловых
пунктов с указанной схемой расчетные расходы
гетсной поды по этой магистрали прини^ют,' I
равными:
ft
nv — c’p -
1 1 tro,t Tl., ,
,.-Л‘
V'
случаях температурный график кор-,
в соответствии с величиной а со-
=--ar
His ira
14’К [ HpVKTT
гласно указаниям по построению скоррскгири
паяных температурных графиков для открытых
систем те плис на б жен и я,
Расход еетеиой воды нл горячее водоснаб
лтснйс в лстмдй период. В накрытой системе
тспо'к’нлбЗения расход сетевой виды ла горя-
чее водоснабжение в летний период для всех
где I - длина трубопровода, м; Л? удельные пот
ри Давления ня i|iphh<’, кгс/иJ Зф'*' >£
= СммЦ
коэффициент । ид|1,чн.ио|еского трения; г1
у - плотность теп
.-где /..
. .' свиристи теплоносители, м/с, , ........ —
’ / Улоноеитн„1Я на рассчитываемом участке грубопро-
'. 'fa иода, кге/м1:, /7— ускорение с в обод шип падения.
м/с2; £>., внутренний диаметр трубы, м; G - рас-
'очный расход Tcri.'ioinjfH геля на рассчитываемом
учае| не, т/ч.
Нотерн давлении в местных сопротивленцах
где 'Уt сумма коэффици1'1гп>1! местных сопротнв-
,1С н и й
Потери давления на участке трубопровода
определяют также по формуле
; \чм подогревателей «предел я ют по форм ул е
O^Q’r^f, - Ф-.ШГ
Др = /?/цР;
/пр,7-—~Г/?кн,
;,il- H-.viпсратура воды в подающей линии а
• т-ни период. "С; -температура воды за т>-
согргвнтелем горячего ппдогнабжения. СС; Л—
it-м.терзтура водопроводной воды н летний период,
:С
При непосредствен ном влдоразборс расход
поды на горячее водоснабжение в летний пе-
риод вычисли ют по формуле (4.J4) с коэффи-
циентом 0,8.
4.6 гидравлический расчет
ТЕПЛОВЫХ. СЕТЕЙ
При ] ядра пли чес ком расчете тепловых сетей
определяют потери давления на участках тру-
бонренидон для поел (’дуют,ей разработки гид
ранлпч(XKOl'O режима и выявления p.'irjio,.Tarae-
mejex iiaгюрон на тепловых пунктах потребите-
лей. При । ндравлическпм расчете грубопроио-
дпн определяют суммарный расчетный расход
сетевой воды, складывающийся из расчетных
расходов на отопление, вентиляцию и горячее
водоснабжение. Перед гидравлическим расчс-
им составляют расчетную схему тепловой сети
с нанесением на вей длин и диаметров трубо-
проводов, местных сопротивлений и расчетных
расходов теплоносителя по всем участкам сети.
1Г||','рн давления на участке трубопровода
;;-;.T.'iдыниюгем из линейных потерь (ча трением
-i ifirrcttb в местных сопротивлениях.-
А/? — Л/з гр -f- Лрк.
Линейные потери давления пропорциональ-
ны длине груб и равны:
где йи ггрииеденная длина трубопровода, м; /вив —
эквивылснгиАп длина местных сопротивлений, опре-
деляемая по формуле
{ Лки,.
Коэффициент гидравлического трения X за-
висит от характера движения жидкости (лами-
нарное или турбулентное).
Тепловые сети, как правили, работают при
турбулентном режиме движения теплоносителя
в квадратичной области, поэтому коэффициент
гидравлического трения определяется формулой
I (рйндтля-Никурадзе
(IJ4-) -2^~)2
А
где /(,,,„ эквивалентная шероховатость трубы, при-
нимаемая для вновь прокладываемы* труб водяных
rt'ii.ToBFiix сетей А\к„— 0,5 мм.
Величину эквивалентной шероховатости труб
действующих тепловых сетей определяют при
гидравлических испытаниях. При значениях
эквивалентной шероховатости трубопроводов,
отличных от A',h„ 0.8 мм, на величину удель-
ных потерь давления вводится поправочный
коэффициент р, fi этом случае
Ар = (I/?/-)- Ар„
пли
Ар =•= ^Нй)
Значения поправочных коэффициентов fi в
зависимости от величины /fJKn приведены в
табл. 4.11. Величина эквивалентной шерохова-
тости, определенная при гидравлическом нспы-
1 ti [идрИИ.'Ы'ПЧ'КНН p4l'i|?T Tl' II.1! 1111IJ H S3
Таблица 4.14. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ |Ч К ВЕЛИЧИНЕ
УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
У е.ц(яи । ы й днлмстр ipyh'r- riprintJ/Ul, М'Л H hу i j<' и и и i i •IHIIML'T!- Wh? II pt) !W;il. MM i (Злили;: IrllTllilH IIJ< |l< 1.411H H II. MV 1 A? l'l"l
! Дб | 0.7 j 11.8 П .<»
25 J 7 i .no 1,1)7 1.14 1 ,20 1 ,26 1.32 1 .38
32 32 1.00 1,07 1,14 1.20 1.26 1.3 1 1,37
40 39 1,00 1,07 1,13 1,]9 1,24 1,30 1,35
51) 50 1,00 1,06 1.12 1.18 1.23 1,28 1.33
70 09 1.00 1.06 1.12 M7 1.22 1.27 J.31
8(1 Ml 1 .00 1,06 1.1 1 1,16 1 ,21 1 ,’.!6 1,31)
100 100 1,00 1,06 1.1 1 1.16 1.2!) i . x- • J 1.29
125 125 1,00 1,06 1,1 1 ]. 1 5 1,20 1.24 1,28
150 150 1.00 1.05 1,10 1.15 119 1 ,:05 1
175 182 1,00 1,05 1.10 IJ 4 1.19 1.22 1,26
209 203 1,00 1 JEi 1 , i l.l ],14 1,18 ! .22 1 .26
250 255 1 ,00 1,05 1,10 1.14 1.18 1 ,71 1.25
300 305 1,00 1.05 1.1)9 1,13 1,17 1,21 ! ,21
350 357 1,00 1,115 1,(19 1,13 1,17 1,20 1.23
400 408 1,00 1 1,09 i. i з 1,16 1,20 1,23
450 460 1,00 1,05 1,09 1,13 1,16 1, 19 1.73
500 51 1 1,00 1,05 1,09 1.12 1.16 1,19 1,22
ООО G i 0 1 ,00 1,04 l ,08 1.12 1,16 1,19 1.22
700 698 1,00 1.04 1.08 1,12 1,! 5 1.18 1 1
800 796 1.00 1,04 1.08 1,12 1,15 1.18 ' i .2 i
«00 891 1.00 1,04 1.08 1,12 1,15 1,18 1.21
1000 992 1,00 1,04 i ,08 1,H 1,15 1,18 1 ,?i i
1200 I 195 1,00 1,04 1,06 l.l I 1,14 1.17 1.20
1400 1392 1.00 1,04 1,08 1,1 I 1,14 1.17 1.20
Продолжение TUVA. 4.17
У С ,1 (3 В 11 tii ii AHILMLH'P Tpyfii; IlрО1мХцаь мм Внутр!' II11IIii linrmnn.n?iitii,iii nieposn VITtlCTIj \f\f
II pc? HI J ji?l u MH ] •? 1 1.4 1 U 1 .3 1.6 ]./ 1 *
77 1 .43 1,4 9 1 3 4 1 ,59 1 ,tr1 1 ,54 1 . /1
32 32 1.42 i Л г 1.52 1,57 1.61 1.66 1.71)
40 39 1.40 1,45 1,4r,i 1,54 1 „58 ! .63 1,67
50 30 1,38 1,4 2 I.-17 1,5 । 1 ,75 ! .5!) 1 .ti.4
70 69 1.35 1.39 1,43 1. 1 7 1.51 1.5.5 t .. 1
HI) 81 1 .31 i .38 1,42 1 .46 1,49 1,53 1,56
100 )()0 1,53 1,37 1,40 1.44 1.47 i.,) 1 i ,л I
125 125 1,32 1,35 1,39 1.4 2 1.45 1.48 1 .5 1
1 50 1 50 1 ,31 1,34 1 .37 1,4 1 1 ,41 1,4 7 1 .Sii
1 73 182 1,30 1,33 1.36 1,39 1,42 1,-15 l .18
200 203 i .29 1.32 1,35 1,38 1.4 I t ,44 1.17
250 255 1.26 1.31 1 .34 1 J’f 1,49 I, i 2 1.13
300 305 1.27 1,30 1.33 1,36 1 ,39 1.11 1,4-1
350 ,357 1.27 ! .20 1.32 1,35 1,38 1.40 1.13
400 408 1 2 f. 1 ,20 1 .32 1,34 ] ,37 1.39 1,4 2
450 4 60 1.26 1.28 1,31 1.34 1 .311 1.39 1,41
500 51 1 1,23 1.28 l.3i 1,53 1.36 1,3b fill
600 610 1 ,25 1 2/ 1 ,30 1,32 t ,35 1.37 1.39
7U0 698 1,24 J .27 ].2'.i 1,32 I .34 1.36 1 .38
800 74f.i 1,24 1.26 1.29 1,31 1,33 1.35 1,38
000 894 1.23 1 ,7b 1,28 1,31 J .33 1.35 1,37
1000 992 1,25 1.25 1.28 1.30 1,32 I .34 1,36
1 200 1 196 1,22 1,25 1.27 1.29 1.31 1.34 1.33
1400 139’2 1 .22 1.24 1.27 ! .29 1.31 1.33 1.3.3
9S‘l SS’I VS” i И‘1 13’1 09' 1 81' I E6SI 00 b 1
2S’[ £S'l 99’ 1 b<” 1 <4” 1 1 S' 1 6b’I 96 11 OOE 1
89’ [ R3‘ I ZS'l ‘J1/ 1 Г.” I 39’1 19’1 566 1.1001
09'1 69‘ I 99'1 9£” I 99’1 1'4’ 1 I i” 1 b6M 006
39 I 09' 1 64' 1 £9’1 9'.” 1 14’ I SSI 962 OOH
C9’l 59' 1 O9‘l HL” 1 2‘2' 1 S4” 1 14' [ 969 002
'J 9’ 1 f!9'l 19’1 U9’ I 99’i ’ll- 1 99'1 019 009
29‘ I 39' 1 W 1 59‘ I 09 f 89' 1 93’ 1 1 19 60S
99’ 1 99'1 b9'l VO’i 19' 1 6<J'l 29' 1 not ()<J 1
69’1 89'1 99’1 L9:1 39'1 09' 1 84’1 not- not
[ L‘ [ 69' 1 29' 1 99'1 Hi' 1 59’ 1 09’ 1 Zill! OSO
££' 1 12'1 O£'l 89’1 99’ 1 1'9'I 39' 1 90S 008
9£'l tz'i 52’1 02' 1 89’i 99' 1 1-9' I SC7 OS'6
08'1 LL'X 92’ 1 £2’1 12'1 69' 1 £9’1 HIE I.W
191 62' I LL' 1 92 I 9 2'I 02’1 Я!)'1 ESI 9Z 1
’J9' 1 WI 08’1 HZ.' 1 92'1 02’1 1/. i OS! OS 1
RH' 1 90’1 b«’ l 18’1 62'1 *J2 ’ 1 VZ'l 9 E1 17!
£6? I6’l ЯЙ'1 98’1 L'8'1 08'1 £2’1 001 00 1
W1 96'1 £6'1 Ob' 1 Z8‘l b8’l 18'1 19 00
W7 007 £6' 1 to' 1 16’1 48'1 3R‘ 1 69 02
31'5 607 90’5 307 66’ 1 96'1 36’1 OS OS
15'5 Zl7 H7 017 90’5 t:o7 66’ I 66 Ot-
as'E 537 157 L 17 £17 60’5 907 Ei; 58
£8'3 51'7 WE’E 177 617 *97 117 £5 S3
g't it •OK £7 87 !Л 27 L'llL'J 1Г1. : j kl LJ d IJ • D^.{d.i. C11M-H?:ii’ 1-2 К ' ifX'G-4< id H OyAdi d 1.1L4н ,<r
HH ‘IlJOJBBOXOdЛП E1TJH И,)К11 И (111 >1(7 II ii lllljd ЧНЦ li?1 И H и 'I
Vf.)T>> ,YttHajKl'OQ0lj Ц
zn 3fr' i Sb' 1 El1' 1 Ob’ 1 Hi!’[ Z£‘ 1 3691 00 b 1
8fl 9b‘ 1 tt'l fib’ 1 1 V 1 1>Г 1 zr'i 9611 (1(7 1
fib’I Zb'l 9b’1 H’l ?,V 1 on Si” 1 366 0001
03’ i 8V'l 91’1 Sb! Wl If I 68' I b69 H06
IS'I 6b' 1 £b’l Sb'l frb'l 61'1 Ob’l 962 008
ES‘l OS'I 9b'I 9t‘ i bb 1 Kt' 1 Ok'l 869 ()0£
WI IS'I 6Vl 'b’l St'l Cb’ 1 TV I 019 (JOO
tg'l W 1 19’1 61-’ I Zl-'l 9V i EVI 1 IS O(iS
1’9’ 1 sq'i 19'1 6 b'1 2b'1 Sb’ 1 4/ 1 091- l)<: b
iS'l eg' i 14.” 1 09'I Hb’l 911 bi-' I WO 1- oot
09'1 99'1 K’l 54’1 (iV’l 2t' 1 on £99 (196
O‘!L [ 2.3'1 SSI w i IS’I (H'l 91’ I t’OV Oih.'
K9‘l 6S'l Z‘J’I 42” 1 39’1 OS' 1 §b'1 L'SE OS 7,
b9’l SO1 1 09’1 29'1 [<>' 1 39'1 O‘J’ 1 80b 00 6
99' 1 E9‘ I 19’1 Я9‘ 1 94’1 f4” I 191 oSI 421
89'I 99’1 £9 1 19'1 89” 1 64’ 1 W 1 O1.:' 1 os i
124 99’ 1 99'1 09’ 1 09’1 29 1 H” 1 9E1 SEI
<J£‘ 1 U' 1 69’1 U9‘ 1 £9'1 09'1 /у-: i 001 001
82‘1 SZ'l EZ’l 09'1 99'1 99' 1 09'1 18 08
50'1 W£L I 92’1 32’1 69' 1 99'1 59'1 69 ()£
ВУ’ 1 9«‘l 38’1 82’1 bZ'l 12’1 £9'1 OS i)S
S6‘l 16’1 Z8‘ I Wl 62’1 92'1 12'1 60 Lit
TO'S 26'1 56’1 89'1 VS’ 1 62’ 1 92' I EV EC
90‘3 eu7 £6’1 C6’l W0‘ l llll'l 62'1 25 S3
С7 IS 1’6 । 57 1 <; Of ii' I 1\6 ' l.'UU'.nJ 11 и и и и .нк.лнд hl'j ’rroaodu ijySui dj.jwnи:: И г 1 H Ri i 1.’П д
л щ. 'я1:мшг1К)*гя1 Л1п к н uin^kj ij ti мп Nf.;
f-ff- 'trgtfi aminvwiiiHitiff
vwwirpuw ятнпп'-пц /, i> \t v <.'J
981
4.6, Гидравлический расчет тегьювык сечей
187
Продолжение табл. 4.14
Условны И диаметр труби провода, мм Внутренний Ли,а метр труВл и ре в од и мм Экнива.'1ентиим шерлхояатлет 1,, мм
. 3.3 3,4 3.5 3.6 3.7 3.8 3,‘J .
25 27 2,41 2.45 2.50 2,54 2,58 2.62 2.67
32 32 2,33 2,37 2.41 2,45 2,49 2.53 2.56
40 39 2.25 2.28 2,32 2.35 2.39 2,42 2,4G
50 50 2.1G 2,19 2,22 2,25 2.28 2,31 2.35
70 69 2.06 2,08 2.11 2.1 1 2,17 2,20 2.22
80 81 2,01 2,04 2.06 2.09 2,12 2,14 2.17
100 100 1,96 1,98 2.01 2.03 2,06 2.08 2.10
125 125 1.91 1.93 1,95 1,9ft 2.00 2.02 2.04
] 50 150 1,87 1,89 1,91 1,94 1.96 1.98 2,00
175 182 1 .8,3 1.86 1,88 1,90 1.92 ! .94 1.96
200 203 1.82 1.84 1,86 1 ,88 1.89 1,91 1.93
250 255 1.78 1.80 1,82 1.83 1,85 1 .87 1,89
304} 305 1,75 1,77 1,79 1.80 1,82 1.84 ] .86
350 357 1.73 1,75 1,76 1,78 1,80 1,81 1.83
400 408 1.71 1,73 1,74 1,7 5 1,78 1,79 1,81
450 460 1,70 1.71 1,73 1.74 1,76 ] ,77 1,79
500 5] 1 1,68 1.70 171 173 174 1,76 1,77
ООО 610 1,66 1,68 1,69 1,71 172 1,74 1.75
700 698 1,65 1 ,6G 1,6 ft 1,69 1,70 1,72 1,73
800 796 1.63 1.65 1,66 1,67 1,69 1,70 ] ,72
900 894 1,62 1,63 1.65 1,66 1,68 1,69 1,70
1000 992 1,61 1,62 1,64 1,65 1,66 1.68 1.69
1200 1196 1.59 1.61 1.G2 1,63 1 .64 1,66 1.67
1400 1392 1.58 1.59 1.60 1,62 1,63 1,64 1,65
Продолжение табл. 4.14
У слеш II ы й диаметр труба- ирмшда, мм Внутренний диаметр трубо- tip И ПОДЛ, ММ Эн®и валентная шгрокеватость, мн
4 .Л 4.5 5.0 5.5 f.,0 fi ,5 7,11
25 27 2,7 1 2,92 3,13 3,33 3,54 3.75 3,97
32 32 2, G0 2,79 2,98 3,17 3,36 3,54 3,73
40 39 2.49 2,67 2,84 3,00 3,17 3,34 3,50
50 50 2,38 2,53 2.68 2,83 2,97 3.12 3.26
70 69 2,25 2,38 2,51 2,64 2,76 2.88 3.00
80 81 2,19 2,32 2,44 2,56 2,67 2,78 2,90
100 100 2.13 2,24 2,35 2,46 2,57 2,67 2,77
125 125 2.07 2.17 2,27 2,37 2.47 2,56 2,65
150 150 2,02 2,12 2,22 2,31 2,40 2,48 2.57
J75 182- 1,97 2,07 2,16 2,25 2.33 2,41 2,49
200 203 1,95 2,04 2,13 2.21 2.29 2.37 2,45
250 255 1.91 1,99 2.07 2,15 2,22 2,29 2,36
300 305 1.87 1.95 2.03 2,10 2,17 2,24 2.31
350 357 1,84 1.92 2.00 2,07 2,13 2,20 2.26
400 408 1.82 1,90 1.97 2,04 2,10 2.16 2,22
450 4 G0 1,80 1,8В 1,95 2,01 2,07 2.13 2,19
500 511 1.79 1,86 1,93 1,99 2.05 2.1 1 2.16
500 610 1,76 1,83 1.89 1.96 2,01 2,07 2,12
700 698 1,75 1,81 1,87 1,93 1.99 2,04 2,09
800 796 1,73 1,79 1,85 1,91 1,96 2,01 2,06
900 894 1.71 1.78 1,83 1.89 1,94 1,99 2,04
1000 992 1,70 1,76 1.82 1,87 1,92 1.97 2,02
1200 1196 1 ,G8 1,74 1,79 1.84 1,89 1 .94 1,99
1400 1392 1,66 1,72 1,77 1,82 1,87 1.92 1,96
188
Г .г rj /г i’j i. Нилм>\й водяных тепловых сетей
Нридон.-.т.ение табл. 4.14
\ с Л г Ш 11111Й .IHilMi' । р ТруСю- п pollu tcl. \1 М Вн> । реыпнк ццямггп Tpyd(l> ПрСЛН'ДсЦ мм .'•>книнмл{‘11тн;|4 HirpGXllH.'JTtutb, чч
7 5 8.5 9,9 ?, S 10,0 15.1»
2,? 27 4.IH 4.39 4,6! 4,83 5,06 5.29 —
32 32 3.92 4,1 I 4,80 4,49 4,69 4,88 6.99
40 .39 3.67 3,83 4.00 4,16 4,33 4,5(1 6.25
50 50 3,40 3,54 3.68 3,82 3.9G 4,10 5,53
70 69 3, ] 2 3.24 3,36 ,3.17 3,59 3,70 4,83
SO «I 3,00 3,11 3,22 3.33 3,43 3,53 4,55
100 I 00 2,87 2,9 r 3,06 3,16 3,2b 3.34 4,24
125 I25 2.74 2,83 2.92 3.00 3,09 3.17 3.96
150 15о 2 .65 2.73 2,81 2.89 2,97 3,05 3,77
175 ! 82 2,37 2.64 2.7 1 2.79 2.86 2,93 3,58
200 203 2,52 2,,59 2,66 2,73 2.80 2,87 3.48
200 255 2.43 2,50 2.56 2,69 2,75 3,31
300 305 2.37 2,43 2,49 2.571 2,61 2.67 3.19
350 357 2,32 2.3» 2,44 2.49 2,55 2, GO 3.09
400 40» 2,28 2.34 2,39 2,4& 2, ,50 2,55 3,02
1 30 460 2,27, 2.30 2,35 2,4 i 2,46 2,50 2,95
500 bl I 2.22 2,27 2,32 2.37 2,42 2,47 2.90
600 GIO 2,!7 2,22 2,27 2,32 2,36 2,41 2.82
700 698 2J4 2,19 2,24 2,28 2.33 2.37 2,76
80П 796 2,11 2.16 2,20 2,25 2.29 2,33 2.7(1
ООО 8lJ4 2,09 2.13 2,17 2,22 2.26 2,30 2.66
ккю 992 2,06 2,11 2.15 2,19 2,23 2.27 2.62
J200 I !9G 2,03 2,07 2,1 1 2,15 2,19 2.22 2,55
1400 1392 2,00 2.04 2.08 2.12 2.15 2.19 2.50
Продолжение тайл. 4.14
Услпнпый ДИ(1 метр TJ>ytV> 11 ptHlih’U. ММ DHjTptH н nil ЛН,1М('|р ipyfto- ПрОЛОДЯ, MVl Эквиналсчпния iufpu.v>HaTi>CTi, мм
29.0 25,0 30.11 35.0 40,0 45.11
25 27 — - —
32 32 - —
40 39 - — -•
50 50 7,05 - — —
70 69 5,98 7.19 8,46 -- —
80 81 5,5»7 6.62 7,70 6,85 10.06 —
100 H)0 5,12 6,00 6,90 7,83 8,80 9,8! 10.86
1 '.'.-1 1 25 4.7'2 5,47 6,22 6,99 7.77 8,57 9.40
17)0 I 50 1.1.5 5,11 3,77 6,43 7,09 7,77 8.47
175 1 S3 4.19 4.7» 5,36 5,93 6,50 7.08 7,66
200 203 4,07 4.62 5.1 5 5.68 6.21 6.74 7,27
'21)1'1 255 5.83 4.31 4,7» .1,21 5.69 6.1 3 6.58
300 311,5 3,66 4,10 1,53 4,94 5,34 5,74 6.13
350 357 3,53 ,3,94 4.33 4,70 5,07 5,43 5,78
100 408 3.13 3.81 4.18 4,53 4.66 5.20 !' ,52
450 460 3.35 3,71 4,05 4.38 4,70 ,5,01 5.31
зею 51 1 3,28 3,62 3,95 4,26 4,56 4,85 5,14
600 . G10 3.I7 3,49 3.79 4,0» 4 ,3,5 4,61 4,87
/00 698 3,09 3.40 3,68 3,9.5 4,20 4.45 4,69
800 796 3,02 3,31 3,68 3,83 4,07 4,31 4,53
900 894 2.96 3,24 3,50 3.74 3,97 4,19 4.40
1000 992 2,91 3,18 3,43 3.66 3,88 4.09 4.29
I200 1196 2,83 3,08 3,31 3,52 3,73 3,92 4,11
! 400 1392 2.77 3,01 3,22 3,42 3.61 3,80 3.97
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ТиАлиц а 4.] 5. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
В ГРУКОПРОВОДАХ
Местное сопротивление Колффиц пент MELI 111)1 11 сопротивления AAf<_ Г 11 UP С Г] 111 М JTH Ко.зффнц иен г М1JC ГН111 Г1 СГЛЕрОТНВЛСЛИ я
Задвижка нормальная (1.5 То же, грех шовные пил утлом 90е 0,3
Вентиль с косым шпинделем О.о Отводы гнутые гладкие под углом
Вентиль с вертикальным шпин- 6,0 90’:
дел ем R - d,r 1.0
Обратный клапан нормальный 7.0 /? = 3Jrp 0.5
Компенсатор Сальниковый 0,3 /? = 1 f/др ОД
Компенсатор И-обрааный 2,8 Тройник при слиянии потока
Отводы гнутые под углом 0O,J со проход 1.2
складками: ответвление 1,8
/? = 3^ц, 0,8 Тройник при разветвлении по-
Я =4rfTJI 0,5 тока:
Отводы еннрные иднпшипные под приход 1,0
углом: rjTBCTU-'ICIJUl-1 1 .Гт
60° 0.7 Тройник при встречном потоке 3,0
45е ОД Внезапное расширение 1.0
:кг 0.2 Внезапное сужение 0.5
Отводы сварные, двухшовные под углом 901 0.6 Г рявеник 10.(i
Тзвлицк 4.16. УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
ТРУБОПРОВОДОВ ТЕТЛЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ I
Скорость ДА, Скорость ЛА, Скорость ДА. Скорость ДА,
воды, ММ МИ Е4С1ДЕ.1 , им ВОДЫ, ММ
м/с м/ с м/с м/с
!1 И 3,55 642
0,02 0,02 0,35 6 2fi 1 9,6 3,6 663
0,03 0,04 0.36 6,64 0.63 30,2 3.65 680
0.04 0,08 0,37 0,38 0,39 о.т 0.64 21.1.9 3 7’ 700
0,05 0,06 0,07 0,06 0, 13 0.19 0,25 0,31 7,79 8,18 0,65 0.66 0,67 21,6 22.2 23 3,75 3,8 3.85 717 /39 756
0.00 0,42 0,41 8,6 0,6« 23.6 3,9 778
0,1 0,51 0,42 9 0,69 2-1,1 .3,95 795
0,11 0.62 0,13 9.4 5 0,7 25,1 4 818
0,12 0,74 0,44 9,89 0,71 25,8 4.05 836
0.13 0,87 П,-1 5 1 0 3 0.72 26.6 4.1 659
0,14 0,99 0.46 10,8 0,73 27,2 4, । 5 87'6
0, 15 0.16 0,17 0,18 0,19 1,15 1,31 1,48 1,66 1 ,«5 0.47 ! 0,48 0.49 0,5 1 1.3 11,8 12,3 12,8 U, 71 0.75 28 28.7 4,25 j 1,3 1 4.35 900 921 945 966
0,2 2,05 0.51 13,3 ! 4.4 1 988
0,21 2,26 0,о2 13.x 4,45 1010
0,22 2,48 0,53 14,4 1 4,5 1031
0,23 2,72 0,54 14,9 i 1,55 1054
0,24 2,94 0,5а 0,56 0,57 L л "I 4.6 1079
0,25 0,26 0,27 3,2 3,46 3.73 16 16.6 1 4 65 :« 1 100 1120 11 48
0,26 0 29 4,01 4,3 4 6 0,58 0,5!) 1 /,2 17.8 1 4,8 1180
0,3 ОД 1 8,1 4,85 И 97
0.31 4,91 0.01 19 : -1,9 1226
: 4.95 1249
i 5 1276
i 3,05 1299 1
танин, мижс! (шть раешрие гранен.) jhj пенс- Гидри илическиИ расчет i руиогцюилдов Н1>1|4>.-,-
пьгра иные участки те пленю и СР ги% и меютис я на- няют е iioMoin.hH) табл. -1.1,5 л 4.16 и iiomoi p.i?,< \i
ли! ичные услсшин jkciиууглцин С lii.’l 1Ы ГЯН 11 ы- (рис. 4.27 4.34 I. Пример гидра иди чсе к<)1 о иае-
ми - участками (.срок службы, у. тленность От чета । |ринелеп и табл. 4.17 и г । о?; а з a i: г::
ис 1 очника 5 С 1 L.-J 1.1 L Ы, Kd1114’ 1 1Ю н- i l.'IUIJUCM Г1?.' 9). рис. ГЗл.
I 9ft /' _.| и <; 7 Н.шЖа iNJi/ftdiji'x
Рис. 1.27. Номограмма дли расчета гндриилических потерь и иодяних трубопроводах диаметром
40, 50, 70 и S0 мм (Л =0,5 ММ, vB = 058 кге/м’)
4.6. Гидрянлический pdu'iti гспловыд <стей
—_*
- IE
в
3
- JS
Рис. 4.28. Номограмма для расчета гидравлических потерь в водяных трубой pi то д ах диа-
метром ЮО, 125. 150 и 175 мм (К = 0,5 им, ув = Й58 кгс/м' )
t"
Л м л1 и 'I. Ма.гцдхя cere»/
Рис. 4.2!J Нпмограмма для расчета гидравлических потерь в водяных трубопроводах диаметром
200, 250, 3110 и 350 мм (Л'±=0,5 мм. yh^958 m/м3)
4 ii. Гн'цилитческнй jiiic'ivi ц’пловых tfTvft
5 S' '“I. °- о_ t_ ч. rJ!. ° о LTJ а О’ "D г- <3? К £ о m <ч г— ю и <j- jrf csf ч-г ,-г сГ о~ а" еГ с=“ сГ
iiii Ijlllilllll 1 1 1 1 1 1 ; ! JIJ|[ 1 Uli НИ 1 И 11 ill 1 ll ri;lllllllJlLLml. in 11 iili hLilil111h : iiiiirnLnilmi IHI1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
8 « Ь-^-Я ы а 19 19 is-l 1й 13 191 I ^"1 I с"" 1 5-1 1 ISI IS-I ГЛ. 1 1 45_ e= ( IO ! SI 1 o-l
g 111111111 j 11 j । |1ш нн|1 in 11 1 ! ‘ 11 ‘ 1 ‘ 1 1 1 ! 1 1 Up । II 1 1 |l 1 1 1 | 1 1 1 1 ; 1 1 1 HJ||||I|I|||| ’I’JHNHI1 pi11! И |
tb'£’ о t= ° a S Й q § о о E? о LTj Cj
е о с о *“ р €□ U> СЭ сп “О 1 Сч< Т- *— — « LD 4- tc
4.30. Номограмма длн расчета гидравлических шнерь в водяных трубопроводах диаметром
400 и 450 мм (Л" = 0,5 мм, Yt] = 05S kit/m')
Рнс. 4.32. Номограмма для расчета гидраилическил потерь н колоны* тру бопрП1Н1дак дна метром
S00, 700 и 800 мм (К =0,5 мм, ;’н = 958 кгс/м1}
I I III |И '|Ш | I I 11 |ll!'l Гр"ОПт!- 11| | | |'||l |l|| 1. 111 HI |Ш I'll! I l|lllini Ijl! || II
5
» JE сГ
Рис. 4.33. Номограмма дли расчета гидравлических потерь н водяных трубопроводах диаметром
900т 101)0 и 1200 мм (К^0,& мм, ?ь = »58 кгс/м^5)
Рис, 4-34. Номограмма для определения потерь напора в местных слнро in Fine пнях
Микрорайон 1
Микрорайон 3
Таблица 4.17. ПРИМЕР ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Номер рас чет ноги участка Н lj мер ЦрЕДЫД<- IHEIV участка Хяр!1КТ!‘[]истнка участка Рас ход re pt ной роды G. •[ / ч Расчетные данниг участка
диаметр труСю привода, мм ДЛИ II И участка L. м сумма коэффи Jl «CtiTUB местные из и f ют нале- н:<н, СЬ£ CipoUTh воды 1У, м/с удельные потерн напора при мм м и / и ЧКГ4Ш1 J л ент нач HIT рл XC1IIJJ гость мм
1 — 500 210 J.1 900,0 1,25 2,00 0.7
2 1 400 60 3,2 690.0 1,10 2,95 0.7
3 2 350 125 5,4 5LO.O 1,50 6,40 0,7
4 3 300 90 3.2 325.0 1,33 6.00 0,7
Ji 4 300 300 7.I 198,0 0,80 2.20 0.7
6 4 200 80 3,7 127.0 1.16 7,80 0.7
J 3 300 320 7.5 185,0 0,73 1.90 0.7
8 2 250 75 4.2 1 80.0 1,03 4,70 0,7
9 1 300 240 5.9 210.0 0,85 2,50 0,7
Продолж. табл. 4.17
Расчетные данные участки Распгш а гаем ЫЙ IJUIJOp в копне участка fir. м
Husivp попра винный коэфф к расчет- потери нлпорл им yidcine напори от источ- ники TlLIUl оты м Прнчечн- мне
расчет- ного ное тютченнс iiа одном rpyftjirijwiKbie, ч» всего
V4SJ сткз и удельным потерям р у дельнич г "зтерь, /?р, м и/ и линейные лн, мест ные ДУ„ нее си лн тру^л приводах: \ Ну. М
1 1 ,90 3,16.7^ 3,21 664 88 ' ' ’ 752 1.5 1.5 38,5 Л Ин,- = 40 м
2 1.09 193 1 98 J \ ) 391 0,8 2,3 37,7
.3 1.09 6.№< 871 623 1494 3,0 5,3 34,7
4 1,01 о.бо,;' 594 289 883 1.8 7,1 32.9
5 1,10 2.42 .'.I 726 232 958 1.9 9.0 31.0
о сю 8,58 2’.^ 686 250 93Г, 1.9 9,0 31.0
7 1.! 0 2,09 г 660 207 876 1,8 7,1 32,9
8 1.10 5,17-|. 388 227 615 1.2 3,5 36,5
9 1,10 2,73 660 218,: ' 878 1,8 3.3 36.7
4.7. Ра зрябот и ;i гидравлического режим#! тгплипых сетей
199
4,7 РАЗРАБОТКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО
РЕЖИМА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Гидравлический режим тепловых сетей опре-
деляет давление в подающих и обратных тру-
бопроводах, располагаемые напоры на выводах
тепловой сети у источника теплоты и на тепло-
вых пунктах потребителей, давление ио всасы-
вающих патрубках селевых и подкачивающих,
насосов, требуемые напоры насосов источника
теплоты и подкачивающих станций. К гидрав
лическому режиму работы тепловых сетей
предъявляю। следующие требования:
а) давление воды в обратных трубопрово-
дах нс должно превышать допустимого рабо-
чего давления в непосредственно присоеди-
ненных системах потребителей теплоты н в то же
время должно быть выше на 0,05 МПа
(0.5 кгс/см’) статического давления систем
отопления для обеспечения их заполнения;
б) давление воды в обратных трубопрово-
дах тепловой сети во избежание подсоса воз
духа должно быть не менее 0,05 МПа (0,5 кге/
/см*);
в) давление воды во всасывающих патруб-
ках сетевых, подпиточных, подначивающих и
смесительных насосов нс должно превышать
допустимого по условиям 11 ро ЧI [ ост и КОНСТПУК -
пии насосов и быть не ниже(р,05JVlHa (0,5 кге/
7см^^<лн величины допустимого кавитационно-
го запаса;
г) давление в подающем трубопроводе при
работе сетевых насосов должно быть таким,
чтобы не происходило кипения воды при ее
максимальной температуре в любой точке по-
дающего трубопровода, н оборудовании исгоч
пика теплоты и в приборах систем теплопотре-
бителей, непосредственно присоединенных к
тепловым сетям; при дгом давление в оборудо-
вании источника теплоты и тепловой сети не
должно превышать допустимых пределов их
прочности;
д) перепад давлений на тепловых пунктах
потребителей должен быть не меньше гидрав-
лического сопротивления систем тепл о потребле-
ния с учетом потерь давления в дроссельных
диафрагмах и соплах элеваторов;
е) статическое давление в системе тепло-
снабжения нс должно превышать допустимого
давления в оборудовании источника теплоты, и
тепловых сетях и системах тенлопотробления.
непосредствен но присоединенных к сетям, и
обеспечивать заполнение их водой; статическое
давление должно определяться условно для тем-
пературы воды до 100’С; для случаев аварий
ной остановки сетевых насосов или отключения
отдельных участков тепловой сети при сложных
рельефе местности и гидравлическом режиме
допускается учитывать повышение статического
давления во избежание кипения воды с темпе-
ратурой выше 100 иС.
Для учета взаимного влияния рельефа ме-
стности, высоты абонентских систем, потерь дав-
ления в тепловых сетях и предъявляемых выше
требований в процессе разработки гидравли-
ческого режима тепловой сети необходимо
строить пьезометрический график. На пьезо-
метрических графиках величины гидравличе-
ского потенциала выражены в единицах напора
Напор и давление снязаны зависимостью
^.7 • ' -J
( Ддя—<ю*ктнческих_ па счетов принято, что
ЧОУ-кПа (1000 кге/м2)] соответствует 1 м.
тЙТЕзб метр и ч ё I' ки й г рКфик представляет собой
графическое изображение напоров в тепловой
сети относительно местности, на которой ина
проложена. На пьезометрическом графике в
определенном масштабе наносят рельеф мест
кости, высоту присоединенных зданий, величи-
ны напоров в сети. На горизонтальной оси
графика откладывают длину сети, а на верти-
кальной оси - напоры Линин напоров в сети
наносят как для рабочего, гак и для статиче-
ского режимов Пьезометрический график
строят следующим образом (рис 4 3fi);
1) принимая за нуль отметку самой низкой
Рис. 4.36. Пьезометрический график тепловой сети
I—линии статического напора; 2—линия напора
в обратном трубопроводе; 3 гс^ же. в подающем
трубопроводе
200
Глани •}. Наладка водяных тепловых сятеЛ
точки теплиной сети, наносят профиль местно-
сти по трассе основной мен «о рали и ответвле-
ний, отметки земли которых отличаются от от-
меток магистрали. Па профиле проставляют
высоты присоединенных зданий,
2) наносят линию S — 3, определяющую
статический напор н системе (статический ре-
жим). Если давление а отдельных точках систе-
мы ттреннщяет пределы прочности, необходимо
предусмотреть подключение отдельных потре-
бителей по независимой схеме или деление теп
лооых сетей на зоны с выбором для каждой
зоны своей линии статического напора. В узлах
деления устанавливают1 питомец ические устрой-
ства рассечки и подпитки тепловой сети;
3) наносят линию А— Г> пьезометрического
графика напоров обратной магистрали. Уклон
линии определяют на основании гидравличе-
ского расчета тепловой сети Высоту расположе-
ния линии напоров на графике выбирают с
учетом вышеприведенных требований к гидрав-
лическому режиму. При неровном профиле трас-
сы не всегда возможно одновременно выполнять
требования заполнения верхних точек систем
теплопотребления, не превысив допустимые дав-
ления. В этих случаях выбирают режим, соответ-
ствующий прочности нагревательных приборов,
а отдельные системы, залив которых не будет
обеспечен вследствие низкого расположения
пьезометрической линии обратного трубопрово-
да, оборудуют индивидуальными регуляторами
Линия пьезометрического графика обрат
него трубопровода магистрали в точке пересе-
чения с ординатой, соответствующей началу
теплосети, определяет Е!еобходимый напор в об-
рат sigh трубопроводе [зодипидогрсвателыюй
установки (на входе сетевого насоса, точка /I),
обеспечиваемый подпиточным насосом;
4) наносят линию В—Г пьезометрического
графика подающей магистрали. Уклон линии
определяют на основании гидравлического рас-
чета геплпнон сети. При выборе положения
пьезометрического графика учитывают предъ-
являемые к гидравлическому режиму требова-
ния и гидравлические характеристики сетевого
насоса. Линия пьезометрического графика по-
дающего трубопровода в точке пересечения с
ординатой, соответствующей началу теплосети,
определяет требуемый напор на выходе из подо-
гревательной установки (точка Г]. Напор в лю-
бом точке тепловой сети определяется величи-
еюй отрезка между данной точкой и линией
пьезометрического графика подающей или об-
ратной магистрали.
В системах теплоснабжения с тепловыми
сетями большой протяженности и сложным про-
филем теплотрассы требования гидравлическо-
го режима могут быть обеспечены за счет под-
качивающих насосных и дроссельных станций
на подающем н обратном трубопроводах
(рис. 4.37 4.39).
Для закрытий системы теплоснабжения с
установленными регуляторами писгояпства рас-
хода сетевой воды ла отопление (РР) и темпе-
ра] у ры воды в системах горячего водоснабже-
ния необходимый напор сетевых и подкачи
вающих насосов определяют при расчетном
расходе теплоносителя по формуле
Нн~- Н^ + Н^Н", (4.15)
где Н„ — расчетные потерн напора в водоподогре-
вателыюй установке источника теплоты, м; Н, —
суммарные расчетные потерн напора в подаюшем и
обратном трубопроводах тепловом сечи дп наиболее
удаленного потребителя, м; Н„ - -расчетные потери
напора н тсчиишом пункте и Б местной системе
потребителя, м.
Подачу сетевых и подкачивающих насосов
в этих условиях определяют по расчетному рас-
ходу теплоносителя, учитывающему максималь-
ный расход сетевой поды на горячее водоснаб-
жение всех потребителей со смешанной и па
р алл ильной схемами включения подогревателей,
При отсутствии регуляторов постоянства
расхода сетевой воды на отопление, ни при
установке регуляторов постоянства температуры
воды в системах горячего водоснабжения мак
енмальную (расчетную) подачу сетевых насо-
сов определяют по расходу:
GmiA= Goar =( 1 -Or45otM)GgH + GF, (4.16)
где СГ.?,В — расчетный расход гитенгш воды по систе-
ме теплоснабжения на отопление и |ичп илнн ию, т/ч;
бг" максимальный расход сетевой воды по системе
теплоснабжения на горячее водоснабжение, т/ч;
сс„—отношение максимального расхода сетевой
соды на горячее водоснабжение к расчетному рас-
ходу теплоносителя на отопление и вентиляцию
ио системе теплоснабжения а целом
Формула (4.16) может применяться при ве-
личине коэффициента часовой неравномерности
для системы теплоснабжения 2 -2,4.
Необходимый на лор сетевых насосов при от-
сутствии РР у потребителей определяют но фор
муле (4.15) при расчетном расходе теплоно-
сителя, з напоры подкачивающих насосных
станций выявляют при расходе воды пи сети,
найденном по формуле (4.16), г учетом потерь
4.7. Ралработка гидран^нчс-ского режима тсги:г>аы5 сетей 201
Рис. 4.37- Пьезометрический график тепловой сети
большой протяженности
А — источник теплоты; Б - место размещении под-
к<еч икающих насосов на иодаюшем и обратном тру-
бопроводах; В конечный потребитель; ff—напор
сетевого насоса, и; / —линии статического нанирл;
2 - линия напора в обратном трубопроводе; ,?
то же, и подающем трубопроводе; /о — напор под-
пяточного НЯСЧ.1СН источники TFII.IIOI ы, ч; напор
в обратной линии источника теплоты при циркули
нии волы в системе, м; Нл — напор подкачивающего
насоса ня пол.аюшем трубопроводе, м; Л4 •- напор
подкачивающего iihith’ii на обратном трубопрово-
де, м
Рис. 4.39. Пьезометрический график тепловой сети
при сложном рельефе местности
А источник теплоты; Б— узел ответвления, Я и
Г — конечные потребители; // —- место размещении
подкачивающего насоса пи обратном трубопроводе
ответвления; Н напор сетевого насоса, м; /и -
подпор подкачивающего напора, м. !i± — величина
местного понижении напора в подающем т рубпнро
воде ответвлении, м; !. 2 н ,7 линии статичес-
кого напора в нерпой, второй и третьей эонах
Рис. 4.38, Ili.e.uiMe грическин график тепловой сети
при понижающемся от источника теплоты рельефе
местности
А ищочник теплоты; Б моего размещения под-
станции подкачки; Н напор геггного насоса, и;
А - напор подпиточного насоса, м; А, напор под
кичнвакнцего насоса, м: h?— располагаемый напор
перед подкачивающим насосом, м; / линия ста-
тического напора; 2 .линии напора и обратном
трубопроводе; 3 •• то же, в подающем трубопроводе
напора в подогревательной установке источника
теплоты. Напоры подкачивающих станций
определяют при постоянном напоре сетевых на-
сосов и при условии выдерживания регулируе
мых давлений на станциях при любых режимах.
В случае временного отсутствия регуляторов
температуры нагреваемой нидоироводной воды
гидравлический режим в системы теплоснабже-
ния в течение суток и отопительного сезона
стабилен. Напор насоеоЕ! в системе выявляют
пи формуле (4.15) ори расчетном расходе теп-
лоносителя, который определяет и их подачу
|1ри несоответствии напоров, полученных по
формуле (4.15), характерно икс установленных
насосов уменьшают .диаметр рабочих колес на-
сосов, заменяют насосы, сооружают дополни-
тельные подкачивающие насосные станции.
Напор подпиточных насосов в закрытой си-
стеме теплоснабжения определяют ио условия
поддержания в водяных тепловых сетях стати-
ческого режима. Величина принятию напора
проверяется для условий работы сетевых насо-
сов D отопительный и летний периоды года.
Подача подпиточных насосов в I ч должна со-
ставлять 0,75 % объема водей в трубопроводах
тепловой сети и в присоединенных к ним систе-
мах отопления и ненгиляции зданий, а при на-
личии транзитных магистралей длиной более
I км от источника теплоты к указанной вели-
чине подачи дополнительно добавляется расход,
равный 0,5 % объема воды в транзитных маги-
стралях в I ч.
202
Г,1ийс 4 //адоНки иийлных теплоеых f-frcii
4.8. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕЖИМ
ОТКРЫТОЙ СИСТЕМЫ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Сл'е.иа индивидуального тепловоеи пункта
при непосредственном отборе коды из тепловой
сети в систему горячего волоси ибжения приве-
дена ранее на рис. 3.7. Особенностью схемы
является установка регулятора постоянства тем-
пературы воды, поступаю щей н систему гор?1-
чего водоснабжения. В диани зоне постоя иной
температуры воды в подающей линии тепловой
сети |в диапазоне срезки температурного гра-
фика в теплый период отопительного сезона)
подоразйор осуществляется только из подающей
линии; а холодный период отопительного сезо-
на. ко)да температура ибрнтпой поды прсны-
щаот ладанную на'входе в систему юрячего
водоснабжения, водоразбор происходит только
из обратном линии. В промежуточном диапа-
зоне температур наружного воздуха волоразбор
осуществляется из обеих линий тепловой сети
путем смешения и регуляторе двух потоков
с поддержанием зндашюй температуры воды,
поступающей в систему горячего водоснабже-
ния Такая схема потребления горячей воды
из тепловой сети используется при отсутствии
циркуляционной линии н системе горячего во-
доснабжения.
При наличии циркуляционной линии в систе-
ме горячего водоснабжения, обеспечивающей
комфортность пользования горячей водой н
сокращение непроизводительных сливов остыв-
шей в системе воды, циркуляция воды в ней
обеспечивается за счет перепада напоров?
создаваемого е устанавливаемой дроссельной
диафрагме па обратной липни. Потери напора
в этой подпорной диафрагме принимаются
равными гидравлическому сопротивлению ш>-
дающих трубопроводов системы горячего водо-
снабжения и циркуляционного трубопровода
при протекании через них расчетного цирку
ляционного расхода воды. Диаметр отверстия
подпорной циркуляционной днафрщмы опре-
деляют гто расчетному отопительному расходу
теплоносителя. Расчетные потери напора в соп-
ле элеватора должны бып, уменьшены на цели-
чипу гидравлических потерь в подпорной диа-
фрагме.
Прилетном режиме циркуляционный расход
ограничивается специально устанавливаемой
диафрагмой иа циркуляционной линии, кото-
рую рассчитывают по величине пиркуляцнон
него расхода и располагаемому напору на теп-
ловом пункте в леший период за вычетом гид-
равлических потерь в циркуляционной линии.
При наличии циркуляционных липин у потре-
бителей регуляторы постоянства температуры
должны осуществлять подмешивание обратной
воды и и диапазоне срезки температурного гра-
фика для того, чтобы при всех режимах дав-
ление за клапанами pvi уляторпв соотвс1сгво-
вало бы давлению в обратной линии теплотах
пунктов. При этом исключается возможноечь
работы системы горячего водоснабжения в ка-
честве перемычки между подлинней и обратной
линиями тепловой сети. Для обеспечения по-
стоянного подмешивания обратной воды и регу-
ляторах температуру воды и подающей линии
тепловой сети в диапазоне срезки графика не-
обходимо поддерживать на уровне, несколько
превышающем пасiройку регуляторов темпера-
туры у потребителей.
При наличии циркуляционных линий в систе-
мах горячен’» водоснабжения необходим доба-
.вичнын расход сет свой нолы на циркуляцию
в системах горячего водоснабжения, величину
которого определяют исходя на тепловых по-
терь в системе и допустимого охлаждения поды
в ней. При величине расчетного расхода теп-
лоты на компенсацию тепловых потерь в снеге
ме горячего водоснабжения в размере 20 %
средней нагрузки горячего Ею.тоснабжеиия и до-
пустимом охлаждении воды в системе на
10 ПС расчетный раглол ген ной воды па созда-
ние циркуляции достигло, 1.2 величины сред-
него нодоразбора.
В связи с тем, что при палия ни регуляторов
ппегряпства температуры в диапазоне срезки
температурив о графика часть воды должна
отбираться тгт обратной линии, остающуюся
долю расчетного расхода сетевой воды на цирт
куляцию, нагружающую падающую и обрат-
ную линию тепловой сети, можно принимать
и размере 80 % полной величины расчетного
расхода (при указанных условиях примерно
ранной среднему расходу волы па горячее во-
доснабжение)
При временном ошутствни регуляторов
постоянства гемперлтуры воды в системах го-
рячего водоснабжения "нодоразбор прихо-
дится щнш.шодить или только ил подающей,
или только из обратной .шиий теп,.-юного пункта.
Переход I. видпрлчбиру ц.ч лора гний линии вы-
1.8. Гидра в.1Н'11ч; кий режим открытой системы тгплпснпАжеиия.
203
полняют вручную закрытием задвижки на ли-
нии отбора из подающей и открытием се на ли
ним отбора из обратной. Переход следует осу-
ществлять гак, чтобы не превысить максималь-
но допустимую температуру потребляемой волы.
Вместе с волоразбором следует переключать в
циркуляционную линию; необходимо особи об-
ращать внимание па плотное закрытие задвиж-
ки на циркуляционной линии (см. рис. 3.7)
в период отбора из подающей линии. Расчетный
расход теплоносителя ио Iендовой сети должен
включать расход сетевой воды на циркуляцию
а системах горячего водоснабжения, который
полностью нагружает обе линии сети.
Подпорную циркуляционную диафрагму,
обеспечивающую циркуляцию в период видо-
разбора из обратной линии, выбирают пс рас-
четному отопительному расходу теплоносителя
и расчетным потерям напора в циркуляцион-
ной линии. Ограничительную диафрагму на
циркуляционной липин выбирают по расчет-
ному циркуляционному расходу и по расчете
му располагаемому напору на тепловом пункте
за вычетом гидравлических потерь в циркуля-
ционной линии. Расчетный располагаемый
напор для выбора сопла эленагора или дро-
ссельной диафрагмы должен быть уменьшен
на величину гидравлических потерь в циркуля-
ционной линии.
Независимо от наличия регуляторов посто-
янства температуры воды на тепловых пунктах
потребителей расчетный расход сетевой воды
на циркуляцию r системах горячего водосиаб
жения должен иметь место при отсутствии во-
дорнабора. Поэтому при отопительном графике,
который соответствует методу расчетной па
грузки тепловых сетей средним расходом воды
на горячее водоснабжение, следует нагружать
подающую и обратную лицин сети неполным
расходом на циркуляцию (примерно в размере
среднего недопотребления) с тем, чюбы при
отсутствии цолоразбора величина циркуляцион-
ного расхода достигла номинальной величины
При максимальном водорлзборе из подающей
или обратной линий тепловой сети циркуля-
ционный расход не нагружает трубопроводы
тепловой сети.
Переменный гидравлический, режим при ао-
доразборе связан с отбором воды из тепловой
сети на горячее водоснабжение, Основной при-
чиной, вызывающей нарушения расчетного гид-
равлического и теплового режимов неавто-
матизированных систем отоплении и вентиля-
ции, являются неизбежные колебания расхода
теплоносителя на горячее водоснабжение и из-
менения места отбора воды. Колебания расхо-
дов r течение суток связаны с неравномерно-
стью [рафика недопотребления, изменением ме
ста отбора воды — с переменными ее темпера-
турами в тепловой сети. С изменением неличи
ны водоразбора из любого трубопровода из-
меняется в том же направлении расход воды
через источник теплоты и подающую линию
тепловой сети.
С ростом кодеразборя из подающей линии
увеличиваются потери напора в коммуникациях
источника теплоты и по подающей линии сети
(рис. 4.40, а) и при уменьшении (или постоян-
стве) напора сетевых насосов снижаются поте-
ри, а следовательно, и расходы воды в отопи-
тсльни-!цч!ТиляЕ1,иониых системах и в обратной
.ЛИЕ1ИН. Таким образом, увеличение расхода воды
по подающей линии оказывается меньшим ро-
ста водоразбора из этой липни. С ростом водо-
р азбор а из обратной „линии увеличиваются
расходы воды и потери напора в коммуника-
циях источника теплоты, по подающей линии
сети и в отоиигельно вентиляционных системах
потребителей и снижаются потерн и расход
воды в обратной личин (рис 4.40. б). Таким
образом, и при росте водоразбора из обратной
линии прирост расхода по подающей линии
меньше увеличения водоразбора.
При равном росте впдоразбора только из
подающей или только из образной липин в пер-
вом с.'|учае располагаемые напоры у потреби-
телей будут меньшими (рис. 4.41), а потери
напора, в коммуникациях источника теплоты
и по тепловой сети большими. В этих усло-
виях приросты расходив воды по сети при уве-
личении водоразборя из подаюшей линии ока-
зываются большими, чем при увеличении его
из обратной По мере увеличения доли отбора
из подающей линии р расход по подающей и
обратной линиям тепловой сети возрастает, а
по системам отопления и вентиляции потреби-
телей— сокращается. Характер сезонных из-
менений гидравлического режима в зависимо-
сти от доли р водоразбора из подающей линии
показан на рис. 4/11.
В течение суток и отопительного периода
изменения располагаемых напоров и расходив
у потребителей, различно расположенных от-
носительно источника теплоты, оказываются
?01
Г ,t u w « 4. //o.uirka find «f/м т c-^v-t.'j?
неодинаковыми; у близлежащих инн меняются
незначительно, у удаленных в сильной степе-
ни. Таким образом, разрегулировка местных
сие гем отоплении и вентиляции в открытой си-
стеме теплоснабжения зависит от величины
гидравлических потерн от сетевых насосов
источника теплоты до потребителя I ем.
рис. 4.40, 4.41).
На величину суточных и сезонных изменений
О1опителы10-вентиляцисц|н<)п> расхода у потре-
бителей влияют харак тер i рафика водопотреб
лен ня и отношение средней величины водораз-
боря к расчетному отопительно-вентиляцион-
ному расходу. Чем больше коэффициент часо-
вой неравномерности водешотрсб.тешгя в систе-
ме теплоснабжения и чем больше соотношение
нагрузок пл горячее водоснабжение и отопле-
ние, тем значительнее отклонения гидравличе-
ского режима сети и потребителей от расчет-
ных характеристик. Кроме того, на режим си-
стемы значительное влияние окатывает гид-
равлическая устойчивость ее, характеризуемая
в данном случае степенью стабильности расхо-
ди сетевой воды через системы отопления и
вентиляции при колебаниях величины и места
водираабора. Гидравлическая устойчивость си-
стемы теплоснабжения может быть охарактери-
зована отношением среднего располагаемого
напора у потребителей с нагрузкой горячего
водоснабжения к суммарному напору сетевых
п.чс.осов источника теплоты. Чем выше это от-
ношение. тем меньше изменяется расход воды
по системам отопления и вентиляции при су-
точных и сезонных изменениях нодопотреблс-
имя. В системах теплоснабжения с высокой
ги.'цза влической устойчивостью увеличение
расхода воды по подающей линии при водо-
разборе из нее близки к приросту волоразбора,
как и снижение расхода воды по обратной
линии при водиразборе из этой линии. Влияние
гидравлической устойчивости системы па харак-
тер сезонных изменений расхода воды показан
па рис. 4.42,
П роверочные режимы up и непосредственном
вадораэборе. Наиболее опасные отклонения от
расчетного гидравлическою режима происходят
в открытой системе при максимальных отборах
воды из подающей и обратной линий и при
прекращении нодоразбора (в случае расчета
трубопроводов тепловой сети на среднюю
4.8. Гилранлический режим открытой системы тспл<яч1лбж1'пи«
205
нагрузку горячего водоснабжения}.
Проверку гидравлического режима тсллглюй
сети при максимальном водоразборе из обрат-
ной линии производят для выявления потре-
бителей, местные системы которых могут опо-
рожняты'я Проверка при том же воцоразбире
из подающей линии позволяет оценить макси-
мально возможное сокращение расхода воды
по системам отопления и вентиляции. Нако-
нец, проверку режима при прекращении впдо-
разбира производят для выявления отопитель-
ных систем, давление а нагревательных прибо-
рах которых может возрасти до недопустимо! о
уровня.
При ручном расчете проверочных гидравли
ческих режимов систем теплоснабжения с цир-
куляционными линиями у потребителей для
оценки возможных нарушений работы местных
систем допустимо пользоваться следующими
приближенными значениями нагрузочных рас
ходов по подающему и обратному трубопро-
водам тсилоной сети:
1) отопительный температурный график ка
чествеп ною регулирования:
расчсннай гидравлический режим (при сред-
нем водоразборе из подающей линии)
GL + 0,H5<j£-}-G;p; G’gfip- (j^ + 0,85(ip;
проверочный режим при отсутствии цодораз-
бира
= Ооп-Р = 1,1565.0 + 6R;
проверочный режим при максимальном по-
дор азборе из подающей линии
Gn,t.i — 6Рц. 4- GJ'1; GuUp- Go.я.!
проверочный режим при максимальном ви-
дора.зборе из обратной линии
G-,,..., -= 11 I 0,7-е.,)Gs р,; б/ :jг?р - 1 —р 6,7сс)G;. я —
— G);
Й) скорректированный температурный гра-
фик:
расчетный гидравлический режим (при от-
сутствии иодо р азборя I
G?(,4 = G = GI1 к 4~ G|k
проверочный режим при максимальном во-
доразборе из подающей линии
6п.ъ, - (I -0,2a„)Gp „ 4 G,,r,f = ( 1 - 0.2а.]GW.
Рис. 4.42, Влияние гидравлический устойчивое)и
систем теплоснабжения на их гидравлический режим
! - высокая гидравлическая устойчивость; 2 низ-
кая iилрйилингская устойчивость; G и <7„G:. рас-
ходы воды пи подаlofiiefi и ибратпой ..inпням теп-
ловой сети; G-., и G,-,, - величины отборов воды из
подающей и обратной линий тепловой сети; G, и
б,,п расколы сетевой волы на горячее водоснаб-
жение и n;i (лщыение и nejri и.ляЦню
проверочный режим при максимальном во
дпразборе из обратной линии
Gnn.i=(l I 0,5c4V.)Gi[] r;
GofiP = (I +O,5a,)G5.|1 — GT.
При расчете без ЭВМ проверочных гидрав-
лических режимов системы теплоснабжения
без циркуляционных линий у потребителей го
рячего водоснабжения допустимо пользоваться
следующими приближенными значениями на
грузочных расходов но подающему и обрат-
ному трубопроводам тепловой сети:
I) отопительный температурный график:
расчетный гидравлический режим
GU-G’K.. + G7; G^=Gp.B;
проверочный режим при отсутствии водораз-
бира
G бобр = (1 4- 0,ficir|».)GP а.
206 Глава 4. HdAnriva лпдяпых гегмаяыл
проверочный режим при максимальном но-
доразборе из подающей липни
fj । :•, = ( 1 — O/oulftu.» + 67;
Go6p==(l 0,4go, )Z/n.n 7
проверочный режим при миксиманьипм но-
доразборс из обратной линии
(?„<,,,=( L-f 0,4aul
6г110р I +0,4«mj6;:.„-G7;
2) скорректированный температурный iра-
фик:
расчетный гидравлический режим (при от-
сутствии водоразбора)
О'пил = О'илр— GI1«,
проверочный режим при максимальном во-
доразборе из подающей линии
<з[ша = (1 — 0,7a„)G^T +G?;
<7г>бр = (1 —07«.m)GS„ ;
проверочный режим при максимальном по-
зор азборе из обратной линии
С/лод = (1 -j-O.lftctrtJGo.B,;
fi(,6p={l+U.I5aB)0SR-G?.
В прицеленных фпрмулах:
б?пЛ и расчетные расходы теплоносителя по
подеиощс’й и обратной магистралям ген.-нтиий тепа,
т/ч; О™., и 6nrip — поверочные расходы теилоноси
теля по подающей и обратной магистралям тепло-
вой сети, т/ч; £?£ „ — расчетный расход сетевой воды
на отопление и вентиляции, т/ч; 67 — расчетный
расход сетевой воды на циркуляцию в системах
горячего водоснабжения, т/ч (при наличии регу-
ляторов тем перя гуры горячей поды принимается с
нозффицини гом 0.8): Сг'гр и б" средний и мак-
симальный расходы сетевой воды ни горячен подо-
ен аб жен не, г/ч; т,.р н яч — отношения среднего и
максимального расхода сетевой воды на горячее ио
доснабжснис к расчетному расходу теплоносителя
на отопление и вентиляцию у всех потребителей,
присоединенных к магистрали.
Значения усредненных численных коэффи-
циентов ,н приведенных формулах определены
при величинах коэффициента ч.чгоной неравно-
мерности недопотребления в системе гсшюспнб
женил, лежащих в пределах 2 -2,4, Построе-
ние проверочных гидравлических режимов про-
изводят исходи из потерь напора по каждому
трубопроводу магистрали тепловой сети, соот-
ветствующих проверочным расходам кщлопо-
сителя:
= Guo,;/ G \
A//o<ip — AHufiitiСр,Г1-,) ,
где Л//:;,,., в AW(’n.. — расчетные потери iinnnjiri пп
падающему и обритому трубопроводу магистрали
тепловой сети, м; Л/У,,,,. и ЛУ7,г,Р • потери напора
по подающему и обратному грyfttjпроводу магист-
рали гнпловеж сети при проверив ним режиме, м.
В открытой системе теплоснабжения необ-
ходимый напор сетевых насосов определяют при
расчетном расходе теплоносителя по формуле
(4.1 &). Производительность сетевых насосов оп-
ределяют по величине проверочного расхода по
подающей линии при максимальном нодоря.ч-
боре из нее. Аналогично находят и подачу под-
качивающих ii ас ос or, устаноЕЬченных на пода-
ющей линии. Необходимый напор этих насосов
при регулировании давления па выходе на-
сосной станции определяют из пьезометр и че
ского графика подающей линии тепловой сети,
построенною по величине проверочного расхо-
да при максимальном водпразбпре из подаю-
щей линии с учетом потерь напора в подогре-
вательной установке истопника тепла. Подачу
и напор подкачивающих насосов, установлен-
ных на обратной линии тепловой сети, опреде-
ляю! по проверочным расходам сетевой воды
и пьезометрическому графику, соответствую-
щим отсутствию водоразбора.
Напор подпиточных насосов у источника
теплоты и на насосных станциях определяют
из условия поддержания в тепловых сетях
статического режима, а производительность —
по сумме максимального расхода воден на го-
рячее водоснабжение и расхода на подпитку
сети, указанного ДЛЯ закрытой систем ье тепло-
снабжения.
4.9, РАСЧЕТ СМЕСИ ТЕЛЬНЫХ
И ДРОССЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
Стабилизацию гидравлического режима, по-
глощение избыточных напоров на тепловых
пунктах и перед отдельными тсплоприсмника-
ми при отсутствии антомагичегиих регуляторов
производят С ПОМОЩЬЮ постоянных сопротив-
лений - соней элеваторов и дроссельных диа-
фрагм. Элеваторы и смеси тельные паюсы уста-
навливают на тепловых пунктах при непосред-
ственном присоединении к тепловым сетям с
перегретой водой жилых и административно-
общественных зданий. Элеваторы используют
Рис. 4.43. Номограмма для определения диаметра
отверстия дроссельной диафрагмы
oooi
Поверхность ня грев а отопительного прибора F Ькм!
при температурных графиках, °C
150-10 (30-ю 95-10
и температурах в помещениях, °C
16 16 16 18 20 18
2 — 2,5^ -2 ^2,5 1,6 — 2 “ i£3 «О т-^ illl.il 0,9 : 1 — -1
зЧ ^3 2,5- tJ“L Оч" 111 i 1 -
Зг5^ |-3,5 7 " — 3 1,5- " 1Л
=~Г 3,5 — ^3,5 —
5 — — 5 4 — Z _ I 2
6 — -- Б 5^ ^5 ??,5
7 — -7 6 — 6 з
Оо 1 t 1 —Л 7 - — 7 3'5i -5,5
1 1 СТ) —9 — 5 ^4
10 — -W <5 — д
12- -12 л -- 10 7 —10 5
14 — —14 12 — —12 6 — -6
16 — _ 16 - -14 7- -7
18- 20— —16 -20 ОЭ О* JZ III 1. 1 -16 L1S j 1-0 Со 1 1 1 1 Ч . | 1 Ю Сг>
25 I ^25 20 ~ -20 ш— -10
2 30 —25 —
30— 25 —
— 15
35- -35 30 — Г50 -15
— 40
40 — 50 — I 50 35— 40^ ~ 35 ^40 20 -20
60 — —60 5Q ~ _ 50 25^ -25
та — — 76 60— " 50 50 ?30
60 _ -ео дл 70 — —70 3? Z -35
30- УМ —60 40- " 40
100- 120 — 100 —120 30- 90 I 103 — -90 —100 Н [III 50
60-^
Рис. 4,44> Номограмма для определенна диаметра
отверстия дрск сел1.ной диафрагмы при малых расхо-
дах воды
тпт
4.9. Расчет смесительных и дроссельных устройств
209
для систем отопления с расчетными потерями
напора не более 1,5—2 м. Смесительные насосы
используют для подключения к сетям систем
теплопотребления с гидравлическим сопротив-
лением, превышающим указанные выше вели-
чины. Диаметры камер смешения, элеватора и
сопел к ним рассчитывают по формулам, ука-
занным в гл. 2.
Минимальные располагаемые напоры для
работы элеватора вычисляют по формуле, ука-
занной в гл. 2, и номограмме (см. рис. 2.84).
Во избежание засорения сопла элеватора ми-
нимальный диаметр' его отверстия принимают
равным 3 мм. Номограмма для определения
диаметра камеры смешения и номера элеватора
показана на рис. 2.85. Номограмма для рас-
чета диаметра отверстия сопла элеватора дана
на рис. 2.86.
Подачу смесительного насоса рассчитывают
по следующим формулам:
а) при установке насоса на перемычке между
подающими и обратными трубопроводами
(только смесительные функции) -
G„ = 1,3- Gpup;
б) при установке насоса на подающем или
обратном трубопроводе за подмешивающей
перемычкой (смеситель но- подкачивающие
функции) —
GH — 1,2 Gр( 1 -1- ир),
где Он — подача насоса, т/ч; Ор — расчетный рас-
ход сетевой воды на систему отопления, т/ч; ир —
расчетный коэффициент смешения.
Дроссельные диафрагмы перед системами
теплопотребления или отдельными теплоприем-
никами устанавливают на подающем или обрат-
ном трубопроводе или на обоих трубопроводах
в зависимости от необходимого для системы
гидравлического режима. Например, при давле-
нии в обратном трубопроводе тепловой сети,
недостаточном для залива верхних точек систе-
мы отопления, дроссельную диафрагму уста-
навливают на обратном трубопроводе тепло-
вого пункта, создавая требуемый подпор для
системы.
Диаметр отверстия дроссельной диафрагмы
(мм) определяют по формуле
где G - расчетный расход воды через лР°сс^ь”ую
Диафрагму, т/ч; АТ/— напор, дросселируемый диа-
фрагмой, м.
Рис. 4.45. Номограмма для определения гидравли-
ческого сопротивления одноходовых калориферов
при различных диаметрах присоединительного пат-
рубка
Дросселируемый в диафрагме напор нахо-
дят как разность между располагаемым напо-
ром перед системой теплопотребления или от-
дельным теплоприемником и гидравлическим со-
противлением системы (с учетом сопротивле-
ния установленных в ней дроссельных уст-
ройств) или сопротивлением теплоприемника.
Номограммы для расчета дроссельных диа-
фрагм показаны на рис. 4.43 и 4.44.
Гидравлическое сопротивление калорифер-
ных агрегатов рассчитывают с помощью номо-
граммы. Сопротивление одноходовых калорифе-
ров определяют по номограмме (рис. 4.45), для
многоходовых калориферогг - умножают на по-
правочный коэффициент (в зависимости от чис-
ла ходов), который указан в табл. 4.18. Гидрав-
лическое сопротивление запорной арматуры и
коммуникаций находят по номограмме (рис.
210 Г ,i j, н и i. Наладки нодямыл / склоны.х сетей
Шлица 4.18. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ УЧЕТА ВЛИЯНИЯ ЧИСЛА ХОДОВ
В МНОГОХОДОВЫХ КАЛОРИФЕРАХ НА ВЕЛИЧИНУ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ
ЧНЛ.Ю .W.'SWS в. калорифере ! 2 3 4 О К 7 н !) 1'3 1 1 ]2
1 1 (Mipa нич нм и кочффинтнт 1 i.b о 2.7 3,4 4,1 4.7 5.-1 HJ б,в f,.,i В.2
4 46). Номограмми для определения гидравли-
ческого сопротивлении визду.хопа1рев.чте.г|ей
кондиционеров покатана на рис. 4.47. Гидрав-
лическое сопротивление водо-нодявых подогре-
вателей рассчитывают по методике, изложенной
в гл. 2.
Во избежание засорения не следует устанав-
ливать дроссельные диафрагмы с диаметром
отверстия менее 2,5 мм. При расчетном диа-
метре диафрагмы менее 2.5 мм избыточный на-
пор дросселируют и двух диафрагмах, уста-
навливая их последовательно (на расстоянии
нс менее 10 диаметров трубопроводов), либо
Рис. 4.46. Номограмма дли определения гидравли-
ческого сопротивления запорной арматуры (а) и
коммуникаций (б)
па Tin.'iAK>ni.eM и обратном трубопроводах. Дрос-
сельные диафрагмы, как правило, устанавли-
вают во фланцевых соединениях (на тепловом
пункте после грязевика) между запорной арма-
турой, что позволяет заменять их без спуска
воды из системы
При необходимости установки дроссельной
диафрш мы на теплиной сети се устанавливают
на специальном байпасе (рис. 1.18). В тгпм слу-
211
4.9. I’ncur' I'Mi'CHTi'jibjihi.n и лроссельпых .етройстн
Рис. 4,47, Номогрдмми дли определения гндравлн
ческигп сопротивления воздухонагревателей конди-
ционеров типа КТ
Рис. 4.48. Схема байпаса для установки дроге ель-
ион диаграммы на трубопроводе тепловой сети
I — вентили 0 IS мм для продувки диафрагмы и
намерения давлении; 2 дроссельная диафрагма,
4 тал ан ж кн
Рас. 4.49. Но мн грамма для определения потерь на-
пора и байпасе
I байпас с задвижкой; 7 байпас с вентилем
Рис. 4.50. Дроссельная диафрагма для установки
во фланцевых соединениях
Таблица 4.1Й. РАЗМЕРЫ ДРОССЕЛЬНОЙ
ДИАФРАГМЫ ДЛЯ УСТАНОВКИ
DO ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ, ММ
Условный диаметр гр v Ом Л, Наружный диаметр .шифра: мы I) Д.1 и на ХЦОСТОРИК^ - - Толщина .'] HJ- фр игми Jj Д ияч-ттр отверстия г/.,
2Г.1 G1 50
25 7) 60
32 Н4 60
40 92 fi ,5 2 3
50 4)7 75
70 127 75 Но расчету
80 142 75
10 и 162 90
125 1U2 90
1 5(1 217 90 3—4
200 272 100
21 2 /' л и 4. Асыhi« faккчмы,v те/тливы.к сетей
D
длЛГГки
(r=2) r“e
Рис. 4.51, Дроссельная диафрагма для установки
в резьбовых соединениях
чае при расчете дроссельной диафрагмы учи-
тывают сопротивление байпаса. Номограмма
для определения потерь напора в байпасе по-
казана на рис. 4.49. Дроссельная диафрагма
из листовой стали, устанавливаемая во флан-
цевых соединениях, показана па рис. 4.50, ос
новные размеры диафрагмы приведены в
табл. 4.19.
В отдельных случаях, например, на стояках
отопительных систем, диафрагмы устанавли-
вают в резьбовые соединения — стоны (рис.
4.51), Основные размеры диафрагмы для уста-
новки в стоны приведены в табл. 4.20.
Таблица 1.211. РАЗМЕРЫ ДРОССЕЛЬНЫХ
ДИАФРАГМ ДЛЯ УСТАНОВКИ В СТОНЫ, ММ
Диаметр Vl'JI 1) ИНОГО D„ t) д. if.,
liptiw, и труОи /).
ди j ii м
1 о । / ! 2 21 .25 1У.6 15,7 1.5,2
2(1 '/1 26,75 24,1 21,3 2(1,7
£5 1 33.5 30,3 27 26,5 По
ЗУ 1 '/а 42.25 38,9 35,7 35,2 рас-
40 1 'Л 4Я 44,а 41 10.5 4^'1 у
50 2 60 56, G 53 52,5
53 2 75,5 72,2 68 67.5
4.ТО РЕГУЛИРОВАНИЕ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Регулирование тепловых сетей является за-
ключительным этапом проведения наладочных
работ. Задача регулирования состоит в том,
чтобы в работающей тепловой сети достигнуть
расчетных (заданных) гидравлических и тепло-
вых режимов и нормального теплоснабжения
всех подключенных потребителей. Регулирова-
ние следует проводить во всех звеньях систе-
мы; в тсплоприготовительной установке источ-
ника теплоты, тепловых сетях, тепловых пунк-
тах и местных системах тепло потребления.
При регулировании системы теплоснабжении
обеспечивают расчетную циркуляцию воды я
тепловых сетях, распределение теплоносителя
между всеми подключенными системами тепло*
потребления, а внутри них распределение теп-
лоносителя по теплопотребляющим приборам
в строгом соответствии с расчетной тепловой
нагрузкой. Распределение теплоносителя между
теилипотрсбляющимн приборами в соответствии
с их нагрузкой обеспечивает в помещениях рас-
четную внутреннюю температуру при условии
соответствия поверхности нагрева установлен-
ных отопительно-вентиляционных приборов
расчетным теплопотерям этих помещений. В пре-
гнином случае результаты регулировки позво-
ляют дать рекомендации об изменении уста-
новленной поверхности нагрева.
1. I U Pl" * v..1 II n< ICMl* TV V, J HHtX I'l'.'.'-I 213
Систему тс’илоспаижепии регулируют после
sbliiojtпиния всех предварительно разработан-
ных меринриятий ни наладке При этом долж-
на быть обеспечена работа аитиматнки. уста-
новлен нол у источника теплоты, на сети, в на-
сосных станциях и на тепловых пунктах для
поддержания эаданиот гидравлического режи
ма, нормальной работы местных систем н без-
аварийной рабо-ш сети Мероприятия по нилад
кг производят до начала оюиигольного сезона,
так как их выполнение при функционирования
CHcievihi теплоснабжения связано с необходи-
мостью отключения отдельных участков сетей,
тепловых пунктов и может привести к наруше-
ниям и теплоснабжении потребителей,
Регулировке подлежат нее абоненты, под-
ключенные к сетям от одного источника тепло-
ты. Если какой либо потребитель в данной си
стене теплоснабжения не подвергается налад-
ке. он должен быть на тепловом пулые строго
ограничен по расходомеру расчетным расходом
воды с помощью регулятора расхода или при
его отсутствии - др*>i.-ce;n,noii диафрагмой, за
движкой и т. н. Регулировка еншем теплошь
требленля и отдельных тенлонотреблнилцих
приборов сводится к проверке' соответствия
фактических расходов поды расчетным.
При отсутствии контрольно измерительных
приборов спот нс1 с тине- фактического расход,!
воды рягш’тному определяется температурным
перепадом воды н с истоме пли в oi дельном геи-
..1(}нот[1еб..тяю111ем приборе. В атом случае под
расчетным расходом понимают расход, воды
(в системе тсилииигребления или в тенлопи
трс'6..|Н|Тлцсм приборе], обеспечивающий выдер-
живание заданного температурного графика
Малый температурный иирепид укатывает на
повышенный расход поды и cootbuici вешю за-
ньшн'пный диаметр отверстия дроссельной диа-
фрагмы или сопла элеватора, большой на
сниженный расход виды и соответственно за-
ниженный ди и метр отверстия дроссельной диа-
фрагмы или сопла ктеваюрл
Соответствие фактического расхода воды
расчетному с достаточной для наладочных ра
бог точностью устанавливают ио следующим
зависимост ям:
ДЛЯ систем ТС!1ЛО|1О1 реблепия, ИОДКЛЮЧсИНЫХ
к сетям черти члена-горы или подмен]иваюптис
',я'ч’‘ы G' ц] - GH/.з I К-Ж}
G ' ClL-‘^X6l+/:T 2fn) ’
где у — (i'/ti iinumifHHf фактического расхода се-
тевой воды, 11 глет у и a hi iu е й в отопительную систем,,
к расчетному; I], G, G cnoi нетгтвенно ь а мере на ви-
на тепловом вводе гем ni-pn i уры воды и подающем
трубопроводе, с мешанной и пбрагтж полы, !'С; т., н
Л- - температуры гмепшююй и обратной поды по
темвературному графику, соответствующие чаме
репной температуре волы в подающем трубонроли
де, Г, и 1„ фактическая и рас-чп-нн н н-мпера
туры воздуха внутри помещений, Д’,
для системы теплопотребления жилых щ.ч-
лий, присоединенных к сетям без ыиг.шгор,ч,
i-ф-1': — 2/ц)
i/Г-бХ'Ч-- 2М
(4.17)
для систем те пл or io t рсб.т г н и я произволе] -
пенных знаний с низкой 1е1ыоа1<куму,тирую-
щей способностью ограждений, подключенных
к сетям без элеватора,
где /| и /ч температуры ноды is подякнцг.'м и по
ратном труб'Н1[Щ|ц|дах по температурному графику
при фактической темiicpa-i уре наружно! о шлдухл.
"С; /„ фактическая темпера । ура нн нужного шо-
ДУ х И ,
для отопите,лаю-нен i иляциипных калори-
ферных установок, работающих с шпором на-
ружного воздуха, огпосите.'п.пый расход виды
инределнют по формуле (4.1 бj. г, для рс-цир-
кудяцнонпых ............. калориферных aipe
готов но формуле (1.[71;
фактический кочффиптн-ит смешении члена
тира определяют по формуле
г/ l/l — /') . (4. |0 |
Скорректированный диаметр огнершии дрос-
сельной диафрагмы в случае возможное'] л опре
деления фактического г идравлическо]о сопро-
тивления системы теплонот реб.тения находят пи
(формуле
4 ГЙ—h'
<*' = dV^H '
где </ перво!!?! чаленый .гпа мег р г?тнерст,1 я .-i.h;i
фрагмы, мй; Н рое ш'. i и i не иый напор ги-ред с i-c।е
мчи тенлппотреб.ж'пии. м- Ii' i|i<ik i нчегкос гид-
[iiiiuiH'iiTKiie coiqioi riв.к и не г-иг-н мы тен тоноi pi б-
JH4IHM, м.
Г) случае, когда фактическое п-lдравличе-
ское сопротивление системы 1епл(Н1отреблсЕ-1ИЯ
замерны, невозможно, гкорргкГ11[1оваилый дно
метр отверст ня дрот-льиой д на фри гмы опрг-
т.е.-тяют но (формут'.-
214
t лини 4. Наливка нснЗнных теплопьис сетей
где h рагчегног гидравлическое сопротивление
сис тем i,i Ti'iuiiiiiiiTiieft.iieginsi, м
При малом гидравлическом сопротивлении
ио сравнению с располагаемым напором перед
системой для нахождения скорректированного
диаметра дроссельной диафрагмы используют
формулу
d' dj уф. ( 4.20.1
По формуле (4 20) определяют скорректиро-
ванный диаметр сопла элеватора.
Температуры па тепловом пункте замеряют
при стабильной в течение I -2ч температуре
поды в подающем трубопроводе, не отличаю-
щейся от заданной по температурному графику
более чем на ч-5пС.
Сопла элеваторов и дроссельных диафрагм
заменяют при значениях у, меньших О.У или
больших 1,15, если установленная поверхность
нитрена отопительных приборов соответствует
теплопотерям помещения. Если фактически
установленная поверхность на: та нс соответ-
ствует теплоно горям, замечу сопел элеваторов
и дроссельных диафрагм производят после ана-
лиза in i у। ре 119 [ей температуры н помещениях.
[ 1ри избыточных поверхностях наг рема сиг гем а
теплопотрсбледия должна работать с сгноен
тельным расходом воды у<1 и соответствен-
но завышенным против расчетного температур-
ным перепадом на тепловом пункте. Нри недо-
статке ноиерХЕюети нагрева необходимо допол-
нительно установить тсплопотрсбляющие при-
боры .
При горизонтальной или вертикальной раз
регулировке системы отопления производят по-
полни тельную регулировку с помощью вел гилей
или кранов, установленных на стояках и под-
водках к приборам. В ряде случасЕЕ laxyio ре
гулировку возможно выполнить только е по-
мгицьео дроссельных диафрагм. При горизон-
тальной разрегулировке диафрагмы устанавли-
вают на всех стояках системы, увязывая та-
ким образом кольца отопительной системы по
гидравлическому сопротивлению. Диаметры от-
верстий диафрагм определяют по номограмме,
показанной на рис. 4.44, При вертикальной раз
рсЕулировке однотрубной системы с замыкаю-
щими участками приводят следующие мере
принЕия ио регулировке:
а) при перегреве приборов верхних этажей
п подогреве приборов нижних этажей устанав-
ливают диафрагмы на подводках к отопитель-
ным приборам верхних этажей, снимают секции
с приборов верхних этажей, увеличивают диа-
метры перемычек ня верхних этажах, снимают
перемычки па первых этажах, увеличивают
коэффициент смешения элеватора;.
б) при равномерном недогреве отопитель-
ных приборов верхних этажей и одновременном
перегреве приборов нижних этажей уменьшают
коэффициент' смешения элеватора путем при-
крытия задвижки после элеватора;
в) при недогреве огон тельных приборов
верхних этажей на отдельных стояках устанав-
ливают диафрагмы на замыкающих участках
стояков на верхних этажах.
Перед регулировкой систему теплопотребле-
ния промывают и полностью удаляют воздух
из приборов и 1'рубопроводпн. Необходимо сле-
дить за соблюдением требуемых уклонов разво-
дящих магистралей и подводок к нагреватель-
ным приборам, обеспечивающим удаление воз-
дух:! из систем отопления, а также за горизон-
тальностью установки радиаторов во избежание
'образования в них воздушных мешков,
Регулировка систем теплоиогрсбления с под-
мешивающим [щеосом на тепловом пункте за-
ключается В создании расчетной циркуляции в
системе для обеспечения температурного пере-
пада, чти достигают измеггением фактического
коэффициента смешения, опрсделясмщи по фор-
муле (4.19). Коэффициент смешения насосной
установки изменяют соответствующей настрой-
кой регуляторов расхода и смешения. При от-
сутствии ан том а гических регуляторов расхода
и смешения коэффициент смешения изменяют
с помощью задвижек.
11ри регулировке систем с подмешивающим
насосом ЕзозможЕгы дна варианта, когда распо-
лагаемый напор сети на тепловом иноде больше
расчетных потерь напора в системе отопления
и когда on ранен или меньше их. В первом ва
рианте напор, развиваемый подмешивающим
насосом при требуемом расходе, равном рас-
четному расходу пидмешиаасмой поды, должен
быть не меньше расчетных потерь напора в си-
стеме 'юплоиотребления. Коэффициент смеше-
ния регулируют напорной задвижкой насоса и
задвижкой па подающем трубопроводе вводя.
Во втором варианте, когда располагаемый на-
пор сити на тепловом вводе равен или меньше
расчетных потерь напора в системе jсплоиотреб-
лепия. подмешинлюпгий насос должен одновре-
менно выполнять функции подкачивающего.
5.1 Контрильни измерительные ирибиры
215
В этом случае ни пор, развиваемый насосом при
требуемом расходе, равном расчетному расходу
в системе, также должен быть не меньше рас-
четных потерь напора в системе тсидонсиреб
лення.
Коэффициент смешения регулируют задвиж-
ками на линии смешении и на подающем тру-
бопроводе ввода (при установке насоса на по-
дающем । рубопровпде) или задвижкой на об-
ратном трубопроводе (при установке насоса на
обратном трубопроводе). После уста понления
необходимого коэффициента смешении напоры,
дросселируемые задвижками, должны быть по-
глощены дроссельными диафрагмами, а задвиж
ки полностью открыты. При избыточном напоре
насоса рекомендуется (лрн отсутствии нштжа
с необходимой характеристикой) уменьшить
д и я м е i р рабочего кол ес а
ГЛАВА 5.
СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ И АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
5.1. КОНТРОЛЬНО ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ
ПРИБОРЫ
Приборы дли измерения темпе-
ратуры, Термометры технические ртутные
(ГОС [ 2823 73*Е) предназначены для измере-
ния температуры при контроле температурного
режима. Основные досгоиистна прибора — про-
стота конструкции и достаточно высокая точ-
ность измерений. Недостатки плохая види-
мость шкалы, невозможность автоматизации из-
мерений. Диаметр оболочки термометр я: верх-
ней части 18 ± I мм; погружаемой части 7,5 мм.
Основные технические данные приведены в
тябл. 5.1—5.5.
Термометр лабораторный нормальный типа
TJ1-4 (ГОСТ 215 73*17) предназначен для точ-
ного измерения температуры при тенлешых ис
пытаниях.
Термометры электроном та ктные (ГОСТ
9871—75* Е) предназначены для замыка-
ния и размыкания цепи электрического тока
с целью поддержания заданной (тип ТЗК.)
и..ти любой (тип ТНК) температуры н сигнали-
зации о ее достижении Изгот-згитин.эют прямые
(11) и угловые (У) термометры с диаметром
оболочки в верхней части 18 мм и нижней части
9 мм.
Термометры манометрические. Основные до-
стоинства простота конструкции, возмож-
ность дистанционного измерения температуры и
автоматической записи показаний Недостат-
ки -- невысокая точность измерения, небольшие
расстояние дистанционной передачи показаний,
трудность ремонта, Рекомендуется применять
следующие типы манометрических термометров:
1} ТГС-71 I (712) термометры манометриче-
ские газовые самопишущие, Привод диаграм-
мы: ТГС 711 от синхронного микродвигателя
переменного тока; ТГС-712— от часового ме
Т ii Gji ица б.». ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РТУТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ
11им (' fl т(-рм(шет[1и Пре- измерений [1лН1Н ДЕ'.'Л'НПЯ 111К?1ЛЫ4 '-С, при длине пер я и ей части, чи Длшса |[Огр\ж&смлй илети тррч^четрл, мм
24Q 160 прямпгп
уг-кнюго
2 Зб.-.-Н-^о 0. 1 Я 1 1 66, 103 104, I4L
4 II -1 сю ] 1 163. 253 201. 253
291
5 0... |- 11)0 1 и 2 2 403, 033 441, 671
6 0... I-2D0 1 и 2 ] 01.1.3 104!
] I |i и м t: ч .1 н и я; 1. 1 lt)r;ieiiiiiOi:T']> показателен нс внппг одпош дс/е i .................................................. 2 Ипи loii-iiiri lepinu
метры К-ihkckw НО <гТермонрнОчр.-.
216
Г липа 5. upetk.rtP контроля и авгомагизацпи спится тепликни&жения
Таблица 5,2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛАБОРАТОРНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ
I |омер тер меже гра Пределы И з «гррн К Я , Цена деления ILJ кдды, ° С Я нгргчи liOCTf. показаний, "G Ойшзя длил», мм Диаметр 11 бплички, мм
1- 30 - + 20 ±0,3
2 0 - + 55 ±0,2
3 59 - - + 105 0,1 ±0,2 53 У 11
4 100 - I Ibb ±0,4
5 150 - - +205 ±0,4
Примечание. Изпгччт.тпет прибор Илимское ПО *• Гермсшрибор».
Таблица 5.3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОКОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ
Термометры Пределы измерена я, "С Цеча деления шкалы, X Дш1 н^ реркк^й latiH, мм Длина нижней части, мм
тип Ха И У п У
тзк 1 0 - +50 1 1, 2 80, 100 13о: I50
2 и ) • 100 1 1. 2. 5 200 120. 160 I 70, 210
3 0 1- 100 2: 5 2,5 200. 250 250. 300
320, 400. 500. 370, 450, 550,
630, 800. KJOO 680. 850, I050
тнк J 0 Н5У 1 — ЙО, 100, 130, 150,
2 50 - + 100 120. 160, 170, 210,
3 -30 1 70 2 330 200. 250, 250, 300.
4 0 - +100 320, 100, 500 370, 450
5 50 - 4 150 — 1— — —
6 100 Н 200 — —- — —
Иэгстинлче г прибор Клииское ПО
*Термоприбор1.. 2. Термометры типа ТЗК имеют 1. 3
Примечания:
точки контактирования.
Таблица 5.4. ПРЕДЕЛЫ УСТАНОВКИ
ТОЧЕК КОНТАКТИРОВАНИЯ
ЭЛЕКТРО КОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ
Номер гериииь'ч ра Предел угтднонки точек контактировании, °C Минимальный интервал между точками. " "С
1 5- 45 5
2 10—90 10
3 20—180 20
Таблица 5.5. ДОПУСТИМАЯ ПОГРЕШНОСТЬ
КОНТАКТИРОВАНИЯ
ЭЛЕКТРОКОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ
Число гичек контактирования Пределы иякн’ренигг. °C.
Г 0- 100 !Й1 2(Ю
1 9 1 2
3 2 3
ханизмл с R-суточным заводом: 2) ТГ2С-7И
(712) —термометры манометрические газовые
самопишущие для двух температур; 3) ТПГ4 —
термометры манометрические показывающие
газовые; 4) ТСМ-100 ( 200) термометры ма-
нометрические сигнализирующие. Технические
характеристики манометрических термометров
прицелены в табл. 5.6.
Приборы для измерения давле-
ния. В теплоснабжении для измерения давле-
ния использукл манометры избыточного давле-
нии Манометры могут быть показывающими,
самопишущими, электрическими с дистанцион-
ной передачей показаний, могут иметь допол-
нительные сигнализирующие и регулирующие
устройства, Выпускают манометры следующих
верхних пределов измерений: 0,6; 1.0, 1,6; 2,5;
4,0, 6,0; 10; 16; 25 и т. д. до 10 000 кгс/си2
(КХЮ МПа). Нижний предел у нсех приборов
равен нулю. Перегрузка манометров ли давле-
нию допускается нс более 25 %. Приборы вы-
пускают и корпусах диаметром 40, 60, 100, 160,
250 мм. Класс точности технических прибо-
ров -- 0,6—4,0. Наиболее высокий класс точно-
сти имеют приборы в корпусах диаметром 160
и 250 мм.
Контрольно-намерите ЛЬНЫ С При fiopf.l
217
Таблица 5.6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ТЕРМОМЕТРОВ
Параметр [ГС-711 (TT2C-7JJ) ТГС-712 1ТГ2С-712) тем-100 ТОМ- Й00
Класс точности Пределы измерений, '<1 Глубина погружения термобалло- на, им Длина капилляра, мм Напряжение питания, В Время одного оборота диафрагмы, ч Масса, кг 3 авод- из готов ител - I: 1.5 0-160 160; 200, 250, 31.О; 400; 500 2.4; 6: 10: 16; 25 200 j - ] 2,24 13 «Тсплоконтроль» Казань 2.5 и -1,0 0-100 I 0 200 160: 250; 400. 630; 1(10(1 р 1,6; 2,5, 4. Ii; 10 1 *Генлокинтриль» Сафоново
Примечание. Пример цфи]ии.нения заказа: термометр манометрический самопишущий гал;.чый гнпа
ТГ2С-711, пределы измерения ()—ItHT'C, время одного оборота диафрагмы 12 ч. глубина погружения
терм обил.юн а 200 мм, длина капилляра 6 м. исполнение обы книненное, 2 шт.
Таблица 5.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАНОМЕТРОВ
Параметр ОП.М 160, OBMI ПК) М-250 МДФ1-100 M.-J-122.' МО-[227 МО-1215 MT'’C.-7l 1 (7121 Л1ТС.-711 (7121
Верхний предел измерений, кгс/см2 1; 1,6; 6; 10 2,5; 4; 16; 25 6; 10; 16; 25 10 1; 1.6. 10; 16 2.5. 4, b: 23 0; 10; 16: 25
Класс точности мм 1.5 2,5 1,5 1.5 а) -0.6 a) 0.15 .дЭТ. М L
Масса'; кг 1,4 0,8 2.7 1.4 2 6 2 10 13
Завод ичгпюяи- тель Томский манометровый з-д Московский приборострои- тельный «Манометр.» Каза иск И Й «гТг! Ы <.И< 1111 грп.и Ы>
с
Рекомендуются к применению следующие
типы манометров:
ОБМ-lfiO, О БМ1-100, М -250 манометры
показывающие пружинные;
МДФ1-100 — манометр показывающий диф-
ференциальный, служит для одновременного
намерения двух различных давлений;
МЛ-1227 — манометр показывающий лабо-
раторный, модель 1227, служит для измерения
давлении в лабораторных условиях, а также
для проверки манометров класса 2,5 и ниже;
МО-1227 (1215) манометр показывающий
образцовый, модель 1227 (1216); назначение -
поверка рабочих приборов,
МТ2С-711 (712) — м анометры пиказьщаю-
щие самопишущие длп записи двух парамет-
ров, Модель 711 имеет привод диаграммы от
синхронною микродвигателя, модель 712 —
от часового механизма;
МТС-711 (712) — то же, что и МТ2С, но для
измерения одного параметра,
3KM-/V - манометры электроконтактные,
предназначены для измерения, сигнализации
или позиционного регулирования давления;
мэд -2364 манометры электрические, мо-
дель 2364 с дифференциально-трансформатор-
ным датчиком, применяются для дистанцион-
ного измерения, записи и регулировании дав-
ления, в комплексе со вторичными приборами
типов ДС, ДСМ. КДС и др.;
дмм манометр дифференциальный с ин-
дуктивным датчиком, предназначен для преоб-
разования перепада давлений в сигнал пере-
менного тока.
Технические характеристики манометров
приведены в табл. 5.7.
Приборы для измерения расхо-
да. Для измерения расхода применяют рас-
ходомеры и счетчики количества вещества, В
теплотехнической практике наибольшее распро-
странение получило измерение расхода по пере-
паду давлений на стандартном сужающем yvi
ройстве измерительной диафрагме В ком-
плект прибора входят: измерительная диафраг
мя; дифференциальный манометр и вторичный
показывающий или самопишущий прибор рас
ходомер. Вторичный прибор может быть снаб-
жен дополнительными устройствами для под-
218
/' si .'j г; a j, Cpe в i; т a a кантри, in ri и n г n m a ru-hi иги и г и c i r.u т i'.'tsi w l ни ё.ч rtu я
T а бди ця 5.N. ТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ
ДИАФРАГМ
1 lap а мггр Дил l|l |J|J ГМ U камерная 1,'lKi Ли а фра тиа rjl.4- hrlMCpilflil i ДЬ!
Класс 0,6; ]; 1.5: 0,6, I, 1.5. 2,5
2.5; 4,0
Ми.ттль 0,05- 0.7 0,05- -0,7
Ннутреиний диаметр ;.Щ 51Ю 4(Ю 1400
। руболронода, им
Условное дяц.,1гнне. 6: 25 2,5, б; H);
кгс/с MJ 16: 25
Число нар отборов 1 1 -
и м пульса
Примечания; 1. Заводы и я оговителн; «.'Мапо-
мстр*, г. Москва; «,Гснлоконт]Н!,|11.». i. Казань. «Тен-
.'ц]и pbifiop», г. Рязань; Опытный завод СЛУ i. Харь-
кни; чд « Гсифизприбор», г. И нашлю- Ф ран конек.
2. Диифра! мы поставляют только комплектно с
дифманомет ри м и.
счета кол и чист на всиич’тна (интегратор). сигна-
лизации, регулирования.
Измерительные диафрагмы изготовляют из
иержавеюших сталей XI7. 1 X!8Н91. На них
наносят следующие обозначения: заводской по-
мер, диаметр проходного сечении отверстия при
2U’ мм; внутренний диаметр трубопровода
при ’20 (, мм; стрелку, указывающую направ-
ление шнежщ марку материала; знаки «-|-.»
и ч -» соответственно на переднем н заднем
корпусах камеры или на торцах диафрагмы.
Технические характеристики измерительных
диафрагм приведены в табл. 5.8.
Из дифманометров в теплоснабжении ис-
пользуют поплавковые н сильфонные самопишу-
щие дифманометры-расходомеры, а также мем
бранные дифманометры с электрическим дат-
чиком в комплекте со вторичными приборами.
Рекомендуется применять следующие типы
дифманометров: ДМ-3564 дифманометр мем-
бранный бес шкальный с электрический дистан-
ционной передачей, модель 3564; ДСС-710-4,
ДСС-7Юч-4 —дифманометр сильфонный сямо-
1П1 in у ши й. Модель 710 имеет привод диаграм-
мы io микродвигателя, моде./п. 710 ч от ча-
сового механизма, ДСС-732-4, ДСС-732ч-1
дифманометр сильфонный самопишущий с
интегратором и дополниге.тыпж записью дин-
пен ин; ДП-7ЮР-, ДП-710чР - дифманометр
поплавковый самопишущий. Технические харак-
теристики дифманометров приведены в табл. 59.
Применяются следующие типы вторичных
при борон: ВМД — приборы пил упроволннконыс
шиома тические показывающие и самопишу-
щие с. дифференциально-трансформаторной из-
мерительной схемой, с. плоской круглой шка-
лой; К.ВД-1 — приборы автоматические показы-
вающие с вращающимся цилиндрическим ци
фербл атом, с ди ффере и ди ал ьн о -тра нсфор м атор-
иой измерительной схемой; ДС-1 приборы
электронные автоматические показывающие и
регист рирующие с дифференциальтш-трапсфор
матерной схемой, с записью на ленточной диа-
грамме, ДСМ — приборы электронные автома-
тические показывающие и регистрирующие с
днфференциально-трансформаторнон измери
тельной схемой, миниатюрные; КСД-3 — прибо-
ры контроля с дифференциально трапсформя-
торной схемой, показывающие и регистрирую-
щие с записью на дисковой диаграмме. Техни-
ческие характеристики вторичных приборов при-
ведены в табл. о. К).
Электромагнитный расходомер ИР-51 пред
назначен для измерения объемного расхода не-
взрывоопасных сред. Расходомер состоит из
преобразователя расхода ПРИ и измеритель-
ного vciponcTRH TIV-,51. Токовый выход расхо-
домера обеспечивает использование аналоговых
приборов системы Г(Л, стандартных самопишу-
щих миллиамперметров и потенциометров по-
скшипого тока КС4 и др. Для определе-
ния суммарного объемного количества измеряе-
мой среды расходомер укомплектовал иптегра
тором С-1М или С 1ДМ.
П р еоб ра зов а т ел а расходи ПРИ. 11 рообрязо -
ватсль расхода расходомера состоит из двух
основных узлов — трубы с фланцами [карпу
са) и электромагнита Трубы всех типоразмеров
преобразователя имеют принципиально одина-
ковую конструкцию. Они изготовлены из немаг-
нитной нержавеющей стали. Внутренняя по-
верхность трубы покрыта изоляционным мате-
риалом. В среднем сечении трубы динмст ралыю
иритиншюложпо в стенку введены .два электро-
да. Но обе стороны трубы размеще-л электро-
.чатит гак, что электроды находятся в середи-
не зоны .магнитного ноля. Обмотка возбужде-
ния электромагнита состоит из двух одинаковых
катушек, расположенных по обе стороны трубы.
Измерительное устройство И У -51, Измери-
тельное устройство состоит из корпуса, inaccii,
трех металлических рам с печатными платами,
двух дросселей с датчиками и трех трансфор-
маторов (входного, сетевого и обратной связи).
Ну лицевой части шасси расположены: стрелоч-
ный прибор градуированный от 0 до Ю0 %,
5 I Клнтрап1.пп-и'1мерт1тс.111,я1.н' приборы
219
Таблица 5.9. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДИФМАНОМЕТРОВ
1 [нрл игтр ДМ-3564 ЛС.С-7 10ч-4 ЯСС-73У-4 ДП-71()ч!’
Класс точности 1,6 1; 1.5 1
Максимальный перепад 0,016—6.3 0,4 0,63 Г Е6 0,063— 1
давления, кгс/см2
Максимальная высота 160--6300 400-- 1600 — 630- 1000
уровня, CM ПИД [!.
Масса, кг 16 40 40 50
3 а я од- из гото я и тел ь Москва. К- (чти., «Теилококт роль»
«Манометр»
Таблица 5.10. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВТОРИЧНЫХ ЭЛЕКТРОННЫХ ПРИБОРОВ
Параметр вм.п КВД до ДСМ кед -з
Верхние значения по шкале: манометра, кге/гм2 дифманометра, м'/ч расходомера, м:’/ч урпанемера. см Напряжение шпация, В Масса, кг 3-тпод-изготовитель 6,5 «А атома тика», Кировокак 127, 15 « Му качен- прибир» 0,6—25 4 -6,3 А = п-10 24 6300 '220 20 20 «Львов- прибор» 220 15 «Тепло- прибор», Челябинск
ш-ex вторичных приборов соответствует единице
Величина « = I;
Примечания. I. Класс точное! и
1.25; 1.0, 2, 2,5, 3.2: 4; 5; 6,3; 8.
корректор нуля расходомера, сигнальная лампа
н сетевой выключатель измерительного устрой-
ства Работа расходомера основана на явлении
электромагнитной индукции. При прохождении
электропроводной жидкости через однородное
магнитное поле в ней, как в движущемся про-
воднике, наводится электродвижущая сила, ко-
торая снимается электродами и подастся на
измерительное устройство, преобразующее этот
сигнал в унифицированный выходной сигнал
постоянного тока. Мгновенный расход жидкости
определяют по стрелочному прибору, сум мар-
Техническая характеристики ИУ-51
Класс ТОЧ1ШС1И по токовому вы-
ходу ... ..........1.0
Длина линий связи между при
обри.ижателем расхода и изме-
рительным угч роист во и, м, нс бо-
лее ............ . . . . .
Rhixo-iHoii токовый енгнцл про
порцион альн ый мгновенному
расходу измеряемой среды, МА ,
Питание расходомера . . . .
Время уста копления рабочего
режима, ч, . . ...........
Потребляемая мощность изме
рнтсльного устройства, НА, не
бол не........................
Масси измерительного устройст-
ва. кг, не более..............
Габаритные размеры измери-
тельного устройства, мм . .
100
0.5
Ст сети перемен-
ного тока на пря-
жением 220 D,
частотой 50 гц
1
15
14
J60X.215X465
иый с помощью дополнительного интергра-
тора С-1М (С-1АМ).
Расходомер ИР-51 допускает круглосуточ-
ную работу. Приделы измерения расходомера
□ зависимости от применяемого преобразова-
теля приведены в табл. 5.11 Присоединение
преобразователя к трубопроводу — фланцевое,
стандартное. Потребляемая мощность, масса и
габаритные размеры преобразователей расхода
приведены в табл. 5,12,
Счетчики жидкостей скоростные (водоме-
ры) -предналиачеиы для измерения суммарного
расхода чистой жидкости, протекающей но тру-
бопроводу. При .малых расходах при меняются
крыльчатые счетчики типа УВК (ГОСТ 6019—
83), при больших расходах . -турбинные счет-
чики типов ВТ и BIT (ГОСТ 14167—83). Тех-
нические характеристики водомеров приведены
в табл. 5.13. Основные технические данные;
рабочее давление 10 кге/см^ (I МПа) основная
погрешность равна ±5 % в интервале от ниж-
него предела измерения до величины расхода
и 10 % — от верхнего предела, в остальЕюм
диапазоне основная погрешность ±2 %, темпе-
ратура намеряемой среды 4 30 1-1С для счетчиков
типов УПК и ВТ и -]-90 "С — для счетчиков
тина ВТГ. Присоединение к трубопроводу шту-
церное у крыльчатых счетчиков и фланцевое —
у турбинных счетчиков Изготовляет КирОВЗ-
бадский приборостроительный завод (псе iины,
220
/' .1 rf if iJ i'j. tf '.iNrfWjf » Id {df!.'Q.ML+J'fJ.fi:! h'fJJj1 i’Ji'i’i г4.И j rvLWC’KUtflwVaiVtd
Таблица 5.11. ВЕРХНИЕ ПРЕДЕЛЫ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДОМЕРА, М /Ч
Ус 11111II1 Ц' нГгмн.ч- '! 1 1' 11 f 1.711' 11 Г-1 'I i 1 i' > ilii"iMH ।i*iC\g;i:i 1 25 Rep hi; и г iipfav.ii.i i корпгтгй ' •JlUAil И J Ml! p53i; МПЙ rpOJI.hl, M.-'v
l.bfl /'.IIH 3,70 4.0(1 n.i'iD Ij.l.lll K.lillJ 10.iiii
1!IJT1 I'.l П.32 0.40 0.50 0.60 ода 1.0(1 1,2ч 1.60 2,00 2,50
Ill’ll- 15 1,00 1 ,25 1.60 2,00 2.50 3,20 4,00 5,00 G,00
(IPH 25 2,(8) 3,51) 3,20 1,00 5.1 Ji) li.OO 6,00 10,0(1 1 2,50 16.00
ПРИ ."I'i s,on 10.00 12.50 I 6,00 20,00 25.00 32,00 in, 00 50,00 60,00
ПРИ Hi) zn.no 25.00 32,00 40.00 50,110 GO.ijO 30,00 100.00 125,00 160, DP
ПРИ - ЦЛД 32,00 4 ода 50,00 6(1, no R'O.lKi J nti.cHj 12, 'i.()0 160,00 206,00 250,00
ПРИ-i.’.il 80,00 100,00 125.00 100,1.10 200,00 250.011 320.00 400,00 500,00 600,00
ПРИ- ДЮ 125.1Ц) L Ilf),00 21)0,00 250,00 320,00 UiOJ.iO 500,00 60(1,1)0 800.00 1000,00
1 lPH-:(i)ii 320,00 1tin.no hi 10.00 600,00 «1.10,00 1000.00 1250.110 11100,00 2000,00 251)0,00
i J р и м' ч j и и л. J. Цифры и \ i.:ii>Hii<iM ooojtki'iph и и и puofiptiK'HH i<‘..i я |iacxo;ia ян.'1ян>нм у мяи н ы м инутрен-
:..им ,ы ;! ш тром I'lH ipy6i>i и мм. 2 К.1ж,1ый рясхслимк'р можетбып, ill'гр j.ч у иронии на !и.'рлиий iipt*.'i(?.n нале-
[)1.'|||1я но пыГЫру uihii.mw н.ч iipr-aci я н.чгн пых IG вснмпж ить-ген для од111и i> с ntH>p;micpti i:pi'<гГ5p□ я
p;sc \<;,ui Hii^iiiiii предо..'. иччтрения нсг.ч.ци равен нулю.
1 lift л и It а 5Л2 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ РАСХОДА
. .'дадаи- < Ipl'. .Hill. p.iV fit) л: II ill 1' I Vl M 1 ЛИИ' 'Cl к, Я.А. lie Gwr k- Г dfinpjIT H l-ir ]l IL4 Mr |>M, MM Масс», кг, Hi.1 Ci ndce
A-‘iniin 111 И [I Ii 11 d IIIJIЧ?| Л
11 PH 10 ПРИ 15 1!!>H 25 5UO 2/(1 245 16
ПРИ i>0 580 301} 311(1 36
ПРИ НО 11РИ-1Ш) OtiO 30(1 300 75
ПРИ-1Пи 600 «65 370 370 175
НРИ 2(11) POU 4 30 4 30 200
fl PH 3D(| 1 130 550 550 31)0
Примечания: I. И и шиинтель раем 1.тимерс.>н Тиллит кии приборое i рии гельный завод. 2. Пример
oo<i:iii именин рае.ход.омс'[И1 < нреобриьчядпе^к’м ПРИ 50, с вер х и нм пределом измерения 16 м'/н, материалом
покрытия - ризина; «I Рае ходи мер ИР-51 &()-1 Li Р ТУ 25.02.311)321 77».
Таблицами. ТЕХН ИЧЕСКИЕ .ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОМЕРОВ
I ЦП T'li " IIIKII !1ий кетр ye iH'iBIHH’i 1 11 |J: 1 ход41, мм flpt/K-'l H3\1t-pi4l4H. M'',.''u 1 1 HJIQL •IY1U ГНИТС. |h- П/Н"1 н. М ' / И <'иGdjj т ине ртчрри, мм
1111 У и ll HJUlЫЯ IIL'p А II11 И и и гн; п н й
УИК 20 УВК 25 УВК-32 ИЖ-in ИТ-’ll). ПГГ-Ч11 BT-8U. in г 3(1 В 1 100. [)ТГ-1 0(1 В Г-15(1. ВИ 1.10 20 25 32 40 .5(1 60 10(1 1 50 1,6 2:2 3.2 6.3 15 4 2 70 150 2,5 3,5 3.0 10,0 30 84 1 40 300 0.60 ода 0.105 0.17 1,п .3,0 4,5 7,0 0,025 0J135 {),0л 0,1 0,7 1,3 2.0 3,0 250.Х 112 X 152 280 X 156 X 1 12 300 х 112Х 101 331) х 1 12 X 169 1 53 X 160 X 2! 4 205 X 105 X 250 210X215X270 262 X 280X329
кроме ,Vi5K 10) и Л у и кии ирнборск-гроитель-
ми от 1л до 50 мм. Водосчетчики типа CIB
нын завод (типы УВК-20 и УВК-40).
Водосчетчик типов ВС КМ и СТВ предпазии-
Н'пь: для измерения расхода коды при темпе-
puiype от 5 до Ю °C при давлении ш- более
]('.) кге/гм ' (I МПа). Водосчетчики типа ВСКМ
крыльчатые, предназначены дли измерения
небо. ibiijHx расходов и выпускаются диаметра-
турбинныс, выпускаются диаметрами от 65 до
250 мм. Водосчетчики имеют расширенный диа-
пачоп намерений. позгчи|яюьинй регистрировать
с ус танов..'! с иной погрешностью все колебания
расходов, обугловленныс неравномерностью
водопогребления. По специальному заказу
счетчики ос и а та ют: геркпнпым устройством.
;> i КпкгptKiмь?-и.iмерительные* нрнСЬфы
221
Таблица 5.14. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОСЧЕТЧИКОВ (ВОДОМЕРОВ)
Диаметр условш.го ирпхпдл, uu
Параметры 15 20 25 32 4ci 50 ft,5 ЯП 101) 150 2 Пр 2F10
ВС КМ сто
Ргц’КОД RO.'lhl, м'\/'ч: nciytir чуьгтви- ТСЛЫ1 ПС ти МИНЯМ и.,11.11 Ы й ЭКС1ЫУ Е.1ТЛ Ц и номинальный максимальный 0.015 0,03 1 1.5 3 0.025 0.05 2 ,,т 2.5 5 0,035 0.07 3.5 3,5 7 0,050 0,10 5,0 5,0 10 0,080 0 16 8,0 8,0 16 0.150 0,30 15.0 lo.tl 30 0.600 1,50 17.0 35 0 70 0,700 2.00 36.0 55.0 1 Ц.1 1,200 3.00 65,0 90,0 180 1.600 4,00 140.0 175,0 360 3.000 6,00 210.0 300.0 кои 7.0 00 15.00 380.0 500 10011
Максимальный измеренкын объем воды, м': за сутки ал месяц 55 И 00 90 1800 145 2500 180 3600 290 5800 650 11000 610 12250 1 300 26000 2350 47000 51 00 110000 7600 150000 13700 275000
Строительная длина, мм Масса, кг 3.0 165 6,0 190 5.5 260 t>,0 300 9.0 300 12,U 260 16.0 270 20,0 зоо 25,0 350 43.0 385 60.0 395 7 0,0
Таблица 5.15. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЧЕТЧИКОВ ТИПА СТВГ-1
Накмк'нованим основных тсхничсскИч длпных С ГН 1 -65-1 ГТ В Г-80-1 ГТ В Г-100-1 ОТВ Г 1ГЯ1 1
Диаметр условного прохода, мм Расходы поды, м'’/n; и и и нм ал । >11 f.i и экс плуа га ционнын максимальный Наибольший объем воды, измерен- ный, мТ за сутки за месяц Рабочее давление воды, kit/cmj Температура воды, °C 65 1,5 17 69 610 1 2250 80 2,0 36 100 1300 26000 До Or 40 100 3,0 365 160 2350 47000 10 до 90 1 50 4.0 140 340 5100 100060
Основная относительная погреш- ность при температуре (65-+-5) "С, не более ±5% при расходах, м|!/ч О г 1,5 до 7,5 От 2,0 дч 10 ( Kl 3,() до 1 5 Or 4,0 до 30
Основная относи сел иная noipeui- ность при температуре (65 _Е6)''С | -|-2% при расходах, м'/ч Потери давления, не более 9,1 hit/гм* при расходах, м^./ч Вместимость ппчегиого устрой- ства. м’ Цена единицы наименьшего раз- ряда отсчетною устройства, м,; ГабарпriihiH размеры, мм; монтажная длины высота ширина Масса, ю От 7,5 до 60 40 002 2G0 228 180 14,5 От 10 до 100 70 999' 0,002 260 23U 195 18.7 От 15 л <> 160 1 30 )9,9 0,002 300 270 215 23 От 30 д<> 320 31 Ь 0.П2 350 3 15 280 39,5
нони мают
Примечание. 11од максимальным расходом
кратковременно не Гшлне I ч н сутки.
[[□31Ш..1 Я!О[ЦН М рГ’ГНСТрИ|»ОВ,1Т1. расходы волы
как на цифровых, так и самопишущих вгорич
пых приборах; накидными гайками с патрубка-
ми и прокладками Технические характеристи-
ки водосчетчиков приведены н табл 5.14 Из
готорители: Кнровабадский и Луцкий приборо-
строительные заводы
Счетчики турбинные горячей воды типа
расход, при котором счетчик ножи риГинагь
СТВГ-1 (водомеры горнчевидпыеI предназна-
чены для измерения количества воды (по
ГОСТ 2874 82), протекающей но трубопрово-
ду в системах отопления н горячею водпенлб
женин Присоединение к трубопроводу флан-
цевое. Технические данные приведены в
табл. ,5.15. Изготовитель Кировабадекин прн-
боростроител 1>н ы й з я вод.
222
/ л u (i u 5. Cpeticnw трили p iurrr>j</trv:tr7«{nti шд-я i глжм&кеш
а суммарное
показаниям отсчстного уст-
'[ СПЛОСЧС’1 инки выпускают
расчетная тепловая пягруз-
Приборы для и з м е р е пня расхода
гг и л от ы. Электронно-механические тепло-
счетчики (Т?)М-|) дли закрытых систем юпло-
с.иабжения предназначены для измерения сум-
марного количеч'таа теплиной энергии и сум-
марного об немного количества теплоносителя в
котельных, на индивидуальных и центральных
тепловых пунктах Теплосчетчик состоит из тур-
бинного счетчика горячей поды с дистанцион-
ным выходом СТВГ/1-11 и измерительного прс-
ибра мжателя с отсчетным устройством коли-
чества теплоты И11К1-1, в еопап которого вхо-
дят два медных термометра сопротивлений типа
ТСМ. Суммарное об'ьемнпе количество тепло-
носителя определяют по показаниям отсчетного
устройства СГВГД-П, а суммарное количс-
ciijci теплоты — по
рочетна ИПКГ-1.
пяти типоразмеров,
ка которых приведена в табл. 5.16.
Основные технические характеристики тепло-
очи!чикон приведены в табл. 5.17. Присоедине-
ние счетчика к трубопроводу фланцевое, ('рок
службы счетчиков 8 лег.
Счгтчнк ТСВГД-Н рассчитан на давление
до 10кчт/см1 11,0 МПа) и гем перату ру до 60 “С.
возможно кратковременное увеличение темпе-
ратуры (тепловой удар) до 120 ,JC.
Издстия, входящие в состав теплосчетчиком
различных исполнений, приведены в табл. 5.18.
Принцип действия тещдосчетчикон основал
ня реализации математической зависимости,
связывающей количество теня от ы. отданной теп-
лоносителем, с объемным количеством и разно-
стью энтальпии теплоносителя в подающем и
обратном трубопроводах при cootbctci нутош.мх
температуря?.. Первичное измерение объемного
количества теилшнн-ителя производит турбин-
ный счетчик, первичное измерение температур
телловоемкхля -два термометра сопротивле-
ния, устанавливаемые ня подающем и обрат-
ном трубопроводах,
1’абочи водосчетчика основана на преобра-
зовании объемного расхода (скорости пото-
ка! ।силоносителя в показания отсчетного уст-
ройства и далее и импульсный элск!ричеекий
си г на I. Отсчетное ус тройство водосчетчика со
стоит из индикатора работы (звездочки), циф-
рового счетчика и стрелки, на которой жестко
закреплены два постоянных магнита. Механизм
передачи вращения турбинки н механизма ре-
T i M nr ji ;j r v p н i,i й гр л ф и н.
Тиичраигч’ры
Таблица 5.1ft. РАСЧЕТНАЯ ТЕПЛПНЛЯ
НАГРУЗКА ТЕПЛОСЧЕГЧИКОК ТЭМ-1, Гкал
Ttniu'l UI.?HJ r'lMKOB 95/70 150/7(1
ТЭМ1 lif. 0,0 2.0
ТЭМ1-80 1.5 4,8
ТЭ.Ч1 -1 Об 2,25 7.2
ТУ Ml 150 4,5 14,4
ГЭМ1-200 9 28,8
гистрацин колпчсстЕЩ теплоты защищены от
воздействия погоня воды.
Узел съема информации включает магнито-
управляемый контакт, расположенный непо
срсдстпенно над стрелкой отсчетного устрой-
ства. Замыкание происходит при прохождении
за крепленных на стрелке магпнюв под магпито-
унранляемым контактом, нследстЕП1с чего к
электрический цепи, в которую включен кон-
такте появляется импульсный сигнал, регистри-
руемый вычислителем. При каждом обороте
стрелки происходит два замыкания млгпито-
yi ip являем ого контакта. Информация с первич-
ных приборов поступает в вычислитель, кото-
рый преобразует ее я количество теплоты. Кон-
структивно вычислитель представляет собой
приборный каркас с укрепленными на боковых
стенках двумя электромонтажными платами,
электромеханическим счетчиком на лицевой
панели и разъемом внешних соединений на
задней.
Теплосчетчики устанавливают в отапливае-
мых помещениях с температурой окружающего
воздуха от 5 до 50 иС. При монтаже счетчика
должны быть соблюдены следующие условия:
а) счетчик необходимо моитиронять только на
горизонтальном участке трубопровода цифер-
блатом взерх: б) при установке счетчика, перед
ним следует предусматривать прямой участок
трубопровода длиной []р менее М, за счетчи-
ком - - нс менее d (где d - диаметр трубопро-
вода)
Вычислитель либо устанавливают на юри
зоитальной щиицадке. либо кренят к щиту при
помощи изделий из .мон тажа, поста ваяемых ком-
плектно с вычислителем, Термонреобразовятель
вычислителя с МЕфкировкой РКI устанавли-
вают в подающем трубопроводе, а с. .маркиров-
кой ИК.2 — в обратном Гильзы для монтажа
поставляют с вычислителем.
Особого обслуживания при эксплуатации
теплосчетчики не требуют. Необходимо перво-
5 I K<>игрально измерительные приборы 223
Тлб липы з Г ! Г’ШИ'ПСКИГ ХЛНАКТЕ МИСТИКИ Н П ТТОС Ч ЕТЧ И К О Н тчМ!
Г1 н р Ek м е гр ы ТЭМ1-В5 ТЭМ1 «0 ТЭМ1 - J гю ТЭМ1-150 | ТЭМ1 2<Ю
Теплоноситель florin сетевая
Диаметр условного приходи /?> счетчика, мм 65 80 100 150 200
Объемний раскол теплоносителя, м7ч-
наименьший 6 10 15 30 60
наибольший 36 60 90 180 360
Суммарный наибольший объемный расход теплоносителя, м,1/сут Рабочее давление теплоносителя перед счетчиком, кгс/см2 (МПа) Потеря да иле ни я на счетчике при наибольшем расходе, кгс/см‘ (МПа), не более Температура теплоносителя в под- водящем трубопроводе, °C: 360 720 1200 10 (1,0) 0,1 (0,01) 70 2700 5! 00
наименьшая
НЕиболына'. 150
Температура теплошши-геля в от- водящем трубопроводе. 'С:
наименьшая 40
наибольшая 70
Относительная погрешность изме- рения суммарного объемного коли- чества теплоносителя, %, не более ±2.0
Относительная погрешность изме- рения суммарного количества теп- лоты, %, не более Параметры ни।-иинцей сети: ±4,0
напряжение, В 2201
частота тока, I ц 50 ± 1
Диапазоны рабочих температур окружающего воздуха, °C и г 5 ди 40
Относи гель пая влажность окру- жающего воздуха, при температуре 35аС (и более низких, без кпнлен- сации влаги), %, ие более 80
Габаритные размеры, мм: счетчики
длииа 260 270 300 350 385
высота 233 240 263 323 374
ширина ISO 195 215 280 335
вычисли тел я
глуби иг» — — 315 — —
ширина -1- — НО — —
высота — — 148,5 ... —
Масса, кг:
счетчика 15,3 19,5 23,8 40,3 55,8
вычислителя 24
Таблица 5.18, ИЗДЕЛИЯ, ВХОДЯЩИЕ
В СОСТАВ ТЕПЛОСЧЕТЧИКОВ ТЭМ1
Типоразмеры аеллосчетчика Счетчик Н ы11 и с, I и г е. I ь
ТЭМ1 -65 СТ В ГД-II-65
ГЭ.М1 -НО СТВГД-П -80
ТЭМ1-100 С ГН ГД 11 100 ИПКТ1
ТЭМ1-150 СТВГД-П-150
ТЗМ 1 200 СТВГД-11-200
дически записывать показания счетчика по
суммарному количеству теплоносителя и пока-
зания вычислителя по суммарному количеству
теплоты. Электрическое питание вычислителя
должно исключать возможность его непроиз-
вольного отключения, На зннодс счетчик про-
ходит поверку и имеет клеймо Госповернтсля,
Периодические проверки производят I раз в
2 года, а также после каждого ремонта теп-
лосчетчика. Изготовитель Киронабадский
приборостроительный завод.
Теплосчетчик ТС-20 предназначен для опре-
деления мгновенного и интегрального значе-
ний отпускаемого и потребляемого теплоноси-
телем (водой) количества теплоты при равен-
стве расходов воды в прямом и обратном грубо
224 /..и,............ •:.'pr!?i / ин |Ь, H.hT/JfiJ.5/ :7 i !,.•<("/ I.'jf I I-.W i t; Jr .(•
Г a fl .1 и 1! J ,1.1П. ВЕРХНИЕ ПРЕДЕЛЫ ИЗ МЕРЕН И Я О Г.Ъ ЕМ ПО ГО РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ, М/Ч
j и. । ч। । ; Г" щ-рсиис КторнчЧрН и j. г j к. । 11 •; м jn-Li’мим cpe.-.hi. м/с
I'.i. ч: мм 1 1 .*Ы 1 •<|Ц> 3,211 1, HD 5.111» 1>.(Я.| -S Illi Hi.riri
1 И 0.32 II 10 0,50 0,60 0,80 1.00 1,25 1 Л-0 2.00 Л, 50
15 (1.81) 1.1)0 1.2.5 1,611 2.110 2,00 3,20 4.00 3.00 '5.00
I- 2.1'Н) 2.50 3,20 4,00 5.00 6,00 8.00 1 9.00 1 2,50 16,00
"| 1 8.11(1 10.00 12..50 tn,Об 20,00 2Г>,0() 32.00 40,(10 .50,00 60,00
^11 20.0(1 2.5. (Ю 32.00 4 0,00 .10,00 tHi.OO 89.00 100,00 1 25,(10 160.011
1 |'Ю 32, Об 40.0() :50,00 60.00 80.00 100,00 1 2.4,00 НЮ .00 200,00 250,00
1.5 И Hll.llli 100 00 ] 2.5,00 1 i 10,00 200.00 250.00 320,00 409,00 500.0(1 Ь00,(Ю
Ji'u । 1 2.5, (Ц) 1 (й).оо 200.00 2.50 (Hi 320.00 400,00 .500,00 600,00 800.00 1000.1111
.±'1! 320,60 100,01.) 500,00 600,00 800.(10 11100,00 1 2,49, (И) 1 600.00 2006,00 2500.00
И 1) и Xi v ч ,| ii и f Каждый рагхпдп мер может 6i.ni, гнграду н рсжаи iiii верхний предел измерения ип выборе
3.1 K.i »'i iih.ii и; и pi'.iri a n..j!'ii hi j , 1(1 щпчиж постой для одного типоразмера л рсобразоватгля риг»пл« Ьлиж-
•ин iipi'.n-.: н imc-jti.'ннн всегда равен нулю.
проводах. Он рассчитан на круглосуточную ра-
бот', Теплосчетчик может иримслягьсн также
и как прибор учета тепловой энергии на объек-
тах коммун.’1..]киан теплоэнергетики, Он iwo
иг из электромагнитного расходомера ИР-51,
l.llyx преобразователей температуры геплопгки
геля плати новых термометров сопротивления
Т< Л J-5O7I и блока обработки сигнала и отобра-
жения информации (БОС). Блок БОС яна-
ло 1 (жни выч целительный и преобразующий
прибор ибегпгчиижт вычисление и цифровой
iiirxi';- ii ытчч рал ьно! о кол и честна отпуска алл
лотреб-кчгия тепловой энергии, а также воз-
уг.жннгт!, передачи показа пни о мгновенном
расходе гсилцвон энергии н виде частотного
chi tia in в автоматизированную систему учета
11 Контрили энергии.
Блок БОС состоит из следующих основных
элементов; moi говей функциональной схемы
МФС, включен пой в токовую цепь расходомера
и содержащей термометры сопротивления; пре-
,бри янш геля «паирижские ток»; лрепбрлто
тигля «ток частота»; выходного устройства;
блоки питания.
Гехиичегкля характеристика теплосчетчика ТС-20
11ределы измерения по .............
b.i.i .'|| . . .... ('пп Г15Р Н гвуют
ряду Л — К* • i 16'
Рабочие и pi'/ii'.-ii.i изменения тгм-
lil'pa ;л- [):J TelUr.liirH’H’l e‘-l я II Грубо
ll pollu.Tlz.X
н прямим . • ^6 laO
н riOpii i iitiM ..............Лб /6
Д ii aiia.icH pililiri. ru i rn ПгрЛТур
14-1 |,-l О И ОС HT’V '1Я н прямим и обр;л-
III1M Гр> бцпроВПДТХ (и котором
прибор о । нечаст установленному
К. I ЦСЧ’Х I 14 Hili' I H i . - 'W J till
Предел допускаемой приведен
• ;ин .(!; pe-irflocTH 'Tfll.ini.’iC 14 HKil
Г1.при намерении нпю
I . । ,| i.i ; :г,, Ч I. Н И Я И ОЛ И ЧССТН ;1
теплоты н .MinrinHHiir.no значения
расход;! ....'юты в пределах из-
менения тем пера гуры теплоноси-
теля ..............................
11 реде..1 допускаемой погрешно-
сти прибора класса 1,5 . .
Выкидной И1МШЫЙ гигна.ч, про-
пори ион я л ।. и и н .мгновенному
расходу теплоты, мА .
Частотный выходной сигнал,
пропорциональный м гновенному
расходу теплоты, Гн . . . .
11итанис прибора . . .
1 In I pi'fi.'iiH'M ;|(I МОЩНОСТ Ь, Вт,
mj Гнил.'е ......
Время установления рабочего
режима, ч...............
Г абаритныеразмеры,мм
Масса, кг. Hi' бп.пее...........
±2,5 % от верх-
него предела из-
мерений
±1,5% от верх-
него предела из-
мерений
б ],2
От сети перемен
наго тока папря
женлем 22(1 В, чи
сто тон . и.) 5(1 Гц
40
2 15 X 1 GO X 410
10
Пределы измерения объемного расхода теп
линией геля приведены в табл 5 19.
Изготовитель производственное объедн
пение «Пром пр и бор». г. Галлин.
Термограф метеорологический типи М-16 -
самопишущий прибор, предназначен для непре
рыннин регистрации температуры окружающе-
го воздуха. В теплоснабжении обычно приме-
няется для записи температуры воздуха.
Краткая техническая характеристика прибора М-1в
Диапазон измерения темпера! ур, "С. 45—55
Прощи:жителпнист, п.-июто оборота
бар.чбапа । рафика, ч;
i.i я М IGC.....................26
для ,М I 6Н...................... 17 б
Завод часового механизма Недельный
Точность пики.ШIIИИ, 1 <.' ... ±1
Гиб;!|ш г..г рпзчср1>1. мм . . . 140X34 X
X 200
.Мгнта, кг . . ................2.5
'24 ГОРШ. ааб-
C ре нс г в г регулирования температуры и рнсхгыл теплоты 225
5.2. СРЕДСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ И РАСХОДА ТЕПЛОТЫ
11р и б и ры для р ег у л и р о в я н и я
температуры в системах горячего
подоен и бжгн ня. Датчик температуры
типа ТИП (рис. 5 1), предназначенный для ре-
гулирования температуры горячего водоснабже-
ния, может работать в комплекте с регулиру-
ющими клапанами типа I’K h УРРД — для
автоматизации закрытых систем горячего во-
доснабжения и с клапанами смешения - для
автоматизации открытых систем горячего водо-
снабжения.
Краткая техническая характеристика
Диапазон регу.чироп.чиня, °C
Зона пропорциональности. °C.
Зона нечувствительности, "С
Постоянный времени, с
Рабочий агент .
Изготовитель
10 -J50
До 5.0
До 0.5
Не GtMiee 30
Вода, во'здук, неаг-
рессивный газ дни
.пением 2—20 кге/
/гмв (0.2 — 1 МПа)
Завод «Теплопри-
бор», г. Ул ин-Уд:,
Рис. 5.L Термодатчик типа ТМП
р.,— рабочее я.знленне; р, - командное давление;
р„ давление слива
Термореле биметаллические ТРБ-2 применя-
ются вместе с регулирующими клапанами типа
РР на центральных и индивидуальных тепло-
вых пунктах для регулирования темпера гуры
воды на горячее водоснабжение в закрытых си-
стемах теплоснабжения (рис. 5.2). Чувегвн
тельным элементом реле служат биметалличе-
ские пластины 2 Под действием регулируемой
температуры пластины выгибаются. При этом
изменяется положение рейдирующей заслон-
ки 3 относительно сопла 4 и, следонательно,
величина командного давления на гидравличе-
ский регулирующий клапан.
В приборе ТРБ-2 биметалл ичес кие пластины
помещены в герметичную лагунную гильзу /,
которая помещается в поток регулируемой го
рячей воды Настройку приборов на заданную
температуру производят вращением винта на-
стройки. Один оборот винта соответствует при
Рис. 5.2. Термореле ГРЬ-2
В Зли. 8Ы1
аге
! л а е и !>. Средства контроля и ад; и.кигыдинлсг сыгьси птыогяиОмтиия
мерно 10 °C, В качестве рабочей среды исполь-
зуют охлажденную сетевую иоду. Тсрморелс
ТРБ-2 обладает неравномерностью, равной
о—8 гС, и зоной псчувсгвшслыюсти, равнин
П,2—2 °C. Изготовитель — механический за-
вод М i треста «Мосподземстрой»
Термореле ТРБ-С (сухое) рис. 5.3 разрабо-
тано и выпускается объединением «Мосинжре-
монт», отличается от ТРЬ-2 гем, что сопло
термореле вынесено за пределы корпуса, с;]ив
отработанной поды осуществлявich через спи
ниальиую резиновую камеру,а биметаллические
пластины дополнительно изолированы лаком R
результате такого изменения конструкции в
несколько раз повысил аги дол конечность реле,
так как пары воды нс попадают в корпус
и биметаллические пластины не подвергаются
коррозии.
Регулятор температуры блочный типа РТБ
конструкции Союзтихзнерги (рис. 5.4) применя-
ется для автоматического регулирования темпе-
ратуры волы з открытых системах горячего
водоснабжении Обеспечивает стабилизацию
температуры горячей воды и снабжен блоки-
ровочным устройством, защищающим систему
отопления от опорожнения в часы НИКОВЫХ
нагрузок горячего водоснабжения и в аварий-
ных ситуациях, Скомпонован в одном блоке
с датчиком температуры типа ТМИ, с устрой-
ством защиты, а также с исполнительным
устройством.
Краткая техническая
Диапазон настройки, 'С
Зона пропорциональности.
сС........................
3(in;i неч VIII'I ии г е.|| iiiiiic I и ,
Постоянная времени, е
Изготовитель .............
харакгериеiина
10— 150
До 5
Ли I
Не более 60
Завод «Тсплопри-
бор», г. Улин-Уд j
Рис. Б.4. Регулятор температуры блочный типа РТБ
('[K'ncius pt гул ироцяи н si темперу I уры и расхода теплить*
227
Регуляторы температуры прямого действия
для открытых систем горячего водоснабжения
конструкции Свердлиискэнерго (ТК-6-10)
предназначены для установки в илдинидуаль-
пых тепловых пунктах зданий.
Техническая каракхернегкка
Закон регулирования
Регулируем ня температура, ::С.
Точность регулирования, 'С .
Максимальный ринхол воды на
чее водоснабжение, м:!/ч . .
регулятора ТК-6-10
Сти । ическнй
55 — 75
zb 3
гори
. . . Ди 15
Максимальная температура годы в гю-
дяюшем трубопроводе, 4’С . . . .
Габаритные размеры, мм ............
Масса, кт ... . ..........
Гарантийный срок службы (fieji об-
служивания), год..............
150
200 X 260 X
X 120
5
3
Конструкция регул я горл (рис, .5.5) состоит
из корпуса с припаренными к нему крышкой,
патрубками и шпильки ми. Пэ крышке крепится
фланги, с сальниковым уплотнением регулиро-
вочного пинта. К регулировочному пинту г по-
мощью щтуцергТ крепится сильфон. К крышке
сильфона приварен шток с резьбой, и а который
падет резиновый клапан, диаметр седла клапа-
на 30 мм. В месте- разъема фланца и корпуса
установлена резиновая прокладка.
Функции чувствительною и исполнительного
органа прибора выполняет однослойный с дни-
щем и крышкой сильфон из нержавеющей ста.
ли, внутренняя полость которою .заполнена
через специальный штуцер жидкостью с боль
щнм коэффициентом объемного расширения
(бензолом, этиловым спиртом) После заиолпе
нии сильфона штуцер плотно закрывается резь-
бовой пробкой со свин ноной прокладкой. Внеш-
ннй диаметр сильфона 78 мм, число гофр 10,
Проверку заполненного сильфона на плотность
производят путем погружения его в сосуд с по-
дай с последующим нагревом ее до 80- 90 СС.
Через имеющиеся неплотности ны.ходят мелкие
пузырьки газа. Корпус регулятора изгоюплен
из труб /Л -50 и 100 мм и окрашен в красный
цвет. Для контроля работы регулятора па ИТП
устанавливают термометры н манометры на по-
дающем и обратном трубопроводах. На трубо-
проводе горячей волы к потребителям, помимо
этил приборов устанавливают горячеводный во-
домер типа ВВГ-50.
Наладку регулятора производят а такой
последовательности. Открывают вен сил и на тру-
бопроводе обратной виды и на трубопроводе
системы горячего водоснабжения. Сильфон ре-
гулятора предварительно вворачивают до тех
Рис, 5.5. Регулятор Свердловскэнерго (ТК-6-10):
/ --корпус; 2 к,лапин, 3— чувствительный силь-
фон; 4 -- флянец; 5 - регулировочный винт
пор, пока клапан не упрется в седло. Затем
открывают вентиль па подающем трубопроводе.
Наблюдая по термометру за температурой го-
рячей воды, поступающей к потребителям, мед-
ленно вращают пинт нас! ройки влево, увеличи-
вая температуру горячей волы. Один оборот
пинта настройки соответствует изменению ре-
гулируемой температуры примерно на 10 С.
Наладку следует производить при температуре
води в подающей линии примерло 106 °C и при
наличии разбора горячей воды.
Регулятор температуры прямого действия
типа РТ применяется в закрытых системах теп-
лоснабжения для ре гулиронапня температуры
воды па горячее водоснабжение. Регулятор
(риг. 5.6.) состоит из термосистемы, заполнен-
ной толуолом, и односеделъйого разгруженно-
го клапана с сильфонным приводом. Термо-
баллон погружен в регулируемую среду. При
изменении температуры средн изменяются
объем жидкости, заполняющей термсн-истему,
положение сильфона привода, а следовательно,
и жестко связанного с ним регулирующего кла-
пана. Настройка регулятора на требуемую тем-
пературу производится за счсч изменения объе
мн термос.нстемы путем изменения иолоткеиия
сильфона настройки. Так как регуляторы РТ
не являются плотпозапорными, а мпнометрн-
22Я Г ,.i it n a ft C.peftrraa. киитрпАЧ и а/пптатимщии гипг»
Рис. 5.6. Регуля-
тор температуры
РТ
t д ин iTi I и к ; 2
разгрузочный
сильфон; 3 -- ИМ’
пульсная трубка;
7 сильфонный
привод; 5 ка
пилляр; 6 силь-
фон настройки;
7 термобилли।
«Мига
Таблица 5.211. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РЕГУЛЯТОРОВ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРЯМОГО ДЕЙСТВИЯ ТИПОВ РТ
11 ара метры Р 1 - L.j Р1 -21) РТ-Й5 РТ 40 РТ-50 РТ-аи
Диаметр условного прохода, мм Коэффициент пропускной спо- собности. мл/ч Условное давление, кгсДм-' Максимальный перепад давле- нии на клапане, кгс/см1' 15 2,5 20 4 25 6 10 6 40 16 50 25 so 60 6 4
Пределы щи;гройкиг ;'С Величина перлицемерности, LC Зона нечувствительности, °C Допустимый перегрев термо- системы, ЛС Длина капилляра, м Габариты термобаллона, мм Масса регулятора, кг ,3 а в и л - нзготов ит ель 4 1 20 --(И), 5 10 -90, GO—100, «0 10 1 25 1,6; 2,5; ДО; 34 X 470 1 6 | «Теплоконтроль», г — 120 и т. д 6; 10 S 1 Сафоново до 1 Й0 16 34X742 40
ц,2. Средства регулирования температуры а раскола геплоты
229
веская термосистема чувствительна к перегре-
ву, применить их следует и системах горяче-
го водоснабжения, оборудованных циркуляци-
онными линиями Для установки термибаллонив
регуляторов в трубопроводы небольшого диа-
метра необходимо HpcBuib специальные рас-
ширители. Технические характеристики термо-
регуляторов приведены в табл. 5.20.
Регулятор температуры прямого действии
РТ-3513 предназначен для поддержания посто-
янной температуры виды в циркуляционном
трубопроводе системы горячего водоснабжения
(рис. 5.7) и представляет собой беекорлуспую
конструкцию для непосредственного монтажа
в трубопроводе, Он состоит из двух узлов:
каркаса и запорно-регулирующего устройства.
В каркас входят нижний ./ и верхний 8 фланцы,
соединенные между собой стойками Запор-
но-регулируютее устройство состоит из затво-
ра 2, возвратной пружины 4 и термочувстви-
тельного элемента — датчика тина ГД с твер-
дим наполнителем (воском) 5. Настройка на
заданную температуру производится винтом 6,
упирающимся в шток датчика. Контргайка 7
фиксирует положение винта после настройки.
Работа регулятора заключается в изменении
расхода проходящей через него среды в зави-
симости иг' отклонения се температуры. При
температуре среды, ранной величине фиксиро-
ванной настройки (ТФ). затвор регулятора
полностью открыт. При повышении температуры
среды объем наполнителя датчика увеличива-
ется, что вызывает перемещение затвора в
сторону сокращения расхода среды. При пони-
жении температуры среды объем наполнителя
уменьшается и затвор под действием возврат-
ной пружины перемещается в сторону увели-
чения расхода среды. Таким образом поддер
жнвлетг.я постоянство температуры воды у по-
требителя. Габариты и масса регуляторов в за
внсимости от диаметра условного прохода при-
ведены в табл. 5.21.
Таблица 5.21. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ
И МАССА РЕГУЛЯТОРОВ РТ-3513
Диные।н 1 ,1 fl d Р ИТ II ыс
усл' IESHCJ ГО I5V;1«1Ы.Я . pllllUVIJbk Mill l il. KL
мч VI V.
20
25 125 X130 1 .25
32
40 160X130 ;, -i о
50
Рис. 5.7. Регулятор температуры прямого дейстнин
PT-J51X
Техническая характеристика
Регулируемая среда ... .... Вода
Давление peiулируеиой среды. MJ|я До ],()
Температура регулируемой среды, Д« 60
Гемнсратура фит-нрованнай настройки
(ТФ), СС................................17 ±2
Зона пропорциональности, нс бодее . К)
Зшш нечувствительное! и. LC, lie fio..ice . 3
Максим альни допустимый перепал лип.'п'-
нин на затворе, МПа.................. ц 2
Рабочий ход затвор;!, мм, не менее ... 7
Диаметр условного прохода регулятора вы-
бирают по номограмме (рис. 5.К) н зависимо-
сти от перепала давлений между иодшсниим и
циркуляционным трубопроводами и расчетною
циркуляционного расхода Типовые схемы лнто-
матизкции с применением регуляторов разра
боганы ИНИИгШ инженерного оборудования.
Изготовитель завод «Тснлоконтроль* (!. Са-
фоново Смоленской обл.). Пример обозначения
регулятора диаметром 40 мм при закаш: ^Ре-
гулятор PT-35L3 10, ТУ25-02 |ЗУ2:574.1 /6)
вь.
Приборы дл я р г 1 у л и ро в а ни я
расхода теплоты. Прибор регулирующий
электронный Т18 предназначен для автомат и
чеекогп регулировании расхода теплоты на
центральных (ЧТИ) и индивидуальных (ИТП)
। силовых пун к । ах, а также температуры в си-
стемах горячего водоснабжения, приточной
вентилянип и кондиционирования воздуха. В
зависимости от назначения прибор выпускают
следу ю । ци х м од и фи к a i ш й:
а) Т48-1 - для регулирования разности тем-
230
r.ltiflU 5. J iJ tAr1Ti.W(11'U.rU2tyULt CUUt'M ’ll <?ЛЛ</иМ4ХЛжГ<'4«Я
иератур в подающем и обратном трубопрово-
дах или температуры воды в подающем (об
ратном) трубопроводе в зависимости от тем-
пературы Еэаружиого воздуха,
б) Т48-2 то же, но с дополнительной ан-
токоррекпией на усредионной по нескольким
(до 8) датчикам температуры внутри помете
ний; эвтокоррекция раздельная для температур
выше и ниже заданной;
в) Т48-3 - го же, что Т48-Й; но для устране-
ния вертикальной- регулировки теп..1пносп режи-
ма высотного .здания или между фасадами
обычного здания. В приборе имеется допол-
нительный канал (с отдельным выходом) для
изменения количества теплоты, подаваемой а
систему отопления и зависимости от разности
усредненной по нескольким (ди 4) датчиками
температуры внутри помещений верхних и ниж-
них ггажей.
е) 1’48-4 - для регулировании но усреднен-
ной по нескольким (ди 6) датчикам температу-
ры воздуха внутри помещении;
ж) Т48-5 -- то же, что Т48-2, но е одина-
ковой at! гоютррскн.игй независимо от знака от-
клонения температуры воздуха внутри поме-
щений
Модификации Т4В-2, 3 и Ь имеют' ио.змож
еюсть ночного снижения температуры возду-
5.2. Средства регулирования тенпсрлтуры и расхода теплоты 23 1
ха в помещениях с помощью программного усг
ройстна, ле входящего в комплект поставки.
Конструктивно прибор выполнен в блимпом
вставном каркасе, предназначенном для щи-
тового монтажа. В каркасе устанинлсны сле-
дующие функциональные блоки: суммирования
БС: задания БЗ-1, БЗ-2, БЗ-3; индикации от
моления параметров БИ11; масштабирования
БМ-1. БМ-2, БМ 3, БМ 1, регулирующий БР;
коммуникации БК, ЬКБ; питания БП.
Прибор позволяет реализовать следующие
законы регулирования: П — пропорциональный
с обратной связью по положению исполнитель-
ного механизма; И интегральный с пере
мепной скважностью импульсов; PC — инте-
гральный с носгоялцой скважностью импуль
сов; ПИ — пропорционально-интегральный;
ПЗ — трехпозиционный. Прибор рекомендуется
комплектовать медными термометрами сопро-
тивления с градуировкой 23 типа ТСМ 6I14,
ТСМ 8012 для измерения температуры возду-
ха и ТСМ 6097 .тля измерения температуры
воды. В качестве исполнительных устройств
рекомендуется использовать клапаны с элект-
роприводом типа 25ч931пж, 25с201кж, 25ч 1 1нж,
ЕСПА. Работа прибора заключается в преоб-
разовании температуры, воздействующей ня
чувствительные элементы (датчики), в электри-
ческие сигналы управления электроприводами
клапанов.
Типовые схемы автоматизации с примене-
нием прибора Т43 разработаны МПИИТЭ11. Из-
готовитель приборов — Могилев-Подольский
приборостроительный завод. Пример обо
значения прибора Т48 модификации I при за-
казе: «Прибор T48-I, ТУ 26.02 (ЗУ2.574.127) -
78. Клапан с исполнительным механизмом, дат-
чики темпера туры и кабельные изделия для мон-
тажа в комплект поставки не входят и заказы-
ваются отдельно.
Электронный регулирующий прибор для си-
стем отопления Т4ВМ предназначен для авто-
матизации отпуска теплоты в системах отопле-
ния и горячего водоснабжения на централь-
ном тепловом пункте (ЦТП) и индивидуальном
тепловом пункте, а также для работы и схемах
автоматического регулирования температуры
других санитарно-технических систем (венти-
ляции, кондиционирования и т. п.) преимущсст
венно большого объема и расположенных в
жилых, общественных, промышленных зданиях
и сооружениях.
Техническая характеристика прибора Т4Я
Усредненная регулируемая
температура внутреннего воз-
духа, Ч'. ..............;
Основнаи погрешность, иС .
Разность средних температур
ину грен него воздуха верхних
и нижних этажей, "(3 . . .
погрешность задания, 'Ч.
Ночное снижение средней тем-
пературы внутреннего воздух я
по программе, '’С..........
погрешность задания, “С .
Разность темпериту]! воды в
подающем и обратном трубо-
проводах, "С...............
погрешность задания, °C
Температура В образном тру-
бопроводе, ''С . . .
погрешность задания, ’С
Начало автокоррекций но тем-
пературе наружного воздуха,
сС . ' . - - -
погрешность задания. “С
11<л решность автокоррекцин
по средней температуре внут-
реннего воздуха, ’С . . . -
погрешность установки, %
Коэффициент .'штокоррекцин
по средней темперз гу ре внут-
реннего воздуха для темпера-
туры ниже заданной, °C
погрешность установки, % .
Коэффициент автокоррекции
по средней температуре внут-
реннего воздуха дли темпера-
туры нише заданной, % . .
погрешность установки, % .
Коэффициент автокоррекции
по температуре наружного воз-
духа, °C..............- -
погрешность установки, % .
Длительность импульса, с
погрешност ь установки, %
Длительность пн узы, с
погрешность установки, %
Зона пропорциональности, °C
погрешность установки, %
Зона иенувс сиятельноети,“С
погрешность установки, %
Диапазон индикации отклоне-
ния параметров от заданных
значений, LJC..............
погрешность установки, %
Диетанциониость подключения
датчиков, м
Питание иг сети персмс....
От 15 до 25
±0.7
От 5 до + 5
± 0,7
От 10 до 0
щ-0,7
От |П до 50 и от 50
до 100
±1,5
От ЗУ до 711
±1,3
От — 25 до 0
±1,0
От 0 до 10
20
От 0 до 10
20
От 0 дп 100
20
От 0,1 до 4
10
От 0,3 до 3
20
О г 30 до 300
20
От I до 5
20
От 0.3 ДО 3
40
От 1 до 10
20
2000
тока;
напряжение, В............
час ст а, Гц .... -
Коммутируемая мощность. RA
Вид выходноп* коммутирую
щнго элемента .............
Габаритные размеры, мм
220
48—52
До 500
Контактный или
бесконтактный
520 X ! 60 X 330
В зависимости от функциональных иозмож-
ностей и количества преобразователей (медных
термометров сопротивления) приборы имеют
следующие 6 модификаций:
а) Т-48М1 позволяет регулировать отпуск
232
Глина Л, V.peck, гни лсштрилл и ингимитилиции систем геплгчсниАлсеяил
Таблица 5.22. МОДИФИКАЦИЯ ПРИБОРА
Т-48.И И ЕГО ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ БЛОКИ
Мо.тиф ии aim и Г] р wf>opii ФуiiKuuijiia.'iijHbR' Сыоки
ЬФ 1 НФ-2 J >р БИМ ВПК
T-4BMI + — Г- +
Т-48М2 + + + — 4-
Т-48МЗ — + + — +-
Т-48М4 1 1 1 )-
Т-4ЙМГ) + + + 4- +
Т-48М6 + — + +
П р и м е ч .1 и и с. Знак н.п ни С -|- j соответствует на-
личию блока В Д!НП1<*й модификации, .шик минут
(-••-) — его отсутствию.
теплоты на отопление путем изменения разно-
сти температур воды в подающем и обратном
трубопроводах при постоянном расходе воды
или только температуры в подающем или обрат-
ном трубопроводе в зависимости от температу-
ры наружного воздуха, т. о. служит для реали-
зации отопительного графика (регулирование с
ав гокоррекцией ио температуре наружного вот
ду.ха. но для температур воздуха выше точки
начала автокоррекции);
6} Г-48М2 выполняет те же функции, что
и T--18MI; но дополнительно регулирует отпуск
теплоты в зависимости от температуры внутри
помещений, усредненной пи нескольким (до 8)
датчикам чем пира гуры; г. е. роллирование с
автокоррекиией по температуре наружного воз-
дсха и усредненной температуре воздуха внутри
помещений с раздельной установкой коэффи-
циентов а нто кор ре кци и для температур выше
и ниже залаiiной;
в) Т-48МЛ используется для регулирова-
ния отпуска теплоты в зависимости от усред-
ненной температуры внутри помещений или от
усредненной разности температур (при этом
имеется возможность я смещении пгкалы зада-
ний как цинк! ном инильной, так и ниже), г. с,
пре,ютавляет собой регулятор поддержания
«точки* .либо разницы между «гонками»,
г) регулятор Т-48М4 выполняет такие же
функции, как и регулятор Т-48МЗ. но в двух-
ка нал [.ним исполнении;
.1) Т-48М5--осуществляет те же функции.
что и Т-48М2, но в двухкана.'н.ном исполнении
и предназначен для иофасядного или совмест-
ного регулирования отпуска тепла в системах
отопления и температуры в системе горячего
водоснабжения;
е) те же функции, что у прибора Т-48М1,
смеет прибор Т-48М6, по кроме этого с его по
мощью регулируют температуру в системе го
рячего водоснабжения или других подобны:
системах.
Нее модификации прибора Т-48М поггрпент
ло блочно-модульному принципу и состоят и;
функциональных блоков (табл. 5.22), предка
знаменных для реализации соответствующие
функций в структуре прибора: блока формирп
нания температурного графика отпуска теплоты
БФ-L; блока формирования температуры внут
ри помещений БФ 2, блока регулирования БР
блока мулы индексного БМ11 (для двухканаль
ного регулирования); блока питания в комму
тации БПК.
Описанные выше модификации прибор;
Т-48М позволяют выполнять более 20 функций:
1) воспринимать поступающие на входе сиг-
налы от измерительных преобразователей с нс-
унифицированными (естественными) электри-
ческими выходными си [налами, а также кор-
ректирующие сигналы постоянного напряжения;
2) производить автономную установку задан-
ных параметров с малой погрешностью без
использования выносных измерительных при-
боров и без нарушений измерительных линий;
3) срашчниачъ фактические значения chi на-
лов с заданными и формировать сигналы рас-
согласований;
4) осуществлять лвухканальнос регулирова-
ние;
5) устранять (суммировать и вычитать)
входные сигналы температур внутри помещений
(или иных температур). Максимальное число
входов — 8.
6) формировать график отпуска теплоты по
сигналам от 3 входов;
7) обеспечивать кусочно линейные преоб-
разования - верхнее ограничение графика от-
пуска теплоты и излом характеристики при
задании неравнозначных коэффициентов кор-
рекции по температуре внутри помещении;
8} формирипач ь па выходе электрические
импульсы постоянного (при наличии внешнего
источника постоянного напряжения) или пере-
менного тока для управления исполнительным
механизмом с постоянной скоростью перемеще-
ния;
9) формировачь сонмеснчо с испилпитедъ-
1гым механизмом постоянной скорости переме-
щения закон регулирования, близкий к пропор-
ционально-интегральному:
Г).2. Средства регулирования темперлтури и рис.мма jvji.iu 1 к
233
10) осуществлять индикацию настройки ни
заданные значения;
11) индицировать отклонение параметра
рассогласования, сигнала выходных ко
манд и работу на заданном объекте (при двух-
канальвом регулировании);
12) снижать график отпуска теплоты но
программе от выносного реле времени и отклю-
чать (подключать) каналы графика отпуска
теплоты, коррекции по температуре внутри
помещений и входные корректирующие сиг
налы;
13) блокировать выдачу команд на ионол
нитсльный механизм и производить индикацию
«обрыв* при снятии любого из измерительных
преобразователей;
14) осуществлять гальваническое разделе
вне между измерительными и силовыми цепями;
15) производить ручное управление испол-
нительным механизмом и выбором объекта уп-
равления.
График отпуска теплоты осуществляется с
помощью; а) задании разности температур
(ЛТ| в ппдводящем и отводящем трубопроводах
(дискретно с шагом 10 °<L и плавни в диапазоне
от 0 до 11(ГС) , б) задании коэффициента на-
клона графика (Лф в диапазоне от 0 до
4+0.1 %1 в) задания температуры наружного
воздуха верхней срезки графика отпуска тепло-
ты (грубо н точно) в диапазоне от U до — 25 с:,С,
который может дополнительно сдвигаться в сто-
рону отрицательных температур. Погрешность
задания графика в любой точке не более
|-0.3 °C. Усредненная температура воздуха
внутри помещений задается в диапазоне от 16
до 25 'С. Погрешность задания нс более
±0,3 Т. Зона нечувствительности — относи-
тельно температуры теплоносителя от 0,5 до
3°С. Длительность ин социальных импульсов —
дискретно 1 или 0,5 "(1. Постоянная времени
интегрирования - в диапазоне от 50 ДО 500 сС.
Продолжительность работы с объектом регу-
лирования при двухкапальном исполнении при-
бора задается н диапазоне от 40 до 200 с.
Измерительными преобразователями (датчи
ками) служат медные термометры сопротивле-
ния 23-й градуировки (Р,,^. 50 Ом или Pq=s
— 53 Ом), исполнительные механизмы типа
25ч931пж, ГСП А и др.
Прибор предназначен для эксплуатации в
закрытых взрывобезопасных помещениях при
температуре воздуха пт 5 до 50 °C л верхних
Рис. 5.9, Гндроэлсватор l’T-2217-ЭР
/ - манометрическая термосистема; 2 впдпетруи
ный -j.iifнатор
значениях относительной влажности воздуха
30 % при 35 °G, Питание прибора - от одно-
фазной сети переменного тока напряжением
2201 Ss В, частотой 50+1 или 6()±1 Гц. От
приборов Т 48 прибор 'Г-48.4 от личается просто-
той конструкции, меньшими габаритами и стои-
мостью, большей надежностью. Прибор Г-4814
выпускает Moi плев -- Подольский приборо-
строительный завод,
Гндроэлеватор регулируемый с манометри-
ческой термоенстемон РТ-2217-ЭР предназна-
чен для регулирования отпуска теплоты в си
стены отопления зданий за счет степени откры-
тия проходного сечения элеватора. Наряду с
автоматической допускается ручная регулиров-
ка степени открытия элеватора, Гидроэленатор
комплектуется из двух узлов: термосистемы
РТ 22]7 и водоструйного элеватора (рис. 5.9).
Водоструйный элеватор состоит из корпуса,
сопла, иглы, смесителя, диффузора, штока, дер-
жателя, возвратной пружины, крышки, била
ручного управления. Термосистема с помощью
накидной гайки присоединяется к держателю
элеватора.
Гидроэлеватор РТ 2217-ЭР работает следу
ютим образом. При повышении температуры
наружного воздуха увеличивается объем н дав
лешие жидкости в термобаллипе наружного воз-
духа. что приводит к перемещению штока нс
иолнителыюго механизма герм ос и с гемы и свя-
занной с ним иглы элеватора. При этом умень
шлется проходное сечение сопла элеватора, по-
дача прямой сетевой воды и увеличивается коэф-
фициент смешения. Температура смешанной
234
Глина j. контроля it опттпкилиоииии СисгГч геялогнй(5.ж^»я
Таблиц* 5.23, ЙЛС.ЧЫНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ГКДРОЭЛЕНАТОРА РТ-2Ш-ЗР
Параметр Номер элеаатлра
1 Ч 3 4 .* К f
Тепловая нагрузка Гнал/ч, 0.1 0,2 0,3 0.4 0,5 0,0 0,7
цр менее Выходной диаметр отверстии 3; 1, "> 5; 6; 7 8; 10; 12 10; 12; 14 12; 14; 16 18; 20; 22 24
сопла, мм 1 иЛяритные размеры хп-нагп- 790 X 5 0X215 11.100 X ЮХ.270 1100 х 1 00X300
ра, мм Масса, ьг 24 25 35 36 37 47 48
Таблица 5.24. ИСПОЛН ЕН Н Е ТЕРМОС НСТЕМЫ I ИДРОЭЛ ЕВАТОРА РТ-2217-ЭР
Темпера! урный трафик систем отпилен ин, "С Расчетная температура ияружтли наадул». Т LC
- 15 -20 -25 -зи -35 4п
85 -70 95 — 70 105—70 115 70 РТ-2217 1 РТ-2217-2 PT-22I7-1 Р1 '-2217-3 РТ 2217-2 РТ-2217-1 РТ-2217-4 РТ-2217-3 РТ-2217 2 РТ 221 7-1 РТ-2217-5 РТ-2217 4 РТ-2217-3 РТ-2217-2 РТ-2217-5 РТ-2217-4 РТ-2217-3
воды унижается, что приводит к уменьшению
объема н давления жидкости и термобаллонс.
установленном па трубопроводе смешанной во-
ды. Термосистема приходит п новое равновес-
ное состояние, перемещение иглы элеватора
□ рекрящается.
| При снижении температуры смешанной воды
ниже ладанной по температурному графику
игла элеватора выдвигается из сопла возврат-
ной пружиной, что приводит к увеличению про
ходкого сечения сопла элсватира и к повыше-
нию температуры смешанной воды. Таким об
разом осуществляется регулирование соотно-
шения температур наружного воздуха и юпло
носителя, подаваемою а систему отопления.
Настройка на заданные параметры приизво
дится задатчиком тер мое и с гемы.
Кратная техническая характеристика
гндрвалеваторн РТ-2217-ЭР
Давление регулируемой среды,
МПа .............До 1,0
Температура регулируемой
среды, ’С . . , - -
Зппа пропорциональности по
темпера । уре смешанной воды,
°C . .......................
Зона нечувствительности, Г,С
Коэффициент смешения
Присоединение ..............
До 150
Не более 10
Не более 1,6
Не яснее 3
Фла пцевпе.
стандартное
Расчетные параметры, габариты и масса
приведены в табл. 5.23.
Исполнение термосистемы в зависимости ит
температурных графиков систем отопления и
расчетной температуры наружного воздуха
подбирают ио табл 5.Й4,
Выбор гидроэлааатира и расчет диаметра
игиерпи-ч сопло.. Выбор типоразмера регули-
руемого гидроэлеватора осуществляется по
таблицам и соответствии с тепловой нагрузкой
системы отопления здания. При этом необхо-
димо учитывать, что располагаемый перепад
давлений (напор) перед элеватором должен
быть не Metiee 0,06 МПа, а гидравлическое со-
противление системы отопления не должно
превышать 0,02 МПа.
Диаметр выходною отверстия сопля опреде-
ляют по формуле:
(Л io"
d — 1 6,28V-------,— -----д—~ .
' (71 — Iи) ! Д + 0л>ЛЛ ।
где Q — расчет пин гепловая нагрузка, Гкал/ч
(ГДж); Ь> — температура коды в подавшем и
обратном трубопроводах теплосети, LC; Н ряснп
латаемый напор перед элеватором, ftl Iа; Aft рас-
четное гидра 1.1,.гическос сопротивление системы отоп-
ления, кПа.
Расчетный диаметр сопла округляют до бли-
жайшего большего значения, выбираемого по
таблице. Типовые схемы применения разрабо-
таны ЦНИИЭП инженерного оборудования.
Изготовитель Котелки и ковский арматурный
завод. Пример обозначения гидроэлечятора № 5
с соплом диаметром 12 мм, с термисистсмой
исполнения 3 при заказе: «Тидроэлевятпр с. ма-
нометрической системой Р Г-2217-ЭР-3-5-12,
ТУ 400-28-4! 11-81».
Элеватор с регулируемым соплом автома-
тизированный типа ЭРСА предназначен дня
смешения обратной воды из системы отопления
5.2. гьа р-е гулирОй ан ня температура и pnextida ген лоты
236
Рис. 5.10. Электронный алеватор ЭРСА
/--блок управления; 2 регулируемое сопло;
,? - элеватор: 1 исполнительный механизм
с подом из подающего трубопровода тепловой
сети и автоматического поддержания заданного
графика отпуска теплоты ла отопление. Элева-
тор ЭРСЛ (рис. 5.10) комплектуется на сле-
дующих элементов; элеватора водоструйного с
приводом, блока автоматики с датчиком тем-
пературы смешанной воды; датчика температу-
ры наружного воздуха. Элеватор с приводом
состоит из корпуса, сопла, иглы, смесителя,
диффузора, зубчатой рейки, электродвигателя,
редуктора, рукоятки ручного привода.
Блок автоматики состоит из регулирую-
щего прибора тина Р-25,2, реле времени про-
граммного типа 2РВМ и панели с тумблерами,
В качестве датчиков температуры используют-
ся модные термометры сопротивления Датчик
температуры наружного воздуха дополнитель-
но помещен в специальный защитный кожух
с жалюзи. Помимо регулирования темпера-
турного । рафика элеватор ЭРСЛ позволяет до-
полнительно снижать температуру воздуха в по-
мещениях н ночные часы по команде от про-
граммного реле времени.
Техническая характеристика элеватора ЭРСА
Давление регулируемой среды,
кг с/см’..............
Температуру регулируемой
среды. 1'С.................
Коэффициент смешения . . .
Диапазон регулирования, "С
Дппустнмое отклонение темпе
ратуры смешанной воды от
температурного графика. °C
Напряжение сети, R . .
Потребляемая мошигн-чь, Вт
16
До 160
От 2 до 5
От 20 до 105
± 2
220
Не более 60
236
!' .1 n .i .1 C.pethrfHi К[>пцп/ля w wirin'iaru.jniniii ('иггм теплченпбш’/'ыи.н
Таблица 5.25. ТИПОРАЗМЕРЫ ЭЛЕВАТОРА И ИХ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Парачстр Тшн)р;г1мер :элецатира
Ч Р t' А - 1 ЭРСД-2 ЭРСД-3
Jcil-.ISHSHH ншрузка, Гкал Макснмальшн' перемещение иглы, чм Диаметр сопла, мм Габаритные размеры, мм MiK'i a. кг Блок автом а г нити .- габаритные размеры, мм масса, кг 0,2 1а 3-8 590 X 43.5 X 24 Г> 25,5 ид 26 7 J2 790 X 445 X 265 32..5 475 X 195x595 25,5 0.6 12 IO— i« 890X480x305 48.0
Таблица 5.26, ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕВАТОРА «ЭЛЕКТРОНИКА Р-1М*
(РЕГУЛЯТОРА»
Помер s.icnaropa
1 3 4 ti
Максимальное рисШчщ. ,.щ ц.'н'н не, 16 16 16 16
кге/с и’ Минсималъная рабочая темпера- туря, ' Г. Диапазон пастрпею 1 55 1 5,5 155 155
температура смешанной воды, J(..' 31) НЮ 30- 100 30- 100 30— НЮ
iitisEHNiPiiHc температуры сменты НОН 1ЮДЫ ЦП 1 рафику. ,:С 0- 75 (» 75 0-- 75 0 — 75
ночное понижешп- темпериту ры. О •20 0-20 0 — 20 0 20
-с
Гпчшн'гь ihj.tдержания темпера- -F- 2,5 _E2.ii -2.5 в- 2,5
Гу])НО!’О графики. '(. Коэффициент г и е i и сп и я п тииси мости от положении регулирующей 2— 6 2-- 6 2- 6 2 6
шли
Диаметр о гннрг । ин сопла, мм 6 10 12 16
Те п,к) принт подите । ь, Г кал /ч + I 5% 0-1 0.3 0,43 0.76
Реге.чпреемый ход иглы, мм 20 20 20 20
Макин мд ни скорость перемеще- ния иглы, мм/МИИ 3,8 8,8 3,8 3,8
Потребляемая мощность, ВЛ 12 12 12 12
Напряжение сети, В 220 220 220 220
Масса, кт 21 32 32 54
Остальные параметры в зависимости от
типоразмера хкчшторл приведены в табл. 5.25.
Изготовитель - опытный завод АКХ им.
К- Д. Памфилова.
Автоматизированный элеватор «Электрони-
ка Р-lM» предназначен для автомгцичеекого
регулирован пн количества теплоты, подавае-
мой в системе о топления зданий, в пл виси мости
от температуры наружного воздуха. В сиспив
автоматизированном) злелаторл входит: 'элева-
тор с регулируемым соплом, электронный блок
с электродвигателем, установленным непосред-
ственно на ’элеваторе: датчики температуры
воды и воздуха; присоединительные фланцы.
В качсслц' чувгтйительных элементов is датчи-
ках использованы термосопритивленин типа
('.Т-4, Техническая характеристика элеватора
при кеде ни в табл. 5.26.
Автоматизированный элеватор монтируется
в тепловом пункте здании в соответствии со
схемой, показанной н.ч рис. 5.11. Датчик темпе-
ратуры воды устанавливают па трубопроводы
смешанной воды н систему отопления. Датчик
температуры воздуха устанавливают с наруж-
ной стороны северной стены здания. При от
клонении темпера i урн смешанной воды от
отопительного графика электронный блок вклю-
чает электродвигатель исполнительного меха-
низма, который перемешает регулирующую
иглу. Перемещение иглы приводит к изменению
проходного сечения сопла гидроэлеватлра к
изменению количества воды, поступающей из
тепловой сети в систему отопления. Закон ре-
гулирования и рл порцион ал ьно-и нтетральный.
Имеется возможность ручшио управления по-
ложением иглы относительно сопла.
fs.2. Средства регулирпялпин температуры и расхода теплстЫ
237
28М
Рис. 5. И. Регулируемый элеватор «Электроника
Р-1М»
1- регулятор давления; 2-- водомер 0 oil мм;
3 -- грязевик
Регуляторы температуры прямого действия
РТК-2216 предназначены для автоматически! чз
поддержания температуры в отпиливаемых по-
мещениях за счет pci улиронлния подачи icn
поносителя (отпуска теплоты) и систему отоп-
ления зданий. Применение их целссиибразЕит
па индивидуальных тепловых пунктах с по-
фасадным делением систем отопления. Регуля-
тор (рис. 5.12) состоит из термосистсмы
РТК-2216 и клапана днухходового проходного
ДН или трехходового смесительного ТС. Термо-
система имеет исполнительный механизм (узел
перестановки), два гермобаллона (датчика,
воздуха внутри помещений), один термобал-
.iOF< (датчик наружного шплуха), задатчик,
соединительные капилляры Внутренняя по-
лость термпсиетемы герметична и заполнена
термочувствительной жидкостью (ацетоном),
Настройка регулятора на заданную темпера
туру внутри помещения производится враще-
нием снята настройки задатчика,
Работа регулятора заключается в нсполнзо-
на!1ИИ изменения объема термочувствительной
жидкости и датчиках — термобаллонах при
изменении регулируемой темперитуры. Изме-
нение объема жидкое!и вызывает перемеще-
ние штока исполнительного механизма и свя-
занного с ним штока с затвором клапана, ко-
торый изменяет у клапанов ДП площадь про
ходниго сечения, что приводит я изменению
расхода регулирующей среды, а у клапанов
ТС -- соотношение проходных сечений, что при-
водит к изменению температуры регулирующей
среды.
Заполнитель термосистсмы меняет свой
объем в следующих случаях: а) при изменении
температуры наружного воздуха от точки «тро-
। апмн» наружного датчика, работающего только
В диапазоне положитСльш^х температур, начи-
ная с точки «срезки» графика отпуска тепли-
лэ, б) при изменении земперятуры внутри
помещении от точки трогания внутренних дат-
чиков; в) при одновременном изменении темпе-
ратур наружного воздуха и внутри помещений.
Техническая характеристика регулятора
типа PTK-22IH
I’erv-'iируиицая среда Води
Давление рггулирукнией сре-
ды. МГ1:1 ...........1,1)
Тем иература регул ируннеси
среды, ГС....................Ди По
Диапазон и ас т ройки, SC . От I К до 2-1
Зона нргиторнишш.н ынн тн но
датчикам температуры внутри
помещений. '’(S .... Не более -1
Зона нечущч-иителыих'ти.’С . Но Гнысс 0,5
Длина дистанционной связи
между датчиками температуры
и задатчиком, м . .
Длина дистанционной i.-ilh.ih
между задатчиком и клапаном,
и ............
Условные диаметры, мм
Условная пропускная гпособ-
ностъ К., т/с ....
Негерметичность затвора,
% Л'и, не бп-'п'е..........
Перестановочное усилие, кге
]й J6, 25
2.5
25. 32, <10, об, 65
ti,3. 10; 13; 5; 16; 25
0,1
Не более 43
238
Г л a n fi п. Средства контрили а и/пттмитииинии систем Tvra.ftK’H/rfiwffiit.'i
Таблица Б.27. ГАБАРИТЫ И МАССА
РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА РТК-2216 ДП (ТС)
Шифр регул srropj r.-i6.-ipniHhie рдчмгры. чч Мнс г а. кг
/). н 4 h
- — . .J-— — — — - — — —.
РТк-2216 И 2й РГК 22 16-ТС-25 25 530 550 16П И 5 18 19
РТК-2216-Д! I И2 РГК 22 16-ТС-32 32 530 550 180 L35 23 27
РТК-2216 ДП 10 РТК 221G-TC-40 40 620 6(Ю 200 29 31
РТК-2216 ЛП 50 РТК 22IG-TC-5O 50 620 600 230 35 42
РТК-22 16 ДИ-65 РТК 2216-ТС -65 65 550 625 295 41 50
Опальные данные приведены в т.чбл, 5.27.
Типовые схемы автоматизации разработаны
ЦНИИЭП инженерного оборудования. Изгото-
витель - завод «Теплоприбор»-, г. Улан-Уд^.
Рис. 5-12. Рюулятор температуры РТК-2216-ДГЦТС)
/ - задатчик; 2 датчики температуры;.? — датчик
температуры наружного воздух?!
Пример обозначения регулятора с клапаном
Д11, диамстром 25 мм, температурой регулиро-
вания 18 СС. длиной капилляров внутри поме-
щений 16 и 25 м; для наружного датчика —
10 м при заказе; «РТК-2216-ДП25- I8-1G 1С
ТУ 25-02.162.244—80*.
Регуляторы температуры прямою действия
РТ-2217-ДП-(Т€) предназначены для регули-
рования отпуска теплоты в системы централь
ного водяного отоплении ЖИЛЫХ и обществен
пых зданий. Регулятор (рис. 5.13) состоит и;
тер Mt к: истомы РТ-2217 и двухходового проход
ного (ДП) или трехходовою гмес.мтельноп
(ТС) клапанов. В гермогигтему входят нспол
иительный механизм, термобаллоны-датчик!
температуры теплоносителя и наружного возду-
ха, задатчик, соединительные капилляры, Внут
реиняя полость термосистемы герметична и за
полнена терм очувстви гельвой жидкостью (то
луолом).
3.2. Средства pci улирпнлиия темпера, уры и расхода теплотн
239
Рис. 5.13. Регуляторы температуры внутри помеще-
ний РТ-2217ДП(а) PT-2217-ТС(б)
!— задатчик; 2 - Kjt<iiuin ДП: ,7- клапан 'ГС; 4,
5 — датчики температуры и игпщай
Датчик температуры наружного волду.ха со-
стоит ин двух конструктивно объединенных тер
мобяллоЛОП — основного и корректирующего,
связанных между собой разделмтелъным силь-
фоном. Корректирующий узел термобаллона ра-
ботает только в диапазоне положительных тем-
ператур. начиная с точки «срезки» графика
отпуска теплоты, что значительно повышает точ-
ность регулирования н переходный период года.
Регулирующий клапан ДП состоит из корпу-
са, штока с одн ОС сдельным затвором, раз; ру
зонного сильфона, возвратной пружины. Регу-
лирующий клапан ТС. имеет корпус, шток
с двухнедельным затвором, возвратную пру-
жину.
Необходимую зависимость температуры теп-
лоносителя от температуры па])ужиогп возду-
ха устанавливают вращением винта наст ройки
задатчика. Один оборот винта соответствует
изменению температуры теплоносители на 2 ЛС.
Работа регулятора заключается в использова-
нии изменения объема жидкости в термибалло-
нах датчиках при изменении температуры теп-
лоносителя и Е13ружного воздуха. Изменение
объема жидкости вызывает перемещение што-
ка исполнительного механизма и связанного
с ним затвора клапана, который изменяет у
клапанов ДП площадь проходного сечения, что
приводит к изменению расхода теплоносителя,
и у клапанов ТС — соотношение проходных се-
чений, что приводит к изменению температуры
теплоносителя,
Техническая характеристика регулятора типа
РТ-2217-ДП (ТС)
Регулируем ин среда ..... Води
Давление ргччлируемой среды.
Ml la . . . '...............До I.О
Темпера гура регулируемой среди,
41 . .
Диапазон кастрпйки, 'JC . .
Лона про[[ор1[иинал1.н[к-| и по тем-
пера гуре теплоносителя, •’(?
Зг.ш.ч нечувствительности, ,JC
Длина днеiiinи.нонной связи меж-
ду датч и кам и и ^датчиком, м .
Длина дистэнпиошпщ сняли меж-
ду задатчиком и клапаном, и .
[ 1ереггановочнс>е усилие, юс
До L 50
От 45 до 70
11е белее 10
Нс более 1,6
10 и Hi
2,5
Не более 45
24(J f jjidii -5. Cpeifcrna контроля u ая'тоиити.'шции систем геплиснаОжения
Таблица 5 28. ИСПОЛНЕНИЕ РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА РТ-2217-ДП (ТС)
Ml। нм нг и не pet v-'r^ i op и Тсмш-рнтурные графики при Г,,,,. °C
- 15 - Я(> 25 .30 -35 40
14 2217 1 Д)1 (ТС) РТ 2217 2 ДП (ТС) РТ-2217-3-ДП (ТС) РТ-2218-4-ДП (ТС) РТ 2217-5-ДП [ТО 85/70 95/70 85/ 70 105/70 95/70 85/70 115/70 105/70 95/ /0 85/71) 1 15/70 105/70 95/70 85/70 115/70 105/70 95/70
Таблица 5.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА PT-221 7 ДП(ТС)
И 1’ II Hj1 II14! HV регулятора 1 абармгные размеры. мм Уишвная ; I [и 1 г I у Г К11 Л. Я сIIWI)61!ОСТЬ К.., м:|/ч Н fi cpw е । м11 и । ik' е ь чя тнлрп % к Г
О; >1 А D
РТ-2217-1-ДТ1-25 PT-2217 1 ТС 25 25 530 550 160 6,3 18 19
РТ-2217-2-ДГ1-32 PT-22I7-2-TL-32 32 530 550 180 135 10.0 0,1 А 23 27 29 31
РТ-22 17-3-ДП-40 РТ-2217-3-ТС-40 40 820 ООП 200 115 13.5
Исполнения регуляторов п зависимое ! и от
температурите i рафика и рдчиепчой темпера-
туры наружного воздуха (Тр. н) приведены
и кчбл. 5.28, .ч технические характеристики —
в табл. о.29. Типовые схемы применения раз-
работаны 11 НИИ?) II инженерного чЮорудоиа
ннн. И.И1.Ловптель — завод «.Теплоприбор»
(]-. Улан-УдД. Пример обозначения регулятора
с клапаном ДИ, диаметром 50 мм. исполнения 2
при заказе: «Регулятор температуры РТ-2217-
2 ДИ-5П: ТУ 25.02 (ЗУ2.574.175) -8Ь.
Полупроводниковый регулятор температуры
трехпозиционный Т1ТР-3 предназначен для авто-
матического регулирования темпч'ратуры вчхз-
д.уха в установках конлитгонировинин и псп
тиляцнн за гчет регулирования количества теп-
лоносителя (отпуска теплоты) па калорифер
ной установке Прибор ИТР-3 состоит ИЗ сле-
дующих узлов: измерительно!о моста, усилите-
ля, ф.иочувствитч'льного каскада, двух пере-
ключающих устройств, блока питания. Чувст
пшедьпым члч'ментом прибора является термо-
резистор, включенный в плечо измерительного
моего. Мист реагирует !та отклонеЕшс темпера-
туры регулируемого объекта от заданной тем
лсратуры ио шкале прибора. При чггклоиепии
температуры ог заданной (в ту или иную сторо-
ну) сопротивлении? терморезистора изменяется,
мост разбалансируется, и сигнал разбаланса
поступает на вход, усилителя, где усиливается
Н сравнивается в фазичу нет виз елыюм каскаде
с сигналом постоянного тока. Изготчмптслсм
прибора ПТР 3 является ПО «Промприбор»
(г. Орел).
Техническая характеристика прибора ПТР-.Ч
Пределы регулирования темпера-
туры среды......................От 30 до Д-10
Цена деления шкалы температу-
ры npkiG4.jj.iLi, "Ч? .2
Зона нечувствительности, °C . От «min» ди 5
Минимальная зона нечувствитель-
ности. "С........................0,5 -0,3
Цена делении шпили иши нечун
ствительности, QC ............... 1
Основная погрешность прибора по
iiiKH..ie температуры при темпера-
туре окружи (и щей и 11еды 20 ±5 Г,С
И номинальном напряжении lihtei
ни я, 45 . ................Не более ± I.
Основная погрешность зоны не-
чувствительности, % от установ-
ленного значения................з-25
Напряжение пнгиния. В . . . , 220/127 +Ю%
-15%
Частота тока, In. ... 50i 1
Мчлпиость. потребляемая прибо-
ром, ВА.........................Нс более Ю
хМасси прибора, м-..............Не более 3
Прибор 111 Р-3 работает при температуре
окружающей среды от плюс 5 до плюс 35ЩС н
относительной влажности не более 80%.
Нндивидуальный регулятор температуры
РТ 2512-ДО предназначен дли регулирования
температуры воздуха в помещениях жилых, об-
0.2. Cpv.'Ki ва ;нч у.1Ир(тання r<’«in,]i;ri уры н риоила теплоты 241
щес.твенных н производственных зданий путем
изменения расхода теплоносителя, подаваемого
через нагревательные приборы центрального
отопления. Принцип действия основан на зави-
симости объема твердого наполнителя от изме-
нения температуры регулируемой среды. Изме-
нение объема наполнителя преобразуетея в
перемещение штока, воздействующего па регу-
лирующий орган. Регулятор (рис. 5.14} состоит
из гермоеистсмы Р Г-2512 и регулирующего
органа ДО. В качестве чувствительного зле
мевтя использован датчик температуры с твер-
дым наполнителем. Конструкция задатчика
позволяет производию фиксацию заданной
температуры, ограничивать верхний и нижний
диапазоны установок.
Краткая техническая характеристика регулятора
РТ-2.112-ДО
Дя.чметр условного прохода, мм I 5; 20
Пределы настройки. 'С От 18 дп 25
Условное давление, МПа 1.0
Температура регулирующей сре-
ди, сс От 3 до 95
Срок службы, лет Не менее !(}
Масса, кг . . Нс более 0,0
Габаритные ра,зхп.|].п.1. мм . .
3лнод-нзготовитель термоенстемhi
140X98X53
ПО «Промпри-
бор», г. Орел
Ре|улятпры температуры прямого действия
РТК2-5225М 1ТМ-15М; РТК.2-5225М 2ГС-15М
предназначены для поддержания в заданных
пределах температуры воздуха в помещениях
жилых, общественных и производственных зда-
ний, оснащенных эжекцнонными системами
кондиционирования воздуха с 4-х трубной систе-
мой теплоснабжения. Принцип действия осно
вап на изменении объема термочувствительной
жидкости в термпбаллпнях при изменении тем
пературы регулируемой среды. Изменение объе-
ма термочувствительной жидкости вызывает
перемещение штока испил ни тельного механизма
термосистемы, воздействующего на шток регу
пирующего клапана, что ведет к изменению
проходного сечения регулирующего органа и.
следовательно, изменен ню расхода регулируе-
мой среды.
Регуляторы сосгояч из жидкостной мано-
метрической термпс.истемы и регулирующего
органа (рис. 5.15). Термосистема состоит из
гермобаллона, задатчика и двух узлов пере-
становки. Регулирующий орган имеет устрой-
ство для ручного управления подачей горячей
и холодной воды и может применяться самоетия-
24 2
Г m ft а ,'j C p t' 'Г г т я Д к n и i p <i л я ц an r ii <i a т н :t II it n ы C u c ? t'.« т <• n н it < .4 it Д л‘ г н г it
тельно для ручного регулировании температуры
в помещении Наличие разделительных силь-
фонов и регулирующем органе позволяет за-
менять термисистему без отключения системы
тсплохолодогнабжения. Конструкцией регуля-
торов предусмотрена возможность ограниче-
ния настройки по нижнему пределу, верхнему
пределу или в одной точке, Изгони! и гель -
ПО «Пром прибор» (г. Орел).
Краткая техническая характеристика регулятора
типа PTK2-S22SM
Лиаметр условного прохода,
мм ......
Пределы н.чегройки, СС’ . .
Зона нечувстин [ГхПьности. °C .
Зона пропорциональности.
Условная пропускная способ-
ность, м'/ч................
Срок службы. Л СТ . . .
Масса, кг;
термпештемы
регулирующего органа
Гзбаритныс размеры, мм;
термобаллоня ....
задатчика .....
ре гу л и р у ю пито органа
15
От 13 ло 3(}‘
Hs‘ более 0.5
Нс болне 6
2.5; 1.6; 1,0; 0,1
0.25. 0,6
Не мспне К)
Не более 3.5
2,8
20 X 600
42X136
2-1-1 XG5 х 2(!ri
У н и в с |? с а л в и ы с э л е к г р о и н ы е
приборы. Применяются для. регулирования
температуры, давления, расхода it отпуска теп-
лоты в системах централизован ноги г1ш.н.1сняб-
жепия.
Электронные регулирующие приборы серим
Р.25. В системах централизованного тепл осн а б
женин применяют регуляторы следующих типов:
P.2S1 --для регулирования давления, расхода,
уровня, располагаемого напора; Р 25.2 - для
регулирования температуры воды па горячее
водоснабжение; Р. 25.3 - для регулирования
отпуска теплоты (зависимости температуры
воды в подающей линии ОТ тем пера ivpi.i наруж-
ного воздуха}.
В качестве датчиков е регуляторами ис-
пользуют электрические манометры типа МЭД,
дифференциальные электрические манометры
типа ДМ, медные и платиновые термометры
сопротивления и хромелькипслевые термопары.
Исполнительными механизмами регуляторов
служат колонки дистанционного управления
типа КД У и исполнительные механизмы типов
МЭК и МЭО, допускающие бесконтактную
схему регулирования
Краткая техническая характеристика прибора
Закон регулируй;!ния .... Интегральный, про-
порциоиальнын,
ичодромиый
Напряжение иитання. В . . 220
Потребляемая мощность, Вт 45
Масса, кг . . .... 15
Приборы регулирующие компактные с им-
пульсным выходом типа РС.29,2 преднаэпаче
ны для регулирования заданной температуры
или разности температур с линейной (исполне-
ние PC 29 2.22 и PC 29.2.23) и нелинейной
(исполнение PC 29'2.32 и PC.29.2.33) злвнеи-
мостыо от температуры Етаружиого воздуха.
Приборы предназначены для использования в
котельных, ДТП и Т.п. для регулирования го-
рячего водоснабжения и отопления.
Приборы выполняют следующие функции: а)
суммирование входных сигналов; б) введение
задания и усиление сигнала рассогласования
регулируемой величины от задания; if) масшта-
бирование входных сигналов; г) демпфирование
входного сигнала, д) формирование выходного
сигнала для воздействия на управляемый про-
цесс в соотщ.чстони с одним из законов регули-
рования; пропорциональным совместно е датчи-
ком положен ио исполнительного механизма;
пропорционально-интегральным совместно с
игпольннтельны.м механизмом; трс мюз и i (.ион-
ным, ДПУХГ1ГГгцп1ЖШНЫМ, С) Я Н ЯЛ 01’0-Д И НСЙ НОС
преобразование по двум каналам с индикацией
срабатывания; ж) .нелинейное преобразование
(исполнение PC. 29.2.32 и PC 29,2.33), з) обес-
печение питания измерительных преобразова-
телей и внешних задающих уифойстн; и) инди-
кации состояния входов; к) индикация сигнала
рассогласования и положения исполнительного
механизма (исполнение PC 29.2.22, PC 29 2.,32);
л) цифровая индикация по вызову следующих
величин: задания, рассогласования, положения
исполнительного механизма и величины допол-
нительного параметра [исполнение PC 29.2.23.
Приборы могут управлять исполнительными
механизмами пша ГСПЛ, МЭО, электромаг-
нитным пускателем ПМК через трсхпозициоц-
ный тиристорный усилитель У29. В нанести
первичных датчиков используются термомстрь
сопротивления типа ТСМ с градуировкой 50 М
100 М, 23, а также приборы с выходным сиг
налом 0 5 .и.4 и 0 -10 В. Напряжение питанш
220 Г) переменного тока, потребляемая мощ-
ность 10 ВЛ; масса 4 Ki.
Все элементы прибора конструктивно объ
едипены в блок, заключенный в металлически!
корпус. Корпус рассчитав на щитовой утеплен
НЫЙ монтаж в вертикальной плискгпти. Па зад
ней стенке размещена клеммная колодка с грид
цатью коммутационными зажимами. На веред
S>.3. Средства регулирования дав,пения и рясходл воды 243
put. 5?1 й. Регулирующий прибор РД-За односиль-
фонной сборки
ней панели расположены оперативные органы
контроля и управления, а органы статической
и динамической настройки — на боковых пане-
лях внутри корпуса. Изготовляет приборы
PC ИУ.У Московский завод тепловой автоматики.
5.3. СРЕДСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ
ДАВЛЕНИЯ И РАСХОДА ВОДЫ
Приборы для регулирования давления
Универсальное реле давления РД-За. Регу-
лирующий прибор РД За конструкции Союч-
техэнерго (рис. 5,16 и 5.17} является усилитель-
но-управляющим зуено.м гидравлических регу-
ляторов непрямого действия и рассчитан на ра-
боту в комплекте с исполнительными устрой-
ствами (клапанами),оборудованными мембран-
но-пружинным исполнительным механизмом
(РК-Г УРРД). Прибор предназначен для регу-
лирования давления, расхода, уровня и пере-
пада давления, а также для защиты абонентов
при аварийном нарушении гидравлического ре-
жима в системе теплоснабжения.
Рис. 5.17. Регулирующий прибив РД-Яа грехсиль-
фояной сборки
Техническая характеристика прибора РД-За
Регулируемая среда .... Вода, пар, воздух
Рабочая среда ............... Вода, воздух
Давление регулируемой среды
и г с./с. м‘............ . До 1(5
диилепие, перепад давления
рабочей среды кгс/см1’
Расход рабочей среды:
вода, л/ч..................
газа или воздуха, кг/сут
Темперит урн пн руж WHICH сре-
ды, “С . . .
Предел настройки кгс/см'
Зона npoiiopELHiiiiH.iiыки-ги при
регулировании давления
{перепада давлений):
рагхпЛй, % ................
уровня, мм вод, ст . , . .
Зона нечувствительности при
регулирошчннн давления
(перепада давлений):
расхода, % ......
уроним, MV ВОД. ГТ. .
Габаритные размеры, w
односильфоиной сборки
трехсильфонной »
Масса, кг:
ОД ПОС ИЛ ьф( HI НОЙ сбор к и
трехсильфопнон * .
2 10
15-30
0,7 —1,2
5 50
0.1 —1.0: 0,4 1,5;
0,6 — 2,6; ! ,6 — В,
10- 16
4—25 (от верхнего
и редела настройки)
40—250
0,э— i (от верхнего
предела настройки)
До 10
264 X 144X450
264 X 144 X570
10,5
14
244
/' л Q j? Д 5
WAN Гр Я Л
г: U Г J t\M -J f-.ЧЛ -О L* Ciriv CW fj Л1
Рис. 5.18. Регулирующий нривор РД-ЗБ
/ - корпус-, 2 -- клапан: з клапан; 7 штуцер;
5 сменный ,гь++1ч, 6 - верхняя камера; 7 смен-
ный диск; 3 — бсссалЫ1ИКПВЫН ьынод; 9 — плаети
на, /0 штуцер; II пиуцер. 12 мембрана;
6'7 Скчтальниковый вывод; 14 нижняя камера;
/5 седло
Прибор выполнен и двух модификациях:
1) одпосильфонная сборка для регулирования
давления и уровня и открытых емкостях; 2)
трехсил ьфоЕЕная сборка для регулирования перс
пада давления, расхода и уровня и закрытых
емкостях.
В основу работы прибора положен принцип
«сопли заслонка», В зависимости от положе-
ния .заслонки относительно сопла командное
давление Рк в импульсной камере может изме-
ниться от 1\~РГ (рабочее давление) при пол-
ностью закрытом сопле до Р. — Р., (давление
в точке слива) при полностью открытом сопле.
Перемещением заслонки управляет чувстви-
тельный элемент регулирующего прибора При
диаметре дросселя постоянного сечения 0.8—
1,0 мм и регулируемого сопла 2,5- 3,0 мм эф-
фективный ход заслонки составляет 0,2—0,3 мм.
Управляющий клап.-жок может быть собран по
схеме «нормально открыт» и «нормально за-
крыт».
Изготовляет приборы завод «Теплоприбор»,
г. .Улан-Удэ.
Прибор регулирующий РД-ЗБ является чув-
ствительно усилительным и управляющим эле-
ментом гидравлических регуляторов давления,
перепада давлений, расхода и уровня непря-
мого действия.
В комплекте с исполнительными устрой-
ствами (клапанами), имеющими мембранные
исполни тельные механизмы (гидроприводы),
прибор применяют для автоматизации си-
стем теплоснабжения и тенлипотреблелня.
При введении в регулятор дополнительных
устройств (ускорителей) ОЕ1 может выполнить
функции .защиты систем теплоснабжения и теп-
лопотреблеиия в случае аварийных нарушений
гидравлического режима работы тепловой сети.
Рабочая (управляющая) среда для привода
регулятора в действие берется из регулируе-
мого потока или постороннего источника пита-
ния.
Прибор РД-ЗЬ выполнен одной модифика-
ции - трехмембрапной сборки.
Основными узлами прибора (рис, 5.18)
являются: усилительный элемент (управляющий
клапанок); чувствительный элемент; узел наст-
ройки.
Управляющий клананок беадрпссельного
типа с дискретным сливом рабочей среды со-
стоит из корпуса /, собранного из трех дисков,
внутри которого размещены седло 15 и поднру-
жиппые клапаны 2 и В диски ввернуты шту-
цера, служащие для подсоединен и н линий ра-
бочей среды /’р, командного давления н
слива рабочей среды А. Нормально открытую
и нормально закрытую сборки клапанка наму-
чают изменением подсоединения линий пода-
чи и слива рабочей среды
Чувствительный элемент состоит из трех
мембранных узлов. Узел 15 - чувствительная
(рабочая) часть, узлы 5 и 13 — бессальниковые
выводы.
5 3 Г.ррдстпя регулирования давления и раичда воды 245
Таблица 5.30. ПАРАМЕТРЫ ПРИБОРА РД-ЗБ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРЕДЕЛОВ НАСТРОЙКИ
Предело п и ст р и ii к. н ио давлению перепаду давлений, АШа Диаметр. мм Мисти, кг 1 абарити, мм
!Ы il К1! К 11 ж<ч-1 К1ТГП центра
От 0,01 до 0,06 120 96
0.06 0,1 93 74 10,5 395 X 265х 1 Р)
0,1 31 0,16 73 ;"]3
» 0,16 Зи 0.4 47 37
!* 0,4 0,6 37 30 7 5 380 X 170 X 90
И 0,6 :р 1,0 20 23
л 1.0 %. 1,6 21 20
Изменение эффективной площади рабочий
Работа прибора заключается в eiреобразова-
ним механических перемещений чувствительного
мембраны для регулирования параметров раз-
личной величины осуществляется за счет уста
нонки в прибор сменных дисков 1 и ,5.
Узлы мембран размещены в цнжлей /7 и
верхней 6 камерах
Узел настройки состоит из стакана, внутри
которою находится настроечная пружина, од-
ним конном соединенная с чувствительным эле-
ментом, а другим, через подвижную опору,—
с настроечным винт ом.
Для монтажа на объекте прибор оснащен
пластиной !?.
Ня чувствительный элемент регулируемый
параметр подается:
Г) при одной мпульсном ре! ул крова и и и (по
давлению} черев нттупер 4\
2) при двухим пул веном pci уЛИрОВДЕЩИ (по
перепаду Давлений) большее (положительное)
значение Phi — через штуцер 11, а меньшее
(отрицательное) Рщ — через штуцер 4\
3) при грехимиульеном регулировании два
импульса подаются по аналогии с п. 2, а тре-
тий — через штуцер /А.
В тех случаях, когда необходимо дополни-
тельное воздействие на чувствительный элемент
с целью обеспечения более плавного регулиро-
вании заданного параметра к штуцеру 10 под
водится сигнал обратной связи по командному
давлению из штуцера Рч.
Прибор включается ио сливной схеме с от
водой рабочей среды в дренаж (Л> 0) и по
беселивной схеме с возвратим рабочей среды н
тачку с пониженным по отношению к точке
забора давлением при соблюдении следующих
условий:
разность давлен им между точками забора и
возврата рабочей среды Рр—Д, 2 кге/см2:
гидропривод клапана - двустороннего дей
стеши,
нгтуЕЕСра и 10 между собой соединены.
элемента в соответствующее изменение команд-
ного давления Р... Эти перемещения возникают
от нарушения разности между натяжением на-
строечной пружины н усилием па чувствитель-
ном элементе при отклонениях регулируемого
параметра от заданною значения
Рабочая среда с. давлением /’Р подводится
в корпус управляющего клапанкя.
Неги величина регулируемого параметра ео-
отЕЧ'тс'твует заданному значению, то клнианок
3 перекрывает отверстие в клапанке 2, а по-
следний отверстие в седле 15. Веледе тис
этого приток рабочей среды через управляю-
щий клапяилк и слив ее отсутствуют, а ко
манд ное давление имеет промежуточное значе-
ние r диапазоне 1\<Pf.
Техническая характеристика прибора РД-ЗБ
Регулируемая среда .... Вода, пар, кол-
л у к
Д а и j । с 11 и е рс гу л н р у с м о й с р еды,
нгс/см2 . . . ................До 46
Температура регулируемой сре-
ды, °C ....... До j80
Рабочая Iуправляющая) среда Вола, возлу.
Давление рабочей среды,
Kir/гм’ 2 !1)
J см нерв тура рабочей среды, До 90
1 Постоянная времени, с Не более 30
Расход рабочей среды:
вода, л/ч...................Л о 30
воздух, кг/ч................До 0,05
Зона пропори вокальности от
верхнего 11 редел и инг г|н!Й ки, % 4 25
Зона нгчувствительноеги:
от верхнего предел;! настрой
ки. %.................... 0,5 2,5
для уровня, мх ноД. ст. . II)
II пру метры прибора и зависимости от ире-
делоЕ! настройки приведены н табл. 5.30.
Изготовляет приборы завод «ТснлоприОор»,
!. Ул air Уд ж
Обозначение прибора РД ЗГ> с верхним про
делом настройки 1.6 МПа (16 кге/е.м") при за
казе. «Прибор регулирующий РД-ЗП-i ,6,
ГУ 25-02,16014-1 Ж».
24 fi
Клана и. Сре<?1.’НШ кплтрпля и авг-чмСггИЛЛции сиггс.ч теплогнибженич
Рис. 5-19. Реле ди влепим тина РД-1Б
J- чувствительный сильфон; 2 •••• узел настройки;
,? — микропереключатель
Рис. 5.20. Реле разности давлений типа РК.С
1,2 чувствитслЕ.ный сильфон: 3 -- узел 1iлi-rjюнки,
/ м и к ро перек Л ЮЧ я тел ь
Реле давления РД-1Б0М5, РД-2Б0М5
(рис. 5.19) применяют н системах контроля уп-
равления ре регул ирона ни я днеьтсния. Приборы
могут работать в интервале температур наруж
ниго воздуха оч 50 до 65 rtC при относитель-
ной влажности до 80 % в условиях вибрации.
Приборы РД-1Е0М5 выпускаются с зоной
нечувствительности, наприпленной в сторону по-
вышения (относительно установки) давления
контролируемой среды (т. е. установка соот-
ветствует срабатыванию контактов при пони-
жении давления). Приборы РД-ЭБ0М5 выпу-
скаются с зоной нечувствительности. па прав
ленной в сторону понижения (относительно
установки) давления контролируемой среды
(т.е. уставка соответствует срабатыванию коп
тактов при повышении давления; Техническая
характеристика приборов приведена в табл. 5 31
Реле разности давлений РКС предназначе-
ны для контроля чя заданной разпоетЕ>ю давле-
ний (и по,таюшем и. обратном трубопроводах
теплиной сети, до и после насосов). Прибор
состоит из следующих основных частей (рис.
5.20): двух чувствительных сметем; узла наст-
ройки уставок прибора: передаточного меха-
низма; переключателя демпфера; разъема; шту-
ri '< (ijiiWTiia регулирования давлении и рнслоиы виды 247
Таблица 5.31. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕЛЕ ДАВЛЕНИЯ РД
Модификация придира Т1 ;ii‘|ц:;|ы усidtsini, кге/см" Зини HfljHCT>HITt!.1bHOCTK регулируемая, KI l/Си* Основная л ипусти май погрешность краба гынвниЯи кге/см* Ра.тброс rp.nC'iTfjnrinnii кге/см*
Fr1H]lld?l1dJJb]iaW макс и мдльная
РД 1 6-010М5 РД-2Б П10М5 0.3 0,5 2.5 0,1? 0.05
РД-1 Б D20M5 РД-2Б-020.М5 ISO 3 Л 6,0 0,21 0,1
РД-1Б-ОЗОМ5 РД-2Б-030.М5 7 19 2,0 5,0 0,5 0,2
РДЧБ-040М5 0,9.;i 1,5 0,4 1.0 0,! 0.05
РД-1 G-050M5 |’Д 2Б-050М5 10- 30 3,0 6,0 0,5 0.2
РД-1Б-060М5 РД-2Б-060М5 20 — 60 5,0 20 1 ,й 0,5
Таблица 5,32, МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫ Е РАЗНОСТИ ДАВЛЕНИЯ
КОНТРОЛИРУЕМЫХ СРЕД
Мпдифкка LLIIH прибора Максимально дину v каСмОС давление. КГС/СЛГ MfiKCHWA.T Filin допускаемая р л.чнпгть давлений, кге./г и7 Ми jj нфн капни npti&jpfl Максимально допускам muv Дй ВЛСНЯС, кгс/см2 Максим а. пьнг| допускаем ан р^.июсгь давлений, кгс/с.м7
РКС-1 0M5-0I 22 22 РКСД-0М5-03 30 25
РКС-1-0М5-01Л 22 22 РКС-1-С1М5-ЛЗА 30 30
РКС-1 0М5-02А 16 16
Таблица 5.33. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕЛЕ РКС
Ми ци фи лани я прибора .411 а ч е i1 и п предал ьчы.ч усти II [j Н( НК . кгс/сиа Рябгигсч’ на рдение, игг/слс '?< JH Jd Н^ЧуВ^ТЙМТСЛ.МЮСТИ, кгк/'см J Основная погрешность, KI 1’,/гм’ Разброс ерабатЕтваний, ы с/см2
РКС-1-0М5 01 0,2 -2.5 8.0 0.5 0,1 5 0,04
PKC-I-OM5-0! А 0,2 2..5 8,0 0,6 0,15 0.04
РКС 1-0М5 02 Л 0.5—4,0 8,0 0,4 0.15 0.04
РКС-1-0М5 03 0.6' 6,0 5,0 0,7 0,3 0,08
РКС-ЫШ5-03Л 0,6 6,0 5,0 1,0 0,3 0,08
цсра Принцип действия прибора осионан ни
уравновешивании силы, создаваемой разностью
давлений контролируемой среды на сильфон,
силами упругих деформации сильфонов и пру-
жины. Нарушение равновесия сил, вызванных
изменением разности давлений контролируемой
среды, приводит к перемещению рычагов, пере-
ключающих контактные приборы,
Приборы сохраняют свою работоспособность
в интервале температур от 50;’ до 65 Т при
относительной влажности до 9У %, в условиях
вибрации, при отклонении от вертикали до 45°.
после воздействия максимально допустимых
разностей давлений контролируемых сред
(табл. 5.32). Техническая характеристика при-
боров приведена в табл 533
Поплавковое реле РП-40 (рис. 5.21) предка
значенодля контроля за уровнем волы при тем
пера гуре окружающего воздуха 5—60 °C а ре-
зервуарах и для включения или выключения
сигнальных устройств или исполнительных ме-
ханизмов при отклонении уровня жидкости от
ладанного. Чувствительным элементом реле яв-
248 Г л и н u 5. Средства кЧнтрпл.ч и шг‘(>матиэации систем гичлискаолсекия
Рнс. 5.21. Поплавковое реле РП-40
ляется иинлагиж. Реле имеет два контактных
устройства (ртутных переключатели), из кото-
рых каждое может быть или нормально закры-
то, или нормально открыто. При отклонении
уровни жидкости от заданного положения ли
планок через систему тяг поворачивает ртутные
переключатели и вызывает замыкание одной
электрический цепи и размыкание другой.
Техническая характеристика реле РП-40
Погрешность срабатывания, мм ± Ю
Условное давление, нгс/см* ... 5
Нагрузка на контакты, Л . . , 3 при 220 Н;
5 » 127 В;
Масса, кг:
РП-40/1.........................Н
РП 40/2.......................9
Датчик уровня поплавковый (рис. 5.22)
предназначен для сигнализации верхнего или
нижнего уровня воды в расширительном бакс,
дренажном приямке и т. п. Корпус датчика
представляет собой отрезок латунной трубки
диаметром 12 15 мм, к которому сверху и снизу
припаяны ограничители. Вдоль трубки переме-
щается поплавок из пенопласта с впрессован-
ными и него магнитами, В трубку помешен
герметичный контакт (геркон), провода от ко-
торого выведены наружу. Для датчика нижнего
уровеня геркон размещен в нижней части кор-
пуса для датчика верхнего уровня — в верх
пей. Внутри трубка с герконом залита эпоксид-
ной смолой, что обеспечивает полную герметяч
ность датчика Провода выводив одновременно
служат для крепления (подвешивания) датчи-
ка, который подвешивают на зял,анном уровне
внутри расширительного бака или дренажного
Рис 3.23, Датчик уроини ппплаякивий
! - геркон: 2 корпус; .3 - магнит; 7 •- поплавок;
.7 — вывод
приямка. При достижении заданного уровня
поплавок перемещается вверх (или опускается
вниз), геркон срабатывает и подает сигнал в
схему автоматики или сигнализации о достиже-
нии заданного уровня. Герметичная конструк-
ция датчика допускает длительное нахождение
его под водой Длина датчика 1(Ю мм, масса
0,15 кг. Датчики выпускает объединение «Мос-
и нжремоит ».
Рсгулигоры расходи и давления УРРД. Уни-
персальный регулятор расхода и давления пря-
мого действия типа УРРД односильфониый,
разгруженный применяется для стабилизации
давления ^до и после себя». расхода, перепада
давлений. Регулятор собирают по схеме «нор-
мально открыт или нормально закрыт», для это-
го золш пик регулятора поворачивают на 180°,
Регулятор при моги действия (рис. 5.23) состоит
из одпогедельного pei улнрующего органа, раз-
груженного сильфонным узлом, и мембранно-
пружинного исполнительного механизма. Регу-
лируемое давление может быть подведено к
5..Ч
(’[К’дггви регулирования давления и раиходи iio,'I,i.i
249
верхней полости мембранного привода при ре-
гулировании давления «после себя», к нижней
полости - при регулировании давления «до
себя» и к обеим полостям — при регулировании
перепада давлений, Величину регулируемого
давления устанавливают за счет натяжения
пружины настройки, а также за счет приме-
нения пружин различной жесткости
До 180
Техническая характеристика регулятора УРРД
Условное давление, кгс/см ю
Температура регулируемой
среды, '''С,..- \ •
Верхний предел настрочки дав-
ления я перепада давлений,
кге/с№
Зона пропорциональности, % .
1,0; 2,5; 4,0; 6,0
12 20 (от верхнего
предела настройки)
25, 50, 80
Условный диаметр, мм
Коэффициент пропускной спо-
собности Л\, м:1/ч........
6, 2b, Ь0
Гарантийный грок службы, лет 2
Габариты, мм; масса, кг:
Д,^25 220X160X750; 28
О, =-50 220X230X815. 29
бу = 80 220X310X815; 52
Изготовляет приборы занод «Теплоирибор»,
г. Ул ан-Уд ч
Наиболее распространенные схемы включе
ния регуляторов прямою действия УРРД пока-
заны на рис. 5.24,
Регулятор универсальный прямою действия
модернизованный УРРД’И предназначен для
поддержания гидравлического режима в тепло-
фикационных системах путем регулирования
давления, перепада давлений или расхода тепло-
носителей.
Регулятор применяют как регулятор прямо-
го действия для автоматизации абонентских вво-
дов жилых и обтцест кривых зданий, как hcikvi*
нителыюс устройство (клапан) в гилранличе-
Рис. 5.24. Типовые схемы включения ре гул м то рви
УРРД
и регул n]H!ii;i нт.1 подпора; б регулирование да в
лення; в — регулирование расхода; ДР дроссель-
ная шайба
Риг. л.28. Регулятор расхода н давления УРРД
ских регуляторах непрямого действия для ре-
гулирования давления, перепада давлений, рас-
хода, уровня или температуры.
В корпусе регулятора размещен запорно-
регулирующий узел, состоящий из ПОДВИЖНОГО
подпружиненного седла, Е1еипдвижного седла
и кольцевого разгружен hoi'O затвора (риг. 5 2.5)
В записи мости от схемы pci улироаания затвор
собираюг по нормально открытому «НО» или
нормально закрытому «ИЗ» варианту
250
Глава 5. Cfn'tlcrua хон-тро,!# п аетпмитк;,цц«и ситя теПлпгнабжвнии
Рис. 5,25, Регуляшр расхода-давления модернизи-
рованный типа УРРД-М
/ - [ идронрннод; 2 — неподвижное седло; 3— sac
вор; 4— пружина настройки; 5- винт настройки
Сверху корпуса размешен мембранный ис-
полнительный механизм (гидропривод), яидя
ютимся одновременно чувствительным элемен-
том. регулятора. Гидропривод состоит из мем-
браны с жестким центром, зажатой между
двумя чашами со штуцерами, и стакана с наст
росяной пружиной. Один конец пружины соеди-
нен с настроенным винтом, а другой с же-
стким центром мембраны. Затвор и жесткий
центр соединены между собой штоком.
Работа регулятора заключается я изменении
расхода проходящей через него среды в зависи-
мости от изменения величины регулируемого
параметра.
Импульс регулируемого параметра подво-
дится непосредственно в камеру гидропривода.
Возникающее при этом на мембране усилие
(разность усилий при регулировании расхода
или перепада давлений) уравновешивается па
тяжением настроечной пружины.
Отклонение регулируемого параметра от за-
данного значения нарушает равновесие дейст-
вующих на мембрану сил, что приводит к пере-
мещению затвора в сторону восстановления за
счет изменения расхода среды, заданною зна-
чения регулируемого параметра.
Техническам характеристика регулятора УРРД-М
Регулируеман среда ........... Кода, воздух
Давление регулируемой среды,
кгсД-м* ..... ... 16
Температура регулируемой чреды,
°C . . ’ . '...........До 150
Зона;
пропорциональности, % До 2.3
нечувствительности, % от верх-
него предела настройки . До 2,5
Негерметичность затвора. % от
К*................. До П,5
Крепление на трубопроводах регуляторов
УРРД-М диаметром R0--15U мм стандартное,
фланцевое, а диаметром 23 56 мм — муфтовое.
Основные данные регулятора УРРД-М при-
ведены в табл. 5.34.
Таблица 5.34. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ РЕГУЛЯТОРА УРРД-М
D,, ум Предел шн: грч>йпк, ксч-усм’ Условная |[ропутки ни способность А',.. М!/ч Х<»д яэтвпра, мм 1 aOajiHTiiue размеры, м ч Масса, кг
л 8 ft
25 0,1 0,(1 6,0 10 310 НО 555 14
50 25,0 10 15,0
80 60,0 18 605 19,0
100 100,0 18 21,0
130 250,0 22 310 130 <,30 24,0
Ei.Л. Средстпп [И’гулираялния давления и р.Плод.-! воды
251
Рис. 5.26, Регулятор прямого действия типа РР
/ — подвижная втулка: 2 неподвижная игулкл
Рис. 5.27. Регулятор давления типа РД
Диаметр гидропривода регулятора УРРД М
в зависимости от диапазона настройки приве-
ден ниже.
Диаметр 0, мм 221) 170 132
Диапазон настройки, нге/иы “ 0,1 0,4 0,4— 1,5 1.6—6.0
Изготовляет приборы за иод « Теплой р и бор»
(г. Улан-Удэ).
Пример обозначения реклятора УРРД-М
диаметром 80 мм с верхним пределом настрой-
ки 0,16 Ml la при заказе: «Регулятор УРРД-М-
8(М,6, ТУ 25-0,2.160141— 81.»
Регуляторы расхода и подпора РР(РД). Ре-
гуляторы прямого действия РР(РД) односе-
дельные разгруженные применяют в качестве
регуляторов перепада давлений (расхода) и
давления «до себя» (подпора), а также в каче-
стве регулирующих клапанов в схемах регули-
рования температуры воды на горячее водо-
снабжение (имеете с датчиком ТРБ-2) и в уста-
новках приточной вентиляции (вместе с датчи
252 Г л ч » ft Л С/к/ти к.гнипил.ч и йш илюгшимии систем теплисн-цЯцг-ении
Тавлицн Л..ЧЛ. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛЯТОРОВ ПОДПОРА РД
И РАСХОДА РР
Тип pcrviH-iорк Vijofiный ;m пмнтр, Xf Al 1 >C-M ]Ik'IV нжср< MU Нерй tiHivtfvpjiovrh, Рекоиенцуеиий |iai:.\ua вошь м'7ч Масса, кг
К l C/fM' M '/ч
(РД| РР 25 25 4 0,13 6 0-2.2 1 1
(РД) РР-40 40 0,12 14 2,2 4,0 21
(РД) РР-50 50 & 0.12 23 4—H.O 30
РР-SO - SO in 0ДИ 51 У -25 88
РР 1(H) 3 00 15 0,(.1ы 01 25—80 113
Рис. 5.2S. Типовые
схемы включения РР
и РД
« регулирование
располагаемого напо-
ра клапаном РР при
Лр^'2 кгс/см2
(0,2 МПл): 5 регу-
лирование подпора
клапаном РД; в — ре-
гули ронанис parnn.ua-
таимого пЕшора кла-
паном ГР при
Др 2 кгс/см1'
ОД МПа)
ком ТРБ В) для регулирования температуры
воздуха.
Регулятор разгруженный (рис. 5.20, 5.27);
давление Pt до клапана действует в двух про-
тивоположных направлениях: на золотник
клапана и на разгрузочный сильфон. Регули
руемые параметры — давление Рг в регуляторе
РД иди разпост!, давлений Р>— /\ в pci ул я то
ре РР — уравновешиваются пружиной наст-
ройки. При работе регулятора в качестве ре
। улируюсиег» клапана ею перемнцение зависит
in величины командного давления Р,. При ели
женин давления Р, до нуля регулятор полностью
закрывается, при увеличении Рк до величины
Pi регулятор полностью открывается. Степень
закрытия и открытия клапана ограничена ле
подвижной втулкой 2 и подвижной J. Регуля-
торы рассчитаны на условное давление
-1.6 МП и до (16 кгс/см2) при температуре
регулируемой среды-до 150 °C.
Регуляторы выпускают объединение <кМос-
саптехпром», завод -«Коммунальника (г. Рига),
Основные технические характеристики регулято-
ров приведены В табл. 5.35, Наиболее раелро-
5.3. Сргдгтго) [Н’гулирлпиния дрвлсннн и расхода поди
253
Таблица 5.36. ПОДБОР ДРОССЕЛЬНЫХ ШАЙБ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РАСПОЛАГАЕМОГО
НАПОРА ПЕРЕД СИСТЕМОЙ ОТОПЛЕНИЯ
Рлсппля г ;н' м । .1 й напор ггергд с ИГ ТС VI п ft отопления, м ДнЯМГТр ДрПГГГЛ ЫЮЙ ШЛ ГгГ1 и . MW, 1 и гтприлы Г» я ci1(VP>i ।* АСМ ЫН на и । ! iH'pi?;!. системой 1 И fJI.il ГЦ И н . м Диаметр .цр1'С1-елг1Ги>й шийОы. мм. ГС> rTC^pEiJLtJ
JIVJlflKMUtTO Tl>y6l)lipillltVI л обратного 1141Л lLFU ПИ* ГН- •i pyfimipriBU/ia LJf>[3JJT II П ГСГ тр VfjiJ ll ppm>ЛЙ
21 9,8 и 48 0.9 0.8
24 (),S 1 л 64 1 Л 0.Я
26 (J.8 0.9 80 1.1 0.8
36 б.ч ().«
Таблица 5.37. ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛЯТОРОВ 21ч25р
Условный диянктр, мм Пргдгли fn.‘rv.'i н|>-пна ниw, hit •' с мг
hchOJBhCh ИС
A R [’
25 50 RO 100 125 150 2 5 2 4 2 4 2 — 4 2 4 2 -4 5—10 4 10 4—6 4—6 1 6 4 — 5 — ос x X cc I I ! i I i 8— К) ft JO ft IO 8--I0
коэффициент
пропускной
Примечании. X.,
I'Lepui ч Hrt'l <• !fъJl'*:-i"l*H, KI г' M к.- м’/ч M >11 V fl L KI
0.7 5 9.5
0,5 16 21
0,5 40 4Я
0,3 63 70
0.3 100 103
0,3 I 60 149
регулятора рнсхода воды череч полноггыо
. . , .----- г пособиост и
открытый ..........ри перепаде давления на нем 1 кге/ем‘!.
страиенныс схемы включения РР(РД) как ре-
гулятора прямого действия показаны на
рис. 5.28.
Дроссели для регуляторов РР подбирают
по данным тгбл. 5.30.
Регуляторы давления прямого действия
21ч2бр. Регуляторы давления прямого дейст-
вия «после боя» пружинные фланцевые чугун
ные типа 21ч2бр (рис. 5.29) предназначены
для регулирования давления воды или паря
после регулятора с температурой до 225 ° С.
Регуляторы поставляют нас троенными на
нижний предел регулируемого давления. Нерав-
номерности регулирования составляет 20 %
нижнего предела настройки.
Технические характеристики регулятора нри-
педеиы в табл. 5.37.
Регуляторы давления прямого действия
21ч10 (12)нж. Регулятор давления пря мою дей-
ствия двухнедельный грузовой с мембряппым
гидроприводом вреди язиимен для поддержания
постоянного давления регулируемой среды в
трубопроводе. Регулятор 21ч10иж рктыпение
«после себя:») поддерживает давление за регу-
лятором по направлению потока среды, а регу-
лятор 21ч 12нж (исполнение «до себя'») ноддср-
Рис. 5.29. Регулятор давления пружинный типа
21 ч 2бр
254
Г л и it и 5. Срс-дс.т/иг кгнггрил.ч и автоматизации систем T^n.tnruiiftmTtiuu
Рис. 5.30. Регулятор давления грувлилн типа
2 I ч J 0 (12) нж
1 корпус, 2 клапан; 3 сальник; 4 — рычаг;
5 npHl5O.il,
живает давление до регулятора по направлению
потока среды. В модели 21ч1Йнж в отличие
от модели 21 чШлж ЗОЛОТНИК повернут на 180°,
Регуляторы устанавливают на трубопроводах,
транспортирующих жидкие неагрессивные сре-
ды с температурой до 200 °C, и условном дав-
лении до 16 кге/см".
Общий вид регулятора давления
21 ч 10(12)иж показан ла рис. 5.30. Корпус ре-
гулятора I приходного типа изготовлен и.ч чу-
гуна. днухседельный клапан 2 — из нержавею-
щей стали 2X12, прокладки на паройита, в ка-
честве набивки сальника 3 непильвивин про-
питанный асбест Подвижная часть рычажной
системы 4 имеет призменные опоры. Регулятор
снабжен мембранным приводом е резиновой
мембраной 5 и комплектом грузов на требуе-
мый предел давления,
Регулируемое давление среды подается к
мембранному приводу черев импульсную трубку.
При заданном давлении усиление от мембран-
ного привода на шток уравновешивается уси-
лием от грузов и золотник клапана находится
в одном из промежуточных положений. При
Тай л нца 5.38. ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛ ЯТОРО В 31 ч I П( I 2)нж
й ди Л М ?Тр, м м КтффИиШЧП пропускной 1.пособности. м3/ч Зона ^-•ТуПСТПНТГЛЫКК'ГИ. кгс/смJ Ход штом, мм Масса pt'ry.imujja без грузов и чем бранней голоцхя, кг
50 40 0,5 7 42
Ж) 10Г1 10 70
100 1G0 — 13 85
125 250 —- 16 105
150 360 0,3 19 134
200 640 -• 25 24 0
200 1000 30 325
Таблица 5.3». ВЫБОР ПРНЬОРА И МАССЫ ГРУЗОВ ДЛЯ РЕГУЛЯТОРОВ 21ч10(12)нж
11 ]ш щ:.ш регул И PVVHOTQ ди ИЛГЧ и я , 7>, — 50—250 им
N? мс мЛуя|||,чй наружный диаметр ЧИС.1П- гирь MSIIVOK. кг общая
kic/rm1 ГОЛОВКИ,, мм «tMdpWHHOfi ГЛ.ПСЯ1К и, >п Fl Я 1 \fc]C'i'4J rpyja, кг
0,15 -0,65 4 375 9 2 12
0,66 1.85 4 375 3 —... 2 17
(1,85-1,0 4 375 4 — 1 21
1.0- 2,0 2 225 1 1 — 8
2,0-2,5 2 225 2 — 1 И
2,5 -3,5 2 225 3 1 — 16
3.5--5.0 9 225 6 — 30
5,0'- 8,0 1 ! 85 3 — 2 17
8.0 0,0 1 18.5 4 1 21
9.5 13.0 1 185 6 - 30
5.3. С’и.-цств<1 pr । у ли рои л ни я дянлсщгя и рве ходе воды
255
увеличении регулируемого давлений выше дав-
ления настройки подвижной сне гема регулято-
ра начнет перемешаться вниз, что приведет к
прикрытию затвора регулятора Сопротивление
регулятора увеличивается, регулируемое дав-
ление снизится. При снижении давления н тру-
бопроводе ча клапаном регулятор действует в
обратной последовательности. В е..1утае приме-
нения регулятора 21ч12нж (исполнение «до
себя») при повышения регулируемого давления
клапан открывается до тех пир, пока усилие,
развиваемое мембранным гидроприводом, не
станет равным усилию от массы грузов.
Наладка регулятора заключается в проверке
полного хода штока и настройке регулятора
на требуемое давление, Ход штока должен быть
в пределах, указанных в табл. 5.3Я. Номер
модификации мембранного привода и массу
грузов выбирают в зависимости от диапазона
настройки регулируемого давления ни гибл 5 39.
Изготовляет регуляторы 21ч1Щ12)нж Бу-
гульминский механический завод.
Предохранительные клапаны 17ч30р. Предо
хранительные клапаны предотвращают возмож-
ность возникновения недопустимо высокого дав-
лении в установках и системах, В теплоснаб-
жении используют од поседел иные мял о подъем-
ные рычажно-грузовые клапаны, kohcj рум ивпо
простые и нс требующие специальной регули-
ровки Клапаны предохранительные малоподъ-
емные однорыняжные фланцевые чугунные
]7чЗбр показаны на рис. 5.31. Предназначены
для установки на стационарных котлах, резер-
вуарах или трубопроводах, в которых рабочей
средой являются вода, пар или другие жидко-
сти или газообразные среды при температуре
до 225 °C. Клапан в рабочем положении уста-
навливают таким образом, чтобы рычаг был
расположен соризолгальио, а шток—верти-
кально. Для продувки клапана рычаг подни-
мают вручную. Клапан настраивают для рабо-
ты при требуемом давлении установкой па пле-
че рычага соотвстс'1 иующнх грузов (табл. 5.40).
Грузы поставляют только по особому заказу.
Корпус и крышка клапана изготовлены из чугу-
на, уплотнение затвора обеспечивается латун-
ными утмотиительными кольцами в корпусе и
золотнике.
Регулятор напора PH конструкции Союз-
техэнерго (рис. 5.32) предназначен для авто-
матического поддерживания располагаемого на
пора на абонентских вводах жилых, промыш
Рис. 5.31. Сбросной клипам 17чЗцр
Таблица 5.40. ХАРАКТЕРИСТИКИ
ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ КЛАПАНОВ 17чЗбр
£Д, м« Предел настройки, кге/с и* Мясе а ipyjd^ кг f,, IM’’/1! Mate а клапана, кг
25 3 -9 1 16 Й 10 1,6 7
40 4—9 । и; 1 1,5 23 4 12.6
50 3—6 7 1 1 12 16 1 1,5 23 34,5 6,3 16
Краткая технический характеристика регулятора
напора PH
Дииш»п регулирования,
мм вод. ст........................ 0,о- 60
Зона:
пропорциональности, % перхне-
iii предела настройки . .
мечу нс гнигельности,% верхнего
предела настройки ...........
Постоянная времени, с .
Температура регулируемой среды.
Т. .
Давление регулируемой среды,
К1с/с.м'!............... .
До 10
До 1.0
Не более 30
До 150
До Ю
ленных и общественных зданий. Отличительная
особенность заключается в том, чти допускается
установка на вертикальных трубопроводах.
Регулятор давления прямого действия
УФ 63003-015 предназначен для понижения и
поддержания в заданных пределах давления
поды перед водоразборной армшурой. Pro уста-
навлииаю! в системах горячего и холодного
водоснабжения зданий повышенной этажности
непосредствен но перед водоразборной арма-
турой.
Основными узлами и деталями регулятора
давления (рис. 5.33) являются: затвор и сборе
256 Глина it. Средства контроля и антами: иаации систем геплоскабж.1'кик
Рис. 5.32. Регулятор напора PH
/, корпус с седлом 2\ узел дросселя, состоя-
щий из втулки 3 с отверстием.и клапанкз !0
с релиновым кольцом, чувствительный элемент,
состоящий из мембраны 5 с жестким центром 4,
зажатой гайкой 6 между корпусом 2 и стзка
ном 9; узел настройки, включающий пружи-
ну 7 и резьОоной диск Л; дополнительная пру-
жина // Работа регулятора заключается в
изменении проходящей через него среды при
отклонении ре гул ир у с м о г о давлей и я.
При отсутствии рабочей среды кланапок Ю
под действием пружины 7 находится в крайнем
нижнем положении, при этом отверстие по втул-
ке 3 открыто полностью, а затвор 1 под дейст-
вием дополнительной пружиЕол fl перекрывает
седло в корпусе 2.
При подаче регулируемой среды на вход
регулятора затвор перепадом давлений на нем
Рис. 5.ЗЯ- Регулятор давления УФ вЗПО.Ч-hlfi
I •-• затвор; ? - корпус; 3 — втулка; 4 - центр; д -
мембрана; 6 — гайка; 7 пружина; S — диск; 0-
стакан: 10—клапан; (I пружина
перемещается вверх, открывая отверстие вседп
для прохода среды к потребителю. Перепа,
давлений возникает вследствие того, что п.чс
щадь дросселирующего сечения между клапан
ком и втулкой болыпе площади расчстног
технологического зазора между затвором н xof
лугом.
При повышении давления па выходе регул?
тор.з выше значения настройки нарушается ри[
Техническая характеристика регулятора
УФ 63003’915
Регулируемая среда.............Вода питьевая
Условно*’ давление среды. МПа/
кгс/см2................... . . До 16
Давление регулируемой среди на
пхпдг- н регулятор, кгс/сьг . 0,02 0,08
Гсмнирлтура регулируемой среды,
?С . . ’. . '..........До 75
Пределы настройки, кгс/см"1 0,4 0,8
3 о на:
пропорциональности, % пели чи-
пы настройки................ 10
нс ч у ист н и i ел ьност и, % вел и ч и-
е<ы на ст рой к л..............I0
Условный диаметр, мм .... 15
Условная пропускная способнее.-гь
/Си. м3/'[ 2.6
Присоединение к трубопроводу Муфтовое
Габаритные размеры, мм , 80 X75XI20
Масса, кг .............1,2
Рн£. 5,34. Регулирующий клапан РК-1. , .= hi'} ....
КО мм
нивссие сил на мембране 5, что привадит к
перемещению клаиаика вверх. Давление над за-
твором увеличивайся. так как площадь дро-
сселирующего сечения ста ионите я меньше пло-
щади расчетного зазора, поэтому затвор пере-
мещается вниз, прикрывая отверстие в седле.
Расход среды черен регулятор снижается, что
вызывает уменьшение выходного давления.
При понижении давления на выходе регу-
лятор работает н обратной последовательности.
Изготовляет приборы Еологоевский арматур-
ный завод.
Пример обозначения регулятора при заказе:
«Регулятор давления УФ 63003-015, ТУ 26-07-
1322-8.3»
9 Зли. SH1
Рис. Г1.3;>. Регулирующий клапан РК-1, /7. I50--
—250 мм
Приборы для регулирования
уровня воды
5.4. РЕГУЛИРУЮЩИЕ КЛАПАНЫ
Регулирующие клапаны РК-1 с мембранным
гидроприводом (рис. 5.34, 5.35, 5.35) при меня-
ются в качестве запорных и дросселирующих
органон в гидравлических регуляторах имеете
г регулирующими приборами (РД За. ТМЦ),
11 ютлозатюрнан конструкция клапана РК-1
позволяет применять его в схемах авгомыичс-
ской защиты объектив юилиснабжения (схе-
мы рассечки). Регулирующий орган соби-
рают по Схеме «нормалыт тиары г» и «нормаль-
258 /'лани э (.'/it'tif i fsti Ш/ЯГР'МЯ и (W'lWnnitpm rat-ruH г>'1Ч1гЧН1й>И гЧИ!»
Рис. ft.Hti, Регулирующий клапан РК-1. /7 300
— 800 мм
Таблица 5,41. РАСХОДНЫЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ РК-1
У'ЛНЛЛНЛЙ лиамгтр, м м К<н-ффн 11 и с ь< г II р> 4LVС К НОЙ 1 IIUllJUILUl 1 Н. и 7 ч ( ) TIJlK’HTi'J ЫLZJ11 нер< ry.'LupycAi.’iM 11 рГПТ'Ч L-JI, м \/ч КГ’
50 25 <16
70 50 52
но 50 Нс более 0,01 %
J 50 250 2-10
200 400 345
250 ООО 395
зон 900 КОО
350 1200 1 ИЮ
400 1600 Hi1 более 0.0055/, 1 1 10
а 00 2500 1 700
ООО 3600 2000
700 4900 3200
по закрыт» Клапаны диаметром более 25(1 мм
собирают только ио схиме «нормально открыт я
Клапаны предназначены для работы при
давлении регулируемой среды до 16 кгг/см*' и
температуре до 180 ,JC. Давление рабочей сре-
ды па гидропривод клапана должно составлять
2 —10 кгс/см\ Расходные характеристики кла-
панов РК-1 приведены в табл. 5.41.
Клапаны е D., = 50--80 мм выпускает завод
«Теплоприбор», г. Улан-Удэ. а с 73, —15U—
800 м - Полтавский гурбомихапический завод
Трехходовом импульсный клапан И К-25
{рис. 5.37) применяют в схемах аитоматнче
окон защиты (рассечки) тепловых сетей для
увеличения скорости срабатыпапня регулирую
тих клапанов больших диаметров. Клапан мо-
жет находиться в двух крайних положениях:
Ряс. ii.'it, Импульсный клапан ИК-2о
полностью открыт или полностью закрыт, рас-
ход воды через него может быть или максималь-
ным, или нулевым
Техническая характеристика клапана НК-25
Условное давление, нге/см’’ 11>
Условный диаметр, мм ... 25, 40
Габаритные размеры. мм . 125X125X298
Масса, кг...................... 10
Изготовляет клапаны завод «TeiL'ionpHfifjps,
г. Улан-Удэ.
Поворотно-регулирующая заслонка ПРЗ
применяется в качестве регулирующего орга-
на в системах отопления, горячего водоснаб-
жения, вентиляции (рис. 5.38). Гидравличе-
ское сопротивление и габариты заслонки мень-
ше но сравнению с тми же параметрами ре-
гулирующих клапанов. Рабочие характеристики
заслонок имеют небольшую крутизну при малом
открытии, что обеспечивает плавное регулиро-
Г?.4. I1!'! улируилцнг K.l J II dil Ы 259
Рис, 5.38. Поворотно-регулирующая лилоика
I — корпус; 2 сзслонка; 3 — уплотнитель
ванне. Заслонки выпускают для ручного и авто-
матического управления.
Техническая характеристика
Условное давление, Krc/cMJ . .
Температура рабочей среды, <:С
Диаметр проходного сечения, мм
Коэффициент пропускной способ
НОСТК, м3/ч .....
заслонки ПРЗ
25
150
7; Ю. 13, 20;
25; 30; 50; 8U;
100; 125; 150
1,9; 4,3, 10,3; 20,
32; 46; 130, 335
527, 737; 1220
Изготовляет заслонки завод монтажных за-
готовок, г. Челябинск,
Прямоточный регулирующий клапан мем-
бранный РМ применяется на тепловых пунктах
в Киеве для регулирования температуры горя-
Рис. 5.39. При ми точный регулирующий клапан РМ
пен воды. Клапан (рис. 5.39) состоит из свар
нпго корпуса, резиновой мембраны с жестким
центром, зажатой между двумя половинами кор-
пуса, бронзового седла и резинового золотни-
ка. Клапан устанавливают на подающем тру-
бопроводе теплосети между фланцами и крепят
с помощью шпилек и гаек, Седло клапана
имеет ограничительное отверстие, которое под-
бирают конкретно для каждого объекта в за-
висимости от расчетного расхода полы и распо-
лагаемого напора.
Нри отсутствии командного давления в мем-
бранной камере клапан открыт за счет пере-
пала давлений до и после него. Вода через
проходное сечение отверстии и корпусе клапа-
на поступает на водой одогреватель, При увели
ченни температуры горячей воды на выходе
из подогрева юля увеличивается командное дав-
ление, подаваемое от терморегулятора в мем-
бранную камеру, мембрана, а с пей и золот-
ник клапана перемещаются, прикрывая проход-
ное сечение.
По сравнению с клапанами РК или РР кла-
пан РМ имеет значительно меньше габариты
и массу:
при - 50—масса 2,7 кг, /(в = 8 м'1/4;
при Dy =80 масса 5,fi кг, . 22 ма/ч.
Клапан смесительный с защитой РКСЗ
для смешения в заданном соотношении двух
9*
260
I 1 fi n I'J
Lprr'iT/Ui fpri.-l M .'J tJ f f I’J.W-ld? fi.rcd,!! FdJf r'jrcTi'.M Jl'.'U 4'/in* я
Pm. 5.10. Pei улHpvKiiii HH клапан смешения-зашнгы
РКД.З
торшо предназначены .'Win регулирования рас-
хода горячей поды, и нижний затвор ,'1 г икиамн
для регулирования исдмиса холод ной воды;
ннжнего и верхнего 5 седел.
Коэффициент смешения определяется поло-
жением верхнего и нижнего чатворои относи-
тельно CDOTBE'iei вунлцнх седел.
Вращением настроечной гайки уетанжыи-
imciCH заданный ход верхнего палитра, являю-
щийся одновременно общ нм ходом обоих .чатво-
рон; при этим нижний затвор также переме-
щается. Вращением винта 1 устанавливается
заданный ход пижпею затвора.
11ри включении насоса узел затворов ппд
действием давления воды па нижний загвпр
поднимается вверх до упора, при этом откры-
ваются окна в верхнем л нижнем затворах и
потребителю подается вода, сметанная в за-
данном соотношении.
При отключении насоси узел затворен под
действием неразгрузки и собственной массы опу-
скается, полностью отсекам лонж горячей нозы,
таким образом защищаются системы отопления
от попадания и них нысокотс’миератл'рного теп-
ло носител я.
Таблица -J.42. РАСХОДНЫЕ;
ХАРАКТЕРИСТИКИ РЦСЗ
У с. 111 н 11 (j и д и н ч г'г р, VE И Услонл ati llf.ll.Hly L KHdjl С ПиССбН ОСТ Li, м' / 11 Гл и 1 iiijir ри i;wcptJ.. мм Maci'n. к г
]()0 100 1 ab
125 ! 60 •1КОХ 4.10 X ! 150 i 65
1 50 230 ) 95
200 400 730 X 550 X И 70 355
250 630 385
зог> 900 7 50X57 ОХ 1 370 530
350 1 200 980 X 670 X 1430 650
400 1 600 1000X730X1570 960
500 2500 I200X880X 175(1 1 250
потоков воды сети нявл ива ют на смесительных
насосных станциях тепловых сетей и ЦТП.
При останове подмешинаюших насосов кла-
пан защищай! местные системы отопления от
попадания в них высокотемпературного тепло-
носителя.
Клапан (рис. 5.40) состоит из корпуса 4
с патрубками подвода горячей (Г), холодной
(X) и отвода смешанной (С) воды; узла наст-
ройки, включающего н себя нггпк-вилкм 6, гай-
ку 7 и винт 7; узла затворов, включающею
н себя верхний затвор 2,- профильные окна ко-
Тсхннчсская характеристики смесительного клапан!
Регулируемая среда .............. Нода
Давление регулируемой среды.
кгсАтг...........................До 25
Тем церате ри pf:i y..tn регион гpi'.'i ы ,
'J(.' . До 21Н>
Коэффициент смещения .... ] J1-- 5,0
Негерметичность верхнего затво-
ра. %, не более..................0.05
Расходные характеристики клапана приведе-
ны в табл. 5.42.
Изготовляет клапаны D. = 100—250 мм Нов-
городски й арматурный завод; /?} =300--
500 мм — Усть-Каменогорский армат урный за-
вод ПО «Казтнжпромарматура»-.
Пример обозначения клапана Ц., =200 мм
при заказе; «Клапан смесительный с зашитой
200, ТУ 26 07 1320-ЯЗ»
Клапаны регулирующие 25чЧЗ(нж
(рис. 5.41). Клапаны регулирующие днухссдель-
пыс с электромоторным исполнительным меха-
низмом фланцевые чугунные типа 25ч93]нж
предназначены для автоматического регулиро-
вании расхода среды с температурой до 300"С.
На трубопроводе клапаны устанавливаются
вертикально приводом вверх или вниз. Управ-
ление клапаном дистанционное с помощью
эл е ктром отор н ого йен ол нитсл ьн ого мехам из м а
ПР-IM. Клапаны рассчитаны на условное дав-
!j,4. Регул ирутощие клапаны
261
Рис. 5,41. Регулирующий клапан 25чЧл1иж
Рис. 5.42. Смесительный клапан 27<И>05иж
Таблица 5.43. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛЛИЛНОК 25чУЯ1нж
Усливинй. jl_]J а М С г р, им X(KL плунжера, м м Kv, м4/ ч Масс а. кг Г'' У г.1 и н 1СЫ и ;i.;i!iMr-i р. мм X<VL !J<I V П Ж.'-’рЛ - ',1 м Ь\, м:!/'1 Ма сся, кг
15 10 6,3 21 10 25 40 ш
20 16 10 25 50 25 63 4'}
25 If: 16 27 80 1(1 100 57
среды до 150 ЯС, рабочее да вне я и с до 6 кге/см
лен нс до 16 Krc/t.vr2 (i,6 МПа).
Изготовляет клапаны завод «Красный ГТроф-
ннтерн», г. Гусь-Хрустальный.
Клапаны смесительные трехходовые типа
27ч9О5нж (рис. 5.42) предназначены для име
шсния жидкостей, поступающих к клапану но
двум подводящим трубопроводам, и поддер-
жания заданных параметров смеси и отводя
щем трубопроводе. Температура регулируемой
Максимально допустимый тггрсиа;|. давлений на
клапане I кгс/сдг (0,1 МПа). Управление клл
папами дистанционное с. помощью электро-
моторного исполнительного механизма ПР-1М.
Технические характеристики клапанов приведе-
ны в табл. 5.43 и 5.11.
Изготовляет клапаны завод «Красный Проф-
интерн», I. ГусьХрустальный.
2G2
f л a j. Срьчктни кокгрилн и автоматизации систем теллоеиибмения
Рис. 5.43. Регулирующий клапан ЕСПА
i i.'ihii г|1о,.|,ннг;гг('_,1ь; V. [>Щ'Н редели J C..i bii.iil ко-
робка; 3 редуктор; 7 управляющая коробка;
5- стойка; 6 - регулирующий клапан: 7 ручной
дублер
Таблица 5.44. ТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАПАНОВ ‘27ч!Ш5нж
У елогений дил метр, мм Ислол- Ht'IIHU Числи *< Ж1Н1 * Ко^ффяцщ'ят IL^IUIJ yCKJ-IOFI 4,' | Г Г1 l,1 11 rtHRi'T И . м\/ч Масс а, Kt
[ 56
50 II 1 44 1 Г)
III 27
IV 35
I 118
ко II 4 71 63
III 34
IV 1 00
1 169
] 00 II 4 106 70
III 40
IV 165
Клапаны регулирующие двуххидоной
ЬС11А-02’РГ или трехходовой ЕСПА-02-РИ с
электрическим исполнительным механизмом
ЕСПА-02*ПВ служат для изменения расхода
жидкостей или газон. Они могут использовать-
ся как для совместной работы с регуляторами,
так и для ручного дистанционного управления.
Технический хирикгернггииа ЕСПА
Температура регулируемой среды,
сС . . ’.......................
Дпп усгнмое отклонение от/О, % .
Припуск при и к р гл гли положении
и давлении 16 кге/ем9; % от Кс:
для двухходовых клапанов
> трехходовых »
Присоединение..................
Номинальное усилие электриче-
ского исполнительного механизма,
кге ..........
Максимальный ход штока, мм .
Скорость перемещении штока,
мм/мНН ........................
I lycKoiLiii* усилие
Потребляемая мощность электро-
двигатели, Вт..................
Условия эксплуатации;
темперигури окружающей ере
ды J'7, .........
относительная влажность, % .
Напряжение питания, В . . . .
Максимальное число включений в
1ч
Рабочее положе ине.............
От - 30 до 25’С
До 10
До 0,1
До 0.3
Фланцевое,
стандартное
160
63
10; 16, 25; 40
1.7 номииальногс
40
От -30 до 50
От 30 до ЙО
220
До 600
Вертикальное
Расходная характеристика регулирующего
клапана линейная или логарифмическая. Ос-
тальные данные клапана приведены в табл. 5.45.
Регулирующий клапан состоит из (рис. 5.43);
электрического двигателя 1\ распределительной
коробки 2; редуктора <3, стойки управляю-
щей коробки 5; регулирующего клапана 6; руч-
ного дублера 7.
Частота вращения двигателя уменьшается
с помощью редуктора 3. С помощью гайки я
винта вращательное движение преобразуется
н поступательное. Для улучшения электриче-
ских и механических характеристик двигатель
снабжен пусковым конденсатором и постоянно
действующим фрикционным тормозом.
Для получения необходимой скорости пере-
мещения штока используют сменные шестерни
редуктора Клапан снабжен маховиком (руч-
ным дублером), иинноляющим перемещать
шток независимо от работы электродвигателя,
В клшшие устроена электромеханическая за-
щита от перегрузки при закрытии клапана, име-
.5.!. Регулирующие клапаны
203
Таблица 5.45, ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЕСНЛ
Тип У 4? Л ПОЛЫЙ диаметр, чм. Ход ш юкз, мч Уедовмая lij.HiriyrwiKM] Vиссо6ностъ< мл/ч Усли внпг дл влепие, к[-е/4?ы“ До1>усГичыЩ С-корость Вреик ЛП.ГПНШ] ходи, г Масса, кг
перепил давлен к», И ГС/гм' пгреме• |це ня я MCTiJKJ], чм/ИНН
Двухходовые 15 15 4 16 16 10 95 Й0.5
16 60
25 15 -1; 5.3, Ю 16 16 2Г> 38,4 21
40 24
10 150
1 6 96
50 25 I6; 25; 40 16 16 25 60 ЗУ
40 37,о
80 40 40; 63, 1(Ю 16 16 10 40
16 150
. 25 96 63
40 60
Трехходовые 50 40 25 16 10 10 240 4!
63 -10 40 16 10 16 150 51
80 40 80 16 10 25 96 68
100 40 110 16 10 40 60 81
150 40 200 16 10 40 60 135
5.46 ПАРАМЕТРЫ
КЛАПАНА 2Я£20(нж В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПОРАЗМЕРА
Таблица
Условный ДН а метр, Условная пропускная способность <'4 Негерме- тичность в атворл. %' Хлд затвора, мм
25 16 0,05 16
40 40 25
Габаритные размеры, мм Масса, КГ
А К Б II
160 390 300 710 32
200 4)0 300 775 35
ют с и четыре настраиваемых концевых выклю-
чателя, один местный и два дистанционных
указателя положении клапана.
Изготовляют клапаны в Народной Рсспуб
лике Болгарии.
Клапан регулирующий с электрическим ис-
полнительным механизмом 25с201нж. Клапан
(рис, 5.44) состоит из следующих основных
узлов н детален: корпуса в сборе с крышками 3,
штока в сборе с верхним и нижним затвора-
ми 4; нижнего 2 и верхнего 1 седел; передаю-
щего механизма, включающего нал-шестерню 8,
рейку 6 и пружину 7; кронштейна 3 для монтажа
передающего механизма; рычага Рдля сочлене-
ния с МЭО.
Усилие, развиваемое МЭО, через рычаг и
вал-шестерню передается на рейку, а затем
пружиной на шток, в результате шток пере-
мещается вверх или вниз и изменяет проход-
ное сечение седел клапана.
Параметры клапана в зависимости от типо-
размера приведены н табл. 5.46.
Техническая характеристики регулирующею
клапана 25с201нж
Регулируемая среда .... Мазут, воздух, при-
родный газ, вода
Давление регулируемой среды,
кгс/см*................. . До 40
Температура регулируемой
среды, "С, не более .... 220
Допустимый перепил давлений
’на клапане, кгс/е.м2, не более . 20
Расходная характеристика
Лннейшш или рин
нопроцентная (ого-
Управление клапаном
Присоединен не
иарнвастся при за
кате)
Через рычаг пт
MSQ-40/25-0.2&
Фланцевое,
стандартное
Изготовляет клапаны завод «Красный Проф
ин Юри» (г. Гусь-Хрустальный).
Пример обозначедия клапана диаметром
25 мм при заказе: «Клапан 25с201нж-25,
ТУ 26-07-280-80».
Клапан регулирующий односедельный под
дистанционное управление (рис. 5.45) состоит
из следующих основных узлов и деталей: шесте
ренчатого передающего механизма /; рычага 2;
264 Г л a ff li ,5. Средства контроля и ивтпматиоацнч ситтт.н тгплогпаЛж^ния
Рнс. 5.44. Регулирующий клепан 25с201нж
/ верхнее седло; 2 нижнее седло; Ь корпус;
4 читнир, 5 кронштейн; 6 рейки; 7 — пружи-
ни; .К пял шестерня, 9 -рычаг
штока в сборе с затвором кронштейна -4;
седла 5; корпуса в сборе б
Усилие, развиваемое МЭО, через рычаг и
лере дающий механизм перемещает вверх или
вниз шток, что приводит к изменению проход-
ного сечения седла клапана.
Рнс. 5.45. Регулирующий клапан одно седельный
Техническим характеристика регулирующего
односедел книги клапана
Регулируемая среда ...
Давление регулируемой среды,
кге/ем’ ...............
Температура регулируемой
среды, СС .......
Допустимый перепад давлений
на клапане, кге/е№, не болен .
Расходная характеристика
Управление клапаном
Условный диаметр, мм
Условная пропускная способ-
ность т/ч ......
Негерметичность затвора, %
от К,...............
Мазут, нпчдух, при-
родный газ, вода
До 40
До 220
20
Линейкам или рдд-
нопроцентная (ого-
варнвается при за-
казе)
Через рычаг от
МЗП 16/2а 0,25
1 5
До 1,0
0,00
Фл апцеиои,
стандартное
23
Присоединение
Масса, нг
Изготовляет клапаны завод «Красный Проф-
ан герп» (г Гусь-Хрустальный).
Пример обозначения клапана при заказе;
«Клапан регулирующий иди осе дельный под дн
станционное управление, ТУ 26 07 327 83».
b.4. t\' । vi и py hi тис клапаны
265
Клапан регулирующий чугунный 25ч14нж с
электроприводом (рис. 5.46) состоит из следую-
щих основных узлов и деталей: электрического
двигатели 6; корпуса в сбире с крышками /;
истока в сборе с верхним и нижним затвора-
ми 3, нижнего 2 и верхнего 4 седел; передаю-
щего механизма, включающего вал-шестерню
10, рейку 9 и пружину, стойки 5 для ,монтажа
передающего механизма и МЭО; шкалы 7 и ука-
затель 5 для определения положения затею
ров относительно седел,
Усилие, разни в и ем ос МЭО, через вал-
шеетерню передастся на рейку, а затем пружи-
ной н.з шток, н результате шток перемещается
вверх или вниз, что приводит к изменению
проходного сечения седел клапана.
Техническая характеристика клапана 2Бч14нж
Регулируемая среда . .
Давление регулируемой среды,
кге/ем3
Температура регулируемой
среды, °C..................
Допустимый перепад давлений
на клапане, кге/ехг . . . .
Расходпап характеристика
Присоединение
Вода, пар
До 16
До 2(Ю
До 40
Линейная ii.uii рай
нопрпцеиП|£|я (ого-
варивается при за-
казе)
Флнпц шое
Параметры клапана в зависимости от типо-
размера приведены в табл. 5.47.
Изготовляет клапаны ПО «Киевпромармз-
тураз>-
Примср обозначения клапана диаметром
206 мм при заказе: «Клапан 25ч14нж-200,
ТУ 26-07-1326 83»
Клапан 25чЙ30нж регулирующий с электри-
ческим приводом (рис. 5 47) состоит из сле-
дующих узлов и деталей: корпуса в сборе 1,
нижнего седла 2, нижнего седла <?; кронштей-
на 4\ передающего механизма 5; электриче-
ского однооборотного механизма 6.
Усилие, развиваемое МЭО, передается ня
шток, который, перемещаясь вверх или вниз,
изменяет проходное сечение седел клапана,
Рве. 5.46. Регулирующий «ляпан чугунный 25ч14нж
Параметры клапана в зависимости от типа
приведены в табл. 5.48.
Таблица 5.47. ПАРАМЕ [РЫ КЛАПАНА 25ч1*нж В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПОРАЗМЕРА
УСЛ QftHFilfl диаметр, м м Условная про ILускн ЗН <ИОСоб- носlh /<:, м51/ч "I fh1 rr;iмс i ичипс; i, затн-лы. X А." Ход ДИ L BUpd , ММ Тип исполнительного MCMJIFUCLMU Габаритные разыир.-1. 11 *• Масса, кг ПпТоГИН! ЦЕНЯ, р
Л ]> 11
100 250 Не более 0.01 60 МЭО-16/63-0,25-80 350 47b 030 100 450
150 630 480 540 1065 150 530
200 1000 100 МЭО -100/25 0,63 600 784 1385 315 600
250 1600 или 730 850 1515 430 680
300 2500 МЭО-100/63 859 010 1 ГМ 5 485 790
1
266 Г.|В0а5, Срь'сЛ. Y£T[J ifOtfi'pr.?,:я ц driWufO Г ti Л Olid ti СНГ ГЛ* Г^ПЛ М
Рис. 5.48. Затвор поворотный дисковый
/ — корпус; 2- цапфа; 3 — диск запорный; 4 —
цяпфа; 5 уп.игп ни гельнпе колыю; 6 — рукоят-
ка
4
Таблица 5.48. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
КЛАПАНОВ С ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ
Тип клягтшгя Диаметр yr.'innimrci прохода, мм ГаОарнт нме- ра энгры, ЧМ Масса, м
л в н
25ч37нж 250 550 11,0
25ч38нж 25 160
25ч939нж 300 730 25,0
Рис. 5.47. Регулирующий клапаи УДчДЗЙнж
1 — корпус; 2 - нижнее седло; .j верхнее седло;
I Крю.....ейи, а - передающий механизм; 6
З.'Н’Ктридии ги re.il h
Техническая характеристики клапана 25ч939нж
I’cry.'i иругмля среда Вода, пир, воздух
Давление регулируемой среды кге/см"1 ... .... До 16
Температура регулируемой среды. °C До 200
Допустимый перепад давлений на клапане, кге/см 2 - - До 15
Расходная хирлкгерметика Линейная или рав-
Услонпия пропускная способ- ность А;., М;Ч нопроцентная (ОГО варнвается при :т казн) До 16
Негерметичность лигвпра, %, К, 0.05
Присоединение Флапц свое,
стандартное
Изготовитель клапанов с МЭО — завод
«Красный Профинтери», г. Гусь-Хрустальный.
Пример обозначения клапана с ЛАЗО при
закале: «Клапан 25ч939нж, ТУ 26-07-296-82».
Затвор поворотный дисковый для установ-
ки на трубопроводах систем теплоснабжения в
качестве запорною устройства изготовляют
трех модификаций: диаметром 200 мм с ручным
приводим от рукописи; диаметром 250--600 мл
с ручным приводом через редуктор; диаметром
250—600 мм с электроприводом.
Затнир (рнс. 5.48) состоит из следующих
основных узлов в деталей; сварного корпуса
в сборе /: диска запорного и сборе 3, цапф 2 n<f;
уплотнительного резинового кольца 5; рукоятки
6 со стопорим, закрепленной ня конце цапфы 4;
электропривода или редуктора, через рычаг 6
соединенною с цапфой 4. Конструктивные ха
ряктеристикн затвора приведены в табл. 5,49.
Открытие или закрытие затворов диаметром
200 мм производится рукояткой с фиксацией
промежуточных и крайних положений диска;
диаметром от 250 до 600 мм — редуктором или
электроприводом; крайнее положение диска
фиксируется ограничителями хода для редук-
5.5. Средства аиточати.эяцни иен i rfc'ri.ioijfjx 'iviiKHift 267
Таблица 5.49. ПАРАМЕТРЫ ЗАТВОРА
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПОРАЗМЕРА
Диаметр yCJVBHUF и IJ]?VA^:Ld, и м Габаритные размеры, мм Магси. КГ
Д л 5 И
200 225 £50 384 40
250 275 450 495 4 Ю 95 -
300 330 130 590 135 115
400 420 589 789 515 400
500 545 630 990 995 545
601.1 630 650 I 150 1059 620
Техническая характеристики затвора
Рабочая среда .... Води
Давление рабочей среды, кге/
/см5................... До 25
Температура рабочей среды,
|:С ....................Л<> 2140
Негерметичность затиора,
м:\/ч, не более.............0,3
Допустимый перепад на диске.
кгс/с.м2. не более.........(6
Время открытии или Д1НПИ1ИИ
затвора от электропривода, с . 45
тора или путевыми выключателями для элект-
ропривода.
Изготовляет затворы Ивано-ФраЕ1конский
арматурный завод.
Пример обозначения затвора диаметром
250 мм при .заказе: «Затвор поворотный диско
ный с редуктором, 250, ТУ К99066-2 51.)».
5.5. СРЕДСТВА АВТОМАТИЗАЦИИ
ЦЕНТРАЛЬНЫХ ТЕПЛОВЫХ
ПУНКТОВ
Полупроводниковый блок для автоматиза-
ции тепловых пунктов предназначен для авто-
матизации работы насосов (хозяйственных, цир-
куляционных, отопительных) подпиточного и
дренажного узлов, центральных тепловых пунк
тон с зависимым и независимым присоеди-
нениями систем отопления. Блок обеспечивает:
включение и выключение рабочего хозяйствен-
ного насоса при падении длнлеиия в горводо
проводе: включение и выключение дополнитель-
ного хозяйственного насоса в часы интенсив
наго водоразбора; аигома i ичеснис включение
резервного насоса при выходе из строя рабоче-
го (для каждой группы цаеосои); включение
и выключении подпиточных насосов и электри-
фицированной задвижки по уровню в расши-
ригельном баке; включение и выключение дре-
нажного насоса при заполнении дренажного
приямка: световую сигнализацию при аварии
насосов; возможность передачи аварийных сиг-
налов в центральную диспетчерскую.
Элементы блока смонтированы в корпусе
(440X310X120). на лицевую панель которого
выведены тумблерные переключатели режима
работы насосов и лампы сигнализации. Цепи
внешних соединений подключаются через штеп-
сельные разъемы. Основные преимущества бло-
ка по сравнению с применяемыми ранее релей
нымн щитами высокая надежность работы,
недефицитность элементов, простота изготовле-
ния и эксплуатации. Производство блоков ос-
воено в объединениях «Мосинжремонт» и «Мог-
ж ил п ромком плект».
Блоки дополнительно оснащают телемехани-
ческой системой передачи параметров.
Блок автоматизации и контроля работы
центральных тепловых пунктов - блок АКР
цтп предназначен для автоматизации работы
насосного оборудования и контроля за техноло-
гическим режимом ЦТП с возможностью пере-
дачи аварийного или предупредительного сиг-
нала па диспетчерский пункт.
Блок АКР ЦТ ГI применяют в индивидуал ь
пых, центральных тепловых пунктах, насосных
и дренажных станциях.
При дальнейшей телемеханизации тепловых
пунктов блок можно будет использовать как
первичный (шформагор в тслемеханизирован-
ной системе теплоснабжения.
При работе блока АКР ЦТП температура
в помещении должна быть не более 10-40 °C,
относительная влажность Tie более 35 %.
Блок АКР ЦТП обеспечивает автоматиза-
цию и контроль .за технологически мн парамет
рами работы всех наиболее распространенных
схем ЦТП (рис. 5.49).
Техническая характеристика блока АКР ЦТП
Напряжение питания, В...................220
Частота питающегося тока, Гц . 50
ПспррОлиим!!и MHijimrifTEj, Вт, нс более. 100
Число групп насосов, подключаемых к бло-
ку одновременно ................... .... 5
Параметры катушек элсктромагннгнык ну
гкателей. по.-тключиемыч к блоку:
I а 11 рн жен не, В.................220
ток, А................................3
Количество технологических параметров
контролируемых блоком .13
Кпличеггно ни рушений режима работы обо-
рудования ...............................8
Масса блока, кг...........................19
Габаритные размеры, мм:
длина.................................. 44S
г.туГн'ня.............................265
высота................................7 [ О
a}
268 /’ л lJ fi СГ Л С^£,'-,'Л'7 Hi'J KrJW rj'hJ.-T >г и r)r( Tri .tf//iifj.W'f/U.1/
tfig
дренаж
4-1 er rec
-f на Г В С
Чет ГВ С
73
теплосеть
На
Х.В.С.
* *
JTC'tr. Г8С
pp
Из
юдопроаод
Расширитель
ный бак
На отопление
Р7
Из теплосети '
В теплосеть ?____
РД :
1 a
Хозяйственные
насосы Х.Е.С.
(НХ.В.С4
Подпиточные
насосы
1П.Н.)
Смесительные насосы
системы отопления
(СНО)
Циркуляционные
насосы Г ВС
77 (НЦГВС)
7 3(1?) 4(ц) ffa)
6
Циркуляционные насосы
системы отсп пении
(ЦНО)
;з(м) 7{ff)
8
(?$)
-[1ст Г 3 с
SB2
Цирк уинцио ин ые
поаыситмьные
насосы Г В С
ЩПН Г В С I
Дренажный .
насос }$ ,
(ДРН) 77
5)
Приборы
no месту
13
Приборы
по месту
АР
J
A
AP
lZ
ff(f)
7
8
АР
9
АР
10
Узел Узел
управления н-хве управиения
(ЦПН г в с ГЭС
Узел
управления П.Н.
ICHO)
Узел
управления
ДРН
Рис.
н контроля ЦТП
hHlY блока АКР
5.49. Схема
автомйтизаани
с нспользова-
ЦТП
Узел
управлении
Ц.НО
BD
В схемы управления насосами
ДР ЖЖ Ж Я23 MTUtffiJN .815 ЛИ ЛИ Ж 311 ЛИШ ЛЗ ,П М Л5 JH Ж Л2
mmm ? ? m ? ??????????
_______ Узел контроля и сигнализации _ ‘ 1 ‘ 1
A?
14
Р
18
P
17
i
1$
АР
S3
23
И
Z1
Эл ектрическив
мп араты
при н ци иналhпан схема.
}, 2, :' - видос-че/чики;
Зегеля тер темпрратуры,
регулятор ряс хода; К
। улятпр дяч..тсная: PH — pci у-
лятир напора, РТО— регуля-
тор температуры п <1 отинле
яис; ХВС — система .холо^ссго
jcoin снабжен ня: Г’ВС система
горячего аодоснабження; г„ , —
датчик температуры наруж-
ного воздуха; 1 ст ВЕИ1, J] ст
ВВП под о поло г ре ватели; 1
5.5. СредиТЫ! dh l OMdL HJdtllill UVH гральиыл TtlldUBbl Л JiyHhlUJJ
26У
Таблица 5.50 КОММУТАЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ КЛОКА АКР ЦТП
Режим работы Ч и ел о НЖКК'ПН. шт. Xapjhj’tpHC I мкл работы HfH-rir-ciP. Решим рабш ы Группы насос-пн pimiriiiui слей ЦП J
1 3 Рабочий Дополнительный Резервный Включение и отключение от датчика или постоян- ный режим при установке перемычки Включение и отключение от датчика В случае выхода из строя рабочего или ДОПОЛНИТеЛЬ- НтО IHH'tH-B Хозяйственные (водопро водные) или циркуляци- онно-повысительные насо- сы системы горячего водо- е 11; i6 ж 1 -11 и 11
2 2 Рабочий Резервный Постоянный режим R случае выхода ил (-1 ||[1ч рабочего насоса Цирку.ЧНЦИОННЫС HLICUCbl си- стемы горячего водоснаб- жения. 1 11>Ч|1Ну,|| И II.HCHFIIHir 1ЫГСН’Ы СИ CTCMIjI ОКИЕЛеННЯ
3 2 Рабочий Речедшный Нк.июч^кис н отключение от датчики с одпс>н]н1мьч1 шм открытием-закрытием электрифицированной за- движки В случае выхода из строя р и б l ] ч f । • 11- 11 а г 1 j с а Смесительные насосы си- гчрмы о го иле ния. Подпи- точные
-1 1 Рабочий Включение и отключение от датчика с АП В при несрабатывании Дренажный
Блик АКР Т1.ТГ1 работает при получении
сигналов от замыкающих размыкающих кон
тактов позиционных датчиков, блок-контактов
электроаппаратов и конечных выключателей
Блок АКР обеспечивает автоматическое уп-
равление работой насосного оборудования в ре-
жимах, приведенных в табл. Б.50.
При отклонении параметров системы от за-
данных или нарушении режимов работы ЦТП
блок формирует обобщенный предупредитель-
ный или аварийный сигнал, который выводится
диспетчеру с расшифровкой на панели блока:
предупреди гельных сигналов И; аварийных
сигналов 8.
После восстановления параметра блок обес-
печивает сохранение сигнала аварии на напели
сигнализации е одновременным исчез!! овен кем
обобщенного сигнала аварии.
Все сигналы схемы контроля выведены на
штепсельный разном, который может быть
использован для телемеханики ( ГМ).
Блок АКР ЦТП поставляют ,щ1Я различных
схем ЦТП по заказному листу.
Устройство и работа блока. Блок АКР ЦП 1
выполняет две основные функции: авгомати
ческое управление работой насосного обору-
дования; контроль и сшналнзапию режимов
работы ЦТП.
Электрическая схема блока выполнена в ви-
де функционалвно-законченных устройств функ-
циональных нлеменшн, Обьединевпых (AVrtuil
коммутации и схемой сигнализации и конт-
роля.
Конструктивно блок АКР КШ состоит из
отдельных субблоков управления, устанавли-
ваемых в зависимости от схемы ЦТП, каждый
из которых автоматически управляет работой
одной труты насосов в определенном рожи
ме. Кроме того, имеются блок питания и суб-
блок сигнализации.
Каждый субблок работает от своих первич-
ных датчиков, независимо от других суббло-
ков.
Насосы работают но следующем схеме:
I) включение рабочего насоса (постоянное
или при замыкании датчика);
2) включение дополнительного насоса;
3) автоматическое включение резервного
насоса (АВР) при несрабатывании или выходе
из строя рабочего или дополнительного насоса:
4) автоматическое повторное включение
(АПВ) дренажного насоса.
В схеме блока АКР ЦТП одиннадцать функ-
циональных злемслтов формирователей за
держкв включения токового реле, которые обес-
печивают задержку включения соответствующих
270
/ ,4 (i t< и .5. г) с г на контроля и автоматизации систем твп.тоснабксекия
исполнительных органов (например, магнит-
irhix пускателей) в технологической схеме при-
мерно на 10 с.
Режим работы 2 обеспечивается субблоками
В, применяется для управления циркуляцией
ними насосами горячего водоснабжения и
отопи тельны м и насоса мн.
Субблок В управляет работой двух насо-
сов — рабочего и резервного. При включении
тумблера на автоматический режим работы
включаются контакты магии пюго пускателя
электродвигателя рабочего насоса. Режим ра-
Oiiiu насоса посгоянешей. При выходе из строя
рабочего насоса замыкается контакт датчика
напора, отключается магнитный пускатель ра-
бочего насоса и включается магнитный пуска-
тель резервного насоса.
Режим работы I обеглочшшется субблоком
Л и применяется для управления повыситель-
ными насосами. При падении давления в город
ском водопроводе включается магнитный пус-
катель рабочего насоса. В часы илгеиеивного
водозабора включается магнитный пускатель
дополнительного насоса. От ключ не гея допол
нителънын насос при повышении давления во-
ды. Если рабочий насос не включается или
вышел из строя, включается магнитный пу-
скатель резервного насоса, при этим отклю-
чается магнитный пускатель резервного на-
соса.
При применении субблока А для уиравле
ния ци рк ул яцнонно-повысительным и насосами
системы горячего водоснабжения рабочий па
гос включается однопре.меЕЕИО сет схемой авто-
матизации и работает постоянно. Дополни
тельный насос включается в чаш/ интенсивного
нодорачбора. Резервирование рабочего л до
полиитслиного насосов и сигнализации о не-
исправности оборудования выполняются, как
было указано выше.
Режим 3 обеспечивается субблоками С и
применяется для управления подпиточным
устройством и смесительными пасоками систе-
мы отопления. При снижении уровня в рас-
ширительном баке до заданного открывается
электрифицированная задвижка и включает
магнитный пускатель рабочего насоса, При
увеличении уровня н расширительном блоке до
Hepxfiert» заданного пределл закрывается за-
движка и отключает насос. Если рабочий
насос вышел из строя или не включается в нуж-
ный момент, подается команда ня включение
резервного насоса.
Режим 4 обеспечивается субблоками Д и
применяется для управления дренажными
насосами, При заполнении водой дренажного
приямка включается дренажный насос. При
опорожнении дренажного приямка дренажный
ннсос отключается. Если при подаче команды
дренажный насос не сработал (не заполнился
водой), контакты датчика напора останутся
замкнутыми и дадут команду на отключение
электродвигателя дренажного насоса. Через
10—15 с цикл полностью повторяется.
Контроль и сигнализация режимов работы
ЦТП обеспечивается субблоком 11 с выводом
сигналов из переднюю панель блока АКР ЦТП
н разъемом ТМ. Все контролируемые параметры
сигналов разбиты па группы, прнйеденны? а
та б. л. 5.51
Субблок П обеспечивает передачу сигналов
предупредительной сигнализации н режиме
постоя и ее ого горения, сигналов аварии — в ре-
жиме прерывистого горения и охранной сигна-
лизации прерывистого горения с более частым
миганием контрольных ламп.
Технологические параметры и нарушения
режима работы оборудования, контролируемые
бликом, приведены в табл. 5.52.
Электронно-акустический течеис. к а тел*
ЭАТ-2 пр едназначен для обнаружения повреж-
денных участков (свищей) в подземных тепло-
сетях путем ееспосредственного прослушивании
акустических шумов с поверхности трассы.
Прибор ЭАТ-2 переносного типа эксплуатиру-
ется одним человеком. При глубине залегания
трубопровода 3 м точноеп. определения места
утечки с поверхности земли ±30 см. Масса
прибора 4,5 кг, питание от пяти элементов по
4,5 В. ИзЕ’оговляет приборы предприятие
«Спецэпергоавтоматика», !. Киев.
Течсискагелъ ПТ-11Д -- пьезоэлектриче-
ский дистанционный переносной полупроводни-
ковый прибор, применяется для поиска мест
утечки воды из трубопроводов, а также опре-
деления неисправных секций водопологревате-
лей. Прибор состоит из штанги-щупа с пьезо-
элементом, блокы-усилнгеля с. вмонтированным
в него стрелочным прибором и наушников.
Масса прибора 1.5 кг, питание от семи элемен-
ieju типа 332.
Жидкость, вытекающая под давлением из
отверстия, вызывает акустические колебания,
которые, восприпимаясь пьезоэлементом при-
бора. преобразуются в электрический сигнал.
5.5. Средства автоматизации центральных ген.-швых иуиктин
271
Таблица 5.51. КОНТРОЛИРУЕМЫЕ ПАРАМЕТРЫ НА ЦТП
Группа еи । 11XIа 1 hi |.j а м 1' I jr Виц. обработки емг1гл.тл
1 ГюЗЫНСрЦИПиНЫС с а мои псе гл и и или нм и.1 Задержки передачи сигнала порядка 10 с,
щисся зазюмHEiHHMt! и передача на диспетчерский
пункт (Jl.ll)
2 Инериионные самоносстанавливакнннеся Запоминание it передачи на ДП
3 Ненсдст Н НИ 15.4 ИBi1 H'JIII.ИНС51 Передачи сиi 11 нла на Д||
Таблица 5.52. КОНТРОЛИРУЕМЫЕ ПАРАМЕТРЫ ЦТП
Отклпн г1 и иг кеязтрплирусмл-’п плрл мr-тp;s и нарушение рижича работы Обозначение 114 и хим с Гр V ггпа но тнЬл. S.5i Характер сигнала
Понижение данлепия я горол.ском нпдп- лривид<? 11 и ж С lll]J>4hl р i и
Понижение располагаемого ианерз в теп- ловой сети ниже нормы лл —1 * 1 < ИНН 1 н
Понижение давления циркуляционной .ли- нии i 111tnче 1 11 нидосиабженич ниже нормы РIL 1* рк Ч 1 I- 1 п
Понижение давления холодной воды ниже нормы /J 1 • 11 Я Н II 1 Л
Повышение давления колодной воли вы- ше Н ирм кг .... 1 Л
Понижение да плен ин горячий поды ниже нормы р-„. ] А
Повышение давления горячей вояы вы те нормы /" - Ч ,| ь • 1 П
Понижение ।емперагуры горячей поды ниже нормы 1 V ' . %| I- 1 2 И
Понижение раскол ага^мт п ишзира перед системой птгнмрния ниже нормы 7 г 1' :* псы 0 п
1кшнжекиг располагаемого напора а си- стему OTOIIJU'II Ю1 НИМИ' ИП]1М1|Г ЛР..Г Ч11„ 1 Л
Повышение давления в обратном трубо- проводе системы отопления (уровень воды в расширительном баке выше нормы) 1 II Г М И К 1 И|,6 M.IHI 1 А
Понижение давлении и обратном трубо- проводе системы отопления (уровень воды в расширитсяьном баке) ниже нормы t 1 11 fl. К rill 1 А
Затопление ЦТП (уровень воды в дренаж- ном приямке) или АТIВ дренажного ни coca Яр 1 А
АВР электрического вводя в ЦТП АВР ...... 3 II
АВР хозяйственных насосов Л В1П, 3 П
АВР циркуляционные насосов системы OTUtiJiei । мт-1 ЛНР„, 3 П
АВР циркуляционных насосов горячего водоснабжения АВР,„, 3 II
АВР [|0Д]]иточных 1 гшамешиваюшпл) ла- CFJC11 к АВР, „ 3 II
Отключение с1н*1*пмг1 гичнгки х н । >1 кл 'г.1 ч атс - лей электрического питания электродви- гателей насосов А И., |и: 3 И
Переключение любой группы насосов на руч НС й ре жим Ручн. yup 3 п
Открытие дверей 11 1 11 JIверь откр. 2 А
усиливаются и перелаются из стрелочный
прибор и о наушники I l<i характеру шума
п наушниках и показаниям прибора наблю-
ди гель устянанлинист место утечки. Изготив
ляет приборы Тонкинским механический завод
(Кемеровская обл.}.
Ручное блокировочное устройство (рис. о.50)
применяют в отопи сел ьио-рециркуляционных
агрегатах, а также в ноблями их приточип-
вентиляционных установках для предотвра-
щения прохода теплоносителя черед калори-
феры при остановке вентилятора. Устройство
устанавливают на подающем трубопроводе
перед калориферами. Блокировочное устрой-
ство можно применять в случаях, когда нет
необходимости рг.’гулиропать напор перед уста
1
212
Главе 5, Cpr<ic на л<)чтроля и автомат itW’iiJU <пг:тгы тгпзгнниПжвиип
новкой и нет опасности замерзания калори
ферон
Блокировочное устройство состоит из jaiiftp
ного органа пробкового типа, оснащенного
ручным приводом, механически соединенным
с конечным выключателем. Устройство лрието
по конструкции и его можно изготовить в лю-
бых механических мастерских.
Преобразователь элекгрогвдравличееккн
ПЭГ предназначен для преобразования элек-
трического командного сигнала в гидравличе-
<’ к и н.
Преобразователь является промежуточным
элементом регуляторов давления, перепаян
давлений, температуры непрямого действия,
применяемых для автоматизации систем тепло-
снабжения и состоящих из электронных при-
боров (Т 48, Р 25 и др.) и исполнительных
устройств (клапанов) с гидроприводом (РК. I,
ИК-25 и др.).
Устройство и Принцип ДР й г т н и я.
Преобразователь состоит из трехходовою кла-
пана и злекч ромагпитпогг) привода (рис. 5.51).
Трехходовой клапан состоит из следующих
основных узлов и деталей: корпуса / со шту-
церами для подводя и отвода рабочей среды,
седла 2„ мембраны <7 с жестким центром,
имеющим центральное перепускное отвер-
ст нс.
Основными узлами и деталями олекгро-
мги иинюго приводи являются: якорь с уплот-
Рис. 5.50. Устройство блокировочное длн калори-
феров
ннтельиой вставкой 4; возвратная пружина
5; гильза с неподвижным сердечником 6; вы-
прямитель 7: электромагнит ные катушки 8;
защитный кожух 9.
Работа преобразователя заключается в из-
менении величины гидравлическою команд-
ного сигнала (давления дх) я гидроприводе
клапана в зависимости от подачи электрического
командного сигнала на одну из катушек
электрома гнитного при вод а.
При отсутствии команд от прибора катушки
преобразователя обесточены, нкори под дей-
ствием собе!пеппон массы и усилия возврат-
ных пружин перекрывают перепускные отвер-
стия н мембранах, а последние — проходные
сечекня седел,
При атом давления в камерах над мембра-
ной и иод ней равны, так как мембрана выпал-
иена с зазором относительно корпуса и имеется
свободный переток воды.
Давление в гидроприводе клапана постоян-
ное и имеет какое-то промежуточное значение
в диапазоне р(, pfi, следовательно, затвор
клапана находится в фиксированном положе-'
пин. обеспечивающем требуемый расход тепло-
носителя на систему отопления.
При поступлении от прибора команды
электрического сигнала (вследствие измене-
ния одной из температур) на одну из кату-
5.5. Средства автоматизации центральных т<'иллг<г.1к иунктпл 273
щек якорь, вгягииаясь в гильзу, открывает
пропускное отверстие в мембране, так как пло-
щадь сечения перепускного отверстия больше
площади сечения зазора по диаметру мембра-
ны, давление в надмембрапиой камере падает.
Это приводит к открытию отверстия в седле,
через которое происходит подача (слив)
рабочей ноды в гидропривод (из гидропривода)
клапана.
При снятии команды, катушка обегпчи
вастся, якорь и мембраЕш возвращаются в
исходное положение.
Давление в гидроприводе имеет какое-то
новое промежуточное значение в диапазоне
Ро4-Рх4-1’р. а затвор клапана обеспечивает
требуемый расход теплоносителя им систему
отопления.
Техническая характеристика преобразователя ПЭГ
Рабочая (у и |.шв.'1яюн1 ая) грела
Давление рабочей среди, kic/i'm“
Температура рабочей среди. Lf._.
Допи'ийсмый перечат давлений,
MIhi .....................
Питание .злектроираиидн
Вода, ноя.дух
.До !0
До /О
Не более 0,4
От сети лерс-
Mi'iimno лика
Потребляемая мощность, В-А ,
Характер изменения выходного
гидраилнчеекги о сигнала
Габиритлне размеры, мм
Магга, кг..................
напряжен ин
220 В, с часто-
той 50 Г и
Не более 20
.релейный
110X1 10X125
Нс более 2,0
Изготовляет преобразователи завод «Гепдо-
нрибор», г. Улан-Удэ.
Пример обозначения преобразователя при
заказе': dJJJ . ТУ 2S.02.16 (АПТ 3 257 003)
81Е».
Реле электрогидропневмагическое РЭГП
предназначено для управления гидравлически-
ми или пневматическими исполнительными
механизмами одностороннего действия (рис.
,5.52).
Реле состоит из электромагнита и клан ан-
коного устройства. Гидравлическая система
реле имеет три выходных штуцера: «Напор»,
«Привод» и «Дренаж». При обесточенном
электромагните штуцер «Напор* перекрыт,
штуцер «Привод» сообщается со штуцером
«Дренаж», происходит слив воды из гидро-
привода исполнительного механизма При нхлю-
чепии электромагнита штуцер «Дренаж» пере-
крыт, штуцер «Привод» сообщается со штуце-
ром «Напор», происходит наполнение гидро-
привода.
Роле имеет устройство ручного управления.
Pm. .“1.51. Преобразователь электрогидравлический
типа ПЭГ
/ — корпус; 2 -- седло; У - мем бра пл; ! >ш!рь;
,7 — пружина; 6 гильза; 7 - выпрямитель; Л —
электромагнит; 9 кожух
Техническая характеристика реле РЭГП
Напряжение питания, В . . .
ПитреГит^мгЧм мП|ЦнГм'| К, ВД
Давление рабочей среды, кге/ехг
Масса, кг...................
24 U
14
8
Не более 2,2
KOiupue действует независимо от состояния
электромагнита.
Изготовляет реле опытный завод ОКЬ
«Теплоавгимат», г. Харьков.
Механизмы электрические исполни тельные
однооборотные МЭО предназначены для пере-
мощения исполнительных устройств (к»тапянов,
заслонок и т. д.) в системах автоматического
регулирования. Выпускаются двух модифика-
ций: МЭО с однофазными конденсаторны-
ми двигателями ДОЛ или 4А; МЭО-К -— < трех-
фазными двигателями ДАУ.
274
/ ' -r d U 5. CpthJc/dtt Хлнг/’ОЛЯ 14 Ufl n?,rt4Tf СД<7Е*Л 74rrt.-1O£,KX2O.W74i u и
Риг. 5.52. Реле эжктрогидравлическое типа РЭГИ
Механизмы (рис. 5.53) состоят из следую-
щих основных узлов: редуктора }[ электродви-
гателя блока датчиков -А блока конденса-
торов 7 (только для МЭО); ввода штуцер-
ного 2; привода ручного 5; рычага Л; тормоза
электромагнитного б.
Рис. 5.53. Электрический исполнительный механизм
типа МЭО
/ - редуктор; 2 -- ввод; J — электродвнг н гт-ль; 4 —
блок датчиков; 5 ручной прикол; 6 тиряат; 7 -
KOiL'iencrirnpi.i; И — рычаг
Управление МЭО осуществляется г по-
мощью бесконтактного реверсивного пускателя
ПРБ-2, а МЭО-К — с ломелцью ПБР-ЗА.
Для сигнализации положении привила при-
меняют один из следующих датчиков: индук-
тивный БД 14 Г> или БСПИ, реостатный БДР-П.
токовый БОНГ К.
Работа механизмов чикл to чается в преобра-
зи ванн и эл е кт рнческого си г нал а, посту 11 а ю п iero
от регулирующего и управляющих устройств,
во вращательное движение выходного нала,
соединенного неппередгтнечгш.» или через сис-
тему рычагов с клапаном, заслонкой и т. д.
Выходные параметры МЭО в щ вис и мости
от типоразмера представлены в табл. 5.53.
Техническая характеристика механизма МЭО
‘Напряжение питания, В 220/380’
Повышение пускового крутящего мо-
мента над номинальным, рит Ис менее 1,7
Люфч кы jii.'uiih ti ijh.’iji. град. не более I
Выбег выходного вала при нагрузке
0,5 номинального значения я номи-
нальном напряжении питания дли шм
ного хода, %., nt- fm.ii-c
Интервал между переключениями при
реверсивном режиме работы, мкг, ш-
менее ..........
М а К!.’и м ПЛ 1.11 :i я продол житель ПОСТ Ь
непрерывной реверси иной работы,
мин, не белее ...................
1 Ос... I;
25...0,5;
6.3...0,25
50
10
Рабон! механизмов не допускается во вяры
воопасных средах, а также средах содержа-
щих ai рсссивные пары, газы и вещества, ин
зыкающие разрушение покрытий, изоляции,
материалов.
Изготовляет механизмы ПО «Пром прибор»,
г. Чебоксары.
Преобразователь измерительный Ш79 пред-
назначен для преобразования сигналов термо-
метров сопротивления ТСМ, ТСП is унифици-
рованный сигнал постоянного тока 0-5 МА
или напряжение постоянного тока 0—10 В.
Зависимость выходного сигнала от входного
линейная. Соединение преобразователя с тер-
мометрами сопротивления осуществляется трех-
проводной линией, сопротивление каждого
провода нс должно превышать И) Ом.
Преобразователь предназначен для экеллуа-
5 Л Ср(\Ъ'1Ъ|1 dH I’UMcL I И1ШН ЦСНТраЛ ИНЫХ TJ.,ll.,l I I'l III « r.yilKTCH:
275
373
Таблица 5.58 ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ МЭО
Тип мгчлни:1ми HUM 11 НскЧ «I - 1ГЫК Kpvi'fl- шин 41WPWT и я лыкод МОм палу 1 к /м и нлл [ь- ног прем я ПОЛИС rd w,i?i rsdJid. < Hl,!'МИН ДЛИ шли полним МЛД ГН,1Хн..| НСГ'и 0^1(4, Г, Г 1Г1IL1 и тельиим Гии 1 | |Т|-|1СГк1 ИС мня м;)Щ- |1:и Т1. И III) Л1И11НЛ ре ж нм е. В-А, ИС- fin.,К1 и Абит;,, м
А'1 СКТрО- ЛП-1-Е ГН TV 71 н электро- МД rilHTill
М 90-1625-0.25-77 25 0,25
,490-1663-0,63-77 16 63 0.63 ДСР-4 60 36 9
МЭО-]663-0,25 ВО 63 0.25
ИЗО <1010 0,25 10 10 0.25 ДЛУ 10(1 ТЕМИ-21 40 26
МЭО-4025-0.63 25 0.63
М 30 -10010-0,25 10 0.25 ДАУ-25Н 30 30
,490-10025 0,63 100 23 0.63
МЗО ! 0025-0,25 25 0,25 ДАУ ЮС 40 26
МЭО-10063-0.63 63 0,63
МЭО-2 5025-0.25 25 0.25 ДАУ-2511 30 30
МУС) 25063 0,63 2ьо 63 0,63
1490-25063-0,25 63 0.25 ДАУ-ЮС 40 26
1430-230160-0,63 160 0,63
,430-63010 0.2.5К 630 10 0,25 4АА56В4 415 155
,430 63025-0.63К 25 0,65
,430-160025-0.25 1690 25 0,63 ДАУ-16011 ТЕМП-31 600 Ю5
МЭО-160063-0,63 63 0.63
МЭО-16002b 0.25К 1600 25 0.25 4ЛА56В4 415 155
.430 1 60063-0.63 К 63 0.63
,430-160063-0.25 1600 63 0,25 ДАУ-6311 250 1 70
МЭО-1600160 0,63 160 (> ,ьЗ
,430- If>0063-0.25К 1600 63 0,25 4 AA36R-1 4 15 1 55
,430-1600160-0.63 К 160 0,63
МЭО-63010-0.2 5 630 10 O,’2,'i ДАУ-160П 600 180
М 9 (J 630 25-0.63 25 0.63 №
М90-400063-0.25К 4 000 63 0,25 1AA5GB4 415 7/1)
,490-4000160-0,63К. 1 60 0,63 ТЕМП-51
,490-1000063 0,25К 10600 63 0.25 АОД22-4 740 530
,490 100001 60Ю.63К 160 0.63
Таблица 5,34. ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕРМОПРЕОБРАЗОИЛТТ.ЛЕЙ
И ТЕРМОМЕТРОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ
'L ни •it р Vi г mi а.1<^1В4ггг. Т' Дни 11 и чоп и < черен и й, С 1 (. дшроти плен ИГ т—1 1 К-пнт ТОЙНОС1Н
ля У V,*1 »>Н 111JV <• ИЮ’ЯГЛ'Ь'! 1111* <• П1ТИСТКЧССКОМ хярак 11.'рис I Или
i 11 Г 1+1 11 и й npv.-ie । вер v и ;i и 1 1 pc :1LVI II [1 II JIIrtHVM ИрС.'ц<С1Г при IH'jlXllL’M || pe/LCr'l С
ГСП О о ;.VH) (ИЮ 10 10 21,38 24,94
ИН I 0.4
0 500 10 28,38
0 650 10 33,3 1
200 7(1 8,65 35,84
120 4- 3(1 2 5,118 .45.93
70 » 180 35.94 84.77
П 1 (JO 50 69.56
ГИИ I 0 ! 50 5(1 7'9,1 1 0.4
0 200 30 88.52
(1 31Ю 50 306.89
[) 400 I 50 124,68
fl 500 50 1 4 1 .88
21 J(l ] 50 17.31 119.71
ген 2 Of) 71) 17,31 71.88
120 -ИЗО 51 .3(i 1 11,86
I поп Of) 4-50 63.72 1 19.71 0.4
70 . ]80 71.83 1(19.5-1
•25 1 25 90,03 Ю9.8‘1
0 50 1 00 ! 19,71
0 100 100 1,39.1 1
0 150 I0U 158.22
fl ‘200 109 177,03 0.4
0 300 100 213.78
0 400 100 249,36
0 500 1 ОН 283.76
50 0 39.24 50
50 f 50 39ДЧ 60,70
тем 5 ОМ - 50 4- 1 00 39.74 71,40 0,4
0 100 30 71.40
(1 150 50 82,10
0 180 50 88,51
50 0 78,48 1 (10
50 50 78.48 121,40 0,4
50 HJO 78,48 142.8
•25 25 8’1,25 1 10,70
тем I РОМ 0 25 100 1 10./0 0,6
0 b(J юл 121.40
0 1(10 1 00 142.80 0,4
0 150 100 164,19
50 100 121.40 14 2,80 0,6
0 ISO 100 | 177.03 0.1
танин при температуре воздух?! 5- -б() м; и от- llartritiH.'i нет пренбрязонител i ,М инприбор
нос и тельной влажное! и 30 80%. Напряжение СССР. Характеристика 1Ц7У приведена в
питания 220 В- Преобразователь имеет шито- табл. 5. 54.
вое исполнение, предназначено для утоплен- В таблинс 5.53 приведены градуировочные
нот монтажа в вырезах панели, масса пре- характеристики термометров roti рот явления
об р;-1 an fi;i пинг г <г применяемых с Щ79
6.1. TexrtcvianiiiecKHx пяряметриц
277
ГЛАВА 6.
АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
И ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
6.1. ИЗМЕРЕНИЕ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
Ирн паблюденнн ли технологическим pi1
лимом н процессе эксплуач ацни и но нремя
специальных испытаний в системе ней грили
зованного теплоснабжения контролируют сле-
дующие параметры.
I. Ия тепловой сети;
давлении на подающем и обратном ма
1 истральных трубопроводах до и после сек-
ционирующих задвижек и на всех участках
изменения диаметра трубопроводов, на ответ-
влениях диаметром 300 мм и более ди и после
задвижек;
температуру к подающих и обратных тру-
бопроводах пород секционирующими задвиж-
ками, перед ответвлениями (jeo ходу воды)
диаметром 300 мм и более, на всех обратных
трубопроводах перед задвижкой (походу вл.ды),
а также при изменении ттга прокладки или
изол яцнотf fiой коиструкц и и;
величину расхода теплоносителя в подаю-
щем и обратном трубопроводах ответвлений
диаметром о 00 мм и более.
На каждом трубопроводе выводов тепловых
сетей ГЭИ или котельной, кроме того, ригист
рируют температуру, давление и расход воды.
2. На насосных станциях:
температуру на подающем трубопроводе
смесительной насосной станции, до и после
ючки смешении, в подающем и обратном грубо
проводах, до и после подкачивающих и сме-
сительных насосов.
давление в напорном коллекторе по.дка-
чивйющи.х и смесительных насосных спшций.
а также в трубопроводах до и после клапаном
рассечки;
давление во всасывающих и нагнетательных
патрубках каждого насоса, в общих напорных
коллекторах подкачивающих и смесительных
насосных ст анцин;
величину расхода теплиносителя в подаю
тем трубопроводе, до и после точки смещения
в смесительных насосных станциях.
3. На центральных тепловых нулктях (Н'ГНа
манометры устанавливают н местях, ука-
занных & табл, на с. 278.
Измеряют величину расхода: сетевой волы,
поступающей на геплоном пункт (на обратном
трубопроводе тепловой coin), сетевой воды на
подпитку независимой системы отопления;
водопроводной воды; воды, идущей на горячее
водоснабжение.
4 Ни шщивидуальпых тепловых пунктах
измеряют:
давление в подающим и обратном трубо-
проводах после выходных задвижек (кроме
того, устанавливают штуцера щия манометров,
до и после смесительного устройства),
гемпературу в подающем и обратном гру
бопроводах после входных задни/кек. На по-
дающем трубопроводе смешанной воды, кроме
того, устанавливают гильзы дли термометров,
до за дни жек на всех обратных трубопроводах,
идущих ог отдельных тсплопотребляющих
систем или отдельных частей систем;
величину расхода: в закрытых системах - -
на подающем иди обратном трубопроводах,
в открытых системах- на подаюш.ем трубо-
проводе и на липни горячего водоснабжения
после смесительного устройства.
3. Каждая ступень подогревателя горя-
чего водоснабжения оборудована показываю
щими манометрам и п термометрами на входе
и выходе сетевой и водопроводной поды Пе-
ред подогревателями на грубопроводе холод-
ной воды устанавливают водомер.
При монтаже и зкеплултлции приборов
необходимо учитывать следующее: 1) измеряе-
мое давление должно соответствовать послед
ней трети шкалы прибора; 2) показания при-
бора от нуля до первого цифрового деления
недействительны; 3) манометр устанавливать
только в вертикальном положении штуцером
вниз; I) манометры присоединять к трубо-
проводам только верен трехходовые краны.
Во избежание закипания трехходовые кра-
ны следует смазывать техническим вазелином.
Одни раз в год проверяют исправность,
после проверки гос поверитель должен поста-
вить па каждом манометре клеймо.
278
Г Л И в» '> .l^rri.4<Lr™.4Ur(rjjr r t‘ ч ,-t пм«,1 43"Ii4> II Tl'rs IDiiW.r
[.IT! I laiKKinuM ’фнгогдинсние« систем (пен.'П'нин f 1ТГТ ,.- независимым Лрисиезииеиигм систем отппления
I. На гадающем трубопроводе тепловой сети
2. На обратном трубпи|н>щ.>де тепловой сети
3. На вводе городского водопровода
4. На индя ющем трубопроводе системы горячего
ппд1н.‘Н£1бжения (I’D] на выходе из бойлера
5. На циркуляционном трубопроводе системы ГВС
до насосов или регулятора подпора
G. Ня минорном коллекторе хозяйг1шчтых насосов
i На напорном коллекторе циркуляционных насо-
сов гве
8. На выходе кшцщний воды из ЦТП
9. На регуляторе температуры
II) На регуляторе перепала диплопия (расхода)
На подающем трубопроводе системы отопления на выходе из 111 I ] На подающем тр у fin н [ я > щ »дс тепловой сети перед ОТ о J1И Тел ЬН HF М 0t1 йл с р о м
Нл обратном трубопроводе гигтемы отопления 12. Па подлипнем трубопроводе системы отопления
на входе в ТП (пет- местной воде)
। На обратном трубопроводе от системы отопле-
ния (по местной воде)
14. На подающем коллекторе отопительных насосов
— 15. Па подающем коллекторе гюдпиточных насосов
Температуру измеряют.
ЦТП с зависимым приггм’лит'ниеи сттсч cn<i:l.'iеншг 11.TT1 е иелапиенмыч п риспе.чн пенне v систем отопления
I. D подающем трубопроводе тепловой сети
2. В обратном трубопроводе тепловой гиги
3 Н системе горячего иологнабяи'пня
4. Остевой иолы па систему топления
5. Обратной поды от каждой системы шоп...ин
1. Оптой воды па отопителеый нпдоподогрева-
тгль
5, Обратной сетевой поды после отопительного
волонологрсни геля
6, .Местной поступающей в систему отоплечия
7. .Мес । пой поды от каждой системы отопления
Термометры монтируют так, чтобы обеспе-
чить хорошую видимость показаний. Для заши-
ть! от механических повреждений термометры
защищены гл;п,той с зящишым кожухом, снаб-
женным с лицевой стироны вырезом для на-
блюдения за показателями. Кожух жестко при-
креплен к гильзе. Для улучшения теплопере-
дачи гильзу очищают пт грязи и заполняют
машинным маслим иди глицерином. Хвостовик
термометра должен быть n<urfj остью утоплен
в гильзе, при зтпм резерву ар термометра дол-
жен находится и центре etcjtok.i
Гильзу изготовляют из нержавеющей стали
или латуни и ввинчивают в бобышку, прива-
ренную к трубопроводу. При монтаже гильзы
на трубопроводе малого диаметра следует
применять угловую бобышку, при .этом гильза
должна (быть направлена навстречу потоку.
Не допускается приваривал, гильзу непосред-
ственно к трубопроводу. При снятии показа-
ний запрещается вытаскивать термометр из
гильзы
6.2. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПОДПИТКИ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
В небольших котельных автоматизация
гидравлического режима тепловых сетей заклю-
чается в поддержании давлений на всасываю-
щем патрубке сетевого iiacoca (регулятором
подпитки). Два варианта регулирования по-
казаны на рис. 6.1. По первому варианту ппд-
ilhtkej сети осуществляется с помощью по-
стоянно работающего подпиточного насоса.
Давление поддерживается регулятором пря-
мого действия. Применяют грузовые регуля-
торы типа 21ч12нж, а также регуляторы типов
УРРЛ и РД.
Для обеспечении нормальной работы ре-
гуляторов Их диаметр выбирают но расчетно-
му расходу подпиточной воды, а не по диаметру
подпиточного Трубопровода. Когда пропускная
способпость регулятора превышает требуемую
величину, рекомендуется устройство обводной
липни на всасывающем патрубке подпиточного
6.2. Автоматизация подпитки тепловых егтск
279
Рнс. 6.1. Регулирование подпитки
а — per уди г пром прямей о ,т₽йгтвия; б — с помощью
соленоидного вентили; НН ппдни iочный насос;
РД — регулятор. ОН — отопительный nncrjc; Ф
фильер, CR — соленоидный вентиль,- /ЦУ— щит уп-
равлении; Э/(А1 члик i pniioiri якгные манометры
устройства (на схеме ома показана пунктиром).
Это позволяет увеличить расход воды через
регулятор и стабилизировать его работу.
По второму варианту автоматизации под-
питка тепловой сети выполняется с помощью
электромагнитного щчпиля СВФ 10 по коман-
де от электроконтактного манометра ЭКМ.
Второй манометр ЭКМ служит для подачи ава-
рийного сигнала при выходе регулируемого
давления ja заданные пределы. Основные усло-
вия применения схемы: 1) отсутствие непосред-
ствен ноги водоразборя из тепловой сети; 2)
давление перед исполнительным органом регу-
лятора всегда вы Lire регулируемого давле-
ния; 3) часовой расход подпиточной воды не
превыinner величины, подсчитанной по формуле
G< 1,4-y'A/j ,
гд** Ар |>.з smirri. л явлении до и после регулятора.
Применение схем по второму варианту воз-
можно и центральных и индивидуальных теп-
ловых пунктах при независимой схеме присое-
динения потребителей.
Подпитка отопления с помощью гидравли-
ческой ат ома гики. При достаточном давлении
в тепловой сети подпитка независимых систем
отопления может производиться с помощью
гидравлической автоматики, установленной па
ЦТП (рис. 6.2). Вода из обратного трубо-
провода тепловой сети через водомер ВВ, об-
ратный клапан ОК и открытую задвижку на
перемычке подпитывающих насосов 1111 посту-
пает в обратную линию местной системы отоп-
Рис. 6.2. Регулирование подпитки систем отопле-
ния с помощью гидравлической автоматики
иодомер, ОК --- обратный клапан; ПН - под-
питочные 11 дсп с 11; РД регулятор давления; СК —
сбросной клапан; ОН — отопительные насосы
леннн до отопительных насосов ОН. Давление
подпитки регулирует регулятор давления пря-
мого действия РД типа УРРД с условным диа-
метром 25 мм. Для защиты системы отоп-
ления от опорожнения служит обратный кла-
пан, а для защиты от повышенного давления
(в случаи выхода из строя УРРД) сброс-
ной клапан СК типа 17чЗбр с условным диа-
метром 25 мм. Подпиточные насосы пред-
назначены для заполнения системы отопления
в летний период при ремонте систем отопле-
ния и тепловых сетей.
Автоматизация подпитки теплоиой сети с
применением гидравлической автоматики. Схе-
ма атомагизации подпитки (рис. 6.3) состоит
из гидравлического реле РД-За и регулирую
щего клапана РК, -i Назначение схемы — под-
держивать постоянное давление перед сетевыми
насосами тепловой сети. Регулируемое давле-
ние /’Р воздействуют па чувствительный силь-
фон реле РД-За. При отклонении давления от
заданного перемещается регулирующий кла-
пан реле и изменяется командное давление
управляющее работой регулирующего
клапана РК-1.
При увеличении регулируемого давления
клапан прикрывается и уменьшает количество
подпиточной воды, при уменьшении регули-
руемого давления клапан открывается и увели
чнвзрт количество подпиточной воды. Неравно-
мерность регулирования 0,1- 6,2 кгс/см2
(0,001.0,002 МПа). В случае выхода из строя
гидравлической автоматики или профилакти
! лини й’. /1 Н’П).иити.чадци Ten.umhit ,:i'T,'-ft и гдгыс1яы.г цинкит
Рис. 6.4. Автоматизация подпитки
при непосредственном водоразборе
из тепловой сети
и ггьезометричнский i рлфи к; 6
принципиальная схема; 1 — рабочий
режим; 2 - режим при максималь-
ном водоразборе; 3 то же, но с
увеличением .давления подпитки;
С.Н ентение Uriel ht.i ; НН иидпи
.......'насосы; I 111 регулирую-
щие клапаны; бл. — блокировочное
устройство; р/<> регулятор ла пле-
ним с коррекцией ио расходу; ел.—
I „I еди 111,1‘t' VI'I рийстио
Подпиточная пода
чески! и се ремонта регулируемое давление под-
держицякп вручную с помощью задвижки ня
обводной линии.
Подпитка тепловой сети при непосред-
ственном водоразборе. Схема предусматривает
регулирование давления подпитки н записи
мости oi расхода иоды но обратной линии
(рис (И), чтобы не произошло опорожнения
системы отопления концевых потребителей в
часы интенсивного водоразборя из обратной
линии. Регулятор подпитки через следящее
устройство одновременно управляет двумя ре-
гулирующими клапанами 1 и (I, которые обес-
печивяют подачу воды ня зарядку аккумуля-
6.3. Автпмлти 1ЛЯИН i'n.np;in.,iичlvkurti :h';khmj ii,:i.,iчний сети
281
Рис. 6,5. Гидравлический режим № 1
11 ы-iij м е т р и че-с к и й график; б технологическая
схема; !, >. 'i, I пьетомегры; PKt регулятор,
//// паси;
торных баков и на подпитку теп,поной сети.
При увеличении расхода поды на подпитку
сети умеиыпнеге.я подача поды на зарядку ба-
ков. В ночное время, когда водиразбор в тепло
вон сети резко сокращается. подпитка произ-
водится через клшшл III с пои иженной про
пускнон способностью, а нонана воды на за-
рядку баков игреноднгеи па дистанциопппе
управление (блокировочное устройство,. В схе-
ме применена электронная автоматика МЗТА;
следящая схема управления регулирующими
клапанами (юущес'пьтяегся элске рипиым не
ре ключа телом ПД1<-!1 по положению регули-
рующих органов.
fi.3. АВТОМАТИЗАЦИЯ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РЕЖИМА
ТЕПЛОВОЙ СЕГИ
П тепловых сетях большой протяженности
ИЛИ имеющих значительную разность геодези-
ческих отметок установлены насосные и дрос-
сельные станции. HacciCEiue станции увеличи-
вают пропускную способность тепловой! сети
большой протяженности; пыжиют давление в
обратном трубопроводе у концевых потреби-
телей; повышают давление в теплиной сети для
подачи теплоносителя потребителям с высокими
геодезическими отметками. Дроссельные стан-
ции предназначены для защшы погребшелей
с низкими геодезическими отметками от высо-
кого статического давления, а нтребигелей
( высокими геодезическими отметками от
опорожнения систем отопления,
Схемы автоматизации гидравлического ре-
жима предусматривают: стабилизацию диоле
ния в подающем трубопроводе после подкачи-
влющей или дроссельной станнин: стабили-
зацию давления в обратном трубопроводе до
подкачиЕЩЮЩен или дроссельной станции;
рассечку тепловой сети на гидравлически изо-
лированные зоны; подпитку отсеченного участ-
ка; останов подкачивающих насосов при оста-
нове сетевых насосов на ТЭЦ. включение ре-
зервного насоса при выходе из (’троя одного из
рабочих насосов: блокировку рабены насосов
и электрифицированных задвижек.
/Тля автоматизации насосных и дроссель
ных станций применяют гидравлическую авто-
матику конструкции СоюзтсхэнсрЕ (!, источни-
ком jiiepi ни для которой является вода в теп-
ловой сети. В комплект автоматики входят регу-
лирующие приборы РД-За и импульсные кла-
паны ИК-l, и также регулирующие клапаны
РК-1 Ниже рассмотрены типовые гидравли-
ческие режим ы тепловых сетей и описаны
схемы их автоматизации,
Гидравлический режим Л» I. Пьезометри-
ческий график этого режима показа к на
рис, 6.3а. Профиль местности ровный 11а об-
ратном трубопроводе тепловой сети установ-
лена подкачивающая насосная станция ПН.
Назначение насосной станции увеличить про-
пускную способность ТНПЛОНОЙ сети (линия /).
При останове подкачивающих насосов (ли-
ния 2} расход воды в тепловой сети уменьша-
ется, сокращаются потерн нялоро в трубопро-
водах, располагаемый напор у потребителей
теплоты второй зоны уменьшается. Дагыспие
в обратном трубопроводе тепловой сети нто-
282 l .1 <( к u 6 Avt'/Mui h,iuki‘-4 i wiii/ifo ce/i'ij и (гиг((щ1п(л пунюсы
рой золы повышается, no не превышает макси-
Md.'lljlirj ,iujtyc IJlMOl о.
Ijpn останове сетевых насосов на источни-
ке теплоты и работе по.чкачинаюгних насосов
(линия /У) последние будут играть роль сетевых
насосов. Направление движения тон./ктносите..1Я
пи магистральному трубопроводу нс изменит-
ся. ио давление в обратном трубопроводе v
потребителей первой зоны будет выше, чем
в иодаюш.ем. Это приведет к опрокидыванию
циркуляции теплоносителя у потребителей
первом .юны и, как следствие, к резкому сни-
жению температуры и нарушению герметично-
сти уплотняющих устройств. Возможно также
вскипание теплоносителя при снижении давле-
ния.
Во второй зоне давление1 в обратном тру-
бопроводе упадет ниже допустимого, что при-
ведет к опорожнению отопительных систем.
При отключении всех насосов статическое дав-
ление для обеих зон одинаковое (линии 7).
Автоматизацией гидравлического режима
(рис. 6,5.6) предусмотрен я: стабилизация дав
ленин перед подкачивающими насосами; вы-
ключение подкачивающих насосов при пета
ноне сетевых насосов. Сигналом для выклю-
чения подкачивающих насосов служит падение
давления в подающем трубопроводе.
Схема автоматизации гидравлического
режима № 1 показана па рис. б.б. Регулятор
п о л 11 < >р а состоит из регулирующего прибора
РД 1 и регулирующего клапана PKJ- Рабочая
вода для работы гидравлической автоматики
нос ’ упас г из обратного трубопровода (доч-
ка 7’2). Отбор импульсного давления осущест-
вляекн из обратного трубопровода перед под-
качивающими насосами (точка Til). При нор-
мальной работе тепловой сети включены сете-
вые и подкачивающие насосы; вентили В2, ВЗ
чакры и.|, iJu ta.it.HE.ie вентили открыты, pei у-
лирующий арибш) РД] поддерживает перед
подкачивающими насосами заданное давление
При увеличении давления в точке Г1 умень-
шается командное давление р( на выходе РД I,
сопротивление регулирующего клапана РК1
уменьшается и давление перед подкачиваю-
щими насосами возвращается к заданному.
ГТри уменьшении регулируемого давления про-
цесс происходит в обратной последователь-
ности
При останове сетевых насосов подкачива-
1
элсктроконтактного манометра ЭКЛАК При
падении давления в подающей линии замы-
каются минимальные контакты ЭКМ и подастся
команда в схему управления электроде к гате- ;
лям и подкачивающих иасосон на их отключе-
ние. В процессе работы схемы контролируются
следующие параметры: давление в подающем
трубопроводе pi; давление в обратном трубо-
проводе со стороны источника теплоты рп, дав-
ление до и после подкачивающих насосов
рл командное давление па гидропривод регу-
лирующего клапана рЛ-,
Вентили £JI. /72, /73 позвщтяют выполнять
автономное управление регулирующим кла-
паном РК t. При закрытом вентиле /71, изме-
няя степень открытия вентилей 82 (подаю-
щего) и ВЗ (сливного), можно получить лю-
бое командное давление на гидропривод ре-
гулируюшего клапана и, следовательно, лю-
бую степень его открывания. Кроме того, при
закрытом вентиле /71 можно производить про-
филактический ремонт и проверку работы гид-
равлической автоматики, не нарушая режима
работы тепловой сети. В схеме шчюльзиваны
следующие регулирующие приборы: РД1
универсальный регулирующий прибор ’ РД-За
односильфонный с управляющим клапаном,
собранным пп нормально открытой схеме;
РК1- регулирующий клапан РКЕ нормально
открыты й
Гидравлический режим М2, Пьезометри-
ческий график этого режима показан на рис. 6,
7а. Профиль местности ровный. На обратном
трубопроводе тепловой сети уетановлеша подка-
чивающая насосная станция ПН. Назначение
станции снизить давление га обратном трубо-
проводе второй зоны и увеличить располагае-
мый напор v потребителей (линия I). При оста-
нове подкачивающих насосов давление в обрат-
ном трубопроводе у потребителей второй зоны
превысит максимально допустимую величину
(линия 2), При останове сетевых насосов и ра-
боте подкачивающих насосов произойдет опро-
кидывание циркуляции теплоносителя у потре-
бителей первой зоны и опорожнение систем
отопления потребителей второй зоны (линия ,7)
При останове сетевых и подкачивающих насо-
сов статическое давление для потребителей
обеих зон одинаковое (линия 7). Таким обра-
зом, необходимы зашита потребителей второй
зоны при останове подкачивающих насосов и
кмцие насосы выключаются по команде от
(i.3, AuruMai bjSuhs гидравлического режима тепловой сети
283
Рис. 6.6. Лвтамагизацнн гидравлического режима I
РД1 регулятор; РК1 — клапан; НН— насос; Rl, R2, ВЗ -- вентили; Pi. Р>. Pt. Pt. Р, ЭКМ1 -ма-
нометры; Т1 —отбор имнулы-а
Рис. 6,7. Гидравлический режим Лй 2
а- пьезометрический график: б — технологическая схема; 1. 2, 3, 4. 7 — пьезометры, 1JK1, 1JK2 [n.jry
.читоры; ПН — насос:; Tl. Т2 •••• отборы импульсов
284
Глани 6. > смисчил ctj^u u i еплоцьи пункпм
выключение подкячивяющих насосов при оста-
нове сетевых (линия 7).
Автоматизацией гидравлического режима
(рис. 6.7,6) предусмотрены:
1) стабилизация давления в обратном тру-
бопроводе ди подкачивающих насосов кла
пан PK.I, 2) останов подкачивающих насосов
ПН при останове сетевых насосов, импульсом
на выключение подкачивающих насосов служит
падение давления в подающем трубопроводе
{точка 7’1); снижение давления в обратном
трубопроводе второй золы при останове только
подкачивающих насосов за счет дросселиро-
вания давления и подающем трубопроводе
(клала!! РК2) -схема частичной рассечки.
Схема автоматизации гидравлического ре-
жима №2 HOKiuaua ла рис. 6.8. Регулятор
подпора состоит из регулирующего прибора
РД1 и регулирующего клапана РКI - Остапов
подкачивающих насосов происходит по коман-
де от электрокинтактного манометра ЭКМ1.
Схема частичной рассечки состоит из регули-
рующего прибора РД2, импульсного клапана
И К1 н регулирующего клапана РК2. Рабочая
вода для работы i идраилической автоматики
берется из обратного трубопровода (точка /'3).
В рабочем режиме тепловой сети включены
подкачивающие насосы; вентили 82, 83 закры-
ты, остальные вентили открыты. Минимальные
контакты УКМ1 разомкнуты. Импульсное дав-
ление из точки Т2 воздействует на чувстви-
тельные элементы РД1 и РД2. Выходное дав-
ление р,| регулирующего прибора РД1 воздей-
ствует на гидропривод клапана РК1. При уве-
личении давления в точке Т1 уменьшается
выходное командное давление рЯ|. клапан PKI
открывается, его сопротивление уменшпиется и
регулируемое давление Р4 возвращается к за-
дан ному.
Регулирующий прибор РД2 пас троен на
давление, превышающее регулируемое, В ра-
бочем режиме клапан регулирующего прибора
находится в верхнем положении, выходное
давление р„>, воздействующее на гидропривод
импульсного клапана ИКР равно максималь-
ному; золотник ИКI находится в нижнем поло-
жении, давление на гидропривод клапана РК2
равно пулю, клапан РК2 полностью открыт.
При останове сетевых насосов на источнике
теплоты падает давление в точке 72, минималь-
ные контакты ЭКМ1 замыкаются и подают
команду н схему управления электродвигате-
лями подкачивающих пасисои па их выключе-
ние. Регулятор подпитки па источнике теплоты
поддерживает статистический режим тепловой
сети. При останове только подкачивающим
насосов резко возрастает давление в точке Т|,
под действием которого закрывается нижнее
сопло прибора РД2, выходное давление рх2 па-
дает до нуля, золотник импульсного клапана
ИК2 переходит в верхнее положение, через
его нижнее проходное сечение рабочая апла
слипается из гидропривода регулирующего
клапана РК2, который быстро закрывается.
Для ограничения степени закрытия клапана
под мембраной гидропривода установлена огра-
ничительная шайба, которая нс дает клапану
подносили закрыться. Толщину шайбы выби-
рают, исходя из расхода воды в режиме со-
кращенной циркуляции и дросселируемого
напора на клапане. При дросселировании на-
пора па подающем трубопроводе Давление
в обратном трубопроводе также опускается до
величины, близкой к величине настройки РД2.
При включении подкачивающих насосов
давление в точке 71 уменьшается, управляю-
щий клапан прибора РД2 переходит в верхнее
положение, золотник ИК1 опускается вниз,
командное давление на гидроприводе РК2 на-
дает до нуля, клапан РК2 открывается и схема
переходит на нормальный рабочий режим.
При работе схемы контролируются следую-
щие параметры: давление в подающем р, и
обратном р2 трубопроводах со стороны источ-
ника теплоты; давление рЛ в подающем трубо-
проводе после дроссельной подстанции Р1<2;
давление до и после подкачивающих насосов
щ и
Вентили /31, 8‘2, S3 позволяют произво-
дить автономное управление регулирующими
клапанами 11ри .закрытом вентиле 8 I, изменяя
степень открытия вентилей В'2 (подающего) и
/33 (сбросного), можно получит!! любое команд-
ное давление па гидринровод регулирующего
клапана и, следовательно, любую степень от-
крытия его. Кроме того, при закрытом веиоин?
Н\ можно выполнять профилактический ремонт
и проверку работы гидравлической автома-
тики, не нарушая режима работы тепловой
сити.
В схеме применены следующие регулирую-
щие приборы: РД1, РД2 универсальные
регулирующие приборы типа РД^За одноеиль-
фоппые нормально открытой сборки, И KJ
fi.3. Лига.чаинацкя гидра или четкого рсжимл Tr-ibitinnii <тти
285
Рис. 6.8, Автоматизация гидравлического режима
2
РД1. РЛ2 р(Ч у.ичч Пры; PKI, РК2 К,.|,1Л111|]>|.
ИК1 ускприн.'лн; ||Ц - насос; Bl, В2. ВЗ fii.'if
тили; Р.„, /\|г f\,' ЭКМ1, ЭКМ2 ма-
нометры; Г1, Т2 отбор н и ну лье о в
импульсный клапан тина ИК.-1. условный лна-
мсгр Ду 25 мм. РКЦ РК2 регулирующие
клапаны типа РК-! нормально открытые.
Гидравлический режим ЛЬ 3 (рис 6.9).
Пьезометрический график лого режима лика-
:;ан на рис. 6.9,11. Профиль местности От источ-
ника теплоты iioiufжнется. Па подающем трубо-
проводе установлена дроссельная станция.
Назначение станции — снизить давление в по-
дающем трубопроводе, ч тобы оно нс превышало
максимально допустимого. На обратном трубо-
проводе установленн подкачивающая насосная
станция ПН. Назначение насосной станции —
спилить давление в обратном трубопроводе
тепловой сети второй зоны. Статические цапле
пне для первой и второй зон разнос (линия 4].
Подпитка второй зоны в режиме статики про
мчводитея из тепловой сети первой зоны.
2Sfi
/’ и а а и 6. Лвтими1и:1ииил lenAutfcu сетей w кп*ие1ил пун>сгг>*
При оста ноне подкачивающих насосов ПН
и работе сетевых насосов давление в обратном
трубопроводе тепловой сети второй зоны пре-
высит максимально дину ci и мое (линия ?). При
осгапиве сетевых насосов и работе подкачи-
вающих а тепловой сети первой золы давление
в обратном трубопроводе будет выше, чем в
подаюшем, что приведет к опрокидыванию
циркуляции теплоносителя у потребителей
(линия ,Д. В тепловой сети второй зоны сни-
зится располагаемый напор, Возможно также
вскипание теплоносителя по всей тепловой сети
в связи с резким падением давления. При оста-
нове сетевых и подкачивающих насосов ста-
тическое давление в тепловой сети превысит
максимально допустимое для потребителей
второй зоны (линия 4).
Автоматизацией гидравлического режима
(рис. 6.9,6) предусмотрены: 1) стабилизации
давлении в подающем трубопроводе — регу-
лятор напора: 2) стабилизация давления в об-
ратном трубопроводе до подкачивающих насо-
сов регулятор подпора; 3) рассечка тепловой
сети на гидравлически изолированные зоны
при останове подкачивающих насосов 1111;
командой на срабатывание схемы рассечки
служит падение располагаемого напора на ПН;
4) подпитка тепловой сети второй зоны в ре-
жиме статики; 5) отключение подкачивающих
насосов НН при останове сетевых. Команда
на выключение ПН поступает при падении дав-
ления перед регулятором напора на подающем
трубопровод:?
Схема автоматизации гидравлического ре
жима ,V« 3 показана на рис. 6.10. регулятор
напора на подающем трубопроводе состоит
Рнс. 6.9, Гидравлический режим ЛЬ 3
п пьезометрический график; б — технологическая
схема; !, 2, Иг 4. t>, 7 - пьезометры; РК1, РК.2,
РКЗ — регуляторы; ПН насос; TI, Т2 — отбор им-
пульсов
из реле давления РД1 н регулирующего кла-
пана РК1. Регулятор подпора ня обратном
трубопроводе включает регулирующий прибор
РД2 и регулирующий клапан РК2 Схема рас-
сечки состоит из регулирующего прибора РДЗ,
импульсных клапанов ИК1 и ИК2. и регули-
рующих клапанов РК1 И РК2 Регулятор под-
питки содержит регулирующий прибор РД4
я регулирующий клапан РКЗ. Работой подка-
чивающих насосов управляет щщктроконтакт-
ный манометр ЭКМ1. При падении давления
в подающем трубопроводе ЭКМ1 дает команду
на выключение насосов ПН. Отбор рабочей
воды для схемы гидравлической автоматики
осуществляется из точки ТЗ.
В нормальном рабочем режиме включены
подкачивающие насосы ПН, вентили Д2 и ВЗ
закрыты, остальные вентили открыты. Мини-
мальные контакты ЭКМ1 замкнуты. Перепад
давлений до и после подкачивающих насоспв
воздействует на чувствительный сильфон реле
рассечки РДЗ Под действием его управляю-
щий клапан реле закрыт, выходное давле!1ие
Р(.ч действующее на гидропривод импульсных
клапанов ИК1 и ИК2, равно максимальному,
клапаны находятся в нижнем положении (ниж-
нее проходное сечение клапанов закрыто, верх
нее открыто). Давление в точке 7’1 значительно
превышает давление настройки датчика под-
питки РД4. Управляющий клапан реле закрыт,
выходное давление Ps.| равно максимальному,
Ej,y. Автоматизация гкдравлицсгктзги режима шкшмж vei и
287
ВЗ Рж- в. 10. А>томатн»ация гидравлического режима
под действием сто клапан подпитки РК.4 пол-
ностью закрыт.
Регуляторы давления находятся в режиме
регулирования, При увеличении давлении р\
(точка Г1) увеличивается выходное давление
Р,। регулирующего прибора РД1 и через от-
крытие верхнее проходное сечение импульс-
ного клапана ИК1 воздействует на гидрипри-
нод регулирующего клапана РК1. Клапан при-
крывается, сопротивление увеличивается и дав-
ление Ру возвращается к заданному. При уве-
личении давления рд. уменьшается иыходппо
288 t ’. т ti <1 ,'i Л’ .41 d п/.й н: ri , i ci >< и >' L'.'i.i мл с с r e ii и теп л <j щи t> :/н кы
лаилшн? p,’> регулирующего прибора 1’Д2 и
через открытое верхнее.' приходное сечение им-
пульсного клапана ИК2 воздействует на [цдро-
привол регулирующего клапана РК.2. Клапан
открывается, сопротивление умспыншчся и
давление возвращается к шданному.
При останове подкачивающих няиосо)!,
вызванным либо обесточиванием иагогной стан-
ции, либо по команде ЭКМ1 разность давле-
нии на насосах (щ.-ул) снижается до нуля,
при лгим управляют,ий клапан реле рассечки
РДЗ открывается, выходное давление регули-
рующего прибора /м тоже снижается до пуля,
золотники импульсных клапанов ИК.1 и ИК.2
поднимаются и рабочая вода через их нижнее
проходное сечение поступает на гидроприводы
регулирующих клапанов PKI и РК2. Клапаны
быстро закрываются и рассекают теидоную
сети на гидравлически нзолироиапные .зоны.
При рассечке теплиной сети уменьшается
давление p:j. Когда величина его становится
ниже заданного статического давления второй
зоны, срабатывает датчик подпитки РД4, вы
ходнос давление которого рд,1 уменьшается,
клапан подпитки РК4 открывается и перепуска
ст часть воды из первой .зоны во вторую, под-
держивая заданное давление статики (в ста-
тическом режиме р.>- pt). После включения
подкачивающих насосов под действием разЕЮ-
сти давлений р~ — pi закрывается датчик рас
сечки РДЗ, его выходное давление р^< возра-
стает до максимального, золотники импульсных
клапанов ИК1, ИК2 опускаются, клапаны РК I
и РК? переходят в режим регулирования. Дав-
ление рл увеличииается, выходное давление
датчика подпитки РД4 возрастает до мак-
симального, клапан подпитки РК4 полностью
закрывается. Работа схемы переходит в пор
мильный рабочий режим.
Для наблюдения за работой н схеме кон-
тролируются следую нт не параметры: I) давле-
ние в подающем трубопроводе до регулятора
напора р\\ 2} давление в обратном трубопро-
воде после насосной ст,инн,ин рг, 3) давление
в падающем трубопроводе после дроссельной
ciajiiuiH p.i, П давление и обратном трубопро-
воде до подкачивающих насосов рд 5) давле-
ние в обратном трубопроводе после подкачи-
вающих насосов уд.
Вен । или В1, £?2 и /?3 позволяют выполнять
яЕзтономное управление регулирующими клана
нами При закрытом етспгилс BI, изменяя сте-
пень открытия вентилей В'2 (подающего) л
ii’.i (сливного), можно получить любое команд-
Fioe давление, пос ту н а ющее па гидропривод
регулирующего клапана, и, следив агс.ньно,
любую степень тггкрытия его При закрыточ
вентиле В1 производя профилактический ре-
монт и проверяют работу гидравлической аи-
томатикн, но нарушая режима работы тепловой
сети R схеме применены следующие регули-
рующие приборы’ РД I и РД4 - универсаль-
ные регулирующие приборы типа РД За пдни-
сильфонныс е управляющим клапаном нормаль-
но открытой сборки; ПДУ то Т-’. норма.,тыю
закрытой сборки; РДЗ то же, трехеильфон-
иый нормально открытой сборки; ИК1 И ИК2
импульсные клапаны типа ИК-1 условный диа-
метр Д, =25 мм; РКА. РК2 и РКЗ- регули-
рующие K,iiananiii типа РК-1 нормально откры-
тые.
Гидравлический режим Л4 (рис. 6.1]),
Пьезометрический трафик -лот о режима пред-
ставлен па рис. till, а. 1’1 рот})иль местности
ровный. Да подающем рубопроноде тепловой
сети установлена подкачивающая- насосная
станция ПН. н язлачецие насос ной станнин
увеличить располагаемый напор в iciicioboh
сети второй допы (линия /). I |ри останове
подкачивающих насосов уменьшается расно-
зтагасмый пет nop R тепловой сети второй зоны
[линия 2]. но давление в обратном трубопро-
воде не превышает максимально допустимого.
При останове сетевых насеют на источнике
теплоты н работе подкачивают!)х насосов ПН
произойдет опрокидывание циркуляции у по-
требителей первой зоны. Во второй зоне резко
снизится располагаемый напор в тепловой сети.
При останове сетевых и подкачивающих на-
сосов статическое давление будет’ одинаковым
для обеих зон,
А вгил-j а 1 из а ц и е ii г и др я вл и чес к ого режима
(рис, 6,11, б) предусмотрены: I стабилизация
давления в подающем трубопроводе: 2} выклю-
чение подкачивающих насосов при останове
сетевых насосов. Сигналом ещ выключение
подкачивающих насосов служит падение дав-
ления перед ними. Схема автоматизации гид-
равлического режима Лу 4 показана па рли, 6.12.
Регулятор давления состоит из регулирую-
щего прибора РД I и регулирующего клапана
РК1. Для выключения подкачивающих насо-
сов служит злектроксштактпый манометр ЭКМ1.
Отбор рабочей воды для работы схемы гид-
ь.З Автоматизация гицрлд.лнчргкого рржими тшилший с«ти
289
Рнс. 6.11. Гидравлический режим Лк 4
а— пьезометрический график, о—технологическая схема; /, 2, 3,4— пьезометры; JIH — насос; 1’КД —
регулятор
82
Рис. 6.12. Автоматизация гид-
равлического режима Л6 4
РД1 -- регулятор; PKJ — кла-
пан; Л.ТЧ Аь P.O ЭКМ1
манометры; Bl. D2, ВЗ - вен-
тили; ТГ. Т2 отборы импуль-
сов
равличсской автоматики осугиествляетсн из
точки Т2. В нормальном рабочем режиме вклю
чены подкачинающие насосы ПП, вентили Й2
и ЛЗ закрыты, остальные вентили открыты
Минима,'1ьцые контакты ЭКМ1 .замкнуты. Регу-
лируемое давление в точке Г1 воздействует
на чувствительный сульфон регулирующего
прибора Р Д1. При увел ичен ин его во. з растает
10 Зак. 864
выходное давление прибора р,ь воздействую-
щее на гидропривод регулирующего клапана
РК1, клапан прикрывается, его сопротивление
увеличивается, давление рх, возвращается к за-
данному. При уменьшении давления рх процесс
регулирования происходит и обратной после-
довательности.
При останове сетевых насосов падает дан-
Глики ti . А&гомагизацня те-л-шслы г/гтий и га <w>»t>u: >щмкт(>а
Й90
леиие /?, перед подкачивающими насос;-зми,
минимальные контакты ЭКМ! размыкаются
и подают комаЕЕду н схему управления электро-
двигателя па останов подкачивающих насо-
сов. Для наблюдения за работой в схеме
контролируют следующие параметры: I) давле-
ние в подающем рубопрлводе со стороны
источника теплоты рц 2) давление в обратном
трубопроводе р?; 3) давление п подающем тру-
бопроводе со стороны потребителей p.j.
Вентили Bl, В2 и S3 позволяют произво-
дить автономное управление регулирующим
клапаном. При закрытом вентиле В1, изменяя
степень открЕлтия вентилей В2 (подающего)
и S3 (сливного), можно получить любое
командное давление па гилроприЕЩД рсгули
рующсЕО клапана, и, следовательно, любую
степень открытия сю. При закрытом вей гиде
SI приводят профилактический ремонт и про-
веряют работу е идравли.ческОЙ автоматики,
нс нарушая режима работы схемы В схеме
применены следующие регулирующие приборы:
РД 1 — универсальный регулирующий прибор
РД-За одпоеильфонный с управляющим кла-
паном нормально открытой сборки. РК1 -
регулирующий клапан РК-1 нормально откры-
той сборки.
Гидравлический режим ЛЬ 5 (рис. б. 13).
Пьезометрический график этого режима пока-
зан на рис. 6.13, щ Профиль местности повы-
шается от источника теплоты. На подающем
трубопроводе тепловой сети установлена под-
качивающая насосная станция ПН. Назначе-
ние станции — увеличить давление в подаю-
щем трубопроводе, чтобы подать теплонос.и-
Рис. Н.13. Гидравлический режим № Я
а пьезометрический график; б — тех но логическая
схема; Л 2. 3, 4, 7 пьезометры; РК1, РК2.
РКП регуляторы; ПН, IIHI насосы; TI, T2,
ТЗ - отборы импульсов
гиль потребителям второй зоны. Ня обратном
трубопроводе установлена дроссельная стан-
ция РК2- Назначение станции защитить от
опорожнении систем!,। отопления потребителей
второй зоны. Статическое давление для первой
и второй зон раллийное (линия 4). Подпитка
тепловой сети второй зоны н режиме статики
осуществляется специальЕЕЫмн подпиточными
насосами. 11Н1 из тепловой сети первой эоны.
При останове подкачивающих насосов ПН
снижается располагаемый напор у потребите-
лей первой зоны, давление в тепловой сети
второй зоны уменьшается, по в пределах до-
пустимого. При останове сетевых насосов и
работе подкачивающих насосов произойдет
опрокидывание циркуляции теплоносителя у
потребителей первой зоны, давление в тепло-
вой сети второй зоны упадет ниже допусти-
мого. Кроме тоги, возможно вскипание тепло-
носителя во всей тепловой сети. Статическое
давление в первой и второй зонах различнее
При останове сетевых и подкачивающих насо
сов статические давление на источнике тсплоть
и на станции дросселирования выше рабочего
Автоматизацией гидравлического режим!
(рис. 6.13, б) предусмотрены; 1) сгабилизацит
давления после подкачивающих насосов; 2) ста
билизация давления до станции дросселиро
нация: 3) выключение подкачивающих насосы
при останове сетевых; 4) рассечка теплова!
6.3. Автомйтиз?1и,ин vn,q in н .i р чег коп« рожи мп ri-i; .1 ;j mni %ч* 1 я 291
сети на гидр<.ик'1ически изолированные зоны
при останове сетевых насосов; сигналом па
выключении нидкачниакипих насосав и сраба-
тывание схемы рассечки служит падение дав-
лении и точке Т1; 5) включение подпиточных
насосов второй зоны при статическом режиме
тепловой сети; сигналом на включение iio.'iinl-
тпчных насосов служит падение давления в
подающем трубопроводе (точка 1’2): б) регу-
лирование статического давления во второй
зове; 7) перенастройка регулятора подпитки
на источнике теплоты на подую ьеличину дав
пения.
Схема автоматизации режима .Vo пока-
зана пи ржт fi 14. Регулятор давления в по-
дающем трубин|диводе состоит из регулирую-
щего прибора РД1 и регулирующего клапана
РК1. Регулятор подпора состоит из регулирую-
щего прибора РД2 и регулирующего клапана
РК2. Схима рассечки состоит из регулнрую-
щегп прибора РДЗ, импульсного клапанов
ПК! и ИК2 и pci улирующи.х клапанов РК1
и РК2 Регулятор подпитки состоит из
регулирующего прибора РД1 и регулирую-
щего клапана РКЗ. Отбор рабочей виды
для работы схемы гидравлической автоматики
осуществляется из точки 1'3.
Подкачивающие ласосы включаются по
команде члонтроконтактного манометра ЭКМ1-
I (одпиточиыс насосы включаются по команде
злектроконтактного манометра УКМ2.
В нормальном рабочем режиме включены
лодкачинаютие насосы НН, подпиточные на-
сосы ПН I выключены, вентили Д2 и Н'Л закры-
ты, остальные вентили открыты. Минималь-
ные контакты ЭК,Ml и ЭКМ'2 разомкнуты. Дав-
ление pi в точке 1'1 выше давления настройки
прибора рассечки РДЗ, под действием кото-
рого РДЗ закрыт, его выходное давление ри,
воздействующее па гидроприводы импульсных
клапанов ИМ и ИК2. равно максимальному,
золотники импульсных клапанов находятся в
нижнем положении, их нижнее проходное се-
чение закрыто, верхнее проходное сечение
открыто. Давление р;) в точке Т2 выше давле-
ния настройки регулирующего прибора под-
питки РД4. Иод действием этого давления при
бор РД4 .закрыт, его выходное давление
воздействующее на гидропривод регулирующего
клапана РКЗ, равно максимальному, клапан
подпитки полностью закрыт. При увеличении
в небольших пределах давления рз увеличива-
ют
ется Eibixo.'i.noe давление /\| регулирующего
прибора РД1, которое через открытое верхнее
проходное сечение клапана ИК1 воздействует
на гидропривод регулирующего клапана РК1.
Клапан РК 1 прикрывается, его сопротивление
увеличивается, регулируемое давление р-; воз-
вращается к заданному. I Ipi-i уменьшении дав
лепил p.i процесс происходит н обратной иосле-
дователыюетн. При увеличении в побилыпн.х
пределах давления р, уменьшается выходное
давление прибора РД2, которое через откры-
тое [Ч'рхнст проходное сечение клапана ИК2
воздействует на гидропривод регулирующего
клапана РК2. Клапан РК2 открывается, его
сопротивление уменьшается, давление /ц псы
вращается к заданному. При уменьшении дав-
ления процесс происходит и обратной цосде-
д(т;пелкности.
11ри останове сетевых насосои па источнике
теп,поты давление [>\ в точке Т1 падает ниже
предела настройки регулирующего прибора
рассечки РДЗ. Регулирующий прибор откры-
вается, его выходное давление /з>-( надает до
f, ул я, золотники импульсных клапанов ИК!
и ИК2 поднимаются и рабочая водя через и.х
нижнее проходное сечение поступает на гидро-
привод регулирующих клапанов РК! и РКЙ
Клапаны быстро закрываются и рассекают
тепловую сеть на гидравлически изолирован-
ные зоны. Одновременно замыкаются мини-
мальные контакты ЭКМ1 и подают команду
и схему управления электродвигателями под-
качивающих насосов ип их выключение.
При рассечке тепловой сети уменьшается
давление у-,- Когда величина его упадет ниже
заданного статического давления второй зоны,
замкнутся минимальные контакты ЭКД12 и по-
дадут команду в схему управления электро-
двигателями поди и тайпы х насосов на их вклю-
чение. Одновременно сработает регулирующий
прибор подпитки РД4. Его выходное давление
ps.i уменьшится, клапан РКЗ откроется и при-
пустит часть воды из первой зоны по вторую,
поддерживая заданное статическое давление.
При включении сетевых насосов увеличи-
вается давление в точке ГК прибор рассечки
РДЗ закрывается, его выходное давление
стремится к максимальному, золотники им-
пульсных клапанов ИК! и ИК.2 опускаются,
клапаны Г'К! и FK2 переходят и режим регу
лнроианля. Прибор ЭКМ1 дает команду на
включение подкачивающих насосов, а ЭК.М2
292 /л. -'1 Cf f f? J'Г/ VrJJ.’J 7 7 •|'.*|\/.,.,!Г!ЯЛ l 4 * Л I' i\ '/ T e'M UH'if.V i’.'iJ/i 'H
Рис. lj. 14. Лвтиматилацил гидравлического режима Jfi 5
РД]. РД2. P/К P..'];l рогуля Гори. Р l\1, РК2. РИД клана иы. 1-1К I, И К2 ускорите л и; Г,. К Р., Р-,.
P,i. Р,-. Рч1. f\r. ЗКМ1 - мл но-истры; Bl, В2. В:5 ih'iiih.ih, TI. ТЙ, ТЛ отборы и и ny.'i ьеов
6.3. Автоматизация гндраи.’ш'ыскш О режима тепловой сети
293
Рнс. ti.1.5, Inдрамлическин режим JA 6
j — пьезометрический график; Р схема автомати-
зации, !, 2. 3, 4 — пьезометры; PKJ, 1’К2Г РКЗ ре
гуг'|мтиры, JIH, ГШ1 -- насосы; Tl, Т2, ТЗ — отбо-
ры импульсов
на выключении подпиточных насосов. Давле-
ние р-з увеличивается до максимального, кла-
пан подпитки РКЗ закрывается. Схема перехо-
дит в нормальный рабочий режим.
Для наблюдения за работой в схеме кон
тролируют следующие параметры; I) давление
в подающем трубопроводе до регулятора дав-
лении pi; 2) давление я обратном трубопро-
воде после регулятора подпора р?., 3) давление
а подающем трубопроводе после подкачиваю-
щих насосов р-з, 4) давление в обратном тру-
бопроводе до регулятора подпора р*.
Вентили £fl, £2 и ВЗ позволяют произво-
дить автономное управление регулирующими
клапанами. При закрытом вентиле Л1, изме-
няя степень открытия вентилей 82 (подаю-
щего) и НЗ (сливного), можно получить лю-
бое командное давление, поступающее на гидро
привод регулирующего клапана, и, следователь-
но, любую степень открытия его. При закры
том вентиле В1 производят профилактический
ремонт и проверку работ гидравлический авто
матики, нс нарушая режима работы тепловой
сети. В схеме применены следующие рогули
рующие приборы; РД1, РДЗ, РД4 - универ-
сальные регулирующие приборы РД-За
Адносильфонные нормально открытой сборки;
РД2 — то же, нормально закрытой сборки;
ИК1, ИК2 импульсные клапаны типа ИК-1,
условный диаметр Д^-2Ь мм; РК1, РК2, РКЗ
регулирующие клапаны типа РК*1 нормально
открытые.
Гидравлический режим Лв 6 (рис. 615)
Пьезометрический график этого режима пока-
зан на рис. б.15, а. Профиле местности от
источника тепла повышается Па подающем
трубопроводе тепловой сети установлена под-
качивающая насосная станция ПН. Назначе
ние станции — увеличить давление в подаю-
щем трубопроводе, чтобы подать теплоноси-
тель потребителям второй зоны (линия /). На
обратном трубопроводе установлена дроссель-
ная станция РК2. Назначение станции — защи-
тить от опорожнения системы отопления по-
требителей второй зоны. Статическое давление
для потребителей первой и второй зон различ-
ное (линия 4). Для подпитки второй зоны в
режиме статики установлены специальные под-
питочные насосы ПН1.
При останове подкачивающих насосов не-
допустимо снижается давление во второй зоне,
что приводит к опорожнению систем отопления
потребителей второй зоны (линия 2). При оста-
нове сетевых и подкачивающих насосов ста-
тическое давление па источнике теплоты и на
станции дросселирования должно быть выше
рабочего (линия 4). При останове нидкачи
нающнх насосов и рассечке тепловой сети на
гидравлически изолированные зоны возможна
циркуляции теплоносителя в первой зоне за счет
работы сетевых насосов (линия 7).
Автоматизацией гидравлического режима
(рис. б. 15, б) предусмотрены; I) стабилиза-
ция давления после подкачивающих насосов;
2) стабилизация давления до станции дроссе-
лирования; 3) рассечка тепловой сети на гид-
равлически изолированные зоны при останове
подкачивающих насосов ПП; 4) выключение
294 f лааа 6. Аатииш.^цц:: теплины! нетей и геП-ЛОвЫ.г. Пцкктов
подкачивающих насосов ПН; сигналом на вы-
ключение насосов ПН служит падение давле-
ния перед ними (точка Т4); *5) выключение
подпиточных насосов П111 второй зоны при
статическом режиме тепловой сети; сигналом
на включение подпиточных насосов служит па-
дение давления в подающем трубопроводе (точ-
ка TJ); б) регули ование статического дав-
ления на второй зоне; 7) увеличение давления
в обратном трубопроводе тепловой сети на
источнике теплоты при статическом режиме.
Схема автоматизации гидравлического ре-
жима №6 показана на рис, б. 16. Регулятор
напора состоит из регулирующего прибора
РД1 и регулирующего клапана РК1 Регуля-
тор подпора включает в себя регулирующий
прибор РД2 и регулирующий клапан РК2. Схе-
ма рассечки состоит из регулирующего прибора
РДЗ, импульсных клапанов ИК1 и ИК2 и ре-
гулирующих клапанов РК.1 и РК2. Регулятор
подпитки включает регулирующий прибор РД4
и регулирующий клапан РКЗ. При падении
давлении р} ниже заданного минимальные
контакты ЭК Ml замыкаются и подают команду
на отключение подкачивающих насосов. При
падении давления р-л ниже заданного замыка-
ются минимальные контакты ЭКМ2 и подают
команду на включение подпиточных насосов.
Отбор рабочей воды для работы схемы гид-
равлической автоматики осуществляется из
точки Т4. В нормальном режиме включены
подкачивающие насосы ПН, подпиточные на-
сосы ПН1 выключены, клапан РКЗ полностью
закрыт, клапаны РК1 и РКЗ работают в ре-
жиме регулирования. Вентили автономного
управления регулирующими клапанами В] и
В 2 закрыты, остальные вентили открыты,
Высокое давление в точке ТЗ воздействует
на регулирующий прибор рассечки РДЗ, вы-
ходное давление реле /\j равно максималь-
ному, под действием pxj нижнее проходное се-
чение импульсных клапанов ИК2 и ИК1 пол-
ностью перекрыто, верхнее проходное сечение
полностью открыто. Регулируемое давление /Ъ
в точке Т1 воздействует на прибор РД1 регу-
лятора напора. При увеличении давления уве-
личивается выходное давление реле и через
открытый импульсный клапан HKJ воздейс i ну-
ет на гидропривод регулирующего клапана
РЮ, Клапан прикрывается, его сопротивление
увеличивается, регулируемое давление ря умень-
шается до заданного.
Регулируемое давление в точке Т2 посту-
пает на регулирующий прибор подпора РД2.
При увеличении его выходное давление реле
p^i уменьшается и через открытый импульсный
клапан ИК2 воздействует ня гидропривод
регулирующего клапана РК2. Клапан открыва-
ется, его сопротивление уменьшается и регу-
лируемое давление р4 возвращается к задан-
ному. Реде давления РД1 в рабочем режиме
полностью закрыто, его выходное давление
равно максимальному, клапан РКЗ полностью
закрыт, При аварийном останове подкачиваю-
щих насосов ПП, вызванном обесточиванием
насосной станции или ни команде ЭКМ1, резко
падает давление в точке ТЗ. Выходное давле-
ние рл3 прибора падает до пуля, золотники
импульсных клапанов ИК1 и ИК2 поднима-
ются, их ннжнее проходное сечение открыва-
ется и- рабочая вода поступает на гидропри-
воды регулирующих клапанов РК1 и РК2. По-
скольку импульсные клапаны ИК1 и ИК2 имеют
большое проходное сечение, регулирующие
клапаны быстро закрываются и рассекают теп-
ловую сеть ня гидравлически изолированные
зоны. При рассечки тепловой сети давление
рз в точке Т1 уменьшается, при падении его
ниже заданного предела включаются подпи-
точные насосы ПН1 и срабатывает регулирую-
щий прибор подпитки РД4, выходное давле-
ние р14 которого уменьшается, регулирующий
клапан РКЗ открывается и пропускает часть
воды из черной зоны во вторую, поддерживая
заданное статическое давление.
При включении подкачивающих насосов уве-
ли’ 1 икается даклейме в точке ТЗ, клапан при-
бора рассечки РДЗ закрывается, выходное дав-
ление р^ возрастает до максимального, золот-
ники импульсных клапанов ИК1 и ИК2 опус
каются, клапаны РК1 и РКЭ переходят в режим
регулирования. Одновременно с увеличением,
давления в точке Т1 прибор ЭК.М1 дает коман-
ду па выключение подпиточных насосов ПН1,
выходное давление регулирующего прибора
подпитки РД4 поднимается до максимального,
клапан подпитки РКЗ полностью закрывается.
Схема переходит в нор мяльный рабочий режим
Дли наблюдения за работой в схеме кон-
тролируют следующие параметры: I) давление
н подающем pt и обратном ра трубопроводах
СО стороны истопника теплоты; 2) давление
в подающем трубопроводе иосле регулятора
давления ру, 3) давление в обратном грубо-
G,3. Автоматизация гидравлического режима трплопой сити
295
Рис. 6.16. Лвт<11иа1н:4апип гидравлического режима
М 6
РД1, РД2. РДЗ, РД — регуляторы PKJ, РК.2,
РКЗ — клапаны; HKL ИК2 — ускорители, Рь р^,
РЛ.Р<Г PS1 Pi, Р,\,Рлг, р^. Р^; ЭКМ1. ЭКМ2 - мано-
метры; В], В2. ВЗ нршили; ПН, ПШ - насосы;
TJ, Т2, ТЗ, 14 - отборы импульсов
проводе до дроссельной подстанции р4; 4) дав-
ление и подающем трубопроводе после подка-
чивающих насосов р$; 5) давление после под-
питочных насосов pt
Вентили Bl, В2 и 83 позволяют выполнять
автономное управление регулирующими клапа-
нами. При закрытом вентиле 81, изменяя сте-
пень открытия вентилей 82 (подающего) и 83
(сливного), можно получить любое командное
давление, поступающее на гидропривод регу
лирующего клапана, и, следовательно, любую
степень открытия его, При закрытом вентиле
81 производят профилактический ремонт и
1
236 ГллвлгУ. Л «гслчатиjai(/r.v t'uripisffAU'iecKQta режима ren^viwa сети
проверку работы гидравлической автоматики,
не нарушая режима работы тепловой сети
В схеме применены следующие регулирую-
щие приборы: РД1. РДЗ, РД4 - - универсаль-
ные регулирующие приборы давления типа
РД-За односильфиниые нормально открытой
сборки: РД2 — то же, нормально закрытой
сборки; ИК1, ИК2 •— импульсные клапаны типа
ПК 1, условный диаметр Ду-25 мм, РК.1, РК2.
РКЗ — регулирующие клапаны типа РК 1 нор-
мальной открытой сборки.
Гидравлический режим М7 {рис. 637).
Пьезометрический график этого режима по-
казан на рнс. 6 17, и. Профиль местности ров-
ный. На подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети установлены подкачивающие
насосные станции ПН1 и ПН2. Назначение
насосных станций — увеличить пропускную
способность тепловой сети и повысить распо-
лагаемый напор у потребителей второй зоны.
Статическое давление для первой и второй зон
одинаковое (линия 4). При рассечке тепловой
сети на гидравлически изолированные зоны
возможно сохранение циркуляции теплоноси-
теля в первой зоне (линии 7). Подпитка второй
эоны в режиме статики происходит из первой
зоны. При останове подкачивающих насосов
ПП1 на подающем трубопроводе уменьшается
располагаемый напор у потребителей второй
зоны. При останове подкачивающих насосан
ПН2 на обратном трубопроводе давление у
потребителей второй зоны будет превышать
допустимый предел. Аналогичный режим возни-
кает при останове подкачивающих насосов
на подающем к обратном трубопроводах (ли-
ния б). При останове сетевых насосов и работе
подкачивающих произойдут опрокидывание
Рис. В. 17. Гидравлический режим 7
а пьезометрический график; & технологическая
схема, '/, 2, <?, 4, 6, 7—пьезометры, PKI. РК2,
РКЗ — регуляторы; ПН], ГШ2 — насосы, TJ, Т2,
ТЗ — отборы импульсов
циркуляции у потребителей первой зоны и сни-
жение давления ниже допустимого у потреби-
телей второй зоны (линия 3). Возможно также
вскипание теплоносителя во всей тепловой сети.
При отключении сетевых и подкачивающих на-
сосов статическое давление во всей тепловой
сети одинаковое (линия 4)
Автоматизацией гидравлического режима
(рис. 6.17, б) предусмотрены: 1) стабилизация
давлении в подающем трубопроводе тепловой
сети после подкачивающих насосов 11Н1; 2)
стабилизация давления в обратном трубопро-
воде тепловой сети до подкачивающих насоеоа
ПН1; 2) стабилизация давления в обратном
трубопроводе тепловой сети до подкачивающих
насосов ПН2, 3) рассечка тепловой сети на
гидравлически изолированные зоны при оста-
нове подкачивающих насосов ПН2; сигналом
для срабатывания схемы рассечки служит па-
дение давления напора на насосах ПН2, 4) под-
питка второй зоны при рассечке тепловой сети;
5). останов подкачивающих насосов 1IHI н
ПН2 при останове сетевых насосов на источ-
нике тепла, сигналом для останова служит па-
дение давления в подающем трубопроводе
(точка ТЗ); 6) останов подкачивающих насо-
сов IIHI при останове насосов ПН2; сигналом
для останова служит повышение давления в
обратном трубопроводе (точка Т2)
Схема автоматизации гидравлического ре-
жима № 7 показана на рис. Ь. 18. Регулятор
давления состоит из регулирующего прибора
Рис ti.lH. Автоматизация гидравлического режима Jft 7
P'I2, P7L1. РЛ4 регулнтгл[11,1: РК. I, РК2. РКЗ - клапаны; ИК1, ИК;.’ угм>|тiели,
Рг>. Р.„ Л|. /<•>. АЛ,. /Л, ЭКМ1, ЭКМ2 чапомсгры; П1, H2. ВЗ вентили: ПН], 11Н2
сы; 'Г I, Т2, ТЗ, 1’4 - uTfiupi.i им ну jijicoh
ni.l.l Holl: । l.’ll i?.I kA и -.id o.iuM .i-j и H in 11: dvn.l кни^-;и i r h;
2DS
Г л fi н u г! гтмапкшиА.ч с^гг« м / rrizWHw д^чл, г г/л
давления РД L и регулирующего клапана РК I,
а регулятор подпора — из регулирующего при-
бора давления РДЙ и регулирующего клапана
РК2. Схема рассечки включает в себя регули-
рующий прибор рассечки РДЗ, импульсные
клапаны ИК1 и ИК2 и регулирующие клапа-
ны РК! и РК9 Регулятор подпитки состоит
из регулирующего прибора давления РД4 и
регулирующего клапана РКЗ [Тодкачнвающие
насосы flHI и UH2 выключаются минималь-
ными кои[актам и злектроконтактногС) мано-
метра ?)КМ1. 11ри палсшии давления р- ниже
заданного контакты ЭКМ1 замыкаются и по-
дают комянлу в схему управления здектродии
гателями насосов ПП1 и ПИЗ ла их выклю-
чение. Выключение подкачивающих насосов
III 11 при останове еезсосоя 11ИЗ выполняют
максимальные контакты .мскгроконгакгпого
м аномстр л ДКМ2.
Ирм росте давления р, выше заданною ла
мыкаются контакты ЭК.М2 и подается команда
в схему управления электродвигателями иасо
иоа ПН1 па их выключение. Отбор рабочей
волы для работы схемы jндраилической ав
тематики производится из точки Т4. В нормаль-
ном рабочем режиме тепловой сети подкачи-
вающие насосы I1H1 и НИЗ включены, кла-
паны РК1 и РК2 находятся в режиме
регулирования, клапан РКЗ полностью закрыт,
контакты 3KMI и ЭКМ2 разомкнуты, вентили
Д1 и 8'2 закрыты, остальные вентили полно
сило лаЕсрыты. Перепад давлений до и после
подкачивающих насосов ПН2 воздействует на
чуне!нительлый сильфон реле рассечки РДЗ,
управляющий клапан реле закрыт, выходное
давление рХ14, поступающее па гидроприводы
импульсных клапанов ИК1 и ИК2, равно мак-
симальному, клапаны находятся в нИЖНем
положении (нижнее проходное сечение клала
нов закрыто, верхнее—открыто).
Давление в точке 1’1 значительно превы-
шает давление настройки реле подпитки РД4.
Управляющий клапан реле закрыт, hi,полное
давление р,+ равно максимальному, иод его
действием клешин подпитки РКЗ полностью
зякрыт. Регуляторы давления находятся в ре-
жиме регулирования. При увеличении давления
pj (точка Т1) увеличивается выходное давле-
ние реле РД1 и через открытое верхнее
проходное сечение импульсного клапана ИК1
поступает на гидропривод регулирующего кла-
пана PKI.
Клап.чн прикрывается, его сопротивление
увеличивается, регулируемое давление рЛ ноз-
вргЗП1.ается к заданному. При понижении дав-
ления процесс регулирования происходит в
обратной последовательности. При увеличении
давления рА уменьшается выходное давление
реле РД2 и через открытое верхнее проходное
сечение импульсного клапана ИК2 воздей-
ствует на гидропривод регулирующего кла-
пана РК2. Клапан открывается, его сопротив-
ление уменьшается, регулируемое давление
рА возвращается к заданному.
При останове подкачивающих насосов ПН2.
вызванном обск: очинапием насосной станции
или по команде прибора ЭК.М1, перепад давле-
ний на насосах (ре,— рД падает до нуля, при
'-этом управляющий клапан реле рассечки РДЗ
открывайся, выходное давление /?чз падает да
пуля, золотинки импульсных клапанов ИК1 и
ИК2 и(.щпимаю1СЯ и рабочая вода через их
нижнее проходное сечение поступает на гидро-
привод регулирующих клапанов РК1 и РК2.
Клапаны закрываются и рассекают тепловую
сеть на гидравлически изгхдтсров.чтгые зоны.
При рассечке тепловой сети уменьшается
давление p.j, при снижении которого ниже
давления настройки прибора РД4 выходное
давление реле Т\4 падает до нуля, регулирую-
щий клапан РКЗ открывается н часть воды из
первой зоны проходит во вторую, поддержи-
вая заданное статическое давление.
При включении подкачивающих насосов
ПН2 под действием разности давлений (р<, — р4)
закрывается прибор рассечки РДЗ, его выход-
ное давление р,д возрастает до максимального
золотники импульсных клапанов ИК1 и ИК2
опускаются, клапаны РЮ и РК2 переходят
в режим регулирования. Давление рл поднима-
ется, выходное давление реле подпитки РД4
увеличивается до максимального, клапан РКЗ
полностью закрывается. Одновременно прибор
ЭКМ2 включает подкачивающие ешсосы ПН1,
Схема начиняет работать при нормальном ра-
бочем режиме.
Для наблюдения за работой в схеме кон-
тролируют следующие параметры; 1) давление
и подающем р; и обратном рт трубопроводах
со стороны источника теплоты; 2) давление
в подающем трубопроводе после регулятора
напора рр 3) давление в обратном трубопро-
воде до регулятора подпора рд 4) давление
на стороне нагнетания подначивающих насо
0.4. Ашоча rn.s;iLHM насисньго ofiopv'(tjnииия в 1 1.ТП
299
Рис. И. IM. ЛнтС1мнтизацин двух хозяйственных iiu-
сосов
XIII. ХН2, ЦПН1, ЦПН2--насосы; ВВ водомер;
РД pei v..tfTгор
сов 11НI — ръ и подкачивающих насосов
ПН2 рь.
Вентили Ail, 82 и 83 позволяют произво-
дить автономное управление регулирующими
клапанами. При закрытом вентиле 8\, изменяя
степень открытия вентиля. 8‘2 (подающего) и
ЙЗ (сливного), МОЖНО подучить любое команд-
ное давление, поступающее из гидропривод
регулирующего клапана, н, следовательно, лю-
бую степень открытия его. Кроме того, при за-
крытом исити.'и? /31 проводят нрофилакгиче
скин ремонт и проверяют работу гидравличе-
ской автоматики, не нарушая режима работы
тепловой сети.
В схеме применены следующие регулирую-
щие приборы: РД I, РД4 - универсальные при-
боры давления типа [’Д-За односил ьфонлые
нормально открытой сборки; РД2 — то же,
нормально за крытой сборки; РДЗ —то же,
трехсильфонный нормально открытой сборки;
ИК1, ИКф — импульсные клапаны типа ИК1,
условный диаметр Д}-25 мм. РК I, РК2, РКЗ
регулирующие клапаны типа PK.-I тюпмалыто
открытой сборки.
6.4. АВТОМАТИЗАЦИЯ НАСОСНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ в ЦТП
В центральных тепловых пунктах установ-
лены следующие группы насосов: хозяйствен-
ные (основной, дополнительный и резерв-
ный); циркуляционные, в системах горячего
водоснабжения (ГВС) (основной и резерв-
ный); циркуляционные — в системах отопле-
ния (основной и резервный); смесительные
(еншешной и резервный); пожарные (основной
и резервный); дренажный.
1 [азначепие пасосов:
хозяйственных — обеспечить расчетное дав-
ление холодной и горячей поды, поступающей
к потребителям, независимо от из метший
давления в городском водопроводе:
циркуляционных ГНС — обеспечить посто-
янную циркуляцию поды в системе горячего
водоснабжения, чтобы предотвратить се осты-
вание и соответственно бесполезный глин
остывшей воды. Насосы установленные но
ииркуляиионио повышающей схеме (рис. 6.19),
дпполпигельио увеличиваю] давление в систе
ме ГВС, что позволяет снизить мощность хо-
зяйственных насосов, а следонатрльно, и сум
мирный расход электроэнергии на перекачку
волы в I [ТП;
циркуляционные отопления — обеспечить
расчетный раехбл теплоносителя в системе
300
/ ,? (J d rJ 6’ Л HI7VJ tfrlf/A.'IrtjyW hl ГГТРЙ U ГЛ1/? .liJ^ffttY /Г?^;Х77Л(
Таблица 6.L ОПРЕДЕЛ bН И Н РАСЧЕТНОГО
РАСХОДА ВОДЫ ДЛЯ ХОЗЯЙСТВЕННЫХ
НАСОСОВ
’ 1 нили К НЯ [ITMJJ Рас Ч LLTИ1 ли р;1Г ход. м:|/ч Ч hvj и кллртир Раечетл ьей р a CXQ.J.
До 100 15.2 I 500 124.0
250 20,2 2000 150,5
500 4',),3 2500 196,0
1000 S7.2 3000 230,0
отопления при ее независимом подключении
к тепловой сети;
подпиточных системы отопления — обеспе-
чить постоянное заполнение системы отопления
за счет периодическою заполнения водой рас
ширите л иного бака;
смесительных обеспечить температуру
теплоносителя, подаваемого в систему отопле-
нии, в соответствии с температурным графиком
за счет подмеса в подающий трубопровод части
обратной виды;
пожарных - обеспечить повышенное дав-
ление хладной воды при срабатывании проти-
вопожарной автоматики,
дренажного пер подичеек и откачивать
дренируемые воды, поступающие в приямки
заглубленных ЦТП.
Выбор хозинс! венных и циркуляционных
насосов при циркулнционно-повышаюшей уста-
новке* . насосов ГВС, Требуемое число хозяй-
ственных насосов (ХН) определяется продол-
жи тельноеi ью их работы в течение суток и мощ-
ностью ЦТП. Для ЦТП суммарной мощ-
ностью до 3 Гкал/ч при продемжительног.ти
работы насосов менее б ч в сутки устанавли-
вают два насоса: ХН-1 основной и ХП-2 —
резервный. Для 11ДТ] мощностью более 3 Гкал/ч,
а также при продолжительности padorfii насо-
сов более б'ч в сутки требуются три насоса:
ХН I основной, XI1-2--дополнительный,
ХН-3 резервный.
При установке на ЦТП двух насосов каж-
дый из них должен обеспечиваю максималь-
ную (расчетную) подачу и расчетное давление
в системе холодною водоснабжения при ми-
нимальном (расчетном) давлении в городском
водопроводе. При установке грех насосов по-
дачу и напор каждого насоса выбирают в за-
висимости от суточных колебаний давления
холодной воды на вводи в ЦТП.
Если разница между максимальным и мини-
мальным давлением в течение суток нс превы
пьчет 1,0 кгс/см^ (0,1 МПа), пяпаллсльно уста-
навливают три одинаковых насоса. Каждый
насос должен быть рассчитан на макеимялыю
необходимый напор (только для системы хо-
лодною водоснабжения) и расход, равный
60% расчетного. При разнице между макси-
мальным и минимальным давлением более
3,0 кгс/см2 (0,3 МПа) три одинаковых насоса
устанавливают по последовательной схеме.
Каждый насос обеспечивает расчетный расход
и половину расчетною напора для системы
холодною водоснабжения (при . минимальном
давлении в водопроводе’). Расчетный расход
воды определяют но табл. 6.1.
При разнице между максимальным и мини-
мальным давлением J 3,0 кгс/см2 (0,1 —
0.3 МПа) параллельно устанавливают три на
coca развой подачи. При атом ХН 2 и ХН-3
должны обеспечить требуемое давление к си-
стеме холодного водоснабжения при минималь-
ном давлении в городском водопроводе. Па-
сек- ХН 1 (пджешапорлый) должен обеспечить
требуемое давление в системе холодного водо-
снабжения в дневное время при гарантийном
давлении в водопроводе. Дополнительный и
резервный насосы (XI1-2, XII 3) должны иметь
максимальную подачу в соответствии с
табл. 6.1, а основной насос ХН-1 должен обес?
лечить расход, равный 50% максимального.
Последний вариант является наиболее эко
номнчным с точки зрения расхода электро
энергии и воды, но требует расширения нп-
меиклатуры применяемых насосов, что затруд-
няет их эксплуатацию.
Циркуляционные насосы системы ГВС уста-
навливают между подогревателями I и II сту-
пеней ио циркулнцнон1Ю-нп|!Ы1паюп1.ей схеме.
Г1 этом случае насосы не только осуществляют
циркуляцию воды и системе горячего водоснаб-
жения, но и за счет развиваемою напора пол-
ППС1ЫО компенсируют потери давления в подо-
гревателе IJ ступени, Максимальная подача
каждого циркуляционного насоса должна рав-
няться величине расчетного водора збора в
системе горячего водоснабжения без учета
расхода ноды на циркуляцию. При выборе цир-
куляционно-повысительных насосов следует
руководствоваться табл. 6.2. Чтобы исключить
возможность обратной циркуляции в часы
интенсивного впдоразбора, циркуляционный
трубопровод присоединяют к насосам через
ибра। ный клапан.
Общие положения автоматизации ЦТП.
Адтпмпти iiiunsi пасигншч вОиру “.ииаиия н ЦГ11
301
Таблица 8 2. НАСОСЫ ГВС, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ ЦИРКУЛЯ ЦИОН НО- П ОВЫШАЮЩС Й СХЕМЕ
4iil.ii) квартир Л\й pKi-l II4ICIH Н 1 1 иди' 1<1 , М ' : Ч Н и пор, м Митнве । ь члект родни । ю тля кН ।
До 500 2 К и л 10-20- 30 28- 25 20 2,8
501 КНН) ЗК-9а 25--35 45 24 -22- 19 4,5
1001 1900 4К-!8а Г>0 70 -90 20-18 24 r'Jl
1901 ’2600 4К 12 НО -80- 10? 25 2? 19 7.0
2601 3200 6К 12 110- 150 200 22-20- 17 14.0
В качестве датчиков, управляющих работой
насосного оборудования (гм. рис. 6.19), при-
меняют электроконтактныс манометры (!, 7)
и датчики перепала давлении РКС (2—6: Я-
ft)). В группах хозяйственных и циркуляциоп-
нопонышакицнх пасосон датчики 3, 4, 5 и й, !)
контролируют перепад давлений па каждом
из насосов, и остальных группах один датчик
копт р од 1 f р у е!' работу двух насосов. Нельзя
лримсняш один датчик перепада давлений для
контроля за работой параллельно работающих
насосов, так. как при выходе из строя одного
из насосов перепад давлений сохраняется либо
за счет параллельно работающего насоса, либо
за счет статического давления (для системы
ХВС| и в схему управления не поступает сигнал
аварии.
Каждый насос ключом «Выбор режима
работы» можно перевести в режим ручного
или автоматического управления. В каждой
группе любой насос может выполнять функ-
ции как основного, так и резервного или до-
полнительного. При включении резервного па
сота схема управления основного обесточи-
вается и на щиг управления поступает сигнал
«Авария насоса». Ключи управления установ-
лены па л и пеной панели щита управления.
Электрическая схема предусматривает защиту
электродвигателей насосон от перегрузки и ко-
роткого замыкания.
Давление воды регулируется грузовым ре-
гулятором давления РД типа 2)ч]0пж. Регуля-
тор установлен на трубопроводе после хозяй-
ственных насосов, но регулирует давление р„
на выходе водпподогрсвателя 1 ступени. Вели
чипу настройки регулятора устанавливают
равной величине статического давления системы
ХВП, т. е. она определяется высотой самого
высокого здания, подключенного к ЦТП. При
наличии водоразбора фактическое давление
воды, подаваемой в систему ХНС, будет всегда
выше статического на величину потерь давле-
ния в I ступени нодсигидогрепа геля, а давле-
ние воды, подаваемой в систему ПЗС, будет
выше статического на величину напора, раз-
виваемого насосами PBG Л//ццц, за минусом
потери во 11 ступени видоподогревателя
А//11 гиг, г. е.
Р< =Р'., + А//цш | ] А//|Г-щ..
Таким образом, давление холодном воды
Рн возрастает с увеличением водоразбора, дав
ление горячей воды поддерж икается в норме.
Автоматизация двух хозяйственных насосов
одинаковой производительности (см. рис. 6.19).
При автоматизации двух хозяйственных насосов
одинаковой производительности основной насос
ХП1 включается при падении давления р\ в
городском водопроводе ниже расчетного и от-
ключается при увеличении этого давления до
заданной величины, командами на включение
и отключение служит замыкание соответствен-
но минимальных и максимальных контактов
датчика 1.
Резервный насос ХН2 включается при вы-
ходе из строя основного насоса Включение
производится по командам от датчиков /
(давление в городском водопроводе мало) и
И (нет перепада давлений на хозяйственных
насосах). Резервный пасос отключается при
увеличении давления в городском водопрово-
де при замыкании максимальных контактов
датчика 1.
Автоматизация трех хозяйственных насо-
сов одинаковой подачи (рис. 6 20). Основной
насос А/// включается при падении давления
н городском водопроводе ниже расчетной ве-
личины и выключается при увеличении давле-
ния до заданного предела (датчик /). Допол-
нительный насос ХН2 включается параллельно
основному при уменьшении давления после
1 ступени водоподогреватсля р.\ ниже стати-
ческого (датчик 7). Отключается насос после
окончания интенсивного водоразборщ команда
на отключение поступает от датчика 2 при
уменьшении перепада давлений на водомере
ВВ. При отсутствии датчика с малыми пре
делами настройки аналогичный сигнал можно
302
/\1 и н и f>, Антимитивинин I еилоемх сетей и тепловых пунктов
получить, замеряя перепад давлений на водо-
подогрсвателе 1 ступени
Резервный насос ХНЗ включается при вы-
ходе из с троя любого работающего насоса,
команда на включение резервного насоса по
ступает от датчика 1 и одного из датчиков
3, 4. 5.
Автоматизация хозяйственных насосов раз-
ном подачи (рис. G.2L). Основной хозяйствен-
ный насос ХН1 (маломощным) включается
при падении давления после водойобогрева-
теля 1 ступени ниже статического (датчик 7).
Отключается насос по команде от датчика 6’,
когда разность давлений в системе ХВС [р) и в
водопроводе (рг) достигнет минимальной вели-
чины, т, е. весь напор, развиваемый насосом,
будет дросселироваться регулятором РД.
Дополнительный насос Л//2 включается,
когда основной насос не справляется с нагруз-
кой, I . е. при работе насоса ХН1 давление рл
падает ниже статического. Команда на вклю-
чение дополнительного насоса поступает от
датчиков 7, 3 Основной насос ХН! при вклю-
чении дополнительного отключается. Если при
работе насоса ХН2 давление падает снова,
параллельно дополнительному насосу включа-
ется резервный ХНЗ по командам от датчиков
7, 3, 5. Параллельно работающие насосы от-
ключаются от датчика когда разность дав-
лений на выходе системы ХВС и в водопроводе
достигает минимальной величины. Отключаются
Рис. 6.20. Автоматизация трех казнйстненпых на-
сосов одинаковой производительности
XHI, XII2 XI13. ЦГП11. Щ1Н2 — насосы; ВВ—
ниущмер; РД регулятор
Рис, В.21. Автоматизация трех хозяйственных на-
сосов развой производительности
XHL. ХНЙ, ХНЗ. ЦПН1, 11,11112 — насосы; ВВ
водомер, РД ]iei у.читпр
Рис. G.22. Автоматизация последовательно установ-
ленных хозяйственных насосов
ХНЕ ХН2, ХНЗ, ХН4, ЦПН1, ЦПН2 насисы;
ВВ — водомер; РД — регулятор
последи на ге..!ьпо насосы ХНЗ и ХН? При от-
ключении ХНЗ включается насос ХН1 (отклю-
чение его описано выше). Резервный насос
ХНЗ включается также при выходе из строи
основного или дополнительного насоса ио
командам от датчиков 7, 3, 5.
Автоматизация последовательно установ-
ленных хозяйственных насосов (рис. 6,22).
Основной насос ХН1 включается при падении
давления в городском водопроводе ниже задан-
ной величины (датчик /). Дополнительный
насос ХН2 включается, если при работе XHI
давление после водонидш ревателя I ступени
будет ниже статического (датчики 3, 7). Ре-
зервный насос ХНЗ включается при выходе
из строя любого из работающих насосов (дат-
чики 7. 3, 5). Работающие насосы отключа-
ются по команде от датчика 6, когда разность
6.4. Авт ом ат и 1 тип шлчичцно оборудовал ия в ЦТП
303
давлений на выходе системы ХВС и в водо-
проводе достигнет минимальной заданной вели-
чины. Насосы отключатся последовательно:
сначала дополнительный, потом основной.
Кроме того, на случай выходя из строя регу-
лятора РД предусмотрено отключение паспсов
по команде от датчика 7 при повышении дав-
ления р5 выше заданного предела
Автоматизация цнркуляцнонно-повышаю-
щих насосов (ЦПН) (см. рис 6.22). Основной
насос ДНИ I находится в работе постоянно.
Резервный насос ЦПН-2 выполняет одновре-
менно функции дополнительного и подключа-
ется в часы интенсивного водпразбора. Это
позволяет (и- допускать предельных режимов
работы основного насоса и, в то же время,
обеспечивает достаточное его резервирование.
Команда на включение насоса ЦПН-2 как до-
полни тельного поступает либо от датчика 2,
контролирующего интенсивность водоразбора
по перепаду давлений на водомере, либо от
датчика 1 У, когда давление р7 в системе ГВС
будет ниже, чем давление р? н системе ХВС
Выключение насоса ЦПП-2 происходит при
нормализации указанных параметров, В ка-
честве резервного насос Ц11Н-2 включается
при выходе из строя основного насоса по
команде от датчика 9.
304
Г .1 a if и b- Автоматизация тепловых сетей и тепловых пунктов
6.5. РЕГУЛИРОВАНИЕ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РЕЖИМА
НА ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ
Для поддержании заданного гидравличе
скот режима на тепловых пунктах регулиру-
ются: расход теплоносителя из тепловой сети,
располагаемый напор в системах отопления,
давление теплоносителя и обратном трубопро
воде системы (петления, давление волы в цир-
куляционном трубопроводе системы горячего
водоснабжения, давление подпитки систем
отопления при их независимом присоединении
к тепловой сети. Автоматическое регулирова-
ние располагаемого напора (расхода) осуще-
ствляется гидравлический автоматикой, состоя-
щей из датчиков типа РД-За и регулирующих
клапанов чина РК 1. Кроме того, применяют
регуляторы прямого действия типов УРРД,
РР. Для регулирования давления в тепловых
пунктах используют, как правило, только ре-
гуляторы прямого действия тина УРРД, 21ч10
(12)иж, 21чЙбр, 17пЗбр
Подпитка независимых систем отоплении
производится по уровню волы в расширитель-
ном баке, присоединенном к верхней точке
системы отопления. При снижении уровня до
заданного предела по команде от датчика ниж-
него уровня на тепловом пункте открывается
электрифицированная задвижка и включаются
подпиточные насосы, заполняющие бак сетевой
водой. При достижении заданного уровня по
команде от датчика верхнего уровня подпиточ-
ные насосы выключаются л улскгрифициро
ванная задвижка закрывается, отсекая систе-
му отопления от тепловой coin.
Ори отсутствии расширительного бака под-
питка производится постоянно; величина под-
питки регулируется по давлению в обратном
трубопроводе системы споплення с помощью
регуляторов прямого действия (как показано
на рис 6.2).
Схема регулирования располагаемого на-
пора (расхода) (рис. 6.23) состоит из регули-
рующего прибора РД За, трехсильфонной
сборки и нормально открытого регулирующего
клапана РК1. Отбор рабочей воды для работы
тндроактоматики осуществляется из трубо-
провода водойроводпой воды через вентиль Ц],
Прибор поддерживает постоянный перепад
давлений между подающим и обратным трубо-
проводами тепловой сети (вентили 8'2, 83}.
Регулируемый перепад давлений воздействует
на чувствительный сильфон реле РД-,Ъ и
ураннонсшинагтсн натяжением настроечной
пружины. При увеличении располагаемого
напора клапанок реле прикрывается, выходное
давление рг. увеличивается, Под действием
давления р, клапан РКД прикрывается, сни-
жая давление после себя н, следовательно,
располагаемый напор р\ р-2. При уменьшении
располагаемого напора процесс происходит в
обратной последовательности.
Для наблюдения за работой схемы контро-
лируют следующие параметры: давление в по-
дающем трубопроводе до и после регулируе-
мого клапана рь /о: давление в обратном тру-
бопроводе р2; давление рабочей воды рр;
командное давление ня гидропривод регули-
рующего клапана /д.
6,6. РЕГУЛИРОВАНИЕ РАСХОДА
ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМАХ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Системы централизованного теплоснабже-
ния городов представляют собой сложный ин-
женерный комплекс установок и устройств
(ТЭЦ или китслышя, тепловая сеть, потреби-
тели теплоты), работа которых характеризуется
взаимосвязан нос чью тепловых и гидравличе-
ских режимов.
В современных системах теплоснабжения по
единым тепловым сетям теплота одновременно
отпускается па отопление, вентиляцию, горячее
водоснабжение многочисленным потребителям.
Режимы потребления теплоты местными
системами зданий неодинаковые и зависят от
различных факторов Так, расход теплоты на
отопление зависит от метеоусловий конкрет-
ного района, в котором расположено здание
(температура наружного воздуха, скорость
ветра, инсоляция), а расход теплоты на горя-
чее водоснабжение определяется характером
кодопотреблен ня на бытовые нужды.
В настоящее время отпуск теплоты в си-
стемах централизованного теплоснабжения ре-
гулируется, как правило, на источниках тепла
(ГЭЦ н котельных) путем изменении темпе-
ратуры теплоносителя в подающем трубо-
проводе тепловой сети в зависимости сп тем-
пературы наружного воздуха. Однако опти-
мальный тепловой режим в зданиях при эко-
номичном расходовании топлива нельзя соз-
I*.6. l3i4i’y.nnp<HUllljK‘ П С И< "L КМ i| X | ?НЛОС Н rirtAtH ИМ 305
Рис. 6.^3. Регулирований располагаемого Hiiiuip.i
на ЦТП
РД-Иа р>ч у.лятор; 1’Kl кчачшг. Р,. Pi, р-:. Р,.
f\ я a in iMi'! phi, [И, !>2. ВЧ jhmith.ih
дать с помощью только центрального регули-
рования вследствие нееосп тчетвия параметров
теп л оное ител я i ни ребтни тя м разнох а р акт ср i гы х
систем отопления и горячего водоснабжения
зданий, иодключепньгх к единой системе тепло-
снабжения.
Основными причинами несоответствия янля
клея, неоднородность геллопотребления систем
отопления и горячего водоснабжения, раз-
личные расчетные температуры воздуха в
отапливаемых помещениях. неодинаковое
охлаждение сетевой воды в тепловых сетях
и транспортные запаздывания, различная теп-
лоус гойчиногть зданий. При центральном peiy
даровании особенно значителен перерасход
теплоты системами отопления зданий в пере-
ходный период отопительного сезона, когда
из-за необходимости обеспечения нормальной
работы систем горячего водоснабжения тем-
пература сетевой воды на выходе источника
теплоты поддерживается постоянной примерно
70”С.
.Для повышения качества теплоснабжения
центральное регулирование отпуска теплоты
должно дополняться; групповым рсгулирона
пнем на центральных тепловых пунктах (ЦТП),
местным регулированием на индивидуальных
1епловых пунктах (HTII} и регулированием на
306 Г л а л л fi ААтиматизация cereii ft пунктом
В теплосеть
Рис. В.24. Vstwa ЦТ П с зависи-
мым присоединением систем отоп-
ления;
POP -- рргулнтор ограничения
расход;.!; РТР— регулятор горя-
чего водоснабжения; РО — регу-
лятор отпуска теплоты; PH ре
гулятОр напора, 1 1 ен.!кн.’чсгч ик
ТС-20; 2 циркуляционная ли-
нии; Л насос смещения; 4—
квартальная сеть отопления; 5 —
водомер типа CD; б - циркули
иконный насос ГПС.. W злект-
роконгактлий термометр; ЖМ
алектро ко нтяктный иа ном ст р
теплиии।рсблнющих приборах в системах рюн-
лення. В этих условиях на ближайшую перс-
пективу необходимо сочетание центрального
регулирования отпуска теплоты с iрупноным
или, при отсутствии в системах теплоснабже-
ния ЦТП, с местным регул ирон л и к ем.
6.7. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ
АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
РАСХОДА ТЕПЛОТЫ НА ЦЕНТРАЛЬНЫХ
И ИНДИВИДУАЛЬНЫХ
ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ
Центральный тепловой пункт с зависимой
схемой присоединения систем отопления. Прин-
ципиальная схема автоматизации ЦТП при
смешанной (параллельной) схеме включения
теплообменников горячего водоснабжения, обес-
почивающая регулирование отпуска теплоты,
представлена на риг. 6 21. Существующая тек-
nojin; нчсская схема ЦТП с зависимым при-'
соединением систем отопления дополняется
смесительным насосом, обеспечивающим воз-
можность по.тмеса теплоносителя из обрат-
ного трубопровода в подающий трубопровод,
Д.иЯ группового регулирования отпуска теп-
лоты системам отопления устав а вл ин а ют регу-
лятор отпуска теплоты РО и регулятор напора:’
/7/.
Лш[^магическое регулирование отпуска тен-.
лоты системам отопления осуществляется под-
держанием требуемой температуры теплоно-
сителя в подающем трубопроводе после ЦТП’
(или равное г и температур в подающем и обрат-
ном трубопроводах) по заданной программе'
в зависимости от метеоусловий. PH поддер-
живает заданный расход -теплоносителя, посту-
пающего из ЦТП, системам отопления. В ка-:
0.7. Принципиальные схемы явтлмлтичепет и [итулириианмя расхода теплоты ня ЦТП и ЙТП 307
честве регулятора отпуска теплоты применяют
регулирующие приборы типа Р.25.2 или Т-48
с регулирующим клапаном типа 25ч931 нж.
Автоматическое регулирование отпуска теп-
лоты системам горячего водоснабжения обес-
печивается поддержанием регулятором горя-
чего водоснабжения РГВ заданной температу-
ры воды, поступающей в есть горячего водо-
снабжения, и созданием требуемого режима
циркуляции. В качестве РГВ устанавливают
регулирующий прибор типа ТМП с регулирую
шим клапаном РК 1.
Требуемый режим циркуляции в сети горя
чего водоснабжения поддерживается электро-
контактным термометром ЭКТ и злечорокои
тиктным манометром (ЭК.М):
ЭКГ за счет включения и выключения цир-
куляционного насоса поддерживает заданную
температуру воды в циркуляционной линии;
ЭКМ при понижении давления в циркуля-
ционной линии (в часы максимального вод.о-
разбора) выключает циркуляционный насос
для недопущения «опорожнения» верхних то-
чек систем горячего водоснабжения зданий
В местных системах горячего водоснабже-
ния зданий на циркуляционных стоиках уста-
навливаю) термодроссели РТ-3513.
Для сокращения расхода сетевой поды,
поступающей на ЦТП в период прохождения
максимума нагрузки горячею водоснабжения,
устанавливается регулятор ограничения рас
хода POP. В качестве POP может быть при-
менен регулирующий прибор типа РД-За
(РД-Зб) с регулирующим клапаном РК-J и
измерительном диафрагмой. Функции ограниче-
ния расхода сетевой воды на ЦТП может также
выполнять регулирующий прибор Р.25.2 типа
Т-48 (регулятор отпуска теплоты) при вводе
в них- электрического импульса от расходо-
мера, устанавливаемого иа входе в ЦТП.
Величина ограничения расхода сетевой воды
на ЦТП определяется расчетными расходами
теплоносителя на центральном пункте, припя
тым при разработке гидравлического режима
тепловых сетей.
Центральный тепловой пункт с независимым
присоединением систем отопления. Прпнцч-
пиальпая схема автоматизации ЦП 1 с незави-
симым присоединением систем отопления пока-
зана на рис. 6.25. На ЦТП предусмотрена
смешанная или параллельная схема включе-
ния теплообменников горячего водоснабже
ння.
Групповое регулирование отпуска геплиты
системам отопления обеспечивается регулято-
ром отпуска теплоты РО путем поддержания
требуемой температуры теплоносителя в подаю-
щем трубопроводе второго контура ЦТП по
заданной программе в зависимости от метео-
условий. Установка дополнительною смеси-
тельного насоса при данной схеме нс требу
етея.
В качестве регулятора отпуска теплоты
применяют регулирующие приборы типа РДЗ,2
или Т-48 с регулирующим клапаном типа
25ч931нж Заданное давление перед циркуля-
ционным насосом второго контура обеспечи-
вается регулятором подпитки РП. В качестве
PI1 установлен регулятор УРРД М или регу-
лирующий прибор тина РД-За (РД-ЗЬ) е кла-
паном ИК-25.
При наличии значительной (тереме иной
тепловой нагрузки, подключенной к сетям
второго контура (системы приточной вентиля-
ции. кондиционирования, дежурное отопление
школ, больниц, театров, общественных зданий
и т. и,}, н ЦТП устанавливают регулятор рас-
пап а гаем ого напора PH, обеспечивающий ав-
томатическое регулирование расхода теплоно-
сителя в сетях второго контура, Функции PH
может выполнять регулятор УРРД-М или ре-
гулирующий прибор РД-За (РД-Зб) с iieiyiH
рующим клапаном РК I
Для ограничения расхода сетевой поды,
поступающей па ЦТП, необходима установка
регулятора ограничения расхода. На рис 6 25
РО выполняет также функции ограничителя
расхода сетевой воды, за счет ввода в прибор
Р 25 2 или Т-48 электрического импульса от
расходомера, установленною па входе в ЦТП
Автоматическое регулирование расхода
теплоты на горячее водоснабжение и схема
автоматизации режима работы циркуляцион-
ных насосов аналогичны приведенным на
рис. 6.24.
Индивидуальный тепловой пункт с элева-
торным присоединением системы отопления.
Автоматическое регулирование отпуска теплоты
на отопление в 1ТП1 возможно н двух вари-
антах П первом варианте существующий эле-
ватор заменяют ям ши ома газированный с ре-
гулируемым соплом, который выполняет функ-
ции РО. Во втором варианте существующую
технологическую схему ИТП реконструируют
путем замены элеватора на смесительный на-
308
Глава 6. Автоматизация тепловых Сетей и тепловых пунктов
сос, который обеспечивает подмешивание теп-
лоносителя из обратного трубопровода системы
отопления в подающий трубопровод. Принци
пиалъные схемы автоматизации ИГП с элева-
торным присоединением системы отопления
представлены на рис. 6.26, б.27.
Местное регулирование отпуска теплоты
в систему отопления осуществляет автомати-
зированный элеватор с регулируемым сиплом
путем поддержания требуемой температуры
теплоносителя в зависимости от метеоусловий.
Применяются электрифицированные элевато-
ры типа Электроника Р-1 и гндроэлеваторы с
манометрической тер моей сигм ой типа РТ-2217-ЭР.
Для регулирования расхода сетевой воды
н систему отопления устанавливают pei ули-
тор располагаемого напора,
В качестве PH можно применять ретули-
рующий клапан УРРД-М. При закрытой си-
стеме теплоснабжения функции регулятора
температуры воды па горячее водоснабжение
РГН выполняет регулирующий прибор '[’МП
с регулятором УРРД-М.
Ряс. 6.25. Схема ЦТП с независимым присоедине-
нием систем отопления:
РГН— регулятор горячего водоснабжения, РО
ре гули тир отпуска теплоты: PH -- регулятор напора;
PH — регулятор подпитки; ! - теплосчетчик ТС-20,
2 циркуляционная линии; 3 — квартальная сеть;
4 — циркуляционный насос, второго контура; 5 —
ющпмер пищ НВ, 6 циркуляционный насос ГВС:
УД7 — зле ктроко итак? ный термометр; ЭЛ’Л1—
электрононтактный манометр
При горячем водоснабжении, осуществляе-
мом по схеме непосредственно водоразбора
из тепловой сети (рис. 6.27), в качестве РГВ
устанавливают регулятор РТБ или регулятор
типа КТ-6-10.
При втором варианте организации авто-
матическою регулирования отпуска теплоты
на ИТН вместо элеватора устанавливают ма-
лошумный бссфундамен гпый насос типа ЦВЦ,
обеспечивающий подмес теплоносителя из об-
ратного трубопровода в подающий.
Индивидуальный тепловой пункт со смеси-
тельным насосом. Принципиальная схема
автоматизации ИТП со смесительным насо-
ti.7. Принципиальны!' Гктмы аптпмличссхош регулирования расхода теплоты на ЦТП н ИТП 309
Рис. 6.26. Схема Hl II < ллёкаторным присоедине-
нием системы отоплении
РГВ - регулятор горячего водоснабжении; PH
рсгv.tя гор напора; РО регулятор отпуска теплоты;
1— иодомнр горя неполный тина ВИГ; 2— водомер
тина НИ, У система отопления
сом, обеспечивающая регулирование отпуска
теплоты, представлена на рнс. 6.28.
Мощное регулирование отпуска теплоты в
системы отопления осуществляет регулятор
отпуска теплоты В качестве РО устанавли-
вают регулятор тиа РТК-2‘217-ТС (с. треххо-
довым клапаном смешения), обеспечивающий
регулирование температуры воздуха в поме-
щениях здания с коррекцией ее по темпера-
туре наружного воздуха.
Регулирование расхода сетевой воды (функ-
ции PH) выполняет клапан УРРД-iM, включае-
мый по схеме поддержания располагаемого
напора.
Схема автоматизации И’П 1 в закрытой
системе теплоснабжения предусматривает
включение теплообменников горячего водо-
снабжении но смешанной или параллельной
схеме.
Регулирование температуры воды на горя-
чее водоснабжение в этим случае осуществля-
ется регулирующим прибором ГМП с рогуля
тором УРРД-М. Схема и приборы для авто-
матизации работы циркуляционной линии
.шллпгичны приведенным на рис. б.2б.
R открытой системе теплоснабжения (при
ие1юсрсд(. 1 венном водозаборе на цели горя-
чего водоснабжения) в качестве РГВ устанав
дивают регулятор PTD или конструкции Скерд-
ловскэнерго.
Индивидуальный тепловой пункт с неза-
висимой схемой присоединении системы отоп-
ления. Принципиальная схема автоматизации
регулировании расхода теплоты па ИТП пока-
зана на рис. 6.29.
Местное регулирование отпуска теплоты
н системы отопления выпил вист РО. В каче
стве РО применят регулятор типа РТК-2216-ДП,
осуществляющий регулирование температуры
воздуха н помещениях.
310 Глава S. Автоматизация тешплыа ггтгй и т<‘пяопы.х гщнктоа
Позможнп также использование регулятора
типа РТ 2217-ДП. В этом случае предусматри-
вается регулирование температуры теплоноси-
теля во втором контуре ИТП (после теплооб-
менника отопления) в соответствии с темпера
турой наружного воздуха.
Схемой предусматривается регулирован не
располагаемого напора на ИТП. Функции PH
может выполнять регулирующий клапан
УРРД-М.
Заданное давление на всасе циркуляцион-
ного насоса второго контура поддерживает
регулятор подпитки РП R качестве РП уста-
новлен клапан УРРД-М.
Схемы регулирования температуры воды
на горячее водоснабжение, схемы регулиро
нация режима работы циркуляционных насо-
сов. а также применяемые приборы и зависи-
мости от вида системы теплоснабжения ана
логичны описанным выше.
Индивидуальный тепловой пункт с по-
фасадний системой отопления. Местное апто
Рис. 0,27. Схема ИТП с элеваторным присосдине-
нирм гы гемы отоплении при непосредственном вддо-
pauCkipe
РГВ регулятор горячего водш.чшбжнпин; PH —
регулятор напора: РО — регулятор отпуска теплоты;
Pi U рггулягор температуры в циркуляционной
ливни; / — водомер гори не иодный ВВГ. 2 -- система
отопления; 3 — циркуляционная линия
Рис 6.28. Схема ИТП го смесительным расовом
РГВ -регулятор горячего иодпсиибження; PQ —
регулятор отпуска теплоты; PH — регулятор напо-
ра; / теплосчетчик TC-2DJ 2 циркуляционная
линия, .? — насос смешения: 4 — система отопления;
.5 иодомер чипа НН, ft- -циркуляционный нагое
типа ГВС; UK'S' электрономтакiный термометр;
ЗКМ - эл&ктроконтактный манометр; /,,, iB— дат-
чики температуры
Рис. 3.29. Схема НТ И с ппавнеймым присоедине-
нием системы отоплении
PH — регулятор напора; РО регулятор отпуска
теплоты, РП - регулятор подпитки; I — теплосчет-
чик ТС-20; 2 гиггеми гионленмя; 3—циркуляци-
онный насос второго контура
6,7. Принципиальные схечы автоматического pci улиронаиия расхода ic.i.-i^iы на ЦИ1 а ИГЛ
311
312
Г j и н и 6. Аш тепливых et'Teii и тмтш nynniau
магическое регулирование отпуска теплоты
наиболее эффективно (с точки .трения создания
комфортных условий в отапливаемых помеще-
ниях и получения экономии тепловой энергии)
для систем отоплении, разделенных по фаса-
дам зданий В этом случае обеспечивается воз-
можность дифференцированного распределения
тепл описи тел я с учетом влияния ветра и сол-
нечной радиации на геплопотребностЕ. поме-
щений, расположенных на противоположных
фасадах.
Отпуск теплоты в таких зданиях доджсее
регулироваться на ИТП отдельно по системам
отопления каждого фасада. В зависимости пт
вида присоединения систем отопления (со сме-
сительным насосом, независимое) схема авто-
матизации регулирования на каждый фасад
здания аналогичны вышеприведенным.
На рис. 6.30 приведена схема ИТП с со-
единением пофасадной системой отопления,
разработанная институтом «Челябинскграждаи-
проект*. Особенностью схемы является просто-
та оборудования ИТП (отсутствуют элевато-
ры, подмешивающие насосы и теплообменники
дли систем отоплении). В то же время дуее
пая схема, в отличие от традиционных, требует
сооружения на входе тепловой сети в микро
Рис. В.ЯП. Схема ИТП с пофасадной системой отопле-
ния
РО -- регулятор итпуска теплоты; РГВ регуля-
тор горячего вод(м-набжншп1; I система отопле-
ния одного фасада; 2 -водомер типи. ВВ; Ун -
датчик тсмпературЕД
район или квартал централ иных смеситель-
ных пунктов (ПСП). Ha II,CII за счет под-
мешивания сетевой воды из обратного грубц-
прОВОДЭ тепловой сети в подающий проимо-
дигся снижение температурного трафика теп-
ловой сети (150- 70пС) в более низкий гра-
фик, соответствующий работе местных систем
отопления (05— 70,:iC или 105- 50°С). Таким
образом, тепловые сети после ЦСП, к кото-
рым подключаются тепловые пункты зданий,
работают по пониженному температурному
графику
Регулятор отпуска геплоты, устанавливае-
мый на ИТП, автоматически изменяет расход
теплоносителя в системе отопления фасада
по импульсу от датчиков, установленных в жи-
лых комнатах здания, и. таким образом
поддерживает заданную внутреннюю темпера-
туру в отапливаемых помещениях (количест-
венный метод регулирования отпуска теплоты)
В качестве РО и РГВ в данной схеме усга
нанливают регулятор ЭРТ с заслонкой ИРЗ
М- Регулирование температуры пили на горячее водоснабжение 313
разработанные институтом «Чилябинскграж-
дан проекта-.
Следует отметить, что данная схема авто-
магического регулирования отпуска теплоты
применима для систем отопления, имеющих
большую гидравлическую устойчивость (напри-
мер, бифилярные системы отопления), так как
расход теплоносителя и системе отопления в
процессе регулировании может сократиться
до йО 80% расчетного расхода.
6.8. РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ВОДЫ НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ПРИ ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЕ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
При закрытой системе теплоснабжении
R систему горячего водоснабжения поступает
водопроводная вода, нагретая до 55 бЬ’С.
Водопроводная вода нагревается на централь-
ных и индивидуальных тепловых пунктах в
водо-водяных подогреет елях. Как правило,
водоводы рева гели разделены на дне ступени.
Водопроводная вода поступает в водопояогре-
ватель I ступени, где нагревается до 35 10пС
сетевой водой, уже прошедшей систему отопле-
ния, затем —- в нодоподогрсватель 11 ступени,
где подогревается сетевой водой до заданной
температуры.
Для регулирования температуры виды при-
меняю! гидравлическую автоматику, которая
состоит из датчика температуры, установлен-
ного Eia выходе водопроводной воды из подо
гревателя 11 ступени, и регулирующего клапа-
на, установленного на входе сетевой воды в
подогреватель II ступени. Регулирование тем-
пературы осуществляется за счет изменения
расхода сетевой воды из подогрева]ель II сту-
пени.
Для наблюдения за работой схемы контро-
лируют следующие параметры: давление и тем
пературу воды, поступающей и систему горя-
чего водоснабжения; расход воды ня горячее
водоснабжение; давление рабочей воды; ко-
мандное давлении на гидропривод регулирую
шего клапана; давление и темпера!уру сетевой
воды в подающем и обратном грубопрово-
. лах.
Конкретные схемы автоматизации системы
горячего водоснабжения при исподглонашш
.автоматических регуляторов различных типов
приведены на рис. 6.31, 6.32.
На рнс. 6 31 дина схема автоматизации,
состоящая из датчика температуры ТМИ и
регулирующего клапана РК. I. Рабочая вода
Рр для работы гидравлической автоматики
отбирается из трубопровода водопроводной
воды через вешиль BJ,
При заданной температуре воды па горя-
чее водоснабжение сливное и напорное
сопла термодатчика 777Л1 перекрыты и рабо-
чая вода не расходуется. При снижении ре-
гулируемой температуры открывается нижнее
сливное сопло ТМП, давление р, снижается
н регулирующий клапан РК открывается, уве-
личивая расход сетевой виды на водоподогре-
ватели горячего водоснабжения При увеличе-
нии регулируемой температуры открывается
верхнее напорное сопло ГМП, давление р*
увеличивается и регулирующий клапан РК
приоткрывается, сокращая расход сетевой
воды.
На рис. 6.32 показана схема автоматизации,
состоящая из тррмореле ТРБ-2 (С) и регули-
рующего клапана РР (I—4). Рабочая вода
отбирается из подающего трубопровода через
вентиль В/, приходит охладитель .ОС/?, фильтр
Ф/, дроссель Др!, поступает на сильфонный
гидропривод регулирующего клапана PPI и
далее через регулируемое сопло термидатчика
ТРБ сливается в дренаж.
При снижении регулируемой температуры
воды сопло зермодатчика прикрывается, дав-
ление рл в сильфонной камере клапана уве-
личивается. клапан открывается, повышая
расход сетевой воды на надоподогреват ель
При увеличении регулируемой температуры
процесс происходит в обратной последователь-
ности.
6.9. РЕГУЛИРОВАНИЕ
ТЕМПЕРАТУРЫ ВОДЫ НА ГОРЯЧЕЕ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ПРИ НЕПОСРЕДСТВЕННОМ
ВОДОРАЗБОРЕ ИЗ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
При непосредственном нодоразборе в снсте
му горячего водоснабжении вода поступает
из тепловой сети. Температура воды регули-
руется па тепловом пункте за счет смешения
потоков подающей и обратной воды. Циркуля-
ция воды в системе горячего водоснабжения
осуществляется за счет разности давлений,
создаваемой дроссельной шайбой, установлен-
314
Г л tj и' и 6. Лнтомагимщии теплиами, turvu и > енлииыл nynmott
Рис. Айгоматтация системы горячего водоснабжения PK-J ™ регулирующий клапан;
ТМИ датчик TPMiivjHi гуры; I — нПДОмРр; 2
система отопления
n ruin,in — ’’Д
'у h-id.L.iwowd.u. '-'i j !i"id.L,iHoiinw f([ — 'j
уаиасгалс! ioWoh
-оном н и на i.<n ir ян hciHiir Jirisoiiaii'Joii ибн икнлн'^внэ
-otfo« oiatiHdo.i |чил1.1ил KHiinsHjp^niay тл.1 M ‘>wt{
Водопровод
T половая сеть
fi.9. Регулирование темпсрятури пилы на горячее водоснабжение при непосредственном водорлчбпре 315
Рис. 6.33- Автоматизация системы горячего водоснабжения при не-
посредственном водоразборг при помощи регулятора прямою действия
А'7’— регулятор температуры при мото действия управления гСиерд-
.coBCK’jHcprc» f К Г-fi-l 0|; СУ сужающее устройство; 1 — система о юл
лгнин; ? циркуляционная линия
Рис. 6.34. Автоматизация системы горячего водоснабжения при не-
посредственном водоразборе с помощью регулятора непрямою дейст-
вия
РТИ— трех кодовой клаттан регулятора температуры: ТРАН лэгччк
темпера гуры. СУ — су жаюшсе устройство; ЗУ—защитное устройство.
Pi. Pi, Р?п. мачомс-тр^!; /?, j;,. — термометры
I
I
i
I
HU Л» Mi II л I» I!') ни,‘.I. И r>JijU XHttoVWl
7.1, Гидравлические ненит”чия 317
ной н обратном трубопроводе. В схеме копт
ролирутот следующие параметры давление
и температуру воды, поступающей в систему
горячего водоснабжения: температуру воды в
циркуляционном трубопроводе; давление и
температуру в подающем и обратном трубо-
проводах тепловой сети
Схемы автоматизации систем горячею ио
доенабжения при непосредственном водораз-
боре из тепловой сети, отличающихся приме
нясмыми автоматическими регуляторами при-
ведены на рис. 6.33, 6.34.
На рис. 6 33 для автоматизации системы
горячего водоснабжения показан терморегуля-
тор прямого действия конструкции Свсрдливсьс-
snepixj (ТК-б-10). Вода из обратного трубо
провода тепловой сети поступает в корпус ре-
гулятора, где смешивается с регулируемым
потоком из подающего трубопровода. Смешан-
ный ноюк омывает сильфон с термочувстви-
тельной жидкостью и поступает в систему го-
рячего водоснабжения. При увеличении тем-
пературы смешанной поды увеличивается объем
жидкости, заполняющей сильфон, и клапан
сильфона, перемещаясь, сокращает количе-
ство подмешиваемой воды из подающего трубо-
провода. При снижении температуры смешан-
ной воды процесс происходит в обратной
шюлсдивагельности.
На рис. 6.34 показана автоматизация
системы горячего водоснабжения при нено
средщ венном водоразборе с помощью регуля-
тора РТБ. Особенностью схемы в отличие от
предыдущей является то, что регулятор РТБ --
непрямого действия и имеет защитное устрой-
ство ЗУ, позволяющее отключать систему ГВС
потребителя при понижении дй!5ления в обрат-
ном трубопроводе ниже статическою давления,
принятого для местной системы теплопотреб-
ления.
Импульс для увеличения или уменьшения
подмеса горячей воды из подающего трубо-
провода в клапане смешения регулятора тина
РТБ поступает от датчика ТМП. установлен-
ного па выходном патрубке регулятора.
Характер импульса зависит от степени на-
грева гермобалл он а датчика ТМП, няходя ще
гося непосредственно в потоке воды, посту-
пающей к потребителям.
При понижении давления в обратном трубо-
проводе (Р2) ниже статического для данного
потребителя срабатывает защитное устройство
и перекрывает поступление виды к потреби-
телю.
При восстановлении первоначального зна-
чения давления Р2 схема регулирования авто-
матически включается в работе.
ГЛАВА 7.
ИСПЫТАНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ И ОБОРУДОВАНИЯ ВОДЯНЫХ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
7.1. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ
Гидравлическими испытаниями тепловой
сети определяют фактические значения коэф-
фициента трения и эквивалентной шерохова-
тости для использования их при расчете гид-
равлического сопротивления трубопроводов.
Кроме того, устанавливают гидравлическое
сопротивление водоподогревателыюй уста нов
ки и ее коммуникаций и уточняют фактиче-
ские характеристики сетевых и подпиточных
насосов. Испытания тепловой сети, коммуни-
каций водоподогренатсльной установки, сете-
вых и подпиточных насосов сводятся к одно-
временному измерению расхода, давления и
температуры сетевой воды.
Расход воды при испытаниях определяют
нормальными измерительными диафрагмами
с острой кромкой (расснитанными и изготов-
ленными в соответствии с «Правилами изме-
рения расхода жидкостей, газов и паров стан-
дартными диафрагмами и соплами» РД50-213-
80. М.: Стандарты, 1980) и подключенными
к ним дифманометрами. Температуру тепло-
носителя измеряют техническими термометрами
с ценой деления 0,5—1°С. Давления при ис-
318 Г ,-t □ и и 7. Испытания трубппрогиикш и tifii/pytlueuHux signal teiaoetu сетей
Рнс. 7.1. Схема расположения перемычек и конт-
рольно-измерительных приборов для проведения гид-
равлическнх испытании
/ место уст.чиомьи 1м.ч,к1метроон н термометров,
2 — измерительная диафрагма; 5 лодаииций и
ратный трубопроводы испытуемой теплосети; 4 —
циркуляционная перемычка
иыталии теилоиой сети и вндоподогреватель-
ной установки замеряют пружинными образ-
цовыми и контрольными манометрами, При
испытании насосных установок используют
технические манометры.
Выбор участков, гидравлических режимов
и измерительных приборов для испытаний.
Гидравлические испытания проводят на ма-
гистральных и разводящих трубопроводах тех
участков, где предполагается самое плохое
состояние внутренней поверхности труб, кото
рис зависит: от расстояния от источника ТёП-
лоты, времени прокладки и включения в экс-
плуатацию участков теплосети, от качества
подпиточной воды с учетом отдельных случаев
подпитки сырой неумягченнон или загрязнен
ной водой, пт случаев длительного простои
тепловой сети в опорожненном состоянии; от
способа и периодичности промывки тепловой
сети. При выборе участков должны быть учте-
ны также сведения эксплуатационников о за-
вышенных гидравлических потерях, об интен-
сивности коррозии Намеченные для испыта-
ний участки осматривают па месте, уточняя
их длину и диаметр, местные сопротивления
(компенсаторы, задвижки, повороты), места
присоединения ответвлений и их диаметр.
Результаты осмотра нанося! на схему испи-
ты нэемой части сети. Ко схеме выбирают места
установки циркуляционных перемычек и мано-
метров.
Перемычки, как правило, монтируют на кон-
цах испытываемых трубопроводов. При протя
женцых магистралях, в которых диаметр ис-
пытываемых трубопроводов значительно умень-
шается по их длине, перемычки выбирают по
специальной методике. Диаметр концевой
перемычки ориентировочно принимают на кв-
либр меньше диаметра трубопровода в месте
ее врезки. На перемычке предусматривают
установку задвижки одинакового с ней диа-
метра. После проведения испытаний во флан-
цах задвижки устанавливают заглушку.
Манометры устанавливают на подающем
и обратном трубопроводах в следующих ха-
рактерных точках испытываемой магистрали:
в местах изменения внутреннего диаметра тру-
бопровода (рис 7.1); в местах изменения ко-
личества циркулирующей воды (если одно-
временно испытывают несколько магистралей
в ответвлений); па трубопроводах неизменного
диаметра, но большой протяженности через
каждые 5Й0 1500 м трассы. В источнике теп-
лоснабжения манометры устанавливают; на
подающем н обратном коллекторах тепловой
сети, на входе и выходе каждой водонагре-
вательной установки (водогрейного котла, ос-
новного и пикового’подогревателей); на напор-
ном и всасывающем патрубках сетевых насо-
сов, до и после грязевиков и охладителей кон-
денсата. Места установки манометров наносят
на схему тепловой сети и источника тепло-
снабжения.
Для измерения расхода воды при испыта-
ниях измерительные приборы устанавливают:
на подающем или обратном трубопроводе теп-'
ловой сети на выходе из источника тепло-
снабжения; на трубопроводе подпитки тепло-
вой сети; на подающем или на обратном трубо-
проводе ответвлений, которые намечают для
испытания одновременно с основной магист-
ралью Нозможность использования сущест-
вующих измерительных диафрагм, ожидаемый
расход циркуляционной воды во время испыта-
ний, правильность выбранных мест установки
перемычек и их диаметров, а также необходи-
мые (по пределам измерений) для измерения
манометры устанавливают в результате ориен-
тировочного гидравлического расчета. При
этом задаются эквивалентной шероховатостью
трубопроводов (исходи из указанных выше
сведений об эксплуатации) и таким расходом
воды, чтобы потери напора между двумя точ-
ками установки манометров были ле менее
15 м.
Полученную в результате расчета величину
потерь напора в тепловой сети и в перемычке
сопоставляют с напором сетевых насосов при
заданной величине циркуляции. Достаточно
близкие совпадения этих величин указывают
7.1. ГиДр(1ВЛИЧГ-СИИ(' ИГГ11J Т ,1 IILill
319
ня то. что диаметр перемычки и расход сете
вой воды приняты правильно. Н противном
случае необходимо выполнить повторный гид-
равлический расчет, задаваясь другим расхо-
дом воды или другим диаметром (местом
врезки) перемычки, Для увеличения циркуля-
ции воды подключают крупных потребителей,
расположенных та последней точкой измерения
давления по испытываемой части магистрали,
а из элеваторов этих потребителей удаляют
сопла.
Возможность использования существующих
диафрагм для замера максимального и мини-
мального расходов ноды, намечаемых яри ис-
пытательных режимах, проверяют ни формуле
(] =? A nd2 у'Л/у 10 " \
где G рлгхил. полы. м,1/ч; Л коэффицнгиг, за-
висящий от типа тгзиилпителя, примененного в днф
ференииальном манпмегре (для дифманометров,
заполненных ртутью, над кптприй находится пода,
Д =0,04435; для дифманометров, заполненных во-
дой, ц!1д которой находится воздух, 4=0,01251);
я - коэффициент расхода, определяемый по григри
ну рис. 7.2 в зависимшп и от величины т—
где D - внутренний диаметр трубопровода, d -
диаметр мерного отверстия диафрагмы, мм; ft --
разность высот столбов жидкости в дифференци-
альном манные гре, мм; у плотность циркуля
иконной воды, кге/м-'
Измерительную диафрагму можно непачь-
зонать для испытаний, если перепад давлений
в дифманометре, подключенном к диафрагме,
будет находиться ц пределах 50 600 мм. Если
существующая диафрагма не удовлетворяет
условиям минимального расхода виды, сле-
дует проанализировать возможность, не заме
пяя диафрагмы при испытаниях ня минималь-
ных расходах, использовать в качестве рабочей
среды в дифманометре не ртуть, а Другую жид-
кость с меньшей плотностью или перевернув
дифманометр, превратить его в водо-виздуш
ный. Если существующую диафрагму по усло-
виям перепада давлений при испытательных
режимах использовать невозможно, ее следует
заменить другой, рассчитанной по формуле
(7.1). Манометры для испытаний выбирают
для каждого участка, исходя из того, чтобы
измеренное давление не превышало ’2/\ предела
шкалы. Ожидаемое давление принимают по
резул ь гат а м предварительного г и др а вл и ч некого
расчета с учетом профиля тепловой сети и рас-
четных показаний манометров при статическом
режиме.
Расчет параметрон испытаний протяженных
о<
ЭИ
Рис. 7.2. График для илредглгнля расхода нормаль-
ных острых диафрагм
магистралей. Протяженные магистрали тепло-
вой сети характеризуются наличием на них
участков трубопроводов, диаметр которых убы-
вает от источника теплоты
Дли получении достоверных результатов
гидравлических испытаний необходимо добить-
ся максимально возможных значений потерь
напора по каждому испытываемому участку,
чтобы уменьшить относительную ошибку при
их определении. Поэтому расходы воды при
испытаниях трубопроводов больших диаметров
должны быть значительно выше, чем при ис-
пытаниях концевых участков магистрали. В свя-
зи с этим оказывается невозможным одновре-
менно испытать все участки протяженной ма-
гистрали и ее приходится испытывать в не-
сколько этапов Для пропуска большого расхо-
да воды при испытаниях головных участков
магистрали необходимо устройство перемычек
нс только в концевой камере магистрали, но
и в промежуточных камерах.
Участки. подвергаемые испытаниям на
320 t ,t «я JJ /. Испытания r; ч thtri'iiiMX ген.илгыя 1г./г.ч1
Ряс. 7.3. Cxi’Md hiihjiыиаемой магистрали
ИТ- источник тепла; J1.-I нодлнлцая jihhhh,
ОЛ обратная ЛИВИЯ; 111-115- перемычки;
Z,, , игмггка Hi-r-пчника теплоты; Z, отмет-
ки точек измерений длп.'п'пин; ! ,5 участки ма
гнет ралн
|..1ж,и>м этапе, выбирают таким образом, что
бы одновременно можно было испытать трубо-
проводы с близкими значениями диаметров.
В конце каждого участка, испытываемого па
каким-либо этапе, монтируют перемычку между
подаю Шим и обратным трубопроводами. При
испытаниях какого-лm/ifr участки” пщихТбЗ^ЮТ"'
иге перемычки, расположенные за испытывае
мым участком.
В' задачу расчета параметрон испытаний
входят определение расходов волы на каждом
этапе испытаний, выбор перемычек, неибхо
димых дли пропуска этих расходов, выявле-
ние возможности использования существующих
измерительных диафрагм и расчет диафрагм
при необходимости их замены, выбор пределов
измерений монометров в точках замеров дав
леннн.
Расчет расходов воды, необходимой для по-
лучения до<тоиерпых результатов испытании,
и выбор перемычек производят, начиная с ко-
ченного участка испытываемой магистрали.
Принимают нелинипу потерь напора по одному
из трубопроводов, который характеризуется
меньшим сои рот пилением, рассчитывают со-
ответствующий ей расход воды и находят зиа
чепце располагаемого напора в копневон ка-
мере. По величине этого напора подбирают
диаметр кондовой перемычки.
Затем по выбранным потерям напора па
предпоследнем участке испытании выявляют
необходимый расход воды по нему, оценивают
расход ВОДЫ, поступающей в конечный участок
испытываемой магистрали, и по разности этих
расходов определяют диаметр перемычки в
конце предпоследнего участка. Аналогично по-
ступают и при расчете расходов и перемычек
па испытываемых участках, расположенных
ближе к источнику теплоты.
Величину потерь напора на участке по од-
ной пинии при пены।апнях выбирают не мо-
нет 15 м. Если участок спетой г из трубопро-
водов С неодинаковыми диаметрами, то необ
ходимые потери напора и расход воды опре-
деляют для трубопровода с меню и им сопротив-
лением, т. е. как правило, с большим диа-
метром.
Если располагаемый напор у перемычки
оказывается настолько малым, что предопре-
деляет чрезмерно большой се диамет р, выбира-
ют меньшую величину потерь напора по ИСЛЫ-
тыкаемому участку,
Вследствие дискретности диаметров пере-
мычек ожидаемый расход воды на разных
оталах испытаний будет несколько отличаться'
от рассчитанною. Для определения расхода
воды при испытаниях каждого у часика произ-
водят ।идраилическин расчет магистрали для
•лж.р-ег/’ „УС.ЦЫДИЦМ*5 ,.уЩИ ..Выб|Ц:.С1Ш.«*
размерах перемычек и окончательно находят
ожидаемые расходы воды и величины напоров
в камерах, где будут установлены манометры.
Расчет параметров гидравлических испыта-
ний покапал па примере магистрали тепловой
сети с диаметром трубопроводов 1000 300 мм,
длиной 1,7 км.
Пример расчета параметрон гидравлических
испытаний.
Схема испытьшясмой магистрали показана
на рис. 7.3. Исходные данные по магистрали
приведены в табл. 7.1.
Располагаемый напор па выводе источника
теплоты при гидравлических испытаниях состав-
ляет !\Н^ ,= 140 м, напор в обратной .пинии
источники теплоты 20 м. Геодезиче-
ская отметка сеченых -расщщн источника
тепли 7И , = 100 м. Перемычки П2 (у/,—200 мм)
и 114 (а\. = 350 мм} существующие, пере
мычки ill, 113 и lib— вновь монтируемые,
Для существу кг тих и монтируемых перемычек
сумма коэффициентов местных сои роти вле
ннн £ = 4,5, длина перемычек указана и
табл. 7.3,
Испытания проводит в три этапа первый
этан — испытания участков 1 и 2, второй —
испытании участков 3 и 4, третий испыта-
ния участка ,5.
Задачей расчета параметров испытаний
является определение диаметра вновь монти-
руемых перемычек П1, 113 и Пщ ожидаемых
расходов воды при испытаниях, напоров в кон-
цевых камерах участков.
Сопротивления участков магистрали ко
7.1. Гидравлические испытания 321
Таблица 7.1 ХАРАКТЕРИСТИКА ИСПЫТЫВАЕМОЙ МАГИСТРАЛИ
Номер участка Уелоиный диаметр труболрогмыл dv. мм Дли ил । р_\боттроьн\т,а С r.l Сумма коэффициентов М+СТ1ПАХ сопротивлений Пре диол я гл гм и и нелич ни а иквиьалентнок И1ерок0вятлгт41 мм отметка кепи1 чiiuii камеры Zk м
подающий ^1 Ня 1<я образ в ин л нн ич
1 1000 1 500 5,0 10 1 93
2 ЛОГ) 800 8,3 5 1 80
3 600 10ОО 3,8 5 3 *>((
4 501* 600 7,5 3 3 105
5 300 800 5,5 3 3 ! 10
каждой линии находит ла основании удель-
ных сопротивлений трубопровода, приведен-
ных и табл, 7.2, по формуле
Л’ 6’л^+5м,
где- 5 сопротивление одной линии участка трубо-
провода, определяемое потерями напора ни участке
при расходе 1 мн/ч, m/(mj/4)2; S., — удельное со-
противление 1 м трубопровода, м/(м^/ч)2м; 8Н
удельное сопри [пиление единицы коэффициента
местных сопротивлений, м/ (м'7’1)а.
Сопротивления участка 1 по подающей и
обратной линиям:
8"оа = 0,247 10-ы-1500 + 0,648 10 *-0,5 =
= 0,103 10-^ м/(м3/чГ;
++С 0,126- 10“ч- 1500 J-0,6'18-10_ft-0,5 =
= 0,224*10"° м/(м7ч)'\
Сопротивления участка 2:
3^ = 0,632 10 9 -8004-0,156 10'г-8.3 =
0,635- ИГ* м/(мя/ч)й;
3^ = 0.403-10 н-800 + 0,156- 10’ <8,3 =
= 0,452-10~6 м/(м3/ч)а-
Сопротивления участка
5^ = 0,258-10“ь-10004 0,449-10 <3+=-
= 0,275- 10 5 м/(м7ч)\
.S>irt|’= 0,220-10“11 -1000 | 0,419-1 0 '7 3,8
= 0,237* 10" rj м/(м7чр.
Сопротивления участка 4:
3+ = = 0 й65. ] 0 «. 600 + 0,913 10~''-7,5 =
—0,407 Ю“Л м/(+/47-
Сопротивления участка 5:
5лоя= <ji>nP_ 0,820-10“'-8004 0,681 10 6-6,5=
=l),7fH)-10-'' м/(м7ч)<
Для определения диаметра перемычки 111
на концевом участке магистрали принимают
высокие потерн напора по участку 5, поскольку
расход при ею испытаниях невелик, потери
напора на предыдущих участках малы и, слс-
донатсльно, имеется высокий располагаемый
напор перед участком 5. При гаком выборе
1 I к. Sfvi
потерь напора по участку 5 увеличивается
диаметр перемычки IH.
Расход сетевой коды по участку 5 при вы
бранных потерях напора по одному из трубо-
проводов ХН^1‘,Д.. 45 м равен:
! А//-^Д == д/Г 45 -г 802
V 0,700-10
м2/ч.
Располагаемый напор у перемычки П1 со-
ставит:
АЯя1 = АДи.т - (Sr + 4 4- ЗГ -7 ЗГ+
+ 5зЛ[, + 2S4 + 2Ss)O5 =140 — (0,403* 10 <i
+0,224- 10-ft + 0,635-10 6+0,452-10 t,+
+ 0,275* IO"5+0,237- 10“b + ?-0,407- !0“fi +
+ 2 0,700-10“4)8022-40,3 m.
Сопротивление перемычки П!, необходимое
для пропуска через нее расхода (+ = 802 и /ч,
равно:
S" = 0,627- 10“’ м/(м7ч)г-
Anl ИГ «ИГ
I Io табл. (.3 выбирают диаметр перемычки
с ближайшим значением сопротивления:
+ = 150 мм. SILl = 0,622-КГ4 м/(м7ч7.
Диаметр перемычки ИЗ, устанавливаемой
дополнительно к существующей перемычке П2
+ = 200 мм, определяют следующим образом.
Расход сетевой волы при испытаниях у част
ков 3—4 определяют исходя из принимаемых
потерь напора па участке 3, ;
темся меньшим сопротивлением,
вой величине потерь напора в
кии этого участка 15 м находят
расход при испытаниях участков
характеризу ю-
. I 1ри ныбран-
обратпой ля-
необходимый
3-4:
Таблица 7,2. УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, S М(/М7Ч)\ М
УсЛивией диаметр т ру биг] ре- вела, мм Величине ькинвалентиой 1иероу<1влто1.ти. мм
0,5 1.0 3.rj fi.O 10, c 15.0 20,0 a P.O 50.0 i-1
ню 0,193- Ю-4 9,24 LIO 4 0.364-10"’ 0,455-Ю 4 0,647-10"1 0,820-Ю-4 0,990-10 4 0,133-1C) —- 0,210-ld-3 0,637-Ю-4
] 2.5 0,593-10-ь 0,734 -10 5 0.109-10-5 0,135-10- 4 0,188-10- 4 0,235-Ю-4 0.280- IO"4 0,369-10 1 0,558-Ю"4 0,261 -IO"4
150 0,226- IO-5 0,278 -10"5 0.408- HI ’ • 0,501 -Ю"5 0,689-10 ' 0,352-10"* 0.101 -IQ-4’ 0,130-10 ’4 0J91-10 4 0,126-Ю’ 4
200 0.393-10 ® 0,479-10"® 0.687-10 * 0,833-10-® 0.1 12-10-- 0.136-10 s 0.158-ID"5 0,200- 10-3 6,282- 10“5 0,334-Ю 6
250 0,122-10 F 0,14810-* 0,209-10 5 0,251 - Ю"® 0,333 -10“: 0.401-10 й 0.463-10’ 13 0,578-10"' 0.794- 10"® 0,137-Ю-5
300 0,484-10-’ 0,584 -10 7 0.820-IO-’ 0,981 -10 7 0.129- IO-' 0,154-10"® 0,177-10’ 6 0,218-10"* 0,295- IO-6 0.681 - Ю-13
350 0.215-10—’ 0,258-10 7 0.359-10"3 0,428-10 “ 7 0.458-10" ' 0,663-Ю-7 0,756- IO"7 6,926-10 7 0,124-10-® 0,367-lO-1’
400 0,111 -10 3 0,132-10-- 0.183SIO 7 0,217- IO”7 0.281-10"’ 0.333-10"7 0,378- Hl"7 0,463-10-’ 0,608-10 7 0,221-Ю к
450 0,579-10 5 0,692-1!)-* 0,951 -10" ’ 0,112-IO"7 0,145-10-’ 0,171-10 7 0,193- IO"7 0,234-10—’ 0.I93-10-7 0,135- 10 6
500 0,346- Ю-Е 0,413-10 * 0,565-IO" ~ 0,666-10 B 0,854-10"* 0,100-Ю’7 0,113-10 7 0,137- IO-7 0,178-Ю-7 (1,913-10-?
600 0,136-10-® 0,162-10"* 0.220- ИГ* 0,258-10"8 0,328-10* 0,384-10-8 0.432- IO"8 0,516-10 ® 0,664-10-a 0.449-10-7
700 0,677-10"’ 0,801-10"’ 0.108-10" * 0,127-IO"8 0,160-10 * 0,186- IO"8 0,209- IO”8 0,249-10 1 0,317-10-* 0.263-Ю-7
800 0.342-10 ’ 0,403-10-’ 9,542-10 ' 0,632-11)-’ 0,795-10 “ 0.922 - 11)"9 0,103-IQ-8 0,122-10 5 0,155-Ю s 0,156-НГ7
900 0,187-10-° 0,220 - IO" “ 0,294 10 “D 0,342-10"’ 0,429-10-- 0,495-10 9 0,553- It]"’ 0,652- IO"D 0.820-10 ’ 0,98'3-10 л
5 000 0,109-10“’ 0,128-10 s 0,170-10“; 0,198-10 9 0,247- IO-’ 0,284-10"’ 0,316-10 4 0,372- 10"’ 0,465-10-’ 0,648- 10 8
1200 0,418-10 111 0,490 10" ° 0.648-10 1,1 0,749- КГ10 0.929-10 ll? 0,107-10"’ 0,118- 10"’ 0,138-10 ° 0,17210-’ 0,312- КГ3
1400 0,189-10 1,1 0,221 -Ю":® 0.291-10 111 0,336- io-10 0.4 14-10 10 0,474- 10" 0,524-l0",: 0,610- 10- 10 0,751-Ю ’ 0,170- Ю-1
322 Гл или 7. Испытания трубопроводам ы гвддидол ftfirtrw
Таблица 7.3. СОПРОТИВЛЕНИЕ И ПРОВОДИМОСТЬ ПЕРЕМЫЧЕК
Условный диаметр, мм
1 lap a nt три ICO 1135 150 200 250 300 350 400 4f.lt 600
Сопротивление5. м/(м3/чГ Проводим сеть Аг м’/ч/^'' ® 0,323-10“Li 55.6 0,129-Ю-8 88,0 0,622-10 4 127 0,1 60-И)-4 250 0,648- Ю-5 343 0,318-Ю 5 561 0,173-10-’’ 760 0,104-II)-5 981 0,636-10-5 1250 0,428-IO’6 1530
Примечание. Сопротивление перемычек определено при ^4.5 и длина* перемычек: d-,= ЮО—ТОО мм. /=2 0 м d,= 350-400 им *=?. 0 м
dy= 450—500 мм, / = 4,£> м. ’ ’ ’
7 I Гилргик'шчеики^ испытания
32»
При расходе' 2520 мн/ч располагаемый на-
пор у перемычек П2 л 113 составит;
, = + *'L l~
4- S?i"p + . ., = 110 - (0,403 1 (Г€ 4
40,224-10”u + 0,635 Itl-1'14 0,452-10 h +
4 0,275-10 4('),937-10 -;>4a-0,407-10 -h)-
-2520'=44.9 m.
Сопротивление участка 5 и перемычки П1
равн о:
5.-, ,.l = 2.S5-uSlll=2-0,70()- 10’^4-0,622• 10”4 =
= 0,202-10 3 м/(мэ/'|)2.
Расход воды по участку 5 при испытаниях
участков 3- 4 составляет:
с -\Г^~ 3 —471 М:7ч
С5= V ’ * 0,202-10 3
По перемычкам П2 и ПЗ при испытаниях
участков 3 f должен протекать расход воды
0iiM=Gs.4- 2320 -471^2060 м3/ч,
<.дл!рогив..,1гнис перемычек 112 и 113, необ-
ходимое для пропуска через них расхода
2031) mj/4, равно:
0,107.10-“ мАм:7ч)2
(fj.n.d 2000
По табл. 7.4 выбирают ДНЬМС1р lR-рсмЫЧКИ
[13 так, чтобы суммарное сипршивлинис
параллельно включен ешх перемычек П2 и ПЗ
было близким к величине необходимого сопро-
тивления этих перемычек:
(/.,.= 100 мм, S',,3 0,323-ЮГ Л м/(м'7'ч)2.
При этом ЗА.:; = 4107 10” 4 м/(м3/ч)“.
Диаметр перемычки 115 определяю! так
же, как перемычки ПЗ. Расход воды при испы-
таниях участков 1 — 2 вычисляют исходя на по-
терь напора по обратной линии первого участ-
ка 15 м:
Располагаемый напор у перемычек П4 и
По составит:
АЯ^.г, .^„.-^iS'l'^ + Sf^ 1
= 110 —(0,4иЗ- 10”G-i-0,224 10”с +0,535-
10 ” - 4- 0,402 10“ 7 81 702 = 23,3 м.
Сопротивление части испытываемой ма-
гистрали, раскаюженний па перемычками П4
и П5, находят следующим образом.
Сопротивление последовательно располо-
женного участка 5 и перемычки П1
Sr,,., । - 0,202 10”и м/(Х'/ч)2.
Сопротивление параллельно включенных
участка 5 с перемычкой 111 и перемычек П2
и 113
4---- । - ,\----1
\ fi.n I \ 2|Я
1
1 1 =
V0,202-10 3 _ ,П|.Л!7- КГ'4
-0,707 10 'ь м/аС/ч)2.
Сопротивление части испытываемой ма-
гистрали, расположенной за перемычками П4
я П5
S я - л.„ । лл = £Г + + 25ч 4 Л5.„ । ,2.з
0,275-10-140,237 10~я | 2-0,407-10 s4
+0,707-К)”5 -0,203-I0”4 м/(и7ч}\
При испытаниях участков 1 2 расход
гетеной поды по части испытываемой магистра-
ли, расположенной за перемычками 114 и 115,
составит:
6’j-5 =Д J
= 1120 м3/ч.
Д7л;у.
Sj 5>uij,3
25,3
0Д03- Ю”г"
По перемычкам 114 и П5 при испытаниях
участков 1—2 расход воды должен составить:
(А-1,5 = (7j - z—(А-й = 8180 1120 = 7060 м'*/ч-
Сопротивление перемычек П4 и 115, необ-
ходимое для пропуска через них расхода воды
7060 м'7'ч, равно:
_ ЛЛА,.:. _ 25,3 _
п4>'“' fir^i6 7060г ~
= 0,oU8-10-fi м/(м3/ч)а.
По 1абл, 7.4 выбирают диаметр перемычки
П5 । ак, чтобы суммарное сопрогивлепие па-
раллельно включенных перемычек П4 и П5
было блиако к полученному значению:
+=300 мм; <54 = 6,318-10 л м/(м'7ч)3.
При этом Sll4,H = 0,374-10 м/(м3/ч)4.
Если в процессе подбора перемычек оказы-
вается необходимым испилпловать более двух
II*
Условный диаметр второй перемычки, мм
Таблица 7.4, СОПРОТИВЛЕНИЕ И ПРОВОДИМОСТЬ ДВУХ ПАРАЛЛЕЛЬНО ВКЛЮЧЕННЫХ ПЕРЕМЫЧЕК S. МДМ’/ЧС: А,
.<<'/:яч1-к ц диаметр нерпой геремы <ки, м г-
L 5(1 2inl 250 3C-J 450 :CU' 45'3 ' ,.ik:
IDG r,
5 —-.),й| 1 - .6 0,162-10 786 0,1 io- io-s 0,797- КГ
ll]b ,-UT.I 0.482-10“’ 0.323- 10-11 0,107- 10“°
lij:] 144 150 0.299.JCI ‘ UJ - -Tsy CJCT-IQ^ ~uu 3<t6 £50 C-496-10lL 445 300 °-263- l0~b 61 ! 6,150-10^ 176 3 2J6-O)-4 0.155- IG-4 0,400-10 =
215 0,875- 19 5 254 0704-10 5
338 0.432- ID"0 377 (U?(h ]tr5 500 3.242- l(j —b
481 0,237-ID 6 5211 C,21!.10 ‘ 643 0,152-10 5 8: Г 0.980-10“°
649 0.1 39-ID Fl 688 0,127-10”5 954 0,756 - 1О“Ь 1 12(1 0,574-10 " 0.433- IO"6 1
5^0 81(i 0 "T',5 ]0_|л 400 Ю40 450 1310 501) 0.300io-’ 1 590 848 (1,873-13 H 887 0,812-10 6 1010' 3.651 - IO-6 И 59 1320 0,533-10 r- 0,442-1 O'r; 1520 0,330- JO--6 0,260-10” ° I960 0,201 - П|“ъ 0,x60-ю-6
1070 0,557-10 ” : 1 10 0,525-10"5 1230' 3.444- IO-c 1370 0,372 -10 “ 1540 3,306-10-° 1740 .0.248.10 f’
1340 0,381-10 * .380 0,363-1!}-° 150G 9.316-I0 L 164 0 0,272-10-*1 18 i 0 9,229-ID ri 2010 O.lSl-lO-6 2230 0.109-10 ° 2500 0.129-ID ri
1620 1 -5«< j 1780 1920 2093 2290 2510 2780 3369
ywsni-WJ .гтгнн^ии п ntiTi-nivtu^ff п и f? г / frSE
7.1. I'идрлi!,im-ихний испытаяим
325
перемычек, то их общее сопротивление нахо-
дят по формулам:
S„y - IMS;-.;
ЛцУ = Д11Ч-ЛпуЧ-/1пл | ,
!,.).С: 71III . A.-V, X,,:, И проводимости пером.НК,
н| >4тч.ста или к> щи с собой [ни-ходея по ним при потерях
нашцы I м, л,< суммарная проводимость в;
раллельно включениях перемычек.
Величи троводл и остей одной и двух парал-
лельно включенных перемычек принимают по
табл. 7.3 и 7.4.
Для окончательного определения расходов
воды при испытаниях н построении ожидае-
мого пьезометрического графика проводит
гидравлический расчет магистрали для каждо-
го этапа испытаний при выбранных диаметрах
перемычек Целью расчета служит определе-
ние расходов воды для выбора измерительных
диафрагм и напоров в камерах испытываемой
магистрали для подбора манометров.
При испытаниях участков I—2 псе пере-
мычки па магистрали должны быть открыты.
Сопротивление магистрали с открытыми пере-
мычками при ЭТОМ состав нт:
С fl ЮЛ J С* ! CllO.l I CtJfip t
j.v(j -2j - JI "TJl I J2 -H>2 -f-
+ -----------j-----------= 0/103 -10 " +
f+- - -j .-
\'Ss 5. n 1.2. H
+ 0.224-10 1) + 01й35иО"к + ОД32-10 6 +
.-дЬ '
' \-0,574 - 10 ь v;0,20.3-10^
= 0,214-К)-3 м/(м7ч)г.
Расчетный расход воды на участках /— 2
при их испытаниях, not ери напора на них АН
и пьезометрические напоры в их конце
и соответственно раины:
г-Р = J Д//-1 + Z
' V V 0,214-10-5
=«090 м:’/ч;
ЫГ\"А~- S+'i(+ .,)=• =0.103 10 -п 80902=26,4 м;
Д//уин = .Sy*’(G4... + = 0.224 - 10 +80902 - 14,7 м,
ЯГ = 17 + ^ + ДШИт-А/Гд 2( =
= {100 + 20 4 140) 26,4-95 -138,6 м;
= (Z + Н^л 4 A//'in" Z, =(100 +20) +
| 14,7-95 - 39.7 м;
4 f/р1 = .S>H(i ?_ .? = 0,635 -1 0 + «090- = 41,6 м;
= 21 0,452-10’+8090* = 29,6 м;
Н Г" = Z । + Щ — Aj7 Зил — Z-i=95 + 138,6—
— 41+ -80=112,0 м;
!1^=7,\ + //?ep + AW6,) -Zi>=95 + 39,7 +
| 29,6 — 80 = 84,3 м.
Располагаемый напор перед перемычками
Г14 и U5 составляет
Л//|И..5 = №ид-/7?йр = 1 12.0-84,3=27,7 м.
Ожидаемый располагаемый напор при ис-
пытаниях перед перемычками П4 и Г15 близок
к полученному при выборе перемычек (25,3 м).
При испытаниях участков .? 4 перемычки
П4 и 115 закрывают. Сопротивлении магистра-
ли при этом составит:
Зи(, ..,j = S?” + + ЛТД + ST* I «3 ь.li I Д,:i
= 0,403- 10“°4 0,224-Ю ' l3+O,635-10-'1 {-
1-0,452-10“" +0.203-10 4 =
= 0,220- 10 11 и/ (м''/чI
Расчетный расход по участкам 3 4 при
их испытаниях, потери напора на участках
магистрали и пьезометрические напоры в на-
чале и конце участков 3 —4 cootbctci ценно
равны:
гр -J~ хи~ _ J 110
Л 1 * $м(3 ,n - V 0,220-10 ”
= 2520 м'’/ч;
д+'+,^(5^" + .S+’i (G+ + =
= (0.403-10 “+0.635-10~,;)25202=6,6 м;
Д Я?П:> 2 = +А++ (G Ч _ 4)г =
=(0,224-10-h+0,452-10 hj2520* -4.3 м,
+ //n + XH\K г - М!"г^ -Z2
= (100 | 20+I 40) —6,6—80= 173,1 м;
(Z + 7Л.,+.,. I A/7?o+-Z2 -
= 1100 + 20) + 4,3 — 80 = 44.3 м;
= 0,275- 10" + 2520'= 17,5 m,
A₽=SH^-i)’ = 02237-10 +252O2-. 15,1 m,
= 12 _|_ 7/yu.-x _ п.;д _ =
- 80 + 173,4 17,5 — 90 145,9 м;
//^' = 72 + Ядр+Л+^г Zi =
= 80 1 44,3+1.5,1—90=49,4 м;
A//40jt = А//1Л = S/GR... 0 = 0,107-10 3.2a2t+ =
= 25,8 m;
НГ1 = Z3 I- — Л/УГ1 — Z4 =
= 90+145,9-25,8- 105=105,1 m;
= Z;1 + + AWr'1’ - Zt =
90 + 49,4+ 25.8—105 = 60,2 M.
326
Глани 7. Исгилталил тр1/6апролиИпл ы пйг.рудпцанмя тепловых сетей
Рис. 7.4. Ожидаемые пьезометрические давления при
испытаниях
1 — при испытаниях участков /—2: 2 — при испы-
ганнях участков J— 4; <3 - при испытаниях участка
Распил щчк-мын напор перед перемычками
П2 и ПЗ составляет:
AWlli3 = H^-7/^=105,1-60,2 = 44,9 м.
Ожидаемый располагаемый напор при испы-
таниях перед перемычками 114 и И5 равен полу-
ченному при выборе перемычек.
При испытании участка 5 дополнительно
закрывают перемычки 112 и 113. Соп рот пиле-
ние магистрали при зтом составляет
,SH(6}=Sr + Sr + sr+5гй₽+Sr + +
+ 2S«+25^ + 3., ,=0,41)3- 10“l' + 01224- IO“& +
+ 0,63.5 10“° + 0,452 -10“e + 0,275 -1 (Г5 +
+ 0,237 -1(ГЙ + 2 *0,407- 10-“ + 2 -0,700- 10““ +
+ 0,622-10““ = 0,217* l0“:i +./м3/ч)2.
Расчетный расход по участку а при его
испытании, потери напора на участки л магист-
рали и пьечометричсскис напоры н начале
и конце участка 5 соответственно равны:
- Г40 -
0,217-10 3
803 м*/ч;
А/Ли+- ^Гд+А^^+^^+ Sir) (6Н)2 -•
= (0,403 -10 - ® + (1,635 10 -s + 0,275 -10“5 +
+ 0,407-10“ *1803^ = 5,1 м;
A//f2 + = (S?4p + 5?6p + 5S6p + S^p) (Gg)=
-(0,224- 10-^ + 0,452-10-^ + 0,237 КГ 5 +
+ 0,407* 10“5)8()3J—- 4,6 м;
( Д/7+т- Atf^4--Z4 =
=(100 + 20 + 140) —5,1-105=149,9 м;
;/Г=(2+/4)ил|-дщл% z4=
= (Ю0+20)+4,6— 105= 19,6 м.
ДЯ£ад = ДШ4 р = 5ь((тТ)2 = 0.700 10 -4 8032 =
= 45,1 м;
Н1ил - Z+ + AT'1 — - 105 + 149,9 —
-45.1 - 110 = 99,8 м;
T/^p = Z4 + ^4t₽ + ДЯз4р — £ъ = 105+ 19,6+
+ 45,1 — 110=59,7 м
Располагаемый напор перед перемычкой
111 составляет
99,8 —59,7 40,1 м.
Ожидаемый располагаемый напор при ис-
пытаниях перед перемычкой П1 практически
равен полученному при выборе перемычки
(40,3 м).
Расчетные расходы воды, по которым вы-
бирают отверстия измерительных диафрагм
на источнике теплоты и пределы измерений
манометров, устанавливаемых у источника
теплоты и д концевых камерах испытываемых
участков, приведены для каждого этапа ис-
пытаний в табл. 7.5.
Величины ожидаемых давлений (показаний
манометров) в точках измерений для каждого
этапа испытаний приведены на рис. 7.4.
Проведение испытаний. Испытания начи-
нают с определения геодезических отметив
точек наблюдения относительно пулевой точ-
ки, за которую, как правили, принимают от-
мене у манометра, установленного на выходном
коллекторе источника теплоты, или самую низ-
кую гонку сети. Геодезические отметки находят
путем одновременного снятия показаний мано-
метров при статическом режиме (сетевые на-
сосы остановлены) и поддержании задан-
ного давления в обратном коллекторе с по-
мощью подпиточных насосов. Отметки опреде-
ляют при днух режимах, различающихся на
0,5 1 кгс/см2.
При статическом режиме необходимо снять
не менее 10 показаний манометров с интерва-
лом 5 мин. Задвижки в источнике теплоты
на испытываемых магистралях и циркуляци-
онных перемычках при статическом режиме
должны быть открыты.
По данным статических испытаний, гео-
дезическую поправку определяют но формуле
,1р _ (к-„)10< '
У
где Рй и Рг — манометрическое давление при ста-
тическом режиме соответственно в нулевой н дан
ной точках, кгс/смЕ; у — плотность воды, соответ-
ствующая ее температуре но время испытаний,
кге/м3.
7. L Гидравлические испытаний
327
Таблица 7.5. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Исгштянмя Расчетный пагкид иглы, м1/ ч Пределы измерений машлкстров ,uih подающей и обратной линий, кгс/саР
ИСТОЧНИК те n.'n.iTiJ участок
4 Б
2 3
Р| р, р- р° р, Р= р. Pi Pi Ра Pi Pj
Участков / — 2 нооо & 25 б 1Г1 16 — — —
Участков ‘2 ‘t 2500 — — — 25 fi 25 10 16 ID — т
Участка 5 ВОР — — — — — — 25 6 16 10
На результаты измерении значительное
влия!1ис оказывают утечки воды Поэтому при
испытаниях следует тщательно следить за ве-
личиной подпитки, чтобы она при статическим
режиме была близка к нулю, а при работе
сетевых насосов нс превышала 1% количества
виды, 11.П р кул ярую щей и сети При больших
уточках испытания дрек -гщают до устранения
утечки.
Перед выполнением основных испытаний
проводит пробные испытания при работающих
сетевых насосах со снятием показаний всех
установленных приборов. Во время пробных
испытаний проверяют достаточность потерь
напора на участках, правильность выбора
пределов измерении манометров и работу диф-
манометра, Если пробные испытания покажут,
что при принятом режиме потери напора не-
достаточны, необходимо увелн-шт ь . ж,|--..-,лъ
(расход) воды п тепловой сети путем включе-
ния дополнительных перемычек или крупных
потребителей, увеличения напора на выводах
с источника теплоты и т. и.
Основные гидравлические псн^гтшия прово-
дят при макси мальки возможном расходе воды
и расходе, сокращенном л,о 70—80% макси-
мального. Испытания при максимальном рас-
ходе поды позволяют- получить наиболее на-
дежные результаты за счет мдкитмлльного
падения давления. Испытания с сокращенным
расходом воды проводят для проверки пелнчие<
падения давлении, полученных при максималь-
ном расходе. По каждому режиму следует
снять нс менее 15 показаний приборов с ин-
тервалом 5 мин.
Соотtjc-гствис результатов испытаний при
максимальном расходе воды результатам, полу-
ченным при сниженном расходе, проверяют
по квадратичной зависимости
ДЯ, _у Од2
Д//2 ( Gd ’
где А(/[ и Л,Н? — потерн напора на участке соот-
BCTCTueinirj при максимальном и сниженном расхо-
дах воды, и; б; и (j2 — cootbctci ценно макси-
мальпЫЙ н сниженный расходы воды при испыта-
ниях, м'*/ч,
Сетевые и подпиточные насосы испытывают
при расходах воды, изменяемых в пределах
от нуля до максимально возможного расхода
и иг максимально возможного до нуля. По-
дачу насоса изменяют с помощью задвижки
ня нагнетательном патрубке насоса. При нс-
нытанинх измеряют расход сетевой (подпиточ-
ной) воды, давление на всасывающем и нагне-
тате..1пном патрубках (манометры устанавли
вают на одной высоте), мощность, потребляе-
мую злекгроднИ! ателем при различных ре-
жимах. При изменении расхода сетевой воды
от нуля до максимального выполняют не ме-
нее пяти замеров одновременно но всем при-
борам и столько же при изменении расхода
иг максимального ди нуля.
Гидравлическое сопротивление коммуника-
ций сетевой воды в пен очнике теплоты опре-
деляют от обратного до подающего коллектора
на выводах тепловой сети, Пепы гания проводят
при различных схемах включения оборудова-
ния. соответствующих условиях эксплуатации,
при двух режимах работы сетевых насосов и
одном статическом. На каждом режиме прово-
дят не менее пяти измерений. Каждый подо-
греватель (водогрейный котел, бойлер) испы-
тывают отдельно При испытаниях измеряют
расход воды через испытываемый подогрева-
тель и давлен не воды на входе и выходе из
подогревателя. Остальные параллельно при-
соединенные подогреватели должны быть на-
дежно отключены.
Обработка материалов испытаний. Для
расчетов используют показания приборов при
максимальном расходе воды, которые являются
наиболее падежными. Показания приборов
обрабатывают следующим образом. Выбирают
10 показаний приборов, последовательных по
32Я Гяича /. Ис fl ытания и. лЛпр<)дпванчя водяных течлояыо. стай
времени и соответствующих наиболее стябиль
ному режиму Среднеарифметическое значение
выбранных показаний принимают за основу
дальнейших расчетов. К усредненному показа-
нию манометра вносят поправку согласно
паспорту гсюповерки, а затем градусные пока-
зания манометра переводят в кгс/с.м1. Но вели-
чинам давлений с учетом поправок на погреш-
ность и положение манометра по формуле (7.2)
определяют полные напоры в начале и конце
каждого участка:
где Р„ и — истинное давление (с учетом погреш-
ности манометра) в трубопроводе соответственно
is начале и конце учаггка, кгг/г.мг, и fiK— гео-
дезические' поправки на положение манометрии в
начале н конце участка, м; у—плотность воды
при испытаниях, кге/лт’.
Рис, 7.5. График напора в тепловых сетях
1 — условный профиль испытываемой viai ипрали;
2 - линия напоров в подаинннй магистрали; 3 — ли-
ния напора в пбрлтпой магистрали; 4—потери
ин лора в подающей магистрали; 5 — потерн наппра
в обратной магистрали1, б - потерн напора и пе-
ремычке; 7 — потерн па норм и диафрагме
По величине рядности полных напоров в
начале и конце участка находят величину об-
щей потери напора на участке
ЛИ--- Н»~ Нк. (7.3)
Для участков, на которых установлены из-
мерительные диафрагмы, потеря напора в
диафрагме должна исключаться из вычислен-
ной по формуле (7.3) общей потери напора
па участке. С достаточной степенью точности
потеря иапира в диафрагме составит
1,(1 “ЛГ11216
7,2. Теилсвьи: иеиитлиия
329
где h — перепад давлений по дифманометру,
ми рт. ст., й? — диаметр мерного отверстия язмсри-
тельний дилфр;л мы, мм; — внутренний диаметр
трубопровода в месте уета1и.пши диафрагмы, мм;
12,6- коэффициент перевода мм рт. ст. к мм
под. ст.
Затем определяют потери напора в м в мест-
ных сопротивлениях каждого участка
\Н —YK . V
м 1,57-IOSDJ '
где Г с.— сумма коэффициентов меч.-тпыч сопротив-
лений; Ci — расход воды м’/ч; £)„— внутренний
дин метр трубы, м,
Далее определяют линейные (па трение)
потери напора
Л//., ^ХН-ХН»,
рассчитывают удел ьн !!<'. линейные потери на-
пора на участке
где I длина участка, м.
Находят коэффициент трения
Эквивалентную шероховатость К. мн, опре-
деляют из соотношении
IgA =од Л"- 0Д7.
г д V л.
Для анализа результатов испытаний строят
график напоров в тепловой сети при испыта-
ниях (рис, 7.5). Повышенные удельные потери
напора на отдельных участках свидетельству-
ют о местных запорах трубопровода, неис-
правности запорной арматуры, на,личин внут-
ренних наплывов в сварных соединениях и
т. л- Фактические величины эквивалентной ше-
роховатости используют при последующей
разработке гидравлических режимов тепловой
сети для определения попри ночного коэффи-
циента |> к гидравлическим потерям в трубо-
проводах.
7,2. ТЕПЛОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ
И НОРМИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ
Тепловые испытания проводят с целью нор-
мирования тепловых потерь через изоляцию
трубопроводов. Но результатам тепловых ис-
пытаний находя! также фактические теплопые
потери через изоляцию за любой прошедший
период работы теплиной сети.
Общие положения. Тепловые потеря норми-
руют для предстоящего периода работы
конкретной тепловой сети и представляют собой
ожидаемые потери за I год или 1 мое, Факги
веские тепловые потерн определяют та любой
истекший период работы тепловой сети.
Нормируемые эксплуатационные тепловые
потери водяной тепловой сети череп изоляцию
трубопроводов ус тапавливают эксперименталь
но путем проведения специальных тепловых
испытаний сети. Целью испытаний является
определение тепловых потерь различными ти-
пами прикладки и конструкциями изоляции
трубопроводов, характерными для данной
тепловой сети. Ио результатам испытаний
оценивают конкретные условия работы про
кладок и состояние изоляции испытываемых
трубопроводов. В связи с этим испытаниям
следует подвергать те участки сети, у которых
тип прокладки и конструкция изоляций явля-
ются преобладающими для данной сети. Эго
облегчает распространение результатов испы-
таний на тепловую сеть в целом.
Непосредствен пой задачей испытаний водя-
ной сети является определении тепловых по-
терь испытываемыми участками при выбран-
ном режиме.
Экспериментальное определение тепловых
нотере через изоляции? трубопроводов следует
проводить периодически: по мере расширения
и реконструкции тепловой сети, изменения
теплотехнических показателей изоляции тру-
бопроводов в процессе их эксплуатации, за
мены изоляции на отдельных участках и т. п.
Испытания по определению тепловых ио
терь в тепловых сетях необходимо проводить
не реже одного разя в 5 лет.
Нормируемые значения тепловых потерь
с утечкой воды из тепловых сетей определяют
на основании часовой утечки воды, регламен-
тируемой Правилами технической эксплуата-
ции электрических станций и сетей (М.: Энср
гня, 1977).
Определение нормируемых тсплоных потерь.
Нормирование эксплуатационных
тепловых потерь через изолинию
трубопроводов. При определении норми-
руемых значений часовых среднегодовых экс-
плуатационных тепловых потерь через изоля-
цию трубопроводов для тепловой сети в целом
1
330 /'лае a 7. МгпоСтония трубопроводов и оборудования водяных теговых сетей
на псионе тайных испытаний отдельных учет-
ной этой сети в качеству исходных принима-
ют следующие положения:
для испытанных участков сети используют
значения измеренных тепловых потерь с пере
счетом на среднегодовой режим работы теп-
ловой сети;
для участков тепловой сети, не подверг-
шихся испытаниям, но имеющих типы про-
кладки и конструкции изоляции, ина,пм ичи|,ц-
испытанным участкам, используют нормативные
значения среднегодовых тепловых потерн для
данной тепловой сети с введением в них
межрайонных коэффициентов К-, значении кото-
рых принимают по результатам тепловых ис
пытаний;
для участков тепловой сети, не полверг-
шихся испытаниям и имеющих типы ирон." чщж
или конструкции изоляции, отличные от испы-
танных участков, принимают нормытинные зна-
чения среднегодовых тепловых потерь без
введения в них поправочных коэффициентов,
нормируемые значения среднегодовых экс-
плуатационных потерь по тепловой сети r
целом получают суммированием тепловых по-
терь но охзпзктериапванным выше группам
участков.
Нормативные (проектные) значении сред-
негодовых тепловых потерь данной тепловой
сети определяются исходя из дейстпутптя их
норм тепловых потерь для различных типов
прокладок сетей, на основании которых запро-
ектирована тепловая изоляция тех или иных
участков данной сети. («Нормы проектирова-
ния тепловой .изоляции для трубопроводов и
оборудования электростанций и тепловых се-
тей». Госэнеогоизлат. 1959). Структуру норм
тепловых потерт, одинакова (табл. 7.6 и 7.7).
В этих таблицах значения удельных тепло-
вых потерь для двухтрубных водяных сетей,
дифференцированных по типам прокладок,
приведены для каждого наружного диаметра
трмб и нескольких значений ризнгх-ги средне
годовых температур роды и окружаюнтей
среды (грунта при подземной и воздуха при
надземной прокладке). Для подземной про-
кладки значения удельных тепловых потерн
приводят суммарно по обоим трубопроводам,
для надземной прокладки - по отчему трубо-
проводу. Поскольку приведенные в гибл. 7.6
и 7.7 значения разности температур воды и
окружающей среды, как. правило, отличаются
от разности температур для данной тепловой
сети, необходим пересчет этих значений на раз-
ность среднегодовых температур, соответствую
щую условиям работы данной тепловой сети.
Нор^атнпщыс значения средне! одовых теп-
ловых потррь для данной тепловой сети пирс-
де-’нн'т по следуicmifM формулам:
для учигтирв подзем пой прокладки
Qu'J (7.4)
для учщ-ткон надземной прокладки
И1 - jl-7. Л (7.5)
Q:i/> ’ = (7.6)
где Ун"1'. 6*|'.иГ и фиГ,|]г iioHM.tч инные Щ'едnei гы,о
иые теп понос потерн соптрг-тстчсчно для j частной
подъемной ирлк гг я гтдн, ио дающего нобратного трубо-
проводов уня^тиой надземной прокладки, ккал/'ч;
у„ — вогчзтмпчые значения удельных тепловых по-
г(-Щ, шчи О И nfipai иого трубопроводов водя
ных тепловых сетей при [[цд'д'м ипй про кладке для
кяжлого лкзметра труб, ккал/м-ч; ;1 и у„-
нормятипные значения удельных тепловых потерь
соответственно подающего и обратного трубопро-
водов ДЛИ иивдн'п ди;Чмн1 p.'i груб при н;ЧДЗРм ной
прокладке, нк«л/(м-ч); I - длина участка тепловой
сети, характеризующегося одинаковым диаметром
тоубепровоппн и типом прокладки, м; р — коэффи-
циент местных тепловых потерь, учитывающий теп-
jiiiHHje по герк арматуры, опор и компенсаторов.
Нормативные значения удельных тепловых
потерь определяют, исходя из действующих
норм отдельно для участков подземной и над-
земной прокладки применительно к среднего-
довым уелониям рабеиы данной гсшловой сети.
3иа^еция qtl ддя различных диаметров тру-
биниоводен подземной прокладки определяют
путем линейной интерполяции (или экстраполя-
ции) между табличными значениями удельных
тепловых потерь при разностях температур
5?,5 и 65°С (или 65 и 75°С) ня разность сред-
негодовых ।нмиг’ря'1 уе поды и груша для дан-
ной тепло»ой сети (см. табл. 7.6).
Значения ун г и гд,для различных диямет
рои трубопроводов в адми ой прокладки опре-
деляют путем линейной интерполяции между
табличными значениями удельных тепловых по
терь при пн чпи-тях температур 70 и 95°С для
поляюшей личин и 15 и 7() X для об-
ратной линии Интерполяцию проводят на
разность среднегодовых температур воды в со-
ответетнуюшей линии и окружающего воздуха
для дннн””: теп 'юной сети (см. гибл. 7.7).
Рэч..Ог-Т!, сре-,11АгОн/ч?1Ь1Х температур тепло
носителя и окружающий среды для данной теп-
ловой сети определяют на основании средних i
за год температур наружного воздуха и грунта J
J " 1
па уровне задюжспим течмгя।ринпдин, приЕСУЬ j
7.9. Тгплпйыв испытании
331
Таблица 76 НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ^ ИЗОЛИРОВАННЫМИ ВОДЯНЫМИ
ТЕПЛОПРОВОДАМИ ПРИ ПОДЗЕМНОЙ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕ И ПРОКЛАДКЕ В
НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ С РАСЧЕТНОЙ СРЕДНЕГОДОВОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ ГРУНТА 5°С
НА ГЛУБИНЕ ЗАЛОЖЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДОВ
Наружный диаметр трубы d„. мм Нормы thijiubmx потерь, ккал/(и-ч} для двухтрубпий прокладки при рячискттн среднегодовых температур воды и [ручтл, *С Наружный диаметр трубы if,., vm Нсрмы тепловых потерь, ккил/(м-ч), для двухтрубной прокладки при рнвности срелиеглдопых температур ВОЛЫ И грунта, ’С
52.5 65 75 52,5 т>5 75
32 45 52 58 377 — 183 202
57 56 65 72 426 - 203 219
76 61 74 82 178 — 223 241
89 69 80 88 529 — • 243 261
108 76 88 96 630 - 277 298
159 94 107 117 720 — 306 327
219 1 13 130 142 820 -— 311 364
273 132 130 163 920 — 373 399
325 149 168 183 1020 — 410 416
Таблица 7.7. НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ f. „ ИЛИ g , ,f ОДНИМ ИЗОЛИРОВАННЫМ
ВОДЯНЫМ ТЕПЛОПРОВОДОМ ПРИ НАДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКЕ € РАСЧЕТНОЙ СРЕДНЕГОДОВОЙ
ТЕМПЕРАТУРОЙ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА .ТС
Наружный диаметр трубопровода, мм Нормы т е пл о г. г.1 х hoi орх. ккал/In ч) Наружный диаметр трубопровода, мм Нормы тепловых Tiuitpb. ккал/(м-ч)
? а я и ос-г ъ среднегодовых температур I1 ч j пост ь среднегодовых виды и воздуха гемперртА'р ’С
виды и воздуха. (.
15 7U 95 120 4 о 70 95 120
32 15 23 31 38 325 60 80 100 120
48 18 27 36 15 377 71 93 114 135
57 21 30 40 49 426 82 105 128 150
76 25 35 45 55 478 69 113 136 160
89 28 38 50 60 529 95 120 145 170
108 31 43 55 67 630 104 133 160 190
133 35 48 00 74 720 115 145 176 206
159 38 50 65 80 820 135 168 200 233
194 42 58 73 88 920 1 55 190 225 260
219 46 60 78 95 1020 180 220 255 292
273 53 70 87 107 1 1420 230 280 325 380
канальной — 1,2
справочникам
дли
маемых по климатологическим
или ни данным ближайшей метеорологической
станции. Среднегодовые температуры воды в
подающей и обратной линиях тепловой сети
находят как среднеарифметические из средне-
нальной прокопки 1,15.
и для надземной прокладки— 1,25.
В формулах (7.41 —(7.6) суммирование
производят по всем участкам тепловой сети,
не подвергающимся тепловым испытаниям,
месячных температур ее в соответс^вукицих
линиях за весь период работы сети а течение
года. Среднемесячные температуры воды опре-
деляют по утвержденному эксплуатационному
температурному графику при среднемесячной
температуре наружного воздуха.
Значение коэффициента j3 в соответствии
с действующими СНиП «Тепловые сети Нор-
мы проектирования» принимают для беска-
раздельно тля участков с типами прокладки
и конструкциями изоляции, аналогичными
испытанным и отличающимися от них.
Нормируемые значения часовых средне-
годовых эксплуатационных тепловых потерь
по каждой группе участков определяют раз-
дельно для подземной и надземной прокладок
следующим образом.
Нормируемые значения тепловых потерь по
.332
/ л j /г u 7. Испытания труйиприенмЬн и ийирддинаная иидякых теплимых сетей
участкам, подвергнутым испытаниям, находят
по формулам (7.32)— (7.34).
Нормируемые значения тепловых потерь
по участкам, нс нодьерглутым испытаниям,
но имеющим типы прокладки и конструкции
изоляции, аналогичные испытанным участкам,
находят по формулам:
для подземной прокладки
q;k=q?K'. (7.7)
для надземной прикладки
(Ж1., (ДОХ; (7.8)
QW* даЛ'о, (7.9)
г.л.р Q£pr, QSDiL н QuT./a—нормируемые значения
ч лепных среднсгодоных экс пл уа та [[.ионных тепло-
пы к iHirepi, гоп пп”1 етненно „н,..1,я у чист mm ид sexi
ной прокладки и для у чисткой подающей и обратной
линий надземной прокладки, ккал/ч.
Коэффициенты К, Кп и Кп определяю! по
результатам тепловых испытаний.
Нормируемые значения тепловых потерь
по участкам, не подвергнутым испытаниям
и имеющим [ины прокладок и конструкции
изоляции, отличные от испытанных участков,
находят по формулам (7.7) — (7.9) без в веде
пня квэффициентов
Нормируемые значения среднегодовых экс-
плуатационных тепловых потерь через изоля-
цию трубопроводов тепловой сети в целом
устанавливают раздельно ;Ц1я подземной и над-
земной прокладок (а для последней и раздель
по по обеим линиям сети) путем суммирова-
ния тепловых потерь по всем группам участ
ков:
-г, = Q,pJ + (Ж 4 Ж; (7.10)
QiiM.-i n = Qiijiji + Qii₽ri-a+ Qitjrii; (7.11)
QJiG'iu.o~ Qiix л 4“ Qictxа Ч- Qiloji, {7.1 Й)
где ОДД Q»K:4> n И Упал:!.» - нормируемые знвчг-
ния среднегодовых часовых эксплуатационных теп-
ловых потерь для конкретной тепловой сети соот-
ветственно для подземной прокладки и .для подаю-
щей и обратной линии надземной прокладки, Гкал/ч;
Qiiji1, СЛ'пт в Quj/h нормируемые зпачепин чае.о
вых среднегодовых эксплуатационных тепловых
потерь для участков, подвергнутых испытаниям,
соответственно при подземной и надземной про-
кладке (i м (для последней раздельно по обеим
линиям сети), Гкал/ч; <9‘ijir, Qcr/ir н /?ир.гц ||1]р
мируемые значения часовых среднегодовых эксплу-
атационных тепловых потерь для участков, не под-
вергнутых испытаниям и имеющих типы прокладок
и конструкции итоляи.ии, отличные от испытанных
участков, соответстис'цно при подземной и над
земной прокладке (для последней - раздельно
ио обеим линиям сети), Гкал/ч.
Нормируемые значения месячных тепловых
потерь через изоляцию трубопроводов для теп
новой сети в целом определяются по формуле
4- <№д%) /г, (7.13)
1 де QS^ - нормируемое значение месячных тепло
вых потерь через изоляцию трубопроводов, Гкал;
yjon", У|)5дэ и У'^.и нормируемые .значения чп
со вых тепловых потерь соответственно для участ-
ков сети подземной и надземной прокладок (ПО-
даюшей и обратной линий), определенные приме-
нительно к среднемесячным температурам ВОДЫ и
окружающей среды, Гкал/ч; п продолжитель-
ность работы сети в ДЦПИЧМ месяце, ч.
Пересчет нормируемых значений средне
годовых тепловых потерь HdHl.lP И Ойада.о
н.ч их среднемесячные значения „
и Унад“<1 производятся отдельно для участков
сети подземной и надземной прокладок (по-
дающей и обратной линий) по следующим
формулам:
для участков подземной прикладки
;ср.и I л-р.ч_|_()уср.»
ryv к гутг *" । -J . (у Е дт
^ср.г | jfCp.r r>jfCp.r > I.1
для участков подающей линии надземной
прокладки
/*г> и_яр
/ур« гур г tn й (7 1^
Vilano.it—ЧОилз-Я £P,i ^-p.i ! I.'1’1/
для участков обратной линии надземной
прокладки
Г’Р-и___
QX" 11 — Quani л ^ср.г _ fp.r ’ (7.16)
где (?р’к и (Jp-K — ожидаемые среднемесячные тем-
пературы воды в подающей и обратной линиях теп-
ло вой сети, определенные по эксплуатационному
гемисрагурному графику при среднемесичипй гем
пературс наружного воздуха rip", 'С; /„pl и /орл —
среднегодовые температуры воды в подающей и
обратной линиях тепловой сети, определенные как
среднеарифметические из ожидаемых среднемесяч-
ных температур ее в соответствующих линиях За
nori, нериЦ!. работы сети в течение года, "С; "
и /гр'1 средиемссячн.! я и среднегпдвнля темпе-
ратура грунта на глубине залижения теплин|юио
лов, °C; (нр“ и /Р'г — среднемесячная и среднегодо-
вая температура наружного воздуха, °C.
Для тех месяцев, и течение которых про-
изводится перевод круглогодично эксплуати-
руемой сети с отопительного на летний режим
работы, подсчет нормируемых значений теп-
ловых потерь выполняют отдельно по соот-
ветствующим периодам этих месяцев с подста-
новкой в формулу (7.13) вместо п числа ча-
сов работы сети я течение данного периода.
7.2. Тепловые испыт(иыя 333
Нормируемые значения годовых тепловых
потерь через изолинию трубопроводов по теп-
ловой сети в целим определяют как сумму нор-
мируемых значений месячных тепловых потерь.
Кри необходимости нормируемые годовые
тепловые потери через изоляцию могут быть
определены как доля нормируемого годового
отпуска теплоты.
Тепловые испытания. Задачи испыта-
ний и последовательность рабит.
Во время тепловых испытаний водяной тепло-
вой сети выявляют тепловые потери через изо
ляцию трубопроводов испытываемыми участ-
ками сети при выбранном режиме и соностав
ляют их с нормативными значениями по тем
же участкам.
Перед проведением испытаний необходимо
восстановить разрушенную тепловую изоля-
цию, осушить камеры тепловых сетей, привести
в порядок дренажи, организовать сток поверх-
ностных вод с трассы и т. п.
Испытания водяной сети предусматривают
выполнение следующих работ: анализ материа-
лов по тепловой сети; выбор участков сети,
подлежащих испытаниям; расчет параметров
испытаний; подготовку сети и оборудования
к испытаниям; подготовку измерительной ап-
паратуры; проведение тепловых испытании;
обработку данных, полученных при испытани-
ях; сопоставление измеренных при испытаниях
тепловых потерь с нормативными.
Анализ материалов по тепловой сети. Под-
готовка к испытаниям должна начинаться
с детального анализа схемы тепловой сети,
оборудования подогревательной установки, ти-
пов прокладки, конструкции изолинии и состоя
ния ее на отдельных участках сети.
В процессе подготовки составляют сабли
цу с данными по характеристике сети, в кото-
рой указываю! диаметр и длину труб по участ-
кам, конструкцию изоляции и типы прокладки
(подземная бесканальная и в непроходных
каналах, надземная вне помещения). Образец
таблицы приведен в примере расчета тепловых
потерь через изоляцию трубопроводов.
Для пересчета полученных при испытаниях
результатов на различные Эксплуатационные
режимы работы сети и определения темпера-
турных параметров испытаний используют кли-
матологические данные для того населенного
пункта, в котором расположена испытывае-
мая сеть:
среднегодовые температуры грунта /yf,"1 ня
среднем уровне пси теплопроводов при под
земной прокладке и наружного воздуха W
при надземной прокладке вне помещений; сред-
немесячные температуры грунта /г)'х на сред
нем уровне оси теплопроводов при подземной
прокладке и наружного воздуха по каждому
месяцу в отдельности.
Эти данные следует принимать как много-
летние по материалам ближайшей к данному
населенному пункту метеостанции или из со-
ответствующих справочников.
Выбор участков сети, подлежащих испыта-
ниям. Испытаниям следует подвергать участки
сети, у которых тип прокладки и конструкции
изоляции являются преобладающими для дан-
ной сети.
Испытания по определению тепловых по-
терь двухтрубной водяной тепловой сети необ-
ходимо проводить на циркуляционном кольце,
состоящем из подающей и обратной! линии с
перемычкой между ними ita конечном участке
кольца.
Начальный участок циркуляционного коль-
ца образуется оборудованием и трубопрово-
дами теплоподготовителыюй установки (рис.
7.6).
Циркуляционное кольцо состоит из ряда
последовательно соединенных участков, разли-
чающихся, как правило, типом прокладки и
конструкцией изоляции. Участки могут состо-
ять из трубопроводов различных диаметров.
Рекомендуется проводить испытания с. цир-
куляционным кольцом, которое включает в
себя основную магистраль тепловой сети, со-
стоящую из труб наибольшего диаметра и мак-
симальной протяженности от источника тепло-
ты. В конечный участок циркуляционного коль-
ца ни возможности следует вводить трубопро-
воды квартальной распределительной сети.
Все ответвления и отдельные потребители, при-
соединенные к циркуляционному кольцу, на
время испытаний отсоединяют от него.
При таком выборе циркуляционного коль-
ца расходы воды на всех его участках во время
испытаний в основном одинаковые и могут раз-
личаться между собой за счет незначительной
утечки воды на кольца, покрываемой его под-
питкой.
Понижение температуры воды по мере ее
движения по кольцу обусловливается только
тепловыми потерями трубопроводов и арма-
334
Глани 7, Испытания а оборудования водяных тепловых сотен
туры н окружающую среду. Значения этих
тсллодых потерь подсчитывают исходя из
измеренного во время испытаний расхода воды
и понижения ее температуры на отдельных
участках кольца. При таком режиме работы
в отличие от условий нормальной эксплуата-
ции двухтрубной водяной тепловой сети тем-
пература воды в обратной линии кольца лишь
незначительно ниже ее температур н подаю-
щей линии соответствующего участка, посколь-
ку это снижение вызвано только тепловыми
потерями соответствующей части кольца.
Типы прокладки и конструкции изоляции,
которые целесообразно подвергать испытани-
ям, выбирают исходя из их доли в матери-
альной характеристике Мс тепловой сети в
целом. При М/Мс<0,1Ь, данные тины нроклад
ки и конструкции изоляции, как правило, ис-
пытаниям не подлежат, а эксплуатационные
потери теплоты для чих определяют из нор-
мативных данных. При x'VS/Mr.^O.lG соответ
ствующие типы прокладки и конструкции изо-
ляции, как правили, подвергают испытаниям
Здесь M=£(dH^—материальная характери-
стика для иодающей или обратной линии сети,
просуммированная по всем участкам с дан-
ным типом прокладки и конструкцией мзоля-
Рис. 7.В. Схема испытываемого циркуляционного
юыьца
а— движение цпд|,1 и рдсстяцокни измерительпю
приборов пни испытаниях; 6 измерении темпера-
тур волы I—теплолриготовительная установка;
II — циркуляционная перемычка: I — сетевые насо-
сы; 2 - легний нагое малой производительности,
о подиитичный iiaciic.; 7 пгповныс го.п.огревате'
ли сетевой воды; а— пиковый видит решит.,i и сете-
вой воды или водогрейный котел; 6 — дифманометр
на подающей линии; 7 — на водлиточноя Линин
ции, м2. Mt. = V{riH/) — материальная характе-
ристика для подающей или обратной линии,
просуммированная но всей сети в целим, м'\
d» — наружный диаметр труб в пределах од-
ного участка сети (ио подающей или обратной
линии при равных диаметрах труб этих ли-
ний), м: /— протяженность участка сети, м.
Участки тепловой сети, которые должны
быть подвергнуты испытаниям, выявляют по
дачным таблицы с характеристикой сети.
Определение параметров испытаний. Ос-
новными параметрами испытаний, определяе-
мыми расчетным путем, являются поддержи-
ваемые в процессе испытаний значения темпе-
ратуры воды в подающей линии сети на выходе
из теплополготивитсльной установки и расхода
воды ня начальном участке испытываемого
7.2. Теплоаые испытания
33»
циркуляционного кольца. Кроме того, выявля-
ют ожидаемые в процессе испытаний значе-
ния температуры виды в обратили линии на
входе в т е плои од готовите л ьную установку и
расхода подпиточной воды, а также ориенти-
ровочную продолжительность испытаний.
Температурный режим циркуляционного
кольца во время испытаний задается исходи
из следующих условий:
разность между средней температурой воды
по всем участкам кольца и температурой
окружающей среды во время испытаний долж-
на быть по возможности близка к среднего-
довому значению разности средней но подаю-
щей и обратной линиям температуры воды и
температуры окружающей среды но данной
сети,
понижение температуры воды в циркуляци-
онном кольце за счет его тепловых потерь Д/и
при испытаниях должно составлять не менее 8
и нс более 20“G.
При наличии на испытываемом кольце участ-
ков с различными типами прокладки в конструк-
циями изоляции понижение температуры воды
в кольце выбирают в соответствии с формулой
Л<--------(р=------. (7 17)
Ми и 4“Мц о
где А/цнн — минимально допустимое понижение тем
пературы воды в подающей или обратной линии на
участке с наименьшей м игерч:1лын|й характери-
стикой М.ин, принимаемое ранным 2''С из сообра-
жений обеспечения надлежащей точности измерений
-- наименьшее и
материальной харак
тсристики для подающей или обратной линии от-
дельного участка иеиытынлемого кольца М-Нч к
суммарной материальной характеристике подающей
Мни обратной Мк „ линий для всего кольца
в целом.
При значении отношения /---------\ <-
С 0,1 тепловые потери на соответствующих
участках испытываемою, кольца, как правило,
отдельно не измеряют.
Температуру воды в подающей ta„ и образ-
ной f0H линиях испытываемого кольца на вы-
ходе из теплоподготовительной установки и
на входе в нее определяются по формулам:
л I “X “Г £икр.к &окр »
(7.18)
(7.19)
где tf,pc и Jnpr — среднегодовые температуры поды
в подающей и обратных линиях для испытываемой
сети, иС; — ожидаемая усредненная по всем
участкам кольца температура окружающей среды
во время испытании, °C; — усредненная по тем
же участкам среднегодовая температура окружаю-
щей среды, °C.
При наличии в пределах испытываемого
кольца участков как с пидземпой, так и с над-
земной прокладкой тепловой сети усредненные
температуры окружающей среды fOKp.„ к
подсчитывают соответственно по формулам:
/0Кр.11=[^КМЛОД1 + ГЛнМ(|а„]/Мк; (7.20)
ОД =1^рргМпОдя + АргМНШ1Я]/Мк, (7.21)
где И — егютнетстчекио средние за месяц
проведения испытаний температуры грунта на сред-
нем уровне осн теплоцрозодои и наружного воз-
духа, “С; брг и — соответственно среднегодо-
вые температуры грунта и наружного воздуха, аС.
и Мва1Д — материальные характеристики для
подающей или обратной линии по всем участкнм
сшлиетственно подземной и надземной прокладки,
расположенным в пределах hcidjтываемого цирку-
ляционного кольца, м£; М„ — суммарная материаль-
ная характеристики для подающей или обратной
линии по всем участкам испытываемого кольца, м1*
При определении расчетного расхода воды,
циркулирующей по испытываемому кольцу,
следуст исходить из ориентировочно оцененно-
го значения тепловых потерь этого кольца при
режиме испытаний Qa, подсчитываемого ио
формуле
Qu ~ У (?н.гг и 4- ^н.0.и)Р^+ У (?н.нР/, (7.22)
И Л Г. В II 1>Д <
где QH — ожидаемые значения тепловых потерь
испытываемого йольпа при режиме испытаний,
икал/ч; 0—коэффициент местных потерь; —
значение удельных тсплпных потерь данной тепловой
сети для каждого диаметра труб подземной про-
кладки при температурном режиме испытаний,
ккал/(м-ч); ^h n.„ и — значения удельных теп-
ловых потерь данной тепловой сети соответственно
пп подающей и обратной анниям для каждого диа
метра груб надземной прокладки при температур-
ном режиме испытаний, ккал/(м>ч).
Эти значения определяют исходя из дей-
стиующих норм тепловых потерь отдельно для
участков подземной и надземной прокладки
применительно к температурному режиму, под-
держиваемому во время испытаний в цирку-
ляционном кольце.
Значения для подземной и и
33G
Г .3 fl Л j'1 7 Mftl.id.TflN./.iM (I flfl4?JT4dd.V i'd'Tfii!
для надземной прокладок находят по формулам:
(7.23)
(7.24}
(7.25}
ЛРи + ^-ЗВД*
д,'“ дл Лпрг Нг>р-г 2#Г ’
,‘Ф .._Д‘р,м
1 ll И <0.11
?н.п.11=ф|.п ___^'р.Г >
flip __/СР-М
£<д.н *в.н
ЯН. и И Q1Г ,П “ jrp Г ’ I гр. г 1
Г.'1С значения Г/н. ^>1.1 И ,4*1» ЦСПЫ ] 111 IScJL'MtJX
участков ггидл^м ной 11 р ।) к.н ;г дм и находят согласно
г уKri-iiiпнями пи [шишифроикс величин, приведен-
ных н i[ii)|iMy.iifiх (7 4) (7,Ь).
Средние температуры воды при режиме ис-
пытаний соответственно в подающей и обрат-
ной линиях испытываемого кольца ГЛ и г,ф
определяют по формулам:
^' +^г , Л/i, ,
2 + 4 +
+ UP.H-/^r; (7.26)
ЛР_. , д/„^г+ег
д_ / _ f-’i’.r
3^ s-ur, |?.Н frUK|J
При расчшал по формуле (7.22) суммиро-
вание осуществляют по всем участкам длиной
I. испытываемого кольца, отличающимся наруж-
ным диаметром труб или типом прокладки, а
не конструкцией изоляции, так как последняя
не влияет на нормативные значения удельных
тепловых потерь.
Расчетный расход виды а циркуляционном
кольце, назначаемый на время испытаний,
определяют по формуле
(% 7ST10”3’ (7’а8)
где 6\— расчетный расход возы при испытаниих.
</ч.
Предполагаемое значение часовой подпит-
ки сети при испытаниях принимают равным
0,5% суммарного объема трубопроводов в пре-
делах испытываемого циркуляционного кольца.
Ожидаемая продолжительность пробега час-
тиц волы по испытываемому циркуляционному
кольцу тк определяю г пи формуле, ч:
где И — суммарный объем труб испытываемого
циркуляции..ото кольца а пределах от выходи
до и хода их в теплоподготонительную установку,
м : р — плотность воды в испытываемом кольце
при средней температуре виды в нем (*„„ + ?<,..)/2,
кг/м .
Подготовка сети и оборудования к испы-
таниям. Циркуляция поды в испытываемом
кольце создается летним сетевым насосом не-
большой подачи. При отсутствии такого насоса
необходимый расход воды может быть обеспе-
чен основным сетевым насосом, оборудованным
циркуляционной перемычкой с. регулировочной
задвижкой.
Тепловая мощность теплоподготовительной
установки во время испытаний должна при-
мерно соответствовать значению тепловых по-
терь циркуляционного кольца. При невозмож
ности обеспечить необходимую тепловую мощ-
ность на существующем оборудовании источ-
ника теплоты следует использовать нестацио-
нарные горизонтальные пароводяные или ско-
ростные воло-водяные подогреватели соответ-
ствующей мощности.
Па конечном участке испытываемого кольца
для перепуска воды из подающей линии в
обратную устанавливают циркуляционную пере-
мычку, рассчитанную на потери напора в пей
1—2 м.
Для перепуска воды из подающей Линин
в обратную можно использовать также элева-
торные перемычки вводов, располож.енных за
конечным участком испытываемого кольца.
Сипла элеваторов при этом должны быть
удалены.
Непосредственно перед, началом испытаний
все тепловые вводы потребителей сети, кроме
используемых в качестве перемычек за конеч-
ным учат ком. а т акже псе ответвления, пс
подвергающиеся испытаниям, и перемычки
между подающей и обратной линиями должны
быть отключены от испытываемого кольца,
Плотность отключения необходимо тщательно
проверить.
Подготовка измерительной аппаратуры. При
тепловых испытаниях сети измеряют расход
воды, циркулирующей но испытываемому коль-
цу, расход подпиточной воды и температуру
виды в точках наблюдения. Кроме того, кон-
тролируют давление в обратной линии испыты-
ваемого кольца на входе ее в теплоподготови-
тся ьную установку.
Расходы сетевой и подпиточной воды изме-
ряют посредством сужающих устройств (из
мерительных диафрагм), установленных на по-
дающей или обратной линии, а также на под-
питочной линии. К измерительным диафраг-
f.2. ! i?u. ibbhi испытания
337
мам должны быть присоединены расходомеры
переменного перепада .давления.
Измерите..!.. диафрагмы рассчитывают
на расходы сетевой и подпиточной воды, ко-
торые были выявлены при определении пара-
метрон испытаний, и на перепад давления,
соответгтвуЕшпий примерно 400 мм рт. ст.
Расчет и установку новых диафрагм выпол-
няют согласно «Правилам измерении расхода
жидкостей, газов и паров стандартными диа-
фрагмами и соплами» (М.: Стандарты, 1980).
Для устранения пульсаций давления точку
измерения расхода воды, циркулирующей по
испытываемому кольцу, следует выбирать на
расстоянии от циркуляционного насоса, пре-
вышающем 60 диаметров трубопровода.
Температуру воды в испытываемом цирку-
ляционном кольце измеряют отдельно по по-
дающей и обратной линиям в точках, располо-
женных па границах участков. На перемычке
конечного участка кольца устанавливают одни
термометр.
Термометр па обратном трубопроводе в теп-
лой од готов ительной установке размещают ди
точки врезки подпиточного трубопровода (по
ходу воды), чтобы избежать введения поправ
ки па температуру подпиточной воды. Во время
испытаний температуру воды измеряют лабо-
раторными ртутными термометрами с ценой
деления 0,Г’С. Глубину врезки гильз для тер-
мометров выбирают так, чтобы ртутный бал
лопчик находился на оси трубопровода,
Применяемые при испытаниях средства на-
мерения должны иметь действующие клейма
о государственной и ведомственной поверках,
а расчеты сужающих устройств должны быть
проверены в территориальных органах Гос-
сгиида]иа.
На основании результатов иодготовитель
ной работы составляют перечень подготови-
тельных мероприятий, необходимых для про
веления тепловых испытаний. В перечне указы-
вают точки презки и размеры перемычек в
теплопо.чготовительной установке и в сети,
точки врезки гильз для термометров, распо-
ложение и диаметры отверстий устанавливае-
мых измерительных диафрагм и т. и.
Проведение тепловых испытаний. Перед
проведением испытаний проверяют выполпе
пне подготовительных мероприятий и состав-
дяют рабочую программу испытаний, которую
согласовывают и утверждают главные инжене-
ры ТЭЦ (котельной) и предприятия тепловых
сетей.
Программа испытаний включает схемы и
режимы работы сети и теплоподготовительной
установки, точки наблюдения, число наблю-
дателей, ответственных представителей по про-
ведению испытаний, сроки проведения испыта-
ний, а также необходимые мероприятия ио
технике безопасности согласно действующим
Правилам техники безопасности при обслу
живании тепловых сетей.
Необходимые iидравлические и температур-
ные режимы испытании осуществляют в сле-
дующем порядке:
включают расходомеры на линиях сетевой и
подпиточной воды и устанавливают термо-
метры на циркуляционной перемычке конечно
го участка кольца, на выходе трубопроводов
из тенлоподгогинитсльпой установки и па входе
в нее;
устанавливают определенный расчетом рас-
ход воды по циркуляционному кольцу, который
поддерживается неизменным в течение всего
периода испытаний;
устанавливают давление в обратной линии
испытываемого кольца па входе ее в тепло-
п о д г а то в и т ел ь е 1 у ю ус т а н о в ку;
устанавливают темпЕ?ратуру 8,.;, коды в по-
дающей линии испытываемого кольца на вы-
ходе из теплоподготовителы-гой установки,
определенную но формуле (7.18). Во время
испытаний температура воды в подающей ли-
пин должна поддерживаться постоянной с точ-
ностью +и,ус.
Отклонение показаний расходомера, кон-
тролирующего расход сетевой воды в цирку-
ляционном кольце, от расчетЕЮГО значения нс
должно превышать 2%.
Тепловые потери при подземной прикладке
сетей определяют при максимальном прибли-
жении к установившемуся тсплопому еосюя
нию, что достигается путем дополнительной»
пригрева грунта. окружающего теплопроводы.
Доведение температурного поля в грунте до
поля, соответствующего установившемуся со-
стоянию, осуществляют при режиме, приня-
том для проведения испытаний. Во время
прогрева грунта измеряют расходы циркули-
рующей и подпиточной воды и температуру-
ее в геплоподготонительной установке и на
перемычке конечного участка ишнятынаемого
кольца. Результаты измерений фиксируют од-
новременно через каждые 30 мин.
338 i';icin4 7- Hi у-ррк.-г;,.-.,’.
>.Д .....< ifc w..- v.'iЦш j lert'H
П ок fl.i ятелом КЕ'тижеикя v .те, го:; чг Ш(-чш< ч
теплового сос го я i ш и ’рунтт к,; t i.rL .-.; p.avni! *’
кольце является д.:fnc.il>нос ।-остечнстчс тем-
пературы ВОНЫ В СЮриТКОЙ .el’l-IJ' КОЛ J/J.l! на
входе в теплина д-отониТг-.’! вне т vr тез новк г
Процесс достижении ус i и пив !.:>: чч < кт титю-
иию состояния ичлтиепгя ЗЕавеошснны1--. если
температура воды в нтой точке Кольца остается
постоянной в течение -1 6 ч.
11ридолжитсльнос'ъ досот.ження уста чинив-
шегося теплового состояния испытываемого
кольца .чавпеит от степени прс'днипьги.ёыих о
прогрела груша и пйычпо па лоди т ся liic.-ji.c-
лах (2~Ь) Тк, где тк •• продолжительность i ч,
пробега частиц воды гю испытын.домомс коль
цу, определяемое по формуле (7.2!i). Продол-
жительность периода достижения уетапоннв-
1ПОГОСЯ теплового СПС ТОН И и Я КО.ЛьЦЯ С’ V !’>'’ ".
венно сокращается, селя перед милы га in-:sec и
горячее водоснабжение потребителей, нригтете-!-
ШДШЕлХ Л ИСПЫТЫОЯимОЙ ЯГИ нитрил И. отучи,'.:
ваялось при температуре воды и поидк н. и
ЛИПИН, близкой К /|>к.
Начиная с момента дочти же ним уiл.
lUL'IOCll I СИЛОВОГО СОСТОЯ ИИ51, B() ДСГ’Л н-: меч--:-•
пых точках наблюдения \ сЕан;:в..|.1::шо; тс:-'те-
метры п намеряют температуре Ja-spc.-
пика.нзний термометров и рнслидомс;'?;? вг:,\ч
ад i погремелио с инчсршт .оч !б мпн. 11рад<1.':-
жителыидть uciiobiiuj'o режииь шьытшпш, г. i
периода измерений во всех тош'ад. !: .
пий, .должна составить нс менее т. д- (о his т
На заключительном этапе не пытан'-те
лом «температурной полнил \г.теччют где .дол
житель носи, пробега т,, часгин. 'тад ..( .j:,;
кулпциотпгому кольцу, ПрСДВАрт -Х.-ШПО ощ:с-
дслеалую ио формуле (/.29) На -;том .те.
температура воды в подающеп ; ; <• :я
49 мео! повыиь-теген на 1()--20"(". гвер1; *п?л>?
НИЯ / : И поддержи па ется шч-г ’ЧЦЩ-й !'!.
атом уровне Е! течение i ч Зите.: ; ii.i-i ж е
скорое । ью температура воды 'те ни ж,.тете я до
значения f,:j. которое и поддержижтетс?! до
конца испытаний.
Гидравлически й режим и с 11: ; т :i я и ч при про-
хождении «тем пирату р пой полны? ». таится це
изменным. Движение «тсмисрат\|.-ной полные
до испытываемому кош.п.у фиксируетея во всех
точках наблюдения с интервалом J0 мни, что
диет воамиж пос । в определить фактическую
продолжительность пробега частиц воды по
каждому участку испытываемого колеяы. Иг,-
Е1ыт;.1:1ля закапчивают лишь после того, кик
«гем । ср а: урн ня ноля а* будет отмечена и обрат-
ной чинин кольца на входе в теплоподгото-
внт»?лт1уио установку. Суммарная продолжи-
тслешость основного режима испытаний н
периода пробега -ктрмперйтурнпй волны* со
ci но. 1яет 2т„ 4-ИО 12) ч.
Гели и и пк ул я ни о иное кольцо от источника
епл1.пъ! начинаете!! участком надземной нро-
клатнн. то «температурная волна* может быть
создана на источнике еще в период осповиоги
режЕЦиа испытаний, Продолжительность испы-
таний при этом сокращается на время про-
бега часгиц воды по подающему трубопрово-
ду надземной прокладки.
Обработка результатов испытаний. В ре
пультытс пен ыт я и ий определяют тепловые по-
терн для щ те то го участка испытываемого
кольца отдельно по подающей и обратной
линиям.
Предварительно по каждому наблюдатель-
hqmv пуцч'1у щлжны быть усреднены значе-
1И1Я тем псе*отеши коды, полученные при 20 30
последовательных измерениях в тот период,
когда режим испытании был наиболее близок
к устиinnsnniiiЕ.'муся За этот же период усред-
няют зил'iCHtm пасхален сетевой и подпиточ-
ной BilTFiE.
Усредняемые значения температуры долж-
ны относиться к одним и тем же частицам
,-jre-iжущойся воды, Поэтому в расчет вводят
темнср-н туры, сдвинутые по времени па факти-
ческую продолжительность пробега частиц
межд-.-' течками измерения, определенную мс-
i’C'/.i о м -1. температур ной волны».
.'е-1я в t.i я вмени я периода, в течение кото-
темпера!у рмый режим испытаний бил
ш:цг'о.ц'е близок к установившемуся, необхо-
димо :io(‘TptinTi, по всем точкам измерений
гршрик изменения температуры частиц ьоды
(рис, 7.7).
Тспто’пчр потери но подающей и обратной
лнлштм для каждого участка испытываемого
колеш i гшре.;и-.'1як>т ею (формулам!
(7.30)
Qo.H --c((Z - (7.31)
4
",я Q,. „ и Q,,„ тепловые потери соптветстнении
по питающей и обратной линиям для каждого
7 Й, TiHi-niinji' nt и ы i а и иг. ЗЗУ
участка испытываемого кольца, ккнл/ч; 6L-— усред-
ненный расход сетевой воды в иода вицей линии
на иылоде на теплоподготовитсльиой установки,
т/ч; 6’я — усредненный расход подпиточной во-
ды, т/ц; f" и /£ - усредненные температуры воды
в начале н конце подпиши.1 й линии на ртом участ-
ие, °C (см, рис. 7.6); и усредненные темпе-
ратуры волы в начале и конце обратной линии
на этом участке, °C (см, рис. 7.6).
При наличии в середине1 испытанного
участка циркуляционного кольца некротяжеп
пых огрезкон трубопровода с другими типами
прокладок или конструкциями изоляции, на
которых невозможно измерить температурный
перепад, обработку результатов испытаний по
этому участку выполняют следующим образом.
По формулам (7.3D) и (7.31) определяют фак-
тические тепловые потери по подающей и об-
ратной ливням па испытанном участке, вклю-
чаюти.ем нехарактерные отрезки трубопровода.
Для каждого нехарактерного отрезка трубо-
провода рассчитывают средине температур!/
воды в отрез in1 по подающей бЛ и по обратной
Й), линиям:
{ Гм’и) ---б| — Он
<)
М II..4 13'1 ”Ь ОщМи |1Тц
МГ“ —
где Л1„ ,. и Л!.. - - материл.и,пые .характеристики
соответственно подающей и обраикш линий ыа всем
испытанном участке циркулящ-нзпifni ii кильна, мк;
iVTii.ii.vi и ЛТ,-— .материальный хярнкч еристнк!'
«•.(ипвртственно поданные!) и ойратний линий чпгтн
участка циркуляционного КОЛЬЦО ОТ JltlMiMti учт ый,
до места piicположения нехарактерного отрезка
трубопровода, м3; Al,,.,,,,, и .Мс.„,-|, — материальные
характерис тики coo i elcti-j ненно подающей к обрат-
ной линий нехарактерного нерезка трубопровода, м1'.
По формулам (7.22)- • (7.25) определяют
приближенные тепловые потери нехарактерного
отрезка трубопровода при температурном ре-
жиме испытаний, при этом I—длина нехарак-
терного отрезка (м), а значения <?ц.и, 7нпИ и
i?n.r,.:i находят по температурам {/п[ЙУ и (/1J’i 1' и
температурам грунта и воздуха, средним за
время испытаний
Фактические тепловые потери по основной
части испытанного участка циркуляционного
кольца (без нехарактерных отрезков трубо-
проводов) определяют как разность тепловых
потерь по каждой липни, найденных по фор-
мулам (7.30), (7.31) и (7.22). Эта разность
и „должна быть использована при дальнейшей
обработке результатов испытаний.
Циркуля цветная
перемычка
/£Еу
Т еплоподготовител ь -
нан установка
Рис. 7.7. График изменении температуры частиц
воды
и -график температур воды при испытанинх; б —
график изменения температуры частиц виды; з—
схема испытываемого циркуляционного колют: Н
лнчзло испытаний, Д - ншиц испытаний; Ат.? -
фактическое время пробега части и иолы по цирку-
ляционном у кольцу между точками Д и 5; Дт„ ,|. .
фактическое иремя пробега частиц воды пч всему
циркуляционному кольцу между точками А и В
; при построении графики и членения темисратуры
ччетии. поды значения темпернчур и точке б должны
быть един ну гы по шкале т влево пи Агф, а к точ-
ке б — на At, ||:
Сопоставление измеренных тепловых потерь
с нормативными. Для разработки па основе
результатов испытаний нормируемых эксплуа-
тационных тепловых потерь данной тепловой
сети в целом измеренные значения этих потерь
ио каждому испытанному участку сопостав-
ляют с нормативными значениями тсллииых
потерь для того же участка сети.
Для сопоставления с нормативными изме-
ренные значения тепловых потерь по каждому
испытанному участку предварительно пересчи
тывают па среднегодовые условия работы дан-
ной тепловой сиги (температуры воды в подаю-
щей и обратной линиях гтги, а также окру-
жающей среды).
Для участков Лодзем tm!) прокладки пере-
счет измеренных тепловых потерь на средне-
головые условия работы стон выполняют сум-
марно для подающей и обратной линий по
формуле
р г _ Qu //S1' ' /гТ)4-ФсиД;/'1 - /.Г) .
Q,,K /?+/^ I /sTF )
4 ~~ л!,и
а лдя участков надземной прокладки такой
3-10 /'.г и n 7 трубопроапдон и cwiptfifnitasuri мм/.чпыл
пересчет выполняют отдельно для подающей и
обратной линий по формулам:
^ср.т _ <?п.И(/пРГ—/вРГ) (733)
У” п. — п к---------------- , (I .a J;
»п “Г *гг □
2 ‘м,н
ж e
гм (ДА (?1:р...!. и — пересчитанные на средне
годовые условия работы сети измеренные тепловые
ji<rii'|in j<ti каждому испытанному участку кольца,
ккил/ч; /,.?и и Z,, и температура грунта и окру-
жи i(ii[i.t‘ro иоз,.|.у.ча, средняя за время испытаний, °C.
Значения Qift; QS!!i'n и подсчитанные
по формулам (7,32)-- (7.34) для всея испытан-
ных участков сети, сопоставляют с соответ-
ствующими нормативными величинами тепло-
вых потерь Q‘pr, фнрп и Q’h'o1’, которые опре-
деляют для каждого из испытанных участков
сигласЕю формулам (7.4) — (7,6). При этом в
формулах (7,4)—-(7.6) суммирование следует
прсводить по всем диаметрам труб па данном
участке
При сопоставлении измеренных и норматив-
ных тепловых потерь подсчитывают их соотно-
шения, характеризуемые коэффициентами Л';
равными
для участков подземной прокладки
К = (?Л7 Q‘.11; (7.35)
а для участков надземной прокладки
Лп - (7.36)
Ки = Qh‘^/V.7. (7.37)
Для участков с измеренными тепловыми
потерями, существенно превышающими норма-
тивные. т. с. со значениями коэффициента
/<>1,1, в дальнейшем составляют программу
рабен е целью доведения тепловых потерь этих
участков ди нормативных значений. Объем,
содержание и сроки пропс-депня таких работ
определяются местными условиями.
Если измеренные тепловые потери, опре-
деленные раздельно по каждому испытанному
участку и пересчитанные на среднегодовые
температуры воды if окружающей среды, не
превышают или незначительно превышают со-
ответствующие значения нормативных тепло
вых потерь для этих участков (Л' А.' 1,1), за ос-
нову нормировании эксплуатационных тепловых
потерь сети принимают измеренные тепловые
потери. Полученные таким путем нормируемые
значения эксплуатационных тепловых потерь.
сети утверждают как действующие ла ерик
до проведения следующих тепловых испыта-
ний сети, но нс более чем ни пять лет.
В случаях когда измеренные тепловые по-
терн по отдельным испытанным участкам су-
щественно вреньппают нормативные (Л3> 1,1),
они могут быть положены is ociiOEiy нормиро-
вания эксплуатационных тепловых потерь сети
лишь ла срок выполнения программы работ ио
доЕтеденшо этих потерь до нормативных, ею не
более чем на три года.
Пример расчета тепловых потерь через изо-
ляцию трубопроводов водяной тепловой сети.
Исходные данные. Тепловые потери
олределяЕот для двухтрубной водяной сети.
Материальная характеристика этой сети для
разных типов прокладок и конструкций изоля-
.ции приведена в табл. 7.8.
Для испытываемой сети при пяты:
средлсЕидовые температуры наружного воз-
духа и грунта на уровне оси теплопроводов
fCP' =(/c и Г-;1/= 4°С;
темпера гуры наружного воздуха и грунтаг
на уровне оси теплопроводов, средние за ме-
сяц приведения испытаний
(Лч = )5"С. И =ДЧ1:
средние темпера гуры воды п окружающей
среды за один из месяцев работы сети fnpn =
92Х; /ррм=50°С; ^м=-6иС; С’Г=3°С
(среднемесячные температуры воды находят
по температурному графику сети при средне-
месячной температуре наружного воздуха):
среднегодовые температуры воды в подаю-
щей л обратной линиях, определенные как сред1
неарифметические из среднемесячных темпе-
ратур ее в этих линиях
/;;ю =78°С и С1 - 46:>С.
Выбор участков сети, подлежащих испы-
таниям. Типы прокладки и конструкций изо
ляции, которые необходимо подвергну i ь нсны-
TufjHHM. выбираЕОТ на основании табл. 7.8.
Доля материальЕюй характеристики участ-
ков с различными тинами прокладки
струкциями изоляции в материальной
теристике сети в целом и данном случае со-
ставляет:
для участков надземной прокладки с изоля-
цией из минеральной ваты
Mr i.)o 1 '
и хон-
харак-
7.2. lvjb'n>Rhie испытания 341
Таблица 7 8. МАТЕРИАЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ДВУХТРУБНОЙ ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Гни прокладки и конструкции изоляции 1руйопроводов Наружный диаметр подающего пли обратного трубо- ттрйводл du, м * Длина падающего или обратного трубоиронпдл Л м 1 Материальная характеристика ;И — d,,i, м' Oflr.fM I pyfio про езда V. мя
1 2 3 1 г5
По всем участкам сети.
И т о I’ о:
Всего по сети:
Надземная прокладка, изоляция из
минеральной ваты
Итого:
Подземная канальная прокладка,
изоляция из минеральной литы
Итого:
Подземная канальная прокладка,
изоляция из диатомового кирпича
0.426 0,108 2180 2365 930 255 -
4545 1185 —
0,325 2500 812
0.273 1500 40.9 —
0.219 2160 4 73 —
0.159 5 150 820 —
0,108 4326 467 —
0,076 1055 80
0.057 585 33
1 7275 3094 —
0,219 2500 548 —
0,159 2065 328 —
0,108 308 5 333
0.076 2600 198 -
0,057 2310 131 —'
12560 1538 —
— 5817
По испытываемым участкам сети
Участок I
Надземная прокладка, изиляция из минерал >н ваты Итого: Участок 2 Подземная канальная прокладка, изоляции и, минеральной ваты Ито го; Участок 3 Подъемная канальная прикладка, изоляция ил диатомового кирпичи Итого: Всего: 0.426 2! 80 930 2X285
0.325 0,273 2180 2500 150(1 930 812 409 2X285 2Х 185 2X78
0.210 4000 2500 1221 548 2X263 2X81
- 2500 548 2G99 2X81 2X629= 1258
Примечание Расположение участков на тепловой сети см рис. 7.6.
для участила подземной прокладки с изоля-
цией
ня минеральной ваты
М
М(.
3094
581 Я
= 0,532 > 0,15;
для участков подземной прокладки с изоля
пией из диатомпиоЕО кирпича
М
К-
1538
5817
= 0,264 >
0,15.
Таким образом, вес три использованных
в данных тепловых
сетях типа прокладок и
конструкции изоляции должны быть подверг-
нуты испытаниям.
Для испытаний выбрана главная магист-
раль тепловой сети, типы прикладок и изоля-
ционные конструкции которой охватываю! осе
три типа, подлежащих испытаниям. Схема ис-
пытываемою циркуляционного кольца приве-
дена на стр. 7,6.
Характеристика участков испытываемого
циркуляционного юечьца такова:
участок 1 —ТЭЦ--ТК-1. Надземная про-
842
/ .t Q л U '/ MunOlfUHlijl VfilKhtnptHitrfi'M ?J ПгТг^Иу/^й/с/ЯгДЧ /hj'MflMA Ги/ГЛ|?О«Л Ctr/tfU
кладка Трубопроводов, изоляция из минера,.।i>-
нои ваты:
участок 2 -- ГК.-1 --’ГК-З. Подземn.-iс ка
пильная itpOK..ir;iI,i,Ka ipyfjon ров: шов, напляция
из минеральной даты;
участок 3 ТК 3 ГК-4. Подъемная к;ь
налыщя прокладка трубопроводов, изо'Iяння
из диатомового кирпича
Расчет параметров испытаний. Снижение
температуры воды н нс гэы ты пасмом кольце.
Определенное по формуле (7.17), е,:ч’гав.чяиг
2
А'и “/.....548 >*20 ю.
\ 2699 | 2699/
Усредненные темпераi уры икружнюнеч’' сре-
дь] Си:- н и /пкГ подсчитывают еооткстств'щио
по формулам (7 20) и (7.21):
7(1221 +548)-} 15-930_ g
7
2699
_ 4(. 1221 + 548) +0-930 _
Up “ ’ 2699 ..... ’ ’
Температуру поды, i ||..шле|.]живаи?.1 у ю при
испытаниях и подающей линии испытьгтаемiя-;i
кольца на выходе из т™ло1ю;дт.иокг! ujrbii
установки, определяют по формуле (7.18s
78 । 46 20
2~ Т
О'-'С
Ожидаемая температура воды в обршали
линии мгтгыты1>аемС1ги циркуляционного коль-
ца на входе к теплоиодгоговнг»-..ч^ную xciкноп-
ку, вычисляемую но формуле (739), состав-
ляет
/11И=79-2<Ь---59''С.
Средине ТгМперлтуры воды юнтгвеiCTBeiiiiи
в подающей и обратной щ'иимях испытывае-
мого кольца, определяемые ио формулам (7.26)
и (7.27) равны.
С'.'; -= 79 у >-.- 74-С.
.... -п , 20 ...
,-.:. 09 ф_ eq-д;
Значения нормативных удельных тепленых но
терь подающей и обратной линии трубоп[ю
водой С наружным диаметром d :|, рщщым
426 мм, для испытываемо! о участка 1 при
надземной прокладке, определяемые путем ли
ценной интерполяции, составляют:
<7н.п = 105 + 1Цг_22.5К7я-(.}). 70] -
= 112 ккал /(м • ч);
т/н.„-=82+-^—[(46 —0)—45] =
70 — 4о
— 83 ккал/(м-ч),
: де 12Й 1(Н> и 82 нормативные удельные тепло-
....п.пгрн трубопровода с наружным диаметрон
г!|:—-426 мм при надземной прокладке и соответ-
i гневно ври разности среднегодовых температур
ниды и окружающего воздуха 95; 70; 45ЬС,
К Ii H.'l / м ч
Значения нормативных удельных тепловых
потерь суммарно по подающей и обратной
линлнм трубопроводов с наружным диаметром
е2„, равным 325 и 273 мм, для участка 2 испы-
тываемого кольца при подземной прокладке,
определяемые путем линейной интерполяции,
составляют:
,,„ , 168-149.78+48 ., —-.
’= 149 + G5=W—2“ " 4)" 6М“
= 157 ккал/ (м-ч);
, , 150-132-78+ 45 г. Г1
’= 132 + -4>
=140 ккал/(м-ч),
тс 168 и 149 - нормативные удельные тепловые
истери трубопровода с наружным диаметром d„
рзвнь’м 325 мм, при подземной прокладке и соот-
не।сгиннно при разности среднегодовых температур
з.\.1ь: и р?hi;i i'iii н 52,5nG; 150 и 132 — те же
зелинины. но припитые дли Цп, ранного 273 мм,
:-. I-. > . ( ч - Ч
Значение нормативных тепловых потерь
у., суммарно по подающей и обратной линиям
для трубопроводов с наружным диаметром
t/H. равным 219 мм, для участка 3 испытывае-
мого кольца определяют аналогично. Значе-
ние l щ’тяяляет 120 ккал/(м-ч).
Значения ожидаемых удельных тепловых
потерь для испытываемых участков сети пря
температурном режиме, принятом для прове-
дения испытаний, определяют пи формулам
(7.33) - (7.251. Значения составляют:
участка I
74__[5
1Г2-——-- = 85 ккал/(м-ч);
/о U
тяп— I
г = 77-57 = ккал/ (м ч):
16 — 0
для участка 2 и диаметром трубопроводов
^,, = 32:':- н 27 3 мм
74 _|_ кд — 27
д„,--=157-— —168 ккал/(м-ч);
/8 | 46 -- 2,4
. ,, f 4 + 64 — 2,7
6= 1 -,U d = 15(J ккал/ (м ч);
7 Й Тепловые tiC:’ii'i riiпня 343
и участка 3
120-
74 + 64 -2,7
78 + 6 — 2,4
128 ккал/(м-ч).
При испытаниях теплопые потери но цо-
пающей и обратной линиям испытанного участ-
ка I, определяемые по формулам (7.30) и
(7.3 Г), составляют.
Дли।ii.'E V4;.n. TK<m ikiiH j I,rlsae_vl<h о циркуля
ционпога кольца с различными диа метрами
трубопроводов принимают по данным табл. 7.8
Ориентировочное значение тепловых потерь
всем циркуляционным кольпом при испытаниях,
определяемое по формуле (7.22), составляе ।
Q„ = (854 88)-1.25-2180 | +8-1,2-2500 4
+150‘1,2-1 500 4-128-1,2-2500 =
= 1 629 000 ккал/ч,
где р— 1,25 и 1,2-••-коэффициенты местных тепло-
вых потерь.
5 2
Q,„= 1,0-(78,2 5) (74,8 72,31-10
192 000 ккал/ч,
Расчетный расход воды, принимаемый н,ч
время испытаний, определяют по формуле
(7.28)
J 629 000
120
. 10 4 = 81,5 т/ч.
Ожидаемое значение подпитки испытываемого
циркуляционного кольцу составляет
3 5 7
р(„и 1,0 (78,2 - ) (60,3 — 58,2) -103 =
= 156 ООП к к а л / ч.
Резулыагы подсчета измеренных тепловых
потерь по всем испытанным участкам сведе-
ны в табл 7.9.
Сопоставление измеренных тепловых по-
терь с нормативными. I (еобходимые для с оно
ставленая значения измеренных тепловых по-
терь испытанных участков циркуляционного
кольца, переспит л н ные п.ч среднегодовые уело
пня работы сети, определяют по формулам
(7.32)— (7.34). Эти значения составляют:
для испытанного участка 1 надземной iipu-
кладки
Gn =0,005- 1258=6,3 т/ч
Ожидаемую продолжительность пробега частиц
воды по испытываемому циркуляционному
кольцу при средней плотности воды р =
978 кг/м\ соответствующей ее средней тем-
(п.п-Нм 794~'й9 co-jk'
пературе ^-— = 69 G, находят
по формуле (7.29)
ПН|1Г 192 000(78-0)
<?1||п.!г= -74-^77073-= 296 000 ккал/ч
—-- 23
156 000(46 — 0)
60.3 + 58,2 к>.
2 "
198 000 ккал/ч;
для участка 2 подземной прокладки
1258-978-10 3
!5 ч.
323 000(78 —4)+ 275 000(16 4;
“72,3+68,1 (-61.0 б(),3
-------------------------(,
4
Обработка результатов испытаний. После
проведения испытаний и усреднения получен-
ных данных с учетом фактической продолжи
телЕ.носги пробега частиц воды по участкам
ИСПЫТаНПОГО НИрКу,ЛЯПЛОНПОГО КОЛЬ!1,.'1 были
получены рас ходы сет евой и подпит очной во-
ды Ge=78,2 т/ч 6=5.2 т/ч.
ИзмерСЕ1ные температуры поды (<:С) при-
ведены ниже:
Точка наблюдения . . ТЭЦ ТК I ГК 3 ТК i
Подающая линия 74,8 /Й,3 1.18,1 G6,0
DfipaiBHH ..ihiihvi 5S.2 66,3 64.б 66,0
По данным метеослужбы, температура
грунта на уровне оси трубопроводов за период
испытании составила 6"С, а средняя темпера-
тура наружного воздуха за тот же период
была равна 23°С.
= 589 000 ккал/ч.
Результаты пересчета тепловых шпорь ис-
пытанных участков циркуляционного кольца
на среднегодовые условия работы сети при
ведепы в табл. 6.9. В этой же таблице приве-
дены значения нормативных удельных потерь
испытанных участков при среднегодовых усло-
виях работы сети, определяемые при расчете
параметров испытаний — „ и i?,,.,,.
Нормативные тепловые потери для испы-
танных участков, пересчитанные на средне-
годовые условия работы сети, определяют со-
гласно формулам (7.4) —(7.6)
Они составляют для участка 1 надземной
прокладки:
Qn"/1 = 1,25 I 12-2180=303 000 ккал/ч;
QX = 1,25•832180=226 000 ккал/ч.
344 /'доле /. Испнгтлхи.ч груЛппрешмк/н n и&орудояанпя иодяных темолш ептей
Габона 7.9. РЕЗУЛЬТАТЫ СОПОСТАВЛЕНИЯ ИЗМЕРЕННЫХ И НОРМАТИВНЫХ ТЕПЛОВЫХ
ПОТЕРЬ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ ПРОКЛАДКИ И КОНСТРУКЦИЙ ИЗОЛЯЦИИ
Учягтпк
5 кли'.лнтыьыемыс величины 1 (и□ илемнка прокладка, изоляция из ыипсрялышй ЯЛТЫ) 2 (подземная лрпклацка, изолинии ил минеральной пяти) 3 и я прокладка, К з ПЛ Я 1 Г,Н 54 ил 11 и а т и и ы пени кирпича)
1 СУ 192 000 323 000 161 000
Qo.lt. & 156 000 S75 000 ! 49 000
589 000 30:3 00(1
1 II . S 296 000 -
198 000 -
уч ккал/|м-ч) 157 (при d„ —325) 140 (при с/3м27;() 120
7„.„. ккалДм-ч) 1 12 —
Я 83 - —
ккал/'1 — 725 000 160 ООП
Q+ 205 000 — —
Q+C » 225 000 — —
К - • 68 1 0.84
АО 0,97 - -
А. 0,38 -
Таблица 7.10. НОРМИРУЕМЫЕ ЭКСП ЛУАТАЦИОН Н Ы Е ТЕПЛОЕ ЫЕ ПОТЕРИ УЧАСТКАМИ СЕТИ
Ти-l прокладки И m)IICT]Fyh.HHH ИЛ-НЯЦИИ тезм пл ров^дГ.ть Наружный диаметр подающего или ибратното трубо- HpOfWl.HJI Ju, М 1 Длина лодзкняего млн otipaiHoio тру- бопровода 1, ч Нирмзцепные удельные теплогил* иикри ккал/(ыч), дня л спин 1 Нормируемые эксплуа- тацией И 1Л' L‘ ptrlinyгиди- a rue тепловые потери, kkjjji/ч. ади -iiltiiiH
и идаюии? й об fl <1 ] ПОЙ и одл к; щей 296 000 135 000 uupfri пой
Надземная прокладка, изо- ляция из минеральной паты Итоги пп надземной про- кладке- 0,426 0.108 2 180 2 365 47 31 I 98 0(10 81 00(1
- — 431 000 279 000
Подземная канн,in.пня про- кладка, изоляция из мине ралчной ваты 0,325 0,273 0.219 0,219 0,108 0,076 0,057 2 500 1 500 2 160 5 150 4 325 1 055 585 120 160 81 68 60 589 000 251 000 500 000 340 000 70 000 34 000
Подземная капсин.илп про- к+'1алкзч изоляция ни дндго- мовою кирпича. 0,219 0,159 0,108 04)76 0,6.47 2 500 2 1.)fi5 3 085 2 600 2 310 100 81 68 60 303 000 208 000 252 000 ) 78 000 139 000
И того по подземипй прокладке; Всего ин сети; — — — 2 864 000 3 574 000
Аналогично для участка 2 подземной нро-
Далее сопоставляют измеренные и норма-
кл адки
у;;1” = 1.2-157-2500+ 1,2-ПО-J 500=
= 723 000 ккал/ч.
Результаты расчета нормативных абсолют-
ных тепловых потерь испытанных участков
приведены в табл. 6.9.
тинные тепловые потери по различным испы-
танным типам прокладки и конструкции изо-
ляции путем определения коэффициента А по
формулам (7.35) — (7.37).
Для участков надземной прокладки при
7.3. Иепитапия irn рягчгтиую температуру теплоносителя
345
изоляции из минеральной аяты получаем:
по подающей липин
К = 296 000 : 305 000 0,97;
по обратной линии
К„= 198 000 ; 226 000 = 0.88.
Соответственно дли подземной прокладки
при изоляции из .минеральной ваты суммарно
до обеим линиям
К ; -589 000 : 723 000 = 0,81.
То же, для подъемной прокладки при изоля-
ции из диатомового кирпича суммарно по обеим
линиям.
К = 303 0(Ю : 360 000 = 0,84.
Как следует из сопоставления значений
измеренных и нормативных тепловых потерь,
измеренные тепловые потери подающей и обрат-
ной линий надземной прокладки, .з также сум
парные потери по обеим линиям для участков
подземной прокладки с различными типами
изоляции оказались ниже нормативных. В свя-
зи с этим зя основу при определении эксплуа-
тационных тепловых потерь принимают изме
репные тепловые шпери, полученные при ис-
пытаниях для различных типов прокладки
и конструкций изоляции.
Нормирование океллуатационных тепловых
потерь черед изоляцию трубопроводов. Для
нормирования эксплуатационных тепловых по-
терь на участках сети, fie подвергшихся испы-
таниям, определяют нормативные удельные
тепловые потери для этих участков, приведен-
ные к среднегодовым условиям работы сети.
Значения указанных нормативных удельных
тепловых потерь, а также нормируемых экс-
плуатационных тепловых потерь для не под-
вергшихся иены гаи ним участков сети, опре-
деленные по формулам (7.7) — (7.9) с вводе
пнем соответствующих поправочных коэффи-
циентов X, приведены в табл. 7.10. В эту же
таблицу включены значения нормируемых
эксплуатационных потерь участков сети, про-
шедших испытания.
Как следует из табл. 6.10, значение нор-
мируемых среднегодовых тепловых потерь по
тепловой сети в целом, определен:toe по фор-
мулам (7.10) (7.!2), составляет по участкам
подземной прокладки <?снрД..и = =
= 2,864 Гкал/ч, я пп участкам надземной про-
кладки —0,431 Гкал/ч и
= 0.279 I кал./ч.
Для определения нормируемых тепловых
потерь сети за один из месяцев их работы,
характеризуемый приведенными выше данны-
ми, необходимо найти среднемесячные зпаче
ния тепловых потерь по формулам (7.14) —
(7.16). Они составляют:
для участков подземной прокладки
(Ж=2,864
92 ) 50 2,3
78-|-4Ь—2,4
= 3,358 Гкал/ч;
для участков надземной прокладки
=0.431 - 4о + п 0,542 Гкал/ч;
/о - и
<Ж .= 0.279-4*~^£ - 0,340 Гкал/ч.
4Ь О
Отсюда нормируемое значение месячных
потерь теплоты через изоляцию трубопрово-
дов для сети в целом, определяемое по фор-
муле (7.13), равно
0^ = (3,358 Г 0,542 | 0,340)-720 = 3063 Гкал.
7.3. ИСПЫТАНИЯ СЕТЕЙ
НА РАСЧЕТНУЮ ТЕМПЕРАТУРУ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Общие положения, Водяные тепллные сети
испытывают на расчетную температуру тепло-
носителя. Испытание заключается в проверке
тепловой сети на прочность в условиях темпе
ратурных деформаций, вызванных подъемом
температуры теплиниеигеля до расчетных зна-
чений, а также в проверке в этих условиях
компенсирующей енособнисти тепловой сети.
Испытанию на расчетную температуру тепло-
иосителя подвергают всю тепловую сеть —
от источника теплоснабжения до тепловых
пунктов систем теплопотребления. включая
магистральные, разводящие теплопроводы и
абонентские ответвления.
Эксплуатируемые тепловые сети подвергают
испытаниям на расчетную температуру тепло
носителя не реже одного раза в дна гида,
Вновь сооружаемые тепловые сети подвергают
испытаниям на расчетную температуру тепли-
носителя до вводя и.х в эксплуатацию. Если
тепловую сеть прокладывают в зимний период,
и она ие имеет отдельного вывода с ТЭИ,
допускается приводить испытания этой сети
346 /' ,-t n a ti i Hi.nhirtiHiist i и o&jptjrlnnfiiiu.'i «гЩчдии тепловых гстеЛ
Рис. 7.8. Примерный график изменения температуры
воды в подающем трубипроиоде котельной (ТЭЦ)
при испытании*
/ — прогрев тепловой сети; 2 — подъем тимперЯ1уры
до расчетной; 3 поддержание заданной расч<-1 ним
тем!iiL;i;ri еры, 7— снижение температуры; 5— ре-
жим iiDc.iip окончания испытаний
на расчетную температуру в конце первого
отопительного сезона. Испытания действующих
тепловых сетей на расчетную температуру теп
лоиосятрля, как правило, проводят непосред-
ственно перед окончанием отопительного сезона
при устойчивых суточных плюсовых темпера-
турах наружного воздуха.
Испытания на расчетную температуру тип-
лолисителя тепловых сетей, эксплуатируемых
длительное время и имеющих ненадежные
участки, проводят после текущего ремонта
и предварительных испытаний '.них сетей на
плотность, но нс позднее чем за три недели
до начала отопительного сезона. Аналогичным
образом и с 11 и т ы в а ют отд ел ьпые тс 11 л о м ат нет -
ради, подвергавшиеся ремонту. Запрещается
одновременно проводить испытания на расчет-
ную температуру теплоносителя и на плотность.
испытания на расчетную температуру теп-
лоносителя проводят при расчетных значениях
температуры воды, циркулирующей в подаю-
щем трубопроводе, при этом температура воды
в обратном трубопроводе не должна принт
шать 90сС. Необходимо строго следить за
тем, чтобы высокотемпературный теплоноситель
не попадал в обратный трубопровод во избе-
жание нарушения нормальной работы сетевых
насосов, условий работы компенсационных
устройств к целости изоляционных конструк-
ций. Для снижения температуры воды, посту
паюш.ей в обратный трубопровод, испытания
проводи! с включенными системами отопле-
нии. присоединенными через смесительные
устройства н волонодогреватсли, а также
с включенными системами горячего водо-
снабжения, присоединенными по закрытой
схеме и оборудованными автоматическими
регуляторами температуры
Во время испытаний на расчетную тем-
пературу теплоносителя от тепловой сети от-
ключают: а') отопительные системы детских
и лечебных учреждений; б) неавтоматизиро-
ванные закрытые системы горячего водоснаб-
жения; в) системы горячего водоснабжении,
присоединенные пи открытой схеме, г} системы
отопления, присоединенные через элеваторы
с заниженными ио сравнению с расчетными
коэффициентам и смешения; д) калориферные
установки; е) отопительные системы с непо-
средственной схемой присоединения. На про-
мышленных предприятиях jsu сел ласовапию
с отделом главного энергетика допускается
во время испытаний оставлять п работе при-
соединенные по непосредственной схеме ото-
пительные приборы кинвек'1 нвпо-п'злучакпцего
де ист в нн.
Режим испытаний тепловой сети на рас-
четную температуру теплоносителя. Для про-
ведения испытаний температуру воды в подаю-
щем грубоироводе тепловой сети ла выходе
с ГУД рщи другого источника теплоснабже-
ния) поднимают до расчетного значения Сни-
жение температуры воды, поступающей в обрат-
ный трубопровод, достигается включением
систем отопления и горячего водоснабжения.
Испытания проводят методом «температурная
волна* (рис. 7.8). что позволяет сократить их
продолжиie.TbiiocTfi и уменьшить нежелатель-
ный перегрев подключенных потребителей теп-
лоты. Продолжитсльппсть поддержания мак-
симальной тем п ср агу ры поды с учетом возмож-
ного размыва граничных зон гчемпературиой
полны* по мерс удаления от ТЭЦ составляет
2 ч. При недостаточной томливой мощности
оборудования ТЭЦ, нс обсснсчиЕ^ающей дости-
жения расчетной тем нерп гуры воды при одно-
временном испытании всем сети, испытании
сети выполняют по частям. Давление веды
в тепловой сети при испьп данях не должно
превышать значений, которые имеют мисто
при эксплуатационном режиме, т. во всех
точках сети должно соблюдаться условие
Pill 11 Рц-.v-
Если исньиаиня тепловой сети на расчет-
ную температуру теплоносителя проводят тта
частям, необходимо п редус м от рить e оо j од г-
ствуюшее снижение давления в подающем
трубопроводе на выходе с ТЭЦ. Для этого
7 Ji. Ис пытания сетей iia расчешут температуру тел .поносители
347
в каждом конкретном случае перед началом
испытаний делают оценочный гидравлический
расчет для наиболее пеблагоприятны.х точек
Я сети. Во всех точках подающей липин теало-
Я вой сети при испытаниях ниддержищаюг чав-
ление, обеспечивающее невскнпанне полы при
расчетной температуре.
Я Ня период испытаний лолжны
быть заданы о л р с д е л е и н ы е ч а р а
метры: максимальная (расчетный) темпе-
Я ратура сетевой воды на выходе < ТЭЦ, ч.тк
симально допустимая температура обратной
воды на ТЭЦ, давление в обратном коллетгпи
ре ТЭЦ; давление в подающем коллекторе
Я ТЭЦ; ожидаемый расход сетевой воды; ожи-
дисмый максимальный отпуск теплоты (г ука-
занием, в какие часы суток!; ожидаемый
минимальный отпуск теплоты при прохождении
пака температуры обратной воды после окон-
Ячания испытаний (с указанием, в какие часы
суток) и максимально допустимая величина
подпитки. Отклонении от заданного режима
допытанни нс должны превышать по темгтера-
Я?уре воды в подающем коллекторе ТЭЦ {от-
иосительно максимального значения) ±2ПС,
по давлению в обратном коллекторе ТЭЦ.......
0,2 кгс/см5; ли давлению в подающем коллек
«торе ТЭЦ ±5%.
Температуру воды на тсчщовых вводах сне-
тем тсплопотребления не задают; они опрсди
ист с я естественным охлаждением воды по
дойне теплопровода. При подготовке к нспы
нниям следует учитывать значительные нзме-
Ядония объемов воды в тепловой сети при по-
вышении и снижении температуры в прщщесг'
.«^пытаний. Величину ожидаемого часового
.фйроста объема воды в тепловой сети (м’/ч!
Дши изменении температуры можно нривли-
/^Ьсцио определить по формуле
ДУ = С(----------Ц
Vi2 V;j
(j _ расход циркулирующей воды, нг/ч; v|3 и
'^и— объемная масса воды при температуре спот-
дМпственно б и С, кг/м11; /, и -- соответственно
4^вчальная и конечная температура воды, аС.
При испытаниях заданную величину давле-
рКнн в обратном трубопроводе ТЭЦ поддер-
...ЗИйвают регулированием величины подпитки
дренажа. Скорость изменения температуры
при испытаниях определяют при иодтю-
температуры в зависимости от припускной
^^«еобиости дренажного трубопровода, при
снижении том перо гуры в зависимости от
тли mown: ль пости подпиточного устройства.
Нрн етом скорость изменения температуры
НГ ТОЛЩИН ирг ПЫГЫЯ 1Ь ЗОХ/Ч.
Гемнсра! ур.т воды в присоединенных к
’гпловой сети щесю-млх отопления при пспыта-
iHin не должна ергнышать расчетной величины
ДЛЯ. '.'ИСТСМ О ГО] 1.3 С! г и я; а для систем горячего
вощмшабжен ня опа должна быть нс более
7,v:;
В период пены!,зпий с целью снижения тем-
перстуры вощу ха внутри помещений потреби-
телям следует рекомендовать усиленно провет-
ривать помещения.
Измерения и измерительная аппаратура.
При пспыгпинях па расчетную температуру
измеряют следующие параметры (рис. 7.9):
а) на ТЭЦ: температуру ниды в подающем
Т। и обратном Т-> трубопроводах, давление
в подающем Pi. и обратном трубопроводах,
расход сргевон воды (7<:, расход подпиточной
воды 6Д
б) на тсчглипых пунктах систем теплой огруб-
ления: температуру воды в подающем /, и
обратном f\i трубопроводах тепловой сети, тем-
пературу поды в подающем /:1 и обратном
трубопроводах отопительной системы, темпе-
ратуру воды и системе горячего водоснабже
мня /г> давление в подающем Р\ и обратном
79 трубопроводах тсиловой сети;
ь) в тепловой сети: величину максималь-
ного перемещения стаканов сальниковых ком-
пеЕщатороа на подающем трубопроводе Д/И1121
(измеряют выборочно в предусмотренных прог-
раммой М(Ч1 ах!
Для нзмсрсшЕЩ темаературы поды при ис-
пытаниях применяю!: на ТЭЦ — регистрирую-
щие гермимстры. на тепловых пунктах систем
тсплопотребления ртугные термометры с пе-
in.n’i деления 0,6—1,0иС. Для измерения давле-
ния используют: на ТЭЦ регистрирующие
манометры, на тепловых пунктах систем теп
лоиотребления — пружинные манометры клас-
са 1,0-- 1,0
Расход сетевой н 'подпиточной воды изме-
ряют с помощью нормальных измерительных
диэфратм и регистрирующих расходомеров.
Расчет, изготовление и установку измеритель-
ных диафрагм выполняют согласно деист [дую-
щим «Правилам измерения расхода жидкос-
тей, газон и паров стандартными диафрагмам и
и соплами», (М.: Стандарты, 1980).
ш
Г/iasf 7. Испытании гру&опрыодоа it оборудования водяных тепловых сотой
Величину максимального перемещения ста-
канов сальниковых компенсаторов измеряют
С помощью специальных фиксирующих при-
способлений, установленных до напала испы-
тании, так как людям запрещается находиться
в тепловых камерах и тоннелях при испыта-
ниях на расчетную температуру. Температуру
воды, необходимую для опенки величины пере
мешения стакана сальникового компенсатора,
измеряют на ближайшем тепловом пункте.
Для измерения максимального перемещения
стакана сальникового компенсатора рекомен-
дуется применять фиксатор перемещения.
Фиксатор {рис. 7.10) представляет собой
стержень 4, один конец которого ввернут в то-
рец стяжного болта J грунта-буксы 2 компен-
сатора, а на другой свободный конец насажены
две фиксирующие шайбы 5. К трубопроводу
вблизи примыкания его к стакану компенса-
тора приварена вилка б. Высоту ‘вилки выби-
рают а зависимости от диаметра трубы. Перед
испытаниями при начальной температуре воды
в трубопроводе шайбы подводят вплотную к
вилке, а стержень смазывают тугоплавкой
смазкой (например, консталином УТ-2). Во
время повышения температуры виды при испы-
таниях вилка перемещается вместе со стаканом
компенсатора и передвигает левую шайбу
После окончания испытания и снижения тем
пературы до начальной измеряют величину
максимального хода компенсатора.
Рнс. 7.9. Схема рибиты тепл»ной сети и расста-
новки контрольно-измерительной аппаратуры пря ис-
пытаниях
1 подпиточный насос; 2-— первая ступень сете-
вых насосов; 3 первая ступень сетевых подогре-
вателей; 4—вторая ступень сетевых насосов; 5 —
вторая ступень сетевых пидог].н,нлт<ыей, 6 — пика
вый котел; 7 — подпиточный трубопровод; Я регу-
лятор подпитки; 9 — дренажный трубопровод (J =
= 100 700 мм); 40—обратный клапан; //—зад-
вижки; 42 нлчеритель,ная диафрагма с регистри-
рующим расходомером; 13 [1йгнг;|рируюший тер-
мометр; 14 — регистрирующий миниметр; iГ) — саль-
никовый компенсатор; 46 — фиксатор перемещения
стакана компенсатора; /7 — регулятор температуры;
48 — первая ступень подогревателей горячего водо-
снабжения; 49 - вторая ступень подогревателей го
рячего водоснабжения; 20— система горячего иодо-
снабжения, '24 — регулятор расхода; 22 — элеватор;
23 — система отопления; 24 — водопровод; 25— не-
подвижная опора: 25 — термометр; 27 — манометр
Величину теоретического перемещения ста-
кана сальникового компенсатора определяют
по формуле
Д/ = аЛ41,
где а — коэффициент линейного расширения (для
стали к 1,2-10" г1, мм/(м-"С); Д/-- разность
между максимальной и начальной твмпературпЦ
теплоносителя, *С; I — длина комиепсацииплого
участка трубопровода (от неподвижной опорк
до компенсатора), м.
Величину теоретического перемещении мож-
но также определять по номограмме (рис. 7.11).
Подготовка к испытаниям. Испытания на ।
расчетную температуру теплоносителя прово 1
дят под руководством начальника района ;
7.3. Ишитлпия
ri'Tffr ня расчетную температуру тепло пост ели
34!l
Рис. 7.10. Фиксатор перемещения для измерения
максимальною перемешен ня стакана сальниконою
кОм приг.й гири
/ luqiliy^ гд.,1 М1ИКГ]Ц|1ГГ.1 KOMltLlH<2tlTupti; .2— грунд-
букса; И-~ Г образный болт со сверлением; 4 —
стержень ((* — 8 ми, I 350—570 мм); 5 фикси-
рующие шайбы {£/., — 20 мм, d„-—8-|-(},2 мм, й =
= 15 мм) б —вилка (6 = ,Я й мм, ft. н -.шлнеи
ингти гл диимецш i рубпнргпнтца) ; 7 — трубопровод;
S стакан компенсатора
или его замес
ТС! Ь'Ю-
ИН же-
(предприятия, цеха] теплосети
титсля. Ди начала испытаний составляют ра-
бочую программу испытаний, которую утвер-
ждают главный инженер предприятии
вых сетей и согласовывают с главным
нером ТЭЦ. Изменения и графике электриче-
ской нагрузки ГЭЦ оформляет персонал ТЭЦ
в устамовленном порядке.
В рабочей программе указывают: а) задачи
испытаний; о) параметры испытаний; в) схему
включения оборудован ин ТЭЦ; г) схему рабо-
гы тепловой сети; д) перечень подготовитель-
ных мероприятий на ТЭЦ и геплопой сити;
время и последовательность проведения
каждого этапа испытаний; ж) измеряемые при
^испытаниях параметры, интервалы измерений;
ф) места установки измерительной аппаратуры;
Ju) перечень ui ueici нсчцеых за обеспечение за-
данных режимов на ТЭЦ и в тепловой сети;
» необходимые для иепшаний транспортные
средства оповещения; л) список
п
ия
ть
ой
то
ры
Ж-
1}.
на
во-
ща
средства и
Ебонентов, подлежащих отключению на время
считаний,
ых для проведения измерений на ТЭП, н тип-
овых пунктах, а также дежурных по трассе
гепливий сити; н) мероприятия по оповещению
Абонентов; о) мероприятия по технике безопас
сити.
Пэ ГЭЦ перед началом испытаний выпол-
ют следующие под!О1Ови1Сльныс работы:
) проверяют готовность оборудовании ТЭЦ
м) числи наблюдателей, пеобходп-
к
S’
Ф?0'<
принятию
ВЫЯВЛЯЮТ
(дренаж-
работе ни намеченной схеме и
ожидаемой тепловой нагрузки; б)
состояние дренажного трубопровода
ный трубопровод должен быть выполнен из
груб диаметром 100 200 мм с задвижкой, рас-
положенной в удобном для обслуживания
месте): в) проверяют состояние автоматиче-
ских устройств и запорной арматуры на тепло-
фикационном оборудовании; г) устанавливают
и проверяют работу контрольно-измерительной
аппаратуры, предусмотренной программой.
В тепловой сети при подготовке к испыта
лиям проводят следующие работы: а.) осмат-
ривают тепловую сеть, проверяют состояние
сальниковых компенсаторов, фланцевых соеди-
нений, опор и других элементов, а также обо-
рудования иасосио перекачивающих станций;
неисправности, для ликвидации которых не тре-
буется отключение теплопровода (nei ермегич-
поить сальниковых уплотнений, фланцевых сое-
динений и т. п.), устраняют до начала испыта
ний; б) проверяю! величину коэффициентов
смешении элеваторных присоединений отогги-
элсваторон
смешения
те.,тиных систем; заменяют сопла
коэффициенты
расчетных, при
отопительные системы от-
органлзуют пункты наблюдения
н системах,
Оказываются
если
ниже
невпзмож-
пости замены
ключают; в)
на ряде абонентских присоединений для конт-
роля за режимом испытаний; г) устанавливают
в пунктах наблюдения предварительно про-
веренную контрольно-измерительную аппара-
туру и обеспечивают освещение: приборов;
д) устанавливают фиксаторы перемещений в
предусмотренных программой местах в тепло-
вых камерах на сальниковых компенсаторах;
е) отключают предусмотренные программой
системы теплопотребления.
Пункты наблюдения организуют на теп-
синел
Клич Zjt
7 3 Ириитапия (TTPit i:;
|кл":с; ;ivh? т к* м j it'p ;-riyj>\ н‘п.нж<н и тел я
351
Рис. 7.11. Номограмма для определения расчетных
температурных удлинений стальных тру fi о пр о во но а
тепловых сетей
J — длина ком пенен ципнного участка трубоиршю/н:
Д1 — величина изменения температуры теплоносите-
ля; А/ - расчетная величина удлинения трубопро-
вода
ливых вводах систем тсплопотрсблсиия, i-;ir
положенных на концевых участках тепловой
сети, а также на нескольких тилловых инодах
по длине тепловой сети на различном удалении
от ТЭЦ. Персонал предприятия тепловом сети
записывает показания приборов на пунктах
наблюдения.
Выборочную проверку компенсирующей
способности компенсационных участков тепло-
вой сети выполняют в мсс-iax, где при .Эксплуа-
тации наблюдались недостаточные (ш; оце
ночным измерениям) величины перемещений
стаканов сальниковых компснеаторигг Компен-
сирующую способность участков оценивают пу-
тем сопоставлении максимальных фактических
перемещений стаканов сальниковых комцепса
торов, намеренных при иен i.nvi 11 и я ,х <: помощью
фиксаторов, с теоретическими зиачениямн,
определенными расчетным путем. Непосред-
ственно перед испытаниями до начала прогрева
тепловой сети (при температуре 70- WO'G)
настраивают смонтированные им сальниковых
компенсаторах фиксаторы перемещений.
Предусмотренные программой системы теп-
л употреблен и я отключают с помощью входных
задвижек на подающих и обратных трубопро-
водах тепловых пунктов. В случае неплотности
этих задвижек дополнительно отключают за
движки, установленные в тепловых камерах
па ответвлении к тепловым пунктам. В местах,
где задвижки не обеспечивают плотного от-
ключения, ставят заглушки.
Из эксплуатационного персонала предприя-
тия тепловой сети и обслуживающего персо-
нала систем теплопогребленин выделяют де
журных дли наблюдения за трассой тепловой
сети и своевременного выявления возможных
мест повреждений. Па тепловых пунктах систем
теплопотребления. находящихся но время ис-
пытаний в работе, организуют дежурство обслу-
живающего персонала Особое внимание уде-
ляют абонентам систем с насосным подмеши-
ванием; проводят мероприятия, обеспечиваю-
щие бесперебойную работу насосов во время
испытаний. Персонал, участвующий н исиыта
ниях. должен: быть четко распределен по иунк-
гам наблюдения и по участкам трассы тепловой
а-™. о > иа комлей с программой испытаний,
с возлагаемыми па лег о обязан ногтями и тре-
бованиями техники безопасности. На пунктах
наблюдения персона.-: обеспечивают средствами
связи для oiiepaTHHiHtro сообщения руководи-
телю ИСНЫ1/1ЧНЙ п величинах измеряемых лира
метров и чоэ.можш.гх неполадках. Для объезда
трассы it л.'Читой сет и i-о время испытания пер-
соналу вы де.-, я юг ;ш гот рлиепорт.
Абонентов е-ттовещаюг о намеченных испы-
таниях ш-рез ответственных уполномоченных
под пасгпкжу не >103-1 нес чем за 4Й ч до начала
испытаний Абонентам, системы теплойотреб-
ленин которых ini период испытаний подлежат
отк,'!точению, сообщают время, ни которое сис-
тема б',-..:;- <лклхг1!‘ня. До начала испытаний
нгюнеряю'!' иынолнсиис мероприятий по технике
белойлености.
Порядок проведения испытаний. Перед
началом испытаний тепловую сеть прогревают
при тт'мiiep.i гуре поды в подающем трубопро
воде 100 С. Продолжительность прогрева
определяю!-, щ-хотя пт обеспечения двукрат-
ной пирку,тщош воды через наиболее удален-
ные у'мыхи испытываемой сети. Затем прово-
дят расе’лионку пг-рсонала в пунктах наблюде-
ния и пл трщеее тепловой сет. В предусмотрен-
ный иро!рзммой срок па ТЭЦ начинают по
степенно 1!од||ям;|'1 ь кччпературу воды при
строгом коп толе за давлением Ji обратном
коллекторе тепловой сети и величиной подпит-
ки (дренажа). Заданную расчетную темпера-
туру поддерживают поетоянчой в течение уста
новлеишн’о нрш раммрй времени, а затем плав-
но ст: и ж лют до 70- УС’С.
Скорость повышения н снижения темпера-
туры (избирают такой, чтобы в течение всего
периода испытаний соблюдалось заданное дав
ление в обратном коллекторе ТЭЦ. При повы-
шении температуры поддерживают давление
в обратном коллекторе сначала путем регули-
рования реличины подпитки, а затем полным
прекращением подпитки и дренированием воды
из обратного кол..'и‘К1оря Для создания воз-
можного .тнсоматического регулирования дав-
ления а обрат ним коллекторе ТЭЦ, и период
дренирования (ппи неивтомагитированном дре-
наже) допускается повышение расхода дрени-
руемой воды Tip1.!!ив необходимого до величи-
ны, при которой вступает в работу регулятор
352 !' .1 a s rtf 7 Испытании ipybonpoeodtm u тЩии гепяииыХ сетей
подпитки. Расход дренируемой воды при этом
устанавливают возможно меньшим.
С начала испытаний (с момента поньшге-
пин температуры) в пунктах наблюдения на
тепловой сети непрерывно (с интервалом
10— 15 мин) измеряют температуру и давле-
ние. В наиболее удален пых от ТЭЦ точках
сети измерения можно начинать позднее
с учетом времени пробега воды от ТЭЦ до
этих точек Па тепловых вводах с насосным
подмешиванием наблюдение да температурой
воды, поступающей в отопительную систему,
ведут непрерывно. При останове насосов систе-
му отопления немедленно отключают. Руково-
дитель испытаний по данным, поступающим
из пунктов наблюдения, следит за повышением
температуры на ТЭЦ и в тепловой сети и про-
хождением температурной волны по участкам
тепловой сети.
Для своевременною выявления поврежде-
ний, которые могут возникнуть в тепловой сети
при испытаниях, особое внимание следует уде-
лять режимам подпитки и дренирования. По-
скольку расходы подпиточной и дренируемой
воды в процессе нспытаний.сильно изменяются,
эго затрудняет определение пи ним момента
появления неплотностей в сети. Поэтому в пе-
риод неустановившсюся режима необходимо
анализировать причины каждого резней о увели-
чения расхода, подниточной и снижения рас-
хода дренируемой воды. Герметичность (плот-
ность) тепловой сети при испытаниях наибо-
лее правильно можно определить в период уста-
новившейся максимальной температуры тепло-
носителя Резкое отклонение величины под-
питки от начальной н этот период свидетель
ствует о появлении неплотности в тепловой
сети и о необходимости принятия срочных мер
по ликвидации повреждения,
Специально выделенный персонал во время
испытаний объезжает и осматривает тепловую
сеть (без спуска в тепловые камеры и туннели)
и о выявленных дефектах немедленно сооб-
щает руководителю испытаний. При обнаруже-
нии дефектов, которые могут принести к серьез-
ным последствиям, испытания приисганавли
нзют до устранения этих дефектов. Системы
теплопотребления, температура виды в кото-
рых при испытаниях превысила расчетную для
отопления величину, а для горячего водоснаб-
жения 75~'С, немедленно отключают.
Измерения темпера гуры и давления в пунк-
тах наблюдения заканчивают после прохож-
дения в данном месте температурной волны
и снижения температуры в подающем трубо-
проводе до 100°С. Испытания считают закон-
ченными после снижения температуры воды
в подающем трубопроводе тепловой сети ди
70—8СГС.
Выявление дефектов. По окончании испы
таний тепловую сеть тщательно осматривают:
а) измеряют величины максимального пе-
ре.мещения стаканов сальниковых компенсато-
ров в местах, где для этих целей устанавлива-
ли фиксаторы перемещений;
б) проверяют состояние компенсаторов на
всей тепловой сети (герметичность сальнико-
вых уплотнений, целость сварных сосдипений,
наличие следов теплового перемещения);
в) определяют состояние подвижных н не
подвижных опор, расположенных в доступных
местах, выявляют места смещения опор и по-
врежденные элементы;
г) проверяют состояние запорной арматуры
(целость арматуры, плотность фланцевых со-
единений);
д) выявляют места неплотностей тепло-
проводов.
Для сальниковых компенсаторов, на кото-
рых устанавливали фиксаторы перемещений,
сопоставляют фактические и теоретические
максимальные перемещения стаканов. Факти
чсскан величина максимального перемещении
должна составлять нс менее 7.5% теоретиче-
ского значения. Меньшая величины свидетель-
ствует о неудовлетворительной компенсирую-
щей способности компенсационного участка
тепловой сети и необходимости принятия мер
к ее устранению. Такими причинами могут быть:
просадка теплопровода, вызывающая nepexot
компенсатора, смещение неподвижной опоры,
большие силы трения теплопровода о грунт
(при бссканалыюй прокладке), чрезмерное
уплотнение сальниковой набивки и т. п.
После проведения испытаний составляют
акт, содержащий:
а) краткие данные ио режиму испытаний
✓(максимальные значения температуры воды
в подающем и обратном трубопроводах ня ТЭЦ,
давление воды в подающем и обратном трубо-
проводах на ТЭЦ, расходы сетевой воды, мак-
симальные температуры воды, достигнутые в
конечных точках тепловой сети, время поддер-
жания максимальной температуры, время про-
i
J
7.4. Испытания на плотность
353
бега температурной полны до наиболее удален-
ных потребителей),
б) перечень выявленных пи результатам
осмотра дефектов и предполагаемые причины
ик ноАниктювсния:
в) перечень мероприятии по устранению
выявленных дефектов.
Если в процессе испытаний наблюдались
затруднения с поднятием температуры воды
до расчетного значения, имели место большие
величины падения температуры ло длине сети
или возникали другие причины, мешающие
обеспечению зада ее и hi х режимов, все они дол ж
ны быть отражены □ акте. Одновременно
с осмотром тепловой сети предотяни юли або-
нентов тепловой сети после окончания испы-
таний осматривают оборудование тепловых-
пункт он и систем теплопотребления, находив
П1ИХСЯ в работе во время испытаний.
Указания по технике безопасноеги. Испы-
тания тепловых сетей на расчеТЕтую темпера-
туру ТеПЛОЕКЕСИТСЛЯ ДОЛЖНЫ производиться по
наряду. К выполнению работ допускаются ра-
ботники, прошедшие инструктаж и сдавшие
экзамен в объеме соответствующих разделов
«Правил техники безопасности при эксплуата
дни тепломеханического оборудования электро-
станций и тепловых сетей» М.; Эпергоатпм-
издат, 1985. До еезмэля испытаний следует под-
готовить и проверить средства оповещения
для обеспечения бесперебойной связи руково-
дители испытаний с наблюдателями на тепло-
вых пунктах и дежурным персоналом па теп-
ловой сети. Персоналу при испытаниях запре-
щается ЕЕаходиться в тепловых камерах и тун-
нелях. Опускаться в тепловые камеры и тун-
нели разрешается в случае крайней необходи-
мости только по указанию руководителя ис-
пытаний.
При испытаниях запрещается производить
на тепловой сети и присоединенных к пей
системах теплопотреблепия какие-либо работы,
не связанные с испытаниями. В период испы-
таний на трассе тепловой сети нс должны на-
ходиться строители. Дли своеиременного выяе?-
лепия мест повреждения и обеспечения без-
опасности для окружающих на время испыта-
ний следует устапоЕЗнть ло указанию руково-
дителя испытаний (исходя из местных условий)
наблюдение за всей трассой тепловой сети.
Для этой цели должен быть выделен экеллуя-
таиионпый персонал тепловой сети и абонсн-
12 Дан S64
тов, а также персонал сося ветствующих служб
промышленных предприятий. Особое внима-
ние необходимо уделять участкам сет в местах
дщ-гжения пешеходов и транспорта, участкам
бсска пал иной прокладки, участкам, где patiee
наблюдались коррозионные разрушения труб.
При обнаружении в каком-либо месте тепловой
осей признаков утечки теплоносителя (паре-
ние, появление горячей воды, образование про-
моин) следует немедленно сообщить об этом
руководителю испытаний, одновременно при-
нять меры по ограждению этого уч а секи и ор-
ганизовать постоянное дежурство до конца
работ по устранению повреждения.
7.4, ИСПЫТАНИЯ НА ПЛОТНОСТЬ
Общие положения. Тепловые сети испыты-
вают на герметичность (плотность) после окон-
чания строительства перед вводом их в эксплуа-
тацию, а затем ежегодно после окончания ото-
пительного периода для выявления дефектов,
подлежащих устранению при капитал ешом ре-
монте и после окончания ремонта, перед вклю
чепием сетей в эксплуатацию.
Вновь Езистроенные тепловые сети предва-
рительно испытывают ла плотность (опрессо-
вывают) отдельными участками после сварки
н укладки трубопроводов на постоянные опоры
до перекрытия каналов или засыпки траншей.
Испытываемые участки должны имстъ свобод-
ный доступ для тщатсяьееого осмотра и про-
стукивания герметичных соединений.
Окончательные гидравлические испытания
всего трубопровода производят вместе с уста-
новлении м оборудованием (задвижками, есом
пснсаторами, спускными и воздушными крана-
ми и т.п.). При надземной прокладке тепло-
сети, а также прокладке в проходных каналах
или коллекторах, ибсспечипающих доступ и
осмотр трубопроводов во время эксплуатации,
испытание проводят один раз после полеюЕ'о
окончания монтажа. Задвижки испЕлтзвают до
их установки ня трубопроводе.
При низких температурах наружного воз-
духа или при отсутствии ноды па месте па
вн(ли> вводимых в эксплуатацию тепловых се-
тях (по согласованию с экспл уатируюшей
организацией) вместо гидравлических тшыта
ний на плотность проводят пневматические
испытания согласно правилам СН 298 G5.
354
Глава 7. Испытания трубопроводов и обирудОвикия водяных тепловых Сетей
При испытании тепловых сетей па и.'лшнкть
применяют пружинные манометры класса'точ-
ности не ин!КР 1,5 с диаметром корпуса не ме-
нее 150 мм, шкалой на номинальное давление
пкпло 4/3 измеряемого и ценой деления
0,1 кгс/см\ Манометры должны быть оплом
биронаны госпояерителем. Нс допускается ис-
пользовать манометры с просроченными плом
бами. Для простукивания сварных швов iia
стыках используют молоток с закругленным
бойком массой нс более 1,5 кг и ручкой длиной
не более 500 мм.
Гидравлические испытания на герметичность
вновь сооруженных тепловых сетей. Предва-
рительную проверку герметичности отдельных
участков теплосети после их сварки и укладки
на постоянные опоры производят к следующем
порядке. Испытываемый участок трубопровода
изолируют от действующих сетей глухими флан-
цами или заглушками. Использование задвижек
для отключения испытываемого участка от
действующей сети нс допускается. Подающий
и обратный трубопроводы после наполнения
водой и спуска воздуха ставят под пробное
избыточное давление 16 кгс/с.м2 (1,6 МПа)
в самой высокой точке прокладки. IIjjh этом
избыточЕюе давление в нижней точке (при боль-
шом перепаде отметок местности) -не должно
превышать 24 кгс/см* (2,4 МПа). В противном
случае протяженность испытываемых участков
следует сократит!:. Трубопроводы ныдержиня-
ют под испытательным давлением н течение
времени, необходимого для тщательного осмот-
ра и простукивания стыков, но не менее 10 мин.
При простукивании удары следует наносить
на расстоянии пе менее 150 мм от сварного
шва.
Результйты предварительного испытания на
герметичность сети считаются удовлетвори-
тельными, если во время их проведения не
произошло падения давления, а в сварных швах
труб нс обнаружено признаков разрыва, течи
если запотевания. Задвижки перед их установ-
кой на трубопровод испытывают под давле-
нием, принятым .для этого трубопровода, но
не менее 16 кгс/смг (1,6 МПа) для задвижек
на подающем и 12 кгс/см2 (1,2 МПа) ня об-
ратном трубопроводах. Задвижки испытываю]1
при двух положениях уплотнительных колец:
при открытом положении с. заглушенным флан-
цем задвижки — для проверки плотности саль-
никовых устройств; при закрытом положе-
нии для проверки плотности притирки ко
леи.
Окончательную проверку герметичности
(плотности) тепловых сетей перед вводом их
в эксплуатацию выполняют под давлением
1,25 рабочего, но не менее 16 кгс/см2 (1,6 МПа)
в подающем и 12 кгс/см2 (1,2 МПа) в обрат-
ном трубопроводах (в верхней точке сети).
Все секционирующие задвижки и задвижки
на ответвлениях испытываемой сети при этом
должны быть открыты. При температуре на-
ружного воздуха ниже 1'Ч~ испытания проводят
водой, подогретой до 50—60иС. Для быстрого
удаления воды в целях предотвращения ее
замерзания предусматривают устройства, обес
печннающие дренаж ее из трубопроводов в те-
чение 1 ч. Придан ж ительность окончательных
испытаний теплосети на 1'ермсгичност ь опреде-
ляется временем, необходимым для ее осмотра,
и должна быть нс менее 10 мин.
При обнаружении дефектов, требуюшлх
для их устранения значительного времени,
испытания прекращают, а при температуре
наружного воздуха ниже 1°С немедленно опо
рожняют трубопровод и проверяют, нс оста-
лась ли в нижних топках вода. Результаты
йены танин считаются удовлетворительными,
если во время их проведения не произошло
падения дзЕПления по манометру и не обнару-
жены признаки разрыва, течи или увлажнении
сварных швов, корпусов н сальников армату-
ры, фланцевых соединений и i п.
Пневматические испытания на герметич-
ность вновь построенных тепловых сетей. Пнев
магические испытания приводят на участках
длиной не более НИМ) м. При прокладке трассы
вне населенных пунктов разрешается в виде
исключения испытывать участки длиной до
3000 м. Величина испытательного давления
при пневматических испытаниях равна рабо-
чему давлению сети с коэффициентом 1,25, но
не ниже 16 кгс/см“ (1,6 МПа) для подающих
и 10 кгс/см' (1 МПа) обратных трубопроводов.
Продолжительность нахождения трубопро-
водов иод испытательным давлением состав-
ляет 30 мин, затем давление снижают до
3 кгс/см* (0,3 МПа) и трубопроводы осматри-
вают. хМеста утечек воздуха выявляют путем
обмыливания мест соединений, по звуку, одо-
ризацией или задымлением воздуха в трубо-
проводе. Результаты предварительных испыта-
ний считаются положительными, если при тща*
j'.4. Испытания и;1 плотность
Таблица 7.11. ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ИСПЫТАНИЯ И ДОПУСТИМАЯ ВЕЛИЧИНА ПАДЕНИЯ
ДАВЛЕНИЯ НА 1000 М ДЛИНЫ ТРУБОПРОВОДА
Диачстр урлоп йога прохода трубп про ПОДЛ, WW 1 IfJ-riJIOJOKHTlMIL ность иен ь1та и и я, ч (мин) JUjEiyriHMUP JLlJ Д1‘ ]|не давления, М М JJOlI. с г. Диаметр yujiim пвго прихода труЧчпрчии.-ы, мм 1 1)Н..1.111?ЛЖИТ^<1Ь- ноеть испытания, '1 { М 14 41 ) Допустимое л и*л- ние давления, лм еюд- ст.
100 1.1 30 55 500 4 50
123 0-30 45 600 4 50
150 1 75 700 6 G0
201.1 1 55 500 6 60
250 1 45 900 ii 40
300 2 /5 1000 12 70
3..10 2 55 1 100 12 60
400 2 45 1200 12 50
450 1 75
Примечание. При различных диаметрах груболриводов на испытываемом у часгки пбщзш иршиы ;ки
те..гл-li. л1:пыглпнй и допустимое падение давления пропорциональны длине труб каждого диаметра.
тельном осмотре труб не обнаружено никаких
дефектов в сварных швах, ня рушен и я полости
трубиирсжидив и утечек.
Длительность предварительных испытаний
определяется временем, необходимым л л я тща-
тельного осмотра труб. Выпиленные при осмот
ре дефекты устраняют после снятии избыточ-
ного давления в трубопроводе. Окончательные
испытлешм пневматическим способом выполня-
ют после завершения монтажа в следующей
последовательности: а) давление с трубопро
воде .доводят до испытательного и выдержи-
вают в течение 30 мин, б) при отсутствии
признаков нарушения целости трубопровода
давление снижают до 0.5 кге/ем2 (0,05 МПа),
при котором его выдерживают в течение ч;
в) по истечении срока выдержки устанавли-
вают давление р(|1 равное 3000 мм вол. ст. но
жидкостному манометру, отмечают время па
чала испытания. а также барометрическое дав-
ление pi- мм рт. ст.: г) по истечении времени
испытания измеряют давление в трубопроводе
/?,< мм вод. ст и барн метр и чес кое .чавление
Рк мм рт. ст.; д) истинную величину снижения
давления ( мм вод. ст.) в трубопроводе опре-
деляют ио фор л-i ул е
Д? v (рн —pj - 13ф !рн—Рк.К
где v - плотность заполнителя жидкостного млею
метра {для воды v I г/см'1). При лгполь.чоеы-
нии в жидкостном маномегре керпсипи (\ =
— 0,87 г/см’*1 высота ст cj.'ifki з: иачллг испытан ин
должна Г1мгь 3151) мVi
Трубопровод считают ве,?державшим окон-
чательное пневматическое тнитйиие. если ,<а
12*
время испытания не обнаружено !гару:иения
сто целости, а величина падения давления не
превышает допустимую величину, при веденную
ej табл. 7.11.
Гидравлические испытания на герметичность
тепловых сетей и систем теплопотребления,
находящихся в эксплуатации. Испытание теп
новых сетей пн iерметичпоеп. (плотность}
проводят по отдел иным отходящим ОЧ ИСТОЧ
ника теплоты магистралям. Эти магистрали
испытывают целиком или по частям в зависи-
миетЕ! от наличия оперативных средств транс-
порта и связи между .дежурным персоналом
ас ючпикя теплоты л бригадой, приводящей
испытания, а также от их численности. При
испытаниях тепловые пункты потребителей и
ш >; (о п одо г 1 j о е 1 а т ел 1» и ые уста НОВКИ и еточ ни к а
теплоты отключают. Температуря волы в тру-
бопроводах в утот период нс должна превы
шать 40'С, а даH.'iesiне должно быть равно ра-
бочему давлению с кож()фициС1пе1м 1.25, по
но ниже 16 кге/'ехг (1,6 МПа). Необходимое
давление обсспечнииегея сетевым насосом
нс сотника теплоты. Предварительно открывают
одну или пескплЕ-.ко перемычек между поддаю-
щим и обратным трубопроводами и конце
сети из расчета, чтобы расход, воды через эти
перемычки иисснсчинал работу сетевою насоса
на пт падающей части его характеристики.
После включения сетевого наеог.я п созда-
ния циркуляции давление в сети повышают
путем постепенного прикрытия зэдешжкн на
обратном трубопроводе испытываемой магнет
рал и у коллектора источника теплоты до врезки
(ни ходу водеч) подпиточною трубопровода.
350
Глина 7. Испытания Tpuffotipnafirhifi tJ ьТГоргд^оясичи.-! во^нних теммых сетей
При достижении необходимого давления в ио-
длющсм трубопроводе задвижку на обратном
трубопроводе прикрывают до тех пор, пока
перепад давлений между подающим и обрат-
ным трубопроводами в источнике геи,.-юты не
достигнет 1 3 кгс/см'2 (0,1 -0,3 МПа). При
испытании участков сети, и которых по усло-
виям профиля местности сетевые насосы нс
могут создать давление, равное 1,25 рабочего,
применяют передвижные насоелые установки
или гидравлические прессы.
В начальный момент испытания подпитка
тепловой сети можсч превысить нормативную
величину, что объясняется сжатием имеюще-
гося в сети воздуха. Однако при достаточной
j срметнчщкди (плотности) сети величина
подпитки через 10—15 мни снижается до нор-
мативной и удерживается на этим уровне.
Превышение нормативной величины подпитки
(0,1% вместимости испытываемой сети) или
тенденция к ее увеличению спустя 10—15 мин
после начала испытаний сиидетельствуст о
свсрхнормативЕюй утечке и плохой герметич-
ности сети. В этом случае сетевой насос осга-
и а или вшит и испытание прекращают до обна-
ружения места утечки и ее устранения.
Для ускорения проверки гСЕрметичнисти сети
и нахождении места утечки в период проверки
допускается устранять дефекты в стыках путем
чеканки, а также уплотнять сборные и флан-
цевые соединения с помощью наложения хо-
мутов ил резиновых прикладках. По оконча-
нии проверки плотности сети обнаруженные
дефекты устраняю'! обычными методами, После
устранения всех дефектов проводят повторную
проверку герметичности сети. Длительность
контрольных испытаний на герметичность
(плотность) определяется временем, необходи-
мым для осмотра сети. Сеть считается выдер-
жавшей испытание па герметичность, если при
нахождении ее в течение 10 мин под давле-
нием, равным 1.25 рабочего, подпитка не
превышает нормативной величины. Герметнч
нисть отвствлсетий проверяют после восстанов-
ления циркуляции воды н магистрали путем
усI ашшления в них давления, рапного давле-
нию в магистральном трубопроводе.
Оборудовалис тепловых пунктов и ejcc под-
земные трубопроводы внутриквартальных и
виутридворовых сетей itocae центральных теп-
ловых пунктов, а также трубопроводы и обо-
рудование систем тсплопотррблеиня подвергаю!
гидравлическим испытаниям на герметичность
при избыточном давлении 1.25 рабочею, но
не ниже: а) для элеваторных узлов и водо-
подогревателе ей систем отопления и горячего
водоснабжения- - 10 кгс/см' (I МПа); б) для
подземных трубо]|роЕ?одов после тепловых
пунктов 12 кгс/см7 (1,2 МПа); в) для систем
водяное о отопления с чугунными отопитель-
ными приборами 7,5 кц:/см:’ (0,75 МПа)
в нижней точке системы, а для панельных ц
конвекторных систем 10 кгс/см' (I МПа):
[ ) для калориферов систем отопления л еч?е,
тиляпии У кгс./см2 (0,0 МПа); д) для систем
горячего тюдоспабжепия, подсоединенных к
открытым тепловым сетям.— 7,5 кгс/см:
(0,75 МПа).
Ниныj шЕия оборудовании тепловых пунктов,
теплопроводов от центральных тепловых пуик-
IO11 и систем тснлоЕютрсбленця проводят
в следующем порядке: а) пос .те наполЕЕеикм
трубопроводов или систем и полного удаления
воздуха через возяухос.пус.кные устройства
из всех верхних точек давления и трубопрово-
дах доводят до рабочего и выдерживают в те-
чение времени, необходимого для |щатель-
иого осмотра сварных и фланцевых соедине-
ний, оборудования, арматуры и т. п., но не ме-
нее 10 мин; б) если в течение этого времени
не обнаружены дефекты или утечки, давление
доводят до испытательного.
Рсзулыаты гидравлических испытаний счи-
таются удовлетворительными, если во время
их проведения: а) в сварных швах труб, флан-
цевых соединениях, корпусах арматуры и г, я.
нс обнаружены признаки разрыва, течи или
потений; б) при испытании оборудования теп-
ловых пушиои и отходящих от них тепло-
проводов дворовых и квартальных сетей в те-
чение 10 мин не произошло падения давления.
При испытании систем панельного отопления
падение давления в течение 15 ми и допуска-
ется не более 0,1 кгс/см" (0,01 МПа).
Окрашивание сетевой воды позволяет «пре
делить места ее утечки в кюммулннациях деЙ-
с снующих ТЭЦ, котельных, тепловых сетях,
подогревателях горячего uonocfia оженил, вы-
явить скрытые перемычки между тепловыми
сетями и системами теплопотрЕ/бдепия при
независимой схеме присоединения, обнаружить
водоразбор из закрытых систем теплоснабже-
ния. а также содержание сетевой поды в за-
топленных грунтовыми и поверхностными нп
3. L. Технические’ vr.'i <ти я и i ел ни1 кт к ий наилпр при стрпитглп-гис гешшвых гегей
357
дамп каналах и камерах. Применять краситель
можно только с разрешения Главного санитар-
ного врача Города или населенного пункта,
Одним из требовании, предъявляемым к кра-
сителю, является возможность, его обнаруже-
ния при незначительной концентрации
В качестве индикатора утечки сетевой воды
применяют флуоресцеин—натрий (уранин)
чистый (CcnHnjNaaOs) (ТУ 6-0У-2281-77, иы
пускаемый Ьерезнинивски.н химическим заво-
дим. Допускается также применять техниче-
ский флуоресцеин (С20Н|2О5). Уранин — жел-
то-коричненый порошок, растворяется в воде
с желтой окраской и интенсивной зеленой флуо-
ресценцией. При подкислении флуоресценция
исчезает, при подщелачивании появляется
вновь. Применяется как адсорбционный или
флуоресцентЕьый индикатор. Флуоресцеин
?келтовато-красный или красный кристалли-
ческий порошок нс растворяемый и воде, эфире,
хлороформе, бензоле. Растворяется при нагре-
вании в спирте, апетонс, уксусной кислоте. Хо-
рошо растворяется в едких щелочах, образует
желто-красный раствор, обладающий иптсн-
сивни-зсленой флуоресценцией в ультрафиоле
тоных лучах. Использование уранина пред-
почтительнее благодаря хорошей растворимо
стн. В системах Мосэнерго, Челябэнерго при-
меняют флуоресцеин.
Для приготовления водорастворимой соли
флуоресцеина необходимо на 100 кг флуорес-
цеина взять 20 л 12%-него раствора щелочи
(12,5 кг 100%-ного NaOH) н 250 л воды.
Рабочий раствор вводят в линию подпи-
точной воды перед деаэратором или в бак
подпиточной воды теплосети. Необходимое вре-
мя дозирования определяется из условия рав-
номерного распределения флуоресцеина в се-
тевой воде с учетом длины магистральных тру-
бопроводов. Количество флуоресцеина рассчи-
тывают, исходя из объема воды в трубопро-
водах теплосети С учетом расхода подпиточ-
ной воды за период проведения испытаний.
Рабочая концентрация флуоресцеина в се-
тевой! воде составляет 1,0—],& г/м'1 и се еле
дует поддерживать в течение 2—5 сут, необ-
ходимых для проверки всех возможных мест
утечки сетевой воды. Скорость дозирования и
расход раствора флуоресцеина контролируют
с помощью расходомера (ротаметра) или ни
изменению уровня в бакс рабочего раствора
флуоресцеина
Отбор проб воды у потребителей, в каме-
рах и каналах тепловых сетей, поело очистных
сооружений промышленных предприятий, из
систем горячего водоснабжения осуществляет
персонал теплосети по специально составлен-
ному графику. Перед отбором проб из системы
горячего водоснабжения понижают давление
водопроводной воды, для чс1 о отключают на-
сосы ii тепловом пункте или частично закры-
вают задвижки. Наличие флуоресцеина в
пробах определяют по видимой окраске воды
или (для малых концентраций индикатора)
с помощью специального прибора источ-
ника ультрафиолетовых лучей.
ГЛАВА 8.
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
И ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
8.L ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
И ТЕХНИЧЕСКИЙ НАДЗОР
ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Магистральные трубопроводы тепловых се
гей проектируют на основании технических
заданий, составляемых в соответствии с перс-
пективным планом развития системы тепло-
снабжения города («Схем теплоснабжения»,
разрабатываемых для городов с: расчетной
тепловой нагрузкой более 100 Гкал/ч
(418,7 ГДж/ч) и «Предложений по централи-
зованному теплоснабжению* — для городоп
с расчетной тепловой нагрузкой менее
100 Гкал/ч (4187 ГДж/ч). Распределитель
ныс и квартальные тепловые сети, а также
системы тсплопо! ребления проектируют на
основании задания на проектирование, состав-
ляемого потребителем теплоты
Перед составлением задания на проекти-
358
Гл <r в а 8 Эксплуатации теплиаыл сетей и тепловых пунктов
роваиис потребитель теплоты обязан получить
в энергоснабжающей организации разрешение
и технические условия на присоединение систем
теплопотребления к тепловым сетям. Для полу-
чения разрешения и технических условий па
присоединение потребитель теплоты (проект-
ная организация) должен представить и ор
ганнзацню, эксплуатирующую тепловую сеть,
следующие данные: а) о размещении пло-
щадки строительства — план участка на гео-
дезической подоснове с нанесением соответ-
ствующих подземных коммуникаций (в .мас-
штабе не менее 1 : 2000); б) характеристику
присоединяемых зданий и сооружений - на-
значение зданий, наружный объем (м!), геоде-
зическую отметку пила подвала, высоту или
этажность, удельные теплопотери; в) тепловые
нагрузки и распределение потребления теп-
лоты по годам планируемого периода но от.
дельным видам [-силового потребления, а также
расчетные параметры теплоносителя в систе
мах тиилоно!реблепил; г) требования по на-
дежности теплоснабжения; д) анкету исходных
данных для существующих зданий, присоеди-
няемых к тепловым сетям эксплуатируются
организации при закрытии местной котельной.
Выполнение выданных для проектирования
технических условий является обязательным.
Проектная организация или потребитель
обязаны до начала строительства гоп..юной
сети или систем теплопотребления согласовать
проект с предприятием, эксплуатирующим теп-
ловую сеть. Па согласование представляют
два экземпляра проекта (согласно СП 460-74),
в состав которого входят рнечетно-поясни гель
ная записка, рабочие чертежи строительной
и электрической частей, части КИП и автома-
тики и защиты сетей от коррозии. Один экземп-
ляр согласованною проекта передают эксплуа-
тирующей организации, Гели запроектирован
ная тепловая сеть пересекает подземные соору-
жения, проектная организация обязана также
согласовать проект с организациями, эксплуа-
тирующими эти сооружения. При согласова-
нии должно быть проверено соответствие про-
екта СНиП правилам техническом эксплуата-
ции, требованиям Госгортехнадзора и тихи пни
безопасности при эксплуатации тепловых се-
тей, ГОСТам и сортаментам применяемых ма
териалив и оборудования, я также выданным
ранее техническим условиям на присоедине-
ние.
Строительство тепловых сетей, тепловых
пунктов и систем теплопотребления произво-
дится под техническим надзором эксплуати-
рующей организации. Потребитель или строи-
тельная организация до начала строительства
заключают договор с эксплуатирующей орга-
низацией на технический надзор за строитель-
ством. В функции технического надзора входят
контроль за качеством выполняемых работ и
соответствием применяемых материалов и обо-
рудования проекту, промежуточные испытания
я пооперационная приемка сооружения. Строи-
тельная организация обязана предъявить пред-
ставителю технадзора на осмотр, заключение
и приемку (iioonepanионно до начала работ
□ о следующей операции) все элементы строя-
щихся тепловых сетей и тепловых пунктов.
8,2. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ
ТРЕБОВАНИЯ К СТРОИТЕЛЬСТВУ
НАРУЖНЫХ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ
СЕТЕЙ, ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ И СИСТЕМ
ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ
Тепловые сети. Основными нормативными,
руководящими и инструктивными материалами,
определяющими требования к строительству
тепловых сетей, являются: СНиП 2.04.07-86
(«Тепловые сети»); СНиП 2.04.02-84 («Воде
снабжение...*) н СНиП 2.04.03-85 («Канали-
зация...») ; «Нормы технологического проектиро-
вания тепловых электрических станций и теп-
ловых сетей* (М., Энергия, 1971}; «Правила
устройства и безопасной эксплуатации трубо-
проводов пара и горячей воды» (Госгортех-
надзор СССР, 1973): «Правила технической
эксплуатации электростанций и сетей» (М.,
Энергия, 1977); «Инструкция по эксплуатации
тепловых сетей» (М., Энергия, 1972); «Сорта-
мент труб для наружных тепловых сетей на
давление /\ =64 кгс/см’'; / = 40СГС (Глявтех-
стройироект, 1971); «Инструкция по защите
тепловых сетей от электрохимической корро-
зии» (М., Стройиздат, 1975}.
Способы прокладки и конструкции. Трубо-
проводы тепловых сетей разметают в отведен-
ных для инженерных сетей технических поло-
сах параллельно красным ЛИНИЯМ улиц, дорог
и проездов вне проезжей части и полосы зеле-
ных насаждений. Трассы тепловых сетей лид
проезжей частью улиц, дорог и тротуарами
И.2. Технические требовании и с тргнгт<'Л1,етну наружных водяных сетей, пунктов и систем теп.тепотребиения
359
прокладывают при соответствующем обоснова-
нии. По территории населенных мест предус-
матривают подземную прокладку тепловых се
тем—бесканальную, в непроходим* каналах,
в общегородских или внутриквартальных кол
лекторах совместно с другими инженерными
сетями. По площадкам предприятий, как пра-
вило, предусматривают надземную прокладку
тепловых сетей ня отдельно стоящих опорах
и эстакадах, хогн н допускается подземная
прокладка.
Надземную прокладку тепловых сетей в го-
родах и населенных пунктах выполняют при
соответствующем обосновании, Тепловые сети
(Oj. $^500 мм) прсимущтчт пенно прокладывают
бескапальп ым способом. Нескаиалиная про
кладка нс допускается па подрабатываемых
территориях и в просадочных грунтах И типи.
При сейсмичное ги 8 баллон и выше беек аналь-
ную прокладку применят только для труб
Dy г^’400 мм. Подземная и надземная приклад
ка водяных тепловых сетей применяется неза-
висимо от параметров теплоносителя.
Величина минимального заглубления тепло-
вых сетей в поверхности земли или дорожного
покрытия составляет: до верха перекрытий
камер — 0,3 м; до верха оболочки бескапальной
прикладки 0,7 м. При высоком уровне грун-
товых НОД допускается предусматривать умень-
шение приведенных величин заглубления кама
лов и тоннелей. Наименьшие расстояния в свету
по горизонтали ОТ строительных конструкций
тепловых сетей до зданий, сооружений и ин-
женерных сетей приведены is -шил. 8.1.
При пересечении с железнодорожными и
трамвайными путями, проездами с усовершен-
ствованным покрытием, под фундаментами
зданий и в других подобных случаях трубо-
проводы тепловой сети, как правило, прокла-
дывают н футлярах на скользящих опорах.
Между изоляцией трубы и футляром должен
быть зазор для вентиляции. Трубопроводы
тепловой сети диаметром до /)у = 300 мм в под-
валах зданий допускается прокладывать на
скользящих опорах. В торцах зданий предус-
матривают монтажные приемы. Высота подвала
в снегу должна быть не менее 2 м, а ширина
прохода между изолированными трубопрово-
дами не менее 0,6 м. Ширина подвала долж-
на обсспсчина! в необходимые условия для ре-
’.шнта трубопроводов н арматуры и замену
отдельных их частей.
Вход и выход труб через фундаменты зда-
ний и ни юлия ют в гильзах на отмен, е земли
подвала и с усгапонкой подушки и скользя-
щей опоры. Независимо от способа прокладки
подающий трубопровод укладывают справа по
ходу теп,.поносителя от источника теплоты, а
обратный слева Уклон трубопроводов неза-
висимо от направления движения теплоноси-
теле и способа прокладки должен быть нс ме-
нее 0,002.
Для дренажа каналов и камер теплиной
сети дно капала вдоль трассы тепловой сети
должно иметь уклон нс менее 0,002, в низших
точках грассы предусматривают устройство
для удаления воды из канала. Уклон ответвле-
ний чсиловой сч-ти к зданиям должен быть
по направлению от здания к тепловой камере
ответвления - величина уклона нс менее 0,002,
уклон труб попу I'iiui о дренажа — не менее
0,003 и может не совпадать по величине и
направлению и уклоном тепловых сетей.
При подзем ной прокладке тепловой сети
по иеспл?п1нронаиш)й территории производят
местную планировку поверхности земли для
отвода поверхностных вод. Наружные поверх-
ности стен и перекрытий каналов, камер и дру-
гих конструкций тепловых сечей покрывают
обмазочной битумной изоляцией, а при про
кладке сетей под газонами и зелешымн насаж-
дениями оклеенной гидроизоляцией из би
Таблица К.1. НАИМЕНЬШИЕ РАССТОЯНИЯ В СНЕГУ ПО ГОРИЗОНТАЛИ ОТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ДО ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ И ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ
Здания, сооружения и инжинерпые енти
При. пгнкшмнаи прокладки
До оси ближн iliuei о трамвайного пути
До оси пути железных дприг нп.чри !524 мм промышленных предприя-
тий
До ближайшего сооружения земляного iitbimna железной дороги об-
щей li-1 ги при параллельной прокладке
До оси ближайшего пути 'злектрифнцированной железкой дороги
До бортового камня аатомобильвон дщкн-и
Расстояние, м
2,75
4 (ли пр ченеи глубины траншеи
теплосетей до иицшицы насыпи)
3 (НО НС МСНСС глубины тр.чшиеи
до основания крайнего сооруже
пня I
10,75
1.5
360 /' л ГЛ /Г if Я TP/Ipivd ГЛ 7 1й,А.-ТГ1^Л^Х КЮe
Здании, сооружения и инженерные сети Расстояние, м
До наружной бровки боковой канавы или подпиты ив1чеи|6илыюн дороги До фундлмн।Г1Пis |даний и сооружений; при прокладке в капяллх и елях при бесканалъной прокладке До фундаментов опор технологических трубопроводов или мяч г и nwifiim наружного освещения и сети связи До фундаментов omip миетпи (путепроводов, эстакад и пр.) До силовых и контрольных кабелей напряжением до 35 кВ и масло- наполненных кабелей свыше 110 кВ До фундаментов опор воздушных линий электропередачи напряже- нием, кЕ до 1_ до 35 1 10 — 220 330—500 До бронированного кабеля связи в трубах или до блока телефон- ного кабеля До радиотрансляционных кабелей До водопровода Ди сооружений и трубопроводов канализации, водостоков и дрена- жей До газопровода давлением до 6 кгс/см_г (0,6 МПв) До газопровода давлением 6—12 кгс/см2 (0,6—1.2 МПа) при прокладке тепловых сетей в каналах и тоннелях До газопроводов днплен мем до 3 кгс/см" (0,3 МПа) при беек аналь- ной прокладке тепловых сетей То же, 3—б кгс/см’ (0,3 0.6 МПа) То же, 5 12 кгс/см2 (0,6—1,2 .МПа) До фуидамеитои опор надземного газопровода при давлении газа до 12 кгс/см3 ( 1,2 МПв) До магистральных газопроводов и нефтепроводов диаметром менее 500 мм То же, более 500 мм До <>ги гтшы.ч дерена с кроной не более 5 и в диаметре До кустарник!! До бровки каналов сети орошения ( и р i j in ns) ifpu HiiciueMHOii прикладке До йен ближайшего железнодорожного пути от промежуточных опор (при пересечении железных дорог) До ближайшего сооружения земляного jjujjutiiu железных д<>рог До осн ближайшего трамвайного пути До бортового камня или до наружной бровки боковой канавы авто- мибнлыюк дороги До воздушных линий злектрилередпчи при наибольшем отклонении проводов при напряжении, кН: до 1 1 20 35 1 1(1 150 220 300 500 До кроны дерева 1 2 5 1Д 2 2 1 2 3 1 1 1,5 1 2 4 1 1,5 2 1 а 9 2 1 2 Габарит С по ГОСТ 9238-83 и ГОСТ 9720-76 3 2,75 9,5 1 3 4 4,5 6 6,5 0,5. но не менее 2 до оси ствола
Примечании: I. Уменьшение нори приближения допускается в стесненных условиях прокладки
при специальном обосновании и согласовании с соответствующими организациями. 2. При прокладке
leii_i।]н।jл гелей ниже основания фундаментов опор, зданий и сооружений следует дополнительно учи-
тывать разницу в отметках заложил ня и txr Pictish ный от к пг. i рунта и. in принимать мпры по укррп.чр-
нию фундаментов. 3, Расстояния по горизонтали между тепловыми и другими инженерными сетями лрн
их параллельном прокладке должны быть не меньше разницы в глубине заложения, 4. Допускается
уменьшение расстояния до силовых кабелей при условии, что трубопроводы тепловых сетей на всем
участке сближения с кабелями имеют такую тепловую изоляцию, при которой естественная температура
почвы в месте прохождения кабелей в любое время года не и ре in чей ген болен чем in НТТ для гилпиых и конт-
рольных кабелей напряжением до 10 кВ и 5°С для силовых и контрольных кабелей напряжением 2U Зо кВ,
маслонаполненных каб.лей свыше 110 кВ.
Таблица 8.2. ДИЛ.УНДРЫ ШТУЩ.РОН И ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ ДЛЯ НОЗД УIJJ Н И КО К
Усланный диаметр проходя трубопронпди, мм Условный дн а м е। j t и pox од а штуцера п .шпорной ap.ua- туры для выпуски воздуха,
мм
25 80 15
100 — 150 ' 26
175- зад 25
V ,Уелjн11iiiи диаметр jjpchKr.ua тр ydoj j рокад л, мм Условный диаметр прохода штуцера и ииюрной арма- туры для выпуска воздуха, мм
350 450 500—7(10 800—1200 1400 32 40 50 45
тумных рулонных материалов. Тепловые сети,
прокладываемые, ниже максимального уровня
стояния грунтовых вод, оборудуют попутным
дренажом диаметром не менее 150 мм.
Для попутного дренажа используют асбесто-
доментныс грубы с муфтами, кера ми нес кие
канализационные раструбные трубы, ютовые
трубофилыры. Дренажные грубы проклады
jsaioi’ сбоку канала (тоннеля). Ось дренажной
трубы должна быть ниже дна капали (тонне-
ля) не менее чем на 0.2 м. Воду из системы
попутного дренажа следует отводить самоте-
ком или откачивающими насосами. Тепловые
камеры оборудуют не менее чем двумя выход-
ными люками с постоянными лестницами или
скобами. При внутренней площади камеры
6 и2 и более должно быть четыре люка, диаметр
люка - не менее 630 мм. Если габариты уста
навливаемого оборудования превышают диа-
метр люка, в перекрытиях камер устраивают
монтажные окна. Тоннели оборудуют постоян-
ным электроосвещением напряжением не бо-
лее 12 В и приточио-вытяжпой вентиляцией
Трубопроводы и арматура тепловых сетей
должны соответствовать требованиям «Правил
устройства и безопасной эксплуатации трубо-
проводов пара и горячей воды» Госгортехнад-
зора СССР. Для тепловых сетей с температу-
рой виды li5flC и ниже допускается приме-
нять арматуру из ковкого чугуна марки не
ниже КЧЗО-6 по ГОСТ 1215- 79 ** (при
расчетной температуре наружного воздуха для
проектирования Отопления выше -30°С) или
из серого чугуна марки не ниже СЧ-15-32 по
ГОСТ 1412—65 (при расчетной температуре
наружного воздуха для проектировании отоп-
ления выше — 1()иС). Устанавливать арматуру
;тз серого чугуна на спусках и дренажных
устройствах не допускается.
Задвижки диаметром 300 мм и более спаб-
кают электроприводом. Задвижки диаметром
150 мм и более оборудую! байпасами. Все
соединения труб в тепловых сетях сварные за
исключением мест, где присоединяется флан-
цевая арматура. Допускается припарка флан-
цевой арматуры непосредственно к трубопро
нодам.
Запорную арматуру у ста ня вливают: на вы-
воде тепловых сетей из источника теплоты;
на трубопроводах диаметром 100 мм и выше
на расстоянии не более 1000 м одна от другой
(секи попирую гц не задвижки) с устройствам
перемычки между подающим и обратным тру
бопропидамц диаметром, равным диаметру
трубопровода с коэффициентом 0,3. в тепловых
камерах на трубопроводах ответвлений дна
метром 100 мм и выше; в тепловых камерах
на трубопроводах ответвлений к отдельным
.зданиям независимо от диаметра ответвлений.
На трубопроводах диаметром 350—500 мм
допускается увеличивать расстояния между
секционирующими задвижками до 150(1 мм при
условии обеспечения спуска воды или запол-
нения секционированного участка одного трубо-
провода в течение не более 4 ч, а на трубопро
видах диаметром 600 мм и более при обеспе-
чении спуска и заполнения участка в течение
нг бол се 6 ч — до ,1000 м.
Перемычки па тепловых сетях оборудуют
двумя задвижками с конгрольпым крапом
между ними. В нижних точках секционируе-
мых участков тепловой сети устанавливают
спускные дренажные устройства {спускамки),
в верхних точках ссклнонмрутмых участков —
ярма1уру для выпуска шмдуха (воздушники).
В узлах установки секционирующих 'задвижек
располагают штуцеры с запорной 'арматурой
для подачи сжатого воздуха при гидриинев-
матнческпй промывке. Диаметры штуцеров и
запорной арматуры для воздушников прини-
макэт по табл. 8.2.
Диаметры штуцеров и запорной арматуры
для сиускников ратсчитывают в соответствии
с указаниями СНиП 2.04.07-86 Допускается
362
Г л и a » Л. .?ыплуатацин тгn.-u/nhix с,итей 1‘ гс-плоеях пипктии
Таблица 8.3, ДИАМЕТРЫ ШТУЦЕРОВ И ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ ДЛЯ СПУСКНИКОК
Условный диаметр прохода трубопровода, мм Условный диаметр врохиди штуцера и запорной арма- туры дли спуска волне, мн
До 7(1 80 125 150 -175 .’НИ '.'.31 > 30(1 400 принимать диаметры с от диаметра дрени (табл. 8,3). 25 •111 50 «() 100 пускииков в зависимости р у смоги трубопровода
Для компенсации тепловых удлинений тщу
бипроводов независимо от способа их про-
кладки, диаметра и параметров тш и о носителя
применяют: гибкие компенсаторы из труб
(И- или Z-образные); углы повирогов трубо-
проводов 90—1211'д линзовые или волнистые
компенсаторы, а также универсальные волнис-
тые компенсаторы шарнирного типа. Сальни-
ковые стальные компенсаторы допускается
применять при параметрах теплоносителя
ри<25 кге/см2 (2,5 МПа) и /^’ЗСИГС для
подземной прокладки трубопроводов диаметром
100 мм и более и при надземной прокладке
на низких опорах - Д1я трубопроводов диа-
метром 300 мм и более.
Сальниковые компенсаторы должны быть
установлены но пен трубопровода без игреке
сия с предварительной растяжкой ни проект-
ную [величину кс-миенс/1 цин, с учетом монтаж
ного зазора, который оставляют пи случай по-
нижения 1Ч‘миеритур!:1 трубопроводов ниже
температуры при монтаже. В качестве набив-
ки для cj.:iJ»iini<i'.H’h!x ком иенсаторон ар вменяю г
асбестовый шнур, смазан....... графитом, и тир
миитойкуи! резину. Запрещается применять
хлопчатобумажные или пеньковые набивки.
Гнутые (I l-образные) компенсаторы до их
приварки к трубопроводам растягивя ют в хо-
лодном состоянии на укатанную в проекте ве-
личину. Для уплотнении флаппгных соедине-
ний применяю: прокладки из пароннт:.!, про-
нят .тепые машинным маслом и смазанные гра-
фитом, толщиной 1 —2 мм, а для флашд’г.ых
сосднЕтеним в камерах используют пароннт в
тропичсско.м испол нении.
Трубопроводы юилокой сети, прокладывае-
мые в каналах, технических коридорах или
подвалах зданий, должны иметь скользящие
опоры высотой, обеспечивающей соотнстствую-
Условный диаметр прочили трубопровода, VI м ' слиц11Ъ1 й диаметр прохода штуцера, и 'junnpiioii арма- уры для спуска иод1*. .чм
450- 500 150
600—700 800 -900 200 2 о(1
1000—1200 300
[п.ее минимальное j. ас-сгояпие от наружной
поверхнести изоляции до дна капали. Подвиж-
ные опоры устапявл ииают так, чтобы была
исключена возможное il перекосов или заеда- ния опор при тепловом удлинении труб и сколь- жения металла но бетону опорной конструкции вместо скольжения по металлическим подклад- кам. Каретки подвижных опор устанавливают
с учетом величины и направления тепловых
удлинений груб при эксплуатации.
Предусматривают следующие неподвижные
опоры труб: упорные — при всех способах про-
кладки трубопроводов; щитовые — при беска-
пзльной прокладке и прокладки в пепроход-
пых каналах при размещении опор вне камер;
хош ювые — при надземной прокладке и про-
кладке в топ целях. Устройство неподвижных
unrip должно строго соответствовать проекту.
Опорные фланцы и усиливающие косынки сле-
дует приваривать по всему периметру сопри-
касания е трубой. Не допускается приваривать
прерывистым швом, если это специально не
предусмотрено проектом,
Запрещается расположение опор под свар-
ными стыками труб. Минимальное расстоя-
ние от стыка до опоры принимают' равным
боб мм. Грязевики в тепловых сетях устанав-
ливают; на трубопроводах перед пас.осями;
на подающем трубопроводе теплового пункта
промышленного предприятия или жилого райо-
на (ЦТП); на подающем и обратном трубо-
проводах теплового пункта отдельного здания
в открытых системах теплоснабжения; на
обратном трубопроводе теплового ввода от-
дельного здания перед скоростными водоме-
рами в закрытых системах теплоснабжения.
Для наблюдения за парами! рами теплоно-
сителя в ijpoucece эксплуатации и по время
сиециилЕжых испытаний на трубопроводах теп-
ловой сети устанавливают следующие коеет
р|л.т!,но-лзмеритс..тьныс1 приборы:
лшнилоггры — на подающем и обратном тру-
Й.2. Технические требования х счроигвлылыу шцыжиых пнлпимх гетгй. пунктов и систем теллокиТ рсбле!1ия
363
бопроводах до и после секционирующих
задвижек и на подающих и обратных трубо-
проводах ответвлений диаметром 300 мм и бо-
лее до и после задвижек, а также па магисг
ральных трубопроводах во всех точках изме-
нения диаметра труб;
термометры на падающих и обратных
трубопроводах перед секционирующими за-
движками, перед ответвлениями (по ходу воды)
диаметром 300 мм и более и на обратном
трубопроводе ответвлений диаметром 30(1 мм и
более перед задвижкой (по ходу воды), а также
в местах изменения типа прокладки или изо-
ляционной конструкции;
измерительные диафрагмы — на подающем
и обратном трубопроводах ответвлений диа-
метром 500 мм и более — после задвижек.
На каждом трубопроводе выводов тепло-
вых сетей ТЭЦ или котельной устанавливают
регистрирующие приборы температуры, давле-
ния и расхода поды. Наружную поверхность
трубопроводов тепловых сетей, арматуры и фа-
сонных частей обязательно покрывают тепло
аой изоляцией. Допускается при технико-эко-
номическом обосновании прокладывать без
тепловой изоляции обратные трубопроводы
тепловых сетей при прокладке в непроходлых
каналах и бесканал иной, за исключением
участков труб в камерах.
Для тепловой изоляции трубопроводов не-
обходимо применять полносборные теплоизоля-
ционные конструкции или сборные коиструк
дни из изделий заводского изготовления в со-
ответствии со СНиП 2.04.07-85. Примене-
ние засыпной изоляции трубопроводов, про-
кладываемых в каналах, не попускается За-
прещается применять для изоляции iруболро
водив теплоизоляционные материалы, подвер-
женные горению, гниению или содержащие
вещества, выделяющие кислоты, щелочи или
серу. Трубопроводы тепловой сети, уложенные
в помещениях, пасоелых станциях, тепловых
пунктах, а также проложенные надземно по
городским проездам, мостам и поверх асбесто-
цементной корки, оклеивают тканью {марлей)
и окрашивают масляной краской согласно
правилам Госгортехнадзора СССР. Для креп-
ления изоляционных конструкций следует при-
менять детали, устойчивые к коррозии (оцин-
кованные, кадмированные и т. д.).
Насосные станции. Подкачивающие насос-
ные станции на подающей или обратной ли-
нии водяных тепловых сетей, а также районные
или квартальные смесительные насосные стан-
ции располагают в отдельных специальных
павильонах. Устраивать насосные станции
в жилых зданиях запрещается. В подкачи-
вающих и смесительных насосных станциях
необходимо устанавливать не менее трех на-
сосов, в том числе один резерншай. Каждый
пасос должен быть оборудован задвижкой
на всасывающей линии, а со стороны нагне-
тания задвижкой и обратным клапаном до
нее. Запрещается эксплуатировать насос при
отсутствии на нем обратного клапана или при
неисправности последнего. Насосы, установ-
ленные ня обратной линии тепловой сети, обо-
рудую! обводной линией с обратным клапа-
ном. Электроэнергию к подкачивающим и сме-
сительным насосным станциям подводят с по-
мощью двух фидеров от двух независимых
источников.
Автоматизация подкачивающих насосных
станций должна обеспечивать: а) блокировку
насосов для включения резервного насоса при
отключении рабочего, а также блокировку
электродвигателей насоса и задвижки на на-
порном патрубке насоса (при мощности
электродвигателя насоса более 40 kBj) Для
автоматического закрытия задвижки рабо-
чего насоса при его отключении и одновремен-
ного открытия задвижки у резервного насоса
при его включении; б) переключение ощглн-
иого источника электропитания на резервный;
es) регулирование давления воны перед насоса-
ми па обратЕым трубопроводе и в случае не-
обходимости — после насосов на подающем
трубопроводе.
При наличии в тепловой сети насосных стан-
ций требуется устройство схем автоматической
защиты сети и систем генлолотрсблеиия от
повышения давления сверх установленного при
аварийном отключении насосной. Для atJiowa-
тизации подкачивающих насосных станций
можно испапкзовять электрические или гидрав
..1пчсскис клапаны. В схемах защиты сети ис-
пользуют только гидравлические клапаны.
Насосные станции оснащают контрол то-из-
мерительными приборами и средствами авто-
матизации (см. гл. 5).
Б аки-аккумуляторы. Наземные баки-акку-
муляторы горячей воды, сооружаемые ня теп-
ловых сетях, как правили, располагают вне зон
жилой и общественной застройки и вочмож-
304 Г ла ii и .Virr.rtfiyirt кцип ien.wt>tiu гетчй и геяловых пинК'гъл
ного скопления людей. В отдельных случаях
при установке баков в жилой эоне их ограж-
дают железобетонными решетками, (таки, рас-
положенные на территории источников теплоты,
должны иметь обкалояочные ограждения и см
кости для приема переливных вод.
Арматуру управления задвижками распо
лягают в зоне, доступной для обслуживания
и не затопляемой при авариях с баками
Задвижки расплат ают таким образом, чтобы
в случае аварии в одном из баков была обес-
печена возможность оперативного отключе-
ния остальных параллельно работающих ем-
костей. Подвод н отвод горячей воды в нижней
части баков осуществляется по специальному
коллектору с отверстиями, чти обеспечивает
равномерное распределение воды по попсреч
ному сечению бака.
Баки оборудуют дыхательными (вестовыми)
трубами с еечепнями, обеспечивающими сво-
бод ное поступление в бак воздуха и нсклю
чакппими образовании вакуума при откачке
воды. На отметке максимального уровня за
волнения бака устанавливают переливную тру-
бу. Пропускная способность ниреливипй трубы
должна бы гь не менее пропускной способности
всех труб, подводящих воду к бяку. При этом
следует иметь в виду, что сливная труба
безнапорная, а подводящие трубы — напор-
ные.
Баки оборудуют указывающей и регистри-
рующей аппаратурой для контроля за уровнем
виды, системой сигнализации и падежной ап
тематической зашитой от переполнения бака
выше максимально допустимого уровня. При-
боры для контроля за уровнем воды в баках
устанавливают в зоне постоянного нахождения
обслуживающего персонала. Баки имеют1 за-
щиту от коррозии споиобом их катодной по-
ляризации от внешних источников тока (катод
пая защита) или с помощью герметика АГ-4.
Катодную защиту от коррозии осуществля-
ют по экспериментальному проекту «Защита
от коррозии баков-аккумуляторон горячей во-
ды открытых систем теплоснабжения», разра
боданному институтом Мосгшщроект для баков
вместимостью 200 -2000 м ’ В качестве ано-
дов используют железгжремнистые электроды,
изготовляемые в соответствии с «методически-
ми рекомендациями по применению жслези-
кремпистых анодов для кашдпой .защиты под-
земных металлических сооружений», разрабо
данными .МоспазПИИ проект (Москва. 1074 г).
Защиту от коррозии с помощью герметика
ДГ-4 осуществляют в соответствии с экспери-
ментальным проектом ВНИИ1 ШЭисргоирома
«Защита от коррозии стальных баков-акку-
муляторов горячей ноды открытых систем тепло-
снабжения с применением герметика АГ-4»
и согласно «Инструкции по применению анти-
аэрационной герметизирующей жидкости АГ-4»,
разработанной ВНИ11ИЭнер1 онромом и
ННИИНефтемаше.м. Для защиты от коррозии
внутренней поверхности баков применяет
краски ВЖС-11.
Тепловые пункты и системы теплопотреблс-
ния. На каждом вводе трубопровода тепловой
сети в здание оборудуют тепловой пункт. По-
меш.еиие теплового пункта располагают от-
дельно с доступным входом и открывающи-
мися наружу дверями, Двери оборудуют
надежными запорами. В толще приема, через
который трубопроводы наружной тепловой сети
ВХОДЯТ в I силовой пункт, или с наружной сто-
роны стены устанавливают неподвижные опоры.
Помещение теплового пункта снабжают посте
янным электроосвещением с осветительной
арматурой, соответствующей требованиям дня
сырых помещений. Тепловой пункт должен
иметь свободный доступ для обслуживания
оборудования. Размеры помещений тепловых
пунктов приведены в табл 8.4.
При разных системах тенлологребления,
присоединенных к одному тепловому пункту,
каждая из этих систем имеет свой отдельный
трубопровод. Обратная вода от каждой систе-
мы подводится к сборному обратному коллек-
тору также по отдельным трубопроводам. На
трубопроводе смешанной воды после элеватора
не должно быть изгибов на расстоянии не ме-
нее пяти диаметров трубы. Для заполнения,
промывки и спуска виды из систем тспло-
иигреблепия узел теплового пункта соединяют
с водопроводом и оборудуют краном для
спуска в канализацию. Соединение трубопро
волов теплового узла г водопроводом делают
разъемным. Соединение дренажных выпусков
с канализацией выполняют обязательно с ви-
димым разрывом.
Если водоприемник канализационной сети
расположен выше нижней отметки системы
теплопотребления, а также если давление в
водопроводе меньше статического давления
системы потребления, на тепловом пункте
6 3 Приемки н 5>ксп.|уатаци|Д
365
i
-)•
fill
>И
ма
<у-
iii-
•4»
ти-
4я>.
и
ШИ
[ЮТ
ле-
вой
Пи-
от-
ци-
уЮТ
рез
:ети
;то-
>ры,
с.т<1-
•НОЙ
для
ясен
1НИЯ
ЩЫХ
НИЯ,
1КТу,
.НЫЙ
(сте
лек-
11а
тора
: ме-
жин,
!ПЛО-
;1 ИЮ Г
для
про-
лают
,’СКОВ
: ьи
сети
темы
не. я
щния
упкте
Таблица 8.4. МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОМЕЩЕНИЙ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ, М
X;iptiK‘i tpHCTHKii здаикй и ирнисглипснных систем теил.нготребленяя ДЛИН?! Ширина Нысчта до выстуияю- 1ЦИС rtil.il.Hi исрскрыгии
Жилые дома, учреждения л промышленные здания с ото- пительными системами, присоединенными ш'нпсредствчн- fjo или через элеваторы как Рез, так и при налипни систем горячего водоснабжения с непосредственным пи- дора збором 1 1.5 2,0
То ??.ч\ при системаs горячего водпеийпжезшя с всди- ЙПДЯНЫМИ Л ОДО rpCBJnv.il VI мн f 1,(1 2.5
Жилин дом а, учреждении и промышленные здания с ото- пительными системами, присоединенными через центро- бежные подмешивающие насосы при наличии систем н.- рячего водоснабжения с непосредствен я водоразбором И бн.1 них 5 4.0 2.5
То же, при системах горячего водоснабжения с. нодо- воляными подогревателями 7 6,0 2,5
Примечания: I. При присоединении, кроме указанных систем теплонотрейлсния, ве.птилннишншн
;нагрузки длина теплорого пункта увелнчиииюгя на 0,5, а имсота на 0,4 м. 'i Высота помещении
.’на ЦТП должна быть не меньше 1 м.
; устанавливают насос (ручной или центро-
бежный).
Же допускается на тепловом пункте устройство
'обводов вокруг грязевиков, элеваторов (или
-других смесительных устройств), и также уст-
ройство перемычек между подающим и обрат
,ным трубопроводами.
I На тепловых пунктах потребителей при на-
рычим элеваторов или других смесительных уст-
ройств для системы отопления местные системы
! вентиляции, воздушного отопления, горячего во-
i диспабгкения и технологического тсплопотребле-
(ния присоединяют к тепловому пункту до оме-
кнтелыюго устройства. В качестве теплообмен-
ных аппаратов для систем горячего видоецнб-
;жения используют водо-водяные подогреватели
скоростного типа с противоточной схимой грек>-
Iщей и нагреваемой воды. Водо-водяные ио-
|догрсватсли горячего водоснабжения должны
Iбыть в обязательном порядке укомплектованы
(автоматическими регуляторами температуры на-
|греваимой воды. На тсплоьых пунктах в иткры
рык системах теплоснабжения системы горячего
I водоснабжения в обяза тельном порядке подклю-
чают через автоматические смесительные регу-
ляторы температуры.
Системы горячего водоснабжения бань, пра
четных, плавательных бассейнов, гостиниц и
I
больниц, как правило, оборудуют аккумулятор
ними баками. В установках воздушного отои-
' дсиия и проточной вентиляции калориферы пре-
имущественно включают пи воде последователь-
но. Каждую калориферную установку оснаща-
ют отключающей арматурой на входе и выхо-
де теплоносителя. а также гильзами для термо-
метров на подающем и обратном трубопрово-
дах. Кроме того, калориферные установки си-
стем приточной вентиляции и воздушного ото-
пления оборудуют автоматическими регулятора-
ми, обеспечивающими работу установок в задан-
ном режиме. В калориферных установках, если
нет регулятора расхода теплоносителя, на по
дающем трубопроводе посте отключающей ар-
матуры предусматриваю! фланцевое соединение
для установки дроссельной диафрагмы.
Водяные системы отопления с расширитель-
ными сосудами присоединяю! только по незави-
симой схеме (через теплообменники). При необ-
ходимое! и присоединения таких систем по зави-
симой схеме (элевягортюе, безэливаторное или
насосное присоединение) рас hi ирите л иные сосу-
ды в них заменяют воздухосборниками проточ-
ного типа. Трубопроводы системы отопления,
проходящие в нежилых или неотапливаемых по-
мещениях, следует докрывать теплоизоляцией.
Центральные и индивидуальные тепловые пунк-
ты и системы -топлоиотребленяя оснащают не-
обходимыми контрольно-измерительны,щг при-
борами и автоматическими регуляторами (ем.
гл. 5),
8.3. ПРИЕМКА В ЭКСПЛУАТАЦИЮ
Приемка в эксплуатацию законченных строи-
тельством тепловых сетей и тепловых пунктов
производится а соответствии с указаниями
366 Глмч if. Элсплуагаци э 71?/мояид: сетей ti тепловых тттбв
СНиП 3.05.04-87 и СНиП У.Об.04-85. Тепловые
сети принимает в эксплуатацию комиссия в со-
ставе представителей заказчика, подрядчика и
эксплуатирующей организации (технадзора), а
при непосредственном ьодоразборе - и предста-
вителя санитарно-эпидемиологической службы.
Трубопроводы с рабочим давлением 07—
16 КГС/СХГ (0,07 —1,6 МПа) и температурой
воды свыше Н5°С принимают в эксплуатацию
с учетом «Правил устройства и безопасной
.эксплуатации трубопроводов пара и горячий
виды» без pej’HL’iрации трубопроводов в орга-
нах Госгортехнадзора. Трубопроводы с рабочим
давлением евнте 16 кгс/см2 (1,6 МПа) и темпе-
ратурой воды свыше 115" С с условным про-
ходом свыше 100 мм регистрируют в органах
Госгортехнадзора. Трубопроводы с рабочим
давлением свыше 16 кгс/см* (1,6 МПа) и тем-
пературой поды свыше I 15° С с условным
проходом свыше 160 мм регистрируют в орга-
нах Госгортехнадзора СССР и принимают в
эксплуатацию при обязательном участии ипспек
ции Госгортехнадзора СССР.
Промежуточную приемку отдельных видов
работ и узлов теплопроводов производят в
процессе строительства представители заказчи-
ка совместно с представителями экеллуагациои'
ной и строительной организаций с составле-
нием трехсторонних актов. При приемке скры-
тых работ акт оформляют е участием пред-
ставителя проектной организации.
Промежуточной приемке подлежит: разбив
ка трассы тепловой сети; устройство Основных
траншей и котлованов; устройство каналов и
камер; укладка трубопроводов; сварка трубо-
проводов и закладных частей сборных копст
рукцнй; антикоррозионное покрытие труб; мон-
таж строительных конструкций; заделка и омо-
нолнчиванис стыков; тепловая изоляция грубо
пронодон; устройство дренажей; гидроизоляция
строительных конструкций; устройства электро-
защиты — защитные и анодные заземления, ка-
бели, прокладываемые в земле, контактные
устройства и опорные контрольно-измеритель-
ные пункты; растяжка П-образных компенса-
торов; ревизия и испытания арматуры; саль
ииковые компенсаторы: обратная засыпка тран-
шей и котлованов; очистка внутренней поверх
кости труб; укладка футляров; холодное натя-
жение трубопроводов; промывка трубопроводов;
гидравлическое или пневматическое испытание;
элеваторные узлы; подогреватели горячего водо-
снабжения и отопления; регуляторы расхода
давления и температуры; грязевики, баки-акку-
муляторы и фильтры; правильность монтажа
насосных установок: контрольно-измерительные
приборы; отопительные, вентиляционные систе-
мы и системы горячего водоснабжения.
Законченные строительством теплопроводы,
насосные станции и оборудование тепловых
пунктов потребителей подвергают обкатке и ис-
пытаниям от действующих тепловых сетей в
течение 72 ч. До сдачи в эксплуатацию смон-
тированное оборудование подлежит испытани-
ям и обкатке по следующим параметрам: тепло-
приводы -- па тенлопые и гидравлические по-
терн: элеваторы --на получение необходимого
эффекта смешения; вод пподогрев;зтели—па
тепловой и гидравлический эффект в соответ-
ствии с проектом; регуляторы расхода, давле-
ния и температуры -на расчетные режимы;
элеватора- и тепломеханическое оборудова-
ние— на надежность работы; внутренние ото-
пчгелкныс системы—на нормальный прогрен
при расчетном расходе воды; системы горячего
водоснабжения - на плотность и эффектив-
ность действия всех элементов (включая авто-
матику), а также на нормальный пригрев по-
литепцегушителей при проектном циркуляцион-
ном режиме.
При приемке сооружения в целом приемоч-
ной комиссии представляется следующая испол-
нительная документация: а) рабочие чертежи
проекта по объекту в целом с внесенными в
них изменениями в процессе строительства:
6) акты на гидравлическое или пневматичес-
кое испытание трубопроводов; в) акты па скры-
тые работы пп стром тельным конструкциям;
г) исполнительные чертежи, схемы включения
устройства электрозащиты и рабочие чертежи,
паспорта на электрозащитные устройства;
д) акты промежуточной приемки работ по тепло-
вым сетям и оборудованию тепловых пунктов;
о) сертификаты на трубы, сварочные материа-
лы, фасонные изделия заводского изготовления,
теплоизоляционные и гидроизоляционные мате-
риалы и изделия, бетон и бетонные изделия;
ж) журнал производства работ, заключения по
проверке сварных стыков физическими метода-
ми контроля и результаты механических испы-
таний контрольных сварных стыков; з) паспорта
трубопроводов и оборудования тепловых пунк-
тов; и) акты на растяжку П-об разных компенса-
торов; к) акты на промывку трубопроводов;
6.4. Пуск ьоляныл ч Cjm Овы и ceitfi, теи.швых ijjiiktub и гнетем тепл ^потребления
367
л) акты гидравлического испытания абонептско
jo инода и оборудования теплового пункта;
м) акты гидравлического и теплового испыта-
ния внутренней системы -отопления и горячего
водоснабжения; н) акты обкатки оборудования.
Комиссия при приемке проверяет техничес-
кую и испытательную документацию, тщательно
осматривает доступные узлы, выборочно испы-
тывает отдельные элементы и составляет прие-
мочный акт с приложением к нему ведомости
недоделок с указанием сроков устранения. Для
получения разрешения на включение сдавае-
мого в эксплуатацию объекта строительно мои
тажная организация д(мжна устранить недодел-
ки, указанные в ведомости Трубопроводы, при-
нятые, но нс введенные в эксплуатацию в те-
чение 6 мес. после их испытания, подлежат
повторному испытанию эксплуатирующей орга-
низацией на прочность я герметичность.
Окончательную приемку электрозащит! [ых
устройств приемочная комиссии производит пос-
ле выполнения монтажных и наладочных ра-
бот, проверки электрических параметров защи-
ты. В случае совместной с другими подземными
сооружениями электрической защи ты акт прием-
ки должен быть подписан также владельцами
этих сооружений Перед вводом в постоянную
эксплуатацию тепловую сеть, включая все от-
ветвления к абонентам, подвергают проверке
на герметичность (плотность), испытывают на
максимальную (расчетную) температуру тепло-
носителя и промывают гидроппевматическим
способом,
8.4. ПУСК ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ,
ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ И СИСТЕМ
ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ
Пуск тепловых сетей в эксплуатацию после
строительства, ремонта, временной остановки
производит пусковая бригада пи специальной
программе, утверждаемой главным инженером
эксплуатирующей организации. Пуск водяных
тепловых сетей состоит из следующих основ-
ных операций; заполнения сети водой, установ-
ления циркуляции сети, включения абонентов,
пусковой регулировки сети.
Пуск производят ио программе, предусмат-
ривающей; а) режим работы наеоеио-подогре-
вательной установки источника тепла при пуске
сети и ее схему: б) оперативную схему тепло-
пой сети во время пуска; н) очередность и
порядок пуска каждой отдельной магистрали
и ее ответвлений; г) время наполнения каж
дон магистрали, исходя из се емкости и ско-
рости заполнения; д) расчетное статическое дав-
ление каждой заполненной магистрали и влия-
ние этого давления на смежные участки сети;
е) состав пусковой бригады, расстановку и обя
данности исполнителей; ж) выбор соответствую-
щих средств связи (сигнализации, телефона,
радио) между отдельными членами пусковой
бригады, а также с дежурным персоналом райо-
на и ticiочника tcli.'iO'i ы.
Перед пуском проверяют исправность всего
оборудования пускаемого участка vein и под-
готовку приспособления для откачки воды из
нижних точек трассы и камер, оборудованных
спускной арматурой. При пуске наблюдают за
наполнением и прогревом трубопроводов, со-
стоянием арматуры, компенсаторов, дренажных
устройств и другого оборудования.
Последовательность и скорость проведения
пусковых операций должны исключать возмож-
ность проявления больших термических дефор-
маций в тепловых сетях и системах тсплонот-
ребления. При включении в эксплуатацию сети
сначала следя! за установлением циркуляции
воды в сети, а затем включают пар на по-
догреватель источника теплоты. При остановке
сети сначала прекращают подогрев сетевой во-
лы, а затем отключают сетевые насосы. Тем-
пература поды в il’iuioboh сети должна изме-
няться постепенно и равномерно со скоростью,
не превышающей 3Qn С в ч.
Заполнение сети водой. Трубопроводы тепло-
вой сети заполняют химически очищенной,
деаэрированной водой. Дли предотвращения за-
потевания труб температура заполняющей воды
должна быть нс ниже 40” С, а все каналы и
камеры перед заполнением трубопроводов тщя-
гельио провентилированы. Не допускается за-
полнять сеть водой с температурой выше 70° С.
Заполнение сети водой производится через об-
ратную линию под напором подпиточного насо-
са или подпиточного бяка. Давление, под ко-
торым подается вода в заполняемый трубопро-
вод, не должно превышать статического давле-
ния данной сети более чем на 2 кгс/см7
(0,2 МПа), Но избежание гидравлических уда-
ров и для лучшего удаления воздуха расход
воды при заполнении трубопроводов не должен
превышать пределов, указанных в табл 8.5.
Основную магистраль теплопровода запил-
ЗН8 Глина S. Эксплуатация теплпвы.г сетей и шплоных nii>aT‘>ti
Таблица 8.5- МАКСИМАЛЬНЫЙ ЧАСОВОЙ
РАСХОД ВОДЫ ПРИ ЗАПОЛНЕНИИ
ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Диаыгтр Т|л (jij- провода, мм Расход ицды, м ’/ч Диаметр TpvftniipuBuaa. м м Рис ЛОЛ воды л «7'1
100 10 500 100
150 1 СТ 600 150
200 20 700 200
250 25 800 250
300 35 900 300
350 50 1000 350
400 65 1100 400
450 ' 81> 1200 500
няют водой в следующем порядке. На запол-
няемом участке трубопровода .закрывают все
дренажные устройства, отключают все ответвле-
ния или тепловые пункты и открывают нее
секционирующие задвижки, кроме головных.
Открывают все воздушные краны сети. Заиры
вают задвижки на перемычках между подаю-
щим и обратным трубопроводами. Постепенно
открывают головную задвижку пп обратЕюм тру-
бопроводе заполняемого участка и заполняют
сеть. По мере заполнения сети и прекраще-
ния вытеснения воздуха воздушные краны за-
крывают; через 2—3 мин после закрытия воз-
душные краны вновь открывают для дополни-
тельного выпуска воздуха. Эту операцию повто-
ряют до тех пор, пока ни будет выпущен весь
воздух,
По окончании заполнения обратной мне ист
ради открывают перемычку между подающим
и обратным трубопроводами н заполняю! во
дой подающую магистраль. Заполнение произ-
водят в том же порядке, что и в обратной
магис трали. После окончания заполнения трубо-
проводов необходимо периодически в течение
2—3 ч открыть воздушные краны для оконча-
тельного удаления воздуха. Распределительные
сети заЕюлнмют водой после заполнения ма-
гистральных тснЕлоироводов, а ответвления к
абонентам заполняют водой после заполнения
магистральных теплопроводов, а ответвления к
абонентам заполняют видон после заполнения
распределительных сетей.
Установление циркуляции в сети- Циркуля-
цию воды в основных магистральных теплопро-
водах осуществляют через концевые перемычки
при отключенных ответвлениях и системах теп-
лопотребдения. Установление циркуляции в сети
производят в следующем порядке: а) откры-
вают головные н секционирующие задвижки на
включаемой сети, а также задвижки на мини1
ной перемычке между подающим и обратным
трубопроводами, б) открывают задвижку пл
обводной линии подогревателей бойлерной, а
при отсутствии обвода — задвижки па входе н
выходе воды из каждого подогревателя; в) от-
крывают задвижки на всасывающих патрубках
сетевых насосов, а задвижки на нагнетатель-
ных патрубках оставляют полностью закрыты-
ми; г) включают подпиточный насос, и затем
н обратном коллекторе сети с помощью регу-
лятора подпитки, я при его отсутствии с по-
мощью задвижки на нагнетательном патрубке
подпиточного насоса (или задвижки на подпи-
точной линии) устанавливают давление в соот
ветствни с заданным статическим режимом;
д) включают один сетевой насос; е) постепен-
но открывают задвижку на нагнетательном пат-
рубке сетевого насоса; ж) после установления
циркуляции величина подпитки должна быть
отрегулирована таким образом, чтобы давление
в обратном коллекторе сети соответствовало
заданному динамическому режиму, з) включают
подачу пара на сетевые подогреватели и. на-
чинают подогрев сетевой воды co скоростью
не более 3():’ С н час. Если на теплопроводе
установлены автоматические регуляторы дав-
ления. одновременно с установлением циркуля-
ции просходиг их настройка для обеспечения
требуемых давлений на тепловых пунктах,
В оз ветвлениях от основной магистрали
циркуляция устанавливается через концевые пе-
ремычки на этих ответвлениях под напором,
имеющимся в магистрали. При этом все зад-
вижки па тепловых пунктах сЕбииептон должны
быть плотно закрыты. Для осуществления цир-
куляции в ответвлениях поочередно медленно
открывают головные задвижки ответвления спа
чала на обратном, а затем на подающем
трубопроводе П ответвлениях к абонентам, не
имеющим перемычек между подающим и обрат-
ным трубопроводами, циркуляция устанавлива-
ется через линию подсоса элеватора (задвиж-
ки после элеватора должны быть плотно закры-
ты), а для безнлевяторных вводов через мест-
ные системы с включением последних в работу.
Во избежание подъема давления н отключен-
ных системах (из за неплотности запорной ар
матуры) открывают спускные краны, располо-
женные за глключяюш^ми задвижками.
На насосных станциях, расположенных на
пускаемых теплопроводах, насосы включают в
&.Б. Обс.пужииншш ieujjuhtux сетей
369
следующем иорядке: а) подмешивающие и
подкачивающие насосы, установленные на об-
ратных трубопроводах, включают после установ-
ления циркуляции в сети основными сетевыми
насосами и до включения систем теплопотрсб-
ления; 0) насосы, установленные ня подающих
трубопроводах,— после включения систем
тсплопотребления, по мере необходимости уве-
личения располагаемого напора в сети. Пуск
насосов производится при закрытой задвижке
нагнетательною патрубка и открытой задвижке
всасывающего патрубка.
Особенности пуска сети при минусовых тем-
пературах наружного воздуха. Пуск сети при ми-
нусовых температурах наружного воздуха про-
изводят только в исключительных случаях: пои-
лс аварийного останова и ремонта и необхо-
димости ввода в действие вновь построенных
теплопроводов. Наполнение и установление цир-
куляции в магистрали и в протяженных от-
ветвлениях производят по отдельным разделен
ным секционирующими задвижками участкам.
Магистрали заполняют водой С температурой
60 60° С одновременно по подающему и об-
ратному трубопроводам. Величина подачи воды
должна иметь максимальное значение, указан-
ное в табл. 8.5. Подающий и обратный трубо-
проводы пускаемой сети оборудуют через каж
дыс 200 250 м секционирующими задвижками
и дополнительными дренажными крапами, ко-
торые при наполнении сети закрываются лишь
после того, как температура дренируемой из них
воды достигнет 40° С Тотчас после пуска го-
ловною секционированного участка сети для
восполнения теплопотОрЪ в трубопроводах вклю-
чают сетевые подогреватели источника теплоты.
После установления циркуляции необходимо пе-
риодически и течение 2—3 дней приизнодить
выпуск воздуха через все воздушные краны,
установленные в сети и в системах абонентов.
Включение тепловых пунктов и систем тепли-
потребления. Перед включенном и эксплуата-
цию все тепловые пункты и системы тепло
потребления должны быть отремонтированы,
промыты, опрессованы. Па тепловых пунктах и
в системах теилоисп ребления устанавливают
смесительные и дросселирующие устройства,
рассчитанные на обеспечение нормальной рабо
ты. Заполнение и включение системы тепло-
потребления производят при установившейся
циркуляции в сетях ди подъема температуры
воды по заранее разработанному графику с уче-
том производительности водоподготовки и под-
питочного устройства источника теплоты. Кон-
цевые перемычки, через которые осуществляет-
ся начальная циркуляция в сети, отключают
после тою, как расход воды через включен
ные системы абонентов достигнет необходимо-
го минимума для устойчивой работы сетевых
насосов и для поддержания избыточного дав-
ления на всем протяжении обратною тепло-
провода.
Заполнение систем теплопотреблеиия сетевой
водой производят постепенным открытием зад-
вижек на обратном трубопроводе теплового
пункта при закрытой задвижке на подающей
линии, Воздушные крапы в системе должны быть
открыты до момента прекращения выхода воз-
духа и появления воды. В тех случаях, когда
давление в обратном трубопроводе на тепловом
пункте ниже статического давлении системы
теплопотребления, верхнюю часть системы за-
полняют из подающей линии путем частич-
ного открытия задвижки ня подаюшем трубо-
проводе теплового пункта при одновременном
прикрытии задвижки на обратной линии. При
этом необходимо следить по манометрам за
давлением в системе, чтобы оно нс превысило
максимального во избежание повреждения
нагревательных приборов. Необходимый подбор
при работе системы обеспечивается настройкой
регулятора подпора, а в случае его отсут-
ствия — дроссельной диафрагмой. J 1ослс напол-
нения системы теилиштгребления открывается
задвижка на подающей линии тепловою пункта,
и в системе устанавливается циркуляция.
Для обеспечения пусковой регулировки сети
на тепловых пунктах и в системах тецлшюг
ребления устанавливают расчетные сопла элева-
торов, дроссельные диафрагмы и автимитичес
кие регуляторы. До включения нсех абонентов
избыточные располагаемые напоры на тепло-
вых пунктах снижают с помощью задвижек,
расположенных на подающих линиях. Оконча-
тельную регулировку тепловых сетей и систем
теплопптребления производят после вступления
сети в нормальную эксплуатацию.
8.5. ОБСЛУЖИВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
В объем но обслуживанию тепловых сетей
входят следуют не работы:
а) поддержание и исправном состоянии все-
370 Гтлл g, Эксплуатация теялпеых cereii ч теплиаих пунктов
го оборудования, строительных и других кон
струкций тепловых сетей путем проведения сво-
евременного их осмотра н ремонта;
б) наблюдение за работой компенсаторов,
опор, арматуры, дренажей, контрольно-измери-
тельной аппаратуры и других элементов обору
дования со своевременным устранением заме-
ченных неисправностей;
в) устранение сверхнормативных потерь теп-
лоты путем своей ре метшего отключения нерабо-
тающих участков сети, удаления ека пл и шлющей-
ся в каналах и камерах воды, ликвидации про-
никания грунтовых и верховых вод в каналы и
камеры, своевременного иоистановлсния разру-
шенной изоляции:
г) устранение сверхнормативных гидравли
чсских потерь в сети путем регулярной про-
мывки й очистки трубопроводов;
д) своевременное удаление через воздушни-
ки воздуха из теплопроводов и недопущение
присоса воздуха путем постоянного поддержа-
ния избыточного давления во нссх точках сити
и в системах потребителей;
с) поддержание в сети и на тепловых пунктах
потребителей необходимых гидравлического и
теплового режимов при систематической провер-
ке требуемых параметров в характерных точ-
ках сети и на тепловых пунктах потребителей;
ж) обеспечение расчетного распределения
теплоносителя по тепловым пунктам потребите-
лей;
з) принятие мер по предупреждению, лока-
лизации и ликвидации неполадок и аварий в
сети.
Тепловые сети обслуживает бригада слеса-
рей-обходчиков (не менее двух человек на зак-
репленных за ними участках сети). Обход
теплопроводов производят по графику нс реже
1 раза в 2 недели в точение отопительного
сезона и 1 раза в месяц в межлтопнтелннь?й
период. При обходе ист и проверяют затяжку
болтов (поочередно, крест-накрест) всех флан-
цевых соединении, без особых усилий затяги-
вают сальниковые компенсаторы ди прекраще-
ния течи, смазывают маслом с графитом дви-
жущуюся часть стаканов компенсаторов, прове-
ряют состояние дренажных и воздушных кра-
пов и вентилей, выпускают воздух из сети,
[цюверяют состояние контрольно-измерительных
приборов (термометров, манометров н др,) и
правильность их показаний но контрольным
приборам.
Для контроля состояния подземных тепло-
проводов, теплоизоляционных и строительных
конструкций периодически производят шурфов-
ки на тепловой сети. Число ежегодно проводи-
мых плановых шурфовок устанавливают в зави-
симости от протяженности сети, типов проклад-
ки и теплоизоляционных конструкций и коли-
чества коррозионных повреждений труб. На
каждые 5 км трассы должно быть нс менее
одного шурфа. На новых участках сети шур-
фовкн производят начиная с третьего года
эксплуатации Каждое эксплуатационное пред-
приятие имеет специальную схему тепловой се-
ти, на которой отмечают места и результаты
шурфовок. места аварийных повреждений и за-
топления трассы, переложенные участки.
По результатам осмотра оборудования теп-
ловом сети и самой трассы при обходах, у
также проведенных шурфовок оценивают со-
стояние оборудования, трубопроводов, строи-
тельно-и.золяцнонных конструкций, интенсив-
ность и опасность процесса наружной корро-
зии труб и намечают необходимые мероприя-
тия по устранению выявленных дефектов или
неполадок. Дефекты, которые не могут быть
устранены без отключения теплопровода, но не
представляющие непосредственной опасности
для надежной эксплуатации, заносят в журнал
ремонтов для ликвидации в период ближай-
шего останова теплопровода или в период ре-
монта. Дефекты, которые могут вызвать аварию
я сети, устраняют немедленно,
Для предотвращения коррозии металличес-
ких строительных конструкций тепловой сети
(балок, перекрытий, неподвижных опор, эста
над, мачт и т.д.) их бетонируют но металли-
ческой сетке, приваренной к конструкции, или
периодически окрашивают антикоррозионными
красками. Окраску металлических конструкций
подземных сооружений производят не реже 1 ра-
за в 2 года. Для предупреждения внутренней
коррозии трубопроводов подпитку тепловой сети
производят деаэрированной водой. Содержание
кислорода в воде не должно превышать
0,05 мг/кг. Содержание кислорода в воде про-
веряют не реже 1 раза в неделю отбором проб
из подающего и обратного трубо:фоводов каж-
дой магистрали.
Во избежание подсоса воздуха избыточное
давление в сети и во всех присоединенных систе-
мах теплопотребления должно быть не ниже
0,5 кгс/см7 (0,05 МПа) как при гидродина-
В.Ь Об*..|уЖ1Ги.зии< тепловых 371
Таблица 8,6, КАЧЕСТВО ВОДЫ ДДЯ ПОДПИТКИ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ
РАЗЛИЧНОЙ МАКСИМАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ПОДОГРЕВА СЕТЕЙ ВОДЫ
[Iok;jнагель качества ппды
76 IW’C
101 .’II г
Z/v 6v.ice
Растворенный кислород, мг/кг
Взвешенные вещества, мг/кг
КарТкнытнаи жесткость, мг/(ЭКН‘Кг)
pH
Остаточная общая жоткиги, при использовании
воды для продувки котлов (динуекингся в закры-
тых системах теплоснабжеЕшя), мг/(эквкг)
Условная сульфатно-кальниевая жесткость
i
I
Свободная углекислота (
о
1,5
6,5 8,5
0,1
0.7
6,5- 8.5
(),!
Н прг.шлах величин.
i ИС K..I П1Ч ;i l-llll S :1Ы -
| падение ни раствора
Дол ж н а от с у тст во в атъ
Примечания: С При открытой системе теплоснабжения и при тепловых сетях i<ipii4i'i'i> иадпе:!нп.цепии
вола для подпитки, кроме того, должна удовлетворять требованиям ГОСТ 2874 — 82 «Вода питы.'в a in.
2. Для закрытых систем теплоснабжения допускается
мическом, так и при статическом режиме работы
системы теплоснабжения Состояние внутренней
поверхности трубопроводов следует определить
r период текущих н капитальных ремонтов, а
также при шурфоиках тепловых сетей путем
осмотра вырезаемых труб и торнов труб у снятой
арматуры. Для систем этического контроля внут-
ренней коррозии на подающем и обратном ipy-
бопронодах, в том числе сетей горячего водо-
снабжения, в характерных точках устанавлива-
ют индикаторы коррозии. Установку индикато-
ров в контрольных точках и их изъятие произво-
дят 1 раз В ГОД во время останова corn на
профилактический ремонт. Во избежание уси-
ленного процесса коррозии трубопроводов си-
стем горячего водоснабжения запрещается даже
периодическое повышение температуры еюде,е в
системе свыше 65' С.
Эксплуатирующая организация составляет
список камер и участков проходных каналов,
подверженных опасности проникания газа, и
согласовывает его с газоснабжающей организа-
цией. Все газоопасныс камеры и каналы от-
мечают па оперативной схеме. Опасные каме-
ры должны иметь специальную окраску люков
и содержаться под. надежным запором. Эксилу а
тацию газоопасиых тепловых сетей следует про-
изводить в строгом соответствии с требованиями
«Правил tpxhhkei безопасности при обслужива-
нии тепловых сетей».
Скапливающуюся в камерах тепловой сети
виду непрерывно или периодически удаляют с
помошью стационарных или передвижных
средств. Дренажи необходимо содержать в пол-
ной исправности, регулярно прочищать и ремон-
рН> 8.5.
тировать. В процессе эксплуатации необходимо
постоянно следить .за планировкой и состоянием
поверхности земли но всей трассе i ендовой сети.
Систематический контроль за утечками тепло-
носителя производится в зинисимости от вели-
чины подпитки тепловых сетей. При утечке теп-
лоносителя, превышающей установленные нор-
мы, следует принять срочЕ1ые меры к обшр.р
жению места утечки и устранению неплотностей.
Качество воды для подпитки тепловых сетей
должно удовлетворять требованиям, приведен-
ным в та (О!. N.6.
Находящиеся в эксплуатации тепловые сети
подвергают контрольным испытаниям в следую-
щие сроки: а) испытаниям на герметичность
(плотность) - ежегодно после окончания ото-
пительного периода для выявления дефектов,
подлежащих устранению при капитальном ре
монте, а также после окончания ремонта, перед
включением сети в работу, б) испытаниям на
расчетную температуру теплоносителя с целью
проверки работы компенсируют,их устройств
нс реже 1 раза в 2 года; в) icii.'juijwm ие
пытаниям для выявления действительных тепло-
вых потерь и состояния изоляции - не реже
1 раза в 3 года; г) гидраЕцпичсским испыта-
ниям для определения действительных гидрав-
лических характеристик । рубил роиидив пере
же 1 раза в 3 гола. Все виды испытаний
пепловых сетей выполняют отдельно. Методики
проведения испытаний приведены в ел. 7. На
основании результатов испытаний устанавлива-
ют показатели теллоных и i идравлических по
терь в теплоЕ?ых сетях.
Тепловые сети не реже 1 раза н Й годи
372
Глава ti, Эксплуатация теплив#* сетей и теплпныг rtj/н.хтчл
подвергают тидропнсвматиче.ской промывке.
Внеочередные промывки производят после вы-
полнения капитального ремонта. К обслужива-
нию насосных станции, допускаются квалифи-
цированные слесари-машинисты и электромон-
теры, знающие оборудование, схему, режим ра-
боты насосной. Обход аиюматизиройанных на-
сосных станций производит не реже 1 раза и
смену звено, состоящее из маши чиста насосной
станции, электрослесзря и слссарн-нриборист.ч
При этом проверяют нагрузку электрооборудо-
вания, температуру подшипников, наличие смаз-
ки, состояние сальников, действие системы ох
лаждения, наличие диаграммных лент в регист-
рирующих приборах. На неавтоматизированных
насосных станциях должен круглосуточно дежу
рить елееарь-машипист.
Перед каждым пуском насосов, а при ра-
боте насосов не реже I раза в сутки про-
веряют состояние насосного и другого связан-
ного с ним оборудования. В дренажных насо-
сных станциих нс реже 1 раза в 2 недели
проверяют работу поплавкового устройства ав-
томатического включения насосов. В насосных
станциях ведут опера тинный журнал и суточ-
ные ведомости. В журнале дежурный персонал
записывает распоряжения диспетчера тепловой
сети, делает пометки о всех переключениях,
пуске и останове насосов, а также отмечает
приемку и сдачу дежурств по насосной стан-
ции. В суточных ведомостях записывают пока-
зания контрольно-измерительных приборов,
Баки-аккумуляторы. Учитывая, что баки-ак-
кумуляторы горячей ноды являются источни-
ком повышенной опасности в аварийных ситуа-
циях, в процессе эксплуатации им следует уде-
лять особое внимание и заполнять их только
деаэрированной водой. Ежегодно необходимо
вести визуальный осмотр баков, компенсирую-
щих устройств. вестовых труб, один раз в 3 года
проводить инструментальное обследование ба-
ков для проверки толщины металлоконструкций
и их коррозионного износа с помощью прибо-
ров «Кварц-6» и «Кварц-15». Внеочередные
инструментальные обследования проводят по ре-
зультатам визуального осмотра. Коррозионный
износ при инструментальном обследовании опре-
деляют по отношению максимального уменьше-
ния 'толщины металла к исходной толщине кров-
ли и соотЕгетствующсго пояса стенки бака.
Пригодность баков к дальнейшей экенлуата
цин после визуального осмотра и инструмен-
тального обследования оценивают по следую-
щим параметрам: при коррозионном износе сле-
пок, кроили, днища меньше 20 % толщишя ме-
талла разрешается дальнейшая эксплуатация
бака при обеспечении противокоррозионной за-
щиты; при коррозионном износе стенок бака
более ЙО % толщины металла в верхней час-
ти бака (более 5U % высоты бака, считая от
днища) допускам гея временная эксплуатация
только со сниженным уровнем, т.с. при .макси-
мальном заполнеЕЕии на 1 м ниже доны, где
имеет место указанный износ; в дальнейшем
после ремонта баки должны быть обеспечены
защитой от коррозии. При износе с.тенок бака
более 20 % толщины металла в нижней части
(менее 50 % высоты бака) его необходимо не-
медленно ремонтировать, при износе днищ и
кровли более 20 % толщины металла бак также
снимают с эксплуатации и ремонтируют. После
ремонта баки допускаются к эксплуатации при
условии защиты их от коррозии.
8.6. ОБСЛУЖИВАНИЕ
ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
Основными задачами обслуживания тепло
вых пунктов являются: обеспечение для каж-
дого теплового пункта, а следовательно и сис-
темы । eijjioi io гребле! i и я расхода геплоЕюстсли
требуемых параметров в пределах установлен-
ного лимитен обеспечение рЕтциоиалыюго нс
пользования теплоносителя и температурного
перепада в системе? теплопотре.’блииня; снижение
до мнЕгимума тепловых потерь и устранение
утечек; обеспсченЕге бесперебойной и нормаль-
ной работы всего оборудования тинловигО пунк-
та и систем теплопотребления.
Эксплуатацию тепловых пунктов осуществ
лист персонал потребителей под киптрЕхчсм ор-
ганизации, эксплуатирующей тепловые сети, или
непосредственно персонал, .эксплуатирующий
тепловые сети. Последняя форма эксплуатации
является ЕЕанболее эффективной и прогрессив-
ной. Постони ное дежурство обслуживающего
персонала на тепловом пункте, кеек пригоню,
пе обязательно. Необходимость дежурства и его
продолжительное^ уст ин являла юз- в зависимос-
ти от хАрАктера работы систем теплопотребле-
ння, степени автоматизации и диспетчеризации,
а также местных условий эксплуатации.
Обход тепловых пунктов производят слесари-
8Ъ, Обслужиаанич тепловичг nyirurctn
373
।
i
i
1
1
W*
в
и
>
с
1Я
3
с-
70
зе
ив
ь-
к-
в-
ф-
Jilt
и й
1111
1В
зго
ло,
его
ос-
ле-
,ии,
,ри-
пбходчики по мере необходимости, но не роже
1 раза в 2 недели, в соответствии с утвержден-
ным графиком. При обходе проверяют состояние
помещения теинового пункта и всего оборудо-
вания, режим работы системы, герметичность
всех соединений трубопроводов и арматуры,
состояние контрольно-измерительных приборов
п автоматических, регуляторов. В открытых си-
стемах теплоснабжения но избежание перетека-
ния волы на тепловом пункте из подающей
трубы в обратную необходимо регулярно про-
верять герметичность закрытия обратЕЮго кла-
пана, установленного на ответвлении от обрат
него трубопровода.
В журнале теплового пункта записывают
обнаруженные при обходе неисправности и даю г
указания но их устранению с последующей про-
веркой выполнения абонентом утих указаний.
R процессе эксилутации показания контроль-
но измерительных приборов периодически зано-
сят в журнал При постоянном дежу pc i не за-
писи делают с интервамчами, определяемыми ре-
жимом теплового потребления, но не реже че-
тырех раз в смену; при отсутствии постоянного
дежурства - нс реже одного раза в сутки.
В процессе эксплуатации систематически
уточняют тепловую нагрузку зданий путем
контрольных замеров температур обратной воды
к воздуха в отапливаемых помещениях, При
неравномерном прогреве отдельных частей и
приборов системы теплопотребления производят
соответствующую регулировку (ем, гл, 4), Ре
гулиривку выполняет персонал, -эксплуатирую-
щий систему теплопотреблелия. Спускные кра-
ны, элеваторы, дроссельные диафрагмы, уста-
новленные на тепловых пунктах и системах
геплопотреблення, должны быть опломбирова-
ны. При возпикЕЮвении аварийной ситуации
обслуживающий персонал потребителя должен
сообщить об этом диспетчеру организации, экс-
. плуатируюшен пяинэвую сеть, для принятия мер
' по устранению аварии.
Включение и выключение тепловых пунктов
'1 абонентских систем, а также регулирование
' расхода теплоносителя производит, как правило,
персонал организации, эксплуатирующей тепло-
вую сеть. Ежегодно оборудование тепловых
пунктов ремонтируют. Объем и время ировсдс-
кия ремонта устанавливают и согласовывают
потребитель и эксплуатирующая организация
совместно. Приемку тепловых пунктов и систем
пчтлопотребления после мопгажа и ремонта
производят с участием персонала эксплуатирую-
щей организации. С целью проверки нодгитоы-
леЕпюсти к отопительному сезону проверяют вы-
полнение плана ремонтных работ, а также ка
честно выполненных работ.
На центральных и индивидуальных тепловых
пунктах и системах, принимаемых в эксплуа-
тацию впервые после монтажа, проверяют:
а) соответствие выполненных работ н уста
новлеиного оборудования проекту, согласован-
ному с эксплуатирующей организацией; на эле-
ваторных системах присоединения — соответст-
вие номера элеватора и диаметра установлен-
ного сопла присоединенной нагрузке;
б) состояние наружных теплопроводов, при-
н адл еж ищи х । ют ре б и тел ю;
в} состояние утепления отапливаемых зда-
ний (чердаков, лестЕ1ичпых клеток, подвалов и
наружных ограждений) и помещений централь-
ных тепловых пунктов и тепловых пунктов от-
дельных зданий;
г) состояние помещений центральных тепло-
вых пунктов и тепловых пунктов, располо-
женных в отдельных зданиях, а также состоя-
ние трубопроводов, .арматуры и тепловой игюля-
lih в тепловых пунктах;
д) налично и состояние контрольно-измери-
тельной аппаратуры и автоматических уст-
ройств;
с) наличие паспорта,схем и инструкций дпя
обслужИЕзающего персонала и соответствие их
фактическому положению, а также состояние
тепловой изоляции на разводящих трубопрово-
дах местных систем;
ж) наличие и состояние ззпорио-регулиро-
вочной арматуры на стояках и нагревательных
приборах.
з) отсутствие прямых соединений оборудо-
вания тепловых пунктов потребителей с водо-
проводом и канализацией;
и) эффективность промывки системы;
к) герметичность оборудования тепловых
пунктов и систем гсплошлреблеция, а также
прогреваемость нагревательных приборов,
Першины потребителя с обязательным при-
сутствием представителя эксплуатирующей up
гапизацни проверяет герметичность оборудова-
ния тепловых пунктов и систем теплопотребле-
ния после их промывки. Систему горячего подо
снабжения проверяют на герметичность давле-
нием. превышающим рабочее на 5 ктс/ема ((),,"
МПа). Максимальное давление пени гания
374
Г л а п а Л. Эксплуатация трплапых с ст г О и тсплс/пых пупктсгд
должно быть не выше 10 кгс/см2 (1МПа), мини-
мальное— нс ниже 7,5 кгс/см” (0,75 МПа).
Установленные на тепловых пунктах теплооб-
менники горячего водоснабжения я отопления
систематически проверяют на герметичность пу-
тем опрессовки со стороны межтрубного прост-
ранства при открытых передних к задних крыш-
ках. При определении герметичности секцион-
ных подо водяных подогревателей снимают
соединительные патрубки (калачи). Испытание
проводят на давление, ранное рабочему, с коэф-
фициентом 1.25, по не менее 10 кпе/см2 (1 МПа)
Для своевременного выявления неплотностей
в теплообменных трубках все подогреватели не
реже 1 ряда в 4 мес проверяют на герме
тнчноегь под давлением воды в водопроводах
или в тепловой сети. Кроме проверки на герме-
тичность периодически проверяют тепловую
производительность теплообменников и не реже
1 рада в 5 лет проводят их тепловые испытания
Открытые аккумуляторные баки горячей воды
проверяют на герметичность путем заполнения
их водой до полного объема не реже 1 раза
в год.
По окончании отопительного сезона системы
теплопогребления до начала ремонта оставляют
заполненными сетевой водой под давлением,
превышающим статическое на 0,5— 1 кгс/см2
(0,05 0,1 МПа). Непосредственно перед на-
чалом отопительного сезона персонал потреби-
теля независимо от производившихся ранее про-
мывок повторно производит гидропневматичес-
кую промывку системы теплопотребления, после
проверки системы на герметичность — опробо-
вание работы отопительной системы и проверку
прогрева нагрева тельных приборов. При проб-
ном отопления потребитель обязан отрегулиро-
вать местную систему. Опробование и регули-
рование отопительной системы осуществляют
при расчетном расходе теплоносителя, который
обеспечивается работой элеватора с расчетным
диаметром установленного сопла, или путем ус-
тановки на тепловом пункте расчетной дрос-
сельной диафрагмы (при безэлеваторной схеме
присоединения).
Расход воды в системе теплопотребления не
должен превышать установленной нормы. Это
обеспечивается установкой на тепловом пункте
расчетного сопла элеватора, дроссельной
диафрагмы, соответствующей настройкой авто-
матических регуляторов Расход сетевой воды
периодически контролируют с помощью водоме-
ра или расходомера, а при их отсутствии -
по падению давления в сопле элеватора или
в дроссельной диафрагме.
для предотвращения попадания воздуха в
систему давления в обратном трубопроводе теп-
лового пункта должно быть на 0,5 кгс/см2
(0,05 МПа) выше статического давления систе-
мы, но не превышать максимально допусти-
мого рабочего давления для нагревательных
приборов. Если давление н обратном трубопро-
воде тепловой сети не обеспечивает заполнения
систем, в системе создают подпор установкой
регулятора подпора. При пистониных расходах
в .тепловой сети и системе теплопотреблепни
требуемый подпор может быть обеспечен за счет
установки дроссельной диафрагмы. Температуру
воды, подаваемой потребителям горячего водо-
снабжения, поддерживают в заданных пределах
(нс выше 65“ (1) установкой автоматических
регуляторов.
На тепловых пунктах слесари-обходчики пе-
риодически осматривают контрольно-измери-
тельные приборы. Контрольно-измерительные
приборы, предназначенные для учета тепловой
энергии, периодически подвергают проверке.
Пломбируют приборы органы Комитета стан-
дартов, мер и измерительных приборов при Со-
вете Министров СССР или по их поручению
энергоснабжающая организация. Взаимоотно-
шения между эксплуатирующей организацией и
потребителями теплоты и их взаимные обяза-
тельства и права определяются «Правилами
пользований тепловой энергией»
8,7. ЗАЩИТА ТРУБОПРОВОДОВ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ОТ КОРРОЗИИ
Основные технические требования. Тепловые
сети должны иметь защиту от наружной кор-
розии, которая и зависимости от способа про-
кладки и условий изоляции обусловливается
следующими причинами: электрохимическим
взаимодействием металла труб с увлажненной
тепловой изоляцией или иной окружающей сре-
дой; наличием блуждающих токов, стекающих с
труб в грунт. Защиту тепловых сетей от кор-
розии необходимо предусматривать в соответ-
ствии с действующими строительными нормами
и правилами, а также согласно «Инструкции
Я.7. Зашита трубопроводов тепло вин г «тем иг коррозии
375
по пашите тепловых сетей от электрлхимичес
ной коррозии» (М., Стройиздат, 1975).
Все трубопроводы как при подземной, так
и надземной прокладке изолируют антикорро-
зионными покрытиями, стойкими к взаимодей
ствию теплота, влаги и механических нагрузок.
При применении теплоизоляционных материа-
лов для тепловых сетей, исключающих возмож
нпсть коррозии наружной поверхности трубо-
проводов, защитные покрытия ле предусматри-
вают. Рекомендуемые виды антикоррозионных
покрытий для трубопроводов тепловых сетей
и область их применения приведены в табл.
8.7 Антикоррозионные покрытия на трубопро-
воды наносят в стационарных условиях, На
трассе производит только защиту стыковых
соединений после сварки стыков и проверки на
герметичность трубопроводов.
Изолированные трубы перевозят на спе-
циальных автомашинах с резиновыми проклад-
ками для труб и специальными крепежными
устройствами. Разгрузку и погрузку изолирован-
ных труб следует выполнять крапом с исполь-
зованием специальных строповочных устройств,
исключающих возможность повреждения изоля-
ции (например, стропить трубы за торцы). Ка-
чество защитных покрытий проверяют на заноде
и на трассе после опрессовки. Контроль ка-
чества включает наружный осмотр, контроль
сплошности, проверку адгезии, определение гол
щины покрытия.
Для защиты трубопроводов тепловых сетей,
прикладываемых н непроходных каналах или
бесканально, от коррозии блуждающими токами
выполняют следующие мероприятия: наносят
злекгроизоляцию на подвижные и ненодииж
ные опоры трубопроводов, устанавливают изо-
лирующие фланцы на трубопроводах на вводе
тепловых сетей (или и ближайшей камере) к
объектам, которые могут быть источниками
блуждающих токов (тяговым подел'инциям,
трамвайным депо и г.п.); устанавливают про-
дольные электроперемычки (сечением ио менее
50 мм’ по меди) ня сальниковых кимнелса
торах и фланцевой арматуре защищаемых
участков тепловых сетей; устанавлинаhit попе-
речные злектронеремычки между смежными тру-
бопроводами (при применении электрических
методой защиты) во всех камерах с ответвле-
ниями труб и на транзитных участках тепло-
вой сети с интервалом не более 200 м; обе-
спечивают электрозащиту е помощью оснаще-
нии электрическими дренажами (прямыми, по-
ляризованными, усиленными), катодными стан-
циями и протекторами.
Тепловые сети, прокладываемые бссканальио
в условиях повышенной, высокой и весьма вы-
сокой коррозионной активности грунтов, подле-
жат .защите путем катодной поляризации. Кор
розничную активность грунтов по отношению к
стальным конструкциям определяют по величине
удельного сопротивления грунта согласно табл.
8.8, В анодных и знакопеременных зонах тепло-
вые сети в бесканальных прокладках защи
щают от коррозии, вызываемой блуждающими
токами, независимо от агрессивности окружаю-
щего грунта
Тепловые сити и канальных прокладках с
воздушным зазором на участках, где возмож-
ны периодические затопления и занос каналов
грунтом, следует защищать от элетрохимичрг-
кой коррозии методом катодной поляризации.
В зонах влияния источников блуждающих то-
ков трубопроводы электроизолируют от земли
путем применения специальных конструкций
подвижных и неподвижных опор. Электрические
дренажи используют для зашиты иг блуждаю
г них токов сетей, проложенных н непосредствен-
ной близости от рельсов электрифицированного
транспорта.
Катодную поляризацию тепловых сетей с по-
мощью установок .электродренажей или катод
ной защиты необходимо предусматривать таким
образом, чтобы среднее значение защитного
потенциала было по абсолютной величине не
менее 0,85 К по отношению к мед посул ьфат-
пому электроду сравнения гиги 0,3 В по отно-
шению к стальному электроду сравнения (по-
следнее значение — лишь в случае защиты от
коррозии блуждающими токами). Среднее зна-
чение защитного потенциала по абсолютной ве-
личине должно быть не более значений, ука-
занных в табл. 8.9.
Катодная поляризации допускается в преде-
лах, исключающих вредное влияние заши ты па
смежные металлические сооружения. Для про-
ведения систематических измерений разности
потенциалов между трубопроводами и землей
па тепловых сетях должны быть оборудованы
контрольно-измерительные пункты (КИП) с ин-
тервалом не более 200 м: в камерах или в
местах неподвижных опор труб вне камер; в мес-
тах пересечения тепловых сетей с рельсовыми
путями элек-1 ротранспорта (при пересечении бо-
Таблица 8.7. АНТИКОРРОЗИОННЫЕ ПОКРЫТИЯ ДЛ Я ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Покрытие L'K?ai покрытия ен> слсям Обтай тол шипа ПО К р : J Г Н Н . ММ Область 1:[>име1гечи£ Вид ТЫКНМЮЙ ИЗОЛЯЦИИ
Изол ft диа C.7GH по холод- ной изпльной чаинке 1. Битумная грунтовка (1 вес. ?. битума марки IV, ГОСТ 21822—87 Н; на Й’/э вес. ч. бензина. ГОСТВ505—80 с изм. или ГОСТ 2084 77 т нам.) 2. Холодная мастика, изол (ТУ 2] -27-37-74) 3. Изол (ГОСТ 10296 79) 4. Холодная мастика, иаол 5. Изол 6- Бумага мешочная, ГОСТ 2238—81 с изм. Е 0—6 Прокладка водяных тепловых utTcii в не- лреходных каналах Все виды подвесной тепло- вой ИЗОЛЯЦИИ
Сгеклоэмалевое покрытие из эмали ВНИИСТ марки 64-64* 1. Грунтовый слон из эмали ,Vs 117, ТУ ВНИИСТ 2. Покровные слои Й. из эмали марки 64-64, 4. ТУ ВНИИСТ 0.5—0,6 Прокладка тепловых сетей в Кснрохоцных каналах и бескаиаль- паи Все виды подвесной тепло- вой изоляция, а также теп лончплядиониая конструк- ция е битумоперлнтом и бнтумокерамзптом при бегканальных прокладках
Стеклоэмалевое покрытие .-и эмали ВНИИСТ мар.си 105Т 1. Грунтовый слой !7О% грунта № 2015 и 30% грунта №3132, ТУ ВНИИСТ) 2. Покровные слон 3. из эмали 105-Т 4 ТУ ВНИИСТ 0.5—0,6 Прикладка тепловых сетей в нс проходных каналах а бесканаль- нан Все виды подвесной zen.io- вон изоляции, а также теплоизоляционная конст- рукция с битуиоперлитом и битумоперлином при бес- канальных прокладках
Оргэносяликйтнов покры- тие АС-8а (с термообработ- кой] Три слоя органоенлнкатиой краски АС-На (ТУ 3-69) с термической обработкой лри 20и°С 0,25 Прокладка видалых тепловых сетей в ие- проходных каналах Все виды гтодиесиой тепло- вой изоляции
Оргаиоснликатное покры- тие АС-8а (с отвердителем ТБТ) Четыре слоя органосиликатной краски АС-8а (ТУ-З-бЭ) с отвердителем ТБТ (.4 РТУ 6-09-2856-66) 0,3- 0.25 Тени То же
3 покелдлос по к р ыт ие Э П- 56 1. Шгта~левка Э-О'Э 10 Z. (ГОСТ 10277—76 с изм). 3. 4. Эпоксидная эмалз ЭП-56 коричневая (ТУ 6-10-1243-72). Термическая обра ботка при 60*0 0.35 0,4 • » — * —
376 Г л л a a S. Эксплуатация теялааыХ Сетей и тепловых пунктов
Метал.чизадноинос алюми- Расплавленная алюминиевая проволока Не менее 0,2 Бесканальная и ка- Бнтумоперлнт, битумок?-
ниевое покрытие*** марок АТ, АПТ, ДМ (ГОСТ &132 79 с иям.}, Сн-А5с (ГОСТ 787]—75 с нам], АД-1 (ГОСТ :483В— 78 с нам.) нальная прокладка рамзитт бутумоиермскулит, а также другие виды геп- Л0ИЮЛРЦНОН|[Е<Х конструк- ций, нс даюших щелочной pfdKJ,HH cpc^tl
Эпоксилнее покрытие ЭФ А ЖС Пять слоев краски ЭФАЖС (ВСН 007- 67 МЭнЭ СССР) с послойной термиче- ский обработкой при 60*—IG\ С 0,3-0,4 Прокладка водяных тепловых сетей в ие- зроходных каналах Все виды подвесной тепло- вой изоляции
Бризол в дна слоя па хо- лодной изельной мастике ]. Битумная грунтовка (1 вес. ч. битума марки IV на 21/з нес. ч бензина см. покрытие на изола) 2, Холодная мастнка, изол МРБ-Х Т (ТУ 21 -27-И-69 М] 1СМ) 3, Бри вол 4. Холодная мастика, иза.:, Брнаол. Бу- мага мешочная ГОСТ 2228---8J с изм. Е 5 6 То же — »— То же й \
Комбинированное покрытие краской БТ-177 ко грунтов- ке ГФ 020** 1. Грунтовка ГФ-020 2. Крнска БТ-177 ГОСТ 5631—79 с нам. 0,15—0,2 Надземная прокл^дкз в тон н ел я х, кол л с кт о - рах+ технических иод- золь ях зодян^п? тепло- вых сстгй — 5 —
* Возможно применение других марин Эмалей, ле уступающих ио защитным свинствам перечисленным.
:t> Краска ВТ-177 представляет собой cvcreHawsn алюминиевой пудры ио ГОСТ 5194 71 с иди. Е (15% для 1-го слоя и 10% для 2-го в лаке
ВТ-177, по ГОСТ 5031— 79].
**’ Технология процесса нанесения покрытия разработана Академией коммунального хозяйства им. К- Д- Памфилова
Таблица 8.8. КОРРОЗИОННАЯ АКТИВНОСТЬ ГРУНТОВ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ УДЕЛЬНОГО сопротивления
УдС'Лв ное сип рот-нал ОН ИС руита, Ох' м Корри^иингзат! актиппегть
Более 1 00 Низкая
20— 100 Средняя
10-20 Повышенная
5—10 Высокая
Менее 5 Весьма высокая
Таблица 8.9. МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ЗАЩИТНЫЕ
ПОТЕНЦИАЛЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ НАЛИЧИЯ
ПРОТИВОКОРРОЗИОННОГО ПОКРЫТИЯ
Наличие п рот и во ко р ро а- н<| нни ги ПС.крыт ИЯ МсдиОсульфитиый электрс л. Ст «льной эле ч тр о д
С покрытием Вез покрытия — 1.1 -0,55 Величина потенцияла ограничивается вредным влиянием ла соседние ме-
таллиннские сооружения
в.7. Защита трубопроводин тепловых сетей от иорргпии Mi
378
Г лини Я. Энеалдипщия тепловых сетей и тепловых пунктов
Таблица 8Л0. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АВТОМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
КАТОДНОЙ ЗАЩИТЫ
Тип установки R ы хй ;|.гш !! мощность, кВт Ни пряжен иг выпрямленного тонл, В Вылрямленный ток, А Изготовитель
11А СК-О-Ь 0.6 48/24 12,5/25 Предприятия Мкнэлектротсхпрома
ПАСК-1.2 1,2 48/24 25/50 То же
ПАСК-2 2 96/48 21/42 *
ПАСК-3 3 96/48 31/62 — »—
ПАСК 5 5 96/48 52/104 — >—
АКС 3,6 50/100 70/35 Московский экспериментальный машнност[жительный завод «Ком- in у паль и ИН»
лее двух путей КИП угтанянлив.чют по обе сто-
роны от пересечения); в местах пересечения
или при параллельной прокладке с другими
стальными подземными сооружениями; в местях
сближения теплопроводов с пунктами присоеди-
нения отсасывающих кабелей к рельсам электро-
транспорта; в местах установки электронлолк
рующих фланцев.
Конструкции КИП, электроизоляции трубо-
проводов от опор, продольных и поперечных
электроперемычек следует применять по дейст-
вующим типовым чертежам. Технические харак-
теристики установок электрохимической защиты
приведены в табл. 8. 10—8.13. Проектирование
элек<рохимическон защиты тепловых сечей вы-
полняет организация, проектирующая тепловые
сети. Защиту трубопроводов от внутренней кор-
розии осуществляют путем химической и терми-
ческой обработки воды
Эксплуатация устройств электрозащиты теп-
ловых сетей. На подземных теплопроводах не-
обходимо си с । емати чески проводить электромет-
рические работы (коррозионные измерения), а
также регистрировать и проводить анализ кор
розненных повреждений. Методика проведения
измерительных работ по определению опасности
коррозии подземных теплопроводов приведена в
^Инструкции по защите тепловых сетей от
электрохимической коррозии» (М_, Стройиздят,
1985).
На действующих тепловых сетях электри-
ческие измерения по определению опасности
коррозии, вызываемой блуждающими токами,
проводят со следующей периодичностью:
а) в эонах действия средств электрохими-
ческой защиты, в районах тяговых подстанций
и депо JaeKrpHtlHiiinpuHtijuiuro транспорта, вбли-
зи рельсов электрифицированного транспорта и
в местах пересечении с ним не реже I раза
в 3 мсс;
б) после каждого значительного изменения
коррозионных условий (изменений режима ра
боты установок электрохимической защиты, раз-
вития сети подземных сооружений и источни-
ков блуждающих токов и т.п ). В остальных
случаях измерения проводят 1 раз в год.
По результатам измерений разности потен-
циалов между тепловыми сетями и землей
составляют диаграммы распределения потен-
циалов на тепловой сети, Наряду с измери-
тельными работами для непосредственного опре-
деления коррозионного состояния подземных
теплопроводов и оценки интенсивности корро-
зионного процесса периодически осматривают
отдельные участки трубопроводов тепловой сети
с помощью итурфовок R процессе эксплуата-
ции периодически производят технический ос-
мотр установок электрохимической защиты и
проверяют эффективность их работы. Перед на-
чалом осмотра установок отключают питание
напряжения питающей цепи и цепь дренажа.
Технический осмотр установок защиты выпол-
няют в следующей периодичности: па дренаж-
ных установках — 4 раза в месяц; на катод-
ных установках—2 раза в месяц.
При техническом осмотре установок защиты
производят следующие работы: очищают корпус
дренажной или катодной установки снаружи и
изнутри, определяют исправность предохраните-
лей и надежность их крепления; проверяют
плотность контактов внешних соединений уста-
новок, электрохимической зашиты и их пара-
метры, в установленные сроки определяют состо-
яние стационарных приборов. При проверке па-
раметров дренажной зашиты измеряют величи-
ну дренажного тока, разность потенциалов
отруба—земля» на контактном устройстве и пп
редел яют отсутствие тока в цени дренажа при
изменении полярной разности потенциалов меж-
ду'тепловой сетью и рельсами.
При проверке параметров катодной защиты
измеряют величину тока зашиты, напряжение
H.7. Зашита трубопроводов тепловых сетей от коррозии
379
Таблица 8.11. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕАВТОМАТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
КАТОДНОЙ ЗАЩИТЫ
Тип устянааки Выходная МОЩНОСТЬ, kBi Напряжение пи п psi м jEt-tii iuru тока, В Выпрямленный ток, А ИяНУГОГШТСЛ II
ПСК-06 0,6 48/24 12,5 25 Предприятия Мииэлектротехпрома
ПСК-1,2 1,2 48/24 25/50 Ти же
ПС К-2 2 96/48 21/42 >
иска 3 96/48 31/62 — * —
ПСК-5 б 96 /48 52/104 —'—
СКЗТ-800 0,8 40/24 25/50 Рязанский опытный электромеха- нический завод
СКДТ-1500 1,5 60/24 2&/50 ' Тоже
скзт-зиии 3 60/30 50/100
КС-400 0,4 40 10 Кировобадский завод «Промсвязъ»
КСГ-500-1 0.5 50 10 То же
КСК .500-1 0,5 50 10 Э
1 КСГ-1200-1 1,2 60 20 >
КСК-1200-l 1 КСС-600 6-61 1,2 60 20 — >—
0,6 24/12 25/50 Кировоканскнй завод «Автоматика*.
1 КСС-600-К-01 1.6 48/24 12,5/26 То же
КСС- 1200-К-61 1,2 24/12 50/100 — »—
1 КСС-1200 к-61 1,2 48/24 25/50 №
СКЗ-АКХ 5,5 50 юо+ю Московский эксперч ментальный машиностроительный завод «Ком мунальннк»
Таблица 8.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АВТОМАТИЧЕСКИХ
УСИЛЕННЫХ ДРЕНАЖЕЙ
Jun установки быХОДИаЯ. ыещнпг.ть, кВт Зыпрнмлеиный ' ток. А Ни прямлен и-ие напряжение h В Допустимое обратнее на- пряжение, В Изготовитель
П АД-1,2 1.2 100/200 12/6 300 Предприятия Минэлсктротех- прома.
ПАД-2 2,0 165/300 12/6 300 То же
ПАД-3 3,0 250/500 12/6 300 — ¥—
УД-АКХ 2,0 150/300 12/6 200 Москоиски й экспериментальный машиностроительный знпыд «Ком- мунальник*
ЛИ*
Таблица 8.13. ТЕХНИЧЕСКИЕХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛЯРИЗОВАННЫХ ЭЛЕКТРОДРЕНАЖНЫХ
УСТАНОВОК
Тил установки Номинальный тик, А Допустимая величина тбратиоп) напряжении, В Mil Kl'HlHHJihEIlLSi ИСЛИЧННа дренажного со п рот и вле- пим, Ом Изглтппитгл 1,
ПД-200 200 300 0,3 (10 секций) Предприятия Минэлектротехпрома
ПД-300 300 300 0,2 (10 секций) То же
ПД-500 500 300 0,15 ( ] 0 секций) — £—
ИД ЗА 500 100 0,36 (4 секции) Саратовский экспериментальный завод «Гнзпвтоматикп»
ПГД-200 200 100 а, 15 (10 секций) Кировобадский завод «Промсвязь*
УЬДЗ-10 10 50 0,3 (6 секции) Рязанский опытный электромехз- ннчегжин завод
УБДЗ-50 50 50 0.3 (6 секций) То же
380
Г л an ii
fl.. Уксплуитицин теплоаых t ere it и тепловых пушгхпв
на выходных клеммах катодной станции, раз-
ность потенциалов «труба земля* на контакт-
ном устройстве теплопровода. При проверке па-
раметров работы у лотом.чти.чнрованных устано-
вок усилеиЕюго дренажа или катодной защиты,
кроме того, определяют степень стабилизации
потенциалов на защищаемом i еплопроводе пу-
тем сравнения результатов измерения потенциа-
лов тепловой сети на контактном устройстве
с Е1дслортпьгми данными установки. Проверяя
эффективность действия защиты, измеряют по-
тенциалы «тепловая сеть -земля»- и контроль-
ных пунктах, силу тока защитной установки
(при этом в полном объеме производят техни-
ческий осмотр защитной установки).
Контроль режима работы перемычек при сов-
местной защите нескольких подземных металли-
ческих сооружений заключается в измерении
разности потенциалов между сооружениями и
землей в местах подключения перемычек. Эф
фиктивность действия системы совместной заши-
ты проверяют при участии (или по поруче-
нию) организаций, чьи сооружения включены
в эту систему. При обнаружении недостаточ-
ной эффективное iя действия защиты (сокра-
щения зоны ее действия) или превышения ве-
личины потенциалов, установленных проектом
зашиты, регулируют режим работы защиты.
Па каждую защитную установку заводят инди-
видуальный журнал обслуживания, где фикси-
руют результаты осмотров, ремонта и регули-
рования режима работы защипы.
8.8. РЕМОНТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
И ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
Ремонт 'тепловых сетей и тепловых пунктов
представляет собой комплекс технических меро-
приятий, направленных на поддержание или
восстановление требуемого состояния отдельных
элементов конструкций и обирудииапия, а также
включает модернизацию оборудования с целью
повышения надежности и качества их работы.
Ремонт тепловых сетей и тепловых пунктов
подразделяют на: текущий, к которому отно-
сятся работы по систематическому и своевре-
менному предохранению отдельных элементов и
кипегрукцнй от преждевременного износа путем
проведения профилактических мероприятий и
устранения мелких неисправностей и поврежде-
ний; и капитальный, в процессе которого вос-
станавливают изношенное оборудование и кон-
струкции и производят их модернизацию, па
правленяую на улучшение эксплуатационных
качеств и повышение техиико-экпномических по-
казателей. Перечень работ, относящихся к теку-
щему и капитальному ремонту тепловых сетей
и тепловых пунктов, приведен и габл. 8.14.
Структура и продолжительность ремонтных цик-
лов для тепловых сотой и тепловых пунктов
лрнведеЕ1ы r табл. 8.15.
Ремонт оборудования производит ремонтное
подразделение эксЕЕЛуатируюшей организации с
привлечением эксплуатационного персонала.
При больших объемах ремонтов и производстве
капитальных работ привлекаются специализи-
рованные подрядные оргаЕШзации. Объемы ре-
монтных работ определяют с учетом дефектов,
выявленных в процессе текущей эксплуатации,
а также на основе данных испытаний, шур-
фовок и ревизий. Текущий ремонт производят
по графику регулярно в течение года. Капи-
тальный ремонт, как правило, производят в лет-
ний период. Годовые и месячные планы капи
гальпых и теку гни х ремонтов оборудованы сос-
тавляет эксплуатирующая организация не позд-
нее чем за 4 мес., планы модернизации — за
6 мес. до начала планируемого года.
Планы-графики останова теплосетей на про
изводство ремонтных работ после согласования
с местными органами власти утверждает глав-
ный инженер эксплуатирующей организации.
При составлении плана графика ремонта необ-
ходимо учитывать, что максимальная длитель-
ность отключения горячего водоснабжения не
должна превышать 12 дней. Планы графики
ремонта тепловых сетей, тепловых пунктов и
систем теплопотребления должны быть увязаны
между собой по срокам выполнения работ. Ре-
монт вс помог азелыюЕо оборудования, непосред-
ственно связанного с работой основных агрега-
тов, следует производить одновремешю с ре-
монтом последних. При наличии резерва вспо-
могательного оборудования допускается прове-
дении его ремонта в период между капиталь-
ными ремонтами основного оборудования.
Для производства ремонтных работ районы
теплосети должны иметь в своем распоряжении
механизмы и оборудование, примерный пере-
чень которых приведен в табл. 8.16. При Е1ЭЛИ-
чии в предприятии тепловых сетей специальной
службы ремонта с ремонтным цехом и механи-
ческой мастерской эти механизмы и оборудова-
ние, как правило, передаются данной службе.
8.8. Ремонт тепловых сетей и тепловых пунктов
381
Таблица 8.14. ПЕРЕЧЕНЬ РАБОТ, ПРОВОДИМЫХ ПРИ КАПИТАЛЬНОМ И ТЕКУЩЕМ
РЕМОНТАХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ И ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
Оборудование Перечень работ
К.Г1 11 J'd.,1 hl ч |С1\1Р|1Ы, С 1 Ю phi А. Капитальный ремонт /. Тепл оные сети Восстановление или замена пришедших и иегпдногчь ецииню ъииструкцийг к л пило и, камер, смотри колодцев, подвижных и не- подвижных опор, а также креплений трубопроводов при воздушных прокладках. Смена люков и металлических спускаемых лестниц в камере и на эстакадах или более 50 % ходовых скоб. Вскрытие и очистка каналов от заиливания. Полная или частичная смена гидро- изоляции каналов и камер
Дренажи Восстановление поврежденных, замена пришедших в негодность или прокладка дополнительных дренажей из камер и каналов, а также попутных дренажей
Трубопроводы Замена пришедших и негидппсть отдельных учпе.ч кон грубюпрпводпв. Очистка внутренней поверхности груб о г накипи и продуктов кор роз и И
Ичоля II, им Восстановление или замена пришедшей в негодность гидро- и тепло- H f[].ii:l цИИ rPn.’IOROH CCTEf
Оборудование сетей и насосных станций Замена или установка дополнительных задвижек, ком nenrnuip<ni и фасонных частей или их ремонт со сменой изношенных деталей Замена пришедшей в негодность или ремонт со сменой основных изношенных деталей регулировочной и предохранительной аппарату- ры, ередел н автоматики н телемеханики. Замена или ремонт со сменой деталей гризепикоп, пасосон, л также пусковой аппаратуры к ним, силовой и осветительной аппаратуры. Ремонт или замена изношен них деталей устройств для защиты от элсктрокоррозии
Оборудование 2. Тепловые пункты Замена или ремонт основного оборудования (элеваторов, теплооб- менников, насосов, аккумулирующих емкостен, грязевиков н др.)
КИП и автоматика Замена, ремонт и дооборудование автоматических регуляторов, конт- рольно-измерительных приборов, тепловых щитов, пусковой аппара- туры
Б. Текущий ремонт
/. Тепловые сети
Каналы, камеры, опоры Проверка рос гоя пи и проходных каналов и камер с устранением от- дюн.injх свищей в степах, ремонт лестниц., площадок и ограждений, восстановление разрушенных люков и окраски металлоконструкций. Проверка состояния опор
Дренажи IТринерка рибиты дренажей и их прочности
Трубопроводы Замена отдельных труб, сварка отдельных стыков
Изоляция Ремонт тепловой изоляции (лс 5% обтп.ей длины трубш1]Н51юдии) т восстановлением ле-еrsiкn[jjм5:1 hcjiiпип» пикрытии
ГИюрудпни и не сетей и ры сосны х. C'l'cl ИЛИИ Вскрытие и ревизия запорной, дренажной и регулировочной арма- туры, ремонт этой арматуры со сменой отдельных деталей; притир- ка дисков или золотников, набивка или замена сальниковых уплот- нений. замена прокладок к подтяжка болтов сальниковых и флоп новых сосан яг ний. Ревизии н че„1кин ремонт насосов и их электро- двигателей, пусковой и ина рцтуры Замела н ремонт гильз для термо- метрии и штуцеров для манометров. Вскрытие и ремонт грязевиков и аккумуляторных баков, Мелкий ремонт автоматических регулято- ров и контрольно-измерительных приборов
382
/'.г пан л '^1^'п.яцата.щт сутей и теплиаых пунктов
Обпрх-ди и а и не 'Ip1. С-Л и изоляция Пр одолжение табл. 8.14 Г Цчречинь- раГдн 2. Тр.плоные пункты Наружный оемптр, очистка и окраска труб, восстановление тепло- вой изоляции
Флани^аые соединен ня Замена дефектных прокладок
Задвижки зиппрные краны Замена набивки, препк-рка плотности закрытия (без разборки). Сня- тие, внутренний и наружный осмотры, шабрение дисков, проверка плотности колец. Гидравлическое испытание ни герметичность.
Спускные краны я воздушники Разборка, притирка, проверка плотности
Грязевики Вскрытие и очистка
Элезаторы Внутренний осмотр корпуса, проверка состоянии гоп.,(а
Подогреватели Прпнврка пли гности подогревателя, чистка подогревателя и гидравли- ческое испитnimt* ни герметичность
Akkvmучи горы Внутренний осмотр и очистки
Насосы B('li|lEJTHP, осмотр дисков, уплотнений и подшипников, ЧИСТКИ и - мена. из।юи1111111hri х деталей
Уликтродитчл ел и и пусковые устройства Проверка подшипников, зазора между стЕггиром и ротором, изоля- ции, пускового устройства к яриведение всех элементен и порядок
11рел.п хранительные и обратные к .ч aiKdhhJ Вскрытие, осмотр, 1 идципл и чес кос испытание на герметичность, ре- гулировка и притирка
ТрСХХОЛОВЫС- KpJLHil И 1 ИЛЬИН! для тер меж строк Проверка плотности и герметичности гильз и кранов, причирка кранов
Аятоматическая аппаратура Проверки состоя пня, смена деталей и ремонт
Tafi.iHua 8,15. СТРУКТУРАМ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ РЕМОНТНЫХ ЦИКЛОВ
()би ру 2>и вал не и структуры ремонтного цикла ПродолЖЦТСЛ1 .НОСТ1, ПИКЛОВ
между текущим ii пч£1рнлпим ремонтами, нес ремонтного цикли, лет
Тепловые сети при подземной прокладке
Магистральные тепловые сети в каналах типов ТС — 01—ОГ, К.Л, КС. К-.ТС. при бссканальной прокладке, в футлярах и тп!1 целях, сальниковые компенсаторы: К С) Г О Т--О—Т -О-Т- О—Т—О- Т О Т -□—Т— О- Г О Т О Т--О—Т -О—Т —О —Т—0- Т 0 К 12 16
Задвижки на фланцах, снарке, с механизированным н руч!1ым прнкодами, обратные клапаны, нянтили; К--О-..-Т.-О--Т-О- T--O--J О т о-к 12 б
Краны cri.ihiiHKOREjte и трехходовые: К- О-Т—О 1 О К 12 3
Тепловые сети при надземной прокладке
Тепловые сети на опорах и эстакадах, сазп.пи копий компенсаторы: К О т 0 Т -О-Т-О Г—О- Т . О-т__.о- т 0 Г О Т—О— г—О-Т -О-Т —и- 1 о т О — Т—0 -к 12
Зщиижы па фланках, сварке с электро приводил!: К—О-- I' 0 Г О Т — 0—Т -О—Г—О -к 12
16
8.8. Ремонт тепловых сетей и тепловых пунктов
38.3
5.J4
Il pot it )yi ж ен и.е табл. 8.1,5
— Пр&до.1житслы1исть циклов
Оборудование и структура ремонтного цикла !П,Ю- между текущим и очередным ремонтами, мег ре мп нт ни го цикла, ЛОТ
Тепломеханическое оборудование тепловых пунктов и насосных отделений
Сня- (одо-водяные подогреватели типов ВТИ, ВВП, ОСТ—32—588—
ерка 18, МБН—2052—62 н др.; .(- О-Т—О—Т—О—Т—О Т -О—Т—О—к 12 6
. (анисы типов К, НДВ, НДС, Д, СД, СЭ; 6 4
i-О—Т—О Т -О—Т— 0—Т—О- Г О -Т— О—Т—О—к рязевики: К—О—Т О—Т—О—I— О—Т- О Т — 12 15
)—Т—О—Т—О—Т—О Т О— Т—О— Т—О— Г О -К Сенаторы: К—О—Т—О—Т О—Т—О—Т—О—К 38 15
>аии-аккумуляторы: К—О—Г—О Т—О—К 12 3
1ВЛИ-
1римечааия: 1. К -капитальный ремонт; Т — текущий ремонт; О межремонтное обслуживание.
-- •!. Ремонтный цикл сокращается; для тепловых седей в футляре — до 10 лег, для распределительных
гтей н горячего водоснабжении из оцинкованных труб до 8—10 лет; для арматуры на трубопроводах
-- зрячего водоснабжении—до 3 лет. 3. Для стальных задвижек на трубопроводах сетевой воды ре-
। за- (онтный цикл укелнчнвается до 10 лет. 4. Для оборудования тепловых пунктов и насосных станции
^монтный цикл сокращается для подогревателей и насосов горячего водоснабжения до 3 лет.
ЮЛЯ Таблица 8Л8. ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ МЕХАНИЗМОВ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ
ядок ПРОИЗВОДСТВА РЕМОНТНЫХ РАБОТ
Р®" Нвименоиакие
Количество
анон
.{кос центробежный диаметром 800 100 мм с электродвигателем,
меди ни тельны мн рукавами и электро кабелем длиной 40—50 и
Засос самовсасывающий с автономным двигателем внутреннего сгора-
шн и комплектом соединительных резиновых рукавиц
Каеос диафрагмовый или поршцеион ручной переносной с рукавами
1омкраты грузоподъемностью 5—10 те
Тали грузоподъемностью 1—3 те
Электросварочный агрегат г автономным двигателем внутреннего сго-
1111 и я
Электросварочный агрегат переменного тока с влектрокабелем длиной
Ю—60 м
газосварочпый аппарат переносной
Эресс гидравлический с механическим приводом
Станок токарный
Ста кон сверлильный
Сиски параллельные
^неки-прижимы трубные
Точило наждачное с электроприводом
Горн кузнечный переносной
Слежка для перевозки баллонов
Экскаватор с ковшом объемом 0,25 mj
Автокран грузоподъемностью 5 тс
Автомашина-самосвал
К.олнчес!во оборудования и меха-
низмов устанавливается в зависи-
мости от объема производимых ре-
монтных работ
Трактор
{бульдозер
i
Ьбъем ремонтных работ и потребность в мате-
риалах. и оборудовании определяют на основа
щи ведомостей, являющихся основным докумен-
том для контроля выполняемых работ во время
ремонта и приемки работ после ремонта, и норм
расходов материала ня ремонт (табл. 8.17—
15.24). До выполнения ремонтных работ состав-
ляют ведомости объема работ и смету, коти-
щи уточняют после вскрытия и осмотра обо-
рудования, и составляют графики ремонтных ра-
бог. Согласно ведомостям объема работ заготов-
ляют необходимые материалы, запасные части и
узлы Разрабатывают техническую документа-
цию на реконструктивные работы. Укомплскто
вывают и приводят в исправное состояние ин-
струменты, приспособлерия и подъемни-трапс-
портныс механизмы. Проводят инструктаж и
проверку знаний противопожарных мероприятий
и мероприятий по технике безопасности. Укомп-
лектовывают ремонтные бригады.
Таблица 8.17. НОРМЫ РАСХОДА МАТЕРИАЛОВ НА РЕМОНТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Материал Гидгций pf.ciej, материалов на l ки яссплуат! русчой тс.1ЛОграссЫ дли труб диаметром, мм
50 80 ICO 1 .>□ 200 2 5 И 3(10 350 400 500 000 700 800 9ДО 1003 1200
l 4, 3 4 6 7 8 И 1 1 12 1.3 14 15 15 17
А. КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ
1. Водиная двухтрубная те пяоеая сеть в непроходных каналах с подвеской тс им изиляци ей
Трубы, металл, арматура Трубы, стальные, т 0,4 1.3 0,665 С*,975 1,Й 2,83 4,4 5,9 5.85 6,63 8,28 9.83 ! 1,3 14,45 18.05 22 28.75
Прокат черных металлов, т 0,051 0.063 0,066 0,071 0,14 0,146 0,167 0,175 0,481 0,645 0,658 0.835 0,995 1.172 1,39 1,965
Электроды Э-42, кг 2.3 3,6 5,2 8,4 14,8 22 30,4 33,2 35,2 41.5 52 69,6 76 94,5 115 151
Кислород, л 115 150 260 42(1 '740 L ЮС 1526 1660 1760 2080 2600 3480 3800 4740 5750 7550
Ацетилен, л 21 33 47 76 153 200 274 300 317 37 3 468 626 684 850 1035 i960
Заддижчн стальные, на 2 2 о 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
10 км, шт Сяльлаковые компенсаторы на 10 км, 1Ег — — 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Лиетовая сталь толщиной 35—60 мм, т — — — 0,064 0,1 0,127 0,173 0.242 0,435 0,615 0.722 0.878 1,188 1,488 1.8
Антикоррозионное покрытие.
труб
Битумный праймер, т. 0.005 0,008 0,008 0.013 0,017 0,022 0,027 0,03 0,032 0,04 0,048 0,055 0,062 0,07 0,077 0,092
Изолыюя мастика, т 0,024 0,037 0,043 O.OG5 0.086 0,108 0,131 0,149 0.162 0,2 (1,239 0,273 0,312 0,35 0,386 0.462
Изол — два слоя толщиной 0,041 0,064 0.072 0,108 0,143 0,18 0,218 0,248 0.27 0,334 0,398 0,455 0,52 0,582 0.645 0,77
но 2 мм (ГОСТ 10296 79), •|- / Ц, 7
Г/ м Крафт-бумага, т/мг 1,024 3.037 1,043 1.065 । 1,086 1.11)8 0,131 0,149 0,162 0,2 0,239 0.273 0,312 0,35 0,386 0,462
Теплоизоляции с гидро за щи той
Минер аловатрые скорлупы. 1,71 ] ,9 1,96 2,56 3,42 — — — — - - —
м Мннераловатныс маты, w’ — — 4,96 5,68 6,37 8,48 11.6 18 20 22,1 24,05 28,8
Металлическая сетка Аа 12, т/н2 — — — -- 0,1 0,11 3 0.127 0,141 0.158 0.193 0,224 ; 0,249 0,277 0,3 0,36
Проволока оцинкованная диаметром 0,8—! ,2 мм, т 0,012 0,013 0.014 0,017 0,015 0,015 0,019 0.021 0,023 0.027 0,029 0,037 0,039 0,045 0,049 0,059 1,92
Асбест сортов IV и VII, т — — — — — 0,54 0,612 0,696 0,755 0,93 1,05 I 1,225 1,36 1.49 1,53
Цемент 300, т 2,06 2;зб 2,67 2.9 3,44 4,08 ; 4,9 а,44 5,96 6.5 7,57
К'ЛНнНи л jrilj-ur, .im'ust.t wnhvivfivwntg у 17 с и v j PSU
ак, 864
Прикладочно-набивочные
материалы
Парониг вальцованный, кг 0.0 8-1 0,153 0,204 0.238 0,473 0,595 0,768 0,92 1,04 1,44 1.72 1,84 2,08 2,24 2,4 2.64
Асбо иг ] [ур, кг 0,17 0.31 0,41 0.69 1,28 1,52 2,08 2.92 5,16 12,9 11,83 12,8 14.5 16,3 ] 7,9 21.1
Термостойкая резина, кг Строительные материалы Для плит перекрытий: бетон В-15, м3 0,086 0,156 0,208 0,344 0,64 0,76 1,04 1,44 1,55 3,28 3,56 3,84 4,76 4,88 5,12 6.0.'!
1 1 1 1 .
бетон В’25, м3 — — — 1,24 1,24 1,6 1.6 3,8 2,8 2,8 .
арматура стЗ, т 0,055 0,055 0,055 0,055 0,093 0,093 0,136 0,136 0,241 0,241 0.241
Кирпич обиженный крас- ный, шт, 100 100 100 юо 100 100 100 100 100 100 100 too 100 100 100 1С0
Строительный лес, м ‘ 0,04 0,04 0,04 0,04 0.04 0,04 0,04 0,04 0.04 0,04 6,(04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04
Пиломатериалы, м5 0,08 0,08 0,08 0,08 0.08 0.08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08
2. Водяная двухтрубная тепловая сеть каналах и надземная с Прокладка в проходных или полу проходных подвесной тепловой изоляцией
Трубы, металл, арматура Трубы стальные, т 0,338 0,54 0.812 1,33 2,36 3.66 4,9 5.7 5,52 6,9 8,22 9,46 12,05 15 18,33 23,9
Прокат черных металлов, т 0.042 0,05 0.045 0.059 0,1 1 0,1 0.124 0,127 0,37 0,49 0.498 0,63 0,732 0,861 1,033 1,4
Электроды Э-42, кг 2 3 4,3 12,3 18,6 25.3 29,3 29.3 34,6 43,4 49,7 63,2 78,6 95.0 126
Кислород,л 100 150 215 350 61 5 930 1265 1465 1465 1730 2170 2490 3160 3930 4780 6300
Ацетилен, л 18 27 39 63 1 Ю 167 228 264 264 312 390 447 570 708 860 1 133
Задвижки стальные на 10 км, шт. 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
Сальниковые компенсаторы на 10 кн, шт. — — — 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Листовая сталь толщиной 35—60 мм, т — — — 0,064 0.1 0,127 0,173 0.242 0,435 0,615 0.722 0,878 1,181 1488 1,8
Антикоррозионное
покрытие труб
Битумный праймер, т 0,004 0.006 0.007 0,011 0.014 0,018 0,022 0.025 0,027 0,033 0,04 0,045 0,052 0.058 0,064 0.077
Изольная мастика, т 0,0196 0,031 0,036 0,054 0,072 0,09 0,109 0,124 0,135 0,167 0,199 0,227 0,26 0,291 0,321 0,385
Изол — два слоя толщиной 0,033 0,052 0,06 0,09 0,11 0Д5 0,182 0.206 0,225 0,278 0,332 0 378 0,433 0,485 0.536 0,641
по 2 мм (ГОСТ 10296-79), т/м2 Крафт-бумага, т/м^ 0,0196 0.031 0,036 0,054 0,072 0,05 0,109 0,124 0,135 0,167 0,227
0,199 0,26 0,291 0,321 0,385
Теплоизоляция с гидрозащитой
Минераловатные скорлупы, мя 1,38 1,5 1,63 2,22 2,84 — — - — — — — .... -- —
И.И. Ремгигт теплопн и сетей и тепловых пунктов 385
Продолжение табл. 8.17
Головой ранец материалов на I км Эксплуати руемов теплотрассы для труб диаметром, мм
Материал 50 ЕЮ 1(10 150 200 250 300 350 4рС 500 600 700 яоо ООО 1000 1200
1 2 3 4 5 6 1 в У 10 11 12 13 14 15 16 17
Минераливатные маты, иг Металлическая сетка № 12, t/mj Проволока оцинкованная диаметром 0,8—1,2 мм, т Асбест сортов VI и VII, т Цемент 300, т 0,009 0,01 0.011 0,014 0,017 4,13 D.0B2 0,012 0,45 1,805 4,73 0,094 0,016 0,51 2,04 5.3 0,105 0,018 0,58 2,3! 1 7.05 0,117 0,019 0,63 2,52 8,48 0,14 0,022 0,64 2,96 9,65 0.(61 0,024 0,876 3,5 1 1 ® 0,186 0,032 1,02 4,08 1 16,65 0,207 0,032 1,13 4,53 18,4 0,229 0,037 [,24 4,96 1 20,2 0.25 0.041 1,36 5,41 24 0,3 0,049 1.6 6,4
П рокладочно-набнвоч ные материалы Пароннт вальцованный, кг П.072 0.13 0,17 0,24 0,39 0.5 0,63 0,766 0.865 1,2 1,43 1.53 1.73 1,86 2 2
Асбошнур, кг 0,143 0.26 0,34 0.57 1,07 1,26 . 1,73 2,43 4,3 9.1 9,85 10,65 12,1 13.55 14,95 17,55
Термостойкая резина, кг 0,072 0.13 0,17 0.28 0,53 0,68 0,86 1,2 1,29 2,8 2,96 3.2 3,63 4,06 4,2 5 5,03
Строительные материалы Кирпич обожженный крас- 100 100 Е 00 100 100 100 100 100 100 10О 100 100 100 100 100 100
ный, шт. Строительный лес, м3 0.033 0,033 0,033 0.033 0,033 0,033 0 033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033 0,033
Пиломатериалы, м3 0,066 0.066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0,066 0.066 0,066 0.066
5. Во^лнйя двухтрубная тепловая сеть. Бесканаяьная прикладка с тепловой изоляцией из армированного пенобетона
386 Гла в a S. Эксплуатация тепловых сетей и тспхоаыу пдоктов
Трубы, металл, арматура Трубы стальные, т Прокат черных металлов, т 0.507 0.063 0.81 0.07 1,22 0,076 2 0.085 3,54 0,182 5,5 0.171 7,37 0,208 8.55 0,219 8.3 0,602 10,35 0,806 12,3 0.823 14.1 1.04 18,05 1,245 22,55 1,465 27,6 1,75 —
Электроды Э-42. кг 3 <5 6,5 10 18,5 28 38 44 44 52 65 75 85 118 144 -
Кислород, л 150 225 325 500 925 1400 1900 2200 2200 2600 3250 3750 4750 5900 7200
Ацетилен, л 27 41 59 90 166 252 342 396 396 468 585 675 855 1000 1298
Задвижки стальные на 10 к*1,'шт. о 2 2 о 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
Сальниковые компенсаторы на 10 км, тит. Теплоизоляция с гидрозащитой 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Цемент 300 —400, т 2,07 2.4 2.54 3,31 4,35 5 5.75 6,9 7.41 9,05 10,6 11,85 13.18 15 16,5 -
Песок мармзлит, т 0,83 0,98 1,02 1.42 2,04 2.28 2,75 3,6 3,9 4,9 5.9 6,6 7.6 8,46 9,4
1 3 4 5 6 7 8 9 11 UL_ 12 13 14 15 |В 17
Проволока для армоиено- 0,155 0,18 0,19 0,2 0.21 1 0,22 0,23 0,246 0,255 0,312 0,376 0,443 0,505 0,63 0,697
бетона диаметром 3.5 мм, т Битуморсзннииая мастика, т 0,322 0,373 0,394 0,53 0,65 0,75 0,86 0,95 1,02 1,19 0.39 1,56 1,75 1,95 2.12
Бризол теплоустойчивый. 0.200 0,303 0,326 0,44 0,535 0.625 0,712 0,785 0,845 0,995 1,155 1.305 1,455 1 62 1.78 —
г/ и" Металлическая сетка № 12, 0.055 0,075 0,079 0,1 1 0,12 0,145 0,164 0.182 0,1935 0,228 0.263 0,291 0,331 0,367 0.4 —
т/м2 Проволока оцинкованная 0,0012 0,0014 0,0015 0.002 0,002 0,0022 0,0025 0,0025 0,003 0,0034 0,0038 0,004 0,005 0,005 0006
диаметром 1,2 мм, т Асбест сорта VI, т □ .35 2 0.35] 0,382 0,49 0,577 0,667 0,75 0,830 0,88 1,03 1,17 1,315 1,47 - 1.63 1.775 —
Прокладочио-кабквочные материалы 11аронит вальцованный, кг 0.1 1 0.2 0,25 0.36 0,59 0,67 0,95 1,15 1,3 1.8 2.15 2,3 2,6 2.8 3
Асбошиур диаметром £— 0,22 0,3 0,52 0.86 0,61 1,9 2,6 3,65 6,45 1 3,65 14,8 16 18.1 20,4 22,4 —
32 мм, кг Термостойкая резина диа- 0,11 0,2 0,26 0 43 0,8 0,95 1,3 1.8 1,93 1 4J 4,45 4.8 5.45 6,1 6,4
метром 8 32 мм, кг Строительные материалы Строительный лес, и5 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,95 0.05 0,05 1 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0.05
Пиломатериалы, м1 0,1 0,1 0,1 0,] 0.1 0,1 0,1 0.1 0,1 0.1 0.1 0,1 0,1 0J 0.1 0.1
Б. ТЕКУЩИЙ РЕМОНТ
/. Двухтрубная водяная сеть
Металлоизделия
Болты, диаметром 16— 20 1
27 мм с гайками, ljt.
Шпильки диаметром 16 - 27 мм с гайками, шт. 20
Краны и вентили бронзовые диаметром 13 — 50 мм на 10 км, шт. о
Манометры 10-15 ат на 1 км, шт. 2
Гильзы с термометрами на 10 км, шт. 4
Люки чугунные для камер 1
на 10 км. шт. Теплоизоляция с гидрозащнтой
Минерала ватные скорлупы. м5 1.9
20 20 20 | 30 30
20 20 20 30 30
2 2 2 2 2
2 2 2 2 —
4 4 4 4 4
1 1 1 1 1
2,2 2,45 3.35 4,25
30 40 40 50 50
30 40 40 50 50
2 2 2 2 2
2 2 2 2 2
4 4 4 4 4.
1 1 1 1 i
— — — — —
50 50 50 50 50
50 50 50 50 50
2 2 2 . 2 2
2 2 2 2 2
4 4 4 4 4
1 1 1 1 ]
8 й Ремонт г и iiiко вы к сетей н тепловые пунктов 387
Продолжение табл. Х.17
ГодопаЗ рлхсд. материалов па 1 чм .^ксглуати рус-мой тепло-рассы для труб диаметром, им
Матер иал И во 1(111 1SD 2IN1 251! 300 350 100 509 с ио три 81X1 900 1000 191X1
1 7 3 1_ - 4 б 7 Ci 10 1 ] 12 н ,4 |5 16 17
Минераловатные маты с 11,2 7,1 7,95 10,6 12,6 14.5 од 5 25 27,6 30,1 36
двухсторонней сеткой, м' 0,14 0,16 0,18 0,21 0,24 0,28 0,3] 0,35 0,38 0,45
Металлическая сетка Ks 12, т/м2 — — — — - 0.13 0,024 0,3 0,029 0,034 0.036 11,045 0.048 0.65 0.062 6,08
Проволока оцинкованная 0,015 0,018 0,02 0,021 0,025 0,02
диаметром 0.8 - 1,2 м. т 0.76 0,87 0.94 1.12 1,32 1,53 1.7 1,87 2,03 2,4
Асбест сортов VI и VII, т — — — 0,68 3,07 3,5 3,76 4.45 5,25 6.13 6,8 7,43 8,1 3 9.6
Цемент 200- 300, т — — — — — 2,72
Прокладочнв-набивочные
материалы
Паронит вальцованный, тал- 0,5 1 1,5 2,2 3,5 4,4 5,7 6 7,8 10,8 12,9 13,8 15.6 16.8 18 20
шиной 5—4 мм, кг Лсбошнур диаметрам 8— 1 2 3,1 5.2 9.6 11,4 13.6 21.9 38." 82 89 96 109 122 128 151
32 мм, кг Термостойкая резина дна- 0,5 1 1,5 2,1 5.1 5.7 7,8 10.8 11,6 24,6 25.7 28,8 32.7 36,6 38,4 45,3
метром 8—32 мм, кг Масло индустриальное 0,2 0.4 0,62 1.04 1,92 2.28 3,12 4,38 7,75 16,4 17,8 19.2 21,8 24.4 25,6 30.2
СУ-50, кг Масло 4 автол), кг Графит (порошок), кг 0.1 0,03 0,2 0,06 0,31 0,09 0.52 0.16 0,9 0,29 1,14 0,34 1,56 0,47 2,19 0,66 3,8? 1,16 8.2 2,46 8,9 2,67 9,6 2,88 13 3,27 12,2 3,67 12,8 3,85 15,1 4.54
VUl^ll/lll XMVffVHIIJ tt fiajaj ХПЯОЬИЫ n й n t- j 98®
Таблица 8.18. НОРМЫ РАСХОДА МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ ТРУБОПРОВОДНОЙ АРМАТУРЫ
Материалы Расхсд материал пп на капитальней ремонт 1 ед. г/юрудзваНпи диаметром, мм
25 50 75 100 1 ЙО 50(1 250 зоб 354 4U 9 450 ,Wj ГИЮ
1 2 3 4 5 fi - 8 9 '.(! II 12 и 14
Набивка сальниковая прографи- 0,06 0,08 Зад в 0,1 НЖ.КИ . 0,12 0,14 0.16 0,19 0,22 0,25 0,31 9.38 0.45
ченная, кг Прокладочные материалы (пара- — 0,2 6,2 0,3 03 0,4 0,4 0,5 0.6 [J.fi 11,8 1 1,2
ннт, резина техническая). кг Болты и гайки, кг — 0,2 0,2 0.3 0.3 0,4 0,4 0,5 0.6 0.6 0.8 1 1.2
Броняа (латунь), кг — 0.1 0,2 0,2 0.2 0,3 0.3 0,4 0.4 0,5 0,6 0,8 0,9
Порошок притирочный, кг 0,93 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0.1 0,12 0,015 0.1 8 0.22
Масло индустриальное, кг — 0,1 0,2 0,2 0,2 0.3 0,3 0,4 0.4 0,5 0.6 0.8 0,9
Керосин, кг Ветошь обтирочная, кг — 0,2 0,3 0,4 0,5 0,5 0,6 0,7 0,8 1 1,2 1,5 - 1.8
0,1 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0.4 0,4 0.5 0,6 U.K 0.0
Краны муфтовые н фланцевые
Набивка сальниковая (прографи- ченная), кг Прикладочные материалы (назо- нит, резина, техническая). кг Болты и гайки, кг Бронза (латунь), кг Порошок притирочный, кг Маело индустриальное, кг 0,08 0.2 0.2 0,15 0,04 0,15 0,12 0,3 0.3 0.Й4 0.06 0,24 0,18 0,5 0,5 0,36 0.G9 0,36 0,25 0,6 0,6 0,43 0,12 0,48 0,31 0,8 0,8 0,6 0,15 0,6 — - 1 i Mb — — — ММ 1 , —
Керосин, кг Ветошь обтирочная, кг (1.3 0.15 0,5 0,24 0,7 0,36 1 0,48 1.2 0.6 - — — — — — — —
Вентили запорные и регулирующие
Набивка сальниковая проiрафн- 11,08 0,9 0/2 0.14 0,15 0,19 - — - — — —
ченная, кг 0,5
Прокладочные материалы (паро- лит, ренина техническая), кг 0,2 0,2 0,3 (1,4 0,4 — — — — — -
0.38
Бронза (латунь), кг 0’5 0,18 0,22 0,27 0 3 - — - — — —
Порошок притирочный, кг 0.0 + 0,04 0,06 0,67 0,07 0.09 — — — — — •
Масле индустриальное, кг 0,15 0,18 0,22 0,27 D.3 0,38 — — — — — —
Керосин, К; (1,3 0,4 '0.5 0,5 0.6 0,8 — — - — - — —
Ветошь обтирочная, кг 0,15 0,18 0,22 0,27 0,3 0.38 — — — —
Метпзы, кг 0.2 0.2 0.3 0.4 0,4 0,5 - - - — —
Клапаны обратные
Набивка сальниковая лрографнчен- 0,01 0,02 0.02 0,03 0,03 0,04 0,05 0,05 0.06 0,07 0,08 0.08 0,09
ная, кг Резина техническая термостойкая, 0,1 5 0,18 0,22 0.27 0,33 0.36 0,46 0,55 0,6+ 0,73 0,76 0,82 0,91
кг
Порошок притирочный, :<г 0.01 0,02 0,02 0,03 0,03 0,04 0.0+ 0.05 0,06 0,07 0,08 0,08 0,09
Масло индустриальное, кг 0,14 0,18 0,22 0,27 0,32 0.36 0,45 0,54 0,63 0,72 0,76 0,81 0.9
Смазка универсальная, кг 0.07 0,09 0,1 0,13 0,16 0.17 9,22 0.2 А 0,3 0,35 0,37 0 39 0,43
Краска масляная, кг 0,04 0,05 0,06 9.08 0,09 0.1 0.13 0,15 0,18 0,2 0,21 0.23 0,25
Бронза, иг 0,)2 0,15 0.18 0,22 0,27 0,3 0.37 0,45 0,52 0,6 0.63 0,67 0,75
Болты и гайки, кг 0,06 007 0,09 0,11 0,13 0.15 0.18 0,22 0,26 0.29 0.31 0.33 0,36
Манжеты сальниковые, i;it. 2 2 2 2 2 9 2 2 2 2 2 2 2
Керосин, кг 0,06 0.07 0,09 0,11 0,13 0.15 0,18 0,22 0,26 0.29 0,31 0.33 0,36
Бстошь обтирочная, кг 0,12 0.] 5 0.18 0.22 0,27 0,3 0,37 0,45 U, 52 0,6 0,63 0,67 0,75
Сальниковые компенсаторы
Набивка сальниковая, кг - 1.9 2,2 2,9 3.7 4,4 — — — —
БОлтЫ я гайки, кг — 1 2 Я 3,3 4,3 5,4 6,5 • - — — -
Масло индустриальное, кг — 1.6 1,8 2.4 3 3.4 3,6 — — -• — — —
Прокладочные материалы, кт — 1.8 — 2,7 4,1 — 1 — — —
Керосин, кг - — 0,6 0,7 1 1,2 1,5 — — — — —
Ветошь обтирочная, нт — - 1.3 1.5 2 2.5 3 - 1 — — - — •
Таблица 8.1S. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ 1 ПОДОГРЕВАТЕЛЯ МВН-2950
Материал Во до подогреватели МВН-205С
01 /П 02/11 03/1 [ M/JJ 05/11 06/11 07/П 08/11 09/П 10/11 11/11 12/11 13/11 14/11
ПлоШадь иоверх ноетн нагрева, м1
0.38 0.75 9.65 1,71 1.31 2,66 2,90 5,89 6 12,1 10.2 20,6 14,1 28,5
Сталь толстолистпкая, кг Фланпы стальные, шт. Болты и гайки, кг Трубы латунные, кг Сетка металлическая, и2 Электроды, кг Асбозурнт, м'* Пароиит, кг Краска масляная, кг Хлопчатобумажная ткань, м! Сода каустическая, кг Краны трехходовые, шт. Манометры, шт. Термометры с оправой, шт. Керосин, кг Ветошь обтирочная, шт. 1 1.6 8 0,4 21 0,6 0,4 0,02 2,2 0,2 0,8 0,2 2 1 1 0,6 0,2 12,5 8 0,4 22 0,7 0,4 0,02 2,3 0,2 0,9 0,2 2 1 1 0,7 0,2 12,5 8 0,5 22 0,7 0,4 0,02 2,3 0,2 0.9 0,2 2 ] 1 0,7 0,2 14,6 8 0,5 26 0,8 0,4 0,03 2,7 0,2 1.1 0,3 2 1 1 0.8 0.3 13.8 8 0.5 24 0,8 0.4 0,03 2.6 0,2 1 о.з 2 1 1 0,7 0,3 16,3 8 0,6 29 0,9 0,5 0,03 3 0,3 1,2 0,3 2 1 1 0.9 0,3 16.8 8 0,6 30 0,9 0,5 0,03 3,1 0,3 С2 0.3 2 1 1 0,9 0,3 23.S 8 он 41 1,3 0,7 0,04 4,3 0.4 1,7 0.4 2 ] 1 1,2 0,4 23,6 8 0.9 42 1,3 0.7 0,04 4,4 0,4 1.7 0,4 2 1 1 1.3 0,4 36,5 8 1,4 65 2 1,1 0,07 6.8 0,6 2,7 0,7 2 1 1 2 0,7 32,7 8 1,2 58 1,8 1 0,06 6,1 0,5 2.4 0,6 2 ] ii 62,5 8 2 93 2,9 1.6 0,1 9,8 0,8 3,8 1 2 1 1 2,8 1 40,8 8 1.5 72 2.3 1.2 0,08 7.6 0,6 3 0,8 2 1 1 2;2 0.8 66,2 8 2.5 117 3,7 2 0,12 12,3 1 4,9 1.2 2 1 1 3,5 1.2
390 / лава 8. ^псг14^агйции гелливял сечей и теллоивис попятив
Таблица 8.20. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ I ВОДОПОДОГРЕВАТЕДЯ МОСЭНЕРГО
И ВТИ-МОСЭНЕРГО (ВПП)
Материал М сканер: 0 ВТИ- Мос 34 г ер го |В11П|
№ 3 № 4 .4 6 № S Ае 11) № 12 ВВГЬ 20 ВВП-61) ВВП-80 ВВП-100 ВВП-150 ВВП-200 ВВП 250 ВВП-301)
Пхошвдь оовериглсти нагрева, и’
1.32 2,36 5,81 10.35 16.6 26.4 0,75 1.32 2.26 3.5« 5.95 13, ;S 22.8 32,1
Сталь толстолистовая, кг Фланцы стальные, шт Болты и сайки, кг Трубы латунные, кг Сетка металлическая, м^ Электроды, кг Асбо аур нт, м3 Парой нт, кг Краска масляная, кг Хлопчатобумажная ткань, Сода каустическая, кг Краны трехходовые, шт. Манометры, шт. Термометры с оправой, шт. Керосин, кг Ввтошь абтнрочнэЯь кг 13,8 0,5 24 0,8 0,4 0,03 2,6 0,2 1 0.3 2 1 1 0,7 U.3 15,5 0,6 27 0.9 0,5 0,03 2,9 0,2 М 0,3 2 1 1 0,8 Р.,1 23,2 7 0,9 41 1.3 0.7 0,04 4.3 0.4 1.7 0,4 2 1 1 1.2 0.4 33.1 7 1,2 59 1,8 1 0.06 6.2 0.5 2,4 0,5 2 ] 1 1,8 О,в 45,6 7 1,7 81 2.5 1,4 0,08 8,5 ' 0,7 3,3 0,8 2 1 1 2.4 в.а | 62.8 7 2,3 HI 3,5 i,9 0,12 11,7 1 4.6 1,2 2 1 1 3,4 12.5 12 0.5 22 0,7 0,4 0,02 2,3 0,2 0,9 0,2 2 I I 0,7 O.2 13,8 12 0,5 24 0,8 0,4 0,03 2,6 0,2 1 0,3 2 i 1 0,7 O.3 15,5 12 0,6 27 0,9 0,5 0,03 2,9 0,3 l.l 0,3 2 1 1 0,8 0.3 18,5 12 0.7 33 1 0,6 0,03 3,4 0,3 1.4 0,3 2 1 I 1 0.3 23,6 12 0 9 42 1,3 0,7 0,04 4,4 0,4 1,7 0,4 2 1 I 1 ,3 0,4 39,1 12 1.5 09 2.2 1.2 0.07 7.3 9,6 2,9 0,7 2 1 1 a.i 0.7 56,3 12 2,1 100 3.1 1,7 0,1 10,5 0,9 4,1 1 2 1 1 3 t 72,2 12 2.7 128 4 2.2 0,13 13.4 1.1 5,3 1,3 2 I 1 3.9 1 .3
8,8. Ремонт тепловых сетей
h feiwranj пунктов
391
Таблица 8.2t. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ
нА капитальный нкминт I нлстс’д
КОНСОЛЬНЫЕ НАСОСЫ К, КМ, ЕКМ)
Подача насоса, и1/ ч
7 л? / 85 ) !70 J 340
лаЛь кт [ 4.9 ( 7,3 Г 10,1 ( 13 Г 16.2 Г9,3
IKmsa, чг; \ Ы \ \ ь;ц
Электриды, кг 1 1,4 2 *2,5 . 3,1 0 Ь,П
Апетилен, кг 0,8 ],3 1,8 2,3 2,8 3.4
Кислород, 1 баллип 0,3 0.5 0,7 0,9 1,1 1,3
Керосин, кг 1.! 1,7 2Л 3 3,8 4.5
Резина техническая, кг 0,2 0,3 0.4 0,5 0.7 0,8
Парониг, кг 1.3 2 2,8 3,4 4,3 5,1
Набивка сальниковая прографнчеин.зя, кг 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0,8
Войлок технический мелкошерстный, кг 0,5 0,7 0,11 0,13 0,16 0,2
Ветошь обтирочная, кг 0,2 0.2 0,3 0,4 0,5 0,6
Шнур резиновый, кг 0.2 0.2 0,3 0,4 0,5 0,6
Смазка универсальная, кг 0,3 0,4 0,6 0,7 0.9 1
Краска масляная, кг 0,2 0,4 0,5 0,0 0,8 0,9
Подшипники, шт. 2 2 2 2 2 2
Уплотнительные кольца, сит. 1 1 1 1 1 1
Сальпиноная втулка, шт. 1 1 1 1 1 1
Рабочее колесо, шт. 1 1 1 1 1 1
Таблица Я.22. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ
1 НАСОСА (ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ НАСОСЫ Д)
ГТпдзча насоса. м*7ч
Материал .то 800 1100 1450 1950
Сталь прокатная, т 19,6 26,1 32,2 37,3 43,5
Электроды, кг 3,8 5,1 6.3 7,2 8,4
Ацетилен, кг 3,3 4,6 5,7 6,4 7,5
Кислород, 1 баллон 1,3 1,8 2,2 2,5 2,9
Керосин, кг 4,6 6,1 7,5 8.7 10,1
Резина техническая, кг 0,8 bl 1.3 1,5 1.8
Паронит, кг 5,2 6,9 8,6 9.9 11,5
Набивка сальниковая ирографиченная, кг 0,8 1,1 1.3 1,5 1,8
Войлок технический мелкошерстный, кг 0,2 0,27 0,33 0,38 0,44
Ветошь обтирочная, кг 0,6 0,8 1 1,1 1,3
Шнур резиновый, кг 0,6 0,8 1 и 1,3
Смазка универсальная, кг 1 1,4 1.7 2 2,3
Краска масляная, кг 1 1,3 1,6 1,8 2,1
Подшипники, шт. 3 3 3 Л 3
Уплотнительные кольца, шт. 2 2 2 2 2
Сальниконмн втулка, шт. 2 2 2 2 2
Пробка, шт. 1 1 1 1 ]
Метизы, кг 4,5 5 20,5 20,5 20,5
Рабочее колесо, шт. 1 ! 1 1 1
Конструктивные изменения основного и вено
мигательного оборудования и изменения прин-
ципиальных тепловых схем при выполнении ре-
монтов производят согласно утвержденному
проекту. К выполнению ремонтных работ сле-
дует приступать только после получения оформ-
ленного наряда и при отсутствии в трубопрово-
дах или в другом оборудовании, подлежащем
ремонту, избыточного давления.
Участок тепловой сети или тепловой пункт,
подлежащий ремонту, до начала ремонтных ра-
бот отключают с помощью запорной арматуры,
а давление на ремонтируемом участке снижают
до нуля по манометру. Не допускается произ-
водить ремонтные работы при избыточном дав-
лении в сети и на тепловых пунктах. В случае
неплотности запорной арматуры участок сети
или тепловой пункт, подлежащий ремонту,
отключают посредством заглушек. Задвижки и
вентили перед отключением ремонтируемого
участка плотно закрывают и запирают на замок
с помощью цепи. На отключающих вентилях и
задвижках вывешивают плакаты «Не вклю-
чать — в ремонте», «Не открывать - работают
люди!». При проведении ремонтных работ сле-
дует строго соблюдать правила техники безо-
пасности. По окончании ремонта тепловые сети
и тепловые пункты промывают я испытывают
392
Г лапа 8. .Эксплуатации теалошях сетей и теплапых пункт он
Таблица 8.23. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЕ РЕМОНТ 1 НАСОСА
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ НАСОСЫ НДС)
Материал 1 йыача на сииа, ьГ/ч
25(1 ' (>00 В0С1 12(1(1 198(1 27(1(1
Сталь прокатная, кг 1 1.7 21,8 26,1 35 43,9 48,4
Метизы! кг 4,3 8,6 8,6 14,5 20,9 20,9
Электроды, кг 2,3 4,2 5.1 6.8 8,5 9,4
Лц^тИЛРн,, Кг 2,1 3,9 4,6 6.2 7,7 8,5
Кислород, 1 баллон 9.8 1 ,6 1,8 2,4 3 3,3
Керосин, кг 2,7 5,1 6,1 8.2 10,2 11.3
Резина техническая, кг 0,5 0,9 1,1 1,4 1,8 2
Пароинт, кг 3,1 5,8 6,9 9,3 11,6 12.8
Нлбивир гальннконая пргл-ряфичеиная, кг 0,5 0,9 1,1 1 J 1,8 2
Войлок технический мелкошерстный, кг 0,1 0/2 0,3 0.4 0,4 0.5
Ветошь обтирочная, кг 0,4 0,7 0,8 1.1 1,3 1,5
Шнур резиновый, кг 0,4 0,7 0,8 1.1 1,3 1,5
Смазка универсальная, кг 0.6 1.2 1,4 1.9 2,3 2,6
Краска масляная, кг 0,6 1,1 1.3 1.7 2,1 2,4
П пД| 11 И II1! И кщ 11/Т. 2 2 2 2 2 2
Уплотнительные кольни, шт. 2 2 2 2 2 2
Сальниковая втулка, шт. 2- 2 2 2 2
Пробки, щт. 1 1 1 j 1 1
Рабочее колесо. шТ. 1 1 1 ] 1 1
Таблица К.24. РАСХОД МАТЕРИАЛОВ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ I НАСОСА
{ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ НАСОСЫ НДВ)
Ma-i ернад Подача нагоса, м/'ч 720
90 ISO 300 540
Сталь прокатная, кг 7,3 9,8 13,1 20.5 24,5
Метизы, кг 4,3 4,3 4,3 5,4 5,4
Электроды, кг 1,4 1,9 2,5 4 4,7
Ацетилен, кг 1,3 1.8 2,3 8,6 4,7
Киглорч 1Д, 1 Gji.iijiihi 0,5 0,7 0,9 1,4 1,6
Керосин, кг 1,7 2.3 3 4,8 5,7
Резина техническая, кг 0,3 0,4 0,5 0,8 1
Паронит, кг 2 2,6 3.5 5,4 6,5
Набивка сальниковая прографиченпаи, кг 0,3 9,4 0 5 0.8 1
Войлок технический мелкошерстный, кг 0,07 0,1 9,13 0.21 0.25
Ветошь обтирочная, кг 0,2 0.3 0,4 0.6 0,7
Шнур резиновый, кг 0,2 0.3 0.4 0,6 0,7
Смазка универсальная, кг 0,4 0,5 0,7 1,1 1,3
Кряскл МЯСЛЯЦЛЯ, 14' 0,4 0,5 (1,6 1 1,2
Подшипники, шт. 2 2 2 2 2
Уплотнительные кольца, шт. 2 2 2 2 2
Сальниковая втулка, шт. 2 2 2 2 2
Пробки, шт. 1 1 1 1 1
Рабочее колесо, шт. 1 1 1 1 1
Таблица 8.26. ПРИМ ЕРН Ы Е СРОКИ Л И КК И ДАЦ И И ПОВРЕЖДЕНИЙ НА ПОДЗЕМНЫХ
ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ, Ч
Этап работы •Дгглмстр труАы. ум
100—200 250- -490 500—700 800- 900 1000- 14(1(1
Отключение участка сети со спуском воды 1 2,5 3,5 5 6
Вызов представителен, подвоз механизмов 3 3 3,5 3,5 4
Вскрытие дефектного участии Вырезка старой трубы, подгонка и сварка 2,5 6,,-> 9 14
новой одним (двумя) сварщиком Наполнение и включение участка сети с 1,5 3 5(3) 6(3) 10(5)
восстановлением теплоснабжения 1 1,5 2,5 4.5 6
Всего: 9 15 21(19) 28(25) 40(35)
В,В. Ремонт тепловик питий и тен.'ЮвЫЛ пунктов
393
ОСА Таблица 8.26. НОРМЫ МИНИМАЛЬНОГО АВАРИЙНОГО ЗАПАСА МАТЕРИАЛОВ
С)
Количество на
1000 и уложеигия
труб и 1 (Ю ШТ- уста-
новленной армятуры
uoDTuerci кующего
диамстря
Матерняя Количество на ИЮ(1 м у ди жен и труб и L ЕЮ гит угтл 11 овлен ной а р мат у р ы со о тистртпу kl irU 'l d диаметра
Мнтир HU.J
2 ТОО
20,9 * п q А. Для района тепло g’tj Г0.'1Ы1Ые, м ц’з т— 150 мм 11 3 s^0 — 1200 мм 2 гайками М12-М30, кг 12д газовые диаметром 15— 2 31Т- q йки дне! мн । ром 15 -50 мм, L5 j g крутозагнутые диамет- 2 f, -4 00 мм, шт. 2 4 пробковые диаметром 2 км, шт. 2 -рехходовые 15 мм, шт. 2 кн стальные, шт: 1 1 350 мм 1 JO-- 1000 мм ;аторы сальниковые, шт.: 10—350 мм >СА 1(1—1000 мм .иля термометрии диамет- 1 мм, шт. —ры водоструйные № 1- _я. 720 ~7гУнные с крышками диа- ,630 мм, компл. 24 5 рабочие на 10 устаипн- 5 4 насосов, шт. 4’7 тики к насисим, шт. 4’7 । стальные на каждую /с . запасной фланцевой ар- 5'7 . пары сети 5 3 10 !0 10 2 b 20 2 1 1 1 2 I 3 1 2 1
6,5
Ьилты с райками №9 -М25 каж-
дого размера, шт.
3iir.iiушки стальные каждого раз-
мера, шт.:
j — 50— 200 м м
d -250—1200 мм
Лен, кг
Сурик, кг
Графнт, к.
Масло машинное, кг
Фонари аккумуляторные, компл.
Противогазы промышленные,
KOMII.1.
Очки предохранительные, пары
Респираторы, шт.
Сапоги резиновые, пары
Костюмы ватные, кимил.
Костюмы брезентовые, компл.
Костюмы прорезиненные, компл.
Рукавицы брезентовые, пары
Предохранительные пояса с ве-
ревкой, компл.
Газоанализаторы, компл.
10
1,0
2.0
2
2
2
2
3
4
2
I
В. То же (соответствующего размера), на 1000 м
материальной характеристики уложенных сетей
<ZJ,iX Л
;ля дежурного персонала района теплосети
0.25
0.7
0.7
1.3
1.2
2
2
2
дки паропитовые круг-
кдого размера, шт.:
1 -150 мм
90 ПОП нм
50— 1 200 мм
IKH для крышек задвижек
i размера, шт.
я сальниковая толщиной
5 мм, кг
термостойкая диаметром
мм, кг
4
3
2
2
I0
ГМ ПЫХ метнчнпсть. Кроме того, тепловые сети
гают испытаниям на расчетную темпера-
'см гл. 7).
-------процессе ремонта оборудования произво-
---1---„немку отдельных отремонтированных уз-
6 ри плучловой приемке вращающиеся мс-
14 4Ы ииробывают на ходу. Оборудование
ремонта принимает комиссия, возглаи
। главным инженером. При приемке теп-
6 сетей и тепловых пунктов из каниталыго-
" ----текущего ремонта проверяют выполнение
40(35)
абот по ведомости объема работ, в которой
Набивка сальниковая аебегтп-
вая, кг
Резина термостойкая, кг
Паронит листовой, кг
Графнт, кг
Леи, кг.
Сталь, in :
листовая
полосован
круглая
Сурик, кг
Тавот (гплидол), кг
Масло машинное (автол), кг
Керосин, л
Кислород, баллоны
Ацетилен, баллон
Карбид кальция, кг
Лесоматериал крепежный, м
Гвозди разные, кг
3
25
30
10
3
25
10
К)
2
5
2
1
100
дслают отметки о качестве выполнения. При
приемке оборудования из капитального ремонта
пройеряюг также работу оборудования под
нагрузкой в течение 24 ч.
На выполненные и принятые ремонтные ра-
боты составляют приемочный акт, в котором
отражают объем и характер произведенного ре-
монта по отдельным элементам оборудования.
Качесгио капитального ремонта окончательно
оценивают после работы оборудования под на-
грузкой р течение месяца. Акты приемки со всей
технический документацией по ремонту хранят а
304
Г л a a a S. Эксплдстация теп.дпгзы.х сстий н тепловых пунктов
JOO
Рис. 8.1. Канальная прокладка
Рис. 8.2, Бесканальная прокладка
100
SSO !
эксплуатирующей организации вм.’сге с паспор-
тами соответствующего оборудования и тепло-
проводов.
Теплопроводы после ремонта включают по
распоряжению дежурного диспетчера тепловой
сети после закрытия наряда н получения им
сообщений от производителя работ (мастера
или бригадиря) об окончании ремонтных работ.
Этапы работ пи ликвидации повреждений на
тепловых сетях в аварийных ситуациях и их при-
мерные сроки выполнения приведены в табл.
8 25
Расчет времени по этапам работы произведен
из условия достаточного обеспечения ремонтных
бригад иисцмехапизмами. Нормы минимального
аварийного запаса материалов для района теп-
лосети и дежурного персонала района теплосе-
ти приведены в табл. 8.26.
Mb_______
Рис. 8.3. Канальная прокладка
Рис. 8.4. Бесианальная прокладка
Рис. 8.5. Соединение керамзитистеклянных трубо-
фильтров
8.9. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КАЧЕСТВУ
СТРОИТЕЛЬСТВА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Земляные работы. Разработку траншей сле-
дует начинать с низшей точки трассы, что обе-
спечивает водоотвод из траншей поверхностных
и грунтовых влд в существующий водосток.
Основание под каналом (рис. 8.1) или трубо-
проводом с армопенобстонной изоляцией при
бесканальЕнэй прокладке (рис. 8.2) должно быть
выполнено из слоя песка толщиной 15—20 см
иди согласно проекту. Песчаное основание слу-
жит выравнивающим и дренирующим слоем.
Пазухи между стенками нспроходных и по-
луггро.ходных каналов типа НКЛ и МКЛ и
стенами траншей (рис. 8.3) при обратной за-
сыпке следует заполнять песком с коэффициен-
том фильтрации нс менее 5 м/сут на половину
высоты стенки канала в сухих грунтах и па
15 см выше лрекрытия каналов в обводненных
грунтах. Отсутствие засыпки пазух песком при-
водит к застаиванию воды у стен канала, про-
никновению ее через неплотности строительных
конструкций в канал, и, как следствие, к разру-
шению изоляции трубопровода и интенсивной
коррозии металла труб.
Обратную засыпку трубопроводов с армопе-
побетонной изоляцией при бесканалыюй про
кладке (рис. 8.4j необходимо выполнять песком
с коэффициентом фильтрации не менее 5 м/сут
на высоту слоя засыпки нал трубой 15 ем. Дли
A.9. Рекомендации по качеству строительства тепловых систем 395
’Р" сохранения конструкций каналов при обратной
,с> засыпке траншей необходимо сначала засыпать
пазухи между стенками канала и траншей с
по послойным уплотнением грунта, а в случае необ-
(0Н ходимости и с проливкой водой, затем выпол-
ни пять засыпку механизированным способом.
-Ра Дренажные устройства. При прокладке ке-
,от- рамзнтостекляцных трубофильтрои (рис. 8.5)
на швы между трубами заделывают цементным
Ри" раствором М-100, при прокладке керамических
16л. труб (рис. 8,6) в месте их присоединения литок
набивают просмоленной наклей и заделывают
цементным раствором М-100. Асбестоцементные
;Ден трубы (рис. 8.7) соединяют при помоши над-
ных рижной муфты с набивкой лотка муфты про
юго ^моленной паклей и последующей заделкой не-
гегт’ рентным раствором М-100. Водопроемные от-
исе‘ верстил в трубе следует пропиливать с Й х сторон
У
R
Цементный раствор М — 100
в шахматном порядке.
Дренажный трубопровод из керамзятостек
лянных трубофильтрои (рнс. 8 8) следует ук-
ладывать на песчаное основание толщиной 10--
15 см с исследующей засыпкой песком. Дре-
нажный трубопровод из керамических или асбо-
дементпых труб (рис. 8.9) должен быть уло-
тны/ен В слое П1>е^ня или гравия с размерами
састиц согласно проекту и последующей обсып-
CTDK.J
йхй леском, В дренажных колодцах (рис, 8,
10) сооружают приямки (отстойники) глубиной
_11^е менее 15 см для осаждения ила.
быть ..
Бетонные и железобетонные работы. Бетон-
!0 см r г
1ую подготовку основания тепловой камеры вы
‘ слУ; ' л
дал ня ют заданной проектной толщины из моно-
лоем; . „ _ '
(итного бетона В-7,5 (рис. 8.1 ]). Укладку бетон-
и по*
дан смеси производят с использованием поверх-
ностных вибраторов. Толщина каждого слоя,
iH 3ft
Подлежащего вибрированию, не должна превы
щией
____jutb 25 см,
Железобетонное основание канала или теп-
звой камеры (рис. 8.12) должно быть нынол-
;но из бетона В 15 и заданной проектной
Рис. 8.В. Соединение керамических труб
Рис. 8.8. Обсыпка керам-
зитостеилянных трубо-
филнтроп
Рис. 8.7, Соединение асбоцементных труб
Рнс. 8 9. Обсыпка ас-
бестоцементных тру-
бофильтров
1Й 3ft
[ЦИСЙ
ОВИН '
и н
еннЫ
и прф
L ратины. Арматурная сетка должна быть очи-
'ЛЬНЫ1'
разр’
сивнс
рмоГО
;ена от грязи, ржавчины и уложена на подго-
.тленное основание, используя металлические
Ддкладки толщиной 20 мм. При производстве
- ifioT высота свободного сбрасывания бетонной
[йси иа уложенную арматурную сетку не додж-
I превышать 2 м. Бетонную емссь уплотняют
песк( ®еРХНОСТПЫА1 вибратором до появления на по-
. |рхности бетона цементного молока. Толщина
оя вибрирования бетонной смеси в основании
]идиничной арматурой, не должна превышать
м.
ИлЙиика литка бетоне» приямок
В-15 300 X 300 + 160 /К/
Рис. В. 10, Отстойник дренажного колодца
sue
Гл a s iJ S. .гЬспл/ь/и'гагщл isMDSna cereii и кл.чолыг пункта
у
Поверхностный вибратор
£ Бетонная смесь
т.'ль-'л?
„Д.Ж
?: '•• rl -V 1 ' : \
• -жг ’ <в4'. b-*:SJ-. ' ’ ' . ' ; 1 (I.
£Г<’"’".?.' J’ •''Г>г«-,,г ‘-е^\'.Л 1 «'S'
-. - Щ Jс щ/...''. 4,'.’.t f:;
ioyy
Рис. S.il. KeuiHHue основание камеры
Высота свободного сброса бетонной смеси
Рис. Й.12. Железобетонное основание канала
Камера
Канал
Тощий бетам
В - 35
Щ-Щ
&
Рис. S.13, Заполнение пазух канала
25 см, с двойной арматурой — 12 см. Уклон бе-
тонной поверхности в тепловой камере должен
быть выдержан в сторону приямка.
R местах сопряжений капала е камерой (рис.
8,13) пазухи между стенками траншей и каме-
рой должны быть заполнены тощим бетоном
В-3,5 с тщательным его уплотнением Замена
тощего бетона грунтом или плохое уплотнение
бетона могут привести к неравномерной осадке
канала и перекосу его конструкций.
Бетонирование неподвижных опор {рис, У.
14) выполняют равномерными слоями с соблю-
дением принципа непрерывности, Уплотнение
бетонной смеси следует вести, как правило,
при помощи глубинных вибраторов. Наиболь-
шая толщина укладываемого слоя нс должна
превышать 1,25 длины рабочей части вибрато-
ра, При бетонировании неподвижных опор (рис.
8.15) закладные детали гильзы, предназначен-
ные для пропуска технологических трубопрово-
дов, случайных поверхностных пли грунтовых
вод, для вентиляции в канале, должны быть
закреплены наделено и на проектных отметках.
Нижняя часть гильзы для пропуска вод должна
иметь диаметр не менее 150 мм и быть заглуб
ленной на 2—3 см ниже днищ,а канала. Непра-
вильная установка закладных деталей приводит
к скоплению поверхностных или грунтовых вод
в канале, и, как следствие, к разрушению тепло-
вой изоляции, интенсивной коррозии трубопро-
водов и металлоконструкций неподвижных опор.
Укладываемая бетонная смесь (рис. 8.16) в
начальный период твердения должна быть обе-
спечена температурно-влажиостиым режимом,
способствующим нарастанию прочности бсюла.
Бетон следует предохранять от воздействия вет-
ра и прямых солнечных лучей, поверхность бе
тона должна быть постоянно увлажненной.
Днище сборного железобетонного непроход-
ноги канала (рис. 8.17} укладываю! на вы
ровнсннос песчаное основание. Места сопряже-
ния лотковых днищ заделывают цементным
раствором Опарные подушки (рис. 8.18} уста-
навливают на слой цементного раствора М-100.
Скользящая опора (8.19) должна быть смещена
относительно закладной детали опорной подуш-
ки в сторону неподвижной опоры па величину,
указанную в проекте
При монтаже лоткового капала (риг. 8.20)
вертикальные швы верхнего и нижнего лотков
должны быть смещены па величину нс менее
GO см. Швы между железобетонными элемента-
* Уклон (
!1-‘ре додж
мерой (р;
и кам
1м бетон;
’м. Заме]
уллогпещ
ной ослд]
Р (рис. ;
1 С СОблк
Вентиляционное отверст в
случайных вод
теплопровода
Закладная деталь опорном подушки
Плотнен^- 8.15. Закладные детали неподвижной опоры
11Раин'глувпажненный песо к,опилки—
Нанболй
е и п иг„/Убвроид млн другой
с ДСМЭДОД
_ рулонный
иибрата,™-™-
тпРТРрицл
JIOp (ри$
<азначец.
болриво-
WroBMJ
НЫ быть
тметках,
должна
зяглуб-
Непра-
риводит
зых вод
> тепли/
Убопро-
(л опор.:
8.IG) в Е
ть обе- :
КИМОМ,
5етона.
<я вет-
ть бе-
л .. ’Н(-
РИНОМ.
ЭОХОД-
а вы-
ряже-
гтным
У (.’Ta-
i'100.
Щена
душ-
Жну,
Сввжеуламгенная
бетонная смесь
Рис. 8.18. Уход :i:i бетонной смесью
Цементный раствор
Лотковое днище
8.17. Заделка цементным раствором лотковых
днкш
i.20)
тков
инее
чта-
1
Рис. 8.19. Установка скользящей опоры
Рис. 8.2(1. Смещение вертикальных швов лотковых
элементов
1
Цементный раствор
Опорнан подушка
Рнс. 8.18. Установки Опорной подушки
Рнс. 8.21. Установка смотровых колодцев у не-
подвижной опоры
Рнс. 8 .22. Неподвижная опори
398
Глина 8. Эксп.-и/ЛТйкил гиыраыл сетеИ и т^плгле-пи пунктов
ми канала заполняют цементным растиором с.
последующей затиркой. На перекрытии проход-
ного и полупроходпого канала (при диаметрах
труб более 700 мм) по обе стороны от не-
подвижной опоры следует устанавливать смот-
ровые колодцы (рис. 8.21). В местах их уста-
новки перекрытие канала необходимо выполнять
из лотковых элементен марки J11J0. Пробивка
отверстий в перекрытии не допускается, С на-
горной стороны неподвижной опоры (рис. 8.
22) необходимо предусматривать водовынуск из
канала.
Монтажно-сварочные работы. Монтаж труб
с антикоррозионной или армоиенобетонной изо-
ляцией следует вести с. ломбщью подготовлен-
ной оснастки (специальных строп, монтажных
полотенец и др.) исключающих разрушение изо
ляцни труб.
Снарка стыков труб с поврежденными коп
цамн (наличие вмятин, эллипсное™ и пр.) не
допускается. Контроль качества сварного шва
осуществляется внешним осмотром и лаборатор-
ным способом. При визуальном осмотре необхо-
димо следить, чтобы сварной шов не имел види
мих трещин, пор, шлаковых включений, незава-
ренных кратеров. Обязательно должны быть
выдержаны геометрические размеры шва. По-
верхность наливаемого металла по всему пери-
метру, стыка должна быть слегка выпуклой с
плавным переходом к поверхности основного ме-
талла без подрезов.
Тепловая, антикоррозийная гидроизоляция,
Трубопровод перед началом антикоррозийной
изоляции должен быть очищен от грязи, ржав-
чины и загрунтован (праймер: одна часть бензи-
на и три части битума марки IV по объему)
(рис. 8.23).
На трубопровод поверх грунтовки следует
наносить антикоррозионное покрытие из двух
слоен термостойкого изола на битумной мас-
тике (рис. 8.24). Покрытие должно быть водо-
непроницаемым, плотно прилегать к трубам,
быть изолятором от электрических тиков, проч-
ным, способным сопротивляться механическим
ноздействиям (при засыпке траншей и при ли-
нейных температурных деформациях трубипро
иода) и в то же время быть эластичным, спо-
собным не давать трещин и не размягчаться
до стекания при колебаниях температуры.
Мннераловатныс изделия, различного рода
скорлупы или сегменты должны быть надежно
закреплены на трубопроводе при помощи про-
волочных скруток, бандажей, металлической
сетки (рис. 8.25). На трубопроводах большого
диаметра, не имеющих заводской армопенобе-
тонной изоляции (рис, 8.2b), в качестве за-
щитного покрытия на металлическую сетку на-
носит слой асбестоцементного рыстиора толщи-
ной 15 мм (штукатурка). Особое внимание не-
обходимо обращать на тщательность штукатур-
ки, на заполнение раствором всех труднодоступ-
ных мест, на защиту металлической сетки от
коррозии.
Тепловую изоляцию стыков и углов поворота
на трубопроводах с армопснобетоннон изоляци-
ей в соответ с гнив со СНиП н типовыми альбома-
ми выполняют из газобетона, различного рода
минераловатных изделий, фенольно-резального
пенопласта марки ФРП-1 (в проходных и но
лупроходных каналах), из газобетона и армо-
пенобетона (при всех видах прокладок — ка-
нальной и бесканальной). При бесканальной
прокладке н качестве тепловой изоляции стыков
следует применять скорлупки из газобетона или
армопенобегопа (рис. 8.27). Применение мине-
раловатных изделий и скорлуп из пенопласта
недопустимо
Оклеенную гидроизоляцию (рис. 8.28} по
верх тепловой изоляции стыков при канальной
и беекзиальной прокладках труб с армопено-
бетонной изоляцией следует ныполнять из трех
слоев изола на битумной мастике. Последний
слой изоляции представляет собой асбоцемент-
ную штукатурку толщиной 15 мм по метал-
лической сетке. В месте прохождения через
футляр, установленный в неподвижной опоре,
трубопровод должен быть покрыт тремя слоями
изола на битумной мастике с последующей на-
бивкой просмоленным жгутом толщиной 40 мм
(рис. 8.29).
Поверхность опорного фланца, обращенную
к железобетонной конструкции, следует оклеить
двумя слоями изола на битумной мае гике. Ме-
таллоконструкции неподвижной опоры должны
быть окрашены лаком АЛ-177 в 2 приема. Место
примыкания трубопровода с армопенобстинной
изоляцией к неподвижной опоре (рис. 8.30)
должно быть изолировано монолитным газобе-
тоном или пенопластом с устройством трехслой-
ной оклеенной гидроизоляции и асбоцементной
штукатурки по сетке.
Перед устройством гидроизоляции канала
необходимо выполнить следующие подготови-
тельные работы: а) изолируемую поверхность
8.У. Рекомендации ло качеству строительства теологиях систем
39Й
Загрунтованная
поверхность
Рнс. 8.23, Грунтовка трубопровода
Очищенная
поверхность
Рис. 8-24. Покрытие битумной мастикой и изолом
изоляции
Рис, 8.27, Теплоизоляция гнзобстоном или армоне-
иобетоном
Рис, 8.25. Тепло нац изоляция
Заводская Заводская
изоляция Изолируется ло месту изоляция
мастика
скорлупы
Рнс. 8.28. Оклеечмаи изоляция газобетонных скорлуп
400 ! л а 8. Эксплуатация. теплишях, сетей и теплчеые пупктии-
Железобетон
2 слоя изола на битумной мастике
Опорный фланец
Тело трубы
Праймер
3 слов изола на битумной мастике
Смоляной жгут — 40 мм
Железобетон
Защитный слой из цементного раствора 20 — 40 мм
Выравнивающий слой из цементного /
раствора 20 мм и праймер
Изол 1 спай
Горячий битум
Изол 1 слой
Горячий битум
Праммер
Рис. 8-31- Гидроизоляция поверхностей стен я пе-
рекрытий канала
Рис. 8.2Я. Изоляция трубопровода в футляре не-
подвижной опоры
Теплоизоляция из монолитного
газобетона или пенопласта
Рис. 8.3(1, Изоляции на стыке трубопровода н не-
подвижной опоры
очистить от пыли, мусора, грунта; б) швы меж-
ду железобетонными элементами заделать це-
ментным раствором; в) устранить трещины, ра
новины, сколы в железобетонных конструкциях;
г) оштукатурить наружную поверхность кирпич-
ной кладки; д) при изоляции механизирован
ним способом подготовить достаточный фронт
работ и подъездные пути Перед выполнением
гидроизоляции канала необходимо на чистую
и подготовленную поверхность нанести грунтов-
ку в виде праймера.
При низком уровне грунтовых вид гидро-
изоляцию непроходных и полупроходных кана
лов следует выполнять обмазкой стен горячим
битумом за 2 приема и оклейкой перекрытия
канала двумя слоями изола на битуме (рис.
2 слон изола на горячем битуме при изоляции
2 слон изала на горячем битуме при изоляции
стыкав стен канала
Рис. 8.32. Гндроизаляцня канала при высоком уровне
груИТОНЫX НОД
Защитный слой из цем. раствора
2 слоя изола на битуме Монолитный бетон В—3,5
Защитный слой из цем. раствора
2 слоя изола на битуме
Рис. 8.33. Гидроизоляция перекрытия канала у не-
подвижной опоры
8.31). При высоком уровне грунтовых вод (рис.
8.32) необходимо выполнить обмазку стен ка-
нала горячим битумом за 2 приема и оклеить
перекрытия и швы степ канала двумн слоями
изола на битуме. Гидроизоляцию перекрытия
непроходного канала в месте устройства непод-
вижной опоры следует выполнять двухслойной
оклейкой изола на битуме по выравненной це-
ментным раствором поверхности (рис. 8.33)
'J l. Основные мгри ио экономки тепловой и эл^ктрическай энергии
401
ГЛАВА 9.
ПОВЫШЕНИЕ ЭКОНОМИЧНОСТИ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
9.1. ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
РАБОТЫ И МЕРЫ ПО ЭКОНОМИИ
ТЕПЛОВОЙ И ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Экономное и рациональное расходование
топливно-энергетических ресурсов является од-
ной ив важнейших народнохозяйственных за-
дач. Расходы топлива на теплоснабжение го-
родов и населенных мест занимают значитель-
ное мести в общем топливном балансе страны.
Велики и затраты электроэнергии в системах
централизованного теплоснабжения, которые я
основном связаны с транспортированием тепло
носителя по тепловым сетям. Псе это вызывает
необходимость обеспечения работы систем
теплоснабжения с высокими технико-экономи-
ческими показателями. Значительная роль в
этом вопросе принадлежит организациям,
эксплуатирующим тепловые сети.
Основными направлениями работ и мерами
по экономии тепловой и электрической .энергии
в системах- теплоснабжения являются: а) разра-
ботка и применение при планировании и в произ
водстве технически и экономически обоснован-
ных прогрессивных норм расхода тепловой и
электрической энергии для осуществления режи-
ма экономии и наиболее эффективного их ис-
пользования; б) организация действенного уче-
та отпуска и потребления теплоты; в) опти-
мизация эксплуатационных режимов тепловых
сетей с разработкой и внедрением наладочных
мероприятий; г) разработка и внедрение орга-
низационно технических мероприятий по ликви
дации непроизводительных тепловых потерь и
утечек в сетях.
Для планирования потребления этих ресур-
сов и оценки эффективное и их использования
служат нормы расхода тепловой и электрической
энергии в тепловых сетях. Выполнение уста-
новленных норм расхода является обязательным
условием при материальном стимулировании за
экономию топливно-энергетических ресурсов.
Нормы должны способствовать максимальной
мобилизации внутренних резервов экономим теп-
ловой и электрической энергии, выполнению пла-
новых заданий и достижению высоких технико-
экономических показателей теплоснабжения.
Работа теплоэнергетических предприятий по
экономии топлива, устранению непроизводи-
тельных потерь тепловой энергии л повыше-
нию эффективности теплоснабжения базируется
на правильно организованном учете отпуска и
потребления теплоты. Учет тепловой энергии
способствует рациональному ее использованию,
а также выявлению и ликвидации факторов
расточительного расходования теплоты,
Теплоэнергетические предприятия должны
постоянно анализировать данные учета путем
сопоставления количества теплоты, фактически
отпущенной котельной, с расчетным теплопот-
реблением подключенных к тепловой сети потре-
бителей. На основе такого анализа необходи-
мо разрабатывать и осуществлять мероприятия,
направленные па снижении тепловых потерь в
сетях, экономию расхода теплоты в системах
теплопотрсблепия зданий и электроэнергии,
затрачиваемой на перекачку сетевой воды. Учет
отпуска теплоты обеспечивает контроль за
удельным расходом топлива па выработку теп
лобой энергии. Основным путем обеспечения эф-
фективной работы систем тепло потребления зда-
ний (отопления, вентиляции и горячего водо-
снабжения) и высоких технико-экономических
показателей системы централизованного тепло-
снабжения в целом является оптимизация
эксплуатационных режимов тепловых сетей на
базе разработки и внедрении наладочных меро-
приятий.
Режимы работы тепловой сети подразделяют
на тепловой и гидравлический. Тепловой режим
сети определяет метод регулирования отпуска
теплоты и задас-1 соответствующий график тем-
ператур в тепловой сети и системах теплопотреб-
ления. На основе температурных графиков оп-
ределяют потребные расходы теплоносители в
системах теилопотреблепия зданий и в сетях.
Гидравлический режим определяет требуемые
давления в тепловых сетях и условия по созда-
нию расчетной циркуляции теплоносителя и его
правильному распределению по всем подклю-
ченным к сетям системам теплопотребления.
На основе разработанного гидравлического
14 Зак. at>.J
402
Г лини У, Ноиышэник экономичности теплоснабжения
режима залают параметры работы сетевых, под-
качивающих л подпиточных насосов, автомати-
ческих регуляторов, рассчитывают дроссельные
и смесительные устройства, устанавливаемые
на тепловых пунктах и в системах теплоилт-
ребления. Следует подчеркнуть принципиальное
отличие режимов, разрабатываемых на стадии
проектирования систем теплоснабжения, и
эксплуатационных режимов. Проектные тепло-
вые и гидравлические режимы разрабатывают,
как правило, при проектировании магистраль-
ных тепловых сетей, с их помощью определяют
условия для дальнейшего проектирования рас-
пределительных сетей и выбирают схемы при-
соединения систем теплопотребления зданий к
сетям.
Система централизованного теплоснабжения
с момента ввода в эксплуатацию постоянно
развивается за счет подключения к ней новых
потребителей и строительства новых участков
тепловых сетей. В связи с этим на каждый
конкретный отопительный сезон следует рассчи-
тывать или корректировать эксплуатационные
режимы, учитывающие фактическое состояние
системы теплоснабжения. Оптимизация эксплуа-
тационных режимов должна предусматривать
наиболее полное использование характеристик
фактически установленного оборудования, ра-
ционализацию схем тепловых пунктов, исполь-
зование возможности совместной работы тепло-
вых сетей от нескольких источников теплоты,
закрытие мелких неэкономичных котельных, уве
личенне пропускной способности сетей по тепло-
те за счет применения рациональных графи-
ков регулирования отпуска теплоты и т.п.
Основные методические указания по расче-
ту тепловых и гидравлических режимов и раз-
работке наладочных мероприятий приведены в
гл, 4. Ниже рассмотрены отдельные вопросы,
связанные с повышением экономичности тепло-
снабжения.
9,2. НОРМИРОВАНИЕ И ТЕХНИКО-
ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Важнейшей задачей эксплуатации тепловых
сетей является обеспечение транспортирования
теплоносителя при высоких технико-экономичес-
ких показателях. Эти показатели определяются
расходом электроэнергии на перекачку сетевой
воды, величинами тепловых потерь и утечек
в сетях. Для каждой отдельной тепловой сети
разрабатывают нормативные показатели, уста-
навливающее затраты электрической и тепловой
энергии на транспортирование теплоносителя
[Тормы расхода тепловой и электрической энер-
гии систематически пересматривают с учетом
планируемого развития и технического прогрес-
са производства, достигнутых наиболее эконо-
мичных показателей использования теплоэнер-
гетических ресурсов
Тепловые потери являются важным показа-
телем, характеризующим техническое состояние
тепловых сетей, и ц значительной степени влия-
ют на эффективность работы системы тепло-
снабжения в целом. Тепловые потери в тепло-
вых сетях зависят иг протяженности и диамет-
ров трубопроводов, вида прокладок сетей, типа
и состояния тепловой изоляции трубопроводов,
температурного режима работы сетей, метео-
рологических условий.
Нормирование эксплуатационных тепловых
потерь через изоляцию трубопроводов. Эксплуа-
тационные нормы тепловых потерь водяных теп-
левых сетей разрабатывают опытным методом
на основе проведения специальных тепловых
испытаний, Ч1о позволяет учитывать конкретные
условия прокладки испытуемых трубопроводов
и состояние их изоляции. При испытаниях оп-
ределяют фактические тепловые потерн испы-
туемых участков сети и сравнивают их с нор-
мативными потерями, которые рассчитывают нс
ходи из удельных тепловых потерь, приведен-
ных в «Нормах проектирования тепловой изо-
ляции для трубопроводов и оборудования
электростанций и тепловых сетей». Удельные
тепловые потери приведены в табл. 7.6 и 7.7, а
методика тепловых испытаний изложена в гл. 7.
Нормирование эксплуатационных тепловых
потерь производят в .зависимости от величины
коэффициента К (соотношения фактических и
нормативных тепловых потерь), полученного по
результатам теплоных испытаний. П тех случаях,
когда фактические тепловые потерн, определен-
ные раздельно по каждому испытанному участ-
ку и пересчитанные па среднегодовые темпера-
туры воды и окружающей среды, не превы-
шают или незначительно превышают соответ-
ствующие значения нормативных тепловых по
терь для этих участков (К 1,1}, за основу нор-
мирования эксплуатационных тепловых потерь
сетей принимают фактические тепловые потери.
5.2. Нормирона!!ие и технико-акономмч^скяс показатели тепловой сети
403
Таблица 9.1. УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ ВОДЫ
В ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДИАМЕТРА ТРУБ
Диаметр rpydu Дт. ММ Удельный п<1т.см ПОЛЫ, ,ча/км Диаметр трубы Д,, ММ Удельный объем аеды, м3/нч
025 0.6 400 135
10 1,3 450 170
50 1.4 500 210
100 8 600 300
1 25 12 700 390
150 18 800 508
200 34 900 640
250 53 1000 785
300 75 1 100 947
350 101 1200 1120
Полученные таким путем нормируемые значс
ния эксплуатационных тепловых потерь сетей
утверждают как действующие на срок до про
ведения следующих тепловых испытаний сети,
но не более чем на 5 лет. В тех случаях когда
фактические тепловые потери по отдельным
испытанным участкам существенно превышают
нормативные (К>- 1,1), они могут быть положе-
ны ь основу нормировании эксплуатационных
тепловых потерь сетей лишь на срок выполне-
ния программы работ по доведению этих по-
терь до нормативных, но не более чем на 3 года.
Нормируемые значения среднегодовых
эксплуатационных тенлииых потерь через изо-
линию трубопроводов тепловой сети определяют
раздельно для подземной и надземной прокла-
док (а для последней — раздельно пи обеим
линиям сети) по формулам (7.10) — (7.12)
Нормируемые значения месячных тепловых по-
терь через изоляцию трубопроводов тепловой
сети определяют пл формуле (7.13). Подробная
методика нормирования эксплуатационных теп-
ловых потери через изоляцию трубопроводов
приведена в гл. 7.
Утечка воды. Расход подпиточной воды, иду-
щей яэ восполнение непроизводительных утечек
в тепловых сетях и подключенных к ним систе-
мах теплопотребления, существенно влияет на
технико-экономические показатели и в значи-
тельной степени характеризует уровень эксплуа-
тации. Поэтому правильный учет и нормирова-
ние утечек имеют большое значение. В соот-
ветствии с «Правилами технической эксплуата
ции» среднегодовая утечка из водяных сетей
нс должна превышать в I ч 0,25 % объема
коды в тепловой сети и присоединенных к ней
системах теплопотребления. Сезонная норма
утечки теплоносителя устанавливается в преде-
лах среднегодовой величины.
Объем воды (в м3} в трубопроводах тепло-
вой сети определяют и соответствии с данными
табл. 9.1 по формуле
V 1'Г'Т'И = ,
где I длили трубопроводов, км; Руа — удельный
объем виды, принимаемый поданным табл. 9.1, ма/км,
Объем воды в системах теплопотребления
(мэ) определяют в соответствии с данными табл.
9.2 по формуле
(/^=1(4 vy,,
где Qp — расчетная тепловая нагрузка системы
теплопптреблепи»!, Гкил/ч; Р\.л удельный объем
поды, принимаемые о иивкенмоетн от характеристи-
ки системы и расчетного графика температур подан-
ным табл. 9.2, м3-ч/Гкал.
Нормирование эксплуатационных тепловых
потерь с утечкой воды. Нормируемые значения
месячных тепловых потерь с утечкой воды из
тепловой сети определяют по формуле
/Гр М I /гр.м
Таблица 9.2, УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ ВОДЫ В СИСТЕМАХ ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ
ПЕРЕПАДАХ ТЕМПЕРАТУР В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПА ТЕПЛОПОТРЕБЛЯЮЩИХ СИСТЕМ,
м’-ч/Гкал
Тип тенлапотребляющей системы [ [ереи^д температур ncini.i п оиото ш1 топ л л истребления, °C
95 -70 11(1 70 1 ;Ю 70 140-70 150—70
С радиаторами высотой, мм: 500 1 9.5 1 '/,(! 15.1 14,6 13,3
L 000 31 28,2 24.2 23.2 21.6
С ребристыми трубами 14.2 12.5 10,8 10,4 9,2
С конвекторами плинтусными и па- нельной системой 5,6 5 4,3 4J 3,7
С регистрами из гладких труб Отопител ьно-вентил я цион на я г и 37 32 27 26 24
стйм а, пб< ipy дива iejj а я Калорифе- рам и 8,5 7,5 6,5 6 5,5
14*
404 Глава 5. Повышение экономичности теплоснабжения
где Q“F — нормируемое значение месячных тепло-
вых потерь с утечкой воды из тепловой сети, Гкал,
а — нормативное значение утечки из тепловой rein
и местных систем; принимается 0,0025 м!/(ч-м3);
с — удельная теплоемкость воды: с= 1 ккал/
(кг-’С); V — объем указанной части тепловой сети,
м3; р — плотность воды при температуре (б?ч +
4“}/Й, кг/м'1, Гп1*4 и /У “ ожидаем мн средне
месячные температуры воды в подающей и обрат-
ной линиях тепловой сети, определенные по эксплуа-
тационному температурному графику при среднеме-
сячной температуре наружного воздуха, “С; t™ "
среднемесячная i ем неряч урн воды, нос ту щнншл? й ла
источник теплоты для подпитки тепловой сети; мо-
жет быть принята 5’С в зимний период и 13 СС в
летний период; п — продолжительность работы сети
в данном месяце, ч.
Нормируемые значения годовых тепловых
потерь с утечкой воды из тепловой сети нахо-
дят суммированием нормируемых значений ме
енчных тепловых потерь. При необходимости
нормируемые годовые тепловые потери с утеч-
кой могут быть определены как доли норми-
руемого голоного отпуска тепловой энергии.
Расход электроэнергии на перекачку. Расход
электроэнергии сетевыми, подкачивающими и
подпиточными насосами составляет значитель-
ную величину и служит одним из основных
показателей, определяющим качество и эконо-
мичность работы системы цеп трал изо аал цело
теплоснабжения, При нормировании расхода
электроэнергии основной задачей является пра-
вн.'щнос определение потребной электрической
нагрузки насосов исходя из параметров их ра-
боты при заданном гидравлическом режиме
тепловых сетей.
Потребную мощность (кВт) па валу электро
двигателя насоса вычисляют по формуле
1V - GHy____________
наг 3600-102 -T]nT)’
где б — расход воды через насос, м^/ч; П — напор,
развнн.эемый насосом, я; у объемная масса не-
рекучнпаемон воды, кг/м3; тр, -- коэффициент полез-
ного действия передачи, может быть принят 0,98;
т] — коэффициент полезного действия насоса, опре-
деляемый по характеристике соответствующего на-
соса.
Потребный напор сетевых насосов в общем
случае при отсутствии ня сети подкачивающих
насосных станций определяется гидравлическим
режимом тепловой сети и складывается из сле-
дующих составляющих (м):
Н НТГ^ Н ИГ’ТПЧН I /Д'ИТИ
где Н и г г,о ч н — потери нвпора в тсплоприготовитсль-
ной установке источника теплоты, м; //<-,„ — потерн
напора в подающем и обратном трубопроводах теп-
ловой сети от источника теплоты до наиболее не-
ныгодкп рагпплпженпогп абонента, м; Н-задан-
ный располагаемый напор на тепловом пункте наибо-
лее невыгодно расположенного абонента, м. .
При нормировании расхода электроэнергии
потребные напоры сетевых, подкачивающих и
подпиточных насосов принимают пл данным
пьезометрического графика тепловой сечи, а рас-
ходы иоды через насосы — по величинам, за-
ложенным в гидравлический режим теплиной
сети. Расход электроэнергии на перекачку тепло-
носителя следует определять отдельно для ото-
пительного сезона и летнего периода, когда
тепловые сети работают на бытовую нагрузку
горячего водоснабжения.
Суммарный плановый годовой расход
электроэнергии (кВт-ч) в тепловых сетях опре-
деляют по формуле:
Э = АЩ| + + „• 4-Nifii ,
где V।, jV2, .... .V,— потребная мощность насосов
различного назначения, кВт; щ, щ. m — продол-
жительность работы касосноги оборудования, ч.
Себестоимость транспортирования теплоты
складывается на следующих составляющих:
а) отчислений па амортизацию основных средств
(теплопроводы, подстанции, теплоподготови-
тельные установки и пр.); б) расходив но обслу-
живанию и текущему ремонту тепловых сетей
и установок; в) стоимости тепловых потерь;
г) стоимости перекачки теплоносителя; д) стои-
мости восполнения утечек теплоносителя.
9.3. УЧЕТ ОТПУСКА
И ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ
Коммерческий учет отпуска и потребления
теплоты должен основываться па использова-
нии теплосчетчиков или регистрирующих изме-
рительных приборов. Осуществлять коммерчес
кий учет отпуска и потребления теп линий энер-
гии на основании периодических записей пока-
заний приборов не допускается
Учет отпуска тепловой энергии от источни-
ков теплоты и тепловых сетей потребителям
организуется с целью:
а) осуществления хозрасчетных (финансо-
вых) отношений между энергоснабжающими ор-
ганизациями и потребителями тепловой энер-
гии;
б) контроля за тепловым и гидравлическим
режимом работы системы теплоснабжения;
в) контроля за рациональным использова-
нием тепловой энергии;
9.3. 'Учет отпуска и потребления теплоты
г} контроля потерь тепловой энергии через
изоляцию трубопроводов и с утечкой теплоно-
сителя;
д) организации системы материального по-
ощрения работников предприятий за рациональ-
ное использование и экономию тепловой энер-
гии;
е) определения повышенной платы за нару-
шение лимитов и режимов теплопотребления;
ж) планирования учета и анализа энерге-
тической составляющей себестоимости различ-
ных видов продукции.
В энергоснабжающих организациях и у
потребителей должен быть организован постоян-
ный анализ материалов учета отпуска и потреб-
ления тепловой энергии с целью разработки
и осуществления мероприятий, направленных ня
снижение потерь тепловой энергии и утечки
теплоносителя, ня экономию топлива и тепловой
энергии.
Учет отпуска тепловой энергии. Фактическое
значение суточного отпуска теплоты определяет-
ся на основании показаний приборов. Данные
ведомости учета суточного отпуска тепловой
энергии являются основанием для расчета ме-
сячного отпуска тепловой энергии. При нали-
чии отходящей от источника теплоты магистра
ли, находящейся на балансе отдельного потре-
бителя, учет отпуска тепловой энергии по ней
производится по приборам учета, установлен-
ным чя источнике теплоты. На тепловом пункте
этого потребителя устанавливаются приборы
для контроля параметров теплоносителя. Два
раза в год производится эксплуатационная про-
верка контрольно-измерительных приборов и
схем их включения, я также точности учета
отпуска тепловой энергии с целью своевременно-
го обнаружения неисправности приборов учета.
Установка, замена, проверка приборов учета
отпуска тепловой энергии и датчиков к ним
(сужающих устройств, термометров сопротив-
ления и т.д.) на источнике теплоты произво-
дятся его персоналом. Установку приборов уче-
та и отбор параметров следует выполнять в
соответствии с «Правилами измерения расхода
жидкостей, газов и паров стандартными диаф-
рагмами и соплами». РД 50-213-80 (Издательст
во стандартов, 1980). Каждая водяная магист-
раль, отходящая от источника теплоты, незави-
симо от диаметра трубопроводов, протяженнос-
ти и значения подключенной нагрузки, должна
быть оборудована: расходомерами на подающем
и обратном трубопроводах для измерения и ре
г ист рации расходов сетевой воды в обоих трубо-
проводах; средствами измерения и регистрации
температуры сетевой воды на подающем и об-
ратном трубопроводах; манометрами па подаю-
щем и обратном трубопроводах для изме-
рении и регистрации давления в обоих трубо-
проводах.
На источнике теплоты должны быть уста-
новлены приборы для измерения и регистрации
температуры воды в источнике холодного водо-
снабжения. Приборы учетя, установленные на
обратном трубопроводе магистралей, должны
находиться до места присоединения подпитки
(по ходу воды в образ ном трубопроводе). На
подпиточном трубопроводе должен быть уста-
новлен расходомер для измерения и регистра-
ции расхода подпиточной воды и регистрирую-
щий манометр. На трубопроводе подпитки сырой
воды также должен быть установлен регистри-
рующий расходомер. Схема установки приборов
учета и контроля на источнике теплоты в за-
висимости от наличия теплосчетчиков и обще-
го участка до выводных коллекторов показана
на рис. 9.1.
При наличии теплосчетчиков отпуск теплоты
за отчетный период определяется но разности
теплосодержаний сетевой воды, прошедшей че-
рез теплосчетчики на подающей и обратной
магистралях за этот период. Теплосодержание
воды, прошедшей через теплосчетчик на какой-
либо магистрали, находят как разность показа-
ний теплосчетчика в конце и начале отчетного
периода. При отсутствии теплосчетчиков и нали-
чии нескольких магистралей, отходящих от об-
щих коллекторов, отпуск тепловой энергии за
отчетный период по каждой магистрали опре-
деляется на иенивннии показаний регистрирую-
щих Приборов по формуле:
р=с[с1(еит-^И1)-ад1*"1-
-/^HT)]10-\ Гкал,
где с—удельная теплоемкость воды, ккал/кг-’С
(здесь и далее с = 1,0 ккал/кг • °C); б] и Сц — коли-
чество воды пп показаниям регистрирующих рнсхо-
домсрои соответственно в подающем и обратном
трубопроводах за отчетный период, т; /,/ " 1 и —
средние температуры сетевой воды за отчетный пе-
риод по показаниям регистрирующих средств из-
мерения температуры в подающем и обратном трубо-
проводах, °C; /цР"’ средняя м отчетный период
температура холодной воды в источнике холодного
водоснабжения, °C.
406
Глава 9. Повышение экономичноети теплоснабжения
fiftmut ровном (б}* rwпфмуры (t)^ давление )
Гнги путчем той раемодомар (Glfc тарашмгр (t)*
оиеютр [^1, ппломатшк (й)
При неисправном расходомере на подающем
трубопроводе отпуск тепловой энергии опреде-
ляют по формуле:
q=с [бг(^и -1?ит) + од/ги т-//" т)]х
X 10 э, Г кал,
где Сл — количество воды по пиказниням регистри-
рующего расходомера на подпиточном трубопроводе
за отчетный период, т.
При неисправном расходомере на обратном
трубопроводе отпуск тепловой энергии опреде-
ляют ио формуле:
q=c fGi т- ент) +Gn(e"T-^',r)jx
X Ю-3, Гкал.
комплексы Стадионы, плавательные бассейны
и т. п.).
Учет потребления тепловой энергии. Тепло-
вые пункты всех потребителей тепловой энергии
должны быть обеспечены необходимыми прибо-
рами для расчетов за тепловую энергию. Ос-
V
Рнс, 9,1, Схема установки приборов учета н конт-
роля на источнике теплоты
а— при установке теплен'чеч чкцан и наличин общего
учнеткд ди выводных коллекторов; 6 — при уста-
новке теплосчетчиков н отсутствии общего участка
до выводных коллекторов; я — при отсутствии теп-
лосчетчиков; ПУ — подогрева тельная установка;
Г-Н сетевые насосы; 1 — подающие магистрали;
у — обратные магистрали; 3 — подпиточная линия
обработанной воды; 4 — подпиточная линия сырой
воды; 5 — водопровод
нивой учета отпуска и потребления тепловой
энергии должен быть узел учета расхода тепло-
вой энергии и контроля параметров теплоно-
сителя, оборудованный регистрирующими рас-
ходомерами и приборами для измерения и ре-
гистрации температуры или теплосчетчиками,
имеющими регистраторы расхода и температу-
ры. При применении теплосчетчиков, не имею-
щих регистраторов расхода и температуры, ре-
гистрирующие приборы устанавливают в обяза-
тельном порядке.
Потребители теплиной энергии, подключен-
ные к водяным тепловым сетям, ли методу учета
потребляемой тепловой энергии подразделяют
на три группы. К / группе учета относятся
жилые, общественные и коммунально-бытовые
потребители тепловой энергии, суммарная рас-
четная тепливан нагрузка которых па отопле
ние, вентиляцию и горячее водоснабжение со-
ставляет не менее 2 Гкал/ч, а также потре-
бители тепловой энергии, независимо от значс-
ля нх расчетной тепловой нагрузки: 1). про-
мышленные предприятия; 2) центральные или
групповые тепловые пункты (ЦТП) жилых, об-
щественных или административных потребите-
лей и учебных комплексов; 3) контрольно- рас-
пределительные пункты (КРП); 4) спортивные
комплексы (стадионы, плавнтельные бассейны
я т.п );
9.3. Jf'ier атпугхд и потребления теплсн’ы 407
Таблица 9-3. ИСХОДНЫЕ ДА НН hit ПРИМЕРА РАСЧЕТА ОТПУСКА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
ПОТРЕБИТЕЛЯМ II и Ш ГРУПП УЧЕТА
Исходные- дан!1ы« эа отчетный периuj
1. Система теплоснабжения
2. Количество чадш в отчетном периоде
3. Средняя температура наружного воздуха ,щ отчетный период
1. Средняя температура грунта за отчетный период
5. Средняя температура воды отчетный период на источнике теплоты
в подающем трубопроводе
в обратном трубопроводе
а источнике холодного водоснабжения
6. Среднегодовая темиерлгура наружного воздуха
/. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения подзем
ных трубопроводов сети
8. Расчетная среднегодовая температура воды а сети пи ггнерждеи-
НОму графину: ' г
и подающем трубопроводе
в обратном трубопроводе
9. Нормативные среднегодовые потери тепловой анергии через изоля-
цию трубопроводами подземной прокладки
10. Нормативные среднегодовые потери тепловой энергии через изоля-
цию трубопроводами надземной прокладки
II. Объем тепловой сети и присоединенных к ней местных систем
и;р иг iw"7 1314-64
12. Плотность воды при ------------= -----—— = 97,5аС
13. Отпуск ।силовой анергии от источника теплоты за отчетный период
1 4, Количество сетевой воды, измеренное прибором на подающем труби
проводе источника теплоты за отчетный период
15. Суммарный отпуск тепловой энергии всем потребителям Т группы
учета з.з отчетный период, измеренное приборами на теилиных пунк-
тах этих потребителей
16. Суммарное количество сетевой воды у всех потребителей 1 группы
учета за отчетный период, измеренное приборами на подающем
трубопроводе тепловых пунктов этих потребителем
17. Суммарное количество сетевой воды на отопление, вентиляцию и
горячее водоснабжение у всех потребителей И группы учета за
отчетный период, измеренное приборами на тепловых пунктах зчих
потребителей
18. Суммарный расчетный расход воды на отопление, вентиляцию и
горячее водоснабжение, у всех потребителей III группы учета
19. Количество воды за отчетный период, измеренное прибором, уста-
новленным на общем обратном трубопроводе теплового пункта дан-
ного потребителя И группы учета
20. Количество воды за отчетный период, измеренное прибором, уста-
новленным на подающем трубопроводе горячего водоснабжения
данного потребителя II группы учета
21. Количес-iBO циркуляционной воды за отчетный период, измерен-
ное прибором, установленным на циркуляционном трубопроводе
данного потребители II группы учета
22. Расчетный расход воды па отопление, вентиляцию и горячее водо-
снабжение у данного потребителя III группы учета
23. Объем местной системы теплопотребления данного потребителя
Л группы учета
24. Объем местной системы теплопотребления данного потребители
III группы учета
2Е>- Производительная утечка в тепловых сетях н местных системах
теплопотребления за отчетный период
26. Суммарная непроизводительная утечка за отчетный период у всех
потребителей I группы учета
27. Средние за отчетный период температуры иолы на тепловых пунктах
потребителей I группы учета
0{k»iiui4<*inu? и величина
Открытия
rt _ 30 24 = 720 ч
-20’С
- +2°С
/^"т=131вС
/$₽“-т = б4Т
t^-"-T=5eC
/(,рг=0пС
_ +4°С
W = 7Й''С
г = 46°С
Q‘nRis = 3,20 Гкал/ч (13.399 ГДж/ч)
QhiL п = 9,486 Гкйл/ч
(2,382 ГДж/ч)
О'Лл, „ = 0,314 Гкнл/ч
(1,315 ГДж/ч)
К = 28 330 и’
р = 960 кг/м’’
Q = 330 700 Гкал (I 381 640,9 ГДж)
Gi-4944 800 т
Уф) = I I 2 000 Гкал (468944 ГДж)
!
£Gf;-l 668800 т
7
У6|[=| 760000 т
i — к
X Си - 1907 Т/ч
fr
Gj1 = I I 520 т
GH-3460 т
о'1 = 1800 т
G,1,11 = 6,2 т/ч
Vй = 38 м:<
К[1! = 12 м3
lie имелось
= 16500 т
ts= 130"’С
^|> = 64вС
I/ 5°С
40»
Глава 9; Повышение эко комичное Гн теплоснабжения
Ко // группе учета относятся городские
потребители тепловой энергии, суммарная рас-
четная нагрузка которых ниже 2 ГкалГ/ч, пе
перечисленные в' составе 1 группы учета. К Ш
группе потребителей (с и ременным отсутствием
приборов учета) относятся: 1) потребители теп-
ловой энергии, системы тепл о потребления кото-
рых подключены к тепловой сети по времен-
ной схеме на срок до 6 мес.; 2) потребители
1 и II групп, оборудованные приборами уче
та, при неисправности и выводе в ремонт этих
приборов па срок, превышающий 15 сут. Потре-
бители, тепловые пункты которых к моменту
начала теплопользонания не укомплектованы
необходимыми приборами учета, временно при-
числяются к 111 группе учета. При этим дол-
жен быть точно оговорен срок оборудования
теплового узла приборами учета.
У потребителей 1 группы учет потребления
тепловой энергии производят приборным спосо-
бом, у потребителей II группы — приборно-рас-
четным способом, у потребителей III группы —
расчетным способом. У потребителей III и II
групп расчет производят по данным водяного
и теплового балансов системы теплоснабжения
Учет потребления тепловой энергии расчетным
способом допускается в порядке исключения.
Для потребителей I группы укета установка
приборов учета и контроля в оговоренном ниже
объеме является обязательной.
Для жилых, общественных и коммунально-
бытовых потребителей II группы учета допус-
кается установка на тепловых пунктах сумми-
рующих водомеров для фиксации расходов се-
тевой воды. При отсутствии на тепловом пункте
потребителя II группы любого на водомеров,
этот потребитель переходит в группу потреби-
телей с временно отсутствующими приборами
учета (111 группа). При организации учета от-
пуска тепловой энергии жилым, общественным
н коммунально-бытовым потребителям, при на-
личии технической возможиостл могут устраи-
ваться объединенные групповые узлы учета,
общие для нескольких потребителей. Такие узлы
должны отвечать требованиям, установленным
для потребителей I группы.
Один раз в месяц в соответствии с утверж-
денным графиком производят технический ос-
мотр приборов учета тепловой энергии на тепло-
вом пункте потребителя, Во время осмотра ре
гистрирующнх приборов и теплосчетчиков про
вернют: 1) сохранность пломб государственной
проверки; 2) отсутствие оасорОа в соединитель-
ных и импульсных линиях, а также плотность
этих линий и всех сальниковых и фланцевых
соединений арматуры и приборов; 3) правиль-
ность установки указывающей стрелки прибора
и отметчика (пера) пишущего устройства на
ноль при снятии импульса (для регистрирую-
щих приборов); 4) точность работы интегра-
торов (суммирующих счетчиков) и идентичность
записи отметчиков регистрирующих приборов с
показаниями контрольных показу виющих при-
боров.
Ответственность за состояние и сохранность
контрольно-измерительных приборов, по кото-
рым производится учет теплопотребления, несет
потребитель тепловой энергии. Он же обязан
принимаю меры к предотвращению их порчи
или поломки. Диаграммы регистрирующих при-
боров учета расхода тепловой энергии, уста-
новленных на тепловых пунктах потребителей,
снимает и обрабатывает персонал потребителя.
При выходе приборов учета в ремонт из-за
неисправности, если время отключения прибо-
ров нс превышали половину расчетного периода1
(15 дней), значение теплопотребления за каж-:
дые сутки после прекращения работы прибирбв-
принимается равным среднесуточному расходу
тепловой энергии за последние трое суток,
предшествовавших отключению приборов, С’
учетом поправки на изменение температуры на-1
ружного воздуха в период после отключения
приборов, расход тепловой энергии следует
определять по формуле:
Рл .
— ОсрЩ---i
Гв >н
где Qcp — среднесуточный расход тепловой энергии
за 3 суток, предшествовавших моменту прекраще-
ния работы приборов учета, Гкал/сут; - расчет
пая температура воздуха внутри, помещений, “С;
— фактическая средняя температура наружного
воздуха за период после прекращения работы при-
боров, иС; G:,p средняя температура наружного воз-
духа за 3 суток до прекращения работы прибо-
ров, “С; ш — время отключения приборов учета, сут.
При неисправности приборов в течение бо-
лее 15 сут значение теплопотребления опреде-
ляют как при временном отсутствии приборов
учета (Ill группа).
Учет тепловой энергии, отпускаемой потреби-
телям I группы. Тепловые пункты потребите-
лей тепловой энергии 1 группы учета в откры-
тых и закрытых системах теплоснабжения обо-
рудуют (рис, 9.2) следующими приборами:
9.3. Учет отпускл л потребления теплоты
409
—г
а) расходомерами на подающем и обратном
трубопроводах для измерения и регистрации
расходов сетевой вицы в обоих трубопроводах,
б) средствами измерении температуры на по-
дающем и обратном трубопроводах для измере-
ния и регистрации температур сетевой воды в
обоих трубопроводах; в) средствами измерения
температуры водопроводной воды для ее ре-
гистрации; г) манометрами иа подающем и
обратном трубопроводах для измерения и реги
страции давления в обоих трубопроводах.
При наличии теплосчетчиков тепловые пуцк
ты потребителей I (руины учета оборудуют
теплосчетчиками на подающем и обратном
трубопроводах, учитывающими температуру хо
лодной воды. Рабочие диапазоны теплосчетчи-
ков по температурам тсилиносителн рекомеп
дуется принимать в приведенных ниже преде-
лах: температура воды в подающем трубо-
проводе /п = 50—150 °C; температура воды в об-
ратном трубопроводе ^п = 30 - 80 °C; температу-
ра холодной (водопроводной) воды 5=0—25 °C
При организации учета теплосчетчиками долж-
на быть предусмотрена возможность подклю-
чения контрольных приборов для записи теку-
щих значений параметров (расходов и темпе-
ратур воды) с помощью вторичных регистри-
рующих приборов. В случае установки в комп-
лектах теплосчетчиков указанных регистрирую-
щих приборов дополнительные приборы для
контроля параметров теплоносителя не устанав-
ливают.
Фактический отпуск тепловой энергии за от-
четный период потребителю, узел учета кото-
рого оборудован двумя теплосчетчиками (на по-
дающем и обратном трубопроводах), опреде-
ляют по разности теплосодержаний сетевой во-
ды, прошедшей через теплосчетчики на подаю-
щем и обратном трубопроводах за этот период.
Для потребителя в закрытой системе тепло-
снабжении, узел учета которого оборудован ид
ним теплосчетчиком, установленным на подаю-
щем или обратном трубопроводах, временно, до
момента укомплектования его приборами учета,
в полном объеме, допускается определять факти-
ческий отпуск тепловой энергии за отчетный
период по формуле
где QJ-—отпуск тепловой энергии зя отчетный не
рнол, определенный Пи разнице показаний тепло-
счегника и копне и в начале отчетного периода,
Гкал; Q.!Tm. погерн leji.ioiiOH энергии е проиэво-
Рис. 9.2, Схема установки приборов учеты и. конт-
роля на тепловом пункте потребителя t группы учета
а при установке теплосчетчиков; б — при Отсутст-
вии теплосчетчиков; / — подаюшая линия; 2 — об-
ратная линия; 3 — нпдопранод.
дительной утечкой у данного потребителя 1 группы,
Гкал, определяются по актам; Q!, потери тепло-
вой энергии с непроиэгюдителыюй утечкой за от-
четный период из тепловой сети; расположенной
за узлом учети данного потребителя I группы, и
присоединенные к пей местных систем теплопотреб-
ленин, Гкал. ...
Для теплосчетчика, установленного на по-
дающем трубопроводе:
Q’> = cGyT(/?- /?) IO"3; (9.1)
для теплосчетчика, установленного на обратном
трубопроводе;
<Q’,=fGyT(^-^) 10 3, (9.2)
где fnr и — средние за отчетный период тем-
пературы воды в подающем и обратном трубопро-
водах на узле учета данного потребителя 1 группы
гго показаниям приборов, “G, срееняя за от-
четный период температура холодной воды у потре-
бителя, °C; б— часть общей непроизводительной
утечки по системе теплоснабжения за отчетный пе-
риод, отнесенная к данному потребителю в соот-
нететвии т объемом тепловых сетей и местных.систем
теплошл ребления, расположенных зя его узлом
учета, т.
При отсутствии теплосчетчиков отпуск тепло-
вой энергии за отчетный период для тепловых
пунктов с двумя расходомерами, установленны-
ми на подающем и обратном трубопроводах,
определяют по показаниям регистрирующих
расходомеров и термометров по формуле
Q1: 4G'|(tf*) - Gi (^- ] 10-\ (9-3)
где н б?—количество воды за отчетный период,
прошедшее по показаниям приборов соответственно
пп подающему и обратному трубопроводам в узле
учета, т.
Для тепловых пунктов в закрытий системе
теплоснабжения с установленным одним регист-
рирующим расходомером на подающем или об-
ратном трубопроводах и двумя регистрирующи-
ми термометрами на этих трубопроводах вре-
менно, до момента укомплектования его прибег
410
Г л а в а 9. Повышение якпнпмичшн:ти теплиннибжиния
Риг. 9.3. Схема устанонкн ирнбирон учета на теп-
ловом пункте потребителя Н группы учета в закры-
той системе теплоснабжения:
а — при зависимом присоединении системы отопле-
ния; б — при независимом присоединении системы
отоплении; } подающая линия тепловой сети; 2—
обратная линия тепловой сети; 3 водопровод,
4 — система горячего водоснабжения; 5 система
вентиляций (калориферные установки); 6 — водо-
мер; 7 — система отопления
рами учета в полном объеме, допускается опре-
делять отпуск тепловой энергии по формуле
Q’ = cGl(/np-ft,’)-lO"3 + Qr "P + Qr-
В этой зависимости величины QyT опреде-
ляется по формулам (9-1) или (9.2) в связи
с местом установки расходомера; величину
Q’-i-.np определяют по актам:
Q1r,np = C?l.fnp(^-/1r “T) Ю г,
где Gy, »р — расход сетевой иоды из обратной ли-
ния на заполнение местных систем и трубопрово-
дов, т; tjp — средняя температура обратной воды,
использованной на заполнение местных систем н
трубопроводов, “С.
Тепловые пункты потребителей тепловой
энергии I группы учета с независимым при-
соединением системы отопления как б открытой,
так и в закрытой системах теплоснабжения
должны быть оборудованы приборами учета от-
пуска тепловой энергии аналогично зависимой
схеме, при отсутствии теплосчетчиков отпуск
тепловой энергии для указанных потребителей
определяют на основании показания регистри-
рующих приборов по формуле (9.3). При орга-
низации на промышленном предприятии внутри
производственного учета потребления тепловой
энергии установку приборов учета следует пре-
дусматривать только для объектов (цехов,
участков, агрегатов) с годовым теплопотребле-
нием выше 290(1 Г кал.
Учет геиловий энергии, отпускаемой потре-
бителями 11 группы. Ня тепловых пунктах потре-
бителей II группы учета допускается базиро-
вать учет количества тепловой энергии на по-
казаниях суммирующих водомеров (водосчетчи-
ков). Показания водомеров у каждого потре-
бителя следует снимать в одни и те же ка-
лендарные числа месяца,
В закрытой системе теплоснабжения на теп-
ловом пункте потребителей II группы учета
устанавливают один водомер, регистрирующий
общий расход теплоносителя на отопление, вен-
тиляцию и горячее водоснабжение. Водомер
устанавливают па общем обратном трубопрово-
де теплового пункта (рис. 9.3). Ввиду отсут-
ствия измерителен температуры на тепловых
пунктах потребителей II группы учета для опре-
делении расхода теплоты на каждого потреби-
теля используется температурный перепад за
отчетный период, средний для всех потреби-
телей II и 111 групп учета, т.с. для всех потре-
бителей, где не регистрируется температура се-
тевой воды.
Отпуск тепловой энергии данному потреби-
телю II группы учета ыа отопление, вентиля-
цию и горячее водоснабжение определяют по
формуле
Qll = cG1'• Д/"111 • IO-'’ ( + (9 4)
где G11 - количество сетевой воды у данного потре-
бителя И группы учета на отопление, вентиляцию
И горячее водоснабжение, измеренное за отчетный:
период прибором, установленным на обратном трубщ
проволе, т; АгГр-11' — средний температурный пере-
пад у потребителей JI и III групп учета, “С;
QH.ap — потери тепловой энергии с производитель-
ной утечкой у данного потребителя II группы учета,
Гкал, определяют но актам; QH потери тепловой
энергии с утечкой из местной системы тспноиогреб
ления данного потребителя II группы учета за от-,
четный период, Г кал.
= t(?y'(VHT-I?’"T} Ю"\ (9-5).
где 1 и /яр"' температуры сетевой воды В
подающем трубопроводе и холодной подопроводной
воды на источнике теплоты, средние за отчетный
период, °C; Gp— часть обшей непроизводительной
утечки по системе теплоснабжения за отчетный пе-
рипд, отнесения к данному потребителю в соответ-
ствии с объемом тепловых сетей и местных систем
теплопотребления. расположенных за его узлом
учета, т.
Значение A/ip"1 "С находят пи формуле
X Q9 ш-103
। де XQ}1'111 — суммарный общий отпуск тепловой
знс-ргии потребителям II и III групп учета ня отопле-
ние, вентиляцию н горячее водоснабжение зи отчет-
ный период, Гнил, £ G|’-]l1 — суммарное колнчегтни
сетевой воды у всех потребителей П и III групп
учета на отопление, вентиляцию и горячее водо-
снабжение за отчетный период, т.
9.3. Учет отпугни н потребления теплоты
411
Величину £ Q'1111— определяют из баланса
отпущенной теплоты от источника и посту пин-
ией к потребителям первой группы с учетом
тепловых потерь:
£ QH.ni = Q _ £ Q} - QTn + £ Q'T J , (9.7)
i i i
где Q — отпуск тепловой энергии от источника теп-
лоты за отчетный период, измеренный приборами,
Гнал, £ У? суммарный общий отпуск тепловой
i
энергии на отопление, вентиляцию и горячее водо
снабжение потребителям I группы учета, опреде-
ленный по приборам, Гкал; (£„— потерн тепловой
энергии во всей системе теплоснабжения за отчет-
ный период с утечкой и через изоляцию трубопро-
водов тепловых сетей, Гкал; определяют по фор
муле (9.14); — потери тепловой энергии с
производительной и нспроизводительной утечкой у
всех потребителей I группы учета, Гкал
Непроизводительные потери теплоты с утеч-
кой у потребителя 1 группы учета при уста-
новке двух расходомеров могут быть опреде-
лены по формуле:
Qi.Tj = cG‘.r^^4p - СТ 10-3, (9.8)
где 11еприизиидите.|1Ы1ая утечки у urn ребите-
ля первой группы учета, т; определяют как раз
ность показаний расходомеров на подающем и об-
ратном трубопроводах (за вычетом производитель-
ной утечки по актам), ^р, Йр и Лр— средние за
отчетный период температуры воды ня узле учета
потребителя первой группы, ЧУ
Непроизводительные потерн теплоты г. утеч-
кой у потребителя I группы учета при уста-
новке одного расходомера определяют по фор-
мулам (9.1) или (9.2). Производительные утеч-
ки определяют ио актам. В выражении (9.6)
величину £С'|!П определяют по формуле:
i
£#| Ш = (?£ oi,- (7,т+£ GU„ (9.9)
i i 1
где G, — количество сетевой воды по подающему
трубопроводу источника теплоты зи отчетный пе-
риод, измеренное прибором, т; £Gjj— суммарное
количество сетевой воды у всех потребителей J [ рун
пы учета на отопление, вентиля и ши и горячее водо-
снабжение за отчетный период, измеренное прибо-
рами ня подающих трубопроводах узлов учета, т:
GVi общая (производительная и непроизводи-
тельная) утечка сетевой воды, определяемая по рас-
ходу подпиточной воды в системе теплоснабжения
эа отчетный период на источнике теплоты, изме
репному Прибором, т; £ непроизводительная
i
н производительная утечка сетевой воды у всех
потребителей 1 группы учета, т; про изводи тельЕзую
утечку определяют по актам, непроизводительную —
согласно способу, уназщпюму и расшифровке обоз-
начений к формуле (9-8).
В открытой систем# теплоснабжения на теп-
ловых пунктах потребителей II группы учета,
Рис. 9.4. Схема установки приборов учета на тепло-
вом пункте потребления П группы учета в откры-
той системе теплоснабжения
а — при зависимом присоединении системы отопле-
ния; б—при независимом присоединении системы
отопления; .? циркуляционная линия системы го
jjF4ero водоснабжения, остальные обозначения —
СМ, рис, 9.3
имеющих систему горячего водоснабжения и
систему циркуляции, устанавливают 3 прибора,
регистрирующих расход теплоносителя (рис.
9,4);]) водомер на общем обратном трубопро-
воде теплового пункта для регистрации расхода
ноды, возвращаемой от теплового пункта в теп-
ловую сеть; 2) водомер на подающем трубо-
проводе системы горячего водоснабжения после
точки смешения воды, отбираемой из подаю-
щего и обратного трубопроводов; 3) водомер
на циркуляционном трубопроводе. Отпуск теп-
ловой ввергни данному потребителю II группы
учета па отопление, вентиляцию и горячее водо-
снабжение за отчетный период определяют по
формуле (9.4). В этой формуле значение
G11 — количество сетевой воды на отопление,
вентиляцию и горячее водоснабжение у данного
потребителя II группы учета за отчетный пе-
риод, г.
</!| + , (9.10)
где Gj1 — количество сетевой воды за отчет-
ный период, измеренное прибором, установлен-
ным на общем обратном трубопроводе тепло-
вого пункта, т;(лУ — количеетио сетевой виды за
отчетный период, измеренное прибором, установлен-
ным на подающем трубопроводе системы горячего
водоснабжения, т; G,, — количество циркуляцион-
ной иоды за отчетный период, измеренное прибо-
ром. установленным на циркуляционном трубопро-
воде, т.
Значение Л4-р1П находят по формуле (9.6),
значение £Q]T ,il — по формулам (9.7) и (9.8),
i
значение £6'| |П по формуле (9.9).
Г
В формулах (9.8) и (9.9) G>T — сумма непроиз-
водительной утечки сетевой воды нз системы тепло-
снабжения, определяемой по формуле (9.16), и про-
изводительной утечки, т; XGL,;— непроизводитель
i
ияя и производительная утечка сетевой воды у асех
412 Глава 9. Повышение як.пипмичиие.ти -гепласнаа-лсенчЛ
потребителей I группы учета, т; производите.!.ую
утечку определяют по актам, непроизводительную
пп формуле (9.16), в которую подставляют объем hi
сетей и систем, расположенных за узлом учета дан-
ного потребителя.
В выражении (9.7) величину £Q)Tj опреде-
ляют на основании формулы {9.8).
В закрытой и открытой системах геплоеиаб
женин на тепловых пунктах потребителей 11
группы, нс имеющих системы горячего водо-
снабжения, устанавливают один водомер на об-
щем обратном трубопроводе, фиксирующий об-
щий расход воды на отопление и вентиляцию.
Па тепловых пунктах потребителей тепловой
энергии II группы учета с независимым при-
соединением системы отопления в закрытой
системе теплоснабжения должны быть установ-
лены (см. рис. 9.3) следующие приборы: во-
домер на обратном трубопроводе, теплового
пункта; водомер на подпиточном трубопроводе,
соединяющем обратные трубопроводы первою
и второго контуров. Отпуск тепловой энергии
за отчетный период такому Потребителю опре
деляют по формуле (9.4) со следующим из-
менением: при определении величины по
формуле (9.5) в эту формулу вмести (?ут иод
ставлнюг значение расхода воды за отчетный
период по показаниям водомера па подпиточ-
ном трубопроводе второго контура.
На тепловых пунктах потребителей II группы
учета с. независимым присоединением систем
отопления в открытой системе теплоснабжения
должны быть установлены (см. рнс. 9.4) сле-
дующие приборы: водомер на общем обратном
трубопроводе теплового пункта; водомер на по-
дающем трубопроводе горячего водоснабжении
после гички смешения воды, отбираемой из по-
дающего и обратного трубопроводов; водомер
па циркуляционном трубопроводе; водомер на
подпиточном трубопроводе, соединяющем об-
ратные трубопроводы первого и второго конту-
ров. Отпуск тепловой энергии за отчетный пе-
риод определяют аналогично закрытой системе.
Определение расхода тепловой энергии у
потребителей III группы учета. Отпуск тепло-
вой энергии за отчетный период данному
потребителю II] группы учета определяют по
формуле
О’" = , (о.и)
где Gp[i расчетный часовой расход сетевой воды
на отопление, bchthjihiuhio и тпричее водоснабжение
у данного потребителя III группы учета, т/ч (при-
нимают на основании данных ^Договора и г отпуск
тепловой энергии в горячей воде); £ —сум-
марный расчетный часовой расход сетевой воды
на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение
у всех потребителей 111 группы учета, т/ч (опре-
деляют как сумму расходов у каждого потребителя),
X — суммарный отпуск тепловой энергии у всех
н
потребителей III группы учета за отчетный период
на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение,
Гкал (ГДж); Уут'гц». потери тепловой энергии у
данного потребителя с производительной утечкой,
Гкал (ГДж); QILyT —потери тепловой энергии с
непроизводительной утечкой из местной системы
теплопотребления данного потребителя III группы за
отчетный период, Гкал (ГДж) определяют по фор-
муле (9.1&), где Gj" представляет собой часть
общей непроизводительной утечки нп системе тепло-
снабжения эа отчетный период, отнесенную к дан-
ному потребителю в соответствии с объемом тепло
ных сетей и местных систем теплопотребления, рас-
положен пн к за его тепловым пунктом.
1 Ql[. (9.12)
к i i — к
Значение £ Q" находят по формуле
1 — к
£ Qll = c£ GJ,W.10"a, (9.13)
t к t к
где £ Q11 — суммарный отпуск тепловой энергий
за отчетный период на отопление, вентиляцию и.
горячее водоснабжение всем потребителям II груп-
пы учета, Гкал (ГДж); £ [(
i .. KG — суммарное коли-
чество сетевой воды на отопление, вентиляцию н
горячее водоснабжение у всех потребителей II Труп-.
.. за отчетный iгериод, измеренное приборами ня
тепловых пунктах этих потребителей, т. ' '
Учет тепловых потерь и водяных тепловых
сетях при транспорте тепловой энергии. Тепло
ные потери в водяной системе теплоснабжения..
QT|] за отчетный период определяют как сум-
му потерь тепловой энергии с непроизводитель;
ной утечкой воды из сети Q;T, с производи-
тельной утечкой рут.,,,,, и потерь тепловой энер-
гии через изоляцию и трубопроводах тепловой
сети 15нз,-
QTn=QyTnp+Qy,.+ ^a.. (ЙИ)
Величину производительной утечки уУ1.пр. опре;
деляют по соответствующим актам.
В закрытой системе теплоснабжения потери
тепловой энергии е непроизводительной утечкой'
воды определяют по формуле
дер-Н.Т I 4Ср-М т
ррт = ^у1.(^---- ГЛНТ) Ю-3, (9.15)
где GyT количество подпиточной воды '.щ отчетный
период по [юкшгптиям приборов, установлена] ы к на
подпиточных трубопроводах источника теплоты, за
вычетом потерь воды с производительной утечкой
И.З. У чех отпуска и потребления те илоты
413
(ни гйктлм), т; и ^рн-’ - фактические гемин
ратуры в подающем н обратном трубопроводах ис-
точника теплоты, средние за отчетный период, °C;
^ср-н.т. — Средняя да отчетный период температура
холодной воды в источнике водоснабжения, °C.
В открытой системе теплоснабжения потери
теплиной энергии с непроизводительной утечкой
определяют пи зависимости выражения (9.1b),
а величину непроизводительной утечки по фор-
муле
С>т = 2,5-10-G/pn, (9.16)
где И —- объем воды в тепловой сети и в присоеди-
ненных к ней местных системах, м\ р — плотность
поди при температуре
^Cp.EI.7. _|_ ^Цр.Н.Г.
----------, кг/м3; л — продолжительность рабо-
ты и отчетном периоде, ч.
Потери тепловой энергии через изоляцию в
трубопроводах тепловой сети за отчетный пери-
од находят по формуле:
<?иэ = ((?Х:< + QXi.n. + QX1.4 )П, (9.17)
где (?4„йл, —среднечасовые потери тепловой энер-
гии черед изоляцию трубопроводов подземной про-
кладки за отчетный период, Гкал/ч(Дж/ч); Q»£Ma.n, н
QhSaio. среднечасовые по тери тепловой энергии че-
рез изоляцию подающего и обратного трубопроводов
надземной прокладки за отчетный период. Гхал/ч
(ГДж/ч); п — число часов в отчетном периоде, ч.
В формуле (9.17) среднечасовые потери теп-
ловой энергии через изоляцию трубопроводов за
отчетный период определяют по формулам:
Jtp I JLJ1 _ tffUp
qsu=(9.18)
Гд -j- io — Zirp
At* _ fCP
Фиадз.п = Qnaaa n -/ерт7 > (9.19)
ГГ___
Q- Q^.o-,^r ‘V, , (9-20)
fft J<j
тщ! и — средние температуры воды в подан;
щей и обратной линиях тепловой сети за отчетный
период, ’С; Г?)! и — средние температуры грунта
на уровне заложении трубопроводов и наружного
воздуха за отчетный период. °C.
Средние температуры веды в сети, грунта и
воздуха определяю!’ по фактическим значениям
за отчетный период. Среднегодовые потери теп-
лоты при подземной и надземной прокладках
вычисляют по формулам (7.10) — (7.12). Сред-
негодовые температуры грунта и наружного воз-
духа находят как среднеарифметические из со-
ответствующих средних температур за месяц,
принимаемых по климатологическому справоч
нику. Среднегодовые температуры воды в по-
дающей и обратной линиях тепловой сети на-
ходят как среднеарифметические из среднеме-
сячных температур ее в соответствующих ли-
ниях за весь период работы сети в течение
годя Среднемесячные температуры воды опре-
деляют но утвержденному эксплуатационному
температурному графику при среднемесячной
температуре наружного воздуха.
Тепловые потери при транспорте теплоты
для отдельных частей сети определяются их
балансовой принадлежностью Непроизводи-
тельная утечка определяется как доля утечки
в соответствии с объемом воды в рассматри-
ваемой части сети Потери тепловой энергии
через изоляцию находят по формулам (9.17) —
(9.20) применительно к рассматриваемой части
сети с учетом материала раздела 7.2.
В табл. 9,3 даны исходные данные, а в
табл. 9.4 — расчет отпуска тепловой энергии
потребителям II и III группы учета.
Расчет отпуска тепловой энергии при вре-
менном отсутствии регистрирующих приборов.
Оценка отпуска теплоты при отсутствии ре-
гистрирующих приборов не может быть поло-
жена в основу коммерческих расчетов с потре-
бителями. В котельных, не оборудованных само-
пишущими термометрами и расходомерами (в
первую очередь котельных мощностью до 8—
10 Гкал/ч), расчет отпуска тепловой энергии
временно,до установки соответствующих прибо:
ров, ведут по записям показывающих расходо-
меров и термометров, результаты которых за-
носят в соответствующие ведомости (табл. 915
и 9.6). Расход воды в отдельных сетях горяче-
го водоснабжения следует измерять горячевод-
ными водомерами.
1 Указывающие приборы к котельной необхо-
димо устанавливать в тех же точках, Что и
самопишущие.. В котельных с расчетным рас-
ходом сетевой воды до 120 т/ч расход воды
в тепловой сети можно измерять горячеводиыми
водомерами, Водомер устанавливают на обрат-
ном трубопроводе тепловой сети (на горизон-
тальном участке трубопровода). До водомера
(по ходу воды) длина прямого участка трубо-
провода должна составлять не менее 10 диа-
метров. Подбор водомеров производят па основе
данных табл. 5.13 5.15.
Для измерения температуры сетевой воды
МОЖНО применять ртутные стеклянные термо-
метры с ценой деления ие более 1°С. При
отсутствии показывающих расходомеров и водо-
меров расход сетевой воды в тепловой сети
измеряют нормальными измерительными диаф-
414
Г л tt 9 a S. Повышение ак.он.пмичи{>ст и теплиинибмения
Таблица 9,4. РАСЧЕТ ОТПУСКА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ЗА ОТЧЕТНЫЙ ПЕРИОД
ПОТРЕБИТЕЛЯМ 11 И III ГРУПП УЧЕТА
Искомая всличипл Номер формула,! Расчет
1 2 3
1 Утечка воды из тепловой сети и систем теплопотреб- лення Сгуг 2. Потери теплоной энергии с утечкой в системе тепло- снабжения Qyr 3. Потери тепловой энергии через изоляцию трубопро- водов в системе тепло- снабжения ; Q^.n. QSUn Qu л 4. Тепловые потери в системе теплоснабжения за отчет- ный период Q,,j 5. Потери тепловой энергии с непроизводительной утеч- кой за отчетный период у всех потребителей I груп- пы учета XQjrj 1 6. Суммарный отпуск тепло вой энергии за отчетный период, потребителям II и III [-руни учета на отопле- ние, вентиляцию и горячее водоснабжение X Q/1, 11 F 7. Суммарное количество се- тевой воды за отчетный пе- риод у неех потребителей 11 и 111 групп учета на ото плеиие, вентиляцию и горя- чее водоснабжение 8. Средний температурный пе- репад у потребителей 11 и ][] групп учета 111 9. Количество сетевой воды за отчетный период у данного потребителя 11 группы уче- та на отопление, нентиля- ляцию н горячее нодоспаб жение С11 10 Доля непроизводительной утечки за отчетный период данного потребителя TI группы учета от общей утечки по системе тепло- снабжения, соответствую- щая объему его системы теплопотребления О[,уг 9.1b 9.15 9,18 9.19 9.20 9.17 9.14 9.8 9.7 9.9 9.6 9.10 t;,.T = 2,5 -10“h-28330+60 - 720 - 48 960 т /131+64 у Q,,= 1.48960/ -- -- -5\ -10' = 4530 Гкал (18 967,11 ГДж) Ул[+. = а,2 + Ьд4—=5,27 Гкал/ч (22,066 ГДж/ч} 78 + 46 — 2.4 QX..U--0,486 131Г<+20) =*+‘J4 Гкн-|/ч (3,936 ГДж/ч) f о — V Q&UU- 0,314 64~(~21)> =0,60 Гкал/ч (2,513 ГДж/ч) 4о— 0 <+, = (5,274 0,94 |- 0,6)-720 = 4900 Гкал (20 516,300 ГДж) Q,,, —45 + 4900 = 9430 Гкал (39 483,410 ГДж) X Q+ ;= 1.16 500^ — Э0+64. ^5^-10-^1520 Гкал (6364,240 ГДж) X Ql1j- ji[- 330 700— 112 000 — 9430 -1 1520 = 210 800 Гкал (882 619.6 ГДж) XGJ’ 4944 800-1668800-48960+ 16500 = 3 243500 т d riJir 210 80+ 10а 'р 1-3 243 500 — 6|т = 1 1 520 +3460 + 1300 — 1 3 680 т ^Н^Г5^-4896О = 6Ь т 2* Oijm
9.3. Учет отпуска и потребления теплоты
415
Продолжение табл, 9.4
Искимзн BeJIltUHULI Помер ф|>|1Му.|Ы Расчет
1 2 3
11. Потери тепловой энергии с утечкой эз отчетный пе- риод из местной системы теплопотребления данного потребителя I] группы уче- та fjjv 9.5 QyT=l-66(131—5). 10“3 = 8 Гкал (33,44 ГДж)
12. Отпуск тепловой энергии за отчетный период данному потребителю [1 группы уче- та на отопление, вентиля- цию и горячее иодоепабже ннс Q11 9.4. QTI= 1 - 13 680-65 - 10“ "+ 8 = 897 Гкал (3 755,739 ГДж)
13. Суммарный отпуск тепло- вой энергии за отчетный пе- риод всем потребителям II группы учета £ Q11 г —— к 9.13 Ы 760 000-65- 10’* = U4 400 Гкал {478 992.8 ГДж) [ — к.
14, Суммарный отпуск тепло- вой энергии за отчетный пе- риод всем потребителям 111 группы учета на отопление, вентиляцию н горячее водо- снабжение £Q'n К 9 12 £ QlH = 210 800 114 400=96 400 Гкнл (403 626,8 ГДж) К
15. Доля непроизводительной утечки данного потребителя III группы учета за отчет- ный период 1 9 G"- тйГ-ГЙГ48 960 = 2! т Zu i5OU QlIU] .21^ L3] 4 64 — 5^-10_,= 1.9 Гкал (7.956 ГДж)
16. Потери тепловой энергии с утечкой за отчетный период из местной системы тепло- потребления данного потре- бителя 111 группы учета /ч 1 IT 9 1 5
Or' 17. Отпуск тепловой энергии за отчетный период данному 11 о треби rftji ю Ш группы учета ни отопление, венти- ляцию и горячее водоснаб- жение фпз 9.11 Q111 — । 96 400+ 1,9 = 315.3 Гкал (1320,162 ГДж)
: подклю
П-образ-
рагмами (камерными или дисковыми)
ценными к ним переносными V или
ннми дифференциальными манометрами. Диф-
ференциальные ртутные манометры можно при-
менять только в закрытых системах теплоснаб-
жения, Расчет нормальной измерительной
диафрагмы приведен ниже. Измерительную
диафрагму следует устанавливать на прямо-
линейном участке трубопровода независимо от
положения этого участка в пространстве. На
расстоянии нс менее 10 диаметров до диафраг-
мы и не менее 5 диаметров после нее должны
отсутствовать какие либо местные сопротнвле’
ния. Записи по показывающим расходомерам
и термометрам необходимо производить не реже
4 раз в смену. Записи показаний водомеров
производят один раз и сутки.
В кегельных, работающих с постоянным рас-
ходом сетевой воды в тепловой сети (потре-
бителн имеют только отопительную нагрузку
или на подогревателях горячего водоснабжения
не установлены регуляторы температуры), за-
меры расхода теплоносителя с помощью пере-
носных дифференциальных манометров можно
производить периодически, но не реже двух
раз в неделю при условии неизменной расчетной
тепловой нагрузки подключенных потребителей
и постоянной работы сетевых насосов с едина
новой характеристикой. На основе замеренных
расходов воды определяют величину среднеча-
сового расхода за сутки.
Для котельных мощностью до 10 Гкал/ч,
отпускающих теплоту только на отопление, рас-
ход подпиточной воды при временном отсутствии
водомера на трубопроводе подпитки может быть
определен расчетным путем. Среднечасовой рас-
ход подпитки принимают’ равным 0,25 % объема
воды в тепловой сети и непосредственно прн-
416
Глава 9. Повышение экономичности теплоснабжения
Таблица 9.5. ВЕДОМОСТЬ УЧ ЕТА СУТОЧ НОЮ
ОТПУСКА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
ОТ ИСТОЧНИКА ТЕПЛОТЫ
ЗА 19___________г.
Показатель отпуска LtLkJDJdVH анергии Нпмср ткгтлл- магистрали Всего ikj- источ- нику теплоты
I 2 3 4 6
Количество отпущен- ной сетевой поды, т за сутки с начала месяца Средняя температура воды в подающем тру- бопроводе, *С Количество иозира- щенной обратной сете- вой воды, т за сутки с начала месяца Средняя температура обратной сетевой во- ды, °C Величина подпитки водяной тепловой се- ти, т за сутки с начала месяца Средняя температура виды и холодном ис- точнике водоспабже ния. ’С Отпущено тепловой энергии с сетевой во- дой, Г кал за гугки с начали месяца соединенных к ним сг ICTC мах UI ОШ сния. Объем
роды в трубопроводах тепловых сетей и системах
отопления определяют по удельным велчииам,
приведенным в табл. 9.1 и 9.2. Но результатам
записей показывающих приборов рассчитывают
среднечасовые за сутки расходы и температуры
теплоносителя. Суточный отпуск теплоты котель-
ной QcyT [в Гкал/сут (ГДж/сут)] определяют
р зависимости от места установки измеритель-
ных приборов по следующим формулам:
при установке расходомеров на подающих и
обратных трубопроводах теплорой сети
^ут=с[(?;[' /‘Л1Р-Ю Л
при установке расходомеров на подающем
трубопроводе тепловой сети и трубопроводе ли-
нии подпитки
Qcr = L Р-10-’;
при установке расходомеров на обратном
трубопроводе тепловой сети и трубопроводе ли-
нии подпитки
^=nw-m№-4?) ip- ю-\
где с —1 ккал/(кг-цС); Ojp. 6sp и ;?пр -соответст-
венно среднечасовые расходы сетевой поды н подаю-
щем н обратном трубопроводах тепловой сети в
котельной н среднечасовой расход подпиточной воды,
т/ч; <1пр, ^р и Л<р соответственно средние за сутки
температуры сетевой виды в подающем н обратном
трубопроводах тепловой сети в котельной и средняя
за сутки температура холодной воды, поступающей
в подпиточное устройство, °C; Р — число часов ра-
боты котельной н сутки, ч/сут.
Пример. Определить суточный отпуск теплоты ко-
тельной. Котельная имеет тепловые сети отопления
и горячего водоснабжения (четырехтрубная тепло-
вая сеть). Н котельной установлены следующие при-
боры для учета расхода теплоты; а) ртутные тер-
моментры на подающих и обратных трубопроводах
тепловых сетей отопления н горячего водоснабжения,
а также на трубопроводе исходной воды для под-
питки сетей; б) водомеры на трубопроводах исход-
ной воды для подпитки тепловых сетей, а также
на обратном трубопроводе тепловой сети горячего
водоснабжения; и) измерительная диафрагма на об-
ратном трубопроводе теилояой сети отопления с
подключенным к диафрагме переносным дифферен-
циальным манометром.
Решение.
1. На оспине обработки записей (12 замеров
в сутки) показаний ртутных термометров получены
следующие среднесуточные температуры: и подаю-
щем трубопроводе тепловой сети отопления /;р =
= 80,5ЙС; в обратном трубопроводе тепловой сети
отопления fap=fil"C; в подающем трубопроводе
тепловой сети горячего гшдоснабжения Г?Р=65°С; в
обратном трубопроводе тепловой сети горячего водо-
снабжения /;? — 50с'С; в трубопроводе исходной во-
ды для подпитки обеих сетей ЛИ = 7°С (замер
одни раз в сутки).
2. Водомеры показали (один замер в сутки)
следующие суточные расходы воды: в трубопроводе
исходной воды для подиитки тепловой сети отопле-
ния <з„пт=168 т/сут; в трубопроводе исходной во-
ды для подпитки тепловой сети горячего водоснаб-
жения = 827,5 т/сут: в обратном трубопроводе
тепловой ееги горячего водоснабжения G^ 319,9
т/сут,
3. На основе обработки записи показаний пе-
реносного дифференциального манометра (периоди-
ческий замер — 2 раза в неделю) получен среднеча-
совой расход воды в обратном трубопроводе теп-
ловой сети отопления Gjp01=l93 т/ч.
4. Суточный расход теплоты на отопление со-
ставляет:
Go..vv, - с[ GF- (р— ^р) Р + G„ -{tS1*— г;р) 10 -3 =
= 1 -[193(80,5—61)-24 | 168(80,5 7)]-10-:1 =
= 102,7 Гкал/сут (430 ГДж/сут).
5- Суточный расход теплоты на горячее водо-
снабжение
-с|Сц(^₽-tiip) +G„ гЛ'?1’-'/) Ю-3 =
= 1 -[319.9(65—50)827,5(65— 7)]IO~J =
52,8 Гкал/сут (221,07 ГДж/сут).
6. Суточный расход теплоты котельной
Q™, ryT = QnT ,.r + QrR t,/r = 102,7 +52,8 =
= 155,5 Гкал/сут (654,08 ГДж/сут).
Расчет нормальной острой измерительной
диафрагмы производят по формуле (7.1), при
этом плотность воды у принимают для средней
температуры воды в течение отопительного се-
9.3 Учпт птпуски н литреб#1енмя теплоты
417
Предприятие ___________________
Котельная
Таблица 9,6. ВЕДОМОСТЬ СУТОЧНОГО УЧЕТА ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ
Наименование иэмгрягмих.
величин
Температура воды в труби
проводах тепловой сети, ’С:
н подающем
в обратном
Температура воды в трубо-
проводах сети горячего во-
доснабжения, °C:
в подающем
в обратном
Температура воды и трубо-
проводе подпитки, '-'С
Расход воды в трубопро-
водах тепловой сети, т/ч:
н обратном (подающем)
и подпитке (обратном)
I* 1 исход воды и трубопрово-
дам сети горячего нидгюиаб-
жения, т/ч:
в обратном
в подпитке
зн 198__г.
Суточный расход теплоты в тепловых сетях, Гкал (ГДж)
Суточный расход теплоты н сетях горячего водоснабжения, Гкал (ГДж)
Начальник производствеиного отдела
(подпись, фамилия)
Начальник котельной _______________________________ _ __
(подпись, фамилия)
дама, При расчете измерительной диафрагмы
должно быть соблюдено условие 0,05-^.
£^0,7. Чертеж дисковой измерительной диаф-
рагмы показан на рис. 9-5.
Пример расчета. Определить диаметр измери-
тельной диафрагмы, устанавливаемой на подающем
трубопроводе, для подключения к ней дифферен-
циального манометра типа ДТ-50, если дано: внут-
ренний диаметр трубопровода /?вн = 257 мм; расчет-
ный расход сетевой воды t?p = 200 т/ч. Дифмапи
метр заполнен водой, над которой находится воз
дух; температура сетевой воды изменяется от 70
до 150°С.
Решение. 1. Учитывая размер шкалы дифмано-
метра типа ДТ-50 (700 мм), принимаем h — 500 мм.
2. Поскольку заполнителем в дифманометре яв-
ляется вода, над которой находится воздух,
,4=0,01251.
3. Из условия 0,05 m0.7 принимаем щ—б.о.
4. Определяем диаметр диафрагмы:
^=Дв|!у/п — 257т/0?5 — 181,7 мм.
Про из под им проверку рассчитанного диаметра
измерительно и ди ;<ф р яг и ы.
1. Но графику (см. риг.. 7.2) определяем коэф-
фициента по принятой неличное т, откуда п = 0,695.
2. По табл. 1.4 находим среднюю плотность
сетевой воды в подающем трубопроводе (при
i 7?+150 =| |(ГС}:у -951 кг/м’1.
3. Вычисляем рщ'.хпд (в т/ч) сетевой воды при
принятом перепаде: 6 == 0,01 251 0,695 181 Лл • 10-J
500-951 - 197,9 т/ч.
Следовательно, для рассчитанного диаметра из-
мерительной диафрагмы d — 181,7 мм при перепаде
fi — 500 мм замере.я й расход сетевой воды состав-
ляет 197,9 т/ч. Д;.ыег для удобства измерения рас-
хода сетевой воды дифманометром строим график
зависимости расхода воды 6 .от перепада h по фор-
муле (7.1).
Расчет потребления тепловой энергии при
временном отсутствии регистрирующих прибо-
ров. При временном отсутствии водомеров рас-
ход сетевой воды на отопление и вентиляцию
определяют по перепаду давлений на сопле
элеватора или дроссельной диафрагме по фор
мулам (т/ч):
(?= 11,85^7^; G
где dt и dm - соот11етственно диаметр' отверстия
сопла элеватора и дроссельной шайбы, мм: Н,„ и
//„, — соответственно перепад ня поров на сопле эле-
ватора н дроссельной шайбе, м
Перепад папороа на сопле элеватора и дрос-
сельной шайбе измеряют манометром класса 1,0.
Организация учета. Установку и эксплуа-
тацию приборов учета теплоты в котельных и
Успо кам азмщив
Фаска под
развальцовку
0/^
$8t5_
На корпусе
снимаются лыски
ь
MI0M5
i0
Р/3
45°
гэ
^37
*2
1
5
Рис. 9.5. Чертеж дисковой измерительной диафрагмы
Определяется при
- конструировании
Фланцы ____..
стальные при верные до 1Б кг/см*
ГОСТ 1255_______________________
Трубка 08 к дифманометру
2
ч
5 В нар
Трубка фа
Прокладка
ТР 2/2
^31
По расстоянию между
болтами
30
Оусл, ММ В нар, ММ <51 S Размеры фланца в мм Болты
ВГ К f ь L и члл Д'
50 57 51 180 125 Ю2 3 22 18 4 ММ
ВО 89 82 195 160 138 5 24 /J 6 W5
too 1S6 100 215 180 158 5 2Ь 18 8 405
125 Ш 125 245 210 188 5 28 18 8 М16
150 159 150 280 248 212 3 28 23 8 №0
200 219 207 335 295 268 5 30 23 12 №Ш
250 273 257 405 355 320 3 32 25 12 W2
300 325 309 460 410 378 4 32 25 12 8122
350 377 357 520 470 438 4 34 25 16 М27
400 426 404 588 525 490 Ч 38 .30 16 т
450 478 460 640 585 550 Ч 42 30 20 М50
500 530 ЗЮ 705 658 610 4 48 34 20 8В0
70 75 70 180 145 !?2 3 24 18- 4 W/5
Дисковая измерительная диафрагма для труб
диаметром до 500 мм.
ЧА. Укв-.ур.ччл раСита »ь T.wawraie.v.v^J,
тезисных пунктах, на холящихся на балансе
теплоэнергетических предприятий, производил
персонал измерительных лабораторий (службы
КИПиА) этих предприятий. Приборы учета теп-
лоты в тепловых пунктах, находящихся на ба-
лансе ЖЭК, домоуправлений различных ве-
домств, устанавливает персонал этих ведомств,
О техническом состоянии приборов учета, их
включении в эксплуатацию составляют акт с
участием представителей энергетического
предприятия и потребителя теплоты. Эксплуа-
тацию приборов учета в этом случае осуществ-
ляет соответствующий персонал теплиэперсетн
веских предприятий на договорных началах.
Показания приборов снимает дежурный персо-
нал потребителя под периодическим контролем
теплоэнергетического предприятия.
Энергоснабжающая организация должна
проводить перед каждым отопительным сезоном
инструктаж дежурною персонала потребителей
о порядке и правилах снятия показаний при
боров. Обработку диаграмм самопишущих при-
боров и суточных ведомостей, а также расчет
суточных и месячных расходов тепловой энер-
гии, отпущенной котельной и полученной потре-
бителями, выполняют производственно-техни-
ческие отделы предприятий, на балансе или
обслуживании которых находятся приборы уче-
та.
9.4. ПЕРЕВОД РАБОТЫ СИСТЕМЫ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ НА ПОВЫШЕННЫЙ
ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК
Перевод работы системы теплоснабжения на
иодышепиый температурный график является
одним из наиболее рациональных методов уве-
личения пропускной способности тепловых се-
тей, позволяющим избежать больших капиталь
пых затрат на перекладку трубопроводов сетей
или ст роите льстр о насосных перекачивающих
станций. Кроме того, при переводе сетей на
повышенный график обеспечивается значитель-
ная экономия электроэнергии па перекачку
теплоносителя за счет снижения удельных рас-
ходов сетевой воды на подключенную тепло-
вую нагрузку потребителей. Основной задачей
построения режима системы теплоснабжения
при переводе па повышенный температурный
4ЛСу
график действующих тепловых сетей является
определение новою расчетного расхода тепло-
носителя н новой расчетной температуры воды
в обратном трубопроводе при условии сохра-
нения неизменной тепловой пронзводителиносл и
теплопотребляющнх приборов.
Новые расходы теплоносителя в расчетных
условиях определяют но формуле
Gf. -i)GP, (9 41)
где б’р и Ор рнгход сетевой йодм соответственно
при новом и первоначальном температурных гра-
фиках; у — отношение нового расходи ноли к иерво-
Jj Я Ч.Э.|1ЬНОМу.
Для систем отопления, присоединенных к
тепловой сети через элеватор с целью обеспе-
чения нормальной работы системы шонлепия и
сохранения ее расчетной тепловой отдачи при
переводе сети на повышенный температурный
график расход и температура смешанной воды
должны сохраняться неизменны ми. Это дости-
гается изменением коэффициеп ! а смешения эле-
ватора, новое значение которого вычисляют ни
формуле
, Gp Gi|.'
и. -—
Лр-/Яр ’ гз.22>
где бр — расчетная температура ииди н подающем
трубопроводе по новому температурному г |.i;i ср и к у;
Гии и tip ('.«атиетстиенно расчетные температуры
воды в обратном трубопроводе и cmciijвиной воды
по первоначальному температурному графту.
Величину у в этом случае определяют пи фор-
муле
GP—Gtp
GP— tsp ’ (Q.23)
где Z|C — расчетная температура воды п и иди киигм
трубопроводе по первоначальному темперитурниму
графику.
Для систем отопления, оборудованных кип-
вективно-нзлучающими приборами и непосред-
ственно подключенных к тепловым сетям ис-
ходя из условия неизменности тепловой отдачи
при переводе на повышенный температурный
график новое значение расчетной температуры
воды в обратном трубопроводе и веочичину у
определяют по формулам:
/ар — (Gj. 4" Gp—Gp); (9.24)
tIp '^2p
GP -GB? ’ (9.25)
где — расчетный температура налы в обратном
трубопроводе но новому темниригурному графику.
420
Г л <i s <: .9. Пмшщршхр тхпш>мичн1л.ти геплиСниО-лИкин
Необходимо отметить, что перевод отопи-
тельных систем, непосредственно подключенных
к тепловым сетям на повышенный температур-
ный график, связан со значительным увеличе-
нием теплоперепада и сокращением расхода
теплоносителя в системе. Это обстоятельство
может вызвать в зданиях с числом этажей
билсс двух или с большой протяженностью ото-
пительной системы гидравлическую разрегули-
ровку Избежать гидравлической разрегулиров-
ки можно за счет перевода работы систем
отопления на элеваторное присоединение с вели-
чиной коэффициента смешения, определяемого
по формуле
= ;'Р ,’Р (9.26)
t i f, 12р
Величину у в этом случае находят ни фор-
муле (9.23). Для калориферных установок при
переводе на работу по повышенному темпера
турниму графику величина у с достаточной для
практических расчетов точностью может быть
определена по номограмме, показанной на рис.
У.б, в зависимости от величии:
4 = Zin; Tip Ь /пи,
где Tip и —расчетные температуры воздухн со-
ответственно на выходе и входе калорифера.
Новое значение температуры обратной роды
от калориферной установки определяют по фор-
муле
/ — t' *2?
;,₽ '1р у ‘ (9.27)
При переводе работы теплиной сети па повы-
шенный температурный график следует произ-
вести проверку компенсационной способности
сети.
Пример, При переводе системы теплоснабжения
с. температурного графика 130— 703С на повышен-
ный график I50пС требуется определить новые па-
раметры pyGuTi.i: я) системы отопления жилого до-
ма с элеваторным присоединением к тепловой сети,
(jp -6 т/ч; б) системы отопления четырехъгажнечи
производственного здания, оборудованной конвек-
ти1П1[] получающими приборами н непосредственно
присоединенной и теилокчй сечи, t?p — 4 т/ч; и) ка-
лориферной отопительной установки при темпера-
туре воздуха в помещении ^„=I6’C и расчетном
нагреве воздуха в установке TiP - 60°С, GP = 0,3 т/ч.
I. Для системы отопления жилого дома по фор-
мулам (9.21) (9 23) определяем новые значения
коэффициента смешсЕшя и расчетного расхода сете-
вой воды:
+=1^2£=2)2-
95—70
130—70
150 70
С/р —075-6 = 4,5 т/ч.
2. Для системы отопления производственного
здания по формулам (9.25), (9.26), (9 22)
определяем новые расчетные значения темпера-
туры воды в обратном трубинргтпде и расхода
сетевой воды:
^р = (130 + 70)—150 = 504);
130—70
150 50
= 0,6;
6г, = 0,6'4 = 2,4 т/ч.
ра
У питыеая,
пне расхода
приведет к
принимаем решение об
пункте здания элеватора,
теплоносителя
температура воды в обратном трубопроводе бу-
дет соответствовать не рва начальным.
Необходимый коэффициент смешения элевато-
определяем по формуле (9,26):
150—130
«' = =0.33.
130—70
что такое значительное сокращс-
теплоносителя в системе Отопления
ее гидравлической разрегулировке,
установке на тепловом
В этом случае расход
в системе отопления и расчетная
Новый расчетный расход сетевой воды вычис-
ляем по формулам (9.23), (9.21);
130—70
(/= —-----=.0,75;
150 70
б(, —0,75-4 = 3 т/ч.
3. Для калориферной установки величину г/ пи-
ходим по номограмме (см. рис. 9.6), для этого
определяем величину
т1р + + —60 4- 16^804.
Далее ня оси А номограммы находим значе-
ние fjp, соитиетству иицее 150е С, и по ключу
4—Т1 р + определяем значение //=<1,638. При
этом велчнна Т1Р+к„ расположена на кривой rev-
пературного графика 130—70°С. Порядок нахож-
дении величины показан на рис, 9,6 стрелками.
Новые расчетные значения расхода воды на
калориферную установку и темпера гуры воды от
нее определяем по формулам (9.21), (9.27):
<?J = 0,638-0.3 = 0,19 т/ч;
130—70
0,638
ГгР - 150
56°С
9.5. ПЕРЕХОД РАБОТЫ СИСТЕМЫ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ НА НОВУЮ
РАСЧЕТНУЮ ТЕМПЕРАТУРУ НАРУЖНОГО
ВОЗДУХА
В послединс годы для значительного числа
городов строительными нормами и правилами
установлены новые расчетные температуры на-
ружного воздуха для проектирования систем
9 5. П&рекод работы системы теплоснабжения на новую расчетную температуру наружного воздуха
421
Температурные графики
12'0~70 1311-78 153-10 Рис* Й-Й- Нанограмма для определения отилс.итель-
Ключ д — Tfp+tSf{ ДЛ
отопления. В связи с длим для действующих
систем теплоснабжения, запроектированных па
старые расчетные температуры наружного воз-
духа, необходима разработка новых режимов
работы, так как в противном случае будет
наблюдаться значительный перерасход тепловой
энергии (при переходе на повышенную расчет-
ную температуру наружного воздуха) или нару-
шение качества теплоснабжения потребителей
(при переходе па пониженную расчетную темпе-
ратуру наружного воздуха).
При изменении расчетной температуры на-
ружного воздуха но отношению к той, на ко-
торую были запроектированы системы тепло-
снабжения, новые тепловые нагрузки на отопле-
ние и вентиляцию рассчитывают по формуле
0t = Q.7"'-V-p-.
где Qp. QP — тепловые ив грузки соответственно при
новой и первоначальной расчетной температурах
^наружного воздуха; i„„ —расчетная внутренняя
температуря воздуха в помещении; х£.р,, /IIJt—со-
ответственно нонин и первоначальная расчетные тел,
пературы наружного воздуха.
Ниже рассмотрены методы построения ново-
го режима регулирования отпуска теплоты при
переходе работы системы теплоснабжения на
повышенную и пониженную расчетные темпе
ратуры наружного воздуха,
Переход работы на повышенную расчетную
температуру наружного воздуха. Наиболее ра-
ционально новый режим отпуска теплоты мо-
жет быть построен при условии принятия ла
ноную расчетную температуру воды в подаю-
щем трубопроводе /|Р первоначальной расчет-
ной температуры: /|Р, т.с. при fip /|р (рис. 9.7).
Для систем отопления, оборудованных конвек-
тивно-йзлучаюшнми приборами и непосред-
ственно присоединенных к тепловой сети,
новые значения расчетных температуры воды
r обратном трубопроводе и расхода сетевой
поды Gp определяют по формулам:
?2р = /] (т ^1 гь
422
Глава JJ. Повышение зкоио.и11ч.ноети теплаг,ки&жакин
Рис. 9.7. График температур поды в тепловой сети
при переходе системы теплоснабжения на новую
повышенную расчетную температуру наружного воз-
духа
°; (928>
коэффициента смешения элеватора, новое зна-
чении которого вычисляют по формуле
у Лр is?
“ tip
Новое значение расхода сетевой воды на-
ходят по формуле (9.28).
где н темпера гуры иоды и подающем и об-
рн'пгпм грубопроводах при новой расчетной темпе-
ратуре наружного воздуха по графику, составлен-
ному для первоначальной расчетной температуры
наружного воздуха.
Для отопительных систем с элеваторным
присоединением к тепловой сети в целях сохра-
нения первоначального расхода теплоносителя в
системе новые расчетные температуры смешан-
ной воды /ip и воды в обратном трубопроводе
/зр принимают равными температурам смешан
ной воды /а и виды в обратном трубопроводе
ti по первоначальному графику при новой рас-
четной температуре наружного воздуха. Это
обеспечивается изменением первоначального
коэффициента смешения элеватора, новое зна-
чение которого вычисляют по формуле
^Зр—^2р
Новое значение расхода сетевой воды на-
ходят по формуле (9.28).
Для калориферных установок новое расчет-
ное значение расхода воды при переходе на
новую расчетную температуру наружного воз-
духа может быть определено по номограмме
(см. рне. 9.6) в зависимости от величины А.
равной:
Л = /о1 Н*1г /пн.)^-^"’-
Новые расчетные значения расхода воды
и расчетной температуры обратной воды от
калориферной установки вычисляют ПО форму-
лам (9.27) и (9.28). Данный метод построе-
ния нового режима отпуска теплоты обеспе-
чивает увеличение пропускной способности се-
тей по теплоте и снижение расхода электро-
энергии на перекачку теплоносителя за счет
увеличения расчетного теплоперепада в системе
теплоснабжения по сравнению с первоначаль-
ным.
Переход работы системы теплоснабжения на
новую пониженную расчетную температуру на-
ружного воздуха. Возможны два варианта
построения нового режима отпуска теплоты при
переходе на пониженную расчетную темпера-
туру наружного воздуха. При первом варианте
значение новой расчетной температуры воды
в подаюшем трубопроводе принимают равной
первоначальной расчетной температуре Лр, т.е.
/|Р = /|Р (рис. 9.8,ц). Величины новых расчетных
значений температур воды в обратном трубо-
проводе и расходов сетевой воды в этом слу-
чае определяют в соответствии с приведенной
выше методикой по переходу на повышенную
расчетную температуру наружного воздуха. Не-
достатками этого повою режима является уве-
личение расхода сетевой веды и соответственно
расхода электроэнергии на перекачку теплоно-
сителя из-за снижения расчетного температур-
ного перепада в системе теплоснабжения по
сравнению с первоначальным режимом.
При втором варианте построения нового ре-
жима температурный график, соответствующий
первоначальной расчетной наружной температу-
ре, продлевают до наружной температуры, рав-
ной новой расчетной (рис. 9.8,6) При этом
9.<j, Определение аксилуатациепиого рясчстного расхода теплоносителя
423
Рис. 9.8. График температур виды в тепловой сети
при переходе системы теплоснабжения на новую рас-
четную температуру наружного воздуха
а первый вариант; б—второй вариан-.
□оды н обратном трубопроводе th и смешанной
/1 па диапазоне срезки температурного графика
определяют по формулам (4,12).
ноной расчетной температуре наружного возду-
ха /„], будут сот нстстиовать новые расчетные
температуры воды в подающем и обратном тру
бопронодах и jfjp- Новые расчетные расходы
сетевой воды соответствуют первоначальным.
Следует отметить, что такой переход системы
теплоснабжения на новую расчетную темпера-
туру наружного воздуха требует повышения
расчетной температуры виды в подающем трубо-
проводе по сравнению с первоначальной. Это
не всегда возможно из-за недостаточной ком-
пенсационной способности сечи и условий ра-
боты теплппрнготовитсяыюй установки источии
кй теплоты. R этом случае применение данного
режима может быть осуществлено со срезкой
температурного графика при максимальной тем-
пературе воды в подающем трубопроводе, от-
вечающей условиям работы данной системы
теплоснабжения.
Практика эксплуатации показывает, что
уменьшение теплоотдачи систем отопления при
величине диапазона срезки температурного гра-
фика порядка 3- 4Г,С существенно нс влияет
па температурный режим зданий. Температуру
9.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО РАСЧЕТНОГО
РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ НА
ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ В ЗАКРЫТОЙ
СИСТЕМЕ теплоснабжения
Важным направлением, улучшающим гех-
НИКО-ЭКОНОмпческие показатели тепловых ссюй,
является сокращение расчетных расходов теп-
доносителя, которое приводит к увеличению
пропускной способности сетей и г.оз,'г.ает воз
можности присоединения новых потребителей
без дополнительных капиталовложений. Резер-
вы сокращения расходов теплоносителя при
эксплуатации тепловых сетей могут быть реали-
зованы за счет более эффективного использо-
вания установленной поверхности нагрева
теплопотребляющих приборов и аппаратов, в
частности, водо-водяных подогрева гелей, широ-
ко применяемых из тегтлоных пунктах псирг
бителей для присоединения систем горячего во
доснабжения.
Избыточная величина поверхности нагрева
424
Г.ни а и У, Повышение зканвмичныти те али снабжения
водо водяных подогревателей с вяза ня с запа-
сом се, принимаемым при проектировании, а
также с тем, что фактическая нагрузка горя-
чего водоснабжения ряда потребителей за-
частую не достигает значений, заложенных в
проекте Кроме того, новые нормативные до-
кументы (СНиП 2.04,01—85 «Внутренний водо-
провод и канализации зданий») допускают
снижение температуры горячей воды у потре-
бителей при закрытой системе теплоснабжения
до 50°С по сравнению с ранее регламе!1тиро-
ванным значением 6О°С. Все эти причины позво-
ляют при эксплуатации значительно сократить
расчетный расход сетевой воды па тепловые
пункты в закрытой системе, однако для этого
необходимо применение особого метода расче-
та расхода теплоносителя на горячее водоснаб-
жение, базирующегося наряду с известными
тепловыми нагрузками также и на фактически
установленной поверхности нагрева подагре
вателей.
Такой подход к эксплуатационному расчету
теплового пункта дает дополнительную визмож
ность учета его индивидуальных особенностей:
реальной величины накипеобразовапия в труб-
ках подогревателей, отступлений от проекта,
допущенных при молгаже, например, пере-
распределения числа секций по ступеням по-
догрева воды, и т. п, Вместе с тем расчет по
фактической поверхности нагрева позволяет оп-
ределить новый расчетный расход тепдоноси
теля при изменении проектной схемы включе-
ния подогревателей, вызванной особенностями
эксплуатации конкретного теплового пункта.
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды при параллельной схеме включения
подогревателя. Эксплуатационный расчетный
расход сетевой воды на параллельно включен-
ный подогреватель горячего водоснабжения на-
ходят при температуре воды в подающей ли-
нии (70лС), соответствующей точке излома
температурного графика, исходя из коэффици-
ентов W, определяющих его расчетный темпе-
ратурный режим: при /г = 50°С; ^ = 0,7; при
/г = 60°С; N - 0,85, При определении эксплуа-
тационного расхода используют коэффициент
Afi, характеризующий фактические теплотехни-
ческие данные подогревателя:
Д4 j = O.SoiiJi,
где п число секций подогревателя; р коэффи-
циент, определяемый загрязненностью теилоотдаю
щей поверхности подогревателя, который находят
по табл. 9.7.
Таблица 9.7, КОЭФФИЦИЕНТ
ЗАГРЯЗНЕННОСТИ ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Толщина шли- женкй на труб- КЗЛн мм IL Толщина отлп- жений иа труб' К4=1ХГ ММ я
0.1 0,86 0,9 0,55
0.2 0.80 1,0 0,53
0,3 0.75 1,1 0,50
0.4 0,71 1.2 0,48
0,5 0.67 1.5 0,44
0.6 0,63 1.8 0,40
0,7 0,60 2,0 0,37
О.в 0,58
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды определяют по формуле
(9.29)
где — расчетный расход теплоты на горячее во-
доснабжение, Гкал/ч (ГДж/ч); при устыноике ре
гуляторов постоянства расхода Q,— при уста-
новке только регулятора постояяства температуры
(?ГР«1,15 ^с.
Величина д,р при ?г — о0°С составляет 22,2
т/Гкал; при /r=fiO<lC g? - 18,2 т/Гкал. Значе-
ние Р находят но табл. 9.8 в зависимости от
коэффициентов Л и ML методом линейной ин-
терполяции.
Температуру обратной сетевой воды за па-
раллельно включенным подогревателем в точке
излома температурного графика находят по
формуле
Л л. = 70— (<фр- 1(Р)/(7Л (9.30)
а температуру обратной воды, выходящей от
теплового пункта, определяют по зависимости
k.=70_Wf+^.. (9.31)
где Qoi.h — расход теплоты на отопление в точке
излома графика, Гкал/ч (ГДж/ч);
yOT,,=^JL0P;
расчетный расход сетевой воды на отопле-
ние, т/ч.
Пример. Определить эксплуатационный расчет-
ный расход сетевой воды для параллельно вклю-
чен ноги [щдпгреяатёля и температуру обратной воды
на тепловом пункте с нагрузками Qp = 0,6 Гкал/ч
Q«,—0,8 Гкал/ч. Исходные температурные данные
для расчета: Лг=150иС; i2r,= 7O°C, f,. = 50“C; i„P =
= —26вС, Г„.ч Н2,5гС. Подогреватель состоит из
четырех секций, коэффициент загрязненности
р. = 0,8.
Решение. Коэффициент Л—0,7. Определяем
коэффициент Мц
Mi—0,55-0,8-4= 1.76
5.6 Определение чкгплултлциопнпгп рпсчстного расхода теплоносителя 425
Таблица 9.8, ЗНАЧЕНИЯ Я ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ И ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ СХЕМ
ВКЛЮЧЕНИЯ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
Коэффициент Mi
ГД Г J 0.4 9.5 и .6 0.7 0,8 0,9 1.0 1,1 J.2 J.3
0,2 0,567 0,644 0,706 0,757 0,799 0.833 0,862 0,885 0,904 0,920
0.3 0,488 0,561 0,622 0,674 0,718 0,755 0,787 0,815 0,839 0,859
0,1 0,135 0,503 0,561 0,611 0,654 0,692 0,725 0,754 0,780 0,802
0,5 0,395 0,459 0,544 0.562 0.603 0.640 0,673 0,702 0,728 0.751
0,6 0,365 0,424 0,476 0.521 0.561 0,597 0,628 0,657 0,682 0,705
0.7 0,340 0,396 0,444 0,487 0,525 0,539 0,590 0,617 0,642 6,664
0,8 0,319 0,372 0.418 0,459 0,495 0.527 0,556 0,582 0,606 0,628
0,9 0,301 0,351 0,395 0,434 0,468 0,499 0,526 0,551 0,574 0,595
1,0 0,286 0,333 0,375 0,412 0,144 0,474 0,500 0,524 0,513 0,563
l.l 0,272 0,318 0,356 0,392 0,423 0,451 0,476 0,499 0,519 0,538
1,2 0,260 0.304 0.342 0,375 0,405 0,431 0,455 0,476 0,496 0,514
Продолжение табл. 9.8
Коэффициент Mi
Г J 'Л 1,5' 1,6 1 7 1,й 1Д 2,0 2.1 2,2 2,3 Й.4
0.2 0.934 0.945 0,954 0,961 0,968 0,973 0,978 0,981 0,984 0,987 0,989
0,3 0,877 0,892 0,905 0,917 0,928 0,937 0,944 0,951 0,957 0,962 0,967
0,4 0,822 0,840 0.856 0,870 0,883 0.894 0,904 0.913 0,922 0,929 0,936
0,5 0.772 0,791 0,808 0.823 0.837 0,850 0.862 0.872 0.882 0,891 0.899
0.6 0,726 0,745 0,763 0,778 0,793 0,807 0,819 0,830 0,841 0,851 0,860
0,7 0,684 0,704 0,721 0.737 0.751 0,765 0,778 0,789 0,800 0,810 0.820
0,8 0.648 0,666 0,683 0,698 0,712 0.726 0,738 0,750 0,761 0,771 0,780
0,9 0,614 0,631 0,648 0.662 0,676 0,689 0,701 0,712 0.723 0,733 0,742
1,0 0,583 0,600 0,615 0,630 0,643 0,655 0,667 0.677 0,688 0,697 0,706
1,1 0,555 0,571 0.586 0,599 0,612 0,624 0,635 0,645 0,654 0,663 0.672
1,2 0,530 0,545 0,559 0,572 0,583 0,594 0,605 0,614 0,623 0,632 0,640
‘6*
Из
значения V для М
при Р
табл. 9.Я
на ходы м
, = 1,76:
0,8 А =0,698+ (0,712—
1,76—1.7
-0,698)—--.„-=0,706;
J jC “ J /
fl.ll И..ЧИ Hf
к величине 0,7
Расчетный
отопления составляет:
0,8-1 (У
—------------------------= ] 0.0 т/ч.
150-70
расход
сетевой
воды на
систему
О
при Р —0,9 N — 0,662 + (0,076—
1,76—1,7
—0,662)y-g---р- = 0,670.
По Этим значений] .V определяем искомое зна-
чение Р:
Расход теплоты ня систему отоплении
излома температурного графика составляет
18 2,6
(8 + 26 °’Э = °’2ЙЗ Гкал'/’1 (l’lfW Г^ж/1[)
П ТОЧКР
откуда P = IJ,S 4 (0,9—0.8)
Р—U 8 -
0,7- 0,706+ (0,670—0,706)-:-,
0.9—0,8
0,7 —0.706
-------------0,82.
0,67 0,706
Эксплуатационный расчетный расход сете нон ко-
ды на подогреватель ранен:
„ 22,2-0,6
G?-^82—1МТ/"'
Температура обратной сетевой воды за подогре-
вателем в точке излома температурного графика
равна:
/тн. = 70
0,6-Ю3 „
-Ц—-ззп с.
16,2
Температура обратной воды от теплового пункта
в точке излома температурного графика равна;
(0,6+0,28.3) 10я
Л,м 70 ——-36,3’С.
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды при смешанной схеме включения по-
догревателей. Эксп.чуятан.нлнячтн расчетный
расход сетевой ноды на вторую ступень по-
догревательной установки, включенной по сме-
шанной схеме, определяют' в точке излома тем-
пературного графика из следующего уравнения,
которое решается методом подбора:
[1+т V(i+-%p4]Wi“i ™=-
Уг
(9.32)
126
Г.гилл Я Повышение экпилмичниеги геплоскибжешг^
Гай лица 9.9. ЗНАЧЕНИЯ V, ДЛЯ РАСЧЕТА ПЕРВОЙ СТУПЕНИ СМЕШАННОЙ СХЕМЫ
ВКЛЮЧЕНИЯ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
Киэффициепт Mi
0.4 ОД 0.6 07 0.8 0,9 1,0 1.1 1,2 1.3
(И 0,755 0,813 0,910 0.960 0,997 1.03 1.05 1,06 1,07 1,08
0.2 0,639 0,739 0,823 0,893 0,951 1,00 1,04 1,08 1,10 1,13
0,3 0,572 0,675 0,765 0,845 0,915 0.97G 1,03 1,08 1,12 1,16
0,4 0,526 0,630 0,723 0.809 0,880 0,957 1,02 1,08 1,13 1,18
0,5 0,493 0,596 0,692 0,781 0.864 0,942 1.01 1,08 1,14 1,20
0.0 0,467 0,569 0,666 0,758 0,846 0,92.9 1,01 1,08 1,15 1,22
0.7 0,445 0,54 7 0,645 0,740 0,831 0,919 1,0 1,09 1,17 1.24
0.8 0,428 0,529 0,628 0,724 0,819 0.911 1,0 1.09 1,18 1,26
0.0 0,413 0,513 0,613 С,7П 0,809 0.905 1.0 1,09 1,19 1,28
1.0 0,4 0,5 0,6 07 0.8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3
1,1 (1,389 0.488 0.589 0,690 0793 0,896 1,0 1.11 1,21 1,32
Продолжении тиПл. 9.9
Г 1.4 Коэффициент М|
1.3 1,6 1.7 1,8 1 .9 2,0 2.1 2,2 2,3 2,4
0.1 1,09 1.10 ЕЮ 1,10 1,10 1,11 1.11 1,11 Ll 1 1,11 1,1 1
0.2 1.15 1,16 1,18 1.19 1,20 1,21 1,22 1,22 1.23 1,23 1.23
о.з 1.19 1,22 1,24 1,27 1.29 1,30 1,32 1,33 1,31 1,35 1,36
0.4 ! ,23 1,27 1,30 1,33 1,36 1,39 1.42 1,41 (.46 1,48 1,50
0,3 1,26 1,31 1,36 1,40 1,44 1.48 1,51 1,55 1,58 1,01 1.63
0.6 1,29 1,35 1.41 1,46 1.51 1,56 1.61 1.65 1 70 1.74 178
0.7 1,32 1,39 1,46 1,52 1,59 1,65 1.71 1,70 1.82 1.87 1,92
6,8 1.34 1,42 1.50 1,58 1,66 1,73 L ,80 1,87 1,94 2.01 2,08
0.9 1.37 1,46 1,55 1,64 1,73 1,81 1,90 1,99 2,07 2.15 2,24
1.0 1,1 1.5 1.6 17 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,3 2,4
II 1.43 1,54 1,65 1,76 1,87 1,99 2,10 2,22 2,33 2.45 2,57
В этом уравнении Т постоянная величина, выбирают произвольнее значение Р и
определяющая расчетный температурный режим
подогревательной установки в точке излома
1 емпераiурного графина при /1и = 70°С, При
1Г = Ж. 1=0,45; при /г = 6()иС, Т = 0,18.
В уравнении (9.32) величину V определяют
по формуле
F=T 1 а (9.33)
Р“ + ifQF
Значение принимают равным Ql-.iaKC или
1,1 Q'-'1' □ зависимости от наличия или отсутствия
на тепловом пункте регулятора постоянства рас-
хода. Знамение Р, при котором удовлетворяет
ся уравнение (9.32), вычисляют следующим об-
разом :
1) находят коэффициенты М| и M2:
Mi=0.5p.!«i; М5- О.бц^,
। де i'll н tii -- числа секций соответственно н пер-
(ii)ii и второй ступенях подогревательной уепшни-
ки; и, и |i-2 — коэффициенты загрязненности для пер
вой и и'п.1|.и!Й ступеней подогревательной установки:
определяют величину V пл формуле (9.33);
3) ии величине коэффициента Mt и пл зна-
чению V находят из табл. 9.9 коэффициент
Лг ];
4) по величине коэффициента М« н по зна-
чению Р находят из табл 9 10 коэффициент
А7;
5) подставляю! постоянные величины и пай
денные значения И, Дч и ,V2 в формулу (9.32)
и проверяют выполнение равенства обеих частей
уравнения. Если равенство не удовлетворено,
выбирают новое значение Р л продолжают рас-
чет, начиная с п. 2;
6) если выбранное значение Р удовлетво-
ряет уравнению (9.32), переходят к ипределе
нию эксплуатационного расчетного расхода и
температуры обратной сетевой воды на тепло-
вом пункте.
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды на вторую ступень подогревательной
установки определяют но формуле (9.29), а
9.6. Определение лигплуатациопнего расчетного paewua теплоносителя
427
Таблица 9,1», ЗНАЧЕНИЯ ЛГ2 ДЛЯ РАСЧЕТА ВТОРОЙ СТУПЕНИ СМЕШАННОЙ СХЕМЫ
ВКЛЮЧЕНИЯ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
р Коэффициент Mi
0,4 0ф ОФ 0.7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3
0,0 0,574 0,736 0.908 1,09 1,28 1,48 1,69 1 ,У 1 2,15 2,39
0,7 0.514 0,655 0,800 0,95 1,11 1,27 1,44 1,61 1,79 1,98
0,8 0,468 0,591 0,7 18 0,847 0,979 1,11 1,25 1,39 1,54 1,69
0,9 0,131 0,511 0,653 0,766 0,880 0,995 1,Н 1,23 1,35 1,47
1,0 0,400 0,500 0,600 0.700 0,800 0,906 1 ,000 i, L П 1,20 1,30
1,1 0,374 0.466 0,536 0,616 0,731 0,822 0,909 0,996 1,08 1,17
1,2 0,352 0,13G 0,519 0,600 0,680 0,758 0,834 0,910 0,884 1,06
1,3 0,333 0,411 0,487 0,561 0,633 0.703 0,771 0,838 0,903 0,996
1,4 0,316 0,389 0,459 0,527 0,592 0,656 0,717 0.776 0,834 0,889
1,5 0,301 0,369 0,435 0,497 0,557 0,615 0.670 0,724 0,775 0,824
1,6 0,288 0,352 0,413 0.471 0,526 0,579 0.G30 0,678 0,723 0,767
Продолжение табл. 9.10
Р Кп?фс|м[цнн1т Ма
1.4 1,5 1,3 1,7 «,я 1,9 2,(1 2,1 2.2 2.3 2.4
0,6 2,65 2,92 3,21 3,51 3,83 4,17 4,52 4,89 5,29 5,70 6,13
0,7 2,17 2,37 2,58 2,80 3,02 3,25 3,50 3,74 4,0 4,27 4.55
0,8 1,84 1,99 2,15 2,31 2,48 2.65 2,82 3.0 3,18 3.26 3,55
0,9 1,59 1.71 1.84 1,96 2,09 2,22 2,35 2,48 2,61 2,74 2,88
1,0 1,40 1,50 1,60 1,70 1.80 1,90 2,00 2,10 2,20 2.30 2.40
1,1 1,25 1,33 1,4 1 1,50 1,58 1,66 1.74 1.81 1,89 1,97 2,05
1,2 1,13 1,20 1.27 1,33 1,40 1,47 1,53 J ,59 i ,65 1,71 1.77
1,3 ЕОЗ 1,09 1,15 1,20 1,26 1,31 1,36 1,42 1,46 1,51 1,56
1,4 0,943 0,994 1,01 1,09 1,14 1,18 1.23 L27 1,31 1,35 1.39
1,5 0,871 0,916 0,959 1,0 1.04 1,08 1,12 1,15 1,19 1,22 1,25
1,6 0,809 0,848 0,886 0.923 0,957 0,990 1,02 1,05 1,08 1.11 1.13
температуру обратной еетевий воды за подогре-
вателем первой ступени в точке взлома темпе-
ратурного графика вычисляют по формуле
(9.31).
Пример. Определить экеплуатациониый расчет
ный расход сетевой воды на тепловой пункт и тем-
пературу обратной воды за подогревателем первой
ступени при смешанной схеме включения подогре-
вателей.
Исходные данные для расчетее: УР=О,6 Гкал/ч;
Уёт=1,0 Гкал/ч; б/=12,5 т/ч; г,. = Ъ0“С; f„ п =
= зз°с, /„ „ =озс
Первая ступень подогревателя состоит из четы-
рех секций, вторая — из семи, коэффициенты загряз-
ненности соответственно равны р., = 0,(17; р,з = О,йО.
Решение. Для удобства решении уравнении
(9.32) и него и в равенство (9.33) подставляю!
известные величины:
0,354
[1 /0,18 1/(1 | • - |.-Vl = l 0,18,V2.
0,6
Величину Qli,„ определяют по зависимости
18—0
QnT.H = ,e,,n 1,0=0,354 Гкал/ч.
I В I ОО
Окончательно уравнение (9.32) приобретает вид.
(1,18—1,59V)-V, - 1—0,18Л\
Находят коэффициенты Mi и М2:
Mj = 0,5-0,67-4 = 1,34; М2 =0,6-0,5-7 —2,1.
Первоначальное значение Р принимают 0,9; при
чгпм V = 0,442
Пн табл. 9.9 определяют значение А г
при М, = 1,34 и /=0,4
1.34- 1,3
.V । = I , 18 + (1,23 -1,1 Я)-— = 1,2;
1.4— 1,3
при Mi — 1,34 и 7 = 0,5
1,34—1,3 ,
А, = 1,2 + (1,28- 1,2)----= 1,22,
при Mi-1,34 и V- 0.442 А, - 1,21.
По табл. 9.10 определяют значение Лгг:
при М2 = 2,! и Р=0,9 Аг = 2,48.
Полученные величины подстешляют в решаемое
уравнение
(1,18 1,59-0,14 2) 1,21 = 1-0,18-2,48.
О 577 + 0,554.
Принятое значение Р = 0,9 изменяем на Р —0,92:
при 1’ = 0,92. /=0.447 н Afj = 1,21
0,92- 0,9
,V2 = 2J8+ (2,1-2,48) ( — 2,4.
428
Глава 9. Повышение экономичности теплоснабжения
Проверяют уравнение
(1,18— 1,59.0,447) 1,21 • 1-0,18-2,4.
0.669 sc 0,568.
Эксплуатационный расчетный расход сетнной во-
ды оказывается раины я:
Л 18,2-0,6
б? =-----------11,9 т/ч,
0,92
а температура образ ной воды
пункта —
от теплового
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды при последовательной схеме вклю-
чения подогревателей. Эксплуатационный рас
четный расход сетевой воды на тепловой пункт
с последовательной схемой подогревательной
установки горячего водоснабжения определяют
в точке излом а температурного графика из сле-
дующего уравнения, которое решают методом
подбора:
Т^ = ц_^- ---------1 + — 11 , (9,34)
L/r V
где Ti —пос тип иная величина, определяющая рас-
четный температурный режим подогревательной ус-
тановки в точке излома качественного температур-
ного графика при Z|B = 70'JC (При ?tp= I50°C и
/Г = 5()"С Т|=0,82, а при f,. =ббиС 13 = 0,67), Т —
значение, которое соответствует принятому при рас-
чете смешанной ечемы.
Эксплуатационный расчетный расход при
последовательной схеме определяют при «ба-
лансовой» нагрузке горячего водоснабжения
(?,, на 25 % превышающей среднюю.
Значение И, при котором удовлетворяется
уравнение (9.34), вычисляют следующим обра-
зом :
1) находят коэффициент М, для первой
степени подогревательной установки: М| —
=s=0.5piH i;
2) выбирают произвольное значение /;
3) по величине коэффициента М) н по зна-
чению V находят по табл. 9.8 коэффициент (V;
4) подставляют постоянные величины и зна-
чения V и /V в формулу (9.34) и проверяют
выполнение равенства обеих частей уравнения.
Если равенство не удовлетворено, выбирают
новое значение V и продолжают расчет, на-
чиная с и. 3;
5) если выбранное значение V удовлетво-
ряет уравнению (9.34) переходят к оиределе
иию эксплуатационного расчетного расхода и
температуры обратной сетевой воды на тепло-
вом пункте.
Эксплуатационный расчетный расход сете-
вой воды на тепловой пункт определяют по
формуле
(/тМ)/И,
а температуру обратной воды за подогревате-
лем первой ступени при «балансовой» нагрузке
горячего водоснабжения — по зависимости
, 7П (Q,6+<?Or.H> 10J
Пример. Определить эксплуатационный расчет-
ный расход сетевой воды и температуру обратной
поды за подогревателем первой ступени при после-
довательной схеме включения пологревателей. Ис-
ходные данные приведены й примере расчета сме-
шанной схемы, за исключением Q,P = C.2 Гкал/ч,
Для удобства решения уравнения (9,34) в него
подставляют известные величины
„„я 0,354 I + 6,18-0,67
1,25-0,2 V
или
0,67А=2,42 0/11/К.
Коэффициент Mi «= 1,34.
Первоначальное значение V' принимают 0,3:
при М(= 1,34 и V —0,3 + — 0,859 + (0,87?
1,34-1,3
0,859)—1---— = 0,866.
1,4—1,3
Проверяют уравнение
0,67 • 0,866— 2,42—0,51 /0,3,
0,58 + 0,72.
Принятое значение V изменяют на 0,2; при
этим .V =0,926;
0,67-0,926 = 2,42 0,51/0,2;
0,52 + —0.13.
Принимают
Г = 0,28, + =0,926 + (0,866—0,926} X
0,28—0,2
Х 0,3 -0,2
0,878,
0,67 - 0,878 = 2,42—0,51 /0,28;
0,59 да 0,60.
Эксплуатационный расчетный расход сетевой во-
ды оказывается равным:
18,2-1.25-0,2
G?-—---------- = 16,2л т/ч,
0,28
а температура обратной воды от тс плотно пункта
„л (1,25-0,2 + 0.354) J03 л
zu п = 70—— -——-тт:-----— -= 32,8 С,
16,25
Ё
предметный указатель
I I ' i I I I | I I I I I
X 3 = fb «
3[ и ь - 5 э
**> “ ej .
XS5 I I |
430
Прслчетиын указатель
- воздуха 22
Ппдндчивающяе насоси:
- - ь з.чKpf.iT<ift системе теплоснабжения 20J
в и;крытой системе теплое пабженин 200
Нодт репа гр.। и:
— СГП.ВОН воды 36
- и:> т.п и рпии в иий поди 145
виды для систем отопления 4S
Подпиточные пдгосы; t
н закрытой системе тсп.тпг1г;|бжеичн 20|
— н -крытой системе теплоснабжения 206
Приборы -тля измерения и щштрштн.
Til ruioi I к и 216
- расхода боды 217
расхода ’«плоты 222
те и пер пт уры 2 I 5
Приборы для регулирования.'
— длп.н’пня 2d !1
давления и расхода пилы 248
калориферных установок 240
— расхода тгялпты 229
— температуры воды В системах юрнчего водоснабже-
ния 225
- температуры вовдухл п гюмешеинял 237
ypoiHiu виды 247
— циркуляционного расхода иолы 229
Приемка н эксплуатацию 366
Присоединении местных систем 116
Пуск тепловой сети в эксплуатации, 367—309
Р
Расчетные расходы сгтгппй воды 180—162
Рягхц.-i горячей воды у потребителей:
- нормы 29
.'iHi'ji.'ivo । анионный 152
Регистра айн трубопроводов 306
Регу.।прояание в тепловых сетях:
— кллориферпих усiансвок 213
- нгэлеваторного теплового пункта 213
оишле положения 212
— элеваторного тгч1лового пункта 213, 214
Режим регулирования отпуеия тепла:
-•• пл ня и не ветра 155
-- влияние нагрузки горячего водоснабжения 154
обо.гнв'| сине величии 153
общие положгиин 154
- ।счпературныС графини 155
Ре опт тгплоиых сетей н пунктов 380—391
С
Сетспьц' насосы.
— в открытой системе теплоснабжения 206
иены гач нн. 327
напор '.’ilO
— 11ода гa 200
Систем:: единиц 1
Строите.тисню тепловых счггей:
прпн.плшггво работ 394—398
- с.оиисованнг проекта 358
т е.1 liirii.’CKHH надДор 358
тсуни'к гкне условии 357
Схемы тепловых пунктов при:
недопустимо высоком давлении в обрптппй липни 122
- недостаточном напоре я обратной линии 120
вь'диста।очном напоре в подающей линчи 124
— недостятпином распила! аемом напоре 124
-- независимом присоединении местных систем 127
под иг in и паи ни и недопустимо высоком давлении и обрат-
ной л инн к 131
поливши на инн и недостаточном напоре в обратной ли-
нии 139
подмешивании и недостаточном напоре п тшдшищей ли-
нии 135
пониженной температуре воды у потребителей 129
Т
Температура обратной воды:
- я летний период 174
— яри качественном графике температур 155
при видорааборе 166
от тепловых пунктов с подогревателями горячего подо
снабжения 155
Температура теплоносителя:
— в системах горячего водоснабжения 152
— в системах отопления 2'2
Температурная полна ЗЗЙ
Температурный график:
- качественный дан калориферных установок 155
качественный для отопительных систем 155
— повышенный в закрытой системе теплоснабжении IBS
екпрректирпплппый в открытой системе теплоснабже-
ния 166
Тепловые испытания сетей:
— анализ результатов 339
— выбор участков 333
зядпчи 329, 333
измерительные приборы 836
исходные данные 333
— контроль точности ЯЗВ
обработка результатов 338
пОДГОТОпителг.пые работы 336
— пример расчета 340
-- проведение 337
— расчет параметрон 334
Тепловые нагрузки на:
— горячее водоснабжение 152
— калориферные установки 142
— отлплгияе 141
Тепловые потери трубппрпппдоп через изоляцию:
нормативные 331
— нормируемые тксплуатацнонные 331
— принципы нормирования 329
— расчет нормативных среднегодовых величии 330
Тепловые пункты:
— испытания оборудования 373
— регулирование гидравлического режим:: 304
— регулирование расхода теплоты 304—3 13
— регулирование температуры горячей воды 313
схемы при различных гидравлических режимах сети 118
Теплофикационные турбины 3U
Термодинамические свойства водяного пара 21
Технические требпвании к оборудованию тепловых сетей!
— арматура 361
бдку-анкумуляторы 363
— дренажные устройства 359
компенсаторы 362
— местные системы 365
- ... насосные станции 363
опоры 362
— размещение измерительных приборов 362
— способы прокладки 358
— тепловая иполип ни 3(53
— тепловые камеры 361
— тепловые пункты 304
Теченскателн 270
Т рубоприниды 43
V
Учет отпуска и потребления тепловой энергии:
— группы учета 406
- задачи 404
приборы учета 40о, 409—412
- пример расчета 413
проверка приборов учета 408
4
Фиксатор перемещения сальникового компенсатора 34$
Флуоресцеин 357
И
Циркуляция горячей воды при непосредственном водораа-
боре 202
1X1
ТПурфппки на теплоиых сетях 370
э
Экви нал ентнан шерохоеаюсть трубопроводов:
— определение 188, 329
— поправочный коэффициент 188
Элеплторы:
— корректировка размеров сопла Й13
применение 206
— расчет 71
— технические данные 71
Оглавление
431
О Г Л А В J1 Г- II И Е
Предисловие ........................... 3
Глава 1. Общие сведения .... 1
1.J, Единицы международной системы
СИ и соотношения между приме
няемыми единицами и единицами
системы СИ ....................... 4
1.2. Климатологические данные по не
которым городам СССР . . 5
1.3. Свойства воды, водяного пара и
воздуха.......................... 21
1.4. Удельные тепловые характеристи-
ки зданий, расчетные температуры
во утреннего воздуха и допустимые
температуры поверхности нагре-
вательных приборов............... 22
1.5, Нормы расхода горячей воды . 29
Глава 2, Оборудование систем центра-
лизованного теплоснабжении ... 30
2.1. Тепллприготовительное оборудо-
вание ТЭЦ и котельных ... 30
2.2, Трубопроводы и оборудование
тепловых сетей................... 43
2.3. Водоводяные подогреватели . . 48
2.4. Насосы........................... 53
2.5. Грязевики........................ 68
2.6. Элеваторы........................ 71
2.7. Калориферы....................... 76
2.8. Воздушно-отопительные агрегаты 93
2.0. Нагревательные приборы . .. 97
2.10. Нестандартное оборудование . . 113
Главы 3. Присоединение потребителей
теплоты к водяным тепловым сетям . 115
3,1. Присоединение систем отопления
и вентиляции ... 116
3.2. Присоединение систем горячего
водоснабжения............ 116
3.3. Схемы тепловых пунктов . 118
Глава 4. Наладка водяных тепловых
сетей......................... 140
11. Основные положения ... 140
4.2. Обследование системы централи-
зованного теплоснабжения НО
4.3. Определение тепловых нагрузок
потреблении..................... 141
4.4. Расчет режимов отпуска тепло-
ты ................................ 153
4-5. Определение расчетных расходов
,, теплоносителя.................. 180
4. б, )Гидравлический расчет тепловых
сетей................................ 184
4.7. Разработка гидравлического ре-
жима тепловых сетей .... 199
4.8. Г нд р а вл и чес к и й режим открыто и
системы теплоснабжения 202
4.9. Расчет смесительных и дроссель-
ных устройств 206
4.10. Регулирование тепловых сетей . . 212
Глава 5. Средства контроля и автома-
тизацнн систем теплоснабжения . . . 215
5.1. Контрольно-измерительные при
боры . . 215
5.2. Средства регулирования темпера-
туры и расхода теплоты . . 225
5.3. Средства регулирования давления
и расхода воды , . . 243
3.4. Регулирующие клапаны . . 257
□ ,5. Средства автоматизации цент-
ральных тепловых пунктов . . 267
Глава 6. Автоматизация тепловых се-
тен и тепловых пунктов 277
6.1. Измерение технологических пара- метров 277
6.2. Автоматизация подпитки тепло- вых сетей . ....... 278
6.3. Автоматизация гидравлического режима тепловой сети .... 281
6.4. Автоматизация насосного обору- дования в ЦТП 299
6.5. Регулирование гидравлического режима на тепловых пунктах . 304
6.6. Регулирование расхода теплоты в системах теплоснабжения . , 304
6.7. Принципиальные схимы автома- тического регулирования расхода теплоты на центральных и инди- видуальных тепловых пунктах 306
6.8. Регулирование температуры воды на горячее водоснабжение при закрытой системе теплое набже-
ПИЯ 313
6.9. Регулирование температуры воды на горячее водоснабжение при непосредственном волоразборе из тепловой сети . . 313
Глава 7, Испытания трубопроводов и оборудования водицы* тепловых се-
гей 317
7,1. Гидравлические испытания . . 317
7.2. Тепловые испытания и нормиро- вание тепловых потерь .... 329
7.3. Испытания сетей на расчетную
температуру теплоносителя . . 345
7.4. Испытания иа плотность 353
432
Оглавление
Глина 8. Эксплуатация тепловых сетей
и тепловых пунктов ................... 357
8,1, Технические услиния и техниче-
ский надзор при строительстве
тепловых сетей........................ 357
8.2. Основные технические требования
к строительству наружных водя-
ных тепловых сетей, тепловых
пунктов и систем теплопотребле-
ния .................................. 358
8,3. Приемка в эксплуатацию . . 3G5
8.4. Пуск водяных тепловых сетей,
тепловых пунктов и систем тепло-
потребления .......................... 387
8.5. Обслуживание тепловых сетей 369
У.6. Обслуживание тепловых пунктов 372
8.7. Защита трубопроводов теплоиых
сетей от коррозии..................... 374
8.8. Ремонт тепловых сетей и тепло-
вых пунктов........................... 380
8.9. Рекомендации по качеству строи-
тельства тепловых сетей . 394
Глина 9. Повышение экономичности
теплоснабжения...................... 401
9.1. Основные направления работы и
меры по экономии тилловой и электрической энергии при экс- плуатации тепловых сетей . . 401
9.2. Нормирование и технико-экономи-
ческие показатели тепловой сети 402
9.3. Учет отпуска и потребления теп-
лоты 401
9.4. Перевод работы системы тепло-
снабжения на повышенный тем- пературный график 419
9.5. Перевод работы системы тепло-
снабжения на новую расчетную температуру наружного воздуха 420
9.5. Определение эксплуатационного
расчетного расхода теплоносите- ля на тепловые пункты в закры- той системе теплоснабжения 423
Пре; сметный указатель 429
Справочное издание
Манкж Владимир Иванович
Каплинскнй Яков Ионович
Хиж Эдуард Ьенцовнч
Манюк Александр Иванович
Ильин Владимир Конегаптинович
ЦАЛАДКА И ЭКСПЛУАТАЦИЯ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЪ(Х ССТСЙ
Редакция литературы по жнлищпо коммунальному хозяйству
Зав редакцией /'. А. Гирькова
Редакторы Р. X, Исаева, ,4. А. Широкова
Мл. редактор Л. А. Козий
Технический редактор Е. Л. Сангррова
Корректор Г. А. Кравченко
ИВ .№ 4504
в ивбор 03.09 ЯЯ. Приписано в печать 25 10.ЯЯ. Т -20419. Формат 70у 100/Hi. Ьумага ффсетНВЯ <№-2
Глрниту?я «Литераi уриая». Офеетияя печать. Уел. печ. л. 34,33 Vc.i. up,-on. 34.S3. Уч.-изд. л. '17.43. Тнрпж 4 7 000 чип.
Над. Л? АХ-1075. ciaisaj К(Д1. Цы>а 2 р ЯП к.
(JIройи-здзт. 101442, Мосииа. Каляевская. 93я
Wu-hobi’ ыч типографии №4 Сиюяполигряфпрома при Государственном комитете СССР по цепям издательств, полиграфии
и книжной торговли 12011-11, Москва, Б. Перснг.тлпгкпи, ц. 40,