Текст
                    ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТЕПЛОЭЛЕКТРОПРОЕКТ
СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Под ред. инж. А. А. НИКОЛАЕВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ
Москва —1965


УДК 697.1.001.12@3) ПЕРЕЧЕНЬ ТОМОВ, ВХОДЯЩИХ В СЕРИЮ СПРАВОЧНИКОВ ПО СПЕЦИАЛЬНЫМ РАБОТАМ ВЫШЛИ В СВЕТ Огнеупорная кладка промышленных печей Механо-монтажные работы в промышленном строительстве Проектирование и сооружение скважин для водоснабжения Заводские железобетонные трубы и силосы Подъемно-транспортное оборудование для монтажных и специальных работ Электромонтажные работы Сварочные работы в строительстве Монтаж лифтов Защита от коррозии в промышленном строительстве Наладка, регулировка и эксплуатация систем промышленной вентиляции Теплоизоляционные работы Монтаж внутренних санитарно-технических устройств Монтаж вентиляционных сетей Изготовление стальных конструкций Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха Технологические трубопроводы промышленных предприятий: Часть. I. Трубы и детали трубопроводов различных назначений Часть. II. Изготовление деталей и узлов и монтаж трубопроводов Монтаж технологического оборудования химических заводов Сооружение промышленных печей ПОДГОТОВЛЯЮТСЯ К ИЗДАНИЮ Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации Механизмы, приспособления и механизированный инструмент для монтаж- монтажных работ Каталог-справочник отопительно-вентиляционного, водопроводно-канализа- ционного и газового оборудования Сложные основания для фундаментов ГЛАВНАЯ РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ СЕРИИ: А. К. Волнянский (главный редактор), Г. Г. Судаков (зам. главного редактора), И. В. Иоселовский, И. И. Марков, В. И. Мельник, Е. Я. Николаевский, А. К. Онкин, В. М. Орлов, И. Г. Староверов, М. Д. Тушняков, А. В. Чернов.
В справочнике приведены руководящие и нормативные материалы по проектированию тепловых сетей. Даны номограммы и таблицы, облегчающие выполнение трудоемких расчетов, характеристики основного оборудования тепловых сетей и источ- источников тепла Справочник предназначен для широкого круга инженерно-технических работников проектных, монтажно-строительных и эксплуатационных орга- организаций, а также может быть полезен для студентов высших и средних технических учебных заведений.
АВТОРЫ-СОСТАВИТЕЛИ И. П. Александров, И В. Беляйкина, А. М. Далин, ? ?. Зеликсон, ?. Г. Игнатьева, Д. Е. Каленковицкий, А. Ф. Михальченко, А Ф. Нечушкин, А. А. Николаев, А. П. Сафонов, М. Г. Шпеер. Научный редактор —А. К. ВОЛНЯНСКИИ
ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие Стр. 7 РАЗДЕЛ 1 ОБЩАЯ ЧАСТЬ Глава 1 Общие справочные материалы 1.1. Давления условные, пробные и рабочие 1.2. Условные проходы арматуры, фитингов и трубопро- трубопроводов 1.3. Климатологические данные по некоторым городам СССР 1.4. Свойства воды и водяного пара Глава 2 Трубы и детали трубопроводов 2.1. Условия выбора труб 2.2. Сортамент труб тепловых сетей ... 2.3. Основные типоразмеры труб 2.4. Детали трубопроводов ... Глава 3 Опоры трубопроводов 3.1. Подвижные опоры 3.2. Неподвижные опоры 3-3. Опоры трубопроводов, прокладываемых на трубах , Глава 4 Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 4.1. Общие положения 4.2. Запорная арматура, обратные и приемные клапаны . 4.3. Фланцевые соединения 4.4. Заглушки . 4.5. Сальниковые компенсаторы 4.6. Волнистые компенсаторы . Глава 5 Дренажные устройства трубопроводов 5.1. Дренаж водяных тепловых сетей 5.2. Дренаж паропроводов 5.3. Конденсационные горшки и конденсатоотводчики . . 5.4. Промывка трубопроводов водяных тепловых сетей . 5.5. Грязевики РАЗДЕЛ II СХЕМЫ И РАСЧЕТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Глава 6 Схемы тепловых сетей Глава 7 Определение расходов тепла 7.1. Часовые расходы тепла на отопление и вентиляцию . 7.2. Часовые расходы тепла на бытовое горячее водо- водоснабжение 7.3. Годовые расходы тепла жилыми и общественными зданиями Глава 8 Регулирование отпуска тепла 8.1. Общие положения и условные обозначения .... 8.2. Регулирование отпуска тепла на отопление 8.3. Регулирование отпуска тепла на вентиляцию .... 8.4. Регулирование отпуска тепла на горячее водоснаб- водоснабжение 8 9 12 17 19 22 27 29 36 41 45 46 56 60 61 65 68 71 74 82 84 89 90 94 95 8.5. Регулирование отпуска тепла при двухступенчатых схемах включения подогревателей горячего водоснаб- водоснабжения , 8.6. Скорректированные графики регулирования для от- открытых систем тепловых сетей Глава 9 Гидравлические расчеты трубопроводов 9.1. Основные положения 9.2. Основные расчетные формулы 9.3. Расчетные расходы теплоносителя 9.4. Гидравлический расчет трубопроводов водяных теп- тепловых сетей 9.5. Гидравлический расчет паропроводов 9.6. Гидравлический расчет конденсатопроводов .... 9.7. Графики давлений Глава 10 Расчет трубопроводов на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 10.1. Расчет трубопроводов тепловых сетей на прочность 10.2. Способы компенсации тепловых удлинений трубо- трубопроводов 10.3. Расчет плоских участков трубопроводов на компен- компенсацию тепловых удлинений при гибких компенсато- компенсаторах и самокомпенсации 10.4. Расчет на компенсацию тепловых удлинений плоских участков трубопроводов различной конфигурации . 10.5. Расчет на компенсацию тепловых удлинений участ- участков трубопровода с П-образными компенсаторами Глава 11 Нагрузки на опоры трубопроводов 11.1. Нагрузки на подвижные опоры 11.2. Нагрузки на неподвижные опоры РАЗДЕЛ III ПРОКЛАДКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Глава 12 Общие вопросы прокладки 12.1. Общие положения 12.2. Трасса и продольный профиль тепловых сетей . . 12.3. Конструирование трубопроводов 12.4. Вентиляция проходных каналов Глава 13 Тепловая изоляция 13.1. Материалы 13 2. Определение термических сопротивлений и толщин изоляционных конструкций 13.3. Определение температуры в различных точках тем- температурного поля изолированного трубопровода . . Глава 14 Защита трубопроводов от электрокоррозии Глава 15 Строительные конструкции 15.1. Основные положения 15.2. Подземная прокладка Стр.
Оглавление Стр. 15 3. Надземная прокладка 285 15.4. Переходы тепловых сетей через препятствия . . , 289 15.5. Расчеты специальных сооружений тепловых сетей . 293 РАЗДЕЛ IV НАСОСНЫЕ И ПОДОГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ, ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ Глава 16 Качество и количество подпиточной воды водяных тепловых сетей 161. Нормативные требования к качеству подпиточной воды 299 16.2. Количество подпиточной воды и производительность водоподготовки 301 16.3. Центральные баки-аккумуляторы 302 16.4. Приложения — Глава 17 Насосные установки 17.1. Основные характеристики насосных установок . . . 303 17.2. Оборудование насосных установок , 309 Глава 18 Подогревательные установки 18.1. Основные положения 313 18.2. Тепловой расчет подогревателей 320 18.3. Потери напора воды в подогревателях , 327 Глава 19 Тепловые пункты РАЗДЕЛ V ТЕПЛОВОЙ КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Глава 20 Тепловой контроль и автоматика 20.1. Тепловой контроль тепловых сетей . 20.2. Принципиальные схемы автоматизации основных уз- узлов тепловых сетей . . 20.3. Основные типы регуляторов применяемых в тепло- тепловых сетях 20.4. Телемеханизация тепловых сетей РАЗДЕЛ VI ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ Глава 21 Укрупненные технико-экономические показатели Литература Стр. 329 336 340 346 351 352 358
ПРЕДИСЛОВИЕ Быстрыми темпами развивается промышленность и ведется в больших масштабах новое жилищное строитель- строительство, вытесняя устаревший жилой фонд как в городах, так и в поселках сельской местности, что приводит к росту концентрированного теплового потребления, созда- создавая благоприятные условия для широкого развития си- систем централизованного теплоснабжения. Дальнейшее значительное развитие получит тепло- теплофикация, базирующаяся на тепловых нагрузках круп- крупных теплоемких предприятий и жилых районов городов. В городах и поселках, ке охваченных теплофикацией, и в поселках сельской местности значительное развитие получат системы централизованного теплоснабжения от районных котельных. Некоторое развитие получат системы теплоснабже- теплоснабжения от геотермальных источников. Развитие систем централизованного теплоснабже- теплоснабжения в промышленности, городах и поселках связано с большим объемом строительства тепловых сетей различ- различного назначения. В настоящем справочнике, на основе обобщения и систематизации накопившегося опыта по проектирова- проектированию тепловых сетей, впервые сделана попытка дать необходимые для проектировщика материалы, которые помогут в практической работе. Некоторые вопросы, получившие в литературе доста- достаточное освещение, приведены в кратком изложении. Собранные нормативные, расчетные и руководящие материалы могут быть использованы на всех стадиях проектирования тепловых сетей. В основу справочника положены руководящие мате- материалы и методические работы Теплоэлектропроекта. Использованы также опубликованные руководящие материалы Ленпроекта, Мосинжпроекта, Мосэнергопро- екта, Промстроипроекта и других проектных организа- организаций, а также нормативный материал союзного значе- значения — СНиП, ГОСТы, МН и пр. Отдельные главы написаны следующими авторами: инж. Александровым И. П.—гл 12 и 19; инженерами Беляйкиной И В и Игнатьевой Н. Г. — гл. 2, 3, 4, 7, 8,« 10, 11; инж. Далиным А М. — гл. 6, 17, 18 и 20; инж. Зеликсоном ? ?. — гл. 13; инж. Каленковицким Д Е.— гл. 14; инж. Нечушкиным А. Ф. — гл. 15; инж. Михаль- ченко А. Ф. — гл. 16; канд. техн наук Сафоновым А. П. — гл. 8 и 20; инженерами Беляйкиной И. В., Игнатье- Игнатьевой Н. Г. и Шпеер М. Г. — гл 5; инженерами Беляйки- Беляйкиной И. В , Игнатьевой ? Г. и Николаевым А. А. — гл. 9; инженерами Беляйкиной И. В. и Шпеер М. Г. — гл. 1. Рецензирование справочника выполнено группой сотрудников лаборатории теплофикации Всесоюзного теплотехнического института под руководством и при участии проф. д-ра техн. наук Соколова Е. Я. и группой специалистов Мосэнергопроекта, Гипрокоммунэнерго, ВНИИСТ, Теплосети Мосэнерго под руководством и при участии инж. Филиппова ?. ?.
РАЗДЕЛ I ОБЩАЯ ЧАСТЬ ГЛАВА 1 ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ 1.1. ДАВЛЕНИЯ УСЛОВНЫЕ, ПРОБНЫЕ И РАБОЧИЕ Давления условные, пробные и рабочие для труб ар- арматуры и соединительных частей трубопроводов тепло- тепловых сетей должны приниматься по табл. 1.1. Под условным давлением понимается давление, на которое рассчитаны труба, арматура и соединительные части трубопроводов при температуре теплоносителя 0° С, принятое за основное при определении рабочих дав- давлений при более высоких температурах теплоносителя. Условное давление Ру устанавливает связь между рабо- рабочим давлением Рраб теплоносителя и его температурой. За рабочее давление принимается номинальное экс- эксплуатационное давление теплоносителя, на которое рас- рассчитывается трубопровод. Давления условные, пробные и рабочие в кгс/см2 (избыточные, по ГОСТ 356—59) Таблица 11 Наименование Трубы, арматура и соединительные ча- части из углеродистой стали (С<0,3) Арматура и соеди- соединительные части из чугунов (серого и ков- ковкого) То же, из бронзы и латуни Условные давления Ру Пробные давления Рпр Температура среды в вС До 200 225 250 275 300 325 350 375 400 410 425 430 435 440 445 450 До 120 200 250 300 350* 400* До 120 200 250 1 2 2,5 4 4 6 6 9 10 15 16 24 25 38 40 60 64 95 Наибольшие рабочие давления ????? 1 1 0.9 0,9 0.8 0,8 0.7 0,7 0.6 0.6 0.6 0,5 0,5 0,5 0,5 1 1 1 1 0,8 0,7 1 1 0,7 2.5 2,4 2,2 2,1 2 1,9 1,8 1,7 1,6 1.5 1,4 1,3 1.2 1,2 1,1 1 2,5 2.5 2 2 1,9 1,6 2,5 2 1,7 4 3,8 3,6 3.4 3,2 3 2,8 2.6 2,5 2,4 2.2 2,1 2 1,9 1,8 1,7 4 3,6 3,4 3,2 3 2,8 4 3,2 2,7 6 6 5.6 5,3 5 4,8 4,5 4,2 4 3,8 3,6 3,4 3,2 3 2.8 2,6 6 5,5 5 5 4,5 4,2 6 5 4 10 9,5 9 8,5 8 7,5 7 6,7 6,4 6 5,6 5,3 5 4,8 4,5 4,2 10 9 8 8 7,5 7 10 8 7 16 15 14 13 12.5 12 11 10,5 10 9.5 9 8.5 8 7,5 7 6,7 16 15 14 13 12 10 16 13 11 25 24 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12,5 12 И 10,5 25 23 21 20 18 16 25 20 17 40 38 36 34 32 30 28 26 25 24 22 21 20 19 18 17 40 36 34 32 30 28 40 32 27 56 53 50 48 45 42 40 38 36 34 32 30 28 2S - 64 - | Примечания: 1. Звездочкой обозначены температуры только для ковкого чугуна. 2. На трубопроводы в собранном виде ГОСТ 356—59 не распространяется. 3. Рабочие давления для промежуточных значений температуры среды определяются линейной интерполяцией. 4. При определении ступени условного давления допускается превышение фактического рабочего давления в пределах до 5% над указанным для заданной температуры без перехода к высшей ступени условного давления.
Глава 1. Общие справочные материалы 1.2. УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ АРМАТУРЫ, ФИТИНГОВ И ТРУБОПРОВОДОВ Трубы, арматура, компенсаторы, грязевики, фланцы, заглушки и детали трубопроводов (отводы, переходы, тройники и пр.), а также части оборудования тепловых сетей должны изготовляться под условные проходы по ГОСТ 355—52 (табл. 1.2) и обозначаться этим условным проходом. Условный проход для литых труб и арматуры соот- соответствует их действительному внутреннему диаметру, а для стальных труб тепловых сетей — усредненному по толщине стенки внутреннему диаметру Условные проходы фланцев и соединительных частей (отводов, переходов и пр ) принимаются по условному проходу тех труб, для которых они предназначены. 1.3. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НЕКОТОРЫМ ГОРОДАМ СССР В табл. 1 3 приводятся климатологические данные по некоторым городам СССР. Температура наружного воз- воздуха, продолжительность отопительного периода и сей- Таблица 1.2 Условные проходы арматуры, фитингов и трубопроводов (по ГОСТ 355—52) Условный проход D в мм 15 20 25 32 40 50 60* 70 80 100 125 Трубная резьба в дюймах 72 з/1 1 ? У* ? ?? 2 2 Чг 3 4 5 Условный проход D в мм 150 175* 200 225* 250 275* 300 325* 350 375* 400 Трубная резьба в дюймах 6 7* 8 9* 10 11* 12 — Условный проход D в мм 450 500 600 700 800 900 1000 1100* 1200 — Трубная резьба дюймах _ — — — * Для трубопроводов тепловых сетей не применяются. смичность для этих городов приняты по СНиП II-А 6-62, продолжительность стояния температур наружного воз- воздуха за отопительный период рассчитана по климатоло- климатологическим справочникам. Данные о средней температуре грунта приведены в табл. 1.4. Таблица Расчетные температуры наружного воздуха, продолжительность стояния температур наружного воздуха за отопительный период, продолжительность отопительного периода и сейсмичность с 7 баллов и выше 1.3 Наименование городов Температура на- наружного воздуха в ° С расчетная для про- ектиро- ектирования s о a к о си « о =t -О Число суток за отопительный период со среднесуточн ыми тем- температурами наружного воздуха в °С —4! —40 —40 —35 —35 —30 —30 —25 -25 —20 —20 -15 —15 —10 —10 —5 —5 0 0 +8 ?2 Европейская часть СССР Архангельск Астрахань Баку Брянск Вильнюс Витебск Вологда Воронеж Волгоград , . Горький Грозный Жданов (Донецкая обл.) Златоуст (Челябинская обл.) . . Иваново Казань Калинин Киев Киров Кировоград Кишинев Краснодар К>йбышев· . · Курск Ленинград —32 —22 — 3 —23 —21 -23 —28 —25 -25 —28 —16 —20 —32 —28 -29 —25 —21 —31 —21 -16 —17 —29 —25 —24 —17 —11 — 1 -12 — 9 —И —16 —14 -14 -17 — 8 _ g —20 -16 —18 —14 —10 19 — 9 7 — 6 -18 —13 —12 —4,7 —2 4,8 —2,2 —0,7 —2 —4,2 —3,7 —33 —4,9 0,3 —0,7 -6,4 —4,4 —5,9 —3,3 —1.2 —5.9 —0,8 0,6 1.3 —5,8 —3,1 —2 0,05 0,3 0,1 0,1 0,2 0,23 0,03 0,26 0,03 1,6 0,1 0,05 1.3 0,3 0,03 0,93 1,82 1.3 0,82 0,6 2,27 0,4 0,12 0,04 4,3 0.32 0,6 0,12 0,6 3 1.1 0,5 3.1 5,9 2.5 3,6 1,62 0,12 4,7 0,12 0,03 4,3 0,5 0,5 9,4 1,54 3 0,84 2,52 7 4,6 4.7 7,58 0,2 0,5 12,8 7,2 9,2 4.65 0,92 10,6 0,94 0,1 0,6 12 3,4 2,87 18,5 5,2 11,1 4,5 8,1 15,7 13,6 12.3 16,9 1.8 4,1 25,12 15 19.23 14,8 5 22,14 4,54 1,8 1.52 20,4 10,3 8,9 31,9 13,9 21.6 11.8 21.3 28,1 22,4 21,1 27,7 6,7 10,4 39,5 27,6 30,6 23.5 13.5 33.2 12,72 7,5 5.6 24.9 22,1 19,44 45,4 26,5 35,8 27,1 35,8 42 35,6 30 40,3 15,4 25,6 42,24 32,4 39,6 39.2 28,6 43,27 26,12 16,04 13,1 36 36,1 37,1 67,55 64,54 60,8 77,64 70,63 62,8 63,4 60,37 62,39 58,9 66,4 47.42 71,77 54,92 66.63 69.86 52.56 65,56 63,56 43,15 58,97 63,48 74.15 75 59 ПО 63 79 70 72 54 49 58 73 68 60 65 59 67 73 62 70 78 85 51 64 254 171 ПО 196 201 209 232 195 178 217 156 175 235 223 217 218 191 231 180 167 149 208 200 223
10 Раздел I. Общая часть Продолжение табл. 1.3 № п/п Наименование городов Температура на- наружного воздуха в °С расчетная для про- ектиро- ектирования се к я к* Л а> ч О, to о н Число суток за отопительный период со среднесуточными тем- температурами наружного воздуха в °С —45 —40 —35 —30 —30 —25 —25 —20 —20 —15 —15 —10 —10 — 5 —5 О Лиепая (Латвийская ССР) .... Луганск Льеов Магнитогорск . · Махачкала Минск Москва Мурманск Нижний Тагил (Свердловская обл.) Николаев Новгород Новороссийск · Одесса ¦ . . Оренбург Орск (Оренбургская обл.) Пенза Пермь Петрозаводск Псков Рига . · Ростов-на-Дону Рязань Саратов · · . . . Свердлосск Смоленск Сыктывкар (Коми АССР) Таллин Тбилиси Тула Ульяновск Уральск (Западно- Каза>станская обл.) Уфа Харьков Челябинск Азиатская часть СССР Актюбинск . · . . · Алма-Ата Барнаул Владивосток Иркутск Караганда Красноярск Кустанай Ленинск- Кузнецкий (Кемеровская обл.) Минусинск (Красноярский край) . Новосибирск Омск Павлодар (Целинный край). . . . Петропавловск (Целинный край) . Самарканд Семипалатинск —17 —22 —16 —33 —13 22 -26 —26 —33 —18 —24 —12 —15 —28 —31 —28 —31 —26 -23 -19 —22 —27 —28 —32 -24 —32 —21 — 7 —26 -29 —28 —31 —23 -32 -29 —24 —38 —24 - 35 —32 -37 —35 —38 —40 —39 —36 -35 —36 —12 —36 - 6 -11 - 7 -22 - 4 -10 --15 -14 -21 - 7 -12 - 4 - 7 -20 -22 -17 -20 -14 -11 - 8 -10 -15 -17 -21 -13 --20 -10 - 2 -14 -18 -19 -19 -И -21 1.2 —1,7 0,2 -7,7 2,4 —1,4 —3,7 —3,2 —6,5 0,5 —2,9 4,1 1,1 -6,8 —7,7 —4,7 —6,4 —2,9 —1,8 —0,4 —1,4 —4 —4,5 -6,5 -2,6 -6,1 —0,6 2,3 -3,4 —5,4 -6,3 —6,2 —2,5 —6,8 -7,1 -3 -8,1 -4,7 -8,8 -7,2 -7,5 -8,4 -7,7 -8,2 -8,9 -8,9 -8,9 -8,8 2,9 -7,5 0,04 0,02 0,02 0,04 0,3 0,04 0,2 0,12 0,02 0,4 0,44 0,3 0,14 0,72 0,13 0.15 1,1 0.63 0,21 0,23 0,13 0,25 0,8 0,02 0,3 0,6 0,2 0,2 0,14 0,07 0,52 0,03 0,42 1,4 0,1 0,1 0,22 0,3 0,03 1,7 2,1 1,3 2,7 0,2 2,4 3,3 3,1 2,44 0,9 0,9 0,06 1,6 0,45 1,1 1,3 0,9 1,24 1,1 0,4 2,5 0,17 0,03 0,5 0,1 1,82 0,1 3,8 0,3 0,5 0,6 1,4 0,02 1,32 0,9 4,9 4,8 3,1 5,3 2,8 4,54 7,3 4,8 5,4 3,4 3,8 3,4 0,02 0,29 0,06 5.2 0,35 2,04 3,9 4,3 0,02 1,9 5,5 7,24 1,82 6 1,52 0,8 0,1 0,2 1,9 1,5 6 0,83 7,5 0,02 0,6 3,4 3,4 5,04 0,4 5,3 5,5 0,4 10,2 0,1 11,9 6,9 10,8 10,1 9,7 13,3 11,8 12,1 11,7 10,5 7,9 0,14 2,2 0,21 15,6 0.12 1,83 5,4 9,1 12,9 0,3 5,6 0.2 13,9 17,4 7,37 11,9 5,45 2,63 0,5 1,5 5,33 8,1 12,2 3,4 12 0,7 1,9 9,9 11 11.4 1,9 14,8 13,6 2,8 16,7 3,7 16,9 12,85 14,9 19,2 15,3 19,4 17,63 19,5 23,14 21 15,4 1,4 6,7 1,4 28,8 0,56 6,8 13,82 18,1 23,7 2,22 14 ,9 ,5 ,33 ,7 ,5 ,14 33 ,5 0 5,7 19,6 20,5 22,8 7,9 24,6 24,3 7,6 25,8 17,8 36 20,25 22,1 27,13 24,44 24,8 26,9 29,6 29,1 29,2 0,4 24,6 6,5 15,94 7 54 2,32 15,52 24,7 31,9 55 9,2 27,9 5,42 31,4 31,6 31,3 33,7 24,52 18,5 11,2 13,1 26,2 27,3 38,0 20,9 32,9 13,8 10,4 30,2 29,7 33,2 17,2 34,9 29,2 19 34,1 34,9 36 31,9 31,6 32,9 30,3 30,4 36,1 34,2 33 35,8 2,7 29,9 16,82 27,72 20,71 35 7,8 30,1 39,3 48,4 39 18,7 42,6 16,1 34,6 30,9 40,4 42,62 41,92 31,2 23,84 26,65 38 36,8 43,26 36 43,6 30,9 83,0 37,3 34,6 41,1 31,6 40,63 35 36,1 36,4 35,1 29,6 40,2 37,1 36 40,5 31,1 36,2 34,4 33 36,23 9,3 35,4 75,12 62,09 64,62 29,7 32,2 79,4 63,27 74,16 33 59 56 52,9 58,41 46,86 47,62 53,44 50,84 75 52 78,34 81,03 65,85 64,54 57,2 44.14 73,44 53,9 84,58 44 52,1 51,1 46,84 67,98 41,15 49 46 58,1 41,72 45,4 42,4 53,35 42,76 40,54 50,67 42,3 40,84 39,13 34,49 37,44 18,6 42,35 104 65 91 50 109 72 60 94 63 75 79 125 79 47 48 58 56 78 73 92 62 53 47 63 68 69 90 150 65 60 50 56 63 59
Глава 1. Общие справочные материалы 11 Продолжение табл. 1.3 № п/п Наименование городов Температура на- наружного воздуха в °С расчет- расчетная для проекти- проектирования едняя льног Число суток за отопительный период со среднесуточными температурами наружного воздуха в °С -45 -40 —40 -35 -35 —30 -30 -25 -25 —20 —20 -15 -15 —10 -10 —5 +8 5е Ташкент Тобольск (Тюменская обл.) Томск Тюмень Хабаровск Чита —4 —24 —25 —22 —25 —30 2 —8,1 —8,7 7,2 —9,3 -11,7 0,24 0,14 0,57 0,2 0,9 1,54 2,7 0,84 0,1 5,2 6Д 3,9 2,1 13,8 9,5 11,3 7,3 12,3 23,9 18,2 18,14 15,8 28,2 31,1 1,3 28,3 28 24,8 35,8 30,8 4,8 35,6 37 35,6 29,8 26,1 11,6 38,8 36,6 38,9 26,6 28,1 23,3 33,02 43 41,66 27,1 24,1 131 235 238 226 220 243 Примечания: 1. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления принята как средняя наиболее холод- холодной пятидневки из восьми зим, взятых за 50 лет. 2. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции принята как средняя температура воздуха наиболее хо- холодного периода, составляющего 15% общей продолжительности всего отопительного периода. 3. Продолжительность отопительного периода определена по числу дней с устойчивой среднесуточной температурой наружного воз- воздуха -j-8°C и ниже. 4. Средняя температура наружного воздуха отопительного периода принята как средняя алгебраическая за отопительный перио а. 5. Интенсивность землетрясений в баллах оценивается по ГОСТ 6249—52. Таблица 1.4 Средняя температура грунта в °С для некоторых пунктов СССР Наименование городов Зимняя Летняя Годовая Глубина грунта в ж 0,8 1,6 3,1 1,9 2 0,7 1,5 —0,1 1,3 2,7 0,7 0,8 19,1 17,4 13,2 23,7 19,4 18,5 15 17,3 16,3 1,6 16,4 15,4 10,9 19,5 16,1 17,7 13,3 15,1 13,7 0,8 9,7 8,3 5,9 10,1 8,4 5,5 6,2 8,5 5,4 Наименование городов Зимняя Летняя Годовая Глубина грунта в м 0,8 1.6 0,8 1,6 0,8 1,6 Брест . . . Бежецк . . Вологда . . Волгоград . Гродно . . Даугавпилс Иваново Киев . . . Ленинград 1,2 0,5 1 —1,9 0,3 -1,6 —0,1 1 —2,5 9,6 8,2 5,9 10,2 8,3 5,8 6,3 8,5 5,9 Москва Минск Одесса Орел Оренбург Ростов-на-Дону . . . Рига Свердловск Харьков 1 1 3,2 0 —1,1 0,8 -1,3 0,75 1,5 1,6 2,9 5,5 1,8 1,9 4,8 -0,3 2,7 2,7 14,4 11,8 23 17,2 15,6 20,2 16,5 12 17,1 13,4 10,7 19,6 14,8 12,5 16,6 16,2 9,1 15,7 6,5 8,5 12,7 7,5 6,8 10,4 6,2 6 6,5 8,4 12,5 7,6 7,1 10,7 6,3 5,5 8,9
12 Раздел I. Общая часть 1.4. СВОЙСТВА ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА В табл. 1.5—1.7 приведены основные термодинамические и физические свойства воды и водяного пара, составленные по данным справочной литературы. Таблица 15 Термодинамические свойства сухого насыщенного пара и воды на линии насыщения а. %% Я и Is Ч 09 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1.6 1,7 1,8 1,9 2 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2.8 2.9 3 3,1 3.2 3,3 Температура насыщения ^в°С 99,09 101,76 104.25 106.56 108,74 110,79 112,73 114,57 116,33 118,01 119.62 121,16 122,65 124,08 125,46 126,79 128,08 129,34 130.55 131,73 132,88 134 135,08 136,14 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес ?" в кгс1м3 0,5797 0,6337 0,6873 0,7407 0.7943 0,8467 0,9001 0,9524 1.0046 1,057 1,109 1,161 1,212 1.264 1,315 1,367 1,417 1.459 1.52 1,57 1,621 1,672 1,722 1,772 энталь- энтальпия i" в ккал\кг 638,8 639,8 640,7 641.6 642,3 643,1 643.8 644,5 645.1 645,7 646.3 646,8 647.3 647.8 648,3 648,7 649,2 649,6 650 650.3 650,7 651.1 651,4 651 8 Вода на линии насыщения удель- удельный вес ?' в кгс]м? 958 957 955 955 952 951 950 949 947 946 945 944 941 940 940 939 938 937 936 935 934 932 930 930 энталь- энтальпия ?" в ккал1кг 99,19 101,87 104,38 106,72 108,92 110,99 112.95 114,81 116,6 118,3 119,94 121,9 123 124,5 125,9 127,2 128,5 129,8 131,1 132,3 133,4 134,6 135.7 136,8 Скрытая теп- теплота парооб- парообразования Г в ккал/кг 539,6 537,9 536,3 534.9 533,4 532.1 530,8 529,7 528,5 527.4 526.4 525,3 524,3 523,3 522,4 521,5 520,7 519,8 518,9 518 517,3 516,5 515,7 515 Давление ? в кгс/см? 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4 4.1 4,2 4,3 4,4 4.5 4.6 4,7 4.8 4,9 5 5,2 5,4 5.6 5,8 6 6,2 6,4 га Ц» <и Зо §3« 137,18 138,19 139,18 140,15 141,09 142,02 142,92 143,81 144.68 145,54 146,38 147,2 148,01 148,81 149,59 150,36 151,11 152,59 154,02 155.41 156,76 158,08 159,Зо 160,61 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес ?* в кгс1ма 1,823 1,873 1,923 1,974 2,024 2,074 2,124 2,173 2,223 2,273 2,323 2.373 2.422 2,472 2,521 2,571 2,62 2,718 2,817 2.915 3,013 3.111 3,209 3,307 энталь- энтальпия 1" в ккал/кг 652,1 652,4 652,7 653 653,3 653,6 653,9 654.1 654,4 654,7 654,9 655,2 655,4 655,6 655,9 656.1 65J.3 653,7 657.1 657.5 657.9 658,3 658.6 659 Вода на линии насыщения удель- удельный вес т' в кгс/м3 930 929 929 927 925 925 925 924 922 922 921 920 920 920 919 918 916 915 914 912 912 910 909 906 энталь- энтальпия i' в ккал/кг 137,8 138,9 139,9 140,9 141,8 142,8 143,7 144,6 145,5 146,4 147.3 148,1 149 149,8 150,6 151,4 152,1 153,7 155,1 156.6 158 159,3 160,7 162 Скрытая теп- теплота парооб- парообразования Г в ккал/кг 514,3 513,5 512,8 512.1 511,5 510,8 510,2 509.5 508,9 508,3 507,6 507,1 506,5 505,8 505,3 504,7 504,2 503 502 500,9 499,9 498.9 497.9 497
Глава 1. Общие справочные материалы 13 Давление ? в кгс/см? 6,6 6,8 7 7,2 7,4 7.6 7,8 8 8,2 8,4 8,6 8,8 9 9,2 9,4 9,6 9,8 10 10,5 11 11,5 12 12,5 н ? 161,82 163,01 164,17 165,31 166,42 167,51 168,57 169,61 170,63 171,63 172,61 173,58 174,53 175,46 176,38 177,28 178,16 179,04 181,16 183,2 185,17 187,08 188,92 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес т" в, кгс/м3 3,404 3,501 3,6 3,697 3.794 3,891 3,989 4,085 4,182 4,279 4,375 4,472 4,568 4,664 4,762 4.859 4,953 5,051 5,291 5,531 5,77 6,013 6,254 энталь- энтальпия i" в ккал/кг 659,3 659,6 659,9 660,2 660,4 660,7 661 661,2 661,4 661,7 661,9 662,1 632,3 662,5 662.7 662,9 663,1 653,3 663,7 664.1 664,5 664,9 665,3 Вода на линии насыщения удель- удельный вес т' в кгс/м3 905 905 904 903 901 900 899 898 897 896 895 894 893 892 890 890 889 889 887 884 861 880 879 энталь- энтальпия 1' в ккал/кг 163,2 164,5 165,1 166,9 168 169,2 170,3 171,4 172,4 173,4 174,5 175,5 176,5 177,5 178,5 179,4 180,3 181,3 183,5 185,7 187,7 189,8 191,7 Во V. 2 ° ·" О « «J «ass; Очаи 496,1 495,1 494,2 493,3 492,4 491,5 490,7 489,8 489 488,3 487,4 486,6 485,8 485 484,2 483,5 482,8 482,1 480,2 478.4 476,8 475,1 473,6 о, Г* §2 el и 13 13.5 14 14,5 15 15,5 16 16,5 17 17.5 18 18,5 19 19,5 20 20,5 21 21,5 ? 22,5 23 23.5 24 Is" a» 3° §§« 190,71 192,45 194,13 195,77 197,36 198,91 200,43 201,91 203,35 204,76 203.14 207,49 208,81 210,11 211,38 212,63 213,85 215,05 216,23 217,39 218,53 219,65 220,75 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес ?" в кгс/м? 6,494 6,734 6,974 7,21 7,452 7,692 7,93 8,17 8,41 8,651 8,889 9,132 9,372 9,615 9,852 10,09 10,34 10,57 10,82 11.06 11,3 11,54 11,78 энталь- энтальпия ?" в ккал/кг 665,6 665,9 666.2 666,4 666,7 666,9 667,1 667,3 667,5 667,7 667,8 668 668,2 668,3 668,5 668,6 668,7 668,8 668,9 668,9 669 669,1 669,2 Продолжение Вода на линии насыщения удель- удельный вес 7' в кгс/м3 875 874 872 870 868 866 865 864 861 859 858 855 854 853 851 850 849 846 845 844 842 841 839 энталь- энтальпия 1' в ккал/кг 193,6 195,5 197,3 199.1 200,7 202,4 204 205,6 207,2 208,7 210,2 211,7 213,1 214,5 215,9 217,3 218,6 220 221,2 222,5 223,8 225 226,2 табл. 15 ВО ?. ?,(, я * К ? ? Очаи 472 470,4 468,9 467,4 465.9 464,5 463,1 461,7 460,3 459 457,6 456,3 455,1 453,8 452,6 451,3 450,1 448,8 447,7 446,4 445,2 444,1 443
Раздел I. Общая часть Давление ? в кгс/см? 24,5 25 25,5 26 26,5 27 27,5 28 28,5 29 29,5 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 я &« ? Зс IS» ??^ 221,83 222.9 223,95 224,99 226,01 227,01 228 228,98 229,94 230,89 231,83 237,76 234,57 236,35 238,08 239.77 241,42 243,04 244,62 246,17 247,69 249,18 250,64 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес Т" в кгс/м3 12,03 12,27 12,51 12,76 13 13,24 13.49 13,73 13,98 14,22 14,47 14,71 15,2 15,7 16,19 16,68 17,18 17.69 18,19 18,68 19,19 19,7 20,2 энталь- энтальпия Г в ккал/кг 669,2 669,3 669,3 669,4 669,4 669,4 669.5 669,5 669,5 669,5 669,6 669,6 669,6 669,5 669,6 669,5 669,5 669,4 669,3 669,2 669,2 669 668,9 Вода на линии насыщения удель ныл вес т' в кгс/м3 838 836 835 834 833 831 830 829 829 825 824 824 821 820 817 815 812 810 808 805 803 801 798 энталь- энтальпия V в ккал/кг 227 А 228,6 229,8 230,9 232,1 233,2 234,3 235,4 236,5 237,5 238,6 239,6 241,7 243,7 245,6 247,6 249,5 251,3 253,1 254,9 256,7 258,4 260,1 ??? V. <и о НОКц Е-с В Я Ч а «я g§ доя 441,8 440,7 439,5 438,5 437,3 436,2 435,2 434,1 433 432 431 430 427,9 425,9 423,9 421,9 420 418,1 416,2 414,3 412,5 410,6 408,8 Г* С[ jo 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 я о,„ ^к и 5 я Я &?? tu go §§« 252,07 253,48 254.87 256,23 257,56 258,88 260,17 261,45 262,7 263,93 265,15 266,35 267,53 268,69 269,84 270,98 272,1 273,2 274,29 275,37 276,43 277,48 278,51 Сухой насыщен- насыщенный пар удель- удельный вес Тя в кгс/м3 21,71 21,22 21,73 22,25 22,76 23,28 23,79 24,32 24,84 25,36 25,89 26,42 26,95 27,48 28,02 28,56 29,1 29,64 30,18 30,72 31,28 31.83 32,37 энталь- энтальпия i" в ккал/кг 668,8 668,7 668,5 668,4 668,2 668 667,9 667,7 667,5 667,4 667,2 667 666,7 666,6 666,3 666,1 665,9 665,6 665,4 665,1 664,8 664,6 664,3 Продолжение Вода на линии насыщения удель- удельный вес ?' в кгс/м3 796 795 792 790 788 785 784 782 780 779 777 775 772 770 768 767 765 762 760 759 758 755 754 энталь- энтальпия 1' В ккал/кг 261,8 263,4 265 266,6 268,2 269,8 271,3 272,8 274,3 275,8 277,2 278,7 280,1 281,5 282,9 284,3 285,6 287 288,3 289,7 291 292,3 293.6 табл. 1.5 В ?? ·>- ? о Ь о К гц at|f •7! ffl <3 ? Я о k ¦* ? ra О ч о, и 407 405,3 403,5 401,8 400 398,2 396,6 394,9 393,2 391,6 390 388,3 386,6 385,1 383,4 381,8 380,3 378,6 377,1 375,4 373.8 372,3 370,8
Глава 1 Общие справочные материалы. 15 Таблица 16 Р в гс'см? 1 1,1 1,2 1.3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2 2,2 2,4 2,6 2,8 3 3,2 3.4 3,6 3,8 4 4,2 4,4 4.6 4,8 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8.5 9 9,5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 100 ,578 _ _ _ — _ — _ _ — _ — — — — _ — _ __ — — __ — — _ — — — — — — _ _ _ _ _ _ _ - 120 ,546 ,601 657 ,713 ,77 ,825 ,88 ,94 ,994 ,05 ,108 _ — — — — _ — — — — _ _ — — _ — — — _ — _ — — — — — — — — — — _ — — _ — _ - 140 ,52 ,571 ,624 ,677 ,73 ,783 ,835 ,89 .941 ,995 ,049 ,155 ,26 ,37 ,48 ,59 ,7 ,81 ,92 — — _ — — _ — — _ — — — _ — — _ — — — _ _ — — _ — — — — — — — — — — — — — — — — - 160 ,491 ,545 ,595 ,645 .695 ,745 ,795 ,845 ,896 ,946 ,999 ,098 ,2 ,3 ,4 ,51 ,61 ,71 ,82 ,92 2,02 2,13 2,24 2,34 2,44 2,56 2,82 3,1 — — — — — — — — — — — — _ — — _ — _ — —- — — _ — — — — — — — — - 180 ,472 ,52 ,С67 ,615 ,664 ,71 ,76 ,805 ,854 ,902 ,95 ,047 ,142 ,24 ,34 ,44 ,53 ,63 ,73 ,83 ,93 2,03 2,12 2,22 2,32 2,42 2,68 2,93 3,19 3,44 3,7 3,96 4,22 4,5 4,75 5,04 — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — - Удельный вес 200 ,452 ,497 ,542 ,589 ,635 0,68 ,725 0,771 0,816 0,861 0.908 1,09 1,185 ,28 1,37 1,46 1,56 1,65 1,74 1,84 1,93 2,03 2,12 2,22 2,31 2,54 2,79 3,03 3,27 3,51 3,76 4 4,25 4,51 4,75 5,26 5,8 6,31 6,85 7,4 — — - _ — — — — — — _ — — — — _ — — _ - перегретого ? iapa ? Температура перегрева в 220 0,433 0.477 0,52 0,564 0,608 0,651 0,695 0,74 0,782 0,826 0,87 0,958 1,045 1,134 1,22 1,31 1,4 1,49 1,58 1,67 1,76 1,85 1,94 2,03 2,12 2,21 2,43 2,66 2,89 3,12 3,35 3,58 3,81 4,05 4,28 4,51 5 5,48 5,97 6,48 6,97 7,48 8 8,51 9,05 9.58 10,1 10,7 11,23 — __ — — — _ — _ — 240 0,415 0,457 0,5 0,541 0,583 0,625 0.659 0,71 0,751 0,793 0,836 0,92 1,003 1,09 1,17 1,26 1,34 1,43 1,51 1,6 1,68 1,77 1.86 1,94 2,025 2,11 2,33 2,54 2,76 2,98 3,2 3.42 3,64 3,86 4,08 4,3 4.76 5,22 5,68 6.15 6,61 7,09 7,56 8.05 8,54 9,04 9,525 10,01 11,55 11,05 11,6 12,1 12,65 13,2 13,74 14,3 14,9 15,5 16,06 16,7 _ - 260 0,4 0.44 0,48 0,52 0,56 0,601 0,642 0,681 0,722 0,763 0,804 0,884 0,965 1,045 1,13 1,21 1,29 1,37 1,45 1,53 1,62 1,7 1,78 1,86 1,945 2,03 2,24 2,44 2,65 2,86 3,07 3,28 3,49 3,7 3,91 4,12 4,55 4,98 5,42 5,85 6,31 6,75 7,21 7,65 8,1 8,56 9,04 9,5 10 10,45 10,9 11,4 11,9 12,4 12,9 13,4 13,9 14,46 15 15,5 16,1 16,6 280 0,386 0,425 0,462 0,501 0,54 0,58 0,618 0,657 0,69 5 0,735 0,773 0,85 0,93 1,007 1,09 1,16 1,24 1,32 1,4 1,48 1,56 1,63 1,71 1.79 1,87 1,95 2,14 2,35 2,55 2,74 2,95 3,15 3,35 3,56 3,75 3,96 4,36 4,78 5,2 5,6 6,03 6,45 6,88 7,31 7,74 8,16 8,6 9,05 9,48 9,95 10.39 10,8 11,3 11,74 12,2 12,7 13,15 13,6 14,1 14,6 15,1 15,6 в кгс\мъ 300 372 41 446 484 521 558 596 635 67 708 745 ,82 ,896 ,97 ,05 ,12 ,22 ,27 ,35 ,42 ,5 ,58 ,65 ,73 ,8 ,88 2,07 2,26 2,45 2,64 2,84 3,03 3,22 3,42 3 61 3,8 4,19 4,58 4,98 5,39 5,78 6,19 6,6 7 7,4 7,8 8,225 8,65 9,OS 9,48 9,91 10,3 10,75 11,2 11,6 12,1 12,5 12,94 13,4 13,84 14,3 14,76 320 3,359 3,395 3,431 3,467 0,504 0,539 0,575 0,611 0,647 0,684 0,72 0,801 0,865 0 938 1,01 1,08 1,16 1,23 1,3 1,375 1,45 1,52 1,6 1,67 1,74 1,81 1,995 2,18 2,37 2,55 2,74 2,92 3,1 3,29 3,48 3,66 4,04 4,42 4,8 5,17 5,56 5,94 6,33 6,71 7,11 7,5 7,9 8,29 8,67 9,05 9,5 9,9 10,3 10,7 11 1 11,5 11,9 12,3 12,8 13.2 13,6 14,0 340 3,347 0,384 3,417 0,451 3,486 3,522 0,556 0,59 0,626 0,66 0,696 0,765 0,835 0,905 0,98 1,05 1,12 1,19 1,26 1,33 1,4 1,47 1,54 1,61 1,68 1,75 \93 2,11 2,29 2,46 2,64 2,82 3 3,18 3,36 3,54 3,89 4,25 4,62 4.99 5,36 5,73 6,1 6,46 6,83 7,21 7,6 7,97 8 35 8,73 9,12 9,5 9,88 10,3 10,6 11,0 11,4 5 11,8 12,2 12,6 13,0 5 13,4 360 0,336 0,37 0,404 0,436 0,471 0,505 0,54 0,572 0,606 0,64 0.674 0,742 0,81 0,875 0,95 1,01 1 08 1,15 1,22 1,285 1,36 1,42 1,49 1,56 1,62 1,69 1,83 2,04 2,21 2,38 2,55 2,72 2,9 3,07 3,24 3,42 3,77 4,12 4,48 4,87 5,17 5,53 5,88 6,24 6,6 6,95 7,31 7,68 8,04 8,41 8,76 9 13 9,5 9,87 5 10,2 5 10,6 5 И 4 11,3 11,7 12,1 1 12,5 5 12,9 380 326 358 392 424 456 489 522 555 588 62 653 ,719 ,785 ,85 ,92 ,98 ,05 ,11 ,18 ,245 ,31 ,38 ,44 ,51 57 ,64 ,81 ,97 2,14 2,3 2 47 2,64 2,8 2,93 3,14 3,3 3,63 3,98 4,32 4,65 5 5,34 5 68 6,02 6,35 6,71 7,06 7,41 7,75 8,1 8 45 8,8 9,15 9,52 9,87 ю, 10, 10, И, 11, 12, 12, 400 316 348 38 411 443 475 506 539 .57 ,602 ,634 ,697 ,76 ,825 ,89 .95 ,01 ,08 14 ,21 ,27 ,34 ,4 ,46 ,53 .59 ,75 1,91 2,07 2,23 2,39 2,56 2,72 2,88 3,04 3,2 3,53 3,86 4,18 4,5 4,83 5,16 5,5 5,83 6,15 6,49 6,82 7,16 7,49 7,84 8,19 8,5 8,83 9,2 9,52 9,86 10,2 10,5 10,9 11,2 11,6 420 3,308 0,338 3,367 3,399 0,43 0,461 0,492 0,523 0,554 0,585 0,615 0,677 0,739 0,801 0,86 0,92 0,99 1,05 1,11 1.17 1,23 1,29 1,36 1,42 1,48 1,54 1,7 1,86 2,01 2,16 2,32 2,48 2,64 2,79 2,95 3,1 3,42 3,74 4,05 4,37 4,69 5 5,32 5,64 5,96 6,28 6,6 6,92 7,25 7,59 7,9 8,22 8,55 8.9 9,21 9,55 9,87 6 9,2 9,54 5 10,9 11,2 11,95 11,5 440 0,298 0,328 0,358 0.388 0,418 0,448 0,478 0,508 0,538 0,568 0,598 0,657 0,718 0,778 0,84 0,9 0,96 1,02 1,08 1,14 1,2 1,26 1,32 1,38 1,44 1,5 1,65 1,8 1,95 2,1 2,26 2,41 2,56 2,71 2,86 3,02 3,32 3,62 3,93 4,24 4,55 4,85 5.16 5,47 5,78 6,09 6,4 6,71 7,03 7,44 7,65 7,95 8,29 8,59 8,9 9,22 9,55 9,85 10,2 10,5 10,82 11,15
16 Раздел I. Общая часть Таблица 17 Продолжение табл 1.7 Теплоемкость перегретого водяного пара ср в ккал/кг °С при постоянном давлении Температура пара в °С 200 220 240 260 280 300 с при давлении пара в кгс/см? 5 0,507 0,496 0,491 0,49 0,49 0,491 10 0,572 0,54 0,523 0,513 0,51 0,508 20 - 0,701 0,629 0,59 0,569 0,552 30 - - 0,802 0,699 0,638 0,602 40 - - - 0,842 0,73 0,666 Температура пара в °С 320 340 360 380 400 420 440 5 0,492 0,493 0,494 0,497 0,5 0,502 0,505 ср при 10 0,506 0,505 0,504 0,505 0,507 0,509 0,511 давлении 1 20 0 54 0,532 0,528 0,525 0,525 0,525 0,525 пара в кгс/см2 30 0,58 0,565 0,554 0,548 0,544 0,542 0,541 40 0,628 0,601 0,583 0,573 0,565 0,56 0,555
ГЛАВА 2 ТРУБЫ И ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ 2.1. УСЛОВИЯ ВЫБОРА ТРУБ Трубопроводы тепловых сетей, транспортирующие водяной пар с давлением свыше 2 ата или горячую воду с температурой свыше 120° С, должны удовлетворять требованиям «Правил устройства и безопасной эксплу- эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды», утверж- утвержденных Госгортехнадзором СССР 1 февраля 1957 г., согласно которым трубопроводы тепловых сетей отно- относятся ко 2, 3 и 4-й категориям (табл. 2.1). В соответствии с указаниями главы СНиП ?-?.7-62 «Тепловые сети. Материалы, оборудование, арматура, из- изделия и строительные конструкции» для тепловых сетей применяют следующие трубы: стальные бесшовные горячекатаные, наружным диа- диаметром от 32 до 426 мм, сортамент ГОСТ 8732—58*, тех- технические требования ГОСТ 8731—58*; стальные электросварные с продольным швом и ка- калиброванными концами, наружным диаметром от 426 до 1220 мм, сортамент и технические требования ГОСТ 4015—58; Таблица 2.1 Классификация трубопроводов по параметрам теплоносителей Категория трубопровода 2 3 4 Наименование теплоносителя Перегретый пар Горячая вода, на- насыщенный пар Перегретый пар Горячая вода, на- насыщенный пар Перегретый и на- насыщенный пар, го- горячая воца Рабочие параметры теплоносителя давление (избыточное) в кгс/см? До 39 Свыше 80 до 184 До 22 Свыше 16 до 80 1-16 температура в "С Свыше 350 до 450 Свыше 120 Свыше 250 до 350 Свыше 120 Свыше 120 до 250 стальные электросварные с двухсторонним спираль- спиральным швом, наружным диаметром от 426 до 1220 мм, сортамент и технические требования ГОСТ 8696—62; стальные водогазопроводные (газовые), наружным диаметром от 33,5 до 165 мм, сортамент и технические требования ГОСТ 3262—62; стальные электросварные с продольным швом, на- наружным диаметром от 32 до 133 мм, сортамент и техни- технические требования ГОСТ 1753—53. Трубы стальные электросварные наружным диамет- диаметром от 32 до 1220 мм могут быть применены по ГОСТ 10704—63 —ГОСТ 10707—63, которые будут вве- введены вместо ГОСТ 4015—58 и ГОСТ 1753—53. Кроме перечисленных типов труб в тепловых сетях могут применяться трубы, изготовленные по специаль- специальным техническим условиям (табл. 2.2). Таблица 2.2 Типоразмеры стальных электросварных труб с продольным швом Технические условия на изготовление труб ЧМТУ Укр. НИТИ 450—63 ЧМТУ Укр. НИТИ 182—60 ТУ 06—56 ЧМТУ Укр. НИТИ 512-63 (временные) группы А Гост; марка стали 14ГН, 19Г; 16ГН; 17ГС ГОСТ 5058—57* 14ХГС, МК; ГОСТ 5058-57* Ст. 3 (группы А); ГОСТ 380—60 Ст. 2 кп; Ст. 2; Ст. 3 кп; Ст. 3 (группы А); ГОСТ 380—60; 10, Юкп: 20; 20кп; ГОСТ 1050-60 Наружный диаметр трубы ?>„ в мм 529 720 820 1020 529 478 529 630 159 168 219 245 273 325 351 226 478 529 Толщина стенки трубы SB Ш 8 8,9, 10, И 9, 10, 11 11 8,9 9. 11, 12 9, 12 10, 12 3,3,5; 4; 4.5; 5; 6, 6,5; 7; 7,5; 8; 9; 10 4; 4,5; 5; 6. 6,5; 7; 7,5; 8; 9; 10 5; 6, 6,5; 7· 7,5; 8; 9, 10 Применение труб в зависимости от рабочих пара- параметров теплоносителя и марок стали дано в табл. 2.3. Сталь углеродистая качественная конструкционная по ГОСТ 1050—60 изготовляется в мартеновских и элек-
18 Раздел I. Общая часть Таблица 23 Применение труб в зависимости от рабочих параметров теплоносителя и марок стали Марка стали; ГОСТ ГОСТ 380-60 Ст. 2, Ст. 3; ГОСТ 380-60; Группа А 10, 20; ГОСТ 1050-60 ВСт. 2 кп; подгруппа В ГОСТ 380-60 ВСт.З, Ст.2 и Ст.З; группа А и подгруп- подгруппа В ГОСТ 380—60 10Г2 СД (МК); ГОСТ 5058-57* ВСт.2кп. ВСт. Зкп; подгруппа В, ГОСТ 380-60 Ст.2, Ст.З. ВСт.З; группа А и подгруппа В ГОСТ 380-60 10Г2СД (МК), 14ХГС; ГОСТ 5058-57* 14ГН, 19Г; 16ГН, 17ГС ГОСТ 5058-57* Ст. 3; группа А, ГОСТ 380-60 Ст.2, Ст.З, ГОСТ 380-60 10, 20; ГОСТ 1050-60 Вид труб обыкновенные Сварные мягкие То же Сварные со спираль- спиральным швом То же • Сварные с продольным швом2 То же с двухсторонним швом1 Сварные с продольным швом • • Бесшовные То же ГОСТ или ТУ на изго- изготовление труб ГОСТ 3262-62 ГОСТ 1753—53 ГОСТ 1753-53 ГОСТ 8696-62, груп- группа А ГОСТ 8696—62, группы А и В ГОСТ 8696-62, группы А и В ГОСТ 4015-58, группа А ГОСТ 4015-58, группа А ЧМТУ Укр. НИТИ 182—60 ЧМТУ Укр. НИТИ 450—63 ТУ 06-56 ГОСТ 8731—58*, ГОСТ 8733-58* ГОСТ 8731-58* ГОСТ 8733 58* Температура среды t в °С, не выше 150 200 300 200 300 350 200 300 400 300 300 300 Давление среды (условное ? и рабочее Рраб) в кгс/см- Ру<10 Ру<16 Ру< 16 Ру<16 Лу^25 Ру<25 ру< 16 Ру<25 Рраб<21 Рраб<16 ^pa6<16 рраб<22 Пар перегретый 450 470 ^?36<60 ЯРаб<16 Пар насыщенный, горячая вода 300 рраб<80 Примечание. Для тепловых сетей в северных районах рекомендуется применять трубы из стали марки 20 по ГОСТ 1030—6 или из спокойной стали подгруппы В марки ВСт. 3 по ГОСТ 330—60. Последнюю марку стали допускается применять при температурах теплоносителя не выше 300°С. 1 При одностороннем шве Ру<16 кгс'см2. 2 Допускается применение ст. 2 кп и ст. 3 кп с ограничением по химическому составу при ?<: 150 °С. трических печах (спокойная, кипящая и полуспокойная). В зависимости от химического состава сталь подразде- подразделяется на две группы — группа I с нормальным содер- содержанием марганца @,25—0,80%) марок Юкп, 10, 20кп, 20 и др. и группа II с повышенным содержанием мар- марганца @,7—1,2%) марок 15Г, 20Г, 25Г и др. (буква «Г» обозначает повышенное содержание марганца); Сталь низколегированная конструкционная по ГОСТ 5058—57*: кремнемарганцовая— 15ГС, кремнемарганцовомеди- стая — 10Г2СД(МК), хромокремнемарганцовая — 14ХГС, марганцовая—19Г, марганцовоникелевая— 14ГН и др. (Г — марганец; X — хром; ? — никель; Д — медь). Механические свойства и химический состав приме- применяемых для изготовления труб марок сталей по ГОСТ 1050—60 и ГОСТ 5058—57* должны соответство- соответствовать нормам, приведенным в табл. 2.4 и 2.5. Сталь углеродистая обыкновенного качества по ГОСТ 380—60 изготовляется в мартеновских печах (спо- (спокойная, кипящая, полуспокойная) и в бессемеровских конверторах (спокойная, кипящая). В зависимости от назначения и гарантируемых характеристик сталь под- подразделяется на две группы в одну подгруппу:
Глава 2. Трубы и детали трубопроводов 19 группа А поставляется по механическим свойствам марок Ст.2, Ст.З и др.; группа Б поставляется по химическому составу ма- марок МСт.2кп, МСт.Зкп, МСт.З и др. (мартеновская) и БСтЗкп, БСт.З и др. (бессемеровская); подгруппа В поставляется по механическим свойст- свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу марок ВСт.2кп, ВСт.Зкп, ВСт.З и др. (изготов- (изготовляется только мартеновским способом). Для стали группы А по ГОСТ 380—60 гарантируе- гарантируемыми характеристиками являются временное сопротив- сопротивление и относительное удлинение (см. табл. 2.4), хими- химический же состав стали указывается в сертификате, но отклонения от норм по химическому составу браковоч- браковочным признаком не являются; для стали группы Б гаран- гарантируемой характеристикой является химический состав (см. табл. 2.5); для стали подгруппы В гарантируемыми характеристиками являются: предел текучести, временное сопротивление и отно- относительное удлинение в соответствии с нормами табл. 2.4; верхние пределы содержания углерода, серы и фос- фосфора, а также кремния (для спокойной и полуспокой- полуспокойной стали) в соответствии с нормами табл. 2.5; предельное содержание хрома, никеля и меди — не более 0,3% (каждого элемента). По ГОСТ 380—60 и ГОСТ 1050—60 марки кипящей стали имеют индекс «кп», а полуспокойной «пс». В соответствии с правилами Госгортехнадзора тру- трубы должны быть изготовлены из стали, выплавленной мартеновским способом или в электрических печах. 2.2. СОРТАМЕНТ ТРУБ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Всесоюзным государственным проектным институ- институтом Теплоэлектропроект в 1959 г. разработан сортамент труб тепловых сетей, в котором приводятся наружные диаметры и толщины стенок труб в зависимости от спо- способа прокладки тепловых сетей и параметров теплоно- теплоносителей (табл. 2.6 и 2.7). Таблица 2.4 Механические свойства стали по ГОСТ 1050—60, ГОСТ 380—60 и ГОСТ 5058—57* ГОСТ; марка стали ГОСТ 380-60, Ст.2, Ст.2кп ГОСТ 380-60; Ст.З, Ст. Зкп ГОСТ 1050-60, Юкп ГОСТ 1050-60, 10 ГОСТ 1050—60; 20кп ГОСТ 1050—60; 20 ГОСТ 5058-57*; 10Г2СД (МК) ГОСТ 5058 57*; 14ХГС 14ГН ГОСТ 5058—57*; 19Г ГОСТ 5058 57*; 15ГС Толщина проката в мм Сортовая сталь —до 40 вкл. Фасонная—до 15 вкл. Широкополосная—от 4 до 20 вкл. До 80 До 80 4—32 4—10 11—20 4—10 4—10 4—10 И—20 Предел текучести в кг с/мм2 Относительное удлинение в % 10 5 Времен- Временное соп- ротивле- ротивление раз- разрыву в кг с /мм? Относи- Относительное сужение в % не менее 22 24 19 21 23 25 35 35 34 34 30 35 26 23 22 21 - - - - 18 18 18 18 18 34 | 18 31 27 26 25 33 31 27 25 - - - - - - 34—42 38—40 41—43 44—47 32 34 39 42 50 50 48 47 50 48 - - - 55 55 55 55 - - - - - Испытание на загиб на 180е в холодном состоянии (s— толщина образца; d—диаметр оправки; с—толщина оправки; «—толщина проката) d = Q d = 0,5s d = 0,5s d = 0,5s - - c=2a с ~ la c=2a с = 2a 1 с = la с =2a Примечания: 1. По требованию заказчика, оговоренному в заказе, поставляется сталь марок Ст.З и Ст.Зкп по ГОСТ 380—60 толщиной до 20 мм с испытанием на загиб в холодном состоянии до соприкосновения сторон. 2. Для марок стали по ГОСТ 380—60 допускается повышение временного сопротивления на 3 кгс/мм? от верхнего предела, а при согласии заказчика—без ограничения верхнего предела при удовлетворительных результатах испытаний на загиб в соответствии с нор- нормами таблицы (в обоих случаях).
20 Раздел I. Общая часть Минимальные толщины стенок труб в сортаменте шее уменьшение толщин стенок труб для низких пара- соответствуют минимальным толщинам стенок труб по метров теплоносителей возможно и должно осуществ- действующим ГОСТам или по товарному сортаменту ляться по мере освоения промышленностью выпуска бо- труб, выпускаемых отечественными заводами. Дальней- лее тонкостенных труб. Таблица 2.5 Химический состав стали и допускаемые отклонения по ГОСТ 1050—60, ГОСТ 380—60 и ГОСТ 5058—57* ГОСТ; марка стали ГОСТ 380-60; МСт. 2кп ГОСТ 380-60, МСт. Зкп ГОСТ 380—60; МСт. 3 ГОСТ 1050—60; Юкп ГОСТ 1050-60; 10 ГОСТ 1050-60; 20кп ГОСТ 1050-60; 20 ГОСТ 5058—57*; 10Г2СД (МК) ГОСТ 5058-57*; 14ХГС 14ГН ГОСТ 5058-57*; 19Г ГОСТ 5058-57*; 15ГС ГОСТ 380—60; спокойная ГОСТ 380—60; кипящая ГОСТ 5058—57* Химический состав стали в % углерод кремний марганец фосфор сера хром 1 никель медь мышьяк не более 0,09—0,15 0,14-0,22 0,14—0,22 0,07—0,14 0,07—0,14 0,17—0,24 0,17—0,24 <0,12 0,11—0,17 0,11—0,16 0,16—0,22 0,12—0.18 +0.03 —0,02 ±0,03 ±0,02 Не более П П7 VtUt то же 0,12—0,3 Не более 0,07 0,17—0,37 Не более 0,07 0,17—0,37 0,8—1,1 0,40—0,7 0,2—0,4 0,2—0,4 0,7-1 +0,03 —0,02 - ±0,05 0,25—0,5 0,3—0,6 0,4—0,65 0,25—0,5 0,35—0,65 0,25-0,5 0,35—0,65 1,3—1,65 0,9—1,3 0,75—1,1 0,7—1 0,9—1,3 юпускаемые +0 05 —0,03 +0,05 —0,04 ±0,1 0,045 0,045 0,045 0,04 0,035 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 отклонена +0,005 +0,006 +0,005 0,055 0,055 0,055 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,3* 0,3* 0,3* 0,15 0,15 0,25 0,25 0,3 0,5—0,8 0,3 0,3 0,3 •в % +0,005 +0,006 +0,005 - — ±0,5 0,3* 0,3* 0,3* 0,25 0,25 0,25 0,25 0,3 0,3 0,5—0,8 0,3 0.3 - — ±0,5 0,3* 0,3* 0,3* 0,25 0,25 0.25 0,25 0,15—0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 - — ±0,5 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0.08 — — — — — - — - Примечания: 1. Звездочкой обозначено содержание элементов, гарантируемых по требованию заказчика. 2. По требованию заказчика допускаются дополнительные отклонения и ограничения по химическому составу стали по соответ- соответствующим ГОСТам на сталь. Сортамент труб тепловых сетей для надземной и подземной прокладки по МВН 1225—59; МВН 1233—59; MB ? 1234—59 Таблица 2.6 ГОСТ на трубы 8732—58* Условный проход D в мм 25' 32' 40' 50 70 80 100 125 Наружный диаметр Б„ в мм ? 32 38 45 57 76 89 108 133 Толщина стенок труб в мм при рабочих параметрах теплоносителя: РрЯ$в кгс/см\ t в°С для трубопроводов Яраб-8· /=100; ^pa6=8· /=250 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 ?=150; ^раб=13· /=300 2.5 2.5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 V6-16· /=325: ?=350 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 Л>аб=36' ?=425 2,5 2,5 2,5 3.5 3,5 3,5 4 4 для соединения с плоскими приварными фланцами по ГОСТ 1255—54* рРаб=8· '=10°; ^раб=8· '=250; ^раб^13· '=30°; <аб^16' '=325; 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4 4
Глава 2. Трубы и детали трубопроводов 21 Продолжение табл. 2.6 ГОСТ на трубы 8732—58* 4015—58 8696—62 Условный проход D в мм 150 175 200 250 300 350 400 4С0 450 500 600 700 800 900 1000 400 450 500 600 700 Наружный диаметр D в мм 159 194 219 273 325 377 426 426 478 529 630 720 820 920 1020 426 480 530 630 720 Толщина стенок труб в мм при рабочих параметрах теплоносителя: Рраб в кгс1см2< t в °с для трубопроводов Ppa6~8> ?=100; Рраб=8' ?=250 4,5 5а 6 7 8 9 б3 б3 б3 7 73 8 9 10 б3 б3 б3 7 7 рраб-16' 7=150; Рраб=13· *=соо 4,5 5а 6 7 8 9 63/7 63/7 63/7 7/8 73/8 8/9 9/10 10/11 б3 б3 6s 8 7 РРаб-16' ?=325; рраб=21· *=ЗЕО 4,5 5а 6 7 8 9 92 ; - Рраб=36' /=425 4 5 52 6 7 9 10 11 ? ? ? для соединения с плоскими при- приварными фланца- фланцами по ГОСТ 1255—54* Рраб=8· '=100' рраб=8' '=250: ^раб^13' '=300; Рраб=16· '=150= Рраб=16· '=325 4,5 6 6 8 8 9 9* 9 9 9 9 94 94 9 9 Примечания: 1. В знаменателе дроби приведена толщина стенок труб при бесканальной прокладке трубопроводов при •PDa6==^; /=150 и яраб=8; /=юо. 2. Труоы, отмеченные1, могут применяться холоднотянутые и холоднокатаные по ГОСТ 8734—58. 3. Трубы, отмеченные2, до выпуска их промышленностью рекомендуется принимать размерами 194x6 и 426X10 мм. 4. Трубы, отмеченные3, до выпуска их промышленностью следует принимать размерами 426?7; 478X7; 480X7; 530X7; 529x7; 720X8 мм. 5. Трубы, отмеченные1, размерами 426X9 и 478X9 принимаются о ГОСТ 4015—58. Продолжение табл. 2.7 Таблица 2.7 Сортамент труб тепловых сетей (пределы применения и марки стали) гост на трубы 8732—58*; 4015—58 8732—58* Прокладка трубопроводов Надземная, в не- непроходных каналах, тоннелях и беска- бесканальная Надземная, в не- непроходных каналах и тоннелях Рабочие параметры теплоноси- теплоносителя к ^ 8 16 8 13 16 темпера- температура / в °С 100 150 250 300 325 21 \ 350 ГОСТ; марка стали ГОСТ 380-60; Ст. 3 ГОСТ 1050—60; сталь 20 ГОСТ на трубы 8732-58* 8696—62 Прокладка трубопроводов Надземная, в не- непроходных каналах и тоннелях Рабочие параметры теплоноси- теплоносителя я ^ % »Й "^ 36 8 16 8 13 темпера- температура t в °С 425 100 150 250 300 ГОСТ; марка стали ГОСТ 1050-60; сталь 20 ГОСТ 380—60; Ст. 3 Примечание. Для труб по ГОСТ 8732—58 * допускается замена марок стали труб без изменения толщины стенки и без проверки расчетом на прочность стали 20 и Ст.З на сталь 10 для теплоносителей Рра$ < 21 кгс/см\ <<350иС при надземной про- прокладке и в каналах и стали Ст.З на сталь 10 или на Ст.2 для теплоносителей PpAQ < 16 кгс/см2, <<150°С при бесканальной прокладке. При других марках стали производят расчет.
22 Раздел I. Общая часть Запас в толщине стенки труб на коррозию при со- составлении сортамента не учитывался. Типоразмеры применяемых в тепловых сетях сталь- стальных легких водогазопроводных труб (газовых) по ГОСТ 3262—62 и электросварных по ГОСТ 1753—53 да- даны в табл. 2.8. Таблица 2.8 Трубы электросварные и водогазопроводные Таблица 2.9 Трубы условным проходом 15 и 20 мм Условный проход D в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 Трубы электросварные мягкие по ГОСТ 1753—53 и по МН 2566—61 наружный диа- диаметр DH в мм 32 38 44,5 57 76 89 108 133 толщина стенки трубы для трубопро- трубопроводов 2 2 2,5 3 3 3 3 3,5 для соедине- соединений с плоски- плоскими приварны- приварными фланцами по ГОСТ 1255—54* 3 3 3 3,5 4 4 4 4 Трубы водогазопро- водогазопроводные (газовые) легкие, неоцинко- ванные по ГОСТ 3262—62 наружный диаметр ?>н в мм 33,5 42,3 48 60 75,5 88,5 114 140 толщина стен- стенки в мм 2,8 2,8 3 3 3,2 3,5 4 4 вес 1 м трубы без муфты (неоцинкован- нчй) в кг 2,12 2,73 3,33 4,22 5,71 7,34 10,85 15,04 Примечания: 1. Применение труб по ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53 в зависимости от рабочих параметров теплоно- теплоносителей и марок стали см. в табл. 2.3. 2. Трубы по ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53 применяются при всех способах прокладки тепловых сетей, кроме бескаиальной, если высота грата или его следов не превышает 0,5 мм. 3. Трубы применяются обычной точности изготовления. 4. Оцинкованные трубы по ГОСТ 3262—62 тяжелее неоцин- кованных на 3—4%. Толщина стенки труб для приварки плоских фланцев должна быть не ниже установленной ГОСТ 1255—54* на плоские приварные фланцы. Если толщина стенки труб для приварки плоских фланцев больше, чем толщина стенки труб основного трубопровода, предусматривают- предусматриваются утолщенные трубы в виде патрубков длиной не менее 500 мм, привариваемых в стык к саединяемым концам трубопровода. Помимо труб, применяемых для сооружения основ- основных трубопроводов тепловых сетей, приведенных выше, применяются трубы небольших диаметров для изготов- изготовления штуцеров воздушников и спускников, для обвязки конденсационных горшков и конденсатоотводчиков и пр. Для этой цели, так же как и для основных трубопро- трубопроводов, могут применяться бесшовные холоднотянутые и горячекатаные трубы по ГОСТ 8734—58 и ГОСТ 8732—58*, водогазопроводные легкие по ГОСТ 3262—62 и электросварные по ГОСТ 1753—53. Толщины стенок труб условным проходом 15 и 20 мм, не предусмотренные сортаментом, даны в табл. 2.9, а для остальных диаметров труб применяют толщины стенок, указанные в табл. 2.6 и 2.8, при этом легкие водогазопроводные трубы могут применяться при параметрах теплоносителя Ру<16 кгс/см2, t <200°С. При составлении спецификаций на трубы следует учитывать, что некоторые пункты технических условий на изготовление труб выполняются только в том слу- случае, если они оговорены в спецификации. По ГОСТ 8731—58* и ГОСТ 8733—58* должны по- поставляться трубы с гарантией по механическим свойст- свойствам и гидравлическому испытанию. Трубы для парамет- параметров теплоносителя Рраб<22 кгс/см2, t<30Q° С должны поставляться с ограничением содержания серы до 0,055% Условный проход D в мм 15 20 15 20 15 20 Наружный диаметр ?>н в мм 21,3 26,8 18 25 18 25 Толщина стенки в мм 2,5 2,5 Вес 1 м гру- грубы в кг 1,16 1.5 0.789 2 | 1,13 2 3* 2 3* 0,789 1,11 1,13 1,63 ГОСТ на трубы 3262-62 легкие неоцин- кованные 1753—53 мягкие 8734—58 8734—58 8734—58 или 8732-58* ГОСТ; марка стали ГОСТ 380—60; Ст. 3 ГОСТ 1050—60; 10,20 ГОСТ 380—60; Ст. 3 ГОСТ 1050—60; 10,20 ГОСТ 380—60; Ст. 3; Примечание. Звездочкой отмечена толщина стенок труб, которую следует применять для приварки плоских флан- фланцев по ГОСТ 1255—54 *. и фосфора до 0,050%; трубы для параметров теплоноси- теплоносителя РРаб>22 кгс/см2, 300°С<*<375°С должны пройти испытания на сплющивание, а при Ру^25 кгс/см2, С^- > 375° С —на макроструктуру, раздачу и сплющива- сплющивание (пп. 8. 20, 21 ГОСТ 8731—58* и ГОСТ 8733—58*); по ГОСТ 4015—58 должны поставляться трубы груп- группы А. Для параметров теплоносителей 16 кгс/см2 <Ру< <25 кгс/см2; 200° C<i<300° С должны поставляться трубы с одним продольным швом с двухсторонним его проваром и контролем на 100% рентгенопросвечиванием или УЗД. Гидравлическое испытание труб должно про- производиться при Рпр^-1,5 Ру; по ГОСТ 8696—62 должны поставляться трубы групп А и В в зависимости от параметров теплоносителя (см. табл. 2.3). Гидравлическое испытание труб должно производиться при ????>1,5 Ру; по ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53 трубы с услов- условным проходом Dy^20 мм должны иметь высоту грата или его следов не больше 0,5 мм (п. 10 ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53). Водогазопроводные трубы, кроме того, должны испытываться на загиб (п. 14 ГОСТ 3262—62). Гидравлическое испытание труб по ГОСТ 1753—53 дол- должно производиться при Рпр^1,5 Ру; концы труб по всем ГОСТам должны быть скошены (снята фаска): для труб по ГОСТ 8731—58*, ГОСТ 8733—58* (п. 3), ГОСТ 4015—58 (п. 12), ГОСТ 1753—53 для DH>114 мм (п. 11)—под углом 35-?-400 к концу трубы, по ГОСТ 3262—62 для ?>у>70 мм величина угла скоса не оговаривается. При выполнении скоса концов должно быть остав- оставлено торцовое кольцо шириной 1—3 мм. При заказе труб в спецификациях должны быть ука- указаны рабочие параметры теплоносителя. 2.3. ОСНОВНЫЕ ТИПОРАЗМЕРЫ ТРУБ Основные размеры труб приводятся в табл. 2.10— 2.14. Основные размеры легких водогазопроводных труб по ГОСТ 3262—62 приводятся в табл. 2.15.
Глава 2. Трубы и детали трубопроводов Таблица 2.10 Условный проход D в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Наружный диаметр ?> в мм н 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Толщина стенки в мм номиналь- номинальная s 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4,5 5 6 7 8 9 9 10 9 И 6 6 6 7 7 8 7 9 8 9 10 расчетная 2 2 2 2,97 2,97 2,97 3,4 3,4 3,82 4,25 5.1 5,95 6,8 7,65 7,65 8,5 7,65 9,35 5,4 5,4 5,4 6,4 6,4 7,2 6,4 8,2 7,2 8,2 9,2 Основные Внутренний диаметр в чм при 5 27 33 40 50 69 82 100 125 150 184 207 259 309 307 359 357 408 404 414 466 517 515 616 614 706 702 804 902 1000 при jP 28 34 41 51,05 70,06 83,06 101,2 126,2 151 185,5 208,8 261,1 311,4 309,7 361,7 360 410,7 407,3 415,2 467,2 518,2 516,2 617,2 615,6 707,2 703,6 805,6 903,6 1001,6 размеры Площадь в см- FB по DB 5,73 8,55 12,57 19,63 37,39 52,81 78,54 122,7 176,7 265,9 336,5 526,9 749,9 740,2 1012 1001 1307 1282 1346 1706 2099 2083 2980 2961 3915 3870 5077 6390 7854 труб Площадь попереч- поперечного сечения стен- стенки трубы в ел2 / при s 2,31 2,79 3,30 5,92 1 7,96 9,41 13,11 16,2 21,9 29,7 40,2 58,4 79,7 89,4 104 115 118 143 79 89 99 115 137 156 157 202 204 258 317 /Р при 1,88 2,26 2,7 5,04 6,81 8,02 11,17 13,8 18,5 25,3 34,2 49,9 68 76,3 89 98 100 122 71 81 89 105 125 139 144 183 184 236 292 Момент сопротив- сопротивления поперечно- поперечного сечения трубы в см3 W при S 1,59 2,32 3,36 7,42 13,8 19,3 32,8 50,8 82 137 208 379 616 687 935 1031 1204 1451 820 1037 1275 1479 2110 2400 2768 3529 4103 5810 7934 WP при 1,33 1,93 2,78 6,46 11,96 16,8 28,3 43,8 70,5 118 119 326 529 591 803 886 1032 1247 741 936 1150 1356 1934 2167 2536 3224 3701 5304 7313 Момент инерции поперечного се- сечения трубы в си* J при s 2,54 4,41 7,56 21,1 52,5 86,1 177 338 652 1 327 2 279 5 177 10014 И 161 17 624 19 426 25 640 30 896 17 460 24 780 33 711 39 160 66 478 75 612 99 648 127 052 168 213 267 239 404 638 JP при 5Р 2,13 3,68 6,25 18,4 45,5 74,7 153 291 560 1 140 1960 4 4Г0 8 600 9 600 15 140 16 700 21990 26 550 15 760 22 370 30 420 35 850 60 920 68 270 91290 116 300 151 700 244 000 372 900 ? римечание. Жирной линией обозначена граница между бесшовными и сварными трубами.
24 Раздел I. Общая часть Условный проход трубы D в мм 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 Наруж- Наружный диа- диаметр трубы О„ в мм ? 18 25 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 1220 0 0 1 1 1 2 2 3 3 1.5 ,61 ,869 ,13 ,35 ,61 .05 .76 ,24 ,95 _ _ _ _ _ _ — 0 1 1 1 2 2 3 4 5 2 ,789 ,13 .48 ,78 .12 ,71 ,65 ,29 ,23 — — — — — — — — — — — — — — — — 0 1 1 2 2 3 4 5 6 8 2,5 ,956 ,39 ,76 .19 ,62 ,36 ,53 ,33 ,5 ,05 — — — — — — — — — — — — — — 1 1 2 2 3 4 5 6 7 9 * t 3 .11 .63 ,15 .59 ,11 ,4 ,36 ,77 ,59 — — — — — — — — — — — — — — при толщине 3,5 1,25 1,86 2,46 2,98 3,58 4,62 6,26 7,38 9 02 11,18 — — — — — — — — — — — — — — — 1 2 2 3 4 5 7 8 10 12 41 46 51 61 стенки трубы 4 38 07 76 35 ,04 ,23 ,1 ,38 ,26 ,73 ,63 ,76 ,79 ,75 4,5 1,5 2 28 3,05 3,72 4.49 5,83 7,93 9,38 11,49 14,26 17,15 — — — — 46,78 52,55 58,21 69,42 — — — — — S В ММ 5 1, 2, 3, 4 4 6 8 10 12 15 18 23 51 58 64 77 88 100 112 125 6 47 33 07 93 41 75 36 7 78 99 31 91 33 ,61 ,07 ,17 ,5 ,8 ,2 5,5 2,64 3,59 4,41 5,36 6,99 9,5 11,33 13,9 17 29 20,82 25,6 — — — — — — — — — — — — — Вес 1 6 2,81 3,85 4,74 5,77 7.55 10.36 12,28 15,09 18,79 22,64 27,82 31,52 — — — 62,15 69,84 77,39 92,33 105,7 120,5 135,2 150 — м трубы 6,5 2,97 4,09 5,05 6,17 8,1 11,14 13.22 16,27 20,28 24,45 30 34,06 42.64 — — — — — — — — — — — Примечание. Вес труб с учетом усиления сварных швов принимают: для труб с продольным швом D 400—1200 мм на 1 %, а со спи- Наружный диаметр трубы DH в мм 18 25 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 1200 1,5 0,177 0,38 0,661 0.962 1,39 2.29 4,19 5,81 8,66 — _ — — — — _ — _ — — — — — 2 0,154 0,346 0,616 0,908 ,32 2,21 4,07 5,68 8,5 _ — _ — — _ — — — — — — — — — 0 0 0 0 1 2 3 5 8 12 2,5 ,133 ,314 ,573 ,855 .26 ,12 ,96 ,54 .33 ,87 — — — — _ — — — — — — — _ _ — 3 0,113 0.284 0,531 0,804 1.2 2,04 3.85 5,41 8,17 12,67 — — — — — — — — — — — — — — — <tB при толщине 3,5 0,095 0,255 0,491 0,755 1,13 1,96 3,74 5,28 8,01 12,47 — _ — _ — — — — — — — — — — — стенки 4 0,079 0,227 0,452 0,707 1,08 1,89 3,63 5,15 7,85 12,27 — — _ — — — 137,2 173,5 213,2 303,9 — — — _ - трубы s в мм 4,5 0,063 0,201 0,416 0,661 1,02 1.81 3,53 5,03 7,7 12,08 17,67 _ — — _- 136,6 172,8 212,4 302,9 — — _ — 5 0,05 0,177 0.38 0,619 0,962 1.74 3,42 4,9 7,54 11,88 17,44 26,59 — — 135,9 172 211,6 301,9 395,9 515.3 650.4 801,2 — 0 0 0 0 1 3 4 7 11 17 26 5,5 ,154 ,346 ,573 ,908 ,66 ,32 ,78 ,39 ,69 ,2 ,3 _ — — — _ _ — — — — Вес водь 6 0,133 0,314 0,531 0,855 1,59 3,22 4,66 7,24 11,5 16,97 26,02 33,65 _ 134,6 170,6 209,9 300 393,7 512,8 647,5 798 — ? в 1 м 6,5 0,113 0,284 0,491 0,804 1,52 3,12 4,54 7.09 11,31 16.74 25,73 33,33 53.09 — — — __ — — — _ _ — — Примечание. Площадь сечения трубы по внутреннему диаметру F
Глава 2. Трубы и детали трубопроводов 25 Таблица 2.11 <7Тр в кг 7 3,11 4,32 5,35 6,56 8,63 11,91 14,16 17,44 21,75 26,24 32,28 36,6 45.92 — _ 72.33 81,31 90,11 107,5 123,1 140,3 157,6 174,9 210 7.5 - 4,53 5,64 6,94 9,16 12,67 15,07 18,59 23,21 28.02 34,5 39,12 49,1 58,74 _ _ _ — _ — — — — — 8 - 4,74 5,92 7,3 9,67 13,42 15,98 19,73 24,66 29,79 36,7 41,63 52,28 62,54 _ 82,47 92,73 102,9 122,7 140,5 160,2 179,9 199,7 239 8,5 - — _ 7,65 10,17 14,15 16,87 20,86 26,10 31,55 38,89 44,12 55,45 66,35 _ — _ — — _ — — — — ?тр ПРИ 9 - — — 7,99 10,65 14,87 17,76 21,97 27,52 33,29 41,06 46.61 58,6 70,14 81,68 92,56 104,1 115,4 137,8 157,8 180 202,2 224,4 268 толщине 9,5 - — — 8,32 11,13 15,58 18,63 23,08 28,93 35,03 43,23 49,08 61,73 73,92 86,1 97,57 — — — — — — — стенки трубы ? в мм 10 - — — 8,63 11,59 16,28 19,48 24,17 30,33 36,75 45,38 51,54 64,86 77,68 90,51 102,6 115,4 128 152,9 175,1 199,8 224,4 249,1 298 11 - — — — 12,48 17,63 21,16 26,31 33,10 40,15 49,64 56.43 71.07 85.18 99,29 112,6 126,7 140,5 167,9 192,3 219,5 246,6 273,7 328 12 - — — — 13,32 18,94 22,79 28,41 35,81 43,5 53,86 61,26 77,24 92,63 108,02 122,52 137,9 153 182,9 209,5 239,1 268,7 298,3 358 13 - — — — 14,11 20,2 24,37 30,46 38,41 46,81 58,03 66.04 83.36 10-3,03 117 132,41 _ — _ _ 258,7 290,8 322,8 387 14 - — — — — 21,41 25,89 32.45 41 50,06 62,15 70,78 89.42 107,38 125.33 142,25 — — — — 278,3 312,8 347,3 416 15 - — — — — 22,57 27,37 34,4 43.65 53,27 66,22 75,46 95,44 114,68 133,91 152,04 — — — _ 297,8 334,8 371,8 446 16 - — — _ _ 25,68 28.8 36.3 46,17 56.43 70,24 80.1 101,41 121.93 142,44 161,78 _ — 317.3 356,7 396,2 475 ральным швом—на 1,5 % больше теоретического веса труб, указанного в таблице. Таблица 2.12 трубы qв 7 0,095 0,255 0,452 0,755 1,45 3,02 4,42 6,94 11,12 16.51 25,45 33,01 52,69 _ — 133,3 169,1 203,3 298 391,5 510,2 644,7 794,9 1142 в кг 7.5 - 0,227 0,416 0,707 1,39 2,92 4,3 6,79 10,94 16,29 25,16 32,69 52,28 75,48 — — — — — — — — — — 8 - 0,201 0,38 0,661 1,32 2,83 4,19 6,65 10,75 16,06 24,88 32,37 51,87 74.99 — 132 137,6 206,7 293,1 389 3 ?07,7 641,8 791,7 1138 8,5 - — — 0,616 1,28 2.73 4,07 6,50 10,57 15,84 24,61 32,05 51,47 74,51 - — — — — — — _ - Яъ при 9 - — 0,573 1.2 2,64 3,96 6.36 10,39 15,61 24,33 31,73 51,07 74,02 101,2 130,7 163,2 205,1 294,2 387 505,2 639 788,5 1134 толщине стенки трубы s в мм 9,5 - — 0,531 1,13 2,55 3,85 6,22 10 21 15.39 24,05 31,42 50,67 73,54 100 7 130,1 — — _ — — — - 10 - — — 0,491 1,08 2,46 3,74 6,08 10,03 15,17 23,78 31,1 50,27 73,06 100,1 129,5 164 7 203.5 292,2 384,8 502 7 636,2 785,4 ИЗО 11 - _ 0,962 2,29 3.53 5.81 9,68 14,74 23,24 30,48 49,48 72 И 98,98 128,2 163.3 201,9 290,3 382,6 500,1 633.3 782,3 1126 12 - _ _ 0,855 2,12 3,32 5,54 9,33 14,31 22,7 29,86 48,7 71,16 97,87 126,9 161,9 200,3 238,4 380,5 497,6 630,5 779,1 1123 13 - _ 0,755 1,96 3,12 5,28 8,99 13,89 22,17 29,26 47,92 70,22 93.76 125,7 495,1 627,7 776 1119 14 - — 1 81 2,92 5,03 8,66 13.48 21.64 28,65 47,14 69,28 95,66 124,4 492,7 624.9 772.9 1115 15 - 1.66 2,73 4,78 8,33 13,07 21,12 28,06 46,38 68,35 94,57 123,2 490.2 622,1 769,8 1112 16 - 1,52 2 55 4,54 8,01 12.67 20.61 27,46 45,62 67,43 93,48 121,9 _ 487,7 619,3 766,7 1108 в см? определяется умножением приведенных значений на 10.
26 Раздел I. Общая часть Момент сопротивления поперечного Наружный диаметр трубы DH в мм 18 25 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 1220 1,5 0,296 0,614 1,05 1,51 2,16 3 54 6.41 8,87 13,2 _ _ — — _ — — _ — — — — 2 0,363 0,77 1 33 1,93 2,78 4,59 8,38 11,6 17,3 _ _ _ — — _ — — 2,5 0,417 0,903 1,59 2,32 3.36 5,59 10,3 14,3 21,3 32,8 _ — — — — _ — _ _ — W при толщине 3 0,458 1,02 1,82 2,68 3.9 6,53 12,1 16,9 25,3 38,9 __ _ — — — — _ _ _ — _ — — 3,5 0,492 1,12 2,02 3 4,4 7,42 13,8 19,3 29,1 44,9 . _ _ — — стенки трубы s в мм 4 0,518 1,21 2,2 3,29 4,86 8,25 15,5 21,7 32,8 50,8 _ — — 554 700 859 1223 _ - 4,5 0,536 1,28 2,36 3,56 5,28 9,04 17 24 36,6 56,5 82 _ 621 785 964 1373 __ — 5 0,55 1,33 2,5 3,8 5,67 9,78 18,6 26,2 39,8 62 90,3 137 — — — — 688 869 1068 1522 1994 2593 3270 4026 — 5,5 1,38 2,62 4,01 6,03 10,5 20 28,4 43,2 67,4 98,4 149 — _ _ — — _ — — _ _ — _ — 6 1,42 2,73 4,21 6,33 11,1 21,4 30,4 46,5 72,7 106 162 208 _ — — 820 1037 1275 1818 2383 3100 3911 4817 — 6,5 _ 1,45 2,82 4,38 6,66 11,7 22,7 32,4 49,6 77,9 115 174 224 354 - _ - — — — — — _ _ ¦ 7 1,48 2,89 4,53 6,93 12,3 24 34,3 52,7 82,9 122 183 239 379 — — 950 1202 1479 2110 2768 3603 4548 5603 8146 Таблица 2 14 Наружный диаметр трубы DH в мм 18 25 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 Площадь трубь Площадь трубы по наружному диаметру FH в см1 2,55 4,91 8,04 И 34 15,9 25,52 45,36 62,21 91 61 138,9 198,6 295,6 по наружному диаметру и поверхность 1 м трубы Поверхность 1 м трубы F в л2 0,566 0,785 0,101 0.119 0,141 0,179 0,239 0,28 0,339 0,418 0,5 0,61 Наружный диаметр трубы DH в мм 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 1220 Площадь трубы по наружному диаметру FH в см2 И 376,7 585,3 829,6 1116 1425 1795 2198 3117 4072 5281 6648 8171 11690 Поверхность 1 м трубы FTp в м 0,688 0,858 1,02 1,18 1,34 1,5 1,66 1.98 2,26 2,58 2,89 3.2 3,83 Основные размеры легких водогазопроводных труб по ГОСТ 3262—62 Таблица 2 15 Услов- Условный проход D в мм 15 20 25 32 Наруж- Наружный диаметр ?>н в мм 21,3 26,8 33.5 42.3 Толщина стенки в мм номи- номинальная s 2,5 2,5 2,8 2,8 расчет- расчетная jP 2 2 2,3 2,3 Внутренний диаметр в мм DB при s 16,3 21,8 27,9 36,7 ОРпри sP 17,3 22.8 28.9 37,7 Площадь в с.и2 FHno 3,563 5.641 8.814 14,05 FB no D* 2,087 3,733 6,114 10,58 Площадь попереч- поперечного сечения стенки трубы в см1 f при s 1,476 1.9J8 2,7 3,47 /Рпри *Р 1.212 1,558 2,254 2,89 Момент сопротив- сопротивления поперечного сечения трубы в с.иа 1^при s 0,622 1,06 1.91 3,21 1ГР при *Р 0,546 0,899 1,64 2,74 Момент инерции поперечного сечения трубы в си* J при s 0,665 1,43 3,2 6,77 JP при 0,571 1.21 2,75 5,8
Глава 2. Трубы и детали трубопроводов 27 сечения трубы W в см3 Таблица 2.13 7,5 2,96 4,66 7,18 12,8 25,2 36,1 55,7 87.9 128 197 255 404 580 — — — — 8 3,02 4,78 7,4 13,3 26,4 37,9 58,5 92,6 133 209 270 429 616 — 1078 1365 1680 2400 3150 4103 5181 6285 9079 8,5 - — 7,64 13,8 27,4 39,6 61,3 97,3 144 220 285 453 652 _ _ _ — _ — — — 9 - — 7,79 14,2 28,5 41,2 61 101,9 151 231 299 477 687 935 1204 1526 1879 2688 3529 4599 5810 7162 10250 ? при толщине 9,5 - — 7,95 14,6 29,5 42,7 66,6 103,2 157 242 314 501 722 983 1266 — — — — _. _ —¦ 10 - — 8,09 15 30,4 44,2 69,2 110,6 164 253 328 524 756 1031 1328 1685 2076 2972 3905 5091 6434 7934 11410 стенки трубы s в мм 11 - — — 15,6 32,1 47 73,9 118,9 177 274 356 570 824 1125 1451 1842 2271 3254 4278 5579 7054 8702 25040 12 - — - 16,1 33,7 49,5 78,4 125,8 190 294 383 615 891 1217 1571 1997 2163 3532 4647 6064 7670 9465 27260 13 — — — 16,6 35 51,8 82,6 134,2 201 314 409 659 956 1308 1690 _ — _ _ 6546 8282 10223 29460 14 - — — — 36,2 53,9 86,4 141,2 213 333 435 702 1020 1397 1807 — — — — 7023 8890 10977 31620 15 - — 37,3 55,8 90 147,9 224 351 459 744 1082 1485 1923 _ 7497 9494 11727 33840 16 - — — _ 38,3 57,6 93,3 154,2 234 368 483 784 1144 1571 2036 7968 10094 12472 35120 Продолжение табл. 2. ?? ный D в мм 40 50 70 80 100 125 150 Наруж- Наружный DM в мм ? 48 60 75,5 88,5 114 140 A65) Толщина стенки в мм номи- номинальная s 3 3 3.2 3,5 4 4 4 расчет- расчетная sP 2,5 2,5 2,7 2,97 3,4 3,4 3,4 Внутренний диаметр в мм ?>в при s 42 54 69,1 81,5 106 132 157 DP при *р 43 55 70,1 82,56 107,2 133,2 158,2 Площадь в см? FHno Dn 18,1 28,27 44,77 61,51 102,1 153,9 213,8 FBno DB 13,85 22,9 37,5 52.17 88,25 136,8 193,6 Площадь попе- поперечного сечения стенки трубы в см2 f при 5 4,25 5.37 7,27 8,34 13,85 17,1 20,2 /Р при *Р 3,58 4,51 6,18 7,97 11,84 14,6 17,2 Момент сопро- тивления попе- поперечного трубы W при 5 4.48 7,27 12,6 19,1 36,7 56,6 79,4 сечения в см3 Wp при *Р 3,86 6,23 10,82 16,55 31,8 48,7 68,2 Момент инерции поперечного сечения трубы в си* J при s 10,85 21,85 47,6 84,5 209 396 665 Ур при *Р 9,28 18,7 40,9 73,3 181 341 563 2.4. ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ Применяемые в тепловых сетях детали трубопрово- трубопроводов: отводы, переходы, соединения труб под углом и плоские днища — должны быть стальными и удовлетво- удовлетворять требованиям правил Госгортехнадзора. Детали тру- трубопроводов согласно СНиП ?-?.7-62 могут изготавли- изготавливаться по междуведомственным нормалям МВН или по нормалям машиностроения МН в зависимости от усло- условий монтажа и поставки трубопроводов. При применении отводов и переходов по МН, изго- изготовляемых с широкой номенклатурой толщины стенки, следует учитывать, что толщина стенки отвода или пере- перехода не должна превышать толщину стенки присоединя- присоединяемой трубы более чем на 3 мм, так как при большей раз- разнице усложняется подгонка торцов трубы и деталей и затрудняется производство сварки стыка. Отводы. В тепловых сетях применяют гнутые глад- гладкие, крутоизогнутые и сварные отводы. Гнутые гладкие отводы применяют для условных проходов труб Z?y<400 мм и изготавливают непосред- непосредственным гнутьем прямых бесшовных труб. Радиусы осе- осевой линии гиба труб при этом принимают не менее сле- следующих величин: для гладкого гнутья с предварительной набивкой песком и нагревом — не менее 3,5 наружных диаметров трубы; для гладкого гнутья, выполняемого на специальном станке без набивки песком в холодном состоянии, —> не менее 4 наружных диаметров трубы.
28 Раздел 1. Общая часть При установке на трубопроводах гнутых гладких от- отводов расстояние от ближайшего поперечного сварного шва до начала гнутья принимают не менее наружного диаметра трубы, но не менее 100 мм. Гладкие отводы при среднем радиусе гиба не менее 3,5 наружных диаметров труб изготавливаются с толщи- толщиной стенки по «Сортаменту труб тепловых сетей». Развернутую длину отвода для любого угла поворо- поворота определяют по формуле B.1) где ko — развернутая длина отвода при угле поворота 90° по табл. 2.16 в мм; ? — угол поворота в град. Для трубопроводов тепловых сетей могут также применяться гнутые отводы по МН. Крутоизогнутые отводы заводского изготовления применяют для условных давлений теплоносителя Ру< < 64 кгс/см2. Сварные отводы изготовляются из бесшовных и сварных труб условным проходом ?>у> 150 мм. Трубы и марки стали для изготовления сварных от- отводов выбирают в соответствии с «Сортаментом труб» тепловых сетей». Переходы. При изменениях диаметров трубопрово- трубопроводов тепловых сетей применяют симметричные и несим- несимметричные переходы. В тепловых сетях в основном применяют несиммет- несимметричные переходы для выравнивания низа труб во избе4- жание скопления конденсата в паропроводах, возмож- возможности применения однотипных опор и т. д. Симметричные переходы устанавливают, как прави- правило, на вертикальных участках трубопроводов. Применяют следующие типы переходов: эксцентрические и концентрические стальные штам- штампованные; несимметричные и симметричные сварные, изготов- изготовляемые из листовой стали. Соединение трубопроводов. Соединение трубопрово- трубопроводов под прямым углом при ответвлениях, установке дре- дренажных штуцеров или спускников осуществляется в за- зависимости от диаметров и параметров теплоносителей с накладками для укрепления места соединения труб илш без накладок (табл. 2.17). Таблица 2.16 Развернутая длина гнутых гладких отводов под углом 90° Таблица Соединения трубопроводов 2.17" Условный проход трубы D в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 Радиус осевой линии отвода в мм 150 200 350 500 600 750 850 1000 1200 1500 1700 Развернутая длина отвода в мм 236 314 550 785 942 1178 1335 1570 1884 2355 2670 Условный проход трубы Dy в мм 70 80 Условный проход ответвления в мм при парамет- параметрах теплоносителя: ????$ в kzcIcm1, t в ° С Рраб = 13· / = 300 — — 100 | — 125 150 175 200 250 300 350 400 400 450 500 600 700 800 900 1000 — — — — — — — — рраб = 16 / = 150 — — — — — — — — — — — 100—400 100—450 100—500 100—600 100—700 100—800 1 ПО—900 125-1000 Рраб = 21· / = 350 — — — — — 70—175 70-200 80—250 100—300 100—350 100—400 — — — — — — рраб = 36' / = 425 40—70 40—80 40—100 40—125 40—150 40—175 40—200 40—250 70—300 70—350 40—400 — — — — — — _ [ _ — — Примечания: 1. Накладки применяются для условных проходов ответвлений, указанных цифрами. 2. Жирной линией обозначена граница между бесшовными и сварными трубами.
ГЛАВА 3 ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ 3.1. ПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ В тепловых сетях в зависимости от способа проклад- прокладки и диаметров трубопроводов применяют скользящие, катковые, подвесные (простые и пружинные) подвижные опоры. На участках бесканальной прокладки трубопроводов подвижные опоры не устанавливают. Скользящие опоры для труб условным проходом до Dy 175 мм включительно применяют при всех способах прокладки тепловых сетей. Для труб условным проходом Таблица 3.1 Пролеты между подвижными опорами трубопроводов при надземной прокладке и в тоннелях (для верхних рядов труб) на прямых участках >> Q О к о о, 2 Условн в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 €00 700 800 900 1000 Компенсаторы П-образные или самокомпенсация Компенсаторы сальниковые пролеты в м при параметрах теплоносителя: ? g в кгс/см?, t в ? С «5 2 я s н s 2.0 gjl ?, %а, - _ 2 2,5 3 3,5 4 5 6 7 8 9 11 12 14 14 14 14 15 15 16 18 20 00 S II ? II 8 ©^ Ч5« га II «и о." о. II ?, ??, >. 2 2 2,6 3 3,Ь 4 5 6 8 9 11 12 14 16 15 16 16 18 19 20 22 24 СО" гЧ 1-й <М II w II о II сч II ю ^СО \qCO * ? с» и о. II о, II а, -^о, ~ 2 2 2,5 3 3,5 4 5 6 7 7 8 10 12 14 15 _ — — — — — — 11 8 ев || а, -" 2 2 2,5 2,5 3 3,5 4 6 7 7 8 10 12 14 15 — — — — — — — об" «S II 8 II 8 \ОГ" VO'-' Ч || (Я || о, ~о, ·*- _ 2 2,5 3 3,5 4 5 6 7 8 9 И 12 14 13 13 13 13 13 13 15 16 00 3 II 8* II g о.» all Q, -К.О, 1- 2 2 2,5 3 3,5 4 5 6 8 9 И 12 14 16 15 15 15 15 15 15 18 20 Dy от 200 до 1200 мм скользящие опоры применяют при прокладке труб в непроходных и полупроходных каналах и для нижнего ряда труб в тоннелях, а также для верх- верхних трубопроводов, прокладываемых на трубах. Пролеты между подвижными опорами трубопроводов определяют расчетом на прочность в соответствии с указаниями главы 10. Рекомендуемые пролеты между подвижными опора- опорами для труб по «Сортаменту труб тепловых сетей» при надземной прокладке и в тоннелях (для верхних рядов труб) для усредненных условий расчета трубопровода на прямых участках приведены в табл. 3.1, для прочих участков к этим пролетам вводится коэффициент: для участков между ближайшими к поворо- повороту опорами (до и после поворота) 0,67 для участков между последней и предпос- предпоследней опорами конечной точки трубопро- трубопровода (перед заглушкой, гибким компенса- компенсатором или поворотом) 0,82 для последних двух участков с каждой сто- стороны сальникового компенсатора 0,Ь Пролеты между подвижными опорами трубопрово- трубопроводов на бетонных подушках при прокладке в непроходных и полупроходных каналах и тоннелях (для нижнего ряда труб) приведены в табл. 3.2. При многотрубной прокладке трубопроводов в не- непроходных каналах опоры размещают вразбежку. При надземной прокладке трубопроводов и в тоннелях при- принимают одно расстояние между подвижными опорами, поскольку все они опираются на каркасы, траверсы или Таблица 32 Пролеты между подвижными опорами трубопроводов на бетонных подушках Условный проход труб D в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 Пролет меж- между подвиж- подвижными опора- опорами в ж 1,7 2 2,5 3 3 3,5 4 4,5 5 6 Условный проход труб D в мм i 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 Пролет меж- между подвижны- подвижными опорами в м 6 7 8 8 8,5 9 10 10 10 10 Примечание. Над жирной линией указаны пролеты для бесшовных труб по ГОСТ 8732—58 *, под жирной линией — для сварных труб по ГОСТ 4015—58 и по ГОСТ 8696—62. Примечание. Таблица составлена для конструкций бе- бетонных подушек по серии ИС-01-04 «Унифицированные сборные железобетонные каналы».
30 Раздел I. Общая часть балки. При большой разнице в пролетах для маленьких труб могут^ быть установлены дополнительные опоры, а большие трубы могут опираться через одну или несколь- несколько траверс. Катковые опоры применяют для труб условным про- проходом Dy —200 мм и больше при прокладке трубопрово- трубопроводов на отдельно стоящих низких и высоких опорах, по стенам зданий и в тоннелях на каркасах и крон- кронштейнах. При установке Катковых опор уклон трубопроводов не должен превышать C.1) где 0,05 — плечо трения качения по поверхности сопри- соприкосновения катка с корпусом и опорной пли- плитой в см; г — радиус ролика в см.. Катковые опоры при прокладке трубопроводов в не- непроходных каналах не применяют. При надземной прокладке трубопроводов на эстака- эстакадах с пролетным строением для условных проходов труб- трубку =200 мм и больше применяют как скользящие, так и катковые опоры. Катковые опоры устанавливают в том случае, когда применение скользящих опор приво- приводит к утяжелению прогонов. Простые подвесные опоры применяют при надземной прокладке трубопроводов на эстакадах с растяжками, Таблица 3.3 Нормальные скользящие опоры трубопроводов по МВН 1301-60; МВН 1305-60 и MB ? 1308-60 (рис. 3.1 и 3.2) НапраЬление /пел/н -^ бого перемещения Рис. 3.1. Скользящая опора трубопроводов Da =32 ч- 194 мм 1 — корпус; 2 — опорная конструкция теплового Рис. 3.2. Скользящая опора трубопроводов ?)н=219ч-1020 мм 1 — корпус; 2 — опорная конструкция Наружный диаметр трубы ?>н в мм 32 38 Номер МВН при h = = 90 мм 1301-11 1301-12 при ft = 140 мм - - Размеры в мм А В при ft =з =90 мм ~ | 40 - 40 при ft =140 мм — - L 250 / при Л = =90 мм при ft = = 140 мм - — Я при Л = =90 лш 106 110 при ft =140 мм — - Вес в кг при ft = =90 мм 1,21 при ft =140 мм — - Наиболь- Наибольшее теп- тепловое переме- перемещение Д/ в мм 180
Глава 3. Опоры трубопроводов Наружный диаметр трубы DH в мм 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 ?29 630 720 820 920 1020 Номер МВН при h = = 90 мм 1301-13 1301-14 1301-15 1301-16 1301-17 1301-18 1301-19 1301-21 1305-21 1305-22 1305-23 1305-24 1305-25 1305-26 1305-27 1305-28 1305-29 1305-30 1305-31 1305-32 при h = = 140 мм - - - - - - 1301-20 1301-22 1308-21 1308-22 1308-23 1308-24 1308-25 1308-26 1308-27 1308-28 1308-29 1308-30 1308-31 1308-32 Размеры в мм А - - - - - - - - 160 180 230 250 300 320 350 400 420 450 5Э0 540 В при =90 мм 50 50 70 80 90 100 110 130 150 160 210 230 260 260 290 350 370 400 430 470 при h— 140 мм - - - - - ПО 130 160 180 230 240 230 260 290 360 350 370 430 470 L 300 400 500 540 570 660 / при ft = 90 мм - - - - - - - 136 148 190 202 237 250 264 323 352 376 412 446 при Л =140 мм - - - - - - - - 142 157 204 220 237 250 264 336 324 346 416 446 ? при Л = 90 мм 113 118 128 135 145 157 170 188 200 226 253 278 303 330 355 405 450 500 550 600 при Л= 140 мм - - - - - - 220 238 250 276 303 328 353 380 405 455 500 550 600 650 Продолжение Вес в кг при Л=90 мм 1,57 1,6 1,9 2,59 2,76 2,95 3.14 3 51 7,62 7,95 11,6 12,2 13,9 14 16 19.3 21,3 23,4 31,5 40,8 при ?= 140 мм - - - - - - 4,11 4,55 10.2 10,8 15.2 15.5 16,9 17 24,8 30 30,3 32,6 40,3 47 2 табл. 3.3 Наиболь- Наибольшее теп- тепловое переме- перемещение ?/ в мм 220 280 300 360 400 Примечание. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60.
32 Раздел I. Общая часть Укороченные скользящие опоры трубопроводов по MB ? 1305-60 и MB ? 1308-60 Таблица 3.4 (см. рис. 3.2) Наружный диаметр трубы ?>н в мм 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Номер МВН при h = 90 мм 1305-41 1305-42 1305-43 1305-44 1305-45 1305-46 1305-47 1305-48 1305-49 1305-50 1305-51 1305-52 при h = 140 мм 1308-41 1308-42 1308-43 1308-44 1308-45 1308-46 1308-47 1308-48 1308-49 1308-50 1308-51 1308-52 Размеры в мм А 160 180 230 250 300 320 350 400 420 450 500 540 В при Л = =90 мм 150 160 210 230 250 290 350 370 400 430 470 при h =140 мм 160 180 230 240 260 290 360 350 370 430 470 L 250 300 340 360 400 / при Л = 90 мм 136 148 190 202 237 250 264 325 352 376 412 446 при h= 140 мм 142 157 204 220 237 250 264 336 324 343 416 445 ? при Л = 90 мм 200 226 253 278 303 330 355 405 450 500 550 600 при ft=140 мм 250 276 303 330 353 380 405 455 500 550 600 650 Вес в кг при Л=90 мм 5,13 5,41 7,55 7,94 9,35 10,4 11.1 13,4 15,2 17,3 23 2Э,5 при ft=140 мм 6,88 7,32 9,92 10,2 11,3 12,6 17,3 20.6 21 2 23,9 32,3 34,5 Наиболь- Наибольшее теп- тепловое переме- перемещение ? / в мм 150 180 200 Примечание. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60. Таблица 3.5 Наружный диаметр трубы DH в мм 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Катковые опоры трубопроводов Номер МВН при Л= 90 мм 1309-21 1309-22 1309-23 1309-24 1309-25 1309-2д 1309-27 1309-28 1309-29 1309-30 1309-31 1309-32 при ft=140 мм 1315-21 1315-22 1315-23 1315-24 1315-25 1315-23 1315-27 1315-23 1315-29 1315-30 1315-31 1315-32 по МВН 1309-60 и МВН 1315-60 (рис. Размеры в мм А 160 180 230 250 300 320 350 400 420 450 500 540 L 250 300 340 360 400 200 230 270 280 320 340 380 420 440 460 510 530 и 250 280 300 320 340 ? при А =90 мм 255 283 310 335 330 385 413 493 538 588 658 708 при ft=i 140 мм 305 333 360 385 410 435 463 543 588 638 708 758 В при /1 = 90 мм 150 180 210 230 263 290 350 370 400 430 470 при ft=140 мм 160 180 230 240 280 290 360 350 370 430 470 1 при /1=90 мм 135 148 190 202 237 250 234 326 352 373 412 446 при /?= 140 мм 142 157 204 220 237 250 264 336 324 346 416 446 3.3) Вес в кг при /1 = 90 мм 11 12,2 16 16,8 19,4 21,1 25,4 39,1 42,1 45,5 64,9 75.7 при /1=140 мм 12,8 14,1 18,4 19,1 21.3 23,3 31,6 46,3 48,1 52 1 74,2 80,6 Наиболь- Наибольшее теп- тепловое переме- перемещение Д/ в мм 300 360 400 Примечание. Материал опорной плиты, сталь марки Ст. 0, остальные детали — Ст 3
Глава 3. Опоры трубопроводов 33 Рис. 3 3. Катковая опора трубопроводов DH =219 -f- 1020 мм — корпус, 2 — опорная плита, 3 — ролик, 4 — опорная конструкция; 5 — приварные лапы при подвеске трубы к трубе, в некоторых случаях при прокладке под автодорожными и пешеходными мостами и др., на участках самокомпенсации или при установке П-образных компенсаторов. В последнем случае реко- рекомендуется на расстоянии около 40 Dу устанавливать на- направляющие опоры. При перемещениях трубопрово- трубопровода в вертикальной плоскости под влиянием темпера- температурных деформаций применяют пружинные подвесные опоры. На участках трубопроводов с сальниковыми компенсаторами установка подвесных опор не допу- допускается. Характеристика скользящих и Катковых опор приве- приведена в табл. 3 3—3.5. Опоры высотой 90 мм применяют для трубопроводов с толщиной изоляционной конструкции не больше 80 мм, а высотой 140 мм для трубопроводов с толщиной изоля- изоляционной конструкции больше 80 мм и при прокладке трубопроводов в мокрых грунтах. Длина нормальных опор соответствует наибольшему перемещению трубопроводов при расстояниях между не- неподвижными опорами, приведенными далее в табл. 3 7. Длина укороченных опор соответствует вдвое меньшей величине теплового перемещения трубопровода, в связи с чем возможность применения укороченных опор про- проверяется при конкретных расстояниях между неподвиж- неподвижными опорами, принятыми в проекте. Характеристика простой подвесной опоры трубопро- трубопроводов тепловых сетей приведена в табл 3 6, в которую включены все детали, входящие в опору для труб диа- диаметром до DK =500 мм. Длина тяги подвесной опоры устанавливается конст- конструктивно в каждом отдельном случае, в связи с этим в табл 3 6 приводится вес одного метра тяги. Стандартные длины тяг принимают по нормалям машиностроения МН 3957—62. Минимальную длину тяг принимают: для трубопроводов водяных тепловых сетей и кон- денсатопроводов — не менее десятикратного теплового перемещения подвески, наиболее удаленной от непод- неподвижной опоры; для паропроводов — не менее двадцатикратного теплового перемещения подвески, наиболее удаленной от неподвижной опоры. Максимальные пролеты между подвесными опорами дополнительно проверяют из условия прочности опоры по наибольшей допускаемой нагрузке на опору, приве- приведенной в табл. 3.6. Для обеспечения расчетного теплового перемещения опоры и улучшения условий ее работы следует правиль- правильно устанавливать опору при монтаже. В связи с этим в проектах оговаривают смещение оси скользящих и кат- ковых опор на трубопроводе относительно оси опорной поверхности (несущей конструкции) и смещение оси хо- хомута подвесных опор на трубопроводе относительно оси крепления к несущей конструкции в сторону, противо- противоположную тепловому перемещению трубопровода, на величину: корпуса скользящих и Катковых опор и хому- хомута подвесных опор — на половину теплового удлинения; ролика Катковых опор — на четверть теплового удли- удлинения. Кроме приведенных выше типов подвижных опор трубопроводов могут применяться другие типы опор, в том числе по нормалям машиностроения.
34 Раздел I. Общая часть Простые подвесные опоры L Г Рис. 3 4 Простая подвесная опора трубопроводов DH = b7 -ь529 мм 1 — хомут; 2 — серьга, 3 — тяга резьбовая, 4 — ушко 5 — тяга с ушком, ?? — шайба, 7—гайка шестигранная 8 — гайка шести- шестигранная низкая, 9 — несущая конструкция ?? й> 3 si s 3; Ч 1 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 Хомут МН 3941—62 Размеры в мм L 2 285 305 345 365 405 430 500 495 560 540 600 630 670 695 725 755 790 815 В 3 50 60 70 85 95 105 125 130 140 145 170 190 200 215 225 245 260 270 855 | 285 895 920 930 300 320 325 А 4 200 210 240 235 260 275 325 305 355 325 355 365 390 400 420 430 455 465 490 520 5 30 39 45 55 67 80 98 111 139 165 191 216 243 268 s 6 5 6 10 6 10 6 10 10 12 10 12 Ъ 7 30 40 50 50 50 80 50 80 80 90 80 91) 80 90 Шифр 8 57—200 76—300 89—300 108—750 133—900 154- 1000 194—1000 194—1500 219—1000 219—1500 273—1500 273—3200 325—1800 325—3400 377-1800 377—3400 426-3200 426-4500 80 | 480—2400 100 80 100 480- 5500 530—4000 530—5500 Вес в кг 9 0,77 0,92 1,03 1,54 2,04 1,80 3,03 4,70 3.25 5,13 5,73 11,55 6,65 12,87 7,31 13,97 14,6 16,34 14,4 22,88 15,88 24,32 Серьга ? ? 3965—62 а В мм 10 80 100 120 100 120 160 130 160 130 160 140 160 140 160 160 160 S, в мм 11 8 12 16 12 16 20 25 20 25 20 25 Шифр 12 120 140 170 140 170 230 200 230 200 230 210 250 210 Вес в кг 13 0,26 0,42 0,90 0,42 0,90 2,08 1,85 2,08 1,85 2,08 1,92 3,58 1,92 250 | 3,58 230 250 2,08 3,58 Примечания: 1. Для тяги с ушком по МН 4059 -62 вес одного метр! тяги принима 2. Хомуты подвесок применяют в исполнении 1, соответствующем температуре теплоно 3 Мдтериал деталей подвесных опор трубопроводов хомут подвески - полухомут Ст. 3 по ГОСТ 380—60, болты Ст. 5 по ГОСТ 380—60 и вая Ст. 4 по ГОСТ 380—оО, ушко Ст. 4 по ГОСТ 380—60, шайба стать 10 по ГОСТ 1050—
Глава 3. Опоры трубопроводов трубопроводов по МН (рис. 3.4) Таблица 3.6 Тяга резьбовая ? ? 3957—62 d в мм Шифр Вес одного метра в кг Ушко МН 3960—62 Шифр Вес в кг Тяга с ушком МН 3959—62 d в мм Шифр 53 Шайба ГОСТ 6957—54 Вес одной гайки в кг Вес одной гайки в кг 14 15 16 17 18 19 20 22 23 24 25 26 27 28 29 М10 MIOxLi 0,62 10 35 6,5 10 0,06 М10 8,5 M1OXL2 0,02 22 0,00408 0,012 0,009 М16 M16XZ,! 1,58 16 55 10 16 0,26 М16 12 M16XL2 0,06 32 0,01391 0,034 0,021 0 1 1 1 1 1 .9 ,5 ,5 М24 M24XL, 3,55 24 14 24 0,85 М24 18 ?24??.2 0,18 45 0,0345 0.11 0,058 ?20 M20XL! 2,47 20 65 12 20 0,49 ?20 14 M20XL, 0,11 38 0.02474 0,065 0,036 ?24 M24XLi 3,55 24 14 24 0,86 ?24 18 M24XL, 0,18 45 0,03453 0,11 0,058 ?20 ?20?/-! 2,47 20 65 12 20 0,49 ?20 14 M20XL, 0,11 38 0,02474 0,035 0,036 ?24 M24XL1 3,55 24 14 24 M24 18 M24XL, 0,18 45 0,03453 0,11 0,058 M27 M27XLi 4,5 27 16 27 1,22 M27 19 M27XL2 0 24 52 0,0529 0,166 0,091 M20 M20XZ-! 2,47 20 65 12 20 0,49 M20 14 M20XL, 0,11 38 0,02474 0,065 0,033 M30 M30XLj 5,55 30 100 17,5 30 MS0 22,5 M30XL, 0,35 55 0,06363 0,231 0,116 M27 M27XL, 4,5 27 90 16 27 1,22 M27 19 M27XL, 0,24 52 0.03453 0,166 0,058 M30 M30XI.! 5,55 30 100 17,5 30 1,68 M30 22,5 0,35 55 0,06363 0.231 0,116 ют по графе 16, а вес ушка по графе 21. сителя до 450°С. сталь 40 по ГОСТ 1050—60, гайки Ст. а по ГОСТ 380- 60 и сталь 35 по ГОСТ 1С50—60; серьга подвесъи Ст. о по ГОСТ 380—60; тяга 60; гайки сталь 10 по ГОСТ 1050—60.
36 Раздел I. Общая часть 3.2. НЕПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают уси- усилия, возникающие в трубопроводах при различных схе- схемах и способах компенсации тепловых удлинений. Неподвижные опоры предусматривают на трубопро- трубопроводах при всех способах прокладки тепловых сетей. Места установки неподвижных опор совмещают, как правило, с узлами ответвлений труб, местами установки на трубопроводах запорной арматуры, сальниковых ком- компенсаторов, грязевиков и другого оборудования. Расстояния между неподвижными опорами опреде- определяют расчетом труб на прочность и компенсирующей способностью сальниковых компенсаторов. Расстояние между неподвижными опорами по ком- компенсирующей способности сальниковых компенсаторов определяют по формуле где арасч— расчетная компенсирующая способность сальникового компенсатора в мм; t — расчетная температура теплоносителя в °С; ^н-о—расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в °С; Таблица 3.7 Расстояния между неподвижными опорами трубопроводов «? § ? о ?, с о м 5 >, 25 32 40 50 70 оО 100 125 150 175 200 250 300 350 400 45Э 500 600 700 800 D00 1000 Компенсаторы П-образные Компенсаторы сальниковые Расстояния между неподвижными опорами в м меграх теплоносителя: Рп ос" S all о. If 50 60 60 70 QA ?? 80 90 100 100 120 120 120 140 160 160 180 200 200 200 200 200 ?? II <=> 2.Н 50 50 60 60 70 80 90 100 100 120 120 120 120 140 140 160 160 160 160 160 160 со II 8 \0СО all а,-*. 50 50 60 60 70 oU 80 90 90 100 100 100 120 120 140 140 160 160 160 160 160 160 1^ СО <-> ?—1 .,СЧ || S || g га || га и а " а II а, -^а, ^ 50 50 60 60 70 QA 61/ 80 80 80 90 100 100 120 120 120 — — — — _ — - в кгс/см1, t II <й VO а II а, -ц, 50 50 60 60 70 ОЛ oU 80 80 80 80 80 80 100 100 100 _ — — _ — 00 ^ II 3 II § а II а II _ — — — — 70 70 80 80 80 100 100 120 140 140 140 160 160 160 160 160 при пара- в ° С ОО || s all а, -?. — — - 60 60 70 70 70 70 70 70 100 100 100 100 100 100 100 100 со II о all а, ч. - 50 50 60 60 60 60 60 60 80 80 80 80 80 80 80 80 Примечание. Расстояния между неподвижными опо- опорами трубопроводов на участках самокомпенсации рекомендует- рекомендуется принимать не более 60% от указанных в таблице для П-об- разных компенсаторов. ? — коэффициент линейного расширения трубной стали в мм/м °С. Рекомендуемые расстояния между неподвижными опорами даны в табл. 3.7. Таблица 3.8 Неподвижные опоры трубопроводов по МВН 1316-56 и МВН 1322-56 (рис. 3.5—3.7) Й Рис. 3.5. Неподвижные опоры трубопроводов с вертикальными двухсторонними упорами. Тип I для трубопроводов DH =32^ 76 мм 1 — упор; 2 — несущая конструкция г Рис. 3.6. Неподвижные опоры трубопроводов с вертикальными двухсторонними упорами. Тип II для трубопроводов DH =89-^219 мм 1 — упор; 2 — несущая конструкция г ? 1~ Рис. 3.7. Неподвижные опоры трубопроводов с кальными двухсторонними упорами. Тип III для проводов Du =273-^-1020 мм 1 — упор; 2 — несущая конструкция верти- трубо- Наружный диа- диаметр трубы D вмм 32 38 Тип опоры I Номер МВН 1316-01 1316-02 Размеры в мм ? 170 180 h 45 50 ? 20 25 b 51 51 Вес в кг 0,82 0,89 Наибольшая го- горизонтальная осе- осевая нагрузка в m I
Глава 3 Опоры трубопроводов 37 Продолжение табл 3 8 Продолжение табл 3 9 Наружный диаметр трубы ?>н в мм 57 76 89 108 133 159 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Тип опоры 1 II III Номер МВН 1316 03 1316 04 1316 05 1316 06 1316 07 1316 08 1316 ОЭ 1322 01 1322 02 1322 0? 1322 04 1322 05 1322-06 1322 07 1322 08 1322 09 1322 10 1322 11 Размеры в мм ? 210 230 250 270 296 320 380 43b h 70 90 115 130 155 185 245 305 520 j 360 560 616 668 710 820 910 1028 ИЗО 1220 410 460 510 565 665 755 8W 955 1055 а 30 40 40 50 50 60 80 80 120 120 150 150 200 200 200 250 300 350 b 51 51 60 60 60 80 80 100 130 130 160 160 220 Вес в кг 0,98 1,12 1,86 2,13 2,13 2,86 4,5 4,92 Наибочьшая го- горизонтальная назгрузка в m I 1,5 2,5 4,5 7 11,4 / 10 11,3 22 17,7 27,2 220 I 27,3 250 2"? 300 350 34 6 48,4 61,6 78,4 15 22 28 35 50 70 90 110 130 Примечание Материал — сталь марки Ст 3 по ГОСТ 380—G0 Таблица 39 Неподвижные лобовые опоры трубопроводов типа I по МВН 1316-60 (рис. 3 8) Рис 3 8 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов Тип I для трубопроводов ?)?=32— 108 им 1 — упор 2 — несущая конструкция, с — зазор 30 мм заполнить прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм Наружный диаметр т] бы D в м 32 38 45 57 76 89 108 Номер МВН 1316 21 1316 22 1316 23 1316-24 1316 25 1316 26 Ш6 27 Размеры в мм ? 154 160 166 200 216 230 230 В 40 50 60 70 70 80 86 98 ПО Вес в кг 1,12 1,12 1,24 2,26 2 4 2,42 3 42 Наиболь- Наибольшая гори- горизонтальная осевая нагрузка в m 1 1,5 2 3 Таблица 3 10 Неподвижные лобовые опоры трубопроводов типов ? и III по МВН 1316-60 (рис. 3.9 и 3.10) Рис 3 9 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов Тип II для трубопроводов D = 133 — 377 мм 1 — упор, 2 — несущая конструкция, с — зазор 30 мм заполнить прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм Рис 3 10 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов Тип III для трубопроводов ?)н = 194 — 377 мм 1 — упор, 2 — несущая конструкция с — зазор 30 им заполнить прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм ? ? Ж ?>sQ ?- *? "sS 133 Номер МВН тип II 1316 28 тип III - Размеры в мм ? 296 В ?0 / 120 Вес в кг тип II 6,16 тип III - ? шбо ш 1я го зонт ал осевтя грузка тип 11 4 ль ри- ьная в m тип II! -
38 Раздел I. Общая часть Продолжение табл. 3.10 Наружный диамегр тру- трубы /}„ в мм 159 194 219 273 325 377 Номер тип II 1316-29 1316-30 1316-31 1316 32 Шо-ЗЗ 1316-34 МВН тип III - 1316-35 1316-36 1316-371 1316-38 1316-зэ! Размеры в мм ? 340 376 400 476 530 580 В 100 120 / 130 162 Вес тип II 7,6 7,56 7,52 12,1 12,1 12 в кг тип III — 15,1 15 24,2 24,2 24 ? 1ибо щая гс зонталь осевая грузка тип И 5 ? 8 ль- ви- виная в m тип III — 12 15 20 25 32 В зависимости от способа прокладки и места уста- установки применяют неподвижные опоры с вертикальными двухсторонними упорами, лобовые, щитовые и хомуто- вые. Хомутовые опоры, как правило, применяют при над- надземной прокладке трубопроводов. Опоры с вертикальны- вертикальными двухсторонними упорами и лобовые применяют при установке их на каркасах в тоннелях и при прокладке трубопроводов в непроходных каналах. Щитовые опоры применяют при подземной прокладке в каналах и бес- канально. Характеристика неподвижных опор дана в табл. 3.8—3.13. Выбор неподвижных опор производят по наиболь- наибольшей горизонтальной осевой нагрузке, на которую рассчи- рассчитана данная опора. Примечание. Материал — сталь марки Ст.З по ГОСТ 380—60. Таблица 3.11 Неподвижные лобовые опоры трубопроводов типов IV и V по МВН 1316-60 (рис. 3.11 и 3.12) Рис. 3.11. Лобовые неподвижные опоры трубопроводов. Тип IV для трубопрово- трубопроводов Dn «=426 -5-1020 мм 1 — упор; 2 — дуга; 3 — планка; 4 — несущая конструкция; с — зазор 30 мм заполнить про- прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм -Рис 3.12. Лобовые неподвижные опоры трубопроводов. Тип V для трубопроводов ?>? = 426-?- 1020 мм / _ упор; 2 — дуга; 3 — планка; 4 — несущая конструкция; с — зазор 30 мм заполнить прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм
Глава 3. Опоры трубопроводов 39 Наруж- Наружный ди- диаметр трубы D,, в мм н 426 478 529 Номер МВН тип IV 1316-40 1316-41 1316-42 630 | 1316-43 720 820 920 1020 1316-44 1316 45 ШЬ-46 1316-47 тип V Шо-48 1316-49 1316 50 1316-51 1316-52 1316 53 1316-54 1310-55 Размеры в мм ? 630 630 730 870 960 1060 1160 1260 в 1 / 160 180 200 220 240 270 300 222 252 287 316 /? к 292 330 350 414 470 528 582 628 176 202 210 252 286 320 352 374 Вес в кг тип IV 1 тип V 47,4 | 60 49.4 | 61.4 55.1 ) 69,7 71,5 78 1 106 90.4 97,3 136 114 j 144 121,2 | 152 Наибольшая горизон- тальн is ослвая н irpyjKa в m тип IV 25 40 50 60 80 тип V 60 100 125 ПО 200 Примечание Материал — сталь марки Ст 3 по ГОСТ 380—60 Таблица 3 12 Неподвижные щитовые опоры трубопроводов по МВН 1329-60 (рис. 3.13 и 3.14) Рис 3 13 Щитовые неподвижные опоры трубо проводов Тип I для трубопроводов Ьн=108 — — 1020 мм i — щит, 2 — ребро, 3— несущая конструкция с — зазор заполнить асбестовым шнуром по ГОСТ 1779—55 Рис 3 14 Щитовые неподвижные опоры трубопроводов Тип II для трубопроводов ?>н =426— 1020 мм I — щит, 2 — ребро, 3—кольцо, 4 — несущая конструкция, с—за- с—зазор заполнить асбестовым шнуром по Г^СТ 1779—55 Наружный диаметр тру- трубы D в мм 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 Тип опоры I I И I II I Номер МВН 1329-21 1329-22 1329 23 1329-24 1329 25 1329 26 1329-27 1329-28 1329-29 1329-30 1329 31 1329-32 Размеры в мм D 190 230 220 200 250 290 300 З'О 350 400 410 470 1329 331 4Ь0 1320-34 1329-35 1329 36 1329 37 1329 38 1329 39 1329 40 1329 41 1329 42 1329 43 5С0 530 600 570 620 660 630 680 730 690 - ЕОЗ - 558 с 20 СО 40 1 90 НО 90 110 so 110 112 132 112 132 132 132 132 162 132 162 132 178 203 132 178 208 162 ? S3 ? о >, 90 ео 45 36 Вес в кг 4.35 7 43 5.13 8,51 6,04 9,75 11.4 18,7 15,6 23,7 19.2 29,5 21 Зт.6 2b,S 43 3 28,9 (-0,4 73,9 33,2 67 2 Ь0,5 41,5 Наибольшая горизонталь- горизонтальная осевая нагрузка в m 5 12 8 15 10 20 12 25 20 35 25 ?? 30 65 40 75 30 to 85 35 70 100 45
Раздел I Общая часть Продолжение табл 3 12 Продолжение табл 3-12 Наружный диаметр гру бы D., в мм ? 529 630 720 820 Тип опоры II Номер МВН 1329 44 1329 45 I | 1329 46 II I II 1 1329 47 1329 48 1329 49 1329 50 1329 51 1329 52 Размеры в мм D 750 800 790 850 910 880 940 ЮЛ) 980 610 - 710 - 800 — с 40 1 203 238 162 203 238 162 208 238 196 Угол ? в град 36 30 Вес в кг 85,6 107 46,3 95,4 121 53 109 147 82,7 Наибольшая горизонтачь ная осевая нагрузка в т 85 125 50 95 150 60 110 185 /0 §** .2 к s Зч всю 820 920 1020 Тип опоры II I II I II Номер МВН 1329 53 1329 54 1329 55 1329 56 1329 57 1329 58 1329 59 1329 СО Размеры в мм D ЮоО 1150 10<-0 11 0 1260 1190 1280 ШО 0. ?00 - 1000 - 1100 с 40 242 272 196 242 272 196 242 332 Угол ? в град 30 Вес в кг Наибольшая горизонталь ная осевая нэгрузка в т 169 j 140 232 | 235 95 j 80 187 | 150 279 102 207 314 270 90 180 330 Приме 0—60 ч а н и е Материал — сталь марки Ст 3 по ГОСТ Таблица 3 13 Неподвижные хомутовые опоры трубопроводов по МВН 2347-63 (рис. 3.15—3 18) °ис 3 15 Неподвижные хомутовые опоры трубопроводов ?>н=76 —108 х>м Исполне ние I ' — упор, 2— хомут 3— несущая конструкция с — зазор не больше 30 мм L·— в -н Рис 3 16 Неподвижные хомутовые опоры тру бопроводов Z?h =133—1020 мм Исполнение I / ????, 2 — хомут 3 — несущая конструкция с — за з ? не больше 30 мм Рис 3 17 Неподвижные хомутовые опоры трубо Рис 3 18 Неподвижные хомутовые опоры трубо- у р ру проводов DH =76 — 108 мм Исполнение II — упор 9 — хомут 3 — несущая конструкция с — зачор не больше 30 мм у р р проводов DH = 133- 1020 мм Исполнение II — упор 2— хомут, 3—несущая конструкция г- зазор не больше 30 мм
Глава 3. Опоры трубопроводов 41 Наружный диаметр трубы DH в мм 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Номер МВН о К 3 ч о S 2347-01 2347-02 2347-03 2347-04 2347-05 2347-06 2347-07 2347-03 2347-09 2347-10 2347-11 2347-12 2347-13 2347-14 2347-15 2347-17 2347-16 2347-18 s X о> X о с о S 2347-21 2347-22 Размеры в мм ? 108 115 2347-23| 125 2347-24 2347-25 2347-26 2347-27 2347-28 2347-29 2347-30 2347-31 2347-32 2347-33 2317-34 2347-35 2347-3S 2347-37 2347-38 148 170 188 200 238 2?5 290 315 340 365 435 480 530 580 630 В 70 80 90 100 120 160 180 200 220 240 270 300 L 98 110 120 130 162 222 252 287 316 / X s а; 70 75 85 98 110 128 140 170 195 220 11 S X 110 115 125 138 150 170 190 220 255 280 245 j 305 272 298 348 395 445 495 545 ЗСО 360 430 475 525 575 625 Ъ о в ^ к в 30 60 80 100 о1" Ч CD U S S X 25 30 60 80 Вес в кг а> s X а ч о с к 1,52 1,56 2,12 3,57 4,36 4,45 5,26 7,89 9.5 10 12,6 13,1 14,9 23 25,2 32,8 35,4 37,1 о s 0) X ч о с 1,61 1,65 2,21 3,66 4,45 4,55 5,5 8,12 10,9 11,5 14,3 14,8 16,8 26,4 28,8 33,8 39,7 40,7 Наибольшая горизон- горизонтальная осевая нагруз- нагрузка 0 в ? при парамет- параметрах теплоносителя Рраб в кгс/см1, t в °С со 3.11 3. II 2,0 3 3,5 4 6 8 10 15 22 25 18 25 40 50 60 80 1,2 1,5 2 3 5 6 7 10 15 20 25 - СО 11 m 4S II ?" 1,2 1,5 2,5 3 4 6 10 15 - Наибольшая по ная нагрузка ? при параметра! лоносителя ? кгс/см^, t ? 65 Я II S II S Оч II р, И 2 3 3,5 4 8 12 20 22 1? 0, ¦* 1,2 1,5 2 3 4 5 9 - переч- в г ? теп- раб со II «з Я || аи 1.2 1,5 2,5 3 4 7 - Примечания: 1. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60. 2. Опоры хомутовые применяют для трубопроводов диаметром ?>н = 76 -г- 1020 мм для параметров теплоносителей Р. 16 кгс/см?л <: 150°C, а для трубопроводов диаметром DH= 76 ч- 426 мм для параметров теплоносителей Ррад < 36 кго/см2, t < 425°С. 3. Хомуты не должны подвергаться действию боковых нагрузок. Для восприятия боковых нагрузок должны быть предусмотрены спе- специальные упоры. 4. Длину хомутов / исполнения I уточнить при монтаже в зависимости от зазора между трубой и балкой. 5. Конструкцию (профиль) и размеры опорных балок определяют при проектировании, при этом упоры должны прилегать по всей площади с зазором между опорной конструкцией и трубой не свыше 30 мм. 3.3. ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ, ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ НА ТРУБАХ При проектировании тепловых сетей часто встреча- встречаются случаи, когда экономически целесообразно исполь- использовать трубопровод большего диаметра в качестве несу- несущей конструкции для прокладки на нем трубопровода меньшего диаметра (прокладка «труба на трубе»). Московским отделением института Теплоэлектропро- ект разработаны рабочие чертежи опорных конструкций, устанавливаемых на нижней трубе большего диаметра (Dn =273-^-1020 мм) для подвижного опирания верхнего трубопровода меньшего диаметра (?>н =57ч- 325 мм) и для его неподвижного крепления. Температура теплоносителя в трубах при примене- применении прокладки «труба на трубе» должна быть не выше 300° С; кроме того, при этом способе прокладки необхо- необходимо предусматривать изоляцию опорных конструкций на нижней трубе для уменьшения тепловых потерь тру- трубопроводами. Опорные конструкции для перемещения скользящих опор верхнего трубопровода разработаны трех типов: а) осевого перемещения; б) осевого перемещения с направляющими упорами (рис. 3.19 и 3.20); в) осевого и поперечного перемещения (рис. 3.21 и 3.22). Кроме того, разработана опорная конструкция для неподвижного крепления хомутовых опор верхнего тру- трубопровода (рис 3.23). Основные габаритные размеры опорных конструкций приведены в табл. 3.14, а расстояния между поверхностя- поверхностями труб для этих конструкций — в табл. 3.15 При применении прокладки трубопроводов «труба на трубе» рекомендуются две схемы размещения компенса-
42 Раздел I. Общая часть Рис. 3.19 Опорная конструкция на трубе Dy= 250-^350 мм 1 — скоба; 2 — ребро; 3 — корпус скользящей опоры; 4 — упоры только для направляющих опор Рис. 3.22. Опорная конструкция на трубе ?>у=400~ -i- 1000 мм I — подушка; 2— ребро; 3— основание; 4— ребро; 5 — кор- корпус скользящей опоры sr\. Рис. 3.20. Опорная конструкция на трубе ?у=400-^- ч- 1000 мм 1 — подушка; 2— ребро; 3 — основание; 4 — ребро; 5—корпус скользящей опоры; 6—упоры только для направляющих опор Рис. 3 23. Опорная конструкция в комплексе с опор- опорными балками на трубах ?)у=250-н 1000 мм 1 — подушка; 2 — ребро; 3 — основание; 4 — ребро; 5 — опор- опорная балка; 6 — неподвижная хомутовая опора Рис. 3.21. Опорная конструкция на трубг ?>у =250-^350 мм 1 — скоба; 2— ребро; 3 — корпус скользящей опоры Рис. 3.24. Рекомендуемые схемы размеще- размещения компенсаторных узлов при прокладке «труба на трубе» ? — нижний трубопровод с П-образным компенса- компенсатором; б и в — нижний трубопровод с сальнико- сальниковыми компенсаторами; / — верхний трубопровод; 2 — нижний трубопровод. В кружках дана ну- нумерация точек к расчетным формулам C.7) и C.8)
Глава 3. Опоры трубопроводов 43 торных узлов (рис. 3.24) и следующее сочетание диамет- диаметров труб: Нижняя труба D в мм 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Верхняя труба D j в мм 50, 70, 80, 100, 125 50, 70, 80, 100, 125, 150 80, 100, 125, 150, 175 100, 125. 150, 175, 200 100, 125, 150, 175, 200 150, 175. 200, 250 150, 175, 200, 250 150, 175, 200, 250. 300 200, 250, 300 200, 250, 300 200, 250, 300 Таблица 3.14 Габариты опорных конструкций по чертежам «Теплоэлектропроекта» Нижняя труба наружным диаметром ?> в мм ? 273 325—478 529—1020 Высота h в мм 100 150 100 150 200 100 1Е0 200 Ширина А в мм для осе- осевого переме- перемещения 170 200 260 для осево- осевого и по- поперечного переме- перемещения 300 400 Длина Б в мм для осе- осевого переме- перемещения S00 300 400 для осе- осевого и по- поперечного переме- перемещения 150 200 250 Таблица 3.15 Расстояния между поверхностями труб ? в зависимости от сочетания h и h\ h в мм hi в мм ? в мм 100 90 190 150 90 240 200 ?? 2?0 100 140 240 150 140 290 200 140 340 Расстояние между неподвижными опорами на пря- прямых участках верхних трубопроводов может принимать- приниматься по допускаемому расстоянию между неподвижными опорами для нижнего трубопровода (см. табл. 3.7) с про- проверкой его по принятым габаритам опор, исходя из до- допустимых осевых перемещений и с соблюдением условия, чтобы минимальная длина соприкосновения скользящих опор с опорной конструкцией для прямых участков тру- трубопроводов была не менее 100 мм. Проверку расстояний между неподвижными опора- опорами по допускаемому осевому перемещению опорных конструкций заданных габаритов можно производить по формулам: для схемы а (см. рис. 3.24) Lt + Б— 200 L = 0,5(??+??) для схем б и ? (см. рис. 3.24) Lx + Б — 200 м, м, C.3) C.4) где L — расстояние между неподвижными опора- опорами в м; Б — длина опорной конструкции в м; L\ — длина корпуса скользящей опоры верхней трубы в м; °н. ?? — тепловое удлинение одного метра нижней и верхней трубы в мм. Тепловое удлинение одного метра трубы определяют по формулам: ?? = ? (tH — tR.o) мм/м; C.5) 6B = a(tB — tn.0)MM/M, C.6) где ? — коэффициент линейного расширения труб- трубной стали в мм/м°С; ^н. t& — расчетные температуры теплоносителя ниж- нижней и верхней трубы в °С; *н.о — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в °С. При установке подвижных опор на вылете П-образ- ного компенсатора (для схемы а, рис. 3.24) следует про- проверять расстояние между неподвижными опорами исходя из возможного поперечного перемещения скользящей опоры верхнего трубопровода по опорной конструкции. Для полного использования опорных поверхностей следует предусматривать смещение оси скользящих опор верхних труб на прямых участках трубопроводов отно- относительно оси опорных конструкций при монтаже на ве- величину, определяемую в зависимости от величины и воз- возможного направления тепловых перемещений трубопро- трубопроводов (верхнего и нижнего) с соблюдением условия, чтобы минимальная длина соприкосновения скользящих опор с опорной конструкцией была 100 мм. Рис. 3.25. Смещение оси скользящих опор верхних труб относительно оси опорных конструкций при монтаже / — корпус скользящей опоры верхней трубы; 2 — опорная конструкция на нижней трубе; L — длина корпуса скользящей опоры верхней трубы; Б—длина опорной конструкции; ± С—сме- С—смещение оси скользящей опоры верхней трубы отно- относительно оси опорной конструкции при монтаже Величину смещения оси скользящих опор верхних труб относительно оси опорных конструкций при монта- монтаже (рис. 3.25) определяют в зависимости от рассматри- рассматриваемых точек (см. рис. 3.24) по формулам:
44 Раздел I Общая часть (для точек / и 5 со знаком знаком «—») = ± «+», для точек 2 и 4 со C.7) (для точки 6 со знаком «+», для точки 5 со зна- знаком «—») С- мм. C 8) Для остальных опор смещение принимается такое же, как для расчетных На углах поворотов смещение опор при монтаже не предусматривается При конструировании опорных конструкций длина опорной поверхности для осевых перемещений скользя- скользящих опор верхних трубопроводов может быть определе- определена по формулам C 3) и C 4) Габариты П-образных компенсаторов нижнего и верхнего трубопроводов принимают одинаковыми и рав- равными максимальному из полученных по расчету для каждого трубопровода В том случае, когда определяю- определяющим является компенсатор верхнего трубопровода, сле- следует производить его расчет без учета примыкающих к нему плеч (вместо 40 Dy для обычных случаев) Длину компенсирующих плеч на углах поворотов трубопроводов определяют расчетом на прочность и про веряют по принятым габаритам опор исходя из допускае мых для этих опор тепловых перемещений и с соблюде нием условия, чтобы при боковом перемещении опора не доходила до края опорной конструкции с каждой сторо ны не менее чем на 20—25 мм Предварительная растяжка на углах поворотов не предусматривается При прокладке трубопроводов «труба на трубе» не- необходим проверочный расчет нижнего трубопровода на прочность с учетом дополнительной нагрузки верхнего трубопровода
ГЛАВА 4 АРМАТУРА, ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, САЛЬНИКОВЫЕ И ВОЛНИСТЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ 4.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Арматуру, фланцы, заглушки и компенсаторы вы- выбирают в зависимости от температуры и вида теплоноси- теплоносителя (пар, вода) и условного давления. Для тепловых сетей применяют стальную и чугун- чугунную арматуру с фланцевыми и муфтовыми присоедини- присоединительными концами, а также с концами под приварку труб. Применение арматуры с муфтовыми присоединитель- присоединительными концами допускается на трубопроводах с услов- условным давлением Ру< 16 кгс1см2 и / <225°С, в основном на воздушниках и дренажах. Применение арматуры в зависимости от материала корпуса дано в табл. 4.1. Чугунная арматура должна быть защищена от изги- изгибающих и по мере возможности осевых нагрузок. Таблица 4.1 Применение арматуры в зависимости от материала корпуса Материал корпуса арматуры Сталь — с Ковкий чугун —кч Серый чугун — ч Водяные тепловые сети и конденсатопроводы Рраб > 9 кгс1с* Dy ;>250 мм независимо от давления Рраб < 9 кгс/см* D ¦< 250 мм независи- независимо от давления Рраб<9 кгс1см? и D < 200 мм Паропроводы t :> 300°С независимо от давления и диаметра Ppag > 9 кгс/см2 и D ;> 200 мм независимо от температуры D < 200 мм и при ^раб<9 кгс/см? и *<300°С Не применяется Примечания: 1 При надземной прокладке не допуска- допускается применение арматуры из ковкого чугуна, если расчетная для отопления температура наружного воздуха ниже —30° С. из серого — ниже —10° С. 2. Стальную арматуру применяют также взамен чугунной, если по местным условиям применение чугунной арматуры не до- допускается (при надземной прокладке и температуре наружного воздуха ниже допускаемой для чугуна, при наличии боковых уси- усилий и др.) 3. Арматуру из серого чугуна допускается применять на дре- дренажных трубопроводах, отводящих воду из камер и каналов тепловых сетей. В тепловых сетях применяют стальные неразгружен- неразгруженные сальниковые компенсаторы. Начинает внедряться новая конструкция волнистых компенсаторов: универ- универсальных шарнирного типа и осевых. 4.2. ЗАПОРНАЯ АРМАТУРА, ОБРАТНЫЕ И ПРИЕМНЫЕ КЛАПАНЫ Запорную арматуру устанавливают для отключения ответвлений от магистралей, отключения перемычек, сек- секционирования магистралей на время ремонта и промыв- промывки, постоянного и пускового дренажа паропроводов, спуска воды из трубопроводов, выпуска воздуха при за- заполнении трубопроводов водой или при спуске воды. В зависимости от назначения и режима работы за- запорная арматура должна быть либо полностью открыта, либо закрыта. Использование запорной арматуры для регулирования расходов теплоносителя или давления не допускается, так как происходит эрозионное разрушение деталей запорных устройств и не обеспечивается доста- достаточная плотность отключения в закрытом состоянии. В качестве запорной арматуры применяют задвижки и вентили. Задвижки имеют меньшее гидравлическое со- сопротивление. На участках, требующих особо надежного и плотного отключения (дренажи, перемычки), рекомен- рекомендуется устанавливать вентили, обеспечивающие большую плотность отключения. Задвижки диаметром 350 мм и более должны иметь обвод. Если в конструкции задвижки обвод не преду- предусмотрен, устраивают специальную обводную линию. Диа- Диаметр обводов принимают по табл. 4.2. Таблица 4.2 Диаметры обводов для задвижек Условный проход за- задвижки D в мм Условный проход об- обвода D ^ в мм 350 50 400 50 500 50 600 50 800 80 1000 100 1200 125 На трубопроводах условным проходом 500 мм и бо- более устанавливают задвижки с электроприводом. Для трубопроводов условным проходом 600 мм и выше допу- допускается установка задвижек меньшего диаметра с уст- устройством по ходу воды конфузоров и диффузоров. Если возможно двухстороннее движение воды (кольцевая схема), то вместо конфузора устанавливают входной диффузор. Размеры переходов к задвижкам приведены в табл. 4.3.
46 Раздел I Общая часть Таблица 43 Размеры переходов к задвижкам (рис. 4 1) Продолжение табл 4 3 О, 50' 150 /50 Рис 4 1 Переходы в трубопроводах к за движкам / — конфузор 2 — задвижка 3 — диффузор Условный проход тру бопровода D в мм 600 700 800 Условный проход задвижки D в мм 500 500 600 Размеры в мм Dt 530 530 630 L 700 700 800 К 160 300 300 А 820 1550 1550 Условный проход трубопровода D в мм 900 1000 1200 Условный проход задвижки D в мм 600 800 800 Размеры в мм ?? 630 820 820 L 800 1000 1000 К 460 320 640 А 2400 1650 3300 Основные параметры задвижек, вентилей, обратных и приемных клапанов по «Каталогу трубопроводной ар матуры» приведены в табл 4 4—4 7 4 3. ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Фланцевые соединения применяют для соединения труб с арматурой, соединения арматуры между собой и установки измерительных диафрагм Таблица 44 >» 2«яч 5 « « 10 25 Тетоноси- теть Вода, пар Вода Пар Пар вода Пар Температура теплоносителя в °С не более 225 100 120 450 300 400 Рабочее положение (см условные обозначения) 1 2 3 1 4* 5* любое 1 2 3 1 4 5 1 2 6 1 12 3 1 4 1 2 3 Условное обозначение ЗОчбор ЗОчЭОббр ЗОчЭбр 30ч15бр 30ч315ор 30ч515бр 30ч915бр ЗОчЭЗОор ЗОсЭст 30с327нж 30с927нж 30с64нж 1 2 6 | 30с564нж 1 4 5 1 2 3 1 2 1 30с964нж 30с72нт 30с572нт 30с972нт Основные параметры задвижек Условный проход D в мм 50 + - + — — — - - - 80 + 100 + -1 + + 1 - - - — - - - - 125 + + - + 1- + 1- - — — - + 1- — - - - 150 + + 200 + + 250 + + 250 150 - — +1-1+1- -1- + - + | + |- - + + 1 + - + - + - — - — - 250 200 - — - -1 + - - - — - - + + - + 300 + — — + + + 350 + - - - — - - - - 400 + 1 + - - - - — - - - 400 300 - - - - — — — - 500 - - 500 400 - - + 1- + 1- - — — - — - — - - - — — — + + 600 - - + - + + + + - 800 - - 1000 - - + + - + + - - + ~г __ - - 1000 800 - - - - — - - -1- — - - - 1200 - - - + 1 - — - - - - - -?-?+?- - - - - - - - - - -
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 47 Условное давление Р„ в кгс/см 64 Рр,6< <14 Рраб< <13 рраб< <10 Теплоноси- Теплоноситель Вода, пар Пар Вода, пар Температура теплоносителя в °С не более 300 400 300 225 Рабочее положение (см. условные обозначения) 1; 2; 3 1; 4 1; 2; 3 1 1; 2; 3 1 1; 4 1; 2; 3 1; 2; 3 Условное обозначение ЗОсббнж ЗОсЗббнж 30с74нт 30с974нт 30с75нж 30с375нж 30с975нж 30с76нж 30с576нж 31с003бр 31с403бр 31с403бр Продолжение табл. 4.4 Условный проход D в мм 50 - - - - - + - - - 80 - - - - - + -- - - 100 - - - - - | - - 125 - - - - - - - - - 150 - - - + - + - + - 200 + - - + + - + + 250 + - - - - - + - 250 150 + + - - - 250 200 + + - - 300 + - 350 - - - 400 - - - 400 300 - - + - 500 - + - - 500 400 + - - - 600 - - - - 800 - - - - - 1000 - - - - - 1000 800 - - - - - 1200 - - - - - Условные обозначения рабочего положения 1. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «маховиком вверх», «приводом вверх», «редуктором вверх» или «шарниром вверх» (с вертикальным расположением шпинделя). 2. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «на ребро» (с горизонтальным расположением шпинделя). 3. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя» (с горизонтальным расположением шпинделя). 4. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «на ребро»,при этом редуктор или электропривод должен быть переставлен в положение червяком вниз. 5. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя», при этом редуктор или электропривод должен быть переставлен в положение червяком вниз. 6. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя»,при соответствующей перестановке редуктора. Примечания: 1. Рабочие положения задвижек ЗОчЭОббр, отмеченные звездочкой, относятся только к задвижкам D > 200 мм. 2. Задвижки с уплотнительной поверхностью из латуни или бронзы 30с327бр, 3)~(?75> 3)гт13), Wo551op, 30с954бр, 30c75jp, 30с375бр, 30с975бр, 30с76бр, 30с576бр применяют при температуре теплоносителя не более 225°С вместо этих же задвижек,указанных в таблице с уплотнительной поверхностью из нержавеющей стали (нж). t 3. Задвижки с уплотнительной поверхностью из нержавеющей стали 30с72нж, 30с572нж, 30с972нж, 30с74нж, 30с974нж применяют при температуре теплоносителя не более 300°С вместо этих же задвижек, указанных в таблице с уплотнительной поверхностью из нитри- нитрированной стали (нт). 4. Задвижки с ручным приводом допускается устанавливать в любом промежуточном положении в диапазоне 90е между вертикаль- вертикальным положением шпинделя и положением шпинделя «на ребро». Установка задвижек с наклоном шпинделя ниже горизонтали недопу- недопустима. Таблица 4.5 Основные параметры вентилей Условное давление в кгс/см2 16 Тепло- Теплоноситель Вода, пар Температура теплоносите- теплоносителя в °С не более 225 Условное обозначе- обозначение 15кч2бр 15ч8бр Условный проход D в мм 15 - + 20 - + 25 - + 32 - + 40 - + 50 - + 70 + + 80 -- + 100 - - 125 - - 150 - - 200 -
Раздел I. Общая часть Продолжение табл. 4.5 Условное давление в кгс/см? 16 25 25 64 Тепло- Теплоноситель Вода, пар Пар Вода, насыщен- насыщенный пар Пар Вода, пар Перегре- Перегретый пар Вода, на- насыщенный пар Перегре- Перегретый пар Насыщен- Насыщенный пар Перегре - тый пар Вода, пар Пар Вода, пар Перегре- Перегретый пар Пар Пар Температура теплоносителя в °С не более 225 180 225 425 225 300 225 300 225 300 225 425 450 400 Условное обозначе- обозначение 15ч9бр 15ч14бр 15кч18бр 15кч9э 15кч19э 15кч19бр 15с58бр 15с58нж 15кч16бр 15кч16нж 15кч916бр 15кч916нж 15кч22бр 15кч22нж 15с22бр 15с22нж 15с26нж 15с27нж1 Условный проход D в мм 15 - - + + - - - - - - - - - - - -- + + 20 - - + + - - - - - - - - - + + 25 + - + + + + - - + + - - - - - - 32 + - + + + + - - + + - - - - - - +1 - + + 40 + - + + + + - - + + - - + + + + - + 50 + - + + + + + + + + + 70 - + - - - - - - + + - + 1 + + + + - - + + + + - 80 - + - - - - + + + - - + + + + - - 100 - + - - - - + + - - - - - - + + - - 125 - + - - - - - - - - - + + - - 150 - + - - - - - - - - - - - + + - 200 - + - - - - - - - - - - - - + - - Примечание. Вентиль 15кч916 устанавливают на горизонтальном трубопроводе в вертикальном положении электроприводом вверх, остальные вентили устанавливают в любом положении. Основные параметры обратных поворотных клапанов Таблица 4.6 Условное давление в кг с/см? 10 Теплоноси- Теплоноситель Вода, пар Температура теплоносителя в °С не более 200 225 Условное обозначе- обозначение 19ч16бр 19ч16бр 19ч16бр1 Условный проход D в мм 50 - - 70 - - 80 - - 100 - - 125 - - 150 - - 200 + + 250 + + 300 + + 400 + - 500 -г- - 600 + - - 800 - - - 1000 - - -
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 49 Продолжение табл. 4.6 Условное давление в кгс/см* 16 25 40 Теплоноси- Теплоноситель Вода, пар Вода Вода, пар Температура теплоносителя в °С не более 225 300 425 Условное обозначе- обозначение 19ч16бр 19ч16бр1 19с15нж 19с24нж 19с17нж Условный проход D в мм 50 + + - - + 70 + + - - - 80 + + - - 100 + + - - + 125 + + - - 150 + + - - + 200 - - - - + 250 - - - - - 300 - - -- - + 400 - - - - + 500 - - - - - 600 - - + - 4- 800 - - - + - 1000 - - - + - Примечание. Клапаны 19ч1ббр и 19с17нж устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх и на вертикальном трубопроводе — диском вниз; клапан 19ч16бр1 устанавливают на горизонтальном или вертикальном трубопроводе диском вниз; клапан I 9с15нж устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх, а клапан 19с24нж — люком вверх. Таблица 4.7 Условное давление в кгс/см? 2,5 16 25 40 Теплоноси- Теплоноситель Вода Вода, пар Вода, пар Пар Вода, пар Температура теплоносителя в °С не более 50 225 225 300 300 Основные параметры Условное обозначе- обозначение 16ч40р 16ч1бр 16ч2бр 16чЗбр 16ч6бр 16кч11бр 16кч9бр 16кч9нж 16с13нж обратных подъемных и приемных клапанов Условный проход D в мм 15 - + - - - + - - - 20 - + - - - + - - - 25 - + - + - + ¦4- 4- - 32 - + - + - + 4- + - 40 - + - + - + + + - 50 + + - + - + + + - 70 - - + - + - -ь + + 80 + - + - + - + + + 100 + - - - + - - - + 125 - - - - + - - - 150 + - - - + - - - + 200 + - - - + - - - + 250 + - - - - - - - - 300 + - - - - - - - - 400 - - - - - - - Примечание. Клапан 1бч40р устанавливают на конце вертикального трубопровода сеткой вниз, а остальные клапаны — на ризонтальном трубопроводе крышкой вверх.
50 Раздел I. Общая часть В тепловых сетях применяют гладкие уплотнитель- ные поверхности фланцев (см. рис. 4.2, 4.3 и 4.4) и с вы- выступом или впадиной (см. рис. 4 5) в соответствии с ГОСТ 6971—54*. Гладкие уплотнительные поверхности фланцев на ус- условное давление Ру<25 кгс/см2 имеют соединительный выступ /, который входит в расчетную толщину фланца Ь. Уплотнительные поверхности фланцев на Ру=40 и 64 кгс/см2 помимо выступа / имеют выступ /ь величина которого дается сверх расчетной толщины Ь, или впади- впадину ?2, величина которой входит в расчетную толщину Ъ. При наличии на присоединительном фланце арматуры впадины фланец трубопровода должен приниматься с выступом, и наоборот. Фланцы арматуры изготовляют только с впадиной, если при заказе арматуры не огово- оговорен выступ. Для соединения с арматурой, присоединительные фланцы которой выполнены с гладкой уплотнительной поверхностью (только с соединительным выступом /) на Ру=40 кгс/см1 или с совершенно гладкой уплотнитель- уплотнительной поверхностью (без выступа /) на Ру =16, 25 и 40 кгс/см2, ответные фланцы трубопроводов применяют с гладкой уплотнительной поверхностью, что следует оговаривать в спецификациях. Для соединения труб с арматурой при совпадающем Ру применяют фланцы по табл. 4.8. Крепежные материалы для фланцевых соединений применяют: при Ру=2,5; 6; 10; 16 и 25 кгс/см2 — болты получи- получистые с шестигранной головкой с основной метрической резьбой по ГОСТ 7798—62, гайки получистые шестигран- шестигранные по ГОСТ 5915—62; при ? у=40 и 64 кгс/см2 — шпильки двухсторонние с метрической резьбой с крупным шагом по ГОСТ 9066—59; гайки чистые шестигранные по ГОСТ 9064—59, шайбы чистые по ГОСТ 6959—54*. Марки стали для фланцев и крепежных материалов приведены в табл. 4.9. Для уплотнения фланцевых соединений применяют мягкие прокладки из паронита по ГОСТ 481—58, про- пропитанного машинным маслом и смазанного графитом, толщиной 1—1,5 мм Для фланцевых соединений трубопроводов с флан- фланцевой арматурой при совпадающем условном давлении трубы и арматуры составлены табл. 4.10—4.13, в которых приведен набор фланцев, крепежных материалов и про- прокладок в зависимости от условных проходов трубопро- трубопроводов. Таблица 48 Фланцы (рис. 4.2, 4.3, 4.4, 4.5) Рис 4 2 Фланец стальной плоский приварной на Ру= = 2,5; 6 и 10 кгс/см2 Рис 4.3 Фланец стальной Рис. 4 4 Фланец стальной Рис. 4 5 Фланец плоский приварной на Ру~ приварной в стык на Ру= стальной приварной = 16 и 25 кгс/см2 =2,5; 6; 10; 16 и 25 кгс/см2 в стык на Ру = 40 и 64 кгс/см2 а — с выступом, б—с впа- впадиной Тип и ГОСТ фланца Фланцы стальные плоские привар- приварные по ГОСТ 1255-54* Фланцы стальные приварные в стык по ГОСТ 1250-54* То же, с выступом или впадиной Температура теплоноси- теплоносителя в °С До 300 „ 425 , 425 Условный проход D в мм при условном давлении ? в кгс/см'1 2,5 От 15 до 1200 От 15 до 1200 - 6 От 15 до 1000 От 15 до 1200 - 10 От 15 до 600 От 15 до 1200 16 От 15 до 600 От 15 до 1200 - 25 От 15 до 500 От 15 до 800 - 40 - - От 15 до 500 64 - - От 15 до 400 Примечание. Фланцы по ГОСТ 1260—54* на устовные проходы, для которых имеются фтанцы по ГОСТ 1255—54*, при тем- температуре теплоносителя до 300°С применяют в том случае, когда толщина стенки труб для приварки плоских фланцев больше толщи. >ны стенок основного трубопровода.
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 51 Таблица 4.9 Марки стали, применяемые для фланцевых соединений труб Продолжение табл. 4.9 Наименование детали Фланцы сталь- стальные плоские при- приварные Фланцы стальные приварные в стык Заглушки флан- фланцевые плоские стальные Условное давление рув кгс/см^ 2,5; 6; 10; 16; 25 2,5; 6, 10; 16; 25 40; 64 2,5; 6; 10; 16; 25 40; 64 Температура теплоносителя в °С, до 300 Ст. 3; Ст. 4; МСт. 3 и МСт. 4 МСт. 3; МСт. 4; Ст. 3 и Ст. 4 350 — 400 — 425 — 20 и 25 20 и 25 Ст. 3 и Ст. 4 20 и 25 20 и 25 Наименование детали Болты получи- получистые с шести- шестигранной голов- головкой Шпильки двух- двухсторонние Гайки чистые шестигранные Шайбы чистые Условное давление Pv в кг с/см? 2,5; 6; 10; 16; 25 40, 64 2,5; 6; 10; 16, 25 40; 64 40, 64 Температура теплоносителя в °С, до 300 350 Ст. 3*; Ст. 4 и Ст. 5 Ст. 3 и Ст. 4 400 425 25 и 35 35 и 40 20 и 25 25 и 30 Ст. 3; 20 Примечания: 1. Сталь марок МСт.З, МСт.4, Ст.З, Ст.4 и Ст.5 — по ГОСТ 380—60; 20, 25 и 35 — по ГОСТ 1050—60. 2. Звездочкой обозначена марка стали болтов для фланцев по ГОСТ 1255—54*. Таблица 4.10 D трубы в мм 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 Фланцевые соединения на Ру Фланцы наружный диа- диаметр D b мм 95 105 115 135 145 160 180 195 215 245 280 310 335 диаметр болто- болтовой окружности Di в мм 65 75 85 100 110 125 145 160 180 210 240 270 295 толщина b в мм 12 14 16 18 18 20 20 22 24 24 24 24 вес одного фланца в кг 0,511 0,748 0,89 1,40 1,71 2,09 2,84 3,24 4,01 5,40 6,12 7,44 8,24 ГОСТ 1255—54* = 10 кгс/см2 Крепежные детали на одно соединение резьба М12 М16 М20 болты по ГОСТ 7798—62 длина в мм болта 40 40 45 50 55 60 65 70 75 резь- резьбы 30 38 46 количест- количество в шт. 4 8 Вес в кг одно- одного болта 0,051 0,051 0,055 0,11 0,117 0,125 0,133 0,141 0,249 сум- мар- марный 0,204 0,204 0,22 0,44 0,468 0,5 1,064 1,128 1,992 гайки по ГОСТ 5915-62 количест- количество в шт. 4 8 вес в кг одной гайки 0,0172 0,0172 0,0335 0,0335 1,0645 сум- мар- марный 0,0688 0,0688 0,134 0,268 0,516 Прокладки паро- нитовые наружный дгаметр внутрен- внутренний диа- диаметр в мм 45 57 65 75 87 102 120 138 158 188 212 242 268 18 27 33 40 49 57 80 89 103 133 159 177 220 Вес одной прок- прокладки в кг 0,004 0,006 0,007 0,01 0,012 0,017 0,019 0,026 0,031 0,042 0,047 0,052 0,059
Раздел I. Общая часть D трубы в мм 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Фланцы наружный диа- диаметр D в мм 390 440 500 565 615 670 780 895 1010 1110 1220 диаметр болто- болтовой окружности D\ в мм 350 400 460 515 565 620 725 840 950 1050 1160 толщина b в мм 26 28 28 30 30 32 36 30 32 34 34 вес одного флан- фланца в кг 10,7 12,9 15,9 21,8 24,4 27,7 39,4 69,5 63,95 111,9 133,6 ГОСТ 1255—54* 1260 54* Продолжение Крепежные детали на одно соединение резьба М20 М22 М27 МЗО болты по ГОСТ 7798-62 длина в мм болта 75 80 85 90 100 ПО 115 120 резьбы 46- 50 60 66 количест- количество в шт. 12 16 20 24 28 вес в кг одно- одного болта 0,249 0,261 0,261 0,323 0,323 0,338 0,609 0,609 0 834 0,861 0,889 сум- мар- марный 2,99 3,13 4 17 5,18 6,46 6,76 12,2 14,6 20 24,2 24,9 гайки по ГОСТ 5915-62 количест- количество в шт. 12 16 20 24 28 вес в кг одной гайки 0,0645 0,0645 0,0731 0,0731 0,166 0,166 0,231 0,231 сум- мар- марный 0,775 1,03 1,17 1,462 3,32 3,98 5,55 6,48 табл 4.10 Прокладки паро- нитовые наружный диаметр внутрен- внутренний диа- диаметр в мм 320 365 420 482 532 585 685 800 905 1005 1115 270 325 378 426 477 530 630 692 792 892 992 вес одной прок- прокладки в кг 0,071 0,073 0,112 0,13 0,137 0,162 0,188 0,4 0,475 0,525 0,625 Таблица 4.11 Фланцевые соединения на Ру =16 кгс/см2 D трубы в мм 15 20 25 32 40 50 70 Фланцы наружный диа- диаметр D в мм 95 105 115 135 145 160 180 диаметр болто- болтовой окружности Di в мм 65 75 85 100 110 125 145 толщина b в мм .... 14 18 18 20 22 24 вес одного фланца в кг 0,711 0,867 1,174 1,6 2 2,61 3,45 ГОСТ 1255—54* Крепежные детали на одно соединение резьба М12 М16 болты по ГОСТ 7798-62 длина в мм болта 45 45 50 55 60 65 резьбы 30 38 количест- количество в шт. 4 вес в кг одно- одного болта 0,055 0,055 0,059 0,117 0,125 0,123 сум- мар- марный 0,22 0,22 0,238 0,468 0,5 0,532 гайки по ГОСТ 5915-62 количест- количество в шт. 4 вес в кг одной гайки 0,0172 0,0172 0,0335 сум- мар- марный 0,0688 0,0688 0,134 Прокладки паро- нитовые наруж- наружный диа- диаметр внутрен- внутренний диа- диаметр в мм 45 57 65 75 87 102 120 18 27 33 40 49 57 80 вес одной прок- прокладки в кг 0,004 0,006 0,007 0,01 0,012 0,017 0,019
Глава 4 Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы Продолжение табл. 411 1 со 3 >-, с Q 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Фланцы наружный диа- диаметр D в мм 195 215 245 280 310 335 405 460 520 580 640 705 840 910 1020 1120 1255 диаметр болто- болтовой окружности Di в мм 160 180 210 240 270 295 355 410 470 525 585 650 770 840 950 1050 1170 толщина Ъ в мм 24 26 28 28 28 30 32 32 34 38 42 48 50 48 50 52 54 вес одного фланца в кг 3,71 4,8 6,47 7,92 8,81 10,1 15,7 18,1 23,3 31 40,2 55,1 80,3 102,3 125,4 150,6 207,3 ГОСТ 1255 -54* 1260- 54* Крепежные детали на одно соединение резьба Ml 6 М20 М22 М27 МЗО М36 М42 болты по ГОСТ 7798—62 длина в мм болта 65 70 75 80 85 90 95 110 120 130 140 150 160 резь- резьбы 38 46 50 60 66 78 96 количест- количество в шт. 8 12 16 20 24 28 вес в кг одно- одного болта 0,133 0,141 0,149 0,261 0,261 0,273 0,338 0,352 0,65 0,625 0,944 1 508 1,508 1,587 2,369 сум- мар- марный 1,064 1,128 1,19 2,088 2,088 3,28 4,17 5,63 10,4 13,9 18,9 30,2 36,2 44,5 66,5 гайки по ГОСТ 5915-62 количест- количество в шт 8 12 16 20 24 28 вес в кг одной гайки 0,0335 0,0645 0,0645 0.0731 0,0731 0,166 0,166 0,231 0,383 0,383 0,383 0,617 сум- мар- марный 0,268 0,516 0,774 0,876 1,17 2,66 3,32 4 62 7,66 9,2 10.7 17,2 Прокладки паро- нитовые наруж- наружный диа- диаметр внутрен- внутренний диа- диаметр в мм 138 158 188 212 242 268 320 378 420 482 550 610 720 790 900 1000 1110 89 108 133 159 194 220 270 325 378 426 477 530 630 692 792 892 992 вес одной прок- прокладки в кг 0,026 0.031 0,042 0.047 0,052 0,059 0,071 0,096 0,112 0,13 0,186 0,233 0,304 0,363 0,455 0,51 0,62 В тех случаях, когда условные давления арматуры ми размерами Возможность такой замены при разлмч и трубопроводов не совпадают (при отсутствии соответ- - ствующей арматуры), можно применять фланцы на мень- ных Уловных давлениях и проходах трубопроводов от шее условное давление, но с теми же присоединительны- ражена в табл 4.14
54 Раздел I. Общая часть Таблица 4.12 D трубы в мм 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 Фланцевые соединения Фланцы наружный диа- диаметр D в мм 95 105 115 135 145 160 180 195 230 270 300 330 360 425 485 550 610 6С0 730 840 955 1070 диаметр болто- болтовой окружности Di в мм 65 75 85 100 110 125 145 160 190 220 250 280 310 370 430 490 550 600 660 770 875 990 толщина Ъ в мм 16 18 20 22 24 24 26 28 30 30 32 32 34 36 42 44 48 52 54 58 60 вес одного фланца в кг 0,804 0,985 1,174 1,96 2,6 2,71 3,22 4,06 6 8,26 10,4 11,9 14,5 18,9 26,8 34,35 44,9 51,92 67,3 125,6 170,8 228,7 гост 1255—54* 1260-54* на Р, У =25 кгс/см2 Крепежные детали на одно соединение резьба М12 М16 М20 М22 М27 ? 30 М36 ? 42 болты по ГОСТ 7798—72 длина в мм СО Е- Ч О ю 45 45 50 60 65 70 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 170 резь- резьбы 30 38 46 50 60 66 73 96 количест- количество в шт. 4 8 12 16 20 24 вес в кг одно- одного болта 0,055 0,055 0,058 0,125 0,133 0,133 0,141 0,261 0,323 0,338 0,352 0,609 0,65 0,887 0,944 1,508 1,587 2,477 сум- мар- марный 0,22 0,22 0,232 0,5 0,532 1,064 1,128 2,088 2,584 4,17 4,22 7,3 10,41 14,2 18,44 30,16 31,74 29,3 гайки по ГОСТ 5915-62 количест- количество в шт. 4 8 12 16 20 24 вес в кг одной гайки 0,0172 0,0172 0,0335 0,0335 0,0645 0,0731 0,0731 0,166 0,166 0,231 0,231 0,383 0,617 сум- мар- марный 0,0688 0,0688 0,164 0,268 0,516 0,585 0,876 1.99 2,66 3,7 4,62 7,66 14,8 Прокладки паро- нитовые наруж- наружный диа- диаметр внутрен- внутренний диа- диаметр в мм 45 57 65 75 87 102 120 138 158 188 212 248 278 335 390 450 505 550 610 830 935 1050 18 27 33 40 49 57 80 89 108 133 159 194 220 270 320 370 426 477 530 630 692 792 вес одной прок- прокладки в кг 0,004 0,006 0,007 0,01 0,012 0,017 0,019 0,026 0,031 0,042 0,047 0,056 0,072 0,094 0,117 0.153 0,183 0,186 0,233 0,75 0,955 1,15
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 55 )вые| ? я о 1ки пар лa^ и о Р. с си я Я s ti сое. о я Щ о СЗ Э5 али ? ч CU 3 33 CU а Р. * LO I О 126 ? о о (_, о в ш К ·< 1-1 я X ч 6- внут- й Р. я Е- 2сл юсо а н Оел С—? Ll't) °i Ceo я§ *-· LO I CO о ел H CJ О f_ о 1ьки ? я Э « о ? К cd § 3 о« ?-?· га >Я , ренни диа- диаметр * ^ Й <о ю вес ю CJ CU ю со ¦<; m CJ m со в* ч ч га vo д со CD Р. ев О 3 и о ? ? О * ? ^ ^ н :я ^ о Р>°5 га га Я и Я сх о н я ев * m а ск=5 о g X 11 О Э О оли- гств шт. и в- ? S ' « и а я •Я S ч'га о и о ч и Э о ? и в· ? >я S 3 о g4 « ? о ч к я я (=t С И о а о о eu а в1 о Йз о vo я s с ьг 3 чём >,S га ? О Ч JJ о с -Q* о; '-'Я ? S Я са _, м S ™ Q СО 8 ? ел со ел о о 00 о ю СО ю ел ю ю о о 8 О LO СО ,04 о ? 5 о ем LO О ел о о см ем о ю LT 3 О о ю ем о с— СС СМ !> ел ел еэ ч LO ю о о ем со 8 О см t— LO Tf s ? 900' о (? LO о ел о о о LO О о ю см о - СО ю 00 LO LO СМ 8 о 8 ю со со 00 Tf СО — см ел 00 о о LO СО СМ СО о о т? LO СМ О ,014 о см со о ел 8 о ,504 о со см '—' о см со 8 ем _ ем 00 о LO Tf О Tf см о о ел Tf г- 00 со ¦? 00 СО ем g. см о ем LO СМ --' о со о LO О о 00 СО ел о ел LO со" со см LO Tf S ? ел о о 8 О СМ f СМ О о о Tf СМ СО о ел о С? С ? ,-н ем TJ О CM со 100 Tf СО Tf g LO CM о CO *-* LO СЛ О 00 8 о ел ел Tf то о ,024 о to ем СС см —" t-- о о со ,928 см о оо о V о •? ел СО ,56 со см ? ел о ем 8 8 о 123 Ю ,568 см см со о т? 120 со ел со о 00 см о см ем О ем Ю ем со о о 148 со 00 Tf О S о 00 Tf СО g » О со см ю со о ю 130 см см S" ? ю со S о LO СМ о О LO С» О о 174 со со см ем ем Tf СМ ТО LO ел см 53 со LO о о 204 ел LO ем оо ем У Lf ,052 о 3 СО т: О f f О Tf ем ,236 t-- ? ? с? 5 5 ? ем —' s о LO Г— CM со со см LO СМ 8 о см со LO СО О о см ел о 250 см со см LO т-Ч СО СО СО (^ см о Tf О *~* ю 00 о о о со со ем in оо со ю о см о о 300 СО со то СО Tf о О) о о со 180 о LO со ем ю СС о LO Tf о LO 300 со 8 см ,073 о S 00 00 t— см о со о 350 _ см см СО см то 296 ю со ю ел о со о со о Tf со то со СО ем LO о LO о ю S то СО о 395 СО t^. 00 ем Tf 129 о R см Tf со о ,648 LO см о о 220 « § Tf 105 оо LO Ю 00 LO LO LO CO 8 Tf
56 Раздел I. Общая часть Таблица 4.14 Таблица взаимозаменяемости фланцев на разные условные давления по ГОСТ 1234-54* Условный проход D в мм 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150 200 250 300 350 400 500 600 800 1000 1200 Фланцы для ? в кгс/см2 6 10 16 25 40 64 Заменяющие фланцы для Р„ в кгс/см2 2,5 - 10 16, 10 ю | - - 10 10 16 - - ю | - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 - - - 25, 16, 10 25 25,16 25,16 25 25 - - - - - - - - - - - 4.4. ЗАГЛУШКИ Для трубопроводов тепловых сетей применяют три типа заглушек по ГОСТ 6973—59: тип I — на условное давление Ру =2,5; 6; 10; 16 и 25 кгс/см2 с гладкой уплотнительной поверхностью; типы II и III — на условное давление Ру=40 и 64 кгс/см2, заглушки типа II имеют уплотнительную по- поверхность с выступом, а тип III — с впадиной. Характеристика заглушек приведена в табл. 4 15 Крепежные материалы и прокладки для фланцевых соединений с заглушками принимают в соответствии с табл 4 10—4.13. Марки стали для заглушек в зависимо- зависимости от условных давлений и проходов даны в табл. 4 19. 4.5. САЛЬНИКОВЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ В тепловых сетях применяют стальные сальниковые компенсаторы на условное давление Ру до 16 кгс/см2, односторонние (рис. 4 6) и двухсторонние (рис. 4.7). Основные размеры, вес и наибольшая компенси- компенсирующая способность этих компенсаторов даны в табл. 4.16 и 4.17. Расчетную компенсирующую способность сальнико- сальниковых компенсаторов принимают меньше указанной (см табл. 4.16—4.17) на величину ?, которая учитывает не- Рис. 4.6. Компенсатор сальниковый односто- односторонний / — корпус; 2 — патрубок с кольцом; 3 — грундбукса; 4 — контрбукса, 5 — набивка; 6 — гайка; 7— болт, 8 — шайба 5 3 Рис. 4.7. Компенсатор сальниковый двухсторонний — корпус; 2~ патрубок с кольцом; 3 — грундбукса; 4 — контрбукса, 5—набивка; б— гайка; 7 — болт; 8 — шейба достаточную точность изготовления компенсаторов и возможную податливость неподвижных опор При определении габаритов камер учитывают уста- установочную длину сальниковых компенсаторов LyCT, опре- определяемую по формуле ?,уСт=Л — ? мм, D.1) где А — длина компенсатора в мм (см. табл. 4.16 и 4.17); ? — неиспользуемая компенсирующая способность в мм; принимают по табл. 4.18. Значение величины LyZT принимают по табл. 4 19. При неполном использовании компенсирующей спо-
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы 57 •а к ч \о са ? ? о В ч •?- ей СО ? ¦Ч1 со 11 а. о "Г1 1! >> а, LO СМ и to II а, ь; о \ а. вес в кг HI иих ? иих ww я q вниТпюх ww a ' G ихэон -жАймо иоаох -itоо dxoivEHii' ww a G dxawE -И1Г ИННЖЛ^ЕН вес в кг ?? иих II них ivw a q ???????? ww a l<7 ихэон -жломо иоаох -irog dxawBHff яги· а иинжл"(Збн гя я ээя ww a q внипигох ww a 'q· ихэон -Ж^>H ИОЯОХ -ь9 dx3J\Bi V ww a G dxai\E -И1Г ИМНЖАЙВН гя а ээа ww a q внипн-ох жиг я тG ихэон -жл'омо иоаох -i/og dxai\BHir ягяг я гм я ээа Jf И" Я q енитшгох ww a 'G ихэон -жл"йно иоаох -irog dxswBmr ww я з s ?? f- a 0,95 ZZ'O со ?? 2 о 0,57 8 о CM 8 125 00 о о to Ю чО LO en 0,53 in 105 0,67 см in to 0,53 2 0,67 CM LO CO LO 0,53 LO 2 0,b7 CM LO CO g in 105 о 2,08 со 2,26 2,25 CM CM 100 135 1,07 ?? О о о ю ю С) см СО Ю сг- Пб ос ? 100 135 1,12 <м LO 00 ю 00 о о о 135 1.12 О) ю 00 115 оо о i 135 см см со LO Ю СМ 100 135 см со 3,31 2,94 см 125 ID СО 1,61 t- со о 145 ю 4,12 СО со см 135 175 со 2,03 со ш см 160 1,85 о 145 ю ю см 160 1,85 5,63 5,25 ОО см 160 200 см со ю см 8 ю ¦Ч" 081 СМ со 3 о оо см 6,75 6,38 о со g о 4,35 3,83 см см S 96! се СО 00 2 361 00 см о а ю 125 160 1,85 145 180 ¦ч- см 160 ю 00 см 10,4 о со 200 250 6,39 6,03 ¦Ч1 см 061 230 СО ю о см о см 00 со" 180 215 ¦Ч1 со •Ч" о ю ¦ч· 125 160 S 145 180 160 195 о 00 180 215 8 16,5 ю to СО 240 ю см СО о о со см 220 270 СО 00 см см ??? 270 со Щ СО 210 S см со LO 24,5 СО 280 340 ¦ч· 13,8 о со 250 300 en •ч· см озг 300 7,85 33,3 32,6 СО ¦ч· 310 370 <м см 21,1 с? ю СП см 350 15,5 44,4 42,9 S 345 in о ¦Ч" 28,8 27,9 8 320 375 18,7 о см 280 о <о СО ОМ со 240 о см 00 270 о ? 8,47 310 S 00 см о см 295 LO СО СО о to о см 245 ю см 240 280 150 270 о со j 175 295 ю 200 69,3 г— CD оо LO 8 470 00 ¦ч* 46,4 оо ? 445 СО 310 j 30 425 см" Щ ю со 405 15,7 00 in со 390 250 93,8 г— ?> см 460 530 00 со 66,3 со ¦Ч" 450 о LO 44,7 ¦ч* со еп со ¦ч· 485 со 00 см о ¦? о о те см см о см •Ч" 440 ! зоо 124,6 121,9 Ч" to 525 595 90,3 со 00 S 510 570 64,6 оо со о OSS со см со 470 о 1О СО S о СО ¦ч· 00S 350 167,2 163,6 LO СО СО ? in S8S 655 00 о ¦ч- о LO LO 610 LO 3 55 9ES о оо •ч* to см 515 •з LO 1 I 1 1 1 1 1 I 1 1 1 104,3 см 009 о to СО о со со 989 640 61,5 СО см ю ю ?? 3 450 СП ¦ч· ¦ч1 оо 099 о со 650 LO О ?- ??? ci 8 CD I 009 202,6 g 770 1 186 CO ¦Ч1 OZZ ¦4· oo 8 Я in t— 780 600 1 1 1 1 1 i 1 1 1 321,8 CM CO LO 00 396 CC CO CM § 840 о о 188,2 О 3 ?? en 00 о о t— со «г to о 0?0? ю СО см ?? CD ?? 1020 252 см ¦ч· ? 1010 800 о СО ю о 2 о см in СО со со ¦ч· о ю о о 8 О) 1 1 1 ? 587 1170 1255 442 SS S 1220 1000
Раздел I. Общая часть Таблица 4 16 Компенсаторы сальниковые по ? ? 2593-61 Условный проход саль- сальникового компенсатора D в мм (шифр МН) 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Размеры в мм DH 108 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 А 820 835 990 965 1160 1150 1170 1175 1360 1360 1370 1375 1380 1385 1385 1390 375 435 490 590 190 215 250 280 345 395 450 500 560 610 675 780 875 980 1085 1185 D 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 578 680 774 874 974 1078 D3 124 150 182 208 250 310 358 405 456 505 570 672 762 862 962 1062 D2 104 128 154 188 212 265 318 370 418 470 520 622 712 812 912 1012 S 3 3,5 4 4,5 5 6 7 8 9 in 11 12 с >> C-l %* fi >, ? а хь. 85 129 186 278 353 552 794 1075 1372 1735 2124 3039 3982 5178 6533 8044 Набивка-шнур марки АПР или АН ГОСТ 5152-55 диаметр или сто- стороны квадрата в мм 10 13 10 25 22 19 25 количество ко- колец в шт 8—10 10—12 8—10 Si m 65 85 130 140 si So* ';" 3 s o Ч 01 aj 35,8 48,2 73,9 62,2 177,9 203,2 212,4 213 260 268 428 5(8 578 Р5Ч 735 808 Болты диаметр М16 ? 20 М24 ? 27 количество ? в шт. 3 4 6 8 10 10 12 14 Общий вес в кг 20,5 25,4 43,8 49,9 92 125,9 158 167 212 243 333 400 479 600 687 790 Наибольшая компенси- компенсирующая способность в мм 250 300 400 Примечания. 1. Допускается изготовление корпуса компенсаторов D = д5Э — 1000 мм из одной обечайки. 2. Размеры Аи/ ааны при полностью выдвинутом гигрутке к >мпечслтора 3 Все детали компенсаторов, кроме болтов, изготовляют из стали марки Ст. 3 но ГОСТ S8U—Ь0, болты изготовляют из стали Ст. 5 по ГОСТ 380-60 4. Два-три передних или средних кольца сальниковой наоивки с> стороны грунаоуксы выпмняюг из термостойкой резины того же поперечного сечения, что и асбестовые кольца. В водяных тепловых сетях применяют термостойкую релину по ГОСТ 7338—55.
Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, салониковые и волнистые компенсаторы 59 Таблица 4 17 Компенсаторы сальниковые янухсторонние no V\H собности величину Ly ределяют по формуле LyCT = А — г — yCT принимают уменьшенной и оп- оп— М)м. Условный проход саль- сальникового компенсатора Dy в км (шифр по МН) 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Размеры в мм А 1620 1900 2160 2560 2620 А 870 1030 1180 1380 1440 Обший ВЭС (ЧрИ ??) в кг И S2 4l 93 86,43 100 177 243 305 318 406 468 651 784 939 1169 1339 1528 Наибольшая компенси- компенсирующая спо- способность в мм 2X250 2x300 2X400 D.2) где арасч—расчетная компенсирующая способность компенсатора в мм (см. табл. 4.19); ? / — полное тепловое удлинение рассчитываемо- рассчитываемого участка трубопровода в мм. Полное тепловое удлинение определяют по формуле ?/ = a.L (t — tH.o) мм, D.3) где ? —. коэффициент линейного расширения трубной стали в мн/м°С; L — расстояние между неподвижными опорами в м; t — расчетная температура теплоносителя в °С; ^н.о — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в ° С. Монтажная длина сальникового компенсатора ?монт учитывает температуру наружного воздуха при монтаже трубопроводов и определяется по формуле - 0.012 (lM-tH.o)L, D.4) где ?? — температура наружного воздуха, при которой ведется монтаж трубопровода в ° С. Таблица 4 19 Установочная длина и расчетная компенсирующая способность сальниковых компенсаторов Примечания: 1. Остальные размеры принимают по табл 4 16, при этом количество колец набивки и количество болтов удваиваются. 2 Бели по условиям компоновки необходимо ответвление трубопровода от корпуса компенсатора, допускается увеличе- увеличение длины корпуса ?? на величину, равную наружному диа- диаметру ответвляемого трубопровода 3. Размер А дан при полностью выдвинутом патрубке компенсатора. 4. Материал — см. примечания 3 и 4 к табл. 4 16. Значение величины ? Таблица 4.18 Условный про- проход сальникового компенса юра D в мм 100, 125 150—350 400—1000 Значение ? в мм односторонний сальниковый ком- компенсатор 20 30 40 двухсторонний сальниковый ком- пенотор 40 60 80 Усл( вный проход саль- сальникового компенсатора D в мм 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Установочная длина сальникового ком- компенсатора LycT в мм 01НОСТО- рпннего 800 815 960 935 ИЗО 1120 1140 1145 1320 1320 1330 1335 1340 1345 1345 1350 двухсто- двухстороннего 1580 1840 2100 2480 2540 Расчетная компенсирую- компенсирующая способность саль- сальникового компенсатора «расч в мм односто- одностороннего 230 270 360 двухсторон- двухстороннего 460 540 720 Примечание. В таблице дана установочная длина сальниковых компенсаторов при полном использовании рас- расчетной компенсирующей способности.
60 Раздел I. Общая часть 4.6. ВОЛНИСТЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ Институтом Гипронефтемаш разработаны волнистые компенсаторы: универсальные шарнирного типа (рис. 4.8) и осевые. Компенсаторы изготавливаются для труб условным проходом Dy = 150^400 мм на давление Py=lQ и 25 кгс/см2 при температуре теплоносителя до 450° С. Рис. 4 8. Компенсатор волнистый уни- универсальный шарнирного типа / — шарнир; 2— полукольцо ограничитель- ограничительное; 3 — гибкий элемент; 4 — кольцо опор- опорное; 5 — обечайка коническая; 6 — кольцо бандажное; 7 — патрубок, ? — проставка; 9 — шпилька; 10 — обечайка цилиндриче- цилиндрическая Компенсаторы шарнирного типа встраиваются в тру- трубопроводы различной конфигурации и обеспечивают ком- компенсацию значительных тепловых удлинений, работая на изгиб в одной плоскости вокруг осей своих шарниров. Пример размещения шарнирных компенсаторов на уча- участке Z-образной конфигурации показан на рис. 4 9. В табл. 4.20 приведены наибольшие односторонние углы изгиба универсальных компенсаторов шарнирного типа, а в табл. 4 21 компенсирующая способность Z-образной схемы в зависимости от расстояния между осями шарни- шарниров и числа волн у компенсатора. Таблица 4.20 Наибольшие односторонние углы изгиба универсальных компенсаторов при ? у =25 кгс/см2 Условный про- проход компенса- компенсатора D в мм 150 200 250 300 350 400 Наибольшие односторонние углы изгиба ?? при числе волн 1 2°20' 2°08' 2°03' 2° 1°55' 1°50' 3 7° 6°24' 6°09' Ь° 5° 45' 5°30' 6 14° 12°48' 12°18' 12° П°15' 11° Осевые компенсаторы, работающие на сжатие и рас- растяжение, устанавливают на прямых участках трубопро- трубопроводов. Величина компенсирующей способности одной волны в зависимости от диаметра трубопровода и пара- параметров теплоносителя для осевых компенсаторов дана в табл. 4.22. Для изготовления волнистых компенсаторов приме- применяют материал гибкого элемента Х18Н9Т, материал при- приварных патрубков — сталь 20. Число волн одного компенсатора от 2 до 10. Рис. 4.9. Z-образная схема применения двух уни- универсальных компенсаторов шарнирного типа а —в состоянии монтажа; б — предварительная растяж- растяжка; ? — в рабочем состоянии; / — универсальный компен- компенсатор шарнирного типа; 2 — неподвижная опора; 3 — на- направляющая опора; L\ — расстояние между осями шарни- шарниров; La — расстояние между неподвижными опорами; <*? — односторонний угол изгиба компенсатора, ? — пол ная компенсирующая способность компенсатора; ?/2— по- половина полной компенсирующей способности компенсато- компенсатора и величина предварительной растяжки Таблица 4.2! Компенсирующая способность Z-образной схемы Количество ком- компенсаторов в узле 2 Количество волн одного компенсатора 3 6 Расстояние между осями шарниров Lt в мм 2 4 Полная ком- компенсирующая способность ? В ММ 400 800 6 | 1200 2 4 6 850 1700 2500 Таблица 4.22 Компенсирующая способность одной волны осевых компенсаторов в мм Условный проход ком- компенсатора D в мм 150 200 250 300 350 400 Давление условное /¦> в кгс/см2 16 10 14 16 18 20 20 25 10 12 14 16 18 18
ГЛАВА 5 ДРЕНАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА ТРУБОПРОВОДОВ 5.1. ДРЕНАЖ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Для дренажа трубопроводов водяных тепловых се- сетей и конденсатопрозодов предусматривают установку в низших точках трубопроводов устройств для спуска воды (спускников), а в высших точках — устройств для выпуска воздуха (воздушников) (рис. 5.1 и 5.2). и т. п.), в нижней точке перед подъемом устанавли- устанавливают спускник, а в высшей точке перехода — воздуш- воздушник. При местных изгибах трубопроводов в вертикаль- вертикальней плоскости высотой до 1 ж установка воздушников необязательна. Для спускников и воздушников преду- предусматривают врезку в трубопровод штуцера с торцом Рис. 5.1 Примерная схема расстановки спускников и воздушников на трубопроводах водяных тепловых сетей J — подающий трубопровод; //—обратный трубопровод; / — секционирующие задвижки: 2 — воздушники; 3 — спускники; 4 — запорная арматура на перемычке; 5 — запорная арматура на ответвлении; 6 — контрольный спускник на перемычке На ответвлениях от основных трубопроводов спуск- спуски воздушники перед задвижкой ответвления не устанавливают; после задвижек при диаметре труб 300 мм и выше устанавливают либо воздушники, либо Рис. 5 2 Примерная схема расстановки спуеккиков и воздушников на к,онденсатопроводах 1 — секционирующие задвижки; 2—воздушники; 3—спускники спускники в зависимости от направления уклона на от- ответвлении. Дренаж ответвлений с меньшими диаметра- диаметрами труб производят за счет разболчивания фланцевого соединения задвижки. Если на участке имеются вертикальные подъемы трубопроводов (переходы через железную дорогу под муфтовую или фланцевую арматуру (вентиль или задвижка). На каждом спускнике или воздушнике устанавлива- устанавливают вентиль или задвижку. Условные проходы штуцера и запорной арматуры принимают одинаковыми. Рис. 5.3. Схема одностороннего дрени- дренирования 1 — дренируемый трубопровод, 2 — спускник; ?, h U — длины дренируемых участков" трубо провода диаметрами D\, D2 и D3 и уклонами ?. 1г и h; D — диаметр спускника
62 Раздел I. Общая часть Таблица 5.1 Условный проход трубо- трубопровода D в мм Условный проход штуцера и запорной арматуры D 1 в мм Диаметры штуцеров и запорной арматуры для До 70 вкл. 25 80—125 40 150—175 50 200—250 80 300—400 100 спускников 450—500 150 600—700 200 800—900 250 1000—1200 300 Таблица 5.2 Условный Условный проход проход трубопровода D воздушника D в в мм мм Диаметры воздушников 25—80 15 100—150 20 175—300 25 350—450 32 500—700 40 800-1200 50 Диаметры спускников определяют из условия спус- спуска воды из дренируемого участка не более чем за 5 ч. При скорости воды в дренажной линии порядка 1 м/сек диаметр спускника при одностороннем дрени- дренировании (рис. 5.3) определяют по формуле ??? ? м, E.1) где Dnp—приведенный диаметр дренируемого трубо- трубопровода в м; ?? — общая длина дренируемого трубопровода в м; 'пр — приведенный уклон дренируемого трубопро- трубопровода; а — коэффициент, зависящий от коэффициента расхода запорной арматуры: для вентиля а = 0,0144, для задвижки а = 0,011; ? — коэффициент, зависящий от времени дрени- дренирования участка t при t—5 ч п=0,45 » t=4 » /7=0,5 » /=3 » /2=0,58 » /=2 » /г=0,72 » t=\ » л=1 Рис. 5 4. Схема двух стороннего дрениро вания / — первый участок дре нируемого трубопровода 2 — второй участок дре нируемого трубопровода 3 — спускник, Счкв — эк вивалентный диаметр спускника при двухсто роннем дренировании Приведенный диаметр дренируемого трубопровода определяют по формуле ???= Приведенный уклон дренируемого трубопровода определяют по формуле •¦пр ?? E.3> В формулах E.2) и E.3): tu l2. ...„ ln — длины дре- дренируемых участков трубопроводов в м диаметрами Db D2, ..., Dn вмс уклонами iu ii, ..., in. При двухстороннем дренировании (рис. 5.4) диа- диаметр спускника определяют по формуле m, E.4) где ?>i, D\\ — диаметры спускников первого и второго участков трубопровода, определенные отдельно для каждого участка, как при одностороннем дренировании по форму- формуле E.1), в м. Для облегчения расчетов по формуле E.1) Мос- энергопроектом построена номограмма при п—\ (рис. 5.5). Диаметры воздушников должны быть в 2—3 раза меньше диаметра спускника, но не меньше 15 мм. Допускается принимать диаметры спускников и> воздушников без специальных расчетов в зависимости от диаметра дренируемого трубопровода (табл. 5.1 и 5.2). Необходимо дренажную арматуру располагать воз- возможно ближе к дренируемому трубопроводу для уст- устройства общей тепловой изоляции. Минимальная высота штуцера для присоединения фланцевой арматуры при- приводится в табл. 5.3, а минимальная высота штуцера из- водогазопроводных труб для присоединения муфтовой арматуры — в табл. 5.4. При надземной прокладке для того, чтобы еще больше приблизить дренажное устройство к основному трубопроводу, применяют конструкцию спускного уст- устройства, приведенную на рис. 5.8. При размещении спускников в камерах или узлах проходных тоннелей дренажные трубопроводы подводят к приямку в дне камеры или тоннеля отдельно для каж-
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов ?? g s>li-(j pnDQQd wsHHOdoioxfigg паи омнизпиз duuz
64 Раздел I. Общая часть Таблица 5.3 Минимальная высота штуцера для присоединения фланцевой арматуры на дренажных устройствах при Ру<25 кгс/см2 (рис. 5 6) Рис 5 6 Конструкция спускников на водяных тепловых сетях и конденсатопроводах и пус- пусковых дренажей на паропроводах (вариант 1) /—дренируемый трубопровод условным проходом ?>у. 2 — штуцер, 3 — задвижка или вентиль, 4 — то же, только для пускового дренажа паропроводов при ? g>22 кгс/см1; 5 —изоляция Условный пр >ход дренаж- дренажного уст- устройства ?> в мм Минималь- Минимальная высо- высота штуце- штуцера Я в мм 15 80 20 80 25 90 32 100 40 110 50 80 110 115 100 130 150 140 200 150 250 160 300 170 Таблица 54 Минимальная высота штуцера и длина резьбы для присоединения муфтовой арматуры на дренажных устройствах при Ру < 16 кгс/см2 н /< 225° С (рис. 5.7) Рис. 5.7. Штуцер для присоединения муф- муфтовой арматуры / — дренируемый трубо- трубопровод условным прохо- проходом Dy; 2 — штуцер Условный проход лре- нажного устройства ?>у1 в мм Минимальная высота штуцера ? в мм Длина резьбы / по ГОСТ 6357—52 в мм 15 65 14 20 65 16 25 70 18 32 70 20 40 75 22 50 75 24 80 80 30 дой трубы и не объединяют в коллекторы или в общие спускные трубы. При откачке спускаемой из трубопроводов воды передвижными насосами целесообразно откачивать во- воду непосредственно из трубопроводов, для чего на от- открытых концевых торцах дренажных труб устанавлива- устанавливают соединительные головки (табл. 5.5) для присоедине- присоединения к ним гибких шлангов. Соединительные головки могут применяться типа II — цапковые с наружной резьбой для ввинчивания в муфтовый вентиль или для Рис 5 8 Конструкция спускников на водяных тепловых сетях и кондечсатопроводах и пусковых дренажей на паропроводах при Р^ьб ^ 22 кгс/см2 (вариант 2) / — дренируемый трубопровод условным проходом Г 2 — дре- дренажный трубопровод условным проходом DyL, 3 — задвижка или вентиль; 4 — опора — хомут из полосовой стали соединения с трубой при помощи муфты и типа III — муфтовые с внутренней резьбой для навертывания го- головки на дренажную трубу. Таблица 5.5 Соединительные головки по ГОСТ 2217—54 (рис. 5.9) Рис. 5 9 Соединительная головка а — тип II—цапковая; б — тип III—муфтовая Условный пртход D в мм 25 40 50 70 80 Размеры в мм D 25 31 43 57 69 Dt 25 38 50 Ь5 76 D2 38 54 67 83 96 D3\ L 42 58 72 88 102 29 33 37 41 45 / 16 20 22 25 28 Трубная резьба d в дюймах 1 1'/, 2 2V, 3 Вес в кг } тип II 0,167 0,205 0,283 0,4b9 0,Ь22 тип Ь 0,166 0 21 0,36 0,52. 0.722 Примечание Корпус соединительных юловок изгс товляют из чугуна марок кчЗО 6 или кчЗО 3 по ГОСТ 1215—51 Соединительные головки поставляют комплектно вместе с ре- резиновыми уплотнительными кольцами по ГОСТ 6557—53. Если дренажный трубопровод имеет диаметр боль- больше 80 мм, соединительная головка устанавливается на специальном штуцере перед задвижкой. При надземной прокладке на высоте более 2 м для обслуживания спускников и воздушников сооружают
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 65 постоянные лестницы и площадки. При условии обогре- обогрева дренажных труб за счет прокладки их в общей теп- тепловой изоляции с основной трубой допускается отво- отводить дренажную арматуру к узлу трубопроводов или опускать к земле. 5.2. ДРЕНАЖ ПАРОПРОВОДОВ Для дренажа паропроводов предусматривают пу- пусковые и постоянные дренажи, а также воздушники, устанавливаемые временно на пусковой период (для гидравлического испытания). Для улучшения условий обслуживания при прогреве паропроводов, проложенных в непроходных каналах или тоннелях, дренажные трубы рекомендуется выво- выводить за пределы камеры или тоннеля в рядом распо- расположенный специальный колодец канализационного типа. Для отвода конденсата от паропровода насыщенно- насыщенного пара во время его работы предусматривают постоян- постоянные дренажи: во всех нижних точках перед вертикаль- вертикальными подъемами, на прямых участках при попутном уклоне через 400—500 м, при встречном — через 200— 300 м. Таблица 5.6 Диаметры штуцеров и запорной арматуры для пускового дренажа паропроводов Условный проход паропровода ?>„ в мм Условный проход штуцера и запорной арматуры D ^ в мм До 70 вкл. 25 180-125 32 150—175 40 200—250 50 300—400 80 450—600 100 700—800 125 900—1200 150 Воздушники устанавливают во всех верхних точках паропровода; пусковые дренажи на паропроводах пре- предусматривают во всех нижних точках, перед вертикаль- вертикальными подъемами, на прямых участках при попутном уклоне через 400—500 м, при встречном уклоне — через 200—300 м и перед арматурой (рис. 5.10). Все отсекае- ВтТЗЦ Рис. 5.10. Примерная схема расстановки пус- пусковых дренажей и воздушников на паропрово- паропроводах / — пусковой дренаж; 2 — воздушник; 3 — секциониру- секционирующая задвижка Таблица 5.7 Минимальная высота штуцеров ? в мм для пусковых дренажей паропроводов (см. рис. 5.6) Условный про- проход штуцера и запорной арма- арматуры D t в мм 25 32 40 50 80 100 125 150 Условное «16 90 100 100 110 ПО 120 125 130 давление в паропроводе Pv в 25 90 100 110 110 115 130 135 140 кгс/см2 | 40 110 130 130 130 145 160 175 190 64 140 155 155 155 170 180 210 220 мые участки паропровода должны иметь пусковые дренажи. В точках пускового дренажа на паропрово- паропроводах предусматривают врезку штуцеров с запорной арматурой. На каждом штуцере устанавливают: при давлении пара до 22 кгс/см2 задвижку или вентиль, при давлении пара выше 22 кгс/см2 два последовательно расположенных вентиля — запорный и регулировочный (дренажный). Диаметр штуцера и запорной арматуры принимают в зависимости от диаметра паропровода по табл. 5.6. В зависимости от способа изоляции паропроводов (матами или скорлупами) можно принимать конструк- конструкцию дренажей, приведенную на рис. 5.6 или 5.8. Мини- Минимальная высота штуцеров для пускового дренажа мо- может приниматься по табл. 5.7. Для пускового дренажа паропроводов Ру < < 25 кгс/см2 может применяться также незамерзающий дренажный клапан, разработанный Иркутским филиа- филиалом Гипронефтемаша (рис. 5.11). Конструкция пусково- пускового дренажа с таким клапаном приведена на рис. 5.12. Конденсат, образующийся при прогреве паропро- паропроводов от точек пускового дренажа, выбрасывается на- наружу. Постоянные дренажи на паропроводах перегретого пара, как правило, не устанавливают, однако если паропровод работает с переменным расходом пара (отключение потребителей, постепенность ввода в дей- действие потребителей и др.), пар при некоторых режимах может перейти в состояние насыщения. В таких слу- случаях на паропроводах предусматривают постоянные дренажи так же, как и на паропроводе насыщенно- насыщенного пара. Постоянные дренажи обычно совмещают с пуско- пусковыми дренажами. Тогда в точках постоянного дренажа на паропроводах Dy^ 100 мм устанавливают так на- называемые карманы (рис. 5.13 и 5.14). Диаметр кармана принимают в зависимости от диа- диаметра паропровода по табл. 5.8. Характеристика шту- штуцера с вварным донышком дана в табл. 5.9. Для паропроводов условным проходом ?>у<100 мм карман можно выполнять по типу, приведенному на рис. 5.15. Постоянный дренаж осуществляют через конденса- тоотводчики. Диаметр трубопроводов и арматуры для постоянных дренажей можно принимать по табл. 5.10.
66 Раздел I. Общая часть Рис. 5.11. Незамерзающий дренажный клапан Dy = 80 мм /-корпус- 2-клапан; 3 — фланец; 4 — седло; 5 - втулка-, 6 - шайба; 7 —обойма разрезная; 8 - шпиндель;· 9 - саль- сальниковое уплотнение- 10 -крышка; 11- фланец нажимной; 12 -втулка; 13 - рычаг; 14 - шайба; 15 - палец; 16 -кольцо пружинное; 17 — шпилька; 18 — гайка; 19 — винт ) Рис. 5.12. Конструкция пускового дренажа с не- ¦» .*·"·' -^ замерзающим дренажным клапаном 1 — паропровод условным проходом Dy; 2—штуцер услов- условным проходом ?>у1; 3 — дренажный клапан
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 67 Рис. 5.13. Штуцер с вварным донышком (карман) для постоянного и пускового дренажа паропровода Рис. 5.14. Штуцер с заглушкой (кар- (карман) для постоянного и пускового дренажа паропроводов ?>у^100 мм 1 — паропровод условным проходом ?> = = 300-5-330 мм; 2 — штуцер условным про- проходом Z7yj =150 мм; 3— фланец приварной; /—паропровод условным проходом D,„; 2 — штуцер условным проходом D 1 ? — фланец переходной; 5 — болт; 6 — гай- с вварным донышком; 3 — штуцер для пускового дренажа; 4 — вентиль или за- задвижка; 5—труба для постоянного дренажа; 6 — донышко; 7 — изоляция ка; 7 —прокладка; ? — труба для постоян- постоянного дренажа; 9 — труба для пускового дренажа Таблица 5.8 Диаметры карманов Условный проход паропровода ?> в мм Условный проход кармана D ., в мм 100—125 50 150—175 80 200—250 100 300—350 150 400—450 200 500—600 250 700—800 300 900—12 0 350 Таблица 5.9 Условный проход трубы D в мм 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 Толщина донышка Штуцер условный про- проход D ? в мм 50 80 100 150 200 250 внутренний диаметр в мм 51 82 \ 100 150 207 259 и размеры привязки штуцера 1 в мм 150 160 180 220 250 280 Толщина донышка 5 в мм (см. рис. 5.13) условное давление Р„ в кгс/см2 64 10 12 15 22 30 — 25 6 10 10 15 20 — 10 5 6 8 10 13 16 64 154 264 172 226 246 293 323 355 - — 25 158 268 274 231 251 300 ЬЗО 355 - — 10 159 169 178 223 253 300 325 352 383 410 64 200 210 220 2D0 310 380 410 450 25 200 210 280 310 380 410 440 — 1 — - - 10 200 210 280 310 375 400 430 470 500 Конденсат, образующийся при работе паропровода, отводят от точек постоянного дренажа в сборный кон- денсатопровод или выбрасывают наружу. Отвод конден- конденсата в конденсатопроводы для возврата конденсата от потребителей может быть осуществлен при условии, что давление в паропроводе в точке дренажа превышает
68 Раздел I. Общая часть Таблица 5.10 Диаметры трубопроводов и арматуры для постоянных дренажей Условный проход паропро- паропровода D в мм Условный проход трубопро- трубопроводов и арматуры Dy1B мм для постоянных дренажей 50— 100 15 125— 350 20 400— 600 25 700- 1200 32 давление в конденсатопроводе не менее чем на 1 кгс/см2. Специальные конденсатопроводы для сбора попутного конденсата, как правило, не прокладывают. Рис. 5.15 Штуцер с заглушкой (кар- (карман) для постоян- постоянного и пускового дренажа паропро- паропроводов ?>у<100 мм ? ? I — паропровод услов- ' г паропровод услов- условным проходом D·, 2 — штуцер условным проходом ?>у5; 3—фла- 3—фланец приварной; 4 — фланец переход- переходной; 5 — болт, 6—гай- 6—гайка; 7—прокладка; 3 — донышко; 9—тру- 9—труба для пускового дре- дренажа, 10 — труба для постоянного дренажа При параллельной прокладке нескольких паропро- паропроводов различных давлений допускается «каскадная» схема отвода конденсата с перепуском конденсата из паропровода с более высоким давлением пара в карман отвода конденсата паропровода более низкого давления. Такая схема возможна при разности давлений пара не менее 3 кгс/см2. В этом случае на паропроводе более низкого давления применяют штуцер с вваркой в него сбоку трубы для впуска конденсата от пара более высокого давления. 5.3. КОНДЕНСАЦИОННЫЕ ГОРШКИ И КОНДЕНСАТООТВОДЧИКИ Выбор конденсатоотводчиков производят в зависи- зависимости от количества конденсата, образующегося в па- паропроводе, и перепада давлений до и после конденсато- отводчика. Давление конденсата до конденсатоотводчика при- принимают равным давлению пара в точке дренажа. Давление конденсата после конденсатоотводчика принимают: при выборе типа конденсатоотводчика — равным давлению пара за закрытым конденсатоотвод- чиком (при отводе конденсата в паропровод с более низким давлением в сборный или напорный конденсато- провод — равным давлению пара в точке присоединения дренажного конденсатопровода, при сбросе конденсата в атмосферу или в бак, сообщающийся с атмосферой, — равным атмосферному давлению), при определении про- пропускной способности конденсатоотводчика — равным давлению пара за открытым конденсатоотводчиком с учетом потерь давления в дренажных трубах. Пропускная способность конденсатоотводчиков по горячему конденсату может быть определена по номо- номограмме (рис. 5.16), скорректированной для расчета конденсатоотводчиков. В том случае, если количество образующегося в паропроводе конденсата больше пропускной способ- способности выбранного конденсатоотводчика, устанавливают несколько конденсатоотводчиков. Для постоянного дренажа паропроводов применя- применяют конденсатоотводчики 45ч9нж и 45с10нж (рис. 5.17 и 5.18) и конденсационный горшок с Dy=25 мм БКЗ 5С-1-1 (рис. 5.19). Характеристики конденсатоотводчиков 45ч9нж и 45с10нж даны в табл. 5.11 и 5.12. Выбор типа конден- Таблица511 Характеристика конденсатоотводчика 45ч9нж (см. рис. 5.17) Условный проход D в мм 20 25 40 50 Условное обозна- обозначение конденса- конденсатоотводчика 45ч9нж1 45ч9нж2 45ч9нжЗ 45ч9нж4 45ч9нж5 45ч9нж6 45ч9нж7 45ч9нж8 45ч9нж9 45ч9нжЮ 45ч9нж11 45ч9нж12 Перепад давлений ? ? в кгс/см2 От 0,5 до 1,5 » 1,5 » 4 » 4 » 8 » 8 » 13 От 0,5 до 1,5 » 1,5 » 4 » 4 » 8 » 8 -> 13 От 0,5 до 1,5 » 1,5 » 4 » 4 » 8 » 8 » 13 Номер седла 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 Диаметр от- отверстия в сед- седле d в мм 9 6 4 3 14 10 7 5,2 20 14 10 8 Трубная резь- ба йтруб в дюймах ?? 1 ?. ?? 2 Основные размеры в мм D 182 182 215 230 L 115 115 160 170 ? 260 260 300 315 h 17 17 20 25 Вес в кг 9,8 9,8 17,2 22,6 Примечания: 1. Конденсатоотводчик можно применять при условном давлении пара ^у<16 кгс/см2 и температуре ?<250вС_ 2. При заказе следует указывать условный проход и условное обозначение конденсатоотводчика в соответствии с таблицей; по- С1едняя цифра в условном обозначении обозначает номер сменного седла, рассчитанного на определенную пропускную способность кон- конденсата.
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 69 20 W 60 80 \ 100 120\ ПО ttS °C Температура конденсата в °С 100 150 200 ¦250 ¦300 Рис. 5.16*. Заимствовано у канд. техн. наук В. С. Соколовского. Номограмма для опре- определения пропускной способности конденса- тоотводчиков по горячему конденсату PtlP\ — отношение давления пара после конденса- тоотводчиков к давлению пара перед конденсато- отводчиком; U — температура конденсата в °С; t is— температура насыщения пара при давлении Pi в "С; d — диаметр отверстия в седле конденса- тоотводчика в мм, G — пропускная способность конденсатоотводчика в кг/ч. При P2/Pi<0,5 следует пользоваться кривой P2/Pt=0,5. Пример расчета при Л=*1Г Давление пара перед конденсатоотьодчиком Р\—2Л кгс/см2, дав- давление пара после конденсатоотводчика (с учетом потерь в дренажных трубах) Р2=1,25 кгс/см2; тем- температура конденсата U = tJS =125° С; диаметр отвер- отверстия в конденсатоотводчике для пропуска конден- конденсата d=98 мм. Решение. Из точки, соответствующей ??= 125° С, проводим вертикальную прямую до пересечения с кривой Рг1Р\=*—— =0,5 и определяем точку А. Из точки А проводим горизонтальную прямую до пересечения с безразмерной шкалой / и определя- определяем точку В. Соединив точку В с точкой С, соответствую- соответствующей значению Pi, и точку D, полученную на без- безразмерной шкале II, с точкой, соответствующей значению 9 мм на шкале значений d, определим в точке 0 пропускную способность конденсагоот- водчика G=760 кг/ч. Пример расчета при fi=85° C<ils остальные данные принять по предыдущему примеру. Решение. Определяем точку А, как в преды- предыдущем примере. Проведя из точки, соответствую- соответствующей Л=85° С, вертикальную прямую до пересече- пересечения с прямой, проведенной из точки А парал- параллельно прямым давлений Ри определим точку А'. Затем, проведя построение по номограмме, анало- аналогичное предыдущему примеру, опоеделим в точ- точке 0' пропускную способность конденсатоотводчи- конденсатоотводчика G=920 кг/ч й труб t Рис. 5.17. Конденсатоотводчик с поплавком муфтовый 45ч9нж 1 — поплавок; 2 — корпус; 3 — рычаг; 4 — спускная пробка; 5 — седло; 6 — клапан; 7 — отверстие Рис. 5.18 Конденсатоотводчик с поплавком фланцевый 45с Юнж / — поплавок; 2 — корпус; 3 — рычаг; 4 — спускная пробка; 5 — седло; 6 — клапан; 7 — отверстие
70 Раздел I. Общая часть Таблица 5.12 Условный проход D в мм 20 25 40 Условное обо- обозначение кон- денсатоот- денсатоотводчика 45с10нж 1 45 с Юнж 2 45с Юнж 3 45с Юнж 4 45с Юнж 5 45с10нж 1 45с Юнж 2 45с10нж 3 45с10нж 4 45с10нж 5 Характеристика конденсатоотводчика 45с10нж Перепад дав- давлений Д ? в кгс/см1 От 0,5 до 1,5 » 1,5 » 4 » 4 » 8 » 8 » 13 » 13 » 18 От 0,5 до 1,5 » 1,5 » 4 » 4 » 8 » 8 » 13 » 13 » 16 ев е( 0J ? О. о X 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 Диаметр от- отверстий в сед- седле d в мм 9 5 4 3 2,6 14 10 7 5,2 4,9 (см. рис. 5Л8) Основные размеры в мм D 182 182 222 L 130 130 165 Я 290 295 360 h 12 12 22 * 105 115 145 75 85 110 Ь 16 16 18 Болтовые от- отверстия диа- диаметр в мм 14 14 18 коли- количество в шт. 4 4 4 Вес в кг, не бо- более 13,3 15 26,5 Примечания: 1. Конденсатоотводчик можно применять при условном давлении пара Р„<25 кгс/см^ и температуре ?<450°С. 2. При заказе следует указывать условный проход и условное обозначение конденсатоотзодчика в соответствии с таблицей; послед- цифра в условном обозначении означает номер сменного седла, обеспечивающего определенную пропускную способность кон- Рис 5 19. Конденсационный горшок Dy=25 БКЗ 5С-1-1. Вес 86 кг сатоотводчиков производят по перепаду давлений до и после конденсатоотводчика при закрытом конденсато- отводчике по табл. 5.11 и 5.12. Пропускная способность конденсатоотводчиков 45ч9нж и 45с Юнж по холодному конденсату может быть определена по рис. 5.20. Конденсатоотводчик 45ч9нж имеет муфтовые при- присоединительные концы. В качестве дренажных труб при- применяют водогазопроводные трубы по ГОСТ 3262—62 с резьбой, соответствующей резьбе на конденсатоотводчи- ке, указанной в таблице. Конденсатоотводчик 45с Юнж имеет фланцевые присоединительные концы по ГОСТ 1240—54, в качест- качестве ответных фланцев трубопроводов применяют флан- фланцы по ГОСТ 1255—54* на условное давление 25 кгс/см2. Конденсационный горшок БКЗ 5CJ-1 применяют для условного давления Ру< 64 кгс/см2 и температуре пара / «425° С. Конструкция предусматривает установку конденсационного горшка в строго вертикальном поло- положении и обязательную заливку горшка водой до пуска его в эксплуатацию. Конденсационный горшок имеет фланцевые присоединительные концы. Входной фланец имеет четыре отверстия М18, а выходной—четыре от- отверстия М16. Ответные фланцы трубопроводов приме- применяют типа А с Dy=25 мм по ГОСТ 1260—54* на услов- условное давление РУ = 64 кгс/см2. Схема установки конденсатоотводчиков и конденса- конденсационных горшков для дренажа паропроводов дана на рис. 5.21. При установке конденсационных горшков и конден- конденсатоотводчиков делают обвод для ремонта, осмотра, спуска конденсата при прогреве паропроводов и для продувки конденсатопроводов. Обводная линия может не предусматриваться при дренаже конденсата в па- паропровод более низкого давления. За конденсатоотводчиками и конденсационными горшками, работающими со сбросом конденсата в об- общий конденсатопровод, при подаче конденсата на высо- высоту или в паропровод более низкого давления следует устанавливать обратные клапаны, за исключением тех случаев, ко!гда обратные клапаны предусматриваются в конструкции самого конденсатоотводчика Конденсационные горшки и конденсатоотводчики обычно устанавливают ниже отметки дренажа конден- конденсата из паропровода, но не выше отметки дренажного штуцера; при этом соединение точки отвода конденсата из паропровода с конденсатоотводчиком или конденса- конденсационным горшком осуществляют вертикальным либо горизонтальным трубопроводом с уклоном не менее 0,1 в сторону горшка. Конденсационные горшки и конденсатоотводчики устанавливают по возможности ближе к дренируемому
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 71 паропроводу во избежание больших потерь давления и тепла на этом участке. При надземной прокладке паропроводов конденса- конденсационные горшки и конденсатоотводчики устанавливают в специальных утепленных помещениях (будках) или в металлических ящиках (рис. 5.22) с тепловой изоля- изоляцией, размещаемых либо на специальных площадках на эстакадах, либо на бетонных подушках на земле под эстакадой. При многотрубной прокладке для каждого паро- паропровода предусматривают отдельный конденсатоотвод- чик. Установка одного конденсатоотводчика на не- несколько паропроводов или объединение дренажных линий паропроводов не рекомендуется. 10000 3000 8000 W00 800 700 Рис. 5.20. График для определения про- пропускной способности конденсатоотводчи- ков 45ч9нж и 45с10нж по холодному кон- конденсату Условные обозначения: Op ?? 0,7 0,8 Oft 1t5 2 3 4 5 6 7 8 3 10 Расчетный перепад дадлений ??'В кгс/см2 — для конденсатоот- водчиков 45ч9нж и 45с10нж для конденсато- конденсатоотводчика 45с10нж ·— для конденсато- конденсатоотводчика 45ч9нж ЛляР>22кгс/см Рис. 5.21. Схема установки конденсатоотводчиков на по- постоянном дренаже паропроводов при Р~>Р\ 1 — паропровод давлением ? кгс/см2; 2 — паропровод давлени- давлением Pi кгс/см2; 3 — конденсатопровод для отвода конденсата из паропровода / в паропровод 2; 4 — конденсатопровод для отвода конденсата из паропровода 2 в общий конденсатопровод; 5—вен- 5—вентиль; 6 — конденсатоотводчик; 7 — обратный клапан; 8 — трубо- трубопровод пусковой продувки; 9 — контрольный спускник 5.4. ПРОМЫВКА ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В процессе производства строительно-монтажных работ в трубопроводы тепловых сетей попадают песок, окалина, обрезки дерева, куски стройматериалов, элек- электроды и пр., которые, как правило, остаются в смонти- смонтированных трубопроводах. До сдачи тепловых сетей в эксплуатацию эти засо- ры должны быть удалены. Паропроводы продувают паром от ТЭЦ или котель- котельной. Выпуск пара производится через открытый торец продуваемого участка или через специальные времен- временные выхлопные патрубки. Скорость пара при продувке должна превышать рабочую, насколько это позволяет производительность источника тепла. Водяные сети и конденсатопроводы промывают во- водой (гидравлическая промывка) или водовоздушной смесью (гидропневматическая промьжка). Существуют две стадии гидравлической промыв- промывки: черновая и чистовая. При черновой промывке тру- трубопроводы наполняют водой под давлением 3 = 4 ати, а затем вода сбрасывается через открытые дренажи в конце промываемого участка. При чистовой промывке
72 Раздел I. Общая часть По 1-1 По П-п План Рис. 5.22. Размещение конденсацион- конденсационного горшка БКЗ и конденсатоотвод- чика 45ч9нж в металлическом ящике / — изоляция; 2 — ящик; 3 — конденсацион- конденсационный горшок БКЗ; 4 — конденсатоотводчик 45ч9бк; 5 — обратный клапан; 6 — вентиль используются сетевые насосы. Заполняют и подпишва- ют сети при этом водопроводной водой. При подземной прокладке тепловой сети чистовая промывка осуществляется пропуском циркулирующей воды через грязевики, устанавливаемые в конце участ- участков (по ходу воды) в узлах секционирующих задвижек (рис. 5.23). Подающий и обратный трубопроводы в эгих узлах соединяют перемычками, на которых устанавли- устанавливают по две запорные задвижки с контрольным спуск- спускным вентилем между ними. Диаметр перемычки реко- рекомендуется принимать не менее 0,3 диаметра трубопро- трубопровода. Грязевики с сетками, как правило, остаются на последующий отопительный период, в течение которого их периодически прочищают. По окончании первого отопительного сезона грязе- грязевики могут демонтироваться. Практически ввиду слож- сложности демонтажа ограничиваются удалением из грязе- грязевиков сеток. При надземной прокладке водяных сетей грязевики не устанавливаются, и чистовая промывка сети происхо- происходит в процессе наладки и эксплуатации через абонент- абонентские и станционные грязевики. Конденсатопроводы промывают в две стадии: предварительно водопроводной водой до полного осветления промывочной воды и в последующем — кон- конденсатом до тех пор, пока анализ не покажет необходи- необходимое качество конденсата. В последнее время начала применяться гидропнев- матичеекая промывка как водяных сетей, так и конден- сатопроподов, при которой создаются турбулентность движения и ударный эффект. Преимуществом этого способа промывки для под- подземной прокладки тепловых сетей является отсутствие на тепловой сети грязевиков, благодаря чему сущест- существенно сокращаются габариты камер в местах установки секционирующих задвижек. При гидропневматической промывке (рис. 5.24) при- применяют передвижные компрессоры типов ВКС-1, АК-6» ДК-9 производительностью Q=5-^6 мг}сек с давлени- давлением сжатого воздуха 6 ата. Для подвода воды и воздуха в промываемый тру- трубопровод врезают два патрубка — один с обратным клапаном и вентилем для подвода воздуха от компрес- компрессорной установки, другой — с задвижкой для подачи воды из водопровода.
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 73 Рис. 5.23. Схема расстановки грязе- грязевиков для промыв- промывки водяной тепло- тепловой сети /—грязевик; 2—секци- 2—секционирующая задвиж- задвижка; 3 — спускник, 4 — перемычка; 5—не- 5—неподвижная опора Таблица 5.13 Диаметр спускных патрубков при гидропневматической промывке трубопроводов Условный про- проход промываемых труб D в мм Условный про- проход спускного патрубка ?>у1 в мм До 200 50 250—400 150 500—800 200 900 и выше 300 Из ЬодопроЬода Таблица 5.14 Расход воды для промывки трубопроводов при гидропневматическом способе (опытные данные теплосети Ленэнерго) Условный проход промываемых труб Dv в мм Расход воды в т/ч 50 8 70 14 80 20 100 30 125 50 150 65 200 120 250 160 300 260 Для выпуска промывочной воды и воздуха из тру- трубопроводов используются спускники, устанавливаемые в конце промываемого участка. Диаметр спускных пат- патрубков выбирается в зависимости от диаметра промы- промываемого трубопровода (табл. 5.13). Воду после промывки спускают в поверхностные водостоки или же в приямок камеры, откуда ее непре- непрерывно откачивают передвижными насосами. Наилучшие результаты промывки достигаются при скоростях водовоздушной смеси в конце участка от 1,5 до 3 м/сек. Расходы воды при гидропневматической промывке для получения необходимой скорости могут приниматься по табл. 5.14. Необходимое количество воздуха может быть оп- определено по экспериментальной формуле •'ср E.5) где GB—расход промывочной воды в м?/сек\ ?? — конечная скорость смеси в конце промывае- промываемого участка, принимаемая от 1,5 до 3 м/сек; vcp — средняя условная скорость движения воды, принимаемая около 1 м/сек. Давление воды в водопроводе должно быть не ме- менее 2 кгс/см2. Ц t Рис. 5.24. Схема гидропневматиче- гидропневматической промывки водяных сетей / — задвижки секционирующие; 2—задвиж- 2—задвижки запорные; 3 — обратный клапан, 4—вен- 4—вентиль на воздухопроводе; 5 — манометр; 6 — термометр: 7 — резиновый шланг; 8 — компрессор
74 Раздел I. Общая часть Давление воздуха в компрессоре должно превышать давление воды не менее чем на 1 кгс/см2. 5.5. ГРЯЗЕВИКИ Для тепловых сетей применяют грязевики: промывочные (табл. 5.15 и 5.16) на рабочее давле- давление воды до 16 кгс/см2 и температуру до 200° С для условных проходов от ?)у=150 мм до Dy =1000 мм; станционные (табл. 5.17) на рабочее давление воды до 10 кгс/см2 и температуру до 200° С для условных проходов от ?)у=200 мм до Dy =1000 мм; абонентские по МВН 1280—59 на рабочее давление воды до 16 кгс/см2 и температуру до 200° С для ус- условных проходов от Dy=40 мм до ?>у =200 мм. Промывочные грязевики применяют как временное оборудование при гидравлической промывке тепловых сетей. Таблица 5.15 Промывочные грязевики ?>у 150—300 мм по МВН 1264—59 (рис. 5.25) Рис. 5.25. Грязевики промывочные Dy = 150 -f- -ьЗОО мм 1 — вентиль муфтовый; 2, 9, 13 — болт; 3, 10, 14 — гайка; 4, 7—-прокладка паронитовая; 5, « — заглушка; 6 — кор- корпус; // — сетка № 5—1,4 Условный проход грязевика ?>„ в мм 150 175 200 250 300 Обозначение гря- грязевика—номер МВН 1264-11 1264-12 1264-13 1264-14 1264-15 Основные размеры в мм Dt 325 377 426 529 630 s 8 9 9 9 9 D 159 194 219 273 325 ? 953 1007 1061 1271 1428 h 600 620 650 800 900 L \ I \ A 620 670 720 840 980 310 335 360 420 490 460 520 580 705 840 В 115 120 125 135 140 Вес в кг 136 190 247 413 626 Наибольша я осевая на- нагрузка в ? 12 12 20 30 45 Примечания: 1. Корпус промывочных грязевиков изготовляют из бесшовных труб по ГОСТ 8732—58* (для корпуса ?>?=325; 377 Мм) и из сварных труб по ГОСТ 4015—58 (для корпуса ?>1=426 мм и более) из стали марки Ст. 3. Сетки № 5—1, 4 изготавливают по ГОСТ 3826—47 из стальной низкоуглеродистой оцинкованной проволоки по ГОСТ 3282—46. 2. Осевая нагрузка на промывочные грязевики от примыкающих трубопроводов не должна превышать наибольшей осевой нагрузки* указанной в таблице.
Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов 75 Стационарные станционные грязевики устанавлива- устанавливают на обратных трубопроводах тепловых сетей перед сетевыми насосами, в тепловых пунктах крупных пред- предприятий и перед подкачивающими насосами. Стацио- Стационарные грязевики в тепловых пунктах отдельных зда- зданий (абонентские) предусматривают на подающем трубопроводе во всех случаях, а на обратном — перед расходомерами, водомерами и тепломерами. Таблица 5.16 Промывочные грязевики Dy 350 -ьЮОО мм по МВН 1272—59 (рис. 5.26) noI-T Рис. 5.26. Грязевики промывочные Dy =350— 1000 мм 1 — корпус; 2, 6—заглушка; 3, 7 — прокладка; 4, 8, 12—болт; 5, 9, 13— гайка; 10 — сетка; // — хомут; 14 — вентиль Условный про" ход грязевика D в ми 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Обозначение грязевика— номер МВН 1272-21 1272-22 1272-23 1272-24 1272-25 1272-26 1272-27 1272-28 1272-29 Основные размеры в мм Dt 820 920 1020 1220 1420 s 9 9 10 12 12 D 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Я 1550 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 h 1000 1100 1200 1250 L 1200 1340 1340 1500 1700 1800 2000 1 600 670 670 750 850 900 1000 h 649 699 749 849 949 1100 1150 1250 1300 1350 1450 1500 1600 Л2 350 370 370 390 440 470 Вес в кг 947 948 1200 1233 1513 2252 2387 3341 3465 Наибольшая осевая на- нагрузка в г 60 45 50 60 80 90 120 140 180 Примечания: 1. Корпус промывочных грязевиков изготовляют из сварных труб по ГОСТ 4015—58 из стали марки Ст. 3. Сетки ?» 5—1, 4 для грязевиков изготовляют по ГОСТ 3826—47 из стальной низкоуглеродистой оцинкованной проволоки по ГОСТ 3282—46. 2. См. примечание 2 к табл. 5. 15.
76 Раздел I. Общая часть Таблица 5.17 Станционные грязевики Dy 200 -^ 1000 мм по MB ? 1244—59 (рис. 5.27) mi-I Рис. 5 27. Грязевики станционные — корпус, 2— фильтр; 3, 8— прокладка; 4, 9— заглушка, 5 — вентиль муфтовый; 6, 10 — болт, 7—гайка, 11 — спускная труба a *=5 ? о 55 ? X m ? 200 250 300 350 400 450 ·¦ 500 600 700 800 900 1000 Обозначе- Обозначение грязе- вика—но- вика—номер МВН 1244-21 1244-22 1244-23 1244-24 1244-25 1244-26 1244-27 1244-28 1244-29 1244-30 1244-31 1244-32 D 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 377 426 478 529 63Э 720 820 920 1020 1220 1420 1420 s 9 6 6 6 7 7 8 9 10 12 12 12 219 325 426 D3 335 440 5оо 500 565 615 670 780 895 1010 1110 1220 1460 1685 1685 Основные размеры °в 207 259 309 359 414 465 517 616 706 804 9J2 1000 L 1490 1575 1635 1705 2030 2302 2632 2740 3002 3605 4176 3943 1 390 420 445 430 560 630 680 730 830 930 1040 1040 в мм п 560 610 635 670 820 930 1070 ИЗО 1240 1510 1630 1680 h 250 280 300 320 410 480 560 600 640 820 930 9Э0 h 378 383 393 393 489 531 691 689 710 943 1185 952 Я 740 817 889 951 1064 1170 1294 1428 1553 1761 2015 2015 h 323 365 397 429 492 548 610 674 738 836 961 964 ?? 291 326 366 396 446 496 558 628 689 799 925 925 а Вес 220 236 287 342 502 682 940 1217 1613 2214 3257 3180 Примечание. Корпус станционных грязевиков изготовляют из бесшовных труб Di=377 мм по ГОСТ 8732—58 и из сварных труб i->)=426 мм и более по ГОСТ 4015—58 из стали марки Ст. 3. Фильтры для грязевиков изготовляют из латунной сетки № 2, 5 по ГОСТ 6613—53.
РАЗДЕЛ II СХЕМЫ И РАСЧЕТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ГЛАВА 6 СХЕМЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Тепловые сети являются одним из узлов комплекса сооружений системы централизованного теплоснабжения, включающего источник тепла, тепловую сеть и местные системы потребителей тепла. По своему назначению тепловые сети в соответст- соответствии с классификацией СНиП И-Г.10-62 подразделяют- подразделяются на следующие категории: магистральные — от источника тепла до территории промышленных предприятий и микрорайонов (или квар- кварталов) населенных мест; распределительные — от магистральных тепловых сетей по территории промышленных предприятий и микрорайонов (или кварталов) населенных мест до узлов ответвлений тепловых сетей к отдельным зда- зданиям; ответвления к отдельным зданиям — от распреде- распределительных тепловых сетей (в отдельных случаях от ма- магистральных) до ввода в здание (до обреза фундамента или стены здания). Схемы тепловых сетей в зависимости от взаимного размещения источников тепла и потребителей могут быть: лучевыми (радиальными) с прокладкой от одного источника тепла отдельных магистралей в районы раз- размещения тепловых потребителей (рис. 6.1), эти магист- магистрали могут быть одинарными или дублированными; Рис 6 1. Лучевая схема тепловых сетей города при одном источнике тепла 1 — источник тепла; 2 — магистраль: 3 — перемычки кольцевыми с прокладкой от источника тепла к од- одной группе потребителей не менее двух магистралей, соединяющихся между собой в районе размещения пот- потребителей, обеспечивая двухстороннюю подачу тепла. При теплоснабжении о г нескольких источников лу- лучевые магистрали, как правило, соединяются между собой перемычками (рис. 6.2). Перемычки между магистралями одного или не- нескольких источников тепла предназначены для прове- проведения летних ремонтов с наименьшим ограничением потребителей бытового горячего водоснабжения. Рис. 6.2. Схема тепловых сетей города при нескольких источниках тепла /, 2, 3, 4 — источники тепла Лучевые схемы с дублированными магистралями или кольцевые применяются для подачи тепла к потре- потребителям, не допускающим перерывов в подаче тепла. В зависимости от теплоносителя тепловые сети под- подразделяются на водяные, паровые и сети сбора и воз- возврата конденсата (конденсатопроводы). Водяные тепловые сети могут быть закрытыми и открытыми в зависимости от способа подачи тепла к местным системам горячего водоснабжения. В закрытой системе вода в местную систему горя- горячего водоснабжения поступает из системы питьевого водопровода и подогревается в водоводяных подогрева- подогревателях, установленных на вводе тепловой сети в каждое здание или группу зданий
78 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей В открытой системе вода для местной системы го- горячего водоснабжения отбирается непосредственно из тепловой сети на вводе ее в каждое здание или группу зданий. Отобранная из тепловых сетей вода компенсируется таким же количеством воды на ТЭЦ или в котельной. Водяные сети подразделяются на одно, двух, трех- и че- тырехтрубные. Однотрубные водяные сети применяют для центра- централизованной подачи воды на бытовое горячее водоснаб- водоснабжение или на технологические процессы при установке у всех потребителей местных баков аккумуляторов го- горячей воды, рассчитанных на подачу среднечасового (за сутки) количества воды, или же при присоединении потребителей с круглосуточным непрерывным расходом воды. В однотрубных системах для совместной подачи тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабже- водоснабжение вода, охлажденная в системах отопления и венти- вентиляции, используется полностью для бытового горячего водоснабжения. Равенство в расходах воды, поступающей от ис- источника тепла и использованной на горячее водоснаб- водоснабжение, достигается повышением ее температуры до 180— 200° С, увеличением полезного перепада температур, по- подачей от основного источника тепла базовой нагрузки и местным аккумулированием горячей воды после си- систем отопления. Разработаны две принципиально различные схе мы — с прокладкой одной трубы до каждого потребите- потребителя (рис. 6.3) и с прокладкой одной трубы только на транзитном участке магистрали. I icK^^^UoJ Рис. 6 3. Принципиальная схема однотрубной водяной сети при теплоснабжении от ТЭЦ — турбина; 2 —¦ химводоочистка; 3 — сетевые насосы; 4 — подогреватели сетевой воды; 5 — деаэратор; 6 — пиковый котел; 7—энер- 7—энергетический котел; 8 — местные системы потребителей Рис. 6.4. Принципиальная схема двухтрубной водяной сети с непосредственным водоразбором на го- горячее водоснабжение—открытая система. Источник тепла ТЭЦ /— турбина; 2 — пиковый котел; 3 — подогреватель сетевой воды; 4 — конденсатор; 5 — химводоочистка; 6 — подогреватель под- питочной воды; 7 — вакуумный деаэратор; 8— бак-аккумулятор; 9 — подпиточные насосы; 10 — сетевые насосы; // — трубопро- трубопровод воды питьевого водопровода; 12 — обратный трубопровод; 13 — подающий трубопровод; 14 — энергетический котел; 15 — сме- смеситель; 16 — бак-аккумулятор местной системы горячего водоснабжения; 17 — циркуляционный насос местной системы горячего водоснабжения; 18 — калорифер системы вентиляции
Глава 6. Схемы тепловых сетей 79 Во второй схеме источник тепла, снимающий пику тепловой нагрузки, размещается в районе тепловых пот- потребителей в узле перехода однотрубной магистрали в двухтрубные тепловые сети. Первая схема может быть реализована без слива, если у всех потребителей отношение среднечасовой (за неделю) нагрузки горячего водоснабжения к рас- расчетной часовой нагрузке отопления составляет не ме- менее 0,55—0,65. Вторая схема может быть всегда выпол- выполнена без слива воды. При отношении среднечасовой {за неделю) нагрузки горячего водоснабжения к рас- расчетной часовой нагрузке отопления порядка 20—25% эта схема обеспечивает коэффициент теплофикации около 0,5. Двухтрубные водяные сети являются основными для совместной подачи тепла на отопление, вентиляцию и бытовое горячее водоснабжение жилых районов и про- промышленных предприятий (рис. 6.4 и 6.5). Двухтрубные водяные сети применяются также для подачи воды на бытовое горячее водоснабжение или на технологические процессы, когда суточный режим расхода воды приво- приводит к выстыванию воды ниже допустимых пределов и при этом отсутствует возможность установки у потре- потребителей местных баков аккумуляторов. Трехтрубные сети имеют два подающих трубопро-1 вода и один общий обратный (рис. 6.6). В одном из подающих трубопроводов поддерживается постоянная температура воды. Этот трубопровод предназначен для подачи тепла к технологической аппаратуре и к мест- местным системам горячего водоснабжения. Во втором, по- Рис. 6.5. Принципиальная схема закрытой двухтрубной водяной сети / — трубопровод подпиточной воды; 2 — подпиточный насос; 3 — первая группа сетевых насосов; 4 — первая ступень сетевых подогревателей; 5 — вторая группа сетевых насосов; 6 — вторая ступень сетевых подогревателей; 7 — пико- пиковый котел; 8 — котел энергетический; 9 — турбина Рис. 6.6. Принципиальная схема трехтрубной водяной тепловой сети. Источник тепла ТЭЦ с турбинами типа ПТ 1 — энергетический котел; 2 — турбина; 3 — пиковый котел; 4 — подогреватель сетевой воды первой ступени; 5 — подогреватель сетевой воды второй ступени; 6 — сетевой насос; 7— подпиточный насос; 8 ~~ трубопровод подпиточной воды; 9—подающий тру- трубопровод для отопления и вентиляции; ? — подающий трубопровод для горячего водоснабжения и технологии; // — общий обрат- обратный трубопровод; /J? — местная система вентиляции; 13 — местные системы отопления цехов и бытовых помещений; 14 — местные системы технологических трубопроводов; 15 — местная система горячего водоснабжения
80 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей дающем трубопроводе, предназначенном для подачи тепла к системам отопления и вентиляции, температура воды меняется по отопительному графику. Технологическая аппаратура, от которой возможно поступление в сетевую воду вредных веществ, присоеди- присоединяется к общей тепловой сети через промежуточный водяной контур, давление воды в котором должно быть ниже, чем в тепловой сети. В трехтрубных системах там, где это возможно по параметрам технологических процессов, применяют многоступенчатое охлаждение сетевой воды с последо- последовательным включением теплообменников. В некоторых случаях трехтрубной системой условно называют сочетание двухтрубной циркуляционной си- 12 Рис. 6.7. Принципиальная схема четырехтрубной водяной сети. Источник тепла котельная / — водогрейный котел; 2 — химводоочистка; 3 — водово- дяные подогреватели и охладители подпиточной воды; 4— циркуляционный насос; 5 — расширитель; 6 — вакуум- вакуумный деаэратор; 7 — пароструйный эжектор, 8— водоструй- водоструйный эжектор; 9— бачок для отделения воздуха; 10—под- питочный насос; // — сетевый насос; 12 — рециркуляцион- рециркуляционный насос сети, повышает надежность работы и упрощает эксп- эксплуатацию. Конденсатипроводы подразделяются на сборные и напорные. Конденсат от теплообменников по сборным конден- сатопроводам подается к сборным бакам конденсатных Рис. 6.8. Принципиальная схема паровой сети с воз- возвратом конденсата / — котел паровой; 2 — турбина; 3 — редукционно-увлажни- редукционно-увлажнительная установка; 4—приемный бак производственного кон- демевта; 5 — насосы перекачки конденсата; 6 — сборные баки конденсата; 7 — пароводяной подогреватель горячего водо- водоснабжения; ? — технологический теплообменник; 9 — калори- калорифер системы вентиляции; 10 — пароподяной подогреватель во- водяной системы отопления насосных, откуда по напорным конденсатопроводам насосами подается к источнику тепла (рис. 6.9). Конденсатоотводчики могут подавать конденсат в общую сеть сборных конденсатопроводов при разнице в давлении пара перед отдельными конденсатоотводчи- ками не более 2,5—3 ата. При большей разнице давле- давлений предусматривают отдельные системы сборных кон- конденсатопроводов или же выравнивают давление в спе- специальных бачках-расширителях. Высота установки бач- стемы для отопления и вентиляции с однотрубной си- системой для горячего водоснабжения. Четырехтрубные водяные сети представляют собой сочетание двух двухтрубных циркуляционных водяных сетей: одной для подачи тепла на отопление и вентиля- вентиляцию и второй для подачи тепла тем же потребителям на горячее водоснабжение или на технологические про- процессы (рис. 6.7). Паровые тепловые сети (паропроводы) классифици- классифицируются по начальным параметрам транспортируемого пара (рис. 6.8) Близкие по заданному давлению пара потребители с разницей 3—5 ат, как правило, снабжают- снабжаются паром от одной системы, подающей пар ,-ai большего давления. У отдельных потребителей, расходующие пар более низкого давления на вводе паровой сети, предусмотрены редукционные или редукционно-увлажнительные уста- установки. При получении пара от промышленных котельных с параметрами пара на котлах выше требующихся всем потребителям в котельной предусматривается централь- центральная редукционная или редукционно-увлажнительная установка. Централизованное снижение давления пара в котельной облегчает выбор труб и арматуры в паровой *~ * I __• I Рис. 6.9. Схема сборных и напорных конденсато- конденсатопроводов ; _ источник тепла; 2 — конденсатные насосные, 3 — пот- потребители пара; 4 — сборные конденсатолроводы; 5—напор- 5—напорные конденсатопроводы ка-расширителя должна быть достаточной для подачи конденсата по сборным конденсатопроводам к сборным бакам. Бачки-расширители устанавливают в одной системе сборных конденсатопроведов на одной отметке, которая определяется для наиболее неблагоприятно располо-
Глава 6. Схемы тепловых сетей 81 женного потребителя как по дальности расстояния от сборного бака, так и по отметке пола здания. Пар вторичного вскипания в бачках-расширителях при небольшом количестве выводится наружу, а при значительном @,1 т/ч и более)—используется у потре- потребителей. Конденсатные насосные рекомендуется размещать в промышленных зданиях с большим возвратом конден- конденсата 3—5 т/ч и более В сборные баки этих насосных подается конденсат от близко расположенных потреби- потребителей с меньшим выходом конденсата. Количество насосных, работающих на общую си- систему напорных конденсатопроводов, практически не ограничивается, поэтому, как правило, сооружается од- одна система напорных конденсатопроводов. Несколько систем напорных конденсатопроводов может сооружаться в магистральных тепловых сетях при возврате конденсата к крупному источнику тепла от отдельных предприятий с различными режимами в паропотреблении. Системы сборных и напорных конденсатопроводов выполняются закрытыми. Избыточное давление созда- создается паровой подушкой в сборных баках конденсата и принимается не менее 0,05 и не более 0,5 кгс/см2. Для образования паровой подушки используется пар из расширительного бачка конденсатной насосной или же из системы паропроводов. Открытые системы сборных конденсатопроводов применяются, как исключение, при низком давлении па- пара у потребителей (до 2 кгс/см2) или же при сборе и возврате замасленного конденсата. Напорные конденсатопроводы как в открытой, так и в закрытой системах должны постоянно находиться под избыточным давлением независимо от рельефа местности и режима возврата конденсата. При надземной прокладке напорных конденсатопро- конденсатопроводов должна предусматриваться непрерывная откачка конденсата или же их обогрев при отрицательных тем- температурах наружного воздуха.
ГЛАВА 7 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛА 7.1. ЧАСОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ Расходы тепла на отопление принимают по проек- проектам местных систем отопления жилых и общественных зданий. Для городов, населенных мест, группы зданий -или отдельных зданий можно определять расходы тепла по укрупненным показателям. 06 025 ? \\ \\ -*—. , ? г ? 5000 10000 15000 20000 25000 30000 наружный строительный объем зданий VH б м3 Рис. 7.1. График удельных отопительных харак- характеристик жилых и общественных зданий в зави- зависимости от наружного строительного объема зда- зданий при *н.о =—30° С / — для зданий, построенных после 1958 г.; 2 — для зда- зданий строительства до 1958 г. Для определения максимальных часовых расходов тепла на отопление по укрупненным показателям при- применяют усредненные удельные отопительные характери- характеристики зданий, представляющие собой удельный расход тепла на 1 ж3 здания по наружному обмеру на один градус разности температур между усредненной расчет- расчетной температурой воздуха внутри отапливаемых поме- помещений и расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления. В соответствии с этим максимальный часовой расход тепла на отопление опре- определяют по формуле Qo = % (*вн — *н.о) VH ккал/ч , G.1) где <7о — удельная отопительная характеристика жи- жилых и общественных зданий при tH.o в ккал\мъ ч град; ^вн — усредненная расчетная температура внутрен- внутреннего воздуха отапливаемых зданий в °С; при- принимают по табл. 7.1; ^н.о— расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в °С; см. табл. 1.3; Vn — наружный строительный объем зданий (без подвала) в м3. Таблица 7.1 Усредненные расчетные температуры внутреннего воздуха (по СНиП Н-Г.10-62) Назначение зданий Жилые здания, гостиницы, общежития, ад- административные здания Учебные заведения, общеобразовательные школы, школы-интернаты, лаборатории, предприятия общественного питания, клубы, дома культуры Театры, магазины, прачечные, пожарные депо Кинотеатры Гаражи Детские ясли-сады, поликлиники, амбула- амбулатории, диспансеры, больницы .... Бани 'вн в °С +18 +16 +15 +14 +10 +20 ? 25 Примечание. При отсутствии перечня общественных зданий с указанием их назначения расчетную температуру внутреннего воздуха для всех зданий принимают /„„ = + 18° С. Удельные отопительные характеристики жилых и общественных зданий определяют по материалам типо- типовых серий, примененных для застройки данного района. При отсутствии сведений о типовой серии зданий удель- удельные отопительные характеристики можно определять по графику рис. 7.1 или по табл. 7.2. В табл. 7.2 и на графике рис. 7.1 даны удельные отопительные характеристики qo~3OK отнесенные к рас- расчетной температуре наружного воздуха /ц.о=—30° С, в связи с этим удельные отопительные характеристики для других климатических районов пересчитывают по формуле % ~ #о~ЗО) ? ккал!м? ч град, G.2) где ?— коэффициент, учитывающий климатические ус- условия района, принимают: при /н о>-10°С . . · ?=1,2 - w=-20°c · · ¦ ?^1·1 • ? ?<-40 °С *)=С 9
Глава 7. Определение расходов тепла 83 Таблица 7.2 Удельные отопительные характеристики жилых и общественных зданий в зависимости от этажности застройки при ??·? = — 30° С (по СНиП П-Г.10-62) Этажность застройки 1 2—3 4—5 6 и более этажей / 30) qQ в ккал/лР ч град 0,6—0,7 0,4—0,5 0.35—0,4 0,3-0,4 Примечание. При отсутствии данных об этажности об- общественных зданий удельную отопительную характеристику для этих зданий принимают равной 0,4 ккал/м3 ч град. Удельные расходы тепла на отопление на 1 м2 жи- жилой площади, учитывающие климатические условия района, могут быть определены по графику рис. 7.2. Расход тепла на отопление при температурах на- наружного воздуха, отличных от расчетной, принимают: если температура наружного воздуха ниже расчетной — равным максимальному часовому расходу тепла, опре- определенному по формуле G.1); если температура наруж- наружного воздуха выше расчетной — пропорционально рас- расчетной разности температур по формуле t -tx вн и ¦ккал/ч, G.3) где tH—температура наружного воздуха, при которой определяют расход тепла, в °С. Рис. 7.2. График удельных расходов тепла на 1 м2 жилой площади 0 кривые х0 при отношении на- наружного строи- строительного объема к жилой площа- площади здания ? = =5,5 м3/м?; -то же, при ? = =6 муле-, то же, при ? = = 7 м*/м* Расчетная температура наружного воздуха для провктиродания отопления t но Объем одного здания принимают: прь проектирова- проектировании магистральных тепловых сетей — по среднему на- наружному строительному объему одного здания в микро- микрорайоне; при проектировании распределительных тепловых сетей — для каждого здания по его наружному строи- строительному объему, а при отсутствии этих данных — по среднему объему одного здания в микрорайоне; при проектировании ответвлений тепловых сетей к отдель- отдельным зданиям — по наружному строительному объему данного здания. Максимальный часовой расход тепла на отопление общественных зданий можно принимать ориентировочно 25% от максимального часового расхода тепла жилых зданий. Расходы тепла на вентиляцию общественных зда- зданий, в которых проектируют приточную вентиляцию с подогревом воздуха, принимают по проектам местных систем вентиляции. При отсутствии проектов местных систем расходы тепла для этих зданий (кроме уникаль- уникальных зданий—театров, высотных и т.п., а также зда- зданий с установками для кондиционирования воздуха) можно определять по укрупненным показателям. Для определения максимальных часовых расходов тепла на вентиляцию по укрупненным показателям применяют удельные вентиляционные характеристики зданий, представляющие собой удельный расход тепла на 1 мг вентилируемого здания по наружному обмеру на один градус разности температур между усреднен-
84 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей ной расчетной температурой воздуха внутри вентили- вентилируемых помещений и расчетной температурой наружно- наружного воздуха для проектирования вентиляции. В соответ- соответствии с этим максимальный часовой расход тепла на вентиляцию определяют по формуле: — *н.в) ккал/ч, G.4) где qB — удельная вентиляционная характеристика об- общественных зданий в ккал/м3 ч град; *н-в— расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции в СС, см. табл. 1.3. Удельные вентиляционные характеристики общест- общественных зданий принимают по типовым проектам зданий, а при их отсутствии — в зависимости от назначения зданий по табл. 7.3. Таблица 7.3 Удельные вентиляционные характеристики общественных зданий (по СНиП Н-Г.10-62) Назначение зданий Административные здания, здания научно- исследовательских и проектных инсти- институтов Клубы Театры, кинотеатры Магазины, учебны» заведения, пожарные депо Поликлиники, диспансеры, амбулатории . Больницы Бани, лаборатории Предприятия общественного питания, га- гаражи Прачечные Детские ясли-сады Школы общеобразовательные Удельные вентиляционные характеристики 0Вв ккал/м3 ч град 0,18 0,2 0,4 0,1 0. 5 0,3 1 0,7 0,8 0,1 0,08 Примечание. При отсутствии перечня общественных зданий усредненную удельную вентиляционную характеристику принимают равной 0,2 ккал/м3ч град к суммарному объему всех общественных зданий. При отсутствии списка общественных зданий с ука- указанием их назначения усредненную удельную вентиля- вентиляционную характеристику принимают равной qB~ = 0,2 ккал/м3 ч град; в этом случае при определении расхода тепла на вентиляцию по формуле G.4) учиты- учитывают суммарный наружный объем всех общественных зданий, который принимают по данным генпланов го- городов, если же данных нет — принимают равным 30% от объема жилых зданий. Расход тепла на вентиляцию при температурах на- наружного воздуха, отличных от расчетной, принимают- если температура наружного воздуха ниже расчетной — равным максимальному часовому расходу тепла, опре- определенному по формуле G.4), что достигается сокраще- сокращением кратности обмена воздуха в этот период; если температура наружного воздуха выше расчетной — про- пропорционально расчетной разности температур по фор- формуле *ВН Г1 ккал/ч. G.5) общественных зданий составляет примерно 30—50% от соответствующего расхода на отопление или 7—12,5% от расхода тепла на отопление жилых зданий. Удельные часовые расходы тепла на одного жителя можно определить по графику рис. 7.3, при составлении которого расход тепла на вентиляцию общественных, зданий учтен в размере 30% от расходов тепла на их отопление. Расходы тепла на отопление, вентиляцию и техно- технологические процессы промышленных зданий определяют по проектам местных систем или по укрупненным пока- показателям на основании инструкций специализированных, проектных организаций. 7.2. ЧАСОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА НА БЫТОВОЕ ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ Расход тепла на бытовое горячее водоснабжение отдельных жилых, общественных и промышленных зда- зданий или группы однотипных зданий определяют по· нормам расхода горячей воды с температурой 65° С„ приведенным в СНиП П-Г.8-62. Максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение за сутки наи- наибольшего водопотребления Q*iaKC, а также среднечасо- среднечасовой расход тепла за неделю Q?P'H для жилых и общест- общественных зданий различного назначения определяют по формулам, приведенным в табл. 7.4. Значения коэффи- коэффициентов неравномерности потребления горячей воды приведены в табл. 7.5. Среднечасовой расход тепла на горячее водоснаб- водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления опреде- определяют по формуле ккал/ч, G.6) где kc — коэффициент суточной неравномерности расхо- расхода тепла за неделю, принимают для жилых и общественных зданий /гс=1,2, а для промыш- промышленных зданий и предприятий — ^с = 1. Расходы тепла на бытовое горячее водоснабжение микрорайонов или кварталов городов и населенных мест, а также промышленных предприятий за сутки наи- наибольшего водопотребления определяют по формулам: среднечасовой ?-H ккал/% G.7> максимальный часовой Для ориентировочных расчетов можно принимать, что максимальный часовой расход тепла на вентиляцию G.8) где Qpp'H—среднечасовой расход тепла за неделю на горячее водоснабжение каждого здания, определяемый по формулам, приведенным в табл. 7.1, в ккал/ч; kc — коэффициент суточной неравномерности расхода тепла за неделю; принимают для населенных мест kc = \,2, а для промышлен- промышленных предприятий &с=1; k4—коэффициент часовой неравномерности рас- расхода тепла за сутки наибольшего водопо- водопотребления; принимают для населенных мест k4 = ],7-.- 2; а для промышленных предприятий k4 = l. При составлении схем теплоснабжения городов или районов, а также при проектировании магистральных
Глава 7. Определение расходов тепла 85 #+ ХдЦ д ккал/ч-чел Удельный расход тепла на отопление и бентиляцинз жилых и общественных ШО 3500 3000 2500 2000 Ш WOO 40Q 350A Рис. 7.3. График для определения удельных часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий на одного человека ^о ж· ^о.об ~~ Удельные отопительные характеристики жилых и общественных зданий; »ж; vqq —удельный наружный объем жилых и оощественных зданий на одного человека ?? == fa> м3/чел\ f — норма жилой площади на человека в м?/чел, ? — отношение на- наружного строительного объема к жилой пчощади здания в мУм?
86 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 74- Формулы для определения максимальных часовых расходов тепла на бытовое горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления и среднечасовых за неделю отдельными жилыми, общественными и промышленными зданиями или группой однотипных зданий Потребители Жилые дома Общежития Гостиницы и пансионаты Больницы Санатории и дома отдыха Поликлиники и амбулатории Душевые Бани Прачечные Школы-интер- Школы-интернаты Детские ясли- сады Учебные заве- заведения Единицы потребления 1 житель в сутки 1 койка в сутки 1 посетитель 1 душевая сетка в час 1 посетитель 1 кг сухого белья 1 место в сутки 1 ребенок в сутки 1 учащийся в смену Расчетные формулы для определения расходов тепла на горячее водоснабжение максимальных часовых за сутки наибольшего водопотребления @макс в ккал/ч та F5 — /? 3) h 24 --'" та (б5 ~~ ^х.з) =60/па та F5 — ^х.з) 24 k ' = 2,5 kma kma F5- *?-3) ? 60mak ? среднечасовых за неделю Qcp H в ккал/ч та F5 - t ) \ A'd/—2,5«?? maF5-tx.3)T _ вОтат kl 3 ma F5- ^.3O-душ 3 _ 60ma гдуш тз ma F5 — ?? 3) ? 3 60 m a T 3 ma F5 — t ) Цг ?^-7 =2,5ma 24 ma F5— /?-3) 60ma ? ? 1 3 3 Количество единиц потребления, m Количество людей в здании или группе зданий Количество людей, проживающих в обще- общежитии Количество людей, проживающих в го- гостинице Количесто коек Количество посети- посетителей в час Количество душевых сеток Количество посети- посетителей бани в час, рав- равное количеству мест в раздевальной Производитель- Производительность прачечной в кг белья в час Количество мест3 Количество детей в яслях-садах Количество уча- учащихся в смену Коэффициент неравномер- неравномерности расхода горячей воды, k По СНиП II-Г. 8-62 По табл 7,5 По табл 7.5 По СНиП И-Г 8-62 По табл. 7,5
Глава 7. Определение расходов тепла 87 Продолжение табл. 7.4 Потребители Предприятия общественного питания Водоразборные точки Краны умы- умывальников Гаражи Единицы потребления 1 блюдо 1 точка в час 1 машина Расчетные формулы для определения расходов тепла на горячее водоснабжение максимальных часовых за сутки наибольшего , Лмакс водопотребления Qr в ккал/ч та F5 — ??3) —GOma та F5 ?? 3) —60/яа среднечасовых за неделю <??р-нв ккал/ч та(б5-*х.з)Т GOmaT kr3 '"аF5-'х.зO' ? = ЬОпга —— 1 3 kT3 60maT k's Количество единиц потребления, m Количество реали- реализованных блюд в час m = 22,2Np, где N — количество посадочных мест; ? — количество посадок в час, принимаемое: для столовых открытого типа и кафе /7=2; для столовых при промыш- промышленных предприятиях и студенческих р=3; для ресторанов р=1,5 Количество точек Количество обслу- обслуживаемых машин Коэффициент неравномер- неравномерности расхода горячей воды , k По табл. 7.5 - - По табл. 7.5 В таблице приняты следующие обозначения: а— норма расхода горячей воды в л при температуре 65° С, принимают по СНиП П-Г. 8-62; m — расчетное количество единиц потребления; ? — температура холодной (водопроводной) воды в зимний период (при отсутствии данных принимают /?.3 = +5 °С); ft— коэффициент неравномерности расхода горячей воды (суточной за неделю и часовой за сутки наибольшего водопотребления)^ ? — число часов работы душевых сеток в сутки; ?'—число часов зарядки баков-аккумуляторов системы горячего водоснабжения в сутки, а для учебных заведений в смену. Дла промышленных зданий принимают число часов зарядки баков-аккумуляторов в смену, не менее: при числе душевых сеток до 5 1 То же, от 6 до 20 2 ,21 „30 3 , „ 31 и более 4 ?— число часов работы общественного здания или предприятия в сутки, а для учебных заведений — число часов работы в смену. Примечания: 1. Упрощенные формулы даны при значении ??-3 = + 5 °С. 2. При отсутствии баков-аккумуляторов Гд принимают Т3 = Т. 3. Как для общежитий. Таблица 7.5 Значения коэффициента неравномерности потребления горячей воды для некоторых общественных зданий Потребитель Поликлиники и амбулатории Бани Прачечные Детские ясли-сады Учебные заведения Предприятия общественного питания . . Гаражи I Значения коэффициента неравномерности k 2 2 1,5 4 3 2 1,5 тепловых сетей обычно отсутствует перечень обществен- общественных зданий, поэтому нельзя определить расход тепла по табл. 7.4. В этом случае можно определять среднесуточ- среднесуточный расход воды всеми общественными зданиями, исхо- исходя из нормы расхода горячей воды температурой 65° С» на одного жителя в сутки в размере 20—25 л, что со- составит 1200—1500 ккол/сутки. Тогда для городов и на- населенных мест среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления в зависимости от общего числа жителей можно опреде- определять по формуле
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей а максимальный часовой расход тепла по формуле =2Qcrp ккоа/ч, G.10) где ? — норма расхода горячей воды в л при темпе- температуре 65° С для жилых зданий на одного жи- жителя, принимаемая по СНиП П-Г.8-62; Ъ — расход горячей воды в л при температуре 65° С для всех общественных зданий города или насе- населенного места на одного жителя; можно прини- принимать 20—25 л в сутки; m — число жителей в городе или населенном месте; *х>3—температура холодной (водопроводной) воды в зимний период в СС (при отсутствии данных принимают ?х.з = +5°С). Суммарный среднесуточный расход воды и удель- удельные среднечасовые расходы тепла на горячее водоснаб- водоснабжение на одного жителя в зависимости от характера застройки могут быть приняты по табл. 7.6 при полном обеспечении населения ванными, прачечными и общест- общественным питанием. Таблица 7.6 Суммарные среднесуточные расходы воды и среднечасовые расходы тепла на горячее водоснабжение для жилых и общественных зданий на одного жителя Характер застройки Старый жилой фонд Жилищное строительство пос- последних лет Районы с малометражными квартирами ... Среднесуточ- Среднесуточный расход воды на одного жителя л/чел, сутки при темпера- температуре воды tr = 60° С 125 135 145 Среднечасовой расход тепла на одного жителя ккал/чел. ч 285 310 335 7.3. ГОДОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ И ОБЩЕСТВЕННЫМИ ЗДАНИЯМИ Годовой расход тепла жилыми и общественными зданиями определяют по формуле д год = Qroд Qroд + qi- где (?оод —годовой расход тепла на отопление жилых и общественных зданий в Гкал/год; Qg0·5—годовой расход-тепла на вентиляцию об- общественных зданий в Гкал/год; Qran —годовой расход тепла на горячее водоснаб- водоснабжение жилых и общественных зданий в Гкал/год. Годовые расходы тепла жилыми и общественными зданиями по видам теплопотребления (отопление, вен- вентиляция, горячее водоснабжение) определяют по фор- формулам: на отопление на вентиляцию t —tcp *вн (и.о по ккал/год; G.12) 24 на горячее водоснабжение (по~пв) ккал/год; G.13) 60 х G.14) X (8400 — по) ккал/год. В этих формулах: Qo', Qb — максимальные часовые расходы тепла на отопление и вентиляцию в ккал/ч; QpP"h—среднечасовой за неделю расход тепла на горячее водоснабжение в ккал/ч; п0—продолжительность отопительного периода в часах (см. табл. 1.3); п-в—число часов в отопительном периоде с темпе- температурами наружного воздуха ниже расчет- расчетной для проектирования вентиляции (при zB — число часов работы вентиляции в течение су- суток; ^вн —усредненная температура внутреннего воз- воздуха зданий в °С; ^н-о — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в °С; ^н.в — расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции в "С; *нРо ~~ средняя температура наружного воздуха за отопительный период в °С; *нРв — средняя температура наружного воздуха в диапазоне отопительного периода от расчет- расчетной температуры для проектирования венти- вентиляции и выше в °С; *х.з'. *х.л— температура холодной (водопроводной) во- воды в зимний и летний периоды; при отсут- отсутствии данных принимают:/х.з=+5 С;/х.л= = + 15° С; 0,8 — коэффициент, учитывающий снижение часо- часового расхода воды на горячее водоснабже- водоснабжение в летний период; 8400 — число часов работы системы горячего водо- водоснабжения в год. Среднюю температуру наружного воздуха за любой интервал температур отопительного периода определя- определяют как алгебраическую сумму произведений средних температур наружного воздуха на продолжительность их стояния по формуле где щ, п-2, ..., пт— средняя продолжительность стоя- стояния наружных температур для интервалов че- через каждые 5° С в сутках или часах; *н1» *н2» · · ·» *тп — средние температуры наружного воздуха для тех же интервалов в °С. Значения щ, п2, .... пт и t$, /$, .... t?m см. табл 1.3.
ГЛАВА 8 РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА 8.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ В паровых сетях осуществляется местное регулиро- регулирование отпуска тепла. В водяных тепловых сетях основное регулирование отпуска тепла в зависимости от температуры наружно- наружного воздуха осуществляется центрально (на ТЭЦ или в котельной), как правило, следующими способами: изменением температуры воды в подающем трубо- трубопроводе без регулирования расхода воды (качественное регулирование); изменением расхода сетевой воды при сохранении постоянной температуры воды в подающем трубопрово- трубопроводе (количественное регулирование). изменением температуры воды в подающем трубо- трубопроводе с соответствующим изменением расхода воды (качественно-количественное регулирование). Для корректирования центрального регулирования в водяных тепловых сетях проводится дополнительно групповое местное регулирование на центральных теп- тепловых пунктах (промышленных предприятий и жилых кварталов) и на тепловых пунктах зданий, а также местное индивидуальное регулирование на отдельных агрегатах и приборах. Рассматриваемые ниже графики регулирования от- отпуска тепла от ТЭЦ или центральной котельной носят при проектировании вспомогательный характер, поэтому при их построении вносят следующие упрощения: температура внутреннего воздуха всех отапливае- отапливаемых и вентилируемых помещений зданий принимается одинаковой (для тепловых сетей жилых районов и об- общих тепловых сетей промышленных предприятий и жилых районов +18° С; для тепловых сетей промыш- промышленных районов по преобладающей температуре в про- промышленных предприятиях данного района, а при от- отсутствии данных +16° С); внутренние тепловыделения в жилых и обществен- общественных зданиях не учитываются; максимальный и средний расходы тепла на горячее водоснабжение в течение отопительного периода при- принимаются постоянными. Наличие в отдельных группах зданий значительных внутренних тепловыделений или резкого отклонения внутренней температуры от принятой при построении графика центрального регулирования должно учиты- учитываться в специальных эксплуатационных графиках мест- местного регулирования. В приведенных ниже формулах для расчета графи- графиков регулирования отпуска тепла приняты следующие основные обозначения: Qo! Qb— расходы тепла на отопление и вентиляцию в ккал/ч при произвольной температуре наруж- наружного воздуха; Qr> QtP > Q™&KC — произвольный, среднечасовой и макси- максимальный часовой расходы тепла на горячее водоснабжение в ккал/ч; Qr=QrP>i6 — «балансовый» часовой расход тепла на горячее водоснабжение, при котором для пос- последовательных двухступенчатых схем обеспе- обеспечивается суточный баланс тепла на отопление в ккал/ч; л ?6 ? макс — произволь- ? = Qrcp ный, «балансовый» и максимальный коэффи- коэффициенты нагрузки горячего водоснабжения (величина хмакс равна коэффициенту часовой неравномерности нагрузки горячего водоснаб- водоснабжения Кч); О = Рср Q? Рб = —Г и Рм = — от- ношения произвольного, среднечасового, «ба- «балансового» и максимального часового расхо- расходов тепла на горячее водоснабжение к расчет- расчетному расходу тепла на отопление; Q\p, Qi, QfaKC —производительность ступени Г двухступенчатых подогревателей горячега водоснабжения при произвольном, среднечасо- среднечасовом, «балансовом» и максимальном часовом расходах тепла в ккал/ч; Qo л L ? __2? 5 Q5 — производи- тельность ступени I подогревателей при произ- произвольном, среднем, «балансовом» и максималь- максимальном часовом расходах тепла в долях от об- общей производительности обеих ступеней подо- подогревателей при этих же расходах тепла; GB — расходы воды на отопление и вентиляцию в кг/ч при произвольной температуре наружного- воздуха; G^p, G^aKC — произвольный, среднечасовой и макси- максимальный часовой расходы сетевой воды на го- горячее водоснабжение при закрытых тепловых сетях в кг/ч;
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей G,G ср. G_ G' Gd, (?макс—произвольный, среднечасовой, «ба- «балансовый» и максимальный часовой общие (на отопление и горячее водоснабжение) расходы сетевой воды в кг/ч; Gcp Ge Фср =— > Фб=-Г· Фм = G G — отношение ; G, пр произвольного, среднего, «балансового» и мак- максимального общих расходов сетевой воды к расчетному расходу воды на отопление в кг/ч, гм> ^г1м' ^.^-произвольный, среднечасовой и максимальный часовой расходы воды, посту- поступающей в местную систему горячего водоснаб- водоснабжения, в кг/ч, ir, G2r — количества воды, отбираемые из подающе- подающего и обратного трубопроводов открытых теп- тепловых сетей на горячее водоснабжение, в кг/ч; tB —расчетная температура внутреннего воздуха в °С; iH—произвольная (текущая) температура наруж- наружного воздуха в °С, для которой определяют температуры и расход воды; н-о — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в °С; н.в — расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции в °С; tH — температура наружного воздуха в точке из- излома графика температур воды (см. рис 8.5) в °С, ??—температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в °С; ^? ?.?.^? о.м— температуры воды в подающем трубо- трубопроводе перед элеватором (или смешивающим насосом) в °С при произвольном, «балансовом» и максимальном часовом расходах тепла на горячее водоснабжение в случае двухступен- двухступенчатой последовательной схемы (для скоррек- скорректированных графиков тО1 — температура во- воды в подающем трубопроводе по отопитель- отопительному графику), Хс — температура воды в подающем трубопроводе местных систем отопления после смешения в °С; 50 — температура воды в обратном трубопроводе местных систем отопления в °С; б>г2о.м—то же> ПРИ «балансовом» и максимальном часовом расходах тепла на горячее водоснаб- водоснабжение в случае двухступенчатой последова- последовательной схемы; Хгъ— температура воды в обратном трубопроводе местных систем вентиляции в 3С; ?2? — температура воды в обратном трубопроводе подогревателей горячего водоснабжения в слу- случае параллельной схемы их включения в °С; гср.Тгб'^м—температуры воды в общем обратном трубопроводе при произвольном, среднечасо- среднечасовом, «балансовом» и максимальном часовом расходах тепла на горячее водоснабжение в °С; = 0,5 (тгс+г2 о)—средняя температура нагреватель- нагревательных приборов систем отопления в °С; =0,5^! + ?2?) — средняя температура поверхности нагрева калориферов в °С; tr — температура горячей воды, поступающей в ме- местную систему горячего водоснабжения, в °С; tx—температура холодной воды, поступающей в местную систему горячего водоснабжения в закрытых системах, в °С; tn — температура местной воды после ступени I двухступенчатого подогревателя горячего во- водоснабжения в °С при произвольном расходе тепла на горячее водоснабжение; ?6; ?? — разность температур сетевой и местной воды в конце ступени I двухступенчатого по- подогревателя горячего водоснабжения (считая по ходу местной воды) при «балансовом» и максимальном часовом расходах тепла в точке излома температурного графика *„ в °С; k0, k3, kT—коэффициенты теплопередачи нагрева- нагревательных приборов систем отопления, калори- калориферов и подогревателей горячего водоснаб- водоснабжения в ккал/м2 ч °С; и — коэффициент смешения; ? — длительность работы отопительных систем в течение суток в ч/сутки. Приведенные выше расходы тепла Q, расходы се- сетевой воды G, отношения Эй ?, температуры воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и в местных системах, средние температуры и коэффициен- коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов систем ото- отопления, калориферов и подогревателей горячего водо- водоснабжения для произвольной (текущей) температуры наружного воздуха tH обозначены без дополнительных индексов. Те же величины при расчетной температуре наруж- наружного воздуха для проектирования отопления tH.o обоз- обозначают с одним штрихом ', при температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции tn.B с двумя штрихами " и при температуре наружного воздуха /н в точке излома графика — с тремя штрихами "'. 8.2. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ Установившийся тепловой режим систем отопления при всех способах непрерывного регулирования опре- определяют: ? — ?2?) kQ (т Др tB) - Qo где Qo =—Г— относительный расход тепла на отопление. Qo Все величины со штрихом ' относятся к расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления /н.о· Центральное качественное регулирование Центральное качественное регулирование отпуска тепла на отопление, как правило, принимают за основу в двухтрубных водяных тепловых сетях, где основной вид нагрузки — отопление При водяных системах отопления коэффициент теп- теплопередачи нагревательных приборов обычно определя- определяют из выражения Ь ~с (т f V3·25 где с0 — постоянный коэффициент. В этом случае температуры воды в подающем тру- трубопроводе тепловой сети Хг, после систем отопления
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 91 тг2о и в подающем трубопроводе местных отопительных систем tc определяют по формулам: Таблица 8.1 Температуры воды при качественном регулировании отпуска тепла водяным системам Отопления Относительную нагрузку отопления Qo при произ- произвольно принятой температуре наружного воздуха ta оп- определяют из первого уравнения формулы (8.1). — Qo <3o 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Температуры воды ?? ? * f II 38,3 54 68,5 82 95 о h 1 41,3 60 77,5 94 110 О о 1 43,3 64 83,5 102 120 1 - ~ 45,3 68 89,5 ПО 130 о ь 1 ? 47,3 72 95,6 118 140 и S 1 49,3 76 101,5 126 150 о о." 5 о и ? ш 33.3 44 53,5 62 70 0.2 *18 -10 -20 \ t^-25'C 48 НО V -20 -30°С *18 О -20 =.~-ъп°( f =_ «о Рис. 8.1. Отопительный график температур воды при ка- качественном регулировании Расход сетевой воды при произвольной температу- температуре наружного воздуха находят по формуле1 (8.5) т: — ?20 Этот расход сетевой воды при всех температурах наружного воздуха остается постоянным и равным рас- расчетному расходу GO~GO. Значения гь тс и т2о для /В = 18°С и tc — т2 0 = = 25° С приведены в табл. 8 1 и на рис. 8.1. 120 100 80 60 20 0 / г/ Л ? /л. V Гга8 У 100 80 60 40 20 0 I 1 1 7 I 1 . ¦ +16 о -10 -20 -25 1 Теплоемкость воды с=1 ккал/кг град. Рис. 8.2. Отопительные графики температур и расхода воды при центральном качествен- качественном регулировании водяных систем и мест- местном качественном регулировании воздуш- воздушных систем отопления tj, iCM— температура воды в подающих линиях ТЭЦ и после смесительной насосной; ?2?, ?2?·? температуры воды после водяных и воздушных систем отопления; Gu d — расход сетевой воды на ТЭЦ для водяных и воздушных систем отоп- отопления; GCM— расход смешанной воды после смесительной насосной
92 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Для удобства пользования графиком на его оси абсцисс помимо Qo дополнительно построены шкалы температур наружного воздуха для нескольких расчет- расчетных температур fH.o- При присоединении систем водяного отопления с помощью водоводяного подогревателя температуры се- сетевой воды после подогревателя определяют по форму- формуле (8.3), причем расчетную температуру этой воды при- принимают на 10° С выше, чем при элеваторном присоеди- присоединении. / «о ? \ , При воздушных системах отопления — =1 фор- формула для определения температуры воды в подающем трубопроводе (обычно при местном регулировании) примет вид: T1 = iB + (<rJ—iB)Q0. (8.6) В качестве примера на рис. 8.2 приведены графики температур и расходов воды при центральном качест- качественном регулировании водяных систем и местном каче- качественном регулировании воздушных систем отопления некоторых промышленных зданий с пониженной темпе- температурой внутреннего воздуха. В рассматриваемом слу- случае воздушные системы отопления выделены на само- самостоятельную линию со смесительной насосной. Расходы тепла водяной и воздушной системами приняты ран- ранными. Центральное качественно-количественное регулирование Центральное качественно-количественное регулиро- регулирование отпуска тепла на отопление применяют наряду с центральным качественным регулированием в тепловых сетях с чисто отопительной нагрузкой при хорошо отре- отрегулированных системах отопления1 [40, 61]. В рассматриваемом случае температуры воды в по- подающем трубопроводе тепловой сети тх, в подающем трубопроводе отопительных систем Тс и в обратном трубопроводе отопительных систем Тго определяют по формулам: <р -'в) -т. (8.7) 1 Центральное качественно-количественное регулирование может применяться в двухтрубных открытых тепловых сетях с подачей тепла на отопление и горячее водоснабжение при по- повышенной гидравлической устойчивости сети и малом отношении расходов тепла на горячее водоснабжение и отопление. = 'в + 1 <р -'в) Qo'8 -0-5 (?-х2о) Ql; ?? ~\~ Т?о и где и — расчетный коэффициент смещения; пг — вспомогательная величина. (8.8) (8.9) ? *18 */8 02 НО но 0 0 0,6 -ю -10 ?,? -20 -20 чв но 0 ?? -20 -30 Рис. 8.3. Отопительные графики температур и расхода воды при качественно-количественном ре- регулировании t = 18° С; -г'= 95"· С. ?' = 70· С и m = 0,33 в с 2о Таблица 8.2 Температуры и расход воды при качественно-количественном регулировании Q=—— Qo 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Температуры воды tj ?1== тс=95°С 40 55,6 69,7 82,7 95 ??=110° С 45,3 63,6 80,3 95,8 110 ??=120° С 48,4 68,7 87,4 104,4 120 ?1=130° С 51,8 74,2 94,5 113 130 ?1=140· С 55,1 79,5 101,7 121,7 140 т1=150°С 58,5 84,8 108,7 130,4 150 Температура воды т2о в °С 31,4 42,4 51,9 61,3 70 Относитель- Относительный расход — Go воды GQ= 0.585 0,735 0,842 0,928 1
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 93 Расход сетевой воды на отопление Go находят по формуле (8 5); относительный расход равен (8.10) Температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах для каждого диапазона подсчитывают по формулам: Значения величин ??, тс, ?2? и Go для качествен- качественно-количественного регулирования отпуска тепла в слу- случае только отопительной нагрузки тепловой сети при *в=18°С, х'с — Т20=25°С и га=0,33 приведены в табл. 8.2 я на рис. 8.3. т°С /30 /20 НО J00 so •80 70 60 50 АО 30 20 10 W ?6 о,1* 0,2 // / / у /, A' z' / У fc у bo —F= 0? Ok ?? ?? W +¦18 О -Ю t°c -20 -25 Рис. 8.4. Отопительные графики темпе- температур и расхода воды при ступенчатом регулировании t =18° С, t = — 25° С; ?'= 130° С, в н.о 1 ?' =95° С; ?' =70° С с 2о Одной из модификаций качественно-количественно- качественно-количественного регулирования является ступенчатое регулирование. При этом регулировании весь отопительный период де- делят на несколько диапазонов, причем расход воды из- изменяют скачком при переходе от одного диапазона к другому. Для диапазона низких температур наружного воздуха принимают максимальный расход сетевой воды Go, а для диапазонов с более высокой наружной тем- температурой расходы сетевой воды Go принимают сни- сниженными в соответствии с графиком качественно-коли- качественно-количественного регулирования (см. рис. 8.3). Температуру воды в подающем трубопроводе ото- отопительной системы тс определяют по формуле (8.9). На рис. 8.4 приведены графики температур и расхо- расхода воды при ступенчатом регулировании отпуска тепла на отопление. Регулирование пропусками Регулирование отпуска тепла на отопление местны- местными пропусками применяется в двухтрубных водяных тепловых сетях в период высоких наружных температур г "С 150 /40 /30 BG 110 100 90 80 70 60 50 АО 30 ?¦ п8ч ? ? 0.2 G6 0.8 W t°L *?? 40 0 -SO -20 -25 Рис. 8.5. Отопительные графики температур, расхода воды и суточной длительности ра- работы сети при регулировании пропусками в теплый период =18° С; =-25° С; Г = н ?'= 150° С; ?' = 70° С 1 2о
94 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей при постоянной минимально допустимой температуре воды в подающем трубопроводе для отпуска тепла на горячее водоснабжение. Продолжительность работы систем отопления в те- течение суток при tH>t'H равна п=24 ч f сутки. Среднечасовой расход воды в сети равен (8.13) (8Л4) На рис. 8.5 рассмотрен случай регулирования от- отпуска тепла на отопление, когда в период низких тем- температур наружного воздуха предусмотрено качествен- качественное регулирование, а при высоких температурах наруж- наружного воздуха ( ^ц>'н ) регулирование местными пропу- пропусками с постоянной температурой воды t^Tj . Количественное регулирование Количественное регулирование отпуска тепла на ото- отопление иногда применяют в двухтрубных водяных теп- тепловых сетях с подачей тепла на отопление и горячее во- водоснабжение при высоких температурах наружного воз- воздуха ( tn>tH\ В этом случае температуру воды в по- подающем трубопроводе поддерживают постоянной и рав- равной минимально необходимой для работы систем го- горячего водоснабжения. Температуру воды после водяных систем отопления при количественном регулировании определяют для на- наружных температур tH > н по формуле 1+и 12о — *Ол «1 X (8.15) а расход сетевой воды по формуле (8.5). Здесь все величины со штрихами '" относятся к температуре наружного воздуха tH (см. рис. 8.5). 8.3. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА НА ВЕНТИЛЯЦИЮ Тепловой режим систем вентиляции, присоединен- присоединенных к водным тепловым сетям, для произвольной тем- температуры наружного воздуха определяется следующи- следующими уравнениями: GB (tx — r2B) _ m(tB—tH) VK {tB — tK) tn" {tB—ta.b) у ( t —t") к \ в к/ ^в (^к ср.в) ' (??~~*ср.в) (8.16) QB где QB = —- — относительный расход тепла на венти- вентиляцию; VK, VK—расход воздуха через калориферы при температурах наружного воздуха произ- произвольной in и расчетной iHb в м3/ч; т, т —кратность вентиляции при температурах наружного воздуха /н и ta.B в — ; ^к» ^к—температуры воздуха перед калориферами при температурах наружного воздуха tH и ??·3 (если рециркуляция воздуха отсут- отсутствует, то /к = /н); ^ср.в = °>5(^н+^в) и^рв=0,5(/н.в+^в) —средняя тем- температура воздуха в калорифере при тем- температурах 2"н и /н.в- Все величины со штрихами " относятся к расчетной температуре наружного воздуха для проектирования вентиляции tluB. При расчете графиков температур и расходов воды коэффициент теплопередачи вентиляци- вентиляционных калориферов kB обычно определяют по прибли- приближенной формуле где w — средняя скорость веды в калорифере в м/сек; ? — средняя скорость воздуха в калорифере в м/сек; у— средний удельный вес воздуха в калорифере в кг/м3; св — постоянный коэффициент. Для двухтрубных водяных тепловых сетей с пода- подачей тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснаб- водоснабжение температуру воды в подающем трубопроводе ? ? принимают по отопительному графику (см. рис. 8.1) при /?<?? и постоянной (??—??) при ^?>^?· Построение графика температур воды в обратном трубопроводе систем вентиляции ведется отдельно для каждого из трех диапазонов температур наружного воздуха, на которые разбивают отопительный период. Температуру воды в обратном трубопроводе си- систем вентиляции t2B при произвольной температуре наружного воздуха tn определяют на основании следу- следующих уравнений: для диапазона переменной температуры воды в по- подающем трубопроводе и переменного расхода тепла на вентиляцию ( *н==^н^н.в) Х2в = Х1—( хх—х2в) ; (8.17) *в—*?·? для диапазона постоянной температуры воды в по- подающем трубопроводе ( ??=?? ) и переменного расхода тепла на вентиляцию A0° С ^??>*? при количествен- количественном регулировании отпуска тепла на вентиляцию 1 (рас- (расход наружного воздухя принят постоянным) . \0,85 к ср.в для диапазона переменной температуры воды в по- подающем трубопроводе и постоянного расхода тепла на вентиляцию (^н</н.в) при регулировании изменением ко- количества воды и при постоянном расходе воздуха через калориферы (за счет изменения рециркуляцииJ 1 Предполагается автоматическое регулирование. 2 Плавное изменение расхода наружного и рециркуляцион- рециркуляционного воздуха при ручном регулирсвании обычно заменяют сту- ступенчатым.
Глава 8. Регулирование отпуска тепла Расход воды на вентиляцию во всех случаях опре- определяют по формуле (8.20) ?, — х-, Уравнения (8.18) и (8.19) решаются методом под- подбора или графически. -18 *Ю О -Ю -20 -25 Рис. 8 6. Графики температур и расхо да воды на вентиляцию при двухтруб ных тепловых сетях t =. -f 3е С, ? = 150° С ? 1 На рис. 8.6 приведен график температур и расхода воды для систем вентиляции при двухтрубных тепловых сетях с подачей тепла на отопление, вентиляцию и горя- горячее водоснабжение. Для двухтрубных тепловых сетей с подачей тепла на отопление и вентиляцию отпадает диапазон с по- постоянной температурой воды в подающем трубо- трубопроводе. 8.4. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ В двухтрубных закрытых водяных тепловых сетях с параллельной схемой включения подогревателей горя- горячего водоснабжения тепловой режим последних при произвольной температуре наружного воздуха и по- постоянном расходе тепла Qr (максимальном часовом Q^aKC или среднечасовом Q?p) определяется следующи- следующими уравнениями: = 1, (8.21) где ? ? — температурный напор в подогревателе. В приведенных уравнениях все величины со штри- штрихами "' относятся к температуре наружного воздуха ^н, которой соответствует точка излома температурного графика и для которой величины х"[ и х^т заданные. При расчете графиков температур и расходов воды коэффициент теплопередачи подогревателя обычно оп- определяют по приближенной формуле T — сГ у GrGr. где и Gr.M—расходы сетевой и местной воды в по- подогревателе, а сг — постоянный коэф- коэффициент. Для двухтрубных закрытых водяных тепловых сетей с подачей тепла на отопление и горячее водоснабжение температуру воды в подающем трубопроводе принима- принимают по отопительному графику при tn<tu и постоянной t\—Xl при tH>tH . В этом случае определение темпе- температуры сетевой воды после подогревателей горячего во- водоснабжения при произвольной температуре наружного воздуха и при постоянном расходе тепла (максималь- (максимальном часовом или среднечасовом) производят следующим образом: для диапазона постоянной температуры воды в по- подающем трубопроводе (lO°C^H^/H) величину t2r принимают постоянной и равной температуре воды пос- после подогревателей при температуре наружного воздуха tH , т. е. Х2г =т2г » Для диапазона переменной температуры воды в по- подающей линии ( tH ^н^н-0) величину т2г находят методом подбора из уравнения f \ л / ?? —?? LZlMl/ _i iT=1 / ? —- *? ~ L 1-1 I. ? —~~ ?,?? (8.22). *^2г где *, —и 2,3 lg Вместо уравнения (8.22) с допустимой степенью точ-
96 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей ности при Ti>85°C можно пользоваться приближен- приближенной формулой 2 ' (8.23) где 2,36 (??'J ?, —? 2г ?, —?- ¦?— 12? Полученные на основании уравнений (8.22) или {8.23) температуры воды после подогревателей горя- горячего водоснабжения остаются одними и теми же как 150 ? 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 О V г i 1 / / / / 1 —¦—, +18 НО О -10 -20 -25 Рис. 8.7. Графики температур и расходов воды на горячее водоснабжение при двух- двухтрубных закрытых тепловых сетях и парал- параллельном включении подогревателей горяче- горячего водоснабжения = 70° С; ? = 30° С, t =5° С; 2г ? для максимального часового, так и для среднечасового расходов тепла на горячее водоснабжение (рис. 8.7). Расход сетевой воды на горячее водоснабжение при параллельной схеме включения подогревателей опреде- определяют по формуле Qr <?г=-~-. (8.24) ?^ Подставляя в последнюю формулу среднечасовой ( Qpp) или максимальный часовой (Q^aKC) расходы тепла на горячее водоснабжение, соответственно получим средне- среднечасовой (Gpp) или максимальный часовой ( G^aKC) рас- расходы сетевой воды. Щ № 130 120 110 100 90 80 70 ЬО 50 30 / / 1 I V / / / / / / о -10 -20 -25 Рис. 8.8. Графики температур и расходов воды на горячее водоснабжение при двух- двухтрубных открытых тепловых сетях г = t = 60° С 1 Г Для двухтрубной закрытой тепловой сети с подачей тепла на отопление и горячее водоснабжение на рис. 8.7 приведены графики температур и относительных расхо- расходов сетевой воды на горячее водоснабжение при коэф- коэффициенте часовой неравномерности Ач — Имакс ~ 2. / = 60° С; = 2 Относительные расходы воды приведены для
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 97 максимального часового (у™1""^ и среднечасового (QrP) расходов тепла. Для двухтрубных открытых тепловых сетей доля расхода воды на горячее водоснабжение из подающего и обратного трубопроводов при произвольном расходе тепла (максимальном часовом и среднечасовом) опре- определяют по формулам: r __ ?lT _ х ~ t2 ?2 = 1_?1=-^ (8.26) где Gir, G%r —расходы воды на горячее водоснабже- водоснабжение из подающего и обратного трубо- трубопроводов; Gr = Gir+ <?2r —суммарный расход воды на горячее во- водоснабжение; ?? и ?2 — доли расхода воды на горячее водо- водоснабжение (по отношению к суммар- суммарному расходу воды на горячее водо- водоснабжение) из подающего и обратного трубопроводов; ??, т2 и ? — температура воды в подающей и об- обратной линиях и смеси, поступающей в систему горячего водоснабжения. На рис. 8.8 приведены графики относительных рас- расходов воды на горячее водоснабжение pi и ?2 для двухтрубной открытой тепловой сети, работающей при низких ( ^н^н) температурах наружного воздуха по отопительному графику с качественным регулировани- регулированием ( ?? =150° С), а при высоких ( tn>t'^ температурах наружного воздуха с температурой воды t\—ti =60° С. 8.5. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ СХЕМАХ ВКЛЮЧЕНИЯ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ Двухступенчатые схемы включения подогревателей горячего водоснабжения приведены на рис. 8.9. При двухступенчатой смешанной схеме включения подогревателя горячего водоснабжения (рис. 8.9, а) теп- тепловой режим работы системы отопления не зависит от режима работы горячего водоснабжения. При двухступенчатой последовательной схеме включения подогревателя горячего водоснабжения (рис. 8.9,6) тепловые режимы работы отопительной си- системы и подогревателя тесно связаны между собой. Если тепловая сеть имеет несколько групп потреби- потребителей с различными схемами включения подогревате- подогревателей, то расчеты графиков регулирования ?^=\(?·?) и G=f(tH) вначале ведут для каждой группы отдельно, а затем для тепловой сети в целом. Регулирование при смешанной двухступенчатой схеме включения подогревателей горячего водоснабжения Смешанная схема включения подогревателей горя- горячего водоснабжения применяется в двухтрубных закры- закрытых тепловых сетях населенных мест независимо от ве- личины отношения нагрузок горячего водоснабжения и отопления у потребителей. В этих сетях температура во- воды в подающем трубопроводе хг= т1о при *н<*? ( tH — соответствует точке излома температурного гра- графика) изменяется по отопительному графику, а при tH>tu поддерживается постоянной. Расход воды нэ отопление Go и температура воды после систем отопления Х?о определяются обычными методами для чисто отопительной нагрузки. При произвольной температуре наружного воздуха ta и произвольном расходе тепла Qr (обычно макси- максимальном часовом фмакс или среднечасовом Q?p) рас- расход воды на горячее водоснабжение Gr и суммарный G, отношение суммарного расхода сетевой воды к рас- расчетному расходу воды на отопление ?, температуры се- сетевой воды при выходе из ступени II подогревателей т2ц и при входе в ступень I подогревателей тсм, температуру воды в общем обратном трубопрово- трубопроводе (учитывая отопление и горячее водоснабжение) ?2 Рис. 8.9 Двухступенчатые схемы включения подо- подогревателей горячего водоснабжения а — смешанная; б — последовательная, / — ступень I по- подогревателя; 2 —ступень II подогревателя; РР — регуля- регулятор расхода воды; РТ — регулятор температуры местной воды и температуру местной воды при выходе из ступени I подогревателей tn определяют по следующим формулам: (8.27) (8.28)
98 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей G G  11 ??—?2 ?) ? (8.29) (8.30) , Gj бол — меньшее и большее значение расходов теплообменивающихся потоков в ступе- ступени I. — *x) ? 2? (?-1) ? (8.30а) (8.31) х =х ^U± =т м /^?—^0) —; (8.32) *П — *х "Т" \*lf— *х/ "> (о.ОО/ где р—QrjQ0 — отношение нагрузки на горячее водо- водоснабжение к расчетной нагрузке на отопление; Q—Q]\Qr — производительность ступени I в долях от общей производительности обеих ступеней подогревателя. По приведенным формулам определяют все величины при расчетном режиме горячего водоснабжения, т. е. при максимальном часовом расходе тепла QjIahC и тем- температуре наружного воздуха /н . Для определения ве- величины 0м задаются значением ?? (обычно ?? = = 10° С) и принимают температуру сетевой воды перед входом в ступень I подогревателей равной температуре воды после систем отопления: ?: = bo7\~tx · <8·34> •г ?? Температурные напоры ступеней I и II подогрева- подогревателей при этом же режиме находят по формулам: ??-?)-?? 2,3 lg 12м —L (8.35) (8.36) 2,3 lg При температурах наружного воздуха, отличных от /™ , и произвольной нагрузке Qr величина ? определя- определяется методом подбора на основании следующих урав- уравнений: . of) где ?? = 0,65 + 0,35· ^1 мен _|_ ? / I мен 'ёГбТ* ?? У ^1бол 1, При при бол Г1 мен _ G "I мен ir-tx ? Gl бол «г·? Qr ?2 II = Г1 —( ?? — ?? ^11 мен t 120 100 80 60 40 ?п / t I I 1 1 1 1 / 1—-— ? У / CM ? V2MM 2,S HO ?,? -20 -25 Рис. 8.10. Графики температур и общего расхода воды при двухступенчатой смешан- смешанной схеме включения подогревателей горя- горячего водоснабжения ?" = 70° С, t = 5° С, t = 60° С, 1 ? г ? =0,4; о ==1, ?'" =10° С ср м м
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 99 где вп = 0,65 + 0,35 бол гПбол ~Ч о) Рм и мен» iL ? / ( ^г-^) ( <~Ч о ? У Фи™1 —меньшее и большее значение расхо- расходов теплообменивающихся потоков во- воды в ступени II. При при 'II мен гПбол JII мен fII бол 1 гПмен Gr ГП мен ? Подставляя в приведенные уравнения величины для ( QTKC максимального часового рм= ;— и ?? j или для ( Q' ? среднечасового I рСр = "'"' и фср I расходов тепла, по- \ "о / лучаем соответственно величину ?? для максимального часового расхода тепла или величину 6ср для средне- среднечасового расхода тепла. На рис. 8.10 приведены графики температур и об- общего расхода сетевой воды на отопление и горячее во- водоснабжение (в относительных величинах) для двух- двухтрубной тепловой сети при двухступенчатой смешанной схеме включения подогревателей горячего водоснаб- водоснабжения Приведенные на графиках данные относятся к мак- максимальному часовому расходу тепла на горячее водо- водоснабжение. Регулирование при последовательной двухступенчатой схеме включения подогревателей горячего водоснабжения и отопительном графике для низких температур наружного воздуха Последовательная схема включения подогревателей горячего водоснабжения применяется в двухтрубных закрытых тепловых сетях населенных мест для зданий с отношением максимальных расходов тепла на горячее водоснабжение и отопление QMaKC JQQ < 0,8. В данном случае температура воды в подающем трубопроводе при t^<tn изменяется по отопительному графику, а при tn>t'^ —поддерживается постоянной. Определение общего расхода сетевой воды для по- построения графика производят по так называемому «ба- «балансовому» расходу тепла, который несколько выше среднего расхода тепла на горячее водоснабжение и при котором обеспечивается суточный баланс тепла на ото- отопление. Величина «балансового» коэффициента нагрузки в случае равномерной нагрузки подогревателя горячего водоснабжения в течение суток (например, при уста- установке аккумуляторов) составляет кв~\, а для обыч- обычного графика суточной нагрузки жилых домов Хб=1.2. Исходными данными для расчета графиков регули- регулирования являются температура воды в подающем тру- трубопроводе Ti=Tio, которая задана отопительным гра- графиком, а также отношение расходов тепла на горячее, водоснабжение и отопление Q\ Рб и рм = Здесь Q?p, Qrакс и Q'o — расходы тепла на горячее водоснабжение (среднечасовой и максимальный часовой) и отопление при fH.o цлч потребителей с двухступенчатой последовательной схемой включения подогревателей го- горячего водоснабжения. Для произвольной температуры наружного воздуха ?^? и произвольного расхода тепла на горячее во- водоснабжение (обычно максимального часового Q^aKC или «балансового» Qr) суммарный перепад температур се- сетевой воды в обеих ступенях подогревателей ???, тем- температуры воды перед элеватором tj o ив общем об- обратном трубопроводе Т2 определяют по формулам: о = ?? — ???A— ?); t2 = ^2 ? — ??г ?, (8.39) (8.40) (8.41) G где ?= ~— — отношение суммарного расхода сетевой Si воды к расходу воды на отопление; производительность ступени I в долях от общей производительности обеих ступеней подогревателей. Построение графиков температур и расхода воды начинают с определения всех величин при «балансовом» расходе тепла на горячее водоснабжение и при темпера- температуре наружного воздуха tH [92, 94 и 99]. Общая про- производительность ступени I подогревателей при «балан- «балансовом» расходе тепла определяют, задаваясь величиной Aq (обычно ?? =5°С), по формуле Т2об~ ?6 ~; / f (8 42) Для упрощения расчета принимают, что температу- температура воды в обратном трубопроводе систем отопления при «балансовом» расходе тепла и произвольной тем- температуре наружного воздуха ^н<^н Равна той же тем- температуре по отопительному графику, т.е. ч^о.б^^гор 2 о б 2 о ? · Расход сетевой воды в относительных величинах при балансовой нагрузке Qr для произвольной темпе- ратуры наружного воздуха муле определяют по фор- (8.43)
100 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Подставляя в последнюю формулу величины ?6, и Т2о.б· соответствующие^ , определяют ?6 . Величины At r б , 0 б и т 2б определяют по формулам (8.39), (8.40) и (8.41) при подстановке в них величин рб, <Рб и t2-6=T2>p. Температурный напор для ступени I подогревателей при «балансовой» нагрузке и /н равен: ? (8.44) 2,3 Ig ?2 6~' Отношение суммарного расхода воды к расчетному расходу воды на отопление при максимальном часовом расходе тепла на горячее водоснабжение принимают равным: (8-45) где ?— коэффициент, учитывающий увеличение расхо- расхода сетевой воды при максимальном часовом расходе тепла на горячее водоснабжение (для регуляторов непрямого действия ?=1, для регуляторов типа РР ? = 1,1). Величина ? при произвольной температуре наруж- наружного воздуха tH<tH и произвольном расходе тепла Qr (максимальном часовом QMaKC или «балансовом> Q^ ) определяется на основании следующих уравнений: где ?, = 0,65 + 0,35 ?, = бол 1 ? / Gl мен ?? » От <г„„ —П ? ? г.б ?6 ^1мен· ^? бол — меньшее и большее значение расхо- расходов теплообменивающихся потоков воды в ступени I При при Ч мен Г1 бол ??? 1 G I мен 1 Г1мен tr — , G I бол I мен / — t' 1_ ???' — соответствуют Здесь p. ?, fso) ^тг и ¦произвольному расходу тепла Qr . Температуру воды после систем отопления при про- произвольной температуре наружного воздуха tH <tH и «балансовом» расходе тепла на горячее водоснабжение принимают ^2о.б—^го.р· а при максимальном часовом расходе тепла определяют из уравнения С1мен ~??—???.?— ?} -q , (8 47) где — A—?0) G ? мен ?? = 0,5+ц — ??)? 120 100 an 60 40 20 ? f,8 1.6 1,k 1.2 IP ' t —- 1 G r- r" / / / G макс GS '—: '— ¦——. 7 0,2 fm0M ?? 0.8 1.0 , . Ы . ? . tu°s +18 40 0 -10 -20 -25 Рис. 8 11. Графики температур и общего расхода воды при двухступенчатой после- последовательной схеме включения подогревате- подогревателей горячего водоснабжения ?'" = 70° С; / =5° С; t =60° С, ? =0,3, 1 ? г ср 0,66; x/f = б Здесь величины ср =5° С и ???.? = ?· ? принимаются по отопительному графику для рассматри- рассматриваемой температуры наружного воздуха t H -
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 101 При при = 1, < 1 I мен ???.? Для рассматриваемого режима работы температуру воды в общем обратном трубопроводе определяют по формуле (8.41), в которой температуру воды в обрат- обратном трубопроводе отопительных систем принимают по отопительному графику качественного регулирования (Т2о-б — ?2?·?)· Температуры воды при максимальном часовом рас- расходе тепла на горячее водоснабжение Т10.м, х2 о.м и там подсчитывают по формулам (8.39), (8.40), (8.41). Омакс (8.46) и (8.47), при ?? = <Рб ? = Г и рм= Для расчета температур ?? о.б и т2 б при «балан- «балансовом» расходе тепла и *?<?? ? формулы (8 39), (8.40), (8.41) и (8 46) необходимо подставлять величины рб й фб. Аналогично для расчрта температур х^ о.м и Т2м при максимальном часовом расходе тепла в указанные формулы необходимо подставлять рм и ??. На рис. 8.11 приведены графики температур и об- общего расхода (в относительных величинах) при двух- двухступенчатой последовательной схеме горячего водоснаб- водоснабжения и отопительном графике температур для ^н^н* Регулирование по повышенному температурному графику при двухступенчатой последовательной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения Центральное регулирование по повышенному тем- температурному графику (с температурной надбавкой к отопительному графику) применяется для двухтрубных закрытых водяных тепловых сетей населенных мест в том случае, когда не менее 75% зданий имеют системы горячего водоснабжения в основном с двухступенчатой последовательной схемой включения подогревателей. Расчет повышенного графика Tj=/(tfH) производят при «балансовом» расходе тепла на горячее водоснаб- водоснабжение. Для этого режим* работ!т тепловой сети расход воды в ней и температуру воды в подающем трубопро- трубопроводе перед элеватором принимают по отопительному графику качественного регулирования . _____ 2 и ?? о.б = ?? ?.? При указанных условиях температура воды в пода- подающем трубопроводе будет равна: —?6). (8.48) Величины ? тг.б и ^б определяют по формулам О6 (8.39) и (8 46), подставляя в них ?? =-1 и рб = —~ > где Qr и 00 — «балансовый» расход тепла на горячее водоснабжение и расчетный расход пепла на отопление у потребителей с двухступенчатой последовательной схемой включения подогревателей. /50 /40 120 100 80 20 12 0,8 0,6 1 1 1 ? I 1 1 ? 1 1 1 (^ 1 1 г / —- / '20S - ?, 2? 02 ОМ 0,8 ??4 +10 +5 О -5 -10 45 -20-25 Рис. 8 12. Повышенный температурный гра- график при двухступенчатой схеме включения подогревателей горячего водоснабжения ?" =82° С; t =5° С, t =60° С, ? =0.3; 1 ? г ср ? =0,66; ? =1,2; ?'"=5° С гм б б На рис. 8.12 приведен повышенный температурный график при двухступенчатой последовательной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения.
102 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей 8.6. СКОРРЕКТИРОВАННЫЕ ГРАФИКИ РЕГУЛИРОВАНИЯ ДЛЯ ОТКРЫТЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Центральное регулирование по скорректированным графикам применяют ь двухтрубных открытых системах тепловых сетей населенных мест, когда у преобладаю- преобладающего количества присоединенных потребителей отноше- отношение среднечасовых расходов тепла на горячее водоснаб- водоснабжение к расчетному часовому расходу тепла на отоп- отоп(8.51) Qrcp ление составляет рСр = 0,1 -0,3. Точку излома скорректированных графиков прини- принимают при той же температуре наружного воздуха, что и точка излома отопительного графика. При x%^tr температуры воды в тепловой сети тх и ?2 принимают по отопительному графику качествен- качественного регулирования [24]. Регулирование при постоянном общем расходе воды в подающем трубопроводе Регулирование при постоянном общем (на отопле- отопление и горячее водоснабжение) расходе воды в пода- подающем трубопроводе Gu который принимают равным расчетному расходу воды на отопление Оо, требует уста- установки на тепловых пунктах потребителей регуляторов расхода на общем подающем трубопроводе. Расчет графика регулирования производят при «ба- «балансовом» расходе тепла на горячее водоснабжение Q6r = <2???6, причем коэффициент «балансовой» нагруз- нагрузки жилых зданий без аккумуляторов принимают щ — = 1,1. Определение относительного расхода воды на отоп- - Go ление Go = —r~(G0 и G расходы воды на отопление при G о ^н и tH.o), температуры воды в подающем т^ и в обратном трубопроводе t2 при произвольных температурах на- наружного воздуха /н < ta производят по формулам проф. Е. Я- Соколова: /20 100 80 60 20 / /I f \ / / / 0,8 0.6 / о Cg п? 0? +18 -20-25 Рис. 8.13. Графики температур и расхо- расходов воды для двухтрубной открытой теп- тепловой сети с регулированием при посто- постоянном расходе воды в общем подающем трубопроводе 1 — G = 9°, = *г—*х i+— ; (8.49) Tlo' Tab— температуры воды в подающем и обратном трубопроводах по отопительному графику; ??, ?2 — то же, по скорректирован- скорректированному графику; GQ — расход воды на отопле- отопление; d — общий расход в подающем трубо- трубопроводе; *„=18° С; ^=t^=I50° С; ?'2?0? С; _Л О. ? I I ?. = ?. 1 10 Pcp О». Go (8.50) гДе Qo ==—? — относительный расход тепла на отоп-
Глава 8. Регулирование отпуска тепла 103 0,2 0А 0,6 0,8 1 +18 -ю -20 -25 Рис. 8.14. Графики температур и расхо- расходов воды для двухтрубной открытой теп- тепловой сети при переменном расходе воды в общем подающем трубопроводе и по- постоянном перепаде давлений на станции ?1? ?2?—температуры воды в подающем и обратном трубопроводах по отопи- отопительному графику; ?? ,?2—то же, по скорректированному графику; Go — расход воды на отопление; d — общий расход в подающем трубо- трубопроводе; ление при произвольной температу- температуре наружного воздуха t H; — отношение «балансового» расхода тепла на горячее водоснабжение к расчетному расходу тепла на отоп- отопление; fj, тс, т2о и т^ир— температуры воды в подающем тру- трубопроводе тепловой сети и в трубо- трубопроводах (подающем и обратном) отопительных систем и температура нагревательных приборов по отопи- отопительному графику качественного ре- регулирования при 'H. Количество воды, отбираемой из подающего и об- обратного трубопроводов на горячее водоснабжение, оп- определяют по формулам (8.25) и (8.26). На рис. 8.13 приведены ? рафики температур и рас- расхода воды для двухтрубной открытой тепловой сети с регулированием при постоянном расходе воды в общем подающем трубопроводе. Регулирование при переменном расходе воды в подающем трубопроводе и постоянном перепаде давлений на станции При данном методе регулирования на тепловых пунк- пунктах потребителей устанавливается только регулятор тем- температуры на потоке воды, поступающем в систему горя- горячего водоснабжения. При начальной регулировке сети (при выключенном горячем водоснабжении) у всех по- потребителей устанавливают одинаковые полные напоры (сумма пьезометрического и геометрического напоров) как в подающем, так и обратном трубопроводах. Расчет графика регулирования производят по сред- среднечасовому расходу тепла на горячее водоснабжение Q?p по формулам проф. Е. Я- Соколова "V ? (8.52) где Q°o °·2 A+и)б0 t =18° С, ?, = ?, =150°С; ?? =70° С, в 1 1о 2о = 5°C; *r=60°C;
104 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Температуру воды в подающем и обратном трубо- трубопроводах тепловой сети определяют по формулам: (8.53) ~ oJ В формулах (8.52), (8 53) и (8.54) обозначено: ? == рср = —— — отношение среднечасового расхода тепла на горячее водоснабжение к расчетному расходу тепла на отоп- _ _ ление; Si, S9 и S2 — относительные сопротивления по- подающего трубопровода, элеваторно- элеваторного узла и обратного трубопровода (при расчете этими величинами за- задаются, учитывая, что Si+S3+S2= = 1)· Все остальные обозначения те же, что в формулах (8.49) —(8.51). На рис. 8.14 приведены графики температур и рас- расходов воды (в относительных величинах) для двухтруб- двухтрубных открытых тепловых сетей при переменном расходе воды в общем подающем трубопроводе и постоянном перепаде давлений на станции.
ГЛАВА 9 ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ТРУБОПРОВОДОВ 9.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Основной задачей гидравлического расчета трубо- трубопроводов тепловых сетей является определение диамет- диаметров трубопроводов и потерь давления при заданных расходах теплоносителя или определение пропускной способности трубопроводов при заданном располагае- располагаемом перепаде давления. Определение диаметров трубопроводов производит- производится при суммарных зимних расчетных часовых расходах теплоносителя. Независимо от результатов расчета наи- наименьшие диаметры труб принимают: для распредели- распределительных сетей 40 мм и для ответвлений к отдельным зданиям 25 ми. чее водоснабжение в двухтрубных сетях при открытой системе и др. Результаты расчетов учитывают при вы- выборе характеристик сетевых и подкачивающих насосов и при разработке гидравлических (гидродинамических) режимов. При определении диаметров паропроводов удель- удельные потери давления на трение вычисляют исходя из принятого перепада давлений пара, учитывающего его начальные параметры у источника тепла и заданные — у потребителя. В паропроводах определяется также па- падение температуры пара, что имеет важное значение при заданной конечной температуре пара у потреби- потребителя. При выборе диаметров сборных конденсатопрово- 05 06 15 2 3 ¦¦ иге/ м1 ? 2000 ? /500 1000 · · 900- 800 700 600 500 200 ¦ 150 I г - - 1 11 ! I ?]! I 1 ¦ 1 | 1 1 1 ! 1 ii -... а» -* _ 3 1.5 3>c 5 6 7 8 9 ?? -f-Н-ч /5 20 30 I ¦ ? ¦ ? ? .*.,|..,,|,,?. миМ ¦ ? ¦ ? . ? WO ± ? 1$'0г ?0Юг ЗОЮ* Ц>Ю*50101 7DI01 .„„ „.. J5IOJ ?0/03 ЗОЮ3 -^., Расчетный расход теплоносителя С 6 т/ч 50 60 70 80 90100 70 Ю3 90Ю3(О* юоо>с>шо ¦50 IOO>G>I Рис. 9.1. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов водяных тепловых сетей при ?э=0,5 мм и ?=958 kzcjm3. Пример 1. Дано G=20 т/ч; ??=10 кас/м? м. Соединяя последовательно точки 1, 2, 3 и 4, находим в точке 5 />в=95 ,5 мм. Пример 2. Дано ?>в=310 мм; ??= 5 кгс/м?м, Соединяя последовательно точки /', 2', 3', 4', находим в точке 5'G=330 т/ч. Для выбранных диаметров трубопроводов водяных тепловых сетей в случае необходимости определяют по- потери давления при расходах воды, отличающихся от расчетных: летних, при максимальном отборе на горя- дов удельные потери давления определяют на основе перепада давлений между конденсатоотводчиком и сборным баком конденсата с учетом возможности об- образования пароводяной смеси за счет частичного веки-
106 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей пания конденсата при падении давления ниже соответ- соответствующего температуре насыщения. Для приближенных гидравлических расчетов водя- водяных тепловых сетей приведена номограмма рис. 9.1. Пропускная способность тепловых сетей для сред- средних условий транспорта теплоносителя может быть приближенно определена по табл. 9.1—9.4. Таблица 91 Пропускная способность трубопроводов водяных тепловых сетей (?э = 0,5 мм; -? = 958,4 кгс/м3) О 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 1400 Пропускная способность в m/ч при удельной потере давления на трение 5 0,45 0,82 1,38 2,45 5,8 9,4 15,6 28 46 79 107 180 310 455 660 900 1200 1880 2 700 3 800 5 150 6 750 10 700 16 000 в кгс/м2 м 10 0,68 1,16 1,94 3,5 8,4 13,2 22 40 64 112 152 275 430 640 930 1280 1690 2 650 3 800 5 400 7 300 9 500 15 000 23 000 15 0,82 1,42 2,4 4.3 10,2 16,2 27,5 49 79 138 186 330 530 790 1 150 1560 2 050 3 250 4 600 6 500 8 800 11 600 18 600 28 000 20 0,95 1,54 2,75 4,95 11,7 18,6 31,5 56 93 157 215 380 600 910 1 320 1 830 2 400 3 800 5 400 7 700 10 300 13 500 21500 32 000 5 0,04 0,07 0,11 0,2 0,47 0,75 1,25 2,2 3,7 6,3 8,6 14 25 36 53 72 96 150 216 304 415 540 855 1280 Пропускная способность в 150-70 ,0 0,05 0,09 0,15 0,28 0,67 1,05 К75 3,2 5,1 9 12 22 34 51 75 103 135 212 304 443 585 760 1200 1840 Удельная 15 | 20 0,07 0,11 0,19 0,34 0,82 1,3 2,2 3,9 6,3 11 15 26 42 63 92 125 164 260 368 520 705 930 1490 2240 0,08 0,12 0,22 0,4 0,94 1,5 2,5 4,5 7,5 12,5 17 30 48 73 106 147 192 304 432 615 825 1080 1750 2560 потеря 5 0,03 0,05 0,08 0,15 0,35 0,56 0,93 1,7 2,8 4,7 6,4 11 19 27 40 54 72 113 162 228 310 405 640 960 Гкал/ч при температурных графиках в 130—70 давления на трение ?/? ? 10 0,04 0,07 0,12 0,21 0,51 0,79 1,32 2,4 3,8 6,7 9,1 16 26 68 56 77 102 159 228 324 437 570 900 1380 15 0,05 0,08 0,14 0,26 0,61 0,97 1,65 2,9 4,7 8,3 И 20 32 47 69 93 123 195 276 390 527 558 1100 1680 20 0,06 0,09 0,16 0,3 0,7 1,1 1,9 3,4 5,6 9,4 13 23 36 55 79 ПО 144 228 324 460 617 810 1290 1920 кгс/м% 5 0,011 0,02 0,035 0,06 0,15 0,23 0,39 0,7 1,15 1,9 2,7 °С 95—-70 ? 10 0,017 0,029 0,05 0.09 0,21 0,33 0,55 1 1.6 2,8 3,8 15 0,02 0,025 0,06 0,11 0,25 0,4 0,68 1,23 1,9 3,4 4,7 20 0,024 0,028 0,07 0,12 0,29 0,47 0,79 1,4 2,3 3,9 5,4 Примечание. Пропускная способность в Гкал/ч дан для чисто отопительной нагрузки. Таблица 9.2 Пропускная способность в т/ч, паропроводов с П-образными компенсаторами при потере давления порядка 1 ат/км с учетом местных сопротивлений (/гэ = 0,2 мм) Продолжение табл 9.2 \o >s о. m о о ? ? за * 25 32 40 50 70 80 100 125 Параметры пара Рра$ в кгс/си2, ? в "С, к Р Я паб /=/50, 7=3,35 0,035 006 0,1 0,2 0,45 0,73 1.2 2,2 Р . „ oafi * /=^00 7=4,98 0,045 0,08 0,13 0,24 0,55 0,9 1,5 2,7 Р .Л Da6 * /=325. 7=5,85 0,05 0,085 0,14 0,26 0,6 0,95 1,6 2,9 ? n-l /=350, 7=7,18 0,055 0,095 0,16 0,29 0,67 1,1 1,7 3,2 в кгс/м3 Р ,/· /=425, 7=11,79 0,07 0,12 0,2 0,37 0,85 1,3 2,3 4,1 Условный проход труб D в мм 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Параметры пара fpag в кас/см?, t в °С, 7 в кгс/м3 /=250, 7=3,35 3,5 5,5 7,5 13 21 31 45 59 77 118 165 235 315 415 /=300, 7=4,98 4 7 9,5 17 26 39 56 72 95 140 200 285 385 500 /=325, 7=5,85 4,5 7,5 10 18 28 42 58 W 5 8 И 20 31 47 65 /=425, 7=11,79 6,5 И 15 25 39 58 81
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 107 Таблица Пропускная способность в т/ч паропроводов 93 с сальниковыми компенсаторами при потере давления порядка 1 ат на 1 км с учетом местных сопротивлений (Дэ=0,2 мм) Условный проход труб D в мм 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 Параметры пара ?"рабв кгс/см2, ta °C,f вкгс/лр °?=3,35 транзит- транзитные сети 1,3 2,4 3,9 6 9 9,4 16,8 26 39 56 78 102 160 225 320 430 570 развет- разветвленные сети 1,3 2,3 3,7 6,4 8,5 15,6 24 36 53 68 90 140 200 285 385 500 ? =4,78 транзит- транзитные сети 1,6 2,9 4,7 8,2 11 20 31 47 67 93 120 190 270 380 515 670 развет- разветвленные сети 1,5 2,7 4,3 7 5 10,3 18,5 29 43 62 83 108 170 240 340 460 600 Таблица 94 Пропускная способность конденсатопроводов в т/ч (&э=1 мм; ? =958,4 кгс/м3) Условный проход труб ?>„ в ми У 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 Удельная потеря давления на трение ?? 5 0,41 0,71 1,2 2,2 5,2 8,2 14 25 41 72 98 180 280 420 610 820 1100 в кгс/м?м 10 0,58 1,02 1,7 3,1 7,4 11,5 20 36 58 100 135 250 400 590 860 1180 1550 15 0,72 1,24 2,07 3,8 9,1 14 24 44 72 125 165 310 500 720 1050 1450 1900 20 0,83 1,42 2,4 4,4 10,5 16,5 28 51 82 140 195 350 560 840 1220 1650 2200 9.2. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ Потерю давления на участке трубопровода опреде- определяют по формуле ДЯ = ДЯтр + ДЯМ = ??/?? кгс/м2, (9.1) где ?#?? — потеря давления на трение в кгс/м2; ?#? — потеря давления в местных сопротивле- сопротивлениях в кгс/м2; Ah — удельная потеря давления на трение в кгс/м2м; /пр—приведенная длина трубопровода в м. Потерю давления на трение определяют по формуле ?#?? = AM кгс/м2, (9.2) где / — длина участка трубопровода по плану в м. Потерю давления в местных сопротивлениях опре- определяют по формуле Шм = ~ ??? = АЫЭ кгс/м2, (9.3) 2g где /э — эквивалентная длина местных сопротив- сопротивлений в м; ? — скорость теплоносителя в м/сек; g=9,8 м/сек2 — ускорение свободно падающего тела; V — средний удельный вес теплоносителя на рассчитываемом участке трубопровода в кгс/м3; ??—сумма коэффициентов местных сопро- сопротивлений на участке; |—значения коэффициентов для каждого вида местных сопротивлений (задвижка, вентиль, отвод и т. д.). Удельную потерю давления на трение определяют по формуле = 0,00638 ? кгс/м2 м, (9.4) где ?—коэффициент гидравлического сопротивления трения (величина безразмерная); G — расчетный расход теплоносителя на рассчиты- рассчитываемом участке в т/ч; DB—внутренний диаметр трубы в м. Приведенную длину трубопровода определяют по формуле 1гф=1 + 1эм. (9.5) Эквивалентную длину местных сопротивлений оп- определяют по формуле ??*· (9·6> Сварные стыковые швы труб при подсчете эквива- эквивалентной длины местных сопротивлений не учитываются. При отсутствии данных © характере и количестве местных сопротивлений на трубопроводе эквивалентную длину местных сопротивлений можно определять при- приближенно по формуле 1э = а1м, (9.7) где ?— коэффициент, учитывающий долю падения дав- давления в местных сопротивлениях по отноше- отношению к падению давления на трение, можно принимать по табл 9.5. Внутренний диаметр и пропускную способность тру- трубопровода, а также скорость теплоносителя определяют по формулам: 5 о.ообзв ??2 V ?/?? м; у Ah т/ч, ? = 0,354 м/сек. (9.8) (9.9) (9.10)
108 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 95 Коэффициент ? для определения суммарных эквивалентных длин местных сопротивлений Типы компенсаторов Сальниковые П-образные с гнутыми отводами П-образные со свар- сварными отводами Сальниковые П-оОразные с гнутыми отводами П-образные со свар- сварными отводами Условный проход труб D У в мм Значения коэффициента о для паро- паропроводов для водяных тептовых се- сетей и конден- сатопроводов Транзитные магистрали До 1000 „ 300 200—350 400—500 600—1000 0.2 0,5 0.7 0,9 1.2 0,2 0,3 0.5 0,7 1 Разветвленные тепловые сети До 400 450—1000 До 150 175-200 250—300 175—250 300 -350 400—500 600—1000 0,4 0,5 0,5 0,6 0,8 0,8 1 1 1,2 0.3 0,4 0,3 0,4 0,6 0,6 0,8 0.9 1 При турбулентном режиме движения теплоносителя коэффициент гидравлического сопротивления трения ? для стальных труб определяют по формулам для тур- турбулентного движения в области квадратичного закона при Re^Renp по формуле Прандтля — Никурадзе ?= ?—г, (9.11) где k3 — эквивалентная шероховатость трубы в м; Re — число Рейнольдса; Renp — предельное значение числа Рейнольдса; для турбулентного движения в переходной области при Re < Re по по формуле Кольбрука — Уайта ?(9.12) -21g ' 2' 3,7DB Для облегчения расчетов формулы (9.11) и (9.12) представлены в графическом виде (рис. 9.2 и 9.3). Число Рейнольдса определяют по формуле Re = ^-, (9.13) где ?— кинематическая вязкость теплоносителя в м2/сек. 0.1 0,09 1 Щ-007 ъ 006 | 005 I с?· lJ-i_lZht4j. U- i-i-'-U Дт=Ш-1 Ш-U -II— \-r=P 1 0,03 I |№ 015 20 25 30 40 50 60 70 8090100 Внутренний диаметр трубы ч -·. N Чд S, 1 + | t—? t-H +¦¦ ¦— I Г 1 ? »^ ¦~« -— ?'- y= < II /I a" Ц iW 1 L--L. 1 Н3-0,1мм 7 ^· 1 1 • ¦¦¦« s = , " ~- •«^ , —— «=: r-> 1= 150 200 250 300 400 500 600700800 W001200MO Рис. 9.2. График для определения коэффициента сопротивления трения в области квадратич- квадратичного закона при R^R Значение числа Рейнольдса можно определить по номограммам рис. 9.4 и рис. 9 5 Кинематическую вязкость теплоносителя определя- ют по формуле ? = —мг1сек, У (9.14) где ? — динамическая в кгс сек/м2. вязкость теплоносителя g=9,8 м/сек2 — ускорение свободно падающего тела. Предельное значение числа Рейнольдса, характери- зующее границу переходной области и области квадра- тичного закона, определяют по формуле 560^. (9.15) Предельным значениям числа Рейнольдса Renp со- соответствуют предельные значения скоростей теплоноси-
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 109 телей ?Пр и предельных расходов Gnp, которые опреде- определяют по формулам: Упр = 560 -^- = 5480 ~ м/сек; (9.16) Gnp = 560 ?? Di Dl 0,354 — = 15 5С0 ? ~ т/ч. (9.17) Отношение эквивалентной шероховатости к внут- внутреннему диаметру трубы ~~ называется относитель- относительной эквивалентной шероховатостью. Re Рис. 9.3.* Номограмма для определения коэф- коэффициента сопротивления трения в переходной области при Re<Renp При гидравлических расчетах трубопроводов тепло- тепловых сетей величну эквивалентной шероховатости при- принимают: Для водяных тепловых сетей . паропроводов . конденсатопроводов . . &э=0,5 мм *.*=!,0 , Потерю давления на трение и в местных сопротив- сопротивлениях, а также пропускную способность существую- существующих тепловых сетей с учетом изменения эквивалентной шероховатости в процессе эксплуатации определяют на основании испытаний по формулам: G2 АН = ?# с — кгс/м*~; ? т/ч, (9.18) (9.19) где АНС—полная потеря давления на трение и в ме- местных сопротивлениях в существующих теп- тепловых сетях по данным замеров в натуре в кгс/м2; Gc — расход теплоносителя, при котором заме- замеряли потерю давления, в т/ч. * ?. 3. Рабинович. Гидравлика. Изд-во Физматгиз, 1963. Рис. 9.4. Номограмма для определения числа Рейнольдса для воды (при t=lOO°C) Пример. Дано DB=100 мм; G=0,5 г/ч; ?=30° С. Соединяя последовательно точки / и 2, находим в в точке 3 Reioo=6250. Определяем Re3o"-Reioo#i=" -6250 · 0,355=2215 9.3. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Зимний расчетный часовой расход сетевой воды для гидравлического расчета двухтрубных водяных сетей принимают равным сумме расчетных зимних часовых расходов воды потребителями, которые, в свою очередь, равны сумме расчетных часовых расходов воды на отоп- отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, определяе- определяемых по формулам, приведенным в табл. 9.6 и 9.7. Летний расчетный часовой расход сетевой воды для гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых сетей принимают равным сумме летних расчетных часо- часовых расходов воды потребителями на горячее водоснаб- водоснабжение, определяемых по формулам, приведенным в табл. 9.8. Зимний и летний расчетные часовые расходы сете- сетевой воды для гидравлического расчета отдельных теп- тепловых сетей для горячего водоснабжения принимают равными сумме зимних или летних расчетных часовых
но Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Рис. 9.5. Номограмма для определения числа Рей- нольдса для пара Пример. Дано Лв=100 мм, 6 = 1 т/ч; Р=40 кгс/см2, f=400° С Соединяя последовательно точки / и 2, находим в точке 3 ReHOM=176 500 Определяем Re40o=ReHOM ?? = = 176 500· 0,82=145 000 расходов воды потребителями на горячее водоснабже- водоснабжение, определяемых по формулам, приведенным в табл. 9.9. Зимний расчетный часовой расход пара для гидрав- гидравлического расчета паропроводов определяют как сум- сумму расчетных максимальных часовых расходов пара по- потребителями на технологические процессы, отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Расчетный часовой расход пара для гидравлическо- гидравлического расчета паропроводов насыщенного пара определяют, учитывая дополнительный расход пара, который идет на возмещение конденсирующегося пара. В формулах табл. 9.6—9 9: Qo; Qa — максимальные часовые расходы теп- тепла соответственно на отопление и вен- вентиляцию без учета потерь тепла в трубопроводах тепловых сетей в ккал/ч; — соответственно максимальный часовой и среднечасовой расход тепла на бы- бытовое горячее водоснабжение за сут- сутки наибольшего водопотребления без учета потерь тепла в трубопроводах тепловых сетей в ккал/ч; ~ J— отношение среднечасового расхода тепла на горячее водоснабжение к максимальному часовому на отопле- отопление, принятое за основу при построе- построении повышенного или скорректирован- скорректированного графика температур и для кон- конкретного потребителя; з—расчетная температура наружного воз- воздуха соответственно для проектиро- проектирования отопления и для проектирова- проектирования вентиляции в град; — температура наружного воздуха в точке излома отопительного графи- графика в град; Таблица 9.6 Формулы для определения расчетных часовых расходов сетевой воды и удельные расходы сетевой воды потребителями на отопление и вентиляцию Системы Отопление Схемы присоеди- присоединения системы Непосред- Непосредственная Независимая Расчетная темпе- температура наружного воздуха для про- проектирования отоп- отопления и вентиля- вентиляции в °С Формула с ( ?? - ?2 ?) с ?-(?2?+10)] Удельный расход воды в кг/ч на 1 ккал/ч расчетного расхода тепла при ( ?^— ?2 0) в вС 95—70 40 66,7 130—70 16,7 20 150—70 12,5 16,7
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 111 Продолжение табл. 9.6 Системы Вентиляция Схемы присоеди- присоединения системы Непосредствен- Непосредственная Независимая Расчетная темпе- температура наружного воздуха для про- проектирования отоп- отопления и вентиля- вентиляции в °С ^н.в ^н.о *н.в= *н.о г"н.в Формула G - ^ с ( ?? ~ ?2 ?) о- Ql 0 \ ?1~ Т2в) с Ь'-(Т2о + 10)] Q° Удельный расход воды в кг/ч на 1 ккал/ч расчетного расхода тепла при ( ?±— ?2?) в вС 95-70 40 53* - - 130—70 16,7 22* 20 29* 150-70 12,5 17* 16,7 20* Примечания:!. Цифры, отмеченные звездочкой, представляют собой усредненный при различных температурах наружного воз- воздуха для проектирования вентиляции tH^a расход воды. 2. При повышенном графике температур в тепловых сетях в формулах, отмеченных дву мя звездочками, принимают Т|= ?^? Таблица 9.7 Формулы для определения зимних расчетных часовых расходов воды потребителями на горячее водоснабжение ?{? в кг/ч для гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых сетей Си- Системы 1 я о. Схемы при- присоединения местных водо- водонагревателей или трубо- трубопроводов го- горячего водо- водоснабжения При установке местных баков· аккумуляторов для расчета всех участков тепловых сетей При отсутствии местных баков-аккумуляторов для расчета магистральных и распределительных тепловых сетей для расчета ответвлений к от- отдельным зданиям За- Закрытая Отопи- Отопительный е>ср Параллельная с ?-, — ?,. 1,3-1,4 Предвклю- ченная ОСР ЕГ - ?2 о) Смешанная двухступен- Последова- тельная двух- двухступенчатая с ( ?? - ?3 1,3—1,4 — Т2о) 1,2—1,3- г2о^ С— t. с ( ?\ ~ ?3 icP 1,3—1,4- ?1 - ?2 о ) 'r-'x-j 1,2—1,3 0 \ ?1 ~ ?2 .— ?
112 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.7 o.s В" «.д. % й« Схемы присоедине- присоединения местных водо- водонагревателей или труб<проводов го- горячего водоснаб- водоснабжения При установке местных баков- аккумуляторов для расчета всех участков тепловых сетей При отсутствии местных баков-аккумуляторов для расчета магистральных и распределительных тепловых сетей для расчета ответвлений к от- отдельным зданиям Параллельная С ( ??? - ?3 1,3—1,4 (Iff ?1?- 0 ( ??? - ?3 Предвключенная 0 ( ??? ~ ? 1,3-1,4 ?? ~ ?2? 1,3—1,4 Смешанная двух- двухступенчатая L- t. 1,2—1,3 ??? - ?2?) ?.— *„ для потреби- потребителей при Qrcp> ? / ? для потреби- потребителей при rcp ? > ?"? ~ ?2?) 0,6-0,8· «( 1,2—1,3 , "In ~ ^ — t. Подающий 0,6—0,8' Обратный о я для потреби- потребителей при для потреби- потребителей при 0,6—0,8. ? qCP / rcp \ >'. , * Для ооратного трубопровода расход равен нулю.
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 113 Таблица 9.8 Формулы для определения летних расчетных часовых расходов сетевой воды потребителями на горячее водоснабжение Gj? в кг/ч для гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых сетей Си стемы Закрытая Откры- Открытая подающий трубо- трубопровод обратный трубопро- трубопровод При установке ме- местных баков-аккуму- баков-аккумуляторов для расчета всех участков теп- тепловых сетей 0,б5рсР 0,65ОсР г При отсутствии местных баков-аккумуляторов для городов и населенных мест для расчета магист- магистральных и распре- распределительных тепло- тепловых сетей 1,ЗОСР г 1,ЗЭСР г с( *г-'х.л) для расчета ответ- ответвлений к отдельным зданиям 0,659макс г <Н—лз) 0,65Омакс г с('г-'х.Л) для промышленных предприятий для расчета маги- магистральных и распре- распределительных тепло- тепловых сетей ОСР " г *И--зл) Ч'г-'х.з) для расчета ответ- ответвлений к отдельным зданиям ^макс vr фМакс 10 % от соответствующего расчетного расхода сетевой воды в подающем трубопроводе * Для промышленных предприятий в формуле, отмеченной звездочкой, вместо коэффициента 0,65 принимают коэффициент, равный единице. ??» ?2 о — температура сетевой воды по отопи- отопительному графику при /?·? соответ- соответственно в подающем трубопроводе и в обратном трубопроводе от системы отопления в град; Т1» Т2в — температура сетевой воды по отопи- отопительному графику при tH.B соответ- соответственно в подающем трубопроводе и в обратном трубопроводе от системы вентиляции в град; т1п — температура сетевой воды в подаю- подающем трубопроводе по повышенному или скорректированному графику при tн.в в град; х\» ^2о — температура сетевой воды в точке из- излома отопительного графика при tH соответственно в подающем трубопро- трубопроводе и в обратном трубопроводе от системы отопления в град; т1п — температура сетевой воды в подаю- подающем трубопроводе по повышенному графику в точке излома графика при tH в град; t3 — температура сетевой воды после па- параллельно включенного водонагрева- водонагревателя горячего водоснабжения в точке излома графика при i H в град; tJ — температура сетевой воды в подаю- подающем трубопроводе в летний период в град; т^ — температура сетевой воды после мест- местного водонагревателя в летний период в град; х.з> ^х.л — температура холодной водопроводной воды соответственно в зимний и лет- летний период в град; ?? — температура горячей воды, поступаю- поступающей в местную систему горячего водо- водоснабжения, в град; tn— температура водопроводной воды пос- после водонагревателя первой ступени в точке излома графика; рекомендует- рекомендуется принимать tn = (т2о — ^) ° С; с — теплоемкость воды в ккал/кг град; принимают в расчетах равной 1 ккал/кг град. Расход конденсирующегося пара на данном участке паропровода определяют по формуле Gn= г/ч, (9.20) где г — скрытая теплота парообразования в ккал/кг, соответствующая среднему давлению пара на расчетном участке длиной / м; tCp — средняя температура пара на рассчитываемом участке в °С; /о—температура окружающей среды в град при- принимается: в непроходных каналах /о=0°С; в проходных каналах ?о=40оС; при надземной прокладке *?= ^н.о "С; <7уд — удельная потеря тепла изолированным паро- паропроводом с учетом потерь тепла арматурой, компенсаторами и опорами в ккал/м ч град; принимается по табл. 910 Средняя температура пара на рассчитываемом уча- участке определяется по формуле (9.21) где t2 — температура пара в начале и в конце рас- расчетного участка в град. Расчетный часовой расход пара на рассчитываемом участке паропровода насыщенного пара определяют по формуле Gp = G+0,5Gn + SGn7-/4, (9.22) где G — расчетный расход пара на участке паропровода без учета расхода пара на возмещение потерь тепла в т/ч; Gn — расход пара на возмещение потерь тепла на рассчитываемом участке в т/ч,
114 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 99 Формулы для определения зимних и летних расчетных часовых расходов сетевой воды потребителями в кг/ч для гидравлического расчета отдельных тепловых сетей на горячее водоснабжение Трубе Пода- Подающий >проводы зимний расчетный расход се- сетевой воды летний расчетный расход се- сетевой воды Циркуляционный При установке мест- местных баков-аккуму- лягоров для расчета всех участков теп- тепловых сетей Qrcp 'Сг-'х.з) 0,659сРн в('г-'х.л) При отсутствии местных баков-аккумуляторов для городов и населенных мест для расчета магист- магистральных и распреде- распределительных тепчовых сетей 2О^Р <('г-'х.з) 1,3?СР г с( 'г-'х.л) для расчета ответ- ответвлений к отдельным зданиям омакс ^г '('г-'х.э) 0,65Омакс г с('г~'х.л) для промышленных предприятий для расчета магист- магистральных и распреде- распределительных тепювых сетей о? *('г-*х.з) <осР г Ч'г-'х.з) для расчета ответ- ответвлений к отдельным зданиям пмакс *<'г-'х.з) ,-,макс vr с( 'г-'х.а) 10 % от соответствующего расчетного расхода сетевой воды в подающем трубопроводе Примечания 1. Для промышленных предприятий в формуле, отмеченной звездочкой, вместо коэффициента 0,65 принимают "Коэффициент, равный единице 2. Дополнительный расход воды на рециркуляцию в подающем трубопроводе не учитывается. Таблица 9 10 Удельные потери тепла 1 м изолированного паропровода с учетом дополнительных потерь тепла арматурой, опорами и компенсаторами дУд в ккал/м ч град при разности температур между температурой пара и окружающей среды в 1 град Наружный диаметр трубы D в мм 32 45 57 76 89 108 133 159 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 Надземная прокладка Прокладка в непроходных каналах Прокладка в тоннелях температура пара в град 200 0.41 0,47 0,52 0,57 0,62 0,68 0,74 0,8 0,94 1,07 1,2 1,32 1,34 1,44 1,51 1,69 1,83 2,03 2,28 2,51 250—300 0,41 0,46 0,51 0,57 0,61 0.66 0,72 0,78 0,93 1,05 1.17 1,27 1,3 1,37 1,46 1,61 1,75 1,94 2,14 2,37 350-450 0,41 0,46 0,51 0,56 0,59 0,65 0,71 0,77 0,91 1,01 1,13 1,22 1,22 — — — — — — 200 0,4 0,46 0,5 0,55 0,60 0,65 0,71 0,77 0,9 1,03 1,15 1,28 1,29 1,39 1,45 1,62 1,75 1,95 2,18 2,40 250—300 0.39 0,46 0,49 0,55 0,58 0,64 0.69 0,75 0,89 1,01 1,12 1,22 1,22 1,31 1,41 1,55 1,68 1,87 2,06 2,28 350 0.39 0,45 0,48 0,54 0,57 0,62 0 68 0,74 0,87 0,9"? 1,09 1,18 1,17 1,25 1,33 1,47 1.6 1,78 1,95 2,14 200 0.45 0.51 0,55 0,61 0,64 0,7 0,79 0,88 1.03 1.14 1,25 1,37 1,37 1,47 1,58 1,82 2,02 2,26 2,48 2,66 250—300 0,44 0,5 0,54 0,59 0,62 0,67 0,75 0,83 0,98 1,09 1,19 1.3 1,33 1,39 1.48 1,7 1,86 2,08 2,27 2,46 350-450 0.42 0,48 0,51 0,57 0,6 0.65 0,71 0,77 0,92 1.02 1,12 1,21 1 2 — — — — _ — Примечания 1 При определении удельных потерь тепча температура окружающей среды принята для надземной про кладки среднегодовая температура наружного воздуха +5° С, для прокладки в непроходных каналах среднегодовая температура грунта на оси заложения паропровода +5° С, для прокладки в проходных каналах температура воздуха в канале +40° С 2 Дополнительные потери тепла арматурой, опорами и компенсаторами учтены коэффициентами для магистральных тепло- тепловых сетей, прокладываемых в тоннеляхи каналах, 1,15, при надземной прокладке 1,2, для распределительных тепловых сетей и от ветвлений к отдельным зданиям, прокладываемых в тоннелях я каналах, 1,25, при надземной прокладке 1,3
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов § со S3 5: ?> Su.^eo- IP § i?? $$°«ОГ·. to Ю 4f *^ 'M s
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей ? Gn— расход пара на возмещение потерь тепла уча- участками паропровода, расположенными между концевым потребителем и рассчитываемым участком, в т/ч Зимние расчетные часовые расходы конденсата для гидравлического расчета конденсатопроводов определя- определяют по максимальному часовому количеству возвраща- возвращаемого конденсата потребителями или отдельными на- насосными возврата конденсата. Возврат конденсата от местных систем отопления, вентиляции и горячего во- водоснабжения, работающих на паре, для расчета кон- конденсатопроводов принимается в размере 100% от рас- расхода пара Возврат конденсата от технологических про- процессов принимается по проекту местной системы техно- технологических паропроводов То/нццна стенка 9.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Гидравлический расчет трубопроводов водяных тепловых сетей производят по номограммам рис. 9 6 и 9 7 или табл 9 11. Значения эквивалентных длин местных сопротивле- сопротивлений принимают по табл 9.12 и 9 13. При составлении таблиц и номограмм принято тем- температура воды i=100°C, удельный вес воды V==" = 958,4 кгс/м3, эквивалентная шероховатость труб &э=0>5 мм и кинематическая вязкость воды v= = 0,295· 10~6 м2/сек 10 7 П 81 ЮН» 300 350 400 500 600 700 BOO WOO 1500 2000 3000 Ш0 5000 6000 вООО @030 15000 20000 30000 _ „ Расхаа теплоносителя & 6 т/ч Рис 9 7. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов при &э=0,5 мм и ?=958 кгс\м3 при расходе теплоносителя от 300 до 30000 т/ч Пример. Дано G=1300 т/ч, ?>н=630 мм, s=9 мм. Находим в точке 2 р=1,3 м/сек, а в точке 3 ДЛ=2,45 кгс/м? м
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 117 Таблица 911 Таблица для гидравлического расчета трубопроводов при k э =0,5 мм и ? =958,4 кгс\мг DHXs в мм G в т/ч 0,2 0 22 0,24 0,26 0,28 0,3 0,32 0,34 0,36 0,38 0,4 0,42 0,44 0,46 0,48 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0.75 0,8 0,85 0.9 0,95 1 1,05 1.1 1,15 1,2 32X2,5 ? в м/сек 0 1 0,11 0,17 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,28 0,3 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43 0,46 0,48 0,51 0,53 0,56 0,58 0,61 ?/? в кгс/м2 м 0,95 1.14 1,35 1,59 1,82 2,08 2,37 2,71 2,97 3,3 3,65 4 4,38 4,75 5,15 5,55 6,66 7,85 8,19 10,7 12,3 14 15,8 17,7 19.7 21,9 24,1 26,5 28,9 32 38X2,5 ? в ч/сек 0,1 0,11 0,12 0,12 0,13 0 14 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,19 0,2 0,22 0,24 0,25 0,27 0,29 0,31 0,32 0,34 0,36 0,37 0,39 0,41 ?/? в кгс/м1 м 0,72 0,81 0,92 1,03 1,15 1 26 1,37 1,52 1,66 1,82 1,95 2,35 2,8 3,26 3,77 4,31 4,86 5,45 6,08 6,73 7.45 8,21 9,01 9,85 10,7 44,5x2,5 ? в м/сек 0,1 0,11 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0.17 0,18 0,19 0,2 0,21 0.22 0,24 0,25 0 26 0,27 0,28 ?/? в кгс/м3 м 0,59 0,64 0,69 0,76 0,91 1,07 1,27 1,46 1,67 1,9 2,13 2 38 2.64 2,91 3,2 3,51 3,82 4,15 45X2,5 ? в м/сек 0,1 0,11 0,11 0,12 0,13 0.14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,27 0,28 ?/? в кгс/м2 м 0.55 0.6 0,65 0,7 0,85 1,01 1,18 1,37 1,57 1,77 2 2,22 2.48 2.72 2,99 3,29 3,58 3,87 57X3,5 ? в м/сек 0,1 0,11 0.12 0,13 0,13 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 ?/? в кгс/м? м 0.44 0,5 0,57 0,65 0.72 0.8 0.88 1.07 1,05 1.14 1.24 Продолжение табл 9 11 DHXs в мм G в тп/н 1,25 1,3 1,35 1,4 1,45 1.5 1,55 1.6 1,65 1,7 1,75 1 8 1.85 1.9 1.95 2 32X2,5 V в м/сек 0,63 0,66 0,68 0,71 0,73 0,76 0,79 0,81 0,84 0,86 0,89 0,91 0,94 0,96 0,99 1,01 ?/? в кгс/м2 м 34,2 37 39,9 42,9 46 49,2 52,6 56 59,6 63,2 67 70,9 74,9 79 83,2 87,5 38X2,5 ? в м/сек 0,42 0,44 0,46 0,47 0,49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,58 0,59 0 61 0,63 0,64 0,66 0,68 ?/г в кгс/м2 м 11,6 12,6 13,6 14,6 15,7 16,8 17,9 19,1 20,3 21,5 22,8 24,1 25,5 26,9 28.3 29,8 44,5X2,5 ? в м/сек 0,3 0,31 0,32 0,33 0,34 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 ДЛ в кгс/м2 м 4,48 4.83 4,18 5,57 5,98 6,4 6,83 7,28 7,74 8 21 8,7 9,21 9,73 10,3 10,8 11.4 45X2,5 ? в м/сек 0,29 0,3 0,31 0,32 0,33 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,42 0,43 0,44 0,45 0,46 ?? в кгс/м2 м 4,2 4,51 4.86 5,21 5,59 5,98 6,38 6,8 7.23 7,68 8,14 8,61 9,09 9.59 10,1 10,6 57X3,5 ? в м/сек 0,18 0.19 0,2 0,21 0.21 0.22 0,23 0 24 0,24 0,25 0,26 0.27 0,27 0.28 0.29 0,3 ?/? в кгс/м1 м 1,34 1,44 1,55 1.67 1.78 1,91 2,02 2,14 2,26 2.4 2.53 2.66 2.81 2.96 3,1 3,25 76x3,5 ? в м/сек 0,1 0,1 0,11 0.11 0.12 0,12 0,12 0,13 0.13 0.14 0,14 0.14 0.15 0,15 0,16 ?/l В кгс/м2 м 0,27 0,29 0.31 0.33 0,36 0.38 0,4 0.43 0,46 0,48 0.51 0,53 0.56 0,59 0.62
118 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.11 DHXs в мм G в т/ч 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3 3,1 3,2 3,3 3,4 32X2 5 V в м/сек 1,06 1,11 ?? в кгс/м? м 96,5 105,9 38X2,5 V в м/сек 0,71 0,75 0,78 0,81 0,85 0,88 0,92 0,95 0,98 1,02 1,05 1,09 1,12 1,15 Ah в кгс/м2 м 32,8 36 39,4 42,9 46,5 50,3 54,3 58,4 62,6 67 71,6 76,3 81,1 86,1 44,5x2,5 V в м/сек 0,5 0,52 0,54 0,57 0,59 0,62 0,64 0 66 0,69 0,71 0,74 0,75 0,78 0,8 Ah в кгс?м? м 12,5 13,8 15 16,4 17,8 19,2 20,7 22,3 23,9 25,6 27,3 29,1 31 32,9 45X2,5 V в м/сек 0,48 0,51 0,53 0,55 0,58 0,6 0,62 0,65 0,67 0,69 0,72 0,74 0,76 0,78 Ah в кгс/м? м 11,7 12,9 14,1 15,3 16.6 18 19.4 20,8 22,3 23,9 25,5 27,2 28,9 30,7 57x3,5 ? в м/сек 0,31 0,33 0,34 0,35 0,37 0,38 0,4 0,41 0,43 0,44 0,46 0,47 0,49 0,5 ?? в кгс/м? м 3,55 3,69 4,27 4,64 5,04 5,45 5,88 6,32 6,78 7,26 7,75 8,26 8,78 9.32 76X3,5 V в м/сек 0,16 0,17 0,18 0,19 0,19 0,2 0,21 0,22 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,26 ДА в кгс/м? м 0,68 0,75 0,81 0,88 0.96 1,03 1,11 1,15 1,25 1,35 1,45 1,53 1,62 1,73 Продолжение табл. 9.11 D^XS в мм G в т/ч 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5,2 5,4 5,6 5,8 6 6,2 6,4 6,6 6,8 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 44 ? В м/сек 0,83 0,85 0,88 0,9 0,92 0,95 0,99 1,04 1,09 1,14 1,18 1,23 1,28 1,33 1,37 1,42 ?,5?2,5 ?/? в кгс/ ч% м 34,8 36,8 38,9 41 43,2 45,5 50,1 55 60,1 65,5 71,1 76,9 82,9 89,1 95,6 102,3 45X2,5 ? В м/сек 0,81 0,83 0.85 0,88 0,9 0,92 0,97 1,02 1,06 1,11 1,15 1,2 1,25 1,29 1,34 1,39 1,43 ?/? в кгс/м* м 32,6 34,4 36,4 38,4 40,4 42,5 46,9 51,4 56,2 61,2 66,4 71,9 77,5 83,3 89,4 95,7 102,1 57X3,5 V В м/сек 0.52 0,53 0,55 0,56 0,58 0,59 0,62 0,65 0,68 0,71 0,74 0.77 0,8 0,83 0,86 0,89 С,92 0,95 0,98 1 1,03 1,11 1,18 1,26 1,33 1.4 1,48 1,55 1,63 1.7 ?/? в кгс/м? м 9,88 10,4 11 11,6 12,3 12,9 14,2 15,6 17,1 18,6 20,2 21,8 23,5 25,7 27,1 29 31 33 35,1 37,3 39,5 45,4 51,6 58,3 65,3 72,8 80,6 88,9 97,6 106,6 76x3,5 ? в м/сек 0,27 0,28 0,29 0.29 0,3 0 31 0,33 0,34 0,36 0,37 0,39 0,4 0,42 0,43 0.45 0.47 0,48 0,5 0,51 0,53 0,54 0,58 0,62 0,66 0,7 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 Ah в кгс/м* м 1,82 1,92 2,02 2,13 2,22 2,33 2,48 2,81 3,07 3,34 3,62 3,92 4,23 4,54 4,87 5,22 5,57 5,94 6,31 6,7 7,1 8,15 9,27 10,5 11,7 13,1 14.5 16 17,5 19,2 89X3,5 ? в м/сек 0,19 0,2 0,2 0,21 0,21 0,22 0.23 0.24 0,25 0,26 0.27 0.29 0,3 0.31 0.32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49 0.52 0,55 0,58 0,6 0,63 Ah в кгс/м м 0,71 0,75 0,79 0,83 0,88 0,92 1,01 1.11 1.21 1,32 1,43 1,54 1,66 1,78 1,91 2,04 2,22 2,37 2,52 2,68 2,84 3,26 3,7 4,18 4,69 5,22 5,79 6,38 7 7.65 1 ? В м/сек 0.13 0,13 0,14 0,14 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 0,18 0,19 0,2 0 21 0,21 0,22 0,23 0 24 0,24 0,25 0,26 0,28 0,3 0,31 0,33 0,35 0.37 0,39 0,41 0,42 08X4 Ah в кгс/м* ч 0,27 0,28 0,29 0,31 0,33 0,34 0,38 0,41 0,45 0,49 0,53 0,57 0,61 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1,01 1,15 1,3 1,46 1,Ь4 1,82 2,02 2,22 2,44 2,67 ] ? в м/сек 0,1 0,11 0,11 0,12 0,12 0,13 0,13 0,14 0.14 0,15 0,15 0,16 0.16 0,17 0.18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,24 0,25 0,26 0,27 33X4 ?? в кгс/м2 м 0,13 0,14 0,15 0,17 0,18 0.19 0 2 0,22 0,23 0,25 0,26 0,28 0,31 0,32 0,37 0,42 0,47 0,52 0,58 0,64 0,7 0,77 0,84
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 119 Продолжение табл. 9 11 DHXs в мм G в т/ч 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 76?3,5 У 03 0,93 0,97 1,08 1,05 1,09 1,12 1,16 1,24 1,32 1,4 1,47 1,55 1,63 1,71 1.78 1.86 1.94 2.02 2,09 ^Г •а* < ю 20,9 22,6 24,5 26.4 28,4 30,5 32,6 37,1 41,9 46,9 52,3 58 63,9 70,1 76,7 83,5 90.6 98 105,6 83X3,5 у 03 & 0,66 0.69 0,71 0,74 0,77 0,8 0,82 0.88 0,93 0,99 1,04 1.1 1 15 1,21 1,26 1,32 1,37 1,43 1,48 1 54 1,59 1,65 1 7 1,76 1,81 1.87 1.92 1,98 2,03 2,09 1 ГЗ 03 8,33 9,04 9,/8 10,5 11,3 12,2 13 14,8 16,7 18,8 20,9 23,2 25,5 28 30,6 33,3 36,2 39,1 42,2 45,4 48,7 52,1 55,6 59,3 63 66,9 70,9 75 79,2 83,6 108X4 у |> *: 03 0,44 0.46 0,48 0,5 0,52 0,54 0,55 0,59 0,63 0,66 0,7 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 0.92 0,96 1 1,03 1,07 1,11 1,15 1,18 1.22 1,26 1,29 1,33 1,37 1,4 < 03 2,91 3,?5 3,41 3,68 3,96 4,24 4,54 5,17 5,83 6,54 7,29 8,08 8,9 9,77 10,7 11,6 12,6 13,6 14,7 15,8 17 18,2 19,4 20,7 22 23,3 24,7 26.2 27,6 29.2 133X4 у оз а 0,28 0,3 0,31 0,32 0.33 0,34 0.35 0,38 0,4 0,43 0,45 0,47 0,5 0,52 0,54 0,57 0,59 0,62 0,64 0,66 0,69 0,71 0.73 0,76 0,78 0,8 0,83 0.85 0,87 0,9 -3. по < 03 0,9 0,98 1,06 1,13 1,21 1,3 1,39 1,58 1,79 2,01 2,23 2,48 2,73 · 3 3,27 3,57 3,87 4,19 4,51 4,85 5.21 5,57 5,95 6,34 6,74 7,16 7,58 8,02 8,48 8,94 152X4,5 У 03 & 0.22 0.23 0,23 0,24 0,25 0.26 0,27 0,29 0,31 0,33 0,34 0,36 0,38 0,4 0,42 0,43 0.45 0,47 0,49 0,51 0,52 0.54 0,56 0,58 0,6 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 ft) <1 03 0,46 0,49 0,53 0,57 0.61 0,66 0,69 0,79 0 88 0,99 1,1 1,22 1,34 1,47 1,61 1,75 1,9 2,05 2 22 2,38 2,56 2,73 2,92 3,11 3,31 3,51 3,72 3.94 4,16 4,39 159X4,5 у jo *: m а 0,2 0,21 0,21 0,22 0,23 0.24 0,25 0,26 0,28 0,3 0,31 0,33 0,34 0 36 0,38 0,39 0,41 0,43 0,44 0,4b 0,48 0,49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,57 0,59 0,61 0,62 "л? •е ** <! 03 0,36 0.39 0,42 0,45 0,48 0,51 0.55 0,62 0,69 0,77 0,85 0,95 1,04 1,14 1,25 1,36 1.47 1,6 1,72 1,85 1,99 2,12 2,27 2,42 2,57 2,73 2,89 3,06 3,23 3.41 194X6 У а? 03 & 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0.25 0.26 0.27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0.33 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,42 Х> •с* < m 0,2 0,23 0,26 0,29 0,32 0,35 0,39 0,42 0,46 0,5 0,54 0.59 0.63 0,68 0,72 0,77 0,82 0,87 0,93 0,98 1,04 1,1 1,16 1,23 194X5 У as ш о 0,16 0,17 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0 31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 "as " у < со 0.19 0,21 0,24 0,27 0,3 0,33 0.36 0,4 0,43 0,48 0,51 0,55 0,59 0,64 0.68 0,73 0.77 0,82 0,87 0,93 0,98 1,04 1.1 1,16 DHXs в мм G в т/ч 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 85 90 95 108X4 у *f 03 а 1,44 1.48 1,51 1,55 1,59 1.63 1,66 1,7 1.74 1.77 1,81 1.85 1,92 1,99 2,07 2,14 2,22 2,29 2,36 2,44 2,51 2,59 2.66 < 03 30,7 32,3 33,9 35,6 37,3 39,1 40,9 42,7 44,6 46,5 48,5 50,5 54,6 58,9 63,3 67,9 72,7 77.6 82,7 87,9 93,4 98,9 104,7 133X4 у "*? 03 п 0,92 0.95 0,97 0,99 1,02 1,04 1,06 1,09 1,11 1,13 1,16 1,18 1,23 1,28 1,32 1,37 1,42 1,47 1,51 1,56 1,61 1,65 1,7 1,75 1,8 1,84 1,89 2,01 2,13 2.25 "а? < и 9,42 9,91 10.4 10.9 11,4 12 12,5 13,1 13.7 14.3 14,9 15,5 16,7 18,1 19,4 20,8 22,3 23,8 25,4 27 28.6 30,3 32.1 33,9 35,8 37,7 39,6 44,7 50,1 55,9 152X4,5 у ·§. 'аТ аз а 0,7 0,72 0 74 0,76 0,78 0,79 0,81 0,83 0,85 0,87 0,89 0,9 0,94 0,98 1,01 1,05 1,08 1,72 1,15 1,19 1,23 1,26 1,3 1,34 1,37 1,41 1,45 1.54 1,63 1,72 < 03 4,62 4,86- 5,11 5,36 5,Ь2 5,88 6,15 6,43 6,71 7 7,3 7,Ь 8,22 8,86 9,53 10,2 10,9 11,7 12,4 13,2 14,1 14,9 15,8 16,6 17,6 18,5 19,4 22 ?>4.6 27,4 159X4,5 у и ^~ 03 а 0,64 О.Ьб 0.67 0,69 0,71 0,72 0,74 0,76 0,77 0,79 0,8 0,82 0,85 0,89 0,92 0,95 0,98 1,02 1,05 1,08 1,12 1,15 1,18 1,21 1,25 1,28 1,31 1,4 1,48 1,56 *а? < 03 3,59 3,78 3,97 4,16 4,36 4,5/ 4,78 4,99 5,21 5,44 5,67 5,90 6,38 6,88 7,40 7,94 8,50 9,07 9,67 10,3 10,9 11,6 12,2 12,9 13,6 14,4 15,1 17,1 19,1 21,3 194X6 у 03 а 0,43 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,5 0,51 0,52 0,54 0,55 0/6 0,58 0,6 0,62 0,65 0,67 0,69 0,71 0,74 0,76 0,78 0,8 0,83 0,85 0,85 0.89 0,95 1 1,06 ц "а? ^3" < 03 1,29 1,36 1,43 1,5 1,57 1,65 1,72 1,8 1,88 1,96 2,04 2,13 2,3 2,48 2,67 2 86 3,06 3,27 3,48 3,7 3,93 4,17 4,41 4,66 4,91 5,17 5,44 6,14 6,89 7,67 194X5 у ?) ^" оа 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,5 0,51 0,52 0,53 0,55 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,68 0,7 0,72 0,74 0,76 0,79 0,81 0,83 0,85 0,87 0,93 0,98 1,04 < 03 1,22 1,28 1,35 1,42 1,48 1,55 1,62 1,/ 1,77 1,85 1,93 2,01 2,17 2,34 2,52 2,7 2,89 3,08 3,29 3,5 3,71 3,93 4,16 4,39 4,63 4,88 5,14 5,8 6,5 7,24 219X7 у -?> "аТ 03 а 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,4 0,41 0,42 0,43 0,44 0,46 0,47 0,49 «,51 0,53 0,54 0,56 0,58 0,6 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 0,7 0,75 0,79 0,83 ¦as 0,69 0,73 0,76 0,8 0,84 0,88 0,92 0,96 1 1,05 1,09 1,13 1,23 1,32 1,42 1,53 1,63 1,74 1,86 1,98 2,1 2,22 2,35 2,48 2,62 2,76 2,9 3,28 3,68 4,1 Продолжение 219X6 у ? "at m 51 0,34 0,35 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,41 0,42 0,43 0,45 0,'47 0,48 0,5 0,52 0,53 0,55 0,57 0,59 0,6 0,62 0,64 0,66 0,67 0,69 0,73 0,78 0,82 ч ft) *;* < 03 0,66 0,69 0,72 0,76 0,8 0,83 0,87 0,91 0,95 0,99 1,04 1,08 1,17 1,26 1,35 1,45 1,55 1,66 1,77 1,88 1,99 2,11 2,23 2,36 2,49 2,62 2,76 3,11 3,49 3,89 273X8 у ? sf 03 0,22 0,22 0,23 0.23 0,24 0,25 0,25 0,26 0,26 0,27 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,43 0,44 0,45 0,48 0,5 0,53 ~ a; < m 0,22 0,23 0,24 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,32 0,33 0,34 0,36 0,38 0,41 0,44 0,47 0,5 0,53 0,56 0,6 0,64 0,68 0,71 0,76 0,8 0,84 0,88 1 1,12 1,24 табл. 911 273X7 у "aT 03 а 0,21 0,22 0,23 0,23 0,24 0,24 0,25 0,25 0,26 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,39 0,4 0,41 0,42 0,43 0,44 0,47 0,5 0,52 ft) <J Я 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,29 0,3 0,31 0,32 0,34 0,35 0,38 0.41 0,44 0,46 0,49 0.51 0,54 0,58 0,61 0,65 0,69 0,72 0,76 0,81 0,85 0,96 1,07 1,19
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.11 Daxs в мм G в т/ч 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 190 200 210 220 230 240 250 200 270 280 290 300 310 133?4 ? в м/сек 2,36 2,48 2.6 2,72 2,84 2,95 3,07 Ah в кгс/м? м 61,9 68,3 74,9 81,9 89,1 96,7 104,6 152X4,5 ? в м/сек 1,81 1,9 1,99 2,08 2,17 2,26 2,35 2,44 2,53 2,62 2,71 2,8 2,89 2,98 3,07 3,16 Ah в кгс/м* м 30,4 33,5 36,8 40,2 43,8 47,5 51,4 55,4 59,6 63,9 68,4 73 77,8 82,7 87,8 93,1 159X4,5 ? В м/сек 1,64 1,72 1,81 1,89 1,97 2,05 2,13 2,22 2,3 2,38 2,46 2,54 2,ЬЗ 2,71 2.79 2,87 Ah в кгс/м2 м 23,6 26 28,6 31,2 34 36,9 39,9 43 46,3 49,6 53,1 56,7 60,4 64,3 68,2 72,3 194X6 ? В м/сек 1,12 1,17 1,23 1,28 1,34 1.39 1,45 1,51 1,56 1,62 1,67 1,73 1,78 1,84 1,9 1,95 2,01 2,12 2,23 2,34 2,45 2,56 2.G8 2,79 2,9 3,01 3,12 3,23 3,35 3,46 ?/? в кгс/м2 м 8,5 9,37 10,3 11,2 12,2 13,3 14,4 15,5 16,7 17.9 19,1 20,4 21,8 23,1 24,6 26 27,5 30,7 34 37,5 41,1 45 49 53,1 57,5 62 66,6 71,5 76,5 81,7 194X5 ? В м/сек 1,09 1,15 1,2' 1,25 1,31 1,36 1,42 1,47 1,53 1,58 1,64 1,69 1,75 1,8 1,85 1.91 1,96 2,07 2,18 2,29 2,4 2,51 2,62 2,73 2,84 2,95 3,05 3,16 3,27 3,38 ?/? в кгс/м? м 8.02 8,85 9,71 10,6 11,о 12,5 13,6 14,6 15,7 16,9 18,1 19,3 20,5 21,8 23,2 24.6 26 29 32,1 35,4 38,8 42,4 46,2 50.2 54,2 58,5 62,9 67,5 72,2 77,1 219X7 ? ? м/сек 0,88 0,92 0,97 1,01 1,05 1,1 1,14 1,19 1,23 1,27 1,32 1,36 1,41 1,45 1,49 1,54 1,58 1.67 1,76 1,85 1,93 2,02 2,11 2,2 2,29 2,37 2,46 2,55 2,64 2,72 Ah в кгс/м- м 4,54 5 5,49 6 6,53 7,09 7,67 8,27 8,89 9,54 10,2 10,9 11,6 12,3 13,1 13,9 14,7 16,4 18,2 20 22 24 26,1 28,4 30,7 33,1 35,6 38,2 40,8 43,6 219X6 ? в м/сек 0,86 0,91 0.95 0,99 1.03 1,08 1.12 1.16 1.21 1,25 1.29 1.34 1,38 1,42 1,47 1.51 1,55 1.64 1,72 1.81 1,9 1,98 2,07 2,16 2,24 2,33 2,41 2,5 2,59 2,67 ?/? в кгс/м? м 4,31 4,75 5.22 5,7 6,21 6,74 7.29 7.86 8.45 9,06 9.7 10,4 11 11,7 12,5 13,2 14 15,6 17,2 19 20,9 22,8 24,8 26.9 29,1 31,4 33,8 36,3 38,8 41,4 Продолжение табл. 9.11 Daxs в мм G в т/ч 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 1Ъ0 165 170 175 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 273X8 V В м/сек 0,56 0,59 0,62 0,64 0,Ь7 0,7 0,73 0,75 0,78 0,81 0,84 0.87 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,06 1,12 1,17 1,23 1,29 1,34 1,4 1.45 1,51 1,57 1,62 2,68 1,73 ?/? В кгс/м2 м 1,38 1,52 1,67 1,82 1,99 2,15 2,33 2,51 2,7 2,9 3,1 3,31 3.53 3,75 3,99 4,22 4,47 4,98 5,52 6,08 6,67 7,29 7,94 8,62 9,32 10,1 10,8 11,6 12,4 13,3 273X7 о в м/сек 0,55 0,58 0 61 0,63 0,06 0,69 0,72 0,74 0,77 0,8 0,83 0.85 0,88 0,91 0,94 0,96 0,99 1,05 1,1 1,16 1.21 1,27 1,32 1,38 1,43 1.49 1,54 1,6 1,65 1,71 ?? в кгс/м? м 1,32 1,4Ь 1,6 1,75 1.91 2,07 2,24 2,41 2,59 2,78 2,98 3.18 3,39 3,6 3,83 4,05 4,29 4,78 5,3 5,84 6,41 7 7,63 8.27 8,95 9,65 10,4 ИЛ 11,9 12,7 325X8 ? В м/сек 0,39 0,41 0,43 0 44 0,46 0,48 0,5 0,52 0.54 0,56 0,58 0.0 0,62 0,04 0,6t> 0,08 0,7 0,74 0,77 0.81 0,85 0,89 0,93 0,97 1,01 1,04 1,08 1,12 1,16 1,2 Ah в кгс/м? м 0,52 0,58 0,63 0,69 0,75 0,82 0,88 0,95 1,03 1,1 1.18 1,26 1,34 1,42 1.51 1.6 1,69 1,89 2,09 2,31 2,53 2,77 3,01 3,27 3,54 3,81 4,1 4,4 4.71 5,03 377x9 ? в м/сек 0,29 0.3 0.32 0,33 0,34 0,36 0,37 0,39 0,4 0,42 0,43 0,44 0.46 0,47 0,49 0,5 0,52 0,54 0,57 0,6 0,63 0,00 0,69 0,72 0,75 0.77 0,8 0,83 0,86 0,89 ?? в кгс/м? м 0,25 0,27 0,3 0,32 0,34 0,37 0,4 0,43 0.47 0,5 0,53 0,57 0,61 0,65 0,Ь9 0,73 0,77 0,86 0,95 1,05 1,15 1,26 1,37 1.49 1.61 1,73 1,86 2 2,14 2,28 426X10 ? в м/сек 0,22 0.24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0.34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0.4 0,43 0,45 0,47 0,49 0.51 0,54 0,56 0,58 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 Ah в кгс/м? м 0,13 0,14 0,16 0,17 0,19 0,2 0,22 0,23 0,25 0,27 0,28 0,3 0,32 0,34 0,36 0,38 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,66 0,72 0.78 0,84 0,91 0,98 1,05 1,12 1,2 426?7 ? В м/сек 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0.3 0,32 0.33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,41 0,44 0.46 0,48 0,5 0.52 0,54 0,57 0,59 0.61 0,63 0,65 0,67 Ah в кгс/м? м 0,12 0,13 0,14 0,16 0,17 0,19 0,2 0,22 0,23 0,25 0,27 0,28 0,3 0,31 0,33 0,35 0,37 0.42 0.46 0,51 0,5о 0,61 0,6? 0,72 0.78 0,84 0,9 0,97 1,04 Ы1 426x6 ? в м/сек 0,22 0.23 0,24 0,25 0.26 0,27 0.28 0,29 0,3 0,31 0.32 0,33 0.34 0,36 0.37 0,38 0,39 0.41 0.43 0,45 0.47 0,5 0,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0.65 0,67 ?? в кгс/м? м 0,12 0.13 0,14 0.15 0.17 0.18 0.2 0,21 0,23 0,24 0.26 0,27 0.29 0,31 0,33 0,34 0,36 0.41 0,45 0.5 0,54 0,59 0,65 0,7 0,76 0,82 0.88 0,95 1.01 1,08
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 121 Продолжение табл. 9.11 DHXS В ММ G в ш1ч 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 520 540 560 580 600 620 640 660 680 700 720 219X7 ? в м/сек 2,81 2.9 2,99 3,08 3,16 3,25 3,34 3,43 3,52 3,6 3,69 3,78 3,87 3,96 4,04 4,13 Ah в кгс/м? м 46,5 49,4 52,5 55,6 58,8 62,1 65,5 69 72,6 76,3 80 83,9 87,8 91,9 96 100,2 219?6 ? в м/сек 2,76 2,84 2,93 3,02 3,1 3,19 3,28 3,36 3,45 3,53 3.62 3,71 3,79 3,88 3,97 4,05 4,14 4.22 ?? в кгс/м2 м 44,1 46,9 49,8 52,8 55 9 59 62,3 65,6 69 72,5 76 79,7 83,5 87,3 91,2 95,2 99,3 103.5 273X8 ? в м/сек 1,79 1,85 1,9 1,96 2,01 2,07 2,13 2,18 2,24 2,29 2,35 2,4 2,46 2,52 2,57 2,63 2,68 2,74 2.8 2,91 3,02 3,13 3,24 3,36 3,47 3,58 3,69 3,8 3,91 4,03 ?? в кгс/м2 м 14,1 15 15,9 16,9 17,9 18,9 19,9 21 22 23.2 24,3 25,5 26,7 27,9 29,2 30,5 31,8 33,1 35.5 38,3 41,3 44,3 47,5 49,6 53 56,5 60,1 63,8 67,6 71,5 273x7 ? в м/сек 1,76 1,82 1,87 1,93 1,98 2,04 2,09 2,15 2,2 2,26 2,31 2,37 2,42 2,48 2,53 2,59 2,64 2,7 2,75 2,86 2,97 3,08 3,19 3,3 3,41 3,52 3,63 3,74 3,85 3,96 Ah в кгс/м'2 м 13,6 14,4 15.3 16,2 17,2 18.1 19,1 20,1 21.2 22.2 23,4 24,5 25,6 26.8 28 29,2 30,5 31,8 34 36,8 39,6 42,6 45,6 48.8 50,9 54,2 57,7 61,2 64,9 68,6 325X8 ? в м/сек 1,24 1,28 1,32 1,35 1,39 1,43 1,47 1.51 1.55 1,59 1 62 1.66 1,7 1,74 1.78 1,82 1,86 1.9 1.93 2,01 2,09 2.17 2,24 2,32 2,4 2,48 2,55 2,63 2,71 2,79 Ah в кгс/м2 м 5,36 5,7 6,05 6,41 6,78 7,16 7,55 7,95 8,37 8,79 9,23 9,67 10,1 10,6 11,1 11,6 12 12,6 13,1 14 1 15.3 16,4 17,6 18,8 20,1 21,4 22,8 24,2 25,6 27,1 377x9 ? в м/сек 0,92 0,95 0,97 1 1,03 1,06 1,09 1,12 1,15 1,18 1,2 1,23 1,26 1.29 1,32 1,35 1,38 1,4 1,43 1,49 1,55 1,6 1,66 1,72 1,78 1,83 1,89 1,95 2,01 2,06 Ah в кгс/м2 м 2,43 2,59 2.75 2,91 3.08 3,25 3,43 3,62 3,8 4 4,19 4,4 4,6 4,81 5,03 5,25 5,48 5,71 5,94 6,43 6,93 7,46 8 8.56 9,14 9,74 10,4 11 11.7 12,3 426?10 ? в м/сек 0,72 0,74 0.76 0,78 0,81 0,83 0,85 0,87 0,9 0.92 0,94 0.96 0,99 1,01 1,03 1,05 1,08 1,1 1,12 1,16 1,21 1,25 1,3 1,34 1,39 1,43 1,48 1,52 1,57 1,61 Ah в кгс/м? м 1,28 1,36 1,44 1,53 1,61 1,71 1,8 1,9 1,99 2,09 2,2 2,3 2,41 2,52 2.64 2,75 2,87 2,99 3,12 3,37 3,63 3,91 4,19 4,49 4,79 5,1 5,43 5,76 6,11 6,46 Продолжение табл. 9.11 в мм G m т/ч 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 520 540 560 580 600 620 640 660 680 700 720 426X7 0,7 0,72 0,74 0,76 0.78 0,81 0,83 0,85 0,87 0,89 0,91 0,94 0,96 0,98 1 1,02 1,04 1,07 1,09 1,13 1,18 1,22 1,26 1,31 1,35 1,39 1,44 1,48 1,52 1,57 4 <? !<; 1,18 1,26 1,33 1,41 1,5 1,58 1,67 1,75 1,85 1,94 2,04 2,13 2,23 2,34 2,44 2,55- 2,66 2,77 2,88 3,12 3,36 3,62 3,88 4,15 4,43 4.73 5,03 5,33 5,65 5,98 426X6 0,69 0,71 0,73 0,75 0,78 0,8 · 0,82 0,84 0,86 0,88 0,91 0,93 0,95 0,97 0,99 1,01 1,03 1,06 1,08 1.12 1,16 1,21 1,25 1,29 1,34 1,38 1,42 1,47 1,51 1,55 Cj 1,15 1,22 1,3 1,38 1,46 1,54 1,62 1,71 1,8 1.89 1,98 2,08 2,18 2,28 2,38 2,48 2,59 2,7 2,81 3,04 3,28 3,53 3,78 4,05 4,32 4,61 4,9 5,7 5.51 5,83 478X7 «| 0,55 0,57 0,58 0,6 0,62 0,63 0,65 0,67 0.69 0,7 0,72 0,74 0,75 0,77 0,79 0,81 0,82 0,84 0,86 0,89 0,93 0,96 1 1,03 1,06 1,1 1,13 1,17 1.2 1,24 «? < 2; 0,63 0,67 0,71 0,76 0,8 0,85 0,89 0,94 0,99 1,04 1,09 1,14 1,2 1,25 1,31 1,37 1,42 1,48 1,55 1,67 1,8 1,94 2,08 2,23 2,38 2,53 2,69 2,86 3,03 3,21 478x6 ? в"* 0,54 0,56 0,58 0,6 0,61 0,63 0,65 0,66 0,68 0,7 0,71 0.73 0,75 0,77 0,78 0,8 0,82 0,83 0,85 0,88 0,92 0,95 0,99 1,02 1,05 1.09 1,12 1,16 1,19 1,22 < * 0,62 0,66 0,7 0,74 0,78 0,83 0,87 0,92 0,97 1,02 1,07 1,12 1,17 1,22 1,28 1,34 1,39 1.45 1,51 1,63 1,76 1,9 2,03 2,18 2,32 2,48 2,63 2,8 2,96 3,13 529?7 -I 0,45 0,46 0,47 0,49 0,5 0,52 0,53 0,54 0,56 0,57 0,58 0,6 0,61 0,63 0,64 0,65 0.67 0,68 0,7 0,72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,86 0,89 0,92 0,95 0,97 1 »? •с м < ? 0,37 0,39 0,41 0,44 0,46 0,49 0,52 0,54 0,57 0,6 0,63 0,66 0,69 0,72 0,76 0,79 0,82 0,86 0,89 0,Ь7 1,04 1,12 1,2 1,29 1,38 1.47 1,56 1,65 1,75 1,86 529X6 0,44 0,46 0,47 0,48 0,5 0,51 0,53 0,54 0,55 0,57 0,58 0,59 0,61 0,62 0.64 0.65 0,66 0,68 0,69 0.72 0,75 0,77 0,8 0,83 0,86 0,88 0,91 0,94 0,97 0,99 0,36 0,38 0,41 0,43 0,45 0,48 0,51 0,54 0,56 0,59 0,62 0,65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,81 0,84 0,88 0.95 1,02 1,1 1,18 1,26 1,35 1,44 1,53 1,62 1,72 1,82 030X8 «I 0,49 0,51 0,53 0,55 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 0,71 4 0,36 0,39 0,42 0,45 0,48 0,51 0,55 0,58 0,62 0,66 0,7 0,74 630X7 ?; «S »*" 0,49 0,51 0,53 0,55 0,56 0,58 0,6 0,62 0,64 0,66 0,68 0,7 03 -5. 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,5 0,54 0,57 0,61 0,65 0,69 0 73
122 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.11 в мм G в т/ч 740 760 780 800 820 840 860 880 900 920 940 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 273X8 «I 4,14 4,25 4,36 4,47 Л со < * 75,5 79,6 83,9 88,3 273X7 и а 5? 4,07 4,18 4,29 4,41 ш| ¦si со < * 72,5 76,5 80,5 84,7 325X8 "8 а Ч 2,86 2,94 3,02 3,09 3,17 3,25 3,33 3,4 3,48 3,56 3,64 3,71 3,79 3,87 3,95 4,02 4,1 4,18 4,26 4,45 4,64 4,84 5,03 5,22 5,42 ¦Л со <1 * 28,6 30,2 31,8 33,5 35,2 36,9 38,7 40,5 42,4 44,3 46,2 48,2 50,2 52,3 54,4 56,6 58,8 61 63,3 69,2 75,3 81,7 88,4 95,3 102,5 377X9 "— а Ч 2,12 2,18 2,24 2,29 2,35 . 2,41 2,46 2,52 2,58 2,64 2,69 2,75 2,81 2,87 2,92 2,98 3,04 3,1 3,15 3,3 3,44 3,58 3,73 3,87 4,01 4,16 4.3 4,44 4,59 4,73 ? •С со -а * 13 13,7 14,5 15,2 16 16,8 17,6 18,4 19,3 20,1 21 21,9 22,8 23,8 24,7 25,7 26.7 27,7 28,8 31,4 34,2 37,1 40,2 43,3 46,6 50 53,5 57,1 60,9 64,7 426X10 »1 ~-— a SS 1,66 1,7 1,75 1,79 1,84 1,88 1,93 1,97 2,02 2,06 2,11 2,15 2,2 2,24 2,29 2,33 2,38 2,42 2,46 2,58 2,69 2,8 2,91 3,03 3,14 3,25 3,36 3,47 3,59 3,7 4 < « 6,82 7,2 7,58 7,97 8,38 8,79 9,22 9.65 10,1 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15,1 16,5 17,9 19,5 21,1 22,7 24,4 26,2 28 29 9 31,9 35,9 426X7 ¦8 а Ч 1,61 1,65 1,7 1,74 1,78 1,83 1,87 1,91 1,93 2 2,05 2,09 2,13 2,18 2,22 2,26 2,31 2,35 2,39 2,5 2,61 2,72 2,83 2,94 3,05 3,16 3,26 3,37 3,48 3,59 ¦а со < * 6,32 6,65 7,02 7,38 7,76 8,14 8,53 8,93 9,34 9,76 10,2 10,6 11,1 11,5 12 12,5 13 13,5 14 15,3 16,6 18 19,5 21 22,6 24,3 26 27,7 29,5 31,4 426X6 и «.8 а Ч 1,59 1,64 1,68 1,72 1,77 1,81 1,85 1,9 1,94 1,98 2.03 2.07 2,11 2,16 2,2 2,24 2,28 2,33 2,37 2,48 2,59 2,69 2,8 2,91 3,02 3,12 3,23 3,34 3,45 3,55 с? Со •С го < У 6,16 6,5 6,84 7,2 7.56 7,94 8,32 8,71 9,11 9,52 9,94 10,4 10,8 11,2 11,7 12,2 12,6 13,1 13,6 14,9 16,2 17,6 19 20,5 22 23,6 25,3 27 28,8 30,6 478X7 -8 а ^ 1,27 1.3 1.34 1,37 1,41 1,44 1,48 1,51 1,54 1,58 1,61 1,65 1,68 1,72 1,75 1,78 1,82 1,85 1.89 1,97 2,06 2,14 2,23 2,32 2,4 2,49 2,57 2,66 2,74 2,83 •?; >\) 3,39 3,57 3,76 3,96 4,16 4,36 4,57 4,79 5,01 5,23 5,46 5,7 5,94 6,18 6,43 6,69 6,95 7,21 7,48 8,18 8.9 9,66 10.4 11,3 12,1 13 13,9 14,9 15,8 16,8 478X6 а ?? 1,26 1,29 1.33 1,36 1,39 1,43 1.46 1,5 1,53 1,56 1,6 1,63 1,67 1,7 1,73 1,77 1,8 1,84 1,87 1,96 2,04 2,13 2,21 2,3 2,38 2,47 2,55 2,64 2,72 2,81 3,31 3,49 3,68 3,87 4,06 4,27 4,47 4,68 4,9 5,12 5.34 5,57 5.81 6,05 6,29 6,54 6,79 7,05 7,31 7,99 8,71 9.45 10,2 11 11,8 12,7 13,6 14,5 15,5 16,5 Продолжение табл. 9.11 ? MM G в т/ч 740 760 780 800 820 840 860 880 900 920 940 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 529X7 и а ^ 1,03 1,06 1,09 1*14 1,17 1,2 1,23 1.25 1.28 1.31 1,34 1,36 1,39 1,42 1,45 1,48 1,5 1,53 1,6 1,67 1,74 1.81 1.88 1,95 2,02 2,09 2,16 2,23 2,3 4 .«^ 1,96 2,07 2,18 2,29 2,41 2,53 2,65 2,77 2,9 3.03 3,16 3,3 3,44 3,58 3,72 3.87 4,02 4,17 4,33 4,73 5,15 5,59 6,05 6,52 7,01 7,52 8,05 8,6 9,16 9,74 529?6 ? a ?? 1,02 1,05 1,08 Ы1 1,13 1,16 1,19 1.22 1,24 1,27 1,3 1,33 1,35 1,38 1,41 1,44 1,47 1,49 1,52 1,59 1,66 1,73 1,8 1,87 1.93 2 2,07 2,14 2,21 2,28 ?| *?? го < ьг 1,92 2.03 2,13 2,24 2,36 2,47 2,59 2,72 2,84 2,97 3,1 3,23 3,37 3,51 3,65 3,79 3,94 4,09 4,24 4,64 5,05 5,48 3,93 6,39 6,87 7,37 7,89 8,42 8,98 9,55 630X8 а 5; 0,73 0,74 0,76 0,78 0,8 0,82 0,84 0,86 0,88 0,9 0,92 0,94 0,95 0,98 1 1.02 1,04 1,06 1,08 1,13 1.18 1,22 1,27 1,32 1,37 1,42 1,47 1,52 1,57 1,62 <i ^ 0,78 0,82 0,87 0,91 0,96 1 1,05 1,1 1,15 1,21 1,26 1,31 1,37 1,42 1,48 1,54 1,6 1,66 1,72 1,88 2,05 2,25 2,41 2,6 2,79 2,99 3,2 3,42 3,65 3,88 630X7 a ?? 0,72 0,74 0,76 0,78 0,8 0,82 0,84 0,86 0,88 0,9 0,92 0,93 0,95 0,97 0,99 1,01 1,03 1,05 1,07 1,12 1,17 1,22 1,27 1,31 1,36 1,41 1,46 1,51 1,56 1,61 <3 Si 0,77 0,81 0,85 0,9 0,94 0,99 1,04 1,08 1,13 1,19 1,24 1,29 1,34 1,4 1,46 1,51 1,57 1,63 1,69 1,85 2,02 2,19 2,37 2,55 2,74 2,94 3,15 3,36 3.58 3,81 720X9 «| a 4 0,55 0,57 0,58 0,6 0,61 0,63 0,64 0,66 0,67 0,69 0,7 0,72 0,73 0,75 0,76 0,78 0,79 0,81 0,82 0,86 0,9 0,94 0,97 1,01 1,05 1,09 1.12 1,16 1,2 1,24 c? Co < !<? 0,39 0,41 0,43 0,45 0,47 0,5 0,52 0,55 0,57 0,6 0,62 0,65 0,68 0,71 0,73 0,76 0,79 0,82 0,85 0,93 1,02 1,1 1,19 1,29 1,38 1,49 1,59 1,7 1,81 1,92 720X8 0,55 0.57 0,58 0,6 0.61 0,63 0,64 0,66 0,67 0,69 0,7 0,72 0,73 0,75 0,76 0,78 0,79 0,8 0,82 0,86 0,89 0,93 0,97 1,01 1,04 1,08 1,12 1,16 1,19 1,23 »? «si со <J « 0,38 0,4 0,42 0,45 0,47 0,49 0,51 0,54 0,56 0,59 0,61 0,64 0,67 0,7 0.72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,92 1 1,09 1.18 1,27 1,36 1.46 1,57 1,67 1,73 1,89 720?7 a a* 0,55 0,56 0,58 0,59 0,61 0,62 0,64 0,65 0,67 0,68 0,7 0,71 0,73 0,74 0,76 0,77 0,79 0,8 0,82 0,85 0,89 0.93 0,96 1 1,04 1,07 1.11 1.15 1.19 1,22 CO -a tu < u 0,38 0,4 0,42 0,44 0,46 0,48 0,51 0,53 0,56 0,58 0,61 0,63 0,66 0,69 0,71 0,74 0,77 0,8 0,83 0,91 0,99 1,07 1,16 1,25 1,34 1,44 1,54 1.65 1.76 1,87 820X9 ¦8 0,42 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,59 0,6 0,61 0,62 0,63 0,66 0,69 0.72 0,75 0,78 0,8 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 4 .с ?> <J id 0,19 0,2 0,21 0,23 0,24 0,25 0,26 0.27 0,29 0,3 0,31 0,32 0,34 0,35 0,37 0,38 0.4 0,41 0,43 0,47 0,51 0,55 0,59 0,64 0,69 0,74 0,79 0,85 0,9 0.96 820X8 ¦8 a ^ 0,42 0,43 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0.5 0,51 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,61 0,62 0,63 0,66 0,69 0,71 0,74 0.77 0,8 0,83 0,86 0,89 0,91 0,94 Co" -si ro < a 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,31 0,32 0,33 0,35 0,36 0,38 0,39 0,41 0,42 0,46 0,5 0,54 0,59 0,63 0,68 0.73 0,78 0,83 0,89 0.95
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 123 X s в мм а· ра О 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000 2100 2200 2300 . 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4200 4400 4600 377X9 со 4,87 5,02 5,16 5,3 5,45 5,59 Ч Л ft) < * 68,7 72,8 77 81.4 85,8 90,4 426X10 Si ? 3,81 3,92 4,03 4,15 4.26 4,37 4,48 4,71 4,93 5,15 5,38 5,6 5,83 6,05 6,27 6,5 со Л. < « 36 38,2 40,4 42,6 45 ??? 49,8 55 60,3 65,9 71,8 77,9 84,2 90 8 97,7 104,8 426X7 со а 3,7 3,81 3,92 4,03 4,13 АЛА 4.35 4,57 4,79 5 5,22 5,44 5,66 5,88 6,09 6,31 6,53 ?! 33,3 35,3 37,4 39,5 41,6 43,9 46,1 50.9 55,8 61 66,5 72,1 78 84,1 90,4 97 103,8 426X6 1 CQ 3,66 3,77 3,88 3,99 4,09 4,2 4,31 4,53 АЛА 4,96 5,17 5,39 5,6 5,82 6,03 6,25 6,47 •С м 32,5 34,4 36,4 38,5 40.6 42,8 45 49,6 54,4 59,5 64,8 70,3 76 82 88,2 94,6 101,2 478X7 и/сек со а 2,92 3 3,09 3,17 3,26 3,35 3,43 3,6 3,77 3,95 4,12 4,29 4,46 4,63 4,8 4,98 5,15 5,32 5,49 5,66 5,83 6 6,18 6,35 6,52 6,69 6,86 7,21 < « 17,9 18,9 20 21,2 22,3 23,5 24,7 27,3 29,9 32,7 35,6 38,6 41,8 45.1 48,5 52 55,6 59,4 63,3 67,3 71,5 75,7 80,1 84,6 89,3 94 98,9 109,1 478X6 п/сек а а 2,89 2,98 3,06 3,15 3,23 3,32 3,4 3,57 3,74 3,91 4,08 4,25 4,42 4,59 4,76 4,93 5,1 5,27 5,44 5,61 5,78 5,95 6,12 6,29 6,46 6,63 6,8 7,14 < ч 17,5 18,5 19,6 20,7 21,8 23 24,2 26,7 29,3 32 34,8 37,8 40,9 44,1 47,4 50,8 54,4 58,1 61,9 65,8 69,9 ТАЛ 78,3 82,8 87,3 91,9 96,7 126,6 529X7 са а 2.37 2,44 2,51 2,58 2,65 2,72 2,79 2,92 3,06 3,2 3,34 3,48 3,62 3,76 3,9 4,04 4,18 4,32 4,46 4,6 4,74 4,87 5,01 5,15 5,29 5,43 5.57 5,85 6,13 6,41 са-3. < ь; 10,3 И 11,6 12,2 12,9 13,6 14,3 15,8 17,3 18,9 20,6 22,4 24,2 26,1 28,1 зол 32,2 34,4 36,6 39 41,4 43,8 46,4 49 51,7 54,4 57,3 63,1 69,3 75,7 Продолжение 529x6 1 а 2,35 2,42 2,49 2,56 2,ЬЗ 2,69 2,76 2,9 3,04 3,18 3,32 3,45 3,59 3,73 3,87 4,01 4,15 4,28 4,42 4,56 4,7 4,84 4,97 5,11 5,25 5,39 5,53 5,8 6,08 6,35 ц il 10,1 10,7 11,4 12 12,7 13,3 14 15,5 17 18,6 20,2 21,9 23,7 25,6 27.5 29,5 31,6 33,7 35,9 38,2 40,5 43 45,4 48 50,6 53,3 56,1 61,9 67,9 74,2 630X8 "si" ш 1,67 1,71 1,76 1,81 1,86 1,91 1,96 2,06 2,16 2,25 2,35 2,45 2.55 2,65 2,74 2,84 2,94 3,04 3,14 3,23 3,33 3,43 3,53 3,63 3,72 3,82 3,92 4,11 4,31 4,51 Ah ? кгс/а 4,12 4,36 4,61 4,87 5,14 5,42 5,7 6,28 6,89 7,53 8,2 8.9 9,63 10,4 11,2 12 12,8 13,7 14,6 15,5 16.4 17,4 18,5 19,5 20,6 21,7 22,8 25,1 27,6 ЗОД табл. 9.11 630X7 ?/сек -л Ш 1,65 1,7 1,75 1,8 1,85 1,9 1,95 2,04 2.14 2,24 2,34 2,43 2,53 2,63 2,73 2,82 2,92 3,02 3,11 3,21 3,31 3,41 3,5 3,6 3,7 3,8 3,89 4,09 4,28 4,48 ч •е"й < ь; 4,05 4,29 4,54 4,79 5,05 5,32 5,6 6,18 6,78 7,41 8,07 8,75 9,47 10,2 11 11,8 12,6 13.5 14,3 15.2 16,2 17.2 18,1 19,2 20,2 21,3 22,4 24,7 27,1 29,6 Продолжение табл. 9.11 DHXs в мм G в пг/ ч 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000 2100 2200 2300 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4200 4400 4600 720X9 ? в м/сек 1,27 1,31 1,85 1,39 1.42 1,46 1,5 1,57 1,65 1,72 1,8 1,87 1,95 2,02 2,1 2,17 2,25 2,32 2,4 2,47 2,55 2,62 2,7 2,77 2,85 2.92 3 3,15 3,3 3,45 Ah в кгс/м* м 2,04 2,16 2,29 2,42 2,55 2,69 2,83 3,12 3,42 3,74 4,07 4,42 4,78 5.15 5,54 5,94 6.36 6,79 7,23 7,69 8.17 8,65 9,16 9,67 10,2 10.7 11,3 12,5 13,7 14,9 720X8 ? в м/сек 1,27 1,3 1,34 1,38 1,42 1,45 1,49 1,57 1,64 1.71 1,79 1,86 1,94 2,01 2,09 2.'б 2,24 2,31 2,38 2,46 2,53 2,61 2,68 2,76 2,83 2,91 2,98 3,13 3.28 3,43 ?? в кгс/м? м 2,01 2,13 2.25 2,38 2,51 2,65 2,78 3,08 3.37 3.68 4,01 4,35 4,7 5,07 5,46 0,85 6,26 6,69 7,13 7,58 8.05 8,53 9,02 9,53 10 10,6 11,1 12,3 13,5 14,7 720X7 V В м/сек 1 26 1,3 1,33 1,37 1,41 1,45 1,48 1.56 1,63 1,7 1,78 1,85 1,93 2 2,07 2,15 2,22 2,3 2,37 2,45 2.52 2,59 2,67 2,74 2,82 2,89 2,96 3,11 3,26 3,41 Ah в кгс/м% м 1,98 2,1 2.22 2,35 2,48 2,61 2,74 3,02 3,32 3,63 3,95 4,29 4,64 5 5,38 5,77 6,17 6,54 7,02 7,47 7,93 8,4 8,89 9,39 9,9 \0А 11 12,1 13,3 14,5 820X9 ? В м/сек 0,98 1 1,03 1,06 1,09 1,2 1,15 1,21 1,26 1,32 1,38 1,44 1,49 1,55 1,61 1,67 1,72 1,78 1.84 1,9 1,95 2,01 2,07 2,12 2,18 2,24 2,3 2,41 2,53 2,64 Ah в кгс/м? м 1,02 1,08 1,14 1,2 1,27 1,34 1,41 1,55 1,7 1,86 2,03 2 2 2,38 2,57 2,76 2,96 3,17 3,38 3.6 3,83 4,07 4,31 4,56 4,82 5,08 5,35 5,63 6,21 6,81 7,45 820X8 ? в м/сек 0,97 1 1,03 1,06 1,09 1.11 1,'4 1,2 1.26 1,31 1,37 1,43 1,49 1,54 1,6 1,66 1,71 1,77 1,83 1,89 1,94 2 2,06 2,11 2,17 2,23 2,29 2,4 2,51 2,63 Ah в кгс/аР м 1 1,06 1,13 1,19 1,25 1,32 1,39 1,53 1,68 1,84 2 2,17 2,35 2,53 2,72 2,92 3,13 3.34 3,56 3.78 4,02 4.26 4,5 4,76 5.02 5,28 5,56 6,13 6,73 7,35 920X10 ? в м/сек 0,78 0,8 0,82 0,84 0,87 0,89 0,91 0,96 1 1,05 1,09 1,14 1,19 1,23 1,28 1,32 1,37 1,41 1,46 1,5 1,55 1,6 1,64 1,69 1,73 1,78 1,82 1,92 2,01 2,1 Ah в кгс/м2 м 0,56 0,59 0,62 0,66 0,7 0,73 0,77 0,85 0.93 1,02 1,11 1,2 1,3 1,4 1,51 1,62 1,73 1,85 1,97 2,1 2,23 2,36 2,5 2,64 2,78 2,93 3,08 3,4 3,73 4,08 920X9 ? в м/сек 0,77 0,79 0,82 0,84 0,86 0,89 0,91 0,95 1 1,04 1,09 1.13 1,18 1,23 1,27 1,32 1,36 1,41 1,45 1,5 1,54 1,59 1,63 1,68 1,73 1,77 1,82 1,91 2 2,09
124 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.11 DHXS в мм G в т/ч 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000 2100 2200 2300 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4200 4400 4600 920X9 ?? в кгс/м2 м 0,55 0,58 0,62 0.65 0,69 0,72 0,76 0.84 0,92 1.01 1,10 1,19 1,29 1.39 1,49 1,6 1.71 1,83 1,95 2,07 2.2 2,33 2,47 2,61 2,75 2,9 3,05 3,36 3,69 4,03 920X8 ? В м/сек 0,77 0,79 0,81 0,84 0,86 0,88 0.9 0,95 0,99 1,04 1,08 1.13 1,18 1,22 1,27 1,31 1,36 1,4 1,45 1,49 1,53 1,58 1,63 1,67 1,72 1,76 1,81 1,9 1,99 2,08 ?? в кгс/м* м 0.54 0,58 0,61 0,64 0,68 0,72 0.75 0,83 0,92 1 1.08 1.17 1,27 1.37 1,48 1,58 1,69 1,81 1,93 2,05 2,17 2,3 2,44 2,58 2,72 2,86 3,01 3.32 3,64 3,98 1020X11 ? в м/сек 0,63 0,65 0,67 0,69 0,7 0,72 0,74 0,78 0,82 0,85 0,89 0,93 0 96 1 1,04 1,08 1,11 1,15 1.19 1.22 1.26 1.3 1,34 1,37 1,41 1,45 1,48 1,56 1,63 1.71 ?? в кгс/м* м 0,32 0.34 0.36 0,38 0.41 0.43 0,45 0,49 0,54 0,59 0,65 0,7 0,76 0,82 0,88 0,94 1,01 1.08 1,15 1,22 1,3 1,37 1.45 1,54 1,62 1,71 1,8 1,98 2,17 2,37 1020X10 ? в м/сек 0.63 0,65 0,66 0,68 0.7 0.72 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 0,92 0,96 1 1,03 1,07 1.11 1,15 1,18 1,22 1,26 1,29 1,33 1,37 1,4 1,44 1,48 1,55 1,63 1,69 ?? в кгс/м2 м 0.32 0,34 0,36 0,38 0,4 0.42 0,44 0,49 0,54 0,59 0,64 0,69 0,75 0.81 0,87 0,93 1 1,07 1,14 1.21 1,28 1,36 1,44 1,52 1,6 1,69 1,78 1,96 2,15 2,35 1020X8 ? в м/сек 0,62 0.64 0.66 0,68 0,7 0,71 0,73 0,77 0.81 0,84 0,88 0,92 0,95 0,99 1,03 1,06 1,1 1,14 1,17 1,21 1,25 1,28 1,32 1,36 1,39 1.43 1.47 1.54 1,61 1,69 ?? в кгс/м2 м 0,31 0.33 0,35 0,37 0,39 0.41 0,44 0,48 0,53 0.58 0.63 0.68 0 74 0,79 0,85 0,91 0,98 1,05 1,11 1,18 1.26 1,33 1,41 1,49 1,57 1,65 1,74 1,92 2,11 2,3 1220X12 о в м/сек 0.44 0.45 0.46 0,48 0.49 0.5 0.51 0,54 0,57 0,59 0,62 0,65 0,67 0,7 0,72 0,75 0,77 0,8 0,83 0,85 0,88 0,9 0.93 0,96 0,98 1.01 1.03 1,08 1,14 1,19 ?? в кгс/м* м 0,13 0.13 0.14 0,15 0,16 0,17 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,32 0.34 0.37 0,39 0,42 0,45 0.47 0.5 0,53 0.57 0,6 0,63 0,66 0,7 0,77 0,84 0,92 1220X9 ? в м/сек 0,43 0,45 0,46 0,47 0.49 0.5 0,51 0,54 0.56 0,59 0,61 0.64 0,66 0,69 0,72 0,74 0,77 0,79 0,82 0,84 0,87 0,89 0,92 0,95 0,97 1 1,02 1,07 1,12 1,17 ?? в кгс/м1· м 0,12 0.13 0,14 0,15 0,15 0 16 0.17 0,19 0,21 0,22 0,24 0,27 0,29 0,31 0,33 0,36 0,38 0,41 0,44 0.46 0,49 0,52 0,55 0,58 0,61 0,65 0,68 0,75 0,82 0,9 Продолжение табл 9.11 DHX X s в мм G в т/ч 4800 5000 5200 5400 5600 5800 6000 6200 6400 6600 6800 7000 7200 7400 7600 7800 8000 8200 8400 8600 8800 9000 9200 9400 9600 9800 ЮГОО 10500 11000 11500 630X8 ? в м/сек 4,7 4,9 5,09 5,29 5.49 5,68 5,88 6,07 6,27 6,47 6,66 6,86 7,05 7,25 7,45 7,64 7,84 8,03 8,23 ?? в кгс/м2 м 32,8 35,6 38,5 41,5 44,7 47,9 51,3 54,7 58,3 62 65,9 69,8 73,8 78 82,3 86,7 91,2 95,8 100,5 630X7 ? В м/сек 4,67 4,87 5,06 5,26 5,45 5,65 5,84 6,04 6,23 6,42 6,62 6,81 7,01 7,2 7,4 7,59 7,79 7,98 8,18 8,37 ?? в кгс'м* м 32,3 35 37,9 40,8 43,9 47,1 50,4 53,8 57,4 61 64,7 68,6 72,6 76,7 80,9 85,2 89,6 94,2 98,8 103,6 720X9 ? В м/сек 3.6 3,75 3,9 4,05 4,2 4,35 4,50 4,65 4,8 4.95 5,1 5,25 5,4 5,55 5,7 5,85 6 6.15 6,3 6,45 6,6 6,75 6,9 7,05 7,2 7,35 7,5 ?? в кгс/м2 м 16,3 17.7 19,1 20,6 22,2 23,8 25,4 27,2 28,9 30.8 32,7 34,6 36.6 38,7 40,8 43 45,2 47,5 49,8 52,2 54,7 57.2 59,8 62,4 65,1 67,8 70,6 720X8 ? В м/сек 3,58 3,73 3,88 4,02 4,17 4,32 4,47 4,62 4,77 4,82 5,07 5,22 5,37 5,51 5,66 5.81 5,96 6,11 6,26 6,41 6.56 6,71 6,86 7,01 7,15 7.3 7.45 ?? в кгс/??1 м 16 17,4 18,8 20.3 21,8 23,4 25,1 26,8 28,5 30,3 32,2 34.1 36,1 38,1 40,2 42,3 44,5 46,8 49,1 51,5 53,9 56,4 58,9 61,5 64,1 66,8 64,6 720X7 ? в м/сек 3,56 3,71 3,85 4 4,15 4,3 4,45 4,59 4,74 4,89 5,04 5,19 5,34 5,48 5,63 5,78 5,93 6,08 6,22 6,37 6,52 6,67 6,82 6,97 7.11 7,26 7,41 ?? в кгс/м* л 15,8 17,1 18,5 20 21,5 23,1 24,7 26,4 28,1 29,9 31.7 33,6 35,5 37,5 39,6 41,7 43,9 46,1 48,4 50,7 53,1 55,5 58 60,6 63,2 65,9 68,6 820X9 ? В м/сек 2.76 2,87 2,99 3,1 3,22 3,33 3,45 3,56 3,68 3,79 3,9 4,02 4,13 4,25 4,36 4,48 4,59 4,71 4,82 4,94 5,05 5,17 5,28 5,4 5,51 5.63 5,74 6,03 6,32 6,6 ?? в кгс/м2м 8,11 8,8 9,52 10,3 11 11,8 12,7 13,5 14,4 15,3 16,3 17,2 18,2 19,3 20,3 21,4 22,5 23,7 24,8 26 27,3 28.5 29,8 31,1 32,4 33,8 35,2 38,9 42,6 46,5 820X8 о в м/сек 2,74 2,86 2,97 3,09 3,2 3,31 3,43 3,54 3,66 3,77 3,88 4 4,11 4,23 4,34 4,46 4,57 4,69 4,8 4,91 5,03 5,14 5,26 5,37 5,49 5,6 5,71 6 6,25 6,54 ?? в кгс/м2м 8 8^э8 9, да 10, 10,9 11,7 12,5 13,4 14,2 15,1 16.1 17 18 19 20,1 21 1 22,2 23,4 24,5 25,7 26.9 28,1 29,4 30,7 32 33,4 34,7 38,3 41,5 45,3 920X10 ? в м/сек 2,19 2,28 2,37 2,46 2,55 2.64 2,74 2,83 2,92 3,01 3,1 3,19 3,28 3,37 3,47 3,56 3,65 3,74 3,83 3,92 4,01 4,1 4,2 4,29 4,38 4,47 4.56 4,79 5,02 5,24
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 125 Продолжение табл. 9.11 DHX X s в мм G в т/ч 4800 5000 5200 5400 5600 5800 6000 6200 6400 6600 6800 7000 7200 7400 7600 7800 8000 8200 8400 8600 8800 9000 9200 9400 9600 9800 10000 10500 11000 11500 920X10 ДА в кгс/м2л< 4,44 4,82 5.21 5,62 6,04 6,48 6,93 7,4 7,89 8,39 8,91 9.44 9.98 10,5 11,1 11,7 12,3 13 13,6 14,2 14,9 15.6 16.3 17 17,8 18,5 19,3 21,2 23,3 25,5 920X9 ? В м/сек 2,18 2,27 2,36 2,45 2,54 2,63 2.72 2,81 2,91 3 3 09 3,18 3,27 3,36 3,45 3,54 3,63 3,72 3,81 3,9 4 4,09 4,18 4,27 4,36 4,45 4,54 4,77 4,99 5,22 ДА в кгс/м2 м 4,39 4.76 5,15 5,55 5,97 6,4 6.85 7,32 7.8 8,29 8,8 9,33 9,87 10,4 11 11.6 12,2 12,8 13,4 14,1 14,7 15,4 16,1 16,8 17,5 18,3 19 21 23 25,2 920X8 ? В м/сек 2,17 2,26 2,35 2,44 2,53 2,62 2,71 2,8 2,89 2,98 3,07 3,16 3,25 3,34 3,44 3,53 3,62 3,71 3,8 3,89 3,98 4,07 4,16 4,25 4,34 4,43 4,52 4,75 4,97 5,2 ДА в кгс/м2 м 4,34 4,7 5,09 5,49 5,9 6,33 6,78 7,23 7,71 8,2 8,7 9,22 9,76 10,3 10,9 11,4 12 12,7 13,3 13,9 14,6 15.2 15,9 16,6 17,3 18,1 18,8 20,7 22,8 24,9 1020X11 ? в м/сек 1,78 1,85 1,93 2 2,08 2.15 2,23 2,3 2,37 2.45 2,52 2,6 2,67 2,74 2,82 2,89 2.97 3,04 3,12 3,19 3,26 3,34 3.41 3,49 3,56 3,63 3 71 3,89 4,08 4.26 ДА в кгс/лР м 2,59 2,81 3,03 3,27 3,52 3,78 4,04 4,31 4,6 4,89 5,19 5,5 5.82 6.15 6,48 6,83 7,18 7,55 7,92 8,3 8,69 9.09 9,5 9,92 10,3 10,8 11,2 12,4 13,6 14.8 1-020X10 ? в м/сек 1,77 1,85 1,92 1,99 2,07 2,14 2,22 2,29 2,36 2,44 2.51 2.59 2.66 2,73 2,81 2 88 2,95 3,03 3.1 3.18 3,25 3,32 3,4 3,47 3,55 3,62 3.69 3,88 4,06 4,25 ДА в кгс/м? л» 2,56 2,78 3 3,24 3,48 3,74 4 4,27 4,55 4.84 5,14 5,44 5 76 6,08 6,41 6,76 7,11 7,47 7,84 8,21 8,6 9 9,4 9,81 10.2 10,7 11,1 12,2 13,4 14.7 1020X8 ? В м/сек 1,76 1,83 1,91 1,98 2,05 2,13 2,2 2,27 2,35 2,42 2,49 2,56 2.64 2,71 2,78 2,86 2,93 3 3,08 3,15 3.22 3,30 3,37 3,44 3,52 3,59 3,66 3,85 4,03 4,21 ДА в кгс/м2 м 2,51 2.72 2,94 3,17 3,41 3,66 3,92 4,18 4,46 4,74 5,03 5,33 5,64 5,96 6,28 6,62 6,96 7,31 7,68 8,04 8,42 8,81 9.21 9,61 10 10.4 10,9 12 13,2 14,4 1220X12 ? В м/сек 1,24 1,29 1,34 1,39 1,45 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7 1,76 1,81 1,86 1,91 1,96 2,01 2,07 2,12 2,17 2,22 2,27 2,32 2,38 2.43 2,48 2,53 2,58 2,71 2,84 2,97 ДА в кгс/м^м 1 1,09 1,18 1,27 1,37 1,47 1.57 1,68 1,79 1.9 2,02 2,14 2,26 2.39 2,52 2,65 2,79 2,93 3.08 3,23 3,38 3,53 3,69 3,85 4,02 4,19 4,36 4,81 5,28 5,77 1220X9 ? в м/сек 1,23 1,27 1,33 1,38 1,43 1,48 1,53 1,59 1,64 1,69 1,74 1,79 1,84 1,89 1,94 1,99 2,05 2,1 2,15 2,2 2.25 2,3 2,35 2.4 2,45 2,51 2,56 2,68 2,81 2,94 ДА в кгс/м^м 0,98 1,06 1.14 1 23 1,33 1,43 1,53 1,63 1,74 1,85 1,96 2,08 2,2 2,33 2,49 2,59 2,72 2,86 3 3,14 3,29 3,44 3,6 3,75 3,92 4.08 4,25 4,68 4,14 5,62 Примечание. Жирной линией обозначена граница между переходной и квадратичной областью. При значениях удельных весов, эквивалентных шерохова- шероховатостей и внутренних диаметров труб, отличающихся от приня- принятых при составлении таблиц и номограмм, величины Дй, о и /э> полученные по таблицам и номограммам, пересчитывают по следующим формулам: а) при значениях удельных весов т'^Т: ДА' = ДА —— кгс/м? м; 7' ?' = ? —— м/сек, тг' (9.23) (9.24) б) при значениях эквивалентных шероховатостей k +k э э ориентировочно: ДЛ' = Значения (9.25) (9.26) приравнивают и определяют по табл. 9.14. Для пересчета с таблиц и номограмм, составленных при зна- значениях эквивалентной шероховатости, ftg=0,5 мм: ДА' = ? ДА кгс\м* м; (9.27) (9.28) где ? — коэффициент, принимаемый по табл. 9.15; в) при значениях внутренних диаметров труб D1+D : В В ¦D 15,25 ДА' «* ДА I —=- кгс/м2 м; (9.29) Ds ?' ю ?, I _5_ | MjceK-t (9.30) D_ 1,25 ¦и, (9.31) Для облегчения расчетов на рис. 9.8 дан график для опре- опреть деления значений | | в степенях 5,25; 2 и 1,25. При расчетных расходах теплоносителя, выходящих за пре- дело! табличных величин, можно найти значения Д А и ? по этим таблицам для условного расхода теплоносителя, увеличен- увеличенного или уменьшенного в ? раз: если условная нагрузка увеличена в л раз против требуе- требуемой, то соответствующие ей табличные значения о и ? ? надо уменьшить, скорость в ? раз, а сопротивление трения в л2 раз; если условная нагрузка уменьшена в ? раз, то значение ? и ? А надо увеличить: скорость в л раз, а сопротивление тре- трения в п2 раз. Величину л проще всего принимать равной 10. Для промежуточных значений расходов теплоносителя зна- значения скоростей и удельных потерь давления определяют ли- линейной интерполяцией.
126 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Эквивалентные длины местных сопротивлений при &э=0,5 мм Наименование местных сопротивлений Эскизы Эквивалентные длины местных сопротивлений 32 33,5 38 42,3 44,5 45 48 Задвижка1 1X3 Вентиль: с вертикальным шпинделем 5.1 5,4 6,9 7,7 7,8 0,57 0,54 0,64 0,69 0,72 0,73 8,1 0,76 Обратный клапан: поворотный („захлопка") подъемный 0,74 0,78 0.S 1.12 1,25 1,26 4,2 5,25 6,7 6,8 1,35 7,3 Сальниковый компенсатор: односторонний двусторонний -?3—GE- Грязевик промывочный Отводы сварные одношовные с уг- углом 30° 45° 60° 90° 60' Отводы сварные под углом 90° двухшовные /?=1 D трехшовные R=l,b D
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 127 Таблица 9.12 для труб Dy =25-4-400 мм /э при наружных диаметрах труб в мм 60 0,72 8,7 0,94 2,03 10,2 - - - - - - - - 75,5 1 9 1,3 2,8 14 - - - - - - - - 76 1 9,6 1,3 2,8 14 - - - - - - - - - 88,5 1,25 10 1,5 3,5 17,5 - - - - - - - 89 1,28 10,2 1.5 3,6 17,9 - - - - - - - - 101,3 1,5 12 1,5 4,5 21 - - - - - - - - - 108 1,65 13,5 1,6 4,95 23 0,66 1,98 - - - - - - - 114 1,77 14,5 - 5,3 24,8 0,71 2,12 - - - - - - - 133 2,2 18,5 7 30,8 0,88 2,64 - - - - - - - 140 1,88 19,8 7,52 33 1,41 2,82 - - - - - - 152 2,08 22,4 8,84 36,4 1,56 3,12 52 1,04 1,56 3,64 6,76 3,64 3,12 159 2,24 24,6 9,52 39,2 1,68 3,36 56 1,12 1,68 3,92 7,28 3,92 3,36 165 2,38 26,6 10,1 41,6 1,78 3,57 59,4 1,2 1,78 4,16 7,73 4,16 3,57 194 2,9 33,4 13 50,6 2,17 4,34 72,4 1,45 2,17 5,06 9,4 5,06 4,34 219 3,36 39,5 16 58.8 2,52 5,04 84 1,68 2,52 5,9 10,9 5,9 5,04 273 3,33 - 22,2 - 3,33 6,66 111 2,22 3,33 7,8 14,4 7,8 6,7 325 | 4,17 - 29,2 - 4,17 8,34 139 2,78 4,17 9,7 18,1 9,7 8,34 377 | 4,3 - 33,9 - 5 10,1 168 3,36 5 11,8 21,8 11,8 10,1 426 4,5 - 46 - 10 12 200 4 6 14 26 14 12
128 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Наименование местных сопротивлений Эскизы Эквивалентные длины местных сопротивлений 32 33,5 38 42,3 44,5 45 48 57 Отводы сварные под углом 90°: четырехшовные, R=l D Отводы крутоизогнутые, i?=l,5?>—2D 0,29 0,3 0,38 0,43 0,48 0,48 0,52 Отводы гнутые гладкие: R>AD 0,23 0.17 0,24 0,18 0,3 0,22 0,34 0,26 0,38 0,29 0,39 0,29 0,42 0,31 Компенсаторы П-образные со свар- сварными трехшовными отводами, #=1,5 D ? Компенсаторы П-образные с круто- крутоизогнутыми отводами ./?=!,5; R=1D /X 3,1 3,1 3,5 3,7 Компенсаторы П-образные с гнуты- гнутыми гладкими отводами· R=3D /f—V 2,1 1.7 2,2 1,8 2,4 1.8 2,6 1,9 2,6 1,9 2,7 2 4,2 2,8 2,2 Компенсатор однолинзовый: без рубашки3 с рубашкой Тройник при разделении потока: проход* ответвление J 0,57 0,86 0,6 0,9 0,75 1,13 0,86 1,29 0,96 1,44 0,97 1.45 1,04 1,56 Тройник при слиянии потока: проход3 ответвление 0,86 1.14 0,9 1,2 1,13 1,5 1,29 1,72 1,44 1,92 1,45 1,94 Тройники при расходящемся потоке встречном 1,14 1,2 1,5 1,72 1.92 1,94 1,71 1,8 2,25 2,58 2,8 2,91 1,56 2.08 2,08 3,12 Переходы сварные по МН 2883—624. 0,09 0,13 0,17 0,1 0,14 0,19 0.1 0,14 0,19 0,1 0,16 0,21 1 Эквивалентную длину зацвижек с суженным проходом и направляющей трубой принимают с коэффициентом 2. 2 Эквивалентную длину двух-и трехлинзовых компенсаторов без рубашки принимают соответственно в два или три раза больше. 3 Эквивалентную длину учитывают на участке с суммарным расходом воды. 4 Эквивалентную длину учитывают на участке с меньшим диаметром.
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов Продолжение табл 9 12 19 при 60 - 0,73 0,58 0,44 - 5,5 3,7 2,6 - 1,45 2,18 2,18 2,9 2,9 4,35 0,14 0,22 0,29 наружных диаметрах труб в мм 75,5 - 1 0,8 0,6 - 6,8 4,9 2,9 - 2 3 3 4 4 6 0,2 0.3 0,4 1 » - 1 0,8 0,6 _ 6,8 4,9 3,2 - 2 3 3 4 4 6 0,2 0,3 0,4 88,5 - 1,25 1 0,75 - 7,8 5,3 3,4 - 2,5 3,78 3,78 5 5 7,5 0,25 0,38 0.5 89 - 1,28 1,02 0.76 - 7,9 5,4 3,5 - 2,55 3,82 3,82 5,1 5,1 7,65 0,26 0,38 0,51 101,3 - 1.5 1,2 0,9 - 8,8 6,1 3,6 _ - 3 4,5 4,5 6 6 9 0,3 0,0 1,5 108 - 1,65 1,32 0,98 - 9,8 6,5 3,8 5,57 0 33 3,3 4,95 4,9 6,6 6,6 9,8 0,33 0,98 1 6 114 - 1,77 1,42 1,06 - 10,3 6,9 4,3 6 0,35 3 54 5,3 5,3 7,1 7,1 10,5 0,35 1 05 1,77 133 - 2,2 1,76 1,32 - 12,5 8,4 5,Ь 7,5 0,44 4 4 6,6 6,6 8,8 8,8 13,2 0,44 1,32 2,2 140 - 2,35 1,88 1,41 - 13,1 8,4 5.7 8 0,47 4,7 7,05 7,05 9,4 9,4 14,1 0,47 1,41 2,35 | 152 3,12 2,6 2,08 1,56 16 7 14,6 9,3 6,1 8,2 0,52 5,2 7,8 7,8 10,4 10,4 15,6 0,52 1,56 2 6 159 3,36 2,8 2,24 1,68 17,6 15,4 10 6,5 8,4 0.56 5,6 8,4 8,4 11,2 11,2 16,8 0,56 1,68 2,8 165 3,57 2,97 2,38 1,78 18,5 16 10,5 6,9 8,9 0,59 5,94 8,9 8,9 11,9 11,9 17,8 0,59 1,78 2,97 | 194 4,34 3,62 2,9 2,17 22,1 19 12,6 8,4 10,1 0,72 7,24 10,9 10,9 14,5 14,5 21,7 0,72 2,17 3,62 219 5,04 4,2 3,36 2,52 24,3 23,4 14 4 9,3 10,9 0,84 8,4- 12,6 12,6 16,8 16,8 25,2 0,84 2 52 4,2 273 6,7 5,55 4,4 3,3 33 28 18 11,2 13,3 1,1 11.1 16,7 16,7 22,2 22,2 33,3 1,1 3,3 5,55 325 8,34 6,95 5,56 4,17 40 34 22 11,5 13 9 1,4 13,9 20,8 20,8 27,8 27,8 41,7 1,4 4,17 6,95 377 10,1 8,4 6,7 5,0 47 40 26 16 15.1 1,68 16,8 25 2 25,2 33,6 33,6 50.4 1 68 5 8,4 426 12 10 8 6 55 47 31 20 16 2 20 30 30 40 40 60 2 6 10
130 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 9.13 Эквивалентные длины местных сопротивлений при &э=0,5 мм для труб Dy=450-г-1200 мм Наименование местных сопротивлений Задвижка1 Обратный клапан поворотный („захлопка") Сальниковый компенсатор односторонний двусторонний Грязевик промывочный Отводы сварные одношовные с углом 30· 45· 60· 90 Отводы сварные с углом 90° двухшовные, R=ID трехшовные, R—ID трехшовные, R—l ,5D Эскизы XI ? -) . - !¦ Г— —ГП-_ -Q- ь О Эквивалентные длины местных сопротивлений / при наружных диаметрах трубы в мм 478 4,7 56 11.7 14 233 4,7 7 16,3 30,3 16,3 1Ь,3 14 529 5,3 66 13.1 15,8 262 5,3 7.9 18,4 34,2 18,4 18,4 15.8 630 5.7 89,5 16.5 19,9 331 6,6 9,9 23,2 43,1 23,2 23,2 19,9 720 6 112 19,4 23,3 388 7,8 11,7 27,2 50,4 27,2 27,2 23,3 820 6,4 133 22,8 27.4 456 9,2 13,7 32 59,4 32 32 27,4 920 6,8 158 26,3 31,6 526 10,5 15,8 36,8 68,3 36,8 36,8 31,6 1020 7.1 180 30,1 36,1 602 12 18 42,1 78,2 42,1 42,1 36,1 1220 7,5 226 37,6 45,1 752 15 22.6 52.6 97,8 52,6 52.6 45.1
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 131 Продолжение табл. 9.13 Наименование местных сопротивлений Отводы сварные с углом 90°: четырехшовные, R=ID Отводы крутоизогнутые, R=1D; R=\,5D Компенсаторы П-образные со сварными трех- шовными отводами: R=ID R=l,5D Компенсаторы П-образные с крутоизогнуты- крутоизогнутыми отводами, R=\D\ R=\,5D Компенсатор однолинзовый: без рубашки3 с рубашкой Тройник при разделении потока; проход3 ответвление Тройник при слиянии потока: проход3 ответвление Тройники: при расходящемся потоке » встречном » Переходы сварные4 (по ? ? 2883—62): F,/FQ=2 Fi/Fm- 3 fx/f9=*a Эскизы j Л л -—**- JLr ^ 1 \ Эквивалентные длины местных сопротивлений 1Э при наружных диаметрах трубы в мм 478 14 11,7 78 67 60 16,3 2,4 23,3 35 35 46.6 46,6 69,9 2,4 4,7 7 529 15,8 13,1 89 76 68 17,1 2,6 26,3 39,4 39,4 52,5 52,5 78,7 2,6 5,3 7,9 630 19,9 16,5 ПО 94 83 19,9 3,3 33,1 49,6 49,6 66.2 66,2 99,3 3,3 6,6 9,9 720 23,3 19,4 126 ПО 95 22,5 3,9 38,8 58,2 58,2 77,6 77,6 116 3,9 7,8 11,6 820 27.4 22,8 147 128 ПО 24,7 4,6 45,7 68,6 68,6 91,5 91,5 137 4,6 9,2 13,7 920 31,6 26,3 166 145 124 26,3 5,3 52,6 78,8 78,8 105 105 158 5,26 10,5 15,8 1020 36,1 30,1 188 164 140 30,1 6 60,2 90,2 90,2 120 120 181 6 12 18 1220 45,1 37,6 230 200 170 37,6 7,5 75.2 ИЗ 113 150 150 226 7,5 15 22.6 i 1 Примечание. См. сноски табл. 9. 12. *в в мм 0,05 0,05 1 Значения 0,1 1,19 0 1 V ? ,2 ,41 / Ъ и R в мм 0 1 Таблиц в .5 | 0,8 ,78 2 а 9.14 1 2,11 в 0 0 0 0 1 &в мм ,1 ,2 ,5 .8 0,05 0,841 0,707 0,562 0,5 0,473 0,1 1 0,841 0,669 0,596 0.562 kA 0,2 1.19 1 0,795 0,707 0,669 Продолжение табл. в мм 0 5 1,5 1,26 1 0,889 0,841 0,8 | 1.68 1,41 1,13 1 0,946 9.14 1 1,78 1,5 1,19 1,06 1
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 9.15 Значения коэффициента ? для пересчета удельной потери давления на трение в области квадратичного закона и эквивалентных длин местных сопротивлений при значениях эквивалентной шероховатости, отличной от &э=0,5 мм -? Д1 ?, CQ 32 38 45 57 76 89 108 , 133 159 194 219 273 325 377 426 478 529 630 720 820 920 1020 s в мм 2,5, 3; о о 2,5; 3, 3,5,'2,5, 3, 3,5 3 3,5 4 3,5; 4 4; 4 5 4; 4,5, 4,5; 5 5, 6 6, 7 7; 8, 9 8, 9, 10 9—13 5—13 5—10 6—10 6—10 7-10 7—10 7—11 8—12 0,2 0,725 0,73 0,74 0,75 0,75 0,77 0,77 0.78 0,78 0,79 0 79 0 80 0 80 0 80 0,81 0,81 0 81 0 81 0 82 0,82 0,82 0,82 0,3 0,83 0,84 0,84 0,85 0 85 0,86 0,86 0,87 0,87 0,87 0,87 0,88 0 88 0,88 0,88 0 89 0,89 0,89 0,89 0,89 0,89 0,895 0,4 0,92 0,92 0,93 0,93 0,93 0,93 0.94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0 95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,6 1,07 1,07 1.07 1,06 1,06 1.06 1,06 1,06 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,04 1,04 1,04 1,04 1,04 Значения коэффициента ? при эквивалентной шероховатости в мм 0,7 1,15 1,14 1,13 1,12 1,12 1,11 1,11 1,11 1,1 1,1 1,1 1,1 1,05 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 1,08 1,08 1,08 1,08 0.8 1,2 1,2 1,19 1,18 1,17 1,16 1,16 1,15 1,15 1,14 1,14 1,14 1,13 1,13 1,13 1,12 1,12 1,12 1,12 1,12 1,11 1Д1 0,9 1,27 1,26 1,24 1,23 1,22 1,21 1,2 1,2 1,19 1,19 1,18 1,18 1,17 1,17 1,17 1,16 1,16 1,16 1 15 1,15 1,15 1,15 1 1,33 1,31 1,30 1,28 1,27 1,26 1,25 1,24 1,23 1,23 1,22 1,21 1,21 1,2 1,2 1,2 1,19 1,19 1,18 1,18 1,18 1,17 1.2 1,44 1,42 1,4 1,38 1,35 1 34 1,33 1,32 1,31 1.3 1,28 1,28 1,27 1,27 1,26 1,25 1,25 1,25 1,24 1,24 1,23 1,23 1,4 1,55 1,52 1,49 1,47 1,43 1,42 1,4 1,38 1,37 1,36 1,35 1,34 1,33 1,32 1,32 1,31 1,3 1,3 1,29 1,29 1,23 1,28 1,6 1,65 1,61 1,58 1,55 1,51 1,49 1,47 1,45 1,44 1,42 1,41 1,4 1,39 1,38 1,37 1.36 1 Гб 1,35 1,34 1,3? 1,33 1,32 1,8 1,75 1,71 1,67 1,63 1,58 1,56 1,54 1,51 1,5 1,48 1,47 1,45 1,44 1,^3 1,42 1,41 1,4 1,39 1,38 1,38 1,37 1,36 2 1,86 1,79 1,75 171 l'b5 1 63 1 6 1,57 1,58 1 53 1,52 1 5 1425 1,47 1,46 1 45 1,45 1,43 1,43 1 42 1,41 1,4 2,2 1,95 1,88 1,82 1,78 1,72 169 1,66 1 63 1 61 1 58 157 1,55 1 53 1 52 1,505 1,495 1,49 1 47 1 46 1,45 1,45 1,44 2,4 2,04 1,97 1,91 1,85 1 79 1,755 172 1 68 1,66 1,63 1 62 1,59 1,57 1,56 1,55 153 1 53 151 1,5 1 49 1,48 1,47 2,6 2,14 2,05 1,99 1.92 1,85 1,81 1,77 1,74 1,71 1,68 1,67 1,64 1,62 1,6 1,59 1,57 1,56 1,55 1,54 1,52 1,51 1,51 2,8 2,28 2,13 2,06 2 1,91 1,88 1.8Г 1,78 1,76 1,73 1,71 1,68 1,66 1,64 1,62 1,61 1,6 1,59 1,57 1,56 1,55 1,54 3 2,32 2,21 2,14 2,06 1,97 1,93 1,88 1,84 1,81 1,77 1,76 1,72 1,7 1,68 1,66 1,64 1,63 1,61 1,6 1,59 1,58 1,57 3,2 2,41 2,29 2,21 2,12 2,03 1,99 1,9,? 1,8е 1,85 1,81 1,80 1,76 1,73 1,71 1,69 1.С8 1,67 1,65 1,63 1,62 1,61 1,6 3,4 2,5 2,37 2,28 2,19 2,09 '>,04 1,98 1Д4 1,89 1,8) 1,84 1,8 1,77 1,75 1,73 1,71 1,7 1,68 1,66 1,65 1,63 1,62 3,6 2,57 2,45 2,35 2,25 2,14 2,09 2,03 1.98 1,94 1,9 1,88 1,83 1,8 1,78 1.76 1,74 1,73 1,71 1,69 1,Ь7 1,63 1,65 3,8 2,68 2,53 2,43 2,315 2,2 2,14 2,08 2,02 1,98 1 94 1,91 1,87 1 84 1,81 1,79 1,77 1,76 1,74 1.72 1,7 1,69 1,67 4 2,78 2,6 2,5 2,38 2,25 2,2 2,13 2,07 2,02 1,98 1,95 1,91 1,87 1,85 1,82 1,8 1,79 1,76 1,745 1.73 1,71 1,7 4? ** 3_ ? »—· *** .—' __ ._. -—¦ ,-" / __. / Гг-~- ? -—j V 4 ._ / / | / t 1/ / [4 1 25 / ? / / —' / Таблица 9.16 Ведомость расчетных расходов воды потребителями для гидравлического расчета магистральных и распределительных тепловых сетей аз 0М ОМ 0,9 0,92 Ш № 0,38 1,0 1J02 W Ш 1,08 1,1 1,12 Щ 1,16 Рис. 9 8. График для определения значений °в ?5·25 ? °в ?1·25 ? db ?? № п/п 1 2 3 енплану о е % Ml М2 Потребитель Промпредприятие Микрорайон I 2 Итого Расчетный 1ленке о ? о So 62 97,5 65 224,5 расход воды в т/ч на вентиля- вентиляцию GB при 8 8 ?.? = = 'н.о 2,5 5 7,5 ячее абже- ?ё о ЕС <L> га О S ятя 40 20 20 80 ный G сумма] НО 120 90 320 При гидравлических расчетах водяных тепловых сетей удельные потери давления на трение в трубопро- трубопроводах рекомендуется принимать: для участков расчетной магистрали от источника тепла до наиболее удаленного потребителя — до 8 кгс/м2 м; для ответвления от расчетной магистрали — по располагаемому перепаду давлений, но не более 30 кгс/м2 м.
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 133 Форма таблицы и пример гидравлического расчета водяных тепловых сетей Таблица 9.17 № участков ТЭЦ-1 1—2 2-1 2—М2 1—М1 Расход воды G в т/ч 320 200 ПО 90 120 Характеристика трубы условный проход D в мм наружный диаметр X X толщина стенки в мм D X s 300 250 200 325X8 273X7 219X6 Ответвления от 175 200 194X5 219X6 Длина участка трубопровода в м по плану 1 эквива- эквивалентная местным сопротив- сопротивлениям / приведен- приведенная Основная расчетная магистраль 645 430 216 расчетной 162 377 195 130 64 840 560 280 Скорость воды на участке ? в Ml сек 1,24 1,1 0,95 магистрали (распределительные 48 113 210 490 0,98 1,03 Потеря удельная на трение Aft в кгс/м3 м 5,36 5,3 5,22 сети) 6,5 6,2 давления на участ- 'ке ДЯ = 4500 2970 1460 1368 3040 Суммарная потеря давления от ТЭЦ (или котельной) в м вод. ст. 4,5 7,47 8,93 8,838 7,51 Если при принятых удельных потерях давления на трение избыточный перепад давлений на ответвлениях от магистралей не будет полностью использован, остав- оставшийся перепад используется на вводах к потребителям в элеваторах или дросселируется шайбами. Для гидравлического расчета трубопроводов водя- водяных тепловых сетей составляют ведомость расчетных расходов воды потребителями (табл. 9.16), в которой приводятся расчетные расходы воды каждым потреби- потребителем отдельно на отопление, вентиляцию, горячее во- G-120 Микрорайон Ml 1-377 By200 щ< Ql2QQ_ ? ьзо G=90 т Микрорайон М2 Рис. 9 9 Расчетная схема магистральных и рас- распределительных водяных тепловых сетей. На схе- схеме даны: расход теплоносителя G в т/ч, длина расчетного участка / в м и условный проход тру- трубопровода ?>у в мм доснабжение и суммарные расходы, и расчетная схе- схема рис. 9.9. Если расчетные расходы воды на горячее водо- водоснабжение потребителями (см. п. 9.2) для расчета ма- магистральных, распределительных сетей и для расчета ответвлений определяют по разным формулам, то со- составляют две ведомости: одну для расчета магистраль- магистральных и распределительных сетей, другую — для расчета ответвлений к отдельным зданиям. В первую очередь рассчитывают основную расчет- расчетную магистраль от источника тепла до наиболее уда- удаленного потребителя. Рассчитывать рекомендуется по форме, приведен- приведенной в табл. 9.17, по отдельным участкам трубопровода. Пример расчета для схемы, приведенной на рис. 9.9, дан в табл. 9.17. Ведомость расчетных расходов воды дана в табл. 9.16. 9.5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОПРОВОДОВ Гидравлический расчет паропроводов производят е учетом изменения состояния пара за счет падения дав- давления при движении его по трубопроводу и падения температуры за счет потерь тепла в окружающую среду. Состояние пара принимают для каждого расчетного участка при среднем удельном весе и средней темпе- температуре на данном участке. С достаточной степенью точности средний удель- удельный вес пара на участке определяют по формуле Yep Yh + Yk кгс/м3. (9.32) где ?? и ??— удельные веса пара в начале и конце расчетного участка в кгс/м3. Падение температуры перегретого пара на участке паропровода за счет теплопотерь в окружающую среду определяют по формуле Q-10 -з ЭС, (9.33) где Q — потеря тепла в окружающую среду участком паропровода в ккал/ч; G — расчетный расход пара на участке в т/ч; ср—истинная теплоемкость перегретого пара при постоянном давлении при средних параметрах пара на участке в ккал/кг град.
134 Раздел 11. Схемы и расчеты тепловых сетей Потерю тепла в окружающую среду определяют по формуле Q = <7уд ?ср -10) I ккал/ч, (9.34) где / — длина расчетного участка в м\ <7уд—удельная потеря тепла изолированным паро- паропроводом с учетом потерь тепла арматурой, компенсаторами и опорами в ккал/м ч град (см. табл. 9.10). Удельную потерю давления на трение в паропрово- паропроводах определяют по располагаемому перепаду давления, но при скорости пара, не более приведенной в табл. 9.18. На ответвлениях к отдельным потребителям допу- допускается увеличивать скорость пара по сравнению с ве- величинами, указанными в табл. 9.18, но не более чем в 1,3 раза. Располагаемую удельную потерю давления на тре- мие определяют по формуле HP д/jp __ — кгс/м2м, (9.35) lap— приведенная длина трубопровода в м; Таблица 9.18 Рекомендуемые максимальные скорости пара в паропроводах в м/сек Условный проход труб D в мм До 200 мм Выше 200 , Перегретый пар 50 80 Насыщен- Насыщенный пар 35 60 ? — располагаемая потеря давления на тре- трение и местные сопротивления в кгс/м2. Располагаемую потерю давления на трение и мест- местные сопротивления определяют по формуле ЯР = (Рг — Ра) 104 кгс/м* м, (9.36) где Р{ и Р2 — заданные начальное и конечное давление пара в кгс/см2. Гидравлический расчет паропроводов можно про- производить по табл. 9.19 и номограммам рис. 9.10 и рис. 9.11. Значения эквивалентных длин местных со- сопротивлений даны в табл. 9.20 и 9.21. При составлении таблиц и номограмм принято: тем- температура пара *=300°С, давление пара Р=13 кгс/см2, удельный вес пара ?=1 кгс/м3 (условно), эквивалент- эквивалентная шероховатость ks =0,2 мм и динамическая вяз- вязкость ? =2,05 · 10~ 6кгс сек/м2. При значениях эквивалентных шероховатостей и внутренних диаметров труб, отличающихся от приня- принятых при составлении таблиц и номограмм, величины &h, ? и /э . полученные по таблицам или номограммам, пересчитывают по формулам (9.25), (9.26), (9.29)— (9.31). Действительные удельные потери давления на трение Л/гд и скорости пара удпри расчетном среднем удельном весе пара Yep» не равном единице, определя- определяют по формулам: Yep ? — Yep кгс/мг м; м/сек. (9.37) (9.38 Таблица 9.19 D_Xs в мм G в т/ч 0,02 0,03 0.04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,22 0,24 0.2S 0,28 0,3 0,32 0,34 0,36 0,38 0,4 0,42 Гидравлический 32X2,5 ° 9,71 14,6 19,4 24,3 29,1 34 38,8 43,7 48,6 53,4 58,3 63,1 68 72,8 77,7 82,6 87,4 92,3 97,1 107 117 126 136 146 155 165 175 185 194 204 5 * 7,0 15,2 26 40 57 77 99 127 153 185 220 258 299 343 390 441 494 550 610 738 878 1031 1195 1372 1561 1762 1976 2201 2439 2689 38X2,5 m Е> 9,75 13 16,3 19,5 22,8 26 29,3 32,5 35,8 39 42,3 45,5 48,8 52 55,3 58,5 61,8 65 71,5 78 84,5 91 97,5 104 111 117 124 130 137 s; о°а* ? < К 5,2 9,9 15,3 21,9 29 37 46 58 67 80 94 108 120 135 152 170 189 210 254 302 355 411 412 537 606 680 757 839 925 расчет паропроводов при А 44,5X2,5 И О 9,08 11,3 13,6 15,9 18,2 20,4 22,7 25 27,2 29,5 31,8 34,0 36,3 38,6 40.. 8 43*1 45,4 49,9 54,5 59 63,5 68,1 72.6 77,1 81,7 86,2 90,8 95,3 „as ? * < Si 3,7 5,6 8 10,8 14 18,8 21,5 26 31 36 42 47 53 60 67 75 83 100 117 137 158 182 207 234 262 292 323 356 45X2,5 к ? в 8,85 11,1 13,3 15,5 17,7 19,9 22,1 24,3 26,6 28,8 31 33,2 35,4 37,6 39,8 42 44,3 48,7 53,1 57,5 62 66,4 70,8 75,2 79,7 84,1 88,5 93 S! ra-S. u 3,5 5,2 7,5 10,1 13,1 16,5 20,3 24,5 28,8 34 39 45 50 57 64 70 78 94 112 128 148 170 194 218 245 273 302 332 э==0,2 мм и у= 57X3 о в м/сек 12,7 14,2 15,6 17 18,4 19,8 21,2 22.7 24,1 25,5 26,9 28,3 31,2 34 36,8 39,6 42,5 45,3 48,1 51 53,8 56,b 59.5 ,5 •a S 5,2 6,4 7,7 9,1 10,3 12,1 14 15,9 18 20 22 24 29 35 40 46,1 54 61 68 75 84 92,7 102 1 кгс/мь 76X3 ? в м/сек 8,92 9,67 10.4 11,2 11,9 12,6 13,4 14,1 14,9 16,4 17,8 19,3 20,8 22,3 23,8 25,3 26,8 28,3 29,7 31,2 5 a; < ? 1.68 2 2,27 2,38 2,6 3,3 3,65 4 4.5 5,3 6.4 7.5 9 9,8 10,2 12,8 14,2 16 17,8 19,5 89X3,5 U 4" ? ? 8,95 9,48 10 10,5 11,6 12,6 13,7 14,7 15,8 16.8 17,9 19 20 21,1 22,1 5? *5? <? ? 1,4 1,57 1.65 1,97 2,25 2.72 3,15 3,68 4,13 4,7 5,2 5,8 6.5 7? 7,8
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 135 г г I ' < f «?* «1 / / «VI— Ч; •О «чГ ^ ^ j «V/ j >: «з*0 *°* 1 Шм ^^ J / \ 4|d ч /j Чх 1 7_ / &/- У* i" 5! 2 ) S4 i- -- у ч , ?? ч Ч ч ^ / Гч ) "V ' ^ Г N 1 с / ч ^ "\ 7 7 § If ¦чЗ /_ s 2 S ?ч ? с S j Г и s — ' 1 ч у ч / ? 7 f J / ч У / j I (? 1 ч, — / ч ч i / S > у s / ч т_ V, / / ч / / / ч, ч ч ч / / 1 S ? / / / 1 J / 7 г^ |Vi / / ч / г / ч4· \ / / / 7_ ч ч ^ ?! ™ч  ч _> СЭ Q ч "ЧЧ / / / /; I 1 ч — > 1 1 j ч ч 7 А ? ? ' I I -/ I 1 ч / t 4 / j / I 4J / / 4 / 4 s / /> ч / / ( 7 700- КПП Q / s 4 ч ? ? *K 7 J 4 ч / > J / s f 1 & s 1 ч s, / -1 / / ? 4 / 7_ s r 1 1 / / / / r f A 4 j ( 4 4 > 5 s f 4 1/ J / X ,8 > ITS 1 / ' / ,4 | i / ) ^4. Si 1 s/ 1 ч / *s 4 / f 4 ч 1 j I ) \ 1 ч / s. 4 у t. \ ^4 4^ 7~ *4 ( g- ~J_ T_ 1 «^ j / J / ч ¦> / -/¦ 4 4/ > / J j ¦J ч^: / N' 14' 1 4 / / 4' / / / 1 J / / 4,4 r / is /S -y 4sl 1/ -¦j J / ч ч ? Чч У s ¦ч^ J 1 / ч 1 %, 1 - J У 4 > ч 4 / 4 «ч СЭ t. ^ j_ l_ 1 s/ / J  ' i / _ .f I ~7 1 J- ---/ J h/ 5 ,-ic- ? 7 t ? S 'чч 1С -s?-^ ' ( > 3 ч > 4 Щ 1 t I"" i s V \ i \ . ? S T-l I I J — / ^3 4?^/ " i — ^ 1 ? w щ - — ?- j 4<?4 ч V ? ' \Ч ^wl -f -j-- - -,. — 4s 4, Чч f ? 1 I - ч _ si \ I 1H MiHduy ? 1 1 s / ? r ^ j 7 4 s *4 S^ > 41 i 1 1 У 7 ¦0  ' \ si ч > ч S,4 / 4J чЧ\ J 4 ч /1 4 ч ч > ч / / 4^ 4 s 4, 4 / \j ч 4( ? / ? 1 s J С 4 - ч г 1 / ч / ч V 1 4 4 s ? ч i ч^ S ч 1 ч Ч 4 1 ч ч ч / ч / / ч Ч" / / ч ч / ч, ч S, / ч Ч 1 ч 4 1 .4. 7 % j S ч ( / ч ч ч ч 1 1 ч Is 7 k i t ? I I 4s' / / 4 >s N j 4 \ s, / i 4 4, 4?4 / / s^ sJ / 1 t. .1 J - J X / S4 1 / Ч ч / / ч >ч ч. ? ¦? / "ч^ ~7 ? "ч ч ч/ 7_ \ N / Ч X, чЧч 4^S —¦> I ? ч ч^ ч ч> ч \ Ч у У ч; j I ? ? С S > Ч/ > / ч 4 s Nil l_ 4 1 1 f f\ ч f s / V 1 ) 4 ,/ ? ч 1 s, 4 1 4 / f 1 \ 4. 1 ъ I s, 4 4 5& 'чК , ? ' 1 / ? >v 1 ' -¦--f / > S4 1 ^3?4 / f L "I ?^?4- 4k^S 7 1 ч Чч^ ^v 1 1 > 4 ^ ^ vg пс/эшои aiQHQuapi ?- W ? / Ъ J ) ^чЧ. ч^чУ is4 / 4 / / f 4) / / / ^ ч 4 / Оч I \^ ,/ _ ч 4,^ Г ч\ч_ Г ч^ sN^s / ?: ччч|/ 4>S4 1 ^ ^ \\ ч - г ЧЧ / ч 4? / 1 j ч / ч ч i ч V }¦ чч / л ч V/ / s ч ч ч -? S § Ч ч ч {:. s / 4j ч / / J / is / i4 4 / 44; 4 N 4 4 ? t ч % Is [4 ¦f 1 ч ? / ч] N ч ч^ 4 / !s 4 / 4 1 4 / ч t 4 4 4 ? / 4 1 / 4 4 / л ? ^. ¦v ( is I 44 4) r 4; f j s ¦4 / ч 4 s ч ч *¦ 4s 4 f N чч чЧ ? ? ч ч ч ч s7 У s ч ~i ч) ) 1 4 / ч ч ч ч ¦ t"» К» ¦ -» СП оо ? сч, - ^ ^; [|< S ? с t с 1 - Сэ СЭ" ра от 0,01 областью ·— о ри расходах и квадратичн ? ? ; го о> *^ О. <и II <и ^* S * и =0,2 грани паропроводов при k9 до 8 т/ч м/сек, соответствующая ге « ? "?, ; ? J ! ическ скорс ia для гидравл чена предельная . 9 10 Номограгм [рной линией обоанг
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей s о ч 4 "=t CO и ? ео ° ?' & II S | ? в <? || ? ? ?" ? ·§ II *· s ?  о. И С ю ? 5 ? ? - 1 ц ? эпиэаш dm нпыэидвд паэшои ? ? о с о Си О оо " о И з «1. S 4 ?? га ? S3 Q . Ж ^^ ее •J S s s
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 137 Продолжение табл. 9.19 ?> XS В ММ G в т1ч 44,5X2,5 45X2,5 57x3,5 76X3,5 89X3,5 108X4 133X4 152X4,5 159X4,5 0,44 0,46 0,48 0,5 0,55 0,6 0,Ь5 0,7 0.75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 1,05 1.1 1,15 1,2 1,25 1,3 1,35 1.4 1,45 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7 1,75 1.8 104 109 113 125 136 147 159 170 182 391 427 465 505 611 727 853 990 1136 1293 97,4 102 1С6 111 122 133 144 155 166 177 188 366 400 435 472 572 680 708 926 1063 1209 1365 62.3 65,1 68 70.8 77,9 85 92 99,1 106 113 120 127 135 142 149 156 163 1,7 177 184 191 198 112 123 134 145 175 209 245 284 326 371 419 469 523 579 639 701 763 834 905 979 1056 1136 32,7 34,2 35,7 37,1 40,9 44,6 48,3 52 55,8 59,5 63,2 66,9 70,6 74,4 78,1 81,8 85,5 , 89 92 96, 100 104 108 112 115 119 123 126 130 134 61,5 67,6 76,3 85,5 95,3 106 116 128 140 152 165 178 192 207 222 238 254 270 287 305 323 342 23,2 24.2 25,3 26,3 29 31,6 34,3 36,9 39,5 42,1 44,8 47,4 50 52,6 55,3 57,9 60,5 63,2 Ь5,8 68,4 71.1 73,7 76,3 79 81,6 84,2 86,9 89,5 92,2 94,8 9,5 10,1 11 13,15 15,3 18,3 21 24 27,2 30,7 34,5 38,3 42,5 46 51,4 56,2 61,2 66,4 71,8 77,4 83,2 89,3 95,6 102 109 116 123 130 138 16,3 17 17,7 19,5 21,2 23 24,8 26,6 28.3 30.1 31,9 33,b 35.4 37,2 38,9 40.7 42,5 44,3 46 47.8 49,6 51,3 53.1 50,6 58,4 60,2 62 63,7 3,42 3.8 4 4,8 5,7 6 7 7,7 9 9.8 11,2 12,7 14 15,1 17 18.5 20,1 22 24 26 28 29,5 32 34 он.г 40,6 43,1 45.6 48,4 18.1 19,3 20,4 21,5 22,7 23,8 24,9 26,1 27,2 28,3 29,5 30,6 31,7 32,9 34 35,1 36.2 37.3 38,5 39.6 40,8 3,2 3,61 4 4,41 4,9 5,32 5,9 6,4 7 7.5 8,3 9 9,5 10.1 10,6 11,3 12,1 12,9 13,7 14,6 15,2 20.8 21,6 22,5 23,4 24,7 25,1 26 26,8 27,7 28,6 29,4 30,3 31,2 3,5 3,8 4,07 4,4 4,7 5 5.32 5,ЬЗ 6,1 6,4 6.78 7,25 7,7 18,9 19,7 20,5 21,2 22 22,8 23,6 24,4 25,2 26 26,7 27,5 28,3 2,7 2,93 3,19 3,39 3,65 3,96 4,13 4,42 4,71 5 5,3 5,64 6,01 DHXS в мм G в т/ч 1,85 1,9 1,95 2 2Д 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5,2 76X3 ? в м/сек 138 141 145 149 156 164 171 178 186 193 201 208 216 223 230 238 245 253 260 в ,5 ДА кгс/М2 м 361 381 401 422 466 511 559 608 660 714 770 828 888 950 1015 1081 1150 1221 1293 89X3 ? в м/сек 97,4 100 103 105 111 116 121 126 132 137 142 147 153 158 163 168 174 179 184 190 195 200 205 211 221 232 242 253 263 274 в ,5 ДА кгсм2 м 145 153 161 170 187 206 225 245 265 287 310 333 357 382 408 435 462 491 520 550 581 613 646 680 749 822 899 978 1062 1148 108X4 ? в м/сек 65,5 67,3 69,1 70,8 74,3 77,9 81,4 85 88.5 92 95,6 99,1 103 106 ПО 113 117 120 124 127 131 135 138 142 149 156 163 170 177 184 в ДА кгс/м2 м 51 53,9 56,8 59,7 65,8 72,2 79 86 93,3 101 109 117 126 134 143 153 163 173 183 193 204 216 227 239 263 289 316 344 373 404 133x4 ? в м/сек 41,9 43 44,2 45,3 47,6 49,8 52,1 54,4 56,6 58,9 61,2 63,4 65,7 68 70,2 72,5 74,8 77 79,3 81,6 83,8 86,1 88,4 90,6 97,4 99,7 104 109 113 118 в ДА кгс м? 16 16,8 17,8 18,8 20,6 22,5 24,5 26,6 28,8 31,8 33,6 36,2 38,8 41,5 44,3 47,2 50,2 53,3 56,5 60 63,2 66,6 70.2 73,8 85,3 89,3 97,6 106 115 125 Продолжение м табл. 9.19 152X4,5 ? в м/сек 32,1 32,9 33,8 34,6 36,4 38,1 39,8 41,5 43,3 45 46,7 48,5 50,2 51,9 53,7 55,4 57,1 58,9 60,6 62,3 64,1 65,8 67,5 69,2 72,7 76,2 79,6 83,1 86,6 90 ДА в кгс/м2 м 8 8,5 9 9,51 10.35 11,2 12,2 13,3 14,4 15 5 16,7 18 19,2 20,5 21 9 23,3 24,8 26 3 27,9 29,5 31,1 32,8 34,6 36,4 40 1 44 48,1 52,4 56,9 61,5
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей DHXs в мм G в т/ч 1,85 1,9 1,95 2 2,1 2,2 2,3 2,4 2.5 2,6 2,7 2,8 2,9 3 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5,2 159X4 ? в м/сек 29,1 29,9 30,7 31,5 33 34,6 36,2 37,8 39,3 40,9 42,5 44,1 45,6 47,2 48,8 50,3 51,9 53,5 55,1 56,6 58.2 59.8 61,4 62,9 66,1 69,2 72,4 75,5 78,7 81,8 в ,5 ?? кгс/м? м 6,3 6,6 6,94 7,287 8,04 8,85 9,65 10,5 11,3 12,2 13,2 14,1 14,8 16 17,1 18,3 19,4 20,5 21,7 22,9 24,2 25,6 26,9 28,3 31,2 34,3 37,4 40,8 44,2 47,9 194X6 ? в м/сек 19,8 20,3 20,9 21,4 22,4 23,5 24,6 25.6 26,7 27.8 28,9 29,9 31 32,1 33,1 34,2 35,3 36,3 37,4 38,5 39,5 40,6 41,7 42,7 44,9 47 49,1 51,3 53,4 55,6 в ?? кес/м? м 2,32 2,42 2,68 2,7 2,95 3,22 3,51 3,8 4,19 4,44 4,79 5,2 5,5 5,9 6,3 6,7 7,1 7,52 8 8,5 8,9 9,45 9,95 10,16 11,5 12,5 13,6 14,8 16,1 17,3 194?5 ? в м/сек 19,4 19,9 20,4 20,9 22 23 24 25,1 26,1 27,2 28,2 29,3 30,3 31,4 32,4 33.5 34,5 35,6 35,5 37,6 38,7 39,7 40,8 41,8 43,9 46 48,1 50,2 5 ,3 54,4 в ?/? кгс/sJ м 2,2 2,25 2,46 2,6 2.8 3,1 3,32 3,61 3,94 4,23 4,57 4,86 5,2 5,6 5,93 6,3 6,7 7,12 7,52 8 8,5 8,9 9,4 9,8 10,8 11,9 12,9 14 15,25 16,42 219?7 ? в м/сек 20,2 21,1 21,9 22,7 23,6 24,4 25,3 26,1 27 27,8 28.6 29,5 30,3 31,2 32 32,9 33,7 35,4 37,1 38,7 40,4 42,1 43,8 в Продолжение ?/? кгс/м?- м 2.15 2,35 2,52 2,7 2,9 3,1 3,24 3,5 3,72 3,93 4,2 4,44 4,7 4,82 5,15 5,4 5,8 6,35 6,9 7,5 8,2 9 9,6 табл 9.19 219x6 ? в м/сек 20,7 21,5 22,3 2^,1 24 24,8 25,6 26,4 27,3 28,1 29 30 30,6 31,4 32,2 33 34,7 36,4 38 39,7 41,3 43 Ah в кгс/м? м 2,22 2,4 2,6 2,78 2,9 3,1 3,28 3,55 3,78 4 4,28 4,5 4,7 5 5,28 5,55 6 6,6 7,15 7,8 8,6 9,2 в мм G в т/ч 5,4 5,6 5,8 6 6,2 6,4 6,6 6,8 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10.5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 16 17 18 19 20 -? »Ч 191 198 205 212 219 227 234 241 248 266 283 301 319 108X4 <* 435 468 512 537 574 611 650 690 731 840 955 1078 1209 133X4 »? 122 127 131 1,6 140 145 150 154 159 170 181 193 204 215 227 238 249 261 272 283 295 306 317 329 340 362 385 408 430 453 и| <а и 135 145 1*5 165 177 189 201 213 226 259 295 333 374 416 461 509 558 610 664 721 780 841 904 970 1038 1181 1333 1<*94 1665 1845 152X4, ш * »sT 93,5 97 100 104 107 111 114 118 121 130 138 147 156 164 173 182 190 199 208 216 225 234 242 251 260 277 294 312 329 346 5 -I < « 66,4 71,3 76,5 81,9 87,4 93,2 99,1 105 ?? 128 146 Ib4 184 205 227 251 27* 301 328 355 384 41* 446 478 512 582 657 737 821 910 159?4 «I »a| 85 88,1 91,3 94,4 97,5 101 104 107 110 118 126 134 142 1-9 157 165 173 181 189 197 205 212 220 228 236 252 267 283 299 315 .5 с? 51,6 55.5 5ч, 5 63,7 68 72,5 77,1 81,8 86,7 99,5 ИЗ Г8 144 160 177 195 214 2 4 277 299 323 347 372 3?8 453 511 573 639 708 194X6 »§ ?»'at 57,7 59,8 62 61,1 6b,3 68,4 70,5 72,7 74.8 80,2 85,5 ?0,8 ?6.2 102 107 112 118 123 128 134 149 144 150 155 ieo 171 182 192 203 214 18, 20, 21, 24, 24, ?6, 27, 29 31 35 41 43 51 57 64 70 77 84 92 100 108 117 126 1Q5 144 164 185 208 2Ч2 257 7 1 6 1 7 3 9 7 4 1 4 9 9 1 7 6 8 4 Продолжение табг. 194X5 56,5 58,6 60,6 62,7 64,8 F,9 69 71,1 7^,2 78,4 Ь4 6 88^9 94,1 (9,3 105 ПО 115 120 1°5 141 146 141 146 152 157 167 178 188 199 20Э < * 17,7 19 ?0.4 21,8 23,3 24,8 2b,4 28 29,7 31,2 38,8 4%l 54,7 60,6 66,8 73,4 80,1 87,2 94,6 102 no 119 127 Р6 155 175 1Ь6 219 242 219X7 se 45,5 47,2 48,9 50,5 5 ,2 53,9 55,6 57,3 54 C,2 67,4 71,6 75,8 80 84,2 88,4 92,7 <6,9 101 105 ПО 114 118 122 126 135 143 152 160 It8 9.19 =3 ? 10,2 11 12 12,6 14,4 14,15 15 55,9 16,8 14,4 22 24,8 27,8 31 34,4 37,9 4 ,6 45,4 4^,5 5\7 58,1 62,6 67,3 72,2 77,3 88 99,3 111 124 137
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 139 Продолжение табл. 9.1 в мм G в т/ч 5,4 5,6 5,8 6 6,2 6,4 6,6 6,8 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 16 17 18 19 20 219x6 » «5 44,6 46,3 47,9 49,6 51,2 52,9 54,5 =!6,9 5/,8 62 66,1 70,2 74,4 7R.5 82,6 86,7 90,9 95 99,1 103 107 112 116 120 124 132 140 149 157 165 as "? < и 9,8 10,4 11,3 11,95 12,6 13,6 14,4 15,1 16 18,4 20,9 :з,б 26,5 29,5 32,7 36 39,5 43,2 47 51 55,2 59,5 61 68,7 73,5 83,6 94,4 106 118 131 273X8 28,9 30 31,1 32,2 33,2 34,3 35,4 36,4 37,5 40,2 42,9 45,6 4-i,2 50,9 гч.6 5b,3 59 61,6 64,3 67 69,7 7?,4 75 77,7 80,4 85,8 91,1 96,5 102 107 ~?? 3,31 3 42 3,66 3,92 4,16 4,14 4,7 5 5,28 6,06 6,82 7,64 8.58 9,51 10,57 11,6 12,7 13,9 15,1 16,4 17,8 19,2 20,6 22,1 23,7 26,9 30,4 34,1 37,9 42 273x7 и =>Ч 28 5 246 30.6 31,7 32,7 С3.8 34,8 35,9 Г6.9 ?9,6 42,2 44,9 '7,5 50,1 52,8 ^.4 58 60,7 63,3 66 68,6 71,2 73,9 76,5 79,2 84,4 89,7 95 100 106 < У з об 3,28 3,52 3,77 4.02 4,29 4,53 4,8 5,07 5,82 6,57 7.Г6 8,?7 9,15 10,1 11,2 12,2 13,3 14,5 15,8 17,1 18,4 19,8 21,2 22,7 25,8 29,2 32,7 36.4 40,4 325X9 у 26,3 Г8,2 30 31,9 3\8 35,7 37,6 39,4 41,3 43,2 45,1 47 48,8 50,7 52,6 ^4.5 56, ? 60,1 63,9 67,6 71,4 75,1 as и| < а 2,09 2,4 2,72 3,03 3,44 3,81 4,23 4,66 5,1 5,56 6,04 6,52 7,07 7,55 8,12 8,74 9,33 10,6 1? 13,4 15 16,6 325X8 26 27,9 29,7 31,5 33,4 35,2 37,1 38,9 40.8 42,6 44,5 46,3 48,2 50,1 51,9 53,8 55,6 59,3 fl3 65,7 70,4 74,2 =? со -5. < к: 2,02 2,31 2,62 2,96 3,?2 3,67 4,08 4,5 4,92 5,37 5,83 6,3 6,82 7.35 7,88 8,43 9 10,3 11,6 13 14,5 16 377X10 29,2 30,6 31,9 33,3 34,7 ?6 1 37,5 38,9 40,3 41,7 44,4 47,2 50 52,8 55,6 •с <« 2,16 2,37 2,6 2,79 3,02 3,11 3,52 3,77 4,05 4,31 4,91 5,5 6,16 6,85 7,55 377X9 Si ю ? 28,8 30,2 31,6 33 34,3 35,7 37,1 38,5 39,8 41,2 43,9 46,7 49,4 52,2 54,9 st m -5. ¦а Й < * 2.1 2,31 2,53 2,7 2,93 3,17 3,42 3,65 3,91 4,18 4,76 5,33 0 tc, О 6,64 7,32 Продолжение табл. 9.19 D_,XS в мм ? 0 в т/ч 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 194X6 га 224 235 246 2С6 267 278 289 299 310 321 331 342 353 363 374 385 395 406 417 427 438 449 460 470 < ? 283 310 339 369 401 434 468 503 539 577 616 657 698 741 786 831 878 926 975 1026 1078 1131 1185 1241 194X5 сек а- ра ь 220 230 240 251 261 272 282 293 303 314 324 3-5 345 3Г6 36 5 376 387 397 408 418 429 439 450 460 471 со "* < is 267 293 020 349 379 409 441 475 509 545 582 620 660 700 742 785 829 874 921 969 1018 1С68 1120 1172 1226 219x7 сек щ о й 177 185 194 202 211 219 227 236 244 253 561 270 278 286 295 303 312 320 329 337 345 354 362 371 379 387 396 404 413 421 ч в 5·. 152 166 182 198 215 232 250 269 289 309 оЗО 3F2 374 397 421 445 470 496 523 ? 50 578 6Г6 635 665 696 727 7Е9 792 825 859 219?6 'сек Щ в 173 182 190 198 207 215 223 231 2? 248 2Е6 264 273 281 289 297 306 314 322 330 339 347 355 364 372 380 388 397 4С5 413 < ье 144 158 173 188 204 221 2S8 256 275 294 314 334 356 377 400 423 447 472 497 522 549 576 604 632 661 691 721 752 784 816 273X8 'сек щ со 113 118 123 129 134 139 145 1Е0 155 161 166 172 177 182 188 193 198 204 209 214 220 225 230 236 241 247 252 257 263 268 Ч ю^ 5S 46,4 50,9 55,6 60,5 65,7 71,1 76,6 82,4 88,4 94,6 101 108 114 122 129 136 144 152 160 168 177 185 194 203 213 222 232 242 252 263 273X7 'сек Ц со 111 116 121 127 132 137 142 148 153 158 164 169 174 179 185 190 195 201 206 211 216 222 227 232 237 243 248 253 2Е9 264 ЗЙ 44,5 48,9 53,4 58,1 63,1 68,2 73,6 79,1 84,9 90,8 97 103 110 117 124 131 138 146 154 161 170 178 187 195 204 214 223 233 242 252 325X9 а? ? В 78,9 82,6 86,4 90,1 93,9 97,7 101 105 109 113 116 120 124 128 131 135 139 143 146 150 154 158 162 165 169 173 177 1F0 184 288 as »| < ?; 18,3 20,1 21,9 23,9 25,9 28 30,2 32,5 34,9 37,3 39,8 42,5 45,1 47,9 50,8 53,7 56,8 59,9 63,1 66,3 69,7 73,1 76,7 80,3 83,9 87,7 91,6 95,5 99,5 104 325X8 со ? 77,9 81,6 85,3 89 92,7 96,4 100 104 108 111 115 119 122 126 130 133 137 141 145 148 152 156 159 163 167 171 174 178 182 185 as < Si 17,7 19,4 21,2 23,1 25 27,1 29,2 31,4 33,7 26,1 38,5 41 43,6 46,3 49,1 51.9 54.9 57,9 60.9 64,1 67,4 70,7 74,1 77,6 81,1 84,8 88,5 92,3 96,2 100 377X10 'сек ч о 58,3 61,1 63,9 66,7 69,4 72,2 75 77,8 80,5 83,3 86,1 88,9 91,7 94,4 97,2 100 103 106 108 111 114 11,7 11,9 12,2 12,5 12,8 13,1 13,3 13,6 13,9 < « 8,3 9,1 10 10,8 11,8 12,7 13,7 14,8 15,8 16,9 18,1 19,3 20,5 21,8 23,1 24,4 25,8 27,2 28,6 30,1 31,7 33,2 34,8 36,5 38,1 40 41,6 43,4 45,2 47,1
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 9.19 ?>HXs в мм G в т/ч 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 377X9 у ¦§. *г а а 57,7 60,4 63,2 65,9 68,7 71,4 74,2 76,9 79,7 82,4 85,1 87,9 90,6 93,4 96,1 98,9 102 104 107 ПО 113 115 118 121 124 126 129 132 135 137 S! to < У 8,1 8,9 9,7 10,5 11,4 12,4 13,3 14,3 15,4 16,5 17,6 18,7 19,9 21,1 22,4 23,7 25,0 26,4 27,8 29,3 30,7 32,3 33,8 35,4 37 38,7 40,4 42,1 43,9 45,7 426X11 у "*? а о 45,5 47,7 49,9 52,1 54,2 56,4 58,6 60,7 62,9 65,1 67,2 69,4 71,6 73,7 75,9 78,1 80,2 82,4 84,6 86,8 88,9 91,1 93,3 95,4 97,6 99,8 102 104 106 108 ell < У 4,45 4,88 5,34 5,75 6,2 6,7 7,2 7,7 8,3 8,9 9,5 10,1 10,7 11,4 12,1 12,8 13,5 14,2 15 15,8 16,6 17,4 18,2 19,1 20 20,9 21,8 22,7 23,7 24,7 426X10 У Si аТ со 45,1 47,2 49,4 51,5 53,7 55,8 58 60,1 62,3 64,4 66,6 68,7 70,9 73 75,2 77,3 79,5 81,6 83,8 85,9 88.1 90.2 92,3 94,5 96,6 98,8 101 103 105 107 cell <J У 4,35 4,76 5,18 5,61 6,05 6,5 7 7.5 6.2 6,4 9,2 9,8 10,5 11,1 11,8 12,5 13,2 13,9 14,6 15,4 16,2 17 17,8 18,6 19,5 20,3 21,2 22,2 23,1 24 426X7 to «¦ ? 43,8 45,9 48 50,1 52,1 54,2 56,3 58,4 60,5 62,6 64,7 66,7 68,8 70,9 73 75,1 77,2 79,2 81,3 83,4 85,5 87,6 89,7 91,8 93,8 95,9 98 100 102 104 :? col? < У 4,04 4,43 4,83 5,25 5,65 6,07 6,5 7 7,5 8 8,6 9.1 9,7 10,3 10,9 11,5 12,2 12,9 13,5 14,3 15 15,7 16,5 17,2 18 18,8 19,7 20,5 21,4 22,3 426X6 у sf ? в 43,4 45,4 47,5 49,6 51,6 53,7 55,8 57,8 59,9 62 64 66 68,1 70.2 72,3 74,4 76,4 78,5 80.6 82,6 84,7 86,7 88,8 90,9 92,9 95 97,1 99,1 101 103 «I < У 3,92 4.3 4,69 5,1 5,51 5,9 6,35 6,8 7,3 7,8 8,3 8,9 9,4 10 10,6 11,3 11,9 12,5 13,2 13,9 14,6 15,3 16,1 16,8 17,6 18,4 19,2 20 20,9 21,7 478X7 ? о "а? со ? 34.5 36,2 37,8 39,5 41,1 42,8 44,4 43 47,7 49,3 51 52,6 54,3 55,9 57,5 59,2 60,8 62,5 64,1 65,8 67,4 69,1 70,7 72,3 74 75,6 77,3 78,9 80,6 82,2 2,17 2,39 2,Ь2 2,84 3,06 3,31 3,57 3,82 4,11 4,37 4,66 4,93 5,23 5,55 5,9 6,2 6.6 6,9 7,3 7,7 8 8,4 8,8 9,3 9,7 10,1 10,6 11 11,5 12 478X6 у а » 34,2 35,9 3/.5 39,1 40,8 42,4 44 45,6 47,3 48,9 50,5 52,2 53,8 55,4 57,1 58,7 60,3 Ы,9 63,6 65,2 63,8 68,5 70,1 71,7 73,4 75 76,6 78,2 80 81,5 as ? 5. < У 2,12 2,32 2,54 2,76 2,98 3,23 3,49 3,74 4 4,27 4,56 4,82 5,1 5,42 5,7 6,1 6.4 6,8 7,1 7,5 7,9 8,3 8,7 9,1 9 5 9,9 10,3 10,8 11,2 11,7 529X7 У со о 36 37,4 38,7 40 41,4 42,7 44 45,4 46,7 48 49,4 50,7 52,1 53,4 54,7 56,1 57,4 58,7 60,1 Ы,4 62,7 64,1 65,4 66,7 с? < У 2Д 2,27 2,42 2,59 2,76 2,94 3,11 3,31 3,49 3,68 3,86 4,1 4,28 4,48 4,65 4,9 5,1 5,4 5,6 5,9 6,1 6,4 6,7 6,9 529X6 у "аТ m 35,8 37,1 38,4 39,7 41,1 42,4 43,7 45 46,4 47,7 49 50,3 51,7 53 54,3 55,6 56,9 58,3 59,6 60,9 62,2 63,6 64,9 66,2 as nil < У 2,07 2,21 2.38 2,55 2,71 2,89 3.05 3.25 3,43 3,62 3,8 4,01 4,57 4.4 4,59 4,8 5 5,3 5,5 5,8 6 6,3 6,5 6,8 DaXs в мм ? О в т\ч 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 85 90 95 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 273X8 У ^> U со ° 279 289 300 311 322 332 343 354 364 375 386 397 407 418 429 456 482 509 536 5ЬЗ 590 Si -5. < со 284 307 330 354 378 404 431 458 486 515 545 576 607 640 6/3 759 851 949 1051 1159 1271 273X7 У .У а; ш 274 285 296 306 317 327 338 348 359 369 380 391 401 412 422 449 475 501 528 554 580 at ^? -е * <я со 273 294 317 340 ЗьЗ 388 413 440 4Ь7 495 523 553 583 614 646 729 818 911 1009 1113 1221 325X9 У аТ со 195 203 210 218 225 233 210 248 255 2(.3 270 278 2-^5 293 300 319 338 35/ 376 394 413 432 451 470 488 507 526 545 563 582 as < со 112 121 130 139 149 159 170 181 192 203 215 22/ 239 252 2ь5 300 33fi 374 415 457 502 548 597 Ь43 701 75о 813 872 933 996 325X8 у U 5; СО 193 200 208 215 222 230 237 245 252 260 267 274 282 289 297 315 334 352 371 389 408 426 445 433 481 501 519 538 556 575 •С* 108 117 126 135 144 154 164 175 185 196 208 219 231 244 256 290 325 362 401 442 485 530 577 623 677 730 735 843 902 963 377X10 у as m 144 150 156 161 167 172 178 183 189 194 200 206 211 217 222 236 250 234 278 292 308 319 333 347 331 375 389 403 417 431 % •с м <j m 50,9 54,9 59,1 63,4 67,8 72,4 77,1 82 87,1 92,3 97,6 103 109 115 121 136 153 170 188 208 228 249 271 2Э4 318 343 369 396 424 452 377X9 у s; m 143 148 154 159 165 170 176 181 187 192 198 203 209 214 220 233 247 261 275 288 302 316 330 343 357 371 385 398 412 426 'as ^j •?* <J CO 49.5 53,3 57,4 61,5 65,8 70,3 74,9 79,7 84 6 89,6 94,8 100 106 111 117 132 148 165 183 202 221 242 263 2 6 309 333 353 385 412 439 426X11 у ^ m a 113 .117 121 126 130 134 139 143 147 152 153 160 165 169 174 184 195 206 217 228 23Э 249 260 271 282 293 304 314 325 336 "as <3 CO 26 7 28,8 30,9 33,2 35,5 37,9 40,4 43 45 6 48,4 51,2 54 57 60 63,2 71,3 79,9 89,1 98,7 109 119 131 142 154 167 180 193 207 222 237 1 Продолжение 426X10 у CO 112 116 120 125 129 133 137 142 146 150 155 159 163 168 172 183 193 204 215 225 236 247 258 238 279 290 301 311 322 333 4 4 ^J •si * < CO 26 28 30,2 32.4 34,6 37 39,4 41,9 44,5 47,1 49,9 52,7 55,5 58,5 61,5 6Э.5 77,9 86,8 96,2 106 116 127 138 150 163 175 188 202 216 231 426X7 у ?0 108 113 117 121 125 129 133 138 142 146 150 154 158 163 167 177 188 198 209 219 229 240 250 261 271 282 292 302 313 323 Si jj У1 < CO 24,1 26 27,9 30, 32,1 34 2 36 5 38,8 41,2 43,6 46,2 48,8 51,4 54,2 57 64,4 72,1 80,4 84,1 98,2 108 118 128 139 151 162 175 187 200 214 табл. 9.19 42bX6 у <j "aT и 55 107 112 116 120 124 128 132 135 140 145 149 153 157 161 165 176 186 197 207 217 227 238 248 258 269 279 289 299 310 320 ч % ^r -а ш 23,5 25,3 27,2 29,2 31,3 33,4 35,6 37,8 40 2 42 6 45 47,6 50 2 52'8 55'6 62'9 70'3 78'4 86'8 95'7 105' 115 125 136 147 159 170 183 195 209
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 141 DHXs в мм G в т/ч 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 85 90 95 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 478X7 S3 а 85,5 88,8 92 95,4 98,7 102 105 109 112 115 118 121 125 128 132 140 148 156 164 173 181 189 197 206 214 222 2?0 238 247 255 а- ад *8 13 14 15,1 16,1 17,2 18,4 19 6 20^9 22,1 23,5 24,8 26,2 27,7 29,1 30,6 34,6 38,8 43,2 47,9 52,8 57,9 63,3 69 74,8 80,9 87,3 93,8 101 108 115 478X6 и ад ад S3 а 84,8 88 91,3 95 97,8 101 104 108 111 114 117 121 124 127 130 139 147 155 163 171 179 187 196 204 212 ?20 228 236 245 253 а? ад < со 12,7 13,7 14,7 15,7 16,9 18 19,2 20,4 21,6 22,9 24,3 25,6 27 28,5 30 33,8 37,9 42.3 46,8 51,6 56,7 61,9 67,4 73,2 79,1 85,3 91,8 98,4 105 112 529X7 « ад ад оз & 69,4 72,1 74,7 77,4 80,1 82,8 85,4 88,1 90,8 93,4 96,1 98,8 101 104 108 114 120 127 133 130 147 153 160 167 174 180 187 194 200 207 as 1? ^j < со 7.5 8,1 8,7 9,3 10 10,7 11,4 12,1 12,8 13,6 14,4 15,2 16 16,9 17,8 20,1 22,5 25,1 27,8 30,7 33,6 36,7 40 43,4 47 50,6 54,5 58,4 62,5 66,8 529X6 и ад ад аТ 03 а 68,9 71,5 74.2 76 8 79,5 82,1 84,8 87,4 90,1 92,7 95,4 98 101 103 1С6 ИЗ 119 126 132 139 146 152 159 166 172 179 185 192 199 205 а! "% ад •й « <а со 7,4 7.9 8.5 9.2 9.8 10,5 11,2 11.9 12,6 13.3 14,1 14,9 15,7 16,6 17,4 19,7 22,1 24,6 27.2 30 32,9 36 39,2 42,5 46 49,6 53,4 57,2 61,3 65,4 630X8 ад ад "аТ S3 а 48 8 50.7 52,6 54.5 .3 58,2 60 62 63,9 65,7 67,6 69,5 71,4 73,2 75,1 79,8 8+,5 89.2 93,9 Г8,5 103 1С8 113 117 122 127 131 136 141 146 as С» а| ад" О со 3,1 3,3 3,5 3,7 4 4,3 4.5 4.8 5,1 5,4 5,8 6,1 6,4 6,8 7,1 8 9 10 П.1 12,3 13,4 14,7 16 17,3 18,8 20,2 21,8 23,3 25 26,7 630X7 X ад ад "*Т ю 48,5 50,4 52,2 54,1 56 57,8 59,7 61,6 63,4 65,3 67,2 69 70,9 72,8 74.6 79,3 81 88,7 93,3 98,2 103 107 112 117 121 Г/6 131 135 140 145 aj з? ад •tt S < ю 3 3,2 3,5 3.7 3,9 4,2 4,5 4,8 5 5,3 5,7 6 6,3 6,6 7 7,9 8,8 9,8 10,9 12 13,2 14,4 15,7 17,1 18,5 19,9 21,4 23 24.6 26,2 720X9 Si ад ад 3~ 09 » 44,5 46 47,4 18.8 50,3 51,7 53,2 54,6 56 57,5 61,1 64,7 68,3 71,8 75,4 79 82,6 87,2 89.8 93,4 97 101 104 108 111 ад ад ¦«* < S3 2,2 2,4 2,5 2,6 2,8 2,9 3 3,2 3,4 3,5 4 4,5 5 5.5 6,1 6,7 7,3 8 8,6 9,3 10,1 10,8 11.6 12,4 13,3 720X8 « ад ад 03 & 44,3 45,7 47,1 48,6 50 51,4 52,9 54,3 55,7 57,1 60,7 64.3 67,9 71,4 75 78,6 82,1 К5.7 89,3 92.9 96,4 100 104 107 111 ц 3. ·«« < со ? 1 2,3 2,4 2,5 2,7 2,8 3 3,1 3.3 3,5 4 4,4 4,9 5,4 6 6,6 7,2 7,8 8,5 9.2 9 9 10,7 11,4 12,2 13,1 Продолжение \ 720X7 и ад .ад aj со 44 45,5 46,9 48,3 49,7 51.1 52,6 54 55.4 56.8 60,4 63,9 67,5 71 74.6 78,1 81,6 85,2 88.8 92,3 95,9 99,4 103 107 ПО as * а < со 2,1 2,2 2,3 2,5 2,6 2,8 3 3,1 3,2 3.4 3.8 4.3 4,8 5,4 6 6,5 7,1 7,7 8,4 9,1 9,8 10,5 11,3 12,1 12,9 820X9 ад ад со ?> 34,1 35,2 36,3 37,4 38,5 39,6 40,7 41,8 42,9 44 46,8 49,5 52,3 55 57.8 60,5 63,3 66 68,8 71,5 74,3 77,1 79,8 82.6 85.3 а* ¦а? 1.1 1 25 1,3 1,33 1,4 1,48 1,57 1,63 1,71 1,8 2 2,2 2,5 2,8 3 3,3 3,7 4 4,3 4,7 5 5,4 5.8 6.2 6,6 табл. 9.19 820X8 У ад ад со 5> 34 35 36,1 37,2 38,3 39,4 40,5 41,6 42,7 43,8 46,6 49,3 52,1 54,8 57,5 60,2 63 65,7 68,5 71,2 73,9 76,7 79,4 «2,1 84,9 ч ч <1 СО 1,06 1,15 1,21 1,3 1,35 1.4 1,5 1,61 1,68 1.76 1.9 2,2 2,4 2,7 3 3,3 3,6 3,9 4,3 4.6 5 5 3 5.7 6.1 6.5 ?>HXs в мм G в т/ч 160 165 170 175 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 377X10 se ад со а 444 458 472 486 500 528 556 583 611 639 667 694 722 750 778 805 833 а; соЗ ад j; to < а 482 513 544 577 610 680 753 831 912 996 1085 1177 1273 1373 1477 1584 1695 377X9 ад а? 09 а 439 453 467 481 494 522 549 577 604 632 659 687 714 742 769 797 824 а; "ад < ш 468 498 529 560 593 660 732 807 885 968 1054 1143 1236 1333 1434 1538 1646 426X11 X ад ад со & 347 358 369 380 390 412 434 455 477 499 521 542 564 586 607 629 651 6 694 716 737 759 781 802 824 а> соЗ 253 269 285 302 s320 356 395 435 478 522 568 617 667 719 774 830 8Я8 948 1010 1074 1141 1209 1279 1351 1424 426X10 V ад со а 344 354 Й65 376 387 408 430 451 472 494 515 537 558 580 601 623 644 666 6«7 70У 730 752 773 795 816 838 а; /зги 1 < со 246 2ь2 278 295 312 347 385 424 465 509 554 601 Ь5О 701 754 809 866 924 985 1047 1112 1178 1246 1317 1389 1463 426x7 « ад ^j aY в 334 344 355 365 375 396 417 438 459 480 501 521 542 563 584 605 626 647 667 688 709 730 751 772 792 813 SS as ад ¦с < со 228 243 257 273 289 322 356 393 431 471 513 557 602 649 698 749 802 856 912 970 1030 1091 1154 1219 1286 1354 426x6 к ад ад а! со & 330 341 351 361 372 392 413 434 454 475 496 516 537 558 578 599 620 640 F1 682 702 723 744 764 785 806 а; "а- кгс/ < m 222 23i 251 2(i6 281 314 347 383 420 459 500 543 587 633 681 730 782 835 840 946 1004 1064 1126 1189 1254 1320 478X7 а ад ад со О 263 271 288 296 312 328 345 362 378 395 411 428 444 460 477 493 510 526 543 559 575 592 608 625 641 658 ь74 691 707 as "а- 'зги ? <з m 123 130 138 147 155 173 192 211 232 253 276 299 3'4 349 375 403 431 460 490 521 554 587 621 656 691 728 7ь6 805 845 885 478X6 « ад ад Is со а 261 269 277 285 293 310 32Ь 342 359 375 391 408 424 440 456 473 489 505 522 538 554 571 587 6(K 619 «36 652 668 П85 701 as а? г кгс/ < со 120 127 135 143 152 169 187 206 227 248 270 293 316 341 367 394 421 450 479 510 541 574 607 641 676 712 749 787 826 8b6 Продолжение табл. 529X7 из, ад СО ?> 214 220 227 234 240 254 267 280 294 307 320 334 347 360 374 387 400 414 427 440 454 467 480 494 507 521 539 547 f 61 5/4 с? "а- кгс <\ СО 71,1 75,6 80 3 85,1 90 100 111 123 134 147 160 174 188 203 218 234 250 267 285 303 321 340 360 380 401 423 445 467 490 514 529X6 я ад ад о а 212 219 225 232 238 252 265 278 291 305 318 331 344 358 371 384 397 411 424 437 450 464 477 490 503 517 530 543 556 569 as aj кгс/ О СО 69,7 74,1 78.7 83,4 88,2 98 3 109 120 132 144 157 170 184 198 213 229 245 262 279 297 315 334 353 ,473 393 414 436 458 480 503 9.19 630X8 ад ад S3 а 150 155 160 164 169 178 188 197 207 216 225 235 244 254 263 272 282 291 300 310 319 329 338 347 357 Э66 376 385 394 404 <? °ч кгс/ < са 28.4 30,2 32,1 34 36 40,1 44.4 49 53,7 58,7 64 69Л 75 1 80,9 87,1 93.4 99,9 107 114 121 128 136 144 152 160 169 178 187 196 205
42 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей в мм v e" 03 160 165 170 175 183 190 200 210 220 230 240 250 260 270 283 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 630X7 se I- 03 B 149 154 159 163 168 173 187 196 205 215 224 233 243 252 261 271 280 289 299 308 317 327 336 345 355 364 373 383 392 401 -| ** a 27,9 29,7 31,6 33,4 35,4 37,4 43,7 48.1 52,8 57,8 62,9 68,2 73,8 79,6 85,6 91,8 98,3 105 112 119 126 134 141 149 158 163 175 184 193 202 720X9 ? Ш 115 119 122 126 129 135 144 151 158 165 172 183 187 194 231 208 216 223 230 237 244 251 259 266 273 283 287 295 332 309 .a < 14 15 16 16 17 19 22 24 26 29 31 34 37 40 43 45 49 53 56 60 63 67 71 75. у Q ,1 ,9 .9 9 1 4 7 2 8 5 3 3 3 5 7 1 6 2 9 7 6 6 79,8 84 88, 93. 97, 102 4 4 4 720X8 I m a 114 118 121 125 123 136 139 150 157 194 171 179 185 193 203 207 214 221 229 233 243 253 257 264 271 279 285 293 3H 307 о 13 14 15 16 17 19 20 24 26 28 31 31 36 ЗЭ 42 45 49 52 55 53 62 63 70 74 78 82 87 91 Э'З 101 Si ¦a ,9 ,8 .7 ,7 ,6 6 ,7 3 8 4 8 ,7 7 8 3 7 3 9 7 5 5 6 8 ! 5 720X7 's? 03 a 114 117 121 124 128 135 142 149 155 163 170 178 185 192 199 203 213 220 227 234 241 249 255 263 270 277 284 291 298 305 о 13 14 15 16 17 19 21 23 26 28 30 33 36 39 42 45 48 51 54 58 6> 65 63, /3 77 81 85, 9). 94 99, -| ? ,7 ,6 ,5 ,4 ,4 ,4 ,5 7 4 9 5 3 1 1 3 5 5 9 7 5 4 4 6 8 3 6 1 820X9 I 03 a 88,1 90,8 93,5 96,3 93,1 105 110 116 121 127 132 138 143 149 154 150 165 171 176 182 187 193 198 204 203 215 220 226 231 237 7 7 8 8 8 10 11 12 13 14 15 17 18 20 21 23 24 2t> 28 30 31 33 35. 37 39. 42 44, 46 48, 51 S3 ,1 ,5 ,5 9 2 4 6 9 3 7 1 6 2 8 5 3 1 9 8 8 8 9 2 5 7 820X8 у | 03 a 87,6 93,4 93 1 95,8 98.6 104 110 115 120 123 131 137 142 148 153 159 164 170 175 181 185 192 197 203 203 214 219 223 230 233 < 7 7 8 8 9 10 12 13 14 15 17 18 19 21 22 24 26 27 29 31 33 35 37 33 41 43 45 48, 53, " у a ,4 ,9 ,3 ,3 ,8 ,9 2 ,1 ,7 ,4 9 4 9 5 2 9 7 5 4 3 3 3 4 6 8 1 4 920X10 У 'is" 03 a 63,9 72,1 74,3 76,5 78,/ 83 8/,4 91,8 96,1 101 105 109 114 118 122 127 131 135 140 144 149 153 157 162 166 1/0 175 183 181 183 ¦5. •a * *<J 03 3,9 4,1 4,4 4,5 4,9 5,5 6,1 6,7 7,3 8 8,7 9.5 10.2 11 11,9 12.7 13,6 14,6 15,5 16,5 17,5 18,6 19.0 20,7 21,9 23 24,2 25,4 25,7 28 920X9 Si  03 a 69,6 71,8 74 /6,1 78 3 32,7 87 91,4 95,7 100 104 109 113 117 120 126 131 135 139 141 148 152 157 161 165 170 174 179 183 187 -a 3 4 4 4 4 S 6 6 7 7 8 9 10 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 27 ? 03 ,8 ,1 3 ,6 ,9 ,4 ,6 ,2 ,9 .6 ,4 ,1 ,9 .8 ,6 ,5 ,4 ,3 ,3 ,3 .3 ,4 5 6 8 0 2 4 920X8 Si ra a 69,3 71,5 73,6 75,8 78 82,3 83.6 91 95,3 99,6 104 108 113 117 121 126 130 134 139 143 147 152 156 160 165 163 173 178 182 187 -si 3 4 4 4 4 5 5 6 7 7 8 9 10 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21, 22, 23, 24, 26, 27, у ? ,8 ,3 ,5 ,8 ,·$ ,9 ,5 2 8 ,5 2 8 6 4 3 2 2 1 1 1 2 3 4 5 7 9 1 4 Продолжение 1020X1 Si" « a 55,9 53,6 50,4 62,2 64 67,5 71.1 /4,6 78,2 81,7 85,3 88,9 92,4 N 99,5 103 107 110 114 117 121 124 128 132 135 139 142 146 149 153 si 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 5 5 6 6 6 7 8 8 9 9 10 10 11 12 12, 13, 14, 14, 15, 16, ? m ,3 ,4 ,6 ti t ) ,2 .5 ,9 ,3 ,7 ,1 5 ? 9 4 5 1 b 2 $ 5 1 8 5 2 9 6 4 1020X1C У ? 03 a 56,5 58.3 63,1 62 63,7 67.3 70.8 /4,3 77,9 81,4 85 88,5 92 95,6 39,1 103 106 110 113 11/ 120 124 127 131 135 138 142 14b 149 153 •a 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 5 5 5 6 0 7 7 8 9 9 10 10 11. 12 12, 13, 14 14, 15, ) 5? у a ,2 ,4 ,5 ,7 ,8 2 5 .9 2 *6 5 9 4 9 4 9 4 5 1 7 3 6 3 7 4 1 табл 9 .19 1020X8 У ? и а 56,1 57 9 59,7 61.5 63,2 об,7 /0,2 /3,7 77.3 80,8 84,3 8/,8 11,3 94,8 98,3 102 105 103 112 116 119 123 126 130 133 3/ 340 144 147 156 Si <J 2 2 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 11, ?, 12, 13 13, 14, 15, 15, % У 09 ,2 .3 ,5 ,6 .8 1 4 8 1 5 9 4 8 2 7 2 7 2 8 3 9 5 1 7 4 7 4 1 8 Продолжение табл 9.19 D ,xs в мм 529X7 529x6 630X8 630X7 720X9 720X8 720X7 /сек ш 312 320 327 334 341 348 355 359 334 398 412 426 440 455 469 4?3 497 511 523 540 554 563 582 537 611 625 639 653 668 682 104 109 113 118 124 129 134 145 155 168 183 193 236 223 234 248 263 278 234 310 326 343 351 373 397 415 434 454 474 «4 820X9 03 242 248 253 259 261 270 275 286 297 308 319 330 341 352 363 37 4 385 396 407 418 429 440 451 462 473 484 495 506 517 528 G в т/ч 440 450 460 470 480 490 500 520 540 560 583 600 620 640 650 630 700 720 740 760 780 820 840 860 880 900 дго 940 990 587 601 614 627 641 654 667 694 721 747 774 801 828 854 538 563 588 614 640 667 695 751 810 871 935 1000 1063 1138 583 596 639 622 636 649 662 639 715 742 763 795 821 848 527 551 576 601 627 654 631 735 794 854 916 98) 1017 1115 413 423 432 412 451 431 470 488 507 526 545 553 582 631 620 639 Ь57 676 695 714 732 751 770 789 833 826 845 864 883 У01 215 225 235 246 256 25 i 278 330 324 343 374 400 427 455 484 513 544 576 608 641 676 711 747 783 821 863 899 940 981 1023 410 420 429 433 448 457 463 435 504 522 541 560 578 597 616 634 653 672 690 709 728 7*5 765 784 832 821 840 853 877 896 211 221 231 242 232 263 273 295 318 342 337 333 423 417 476 5M 535 553 593 631 634 699 734 770 807 815 831 924 965 10U3 316 323 330 338 315 352 359 374 383 402 417 431 445 463 474 438 503 517 532 546 563 575 539 6K 618 632 647 651 675 6а5 107 112 117 122 127 133 133 149 161 173 185 199 212 226 211 255 271 286 303 319 336 354 371 393 409 428 447 463 488 509 314 322 329 335 343 350 357 371 385 400 414 429 443 457 471 485 530 514 523 543 557 571 536 630 614 629 643 657 671 685 105 110 115 120 125 131 136 147 159 171 183 193 209 223 237 252 267 232 298 314 331 348 363 384 403 421 441 4Ы 481 502
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 143 Продолжение табл. 9.19 ?>HXs в мм G в т/ч 440 450 460 470 480 500 520 540 560 580 6J0 620 640 650 680 700 720 740 760 780 800 820 840 86J 880 900 920 940 9оО 820X9 53,4 55,9 58,4 61 63,6 66,3 69 74,6 80,5 86,6 92,9 99,4 106 113 120 128 135 143 151 159 168 177 186 19,5 204 214 224 234 244 254 820X8 /сек Ч S3 241 247 252 258 263 269 274 285 296 307 318 329 340 350 361 372 383 394 405 416 427 438 449 460 471 482 493 504 515 526 И ^ •С ^ «а 52,8 55,3 57,7 Ь0,2 62,8 65,5 68,1 73.7 79,5 85,4 91,7 98,1 105 112 119 126 134 141 149 157 166 174 183 192 202 211 221 231 241 251 920X10 CQ 192 197 201 206 210 215 219 227 236 245 253 262 271 280 288 297 306 315 323 332 341 350 358 367 376 385 393 402 411 420 и-3. < ? 29,3 30,6 32 33,4 34,9 36,4 37,9 41 44,2 47,5 50,9 54.5 58,2 62 66 70 ??,2 78,5 82,9 87,5 92,1 97 102 107 112 117 123 128 134 140 920X9 /сек а* ? е> 191 196 200 205 209 214 218 226 235 244 252 261 270 278 287 296 305 313 322 331 339 348 357 365 374 383 392 400 409 418 ? -3. »si со 29 30,3 31,7 33,1 34,5 36 37.4 40,5 43,7 46,9 50,4 53,9 57,5 61,3 65,2 69,2 73,4 77,6 Ь2 86,5 91,1 95,8 101 106 111 116 121 127 132 138 920X8 /сек ? & 191 195 199 204 208 213 217 225 234 243 251 250 269 277 286 295 303 312 321 329 338 347 355 361 373 381 390 399 407 416 03-?. со •si fo 23,7 30 31,3 32,6 34,1 35,5 37 40 43,2 ч6,4 49,8 53,3 56,9 60,6 64,5 68,4 72,5 76,7 81 85,5 60 94,7 99,5 104 109 115 120 125 131 136 1020X11 /сек Ч m & 156 160 1ьз 167 1/1 175 178 185 192 199 206 213 220 227 2°5 242 249 256 2ЬЗ 270 277 284 241 299 336 313 320 327 3,34 341 < и 17,1 17,9 18,7 19,5 20,4 21,2 22,1 23,9 25,8 27,7 29,8 31,8 34 36,2 38,5 40,9 43,3 45,8 48,4 51,1 53,8 56,6 59,5 62,4 65,4 61,5 71,6 74,9 78,1 81,5 1020X10 /сек Ч m 156 160 163 167 170 174 177 184 191 198 205 212 219 227 234 241 248 255 21.2 269 276 283 290 297 304 312 319 326 333 340 •С <\) <! * 16,9 17,7 18,5 19,3 20,2 21 21,9 23,7 25.5 27,4 29,4 31,3 33,6 35,8 38,1 40,5 42,9 45,4 47.9 50,6 53,2 56 58,8 61,8 64,7 67,8 70,9 74,1 77,3 80,7 1020X8 /сек Ч m & 155 159 162 166 169 173 176 183 190 197 204 211 218 225 232 239 246 253 260 267 274 281 288 295 302 309 316 323 330 337 < * 16,6 17,4 18,1 18.9 19,8 20,6 21,4 23,2 25 26,9 28.8 30,9 33 35,1 37,3 39,6 42 44,4 46.9 49,5 52.2 54.9 57.6 60.5 63,4 69^4 72,6 75,7 79 ?>HXs в мм G в т/ч 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 15H 1550 1600 1650 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000 2100 2200 2300 2400 2500 720X9 m 704 718 733 747 761 776 790 826 8Ь2 898 934 970 1010 * < CD 531 552 575 597 621 644 668 731 795 863 934 1008 1083 720X8 CO & 700 714 729 743 757 771 786 821 857 893 929 964 1000 3. •? 2 < ?П 523 544 566 58J 612 635 659 720 784 850 920 992 1037 720X7 ? со » 696 710 724 739 753 767 781 817 852 888 923 959 994 <t ш 515 536 558 58T 603 626 649 709 772 838 906 977 1051 820X9 ?? "a? « » 539 550 561 572 533 594 605 633 650 688 715 743 771 798 826 853 881 908 936 963 991 1018 1046 1073 1101 < CO 265 276 287 299 310 3.2 334 365 347 431 4<ft 503 541 580 621 653 707 752 798 845 894 945 996 1050 1104 820X8 <j 'at a a 537 548 559 570 580 591 602 630 657 685 712 739 767 791 821 849 876 904 931 958 983 1013 1041 1068 1095 a- «3 05 262 272 283 295 306 318 330 350 39L 426 460 497 534 573 613 655 698 742 787 834 883 933 984 1036 1090 920X10 Si ?_ 4" о в 428 437 446 455 463 472 481 503 524 546 568 590 612 634 656 677 699 721 743 765 787 809 830 852 874 918 961 100") 1049 1093 a* ¦5. 145 151 157 163 170 176 183 200 218 237 256 276 297 318 341 354 388 412 43S 464 49! 518 547 576 606 668 733 801 872 947 920X9 a 423 435 444 453 461 470 479 500 522 544 566 587 609 631 653 674 696 718 740 761 783 805 8?7 848 870 914 P57 1001 1044 1088 ?· < ? 144 150 155 162 169 175 181 198 216 234 253 273 293 315 337 350 383 408 433 458 485 512 5Ю 569 599 650 725 792 862 935 920X8 "sT ? ? 425 433 441 451 459 4j8 476 498 520 541 563 585 606 628 650 671 693 715 736 758 780 801 823 845 8?16 910 953 ОД5 1040 1083 ? < ta 142 148 154 160 166 173 179 196 213 231 250 270 290 311 333 356 379 403 428 4.33 474 507 534 563 592 653 716 783 852 925 Продолжение табл 1020X11 к •Si ш & 343 355 362 370 376 384 391 409 427 444 462 480 498 515 533 551 5)9 С85 604 622 640 658 675 693 711 743 782 817 853 889 а? а < 09 84.9 88,4 92 95,6 99,5 103 107 117 127 138 149 161 173 186 199 212 226 241 256 271 287 З'K 319 336 354 390 423 468 509 553 1020X10 а? а а 347 354 3til 369 375 383 389 407 425 443 460 478 496 513 531 549 566 584 602 620 63/ 655 673 690 708 743 779 814 850 885 -3. ^? ¦с « < со 84,1 87,5 91 94,6 98,4 102 106 116 126 137 148 160 172 184 197 210 224 238 253 2)8 '/84 3 0 316 333 350 386 424 4K 504 547 9 19 1020X8 а 344 351 3 8 3N 3/2 380 386 404 421 439 457 474 492 509 527 544 5J 579 597 6M 632 650 667 685 702 737 773 808 843 878 ? < со 82,3 85,7 89,2 92,9 96,3 100 104 113 123 134 145 156 168 180 193 206 219 233 248 263 2/8 243 309 326 343 378 415 453 444 536 Примечание к таб. 9Л9 и 9.24. Жирной линией обозначена граница между переходной и квадратичной областью.
144 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Эквивалентные длины местных сопротивлений Наименование местных сопротивлений Эскизы Эквивалентные длины местных сопротивлений /„ 32 | 33,5 | 38 | 42.3 | 44,5 I 45 48 57 60 Задвижка1 СХ! 0,88 0,97 Вентиль· с вертикальным шпинделем 7 Л 7,5 8,2 9,4 10,4 10,5 10,9 11,4 0,79 0,75 0,87 0,94 0,? 1,02 1,02 1,23 11,7 1.26 Обратный клапан· поворотный („захлопка") подъемный 1.03 5,5 5,8 1,33 7 1 1,52 8,2 1.69 9,1 1,7 9.2 1,82 9.8 2,29 12,3 2.72 13.6 Сальниковый компенсатор- односторонний * двусторонний Грязевик промывочный Отводы сварные одношовные с уг- углом: 30° 45е 60° 90° Отводы сварные под углом 90° двухшовные, Ц. = ID трехшовные, i?= 1,5D четырехшовные, R = Ш
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 145 Таблица 9.20 при &э=0>2 мм для труб ?)у =25 — 400 мм при наружных диаметрах труб в мм 76 1,33 12,5 1,73 3,72 18.6 - - - - - - - - - - 88.5 1,65 13,2 1,98 4,6 23,1 - - - - - - - - - 89 1,67 13,3 2 4,64 23,3 - - - - - - - - - -- 101,3 1,97 15,7 2,07 5,9 27,5 - - - - - - - - - - 108 2,12 17.4 2,12 6.36 29.7 0,85 2,55 - - - - - - - - 114 2,3 18,8 6,86 32 0,92 2,75 - - - - - - - - 133 2,32 23,8 9,05 39,8 1,13 3,4 - - - - - - - - 140 2,4 25,2 9,6 42 1,8 3,6 - - - - - - - - 152 2,68 28,8 11,4 47 2,01 4,02 67 1,34 2,01 4,7 8,7 4.7 4,02 4,02 159 2,76 30,4 И.7 48,3 2,07 4,14 69 1,38 2,07 4,83 9 4 83 4,14 4,14 165 3,02 34 12,9 53 2,26 4,53 75,5 1,51 2,26 5,3 9,8 5,3 4,53 4,53 194 3,66 42 16,5 64 2,74 5,5 91,5 1,83 2,74 6,4 11,9 6,4 5,5 5,5 219 4,2 49,3 20 73,5 3,15 6,3 105 2,1 3,15 7,35 13,7 7,35 6,3 6,3 273 4,2 - 28 4,2 8,4 140 2,8 4,2 9,8 18.2 9,8 8,4 8,4 325 5,2 - 36,5 5,2 10,4 174 3,48 5,2 12,2 22,6 12,2 10,4 10,4 377 6,3 - 46 6,3 12.6 209 4,2 6,3 14,6 27,2 14,6 12,6 12,6 426 7,36 - 57,2 12,5 15 249 5 7,46 17,5 32,4 17,5 15 15
146 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Наименование местных сопротивлений Отводы крутоизогнутые, R = 1.5D ~ + 2D Отводы гнутые гладкие: R = 3D R>AD Компенсаторы П-образные со свар- сварными трехшовными отводами, R = = 1.5D Компенсаторы П-образные с круто- изогнутыми отводами. R = 1.5D Я=2?> Компенсаторы П-образные с гну- гнутыми гладкими отводами: /?=3D Компенсатор однолинзовый: без рубашки2 с рубашкой Тройник при разделении потока: проход3 ответвление Тройник при слиянии потока; проход3 ответвление Тройники: при расходящемся потоке „ встречном Переходы сварные (по ? ? 2883— /VF0= 2 Fx/FtT F1/Fo=4 Эскизы Si— ? -? Hi h Wl ¦ mjl· ?? ? 9> J1L· L 1 -Uf 32 0,4 0,32 0,24 _ 5,1 3,9 3,4 0,79 1,19 1,19 1,58 1,58 2,37 _ 33,5 0,42 0,33 0,25 - 5,2 3,9 3,4 0,83 1,25 1,25 1,66 ,66 2,49 - 38 0,51 0,41 0,31 - 5,6 4,2 3,6 1,02 1,53 1,53 2,04 2,04 3,06 - 1 42,3 0,59 0,47 0,35 - 6 4,5 3,8 - 1,17 1,75 1,75 2,34 2,34 3,51 0,12 0,18 0,23 Эквивалентные длины местных сопротивлений / 44,5 0,65 0.52 0,39 - 6,5 4,7 3,9 1,3 1,95 1,95 2,6 2,6 3,9 0,13 0,2 0,26 45 0,66 0,52 0,39 - 6,6 4,7 3,9 . 1,31 1,97 1,97 2,62 2,62 3,93 0,13 0,2 0,26 48 0,7 0,56 0,42 - 6,7 4,8 4 1,4 2,1 2,1 2,8 2,8 4,2 0,14 0,21 0,28 57 0,88 0.7 0,53 - 8,1 6 4,9 1,76 2,64 2,64 3,52 3,52 5,28 9,18 0,26 0,35 60 0,97 0,78 0.58 - 8,5 6.3 5,1 - 1,94 2,91 2,91 3,88 3,88 5,82 0,19 0,29 0,39 I 75,5 j 1,33 1,06 0,8 - 10,5 7,9 6 2,66 4 4 5,32 5,32 8 0,27 0,4 0,53 Примечание. См. сноски к табл. 9 12.
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов Продолжение табл. 9.20 при наружных диаметрах труб в мм 1 » 1,33 1,06 0.8 - 10,5 7,9 6 _ - 2,66 4 4 5,32 5,32 8 0,27 0,4 0,53 88,5 1,65 1 3 0,99 - 12,8 9,3 7,4 - 3,3 4,95 4,95 6,6 6,6 9,9 0,33 0,5 0,66 89 1,67 1,33 1 - 12,9 9,4 7,4 _ 3,33 5 5 6,66 6,66 10 0,33 0,5 Q.67 | Ю1,з 1.97 1,57 1,18 14,1 10,4 8,1 - 3,93 5,9 5,9 7,86 7.S6 11,8 0,39 1,18 1,97 1 108 2,12 1,7 1,27 14,9 10,8 8,3 7,2 0,42 4,24 6,36 6,36 8,5 5,5 12,7 0,42 1,27 2,12 114 2,3 1,83 1,37 15,6 11,3 8,7 7,8 0,46 4,57 6,86 6,85 9,15 9,15 13,7 0,46 1,37 2,3 133 2,82 2,26 1,7 - 19,4 13,2 10 9,6 0,56 5,65 8,5 8,5 11,3 11,3 17 0.56 1.7 2,82 1 140 3 2,4 1,8 1 19,5 13,8 10,4 10,2 0,6 6 9 9 12 12 18 0,6 1,8 3 1 152 3,35 2,68 2,01 23,5 20,8 15,3 11,4 10.3 0,67 6,7 10 10 13,4 13,4 20,1 0,67 2,01 3,35 159 3,45 2,76 2,07 24 21,2 15,6 11,7 10,4 0,69 6,9 10.4 10,4 13,8 13,8 20,7 0,69 2,07 3,45 165 3,78 3,02 2,26 25.5 22,5 16,7 12,4 11,3 0,76 7,55 11,3 11 3 15,1 15,1 22,6 0,76 2,26 3,78 194 4,6 3,66 2,74 30,8 27,2 20 15 12,8 0,92 9,15 13,7 13,7 18,3 18,3 27,4 0,92 2,74 4,6 219 5,25 4,2 3,15 34,6 30,4 22 16,2 13,7 1,05 10,5 15,8 15,8 21 21 31,5 1,05 3,15 5,25 273 7 5,6 4,2 44,6 40 28 20,4 16,8 1,4 14 21 21 28 28 42 1 4 4,2 7 325 8,7 6,95 5,2 53,2 46,2 33 24 17,4 1,74 17,4 26,1 26,1 34,8 34,8 52 1.74 5,2 8.7 377 10,5 8,4 6,3 63,4 55 39 28 18,8 2,09 20, 3 31,4 41,8 41,8 62,7 2,09 6,3 10,5 1 426 12,5 9,95 7,46 74.2 64,2 45,2 32 19,9 2,49 24,9 37,3 37,3 49,8 49,8 74,6 2,49 7,46 12,5
148 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 9.2L Эквивалентные длины местных сопротивлений при К=0,2 мм для труб Dy = 450 ч-1200 мм Наименование местных сопротивлений Задвижка1 Обратный клапан поворотный („за- хлопка") Сальниковый компенсатор односторонний двусторонний Грязевик промывочный Отводы сварные одношовные с углом 30° 45° 60° 90° Отводы сварные с углом 90° двухшовные, R— Ш трехшовные, R = \D трехшовные, R = 1.5D Эскизы ... ~—? ¦ ¦¦¦ 1 -=Н=- "9- Эквивалентные длины местных сопротивлений 1 при наружных диаметрах труб в мм 478 5.8 69 6 14,5 17,4 290 5,8 8,7 20,3 37,7 20,3 20,3 17,4 529 6,5 81,7 16,4 19,6 327 6,5 9,8 22,9 42,5 22,9 22,9 19,6 630 6,9 ПО 20,3 24,4 406 8,1 12,2 28,4 52,7 28,4 28,4 24,4 720 7,4 138,5 23,9 28,6 477 9.5 14.3 33,4 62 33,4 33,4 28,6 820 7,8 162 28 33,5 558 11,2 16.8 39,1 72,5 39,1 39,1 33.5 920 8,3 194 32,3 38.7 645 12.9 19,4 45,2 83,8 45,2 45,2 38,7 1020 8,7 219 36,5 43,8 730 14.6 21,9 51,1 95 51,1 51,1 43,8 1220 9,2 274.5 45.6 54,9 915 18,3 27,4 64 119 64 64 54,9
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 149 Продолжение табл. 9.21 Наименование местных сопротивлений четырехшовные, R<=\D Отводы крутоизогнутые R = Ш; R =. 1,5D Компенсаторы П-образные со свар- сварными трехшовными отводами: R= ID R = 1,5D Компенсаторы П-образные с круто- крутоизогнутыми отводами R =¦ ID; Компенсатор однолинзовый: без рубашки3 с рубашкой Тройник при разделении потока: проход3 ответвление Тройник при слиянии потока: проход3 ответвление Тройники; при расходящемся потоке , встречном » Переходы сварные (МН 2883—62):4 FJFQ = 2 Ft/F0=3 FJFQ = 4 Эскизы Я h л JL -JIL· 478 17,4 14,5 105 92 86 20,3 2,9 29 43,5 43,5 58 58 87 2,9 5,8 8,7 Эквивалентные длины местных сопротивлений 1д при наружных диаметрах труб в мм 529 19,6 16,4 119 103 93 21,2 3,3 32,7 49 49 65,4 65,4 98 3,3 6,5 9,8 630 24,4 20,3 142 124 110 24,4 4,1 40,6 60,9 60,9 81 81 122 4,1 8,1 12,2 720 28,6 23,9 164 142 126 27,7 4,8 47,7 71,6 71,6 95,5 95,5 143 4,8 9,5 14,3 820 33,5 28 209 162 144 30,2 5,6 55,8 83,7 83,7 112 112 168 5,6 11,2 16,8 920 38,7 32,3 214 184 162 32,3 6,5 64,5 96,7 96,7 129 129 194 6,5 12,9 19,4 1020 43,8 36,5 238 205 180 36,5 7.3 73 109,5 ПО 146 146 219 7,3 14,6 21,9 1220 54,9 45,6 290 250 216 45,6 9,2 91,5 137 137 183 183 274 9,2 18,3 27,4 ? римечание. См. сноски к табл. 9.12.
150 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Форма таблицы для гидравлического расчета участков 1 Расход пара G в т/ч 2 Характеристика трубы условный проход D в мм 3 наружный диаметр в ммХ X толщина стенки трубы Da X s в мм 4 Длина участка трубопровода в м по плану 5 эквивалент- эквивалентная местным сопротивле- сопротивлениям 1Э 6 приведен- приведенная /пр 7 Начало участка давление ^н в кгс/см1 8 удельный вес Тн в кгс/и3 9 При ? = 1 кгс/м3 скорость V в м/сек 10 удельная потеря давления на трение ? h в кгс/мРм и Форма таблицы и пример гидравлического расчета участков 1 ТЭЦ-1 1-А 1—В Расход пара G в т/ч 2 45 25 20 Характеристика трубы условный проход D в мм 3 300 250 250 наружный диаметр в мм X Хтолщина стенки трубы в мм DHXs 4 325X8 273X7 273X7 Длина участка трубопровода в м по плану 5 1000 400 600 эквива- эквивалентная местным сопротив- сопротивлениям 'э 6 800 320 480 приведен- приведенная 'пр 7 1800 720 1080 Начало участка давление ^н в кг с/см1 8 13 9,67 9,67 темпера- температура в град 9 300 284,8 284,8 удельный весТн в кгс/м2 10 4,98 3,79 3,79 При ? = скорость V в м/сек 11 Основная 167 132 106 1 кгс/м3 удельная потеря давления на трение в кгс/м?м 12 расчетная 81,1 63,1 Ответе. 40,4 Значения уср определяют по формуле (9.32). При заданной удельной потере давления на тре- трение А/гд или скорости пара иддля пользования номо граммами или таблицами их значения пересчитываются по формулам: T3U r Ah = кгс/м2 м; (9 о9) v = vAycp м/сек. (9.40) Для гидравлического расчета паропроводов состав ляют расчетную схему паропровода (см. рис. 9.12). Расчетным участком считается участок между дву- двумя ближайшими ответвлениями. При расчете паропро- паропроводов большой протяженности или паропроводов с небольшим количеством ответвлений длину расчетного участка принимают равной от 300 до 500 м. При большом перегреве пара длину расчетного участка можно увеличить до 1000 м. В первую очередь производят расчет основной рас- расчетной магистрали, для которой величина располагае- располагаемой удельной потери давления на трение ???, опреде- определенная по формуле (9 35), имеет наименьшее значе- значение, а затем рассчитывают ответвления. РТШ13.кгс/смг 250 0-25 \Dj250 -.Я Р'Вкгс/си* *В Рис. 9.12. Расчетная схема паропроводов G — расход пара в г/ч; I — длина расчетного участка в м, ?>у — условный проход трубопровода в мм Паропроводы рассчитывают методом подбора. Предварительно задаются средней температурой и средним удельным весом пара на участке, и для вы- выбранного диаметра трубопровода определяют конечные параметры пара. Если при этом средний удельный вес пара и средняя температура на участке отличаются от
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 151 трубопроводов насыщенного пара Таблица 9.22 Предполагаемый средний удельный вес Тер в кгс/м3 12 При 7ср кгс/м3 скорость V "А ? в м/сек 13 потеря давления удельная 'ср в кгс/м2м 14 на участке дя_ длд ;пр в кгс/м2 15 Конец участка давление Рк в кгс/см1 16 удельный вес Тк в кгс/лР 17 Средний удельный вес пара 7ср в кгс/мо 18 Суммарная потеря давления от ТЭЦ Н~ ??//-10—4 в кгс/см'1 19 трубопроводов перегретого пара Таблица 9.23 Предпола- Предполагаемый средний удельный вес Тер в кгс/м3 13 магистраль 4,4 3,57 ление 3,64 При Тср в кгс/м1 скорость V »д= — ' ср в м/сек 14 потеря удельная Ah = = >В в кгс/м2м 15 37,2 37 18,5 17,7 29,1 11.1 аавчения на участке ДЯ=Д/гдХ х/пр в кгс/м* 16 33300 12700 12000 Потеря тепла удельная *УДВ град 17 суммар- суммарная О в ккал/ч 18 1,14 1,03 d56 124 1,03 183 Падение темпера- температуры ? в град 19 15.2 9,7 18 Конец участка дав пение 'к в кгс/см 20 темпера- температура tK в град 21 9,67 8,4 284,8 275,1 8,47 266,8 удельный вес Тк в кгс/м3 22 3,79 3,34 3,48 Средний удельный вес тСр в кгс/м* 23 4,39 3.57 3,64 Суммар- Суммарная поте- потеря давле- давления от ТЭЦ Н= ???? X 10~4 в кгс/см? 24 3,33 4,6 4,53 принятых предварительно, последние следует уточнить и повторять расчет и уточнение до тех пор, пока пред- предварительно принятые параметры не совпадут с расчет- расчетными. При этих параметрах и определяются потери дав- давления и температуры пара на участке. Гидравлический расчет паропроводов производят по формам, отражающим специфику расчета трубопро- трубопроводов насыщенного пара (табл. 9.22) и перегретого па- пара (табл. 9.23). Пример гидравлического расчета паропровода пе- перегретого пара для схемы рис. 9.12 приведен в табл. 9.23. 9.6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ Гидравлический расчет напорных конденсатопрово- дов можно производить по табл. 9.24 и номограммам рис. 9.13 и 9.14. При составлении таблиц и номограмм для напор- напорных конденсатопроводов приняты: температура конден- конденсата i=100°C, удельный вес конденсата ? =958,4 кгс/м3 эквивалентная шероховатость k3 = l мм и кинематиче- кинематическая вязкость ? =0,295· 10~6 м2/сек. При значениях эк- эквивалентных шероховатостей и внутренних диаметров труб, отличающихся от принятых при составлении таб- таблиц и номограмм, величины ? ?, с и /э, полученные по таблицам или номограммам, пересчитывают по форму- формулам (9.23) —(9.26), (9.29)—(9.31). При гидравлических расчетах напорных конденса топроводов удельные потери давления на трение при- принимают до 10 кгс/м2 м. Гидравлический расчет напорных конденсатопрово- конденсатопроводов производят аналогично гидравлическому расчету водяных тепловых сетей. Гидравлический расчет сборных конденсатопрово- конденсатопроводов производят по табл. 9.24 или по номограммам рис. 9.13 и 9.14, при этом полученные значения потери давления на трение и скорости умножают на коэффи- коэффициент Ф:
152 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 153 g у 7 злнэаш он илнэщщ
154 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 9.24 Таблица для гидравлического расчета конденсаторопроводов при kB=\ мщ у =958,4 кгс/м* DHXs в мм G в т/ч 0,2 0,22 0,24 0,26 0,28 0,3 0.32 0,34 0,36 0,38 0,4 0,42 0,44 0,46 0,48 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0.75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 1,05 1,1 1,15 1,2 32x2, ? в м/сек 0,1 0,11 0,12 0.13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0.19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,28 0,3 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43 0,46 0,48 0,51 0,53 0,56 0.58 0,61 в 5 ?/? кгсШ2м 1,2 1,48 1,76 2,04 2,35 2,7 3,05 3,35 3,75 4.18 4,63 5,11 5,61 6,13 6,67 / tJ*l 8,76 10,4 12,2 14,2 16,3 18.5 20,9 23,5 26,1 29 31,9 35 38,3 41,7 38X2 ? в м/сек 0,1 0,11 0,12 0.12 0,13 0,14 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,19 0,2 0,22 0,24 0,25 0,27 0,29 0,31 0,32 0,34 0,36 0,37 0,39 0,41 в 5 ?/? кгс/мРм 0,91 1,05 1,17 1,33 1,46 1.59 1 78 1,93 1.07 2,25 2,44 2.95 3,51 4,12 4.77 5,48 6,24 7,04 7,9 8,8 9,75 10,7 11,8 12.9 14 44,5X2 ? в м/сек 0,096 0,1 0,1 0,11 0,11 П 10 ?,?? 0,13 0,14 0.15 0.17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,24 С,24 0,25 0,25 0,27 0,28 в ,5 ?/? кгс/м-м 0,64 0,69 0,76 0,84 0,91 ? Gft U fin) 1,14 1,36 1.S4 1,81 2 07 2,36 2.66 2,49 3,33 3,69 4,06 4,46 4,88 5,3 45X2. ? в м/сек 0,092 0,097 0,10 0.11 0.11 Л ?? и, х/, 0.13 0,14 0.15 0,16 0,17 0.18 0.20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,27 0,28 в 5 ?? кгс/лРм 0,58 0,64 0 71 0,77 0,84 Г\ oft U,oi» 1,07 1,26 1,46 1,69 1,94 2,2 2,49 2,79 3.11 3,44 3,8 4,17 4,56 4,96 57X3 ? в м/сек 0,1 0.11 0,12 0.13 0.13 0,14 0,15 0,16 0,'6 0,17 0.18 в ,5 АЛ кгс/м*м 0,53 0,61 0,7 0,77 0.87 0,97 1.06 1.16 1.26 1,37 1,49 ?>HXS в мм G в т/ч 1.25 1.3 1,35 1,4 1,45 1.5 1,55 1.6 1,65 1 7 1,75 1.8 1.85 1.9 1.95 2 2.1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2.8 2,9 3 3.1 3,2 3,3 3,4 38X2,5 ? в м/сек 0,42 0.44 0,46 0,47 0.49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,58 0 59 0,61 0,63 0.64 0,66 0.68 0.71 0,75 0,78 0,81 0,85 0,88 0,92 0.95 0,98 1 1,05 1.09 1.12 1,15 ?? в кгс/м?м 15,2 16,5 17,8 19.1 20,5 21,9 23,4 25 26,5 28,2 29,9 31.6 33,4 35,2 37,1 39 43 47,2 51,6 56,2 60,9 65,9 71.1 76,4 82 87.7 93.7 99.8 106.2 112.7 44 ? в м'сек 0.3 0.31 0,32 0,33 0,34 0,36 0.37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,43 0,44 0,45 0,46 0.47 0.5 0,52 0,54 0.57 0 59 0,62 0,64 0,·6 0,69 0,71 0,73 0.76 0,78 0,8 .5X2,5 ?/1 в кг с/м? м 5,7b 6,23 6.72 7,23 7,75 8,3 8,86 9,44 10 10,7 11,3 11,9 12,6 13,3 14 14,7 16.3 17,8 19,5 21.2 23 24 9 26,9 28,9 31 33,2 35,4 37,8 40,2 42,6 45X2,5 о а м/сек 0,29 0.3 0,31 0.32 0.33 0,35 0,36 0,37 0,33 0.39 0,4 0,42 0,43 0,44 0,45 0,46 0,48 0.51 0,53 0,55 0 58 0,6 0,(?2 0,65 0,17 0,3? 0.72 0.74 0.76 0,78 ?/? а кгс/м^м 5,38 5,82 6,28 6,75 7,24 7,75 8.28 8,82 9,38 9.96 10,5 11.2 11,8 12,4 13,1 13,8 15,2 16,7 IS.2 19.8 21,5 23,3 25,1 27 29 31 33,1 35,3 37.5 34.8 57X3,5 ? 8 м/сек 0,18 0,19 0.2 0,21 0,21 0,22 0.23 0,24 0.24 0,25 0,26 0,27 0,27 0,28 0,29 0.3 0,31 0.33 0,34 0,35 0,37 0,38 0,4 0,41 0,43 0,44 0,46 0.47 0.49 0,5 ?/? в кгс/м^м 1,62 1.75 1.89 2.03 2.17 2,33 2,49 2.65 2.82 2,99 3.17 3,35 3,54 3,73 3,93 4,14 4,56 5 5 47 5,96 6,47 6,99 7.54 8,11 8,7 9,31 9,94 10,6 11,3 12 Продолжение 76X3.5 ? в м/сек 0,12 0,12 0,12 0,13 0.13 0.14 0.14 0.14 0,15 0,15 0.16 0,16 0,17 0,18 0,19 0,19 0,2 0,21 0,22 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,26 ?/1 в ггс/м*м 0,43 0,47 0,5 0,52 0,55 0,58 0,62 0,65 0,36 0,72 0,75 0,81 0,89 0,97 1,06 1,15 1,24 1,34 1,44 1,54 1,65 1,76 1.88 2 2,12 табл. 9.24 89X3.5 V в м/сек 0,11 0,12 0,12 0,13 0,13 0,14 0,14 0,15 0,15 0,13 0,16 0.17 0.18 0,18 0,19 ?? ¦ кгс/м?м 0,3 0,33 0.36 0,39 0,43 0,46 0,5 0,54 0,58 0,62 0 W 0,7 0,75 0,79 0,84
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 155 ?>HXs вл<л« G в т/ч 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4 4,2 4,4 4,6 4,8 5 5.2 5,4 5,6 5,8 6 6,2 6,4 6,6 6,8 7 7.5 8 8,5 9 9,5 10 10.5 И 11,5 44 со. а 0,85 0,88 0,9 0.92 0,92 0,95 0,99 1,04 1 09 1,14 1,18 1,23 1.28 ,5X2,5 47 50 53 56 56 59 65 71 78 84 92 99 107 s? a 8 5 2 1 1 4 1 9 1 7 3 45X2 « о 0,81 0,83 0,85 0,88 0,9 0,92 0,97 1,02 1,06 1,11 1,15 1,2 1,25 ,5 •si ** <1 « 42,2 44,6 47,2 49,7 52,4 55,1 60,8 66,7 72,9 79,4 86,1 93,1 100,5 57X3 у ? О 0,52 0,53 0,55 0,56 0,58 0,6 0,62 0,65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,8 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98 1 1,03 1,11 1,18 1,26 1,33 1,4 1.48 ,5 < и 12,7 13,4 14,2 14,9 15,7 16,6 18,2 20 21,9 23,8 25,9 28 30,2 32,4 34,8 37,2 39,8 42,4 45.1 47,8 50,7 58,2 66 2 74,7 83,8 93,4 103*4 76X3 % и ° 0,27 0,28 0,29 0,29 0,3 0,31 0,33 0,34 0,36 0,37 0,39 0,41 0,42 0,43 0,45 0,47 0,48 0,5 0,51 0,53 0,54 0,58 0,62 0,66 0,7 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 ,5 < CO 2,25 2,38 2,51 2,65 2,8 2,93 3,23 3,55 3,88 4,23 •4,58 4,96 5,35 5,75 6,17 6,6 7,05 7,51 7,99 8,48 8,99 10,3 11,7 13,2 14,9 16,5 18,3 20,2 22,2 24,3 89X3 a m й 0,19 0.2 0,2 0,21 0,21 0,22 0.23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,29 0,3 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0.37 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49 0,52 0.55 0,58 0,6 0,63 ,5 s? ?- .a* <1 CO 0,89 0,94 1 1,05 1,11 1,16 1,28 1,41 1,54 1,68 1,82 1,97 2,12 2,28 2,45 2,61 2,8 2,98 3,17 3,36 3,57 4,09 4,66 5,26 5,89 6,57 7,28 8,02 8,8 9,62 Продолжение 108X4 § Ш a 0,13 0,13 0,14 0,14 0,14 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 0,18 0,19 0,2 0,21 0,21 0,22 0,23 0,24 0,24 0,25 0,26 0,28 0,3 0,31 0,33 0,35 0,37 0,39 0,41 0,42 ^ Si < ffl 0,33 0,35 0,36 0,37 0,39 0,41 0,45 0,49 0,53 0,58 0,63 0,68 0,73 0,79 0,85 0,91 0,97 1,03 1,1 1,17 1,23 1,42 1.61 1,82 2,04 2.27 2,52 2,78 3,05 3,33 Si m 0,09 0,1 од 0,11 0,11 0,12 0,12 0,13 0,13 0,14 0,14 0,15 0,15 0,16 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,24 0,25 0,26 0,27 табл. 9.24 133X4 ? л* < ? 0,13 0,14 0,16 0,17 0,18 0,2 0,22 0,23 0,25 0,26 0,28 0,3 0,32 0,34 0,36 0,38 0,43 0,49 0,55 0,62 0,69 0 77 0,85 0,93 1,01 DHXs в мм П. G в т/ч 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 76X3,5 Si со 0,97 1.01 1,05 1,09 1,12 1,16 1.16 1,24 1.32 1.4 1.47 1,55 1.63 1,71 1,78 1,86 SS С л* < ?0 28,7 31 33,4 35,9 38,6 41,3 41,3 46,9 53 59,4 66,2 73,4 80,9 88,8 97 105,6 89X2 * со 0,66 0,69 0,71 0,74 0,77 0,8 0,82 0,88 0,93 0,99 1,04 1,1 1,15 1,21 1,26 1,32 1,37 1,43 1,48 1,54 1,59 1,65 1.7 1,76 1,81 1,87 1,92 1,98 2,03 20,9 .5 з* to •С* <з а 10,5 11,4 12,3 13,3 14,3 15,3 16,4 18,6 21 23,6 26,3 29,1 32,1 35,2 38,5 41,9 45,5 49,2 53 57 61,2 65,5 69,9 74,5 79,2 84,1 89,1 94,3 99,6 105 108X4 ¦—. со а 0,44 0,46 0,48 0,5 0,52 0,54 0,55 0,59 0,63 0,66 0,7 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 0,92 0,96 1 1,03 1,07 1,11 1,15 1,18 1,22 1,26 1,29 1,33 1,37 1.4 •е* < со 3,63 3,94 4,26 4,59 4,94 5.3 5,67 6,45 7,28 8,16 9.1 10,1 11,1 12,2 13,3 14,5 15,7 17,0 18,4 19,8 21,2 22,7 24,2 25,8 27,4 29,1 30,9 32,7 34,5 36,4 133X4 SJ si со й 0,28 0,3 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,38 0 4 0,43 0,45 0,47 0,5 0,52 0,54 0,57 0.59 0,61 0,64 0,66 0,69 0,71 0,73 0,76 0,78 0,8 0,?3 0,85 0,87 0,9 | <j ш 1.1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,61 1,73 1,96 2,22 2,48 2,77 3,07 3,38 3,71 4,06 4,42 4,79 5,18 5,59 6,01 6,45 6,9 7,37 7,85 8,35 8,86 9,39 9,94 10,5 11,1 152X4,5 о а 0,22 0,23 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,29 0,31 0,33 0,34 0,36 0,38 0,4 0,42 0,43 0,45 0,47 0,49 0,51 0,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0,01 0,63 0,65 0,67 0,69 з| Si <u < 05 0,54 0,59 0.63 0.68 0,73 0,79 0,84 0,96 1,08 1,21 1,35 1.5 1,65 1,81 1,98 2,16 2,34 2,53 2.73 2,94 3,15 3,37 3.6 3,84 4.08 4,33 4,59 4,8t> 5,13 5,41 159X4,5 со 0,2 0,21 0.21 0.22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,28 0,3 0,31 0 33 0,34 0 36 0 38 0,39 0,41 0,43 0,44 0,46 0,48 0,49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,57 0.59 0,61 0,62 -J  .s; ** <J CO 0,42 0,45 0,49 0.53 0,57 0,61 0,65 0,74 0,84 0,94 1,05 1,16 I 28 1,41 1,54 1,67 1,82 1,96 2,12 2 28 2.44 2,62 2,79 2,98 3,16 3,36 3,56 3,77 3,98 4,2 194X6 m a 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,25 0,26 0,27 0.28 0,29 0,3 0.31 0,32 0,33 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,42 Si о u < < m 0,23 0,27 0,3 0,34 0,38 0,42 0,46 0,5 0,55 0 6 0,65 0,7 0,76 0,82 0,88 0,94 1 1.07 1,13 1.2 1.27 1,35 1,42 1,5 Продолжение 194X5 Si 1 «a a 0,17 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0.2У 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,41 0,25 0.28 0.32 0,35 0.39 0,43 0,48 0,52 0 57 0,61 0,66 0,72 0,77 0,83 0,88 0,94 1 1,07 1.14 1,2 1,27 1,34 1,42 219X7 ? a 0,17 0,18 0,18 0,19 0,2 0,21 0.22 0,23 0,24 0,25 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0.3 0,31 0,32 0,33 0,33 ? < CO 0,2 0,22 0,24 0,27 0,29 0 3' 0.35 0,37 0,4 0,43 0,47 0 5 0,53 0,57 0,6f> 0,64 0,68 0,72 0,76 0,8 табл. 9.24 219X6 Si 4i a! a o,w 0,18 0,19 0.2 0 21 0 22 0 27 0 2? ? 24 i) 25 ') 2b 0 27 0]28 0.29 0 3 о!з1 0,32 0,33 ^ st <3 ? 0.21 ¦J.23 0,A> 0 28 0 3 0 33 0 36 ),38 0J44 0,47 0.51 0.54 0,57 0,61 0.64 0.68 0,72 0.76
156 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей DHXs в мм G в т/ч 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 85 90 95 108X4 у «о s' со 1,4 1,5 1,51 1,55 2,59 1,63 1,66 1.7 1,74 1,77 1,81 1,85 1,92 1,99 2,07 2,14 2 22 2,29 2,36 1 ?? < со 38,3 40,3 42,4 44,4 46,6 48,8 51 53,3 55,7 58,1 Р0.5 63 68,1 73,5 79 84,8 90,7 96,9 103,2 133X4 'сек Ч и D 0,92 0,95 0,97 0,99 2,02 1,04 1,06 1,09 1,11 1,13 1,16 1,18 1,23 1,28 1,32 1,37 1,42 1,47 1,51 1,56 1,61 1,65 1,7 1,75 1,8 1,84 1,89 2,01 2,13 2,25 -с * <] CQ 14,7 12,3 12,9 13,5 14,2 14,8 15,5 16,2 16,9 17,7 18,4 19,2 20,7 22 4 24' 25,8 27,6 29,5 31,4 33,4 35,5 37,6 39,7 42 44,3 46,6 49,1 55,4 62,1 69,2 152X4,5 3/35/ 3- m 0,7 0,72 0,74 0,76 0,78 0,79 0,81 0,83 0,85 0,87 0,89 0,9 0,94 0,98 1,01 1,05 1,08 1,11 1,12 1,15 1,22 1,26 1,3 1,34 1,37 1,41 1,45 1,54 1,63 1,72 | -с ** < со 5,7 5,6 6,3 6,61 6,93 7,25 7,59 7,93 8,28 8,63 9 9,37 10 1 10,9 11,8 12,6 13,5 14,4 15,3 16,3 17,3 18,4 19,4 20,5 21,6 22,8 24 27,1 30,4 33,8 159X4,5 /сек Ч а 0,64 0,66 0,67 0,69 0,71 0,72 0,74 0,76 0,77 0,79 0,8 0,82 0,85 0,89 0,92 0,95 0,93 1,02 1,05 1,08 1,12 1,15 1,18 1,21 1,25 1,28 1,31 1,4 1,48 1,56 5· 4,42 4,Ь5 4,89 5,13 5,37 5,63 5,89 6,15 6,42 6,7 6,98 7,27 7,86 8,47 9,11 9,78 10,5 11,2 11,9 12,7 13,4 14,2 15,1 15,9 16,8 17,7 18,6 21 23,5 26,2 194X6 /сек Ч со D 0,43 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,5 0,51 0,52 0,54 0,55 0,56 0,58 0,6 0,62 0,65 0,67 0,69 0,71 0,74 0,76 0,78 0,8 0,83 0,85 0,87 0,89 0,95 1 1,06 •с ^ < а 1,58 1,66 1,75 1,84 1,92 2,01 2,11 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,81 3,03 3,26 3 5 3 75 3,4 4,26 4,53 4,81 5,1 5,39 5,69 6,01 6,33 6,6) 7,52 8,43 9,4 194X5 'сек Ч m *> 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,5 0,51 0,52 0,53 0,55 0 57 0.5Э 0,61 0,63 0,65 0,68 0,7 0,72 0,74 0,76 0,79 0,81 0,83 0,85 0,87 0,93 0,98 1,04 с? у < ш 1,49 1,57 1,65 1,73 2 82 1,9 1 4Q 2,08 2,17 2,26 2,36 2,45 2,66 2,86 3,08 3,3 3,53 3,77 4,02 4,28 4,54 4,81 5,09 5,33 5,67 5,97 6,28 7,09 7,95 8,86 219X7 у ^~ m 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,4 0,41 0,42 0,43 0,44 0,46 0,47 0,49 0,51 0,53 0,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0,63 0,65 0,67 0,69 0,7 0,75 0,79 0,83 I "й- •с* < и 0,84 0,89 0,93 0,9" 2 02 1,07 1,12 1,17 1,22 1,28 1,33 1,38 1 41 1,61 1 74 1,8*» 1,99 2,12 2,26 2,41 2,62 2,71 2,87 3,03 3,2 3,37 3,54 3,4 4,48 5 219x6 сек ц а 0,34 0,35 0,35 0,36 0 37 0^38 0,39 0 4 0,41 0,41 0,42 0,43 0 45 0,47 0,48 0 5 0,52 0,53 0,55 0,57 0,59 0,6 0,62 0,64 0,66 0,67 0,69 0,73 0,78 0 89 с? •а * «3 CQ 0,8 0,84 0,88 0,93 0,97 1,02 1,06 1,11 1,16 1.21 1,56 1,31 1,42 1,53 1,65 1 77 1,89 2,02 2,15 2,3 2,43 2,53 2,73 2,83 3,04 3,2 3,36 3,8 4,26 4,74 Продолжение табл 273X8 'сек ч со 0,22 0,22 0,23 0,23 0,24 0,25 0 95 0 96 0,26 0,27 0,27 0,28 0,29 0,3 0 31 0,32 0 34 0,35 0,3о 0,37 0,33 0,39 0,4 0,41 0,43 0,43 0,45 0,48 0,5 0 53 у < СО 0,25 0,27 0,28 0,29 0,31 0,32 0,34 0 35 0,37 0,39 0,4 0,42 0,45 0,49 0 59 0,56 0 6 0,64 0,68 0,73 0,77 0,87 0,87 0,92 0,97 1,02 1,07 1 91 1,35 1 51 273X7 'сек Ч со » 0,21 0,22 0,23 0,23 0 24 0,24 0 25 0 95 0,2о 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0 31 0,32 0 33 0,34 0.35 0,36 0,37 0 39 0,4 0,41 0,42 0,43 0,44 0 47 0,5 0 59 1 < со 0,24 0,26 0,27 0,?8 0,3 0,31 0,32 О 34 0,35 0,37 0,39 0,4 0,43 0,47 0,5 0,54 0,53 0,62 0,66 0,7 0,74 0,79 0,33 0,88 0,93 0,9* 1,0.3 1,16 1,3 1 45 9.24 325X8 сек Ч в » 0,19 0 2 0,21 О 99 0,22 0 93 0,24 0,25 0,26 0,26 0 97 0,28 0,29 0,29 0,3 0,31 0 33 0,35 0 37 °ч У <] as 0,16 0 17 0,18 0 2 0,21 0 23 0,24 0,25 0,27 0,29 0 31 0,33 0,35 0,36 0,33 0,4 0 46 0,51 0 57 Продолжение табл. 9.24 ?,,?? в мм ? G в г/ч 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 360 165 170 175 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 152X4,5 у *и "а? m ? 1,81 1,89 1,99 2,08 2,17 2,26 2,35 2,44 2,53 2,62 2,7 2,8 2,89 2,98 «? °3- ?? „ У < со 37,5 41,3 45,3 49,6 54 53,5 63,3 68,3 73,4 78,8 84,3 90 95,9 102 159X4,5 Si ^" ?0 1,64 1,72 1,81 1,89 1,97 2,05 2,13 2,22 2,3 2,31 2,46 2,54 2,63 2,71 2,79 2,87 2,95 Is 29,1 32 35,2 33,4 41,8 45,4 49,1 53 57 61,1 65,4 69,8 74,4 79,1 84 89 94,2 194X6 У 3; m а 1,12 1,17 1,23 1,28 1,34 1,39 1,45 1,51 1,56 1,62 1,67 1,73 1,78 1,84 1,9 1,95 2,01 2,12 2,23 2,34 2,45 2,56 2,b8 2,79 2,9 3,01 3,12 3,23 3,35 3,46 °з; "§¦ < со 10,4 11,5 12,6 13,8 15 16,3 17,6 19 20,4 21,9 23,4 25 26,6 28,3 30,1 31.9 33,7 37,6 41,6 45,9 51,4 55 59,9 65 70,3 75,9 81,6 87,5 93,6 100 194X5 У со о 1,09 1,15 1,2 1,25 1,31 1,36 1,42 1,47 1,53 1,58 1,64 1,69 3,75 1,8 1,8 1,91 1,96 2,07 2.18 2,29 2,4 2,51 2,62 2,73 2,84 2,95 3,05 3,16 3,27 3,38 -3! Л) < со 9,82 10,8 11,9 13 14,1 15,3 16,6 17,9 19,2 20,6 22,1 23,6 25,1 26,7 28,4 30,1 31,8 35,4 39,3 43,3 47,5 51,9 56,6 61,4 63,4 71,6 77 82,6 83,4 94,4 219X7 У ·§. "а? со 0,88 0,92 0,97 1,01 1,05 1.1 1,14 1,19 1,23 1,27 1,32 1,36 3,41 1,45 1,49 1,54 1,58 1,67 1,76 1,85 1,93 2,02 2,11 2,2 2,29 2,37 2,46 2,55 2,64 2,72 s- з; < со 5,54 6,1 6,7 7,32 7,97 8,65 9,35 10,1 10,8 11,6 12,5 13,3 14,2 15,1 16 17 17,9 20 22,1 24,4 26,8 29,3 31,9 34,6 37,4 40,4 43,4 46,6 49,8 53,2 219X6 у "з? со о 0,86 0,91 0,95 0,99 1,03 1,08 1,12 1,16 1,21 1,25 1,29 1,34 1.38 1,42 1,47 1,51 1,55 1,64 1,72 1,81 1,9 1,98 2 07 2,16 2,24 2,33 2,41 2,5 2,59 2,67 "§¦ .с ** < а 5,26 5,8 6,36 6,95 7,57 8,21 8,89 9,58 10,3 11,1 11,8 12,6 13,5 11,3 15,2 16,1 17 19 21 23,2 25,4 27,8 30,3 32,8 35,5 38,3 41,2 44,2 47,3 50,5 273X8 У ^" а а 0,56 0,59 0,62 0,04 0,67 0,7 0,73 0,75 0,78 0,81 0,84 0,87 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,03 1,12 1,17 1,23 1,99 1,34 1,4 1,45 1,51 1,57 1,62 1,68 1,73 'З; ^ У <i со 1,67 1,84 2,02 2,21 2,41 2,61 2,82 3,05 3,28 3,51 3,76 4,02 4,28 4,55 4,83 5,12 5,42 6,03 6,69 7,37 8,09 8,84 9,63 10,4 11,3 12,2 13,1 14,1 15 16,1
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 157 Продолжение табл. 9.24 DHXs в мм G в т/ч 100 105 ПО 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 273X7 а о са 0,55 0,58 0,61 0,63 0,66 0,69 0,72 0,74 0,77 0,8 0,83 0,85 0,88 0,91 0,94 0,96 0,99 1,05 1,1 1,16 1,21 1,27 1,32 1,38 1,43 1,49 1,54 1,6 1,65 1,71 п> ? < са 1,6 1 77 1,94 2,12 2,31 2,51 2,71 2,92 3,14 3,37 3,61 3,85 4,11 4,37 4,64 4,91 5,2 5,79 6,41 7,08 7,77 8,49 9,24 10 10,8 11,7 12,6 13,5 14,4 15,4 325X8 га » 0,39 0,41 0,43 0,44 0,46 0,48 0,5 0,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0,64 0,66 0,68 0,7 0,73 0,77 0,81 0,85 0,89 0,93 0,97 1,01 1,04 1,08 1,12 1,16 1,2 5 <] в 0,63 0,7 0,76 0,83 0,91 0,99 1,07 1,15 1,24 1,32 1,41 1,51 1,62 1,73 1,82 1,93 2,04 2,3 2,52 2,78 3,05 3,34 3,63 3,94 4,27 4,6 4,94 5,3 5,68 6,06 377X9 ^" са й 0,29 0,3 0,32 0,33 0,34 0,36 0,37 0,39 0,4 0,42 0,43 0,44 0,46 U.47 0,49 0,5 0,52 0,54 0,57 0,6 0,63 0,66 0,69 0,72 0,75 0,77 0,8 0,83 0,86 0,89 .? л? <1 CQ 0,29 0,32 0,35 0,38 0,41 0,45 0,48 0,52 0,56 0,6 0,64 0,69 0,73 0,78 0,83 0,88 0,93 1,03 1,14 1,26 1,38 1,51 1,65 1,79 1,93 2,08 2,24 2,4 2,57 2,75 426?10 ca » 0,22 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,4 0,43 0,45 0,47 0/9 0,52 0,54 0,56 0,58 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 5 •Й ^ <я со 0,15 0,16 0,18 0,2 0,22 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,34 0,36 0,38 0,41 0,43 0,46 0,48 0,54 0,6 0,66 0,72 0,79 0,86 0,93 1,01 1,09 1,17 1,26 1,34 1,44 426X7 у 03 B 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,41 0,44 0,46 0,48 0,5 0,52 0,54 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 u •s; ** <3 a 0.14 0,15 0,17 0,18 0,2 0,22 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 0,35 0.38 0,4 0,42 0,45 0,5 0,55 0.61 0,67 0 73 0,8 0,86 0,93 1,01 1,08 1,16 1,24 1,33 426X6 ? "a?" m 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0,33 0,34 0.36 0.37 0,38 0,39 0.41 0.43 0,45 0.47 0,5 0,52 0,54 0,56 0,58 0,6 0,62 0,65 0,67 as <1 03 0,13 0,15 0,16 0,18 0,19 0.21 0.23 0,25 0,26 0,28 0,3 0,32 0,34 0,37 0,39 0,41 0,44 0,49 0,54 0,59 0,65 0,71 0,78 0,84 0,91 0,98 1,06 1,13 1,21 1,29 478X7 u "aT ca a 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,33 0,34 0,36 0,38 0,39 0,41 0,43 0,45 0,46 0,48 0,5 0,51 0 53 1 If •si < CO 0,07 0,08 0 09 0,1 0,11 0,12 0,12 0,13 0,14 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,23 0,24 0,27 0,3 0,33 0,36 0,39 0/3 0,4b 0,47 0,54 0,58 0,62 0,66 0,71 478X6 "at a ° 0,17 0,17 0,19 0,2 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0.26 0,26 0.27 0,28 0,29 0,3 0,31 0,32 0,34 0,36 0,37 0,39 0,41 0,43 0,44 0,46 0,48 0,49 0.51 0,53 ^ у < и 0,07 0,07 0,09 0,1 0,1 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,2 0,21 0,22 0,23 0,26 0,29 0,32 0,35 0.38 0,42 0,45 0,49 0,53 0,57 0,61 0,65 0,7 DHXsв мм G в т/ч 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 520 540 560 580 600 620 640 660 680 700 720 273X8 Си a- со 1,78 1,85 1.9 1,96 2,01 2,07 2,13 2.18 2,24 ^,29 2,35 2,4 2,46 2,52 2,57 2,63 2,68 2,7-, 2,8 2>Ь>1 3,02 3,13 3,24 3,36 3,47 3,58 3,69 3,8 3,91 4,03 ¦с ^ <1 ffl 17,1 18,2 19,г 20,5 21,7 22,? 24,1 25,4 26,7 28,1 2 ,5 30,9 32,4 33,° 35,4 36,9 38,5 40,1 41,8 45,2 48,? 52,4 56,5 60,2 64,3 68,5 72,8 77,3 81,9 86,7 273X7 у 4? tl ca 1,7C 1,82 1,87 1,93 1,98 2.04 2,09 2,15 2,2 2,26 2,31 2,37 2,42 2/8 2,53 2,59 2.C4 2,7 2,75 2,86 2, ?-7 3,08 3,19 3.3 3,41 3,52 3,63 3,74 3,85 3,9o «a •s; ** < CO 16,4 17,5 18,5 19,7 20,8 22 23,2 24,^ 25,7 27 28,3 29,7 31,1 32,5 33,9 35,4 36,9 38,^ 40,1 43/ 46,8 50,3 54 57,8 61,7 65,7 69," 74,2 78,ь 83,2 325X8 iC vi и aF в D 1,24 1,28 1,32 1,35 1,4 1,43 1,47 1,51 1,55 1,59 1,62 1,66 1,7 1,74 Si •si ^ <! 0= 6,46 6,9 7,29 7,73 8,18 8,64 9,11 9,6 10,1 10,6 11,1 11,7 12,2 12,8 1,78 13,4 I,82ll3,9 1,86 1,9 1,93 2,01 2,09 2,17 2,24 2,32 2,4 2,48 2,55 2,63 2,71 14,5 15,1 15,8 17,1 18,4 19,8 21,'/ 22,7 24,3 25,8 27,5 29,2 30.9 2,79 32J7 377X9 у 4i ^j af m 0,92 0,95 0,97 1 1,03 1,06 1,09 1,12 1,15 1,18 1,2 1,23 1,26 1,29 1,32 1,35 1,38 1,4 1,43 1,49 1,55 1,6 1,66 1,72 1,78 1,83 1,89 1,95 2,01 2,06 О в ?,93 3,11 3,3 3,5 3,7 3,91 4,13 4,35 4,57 4,8 5,04 5,28 5,53 5,79 6,05 6,31 6,58 6,86 7,14 7,73 8,33 8,96 9,61 10,3 11 11,7 12,4 13,2 14 14,8 426X10 у 41 Я » 0,72 0,74 0,76 0,78 0,81 0,83 0,85 0,87 0,9 0,92 0,94 0,96 0,99 1,01 1,03 1,05 1,08 1,1 1,12 1,17 1,21 1,25 1,3 1,34 1,39 1,43 1,48 1 52 i',h 1,61 ? <! CO 1,53 1,63 1,73 1,83 1,91 2 04 2,16 2,27 2,3C 2,51 2,63 2.76 2,89 3,02 3,16 3,3 3,44 3,59 3,73 4,04 4,35 4,68 5,02 5,38 5,74 6,12 6,5 6,9 7 a? 7,74 426X7 У -У. D 0,7 0,72 0,74 0,76 0,78 0,81 0,83 0,85 0,87 0,89 0,91 0,94 0,96 0,98 1 1,02 1,04 1,07 1,09 1,13 1,18 1,22 1,26 1,31 1,35 1,39 1,44 1,48 1,52 1,57 5 ^^ ^ у <] CO 1,42 1,51 1,6 1,69 1,79 1,89 2 2,1 2,21 2,32 2/3 2,C6 2,68 '-\8 ?,92 3,05 3,18 3,3? 3,46 3,74 4,03 4,33 4,65 4,98 5,31 5,66 6,02 6,4 6 77 7,16 42oX6 у 4> ^J Sf CO 0,69 0,71 0,73 0,75 0,78 0,8 0,82 0,84 0,86 0,88 0,91 0,93 0,95 0,97 0,99 1,01 1,03 1,06 1,08 1,12 1,16 1,21 1,25 1,29 1,34 1,38 1/2 1,47 1,51 1,55 -3 и CO <1 ? 1,38 1,47 1,56 1,65 1,75 1,84 ?,?-5 2,05 2,16 2,26 2,38 2,49 2,61 2,73 2,85 2,98 3,1 3,23 3,37 3,64 3,93 4,22 4,53 4,85 5,18 5,52 5,87 6/.3 6 6 6,98 478X7 У 41 a в 0,55 0,57 0,f8 0,6 0,62 0,63 0,65 0,67 0,69 0,7 0,72 0,74 0,75 0,77 0,79 0,81 0,82 0,84 0,86 0,89 0,93 0,96 1 1,03 1,С6 1,1 1,13 1,17 1,2 1,24 <5 a 0,76 0,8 0,85 0,9 0,96 1,01 1,07 1,12 1,18 1,24 1 3 1,37 1,43 1,5 1,56 1,63 1,7 1,77 1,85 2 2,15 2,32 2,48 2,66 2,84 3,03 3,22 3,42 3 62 3,83 478X6 у 41 4) m о 0,54 0,56 0,58 0,6 0,61 0,63 0,65 0,66 0,68 0,7 0,71 0,73 0,75 0,77 0,78 0,8 0,82 0,83 0,85 0,88 0,92 0,95 0,99 1,02 1,05 1,09 1,12 1,16 1,2 1,22 as Si < ca 0,74 0,79 0,83 0,88 0Д4 0,99 1,04 1,1 1,16 1,21 1 9.7 1,34 1,4 l,4ti 1 53 1,6 1,66 1,73 1,81 1,95 2,11 2,26 2,43 2,6 2,78 2,96 3,15 3,34 3,54 3,74 529X7 у 41 ij ^" Я О 0,45 0/6 0,47 0/9 0,5 0,52 0.F3 0,54 0,56 0,57 0,58 0,6 0,61 0,63 0,64 0,65 0,67 0,68 0,7 0,72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,86 0,89 0,92 0,95 0,97 1 "is У <a в 0,44 0,4b 0,49 0,52 0,55 0,58 0,6° 0,65 0,68 0,72 0 75 0,79 0,83 0,86 ft Я 0,94 0,98 1*07 1,15 1 24 1,34 1,43 1,54 1,64 1,75 1,86 l,c'7 2,09 2,21 Продолжение табл. 529X6 у 41 В В 0,44 0,46 0,47 0,48 0,5 0,51 0.F3 0,54 0,55 0,57 0,58 0,59 0,61 0,62 0,64 0,65 0,66 0,68 0,69 0,72 0,75 0,77 0,8 0,83 0,86 0,83 0,91 0,94 0,97 0,99 ? У < a 0,43 0,46 0,48 0,51 0,54 0,57 0,6 0,64 0,67 0,7 0 74 0,77 0,81 0,85 ft 88 0,12 0,96 1 1,04 1,13 1,22 1,31 1,41 1,5 1,61 1,71 1,82 1,93 2,05 2,17 630X8 у 41 В 0,49 0,51 О.ЬЗ 0,53 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0.69 0,71 а* < я 0,42 0,46 0,49 0,53 0.57 0,61 0,65 0,6 0,74 0,78 0,83 0,88 9.24 630X7 у 41 a 0,49 0,51 0,53 0,55 0,56 0,58 3,6 0,62 0,64 0 66 0,68 0,7 ч "к | о в 0,42 0,45 0,48 0,52 0,56 0,6 0,64 0,68 0,72 0,77 0,81 0,86
158 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей ?>„Х8 В ММ ? G в т/ч 740 760 780 800 820 840 860 880 900 920 940 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 325X8 ? U ? о 2,86 2,94 3,02 3,09 3,17 3,25 3,33 3,4 3,48 3,56 3,64 3,71 3,79 3,87 3,95 4,02 4,1 4,18 4,26 -с* < ? 34,6 36,4 38,4 40,4 42,4 44,5 46,7 •48,9 51,1 53,4 55,8 58,1 60,6 63,1 65,6 68,2 70.9 73,6 76.3 377X9 ъ> <u Ч" m & 2,12 2,18 2,24 2,29 2,35 2.41 2,46 2,52 2,58 2.64 2,69 2,75 2,81 2,87 2,92 2,98 3,04 3,1 3,15 3,3 3,44 3,58 3,73 3,87 4,01 4,16 4,3 4,44 4,59 4,73 *=? го <? ? 15.6 16,5 17,4 18,3 19,2 20,2 21,1 22,1 23,1 24,2 25,3 26,3* 27,4 28,6 29,7 30,9 32,1 33,3 34,6 37,8 41,2 44,7 48,3 52,1 56 60,1 64,2 68,7 73,2 77,8 426X10 ? ? *S ю 1,66 1,7 1,75 1,79 1,84 1,88 1,93 1,97 2,01 2,06 2,11 2,15 2,2 2.24 2,29 2,33 2,38 2,42 2,46 2,58 2,69 2,8 2,91 3,03 3,14 3,25 3,36 3,47 3,59 3.7 'sS •с < ? 8,18 8,63 9,08 9,56 10 10,5 11 11,6 12 12,6 13,2 13,8 14,3 14,9 15,5 16,2 16,8 17,4 18,1 19,7 21,5 23,3 25,2 27,2 29,3 31,4 33,6 35,9 38,2 40,7 426X7 Si со m ? 1,61 1,65 1,7 1,74 1,78 1,83 1,87 1,91 1,96 2 2,05 2,09 2,13 2,18 2,22 2,26 2,31 2,35 2,39 2,5 2,61 2,71 2,83 2,94 3,05 3,16 3,26 3,37 3,48 3,59 "a- lu < ? 7,57 7,98 8,41 8,85 9,29 9,75 10,2 10,7 11,2 11,7 12,2 12,7 13,3 13,8 14,4 14,9 15,5 16,1 16,7 18,3 19,9 21,6 23,4 25,2 27,1 29,1 31,1 33,2 35,4 37,6 426X6 m 1,59 1.64 1,68 1,72 1,77 1,81 1,85 1,9 1,94 1,98 2,03 2,07 2,11 2,16 2 2 2,24 2,28 2,33 2,37 2,48 2,59 2,69 2,8 2,91 3,02 3,12 3,23 3,34 3,45 3,56 "a? ? <] 03 7,38 7,78 8,2 8,62 9,06 9,51 9,96 10,4 10,9 11,4 11,9 12,4 12,9 13,5 14 14,6 15,1 15,7 16,3 17,8 19,4 21,1 22,8 24,6 26,4 28,3 30,3 32,4 34,5 36,7 478X7 a? 03 » 1,27 1,3 1,34 1,37 1,41 1,44 1,48 1,51 1,54 1,58 1,61 1,65 1,68 1,72 1,75 1,78 1,82 1,85 1,89 1,97 2,03 2.14 2,23 2,32 2,4 2,49 2,57 2,66 2,74 2,83 as 'a· Cj < CO 4,05 4,27 4,49 4,73 4,97 5,21 5,46 5.72 5,98 6,25 6,53 6,81 7,09 7,39 7,69 7,99 8,3 8,62 8,94 9,77 10,6 11,5 12,5 13,5 14,5 15,5 16,6 17,7 18,9 20,1 478X6 ?> as ? 1,26 1,29 1,33 1,36 1,39 1,43 1,46 1,5 1,53 1,53 1,6 1,63 ,67 1.7 1,73 ,77 .8 ,84 .87 1.96 2,04 2,13 2,21 2,3 2,38 2,47 2,55 2,64 2,72 2,81 a; a! <$ CQ 3,95 4,17 4,39 4,62 4,86 5,1 5,34 5,59 5,85 6,11 6,38 6,66 6,93 7,22 7,51 7,81 8,11 8,42 8,74 9,55 10,4 11,3 12,2 13,2 14,2 15.2 16,2 17,3 18,5 19,7 Продолжение 529X7 со a; ? & 1,03 1,06 1,09 1,11 1,14 1,17 1,2 1,23 1,25 1,28 1,31 1,34 1,36 1 39 1,42 1,45 1,48 1,5 1 53 1,6 1,67 1.74 1,81 1,88 1,95 2.02 2,09 2,16 2,23 2,3 as < и 2,34 2,46 2,6 2,73 2,87 3,01 3,15 3,3 3,45 3,61 3.77 3,93 4,1 4,27 4,44 4.61 4,79 4,98 5,16 5,64 6.14 6,66 7,21 7,77 8,36 8,97 9,6 10,2 10,9 11,6 529X6 Cj as CO a 1.02 1.05 1,08 1,11 1,13 1,16 1,19 1,22 1.24 1,27 1,3 1,33 1,35 1,38 1,41 1,44 1,46 1,49 1,52 1,59 1,66 1,73 1,8 1,87 1,93 2 2,07 2,14 2,21 2,28 5 'aj u < ffi 2,29 2,41 2,54 2,67 2,81 2,95 3,09 3,24 3,39 3,54 3,69 3.85 4,01 4,18 4,35 4,52 4.7 4,87 5,06 5,5} 6,02 6,53 7,06 7,62 8,19 8,79 9,4 10 10,7 11,4 табл 9.24 630X8 se ю о 0,73 0,74 0,76 0,78 0,8 0,82 0,84 0,86 0,88 0,9 0,92 0,94 0,96 0,98 1 ,02 .04 ,06 ,08 1.13 1,18 ,22 1,27 ,32 ,37 1,42 1,47 1,52 1,57 1,62 "as ? <o < CO 0,93 0,98 1,03 1,08 1,14 1,19 1,25 1.31 1,37 1,43 1,49 1.56 1,62 1,69 1,76 1,83 1,9 1,97 2,05 2,24 2,44 2,64 2,86 3,08 3,31 3,56 3,8 4,06 4,33 4,6 Продолжение табл. 9.24 ?>Hxs в мм G в т/ч 740 760 780 800 820 840 860 880 900 920 940 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 630X7 to ffi о 0,72 0,74 0,76 0,78 0,8 0,82 0,84 0,86 0,88 0,9 0,92 0,93 0,95 0,97 0,99 1,01 1,03 1,05 1,07 1,12 1,17 1,22 1,27 1,31 1,36 1.41 1,46 1,51 1,56 1,61 CJ <J ffi 0,91 0,96 1,01 1,06 1,12 1,17 1,23 1,29 1,35 1,41 1,47 1,53 1,6 1,66 1,73 1.8 1,87 1,94 2,01 2,2 2,39 2,6 2.81 3,03 3,26 3,5 3,74 3,99 4,26 4,53 720X9 CO ^" ? ° 0,55 0,57 0,58 0,6 0,61 0,63 0,64 0,66 0,67 0.69 0,7 0,72 0,73 0,75 0,76 0,78 0,79 0,81 0,82 0,86 0,9 0,94 0,97 1,01 1,05 1,09 1,12 1,16 1,2 1,24 'as "?> j, « < ? 0,46 0,48 0,51 0.53 0,56 0,59 0,62 0,65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,8 0,84 0,87 0,9 0,94 0,98 1,01 1,11 1,2 1,31 1,41 1,52 1,64 1,76 1,88 2,01 2,14 2,28 720X8 si Co a; D3 0,55 0,57 0,58 0,6 0,61 0,63 0,64 0,66 0 67 0,69 0,7 0,72 0,73 0,75 0.76 0.78 0.79 0,8 0,82 0,86 0,89 0,93 0,97 1,01 1,04 1,08 1,12 1,16 1,19 1,23 < m 0,45 0,48 0,5 0,53 0,55 0,58 0,61 0,64 0,b7 0,7 0,73 0,76 0,79 0,82 0,86 0,89 0,93 0,96 1 1,09 1,19 1,29 1,39 1,5 1,61 1,73 1,85 1,98 2,11 2,24 720X7 * CO ffi 0,55 0,56 0,58 0,59 0,61 0,62 0,64 0,65 0,67 0,68 0,7 0,71 0,73 0,74 0,76 0,77 0,79 0,8 0,82 0,85 0,89 0,93 0,96 1 1,04 1,07 1,11 1,15 1,19 1,22 < ? 0,44 0,47 0,49 0,52 0,55 0,57 0,6 0,63 0,66 0,69 0,71 0,75 0,78 0,81 0,84 0,88 0,91 0,95 0,98 1,07 1,17 1,27 1,37 1,48 1,59 1,71 1,83 1,95 2,08 2,21 820X9 u sT m в 0,42 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,59 0,6 0,61 0,62 0,63 0,66 0,69 0,72 0,75 0,78 0,8 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 "as ^O a < m 0,23 0,24 0,25 0,27 0,28 0,29 0,31 0,32 0,34 0,35 0,37 0,33 0,4 0,42 0.43 0,45 0,47 0,48 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,76 0,81 0,87 0,94 1 1,06 1,13 820X8 to a| 0,42 0,43 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,5 0,51 0.53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,61 0,62 0,63 0,66 0,b9 0,71 0,74 0,77 0,8 0,83 0,86 0,89 0,91 0,94 to < со 0,22 0,24 0,25 0,26 0,28 0.29 0,3 0,32 0,33 0,35 0,36 0,38 0,39 0,41 0,43 0,44 0,46 0,48 0,5 0,54 0,59 0,64 0,69 0,75 0,8 0,86 0,92 0,99 1,05 1,12 920X10 a ^ ? о 0,5 0,52 0,55 0,57 0,59 0,62 0,64 0,66 0,68 0,71 0,73 0,75 эг "aj < m 0,27 0.3 0,33 0,35 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,55 0,58 0,62 920X9 it so ffi » 0,5 0,52 0,54 0,57 0,59 0.61 0,64 0,66 0,68 0,7 0,73 0,75 a; 'as '?? •с * < ? 0,27 0,3 0,32 0,35 0,38 0,01 0,44 0,47 0,5 0,54 0,57 0,61 920X8 m & 0,5 0,52 0,54 0.56 0,59 0,61 0,63 0,66 0.68 0,7 0,72 0,75 'ai G" S: < ffl 0,27 0,29 0,32 0.35 0,37 0,4 0,43 0.47 0,5 0,53 0,57 0,6
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 159 DHXs в мм а· 03 О 1700 1750 1800 1850 1S00 1950 2000 2100 2200 2300 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4200 4400 4600 426X10 U 03 а 3.81 3,92 4,03 4.15 4,26 4 37 4,48 с? сй U «0 ^ ? < СО 43,2 45,7 48.4 51.1 53,9 56.8 59.7 426X7 к m а 3,7 3,81 3.91 4,03 4,13 4,24 4.35 <J и 39.9 42,3 44,8 47 3 49,9 52,6 55,3 426X6 со а 3,66 3,77 3,88 3,99 4,09 4,2 4,31 о ю 38,9 41.3 43,7 46,1 48.6 51,2 53,9 478X7 а 'аТ и а 2,92 3 3.09 3,17 3,26 3,35 3,43 3,6 3,77 3.95 4,12 4.29 4,46 4,63 4,8 4,98 5,15 5.32 5.49 5,66 5,83 6 6,18 6,35 "а- < а 21,3 22,6 23,9 25,3 26,7 28,1 29,5 32,6 35,8 39,1 42,5 46,2 49,9 53,9 57,9 62,1 66,5 71 75,6 80,4 85,4 90,5 95,7 101,1 478X6 ca а 2,89 2,98 3,06 3,15 3,23 3,32 3,4 3,57 3,74 3,91 4 08 4,25 4,42 4,59 4,76 4,93 5,1 5,27 5,44 5,61 5,78 5,95 6,12 6,29 6,46 "as < ш 20,9 22,1 23,4 24,7 26,1 27,5 28,9 31,8 35 38,2 41 fi 45,1 48,8 52,6 56,6 60,7 65 69,4 73,9 78,6 83,5 88,5 93,6 98,9 104,2 529X7 ? CQ a 2,37 2,44 2,51 2,58 2,65 2,72 2,79 2,92 3,06 3.2 3,34 3,48 3,62 3,76 3,9 4,04 4,18 4,32 4,46 4,6 4,74 4,87 5,01 5,15 5,29 5,43 5,57 s о m 12,3 13,1 13,8 14,6 15,4 16,2 17,1 18,8 20,6 22,6 24,6 26,7 28,8 31,1 33.4 35,9 38.4 41 43,7 46,4 49,3 52,3 55,3 58,4 61,6 64,9 68%2 529?6 a? m В 2,35 2,42 2,49 2,56 2,63 2,69 2,76 2,9 3,04 3,18 3,32 3,45 3,59 3.73 3,87 4,01 4,15 4,28 4,42 4,56 4,7 4,84 4,97 5,11 5,25 5,39 5,53 'as u <u < CO 12,1 12,8 13,5 14,3 15,1 15,9 16,7 18,4 20,2 22,1 24,1 26,1 28,3 30,5 32,8 35,1 37,6 40.2 42,8 45,5 48,3 51,2 54,2 57,2 60,3 63,6 66,9 630X8 u ?> ^~ ca a 1,67 1,71 1,76 1.81 1,85 1.91 1,96 2,06 2,16 2,25 ? 35 2,45 2,55 2,65 2.74 2,84 2,94 3,04 3,14 3.23 3,33 3,43 3,53 3,63 3,72 3,82 3,92 4,11 4,31 4,51 **¦ ^? <\> < со 4,89 5,18 5,48 5,79 6,1 6,43 6,76 7,46 8,18 8,95 9,74 10,6 11,4 12,3 13,3 14,2 15,2 16,3 17,3 18,4 19,5 20,7 21,9 23,2 24,4 25.7 27,1 29,8 32,7 35,8 Продолжение 630X7 u 4" ca а 1,65 1,7 1,75 1.8 1,85 1,9 1,95 2,04 2,14 2,24 2,34 2,43 2,53 2,63 2,73 2,82 2,92 3,02 3 11 3,21 3,31 3,41 3,5 3,6 3,7 3,8 3 89 4,09 4,28 4,48 ч °ч < ? 4,8 5,09 5,39 5,69 6 6,32 6,65 7,33 8,05 8,79 9,58 10,4 11,2 12,1 13 14 15 16 17 18,1 19,2 20,4 21,5 22,8 24 25,3 26,6 29,3 32,2 35,2 720X9 со 1,27 1,31 1,35 1,39 1,42 1,46 1,5 1,57 1,65 1,72 1,8 1,87 1,95 2,02 2,1 2,17 2,25 2,32 2,4 2,47 2,55 2,62 2,7 2,77 2,85 2,92 3 3,15 3,3 3,45 со ? < со 2,42 2,56 7,71 2,86 3,02 3,18 3,35 3,69 4,05 4,42 4,82 5,23 5,65 6.1 6,56 7,03 7,53 8,04 8,56 9.11 9.67 10,2 10,8 11,5 12,1 12,7 13,4 14,8 16,2 17,7 табл. 9.24 720X8 03 а 1.27 ,3 ,34 .38 ,42 ,45 ,49 .57 ,64 .71 .79 l|86 1,94 2,01 2,09 2,16 2,24 2,31 2,38 2,46 2,53 2,61 2,68 2,76 2,83 2,91 2,98 3,13 3,28 3,43 < ? 2,38 2,52 2,67 2,82 2,97 3,13 з.з 3,63 3,99 4.36 4,75 5,15 5,57 6,01 6,46 6,93 7,42 7,92 8,44 8,97 9,53 10,1 10,7 11,3 11,9 12,5 13,2 14,5 16 17,4 в мм с О 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000 2100 2200 2300 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 3800 3900 4000 4200 4400 4600 720X7 'сек Ч со а .26 ,3 .33 ,37 .41 ,45 .48 ,56 1,63 1,7 1,78 1,85 1,93 2 2,07 2,15 2,22 2,3 2,37 2,45 2,52 2,59 2.67 2.74 2,82 2,89 2,96 3,11 3,26 3,41 < со 2,35 2,49 2,63 2,78 2,93 3,09 3,25 3,58 3,93 4 ?Ч 4,68 5,07 5,49 5,92 6,36 6,83 7,31 7.8 8,31 8,84 9,38 9,94 10,5 11.1 11,7 12,3 13 14,3 15,7 17,2 820X9 [сек Ч со а 0.98 1 1,03 1,06 1,09 1,12 1,15 1,21 1,26 1,32 1,38 1,44 1,49 1,55 1,61 1 67 1,72 1,78 1,84 1.9 1.95 2 2,07 2,12 2,18 2,24 2,3 2,41 2,53 2,64 а? а* < ca 1.2 1.27 1,35 1,42 1,5 1,58 1,66 1,83 2,01 2,2 2,39 2,6 2,81 3,03 3,26 3,49 3,74 3,99 4,26 4,53 4,8 5,09 5,39. 5,69 6 6,32 6,65 7,33 8,04 8,79 820X8 /сек Ч 03 а 0,97 1 1,03 1,06 1.09 1,11 1,14 1,2 1,26 1,31 1,37 1,43 1,49 1,54 1,6 1,66 1,71 1,77 1,83 1,89 1,94 2 2,06 2,11 2,17 2,23 2,29 2,4 2,51 2,63 Х> •с у <з со 1,19 1,26 1,33 1,4 1,48 1,56 1,64 1,81 1,99 ? 17 2,36 2,56 2,77 2,99 3,22 3,45 3,69 3,94 4,2 4,47 4,74 5,02 5,32 5,62 5,92 6,24 6,56 7,24 7,94 8,68 920x10 /сек Ч CQ а 0,78 0,8 0,82 0,84 0,87 0,89 0,91 0,91 0,96 1 1,05 1,09 1,14 1.19 1,23 1,28 1,32 1,37 1,41 1,46 1,5 1,55 1,6 1,64 1,69 1,73 1,78 1,82 1,92 2,01 ¦а* < со 0,66 0,69 0,74 0,78 0,82 0,86 0,91 0,91 1 1.1 1,2 1,31 1,42 1,53 1,65 1.78 1,91 2,04 2,18 2,32 2,47 2,62 2,78 2,94 3,11 3,28 3,45 3,63 4 4,39 920X9 'сек Ч со а 0,77 0,79 0,82 0,84 0,86 0,89 0,91 0,95 1 1.04 .09 .13 ,18 ,23 ,27 ?? .36 1,41 1,45 1,5 1,54 1,59 1,63 1,68 1 13 1,77 1,82 1,91 2 2,09 •с ** < со 0,65 0,69 0./3 0,77 0,81 0.85 0,9 0.99 1,09 1,19 1,29 1.4 1,52 1,64 1,76 1,89 2,02 2,16 2,3 2,44 2,59 2,75 2,91 3,07 3,24 3,41 3,59 3,96 4,34 4,75 920X8 /сек Ч со а 0,77 0,79 0,81 0,84 0,86 0,88 0,9 0,95 0,99 1,04 1.08 ,13 ,18 ,22 ,27 31 ,36 ,4 1,45 1,49 1,54 1,58 1,63 1,67 1,72 1,76 1,81 1,9 1,99 2,08 ¦с ** <1 а 0,64 0,68 0,72 0,76 0,8 0,84 0.S9 0,98 1,07 1,17 1,28 1,39 1,5 1,62 1,74 1,86 2 2,13 2,2/ 2,41 2,56 2,72 2,87 3,04 3,2 3,37 3,55 3,91 4,29 4,69 1020X11 'сек ^- со а 0,63 0,65 0,67 0,69 0,7 0,72 0,74 0,78 0,82 0,85 0,89 0,93 0,96 1 1,04 1,08 1,12 1,15 1.19 1,22 1,26 1,3 1,34 1,37 1,41 1,45 1,48 1,56 1,63 1,71 ? •с ** < со 0,38 0,4 0,43 0,45 0,48 0,5 0,53 0,58 0,64 0,7 0,76 0,82 0,89 0,96 1,03 1 И 1,19 1,27 1,35 1,44 1,53 1,62 1,71 1,81 1,91 2,01 2,11 2,33 2,55 2,79 1020X10 'сек Ч со а 0,63 0,65 0,66 0,68 0,7 0,72 0,74 0,78 0,81 0,85 0,89 0,92 0,96 1 1,03 1,07 1,11 1,15 1,18 1,22 1,26 1,29 1,33 1,37 1,4 1,44 1,48 1,55 1,63 1.7 < со 0,38 0,4 0,42 0,45 0,47 0,5 0,52 0,58 0,63 0,69 0,75 0,82 0,88 0,95 1,02 1,1 1,18 1,25 1,34 1,42 1,51 1,6 1,69 1,79 ^ 89 1,99 2,09 2,3 2,53 2,76 Продолжение 1020X8 'сек Ч ca а 0,62 0,64 0,66 0,68 0,7 0,71 0,73 0,77 0,81 0,84 0,88 0.92 0,95 0,99 1,03 1,06 1,1 1,14 1,17 1,21 1,25 1,28 1,32 1,36 5,39 1,43 1,47 1,54 1,61 1,69 ч ^s < со 0,37 0,39 0,41 0,44 0,46 0,49 0,51 0,56 0,62 0,68 0,74 0,8 0,86 0,93 1 1,08 1,15 1,23 1,31 1,39 1,48 1,57 1,66 1,75 1,85 1,94 2,05 2,/6 2,48 2,71 1220X12 5й ? со а 0,44 0,45 0,46 0,48 0,49 0,5 0,52 0,54 0,57 0,59 0,62 0,65 0,67 0,7 0,72 0,75 0,77 0,8 0,83 0,85 0,88 0,9 0,93 0,96 0,98 1,01 1,03 1,08 1,14 1,19 <J 03 0,15 0,16 0,17 0,17 0,18 0,19 0,2 0,23 0,25 0,2/ 0,29 0,32 0,35 О.ЗГ 0,4 0,43 0,46 0,49 0,52 0,56 0,59 0,63 0,66 0,7 0,/4 0,78 0,82 0,9 0,99 1,08 табл 9.24 1220X9 'сек Ч 03 а 0,43 0,45 0,46 0,47 0,49 0,5 0,51 0,54 0,56 0,59 0,61 0,64 0,66 0,69 0,72 0,74 0.77 0,79 0,82 0,84 0,87 0,89 0,92 0,95 0,97 1 1,02 1,07 1,12 1.18 ч ъ < ? 0,14 0,15 0,16 0.17 0,18 0,19 0,2 0,22 0,24 0,26 0,29 0.31 0,34 0,36 0,39 0,42 0,45 0,48 0,51 0,54 0,58 0,61 0,65 0,68 0,72 0,76 0,8 0,88 0,96 1.05
160 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей ?/icm — ? ?? кгс/м2 м; (9.43) ^см = ?<? м1 сек, (9.44) где ф— коэффициент увеличения потери давления на трение и скорости в конденсатопроводе при транспортировке пароводяной смеси; ?? — удельная потеря давления на трение в кгс/м2 м, определенная по таблицам или номограммам для расчета конденсатопрово- дов при ? =958,4 кгс/м3; ? — скорость в м/сек, определенная по таблицам или номограммам для расчета конденсато- проводов при ? = 958,4 кгс/м3; Коэффициент увеличения потери давления на тре- трение и скорости определяется по формуле 958,4 ? = , (9.45) Ycm где 958,4 — удельный вес конденсата, при котором со- составлены таблицы и номограммы для рас- расчета напорных конденсатопроводов в кгс/м3; Уем — удельный вес пароводяной смеси в кгс/м3. Значение ? можно определять по табл. 9.25. Удельный вес пароводяной смеси без учета про- пролетного пара определяют по формуле где ?' — удельный вес конденсата при давлении Рг в кгс/м3; у"—удельный вес насыщенного пара при давле- давлении Р2 в кгс/м3; ? — количество пара вторичного вскипания, по- получающегося при вскипании конденсата в ре- результате падения давления от Р\ до Р%, в кг/кг; Pi — давление перед конденсатоотводчиком в кгс]см2, принимаемое по давлению пара в местной системе потребителя или по давле- давлению в паропроводе; Р2 — давление в конце расчетного участка трубо- трубопровода пароводяной смеси (в расширитель- расширительном бачке, сборном баке конденсата, в точке разветвления трубопроводов) в кгс'см2; при свободном сливе конденсата давление Рг принимают равным атмосферному. Количество пара вторичного вскипания определяет- определяется по формуле hzh кг /кг; (9 47) значения ? определяют по табл. 9,26; ij, t2 — теплосодержание конденсата соответственно при давлениях Pi и Р2 (энтальпия воды на ли- линии насыщения) в ккал/кг; Гч — скрытая теплота парообразования при давле- давлении Р2 в ккал/кг. Значения Ycm определяются по табл. 9.27. Если условно принять удельною потерю давления на трение в напорном конденсатопроводе и в конденса- конденсатопроводе, транспортирующем пароводяную смесь, оди- одинаковыми, диаметр последнего можно определить по формуле 5,25/- "•У мм, (9.48) где DB —внутренний диаметр конденсатопровода в мм, определенный по таблицам и номограм- номограммам для гидравлического расчета напор- напорных конденсатопроводов при V — =958,4 кгс/м0 и /гэ = 1 мм. Удельные потери давления на трение при гидрав- гидравлическом расчете сборных конденсатопроводов опреде- определяют по располагаемому перепаду давлений, определя- определяемому по формуле (9.35), но при скорости пароводяной смеси не более приведенной в табл 9 18 для насыщен- насыщенного пара. Располагаемую потерю давления на трение и местные сопротивления определяют по формуле _0A {hKr~hnr)] 9.49 где i — давление после конденсационного горшка в кгс/см2 определяют величиной давления перед конденсационным горшком и поте- потерей давления в самом горшке, зависящей от конструкции горшка; "—геодезические отметки конца и начала рас- рассчитываемого участка трубопровода в м. Рис. 9 15 Расчетная схема сборных конденсатопро- конденсатопроводов G — расход конденсата в т/ч; I — длина расчетного участ- участка в м; Dy — условный проход трубопровода в мм; 1 — кон- конденсационный горшок; 2 — теплообменник; 3 — конденгат- ный бак Давление после конденсационного горшка опреде- определяют по формуле кгс/см*, (9.50) где а — коэффициент, учитывающий потерю давления в конденсационном горшке; можно принимать в зависимости от давления ориентировочно а= =0,5-ь 0,7. Для гидравлического расчета сборных конденсато- конденсатопроводов составляют расчетную схему (см. рис. 9.15). В первую очередь производят расчет основной рас- расчетной магистрали, для которой по формуле (9 35) по- получают наименьшую располагаемую потерю давления на трение; ответвления от основной магистрали рас- рассчитываются на свои располагаемые удельные потери давления на трение, определяемые по разнице давлений в узлах ответвлений и у потребителей. Гидравлический расчет сборных конденсатопрово- конденсатопроводов производят по форме, приведенной в табл. 9.28.
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 161 9.7. ГРАФИКИ ДАВЛЕНИЙ Графики давлений разрабатывают для водяных тепловых сетей при состоянии покоя теплоносителя (гид- (гидростатический режим) и при установившемся движении теплоносителя (гидродинамический режим). Графики разрабатывают для основной расчетной магистрали и характерных ответвлений, а при несколь- нескольких магистралях одного источника тепла ·— для каж- каждой из магистралей, совмещая их на одном чер- чертеже. Масштаб графика давлений и масштаб профиля земли, на котором строятся графики, принимают, как правило, горизонтальный 1 ·10000 до 1 :20000, верти- вертикальный — 1 : 1000 до 1 : 2000. В этом же масштабе на профиле земли показывают высоту характерных зда- зданий, присоединяемых к тепловым сетям. Условно принимают, что отметка прокладки трубо- трубопроводов, установки насосов и нагревательных прибо- приборов в первом этаже зданий совпадает с отметкой зем- земли. Высшее положение воды в местной системе прини- принимают равным высоте здания. Если у отдельных потребителей нагревательные приборы расположены в подвалах зданий, отметку их установки принимают равной отметке пола подвала, которую также наносят на профиль. Разработку графиков начинают с гидростатическо- гидростатического режима для условий заполнения системы водой с температурой до 100° С при непосредственной схеме присоединения местных систем всех потребителей тепла. Возможное повышение статического давления в си- системе за счет вскипания воды с температурой выше 100° С при аварийной остановке системы не учитывает- учитывается. При разработке графиков давлений для статиче- статического режима: определяют необходимость деления системы не не- независимые при статике зоны исходя из условий непо- непосредственного присоединения всех местных систем по- потребителей к тепловой сети; в случае деления системы на зоны определяют ме- место размещения на тепловой сети разделительных за- задвижек (узлов рассечки); определяют напор подпиточных насосов как у ис- источника тепла, так и в узлах рассечки; уточняют схему присоединения местных систем от- отдельных потребителей. Таблица 9.25 Значения коэффициента ? Начальное давление Pi в кгс/см* 1,2 1,5 2 2.5 3 3,5 4 5 8 10 15 20 25 30 35 1 16,8 36,8 64,7 87 106,5 129 137 162 223 252 309 355 416 435 479 1,2 18,2 41,5 60,5 76,5 90,4 103 126 174 199,5 252 290 319 354 383 1,4 5,7 25,9 42,4 56,4 69 79,8 98,8 143 165 208 246 274 299 320 ср при конечном 1,6 15 29,6 42 53,2 62,6 79,7 118 137 177,5 208 234 252 274 1,8 7 20,1 31,4 41 49,9 65,2 100 117 154,5 181 204 223 240 давлении Ps 2 13 23,2 31,4 39,9 54,5 85,5 102 133 157 181 195,5 208 в кгс/см* 3 5,7 12,8 22,2 44 55 78 95,3 109 121 137 4 8,7 25,7 34,6 51,2 64,7 75,5 85,5 94 5 14,9 21,8 35,6 47 56 64,3 70,5 6 8,4 14,2 26,2 35,8 43,3 50,4 55,7 7 4Д 9,5 19,8 28,2 34,8 40,3 46
162 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 9.26 Начальное давление Pi в кгс/см* 1,2 1,5 2 2,5 3 3,5 4 5 8 10 15 20 25 30 35 1 0,01 0,022 0,039 0,052 0,064 0.077 0.083 0.098 0,134 0.152 0,188 0.216 0,252 0.26 0,279 1,2 0,012 0,029 0,043 0,054 0,064 0,073 0,089 0.125 0,143 0,18 0.208 0.232 0,252 0,271 Количество пара 1,4 0,004 0,021 0,034 0,046 0,056 0,065 0,081 0.117 0.136 0,172 0,205 0,225 0,245 0.262 вторичного вскипания ? в кг[кг ? при конечном 1,6 0,013 0,027 0,039 0,049 0,058 0,074 0,11 0,129 0,165 0,194 0,221 0.239 0,26 1.8 0,006 0,02 0,032 0,042 0,051 0,067 0.Ю4 0.122 0,161 0,188 0,212 0.233 0,252 давлении Рг в кгс/см* 2 0,014 0,026 0.036 0,045 0,061 0,098 0,117 0,154 0,182 0,205 0,288 0.238 3 0,01 0.02 0,036 0,073 0,093 0,13 0,159 0,184 0,205 0,225 4 0,017 0,054 0,074 0,112 0,122 0,147 0,188 0.208 5 0,038 0,058 0,096 0,127 0,152 0,174 0,193 6 0,024 0,044 0,083 0.113 0,139 0,161 0,181 7 0.012 0,032 0,071 0.102 0.127 0,15 0.17 Таблица 9.27 Удельный вес пароводяной смеси уСи в кгс/мй Начальное давление Pi в кгс/см1 1,2 1.5 2 2,5 3 3,5 4 5 8 10 15 20 25 30 35 1 57 26 14,8 11 9 7,4 7 5,9 4,3 3.8 3,1 2,7 2,3 2,2 2 1.2 52,5 23,1 15,8 12,5 10,6 9,3 7,6 5.5 4,8 3,8 3.3 3 2,7 2,5 1,4 169 37 22,6 17 13,9 12 9,7 6,7 5,8 4,6 3.9 3,5 3,2 3 усм при конечно* 1,6 63,9 32,3 22.8 18 15,3 12 8,1 7 5,4 4,6 4,1 3,8 3,5 1,8 136,5 47.6 30.5 23,3 19,2 14,7 9,6 8,2 6.2 5,3 4,7 ,3 4 ? давлении Рг в кгс/см* 2 73,5 41,3 30,5 24 17,7 11,2 9,4 7.2 6.1 5,3 4,9 4.6 3 168 74,5 43 21,8 17,4 12,3 10,1 8,8 7,9 7 4 110,5 37,3 27,7 18.7 14.8 12,7 11,2 10,2 5 64,3 43,8 26,9 20,4 17,1 14,9 13,6 6 114 67,3 36,6 26.8 22,1 19 17,2 7 232,4 101,5 48,3 34 27,5 23 8 20,3
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 163 Таблица 9.28 Форма таблицы и пример гидравлического расчета трубопроводов пароводяной смеси № участков 1 Расход пароводяной смеси в т/ч 2 Характе- Характеристика трубы условный проход в мм 3 наружный диаметр в мм X ? толщина стенки трубы D X s в мм 4 Разность геодезических отметок в конце и начале участка ± ± \ ftr —ftr ) в и 5 Давление перед конденсационным горшком Pi в кгр/см? 6 Давление в начале участка конден- сатопровода Pj в кгс/см? 7 Давление в конце участка конден- сатопровода или в конденсатном баке или расширительном бачке Р2 в кас/см* 8 Коэффициент ? 9 Длина участка трубопровода в м по плану / 10 эквивалентная местным со- сопротивлениям ?9 11 т II о, к та Я X О) ? со S а. 12 Конденсат при ? = =958,4 кгс/см3 скорость и в м/сек 13 удельная потеря давления ? ft в кгс/м"м 14 Пароводяная смесь ПРИ Тсм 9- II я и В А 11 § * о и 15 потеря давления 'С! « * я < Sll S 9- 5.11 16 II ^ ^ со а и si 17 1 и о г» № О * Is« 5 ? ? g =t О 18 5 1 Примечания Основная расчетная магистраль А—1 1-К 0,65 1,15 32 50 38X2,5 57X3,5 —0,5 •И 2,5 2,5 2,05 1,8 1,8 1,2 20,1 60,5 30 50 6 10 36 60 0,22 0,17 4,12 1,37 4,43 10,3 83 83 2980 4980 0,3 0,8 Ответвление Б-1 0,5 32 38X2,5 —2 2,5 2,05 1,8 20,1 40 8 48 0,17 2,44 3,42 49 2350 0,24 Статическое давление на графике характеризуется горизонтальной линией, проведенной на отметке наи- наивысшего положения воды. Разница между отметкой этой линии и отметкой искомой точки тепловой сети, подогревательной установки источника тепла, местной системы здания определяет избыточное давление (гид- (гидростатическое) в этой точке в м вод. ст Если давле- давление в любой точке системы не превышает допустимых пределов прочности, тепловую сеть не делят на отдель- отдельны зоны. В табл. 9.31 даны предельные давления для неко- некоторых типов оборудования источников тепла и мест- местных систем отопления, вентиляции и горячего водо- водоснабжения присоединяемых зданий. Наименьшее допускаемое давление, как правило, имеют местные системы отопления зданий, на которые и ориентируются при анализе графика для статического режима. Для местных систем отопления с чугунными радиаторами можно допускать давление до 60 м вод. ст. Рекомендуется к этому пределу приводить и мест- местные системы отдельных старых зданий, расположенных в районах нового строительства, проведением соответ- соответствующих гидравлических испытаний и в случае необ- необходимости заменять отдельные приборы. Если давление выше 60 м вод. ст. получается толь- только у нескольких отдельных здаьий, их местные систе- системы присоединяют по независимой схеме. Если такое завышенное давление отмечается для целого района, тепловую сеть делят на отдельные зоны. В некоторых случаях наиболее высокую отметку местной системы, определяющей уровень статического давления, имеет од- одно или несколько зданий. Присоединение их по неза- независимой схеме может резко снизить линию статического давления ? wo- 120 во О ^ ./· б\ Рис. 9 16. График давлений для статического режима системы /—линия статического давления первой зоны; 2 — то же, второй зоны; 3 — то же, третьей зоны; fti — напор подпиточ- ных насосов источника тепла в и; hi — напор подпиточных насосов для второй зоны в м; /гз — регулирование давле- 1ия подпитки для третьей зоны в м; А—источник тепла. ? — узел ответвления; В и Г — конечные потребители
164 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей На рис. 9.16 показан примерный график давлений для статического режима системы при сложном релье- рельефе местности. Большая разница в отметках земли привела к не- необходимости деления системы на три независимые зоны. Границы зон можно изменять в значительных пре- пределах в зависимости от принятого статического давле- давления в первой зоне. В каждом конкретном случае границы зон следует принимать, ориентируясь на наибольший охват потре- потребителей тепловой сети первой зоны, примыкающей к ТЭЦ. Графики давлений для гидродинамического режима разрабатывают для условий установившегося движения воды в трубопроводах тепловой сети при расчетных расходах и наивысшей расчетной температуре воды. Линии графиков давлений представляют собой геомет- геометрическое место точек верхних концов отрезков, выра- выражающих пьезометрические высоты отдельных точек теп- тепловой сети. Пьезометрическая высота является той частью пол- полного гидродинамического напора, которая используется на образование гидродинамического давления. Полный напор отсчитывают от того же условного уровня, от которого отсчитывают и геодезическую высоту. Пьезо- Пьезометрическая высота, или пьезометрический напор, от- считывается от геодезической высоты положения воды. Пьезометрическая высота определяет избыточное давле- давление воды в данной точке. При разработке графиков давлений для гидроди- гидродинамического режима: определяют необходимость установки на тепловой сети подкачивающих насосов, место их размещения и напоры; проверяют необходимость установки на тепловой сети регуляторов давления, определяют место их раз- размещения и пределы регулирования; уточняют напор сетевых насосов с учетом установ- установки на тепловой сети подкачивающих насосов и регуля- регуляторов давления; проверяют напор подпиточных насосов у источника тепла, выбранный при разработке статического режима, и определяют необходимость регулирования давления подпитки; определяют располагаемые напоры в узлах ответв- ответвлений и на вводе тепловой сети в центральные тепло- тепловые пункты и пункты отдельных зданий. Давление в любой точке системы при гидродина- гидродинамическом режиме должно обеспечивать заполнение си- системы водой, предотвращать вскипание воды и не пре- превышать допустимого по прочности оборудования подо- подогревательных установок, трубопроводов тепловой сети и местных систем присоединяемых зданий. Эти условия принимают при разработке графиков и давлений как при расчетных расходах и расчетной температуре воды, так и при отклонениях от расчетных, возможных в данной системе. Давление, предотвращающее вскипание воды, должно быть не менее давления сухого насыщенного пара при температуре насыщения и приближенно с достаточной для практических расчетов точностью мо- может приниматься по данным табл. 9.29. Для водогрейных котлов дополнительно учитывают возможность локального вскипания воды в трубках поверхности нагрева и наименьшее давление, предотвра- предотвращающее вскипание воды, принимают при температуре насыщения, превышающей расчетную на 30° С. На вхо- входе в котел давление должно быть выше на величину Таблица 9.29 Расчетная температура воды В L* До 110 120 130 140 150 160 170 180 Давление в м вод. ст. 5 10 20 30 40 55 72 93 гидравлических потерь давления в котле при наиболь- наибольшем расчетном расходе воды. Приближенно наименьшее давление воды на входе в котел можно принимать по табл. 9.30. ? аблица 9.30 Расчетная температура воды в °С в тепловой сети ПО 120 130 140 150 160 170 180 Давление в м вод. ст. 40 50 60 87 108 135 165 210 Наибольшее давление для линейной части тепловой сети принимают в зависимости от типа применяемых труб и арматуры. Для местных систем это давление принимают по соответствующим проектам в зависимо- зависимости от типов нагревательных приборов. Для подогревателей сетевой воды и насосов наи- наибольшее давление принимают по техническим услови- условиям на их поставку. Величина наибольшего давления воды для некото- некоторых типов оборудования источников тепла и местных систем дана в табл. 9.31. Таблица 9.31 Оборудование Подогреватели сетевой воды типов БО и БП Саратовского машиностроительного за- завода Пароводяные подогреватели по МВН Оргэнергостроя Водоводяные подогреватели по МВН Оргэнергостроя Водогрейные стальные котлы Бийского завода производительностью 50, 100 и 180 Гкал1ч Водогрейные стальные котлы Дорогобуж- Дорогобужского завода производительностью 12, 25, 50 Гкал/ч Чугунные водогрейные котлы .... Наибольшее давление воды в м вод. ст. 140 100 100 250 250 60
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 165 Продолжение табл. 9.31 Оборудование Местные системы присоединяемых зна- знаний: системы отопления и вентиляции с чугунными радиаторами то же, с бетонными панелями со змеевиками из труб то же, с бетонными беструбными па- панелями то же, с конвекторными приборами . . системы вентиляции промышленных зданий с калориферами по ГОСТ 7201—62 системы горячего водоснабжения при их независимом присоединении через водяные подогреватели то же, из стальных труб при их не- непосредственном присоединении (откры- (открытая система) то же, при применении пластмассо- пластмассовых труб , Наибольшее давление воды в м вод. ст. 60 80 40 90 80 100 80 40 Линия графика давлений в подающем трубопроводе должна при расчетном и других режимах размещаться выше линии, соединяющей верхние концы отрезков, ко- которые выражают избыточные давления, предотвраща- предотвращающие вскипание воды (табл. 9.29 и 9.30) в точках наи- наивысшего положения воды в тепловой сети, в местных системах, в подогревателях сетевой воды или в водо- водогрейных котлах. Эта условная пограничная линия в отличие от го- горизонтальной линии статического давления следует за геодезическими отметками положения воды в си- системе. В то же время линия графика давлений в подаю- подающем трубопроводе и линия графика давлений в обрат- обратном трубопроводе не должны создавать давлений в от- отдельных точках системы, превышающих допускаемые по условиям прочности ее узлов, что определяет высшее положение линий графика. Уклон линий графика давлений, характеризующий потерю давления в трубопроводах, принимают для каждого участка по гидравлическому расчету трубо- трубопроводов тепловой сети. При незначительной разнице в удельных потерях давления на трение на отдельных участках тепловой сети или при приближенной оценке гидродинамическо- гидродинамического режима можно при построении графиков давлений уклон линий принимать по полной величине потери дав- давления в расчетной магистрали от источника тепла до конечного потребителя. Соответствующим подбором напоров сетевых и под- питочных насосов и размещением на тепловой сети в случае необходимости подкачивающих насосов или ре- регуляторов для местного снижения давления определя- определяют оптимальное положение линий давлений графика. По сравнению с режимом системы при работе только сетевых насосов источника тепла подкачиваю- подкачивающие насосы на подающем трубопроводе тепловой сети позволяют снизить давление воды в подогревательной установке источника тепла и в подающем трубопрово- трубопроводе между источником тепла и подкачивающим на- насосом. Подкачивающие насосы на обратном трубопроводе тепловой сети позволяют снизить давление в подогре- подогревательной установке источника тепла и во всей тепло- тепловой сети, за исключением участка обратного трубопро- трубопровода между источником тепла и подкачивающим насосом. В обоих случаях напор сетевых насосов снижается на величину напора, принятую для подкачивающих насосов. Для существующих тепловых сетей подкачивающие насосы, увеличивая располагаемый напор, повышают пропускную способность. Установка на отдельных участках на подающем или обратном трубопроводах тепловой сети дополни- дополнительных сопротивлений — регуляторов давлений, также позволяет снизить давление в тепловой сети за этим регулятором (по ходу воды). Ниже рассмотрены некоторые характерные примеры графиков давлений (пьезометров) двухтрубной водя- водяной тепловой сети. Удельные потери давления условно приняты оди- одинаковыми по всей длине расчетной магистрали. На рис. 9.17 показан график давлений для тепловой сети жилого района при ровном рельефе местности и ? 120 80 40- 0 ¦ 1 '"/V////7////////// ////////////////7/ а Рис. 9 17. График давлений в тепловой сети при ровном рельефе земли и не- небольшой протяженности магистрали / — линия статического давления при распо- расположении в районе 4— 5-этажных зданий, 2 — линия статического давления при расположе- расположении в районе зданий высотой 40 м; а — место установки на ответвлении клапана подпора, ? — напор сетевого насоса в .« небольшой протяженности сети. Рассмотрены два слу- случая — при высоте присоединяемых зданий до 20 ж и до 40 м. В первом случае напор подпиточного насоса, вы- выбранный при статическом режиме из условий заполне- заполнения системы в холодном состоянии равным 20 м вод. ст., может оставаться без изменения и при гидродинамиче- гидродинамическом режиме, что обеспечивает наиболее простую схему подпиточного устройства. Во втором случае напор подпиточного насоса, вы- выбранный при статическом режиме равным 40 м вод. ст., при гидродинамическом режиме должен быть снижен до 20—30 м вод. ст., так как при поддержании его на прежнем уровне давление во ты у удаленных потреби- потребителей превысит допустимые пределы. При этом давление в обратном трубопроводе в районе, примыкающем к источнику тепла, получается ниже статического, т. е. ниже высоты местных систем присоединяемых зданий.
166 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Для обеспечения работы местных систем этой груп- группы зданий на обратном трубопроводе ввода тепловой сети в каждое здание или для группы зданий устанав- устанавливают автоматические клапаны регуляторы подпора, которые поддерживают постоянное давление до себя, обеспечивающее при всех режимах заполнение водой местных систем присоединяемых зданий. На рис. 9.18 показан график давлений при ровном рельефе местности, но при большой протяженности рас- расчетной магистрали (порядка 10—12 км). ? ,210 -?- 8 Рис. 9.18. График давлений в тепловой сети большой протяженности А — источник тепла; Б — место размещения подкачивающих насосов; а — возможное место размещения подкачивающе- подкачивающего насоса на обратном трубопроводе; В — конечный потре- потребитель, / — линия статического давления, ? — напор сете- сетевого насоса в м, h\ — напор подпиточного насоса источника тепла в м; Нг — давление подпитки при циркуляции воды в системе; Лз — напор подкачивающего насоса на подаю- подающей в м, hi — напор подкачивающего насоса на обратной в м Необходимые условия в системе обеспечивают в этом случае подкачивающие насосы, установленные на обратном и подающем трубопроводах. На рис. 9.19 показан график давлений для тепло- тепловой сети небольшой протяженности с расчетным графи- графиком температур 150—70° С и безэлеваторным непосред- непосредственным присоединением местных систем при высоте зданий 20 м. Напор подпиточных насосов при циркуляции воды б системе должен быть выше, чем при статическом ре- режиме, так как иначе не будет обеспечена невскипаемость воды с температурой 150° С в высшей точке местных систем. Однако давление подпитки при этом может оказаться недопустимым по условиям прочности сетево- сетевого насоса. В данном случае возможно оставить напор подпиточных насосов равным 20 м вод. ст., увеличить напор сетевых насосов с 35 до 65 м вод. ст. и предусмот- предусмотреть автоматическое снижение давления в обратном трубопроводе специальным регулятором постоянного давления после с«бя. На рис. 9,20 показан график давлений при пони- понижающемся от источника тепла рельефе местности. Напор подпиточных насосов при циркуляции воды в системе в таком случае, как правило, выбирают наи- наименьшим. Место размещения и напор подкачивающих насосов определяют с условием, чтобы у потребителей, расположенных на наиболее низких отметках, поддер- поддерживалось давление не более 60 м вод. ст. Рис. 9 19. График давлений в тепло- тепловой сети небольшой протяженности и при работе местных систем зданий на перегретой воде 1 — линия статического давления; ? — на- напор сетевого насоса в м. h — напор под- подпиточного насоса в ж; hx — местное сни- снижение давления на обратном трубопро- трубопроводе в м Рис. 9.20. График давлений в тепловой сети при понижающемся от источника тепла рельефе земли А — источник тепла; Б—Б' — зона возможного разме- размещения подстанции подкачки; ? — напор сетезого насо- насоса в м; h — напор подпиточного насоса в м; fti — напор подкачивающего насоса в м, hs — располагаемый напор перед подкачивающим насосом в м
Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов 167 На рис. 9.21 показан график давлений для тепловой сети при понижающемся рельефе местности и при тран- транзитной магистрали между источником тепла и потре- потребителями. В этой системе функции сетевых и подкачи- м 160 № SO 40 О Поселок -'' ''"К, Рис. 9.21. График давлений в тепловой сети при понижающемся от источника тепла релье- рельефе земли и транзитной магистрали на главном участке А — источник тепла; Б — место размещения сетевых насосов; В — конечный потребитель; ? — напор сете- сетевого насоса; h — напор подпиточного насоса источ- источника тепла; / — сетевой насос; 2 — линия статическо- статического давления вающих насосов совмещены. Циркуляцию воды обес- обеспечивает одна группа насосов, расположенных не у источника тепла, а на трассе тепловой сети. Подпиточные насосы расположены у источника теп- тепла. Напор подпиточных насосов принимают в данном случае такой, чтобы предотвратить вскипание воды при циркуляции воды с расчетной температурой. Дав- Давление в обратном трубопроводе на транзитном участке превышает давление в подающем. Давление в подающем трубопроводе на конечных участках магистрали ниже статического, однако это не приведет к вскипанию воды в трубопроводах при рас- расчетной температуре 150° С. 220 (80 140 Ф0 60 20 0 кхь I хз^ -•г Рис. 9.23. График давлений в тепловой сети при сложном рельефе земли А — источник тепла, Б — у°ел ответвления, В и Г — ко- конечные потребители; Б\ и Бч — зоны возможного размеще- размещения подкачивающего насоса: //—напор сетевого насоса в л, fti — напор подкачиваюЩ' го насоса в м, h — вели- величина местного понижения давления в подающем трубо- трубопроводе ответвления в м, I, 2 и 3 — линии статического давления в первой, второй и третьей зонах. 4 — подка- подкачивающие насосы на обратном трубопроводе ответвления Рис. 9.22. График давлений в тепловой сети при повышающемся от источника тепла рельефе земли д _ источник тепла; В — конечный потребитель, Б — ме- место установки регулирующего прибора, ? — напор сетево- сетевого насоса; ht — напор подпиточного насоса; h2 — давление подпитки при циркуляции в->ды в системе; h3 — давление «подпитки при уменьшении рагчота воды в системе (ва- (вариант регулирования) На рис. 9 22 показан график давлений при повы- повышающемся рельефе местности от источника тепла к потребителям. При расчетном расходе воды положение линий графика обеспечивает все необходимые требова- требования. При снижении расхода воды необходимо допол- дополнительно регулировать давление в обратном трубопро- трубопроводе на коллекторе источника тепла или же в каком- либо из узлов тепловой сети. В рассматриваемом случае целесообразно регули- регулировать давление в узле Б тепловой сети. На рис. 9.23 показан график давлений при слож- сложном рельефе земли в тепловом районе. При параллельной работе нескольких источников тепла строят совмещенный график давлений для теп- тепловых сетей всех источников Строить совмещенный гра- график начинают с графика основного, наиболее крупного источника тепла при работе его на свой тепловой район. Полученные на этом графике отметки пьезометри- пьезометрических высот и располагаемые напоры ь узлах примы- примыкания тепловых сетей других источников принимают в качестве исходных для построения графиков давлений тепловых сетей этих источников при их совместной работе. Рассмотренные выше примеры позволяют сделать некоторые практические выводы, которые могут облег- облегчить разработку графиков:
168 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей 1. Графики давлений для гидростатического и гид- гидродинамического режимов рассматривают отдельно, по- поскольку оба режима характеризуют различное по вре- времени и условиям работы состояние системы и решают различные задачи. 2. Линия давлений, предотвращающая вскипание воды с расчетной температурой при гидродинамическом режиме, следует за отметками положения воды в си- системе и при сложном рельефе местности может пересе- пересекаться с горизонтальной линией статического давления, отражающей заполнение системы холодной водой. 3. Установка на подающем или обратном трубо- трубопроводах подкачивающих насосов не предопределяет де- деления сети на независимые при статике зоны, так же как и не во всех случаях деления сети при статике на зоны возникает необходимость в установке подкачива- подкачивающих насосов при циркуляции воды в системе. 4. Напор подпиточных насосов, принятый из усло- условий заполнения системы в холодном состоянии, сле- следует обязательно проверять при гидродинамическом режиме, поскольку он может оказаться либо недоста- недостаточным, либо излишним для гидродинамического ре- режима. 5. Напор сетевых насосов,, принятый на основе гидравлических расчетов, как сумма потерь давления при расчетных расходах воды в подогревательной уста- установке, в трубопроводах тепловой сети (по расчетной магистрали) и в местной системе наиболее удаленного потребителя, надо проверять по графику давлений при гидродинамическом режиме, поскольку его могут умень- уменьшить установленные подкачивающие насосы и увели- увеличить установленные в тепловой сети регуляторы дав- давления.
ГЛАВА 10 РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ НА ПРОЧНОСТЬ И НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ 10.1. РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ НА ПРОЧНОСТЬ Основной задачей расчета трубопроводов на проч- прочность является определение или проверка толщин сте- стенок труб, пролетов между подвижными опорами и допускаемых компенсационных напряжений. Расчет на прочность трубопроводов тепловых се- сетей, как подведомственных Госгортехнадзору по 2, 3 и 4-ой категориям, производится в соответствии с п. 38 «Правил устройства и безопасной эксплуатации трубо- трубопроводов пара и горячей воды», по «Нормам расчета элементов паровых котлов на прочность» ЦКТИ, изд·. 1957 г. и «Дополнениям к нормам расчета элементов паровых котлов на прочность» ЦКТИ, принятым Гос- гортехнадзором з 1958 г. Для магистральных газопроводов, нефтепроводов и нефтепродуктопроводов в настоящее время применя- применяется метод расчета труб на прочность, приведенный в главе СНиП П-Д.10-62. учитывающий специфику ус- условий работы этих трубопроводов. При расчете трубопроводов на прочность учиты- учитывают следующие основные нагрузки: внутреннее дав- давление теплоносителя, собственный вес трубопроводов, ветровую нагрузку (при надземной прокладке) и силы, возникающие при тепловых удлинениях трубопрово- трубопроводов. К последним относятся: силы упругой деформа- деформации и изгибающие моменты гибких компенсаторов, в том числе и углов поворотов, используемых для ком- компенсации; силы трения в подвижных опорах при над- надземной прокладке и прокладке в каналах; силы трения в сальниковых компенсаторах. При расчете трубопроводов тепловых сетей на прочность предусматривается полное использование допускаемого напряжения от приведенных выше на- нагрузок за счет перераспределения напряжений от этих нагрузок между собой. Следствием перераспределения напряжений от раз- различного вида нагрузок является возможность увели- увеличения пролетов между подвижными опорами, уменьше- уменьшения вылетов гибких компенсаторов или длин компен- компенсирующих плеч (для участков самокомпенсации) при недоиспользовании допускаемого напряжения от внут- внутреннего давления. Расчет трубопроводов производят на рабочее со- состояние, при котором принимают: а) внутреннее давление теплоносителя — равным наибольшему рабочему давлению с учетом возможного повышения его при изменениях в режиме работы обо- оборудования (турбин, насосов), а для водяных сетей (и конденсатопроводов) также с учетом отметки поло- положения трубопроводов. Для подающего и обратного трубопроводов тепловых сетей допускается принимать различную величину рабочего давления в соответствии с действительным гидравлическим режимом системы, но не менее 10 кгс/см2; б) температуру стенки трубы — равной максималь- максимально возможной температуре теплоносителя; для паро- паропроводов — по температуре пара на коллекторе источ- источника тепла с учетом колебаний в температуре при раз- различных режимах работы оборудования (турбин, котлов); для конденсатопроводов—по температуре конденсата после конденсатоотводчиков или конденсат- ных насосов; для подающего трубопровода двухтрубной водяной сети — по наивысшей расчешой температуре на коллекторе источника тепла (с учетом повышения температуры на потери тепла в тепловой сети), а для обратного трубопровода — по наивысшей расчетной температуре воды по графику температур с учетом тем- температуры, принимаемой во время тепловых испытаний тепловой сети (но не менее 100° С); в) расчетный вес — равным весу трубы, теплоизо- теплоизоляционной конструкции и воды при теплоносителе — воде и весу трубы и теплоизоляционной конструкции при паре. Определившиеся при расчете на рабочее со- состояние пролет между опорами (для паропроводов) и габариты гибких компенсаторов (при учете их предва- предварительной растяжки в холодном состоянии) проверя- проверяют на холодное состояние, при котором принимают: а) внутреннее давление теплоносителя равным ра- рабочему давлению; б) температуру стенки трубы равной 20° С; в) расчетный вес равным весу трубы, теплоизоля- теплоизоляционной конструкции и воды. Номинальное допускаемое напряжение и модуль упругости стали принимают соответствующими той температуре стенки, для которой производят расчет. Расчет трубопроводов на прочность производят для наиболее напряженного сечения т. е. для сече- сечения, в котором сочетание действующих нагрузок создает максимальное суммарное эквивалентное напря- напряжение. При проверке сечения с поперечным сварным швом напряжения от всех нагрузок, кроме внутреннего дав- давления, определяют с учетом коэффициента прочности поперечного сварного шва. Толщину стенки трубы, находящуюся под внутрен- внутренним давлением, определяют при рабочем давлении теплоносителя по формулам:
170 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей. при гибких компенсаторах и самокомпенсации (не- (неразрезанные трубы) s = 230стдопср+Рраб IX КОМП ^раб^н мм; A0.1) при сальниковых компенсаторах (разрезанные трубы) с мм, A0.2) где — рабочее давление теплоносителя в кгс/см2; DH—наружный диаметр трубы в мм; с — прибавка к расчетной толщине стенки трубы в мм; *доп — допускаемое напряжение от внутреннего давления в кгс!мм? принимают равным номинальному допускаемому напряже- напряжению о*доп и определяют по табл. 10.1; ?— коэффициент прочности продольного или спирального сварного шва; принимают для сварных труб по табл. 10.2. Таблица 10.1 * Номинальные допускаемые напряжения ? в кгс/мм2 доп (по «Дополнениям к нормам расчета элементов паровых котлов на прочность, принятым в 1958 году» ЦКТИ) Расчетная температура стенки трубы в °С 20 100 150 200 240 260 280 300 320 340 360 380 400 410 420 430 Номинальные допускаемые Ст. 2 11.7 11,15 10,8 10,5 9,7 9,3 8,9 8,5 _ _ — _ — 10 12 11,5 11,2 10,9 10 9,6 9,2 8,8 8,3 7,9 7,5 7,1 6,7 6,5 6,3 5,9 для марок стали Ст. 3 13 12,4 12,05 11,7 10.7 10,3 9,8 9,4 _ _ — _ _ _ — 15 13,3 12,75 12,4 12,1 ИЛ 10,6 10,1 9,7 9,2 8,7 8,2 7,7 7,3 7,1 6.9 6.5 напряжения Ст. 4 14,3 13,6 13,2 12,8 11,7 11,1 — _ — — — — _ — _ — 20 14,7 14,05 13,65 13,3 12,2 11,6 11.1 10,5 10 9,5 9,0 8,5 8 7,7 7,5 7,3 Примечания: 1. Для промежуточных значений расчет- расчетной температуры стенки трубы допускаемое напряжение опреде- определяют интерполяцией между двумя ближайшими величинами е округлением результата до 0,05 кгс/мм2 в сторону меньшей ве- величины. * 2. Значения одоп для температур стенки трубы 100 и 150° С определены интерполяцией. Толщину стенки трубы s', определенную по фор- формулам A0.1) и A0.2), округляют до ближайшего большего размера s по «Сортаменту труб тепловых сетей» или по ГОСТ. Округление толщины стенки в меньшую сторону разрешается на величину не более 3% от величины (sf- с). Таблица 10.2 Коэффициенты прочности сварного шва Конструкция шва и способ сварки Стыковой шов при ручной сварке с под- варкой со стороны вершины шва .... Стыковой шов при ручной односторонней сварке при наличии со стороны вершины шва подкладки или кольца, прилегающих к основному металлу по всему периметру Стыковой шов при ручной односторонней сварке Стыковой шов с двусторонним проваром, выполняемый автоматической сваркой под слоем флюса Стыковой шов, свариваемый только с од- одной стороны автоматической сваркой под слоем флюса „ Коэффициент прочности сварного шва 0,95 0,9 0,7 1 0 8 Примечание. Коэффициент прочности спирального шва для сварных труб по ГОСТ 8696—58 с учетом допускаемого по ГОСТ непровара шва принимают равным 0,6, а по ГОСТ 8696—62 — 0,8. Величину прибавки с для бесшовных труб опреде- определяют по формуле с = Ai.is' —с) мм, A0.3) где ??—коэффициент, принимаемый в зависимости от величины технологических минусовых допус- допусков на толщину стенки труб, предусмотрен- предусмотренных ГОСТ: при минусовом допуске —15% то же —10% - 5% ??—0,2 Л»=0,15 ??=0?. При минусовых допусках, имеющих промежуточное значение, коэффициент Л ? определяют интерполяцией. Определенная по формуле A0.3) величина с вклю- включает компенсацию утонения стенки в гибах труб при условии, чтс средний радиус гиба будет не менее 3,5 ?>н- При применении гнутых труб с радиусами гиба меньшими, чем указанные выше, величина коэффи- 3,5DH циента А\ должна быть умножена на величину ———, где R — радиус оси гнутой трубы в мм. Величину прибавки с для сварных труб принима- принимают равной величине допускаемых минусовых отклоне- отклонений по толщине стального листа по соответствующим ГОСТам. Величину прибавки с во всех случаях принимают не менее 0,5 мм. Для применяемых в тепловых сетях бесшовных труб обычной точности изготовления по ГОСТ 8732—58 * значение коэффициента А\ принимают равным 0,2, так как отклонение по толщине стенки при изготовлении этих труб по ГОСТу составляет —15%. Величину прибавки с для сварных труб по ГОСТ 4015—58 и 8696—62, учитывающую минусовое отклонение по толщине стенки трубы, принимают по ГОСТ 8597—57 на сталь рулонную и по ГОСТ 5681—57 на сталь прокатную толстолистовую: при толщине листа 5—5,5 мм с=0,5 мм; то же, 6—7 мм с=0,6 мм; !с=0,8 мм—для труб по ГОСТ 4015—58 с=0,7 мм—для труб по ГОСТ 8696—62
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 171 Величину прибавки с для сварных труд обычной при сальниковых компенсаторах (разрезанные тру- точности изготовления по ГОСТ 1753—53 принимают бы) равной 10%, а по ГОСТ 3262—62—15% от толщины п (г^ ?? стенки трубы. В толщине стенки труб при всех видах надземной и подземной прокладки тепловых сетей запас на на- кгс/мм2, ружную коррозию не предусматривают. 200 sp ? где sP — расчетная толщина стенки трубы в мм. A0.6) 450 Ш 350 300 250 200 4,5 Рис. 10.1. Номограмма для определения толщины стенки трубы s' и приведенного напряжения от внутреннего давления ??? для бесшовных неразрезанных труб Пример. Определить толщину стенки бесшовной трубы наружным диаметром Du = 325 мм при теплоносителе паре с давлением ? g = 37 кгс/см? и температурой t = 425ЭС; материач стенки трубы^сталь марки 20. Соединяя последовательно точки 1, 2,? 3, 4 и 5, определяем в точке~ s' = 7,9 мм При заданной толщине стенки трубы проверку этой толщины по внутреннему давлению производят сравнением приведенного напряжения в стенке трубы от внутреннего давления теплоносителя о*пр с допуска- допускаемым напряжением от внутреннего давления о*ДОп, при этом надо соблюдать условие ??? < 0-дш ягс/мм2. A0.4) Приведенное напряжение от внутреннего давления при известной толщине стенки трубы определяют по формулам: при гибких компенсаторах и самокомпенсации (неразрезанные трубы) Рраб (A,~SP) <*пр = — кгс/мм2; A0.5) 230 sp ? Расчетную толщину стенки трубы определяют по формуле sp = s — c' мм, A0.7) где s — номинальная толщина стенки трубы в мм; с' — минусовый допуск на толщину стенки трубы по соответствующему ГОСТу в мм. Для бесшовных труб по ГОСТ 8732—58 * обычной точности изготовления при допускаемом минусовом отклонении по толщине стенки трубы 15% величину с' определяют по формуле С = 0,15s мм. A0.8) Для сварных труб величину с' принимают равной с Величину с' во всех случаях принимают не менее 0,5 мм.
172 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей 350 300 250 200 150 t8°C -*¦ 100 Рис. 10.2. Номограмма для определения толщины стенки трубы s' и приведенного напряжения от внутреннего давления ??? Для сварных неразрезанных труб Пример. Определить приведенное напряжение от внутреннего давления для сварной трубы наружным диаметром ?>н = 820 мм, sp=7,2 мм, при давлении теплоносителя ? ^—13 кгс/см2. Соединяя последовательно точки 1, 2, 3 и 4, определяем в точке 4?? =8 кгс/мм1. Толщину стенки неразрезанных труб и приведен- приведенное напряжение от внутреннего давления для этих труб при известной толщине стенки трубы можно определять по номограммам, приведенным на рис. 10 1 и 10.2. Максимальный пролет между подвижными опора- опорами на прямом участке трубопровода из условия проч- прочности трубы определяют по формуле 'мякг — 12?-* м, A0.9) где o"g — допускаемое эквивалентное напряжение для весовой и ветровой нагрузок в кгс/мм2; TS7P — момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчетной толщине стенки трубы sV в см3; ? ?— коэффициент прочности поперечного сварного шва; принимают по табл. 10.2 <7Э—эквивалентная весовая нзгрузка в кгс/м; 0,8 — коэффициент пластичности. Допускаемое эквивалентное напряжение для весо- весовой и ветровой нагрузок определяют по формуле ?3=?1? ?????'2°/??*> A0.10) где ?]?—коэффициент, зависящий от соотношения °"пр'°*доп и типа компенсаторов, вычисляют по формулам, приведенным в табл. 10 3, или опре- определяют по графику рис. 10 3. Пролет между подвижными опорами при сальни- сальниковых компенсаторах определяют расчетом по растя- растягивающим и по сжимающим напряжениям; при рас- расчете по сжимающим напряжениям коэффициент ?? в формуле A0.9) принимают равным единице; за рас- расчетный принимают меньший из полученных пролетов. Для конкретного значения коэффициента ?? можно заранее определить, при каких соотношениях о"пр/о"дщ следует производить расчет на растяженир и при ка- каких на сжатие. Так, например, при значении коэффи- коэффициента ?? = 0,7 при соотношении о"пр'адсп от 0 до 0,48
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 173 Таблица 10.3 Формулы для определения коэффициента ?? Способ компенсации Гибкие компенсаторы или самокомпенсация Сальниковые компенсато- компенсаторы. Расчет труб по растяги- растягивающим напряжениям Сальниковые компенсаго- компенсагоры. Расчет труб по сжимаю- сжимающим напряжениям ¦"ii— *- Расчетные ??·2-[ ?? = 1,095 ~2 ад формулы V \ адоп / '5 ? 1р on 3 A0.11) A0.12) 2 A0.13) КЗ 1.2 1,1 ко 0,9 0,1 0,6 ? as 0,3 0,2 0,1 ¦CS- I Ч N s 3 s 1 ? ( s s Ojtti ¦? ч s \ f \ V N Ч \ \ ч S Ч Ч у s \ \ \ \ \ О 0,1 0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 0J 0,8 0,9 1 — *~ ^ лр Мып Рис. 10 3. График для определения коэффициен- коэффициента ?? 1 —- при гибких компенсаторах или самокомпенсации; 2 — при сальниковых компенсаторах (расчет по растягиваю- растягивающим напряжениям); 3 — при сальниковых компенсаторах (расчет по сжимающим напряжениям); <*Пр — приведен- приведенное напряжение от внутреннего давления в кгс/мм2; ? п—допускаемое напряжение от внутреннего давления в кгс/мм2 расчет следует производить только по растягивающим напряжениям, а при значении о"пр/аДоп от 0,48 до 1 — по сжимающим напряжениям Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимают равной расчетно- расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоя- состоянии дэ=а кгс/м. Эквивалентную весовую нагрузку при надземной прокладке трубопровода, учитывающую наряду с ве- весом трубопровода ветровую нагрузку, определяют по формуле кгс/м, A0.14) гдетв—коэффициент, учитывающий влияние ветровой нагрузки; определяют по графику рис 10.4 в зависимости от нормативного скоростного напора ветра <7о. приведенного в табл. 10 4. ?- _____ —? - — ¦ А с-. — 1 \f У у г/ V / ^-— __: А / / / < ? -.-* 2 3 10 Рис 10 4 График для определения коэффи- коэффициента влияния ветровой нагрузки тв <7о — нормативный скоростной напор ветра в кгс/м2; ?>п — наружный диаметр покровного слоя изоляционной конструкции; при прокладке «тру- «труба на трубе» принимают равным сумме наруж- наружных диаметров покровного слоя изоляционной конструкции несущего и несомого трубопрово- трубопроводов в мм, q — вес трубопроводов в кгс/м 0,9 0,8 \ 1 ч ч | ч ч ч ч s. •? 1 — — - | — 0.2 0Л 0.6 а в Рис 10 5 График для определения коэффициента изменения пролета между подвижными опорами несущего трубопровода при прокладке «труба на трубе» q\ — вес несомого трубопровода в кгс/м; q — вес несу- несущего трубопровода в кгс/м
174 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 10.4 Нормативные скоростные напоры ветра для высоты над поверхностью земли до 10 м (по СНиП 1I-A.11-62) Районы СССР по приложе- приложению 2 главы СНиП И-А.П-62 Нормативный скоростной на- напор ветра qa в кгс/м2 I 27 II 35 III 45 IV 55 V 70 VI 85 VII 100 Примечание. При надземной прокладке трубопроводов на высоте от 10 до 20 м табличные значения скоростных напоров ветра увеличивают на 3,5% на каждый метр высоты сверх 10 м При использовании трубопровода в качестве не- несущей конструкции для прокладки труб меньшего диа- диаметра (прокладка — «труба на трубе») пролет между подвижными опорами несущего трубопровода опреде- определяют с учетом коэффициента ??, приведенного на графике рис. 10.5, который вводят на величину пролета, полученную по формуле A0.9). Максимальные пролеты между подвижными опо- опорами на прямом участке для трубопроводов из нераз- неразрезанных труб при любых толщинах стенки и весе труб можно определять по номограммам, приведен- приведенным на рис. 10.6 и 10.7. Максимальные пролеты между подвижными опо- опорами на прямых участках для труб по «Сортаменту труб тепловых сетей» при надземной прокладке даны в табл. 10.5. Максимальные пролеты между подвижными опо- опорами для конечных участков трубопроводов, участков, примыкающих к повороту или к сальниковым ком- компенсаторам, определяют с учетом коэффициентов, при- приведенных в главе 3, которые вводят на величину пролетов, полученных по формуле A0.9). Максимальный пролет между подвижными опора- опорами по допускаемому прогибу для прямого участка трубопровода определяют по формулам ВНИИСТ из условия максимального провисания трубопровода в пролете г/Макс == 0,02Dy (см. рис. 10.8): 21EJP h = Ру 50+ ?3 ·104 + x A0.15 = 2? <7·104 50 ?, A0.16) где Dy— условный проход трубы в м; ? — расстояние от низшей подвижной опоры до сечения с максимальным прогибом в м; q — расчетный вес трубопровода в рабочем со- состоянии в кгс/м; Таблица 10 5 Максимальные пролеты между подвижными опорами /Макс в ж на прямых участках трубопроводов при надземной прокладке (по расчету на прочность) Размеры труб ??,??· в мм 32Х 2,5 38Х 2,5 45Х 2,5 57Х 3,5 76Х 3,5 89Х 3,5 108 X 4 133Х 4 159Х 4,5 194 X 5 219Х 6 273? 7 325 ? 8 377 ? 9 426 ? 9 426? 11 426 X 6 478 X 6 529Х 6 630 X 7 720 X 7 820 ? 8 920 ? 9 1020X10 Компенсаторы П-образные или самокомпенсация I Компенсаторы сальниковые Максимальные пролеты при параметрах теплоносителя. -Poafi в кгс!см'х, ? в "С ^раб=8- /=100 4,6 5,2 6,7 7,5 8,7 9,4 10,5 11,8 13 14,6 16,8 18,9 20,7 19,6 19,9 19,6 22,8 22,5 25 27 28,6 ^раб=16· /=150 4,5 5,1 6,3 7,3 8 8,7 9,7 10,9 12,3 13,9 15,8 17,8 19,6 17,8 17,9 17,9 19,7 19,2 20,4 22,1 23,7 ^раб=8· /=250 3,1 3,7 4,2 5,2 6,4 7 7,8 8,7 10,1 11,8 13,1 15,7 17,8 19,3 18,4 19 19,4 21,7 22,3 24,1 26,2 28,2 ^раб=13· /=300 3 3,2 3,7 5,2 5,8 6,3 7,1 7,9 9,2 10,9 12,3 15,1 17,3 18,9 17,9 17,9 18,3 21,4 21,9 22,5 24,3 26,2 Рраб=16· 7=325; рраб=21· 7=350 2,5 2,7 3,2 4,1 5 5,4 6,2 7 8 9,5 10,7 13.6 14,9 17 19 - Рраб=36· /=425 2,1 2,5 2,7 3,8 4,4 4,9 5,6 6,3 7 7,2 9,2 10,0 13,9 15 15,4 - Рраб=8' /=100 9,6 10,8 12,3 13,4 17,4 17.4 19,6 21,5 21 21,7 22 24,6 24,6 26,4 23,9 31,1 ^раб=16· /=150 _ 9,1 10,8 11,7 13,1 14,8 16,8 19,2 21,2 17,2 16,5 13,5 17 13,4 14,7 16,6 18,1 ^раб=8· /=250 7,8 8,5 9,7 11,2 12,8 15 17 18,5 19,5 20,4 21,2 23,6 25 25,7 27,7 30 ^раб=13· /=300 7,4 8,3 9,4 10,9 12.3 14,6 17 18,3 18,3 17,3 16,8 19,8 15,2 15,4 18,9 21,7 Примечания: 1. Жирная линия является границей между трубами по ГОСТ 8732—58* и ГОСТ 4015—58. 2. При определении максимальных пролетов между опорами принято: а) коэффициент прочности поперечного сварного шва-для труб при ? л=36 кгс/см* и /=я425°С условным проходом от 100 до 400 мм <pt=0,9, для остальных труб ??=0,7; б) коэффициент прочности продольного сварного шва ?=0,8; в) марки стали для бесшовных труб при ?0?$= 33 кгс/см?, /=425° С—сталь 20; для бесшовных труб с другими параметрами теплоносителя—сталь 10; для сварных труб— Ст. 3. 3. В настоящей таблице приведены меньшие из максимальных пролетов, полученных по расчету труб на рабочее и холодное состо- состояние (для паропроводов).
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений Wp 8 См* 8 кгс/м ? WO ¦ 300 ¦200 --500 --600 '-¦ 700 --800 --900 --1000 -.1200 Рис. 10.6. Номограмма для определения максимального пролета между подвижными опорами /макс на прямом участке для трубопроводов из бесшовных неразрезанных труб по расчету на прочность Пример. Олределить величину максимального пролета на прямом участке трубопровода при при- приведенном напряжении от внутреннего давления "п =5,82 кгс/мм2, коэффициенте прочности по- поперечного сварного шва ^=0,7; ''доп^·^ кгс/мм2, моменте сопротивления W**= 179 см3 и эквивалент- эквивалентной весовой нагрузке <7Э = 113 кгс/м. Соединяя последовательно точки /, 2, 3, 4, 5, 6, находим в точке 7 г„а1,_ =11,3 м
176 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей npu<ff=OJ 4-500 ? а3 В кгс/м 1 -г2500 --2000 Рис. 10 7. Номограмма для определения максимального пролета между подвижны- подвижными опорами /макс на прямом участке для трубопроводов из сварных неразрезанных труб по расчету на прочность
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 17? /Р—момент инерции поперечного сечения трубы при расчетной толщине стенки трубы в см4; ?—модуль упругости трубной стали при макси- максимальной температуре теплоносителя в кгс/см2; i — уклон трубопровода. Рис. 10.8. Схема провисания трубопровода / — подвижная опора; 2— трубопровод При определении пролета между подвижными опорами по формулам следует, задаваясь величиной х, определять 1\ и 12. Пролет между подвижными опора- опорами по допускаемому прогибу определится при таком значении х, при котором h — h- Для трубопроводов тепловых сетей при минималь- минимальном уклоне 1=0,002, для определения пролета между опорами по допускаемому прогибу, можно пользо- пользоваться более простой приближенной формулой з = 3,98 q-106 — 1,4 м. A0.17) Таблица 10.6 Максимальные пролеты между подвижными опорами на прямых участах трубопроводов при надземной прокладке (по расчету на прогиб) Размеры труб Dnxs в мм 32X2,5 38X2,5 45X2,5 57X3,5 76X3,5 89X3,5 108X4 133X4 159X4,5 194X5 219X6 273X7 325X8 377x9 426X9 426X11 426X6 478X6 526X6 630X7 720X7 820X8 920X9 1020X10 Максимальные пролеты между подвижными опорами в м при параметрах теплоносителя II о ЮЗ яг; 3 3,4 4,4 5,3 6,1 6,8 8 9,2 10,6 11,9 14,4 16,6 18,4 — —¦ 18,2 19,4 20.7 23,5 25,5 27,8 30,8 33 Рраб в ' 1 о о,АЛ 2,7 3,2 4,3 5,2 5,9 6,3 7,9 9 10,4 11,7 14,2 16,2 18,3 _ — 18 19,3 20,5 23,5 25,5 27,7 30,2 32,5 GO II о 2,1 2,5 2,9 3,8 4,9 5,5 6,3 7,5 8,7 10,5 11,9 14,6 17,2 19,4 — 20,1 21,9 23,4 27,4 ?0,3 34,2 38,2 42,1 <гс/см\ t в °С со 1 о щ п?1 2 2,3 2,7 3,8 4,8 5,4 6,2 7,1 8,3 10,2 11,3 14 16,7 18,9 — — 19,5 21 22,7 26,7 29,6 33 36,9 40,8 ¦^раб~ /=325; РРаб=21· ^=350 2 2,3 2,6 3,6 4,6 5 5,9 6,9 8 9,7 11,1 13,4 16 18,3 20 _ •— — — — — — 1,8 2.2 2,5 3,4 4,4 5 5,7 6,8 7,8 9,4 10,6 13,3 15,5 17,8 — 20 _ — — —¦ -- — •— Примечания: 1. Жирная линия является границей меж- между трубами по ГОСТ 8732-58* и ГОСТ 4015-58. 2. Таблица составлена при величине уклона трубопровода t=0,002. Максимальные пролеты между подвижными опо- опорами, определенные по допускаемому прогибу для труб по «Сортаменту труб тепловых сетей», даны в табл. 10.6. При прокладке в непроходных каналах труб боль- больших диаметров величину пролета ограничивают пре- предельной нагрузкой на подушку опоры трубопровода. При надземной прокладке труб различных диаметров на эстакадах пролет между опорами ограничивают унифицированным шагом типовых эстакад. При над- надземной прокладке труб различных диаметров на от- отдельно стоящих опорах пролет принимают по опти- оптимальным условиям непосредственного опирания на опору наибольшего количества труб без устройства дополнительных промежуточных опор. При прокладке «труба на трубе» (или при подвеске «трубы к трубе») пролет несомой трубы принимают кратным принятому пролету несущей трубы. При прокладке по стенам зда- зданий пролет принимают кратным шагу несущих ко- колонн здания. Во всех случаях принятый пролет между подвиж- подвижными опорами не должен превышать максимального пролета по расчету на прочность и на допускаемый прогиб, при этом допускаемое изгибающее компенса- компенсационное напряжение, полученное при принятом проле- пролете, должно обеспечивать необходимые габариты ком- компенсаторов и длины участков самокомпенсации. Допускаемое изгибающее компенсационное напря- напряжение, возникающее при компенсации тепловых удли- удлинений гибкими компенсаторами или самокомпенсацией, определяют по формулам: для трубопроводов, расположенных в горизонталь- горизонтальной плоскости топ \а тр ?? 0,8 для трубопроводов, расположенных в вертикальной плоскости 'тр ?? 1l 0,8 —??—??.? кгс/мм?, A0.19) где в—допускаемое эквивалентное напряжение от всех нагрузок, действующих на трубопро- трубопровод, кроме внутреннего давления в кгс/мм2; о"тр — осевое напряжение от сил трения в под- подвижных опорах в кгс/мм2; оп— изгибающее напряжение от собственного веса трубопровода в кгс/мм2; °?.·?— изгибающее напряжение от ветровой на- нагрузки в кгс/мм2 (учитывают при надземной прокладке трубопроводов); Фг — коэффициент прочности поперечного свар- сварного шва, принимают по табл. 10.2; Допускаемое осевое напряжение, возникающее при компенсации тепловых удлинений сальниковыми ком- компенсаторами, определяют по формуле A0.20) В формулах A018) и A0.19) не учтены осевые напряжения от силы упругой деформации гибких ком- компенсаторов или участков самокомпенсации, так как величина этих напряжений незначительна и не влияет на результат расчета.
478 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей. Допускаемое эквивалентное напряжение от всех нагрузок, действующих на трубопровод, кроме вну- внутреннего давления, определяют по формуле = = ?2 кгс/мм2, A0.21) где г — коэффициент, зависящий от соотношения о*пр/°"доп и типа компенсаторов; вычисляют по формулам, приведенным в табл. 10.7, или оп- определяют по графику рис. 10.9. Таблица 10.7 Формулы для определения коэффициента ?2 Способ компенсации Гибкие компенсаторы или самокомпенсация Сальниковые компенсато- компенсаторы. Расчет труб по растяги- растягивающим напряжениям Сальниковые компенсато- компенсаторы. Расчет труб по сжимаю- сжимающим напряжениям Расчетные формулы т]г=|/ 2,1—[ ) A0.22) ?, = 1,45 A0.23) ?,-У 2.1-0,75 ) - Г \ доп / ??? - с, (Ю.24) I «и I 8- 0 ?,7 1? 7,5 1? 1? Ч V 1,0 ?? ?? 0,7 06 ¦ ¦ 2 / 3 > 1 4 \ s ч \. \ ? ? \ \ ' Допускаемое осевое напряжение, возникающее при сальниковых компенсаторах, определяют по растяги- растягивающим или по сжимающим напряжениям; при рас- •чете по сжимающим напряжениям коэффициент ?? в фор- Допускаемые компенсационные напряжения ?? ? при максимальных пролетах ' 0 0,1 0,2 ?? 0/t 0t5 ?? 0tS5 0,7 ?? ?? 7 Рис 10 9 График для определения коэффициен- коэффициента ?2 1 — при гибких компенсаторах или самокомпенсации; 2 — при сальниковых компенсаторах (расчет по растя- растягивающим напряжениям); 3 — при сальниковых компен- компенсаторах (расчет по сжимающим напряжениям); аир"~ приведенное напряжение от внутреннего давления в кгс/мм3; ???? — допускаемое напряжение от внутренне- внутреннего давления в кгс/мм1 Таблица 10.8 в kzcjmm2 для расчета П-образных компенсаторов между подвижными опорами Состояние трубопровода Рабочее Холодное Характеристика труб Бесшовные Бесшовные и сварные Бесшовные Бесшовные и сварные Марка стали 10 20 Ст. 3 10 20 Ст.З Допускаемые компенсационные напряжения при параметрах теплоносителя: ? б в кгс/см1*, ie'C ^Раб=8· 2f=100 9,5 11.7 10,3 ^раб=16' 7=150 9,3 11,3 10 рраб=8· 7=250 8,1 9,8 8,7 ^раб=13' 7=300 7,3 8,7 7,8 ^раб=16· 7=325 6,8 8,1 - рраб=21' 7=350 6,4 7,7 - 9,95 12,2 10,8 - - ^раб^36' 7=425 - 6,1; 7,9* - - 12,2, 15,7* - Примечания: 1. Допускаемые компенсационные напряжения даны для сечения на компенсаторе (без учета сил трения). 2. Допускаемые компенсационные напряжения определены при коэффициенте прочности поперечного сварного шва <??=??,7, а для значений, отмеченных звездочкой, при ??=0,9.
Глава JO. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 179 Таблица 10.9 Допускаемые компенсационные напряжения ??? в кгс/мм2 для усредненных условий расчета трубопроводов Для расчета компенсаторов на холодное состояние j Для расчета участков самокомпенсации на рабочее состояние Допускаемые компенсационные напряжения при параметрах теплоносителя: -Ррао- в кгс/см?, t в °С />Раб=16· 7=150; Рраб=8' /==250; Рр*б=13· 7=300 и Рраб=16· 7=325 13 V6=21· 7=350 11,5 ^раб^36' 7=425 16 РРаб=16· 7=150 8 V6=8· /=250 9 7=300; Рраб=16: 7=325 Рраб=21' /=350 6 Рраб=36. /=425 6 муле A0.20) принимают равным единице. За допуска- допускаемое напряжение принимают меньшее из полученных по расчету на растяжение и сжатие. Для конкретного значения коэффициента ?? так же, как при определении пролета между подвижными опорами, можно заранее определить, при каких соот- соотношениях Спр/сГдоп следует производить расчет на сжа- сжатие и при каких на растяжение. Так, например, при значении коэффициента ?? = 0,7 по растягивающим на- напряжениям следует производить расчет при соотноше- соотношениях о"пр/о*доп от 0 до 0,65, а по сжимающим напряже- напряжениям при о*пр/о"доп от 0,65 до 1. Допускаемые компенсационные напряжения для расчета П-образных компенсаторов из труб по «Сор- «Сортаменту труб тепловых сетей» (по ГОСТ 8732—58 * и ГОСТ 4015—58) даны в табл. 10 8 при максимальных пролетах между подвижными опорами, указанных в табл. 10.5, а в табл. 10.9 — для усредненных условий расчета трубопроводов при пролетах между подвиж- подвижными опорами, приведенных в табл. 3.1. Осевое напряжение от сил трения в подвижных «порах определяют по формуле ??? ¦ кгс/мм2, A0.25) где — сила трения в подвижных опорах в кгс (см. главу 11); f? — площадь поперечного сечения стенки трубы при расчетной толщине стенки трубы sP в мм2. Изгибающее напряжение от собственного веса тру- трубопровода определяют по формуле BWP кгс/мм*, A0.26) где q — расчетный вес трубопровода в кгс/м; I — расстояние между подвижными опорами в м; Б — коэффициент, определяющий опорные момен- моменты, в зависимости от расположения расчетного пролета, принимаемый: Для пролета на прямом участке 12; Го же, между ближайшими к повороту опорами (до и после поворота) .... 5,33, То же, между последней и предпоследней опорами (до и после поворота) .... (перед заглушкой, перед гибким компен- компенсатором или поворотом) 3; Для последних двух пролетов с каждой стороны сальникового компенсатора . . 8. Изгибающее напряжение от ветровой нагрузки при надземной прокладке трубопроводов определяют по формуле A0.27) EWP где с — аэродинамический коэффициент; принимают равным 1,4; q0 — нормативный скоростной напор ветра в кгс/м2; принимают по табл. 10 4, ?>п — наружный диаметр покровного слоя изоляци- изоляционной конструкции в ж. Расчетные изгибающие компенсационные напряже- напряжения, определяемые расчетом на компенсацию тепловых удлинений при гибких компенсаторах и при самоком- самокомпенсации трубопроводов, должны быть не более допу- допускаемых напряжений, полученных по формулам A0.18) и A0.19), и должны удовлетворять следующим усло- условиям: 1) при расчете на самокомпенсацию без холодной растяжки (расчет на рабочее состояние) A0.28) 2) при гибких компенсаторах или при самокомпен- самокомпенсации с холодной растяжкой (расчет на рабочее или на холодное состояние); а) при расчете на рабочее состояние (с проверкой напряжений в холодном состоянии): кгс/мм2. A0.30) (раб) и(раб) ~~~ и.к (хол) ? хол) ь(хол) б) при расчете на холодное состояние (с провер- проверкой напряжений в рабочем состоянии): A0.31) A0.32) < (хол) < <к (хол) кгс/мм*; °и(хол) ^ ии.к(раб) "(хол) ь(хол) ?(раб) 8(раб) кгс/мм*, где и 0и(хол)~~ расчетные изгибающие компенса- компенсационные напряжения в рабочем и холодном состоянии, получен- полученные по расчету на компенсацию тепловых удлинений в кгс/мм2;
180 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей. Таблица 10 10 Пример расчета трубопровода с П-образными компенсаторами на прочность при надземной прокладе Элемент расчета Единица измерения Расчетные формулы и обозначения Результаты ртсчета на ртбочее состояние на холодное состояние Теплоноситель пар давление кгс/см" раб 21 температура 350 20 Наружный диаметр трубы 219 Номинальная толщина стенки трубы по ГОСТ 8732—58 * Минусовое отклонение по толщине стенки трубы по ГОСТ 8732-58 * -15 Материал стенки трубы Сталь 10 Модуль упругости стали кгс/см" 1,695 10" 2,05 ]0в Коэффициент прочности поперечного свар ного шва 0,7 Расстояние от неподвижной опоры до оси ? образного компенсатора 50 Пролет между подвижными опорами на компенсаторе Вес паропровода кгс/м 119 153 Нормативный скоростной напор ветра кгс/м" 30 Аэродинамический коэффициент 1,4 Наружный диаметр покровного слоя изо ляционной конструкции 0,51 Коэффициент трения подвижных (скользя щих) опор 0,3 Расчетная толщина стенки трубы sp = s —0,15s 5,1 Внутренний диаметр трубы при sp DP =D -2sP ? ? 208,8 Момент сопротивления поперечного сечения трубы при s ? 32 179
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 181 Продолжение табл. 10.10 Элемент расчета Площадь поперечного сечения стенки тру- трубы при sP Допускаемое напряжение от внутреннего давления по табл. 10 1 Приведенное напряжение от внутреннего давления Единица измерения мм? кгс'м* » Расчетные формулы и обозначения /Р = 0,785 / ?>2 —DP2) \ н в / «ДО„ Ярав(В»_,Р) ПР 23CsP Результаты расчета на рабочее состояние на холодное состояние 3420 7,7 12 3,83 Определение максимального пролета между подвижными опорами Отношение приведенного напряжения от внутреннего давления к допускаемому Коэффициент для определения допускаемо- допускаемого эквивалентного напряжения от весо- весовых и ветровых нагрузок Допускаемое эквивалентное напряжение от весовых и ветровых нагрузок Соотношение Коэффициент влияния ветровой нагрузки по графику рис. 10.4 Максимальный пролет между подвижными опорами на прямом участке Максимальный пролет между ближайшими к повороту опорами (на компенсаторе) Изгибающее напряжение от весовой на грузки при 1=6 м Изгибающее напряжение от ветровой на- нагрузки при 1=6 м Коэффициент для определения эквивалент- эквивалентного напряжения от всех нагрузок, кро- кроме внутреннего давления Допускаемое эквивалентное напряжение от всех нагрузок, действующих на трубопро- трубопровод, кроме внутреннего давления — кгс/мм* мм кгс/м - м » кгс/мм'' * кгс/мм" ??? / адоп 4 = ?1 *доп Dn/q "в / = ? / 1 °э ?? ь*акс 1/ аив 5,33\FP / / ? ,2 I / о ? / ПР \ ад = ? ? экв 2 дол 0,498 0,975 7,5 4 28 1,01 10,7 7,15>6 4,53 0,с 1,36 10,5 0,319 1,05 12,6 3,33 1,01 12,3 8,25>6 5,83 515 1,415 17
182 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл. 10.10 Элемент расчета Допускаемое изгибающее компенсационное напряжение для сечения на компенсаторе Единица измерения квс/мм? Расчетные формулы и обозначения ?* -|/ ? и.к ?/ ад- !««._;, 2 __? ? ЭКВ 0,Ь4 И И.В Результаты расчета на рабочее состояние 7 на холодное состояние 12,8 Примечание. Приведенное напряжение от внутреннего давления ?? меньше допускаемого напряжения в рабочем состоянии. 3,83 кгс/мм2<7,7 кгс/мм' следовательно заданная толщина стенки трубы 5=6 мм удовлетворяет условиям расчета трубы на прочность. На основании полученных по расчету допускаемых компенсационных напряжений в рабочем состоянии = 7 кгс/Мм* и холод- холодном состоянии ??? (Хол) = 12,8 кгс/мм? выбирают допускаемые напряжения для расчета на компенсацию с учетом предварительной растяж- растяжки; для данного параметра теплоносителя коэффициент ?, учитывающий влияние предварительной растяжки компенсатора в размере 50% полного теплового удлинения и релаксацию компенсационных напряжений, принимают по табл. 10.12 По формуле Ц0.32) получим допускаемое компенсационное напряжение для расчета на^омпенсацию в хоЛОдном состоянии· ? Д. ==, аД ХОЛ вхол и.к (хол) и.к (раб) ~р = раб =раб = 11,5 кгс/мм". и 0 (раб) и 0и.к (раб) 8 (раб) ¦ допускаемые изгибающие компен- компенсационные напряжения в рабо- рабочем и холодном состоянии, по- полученные по расчету яа проч- прочность, в кгс/мм2; и ?(Х0Л)— модули упругости трубной стали в рабочем и холодном состоянии в кгс/см2; и 8{Х0лч — коэффициенты, учитывающие влияние предварительной растяж- растяжки компенсаторов, возможную не- неточность ее выполнения и влия- влияние релаксации компенсационных напряжений в рабочем и холод- холодном состоянии. Расчетное осевое напряжение, возникающее при компенсации тепловых удлинений сальниковыми ком- компенсаторами, определяют по формуле ??.? = ???? + ???кгс/лш , A0.33) где ?°? — напряжение от сил трения в подвижных опорах в кгс/мм2; ???—напряжение от сил трения в сальниковом компенсаторе в кгс/мм2. Напряжение от сил трения в сальниковом компен- компенсаторе определяют по формуле Рс A0.34) — сила трения в сальниковом компенсаторе в кгс (см. главу 11). Величина расчетного осевого напряжения должна удовлетворять условию ???< с* к кгс/мм*. A0.35) Пример расчета труб на прочность при надземной прокладке трубопровода с П-образными компенсато- компенсаторами дан в табл. 10.10. 10.2. СПОСОБЫ КОМПЕНСАЦИИ ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ ТРУБОПРОВОДОВ Тепловые удлинения трубопроводов при темпера- температуре теплоносителя от 50° С и выше должны воспри- восприниматься специальными компенсирующими устройства- устройствами, предохраняющими трубопровод от возникновения недопустимых деформаций и напряжений. В качестве компенсирующих устройств применяют гибкие (П- или S-образные) или сальниковые и волни- волнистые компенсаторы. Повороты трубопроводов по трассе- тепловых сетей, как правило, используют для самоком- самокомпенсации. Выбор способа компенсации зависит от па- параметров теплоносителей, способа прокладки тепловых сетей и других местных условий. Гибкие компенсаторы П- и S-образные применяют: при надземной прокладке трубопроводов для всех диа- диаметров труб независимо от параметров теплоносителя; при давлении теплоносителя до 16 кгс/см2 для труб диа- диаметром от 25 до 200 мм при прокладке в каналах, тоннелях и общих коллекторах; для труб диаметром от 25 до 100 мм при бесканальной прокладке; для труб всех диаметров при давлении теплоносителя вы- выше 16 кгс/см2 при всех способах прокладки. Сальниковые компенсаторы в тепловых сетях при- применяют стальные при давлении теплоносителя да 16 кгс/см2 при прокладке в каналах, тоннелях и общих коллекторах — для трубопроводов диаметром 250 мм и более, а при бесканальной прокладке — для трубо- трубопроводов диаметром 125 мм и более. При стесненных условиях прокладки в каналах можно применять саль- сальниковые компенсаторы для трубопроводов диаметром от 100 мм и более, а при надземной прокладке на низ- низких опорах для трубопроводов диаметром от 250 мм· и более. Компенсация тепловых удлинений трубопроводов, за счет использования поворотов трассы (самокомпен- (самокомпенсация) может применяться при всех способах проклад- прокладки тепловых сетей независимо от диаметров трубопро- трубопроводов и параметров теплоносителя при величине угла до 150°. При величине угла более 150°, а также в том случае, когда по расчету на прочность поворот тру-
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений бопроводов не может быть использован для самоком- самокомпенсации, трубопроводы в точке поворота крепят не- неподвижными опорами. Габариты гибких компенсаторов и длины плеч тру- трубопровода при самокомпенсации определяют расчетом на компенсацию. Полученные расчетом на компенса- компенсацию длины плеч проверяют на боковое тепловое сме- смещение трубопровода, которое должно быть не более величины зазора (с учетом запаса около 50 мм) меж- между наружными поверхностями изоляции или между строительной конструкцией и наружной поверхностью изоляции. Максимальное боковое смещение будет в точке поворота трассы. 10.3. РАСЧЕТ ПЛОСКИХ УЧАСТКОВ ТРУБОПРОВОДОВ НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ ПРИ ГИБКИХ КОМПЕНСАТОРАХ И САМОКОМПЕНСАЦИИ При расчете труб на компенсацию тепловых удли- удлинений с гибкими П- и S-образными компенсаторами или участками самокомпенсации определяют такие их Рис. 10.10. Замена на расчетном участке тру- трубопровода АВ непод- неподвижной опоры А силами и моментом габариты, при которых продольные изгибающие ком- компенсационные напряжения, возникающие при упругой деформации труб, не превышают допускаемых. Рис. 10.11. Тепло- Тепловые удлинения участка трубопро- трубопровода АВ Расчет труб на компенсацию тепловых удлинений производят «методом сил», при этом одна из непод- неподвижных опор расчетного участка трубопровода, заклю- заключенного между двумя неподвижными опорами, счита- считается раскрепленной. К раскрепленному концу трубо- трубопровода прикладывают реактивные силы упругой деформации и изгибающие моменты, заменяющие от- отброшенную опору (рис. 10.10). При расчете труб на компенсацию тепловых удли- удлинений приняты следующие допущения: а) неподвижные опоры считаются абсолютно жест- жесткими; б) сопротивление сил трения подвижных опор при тепловом удлинении трубопровода не учитывается. Тепловые удлинения участка трубо- трубопровода в направлении координатных осей ? и у (рис. 10.11) определяют по формулам: ? lx = a A t (хв —хА ) мм; A0.36) bly = abt(yB—yk)MM, A0.37) где ? — коэффициент линейного расширения углеро- углеродистых трубных сталей в мм/мград (табл. 10.11); ? ? — расчетная разность температур в град между максимальной температурой теплоносителя t и расчетной температурой наружного возду- воздуха для проектирования отопления /н-о; хв> ХА — координаты концов расчетного участка тру- трубопровода в точках В и А по оси х; уъ; уА — тоже, по оси у. Таблица 10.11 Модуль упругости и коэффициент линейного расширения для трубных сталей марок 10, 15, 20, Ст.2, Ст. 3, Ст.4 Температура стенки трубы в град 20 75 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 Модуль упругости ? в кгс/см2 2,05 -10" 1,99 -10е 1,975-10" 1,?5 -10" 1,93 -10е 1,915-10" 1,875-10" 1,847,10" 1,82 -10" 1,79 -10е 1,755.10е 1,727-10" 1,695-10" 1,665-10" 1,63 -10" 1,60 -10" Коэффициент линей- линейного расширения ? в мм/м град 1,18-10—2 1,2 -Ю-2 1,22-10—2 1,24-10—2 1 25-Ю—2 1,27-?? 1,28.10—2 1,3 -?? 1,31-10—2 1,32-10-2 1,34-10—2 1,35-10—2 1,36-10—2 1,37.10—2 1,38-10—2 1,40-?? Примечание. В таблице дан средний коэффициент ли- линейного расширения трубных сталей ? при нагреве от 0 до ?° С. Полное тепловое удлинение определяют геомет- геометрическим сложением тепловых удлинений в направле- направлении координатных осей ? а у: A0.38) Для симметричных относительно оси у участков трубопроводов (например, участок трубопровода с П-образным компенсатором) тепловое удлинение в на- направлении оси у принимают равным нулю: ?/#=0, полное тепловое удлинение в этом случае определяют по формуле M = Alx = aktL мм, A0.39) где L — расстояние между неподвижными опорами в м. Расчетную разность температур определяют по формуле = ? —/ °С A0.40)
184 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Полученный по формулам A0.36) и A0.37) знак характеризует направление перемещения раскрепленно- раскрепленного конца А рассчитываемого участка трубопровода. Знак «плюс» соответствует положительному направле- направлению теплового удлинения левого раскрепленного кон- конца трубопровода Л, которое принимают противопо- противоположным положительному направлению координатных осей в исходной системе координат, а знак «минус» соответствует отрицательному направлению теплового Рис. 10.12. Примеры определения знака теплового удли- удлинения участка трубопровода х \ ~ оU C — 10) = — 7аМ; А ) а) М — а х ( В ? = aAt ( у - у ) = *\t[~ 8 - (+ 5)] = - 13???; у \ В А I б) ?/ = аМ ( хп — ? \ = ??? [15 — (— 8)] = 23???; ? = ??? / У \ — У . \ = аМ @ — 6) = — 6аМ А ) удлинения раскрепленного конца А, которое принима- принимают противоположным отрицательному направлению координатных осей (рис. 10.12). Для уменьшения изгибающего компенсационного напряжения в рабочем состоянии трубопровода для участков трубопроводов с гибкими компенсаторами производят предварительную растяжку трубопровода в холодном состоянии при монтаже. Предварительную растяжку участков самокомпен— сации предусматривают по конструктивным соображе- соображениям, если нельзя увеличить длину участка самоком- самокомпенсации. Предварительную растяжку производят в размере: при температуре теплоносителя до 400° С включи- включительно на 50% от полного теплового удлинения ком- компенсируемого участка трубопровода; при температуре теплоносителя выше 400° С на 100% полного теплового удлинения компенсируемого участка трубопровода. При расчетах на компенсацию учитывают не пол- полное, а расчетное тепловое удлинение. Расчетное тепловое удлинение компенсируемого участка трубопровода определяют с учетом коэффици- коэффициента ?, который вводят на величину полного теплового удлинения. Коэффициент ? учитывает величину пред- предварительной растяжки компенсаторов, возможную не- неточность расчета и релаксацию компенсационных на- напряжений. Расчетные тепловые удлинения участка трубопро- трубопровода в направлении осей х и у определяют по фор- формулам: при самокомпенсации ? х — ?? lx мм; ? у ~ ?? ly мм; A0.41) A0.42) при гибких компенсаторах Ах = ??/ мм. A0.43) Значения коэффициента ? приведены в табл. 10.12. При определении расчетного теплового удлинения участка трубопровода без предварительлой растяжки коэффициент ? в формулах A0.41) — A0.42) принима- принимают равным единице. Таблица 10.12 Коэффициент ? Максимальная температура теп- теплоносителя в град /<250 250<^<300 300<?<400 t>400 Предвари- Предварительная рас- растяжка ком- компенсатора в % 50 100 Для расчета труб на холодное состояние ??? ? 0,5 0,6 0,7 1 на рабочее состояние Зраб 0,5 0,35 Силы упругой деформации, возникаю- возникающие в трубопроводе при компенсации теплового уд- удлинения, рассматривают в виде двух составляющих, направленных по осям ? и у и определяют по формулам: ? ? — Axl, byh Г2 л:уО кгс; A0.44) ? — л—7 ,2 'хуО кгс, A0.45) где /— момент инерции поперечного сечения стенки трубы при номинальной толщине стенки трубы в еж4; ? — модуль упругости трубной стали в кгс[см2 (см. табл. 10.11); ??<?> ly)—центральные моменты инерции приведенной длины осевой линии трубопровода в м3; 1хуг) — центральный центробежный момент инер- инерции приведенной длины осевой линии тру- трубопровода в м3. За положительное направление сил принимают направление, совпадающее с положительным на- направлением координатных осей, за отрицательное — направление, совпадающее с отрицательным направле- направлением координатных осей. Равнодействующую сил упругой деформации, оп- определяют по формуле Р1у кгс. A0.46) Изгибающий момент от сил упругой деформации в любом сечении участка трубопрово- трубопровода определяет по формуле М = (у — у0) Рх — {х — х0)Ру кгем, A0.47) где х, у — координаты рассматриваемого сечения уча- участка трубопровода в исходной системе ко- координат в ж; *о> У о — координаты упругого центра тяжести рас- рассчитываемого участка трубопровода в м.
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 185 Полученный по формуле A0.47) знак момента ха- характеризует его направление. Знак «плюс» соответст- соответствует положительному направлению изгибающих момен- моментов, за которое принимают направление вращения от положительной координатной оси ? к положительной координатной оси у; знак «минус» соответствует отри- отрицательному направлению изгибающих моментов, за ко- которое принимают направление вращения от положи- положительной оси у к положительной оси х. Сечение трубы с максимальным изгибающим мо- моментом может быть определено либо аналитически по Рис. 10.13. Эпюра изги- изгибающих моментов Г-об- разного участка трубо- у провода формуле A0.47) сопоставлением величин моментов для различных сечений участка трубопровода, либо графи- графически построением эпюры изгибающих моментов (рис. 10.13). Для этого силы упругой деформации ?? и Ру помещают в упругом центре тяжести в мас- масштабе сил с учетом полученных по расчету знаков. Построением параллелограмма сил определяют величи- величину и направление равнодействующей сил упругой де- деформации Р. Линию действия силы ? можно рассмат- рассматривать в качестве эпюры моментов. В этом случае изгибающий момент в любом сечении трубопровода с координатами х, у определяют по формуле M = Phxy кгсм, A0.48) где hxy — перпендикуляр, опущенный из сечения тру- трубопровода с координатами х, у на линию действия силы ? в м. Максимял эный изгибающий момент будет в сече- сечении, для которого величина h = hMaKC, MMaKC = PhMaKC кгсм. A0.49) При использовании графического способа после определения сечения с максимальным моментом вели- величину максимального момента для найденного сечения рекомендуется определять по формуле A0 47). Изгибающие компенсационные на- напряжения на прямых участках трубопроводов в сварных и крутоизогнутых отводах определяют по формуле М_ W кгс/мм2, A0.50) где W — момент сопротивления поперечного сечения стенки трубы при номинальной толщине стен- стенки трубы в см3. Изгибающие компенсационные напряжения в гну- гнутых гладких отводах определяют по формуле Mm где т — коэффициент концентрации продольных изги- изгибающих напряжений в отводах. Величины изгибающих компенсационных напряже- напряжений, полученные по формулам A0.50) и A0.51), не должны превышать допускаемого изгибающего компен- компенсационного напряжения, полученного по расчету на прочность. Коэффициент гибкости для гнутых гладких отводов определяют по следующим фор- формулам: при h < 1—по формуле Кларка и Рейснера 1,65 где h — геометрическая характеристика трубы; при Л>1—по формуле Кармана 10+ Ш2 1 + 12/г2 A0.52) гибкости A0.53) Геометрическую характеристику гибкости трубы определяют по формуле А = -^". (Ю.54) где s — номинальная толщина стенки трубы в мм; гср—средний радиус трубы з мм; R — радиус оси гнутой трубы или условный ра- радиус сварного отвода в мм. Средний радиус трубы определяют по формуле гср A0.55) A0.51) Величина коэффициента k может быть определена по графику рис. 10 14. Коэффициент концентрации про- продольных изгибающих коменсацион- ных напряжений для гнутых гладких отводов определяют по формуле 0,9 ст = ., A0.56) h'3 или по графику рис. 10.14 и учитывают только при значениях m больших единицы (при Л<0,85). Характеристка гнутого гладкого отвода для труб по «Сортаменту труб тепловых сетей» дана в табл. 10.13. Центральные и центральные центро- центробежные моменты инерции приведенной длины осевой линии трубопровода опре- определяют по методу «упругого центра тяжести» отно- относительно осей, проходящих через упругий центр тяже- тяжести рассчитываемого участка трубопровода. Для расчета вычерчивают в масштабе схему уча- участка трубопровода по осевой линии, участок трубопро- трубопровода разбивают на отдельные прямые и дуговые от- отрезки (отводы), наносят центры тяжести отдельных прямых и дуговых отрезков, выбирают и наносят на схему исходную систему координат. Начало координат выбирают таким образом, чтобы оси координат про-
186 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сет^й ходили через центры тяжести возможно большего чис- Для определения центральных и центральных цен- ла отрезков, а для симметричных участков трубопрово- тробежных моментов инерции участка трубопровода да одной из координатных осей являлась бы ось сим- относительно осей, проходящих через упругий центр метрии участка. Оси координат следует выбирать тяжести, прежде всего вычисляют моменты инерции и параллельными или совпадающими с основными пря- центробежные моменты инерции участка тр>бопровода мыми отрезками фигуры. относительно исходной системы координат, а затем m ?·9 J0+1Zhz- 80 70 60 50 30 20 15' 10 3 8 7 б 5 4 3 2 1р 1 <?? ?? ? ' 0,02 ОРЗ 0,04 ??? Орд 007 008 0J 015 0,2 ?? Off 05 Ofi 0J ?? ?? 1 ~- Геометрическая характеристика гибности. отвода h Рис. 10.14. График для определения коэффициента гибкости отвода k и коэффициента концентрации продольных изгибающих напряжений в отводах т Положительное направление координатных осей вводят поправку на перенос осей в упругий центр тя- ^выбирают так, чтобы большая часть участка трубо- жести провода располагалась в положительной четверти. Моменты инерции участка трубопровода относи- Примеры выбора координатных осей дакы на рис. тельно исходной системы координат определяют ?? 10.15. формулам:
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений /у= где ?/, + ?/?? ** собгтвегных A0.57) A0.58) Таблица 10.13 Характеристика гнутого гладкого отвода моментов инерции ? ?? и ? / — сумма инерции отрезков в мг\ Sx и Sy —статические моменты в ??2; ^пр — приведенная длина осевой линии отрезка трубопровода в м; хс, Ус—координаты центров тяжести от- отрезков трубопроводов в исходной системе координат в м. 7.7 Рис. 10 15. Примеры выбора координатных осей для раз- различных расчетных участков трубопроводов Центробежный момент инерции участка трубопро- трубопровода относительно исходной системы координат опре- определяют по формуле ; l'xy ± ? /?? хс ус м\ A0.59) •где yc —сумма собственных центробежных момен- моментов инерции отрезков в мг. Рис. 10.16 Положение прямого отрезка относи- относительно осей, проходящих через собственный центр тяжести Рис 10.17. Положение дугового отрезка отно- относительно осей, проходя- проходящих через собственный центр тяжести Собственные и собственные центробежные моменты инерции отречков относительно осей х' и у', проходя- проходящих через собственные центры тяжести отрезков (рис. 10 16 и 10 17), параллельных и одинаково на- направленных принятым исходным осям координат, опре- определяют по формулам: Условный проход D в мм 25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 Наружный диаметр DH в мм 32 38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325 377 426 Толщина стенки (номиналь- (номинальная) sQT в мм 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4,5 5 7 6 7 7 8 8 9 9 10 9 11 Радиус оси R в мм 150 150 200 200 350 350 500 500 600 700 850 1000 1200 1500 1700 Средний радиус г„ в мм 14,75 17,75 21,25 26,75 36,25 42,75 52 64,5 77,25 94,5 93,5 106,5 106 133 132,5 158,5 158 184 183,5 208,5 207,5 Геометрическая характерис- характеристика гибкости ft 1,72 1,19 1.11 0,978 0,933 0,671 0,74 0,482 0,451 0,392 0,56 0,45 0,53 0,396 0,457 0,383 0,433 0,4 0,145 0,353 0,435 Коэффициент гибкости k 1,245 1.5 1,56 1,69 1,77 2,46 2,23 3,42 3,66 4,23 2,947 3,67 3,11 4,17 3,61 4,3 3,81 4,13 3,7 4,67 3,8 Коэффициент концентра- концентрации продольных изгибаю- изгибающих компенсационных на- напряжений m - - - - - 1,172 1.1 1,465 2,38 1,68 1,32 1,53 1.37 1.67 1,51 1,71 1,57 1,66 1,55 1,81 1,57
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 10.14 Коэффициенты для расчета прямых отрезков A0.61) Угол наклона прямого от- отрезка к оси х' ?о 0; 180 15; 165 30; 150 45; 135 60; 120 75; 105 90 Коэффициенты для вычисления собственных моментов инерции сх 0 0,00558 0,0208 0.0417 0.0625 0,0777 0,0833 СУ 0,0^33 0,0777 0,0625 0.0417 0,0208 0,00558 0 собственных центробеж- центробежных момен- моментов инерции сху 0 0.0208 0.036 0.0417 0,036 0,0208 0 12 для дуговых отрезков: /у = cyl kR3 ?3; A0 63> A0.64) A0.65> для прямых отрезков: 12 A0.60) где ? — угол наклона прямого отрезка к оси х' в град. Коэффициенты для вычисления собственных и соб- собственных центробежных моментов инерции отрезков относительно осей х' и у', сх, су, сх\, cyi, сху и сху\ приведены в табл. 10.14 и 10.15. Таблица 10.15 Коэффициенты для расчета дуговых отрезков Угол поворота трассы ?° 150 135 120 105 90 дугового отрезкт ф" = = 180-? 30 45 60 75 90 наклона хорды ду- дугового отрезка к оси ?' ?° 0; 180 15, 165 30; 150 45; 135 0; 180 15; 165 ?0: 150 45; 135 0; 180 15, 165 30: 150 45; 135 0; 180 15; 1G5 30; 150 45: 135 0; 1у0 15: 165 ?0; 150 45; 135 Коэффициенты для вычисления расстояния от центра тяжести до центра кривизны V 0,989 0,974 0,955 0,93 0,9 приведен- приведенной длины <пр 0,524 0,785 1.047 1,309 1,571 расстояний от концов дугового отрезка А и В до центра тяжести дугового отрезка 0' са 0,023 0.089 0.149 0,198 0,05 0,147 0,2?5 0,305 0.089 0-215 0,327 0,417 0,137 0.289 0,422 0,528 0,193 0,?61 0,521 0,636 СЬ 0,023 0.045 0,109 0,166 0,05 0,051 0,148 0,235 0,089 0,0-13 0,173 0,291 0,137 0,028 0,186 0,334 0,193 0,011 0,187 0,364 сс 0,259 0,244 0.1 0,166 0,Ж 0,?57 0,307 0,235 0,5 0,459 0,3-59 0,291 0,609 0,563 0.459 0,334 0,707 0,632 0,53 0,364 cd 0,259 0,256 0,227 0,198 0,383 о.^вз собственных момен- моментов инерции CXl 0,012 0 0.011 1 0,001 0,009 0,006 о.сэ 0,037 0,357 | 0,029 0,305 0,5 0,507 0,4-8 0,417 0,609 0,613 0,585 0,528 0,707 0.732 0.6S4 0,636 0,02 О.ОШ 0,085 0,068 0,046 0.172 0.16 0.13 0,088 0,285 0,267 0.217 0,149 0,003 0,006 0 0,003 0,010 0,020 0,002 0,003 0,024 0,046 0,005 0,016 0.0-Г7 0,038 0,012 о.ол 0.080 0,149 собствен- собственных цент- центробежных моментов инерции сху1 0 0,003 0,005 0,006 0 0,01 0.017 0,019 0 0,022 0,038 0.044 0 0,042 0,072 0,083 0 0,068 0,118 0,137
Глава JO. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 18У Собственные оси дуговых и прямых отрезков х' и у' должны быть одинаково направлены и параллельны координатным осям. Собственные моменты инерции 1Х и / — всегда положительны. Для определения знака собственного центробежно- центробежного момента инерции прямого или дугового отрежа (рис. 10 18) следует через начало координат «0» про- провести воображаемую линию, параллельную прямому отрезку или хорде дугового отрезка Рис 10 18 Примеры определения знака собственных центробежных моментов инерции прямых и дуговых отрезков Если воображаемая линия пройдет через четверти с одинаковыми знаками·—собственный центробежный момент инерции будет положительным, если через чет- четверти с разными знаками — отрицательным. Собственный момент инерции прямого отрезка от- относительно собственной оси, параллельной исходной координатной оси, равен нулю. Собственный центробежный момент инерции пря- прямого отрезка, параллельного одной из координатных осей, или дугового отрезка, хорда которого параллель- параллельна одной из координатных осей, равен нулю. Статические моменты инерции отрезков определя- определяют по формулам: a; A0-66) Sy = ±lnpxeM*. A0.67) Знак статического момеьта инерции определяют знаком координат центра тяжести отрезка. Приведенную длину осевой линии отрезка трубо- трубопровода определяют по формулам: для прямых отрезков /Пр = / м; A0.68) для дуговых отрезков ? *пр — 57,3 kR = сПр kR м, A0.69) где / — геометрическая длина отрезка в ж; ? — угол дугового отрезка в град; Спр— коэффициент для вычисления длины дугового отрезка (табл. 10 15); # —радиус оси гнутой трубы или условный радиус сварного отвода в ж. В том случае, если расчетный участок трубопрово- трубопровода состоит из отрезков с разной жесткостью трубы (разные диаметры, толщины стенок, качество матери- материала), одинаковую жесткость большего числа отрезков принимают за расчетную ?7, а приведенную длину остальных отрезков, имеющих другую жесткость ??, определяют по формулам: для прямых отрезков Е'Г для дуговых отрезков ? *пр — 57,3 kR ?? Е'Г A0.71) При определении координат центров тяжести от- отрезков следует учитывать, что центр тяжести прямого отрезка находится в середине прямого отрезка, а центр тяжести дугового отрезка — на биссектрисе угла, стяги- стягиваемого дугой, на расстоянии от центра дуги 0, равном vR (см рис 10 17). Расстояние от центра тяжести дуги 0' до центра кривизны 0 по биссектрисе определяют по формуле 2 sin ?/2 \R= —Я м. A0.72) ? Расстояния до центра тяжести дуги 0' определяют по формулам: Г ? а = sin— sin ? + ? \ 1 - cos -—¦ I cos ? \R = caR м\ A0.73) ? ? b = sin—- sin ? — — (? — cbR м; A0.74) с = I sin— cos ? — — I v — cos ~- | sin ? | R = cc R м\ A0.75) ? ? = sin— m. A0.76) Значения коэффициентов ?, ca, сь, сс, cd даны в табл 10 15 Центральные и центральный центробежный мо- моменты инерции участка относительно осей, проходящих через упругий центр тяжести осевой линии участка с координатами х0 и у0, определяют по формулам: 1 „? — * ? ~~~ ~ 1у ~ ^пр х0 — Ixy ^пр хоУо A0.77) A0.78) A0.79)
190 Раздел II Схемы и расчеты тепловых сетей Пример расчета участка трубопровода на компенсацию тепловых удлинений Элемент расчета 1 Максимальная температура теплоносителя Условный проход Наружный диаметр трубы Номинальная толщина стенки трубы Материал стенки трубы Расстояние между неподвижными опорами Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления Вылеты компенсатора Спинка компенсатора Прочие геометрические размеры компенса тора Внутренний диаметр трубы Момент инерции поперечного сечения стен ки трубы Момент сопротивления поперечного сечения стенки трубы Радиус оси гнутой трубы Средний радиус трубы Геометрическая характеристика гибкости гнутого 1ладкого отвода Коэффициент гибкости гнутого гладкого отвода Коэффициент концентрации продольных изгибающих компенсационных напряже ний в гнутом гладком отводе Единица измерения 2 град - м град м - мм см1 см3 мм - — — Расчетные формулы и обозначения 3 t Dy °н S Сталь марки L 'но Щ я2 в h ?* h h и Db=DH- 2s / = — ( D4 _ D4\ 64 V ? в/ ( D4 -D4 \ ? ? ' н в / 2/ 32 Dn Dn R r D""S rcp 2 1,65 ft = h 0,9 m = Результаты расчета 4 300 300 325 8 10 27 3 —30 7,4 4,4 16.9 5 5 14,5 2 3 309 10010 616 1200 158,5 0,383 4,3 1,71
Глава 10 Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 191 Продолжение табл 1016 Элемент расиета 1 Угол дугового отрезка Угол наклона хорды дугового отрезка к оси х' для 1г и U То же, для k и U Коэффициенты для вычисления расстояний от концов дугового отрезка до центра тя жести дугового отрезка Расстояния от концов дугового отрезка до центра тяжести дугового отрезка Коэффициент для вычисления приведенной длины дугового отрезка Приведенная длина дугового отрезк? Центральные моменты инерции участка от носительно осей дг0, </о Центральный центробежный момент инер ции относительно осей Хц, уо Модуль упругостч трубной стали 10 при температуре ?=300 С Коэффициент линейного расширения тр>б ной стали при температуре ?=300° С Расчетное тепловое удлинение конца А трубопровода ПО ОСИ X То же, по оси у Сила упругой деформации по оси ? То же, по оси у Равнодействующая сил упругой деформа ции Изгибающей момент в точке С Е1иница измерения 2 - м - м м? кгс/см? мм/м град мм кгс кгсм Расчетные формулы и обозначения 3 ?? ?? с.= с == 1 sin —— cos ? — (? — cos -^—I sin 3 ° c 1 2 \ 2 ' ] с = cw= sin —?- cos ? + 1 v ~ cos -i- | sin ? a a \ 2 ' 2 j J b=c = cbR=ceR a=* = caR = cdR ??? (по табл 10 18) / (по табл 10.18) / (по табл 10 18) ? ? "«?'-'...) ?, —.,„,-„,,(,-W * ? ? _/2 la7 xO yO Xy0 ? У^уп+ ? *? tm ?? У / , -/2 Ю- д:0 ^0 лгуО Результаты расчета 4 90· 45° 135· 0,364 0.636 0.437 0.763 1.571 8.1 490,4 4156,7 —490,7 1,755 10е 1,34 10—2 121 —13.3 497 64,5 ? = l/ P2 + ?2 V ? у ? =-? у + ? ( ? - R) С ? 0 у \ 0 / или iW = — ? h С с 501,2 —1762
192 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей Продолжение табл 10.16 Элемент расчета 1 Изгибающий момент в точке D Максимальное продольное изгибающее компенсационное напряжение в точке D Единица измерения 2 кг см кгс/мм2 Расчетные формулы и обозначения 3 D ? ? ? *о) у\ о ) или ? = Ph ? m ?? — u и(О) w Результаты расчета 4 1763 4,9 Примечания. 1 Расчет произведен в предположении, что конец трубопровода Л раскреплен. 2. Знак „минус" у изгибающего момента в точке С показывает только направление этого момента и при определении напряжений не учитывается. 3. Полученное по расчету на компенсацию максимальное компенсационное напряжение не должно быть больше допускаемого ком- компенсационного напряжения, определяемого расчетом на прочность. в=16,Э~ Рис 10 19 Схема расчетного участка трубопровода по осевой линии •где Lnp Щ, ?пр х0, Lnp xQ ?/0 —поправки на перенос координатных осей из исходного начала ко- координат в упругий центр тяжести в мг\ Lnp—приведенная длина осевой линии участка тру- трубопровода в м; х0, у0 —координаты упругого центра тяжести отно- относительно выбранной системы координат в м. Приведенную длину осевой линии участка трубо- трубопровода определяют по формуле '?? м. AЭ.80) Координаты упругого центра тяжести относитель- относительно выбранной системы координат определяют по фор- формулам: м, -пр ? S, A0.81) A0.82) Центральный центробежный момент инерции для фигур симметричных относительно одной из коорди- координатных осей равен нулю. По приведенной выше методике сделан пример расчета на компенсацию тепловых удлинений табл 10.16—10 18 для участка трубопровода, схема ко- которого дана на рис. 10.19.
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 193 Таблица 10.17 Определение собственных и собственных центробежных моментов инерции Отрезки It It 1г h h h h h и Геометриче- Геометрическая длина отрезков / или радиус оси отвода R в м 5 1,2 5 1.2 14,5 1.2 2 1.2 3 Коэффициент для вычисления собственных моментов инерции сх СХ1 0 0,149 0,0833 0,149 0 0,149 0,0833 0,149 0 су yi 0,0833 0,149 0 0,149 0,0833 0,149 0 0,149 0,0833 сху лгу ? 0 0,137 0 0,137 0 0,137 0 0,137 0 Коэффициент гибкости гнутого глад- гладкого отвода k 1 4,3 1 4,3 1 4,3 1 4,3 1 I3 или kR3 в м3 125 7,43 125 7,43 3049 7,43 8 7,43 27 Сумма собственных моментов инерции Собственные и собственные моменты инерции 'х- V3 или ??—cxi^ 0 1,11 10,41 1,11 0 1,11 0,67 1.11 0 ??'?= 15,52 /' = с 1* или Iy = cylkR 10,41 1.1 0 1.11 254 1,11 0 1,11 2,25 ?/' =271,1 центробежные в м3 или / = -Ъу1** 0 —1,02 0 —1,02 0 1.02 0 1,02 0 Таблица 10.18 Определение центральных моментов инерции Отрезки h h h и h h ?? h и Приведенная длина отрез- отрезков /пр в м 5 8.1 5 8,1 14,5 8,1 2 8,1 3 Lnp = ?/?? = = 61,9 Координаты центра тяжести отрезков в м Ус 7,4 6,96 3,7 0,44 0 0,44 2,2 3.96 4,4 = 2,72 хс —3,7 —0,44 0 0,44 8,45 16,46 16,9 17,34 19,6 = 7,6 Сумма собственных моментов инерции Моменты Поправка Статические моменты отрезков в мй Sx = 'пр ус 37 56,4 18,5 3.6 0 3,6 4,4 32,1 13,2 SSX= 168,8 Sy ~ 'пр хс —18,5 —3,6 0 3,6 122,5 133.3 33,8 140,5 58.8 SS =470.4 (по табл. 10.17) инерции участка относительно осей х, у на перенос осей в упругий центр тяжести Центральные моменты инерции участка относительно осей лс0, уа Sx ус 273.8 392,5 68,5 1,6 0 1,6 9.7 127,1 58.1 ?5? ус= 932,9 2/^= 15,52 ??*= 948,4 = —458 ??? = 490.4 6у хс 68,5 1.6 0 1,6 1035,1 2194,1 571,2 2436,3 1152,5 SS *с= 7460,9 S'y= 271,1 / = 7732 о = -3575,3 /уо = 4156,7 Sx xc Sy Ус -136,9 — 24,8 0 1,6 0 59,3 74,4 556,6 258,7 = 788,9 <у=о /ху-788.9 = —1279,6 'хуо—***
194 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей 10.4. РАСЧЕТ НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ ПЛОСКИХ УЧАСТКОВ ТРУБОПРОВОДОВ РАЗЛИЧНОЙ КОНФИГУРАЦИИ Для упрощения расчетов на компенсацию тепло- тепловых удлинений трубопроводов ниже приводятся рас- расчетные формулы для определения сил упругой дефор- деформации и изгибающих продольных компенсационных напряжений для некоторых схем участков трубопро- трубопроводов с естественной компенсацией (самокомпенсаци- (самокомпенсацией), встречающихся при проектировании тепловых се- сетей. Формулы выведены по приведенной выше методике расчета труб на компенсацию тепловых удлинений. Расчетные формулы даны для условий расчета участков трубопровода с учетом и без учета гибкости отводов. Гибкость отвода учитывают для участков тру- трубопроводов с гнутыми гладкими отводами при корот- коротких прилегающих к отводу плечах. Коэффициенты k и m в этом случае определяют по формулам A0.52) — A0.56). При расчете участков трубопроводов со сварными и крутоизогнутыми отводами, а также при расчете участков трубопроводов с гнутыми гладкими отводами при длинных прилегающих к отводу плечах гибкость отводов не учитывают. Коэффициенты k и m в этом случае принимают равными единице. В приведенных ниже формулах приняты следующие обозначения: ? — коэффициент линейного расширения трубной стали в mmJm град; ? — модуль упругости трубной стали в кгс/см2; I — момент инерции поперечного сечения стенки трубы в см3, ? t — расчетная разность температур между макси- максимальной температурой теплоносителя t и рас- расчетной для проектирования отопления темпера- температурой наружного воздуха tH 0 в град; I (с индексами) —длины прямых отрезков трубопро- трубопроводов в м, R — радиус оси отвода в м; DH—наружный диаметр трубы в см. Г-образный участок трубопровода с углом поворота 90° (с учетом гибкости отвода) Схема расчетного участка дана на рис. 10.20. Расчет производят по формулам: приведенная длина осевой линии участка трубо провода Ьпр = к + h + 1,57Rk м, координаты упругого центра тяжесги: >,5/2 + #) + 0,57/?2? хп= ?-?? 1^0,511+R)+0,57R*k м, м; A0.83) A0.84) A0.85) центральные моменты инерции относительно осей ' — Lnp хо мЪ> (Ю.87) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей х0 и у0 * A0.88) расчетные тепловые удлинения вдоль осей хну: мм; A0.89) мм. (Ю.90) при Рис. 10 20 Г-образный участок трубопровода с углом поворота 90° (с у0 учетом гибкости отвода) Силы упругой деформации определяют по форму- формулам A0.44) и A0.45). Максимальный изгибающий момент на прямом отрезке· при h<h ? точке А : = (/? + /? — Уъ)Рх + чРу кгсм; {10.91) в точке В -.—(l2-\-R — x0)Py — y0PxKZCM; A0.92) максимальный изгибающий момент на гнутом от- отрезке в точке С (середина дуги) ? = — (у0— 0,293/?) Рх+ (х0 — 0,293/?) Ру кгсм. A0.93) Изгибающие компенсационные напряжения опреде- определяют по формулам A0.50) и A0.51). Z-образный участок трубопровода (с учетом гибкости отводов) Схема расчетного участка дана на рис 10 21 Расчет производят по формулам: приведенная длина осевой линии участка трубо- трубопровода ж, (Ю 94) ¦Op A0.86) Рис. 10.21. Z-образный участок трубопровода (с учетом гибкости отводов)
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 195 координаты упругого центра тяжести: •л; A0.95) (h 8 + 0,5/a-f-l,57/te) м; A0.96) ¦Tip центральные моменты инерции относительно осей и у0: A0.97) t57Rk ( l\ + 3,272/2 R + 3R2) — 'уо — 12 +/? @,5/?+ /?)· 3; A0.98) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей л?0 и у0: IXyo = h + 0,5 (la + R) (/2 + 2R) -f Rtk -f -f- 0,57R2l2k — Lnpxoyo м3; A0.99) расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у: Ax = aML мм. A0.100) ? у = ?? t (l2 + 2R) мм A0.101) Силы упругой деформации определяют по форму- формулам A0.44) и A0.45). I V Рис. 10.22. Участок трубопровода с S-образным компен- компенсатором (с учетом гибкости отводов) Максимальным изгибающим моментом является наибольший из моментов, определенных на прямых отрезках для точек А и В и на гнутых отрезках для точек С и D (середина дуги): МА = Хо) Ру ~ У0 Р x^Py кгсм; Mc=(x0+0,293R)Py- — (Уо— 0,293R) Px кгсм; MD = (xQ-0,293R)Py + + (/2 + 1 J07R—y0) Px кгсм. A0 ¦102) A0.103) A0.104) A0.105) Изгибающие компенсационные напряжения опреде- определяют по формулам A0.50) и A0.51). Участок трубопровода с S-образным компенсатором (с учетом гибкости отводов) Схема расчетного участка дана на рис. 10.22. Расчет производят по формулам: координаты упругого центра тяжести: #о=0; у0 =0; центральные моменты инерции относительно осей *о и у0: IXQ = ~+~ (It + #K+ 2 (/а + ?) (/? A0.106) »; A0.107) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей х0 и уо\ X B/2 f2/3 + 6,28/?A) —0,142/?3А л*3; A0.108) расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у. ? ? = ??? tL мм; силы упругой деформации: ? xlvt) I Ри = I ?* ?? y0 j ? xlxyg кгс; A0.109) A0.110) кгс; A0.111) максимальный изгибающий момент в точке С Ммакс = (к + 2#) Рх + PyR кгсм. A0.112) Изгибающие компенсационные напряжения опре- определяют по формулам A0.50) и A0 51). При отсутствии прямых вставок на спинке S-образ- ного компенсатора (/з=4=0) формулы упрощаются и принимают вид (при li=nR и 1ч — тК): координаты упругого центра тяжести: Хо = О; г/о —0; центральные моменты инерции относительно осей Ч и У о · 1ХО = 0.67/?3 + 18,1 kR3 + 4mR3 + 20,5mRsk + + 4m3/?3 + l,3m3^3^3; A0.113) 3 + 6n2tf3-f 0,66я3Я3 ^3; A0.114) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей х0, у0 — \2,7R3k — 'хуо — 4mR3 — 2m2R3 ms . A0.115)
196 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей. Расчетные тепловые удлинения, силы упругой де- деформации, максимальный изгибающий момент и ком- компенсационное напряжение в точке С определяют по формулам A0.109) —A0.112), A0.50) и A0.51). При отсутствии прямых вставок на спинке (/з=/5=0) и в вылете (/2=^б=0) S-образного компен- компенсатора расчет можно производить непосредственно по формулам: силы упругой деформации: ???? — кгс; A0.116) —???? -кгс; A0.117) максимальное изгибающее компенсационное на- напряжение BPXR — PyR) m W ? IV ,„.,. кгс/мм*. A0.118) Участок трубопровода с S-образным компенсатором (без учета гибкости отводов) Схема расчетного участка дана на рис. 10.23. Расчет производят по формулам: координаты упругого центра тяжести: х0 =0;г/0=0; центральные моменты инерции относительно осей и Уо- {?? = ~ *5 + 2/| (/,+ -?")*«; A0.119) 6 \ 4 / 'уо 2?» + У") ??3; A0.120) У\Уо ИцтРу ?5--?3 Г Хо Рис. 10.23. Участок трубопровода с S-образным компенсатором (без учета гибкости отводов) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей Xq и у0: м*. A0.121) Расчетные тепловые удлинения и силы упругой де- деформации определяют по формулам A0.109) — A0.111). Максимальный изгибающий момент на спинке ком- компенсатора определяют по формуле М hPx кгсм. A0.122) Изгибающие компенсационные напряжения опреде- ляют по формуле A0.50). -образный участок трубопровода (с учетом гибкости отводов) Схема расчетного участка дана на рис. 10.24 Расчет производят по формулам: Рис. 10.24. -участок трубопровода (с учетом гибкости отводов) приведенная длина осевой линии участка трубо- трубопровода Lnp=li + h + l3+h + 4JlRk м; A0.123) координаты упругого центра тяжести: (/2 + 2R) (/3 + 0,5/а) + U @,51, + h + 3R) + м; A0.124) ¦Tip -?? м; A0.125) центральные моменты инерции относительно осей у0 : * Jffl *i+'s 12 Я-?) /1+3, A0.126) 12 +3,14/?* A0.127)
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 197 центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей х0 и у0: /*уо = 0,5 A8 + 2Я) (l2 + 2R) A2 + 13) + Rk ,5/2/3 + #/а + Rla + 2,02/?2) — З; A0.128) расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у: tx— по формуле A0.100). ? y = aAt (/! — /? — /3) мм. A0.129) Силы упругой деформации определяют по форму- формулам A0.44) и A0.45). Максимальным изгибающим моментом является наибольший из моментов, определенных на прямых от- отрезках для точек А и В и на гнутых отрезках для то- точек С, D и ? (середина дуги): -х0Р кгсм; A0.130) -хо)Р кгсм; A0.131) МВ = — Уд Рх — ( 1,707/? - кгсм; A0.132) — A2 + 1,707/? — д:0) Ру кгсм; A0.133) ME = @,293R-yQ)Px~ — (/2+ 2,293/? — хо)Ру кгсм. A0.134) Изгибающие компенсационные напряжения опреде- определяют по формулам A0.50) и A0.51). -образный участок трубопровода (без учета гибкости отводов) Схема расчетного участка дана на рис. 10.25 Расчет производят по формулам: с L Р У — ? -—- ? ? I» ?* т /, - *| 7 Хо ?, * Рис 10. Участок трубопровода (без уче- учета гибкости отводов) приведенная длина осевой линии участка координаты упругого центра тяжести: х _ . м. A0.135) A0.136) 0,5/S 3 Уо = L+ U /о—0,5/? центральные моменты инерции относительно осей и у0: h + ^з . .о / . . . ? ' уо — ч+ч ? / /2 ? *2 4 л(а; (Ю.138) -пр^о л3' A0.139) центральный центробежный момент инерции отно- относительно осей Л'о и у0 f*i/o = °.5isM/a-T-/s) — ^пРл;оУо -«3; A0.140) расчетные тепловые удлинения вдоль осей хну: Ах по формуле A0.100). ? y = aAt(l1 —13) мм. A0.141) Силы упругой деформации определяют по форму- формулам A0.44) и A0.45). Максимальным изгибающим моментом будет мак- максимальный из полученных по формулам: МА= =Aз - Уо - ?) р мс = ( 'в ~ Уо) ?? + ={h~ У о) PX-il2~ *о) Ру МЕ = ~ У0 Рх- ( h - Хо) Ру хо ру *о) Ру кгсм> хо Ру кгсм'> · 142) Л43) ·144) ·146) Изгибающие компенсационные напряжения опреде- определяют по формуле A0.50). При /?=4 формулы принимают вид: приведенная длина осевой линии участка ^пр = ^2 ~Ь 2/з м; координаты упругого центра тяжести: 0,5 Uf hh -np У о = м; м; A0.147) A0.148) ^пр A0.149) центральные моменты инерции относительно осей -up 1Уо—по формуле A0.139). Центральный центробежный момент инерции относи- относительно осей Хо, Уо определяют по формуле A0.140). Расчетные тепловые удлинения вдоль осей х, у: Ах = a At (h + /4) мм; A0.151) Силы упругой деформации, максимальный изгибаю- изгибающий момент и изгибающие компенсационные напряжения определяют по формулам A0.44), A0.45), A0.142) — A0.146) и A0.50). Для наиболее часто встречающихся в практике про- проектирования тепловых сетей конфигураций участков тру- трубопроводов (Г-и Z-образные участки трубопроводов) уп-
198 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей Таблица 10.19 Расчетные формулы для определения ??, ? , ?* и безразмерных коэффициентов А, В и С для участков трубопроводов различной конфигурации № схем 1 2 » 4 Схема расчетного участка 1 о - R г Ц Ъ P. и ¦77 I 'V к ??-0-во" ? 1 -V/A-fl ? ?*6%??)~6?? ? ? ? ? Ou(a)-°ufb/ См. схему 4 на стр. 199 Формулы для определения ? . ? и/ *V ^у исти ??= ? — кгс м р в *ЕШ Л.с м „к ,_с ? н кгс и(я) (?) 1?7/ ««я * * it'/ 1 ?'/ jmju2 ь* ? KSC и(с) (с) 10'/ ж«2 ? ? == >5 — /сгг ? ??7/2 ?=? а?Ш кас и· с а Н КгС и(а) 107/ мм? ? == Л — кгс * 107R» w - а н кгс ? , х = С и(а) Ю7/? жл» Pj. ¦» ?' 2 кгс ? У"" 10?/м коэффициентов Л, ? и С 3(л3 + 4^+3) л (л +1) 3 (Зя3 + 4л + 1) л3 (л +1) 1E(я3 + 2л» + 1) 1.5(».(+t« + l) ф} «Мл+1) 3 (л2 +1) 1С) л(л +1) 12A+sin ?) cos ? в 12 A + sin ?K cos» ? c 3A+sin ?) cos ? в(В+1)A.Б7* + ад л« + k C,14л3 + 2.58Я'2 + 0,84л) + 0,1ft» 3 (л + 1) [л» + k A,57л + 0,43I я4 + k C.14л3 + 2,58л» + 0,84л) + 0,1*» 3 [(Зл1 + 4л + 1) + sin ? Gл5 + я)] л3 A + л) cos 3 в, 3 [я» (л5 + 4л» + 3) + sin» ?G?» + л) + л3 A + л) cos» ? + sin ? (л4 + Юл3 + 4л + 1)] л' A + л) cos» ? № рисунков номограмм для определения коэффициен- коэффициентов А, В, С 10.26 10.26 10.27 10.28 10.29 10.30
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 199 Продолжение табл. 10.19 s ? ? % 4 5 6 Схема расчетного участка г, ?? ??>?? ?'?? >; d h \ Рх t< У ? "? ? с ? ? Ц ?>? 16 п.-? ?*? ? „? ??(?) - ? - ? - „? ' ??(?) ? и(с) СТи(й) = иF) °н{а)- PX,P * 4 aEIM 107i ? 7 2 ? а?ОнД^ 107?? *ЕШ ? а.ЕШ WP ????? С(а) ??72? ????? Cl^ 1072Z o?DHA C(^) 1072/ ???)?? 10'2? |Q7D2 ^ ??? а?ОнДг ??7/? Формулы кгс кгс кгс/мм? кгс/мм? t ?? мм2 кгс/мм? - кгс - кгс кгс/мм? ? для определения коэффициентов А, В и С я 3[(л3 + 4л3 + 3)-}-8^(л2 + 7л)] л A + л) cos ? 3 [(Зл3 + 4л + 1) + л2 sin2 ? (л2 + 7л) + л3 cos2 ? A + л) + л sin ? (л4 + 4л3 + Юл + 1I я3 cos2 ? A +л) „ 1,5(л3 + 2я2 +1) , 1,5 (я+ 3) . л (я + l)cos ? (л + 1) 1 3[р3+4р2 + 3-6лA-л)Bр3-р + 1)] ? A + ?) A — Зл + Зл5) A + Зря — Зря2) 3 (Зр* + 4р + 1 + 6лрЧ1 - «) B - ? + р3)] Р3 A +Р) A — Зл + Зл') A + Зря — Зрла) 2рл+р* о 1+2р-2ря У ' 2A+р) 2A+р) п р2 — 2р2л D 1 + 2р — 2ря А 1+2рл р2 + 2р-2рл Ф> 2A +р) ' 2A +р) Л* и В** С*** Nt рисунков номограмм для определения коэффициен- коэффициентов А, В, С 10.31 10.32 10.33 '-'макс по рис. 10.34 10.35 10.3b (л+1) 1-^-+я* 3 ,355fe -!+(/>-ы) Г @,5л2 + л + 0,57fe) @, .67* Q Q7 Л ' I A-- в— „4-OSS::. (^2 + "+°-57^| [? +P2+P+O.355fe @'5Р2 + ^ + °'57feJ1 - ??.?7?- @^+tt-K>,57fe)@,5p4-p+0,57fe) I» ' ^ ' я+р + 1,57А J [3 л + р + 1,57А J [ n+p + l,57k J + p + 0,57ftKl ,. , _ Г@,5л2+я+0,57й) @,5p3-fp+0,57A) n 1 +(«+!) ?.?/? -? + 1,57ft J L л+р-И,57А J 8ББ* - «3 + ^+„+0,355 - (° *** c— Л+Р+1.Б7А JU 0,5л2 + л И+Р+1.Б _ Г0,07,_ L @,5л2+л+0,57^)@,5р34-Р+0.57А) ] 2 п+р+1,57k .57А Примечания. 1. Коэффициенты С(а), С(&), С(Су С(^) при подсчете их по формулам для схемы 5 могут получаться со знаками плюс* или „минус*. При определении о« знак коэффициентов не учитывается. 2 Фоомулы для схем 1, 2, 4, 5 даны без учета гибкости отводов, а для схем 3 и б— с учетом гибкости отводов.
200 Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей рощенные формулы для определения сил упругой дефор- деформации (Рх и Ру) и изгибающих продольных компенса- компенсационных напряжений <, выраженные через безразмер- безразмерные коэффициенты А, В, С, даны в табл. 10.19. Для оп- определения безразмерных коэффициентов построены но- номограммы (рис. 10.26—10.36). В таблицах 10.20 и 10.21 даны вспомогательные ве- <z?/ aEDu о. ?? a EDH ттичины- ' ¦. » > входящие в личины. Ш7 , 107 » да.ют' /МО? расчетные формулы табл. 10.19. При составлении табл. 10.20 и 10.21 произведение кгс мм аЕ принято равным 2,4-10* смгмград ' Таблица 10.20 Вспомогательные величины для вычисления Рх, Ру и ?* при расчете труб с учетом гибкости отводов Таблица 10.21 Вспомогательные величины для вычисления Рх, Ру и ?* при расчете труб без учета гибкости отводов Наруж- Наружный диа- диаметр трубы 1>н в см 3.2 3,8 4.5 5,7 7.6 8,9 10,8 13,3 15,9 19,4 21,9 27,3 32,5 37,7 42,6 Толщина стенки трубы s в мм 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4,5 5 6 7 8 9 9 10 9 11 Радиус оси гнутой трубы R в ж 0,15 0,15 0,2 0,2 0,35 0,35 0,5 0,5 0,6 0,7 0,85 1 1,2 1.5 1,7 <х?/ 107/?3 в кгс/град 0,271 0,47 0,454 1,27 1,03 1.69 1,7 3,24 4,35 6,5 7,57 12,4 16,7 18,6 18,8 20,8 21,3 25,7 аЕОя 107 R в кгс/мм? град 0,0512 0,0608 0,054 0,0685 0,0521 0,0611 0,0518 0,0638 0,0636 0,0665 0,0618 0,0655 0,065 0,0604 0,0601 В практике проектирования тепловых сетей часто возникает необходимость определения длин взаимоком- пенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов (см. схему 4 в табл. 10.20), которые определяют (без учета гибкости отвода) по формулам: меньшего компенсирующего плеча ? , A0.152) Наружный диа- диаметр трубы D в см 3,2 3,8 4,5 5,7 7,6 8,9 10,8 13,3 15,9 19,4 21,9 27,3 32,5 37,7 42,6 47,8 52,9 Толщина стенки трубы s в мм 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4,5 5 6 7 8 9 9 10 5 6 7 8 9 10 11 12 13 5 6 7 8 6 7 с X Q 8 ? 8 0,00768 0,00912 0,0108 0,0137 0,0182 0,0214 0,0259 0,0319 0,0382 0,0466 0,0526 0,0655 0.078 0,0905 0.102 0,115 0,127 а 8- -~. m О 0,0061 0,0106 0,0181 0,0506 0.126 0,206 0,425 0.809 1.56 3,18 5,47 12,4 24,0 26,8 42,3 46.6 35.2 41.9 Г 48,5 55.1 61,6 67,9 74,2 80,3 86,4 49,9 59,5 68,9 78,3 80,9 93,9 Наружный диа- диаметр трубы ?>н в см 52,9 63 72 82 92 102 Толщина стенки трубы s в мм 8 9 10 6 7 8 9 10 7 8 9 10 11 12 7 8 9 10 11 12 7 8 9 10 11 12 8 9 10 11 12 S 8 S3 S· 1 Si а? 0-127 0,151 0,173 0,197 0,5 I 21 0,245 в 5 8 a о 106,7 119,3 131,8 137,4 159,5 181,5 203,2 224,7 239 272,2 305 337,4 369,6 401,5 354,5 403.7 452,6 501,1 532,3 596,9 502,1 572 641,5 710,4 779 847 781,5 877 971,4 1065,4 1153,7
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 20i ко 30 20 15 \70 \ - ?" _ \ \ У 5· V — S- -е- ¦ — ¦ а| -- ^v ' \ -- -fe_ :¦?-—. .Л1 — / \ ч ? \ 1 rL { U) S, -—1 .— - ч у' / ?? \ Ч ? s A J | I ? -- A X pi Ы У / q) C(c) --—— ч 4, / ч / «. —-- • = = я ч '? --- 7.5 / 7.5 2 3 Ь 5 В 7 8 910 "-Козсрфициент и Рис. 10.26. Номограмма для определения безразмерных ко- коэффициентов А, В, С\a)>C(b),C\с)для расчета Г-образного уча стка трубопровода с углом поворота 90° без учета гибко- гибкости отвода 1? W | => ?- ??- «? - - - -- - 1 —Zs* 1 1 у / / / 10 20 30 40 Угол ?' 50 ?0 Рис. 10.27. Номограмма для определения без размерных коэффициентов А и В для расчета равноплечего Г-образного участка трубопрово- трубопровода с углом поворота больше 90° без учета гиб- гибкости отвода /50 120 юо го w 20 30 Угол ? 5Q SB Рис. 10 28. Номограмма для определения безраз- безразмерного коэффициента С для расчета равноплече- равноплечего Г-образного участка трубопровода с углом по- поворота больше 90° без учета гибкости отвода
202 Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей А.С 4-г- к п(для ?? --07 Рис 10 29 Номограмма для определения безразмерных коэффициентов А и С для расчета равноплечего Г-образного участка трубопровода с углом поворота 90° с учетом гибкости отвода
Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений 203 08 091 У 6 7 8 9 10 15 20 — Коэд?(рициенть/ А' ; В' 30 kO 50 60 10 80 90100 150 200 Рис. 10.30. Номограмма для определения безразмерных коэффициентов А' и В' для расчета Г-образ ного участка трубопровода с углом поворота больше 90° без учета гибкости отвода CI8 0,9 1