ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТЕПЛОЭЛЕКТРОПРОЕКТ
СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Под ред. инж. А. А. НИКОЛАЕВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ
Москва —1965

УДК 697.1.001.12@3)
ПЕРЕЧЕНЬ ТОМОВ,
ВХОДЯЩИХ В СЕРИЮ СПРАВОЧНИКОВ
ПО СПЕЦИАЛЬНЫМ РАБОТАМ
ВЫШЛИ В СВЕТ
Огнеупорная кладка промышленных печей
Механо-монтажные работы в промышленном строительстве
Проектирование и сооружение скважин для водоснабжения
Заводские железобетонные трубы и силосы
Подъемно-транспортное оборудование для монтажных и специальных работ
Электромонтажные работы
Сварочные работы в строительстве
Монтаж лифтов
Защита от коррозии в промышленном строительстве
Наладка, регулировка и эксплуатация систем промышленной вентиляции
Теплоизоляционные работы
Монтаж внутренних санитарно-технических устройств
Монтаж вентиляционных сетей
Изготовление стальных конструкций
Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха
Технологические трубопроводы промышленных предприятий:
Часть. I. Трубы и детали трубопроводов различных назначений
Часть. II. Изготовление деталей и узлов и монтаж трубопроводов
Монтаж технологического оборудования химических заводов
Сооружение промышленных печей
ПОДГОТОВЛЯЮТСЯ К ИЗДАНИЮ
Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации
Механизмы, приспособления и механизированный инструмент для монтаж-
монтажных работ
Каталог-справочник отопительно-вентиляционного, водопроводно-канализа-
ционного и газового оборудования
Сложные основания для фундаментов
ГЛАВНАЯ РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ СЕРИИ:
А. К. Волнянский (главный редактор), Г. Г. Судаков
(зам. главного редактора), И. В. Иоселовский, И. И. Марков,
В. И. Мельник, Е. Я. Николаевский, А. К. Онкин, В. М. Орлов,
И. Г. Староверов, М. Д. Тушняков, А. В. Чернов.

В справочнике приведены руководящие и нормативные материалы по
проектированию тепловых сетей.
Даны номограммы и таблицы, облегчающие выполнение трудоемких
расчетов, характеристики основного оборудования тепловых сетей и источ-
источников тепла
Справочник предназначен для широкого круга инженерно-технических
работников проектных, монтажно-строительных и эксплуатационных орга-
организаций, а также может быть полезен для студентов высших и средних
технических учебных заведений.

АВТОРЫ-СОСТАВИТЕЛИ
И. П. Александров, И В. Беляйкина, А. М. Далин, ? ?. Зеликсон,
?. Г. Игнатьева, Д. Е. Каленковицкий, А. Ф. Михальченко,
А Ф. Нечушкин, А. А. Николаев, А. П. Сафонов, М. Г. Шпеер.
Научный редактор —А. К. ВОЛНЯНСКИИ

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие
Стр.
7
РАЗДЕЛ 1
ОБЩАЯ ЧАСТЬ
Глава 1
Общие справочные материалы
1.1. Давления условные, пробные и рабочие
1.2. Условные проходы арматуры, фитингов и трубопро-
трубопроводов
1.3. Климатологические данные по некоторым городам
СССР
1.4. Свойства воды и водяного пара
Глава 2
Трубы и детали трубопроводов
2.1. Условия выбора труб
2.2. Сортамент труб тепловых сетей ...
2.3. Основные типоразмеры труб
2.4. Детали трубопроводов ...
Глава 3
Опоры трубопроводов
3.1. Подвижные опоры
3.2. Неподвижные опоры
3-3. Опоры трубопроводов, прокладываемых на трубах ,
Глава 4
Арматура, фланцевые соединения, сальниковые
и волнистые компенсаторы
4.1. Общие положения
4.2. Запорная арматура, обратные и приемные клапаны .
4.3. Фланцевые соединения
4.4. Заглушки .
4.5. Сальниковые компенсаторы
4.6. Волнистые компенсаторы .
Глава 5
Дренажные устройства трубопроводов
5.1. Дренаж водяных тепловых сетей
5.2. Дренаж паропроводов
5.3. Конденсационные горшки и конденсатоотводчики . .
5.4. Промывка трубопроводов водяных тепловых сетей .
5.5. Грязевики
РАЗДЕЛ II
СХЕМЫ И РАСЧЕТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Глава 6
Схемы тепловых сетей
Глава 7
Определение расходов тепла
7.1. Часовые расходы тепла на отопление и вентиляцию .
7.2. Часовые расходы тепла на бытовое горячее водо-
водоснабжение
7.3. Годовые расходы тепла жилыми и общественными
зданиями
Глава 8
Регулирование отпуска тепла
8.1. Общие положения и условные обозначения ....
8.2. Регулирование отпуска тепла на отопление
8.3. Регулирование отпуска тепла на вентиляцию ....
8.4. Регулирование отпуска тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение
8
9
12
17
19
22
27
29
36
41
45
46
56
60
61
65
68
71
74
82
84
89
90
94
95
8.5. Регулирование отпуска тепла при двухступенчатых
схемах включения подогревателей горячего водоснаб-
водоснабжения ,
8.6. Скорректированные графики регулирования для от-
открытых систем тепловых сетей
Глава 9
Гидравлические расчеты трубопроводов
9.1. Основные положения
9.2. Основные расчетные формулы
9.3. Расчетные расходы теплоносителя
9.4. Гидравлический расчет трубопроводов водяных теп-
тепловых сетей
9.5. Гидравлический расчет паропроводов
9.6. Гидравлический расчет конденсатопроводов ....
9.7. Графики давлений
Глава 10
Расчет трубопроводов на прочность и на компенсацию
тепловых удлинений
10.1. Расчет трубопроводов тепловых сетей на прочность
10.2. Способы компенсации тепловых удлинений трубо-
трубопроводов
10.3. Расчет плоских участков трубопроводов на компен-
компенсацию тепловых удлинений при гибких компенсато-
компенсаторах и самокомпенсации
10.4. Расчет на компенсацию тепловых удлинений плоских
участков трубопроводов различной конфигурации .
10.5. Расчет на компенсацию тепловых удлинений участ-
участков трубопровода с П-образными компенсаторами
Глава 11
Нагрузки на опоры трубопроводов
11.1. Нагрузки на подвижные опоры
11.2. Нагрузки на неподвижные опоры
РАЗДЕЛ III
ПРОКЛАДКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Глава 12
Общие вопросы прокладки
12.1. Общие положения
12.2. Трасса и продольный профиль тепловых сетей . .
12.3. Конструирование трубопроводов
12.4. Вентиляция проходных каналов
Глава 13
Тепловая изоляция
13.1. Материалы
13 2. Определение термических сопротивлений и толщин
изоляционных конструкций
13.3. Определение температуры в различных точках тем-
температурного поля изолированного трубопровода . .
Глава 14
Защита трубопроводов
от электрокоррозии
Глава 15
Строительные конструкции
15.1. Основные положения
15.2. Подземная прокладка
Стр.

Оглавление
Стр.
15 3. Надземная прокладка 285
15.4. Переходы тепловых сетей через препятствия . . , 289
15.5. Расчеты специальных сооружений тепловых сетей . 293
РАЗДЕЛ IV
НАСОСНЫЕ И ПОДОГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ,
ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ
Глава 16
Качество и количество подпиточной воды
водяных тепловых сетей
161. Нормативные требования к качеству подпиточной
воды 299
16.2. Количество подпиточной воды и производительность
водоподготовки 301
16.3. Центральные баки-аккумуляторы 302
16.4. Приложения —
Глава 17
Насосные установки
17.1. Основные характеристики насосных установок . . . 303
17.2. Оборудование насосных установок , 309
Глава 18
Подогревательные установки
18.1. Основные положения 313
18.2. Тепловой расчет подогревателей 320
18.3. Потери напора воды в подогревателях , 327
Глава 19
Тепловые пункты
РАЗДЕЛ V
ТЕПЛОВОЙ КОНТРОЛЬ
И АВТОМАТИКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Глава 20
Тепловой контроль и автоматика
20.1. Тепловой контроль тепловых сетей .
20.2. Принципиальные схемы автоматизации основных уз-
узлов тепловых сетей . .
20.3. Основные типы регуляторов применяемых в тепло-
тепловых сетях
20.4. Телемеханизация тепловых сетей
РАЗДЕЛ VI
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Глава 21
Укрупненные технико-экономические показатели
Литература
Стр.
329
336
340
346
351
352
358

ПРЕДИСЛОВИЕ
Быстрыми темпами развивается промышленность и
ведется в больших масштабах новое жилищное строитель-
строительство, вытесняя устаревший жилой фонд как в городах,
так и в поселках сельской местности, что приводит к
росту концентрированного теплового потребления, созда-
создавая благоприятные условия для широкого развития си-
систем централизованного теплоснабжения.
Дальнейшее значительное развитие получит тепло-
теплофикация, базирующаяся на тепловых нагрузках круп-
крупных теплоемких предприятий и жилых районов городов.
В городах и поселках, ке охваченных теплофикацией,
и в поселках сельской местности значительное развитие
получат системы централизованного теплоснабжения от
районных котельных.
Некоторое развитие получат системы теплоснабже-
теплоснабжения от геотермальных источников.
Развитие систем централизованного теплоснабже-
теплоснабжения в промышленности, городах и поселках связано с
большим объемом строительства тепловых сетей различ-
различного назначения.
В настоящем справочнике, на основе обобщения и
систематизации накопившегося опыта по проектирова-
проектированию тепловых сетей, впервые сделана попытка дать
необходимые для проектировщика материалы, которые
помогут в практической работе.
Некоторые вопросы, получившие в литературе доста-
достаточное освещение, приведены в кратком изложении.
Собранные нормативные, расчетные и руководящие
материалы могут быть использованы на всех стадиях
проектирования тепловых сетей.
В основу справочника положены руководящие мате-
материалы и методические работы Теплоэлектропроекта.
Использованы также опубликованные руководящие
материалы Ленпроекта, Мосинжпроекта, Мосэнергопро-
екта, Промстроипроекта и других проектных организа-
организаций, а также нормативный материал союзного значе-
значения — СНиП, ГОСТы, МН и пр.
Отдельные главы написаны следующими авторами:
инж. Александровым И. П.—гл 12 и 19; инженерами
Беляйкиной И В и Игнатьевой Н. Г. — гл. 2, 3, 4, 7, 8,«
10, 11; инж. Далиным А М. — гл. 6, 17, 18 и 20; инж.
Зеликсоном ? ?. — гл. 13; инж. Каленковицким Д Е.—
гл. 14; инж. Нечушкиным А. Ф. — гл. 15; инж. Михаль-
ченко А. Ф. — гл. 16; канд. техн наук Сафоновым А. П. —
гл. 8 и 20; инженерами Беляйкиной И. В., Игнатье-
Игнатьевой Н. Г. и Шпеер М. Г. — гл 5; инженерами Беляйки-
Беляйкиной И. В , Игнатьевой ? Г. и Николаевым А. А. — гл. 9;
инженерами Беляйкиной И. В. и Шпеер М. Г. — гл. 1.
Рецензирование справочника выполнено группой
сотрудников лаборатории теплофикации Всесоюзного
теплотехнического института под руководством и при
участии проф. д-ра техн. наук Соколова Е. Я. и группой
специалистов Мосэнергопроекта, Гипрокоммунэнерго,
ВНИИСТ, Теплосети Мосэнерго под руководством и при
участии инж. Филиппова ?. ?.

РАЗДЕЛ I
ОБЩАЯ ЧАСТЬ
ГЛАВА 1
ОБЩИЕ СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
1.1. ДАВЛЕНИЯ УСЛОВНЫЕ,
ПРОБНЫЕ И РАБОЧИЕ
Давления условные, пробные и рабочие для труб ар-
арматуры и соединительных частей трубопроводов тепло-
тепловых сетей должны приниматься по табл. 1.1.
Под условным давлением понимается давление, на
которое рассчитаны труба, арматура и соединительные
части трубопроводов при температуре теплоносителя
0° С, принятое за основное при определении рабочих дав-
давлений при более высоких температурах теплоносителя.
Условное давление Ру устанавливает связь между рабо-
рабочим давлением Рраб теплоносителя и его температурой.
За рабочее давление принимается номинальное экс-
эксплуатационное давление теплоносителя, на которое рас-
рассчитывается трубопровод.
Давления условные, пробные и рабочие в кгс/см2
(избыточные, по ГОСТ 356—59)
Таблица 11
Наименование
Трубы, арматура
и соединительные ча-
части из углеродистой
стали (С<0,3)
Арматура и соеди-
соединительные части из
чугунов (серого и ков-
ковкого)
То же, из бронзы
и латуни
Условные
давления Ру
Пробные
давления Рпр
Температура
среды в вС
До 200
225
250
275
300
325
350
375
400
410
425
430
435
440
445
450
До 120
200
250
300
350*
400*
До 120
200
250
1
2
2,5
4
4
6
6
9
10
15
16
24
25
38
40
60
64
95
Наибольшие рабочие давления ?????
1
1
0.9
0,9
0.8
0,8
0.7
0,7
0.6
0.6
0.6
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
0,8
0,7
1
1
0,7
2.5
2,4
2,2
2,1
2
1,9
1,8
1,7
1,6
1.5
1,4
1,3
1.2
1,2
1,1
1
2,5
2.5
2
2
1,9
1,6
2,5
2
1,7
4
3,8
3,6
3.4
3,2
3
2,8
2.6
2,5
2,4
2.2
2,1
2
1,9
1,8
1,7
4
3,6
3,4
3,2
3
2,8
4
3,2
2,7
6
6
5.6
5,3
5
4,8
4,5
4,2
4
3,8
3,6
3,4
3,2
3
2.8
2,6
6
5,5
5
5
4,5
4,2
6
5
4
10
9,5
9
8,5
8
7,5
7
6,7
6,4
6
5,6
5,3
5
4,8
4,5
4,2
10
9
8
8
7,5
7
10
8
7
16
15
14
13
12.5
12
11
10,5
10
9.5
9
8.5
8
7,5
7
6,7
16
15
14
13
12
10
16
13
11
25
24
22
21
20
19
18
17
16
15
14
13
12,5
12
И
10,5
25
23
21
20
18
16
25
20
17
40
38
36
34
32
30
28
26
25
24
22
21
20
19
18
17
40
36
34
32
30
28
40
32
27
56
53
50
48
45
42
40
38
36
34
32
30
28
2S
-
64
- |
Примечания: 1. Звездочкой обозначены температуры только для ковкого чугуна.
2. На трубопроводы в собранном виде ГОСТ 356—59 не распространяется.
3. Рабочие давления для промежуточных значений температуры среды определяются линейной интерполяцией.
4. При определении ступени условного давления допускается превышение фактического рабочего давления в пределах до 5% над
указанным для заданной температуры без перехода к высшей ступени условного давления.

Глава 1. Общие справочные материалы
1.2. УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ АРМАТУРЫ,
ФИТИНГОВ И ТРУБОПРОВОДОВ
Трубы, арматура, компенсаторы, грязевики, фланцы,
заглушки и детали трубопроводов (отводы, переходы,
тройники и пр.), а также части оборудования тепловых
сетей должны изготовляться под условные проходы по
ГОСТ 355—52 (табл. 1.2) и обозначаться этим условным
проходом.
Условный проход для литых труб и арматуры соот-
соответствует их действительному внутреннему диаметру, а
для стальных труб тепловых сетей — усредненному по
толщине стенки внутреннему диаметру
Условные проходы фланцев и соединительных частей
(отводов, переходов и пр ) принимаются по условному
проходу тех труб, для которых они предназначены.
1.3. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ПО НЕКОТОРЫМ ГОРОДАМ СССР
В табл. 1 3 приводятся климатологические данные по
некоторым городам СССР. Температура наружного воз-
воздуха, продолжительность отопительного периода и сей-
Таблица 1.2
Условные проходы арматуры, фитингов и трубопроводов
(по ГОСТ 355—52)
Условный
проход
D в мм
15
20
25
32
40
50
60*
70
80
100
125
Трубная
резьба
в дюймах
72
з/1
1
? У*
? ??
2
2 Чг
3
4
5
Условный
проход D
в мм
150
175*
200
225*
250
275*
300
325*
350
375*
400
Трубная
резьба
в дюймах
6
7*
8
9*
10
11*
12
—
Условный
проход
D в мм
450
500
600
700
800
900
1000
1100*
1200
—
Трубная
резьба
дюймах
_
—
—
—
* Для трубопроводов тепловых сетей не применяются.
смичность для этих городов приняты по СНиП II-А 6-62,
продолжительность стояния температур наружного воз-
воздуха за отопительный период рассчитана по климатоло-
климатологическим справочникам. Данные о средней температуре
грунта приведены в табл. 1.4.
Таблица
Расчетные температуры наружного воздуха, продолжительность стояния температур
наружного воздуха за отопительный период, продолжительность отопительного периода
и сейсмичность с 7 баллов и выше
1.3
Наименование
городов
Температура на-
наружного воздуха
в ° С
расчетная
для про-
ектиро-
ектирования
s о
a к
о си
« о
=t -О
Число суток за отопительный период со среднесуточн ыми тем-
температурами наружного воздуха в °С
—4!
—40
—40
—35
—35
—30
—30
—25
-25
—20
—20
-15
—15
—10
—10
—5
—5
0
0
+8
?2
Европейская часть СССР
Архангельск
Астрахань
Баку
Брянск
Вильнюс
Витебск
Вологда
Воронеж
Волгоград , .
Горький
Грозный
Жданов (Донецкая обл.)
Златоуст (Челябинская обл.) . .
Иваново
Казань
Калинин
Киев
Киров
Кировоград
Кишинев
Краснодар
К>йбышев· . ·
Курск
Ленинград
—32
—22
— 3
—23
—21
-23
—28
—25
-25
—28
—16
—20
—32
—28
-29
—25
—21
—31
—21
-16
—17
—29
—25
—24
—17
—11
— 1
-12
— 9
—И
—16
—14
-14
-17
— 8
_ g
—20
-16
—18
—14
—10
19
— 9
7
— 6
-18
—13
—12
—4,7
—2
4,8
—2,2
—0,7
—2
—4,2
—3,7
—33
—4,9
0,3
—0,7
-6,4
—4,4
—5,9
—3,3
—1.2
—5.9
—0,8
0,6
1.3
—5,8
—3,1
—2
0,05
0,3
0,1
0,1
0,2
0,23
0,03
0,26
0,03
1,6
0,1
0,05
1.3
0,3
0,03
0,93
1,82
1.3
0,82
0,6
2,27
0,4
0,12
0,04
4,3
0.32
0,6
0,12
0,6
3
1.1
0,5
3.1
5,9
2.5
3,6
1,62
0,12
4,7
0,12
0,03
4,3
0,5
0,5
9,4
1,54
3
0,84
2,52
7
4,6
4.7
7,58
0,2
0,5
12,8
7,2
9,2
4.65
0,92
10,6
0,94
0,1
0,6
12
3,4
2,87
18,5
5,2
11,1
4,5
8,1
15,7
13,6
12.3
16,9
1.8
4,1
25,12
15
19.23
14,8
5
22,14
4,54
1,8
1.52
20,4
10,3
8,9
31,9
13,9
21.6
11.8
21.3
28,1
22,4
21,1
27,7
6,7
10,4
39,5
27,6
30,6
23.5
13.5
33.2
12,72
7,5
5.6
24.9
22,1
19,44
45,4
26,5
35,8
27,1
35,8
42
35,6
30
40,3
15,4
25,6
42,24
32,4
39,6
39.2
28,6
43,27
26,12
16,04
13,1
36
36,1
37,1
67,55
64,54
60,8
77,64
70,63
62,8
63,4
60,37
62,39
58,9
66,4
47.42
71,77
54,92
66.63
69.86
52.56
65,56
63,56
43,15
58,97
63,48
74.15
75
59
ПО
63
79
70
72
54
49
58
73
68
60
65
59
67
73
62
70
78
85
51
64
254
171
ПО
196
201
209
232
195
178
217
156
175
235
223
217
218
191
231
180
167
149
208
200
223

10
Раздел I. Общая часть
Продолжение табл. 1.3
№
п/п
Наименование
городов
Температура на-
наружного воздуха
в °С
расчетная
для про-
ектиро-
ектирования
се
к я
к* Л
а> ч
О, to
о н
Число суток за отопительный период со среднесуточными тем-
температурами наружного воздуха в °С
—45
—40
—35
—30
—30
—25
—25
—20
—20
—15
—15
—10
—10
— 5
—5
О
Лиепая (Латвийская ССР) ....
Луганск
Льеов
Магнитогорск . ·
Махачкала
Минск
Москва
Мурманск
Нижний Тагил (Свердловская обл.)
Николаев
Новгород
Новороссийск ·
Одесса ¦ . .
Оренбург
Орск (Оренбургская обл.)
Пенза
Пермь
Петрозаводск
Псков
Рига . ·
Ростов-на-Дону
Рязань
Саратов · · . . .
Свердлосск
Смоленск
Сыктывкар (Коми АССР)
Таллин
Тбилиси
Тула
Ульяновск
Уральск (Западно- Каза>станская
обл.)
Уфа
Харьков
Челябинск
Азиатская часть СССР
Актюбинск . · . . ·
Алма-Ата
Барнаул
Владивосток
Иркутск
Караганда
Красноярск
Кустанай
Ленинск- Кузнецкий (Кемеровская
обл.)
Минусинск (Красноярский край) .
Новосибирск
Омск
Павлодар (Целинный край). . . .
Петропавловск (Целинный край) .
Самарканд
Семипалатинск
—17
—22
—16
—33
—13
22
-26
—26
—33
—18
—24
—12
—15
—28
—31
—28
—31
—26
-23
-19
—22
—27
—28
—32
-24
—32
—21
— 7
—26
-29
—28
—31
—23
-32
-29
—24
—38
—24
- 35
—32
-37
—35
—38
—40
—39
—36
-35
—36
—12
—36
- 6
-11
- 7
-22
- 4
-10
--15
-14
-21
- 7
-12
- 4
- 7
-20
-22
-17
-20
-14
-11
- 8
-10
-15
-17
-21
-13
--20
-10
- 2
-14
-18
-19
-19
-И
-21
1.2
—1,7
0,2
-7,7
2,4
—1,4
—3,7
—3,2
—6,5
0,5
—2,9
4,1
1,1
-6,8
—7,7
—4,7
—6,4
—2,9
—1,8
—0,4
—1,4
—4
—4,5
-6,5
-2,6
-6,1
—0,6
2,3
-3,4
—5,4
-6,3
—6,2
—2,5
—6,8
-7,1
-3
-8,1
-4,7
-8,8
-7,2
-7,5
-8,4
-7,7
-8,2
-8,9
-8,9
-8,9
-8,8
2,9
-7,5
0,04
0,02
0,02
0,04
0,3
0,04
0,2
0,12
0,02
0,4
0,44
0,3
0,14
0,72
0,13
0.15
1,1
0.63
0,21
0,23
0,13
0,25
0,8
0,02
0,3
0,6
0,2
0,2
0,14
0,07
0,52
0,03
0,42
1,4
0,1
0,1
0,22
0,3
0,03
1,7
2,1
1,3
2,7
0,2
2,4
3,3
3,1
2,44
0,9
0,9
0,06
1,6
0,45
1,1
1,3
0,9
1,24
1,1
0,4
2,5
0,17
0,03
0,5
0,1
1,82
0,1
3,8
0,3
0,5
0,6
1,4
0,02
1,32
0,9
4,9
4,8
3,1
5,3
2,8
4,54
7,3
4,8
5,4
3,4
3,8
3,4
0,02
0,29
0,06
5.2
0,35
2,04
3,9
4,3
0,02
1,9
5,5
7,24
1,82
6
1,52
0,8
0,1
0,2
1,9
1,5
6
0,83
7,5
0,02
0,6
3,4
3,4
5,04
0,4
5,3
5,5
0,4
10,2
0,1
11,9
6,9
10,8
10,1
9,7
13,3
11,8
12,1
11,7
10,5
7,9
0,14
2,2
0,21
15,6
0.12
1,83
5,4
9,1
12,9
0,3
5,6
0.2
13,9
17,4
7,37
11,9
5,45
2,63
0,5
1,5
5,33
8,1
12,2
3,4
12
0,7
1,9
9,9
11
11.4
1,9
14,8
13,6
2,8
16,7
3,7
16,9
12,85
14,9
19,2
15,3
19,4
17,63
19,5
23,14
21
15,4
1,4
6,7
1,4
28,8
0,56
6,8
13,82
18,1
23,7
2,22
14
,9
,5
,33
,7
,5
,14
33
,5
0
5,7
19,6
20,5
22,8
7,9
24,6
24,3
7,6
25,8
17,8
36
20,25
22,1
27,13
24,44
24,8
26,9
29,6
29,1
29,2
0,4
24,6
6,5
15,94
7
54
2,32
15,52
24,7
31,9
55
9,2
27,9
5,42
31,4
31,6
31,3
33,7
24,52
18,5
11,2
13,1
26,2
27,3
38,0
20,9
32,9
13,8
10,4
30,2
29,7
33,2
17,2
34,9
29,2
19
34,1
34,9
36
31,9
31,6
32,9
30,3
30,4
36,1
34,2
33
35,8
2,7
29,9
16,82
27,72
20,71
35
7,8
30,1
39,3
48,4
39
18,7
42,6
16,1
34,6
30,9
40,4
42,62
41,92
31,2
23,84
26,65
38
36,8
43,26
36
43,6
30,9
83,0
37,3
34,6
41,1
31,6
40,63
35
36,1
36,4
35,1
29,6
40,2
37,1
36
40,5
31,1
36,2
34,4
33
36,23
9,3
35,4
75,12
62,09
64,62
29,7
32,2
79,4
63,27
74,16
33
59 56
52,9
58,41
46,86
47,62
53,44
50,84
75 52
78,34
81,03
65,85
64,54
57,2
44.14
73,44
53,9
84,58
44
52,1
51,1
46,84
67,98
41,15
49 46
58,1
41,72
45,4
42,4
53,35
42,76
40,54
50,67
42,3
40,84
39,13
34,49
37,44
18,6
42,35
104
65
91
50
109
72
60
94
63
75
79
125
79
47
48
58
56
78
73
92
62
53
47
63
68
69
90
150
65
60
50
56
63
59

Глава 1. Общие справочные материалы
11
Продолжение табл. 1.3
№
п/п
Наименование городов
Температура на-
наружного воздуха
в °С
расчет-
расчетная для
проекти-
проектирования
едняя
льног
Число суток за отопительный период со среднесуточными
температурами наружного воздуха в °С
-45
-40
—40
-35
-35
—30
-30
-25
-25
—20
—20
-15
-15
—10
-10
—5
+8
5е
Ташкент
Тобольск (Тюменская обл.)
Томск
Тюмень
Хабаровск
Чита
—4
—24
—25
—22
—25
—30
2
—8,1
—8,7
7,2
—9,3
-11,7
0,24
0,14 0,57
0,2
0,9
1,54
2,7
0,84
0,1
5,2
6Д
3,9
2,1
13,8
9,5
11,3
7,3
12,3
23,9
18,2
18,14
15,8
28,2
31,1
1,3
28,3
28
24,8
35,8
30,8
4,8
35,6
37
35,6
29,8
26,1
11,6
38,8
36,6
38,9
26,6
28,1
23,3
33,02
43
41,66
27,1
24,1
131
235
238
226
220
243
Примечания: 1. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления принята как средняя наиболее холод-
холодной пятидневки из восьми зим, взятых за 50 лет.
2. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции принята как средняя температура воздуха наиболее хо-
холодного периода, составляющего 15% общей продолжительности всего отопительного периода.
3. Продолжительность отопительного периода определена по числу дней с устойчивой среднесуточной температурой наружного воз-
воздуха -j-8°C и ниже.
4. Средняя температура наружного воздуха отопительного периода принята как средняя алгебраическая за отопительный перио а.
5. Интенсивность землетрясений в баллах оценивается по ГОСТ 6249—52.
Таблица 1.4
Средняя температура грунта в °С для некоторых пунктов СССР
Наименование
городов
Зимняя
Летняя
Годовая
Глубина грунта в ж
0,8
1,6
3,1
1,9
2
0,7
1,5
—0,1
1,3
2,7
0,7
0,8
19,1
17,4
13,2
23,7
19,4
18,5
15
17,3
16,3
1,6
16,4
15,4
10,9
19,5
16,1
17,7
13,3
15,1
13,7
0,8
9,7
8,3
5,9
10,1
8,4
5,5
6,2
8,5
5,4
Наименование
городов
Зимняя
Летняя
Годовая
Глубина грунта в м
0,8 1.6 0,8 1,6 0,8 1,6
Брест . . .
Бежецк . .
Вологда . .
Волгоград .
Гродно . .
Даугавпилс
Иваново
Киев . . .
Ленинград
1,2
0,5
1
—1,9
0,3
-1,6
—0,1
1
—2,5
9,6
8,2
5,9
10,2
8,3
5,8
6,3
8,5
5,9
Москва
Минск
Одесса
Орел
Оренбург
Ростов-на-Дону . . .
Рига
Свердловск
Харьков
1
1
3,2
0
—1,1
0,8
-1,3
0,75
1,5
1,6
2,9
5,5
1,8
1,9
4,8
-0,3
2,7
2,7
14,4
11,8
23
17,2
15,6
20,2
16,5
12
17,1
13,4
10,7
19,6
14,8
12,5
16,6
16,2
9,1
15,7
6,5
8,5
12,7
7,5
6,8
10,4
6,2
6
6,5
8,4
12,5
7,6
7,1
10,7
6,3
5,5
8,9

12
Раздел I. Общая часть
1.4. СВОЙСТВА ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА
В табл. 1.5—1.7 приведены основные термодинамические и физические свойства воды и водяного пара,
составленные по данным справочной литературы.
Таблица 15
Термодинамические свойства сухого насыщенного пара и воды на линии насыщения
а.
%%
Я и
Is
Ч 09
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1.6
1,7
1,8
1,9
2
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2.8
2.9
3
3,1
3.2
3,3
Температура
насыщения
^в°С
99,09
101,76
104.25
106.56
108,74
110,79
112,73
114,57
116,33
118,01
119.62
121,16
122,65
124,08
125,46
126,79
128,08
129,34
130.55
131,73
132,88
134
135,08
136,14
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный вес
?" в
кгс1м3
0,5797
0,6337
0,6873
0,7407
0.7943
0,8467
0,9001
0,9524
1.0046
1,057
1,109
1,161
1,212
1.264
1,315
1,367
1,417
1.459
1.52
1,57
1,621
1,672
1,722
1,772
энталь-
энтальпия i" в
ккал\кг
638,8
639,8
640,7
641.6
642,3
643,1
643.8
644,5
645.1
645,7
646.3
646,8
647.3
647.8
648,3
648,7
649,2
649,6
650
650.3
650,7
651.1
651,4
651 8
Вода на линии
насыщения
удель-
удельный вес
?' в
кгс]м?
958
957
955
955
952
951
950
949
947
946
945
944
941
940
940
939
938
937
936
935
934
932
930
930
энталь-
энтальпия
?" в
ккал1кг
99,19
101,87
104,38
106,72
108,92
110,99
112.95
114,81
116,6
118,3
119,94
121,9
123
124,5
125,9
127,2
128,5
129,8
131,1
132,3
133,4
134,6
135.7
136,8
Скрытая теп-
теплота парооб-
парообразования Г
в ккал/кг
539,6
537,9
536,3
534.9
533,4
532.1
530,8
529,7
528,5
527.4
526.4
525,3
524,3
523,3
522,4
521,5
520,7
519,8
518,9
518
517,3
516,5
515,7
515
Давление ?
в кгс/см?
3,4
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4.1
4,2
4,3
4,4
4.5
4.6
4,7
4.8
4,9
5
5,2
5,4
5.6
5,8
6
6,2
6,4
га
Ц»
<и Зо
§3«
137,18
138,19
139,18
140,15
141,09
142,02
142,92
143,81
144.68
145,54
146,38
147,2
148,01
148,81
149,59
150,36
151,11
152,59
154,02
155.41
156,76
158,08
159,Зо
160,61
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный
вес ?* в
кгс1ма
1,823
1,873
1,923
1,974
2,024
2,074
2,124
2,173
2,223
2,273
2,323
2.373
2.422
2,472
2,521
2,571
2,62
2,718
2,817
2.915
3,013
3.111
3,209
3,307
энталь-
энтальпия 1" в
ккал/кг
652,1
652,4
652,7
653
653,3
653,6
653,9
654.1
654,4
654,7
654,9
655,2
655,4
655,6
655,9
656.1
65J.3
653,7
657.1
657.5
657.9
658,3
658.6
659
Вода на линии
насыщения
удель-
удельный вес
т' в
кгс/м3
930
929
929
927
925
925
925
924
922
922
921
920
920
920
919
918
916
915
914
912
912
910
909
906
энталь-
энтальпия i' в
ккал/кг
137,8
138,9
139,9
140,9
141,8
142,8
143,7
144,6
145,5
146,4
147.3
148,1
149
149,8
150,6
151,4
152,1
153,7
155,1
156.6
158
159,3
160,7
162
Скрытая теп-
теплота парооб-
парообразования Г
в ккал/кг
514,3
513,5
512,8
512.1
511,5
510,8
510,2
509.5
508,9
508,3
507,6
507,1
506,5
505,8
505,3
504,7
504,2
503
502
500,9
499,9
498.9
497.9
497

Глава 1. Общие справочные материалы
13
Давление ?
в кгс/см?
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7.6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9
9,2
9,4
9,6
9,8
10
10,5
11
11,5
12
12,5
н ?
161,82
163,01
164,17
165,31
166,42
167,51
168,57
169,61
170,63
171,63
172,61
173,58
174,53
175,46
176,38
177,28
178,16
179,04
181,16
183,2
185,17
187,08
188,92
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный вес
т" в,
кгс/м3
3,404
3,501
3,6
3,697
3.794
3,891
3,989
4,085
4,182
4,279
4,375
4,472
4,568
4,664
4,762
4.859
4,953
5,051
5,291
5,531
5,77
6,013
6,254
энталь-
энтальпия i" в
ккал/кг
659,3
659,6
659,9
660,2
660,4
660,7
661
661,2
661,4
661,7
661,9
662,1
632,3
662,5
662.7
662,9
663,1
653,3
663,7
664.1
664,5
664,9
665,3
Вода на линии
насыщения
удель-
удельный вес
т' в
кгс/м3
905
905
904
903
901
900
899
898
897
896
895
894
893
892
890
890
889
889
887
884
861
880
879
энталь-
энтальпия 1' в
ккал/кг
163,2
164,5
165,1
166,9
168
169,2
170,3
171,4
172,4
173,4
174,5
175,5
176,5
177,5
178,5
179,4
180,3
181,3
183,5
185,7
187,7
189,8
191,7
Во V.
2 °
·" О « «J
«ass;
Очаи
496,1
495,1
494,2
493,3
492,4
491,5
490,7
489,8
489
488,3
487,4
486,6
485,8
485
484,2
483,5
482,8
482,1
480,2
478.4
476,8
475,1
473,6
о,
Г*
§2
el и
13
13.5
14
14,5
15
15,5
16
16,5
17
17.5
18
18,5
19
19,5
20
20,5
21
21,5
?
22,5
23
23.5
24
Is"
a» 3°
§§«
190,71
192,45
194,13
195,77
197,36
198,91
200,43
201,91
203,35
204,76
203.14
207,49
208,81
210,11
211,38
212,63
213,85
215,05
216,23
217,39
218,53
219,65
220,75
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный вес
?" в
кгс/м?
6,494
6,734
6,974
7,21
7,452
7,692
7,93
8,17
8,41
8,651
8,889
9,132
9,372
9,615
9,852
10,09
10,34
10,57
10,82
11.06
11,3
11,54
11,78
энталь-
энтальпия ?" в
ккал/кг
665,6
665,9
666.2
666,4
666,7
666,9
667,1
667,3
667,5
667,7
667,8
668
668,2
668,3
668,5
668,6
668,7
668,8
668,9
668,9
669
669,1
669,2
Продолжение
Вода на линии
насыщения
удель-
удельный вес
7' в
кгс/м3
875
874
872
870
868
866
865
864
861
859
858
855
854
853
851
850
849
846
845
844
842
841
839
энталь-
энтальпия 1' в
ккал/кг
193,6
195,5
197,3
199.1
200,7
202,4
204
205,6
207,2
208,7
210,2
211,7
213,1
214,5
215,9
217,3
218,6
220
221,2
222,5
223,8
225
226,2
табл. 15
ВО ?.
?,(, я *
К ? ?
Очаи
472
470,4
468,9
467,4
465.9
464,5
463,1
461,7
460,3
459
457,6
456,3
455,1
453,8
452,6
451,3
450,1
448,8
447,7
446,4
445,2
444,1
443

Раздел I. Общая часть
Давление ?
в кгс/см?
24,5
25
25,5
26
26,5
27
27,5
28
28,5
29
29,5
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
я
&«
? Зс
IS»
??^
221,83
222.9
223,95
224,99
226,01
227,01
228
228,98
229,94
230,89
231,83
237,76
234,57
236,35
238,08
239.77
241,42
243,04
244,62
246,17
247,69
249,18
250,64
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный вес
Т" в
кгс/м3
12,03
12,27
12,51
12,76
13
13,24
13.49
13,73
13,98
14,22
14,47
14,71
15,2
15,7
16,19
16,68
17,18
17.69
18,19
18,68
19,19
19,7
20,2
энталь-
энтальпия Г в
ккал/кг
669,2
669,3
669,3
669,4
669,4
669,4
669.5
669,5
669,5
669,5
669,6
669,6
669,6
669,5
669,6
669,5
669,5
669,4
669,3
669,2
669,2
669
668,9
Вода на линии
насыщения
удель
ныл вес
т' в
кгс/м3
838
836
835
834
833
831
830
829
829
825
824
824
821
820
817
815
812
810
808
805
803
801
798
энталь-
энтальпия V в
ккал/кг
227 А
228,6
229,8
230,9
232,1
233,2
234,3
235,4
236,5
237,5
238,6
239,6
241,7
243,7
245,6
247,6
249,5
251,3
253,1
254,9
256,7
258,4
260,1
??? V.
<и о
НОКц
Е-с В Я Ч
а «я g§
доя
441,8
440,7
439,5
438,5
437,3
436,2
435,2
434,1
433
432
431
430
427,9
425,9
423,9
421,9
420
418,1
416,2
414,3
412,5
410,6
408,8
Г*
С[ jo
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
я
о,„
^к
и 5
я Я
&??
tu go
§§«
252,07
253,48
254.87
256,23
257,56
258,88
260,17
261,45
262,7
263,93
265,15
266,35
267,53
268,69
269,84
270,98
272,1
273,2
274,29
275,37
276,43
277,48
278,51
Сухой насыщен-
насыщенный пар
удель-
удельный вес
Тя в
кгс/м3
21,71
21,22
21,73
22,25
22,76
23,28
23,79
24,32
24,84
25,36
25,89
26,42
26,95
27,48
28,02
28,56
29,1
29,64
30,18
30,72
31,28
31.83
32,37
энталь-
энтальпия i" в
ккал/кг
668,8
668,7
668,5
668,4
668,2
668
667,9
667,7
667,5
667,4
667,2
667
666,7
666,6
666,3
666,1
665,9
665,6
665,4
665,1
664,8
664,6
664,3
Продолжение
Вода на линии
насыщения
удель-
удельный вес
?' в
кгс/м3
796
795
792
790
788
785
784
782
780
779
777
775
772
770
768
767
765
762
760
759
758
755
754
энталь-
энтальпия 1' В
ккал/кг
261,8
263,4
265
266,6
268,2
269,8
271,3
272,8
274,3
275,8
277,2
278,7
280,1
281,5
282,9
284,3
285,6
287
288,3
289,7
291
292,3
293.6
табл. 1.5
В ?? ·>-
? о
Ь о К гц
at|f
•7! ffl <3
? Я о k
¦* ? ra
О ч о, и
407
405,3
403,5
401,8
400
398,2
396,6
394,9
393,2
391,6
390
388,3
386,6
385,1
383,4
381,8
380,3
378,6
377,1
375,4
373.8
372,3
370,8

Глава 1 Общие справочные материалы.
15
Таблица 16
Р в
гс'см?
1
1,1
1,2
1.3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3.4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4.6
4,8
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8.5
9
9,5
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
100
,578
_
_
_
—
_
—
_
_
—
_
—
—
—
—
_
—
_
__
—
—
__
—
—
_
—
—
—
—
—
—
_
_
_
_
_
_
_
-
120
,546
,601
657
,713
,77
,825
,88
,94
,994
,05
,108
_
—
—
—
—
_
—
—
—
—
_
_
—
—
_
—
—
—
_
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
_
—
—
_
—
_
-
140
,52
,571
,624
,677
,73
,783
,835
,89
.941
,995
,049
,155
,26
,37
,48
,59
,7
,81
,92
—
—
_
—
—
_
—
—
_
—
—
—
_
—
—
_
—
—
—
_
_
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
-
160
,491
,545
,595
,645
.695
,745
,795
,845
,896
,946
,999
,098
,2
,3
,4
,51
,61
,71
,82
,92
2,02
2,13
2,24
2,34
2,44
2,56
2,82
3,1
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
_
—
—
_
—
_
—
—-
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
-
180
,472
,52
,С67
,615
,664
,71
,76
,805
,854
,902
,95
,047
,142
,24
,34
,44
,53
,63
,73
,83
,93
2,03
2,12
2,22
2,32
2,42
2,68
2,93
3,19
3,44
3,7
3,96
4,22
4,5
4,75
5,04
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
-
Удельный вес
200
,452
,497
,542
,589
,635
0,68
,725
0,771
0,816
0,861
0.908
1,09
1,185
,28
1,37
1,46
1,56
1,65
1,74
1,84
1,93
2,03
2,12
2,22
2,31
2,54
2,79
3,03
3,27
3,51
3,76
4
4,25
4,51
4,75
5,26
5,8
6,31
6,85
7,4
—
—
-
_
—
—
—
—
—
—
_
—
—
—
—
_
—
—
_
-
перегретого ?
iapa ?
Температура перегрева в
220
0,433
0.477
0,52
0,564
0,608
0,651
0,695
0,74
0,782
0,826
0,87
0,958
1,045
1,134
1,22
1,31
1,4
1,49
1,58
1,67
1,76
1,85
1,94
2,03
2,12
2,21
2,43
2,66
2,89
3,12
3,35
3,58
3,81
4,05
4,28
4,51
5
5,48
5,97
6,48
6,97
7,48
8
8,51
9,05
9.58
10,1
10,7
11,23
—
__
—
—
—
_
—
_
—
240
0,415
0,457
0,5
0,541
0,583
0,625
0.659
0,71
0,751
0,793
0,836
0,92
1,003
1,09
1,17
1,26
1,34
1,43
1,51
1,6
1,68
1,77
1.86
1,94
2,025
2,11
2,33
2,54
2,76
2,98
3,2
3.42
3,64
3,86
4,08
4,3
4.76
5,22
5,68
6.15
6,61
7,09
7,56
8.05
8,54
9,04
9,525
10,01
11,55
11,05
11,6
12,1
12,65
13,2
13,74
14,3
14,9
15,5
16,06
16,7
_
-
260
0,4
0.44
0,48
0,52
0,56
0,601
0,642
0,681
0,722
0,763
0,804
0,884
0,965
1,045
1,13
1,21
1,29
1,37
1,45
1,53
1,62
1,7
1,78
1,86
1,945
2,03
2,24
2,44
2,65
2,86
3,07
3,28
3,49
3,7
3,91
4,12
4,55
4,98
5,42
5,85
6,31
6,75
7,21
7,65
8,1
8,56
9,04
9,5
10
10,45
10,9
11,4
11,9
12,4
12,9
13,4
13,9
14,46
15
15,5
16,1
16,6
280
0,386
0,425
0,462
0,501
0,54
0,58
0,618
0,657
0,69 5
0,735
0,773
0,85
0,93
1,007
1,09
1,16
1,24
1,32
1,4
1,48
1,56
1,63
1,71
1.79
1,87
1,95
2,14
2,35
2,55
2,74
2,95
3,15
3,35
3,56
3,75
3,96
4,36
4,78
5,2
5,6
6,03
6,45
6,88
7,31
7,74
8,16
8,6
9,05
9,48
9,95
10.39
10,8
11,3
11,74
12,2
12,7
13,15
13,6
14,1
14,6
15,1
15,6
в кгс\мъ
300
372
41
446
484
521
558
596
635
67
708
745
,82
,896
,97
,05
,12
,22
,27
,35
,42
,5
,58
,65
,73
,8
,88
2,07
2,26
2,45
2,64
2,84
3,03
3,22
3,42
3 61
3,8
4,19
4,58
4,98
5,39
5,78
6,19
6,6
7
7,4
7,8
8,225
8,65
9,OS
9,48
9,91
10,3
10,75
11,2
11,6
12,1
12,5
12,94
13,4
13,84
14,3
14,76
320
3,359
3,395
3,431
3,467
0,504
0,539
0,575
0,611
0,647
0,684
0,72
0,801
0,865
0 938
1,01
1,08
1,16
1,23
1,3
1,375
1,45
1,52
1,6
1,67
1,74
1,81
1,995
2,18
2,37
2,55
2,74
2,92
3,1
3,29
3,48
3,66
4,04
4,42
4,8
5,17
5,56
5,94
6,33
6,71
7,11
7,5
7,9
8,29
8,67
9,05
9,5
9,9
10,3
10,7
11 1
11,5
11,9
12,3
12,8
13.2
13,6
14,0
340
3,347
0,384
3,417
0,451
3,486
3,522
0,556
0,59
0,626
0,66
0,696
0,765
0,835
0,905
0,98
1,05
1,12
1,19
1,26
1,33
1,4
1,47
1,54
1,61
1,68
1,75
\93
2,11
2,29
2,46
2,64
2,82
3
3,18
3,36
3,54
3,89
4,25
4,62
4.99
5,36
5,73
6,1
6,46
6,83
7,21
7,6
7,97
8 35
8,73
9,12
9,5
9,88
10,3
10,6
11,0
11,4
5 11,8
12,2
12,6
13,0
5 13,4
360
0,336
0,37
0,404
0,436
0,471
0,505
0,54
0,572
0,606
0,64
0.674
0,742
0,81
0,875
0,95
1,01
1 08
1,15
1,22
1,285
1,36
1,42
1,49
1,56
1,62
1,69
1,83
2,04
2,21
2,38
2,55
2,72
2,9
3,07
3,24
3,42
3,77
4,12
4,48
4,87
5,17
5,53
5,88
6,24
6,6
6,95
7,31
7,68
8,04
8,41
8,76
9 13
9,5
9,87
5 10,2
5 10,6
5 И
4 11,3
11,7
12,1
1 12,5
5 12,9
380
326
358
392
424
456
489
522
555
588
62
653
,719
,785
,85
,92
,98
,05
,11
,18
,245
,31
,38
,44
,51
57
,64
,81
,97
2,14
2,3
2 47
2,64
2,8
2,93
3,14
3,3
3,63
3,98
4,32
4,65
5
5,34
5 68
6,02
6,35
6,71
7,06
7,41
7,75
8,1
8 45
8,8
9,15
9,52
9,87
ю,
10,
10,
И,
11,
12,
12,
400
316
348
38
411
443
475
506
539
.57
,602
,634
,697
,76
,825
,89
.95
,01
,08
14
,21
,27
,34
,4
,46
,53
.59
,75
1,91
2,07
2,23
2,39
2,56
2,72
2,88
3,04
3,2
3,53
3,86
4,18
4,5
4,83
5,16
5,5
5,83
6,15
6,49
6,82
7,16
7,49
7,84
8,19
8,5
8,83
9,2
9,52
9,86
10,2
10,5
10,9
11,2
11,6
420
3,308
0,338
3,367
3,399
0,43
0,461
0,492
0,523
0,554
0,585
0,615
0,677
0,739
0,801
0,86
0,92
0,99
1,05
1,11
1.17
1,23
1,29
1,36
1,42
1,48
1,54
1,7
1,86
2,01
2,16
2,32
2,48
2,64
2,79
2,95
3,1
3,42
3,74
4,05
4,37
4,69
5
5,32
5,64
5,96
6,28
6,6
6,92
7,25
7,59
7,9
8,22
8,55
8.9
9,21
9,55
9,87
6 9,2
9,54
5 10,9
11,2
11,95 11,5
440
0,298
0,328
0,358
0.388
0,418
0,448
0,478
0,508
0,538
0,568
0,598
0,657
0,718
0,778
0,84
0,9
0,96
1,02
1,08
1,14
1,2
1,26
1,32
1,38
1,44
1,5
1,65
1,8
1,95
2,1
2,26
2,41
2,56
2,71
2,86
3,02
3,32
3,62
3,93
4,24
4,55
4,85
5.16
5,47
5,78
6,09
6,4
6,71
7,03
7,44
7,65
7,95
8,29
8,59
8,9
9,22
9,55
9,85
10,2
10,5
10,82
11,15

16
Раздел I. Общая часть
Таблица 17
Продолжение табл 1.7
Теплоемкость перегретого водяного пара
ср в ккал/кг °С при постоянном давлении
Температура
пара в °С
200
220
240
260
280
300
с при давлении пара в кгс/см?
5
0,507
0,496
0,491
0,49
0,49
0,491
10
0,572
0,54
0,523
0,513
0,51
0,508
20
-
0,701
0,629
0,59
0,569
0,552
30
-
-
0,802
0,699
0,638
0,602
40
-
-
-
0,842
0,73
0,666
Температура
пара в °С
320
340
360
380
400
420
440
5
0,492
0,493
0,494
0,497
0,5
0,502
0,505
ср при
10
0,506
0,505
0,504
0,505
0,507
0,509
0,511
давлении
1 20
0 54
0,532
0,528
0,525
0,525
0,525
0,525
пара в кгс/см2
30
0,58
0,565
0,554
0,548
0,544
0,542
0,541
40
0,628
0,601
0,583
0,573
0,565
0,56
0,555

ГЛАВА 2
ТРУБЫ И ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ
2.1. УСЛОВИЯ ВЫБОРА ТРУБ
Трубопроводы тепловых сетей, транспортирующие
водяной пар с давлением свыше 2 ата или горячую воду
с температурой свыше 120° С, должны удовлетворять
требованиям «Правил устройства и безопасной эксплу-
эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды», утверж-
утвержденных Госгортехнадзором СССР 1 февраля 1957 г.,
согласно которым трубопроводы тепловых сетей отно-
относятся ко 2, 3 и 4-й категориям (табл. 2.1).
В соответствии с указаниями главы СНиП ?-?.7-62
«Тепловые сети. Материалы, оборудование, арматура, из-
изделия и строительные конструкции» для тепловых сетей
применяют следующие трубы:
стальные бесшовные горячекатаные, наружным диа-
диаметром от 32 до 426 мм, сортамент ГОСТ 8732—58*, тех-
технические требования ГОСТ 8731—58*;
стальные электросварные с продольным швом и ка-
калиброванными концами, наружным диаметром от 426 до
1220 мм, сортамент и технические требования
ГОСТ 4015—58;
Таблица 2.1
Классификация трубопроводов по параметрам
теплоносителей
Категория
трубопровода
2
3
4
Наименование
теплоносителя
Перегретый пар
Горячая вода, на-
насыщенный пар
Перегретый пар
Горячая вода, на-
насыщенный пар
Перегретый и на-
насыщенный пар, го-
горячая воца
Рабочие параметры теплоносителя
давление
(избыточное)
в кгс/см?
До 39
Свыше 80 до 184
До 22
Свыше 16 до 80
1-16
температура
в "С
Свыше 350 до 450
Свыше 120
Свыше 250 до 350
Свыше 120
Свыше 120 до 250
стальные электросварные с двухсторонним спираль-
спиральным швом, наружным диаметром от 426 до 1220 мм,
сортамент и технические требования ГОСТ 8696—62;
стальные водогазопроводные (газовые), наружным
диаметром от 33,5 до 165 мм, сортамент и технические
требования ГОСТ 3262—62;
стальные электросварные с продольным швом, на-
наружным диаметром от 32 до 133 мм, сортамент и техни-
технические требования ГОСТ 1753—53.
Трубы стальные электросварные наружным диамет-
диаметром от 32 до 1220 мм могут быть применены по
ГОСТ 10704—63 —ГОСТ 10707—63, которые будут вве-
введены вместо ГОСТ 4015—58 и ГОСТ 1753—53.
Кроме перечисленных типов труб в тепловых сетях
могут применяться трубы, изготовленные по специаль-
специальным техническим условиям (табл. 2.2).
Таблица 2.2
Типоразмеры стальных электросварных труб
с продольным швом
Технические
условия на
изготовление
труб
ЧМТУ Укр.
НИТИ 450—63
ЧМТУ Укр.
НИТИ 182—60
ТУ 06—56
ЧМТУ Укр.
НИТИ 512-63
(временные)
группы А
Гост; марка
стали
14ГН, 19Г; 16ГН;
17ГС ГОСТ
5058—57*
14ХГС,
МК;
ГОСТ
5058-57*
Ст. 3
(группы А);
ГОСТ 380—60
Ст. 2 кп; Ст. 2;
Ст. 3 кп; Ст. 3
(группы А);
ГОСТ 380—60;
10, Юкп: 20;
20кп; ГОСТ
1050-60
Наружный
диаметр трубы
?>„ в мм
529
720
820
1020
529
478
529
630
159
168
219
245
273
325
351
226
478
529
Толщина
стенки трубы
SB Ш
8
8,9, 10, И
9, 10, 11
11
8,9
9. 11, 12
9, 12
10, 12
3,3,5; 4; 4.5; 5;
6, 6,5; 7; 7,5; 8;
9; 10
4; 4,5; 5; 6.
6,5; 7; 7,5; 8;
9; 10
5; 6, 6,5; 7· 7,5;
8; 9, 10
Применение труб в зависимости от рабочих пара-
параметров теплоносителя и марок стали дано в табл. 2.3.
Сталь углеродистая качественная конструкционная
по ГОСТ 1050—60 изготовляется в мартеновских и элек-

18
Раздел I. Общая часть
Таблица 23
Применение труб в зависимости от рабочих параметров теплоносителя и марок стали
Марка стали; ГОСТ
ГОСТ 380-60
Ст. 2, Ст. 3; ГОСТ 380-60; Группа А
10, 20; ГОСТ 1050-60
ВСт. 2 кп; подгруппа В ГОСТ 380-60
ВСт.З, Ст.2 и Ст.З; группа А и подгруп-
подгруппа В ГОСТ 380—60
10Г2 СД (МК); ГОСТ 5058-57*
ВСт.2кп. ВСт. Зкп; подгруппа В, ГОСТ
380-60
Ст.2, Ст.З. ВСт.З; группа А и подгруппа В
ГОСТ 380-60
10Г2СД (МК), 14ХГС; ГОСТ 5058-57*
14ГН, 19Г; 16ГН, 17ГС ГОСТ 5058-57*
Ст. 3; группа А, ГОСТ 380-60
Ст.2, Ст.З, ГОСТ 380-60
10, 20; ГОСТ 1050-60
Вид труб
обыкновенные
Сварные мягкие
То же
Сварные со спираль-
спиральным швом
То же
•
Сварные с продольным
швом2
То же с двухсторонним
швом1
Сварные с продольным
швом
•
•
Бесшовные
То же
ГОСТ или ТУ на изго-
изготовление труб
ГОСТ 3262-62
ГОСТ 1753—53
ГОСТ 1753-53
ГОСТ 8696-62, груп-
группа А
ГОСТ 8696—62, группы
А и В
ГОСТ 8696-62, группы
А и В
ГОСТ 4015-58, группа А
ГОСТ 4015-58, группа А
ЧМТУ Укр. НИТИ
182—60
ЧМТУ Укр. НИТИ
450—63
ТУ 06-56
ГОСТ 8731—58*,
ГОСТ 8733-58*
ГОСТ 8731-58*
ГОСТ 8733 58*
Температура
среды t в °С,
не выше
150
200
300
200
300
350
200
300
400
300
300
300
Давление среды
(условное ? и
рабочее Рраб)
в кгс/см-
Ру<10
Ру<16
Ру< 16
Ру<16
Лу^25
Ру<25
ру< 16
Ру<25
Рраб<21
Рраб<16
^pa6<16
рраб<22
Пар перегретый
450
470
^?36<60
ЯРаб<16
Пар насыщенный, горячая вода
300
рраб<80
Примечание. Для тепловых сетей в северных районах рекомендуется применять трубы из стали марки 20 по ГОСТ 1030—6
или из спокойной стали подгруппы В марки ВСт. 3 по ГОСТ 330—60. Последнюю марку стали допускается применять при температурах
теплоносителя не выше 300°С.
1 При одностороннем шве Ру<16 кгс'см2.
2 Допускается применение ст. 2 кп и ст. 3 кп с ограничением по химическому составу при ?<: 150 °С.
трических печах (спокойная, кипящая и полуспокойная).
В зависимости от химического состава сталь подразде-
подразделяется на две группы — группа I с нормальным содер-
содержанием марганца @,25—0,80%) марок Юкп, 10, 20кп,
20 и др. и группа II с повышенным содержанием мар-
марганца @,7—1,2%) марок 15Г, 20Г, 25Г и др. (буква «Г»
обозначает повышенное содержание марганца);
Сталь низколегированная конструкционная по
ГОСТ 5058—57*:
кремнемарганцовая— 15ГС, кремнемарганцовомеди-
стая — 10Г2СД(МК), хромокремнемарганцовая —
14ХГС, марганцовая—19Г, марганцовоникелевая—
14ГН и др. (Г — марганец; X — хром; ? — никель; Д —
медь).
Механические свойства и химический состав приме-
применяемых для изготовления труб марок сталей по
ГОСТ 1050—60 и ГОСТ 5058—57* должны соответство-
соответствовать нормам, приведенным в табл. 2.4 и 2.5.
Сталь углеродистая обыкновенного качества по
ГОСТ 380—60 изготовляется в мартеновских печах (спо-
(спокойная, кипящая, полуспокойная) и в бессемеровских
конверторах (спокойная, кипящая). В зависимости от
назначения и гарантируемых характеристик сталь под-
подразделяется на две группы в одну подгруппу:

Глава 2. Трубы и детали трубопроводов
19
группа А поставляется по механическим свойствам
марок Ст.2, Ст.З и др.;
группа Б поставляется по химическому составу ма-
марок МСт.2кп, МСт.Зкп, МСт.З и др. (мартеновская) и
БСтЗкп, БСт.З и др. (бессемеровская);
подгруппа В поставляется по механическим свойст-
свойствам и с дополнительными требованиями по химическому
составу марок ВСт.2кп, ВСт.Зкп, ВСт.З и др. (изготов-
(изготовляется только мартеновским способом).
Для стали группы А по ГОСТ 380—60 гарантируе-
гарантируемыми характеристиками являются временное сопротив-
сопротивление и относительное удлинение (см. табл. 2.4), хими-
химический же состав стали указывается в сертификате, но
отклонения от норм по химическому составу браковоч-
браковочным признаком не являются; для стали группы Б гаран-
гарантируемой характеристикой является химический состав
(см. табл. 2.5); для стали подгруппы В гарантируемыми
характеристиками являются:
предел текучести, временное сопротивление и отно-
относительное удлинение в соответствии с нормами табл. 2.4;
верхние пределы содержания углерода, серы и фос-
фосфора, а также кремния (для спокойной и полуспокой-
полуспокойной стали) в соответствии с нормами табл. 2.5;
предельное содержание хрома, никеля и меди — не
более 0,3% (каждого элемента).
По ГОСТ 380—60 и ГОСТ 1050—60 марки кипящей
стали имеют индекс «кп», а полуспокойной «пс».
В соответствии с правилами Госгортехнадзора тру-
трубы должны быть изготовлены из стали, выплавленной
мартеновским способом или в электрических печах.
2.2. СОРТАМЕНТ ТРУБ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Всесоюзным государственным проектным институ-
институтом Теплоэлектропроект в 1959 г. разработан сортамент
труб тепловых сетей, в котором приводятся наружные
диаметры и толщины стенок труб в зависимости от спо-
способа прокладки тепловых сетей и параметров теплоно-
теплоносителей (табл. 2.6 и 2.7).
Таблица 2.4
Механические свойства стали по ГОСТ 1050—60, ГОСТ 380—60 и ГОСТ 5058—57*
ГОСТ; марка стали
ГОСТ 380-60, Ст.2, Ст.2кп
ГОСТ 380-60; Ст.З, Ст. Зкп
ГОСТ 1050-60, Юкп
ГОСТ 1050-60, 10
ГОСТ 1050—60; 20кп
ГОСТ 1050—60; 20
ГОСТ 5058-57*; 10Г2СД (МК)
ГОСТ 5058 57*; 14ХГС
14ГН
ГОСТ 5058—57*; 19Г
ГОСТ 5058 57*; 15ГС
Толщина проката
в мм
Сортовая сталь —до
40 вкл.
Фасонная—до 15 вкл.
Широкополосная—от
4 до 20 вкл.
До 80
До 80
4—32
4—10
11—20
4—10
4—10
4—10
И—20
Предел
текучести
в кг с/мм2
Относительное
удлинение в %
10
5
Времен-
Временное соп-
ротивле-
ротивление раз-
разрыву
в кг с /мм?
Относи-
Относительное
сужение
в %
не менее
22
24
19
21
23
25
35
35
34
34
30
35
26
23
22
21
-
-
-
-
18
18
18
18
18
34 | 18
31
27
26
25
33
31
27
25
-
-
-
-
-
-
34—42
38—40
41—43
44—47
32
34
39
42
50
50
48
47
50
48
-
-
-
55
55
55
55
-
-
-
-
-
Испытание на загиб
на 180е в холодном
состоянии
(s— толщина образца;
d—диаметр оправки;
с—толщина оправки;
«—толщина проката)
d = Q
d = 0,5s
d = 0,5s
d = 0,5s
-
-
c=2a
с ~ la
c=2a
с = 2a
1
с = la
с =2a
Примечания: 1. По требованию заказчика, оговоренному в заказе, поставляется сталь марок Ст.З и Ст.Зкп по ГОСТ 380—60
толщиной до 20 мм с испытанием на загиб в холодном состоянии до соприкосновения сторон.
2. Для марок стали по ГОСТ 380—60 допускается повышение временного сопротивления на 3 кгс/мм? от верхнего предела, а при
согласии заказчика—без ограничения верхнего предела при удовлетворительных результатах испытаний на загиб в соответствии с нор-
нормами таблицы (в обоих случаях).

20
Раздел I. Общая часть
Минимальные толщины стенок труб в сортаменте шее уменьшение толщин стенок труб для низких пара-
соответствуют минимальным толщинам стенок труб по метров теплоносителей возможно и должно осуществ-
действующим ГОСТам или по товарному сортаменту ляться по мере освоения промышленностью выпуска бо-
труб, выпускаемых отечественными заводами. Дальней- лее тонкостенных труб.
Таблица 2.5
Химический состав стали и допускаемые отклонения по ГОСТ 1050—60, ГОСТ 380—60 и ГОСТ 5058—57*
ГОСТ; марка стали
ГОСТ 380-60; МСт. 2кп
ГОСТ 380-60, МСт. Зкп
ГОСТ 380—60; МСт. 3
ГОСТ 1050—60; Юкп
ГОСТ 1050-60; 10
ГОСТ 1050-60; 20кп
ГОСТ 1050-60; 20
ГОСТ 5058—57*; 10Г2СД (МК)
ГОСТ 5058-57*; 14ХГС
14ГН
ГОСТ 5058-57*; 19Г
ГОСТ 5058-57*; 15ГС
ГОСТ 380—60; спокойная
ГОСТ 380—60; кипящая
ГОСТ 5058—57*
Химический состав стали в %
углерод
кремний
марганец
фосфор
сера
хром
1 никель
медь
мышьяк
не более
0,09—0,15
0,14-0,22
0,14—0,22
0,07—0,14
0,07—0,14
0,17—0,24
0,17—0,24
<0,12
0,11—0,17
0,11—0,16
0,16—0,22
0,12—0.18
+0.03
—0,02
±0,03
±0,02
Не более
П П7
VtUt
то же
0,12—0,3
Не более
0,07
0,17—0,37
Не более
0,07
0,17—0,37
0,8—1,1
0,40—0,7
0,2—0,4
0,2—0,4
0,7-1
+0,03
—0,02
-
±0,05
0,25—0,5
0,3—0,6
0,4—0,65
0,25—0,5
0,35—0,65
0,25-0,5
0,35—0,65
1,3—1,65
0,9—1,3
0,75—1,1
0,7—1
0,9—1,3
юпускаемые
+0 05
—0,03
+0,05
—0,04
±0,1
0,045
0,045
0,045
0,04
0,035
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
отклонена
+0,005
+0,006
+0,005
0,055
0,055
0,055
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,3*
0,3*
0,3*
0,15
0,15
0,25
0,25
0,3
0,5—0,8
0,3
0,3
0,3
•в %
+0,005
+0,006
+0,005
-
—
±0,5
0,3*
0,3*
0,3*
0,25
0,25
0,25
0,25
0,3
0,3
0,5—0,8
0,3
0.3
-
—
±0,5
0,3*
0,3*
0,3*
0,25
0,25
0.25
0,25
0,15—0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
-
—
±0,5
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0,08
0.08
—
—
—
—
—
-
—
-
Примечания: 1. Звездочкой обозначено содержание элементов, гарантируемых по требованию заказчика.
2. По требованию заказчика допускаются дополнительные отклонения и ограничения по химическому составу стали по соответ-
соответствующим ГОСТам на сталь.
Сортамент труб тепловых сетей для надземной и подземной прокладки по МВН 1225—59; МВН 1233—59;
MB ? 1234—59
Таблица 2.6
ГОСТ на
трубы
8732—58*
Условный
проход
D в мм
25'
32'
40'
50
70
80
100
125
Наружный
диаметр
Б„ в мм
?
32
38
45
57
76
89
108
133
Толщина стенок труб в мм при рабочих параметрах теплоносителя: РрЯ$в кгс/см\ t в°С
для трубопроводов
Яраб-8·
/=100;
^pa6=8·
/=250
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
?=150;
^раб=13·
/=300
2.5
2.5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
V6-16·
/=325:
?=350
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
Л>аб=36'
?=425
2,5
2,5
2,5
3.5
3,5
3,5
4
4
для соединения
с плоскими
приварными
фланцами по
ГОСТ 1255—54*
рРаб=8· '=10°;
^раб=8· '=250;
^раб^13· '=30°;
<аб^16' '=325;
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
4

Глава 2. Трубы и детали трубопроводов
21
Продолжение табл. 2.6
ГОСТ на
трубы
8732—58*
4015—58
8696—62
Условный
проход D
в мм
150
175
200
250
300
350
400
4С0
450
500
600
700
800
900
1000
400
450
500
600
700
Наружный
диаметр
D в мм
159
194
219
273
325
377
426
426
478
529
630
720
820
920
1020
426
480
530
630
720
Толщина стенок труб в мм при рабочих параметрах теплоносителя:
Рраб в кгс1см2< t в °с
для трубопроводов
Ppa6~8>
?=100;
Рраб=8'
?=250
4,5
5а
6
7
8
9
б3
б3
б3
7
73
8
9
10
б3
б3
б3
7
7
рраб-16'
7=150;
Рраб=13·
*=соо
4,5
5а
6
7
8
9
63/7
63/7
63/7
7/8
73/8
8/9
9/10
10/11
б3
б3
6s
8
7
РРаб-16'
?=325;
рраб=21·
*=ЗЕО
4,5
5а
6
7
8
9
92
;
-
Рраб=36'
/=425
4 5
52
6
7
9
10
11
? ? ?
для соединения
с плоскими при-
приварными фланца-
фланцами по ГОСТ
1255—54*
Рраб=8· '=100'
рраб=8' '=250:
^раб^13' '=300;
Рраб=16· '=150=
Рраб=16· '=325
4,5
6
6
8
8
9
9*
9
9
9
9
94
94
9
9
Примечания: 1. В знаменателе дроби приведена толщина стенок труб при бесканальной прокладке трубопроводов при •PDa6==^;
/=150 и яраб=8; /=юо.
2. Труоы, отмеченные1, могут применяться холоднотянутые и холоднокатаные по ГОСТ 8734—58.
3. Трубы, отмеченные2, до выпуска их промышленностью рекомендуется принимать размерами 194x6 и 426X10 мм.
4. Трубы, отмеченные3, до выпуска их промышленностью следует принимать размерами 426?7; 478X7; 480X7; 530X7; 529x7;
720X8 мм.
5. Трубы, отмеченные1, размерами 426X9 и 478X9 принимаются о ГОСТ 4015—58.
Продолжение табл. 2.7
Таблица 2.7
Сортамент труб тепловых сетей
(пределы применения и марки стали)
гост
на трубы
8732—58*;
4015—58
8732—58*
Прокладка
трубопроводов
Надземная, в не-
непроходных каналах,
тоннелях и беска-
бесканальная
Надземная, в не-
непроходных каналах
и тоннелях
Рабочие
параметры
теплоноси-
теплоносителя
к ^
8
16
8
13
16
темпера-
температура /
в °С
100
150
250
300
325
21 \ 350
ГОСТ;
марка стали
ГОСТ
380-60;
Ст. 3
ГОСТ
1050—60;
сталь 20
ГОСТ
на трубы
8732-58*
8696—62
Прокладка
трубопроводов
Надземная, в не-
непроходных каналах
и тоннелях
Рабочие
параметры
теплоноси-
теплоносителя
я ^
% »Й
"^
36
8
16
8
13
темпера-
температура t
в °С
425
100
150
250
300
ГОСТ;
марка стали
ГОСТ
1050-60;
сталь 20
ГОСТ
380—60;
Ст. 3
Примечание. Для труб по ГОСТ 8732—58 * допускается
замена марок стали труб без изменения толщины стенки и без
проверки расчетом на прочность стали 20 и Ст.З на сталь 10 для
теплоносителей Рра$ < 21 кгс/см\ <<350иС при надземной про-
прокладке и в каналах и стали Ст.З на сталь 10 или на Ст.2 для
теплоносителей PpAQ < 16 кгс/см2, <<150°С при бесканальной
прокладке. При других марках стали производят расчет.

22
Раздел I. Общая часть
Запас в толщине стенки труб на коррозию при со-
составлении сортамента не учитывался.
Типоразмеры применяемых в тепловых сетях сталь-
стальных легких водогазопроводных труб (газовых) по
ГОСТ 3262—62 и электросварных по ГОСТ 1753—53 да-
даны в табл. 2.8.
Таблица 2.8
Трубы электросварные и водогазопроводные
Таблица 2.9
Трубы условным проходом 15 и 20 мм
Условный проход D
в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
Трубы электросварные
мягкие по ГОСТ 1753—53 и
по МН 2566—61
наружный диа-
диаметр DH в мм
32
38
44,5
57
76
89
108
133
толщина стенки
трубы
для трубопро-
трубопроводов
2
2
2,5
3
3
3
3
3,5
для соедине-
соединений с плоски-
плоскими приварны-
приварными фланцами
по ГОСТ
1255—54*
3
3
3
3,5
4
4
4
4
Трубы водогазопро-
водогазопроводные (газовые)
легкие, неоцинко-
ванные по ГОСТ
3262—62
наружный
диаметр ?>н
в мм
33,5
42,3
48
60
75,5
88,5
114
140
толщина стен-
стенки в мм
2,8
2,8
3
3
3,2
3,5
4
4
вес 1 м трубы
без муфты
(неоцинкован-
нчй) в кг
2,12
2,73
3,33
4,22
5,71
7,34
10,85
15,04
Примечания: 1. Применение труб по ГОСТ 3262—62 и
ГОСТ 1753—53 в зависимости от рабочих параметров теплоно-
теплоносителей и марок стали см. в табл. 2.3.
2. Трубы по ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53 применяются при
всех способах прокладки тепловых сетей, кроме бескаиальной,
если высота грата или его следов не превышает 0,5 мм.
3. Трубы применяются обычной точности изготовления.
4. Оцинкованные трубы по ГОСТ 3262—62 тяжелее неоцин-
кованных на 3—4%.
Толщина стенки труб для приварки плоских фланцев
должна быть не ниже установленной ГОСТ 1255—54* на
плоские приварные фланцы. Если толщина стенки труб
для приварки плоских фланцев больше, чем толщина
стенки труб основного трубопровода, предусматривают-
предусматриваются утолщенные трубы в виде патрубков длиной не менее
500 мм, привариваемых в стык к саединяемым концам
трубопровода.
Помимо труб, применяемых для сооружения основ-
основных трубопроводов тепловых сетей, приведенных выше,
применяются трубы небольших диаметров для изготов-
изготовления штуцеров воздушников и спускников, для обвязки
конденсационных горшков и конденсатоотводчиков и пр.
Для этой цели, так же как и для основных трубопро-
трубопроводов, могут применяться бесшовные холоднотянутые и
горячекатаные трубы по ГОСТ 8734—58 и
ГОСТ 8732—58*, водогазопроводные легкие по
ГОСТ 3262—62 и электросварные по ГОСТ 1753—53.
Толщины стенок труб условным проходом 15 и
20 мм, не предусмотренные сортаментом, даны в
табл. 2.9, а для остальных диаметров труб применяют
толщины стенок, указанные в табл. 2.6 и 2.8, при этом
легкие водогазопроводные трубы могут применяться при
параметрах теплоносителя Ру<16 кгс/см2, t <200°С.
При составлении спецификаций на трубы следует
учитывать, что некоторые пункты технических условий
на изготовление труб выполняются только в том слу-
случае, если они оговорены в спецификации.
По ГОСТ 8731—58* и ГОСТ 8733—58* должны по-
поставляться трубы с гарантией по механическим свойст-
свойствам и гидравлическому испытанию. Трубы для парамет-
параметров теплоносителя Рраб<22 кгс/см2, t<30Q° С должны
поставляться с ограничением содержания серы до 0,055%
Условный
проход D
в мм
15
20
15
20
15
20
Наружный
диаметр ?>н
в мм
21,3
26,8
18
25
18
25
Толщина
стенки в мм
2,5
2,5
Вес 1 м гру-
грубы в кг
1,16
1.5
0.789
2 | 1,13
2
3*
2
3*
0,789
1,11
1,13
1,63
ГОСТ
на трубы
3262-62
легкие
неоцин-
кованные
1753—53
мягкие
8734—58
8734—58
8734—58
или
8732-58*
ГОСТ;
марка стали
ГОСТ 380—60;
Ст. 3
ГОСТ 1050—60;
10,20
ГОСТ 380—60;
Ст. 3
ГОСТ 1050—60;
10,20
ГОСТ 380—60;
Ст. 3;
Примечание. Звездочкой отмечена толщина стенок
труб, которую следует применять для приварки плоских флан-
фланцев по ГОСТ 1255—54 *.
и фосфора до 0,050%; трубы для параметров теплоноси-
теплоносителя РРаб>22 кгс/см2, 300°С<*<375°С должны пройти
испытания на сплющивание, а при Ру^25 кгс/см2, С^-
> 375° С —на макроструктуру, раздачу и сплющива-
сплющивание (пп. 8. 20, 21 ГОСТ 8731—58* и ГОСТ 8733—58*);
по ГОСТ 4015—58 должны поставляться трубы груп-
группы А. Для параметров теплоносителей 16 кгс/см2 <Ру<
<25 кгс/см2; 200° C<i<300° С должны поставляться
трубы с одним продольным швом с двухсторонним его
проваром и контролем на 100% рентгенопросвечиванием
или УЗД. Гидравлическое испытание труб должно про-
производиться при Рпр^-1,5 Ру;
по ГОСТ 8696—62 должны поставляться трубы
групп А и В в зависимости от параметров теплоносителя
(см. табл. 2.3). Гидравлическое испытание труб должно
производиться при ????>1,5 Ру;
по ГОСТ 3262—62 и ГОСТ 1753—53 трубы с услов-
условным проходом Dy^20 мм должны иметь высоту грата
или его следов не больше 0,5 мм (п. 10 ГОСТ 3262—62 и
ГОСТ 1753—53). Водогазопроводные трубы, кроме того,
должны испытываться на загиб (п. 14 ГОСТ 3262—62).
Гидравлическое испытание труб по ГОСТ 1753—53 дол-
должно производиться при Рпр^1,5 Ру;
концы труб по всем ГОСТам должны быть скошены
(снята фаска): для труб по ГОСТ 8731—58*,
ГОСТ 8733—58* (п. 3), ГОСТ 4015—58 (п. 12),
ГОСТ 1753—53 для DH>114 мм (п. 11)—под углом
35-?-400 к концу трубы, по ГОСТ 3262—62 для ?>у>70 мм
величина угла скоса не оговаривается.
При выполнении скоса концов должно быть остав-
оставлено торцовое кольцо шириной 1—3 мм.
При заказе труб в спецификациях должны быть ука-
указаны рабочие параметры теплоносителя.
2.3. ОСНОВНЫЕ ТИПОРАЗМЕРЫ ТРУБ
Основные размеры труб приводятся в табл. 2.10—
2.14.
Основные размеры легких водогазопроводных труб
по ГОСТ 3262—62 приводятся в табл. 2.15.

Глава 2. Трубы и детали трубопроводов
Таблица 2.10
Условный
проход
D в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Наружный
диаметр
?> в мм
н
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Толщина стенки
в мм
номиналь-
номинальная s
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
6
7
8
9
9
10
9
И
6
6
6
7
7
8
7
9
8
9
10
расчетная
2
2
2
2,97
2,97
2,97
3,4
3,4
3,82
4,25
5.1
5,95
6,8
7,65
7,65
8,5
7,65
9,35
5,4
5,4
5,4
6,4
6,4
7,2
6,4
8,2
7,2
8,2
9,2
Основные
Внутренний
диаметр в чм
при 5
27
33
40
50
69
82
100
125
150
184
207
259
309
307
359
357
408
404
414
466
517
515
616
614
706
702
804
902
1000
при jP
28
34
41
51,05
70,06
83,06
101,2
126,2
151
185,5
208,8
261,1
311,4
309,7
361,7
360
410,7
407,3
415,2
467,2
518,2
516,2
617,2
615,6
707,2
703,6
805,6
903,6
1001,6
размеры
Площадь
в см- FB
по DB
5,73
8,55
12,57
19,63
37,39
52,81
78,54
122,7
176,7
265,9
336,5
526,9
749,9
740,2
1012
1001
1307
1282
1346
1706
2099
2083
2980
2961
3915
3870
5077
6390
7854
труб
Площадь попереч-
поперечного сечения стен-
стенки трубы в ел2
/ при s
2,31
2,79
3,30
5,92
1 7,96
9,41
13,11
16,2
21,9
29,7
40,2
58,4
79,7
89,4
104
115
118
143
79
89
99
115
137
156
157
202
204
258
317
/Р при
1,88
2,26
2,7
5,04
6,81
8,02
11,17
13,8
18,5
25,3
34,2
49,9
68
76,3
89
98
100
122
71
81
89
105
125
139
144
183
184
236
292
Момент сопротив-
сопротивления поперечно-
поперечного сечения трубы
в см3
W при
S
1,59
2,32
3,36
7,42
13,8
19,3
32,8
50,8
82
137
208
379
616
687
935
1031
1204
1451
820
1037
1275
1479
2110
2400
2768
3529
4103
5810
7934
WP при
1,33
1,93
2,78
6,46
11,96
16,8
28,3
43,8
70,5
118
119
326
529
591
803
886
1032
1247
741
936
1150
1356
1934
2167
2536
3224
3701
5304
7313
Момент инерции
поперечного се-
сечения трубы
в си*
J при s
2,54
4,41
7,56
21,1
52,5
86,1
177
338
652
1 327
2 279
5 177
10014
И 161
17 624
19 426
25 640
30 896
17 460
24 780
33 711
39 160
66 478
75 612
99 648
127 052
168 213
267 239
404 638
JP при
5Р
2,13
3,68
6,25
18,4
45,5
74,7
153
291
560
1 140
1960
4 4Г0
8 600
9 600
15 140
16 700
21990
26 550
15 760
22 370
30 420
35 850
60 920
68 270
91290
116 300
151 700
244 000
372 900
? римечание. Жирной линией обозначена граница между бесшовными и сварными трубами.

24
Раздел I. Общая часть
Условный
проход
трубы
D в мм
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
1200
Наруж-
Наружный диа-
диаметр трубы
О„ в мм
?
18
25
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
0
0
1
1
1
2
2
3
3
1.5
,61
,869
,13
,35
,61
.05
.76
,24
,95
_
_
_
_
_
_
—
0
1
1
1
2
2
3
4
5
2
,789
,13
.48
,78
.12
,71
,65
,29
,23
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0
1
1
2
2
3
4
5
6
8
2,5
,956
,39
,76
.19
,62
,36
,53
,33
,5
,05
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
1
1
2
2
3
4
5
6
7
9
* t
3
.11
.63
,15
.59
,11
,4
,36
,77
,59
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
при толщине
3,5
1,25
1,86
2,46
2,98
3,58
4,62
6,26
7,38
9 02
11,18
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
1
2
2
3
4
5
7
8
10
12
41
46
51
61
стенки трубы
4
38
07
76
35
,04
,23
,1
,38
,26
,73
,63
,76
,79
,75
4,5
1,5
2 28
3,05
3,72
4.49
5,83
7,93
9,38
11,49
14,26
17,15
—
—
—
—
46,78
52,55
58,21
69,42
—
—
—
—
—
S В ММ
5
1,
2,
3,
4
4
6
8
10
12
15
18
23
51
58
64
77
88
100
112
125
6
47
33
07
93
41
75
36
7
78
99
31
91
33
,61
,07
,17
,5
,8
,2
5,5
2,64
3,59
4,41
5,36
6,99
9,5
11,33
13,9
17 29
20,82
25,6
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Вес 1
6
2,81
3,85
4,74
5,77
7.55
10.36
12,28
15,09
18,79
22,64
27,82
31,52
—
—
—
62,15
69,84
77,39
92,33
105,7
120,5
135,2
150
—
м трубы
6,5
2,97
4,09
5,05
6,17
8,1
11,14
13.22
16,27
20,28
24,45
30
34,06
42.64
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Примечание. Вес труб с учетом усиления сварных швов принимают: для труб с продольным швом D 400—1200 мм на 1 %, а со спи-
Наружный
диаметр трубы
DH в мм
18
25
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1200
1,5
0,177
0,38
0,661
0.962
1,39
2.29
4,19
5,81
8,66
—
_
—
—
—
—
_
—
_
—
—
—
—
—
2
0,154
0,346
0,616
0,908
,32
2,21
4,07
5,68
8,5
_
—
_
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0
0
0
0
1
2
3
5
8
12
2,5
,133
,314
,573
,855
.26
,12
,96
,54
.33
,87
—
—
—
—
_
—
—
—
—
—
—
—
_
_
—
3
0,113
0.284
0,531
0,804
1.2
2,04
3.85
5,41
8,17
12,67
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
<tB при толщине
3,5
0,095
0,255
0,491
0,755
1,13
1,96
3,74
5,28
8,01
12,47
—
_
—
_
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
стенки
4
0,079
0,227
0,452
0,707
1,08
1,89
3,63
5,15
7,85
12,27
—
—
_
—
—
—
137,2
173,5
213,2
303,9
—
—
—
_
-
трубы s в мм
4,5
0,063
0,201
0,416
0,661
1,02
1.81
3,53
5,03
7,7
12,08
17,67
_
—
—
_-
136,6
172,8
212,4
302,9
—
—
_
—
5
0,05
0,177
0.38
0,619
0,962
1.74
3,42
4,9
7,54
11,88
17,44
26,59
—
—
135,9
172
211,6
301,9
395,9
515.3
650.4
801,2
—
0
0
0
0
1
3
4
7
11
17
26
5,5
,154
,346
,573
,908
,66
,32
,78
,39
,69
,2
,3
_
—
—
—
_
_
—
—
—
—
Вес водь
6
0,133
0,314
0,531
0,855
1,59
3,22
4,66
7,24
11,5
16,97
26,02
33,65
_
134,6
170,6
209,9
300
393,7
512,8
647,5
798
—
? в 1 м
6,5
0,113
0,284
0,491
0,804
1,52
3,12
4,54
7.09
11,31
16.74
25,73
33,33
53.09
—
—
—
__
—
—
—
_
_
—
—
Примечание. Площадь сечения трубы по внутреннему диаметру F

Глава 2. Трубы и детали трубопроводов
25
Таблица 2.11
<7Тр в кг
7
3,11
4,32
5,35
6,56
8,63
11,91
14,16
17,44
21,75
26,24
32,28
36,6
45.92
—
_
72.33
81,31
90,11
107,5
123,1
140,3
157,6
174,9
210
7.5
-
4,53
5,64
6,94
9,16
12,67
15,07
18,59
23,21
28.02
34,5
39,12
49,1
58,74
_
_
_
—
_
—
—
—
—
—
8
-
4,74
5,92
7,3
9,67
13,42
15,98
19,73
24,66
29,79
36,7
41,63
52,28
62,54
_
82,47
92,73
102,9
122,7
140,5
160,2
179,9
199,7
239
8,5
-
—
_
7,65
10,17
14,15
16,87
20,86
26,10
31,55
38,89
44,12
55,45
66,35
_
—
_
—
—
_
—
—
—
—
?тр ПРИ
9
-
—
—
7,99
10,65
14,87
17,76
21,97
27,52
33,29
41,06
46.61
58,6
70,14
81,68
92,56
104,1
115,4
137,8
157,8
180
202,2
224,4
268
толщине
9,5
-
—
—
8,32
11,13
15,58
18,63
23,08
28,93
35,03
43,23
49,08
61,73
73,92
86,1
97,57
—
—
—
—
—
—
—
стенки трубы ? в мм
10
-
—
—
8,63
11,59
16,28
19,48
24,17
30,33
36,75
45,38
51,54
64,86
77,68
90,51
102,6
115,4
128
152,9
175,1
199,8
224,4
249,1
298
11
-
—
—
—
12,48
17,63
21,16
26,31
33,10
40,15
49,64
56.43
71.07
85.18
99,29
112,6
126,7
140,5
167,9
192,3
219,5
246,6
273,7
328
12
-
—
—
—
13,32
18,94
22,79
28,41
35,81
43,5
53,86
61,26
77,24
92,63
108,02
122,52
137,9
153
182,9
209,5
239,1
268,7
298,3
358
13
-
—
—
—
14,11
20,2
24,37
30,46
38,41
46,81
58,03
66.04
83.36
10-3,03
117
132,41
_
—
_
_
258,7
290,8
322,8
387
14
-
—
—
—
—
21,41
25,89
32.45
41
50,06
62,15
70,78
89.42
107,38
125.33
142,25
—
—
—
—
278,3
312,8
347,3
416
15
-
—
—
—
—
22,57
27,37
34,4
43.65
53,27
66,22
75,46
95,44
114,68
133,91
152,04
—
—
—
_
297,8
334,8
371,8
446
16
-
—
—
_
_
25,68
28.8
36.3
46,17
56.43
70,24
80.1
101,41
121.93
142,44
161,78
_
—
317.3
356,7
396,2
475
ральным швом—на 1,5 % больше теоретического веса труб, указанного в таблице.
Таблица 2.12
трубы qв
7
0,095
0,255
0,452
0,755
1,45
3,02
4,42
6,94
11,12
16.51
25,45
33,01
52,69
_
—
133,3
169,1
203,3
298
391,5
510,2
644,7
794,9
1142
в кг
7.5
-
0,227
0,416
0,707
1,39
2,92
4,3
6,79
10,94
16,29
25,16
32,69
52,28
75,48
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
8
-
0,201
0,38
0,661
1,32
2,83
4,19
6,65
10,75
16,06
24,88
32,37
51,87
74.99
—
132
137,6
206,7
293,1
389 3
?07,7
641,8
791,7
1138
8,5
-
—
—
0,616
1,28
2.73
4,07
6,50
10,57
15,84
24,61
32,05
51,47
74,51
-
—
—
—
—
—
—
_
-
Яъ при
9
-
—
0,573
1.2
2,64
3,96
6.36
10,39
15,61
24,33
31,73
51,07
74,02
101,2
130,7
163,2
205,1
294,2
387
505,2
639
788,5
1134
толщине стенки трубы s в мм
9,5
-
—
0,531
1,13
2,55
3,85
6,22
10 21
15.39
24,05
31,42
50,67
73,54
100 7
130,1
—
—
_
—
—
—
-
10
-
—
—
0,491
1,08
2,46
3,74
6,08
10,03
15,17
23,78
31,1
50,27
73,06
100,1
129,5
164 7
203.5
292,2
384,8
502 7
636,2
785,4
ИЗО
11
-
_
0,962
2,29
3.53
5.81
9,68
14,74
23,24
30,48
49,48
72 И
98,98
128,2
163.3
201,9
290,3
382,6
500,1
633.3
782,3
1126
12
-
_
_
0,855
2,12
3,32
5,54
9,33
14,31
22,7
29,86
48,7
71,16
97,87
126,9
161,9
200,3
238,4
380,5
497,6
630,5
779,1
1123
13
-
_
0,755
1,96
3,12
5,28
8,99
13,89
22,17
29,26
47,92
70,22
93.76
125,7
495,1
627,7
776
1119
14
-
—
1 81
2,92
5,03
8,66
13.48
21.64
28,65
47,14
69,28
95,66
124,4
492,7
624.9
772.9
1115
15
-
1.66
2,73
4,78
8,33
13,07
21,12
28,06
46,38
68,35
94,57
123,2
490.2
622,1
769,8
1112
16
-
1,52
2 55
4,54
8,01
12.67
20.61
27,46
45,62
67,43
93,48
121,9
_
487,7
619,3
766,7
1108
в см? определяется умножением приведенных значений на 10.

26
Раздел I. Общая часть
Момент сопротивления поперечного
Наружный
диаметр
трубы DH
в мм
18
25
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
1,5
0,296
0,614
1,05
1,51
2,16
3 54
6.41
8,87
13,2
_
_
—
—
_
—
—
_
—
—
—
—
2
0,363
0,77
1 33
1,93
2,78
4,59
8,38
11,6
17,3
_
_
_
—
—
_
—
—
2,5
0,417
0,903
1,59
2,32
3.36
5,59
10,3
14,3
21,3
32,8
_
—
—
—
—
_
—
_
_
—
W при толщине
3
0,458
1,02
1,82
2,68
3.9
6,53
12,1
16,9
25,3
38,9
__
_
—
—
—
—
_
_
_
—
_
—
—
3,5
0,492
1,12
2,02
3
4,4
7,42
13,8
19,3
29,1
44,9
.
_
_
—
—
стенки трубы s в мм
4
0,518
1,21
2,2
3,29
4,86
8,25
15,5
21,7
32,8
50,8
_
—
—
554
700
859
1223
_
-
4,5
0,536
1,28
2,36
3,56
5,28
9,04
17
24
36,6
56,5
82
_
621
785
964
1373
__
—
5
0,55
1,33
2,5
3,8
5,67
9,78
18,6
26,2
39,8
62
90,3
137
—
—
—
—
688
869
1068
1522
1994
2593
3270
4026
—
5,5
1,38
2,62
4,01
6,03
10,5
20
28,4
43,2
67,4
98,4
149
—
_
_
—
—
_
—
—
_
_
—
_
—
6
1,42
2,73
4,21
6,33
11,1
21,4
30,4
46,5
72,7
106
162
208
_
—
—
820
1037
1275
1818
2383
3100
3911
4817
—
6,5
_
1,45
2,82
4,38
6,66
11,7
22,7
32,4
49,6
77,9
115
174
224
354
-
_
-
—
—
—
—
—
_
_
¦
7
1,48
2,89
4,53
6,93
12,3
24
34,3
52,7
82,9
122
183
239
379
—
—
950
1202
1479
2110
2768
3603
4548
5603
8146
Таблица 2 14
Наружный диаметр
трубы DH в мм
18
25
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
Площадь трубь
Площадь трубы по
наружному диаметру
FH в см1
2,55
4,91
8,04
И 34
15,9
25,52
45,36
62,21
91 61
138,9
198,6
295,6
по наружному диаметру и поверхность 1 м трубы
Поверхность 1 м
трубы F в л2
0,566
0,785
0,101
0.119
0,141
0,179
0,239
0,28
0,339
0,418
0,5
0,61
Наружный диаметр
трубы DH в мм
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
Площадь трубы по
наружному диаметру
FH в см2
И
376,7
585,3
829,6
1116
1425
1795
2198
3117
4072
5281
6648
8171
11690
Поверхность 1 м
трубы FTp в м
0,688
0,858
1,02
1,18
1,34
1,5
1,66
1.98
2,26
2,58
2,89
3.2
3,83
Основные размеры легких водогазопроводных труб по ГОСТ 3262—62
Таблица 2 15
Услов-
Условный
проход
D в мм
15
20
25
32
Наруж-
Наружный
диаметр
?>н в мм
21,3
26,8
33.5
42.3
Толщина стенки
в мм
номи-
номинальная s
2,5
2,5
2,8
2,8
расчет-
расчетная jP
2
2
2,3
2,3
Внутренний
диаметр в мм
DB при
s
16,3
21,8
27,9
36,7
ОРпри
sP
17,3
22.8
28.9
37,7
Площадь в с.и2
FHno
3,563
5.641
8.814
14,05
FB no
D*
2,087
3,733
6,114
10,58
Площадь попереч-
поперечного сечения
стенки трубы в см1
f при s
1,476
1.9J8
2,7
3,47
/Рпри
*Р
1.212
1,558
2,254
2,89
Момент сопротив-
сопротивления поперечного
сечения трубы
в с.иа
1^при s
0,622
1,06
1.91
3,21
1ГР при
*Р
0,546
0,899
1,64
2,74
Момент инерции
поперечного
сечения трубы
в си*
J при s
0,665
1,43
3,2
6,77
JP при
0,571
1.21
2,75
5,8

Глава 2. Трубы и детали трубопроводов
27
сечения трубы W в см3
Таблица 2.13
7,5
2,96
4,66
7,18
12,8
25,2
36,1
55,7
87.9
128
197
255
404
580
—
—
—
—
8
3,02
4,78
7,4
13,3
26,4
37,9
58,5
92,6
133
209
270
429
616
—
1078
1365
1680
2400
3150
4103
5181
6285
9079
8,5
-
—
7,64
13,8
27,4
39,6
61,3
97,3
144
220
285
453
652
_
_
_
—
_
—
—
—
9
-
—
7,79
14,2
28,5
41,2
61
101,9
151
231
299
477
687
935
1204
1526
1879
2688
3529
4599
5810
7162
10250
? при толщине
9,5
-
—
7,95
14,6
29,5
42,7
66,6
103,2
157
242
314
501
722
983
1266
—
—
—
—
_.
_
—¦
10
-
—
8,09
15
30,4
44,2
69,2
110,6
164
253
328
524
756
1031
1328
1685
2076
2972
3905
5091
6434
7934
11410
стенки трубы s в мм
11
-
—
—
15,6
32,1
47
73,9
118,9
177
274
356
570
824
1125
1451
1842
2271
3254
4278
5579
7054
8702
25040
12
-
—
-
16,1
33,7
49,5
78,4
125,8
190
294
383
615
891
1217
1571
1997
2163
3532
4647
6064
7670
9465
27260
13
—
—
—
16,6
35
51,8
82,6
134,2
201
314
409
659
956
1308
1690
_
—
_
_
6546
8282
10223
29460
14
-
—
—
—
36,2
53,9
86,4
141,2
213
333
435
702
1020
1397
1807
—
—
—
—
7023
8890
10977
31620
15
-
—
37,3
55,8
90
147,9
224
351
459
744
1082
1485
1923
_
7497
9494
11727
33840
16
-
—
—
_
38,3
57,6
93,3
154,2
234
368
483
784
1144
1571
2036
7968
10094
12472
35120
Продолжение табл. 2. ??
ный
D в мм
40
50
70
80
100
125
150
Наруж-
Наружный
DM в мм
?
48
60
75,5
88,5
114
140
A65)
Толщина стенки
в мм
номи-
номинальная
s
3
3
3.2
3,5
4
4
4
расчет-
расчетная sP
2,5
2,5
2,7
2,97
3,4
3,4
3,4
Внутренний
диаметр в мм
?>в при
s
42
54
69,1
81,5
106
132
157
DP при
*р
43
55
70,1
82,56
107,2
133,2
158,2
Площадь в см?
FHno
Dn
18,1
28,27
44,77
61,51
102,1
153,9
213,8
FBno
DB
13,85
22,9
37,5
52.17
88,25
136,8
193,6
Площадь попе-
поперечного
сечения
стенки трубы
в см2
f при 5
4,25
5.37
7,27
8,34
13,85
17,1
20,2
/Р при
*Р
3,58
4,51
6,18
7,97
11,84
14,6
17,2
Момент
сопро-
тивления попе-
поперечного
трубы
W при 5
4.48
7,27
12,6
19,1
36,7
56,6
79,4
сечения
в см3
Wp при
*Р
3,86
6,23
10,82
16,55
31,8
48,7
68,2
Момент
инерции
поперечного
сечения трубы
в си*
J при s
10,85
21,85
47,6
84,5
209
396
665
Ур при
*Р
9,28
18,7
40,9
73,3
181
341
563
2.4. ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ
Применяемые в тепловых сетях детали трубопрово-
трубопроводов: отводы, переходы, соединения труб под углом и
плоские днища — должны быть стальными и удовлетво-
удовлетворять требованиям правил Госгортехнадзора. Детали тру-
трубопроводов согласно СНиП ?-?.7-62 могут изготавли-
изготавливаться по междуведомственным нормалям МВН или по
нормалям машиностроения МН в зависимости от усло-
условий монтажа и поставки трубопроводов.
При применении отводов и переходов по МН, изго-
изготовляемых с широкой номенклатурой толщины стенки,
следует учитывать, что толщина стенки отвода или пере-
перехода не должна превышать толщину стенки присоединя-
присоединяемой трубы более чем на 3 мм, так как при большей раз-
разнице усложняется подгонка торцов трубы и деталей и
затрудняется производство сварки стыка.
Отводы. В тепловых сетях применяют гнутые глад-
гладкие, крутоизогнутые и сварные отводы.
Гнутые гладкие отводы применяют для условных
проходов труб Z?y<400 мм и изготавливают непосред-
непосредственным гнутьем прямых бесшовных труб. Радиусы осе-
осевой линии гиба труб при этом принимают не менее сле-
следующих величин:
для гладкого гнутья с предварительной набивкой
песком и нагревом — не менее 3,5 наружных диаметров
трубы;
для гладкого гнутья, выполняемого на специальном
станке без набивки песком в холодном состоянии, —>
не менее 4 наружных диаметров трубы.

28
Раздел 1. Общая часть
При установке на трубопроводах гнутых гладких от-
отводов расстояние от ближайшего поперечного сварного
шва до начала гнутья принимают не менее наружного
диаметра трубы, но не менее 100 мм.
Гладкие отводы при среднем радиусе гиба не менее
3,5 наружных диаметров труб изготавливаются с толщи-
толщиной стенки по «Сортаменту труб тепловых сетей».
Развернутую длину отвода для любого угла поворо-
поворота определяют по формуле
B.1)
где ko — развернутая длина отвода при угле поворота
90° по табл. 2.16 в мм;
? — угол поворота в град.
Для трубопроводов тепловых сетей могут также
применяться гнутые отводы по МН.
Крутоизогнутые отводы заводского изготовления
применяют для условных давлений теплоносителя Ру<
< 64 кгс/см2.
Сварные отводы изготовляются из бесшовных и
сварных труб условным проходом ?>у> 150 мм.
Трубы и марки стали для изготовления сварных от-
отводов выбирают в соответствии с «Сортаментом труб»
тепловых сетей».
Переходы. При изменениях диаметров трубопрово-
трубопроводов тепловых сетей применяют симметричные и несим-
несимметричные переходы.
В тепловых сетях в основном применяют несиммет-
несимметричные переходы для выравнивания низа труб во избе4-
жание скопления конденсата в паропроводах, возмож-
возможности применения однотипных опор и т. д.
Симметричные переходы устанавливают, как прави-
правило, на вертикальных участках трубопроводов.
Применяют следующие типы переходов:
эксцентрические и концентрические стальные штам-
штампованные;
несимметричные и симметричные сварные, изготов-
изготовляемые из листовой стали.
Соединение трубопроводов. Соединение трубопрово-
трубопроводов под прямым углом при ответвлениях, установке дре-
дренажных штуцеров или спускников осуществляется в за-
зависимости от диаметров и параметров теплоносителей с
накладками для укрепления места соединения труб илш
без накладок (табл. 2.17).
Таблица 2.16
Развернутая длина гнутых гладких отводов
под углом 90°
Таблица
Соединения трубопроводов
2.17"
Условный проход
трубы D в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
Радиус осевой линии
отвода в мм
150
200
350
500
600
750
850
1000
1200
1500
1700
Развернутая длина
отвода в мм
236
314
550
785
942
1178
1335
1570
1884
2355
2670
Условный
проход
трубы
Dy в мм
70
80
Условный проход ответвления в мм при парамет-
параметрах теплоносителя: ????$ в kzcIcm1, t в ° С
Рраб = 13·
/ = 300
—
—
100 | —
125
150
175
200
250
300
350
400
400
450
500
600
700
800
900
1000
—
—
—
—
—
—
—
—
рраб = 16
/ = 150
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
100—400
100—450
100—500
100—600
100—700
100—800
1 ПО—900
125-1000
Рраб = 21·
/ = 350
—
—
—
—
—
70—175
70-200
80—250
100—300
100—350
100—400
—
—
—
—
—
—
рраб = 36'
/ = 425
40—70
40—80
40—100
40—125
40—150
40—175
40—200
40—250
70—300
70—350
40—400
—
—
—
—
—
—
_ [ _
—
—
Примечания: 1. Накладки применяются для условных
проходов ответвлений, указанных цифрами.
2. Жирной линией обозначена граница между бесшовными и
сварными трубами.

ГЛАВА 3
ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ
3.1. ПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ
В тепловых сетях в зависимости от способа проклад-
прокладки и диаметров трубопроводов применяют скользящие,
катковые, подвесные (простые и пружинные) подвижные
опоры.
На участках бесканальной прокладки трубопроводов
подвижные опоры не устанавливают.
Скользящие опоры для труб условным проходом до
Dy 175 мм включительно применяют при всех способах
прокладки тепловых сетей. Для труб условным проходом
Таблица 3.1
Пролеты между подвижными опорами трубопроводов
при надземной прокладке и в тоннелях
(для верхних рядов труб) на прямых участках
>>
Q
О
к
о
о,
2
Условн
в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
€00
700
800
900
1000
Компенсаторы П-образные или
самокомпенсация
Компенсаторы
сальниковые
пролеты в м при параметрах теплоносителя:
? g в кгс/см?, t в ? С
«5 2
я s н s
2.0 gjl
?, %а, -
_
2
2,5
3
3,5
4
5
6
7
8
9
11
12
14
14
14
14
15
15
16
18
20
00 S
II ? II 8
©^ Ч5«
га II «и
о." о. II
?, ??, >.
2
2
2,6
3
3,Ь
4
5
6
8
9
11
12
14
16
15
16
16
18
19
20
22
24
СО" гЧ
1-й <М
II w II о
II сч II ю
^СО \qCO
* ? с» и
о. II о, II
а, -^о, ~
2
2
2,5
3
3,5
4
5
6
7
7
8
10
12
14
15
_
—
—
—
—
—
—
11 8
ев ||
а, -"
2
2
2,5
2,5
3
3,5
4
6
7
7
8
10
12
14
15
—
—
—
—
—
—
—
об" «S
II 8 II 8
\ОГ" VO'-'
Ч || (Я ||
о, ~о, ·*-
_
2
2,5
3
3,5
4
5
6
7
8
9
И
12
14
13
13
13
13
13
13
15
16
00 3
II 8* II g
о.» all
Q, -К.О, 1-
2
2
2,5
3
3,5
4
5
6
8
9
И
12
14
16
15
15
15
15
15
15
18
20
Dy от 200 до 1200 мм скользящие опоры применяют при
прокладке труб в непроходных и полупроходных каналах
и для нижнего ряда труб в тоннелях, а также для верх-
верхних трубопроводов, прокладываемых на трубах. Пролеты
между подвижными опорами трубопроводов определяют
расчетом на прочность в соответствии с указаниями
главы 10.
Рекомендуемые пролеты между подвижными опора-
опорами для труб по «Сортаменту труб тепловых сетей» при
надземной прокладке и в тоннелях (для верхних рядов
труб) для усредненных условий расчета трубопровода
на прямых участках приведены в табл. 3.1, для прочих
участков к этим пролетам вводится коэффициент:
для участков между ближайшими к поворо-
повороту опорами (до и после поворота) 0,67
для участков между последней и предпос-
предпоследней опорами конечной точки трубопро-
трубопровода (перед заглушкой, гибким компенса-
компенсатором или поворотом) 0,82
для последних двух участков с каждой сто-
стороны сальникового компенсатора 0,Ь
Пролеты между подвижными опорами трубопрово-
трубопроводов на бетонных подушках при прокладке в непроходных
и полупроходных каналах и тоннелях (для нижнего ряда
труб) приведены в табл. 3.2.
При многотрубной прокладке трубопроводов в не-
непроходных каналах опоры размещают вразбежку. При
надземной прокладке трубопроводов и в тоннелях при-
принимают одно расстояние между подвижными опорами,
поскольку все они опираются на каркасы, траверсы или
Таблица 32
Пролеты между подвижными опорами трубопроводов
на бетонных подушках
Условный
проход труб
D в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
Пролет меж-
между подвиж-
подвижными опора-
опорами в ж
1,7
2
2,5
3
3
3,5
4
4,5
5
6
Условный
проход труб
D в мм
i
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
Пролет меж-
между подвижны-
подвижными опорами
в м
6
7
8
8
8,5
9
10
10
10
10
Примечание. Над жирной линией указаны пролеты для
бесшовных труб по ГОСТ 8732—58 *, под жирной линией — для
сварных труб по ГОСТ 4015—58 и по ГОСТ 8696—62.
Примечание. Таблица составлена для конструкций бе-
бетонных подушек по серии ИС-01-04 «Унифицированные сборные
железобетонные каналы».

30
Раздел I. Общая часть
балки. При большой разнице в пролетах для маленьких
труб могут^ быть установлены дополнительные опоры, а
большие трубы могут опираться через одну или несколь-
несколько траверс.
Катковые опоры применяют для труб условным про-
проходом Dy —200 мм и больше при прокладке трубопрово-
трубопроводов на отдельно стоящих низких и высоких опорах, по
стенам зданий и в тоннелях на каркасах и крон-
кронштейнах.
При установке Катковых опор уклон трубопроводов
не должен превышать
C.1)
где 0,05 — плечо трения качения по поверхности сопри-
соприкосновения катка с корпусом и опорной пли-
плитой в см;
г — радиус ролика в см..
Катковые опоры при прокладке трубопроводов в не-
непроходных каналах не применяют.
При надземной прокладке трубопроводов на эстака-
эстакадах с пролетным строением для условных проходов труб-
трубку =200 мм и больше применяют как скользящие, так
и катковые опоры. Катковые опоры устанавливают в
том случае, когда применение скользящих опор приво-
приводит к утяжелению прогонов.
Простые подвесные опоры применяют при надземной
прокладке трубопроводов на эстакадах с растяжками,
Таблица 3.3
Нормальные скользящие опоры трубопроводов по МВН 1301-60; МВН 1305-60 и MB ? 1308-60 (рис. 3.1 и 3.2)
НапраЬление /пел/н
-^
бого перемещения
Рис. 3.1. Скользящая опора трубопроводов Da =32 ч- 194 мм
1 — корпус; 2 — опорная конструкция
теплового
Рис. 3.2. Скользящая опора трубопроводов ?)н=219ч-1020 мм
1 — корпус; 2 — опорная конструкция
Наружный
диаметр
трубы ?>н
в мм
32
38
Номер МВН
при h =
= 90 мм
1301-11
1301-12
при
ft = 140 мм
-
-
Размеры в мм
А
В
при
ft =з
=90 мм
~ | 40
-
40
при
ft =140
мм
—
-
L
250
/
при
Л =
=90 мм
при
ft =
= 140
мм
-
—
Я
при
Л =
=90 лш
106
110
при
ft =140
мм
—
-
Вес в кг
при
ft =
=90 мм
1,21
при
ft =140
мм
—
-
Наиболь-
Наибольшее теп-
тепловое
переме-
перемещение Д/
в мм
180

Глава 3. Опоры трубопроводов
Наружный
диаметр
трубы DH
в мм
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
?29
630
720
820
920
1020
Номер МВН
при h =
= 90 мм
1301-13
1301-14
1301-15
1301-16
1301-17
1301-18
1301-19
1301-21
1305-21
1305-22
1305-23
1305-24
1305-25
1305-26
1305-27
1305-28
1305-29
1305-30
1305-31
1305-32
при h =
= 140 мм
-
-
-
-
-
-
1301-20
1301-22
1308-21
1308-22
1308-23
1308-24
1308-25
1308-26
1308-27
1308-28
1308-29
1308-30
1308-31
1308-32
Размеры в мм
А
-
-
-
-
-
-
-
-
160
180
230
250
300
320
350
400
420
450
5Э0
540
В
при
=90 мм
50
50
70
80
90
100
110
130
150
160
210
230
260
260
290
350
370
400
430
470
при
h— 140
мм
-
-
-
-
-
ПО
130
160
180
230
240
230
260
290
360
350
370
430
470
L
300
400
500
540
570
660
/
при
ft = 90
мм
-
-
-
-
-
-
-
136
148
190
202
237
250
264
323
352
376
412
446
при
Л =140
мм
-
-
-
-
-
-
-
-
142
157
204
220
237
250
264
336
324
346
416
446
?
при
Л = 90
мм
113
118
128
135
145
157
170
188
200
226
253
278
303
330
355
405
450
500
550
600
при
Л= 140
мм
-
-
-
-
-
-
220
238
250
276
303
328
353
380
405
455
500
550
600
650
Продолжение
Вес в кг
при
Л=90
мм
1,57
1,6
1,9
2,59
2,76
2,95
3.14
3 51
7,62
7,95
11,6
12,2
13,9
14
16
19.3
21,3
23,4
31,5
40,8
при
?= 140
мм
-
-
-
-
-
-
4,11
4,55
10.2
10,8
15.2
15.5
16,9
17
24,8
30
30,3
32,6
40,3
47 2
табл. 3.3
Наиболь-
Наибольшее теп-
тепловое
переме-
перемещение ?/
в мм
220
280
300
360
400
Примечание. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60.

32
Раздел I. Общая часть
Укороченные скользящие опоры трубопроводов по MB ? 1305-60 и MB ? 1308-60
Таблица 3.4
(см. рис. 3.2)
Наружный
диаметр
трубы ?>н
в мм
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Номер МВН
при
h = 90 мм
1305-41
1305-42
1305-43
1305-44
1305-45
1305-46
1305-47
1305-48
1305-49
1305-50
1305-51
1305-52
при
h = 140 мм
1308-41
1308-42
1308-43
1308-44
1308-45
1308-46
1308-47
1308-48
1308-49
1308-50
1308-51
1308-52
Размеры в мм
А
160
180
230
250
300
320
350
400
420
450
500
540
В
при
Л =
=90 мм
150
160
210
230
250
290
350
370
400
430
470
при
h =140
мм
160
180
230
240
260
290
360
350
370
430
470
L
250
300
340
360
400
/
при
Л = 90
мм
136
148
190
202
237
250
264
325
352
376
412
446
при
h= 140
мм
142
157
204
220
237
250
264
336
324
343
416
445
?
при
Л = 90
мм
200
226
253
278
303
330
355
405
450
500
550
600
при
ft=140
мм
250
276
303
330
353
380
405
455
500
550
600
650
Вес в кг
при
Л=90
мм
5,13
5,41
7,55
7,94
9,35
10,4
11.1
13,4
15,2
17,3
23
2Э,5
при
ft=140
мм
6,88
7,32
9,92
10,2
11,3
12,6
17,3
20.6
21 2
23,9
32,3
34,5
Наиболь-
Наибольшее теп-
тепловое
переме-
перемещение ? /
в мм
150
180
200
Примечание. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60.
Таблица 3.5
Наружный
диаметр
трубы DH
в мм
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Катковые опоры трубопроводов
Номер МВН
при
Л= 90 мм
1309-21
1309-22
1309-23
1309-24
1309-25
1309-2д
1309-27
1309-28
1309-29
1309-30
1309-31
1309-32
при
ft=140 мм
1315-21
1315-22
1315-23
1315-24
1315-25
1315-23
1315-27
1315-23
1315-29
1315-30
1315-31
1315-32
по МВН 1309-60 и
МВН
1315-60 (рис.
Размеры в мм
А
160
180
230
250
300
320
350
400
420
450
500
540
L
250
300
340
360
400
200
230
270
280
320
340
380
420
440
460
510
530
и
250
280
300
320
340
?
при
А =90
мм
255
283
310
335
330
385
413
493
538
588
658
708
при
ft=i 140
мм
305
333
360
385
410
435
463
543
588
638
708
758
В
при
/1 = 90
мм
150
180
210
230
263
290
350
370
400
430
470
при
ft=140
мм
160
180
230
240
280
290
360
350
370
430
470
1
при
/1=90
мм
135
148
190
202
237
250
234
326
352
373
412
446
при
/?= 140
мм
142
157
204
220
237
250
264
336
324
346
416
446
3.3)
Вес в кг
при
/1 = 90
мм
11
12,2
16
16,8
19,4
21,1
25,4
39,1
42,1
45,5
64,9
75.7
при
/1=140
мм
12,8
14,1
18,4
19,1
21.3
23,3
31,6
46,3
48,1
52 1
74,2
80,6
Наиболь-
Наибольшее теп-
тепловое
переме-
перемещение Д/
в мм
300
360
400
Примечание. Материал опорной плиты, сталь марки Ст. 0, остальные детали — Ст 3

Глава 3. Опоры трубопроводов
33
Рис. 3 3. Катковая опора трубопроводов DH =219 -f- 1020 мм
— корпус, 2 — опорная плита, 3 — ролик, 4 — опорная конструкция; 5 — приварные лапы
при подвеске трубы к трубе, в некоторых случаях при
прокладке под автодорожными и пешеходными мостами
и др., на участках самокомпенсации или при установке
П-образных компенсаторов. В последнем случае реко-
рекомендуется на расстоянии около 40 Dу устанавливать на-
направляющие опоры. При перемещениях трубопрово-
трубопровода в вертикальной плоскости под влиянием темпера-
температурных деформаций применяют пружинные подвесные
опоры. На участках трубопроводов с сальниковыми
компенсаторами установка подвесных опор не допу-
допускается.
Характеристика скользящих и Катковых опор приве-
приведена в табл. 3 3—3.5.
Опоры высотой 90 мм применяют для трубопроводов
с толщиной изоляционной конструкции не больше 80 мм,
а высотой 140 мм для трубопроводов с толщиной изоля-
изоляционной конструкции больше 80 мм и при прокладке
трубопроводов в мокрых грунтах.
Длина нормальных опор соответствует наибольшему
перемещению трубопроводов при расстояниях между не-
неподвижными опорами, приведенными далее в табл. 3 7.
Длина укороченных опор соответствует вдвое меньшей
величине теплового перемещения трубопровода, в связи
с чем возможность применения укороченных опор про-
проверяется при конкретных расстояниях между неподвиж-
неподвижными опорами, принятыми в проекте.
Характеристика простой подвесной опоры трубопро-
трубопроводов тепловых сетей приведена в табл 3 6, в которую
включены все детали, входящие в опору для труб диа-
диаметром до DK =500 мм.
Длина тяги подвесной опоры устанавливается конст-
конструктивно в каждом отдельном случае, в связи с этим в
табл 3 6 приводится вес одного метра тяги. Стандартные
длины тяг принимают по нормалям машиностроения
МН 3957—62. Минимальную длину тяг принимают:
для трубопроводов водяных тепловых сетей и кон-
денсатопроводов — не менее десятикратного теплового
перемещения подвески, наиболее удаленной от непод-
неподвижной опоры;
для паропроводов — не менее двадцатикратного
теплового перемещения подвески, наиболее удаленной от
неподвижной опоры.
Максимальные пролеты между подвесными опорами
дополнительно проверяют из условия прочности опоры
по наибольшей допускаемой нагрузке на опору, приве-
приведенной в табл. 3.6.
Для обеспечения расчетного теплового перемещения
опоры и улучшения условий ее работы следует правиль-
правильно устанавливать опору при монтаже. В связи с этим в
проектах оговаривают смещение оси скользящих и кат-
ковых опор на трубопроводе относительно оси опорной
поверхности (несущей конструкции) и смещение оси хо-
хомута подвесных опор на трубопроводе относительно оси
крепления к несущей конструкции в сторону, противо-
противоположную тепловому перемещению трубопровода, на
величину: корпуса скользящих и Катковых опор и хому-
хомута подвесных опор — на половину теплового удлинения;
ролика Катковых опор — на четверть теплового удли-
удлинения.
Кроме приведенных выше типов подвижных опор
трубопроводов могут применяться другие типы опор, в
том числе по нормалям машиностроения.

34
Раздел I. Общая часть
Простые подвесные опоры
L
Г
Рис. 3 4 Простая подвесная опора
трубопроводов DH = b7 -ь529 мм
1 — хомут; 2 — серьга, 3 — тяга резьбовая,
4 — ушко 5 — тяга с ушком, ?? — шайба,
7—гайка шестигранная 8 — гайка шести-
шестигранная низкая, 9 — несущая конструкция
??
й>
3 si
s 3;
Ч
1
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
Хомут МН 3941—62
Размеры в мм
L
2
285
305
345
365
405
430
500
495
560
540
600
630
670
695
725
755
790
815
В
3
50
60
70
85
95
105
125
130
140
145
170
190
200
215
225
245
260
270
855 | 285
895
920
930
300
320
325
А
4
200
210
240
235
260
275
325
305
355
325
355
365
390
400
420
430
455
465
490
520
5
30
39
45
55
67
80
98
111
139
165
191
216
243
268
s
6
5
6
10
6
10
6
10
10
12
10
12
Ъ
7
30
40
50
50
50
80
50
80
80
90
80
91)
80
90
Шифр
8
57—200
76—300
89—300
108—750
133—900
154- 1000
194—1000
194—1500
219—1000
219—1500
273—1500
273—3200
325—1800
325—3400
377-1800
377—3400
426-3200
426-4500
80 | 480—2400
100
80
100
480- 5500
530—4000
530—5500
Вес
в кг
9
0,77
0,92
1,03
1,54
2,04
1,80
3,03
4,70
3.25
5,13
5,73
11,55
6,65
12,87
7,31
13,97
14,6
16,34
14,4
22,88
15,88
24,32
Серьга ? ? 3965—62
а
В
мм
10
80
100
120
100
120
160
130
160
130
160
140
160
140
160
160
160
S,
в
мм
11
8
12
16
12
16
20
25
20
25
20
25
Шифр
12
120
140
170
140
170
230
200
230
200
230
210
250
210
Вес
в кг
13
0,26
0,42
0,90
0,42
0,90
2,08
1,85
2,08
1,85
2,08
1,92
3,58
1,92
250 | 3,58
230
250
2,08
3,58
Примечания: 1. Для тяги с ушком по МН 4059 -62 вес одного метр! тяги принима
2. Хомуты подвесок применяют в исполнении 1, соответствующем температуре теплоно
3 Мдтериал деталей подвесных опор трубопроводов
хомут подвески - полухомут Ст. 3 по ГОСТ 380—60, болты Ст. 5 по ГОСТ 380—60 и
вая Ст. 4 по ГОСТ 380—оО, ушко Ст. 4 по ГОСТ 380—60, шайба стать 10 по ГОСТ 1050—

Глава 3. Опоры трубопроводов
трубопроводов по МН (рис. 3.4)
Таблица 3.6
Тяга резьбовая
? ? 3957—62
d
в мм
Шифр
Вес
одного
метра
в кг
Ушко МН 3960—62
Шифр
Вес
в кг
Тяга с ушком МН 3959—62
d
в мм
Шифр
53
Шайба
ГОСТ 6957—54
Вес
одной
гайки
в кг
Вес
одной
гайки
в кг
14
15
16
17
18
19
20
22
23
24
25
26
27
28
29
М10
MIOxLi
0,62
10
35
6,5
10
0,06
М10
8,5
M1OXL2
0,02
22
0,00408
0,012
0,009
М16
M16XZ,!
1,58
16
55
10
16
0,26
М16
12
M16XL2
0,06
32
0,01391
0,034
0,021
0
1
1
1
1
1
.9
,5
,5
М24
M24XL,
3,55
24
14
24
0,85
М24
18
?24??.2
0,18 45
0,0345 0.11
0,058
?20
M20XL!
2,47
20
65
12
20
0,49
?20
14
M20XL,
0,11
38
0.02474
0,065
0,036
?24
M24XLi
3,55
24
14
24
0,86
?24
18
M24XL,
0,18
45
0,03453
0,11
0,058
?20
?20?/-!
2,47
20
65
12
20
0,49
?20
14
M20XL,
0,11
38
0,02474
0,035
0,036
?24
M24XL1
3,55
24
14
24
M24
18
M24XL,
0,18
45
0,03453
0,11
0,058
M27 M27XLi 4,5
27
16
27
1,22
M27
19
M27XL2
0 24
52 0,0529 0,166
0,091
M20 M20XZ-! 2,47
20
65
12
20
0,49
M20
14
M20XL, 0,11
38
0,02474 0,065
0,033
M30 M30XLj 5,55
30
100
17,5
30
MS0
22,5 M30XL,
0,35
55 0,06363 0,231
0,116
M27 M27XL, 4,5
27
90
16
27
1,22
M27
19
M27XL, 0,24
52
0.03453 0,166
0,058
M30 M30XI.! 5,55
30
100
17,5
30
1,68
M30
22,5
0,35
55
0,06363 0.231
0,116
ют по графе 16, а вес ушка по графе 21.
сителя до 450°С.
сталь 40 по ГОСТ 1050—60, гайки Ст. а по ГОСТ 380- 60 и сталь 35 по ГОСТ 1С50—60; серьга подвесъи Ст. о по ГОСТ 380—60; тяга
60; гайки сталь 10 по ГОСТ 1050—60.

36
Раздел I. Общая часть
3.2. НЕПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ
Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки
трубопровода, делят его на независимые в отношении
температурных удлинений участки и воспринимают уси-
усилия, возникающие в трубопроводах при различных схе-
схемах и способах компенсации тепловых удлинений.
Неподвижные опоры предусматривают на трубопро-
трубопроводах при всех способах прокладки тепловых сетей.
Места установки неподвижных опор совмещают, как
правило, с узлами ответвлений труб, местами установки
на трубопроводах запорной арматуры, сальниковых ком-
компенсаторов, грязевиков и другого оборудования.
Расстояния между неподвижными опорами опреде-
определяют расчетом труб на прочность и компенсирующей
способностью сальниковых компенсаторов.
Расстояние между неподвижными опорами по ком-
компенсирующей способности сальниковых компенсаторов
определяют по формуле
где арасч— расчетная компенсирующая способность
сальникового компенсатора в мм;
t — расчетная температура теплоносителя в °С;
^н-о—расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления в °С;
Таблица 3.7
Расстояния между неподвижными опорами
трубопроводов
«?
§
?
о
?,
с
о м
5 >,
25
32
40
50
70
оО
100
125
150
175
200
250
300
350
400
45Э
500
600
700
800
D00
1000
Компенсаторы П-образные
Компенсаторы
сальниковые
Расстояния между неподвижными опорами в м
меграх теплоносителя: Рп
ос" S
all о. If
50
60
60
70
QA
??
80
90
100
100
120
120
120
140
160
160
180
200
200
200
200
200
??
II <=>
2.Н
50
50
60
60
70
80
90
100
100
120
120
120
120
140
140
160
160
160
160
160
160
со
II 8
\0СО
all
а,-*.
50
50
60
60
70
oU
80
90
90
100
100
100
120
120
140
140
160
160
160
160
160
160
1^
СО <->
?—1 .,СЧ
|| S || g
га || га и
а " а II
а, -^а, ^
50
50
60
60
70
QA
61/
80
80
80
90
100
100
120
120
120
—
—
—
—
_
—
- в кгс/см1, t
II <й
VO
а II
а, -ц,
50
50
60
60
70
ОЛ
oU
80
80
80
80
80
80
100
100
100
_
—
—
_
—
00 ^
II 3 II §
а II а II
_
—
—
—
—
70
70
80
80
80
100
100
120
140
140
140
160
160
160
160
160
при пара-
в ° С
ОО
|| s
all
а, -?.
—
—
-
60
60
70
70
70
70
70
70
100
100
100
100
100
100
100
100
со
II о
all
а, ч.
-
50
50
60
60
60
60
60
60
80
80
80
80
80
80
80
80
Примечание. Расстояния между неподвижными опо-
опорами трубопроводов на участках самокомпенсации рекомендует-
рекомендуется принимать не более 60% от указанных в таблице для П-об-
разных компенсаторов.
? — коэффициент линейного расширения трубной
стали в мм/м °С.
Рекомендуемые расстояния между неподвижными
опорами даны в табл. 3.7.
Таблица 3.8
Неподвижные опоры трубопроводов
по МВН 1316-56 и МВН 1322-56 (рис. 3.5—3.7)
Й
Рис. 3.5. Неподвижные опоры трубопроводов с
вертикальными двухсторонними упорами. Тип I
для трубопроводов DH =32^ 76 мм
1 — упор; 2 — несущая конструкция
г
Рис. 3.6. Неподвижные опоры трубопроводов с
вертикальными двухсторонними упорами. Тип II
для трубопроводов DH =89-^219 мм
1 — упор; 2 — несущая конструкция
г
? 1~
Рис. 3.7. Неподвижные опоры трубопроводов с
кальными двухсторонними упорами. Тип III для
проводов Du =273-^-1020 мм
1 — упор; 2 — несущая конструкция
верти-
трубо-
Наружный диа-
диаметр трубы D вмм
32
38
Тип опоры
I
Номер МВН
1316-01
1316-02
Размеры в мм
?
170
180
h
45
50
?
20
25
b
51
51
Вес
в кг
0,82
0,89
Наибольшая го-
горизонтальная осе-
осевая нагрузка в m
I

Глава 3 Опоры трубопроводов
37
Продолжение табл 3 8
Продолжение табл 3 9
Наружный диаметр
трубы ?>н в мм
57
76
89
108
133
159
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Тип опоры
1
II
III
Номер
МВН
1316 03
1316 04
1316 05
1316 06
1316 07
1316 08
1316 ОЭ
1322 01
1322 02
1322 0?
1322 04
1322 05
1322-06
1322 07
1322 08
1322 09
1322 10
1322 11
Размеры в мм
?
210
230
250
270
296
320
380
43b
h
70
90
115
130
155
185
245
305
520 j 360
560
616
668
710
820
910
1028
ИЗО
1220
410
460
510
565
665
755
8W
955
1055
а
30
40
40
50
50
60
80
80
120
120
150
150
200
200
200
250
300
350
b
51
51
60
60
60
80
80
100
130
130
160
160
220
Вес
в кг
0,98
1,12
1,86
2,13
2,13
2,86
4,5
4,92
Наибочьшая го-
горизонтальная
назгрузка в m
I
1,5
2,5
4,5
7
11,4 / 10
11,3
22
17,7
27,2
220 I 27,3
250
2"?
300
350
34 6
48,4
61,6
78,4
15
22
28
35
50
70
90
110
130
Примечание Материал — сталь марки Ст 3 по
ГОСТ 380—G0
Таблица 39
Неподвижные лобовые опоры трубопроводов
типа I по МВН 1316-60
(рис. 3 8)
Рис 3 8 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов
Тип I для трубопроводов ?)?=32— 108 им
1 — упор 2 — несущая конструкция, с — зазор 30 мм заполнить
прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм
Наружный
диаметр т]
бы D в м
32
38
45
57
76
89
108
Номер
МВН
1316 21
1316 22
1316 23
1316-24
1316 25
1316 26
Ш6 27
Размеры в мм
?
154
160
166
200
216
230
230
В
40
50
60
70
70
80
86
98
ПО
Вес
в кг
1,12
1,12
1,24
2,26
2 4
2,42
3 42
Наиболь-
Наибольшая гори-
горизонтальная
осевая
нагрузка
в m
1
1,5
2
3
Таблица 3 10
Неподвижные лобовые опоры трубопроводов
типов ? и III по МВН 1316-60
(рис. 3.9 и 3.10)
Рис 3 9 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов
Тип II для трубопроводов D = 133 — 377 мм
1 — упор, 2 — несущая конструкция, с — зазор 30 мм заполнить
прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм
Рис 3 10 Лобовые неподвижные опоры трубопроводов
Тип III для трубопроводов ?)н = 194 — 377 мм
1 — упор, 2 — несущая конструкция с — зазор 30 им заполнить
прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм
? ? Ж
?>sQ
?- *?
"sS
133
Номер МВН
тип II
1316 28
тип III
-
Размеры
в мм
?
296
В
?0
/
120
Вес в кг
тип II
6,16
тип III
-
? шбо
ш 1я го
зонт ал
осевтя
грузка
тип 11
4
ль
ри-
ьная
в m
тип
II!
-

38
Раздел I. Общая часть
Продолжение табл. 3.10
Наружный
диамегр тру-
трубы /}„ в мм
159
194
219
273
325
377
Номер
тип II
1316-29
1316-30
1316-31
1316 32
Шо-ЗЗ
1316-34
МВН
тип III
-
1316-35
1316-36
1316-371
1316-38
1316-зэ!
Размеры
в мм
?
340
376
400
476
530
580
В
100
120
/
130
162
Вес
тип II
7,6
7,56
7,52
12,1
12,1
12
в кг
тип III
—
15,1
15
24,2
24,2
24
? 1ибо
щая гс
зонталь
осевая
грузка
тип И
5
?
8
ль-
ви-
виная
в m
тип
III
—
12
15
20
25
32
В зависимости от способа прокладки и места уста-
установки применяют неподвижные опоры с вертикальными
двухсторонними упорами, лобовые, щитовые и хомуто-
вые. Хомутовые опоры, как правило, применяют при над-
надземной прокладке трубопроводов. Опоры с вертикальны-
вертикальными двухсторонними упорами и лобовые применяют при
установке их на каркасах в тоннелях и при прокладке
трубопроводов в непроходных каналах. Щитовые опоры
применяют при подземной прокладке в каналах и бес-
канально. Характеристика неподвижных опор дана в
табл. 3.8—3.13.
Выбор неподвижных опор производят по наиболь-
наибольшей горизонтальной осевой нагрузке, на которую рассчи-
рассчитана данная опора.
Примечание. Материал — сталь марки Ст.З по ГОСТ 380—60.
Таблица 3.11
Неподвижные лобовые опоры трубопроводов типов IV и V по МВН 1316-60 (рис. 3.11 и 3.12)
Рис. 3.11. Лобовые неподвижные опоры трубопроводов. Тип IV для трубопрово-
трубопроводов Dn «=426 -5-1020 мм
1 — упор; 2 — дуга; 3 — планка; 4 — несущая конструкция; с — зазор 30 мм заполнить про-
прокладками из листовой стали толщиной 2—4 мм
-Рис 3.12. Лобовые неподвижные опоры трубопроводов. Тип V для трубопроводов
?>? = 426-?- 1020 мм
/ _ упор; 2 — дуга; 3 — планка; 4 — несущая конструкция; с — зазор 30 мм заполнить прокладками
из листовой стали толщиной 2—4 мм

Глава 3. Опоры трубопроводов
39
Наруж-
Наружный ди-
диаметр
трубы
D,, в мм
н
426
478
529
Номер МВН
тип IV
1316-40
1316-41
1316-42
630 | 1316-43
720
820
920
1020
1316-44
1316 45
ШЬ-46
1316-47
тип V
Шо-48
1316-49
1316 50
1316-51
1316-52
1316 53
1316-54
1310-55
Размеры в мм
?
630
630
730
870
960
1060
1160
1260
в 1 /
160
180
200
220
240
270
300
222
252
287
316
/? к
292
330
350
414
470
528
582
628
176
202
210
252
286
320
352
374
Вес в кг
тип IV 1 тип V
47,4 | 60
49.4 | 61.4
55.1 ) 69,7
71,5
78 1
106
90.4
97,3
136
114 j 144
121,2 | 152
Наибольшая горизон-
тальн is ослвая
н irpyjKa в m
тип IV
25
40
50
60
80
тип V
60
100
125
ПО
200
Примечание Материал — сталь марки Ст 3 по ГОСТ 380—60
Таблица 3 12
Неподвижные щитовые опоры трубопроводов
по МВН 1329-60 (рис. 3.13 и 3.14)
Рис 3 13 Щитовые неподвижные опоры трубо
проводов Тип I для трубопроводов Ьн=108 —
— 1020 мм
i — щит, 2 — ребро, 3— несущая конструкция с — зазор
заполнить асбестовым шнуром по ГОСТ 1779—55
Рис 3 14 Щитовые неподвижные опоры трубопроводов
Тип II для трубопроводов ?>н =426— 1020 мм
I — щит, 2 — ребро, 3—кольцо, 4 — несущая конструкция, с—за-
с—зазор заполнить асбестовым шнуром по Г^СТ 1779—55
Наружный
диаметр тру-
трубы D в мм
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
Тип опоры
I
I
И
I
II
I
Номер МВН
1329-21
1329-22
1329 23
1329-24
1329 25
1329 26
1329-27
1329-28
1329-29
1329-30
1329 31
1329-32
Размеры в мм
D
190
230
220
200
250
290
300
З'О
350
400
410
470
1329 331 4Ь0
1320-34
1329-35
1329 36
1329 37
1329 38
1329 39
1329 40
1329 41
1329 42
1329 43
5С0
530
600
570
620
660
630
680
730
690
-
ЕОЗ
-
558
с
20
СО
40
1
90
НО
90
110
so
110
112
132
112
132
132
132
132
162
132
162
132
178
203
132
178
208
162
?
S3
?
о
>,
90
ео
45
36
Вес в кг
4.35
7 43
5.13
8,51
6,04
9,75
11.4
18,7
15,6
23,7
19.2
29,5
21
Зт.6
2b,S
43 3
28,9
(-0,4
73,9
33,2
67 2
Ь0,5
41,5
Наибольшая
горизонталь-
горизонтальная осевая
нагрузка в m
5
12
8
15
10
20
12
25
20
35
25
??
30
65
40
75
30
to
85
35
70
100
45

Раздел I Общая часть
Продолжение табл 3 12
Продолжение табл 3-12
Наружный
диаметр гру
бы D., в мм
?
529
630
720
820
Тип опоры
II
Номер
МВН
1329 44
1329 45
I | 1329 46
II
I
II
1
1329 47
1329 48
1329 49
1329 50
1329 51
1329 52
Размеры в мм
D
750
800
790
850
910
880
940
ЮЛ)
980
610
-
710
-
800
—
с
40
1
203
238
162
203
238
162
208
238
196
Угол ? в град
36
30
Вес
в кг
85,6
107
46,3
95,4
121
53
109
147
82,7
Наибольшая
горизонтачь
ная осевая
нагрузка в т
85
125
50
95
150
60
110
185
/0
§**
.2 к s
Зч всю
820
920
1020
Тип опоры
II
I
II
I
II
Номер
МВН
1329 53
1329 54
1329 55
1329 56
1329 57
1329 58
1329 59
1329 СО
Размеры в мм
D
ЮоО
1150
10<-0
11 0
1260
1190
1280
ШО
0.
?00
-
1000
-
1100
с
40
242
272
196
242
272
196
242
332
Угол ? в град
30
Вес
в кг
Наибольшая
горизонталь
ная осевая
нэгрузка в т
169 j 140
232 | 235
95 j 80
187 | 150
279
102
207
314
270
90
180
330
Приме
0—60
ч а н и е Материал — сталь марки Ст 3 по ГОСТ
Таблица 3 13
Неподвижные хомутовые опоры трубопроводов по МВН 2347-63 (рис. 3.15—3 18)
°ис 3 15 Неподвижные хомутовые опоры
трубопроводов ?>н=76 —108 х>м Исполне
ние I
' — упор, 2— хомут 3— несущая конструкция
с — зазор не больше 30 мм
L·— в -н
Рис 3 16 Неподвижные хомутовые опоры тру
бопроводов Z?h =133—1020 мм Исполнение I
/ ????, 2 — хомут 3 — несущая конструкция с — за
з ? не больше 30 мм
Рис 3 17 Неподвижные хомутовые опоры трубо Рис 3 18 Неподвижные хомутовые опоры трубо-
у р ру
проводов DH =76 — 108 мм Исполнение II
— упор 9 — хомут 3 — несущая конструкция с — зачор
не больше 30 мм
у р р
проводов DH = 133- 1020 мм Исполнение II
— упор 2— хомут, 3—несущая конструкция г- зазор
не больше 30 мм

Глава 3. Опоры трубопроводов
41
Наружный диаметр
трубы DH в мм
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Номер МВН
о
К
3
ч
о
S
2347-01
2347-02
2347-03
2347-04
2347-05
2347-06
2347-07
2347-03
2347-09
2347-10
2347-11
2347-12
2347-13
2347-14
2347-15
2347-17
2347-16
2347-18
s
X
о>
X
о
с
о
S
2347-21
2347-22
Размеры в мм
?
108
115
2347-23| 125
2347-24
2347-25
2347-26
2347-27
2347-28
2347-29
2347-30
2347-31
2347-32
2347-33
2317-34
2347-35
2347-3S
2347-37
2347-38
148
170
188
200
238
2?5
290
315
340
365
435
480
530
580
630
В
70
80
90
100
120
160
180
200
220
240
270
300
L
98
110
120
130
162
222
252
287
316
/
X
s а;
70
75
85
98
110
128
140
170
195
220
11
S X
110
115
125
138
150
170
190
220
255
280
245 j 305
272
298
348
395
445
495
545
ЗСО
360
430
475
525
575
625
Ъ
о
в ^
к в
30
60
80
100
о1"
Ч CD
U S
S X
25
30
60
80
Вес в кг
а>
s
X
а
ч
о
с
к
1,52
1,56
2,12
3,57
4,36
4,45
5,26
7,89
9.5
10
12,6
13,1
14,9
23
25,2
32,8
35,4
37,1
о
s
0)
X
ч
о
с
1,61
1,65
2,21
3,66
4,45
4,55
5,5
8,12
10,9
11,5
14,3
14,8
16,8
26,4
28,8
33,8
39,7
40,7
Наибольшая горизон-
горизонтальная осевая нагруз-
нагрузка 0 в ? при парамет-
параметрах теплоносителя
Рраб в кгс/см1, t в °С
со
3.11 3. II
2,0
3
3,5
4
6
8
10
15
22
25
18
25
40
50
60
80
1,2
1,5
2
3
5
6
7
10
15
20
25
-
СО
11 m
4S II
?"
1,2
1,5
2,5
3
4
6
10
15
-
Наибольшая по
ная нагрузка ?
при параметра!
лоносителя ?
кгс/см^, t ?
65 Я
II S II S
Оч II р, И
2
3
3,5
4
8
12
20
22
1?
0, ¦*
1,2
1,5
2
3
4
5
9
-
переч-
в г
? теп-
раб
со
II «з
Я ||
аи
1.2
1,5
2,5
3
4
7
-
Примечания: 1. Материал — сталь марки Ст. 3 по ГОСТ 380—60.
2. Опоры хомутовые применяют для трубопроводов диаметром ?>н = 76 -г- 1020 мм для параметров теплоносителей Р.
16 кгс/см?л
<: 150°C, а для трубопроводов диаметром DH= 76 ч- 426 мм для параметров теплоносителей Ррад < 36 кго/см2, t < 425°С.
3. Хомуты не должны подвергаться действию боковых нагрузок. Для восприятия боковых нагрузок должны быть предусмотрены спе-
специальные упоры.
4. Длину хомутов / исполнения I уточнить при монтаже в зависимости от зазора между трубой и балкой.
5. Конструкцию (профиль) и размеры опорных балок определяют при проектировании, при этом упоры должны прилегать по всей
площади с зазором между опорной конструкцией и трубой не свыше 30 мм.
3.3. ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ,
ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ НА ТРУБАХ
При проектировании тепловых сетей часто встреча-
встречаются случаи, когда экономически целесообразно исполь-
использовать трубопровод большего диаметра в качестве несу-
несущей конструкции для прокладки на нем трубопровода
меньшего диаметра (прокладка «труба на трубе»).
Московским отделением института Теплоэлектропро-
ект разработаны рабочие чертежи опорных конструкций,
устанавливаемых на нижней трубе большего диаметра
(Dn =273-^-1020 мм) для подвижного опирания верхнего
трубопровода меньшего диаметра (?>н =57ч- 325 мм) и
для его неподвижного крепления.
Температура теплоносителя в трубах при примене-
применении прокладки «труба на трубе» должна быть не выше
300° С; кроме того, при этом способе прокладки необхо-
необходимо предусматривать изоляцию опорных конструкций
на нижней трубе для уменьшения тепловых потерь тру-
трубопроводами.
Опорные конструкции для перемещения скользящих
опор верхнего трубопровода разработаны трех типов:
а) осевого перемещения;
б) осевого перемещения с направляющими упорами
(рис. 3.19 и 3.20);
в) осевого и поперечного перемещения (рис. 3.21 и
3.22). Кроме того, разработана опорная конструкция для
неподвижного крепления хомутовых опор верхнего тру-
трубопровода (рис 3.23).
Основные габаритные размеры опорных конструкций
приведены в табл. 3.14, а расстояния между поверхностя-
поверхностями труб для этих конструкций — в табл. 3.15
При применении прокладки трубопроводов «труба на
трубе» рекомендуются две схемы размещения компенса-

42
Раздел I. Общая часть
Рис. 3.19 Опорная конструкция на трубе
Dy= 250-^350 мм
1 — скоба; 2 — ребро; 3 — корпус скользящей опоры;
4 — упоры только для направляющих опор
Рис. 3.22. Опорная конструкция на трубе ?>у=400~
-i- 1000 мм
I — подушка; 2— ребро; 3— основание; 4— ребро; 5 — кор-
корпус скользящей опоры
sr\.
Рис. 3.20. Опорная конструкция на трубе ?у=400-^-
ч- 1000 мм
1 — подушка; 2— ребро; 3 — основание; 4 — ребро; 5—корпус
скользящей опоры; 6—упоры только для направляющих опор
Рис. 3 23. Опорная конструкция в комплексе с опор-
опорными балками на трубах ?)у=250-н 1000 мм
1 — подушка; 2 — ребро; 3 — основание; 4 — ребро; 5 — опор-
опорная балка; 6 — неподвижная хомутовая опора
Рис. 3.21. Опорная конструкция на трубг
?>у =250-^350 мм
1 — скоба; 2— ребро; 3 — корпус скользящей опоры
Рис. 3.24. Рекомендуемые схемы размеще-
размещения компенсаторных узлов при прокладке
«труба на трубе»
? — нижний трубопровод с П-образным компенса-
компенсатором; б и в — нижний трубопровод с сальнико-
сальниковыми компенсаторами; / — верхний трубопровод;
2 — нижний трубопровод. В кружках дана ну-
нумерация точек к расчетным формулам C.7) и C.8)

Глава 3. Опоры трубопроводов
43
торных узлов (рис. 3.24) и следующее сочетание диамет-
диаметров труб:
Нижняя труба
D в мм
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Верхняя труба
D j в мм
50, 70, 80, 100, 125
50, 70, 80, 100, 125, 150
80, 100, 125, 150, 175
100, 125. 150, 175, 200
100, 125, 150, 175, 200
150, 175. 200, 250
150, 175, 200, 250
150, 175, 200, 250. 300
200, 250, 300
200, 250, 300
200, 250, 300
Таблица 3.14
Габариты опорных конструкций
по чертежам «Теплоэлектропроекта»
Нижняя
труба
наружным
диаметром
?> в мм
?
273
325—478
529—1020
Высота
h в мм
100
150
100
150
200
100
1Е0
200
Ширина А в мм
для осе-
осевого
переме-
перемещения
170
200
260
для осево-
осевого и по-
поперечного
переме-
перемещения
300
400
Длина Б в мм
для осе-
осевого
переме-
перемещения
S00
300
400
для осе-
осевого и по-
поперечного
переме-
перемещения
150
200
250
Таблица 3.15
Расстояния между поверхностями труб ?
в зависимости от сочетания h и h\
h в мм
hi в мм
? в мм
100
90
190
150
90
240
200
??
2?0
100
140
240
150
140
290
200
140
340
Расстояние между неподвижными опорами на пря-
прямых участках верхних трубопроводов может принимать-
приниматься по допускаемому расстоянию между неподвижными
опорами для нижнего трубопровода (см. табл. 3.7) с про-
проверкой его по принятым габаритам опор, исходя из до-
допустимых осевых перемещений и с соблюдением условия,
чтобы минимальная длина соприкосновения скользящих
опор с опорной конструкцией для прямых участков тру-
трубопроводов была не менее 100 мм.
Проверку расстояний между неподвижными опора-
опорами по допускаемому осевому перемещению опорных
конструкций заданных габаритов можно производить по
формулам:
для схемы а (см. рис. 3.24)
Lt + Б— 200
L =
0,5(??+??)
для схем б и ? (см. рис. 3.24)
Lx + Б — 200
м,
м,
C.3)
C.4)
где
L — расстояние между неподвижными опора-
опорами в м;
Б — длина опорной конструкции в м;
L\ — длина корпуса скользящей опоры верхней
трубы в м;
°н. ?? — тепловое удлинение одного метра нижней
и верхней трубы в мм.
Тепловое удлинение одного метра трубы определяют
по формулам:
?? = ? (tH — tR.o) мм/м; C.5)
6B = a(tB — tn.0)MM/M, C.6)
где ? — коэффициент линейного расширения труб-
трубной стали в мм/м°С;
^н. t& — расчетные температуры теплоносителя ниж-
нижней и верхней трубы в °С;
*н.о — расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления в °С.
При установке подвижных опор на вылете П-образ-
ного компенсатора (для схемы а, рис. 3.24) следует про-
проверять расстояние между неподвижными опорами исходя
из возможного поперечного перемещения скользящей
опоры верхнего трубопровода по опорной конструкции.
Для полного использования опорных поверхностей
следует предусматривать смещение оси скользящих опор
верхних труб на прямых участках трубопроводов отно-
относительно оси опорных конструкций при монтаже на ве-
величину, определяемую в зависимости от величины и воз-
возможного направления тепловых перемещений трубопро-
трубопроводов (верхнего и нижнего) с соблюдением условия,
чтобы минимальная длина соприкосновения скользящих
опор с опорной конструкцией была 100 мм.
Рис. 3.25. Смещение оси скользящих опор
верхних труб относительно оси опорных
конструкций при монтаже
/ — корпус скользящей опоры верхней трубы;
2 — опорная конструкция на нижней трубе;
L — длина корпуса скользящей опоры верхней
трубы; Б—длина опорной конструкции; ± С—сме-
С—смещение оси скользящей опоры верхней трубы отно-
относительно оси опорной конструкции при монтаже
Величину смещения оси скользящих опор верхних
труб относительно оси опорных конструкций при монта-
монтаже (рис. 3.25) определяют в зависимости от рассматри-
рассматриваемых точек (см. рис. 3.24) по формулам:

44
Раздел I Общая часть
(для точек / и 5 со знаком
знаком «—»)
= ±
«+», для точек 2 и 4 со
C.7)
(для точки 6 со знаком «+», для точки 5 со зна-
знаком «—»)
С-
мм.
C 8)
Для остальных опор смещение принимается такое
же, как для расчетных На углах поворотов смещение
опор при монтаже не предусматривается
При конструировании опорных конструкций длина
опорной поверхности для осевых перемещений скользя-
скользящих опор верхних трубопроводов может быть определе-
определена по формулам C 3) и C 4)
Габариты П-образных компенсаторов нижнего и
верхнего трубопроводов принимают одинаковыми и рав-
равными максимальному из полученных по расчету для
каждого трубопровода В том случае, когда определяю-
определяющим является компенсатор верхнего трубопровода, сле-
следует производить его расчет без учета примыкающих к
нему плеч (вместо 40 Dy для обычных случаев)
Длину компенсирующих плеч на углах поворотов
трубопроводов определяют расчетом на прочность и про
веряют по принятым габаритам опор исходя из допускае
мых для этих опор тепловых перемещений и с соблюде
нием условия, чтобы при боковом перемещении опора не
доходила до края опорной конструкции с каждой сторо
ны не менее чем на 20—25 мм
Предварительная растяжка на углах поворотов не
предусматривается
При прокладке трубопроводов «труба на трубе» не-
необходим проверочный расчет нижнего трубопровода на
прочность с учетом дополнительной нагрузки верхнего
трубопровода

ГЛАВА 4
АРМАТУРА, ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, САЛЬНИКОВЫЕ
И ВОЛНИСТЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ
4.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Арматуру, фланцы, заглушки и компенсаторы вы-
выбирают в зависимости от температуры и вида теплоноси-
теплоносителя (пар, вода) и условного давления.
Для тепловых сетей применяют стальную и чугун-
чугунную арматуру с фланцевыми и муфтовыми присоедини-
присоединительными концами, а также с концами под приварку
труб.
Применение арматуры с муфтовыми присоединитель-
присоединительными концами допускается на трубопроводах с услов-
условным давлением Ру< 16 кгс1см2 и / <225°С, в основном
на воздушниках и дренажах.
Применение арматуры в зависимости от материала
корпуса дано в табл. 4.1.
Чугунная арматура должна быть защищена от изги-
изгибающих и по мере возможности осевых нагрузок.
Таблица 4.1
Применение арматуры
в зависимости от материала корпуса
Материал
корпуса
арматуры
Сталь — с
Ковкий
чугун —кч
Серый
чугун — ч
Водяные тепловые сети
и конденсатопроводы
Рраб > 9 кгс1с*
Dy ;>250 мм независимо
от давления
Рраб < 9 кгс/см*
D ¦< 250 мм независи-
независимо от давления
Рраб<9 кгс1см? и
D < 200 мм
Паропроводы
t :> 300°С независимо
от давления и диаметра
Ppag > 9 кгс/см2 и
D ;> 200 мм независимо
от температуры
D < 200 мм и при
^раб<9 кгс/см? и *<300°С
Не применяется
Примечания: 1 При надземной прокладке не допуска-
допускается применение арматуры из ковкого чугуна, если расчетная
для отопления температура наружного воздуха ниже —30° С.
из серого — ниже —10° С.
2. Стальную арматуру применяют также взамен чугунной,
если по местным условиям применение чугунной арматуры не до-
допускается (при надземной прокладке и температуре наружного
воздуха ниже допускаемой для чугуна, при наличии боковых уси-
усилий и др.)
3. Арматуру из серого чугуна допускается применять на дре-
дренажных трубопроводах, отводящих воду из камер и каналов
тепловых сетей.
В тепловых сетях применяют стальные неразгружен-
неразгруженные сальниковые компенсаторы. Начинает внедряться
новая конструкция волнистых компенсаторов: универ-
универсальных шарнирного типа и осевых.
4.2. ЗАПОРНАЯ АРМАТУРА, ОБРАТНЫЕ
И ПРИЕМНЫЕ КЛАПАНЫ
Запорную арматуру устанавливают для отключения
ответвлений от магистралей, отключения перемычек, сек-
секционирования магистралей на время ремонта и промыв-
промывки, постоянного и пускового дренажа паропроводов,
спуска воды из трубопроводов, выпуска воздуха при за-
заполнении трубопроводов водой или при спуске воды.
В зависимости от назначения и режима работы за-
запорная арматура должна быть либо полностью открыта,
либо закрыта. Использование запорной арматуры для
регулирования расходов теплоносителя или давления не
допускается, так как происходит эрозионное разрушение
деталей запорных устройств и не обеспечивается доста-
достаточная плотность отключения в закрытом состоянии.
В качестве запорной арматуры применяют задвижки
и вентили. Задвижки имеют меньшее гидравлическое со-
сопротивление. На участках, требующих особо надежного
и плотного отключения (дренажи, перемычки), рекомен-
рекомендуется устанавливать вентили, обеспечивающие большую
плотность отключения.
Задвижки диаметром 350 мм и более должны иметь
обвод. Если в конструкции задвижки обвод не преду-
предусмотрен, устраивают специальную обводную линию. Диа-
Диаметр обводов принимают по табл. 4.2.
Таблица 4.2
Диаметры обводов для задвижек
Условный проход за-
задвижки D в мм
Условный проход об-
обвода D ^ в мм
350
50
400
50
500
50
600
50
800
80
1000
100
1200
125
На трубопроводах условным проходом 500 мм и бо-
более устанавливают задвижки с электроприводом. Для
трубопроводов условным проходом 600 мм и выше допу-
допускается установка задвижек меньшего диаметра с уст-
устройством по ходу воды конфузоров и диффузоров. Если
возможно двухстороннее движение воды (кольцевая
схема), то вместо конфузора устанавливают входной
диффузор. Размеры переходов к задвижкам приведены
в табл. 4.3.

46
Раздел I Общая часть
Таблица 43
Размеры переходов к задвижкам (рис. 4 1)
Продолжение табл 4 3
О,
50' 150 /50
Рис 4 1 Переходы в трубопроводах к за
движкам
/ — конфузор 2 — задвижка 3 — диффузор
Условный
проход тру
бопровода
D в мм
600
700
800
Условный
проход
задвижки
D в мм
500
500
600
Размеры в мм
Dt
530
530
630
L
700
700
800
К
160
300
300
А
820
1550
1550
Условный
проход
трубопровода
D в мм
900
1000
1200
Условный
проход
задвижки
D в мм
600
800
800
Размеры в мм
??
630
820
820
L
800
1000
1000
К
460
320
640
А
2400
1650
3300
Основные параметры задвижек, вентилей, обратных
и приемных клапанов по «Каталогу трубопроводной ар
матуры» приведены в табл 4 4—4 7
4 3. ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Фланцевые соединения применяют для соединения
труб с арматурой, соединения арматуры между собой и
установки измерительных диафрагм
Таблица 44
>»
2«яч
5 « «
10
25
Тетоноси-
теть
Вода,
пар
Вода
Пар
Пар
вода
Пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
225
100
120
450
300
400
Рабочее
положение
(см условные
обозначения)
1 2 3
1 4* 5*
любое
1 2 3
1 4 5
1 2 6
1
12 3
1 4
1 2 3
Условное
обозначение
ЗОчбор
ЗОчЭОббр
ЗОчЭбр
30ч15бр
30ч315ор
30ч515бр
30ч915бр
ЗОчЭЗОор
ЗОсЭст
30с327нж
30с927нж
30с64нж
1 2 6 | 30с564нж
1 4 5
1 2 3
1 2
1
30с964нж
30с72нт
30с572нт
30с972нт
Основные
параметры
задвижек
Условный проход D в мм
50
+
-
+
—
—
—
-
-
-
80
+
100
+
-1 +
+ 1
-
-
-
—
-
-
-
-
125
+
+
-
+ 1-
+ 1-
-
—
—
-
+ 1-
—
-
-
-
150
+
+
200
+
+
250
+
+
250
150
-
—
+1-1+1-
-1-
+
-
+
|
+ |-
-
+
+ 1 +
-
+
-
+
-
—
-
—
-
250
200
-
—
-
-1 +
-
-
-
—
-
-
+
+
-
+
300
+
—
—
+
+
+
350
+
-
-
-
—
-
-
-
-
400
+
1 +
-
-
-
-
—
-
-
-
400
300
-
-
-
-
—
—
—
-
500
-
-
500
400
-
-
+ 1-
+ 1-
-
—
—
-
—
-
—
-
-
-
—
—
—
+
+
600
-
-
+
-
+
+
+
+
-
800
-
-
1000
-
-
+
+
-
+
+
-
-
+
~г
__
-
-
1000
800
-
-
-
-
—
-
-
-1-
—
-
-
-
1200
-
-
-
+ 1
-
—
-
-
-
-
-
-?-?+?-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
47
Условное
давление Р„
в кгс/см
64
Рр,6<
<14
Рраб<
<13
рраб<
<10
Теплоноси-
Теплоноситель
Вода,
пар
Пар
Вода,
пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
300
400
300
225
Рабочее
положение
(см. условные
обозначения)
1; 2; 3
1; 4
1; 2; 3
1
1; 2; 3
1
1; 4
1; 2; 3
1; 2; 3
Условное
обозначение
ЗОсббнж
ЗОсЗббнж
30с74нт
30с974нт
30с75нж
30с375нж
30с975нж
30с76нж
30с576нж
31с003бр
31с403бр
31с403бр
Продолжение табл.
4.4
Условный проход D в мм
50
-
-
-
-
-
+
-
-
-
80
-
-
-
-
-
+
--
-
-
100
-
-
-
-
-
|
-
-
125
-
-
-
-
-
-
-
-
-
150
-
-
-
+
-
+
-
+
-
200
+
-
-
+
+
-
+
+
250
+
-
-
-
-
-
+
-
250
150
+
+
-
-
-
250
200
+
+
-
-
300
+
-
350
-
-
-
400
-
-
-
400
300
-
-
+
-
500
-
+
-
-
500
400
+
-
-
-
600
-
-
-
-
800
-
-
-
-
-
1000
-
-
-
-
-
1000
800
-
-
-
-
-
1200
-
-
-
-
-
Условные обозначения рабочего положения
1. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «маховиком вверх», «приводом вверх», «редуктором
вверх» или «шарниром вверх» (с вертикальным расположением шпинделя).
2. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «на ребро» (с горизонтальным расположением шпинделя).
3. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя» (с горизонтальным расположением шпинделя).
4. Задвижки устанавливают на горизонтальном трубопроводе в положении «на ребро»,при этом редуктор или электропривод должен
быть переставлен в положение червяком вниз.
5. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя», при этом редуктор или электропривод должен
быть переставлен в положение червяком вниз.
6. Задвижки устанавливают на вертикальном трубопроводе в положении «плашмя»,при соответствующей перестановке редуктора.
Примечания: 1. Рабочие положения задвижек ЗОчЭОббр, отмеченные звездочкой, относятся только к задвижкам D > 200 мм.
2. Задвижки с уплотнительной поверхностью из латуни или бронзы 30с327бр, 3)~(?75> 3)гт13), Wo551op, 30с954бр, 30c75jp, 30с375бр,
30с975бр, 30с76бр, 30с576бр применяют при температуре теплоносителя не более 225°С вместо этих же задвижек,указанных в таблице
с уплотнительной поверхностью из нержавеющей стали (нж).
t 3. Задвижки с уплотнительной поверхностью из нержавеющей стали 30с72нж, 30с572нж, 30с972нж, 30с74нж, 30с974нж применяют при
температуре теплоносителя не более 300°С вместо этих же задвижек, указанных в таблице с уплотнительной поверхностью из нитри-
нитрированной стали (нт).
4. Задвижки с ручным приводом допускается устанавливать в любом промежуточном положении в диапазоне 90е между вертикаль-
вертикальным положением шпинделя и положением шпинделя «на ребро». Установка задвижек с наклоном шпинделя ниже горизонтали недопу-
недопустима.
Таблица 4.5
Основные параметры вентилей
Условное
давление
в кгс/см2
16
Тепло-
Теплоноситель
Вода, пар
Температура
теплоносите-
теплоносителя в °С не
более
225
Условное
обозначе-
обозначение
15кч2бр
15ч8бр
Условный проход D в мм
15
-
+
20
-
+
25
-
+
32
-
+
40
-
+
50
-
+
70
+
+
80
--
+
100
-
-
125
-
-
150
-
-
200
-

Раздел I. Общая часть
Продолжение табл. 4.5
Условное
давление
в кгс/см?
16
25
25
64
Тепло-
Теплоноситель
Вода, пар
Пар
Вода,
насыщен-
насыщенный пар
Пар
Вода, пар
Перегре-
Перегретый пар
Вода, на-
насыщенный
пар
Перегре-
Перегретый пар
Насыщен-
Насыщенный пар
Перегре -
тый пар
Вода, пар
Пар
Вода, пар
Перегре-
Перегретый пар
Пар
Пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
225
180
225
425
225
300
225
300
225
300
225
425
450
400
Условное
обозначе-
обозначение
15ч9бр
15ч14бр
15кч18бр
15кч9э
15кч19э
15кч19бр
15с58бр
15с58нж
15кч16бр
15кч16нж
15кч916бр
15кч916нж
15кч22бр
15кч22нж
15с22бр
15с22нж
15с26нж
15с27нж1
Условный проход D в мм
15
-
-
+
+
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
--
+
+
20
-
-
+
+
-
-
-
-
-
-
-
-
-
+
+
25
+
-
+
+
+
+
-
-
+
+
-
-
-
-
-
-
32
+
-
+
+
+
+
-
-
+
+
-
-
-
-
-
-
+1 -
+
+
40
+
-
+
+
+
+
-
-
+
+
-
-
+
+
+
+
-
+
50
+
-
+
+
+
+
+
+
+
+
+
70
-
+
-
-
-
-
-
-
+
+
-
+ 1
+
+
+
+
-
-
+
+
+
+
-
80
-
+
-
-
-
-
+
+
+
-
-
+
+
+
+
-
-
100
-
+
-
-
-
-
+
+
-
-
-
-
-
-
+
+
-
-
125
-
+
-
-
-
-
-
-
-
-
-
+
+
-
-
150
-
+
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
+
+
-
200
-
+
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
+
-
-
Примечание. Вентиль 15кч916 устанавливают на горизонтальном трубопроводе в вертикальном положении электроприводом
вверх, остальные вентили устанавливают в любом положении.
Основные параметры обратных поворотных клапанов
Таблица 4.6
Условное
давление
в кг с/см?
10
Теплоноси-
Теплоноситель
Вода,
пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
200
225
Условное
обозначе-
обозначение
19ч16бр
19ч16бр
19ч16бр1
Условный проход D в мм
50
-
-
70
-
-
80
-
-
100
-
-
125
-
-
150
-
-
200
+
+
250
+
+
300
+
+
400
+
-
500
-г-
-
600
+
-
-
800
-
-
-
1000
-
-
-

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
49
Продолжение табл. 4.6
Условное
давление
в кгс/см*
16
25
40
Теплоноси-
Теплоноситель
Вода,
пар
Вода
Вода,
пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
225
300
425
Условное
обозначе-
обозначение
19ч16бр
19ч16бр1
19с15нж
19с24нж
19с17нж
Условный проход D в мм
50
+
+
-
-
+
70
+
+
-
-
-
80
+
+
-
-
100
+
+
-
-
+
125
+
+
-
-
150
+
+
-
-
+
200
-
-
-
-
+
250
-
-
-
-
-
300
-
-
--
-
+
400
-
-
-
-
+
500
-
-
-
-
-
600
-
-
+
-
4-
800
-
-
-
+
-
1000
-
-
-
+
-
Примечание. Клапаны 19ч1ббр и 19с17нж устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх и на вертикальном
трубопроводе — диском вниз; клапан 19ч16бр1 устанавливают на горизонтальном или вертикальном трубопроводе диском вниз; клапан
I 9с15нж устанавливают на горизонтальном трубопроводе крышкой вверх, а клапан 19с24нж — люком вверх.
Таблица 4.7
Условное
давление
в кгс/см?
2,5
16
25
40
Теплоноси-
Теплоноситель
Вода
Вода,
пар
Вода,
пар
Пар
Вода,
пар
Температура
теплоносителя
в °С не более
50
225
225
300
300
Основные параметры
Условное
обозначе-
обозначение
16ч40р
16ч1бр
16ч2бр
16чЗбр
16ч6бр
16кч11бр
16кч9бр
16кч9нж
16с13нж
обратных подъемных
и приемных
клапанов
Условный проход D в мм
15
-
+
-
-
-
+
-
-
-
20
-
+
-
-
-
+
-
-
-
25
-
+
-
+
-
+
¦4-
4-
-
32
-
+
-
+
-
+
4-
+
-
40
-
+
-
+
-
+
+
+
-
50
+
+
-
+
-
+
+
+
-
70
-
-
+
-
+
-
-ь
+
+
80
+
-
+
-
+
-
+
+
+
100
+
-
-
-
+
-
-
-
+
125
-
-
-
-
+
-
-
-
150
+
-
-
-
+
-
-
-
+
200
+
-
-
-
+
-
-
-
+
250
+
-
-
-
-
-
-
-
-
300
+
-
-
-
-
-
-
-
-
400
-
-
-
-
-
-
-
Примечание. Клапан 1бч40р устанавливают на конце вертикального трубопровода сеткой вниз, а остальные клапаны — на
ризонтальном трубопроводе крышкой вверх.

50
Раздел I. Общая часть
В тепловых сетях применяют гладкие уплотнитель-
ные поверхности фланцев (см. рис. 4.2, 4.3 и 4.4) и с вы-
выступом или впадиной (см. рис. 4 5) в соответствии с
ГОСТ 6971—54*.
Гладкие уплотнительные поверхности фланцев на ус-
условное давление Ру<25 кгс/см2 имеют соединительный
выступ /, который входит в расчетную толщину фланца
Ь. Уплотнительные поверхности фланцев на Ру=40 и
64 кгс/см2 помимо выступа / имеют выступ /ь величина
которого дается сверх расчетной толщины Ь, или впади-
впадину ?2, величина которой входит в расчетную толщину Ъ.
При наличии на присоединительном фланце арматуры
впадины фланец трубопровода должен приниматься с
выступом, и наоборот. Фланцы арматуры изготовляют
только с впадиной, если при заказе арматуры не огово-
оговорен выступ.
Для соединения с арматурой, присоединительные
фланцы которой выполнены с гладкой уплотнительной
поверхностью (только с соединительным выступом /) на
Ру=40 кгс/см1 или с совершенно гладкой уплотнитель-
уплотнительной поверхностью (без выступа /) на Ру =16, 25 и
40 кгс/см2, ответные фланцы трубопроводов применяют
с гладкой уплотнительной поверхностью, что следует
оговаривать в спецификациях. Для соединения труб с
арматурой при совпадающем Ру применяют фланцы по
табл. 4.8.
Крепежные материалы для фланцевых соединений
применяют:
при Ру=2,5; 6; 10; 16 и 25 кгс/см2 — болты получи-
получистые с шестигранной головкой с основной метрической
резьбой по ГОСТ 7798—62, гайки получистые шестигран-
шестигранные по ГОСТ 5915—62;
при ? у=40 и 64 кгс/см2 — шпильки двухсторонние с
метрической резьбой с крупным шагом по ГОСТ 9066—59;
гайки чистые шестигранные по ГОСТ 9064—59, шайбы
чистые по ГОСТ 6959—54*.
Марки стали для фланцев и крепежных материалов
приведены в табл. 4.9.
Для уплотнения фланцевых соединений применяют
мягкие прокладки из паронита по ГОСТ 481—58, про-
пропитанного машинным маслом и смазанного графитом,
толщиной 1—1,5 мм
Для фланцевых соединений трубопроводов с флан-
фланцевой арматурой при совпадающем условном давлении
трубы и арматуры составлены табл. 4.10—4.13, в которых
приведен набор фланцев, крепежных материалов и про-
прокладок в зависимости от условных проходов трубопро-
трубопроводов.
Таблица 48
Фланцы (рис. 4.2, 4.3, 4.4, 4.5)
Рис 4 2 Фланец стальной
плоский приварной на Ру=
= 2,5; 6 и 10 кгс/см2
Рис 4.3 Фланец стальной Рис. 4 4 Фланец стальной Рис. 4 5 Фланец
плоский приварной на Ру~ приварной в стык на Ру= стальной приварной
= 16 и 25 кгс/см2 =2,5; 6; 10; 16 и 25 кгс/см2 в стык на Ру = 40 и
64 кгс/см2
а — с выступом, б—с впа-
впадиной
Тип и ГОСТ фланца
Фланцы стальные плоские привар-
приварные по ГОСТ 1255-54*
Фланцы стальные приварные в
стык по ГОСТ 1250-54*
То же, с выступом или впадиной
Температура
теплоноси-
теплоносителя в °С
До 300
„ 425
, 425
Условный проход D в мм при условном давлении ? в кгс/см'1
2,5
От 15
до 1200
От 15
до 1200
-
6
От 15
до 1000
От 15
до 1200
-
10
От 15
до 600
От 15
до 1200
16
От 15
до 600
От 15
до 1200
-
25
От 15
до 500
От 15
до 800
-
40
-
-
От 15
до 500
64
-
-
От 15
до 400
Примечание. Фланцы по ГОСТ 1260—54* на устовные проходы, для которых имеются фтанцы по ГОСТ 1255—54*, при тем-
температуре теплоносителя до 300°С применяют в том случае, когда толщина стенки труб для приварки плоских фланцев больше толщи.
>ны стенок основного трубопровода.

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
51
Таблица 4.9
Марки стали,
применяемые для фланцевых соединений труб
Продолжение табл. 4.9
Наименование
детали
Фланцы сталь-
стальные плоские при-
приварные
Фланцы стальные
приварные
в стык
Заглушки флан-
фланцевые плоские
стальные
Условное
давление
рув
кгс/см^
2,5; 6; 10;
16; 25
2,5; 6, 10;
16; 25
40; 64
2,5; 6; 10;
16; 25
40; 64
Температура теплоносителя
в °С, до
300
Ст. 3;
Ст. 4;
МСт. 3 и
МСт. 4
МСт. 3;
МСт. 4;
Ст. 3 и
Ст. 4
350
—
400
—
425
—
20 и 25
20 и 25
Ст. 3 и
Ст. 4
20 и 25
20 и 25
Наименование
детали
Болты получи-
получистые с шести-
шестигранной голов-
головкой
Шпильки двух-
двухсторонние
Гайки чистые
шестигранные
Шайбы чистые
Условное
давление
Pv в
кг с/см?
2,5; 6; 10;
16; 25
40, 64
2,5; 6; 10;
16, 25
40; 64
40, 64
Температура теплоносителя
в °С, до
300
350
Ст. 3*;
Ст. 4 и
Ст. 5
Ст. 3 и
Ст. 4
400
425
25 и 35
35 и 40
20 и 25
25 и 30
Ст. 3; 20
Примечания: 1. Сталь марок МСт.З, МСт.4, Ст.З, Ст.4
и Ст.5 — по ГОСТ 380—60; 20, 25 и 35 — по ГОСТ 1050—60.
2. Звездочкой обозначена марка стали болтов для фланцев
по ГОСТ 1255—54*.
Таблица 4.10
D трубы в мм
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
Фланцевые соединения на Ру
Фланцы
наружный диа-
диаметр D b мм
95
105
115
135
145
160
180
195
215
245
280
310
335
диаметр болто-
болтовой окружности
Di в мм
65
75
85
100
110
125
145
160
180
210
240
270
295
толщина b в мм
12
14
16
18
18
20
20
22
24
24
24
24
вес одного
фланца в кг
0,511
0,748
0,89
1,40
1,71
2,09
2,84
3,24
4,01
5,40
6,12
7,44
8,24
ГОСТ
1255—54*
= 10 кгс/см2
Крепежные детали на одно соединение
резьба
М12
М16
М20
болты по ГОСТ 7798—62
длина в мм
болта
40
40
45
50
55
60
65
70
75
резь-
резьбы
30
38
46
количест-
количество в шт.
4
8
Вес в кг
одно-
одного
болта
0,051
0,051
0,055
0,11
0,117
0,125
0,133
0,141
0,249
сум-
мар-
марный
0,204
0,204
0,22
0,44
0,468
0,5
1,064
1,128
1,992
гайки по ГОСТ
5915-62
количест-
количество в шт.
4
8
вес в кг
одной
гайки
0,0172
0,0172
0,0335
0,0335
1,0645
сум-
мар-
марный
0,0688
0,0688
0,134
0,268
0,516
Прокладки паро-
нитовые
наружный
дгаметр
внутрен-
внутренний диа-
диаметр
в мм
45
57
65
75
87
102
120
138
158
188
212
242
268
18
27
33
40
49
57
80
89
103
133
159
177
220
Вес одной прок-
прокладки в кг
0,004
0,006
0,007
0,01
0,012
0,017
0,019
0,026
0,031
0,042
0,047
0,052
0,059

Раздел I. Общая часть
D трубы в мм
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Фланцы
наружный диа-
диаметр D в мм
390
440
500
565
615
670
780
895
1010
1110
1220
диаметр болто-
болтовой окружности
D\ в мм
350
400
460
515
565
620
725
840
950
1050
1160
толщина b в мм
26
28
28
30
30
32
36
30
32
34
34
вес одного флан-
фланца в кг
10,7
12,9
15,9
21,8
24,4
27,7
39,4
69,5
63,95
111,9
133,6
ГОСТ
1255—54*
1260 54*
Продолжение
Крепежные детали на одно соединение
резьба
М20
М22
М27
МЗО
болты по ГОСТ 7798-62
длина в мм
болта
75
80
85
90
100
ПО
115
120
резьбы
46-
50
60
66
количест-
количество в шт.
12
16
20
24
28
вес в кг
одно-
одного
болта
0,249
0,261
0,261
0,323
0,323
0,338
0,609
0,609
0 834
0,861
0,889
сум-
мар-
марный
2,99
3,13
4 17
5,18
6,46
6,76
12,2
14,6
20
24,2
24,9
гайки по ГОСТ
5915-62
количест-
количество в шт.
12
16
20
24
28
вес в кг
одной
гайки
0,0645
0,0645
0,0731
0,0731
0,166
0,166
0,231
0,231
сум-
мар-
марный
0,775
1,03
1,17
1,462
3,32
3,98
5,55
6,48
табл
4.10
Прокладки паро-
нитовые
наружный
диаметр
внутрен-
внутренний диа-
диаметр
в мм
320
365
420
482
532
585
685
800
905
1005
1115
270
325
378
426
477
530
630
692
792
892
992
вес одной прок-
прокладки в кг
0,071
0,073
0,112
0,13
0,137
0,162
0,188
0,4
0,475
0,525
0,625
Таблица 4.11
Фланцевые соединения на Ру =16 кгс/см2
D трубы в мм
15
20
25
32
40
50
70
Фланцы
наружный диа-
диаметр D в мм
95
105
115
135
145
160
180
диаметр болто-
болтовой окружности
Di в мм
65
75
85
100
110
125
145
толщина b в мм
....
14
18
18
20
22
24
вес одного
фланца в кг
0,711
0,867
1,174
1,6
2
2,61
3,45
ГОСТ
1255—54*
Крепежные детали на одно соединение
резьба
М12
М16
болты по ГОСТ 7798-62
длина в мм
болта
45
45
50
55
60
65
резьбы
30
38
количест-
количество в шт.
4
вес в кг
одно-
одного
болта
0,055
0,055
0,059
0,117
0,125
0,123
сум-
мар-
марный
0,22
0,22
0,238
0,468
0,5
0,532
гайки по ГОСТ
5915-62
количест-
количество в шт.
4
вес в кг
одной
гайки
0,0172
0,0172
0,0335
сум-
мар-
марный
0,0688
0,0688
0,134
Прокладки паро-
нитовые
наруж-
наружный диа-
диаметр
внутрен-
внутренний диа-
диаметр
в мм
45
57
65
75
87
102
120
18
27
33
40
49
57
80
вес одной прок-
прокладки в кг
0,004
0,006
0,007
0,01
0,012
0,017
0,019

Глава 4 Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
Продолжение табл. 411
1
со
3
>-,
с
Q
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Фланцы
наружный диа-
диаметр D в мм
195
215
245
280
310
335
405
460
520
580
640
705
840
910
1020
1120
1255
диаметр болто-
болтовой окружности
Di в мм
160
180
210
240
270
295
355
410
470
525
585
650
770
840
950
1050
1170
толщина Ъ в мм
24
26
28
28
28
30
32
32
34
38
42
48
50
48
50
52
54
вес одного
фланца в кг
3,71
4,8
6,47
7,92
8,81
10,1
15,7
18,1
23,3
31
40,2
55,1
80,3
102,3
125,4
150,6
207,3
ГОСТ
1255 -54*
1260- 54*
Крепежные детали на одно соединение
резьба
Ml 6
М20
М22
М27
МЗО
М36
М42
болты по ГОСТ 7798—62
длина в мм
болта
65
70
75
80
85
90
95
110
120
130
140
150
160
резь-
резьбы
38
46
50
60
66
78
96
количест-
количество в шт.
8
12
16
20
24
28
вес в кг
одно-
одного
болта
0,133
0,141
0,149
0,261
0,261
0,273
0,338
0,352
0,65
0,625
0,944
1 508
1,508
1,587
2,369
сум-
мар-
марный
1,064
1,128
1,19
2,088
2,088
3,28
4,17
5,63
10,4
13,9
18,9
30,2
36,2
44,5
66,5
гайки по ГОСТ
5915-62
количест-
количество в шт
8
12
16
20
24
28
вес в кг
одной
гайки
0,0335
0,0645
0,0645
0.0731
0,0731
0,166
0,166
0,231
0,383
0,383
0,383
0,617
сум-
мар-
марный
0,268
0,516
0,774
0,876
1,17
2,66
3,32
4 62
7,66
9,2
10.7
17,2
Прокладки паро-
нитовые
наруж-
наружный диа-
диаметр
внутрен-
внутренний диа-
диаметр
в мм
138
158
188
212
242
268
320
378
420
482
550
610
720
790
900
1000
1110
89
108
133
159
194
220
270
325
378
426
477
530
630
692
792
892
992
вес одной прок-
прокладки в кг
0,026
0.031
0,042
0.047
0,052
0,059
0,071
0,096
0,112
0,13
0,186
0,233
0,304
0,363
0,455
0,51
0,62
В тех случаях, когда условные давления арматуры ми размерами Возможность такой замены при разлмч
и трубопроводов не совпадают (при отсутствии соответ- -
ствующей арматуры), можно применять фланцы на мень- ных Уловных давлениях и проходах трубопроводов от
шее условное давление, но с теми же присоединительны- ражена в табл 4.14

54
Раздел I. Общая часть
Таблица 4.12
D трубы в мм
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
Фланцевые соединения
Фланцы
наружный диа-
диаметр D в мм
95
105
115
135
145
160
180
195
230
270
300
330
360
425
485
550
610
6С0
730
840
955
1070
диаметр болто-
болтовой окружности
Di в мм
65
75
85
100
110
125
145
160
190
220
250
280
310
370
430
490
550
600
660
770
875
990
толщина Ъ в мм
16
18
20
22
24
24
26
28
30
30
32
32
34
36
42
44
48
52
54
58
60
вес одного
фланца в кг
0,804
0,985
1,174
1,96
2,6
2,71
3,22
4,06
6
8,26
10,4
11,9
14,5
18,9
26,8
34,35
44,9
51,92
67,3
125,6
170,8
228,7
гост
1255—54*
1260-54*
на Р,
У =25 кгс/см2
Крепежные детали на одно соединение
резьба
М12
М16
М20
М22
М27
? 30
М36
? 42
болты по ГОСТ 7798—72
длина в мм
СО
Е-
Ч
О
ю
45
45
50
60
65
70
80
85
90
95
100
110
120
130
140
150
170
резь-
резьбы
30
38
46
50
60
66
73
96
количест-
количество в шт.
4
8
12
16
20
24
вес в кг
одно-
одного
болта
0,055
0,055
0,058
0,125
0,133
0,133
0,141
0,261
0,323
0,338
0,352
0,609
0,65
0,887
0,944
1,508
1,587
2,477
сум-
мар-
марный
0,22
0,22
0,232
0,5
0,532
1,064
1,128
2,088
2,584
4,17
4,22
7,3
10,41
14,2
18,44
30,16
31,74
29,3
гайки по ГОСТ
5915-62
количест-
количество в шт.
4
8
12
16
20
24
вес в кг
одной
гайки
0,0172
0,0172
0,0335
0,0335
0,0645
0,0731
0,0731
0,166
0,166
0,231
0,231
0,383
0,617
сум-
мар-
марный
0,0688
0,0688
0,164
0,268
0,516
0,585
0,876
1.99
2,66
3,7
4,62
7,66
14,8
Прокладки паро-
нитовые
наруж-
наружный диа-
диаметр
внутрен-
внутренний диа-
диаметр
в мм
45
57
65
75
87
102
120
138
158
188
212
248
278
335
390
450
505
550
610
830
935
1050
18
27
33
40
49
57
80
89
108
133
159
194
220
270
320
370
426
477
530
630
692
792
вес одной прок-
прокладки в кг
0,004
0,006
0,007
0,01
0,012
0,017
0,019
0,026
0,031
0,042
0,047
0,056
0,072
0,094
0,117
0.153
0,183
0,186
0,233
0,75
0,955
1,15

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
55
)вые|
?
я
о
1ки пар
лa^
и
о
Р.
с
си
я
Я
s
ti
сое.
о
я
Щ
о
СЗ
Э5
али ?
ч
CU
3
33
CU
а
Р.
*
LO
I
О
126
?
о
о
(_,
о
в
ш
К
·<
1-1
я
X
ч
6-
внут-
й
Р.
я
Е-
2сл
юсо
а
н
Оел
С—? Ll't)
°i
Ceo
я§
*-·
LO
I
CO
о
ел
H
CJ
О
f_
о
1ьки ?
я
Э
«
о ?
К cd
§ 3
о«
?-?·
га
>Я ,
ренни
диа-
диаметр
* ^ Й
<о
ю
вес
ю
CJ
CU
ю
со
¦<;
m
CJ
m
со
в*
ч
ч
га
vo
д
со
CD
Р.
ев
О
3
и
о
? ?
О *
? ^
^ н :я ^
о
Р>°5 га
га Я и
Я
сх о
н
я
ев *
m
а ск=5
о g X
11
О Э
О
оли-
гств
шт.
и в- ?
S ' «
и а я
•Я S
ч'га
о и
о
ч и Э
о ?
и в· ?
>я
S 3
о g4
« ?
о ч
к я я
(=t С И
о а
о
о eu
а в1 о
Йз
о vo
я s
с ьг
3
чём
>,S га
? О Ч JJ
о с -Q* о;
'-'Я
?
S
Я са
_, м
S ™
Q
СО
8
?
ел
со
ел
о
о
00
о
ю
СО
ю
ел
ю
ю
о
о
8
О
LO
СО
,04
о
?
5
о
ем
LO
О
ел
о
о
см
ем
о
ю
LT
3
О
о
ю
ем
о
с—
СС
СМ
!>
ел
ел
еэ
ч
LO
ю
о
о
ем
со
8
О
см
t—
LO
Tf
s
?
900'
о
(?
LO
о
ел
о
о
о
LO
О
о
ю
см
о
-
СО
ю
00
LO
LO
СМ
8
о
8
ю
со
со
00
Tf
СО
—
см
ел
00
о
о
LO
СО
СМ
СО
о
о
т?
LO
СМ
О
,014
о
см
со
о
ел
8
о
,504
о
со
см
'—'
о
см
со
8
ем
_
ем
00
о
LO
Tf
О
Tf
см
о
о
ел
Tf
г-
00
со
¦?
00
СО
ем
g.
см
о
ем
LO
СМ
--'
о
со
о
LO
О
о
00
СО
ел
о
ел
LO
со"
со
см
LO
Tf
S
?
ел
о
о
8
О
СМ
f
СМ
О
о
о
Tf
СМ
СО
о
ел
о
С?
С
?
,-н
ем
TJ
О
CM
со
100
Tf
СО
Tf
g
LO
CM
о
CO
*-*
LO
СЛ
О
00
8
о
ел
ел
Tf
то
о
,024
о
to
ем
СС
см
—"
t--
о
о
со
,928
см
о
оо
о
V
о
•?
ел
СО
,56
со
см
?
ел
о
ем
8
8
о
123
Ю
,568
см
см
со
о
т?
120
со
ел
со
о
00
см
о
см
ем
О
ем
Ю
ем
со
о
о
148
со
00
Tf
О
S
о
00
Tf
СО
g
»
О
со
см
ю
со
о
ю
130
см
см
S"
?
ю
со
S
о
LO
СМ
о
О
LO
С»
О
о
174
со
со
см
ем
ем
Tf
СМ
ТО
LO
ел
см
53
со
LO
о
о
204
ел
LO
ем
оо
ем
У
Lf
,052
о
3
СО
т:
О
f
f
О
Tf
ем
,236
t--
?
?
с?
5
5
?
ем
—'
s
о
LO
Г—
CM
со
со
см
LO
СМ
8
о
см
со
LO
СО
О
о
см
ел
о
250
см
со
см
LO
т-Ч
СО
СО
СО
(^
см
о
Tf
О
*~*
ю
00
о
о
о
со
со
ем
in
оо
со
ю
о
см
о
о
300
СО
со
то
СО
Tf
о
О)
о
о
со
180
о
LO
со
ем
ю
СС
о
LO
Tf
о
LO
300
со
8
см
,073
о
S
00
00
t—
см
о
со
о
350
_
см
см
СО
см
то
296
ю
со
ю
ел
о
со
о
со
о
Tf
со
то
со
СО
ем
LO
о
LO
о
ю
S
то
СО
о
395
СО
t^.
00
ем
Tf
129
о
R
см
Tf
со
о
,648
LO
см
о
о
220
«
§
Tf
105
оо
LO
Ю
00
LO
LO
LO
CO
8
Tf

56
Раздел I. Общая часть
Таблица 4.14
Таблица взаимозаменяемости фланцев
на разные условные давления по ГОСТ 1234-54*
Условный
проход D
в мм
15
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
200
250
300
350
400
500
600
800
1000
1200
Фланцы для ? в кгс/см2
6
10
16
25
40
64
Заменяющие фланцы для Р„ в кгс/см2
2,5
-
10
16, 10
ю | -
-
10
10
16
-
-
ю | -
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
16
-
-
-
25, 16,
10
25
25,16
25,16
25
25
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
4.4. ЗАГЛУШКИ
Для трубопроводов тепловых сетей применяют три
типа заглушек по ГОСТ 6973—59:
тип I — на условное давление Ру =2,5; 6; 10; 16 и
25 кгс/см2 с гладкой уплотнительной поверхностью;
типы II и III — на условное давление Ру=40 и
64 кгс/см2, заглушки типа II имеют уплотнительную по-
поверхность с выступом, а тип III — с впадиной.
Характеристика заглушек приведена в табл. 4 15
Крепежные материалы и прокладки для фланцевых
соединений с заглушками принимают в соответствии с
табл 4 10—4.13. Марки стали для заглушек в зависимо-
зависимости от условных давлений и проходов даны в табл. 4 19.
4.5. САЛЬНИКОВЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ
В тепловых сетях применяют стальные сальниковые
компенсаторы на условное давление Ру до 16 кгс/см2,
односторонние (рис. 4 6) и двухсторонние (рис. 4.7).
Основные размеры, вес и наибольшая компенси-
компенсирующая способность этих компенсаторов даны в табл.
4.16 и 4.17.
Расчетную компенсирующую способность сальнико-
сальниковых компенсаторов принимают меньше указанной (см
табл. 4.16—4.17) на величину ?, которая учитывает не-
Рис. 4.6. Компенсатор сальниковый односто-
односторонний
/ — корпус; 2 — патрубок с кольцом; 3 — грундбукса;
4 — контрбукса, 5 — набивка; 6 — гайка; 7— болт,
8 — шайба
5 3
Рис. 4.7. Компенсатор сальниковый двухсторонний
— корпус; 2~ патрубок с кольцом; 3 — грундбукса; 4 — контрбукса, 5—набивка; б— гайка; 7 — болт; 8 — шейба
достаточную точность изготовления компенсаторов и
возможную податливость неподвижных опор
При определении габаритов камер учитывают уста-
установочную длину сальниковых компенсаторов LyCT, опре-
определяемую по формуле
?,уСт=Л — ? мм, D.1)
где А — длина компенсатора в мм (см. табл. 4.16 и
4.17);
? — неиспользуемая компенсирующая способность
в мм; принимают по табл. 4.18.
Значение величины LyZT принимают по табл. 4 19.
При неполном использовании компенсирующей спо-

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, сальниковые и волнистые компенсаторы
57
•а
к
ч
\о
са
?
?
о
В
ч
•?-
ей
СО
?
¦Ч1
со
11
а.
о
"Г1
1!
>>
а,
LO
СМ
и
to
II
а,
ь;
о
\
а.
вес в кг
HI иих
? иих
ww я
q вниТпюх
ww a ' G ихэон
-жАймо иоаох
-itоо dxoivEHii'
ww a G dxawE
-И1Г ИННЖЛ^ЕН
вес в кг
?? иих
II них
ivw a
q ????????
ww a l<7 ихэон
-жломо иоаох
-irog dxawBHff
яги· а
иинжл"(Збн
гя я ээя
ww a
q внипигох
ww a 'q· ихэон
-Ж^>H ИОЯОХ
-ь9 dx3J\Bi V
ww a G dxai\E
-И1Г ИМНЖАЙВН
гя а ээа
ww a
q внипн-ох
жиг я тG ихэон
-жл'омо иоаох
-i/og dxai\BHir
ягяг я
гм я ээа
Jf И" Я
q енитшгох
ww a 'G ихэон
-жл"йно иоаох
-irog dxswBmr
ww я
з s
??
f- a
0,95
ZZ'O
со
??
2
о
0,57
8
о
CM
8
125
00
о
о
to
Ю
чО
LO
en
0,53
in
105
0,67
см
in
to
0,53
2
0,67
CM
LO
CO
LO
0,53
LO
2
0,b7
CM
LO
CO
g
in
105
о
2,08
со
2,26
2,25
CM
CM
100
135
1,07
??
О
о
о
ю
ю
С)
см
СО
Ю
сг-
Пб
ос
?
100
135
1,12
<м
LO
00
ю
00
о
о
о
135
1.12
О)
ю
00
115
оо
о
i
135
см
см
со
LO
Ю
СМ
100
135
см
со
3,31
2,94
см
125
ID
СО
1,61
t-
со
о
145
ю
4,12
СО
со
см
135
175
со
2,03
со
ш
см
160
1,85
о
145
ю
ю
см
160
1,85
5,63
5,25
ОО
см
160
200
см
со
ю
см
8
ю
¦Ч"
081
СМ
со
3
о
оо
см
6,75
6,38
о
со
g
о
4,35
3,83
см
см
S
96!
се
СО
00
2
361
00
см
о
а
ю
125
160
1,85
145
180
¦ч-
см
160
ю
00
см
10,4
о
со
200
250
6,39
6,03
¦Ч1
см
061
230
СО
ю
о
см
о
см
00
со"
180
215
¦Ч1
со
•Ч"
о
ю
¦ч·
125
160
S
145
180
160
195
о
00
180
215
8
16,5
ю
to
СО
240
ю
см
СО
о
о
со
см
220
270
СО
00
см
см
???
270
со
Щ
СО
210
S
см
со
LO
24,5
СО
280
340
¦ч·
13,8
о
со
250
300
en
•ч·
см
озг
300
7,85
33,3
32,6
СО
¦ч·
310
370
<м
см
21,1
с?
ю
СП
см
350
15,5
44,4
42,9
S
345
in
о
¦Ч"
28,8
27,9
8
320
375
18,7
о
см
280
о
<о
СО
ОМ
со
240
о
см
00
270
о
?
8,47
310
S
00
см
о
см
295
LO
СО
СО
о
to
о
см
245
ю
см
240
280
150
270
о
со
j 175
295
ю
200
69,3
г—
CD
оо
LO
8
470
00
¦ч*
46,4
оо
?
445
СО
310 j 30
425
см"
Щ
ю
со
405
15,7
00
in
со
390
250
93,8
г—
?>
см
460
530
00
со
66,3
со
¦Ч"
450
о
LO
44,7
¦ч*
со
еп
со
¦ч·
485
со
00
см
о
¦?
о
о
те
см
см
о
см
•Ч"
440
! зоо
124,6
121,9
Ч"
to
525
595
90,3
со
00
S
510
570
64,6
оо
со
о
OSS
со
см
со
470
о
1О
СО
S
о
СО
¦ч·
00S
350
167,2
163,6
LO
СО
СО
?
in
S8S
655
00
о
¦ч-
о
LO
LO
610
LO
3
55
9ES
о
оо
•ч*
to
см
515
•з
LO
1
I
1
1
1
1
1
I
1
1
1
104,3
см
009
о
to
СО
о
со
со
989
640
61,5
СО
см
ю
ю
??
3
450
СП
¦ч·
¦ч1
оо
099
о
со
650
LO
О
?-
???
ci
8
CD
I
009
202,6
g
770
1
186
CO
¦Ч1
OZZ
¦4·
oo
8
Я
in
t—
780
600
1
1
1
1
1
i
1
1
1
321,8
CM
CO
LO
00
396
CC
CO
CM
§
840
о
о
188,2
О
3
??
en
00
о
о
t—
со
«г
to
о
0?0?
ю
СО
см
??
CD
??
1020
252
см
¦ч·
?
1010
800
о
СО
ю
о
2
о
см
in
СО
со
со
¦ч·
о
ю
о
о
8
О)
1
1
1
?
587
1170
1255
442
SS
S
1220
1000

Раздел I. Общая часть
Таблица 4 16
Компенсаторы сальниковые по ? ? 2593-61
Условный проход саль-
сальникового компенсатора
D в мм (шифр МН)
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Размеры в мм
DH
108
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
А
820
835
990
965
1160
1150
1170
1175
1360
1360
1370
1375
1380
1385
1385
1390
375
435
490
590
190
215
250
280
345
395
450
500
560
610
675
780
875
980
1085
1185
D
133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
578
680
774
874
974
1078
D3
124
150
182
208
250
310
358
405
456
505
570
672
762
862
962
1062
D2
104
128
154
188
212
265
318
370
418
470
520
622
712
812
912
1012
S
3
3,5
4
4,5
5
6
7
8
9
in
11
12
с
>>
C-l
%*
fi
>,
?
а хь.
85
129
186
278
353
552
794
1075
1372
1735
2124
3039
3982
5178
6533
8044
Набивка-шнур марки АПР
или АН ГОСТ 5152-55
диаметр или сто-
стороны квадрата
в мм
10
13
10
25
22
19
25
количество ко-
колец в шт
8—10
10—12
8—10
Si
m
65
85
130
140
si
So*
';"
3 s o
Ч 01 aj
35,8
48,2
73,9
62,2
177,9
203,2
212,4
213
260
268
428
5(8
578
Р5Ч
735
808
Болты
диаметр
М16
? 20
М24
? 27
количество ?
в шт.
3
4
6
8
10
10
12
14
Общий вес в кг
20,5
25,4
43,8
49,9
92
125,9
158
167
212
243
333
400
479
600
687
790
Наибольшая компенси-
компенсирующая способность
в мм
250
300
400
Примечания. 1. Допускается изготовление корпуса компенсаторов D = д5Э — 1000 мм из одной обечайки.
2. Размеры Аи/ ааны при полностью выдвинутом гигрутке к >мпечслтора
3 Все детали компенсаторов, кроме болтов, изготовляют из стали марки Ст. 3 но ГОСТ S8U—Ь0, болты изготовляют из стали Ст. 5
по ГОСТ 380-60
4. Два-три передних или средних кольца сальниковой наоивки с> стороны грунаоуксы выпмняюг из термостойкой резины того же
поперечного сечения, что и асбестовые кольца. В водяных тепловых сетях применяют термостойкую релину по ГОСТ 7338—55.

Глава 4. Арматура, фланцевые соединения, салониковые и волнистые компенсаторы
59
Таблица 4 17
Компенсаторы сальниковые янухсторонние
no V\H
собности величину Ly
ределяют по формуле
LyCT = А — г —
yCT принимают уменьшенной и оп-
оп— М)м.
Условный
проход саль-
сальникового
компенсатора
Dy в км
(шифр по
МН)
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Размеры в мм
А
1620
1900
2160
2560
2620
А
870
1030
1180
1380
1440
Обший
ВЭС (ЧрИ
??) в кг
И S2
4l 93
86,43
100
177
243
305
318
406
468
651
784
939
1169
1339
1528
Наибольшая
компенси-
компенсирующая спо-
способность
в мм
2X250
2x300
2X400
D.2)
где арасч—расчетная компенсирующая способность
компенсатора в мм (см. табл. 4.19);
? / — полное тепловое удлинение рассчитываемо-
рассчитываемого участка трубопровода в мм.
Полное тепловое удлинение определяют по формуле
?/ = a.L (t — tH.o) мм, D.3)
где ? —. коэффициент линейного расширения трубной
стали в мн/м°С;
L — расстояние между неподвижными опорами в м;
t — расчетная температура теплоносителя в °С;
^н.о — расчетная температура наружного воздуха для
проектирования отопления в ° С.
Монтажная длина сальникового компенсатора ?монт
учитывает температуру наружного воздуха при монтаже
трубопроводов и определяется по формуле
- 0.012 (lM-tH.o)L, D.4)
где ?? — температура наружного воздуха, при которой
ведется монтаж трубопровода в ° С.
Таблица 4 19
Установочная длина
и расчетная компенсирующая способность
сальниковых компенсаторов
Примечания: 1. Остальные размеры принимают по
табл 4 16, при этом количество колец набивки и количество
болтов удваиваются.
2 Бели по условиям компоновки необходимо ответвление
трубопровода от корпуса компенсатора, допускается увеличе-
увеличение длины корпуса ?? на величину, равную наружному диа-
диаметру ответвляемого трубопровода
3. Размер А дан при полностью выдвинутом патрубке
компенсатора.
4. Материал — см. примечания 3 и 4 к табл. 4 16.
Значение величины ?
Таблица 4.18
Условный про-
проход сальникового
компенса юра
D в мм
100, 125
150—350
400—1000
Значение ? в мм
односторонний
сальниковый ком-
компенсатор
20
30
40
двухсторонний
сальниковый ком-
пенотор
40
60
80
Усл( вный
проход саль-
сальникового
компенсатора
D в мм
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Установочная длина
сальникового ком-
компенсатора LycT
в мм
01НОСТО-
рпннего
800
815
960
935
ИЗО
1120
1140
1145
1320
1320
1330
1335
1340
1345
1345
1350
двухсто-
двухстороннего
1580
1840
2100
2480
2540
Расчетная компенсирую-
компенсирующая способность саль-
сальникового компенсатора
«расч в мм
односто-
одностороннего
230
270
360
двухсторон-
двухстороннего
460
540
720
Примечание. В таблице дана установочная длина
сальниковых компенсаторов при полном использовании рас-
расчетной компенсирующей способности.

60
Раздел I. Общая часть
4.6. ВОЛНИСТЫЕ КОМПЕНСАТОРЫ
Институтом Гипронефтемаш разработаны волнистые
компенсаторы: универсальные шарнирного типа
(рис. 4.8) и осевые. Компенсаторы изготавливаются для
труб условным проходом Dy = 150^400 мм на давление
Py=lQ и 25 кгс/см2 при температуре теплоносителя до
450° С.
Рис. 4 8. Компенсатор волнистый уни-
универсальный шарнирного типа
/ — шарнир; 2— полукольцо ограничитель-
ограничительное; 3 — гибкий элемент; 4 — кольцо опор-
опорное; 5 — обечайка коническая; 6 — кольцо
бандажное; 7 — патрубок, ? — проставка;
9 — шпилька; 10 — обечайка цилиндриче-
цилиндрическая
Компенсаторы шарнирного типа встраиваются в тру-
трубопроводы различной конфигурации и обеспечивают ком-
компенсацию значительных тепловых удлинений, работая на
изгиб в одной плоскости вокруг осей своих шарниров.
Пример размещения шарнирных компенсаторов на уча-
участке Z-образной конфигурации показан на рис. 4 9.
В табл. 4.20 приведены наибольшие односторонние углы
изгиба универсальных компенсаторов шарнирного типа,
а в табл. 4 21 компенсирующая способность Z-образной
схемы в зависимости от расстояния между осями шарни-
шарниров и числа волн у компенсатора.
Таблица 4.20
Наибольшие односторонние углы изгиба
универсальных компенсаторов при ? у =25 кгс/см2
Условный про-
проход компенса-
компенсатора D в мм
150
200
250
300
350
400
Наибольшие односторонние углы изгиба ??
при числе волн
1
2°20'
2°08'
2°03'
2°
1°55'
1°50'
3
7°
6°24'
6°09'
Ь°
5° 45'
5°30'
6
14°
12°48'
12°18'
12°
П°15'
11°
Осевые компенсаторы, работающие на сжатие и рас-
растяжение, устанавливают на прямых участках трубопро-
трубопроводов. Величина компенсирующей способности одной
волны в зависимости от диаметра трубопровода и пара-
параметров теплоносителя для осевых компенсаторов дана
в табл. 4.22.
Для изготовления волнистых компенсаторов приме-
применяют материал гибкого элемента Х18Н9Т, материал при-
приварных патрубков — сталь 20.
Число волн одного компенсатора от 2 до 10.
Рис. 4.9. Z-образная схема применения двух уни-
универсальных компенсаторов шарнирного типа
а —в состоянии монтажа; б — предварительная растяж-
растяжка; ? — в рабочем состоянии; / — универсальный компен-
компенсатор шарнирного типа; 2 — неподвижная опора; 3 — на-
направляющая опора; L\ — расстояние между осями шарни-
шарниров; La — расстояние между неподвижными опорами;
<*? — односторонний угол изгиба компенсатора, ? — пол
ная компенсирующая способность компенсатора; ?/2— по-
половина полной компенсирующей способности компенсато-
компенсатора и величина предварительной растяжки
Таблица 4.2!
Компенсирующая способность Z-образной схемы
Количество ком-
компенсаторов
в узле
2
Количество
волн одного
компенсатора
3
6
Расстояние
между осями
шарниров
Lt в мм
2
4
Полная ком-
компенсирующая
способность
? В ММ
400
800
6 | 1200
2
4
6
850
1700
2500
Таблица 4.22
Компенсирующая способность
одной волны осевых компенсаторов в мм
Условный проход ком-
компенсатора D в мм
150
200
250
300
350
400
Давление условное /¦> в кгс/см2
16
10
14
16
18
20
20
25
10
12
14
16
18
18

ГЛАВА 5
ДРЕНАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА ТРУБОПРОВОДОВ
5.1. ДРЕНАЖ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Для дренажа трубопроводов водяных тепловых се-
сетей и конденсатопрозодов предусматривают установку
в низших точках трубопроводов устройств для спуска
воды (спускников), а в высших точках — устройств для
выпуска воздуха (воздушников) (рис. 5.1 и 5.2).
и т. п.), в нижней точке перед подъемом устанавли-
устанавливают спускник, а в высшей точке перехода — воздуш-
воздушник.
При местных изгибах трубопроводов в вертикаль-
вертикальней плоскости высотой до 1 ж установка воздушников
необязательна. Для спускников и воздушников преду-
предусматривают врезку в трубопровод штуцера с торцом
Рис. 5.1 Примерная схема расстановки спускников и воздушников на трубопроводах водяных
тепловых сетей
J — подающий трубопровод; //—обратный трубопровод; / — секционирующие задвижки: 2 — воздушники; 3 — спускники;
4 — запорная арматура на перемычке; 5 — запорная арматура на ответвлении; 6 — контрольный спускник на перемычке
На ответвлениях от основных трубопроводов спуск-
спуски воздушники перед задвижкой ответвления не
устанавливают; после задвижек при диаметре труб
300 мм и выше устанавливают либо воздушники, либо
Рис. 5 2 Примерная схема расстановки спуеккиков и
воздушников на к,онденсатопроводах
1 — секционирующие задвижки; 2—воздушники; 3—спускники
спускники в зависимости от направления уклона на от-
ответвлении. Дренаж ответвлений с меньшими диаметра-
диаметрами труб производят за счет разболчивания фланцевого
соединения задвижки.
Если на участке имеются вертикальные подъемы
трубопроводов (переходы через железную дорогу
под муфтовую или фланцевую арматуру (вентиль или
задвижка).
На каждом спускнике или воздушнике устанавлива-
устанавливают вентиль или задвижку. Условные проходы штуцера
и запорной арматуры принимают одинаковыми.
Рис. 5.3. Схема одностороннего дрени-
дренирования
1 — дренируемый трубопровод, 2 — спускник;
?, h U — длины дренируемых участков" трубо
провода диаметрами D\, D2 и D3 и уклонами
?. 1г и h; D — диаметр спускника

62
Раздел I. Общая часть
Таблица 5.1
Условный проход трубо-
трубопровода D в мм
Условный проход штуцера
и запорной арматуры D 1
в мм
Диаметры штуцеров и запорной арматуры для
До 70 вкл.
25
80—125
40
150—175
50
200—250
80
300—400
100
спускников
450—500
150
600—700
200
800—900
250
1000—1200
300
Таблица 5.2
Условный
Условный
проход
проход
трубопровода D
воздушника D
в
в
мм
мм
Диаметры
воздушников
25—80
15
100—150
20
175—300
25
350—450
32
500—700
40
800-1200
50
Диаметры спускников определяют из условия спус-
спуска воды из дренируемого участка не более чем за 5 ч.
При скорости воды в дренажной линии порядка
1 м/сек диаметр спускника при одностороннем дрени-
дренировании (рис. 5.3) определяют по формуле
???
? м,
E.1)
где Dnp—приведенный диаметр дренируемого трубо-
трубопровода в м;
?? — общая длина дренируемого трубопровода
в м;
'пр — приведенный уклон дренируемого трубопро-
трубопровода;
а — коэффициент, зависящий от коэффициента
расхода запорной арматуры: для вентиля
а = 0,0144, для задвижки а = 0,011;
? — коэффициент, зависящий от времени дрени-
дренирования участка t
при t—5 ч п=0,45
» t=4 » /7=0,5
» /=3 » /2=0,58
» /=2 » /г=0,72
» t=\ » л=1
Рис. 5 4. Схема двух
стороннего дрениро
вания
/ — первый участок дре
нируемого трубопровода
2 — второй участок дре
нируемого трубопровода
3 — спускник, Счкв — эк
вивалентный диаметр
спускника при двухсто
роннем дренировании
Приведенный диаметр дренируемого трубопровода
определяют по формуле
???=
Приведенный уклон дренируемого трубопровода
определяют по формуле
•¦пр
??
E.3>
В формулах E.2) и E.3): tu l2. ...„ ln — длины дре-
дренируемых участков трубопроводов в м диаметрами
Db D2, ..., Dn вмс уклонами iu ii, ..., in.
При двухстороннем дренировании (рис. 5.4) диа-
диаметр спускника определяют по формуле
m,
E.4)
где ?>i, D\\ — диаметры спускников первого и второго
участков трубопровода, определенные
отдельно для каждого участка, как при
одностороннем дренировании по форму-
формуле E.1), в м.
Для облегчения расчетов по формуле E.1) Мос-
энергопроектом построена номограмма при п—\
(рис. 5.5).
Диаметры воздушников должны быть в 2—3 раза
меньше диаметра спускника, но не меньше 15 мм.
Допускается принимать диаметры спускников и>
воздушников без специальных расчетов в зависимости
от диаметра дренируемого трубопровода (табл. 5.1
и 5.2).
Необходимо дренажную арматуру располагать воз-
возможно ближе к дренируемому трубопроводу для уст-
устройства общей тепловой изоляции. Минимальная высота
штуцера для присоединения фланцевой арматуры при-
приводится в табл. 5.3, а минимальная высота штуцера из-
водогазопроводных труб для присоединения муфтовой
арматуры — в табл. 5.4.
При надземной прокладке для того, чтобы еще
больше приблизить дренажное устройство к основному
трубопроводу, применяют конструкцию спускного уст-
устройства, приведенную на рис. 5.8.
При размещении спускников в камерах или узлах
проходных тоннелей дренажные трубопроводы подводят
к приямку в дне камеры или тоннеля отдельно для каж-

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
?? g s>li-(j pnDQQd
wsHHOdoioxfigg паи омнизпиз duuz

64
Раздел I. Общая часть
Таблица 5.3
Минимальная высота штуцера для присоединения
фланцевой арматуры на дренажных устройствах
при Ру<25 кгс/см2 (рис. 5 6)
Рис 5 6 Конструкция спускников на водяных
тепловых сетях и конденсатопроводах и пус-
пусковых дренажей на паропроводах (вариант 1)
/—дренируемый трубопровод условным проходом ?>у.
2 — штуцер, 3 — задвижка или вентиль, 4 — то же,
только для пускового дренажа паропроводов при
? g>22 кгс/см1; 5 —изоляция
Условный
пр >ход
дренаж-
дренажного уст-
устройства
?> в мм
Минималь-
Минимальная высо-
высота штуце-
штуцера Я в мм
15
80
20
80
25
90
32
100
40
110
50
80
110 115
100
130
150
140
200
150
250
160
300
170
Таблица 54
Минимальная высота штуцера и длина резьбы
для присоединения муфтовой арматуры на дренажных
устройствах при Ру < 16 кгс/см2 н /< 225° С (рис. 5.7)
Рис. 5.7. Штуцер для
присоединения муф-
муфтовой арматуры
/ — дренируемый трубо-
трубопровод условным прохо-
проходом Dy; 2 — штуцер
Условный проход лре-
нажного устройства ?>у1
в мм
Минимальная высота
штуцера ? в мм
Длина резьбы / по ГОСТ
6357—52 в мм
15
65
14
20
65
16
25
70
18
32
70
20
40
75
22
50
75
24
80
80
30
дой трубы и не объединяют в коллекторы или в общие
спускные трубы.
При откачке спускаемой из трубопроводов воды
передвижными насосами целесообразно откачивать во-
воду непосредственно из трубопроводов, для чего на от-
открытых концевых торцах дренажных труб устанавлива-
устанавливают соединительные головки (табл. 5.5) для присоедине-
присоединения к ним гибких шлангов. Соединительные головки
могут применяться типа II — цапковые с наружной
резьбой для ввинчивания в муфтовый вентиль или для
Рис 5 8 Конструкция спускников на водяных тепловых
сетях и кондечсатопроводах и пусковых дренажей на
паропроводах при Р^ьб ^ 22 кгс/см2 (вариант 2)
/ — дренируемый трубопровод условным проходом Г 2 — дре-
дренажный трубопровод условным проходом DyL, 3 — задвижка или
вентиль; 4 — опора — хомут из полосовой стали
соединения с трубой при помощи муфты и типа III —
муфтовые с внутренней резьбой для навертывания го-
головки на дренажную трубу.
Таблица 5.5
Соединительные головки по ГОСТ 2217—54 (рис. 5.9)
Рис. 5 9 Соединительная головка
а — тип II—цапковая; б — тип III—муфтовая
Условный
пртход
D в мм
25
40
50
70
80
Размеры в мм
D
25
31
43
57
69
Dt
25
38
50
Ь5
76
D2
38
54
67
83
96
D3\ L
42
58
72
88
102
29
33
37
41
45
/
16
20
22
25
28
Трубная
резьба d
в дюймах
1
1'/,
2
2V,
3
Вес в кг }
тип II
0,167
0,205
0,283
0,4b9
0,Ь22
тип Ь
0,166
0 21
0,36
0,52.
0.722
Примечание Корпус соединительных юловок изгс
товляют из чугуна марок кчЗО 6 или кчЗО 3 по ГОСТ 1215—51
Соединительные головки поставляют комплектно вместе с ре-
резиновыми уплотнительными кольцами по ГОСТ 6557—53.
Если дренажный трубопровод имеет диаметр боль-
больше 80 мм, соединительная головка устанавливается на
специальном штуцере перед задвижкой.
При надземной прокладке на высоте более 2 м для
обслуживания спускников и воздушников сооружают

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
65
постоянные лестницы и площадки. При условии обогре-
обогрева дренажных труб за счет прокладки их в общей теп-
тепловой изоляции с основной трубой допускается отво-
отводить дренажную арматуру к узлу трубопроводов или
опускать к земле.
5.2. ДРЕНАЖ ПАРОПРОВОДОВ
Для дренажа паропроводов предусматривают пу-
пусковые и постоянные дренажи, а также воздушники,
устанавливаемые временно на пусковой период (для
гидравлического испытания).
Для улучшения условий обслуживания при прогреве
паропроводов, проложенных в непроходных каналах
или тоннелях, дренажные трубы рекомендуется выво-
выводить за пределы камеры или тоннеля в рядом распо-
расположенный специальный колодец канализационного
типа.
Для отвода конденсата от паропровода насыщенно-
насыщенного пара во время его работы предусматривают постоян-
постоянные дренажи: во всех нижних точках перед вертикаль-
вертикальными подъемами, на прямых участках при попутном
уклоне через 400—500 м, при встречном — через 200—
300 м.
Таблица 5.6
Диаметры штуцеров и запорной арматуры для пускового дренажа паропроводов
Условный проход паропровода ?>„ в мм
Условный проход штуцера и запорной
арматуры D ^ в мм
До 70 вкл.
25
180-125
32
150—175
40
200—250
50
300—400
80
450—600
100
700—800
125
900—1200
150
Воздушники устанавливают во всех верхних точках
паропровода; пусковые дренажи на паропроводах пре-
предусматривают во всех нижних точках, перед вертикаль-
вертикальными подъемами, на прямых участках при попутном
уклоне через 400—500 м, при встречном уклоне — через
200—300 м и перед арматурой (рис. 5.10). Все отсекае-
ВтТЗЦ
Рис. 5.10. Примерная схема расстановки пус-
пусковых дренажей и воздушников на паропрово-
паропроводах
/ — пусковой дренаж; 2 — воздушник; 3 — секциониру-
секционирующая задвижка
Таблица 5.7
Минимальная высота штуцеров ? в мм для пусковых
дренажей паропроводов (см. рис. 5.6)
Условный про-
проход штуцера
и запорной арма-
арматуры D t в мм
25
32
40
50
80
100
125
150
Условное
«16
90
100
100
110
ПО
120
125
130
давление в паропроводе Pv
в
25
90
100
110
110
115
130
135
140
кгс/см2
| 40
110
130
130
130
145
160
175
190
64
140
155
155
155
170
180
210
220
мые участки паропровода должны иметь пусковые
дренажи. В точках пускового дренажа на паропрово-
паропроводах предусматривают врезку штуцеров с запорной
арматурой. На каждом штуцере устанавливают: при
давлении пара до 22 кгс/см2 задвижку или вентиль,
при давлении пара выше 22 кгс/см2 два последовательно
расположенных вентиля — запорный и регулировочный
(дренажный).
Диаметр штуцера и запорной арматуры принимают
в зависимости от диаметра паропровода по табл. 5.6.
В зависимости от способа изоляции паропроводов
(матами или скорлупами) можно принимать конструк-
конструкцию дренажей, приведенную на рис. 5.6 или 5.8. Мини-
Минимальная высота штуцеров для пускового дренажа мо-
может приниматься по табл. 5.7.
Для пускового дренажа паропроводов Ру <
< 25 кгс/см2 может применяться также незамерзающий
дренажный клапан, разработанный Иркутским филиа-
филиалом Гипронефтемаша (рис. 5.11). Конструкция пусково-
пускового дренажа с таким клапаном приведена на рис. 5.12.
Конденсат, образующийся при прогреве паропро-
паропроводов от точек пускового дренажа, выбрасывается на-
наружу.
Постоянные дренажи на паропроводах перегретого
пара, как правило, не устанавливают, однако если
паропровод работает с переменным расходом пара
(отключение потребителей, постепенность ввода в дей-
действие потребителей и др.), пар при некоторых режимах
может перейти в состояние насыщения. В таких слу-
случаях на паропроводах предусматривают постоянные
дренажи так же, как и на паропроводе насыщенно-
насыщенного пара.
Постоянные дренажи обычно совмещают с пуско-
пусковыми дренажами. Тогда в точках постоянного дренажа
на паропроводах Dy^ 100 мм устанавливают так на-
называемые карманы (рис. 5.13 и 5.14).
Диаметр кармана принимают в зависимости от диа-
диаметра паропровода по табл. 5.8. Характеристика шту-
штуцера с вварным донышком дана в табл. 5.9.
Для паропроводов условным проходом ?>у<100 мм
карман можно выполнять по типу, приведенному на
рис. 5.15.
Постоянный дренаж осуществляют через конденса-
тоотводчики. Диаметр трубопроводов и арматуры
для постоянных дренажей можно принимать по табл.
5.10.

66
Раздел I. Общая часть
Рис. 5.11. Незамерзающий дренажный клапан Dy = 80 мм
/-корпус- 2-клапан; 3 — фланец; 4 — седло; 5 - втулка-, 6 - шайба; 7 —обойма разрезная; 8 - шпиндель;· 9 - саль-
сальниковое уплотнение- 10 -крышка; 11- фланец нажимной; 12 -втулка; 13 - рычаг; 14 - шайба; 15 - палец; 16 -кольцо
пружинное; 17 — шпилька; 18 — гайка; 19 — винт
) Рис. 5.12. Конструкция пускового дренажа с не-
¦» .*·"·' -^ замерзающим дренажным клапаном
1 — паропровод условным проходом Dy; 2—штуцер услов-
условным проходом ?>у1; 3 — дренажный клапан

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
67
Рис. 5.13. Штуцер с вварным донышком (карман) для постоянного и
пускового дренажа паропровода
Рис. 5.14. Штуцер с заглушкой (кар-
(карман) для постоянного и пускового
дренажа паропроводов ?>у^100 мм
1 — паропровод условным проходом ?> =
= 300-5-330 мм; 2 — штуцер условным про-
проходом Z7yj =150 мм; 3— фланец приварной;
/—паропровод условным проходом D,„; 2 — штуцер условным проходом D 1 ? — фланец переходной; 5 — болт; 6 — гай-
с вварным донышком; 3 — штуцер для пускового дренажа; 4 — вентиль или за-
задвижка; 5—труба для постоянного дренажа; 6 — донышко; 7 — изоляция
ка; 7 —прокладка; ? — труба для постоян-
постоянного дренажа; 9 — труба для пускового
дренажа
Таблица 5.8
Диаметры карманов
Условный проход паропровода ?> в мм
Условный проход кармана D ., в мм
100—125
50
150—175
80
200—250
100
300—350
150
400—450
200
500—600
250
700—800
300
900—12 0
350
Таблица 5.9
Условный проход
трубы D в мм
100
125
150
200
250
300
350
400
450
500
Толщина донышка
Штуцер
условный про-
проход D ? в мм
50
80
100
150
200
250
внутренний
диаметр в мм
51
82 \
100
150
207
259
и размеры привязки штуцера
1 в мм
150
160
180
220
250
280
Толщина донышка 5
в мм
(см. рис. 5.13)
условное давление Р„ в кгс/см2
64
10
12
15
22
30
—
25
6
10
10
15
20
—
10
5
6
8
10
13
16
64
154
264
172
226
246
293
323
355
-
—
25
158
268
274
231
251
300
ЬЗО
355
-
—
10
159
169
178
223
253
300
325
352
383
410
64
200
210
220
2D0
310
380
410
450
25
200
210
280
310
380
410
440
— 1 —
-
-
10
200
210
280
310
375
400
430
470
500
Конденсат, образующийся при работе паропровода,
отводят от точек постоянного дренажа в сборный кон-
денсатопровод или выбрасывают наружу. Отвод конден-
конденсата в конденсатопроводы для возврата конденсата от
потребителей может быть осуществлен при условии, что
давление в паропроводе в точке дренажа превышает

68
Раздел I. Общая часть
Таблица 5.10
Диаметры трубопроводов и арматуры
для постоянных дренажей
Условный проход паропро-
паропровода D в мм
Условный проход трубопро-
трубопроводов и арматуры Dy1B мм
для постоянных дренажей
50—
100
15
125—
350
20
400—
600
25
700-
1200
32
давление в конденсатопроводе не менее чем на 1 кгс/см2.
Специальные конденсатопроводы для сбора попутного
конденсата, как правило, не прокладывают.
Рис. 5.15 Штуцер
с заглушкой (кар-
(карман) для постоян-
постоянного и пускового
дренажа паропро-
паропроводов ?>у<100 мм ? ?
I — паропровод услов- ' г
паропровод услов-
условным проходом D·,
2 — штуцер условным
проходом ?>у5; 3—фла-
3—фланец приварной;
4 — фланец переход-
переходной; 5 — болт, 6—гай-
6—гайка; 7—прокладка;
3 — донышко; 9—тру-
9—труба для пускового дре-
дренажа, 10 — труба для
постоянного дренажа
При параллельной прокладке нескольких паропро-
паропроводов различных давлений допускается «каскадная»
схема отвода конденсата с перепуском конденсата из
паропровода с более высоким давлением пара в карман
отвода конденсата паропровода более низкого давления.
Такая схема возможна при разности давлений пара
не менее 3 кгс/см2. В этом случае на паропроводе более
низкого давления применяют штуцер с вваркой в него
сбоку трубы для впуска конденсата от пара более
высокого давления.
5.3. КОНДЕНСАЦИОННЫЕ ГОРШКИ
И КОНДЕНСАТООТВОДЧИКИ
Выбор конденсатоотводчиков производят в зависи-
зависимости от количества конденсата, образующегося в па-
паропроводе, и перепада давлений до и после конденсато-
отводчика.
Давление конденсата до конденсатоотводчика при-
принимают равным давлению пара в точке дренажа.
Давление конденсата после конденсатоотводчика
принимают: при выборе типа конденсатоотводчика —
равным давлению пара за закрытым конденсатоотвод-
чиком (при отводе конденсата в паропровод с более
низким давлением в сборный или напорный конденсато-
провод — равным давлению пара в точке присоединения
дренажного конденсатопровода, при сбросе конденсата
в атмосферу или в бак, сообщающийся с атмосферой, —
равным атмосферному давлению), при определении про-
пропускной способности конденсатоотводчика — равным
давлению пара за открытым конденсатоотводчиком с
учетом потерь давления в дренажных трубах.
Пропускная способность конденсатоотводчиков по
горячему конденсату может быть определена по номо-
номограмме (рис. 5.16), скорректированной для расчета
конденсатоотводчиков.
В том случае, если количество образующегося в
паропроводе конденсата больше пропускной способ-
способности выбранного конденсатоотводчика, устанавливают
несколько конденсатоотводчиков.
Для постоянного дренажа паропроводов применя-
применяют конденсатоотводчики 45ч9нж и 45с10нж (рис. 5.17
и 5.18) и конденсационный горшок с Dy=25 мм
БКЗ 5С-1-1 (рис. 5.19).
Характеристики конденсатоотводчиков 45ч9нж и
45с10нж даны в табл. 5.11 и 5.12. Выбор типа конден-
Таблица511
Характеристика конденсатоотводчика 45ч9нж (см. рис. 5.17)
Условный
проход
D в мм
20
25
40
50
Условное обозна-
обозначение конденса-
конденсатоотводчика
45ч9нж1
45ч9нж2
45ч9нжЗ
45ч9нж4
45ч9нж5
45ч9нж6
45ч9нж7
45ч9нж8
45ч9нж9
45ч9нжЮ
45ч9нж11
45ч9нж12
Перепад давлений
? ? в кгс/см2
От 0,5 до 1,5
» 1,5 » 4
» 4 » 8
» 8 » 13
От 0,5 до 1,5
» 1,5 » 4
» 4 » 8
» 8 -> 13
От 0,5 до 1,5
» 1,5 » 4
» 4 » 8
» 8 » 13
Номер
седла
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
Диаметр от-
отверстия в сед-
седле d в мм
9
6
4
3
14
10
7
5,2
20
14
10
8
Трубная резь-
ба йтруб
в дюймах
??
1
?. ??
2
Основные размеры в мм
D
182
182
215
230
L
115
115
160
170
?
260
260
300
315
h
17
17
20
25
Вес
в кг
9,8
9,8
17,2
22,6
Примечания: 1. Конденсатоотводчик можно применять при условном давлении пара ^у<16 кгс/см2 и температуре ?<250вС_
2. При заказе следует указывать условный проход и условное обозначение конденсатоотводчика в соответствии с таблицей; по-
С1едняя цифра в условном обозначении обозначает номер сменного седла, рассчитанного на определенную пропускную способность кон-
конденсата.

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
69
20 W 60 80 \ 100 120\ ПО ttS °C
Температура конденсата в °С
100
150
200
¦250
¦300
Рис. 5.16*. Заимствовано у канд. техн. наук
В. С. Соколовского. Номограмма для опре-
определения пропускной способности конденса-
тоотводчиков по горячему конденсату
PtlP\ — отношение давления пара после конденса-
тоотводчиков к давлению пара перед конденсато-
отводчиком; U — температура конденсата в °С;
t is— температура насыщения пара при давлении
Pi в "С; d — диаметр отверстия в седле конденса-
тоотводчика в мм, G — пропускная способность
конденсатоотводчика в кг/ч. При P2/Pi<0,5 следует
пользоваться кривой P2/Pt=0,5.
Пример расчета при Л=*1Г Давление пара
перед конденсатоотьодчиком Р\—2Л кгс/см2, дав-
давление пара после конденсатоотводчика (с учетом
потерь в дренажных трубах) Р2=1,25 кгс/см2; тем-
температура конденсата U = tJS =125° С; диаметр отвер-
отверстия в конденсатоотводчике для пропуска конден-
конденсата d=98 мм.
Решение. Из точки, соответствующей ??= 125° С,
проводим вертикальную прямую до пересечения
с кривой Рг1Р\=*—— =0,5 и определяем точку А.
Из точки А проводим горизонтальную прямую до
пересечения с безразмерной шкалой / и определя-
определяем точку В.
Соединив точку В с точкой С, соответствую-
соответствующей значению Pi, и точку D, полученную на без-
безразмерной шкале II, с точкой, соответствующей
значению 9 мм на шкале значений d, определим
в точке 0 пропускную способность конденсагоот-
водчика G=760 кг/ч.
Пример расчета при fi=85° C<ils остальные
данные принять по предыдущему примеру.
Решение. Определяем точку А, как в преды-
предыдущем примере. Проведя из точки, соответствую-
соответствующей Л=85° С, вертикальную прямую до пересече-
пересечения с прямой, проведенной из точки А парал-
параллельно прямым давлений Ри определим точку А'.
Затем, проведя построение по номограмме, анало-
аналогичное предыдущему примеру, опоеделим в точ-
точке 0' пропускную способность конденсатоотводчи-
конденсатоотводчика G=920 кг/ч
й труб t
Рис. 5.17. Конденсатоотводчик с поплавком
муфтовый 45ч9нж
1 — поплавок; 2 — корпус; 3 — рычаг; 4 — спускная
пробка; 5 — седло; 6 — клапан; 7 — отверстие
Рис. 5.18 Конденсатоотводчик с поплавком
фланцевый 45с Юнж
/ — поплавок; 2 — корпус; 3 — рычаг; 4 — спускная
пробка; 5 — седло; 6 — клапан; 7 — отверстие

70
Раздел I. Общая часть
Таблица 5.12
Условный
проход D
в мм
20
25
40
Условное обо-
обозначение кон-
денсатоот-
денсатоотводчика
45с10нж 1
45 с Юнж 2
45с Юнж 3
45с Юнж 4
45с Юнж 5
45с10нж 1
45с Юнж 2
45с10нж 3
45с10нж 4
45с10нж 5
Характеристика конденсатоотводчика 45с10нж
Перепад дав-
давлений Д ?
в кгс/см1
От 0,5 до 1,5
» 1,5 » 4
» 4 » 8
» 8 » 13
» 13 » 18
От 0,5 до 1,5
» 1,5 » 4
» 4 » 8
» 8 » 13
» 13 » 16
ев
е(
0J
?
О.
о
X
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
Диаметр от-
отверстий в сед-
седле d в мм
9
5
4
3
2,6
14
10
7
5,2
4,9
(см. рис. 5Л8)
Основные размеры в мм
D
182
182
222
L
130
130
165
Я
290
295
360
h
12
12
22
*
105
115
145
75
85
110
Ь
16
16
18
Болтовые от-
отверстия
диа-
диаметр
в мм
14
14
18
коли-
количество
в шт.
4
4
4
Вес
в кг,
не бо-
более
13,3
15
26,5
Примечания: 1. Конденсатоотводчик можно применять при условном давлении пара Р„<25 кгс/см^ и температуре ?<450°С.
2. При заказе следует указывать условный проход и условное обозначение конденсатоотзодчика в соответствии с таблицей; послед-
цифра в условном обозначении означает номер сменного седла, обеспечивающего определенную пропускную способность кон-
Рис 5 19. Конденсационный горшок Dy=25
БКЗ 5С-1-1. Вес 86 кг
сатоотводчиков производят по перепаду давлений до и
после конденсатоотводчика при закрытом конденсато-
отводчике по табл. 5.11 и 5.12.
Пропускная способность конденсатоотводчиков
45ч9нж и 45с Юнж по холодному конденсату может быть
определена по рис. 5.20.
Конденсатоотводчик 45ч9нж имеет муфтовые при-
присоединительные концы. В качестве дренажных труб при-
применяют водогазопроводные трубы по ГОСТ 3262—62 с
резьбой, соответствующей резьбе на конденсатоотводчи-
ке, указанной в таблице.
Конденсатоотводчик 45с Юнж имеет фланцевые
присоединительные концы по ГОСТ 1240—54, в качест-
качестве ответных фланцев трубопроводов применяют флан-
фланцы по ГОСТ 1255—54* на условное давление 25 кгс/см2.
Конденсационный горшок БКЗ 5CJ-1 применяют
для условного давления Ру< 64 кгс/см2 и температуре
пара / «425° С. Конструкция предусматривает установку
конденсационного горшка в строго вертикальном поло-
положении и обязательную заливку горшка водой до пуска
его в эксплуатацию. Конденсационный горшок имеет
фланцевые присоединительные концы. Входной фланец
имеет четыре отверстия М18, а выходной—четыре от-
отверстия М16. Ответные фланцы трубопроводов приме-
применяют типа А с Dy=25 мм по ГОСТ 1260—54* на услов-
условное давление РУ = 64 кгс/см2.
Схема установки конденсатоотводчиков и конденса-
конденсационных горшков для дренажа паропроводов дана на
рис. 5.21.
При установке конденсационных горшков и конден-
конденсатоотводчиков делают обвод для ремонта, осмотра,
спуска конденсата при прогреве паропроводов и для
продувки конденсатопроводов. Обводная линия может
не предусматриваться при дренаже конденсата в па-
паропровод более низкого давления.
За конденсатоотводчиками и конденсационными
горшками, работающими со сбросом конденсата в об-
общий конденсатопровод, при подаче конденсата на высо-
высоту или в паропровод более низкого давления следует
устанавливать обратные клапаны, за исключением тех
случаев, ко!гда обратные клапаны предусматриваются в
конструкции самого конденсатоотводчика
Конденсационные горшки и конденсатоотводчики
обычно устанавливают ниже отметки дренажа конден-
конденсата из паропровода, но не выше отметки дренажного
штуцера; при этом соединение точки отвода конденсата
из паропровода с конденсатоотводчиком или конденса-
конденсационным горшком осуществляют вертикальным либо
горизонтальным трубопроводом с уклоном не менее 0,1
в сторону горшка.
Конденсационные горшки и конденсатоотводчики
устанавливают по возможности ближе к дренируемому

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
71
паропроводу во избежание больших потерь давления и
тепла на этом участке.
При надземной прокладке паропроводов конденса-
конденсационные горшки и конденсатоотводчики устанавливают
в специальных утепленных помещениях (будках) или в
металлических ящиках (рис. 5.22) с тепловой изоля-
изоляцией, размещаемых либо на специальных площадках
на эстакадах, либо на бетонных подушках на земле под
эстакадой.
При многотрубной прокладке для каждого паро-
паропровода предусматривают отдельный конденсатоотвод-
чик. Установка одного конденсатоотводчика на не-
несколько паропроводов или объединение дренажных
линий паропроводов не рекомендуется.
10000
3000
8000
W00
800
700
Рис. 5.20. График для
определения про-
пропускной способности
конденсатоотводчи-
ков 45ч9нж и 45с10нж
по холодному кон-
конденсату
Условные обозначения:
Op ?? 0,7 0,8 Oft 1t5 2 3 4 5 6 7 8 3 10
Расчетный перепад дадлений ??'В кгс/см2
— для конденсатоот-
водчиков 45ч9нж и
45с10нж
для конденсато-
конденсатоотводчика 45с10нж
·— для конденсато-
конденсатоотводчика 45ч9нж
ЛляР>22кгс/см
Рис. 5.21. Схема установки конденсатоотводчиков на по-
постоянном дренаже паропроводов при Р~>Р\
1 — паропровод давлением ? кгс/см2; 2 — паропровод давлени-
давлением Pi кгс/см2; 3 — конденсатопровод для отвода конденсата из
паропровода / в паропровод 2; 4 — конденсатопровод для отвода
конденсата из паропровода 2 в общий конденсатопровод; 5—вен-
5—вентиль; 6 — конденсатоотводчик; 7 — обратный клапан; 8 — трубо-
трубопровод пусковой продувки; 9 — контрольный спускник
5.4. ПРОМЫВКА ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЯНЫХ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
В процессе производства строительно-монтажных
работ в трубопроводы тепловых сетей попадают песок,
окалина, обрезки дерева, куски стройматериалов, элек-
электроды и пр., которые, как правило, остаются в смонти-
смонтированных трубопроводах.
До сдачи тепловых сетей в эксплуатацию эти засо-
ры должны быть удалены.
Паропроводы продувают паром от ТЭЦ или котель-
котельной. Выпуск пара производится через открытый торец
продуваемого участка или через специальные времен-
временные выхлопные патрубки. Скорость пара при продувке
должна превышать рабочую, насколько это позволяет
производительность источника тепла.
Водяные сети и конденсатопроводы промывают во-
водой (гидравлическая промывка) или водовоздушной
смесью (гидропневматическая промьжка).
Существуют две стадии гидравлической промыв-
промывки: черновая и чистовая. При черновой промывке тру-
трубопроводы наполняют водой под давлением 3 = 4 ати,
а затем вода сбрасывается через открытые дренажи в
конце промываемого участка. При чистовой промывке

72
Раздел I. Общая часть
По 1-1
По П-п
План
Рис. 5.22. Размещение конденсацион-
конденсационного горшка БКЗ и конденсатоотвод-
чика 45ч9нж в металлическом ящике
/ — изоляция; 2 — ящик; 3 — конденсацион-
конденсационный горшок БКЗ; 4 — конденсатоотводчик
45ч9бк; 5 — обратный клапан; 6 — вентиль
используются сетевые насосы. Заполняют и подпишва-
ют сети при этом водопроводной водой.
При подземной прокладке тепловой сети чистовая
промывка осуществляется пропуском циркулирующей
воды через грязевики, устанавливаемые в конце участ-
участков (по ходу воды) в узлах секционирующих задвижек
(рис. 5.23). Подающий и обратный трубопроводы в эгих
узлах соединяют перемычками, на которых устанавли-
устанавливают по две запорные задвижки с контрольным спуск-
спускным вентилем между ними. Диаметр перемычки реко-
рекомендуется принимать не менее 0,3 диаметра трубопро-
трубопровода. Грязевики с сетками, как правило, остаются на
последующий отопительный период, в течение которого
их периодически прочищают.
По окончании первого отопительного сезона грязе-
грязевики могут демонтироваться. Практически ввиду слож-
сложности демонтажа ограничиваются удалением из грязе-
грязевиков сеток.
При надземной прокладке водяных сетей грязевики
не устанавливаются, и чистовая промывка сети происхо-
происходит в процессе наладки и эксплуатации через абонент-
абонентские и станционные грязевики.
Конденсатопроводы промывают в две стадии:
предварительно водопроводной водой до полного
осветления промывочной воды и в последующем — кон-
конденсатом до тех пор, пока анализ не покажет необходи-
необходимое качество конденсата.
В последнее время начала применяться гидропнев-
матичеекая промывка как водяных сетей, так и конден-
сатопроподов, при которой создаются турбулентность
движения и ударный эффект.
Преимуществом этого способа промывки для под-
подземной прокладки тепловых сетей является отсутствие
на тепловой сети грязевиков, благодаря чему сущест-
существенно сокращаются габариты камер в местах установки
секционирующих задвижек.
При гидропневматической промывке (рис. 5.24) при-
применяют передвижные компрессоры типов ВКС-1, АК-6»
ДК-9 производительностью Q=5-^6 мг}сек с давлени-
давлением сжатого воздуха 6 ата.
Для подвода воды и воздуха в промываемый тру-
трубопровод врезают два патрубка — один с обратным
клапаном и вентилем для подвода воздуха от компрес-
компрессорной установки, другой — с задвижкой для подачи
воды из водопровода.

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
73
Рис. 5.23. Схема
расстановки грязе-
грязевиков для промыв-
промывки водяной тепло-
тепловой сети
/—грязевик; 2—секци-
2—секционирующая задвиж-
задвижка; 3 — спускник,
4 — перемычка; 5—не-
5—неподвижная опора
Таблица 5.13
Диаметр спускных патрубков при гидропневматической
промывке трубопроводов
Условный про-
проход промываемых
труб D в мм
Условный про-
проход спускного
патрубка ?>у1
в мм
До 200
50
250—400
150
500—800
200
900
и выше
300
Из ЬодопроЬода
Таблица 5.14
Расход воды для промывки трубопроводов
при гидропневматическом способе
(опытные данные теплосети Ленэнерго)
Условный проход
промываемых труб
Dv в мм
Расход воды в т/ч
50
8
70
14
80
20
100
30
125
50
150
65
200
120
250
160
300
260
Для выпуска промывочной воды и воздуха из тру-
трубопроводов используются спускники, устанавливаемые
в конце промываемого участка. Диаметр спускных пат-
патрубков выбирается в зависимости от диаметра промы-
промываемого трубопровода (табл. 5.13).
Воду после промывки спускают в поверхностные
водостоки или же в приямок камеры, откуда ее непре-
непрерывно откачивают передвижными насосами.
Наилучшие результаты промывки достигаются при
скоростях водовоздушной смеси в конце участка от
1,5 до 3 м/сек. Расходы воды при гидропневматической
промывке для получения необходимой скорости могут
приниматься по табл. 5.14.
Необходимое количество воздуха может быть оп-
определено по экспериментальной формуле
•'ср
E.5)
где GB—расход промывочной воды в м?/сек\
?? — конечная скорость смеси в конце промывае-
промываемого участка, принимаемая от 1,5 до 3 м/сек;
vcp — средняя условная скорость движения воды,
принимаемая около 1 м/сек.
Давление воды в водопроводе должно быть не ме-
менее 2 кгс/см2.
Ц t
Рис. 5.24. Схема гидропневматиче-
гидропневматической промывки водяных сетей
/ — задвижки секционирующие; 2—задвиж-
2—задвижки запорные; 3 — обратный клапан, 4—вен-
4—вентиль на воздухопроводе; 5 — манометр;
6 — термометр: 7 — резиновый шланг;
8 — компрессор

74
Раздел I. Общая часть
Давление воздуха в компрессоре должно превышать
давление воды не менее чем на 1 кгс/см2.
5.5. ГРЯЗЕВИКИ
Для тепловых сетей применяют грязевики:
промывочные (табл. 5.15 и 5.16) на рабочее давле-
давление воды до 16 кгс/см2 и температуру до 200° С для
условных проходов от ?)у=150 мм до Dy =1000 мм;
станционные (табл. 5.17) на рабочее давление воды
до 10 кгс/см2 и температуру до 200° С для условных
проходов от ?)у=200 мм до Dy =1000 мм;
абонентские по МВН 1280—59 на рабочее давление
воды до 16 кгс/см2 и температуру до 200° С для ус-
условных проходов от Dy=40 мм до ?>у =200 мм.
Промывочные грязевики применяют как временное
оборудование при гидравлической промывке тепловых
сетей.
Таблица 5.15
Промывочные грязевики ?>у 150—300 мм по МВН 1264—59 (рис. 5.25)
Рис. 5.25. Грязевики промывочные Dy = 150 -f-
-ьЗОО мм
1 — вентиль муфтовый; 2, 9, 13 — болт; 3, 10, 14 — гайка;
4, 7—-прокладка паронитовая; 5, « — заглушка; 6 — кор-
корпус; // — сетка № 5—1,4
Условный проход
грязевика ?>„ в мм
150
175
200
250
300
Обозначение гря-
грязевика—номер
МВН
1264-11
1264-12
1264-13
1264-14
1264-15
Основные размеры в мм
Dt
325
377
426
529
630
s
8
9
9
9
9
D
159
194
219
273
325
?
953
1007
1061
1271
1428
h
600
620
650
800
900
L \ I \ A
620
670
720
840
980
310
335
360
420
490
460
520
580
705
840
В
115
120
125
135
140
Вес
в кг
136
190
247
413
626
Наибольша я
осевая на-
нагрузка в ?
12
12
20
30
45
Примечания: 1. Корпус промывочных грязевиков изготовляют из бесшовных труб по ГОСТ 8732—58* (для корпуса ?>?=325;
377 Мм) и из сварных труб по ГОСТ 4015—58 (для корпуса ?>1=426 мм и более) из стали марки Ст. 3. Сетки № 5—1, 4 изготавливают по
ГОСТ 3826—47 из стальной низкоуглеродистой оцинкованной проволоки по ГОСТ 3282—46.
2. Осевая нагрузка на промывочные грязевики от примыкающих трубопроводов не должна превышать наибольшей осевой нагрузки*
указанной в таблице.

Глава 5. Дренажные устройства трубопроводов
75
Стационарные станционные грязевики устанавлива-
устанавливают на обратных трубопроводах тепловых сетей перед
сетевыми насосами, в тепловых пунктах крупных пред-
предприятий и перед подкачивающими насосами. Стацио-
Стационарные грязевики в тепловых пунктах отдельных зда-
зданий (абонентские) предусматривают на подающем
трубопроводе во всех случаях, а на обратном — перед
расходомерами, водомерами и тепломерами.
Таблица 5.16
Промывочные грязевики Dy 350 -ьЮОО мм по МВН 1272—59 (рис. 5.26)
noI-T
Рис. 5.26. Грязевики промывочные Dy =350— 1000 мм
1 — корпус; 2, 6—заглушка; 3, 7 — прокладка; 4, 8, 12—болт; 5, 9, 13— гайка;
10 — сетка; // — хомут; 14 — вентиль
Условный про"
ход грязевика
D в ми
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Обозначение
грязевика—
номер МВН
1272-21
1272-22
1272-23
1272-24
1272-25
1272-26
1272-27
1272-28
1272-29
Основные размеры в мм
Dt
820
920
1020
1220
1420
s
9
9
10
12
12
D
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Я
1550
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
h
1000
1100
1200
1250
L
1200
1340
1340
1500
1700
1800
2000
1
600
670
670
750
850
900
1000
h
649
699
749
849
949
1100
1150
1250
1300
1350
1450
1500
1600
Л2
350
370
370
390
440
470
Вес
в кг
947
948
1200
1233
1513
2252
2387
3341
3465
Наибольшая
осевая на-
нагрузка в г
60
45
50
60
80
90
120
140
180
Примечания: 1. Корпус промывочных грязевиков изготовляют из сварных труб по ГОСТ 4015—58 из стали марки Ст. 3. Сетки
?» 5—1, 4 для грязевиков изготовляют по ГОСТ 3826—47 из стальной низкоуглеродистой оцинкованной проволоки по ГОСТ 3282—46.
2. См. примечание 2 к табл. 5. 15.

76
Раздел I. Общая часть
Таблица 5.17
Станционные грязевики Dy 200 -^ 1000 мм по MB ? 1244—59 (рис. 5.27)
mi-I
Рис. 5 27. Грязевики станционные
— корпус, 2— фильтр; 3, 8— прокладка; 4, 9— заглушка, 5 — вентиль муфтовый; 6, 10 — болт,
7—гайка, 11 — спускная труба
a *=5
? о 55
? X m ?
200
250
300
350
400
450
·¦ 500
600
700
800
900
1000
Обозначе-
Обозначение грязе-
вика—но-
вика—номер МВН
1244-21
1244-22
1244-23
1244-24
1244-25
1244-26
1244-27
1244-28
1244-29
1244-30
1244-31
1244-32
D
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
377
426
478
529
63Э
720
820
920
1020
1220
1420
1420
s
9
6
6
6
7
7
8
9
10
12
12
12
219
325
426
D3
335
440
5оо
500
565
615
670
780
895
1010
1110
1220
1460
1685
1685
Основные размеры
°в
207
259
309
359
414
465
517
616
706
804
9J2
1000
L
1490
1575
1635
1705
2030
2302
2632
2740
3002
3605
4176
3943
1
390
420
445
430
560
630
680
730
830
930
1040
1040
в мм
п
560
610
635
670
820
930
1070
ИЗО
1240
1510
1630
1680
h
250
280
300
320
410
480
560
600
640
820
930
9Э0
h
378
383
393
393
489
531
691
689
710
943
1185
952
Я
740
817
889
951
1064
1170
1294
1428
1553
1761
2015
2015
h
323
365
397
429
492
548
610
674
738
836
961
964
??
291
326
366
396
446
496
558
628
689
799
925
925
а
Вес
220
236
287
342
502
682
940
1217
1613
2214
3257
3180
Примечание. Корпус станционных грязевиков изготовляют из бесшовных труб Di=377 мм по ГОСТ 8732—58 и из сварных труб
i->)=426 мм и более по ГОСТ 4015—58 из стали марки Ст. 3. Фильтры для грязевиков изготовляют из латунной сетки № 2, 5 по ГОСТ 6613—53.

РАЗДЕЛ II
СХЕМЫ И РАСЧЕТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ГЛАВА 6
СХЕМЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Тепловые сети являются одним из узлов комплекса
сооружений системы централизованного теплоснабжения,
включающего источник тепла, тепловую сеть и местные
системы потребителей тепла.
По своему назначению тепловые сети в соответст-
соответствии с классификацией СНиП И-Г.10-62 подразделяют-
подразделяются на следующие категории:
магистральные — от источника тепла до территории
промышленных предприятий и микрорайонов (или квар-
кварталов) населенных мест;
распределительные — от магистральных тепловых
сетей по территории промышленных предприятий и
микрорайонов (или кварталов) населенных мест до
узлов ответвлений тепловых сетей к отдельным зда-
зданиям;
ответвления к отдельным зданиям — от распреде-
распределительных тепловых сетей (в отдельных случаях от ма-
магистральных) до ввода в здание (до обреза фундамента
или стены здания).
Схемы тепловых сетей в зависимости от взаимного
размещения источников тепла и потребителей могут
быть:
лучевыми (радиальными) с прокладкой от одного
источника тепла отдельных магистралей в районы раз-
размещения тепловых потребителей (рис. 6.1), эти магист-
магистрали могут быть одинарными или дублированными;
Рис 6 1. Лучевая схема тепловых сетей города
при одном источнике тепла
1 — источник тепла; 2 — магистраль: 3 — перемычки
кольцевыми с прокладкой от источника тепла к од-
одной группе потребителей не менее двух магистралей,
соединяющихся между собой в районе размещения пот-
потребителей, обеспечивая двухстороннюю подачу тепла.
При теплоснабжении о г нескольких источников лу-
лучевые магистрали, как правило, соединяются между
собой перемычками (рис. 6.2).
Перемычки между магистралями одного или не-
нескольких источников тепла предназначены для прове-
проведения летних ремонтов с наименьшим ограничением
потребителей бытового горячего водоснабжения.
Рис. 6.2. Схема тепловых сетей города
при нескольких источниках тепла
/, 2, 3, 4 — источники тепла
Лучевые схемы с дублированными магистралями
или кольцевые применяются для подачи тепла к потре-
потребителям, не допускающим перерывов в подаче тепла.
В зависимости от теплоносителя тепловые сети под-
подразделяются на водяные, паровые и сети сбора и воз-
возврата конденсата (конденсатопроводы).
Водяные тепловые сети могут быть закрытыми и
открытыми в зависимости от способа подачи тепла к
местным системам горячего водоснабжения.
В закрытой системе вода в местную систему горя-
горячего водоснабжения поступает из системы питьевого
водопровода и подогревается в водоводяных подогрева-
подогревателях, установленных на вводе тепловой сети в каждое
здание или группу зданий

78
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
В открытой системе вода для местной системы го-
горячего водоснабжения отбирается непосредственно из
тепловой сети на вводе ее в каждое здание или группу
зданий.
Отобранная из тепловых сетей вода компенсируется
таким же количеством воды на ТЭЦ или в котельной.
Водяные сети подразделяются на одно, двух, трех- и че-
тырехтрубные.
Однотрубные водяные сети применяют для центра-
централизованной подачи воды на бытовое горячее водоснаб-
водоснабжение или на технологические процессы при установке
у всех потребителей местных баков аккумуляторов го-
горячей воды, рассчитанных на подачу среднечасового
(за сутки) количества воды, или же при присоединении
потребителей с круглосуточным непрерывным расходом
воды.
В однотрубных системах для совместной подачи
тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабже-
водоснабжение вода, охлажденная в системах отопления и венти-
вентиляции, используется полностью для бытового горячего
водоснабжения.
Равенство в расходах воды, поступающей от ис-
источника тепла и использованной на горячее водоснаб-
водоснабжение, достигается повышением ее температуры до 180—
200° С, увеличением полезного перепада температур, по-
подачей от основного источника тепла базовой нагрузки
и местным аккумулированием горячей воды после си-
систем отопления.
Разработаны две принципиально различные схе
мы — с прокладкой одной трубы до каждого потребите-
потребителя (рис. 6.3) и с прокладкой одной трубы только на
транзитном участке магистрали.
I icK^^^UoJ
Рис. 6 3. Принципиальная схема однотрубной водяной сети при теплоснабжении от ТЭЦ
— турбина; 2 —¦ химводоочистка; 3 — сетевые насосы; 4 — подогреватели сетевой воды; 5 — деаэратор; 6 — пиковый котел; 7—энер-
7—энергетический котел; 8 — местные системы потребителей
Рис. 6.4. Принципиальная схема двухтрубной водяной сети с непосредственным водоразбором на го-
горячее водоснабжение—открытая система. Источник тепла ТЭЦ
/— турбина; 2 — пиковый котел; 3 — подогреватель сетевой воды; 4 — конденсатор; 5 — химводоочистка; 6 — подогреватель под-
питочной воды; 7 — вакуумный деаэратор; 8— бак-аккумулятор; 9 — подпиточные насосы; 10 — сетевые насосы; // — трубопро-
трубопровод воды питьевого водопровода; 12 — обратный трубопровод; 13 — подающий трубопровод; 14 — энергетический котел; 15 — сме-
смеситель; 16 — бак-аккумулятор местной системы горячего водоснабжения; 17 — циркуляционный насос местной системы горячего
водоснабжения; 18 — калорифер системы вентиляции

Глава 6. Схемы тепловых сетей
79
Во второй схеме источник тепла, снимающий пику
тепловой нагрузки, размещается в районе тепловых пот-
потребителей в узле перехода однотрубной магистрали в
двухтрубные тепловые сети.
Первая схема может быть реализована без слива,
если у всех потребителей отношение среднечасовой
(за неделю) нагрузки горячего водоснабжения к рас-
расчетной часовой нагрузке отопления составляет не ме-
менее 0,55—0,65. Вторая схема может быть всегда выпол-
выполнена без слива воды. При отношении среднечасовой
{за неделю) нагрузки горячего водоснабжения к рас-
расчетной часовой нагрузке отопления порядка 20—25%
эта схема обеспечивает коэффициент теплофикации
около 0,5.
Двухтрубные водяные сети являются основными
для совместной подачи тепла на отопление, вентиляцию
и бытовое горячее водоснабжение жилых районов и про-
промышленных предприятий (рис. 6.4 и 6.5). Двухтрубные
водяные сети применяются также для подачи воды на
бытовое горячее водоснабжение или на технологические
процессы, когда суточный режим расхода воды приво-
приводит к выстыванию воды ниже допустимых пределов и
при этом отсутствует возможность установки у потре-
потребителей местных баков аккумуляторов.
Трехтрубные сети имеют два подающих трубопро-1
вода и один общий обратный (рис. 6.6). В одном из
подающих трубопроводов поддерживается постоянная
температура воды. Этот трубопровод предназначен для
подачи тепла к технологической аппаратуре и к мест-
местным системам горячего водоснабжения. Во втором, по-
Рис. 6.5. Принципиальная схема закрытой двухтрубной водяной сети
/ — трубопровод подпиточной воды; 2 — подпиточный насос; 3 — первая группа сетевых насосов; 4 — первая ступень
сетевых подогревателей; 5 — вторая группа сетевых насосов; 6 — вторая ступень сетевых подогревателей; 7 — пико-
пиковый котел; 8 — котел энергетический; 9 — турбина
Рис. 6.6. Принципиальная схема трехтрубной водяной тепловой сети. Источник тепла ТЭЦ с турбинами
типа ПТ
1 — энергетический котел; 2 — турбина; 3 — пиковый котел; 4 — подогреватель сетевой воды первой ступени; 5 — подогреватель
сетевой воды второй ступени; 6 — сетевой насос; 7— подпиточный насос; 8 ~~ трубопровод подпиточной воды; 9—подающий тру-
трубопровод для отопления и вентиляции; ? — подающий трубопровод для горячего водоснабжения и технологии; // — общий обрат-
обратный трубопровод; /J? — местная система вентиляции; 13 — местные системы отопления цехов и бытовых помещений; 14 — местные
системы технологических трубопроводов; 15 — местная система горячего водоснабжения

80
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
дающем трубопроводе, предназначенном для подачи
тепла к системам отопления и вентиляции, температура
воды меняется по отопительному графику.
Технологическая аппаратура, от которой возможно
поступление в сетевую воду вредных веществ, присоеди-
присоединяется к общей тепловой сети через промежуточный
водяной контур, давление воды в котором должно быть
ниже, чем в тепловой сети.
В трехтрубных системах там, где это возможно по
параметрам технологических процессов, применяют
многоступенчатое охлаждение сетевой воды с последо-
последовательным включением теплообменников.
В некоторых случаях трехтрубной системой условно
называют сочетание двухтрубной циркуляционной си-
12
Рис. 6.7. Принципиальная схема четырехтрубной
водяной сети. Источник тепла котельная
/ — водогрейный котел; 2 — химводоочистка; 3 — водово-
дяные подогреватели и охладители подпиточной воды;
4— циркуляционный насос; 5 — расширитель; 6 — вакуум-
вакуумный деаэратор; 7 — пароструйный эжектор, 8— водоструй-
водоструйный эжектор; 9— бачок для отделения воздуха; 10—под-
питочный насос; // — сетевый насос; 12 — рециркуляцион-
рециркуляционный насос
сети, повышает надежность работы и упрощает эксп-
эксплуатацию.
Конденсатипроводы подразделяются на сборные и
напорные.
Конденсат от теплообменников по сборным конден-
сатопроводам подается к сборным бакам конденсатных
Рис. 6.8. Принципиальная схема паровой сети с воз-
возвратом конденсата
/ — котел паровой; 2 — турбина; 3 — редукционно-увлажни-
редукционно-увлажнительная установка; 4—приемный бак производственного кон-
демевта; 5 — насосы перекачки конденсата; 6 — сборные баки
конденсата; 7 — пароводяной подогреватель горячего водо-
водоснабжения; ? — технологический теплообменник; 9 — калори-
калорифер системы вентиляции; 10 — пароподяной подогреватель во-
водяной системы отопления
насосных, откуда по напорным конденсатопроводам
насосами подается к источнику тепла (рис. 6.9).
Конденсатоотводчики могут подавать конденсат в
общую сеть сборных конденсатопроводов при разнице
в давлении пара перед отдельными конденсатоотводчи-
ками не более 2,5—3 ата. При большей разнице давле-
давлений предусматривают отдельные системы сборных кон-
конденсатопроводов или же выравнивают давление в спе-
специальных бачках-расширителях. Высота установки бач-
стемы для отопления и вентиляции с однотрубной си-
системой для горячего водоснабжения.
Четырехтрубные водяные сети представляют собой
сочетание двух двухтрубных циркуляционных водяных
сетей: одной для подачи тепла на отопление и вентиля-
вентиляцию и второй для подачи тепла тем же потребителям
на горячее водоснабжение или на технологические про-
процессы (рис. 6.7).
Паровые тепловые сети (паропроводы) классифици-
классифицируются по начальным параметрам транспортируемого
пара (рис. 6.8) Близкие по заданному давлению пара
потребители с разницей 3—5 ат, как правило, снабжают-
снабжаются паром от одной системы, подающей пар ,-ai большего
давления.
У отдельных потребителей, расходующие пар более
низкого давления на вводе паровой сети, предусмотрены
редукционные или редукционно-увлажнительные уста-
установки.
При получении пара от промышленных котельных с
параметрами пара на котлах выше требующихся всем
потребителям в котельной предусматривается централь-
центральная редукционная или редукционно-увлажнительная
установка. Централизованное снижение давления пара
в котельной облегчает выбор труб и арматуры в паровой
*~
*
I __•
I
Рис. 6.9. Схема сборных и напорных конденсато-
конденсатопроводов
; _ источник тепла; 2 — конденсатные насосные, 3 — пот-
потребители пара; 4 — сборные конденсатолроводы; 5—напор-
5—напорные конденсатопроводы
ка-расширителя должна быть достаточной для подачи
конденсата по сборным конденсатопроводам к сборным
бакам.
Бачки-расширители устанавливают в одной системе
сборных конденсатопроведов на одной отметке, которая
определяется для наиболее неблагоприятно располо-

Глава 6. Схемы тепловых сетей
81
женного потребителя как по дальности расстояния от
сборного бака, так и по отметке пола здания.
Пар вторичного вскипания в бачках-расширителях
при небольшом количестве выводится наружу, а при
значительном @,1 т/ч и более)—используется у потре-
потребителей.
Конденсатные насосные рекомендуется размещать в
промышленных зданиях с большим возвратом конден-
конденсата 3—5 т/ч и более В сборные баки этих насосных
подается конденсат от близко расположенных потреби-
потребителей с меньшим выходом конденсата.
Количество насосных, работающих на общую си-
систему напорных конденсатопроводов, практически не
ограничивается, поэтому, как правило, сооружается од-
одна система напорных конденсатопроводов.
Несколько систем напорных конденсатопроводов
может сооружаться в магистральных тепловых сетях
при возврате конденсата к крупному источнику тепла от
отдельных предприятий с различными режимами в
паропотреблении.
Системы сборных и напорных конденсатопроводов
выполняются закрытыми. Избыточное давление созда-
создается паровой подушкой в сборных баках конденсата и
принимается не менее 0,05 и не более 0,5 кгс/см2.
Для образования паровой подушки используется
пар из расширительного бачка конденсатной насосной
или же из системы паропроводов.
Открытые системы сборных конденсатопроводов
применяются, как исключение, при низком давлении па-
пара у потребителей (до 2 кгс/см2) или же при сборе и
возврате замасленного конденсата.
Напорные конденсатопроводы как в открытой, так
и в закрытой системах должны постоянно находиться
под избыточным давлением независимо от рельефа
местности и режима возврата конденсата.
При надземной прокладке напорных конденсатопро-
конденсатопроводов должна предусматриваться непрерывная откачка
конденсата или же их обогрев при отрицательных тем-
температурах наружного воздуха.

ГЛАВА 7
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛА
7.1. ЧАСОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА
НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ
Расходы тепла на отопление принимают по проек-
проектам местных систем отопления жилых и общественных
зданий. Для городов, населенных мест, группы зданий
-или отдельных зданий можно определять расходы
тепла по укрупненным показателям.
06
025
?
\\
\\
-*—.
,
? г
? 5000 10000 15000 20000 25000 30000
наружный строительный объем зданий VH б м3
Рис. 7.1. График удельных отопительных харак-
характеристик жилых и общественных зданий в зави-
зависимости от наружного строительного объема зда-
зданий при *н.о =—30° С
/ — для зданий, построенных после 1958 г.; 2 — для зда-
зданий строительства до 1958 г.
Для определения максимальных часовых расходов
тепла на отопление по укрупненным показателям при-
применяют усредненные удельные отопительные характери-
характеристики зданий, представляющие собой удельный расход
тепла на 1 ж3 здания по наружному обмеру на один
градус разности температур между усредненной расчет-
расчетной температурой воздуха внутри отапливаемых поме-
помещений и расчетной температурой наружного воздуха
для проектирования отопления. В соответствии с этим
максимальный часовой расход тепла на отопление опре-
определяют по формуле
Qo = % (*вн — *н.о) VH ккал/ч , G.1)
где <7о — удельная отопительная характеристика жи-
жилых и общественных зданий при tH.o в
ккал\мъ ч град;
^вн — усредненная расчетная температура внутрен-
внутреннего воздуха отапливаемых зданий в °С; при-
принимают по табл. 7.1;
^н.о— расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления в °С; см.
табл. 1.3;
Vn — наружный строительный объем зданий (без
подвала) в м3.
Таблица 7.1
Усредненные расчетные температуры внутреннего
воздуха
(по СНиП Н-Г.10-62)
Назначение зданий
Жилые здания, гостиницы, общежития, ад-
административные здания
Учебные заведения, общеобразовательные
школы, школы-интернаты, лаборатории,
предприятия общественного питания,
клубы, дома культуры
Театры, магазины, прачечные, пожарные
депо
Кинотеатры
Гаражи
Детские ясли-сады, поликлиники, амбула-
амбулатории, диспансеры, больницы ....
Бани
'вн в °С
+18
+16
+15
+14
+10
+20
? 25
Примечание. При отсутствии перечня общественных
зданий с указанием их назначения расчетную температуру
внутреннего воздуха для всех зданий принимают /„„ = + 18° С.
Удельные отопительные характеристики жилых и
общественных зданий определяют по материалам типо-
типовых серий, примененных для застройки данного района.
При отсутствии сведений о типовой серии зданий удель-
удельные отопительные характеристики можно определять по
графику рис. 7.1 или по табл. 7.2.
В табл. 7.2 и на графике рис. 7.1 даны удельные
отопительные характеристики qo~3OK отнесенные к рас-
расчетной температуре наружного воздуха /ц.о=—30° С, в
связи с этим удельные отопительные характеристики
для других климатических районов пересчитывают по
формуле
% ~ #о~ЗО) ? ккал!м? ч град, G.2)
где ?— коэффициент, учитывающий климатические ус-
условия района, принимают:
при /н о>-10°С . . · ?=1,2
- w=-20°c · · ¦ ?^1·1
• ? ?<-40 °С *)=С 9

Глава 7. Определение расходов тепла
83
Таблица 7.2
Удельные отопительные характеристики
жилых и общественных зданий
в зависимости от этажности застройки
при ??·? = — 30° С
(по СНиП П-Г.10-62)
Этажность застройки
1
2—3
4—5
6 и более этажей
/ 30)
qQ в ккал/лР ч град
0,6—0,7
0,4—0,5
0.35—0,4
0,3-0,4
Примечание. При отсутствии данных об этажности об-
общественных зданий удельную отопительную характеристику для
этих зданий принимают равной 0,4 ккал/м3 ч град.
Удельные расходы тепла на отопление на 1 м2 жи-
жилой площади, учитывающие климатические условия
района, могут быть определены по графику рис. 7.2.
Расход тепла на отопление при температурах на-
наружного воздуха, отличных от расчетной, принимают:
если температура наружного воздуха ниже расчетной —
равным максимальному часовому расходу тепла, опре-
определенному по формуле G.1); если температура наруж-
наружного воздуха выше расчетной — пропорционально рас-
расчетной разности температур по формуле
t -tx
вн и
¦ккал/ч,
G.3)
где tH—температура наружного воздуха, при которой
определяют расход тепла, в °С.
Рис. 7.2. График
удельных расходов
тепла на 1 м2 жилой
площади
0
кривые х0 при
отношении на-
наружного строи-
строительного объема
к жилой площа-
площади здания ? =
=5,5 м3/м?;
-то же, при ? =
=6 муле-,
то же, при ? =
= 7 м*/м*
Расчетная температура наружного воздуха для провктиродания отопления t
но
Объем одного здания принимают: прь проектирова-
проектировании магистральных тепловых сетей — по среднему на-
наружному строительному объему одного здания в микро-
микрорайоне; при проектировании распределительных тепловых
сетей — для каждого здания по его наружному строи-
строительному объему, а при отсутствии этих данных — по
среднему объему одного здания в микрорайоне; при
проектировании ответвлений тепловых сетей к отдель-
отдельным зданиям — по наружному строительному объему
данного здания.
Максимальный часовой расход тепла на отопление
общественных зданий можно принимать ориентировочно
25% от максимального часового расхода тепла жилых
зданий.
Расходы тепла на вентиляцию общественных зда-
зданий, в которых проектируют приточную вентиляцию с
подогревом воздуха, принимают по проектам местных
систем вентиляции. При отсутствии проектов местных
систем расходы тепла для этих зданий (кроме уникаль-
уникальных зданий—театров, высотных и т.п., а также зда-
зданий с установками для кондиционирования воздуха)
можно определять по укрупненным показателям.
Для определения максимальных часовых расходов
тепла на вентиляцию по укрупненным показателям
применяют удельные вентиляционные характеристики
зданий, представляющие собой удельный расход тепла
на 1 мг вентилируемого здания по наружному обмеру
на один градус разности температур между усреднен-

84
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
ной расчетной температурой воздуха внутри вентили-
вентилируемых помещений и расчетной температурой наружно-
наружного воздуха для проектирования вентиляции. В соответ-
соответствии с этим максимальный часовой расход тепла на
вентиляцию определяют по формуле:
— *н.в) ккал/ч, G.4)
где qB — удельная вентиляционная характеристика об-
общественных зданий в ккал/м3 ч град;
*н-в— расчетная температура наружного воздуха
для проектирования вентиляции в СС,
см. табл. 1.3.
Удельные вентиляционные характеристики общест-
общественных зданий принимают по типовым проектам зданий,
а при их отсутствии — в зависимости от назначения
зданий по табл. 7.3.
Таблица 7.3
Удельные вентиляционные характеристики
общественных зданий
(по СНиП Н-Г.10-62)
Назначение зданий
Административные здания, здания научно-
исследовательских и проектных инсти-
институтов
Клубы
Театры, кинотеатры
Магазины, учебны» заведения, пожарные
депо
Поликлиники, диспансеры, амбулатории .
Больницы
Бани, лаборатории
Предприятия общественного питания, га-
гаражи
Прачечные
Детские ясли-сады
Школы общеобразовательные
Удельные
вентиляционные
характеристики
0Вв ккал/м3 ч град
0,18
0,2
0,4
0,1
0. 5
0,3
1
0,7
0,8
0,1
0,08
Примечание. При отсутствии перечня общественных
зданий усредненную удельную вентиляционную характеристику
принимают равной 0,2 ккал/м3ч град к суммарному объему всех
общественных зданий.
При отсутствии списка общественных зданий с ука-
указанием их назначения усредненную удельную вентиля-
вентиляционную характеристику принимают равной qB~
= 0,2 ккал/м3 ч град; в этом случае при определении
расхода тепла на вентиляцию по формуле G.4) учиты-
учитывают суммарный наружный объем всех общественных
зданий, который принимают по данным генпланов го-
городов, если же данных нет — принимают равным 30%
от объема жилых зданий.
Расход тепла на вентиляцию при температурах на-
наружного воздуха, отличных от расчетной, принимают-
если температура наружного воздуха ниже расчетной —
равным максимальному часовому расходу тепла, опре-
определенному по формуле G.4), что достигается сокраще-
сокращением кратности обмена воздуха в этот период; если
температура наружного воздуха выше расчетной — про-
пропорционально расчетной разности температур по фор-
формуле
*ВН Г1
ккал/ч.
G.5)
общественных зданий составляет примерно 30—50% от
соответствующего расхода на отопление или 7—12,5%
от расхода тепла на отопление жилых зданий.
Удельные часовые расходы тепла на одного жителя
можно определить по графику рис. 7.3, при составлении
которого расход тепла на вентиляцию общественных,
зданий учтен в размере 30% от расходов тепла на их
отопление.
Расходы тепла на отопление, вентиляцию и техно-
технологические процессы промышленных зданий определяют
по проектам местных систем или по укрупненным пока-
показателям на основании инструкций специализированных,
проектных организаций.
7.2. ЧАСОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА НА БЫТОВОЕ
ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
Расход тепла на бытовое горячее водоснабжение
отдельных жилых, общественных и промышленных зда-
зданий или группы однотипных зданий определяют по·
нормам расхода горячей воды с температурой 65° С„
приведенным в СНиП П-Г.8-62. Максимальный часовой
расход тепла на горячее водоснабжение за сутки наи-
наибольшего водопотребления Q*iaKC, а также среднечасо-
среднечасовой расход тепла за неделю Q?P'H для жилых и общест-
общественных зданий различного назначения определяют по
формулам, приведенным в табл. 7.4. Значения коэффи-
коэффициентов неравномерности потребления горячей воды
приведены в табл. 7.5.
Среднечасовой расход тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления опреде-
определяют по формуле
ккал/ч,
G.6)
где kc — коэффициент суточной неравномерности расхо-
расхода тепла за неделю, принимают для жилых и
общественных зданий /гс=1,2, а для промыш-
промышленных зданий и предприятий — ^с = 1.
Расходы тепла на бытовое горячее водоснабжение
микрорайонов или кварталов городов и населенных
мест, а также промышленных предприятий за сутки наи-
наибольшего водопотребления определяют по формулам:
среднечасовой
?-H ккал/%
G.7>
максимальный часовой
Для ориентировочных расчетов можно принимать,
что максимальный часовой расход тепла на вентиляцию
G.8)
где Qpp'H—среднечасовой расход тепла за неделю на
горячее водоснабжение каждого здания,
определяемый по формулам, приведенным
в табл. 7.1, в ккал/ч;
kc — коэффициент суточной неравномерности
расхода тепла за неделю; принимают для
населенных мест kc = \,2, а для промышлен-
промышленных предприятий &с=1;
k4—коэффициент часовой неравномерности рас-
расхода тепла за сутки наибольшего водопо-
водопотребления; принимают для населенных
мест k4 = ],7-.- 2; а для промышленных
предприятий k4 = l.
При составлении схем теплоснабжения городов или
районов, а также при проектировании магистральных

Глава 7. Определение расходов тепла
85
#+ ХдЦ д ккал/ч-чел Удельный расход тепла на отопление и бентиляцинз жилых и общественных
ШО 3500 3000 2500 2000 Ш WOO 40Q
350A
Рис. 7.3. График для определения удельных часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию жилых
и общественных зданий на одного человека
^о ж· ^о.об ~~ Удельные отопительные характеристики жилых и общественных зданий; »ж; vqq —удельный наружный объем жилых
и оощественных зданий на одного человека ?? == fa> м3/чел\ f — норма жилой площади на человека в м?/чел, ? — отношение на-
наружного строительного объема к жилой пчощади здания в мУм?

86
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 74-
Формулы для определения максимальных часовых расходов тепла на бытовое горячее водоснабжение
за сутки наибольшего водопотребления и среднечасовых за неделю отдельными жилыми, общественными
и промышленными зданиями или группой однотипных зданий
Потребители
Жилые дома
Общежития
Гостиницы и
пансионаты
Больницы
Санатории и
дома отдыха
Поликлиники и
амбулатории
Душевые
Бани
Прачечные
Школы-интер-
Школы-интернаты
Детские ясли-
сады
Учебные заве-
заведения
Единицы
потребления
1 житель
в сутки
1 койка
в сутки
1 посетитель
1 душевая
сетка в час
1 посетитель
1 кг сухого
белья
1 место
в сутки
1 ребенок
в сутки
1 учащийся
в смену
Расчетные формулы для определения расходов тепла
на горячее водоснабжение
максимальных часовых
за сутки наибольшего
водопотребления @макс
в ккал/ч
та F5 — /? 3)
h 24 --'"
та (б5 ~~ ^х.з) =60/па
та F5 — ^х.з)
24 k '
= 2,5 kma
kma F5- *?-3)
?
60mak
?
среднечасовых за неделю
Qcp H в ккал/ч
та F5 - t )
\ A'd/—2,5«??
maF5-tx.3)T _
вОтат
kl 3
ma F5- ^.3O-душ
3
_ 60ma гдуш
тз
ma F5 — ?? 3) ?
3
60 m a T
3
ma F5 — t )
Цг ?^-7 =2,5ma
24
ma F5— /?-3) 60ma
? ?
1 3 3
Количество единиц
потребления, m
Количество людей
в здании или группе
зданий
Количество людей,
проживающих в обще-
общежитии
Количество людей,
проживающих в го-
гостинице
Количесто коек
Количество посети-
посетителей в час
Количество душевых
сеток
Количество посети-
посетителей бани в час, рав-
равное количеству мест
в раздевальной
Производитель-
Производительность прачечной в кг
белья в час
Количество мест3
Количество детей в
яслях-садах
Количество уча-
учащихся в смену
Коэффициент
неравномер-
неравномерности расхода
горячей воды,
k
По СНиП
II-Г. 8-62
По табл 7,5
По табл 7.5
По СНиП И-Г
8-62
По табл. 7,5

Глава 7. Определение расходов тепла
87
Продолжение табл. 7.4
Потребители
Предприятия
общественного
питания
Водоразборные
точки
Краны умы-
умывальников
Гаражи
Единицы
потребления
1 блюдо
1 точка в час
1 машина
Расчетные формулы для определения расходов тепла
на горячее водоснабжение
максимальных часовых
за сутки наибольшего
, Лмакс
водопотребления Qr
в ккал/ч
та F5 — ??3) —GOma
та F5 ?? 3) —60/яа
среднечасовых за неделю
<??р-нв ккал/ч
та(б5-*х.з)Т
GOmaT
kr3
'"аF5-'х.зO'
?
= ЬОпга ——
1 3
kT3
60maT
k's
Количество единиц
потребления, m
Количество реали-
реализованных блюд в час
m = 22,2Np,
где N — количество
посадочных мест; ? —
количество посадок в
час, принимаемое: для
столовых открытого
типа и кафе /7=2; для
столовых при промыш-
промышленных предприятиях
и студенческих р=3;
для ресторанов р=1,5
Количество точек
Количество обслу-
обслуживаемых машин
Коэффициент
неравномер-
неравномерности расхода
горячей воды ,
k
По табл. 7.5
-
-
По табл. 7.5
В таблице приняты следующие обозначения:
а— норма расхода горячей воды в л при температуре 65° С, принимают по СНиП П-Г. 8-62;
m — расчетное количество единиц потребления;
? — температура холодной (водопроводной) воды в зимний период (при отсутствии данных принимают /?.3 = +5 °С);
ft— коэффициент неравномерности расхода горячей воды (суточной за неделю и часовой за сутки наибольшего водопотребления)^
? — число часов работы душевых сеток в сутки;
?'—число часов зарядки баков-аккумуляторов системы горячего водоснабжения в сутки, а для учебных заведений в смену. Дла
промышленных зданий принимают число часов зарядки баков-аккумуляторов в смену, не менее:
при числе душевых сеток до 5 1
То же, от 6 до 20 2
,21 „30 3
, „ 31 и более 4
?— число часов работы общественного здания или предприятия в сутки, а для учебных заведений — число часов работы в смену.
Примечания: 1. Упрощенные формулы даны при значении ??-3 = + 5 °С.
2. При отсутствии баков-аккумуляторов Гд принимают Т3 = Т.
3. Как для общежитий.
Таблица 7.5
Значения коэффициента неравномерности потребления
горячей воды для некоторых общественных зданий
Потребитель
Поликлиники и амбулатории
Бани
Прачечные
Детские ясли-сады
Учебные заведения
Предприятия общественного питания . .
Гаражи
I
Значения
коэффициента
неравномерности k
2
2
1,5
4
3
2
1,5
тепловых сетей обычно отсутствует перечень обществен-
общественных зданий, поэтому нельзя определить расход тепла по
табл. 7.4. В этом случае можно определять среднесуточ-
среднесуточный расход воды всеми общественными зданиями, исхо-
исходя из нормы расхода горячей воды температурой 65° С»
на одного жителя в сутки в размере 20—25 л, что со-
составит 1200—1500 ккол/сутки. Тогда для городов и на-
населенных мест среднечасовой расход тепла на горячее
водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления
в зависимости от общего числа жителей можно опреде-
определять по формуле

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
а максимальный часовой расход тепла по формуле
=2Qcrp ккоа/ч,
G.10)
где ? — норма расхода горячей воды в л при темпе-
температуре 65° С для жилых зданий на одного жи-
жителя, принимаемая по СНиП П-Г.8-62;
Ъ — расход горячей воды в л при температуре 65° С
для всех общественных зданий города или насе-
населенного места на одного жителя; можно прини-
принимать 20—25 л в сутки;
m — число жителей в городе или населенном месте;
*х>3—температура холодной (водопроводной) воды в
зимний период в СС (при отсутствии данных
принимают ?х.з = +5°С).
Суммарный среднесуточный расход воды и удель-
удельные среднечасовые расходы тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение на одного жителя в зависимости от характера
застройки могут быть приняты по табл. 7.6 при полном
обеспечении населения ванными, прачечными и общест-
общественным питанием.
Таблица 7.6
Суммарные среднесуточные расходы воды
и среднечасовые расходы тепла на горячее
водоснабжение для жилых и общественных зданий
на одного жителя
Характер застройки
Старый жилой фонд
Жилищное строительство пос-
последних лет
Районы с малометражными
квартирами ...
Среднесуточ-
Среднесуточный расход
воды на одного
жителя
л/чел, сутки
при темпера-
температуре воды
tr = 60° С
125
135
145
Среднечасовой
расход тепла
на одного
жителя
ккал/чел. ч
285
310
335
7.3. ГОДОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ
И ОБЩЕСТВЕННЫМИ ЗДАНИЯМИ
Годовой расход тепла жилыми и общественными
зданиями определяют по формуле
д
год = Qroд
Qroд + qi-
где (?оод —годовой расход тепла на отопление жилых
и общественных зданий в Гкал/год;
Qg0·5—годовой расход-тепла на вентиляцию об-
общественных зданий в Гкал/год;
Qran —годовой расход тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение жилых и общественных зданий
в Гкал/год.
Годовые расходы тепла жилыми и общественными
зданиями по видам теплопотребления (отопление, вен-
вентиляция, горячее водоснабжение) определяют по фор-
формулам:
на отопление
на вентиляцию
t —tcp
*вн (и.о
по ккал/год;
G.12)
24
на горячее водоснабжение
(по~пв) ккал/год; G.13)
60
х
G.14)
X (8400 — по) ккал/год.
В этих формулах:
Qo', Qb — максимальные часовые расходы тепла на
отопление и вентиляцию в ккал/ч;
QpP"h—среднечасовой за неделю расход тепла на
горячее водоснабжение в ккал/ч;
п0—продолжительность отопительного периода в
часах (см. табл. 1.3);
п-в—число часов в отопительном периоде с темпе-
температурами наружного воздуха ниже расчет-
расчетной для проектирования вентиляции (при
zB — число часов работы вентиляции в течение су-
суток;
^вн —усредненная температура внутреннего воз-
воздуха зданий в °С;
^н-о — расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления в °С;
^н.в — расчетная температура наружного воздуха
для проектирования вентиляции в "С;
*нРо ~~ средняя температура наружного воздуха за
отопительный период в °С;
*нРв — средняя температура наружного воздуха в
диапазоне отопительного периода от расчет-
расчетной температуры для проектирования венти-
вентиляции и выше в °С;
*х.з'. *х.л— температура холодной (водопроводной) во-
воды в зимний и летний периоды; при отсут-
отсутствии данных принимают:/х.з=+5 С;/х.л=
= + 15° С;
0,8 — коэффициент, учитывающий снижение часо-
часового расхода воды на горячее водоснабже-
водоснабжение в летний период;
8400 — число часов работы системы горячего водо-
водоснабжения в год.
Среднюю температуру наружного воздуха за любой
интервал температур отопительного периода определя-
определяют как алгебраическую сумму произведений средних
температур наружного воздуха на продолжительность
их стояния по формуле
где щ, п-2, ..., пт— средняя продолжительность стоя-
стояния наружных температур для интервалов че-
через каждые 5° С в сутках или часах;
*н1» *н2» · · ·» *тп — средние температуры наружного
воздуха для тех же интервалов в °С.
Значения щ, п2, .... пт и t$, /$, .... t?m
см. табл 1.3.

ГЛАВА 8
РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА
8.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
В паровых сетях осуществляется местное регулиро-
регулирование отпуска тепла.
В водяных тепловых сетях основное регулирование
отпуска тепла в зависимости от температуры наружно-
наружного воздуха осуществляется центрально (на ТЭЦ или в
котельной), как правило, следующими способами:
изменением температуры воды в подающем трубо-
трубопроводе без регулирования расхода воды (качественное
регулирование);
изменением расхода сетевой воды при сохранении
постоянной температуры воды в подающем трубопрово-
трубопроводе (количественное регулирование).
изменением температуры воды в подающем трубо-
трубопроводе с соответствующим изменением расхода воды
(качественно-количественное регулирование).
Для корректирования центрального регулирования
в водяных тепловых сетях проводится дополнительно
групповое местное регулирование на центральных теп-
тепловых пунктах (промышленных предприятий и жилых
кварталов) и на тепловых пунктах зданий, а также
местное индивидуальное регулирование на отдельных
агрегатах и приборах.
Рассматриваемые ниже графики регулирования от-
отпуска тепла от ТЭЦ или центральной котельной носят
при проектировании вспомогательный характер, поэтому
при их построении вносят следующие упрощения:
температура внутреннего воздуха всех отапливае-
отапливаемых и вентилируемых помещений зданий принимается
одинаковой (для тепловых сетей жилых районов и об-
общих тепловых сетей промышленных предприятий
и жилых районов +18° С; для тепловых сетей промыш-
промышленных районов по преобладающей температуре в про-
промышленных предприятиях данного района, а при от-
отсутствии данных +16° С);
внутренние тепловыделения в жилых и обществен-
общественных зданиях не учитываются;
максимальный и средний расходы тепла на горячее
водоснабжение в течение отопительного периода при-
принимаются постоянными.
Наличие в отдельных группах зданий значительных
внутренних тепловыделений или резкого отклонения
внутренней температуры от принятой при построении
графика центрального регулирования должно учиты-
учитываться в специальных эксплуатационных графиках мест-
местного регулирования.
В приведенных ниже формулах для расчета графи-
графиков регулирования отпуска тепла приняты следующие
основные обозначения:
Qo! Qb— расходы тепла на отопление и вентиляцию в
ккал/ч при произвольной температуре наруж-
наружного воздуха;
Qr> QtP > Q™&KC — произвольный, среднечасовой и макси-
максимальный часовой расходы тепла на горячее
водоснабжение в ккал/ч;
Qr=QrP>i6 — «балансовый» часовой расход тепла на
горячее водоснабжение, при котором для пос-
последовательных двухступенчатых схем обеспе-
обеспечивается суточный баланс тепла на отопление
в ккал/ч;
л ?6 ? макс
— произволь-
? =
Qrcp
ный, «балансовый» и максимальный коэффи-
коэффициенты нагрузки горячего водоснабжения
(величина хмакс равна коэффициенту часовой
неравномерности нагрузки горячего водоснаб-
водоснабжения Кч);
О =
Рср
Q?
Рб = —Г и Рм =
— от-
ношения произвольного, среднечасового, «ба-
«балансового» и максимального часового расхо-
расходов тепла на горячее водоснабжение к расчет-
расчетному расходу тепла на отопление;
Q\p, Qi, QfaKC —производительность ступени Г
двухступенчатых подогревателей горячега
водоснабжения при произвольном, среднечасо-
среднечасовом, «балансовом» и максимальном часовом
расходах тепла в ккал/ч;
Qo л
L ? __2?
5
Q5
— производи-
тельность ступени I подогревателей при произ-
произвольном, среднем, «балансовом» и максималь-
максимальном часовом расходах тепла в долях от об-
общей производительности обеих ступеней подо-
подогревателей при этих же расходах тепла;
GB — расходы воды на отопление и вентиляцию в
кг/ч при произвольной температуре наружного-
воздуха;
G^p, G^aKC — произвольный, среднечасовой и макси-
максимальный часовой расходы сетевой воды на го-
горячее водоснабжение при закрытых тепловых
сетях в кг/ч;

Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
G,G
ср.
G_
G'
Gd, (?макс—произвольный, среднечасовой, «ба-
«балансовый» и максимальный часовой общие (на
отопление и горячее водоснабжение) расходы
сетевой воды в кг/ч;
Gcp Ge
Фср =— > Фб=-Г· Фм =
G G
— отношение
;
G,
пр
произвольного, среднего, «балансового» и мак-
максимального общих расходов сетевой воды к
расчетному расходу воды на отопление в кг/ч,
гм> ^г1м' ^.^-произвольный, среднечасовой и
максимальный часовой расходы воды, посту-
поступающей в местную систему горячего водоснаб-
водоснабжения, в кг/ч,
ir, G2r — количества воды, отбираемые из подающе-
подающего и обратного трубопроводов открытых теп-
тепловых сетей на горячее водоснабжение, в кг/ч;
tB —расчетная температура внутреннего воздуха
в °С;
iH—произвольная (текущая) температура наруж-
наружного воздуха в °С, для которой определяют
температуры и расход воды;
н-о — расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления в °С;
н.в — расчетная температура наружного воздуха
для проектирования вентиляции в °С;
tH — температура наружного воздуха в точке из-
излома графика температур воды (см. рис
8.5) в °С,
??—температура воды в подающем трубопроводе
тепловой сети в °С;
^? ?.?.^? о.м— температуры воды в подающем трубо-
трубопроводе перед элеватором (или смешивающим
насосом) в °С при произвольном, «балансовом»
и максимальном часовом расходах тепла на
горячее водоснабжение в случае двухступен-
двухступенчатой последовательной схемы (для скоррек-
скорректированных графиков тО1 — температура во-
воды в подающем трубопроводе по отопитель-
отопительному графику),
Хс — температура воды в подающем трубопроводе
местных систем отопления после смешения
в °С;
50 — температура воды в обратном трубопроводе
местных систем отопления в °С;
б>г2о.м—то же> ПРИ «балансовом» и максимальном
часовом расходах тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение в случае двухступенчатой последова-
последовательной схемы;
Хгъ— температура воды в обратном трубопроводе
местных систем вентиляции в 3С;
?2? — температура воды в обратном трубопроводе
подогревателей горячего водоснабжения в слу-
случае параллельной схемы их включения в °С;
гср.Тгб'^м—температуры воды в общем обратном
трубопроводе при произвольном, среднечасо-
среднечасовом, «балансовом» и максимальном часовом
расходах тепла на горячее водоснабжение в °С;
= 0,5 (тгс+г2 о)—средняя температура нагреватель-
нагревательных приборов систем отопления в °С;
=0,5^! + ?2?) — средняя температура поверхности
нагрева калориферов в °С;
tr — температура горячей воды, поступающей в ме-
местную систему горячего водоснабжения, в °С;
tx—температура холодной воды, поступающей в
местную систему горячего водоснабжения в
закрытых системах, в °С;
tn — температура местной воды после ступени I
двухступенчатого подогревателя горячего во-
водоснабжения в °С при произвольном расходе
тепла на горячее водоснабжение;
?6; ?? — разность температур сетевой и местной
воды в конце ступени I двухступенчатого по-
подогревателя горячего водоснабжения (считая
по ходу местной воды) при «балансовом» и
максимальном часовом расходах тепла в точке
излома температурного графика *„ в °С;
k0, k3, kT—коэффициенты теплопередачи нагрева-
нагревательных приборов систем отопления, калори-
калориферов и подогревателей горячего водоснаб-
водоснабжения в ккал/м2 ч °С;
и — коэффициент смешения;
? — длительность работы отопительных систем в
течение суток в ч/сутки.
Приведенные выше расходы тепла Q, расходы се-
сетевой воды G, отношения Эй ?, температуры воды в
подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и
в местных системах, средние температуры и коэффициен-
коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов систем ото-
отопления, калориферов и подогревателей горячего водо-
водоснабжения для произвольной (текущей) температуры
наружного воздуха tH обозначены без дополнительных
индексов.
Те же величины при расчетной температуре наруж-
наружного воздуха для проектирования отопления tH.o обоз-
обозначают с одним штрихом ', при температуре наружного
воздуха для проектирования вентиляции tn.B с двумя
штрихами " и при температуре наружного воздуха /н
в точке излома графика — с тремя штрихами "'.
8.2. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА
ТЕПЛА НА ОТОПЛЕНИЕ
Установившийся тепловой режим систем отопления
при всех способах непрерывного регулирования опре-
определяют:
?
— ?2?) kQ (т
Др
tB)
- Qo
где Qo =—Г— относительный расход тепла на отопление.
Qo
Все величины со штрихом ' относятся к расчетной
температуре наружного воздуха для проектирования
отопления /н.о·
Центральное качественное регулирование
Центральное качественное регулирование отпуска
тепла на отопление, как правило, принимают за основу
в двухтрубных водяных тепловых сетях, где основной
вид нагрузки — отопление
При водяных системах отопления коэффициент теп-
теплопередачи нагревательных приборов обычно определя-
определяют из выражения
Ь ~с (т f V3·25
где с0 — постоянный коэффициент.
В этом случае температуры воды в подающем тру-
трубопроводе тепловой сети Хг, после систем отопления

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
91
тг2о и в подающем трубопроводе местных отопительных
систем tc определяют по формулам:
Таблица 8.1
Температуры воды при качественном регулировании
отпуска тепла водяным системам Отопления
Относительную нагрузку отопления Qo при произ-
произвольно принятой температуре наружного воздуха ta оп-
определяют из первого уравнения формулы (8.1).
— Qo
<3o
0,2
0,4
0,6
0,8
1
Температуры воды ??
?
* f II
38,3
54
68,5
82
95
о
h
1
41,3
60
77,5
94
110
О
о
1
43,3
64
83,5
102
120
1
- ~
45,3
68
89,5
ПО
130
о
ь
1
?
47,3
72
95,6
118
140
и
S
1
49,3
76
101,5
126
150
о
о."
5 о
и
? ш
33.3
44
53,5
62
70
0.2
*18
-10
-20
\ t^-25'C
48 НО
V
-20
-30°С
*18
О
-20
=.~-ъп°(
f =_
«о
Рис. 8.1. Отопительный график температур воды при ка-
качественном регулировании
Расход сетевой воды при произвольной температу-
температуре наружного воздуха находят по формуле1
(8.5)
т: — ?20
Этот расход сетевой воды при всех температурах
наружного воздуха остается постоянным и равным рас-
расчетному расходу GO~GO.
Значения гь тс и т2о для /В = 18°С и tc — т2 0 =
= 25° С приведены в табл. 8 1 и на рис. 8.1.
120
100
80
60
20
0
/
г/
Л
?
/л.
V
Гга8
У
100
80
60
40
20
0
I
1
1
7
I
1
. ¦
+16
о
-10
-20 -25
1 Теплоемкость воды с=1 ккал/кг град.
Рис. 8.2. Отопительные графики температур
и расхода воды при центральном качествен-
качественном регулировании водяных систем и мест-
местном качественном регулировании воздуш-
воздушных систем отопления
tj, iCM— температура воды в подающих линиях
ТЭЦ и после смесительной насосной; ?2?, ?2?·?
температуры воды после водяных и воздушных
систем отопления; Gu d — расход сетевой воды
на ТЭЦ для водяных и воздушных систем отоп-
отопления; GCM— расход смешанной воды после
смесительной насосной

92
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Для удобства пользования графиком на его оси
абсцисс помимо Qo дополнительно построены шкалы
температур наружного воздуха для нескольких расчет-
расчетных температур fH.o-
При присоединении систем водяного отопления с
помощью водоводяного подогревателя температуры се-
сетевой воды после подогревателя определяют по форму-
формуле (8.3), причем расчетную температуру этой воды при-
принимают на 10° С выше, чем при элеваторном присоеди-
присоединении.
/ «о ? \ ,
При воздушных системах отопления — =1 фор-
формула для определения температуры воды в подающем
трубопроводе (обычно при местном регулировании)
примет вид:
T1 = iB + (<rJ—iB)Q0. (8.6)
В качестве примера на рис. 8.2 приведены графики
температур и расходов воды при центральном качест-
качественном регулировании водяных систем и местном каче-
качественном регулировании воздушных систем отопления
некоторых промышленных зданий с пониженной темпе-
температурой внутреннего воздуха. В рассматриваемом слу-
случае воздушные системы отопления выделены на само-
самостоятельную линию со смесительной насосной. Расходы
тепла водяной и воздушной системами приняты ран-
ранными.
Центральное качественно-количественное
регулирование
Центральное качественно-количественное регулиро-
регулирование отпуска тепла на отопление применяют наряду с
центральным качественным регулированием в тепловых
сетях с чисто отопительной нагрузкой при хорошо отре-
отрегулированных системах отопления1 [40, 61].
В рассматриваемом случае температуры воды в по-
подающем трубопроводе тепловой сети тх, в подающем
трубопроводе отопительных систем Тс и в обратном
трубопроводе отопительных систем Тго определяют по
формулам:
<р
-'в)
-т.
(8.7)
1 Центральное качественно-количественное регулирование
может применяться в двухтрубных открытых тепловых сетях
с подачей тепла на отопление и горячее водоснабжение при по-
повышенной гидравлической устойчивости сети и малом отношении
расходов тепла на горячее водоснабжение и отопление.
= 'в + 1 <р -'в) Qo'8 -0-5 (?-х2о) Ql;
?? ~\~ Т?о и
где и — расчетный коэффициент смещения;
пг — вспомогательная величина.
(8.8)
(8.9)
?
*18
*/8
02
НО
но
0
0
0,6
-ю
-10
?,?
-20
-20
чв но
0
?? -20 -30
Рис. 8.3. Отопительные графики температур и
расхода воды при качественно-количественном ре-
регулировании
t = 18° С; -г'= 95"· С. ?' = 70· С и m = 0,33
в с 2о
Таблица 8.2
Температуры и расход воды при качественно-количественном регулировании
Q=——
Qo
0,2
0,4
0,6
0,8
1
Температуры воды tj
?1== тс=95°С
40
55,6
69,7
82,7
95
??=110° С
45,3
63,6
80,3
95,8
110
??=120° С
48,4
68,7
87,4
104,4
120
?1=130° С
51,8
74,2
94,5
113
130
?1=140· С
55,1
79,5
101,7
121,7
140
т1=150°С
58,5
84,8
108,7
130,4
150
Температура
воды т2о в °С
31,4
42,4
51,9
61,3
70
Относитель-
Относительный расход
— Go
воды GQ=
0.585
0,735
0,842
0,928
1

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
93
Расход сетевой воды на отопление Go находят по
формуле (8 5); относительный расход равен
(8.10)
Температуры сетевой воды в подающем и обратном
трубопроводах для каждого диапазона подсчитывают
по формулам:
Значения величин ??, тс, ?2? и Go для качествен-
качественно-количественного регулирования отпуска тепла в слу-
случае только отопительной нагрузки тепловой сети при
*в=18°С, х'с — Т20=25°С и га=0,33 приведены в табл. 8.2
я на рис. 8.3.
т°С
/30
/20
НО
J00
so
•80
70
60
50
АО
30
20
10
W
?6
о,1*
0,2
//
/
/ у
/,
A'
z' /
У
fc у
bo
—F=
0? Ok ?? ?? W
+¦18
О
-Ю
t°c
-20 -25
Рис. 8.4. Отопительные графики темпе-
температур и расхода воды при ступенчатом
регулировании
t =18° С, t = — 25° С; ?'= 130° С,
в н.о 1
?' =95° С; ?' =70° С
с 2о
Одной из модификаций качественно-количественно-
качественно-количественного регулирования является ступенчатое регулирование.
При этом регулировании весь отопительный период де-
делят на несколько диапазонов, причем расход воды из-
изменяют скачком при переходе от одного диапазона к
другому. Для диапазона низких температур наружного
воздуха принимают максимальный расход сетевой воды
Go, а для диапазонов с более высокой наружной тем-
температурой расходы сетевой воды Go принимают сни-
сниженными в соответствии с графиком качественно-коли-
качественно-количественного регулирования (см. рис. 8.3).
Температуру воды в подающем трубопроводе ото-
отопительной системы тс определяют по формуле (8.9).
На рис. 8.4 приведены графики температур и расхо-
расхода воды при ступенчатом регулировании отпуска тепла
на отопление.
Регулирование пропусками
Регулирование отпуска тепла на отопление местны-
местными пропусками применяется в двухтрубных водяных
тепловых сетях в период высоких наружных температур
г "С
150
/40
/30
BG
110
100
90
80
70
60
50
АО
30
?¦
п8ч
?
?
0.2
G6
0.8
W
t°L
*??
40
0
-SO
-20 -25
Рис. 8.5. Отопительные графики температур,
расхода воды и суточной длительности ра-
работы сети при регулировании пропусками в
теплый период
=18° С;
=-25° С; Г =
н
?'= 150° С; ?' = 70° С
1 2о

94
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
при постоянной минимально допустимой температуре
воды в подающем трубопроводе для отпуска тепла на
горячее водоснабжение.
Продолжительность работы систем отопления в те-
течение суток при tH>t'H равна
п=24
ч f сутки.
Среднечасовой расход воды в сети равен
(8.13)
(8Л4)
На рис. 8.5 рассмотрен случай регулирования от-
отпуска тепла на отопление, когда в период низких тем-
температур наружного воздуха предусмотрено качествен-
качественное регулирование, а при высоких температурах наруж-
наружного воздуха ( ^ц>'н ) регулирование местными пропу-
пропусками с постоянной температурой воды t^Tj .
Количественное регулирование
Количественное регулирование отпуска тепла на ото-
отопление иногда применяют в двухтрубных водяных теп-
тепловых сетях с подачей тепла на отопление и горячее во-
водоснабжение при высоких температурах наружного воз-
воздуха ( tn>tH\ В этом случае температуру воды в по-
подающем трубопроводе поддерживают постоянной и рав-
равной минимально необходимой для работы систем го-
горячего водоснабжения.
Температуру воды после водяных систем отопления
при количественном регулировании определяют для на-
наружных температур tH > н по формуле
1+и
12о —
*Ол «1
X
(8.15)
а расход сетевой воды по формуле (8.5).
Здесь все величины со штрихами '" относятся к
температуре наружного воздуха tH (см. рис. 8.5).
8.3. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА
НА ВЕНТИЛЯЦИЮ
Тепловой режим систем вентиляции, присоединен-
присоединенных к водным тепловым сетям, для произвольной тем-
температуры наружного воздуха определяется следующи-
следующими уравнениями:
GB (tx — r2B)
_ m(tB—tH) VK {tB — tK)
tn" {tB—ta.b) у ( t —t")
к \ в к/
^в (^к ср.в)
' (??~~*ср.в)
(8.16)
QB
где QB = —- — относительный расход тепла на венти-
вентиляцию;
VK, VK—расход воздуха через калориферы при
температурах наружного воздуха произ-
произвольной in и расчетной iHb в м3/ч;
т, т —кратность вентиляции при температурах
наружного воздуха /н и ta.B в — ;
^к» ^к—температуры воздуха перед калориферами
при температурах наружного воздуха tH
и ??·3 (если рециркуляция воздуха отсут-
отсутствует, то /к = /н);
^ср.в = °>5(^н+^в) и^рв=0,5(/н.в+^в) —средняя тем-
температура воздуха в калорифере при тем-
температурах 2"н и /н.в-
Все величины со штрихами " относятся к расчетной
температуре наружного воздуха для проектирования
вентиляции tluB. При расчете графиков температур и
расходов воды коэффициент теплопередачи вентиляци-
вентиляционных калориферов kB обычно определяют по прибли-
приближенной формуле
где w — средняя скорость веды в калорифере в м/сек;
? — средняя скорость воздуха в калорифере в
м/сек;
у— средний удельный вес воздуха в калорифере
в кг/м3;
св — постоянный коэффициент.
Для двухтрубных водяных тепловых сетей с пода-
подачей тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснаб-
водоснабжение температуру воды в подающем трубопроводе ? ?
принимают по отопительному графику (см. рис. 8.1) при
/?<?? и постоянной (??—??) при ^?>^?·
Построение графика температур воды в обратном
трубопроводе систем вентиляции ведется отдельно для
каждого из трех диапазонов температур наружного
воздуха, на которые разбивают отопительный период.
Температуру воды в обратном трубопроводе си-
систем вентиляции t2B при произвольной температуре
наружного воздуха tn определяют на основании следу-
следующих уравнений:
для диапазона переменной температуры воды в по-
подающем трубопроводе и переменного расхода тепла на
вентиляцию ( *н==^н^н.в)
Х2в = Х1—( хх—х2в) ; (8.17)
*в—*?·?
для диапазона постоянной температуры воды в по-
подающем трубопроводе ( ??=?? ) и переменного расхода
тепла на вентиляцию A0° С ^??>*? при количествен-
количественном регулировании отпуска тепла на вентиляцию 1 (рас-
(расход наружного воздухя принят постоянным)
. \0,85
к ср.в
для диапазона переменной температуры воды в по-
подающем трубопроводе и постоянного расхода тепла на
вентиляцию (^н</н.в) при регулировании изменением ко-
количества воды и при постоянном расходе воздуха через
калориферы (за счет изменения рециркуляцииJ
1 Предполагается автоматическое регулирование.
2 Плавное изменение расхода наружного и рециркуляцион-
рециркуляционного воздуха при ручном регулирсвании обычно заменяют сту-
ступенчатым.

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
Расход воды на вентиляцию во всех случаях опре-
определяют по формуле
(8.20)
?, — х-,
Уравнения (8.18) и (8.19) решаются методом под-
подбора или графически.
-18
*Ю
О
-Ю
-20 -25
Рис. 8 6. Графики температур и расхо
да воды на вентиляцию при двухтруб
ных тепловых сетях
t =. -f 3е С, ? = 150° С
? 1
На рис. 8.6 приведен график температур и расхода
воды для систем вентиляции при двухтрубных тепловых
сетях с подачей тепла на отопление, вентиляцию и горя-
горячее водоснабжение.
Для двухтрубных тепловых сетей с подачей тепла
на отопление и вентиляцию отпадает диапазон с по-
постоянной температурой воды в подающем трубо-
трубопроводе.
8.4. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА
НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
В двухтрубных закрытых водяных тепловых сетях
с параллельной схемой включения подогревателей горя-
горячего водоснабжения тепловой режим последних при
произвольной температуре наружного воздуха и по-
постоянном расходе тепла Qr (максимальном часовом
Q^aKC или среднечасовом Q?p) определяется следующи-
следующими уравнениями:
= 1,
(8.21)
где ? ? — температурный напор в подогревателе.
В приведенных уравнениях все величины со штри-
штрихами "' относятся к температуре наружного воздуха
^н, которой соответствует точка излома температурного
графика и для которой величины х"[ и х^т заданные.
При расчете графиков температур и расходов воды
коэффициент теплопередачи подогревателя обычно оп-
определяют по приближенной формуле
T — сГ у GrGr.
где
и Gr.M—расходы сетевой и местной воды в по-
подогревателе, а сг — постоянный коэф-
коэффициент.
Для двухтрубных закрытых водяных тепловых сетей
с подачей тепла на отопление и горячее водоснабжение
температуру воды в подающем трубопроводе принима-
принимают по отопительному графику при tn<tu и постоянной
t\—Xl при tH>tH . В этом случае определение темпе-
температуры сетевой воды после подогревателей горячего во-
водоснабжения при произвольной температуре наружного
воздуха и при постоянном расходе тепла (максималь-
(максимальном часовом или среднечасовом) производят следующим
образом:
для диапазона постоянной температуры воды в по-
подающем трубопроводе (lO°C^H^/H) величину t2r
принимают постоянной и равной температуре воды пос-
после подогревателей при температуре наружного воздуха
tH , т. е. Х2г =т2г »
Для диапазона переменной температуры воды в по-
подающей линии ( tH ^н^н-0) величину т2г находят
методом подбора из уравнения
f \ л / ?? —??
LZlMl/ _i iT=1
/ ? —- *?
~ L 1-1 I. ? —~~ ?,??
(8.22).
*^2г
где
*, —и
2,3 lg
Вместо уравнения (8.22) с допустимой степенью точ-

96
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
ности при Ti>85°C можно пользоваться приближен-
приближенной формулой
2 '
(8.23)
где
2,36 (??'J
?, —?
2г
?, —?-
¦?— 12?
Полученные на основании уравнений (8.22) или
{8.23) температуры воды после подогревателей горя-
горячего водоснабжения остаются одними и теми же как
150
?
130
120
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
О
V
г
i
1
/
/
/
/
1
—¦—,
+18 НО
О
-10
-20 -25
Рис. 8.7. Графики температур и расходов
воды на горячее водоснабжение при двух-
двухтрубных закрытых тепловых сетях и парал-
параллельном включении подогревателей горяче-
горячего водоснабжения
= 70° С; ? = 30° С, t =5° С;
2г ?
для максимального часового, так и для среднечасового
расходов тепла на горячее водоснабжение (рис. 8.7).
Расход сетевой воды на горячее водоснабжение при
параллельной схеме включения подогревателей опреде-
определяют по формуле
Qr
<?г=-~-. (8.24)
?^
Подставляя в последнюю формулу среднечасовой ( Qpp)
или максимальный часовой (Q^aKC) расходы тепла на
горячее водоснабжение, соответственно получим средне-
среднечасовой (Gpp) или максимальный часовой ( G^aKC) рас-
расходы сетевой воды.
Щ
№
130
120
110
100
90
80
70
ЬО
50
30
/
/
1
I
V
/
/
/
/
/
/
о
-10
-20 -25
Рис. 8.8. Графики температур и расходов
воды на горячее водоснабжение при двух-
двухтрубных открытых тепловых сетях
г = t = 60° С
1 Г
Для двухтрубной закрытой тепловой сети с подачей
тепла на отопление и горячее водоснабжение на рис. 8.7
приведены графики температур и относительных расхо-
расходов сетевой воды на горячее водоснабжение при коэф-
коэффициенте часовой неравномерности
Ач — Имакс ~ 2.
/ = 60° С;
= 2
Относительные расходы воды
приведены для

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
97
максимального часового (у™1""^ и среднечасового
(QrP) расходов тепла.
Для двухтрубных открытых тепловых сетей доля
расхода воды на горячее водоснабжение из подающего
и обратного трубопроводов при произвольном расходе
тепла (максимальном часовом и среднечасовом) опре-
определяют по формулам:
r __ ?lT _ х ~ t2
?2 = 1_?1=-^ (8.26)
где Gir, G%r —расходы воды на горячее водоснабже-
водоснабжение из подающего и обратного трубо-
трубопроводов;
Gr = Gir+ <?2r —суммарный расход воды на горячее во-
водоснабжение;
?? и ?2 — доли расхода воды на горячее водо-
водоснабжение (по отношению к суммар-
суммарному расходу воды на горячее водо-
водоснабжение) из подающего и обратного
трубопроводов;
??, т2 и ? — температура воды в подающей и об-
обратной линиях и смеси, поступающей
в систему горячего водоснабжения.
На рис. 8.8 приведены графики относительных рас-
расходов воды на горячее водоснабжение pi и ?2 для
двухтрубной открытой тепловой сети, работающей при
низких ( ^н^н) температурах наружного воздуха по
отопительному графику с качественным регулировани-
регулированием ( ?? =150° С), а при высоких ( tn>t'^ температурах
наружного воздуха с температурой воды t\—ti =60° С.
8.5. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА
ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ СХЕМАХ
ВКЛЮЧЕНИЯ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Двухступенчатые схемы включения подогревателей
горячего водоснабжения приведены на рис. 8.9.
При двухступенчатой смешанной схеме включения
подогревателя горячего водоснабжения (рис. 8.9, а) теп-
тепловой режим работы системы отопления не зависит от
режима работы горячего водоснабжения.
При двухступенчатой последовательной схеме
включения подогревателя горячего водоснабжения
(рис. 8.9,6) тепловые режимы работы отопительной си-
системы и подогревателя тесно связаны между собой.
Если тепловая сеть имеет несколько групп потреби-
потребителей с различными схемами включения подогревате-
подогревателей, то расчеты графиков регулирования ?^=\(?·?) и
G=f(tH) вначале ведут для каждой группы отдельно,
а затем для тепловой сети в целом.
Регулирование при смешанной
двухступенчатой схеме
включения подогревателей
горячего водоснабжения
Смешанная схема включения подогревателей горя-
горячего водоснабжения применяется в двухтрубных закры-
закрытых тепловых сетях населенных мест независимо от ве-
личины отношения нагрузок горячего водоснабжения и
отопления у потребителей. В этих сетях температура во-
воды в подающем трубопроводе хг= т1о при *н<*?
( tH — соответствует точке излома температурного гра-
графика) изменяется по отопительному графику, а при
tH>tu поддерживается постоянной.
Расход воды нэ отопление Go и температура воды
после систем отопления Х?о определяются обычными
методами для чисто отопительной нагрузки.
При произвольной температуре наружного воздуха
ta и произвольном расходе тепла Qr (обычно макси-
максимальном часовом фмакс или среднечасовом Q?p) рас-
расход воды на горячее водоснабжение Gr и суммарный
G, отношение суммарного расхода сетевой воды к рас-
расчетному расходу воды на отопление ?, температуры се-
сетевой воды при выходе из ступени II подогревателей
т2ц и при входе в ступень I подогревателей
тсм, температуру воды в общем обратном трубопрово-
трубопроводе (учитывая отопление и горячее водоснабжение) ?2
Рис. 8.9 Двухступенчатые схемы включения подо-
подогревателей горячего водоснабжения
а — смешанная; б — последовательная, / — ступень I по-
подогревателя; 2 —ступень II подогревателя; РР — регуля-
регулятор расхода воды; РТ — регулятор температуры местной
воды
и температуру местной воды при выходе из ступени I
подогревателей tn определяют по следующим формулам:
(8.27)
(8.28)

98
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
G
G
 11
??—?2 ?) ?
(8.29)
(8.30)
, Gj бол — меньшее и большее значение расходов
теплообменивающихся потоков в ступе-
ступени I.
— *x) ?
2? (?-1)
?
(8.30а)
(8.31)
х =х ^U± =т м /^?—^0) —; (8.32)
*П — *х "Т" \*lf— *х/ "> (о.ОО/
где р—QrjQ0 — отношение нагрузки на горячее водо-
водоснабжение к расчетной нагрузке на
отопление;
Q—Q]\Qr — производительность ступени I в долях
от общей производительности обеих
ступеней подогревателя.
По приведенным формулам определяют все величины
при расчетном режиме горячего водоснабжения, т. е.
при максимальном часовом расходе тепла QjIahC и тем-
температуре наружного воздуха /н . Для определения ве-
величины 0м задаются значением ?? (обычно ?? =
= 10° С) и принимают температуру сетевой воды перед
входом в ступень I подогревателей равной температуре
воды после систем отопления:
?: = bo7\~tx · <8·34>
•г ??
Температурные напоры ступеней I и II подогрева-
подогревателей при этом же режиме находят по формулам:
??-?)-??
2,3 lg
12м
—L
(8.35)
(8.36)
2,3 lg
При температурах наружного воздуха, отличных от
/™ , и произвольной нагрузке Qr величина ? определя-
определяется методом подбора на основании следующих урав-
уравнений:
. of)
где
?? =
0,65 + 0,35·
^1 мен _|_ ? / I мен
'ёГбТ* ?? У ^1бол
1,
При
при
бол
Г1 мен _ G "I мен
ir-tx
?
Gl бол «г·?
Qr
?2 II = Г1 —( ?? —
?? ^11 мен
t
120
100
80
60
40
?п
/
t
I
I
1
1
1
1
/
1—-—
?
У
/
CM ?
V2MM
2,S
HO
?,?
-20 -25
Рис. 8.10. Графики температур и общего
расхода воды при двухступенчатой смешан-
смешанной схеме включения подогревателей горя-
горячего водоснабжения
?" = 70° С, t = 5° С, t = 60° С,
1 ? г
? =0,4; о ==1, ?'" =10° С
ср м м

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
99
где
вп =
0,65 + 0,35
бол
гПбол
~Ч о) Рм
и мен»
iL ? / ( ^г-^) ( <~Ч о
? У Фи™1
—меньшее и большее значение расхо-
расходов теплообменивающихся потоков во-
воды в ступени II.
При
при
'II мен
гПбол
JII мен
fII бол
1
гПмен
Gr
ГП мен
?
Подставляя в приведенные уравнения величины для
( QTKC
максимального часового рм= ;— и ?? j или для
( Q' ?
среднечасового I рСр = "'"' и фср I расходов тепла, по-
\ "о /
лучаем соответственно величину ?? для максимального
часового расхода тепла или величину 6ср для средне-
среднечасового расхода тепла.
На рис. 8.10 приведены графики температур и об-
общего расхода сетевой воды на отопление и горячее во-
водоснабжение (в относительных величинах) для двух-
двухтрубной тепловой сети при двухступенчатой смешанной
схеме включения подогревателей горячего водоснаб-
водоснабжения
Приведенные на графиках данные относятся к мак-
максимальному часовому расходу тепла на горячее водо-
водоснабжение.
Регулирование при последовательной
двухступенчатой схеме включения
подогревателей горячего водоснабжения
и отопительном графике
для низких температур наружного воздуха
Последовательная схема включения подогревателей
горячего водоснабжения применяется в двухтрубных
закрытых тепловых сетях населенных мест для зданий
с отношением максимальных расходов тепла на горячее
водоснабжение и отопление QMaKC JQQ < 0,8.
В данном случае температура воды в подающем
трубопроводе при t^<tn изменяется по отопительному
графику, а при tn>t'^ —поддерживается постоянной.
Определение общего расхода сетевой воды для по-
построения графика производят по так называемому «ба-
«балансовому» расходу тепла, который несколько выше
среднего расхода тепла на горячее водоснабжение и при
котором обеспечивается суточный баланс тепла на ото-
отопление. Величина «балансового» коэффициента нагрузки
в случае равномерной нагрузки подогревателя горячего
водоснабжения в течение суток (например, при уста-
установке аккумуляторов) составляет кв~\, а для обыч-
обычного графика суточной нагрузки жилых домов Хб=1.2.
Исходными данными для расчета графиков регули-
регулирования являются температура воды в подающем тру-
трубопроводе Ti=Tio, которая задана отопительным гра-
графиком, а также отношение расходов тепла на горячее,
водоснабжение и отопление
Q\
Рб
и рм =
Здесь Q?p, Qrакс и Q'o — расходы тепла на горячее
водоснабжение (среднечасовой и максимальный часовой)
и отопление при fH.o цлч потребителей с двухступенчатой
последовательной схемой включения подогревателей го-
горячего водоснабжения.
Для произвольной температуры наружного воздуха
?^? и произвольного расхода тепла на горячее во-
водоснабжение (обычно максимального часового Q^aKC или
«балансового» Qr) суммарный перепад температур се-
сетевой воды в обеих ступенях подогревателей ???, тем-
температуры воды перед элеватором tj o ив общем об-
обратном трубопроводе Т2 определяют по формулам:
о = ?? — ???A— ?);
t2 = ^2 ? — ??г ?,
(8.39)
(8.40)
(8.41)
G
где ?= ~— — отношение суммарного расхода сетевой
Si
воды к расходу воды на отопление;
производительность ступени I в долях от
общей производительности обеих ступеней
подогревателей.
Построение графиков температур и расхода воды
начинают с определения всех величин при «балансовом»
расходе тепла на горячее водоснабжение и при темпера-
температуре наружного воздуха tH [92, 94 и 99]. Общая про-
производительность ступени I подогревателей при «балан-
«балансовом» расходе тепла определяют, задаваясь величиной
Aq (обычно ?? =5°С), по формуле
Т2об~ ?6 ~;
/ f
(8 42)
Для упрощения расчета принимают, что температу-
температура воды в обратном трубопроводе систем отопления
при «балансовом» расходе тепла и произвольной тем-
температуре наружного воздуха ^н<^н Равна той же тем-
температуре по отопительному графику, т.е. ч^о.б^^гор
2 о б 2 о ? ·
Расход сетевой воды в относительных величинах
при балансовой нагрузке Qr для произвольной темпе-
ратуры наружного воздуха
муле
определяют по фор-
(8.43)

100
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Подставляя в последнюю формулу величины ?6,
и Т2о.б· соответствующие^ , определяют ?6 .
Величины At
r б ,
0 б
и т
2б
определяют по
формулам (8.39), (8.40) и (8.41) при подстановке в них
величин рб, <Рб и t2-6=T2>p.
Температурный напор для ступени I подогревателей
при «балансовой» нагрузке и /н равен:
?
(8.44)
2,3 Ig
?2 6~'
Отношение суммарного расхода воды к расчетному
расходу воды на отопление при максимальном часовом
расходе тепла на горячее водоснабжение принимают
равным:
(8-45)
где ?— коэффициент, учитывающий увеличение расхо-
расхода сетевой воды при максимальном часовом
расходе тепла на горячее водоснабжение (для
регуляторов непрямого действия ?=1, для
регуляторов типа РР ? = 1,1).
Величина ? при произвольной температуре наруж-
наружного воздуха tH<tH и произвольном расходе тепла
Qr (максимальном часовом QMaKC или «балансовом>
Q^ ) определяется на основании следующих уравнений:
где
?, =
0,65 + 0,35
?, =
бол
1 ? / Gl мен
?? » От <г„„
—П ? ?
г.б
?6
^1мен· ^? бол — меньшее и большее значение расхо-
расходов теплообменивающихся потоков воды в ступени I
При
при
Ч мен
Г1 бол
???
1
G
I мен
1
Г1мен tr — ,
G
I бол
I мен
/ — t'
1_
???'
— соответствуют
Здесь p. ?, fso) ^тг и
¦произвольному расходу тепла Qr .
Температуру воды после систем отопления при про-
произвольной температуре наружного воздуха tH <tH и
«балансовом» расходе тепла на горячее водоснабжение
принимают ^2о.б—^го.р· а при максимальном часовом
расходе тепла определяют из уравнения
С1мен
~??—???.?— ?} -q
, (8 47)
где
— A—?0)
G
? мен
?? =
0,5+ц
— ??)?
120
100
an
60
40
20
?
f,8
1.6
1,k
1.2
IP
' t
—-
1
G
r-
r"
/
/
/
G
макс
GS
'—:
'—
¦——.
7 0,2 fm0M ?? 0.8 1.0
, . Ы . ? .
tu°s
+18
40
0
-10
-20 -25
Рис. 8 11. Графики температур и общего
расхода воды при двухступенчатой после-
последовательной схеме включения подогревате-
подогревателей горячего водоснабжения
?'" = 70° С; / =5° С; t =60° С, ? =0,3,
1 ? г ср
0,66; x/f =
б
Здесь величины
ср
=5° С
и ???.? =
?· ?
принимаются по отопительному графику для рассматри-
рассматриваемой температуры наружного воздуха t H -

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
101
При
при
= 1,
< 1
I мен
???.?
Для рассматриваемого режима работы температуру
воды в общем обратном трубопроводе определяют по
формуле (8.41), в которой температуру воды в обрат-
обратном трубопроводе отопительных систем принимают по
отопительному графику качественного регулирования
(Т2о-б — ?2?·?)·
Температуры воды при максимальном часовом рас-
расходе тепла на горячее водоснабжение Т10.м, х2 о.м и
там подсчитывают по формулам (8.39), (8.40), (8.41).
Омакс
(8.46) и (8.47), при ?? = <Рб ? = Г и рм=
Для расчета температур ?? о.б и т2 б при «балан-
«балансовом» расходе тепла и *?<?? ? формулы (8 39), (8.40),
(8.41) и (8 46) необходимо подставлять величины рб й
фб. Аналогично для расчрта температур х^ о.м и Т2м
при максимальном часовом расходе тепла в указанные
формулы необходимо подставлять рм и ??.
На рис. 8.11 приведены графики температур и об-
общего расхода (в относительных величинах) при двух-
двухступенчатой последовательной схеме горячего водоснаб-
водоснабжения и отопительном графике температур для ^н^н*
Регулирование по повышенному
температурному графику
при двухступенчатой последовательной схеме
включения подогревателей
горячего водоснабжения
Центральное регулирование по повышенному тем-
температурному графику (с температурной надбавкой к
отопительному графику) применяется для двухтрубных
закрытых водяных тепловых сетей населенных мест в
том случае, когда не менее 75% зданий имеют системы
горячего водоснабжения в основном с двухступенчатой
последовательной схемой включения подогревателей.
Расчет повышенного графика Tj=/(tfH) производят
при «балансовом» расходе тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение. Для этого режим* работ!т тепловой сети расход
воды в ней и температуру воды в подающем трубопро-
трубопроводе перед элеватором принимают по отопительному
графику качественного регулирования
. _____ 2 и ?? о.б = ?? ?.?
При указанных условиях температура воды в пода-
подающем трубопроводе будет равна:
—?6).
(8.48)
Величины ? тг.б и ^б определяют по формулам
О6
(8.39) и (8 46), подставляя в них ?? =-1 и рб = —~ >
где Qr и 00 — «балансовый» расход тепла на горячее
водоснабжение и расчетный расход пепла на отопление
у потребителей с двухступенчатой последовательной
схемой включения подогревателей.
/50
/40
120
100
80
20
12
0,8
0,6
1
1
1
?
I
1
1
?
1
1
1
(^
1
1
г
/
—-
/
'20S
- ?,
2?
02
ОМ
0,8 ??4
+10 +5 О -5 -10 45 -20-25
Рис. 8 12. Повышенный температурный гра-
график при двухступенчатой схеме включения
подогревателей горячего водоснабжения
?" =82° С; t =5° С, t =60° С, ? =0.3;
1 ? г ср
? =0,66; ? =1,2; ?'"=5° С
гм б б
На рис. 8.12 приведен повышенный температурный
график при двухступенчатой последовательной схеме
включения подогревателей горячего водоснабжения.

102
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
8.6. СКОРРЕКТИРОВАННЫЕ ГРАФИКИ
РЕГУЛИРОВАНИЯ ДЛЯ ОТКРЫТЫХ СИСТЕМ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Центральное регулирование по скорректированным
графикам применяют ь двухтрубных открытых системах
тепловых сетей населенных мест, когда у преобладаю-
преобладающего количества присоединенных потребителей отноше-
отношение среднечасовых расходов тепла на горячее водоснаб-
водоснабжение к расчетному часовому расходу тепла на отоп-
отоп(8.51)
Qrcp
ление составляет рСр
= 0,1 -0,3.
Точку излома скорректированных графиков прини-
принимают при той же температуре наружного воздуха, что
и точка излома отопительного графика.
При x%^tr температуры воды в тепловой сети тх
и ?2 принимают по отопительному графику качествен-
качественного регулирования [24].
Регулирование при постоянном общем
расходе воды в подающем трубопроводе
Регулирование при постоянном общем (на отопле-
отопление и горячее водоснабжение) расходе воды в пода-
подающем трубопроводе Gu который принимают равным
расчетному расходу воды на отопление Оо, требует уста-
установки на тепловых пунктах потребителей регуляторов
расхода на общем подающем трубопроводе.
Расчет графика регулирования производят при «ба-
«балансовом» расходе тепла на горячее водоснабжение
Q6r = <2???6, причем коэффициент «балансовой» нагруз-
нагрузки жилых зданий без аккумуляторов принимают щ —
= 1,1.
Определение относительного расхода воды на отоп-
- Go
ление Go = —r~(G0 и G расходы воды на отопление при
G
о
^н и tH.o), температуры воды в подающем т^ и в обратном
трубопроводе t2 при произвольных температурах на-
наружного воздуха /н < ta производят по формулам проф.
Е. Я- Соколова:
/20
100
80
60
20
/
/I
f \
/
/
/
0,8
0.6
/
о Cg
п?
0?
+18
-20-25
Рис. 8.13. Графики температур и расхо-
расходов воды для двухтрубной открытой теп-
тепловой сети с регулированием при посто-
постоянном расходе воды в общем подающем
трубопроводе
1 —
G = 9°, =
*г—*х
i+—
; (8.49)
Tlo' Tab— температуры воды в подающем и
обратном трубопроводах по отопительному
графику; ??, ?2 — то же, по скорректирован-
скорректированному графику; GQ — расход воды на отопле-
отопление; d — общий расход в подающем трубо-
трубопроводе; *„=18° С; ^=t^=I50° С; ?'2?0? С;
_Л О. ? I I
?. = ?.
1 10
Pcp
О».
Go
(8.50) гДе Qo ==—? — относительный расход тепла на отоп-

Глава 8. Регулирование отпуска тепла
103
0,2 0А 0,6 0,8 1
+18
-ю
-20 -25
Рис. 8.14. Графики температур и расхо-
расходов воды для двухтрубной открытой теп-
тепловой сети при переменном расходе воды
в общем подающем трубопроводе и по-
постоянном перепаде давлений на станции
?1? ?2?—температуры воды в подающем и
обратном трубопроводах по отопи-
отопительному графику;
?? ,?2—то же, по скорректированному
графику;
Go — расход воды на отопление;
d — общий расход в подающем трубо-
трубопроводе;
ление при произвольной температу-
температуре наружного воздуха t H;
— отношение «балансового» расхода
тепла на горячее водоснабжение к
расчетному расходу тепла на отоп-
отопление;
fj, тс, т2о и т^ир— температуры воды в подающем тру-
трубопроводе тепловой сети и в трубо-
трубопроводах (подающем и обратном)
отопительных систем и температура
нагревательных приборов по отопи-
отопительному графику качественного ре-
регулирования при 'H.
Количество воды, отбираемой из подающего и об-
обратного трубопроводов на горячее водоснабжение, оп-
определяют по формулам (8.25) и (8.26).
На рис. 8.13 приведены ? рафики температур и рас-
расхода воды для двухтрубной открытой тепловой сети с
регулированием при постоянном расходе воды в общем
подающем трубопроводе.
Регулирование при переменном расходе воды
в подающем трубопроводе и постоянном
перепаде давлений на станции
При данном методе регулирования на тепловых пунк-
пунктах потребителей устанавливается только регулятор тем-
температуры на потоке воды, поступающем в систему горя-
горячего водоснабжения. При начальной регулировке сети
(при выключенном горячем водоснабжении) у всех по-
потребителей устанавливают одинаковые полные напоры
(сумма пьезометрического и геометрического напоров)
как в подающем, так и обратном трубопроводах.
Расчет графика регулирования производят по сред-
среднечасовому расходу тепла на горячее водоснабжение
Q?p по формулам проф. Е. Я- Соколова
"V
?
(8.52)
где
Q°o
°·2
A+и)б0
t =18° С, ?, = ?, =150°С; ?? =70° С,
в 1 1о 2о
= 5°C; *r=60°C;

104
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Температуру воды в подающем и обратном трубо-
трубопроводах тепловой сети определяют по формулам:
(8.53)
~ oJ
В формулах (8.52), (8 53) и (8.54) обозначено:
? == рср = —— — отношение среднечасового расхода
тепла на горячее водоснабжение к
расчетному расходу тепла на отоп-
_ _ ление;
Si, S9 и S2 — относительные сопротивления по-
подающего трубопровода, элеваторно-
элеваторного узла и обратного трубопровода
(при расчете этими величинами за-
задаются, учитывая, что Si+S3+S2=
= 1)·
Все остальные обозначения те же, что в формулах
(8.49) —(8.51).
На рис. 8.14 приведены графики температур и рас-
расходов воды (в относительных величинах) для двухтруб-
двухтрубных открытых тепловых сетей при переменном расходе
воды в общем подающем трубопроводе и постоянном
перепаде давлений на станции.

ГЛАВА 9
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ТРУБОПРОВОДОВ
9.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Основной задачей гидравлического расчета трубо-
трубопроводов тепловых сетей является определение диамет-
диаметров трубопроводов и потерь давления при заданных
расходах теплоносителя или определение пропускной
способности трубопроводов при заданном располагае-
располагаемом перепаде давления.
Определение диаметров трубопроводов производит-
производится при суммарных зимних расчетных часовых расходах
теплоносителя. Независимо от результатов расчета наи-
наименьшие диаметры труб принимают: для распредели-
распределительных сетей 40 мм и для ответвлений к отдельным
зданиям 25 ми.
чее водоснабжение в двухтрубных сетях при открытой
системе и др. Результаты расчетов учитывают при вы-
выборе характеристик сетевых и подкачивающих насосов
и при разработке гидравлических (гидродинамических)
режимов.
При определении диаметров паропроводов удель-
удельные потери давления на трение вычисляют исходя из
принятого перепада давлений пара, учитывающего его
начальные параметры у источника тепла и заданные —
у потребителя. В паропроводах определяется также па-
падение температуры пара, что имеет важное значение
при заданной конечной температуре пара у потреби-
потребителя.
При выборе диаметров сборных конденсатопрово-
05
06
15
2
3 ¦¦
иге/ м1 ?
2000 ?
/500
1000 · ·
900-
800
700
600
500
200 ¦
150
I
г
-
-
1
11
! I
?]!
I
1
¦
1
|
1
1
1
!
1
ii
-... а»
-*
_
3
1.5
3>c
5 6 7 8 9 ??
-f-Н-ч
/5 20
30
I ¦ ? ¦ ? ? .*.,|..,,|,,?. миМ ¦ ? ¦ ? . ?
WO ± ? 1$'0г ?0Юг ЗОЮ* Ц>Ю*50101 7DI01
.„„ „.. J5IOJ ?0/03 ЗОЮ3 -^.,
Расчетный расход теплоносителя С 6 т/ч
50 60 70 80 90100
70 Ю3 90Ю3(О*
юоо>с>шо
¦50
IOO>G>I
Рис. 9.1. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов водяных тепловых сетей
при ?э=0,5 мм и ?=958 kzcjm3.
Пример 1. Дано G=20 т/ч; ??=10 кас/м? м.
Соединяя последовательно точки 1, 2, 3 и 4, находим в точке 5 />в=95 ,5 мм.
Пример 2. Дано ?>в=310 мм; ??= 5 кгс/м?м,
Соединяя последовательно точки /', 2', 3', 4', находим в точке 5'G=330 т/ч.
Для выбранных диаметров трубопроводов водяных
тепловых сетей в случае необходимости определяют по-
потери давления при расходах воды, отличающихся от
расчетных: летних, при максимальном отборе на горя-
дов удельные потери давления определяют на основе
перепада давлений между конденсатоотводчиком и
сборным баком конденсата с учетом возможности об-
образования пароводяной смеси за счет частичного веки-

106
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
пания конденсата при падении давления ниже соответ-
соответствующего температуре насыщения.
Для приближенных гидравлических расчетов водя-
водяных тепловых сетей приведена номограмма рис. 9.1.
Пропускная способность тепловых сетей для сред-
средних условий транспорта теплоносителя может быть
приближенно определена по табл. 9.1—9.4.
Таблица 91
Пропускная способность трубопроводов водяных тепловых сетей
(?э = 0,5 мм; -? = 958,4 кгс/м3)
О
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
1200
1400
Пропускная
способность
в m/ч при удельной потере
давления на трение
5
0,45
0,82
1,38
2,45
5,8
9,4
15,6
28
46
79
107
180
310
455
660
900
1200
1880
2 700
3 800
5 150
6 750
10 700
16 000
в кгс/м2 м
10
0,68
1,16
1,94
3,5
8,4
13,2
22
40
64
112
152
275
430
640
930
1280
1690
2 650
3 800
5 400
7 300
9 500
15 000
23 000
15
0,82
1,42
2,4
4.3
10,2
16,2
27,5
49
79
138
186
330
530
790
1 150
1560
2 050
3 250
4 600
6 500
8 800
11 600
18 600
28 000
20
0,95
1,54
2,75
4,95
11,7
18,6
31,5
56
93
157
215
380
600
910
1 320
1 830
2 400
3 800
5 400
7 700
10 300
13 500
21500
32 000
5
0,04
0,07
0,11
0,2
0,47
0,75
1,25
2,2
3,7
6,3
8,6
14
25
36
53
72
96
150
216
304
415
540
855
1280
Пропускная способность в
150-70
,0
0,05
0,09
0,15
0,28
0,67
1,05
К75
3,2
5,1
9
12
22
34
51
75
103
135
212
304
443
585
760
1200
1840
Удельная
15 | 20
0,07
0,11
0,19
0,34
0,82
1,3
2,2
3,9
6,3
11
15
26
42
63
92
125
164
260
368
520
705
930
1490
2240
0,08
0,12
0,22
0,4
0,94
1,5
2,5
4,5
7,5
12,5
17
30
48
73
106
147
192
304
432
615
825
1080
1750
2560
потеря
5
0,03
0,05
0,08
0,15
0,35
0,56
0,93
1,7
2,8
4,7
6,4
11
19
27
40
54
72
113
162
228
310
405
640
960
Гкал/ч
при температурных графиках в
130—70
давления на трение ?/? ?
10
0,04
0,07
0,12
0,21
0,51
0,79
1,32
2,4
3,8
6,7
9,1
16
26
68
56
77
102
159
228
324
437
570
900
1380
15
0,05
0,08
0,14
0,26
0,61
0,97
1,65
2,9
4,7
8,3
И
20
32
47
69
93
123
195
276
390
527
558
1100
1680
20
0,06
0,09
0,16
0,3
0,7
1,1
1,9
3,4
5,6
9,4
13
23
36
55
79
ПО
144
228
324
460
617
810
1290
1920
кгс/м%
5
0,011
0,02
0,035
0,06
0,15
0,23
0,39
0,7
1,15
1,9
2,7
°С
95—-70
?
10
0,017
0,029
0,05
0.09
0,21
0,33
0,55
1
1.6
2,8
3,8
15
0,02
0,025
0,06
0,11
0,25
0,4
0,68
1,23
1,9
3,4
4,7
20
0,024
0,028
0,07
0,12
0,29
0,47
0,79
1,4
2,3
3,9
5,4
Примечание. Пропускная способность в Гкал/ч дан для чисто отопительной нагрузки.
Таблица 9.2
Пропускная способность в т/ч, паропроводов
с П-образными компенсаторами при потере давления
порядка 1 ат/км с учетом местных сопротивлений
(/гэ = 0,2 мм)
Продолжение табл 9.2
\o
>s о.
m о
о ? ?
за *
25
32
40
50
70
80
100
125
Параметры пара Рра$ в кгс/си2, ? в "С, к
Р Я
паб
/=/50,
7=3,35
0,035
006
0,1
0,2
0,45
0,73
1.2
2,2
Р . „
oafi *
/=^00
7=4,98
0,045
0,08
0,13
0,24
0,55
0,9
1,5
2,7
Р .Л
Da6 *
/=325.
7=5,85
0,05
0,085
0,14
0,26
0,6
0,95
1,6
2,9
? n-l
/=350,
7=7,18
0,055
0,095
0,16
0,29
0,67
1,1
1,7
3,2
в кгс/м3
Р ,/·
/=425,
7=11,79
0,07
0,12
0,2
0,37
0,85
1,3
2,3
4,1
Условный
проход труб
D в мм
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Параметры пара fpag в кас/см?, t в °С, 7 в кгс/м3
/=250,
7=3,35
3,5
5,5
7,5
13
21
31
45
59
77
118
165
235
315
415
/=300,
7=4,98
4
7
9,5
17
26
39
56
72
95
140
200
285
385
500
/=325,
7=5,85
4,5
7,5
10
18
28
42
58
W
5
8
И
20
31
47
65
/=425,
7=11,79
6,5
И
15
25
39
58
81

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
107
Таблица
Пропускная способность в т/ч паропроводов
93
с сальниковыми компенсаторами при потере давления
порядка 1 ат на 1 км с учетом местных сопротивлений
(Дэ=0,2 мм)
Условный проход
труб D в мм
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
Параметры пара ?"рабв кгс/см2, ta °C,f вкгс/лр
°?=3,35
транзит-
транзитные сети
1,3
2,4
3,9
6 9
9,4
16,8
26
39
56
78
102
160
225
320
430
570
развет-
разветвленные
сети
1,3
2,3
3,7
6,4
8,5
15,6
24
36
53
68
90
140
200
285
385
500
? =4,78
транзит-
транзитные сети
1,6
2,9
4,7
8,2
11
20
31
47
67
93
120
190
270
380
515
670
развет-
разветвленные
сети
1,5
2,7
4,3
7 5
10,3
18,5
29
43
62
83
108
170
240
340
460
600
Таблица 94
Пропускная способность конденсатопроводов в т/ч
(&э=1 мм; ? =958,4 кгс/м3)
Условный проход
труб ?>„ в ми
У
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
450
500
Удельная потеря давления на трение ??
5
0,41
0,71
1,2
2,2
5,2
8,2
14
25
41
72
98
180
280
420
610
820
1100
в кгс/м?м
10
0,58
1,02
1,7
3,1
7,4
11,5
20
36
58
100
135
250
400
590
860
1180
1550
15
0,72
1,24
2,07
3,8
9,1
14
24
44
72
125
165
310
500
720
1050
1450
1900
20
0,83
1,42
2,4
4,4
10,5
16,5
28
51
82
140
195
350
560
840
1220
1650
2200
9.2. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Потерю давления на участке трубопровода опреде-
определяют по формуле
ДЯ = ДЯтр + ДЯМ = ??/?? кгс/м2, (9.1)
где ?#?? — потеря давления на трение в кгс/м2;
?#? — потеря давления в местных сопротивле-
сопротивлениях в кгс/м2;
Ah — удельная потеря давления на трение
в кгс/м2м;
/пр—приведенная длина трубопровода в м.
Потерю давления на трение определяют по формуле
?#?? = AM кгс/м2, (9.2)
где / — длина участка трубопровода по плану в м.
Потерю давления в местных сопротивлениях опре-
определяют по формуле
Шм = ~ ??? = АЫЭ кгс/м2, (9.3)
2g
где /э — эквивалентная длина местных сопротив-
сопротивлений в м;
? — скорость теплоносителя в м/сек;
g=9,8 м/сек2 — ускорение свободно падающего тела;
V — средний удельный вес теплоносителя на
рассчитываемом участке трубопровода
в кгс/м3;
??—сумма коэффициентов местных сопро-
сопротивлений на участке;
|—значения коэффициентов для каждого
вида местных сопротивлений (задвижка,
вентиль, отвод и т. д.).
Удельную потерю давления на трение определяют
по формуле
= 0,00638 ?
кгс/м2 м, (9.4)
где ?—коэффициент гидравлического сопротивления
трения (величина безразмерная);
G — расчетный расход теплоносителя на рассчиты-
рассчитываемом участке в т/ч;
DB—внутренний диаметр трубы в м.
Приведенную длину трубопровода определяют по
формуле
1гф=1 + 1эм. (9.5)
Эквивалентную длину местных сопротивлений оп-
определяют по формуле
??*· (9·6>
Сварные стыковые швы труб при подсчете эквива-
эквивалентной длины местных сопротивлений не учитываются.
При отсутствии данных © характере и количестве
местных сопротивлений на трубопроводе эквивалентную
длину местных сопротивлений можно определять при-
приближенно по формуле
1э = а1м, (9.7)
где ?— коэффициент, учитывающий долю падения дав-
давления в местных сопротивлениях по отноше-
отношению к падению давления на трение, можно
принимать по табл 9.5.
Внутренний диаметр и пропускную способность тру-
трубопровода, а также скорость теплоносителя определяют
по формулам:
5
о.ообзв ??2
V
?/??
м;
у Ah
т/ч,
? = 0,354
м/сек.
(9.8)
(9.9)
(9.10)

108
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 95
Коэффициент ? для определения суммарных
эквивалентных длин местных сопротивлений
Типы компенсаторов
Сальниковые
П-образные с гнутыми
отводами
П-образные со свар-
сварными отводами
Сальниковые
П-оОразные с гнутыми
отводами
П-образные со свар-
сварными отводами
Условный
проход
труб D
У
в мм
Значения коэффициента о
для паро-
паропроводов
для водяных
тептовых се-
сетей и конден-
сатопроводов
Транзитные магистрали
До 1000
„ 300
200—350
400—500
600—1000
0.2
0,5
0.7
0,9
1.2
0,2
0,3
0.5
0,7
1
Разветвленные тепловые сети
До 400
450—1000
До 150
175-200
250—300
175—250
300 -350
400—500
600—1000
0,4
0,5
0,5
0,6
0,8
0,8
1
1
1,2
0.3
0,4
0,3
0,4
0,6
0,6
0,8
0.9
1
При турбулентном режиме движения теплоносителя
коэффициент гидравлического сопротивления трения ?
для стальных труб определяют по формулам для тур-
турбулентного движения в области квадратичного закона
при Re^Renp по формуле Прандтля — Никурадзе
?= ?—г, (9.11)
где k3 — эквивалентная шероховатость трубы в м;
Re — число Рейнольдса;
Renp — предельное значение числа Рейнольдса;
для турбулентного движения в переходной области
при Re < Re по по формуле Кольбрука — Уайта
?(9.12)
-21g '
2'
3,7DB
Для облегчения расчетов формулы (9.11) и (9.12)
представлены в графическом виде (рис. 9.2 и 9.3).
Число Рейнольдса определяют по формуле
Re = ^-, (9.13)
где ?— кинематическая вязкость теплоносителя в м2/сек.
0.1
0,09
1
Щ-007
ъ 006
| 005
I
с?· lJ-i_lZht4j. U- i-i-'-U Дт=Ш-1 Ш-U -II— \-r=P
1 0,03
I
|№
015
20 25 30 40 50 60 70 8090100
Внутренний диаметр трубы
ч
-·.
N
Чд
S,
1
+
|
t—?
t-H
+¦¦
¦—
I
Г
1
?
»^
¦~«
-—
?'-
y=
< II
/I
a"
Ц
iW
1
L--L.
1
Н3-0,1мм
7
^·
1 1
•
¦¦¦«
s = ,
"
~-
•«^
,
——
«=:
r->
1=
150 200 250 300 400 500 600700800 W001200MO
Рис. 9.2. График для определения коэффициента сопротивления трения в области квадратич-
квадратичного закона при R^R
Значение числа Рейнольдса можно определить по
номограммам рис. 9.4 и рис. 9 5
Кинематическую вязкость теплоносителя определя-
ют по формуле
? = —мг1сек,
У
(9.14)
где
? — динамическая
в кгс сек/м2.
вязкость теплоносителя
g=9,8 м/сек2 — ускорение свободно падающего тела.
Предельное значение числа Рейнольдса, характери-
зующее границу переходной области и области квадра-
тичного закона, определяют по формуле
560^.
(9.15)
Предельным значениям числа Рейнольдса Renp со-
соответствуют предельные значения скоростей теплоноси-

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
109
телей ?Пр и предельных расходов Gnp, которые опреде-
определяют по формулам:
Упр = 560 -^- = 5480 ~ м/сек;
(9.16)
Gnp = 560
??
Di
Dl
0,354
— = 15 5С0 ? ~ т/ч. (9.17)
Отношение эквивалентной шероховатости к внут-
внутреннему диаметру трубы ~~ называется относитель-
относительной эквивалентной шероховатостью.
Re
Рис. 9.3.* Номограмма для определения коэф-
коэффициента сопротивления трения в переходной
области при Re<Renp
При гидравлических расчетах трубопроводов тепло-
тепловых сетей величну эквивалентной шероховатости при-
принимают:
Для водяных тепловых сетей
. паропроводов
. конденсатопроводов . .
&э=0,5 мм
*.*=!,0 ,
Потерю давления на трение и в местных сопротив-
сопротивлениях, а также пропускную способность существую-
существующих тепловых сетей с учетом изменения эквивалентной
шероховатости в процессе эксплуатации определяют на
основании испытаний по формулам:
G2
АН = ?# с — кгс/м*~;
?
т/ч,
(9.18)
(9.19)
где АНС—полная потеря давления на трение и в ме-
местных сопротивлениях в существующих теп-
тепловых сетях по данным замеров в натуре
в кгс/м2;
Gc — расход теплоносителя, при котором заме-
замеряли потерю давления, в т/ч.
* ?. 3. Рабинович. Гидравлика. Изд-во Физматгиз, 1963.
Рис. 9.4. Номограмма для определения числа
Рейнольдса для воды (при t=lOO°C)
Пример. Дано DB=100 мм; G=0,5 г/ч; ?=30° С.
Соединяя последовательно точки / и 2, находим в
в точке 3 Reioo=6250. Определяем Re3o"-Reioo#i="
-6250 · 0,355=2215
9.3. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Зимний расчетный часовой расход сетевой воды для
гидравлического расчета двухтрубных водяных сетей
принимают равным сумме расчетных зимних часовых
расходов воды потребителями, которые, в свою очередь,
равны сумме расчетных часовых расходов воды на отоп-
отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, определяе-
определяемых по формулам, приведенным в табл. 9.6 и 9.7.
Летний расчетный часовой расход сетевой воды для
гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых
сетей принимают равным сумме летних расчетных часо-
часовых расходов воды потребителями на горячее водоснаб-
водоснабжение, определяемых по формулам, приведенным в
табл. 9.8.
Зимний и летний расчетные часовые расходы сете-
сетевой воды для гидравлического расчета отдельных теп-
тепловых сетей для горячего водоснабжения принимают
равными сумме зимних или летних расчетных часовых

но
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Рис. 9.5. Номограмма для определения числа Рей-
нольдса для пара
Пример. Дано Лв=100 мм, 6 = 1 т/ч; Р=40 кгс/см2,
f=400° С Соединяя последовательно точки / и 2, находим
в точке 3 ReHOM=176 500 Определяем Re40o=ReHOM ?? =
= 176 500· 0,82=145 000
расходов воды потребителями на горячее водоснабже-
водоснабжение, определяемых по формулам, приведенным
в табл. 9.9.
Зимний расчетный часовой расход пара для гидрав-
гидравлического расчета паропроводов определяют как сум-
сумму расчетных максимальных часовых расходов пара по-
потребителями на технологические процессы, отопление,
вентиляцию и горячее водоснабжение.
Расчетный часовой расход пара для гидравлическо-
гидравлического расчета паропроводов насыщенного пара определяют,
учитывая дополнительный расход пара, который идет
на возмещение конденсирующегося пара.
В формулах табл. 9.6—9 9:
Qo; Qa — максимальные часовые расходы теп-
тепла соответственно на отопление и вен-
вентиляцию без учета потерь тепла
в трубопроводах тепловых сетей
в ккал/ч;
— соответственно максимальный часовой
и среднечасовой расход тепла на бы-
бытовое горячее водоснабжение за сут-
сутки наибольшего водопотребления без
учета потерь тепла в трубопроводах
тепловых сетей в ккал/ч;
~ J— отношение среднечасового расхода
тепла на горячее водоснабжение к
максимальному часовому на отопле-
отопление, принятое за основу при построе-
построении повышенного или скорректирован-
скорректированного графика температур и для кон-
конкретного потребителя;
з—расчетная температура наружного воз-
воздуха соответственно для проектиро-
проектирования отопления и для проектирова-
проектирования вентиляции в град;
— температура наружного воздуха в
точке излома отопительного графи-
графика в град;
Таблица 9.6
Формулы для определения расчетных часовых расходов сетевой воды и удельные расходы сетевой воды
потребителями на отопление и вентиляцию
Системы
Отопление
Схемы присоеди-
присоединения системы
Непосред-
Непосредственная
Независимая
Расчетная темпе-
температура наружного
воздуха для про-
проектирования отоп-
отопления и вентиля-
вентиляции в °С
Формула
с ( ?? - ?2 ?)
с ?-(?2?+10)]
Удельный расход воды в кг/ч
на 1 ккал/ч расчетного расхода
тепла при ( ?^— ?2 0) в вС
95—70
40
66,7
130—70
16,7
20
150—70
12,5
16,7

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
111
Продолжение табл. 9.6
Системы
Вентиляция
Схемы присоеди-
присоединения системы
Непосредствен-
Непосредственная
Независимая
Расчетная темпе-
температура наружного
воздуха для про-
проектирования отоп-
отопления и вентиля-
вентиляции в °С
^н.в ^н.о
*н.в= *н.о
г"н.в
Формула
G - ^
с ( ?? ~ ?2 ?)
о- Ql
0 \ ?1~ Т2в)
с Ь'-(Т2о + 10)]
Q°
Удельный расход воды в кг/ч
на 1 ккал/ч расчетного расхода
тепла при ( ?±— ?2?) в вС
95-70
40
53*
-
-
130—70
16,7
22*
20
29*
150-70
12,5
17*
16,7
20*
Примечания:!. Цифры, отмеченные звездочкой, представляют собой усредненный при различных температурах наружного воз-
воздуха для проектирования вентиляции tH^a расход воды.
2. При повышенном графике температур в тепловых сетях в формулах, отмеченных дву мя звездочками, принимают Т|= ?^?
Таблица 9.7
Формулы для определения зимних расчетных часовых расходов воды потребителями на горячее водоснабжение
?{? в кг/ч для гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых сетей
Си-
Системы
1
я о.
Схемы при-
присоединения
местных водо-
водонагревателей
или трубо-
трубопроводов го-
горячего водо-
водоснабжения
При установке местных баков·
аккумуляторов для расчета всех
участков тепловых сетей
При отсутствии местных баков-аккумуляторов
для расчета магистральных
и распределительных тепловых
сетей
для расчета ответвлений к от-
отдельным зданиям
За-
Закрытая
Отопи-
Отопительный
е>ср
Параллельная
с ?-, — ?,.
1,3-1,4
Предвклю-
ченная
ОСР
ЕГ - ?2 о)
Смешанная
двухступен-
Последова-
тельная двух-
двухступенчатая
с ( ?? - ?3
1,3—1,4
— Т2о)
1,2—1,3-
г2о^
С— t.
с ( ?\ ~ ?3
icP
1,3—1,4-
?1 - ?2 о
) 'r-'x-j
1,2—1,3
0 \ ?1 ~ ?2
.— ?

112
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.7
o.s
В" «.д.
% й«
Схемы присоедине-
присоединения местных водо-
водонагревателей или
труб<проводов го-
горячего водоснаб-
водоснабжения
При установке местных баков-
аккумуляторов для расчета всех
участков тепловых сетей
При отсутствии местных баков-аккумуляторов
для расчета магистральных
и распределительных тепловых
сетей
для расчета ответвлений к от-
отдельным зданиям
Параллельная
С ( ??? - ?3
1,3—1,4
(Iff
?1?-
0 ( ??? - ?3
Предвключенная
0 ( ??? ~ ?
1,3-1,4
?? ~ ?2?
1,3—1,4
Смешанная двух-
двухступенчатая
L- t.
1,2—1,3
??? - ?2?)
?.— *„
для потреби-
потребителей при
Qrcp>
? / ?
для потреби-
потребителей при
rcp
?
>
?"? ~ ?2?)
0,6-0,8·
«(
1,2—1,3
, "In ~
^ — t.
Подающий
0,6—0,8'
Обратный
о я
для потреби-
потребителей при
для потреби-
потребителей при
0,6—0,8.
? qCP / rcp \
>'. ,
* Для ооратного трубопровода расход равен нулю.

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
113
Таблица 9.8
Формулы для определения летних расчетных часовых расходов сетевой воды потребителями на горячее
водоснабжение Gj? в кг/ч для гидравлического расчета двухтрубных водяных тепловых сетей
Си
стемы
Закрытая
Откры-
Открытая
подающий
трубо-
трубопровод
обратный
трубопро-
трубопровод
При установке ме-
местных баков-аккуму-
баков-аккумуляторов для расчета
всех участков теп-
тепловых сетей
0,б5рсР
0,65ОсР
г
При отсутствии местных баков-аккумуляторов
для городов и населенных мест
для расчета магист-
магистральных и распре-
распределительных тепло-
тепловых сетей
1,ЗОСР
г
1,ЗЭСР
г
с( *г-'х.л)
для расчета ответ-
ответвлений к отдельным
зданиям
0,659макс
г
<Н—лз)
0,65Омакс
г
с('г-'х.Л)
для промышленных предприятий
для расчета маги-
магистральных и распре-
распределительных тепло-
тепловых сетей
ОСР
" г
*И--зл)
Ч'г-'х.з)
для расчета ответ-
ответвлений к отдельным
зданиям
^макс
vr
фМакс
10 % от соответствующего расчетного расхода сетевой воды в подающем трубопроводе
* Для промышленных предприятий в формуле, отмеченной звездочкой, вместо коэффициента 0,65 принимают коэффициент, равный
единице.
??» ?2 о — температура сетевой воды по отопи-
отопительному графику при /?·? соответ-
соответственно в подающем трубопроводе и
в обратном трубопроводе от системы
отопления в град;
Т1» Т2в — температура сетевой воды по отопи-
отопительному графику при tH.B соответ-
соответственно в подающем трубопроводе и
в обратном трубопроводе от системы
вентиляции в град;
т1п — температура сетевой воды в подаю-
подающем трубопроводе по повышенному
или скорректированному графику при
tн.в в град;
х\» ^2о — температура сетевой воды в точке из-
излома отопительного графика при tH
соответственно в подающем трубопро-
трубопроводе и в обратном трубопроводе от
системы отопления в град;
т1п — температура сетевой воды в подаю-
подающем трубопроводе по повышенному
графику в точке излома графика при
tH в град;
t3 — температура сетевой воды после па-
параллельно включенного водонагрева-
водонагревателя горячего водоснабжения в точке
излома графика при i H в град;
tJ — температура сетевой воды в подаю-
подающем трубопроводе в летний период
в град;
т^ — температура сетевой воды после мест-
местного водонагревателя в летний период
в град;
х.з> ^х.л — температура холодной водопроводной
воды соответственно в зимний и лет-
летний период в град;
?? — температура горячей воды, поступаю-
поступающей в местную систему горячего водо-
водоснабжения, в град;
tn— температура водопроводной воды пос-
после водонагревателя первой ступени
в точке излома графика; рекомендует-
рекомендуется принимать tn = (т2о — ^) ° С;
с — теплоемкость воды в ккал/кг град;
принимают в расчетах равной
1 ккал/кг град.
Расход конденсирующегося пара на данном участке
паропровода определяют по формуле
Gn=
г/ч,
(9.20)
где г — скрытая теплота парообразования в ккал/кг,
соответствующая среднему давлению пара на
расчетном участке длиной / м;
tCp — средняя температура пара на рассчитываемом
участке в °С;
/о—температура окружающей среды в град при-
принимается: в непроходных каналах /о=0°С;
в проходных каналах ?о=40оС; при надземной
прокладке *?= ^н.о "С;
<7уд — удельная потеря тепла изолированным паро-
паропроводом с учетом потерь тепла арматурой,
компенсаторами и опорами в ккал/м ч град;
принимается по табл. 910
Средняя температура пара на рассчитываемом уча-
участке определяется по формуле
(9.21)
где
t2 — температура пара в начале и в конце рас-
расчетного участка в град.
Расчетный часовой расход пара на рассчитываемом
участке паропровода насыщенного пара определяют по
формуле
Gp = G+0,5Gn + SGn7-/4, (9.22)
где G — расчетный расход пара на участке паропровода
без учета расхода пара на возмещение потерь
тепла в т/ч;
Gn — расход пара на возмещение потерь тепла на
рассчитываемом участке в т/ч,

114
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 99
Формулы для определения зимних и летних расчетных часовых расходов сетевой воды потребителями
в кг/ч для гидравлического расчета отдельных тепловых сетей на горячее водоснабжение
Трубе
Пода-
Подающий
>проводы
зимний
расчетный
расход се-
сетевой воды
летний
расчетный
расход се-
сетевой воды
Циркуляционный
При установке мест-
местных баков-аккуму-
лягоров для расчета
всех участков теп-
тепловых сетей
Qrcp
'Сг-'х.з)
0,659сРн
в('г-'х.л)
При отсутствии местных баков-аккумуляторов
для городов и населенных мест
для расчета магист-
магистральных и распреде-
распределительных тепчовых
сетей
2О^Р
<('г-'х.з)
1,3?СР
г
с( 'г-'х.л)
для расчета ответ-
ответвлений к отдельным
зданиям
омакс
^г
'('г-'х.э)
0,65Омакс
г
с('г~'х.л)
для промышленных предприятий
для расчета магист-
магистральных и распреде-
распределительных тепювых
сетей
о?
*('г-*х.з)
<осР
г
Ч'г-'х.з)
для расчета ответ-
ответвлений к отдельным
зданиям
пмакс
*<'г-'х.з)
,-,макс
vr
с( 'г-'х.а)
10 % от соответствующего расчетного расхода сетевой воды в подающем трубопроводе
Примечания 1. Для промышленных предприятий в формуле, отмеченной звездочкой, вместо коэффициента 0,65 принимают
"Коэффициент, равный единице
2. Дополнительный расход воды на рециркуляцию в подающем трубопроводе не учитывается.
Таблица 9 10
Удельные потери тепла 1 м изолированного паропровода с учетом дополнительных потерь тепла арматурой,
опорами и компенсаторами дУд в ккал/м ч град при разности температур между температурой пара
и окружающей среды в 1 град
Наружный
диаметр
трубы D
в мм
32
45
57
76
89
108
133
159
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
Надземная прокладка
Прокладка
в непроходных каналах
Прокладка в тоннелях
температура пара в град
200
0.41
0,47
0,52
0,57
0,62
0,68
0,74
0,8
0,94
1,07
1,2
1,32
1,34
1,44
1,51
1,69
1,83
2,03
2,28
2,51
250—300
0,41
0,46
0,51
0,57
0,61
0.66
0,72
0,78
0,93
1,05
1.17
1,27
1,3
1,37
1,46
1,61
1,75
1,94
2,14
2,37
350-450
0,41
0,46
0,51
0,56
0,59
0,65
0,71
0,77
0,91
1,01
1,13
1,22
1,22
—
—
—
—
—
—
200
0,4
0,46
0,5
0,55
0,60
0,65
0,71
0,77
0,9
1,03
1,15
1,28
1,29
1,39
1,45
1,62
1,75
1,95
2,18
2,40
250—300
0.39
0,46
0,49
0,55
0,58
0,64
0.69
0,75
0,89
1,01
1,12
1,22
1,22
1,31
1,41
1,55
1,68
1,87
2,06
2,28
350
0.39
0,45
0,48
0,54
0,57
0,62
0 68
0,74
0,87
0,9"?
1,09
1,18
1,17
1,25
1,33
1,47
1.6
1,78
1,95
2,14
200
0.45
0.51
0,55
0,61
0,64
0,7
0,79
0,88
1.03
1.14
1,25
1,37
1,37
1,47
1,58
1,82
2,02
2,26
2,48
2,66
250—300
0,44
0,5
0,54
0,59
0,62
0,67
0,75
0,83
0,98
1,09
1,19
1.3
1,33
1,39
1.48
1,7
1,86
2,08
2,27
2,46
350-450
0.42
0,48
0,51
0,57
0,6
0.65
0,71
0,77
0,92
1.02
1,12
1,21
1 2
—
—
—
—
_
—
Примечания 1 При определении удельных потерь тепча температура окружающей среды принята для надземной про
кладки среднегодовая температура наружного воздуха +5° С, для прокладки в непроходных каналах среднегодовая температура
грунта на оси заложения паропровода +5° С, для прокладки в проходных каналах температура воздуха в канале +40° С
2 Дополнительные потери тепла арматурой, опорами и компенсаторами учтены коэффициентами для магистральных тепло-
тепловых сетей, прокладываемых в тоннеляхи каналах, 1,15, при надземной прокладке 1,2, для распределительных тепловых сетей и от
ветвлений к отдельным зданиям, прокладываемых в тоннелях я каналах, 1,25, при надземной прокладке 1,3

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
§ со S3 5: ?> Su.^eo-
IP
§ i?? $$°«ОГ·. to Ю 4f *^ 'M
s

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
? Gn— расход пара на возмещение потерь тепла уча-
участками паропровода, расположенными между
концевым потребителем и рассчитываемым
участком, в т/ч
Зимние расчетные часовые расходы конденсата для
гидравлического расчета конденсатопроводов определя-
определяют по максимальному часовому количеству возвраща-
возвращаемого конденсата потребителями или отдельными на-
насосными возврата конденсата. Возврат конденсата от
местных систем отопления, вентиляции и горячего во-
водоснабжения, работающих на паре, для расчета кон-
конденсатопроводов принимается в размере 100% от рас-
расхода пара Возврат конденсата от технологических про-
процессов принимается по проекту местной системы техно-
технологических паропроводов
То/нццна стенка
9.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Гидравлический расчет трубопроводов водяных
тепловых сетей производят по номограммам рис. 9 6 и
9 7 или табл 9 11.
Значения эквивалентных длин местных сопротивле-
сопротивлений принимают по табл 9.12 и 9 13.
При составлении таблиц и номограмм принято тем-
температура воды i=100°C, удельный вес воды V=="
= 958,4 кгс/м3, эквивалентная шероховатость труб
&э=0>5 мм и кинематическая вязкость воды v=
= 0,295· 10~6 м2/сек
10 7 П 81
ЮН»
300 350 400 500 600 700 BOO WOO 1500 2000 3000 Ш0 5000 6000 вООО @030 15000 20000 30000
_ „ Расхаа теплоносителя & 6 т/ч
Рис 9 7. Номограмма для гидравлического расчета трубопроводов при &э=0,5 мм и ?=958 кгс\м3 при
расходе теплоносителя от 300 до 30000 т/ч
Пример. Дано G=1300 т/ч, ?>н=630 мм, s=9 мм. Находим в точке 2 р=1,3 м/сек, а в точке 3 ДЛ=2,45 кгс/м? м

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
117
Таблица 911
Таблица для гидравлического расчета трубопроводов при k э =0,5 мм и ? =958,4 кгс\мг
DHXs в мм
G в т/ч
0,2
0 22
0,24
0,26
0,28
0,3
0,32
0,34
0,36
0,38
0,4
0,42
0,44
0,46
0,48
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0.75
0,8
0,85
0.9
0,95
1
1,05
1.1
1,15
1,2
32X2,5
? в м/сек
0 1
0,11
0,17
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,28
0,3
0,33
0,35
0,38
0,41
0,43
0,46
0,48
0,51
0,53
0,56
0,58
0,61
?/?
в кгс/м2 м
0,95
1.14
1,35
1,59
1,82
2,08
2,37
2,71
2,97
3,3
3,65
4
4,38
4,75
5,15
5,55
6,66
7,85
8,19
10,7
12,3
14
15,8
17,7
19.7
21,9
24,1
26,5
28,9
32
38X2,5
? в ч/сек
0,1
0,11
0,12
0,12
0,13
0 14
0,14
0,15
0,16
0,16
0,17
0,19
0,2
0,22
0,24
0,25
0,27
0,29
0,31
0,32
0,34
0,36
0,37
0,39
0,41
?/?
в кгс/м1 м
0,72
0,81
0,92
1,03
1,15
1 26
1,37
1,52
1,66
1,82
1,95
2,35
2,8
3,26
3,77
4,31
4,86
5,45
6,08
6,73
7.45
8,21
9,01
9,85
10,7
44,5x2,5
? в м/сек
0,1
0,11
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0.17
0,18
0,19
0,2
0,21
0.22
0,24
0,25
0 26
0,27
0,28
?/?
в кгс/м3 м
0,59
0,64
0,69
0,76
0,91
1,07
1,27
1,46
1,67
1,9
2,13
2 38
2.64
2,91
3,2
3,51
3,82
4,15
45X2,5
? в м/сек
0,1
0,11
0,11
0,12
0,13
0.14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,27
0,28
?/?
в кгс/м2 м
0.55
0.6
0,65
0,7
0,85
1,01
1,18
1,37
1,57
1,77
2
2,22
2.48
2.72
2,99
3,29
3,58
3,87
57X3,5
? в м/сек
0,1
0,11
0.12
0,13
0,13
0,14
0,15
0,16
0,16
0,17
0,18
?/?
в кгс/м? м
0.44
0,5
0,57
0,65
0.72
0.8
0.88
1.07
1,05
1.14
1.24
Продолжение табл 9 11
DHXs в мм
G в тп/н
1,25
1,3
1,35
1,4
1,45
1.5
1,55
1.6
1,65
1,7
1,75
1 8
1.85
1.9
1.95
2
32X2,5
V
в м/сек
0,63
0,66
0,68
0,71
0,73
0,76
0,79
0,81
0,84
0,86
0,89
0,91
0,94
0,96
0,99
1,01
?/? в
кгс/м2 м
34,2
37
39,9
42,9
46
49,2
52,6
56
59,6
63,2
67
70,9
74,9
79
83,2
87,5
38X2,5
? в
м/сек
0,42
0,44
0,46
0,47
0,49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,58
0,59
0 61
0,63
0,64
0,66
0,68
?/г в
кгс/м2 м
11,6
12,6
13,6
14,6
15,7
16,8
17,9
19,1
20,3
21,5
22,8
24,1
25,5
26,9
28.3
29,8
44,5X2,5
? в
м/сек
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
ДЛ в
кгс/м2 м
4,48
4.83
4,18
5,57
5,98
6,4
6,83
7,28
7,74
8 21
8,7
9,21
9,73
10,3
10,8
11.4
45X2,5
? в
м/сек
0,29
0,3
0,31
0,32
0,33
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,42
0,43
0,44
0,45
0,46
?? в
кгс/м2 м
4,2
4,51
4.86
5,21
5,59
5,98
6,38
6,8
7.23
7,68
8,14
8,61
9,09
9.59
10,1
10,6
57X3,5
? в
м/сек
0,18
0.19
0,2
0,21
0.21
0.22
0,23
0 24
0,24
0,25
0,26
0.27
0,27
0.28
0.29
0,3
?/? в
кгс/м1 м
1,34
1,44
1,55
1.67
1.78
1,91
2,02
2,14
2,26
2.4
2.53
2.66
2.81
2.96
3,1
3,25
76x3,5
? в
м/сек
0,1
0,1
0,11
0.11
0.12
0,12
0,12
0,13
0.13
0.14
0,14
0.14
0.15
0,15
0,16
?/l В
кгс/м2 м
0,27
0,29
0.31
0.33
0,36
0.38
0,4
0.43
0,46
0,48
0.51
0,53
0.56
0,59
0.62

118
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.11
DHXs в мм
G в т/ч
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3
3,1
3,2
3,3
3,4
32X2 5
V
в м/сек
1,06
1,11
?? в
кгс/м? м
96,5
105,9
38X2,5
V
в м/сек
0,71
0,75
0,78
0,81
0,85
0,88
0,92
0,95
0,98
1,02
1,05
1,09
1,12
1,15
Ah в
кгс/м2 м
32,8
36
39,4
42,9
46,5
50,3
54,3
58,4
62,6
67
71,6
76,3
81,1
86,1
44,5x2,5
V
в м/сек
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0,62
0,64
0 66
0,69
0,71
0,74
0,75
0,78
0,8
Ah в
кгс?м? м
12,5
13,8
15
16,4
17,8
19,2
20,7
22,3
23,9
25,6
27,3
29,1
31
32,9
45X2,5
V
в м/сек
0,48
0,51
0,53
0,55
0,58
0,6
0,62
0,65
0,67
0,69
0,72
0,74
0,76
0,78
Ah в
кгс/м? м
11,7
12,9
14,1
15,3
16.6
18
19.4
20,8
22,3
23,9
25,5
27,2
28,9
30,7
57x3,5
?
в м/сек
0,31
0,33
0,34
0,35
0,37
0,38
0,4
0,41
0,43
0,44
0,46
0,47
0,49
0,5
?? в
кгс/м? м
3,55
3,69
4,27
4,64
5,04
5,45
5,88
6,32
6,78
7,26
7,75
8,26
8,78
9.32
76X3,5
V
в м/сек
0,16
0,17
0,18
0,19
0,19
0,2
0,21
0,22
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,26
ДА в
кгс/м? м
0,68
0,75
0,81
0,88
0.96
1,03
1,11
1,15
1,25
1,35
1,45
1,53
1,62
1,73
Продолжение табл. 9.11
D^XS в мм
G в т/ч
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
44
? В
м/сек
0,83
0,85
0,88
0,9
0,92
0,95
0,99
1,04
1,09
1,14
1,18
1,23
1,28
1,33
1,37
1,42
?,5?2,5
?/? в
кгс/ ч% м
34,8
36,8
38,9
41
43,2
45,5
50,1
55
60,1
65,5
71,1
76,9
82,9
89,1
95,6
102,3
45X2,5
? В
м/сек
0,81
0,83
0.85
0,88
0,9
0,92
0,97
1,02
1,06
1,11
1,15
1,2
1,25
1,29
1,34
1,39
1,43
?/? в
кгс/м* м
32,6
34,4
36,4
38,4
40,4
42,5
46,9
51,4
56,2
61,2
66,4
71,9
77,5
83,3
89,4
95,7
102,1
57X3,5
V В
м/сек
0.52
0,53
0,55
0,56
0,58
0,59
0,62
0,65
0,68
0,71
0,74
0.77
0,8
0,83
0,86
0,89
С,92
0,95
0,98
1
1,03
1,11
1,18
1,26
1,33
1.4
1,48
1,55
1,63
1.7
?/? в
кгс/м? м
9,88
10,4
11
11,6
12,3
12,9
14,2
15,6
17,1
18,6
20,2
21,8
23,5
25,7
27,1
29
31
33
35,1
37,3
39,5
45,4
51,6
58,3
65,3
72,8
80,6
88,9
97,6
106,6
76x3,5
? в
м/сек
0,27
0,28
0,29
0.29
0,3
0 31
0,33
0,34
0,36
0,37
0,39
0,4
0,42
0,43
0.45
0.47
0,48
0,5
0,51
0,53
0,54
0,58
0,62
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
Ah в
кгс/м* м
1,82
1,92
2,02
2,13
2,22
2,33
2,48
2,81
3,07
3,34
3,62
3,92
4,23
4,54
4,87
5,22
5,57
5,94
6,31
6,7
7,1
8,15
9,27
10,5
11,7
13,1
14.5
16
17,5
19,2
89X3,5
? в
м/сек
0,19
0,2
0,2
0,21
0,21
0,22
0.23
0.24
0,25
0,26
0.27
0.29
0,3
0.31
0.32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,41
0,44
0,47
0,49
0.52
0,55
0,58
0,6
0,63
Ah в
кгс/м м
0,71
0,75
0,79
0,83
0,88
0,92
1,01
1.11
1.21
1,32
1,43
1,54
1,66
1,78
1,91
2,04
2,22
2,37
2,52
2,68
2,84
3,26
3,7
4,18
4,69
5,22
5,79
6,38
7
7.65
1
? В
м/сек
0.13
0,13
0,14
0,14
0,14
0,15
0,16
0,16
0,17
0,18
0,18
0,19
0,2
0 21
0,21
0,22
0,23
0 24
0,24
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0,33
0,35
0.37
0,39
0,41
0,42
08X4
Ah в
кгс/м* ч
0,27
0,28
0,29
0,31
0,33
0,34
0,38
0,41
0,45
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1,01
1,15
1,3
1,46
1,Ь4
1,82
2,02
2,22
2,44
2,67
]
? в
м/сек
0,1
0,11
0,11
0,12
0,12
0,13
0,13
0,14
0.14
0,15
0,15
0,16
0.16
0,17
0.18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,24
0,25
0,26
0,27
33X4
?? в
кгс/м2 м
0,13
0,14
0,15
0,17
0,18
0.19
0 2
0,22
0,23
0,25
0,26
0,28
0,31
0,32
0,37
0,42
0,47
0,52
0,58
0,64
0,7
0,77
0,84

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
119
Продолжение табл. 9 11
DHXs в мм
G в т/ч
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
76?3,5
У
03
0,93
0,97
1,08
1,05
1,09
1,12
1,16
1,24
1,32
1,4
1,47
1,55
1,63
1,71
1.78
1.86
1.94
2.02
2,09
^Г
•а*
< ю
20,9
22,6
24,5
26.4
28,4
30,5
32,6
37,1
41,9
46,9
52,3
58
63,9
70,1
76,7
83,5
90.6
98
105,6
83X3,5
у
03
&
0,66
0.69
0,71
0,74
0,77
0,8
0,82
0.88
0,93
0,99
1,04
1.1
1 15
1,21
1,26
1,32
1,37
1,43
1,48
1 54
1,59
1,65
1 7
1,76
1,81
1.87
1.92
1,98
2,03
2,09
1
ГЗ 03
8,33
9,04
9,/8
10,5
11,3
12,2
13
14,8
16,7
18,8
20,9
23,2
25,5
28
30,6
33,3
36,2
39,1
42,2
45,4
48,7
52,1
55,6
59,3
63
66,9
70,9
75
79,2
83,6
108X4
у
|>
*:
03
0,44
0.46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,55
0,59
0,63
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0.92
0,96
1
1,03
1,07
1,11
1,15
1,18
1.22
1,26
1,29
1,33
1,37
1,4
< 03
2,91
3,?5
3,41
3,68
3,96
4,24
4,54
5,17
5,83
6,54
7,29
8,08
8,9
9,77
10,7
11,6
12,6
13,6
14,7
15,8
17
18,2
19,4
20,7
22
23,3
24,7
26.2
27,6
29.2
133X4
у
оз
а
0,28
0,3
0,31
0,32
0.33
0,34
0.35
0,38
0,4
0,43
0,45
0,47
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0,62
0,64
0,66
0,69
0,71
0.73
0,76
0,78
0,8
0,83
0.85
0,87
0,9
-3.
по
< 03
0,9
0,98
1,06
1,13
1,21
1,3
1,39
1,58
1,79
2,01
2,23
2,48
2,73 ·
3
3,27
3,57
3,87
4,19
4,51
4,85
5.21
5,57
5,95
6,34
6,74
7,16
7,58
8,02
8,48
8,94
152X4,5
У
03
&
0.22
0.23
0,23
0,24
0,25
0.26
0,27
0,29
0,31
0,33
0,34
0,36
0,38
0,4
0,42
0,43
0.45
0,47
0,49
0,51
0,52
0.54
0,56
0,58
0,6
0,61
0,63
0,65
0,67
0,69
ft)
<1 03
0,46
0,49
0,53
0,57
0.61
0,66
0,69
0,79
0 88
0,99
1,1
1,22
1,34
1,47
1,61
1,75
1,9
2,05
2 22
2,38
2,56
2,73
2,92
3,11
3,31
3,51
3,72
3.94
4,16
4,39
159X4,5
у
jo
*:
m
а
0,2
0,21
0,21
0,22
0,23
0.24
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0,33
0,34
0 36
0,38
0,39
0,41
0,43
0,44
0,4b
0,48
0,49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,57
0,59
0,61
0,62
"л?
•е **
<! 03
0,36
0.39
0,42
0,45
0,48
0,51
0.55
0,62
0,69
0,77
0,85
0,95
1,04
1,14
1,25
1,36
1.47
1,6
1,72
1,85
1,99
2,12
2,27
2,42
2,57
2,73
2,89
3,06
3,23
3.41
194X6
У
а?
03
&
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0.25
0.26
0.27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0.33
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,42
Х>
•с*
< m
0,2
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0,39
0,42
0,46
0,5
0,54
0.59
0.63
0,68
0,72
0,77
0,82
0,87
0,93
0,98
1,04
1,1
1,16
1,23
194X5
У
as
ш
о
0,16
0,17
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0 31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
"as
"
у
< со
0.19
0,21
0,24
0,27
0,3
0,33
0.36
0,4
0,43
0,48
0,51
0,55
0,59
0,64
0.68
0,73
0.77
0,82
0,87
0,93
0,98
1,04
1.1
1,16
DHXs в мм
G в т/ч
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
85
90
95
108X4
у
*f
03
а
1,44
1.48
1,51
1,55
1,59
1.63
1,66
1,7
1.74
1.77
1,81
1.85
1,92
1,99
2,07
2,14
2,22
2,29
2,36
2,44
2,51
2,59
2.66
< 03
30,7
32,3
33,9
35,6
37,3
39,1
40,9
42,7
44,6
46,5
48,5
50,5
54,6
58,9
63,3
67,9
72,7
77.6
82,7
87,9
93,4
98,9
104,7
133X4
у
"*?
03
п
0,92
0.95
0,97
0,99
1,02
1,04
1,06
1,09
1,11
1,13
1,16
1,18
1,23
1,28
1,32
1,37
1,42
1,47
1,51
1,56
1,61
1,65
1,7
1,75
1,8
1,84
1,89
2,01
2,13
2.25
"а?
< и
9,42
9,91
10.4
10.9
11,4
12
12,5
13,1
13.7
14.3
14,9
15,5
16,7
18,1
19,4
20,8
22,3
23,8
25,4
27
28.6
30,3
32.1
33,9
35,8
37,7
39,6
44,7
50,1
55,9
152X4,5
у
·§.
'аТ
аз
а
0,7
0,72
0 74
0,76
0,78
0,79
0,81
0,83
0,85
0,87
0,89
0,9
0,94
0,98
1,01
1,05
1,08
1,72
1,15
1,19
1,23
1,26
1,3
1,34
1,37
1,41
1,45
1.54
1,63
1,72
< 03
4,62
4,86-
5,11
5,36
5,Ь2
5,88
6,15
6,43
6,71
7
7,3
7,Ь
8,22
8,86
9,53
10,2
10,9
11,7
12,4
13,2
14,1
14,9
15,8
16,6
17,6
18,5
19,4
22
?>4.6
27,4
159X4,5
у
и
^~
03
а
0,64
О.Ьб
0.67
0,69
0,71
0,72
0,74
0,76
0,77
0,79
0,8
0,82
0,85
0,89
0,92
0,95
0,98
1,02
1,05
1,08
1,12
1,15
1,18
1,21
1,25
1,28
1,31
1,4
1,48
1,56
*а?
< 03
3,59
3,78
3,97
4,16
4,36
4,5/
4,78
4,99
5,21
5,44
5,67
5,90
6,38
6,88
7,40
7,94
8,50
9,07
9,67
10,3
10,9
11,6
12,2
12,9
13,6
14,4
15,1
17,1
19,1
21,3
194X6
у
03
а
0,43
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0,52
0,54
0,55
0/6
0,58
0,6
0,62
0,65
0,67
0,69
0,71
0,74
0,76
0,78
0,8
0,83
0,85
0,85
0.89
0,95
1
1,06
ц
"а?
^3"
< 03
1,29
1,36
1,43
1,5
1,57
1,65
1,72
1,8
1,88
1,96
2,04
2,13
2,3
2,48
2,67
2 86
3,06
3,27
3,48
3,7
3,93
4,17
4,41
4,66
4,91
5,17
5,44
6,14
6,89
7,67
194X5
у
?)
^"
оа
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0,52
0,53
0,55
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,68
0,7
0,72
0,74
0,76
0,79
0,81
0,83
0,85
0,87
0,93
0,98
1,04
< 03
1,22
1,28
1,35
1,42
1,48
1,55
1,62
1,/
1,77
1,85
1,93
2,01
2,17
2,34
2,52
2,7
2,89
3,08
3,29
3,5
3,71
3,93
4,16
4,39
4,63
4,88
5,14
5,8
6,5
7,24
219X7
у
-?>
"аТ
03
а
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,4
0,41
0,42
0,43
0,44
0,46
0,47
0,49
«,51
0,53
0,54
0,56
0,58
0,6
0,61
0,63
0,65
0,67
0,69
0,7
0,75
0,79
0,83
¦as
0,69
0,73
0,76
0,8
0,84
0,88
0,92
0,96
1
1,05
1,09
1,13
1,23
1,32
1,42
1,53
1,63
1,74
1,86
1,98
2,1
2,22
2,35
2,48
2,62
2,76
2,9
3,28
3,68
4,1
Продолжение
219X6
у
?
"at
m
51
0,34
0,35
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,41
0,42
0,43
0,45
0,'47
0,48
0,5
0,52
0,53
0,55
0,57
0,59
0,6
0,62
0,64
0,66
0,67
0,69
0,73
0,78
0,82
ч
ft)
*;*
< 03
0,66
0,69
0,72
0,76
0,8
0,83
0,87
0,91
0,95
0,99
1,04
1,08
1,17
1,26
1,35
1,45
1,55
1,66
1,77
1,88
1,99
2,11
2,23
2,36
2,49
2,62
2,76
3,11
3,49
3,89
273X8
у
?
sf
03
0,22
0,22
0,23
0.23
0,24
0,25
0,25
0,26
0,26
0,27
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,43
0,44
0,45
0,48
0,5
0,53
~
a;
< m
0,22
0,23
0,24
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,32
0,33
0,34
0,36
0,38
0,41
0,44
0,47
0,5
0,53
0,56
0,6
0,64
0,68
0,71
0,76
0,8
0,84
0,88
1
1,12
1,24
табл. 911
273X7
у
"aT
03
а
0,21
0,22
0,23
0,23
0,24
0,24
0,25
0,25
0,26
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,39
0,4
0,41
0,42
0,43
0,44
0,47
0,5
0,52
ft)
<J Я
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,29
0,3
0,31
0,32
0,34
0,35
0,38
0.41
0,44
0,46
0,49
0.51
0,54
0,58
0,61
0,65
0,69
0,72
0,76
0,81
0,85
0,96
1,07
1,19

Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.11
Daxs
в мм
G в т/ч
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
200
270
280
290
300
310
133?4
? в
м/сек
2,36
2,48
2.6
2,72
2,84
2,95
3,07
Ah в
кгс/м? м
61,9
68,3
74,9
81,9
89,1
96,7
104,6
152X4,5
? в
м/сек
1,81
1,9
1,99
2,08
2,17
2,26
2,35
2,44
2,53
2,62
2,71
2,8
2,89
2,98
3,07
3,16
Ah в
кгс/м* м
30,4
33,5
36,8
40,2
43,8
47,5
51,4
55,4
59,6
63,9
68,4
73
77,8
82,7
87,8
93,1
159X4,5
? В
м/сек
1,64
1,72
1,81
1,89
1,97
2,05
2,13
2,22
2,3
2,38
2,46
2,54
2,ЬЗ
2,71
2.79
2,87
Ah в
кгс/м2 м
23,6
26
28,6
31,2
34
36,9
39,9
43
46,3
49,6
53,1
56,7
60,4
64,3
68,2
72,3
194X6
? В
м/сек
1,12
1,17
1,23
1,28
1,34
1.39
1,45
1,51
1,56
1,62
1,67
1,73
1,78
1,84
1,9
1,95
2,01
2,12
2,23
2,34
2,45
2,56
2.G8
2,79
2,9
3,01
3,12
3,23
3,35
3,46
?/? в
кгс/м2 м
8,5
9,37
10,3
11,2
12,2
13,3
14,4
15,5
16,7
17.9
19,1
20,4
21,8
23,1
24,6
26
27,5
30,7
34
37,5
41,1
45
49
53,1
57,5
62
66,6
71,5
76,5
81,7
194X5
? В
м/сек
1,09
1,15
1,2'
1,25
1,31
1,36
1,42
1,47
1,53
1,58
1,64
1,69
1,75
1,8
1,85
1.91
1,96
2,07
2,18
2,29
2,4
2,51
2,62
2,73
2,84
2,95
3,05
3,16
3,27
3,38
?/? в
кгс/м? м
8.02
8,85
9,71
10,6
11,о
12,5
13,6
14,6
15,7
16,9
18,1
19,3
20,5
21,8
23,2
24.6
26
29
32,1
35,4
38,8
42,4
46,2
50.2
54,2
58,5
62,9
67,5
72,2
77,1
219X7
? ?
м/сек
0,88
0,92
0,97
1,01
1,05
1,1
1,14
1,19
1,23
1,27
1,32
1,36
1,41
1,45
1,49
1,54
1,58
1.67
1,76
1,85
1,93
2,02
2,11
2,2
2,29
2,37
2,46
2,55
2,64
2,72
Ah в
кгс/м- м
4,54
5
5,49
6
6,53
7,09
7,67
8,27
8,89
9,54
10,2
10,9
11,6
12,3
13,1
13,9
14,7
16,4
18,2
20
22
24
26,1
28,4
30,7
33,1
35,6
38,2
40,8
43,6
219X6
? в
м/сек
0,86
0,91
0.95
0,99
1.03
1,08
1.12
1.16
1.21
1,25
1.29
1.34
1,38
1,42
1,47
1.51
1,55
1.64
1,72
1.81
1,9
1,98
2,07
2,16
2,24
2,33
2,41
2,5
2,59
2,67
?/? в
кгс/м? м
4,31
4,75
5.22
5,7
6,21
6,74
7.29
7.86
8.45
9,06
9.7
10,4
11
11,7
12,5
13,2
14
15,6
17,2
19
20,9
22,8
24,8
26.9
29,1
31,4
33,8
36,3
38,8
41,4
Продолжение табл. 9.11
Daxs
в мм
G в т/ч
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
1Ъ0
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
273X8
V В
м/сек
0,56
0,59
0,62
0,64
0,Ь7
0,7
0,73
0,75
0,78
0,81
0,84
0.87
0,89
0,92
0,95
0,98
1,01
1,06
1,12
1,17
1,23
1,29
1,34
1,4
1.45
1,51
1,57
1,62
2,68
1,73
?/? В
кгс/м2 м
1,38
1,52
1,67
1,82
1,99
2,15
2,33
2,51
2,7
2,9
3,1
3,31
3.53
3,75
3,99
4,22
4,47
4,98
5,52
6,08
6,67
7,29
7,94
8,62
9,32
10,1
10,8
11,6
12,4
13,3
273X7
о в
м/сек
0,55
0,58
0 61
0,63
0,06
0,69
0,72
0,74
0,77
0,8
0,83
0.85
0,88
0,91
0,94
0,96
0,99
1,05
1,1
1,16
1.21
1,27
1,32
1,38
1,43
1.49
1,54
1,6
1,65
1,71
?? в
кгс/м? м
1,32
1,4Ь
1,6
1,75
1.91
2,07
2,24
2,41
2,59
2,78
2,98
3.18
3,39
3,6
3,83
4,05
4,29
4,78
5,3
5,84
6,41
7
7,63
8.27
8,95
9,65
10,4
ИЛ
11,9
12,7
325X8
? В
м/сек
0,39
0,41
0,43
0 44
0,46
0,48
0,5
0,52
0.54
0,56
0,58
0.0
0,62
0,04
0,6t>
0,08
0,7
0,74
0,77
0.81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,08
1,12
1,16
1,2
Ah в
кгс/м? м
0,52
0,58
0,63
0,69
0,75
0,82
0,88
0,95
1,03
1,1
1.18
1,26
1,34
1,42
1.51
1.6
1,69
1,89
2,09
2,31
2,53
2,77
3,01
3,27
3,54
3,81
4,1
4,4
4.71
5,03
377x9
? в
м/сек
0,29
0.3
0.32
0,33
0,34
0,36
0,37
0,39
0,4
0,42
0,43
0,44
0.46
0,47
0,49
0,5
0,52
0,54
0,57
0,6
0,63
0,00
0,69
0,72
0,75
0.77
0,8
0,83
0,86
0,89
?? в
кгс/м? м
0,25
0,27
0,3
0,32
0,34
0,37
0,4
0,43
0.47
0,5
0,53
0,57
0,61
0,65
0,Ь9
0,73
0,77
0,86
0,95
1,05
1,15
1,26
1,37
1.49
1.61
1,73
1,86
2
2,14
2,28
426X10
? в
м/сек
0,22
0.24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0.34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0.4
0,43
0,45
0,47
0,49
0.51
0,54
0,56
0,58
0,61
0,63
0,65
0,67
0,69
Ah в
кгс/м? м
0,13
0,14
0,16
0,17
0,19
0,2
0,22
0,23
0,25
0,27
0,28
0,3
0,32
0,34
0,36
0,38
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,66
0,72
0.78
0,84
0,91
0,98
1,05
1,12
1,2
426?7
? В
м/сек
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0.3
0,32
0.33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,41
0,44
0.46
0,48
0,5
0.52
0,54
0,57
0,59
0.61
0,63
0,65
0,67
Ah в
кгс/м? м
0,12
0,13
0,14
0,16
0,17
0,19
0,2
0,22
0,23
0,25
0,27
0,28
0,3
0,31
0,33
0,35
0,37
0.42
0.46
0,51
0,5о
0,61
0,6?
0,72
0.78
0,84
0,9
0,97
1,04
Ы1
426x6
? в
м/сек
0,22
0.23
0,24
0,25
0.26
0,27
0.28
0,29
0,3
0,31
0.32
0,33
0.34
0,36
0.37
0,38
0,39
0.41
0.43
0,45
0.47
0,5
0,52
0,54
0,56
0,58
0,6
0,62
0.65
0,67
?? в
кгс/м? м
0,12
0.13
0,14
0.15
0.17
0.18
0.2
0,21
0,23
0,24
0.26
0,27
0.29
0,31
0,33
0,34
0,36
0.41
0,45
0.5
0,54
0,59
0,65
0,7
0,76
0,82
0.88
0,95
1.01
1,08

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
121
Продолжение табл. 9.11
DHXS
В ММ
G в ш1ч
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
219X7
? в
м/сек
2,81
2.9
2,99
3,08
3,16
3,25
3,34
3,43
3,52
3,6
3,69
3,78
3,87
3,96
4,04
4,13
Ah в
кгс/м? м
46,5
49,4
52,5
55,6
58,8
62,1
65,5
69
72,6
76,3
80
83,9
87,8
91,9
96
100,2
219?6
? в
м/сек
2,76
2,84
2,93
3,02
3,1
3,19
3,28
3,36
3,45
3,53
3.62
3,71
3,79
3,88
3,97
4,05
4,14
4.22
?? в
кгс/м2 м
44,1
46,9
49,8
52,8
55 9
59
62,3
65,6
69
72,5
76
79,7
83,5
87,3
91,2
95,2
99,3
103.5
273X8
? в
м/сек
1,79
1,85
1,9
1,96
2,01
2,07
2,13
2,18
2,24
2,29
2,35
2,4
2,46
2,52
2,57
2,63
2,68
2,74
2.8
2,91
3,02
3,13
3,24
3,36
3,47
3,58
3,69
3,8
3,91
4,03
?? в
кгс/м2 м
14,1
15
15,9
16,9
17,9
18,9
19,9
21
22
23.2
24,3
25,5
26,7
27,9
29,2
30,5
31,8
33,1
35.5
38,3
41,3
44,3
47,5
49,6
53
56,5
60,1
63,8
67,6
71,5
273x7
? в
м/сек
1,76
1,82
1,87
1,93
1,98
2,04
2,09
2,15
2,2
2,26
2,31
2,37
2,42
2,48
2,53
2,59
2,64
2,7
2,75
2,86
2,97
3,08
3,19
3,3
3,41
3,52
3,63
3,74
3,85
3,96
Ah в
кгс/м'2 м
13,6
14,4
15.3
16,2
17,2
18.1
19,1
20,1
21.2
22.2
23,4
24,5
25,6
26.8
28
29,2
30,5
31,8
34
36,8
39,6
42,6
45,6
48.8
50,9
54,2
57,7
61,2
64,9
68,6
325X8
? в
м/сек
1,24
1,28
1,32
1,35
1,39
1,43
1,47
1.51
1.55
1,59
1 62
1.66
1,7
1,74
1.78
1,82
1,86
1.9
1.93
2,01
2,09
2.17
2,24
2,32
2,4
2,48
2,55
2,63
2,71
2,79
Ah в
кгс/м2 м
5,36
5,7
6,05
6,41
6,78
7,16
7,55
7,95
8,37
8,79
9,23
9,67
10,1
10,6
11,1
11,6
12
12,6
13,1
14 1
15.3
16,4
17,6
18,8
20,1
21,4
22,8
24,2
25,6
27,1
377x9
? в
м/сек
0,92
0,95
0,97
1
1,03
1,06
1,09
1,12
1,15
1,18
1,2
1,23
1,26
1.29
1,32
1,35
1,38
1,4
1,43
1,49
1,55
1,6
1,66
1,72
1,78
1,83
1,89
1,95
2,01
2,06
Ah в
кгс/м2 м
2,43
2,59
2.75
2,91
3.08
3,25
3,43
3,62
3,8
4
4,19
4,4
4,6
4,81
5,03
5,25
5,48
5,71
5,94
6,43
6,93
7,46
8
8.56
9,14
9,74
10,4
11
11.7
12,3
426?10
? в
м/сек
0,72
0,74
0.76
0,78
0,81
0,83
0,85
0,87
0,9
0.92
0,94
0.96
0,99
1,01
1,03
1,05
1,08
1,1
1,12
1,16
1,21
1,25
1,3
1,34
1,39
1,43
1,48
1,52
1,57
1,61
Ah в
кгс/м? м
1,28
1,36
1,44
1,53
1,61
1,71
1,8
1,9
1,99
2,09
2,2
2,3
2,41
2,52
2.64
2,75
2,87
2,99
3,12
3,37
3,63
3,91
4,19
4,49
4,79
5,1
5,43
5,76
6,11
6,46
Продолжение табл. 9.11
в мм
G m т/ч
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
426X7
0,7
0,72
0,74
0,76
0.78
0,81
0,83
0,85
0,87
0,89
0,91
0,94
0,96
0,98
1
1,02
1,04
1,07
1,09
1,13
1,18
1,22
1,26
1,31
1,35
1,39
1,44
1,48
1,52
1,57
4
<? !<;
1,18
1,26
1,33
1,41
1,5
1,58
1,67
1,75
1,85
1,94
2,04
2,13
2,23
2,34
2,44
2,55-
2,66
2,77
2,88
3,12
3,36
3,62
3,88
4,15
4,43
4.73
5,03
5,33
5,65
5,98
426X6
0,69
0,71
0,73
0,75
0,78
0,8 ·
0,82
0,84
0,86
0,88
0,91
0,93
0,95
0,97
0,99
1,01
1,03
1,06
1,08
1.12
1,16
1,21
1,25
1,29
1,34
1,38
1,42
1,47
1,51
1,55
Cj
1,15
1,22
1,3
1,38
1,46
1,54
1,62
1,71
1,8
1.89
1,98
2,08
2,18
2,28
2,38
2,48
2,59
2,7
2,81
3,04
3,28
3,53
3,78
4,05
4,32
4,61
4,9
5,7
5.51
5,83
478X7
«|
0,55
0,57
0,58
0,6
0,62
0,63
0,65
0,67
0.69
0,7
0,72
0,74
0,75
0,77
0,79
0,81
0,82
0,84
0,86
0,89
0,93
0,96
1
1,03
1,06
1,1
1,13
1,17
1.2
1,24
«?
< 2;
0,63
0,67
0,71
0,76
0,8
0,85
0,89
0,94
0,99
1,04
1,09
1,14
1,2
1,25
1,31
1,37
1,42
1,48
1,55
1,67
1,8
1,94
2,08
2,23
2,38
2,53
2,69
2,86
3,03
3,21
478x6
?
в"*
0,54
0,56
0,58
0,6
0,61
0,63
0,65
0,66
0,68
0,7
0,71
0.73
0,75
0,77
0,78
0,8
0,82
0,83
0,85
0,88
0,92
0,95
0,99
1,02
1,05
1.09
1,12
1,16
1,19
1,22
< *
0,62
0,66
0,7
0,74
0,78
0,83
0,87
0,92
0,97
1,02
1,07
1,12
1,17
1,22
1,28
1,34
1,39
1.45
1,51
1,63
1,76
1,9
2,03
2,18
2,32
2,48
2,63
2,8
2,96
3,13
529?7
-I
0,45
0,46
0,47
0,49
0,5
0,52
0,53
0,54
0,56
0,57
0,58
0,6
0,61
0,63
0,64
0,65
0.67
0,68
0,7
0,72
0,75
0,78
0,81
0,84
0,86
0,89
0,92
0,95
0,97
1
»?
•с м
< ?
0,37
0,39
0,41
0,44
0,46
0,49
0,52
0,54
0,57
0,6
0,63
0,66
0,69
0,72
0,76
0,79
0,82
0,86
0,89
0,Ь7
1,04
1,12
1,2
1,29
1,38
1.47
1,56
1,65
1,75
1,86
529X6
0,44
0,46
0,47
0,48
0,5
0,51
0,53
0,54
0,55
0,57
0,58
0,59
0,61
0,62
0.64
0.65
0,66
0,68
0,69
0.72
0,75
0,77
0,8
0,83
0,86
0,88
0,91
0,94
0,97
0,99
0,36
0,38
0,41
0,43
0,45
0,48
0,51
0,54
0,56
0,59
0,62
0,65
0,68
0,71
0,74
0,77
0,81
0,84
0,88
0.95
1,02
1,1
1,18
1,26
1,35
1,44
1,53
1,62
1,72
1,82
030X8
«I
0,49
0,51
0,53
0,55
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,67
0,69
0,71
4
0,36
0,39
0,42
0,45
0,48
0,51
0,55
0,58
0,62
0,66
0,7
0,74
630X7
?;
«S
»*"
0,49
0,51
0,53
0,55
0,56
0,58
0,6
0,62
0,64
0,66
0,68
0,7
03 -5.
0,35
0,38
0,41
0,44
0,47
0,5
0,54
0,57
0,61
0,65
0,69
0 73

122
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.11
в мм
G в т/ч
740
760
780
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
1020
1040
1060
1080
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1400
1450
1500
1550
1600
1650
273X8
«I
4,14
4,25
4,36
4,47
Л со
< *
75,5
79,6
83,9
88,3
273X7
и
а 5?
4,07
4,18
4,29
4,41
ш|
¦si со
< *
72,5
76,5
80,5
84,7
325X8
"8
а Ч
2,86
2,94
3,02
3,09
3,17
3,25
3,33
3,4
3,48
3,56
3,64
3,71
3,79
3,87
3,95
4,02
4,1
4,18
4,26
4,45
4,64
4,84
5,03
5,22
5,42
¦Л
со
<1 *
28,6
30,2
31,8
33,5
35,2
36,9
38,7
40,5
42,4
44,3
46,2
48,2
50,2
52,3
54,4
56,6
58,8
61
63,3
69,2
75,3
81,7
88,4
95,3
102,5
377X9
"—
а Ч
2,12
2,18
2,24
2,29
2,35
. 2,41
2,46
2,52
2,58
2,64
2,69
2,75
2,81
2,87
2,92
2,98
3,04
3,1
3,15
3,3
3,44
3,58
3,73
3,87
4,01
4,16
4.3
4,44
4,59
4,73
?
•С со
-а *
13
13,7
14,5
15,2
16
16,8
17,6
18,4
19,3
20,1
21
21,9
22,8
23,8
24,7
25,7
26.7
27,7
28,8
31,4
34,2
37,1
40,2
43,3
46,6
50
53,5
57,1
60,9
64,7
426X10
»1
~-—
a SS
1,66
1,7
1,75
1,79
1,84
1,88
1,93
1,97
2,02
2,06
2,11
2,15
2,2
2,24
2,29
2,33
2,38
2,42
2,46
2,58
2,69
2,8
2,91
3,03
3,14
3,25
3,36
3,47
3,59
3,7
4
< «
6,82
7,2
7,58
7,97
8,38
8,79
9,22
9.65
10,1
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15,1
16,5
17,9
19,5
21,1
22,7
24,4
26,2
28
29 9
31,9
35,9
426X7
¦8
а Ч
1,61
1,65
1,7
1,74
1,78
1,83
1,87
1,91
1,93
2
2,05
2,09
2,13
2,18
2,22
2,26
2,31
2,35
2,39
2,5
2,61
2,72
2,83
2,94
3,05
3,16
3,26
3,37
3,48
3,59
¦а со
< *
6,32
6,65
7,02
7,38
7,76
8,14
8,53
8,93
9,34
9,76
10,2
10,6
11,1
11,5
12
12,5
13
13,5
14
15,3
16,6
18
19,5
21
22,6
24,3
26
27,7
29,5
31,4
426X6
и
«.8
а Ч
1,59
1,64
1,68
1,72
1,77
1,81
1,85
1,9
1,94
1,98
2.03
2.07
2,11
2,16
2,2
2,24
2,28
2,33
2,37
2,48
2,59
2,69
2,8
2,91
3,02
3,12
3,23
3,34
3,45
3,55
с?
Со
•С го
< У
6,16
6,5
6,84
7,2
7.56
7,94
8,32
8,71
9,11
9,52
9,94
10,4
10,8
11,2
11,7
12,2
12,6
13,1
13,6
14,9
16,2
17,6
19
20,5
22
23,6
25,3
27
28,8
30,6
478X7
-8
а ^
1,27
1.3
1.34
1,37
1,41
1,44
1,48
1,51
1,54
1,58
1,61
1,65
1,68
1,72
1,75
1,78
1,82
1,85
1.89
1,97
2,06
2,14
2,23
2,32
2,4
2,49
2,57
2,66
2,74
2,83
•?; >\)
3,39
3,57
3,76
3,96
4,16
4,36
4,57
4,79
5,01
5,23
5,46
5,7
5,94
6,18
6,43
6,69
6,95
7,21
7,48
8,18
8.9
9,66
10.4
11,3
12,1
13
13,9
14,9
15,8
16,8
478X6
а ??
1,26
1,29
1.33
1,36
1,39
1,43
1.46
1,5
1,53
1,56
1,6
1,63
1,67
1,7
1,73
1,77
1,8
1,84
1,87
1,96
2,04
2,13
2,21
2,3
2,38
2,47
2,55
2,64
2,72
2,81
3,31
3,49
3,68
3,87
4,06
4,27
4,47
4,68
4,9
5,12
5.34
5,57
5.81
6,05
6,29
6,54
6,79
7,05
7,31
7,99
8,71
9.45
10,2
11
11,8
12,7
13,6
14,5
15,5
16,5
Продолжение табл. 9.11
? MM
G в т/ч
740
760
780
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
1020
1040
1060
1080
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1400
1450
1500
1550
1600
1650
529X7
и
а ^
1,03
1,06
1,09
1*14
1,17
1,2
1,23
1.25
1.28
1.31
1,34
1,36
1,39
1,42
1,45
1,48
1,5
1,53
1,6
1,67
1,74
1.81
1.88
1,95
2,02
2,09
2,16
2,23
2,3
4
.«^
1,96
2,07
2,18
2,29
2,41
2,53
2,65
2,77
2,9
3.03
3,16
3,3
3,44
3,58
3,72
3.87
4,02
4,17
4,33
4,73
5,15
5,59
6,05
6,52
7,01
7,52
8,05
8,6
9,16
9,74
529?6
?
a ??
1,02
1,05
1,08
Ы1
1,13
1,16
1,19
1.22
1,24
1,27
1,3
1,33
1,35
1,38
1,41
1,44
1,47
1,49
1,52
1,59
1,66
1,73
1,8
1,87
1.93
2
2,07
2,14
2,21
2,28
?|
*?? го
< ьг
1,92
2.03
2,13
2,24
2,36
2,47
2,59
2,72
2,84
2,97
3,1
3,23
3,37
3,51
3,65
3,79
3,94
4,09
4,24
4,64
5,05
5,48
3,93
6,39
6,87
7,37
7,89
8,42
8,98
9,55
630X8
а 5;
0,73
0,74
0,76
0,78
0,8
0,82
0,84
0,86
0,88
0,9
0,92
0,94
0,95
0,98
1
1.02
1,04
1,06
1,08
1,13
1.18
1,22
1,27
1,32
1,37
1,42
1,47
1,52
1,57
1,62
<i ^
0,78
0,82
0,87
0,91
0,96
1
1,05
1,1
1,15
1,21
1,26
1,31
1,37
1,42
1,48
1,54
1,6
1,66
1,72
1,88
2,05
2,25
2,41
2,6
2,79
2,99
3,2
3,42
3,65
3,88
630X7
a ??
0,72
0,74
0,76
0,78
0,8
0,82
0,84
0,86
0,88
0,9
0,92
0,93
0,95
0,97
0,99
1,01
1,03
1,05
1,07
1,12
1,17
1,22
1,27
1,31
1,36
1,41
1,46
1,51
1,56
1,61
<3 Si
0,77
0,81
0,85
0,9
0,94
0,99
1,04
1,08
1,13
1,19
1,24
1,29
1,34
1,4
1,46
1,51
1,57
1,63
1,69
1,85
2,02
2,19
2,37
2,55
2,74
2,94
3,15
3,36
3.58
3,81
720X9
«|
a 4
0,55
0,57
0,58
0,6
0,61
0,63
0,64
0,66
0,67
0,69
0,7
0,72
0,73
0,75
0,76
0,78
0,79
0,81
0,82
0,86
0,9
0,94
0,97
1,01
1,05
1,09
1.12
1,16
1,2
1,24
c?
Co
< !<?
0,39
0,41
0,43
0,45
0,47
0,5
0,52
0,55
0,57
0,6
0,62
0,65
0,68
0,71
0,73
0,76
0,79
0,82
0,85
0,93
1,02
1,1
1,19
1,29
1,38
1,49
1,59
1,7
1,81
1,92
720X8
0,55
0.57
0,58
0,6
0.61
0,63
0,64
0,66
0,67
0,69
0,7
0,72
0,73
0,75
0,76
0,78
0,79
0,8
0,82
0,86
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,08
1,12
1,16
1,19
1,23
»?
«si со
<J «
0,38
0,4
0,42
0,45
0,47
0,49
0,51
0,54
0,56
0,59
0,61
0,64
0,67
0,7
0.72
0,75
0,78
0,81
0,84
0,92
1
1,09
1.18
1,27
1,36
1.46
1,57
1,67
1,73
1,89
720?7
a a*
0,55
0,56
0,58
0,59
0,61
0,62
0,64
0,65
0,67
0,68
0,7
0,71
0,73
0,74
0,76
0,77
0,79
0,8
0,82
0,85
0,89
0.93
0,96
1
1,04
1,07
1.11
1.15
1.19
1,22
CO
-a tu
< u
0,38
0,4
0,42
0,44
0,46
0,48
0,51
0,53
0,56
0,58
0,61
0,63
0,66
0,69
0,71
0,74
0,77
0,8
0,83
0,91
0,99
1,07
1,16
1,25
1,34
1,44
1,54
1.65
1.76
1,87
820X9
¦8
0,42
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,51
0,52
0,53
0,54
0,55
0,56
0,57
0,59
0,6
0,61
0,62
0,63
0,66
0,69
0.72
0,75
0,78
0,8
0,83
0,86
0,89
0,92
0,95
4
.с ?>
<J id
0,19
0,2
0,21
0,23
0,24
0,25
0,26
0.27
0,29
0,3
0,31
0,32
0,34
0,35
0,37
0,38
0.4
0,41
0,43
0,47
0,51
0,55
0,59
0,64
0,69
0,74
0,79
0,85
0,9
0.96
820X8
¦8
a ^
0,42
0,43
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0.5
0,51
0,53
0,54
0,55
0,56
0,57
0,58
0,59
0,61
0,62
0,63
0,66
0,69
0,71
0,74
0.77
0,8
0,83
0,86
0,89
0,91
0,94
Co"
-si ro
< a
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,31
0,32
0,33
0,35
0,36
0,38
0,39
0,41
0,42
0,46
0,5
0,54
0,59
0,63
0,68
0.73
0,78
0,83
0,89
0.95

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
123
X s
в мм
а·
ра
О
1700
1750
1800
1850
1900
1950
2000
2100
2200
2300
. 2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4200
4400
4600
377X9
со
4,87
5,02
5,16
5,3
5,45
5,59
Ч
Л ft)
< *
68,7
72,8
77
81.4
85,8
90,4
426X10
Si
?
3,81
3,92
4,03
4,15
4.26
4,37
4,48
4,71
4,93
5,15
5,38
5,6
5,83
6,05
6,27
6,5
со Л.
< «
36
38,2
40,4
42,6
45
???
49,8
55
60,3
65,9
71,8
77,9
84,2
90 8
97,7
104,8
426X7
со
а
3,7
3,81
3,92
4,03
4,13
АЛА
4.35
4,57
4,79
5
5,22
5,44
5,66
5,88
6,09
6,31
6,53
?!
33,3
35,3
37,4
39,5
41,6
43,9
46,1
50.9
55,8
61
66,5
72,1
78
84,1
90,4
97
103,8
426X6
1
CQ
3,66
3,77
3,88
3,99
4,09
4,2
4,31
4,53
АЛА
4,96
5,17
5,39
5,6
5,82
6,03
6,25
6,47
•С м
32,5
34,4
36,4
38,5
40.6
42,8
45
49,6
54,4
59,5
64,8
70,3
76
82
88,2
94,6
101,2
478X7
и/сек
со
а
2,92
3
3,09
3,17
3,26
3,35
3,43
3,6
3,77
3,95
4,12
4,29
4,46
4,63
4,8
4,98
5,15
5,32
5,49
5,66
5,83
6
6,18
6,35
6,52
6,69
6,86
7,21
< «
17,9
18,9
20
21,2
22,3
23,5
24,7
27,3
29,9
32,7
35,6
38,6
41,8
45.1
48,5
52
55,6
59,4
63,3
67,3
71,5
75,7
80,1
84,6
89,3
94
98,9
109,1
478X6
п/сек
а
а
2,89
2,98
3,06
3,15
3,23
3,32
3,4
3,57
3,74
3,91
4,08
4,25
4,42
4,59
4,76
4,93
5,1
5,27
5,44
5,61
5,78
5,95
6,12
6,29
6,46
6,63
6,8
7,14
< ч
17,5
18,5
19,6
20,7
21,8
23
24,2
26,7
29,3
32
34,8
37,8
40,9
44,1
47,4
50,8
54,4
58,1
61,9
65,8
69,9
ТАЛ
78,3
82,8
87,3
91,9
96,7
126,6
529X7
са
а
2.37
2,44
2,51
2,58
2,65
2,72
2,79
2,92
3,06
3,2
3,34
3,48
3,62
3,76
3,9
4,04
4,18
4,32
4,46
4,6
4,74
4,87
5,01
5,15
5,29
5,43
5.57
5,85
6,13
6,41
са-3.
< ь;
10,3
И
11,6
12,2
12,9
13,6
14,3
15,8
17,3
18,9
20,6
22,4
24,2
26,1
28,1
зол
32,2
34,4
36,6
39
41,4
43,8
46,4
49
51,7
54,4
57,3
63,1
69,3
75,7
Продолжение
529x6
1
а
2,35
2,42
2,49
2,56
2,ЬЗ
2,69
2,76
2,9
3,04
3,18
3,32
3,45
3,59
3,73
3,87
4,01
4,15
4,28
4,42
4,56
4,7
4,84
4,97
5,11
5,25
5,39
5,53
5,8
6,08
6,35
ц
il
10,1
10,7
11,4
12
12,7
13,3
14
15,5
17
18,6
20,2
21,9
23,7
25,6
27.5
29,5
31,6
33,7
35,9
38,2
40,5
43
45,4
48
50,6
53,3
56,1
61,9
67,9
74,2
630X8
"si"
ш
1,67
1,71
1,76
1,81
1,86
1,91
1,96
2,06
2,16
2,25
2,35
2,45
2.55
2,65
2,74
2,84
2,94
3,04
3,14
3,23
3,33
3,43
3,53
3,63
3,72
3,82
3,92
4,11
4,31
4,51
Ah ?
кгс/а
4,12
4,36
4,61
4,87
5,14
5,42
5,7
6,28
6,89
7,53
8,2
8.9
9,63
10,4
11,2
12
12,8
13,7
14,6
15,5
16.4
17,4
18,5
19,5
20,6
21,7
22,8
25,1
27,6
ЗОД
табл.
9.11
630X7
?/сек
-л
Ш
1,65
1,7
1,75
1,8
1,85
1,9
1,95
2,04
2.14
2,24
2,34
2,43
2,53
2,63
2,73
2,82
2,92
3,02
3,11
3,21
3,31
3,41
3,5
3,6
3,7
3,8
3,89
4,09
4,28
4,48
ч
•е"й
< ь;
4,05
4,29
4,54
4,79
5,05
5,32
5,6
6,18
6,78
7,41
8,07
8,75
9,47
10,2
11
11,8
12,6
13.5
14,3
15.2
16,2
17.2
18,1
19,2
20,2
21,3
22,4
24,7
27,1
29,6
Продолжение табл. 9.11
DHXs
в мм
G
в пг/ ч
1700
1750
1800
1850
1900
1950
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4200
4400
4600
720X9
? в
м/сек
1,27
1,31
1,85
1,39
1.42
1,46
1,5
1,57
1,65
1,72
1,8
1,87
1,95
2,02
2,1
2,17
2,25
2,32
2,4
2,47
2,55
2,62
2,7
2,77
2,85
2.92
3
3,15
3,3
3,45
Ah в
кгс/м* м
2,04
2,16
2,29
2,42
2,55
2,69
2,83
3,12
3,42
3,74
4,07
4,42
4,78
5.15
5,54
5,94
6.36
6,79
7,23
7,69
8.17
8,65
9,16
9,67
10,2
10.7
11,3
12,5
13,7
14,9
720X8
? в
м/сек
1,27
1,3
1,34
1,38
1,42
1,45
1,49
1,57
1,64
1.71
1,79
1,86
1,94
2,01
2,09
2.'б
2,24
2,31
2,38
2,46
2,53
2,61
2,68
2,76
2,83
2,91
2,98
3,13
3.28
3,43
?? в
кгс/м? м
2,01
2,13
2.25
2,38
2,51
2,65
2,78
3,08
3.37
3.68
4,01
4,35
4,7
5,07
5,46
0,85
6,26
6,69
7,13
7,58
8.05
8,53
9,02
9,53
10
10,6
11,1
12,3
13,5
14,7
720X7
V В
м/сек
1 26
1,3
1,33
1,37
1,41
1,45
1,48
1.56
1,63
1,7
1,78
1,85
1,93
2
2,07
2,15
2,22
2,3
2,37
2,45
2.52
2,59
2,67
2,74
2,82
2,89
2,96
3,11
3,26
3,41
Ah в
кгс/м% м
1,98
2,1
2.22
2,35
2,48
2,61
2,74
3,02
3,32
3,63
3,95
4,29
4,64
5
5,38
5,77
6,17
6,54
7,02
7,47
7,93
8,4
8,89
9,39
9,9
\0А
11
12,1
13,3
14,5
820X9
? В
м/сек
0,98
1
1,03
1,06
1,09
1,2
1,15
1,21
1,26
1,32
1,38
1,44
1,49
1,55
1,61
1,67
1,72
1,78
1.84
1,9
1,95
2,01
2,07
2,12
2,18
2,24
2,3
2,41
2,53
2,64
Ah в
кгс/м? м
1,02
1,08
1,14
1,2
1,27
1,34
1,41
1,55
1,7
1,86
2,03
2 2
2,38
2,57
2,76
2,96
3,17
3,38
3.6
3,83
4,07
4,31
4,56
4,82
5,08
5,35
5,63
6,21
6,81
7,45
820X8
? в
м/сек
0,97
1
1,03
1,06
1,09
1.11
1,'4
1,2
1.26
1,31
1,37
1,43
1,49
1,54
1,6
1,66
1,71
1,77
1,83
1,89
1,94
2
2,06
2,11
2,17
2,23
2,29
2,4
2,51
2,63
Ah в
кгс/аР м
1
1,06
1,13
1,19
1,25
1,32
1,39
1,53
1,68
1,84
2
2,17
2,35
2,53
2,72
2,92
3,13
3.34
3,56
3.78
4,02
4.26
4,5
4,76
5.02
5,28
5,56
6,13
6,73
7,35
920X10
? в
м/сек
0,78
0,8
0,82
0,84
0,87
0,89
0,91
0,96
1
1,05
1,09
1,14
1,19
1,23
1,28
1,32
1,37
1,41
1,46
1,5
1,55
1,6
1,64
1,69
1,73
1,78
1,82
1,92
2,01
2,1
Ah в
кгс/м2 м
0,56
0,59
0,62
0,66
0,7
0,73
0,77
0,85
0.93
1,02
1,11
1,2
1,3
1,4
1,51
1,62
1,73
1,85
1,97
2,1
2,23
2,36
2,5
2,64
2,78
2,93
3,08
3,4
3,73
4,08
920X9
? в
м/сек
0,77
0,79
0,82
0,84
0,86
0,89
0,91
0,95
1
1,04
1,09
1.13
1,18
1,23
1,27
1,32
1,36
1,41
1,45
1,5
1,54
1,59
1,63
1,68
1,73
1,77
1,82
1,91
2
2,09

124
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.11
DHXS
в мм
G в
т/ч
1700
1750
1800
1850
1900
1950
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4200
4400
4600
920X9
?? в
кгс/м2 м
0,55
0,58
0,62
0.65
0,69
0,72
0,76
0.84
0,92
1.01
1,10
1,19
1,29
1.39
1,49
1,6
1.71
1,83
1,95
2,07
2.2
2,33
2,47
2,61
2,75
2,9
3,05
3,36
3,69
4,03
920X8
? В
м/сек
0,77
0,79
0,81
0,84
0,86
0,88
0.9
0,95
0,99
1,04
1,08
1.13
1,18
1,22
1,27
1,31
1,36
1,4
1,45
1,49
1,53
1,58
1,63
1,67
1,72
1,76
1,81
1,9
1,99
2,08
?? в
кгс/м* м
0.54
0,58
0,61
0,64
0,68
0,72
0.75
0,83
0,92
1
1.08
1.17
1,27
1.37
1,48
1,58
1,69
1,81
1,93
2,05
2,17
2,3
2,44
2,58
2,72
2,86
3,01
3.32
3,64
3,98
1020X11
? в
м/сек
0,63
0,65
0,67
0,69
0,7
0,72
0,74
0,78
0,82
0,85
0,89
0,93
0 96
1
1,04
1,08
1,11
1,15
1.19
1.22
1.26
1.3
1,34
1,37
1,41
1,45
1,48
1,56
1,63
1.71
?? в
кгс/м* м
0,32
0.34
0.36
0,38
0.41
0.43
0,45
0,49
0,54
0,59
0,65
0,7
0,76
0,82
0,88
0,94
1,01
1.08
1,15
1,22
1,3
1,37
1.45
1,54
1,62
1,71
1,8
1,98
2,17
2,37
1020X10
? в
м/сек
0.63
0,65
0,66
0,68
0.7
0.72
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,92
0,96
1
1,03
1,07
1.11
1,15
1,18
1,22
1,26
1,29
1,33
1,37
1,4
1,44
1,48
1,55
1,63
1,69
?? в
кгс/м2 м
0.32
0,34
0,36
0,38
0,4
0.42
0,44
0,49
0,54
0,59
0,64
0,69
0,75
0.81
0,87
0,93
1
1,07
1,14
1.21
1,28
1,36
1,44
1,52
1,6
1,69
1,78
1,96
2,15
2,35
1020X8
? в
м/сек
0,62
0.64
0.66
0,68
0,7
0,71
0,73
0,77
0.81
0,84
0,88
0,92
0,95
0,99
1,03
1,06
1,1
1,14
1,17
1,21
1,25
1,28
1,32
1,36
1,39
1.43
1.47
1.54
1,61
1,69
?? в
кгс/м2 м
0,31
0.33
0,35
0,37
0,39
0.41
0,44
0,48
0,53
0.58
0.63
0.68
0 74
0,79
0,85
0,91
0,98
1,05
1,11
1,18
1.26
1,33
1,41
1,49
1,57
1,65
1,74
1,92
2,11
2,3
1220X12
о в
м/сек
0.44
0.45
0.46
0,48
0.49
0.5
0.51
0,54
0,57
0,59
0,62
0,65
0,67
0,7
0,72
0,75
0,77
0,8
0,83
0,85
0,88
0,9
0.93
0,96
0,98
1.01
1.03
1,08
1,14
1,19
?? в
кгс/м* м
0,13
0.13
0.14
0,15
0,16
0,17
0,17
0,19
0,21
0,23
0,25
0,27
0,29
0,32
0.34
0.37
0,39
0,42
0,45
0.47
0.5
0,53
0.57
0,6
0,63
0,66
0,7
0,77
0,84
0,92
1220X9
? в
м/сек
0,43
0,45
0,46
0,47
0.49
0.5
0,51
0,54
0.56
0,59
0,61
0.64
0,66
0,69
0,72
0,74
0,77
0,79
0,82
0,84
0,87
0,89
0,92
0,95
0,97
1
1,02
1,07
1,12
1,17
?? в
кгс/м1· м
0,12
0.13
0,14
0,15
0,15
0 16
0.17
0,19
0,21
0,22
0,24
0,27
0,29
0,31
0,33
0,36
0,38
0,41
0,44
0.46
0,49
0,52
0,55
0,58
0,61
0,65
0,68
0,75
0,82
0,9
Продолжение табл 9.11
DHX
X s
в мм
G в
т/ч
4800
5000
5200
5400
5600
5800
6000
6200
6400
6600
6800
7000
7200
7400
7600
7800
8000
8200
8400
8600
8800
9000
9200
9400
9600
9800
ЮГОО
10500
11000
11500
630X8
? в
м/сек
4,7
4,9
5,09
5,29
5.49
5,68
5,88
6,07
6,27
6,47
6,66
6,86
7,05
7,25
7,45
7,64
7,84
8,03
8,23
?? в
кгс/м2 м
32,8
35,6
38,5
41,5
44,7
47,9
51,3
54,7
58,3
62
65,9
69,8
73,8
78
82,3
86,7
91,2
95,8
100,5
630X7
? В
м/сек
4,67
4,87
5,06
5,26
5,45
5,65
5,84
6,04
6,23
6,42
6,62
6,81
7,01
7,2
7,4
7,59
7,79
7,98
8,18
8,37
?? в
кгс'м* м
32,3
35
37,9
40,8
43,9
47,1
50,4
53,8
57,4
61
64,7
68,6
72,6
76,7
80,9
85,2
89,6
94,2
98,8
103,6
720X9
? В
м/сек
3.6
3,75
3,9
4,05
4,2
4,35
4,50
4,65
4,8
4.95
5,1
5,25
5,4
5,55
5,7
5,85
6
6.15
6,3
6,45
6,6
6,75
6,9
7,05
7,2
7,35
7,5
?? в
кгс/м2 м
16,3
17.7
19,1
20,6
22,2
23,8
25,4
27,2
28,9
30.8
32,7
34,6
36.6
38,7
40,8
43
45,2
47,5
49,8
52,2
54,7
57.2
59,8
62,4
65,1
67,8
70,6
720X8
? В
м/сек
3,58
3,73
3,88
4,02
4,17
4,32
4,47
4,62
4,77
4,82
5,07
5,22
5,37
5,51
5,66
5.81
5,96
6,11
6,26
6,41
6.56
6,71
6,86
7,01
7,15
7.3
7.45
?? в
кгс/??1 м
16
17,4
18,8
20.3
21,8
23,4
25,1
26,8
28,5
30,3
32,2
34.1
36,1
38,1
40,2
42,3
44,5
46,8
49,1
51,5
53,9
56,4
58,9
61,5
64,1
66,8
64,6
720X7
? в
м/сек
3,56
3,71
3,85
4
4,15
4,3
4,45
4,59
4,74
4,89
5,04
5,19
5,34
5,48
5,63
5,78
5,93
6,08
6,22
6,37
6,52
6,67
6,82
6,97
7.11
7,26
7,41
?? в
кгс/м* л
15,8
17,1
18,5
20
21,5
23,1
24,7
26,4
28,1
29,9
31.7
33,6
35,5
37,5
39,6
41,7
43,9
46,1
48,4
50,7
53,1
55,5
58
60,6
63,2
65,9
68,6
820X9
? В
м/сек
2.76
2,87
2,99
3,1
3,22
3,33
3,45
3,56
3,68
3,79
3,9
4,02
4,13
4,25
4,36
4,48
4,59
4,71
4,82
4,94
5,05
5,17
5,28
5,4
5,51
5.63
5,74
6,03
6,32
6,6
?? в
кгс/м2м
8,11
8,8
9,52
10,3
11
11,8
12,7
13,5
14,4
15,3
16,3
17,2
18,2
19,3
20,3
21,4
22,5
23,7
24,8
26
27,3
28.5
29,8
31,1
32,4
33,8
35,2
38,9
42,6
46,5
820X8
о в
м/сек
2,74
2,86
2,97
3,09
3,2
3,31
3,43
3,54
3,66
3,77
3,88
4
4,11
4,23
4,34
4,46
4,57
4,69
4,8
4,91
5,03
5,14
5,26
5,37
5,49
5,6
5,71
6
6,25
6,54
?? в
кгс/м2м
8
8^э8
9, да
10,
10,9
11,7
12,5
13,4
14,2
15,1
16.1
17
18
19
20,1
21 1
22,2
23,4
24,5
25,7
26.9
28,1
29,4
30,7
32
33,4
34,7
38,3
41,5
45,3
920X10
? в
м/сек
2,19
2,28
2,37
2,46
2,55
2.64
2,74
2,83
2,92
3,01
3,1
3,19
3,28
3,37
3,47
3,56
3,65
3,74
3,83
3,92
4,01
4,1
4,2
4,29
4,38
4,47
4.56
4,79
5,02
5,24

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
125
Продолжение табл. 9.11
DHX
X s
в мм
G в
т/ч
4800
5000
5200
5400
5600
5800
6000
6200
6400
6600
6800
7000
7200
7400
7600
7800
8000
8200
8400
8600
8800
9000
9200
9400
9600
9800
10000
10500
11000
11500
920X10
ДА в
кгс/м2л<
4,44
4,82
5.21
5,62
6,04
6,48
6,93
7,4
7,89
8,39
8,91
9.44
9.98
10,5
11,1
11,7
12,3
13
13,6
14,2
14,9
15.6
16.3
17
17,8
18,5
19,3
21,2
23,3
25,5
920X9
? В
м/сек
2,18
2,27
2,36
2,45
2,54
2,63
2.72
2,81
2,91
3
3 09
3,18
3,27
3,36
3,45
3,54
3,63
3,72
3,81
3,9
4
4,09
4,18
4,27
4,36
4,45
4,54
4,77
4,99
5,22
ДА в
кгс/м2 м
4,39
4.76
5,15
5,55
5,97
6,4
6.85
7,32
7.8
8,29
8,8
9,33
9,87
10,4
11
11.6
12,2
12,8
13,4
14,1
14,7
15,4
16,1
16,8
17,5
18,3
19
21
23
25,2
920X8
? В
м/сек
2,17
2,26
2,35
2,44
2,53
2,62
2,71
2,8
2,89
2,98
3,07
3,16
3,25
3,34
3,44
3,53
3,62
3,71
3,8
3,89
3,98
4,07
4,16
4,25
4,34
4,43
4,52
4,75
4,97
5,2
ДА в
кгс/м2 м
4,34
4,7
5,09
5,49
5,9
6,33
6,78
7,23
7,71
8,2
8,7
9,22
9,76
10,3
10,9
11,4
12
12,7
13,3
13,9
14,6
15.2
15,9
16,6
17,3
18,1
18,8
20,7
22,8
24,9
1020X11
? в
м/сек
1,78
1,85
1,93
2
2,08
2.15
2,23
2,3
2,37
2.45
2,52
2,6
2,67
2,74
2,82
2,89
2.97
3,04
3,12
3,19
3,26
3,34
3.41
3,49
3,56
3,63
3 71
3,89
4,08
4.26
ДА в
кгс/лР м
2,59
2,81
3,03
3,27
3,52
3,78
4,04
4,31
4,6
4,89
5,19
5,5
5.82
6.15
6,48
6,83
7,18
7,55
7,92
8,3
8,69
9.09
9,5
9,92
10,3
10,8
11,2
12,4
13,6
14.8
1-020X10
? в
м/сек
1,77
1,85
1,92
1,99
2,07
2,14
2,22
2,29
2,36
2,44
2.51
2.59
2.66
2,73
2,81
2 88
2,95
3,03
3.1
3.18
3,25
3,32
3,4
3,47
3,55
3,62
3.69
3,88
4,06
4,25
ДА в
кгс/м? л»
2,56
2,78
3
3,24
3,48
3,74
4
4,27
4,55
4.84
5,14
5,44
5 76
6,08
6,41
6,76
7,11
7,47
7,84
8,21
8,6
9
9,4
9,81
10.2
10,7
11,1
12,2
13,4
14.7
1020X8
? В
м/сек
1,76
1,83
1,91
1,98
2,05
2,13
2,2
2,27
2,35
2,42
2,49
2,56
2.64
2,71
2,78
2,86
2,93
3
3,08
3,15
3.22
3,30
3,37
3,44
3,52
3,59
3,66
3,85
4,03
4,21
ДА в
кгс/м2 м
2,51
2.72
2,94
3,17
3,41
3,66
3,92
4,18
4,46
4,74
5,03
5,33
5,64
5,96
6,28
6,62
6,96
7,31
7,68
8,04
8,42
8,81
9.21
9,61
10
10.4
10,9
12
13,2
14,4
1220X12
? В
м/сек
1,24
1,29
1,34
1,39
1,45
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,76
1,81
1,86
1,91
1,96
2,01
2,07
2,12
2,17
2,22
2,27
2,32
2,38
2.43
2,48
2,53
2,58
2,71
2,84
2,97
ДА в
кгс/м^м
1
1,09
1,18
1,27
1,37
1,47
1.57
1,68
1,79
1.9
2,02
2,14
2,26
2.39
2,52
2,65
2,79
2,93
3.08
3,23
3,38
3,53
3,69
3,85
4,02
4,19
4,36
4,81
5,28
5,77
1220X9
? в
м/сек
1,23
1,27
1,33
1,38
1,43
1,48
1,53
1,59
1,64
1,69
1,74
1,79
1,84
1,89
1,94
1,99
2,05
2,1
2,15
2,2
2.25
2,3
2,35
2.4
2,45
2,51
2,56
2,68
2,81
2,94
ДА в
кгс/м^м
0,98
1,06
1.14
1 23
1,33
1,43
1,53
1,63
1,74
1,85
1,96
2,08
2,2
2,33
2,49
2,59
2,72
2,86
3
3,14
3,29
3,44
3,6
3,75
3,92
4.08
4,25
4,68
4,14
5,62
Примечание. Жирной линией обозначена граница между переходной и квадратичной областью.
При значениях удельных весов, эквивалентных шерохова-
шероховатостей и внутренних диаметров труб, отличающихся от приня-
принятых при составлении таблиц и номограмм, величины Дй, о и /э>
полученные по таблицам и номограммам, пересчитывают по
следующим формулам:
а) при значениях удельных весов т'^Т:
ДА' = ДА —— кгс/м? м;
7'
?' = ? —— м/сек,
тг'
(9.23)
(9.24)
б) при значениях эквивалентных шероховатостей k +k
э э
ориентировочно:
ДЛ' =
Значения
(9.25)
(9.26)
приравнивают
и определяют по табл. 9.14.
Для пересчета с таблиц и номограмм, составленных при зна-
значениях эквивалентной шероховатости, ftg=0,5 мм:
ДА' = ? ДА кгс\м* м;
(9.27)
(9.28)
где ? — коэффициент, принимаемый по табл. 9.15;
в) при значениях внутренних диаметров труб D1+D :
В В
¦D 15,25
ДА' «* ДА I —=- кгс/м2 м; (9.29)
Ds
?' ю ?, I _5_ | MjceK-t (9.30)
D_
1,25
¦и,
(9.31)
Для облегчения расчетов на рис. 9.8 дан график для опре-
опреть
деления значений | | в степенях 5,25; 2 и 1,25.
При расчетных расходах теплоносителя, выходящих за пре-
дело! табличных величин, можно найти значения Д А и ? по
этим таблицам для условного расхода теплоносителя, увеличен-
увеличенного или уменьшенного в ? раз:
если условная нагрузка увеличена в л раз против требуе-
требуемой, то соответствующие ей табличные значения о и ? ? надо
уменьшить, скорость в ? раз, а сопротивление трения в л2 раз;
если условная нагрузка уменьшена в ? раз, то значение
? и ? А надо увеличить: скорость в л раз, а сопротивление тре-
трения в п2 раз.
Величину л проще всего принимать равной 10.
Для промежуточных значений расходов теплоносителя зна-
значения скоростей и удельных потерь давления определяют ли-
линейной интерполяцией.

126
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Эквивалентные длины местных сопротивлений при &э=0,5 мм
Наименование местных сопротивлений
Эскизы
Эквивалентные длины местных сопротивлений
32
33,5
38
42,3
44,5
45
48
Задвижка1
1X3
Вентиль:
с вертикальным шпинделем
5.1
5,4
6,9
7,7
7,8
0,57
0,54
0,64
0,69
0,72
0,73
8,1
0,76
Обратный клапан:
поворотный („захлопка")
подъемный
0,74 0,78
0.S
1.12
1,25
1,26
4,2
5,25
6,7
6,8
1,35
7,3
Сальниковый компенсатор:
односторонний
двусторонний
-?3—GE-
Грязевик промывочный
Отводы сварные одношовные с уг-
углом 30°
45°
60°
90°
60'
Отводы сварные под углом 90°
двухшовные /?=1 D
трехшовные R=l,b D

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
127
Таблица 9.12
для труб Dy
=25-4-400 мм
/э при наружных диаметрах труб в мм
60
0,72
8,7
0,94
2,03
10,2
-
-
-
-
-
-
-
-
75,5
1
9
1,3
2,8
14
-
-
-
-
-
-
-
-
76
1
9,6
1,3
2,8
14
-
-
-
-
-
-
-
-
-
88,5
1,25
10
1,5
3,5
17,5
-
-
-
-
-
-
-
89
1,28
10,2
1.5
3,6
17,9
-
-
-
-
-
-
-
-
101,3
1,5
12
1,5
4,5
21
-
-
-
-
-
-
-
-
-
108
1,65
13,5
1,6
4,95
23
0,66
1,98
-
-
-
-
-
-
-
114
1,77
14,5
-
5,3
24,8
0,71
2,12
-
-
-
-
-
-
-
133
2,2
18,5
7
30,8
0,88
2,64
-
-
-
-
-
-
-
140
1,88
19,8
7,52
33
1,41
2,82
-
-
-
-
-
-
152
2,08
22,4
8,84
36,4
1,56
3,12
52
1,04
1,56
3,64
6,76
3,64
3,12
159
2,24
24,6
9,52
39,2
1,68
3,36
56
1,12
1,68
3,92
7,28
3,92
3,36
165
2,38
26,6
10,1
41,6
1,78
3,57
59,4
1,2
1,78
4,16
7,73
4,16
3,57
194
2,9
33,4
13
50,6
2,17
4,34
72,4
1,45
2,17
5,06
9,4
5,06
4,34
219
3,36
39,5
16
58.8
2,52
5,04
84
1,68
2,52
5,9
10,9
5,9
5,04
273
3,33
-
22,2
-
3,33
6,66
111
2,22
3,33
7,8
14,4
7,8
6,7
325 |
4,17
-
29,2
-
4,17
8,34
139
2,78
4,17
9,7
18,1
9,7
8,34
377 |
4,3
-
33,9
-
5
10,1
168
3,36
5
11,8
21,8
11,8
10,1
426
4,5
-
46
-
10
12
200
4
6
14
26
14
12

128
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Наименование местных сопротивлений
Эскизы
Эквивалентные длины местных сопротивлений
32 33,5
38
42,3
44,5
45
48
57
Отводы сварные под углом 90°:
четырехшовные, R=l D
Отводы крутоизогнутые, i?=l,5?>—2D
0,29
0,3
0,38
0,43
0,48
0,48
0,52
Отводы гнутые гладкие:
R>AD
0,23
0.17
0,24
0,18
0,3
0,22
0,34
0,26
0,38
0,29
0,39
0,29
0,42
0,31
Компенсаторы П-образные со свар-
сварными трехшовными отводами,
#=1,5 D
?
Компенсаторы П-образные с круто-
крутоизогнутыми отводами ./?=!,5; R=1D
/X
3,1
3,1
3,5
3,7
Компенсаторы П-образные с гнуты-
гнутыми гладкими отводами·
R=3D
/f—V
2,1
1.7
2,2
1,8
2,4
1.8
2,6
1,9
2,6
1,9
2,7
2
4,2
2,8
2,2
Компенсатор однолинзовый:
без рубашки3
с рубашкой
Тройник при разделении потока:
проход*
ответвление
J
0,57
0,86
0,6
0,9
0,75
1,13
0,86
1,29
0,96
1,44
0,97
1.45
1,04
1,56
Тройник при слиянии потока:
проход3
ответвление
0,86
1.14
0,9
1,2
1,13
1,5
1,29
1,72
1,44
1,92
1,45
1,94
Тройники
при расходящемся потоке
встречном
1,14
1,2
1,5
1,72
1.92
1,94
1,71
1,8
2,25
2,58
2,8
2,91
1,56
2.08
2,08
3,12
Переходы сварные по МН 2883—624.
0,09
0,13
0,17
0,1
0,14
0,19
0.1
0,14
0,19
0,1
0,16
0,21
1 Эквивалентную длину зацвижек с суженным проходом и направляющей трубой принимают с коэффициентом 2.
2 Эквивалентную длину двух-и трехлинзовых компенсаторов без рубашки принимают соответственно в два или три раза больше.
3 Эквивалентную длину учитывают на участке с суммарным расходом воды.
4 Эквивалентную длину учитывают на участке с меньшим диаметром.

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
Продолжение табл 9 12
19 при
60
-
0,73
0,58
0,44
-
5,5
3,7
2,6
-
1,45
2,18
2,18
2,9
2,9
4,35
0,14
0,22
0,29
наружных диаметрах труб в мм
75,5
-
1
0,8
0,6
-
6,8
4,9
2,9
-
2
3
3
4
4
6
0,2
0.3
0,4
1 »
-
1
0,8
0,6
_
6,8
4,9
3,2
-
2
3
3
4
4
6
0,2
0,3
0,4
88,5
-
1,25
1
0,75
-
7,8
5,3
3,4
-
2,5
3,78
3,78
5
5
7,5
0,25
0,38
0.5
89
-
1,28
1,02
0.76
-
7,9
5,4
3,5
-
2,55
3,82
3,82
5,1
5,1
7,65
0,26
0,38
0,51
101,3
-
1.5
1,2
0,9
-
8,8
6,1
3,6
_
-
3
4,5
4,5
6
6
9
0,3
0,0
1,5
108
-
1,65
1,32
0,98
-
9,8
6,5
3,8
5,57
0 33
3,3
4,95
4,9
6,6
6,6
9,8
0,33
0,98
1 6
114
-
1,77
1,42
1,06
-
10,3
6,9
4,3
6
0,35
3 54
5,3
5,3
7,1
7,1
10,5
0,35
1 05
1,77
133
-
2,2
1,76
1,32
-
12,5
8,4
5,Ь
7,5
0,44
4 4
6,6
6,6
8,8
8,8
13,2
0,44
1,32
2,2
140
-
2,35
1,88
1,41
-
13,1
8,4
5.7
8
0,47
4,7
7,05
7,05
9,4
9,4
14,1
0,47
1,41
2,35
| 152
3,12
2,6
2,08
1,56
16 7
14,6
9,3
6,1
8,2
0,52
5,2
7,8
7,8
10,4
10,4
15,6
0,52
1,56
2 6
159
3,36
2,8
2,24
1,68
17,6
15,4
10
6,5
8,4
0.56
5,6
8,4
8,4
11,2
11,2
16,8
0,56
1,68
2,8
165
3,57
2,97
2,38
1,78
18,5
16
10,5
6,9
8,9
0,59
5,94
8,9
8,9
11,9
11,9
17,8
0,59
1,78
2,97
| 194
4,34
3,62
2,9
2,17
22,1
19
12,6
8,4
10,1
0,72
7,24
10,9
10,9
14,5
14,5
21,7
0,72
2,17
3,62
219
5,04
4,2
3,36
2,52
24,3
23,4
14 4
9,3
10,9
0,84
8,4-
12,6
12,6
16,8
16,8
25,2
0,84
2 52
4,2
273
6,7
5,55
4,4
3,3
33
28
18
11,2
13,3
1,1
11.1
16,7
16,7
22,2
22,2
33,3
1,1
3,3
5,55
325
8,34
6,95
5,56
4,17
40
34
22
11,5
13 9
1,4
13,9
20,8
20,8
27,8
27,8
41,7
1,4
4,17
6,95
377
10,1
8,4
6,7
5,0
47
40
26
16
15.1
1,68
16,8
25 2
25,2
33,6
33,6
50.4
1 68
5
8,4
426
12
10
8
6
55
47
31
20
16
2
20
30
30
40
40
60
2
6
10

130
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 9.13
Эквивалентные длины местных сопротивлений при &э=0,5 мм для труб Dy=450-г-1200 мм
Наименование местных сопротивлений
Задвижка1
Обратный клапан поворотный („захлопка")
Сальниковый компенсатор
односторонний
двусторонний
Грязевик промывочный
Отводы сварные одношовные с углом
30·
45·
60·
90
Отводы сварные с углом 90°
двухшовные, R=ID
трехшовные, R—ID
трехшовные, R—l ,5D
Эскизы
XI
?
-) .
- !¦ Г—
—ГП-_
-Q-
ь
О
Эквивалентные длины местных сопротивлений / при
наружных диаметрах трубы в мм
478
4,7
56
11.7
14
233
4,7
7
16,3
30,3
16,3
1Ь,3
14
529
5,3
66
13.1
15,8
262
5,3
7.9
18,4
34,2
18,4
18,4
15.8
630
5.7
89,5
16.5
19,9
331
6,6
9,9
23,2
43,1
23,2
23,2
19,9
720
6
112
19,4
23,3
388
7,8
11,7
27,2
50,4
27,2
27,2
23,3
820
6,4
133
22,8
27.4
456
9,2
13,7
32
59,4
32
32
27,4
920
6,8
158
26,3
31,6
526
10,5
15,8
36,8
68,3
36,8
36,8
31,6
1020
7.1
180
30,1
36,1
602
12
18
42,1
78,2
42,1
42,1
36,1
1220
7,5
226
37,6
45,1
752
15
22.6
52.6
97,8
52,6
52.6
45.1

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
131
Продолжение табл. 9.13
Наименование местных сопротивлений
Отводы сварные с углом 90°:
четырехшовные, R=ID
Отводы крутоизогнутые, R=1D; R=\,5D
Компенсаторы П-образные со сварными трех-
шовными отводами:
R=ID
R=l,5D
Компенсаторы П-образные с крутоизогнуты-
крутоизогнутыми отводами, R=\D\ R=\,5D
Компенсатор однолинзовый:
без рубашки3
с рубашкой
Тройник при разделении потока;
проход3
ответвление
Тройник при слиянии потока:
проход3
ответвление
Тройники:
при расходящемся потоке
» встречном »
Переходы сварные4 (по ? ? 2883—62):
F,/FQ=2
Fi/Fm- 3
fx/f9=*a
Эскизы
j
Л
л
-—**-
JLr
^
1
\
Эквивалентные длины местных сопротивлений 1Э при
наружных диаметрах трубы в мм
478
14
11,7
78
67
60
16,3
2,4
23,3
35
35
46.6
46,6
69,9
2,4
4,7
7
529
15,8
13,1
89
76
68
17,1
2,6
26,3
39,4
39,4
52,5
52,5
78,7
2,6
5,3
7,9
630
19,9
16,5
ПО
94
83
19,9
3,3
33,1
49,6
49,6
66.2
66,2
99,3
3,3
6,6
9,9
720
23,3
19,4
126
ПО
95
22,5
3,9
38,8
58,2
58,2
77,6
77,6
116
3,9
7,8
11,6
820
27.4
22,8
147
128
ПО
24,7
4,6
45,7
68,6
68,6
91,5
91,5
137
4,6
9,2
13,7
920
31,6
26,3
166
145
124
26,3
5,3
52,6
78,8
78,8
105
105
158
5,26
10,5
15,8
1020
36,1
30,1
188
164
140
30,1
6
60,2
90,2
90,2
120
120
181
6
12
18
1220
45,1
37,6
230
200
170
37,6
7,5
75.2
ИЗ
113
150
150
226
7,5
15
22.6 i
1
Примечание. См. сноски табл. 9. 12.
*в
в мм
0,05
0,05
1
Значения
0,1
1,19
0
1
V
?
,2
,41
/ Ъ
и
R
в мм
0
1
Таблиц
в
.5 | 0,8
,78
2
а 9.14
1
2,11
в
0
0
0
0
1
&в
мм
,1
,2
,5
.8
0,05
0,841
0,707
0,562
0,5
0,473
0,1
1
0,841
0,669
0,596
0.562
kA
0,2
1.19
1
0,795
0,707
0,669
Продолжение табл.
в мм
0 5
1,5
1,26
1
0,889
0,841
0,8 |
1.68
1,41
1,13
1
0,946
9.14
1
1,78
1,5
1,19
1,06
1

Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 9.15
Значения коэффициента ? для пересчета удельной потери давления на трение
в области квадратичного закона и эквивалентных длин местных сопротивлений при значениях
эквивалентной шероховатости, отличной от &э=0,5 мм
-?
Д1 ?, CQ
32
38
45
57
76
89
108
, 133
159
194
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
s в мм
2,5, 3;
о о
2,5; 3,
3,5,'2,5,
3, 3,5
3 3,5 4
3,5; 4
4; 4 5
4; 4,5,
4,5; 5
5, 6
6, 7
7; 8, 9
8, 9, 10
9—13
5—13
5—10
6—10
6—10
7-10
7—10
7—11
8—12
0,2
0,725
0,73
0,74
0,75
0,75
0,77
0,77
0.78
0,78
0,79
0 79
0 80
0 80
0 80
0,81
0,81
0 81
0 81
0 82
0,82
0,82
0,82
0,3
0,83
0,84
0,84
0,85
0 85
0,86
0,86
0,87
0,87
0,87
0,87
0,88
0 88
0,88
0,88
0 89
0,89
0,89
0,89
0,89
0,89
0,895
0,4
0,92
0,92
0,93
0,93
0,93
0,93
0.94
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
0,94
0 95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,95
0,5
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0,6
1,07
1,07
1.07
1,06
1,06
1.06
1,06
1,06
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
Значения коэффициента ? при эквивалентной шероховатости в мм
0,7
1,15
1,14
1,13
1,12
1,12
1,11
1,11
1,11
1,1
1,1
1,1
1,1
1,05
1,09
1,09
1,09
1,09
1,09
1,08
1,08
1,08
1,08
0.8
1,2
1,2
1,19
1,18
1,17
1,16
1,16
1,15
1,15
1,14
1,14
1,14
1,13
1,13
1,13
1,12
1,12
1,12
1,12
1,12
1,11
1Д1
0,9
1,27
1,26
1,24
1,23
1,22
1,21
1,2
1,2
1,19
1,19
1,18
1,18
1,17
1,17
1,17
1,16
1,16
1,16
1 15
1,15
1,15
1,15
1
1,33
1,31
1,30
1,28
1,27
1,26
1,25
1,24
1,23
1,23
1,22
1,21
1,21
1,2
1,2
1,2
1,19
1,19
1,18
1,18
1,18
1,17
1.2
1,44
1,42
1,4
1,38
1,35
1 34
1,33
1,32
1,31
1.3
1,28
1,28
1,27
1,27
1,26
1,25
1,25
1,25
1,24
1,24
1,23
1,23
1,4
1,55
1,52
1,49
1,47
1,43
1,42
1,4
1,38
1,37
1,36
1,35
1,34
1,33
1,32
1,32
1,31
1,3
1,3
1,29
1,29
1,23
1,28
1,6
1,65
1,61
1,58
1,55
1,51
1,49
1,47
1,45
1,44
1,42
1,41
1,4
1,39
1,38
1,37
1.36
1 Гб
1,35
1,34
1,3?
1,33
1,32
1,8
1,75
1,71
1,67
1,63
1,58
1,56
1,54
1,51
1,5
1,48
1,47
1,45
1,44
1,^3
1,42
1,41
1,4
1,39
1,38
1,38
1,37
1,36
2
1,86
1,79
1,75
171
l'b5
1 63
1 6
1,57
1,58
1 53
1,52
1 5
1425
1,47
1,46
1 45
1,45
1,43
1,43
1 42
1,41
1,4
2,2
1,95
1,88
1,82
1,78
1,72
169
1,66
1 63
1 61
1 58
157
1,55
1 53
1 52
1,505
1,495
1,49
1 47
1 46
1,45
1,45
1,44
2,4
2,04
1,97
1,91
1,85
1 79
1,755
172
1 68
1,66
1,63
1 62
1,59
1,57
1,56
1,55
153
1 53
151
1,5
1 49
1,48
1,47
2,6
2,14
2,05
1,99
1.92
1,85
1,81
1,77
1,74
1,71
1,68
1,67
1,64
1,62
1,6
1,59
1,57
1,56
1,55
1,54
1,52
1,51
1,51
2,8
2,28
2,13
2,06
2
1,91
1,88
1.8Г
1,78
1,76
1,73
1,71
1,68
1,66
1,64
1,62
1,61
1,6
1,59
1,57
1,56
1,55
1,54
3
2,32
2,21
2,14
2,06
1,97
1,93
1,88
1,84
1,81
1,77
1,76
1,72
1,7
1,68
1,66
1,64
1,63
1,61
1,6
1,59
1,58
1,57
3,2
2,41
2,29
2,21
2,12
2,03
1,99
1,9,?
1,8е
1,85
1,81
1,80
1,76
1,73
1,71
1,69
1.С8
1,67
1,65
1,63
1,62
1,61
1,6
3,4
2,5
2,37
2,28
2,19
2,09
'>,04
1,98
1Д4
1,89
1,8)
1,84
1,8
1,77
1,75
1,73
1,71
1,7
1,68
1,66
1,65
1,63
1,62
3,6
2,57
2,45
2,35
2,25
2,14
2,09
2,03
1.98
1,94
1,9
1,88
1,83
1,8
1,78
1.76
1,74
1,73
1,71
1,69
1,Ь7
1,63
1,65
3,8
2,68
2,53
2,43
2,315
2,2
2,14
2,08
2,02
1,98
1 94
1,91
1,87
1 84
1,81
1,79
1,77
1,76
1,74
1.72
1,7
1,69
1,67
4
2,78
2,6
2,5
2,38
2,25
2,2
2,13
2,07
2,02
1,98
1,95
1,91
1,87
1,85
1,82
1,8
1,79
1,76
1,745
1.73
1,71
1,7
4? **
3_
?
»—·
***
.—'
__
._.
-—¦
,-"
/
__.
/
Гг-~-
?
-—j
V
4
._
/
/
| / t
1/
/
[4
1
25
/
?
/
/
—'
/
Таблица 9.16
Ведомость расчетных расходов воды потребителями
для гидравлического расчета магистральных
и распределительных тепловых сетей
аз
0М ОМ 0,9 0,92 Ш № 0,38 1,0 1J02 W Ш 1,08 1,1 1,12 Щ 1,16
Рис. 9 8. График для определения значений
°в ?5·25 ? °в ?1·25 ? db ??
№
п/п
1
2
3
енплану
о
е
%
Ml
М2
Потребитель
Промпредприятие
Микрорайон I
2
Итого
Расчетный
1ленке
о
?
о
So
62
97,5
65
224,5
расход воды в т/ч
на вентиля-
вентиляцию GB при
8
8
?.? =
= 'н.о
2,5
5
7,5
ячее
абже-
?ё о
ЕС <L>
га О S
ятя
40
20
20
80
ный G
сумма]
НО
120
90
320
При гидравлических расчетах водяных тепловых
сетей удельные потери давления на трение в трубопро-
трубопроводах рекомендуется принимать:
для участков расчетной магистрали от источника
тепла до наиболее удаленного потребителя — до
8 кгс/м2 м;
для ответвления от расчетной магистрали — по
располагаемому перепаду давлений, но не более
30 кгс/м2 м.

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
133
Форма таблицы и пример гидравлического расчета водяных тепловых сетей
Таблица 9.17
№ участков
ТЭЦ-1
1—2
2-1
2—М2
1—М1
Расход
воды G
в т/ч
320
200
ПО
90
120
Характеристика
трубы
условный
проход
D в мм
наружный
диаметр X
X толщина
стенки в
мм D X s
300
250
200
325X8
273X7
219X6
Ответвления от
175
200
194X5
219X6
Длина участка трубопровода
в м
по
плану 1
эквива-
эквивалентная
местным
сопротив-
сопротивлениям /
приведен-
приведенная
Основная расчетная магистраль
645
430
216
расчетной
162
377
195
130
64
840
560
280
Скорость
воды на
участке
? в Ml сек
1,24
1,1
0,95
магистрали (распределительные
48
113
210
490
0,98
1,03
Потеря
удельная
на трение
Aft в
кгс/м3 м
5,36
5,3
5,22
сети)
6,5
6,2
давления
на участ-
'ке ДЯ =
4500
2970
1460
1368
3040
Суммарная
потеря
давления от
ТЭЦ (или
котельной)
в м вод. ст.
4,5
7,47
8,93
8,838
7,51
Если при принятых удельных потерях давления на
трение избыточный перепад давлений на ответвлениях
от магистралей не будет полностью использован, остав-
оставшийся перепад используется на вводах к потребителям
в элеваторах или дросселируется шайбами.
Для гидравлического расчета трубопроводов водя-
водяных тепловых сетей составляют ведомость расчетных
расходов воды потребителями (табл. 9.16), в которой
приводятся расчетные расходы воды каждым потреби-
потребителем отдельно на отопление, вентиляцию, горячее во-
G-120
Микрорайон
Ml
1-377
By200
щ<
Ql2QQ_
? ьзо
G=90
т
Микрорайон
М2
Рис. 9 9 Расчетная схема магистральных и рас-
распределительных водяных тепловых сетей. На схе-
схеме даны: расход теплоносителя G в т/ч, длина
расчетного участка / в м и условный проход тру-
трубопровода ?>у в мм
доснабжение и суммарные расходы, и расчетная схе-
схема рис. 9.9.
Если расчетные расходы воды на горячее водо-
водоснабжение потребителями (см. п. 9.2) для расчета ма-
магистральных, распределительных сетей и для расчета
ответвлений определяют по разным формулам, то со-
составляют две ведомости: одну для расчета магистраль-
магистральных и распределительных сетей, другую — для расчета
ответвлений к отдельным зданиям.
В первую очередь рассчитывают основную расчет-
расчетную магистраль от источника тепла до наиболее уда-
удаленного потребителя.
Рассчитывать рекомендуется по форме, приведен-
приведенной в табл. 9.17, по отдельным участкам трубопровода.
Пример расчета для схемы, приведенной на рис. 9.9,
дан в табл. 9.17. Ведомость расчетных расходов воды
дана в табл. 9.16.
9.5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОПРОВОДОВ
Гидравлический расчет паропроводов производят е
учетом изменения состояния пара за счет падения дав-
давления при движении его по трубопроводу и падения
температуры за счет потерь тепла в окружающую среду.
Состояние пара принимают для каждого расчетного
участка при среднем удельном весе и средней темпе-
температуре на данном участке.
С достаточной степенью точности средний удель-
удельный вес пара на участке определяют по формуле
Yep
Yh + Yk
кгс/м3.
(9.32)
где ?? и ??— удельные веса пара в начале и конце
расчетного участка в кгс/м3.
Падение температуры перегретого пара на участке
паропровода за счет теплопотерь в окружающую среду
определяют по формуле
Q-10
-з
ЭС,
(9.33)
где Q — потеря тепла в окружающую среду участком
паропровода в ккал/ч;
G — расчетный расход пара на участке в т/ч;
ср—истинная теплоемкость перегретого пара при
постоянном давлении при средних параметрах
пара на участке в ккал/кг град.

134
Раздел 11. Схемы и расчеты тепловых сетей
Потерю тепла в окружающую среду определяют по
формуле
Q = <7уд ?ср -10) I ккал/ч, (9.34)
где / — длина расчетного участка в м\
<7уд—удельная потеря тепла изолированным паро-
паропроводом с учетом потерь тепла арматурой,
компенсаторами и опорами в ккал/м ч град
(см. табл. 9.10).
Удельную потерю давления на трение в паропрово-
паропроводах определяют по располагаемому перепаду давления,
но при скорости пара, не более приведенной в табл. 9.18.
На ответвлениях к отдельным потребителям допу-
допускается увеличивать скорость пара по сравнению с ве-
величинами, указанными в табл. 9.18, но не более чем в
1,3 раза.
Располагаемую удельную потерю давления на тре-
мие определяют по формуле
HP
д/jp __ — кгс/м2м,
(9.35)
lap— приведенная длина трубопровода в м;
Таблица 9.18
Рекомендуемые максимальные скорости пара
в паропроводах в м/сек
Условный проход труб D
в мм
До 200 мм
Выше 200 ,
Перегретый
пар
50
80
Насыщен-
Насыщенный пар
35
60
? — располагаемая потеря давления на тре-
трение и местные сопротивления в кгс/м2.
Располагаемую потерю давления на трение и мест-
местные сопротивления определяют по формуле
ЯР = (Рг — Ра) 104 кгс/м* м, (9.36)
где Р{ и Р2 — заданные начальное и конечное давление
пара в кгс/см2.
Гидравлический расчет паропроводов можно про-
производить по табл. 9.19 и номограммам рис. 9.10 и
рис. 9.11. Значения эквивалентных длин местных со-
сопротивлений даны в табл. 9.20 и 9.21.
При составлении таблиц и номограмм принято: тем-
температура пара *=300°С, давление пара Р=13 кгс/см2,
удельный вес пара ?=1 кгс/м3 (условно), эквивалент-
эквивалентная шероховатость ks =0,2 мм и динамическая вяз-
вязкость ? =2,05 · 10~ 6кгс сек/м2.
При значениях эквивалентных шероховатостей и
внутренних диаметров труб, отличающихся от приня-
принятых при составлении таблиц и номограмм, величины
&h, ? и /э . полученные по таблицам или номограммам,
пересчитывают по формулам (9.25), (9.26), (9.29)—
(9.31). Действительные удельные потери давления на
трение Л/гд и скорости пара удпри расчетном среднем
удельном весе пара Yep» не равном единице, определя-
определяют по формулам:
Yep
?
—
Yep
кгс/мг м;
м/сек.
(9.37)
(9.38
Таблица 9.19
D_Xs в мм
G в т/ч
0,02
0,03
0.04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,22
0,24
0.2S
0,28
0,3
0,32
0,34
0,36
0,38
0,4
0,42
Гидравлический
32X2,5
°
9,71
14,6
19,4
24,3
29,1
34
38,8
43,7
48,6
53,4
58,3
63,1
68
72,8
77,7
82,6
87,4
92,3
97,1
107
117
126
136
146
155
165
175
185
194
204
5 *
7,0
15,2
26
40
57
77
99
127
153
185
220
258
299
343
390
441
494
550
610
738
878
1031
1195
1372
1561
1762
1976
2201
2439
2689
38X2,5
m
Е>
9,75
13
16,3
19,5
22,8
26
29,3
32,5
35,8
39
42,3
45,5
48,8
52
55,3
58,5
61,8
65
71,5
78
84,5
91
97,5
104
111
117
124
130
137
s;
о°а*
?
< К
5,2
9,9
15,3
21,9
29
37
46
58
67
80
94
108
120
135
152
170
189
210
254
302
355
411
412
537
606
680
757
839
925
расчет
паропроводов при А
44,5X2,5
И
О
9,08
11,3
13,6
15,9
18,2
20,4
22,7
25
27,2
29,5
31,8
34,0
36,3
38,6
40.. 8
43*1
45,4
49,9
54,5
59
63,5
68,1
72.6
77,1
81,7
86,2
90,8
95,3
„as
? *
< Si
3,7
5,6
8
10,8
14
18,8
21,5
26
31
36
42
47
53
60
67
75
83
100
117
137
158
182
207
234
262
292
323
356
45X2,5
к
?
в
8,85
11,1
13,3
15,5
17,7
19,9
22,1
24,3
26,6
28,8
31
33,2
35,4
37,6
39,8
42
44,3
48,7
53,1
57,5
62
66,4
70,8
75,2
79,7
84,1
88,5
93
S!
ra-S.
u
3,5
5,2
7,5
10,1
13,1
16,5
20,3
24,5
28,8
34
39
45
50
57
64
70
78
94
112
128
148
170
194
218
245
273
302
332
э==0,2 мм и у=
57X3
о в м/сек
12,7
14,2
15,6
17
18,4
19,8
21,2
22.7
24,1
25,5
26,9
28,3
31,2
34
36,8
39,6
42,5
45,3
48,1
51
53,8
56,b
59.5
,5
•a S
5,2
6,4
7,7
9,1
10,3
12,1
14
15,9
18
20
22
24
29
35
40
46,1
54
61
68
75
84
92,7
102
1 кгс/мь
76X3
? в м/сек
8,92
9,67
10.4
11,2
11,9
12,6
13,4
14,1
14,9
16,4
17,8
19,3
20,8
22,3
23,8
25,3
26,8
28,3
29,7
31,2
5
a;
< ?
1.68
2
2,27
2,38
2,6
3,3
3,65
4
4.5
5,3
6.4
7.5
9
9,8
10,2
12,8
14,2
16
17,8
19,5
89X3,5
U
4"
?
?
8,95
9,48
10
10,5
11,6
12,6
13,7
14,7
15,8
16.8
17,9
19
20
21,1
22,1
5?
*5?
<? ?
1,4
1,57
1.65
1,97
2,25
2.72
3,15
3,68
4,13
4,7
5,2
5,8
6.5
7?
7,8

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
135
г
г
I
' <
f
«?*
«1 /
/
«VI— Ч;
•О
«чГ ^ ^ j
«V/ j
>:
«з*0
*°* 1
Шм
^^
J / \
4|d
ч /j
Чх
1
7_
/
&/-
У*
i"
5! 2
) S4
i- --
у
ч ,
??
ч Ч
ч ^
/
Гч
)
"V
' ^ Г
N 1
с
/
ч ^
"\
7
7
§
If
¦чЗ
/_
s 2
S
?ч
?
с
S j
Г и
s
— '
1
ч
у
ч
/
?
7
f
J
/
ч
У
/
j
I
(?
1
ч,
—
/
ч
ч
i
/
S
>
у
s
/
ч
т_
V,
/
/
ч
/
/
/
ч,
ч
ч
ч
/
/
1
S
?
/
/
/
1
J
/
7
г^
|Vi
/
/
ч
/
г
/
ч4·
\ /
/
/
7_
ч
ч
^
?!
™ч

ч
_>
СЭ Q
ч
"ЧЧ
/
/
/
/;
I
1
ч
—
>
1
1
j
ч
ч
7
А
?
?
'
I
I
-/
I
1
ч
/
t
4
/
j
/
I
4J
/
/
4
/
4
s
/
/>
ч
/
/
(
7
700-
КПП
Q
/
s
4
ч
?
?
*K
7
J
4
ч
/
>
J
/
s
f
1
&
s
1
ч
s,
/
-1
/
/
?
4
/
7_
s
r
1
1
/
/
/
/
r
f
A
4
j
(
4
4
>
5
s
f
4
1/
J
/
X
,8
> ITS
1
/
'
/
,4
|
i
/
)
^4.
Si
1
s/
1
ч
/
*s
4
/
f
4
ч
1
j
I
)
\
1
ч
/
s.
4
у
t.
\
^4
4^
7~
*4
(
g-
~J_
T_
1
«^
j
/
J
/ ч ¦>
/
-/¦
4
4/
>
/
J
j
¦J
ч^:
/
N'
14'
1
4
/
/
4'
/
/
/
1
J
/
/
4,4
r
/
is
/S
-y
4sl
1/
-¦j
J
/ ч
ч
?
Чч
У
s
¦ч^
J
1
/
ч
1
%,
1
-
J
У
4
>
ч
4
/
4
«ч
СЭ
t. ^
j_
l_
1
s/ /
J 
' i
/
_ .f
I
~7 1
J- ---/
J
h/
5 ,-ic-
?
7
t ?
S 'чч
1С -s?-^
' ( >
3 ч >
4
Щ
1
t
I""
i s
V \ i \ .
? S
T-l
I I
J —
/ ^3
4?^/
" i — ^
1
?
w
щ
- — ?-
j
4<?4
ч V ?
' \Ч
^wl -f
-j--
- -,. —
4s 4,
Чч
f
?
1
I
- ч
_ si
\ I
1H MiHduy
?
1
1
s
/
?
r
^
j
7
4
s
*4
S^
>
41
i
1
1
У
7
¦0

'
\
si
ч
>
ч
S,4
/
4J
чЧ\
J
4
ч
/1
4
ч
ч
>
ч
/
/
4^
4
s
4,
4
/
\j
ч
4(
?
/
?
1
s
J
С
4
-
ч
г
1
/
ч
/
ч
V
1
4
4
s
?
ч
i
ч^
S
ч
1
ч
Ч
4
1
ч
ч
ч
/
ч
/
/
ч
Ч"
/
/
ч
ч
/
ч,
ч
S,
/
ч
Ч
1
ч
4
1
.4.
7
%
j
S
ч
(
/
ч
ч
ч
ч
1
1
ч
Is
7
k
i
t
?
I
I
4s'
/
/
4
>s
N
j
4
\
s,
/
i
4
4,
4?4
/
/
s^
sJ
/
1
t.
.1
J
-
J
X
/
S4
1
/
Ч
ч
/
/
ч
>ч
ч.
?
¦?
/
"ч^
~7
?
"ч
ч
ч/
7_
\
N
/
Ч
X,
чЧч
4^S
—¦>
I
?
ч
ч^
ч
ч>
ч
\
Ч
у
У
ч;
j
I
?
?
С
S
>
Ч/
>
/
ч
4
s
Nil
l_
4
1
1
f
f\
ч
f
s
/
V
1
)
4
,/
?
ч
1
s,
4
1
4
/
f
1
\
4.
1
ъ
I
s,
4
4
5&
'чК ,
? '
1
/
?
>v
1 '
-¦--f /
> S4
1
^3?4
/
f
L "I
?^?4-
4k^S
7 1
ч
Чч^
^v 1
1
>
4 ^ ^
vg пс/эшои aiQHQuapi
?-
W ?
/ Ъ
J
) ^чЧ.
ч^чУ
is4
/ 4
/
/
f 4)
/
/
/
^ ч 4 /
Оч
I \^
,/
_
ч 4,^
Г ч\ч_
Г ч^ sN^s
/
?:
ччч|/
4>S4
1 ^ ^
\\
ч
- г
ЧЧ
/
ч
4?
/
1
j
ч
/
ч
ч
i
ч
V
}¦
чч
/
л
ч
V/
/
s
ч
ч
ч
-?
S
§
Ч
ч
ч
{:.
s
/
4j
ч
/
/
J
/
is
/
i4
4
/
44;
4
N
4
4
?
t
ч
%
Is
[4
¦f
1
ч
?
/
ч]
N
ч
ч^
4
/
!s
4
/
4
1
4
/
ч
t
4
4
4
?
/
4
1
/
4
4
/
л
?
^.
¦v
(
is
I
44
4)
r
4;
f
j
s
¦4
/
ч
4
s
ч
ч *¦
4s
4
f
N
чч
чЧ
?
?
ч
ч
ч
ч
s7
У
s
ч
~i
ч)
)
1
4
/
ч
ч
ч
ч
¦ t"»
К»
¦ -»
СП
оо
?
сч,
- ^ ^;
[|<
S ?
с
t
с
1
- Сэ
СЭ"
ра от 0,01
областью
·— о
ри расходах
и квадратичн
? ? ;
го о>
*^ О.
<и
II
<и
^* S
* и
=0,2
грани
паропроводов при k9
до 8 т/ч
м/сек, соответствующая
ге «
? "?, ;
? J !
ическ
скорс
ia для гидравл
чена предельная
. 9 10 Номограгм
[рной линией обоанг

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
s
о ч
4 "=t
CO и
? ео
° ?'
& II
S |
?
в
<? ||
? ?
?" ? ·§
II *·
s ? 
о. И
С ю
?
5
? ? -
1 ц ? эпиэаш dm нпыэидвд паэшои
? ?
о
с
о
Си
О оо "
о И з
«1. S
4 ??
га ?
S3 Q
. Ж
^^ ее
•J S
s s

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
137
Продолжение табл. 9.19
?> XS В ММ
G в т1ч
44,5X2,5
45X2,5
57x3,5
76X3,5
89X3,5
108X4
133X4
152X4,5
159X4,5
0,44
0,46
0,48
0,5
0,55
0,6
0,Ь5
0,7
0.75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
1,05
1.1
1,15
1,2
1,25
1,3
1,35
1.4
1,45
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
1.8
104
109
113
125
136
147
159
170
182
391
427
465
505
611
727
853
990
1136
1293
97,4
102
1С6
111
122
133
144
155
166
177
188
366
400
435
472
572
680
708
926
1063
1209
1365
62.3
65,1
68
70.8
77,9
85
92
99,1
106
113
120
127
135
142
149
156
163
1,7
177
184
191
198
112
123
134
145
175
209
245
284
326
371
419
469
523
579
639
701
763
834
905
979
1056
1136
32,7
34,2
35,7
37,1
40,9
44,6
48,3
52
55,8
59,5
63,2
66,9
70,6
74,4
78,1
81,8
85,5
,
89
92
96,
100
104
108
112
115
119
123
126
130
134
61,5
67,6
76,3
85,5
95,3
106
116
128
140
152
165
178
192
207
222
238
254
270
287
305
323
342
23,2
24.2
25,3
26,3
29
31,6
34,3
36,9
39,5
42,1
44,8
47,4
50
52,6
55,3
57,9
60,5
63,2
Ь5,8
68,4
71.1
73,7
76,3
79
81,6
84,2
86,9
89,5
92,2
94,8
9,5
10,1
11
13,15
15,3
18,3
21
24
27,2
30,7
34,5
38,3
42,5
46
51,4
56,2
61,2
66,4
71,8
77,4
83,2
89,3
95,6
102
109
116
123
130
138
16,3
17
17,7
19,5
21,2
23
24,8
26,6
28.3
30.1
31,9
33,b
35.4
37,2
38,9
40.7
42,5
44,3
46
47.8
49,6
51,3
53.1
50,6
58,4
60,2
62
63,7
3,42
3.8
4
4,8
5,7
6 7
7,7
9
9.8
11,2
12,7
14
15,1
17
18.5
20,1
22
24
26
28
29,5
32
34
он.г
40,6
43,1
45.6
48,4
18.1
19,3
20,4
21,5
22,7
23,8
24,9
26,1
27,2
28,3
29,5
30,6
31,7
32,9
34
35,1
36.2
37.3
38,5
39.6
40,8
3,2
3,61
4
4,41
4,9
5,32
5,9
6,4
7
7.5
8,3
9
9,5
10.1
10,6
11,3
12,1
12,9
13,7
14,6
15,2
20.8
21,6
22,5
23,4
24,7
25,1
26
26,8
27,7
28,6
29,4
30,3
31,2
3,5
3,8
4,07
4,4
4,7
5
5.32
5,ЬЗ
6,1
6,4
6.78
7,25
7,7
18,9
19,7
20,5
21,2
22
22,8
23,6
24,4
25,2
26
26,7
27,5
28,3
2,7
2,93
3,19
3,39
3,65
3,96
4,13
4,42
4,71
5
5,3
5,64
6,01
DHXS
в мм
G в т/ч
1,85
1,9
1,95
2
2Д
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
76X3
? в м/сек
138
141
145
149
156
164
171
178
186
193
201
208
216
223
230
238
245
253
260
в
,5
ДА
кгс/М2 м
361
381
401
422
466
511
559
608
660
714
770
828
888
950
1015
1081
1150
1221
1293
89X3
? в м/сек
97,4
100
103
105
111
116
121
126
132
137
142
147
153
158
163
168
174
179
184
190
195
200
205
211
221
232
242
253
263
274
в
,5
ДА
кгсм2 м
145
153
161
170
187
206
225
245
265
287
310
333
357
382
408
435
462
491
520
550
581
613
646
680
749
822
899
978
1062
1148
108X4
? в м/сек
65,5
67,3
69,1
70,8
74,3
77,9
81,4
85
88.5
92
95,6
99,1
103
106
ПО
113
117
120
124
127
131
135
138
142
149
156
163
170
177
184
в
ДА
кгс/м2 м
51
53,9
56,8
59,7
65,8
72,2
79
86
93,3
101
109
117
126
134
143
153
163
173
183
193
204
216
227
239
263
289
316
344
373
404
133x4
? в м/сек
41,9
43
44,2
45,3
47,6
49,8
52,1
54,4
56,6
58,9
61,2
63,4
65,7
68
70,2
72,5
74,8
77
79,3
81,6
83,8
86,1
88,4
90,6
97,4
99,7
104
109
113
118
в
ДА
кгс м?
16
16,8
17,8
18,8
20,6
22,5
24,5
26,6
28,8
31,8
33,6
36,2
38,8
41,5
44,3
47,2
50,2
53,3
56,5
60
63,2
66,6
70.2
73,8
85,3
89,3
97,6
106
115
125
Продолжение
м
табл. 9.19
152X4,5
? в м/сек
32,1
32,9
33,8
34,6
36,4
38,1
39,8
41,5
43,3
45
46,7
48,5
50,2
51,9
53,7
55,4
57,1
58,9
60,6
62,3
64,1
65,8
67,5
69,2
72,7
76,2
79,6
83,1
86,6
90
ДА
в кгс/м2 м
8
8,5
9
9,51
10.35
11,2
12,2
13,3
14,4
15 5
16,7
18
19,2
20,5
21 9
23,3
24,8
26 3
27,9
29,5
31,1
32,8
34,6
36,4
40 1
44
48,1
52,4
56,9
61,5

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
DHXs
в мм
G в т/ч
1,85
1,9
1,95
2
2,1
2,2
2,3
2,4
2.5
2,6
2,7
2,8
2,9
3
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
159X4
? в м/сек
29,1
29,9
30,7
31,5
33
34,6
36,2
37,8
39,3
40,9
42,5
44,1
45,6
47,2
48,8
50,3
51,9
53,5
55,1
56,6
58.2
59.8
61,4
62,9
66,1
69,2
72,4
75,5
78,7
81,8
в
,5
??
кгс/м? м
6,3
6,6
6,94
7,287
8,04
8,85
9,65
10,5
11,3
12,2
13,2
14,1
14,8
16
17,1
18,3
19,4
20,5
21,7
22,9
24,2
25,6
26,9
28,3
31,2
34,3
37,4
40,8
44,2
47,9
194X6
? в м/сек
19,8
20,3
20,9
21,4
22,4
23,5
24,6
25.6
26,7
27.8
28,9
29,9
31
32,1
33,1
34,2
35,3
36,3
37,4
38,5
39,5
40,6
41,7
42,7
44,9
47
49,1
51,3
53,4
55,6
в
??
кес/м? м
2,32
2,42
2,68
2,7
2,95
3,22
3,51
3,8
4,19
4,44
4,79
5,2
5,5
5,9
6,3
6,7
7,1
7,52
8
8,5
8,9
9,45
9,95
10,16
11,5
12,5
13,6
14,8
16,1
17,3
194?5
? в м/сек
19,4
19,9
20,4
20,9
22
23
24
25,1
26,1
27,2
28,2
29,3
30,3
31,4
32,4
33.5
34,5
35,6
35,5
37,6
38,7
39,7
40,8
41,8
43,9
46
48,1
50,2
5 ,3
54,4
в
?/?
кгс/sJ м
2,2
2,25
2,46
2,6
2.8
3,1
3,32
3,61
3,94
4,23
4,57
4,86
5,2
5,6
5,93
6,3
6,7
7,12
7,52
8
8,5
8,9
9,4
9,8
10,8
11,9
12,9
14
15,25
16,42
219?7
? в м/сек
20,2
21,1
21,9
22,7
23,6
24,4
25,3
26,1
27
27,8
28.6
29,5
30,3
31,2
32
32,9
33,7
35,4
37,1
38,7
40,4
42,1
43,8
в
Продолжение
?/?
кгс/м?- м
2.15
2,35
2,52
2,7
2,9
3,1
3,24
3,5
3,72
3,93
4,2
4,44
4,7
4,82
5,15
5,4
5,8
6,35
6,9
7,5
8,2
9
9,6
табл 9.19
219x6
? в м/сек
20,7
21,5
22,3
2^,1
24
24,8
25,6
26,4
27,3
28,1
29
30
30,6
31,4
32,2
33
34,7
36,4
38
39,7
41,3
43
Ah
в кгс/м? м
2,22
2,4
2,6
2,78
2,9
3,1
3,28
3,55
3,78
4
4,28
4,5
4,7
5
5,28
5,55
6
6,6
7,15
7,8
8,6
9,2
в мм
G в т/ч
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10.5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
16
17
18
19
20
-?
»Ч
191
198
205
212
219
227
234
241
248
266
283
301
319
108X4
<*
435
468
512
537
574
611
650
690
731
840
955
1078
1209
133X4
»?
122
127
131
1,6
140
145
150
154
159
170
181
193
204
215
227
238
249
261
272
283
295
306
317
329
340
362
385
408
430
453
и|
<а и
135
145
1*5
165
177
189
201
213
226
259
295
333
374
416
461
509
558
610
664
721
780
841
904
970
1038
1181
1333
1<*94
1665
1845
152X4,
ш *
»sT
93,5
97
100
104
107
111
114
118
121
130
138
147
156
164
173
182
190
199
208
216
225
234
242
251
260
277
294
312
329
346
5
-I
< «
66,4
71,3
76,5
81,9
87,4
93,2
99,1
105
??
128
146
Ib4
184
205
227
251
27*
301
328
355
384
41*
446
478
512
582
657
737
821
910
159?4
«I
»a|
85
88,1
91,3
94,4
97,5
101
104
107
110
118
126
134
142
1-9
157
165
173
181
189
197
205
212
220
228
236
252
267
283
299
315
.5
с?
51,6
55.5
5ч, 5
63,7
68
72,5
77,1
81,8
86,7
99,5
ИЗ
Г8
144
160
177
195
214
2 4
277
299
323
347
372
3?8
453
511
573
639
708
194X6
Ȥ
?»'at
57,7
59,8
62
61,1
6b,3
68,4
70,5
72,7
74.8
80,2
85,5
?0,8
?6.2
102
107
112
118
123
128
134
149
144
150
155
ieo
171
182
192
203
214
18,
20,
21,
24,
24,
?6,
27,
29
31
35
41
43
51
57
64
70
77
84
92
100
108
117
126
1Q5
144
164
185
208
2Ч2
257
7
1
6
1
7
3
9
7
4
1
4
9
9
1
7
6
8
4
Продолжение табг.
194X5
56,5
58,6
60,6
62,7
64,8
F,9
69
71,1
7^,2
78,4
Ь4 6
88^9
94,1
(9,3
105
ПО
115
120
1°5
141
146
141
146
152
157
167
178
188
199
20Э
< *
17,7
19
?0.4
21,8
23,3
24,8
2b,4
28
29,7
31,2
38,8
4%l
54,7
60,6
66,8
73,4
80,1
87,2
94,6
102
no
119
127
Р6
155
175
1Ь6
219
242
219X7
se
45,5
47,2
48,9
50,5
5 ,2
53,9
55,6
57,3
54
C,2
67,4
71,6
75,8
80
84,2
88,4
92,7
<6,9
101
105
ПО
114
118
122
126
135
143
152
160
It8
9.19
=3 ?
10,2
11
12
12,6
14,4
14,15
15
55,9
16,8
14,4
22
24,8
27,8
31
34,4
37,9
4 ,6
45,4
4^,5
5\7
58,1
62,6
67,3
72,2
77,3
88
99,3
111
124
137

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
139
Продолжение табл. 9.1
в мм
G в т/ч
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
16
17
18
19
20
219x6
» «5
44,6
46,3
47,9
49,6
51,2
52,9
54,5
=!6,9
5/,8
62
66,1
70,2
74,4
7R.5
82,6
86,7
90,9
95
99,1
103
107
112
116
120
124
132
140
149
157
165
as
"?
< и
9,8
10,4
11,3
11,95
12,6
13,6
14,4
15,1
16
18,4
20,9
:з,б
26,5
29,5
32,7
36
39,5
43,2
47
51
55,2
59,5
61
68,7
73,5
83,6
94,4
106
118
131
273X8
28,9
30
31,1
32,2
33,2
34,3
35,4
36,4
37,5
40,2
42,9
45,6
4-i,2
50,9
гч.6
5b,3
59
61,6
64,3
67
69,7
7?,4
75
77,7
80,4
85,8
91,1
96,5
102
107
~??
3,31
3 42
3,66
3,92
4,16
4,14
4,7
5
5,28
6,06
6,82
7,64
8.58
9,51
10,57
11,6
12,7
13,9
15,1
16,4
17,8
19,2
20,6
22,1
23,7
26,9
30,4
34,1
37,9
42
273x7
и
=>Ч
28 5
246
30.6
31,7
32,7
С3.8
34,8
35,9
Г6.9
?9,6
42,2
44,9
'7,5
50,1
52,8
^.4
58
60,7
63,3
66
68,6
71,2
73,9
76,5
79,2
84,4
89,7
95
100
106
< У
з об
3,28
3,52
3,77
4.02
4,29
4,53
4,8
5,07
5,82
6,57
7.Г6
8,?7
9,15
10,1
11,2
12,2
13,3
14,5
15,8
17,1
18,4
19,8
21,2
22,7
25,8
29,2
32,7
36.4
40,4
325X9
у
26,3
Г8,2
30
31,9
3\8
35,7
37,6
39,4
41,3
43,2
45,1
47
48,8
50,7
52,6
^4.5
56, ?
60,1
63,9
67,6
71,4
75,1
as
и|
< а
2,09
2,4
2,72
3,03
3,44
3,81
4,23
4,66
5,1
5,56
6,04
6,52
7,07
7,55
8,12
8,74
9,33
10,6
1?
13,4
15
16,6
325X8
26
27,9
29,7
31,5
33,4
35,2
37,1
38,9
40.8
42,6
44,5
46,3
48,2
50,1
51,9
53,8
55,6
59,3
fl3
65,7
70,4
74,2
=?
со -5.
< к:
2,02
2,31
2,62
2,96
3,?2
3,67
4,08
4,5
4,92
5,37
5,83
6,3
6,82
7.35
7,88
8,43
9
10,3
11,6
13
14,5
16
377X10
29,2
30,6
31,9
33,3
34,7
?6 1
37,5
38,9
40,3
41,7
44,4
47,2
50
52,8
55,6
•с <«
2,16
2,37
2,6
2,79
3,02
3,11
3,52
3,77
4,05
4,31
4,91
5,5
6,16
6,85
7,55
377X9
Si
ю ?
28,8
30,2
31,6
33
34,3
35,7
37,1
38,5
39,8
41,2
43,9
46,7
49,4
52,2
54,9
st
m -5.
¦а Й
< *
2.1
2,31
2,53
2,7
2,93
3,17
3,42
3,65
3,91
4,18
4,76
5,33
0 tc, О
6,64
7,32
Продолжение табл. 9.19
D_,XS в мм
?
0 в т/ч
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
194X6
га
224
235
246
2С6
267
278
289
299
310
321
331
342
353
363
374
385
395
406
417
427
438
449
460
470
< ?
283
310
339
369
401
434
468
503
539
577
616
657
698
741
786
831
878
926
975
1026
1078
1131
1185
1241
194X5
сек
а-
ра
ь
220
230
240
251
261
272
282
293
303
314
324
3-5
345
3Г6
36 5
376
387
397
408
418
429
439
450
460
471
со "*
< is
267
293
020
349
379
409
441
475
509
545
582
620
660
700
742
785
829
874
921
969
1018
1С68
1120
1172
1226
219x7
сек
щ
о
й
177
185
194
202
211
219
227
236
244
253
561
270
278
286
295
303
312
320
329
337
345
354
362
371
379
387
396
404
413
421
ч
в 5·.
152
166
182
198
215
232
250
269
289
309
оЗО
3F2
374
397
421
445
470
496
523
? 50
578
6Г6
635
665
696
727
7Е9
792
825
859
219?6
'сек
Щ
в
173
182
190
198
207
215
223
231
2?
248
2Е6
264
273
281
289
297
306
314
322
330
339
347
355
364
372
380
388
397
4С5
413
< ье
144
158
173
188
204
221
2S8
256
275
294
314
334
356
377
400
423
447
472
497
522
549
576
604
632
661
691
721
752
784
816
273X8
'сек
щ
со
113
118
123
129
134
139
145
1Е0
155
161
166
172
177
182
188
193
198
204
209
214
220
225
230
236
241
247
252
257
263
268
Ч
ю^
5S
46,4
50,9
55,6
60,5
65,7
71,1
76,6
82,4
88,4
94,6
101
108
114
122
129
136
144
152
160
168
177
185
194
203
213
222
232
242
252
263
273X7
'сек
Ц
со
111
116
121
127
132
137
142
148
153
158
164
169
174
179
185
190
195
201
206
211
216
222
227
232
237
243
248
253
2Е9
264
ЗЙ
44,5
48,9
53,4
58,1
63,1
68,2
73,6
79,1
84,9
90,8
97
103
110
117
124
131
138
146
154
161
170
178
187
195
204
214
223
233
242
252
325X9
а?
?
В
78,9
82,6
86,4
90,1
93,9
97,7
101
105
109
113
116
120
124
128
131
135
139
143
146
150
154
158
162
165
169
173
177
1F0
184
288
as
»|
< ?;
18,3
20,1
21,9
23,9
25,9
28
30,2
32,5
34,9
37,3
39,8
42,5
45,1
47,9
50,8
53,7
56,8
59,9
63,1
66,3
69,7
73,1
76,7
80,3
83,9
87,7
91,6
95,5
99,5
104
325X8
со
?
77,9
81,6
85,3
89
92,7
96,4
100
104
108
111
115
119
122
126
130
133
137
141
145
148
152
156
159
163
167
171
174
178
182
185
as
< Si
17,7
19,4
21,2
23,1
25
27,1
29,2
31,4
33,7
26,1
38,5
41
43,6
46,3
49,1
51.9
54.9
57,9
60.9
64,1
67,4
70,7
74,1
77,6
81,1
84,8
88,5
92,3
96,2
100
377X10
'сек
ч
о
58,3
61,1
63,9
66,7
69,4
72,2
75
77,8
80,5
83,3
86,1
88,9
91,7
94,4
97,2
100
103
106
108
111
114
11,7
11,9
12,2
12,5
12,8
13,1
13,3
13,6
13,9
< «
8,3
9,1
10
10,8
11,8
12,7
13,7
14,8
15,8
16,9
18,1
19,3
20,5
21,8
23,1
24,4
25,8
27,2
28,6
30,1
31,7
33,2
34,8
36,5
38,1
40
41,6
43,4
45,2
47,1

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 9.19
?>HXs в мм
G в т/ч
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
377X9
у
¦§.
*г
а
а
57,7
60,4
63,2
65,9
68,7
71,4
74,2
76,9
79,7
82,4
85,1
87,9
90,6
93,4
96,1
98,9
102
104
107
ПО
113
115
118
121
124
126
129
132
135
137
S!
to
< У
8,1
8,9
9,7
10,5
11,4
12,4
13,3
14,3
15,4
16,5
17,6
18,7
19,9
21,1
22,4
23,7
25,0
26,4
27,8
29,3
30,7
32,3
33,8
35,4
37
38,7
40,4
42,1
43,9
45,7
426X11
у
"*?
а
о
45,5
47,7
49,9
52,1
54,2
56,4
58,6
60,7
62,9
65,1
67,2
69,4
71,6
73,7
75,9
78,1
80,2
82,4
84,6
86,8
88,9
91,1
93,3
95,4
97,6
99,8
102
104
106
108
ell
< У
4,45
4,88
5,34
5,75
6,2
6,7
7,2
7,7
8,3
8,9
9,5
10,1
10,7
11,4
12,1
12,8
13,5
14,2
15
15,8
16,6
17,4
18,2
19,1
20
20,9
21,8
22,7
23,7
24,7
426X10
У
Si
аТ
со
45,1
47,2
49,4
51,5
53,7
55,8
58
60,1
62,3
64,4
66,6
68,7
70,9
73
75,2
77,3
79,5
81,6
83,8
85,9
88.1
90.2
92,3
94,5
96,6
98,8
101
103
105
107
cell
<J У
4,35
4,76
5,18
5,61
6,05
6,5
7
7.5
6.2
6,4
9,2
9,8
10,5
11,1
11,8
12,5
13,2
13,9
14,6
15,4
16,2
17
17,8
18,6
19,5
20,3
21,2
22,2
23,1
24
426X7
to
«¦
?
43,8
45,9
48
50,1
52,1
54,2
56,3
58,4
60,5
62,6
64,7
66,7
68,8
70,9
73
75,1
77,2
79,2
81,3
83,4
85,5
87,6
89,7
91,8
93,8
95,9
98
100
102
104
:?
col?
< У
4,04
4,43
4,83
5,25
5,65
6,07
6,5
7
7,5
8
8,6
9.1
9,7
10,3
10,9
11,5
12,2
12,9
13,5
14,3
15
15,7
16,5
17,2
18
18,8
19,7
20,5
21,4
22,3
426X6
у
sf
?
в
43,4
45,4
47,5
49,6
51,6
53,7
55,8
57,8
59,9
62
64
66
68,1
70.2
72,3
74,4
76,4
78,5
80.6
82,6
84,7
86,7
88,8
90,9
92,9
95
97,1
99,1
101
103
«I
< У
3,92
4.3
4,69
5,1
5,51
5,9
6,35
6,8
7,3
7,8
8,3
8,9
9,4
10
10,6
11,3
11,9
12,5
13,2
13,9
14,6
15,3
16,1
16,8
17,6
18,4
19,2
20
20,9
21,7
478X7
?
о
"а?
со
?
34.5
36,2
37,8
39,5
41,1
42,8
44,4
43
47,7
49,3
51
52,6
54,3
55,9
57,5
59,2
60,8
62,5
64,1
65,8
67,4
69,1
70,7
72,3
74
75,6
77,3
78,9
80,6
82,2
2,17
2,39
2,Ь2
2,84
3,06
3,31
3,57
3,82
4,11
4,37
4,66
4,93
5,23
5,55
5,9
6,2
6.6
6,9
7,3
7,7
8
8,4
8,8
9,3
9,7
10,1
10,6
11
11,5
12
478X6
у
а
»
34,2
35,9
3/.5
39,1
40,8
42,4
44
45,6
47,3
48,9
50,5
52,2
53,8
55,4
57,1
58,7
60,3
Ы,9
63,6
65,2
63,8
68,5
70,1
71,7
73,4
75
76,6
78,2
80
81,5
as
? 5.
< У
2,12
2,32
2,54
2,76
2,98
3,23
3,49
3,74
4
4,27
4,56
4,82
5,1
5,42
5,7
6,1
6.4
6,8
7,1
7,5
7,9
8,3
8,7
9,1
9 5
9,9
10,3
10,8
11,2
11,7
529X7
У
со
о
36
37,4
38,7
40
41,4
42,7
44
45,4
46,7
48
49,4
50,7
52,1
53,4
54,7
56,1
57,4
58,7
60,1
Ы,4
62,7
64,1
65,4
66,7
с?
< У
2Д
2,27
2,42
2,59
2,76
2,94
3,11
3,31
3,49
3,68
3,86
4,1
4,28
4,48
4,65
4,9
5,1
5,4
5,6
5,9
6,1
6,4
6,7
6,9
529X6
у
"аТ
m
35,8
37,1
38,4
39,7
41,1
42,4
43,7
45
46,4
47,7
49
50,3
51,7
53
54,3
55,6
56,9
58,3
59,6
60,9
62,2
63,6
64,9
66,2
as
nil
< У
2,07
2,21
2.38
2,55
2,71
2,89
3.05
3.25
3,43
3,62
3,8
4,01
4,57
4.4
4,59
4,8
5
5,3
5,5
5,8
6
6,3
6,5
6,8
DaXs в мм
?
О в т\ч
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
85
90
95
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
273X8
У
^>
U
со
°
279
289
300
311
322
332
343
354
364
375
386
397
407
418
429
456
482
509
536
5ЬЗ
590
Si
-5.
< со
284
307
330
354
378
404
431
458
486
515
545
576
607
640
6/3
759
851
949
1051
1159
1271
273X7
У
.У
а;
ш
274
285
296
306
317
327
338
348
359
369
380
391
401
412
422
449
475
501
528
554
580
at
^?
-е *
<я со
273
294
317
340
ЗьЗ
388
413
440
4Ь7
495
523
553
583
614
646
729
818
911
1009
1113
1221
325X9
У
аТ
со
195
203
210
218
225
233
210
248
255
2(.3
270
278
2-^5
293
300
319
338
35/
376
394
413
432
451
470
488
507
526
545
563
582
as
< со
112
121
130
139
149
159
170
181
192
203
215
22/
239
252
2ь5
300
33fi
374
415
457
502
548
597
Ь43
701
75о
813
872
933
996
325X8
у
U
5;
СО
193
200
208
215
222
230
237
245
252
260
267
274
282
289
297
315
334
352
371
389
408
426
445
433
481
501
519
538
556
575
•С*
108
117
126
135
144
154
164
175
185
196
208
219
231
244
256
290
325
362
401
442
485
530
577
623
677
730
735
843
902
963
377X10
у
as
m
144
150
156
161
167
172
178
183
189
194
200
206
211
217
222
236
250
234
278
292
308
319
333
347
331
375
389
403
417
431
%
•с м
<j m
50,9
54,9
59,1
63,4
67,8
72,4
77,1
82
87,1
92,3
97,6
103
109
115
121
136
153
170
188
208
228
249
271
2Э4
318
343
369
396
424
452
377X9
у
s;
m
143
148
154
159
165
170
176
181
187
192
198
203
209
214
220
233
247
261
275
288
302
316
330
343
357
371
385
398
412
426
'as
^j
•?*
<J CO
49.5
53,3
57,4
61,5
65,8
70,3
74,9
79,7
84 6
89,6
94,8
100
106
111
117
132
148
165
183
202
221
242
263
2 6
309
333
353
385
412
439
426X11
у
^
m
a
113
.117
121
126
130
134
139
143
147
152
153
160
165
169
174
184
195
206
217
228
23Э
249
260
271
282
293
304
314
325
336
"as
<3 CO
26 7
28,8
30,9
33,2
35,5
37,9
40,4
43
45 6
48,4
51,2
54
57
60
63,2
71,3
79,9
89,1
98,7
109
119
131
142
154
167
180
193
207
222
237
1
Продолжение
426X10
у
CO
112
116
120
125
129
133
137
142
146
150
155
159
163
168
172
183
193
204
215
225
236
247
258
238
279
290
301
311
322
333
4
4
^J
•si *
< CO
26
28
30,2
32.4
34,6
37
39,4
41,9
44,5
47,1
49,9
52,7
55,5
58,5
61,5
6Э.5
77,9
86,8
96,2
106
116
127
138
150
163
175
188
202
216
231
426X7
у
?0
108
113
117
121
125
129
133
138
142
146
150
154
158
163
167
177
188
198
209
219
229
240
250
261
271
282
292
302
313
323
Si
jj У1
< CO
24,1
26
27,9
30,
32,1
34 2
36 5
38,8
41,2
43,6
46,2
48,8
51,4
54,2
57
64,4
72,1
80,4
84,1
98,2
108
118
128
139
151
162
175
187
200
214
табл.
9.19
42bX6
у
<j
"aT
и
55
107
112
116
120
124
128
132
135
140
145
149
153
157
161
165
176
186
197
207
217
227
238
248
258
269
279
289
299
310
320
ч
%
^r
-а ш
23,5
25,3
27,2
29,2
31,3
33,4
35,6
37,8
40 2
42 6
45
47,6
50 2
52'8
55'6
62'9
70'3
78'4
86'8
95'7
105'
115
125
136
147
159
170
183
195
209

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
141
DHXs в мм
G в т/ч
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
85
90
95
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
478X7
S3
а
85,5
88,8
92
95,4
98,7
102
105
109
112
115
118
121
125
128
132
140
148
156
164
173
181
189
197
206
214
222
2?0
238
247
255
а-
ад
*8
13
14
15,1
16,1
17,2
18,4
19 6
20^9
22,1
23,5
24,8
26,2
27,7
29,1
30,6
34,6
38,8
43,2
47,9
52,8
57,9
63,3
69
74,8
80,9
87,3
93,8
101
108
115
478X6
и
ад
ад
S3
а
84,8
88
91,3
95
97,8
101
104
108
111
114
117
121
124
127
130
139
147
155
163
171
179
187
196
204
212
?20
228
236
245
253
а?
ад
< со
12,7
13,7
14,7
15,7
16,9
18
19,2
20,4
21,6
22,9
24,3
25,6
27
28,5
30
33,8
37,9
42.3
46,8
51,6
56,7
61,9
67,4
73,2
79,1
85,3
91,8
98,4
105
112
529X7
«
ад
ад
оз
&
69,4
72,1
74,7
77,4
80,1
82,8
85,4
88,1
90,8
93,4
96,1
98,8
101
104
108
114
120
127
133
130
147
153
160
167
174
180
187
194
200
207
as
1?
^j
< со
7.5
8,1
8,7
9,3
10
10,7
11,4
12,1
12,8
13,6
14,4
15,2
16
16,9
17,8
20,1
22,5
25,1
27,8
30,7
33,6
36,7
40
43,4
47
50,6
54,5
58,4
62,5
66,8
529X6
и
ад
ад
аТ
03
а
68,9
71,5
74.2
76 8
79,5
82,1
84,8
87,4
90,1
92,7
95,4
98
101
103
1С6
ИЗ
119
126
132
139
146
152
159
166
172
179
185
192
199
205
а!
"%
ад
•й «
<а со
7,4
7.9
8.5
9.2
9.8
10,5
11,2
11.9
12,6
13.3
14,1
14,9
15,7
16,6
17,4
19,7
22,1
24,6
27.2
30
32,9
36
39,2
42,5
46
49,6
53,4
57,2
61,3
65,4
630X8
ад
ад
"аТ
S3
а
48 8
50.7
52,6
54.5
.3
58,2
60
62
63,9
65,7
67,6
69,5
71,4
73,2
75,1
79,8
8+,5
89.2
93,9
Г8,5
103
1С8
113
117
122
127
131
136
141
146
as
С»
а|
ад"
О со
3,1
3,3
3,5
3,7
4
4,3
4.5
4.8
5,1
5,4
5,8
6,1
6,4
6,8
7,1
8
9
10
П.1
12,3
13,4
14,7
16
17,3
18,8
20,2
21,8
23,3
25
26,7
630X7
X
ад
ад
"*Т
ю
48,5
50,4
52,2
54,1
56
57,8
59,7
61,6
63,4
65,3
67,2
69
70,9
72,8
74.6
79,3
81
88,7
93,3
98,2
103
107
112
117
121
Г/6
131
135
140
145
aj
з?
ад
•tt S
< ю
3
3,2
3,5
3.7
3,9
4,2
4,5
4,8
5
5,3
5,7
6
6,3
6,6
7
7,9
8,8
9,8
10,9
12
13,2
14,4
15,7
17,1
18,5
19,9
21,4
23
24.6
26,2
720X9
Si
ад
ад
3~
09
»
44,5
46
47,4
18.8
50,3
51,7
53,2
54,6
56
57,5
61,1
64,7
68,3
71,8
75,4
79
82,6
87,2
89.8
93,4
97
101
104
108
111
ад
ад
¦«*
< S3
2,2
2,4
2,5
2,6
2,8
2,9
3
3,2
3,4
3,5
4
4,5
5
5.5
6,1
6,7
7,3
8
8,6
9,3
10,1
10,8
11.6
12,4
13,3
720X8
«
ад
ад
03
&
44,3
45,7
47,1
48,6
50
51,4
52,9
54,3
55,7
57,1
60,7
64.3
67,9
71,4
75
78,6
82,1
К5.7
89,3
92.9
96,4
100
104
107
111
ц
3.
·««
< со
? 1
2,3
2,4
2,5
2,7
2,8
3
3,1
3.3
3,5
4
4,4
4,9
5,4
6
6,6
7,2
7,8
8,5
9.2
9 9
10,7
11,4
12,2
13,1
Продолжение \
720X7
и
ад
.ад
aj
со
44
45,5
46,9
48,3
49,7
51.1
52,6
54
55.4
56.8
60,4
63,9
67,5
71
74.6
78,1
81,6
85,2
88.8
92,3
95,9
99,4
103
107
ПО
as
* а
< со
2,1
2,2
2,3
2,5
2,6
2,8
3
3,1
3,2
3.4
3.8
4.3
4,8
5,4
6
6,5
7,1
7,7
8,4
9,1
9,8
10,5
11,3
12,1
12,9
820X9
ад
ад
со
?>
34,1
35,2
36,3
37,4
38,5
39,6
40,7
41,8
42,9
44
46,8
49,5
52,3
55
57.8
60,5
63,3
66
68,8
71,5
74,3
77,1
79,8
82.6
85.3
а*
¦а?
1.1
1 25
1,3
1,33
1,4
1,48
1,57
1,63
1,71
1,8
2
2,2
2,5
2,8
3
3,3
3,7
4
4,3
4,7
5
5,4
5.8
6.2
6,6
табл.
9.19
820X8
У
ад
ад
со
5>
34
35
36,1
37,2
38,3
39,4
40,5
41,6
42,7
43,8
46,6
49,3
52,1
54,8
57,5
60,2
63
65,7
68,5
71,2
73,9
76,7
79,4
«2,1
84,9
ч
ч
<1 СО
1,06
1,15
1,21
1,3
1,35
1.4
1,5
1,61
1,68
1.76
1.9
2,2
2,4
2,7
3
3,3
3,6
3,9
4,3
4.6
5
5 3
5.7
6.1
6.5
?>HXs в мм
G в т/ч
160
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
377X10
se
ад
со
а
444
458
472
486
500
528
556
583
611
639
667
694
722
750
778
805
833
а;
соЗ
ад
j; to
< а
482
513
544
577
610
680
753
831
912
996
1085
1177
1273
1373
1477
1584
1695
377X9
ад
а?
09
а
439
453
467
481
494
522
549
577
604
632
659
687
714
742
769
797
824
а;
"ад
< ш
468
498
529
560
593
660
732
807
885
968
1054
1143
1236
1333
1434
1538
1646
426X11
X
ад
ад
со
&
347
358
369
380
390
412
434
455
477
499
521
542
564
586
607
629
651
6
694
716
737
759
781
802
824
а>
соЗ
253
269
285
302
s320
356
395
435
478
522
568
617
667
719
774
830
8Я8
948
1010
1074
1141
1209
1279
1351
1424
426X10
V
ад
со
а
344
354
Й65
376
387
408
430
451
472
494
515
537
558
580
601
623
644
666
6«7
70У
730
752
773
795
816
838
а;
/зги
1
< со
246
2ь2
278
295
312
347
385
424
465
509
554
601
Ь5О
701
754
809
866
924
985
1047
1112
1178
1246
1317
1389
1463
426x7
«
ад
^j
aY
в
334
344
355
365
375
396
417
438
459
480
501
521
542
563
584
605
626
647
667
688
709
730
751
772
792
813
SS
as
ад
¦с
< со
228
243
257
273
289
322
356
393
431
471
513
557
602
649
698
749
802
856
912
970
1030
1091
1154
1219
1286
1354
426x6
к
ад
ад
а!
со
&
330
341
351
361
372
392
413
434
454
475
496
516
537
558
578
599
620
640
F1
682
702
723
744
764
785
806
а;
"а-
кгс/
< m
222
23i
251
2(i6
281
314
347
383
420
459
500
543
587
633
681
730
782
835
840
946
1004
1064
1126
1189
1254
1320
478X7
а
ад
ад
со
О
263
271
288
296
312
328
345
362
378
395
411
428
444
460
477
493
510
526
543
559
575
592
608
625
641
658
ь74
691
707
as
"а-
'зги
?
<з m
123
130
138
147
155
173
192
211
232
253
276
299
3'4
349
375
403
431
460
490
521
554
587
621
656
691
728
7ь6
805
845
885
478X6
«
ад
ад
Is
со
а
261
269
277
285
293
310
32Ь
342
359
375
391
408
424
440
456
473
489
505
522
538
554
571
587
6(K
619
«36
652
668
П85
701
as
а?
г
кгс/
< со
120
127
135
143
152
169
187
206
227
248
270
293
316
341
367
394
421
450
479
510
541
574
607
641
676
712
749
787
826
8b6
Продолжение табл.
529X7
из,
ад
СО
?>
214
220
227
234
240
254
267
280
294
307
320
334
347
360
374
387
400
414
427
440
454
467
480
494
507
521
539
547
f 61
5/4
с?
"а-
кгс
<\ СО
71,1
75,6
80 3
85,1
90
100
111
123
134
147
160
174
188
203
218
234
250
267
285
303
321
340
360
380
401
423
445
467
490
514
529X6
я
ад
ад
о
а
212
219
225
232
238
252
265
278
291
305
318
331
344
358
371
384
397
411
424
437
450
464
477
490
503
517
530
543
556
569
as
aj
кгс/
О СО
69,7
74,1
78.7
83,4
88,2
98 3
109
120
132
144
157
170
184
198
213
229
245
262
279
297
315
334
353
,473
393
414
436
458
480
503
9.19
630X8
ад
ад
S3
а
150
155
160
164
169
178
188
197
207
216
225
235
244
254
263
272
282
291
300
310
319
329
338
347
357
Э66
376
385
394
404
<?
°ч
кгс/
< са
28.4
30,2
32,1
34
36
40,1
44.4
49
53,7
58,7
64
69Л
75 1
80,9
87,1
93.4
99,9
107
114
121
128
136
144
152
160
169
178
187
196
205

42
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
в мм
v
e"
03
160
165
170
175
183
190
200
210
220
230
240
250
260
270
283
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
630X7
se
I-
03
B
149
154
159
163
168
173
187
196
205
215
224
233
243
252
261
271
280
289
299
308
317
327
336
345
355
364
373
383
392
401
-|
** a
27,9
29,7
31,6
33,4
35,4
37,4
43,7
48.1
52,8
57,8
62,9
68,2
73,8
79,6
85,6
91,8
98,3
105
112
119
126
134
141
149
158
163
175
184
193
202
720X9
?
Ш
115
119
122
126
129
135
144
151
158
165
172
183
187
194
231
208
216
223
230
237
244
251
259
266
273
283
287
295
332
309
.a
<
14
15
16
16
17
19
22
24
26
29
31
34
37
40
43
45
49
53
56
60
63
67
71
75.
у
Q
,1
,9
.9
9
1
4
7
2
8
5
3
3
3
5
7
1
6
2
9
7
6
6
79,8
84
88,
93.
97,
102
4
4
4
720X8
I
m
a
114
118
121
125
123
136
139
150
157
194
171
179
185
193
203
207
214
221
229
233
243
253
257
264
271
279
285
293
3H
307
о
13
14
15
16
17
19
20
24
26
28
31
31
36
ЗЭ
42
45
49
52
55
53
62
63
70
74
78
82
87
91
Э'З
101
Si
¦a
,9
,8
.7
,7
,6
6
,7
3
8
4
8
,7
7
8
3
7
3
9
7
5
5
6
8
!
5
720X7
's?
03
a
114
117
121
124
128
135
142
149
155
163
170
178
185
192
199
203
213
220
227
234
241
249
255
263
270
277
284
291
298
305
о
13
14
15
16
17
19
21
23
26
28
30
33
36
39
42
45
48
51
54
58
6>
65
63,
/3
77
81
85,
9).
94
99,
-|
?
,7
,6
,5
,4
,4
,4
,5
7
4
9
5
3
1
1
3
5
5
9
7
5
4
4
6
8
3
6
1
820X9
I
03
a
88,1
90,8
93,5
96,3
93,1
105
110
116
121
127
132
138
143
149
154
150
165
171
176
182
187
193
198
204
203
215
220
226
231
237
7
7
8
8
8
10
11
12
13
14
15
17
18
20
21
23
24
2t>
28
30
31
33
35.
37
39.
42
44,
46
48,
51
S3
,1
,5
,5
9
2
4
6
9
3
7
1
6
2
8
5
3
1
9
8
8
8
9
2
5
7
820X8
у
|
03
a
87,6
93,4
93 1
95,8
98.6
104
110
115
120
123
131
137
142
148
153
159
164
170
175
181
185
192
197
203
203
214
219
223
230
233
<
7
7
8
8
9
10
12
13
14
15
17
18
19
21
22
24
26
27
29
31
33
35
37
33
41
43
45
48,
53,
"
у
a
,4
,9
,3
,3
,8
,9
2
,1
,7
,4
9
4
9
5
2
9
7
5
4
3
3
3
4
6
8
1
4
920X10
У
'is"
03
a
63,9
72,1
74,3
76,5
78,/
83
8/,4
91,8
96,1
101
105
109
114
118
122
127
131
135
140
144
149
153
157
162
166
1/0
175
183
181
183
¦5.
•a *
*<J 03
3,9
4,1
4,4
4,5
4,9
5,5
6,1
6,7
7,3
8
8,7
9.5
10.2
11
11,9
12.7
13,6
14,6
15,5
16,5
17,5
18,6
19.0
20,7
21,9
23
24,2
25,4
25,7
28
920X9
Si

03
a
69,6
71,8
74
/6,1
78 3
32,7
87
91,4
95,7
100
104
109
113
117
120
126
131
135
139
141
148
152
157
161
165
170
174
179
183
187
-a
3
4
4
4
4
S
6
6
7
7
8
9
10
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
24
25
26
27
?
03
,8
,1
3
,6
,9
,4
,6
,2
,9
.6
,4
,1
,9
.8
,6
,5
,4
,3
,3
,3
.3
,4
5
6
8
0
2
4
920X8
Si
ra
a
69,3
71,5
73,6
75,8
78
82,3
83.6
91
95,3
99,6
104
108
113
117
121
126
130
134
139
143
147
152
156
160
165
163
173
178
182
187
-si
3
4
4
4
4
5
5
6
7
7
8
9
10
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21,
22,
23,
24,
26,
27,
у
?
,8
,3
,5
,8
,·$
,9
,5
2
8
,5
2
8
6
4
3
2
2
1
1
1
2
3
4
5
7
9
1
4
Продолжение
1020X1
Si"
«
a
55,9
53,6
50,4
62,2
64
67,5
71.1
/4,6
78,2
81,7
85,3
88,9
92,4
N
99,5
103
107
110
114
117
121
124
128
132
135
139
142
146
149
153
si
2
2
2
2
2
3
3
3
4
4
5
5
6
6
6
7
8
8
9
9
10
10
11
12
12,
13,
14,
14,
15,
16,
?
m
,3
,4
,6
ti
t )
,2
.5
,9
,3
,7
,1
5
?
9
4
5
1
b
2
$
5
1
8
5
2
9
6
4
1020X1C
У
?
03
a
56,5
58.3
63,1
62
63,7
67.3
70.8
/4,3
77,9
81,4
85
88,5
92
95,6
39,1
103
106
110
113
11/
120
124
127
131
135
138
142
14b
149
153
•a
2
2
2
2
2
3
3
3
4
4
5
5
5
6
0
7
7
8
9
9
10
10
11.
12
12,
13,
14
14,
15,
)
5?
у
a
,2
,4
,5
,7
,8
2
5
.9
2
*6
5
9
4
9
4
9
4
5
1
7
3
6
3
7
4
1
табл
9
.19
1020X8
У
?
и
а
56,1
57 9
59,7
61.5
63,2
об,7
/0,2
/3,7
77.3
80,8
84,3
8/,8
11,3
94,8
98,3
102
105
103
112
116
119
123
126
130
133
3/
340
144
147
156
Si
<J
2
2
2
2
2
3
3
3
4
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
11,
?,
12,
13
13,
14,
15,
15,
%
У
09
,2
.3
,5
,6
.8
1
4
8
1
5
9
4
8
2
7
2
7
2
8
3
9
5
1
7
4
7
4
1
8
Продолжение табл 9.19
D ,xs в мм
529X7
529x6
630X8
630X7
720X9
720X8
720X7
/сек
ш
312
320
327
334
341
348
355
359
334
398
412
426
440
455
469
4?3
497
511
523
540
554
563
582
537
611
625
639
653
668
682
104
109
113
118
124
129
134
145
155
168
183
193
236
223
234
248
263
278
234
310
326
343
351
373
397
415
434
454
474
«4
820X9
03
242
248
253
259
261
270
275
286
297
308
319
330
341
352
363
37 4
385
396
407
418
429
440
451
462
473
484
495
506
517
528
G в т/ч
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
583
600
620
640
650
630
700
720
740
760
780
820
840
860
880
900
дго
940
990
587
601
614
627
641
654
667
694
721
747
774
801
828
854
538
563
588
614
640
667
695
751
810
871
935
1000
1063
1138
583
596
639
622
636
649
662
639
715
742
763
795
821
848
527
551
576
601
627
654
631
735
794
854
916
98)
1017
1115
413
423
432
412
451
431
470
488
507
526
545
553
582
631
620
639
Ь57
676
695
714
732
751
770
789
833
826
845
864
883
У01
215
225
235
246
256
25 i
278
330
324
343
374
400
427
455
484
513
544
576
608
641
676
711
747
783
821
863
899
940
981
1023
410
420
429
433
448
457
463
435
504
522
541
560
578
597
616
634
653
672
690
709
728
7*5
765
784
832
821
840
853
877
896
211
221
231
242
232
263
273
295
318
342
337
333
423
417
476
5M
535
553
593
631
634
699
734
770
807
815
831
924
965
10U3
316
323
330
338
315
352
359
374
383
402
417
431
445
463
474
438
503
517
532
546
563
575
539
6K
618
632
647
651
675
6а5
107
112
117
122
127
133
133
149
161
173
185
199
212
226
211
255
271
286
303
319
336
354
371
393
409
428
447
463
488
509
314
322
329
335
343
350
357
371
385
400
414
429
443
457
471
485
530
514
523
543
557
571
536
630
614
629
643
657
671
685
105
110
115
120
125
131
136
147
159
171
183
193
209
223
237
252
267
232
298
314
331
348
363
384
403
421
441
4Ы
481
502

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
143
Продолжение табл. 9.19
?>HXs в мм
G в т/ч
440
450
460
470
480
500
520
540
560
580
6J0
620
640
650
680
700
720
740
760
780
800
820
840
86J
880
900
920
940
9оО
820X9
53,4
55,9
58,4
61
63,6
66,3
69
74,6
80,5
86,6
92,9
99,4
106
113
120
128
135
143
151
159
168
177
186
19,5
204
214
224
234
244
254
820X8
/сек
Ч
S3
241
247
252
258
263
269
274
285
296
307
318
329
340
350
361
372
383
394
405
416
427
438
449
460
471
482
493
504
515
526
И ^
•С ^
«а
52,8
55,3
57,7
Ь0,2
62,8
65,5
68,1
73.7
79,5
85,4
91,7
98,1
105
112
119
126
134
141
149
157
166
174
183
192
202
211
221
231
241
251
920X10
CQ
192
197
201
206
210
215
219
227
236
245
253
262
271
280
288
297
306
315
323
332
341
350
358
367
376
385
393
402
411
420
и-3.
< ?
29,3
30,6
32
33,4
34,9
36,4
37,9
41
44,2
47,5
50,9
54.5
58,2
62
66
70
??,2
78,5
82,9
87,5
92,1
97
102
107
112
117
123
128
134
140
920X9
/сек
а*
?
е>
191
196
200
205
209
214
218
226
235
244
252
261
270
278
287
296
305
313
322
331
339
348
357
365
374
383
392
400
409
418
? -3.
»si со
29
30,3
31,7
33,1
34,5
36
37.4
40,5
43,7
46,9
50,4
53,9
57,5
61,3
65,2
69,2
73,4
77,6
Ь2
86,5
91,1
95,8
101
106
111
116
121
127
132
138
920X8
/сек
?
&
191
195
199
204
208
213
217
225
234
243
251
250
269
277
286
295
303
312
321
329
338
347
355
361
373
381
390
399
407
416
03-?.
со
•si fo
23,7
30
31,3
32,6
34,1
35,5
37
40
43,2
ч6,4
49,8
53,3
56,9
60,6
64,5
68,4
72,5
76,7
81
85,5
60
94,7
99,5
104
109
115
120
125
131
136
1020X11
/сек
Ч
m
&
156
160
1ьз
167
1/1
175
178
185
192
199
206
213
220
227
2°5
242
249
256
2ЬЗ
270
277
284
241
299
336
313
320
327
3,34
341
< и
17,1
17,9
18,7
19,5
20,4
21,2
22,1
23,9
25,8
27,7
29,8
31,8
34
36,2
38,5
40,9
43,3
45,8
48,4
51,1
53,8
56,6
59,5
62,4
65,4
61,5
71,6
74,9
78,1
81,5
1020X10
/сек
Ч
m
156
160
163
167
170
174
177
184
191
198
205
212
219
227
234
241
248
255
21.2
269
276
283
290
297
304
312
319
326
333
340
•С <\)
<! *
16,9
17,7
18,5
19,3
20,2
21
21,9
23,7
25.5
27,4
29,4
31,3
33,6
35,8
38,1
40,5
42,9
45,4
47.9
50,6
53,2
56
58,8
61,8
64,7
67,8
70,9
74,1
77,3
80,7
1020X8
/сек
Ч
m
&
155
159
162
166
169
173
176
183
190
197
204
211
218
225
232
239
246
253
260
267
274
281
288
295
302
309
316
323
330
337
< *
16,6
17,4
18,1
18.9
19,8
20,6
21,4
23,2
25
26,9
28.8
30,9
33
35,1
37,3
39,6
42
44,4
46.9
49,5
52.2
54.9
57.6
60.5
63,4
69^4
72,6
75,7
79
?>HXs в мм
G в т/ч
980
1000
1020
1040
1060
1080
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1400
1450
15H
1550
1600
1650
1700
1750
1800
1850
1900
1950
2000
2100
2200
2300
2400
2500
720X9
m
704
718
733
747
761
776
790
826
8Ь2
898
934
970
1010
*
< CD
531
552
575
597
621
644
668
731
795
863
934
1008
1083
720X8
CO
&
700
714
729
743
757
771
786
821
857
893
929
964
1000
3.
•? 2
< ?П
523
544
566
58J
612
635
659
720
784
850
920
992
1037
720X7
?
со
»
696
710
724
739
753
767
781
817
852
888
923
959
994
<t ш
515
536
558
58T
603
626
649
709
772
838
906
977
1051
820X9
??
"a?
«
»
539
550
561
572
533
594
605
633
650
688
715
743
771
798
826
853
881
908
936
963
991
1018
1046
1073
1101
< CO
265
276
287
299
310
3.2
334
365
347
431
4<ft
503
541
580
621
653
707
752
798
845
894
945
996
1050
1104
820X8
<j
'at
a
a
537
548
559
570
580
591
602
630
657
685
712
739
767
791
821
849
876
904
931
958
983
1013
1041
1068
1095
a-
«3 05
262
272
283
295
306
318
330
350
39L
426
460
497
534
573
613
655
698
742
787
834
883
933
984
1036
1090
920X10
Si
?_
4"
о
в
428
437
446
455
463
472
481
503
524
546
568
590
612
634
656
677
699
721
743
765
787
809
830
852
874
918
961
100")
1049
1093
a*
¦5.
145
151
157
163
170
176
183
200
218
237
256
276
297
318
341
354
388
412
43S
464
49!
518
547
576
606
668
733
801
872
947
920X9
a
423
435
444
453
461
470
479
500
522
544
566
587
609
631
653
674
696
718
740
761
783
805
8?7
848
870
914
P57
1001
1044
1088
?·
< ?
144
150
155
162
169
175
181
198
216
234
253
273
293
315
337
350
383
408
433
458
485
512
5Ю
569
599
650
725
792
862
935
920X8
"sT
?
?
425
433
441
451
459
4j8
476
498
520
541
563
585
606
628
650
671
693
715
736
758
780
801
823
845
8?16
910
953
ОД5
1040
1083
?
< ta
142
148
154
160
166
173
179
196
213
231
250
270
290
311
333
356
379
403
428
4.33
474
507
534
563
592
653
716
783
852
925
Продолжение табл
1020X11
к
•Si
ш
&
343
355
362
370
376
384
391
409
427
444
462
480
498
515
533
551
5)9
С85
604
622
640
658
675
693
711
743
782
817
853
889
а?
а
< 09
84.9
88,4
92
95,6
99,5
103
107
117
127
138
149
161
173
186
199
212
226
241
256
271
287
З'K
319
336
354
390
423
468
509
553
1020X10
а?
а
а
347
354
3til
369
375
383
389
407
425
443
460
478
496
513
531
549
566
584
602
620
63/
655
673
690
708
743
779
814
850
885
-3.
^?
¦с «
< со
84,1
87,5
91
94,6
98,4
102
106
116
126
137
148
160
172
184
197
210
224
238
253
2)8
'/84
3 0
316
333
350
386
424
4K
504
547
9 19
1020X8
а
344
351
3 8
3N
3/2
380
386
404
421
439
457
474
492
509
527
544
5J
579
597
6M
632
650
667
685
702
737
773
808
843
878
?
< со
82,3
85,7
89,2
92,9
96,3
100
104
113
123
134
145
156
168
180
193
206
219
233
248
263
2/8
243
309
326
343
378
415
453
444
536
Примечание к таб. 9Л9 и 9.24. Жирной линией обозначена граница между переходной и квадратичной областью.

144
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Эквивалентные длины местных сопротивлений
Наименование местных
сопротивлений
Эскизы
Эквивалентные длины местных сопротивлений /„
32 | 33,5 | 38 | 42.3 | 44,5 I 45
48
57
60
Задвижка1
СХ!
0,88
0,97
Вентиль·
с вертикальным шпинделем
7 Л
7,5
8,2
9,4
10,4
10,5
10,9
11,4
0,79
0,75
0,87
0,94
0,?
1,02
1,02
1,23
11,7
1.26
Обратный клапан·
поворотный („захлопка")
подъемный
1.03
5,5
5,8
1,33
7 1
1,52
8,2
1.69
9,1
1,7
9.2
1,82
9.8
2,29
12,3
2.72
13.6
Сальниковый компенсатор-
односторонний
*
двусторонний
Грязевик промывочный
Отводы сварные одношовные с уг-
углом:
30°
45е
60°
90°
Отводы сварные под углом 90°
двухшовные, Ц. = ID
трехшовные, i?= 1,5D
четырехшовные, R = Ш

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
145
Таблица 9.20
при &э=0>2 мм для труб ?)у =25 — 400 мм
при наружных диаметрах труб в мм
76
1,33
12,5
1,73
3,72
18.6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
88.5
1,65
13,2
1,98
4,6
23,1
-
-
-
-
-
-
-
-
-
89
1,67
13,3
2
4,64
23,3
-
-
-
-
-
-
-
-
-
--
101,3
1,97
15,7
2,07
5,9
27,5
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
108
2,12
17.4
2,12
6.36
29.7
0,85
2,55
-
-
-
-
-
-
-
-
114
2,3
18,8
6,86
32
0,92
2,75
-
-
-
-
-
-
-
-
133
2,32
23,8
9,05
39,8
1,13
3,4
-
-
-
-
-
-
-
-
140
2,4
25,2
9,6
42
1,8
3,6
-
-
-
-
-
-
-
-
152
2,68
28,8
11,4
47
2,01
4,02
67
1,34
2,01
4,7
8,7
4.7
4,02
4,02
159
2,76
30,4
И.7
48,3
2,07
4,14
69
1,38
2,07
4,83
9
4 83
4,14
4,14
165
3,02
34
12,9
53
2,26
4,53
75,5
1,51
2,26
5,3
9,8
5,3
4,53
4,53
194
3,66
42
16,5
64
2,74
5,5
91,5
1,83
2,74
6,4
11,9
6,4
5,5
5,5
219
4,2
49,3
20
73,5
3,15
6,3
105
2,1
3,15
7,35
13,7
7,35
6,3
6,3
273
4,2
-
28
4,2
8,4
140
2,8
4,2
9,8
18.2
9,8
8,4
8,4
325
5,2
-
36,5
5,2
10,4
174
3,48
5,2
12,2
22,6
12,2
10,4
10,4
377
6,3
-
46
6,3
12.6
209
4,2
6,3
14,6
27,2
14,6
12,6
12,6
426
7,36
-
57,2
12,5
15
249
5
7,46
17,5
32,4
17,5
15
15

146
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Наименование местных
сопротивлений
Отводы крутоизогнутые, R = 1.5D ~
+ 2D
Отводы гнутые гладкие:
R = 3D
R>AD
Компенсаторы П-образные со свар-
сварными трехшовными отводами, R =
= 1.5D
Компенсаторы П-образные с круто-
изогнутыми отводами.
R = 1.5D
Я=2?>
Компенсаторы П-образные с гну-
гнутыми гладкими отводами:
/?=3D
Компенсатор однолинзовый:
без рубашки2
с рубашкой
Тройник при разделении потока:
проход3
ответвление
Тройник при слиянии потока;
проход3
ответвление
Тройники:
при расходящемся потоке
„ встречном
Переходы сварные (по ? ? 2883—
/VF0= 2
Fx/FtT
F1/Fo=4
Эскизы
Si—
?
-?
Hi
h
Wl ¦ mjl· ?? ?
9>
J1L·
L 1
-Uf
32
0,4
0,32
0,24
_
5,1
3,9
3,4
0,79
1,19
1,19
1,58
1,58
2,37
_
33,5
0,42
0,33
0,25
-
5,2
3,9
3,4
0,83
1,25
1,25
1,66
,66
2,49
-
38
0,51
0,41
0,31
-
5,6
4,2
3,6
1,02
1,53
1,53
2,04
2,04
3,06
-
1 42,3
0,59
0,47
0,35
-
6
4,5
3,8
-
1,17
1,75
1,75
2,34
2,34
3,51
0,12
0,18
0,23
Эквивалентные длины местных сопротивлений /
44,5
0,65
0.52
0,39
-
6,5
4,7
3,9
1,3
1,95
1,95
2,6
2,6
3,9
0,13
0,2
0,26
45
0,66
0,52
0,39
-
6,6
4,7
3,9
.
1,31
1,97
1,97
2,62
2,62
3,93
0,13
0,2
0,26
48
0,7
0,56
0,42
-
6,7
4,8
4
1,4
2,1
2,1
2,8
2,8
4,2
0,14
0,21
0,28
57
0,88
0.7
0,53
-
8,1
6
4,9
1,76
2,64
2,64
3,52
3,52
5,28
9,18
0,26
0,35
60
0,97
0,78
0.58
-
8,5
6.3
5,1
-
1,94
2,91
2,91
3,88
3,88
5,82
0,19
0,29
0,39
I 75,5 j
1,33
1,06
0,8
-
10,5
7,9
6
2,66
4
4
5,32
5,32
8
0,27
0,4
0,53
Примечание. См. сноски к табл. 9 12.

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
Продолжение табл. 9.20
при наружных диаметрах труб в мм
1 »
1,33
1,06
0.8
-
10,5
7,9
6
_
-
2,66
4
4
5,32
5,32
8
0,27
0,4
0,53
88,5
1,65
1 3
0,99
-
12,8
9,3
7,4
-
3,3
4,95
4,95
6,6
6,6
9,9
0,33
0,5
0,66
89
1,67
1,33
1
-
12,9
9,4
7,4
_
3,33
5
5
6,66
6,66
10
0,33
0,5
Q.67
| Ю1,з
1.97
1,57
1,18
14,1
10,4
8,1
-
3,93
5,9
5,9
7,86
7.S6
11,8
0,39
1,18
1,97
1 108
2,12
1,7
1,27
14,9
10,8
8,3
7,2
0,42
4,24
6,36
6,36
8,5
5,5
12,7
0,42
1,27
2,12
114
2,3
1,83
1,37
15,6
11,3
8,7
7,8
0,46
4,57
6,86
6,85
9,15
9,15
13,7
0,46
1,37
2,3
133
2,82
2,26
1,7
-
19,4
13,2
10
9,6
0,56
5,65
8,5
8,5
11,3
11,3
17
0.56
1.7
2,82
1 140
3
2,4
1,8
1
19,5
13,8
10,4
10,2
0,6
6
9
9
12
12
18
0,6
1,8
3
1 152
3,35
2,68
2,01
23,5
20,8
15,3
11,4
10.3
0,67
6,7
10
10
13,4
13,4
20,1
0,67
2,01
3,35
159
3,45
2,76
2,07
24
21,2
15,6
11,7
10,4
0,69
6,9
10.4
10,4
13,8
13,8
20,7
0,69
2,07
3,45
165
3,78
3,02
2,26
25.5
22,5
16,7
12,4
11,3
0,76
7,55
11,3
11 3
15,1
15,1
22,6
0,76
2,26
3,78
194
4,6
3,66
2,74
30,8
27,2
20
15
12,8
0,92
9,15
13,7
13,7
18,3
18,3
27,4
0,92
2,74
4,6
219
5,25
4,2
3,15
34,6
30,4
22
16,2
13,7
1,05
10,5
15,8
15,8
21
21
31,5
1,05
3,15
5,25
273
7
5,6
4,2
44,6
40
28
20,4
16,8
1,4
14
21
21
28
28
42
1 4
4,2
7
325
8,7
6,95
5,2
53,2
46,2
33
24
17,4
1,74
17,4
26,1
26,1
34,8
34,8
52
1.74
5,2
8.7
377
10,5
8,4
6,3
63,4
55
39
28
18,8
2,09
20,
3
31,4
41,8
41,8
62,7
2,09
6,3
10,5
1 426
12,5
9,95
7,46
74.2
64,2
45,2
32
19,9
2,49
24,9
37,3
37,3
49,8
49,8
74,6
2,49
7,46
12,5

148
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 9.2L
Эквивалентные длины местных сопротивлений при К=0,2 мм для труб Dy = 450 ч-1200 мм
Наименование местных сопротивлений
Задвижка1
Обратный клапан поворотный („за-
хлопка")
Сальниковый компенсатор
односторонний
двусторонний
Грязевик промывочный
Отводы сварные одношовные с углом
30°
45°
60°
90°
Отводы сварные с углом 90°
двухшовные, R— Ш
трехшовные, R = \D
трехшовные, R = 1.5D
Эскизы
... ~—? ¦ ¦¦¦
1
-=Н=-
"9-
Эквивалентные длины местных сопротивлений 1
при наружных диаметрах труб в мм
478
5.8
69 6
14,5
17,4
290
5,8
8,7
20,3
37,7
20,3
20,3
17,4
529
6,5
81,7
16,4
19,6
327
6,5
9,8
22,9
42,5
22,9
22,9
19,6
630
6,9
ПО
20,3
24,4
406
8,1
12,2
28,4
52,7
28,4
28,4
24,4
720
7,4
138,5
23,9
28,6
477
9.5
14.3
33,4
62
33,4
33,4
28,6
820
7,8
162
28
33,5
558
11,2
16.8
39,1
72,5
39,1
39,1
33.5
920
8,3
194
32,3
38.7
645
12.9
19,4
45,2
83,8
45,2
45,2
38,7
1020
8,7
219
36,5
43,8
730
14.6
21,9
51,1
95
51,1
51,1
43,8
1220
9,2
274.5
45.6
54,9
915
18,3
27,4
64
119
64
64
54,9

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
149
Продолжение табл. 9.21
Наименование местных сопротивлений
четырехшовные, R<=\D
Отводы крутоизогнутые R = Ш;
R =. 1,5D
Компенсаторы П-образные со свар-
сварными трехшовными отводами:
R= ID
R = 1,5D
Компенсаторы П-образные с круто-
крутоизогнутыми отводами R =¦ ID;
Компенсатор однолинзовый:
без рубашки3
с рубашкой
Тройник при разделении потока:
проход3
ответвление
Тройник при слиянии потока:
проход3
ответвление
Тройники;
при расходящемся потоке
, встречном »
Переходы сварные (МН 2883—62):4
FJFQ = 2
Ft/F0=3
FJFQ = 4
Эскизы
Я
h
л
JL
-JIL·
478
17,4
14,5
105
92
86
20,3
2,9
29
43,5
43,5
58
58
87
2,9
5,8
8,7
Эквивалентные длины местных сопротивлений 1д
при наружных диаметрах труб в мм
529
19,6
16,4
119
103
93
21,2
3,3
32,7
49
49
65,4
65,4
98
3,3
6,5
9,8
630
24,4
20,3
142
124
110
24,4
4,1
40,6
60,9
60,9
81
81
122
4,1
8,1
12,2
720
28,6
23,9
164
142
126
27,7
4,8
47,7
71,6
71,6
95,5
95,5
143
4,8
9,5
14,3
820
33,5
28
209
162
144
30,2
5,6
55,8
83,7
83,7
112
112
168
5,6
11,2
16,8
920
38,7
32,3
214
184
162
32,3
6,5
64,5
96,7
96,7
129
129
194
6,5
12,9
19,4
1020
43,8
36,5
238
205
180
36,5
7.3
73
109,5
ПО
146
146
219
7,3
14,6
21,9
1220
54,9
45,6
290
250
216
45,6
9,2
91,5
137
137
183
183
274
9,2
18,3
27,4
? римечание. См. сноски к табл. 9.12.

150
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Форма таблицы для гидравлического расчета
участков
1
Расход
пара G
в т/ч
2
Характеристика трубы
условный
проход
D в мм
3
наружный
диаметр в ммХ
X толщина
стенки трубы
Da X s в мм
4
Длина участка трубопровода в м
по плану
5
эквивалент-
эквивалентная местным
сопротивле-
сопротивлениям 1Э
6
приведен-
приведенная /пр
7
Начало участка
давление
^н
в кгс/см1
8
удельный
вес Тн
в кгс/и3
9
При ? = 1 кгс/м3
скорость
V
в м/сек
10
удельная
потеря
давления
на трение
? h в кгс/мРм
и
Форма таблицы и пример гидравлического расчета
участков
1
ТЭЦ-1
1-А
1—В
Расход
пара
G в т/ч
2
45
25
20
Характеристика трубы
условный
проход
D в мм
3
300
250
250
наружный
диаметр
в мм X
Хтолщина
стенки
трубы в мм
DHXs
4
325X8
273X7
273X7
Длина участка трубопровода в м
по плану
5
1000
400
600
эквива-
эквивалентная
местным
сопротив-
сопротивлениям
'э
6
800
320
480
приведен-
приведенная
'пр
7
1800
720
1080
Начало участка
давление
^н
в кг с/см1
8
13
9,67
9,67
темпера-
температура
в град
9
300
284,8
284,8
удельный
весТн
в кгс/м2
10
4,98
3,79
3,79
При ? =
скорость
V
в м/сек
11
Основная
167
132
106
1 кгс/м3
удельная
потеря
давления
на трение
в кгс/м?м
12
расчетная
81,1
63,1
Ответе.
40,4
Значения уср определяют по формуле (9.32).
При заданной удельной потере давления на тре-
трение А/гд или скорости пара иддля пользования номо
граммами или таблицами их значения пересчитываются
по формулам:
T3U
r
Ah =
кгс/м2 м;
(9 о9)
v = vAycp м/сек. (9.40)
Для гидравлического расчета паропроводов состав
ляют расчетную схему паропровода (см. рис. 9.12).
Расчетным участком считается участок между дву-
двумя ближайшими ответвлениями. При расчете паропро-
паропроводов большой протяженности или паропроводов с
небольшим количеством ответвлений длину расчетного
участка принимают равной от 300 до 500 м. При
большом перегреве пара длину расчетного участка
можно увеличить до 1000 м.
В первую очередь производят расчет основной рас-
расчетной магистрали, для которой величина располагае-
располагаемой удельной потери давления на трение ???, опреде-
определенная по формуле (9 35), имеет наименьшее значе-
значение, а затем рассчитывают ответвления.
РТШ13.кгс/смг
250
0-25
\Dj250
-.Я Р'Вкгс/си*
*В
Рис. 9.12. Расчетная схема паропроводов
G — расход пара в г/ч; I — длина расчетного участка в м, ?>у —
условный проход трубопровода в мм
Паропроводы рассчитывают методом подбора.
Предварительно задаются средней температурой и
средним удельным весом пара на участке, и для вы-
выбранного диаметра трубопровода определяют конечные
параметры пара. Если при этом средний удельный вес
пара и средняя температура на участке отличаются от

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
151
трубопроводов насыщенного пара
Таблица 9.22
Предполагаемый
средний
удельный вес
Тер в кгс/м3
12
При 7ср кгс/м3
скорость
V
"А ?
в м/сек
13
потеря давления
удельная
'ср
в кгс/м2м
14
на участке
дя_ длд ;пр
в кгс/м2
15
Конец участка
давление
Рк
в кгс/см1
16
удельный
вес Тк
в кгс/лР
17
Средний
удельный вес
пара 7ср
в кгс/мо
18
Суммарная
потеря давления
от ТЭЦ
Н~ ??//-10—4
в кгс/см'1
19
трубопроводов перегретого пара
Таблица 9.23
Предпола-
Предполагаемый
средний
удельный
вес Тер
в кгс/м3
13
магистраль
4,4
3,57
ление
3,64
При Тср в кгс/м1
скорость
V
»д= —
' ср
в м/сек
14
потеря
удельная
Ah =
= >В
в кгс/м2м
15
37,2
37
18,5
17,7
29,1
11.1
аавчения
на участке
ДЯ=Д/гдХ
х/пр
в кгс/м*
16
33300
12700
12000
Потеря тепла
удельная
*УДВ
град
17
суммар-
суммарная О в
ккал/ч
18
1,14
1,03
d56
124
1,03
183
Падение
темпера-
температуры
?
в град
19
15.2
9,7
18
Конец участка
дав пение
'к
в кгс/см
20
темпера-
температура tK
в град
21
9,67
8,4
284,8
275,1
8,47
266,8
удельный
вес Тк
в кгс/м3
22
3,79
3,34
3,48
Средний
удельный
вес тСр
в кгс/м*
23
4,39
3.57
3,64
Суммар-
Суммарная поте-
потеря давле-
давления от
ТЭЦ
Н= ????
X 10~4
в кгс/см?
24
3,33
4,6
4,53
принятых предварительно, последние следует уточнить
и повторять расчет и уточнение до тех пор, пока пред-
предварительно принятые параметры не совпадут с расчет-
расчетными. При этих параметрах и определяются потери дав-
давления и температуры пара на участке.
Гидравлический расчет паропроводов производят
по формам, отражающим специфику расчета трубопро-
трубопроводов насыщенного пара (табл. 9.22) и перегретого па-
пара (табл. 9.23).
Пример гидравлического расчета паропровода пе-
перегретого пара для схемы рис. 9.12 приведен в табл.
9.23.
9.6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ
Гидравлический расчет напорных конденсатопрово-
дов можно производить по табл. 9.24 и номограммам
рис. 9.13 и 9.14.
При составлении таблиц и номограмм для напор-
напорных конденсатопроводов приняты: температура конден-
конденсата i=100°C, удельный вес конденсата ? =958,4 кгс/м3
эквивалентная шероховатость k3 = l мм и кинематиче-
кинематическая вязкость ? =0,295· 10~6 м2/сек. При значениях эк-
эквивалентных шероховатостей и внутренних диаметров
труб, отличающихся от принятых при составлении таб-
таблиц и номограмм, величины ? ?, с и /э, полученные по
таблицам или номограммам, пересчитывают по форму-
формулам (9.23) —(9.26), (9.29)—(9.31).
При гидравлических расчетах напорных конденса
топроводов удельные потери давления на трение при-
принимают до 10 кгс/м2 м.
Гидравлический расчет напорных конденсатопрово-
конденсатопроводов производят аналогично гидравлическому расчету
водяных тепловых сетей.
Гидравлический расчет сборных конденсатопрово-
конденсатопроводов производят по табл. 9.24 или по номограммам
рис. 9.13 и 9.14, при этом полученные значения потери
давления на трение и скорости умножают на коэффи-
коэффициент Ф:

152
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
153
g у 7 злнэаш он илнэщщ

154
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 9.24
Таблица для гидравлического расчета конденсаторопроводов при kB=\ мщ у =958,4 кгс/м*
DHXs в мм
G в т/ч
0,2
0,22
0,24
0,26
0,28
0,3
0.32
0,34
0,36
0,38
0,4
0,42
0,44
0,46
0,48
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0.75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
1,05
1,1
1,15
1,2
32x2,
? в м/сек
0,1
0,11
0,12
0.13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0.19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,28
0,3
0,33
0,35
0,38
0,41
0,43
0,46
0,48
0,51
0,53
0,56
0.58
0,61
в
5
?/?
кгсШ2м
1,2
1,48
1,76
2,04
2,35
2,7
3,05
3,35
3,75
4.18
4,63
5,11
5,61
6,13
6,67
/ tJ*l
8,76
10,4
12,2
14,2
16,3
18.5
20,9
23,5
26,1
29
31,9
35
38,3
41,7
38X2
? в м/сек
0,1
0,11
0,12
0.12
0,13
0,14
0,14
0,15
0,16
0,16
0,17
0,19
0,2
0,22
0,24
0,25
0,27
0,29
0,31
0,32
0,34
0,36
0,37
0,39
0,41
в
5
?/?
кгс/мРм
0,91
1,05
1,17
1,33
1,46
1.59
1 78
1,93
1.07
2,25
2,44
2.95
3,51
4,12
4.77
5,48
6,24
7,04
7,9
8,8
9,75
10,7
11,8
12.9
14
44,5X2
? в м/сек
0,096
0,1
0,1
0,11
0,11
П 10
?,??
0,13
0,14
0.15
0.17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,24
С,24
0,25
0,25
0,27
0,28
в
,5
?/?
кгс/м-м
0,64
0,69
0,76
0,84
0,91
? Gft
U fin)
1,14
1,36
1.S4
1,81
2 07
2,36
2.66
2,49
3,33
3,69
4,06
4,46
4,88
5,3
45X2.
? в м/сек
0,092
0,097
0,10
0.11
0.11
Л ??
и, х/,
0.13
0,14
0.15
0,16
0,17
0.18
0.20
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,27
0,28
в
5
??
кгс/лРм
0,58
0,64
0 71
0,77
0,84
Г\ oft
U,oi»
1,07
1,26
1,46
1,69
1,94
2,2
2,49
2,79
3.11
3,44
3,8
4,17
4,56
4,96
57X3
? в м/сек
0,1
0.11
0,12
0.13
0.13
0,14
0,15
0,16
0,'6
0,17
0.18
в
,5
АЛ
кгс/м*м
0,53
0,61
0,7
0,77
0.87
0,97
1.06
1.16
1.26
1,37
1,49
?>HXS в мм
G в т/ч
1.25
1.3
1,35
1,4
1,45
1.5
1,55
1.6
1,65
1 7
1,75
1.8
1.85
1.9
1.95
2
2.1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2.8
2,9
3
3.1
3,2
3,3
3,4
38X2,5
?
в м/сек
0,42
0.44
0,46
0,47
0.49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,58
0 59
0,61
0,63
0.64
0,66
0.68
0.71
0,75
0,78
0,81
0,85
0,88
0,92
0.95
0,98
1
1,05
1.09
1.12
1,15
??
в кгс/м?м
15,2
16,5
17,8
19.1
20,5
21,9
23,4
25
26,5
28,2
29,9
31.6
33,4
35,2
37,1
39
43
47,2
51,6
56,2
60,9
65,9
71.1
76,4
82
87.7
93.7
99.8
106.2
112.7
44
?
в м'сек
0.3
0.31
0,32
0,33
0,34
0,36
0.37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,43
0,44
0,45
0,46
0.47
0.5
0,52
0,54
0.57
0 59
0,62
0,64
0,·6
0,69
0,71
0,73
0.76
0,78
0,8
.5X2,5
?/1
в кг с/м? м
5,7b
6,23
6.72
7,23
7,75
8,3
8,86
9,44
10
10,7
11,3
11,9
12,6
13,3
14
14,7
16.3
17,8
19,5
21.2
23
24 9
26,9
28,9
31
33,2
35,4
37,8
40,2
42,6
45X2,5
о
а м/сек
0,29
0.3
0,31
0.32
0.33
0,35
0,36
0,37
0,33
0.39
0,4
0,42
0,43
0,44
0,45
0,46
0,48
0.51
0,53
0,55
0 58
0,6
0,(?2
0,65
0,17
0,3?
0.72
0.74
0.76
0,78
?/?
а кгс/м^м
5,38
5,82
6,28
6,75
7,24
7,75
8.28
8,82
9,38
9.96
10,5
11.2
11,8
12,4
13,1
13,8
15,2
16,7
IS.2
19.8
21,5
23,3
25,1
27
29
31
33,1
35,3
37.5
34.8
57X3,5
?
8 м/сек
0,18
0,19
0.2
0,21
0,21
0,22
0.23
0,24
0.24
0,25
0,26
0,27
0,27
0,28
0,29
0.3
0,31
0.33
0,34
0,35
0,37
0,38
0,4
0,41
0,43
0,44
0,46
0.47
0.49
0,5
?/?
в кгс/м^м
1,62
1.75
1.89
2.03
2.17
2,33
2,49
2.65
2.82
2,99
3.17
3,35
3,54
3,73
3,93
4,14
4,56
5
5 47
5,96
6,47
6,99
7.54
8,11
8,7
9,31
9,94
10,6
11,3
12
Продолжение
76X3.5
?
в м/сек
0,12
0,12
0,12
0,13
0.13
0.14
0.14
0.14
0,15
0,15
0.16
0,16
0,17
0,18
0,19
0,19
0,2
0,21
0,22
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,26
?/1
в ггс/м*м
0,43
0,47
0,5
0,52
0,55
0,58
0,62
0,65
0,36
0,72
0,75
0,81
0,89
0,97
1,06
1,15
1,24
1,34
1,44
1,54
1,65
1,76
1.88
2
2,12
табл. 9.24
89X3.5
V
в м/сек
0,11
0,12
0,12
0,13
0,13
0,14
0,14
0,15
0,15
0,13
0,16
0.17
0.18
0,18
0,19
??
¦ кгс/м?м
0,3
0,33
0.36
0,39
0,43
0,46
0,5
0,54
0,58
0,62
0 W
0,7
0,75
0,79
0,84

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
155
?>HXs вл<л«
G в т/ч
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5.2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7.5
8
8,5
9
9,5
10
10.5
И
11,5
44
со.
а
0,85
0,88
0,9
0.92
0,92
0,95
0,99
1,04
1 09
1,14
1,18
1,23
1.28
,5X2,5
47
50
53
56
56
59
65
71
78
84
92
99
107
s?
a
8
5
2
1
1
4
1
9
1
7
3
45X2
«
о
0,81
0,83
0,85
0,88
0,9
0,92
0,97
1,02
1,06
1,11
1,15
1,2
1,25
,5
•si **
<1 «
42,2
44,6
47,2
49,7
52,4
55,1
60,8
66,7
72,9
79,4
86,1
93,1
100,5
57X3
у
?
О
0,52
0,53
0,55
0,56
0,58
0,6
0,62
0,65
0,68
0,71
0,74
0,77
0,8
0,83
0,86
0,89
0,92
0,95
0,98
1
1,03
1,11
1,18
1,26
1,33
1,4
1.48
,5
< и
12,7
13,4
14,2
14,9
15,7
16,6
18,2
20
21,9
23,8
25,9
28
30,2
32,4
34,8
37,2
39,8
42,4
45.1
47,8
50,7
58,2
66 2
74,7
83,8
93,4
103*4
76X3
%
и
°
0,27
0,28
0,29
0,29
0,3
0,31
0,33
0,34
0,36
0,37
0,39
0,41
0,42
0,43
0,45
0,47
0,48
0,5
0,51
0,53
0,54
0,58
0,62
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
,5
< CO
2,25
2,38
2,51
2,65
2,8
2,93
3,23
3,55
3,88
4,23
•4,58
4,96
5,35
5,75
6,17
6,6
7,05
7,51
7,99
8,48
8,99
10,3
11,7
13,2
14,9
16,5
18,3
20,2
22,2
24,3
89X3
a
m
й
0,19
0.2
0,2
0,21
0,21
0,22
0.23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,29
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0.37
0,38
0,41
0,44
0,47
0,49
0,52
0.55
0,58
0,6
0,63
,5
s?
?-
.a*
<1 CO
0,89
0,94
1
1,05
1,11
1,16
1,28
1,41
1,54
1,68
1,82
1,97
2,12
2,28
2,45
2,61
2,8
2,98
3,17
3,36
3,57
4,09
4,66
5,26
5,89
6,57
7,28
8,02
8,8
9,62
Продолжение
108X4
§
Ш
a
0,13
0,13
0,14
0,14
0,14
0,15
0,16
0,16
0,17
0,18
0,18
0,19
0,2
0,21
0,21
0,22
0,23
0,24
0,24
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0,33
0,35
0,37
0,39
0,41
0,42
^ Si
< ffl
0,33
0,35
0,36
0,37
0,39
0,41
0,45
0,49
0,53
0,58
0,63
0,68
0,73
0,79
0,85
0,91
0,97
1,03
1,1
1,17
1,23
1,42
1.61
1,82
2,04
2.27
2,52
2,78
3,05
3,33
Si
m
0,09
0,1
од
0,11
0,11
0,12
0,12
0,13
0,13
0,14
0,14
0,15
0,15
0,16
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,24
0,25
0,26
0,27
табл. 9.24
133X4
?
л*
< ?
0,13
0,14
0,16
0,17
0,18
0,2
0,22
0,23
0,25
0,26
0,28
0,3
0,32
0,34
0,36
0,38
0,43
0,49
0,55
0,62
0,69
0 77
0,85
0,93
1,01
DHXs в мм
П.
G в т/ч
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
76X3,5
Si
со
0,97
1.01
1,05
1,09
1,12
1,16
1.16
1,24
1.32
1.4
1.47
1,55
1.63
1,71
1,78
1,86
SS
С
л*
< ?0
28,7
31
33,4
35,9
38,6
41,3
41,3
46,9
53
59,4
66,2
73,4
80,9
88,8
97
105,6
89X2
*
со
0,66
0,69
0,71
0,74
0,77
0,8
0,82
0,88
0,93
0,99
1,04
1,1
1,15
1,21
1,26
1,32
1,37
1,43
1,48
1,54
1,59
1,65
1.7
1,76
1,81
1,87
1,92
1,98
2,03
20,9
.5
з*
to
•С*
<з а
10,5
11,4
12,3
13,3
14,3
15,3
16,4
18,6
21
23,6
26,3
29,1
32,1
35,2
38,5
41,9
45,5
49,2
53
57
61,2
65,5
69,9
74,5
79,2
84,1
89,1
94,3
99,6
105
108X4
¦—.
со
а
0,44
0,46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,55
0,59
0,63
0,66
0,7
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,92
0,96
1
1,03
1,07
1,11
1,15
1,18
1,22
1,26
1,29
1,33
1,37
1.4
•е*
< со
3,63
3,94
4,26
4,59
4,94
5.3
5,67
6,45
7,28
8,16
9.1
10,1
11,1
12,2
13,3
14,5
15,7
17,0
18,4
19,8
21,2
22,7
24,2
25,8
27,4
29,1
30,9
32,7
34,5
36,4
133X4
SJ
si
со
й
0,28
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,38
0 4
0,43
0,45
0,47
0,5
0,52
0,54
0,57
0.59
0,61
0,64
0,66
0,69
0,71
0,73
0,76
0,78
0,8
0,?3
0,85
0,87
0,9
|
<j ш
1.1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,61
1,73
1,96
2,22
2,48
2,77
3,07
3,38
3,71
4,06
4,42
4,79
5,18
5,59
6,01
6,45
6,9
7,37
7,85
8,35
8,86
9,39
9,94
10,5
11,1
152X4,5
о
а
0,22
0,23
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,29
0,31
0,33
0,34
0,36
0,38
0,4
0,42
0,43
0,45
0,47
0,49
0,51
0,52
0,54
0,56
0,58
0,6
0,01
0,63
0,65
0,67
0,69
з|
Si
<u
< 05
0,54
0,59
0.63
0.68
0,73
0,79
0,84
0,96
1,08
1,21
1,35
1.5
1,65
1,81
1,98
2,16
2,34
2,53
2.73
2,94
3,15
3,37
3.6
3,84
4.08
4,33
4,59
4,8t>
5,13
5,41
159X4,5
со
0,2
0,21
0.21
0.22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,28
0,3
0,31
0 33
0,34
0 36
0 38
0,39
0,41
0,43
0,44
0,46
0,48
0,49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,57
0.59
0,61
0,62
-J

.s; **
<J CO
0,42
0,45
0,49
0.53
0,57
0,61
0,65
0,74
0,84
0,94
1,05
1,16
I 28
1,41
1,54
1,67
1,82
1,96
2,12
2 28
2.44
2,62
2,79
2,98
3,16
3,36
3,56
3,77
3,98
4,2
194X6
m
a
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,25
0,26
0,27
0.28
0,29
0,3
0.31
0,32
0,33
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,42
Si
о
u <
< m
0,23
0,27
0,3
0,34
0,38
0,42
0,46
0,5
0,55
0 6
0,65
0,7
0,76
0,82
0,88
0,94
1
1.07
1,13
1.2
1.27
1,35
1,42
1,5
Продолжение
194X5
Si
1
«a
a
0,17
0,19
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0.2У
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,41
0,25
0.28
0.32
0,35
0.39
0,43
0,48
0,52
0 57
0,61
0,66
0,72
0,77
0,83
0,88
0,94
1
1,07
1.14
1,2
1,27
1,34
1,42
219X7
?
a
0,17
0,18
0,18
0,19
0,2
0,21
0.22
0,23
0,24
0,25
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0.3
0,31
0,32
0,33
0,33
?
< CO
0,2
0,22
0,24
0,27
0,29
0 3'
0.35
0,37
0,4
0,43
0,47
0 5
0,53
0,57
0,6f>
0,64
0,68
0,72
0,76
0,8
табл.
9.24
219X6
Si
4i
a!
a
o,w
0,18
0,19
0.2
0 21
0 22
0 27
0 2?
? 24
i) 25
') 2b
0 27
0]28
0.29
0 3
о!з1
0,32
0,33
^ st
<3 ?
0.21
¦J.23
0,A>
0 28
0 3
0 33
0 36
),38
0J44
0,47
0.51
0.54
0,57
0,61
0.64
0.68
0,72
0.76

156
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
DHXs в мм
G в т/ч
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
85
90
95
108X4
у
«о
s'
со
1,4
1,5
1,51
1,55
2,59
1,63
1,66
1.7
1,74
1,77
1,81
1,85
1,92
1,99
2,07
2,14
2 22
2,29
2,36
1
??
< со
38,3
40,3
42,4
44,4
46,6
48,8
51
53,3
55,7
58,1
Р0.5
63
68,1
73,5
79
84,8
90,7
96,9
103,2
133X4
'сек
Ч
и
D
0,92
0,95
0,97
0,99
2,02
1,04
1,06
1,09
1,11
1,13
1,16
1,18
1,23
1,28
1,32
1,37
1,42
1,47
1,51
1,56
1,61
1,65
1,7
1,75
1,8
1,84
1,89
2,01
2,13
2,25
-с *
<] CQ
14,7
12,3
12,9
13,5
14,2
14,8
15,5
16,2
16,9
17,7
18,4
19,2
20,7
22 4
24'
25,8
27,6
29,5
31,4
33,4
35,5
37,6
39,7
42
44,3
46,6
49,1
55,4
62,1
69,2
152X4,5
3/35/
3-
m
0,7
0,72
0,74
0,76
0,78
0,79
0,81
0,83
0,85
0,87
0,89
0,9
0,94
0,98
1,01
1,05
1,08
1,11
1,12
1,15
1,22
1,26
1,3
1,34
1,37
1,41
1,45
1,54
1,63
1,72
|
-с **
< со
5,7
5,6
6,3
6,61
6,93
7,25
7,59
7,93
8,28
8,63
9
9,37
10 1
10,9
11,8
12,6
13,5
14,4
15,3
16,3
17,3
18,4
19,4
20,5
21,6
22,8
24
27,1
30,4
33,8
159X4,5
/сек
Ч
а
0,64
0,66
0,67
0,69
0,71
0,72
0,74
0,76
0,77
0,79
0,8
0,82
0,85
0,89
0,92
0,95
0,93
1,02
1,05
1,08
1,12
1,15
1,18
1,21
1,25
1,28
1,31
1,4
1,48
1,56
5·
4,42
4,Ь5
4,89
5,13
5,37
5,63
5,89
6,15
6,42
6,7
6,98
7,27
7,86
8,47
9,11
9,78
10,5
11,2
11,9
12,7
13,4
14,2
15,1
15,9
16,8
17,7
18,6
21
23,5
26,2
194X6
/сек
Ч
со
D
0,43
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0,52
0,54
0,55
0,56
0,58
0,6
0,62
0,65
0,67
0,69
0,71
0,74
0,76
0,78
0,8
0,83
0,85
0,87
0,89
0,95
1
1,06
•с ^
< а
1,58
1,66
1,75
1,84
1,92
2,01
2,11
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,81
3,03
3,26
3 5
3 75
3,4
4,26
4,53
4,81
5,1
5,39
5,69
6,01
6,33
6,6)
7,52
8,43
9,4
194X5
'сек
Ч
m
*>
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0,52
0,53
0,55
0 57
0.5Э
0,61
0,63
0,65
0,68
0,7
0,72
0,74
0,76
0,79
0,81
0,83
0,85
0,87
0,93
0,98
1,04
с?
у
< ш
1,49
1,57
1,65
1,73
2 82
1,9
1 4Q
2,08
2,17
2,26
2,36
2,45
2,66
2,86
3,08
3,3
3,53
3,77
4,02
4,28
4,54
4,81
5,09
5,33
5,67
5,97
6,28
7,09
7,95
8,86
219X7
у
^~
m
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,4
0,41
0,42
0,43
0,44
0,46
0,47
0,49
0,51
0,53
0,54
0,56
0,58
0,6
0,62
0,63
0,65
0,67
0,69
0,7
0,75
0,79
0,83
I
"й-
•с*
< и
0,84
0,89
0,93
0,9"
2 02
1,07
1,12
1,17
1,22
1,28
1,33
1,38
1 41
1,61
1 74
1,8*»
1,99
2,12
2,26
2,41
2,62
2,71
2,87
3,03
3,2
3,37
3,54
3,4
4,48
5
219x6
сек
ц
а
0,34
0,35
0,35
0,36
0 37
0^38
0,39
0 4
0,41
0,41
0,42
0,43
0 45
0,47
0,48
0 5
0,52
0,53
0,55
0,57
0,59
0,6
0,62
0,64
0,66
0,67
0,69
0,73
0,78
0 89
с?
•а *
«3 CQ
0,8
0,84
0,88
0,93
0,97
1,02
1,06
1,11
1,16
1.21
1,56
1,31
1,42
1,53
1,65
1 77
1,89
2,02
2,15
2,3
2,43
2,53
2,73
2,83
3,04
3,2
3,36
3,8
4,26
4,74
Продолжение табл
273X8
'сек
ч
со
0,22
0,22
0,23
0,23
0,24
0,25
0 95
0 96
0,26
0,27
0,27
0,28
0,29
0,3
0 31
0,32
0 34
0,35
0,3о
0,37
0,33
0,39
0,4
0,41
0,43
0,43
0,45
0,48
0,5
0 53
у
< СО
0,25
0,27
0,28
0,29
0,31
0,32
0,34
0 35
0,37
0,39
0,4
0,42
0,45
0,49
0 59
0,56
0 6
0,64
0,68
0,73
0,77
0,87
0,87
0,92
0,97
1,02
1,07
1 91
1,35
1 51
273X7
'сек
Ч
со
»
0,21
0,22
0,23
0,23
0 24
0,24
0 25
0 95
0,2о
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0 31
0,32
0 33
0,34
0.35
0,36
0,37
0 39
0,4
0,41
0,42
0,43
0,44
0 47
0,5
0 59
1
< со
0,24
0,26
0,27
0,?8
0,3
0,31
0,32
О 34
0,35
0,37
0,39
0,4
0,43
0,47
0,5
0,54
0,53
0,62
0,66
0,7
0,74
0,79
0,33
0,88
0,93
0,9*
1,0.3
1,16
1,3
1 45
9.24
325X8
сек
Ч
в
»
0,19
0 2
0,21
О 99
0,22
0 93
0,24
0,25
0,26
0,26
0 97
0,28
0,29
0,29
0,3
0,31
0 33
0,35
0 37
°ч
У
<] as
0,16
0 17
0,18
0 2
0,21
0 23
0,24
0,25
0,27
0,29
0 31
0,33
0,35
0,36
0,33
0,4
0 46
0,51
0 57
Продолжение табл. 9.24
?,,?? в мм
?
G в г/ч
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
360
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
152X4,5
у
*и
"а?
m
?
1,81
1,89
1,99
2,08
2,17
2,26
2,35
2,44
2,53
2,62
2,7
2,8
2,89
2,98
«?
°3-
??
„ У
< со
37,5
41,3
45,3
49,6
54
53,5
63,3
68,3
73,4
78,8
84,3
90
95,9
102
159X4,5
Si
^"
?0
1,64
1,72
1,81
1,89
1,97
2,05
2,13
2,22
2,3
2,31
2,46
2,54
2,63
2,71
2,79
2,87
2,95
Is
29,1
32
35,2
33,4
41,8
45,4
49,1
53
57
61,1
65,4
69,8
74,4
79,1
84
89
94,2
194X6
У
3;
m
а
1,12
1,17
1,23
1,28
1,34
1,39
1,45
1,51
1,56
1,62
1,67
1,73
1,78
1,84
1,9
1,95
2,01
2,12
2,23
2,34
2,45
2,56
2,b8
2,79
2,9
3,01
3,12
3,23
3,35
3,46
°з;
"§¦
< со
10,4
11,5
12,6
13,8
15
16,3
17,6
19
20,4
21,9
23,4
25
26,6
28,3
30,1
31.9
33,7
37,6
41,6
45,9
51,4
55
59,9
65
70,3
75,9
81,6
87,5
93,6
100
194X5
У
со
о
1,09
1,15
1,2
1,25
1,31
1,36
1,42
1,47
1,53
1,58
1,64
1,69
3,75
1,8
1,8
1,91
1,96
2,07
2.18
2,29
2,4
2,51
2,62
2,73
2,84
2,95
3,05
3,16
3,27
3,38
-3!
Л)
< со
9,82
10,8
11,9
13
14,1
15,3
16,6
17,9
19,2
20,6
22,1
23,6
25,1
26,7
28,4
30,1
31,8
35,4
39,3
43,3
47,5
51,9
56,6
61,4
63,4
71,6
77
82,6
83,4
94,4
219X7
У
·§.
"а?
со
0,88
0,92
0,97
1,01
1,05
1.1
1,14
1,19
1,23
1,27
1,32
1,36
3,41
1,45
1,49
1,54
1,58
1,67
1,76
1,85
1,93
2,02
2,11
2,2
2,29
2,37
2,46
2,55
2,64
2,72
s-
з;
< со
5,54
6,1
6,7
7,32
7,97
8,65
9,35
10,1
10,8
11,6
12,5
13,3
14,2
15,1
16
17
17,9
20
22,1
24,4
26,8
29,3
31,9
34,6
37,4
40,4
43,4
46,6
49,8
53,2
219X6
у
"з?
со
о
0,86
0,91
0,95
0,99
1,03
1,08
1,12
1,16
1,21
1,25
1,29
1,34
1.38
1,42
1,47
1,51
1,55
1,64
1,72
1,81
1,9
1,98
2 07
2,16
2,24
2,33
2,41
2,5
2,59
2,67
"§¦
.с **
< а
5,26
5,8
6,36
6,95
7,57
8,21
8,89
9,58
10,3
11,1
11,8
12,6
13,5
11,3
15,2
16,1
17
19
21
23,2
25,4
27,8
30,3
32,8
35,5
38,3
41,2
44,2
47,3
50,5
273X8
У
^"
а
а
0,56
0,59
0,62
0,04
0,67
0,7
0,73
0,75
0,78
0,81
0,84
0,87
0,89
0,92
0,95
0,98
1,01
1,03
1,12
1,17
1,23
1,99
1,34
1,4
1,45
1,51
1,57
1,62
1,68
1,73
'З;
^ У
<i со
1,67
1,84
2,02
2,21
2,41
2,61
2,82
3,05
3,28
3,51
3,76
4,02
4,28
4,55
4,83
5,12
5,42
6,03
6,69
7,37
8,09
8,84
9,63
10,4
11,3
12,2
13,1
14,1
15
16,1

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
157
Продолжение табл. 9.24
DHXs в мм
G в т/ч
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
273X7
а
о
са
0,55
0,58
0,61
0,63
0,66
0,69
0,72
0,74
0,77
0,8
0,83
0,85
0,88
0,91
0,94
0,96
0,99
1,05
1,1
1,16
1,21
1,27
1,32
1,38
1,43
1,49
1,54
1,6
1,65
1,71
п>
?
< са
1,6
1 77
1,94
2,12
2,31
2,51
2,71
2,92
3,14
3,37
3,61
3,85
4,11
4,37
4,64
4,91
5,2
5,79
6,41
7,08
7,77
8,49
9,24
10
10,8
11,7
12,6
13,5
14,4
15,4
325X8
га
»
0,39
0,41
0,43
0,44
0,46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,56
0,58
0,6
0,62
0,64
0,66
0,68
0,7
0,73
0,77
0,81
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,08
1,12
1,16
1,2
5
<] в
0,63
0,7
0,76
0,83
0,91
0,99
1,07
1,15
1,24
1,32
1,41
1,51
1,62
1,73
1,82
1,93
2,04
2,3
2,52
2,78
3,05
3,34
3,63
3,94
4,27
4,6
4,94
5,3
5,68
6,06
377X9
^"
са
й
0,29
0,3
0,32
0,33
0,34
0,36
0,37
0,39
0,4
0,42
0,43
0,44
0,46
U.47
0,49
0,5
0,52
0,54
0,57
0,6
0,63
0,66
0,69
0,72
0,75
0,77
0,8
0,83
0,86
0,89
.?
л?
<1 CQ
0,29
0,32
0,35
0,38
0,41
0,45
0,48
0,52
0,56
0,6
0,64
0,69
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
1,03
1,14
1,26
1,38
1,51
1,65
1,79
1,93
2,08
2,24
2,4
2,57
2,75
426?10
ca
»
0,22
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,4
0,43
0,45
0,47
0/9
0,52
0,54
0,56
0,58
0,61
0,63
0,65
0,67
0,69
5
•Й ^
<я со
0,15
0,16
0,18
0,2
0,22
0,23
0,25
0,27
0,29
0,31
0,34
0,36
0,38
0,41
0,43
0,46
0,48
0,54
0,6
0,66
0,72
0,79
0,86
0,93
1,01
1,09
1,17
1,26
1,34
1,44
426X7
у
03
B
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,32
0,33
0,34
0,35
0,36
0,37
0,38
0,39
0,41
0,44
0,46
0,48
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,67
u
•s; **
<3 a
0.14
0,15
0,17
0,18
0,2
0,22
0,23
0,25
0,27
0,29
0,31
0,33
0,35
0.38
0,4
0,42
0,45
0,5
0,55
0.61
0,67
0 73
0,8
0,86
0,93
1,01
1,08
1,16
1,24
1,33
426X6
?
"a?"
m
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0,33
0,34
0.36
0.37
0,38
0,39
0.41
0.43
0,45
0.47
0,5
0,52
0,54
0,56
0,58
0,6
0,62
0,65
0,67
as
<1 03
0,13
0,15
0,16
0,18
0,19
0.21
0.23
0,25
0,26
0,28
0,3
0,32
0,34
0,37
0,39
0,41
0,44
0,49
0,54
0,59
0,65
0,71
0,78
0,84
0,91
0,98
1,06
1,13
1,21
1,29
478X7
u
"aT
ca
a
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0,26
0,27
0,27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,33
0,34
0,36
0,38
0,39
0,41
0,43
0,45
0,46
0,48
0,5
0,51
0 53
1
If
•si
< CO
0,07
0,08
0 09
0,1
0,11
0,12
0,12
0,13
0,14
0,16
0,17
0,18
0,19
0,2
0,21
0,23
0,24
0,27
0,3
0,33
0,36
0,39
0/3
0,4b
0,47
0,54
0,58
0,62
0,66
0,71
478X6
"at
a
°
0,17
0,17
0,19
0,2
0,2
0,21
0,22
0,23
0,24
0,25
0.26
0,26
0.27
0,28
0,29
0,3
0,31
0,32
0,34
0,36
0,37
0,39
0,41
0,43
0,44
0,46
0,48
0,49
0.51
0,53
^ у
< и
0,07
0,07
0,09
0,1
0,1
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,2
0,21
0,22
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0.38
0,42
0,45
0,49
0,53
0,57
0,61
0,65
0,7
DHXsв мм
G в т/ч
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
430
440
450
460
470
480
490
500
520
540
560
580
600
620
640
660
680
700
720
273X8
Си
a-
со
1,78
1,85
1.9
1,96
2,01
2,07
2,13
2.18
2,24
^,29
2,35
2,4
2,46
2,52
2,57
2,63
2,68
2,7-,
2,8
2>Ь>1
3,02
3,13
3,24
3,36
3,47
3,58
3,69
3,8
3,91
4,03
¦с ^
<1 ffl
17,1
18,2
19,г
20,5
21,7
22,?
24,1
25,4
26,7
28,1
2 ,5
30,9
32,4
33,°
35,4
36,9
38,5
40,1
41,8
45,2
48,?
52,4
56,5
60,2
64,3
68,5
72,8
77,3
81,9
86,7
273X7
у
4?
tl
ca
1,7C
1,82
1,87
1,93
1,98
2.04
2,09
2,15
2,2
2,26
2,31
2,37
2,42
2/8
2,53
2,59
2.C4
2,7
2,75
2,86
2, ?-7
3,08
3,19
3.3
3,41
3,52
3,63
3,74
3,85
3,9o
«a
•s; **
< CO
16,4
17,5
18,5
19,7
20,8
22
23,2
24,^
25,7
27
28,3
29,7
31,1
32,5
33,9
35,4
36,9
38,^
40,1
43/
46,8
50,3
54
57,8
61,7
65,7
69,"
74,2
78,ь
83,2
325X8
iC
vi
и
aF
в
D
1,24
1,28
1,32
1,35
1,4
1,43
1,47
1,51
1,55
1,59
1,62
1,66
1,7
1,74
Si
•si ^
<! 0=
6,46
6,9
7,29
7,73
8,18
8,64
9,11
9,6
10,1
10,6
11,1
11,7
12,2
12,8
1,78 13,4
I,82ll3,9
1,86
1,9
1,93
2,01
2,09
2,17
2,24
2,32
2,4
2,48
2,55
2,63
2,71
14,5
15,1
15,8
17,1
18,4
19,8
21,'/
22,7
24,3
25,8
27,5
29,2
30.9
2,79 32J7
377X9
у
4i
^j
af
m
0,92
0,95
0,97
1
1,03
1,06
1,09
1,12
1,15
1,18
1,2
1,23
1,26
1,29
1,32
1,35
1,38
1,4
1,43
1,49
1,55
1,6
1,66
1,72
1,78
1,83
1,89
1,95
2,01
2,06
О в
?,93
3,11
3,3
3,5
3,7
3,91
4,13
4,35
4,57
4,8
5,04
5,28
5,53
5,79
6,05
6,31
6,58
6,86
7,14
7,73
8,33
8,96
9,61
10,3
11
11,7
12,4
13,2
14
14,8
426X10
у
41
Я
»
0,72
0,74
0,76
0,78
0,81
0,83
0,85
0,87
0,9
0,92
0,94
0,96
0,99
1,01
1,03
1,05
1,08
1,1
1,12
1,17
1,21
1,25
1,3
1,34
1,39
1,43
1,48
1 52
i',h
1,61
?
<! CO
1,53
1,63
1,73
1,83
1,91
2 04
2,16
2,27
2,3C
2,51
2,63
2.76
2,89
3,02
3,16
3,3
3,44
3,59
3,73
4,04
4,35
4,68
5,02
5,38
5,74
6,12
6,5
6,9
7 a?
7,74
426X7
У
-У.
D
0,7
0,72
0,74
0,76
0,78
0,81
0,83
0,85
0,87
0,89
0,91
0,94
0,96
0,98
1
1,02
1,04
1,07
1,09
1,13
1,18
1,22
1,26
1,31
1,35
1,39
1,44
1,48
1,52
1,57
5
^^
^ у
<] CO
1,42
1,51
1,6
1,69
1,79
1,89
2
2,1
2,21
2,32
2/3
2,C6
2,68
'-\8
?,92
3,05
3,18
3,3?
3,46
3,74
4,03
4,33
4,65
4,98
5,31
5,66
6,02
6,4
6 77
7,16
42oX6
у
4>
^J
Sf
CO
0,69
0,71
0,73
0,75
0,78
0,8
0,82
0,84
0,86
0,88
0,91
0,93
0,95
0,97
0,99
1,01
1,03
1,06
1,08
1,12
1,16
1,21
1,25
1,29
1,34
1,38
1/2
1,47
1,51
1,55
-3
и
CO
<1 ?
1,38
1,47
1,56
1,65
1,75
1,84
?,?-5
2,05
2,16
2,26
2,38
2,49
2,61
2,73
2,85
2,98
3,1
3,23
3,37
3,64
3,93
4,22
4,53
4,85
5,18
5,52
5,87
6/.3
6 6
6,98
478X7
У
41
a
в
0,55
0,57
0,f8
0,6
0,62
0,63
0,65
0,67
0,69
0,7
0,72
0,74
0,75
0,77
0,79
0,81
0,82
0,84
0,86
0,89
0,93
0,96
1
1,03
1,С6
1,1
1,13
1,17
1,2
1,24
<5 a
0,76
0,8
0,85
0,9
0,96
1,01
1,07
1,12
1,18
1,24
1 3
1,37
1,43
1,5
1,56
1,63
1,7
1,77
1,85
2
2,15
2,32
2,48
2,66
2,84
3,03
3,22
3,42
3 62
3,83
478X6
у
41
4)
m
о
0,54
0,56
0,58
0,6
0,61
0,63
0,65
0,66
0,68
0,7
0,71
0,73
0,75
0,77
0,78
0,8
0,82
0,83
0,85
0,88
0,92
0,95
0,99
1,02
1,05
1,09
1,12
1,16
1,2
1,22
as
Si
< ca
0,74
0,79
0,83
0,88
0Д4
0,99
1,04
1,1
1,16
1,21
1 9.7
1,34
1,4
l,4ti
1 53
1,6
1,66
1,73
1,81
1,95
2,11
2,26
2,43
2,6
2,78
2,96
3,15
3,34
3,54
3,74
529X7
у
41
ij
^"
Я
О
0,45
0/6
0,47
0/9
0,5
0,52
0.F3
0,54
0,56
0,57
0,58
0,6
0,61
0,63
0,64
0,65
0,67
0,68
0,7
0,72
0,75
0,78
0,81
0,84
0,86
0,89
0,92
0,95
0,97
1
"is
У
<a в
0,44
0,4b
0,49
0,52
0,55
0,58
0,6°
0,65
0,68
0,72
0 75
0,79
0,83
0,86
ft Я
0,94
0,98
1*07
1,15
1 24
1,34
1,43
1,54
1,64
1,75
1,86
l,c'7
2,09
2,21
Продолжение табл.
529X6
у
41
В
В
0,44
0,46
0,47
0,48
0,5
0,51
0.F3
0,54
0,55
0,57
0,58
0,59
0,61
0,62
0,64
0,65
0,66
0,68
0,69
0,72
0,75
0,77
0,8
0,83
0,86
0,83
0,91
0,94
0,97
0,99
?
У
< a
0,43
0,46
0,48
0,51
0,54
0,57
0,6
0,64
0,67
0,7
0 74
0,77
0,81
0,85
ft 88
0,12
0,96
1
1,04
1,13
1,22
1,31
1,41
1,5
1,61
1,71
1,82
1,93
2,05
2,17
630X8
у
41
В
0,49
0,51
О.ЬЗ
0,53
0,57
0,59
0,61
0,63
0,65
0,67
0.69
0,71
а*
< я
0,42
0,46
0,49
0,53
0.57
0,61
0,65
0,6
0,74
0,78
0,83
0,88
9.24
630X7
у
41
a
0,49
0,51
0,53
0,55
0,56
0,58
3,6
0,62
0,64
0 66
0,68
0,7
ч
"к
|
о в
0,42
0,45
0,48
0,52
0,56
0,6
0,64
0,68
0,72
0,77
0,81
0,86

158
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
?>„Х8 В ММ
?
G в т/ч
740
760
780
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
1020
1040
1060
1080
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1400
1450
1500
1550
1600
1650
325X8
?
U
?
о
2,86
2,94
3,02
3,09
3,17
3,25
3,33
3,4
3,48
3,56
3,64
3,71
3,79
3,87
3,95
4,02
4,1
4,18
4,26
-с*
< ?
34,6
36,4
38,4
40,4
42,4
44,5
46,7
•48,9
51,1
53,4
55,8
58,1
60,6
63,1
65,6
68,2
70.9
73,6
76.3
377X9
ъ>
<u
Ч"
m
&
2,12
2,18
2,24
2,29
2,35
2.41
2,46
2,52
2,58
2.64
2,69
2,75
2,81
2,87
2,92
2,98
3,04
3,1
3,15
3,3
3,44
3,58
3,73
3,87
4,01
4,16
4,3
4,44
4,59
4,73
*=?
го
<? ?
15.6
16,5
17,4
18,3
19,2
20,2
21,1
22,1
23,1
24,2
25,3
26,3*
27,4
28,6
29,7
30,9
32,1
33,3
34,6
37,8
41,2
44,7
48,3
52,1
56
60,1
64,2
68,7
73,2
77,8
426X10
?
?
*S
ю
1,66
1,7
1,75
1,79
1,84
1,88
1,93
1,97
2,01
2,06
2,11
2,15
2,2
2.24
2,29
2,33
2,38
2,42
2,46
2,58
2,69
2,8
2,91
3,03
3,14
3,25
3,36
3,47
3,59
3.7
'sS
•с
< ?
8,18
8,63
9,08
9,56
10
10,5
11
11,6
12
12,6
13,2
13,8
14,3
14,9
15,5
16,2
16,8
17,4
18,1
19,7
21,5
23,3
25,2
27,2
29,3
31,4
33,6
35,9
38,2
40,7
426X7
Si
со
m
?
1,61
1,65
1,7
1,74
1,78
1,83
1,87
1,91
1,96
2
2,05
2,09
2,13
2,18
2,22
2,26
2,31
2,35
2,39
2,5
2,61
2,71
2,83
2,94
3,05
3,16
3,26
3,37
3,48
3,59
"a-
lu
< ?
7,57
7,98
8,41
8,85
9,29
9,75
10,2
10,7
11,2
11,7
12,2
12,7
13,3
13,8
14,4
14,9
15,5
16,1
16,7
18,3
19,9
21,6
23,4
25,2
27,1
29,1
31,1
33,2
35,4
37,6
426X6
m
1,59
1.64
1,68
1,72
1,77
1,81
1,85
1,9
1,94
1,98
2,03
2,07
2,11
2,16
2 2
2,24
2,28
2,33
2,37
2,48
2,59
2,69
2,8
2,91
3,02
3,12
3,23
3,34
3,45
3,56
"a?
?
<] 03
7,38
7,78
8,2
8,62
9,06
9,51
9,96
10,4
10,9
11,4
11,9
12,4
12,9
13,5
14
14,6
15,1
15,7
16,3
17,8
19,4
21,1
22,8
24,6
26,4
28,3
30,3
32,4
34,5
36,7
478X7
a?
03
»
1,27
1,3
1,34
1,37
1,41
1,44
1,48
1,51
1,54
1,58
1,61
1,65
1,68
1,72
1,75
1,78
1,82
1,85
1,89
1,97
2,03
2.14
2,23
2,32
2,4
2,49
2,57
2,66
2,74
2,83
as
'a·
Cj
< CO
4,05
4,27
4,49
4,73
4,97
5,21
5,46
5.72
5,98
6,25
6,53
6,81
7,09
7,39
7,69
7,99
8,3
8,62
8,94
9,77
10,6
11,5
12,5
13,5
14,5
15,5
16,6
17,7
18,9
20,1
478X6
?>
as
?
1,26
1,29
1,33
1,36
1,39
1,43
1,46
1,5
1,53
1,53
1,6
1,63
,67
1.7
1,73
,77
.8
,84
.87
1.96
2,04
2,13
2,21
2,3
2,38
2,47
2,55
2,64
2,72
2,81
a;
a!
<$ CQ
3,95
4,17
4,39
4,62
4,86
5,1
5,34
5,59
5,85
6,11
6,38
6,66
6,93
7,22
7,51
7,81
8,11
8,42
8,74
9,55
10,4
11,3
12,2
13,2
14,2
15.2
16,2
17,3
18,5
19,7
Продолжение
529X7
со
a;
?
&
1,03
1,06
1,09
1,11
1,14
1,17
1,2
1,23
1,25
1,28
1,31
1,34
1,36
1 39
1,42
1,45
1,48
1,5
1 53
1,6
1,67
1.74
1,81
1,88
1,95
2.02
2,09
2,16
2,23
2,3
as
< и
2,34
2,46
2,6
2,73
2,87
3,01
3,15
3,3
3,45
3,61
3.77
3,93
4,1
4,27
4,44
4.61
4,79
4,98
5,16
5,64
6.14
6,66
7,21
7,77
8,36
8,97
9,6
10,2
10,9
11,6
529X6
Cj
as
CO
a
1.02
1.05
1,08
1,11
1,13
1,16
1,19
1,22
1.24
1,27
1,3
1,33
1,35
1,38
1,41
1,44
1,46
1,49
1,52
1,59
1,66
1,73
1,8
1,87
1,93
2
2,07
2,14
2,21
2,28
5
'aj
u
< ffi
2,29
2,41
2,54
2,67
2,81
2,95
3,09
3,24
3,39
3,54
3,69
3.85
4,01
4,18
4,35
4,52
4.7
4,87
5,06
5,5}
6,02
6,53
7,06
7,62
8,19
8,79
9,4
10
10,7
11,4
табл
9.24
630X8
se
ю
о
0,73
0,74
0,76
0,78
0,8
0,82
0,84
0,86
0,88
0,9
0,92
0,94
0,96
0,98
1
,02
.04
,06
,08
1.13
1,18
,22
1,27
,32
,37
1,42
1,47
1,52
1,57
1,62
"as
?
<o
< CO
0,93
0,98
1,03
1,08
1,14
1,19
1,25
1.31
1,37
1,43
1,49
1.56
1,62
1,69
1,76
1,83
1,9
1,97
2,05
2,24
2,44
2,64
2,86
3,08
3,31
3,56
3,8
4,06
4,33
4,6
Продолжение табл. 9.24
?>Hxs в мм
G в т/ч
740
760
780
800
820
840
860
880
900
920
940
960
980
1000
1020
1040
1060
1080
1100
1150
1200
1250
1300
1350
1400
1450
1500
1550
1600
1650
630X7
to
ffi
о
0,72
0,74
0,76
0,78
0,8
0,82
0,84
0,86
0,88
0,9
0,92
0,93
0,95
0,97
0,99
1,01
1,03
1,05
1,07
1,12
1,17
1,22
1,27
1,31
1,36
1.41
1,46
1,51
1,56
1,61
CJ
<J ffi
0,91
0,96
1,01
1,06
1,12
1,17
1,23
1,29
1,35
1,41
1,47
1,53
1,6
1,66
1,73
1.8
1,87
1,94
2,01
2,2
2,39
2,6
2.81
3,03
3,26
3,5
3,74
3,99
4,26
4,53
720X9
CO
^"
?
°
0,55
0,57
0,58
0,6
0,61
0,63
0,64
0,66
0,67
0.69
0,7
0,72
0,73
0,75
0,76
0,78
0,79
0,81
0,82
0,86
0,9
0,94
0,97
1,01
1,05
1,09
1,12
1,16
1,2
1,24
'as
"?>
j, «
< ?
0,46
0,48
0,51
0.53
0,56
0,59
0,62
0,65
0,68
0,71
0,74
0,77
0,8
0,84
0,87
0,9
0,94
0,98
1,01
1,11
1,2
1,31
1,41
1,52
1,64
1,76
1,88
2,01
2,14
2,28
720X8
si
Co
a;
D3
0,55
0,57
0,58
0,6
0,61
0,63
0,64
0,66
0 67
0,69
0,7
0,72
0,73
0,75
0.76
0.78
0.79
0,8
0,82
0,86
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,08
1,12
1,16
1,19
1,23
< m
0,45
0,48
0,5
0,53
0,55
0,58
0,61
0,64
0,b7
0,7
0,73
0,76
0,79
0,82
0,86
0,89
0,93
0,96
1
1,09
1,19
1,29
1,39
1,5
1,61
1,73
1,85
1,98
2,11
2,24
720X7
*
CO
ffi
0,55
0,56
0,58
0,59
0,61
0,62
0,64
0,65
0,67
0,68
0,7
0,71
0,73
0,74
0,76
0,77
0,79
0,8
0,82
0,85
0,89
0,93
0,96
1
1,04
1,07
1,11
1,15
1,19
1,22
< ?
0,44
0,47
0,49
0,52
0,55
0,57
0,6
0,63
0,66
0,69
0,71
0,75
0,78
0,81
0,84
0,88
0,91
0,95
0,98
1,07
1,17
1,27
1,37
1,48
1,59
1,71
1,83
1,95
2,08
2,21
820X9
u
sT
m
в
0,42
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,51
0,52
0,53
0,54
0,55
0,56
0,57
0,59
0,6
0,61
0,62
0,63
0,66
0,69
0,72
0,75
0,78
0,8
0,83
0,86
0,89
0,92
0,95
"as
^O
a
< m
0,23
0,24
0,25
0,27
0,28
0,29
0,31
0,32
0,34
0,35
0,37
0,33
0,4
0,42
0.43
0,45
0,47
0,48
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,76
0,81
0,87
0,94
1
1,06
1,13
820X8
to
a|
0,42
0,43
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,5
0,51
0.53
0,54
0,55
0,56
0,57
0,58
0,59
0,61
0,62
0,63
0,66
0,b9
0,71
0,74
0,77
0,8
0,83
0,86
0,89
0,91
0,94
to
< со
0,22
0,24
0,25
0,26
0,28
0.29
0,3
0,32
0,33
0,35
0,36
0,38
0,39
0,41
0,43
0,44
0,46
0,48
0,5
0,54
0,59
0,64
0,69
0,75
0,8
0,86
0,92
0,99
1,05
1,12
920X10
a
^
?
о
0,5
0,52
0,55
0,57
0,59
0,62
0,64
0,66
0,68
0,71
0,73
0,75
эг
"aj
< m
0,27
0.3
0,33
0,35
0,38
0,41
0,44
0,48
0,51
0,55
0,58
0,62
920X9
it
so
ffi
»
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0.61
0,64
0,66
0,68
0,7
0,73
0,75
a;
'as
'??
•с *
< ?
0,27
0,3
0,32
0,35
0,38
0,01
0,44
0,47
0,5
0,54
0,57
0,61
920X8
m
&
0,5
0,52
0,54
0.56
0,59
0,61
0,63
0,66
0.68
0,7
0,72
0,75
'ai
G"
S:
< ffl
0,27
0,29
0,32
0.35
0,37
0,4
0,43
0.47
0,5
0,53
0,57
0,6

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
159
DHXs
в мм
а·
03
О
1700
1750
1800
1850
1S00
1950
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4200
4400
4600
426X10
U
03
а
3.81
3,92
4,03
4.15
4,26
4 37
4,48
с?
сй
U
«0
^ ?
< СО
43,2
45,7
48.4
51.1
53,9
56.8
59.7
426X7
к
m
а
3,7
3,81
3.91
4,03
4,13
4,24
4.35
<J и
39.9
42,3
44,8
47 3
49,9
52,6
55,3
426X6
со
а
3,66
3,77
3,88
3,99
4,09
4,2
4,31
о ю
38,9
41.3
43,7
46,1
48.6
51,2
53,9
478X7
а
'аТ
и
а
2,92
3
3.09
3,17
3,26
3,35
3,43
3,6
3,77
3.95
4,12
4.29
4,46
4,63
4,8
4,98
5,15
5.32
5.49
5,66
5,83
6
6,18
6,35
"а-
< а
21,3
22,6
23,9
25,3
26,7
28,1
29,5
32,6
35,8
39,1
42,5
46,2
49,9
53,9
57,9
62,1
66,5
71
75,6
80,4
85,4
90,5
95,7
101,1
478X6
ca
а
2,89
2,98
3,06
3,15
3,23
3,32
3,4
3,57
3,74
3,91
4 08
4,25
4,42
4,59
4,76
4,93
5,1
5,27
5,44
5,61
5,78
5,95
6,12
6,29
6,46
"as
< ш
20,9
22,1
23,4
24,7
26,1
27,5
28,9
31,8
35
38,2
41 fi
45,1
48,8
52,6
56,6
60,7
65
69,4
73,9
78,6
83,5
88,5
93,6
98,9
104,2
529X7
?
CQ
a
2,37
2,44
2,51
2,58
2,65
2,72
2,79
2,92
3,06
3.2
3,34
3,48
3,62
3,76
3,9
4,04
4,18
4,32
4,46
4,6
4,74
4,87
5,01
5,15
5,29
5,43
5,57
s
о m
12,3
13,1
13,8
14,6
15,4
16,2
17,1
18,8
20,6
22,6
24,6
26,7
28,8
31,1
33.4
35,9
38.4
41
43,7
46,4
49,3
52,3
55,3
58,4
61,6
64,9
68%2
529?6
a?
m
В
2,35
2,42
2,49
2,56
2,63
2,69
2,76
2,9
3,04
3,18
3,32
3,45
3,59
3.73
3,87
4,01
4,15
4,28
4,42
4,56
4,7
4,84
4,97
5,11
5,25
5,39
5,53
'as
u
<u
< CO
12,1
12,8
13,5
14,3
15,1
15,9
16,7
18,4
20,2
22,1
24,1
26,1
28,3
30,5
32,8
35,1
37,6
40.2
42,8
45,5
48,3
51,2
54,2
57,2
60,3
63,6
66,9
630X8
u
?>
^~
ca
a
1,67
1,71
1,76
1.81
1,85
1.91
1,96
2,06
2,16
2,25
? 35
2,45
2,55
2,65
2.74
2,84
2,94
3,04
3,14
3.23
3,33
3,43
3,53
3,63
3,72
3,82
3,92
4,11
4,31
4,51
**¦
^?
<\>
< со
4,89
5,18
5,48
5,79
6,1
6,43
6,76
7,46
8,18
8,95
9,74
10,6
11,4
12,3
13,3
14,2
15,2
16,3
17,3
18,4
19,5
20,7
21,9
23,2
24,4
25.7
27,1
29,8
32,7
35,8
Продолжение
630X7
u
4"
ca
а
1,65
1,7
1,75
1.8
1,85
1,9
1,95
2,04
2,14
2,24
2,34
2,43
2,53
2,63
2,73
2,82
2,92
3,02
3 11
3,21
3,31
3,41
3,5
3,6
3,7
3,8
3 89
4,09
4,28
4,48
ч
°ч
< ?
4,8
5,09
5,39
5,69
6
6,32
6,65
7,33
8,05
8,79
9,58
10,4
11,2
12,1
13
14
15
16
17
18,1
19,2
20,4
21,5
22,8
24
25,3
26,6
29,3
32,2
35,2
720X9
со
1,27
1,31
1,35
1,39
1,42
1,46
1,5
1,57
1,65
1,72
1,8
1,87
1,95
2,02
2,1
2,17
2,25
2,32
2,4
2,47
2,55
2,62
2,7
2,77
2,85
2,92
3
3,15
3,3
3,45
со
?
< со
2,42
2,56
7,71
2,86
3,02
3,18
3,35
3,69
4,05
4,42
4,82
5,23
5,65
6.1
6,56
7,03
7,53
8,04
8,56
9.11
9.67
10,2
10,8
11,5
12,1
12,7
13,4
14,8
16,2
17,7
табл. 9.24
720X8
03
а
1.27
,3
,34
.38
,42
,45
,49
.57
,64
.71
.79
l|86
1,94
2,01
2,09
2,16
2,24
2,31
2,38
2,46
2,53
2,61
2,68
2,76
2,83
2,91
2,98
3,13
3,28
3,43
< ?
2,38
2,52
2,67
2,82
2,97
3,13
з.з
3,63
3,99
4.36
4,75
5,15
5,57
6,01
6,46
6,93
7,42
7,92
8,44
8,97
9,53
10,1
10,7
11,3
11,9
12,5
13,2
14,5
16
17,4
в мм
с
О
1700
1750
1800
1850
1900
1950
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
2900
3000
3100
3200
3300
3400
3500
3600
3700
3800
3900
4000
4200
4400
4600
720X7
'сек
Ч
со
а
.26
,3
.33
,37
.41
,45
.48
,56
1,63
1,7
1,78
1,85
1,93
2
2,07
2,15
2,22
2,3
2,37
2,45
2,52
2,59
2.67
2.74
2,82
2,89
2,96
3,11
3,26
3,41
< со
2,35
2,49
2,63
2,78
2,93
3,09
3,25
3,58
3,93
4 ?Ч
4,68
5,07
5,49
5,92
6,36
6,83
7,31
7.8
8,31
8,84
9,38
9,94
10,5
11.1
11,7
12,3
13
14,3
15,7
17,2
820X9
[сек
Ч
со
а
0.98
1
1,03
1,06
1,09
1,12
1,15
1,21
1,26
1,32
1,38
1,44
1,49
1,55
1,61
1 67
1,72
1,78
1,84
1.9
1.95
2
2,07
2,12
2,18
2,24
2,3
2,41
2,53
2,64
а?
а*
< ca
1.2
1.27
1,35
1,42
1,5
1,58
1,66
1,83
2,01
2,2
2,39
2,6
2,81
3,03
3,26
3,49
3,74
3,99
4,26
4,53
4,8
5,09
5,39.
5,69
6
6,32
6,65
7,33
8,04
8,79
820X8
/сек
Ч
03
а
0,97
1
1,03
1,06
1.09
1,11
1,14
1,2
1,26
1,31
1,37
1,43
1,49
1,54
1,6
1,66
1,71
1,77
1,83
1,89
1,94
2
2,06
2,11
2,17
2,23
2,29
2,4
2,51
2,63
Х>
•с у
<з со
1,19
1,26
1,33
1,4
1,48
1,56
1,64
1,81
1,99
? 17
2,36
2,56
2,77
2,99
3,22
3,45
3,69
3,94
4,2
4,47
4,74
5,02
5,32
5,62
5,92
6,24
6,56
7,24
7,94
8,68
920x10
/сек
Ч
CQ
а
0,78
0,8
0,82
0,84
0,87
0,89
0,91
0,91
0,96
1
1,05
1,09
1,14
1.19
1,23
1,28
1,32
1,37
1,41
1,46
1,5
1,55
1,6
1,64
1,69
1,73
1,78
1,82
1,92
2,01
¦а*
< со
0,66
0,69
0,74
0,78
0,82
0,86
0,91
0,91
1
1.1
1,2
1,31
1,42
1,53
1,65
1.78
1,91
2,04
2,18
2,32
2,47
2,62
2,78
2,94
3,11
3,28
3,45
3,63
4
4,39
920X9
'сек
Ч
со
а
0,77
0,79
0,82
0,84
0,86
0,89
0,91
0,95
1
1.04
.09
.13
,18
,23
,27
??
.36
1,41
1,45
1,5
1,54
1,59
1,63
1,68
1 13
1,77
1,82
1,91
2
2,09
•с **
< со
0,65
0,69
0./3
0,77
0,81
0.85
0,9
0.99
1,09
1,19
1,29
1.4
1,52
1,64
1,76
1,89
2,02
2,16
2,3
2,44
2,59
2,75
2,91
3,07
3,24
3,41
3,59
3,96
4,34
4,75
920X8
/сек
Ч
со
а
0,77
0,79
0,81
0,84
0,86
0,88
0,9
0,95
0,99
1,04
1.08
,13
,18
,22
,27
31
,36
,4
1,45
1,49
1,54
1,58
1,63
1,67
1,72
1,76
1,81
1,9
1,99
2,08
¦с **
<1 а
0,64
0,68
0,72
0,76
0,8
0,84
0.S9
0,98
1,07
1,17
1,28
1,39
1,5
1,62
1,74
1,86
2
2,13
2,2/
2,41
2,56
2,72
2,87
3,04
3,2
3,37
3,55
3,91
4,29
4,69
1020X11
'сек
^-
со
а
0,63
0,65
0,67
0,69
0,7
0,72
0,74
0,78
0,82
0,85
0,89
0,93
0,96
1
1,04
1,08
1,12
1,15
1.19
1,22
1,26
1,3
1,34
1,37
1,41
1,45
1,48
1,56
1,63
1,71
?
•с **
< со
0,38
0,4
0,43
0,45
0,48
0,5
0,53
0,58
0,64
0,7
0,76
0,82
0,89
0,96
1,03
1 И
1,19
1,27
1,35
1,44
1,53
1,62
1,71
1,81
1,91
2,01
2,11
2,33
2,55
2,79
1020X10
'сек
Ч
со
а
0,63
0,65
0,66
0,68
0,7
0,72
0,74
0,78
0,81
0,85
0,89
0,92
0,96
1
1,03
1,07
1,11
1,15
1,18
1,22
1,26
1,29
1,33
1,37
1,4
1,44
1,48
1,55
1,63
1.7
< со
0,38
0,4
0,42
0,45
0,47
0,5
0,52
0,58
0,63
0,69
0,75
0,82
0,88
0,95
1,02
1,1
1,18
1,25
1,34
1,42
1,51
1,6
1,69
1,79
^ 89
1,99
2,09
2,3
2,53
2,76
Продолжение
1020X8
'сек
Ч
ca
а
0,62
0,64
0,66
0,68
0,7
0,71
0,73
0,77
0,81
0,84
0,88
0.92
0,95
0,99
1,03
1,06
1,1
1,14
1,17
1,21
1,25
1,28
1,32
1,36
5,39
1,43
1,47
1,54
1,61
1,69
ч
^s
< со
0,37
0,39
0,41
0,44
0,46
0,49
0,51
0,56
0,62
0,68
0,74
0,8
0,86
0,93
1
1,08
1,15
1,23
1,31
1,39
1,48
1,57
1,66
1,75
1,85
1,94
2,05
2,/6
2,48
2,71
1220X12
5й
?
со
а
0,44
0,45
0,46
0,48
0,49
0,5
0,52
0,54
0,57
0,59
0,62
0,65
0,67
0,7
0,72
0,75
0,77
0,8
0,83
0,85
0,88
0,9
0,93
0,96
0,98
1,01
1,03
1,08
1,14
1,19
<J 03
0,15
0,16
0,17
0,17
0,18
0,19
0,2
0,23
0,25
0,2/
0,29
0,32
0,35
О.ЗГ
0,4
0,43
0,46
0,49
0,52
0,56
0,59
0,63
0,66
0,7
0,/4
0,78
0,82
0,9
0,99
1,08
табл
9.24
1220X9
'сек
Ч
03
а
0,43
0,45
0,46
0,47
0,49
0,5
0,51
0,54
0,56
0,59
0,61
0,64
0,66
0,69
0,72
0,74
0.77
0,79
0,82
0,84
0,87
0,89
0,92
0,95
0,97
1
1,02
1,07
1,12
1.18
ч
ъ
< ?
0,14
0,15
0,16
0.17
0,18
0,19
0,2
0,22
0,24
0,26
0,29
0.31
0,34
0,36
0,39
0,42
0,45
0,48
0,51
0,54
0,58
0,61
0,65
0,68
0,72
0,76
0,8
0,88
0,96
1.05

160
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
?/icm — ? ?? кгс/м2 м;
(9.43)
^см = ?<? м1 сек, (9.44)
где ф— коэффициент увеличения потери давления на
трение и скорости в конденсатопроводе при
транспортировке пароводяной смеси;
?? — удельная потеря давления на трение в
кгс/м2 м, определенная по таблицам или
номограммам для расчета конденсатопрово-
дов при ? =958,4 кгс/м3;
? — скорость в м/сек, определенная по таблицам
или номограммам для расчета конденсато-
проводов при ? = 958,4 кгс/м3;
Коэффициент увеличения потери давления на тре-
трение и скорости определяется по формуле
958,4
? = , (9.45)
Ycm
где 958,4 — удельный вес конденсата, при котором со-
составлены таблицы и номограммы для рас-
расчета напорных конденсатопроводов в кгс/м3;
Уем — удельный вес пароводяной смеси в кгс/м3.
Значение ? можно определять по табл. 9.25.
Удельный вес пароводяной смеси без учета про-
пролетного пара определяют по формуле
где ?' — удельный вес конденсата при давлении Рг в
кгс/м3;
у"—удельный вес насыщенного пара при давле-
давлении Р2 в кгс/м3;
? — количество пара вторичного вскипания, по-
получающегося при вскипании конденсата в ре-
результате падения давления от Р\ до Р%,
в кг/кг;
Pi — давление перед конденсатоотводчиком в
кгс]см2, принимаемое по давлению пара в
местной системе потребителя или по давле-
давлению в паропроводе;
Р2 — давление в конце расчетного участка трубо-
трубопровода пароводяной смеси (в расширитель-
расширительном бачке, сборном баке конденсата, в точке
разветвления трубопроводов) в кгс'см2; при
свободном сливе конденсата давление Рг
принимают равным атмосферному.
Количество пара вторичного вскипания определяет-
определяется по формуле
hzh
кг /кг;
(9 47)
значения ? определяют по табл. 9,26;
ij, t2 — теплосодержание конденсата соответственно
при давлениях Pi и Р2 (энтальпия воды на ли-
линии насыщения) в ккал/кг;
Гч — скрытая теплота парообразования при давле-
давлении Р2 в ккал/кг.
Значения Ycm определяются по табл. 9.27.
Если условно принять удельною потерю давления
на трение в напорном конденсатопроводе и в конденса-
конденсатопроводе, транспортирующем пароводяную смесь, оди-
одинаковыми, диаметр последнего можно определить по
формуле
5,25/-
"•У
мм,
(9.48)
где DB —внутренний диаметр конденсатопровода в
мм, определенный по таблицам и номограм-
номограммам для гидравлического расчета напор-
напорных конденсатопроводов при V —
=958,4 кгс/м0 и /гэ = 1 мм.
Удельные потери давления на трение при гидрав-
гидравлическом расчете сборных конденсатопроводов опреде-
определяют по располагаемому перепаду давлений, определя-
определяемому по формуле (9.35), но при скорости пароводяной
смеси не более приведенной в табл 9 18 для насыщен-
насыщенного пара. Располагаемую потерю давления на трение
и местные сопротивления определяют по формуле
_0A {hKr~hnr)]
9.49
где
i — давление после конденсационного горшка
в кгс/см2 определяют величиной давления
перед конденсационным горшком и поте-
потерей давления в самом горшке, зависящей
от конструкции горшка;
"—геодезические отметки конца и начала рас-
рассчитываемого участка трубопровода в м.
Рис. 9 15 Расчетная схема сборных конденсатопро-
конденсатопроводов
G — расход конденсата в т/ч; I — длина расчетного участ-
участка в м; Dy — условный проход трубопровода в мм; 1 — кон-
конденсационный горшок; 2 — теплообменник; 3 — конденгат-
ный бак
Давление после конденсационного горшка опреде-
определяют по формуле
кгс/см*,
(9.50)
где а — коэффициент, учитывающий потерю давления в
конденсационном горшке; можно принимать в
зависимости от давления ориентировочно а=
=0,5-ь 0,7.
Для гидравлического расчета сборных конденсато-
конденсатопроводов составляют расчетную схему (см. рис. 9.15).
В первую очередь производят расчет основной рас-
расчетной магистрали, для которой по формуле (9 35) по-
получают наименьшую располагаемую потерю давления
на трение; ответвления от основной магистрали рас-
рассчитываются на свои располагаемые удельные потери
давления на трение, определяемые по разнице давлений
в узлах ответвлений и у потребителей.
Гидравлический расчет сборных конденсатопрово-
конденсатопроводов производят по форме, приведенной в табл. 9.28.

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
161
9.7. ГРАФИКИ ДАВЛЕНИЙ
Графики давлений разрабатывают для водяных
тепловых сетей при состоянии покоя теплоносителя (гид-
(гидростатический режим) и при установившемся движении
теплоносителя (гидродинамический режим).
Графики разрабатывают для основной расчетной
магистрали и характерных ответвлений, а при несколь-
нескольких магистралях одного источника тепла ·— для каж-
каждой из магистралей, совмещая их на одном чер-
чертеже.
Масштаб графика давлений и масштаб профиля
земли, на котором строятся графики, принимают, как
правило, горизонтальный 1 ·10000 до 1 :20000, верти-
вертикальный — 1 : 1000 до 1 : 2000. В этом же масштабе на
профиле земли показывают высоту характерных зда-
зданий, присоединяемых к тепловым сетям.
Условно принимают, что отметка прокладки трубо-
трубопроводов, установки насосов и нагревательных прибо-
приборов в первом этаже зданий совпадает с отметкой зем-
земли. Высшее положение воды в местной системе прини-
принимают равным высоте здания.
Если у отдельных потребителей нагревательные
приборы расположены в подвалах зданий, отметку их
установки принимают равной отметке пола подвала,
которую также наносят на профиль.
Разработку графиков начинают с гидростатическо-
гидростатического режима для условий заполнения системы водой с
температурой до 100° С при непосредственной схеме
присоединения местных систем всех потребителей тепла.
Возможное повышение статического давления в си-
системе за счет вскипания воды с температурой выше
100° С при аварийной остановке системы не учитывает-
учитывается. При разработке графиков давлений для статиче-
статического режима:
определяют необходимость деления системы не не-
независимые при статике зоны исходя из условий непо-
непосредственного присоединения всех местных систем по-
потребителей к тепловой сети;
в случае деления системы на зоны определяют ме-
место размещения на тепловой сети разделительных за-
задвижек (узлов рассечки);
определяют напор подпиточных насосов как у ис-
источника тепла, так и в узлах рассечки;
уточняют схему присоединения местных систем от-
отдельных потребителей.
Таблица 9.25
Значения коэффициента ?
Начальное
давление
Pi
в кгс/см*
1,2
1,5
2
2.5
3
3,5
4
5
8
10
15
20
25
30
35
1
16,8
36,8
64,7
87
106,5
129
137
162
223
252
309
355
416
435
479
1,2
18,2
41,5
60,5
76,5
90,4
103
126
174
199,5
252
290
319
354
383
1,4
5,7
25,9
42,4
56,4
69
79,8
98,8
143
165
208
246
274
299
320
ср при конечном
1,6
15
29,6
42
53,2
62,6
79,7
118
137
177,5
208
234
252
274
1,8
7
20,1
31,4
41
49,9
65,2
100
117
154,5
181
204
223
240
давлении Ps
2
13
23,2
31,4
39,9
54,5
85,5
102
133
157
181
195,5
208
в кгс/см*
3
5,7
12,8
22,2
44
55
78
95,3
109
121
137
4
8,7
25,7
34,6
51,2
64,7
75,5
85,5
94
5
14,9
21,8
35,6
47
56
64,3
70,5
6
8,4
14,2
26,2
35,8
43,3
50,4
55,7
7
4Д
9,5
19,8
28,2
34,8
40,3
46

162
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 9.26
Начальное
давление
Pi
в кгс/см*
1,2
1,5
2
2,5
3
3,5
4
5
8
10
15
20
25
30
35
1
0,01
0,022
0,039
0,052
0,064
0.077
0.083
0.098
0,134
0.152
0,188
0.216
0,252
0.26
0,279
1,2
0,012
0,029
0,043
0,054
0,064
0,073
0,089
0.125
0,143
0,18
0.208
0.232
0,252
0,271
Количество пара
1,4
0,004
0,021
0,034
0,046
0,056
0,065
0,081
0.117
0.136
0,172
0,205
0,225
0,245
0.262
вторичного вскипания ? в кг[кг
? при конечном
1,6
0,013
0,027
0,039
0,049
0,058
0,074
0,11
0,129
0,165
0,194
0,221
0.239
0,26
1.8
0,006
0,02
0,032
0,042
0,051
0,067
0.Ю4
0.122
0,161
0,188
0,212
0.233
0,252
давлении Рг в кгс/см*
2
0,014
0,026
0.036
0,045
0,061
0,098
0,117
0,154
0,182
0,205
0,288
0.238
3
0,01
0.02
0,036
0,073
0,093
0,13
0,159
0,184
0,205
0,225
4
0,017
0,054
0,074
0,112
0,122
0,147
0,188
0.208
5
0,038
0,058
0,096
0,127
0,152
0,174
0,193
6
0,024
0,044
0,083
0.113
0,139
0,161
0,181
7
0.012
0,032
0,071
0.102
0.127
0,15
0.17
Таблица 9.27
Удельный вес пароводяной смеси уСи в кгс/мй
Начальное
давление
Pi
в кгс/см1
1,2
1.5
2
2,5
3
3,5
4
5
8
10
15
20
25
30
35
1
57
26
14,8
11
9
7,4
7
5,9
4,3
3.8
3,1
2,7
2,3
2,2
2
1.2
52,5
23,1
15,8
12,5
10,6
9,3
7,6
5.5
4,8
3,8
3.3
3
2,7
2,5
1,4
169
37
22,6
17
13,9
12
9,7
6,7
5,8
4,6
3.9
3,5
3,2
3
усм при конечно*
1,6
63,9
32,3
22.8
18
15,3
12
8,1
7
5,4
4,6
4,1
3,8
3,5
1,8
136,5
47.6
30.5
23,3
19,2
14,7
9,6
8,2
6.2
5,3
4,7
,3
4
? давлении Рг в кгс/см*
2
73,5
41,3
30,5
24
17,7
11,2
9,4
7.2
6.1
5,3
4,9
4.6
3
168
74,5
43
21,8
17,4
12,3
10,1
8,8
7,9
7
4
110,5
37,3
27,7
18.7
14.8
12,7
11,2
10,2
5
64,3
43,8
26,9
20,4
17,1
14,9
13,6
6
114
67,3
36,6
26.8
22,1
19
17,2
7
232,4
101,5
48,3
34
27,5
23 8
20,3

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
163
Таблица 9.28
Форма таблицы и пример гидравлического расчета трубопроводов пароводяной смеси
№ участков
1
Расход пароводяной смеси в т/ч
2
Характе-
Характеристика
трубы
условный проход в мм
3
наружный диаметр в мм X
? толщина стенки трубы
D X s в мм
4
Разность геодезических отметок
в конце и начале участка ±
± \ ftr —ftr ) в и
5
Давление перед конденсационным
горшком Pi в кгр/см?
6
Давление в начале участка конден-
сатопровода Pj в кгс/см?
7
Давление в конце участка конден-
сатопровода или в конденсатном
баке или расширительном бачке
Р2 в кас/см*
8
Коэффициент ?
9
Длина участка
трубопровода
в м
по плану /
10
эквивалентная местным со-
сопротивлениям ?9
11
т
II
о,
к
та
Я
X
О)
?
со
S
а.
12
Конденсат
при ? =
=958,4 кгс/см3
скорость и в м/сек
13
удельная потеря давления
? ft в кгс/м"м
14
Пароводяная смесь
ПРИ Тсм
9-
II
я
и
В
А
11
§ *
о и
15
потеря
давления
'С!
« *
я <
Sll
S 9-
5.11
16
II ^
^ со
а и
si
17
1 и
о г»
№ О *
Is«
5 ? ?
g =t О
18
5 1 Примечания
Основная расчетная магистраль
А—1
1-К
0,65
1,15
32
50
38X2,5
57X3,5
—0,5
•И
2,5
2,5
2,05
1,8
1,8
1,2
20,1
60,5
30
50
6
10
36
60
0,22
0,17
4,12
1,37
4,43
10,3
83
83
2980
4980
0,3
0,8
Ответвление
Б-1
0,5
32
38X2,5
—2
2,5
2,05
1,8
20,1
40
8
48
0,17
2,44
3,42
49
2350
0,24
Статическое давление на графике характеризуется
горизонтальной линией, проведенной на отметке наи-
наивысшего положения воды. Разница между отметкой
этой линии и отметкой искомой точки тепловой сети,
подогревательной установки источника тепла, местной
системы здания определяет избыточное давление (гид-
(гидростатическое) в этой точке в м вод. ст Если давле-
давление в любой точке системы не превышает допустимых
пределов прочности, тепловую сеть не делят на отдель-
отдельны зоны.
В табл. 9.31 даны предельные давления для неко-
некоторых типов оборудования источников тепла и мест-
местных систем отопления, вентиляции и горячего водо-
водоснабжения присоединяемых зданий.
Наименьшее допускаемое давление, как правило,
имеют местные системы отопления зданий, на которые
и ориентируются при анализе графика для статического
режима. Для местных систем отопления с чугунными
радиаторами можно допускать давление до 60 м вод. ст.
Рекомендуется к этому пределу приводить и мест-
местные системы отдельных старых зданий, расположенных
в районах нового строительства, проведением соответ-
соответствующих гидравлических испытаний и в случае необ-
необходимости заменять отдельные приборы.
Если давление выше 60 м вод. ст. получается толь-
только у нескольких отдельных здаьий, их местные систе-
системы присоединяют по независимой схеме. Если такое
завышенное давление отмечается для целого района,
тепловую сеть делят на отдельные зоны. В некоторых
случаях наиболее высокую отметку местной системы,
определяющей уровень статического давления, имеет од-
одно или несколько зданий. Присоединение их по неза-
независимой схеме может резко снизить линию статического
давления
?
wo-
120
во
О
^ ./·
б\
Рис. 9 16. График давлений для статического режима
системы
/—линия статического давления первой зоны; 2 — то же,
второй зоны; 3 — то же, третьей зоны; fti — напор подпиточ-
ных насосов источника тепла в и; hi — напор подпиточных
насосов для второй зоны в м; /гз — регулирование давле-
1ия подпитки для третьей зоны в м; А—источник тепла.
? — узел ответвления; В и Г — конечные потребители

164
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
На рис. 9.16 показан примерный график давлений
для статического режима системы при сложном релье-
рельефе местности.
Большая разница в отметках земли привела к не-
необходимости деления системы на три независимые
зоны.
Границы зон можно изменять в значительных пре-
пределах в зависимости от принятого статического давле-
давления в первой зоне.
В каждом конкретном случае границы зон следует
принимать, ориентируясь на наибольший охват потре-
потребителей тепловой сети первой зоны, примыкающей к
ТЭЦ.
Графики давлений для гидродинамического режима
разрабатывают для условий установившегося движения
воды в трубопроводах тепловой сети при расчетных
расходах и наивысшей расчетной температуре воды.
Линии графиков давлений представляют собой геомет-
геометрическое место точек верхних концов отрезков, выра-
выражающих пьезометрические высоты отдельных точек теп-
тепловой сети.
Пьезометрическая высота является той частью пол-
полного гидродинамического напора, которая используется
на образование гидродинамического давления. Полный
напор отсчитывают от того же условного уровня, от
которого отсчитывают и геодезическую высоту. Пьезо-
Пьезометрическая высота, или пьезометрический напор, от-
считывается от геодезической высоты положения воды.
Пьезометрическая высота определяет избыточное давле-
давление воды в данной точке.
При разработке графиков давлений для гидроди-
гидродинамического режима:
определяют необходимость установки на тепловой
сети подкачивающих насосов, место их размещения и
напоры;
проверяют необходимость установки на тепловой
сети регуляторов давления, определяют место их раз-
размещения и пределы регулирования;
уточняют напор сетевых насосов с учетом установ-
установки на тепловой сети подкачивающих насосов и регуля-
регуляторов давления;
проверяют напор подпиточных насосов у источника
тепла, выбранный при разработке статического режима,
и определяют необходимость регулирования давления
подпитки;
определяют располагаемые напоры в узлах ответв-
ответвлений и на вводе тепловой сети в центральные тепло-
тепловые пункты и пункты отдельных зданий.
Давление в любой точке системы при гидродина-
гидродинамическом режиме должно обеспечивать заполнение си-
системы водой, предотвращать вскипание воды и не пре-
превышать допустимого по прочности оборудования подо-
подогревательных установок, трубопроводов тепловой сети
и местных систем присоединяемых зданий. Эти условия
принимают при разработке графиков и давлений как при
расчетных расходах и расчетной температуре воды, так
и при отклонениях от расчетных, возможных в данной
системе.
Давление, предотвращающее вскипание воды,
должно быть не менее давления сухого насыщенного
пара при температуре насыщения и приближенно с
достаточной для практических расчетов точностью мо-
может приниматься по данным табл. 9.29.
Для водогрейных котлов дополнительно учитывают
возможность локального вскипания воды в трубках
поверхности нагрева и наименьшее давление, предотвра-
предотвращающее вскипание воды, принимают при температуре
насыщения, превышающей расчетную на 30° С. На вхо-
входе в котел давление должно быть выше на величину
Таблица 9.29
Расчетная температура воды
В L*
До 110
120
130
140
150
160
170
180
Давление в м вод. ст.
5
10
20
30
40
55
72
93
гидравлических потерь давления в котле при наиболь-
наибольшем расчетном расходе воды.
Приближенно наименьшее давление воды на входе
в котел можно принимать по табл. 9.30.
? аблица 9.30
Расчетная температура воды
в °С в тепловой сети
ПО
120
130
140
150
160
170
180
Давление в м вод. ст.
40
50
60
87
108
135
165
210
Наибольшее давление для линейной части тепловой
сети принимают в зависимости от типа применяемых
труб и арматуры. Для местных систем это давление
принимают по соответствующим проектам в зависимо-
зависимости от типов нагревательных приборов.
Для подогревателей сетевой воды и насосов наи-
наибольшее давление принимают по техническим услови-
условиям на их поставку.
Величина наибольшего давления воды для некото-
некоторых типов оборудования источников тепла и местных
систем дана в табл. 9.31.
Таблица 9.31
Оборудование
Подогреватели сетевой воды типов БО и
БП Саратовского машиностроительного за-
завода
Пароводяные подогреватели по МВН
Оргэнергостроя
Водоводяные подогреватели по МВН
Оргэнергостроя
Водогрейные стальные котлы Бийского
завода производительностью 50, 100 и
180 Гкал1ч
Водогрейные стальные котлы Дорогобуж-
Дорогобужского завода производительностью 12, 25,
50 Гкал/ч
Чугунные водогрейные котлы ....
Наибольшее
давление воды
в м вод. ст.
140
100
100
250
250
60

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
165
Продолжение табл. 9.31
Оборудование
Местные системы присоединяемых зна-
знаний:
системы отопления и вентиляции с
чугунными радиаторами
то же, с бетонными панелями со
змеевиками из труб
то же, с бетонными беструбными па-
панелями
то же, с конвекторными приборами . .
системы вентиляции промышленных
зданий с калориферами по ГОСТ
7201—62
системы горячего водоснабжения при
их независимом присоединении через
водяные подогреватели
то же, из стальных труб при их не-
непосредственном присоединении (откры-
(открытая система)
то же, при применении пластмассо-
пластмассовых труб ,
Наибольшее
давление воды
в м вод. ст.
60
80
40
90
80
100
80
40
Линия графика давлений в подающем трубопроводе
должна при расчетном и других режимах размещаться
выше линии, соединяющей верхние концы отрезков, ко-
которые выражают избыточные давления, предотвраща-
предотвращающие вскипание воды (табл. 9.29 и 9.30) в точках наи-
наивысшего положения воды в тепловой сети, в местных
системах, в подогревателях сетевой воды или в водо-
водогрейных котлах.
Эта условная пограничная линия в отличие от го-
горизонтальной линии статического давления следует за
геодезическими отметками положения воды в си-
системе.
В то же время линия графика давлений в подаю-
подающем трубопроводе и линия графика давлений в обрат-
обратном трубопроводе не должны создавать давлений в от-
отдельных точках системы, превышающих допускаемые по
условиям прочности ее узлов, что определяет высшее
положение линий графика.
Уклон линий графика давлений, характеризующий
потерю давления в трубопроводах, принимают для
каждого участка по гидравлическому расчету трубо-
трубопроводов тепловой сети.
При незначительной разнице в удельных потерях
давления на трение на отдельных участках тепловой
сети или при приближенной оценке гидродинамическо-
гидродинамического режима можно при построении графиков давлений
уклон линий принимать по полной величине потери дав-
давления в расчетной магистрали от источника тепла до
конечного потребителя.
Соответствующим подбором напоров сетевых и под-
питочных насосов и размещением на тепловой сети в
случае необходимости подкачивающих насосов или ре-
регуляторов для местного снижения давления определя-
определяют оптимальное положение линий давлений графика.
По сравнению с режимом системы при работе
только сетевых насосов источника тепла подкачиваю-
подкачивающие насосы на подающем трубопроводе тепловой сети
позволяют снизить давление воды в подогревательной
установке источника тепла и в подающем трубопрово-
трубопроводе между источником тепла и подкачивающим на-
насосом.
Подкачивающие насосы на обратном трубопроводе
тепловой сети позволяют снизить давление в подогре-
подогревательной установке источника тепла и во всей тепло-
тепловой сети, за исключением участка обратного трубопро-
трубопровода между источником тепла и подкачивающим
насосом.
В обоих случаях напор сетевых насосов снижается
на величину напора, принятую для подкачивающих
насосов.
Для существующих тепловых сетей подкачивающие
насосы, увеличивая располагаемый напор, повышают
пропускную способность.
Установка на отдельных участках на подающем
или обратном трубопроводах тепловой сети дополни-
дополнительных сопротивлений — регуляторов давлений, также
позволяет снизить давление в тепловой сети за этим
регулятором (по ходу воды).
Ниже рассмотрены некоторые характерные примеры
графиков давлений (пьезометров) двухтрубной водя-
водяной тепловой сети.
Удельные потери давления условно приняты оди-
одинаковыми по всей длине расчетной магистрали.
На рис. 9.17 показан график давлений для тепловой
сети жилого района при ровном рельефе местности и
?
120
80
40-
0 ¦
1 '"/V////7//////////
////////////////7/
а
Рис. 9 17. График давлений в тепловой
сети при ровном рельефе земли и не-
небольшой протяженности магистрали
/ — линия статического давления при распо-
расположении в районе 4— 5-этажных зданий, 2 —
линия статического давления при расположе-
расположении в районе зданий высотой 40 м; а — место
установки на ответвлении клапана подпора,
? — напор сетевого насоса в .«
небольшой протяженности сети. Рассмотрены два слу-
случая — при высоте присоединяемых зданий до 20 ж и
до 40 м.
В первом случае напор подпиточного насоса, вы-
выбранный при статическом режиме из условий заполне-
заполнения системы в холодном состоянии равным 20 м вод. ст.,
может оставаться без изменения и при гидродинамиче-
гидродинамическом режиме, что обеспечивает наиболее простую схему
подпиточного устройства.
Во втором случае напор подпиточного насоса, вы-
выбранный при статическом режиме равным 40 м вод. ст.,
при гидродинамическом режиме должен быть снижен
до 20—30 м вод. ст., так как при поддержании его на
прежнем уровне давление во ты у удаленных потреби-
потребителей превысит допустимые пределы.
При этом давление в обратном трубопроводе в
районе, примыкающем к источнику тепла, получается
ниже статического, т. е. ниже высоты местных систем
присоединяемых зданий.

166
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Для обеспечения работы местных систем этой груп-
группы зданий на обратном трубопроводе ввода тепловой
сети в каждое здание или для группы зданий устанав-
устанавливают автоматические клапаны регуляторы подпора,
которые поддерживают постоянное давление до себя,
обеспечивающее при всех режимах заполнение водой
местных систем присоединяемых зданий.
На рис. 9.18 показан график давлений при ровном
рельефе местности, но при большой протяженности рас-
расчетной магистрали (порядка 10—12 км).
?
,210
-?-
8
Рис. 9.18. График давлений в тепловой сети большой
протяженности
А — источник тепла; Б — место размещения подкачивающих
насосов; а — возможное место размещения подкачивающе-
подкачивающего насоса на обратном трубопроводе; В — конечный потре-
потребитель, / — линия статического давления, ? — напор сете-
сетевого насоса в м, h\ — напор подпиточного насоса источника
тепла в м; Нг — давление подпитки при циркуляции воды
в системе; Лз — напор подкачивающего насоса на подаю-
подающей в м, hi — напор подкачивающего насоса на обратной
в м
Необходимые условия в системе обеспечивают в
этом случае подкачивающие насосы, установленные на
обратном и подающем трубопроводах.
На рис. 9.19 показан график давлений для тепло-
тепловой сети небольшой протяженности с расчетным графи-
графиком температур 150—70° С и безэлеваторным непосред-
непосредственным присоединением местных систем при высоте
зданий 20 м.
Напор подпиточных насосов при циркуляции воды
б системе должен быть выше, чем при статическом ре-
режиме, так как иначе не будет обеспечена невскипаемость
воды с температурой 150° С в высшей точке местных
систем. Однако давление подпитки при этом может
оказаться недопустимым по условиям прочности сетево-
сетевого насоса. В данном случае возможно оставить напор
подпиточных насосов равным 20 м вод. ст., увеличить
напор сетевых насосов с 35 до 65 м вод. ст. и предусмот-
предусмотреть автоматическое снижение давления в обратном
трубопроводе специальным регулятором постоянного
давления после с«бя.
На рис. 9,20 показан график давлений при пони-
понижающемся от источника тепла рельефе местности.
Напор подпиточных насосов при циркуляции воды
в системе в таком случае, как правило, выбирают наи-
наименьшим. Место размещения и напор подкачивающих
насосов определяют с условием, чтобы у потребителей,
расположенных на наиболее низких отметках, поддер-
поддерживалось давление не более 60 м вод. ст.
Рис. 9 19. График давлений в тепло-
тепловой сети небольшой протяженности и
при работе местных систем зданий на
перегретой воде
1 — линия статического давления; ? — на-
напор сетевого насоса в м. h — напор под-
подпиточного насоса в ж; hx — местное сни-
снижение давления на обратном трубопро-
трубопроводе в м
Рис. 9.20. График давлений в тепловой сети при
понижающемся от источника тепла рельефе земли
А — источник тепла; Б—Б' — зона возможного разме-
размещения подстанции подкачки; ? — напор сетезого насо-
насоса в м; h — напор подпиточного насоса в м; fti — напор
подкачивающего насоса в м, hs — располагаемый напор
перед подкачивающим насосом в м

Глава 9. Гидравлические расчеты трубопроводов
167
На рис. 9.21 показан график давлений для тепловой
сети при понижающемся рельефе местности и при тран-
транзитной магистрали между источником тепла и потре-
потребителями. В этой системе функции сетевых и подкачи-
м
160
№
SO
40
О
Поселок
-'' ''"К,
Рис. 9.21. График давлений в тепловой сети
при понижающемся от источника тепла релье-
рельефе земли и транзитной магистрали на главном
участке
А — источник тепла; Б — место размещения сетевых
насосов; В — конечный потребитель; ? — напор сете-
сетевого насоса; h — напор подпиточного насоса источ-
источника тепла; / — сетевой насос; 2 — линия статическо-
статического давления
вающих насосов совмещены. Циркуляцию воды обес-
обеспечивает одна группа насосов, расположенных не у
источника тепла, а на трассе тепловой сети.
Подпиточные насосы расположены у источника теп-
тепла. Напор подпиточных насосов принимают в данном
случае такой, чтобы предотвратить вскипание воды
при циркуляции воды с расчетной температурой. Дав-
Давление в обратном трубопроводе на транзитном участке
превышает давление в подающем.
Давление в подающем трубопроводе на конечных
участках магистрали ниже статического, однако это не
приведет к вскипанию воды в трубопроводах при рас-
расчетной температуре 150° С.
220
(80
140
Ф0
60
20
0
кхь
I
хз^
-•г
Рис. 9.23. График давлений в тепловой сети при
сложном рельефе земли
А — источник тепла, Б — у°ел ответвления, В и Г — ко-
конечные потребители; Б\ и Бч — зоны возможного размеще-
размещения подкачивающего насоса: //—напор сетевого насоса
в л, fti — напор подкачиваюЩ' го насоса в м, h — вели-
величина местного понижения давления в подающем трубо-
трубопроводе ответвления в м, I, 2 и 3 — линии статического
давления в первой, второй и третьей зонах. 4 — подка-
подкачивающие насосы на обратном трубопроводе ответвления
Рис. 9.22. График давлений в тепловой сети при
повышающемся от источника тепла рельефе земли
д _ источник тепла; В — конечный потребитель, Б — ме-
место установки регулирующего прибора, ? — напор сетево-
сетевого насоса; ht — напор подпиточного насоса; h2 — давление
подпитки при циркуляции в->ды в системе; h3 — давление
«подпитки при уменьшении рагчота воды в системе (ва-
(вариант регулирования)
На рис. 9 22 показан график давлений при повы-
повышающемся рельефе местности от источника тепла к
потребителям. При расчетном расходе воды положение
линий графика обеспечивает все необходимые требова-
требования. При снижении расхода воды необходимо допол-
дополнительно регулировать давление в обратном трубопро-
трубопроводе на коллекторе источника тепла или же в каком-
либо из узлов тепловой сети.
В рассматриваемом случае целесообразно регули-
регулировать давление в узле Б тепловой сети.
На рис. 9.23 показан график давлений при слож-
сложном рельефе земли в тепловом районе.
При параллельной работе нескольких источников
тепла строят совмещенный график давлений для теп-
тепловых сетей всех источников Строить совмещенный гра-
график начинают с графика основного, наиболее крупного
источника тепла при работе его на свой тепловой
район.
Полученные на этом графике отметки пьезометри-
пьезометрических высот и располагаемые напоры ь узлах примы-
примыкания тепловых сетей других источников принимают в
качестве исходных для построения графиков давлений
тепловых сетей этих источников при их совместной
работе.
Рассмотренные выше примеры позволяют сделать
некоторые практические выводы, которые могут облег-
облегчить разработку графиков:

168
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
1. Графики давлений для гидростатического и гид-
гидродинамического режимов рассматривают отдельно, по-
поскольку оба режима характеризуют различное по вре-
времени и условиям работы состояние системы и решают
различные задачи.
2. Линия давлений, предотвращающая вскипание
воды с расчетной температурой при гидродинамическом
режиме, следует за отметками положения воды в си-
системе и при сложном рельефе местности может пересе-
пересекаться с горизонтальной линией статического давления,
отражающей заполнение системы холодной водой.
3. Установка на подающем или обратном трубо-
трубопроводах подкачивающих насосов не предопределяет де-
деления сети на независимые при статике зоны, так же
как и не во всех случаях деления сети при статике на
зоны возникает необходимость в установке подкачива-
подкачивающих насосов при циркуляции воды в системе.
4. Напор подпиточных насосов, принятый из усло-
условий заполнения системы в холодном состоянии, сле-
следует обязательно проверять при гидродинамическом
режиме, поскольку он может оказаться либо недоста-
недостаточным, либо излишним для гидродинамического ре-
режима.
5. Напор сетевых насосов,, принятый на основе
гидравлических расчетов, как сумма потерь давления
при расчетных расходах воды в подогревательной уста-
установке, в трубопроводах тепловой сети (по расчетной
магистрали) и в местной системе наиболее удаленного
потребителя, надо проверять по графику давлений при
гидродинамическом режиме, поскольку его могут умень-
уменьшить установленные подкачивающие насосы и увели-
увеличить установленные в тепловой сети регуляторы дав-
давления.

ГЛАВА 10
РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ НА ПРОЧНОСТЬ
И НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ
10.1. РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ НА ПРОЧНОСТЬ
Основной задачей расчета трубопроводов на проч-
прочность является определение или проверка толщин сте-
стенок труб, пролетов между подвижными опорами и
допускаемых компенсационных напряжений.
Расчет на прочность трубопроводов тепловых се-
сетей, как подведомственных Госгортехнадзору по 2, 3 и
4-ой категориям, производится в соответствии с п. 38
«Правил устройства и безопасной эксплуатации трубо-
трубопроводов пара и горячей воды», по «Нормам расчета
элементов паровых котлов на прочность» ЦКТИ, изд·.
1957 г. и «Дополнениям к нормам расчета элементов
паровых котлов на прочность» ЦКТИ, принятым Гос-
гортехнадзором з 1958 г.
Для магистральных газопроводов, нефтепроводов
и нефтепродуктопроводов в настоящее время применя-
применяется метод расчета труб на прочность, приведенный в
главе СНиП П-Д.10-62. учитывающий специфику ус-
условий работы этих трубопроводов.
При расчете трубопроводов на прочность учиты-
учитывают следующие основные нагрузки: внутреннее дав-
давление теплоносителя, собственный вес трубопроводов,
ветровую нагрузку (при надземной прокладке) и силы,
возникающие при тепловых удлинениях трубопрово-
трубопроводов. К последним относятся: силы упругой деформа-
деформации и изгибающие моменты гибких компенсаторов, в
том числе и углов поворотов, используемых для ком-
компенсации; силы трения в подвижных опорах при над-
надземной прокладке и прокладке в каналах; силы трения
в сальниковых компенсаторах.
При расчете трубопроводов тепловых сетей на
прочность предусматривается полное использование
допускаемого напряжения от приведенных выше на-
нагрузок за счет перераспределения напряжений от этих
нагрузок между собой.
Следствием перераспределения напряжений от раз-
различного вида нагрузок является возможность увели-
увеличения пролетов между подвижными опорами, уменьше-
уменьшения вылетов гибких компенсаторов или длин компен-
компенсирующих плеч (для участков самокомпенсации) при
недоиспользовании допускаемого напряжения от внут-
внутреннего давления.
Расчет трубопроводов производят на рабочее со-
состояние, при котором принимают:
а) внутреннее давление теплоносителя — равным
наибольшему рабочему давлению с учетом возможного
повышения его при изменениях в режиме работы обо-
оборудования (турбин, насосов), а для водяных сетей
(и конденсатопроводов) также с учетом отметки поло-
положения трубопроводов. Для подающего и обратного
трубопроводов тепловых сетей допускается принимать
различную величину рабочего давления в соответствии
с действительным гидравлическим режимом системы, но
не менее 10 кгс/см2;
б) температуру стенки трубы — равной максималь-
максимально возможной температуре теплоносителя; для паро-
паропроводов — по температуре пара на коллекторе источ-
источника тепла с учетом колебаний в температуре при раз-
различных режимах работы оборудования (турбин,
котлов); для конденсатопроводов—по температуре
конденсата после конденсатоотводчиков или конденсат-
ных насосов; для подающего трубопровода двухтрубной
водяной сети — по наивысшей расчешой температуре
на коллекторе источника тепла (с учетом повышения
температуры на потери тепла в тепловой сети), а для
обратного трубопровода — по наивысшей расчетной
температуре воды по графику температур с учетом тем-
температуры, принимаемой во время тепловых испытаний
тепловой сети (но не менее 100° С);
в) расчетный вес — равным весу трубы, теплоизо-
теплоизоляционной конструкции и воды при теплоносителе —
воде и весу трубы и теплоизоляционной конструкции
при паре. Определившиеся при расчете на рабочее со-
состояние пролет между опорами (для паропроводов) и
габариты гибких компенсаторов (при учете их предва-
предварительной растяжки в холодном состоянии) проверя-
проверяют на холодное состояние, при котором принимают:
а) внутреннее давление теплоносителя равным ра-
рабочему давлению;
б) температуру стенки трубы равной 20° С;
в) расчетный вес равным весу трубы, теплоизоля-
теплоизоляционной конструкции и воды.
Номинальное допускаемое напряжение и модуль
упругости стали принимают соответствующими той
температуре стенки, для которой производят расчет.
Расчет трубопроводов на прочность производят
для наиболее напряженного сечения т. е. для сече-
сечения, в котором сочетание действующих нагрузок
создает максимальное суммарное эквивалентное напря-
напряжение.
При проверке сечения с поперечным сварным швом
напряжения от всех нагрузок, кроме внутреннего дав-
давления, определяют с учетом коэффициента прочности
поперечного сварного шва.
Толщину стенки трубы, находящуюся под внутрен-
внутренним давлением, определяют при рабочем давлении
теплоносителя по формулам:

170
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей.
при гибких компенсаторах и самокомпенсации (не-
(неразрезанные трубы)
s =
230стдопср+Рраб
IX КОМП
^раб^н
мм;
A0.1)
при сальниковых компенсаторах (разрезанные
трубы)
с мм,
A0.2)
где
— рабочее давление теплоносителя в
кгс/см2;
DH—наружный диаметр трубы в мм;
с — прибавка к расчетной толщине стенки
трубы в мм;
*доп — допускаемое напряжение от внутреннего
давления в кгс!мм? принимают равным
номинальному допускаемому напряже-
напряжению о*доп и определяют по табл. 10.1;
?— коэффициент прочности продольного или
спирального сварного шва; принимают
для сварных труб по табл. 10.2.
Таблица 10.1
*
Номинальные допускаемые напряжения ? в кгс/мм2
доп
(по «Дополнениям к нормам расчета элементов паровых
котлов на прочность, принятым в 1958 году» ЦКТИ)
Расчетная
температура
стенки
трубы в °С
20
100
150
200
240
260
280
300
320
340
360
380
400
410
420
430
Номинальные допускаемые
Ст. 2
11.7
11,15
10,8
10,5
9,7
9,3
8,9
8,5
_
_
—
_
—
10
12
11,5
11,2
10,9
10
9,6
9,2
8,8
8,3
7,9
7,5
7,1
6,7
6,5
6,3
5,9
для марок стали
Ст. 3
13
12,4
12,05
11,7
10.7
10,3
9,8
9,4
_
_
—
_
_
_
—
15
13,3
12,75
12,4
12,1
ИЛ
10,6
10,1
9,7
9,2
8,7
8,2
7,7
7,3
7,1
6.9
6.5
напряжения
Ст. 4
14,3
13,6
13,2
12,8
11,7
11,1
—
_
—
—
—
—
_
—
_
—
20
14,7
14,05
13,65
13,3
12,2
11,6
11.1
10,5
10
9,5
9,0
8,5
8
7,7
7,5
7,3
Примечания: 1. Для промежуточных значений расчет-
расчетной температуры стенки трубы допускаемое напряжение опреде-
определяют интерполяцией между двумя ближайшими величинами
е округлением результата до 0,05 кгс/мм2 в сторону меньшей ве-
величины.
*
2. Значения одоп для температур стенки трубы 100 и 150° С
определены интерполяцией.
Толщину стенки трубы s', определенную по фор-
формулам A0.1) и A0.2), округляют до ближайшего
большего размера s по «Сортаменту труб тепловых
сетей» или по ГОСТ.
Округление толщины стенки в меньшую сторону
разрешается на величину не более 3% от величины
(sf- с).
Таблица 10.2
Коэффициенты прочности сварного шва
Конструкция шва и способ сварки
Стыковой шов при ручной сварке с под-
варкой со стороны вершины шва ....
Стыковой шов при ручной односторонней
сварке при наличии со стороны вершины
шва подкладки или кольца, прилегающих
к основному металлу по всему периметру
Стыковой шов при ручной односторонней
сварке
Стыковой шов с двусторонним проваром,
выполняемый автоматической сваркой под
слоем флюса
Стыковой шов, свариваемый только с од-
одной стороны автоматической сваркой под
слоем флюса „
Коэффициент
прочности
сварного шва
0,95
0,9
0,7
1
0 8
Примечание. Коэффициент прочности спирального шва
для сварных труб по ГОСТ 8696—58 с учетом допускаемого по
ГОСТ непровара шва принимают равным 0,6, а по ГОСТ
8696—62 — 0,8.
Величину прибавки с для бесшовных труб опреде-
определяют по формуле
с = Ai.is' —с) мм, A0.3)
где ??—коэффициент, принимаемый в зависимости от
величины технологических минусовых допус-
допусков на толщину стенки труб, предусмотрен-
предусмотренных ГОСТ:
при минусовом допуске —15%
то же —10%
- 5%
??—0,2
Л»=0,15
??=0?.
При минусовых допусках, имеющих промежуточное
значение, коэффициент Л ? определяют интерполяцией.
Определенная по формуле A0.3) величина с вклю-
включает компенсацию утонения стенки в гибах труб при
условии, чтс средний радиус гиба будет не менее
3,5 ?>н-
При применении гнутых труб с радиусами гиба
меньшими, чем указанные выше, величина коэффи-
3,5DH
циента А\ должна быть умножена на величину ———,
где R — радиус оси гнутой трубы в мм.
Величину прибавки с для сварных труб принима-
принимают равной величине допускаемых минусовых отклоне-
отклонений по толщине стального листа по соответствующим
ГОСТам.
Величину прибавки с во всех случаях принимают
не менее 0,5 мм.
Для применяемых в тепловых сетях бесшовных
труб обычной точности изготовления по ГОСТ 8732—58 *
значение коэффициента А\ принимают равным 0,2, так
как отклонение по толщине стенки при изготовлении
этих труб по ГОСТу составляет —15%.
Величину прибавки с для сварных труб по
ГОСТ 4015—58 и 8696—62, учитывающую минусовое
отклонение по толщине стенки трубы, принимают по
ГОСТ 8597—57 на сталь рулонную и по ГОСТ 5681—57
на сталь прокатную толстолистовую:
при толщине листа 5—5,5 мм с=0,5 мм;
то же, 6—7 мм с=0,6 мм;
!с=0,8 мм—для труб
по ГОСТ 4015—58
с=0,7 мм—для труб
по ГОСТ 8696—62

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
171
Величину прибавки с для сварных труд обычной при сальниковых компенсаторах (разрезанные тру-
точности изготовления по ГОСТ 1753—53 принимают бы)
равной 10%, а по ГОСТ 3262—62—15% от толщины п (г^ ??
стенки трубы.
В толщине стенки труб при всех видах надземной
и подземной прокладки тепловых сетей запас на на-
кгс/мм2,
ружную коррозию не предусматривают.
200 sp ?
где sP — расчетная толщина стенки трубы в мм.
A0.6)
450 Ш 350 300 250 200
4,5
Рис. 10.1. Номограмма для определения толщины стенки трубы s' и приведенного напряжения от
внутреннего давления ??? для бесшовных неразрезанных труб
Пример. Определить толщину стенки бесшовной трубы наружным диаметром Du = 325 мм при теплоносителе паре с давлением
? g = 37 кгс/см? и температурой t = 425ЭС; материач стенки трубы^сталь марки 20. Соединяя последовательно точки 1, 2,?
3, 4 и 5, определяем в точке~ s' = 7,9 мм
При заданной толщине стенки трубы проверку
этой толщины по внутреннему давлению производят
сравнением приведенного напряжения в стенке трубы
от внутреннего давления теплоносителя о*пр с допуска-
допускаемым напряжением от внутреннего давления о*ДОп, при
этом надо соблюдать условие
??? < 0-дш ягс/мм2. A0.4)
Приведенное напряжение от внутреннего давления
при известной толщине стенки трубы определяют по
формулам:
при гибких компенсаторах и самокомпенсации
(неразрезанные трубы)
Рраб (A,~SP)
<*пр = — кгс/мм2; A0.5)
230 sp ?
Расчетную толщину стенки трубы определяют по
формуле
sp = s — c' мм, A0.7)
где s — номинальная толщина стенки трубы в мм;
с' — минусовый допуск на толщину стенки трубы
по соответствующему ГОСТу в мм.
Для бесшовных труб по ГОСТ 8732—58 * обычной
точности изготовления при допускаемом минусовом
отклонении по толщине стенки трубы 15% величину
с' определяют по формуле
С = 0,15s мм. A0.8)
Для сварных труб величину с' принимают равной с
Величину с' во всех случаях принимают не менее
0,5 мм.

172
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
350 300 250 200 150
t8°C -*¦
100
Рис. 10.2. Номограмма для определения толщины стенки трубы s' и приведенного напряжения от
внутреннего давления ??? Для сварных неразрезанных труб
Пример. Определить приведенное напряжение от внутреннего давления для сварной трубы наружным диаметром ?>н = 820 мм,
sp=7,2 мм, при давлении теплоносителя ? ^—13 кгс/см2. Соединяя последовательно точки 1, 2, 3 и 4, определяем в точке
4?? =8 кгс/мм1.
Толщину стенки неразрезанных труб и приведен-
приведенное напряжение от внутреннего давления для этих труб
при известной толщине стенки трубы можно определять
по номограммам, приведенным на рис. 10 1 и 10.2.
Максимальный пролет между подвижными опора-
опорами на прямом участке трубопровода из условия проч-
прочности трубы определяют по формуле
'мякг —
12?-*
м,
A0.9)
где o"g — допускаемое эквивалентное напряжение для
весовой и ветровой нагрузок в кгс/мм2;
TS7P — момент сопротивления поперечного сечения
трубы при расчетной толщине стенки трубы
sV в см3;
? ?— коэффициент прочности поперечного сварного
шва; принимают по табл. 10.2
<7Э—эквивалентная весовая нзгрузка в кгс/м;
0,8 — коэффициент пластичности.
Допускаемое эквивалентное напряжение для весо-
весовой и ветровой нагрузок определяют по формуле
?3=?1? ?????'2°/??*> A0.10)
где ?]?—коэффициент, зависящий от соотношения
°"пр'°*доп и типа компенсаторов, вычисляют по
формулам, приведенным в табл. 10 3, или опре-
определяют по графику рис. 10 3.
Пролет между подвижными опорами при сальни-
сальниковых компенсаторах определяют расчетом по растя-
растягивающим и по сжимающим напряжениям; при рас-
расчете по сжимающим напряжениям коэффициент ?? в
формуле A0.9) принимают равным единице; за рас-
расчетный принимают меньший из полученных пролетов.
Для конкретного значения коэффициента ?? можно
заранее определить, при каких соотношениях о"пр/о"дщ
следует производить расчет на растяженир и при ка-
каких на сжатие. Так, например, при значении коэффи-
коэффициента ?? = 0,7 при соотношении о"пр'адсп от 0 до 0,48

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
173
Таблица 10.3
Формулы для определения коэффициента ??
Способ компенсации
Гибкие компенсаторы или
самокомпенсация
Сальниковые компенсато-
компенсаторы. Расчет труб по растяги-
растягивающим напряжениям
Сальниковые компенсаго-
компенсагоры. Расчет труб по сжимаю-
сжимающим напряжениям
¦"ii—
*-
Расчетные
??·2-[
?? = 1,095
~2 ад
формулы
V \
адоп /
'5 ?
1р
on
3
A0.11)
A0.12)
2
A0.13)
КЗ
1.2
1,1
ко
0,9
0,1
0,6
? as
0,3
0,2
0,1
¦CS-
I
Ч
N
s
3
s
1
?
(
s
s
Ojtti
¦?
ч
s
\
f
\
V
N
Ч
\
\
ч
S
Ч
Ч
у
s
\
\
\
\
\
О 0,1 0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 0J 0,8 0,9 1
— *~ ^ лр Мып
Рис. 10 3. График для определения коэффициен-
коэффициента ??
1 —- при гибких компенсаторах или самокомпенсации; 2 —
при сальниковых компенсаторах (расчет по растягиваю-
растягивающим напряжениям); 3 — при сальниковых компенсаторах
(расчет по сжимающим напряжениям); <*Пр — приведен-
приведенное напряжение от внутреннего давления в кгс/мм2;
? п—допускаемое напряжение от внутреннего давления в
кгс/мм2
расчет следует производить только по растягивающим
напряжениям, а при значении о"пр/аДоп от 0,48 до 1 —
по сжимающим напряжениям
Эквивалентную весовую нагрузку при подземной
прокладке трубопроводов принимают равной расчетно-
расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоя-
состоянии дэ=а кгс/м.
Эквивалентную весовую нагрузку при надземной
прокладке трубопровода, учитывающую наряду с ве-
весом трубопровода ветровую нагрузку, определяют по
формуле
кгс/м,
A0.14)
гдетв—коэффициент, учитывающий влияние ветровой
нагрузки; определяют по графику рис 10.4
в зависимости от нормативного скоростного
напора ветра <7о. приведенного в табл. 10 4.
?-
_____
—?
-
—
¦
А
с-.
—
1
\f
У
у
г/
V
/
^-—
__:
А
/
/
/
<
? -.-*
2 3
10
Рис 10 4 График для определения коэффи-
коэффициента влияния ветровой нагрузки тв
<7о — нормативный скоростной напор ветра в
кгс/м2; ?>п — наружный диаметр покровного слоя
изоляционной конструкции; при прокладке «тру-
«труба на трубе» принимают равным сумме наруж-
наружных диаметров покровного слоя изоляционной
конструкции несущего и несомого трубопрово-
трубопроводов в мм, q — вес трубопроводов в кгс/м
0,9
0,8
\
1
ч
ч
|
ч
ч
ч
ч
s.
•?
1
—
—
-
|
—
0.2
0Л
0.6
а в
Рис 10 5 График для определения коэффициента
изменения пролета между подвижными опорами
несущего трубопровода при прокладке «труба на
трубе»
q\ — вес несомого трубопровода в кгс/м; q — вес несу-
несущего трубопровода в кгс/м

174
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 10.4
Нормативные скоростные напоры ветра для высоты
над поверхностью земли до 10 м (по СНиП 1I-A.11-62)
Районы СССР по приложе-
приложению 2 главы СНиП И-А.П-62
Нормативный скоростной на-
напор ветра qa в кгс/м2
I
27
II
35
III
45
IV
55
V
70
VI
85
VII
100
Примечание. При надземной прокладке трубопроводов
на высоте от 10 до 20 м табличные значения скоростных напоров
ветра увеличивают на 3,5% на каждый метр высоты сверх 10 м
При использовании трубопровода в качестве не-
несущей конструкции для прокладки труб меньшего диа-
диаметра (прокладка — «труба на трубе») пролет между
подвижными опорами несущего трубопровода опреде-
определяют с учетом коэффициента ??, приведенного на
графике рис. 10.5, который вводят на величину пролета,
полученную по формуле A0.9).
Максимальные пролеты между подвижными опо-
опорами на прямом участке для трубопроводов из нераз-
неразрезанных труб при любых толщинах стенки и весе
труб можно определять по номограммам, приведен-
приведенным на рис. 10.6 и 10.7.
Максимальные пролеты между подвижными опо-
опорами на прямых участках для труб по «Сортаменту
труб тепловых сетей» при надземной прокладке даны
в табл. 10.5.
Максимальные пролеты между подвижными опо-
опорами для конечных участков трубопроводов, участков,
примыкающих к повороту или к сальниковым ком-
компенсаторам, определяют с учетом коэффициентов, при-
приведенных в главе 3, которые вводят на величину
пролетов, полученных по формуле A0.9).
Максимальный пролет между подвижными опора-
опорами по допускаемому прогибу для прямого участка
трубопровода определяют по формулам ВНИИСТ из
условия максимального провисания трубопровода в
пролете г/Макс == 0,02Dy (см. рис. 10.8):
21EJP
h =
Ру
50+
?3 ·104
+ x
A0.15
= 2?
<7·104
50
?, A0.16)
где Dy— условный проход трубы в м;
? — расстояние от низшей подвижной опоры до
сечения с максимальным прогибом в м;
q — расчетный вес трубопровода в рабочем со-
состоянии в кгс/м;
Таблица 10 5
Максимальные пролеты между подвижными опорами /Макс в ж на прямых участках трубопроводов
при надземной прокладке (по расчету на прочность)
Размеры труб
??,??· в мм
32Х 2,5
38Х 2,5
45Х 2,5
57Х 3,5
76Х 3,5
89Х 3,5
108 X 4
133Х 4
159Х 4,5
194 X 5
219Х 6
273? 7
325 ? 8
377 ? 9
426 ? 9
426? 11
426 X 6
478 X 6
529Х 6
630 X 7
720 X 7
820 ? 8
920 ? 9
1020X10
Компенсаторы П-образные или самокомпенсация I Компенсаторы сальниковые
Максимальные пролеты при параметрах теплоносителя. -Poafi в кгс!см'х, ? в "С
^раб=8-
/=100
4,6
5,2
6,7
7,5
8,7
9,4
10,5
11,8
13
14,6
16,8
18,9
20,7
19,6
19,9
19,6
22,8
22,5
25
27
28,6
^раб=16·
/=150
4,5
5,1
6,3
7,3
8
8,7
9,7
10,9
12,3
13,9
15,8
17,8
19,6
17,8
17,9
17,9
19,7
19,2
20,4
22,1
23,7
^раб=8·
/=250
3,1
3,7
4,2
5,2
6,4
7
7,8
8,7
10,1
11,8
13,1
15,7
17,8
19,3
18,4
19
19,4
21,7
22,3
24,1
26,2
28,2
^раб=13·
/=300
3
3,2
3,7
5,2
5,8
6,3
7,1
7,9
9,2
10,9
12,3
15,1
17,3
18,9
17,9
17,9
18,3
21,4
21,9
22,5
24,3
26,2
Рраб=16·
7=325;
рраб=21·
7=350
2,5
2,7
3,2
4,1
5
5,4
6,2
7
8
9,5
10,7
13.6
14,9
17
19
-
Рраб=36·
/=425
2,1
2,5
2,7
3,8
4,4
4,9
5,6
6,3
7
7,2
9,2
10,0
13,9
15
15,4
-
Рраб=8'
/=100
9,6
10,8
12,3
13,4
17,4
17.4
19,6
21,5
21
21,7
22
24,6
24,6
26,4
23,9
31,1
^раб=16·
/=150
_
9,1
10,8
11,7
13,1
14,8
16,8
19,2
21,2
17,2
16,5
13,5
17
13,4
14,7
16,6
18,1
^раб=8·
/=250
7,8
8,5
9,7
11,2
12,8
15
17
18,5
19,5
20,4
21,2
23,6
25
25,7
27,7
30
^раб=13·
/=300
7,4
8,3
9,4
10,9
12.3
14,6
17
18,3
18,3
17,3
16,8
19,8
15,2
15,4
18,9
21,7
Примечания: 1. Жирная линия является границей между трубами по ГОСТ 8732—58* и ГОСТ 4015—58.
2. При определении максимальных пролетов между опорами принято: а) коэффициент прочности поперечного сварного шва-для труб
при ? л=36 кгс/см* и /=я425°С условным проходом от 100 до 400 мм <pt=0,9, для остальных труб ??=0,7; б) коэффициент прочности
продольного сварного шва ?=0,8; в) марки стали для бесшовных труб при ?0?$= 33 кгс/см?, /=425° С—сталь 20; для бесшовных труб
с другими параметрами теплоносителя—сталь 10; для сварных труб— Ст. 3.
3. В настоящей таблице приведены меньшие из максимальных пролетов, полученных по расчету труб на рабочее и холодное состо-
состояние (для паропроводов).

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
Wp 8 См*
8 кгс/м
? WO
¦ 300
¦200
--500
--600
'-¦ 700
--800
--900
--1000
-.1200
Рис. 10.6. Номограмма для определения максимального пролета между подвижными
опорами /макс на прямом участке для трубопроводов из бесшовных неразрезанных
труб по расчету на прочность
Пример. Олределить величину максимального пролета на прямом участке трубопровода при при-
приведенном напряжении от внутреннего давления "п =5,82 кгс/мм2, коэффициенте прочности по-
поперечного сварного шва ^=0,7; ''доп^·^ кгс/мм2, моменте сопротивления W**= 179 см3 и эквивалент-
эквивалентной весовой нагрузке <7Э = 113 кгс/м. Соединяя последовательно точки /, 2, 3, 4, 5, 6, находим
в точке 7 г„а1,_ =11,3 м

176
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
npu<ff=OJ
4-500 ?
а3 В кгс/м
1 -г2500
--2000
Рис. 10 7. Номограмма для определения максимального пролета между подвижны-
подвижными опорами /макс на прямом участке для трубопроводов из сварных неразрезанных
труб по расчету на прочность

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
17?
/Р—момент инерции поперечного сечения трубы
при расчетной толщине стенки трубы в см4;
?—модуль упругости трубной стали при макси-
максимальной температуре теплоносителя в кгс/см2;
i — уклон трубопровода.
Рис. 10.8. Схема провисания трубопровода
/ — подвижная опора; 2— трубопровод
При определении пролета между подвижными
опорами по формулам следует, задаваясь величиной х,
определять 1\ и 12. Пролет между подвижными опора-
опорами по допускаемому прогибу определится при таком
значении х, при котором h — h-
Для трубопроводов тепловых сетей при минималь-
минимальном уклоне 1=0,002, для определения пролета между
опорами по допускаемому прогибу, можно пользо-
пользоваться более простой приближенной формулой
з
= 3,98
q-106
— 1,4 м.
A0.17)
Таблица 10.6
Максимальные пролеты между подвижными опорами
на прямых участах трубопроводов при надземной
прокладке (по расчету на прогиб)
Размеры
труб Dnxs
в мм
32X2,5
38X2,5
45X2,5
57X3,5
76X3,5
89X3,5
108X4
133X4
159X4,5
194X5
219X6
273X7
325X8
377x9
426X9
426X11
426X6
478X6
526X6
630X7
720X7
820X8
920X9
1020X10
Максимальные пролеты между подвижными
опорами в м при параметрах теплоносителя
II о
ЮЗ
яг;
3
3,4
4,4
5,3
6,1
6,8
8
9,2
10,6
11,9
14,4
16,6
18,4
—
—¦
18,2
19,4
20.7
23,5
25,5
27,8
30,8
33
Рраб в '
1 о
о,АЛ
2,7
3,2
4,3
5,2
5,9
6,3
7,9
9
10,4
11,7
14,2
16,2
18,3
_
—
18
19,3
20,5
23,5
25,5
27,7
30,2
32,5
GO
II о
2,1
2,5
2,9
3,8
4,9
5,5
6,3
7,5
8,7
10,5
11,9
14,6
17,2
19,4
—
20,1
21,9
23,4
27,4
?0,3
34,2
38,2
42,1
<гс/см\ t в °С
со
1 о
щ
п?1
2
2,3
2,7
3,8
4,8
5,4
6,2
7,1
8,3
10,2
11,3
14
16,7
18,9
—
—
19,5
21
22,7
26,7
29,6
33
36,9
40,8
¦^раб~
/=325;
РРаб=21·
^=350
2
2,3
2,6
3,6
4,6
5
5,9
6,9
8
9,7
11,1
13,4
16
18,3
20
_
•—
—
—
—
—
—
1,8
2.2
2,5
3,4
4,4
5
5,7
6,8
7,8
9,4
10,6
13,3
15,5
17,8
—
20
_
—
—
—¦
--
—
•—
Примечания: 1. Жирная линия является границей меж-
между трубами по ГОСТ 8732-58* и ГОСТ 4015-58.
2. Таблица составлена при величине уклона трубопровода
t=0,002.
Максимальные пролеты между подвижными опо-
опорами, определенные по допускаемому прогибу для
труб по «Сортаменту труб тепловых сетей», даны в
табл. 10.6.
При прокладке в непроходных каналах труб боль-
больших диаметров величину пролета ограничивают пре-
предельной нагрузкой на подушку опоры трубопровода.
При надземной прокладке труб различных диаметров
на эстакадах пролет между опорами ограничивают
унифицированным шагом типовых эстакад. При над-
надземной прокладке труб различных диаметров на от-
отдельно стоящих опорах пролет принимают по опти-
оптимальным условиям непосредственного опирания на
опору наибольшего количества труб без устройства
дополнительных промежуточных опор. При прокладке
«труба на трубе» (или при подвеске «трубы к трубе»)
пролет несомой трубы принимают кратным принятому
пролету несущей трубы. При прокладке по стенам зда-
зданий пролет принимают кратным шагу несущих ко-
колонн здания.
Во всех случаях принятый пролет между подвиж-
подвижными опорами не должен превышать максимального
пролета по расчету на прочность и на допускаемый
прогиб, при этом допускаемое изгибающее компенса-
компенсационное напряжение, полученное при принятом проле-
пролете, должно обеспечивать необходимые габариты ком-
компенсаторов и длины участков самокомпенсации.
Допускаемое изгибающее компенсационное напря-
напряжение, возникающее при компенсации тепловых удли-
удлинений гибкими компенсаторами или самокомпенсацией,
определяют по формулам:
для трубопроводов, расположенных в горизонталь-
горизонтальной плоскости
топ \а
тр
??
0,8
для трубопроводов, расположенных в вертикальной
плоскости
'тр
??
1l
0,8
—??—??.? кгс/мм?, A0.19)
где
в—допускаемое эквивалентное напряжение от
всех нагрузок, действующих на трубопро-
трубопровод, кроме внутреннего давления в кгс/мм2;
о"тр — осевое напряжение от сил трения в под-
подвижных опорах в кгс/мм2;
оп— изгибающее напряжение от собственного
веса трубопровода в кгс/мм2;
°?.·?— изгибающее напряжение от ветровой на-
нагрузки в кгс/мм2 (учитывают при надземной
прокладке трубопроводов);
Фг — коэффициент прочности поперечного свар-
сварного шва, принимают по табл. 10.2;
Допускаемое осевое напряжение, возникающее при
компенсации тепловых удлинений сальниковыми ком-
компенсаторами, определяют по формуле
A0.20)
В формулах A018) и A0.19) не учтены осевые
напряжения от силы упругой деформации гибких ком-
компенсаторов или участков самокомпенсации, так как
величина этих напряжений незначительна и не влияет
на результат расчета.

478
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей.
Допускаемое эквивалентное напряжение от всех
нагрузок, действующих на трубопровод, кроме вну-
внутреннего давления, определяют по формуле
=
= ?2
кгс/мм2,
A0.21)
где
г — коэффициент, зависящий от соотношения
о*пр/°"доп и типа компенсаторов; вычисляют по
формулам, приведенным в табл. 10.7, или оп-
определяют по графику рис. 10.9.
Таблица 10.7
Формулы для определения коэффициента ?2
Способ компенсации
Гибкие компенсаторы или
самокомпенсация
Сальниковые компенсато-
компенсаторы. Расчет труб по растяги-
растягивающим напряжениям
Сальниковые компенсато-
компенсаторы. Расчет труб по сжимаю-
сжимающим напряжениям
Расчетные формулы
т]г=|/ 2,1—[ ) A0.22)
?, = 1,45 A0.23)
?,-У 2.1-0,75 ) -
Г \ доп /
???
- с, (Ю.24)
I
«и
I
8-
0
?,7
1?
7,5
1?
1?
Ч
V
1,0
??
??
0,7
06
¦
¦
2
/
3
>
1
4
\
s
ч
\.
\
?
?
\
\
'
Допускаемое осевое напряжение, возникающее при
сальниковых компенсаторах, определяют по растяги-
растягивающим или по сжимающим напряжениям; при рас-
•чете по сжимающим напряжениям коэффициент ?? в фор-
Допускаемые компенсационные напряжения ?? ?
при максимальных пролетах
' 0 0,1 0,2 ?? 0/t 0t5 ?? 0tS5 0,7 ?? ?? 7
Рис 10 9 График для определения коэффициен-
коэффициента ?2
1 — при гибких компенсаторах или самокомпенсации;
2 — при сальниковых компенсаторах (расчет по растя-
растягивающим напряжениям); 3 — при сальниковых компен-
компенсаторах (расчет по сжимающим напряжениям); аир"~
приведенное напряжение от внутреннего давления в
кгс/мм3; ???? — допускаемое напряжение от внутренне-
внутреннего давления в кгс/мм1
Таблица 10.8
в kzcjmm2 для расчета П-образных компенсаторов
между подвижными опорами
Состояние
трубопровода
Рабочее
Холодное
Характеристика
труб
Бесшовные
Бесшовные и
сварные
Бесшовные
Бесшовные и
сварные
Марка стали
10
20
Ст. 3
10
20
Ст.З
Допускаемые компенсационные напряжения при параметрах теплоносителя:
? б в кгс/см1*, ie'C
^Раб=8·
2f=100
9,5
11.7
10,3
^раб=16'
7=150
9,3
11,3
10
рраб=8·
7=250
8,1
9,8
8,7
^раб=13'
7=300
7,3
8,7
7,8
^раб=16·
7=325
6,8
8,1
-
рраб=21'
7=350
6,4
7,7
-
9,95
12,2
10,8
-
-
^раб^36'
7=425
-
6,1; 7,9*
-
-
12,2, 15,7*
-
Примечания: 1. Допускаемые компенсационные напряжения даны для сечения на компенсаторе (без учета сил трения).
2. Допускаемые компенсационные напряжения определены при коэффициенте прочности поперечного сварного шва <??=??,7, а для
значений, отмеченных звездочкой, при ??=0,9.

Глава JO. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
179
Таблица 10.9
Допускаемые компенсационные напряжения ??? в кгс/мм2 для усредненных условий расчета трубопроводов
Для расчета компенсаторов на холодное состояние j Для расчета участков самокомпенсации на рабочее состояние
Допускаемые компенсационные напряжения при параметрах теплоносителя: -Ррао- в кгс/см?, t в °С
/>Раб=16·
7=150;
Рраб=8'
/==250;
Рр*б=13·
7=300
и
Рраб=16·
7=325
13
V6=21·
7=350
11,5
^раб^36'
7=425
16
РРаб=16·
7=150
8
V6=8·
/=250
9
7=300;
Рраб=16:
7=325
Рраб=21'
/=350
6
Рраб=36.
/=425
6
муле A0.20) принимают равным единице. За допуска-
допускаемое напряжение принимают меньшее из полученных
по расчету на растяжение и сжатие.
Для конкретного значения коэффициента ?? так
же, как при определении пролета между подвижными
опорами, можно заранее определить, при каких соот-
соотношениях Спр/сГдоп следует производить расчет на сжа-
сжатие и при каких на растяжение. Так, например, при
значении коэффициента ?? = 0,7 по растягивающим на-
напряжениям следует производить расчет при соотноше-
соотношениях о"пр/о*доп от 0 до 0,65, а по сжимающим напряже-
напряжениям при о*пр/о"доп от 0,65 до 1.
Допускаемые компенсационные напряжения для
расчета П-образных компенсаторов из труб по «Сор-
«Сортаменту труб тепловых сетей» (по ГОСТ 8732—58 * и
ГОСТ 4015—58) даны в табл. 10 8 при максимальных
пролетах между подвижными опорами, указанных в
табл. 10.5, а в табл. 10.9 — для усредненных условий
расчета трубопроводов при пролетах между подвиж-
подвижными опорами, приведенных в табл. 3.1.
Осевое напряжение от сил трения в подвижных
«порах определяют по формуле
???
¦ кгс/мм2,
A0.25)
где
— сила трения в подвижных опорах в кгс
(см. главу 11);
f? — площадь поперечного сечения стенки трубы
при расчетной толщине стенки трубы sP
в мм2.
Изгибающее напряжение от собственного веса тру-
трубопровода определяют по формуле
BWP
кгс/мм*,
A0.26)
где q — расчетный вес трубопровода в кгс/м;
I — расстояние между подвижными опорами в м;
Б — коэффициент, определяющий опорные момен-
моменты, в зависимости от расположения расчетного
пролета, принимаемый:
Для пролета на прямом участке 12;
Го же, между ближайшими к повороту
опорами (до и после поворота) .... 5,33,
То же, между последней и предпоследней
опорами (до и после поворота) ....
(перед заглушкой, перед гибким компен-
компенсатором или поворотом) 3;
Для последних двух пролетов с каждой
стороны сальникового компенсатора . . 8.
Изгибающее напряжение от ветровой нагрузки при
надземной прокладке трубопроводов определяют по
формуле
A0.27)
EWP
где с — аэродинамический коэффициент; принимают
равным 1,4;
q0 — нормативный скоростной напор ветра в кгс/м2;
принимают по табл. 10 4,
?>п — наружный диаметр покровного слоя изоляци-
изоляционной конструкции в ж.
Расчетные изгибающие компенсационные напряже-
напряжения, определяемые расчетом на компенсацию тепловых
удлинений при гибких компенсаторах и при самоком-
самокомпенсации трубопроводов, должны быть не более допу-
допускаемых напряжений, полученных по формулам A0.18)
и A0.19), и должны удовлетворять следующим усло-
условиям:
1) при расчете на самокомпенсацию без холодной
растяжки (расчет на рабочее состояние)
A0.28)
2) при гибких компенсаторах или при самокомпен-
самокомпенсации с холодной растяжкой (расчет на рабочее или
на холодное состояние);
а) при расчете на рабочее состояние (с проверкой
напряжений в холодном состоянии):
кгс/мм2. A0.30)
(раб)
и(раб) ~~~ и.к (хол) ?
хол) ь(хол)
б) при расчете на холодное состояние (с провер-
проверкой напряжений в рабочем состоянии):
A0.31)
A0.32)
< (хол) < <к (хол) кгс/мм*;
°и(хол) ^ ии.к(раб)
"(хол) ь(хол)
?(раб) 8(раб)
кгс/мм*,
где
и 0и(хол)~~ расчетные изгибающие компенса-
компенсационные напряжения в рабочем
и холодном состоянии, получен-
полученные по расчету на компенсацию
тепловых удлинений в кгс/мм2;

180
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей.
Таблица 10 10
Пример расчета трубопровода с П-образными компенсаторами на прочность при надземной прокладе
Элемент расчета
Единица
измерения
Расчетные
формулы
и обозначения
Результаты ртсчета
на ртбочее
состояние
на холодное
состояние
Теплоноситель пар
давление
кгс/см"
раб
21
температура
350
20
Наружный диаметр трубы
219
Номинальная толщина стенки трубы по
ГОСТ 8732—58 *
Минусовое отклонение по толщине стенки
трубы по ГОСТ 8732-58 *
-15
Материал стенки трубы
Сталь 10
Модуль упругости стали
кгс/см"
1,695 10"
2,05 ]0в
Коэффициент прочности поперечного свар
ного шва
0,7
Расстояние от неподвижной опоры до оси
? образного компенсатора
50
Пролет между подвижными опорами на
компенсаторе
Вес паропровода
кгс/м
119
153
Нормативный скоростной напор ветра
кгс/м"
30
Аэродинамический коэффициент
1,4
Наружный диаметр покровного слоя изо
ляционной конструкции
0,51
Коэффициент трения подвижных (скользя
щих) опор
0,3
Расчетная толщина стенки трубы
sp = s —0,15s
5,1
Внутренний диаметр трубы при sp
DP =D -2sP
? ?
208,8
Момент сопротивления поперечного сечения
трубы при s ?
32
179

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
181
Продолжение табл. 10.10
Элемент расчета
Площадь поперечного сечения стенки тру-
трубы при sP
Допускаемое напряжение от внутреннего
давления по табл. 10 1
Приведенное напряжение от внутреннего
давления
Единица
измерения
мм?
кгс'м*
»
Расчетные формулы и обозначения
/Р = 0,785 / ?>2 —DP2)
\ н в /
«ДО„
Ярав(В»_,Р)
ПР 23CsP
Результаты расчета
на рабочее
состояние
на холодное
состояние
3420
7,7
12
3,83
Определение максимального пролета между подвижными опорами
Отношение приведенного напряжения от
внутреннего давления к допускаемому
Коэффициент для определения допускаемо-
допускаемого эквивалентного напряжения от весо-
весовых и ветровых нагрузок
Допускаемое эквивалентное напряжение от
весовых и ветровых нагрузок
Соотношение
Коэффициент влияния ветровой нагрузки
по графику рис. 10.4
Максимальный пролет между подвижными
опорами на прямом участке
Максимальный пролет между ближайшими
к повороту опорами (на компенсаторе)
Изгибающее напряжение от весовой на
грузки при 1=6 м
Изгибающее напряжение от ветровой на-
нагрузки при 1=6 м
Коэффициент для определения эквивалент-
эквивалентного напряжения от всех нагрузок, кро-
кроме внутреннего давления
Допускаемое эквивалентное напряжение от
всех нагрузок, действующих на трубопро-
трубопровод, кроме внутреннего давления
—
кгс/мм*
мм
кгс/м
-
м
»
кгс/мм''
*
кгс/мм"
??? / адоп
4 = ?1 *доп
Dn/q
"в
/ = ? / 1 °э ??
ь*акс 1/
аив
5,33\FP
/ / ? ,2
I / о ? / ПР \
ад = ? ?
экв 2 дол
0,498
0,975
7,5
4 28
1,01
10,7
7,15>6
4,53
0,с
1,36
10,5
0,319
1,05
12,6
3,33
1,01
12,3
8,25>6
5,83
515
1,415
17

182
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 10.10
Элемент расчета
Допускаемое изгибающее компенсационное
напряжение для сечения на компенсаторе
Единица
измерения
квс/мм?
Расчетные формулы и обозначения
?* -|/ ?
и.к ?/ ад- !««._;, 2 __?
? ЭКВ 0,Ь4 И И.В
Результаты расчета
на рабочее
состояние
7
на холодное
состояние
12,8
Примечание.
Приведенное напряжение от внутреннего давления ?? меньше допускаемого напряжения в рабочем состоянии. 3,83 кгс/мм2<7,7 кгс/мм'
следовательно заданная толщина стенки трубы 5=6 мм удовлетворяет условиям расчета трубы на прочность.
На основании полученных по расчету допускаемых компенсационных напряжений в рабочем состоянии
= 7 кгс/Мм* и холод-
холодном состоянии ??? (Хол) = 12,8 кгс/мм? выбирают допускаемые напряжения для расчета на компенсацию с учетом предварительной растяж-
растяжки; для данного параметра теплоносителя коэффициент ?, учитывающий влияние предварительной растяжки компенсатора в размере 50%
полного теплового удлинения и релаксацию компенсационных напряжений, принимают по табл. 10.12
По формуле Ц0.32) получим допускаемое компенсационное напряжение для расчета на^омпенсацию в хоЛОдном состоянии·
? Д. ==, аД ХОЛ вхол
и.к (хол) и.к (раб) ~р =
раб =раб
= 11,5 кгс/мм".
и 0
(раб) и 0и.к (раб)
8
(раб)
¦ допускаемые изгибающие компен-
компенсационные напряжения в рабо-
рабочем и холодном состоянии, по-
полученные по расчету яа проч-
прочность, в кгс/мм2;
и ?(Х0Л)— модули упругости трубной стали
в рабочем и холодном состоянии
в кгс/см2;
и 8{Х0лч — коэффициенты, учитывающие
влияние предварительной растяж-
растяжки компенсаторов, возможную не-
неточность ее выполнения и влия-
влияние релаксации компенсационных
напряжений в рабочем и холод-
холодном состоянии.
Расчетное осевое напряжение, возникающее при
компенсации тепловых удлинений сальниковыми ком-
компенсаторами, определяют по формуле
??.? = ???? + ???кгс/лш , A0.33)
где ?°? — напряжение от сил трения в подвижных
опорах в кгс/мм2;
???—напряжение от сил трения в сальниковом
компенсаторе в кгс/мм2.
Напряжение от сил трения в сальниковом компен-
компенсаторе определяют по формуле
Рс
A0.34)
— сила трения в сальниковом компенсаторе в кгс
(см. главу 11).
Величина расчетного осевого напряжения должна
удовлетворять условию
???< с* к кгс/мм*. A0.35)
Пример расчета труб на прочность при надземной
прокладке трубопровода с П-образными компенсато-
компенсаторами дан в табл. 10.10.
10.2. СПОСОБЫ КОМПЕНСАЦИИ ТЕПЛОВЫХ
УДЛИНЕНИЙ ТРУБОПРОВОДОВ
Тепловые удлинения трубопроводов при темпера-
температуре теплоносителя от 50° С и выше должны воспри-
восприниматься специальными компенсирующими устройства-
устройствами, предохраняющими трубопровод от возникновения
недопустимых деформаций и напряжений.
В качестве компенсирующих устройств применяют
гибкие (П- или S-образные) или сальниковые и волни-
волнистые компенсаторы. Повороты трубопроводов по трассе-
тепловых сетей, как правило, используют для самоком-
самокомпенсации. Выбор способа компенсации зависит от па-
параметров теплоносителей, способа прокладки тепловых
сетей и других местных условий.
Гибкие компенсаторы П- и S-образные применяют:
при надземной прокладке трубопроводов для всех диа-
диаметров труб независимо от параметров теплоносителя;
при давлении теплоносителя до 16 кгс/см2 для труб диа-
диаметром от 25 до 200 мм при прокладке в каналах,
тоннелях и общих коллекторах; для труб диаметром
от 25 до 100 мм при бесканальной прокладке; для
труб всех диаметров при давлении теплоносителя вы-
выше 16 кгс/см2 при всех способах прокладки.
Сальниковые компенсаторы в тепловых сетях при-
применяют стальные при давлении теплоносителя да
16 кгс/см2 при прокладке в каналах, тоннелях и общих
коллекторах — для трубопроводов диаметром 250 мм
и более, а при бесканальной прокладке — для трубо-
трубопроводов диаметром 125 мм и более. При стесненных
условиях прокладки в каналах можно применять саль-
сальниковые компенсаторы для трубопроводов диаметром
от 100 мм и более, а при надземной прокладке на низ-
низких опорах для трубопроводов диаметром от 250 мм·
и более.
Компенсация тепловых удлинений трубопроводов,
за счет использования поворотов трассы (самокомпен-
(самокомпенсация) может применяться при всех способах проклад-
прокладки тепловых сетей независимо от диаметров трубопро-
трубопроводов и параметров теплоносителя при величине угла
до 150°. При величине угла более 150°, а также в том
случае, когда по расчету на прочность поворот тру-

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
бопроводов не может быть использован для самоком-
самокомпенсации, трубопроводы в точке поворота крепят не-
неподвижными опорами.
Габариты гибких компенсаторов и длины плеч тру-
трубопровода при самокомпенсации определяют расчетом
на компенсацию. Полученные расчетом на компенса-
компенсацию длины плеч проверяют на боковое тепловое сме-
смещение трубопровода, которое должно быть не более
величины зазора (с учетом запаса около 50 мм) меж-
между наружными поверхностями изоляции или между
строительной конструкцией и наружной поверхностью
изоляции. Максимальное боковое смещение будет в
точке поворота трассы.
10.3. РАСЧЕТ ПЛОСКИХ УЧАСТКОВ
ТРУБОПРОВОДОВ НА КОМПЕНСАЦИЮ
ТЕПЛОВЫХ УДЛИНЕНИЙ
ПРИ ГИБКИХ КОМПЕНСАТОРАХ
И САМОКОМПЕНСАЦИИ
При расчете труб на компенсацию тепловых удли-
удлинений с гибкими П- и S-образными компенсаторами
или участками самокомпенсации определяют такие их
Рис. 10.10. Замена на
расчетном участке тру-
трубопровода АВ непод-
неподвижной опоры А силами
и моментом
габариты, при которых продольные изгибающие ком-
компенсационные напряжения, возникающие при упругой
деформации труб, не превышают допускаемых.
Рис. 10.11. Тепло-
Тепловые удлинения
участка трубопро-
трубопровода АВ
Расчет труб на компенсацию тепловых удлинений
производят «методом сил», при этом одна из непод-
неподвижных опор расчетного участка трубопровода, заклю-
заключенного между двумя неподвижными опорами, счита-
считается раскрепленной. К раскрепленному концу трубо-
трубопровода прикладывают реактивные силы упругой
деформации и изгибающие моменты, заменяющие от-
отброшенную опору (рис. 10.10).
При расчете труб на компенсацию тепловых удли-
удлинений приняты следующие допущения:
а) неподвижные опоры считаются абсолютно жест-
жесткими;
б) сопротивление сил трения подвижных опор при
тепловом удлинении трубопровода не учитывается.
Тепловые удлинения участка трубо-
трубопровода в направлении координатных осей ? и у
(рис. 10.11) определяют по формулам:
? lx = a A t (хв —хА ) мм; A0.36)
bly = abt(yB—yk)MM, A0.37)
где ? — коэффициент линейного расширения углеро-
углеродистых трубных сталей в мм/мград
(табл. 10.11);
? ? — расчетная разность температур в град между
максимальной температурой теплоносителя t
и расчетной температурой наружного возду-
воздуха для проектирования отопления /н-о;
хв> ХА — координаты концов расчетного участка тру-
трубопровода в точках В и А по оси х;
уъ; уА — тоже, по оси у.
Таблица 10.11
Модуль упругости и коэффициент линейного
расширения для трубных сталей марок 10, 15, 20,
Ст.2, Ст. 3, Ст.4
Температура
стенки трубы
в град
20
75
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400
425
Модуль упругости
? в кгс/см2
2,05 -10"
1,99 -10е
1,975-10"
1,?5 -10"
1,93 -10е
1,915-10"
1,875-10"
1,847,10"
1,82 -10"
1,79 -10е
1,755.10е
1,727-10"
1,695-10"
1,665-10"
1,63 -10"
1,60 -10"
Коэффициент линей-
линейного расширения
? в мм/м град
1,18-10—2
1,2 -Ю-2
1,22-10—2
1,24-10—2
1 25-Ю—2
1,27-??
1,28.10—2
1,3 -??
1,31-10—2
1,32-10-2
1,34-10—2
1,35-10—2
1,36-10—2
1,37.10—2
1,38-10—2
1,40-??
Примечание. В таблице дан средний коэффициент ли-
линейного расширения трубных сталей ? при нагреве от 0 до ?° С.
Полное тепловое удлинение определяют геомет-
геометрическим сложением тепловых удлинений в направле-
направлении координатных осей ? а у:
A0.38)
Для симметричных относительно оси у участков
трубопроводов (например, участок трубопровода с
П-образным компенсатором) тепловое удлинение в на-
направлении оси у принимают равным нулю: ?/#=0,
полное тепловое удлинение в этом случае определяют
по формуле
M = Alx = aktL мм, A0.39)
где L — расстояние между неподвижными опорами в м.
Расчетную разность температур определяют по
формуле
= ? —/
°С
A0.40)

184
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Полученный по формулам A0.36) и A0.37) знак
характеризует направление перемещения раскрепленно-
раскрепленного конца А рассчитываемого участка трубопровода.
Знак «плюс» соответствует положительному направле-
направлению теплового удлинения левого раскрепленного кон-
конца трубопровода Л, которое принимают противопо-
противоположным положительному направлению координатных
осей в исходной системе координат, а знак «минус»
соответствует отрицательному направлению теплового
Рис.
10.12. Примеры определения знака теплового удли-
удлинения участка трубопровода
х \ ~ оU C — 10) = — 7аМ;
А )
а) М — а
х
(
В
? = aAt ( у - у ) = *\t[~ 8 - (+ 5)] = - 13???;
у \ В А I
б) ?/ = аМ ( хп — ? \ = ??? [15 — (— 8)] = 23???;
? = ??? /
У \
— У . \ = аМ @ — 6) = — 6аМ
А )
удлинения раскрепленного конца А, которое принима-
принимают противоположным отрицательному направлению
координатных осей (рис. 10.12).
Для уменьшения изгибающего компенсационного
напряжения в рабочем состоянии трубопровода для
участков трубопроводов с гибкими компенсаторами
производят предварительную растяжку трубопровода
в холодном состоянии при монтаже.
Предварительную растяжку участков самокомпен—
сации предусматривают по конструктивным соображе-
соображениям, если нельзя увеличить длину участка самоком-
самокомпенсации.
Предварительную растяжку производят в размере:
при температуре теплоносителя до 400° С включи-
включительно на 50% от полного теплового удлинения ком-
компенсируемого участка трубопровода;
при температуре теплоносителя выше 400° С на
100% полного теплового удлинения компенсируемого
участка трубопровода.
При расчетах на компенсацию учитывают не пол-
полное, а расчетное тепловое удлинение.
Расчетное тепловое удлинение компенсируемого
участка трубопровода определяют с учетом коэффици-
коэффициента ?, который вводят на величину полного теплового
удлинения. Коэффициент ? учитывает величину пред-
предварительной растяжки компенсаторов, возможную не-
неточность расчета и релаксацию компенсационных на-
напряжений.
Расчетные тепловые удлинения участка трубопро-
трубопровода в направлении осей х и у определяют по фор-
формулам:
при самокомпенсации
? х — ?? lx мм;
? у ~ ?? ly мм;
A0.41)
A0.42)
при гибких компенсаторах
Ах = ??/ мм.
A0.43)
Значения коэффициента ? приведены в табл. 10.12.
При определении расчетного теплового удлинения
участка трубопровода без предварительлой растяжки
коэффициент ? в формулах A0.41) — A0.42) принима-
принимают равным единице.
Таблица 10.12
Коэффициент ?
Максимальная
температура теп-
теплоносителя
в град
/<250
250<^<300
300<?<400
t>400
Предвари-
Предварительная рас-
растяжка ком-
компенсатора в %
50
100
Для расчета труб
на холодное
состояние
??? ?
0,5
0,6
0,7
1
на рабочее
состояние
Зраб
0,5
0,35
Силы упругой деформации, возникаю-
возникающие в трубопроводе при компенсации теплового уд-
удлинения, рассматривают в виде двух составляющих,
направленных по осям ? и у и определяют по формулам:
? ? —
Axl,
byh
Г2
л:уО
кгс; A0.44)
? —
л—7
,2
'хуО
кгс, A0.45)
где
/— момент инерции поперечного сечения стенки
трубы при номинальной толщине стенки
трубы в еж4;
? — модуль упругости трубной стали в кгс[см2
(см. табл. 10.11);
??<?> ly)—центральные моменты инерции приведенной
длины осевой линии трубопровода в м3;
1хуг) — центральный центробежный момент инер-
инерции приведенной длины осевой линии тру-
трубопровода в м3.
За положительное направление сил принимают
направление, совпадающее с положительным на-
направлением координатных осей, за отрицательное —
направление, совпадающее с отрицательным направле-
направлением координатных осей.
Равнодействующую сил упругой деформации, оп-
определяют по формуле
Р1у кгс.
A0.46)
Изгибающий момент от сил упругой
деформации в любом сечении участка трубопрово-
трубопровода определяет по формуле
М = (у — у0) Рх — {х — х0)Ру кгем, A0.47)
где х, у — координаты рассматриваемого сечения уча-
участка трубопровода в исходной системе ко-
координат в ж;
*о> У о — координаты упругого центра тяжести рас-
рассчитываемого участка трубопровода в м.

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
185
Полученный по формуле A0.47) знак момента ха-
характеризует его направление. Знак «плюс» соответст-
соответствует положительному направлению изгибающих момен-
моментов, за которое принимают направление вращения от
положительной координатной оси ? к положительной
координатной оси у; знак «минус» соответствует отри-
отрицательному направлению изгибающих моментов, за ко-
которое принимают направление вращения от положи-
положительной оси у к положительной оси х.
Сечение трубы с максимальным изгибающим мо-
моментом может быть определено либо аналитически по
Рис. 10.13. Эпюра изги-
изгибающих моментов Г-об-
разного участка трубо-
у провода
формуле A0.47) сопоставлением величин моментов для
различных сечений участка трубопровода, либо графи-
графически построением эпюры изгибающих моментов
(рис. 10.13). Для этого силы упругой деформации
?? и Ру помещают в упругом центре тяжести в мас-
масштабе сил с учетом полученных по расчету знаков.
Построением параллелограмма сил определяют величи-
величину и направление равнодействующей сил упругой де-
деформации Р. Линию действия силы ? можно рассмат-
рассматривать в качестве эпюры моментов. В этом случае
изгибающий момент в любом сечении трубопровода с
координатами х, у определяют по формуле
M = Phxy кгсм, A0.48)
где hxy — перпендикуляр, опущенный из сечения тру-
трубопровода с координатами х, у на линию
действия силы ? в м.
Максимял эный изгибающий момент будет в сече-
сечении, для которого величина h = hMaKC,
MMaKC = PhMaKC кгсм. A0.49)
При использовании графического способа после
определения сечения с максимальным моментом вели-
величину максимального момента для найденного сечения
рекомендуется определять по формуле A0 47).
Изгибающие компенсационные на-
напряжения на прямых участках трубопроводов в
сварных и крутоизогнутых отводах определяют по
формуле
М_
W
кгс/мм2,
A0.50)
где W — момент сопротивления поперечного сечения
стенки трубы при номинальной толщине стен-
стенки трубы в см3.
Изгибающие компенсационные напряжения в гну-
гнутых гладких отводах определяют по формуле
Mm
где т — коэффициент концентрации продольных изги-
изгибающих напряжений в отводах.
Величины изгибающих компенсационных напряже-
напряжений, полученные по формулам A0.50) и A0.51), не
должны превышать допускаемого изгибающего компен-
компенсационного напряжения, полученного по расчету на
прочность.
Коэффициент гибкости для гнутых
гладких отводов определяют по следующим фор-
формулам:
при h < 1—по формуле Кларка и Рейснера
1,65
где h — геометрическая характеристика
трубы;
при Л>1—по формуле Кармана
10+ Ш2
1 + 12/г2
A0.52)
гибкости
A0.53)
Геометрическую характеристику гибкости трубы
определяют по формуле
А = -^". (Ю.54)
где s — номинальная толщина стенки трубы в мм;
гср—средний радиус трубы з мм;
R — радиус оси гнутой трубы или условный ра-
радиус сварного отвода в мм.
Средний радиус трубы определяют по формуле
гср
A0.55)
A0.51)
Величина коэффициента k может быть определена
по графику рис. 10 14.
Коэффициент концентрации про-
продольных изгибающих коменсацион-
ных напряжений для гнутых гладких отводов
определяют по формуле
0,9
ст = ., A0.56)
h'3
или по графику рис. 10.14 и учитывают только при
значениях m больших единицы (при Л<0,85).
Характеристка гнутого гладкого отвода для труб
по «Сортаменту труб тепловых сетей» дана в
табл. 10.13.
Центральные и центральные центро-
центробежные моменты инерции приведенной
длины осевой линии трубопровода опре-
определяют по методу «упругого центра тяжести» отно-
относительно осей, проходящих через упругий центр тяже-
тяжести рассчитываемого участка трубопровода.
Для расчета вычерчивают в масштабе схему уча-
участка трубопровода по осевой линии, участок трубопро-
трубопровода разбивают на отдельные прямые и дуговые от-
отрезки (отводы), наносят центры тяжести отдельных
прямых и дуговых отрезков, выбирают и наносят на
схему исходную систему координат. Начало координат
выбирают таким образом, чтобы оси координат про-

186 Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сет^й
ходили через центры тяжести возможно большего чис- Для определения центральных и центральных цен-
ла отрезков, а для симметричных участков трубопрово- тробежных моментов инерции участка трубопровода
да одной из координатных осей являлась бы ось сим- относительно осей, проходящих через упругий центр
метрии участка. Оси координат следует выбирать тяжести, прежде всего вычисляют моменты инерции и
параллельными или совпадающими с основными пря- центробежные моменты инерции участка тр>бопровода
мыми отрезками фигуры. относительно исходной системы координат, а затем
m ?·9
J0+1Zhz-
80
70
60
50
30
20
15'
10
3
8
7
б
5
4
3
2
1р
1
<??
??
?
' 0,02 ОРЗ 0,04 ??? Орд 007 008 0J 015 0,2 ?? Off 05 Ofi 0J ?? ?? 1
~- Геометрическая характеристика гибности. отвода h
Рис. 10.14. График для определения коэффициента гибкости отвода k и коэффициента концентрации
продольных изгибающих напряжений в отводах т
Положительное направление координатных осей вводят поправку на перенос осей в упругий центр тя-
^выбирают так, чтобы большая часть участка трубо- жести
провода располагалась в положительной четверти. Моменты инерции участка трубопровода относи-
Примеры выбора координатных осей дакы на рис. тельно исходной системы координат определяют ??
10.15. формулам:

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
/у=
где
?/, + ?/?? **
собгтвегных
A0.57)
A0.58)
Таблица 10.13
Характеристика гнутого гладкого отвода
моментов
инерции
? ?? и ? / — сумма
инерции отрезков в мг\
Sx и Sy —статические моменты
в ??2;
^пр — приведенная длина осевой линии
отрезка трубопровода в м;
хс, Ус—координаты центров тяжести от-
отрезков трубопроводов в исходной
системе координат в м.
7.7
Рис. 10 15. Примеры выбора координатных осей для раз-
различных расчетных участков трубопроводов
Центробежный момент инерции участка трубопро-
трубопровода относительно исходной системы координат опре-
определяют по формуле
; l'xy ± ? /?? хс ус м\ A0.59)
•где
yc
—сумма собственных центробежных момен-
моментов инерции отрезков в мг.
Рис. 10.16 Положение
прямого отрезка относи-
относительно осей, проходящих
через собственный центр
тяжести
Рис 10.17. Положение
дугового отрезка отно-
относительно осей, проходя-
проходящих через собственный
центр тяжести
Собственные и собственные центробежные моменты
инерции отречков относительно осей х' и у', проходя-
проходящих через собственные центры тяжести отрезков
(рис. 10 16 и 10 17), параллельных и одинаково на-
направленных принятым исходным осям координат, опре-
определяют по формулам:
Условный проход D в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
Наружный диаметр DH в мм
32
38
45
57
76
89
108
133
159
194
219
273
325
377
426
Толщина стенки (номиналь-
(номинальная) sQT в мм
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
7
6
7
7
8
8
9
9
10
9
11
Радиус оси R в мм
150
150
200
200
350
350
500
500
600
700
850
1000
1200
1500
1700
Средний радиус г„ в мм
14,75
17,75
21,25
26,75
36,25
42,75
52
64,5
77,25
94,5
93,5
106,5
106
133
132,5
158,5
158
184
183,5
208,5
207,5
Геометрическая характерис-
характеристика гибкости ft
1,72
1,19
1.11
0,978
0,933
0,671
0,74
0,482
0,451
0,392
0,56
0,45
0,53
0,396
0,457
0,383
0,433
0,4
0,145
0,353
0,435
Коэффициент гибкости k
1,245
1.5
1,56
1,69
1,77
2,46
2,23
3,42
3,66
4,23
2,947
3,67
3,11
4,17
3,61
4,3
3,81
4,13
3,7
4,67
3,8
Коэффициент концентра-
концентрации продольных изгибаю-
изгибающих компенсационных на-
напряжений m
-
-
-
-
-
1,172
1.1
1,465
2,38
1,68
1,32
1,53
1.37
1.67
1,51
1,71
1,57
1,66
1,55
1,81
1,57

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 10.14
Коэффициенты для расчета прямых отрезков
A0.61)
Угол наклона
прямого от-
отрезка к оси
х' ?о
0; 180
15; 165
30; 150
45; 135
60; 120
75; 105
90
Коэффициенты для вычисления
собственных моментов
инерции
сх
0
0,00558
0,0208
0.0417
0.0625
0,0777
0,0833
СУ
0,0^33
0,0777
0,0625
0.0417
0,0208
0,00558
0
собственных
центробеж-
центробежных момен-
моментов инерции
сху
0
0.0208
0.036
0.0417
0,036
0,0208
0
12
для дуговых отрезков:
/у = cyl kR3 ?3;
A0 63>
A0.64)
A0.65>
для прямых отрезков:
12
A0.60)
где ? — угол наклона прямого отрезка к оси х' в
град.
Коэффициенты для вычисления собственных и соб-
собственных центробежных моментов инерции отрезков
относительно осей х' и у', сх, су, сх\, cyi, сху и сху\
приведены в табл. 10.14 и 10.15.
Таблица 10.15
Коэффициенты для расчета дуговых отрезков
Угол
поворота
трассы ?°
150
135
120
105
90
дугового
отрезкт ф" =
= 180-?
30
45
60
75
90
наклона
хорды ду-
дугового
отрезка
к оси ?' ?°
0; 180
15, 165
30; 150
45; 135
0; 180
15; 165
?0: 150
45; 135
0; 180
15, 165
30: 150
45; 135
0; 180
15; 1G5
30; 150
45: 135
0; 1у0
15: 165
?0; 150
45; 135
Коэффициенты для вычисления
расстояния
от центра
тяжести
до центра
кривизны
V
0,989
0,974
0,955
0,93
0,9
приведен-
приведенной длины
<пр
0,524
0,785
1.047
1,309
1,571
расстояний от концов дугового отрезка
А и В до центра тяжести дугового
отрезка 0'
са
0,023
0.089
0.149
0,198
0,05
0,147
0,2?5
0,305
0.089
0-215
0,327
0,417
0,137
0.289
0,422
0,528
0,193
0,?61
0,521
0,636
СЬ
0,023
0.045
0,109
0,166
0,05
0,051
0,148
0,235
0,089
0,0-13
0,173
0,291
0,137
0,028
0,186
0,334
0,193
0,011
0,187
0,364
сс
0,259
0,244
0.1
0,166
0,Ж
0,?57
0,307
0,235
0,5
0,459
0,3-59
0,291
0,609
0,563
0.459
0,334
0,707
0,632
0,53
0,364
cd
0,259
0,256
0,227
0,198
0,383
о.^вз
собственных момен-
моментов инерции
CXl
0,012
0
0.011 1 0,001
0,009
0,006
о.сэ
0,037
0,357 | 0,029
0,305
0,5
0,507
0,4-8
0,417
0,609
0,613
0,585
0,528
0,707
0.732
0.6S4
0,636
0,02
О.ОШ
0,085
0,068
0,046
0.172
0.16
0.13
0,088
0,285
0,267
0.217
0,149
0,003
0,006
0
0,003
0,010
0,020
0,002
0,003
0,024
0,046
0,005
0,016
0.0-Г7
0,038
0,012
о.ол
0.080
0,149
собствен-
собственных цент-
центробежных
моментов
инерции
сху1
0
0,003
0,005
0,006
0
0,01
0.017
0,019
0
0,022
0,038
0.044
0
0,042
0,072
0,083
0
0,068
0,118
0,137

Глава JO. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
18У
Собственные оси дуговых и прямых отрезков х' и у'
должны быть одинаково направлены и параллельны
координатным осям. Собственные моменты инерции 1Х
и / — всегда положительны.
Для определения знака собственного центробежно-
центробежного момента инерции прямого или дугового отрежа
(рис. 10 18) следует через начало координат «0» про-
провести воображаемую линию, параллельную прямому
отрезку или хорде дугового отрезка
Рис 10 18 Примеры определения знака собственных
центробежных моментов инерции прямых и дуговых
отрезков
Если воображаемая линия пройдет через четверти
с одинаковыми знаками·—собственный центробежный
момент инерции будет положительным, если через чет-
четверти с разными знаками — отрицательным.
Собственный момент инерции прямого отрезка от-
относительно собственной оси, параллельной исходной
координатной оси, равен нулю.
Собственный центробежный момент инерции пря-
прямого отрезка, параллельного одной из координатных
осей, или дугового отрезка, хорда которого параллель-
параллельна одной из координатных осей, равен нулю.
Статические моменты инерции отрезков определя-
определяют по формулам:
a; A0-66)
Sy = ±lnpxeM*. A0.67)
Знак статического момеьта инерции определяют
знаком координат центра тяжести отрезка.
Приведенную длину осевой линии отрезка трубо-
трубопровода определяют по формулам:
для прямых отрезков
/Пр = / м; A0.68)
для дуговых отрезков
?
*пр —
57,3
kR = сПр kR м,
A0.69)
где / — геометрическая длина отрезка в ж;
? — угол дугового отрезка в град;
Спр— коэффициент для вычисления длины дугового
отрезка (табл. 10 15);
# —радиус оси гнутой трубы или условный радиус
сварного отвода в ж.
В том случае, если расчетный участок трубопрово-
трубопровода состоит из отрезков с разной жесткостью трубы
(разные диаметры, толщины стенок, качество матери-
материала), одинаковую жесткость большего числа отрезков
принимают за расчетную ?7, а приведенную длину
остальных отрезков, имеющих другую жесткость ??,
определяют по формулам:
для прямых отрезков
Е'Г
для дуговых отрезков
?
*пр —
57,3
kR
??
Е'Г
A0.71)
При определении координат центров тяжести от-
отрезков следует учитывать, что центр тяжести прямого
отрезка находится в середине прямого отрезка, а центр
тяжести дугового отрезка — на биссектрисе угла, стяги-
стягиваемого дугой, на расстоянии от центра дуги 0, равном
vR (см рис 10 17).
Расстояние от центра тяжести дуги 0' до центра
кривизны 0 по биссектрисе определяют по формуле
2 sin ?/2
\R= —Я м. A0.72)
?
Расстояния до центра тяжести дуги 0' определяют
по формулам:
Г ?
а = sin— sin ? +
? \ 1
- cos -—¦ I cos ? \R = caR м\ A0.73)
? ?
b = sin—- sin ? —
— (? —
cbR м; A0.74)
с = I sin— cos ? —
— I v — cos ~- | sin ? | R = cc R м\
A0.75)
? ?
= sin—
m. A0.76)
Значения коэффициентов ?, ca, сь, сс, cd даны в
табл 10 15
Центральные и центральный центробежный мо-
моменты инерции участка относительно осей, проходящих
через упругий центр тяжести осевой линии участка с
координатами х0 и у0, определяют по формулам:
1 „? — * ? ~~~
~ 1у ~ ^пр х0
— Ixy ^пр хоУо
A0.77)
A0.78)
A0.79)

190
Раздел II Схемы и расчеты тепловых сетей
Пример расчета участка трубопровода на компенсацию тепловых удлинений
Элемент расчета
1
Максимальная температура теплоносителя
Условный проход
Наружный диаметр трубы
Номинальная толщина стенки трубы
Материал стенки трубы
Расстояние между неподвижными опорами
Расчетная температура наружного воздуха
для проектирования отопления
Вылеты компенсатора
Спинка компенсатора
Прочие геометрические размеры компенса
тора
Внутренний диаметр трубы
Момент инерции поперечного сечения стен
ки трубы
Момент сопротивления поперечного сечения
стенки трубы
Радиус оси гнутой трубы
Средний радиус трубы
Геометрическая характеристика гибкости
гнутого 1ладкого отвода
Коэффициент гибкости гнутого гладкого
отвода
Коэффициент концентрации продольных
изгибающих компенсационных напряже
ний в гнутом гладком отводе
Единица
измерения
2
град
-
м
град
м
-
мм
см1
см3
мм
-
—
—
Расчетные формулы и обозначения
3
t
Dy
°н
S
Сталь марки
L
'но
Щ
я2
в
h
?*
h
h
и
Db=DH- 2s
/ = — ( D4 _ D4\
64 V ? в/
( D4 -D4 \
? ? ' н в / 2/
32 Dn Dn
R
r D""S
rcp 2
1,65
ft =
h
0,9
m =
Результаты
расчета
4
300
300
325
8
10
27 3
—30
7,4
4,4
16.9
5
5
14,5
2
3
309
10010
616
1200
158,5
0,383
4,3
1,71

Глава 10 Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
191
Продолжение табл 1016
Элемент расиета
1
Угол дугового отрезка
Угол наклона хорды дугового отрезка
к оси х' для 1г и U
То же, для k и U
Коэффициенты для вычисления расстояний
от концов дугового отрезка до центра тя
жести дугового отрезка
Расстояния от концов дугового отрезка до
центра тяжести дугового отрезка
Коэффициент для вычисления приведенной
длины дугового отрезка
Приведенная длина дугового отрезк?
Центральные моменты инерции участка от
носительно осей дг0, </о
Центральный центробежный момент инер
ции относительно осей Хц, уо
Модуль упругостч трубной стали 10 при
температуре ?=300 С
Коэффициент линейного расширения тр>б
ной стали при температуре ?=300° С
Расчетное тепловое удлинение конца А
трубопровода
ПО ОСИ X
То же, по оси у
Сила упругой деформации по оси ?
То же, по оси у
Равнодействующая сил упругой деформа
ции
Изгибающей момент в точке С
Е1иница
измерения
2
-
м
-
м
м?
кгс/см?
мм/м град
мм
кгс
кгсм
Расчетные формулы и обозначения
3
??
??
с.= с == 1 sin —— cos ? — (? — cos -^—I sin 3
° c 1 2 \ 2 ' ]
с = cw= sin —?- cos ? + 1 v ~ cos -i- | sin ?
a a \ 2 ' 2 j J
b=c = cbR=ceR
a=* = caR = cdR
??? (по табл 10 18)
/ (по табл 10.18)
/ (по табл 10 18)
?
?
"«?'-'...)
?, —.,„,-„,,(,-W
* ? ? _/2 la7
xO yO Xy0
? У^уп+ ? *? tm ??
У / , -/2 Ю-
д:0 ^0 лгуО
Результаты
расчета
4
90·
45°
135·
0,364
0.636
0.437
0.763
1.571
8.1
490,4
4156,7
—490,7
1,755 10е
1,34 10—2
121
—13.3
497
64,5
? = l/ P2 + ?2
V ? у
? =-? у + ? ( ? - R)
С ? 0 у \ 0 /
или iW = — ? h
С с
501,2
—1762

192
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл 10.16
Элемент расчета
1
Изгибающий момент в точке D
Максимальное продольное изгибающее
компенсационное напряжение в точке D
Единица
измерения
2
кг см
кгс/мм2
Расчетные формулы и обозначения
3
D ? ? ? *о) у\ о )
или ? = Ph
? m
?? — u
и(О) w
Результаты
расчета
4
1763
4,9
Примечания. 1 Расчет произведен в предположении, что конец трубопровода Л раскреплен.
2. Знак „минус" у изгибающего момента в точке С показывает только направление этого момента и при определении напряжений
не учитывается.
3. Полученное по расчету на компенсацию максимальное компенсационное напряжение не должно быть больше допускаемого ком-
компенсационного напряжения, определяемого расчетом на прочность.
в=16,Э~
Рис 10 19 Схема расчетного участка трубопровода по осевой линии
•где Lnp Щ, ?пр х0, Lnp xQ ?/0 —поправки на перенос
координатных осей из исходного начала ко-
координат в упругий центр тяжести в мг\
Lnp—приведенная длина осевой линии участка тру-
трубопровода в м;
х0, у0 —координаты упругого центра тяжести отно-
относительно выбранной системы координат в м.
Приведенную длину осевой линии участка трубо-
трубопровода определяют по формуле
'??
м.
AЭ.80)
Координаты упругого центра тяжести относитель-
относительно выбранной системы координат определяют по фор-
формулам:
м,
-пр
? S,
A0.81)
A0.82)
Центральный центробежный момент инерции для
фигур симметричных относительно одной из коорди-
координатных осей равен нулю.
По приведенной выше методике сделан пример
расчета на компенсацию тепловых удлинений
табл 10.16—10 18 для участка трубопровода, схема ко-
которого дана на рис. 10.19.

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
193
Таблица 10.17
Определение собственных и собственных центробежных моментов инерции
Отрезки
It
It
1г
h
h
h
h
h
и
Геометриче-
Геометрическая длина
отрезков /
или радиус
оси отвода
R в м
5
1,2
5
1.2
14,5
1.2
2
1.2
3
Коэффициент для вычисления
собственных моментов инерции
сх
СХ1
0
0,149
0,0833
0,149
0
0,149
0,0833
0,149
0
су
yi
0,0833
0,149
0
0,149
0,0833
0,149
0
0,149
0,0833
сху
лгу ?
0
0,137
0
0,137
0
0,137
0
0,137
0
Коэффициент
гибкости
гнутого глад-
гладкого отвода
k
1
4,3
1
4,3
1
4,3
1
4,3
1
I3
или
kR3 в м3
125
7,43
125
7,43
3049
7,43
8
7,43
27
Сумма собственных моментов инерции
Собственные
и собственные
моменты инерции
'х- V3
или ??—cxi^
0
1,11
10,41
1,11
0
1,11
0,67
1.11
0
??'?= 15,52
/' = с 1* или
Iy = cylkR
10,41
1.1
0
1.11
254
1,11
0
1,11
2,25
?/' =271,1
центробежные
в м3
или / =
-Ъу1**
0
—1,02
0
—1,02
0
1.02
0
1,02
0
Таблица 10.18
Определение центральных моментов инерции
Отрезки
h
h
h
и
h
h
??
h
и
Приведенная
длина отрез-
отрезков /пр в м
5
8.1
5
8,1
14,5
8,1
2
8,1
3
Lnp = ?/?? =
= 61,9
Координаты центра тяжести
отрезков в м
Ус
7,4
6,96
3,7
0,44
0
0,44
2,2
3.96
4,4
= 2,72
хс
—3,7
—0,44
0
0,44
8,45
16,46
16,9
17,34
19,6
= 7,6
Сумма собственных моментов инерции
Моменты
Поправка
Статические моменты
отрезков в мй
Sx = 'пр ус
37
56,4
18,5
3.6
0
3,6
4,4
32,1
13,2
SSX= 168,8
Sy ~ 'пр хс
—18,5
—3,6
0
3,6
122,5
133.3
33,8
140,5
58.8
SS =470.4
(по табл. 10.17)
инерции участка относительно осей х, у
на перенос осей в упругий центр тяжести
Центральные моменты инерции участка относительно осей лс0, уа
Sx ус
273.8
392,5
68,5
1,6
0
1,6
9.7
127,1
58.1
?5? ус= 932,9
2/^= 15,52
??*= 948,4
= —458
??? = 490.4
6у хс
68,5
1.6
0
1,6
1035,1
2194,1
571,2
2436,3
1152,5
SS *с= 7460,9
S'y= 271,1
/ = 7732
о
= -3575,3
/уо = 4156,7
Sx xc Sy Ус
-136,9
— 24,8
0
1,6
0
59,3
74,4
556,6
258,7
= 788,9
<у=о
/ху-788.9
= —1279,6
'хуо—***

194
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
10.4. РАСЧЕТ НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ
УДЛИНЕНИЙ ПЛОСКИХ УЧАСТКОВ
ТРУБОПРОВОДОВ РАЗЛИЧНОЙ КОНФИГУРАЦИИ
Для упрощения расчетов на компенсацию тепло-
тепловых удлинений трубопроводов ниже приводятся рас-
расчетные формулы для определения сил упругой дефор-
деформации и изгибающих продольных компенсационных
напряжений для некоторых схем участков трубопро-
трубопроводов с естественной компенсацией (самокомпенсаци-
(самокомпенсацией), встречающихся при проектировании тепловых се-
сетей. Формулы выведены по приведенной выше методике
расчета труб на компенсацию тепловых удлинений.
Расчетные формулы даны для условий расчета
участков трубопровода с учетом и без учета гибкости
отводов. Гибкость отвода учитывают для участков тру-
трубопроводов с гнутыми гладкими отводами при корот-
коротких прилегающих к отводу плечах. Коэффициенты k
и m в этом случае определяют по формулам A0.52) —
A0.56).
При расчете участков трубопроводов со сварными
и крутоизогнутыми отводами, а также при расчете
участков трубопроводов с гнутыми гладкими отводами
при длинных прилегающих к отводу плечах гибкость
отводов не учитывают. Коэффициенты k и m в этом
случае принимают равными единице.
В приведенных ниже формулах приняты следующие
обозначения:
? — коэффициент линейного расширения трубной
стали в mmJm град;
? — модуль упругости трубной стали в кгс/см2;
I — момент инерции поперечного сечения стенки
трубы в см3,
? t — расчетная разность температур между макси-
максимальной температурой теплоносителя t и рас-
расчетной для проектирования отопления темпера-
температурой наружного воздуха tH 0 в град;
I (с индексами) —длины прямых отрезков трубопро-
трубопроводов в м,
R — радиус оси отвода в м;
DH—наружный диаметр трубы в см.
Г-образный участок трубопровода
с углом поворота 90°
(с учетом гибкости отвода)
Схема расчетного участка дана на рис. 10.20.
Расчет производят по формулам:
приведенная длина осевой линии участка трубо
провода
Ьпр = к + h + 1,57Rk м,
координаты упругого центра тяжесги:
>,5/2 + #) + 0,57/?2?
хп=
?-??
1^0,511+R)+0,57R*k
м,
м;
A0.83)
A0.84)
A0.85)
центральные моменты инерции относительно осей
' — Lnp хо мЪ> (Ю.87)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей х0 и у0
* A0.88)
расчетные тепловые удлинения вдоль осей хну:
мм; A0.89)
мм. (Ю.90)
при
Рис. 10 20 Г-образный
участок трубопровода с
углом поворота 90° (с
у0 учетом гибкости отвода)
Силы упругой деформации определяют по форму-
формулам A0.44) и A0.45).
Максимальный изгибающий момент на прямом
отрезке·
при h<h ? точке А
: = (/? + /? — Уъ)Рх + чРу кгсм; {10.91)
в точке В
-.—(l2-\-R — x0)Py — y0PxKZCM; A0.92)
максимальный изгибающий момент на гнутом от-
отрезке в точке С (середина дуги)
? = — (у0— 0,293/?) Рх+ (х0 — 0,293/?) Ру кгсм. A0.93)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют по формулам A0.50) и A0.51).
Z-образный участок трубопровода
(с учетом гибкости отводов)
Схема расчетного участка дана на рис 10 21
Расчет производят по формулам:
приведенная длина осевой линии участка трубо-
трубопровода
ж, (Ю 94)
¦Op
A0.86)
Рис. 10.21. Z-образный участок трубопровода
(с учетом гибкости отводов)

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
195
координаты упругого центра тяжести:
•л; A0.95)
(h
8 + 0,5/a-f-l,57/te)
м; A0.96)
¦Tip
центральные моменты инерции относительно осей
и у0:
A0.97)
t57Rk ( l\ + 3,272/2 R + 3R2) —
'уо —
12
+/? @,5/?+ /?)·
3; A0.98)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей л?0 и у0:
IXyo = h + 0,5 (la + R) (/2 + 2R) -f Rtk -f
-f- 0,57R2l2k — Lnpxoyo м3; A0.99)
расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у:
Ax = aML мм. A0.100)
? у = ?? t (l2 + 2R) мм A0.101)
Силы упругой деформации определяют по форму-
формулам A0.44) и A0.45).
I V
Рис. 10.22. Участок трубопровода с S-образным компен-
компенсатором (с учетом гибкости отводов)
Максимальным изгибающим моментом является
наибольший из моментов, определенных на прямых
отрезках для точек А и В и на гнутых отрезках для
точек С и D (середина дуги):
МА =
Хо) Ру ~ У0 Р
x^Py кгсм;
Mc=(x0+0,293R)Py-
— (Уо— 0,293R) Px кгсм;
MD = (xQ-0,293R)Py +
+ (/2 + 1 J07R—y0) Px кгсм.
A0 ¦102)
A0.103)
A0.104)
A0.105)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют по формулам A0.50) и A0.51).
Участок трубопровода
с S-образным компенсатором
(с учетом гибкости отводов)
Схема расчетного участка дана на рис. 10.22.
Расчет производят по формулам:
координаты упругого центра тяжести: #о=0; у0 =0;
центральные моменты инерции относительно осей
*о и у0:
IXQ = ~+~ (It + #K+ 2 (/а + ?) (/?
A0.106)
»; A0.107)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей х0 и уо\
X B/2 f2/3 + 6,28/?A) —0,142/?3А л*3; A0.108)
расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у.
? ? = ??? tL мм;
силы упругой деформации:
? xlvt) I
Ри =
I ?*
?? y0 j
? xlxyg
кгс;
A0.109)
A0.110)
кгс; A0.111)
максимальный изгибающий момент в точке С
Ммакс = (к + 2#) Рх + PyR кгсм. A0.112)
Изгибающие компенсационные напряжения опре-
определяют по формулам A0.50) и A0 51).
При отсутствии прямых вставок на спинке S-образ-
ного компенсатора (/з=4=0) формулы упрощаются и
принимают вид (при li=nR и 1ч — тК):
координаты упругого центра тяжести:
Хо = О; г/о —0;
центральные моменты инерции относительно осей
Ч и У о ·
1ХО = 0.67/?3 + 18,1 kR3 + 4mR3 + 20,5mRsk +
+ 4m3/?3 + l,3m3^3^3; A0.113)
3 + 6n2tf3-f 0,66я3Я3 ^3; A0.114)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей х0, у0
— \2,7R3k —
'хуо
— 4mR3 — 2m2R3 ms .
A0.115)

196
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей.
Расчетные тепловые удлинения, силы упругой де-
деформации, максимальный изгибающий момент и ком-
компенсационное напряжение в точке С определяют по
формулам A0.109) —A0.112), A0.50) и A0.51).
При отсутствии прямых вставок на спинке
(/з=/5=0) и в вылете (/2=^б=0) S-образного компен-
компенсатора расчет можно производить непосредственно по
формулам:
силы упругой деформации:
????
— кгс; A0.116)
—????
-кгс; A0.117)
максимальное изгибающее компенсационное на-
напряжение
BPXR — PyR) m
W
? IV ,„.,.
кгс/мм*. A0.118)
Участок трубопровода
с S-образным компенсатором
(без учета гибкости отводов)
Схема расчетного участка дана на рис. 10.23.
Расчет производят по формулам:
координаты упругого центра тяжести: х0 =0;г/0=0;
центральные моменты инерции относительно осей
и Уо-
{?? = ~ *5 + 2/| (/,+ -?")*«; A0.119)
6 \ 4 /
'уо
2?» + У") ??3;
A0.120)
У\Уо
ИцтРу
?5--?3
Г Хо
Рис. 10.23. Участок трубопровода с S-образным
компенсатором (без учета гибкости отводов)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей Xq и у0:
м*.
A0.121)
Расчетные тепловые удлинения и силы упругой де-
деформации определяют по формулам A0.109) — A0.111).
Максимальный изгибающий момент на спинке ком-
компенсатора определяют по формуле
М hPx кгсм. A0.122)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
ляют по формуле A0.50).
-образный участок трубопровода
(с учетом гибкости отводов)
Схема расчетного участка дана на рис. 10.24
Расчет производят по формулам:
Рис. 10.24.
-участок трубопровода (с учетом
гибкости отводов)
приведенная длина осевой линии участка трубо-
трубопровода
Lnp=li + h + l3+h + 4JlRk м; A0.123)
координаты упругого центра тяжести:
(/2 + 2R) (/3 + 0,5/а) + U @,51, + h + 3R) +
м; A0.124)
¦Tip
-??
м; A0.125)
центральные моменты инерции относительно осей
у0 :
* Jffl
*i+'s
12
Я-?) /1+3,
A0.126)
12
+3,14/?*
A0.127)

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
197
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей х0 и у0:
/*уо = 0,5 A8 + 2Я) (l2 + 2R) A2 + 13) +
Rk ,5/2/3 + #/а + Rla + 2,02/?2) —
З; A0.128)
расчетные тепловые удлинения вдоль осей ? и у:
tx— по формуле A0.100).
? y = aAt (/! — /? — /3) мм. A0.129)
Силы упругой деформации определяют по форму-
формулам A0.44) и A0.45).
Максимальным изгибающим моментом является
наибольший из моментов, определенных на прямых от-
отрезках для точек А и В и на гнутых отрезках для то-
точек С, D и ? (середина дуги):
-х0Р кгсм; A0.130)
-хо)Р кгсм; A0.131)
МВ = — Уд Рх — (
1,707/? -
кгсм;
A0.132)
— A2 + 1,707/? — д:0) Ру кгсм; A0.133)
ME = @,293R-yQ)Px~
— (/2+ 2,293/? — хо)Ру кгсм. A0.134)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют по формулам A0.50) и A0.51).
-образный участок трубопровода
(без учета гибкости отводов)
Схема расчетного участка дана на рис. 10.25
Расчет производят по формулам:
с
L
Р
У
— ?
-—-
?
?
I»
?*
т
/, -
*|
7
Хо
?, *
Рис 10.
Участок трубопровода (без уче-
учета гибкости отводов)
приведенная длина осевой линии участка
координаты упругого центра тяжести:
х _ . м.
A0.135)
A0.136)
0,5/S
3
Уо =
L+ U /о—0,5/?
центральные моменты инерции относительно осей
и у0:
h + ^з . .о / . . . ?
' уо —
ч+ч
? / /2
? *2 4
л(а;
(Ю.138)
-пр^о л3' A0.139)
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей Л'о и у0
f*i/o = °.5isM/a-T-/s) — ^пРл;оУо -«3; A0.140)
расчетные тепловые удлинения вдоль осей хну:
Ах по формуле A0.100).
? y = aAt(l1 —13) мм. A0.141)
Силы упругой деформации определяют по форму-
формулам A0.44) и A0.45).
Максимальным изгибающим моментом будет мак-
максимальный из полученных по формулам:
МА=
=Aз - Уо - ?) р
мс = ( 'в ~ Уо) ?? +
={h~ У о) PX-il2~ *о) Ру
МЕ = ~ У0 Рх- ( h - Хо) Ру
хо ру
*о) Ру кгсм>
хо Ру кгсм'>
· 142)
Л43)
·144)
·146)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют по формуле A0.50).
При /?=4 формулы принимают вид:
приведенная длина осевой линии участка
^пр = ^2 ~Ь 2/з м;
координаты упругого центра тяжести:
0,5
Uf hh
-np
У о =
м;
м;
A0.147)
A0.148)
^пр
A0.149)
центральные моменты инерции относительно осей
-up
1Уо—по формуле A0.139).
Центральный центробежный момент инерции относи-
относительно осей Хо, Уо определяют по формуле A0.140).
Расчетные тепловые удлинения вдоль осей х, у:
Ах = a At (h + /4) мм; A0.151)
Силы упругой деформации, максимальный изгибаю-
изгибающий момент и изгибающие компенсационные напряжения
определяют по формулам A0.44), A0.45), A0.142) —
A0.146) и A0.50).
Для наиболее часто встречающихся в практике про-
проектирования тепловых сетей конфигураций участков тру-
трубопроводов (Г-и Z-образные участки трубопроводов) уп-

198
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 10.19
Расчетные формулы для определения ??, ? , ?* и безразмерных коэффициентов А, В и С для участков
трубопроводов различной конфигурации
№ схем
1
2
»
4
Схема расчетного
участка
1
о -
R
г Ц Ъ P.
и
¦77
I
'V
к
??-0-во"
? 1
-V/A-fl
? ?*6%??)~6??
?
?
?
? Ou(a)-°ufb/
См. схему 4 на стр. 199
Формулы для определения
? . ? и/
*V ^у исти
??= ? — кгс
м
р в *ЕШ Л.с
м
„к ,_с ? н кгс
и(я) (?) 1?7/ ««я
* * it'/ 1 ?'/ jmju2
ь* ? KSC
и(с) (с) 10'/ ж«2
?
? == >5 — /сгг
? ??7/2
?=? а?Ш кас
и· с а Н КгС
и(а) 107/ мм?
? == Л — кгс
* 107R»
w - а н кгс
? , х = С
и(а) Ю7/? жл»
Pj. ¦» ?' 2 кгс
?
У"" 10?/м
коэффициентов Л, ? и С
3(л3 + 4^+3)
л (л +1)
3 (Зя3 + 4л + 1)
л3 (л +1)
1E(я3 + 2л» + 1)
1.5(».(+t« + l)
ф} «Мл+1)
3 (л2 +1)
1С) л(л +1)
12A+sin ?)
cos ?
в 12 A + sin ?K
cos» ?
c 3A+sin ?)
cos ?
в(В+1)A.Б7* + ад
л« + k C,14л3 + 2.58Я'2 + 0,84л) + 0,1ft»
3 (л + 1) [л» + k A,57л + 0,43I
я4 + k C.14л3 + 2,58л» + 0,84л) + 0,1*»
3 [(Зл1 + 4л + 1) + sin ? Gл5 + я)]
л3 A + л) cos 3
в, 3 [я» (л5 + 4л» + 3) + sin» ?G?» + л) +
л3 A + л) cos» ?
+ sin ? (л4 + Юл3 + 4л + 1)]
л' A + л) cos» ?
№ рисунков
номограмм для
определения
коэффициен-
коэффициентов А, В, С
10.26
10.26
10.27
10.28
10.29
10.30

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
199
Продолжение табл. 10.19
s
?
?
%
4
5
6
Схема расчетного
участка
г,
?? ??>??
?'??
>;
d h \ Рх
t<
У
?
"?
?
с
?
? Ц ?>?
16
п.-?
?*?
?
„?
??(?) -
? -
? -
„? '
??(?)
?
и(с)
СТи(й) =
иF)
°н{а)-
PX,P * 4
aEIM
107i
?
7 2
?
а?ОнД^
107??
*ЕШ
? а.ЕШ
WP
?????
С(а) ??72?
?????
Cl^ 1072Z
o?DHA
C(^) 1072/
???)??
10'2?
|Q7D2
^ ???
а?ОнДг
??7/?
Формулы
кгс
кгс
кгс/мм?
кгс/мм?
t ?? мм2
кгс/мм?
- кгс
- кгс
кгс/мм?
?
для определения
коэффициентов А, В и С
я 3[(л3 + 4л3 + 3)-}-8^(л2 + 7л)]
л A + л) cos ?
3 [(Зл3 + 4л + 1) + л2 sin2 ? (л2 + 7л) +
л3 cos2 ? A + л)
+ л sin ? (л4 + 4л3 + Юл + 1I
я3 cos2 ? A +л)
„ 1,5(л3 + 2я2 +1) , 1,5 (я+ 3) .
л (я + l)cos ? (л + 1)
1 3[р3+4р2 + 3-6лA-л)Bр3-р + 1)]
? A + ?) A — Зл + Зл5) A + Зря — Зря2)
3 (Зр* + 4р + 1 + 6лрЧ1 - «) B - ? + р3)]
Р3 A +Р) A — Зл + Зл') A + Зря — Зрла)
2рл+р* о 1+2р-2ря
У ' 2A+р) 2A+р)
п р2 — 2р2л D 1 + 2р — 2ря А
1+2рл р2 + 2р-2рл
Ф> 2A +р) ' 2A +р)
Л* и В**
С***
Nt рисунков
номограмм для
определения
коэффициен-
коэффициентов А, В, С
10.31
10.32
10.33
'-'макс
по рис. 10.34
10.35
10.3b
(л+1) 1-^-+я*
3
,355fe
-!+(/>-ы) Г
@,5л2 + л + 0,57fe) @,
.67*
Q Q7 Л
' I
A--
в—
„4-OSS::. (^2 + "+°-57^| [? +P2+P+O.355fe @'5Р2 + ^ + °'57feJ1 - ??.?7?- @^+tt-K>,57fe)@,5p4-p+0,57fe) I» '
^ ' я+р + 1,57А J [3 л + р + 1,57А J [ n+p + l,57k J
+ p + 0,57ftKl ,. , _ Г@,5л2+я+0,57й) @,5p3-fp+0,57A) n 1
+(«+!) ?.?/?
-? + 1,57ft J L л+р-И,57А J
8ББ* -
«3 + ^+„+0,355 - (°
*** c—
Л+Р+1.Б7А JU
0,5л2 + л
И+Р+1.Б
_ Г0,07,_
L
@,5л2+л+0,57^)@,5р34-Р+0.57А) ] 2
п+р+1,57k
.57А
Примечания. 1. Коэффициенты С(а), С(&), С(Су С(^) при подсчете их по формулам для схемы 5 могут получаться со знаками
плюс* или „минус*. При определении о« знак коэффициентов не учитывается.
2 Фоомулы для схем 1, 2, 4, 5 даны без учета гибкости отводов, а для схем 3 и б— с учетом гибкости отводов.

200
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
рощенные формулы для определения сил упругой дефор-
деформации (Рх и Ру) и изгибающих продольных компенса-
компенсационных напряжений <, выраженные через безразмер-
безразмерные коэффициенты А, В, С, даны в табл. 10.19. Для оп-
определения безразмерных коэффициентов построены но-
номограммы (рис. 10.26—10.36).
В таблицах 10.20 и 10.21 даны вспомогательные ве-
<z?/ aEDu о. ?? a EDH
ттичины- ' ¦. » > входящие в
личины. Ш7 , 107 » да.ют' /МО?
расчетные формулы табл. 10.19.
При составлении табл. 10.20 и 10.21 произведение
кгс мм
аЕ принято равным 2,4-10* смгмград '
Таблица 10.20
Вспомогательные величины для вычисления Рх, Ру и ?*
при расчете труб с учетом гибкости отводов
Таблица 10.21
Вспомогательные величины для вычисления Рх, Ру и ?*
при расчете труб без учета гибкости отводов
Наруж-
Наружный диа-
диаметр
трубы 1>н
в см
3.2
3,8
4.5
5,7
7.6
8,9
10,8
13,3
15,9
19,4
21,9
27,3
32,5
37,7
42,6
Толщина
стенки
трубы s
в мм
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
6
7
8
9
9
10
9
11
Радиус
оси гнутой
трубы R
в ж
0,15
0,15
0,2
0,2
0,35
0,35
0,5
0,5
0,6
0,7
0,85
1
1,2
1.5
1,7
<х?/
107/?3
в кгс/град
0,271
0,47
0,454
1,27
1,03
1.69
1,7
3,24
4,35
6,5
7,57
12,4
16,7
18,6
18,8
20,8
21,3
25,7
аЕОя
107 R
в кгс/мм? град
0,0512
0,0608
0,054
0,0685
0,0521
0,0611
0,0518
0,0638
0,0636
0,0665
0,0618
0,0655
0,065
0,0604
0,0601
В практике проектирования тепловых сетей часто
возникает необходимость определения длин взаимоком-
пенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов
(см. схему 4 в табл. 10.20), которые определяют (без
учета гибкости отвода) по формулам:
меньшего компенсирующего плеча
? ,
A0.152)
Наружный диа-
диаметр трубы D
в см
3,2
3,8
4,5
5,7
7,6
8,9
10,8
13,3
15,9
19,4
21,9
27,3
32,5
37,7
42,6
47,8
52,9
Толщина стенки
трубы s в мм
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4,5
5
6
7
8
9
9
10
5
6
7
8
9
10
11
12
13
5
6
7
8
6
7
с
X
Q
8
?
8
0,00768
0,00912
0,0108
0,0137
0,0182
0,0214
0,0259
0,0319
0,0382
0,0466
0,0526
0,0655
0.078
0,0905
0.102
0,115
0,127
а
8-
-~.
m
О
0,0061
0,0106
0,0181
0,0506
0.126
0,206
0,425
0.809
1.56
3,18
5,47
12,4
24,0
26,8
42,3
46.6
35.2
41.9 Г
48,5
55.1
61,6
67,9
74,2
80,3
86,4
49,9
59,5
68,9
78,3
80,9
93,9
Наружный диа-
диаметр трубы ?>н
в см
52,9
63
72
82
92
102
Толщина стенки
трубы s в мм
8
9
10
6
7
8
9
10
7
8
9
10
11
12
7
8
9
10
11
12
7
8
9
10
11
12
8
9
10
11
12
S
8
S3
S·
1 Si
а?
0-127
0,151
0,173
0,197
0,5
I
21
0,245
в
5
8
a
о
106,7
119,3
131,8
137,4
159,5
181,5
203,2
224,7
239
272,2
305
337,4
369,6
401,5
354,5
403.7
452,6
501,1
532,3
596,9
502,1
572
641,5
710,4
779
847
781,5
877
971,4
1065,4
1153,7

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
20i
ко
30
20
15
\70
\
-
?"
_
\
\
У
5·
V
— S-
-е- ¦ —
¦ а| --
^v
' \
-- -fe_
:¦?-—.
.Л1
—
/
\
ч
?
\
1
rL { U)
S,
-—1 .—
-
ч
у'
/
??
\
Ч
? s
A
J
|
I
?
-- A
X
pi
Ы
У
/
q)
C(c)
--——
ч
4,
/
ч
/
«. —--
• = = я
ч
'?
---
7.5
/ 7.5 2 3 Ь 5 В 7 8 910
"-Козсрфициент и
Рис. 10.26. Номограмма для определения безразмерных ко-
коэффициентов А, В, С\a)>C(b),C\с)для расчета Г-образного уча
стка трубопровода с углом поворота 90° без учета гибко-
гибкости отвода
1?
W
|
=>
?-
??-
«?
-
-
-
--
-
1
—Zs*
1
1
у
/
/
/
10
20
30 40
Угол ?'
50
?0
Рис. 10.27. Номограмма для определения без
размерных коэффициентов А и В для расчета
равноплечего Г-образного участка трубопрово-
трубопровода с углом поворота больше 90° без учета гиб-
гибкости отвода
/50
120
юо
го
w
20
30
Угол ?
5Q
SB
Рис. 10 28. Номограмма для определения безраз-
безразмерного коэффициента С для расчета равноплече-
равноплечего Г-образного участка трубопровода с углом по-
поворота больше 90° без учета гибкости отвода

202
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
А.С
4-г-
к
п(для ??
--07
Рис 10 29 Номограмма для определения безразмерных коэффициентов А и С
для расчета равноплечего Г-образного участка трубопровода с углом поворота
90° с учетом гибкости отвода

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
203
08 091
У 6 7 8 9 10 15 20
— Коэд?(рициенть/ А' ; В'
30 kO 50 60 10 80 90100 150 200
Рис. 10.30. Номограмма для определения безразмерных коэффициентов А' и В' для расчета Г-образ
ного участка трубопровода с углом поворота больше 90° без учета гибкости отвода
CI8 0,9
150 20В
Рис. 10.31. Номограмма для определения безразмерных коэффициентов А и В для расчета Г-образ-
ного участка трубопровода с углом поворота больше 90° без учета гибкости отвода

204
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
40
30
20
|/0
1-5
2.5
?
—
—-
—я
l_
¦—-
—-
e=:
;==
:=»
--
—
r*
~y>
?¦
y'
л
- i
Ы
1
—t"o
C^O I—
J
<
->
i
|
¦i—?
^*
^<
^г
^*
•>
/
-:
s
у
у
?
/
у
г"
/
у
/
у
'/
у
г
у
у·
г
,4
/
?'
у
у
/
//
?*
У
у"
у
у>
t
у
у*
у·
t
У,
У
у
у
?
/
>
/
/
У
/
Г
/
?
15
3 4 5 ? 7 8 9 10
Иоэсрцзициент ?
?? 07 08 0? 1
6 7 в 9 10
75 2 3
^^,Коэффициент ?
Рис. 10.32 Номограмма для определения безразмерного Рис. 10.33*. HoMOipaMmd для определения безразмерных
коэффициента С для расчета Г-образного участка тру- коэффициентов А я В для расчета Z-образного участка
бопровода с углом поворота больше 90° без учета гиб- трубопровода без учета гибкости отвода
кости отвода
30?
%ZQ
75В
§/8
I'7
I76
I
%10
V
Г
I7
?'?06 0,7 ?? ?? 1
2 3
Коэффициент о
\
\
\
\
\
\
\
)
й
\
у
?
д
\
к
\
'?
\5?
. ?
?\
? L ,1
\\\
? «?
Щ
С
=л: :
L .
\?
\\
Щ
—^]
¦d
'*
j
У-
w
J
—I
"о
ш
/
"L
?
?
C^
. —
у
—?
?'
?
г—
У
—*
У
—¦
I
/
?
г ?
2 ?
7
_ -. _
у'
--jC--
Рис. 10.34*. Номограмма для определения максимального
безразмерного коэффициента Смакс Для расчета Z-об
разного участка трубопровода без учета гибкости отвода
Максимальное напряжение в зависимости от значения коэффи
циентов pan может находиться в точках с, Ь или d, в связи
с чем кривые Смакс разбиты на участки, обозначенные буква
ми с, Ь и d, указывающими, в какой точке будет максимальное
напряжение
5 Б 7 8 910
Номограммы построены инж Рудомино Б В

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
205
Коэсруэициент р/п
2 3 Ч 5 '
Кощфициент п/р
Рис. 10.35 Номограмма для определения безраз-
безразмерных коэффициентов А и В для расчета Г-об
разного участка трубопровода с углом поворота
90° с учетом гибкости отвода при k=2,8
%п80
4010
§0,50
0,30
0,25
ого
0,15
, »—
sawn
;д —
——
^—*
.*—
—»
f-—'
-—
*¦ ·
г**
к"*
—-
^-*
^^
^^·
-·*
Б
5
?
-
Щ — i=-:::::::::-;;e-2-ij
i^ro:mTnfffflil
10
15 20 3,0
"~ Коэффициент п/р
? 5,?
Рис 10.36 Номограмма для определения безразмер-
безразмерного коэффициента С для расчета Г-образного уча-
участка трубопровода с углом поворота 90° с учетом
гибкости отвода при ?=2,8
большего компенсирующего плеча
к = п1им, A0.153)
где /мн — длина меньшего компенсирующего плеча в м,
отнесенная к ГС расчетной разности темпе-
температур, определяют по номограммам рис 10 37
и 10 38;
At — расчетная разность температур между темпе-
температурой теплоносителя t и расчетной темпера-
температурой наружного воздуха на отопление tH.o
в град;
? — соотношение плеч.
При построении номограмм произведение а? приня-
принято равным 2,4 кгс мм/см2 м град, а изгибающее компенса-
компенсационное напряжение—?^=6 кгс/мм2.
В том случае, когда допускаемое изгибающее ком-
компенсационное напряжение, полученное по расчету на
прочность ???, меньше или больше 6 кгс/мм2, длину
меньшего компенсирующего плеча, полученную по фор-
формуле A0 152), пересчитывают по следующей формуле
г*
Л /м. A0.154)
и к
В этом случае длину большего плеча определяют по
формуле
= /' ? ? .
A0.155)
Таблица 10 22
Минимальная длина компенсирующих плеч Г-образных
участков трубопроводов с равными плечами
с учетом гибкости отвода в м
о
с
3<o ^
§&ш
25
32
40
50
70
80
100
125
150
175
200
250
300
350
400
Минимальные длины
метрах
? раб=16,
/=150
0,7
0,8
1
1,5
1,5
2
2
2,5
3
3,5
4
5
6
—
компенсирующих плеч при пара-
теплоносителя; РпяЛ
Рпдб=8,
/=250
0,9
1
1,2
1.4
2
2,1
2,6
3
3,5
4,2
4,9
5,8
7
8
—
р аб=13,
/=300
1,3
1,5
1,8
2,2
3
3,5
4
5
5,5
6,5
7.5
9
11
12
в кгс/см-, t в °С
?=325.
Рраб=21,
/=350
1,6
1,7
2,1
2,5
3,5
4
4,7
5,5
6,5
7,5
8,5
10,5
12,5
14,5
16
¦Р11Я,=36,
рао
/=425
2
2,5
2,5
3
4
4,5
5,5
6,5
7,5
9,5
10
12
15
17
19
Примечания. 1. Расчетная температура наружного воз-
воздуха принята /н#о =—30° С.
2. Продольное изгибающее компенсационное напряжение при
нято: для воды и пара /<250° С ^(раб) =8 кгс1мм2; для пара
t>250° С °И(раб)= 6 кгс/мм*.
3 Длина плеча дана с учетом радиуса оси гнутой трубы R,

206
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 10 23
Минимальные длины компенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов с равными плечами
без учета гибкости отвода в м
Условный
проход
трубы Dy
в мм
100
125
150
175
200
250
300
350
400
400
450
500
600
700
800
900
1000
Минимальные длины компенсирующих плеч при параметрах теплоносителя POaQ в кгс'см2, t в °С
ПЯЛ— * —д?О
Угол ? в град
0
1.7
2,2
2,6
3
3,5
4,5
5,5
6
7
9
10
11,5
13,5
15,5
18
20
22
30 | 60
3
3,7
4,5
5,5
6
7,5
9
10,5
12
16
18
20
23 5
26,5
31
34
38
6,5
8
9,6
12
13
16,5
20
22 5
25,5
34
39
42,5
51
0 j 30
3,5
4,4
5,3
6,5
7,5
9
И
12,5
14
14
16
17,5
21
24
27,5
31
34
6,2
7,7
9,2
11
13
16
19
21,5
24,5
24,5
27,5
30,5
36
41,5
47,5
60
13,5
16,5
20
24
27,5
34
-
0 | 30
4,2
5,2
6,5
7,5
8,5
10,5
12,5
14,5
16,5
16,5
18,5
20,5
24,5
28
32
35,5
39,5
7,3
9
10,7
13
15
18,5
22
25
28,5
28,5
32
35,5
42,5
48,5
60
15,7
19,3
23
-
0
4.8
5,8
7
8,5
9,5
12
14,5
16,5
19
30
8,2
10,2
12,2
15
17
21
25
28,5
32,5
60
17,8
0 | 30
5,5
6,8
8
10
11
14
16,5
19
21,5
9,5
11,7
14
17
19,5
24
26,5
33
37
60
Примечания 1. Жирными линиями подчеркнуты максимальные рекомендуемые длины компенсирующих плеч при самоком-
самокомпенсации.
2. См. примечания 1 и 2 к табл. 10.22.
Минимальные длины компенсирующих плеч Г-образ
ных участков трубопроводов с равными плечами с уче-
учетом гибкости гнутых гладких отводов и без учета гиб
кости отводов для труб по «Сортаменту труб тепловых
сетей» даны в табл 10 22 и 10 23
10.5. РАСЧЕТ НА КОМПЕНСАЦИЮ ТЕПЛОВЫХ
УДЛИНЕНИЙ УЧАСТКОВ ТРУБОПРОВОДА
С П-ОБРАЗНЫМИ КОМПЕНСАТОРАМИ
Длина прилегающих к П-образному компенсатору
плеч имеет, как правило, большую протяженность, в
связи с этим реакции сил трения опор вызывают допол-
дополнительные силы упругой деформации и напряжения в
трубопроводах, которые учитывают в расчете на компен-
компенсацию тепловых удлинений сокращением длин прилегаю-
прилегающих свободных плеч по сравнению с фактическими до
40 Dy
Если расстояние от неподвижной опоры до компен-
компенсатора меньше 40 Dy, в расчете учитывают полную дли-
длину компенсирующего участка При установке направля-
направляющих опор длину плеч, учитываемых в расчете, прини-
принимают равной расстоянию от направляющей опоры до
компенсатора
Во всех случаях расчетное тепловое удлинение ©п-
ределяют для фактической величины компенсируемого-
участка, ? е. по расстоянию между неподвижными опо-
опорами

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
1мнвм/град
1,0 ?
:
08--
Рис. 10.37. Номограмма для определения длины мень-
меньшего компенсирующего плеча /Мн . отнесенной к ГС
расчетной разности температур для DH =42,6-г- 102 см
Ц6--
0JS--
0,3--
0051-
*
_
V
у
У
!/
^ r
/
\/
V
/
/
3 4
?
ЛН6 см
- - 52?
--63
--72
--82
-¦92
--Ю2
м1 град
0.5 -?
?32
¦ 38
- 5.7
IB
89
???
- - Щ
¦ 15?
-13ft
213
-¦ 273
¦37,7
Мб
Рис. 10 38. Номограмма для определения длины
ОООЬ-- меньшего компенсирующего плеча /Мн. отнесен-
отнесенной к Г С расчетной разности температур для
?>н =3,2 -г- 42,6 см
Рис. 10.39. График поправочных коэффициентов,
характеризующих влияние длин прилегающих сво-
свободных плеч, учитываемых в расчете для ?>н Х«=
= 108X4 мм и R = 50Q мм
1 —п\ — к компенсирующей способности при I о"*0; 2 — то
же, при *п=Ю D у; 5 —то же, при *п=80 Dy;4 — n2 — к
силе упругой деформации при ??=0; 5 — то же, при
/п=10 D ¦ 6 —?? же, при i^=80 Dy

208
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Ьрвм
Рис. 10 40. График поправочных коэффициентов,
характеризующих влияние длин прилегающих сво-
свободных плеч, учитываемых в расчете для DHXs —
= 219X6 мм и #=850 мм
1 — ?? — к компенсирующей способности при /п—0; 2 — то
же, при 'П=Ю Dy, 3— то же, при 'п=^ ^у 4~ ~" к
силе упругой деформации при /п=0; 5 — то же, при
*п = 10 Dyi б —то же, при in=80 D
/Т~ П.
2 "?
??-
13-
v-
1-
09i
08-
07-
06:.
Рис. 10.41. График поправочных коэффициентов, ха
растеризующих влияние длин прилегающих свобод-
свободных плеч, учитываемых в расчете для 2ЭНХ$=426Х
Х9 мм, #=1700 мм
1 — tt\ — к компенсирующей способности при
же, при in=W Dy, 3 — то же, при /п
силе упругой деформации при ??=0;
п
Ду, 4 — пг — к
то же, при
Влияние длины прилегающих свободных плеч, учи-
учитываемых в расчете, на компенсирующую способность
и силу упругой деформации видно из графиков, приве-
приведенных на рис. 10.39—10 41, построенных для П-образ-
ных компенсаторов с гладкими гнутыми отводами. При
построении графиков значения силы упругой деформа-
деформации и компенсирующей способности компенсатора, опре-
определенные при длине прилегающих свободных плеч, рав-
равной /п=40 Dy, приняты за единицу, а для значений этих
величин при /п = 10?)у, 80 Dy; ODy даны поправочные
коэффициенты п\ — к компенсирующей способности и
«2 — к силе упругой деформации компенсатора. Данные
этих и других графиков обобщены и даны в виде усред-
усредненных коэффициентов в табл. 10 24.
Если П-образный компенсатор располагают не по
середине участка, а смещают в сторону одной из непод-
неподвижных опор, то силы упругой деформации и напряже-
напряжения увеличиваются примерно на 20—40% по отношению
к силам упругой деформации и напряжениям, получен-
полученным для компенсатора, расположенного посередине.
Таблица 10.24
Значения поправочных коэффициентов пх и п2
Длина прилегающих
плеч, учитываемых
в расчете, /п
40 Dy
10 Dy
0 Dy
Поправочный коэффициент
к компенсирующей
способности П\
1
0.9
0.8
к силе упругой
деформации п%
1
1,3
1,7
Участок трубопровода с несимметричным
П-образным компенсатором
с гнутыми гладкими отводами
Схема расчетного участка дана на рис. 10.42
Расчет производят по формулам:
приведенная длина осевой линии участка
1пр = /х + 2/2 + h + /8 + 6,2№k м; A0.156)
координаты упругого центра тяжести:
(/х + /з -Ь /s + 4/?) GS — /,)
/?=10 Dy, 6 — то же, при lt
=80 ?>_
Рис. 10 42. Участок трубопровода с несимметричным
П-образным компенсатором с гладкими гнутыми от-
отводами при l\>h

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
209
центральные моменты инерции относительно осей координаты упругого центра тяжести:
Ч [ и _\3 . Уо=— ^Т-2 1 * A0.166)
+ 6,28Rk \ у + 1,635/27? + 1,5Д2 ) -
A0.159)
+ ? +
+ ?
,57/?Л (
Уо\У
8-i
Irln
til»
Рис. 10.43. Участок трубопровода с симметричным П-об-
разным компенсатором с гнутыми гладкими отводами
при 1\=и=1п
центральный центробежный момент инерции относи-
относительно осей Хо, Уо
Расчетное тепловое удлинение вдоль оси х опреде-
определяют по формуле A0.43).
Силу упругой деформации определяют по формулам
A0.110) и A0.111).
За максимальный изгибающий момент принимают
наибольший из изгибающих моментов:
М = РХ(Н- у0) + ? у (— х0 + ?) кгсм; A0.162)
? = Рху0 + Ру (ts -f-2 R+~ + х0 ) кгсм. A0.163)
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют по формулам A0.50) и A0.51).
В том случае, когда длины прилегающих свободных
плеч, учитываемых в расчете по обе стороны компенса-
компенсатора, равны между собой (рис. 10.43), формулы упро-
упрощаются и принимают вид:
приведенная длина осевой линии участка трубопро-
трубопровода:
при /п>0
м\ A0.164)
центральный момент инерции относительно оси х0:
2
(Ы
2
+ 6,28/?^ 1 — + 1 ,№5t2R + 1,
3. A0.167)
Расчетное тепловое удлинение вдоль оси ? опреде-
>.16О) ляют по формуле A0.43).
Силы упругой деформации:
????
Рх = Рк=Т-Щ-кгс' A0.168)
у
Максимальный изгибающий момент:
при у0 <0,5# в точке С
Ммакс = (Я — г/0) Рк кгсм;
при уо ^ 0,5 ? в точке D
= —у0Рккгсм.
A0.169)
A0.170)
Изгибающее компенсационное напряжение опреде-
определяют по формулам:
на спинке компенсатора на отводе
РК(Н — уп)т
°кн= К w °; кес/мм·; A0.171)
на участках, прилегающих к компенсатору, на отво-
отводе
(У__/___, \
кгс/мм2;
A0.172)
и(пр) <//-*„)
на прямых участках, прилегающих к компенсатору,
кгс'ммг-
A0·173)
Участок трубопровода с несимметричным
П-образным компенсатором
со сварными отводами
Схема расчетного участка дана на рис. 10.44
Расчет производят по формулам:
приведенная длина осевой линии участка, при Я = /2 и
В = /з
Lnp=/i + 2/a + /s + /B^;
координаты упругого центра тяжести:
м;
при /п—0
м; A0.165)
У 9
A0.174)
A0.175)
A0.176)

210
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
центральные моменты инерции относительно осей
Уо'
lyO =
¦ _jl + B/2
о
12
A0.177)
A0.178)
Рис. 10.44. Участок трубопровода с несимметрич-
несимметричным П-образным компенсатором со сварными от-
отводами при /i>/s
центральный центробежный момент инерции отно-
относительно осей Хо, г/о
м\ A0.179)
Расчетное тепловое удлинение вдоль оси ? опреде-
определяют по формуле A0.43).
Силы упругой деформации определяют по формулам
A0.110) и A0 111).
За максимальный изгибающий момент принимают
больший из моментов:
М = РХ{Н- г/о) + Ру !- хо + -у) ысм; A0.180)
? = Рху0 + Ру [?? + ? +х0 ] кгсм. A0.181)
Изгибающее компенсационное напряжение опреде-
определяют по формуле A0.50).
При равенстве учитываемых в расчете прилегаю-
прилегающих свободных плеч по обе стороны компенсатора
(рис. 10.45) расчет производят по упрощенным фор-
формулам:
приведенная длина осевой линии участка трубопро-
трубопровода
1пр = 2/п + ?? + В м; A0.182)
координаты упругого центра тяжести
Уо = : м;
A0.183)
центральный момент инерции относительно оси хо
^-LvImK A0.184)
Расчетное тепловое удлинение вдоль оси ? опреде-
определяют по формуле A0.43), а силы упругой деформации
— по формуле A0 168).
Максимальный изгибающий момент при уо<0 5Н и
У0>0,5Н определяют по формулам A0.169) и A0.170)
У\Уо
???
— 1г
Рис. 10 45. Участок трубопровода с симметричным
П-образным компенсатором со сварными отводами
при /?=/5=/?
Изгибающее компенсационное напряжение:
на спинке компенсатора
(Н-уо)Рк
W
кгс/мм2;
A0.185)
на прямых участках, прилегающих к компенсатору,
к _
и(пр)
к
и
¦кгс/мм*. A0.186)
П-образные компенсаторы с крутоизогнутыми отводами
можно рассчитывать по формулам для компенсаторов
со сварными отводами.
П-образный участок трубопровода
с гнутыми гладкими отводами
без прилегающих плеч
Схема расчетного участка дана на рис. 10.46.
Расчет производят по формулам:
приведенная длина осевой линии участка трубопровода
?пр = 2/,-Мз + 3,14/?& м; A0.187)
Рис. 10.46. П-об-
П-образный участок
трубопровода с
^ гнутыми гладкими
—— отводами без при-
» легающих плеч
У
а
X
?
А^
?
Чат
¦ i
1
—в
Уо
т
координаты упругого центра тяжести:
-пр
— м;
A0.188)

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
211
центральный момент инерции относительно оси Хо
??? = 0,67^ + 0,298kR3+l3( l\+2l2R+ RJ +
+ЗД4ЛЯ ( l2 + 0.64/?J - yl Lnp м3; A0.189)
расчетное тепловое удлинение вдоль оси ?
Ах = аМВмм. A0.190)
Силы упругой деформации и максимальный изгиба-
изгибающий момент определяют по формулам A0.168) —
A0.170).
Изгибающие компенсационные напряжения опреде-
определяют на спинке компенсатора на отводе по формуле
A0.171), а в точках А иВ — по формуле A0.172).
?-образный участок трубопровода
со сварными отводами
без прилегающих плеч
Схема расчетного участка дана на рис. 10.47.
Расчет производят по формулам:
Рис. 10.47. П-об-
разный участок
трубопровода со
сварными отвода-
отводами без прилегаю-
прилегающих плеч
координаты упругого центра тяжести
Н{Н + В)
Уо
2H+B
м;
силы упругой деформации
_ aAtBEI
'?
Ру =
Я2 — Н + В
(Я + В)*
2Н + В
A0.191)
кгс\ A0.192)
Максимальный изгибающий момент при у0 < 0,5Н и
у0 > 0,5Я определяют по формулам A0.169) и A0.170),
изгибающее компенсационное напряжение определяют
на спинке компенсатора по формуле A0.185), а в точ-
точках А и В — по формуле A0.186).
Для облегчения трудоемких расчетов на компенса-
компенсацию тепловых удлинений участков трубопроводов с П-
образными компенсаторами построены номограммы, в
которых вылет компенсатора и сила упругой деформации
определяются в зависимости от величины расчетного
теплового удлинения ?? и размера спинки компенса-
компенсатора В. Номограммы для расчета компенсаторов с
гнутыми гладкими отводами (см. рис. 10.43) даны на
рис. 10.48—10.68 и со сварными отводами (см. рис. 10.45)
даны на рис. 10.69—10.81. Последними можно пользо-
пользоваться и для расчета компенсаторов с крутоизогнутыми
отводами.
Номограммы построены без учета предварительной
растяжки компенсаторов (при значении ? =1) и при
условии равенства прилегающих свободных плеч, учи-
учитываемых в расчете по обе стороны компенсатора.
При составлении номограмм принято:
а) допускаемое изгибающее компенсационное на-
напряжение на спинке компенсатора в холодном состоянии
аи.к(хол) =11 кгс/мм2;
б) модуль упругости трубной стали при температу-
температуре стенки трубы 20° С ?=2,05· 106 в кгс/см2;
в) длина прилегающих свободных плеч, учитывае-
учитываемых в расчете с каждой стороны компенсатора,
^п=40 ?>у в м;
г) для номограмм со сварными отводами коэффи-
коэффициент гибкости отводов и коэффициент концентрации
напряжений, равными единице F=1, т=1), а радиус
оси отвода условно равным нулю (R=0);
д) для номограмм с гнутыми гладкими отводами
коэффициент гибкости отводов k и коэффициент кон-
концентрации напряжений т по табл. 10.13, а радиус оси
отвода — указанный на номограммах;
е) толщины стенок труб s и моменты сопротивления
поперечного сечения стенок труб W, указанные на но-
номограммах.
В связи с тем что номограммы построены без учета
предварительной растяжки компенсаторов, для пользо-
пользования номограммами определяют расчетное тепловое уд-
удлинение рассчитываемого участка трубопровода:
при величине предварительной растяжки, равной
50% полного теплового удлинения участка (?/):
при
L
при
А
при
?*? =
t от
t от
/ < 250° С
-?,???????;
250 до 300° С
= 0,6?/ мм;
300 до 400° С
0,7? мм.
A0.
A0.
A0.
193)
194)
195)
где ? / — полное тепловое удлинение расчетного участка
трубопровода в мм [см. формулу A0.39)];
при величине предварительной растяжки, равной
100% полного теплового удлинения (?/) при />.400°С
Ахн = ?/ мм.
A0.196)
Если допускаемое изгибающее компенсационное на-
напряжение на спинке компенсатора о*к ^хол^ меньше или
больше 11 кгс/мм2, габариты компенсатора определяют
по номограммам при расчетном тепловом удлинении, оп-
определенном по формуле
? ?' = ? ??
мм,
A0.197)
где ??? — расчетное тепловое удлинение, полученное по
формулам A0.193) —A0.196) в мм,
а силу упругой деформации, полученную по номограм-
номограммам, пересчитывают по формуле
? =Р
11
тс,
A0.198)
где Рк — сила упругой деформации, полученная по но-
номограммам, в тс.

212
Раздел П. Схемы и расчеты тепловых сетей
с-э см
н g поошйэнзииол
о и
С ° а?
cd ч о
(V
4 ? at
s ST II
2 S
О.
4
——
•?-
s
\
\
\
N
4
4
\
4
4
i
\
ч
ч
4
Ш
i
\
л
\
ч
4
4
ч
4J
m
\
<^>
^4
VI
\
ч
\
4
4^\
ч
ч
- X;
f\
\
4
\
л
ч
\
\
\
S
\
\
\
L S
К ^
\/
\
\
\
\
4
\
\
<
\
4
\
4
V
N
\
\
\
/
ч
?
ч
s4
0
/
f/
/ )
/^>
4,
4
4
*/
Ш
/
</,
?/
л
\
4
\
ч
4
к
/ ?
' ?
1
1 1
Щ
'/}
'A
Л
4
s
.
/
///
7/
///
W/
/
/
I
у
7/
k
\
4^
\
\
s
V
4

§·
_<5>
С)
I
1
Я
u
X
<u
с
S
со я II
?3 *
«о а
? ? ·-
_L О ™
8
??
&5
5 я
00
о
>v g паошоэнзимам

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
213
4
\
ч
?
ч
ч
s
ч
?
\
4
i
4
s
,
1
\
4
\
[4
ч
ч
4
ч
N
s *
<s>4
\4
1
4
1
s
4
4
4
ч ?
4
4
?
\
\
""is
\
\
\
¦
s
\
\
4
ч
\
\
——
-4
\
s -
V
??
ч
ч
1
ч
4
4
\
\
ч
\
ч
ч
У3!
\
ч
\
\
\
S
ч
ч
\
ч,,
ч
s
vf~i
?
ч
ч
ч
ч
ч
ч, "
¦\
\
S.
у*
\Р
\
\
\
\
ч
ч
ч
N
ч
4j
<
\
ч
К
ч
\
ч
ч
?/
г-
\
\
S
ч
\
ч
\
ч
<
\
\
\
\
\
\
Ч
ч
?
\
\
\
s
\
ч
SA
Л
X
?
<
s
\
О
6
Л
ус
"Ч.
s
N
ч
Л
?
s
4
У
л
'?
0
л
Pi
^>
ч
4!
/
a
>
7
?
(?
к
II
\a
л<
^ч
ЧЧ
ч
?
?
?
11
~?
?/
?
?
/?
?
\
>4
>/?
///
/?
//
//
//
?/
ь
?
\
ч
ч^4
"¦-
//
n
11
J
?
?
'?
/?
?
\
\
4
\
I/
II
h
ffli
N1
nil
щ
//
у
&
л
4
ч
^4
\
\
4'
s4
//
7
\L
4s
4 N
g OdaujDJHduHOH шзи/чд
-s-,
-I
in
5
1
? ?
eg щ
ex
я
05 "
ч я
2
-г
S
я
о
о
X
ю
о
s
?
s
Ш
д OdoiuO3H3u*iOM шли/яд
ft S
<я S
о. я
VO fct
о о
UJ
Sis
о s
<я a
_ w
§5
I 3
Я Ю
ё в
о Q
о
ю
о
к
Q,

214
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
? s
as S
S ^
о, о
О f-
?
-I
К S3
5 a
4 a
«3 H
V
Of
?·
о
со
ю
о
Is
Q
S 00
м 2.
о S
о;
о
о
о*
о
СХ

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
215
CO
О,
О
?-
га й
? S
Si ?
о "
§ ?
S
о.
ч
ч
ч
?
sss
ч
Ч
ч
\
ч
ч
N
s
ч
\
ч^
ч
ч
t
s
Ч
Ч
ч
ч
Щ
\
Ч J
ч
ч
ч
ч
1
\
ч
ч
ч
Ч
ч
ч,
в
s
ч
Ч
ч
Ч
ч
ч
i
s
s
Оч
\
ч
ч
4,^
4
4|
?
V
ч
4
4,
\
4
ч
4
\
4^
4
ч
ч <
4.
?
N\
ч '
4
ч
?
ГЧ
ч
ч
ч
Ч
—-
?
\
ч
ч
N
\
ч
к
ч
ч
ч
ч
—¦
1
?
ч,
ч
ч
?
\
Ч
сР
ч
ч
N
>\
Г
ч
ч
^-
1
V
\
<
ч
ч
ч"
ч
V
?
ч^
ч
1
S
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
1
ч
\
ч
\
\
ч
ч
ГЧ!
ч
ч
ч
ч.
\
ч
ч
\
ч
ч
ч
Ч
ч
ч
s
ч
ч
ч
ч
ч
4j
ч
s
\
ч
s
ч
%ч|
чч
ч
\
s
\
SS
чЛ4
i
\
ч,
\
ч
?
i
ч
\
щ
ч
ч .,
/>
i
<ч
ч
<5
чЧ
!^ч
Л
//
%
ч
Ч
4q
s
чС;
- ь
/
V/
7/
У/а
7/)
?
?
\
ч
Ч
ч
ч
Ч '
/
\h
•pi
Щ
Ш
'//
ч,
чЧ
/
IL
1
У//
///
W
у
г
ч
Ч
ч
7/
//
4li
??
Ш
4??
щ
W
ч
.. ч
ЧЧ
1
наш
ilifii
I/Ill
'ill
??
?
чЧ.
|
4-
ч
?
«?
ц
а-
to
?
S
с
S3
tr-,
5 S
о
о
X
д ъаоштзэнэшыои шашчд

216
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
4
?
о
«я
о;
е-о
*v g ъйошьэнаииои шзшяд
?? д vdoiuDDHauMOM шзи/яд

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
217
Й S
со га
& S3
? ?
S
о
«
о
о «
s 2
м eg
CL, О
ю ?
о н
w g OdouJODHauHo* шзшяд

218
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
I
со S
со ее
? Ь
се Ч
¦ч as
сх,
о
S
о
я 3
g ваошвзнэииох шашяд
?
5
\О О
О ?
сё
?; s
?* «
2 >,
S В
ев i-i
СХ
О
S
о

Глава JO. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
219
5J
ta-
tact
4
??
сх
4Э-
\о о ^
О И о
С о §
со | II
CU ? °?
i
S к
со ^
CL,
О
S
о
X
со '-О <Э-
g воошвэнзимоя шэи/яд
Й S
СО Св
ю о
? 2
si
1) S С<
|3
К и
Ч S
4 S
со t~
О.
О
S
о
s
а,

220
Раздел II Схемы и расчеты тепловых сетей
г·-, to
g ъаошвэизииом
r
1
§-
I
ее t-
со
о
3
си
*?
g OdoiMDOHduwoM шэшяд

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
221
DooLuOOHduwox шзшчд
"CvT«O
I
О- ct
хо о
о га
со u
й S 7
о 5?
о
(?
?
•3 S
о
S
о

222
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
-§.*
о
? 3
о. я
if
?
1-
cd j^
5 «

I лава 10 Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
223
\
ч
*—·
-к-
\
N
к
V
-
3
l<
g
\
•?
s.
\
ч
<P
,—-
?
\
_
\
\
!
v
л
К
J \
\
\
*—-
\
V
N
\
em
.—·
ч
ч
s
--"
Я—
¦*
.—"
\
\
\
\
л
\
-
?
\
\
\
V
***
ь
><,
*>*
ч
s
\
4
f
In
\
л
\
\
N.
\
\
/
V
4
ч
\
/
/
N
ч
\
/
У
к*
ч
ч
—
1
-
\-
V
\
V
/
/
V,
у1*
\
¦ч
L
,Х
К
—
s
¦ч.
<h
/
А
*л
\
ч
N
ч>
/
/ /
/\
0
ьс
А
\
¦\
1
1
-И!
/¦
t
?
51~
Л
?
j
ш
W
Тс
??
\
ч^,
л-
\
^^
ч
ч
\
ч
>*¦
1
1/
/1/
\\\
?
I
f
h
A
4^
*^
\
·*.
?
c=>
5
<=э
CQ
CD
Cb
_§ CL
_.<4l j
- <Nj"
Ci
Q CO Co <h
q OuOLuojHdunoh uiaifiqg ~"^~
C\j
?)
?.
о
о
2 я
Eg ^
|
S
ч
s
s
<
s
в
у
ч
—¦
т
ч
ч.
??
s
к
N
——
ч
—¦
ч
ч
s
"Ч
"
5
Ч
ч,
ч
ч
s
ч
1
V.
—¦
я
ч
„
ч
г»
ч
ч
ч»
>^
ч
ч

ч
гг
s
ч
9
\
Ч
ч
\
\
<
s
ч
л*
ч
ч
ч
ч
ч
^«
ч
ч
s
^3
ей
ч
ч
\
Ч.
•с
ч
^5
s
to
<
и*-
s
ч
*>*
№
ч
s
>
W
?
ч
ч
ч
-^
s
_
Ч
¦ч
ч.
\
ч,
—
ч
ч.
ч
S
ч.
4?
/
ч.
--.
/
<
—
/
,?
¦ч.
/
'<
N
ч.
/
/.
ч
ч
ч»
>
/
/
Ч
ч.
^ч
Ssa
/
f
|^/
/
f
4
ч«
is*
?
1
?
?
/
f
J
^41
?
ч
ч
ч,
1
/
1
1
1
Г
/
/
/
(
I
1
/
?
я
*
?
ч
ч»
«в
Ш
////
?1
11
?
///
//
|
//
II
fl
4j
\
ч
,
-
З
4
Oi ОО
/v g яс/ошоонэииоя шэшяд
? ?.
О
ас
?
а,

224
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
ч
>
ч
-
ч
\
\
Is
¦*¦
**
&
\
\
ч.
*ч
\
ч
V
\
<s-
\
SJ
^Ч
*>*
Ч
ч
ч
s
<9
»·*
ч~
\
\
S
\
\
\
ч
s
ч
ч
ч
ч
*п
»*-
»!
N
\
ч
ч
\
ч
ч
ч
•Л
ч
?
\
ч
s
<с
ч
ч
ч
ч>
ч
\
Ч,
L
\
Ч
ч
Ч,
С·
Ч
ч
\
ч
\
\
4^
<
>
ч
л
.
ч
Аи
к
ч
ч
г
У
/
у
ч
ч.
s
л
s
Si
ч
?
у
я
?4
1
Л]
|
I
I
X
/
ч>
/
Л
?
У
А
\
ч
ч
/
f
/я
А
\
\
ч
и
?
/
/j
\
ч
ч
ч
S
j
I
/
/\
/
V
S
ч
s
ч
ч
V
ч
?
1
j
/
ft·
f
ч
ч
ч
V
1
л
j
/
I
1
(
/
ft
I
ч
ч
ч
1
ц
h
у
ч
ч
ч
s
tl
/
if
f
/
{ч
ч.
л
ч
ч
ч
ч
ч
si
Ч
s
s
Ч
s
ч
ч^
Ч|
s
ч
ч
? Ч
ч
00L 009 00S ООЬ
200 300
с»»
?
?
S
с
3
и
3
Ll
Э
С
J
r
a
L
ноаГ
5ii « qo to
*v g OdouiOOHauHOM шашчд
1
t
SS 3
ч
ч
i
^
ч
ч
•
s
\
\-
To?
\
ч
t
V
4
——
s
?
\
4j
ч
ч
4
\
\
\
4,
(У
ч
\
у
ч
ч
,—
s
V
4
?
4
?*
1
ч
?
\
Ч1

4
ч
\
ч
Л
s
4
-^^
¦*"
^=
s
V
ч
¦?
4
--
г-
\
S
4
N
\
у
s
s
i>
\
s
s
4
r
<
1
I
¦
I
1
1
I
V
ч
4
Л
ч
ч
л
Ч
у^
%
s
ч
ч
у
>
\
Ч.
«<
ч
«^
ч
\
V
Д
/
А
у
Ч
ч
ч
Ч
/
V
ч
ч
ч.
/
N
SJ
/
ч
ч
ч
^к
/
т~
/
/
у
/
/
/
*/
Ж
?
Ч
ч^
ч
к~
л
(.
\
/
/
'/
/
' 1
I
f
?!
и
г/
/
ч
ч
s
ч,
ч
I
ч
1
1 /
/
/
1
h
Л
V
\
\
ч
ч
i
II
7
/
Л
/
/
'/
//
/
G
1
\
ч
ч
ч
-UJL
1 Ml
1 lei
??!
Ill
III
ll·
К
\
ч
ч
4j
\
—
ч
ч
4
ч.
Ш
?\
г»
у
300 kOO 500 600 100
етное тепловое идлинение в мм
200
Расч
*"х
а
сЗ
О.
О
д

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
ч
\
Ш
29
Ч
\
ч,
ш
>
s
ч
Ч"
-
Ч,
Sj
г
?!
<Р
Ч,
s
?
ч
V
s
i
о
\
\
N
\
s
N
ч
\
as
Ш
л
\
ч
\
\
\
\
\
Ч
?
\>
|
S
\
\
\
\
s
г
ч
\
Ч
W
Ч
ч
ч
:--
1
Ч
ч
ч
>
1
S
~1
— ?
* 9
\
\
\
Ч
*¦ —
F4?
л
1 Ч_
***
?-
\
?
4j
s
&
OLL·
\
Л,
ч
<
h
rm
ч
\
\
Я
с
на
\
\
ч
у*
о
им
у.
ч.
>
ту
\
/Л.
s
V.,
a
X
/
ч,
<
\
пя
-/
?
/
и
f
ч
ч,
9
л*
^//
У
//
/
/
2
\
Ч;
-MB-
/
/>
/
s
ч
/
/(
Г
/ j
f\
\
ч
*·
77"
ш/
/f/i/l
_4
П.
Й
и
и
и.
щ
/////
у///
/Л/
/»
//
/?
ч
(I h
у
ч
S
s
?
4^
??
?
=¦
—
=
4-
La
OOL
009
I
500
иненив ?
| 200
Расчетное
001
CO
о.
о
компенса
" ?
о
СО
: *» о5
S- « °
& li
сь и г
-СГ5 Я
cs fcj «
I &
о
X
75
О
Рис.
ч
\
\
у
\
—-
\
\
s.
\
4^
\
——J
4.
к
1
s
\
4
N
4 ,
L
Л
\
\
\
\
4
?
N
——
\
w
s
ч
——
s
4
N
\
>
\
ч
VS
1
s
i-
? ?
~-
\
\
\
\
>
\
?
t
1>
-1
1
I
s.
?
4
ч
—
-*~
1
\
\
\
4
s
s
\
кЧ
s
S
?,
ч
\
?
\
S
\
4
r
s
S
si
ч
4^
ч
ч
ч
>
^
ч
4
ч
\
4<
s
4,
/
У
У
ч
ч
ч
"?
/
V
<<
&
ч
¦^
\
/
у-
/
\
\
V
ч
ч
>
/
/
/
'/
У
л
ч
S
ч
ч,
ч
*/
/
/
//
/
/А
/{,
/
1 ^
/а
*/
fl
7
S
ч
ч
ч
s
1
S
А
Ч
/
Л
7
V
У
f
ч
\
ч
/
/|
(У
/
У
/
>
>
г
Ч
Ч
ч
ч
S
?
/
/
1
1
1
f
\
ч
ч
"S
ш~
///
П1\
ч
/
>
ч
"?
г4
ч
s
ч
¦?.
ч
V
ч
ч
ч
со
С)
_1
CVi to
I
I
I
§
(О
a.
§
о
о
1 *
I S
\О ^ оо
О S и
& я «,
CL II
si:
I
g OuoujDOHauwox шэшчд 'аа~~77
Is §
о. я
о
X
s
О,

226
Раздел //. Схемы и расчеты тепловых сетей
*v g ndoujDOHauHOM шзшчд
о,
о
га
о
я
со К
?з
С н
га °
3" 2
о* а.
« Я
4 S
tt °
га °
5 °
га
S
I4
¦а
С,
?
га
а.
о
§ 5
СП U
га _
о S ?
га 2 н
°<a "
„ ? "
« а,
^ га у
с( я 2
S ° §
2 ° ¦
Рис

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
227
>
и—·
>
s
ч
s
***
¦^*
&
\
ч
Ч
S
***
\
\
I'sJ
,——
Oj
Og
ч
\
s
L
.—*
^-*
i»·
^-
4
s
0*·
\
\
s
^J
.-^
^»-
*^
СЭ
C\J
\
\
\
\
к
\
s
\
*s
ao
\
\
^v
4
?
s
s
s
r\
¦>¦
4
CO
4
k,
>
4
s
s
у
4
s
s
V
s
4
/
s
1
t»,
>,
I '
r*
\
\
9
X
>
/
s
s
у
К
?
4
ч„
с
у
У
и
s
?
?
*·>¦
C\J
-?
/
iv/
Ы
2
У
v^
ум
2
/
У
\
\
ч
ч
у
/
/
у
\
\
>
/
/
/
/
/^
S
S
к,
N
¦S
\
ч.
^.
7-
т
/
к
S
г
?
/<
f/\
л
'/
%
\
\
к,
S
\
ч
•ч,
1
\
ч
s
s
ч
ч
ч
ч
ч
s
s
ч
ч
ч«
со
s
ч
4
*^|
S
ч,
Ч
L
ч
ч
ч
700
<=> 5
сэ 5
СО
5Н
с:
?
г
СЭ ^
СЭ съ
СЭ
300
? теш
СЭ
а:
§1
X.
Si-
7
мпеисатора
1 § К
сЬ и* ч
о? та S оо
^ ЛЯ и
: I |8 f
-сч1 сз i и
¦ а 1
¦
о
X
0.79
'ис. 1
м/ д OdoLUOOHauMon шашчд
?,
о
Е-
?1 II
се S
о-я
ч са
§ О
1°
О
&
О
X

228
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Ч"
5s
ч
ч
ч
V
ч
rV
ч
^ч^>4
&
,4
.—¦
ч
ч
ч,
ч
ч
ч
ч
Ч
Si
—
ч
Ч;
Ч
X
>*
**·
ч
х-
¦-^
«и·
ч,
ч
_^
s
1
Ч
Ч
ч
Ч
?
ч
ч
ч
ч
ч
"Ч
ч
ч
ч
ч
t
I
ч
>
\
I
|
1
ч
ч
>х
S
ч
ч
у
ч
ч
ч
У
у*
^У
¦&
Ч,
ч
ч,
ч
ч.^
ч»»
ч
У
/\
/
^S
? 1
ч
--.
?<
ч
ч,
"*ч^.
>
S \
/
/
л
\/
/
Чз
ч
ч
ч
ч^
Ч
>ч.
ч
/
К
4
А
../¦
' t
'/
Ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
*Чч.
*N
ч~.
/
С/
ч
ч
ч,
J
/
*ч
/
/
/
%
ч
/
' f
/
/
//
ч
ч
ч^
s
ч.
"V,
ч
t
/1
//
/
ч,
s
Г"
/
/
~T
Л
ч
is.
>ч-
/
/
r
ч
ч
4-
V
^4,
ч
4
s-
4S;
ч
4fc
700
- ^*
s
1
§
^~ CO
* I
CJ
CvJ О
о
?? t-
, . Er со
^ t: ca
CL, 3 ^
3 h 5
Сила упр
ограмма
со с
= 1020 мм;
-СЧ1
---
о сГ
?
10.8
? пс/ошпонэииом шашяд
ч
?
i
-?
>
ч
Ч
ч,
—-
(
C4i
Ч
ч
гч
ч.
0—
т
ч
ч
&
S
ч
ч
ч
Ё
ч
ч
ч
с
ч
s
s
о
А
ч,
S
ч
?
4S
ч
^г=
-—
¦«·
,—-
Ч
ч
ч
ч.
ч
ч
ч
ч
ч
>
ч.
ч
s
ч.
ч
ч
Ч
к-
^»
S
ч
Ч
\
ч
4
V
ч
Ч
?5
Ч
Ч
ч
ч
Ч
\
ч
S
ч
и.
\
ч
ч
г"
1
1
S
1
|
|
I
ч
ч
<\
? ¦
s
ч
ч
<L
"чч.
ч
ч
у
у*
¦?;
ч
ч
ГЧ
у
у-
<?
ч^
ч
¦*ч.
ч
ч
ч
Ч
ч
/л
г
$
ч
ч»
к.
/
К
У*
у
ч
ч
ч
ч
ч
¦ч^
<;
/
/1
у/
s
ч
ч
К .
*j
/
?
ч
ч
¦ч.
*ч^
J
?
0
ч.
-Ч
ч.
"ч^
ч>
ч
ч~
ч
ч
?
<
?
У
у
г/
/
У
У
Ч;
ч
Ч
5S!
О
/
/
/г
Л\
ч-
4j
ч,
**¦
/
/
/
1 J
/
J
f
ч
Ч
ч
i
Л
1 /
J
/
ч
ч
ч
ч
!>
/
у
7
/
/
¦*·
S
?
/
Г"'
ч,
ч^
-ч.
1)
it
f
4
ч
ч,
Г""
ч
¦ч.
г—
OOL
§
S
c^
id ^
*
о
«о
о
с*э а.
ts
О
су, О,
щ
X
я
о.
-•ч1- Ь
*-~ «в
о
К
""- е
S
СЧ| О
¦ч, О
о S -
-«Л =э ? S о
=э Eg
о" v s ?
"|Ч4 о- |,s ..
¦^§ i ¦
¦ vj о Q
^ ?
10.80
CL·

Глава 10. Расчет труб на прочность и на компенсацию тепловых удлинений
229
При заданных габаритах компенсатора по шкале
номограмм для расчетного теплового удлинения (? Хн)
определяют его расчетную компенсирующую способность
? хнк, принимая
???.?=?-*?? мм.
По величине расчетной компенсирующей способнос-
способности компенсатора определяют полное тепловое удлине-
удлинение, которое может скомпенсировать компенсатор за-
заданных габаритов, по формулам:
при величине предварительной растяжки, равной
50% полного теплового удлинения:
при t < 25С°С
?/ = 2Ахп.к мм; A0.199)
при t от 250 до 300° С
?/ = 1,67 ??'?.? мм; A0.200)
при t от 300 до 400° С
?/=1,43??:?.? мм; A0.201)
при величине предварительной растяжки, равной
100% полного теплового удлинения при f>400° С
М = ?%.? мм. A0.202)
Допускаемое расстояние между неподвижными опо-
опорами определяют по формуле
L = м. A0.203)
Силу упругой деформации определяют по номограм-
номограммам по заданным габаритам компенсатора.
Если допускаемое изгибающее компенсационное на-
напряжение на спинке компенсатора ^.кСхол) больше или
меньше 11 кгс/мм2, расчетную компенсирующую способ-
способность компенсатора, определенную по номограммам, пе-
пересчитывают по формуле
?*' = И —кгс/мм*,
A0.206)
11
мм,
A0.204)
а силу упругой деформации, определенную по номограм-
номограммам, пересчитывают по формуле A0 198).
При заданных габаритах компенсатора и известной
величине полного теплового удлинения рассчитываемого
участка трубопровода силу упругой деформации и изги-
изгибающее компенсационное напряжение на спинке ком-
компенсатора в холодном состоянии определяют по форму-
формулам:
где Рк — сила упругой деформации компенсатора в
тс, определенная по номограмме при задан-
заданных габаритах компенсатора;
? *н.к—расчетная компенсирующая способность
компенсатора в мм, определенная по номо-
номограмме при заданных габаритах компенса-
компенсатора;
?*? — расчетное тепловое удлинение в мм, опре-
определенное по формулам A0.193) — A0.196).
Изгибающее компенсационное напряжение на участ-
участках, прилегающих к П-образному компенсатору, по но-
номограммам не определяют, а подсчитывают в случае не-
необходимости по формулам A0.172), A0.173) и A0 186).
При длине прилегающих свободных плеч, учитывае-
учитываемых в расчете, не равной принятой величине при состав-
составлении номограмм, т. е при /n<40Dy, можно пользовать-
пользоваться приведенными номограммами с введением поправоч-
поправочных коэффициентов на величину компенсирующей спо-
способности компенсатора, силу упругой деформации и на
расчетное тепловое удлинение, которые принимают по
табл. A0.24).
Искомые величины определяют из формул:
мм;
мм;
?'?=???2 тс,
A0.207)
A0.208)
A0.209)
тс;
A0.205)
При изменении толщины стенки трубы для ?-образ-
?-образных компенсаторов со сварными отводами габариты
компенсатора определяют по номограммам, как изложе-
изложено выше, а силу упругой деформации пересчитывают по
формуле
К-рк-~г^с- (
где ? к—сила упругой деформации, определенная по но-
номограмме, в тс;
W—момент сопротивления поперечного сечения
стенки трубы при толщине стенки трубы, для
которой построена номограмма, в см3;
W— момент сопротивления поперечного сечения
стенки трубы при заданной толщине стенки
трубы в см3.
При изменении толщины стенки трубы и радиусов
оси отводов тя П-обрачных компенсаторов с гнутыми
гладкими отводами пользоваться номограммами нельзя,
а расчет компенсатора следует производить по форму-
формулам.

ГЛАВА 11
НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ТРУБОПРОВОДОВ
11.1. НАГРУЗКИ НА ПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ
Нагрузки на подвижные опоры трубопроводов под-
подразделяются на вертикальные и горизонтальные и зави-
зависят от веса участка трубопровода, приходящегося на
опору, и типа опоры.
Вертикальную нагрузку определяют по формуле
Яв = ql кгс, A1.1)
где q — вес 1 м трубопровода: вес трубы, изоляционной
конструкции и воды (вес воды для паропрово-
паропроводов учитывают в связи с заполнением их водой
при гидравлическом испытании) в кгс;
I — пролет между подвижными опорами в м.
Горизонтальные нагрузки возникают за счет реак-
реакции трения опоры при ее перемещении под влиянием
теплового удлинения трубопроводов и определяются по
формуле
Hr = fqltczc, A1.2)
где / — коэффициент трения подвижных опор, принима-
принимаемый по табл. 11.1;
q — вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии: вес
трубы, изоляционной конструкции и воды для
водяных тепловых сетей и конденсатопроводов
(вес воды в паропроводах в этом случае не
учитывается) в кгс
Таблица 1I.I
Коэффициент трения подвижных опор
Тип опор
Скользящие
Катковые при осевом перемещении трубо-
Катковые при боковом перемещении трубо-
трубопровода перпендикулярно оси
То же, под углом к оси
Подвесные ·
Коэффициент
трения подвижных
опор f
0.3
0.1
0.3
0,15—0,2
0,1
Примечание. При известной конструкции подвесной
опоры коэффициент трения определяют по формуле
где ? — тепловое перемещение подвесной опоры, расположенной
в середине участка от неподвижной опоры до компенса-
компенсатора, равное половине теплового удлинения этого участка
трубопровода, в мм;
h т — рабочая длина тяги подвесной опоры в мм
При перемещении опоры по оси трассы прямолиней-
прямолинейного участка трубопровода возникает только осевая го-
горизонтальная нагрузка Яг.о. равная Яг.
При перемещении опоры под углом к первоначаль-
первоначальной оси трубопровода, например на участках самоком-
самокомпенсации или вблизи гибких компенсаторов, горизон
тальную нагрузку Яг раскладывают на два направления
по закону прямоугольного треугольника: осевое Яг.о —
по направлению первоначальной оси трубопровода и бо
ковое Яг .6—перпендикулярное первоначальной оси. При
отсутствии данных о направлении перемещения опоры
допускается принимать осевую и боковую нагрузки каж-
каждую равной 0,7Яг. При перемещении опоры перпенди
кулярно первоначальной оси трубопровода, например на
спинке гибких компенсаторов, возникает только боковая
горизонтальная нагрузка М-.6, равная Яг.
При размещении подвижной опоры в узле трубо
проводов дополнительно учитывают вес арматуры, саль
никовых компенсаторов, а также вес прилегающих участ-
участков ответвлений, приходящихся на данную опору. Вес
ответвлений определяют по формуле A1.1), но с коэф
фициентом 0,5, учитывающим распределение веса между
двумя опорами.
Для уменьшения вертикальной нагрузки на подвиж
ную опору сокращают пролет / между рассматриваемой
и ближайшими к ней опорами на магистрали и ответвле
ниях.
П.2. НАГРУЗКИ НА НЕПОДВИЖНЫЕ ОПОРЫ
Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов
подразделяют на вертикальные и горизонтальные.
Вертикальные нагрузки определяют по формуле
A1.1). Если неподвижная опора размещается в узле тру-
трубопроводов, учет дополнительных нагрузок от армату
ры, сальниковых компенсаторов и пр. производится по
аналогии с подвижными опорами.
Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры
трубопроводов возникают под влиянием следующих сил
трения в подвижных опорах при тепловом удлине
нии трубопровода, прокладываемого в непроходных и
полупроходных каналах, тоннелях и надземно;
трения в сальниковых компенсаторах при тепловом
удлинении трубопровода;
упругой деформации гибких компенсаторов или са
мокомпенсации при их растяжке в холодном состоянии
или при тепловом удлинении трубопровода;
внутреннего давления при применении неуравнове
шенных сальниковых компенсаторов (разрезанные тру
бопроводы).
При применении гнутых компенсаторов силы внут-
внутреннего давления воспринимаются трубопроводом и на
неподвижную опору не передаются.
При установке по всей трассе уравновешенных саль-
сальниковых компенсаторов силы внутреннего давления
уравновешиваются самой конструкцией компенсатора и
также не передаются на неподвижную опору.

Глава 11. Нагрузки на опоры трубопроводов
231
Силы трения в подвижных опорах определяют по
формуле
г>оп fnJ v>r ?? 1 "W
^?? — WL K2C > (??·?)
где q — вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии
в кг с;
L — длина трубопровода от неподвижной опоры до
компенсатора или от неподвижной опоры до
поворота (при самокомпенсации) в м.
Силы трения в сальниковых компенсаторах опреде-
определяют в зависимости от рабочего давления теплоносите-
теплоносителя, диаметра трубы и конструкции сальниковой набив-
набивки по формулам:
Рс = 2РРаб h D2 /? кгс; A1.4)
Г) fir tc-yr (\ 1 •??
Рс = hDifxKzc.
/н
В этих формулах:
''раб — рабочее давление теплоносителя в кгс/см2;
/2 — длина слоя набивки по оси сальникового ком-
компенсатора в см;
D2 ·— наружный диаметр стакана сальникового ком-
компенсатора в см;
f — коэффициент трения набивки о металл принима-
принимают равным 0,15;
? — число болтов компенсатора;
fB — площадь поперечного сечения набивки в см2.
Площадь поперечного сечения набивки определяют
по формуле
= 0,785
см
A1.6)
где ?>з
внутренний диаметр корпуса сальникового ком-
компенсатора в см.
При определении Рс по формуле A1.5) величину
400л
—-— принимают не менее 10 кгс/см2. В качестве рас-
/н
четной принимают большую из сил Рс полученных по
формулам A1.4) и A15).
Для определения сил трения в сальниковых компен-
компенсаторах можно пользоваться графиком рис. 11.1.
Силы упругой деформации гибких компенсаторов и
участков самокомпенсации определяют при расчете труб
на компенсацию тепловых удлинений в соответствии с
указаниями главы 10.
Силы внутреннего давления передаются только на
те неподвижные опоры, которые расположены между
неуравновешенным сальниковым компенсатором и по-
поворотом трубы, между двумя смежными участками с
разными диаметрами сальниковых компенсаторов (пе-
(переход диаметров труб), на участке с задвижкой (при ее
закрытии) или с заглушкой.
Для случаев размещения опоры на участке с пово-
поворотом трубы, с заглушкой или задвижкой силы внутрен-
внутреннего давления определяют по формуле
Лз.д = Рра б Fc.n кгс, (И.7)
где Рраб — рабочее давление теплоносителя в кгс/см2;
Fc.h — площадь поперечного сечения по наружному
диаметру стакана сальникового компенсато-
компенсатора в см2.
Для случая с переходом диаметров труб силу внут-
внутреннего давления определяют по формуле
Л».д = Рраб (Fc.m — FC.H2) кгс, A1.8)
/ 2 3 4 5 6 7 д 5 ЮЛП 13 1k 15 16
Рабочее дадление теплоносителя Pp^S кгс/смг
Рис. 11.1. Номограмма для определения сил трения в
сальниковых компенсаторах Рс
где -Fc.hi—площадь по наружному диаметру стакана
сальникового компенсатора большего диамет-
диаметра в см2;
/?с.н2—то же, меньшего диаметра в см2.
Направление силы — в сторону меньшего диаметра
трубопровода.
Силы внутреннего давления для сальниковых ком-
компенсаторов могут приниматься по графикам рис. 11.2 и
11.3.
В формулах A1.4), A17) и A1.8) величину рабоче-
рабочего давления Рраб принимают:
для паропроводов — по начальному давлению пара
на коллекторе источника тепла;
для подающего трубопровода водяных тепловых се-
сетей— по наибольшему давлению в трубопроводе с уче-
учетом разницы в отметках земли по трассе;
для обратного — по наибольшему возможному дав-
давлению в трубопроводе при различных режимах работы с
учетом рельефа местности по трассе тепловой сети, но
не менее 10 кгс/см2;
для сборных конденсатопроводов — по давлению па-
пара перед конденсатоотводчиком;
для напорных конденсатопроводов — по наибольше-
наибольшему давлению в трубопроводе с учетом разницы в
отметках.
В табл. 11.2 дана сводка расчетных формул для оп-
определения сил, действующих на неподвижную опору.

232
Раздел И. Схемы и расчеты тепловых сетей
17
/6
/5
t3
? 12
?:
<v> 7
1 5
!·¦
1 3
2
1
0
?
?
/
/
у
— -—
/
/
/
/
-^"
.-—¦"
.-—-
¦? —
У
^*·
***
——
? -
/
¦
——
——-
¦ ! ¦
— -
/
i
?
_^L—--
—г
- ¦*
— ? —¦
?
—?
m
/
.—
¦ ¦'
/
?
-
»—¦-
ИМИ' '"
Ш
/а?
/да
¦g 70
2^65 10 I? !h W
Рабочее давление теплоносителя Ppasff нгс/см2
Рис. 11.2. График для определения сил внутреннего дав-
давления Рв.д при сальниковых компенсаторах для ?>у =
= 100 -^- 350 мм
Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры
подразделяют на осевые ?/?.?? действующие по оси тру-
трубопровода, и боковые Л'ггб— перпендикулярно оси.
Осевые нагрузки передаются на же нелодвижные опоры.
§ 30
20
10
0
—
%
/
Л
/
У
.-}
у
А
4
/
//
У/
У
У
/
/
/
/
/
У
/
/
у
у
—~
ь
/
/
/
./-
у
У
^~"
I
/
/
У
^*
*-
.——
/
?'
-<
~~
?
г
f
/
14
у
f
У
. -
*—-·
-—-
/
/
у
У
/
/
У
у
---
-—-
16
-? и ? iu ic ft ,
Рабочее дабление теплоносителя РраьВ кгс/см*
Рис. 11.3. График для определения сил внутреннего дав-
давления Рь.д при сальниковых компенсаторах для Dy—
= 400 -*- 1000 мм
Таблица 11.2
Сводная таблица расчетных формул для определения сил, действующих на неподвижные опоры трубопроводов
Наименование
нагрузок
Вертикальные
Горизонтальные (осе-
(осевые боковые
Фактор, вызывающий
появление сил
Вес трубопровода
Температурное уали-
нение трубопрово-
трубопроводов
Внутреннее давление
Наименование сил
Силы веса
Силы трения в подвижных
опорах
Силы упругой деформации
при самокомпенсации
Силы упругой деформации
при П- и S-образных ком-
компенсаторах
Силы трения в сальниковых
компенсаторах
Неуравновешенные силы
внутреннего давления
Расчетные формулы
трубопро-
трубопровод нераз-
неразрезанный
трубопровод раз-
разрезанный
Я = ql кгс
??? = foL кгс
? · ? в кгс
л, у
Р„ в кгс
к
-
Рс= 2Рраб ^ l*D2 кгс
или
АООп . , г.
Рс= -j- frhD^ кгс
'н
Рв.р=Рргбрснкгс
Примечания
-
-
Определяют расчетом
труб на компенса-
компенсацию тепловых уд-
удлинений (глава 10)
В расчете учитывают"
большую из полу-
полученных сил
-

Глава П. Нагрузки на опоры трубопроводов
233
боковые — на неподвижные опоры, размещающиеся в
узлах ответвлений. Кроме того, боковые нагрузки пере-
передаются при размещении опоры непосредственно перед
поворотом трубы при самокомпенсации, а также при раз-
размещении неподвижной опоры на углу поворота трубы.
Для этих опор силы, действующие по оси трубопрово-
трубопроводов, раскладывают на две составляющие — вдоль оси
неподвижной опоры и перпендикулярно ей.
-*¦
МО
Рис. 11.4
Схема расчетного участка с П-образным
компенсатором
Неподвижные опоры подразделяют на концевые,
размещающиеся перед заглушкой или поворотом, т. е.
в конце участка трубопровода, и промежуточные, раз-
размещающиеся между двумя смежными участками.
На концевые неподвижные опоры горизонтальные
осевые нагрузки определяют по сумме сил, действующих
на опору с одной стороны.
Горизонтальные осевые нагрузки на промежуточные
опоры определяют с учетом всех действующих сил по
¦обе стороны опоры. При этом рассматривают все воз-
возможные режимы работы трубопровода: от холодного до
рабочего состояния (при расчетной температуре теплоно-
теплоносителя) — нагревание и от рабочего до холодного состо-
состояния трубопровода — охлаждение; это связано с тем,
что силы трения и силы упругой деформации гибких ком-
компенсаторов и углов поворотов труб меняют свое направ-
направление при нагревании и при охлаждении.
Для облегчения анализа величин нагрузок, действу-
действующих на неподвижную опору при различных режимах
работы трубопровода, рекомендуется строить эпюры
каждой из действующих сил.
При определении горизонтальной осевой нагрузки
на опору для каждого режима работы трубопровода си-
силы, действующие на неподвижную опору в одном нап-
направлении, складывают, а затем из большей суммы сил
вычитают меньшую; при этом, учитывая возможные от-
отклонения от расчетных величин, силы трения и силы уп-
упругой деформации вычитают с коэффициентом 0,7, чем
обеспечивается некоторый запас в расчетной нагрузке на
неподвижную опору.
При равенстве суммы сил, действующих на опору
с обеих сторон, в качестве расчетной принимается одна
из сумм с коэффициентом 0,3.
Максимальные значения горизонтальных нагрузок
на опоры получаются вблизи граничных режимов рабо-
работы трубопровода (начало и конец нагревания и охлаж-
охлаждения). В связи с этим расчетные формулы составляют
только для этих четырех режимов. За расчетную гори-
горизонтальную осевую нагрузку принимают максимальную
из полученных нагрузок.
Для иллюстрации приводится пример определения
горизонтальной осевой нагрузки, действующей на про-
промежуточную неподвижную опору, для схемы участка
трубопровода, приведенной на рис. 11.4, с П-образным
компенсатором, выполненным с предварительной рас-
растяжкой в холодном состоянии на половину полного теп-
теплового удлинения участка, и Г-образным участком са-
самокомпенсации, выполненным без предварительной рас-
растяжки в холодном состоянии. Расчетная температура
теплоносителя tf=150°C.
Трубопровод в холодном
состоянии
Рис. 11.5. Эпюры сил, действующих на неподвиж-
неподвижную опору, для различных режимов работы тру-
трубопровода
/ — начало нагревания; // — конец нагревания; /// — на-
начало охлаждения; IV — конец охлаждения
Для определения горизонтальных осевых нагрузок
на опору по эпюре сил (рис. 11.5) составляют расчетные
формулы для основных четырех режимов.
Режим I:
или
яг.о =
Режим II:
к + fqz
A1.9)
(?.Ю)
·, A1.11)
или
или
Яг.о = Рх + /-72 U - 0,7 (Як + Ni U) . A1.12)
Режим III:
Яг.о = Рх + /<7i U - 0,7 (Рк + /<72 U) ; A1.13)
или
Hr.o = PK + fq2L2-0,7(Px+fq1L1). A1.14)
Режим IV:
2 A1.15)
НТ.о = /Чги-0,7 (P* + fqiLx) . A1.16)
Анализ полученных расчетных формул показывает,
что величина нагрузки на неподвижную опору по фор-
формулам A1 10); A1.11); A1.14); A1.16) получится
заведомо меньше, чем по формулам A1.9), A1.12),
A1.13) и A1.15). Поэтому расчет производится только
по последним четырем формулам. Расчетной нагрузкой
будет наибольшая из четырех полученных величин.
Если около неподвижной опоры установлена запор-
запорная арматура, горизонтальную осевую нагрузку на опо-
опору определяют при открытой и закрытой арматуре.

234
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 113
Расчетные формулы для определения горизонтальных осевых Нг.о и боковых #г.б нагрузок на неподвижные
опоры трубопроводов
Схема расчетного участка
трубопровода
Расчетные формулы
для схем без задвижек или
при открытых задвижках
при закрытых задвижках
лучевые схемы тепловых
сетей
кольцевые схемы тепловых
сетей при Di>- ?>2
но D9
>*????-
??.?=??1-0·7??2-
' раб ( Сн1~~ Си
0,ЗР,
нг.о Pci + Рраб ^chi
? = ? 4- ? F
г.о с2~ раб сн2
Ч = ? 4- ?
Г.О Cl~ C
«О
l2
сн1~ с-нг) "
c2+/92L2)
C2+^2L2+
+ Ppa6 ( Fch1-Fch2) -
-0.7(pci+^i4)
trr
we i7?
"¦" раб ( chi~~ Снг)
*/_.„= 0,3
раб Chi
г.о= ^сг'т* ''раб
но
г.о с~ раб сн
г.о= Рс+ Рр
НО
= ? 4- ? - F
г-б с~ раб сн
б^ рс+ Рраб F
раб Fch
«О
Рраб Cm
яг.б= Рс2+ рраб С
·" раб Chi
нт.б~ рс2+ рраб Fc

Глава И. Нагрузки на опоры трубопроводов
235
Продолжение табл. 11.3
№ схем
9
10
11
12
13
14
15
Схема расчетного участка
трубопровода
-J. "° r-L
., ГП > ГП
W-
НО
ж .
1
«XI ГП ^
В. н.о
дф но ^
з
Ji
Расчетные формулы
для схем без задвижек или
при открытых задвижках
ЯГ.О= РК1+ /*1 Ll~
~Ь ? — 0,7/?1 ?^
// = fa L -\- ? f- F -J-
при ? < 250°C
г.о раб с^н"'" ' ' с
при ? > 250°С
+ Px-0,7fg2L
Яг.б=Ру
при закрытых задвижках
лучевые схемы тепловых
сетей
"г.О= РК1+ ft! ^
ЯГ.б= РК1+ ^1 Ll
г.о= с"*" раб с.н
Яг.о= Рс+ Рраб Fch
кольцевые схемы тепловых
сетей при Dt > D2
-
-
+ Рраб Fch+ i4L

Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Продолжение табл. 11.3
Схема расчетного участка
трубопровода
Расчетные формулы
для схем без задвижек или
при открытых задвижках
при закрытых задвижках
лучевые схемы тепловых
сетей
кольцевые схемы тепловых
сетей при Dt > D2
при t < 250°C
г o= Ppa5
L2~
16
тг
А
но
-**tx3-
НО
-L -
+ fqt U-(iJfq2L2
при t > 250°C
-Яраб^сн+/>с+
+ fgt U-0,7fqzL2
+ fQx U
j+ ??+
12
дополнительно при t < 250°С
*г.о=рх+1<1г'
дополнительно при / > 250°C
Hr.o=Px+f42L2-°'7f4iL
ЯГ.0= PX+ fO\ 4-07^2L
+ fit
18
- 0,7
D,
L2~
но
Нгп~
-L . ' I
яг-б~ Pyi
для схемы 18 ?
Яг.б= Pyi- °'?
¦0.7Р,
для схемы
И = ? 4- ? -
+ fqi U+ fqzL2
19
но

Глава 11. Нагрузки на опоры трубопроводов
237
Продолжение табл. 11.3
Схема расчетного участка
трубопровода
Расчетные формулы
для схем без задвижек или
при открытых задвижках
при закрытых задвижках
лучевые схемы тепловых
сетей
кольцевые схемы тепловых
сетей при ?>? :> D2
Сальникобый ?№ ?-образный
компенсатор
20
Неподвижная опора расположена по биссектрисе угла ?
т, -
r.ox=Hr.oC0STi
яг.ох=яг.ос08Т1:
#г.оу —' яг.б =Hro sin T1
"г.о* = *?·.? С08 V
яг.оу = яг.б = яг.о sin T,
Значения #?,? определяют по формулам для схем 1, 2, 3, 9, 13, 14
Значения //г>0 и Нго определяют по формулам для
схем 4, 5, 10
21
Сальпикобый или П-образный
\ компенсатор
> 4
Неподвижная опора расположена по биссектрисе угла ?
__ 180 — ?
^г.ол: = нт о cos Tt:
^г.оу = Яг.бя= ^г.о sin T,
яг.од: =^го cos ?, ±
± Ру sin 7l; Яг.оу= Нгб=
= Hr.osinYi+Py cosTi
Значения Яр>о определяют по формуле для схем 15, 16, 7
' It
Значения Яго и Яг 0 определяют по формулам
для схем 4, 5, 10, 19
Две неподвижные опоры расположены на каждом трубопроводе перпендикулярно оси труб
\ Сальниковый или
п ?/ ?-образный
"? ? компенсатор
22
tfr
определяют по формулам для схем 4, 5, 10
При м е ч а н и я: 1. При реско/ьких расчетных формулах лля сдвей схе^ы (warpnvep, схема 13) определение величины горизон-
горизонтальных нагрузок на неподвижную опору производят по всем приведенным формулам, а в качестве расчетной принимают большую из
полученных нагрузок.
2. Для схем трубопроводов с задвижкой на рассчитываемом участке трубопровода в качестве расчетной горизонтальной нагрузки
на неподвижную опору принимают больше* из нагрузок, полученных при расчете схемы с открытой и закрытой задвижкой.
3. При составлении расчетных 4 · рмул учитывалось, что П-образные компенсаторы выполнены с растяжкой на величину, указан-
указанную в главе 10, а участки трубопроводов с самок( мпенсацией выполнены без предварительной растяжки.
4. Различие в расчетных формулах для /-^ 250°С и /> 2Б0°С (например, схема 15) объясняется учет
температуре стенки трубы больше 250°С (см. главу 10).
4етом явления релаксации при

238
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Таблица 114
Горизонтальные нагрузки в тс на неподвижные опоры от одного трубопровода водяных тепловых сетей
рраб = 16 кгс/см2, t=l50°C при надземной прокладке и объемном весе основного изоляционного слоя
уиз=ЗОО кгс/м3
Схема расчЕ
трубо
тного участка
провода
НО
но
4»
НО
?
*-«—L Ч
Jrr- ,
L—/, -4
но
но
ь
4f-e *
?
L —
«0
4 е ··
Расчетные
формулы
для Яг-0
или 7/г g
0,3 PQ
<%?:
0,3 ( Рс+
о.з рс+
L в м
Тип опор
-
-
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
L
Катковые
Скользящие
Нагрузки при условном проходе О„ в мм
100
0.3
2,4
| 70
-
| 0.6
| 50
-
125
0,36
3,3
70
-
0,7
50
-
| 0,5 j 0,6
| зо
| -
| 0,4
70
| -
| з.з
| 50
-
| 3,1
30
1"
j 2,8
70
—
1.3
50
—
1
30
—
0,7
30
1 -
j 0,5
70
| -
150
0,6
5
80
-
1,1
60
-
1
40
-
0.9
80
-
| 4,5 [ 6,7
| 50
| -
4,2
30
| -
| 3,9
70
—
| 1.6
j 50
1.2
30
—
0,9
60
-
6,3
40
-
6
80
—
2,3
60
1,9
40
-
1,5
200
1,2
10
80
| 1,5
2
60
1,4
| 1.8
| 40
j 1,3
11·6
80
1 И
I 13
1 во
1 n
13
| 40
1 "
1 12
80
2,1
3,9
60
1,8
3,2
40
1,6
2,5
250
1,5
13
100
1 2
3
| 80
| 1.9
| 2,7
| 60
j 1.8
| 2.3
100
1 15
1 18
| 80
1 15
17
60
14
16
100
3.1
6,3
80
300
1,9
19
100
| 2,6
3,8
| 80
2,4
13·4
| 60
| 2,3
1 3
100
1 21
| 25
| 80
J 20
| 24
60
20
22
100
4
8.1
80
2,8 [ 3,6
5,4
60
2,5
4,4
6.9
60
3,2
5,6
350
2,2
24
120
3.1
5
| 100
| 2,9
| 4.5
| 80
| ?. R
1 4
120
| 27
| 34
| 100
| 27
| 32
| 80
| 26
1 31
| 120
5,3
11,4
100
4,8
10
80
4,3
8,4
400
2,5
30
140
| 3.7
6
] 110
13·4
| 5.3
| 80
| 3,2
| 4,5
140
| 35
|" 42
j 110
| 34
40
| 80
| 33
1 37
140
6.4
14.3
110
5.6
12.3
80
4,7
9,2
450
2,8
37
140
| 4,2
6,9
| 110
| 3,9
16·1
| 80
| 3,6
| 5,2
140
| 42
) 52
1 110
1 41
| 49
| 80
| 40
J 46
140
7,5
17,6
110
6,5
14,6
80
5,5
11,6
500
3.3
45
140
1 5
8,3
| 110
1 4 7
j 7,2
| 80
14·3
| 6,1
140
1 51
1 61
| 110
| 49
| 58
| 80
| 48
| 54
| 140
8,8
20
110
7.6
17
80
6,5
13
600
3,9
62
160
6,5
12
130
6
11
100
5,6
8,7
160
71
88
130
69
82
100
67
78
160
13
30
130
12
25
100
9.2
20
700
4.5
79
160
7,7
15
130
7,1
I 13
| 100
| 5,5
1 n
160
| 90
1 ш
| 130
| 88
105
| 100
| 85
| 99
160
16
37
130
14
31
100
12
25
800
5,1
100
160
9
17
130
8,3
15
100
7,6
13
160
113
140
130
112
132
100
108
125
160
18
45
130
16
37
100
13
30
900
5,8
124
160
;10,7
20
130
9,7
18
100
| R R
15
160
1 141
| 175
1 130
| 140
164
100
| 134
| 155
160
22
54
130
19
45
100
16
36
1000
6,4
150
160
13
25
130
12
22
100
11
18
160
170
209
130
166
198
100
163
187
160
27
66
130
23
55
100
20
44
Примечание Для схем с задвижками горизонтальная осевая
теплоносителя с левой стороны
нагрузка на опору определена при закрытой задвижке и подаче

Глава 11. Нагрузки на опоры трубопроводов
239
Таблица 11.5
Горизонтальные нагрузки в тс на неподвижные опоры от одного паропровода РРаб = 13 кгс/см2, f=300°C
при надземной прокладке и объемном весе основного изоляционного слоя уиз =300 кгс/м3
г
хема расчетного участка
трубопровода
Н.О
•и —? л( г~ Я'
Н.О
_^ но 1 |
to
но
- / т.
но
r-Z. —-f
но
1= 00-ijr /
t
ч.о
О
?
»t >¦¦¦ J""*^ - -j(i
Расчетные
формулы
для Яг>о
или Яг.б
0,3 Рс
*#«
0,3 (Рс +
Pc+fqL+
L в м
Тип опор
-
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
Нагрузки при условном проходе Dy в мм
100
0,33
2,1
50
-
0,6
40
0,52
30
-
0,48
50
-
ЗД
40
-
2,8
30
-
2,6
125
0,33
2,8
50
-
0,63
40
0,57
30
-
0,51
50
-
3,8
40
-
3,6
30
-
3,4
150
0,5
4
60
-
1
45
0.8
30
-
0,7
60
-
5,5
45
-
5,1
30
-
4.7
200
1
8
60
1,2
1,6
45
1.2
1,5
30
1,1
1,3
60
8,7
10
45
8,5
9,7
30
8.4
9
250
1,3
12
60
1,6
2
45
1.5
1,9
30
1.5
1,7
60
13
14
45
13
14
30
12
13
300
1,5
15
60
1,8
2,4
45
1,8
2,2
30
1,7
1,9
60
16
18
45
16
18
30
16
17
350
1,7
20
60
2,1
2,9
45
2
2,6
30
1,9
2,3
60
21
24
45
21
23
30
21
22
400
2
24
80
2,5
3,4
60
2 3
3
40
2,2
2,7
80
25
28
60
25
27
40
24
26
450
2,3
30
80
2,9
4
60
2 8
3,6
40
2,6
3,2
80
32
35
60
31
34
40
31
33
500
2,7
37
80
3,3
4,4
60
3 1
4
40
3
3,6
80
39
43
60
38
41
40
38
40
600
3,2
50
80
3,9
5,4
60
3 7
4,8
40
3,5
4,3
80
53
58
60
52
56
40
52
54
700
3,7
64
80
4,7
6,2
60
4 4
5,6
40
4,2
5
80
67
72
60
66
70
40
65
68
800
4,1
82
80
5,1
7,1
60
4 9
6,4
40
4.6
5.6
80
83
92
60
84
89
40
83
87
900
4,7
101
80
5,9
8,2
60
5 6
7,3
40
5,3
6,4
80
105
113
60
104
110
40
103
107
1000
5,2
120
80
6,6
9,1
60
6 2
8,2
40
5,9
7,2
80
124
133
60
123
130
40
122
126

240
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
Схема расчетного участка
трубопровода
Н.О
U—L—-4
Расчетные
формулы
для Яг#0
или Яг>б
0,3 Рс +
+ fqL
L в мм
Тип опор
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
L
Катковые
Скользя-
Скользящие
Продолжение
табл.
11.5
Нагрузки при условном проходе Dy в мм
100
50
-
1,14
40
1
30
-
0,82
125
50
-
1,3
40
1,1
30
-
0,93
150
60
-
2
45
1,6
30
-
1,2
200
60
1,7
3,1
45
1,5
2,6
30
1,4
2,1
250
60
2,2
3,8
45
2
3,2
30
1,8
2,6
300
60
2,5
4,5
45
2,3
3,7
30
2
3
350
60
3
5,4
45
2,7
4,5
30
2,4
3,6
400
80
3,5
6,6
60
3,2
5,4
40
2,7
4,3
450
80
4,1
7,6
60
3,7
6,3
40
3,2
5
500
80
4,6
8,4
60
4Д
7
40
3,6
5,5
600
80
5,7
11
60
5
8,6
40
4,3
6,8
700
80
6,4
12
60
5,8
10
40
5,1
7,8
800
80
7,4
14
60
6,6
12
40
5,8
9,1
900
80
8,5
16
60
7,6
13
40
6,6
11
1000
80
10
19
60
8,5
15
40
7,4
12
Примечание. Для схем с задвижками горизонтальная
теплоносителя с левой стороны.
осевая нагрузка на опору определена при закрытой задвижке и подач
В последнем случае расчет производят без учета про-
противодействия участка, расположенного по другую сторо-
сторону арматуры, исходя из условия возможности подачи
теплоносителя с одной или с другой стороны.
Противодействие участка, расположенного по дру-
другую сторону арматуры, следует учитывать только для
го
г.о
для надземной прокладки тепловых сетей с параметрами
теплоносителей:
пар Рраб = 13 кгс/см2, i=300°C и вода РРаб=16 кгс/см2
и i=150°C.
Пример 1. Определить горизонтальную осевую нагрузку,
действующую на неподвижную опору трубопровода CHs=630X
Х7 мм. Схема расчетного участка дана на рис. 11.6 Теплоно-
Теплоноситель—вода Яраб=16 кгс/см2. Прокладка в непроходном кана-
канале. Опоры скользящие. Вес 1 м трубопровода с водой и изоля-
изоляционной конструкцией д=523 кгс/м. Угол f =150°. Неподвижная
опора расположена по биссектрисе угла.
Решение. Расчетные формулы принимают по схеме 20 табл.
11.3. Значение ? и ? определяют по формуле для схемы 5:
К.о = К.о = Рс + ЯЬ + Рраб Fсн mc'
Рис. 11.6. Схема расчетного участка
кольцевых схем, когда может происходить прогрев уча-
участка трубопровода по одну сторону арматуры и одно-
одновременно охлаждение участка по другую сторону, т. е.
в том случае, когда силы, действующие на неподвижную
опору обоих участков, суммируются.
Боковые горизонтальные нагрузки на неподвижные
опоры трубопроводов от ответвлений определяют по оси
трубопровода ответвления, как для концевой опоры.
Для наиболее распространенных случаев схем тру-
трубопроводов составлены расчетные формулы для опре-
определения горизонтальных нагрузок, действующих на не-
неподвижные опоры трубопроводов (табл. 11.3).
Для некоторых схем в табл. 11.4—11.7 даны вели-
величины горизонтальных нагрузок на неподвижные опоры
= 13 тс по графику рис. 11.1,
L = 523 · 0,3 ¦ 100=15 700 кгс, или примерно 16 тс;
.д^раб^сн ==48-6 тс по гРаФикУ Рис· п·3-
р
Таким образом, н' = н" =13+49+16=78 тс Определяем
* г.о г.о
величину #г.о по формуле для схемы 2
Яг#0 = 0,3 ( Рс + fqL) = 0,3 A3+16) = 8,7 me.
Определяем составляющие силы, действующие вдоль оси не-
неподвижной опоры (НГ.ОХ) и перпендикулярно ей (#г.оу):
??? Ji0l8,7cosl50 = 8,4 me;
? —(И' + ?" \ sin ?, = G8+78) sin 15° = 41 mc.
г.оу \ г.о г.о/ ?

Глава И. Нагрузки на опоры трубопроводов
241
2?
0)
?.
?
S
S
?
*^
?,
S
агруз!
-4
1000
О)
о
00
о
g
СО
g
8
450
о
•Ч"
350
300
250
200
150
m
g
о
00
s
?.
го
со
с
9'?? и 0МЯ
Bifir Hir^wdocf)
стка
*s
О О
1 °
S
?>
?
О
100
8
о
100
100
о
ел
8
§
о
8
8
о
со
о
S
in
о
"""
о
¦Ч1
1П
со
8
8
ш
СО
00
•Ч·
оо
со
со
•ч·
ем
со
со
*-<
г*
-1
,-
"-1
00
о
со
о
•ч·
о
1
1
0>
3
?
о
со
""¦
ю
00
со
со
ю
1^
СО
О)
см
ю
см
см
см
in
*"·
00
о
Щ
о
"Ч·
о"
со
о
см
о
о"
—
о
о*
_
о
о
0)
?
3
(Я
со
Л
о
?
8
о
8
8
8
{2
1П
со
ш
со
КЗ
S
S
о
in
о
о
¦ч·
ш
со
55
8
1П
см
о
ю"
СО
rf
ю
СО
|-~
(М
<м
см
?
*¦"'
¦Ч"
см.
00
о
in
о
¦Ч1
о
t
1
а>
я
и
и
й
CM
?)
¦Ч1
on
in
г·-
^
со
in
CM
r-,
CM
?>
??
О
о
in
о
¦ч·
о*
см
о
см
о
о*
о
0,1
?-
??
^н
о
CU
3
ч
и
?
8
о
о
to
8
8
S
о
in
о
1П
о
о
¦Ч"
^J
со
8
1П
см
о
о
см
о
со
о
см
?
ем
1П
?"
-2
in*
CM
со
•ч-
ем
см
со
ОО
о
in
о
¦ч·
о
1
1
1
1
i
1
1
1
1
О)
3
in
ел*
t-
СМ
CO
со
¦ч·
о>
СО
ю
см
см
со
СО
см
'-
о
Г--
о
^J-
о
со
о*
CN
о
см
о
о"
о
о*
,_
о
о"
си
S
3
к
m
и
t
1
J
-1—г
1
1
1
f
100
о
8
100
S
8
8
о
о
СО
8
S
о
1П
S
in
ТГ
•Ч"
о
Щ
со
о
со
8
in
о
см
СО
со
со
о
00
со
Щ
Ч"
¦Ч1
г-
со
СО
со
СО
см
СП
со
1
1
1
1
1
1
1
1
I
а>
з
о
н
¦Ч"
СО
1П
см
со
см
??
см
OS
см
00
СО
1—
^,
ю
оо
СО
Гл-
см
оо

о*
о
о*
¦ч·
о
СО
о"
см
о
см
о
0J
S
3
со
о
а
и
?
¦ь
?
а: *
4
X
1
о
00
о
00
8
8
8
о
1П
СО
?3
о
ю
S
8
о
8
СП
СО
8
8
1П
см
1О
см
о
*
1
1
\
00
¦Ч"
ем
оо
оо
со
г-
ч.
¦Ч1
со
1П
СО
1П
см
оо
-4
со
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1)
3
а
о
га
00
со
_
1П
CM
?>
со
о
со
оо
_
со
со
со
¦Ч1
¦Ч"
со
¦Ч"
со
СО
см
со
о
СО
о
о"
¦Ч"
о
см
о*
см
о
т_н
о
0J
3
m
J3
о
?
8
о
СО
8
8
8
S
8
о
ю
о
о
о
¦Ч"
со
8
о
см
о
см
о
см
о
см
о
СМ
ю
^ +
t t
f-rf »
? ?
J 1. 2 1
|
1
1 *|
Ч
? ? ?
СО
00
СО
СО
СО
"**
00
СО
см
со
¦Ч"
со
in
со
со
см
1
?
1
i
1
1
1
1
1
0)
3
со
о
см
со
СО
см
см
СО
со
со
оо
,_
г·.
СО
ю
см
то
?—?
со
¦ч·
О
ю
о
со
о"
со
о
см
о"
см
о
о"
т
л
о
?

242
Раздел II. Схемы и расчеты тепловых сетей
s
о.
с
и
ста
II со
is
13 к
II *
ей о
О О
81
= 1
о о
§¦*
о о
ь ?
о ?
о
3 3S
Ые опор
весе ос
is
подви
бъемн
V О
X
«1Я
В <ц
«а ч
а:
S О
* о.
« в
>»
o.sS
*з о
« «
is
ea
?
s
о
?
s
о.
о
U
?
ходе
в
л условном
о,
m
Наг
со
-J
с
о
2
900
о
о
00
700
600
8
450
400
350
о
СО
о
200
175
g
125
8
о
со
?
о
LO
о
те
см
СО
in
см
Тип опор
3 ч й
?
?| о
'X
о **
с й
Ǥ
ее >>
с, а.
а
5
а>
X
и
00
8
о
00
S
?
00
о
о
t—
о
t--
о
СО
S
о
in
о
Ю
in
о
-Я"
о
¦я*
ю
со
о
со
о
со
1П
см
1П
см
см
СО
со
см"
см
со
СП
о"
00
о"
00
о*
со
о
ю
о"
со
о"
I
1
I
1
1
1
1
1
1
1
Катковые
00
*
см
СО*
СП
см
см
см
**
CD
in
CM
,_*
СП.
о
о"
ю
о*
ч;
о
го.
о*
см
о"
см.
о*
о"
о
-
о*
Скользя-
Скользящие
g
ю
со
S8
iS
8
ю
СО
1П
in
in
in
о
in
g
о
о
¦sf
in
со
3
s
о
CO
о
CO
in
CM
in
8
о
CN
_
CO
in
CM
CM
in
CO
o*
o*
0,8
CO
о
1*
о"
о"
I
Катковые
CO
o*
1
?
-E—r
? *
4
1
t
1П
CO
со
СП
ем*
in
СМ*
СП
СО
со
00
о"
со
о*
-ф
о"
со
о
со
о*
см
с*
о* ,
о
о"
-
о
о"
о*
Скользя-
Скользящие
S
S
S
о
in
о
in
?
in
о
s
о
со
о
га
см
3
8
8
о
см
8
о
см
ю
1П
со
in
см
см
1П
°я
СП
о
со
о*
о"
00
о"
СО
о
о*
со
о
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Катковые
^_
¦ч*
СП
со"
см_
га*
см*
CN.
СМ
со
Z-
со
¦-<
о*
in
о"
о"
о
со
о"
см
о"
см
о"
о"
о*
~
о
о
о"
Скользя-
Скользящие
о
00
сВ
г
о
ОО
о
00
о
оо
-г
S
СО
g
о
о
in
¦ч·
1П
о
S3
о
со
ш
ю
см
Ш
см
?^
е-
00*
in*
ч*
¦?
со
см*
in
см"
см"
см
S'l
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Катковые
СП
со
о
см
г—
СО
со
ю
1П
СП
см
см
см
т-Г
со
О0.
о*
CD
о
сэ
о"
см
о
см
о*
о"
Скользя-
Скользящие
in
CO
s
in
CO
1П
CO
1П
CO
CO
in
in
in
Ю
g
in
о
о
со
s
о
со
о
га
ш
ю
см
in
см
о
см
о
см
1
ж
?
J
-Е-т
it j ?
~J f
AjlA
Ц Ц
I I
1 J
f ?
о
со
со
t—
со
ю
Ю
см
со
СО
см"
со
см
СО
см
см
1
1
1
1
1
1
1
'
1
1
Катковые
oo
Ю
CM
in
CO
CO
eo
in*
со
4"
со
со
in
CM
2·
¦4"
СП
о"
CO
о"
in
о"
о
с*
см
см
о
о"
Скользя-
Скользящие
0,
1 1
1 i
? г
г1 Г
±гтч
-J ?-? (
_l j_i
?
I
f 1
о
in
о
in
о
in
S
о
ю
о
ю
о
о
о
ч<
о
га
?
о
СО
in
см
ю
см
о
см
о
см
о
см
8
о
ю
1П
?
J
о
га
со*
со
CO*
ю
га
ч"
СЙ
СО_
см*
га
см*
см*
СП
га
1
Катковые
со
со
О0
Ш
•?*
оо
со"
см
со
СО
см
см*
СО
см
СП
о
сэ*
in
о*
о*
га
о*
см
о*
см
о*
о*
Скользя-
Скользящие

РАЗДЕЛ 111
ПРОКЛАДКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ГЛАВА 12
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ПРОКЛАДКИ
12.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Для тепловых сетей применяются следующие основ-
основные способы прокладки:
подземная прокладка — бесканальная; в непроход-
непроходных каналах; в полупроходных каналах; в тоннелях
(проходных каналах); в общих коллекторах совместно
с другими коммуникациями; в технических коридорах
подвалов и технических подпольях зданий;
надземная прокладка — на эстакадах с пролетным
строением или на отдельно стоящих высоких опорах
(мачтах); на низких опорах (столбиках, шпалах и др.);
по стенам внутри или снаружи зданий.
Для жилых районов городов и населенных мест,
исходя из архитектурных соображений, применяется
подземная прокладка тепловых сетей.
Надземная прокладка в жилых районах применяется
как исключение в особо тяжелых грунтовых условиях
(районы вечномерзлых грунтов, просаживающихся при
оттаивании, незастроенные, заболоченные участки трас-
трассы и т. п.).
В табл. 12.1 и 12.2 даны примерные привязки при
размещении двухтрубных водяных тепловых сетей в не-
непроходных унифицированных каналах типовой серии
ИС-01-04 Госстроя СССР.
Этот тип прокладки может применяться в любых
грунтовых условиях с устройством в зоне грунтовых вод
попутного фильтрующего дренажа или оклеечной гид-
гидроизоляции.
Бесканальная прокладка применяется для теплоно-
теплоносителя с температурой не более 180° С и лишь при хоро-
хороших грунтовых условиях.
Запрещается применение бесканальной прокладки в
сейсмических районах при 7 баллах и выше, в просадоч-
ных и вечномерзлых грунтах, а также в районах горных
выработок.
Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей в
поперечном сечении при бесканальной прокладке в обо-
оболочках из автоклавного пенобетона см. в главе 15.
Прокладка в полупроходных каналах применяется
в городах на отдельных участках трассы в основном при
пересечении площадей и проездов с интенсивным дви-
движением или с усовершенствованными мостовыми. По
условиям эксплуатации полупроходные каналы прирав-
приравниваются к непроходным Обслуживающий персонал до-
допускается в полупроходные каналы только в том случае,
когда трубопровод не работает.
В жилых районах в проходных каналах-тоннелях
тепловые сети, как правило, не прокладываются. Сов-
Совместная прокладка тепловых сетей с другими инженер-
инженерными сетями в общих проходных тоннелях-коллекторах
находит применение в крупных городах при реконструк-
реконструкции существующих и строительстве новых магистраль-
магистральных проездов (рис. 12.1) и в некоторых случаях — для
крупных жилых районов нового строительства.
Рис. 12.1. Совместная прокладка тепловых сетей с дру-
другими городскими инженерными сетями в общих коллек-
коллекторах
Кроме тепловых сетей в коллекторах прокладывают
сети водопровода, кабели связи, силовые и осветитель-
осветительные кабели напряжением до 35 кв и ливневую канали-
канализацию.
Для распределительных водяных тепловых сетей
диаметром 300 мм и ниже допускается прокладка в тех-
технических коридорах или технических подпольях жилых и
общественных зданий, если при этом не увеличивается
длина трассы и строительство тепловых сетей осущест-
осуществляется одновременно со строительством зданий. Поо-

Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Таблица 12.1
Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей в непроходных одноячейковых каналах
Трубы
D в мм
Марка канала
Одноячейковый канал, размеры в мм
h
196
196
196
196
196
196
196
196
196
Я
460
460
460
460
460
460
460
460
460
Эскиз
25
32
40
50
70
80
100
125
150
КЛ60-45
КЛ60-45
КЛ60-45
КЛ60-45
КЛ60-45
КЛ60-45
КЛ90-45
КЛ90-45
КЛ90-45
600
600
600
600
600
600
900
900
900
175
175
150
150
150
150
225
225
225
250
250
300
300
300
300
450
450
450
175
175
150
150
150
150
225
225
225
8?. 8 ?.
? ?
- ? \*8*
-m ? —
г
J
175*
200*
250*
КЛ120-60
КЛ120-60
КЛ120-60
8.о 8 ?
1200
1200
1200
340
340
340
600
600
600
340
340
340
196
196
196
590
590
590
175
200
250
300
350
КЛс150-90
КЛс150-90
КЛс150-90
КЛс150-90
КЛс150-90
1500
1500
1500
1500
1500
450
450
450
400
400
600
600
600
700
700
450
450
450
400
400
195
196
195
246
246
830
830
830
830
830
400
500
КС210-90
КС210-90
U. В.п.
2100
2100
550
550
1000
1000
550
550
246
246
900
900
* Только для непросадочных грунтов.
кладка под существующими зданиями допускается при
условии выделения в подвале здания специального тех-
технического коридора с самостоятельными выходами на
поверхность.
На территории промышленных предприятий допус-
допускается прокладка тепловых сетей снаружи или внутри
зданий, если при этом не нарушаются условия техники
безопасности и нормы освещенности и не требуется уси-
усиление строительных конструкций последних.
Надземной прокладке отдают преимущество, если
на предприятии принята надземная прокладка техноло-
технологических трубопроводов и имеется техническая возмож-
возможность совместной прокладки всех трубопроводов на об-
общих эстакадах или высоких опорах.
Надземную прокладку рекомендуется применять при
плохих гидрогеологических условиях (высокий уровень
грунтовых вод, просадочные грунты и т. п.).
Для паропроводов с давлением пара Р^22 кГ/см2г
как правило, применяется только надземная прокладка
на эстакадах или высоких опорах.
Подземную прокладку тепловых сетей на промыш-
промышленных предприятиях применяют при хороших гидрогео-
гидрогеологических условиях и при небольшом количестве про-
прокладываемых труб B—4). На головном участке трассы,
где количество трубопроводов и их диаметры возраста-
возрастают, может оказаться целесообразным строительство про-
проходного канала (тоннеля).
Не допускается прокладка тепловых сетей в непро-

Глава 12. Общие вопросы прокладки
245
Таблица 12.2
Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей в непроходных двухячейковых каналах
Диаметр тру-
трубопровода
Dy в мм
Марка канала
Двухячейковый канал, размеры в мм
h
?
Эскиз
175
200
250
400
500
600
700
2КЛс60-60
2КЛс60-60
2КЛс60-60
2КЛс90-90
2КЛс90-90
2КЛс120-120
2КЛс120-120
600
600
600
900
900
1200
1200
260
260
260
260
260
300
300
860
860
860
1160
1160
1500
1500
100
100
100
100
100
100
100
196
196
195
246
246
246
246
590
590
590
910
910
1170
1170
600
700
800
900
1000
1200
2КС120-120
2КС120-120
2КС120-120
2КС150-150
2КС150-150
2КС180-180
1270
1270
1270
1570
1570
1800
160
160
160
160
160
160
1430
1430
1430
1730
1730
1960
246
246
246
296
296
301
1200
1200
1200
1500
1500
1800
\~2500
Рис. 12.2. Пересечение железнодорожных путей теплопроводами без применения специаль-
специальных высоких опор
/ — неподвижные опоры; 2 — подвесные пружинные опоры; 3 — подпятники; 4 — рамы жесткости; 5 — трубка для вы-
выпуска воздуха (изолируются вместе с основными трубами); г.р. — головки рельсов; в.п. — водовод подающий,
е.о. — водовод обратный; ?— паропровод
ходных каналах или тоннелях предприятий совместно с
кислородопроводами, с трубопроводами сжатого воздуха
давлением выше 16 кГ/см2, с трубопроводами легковос-
легковоспламеняющихся и ядовитых жидкостей, а также с сило-
силовыми и осветительными кабелями и трубопроводами
фекальной и ливневой канализации.
По незастроенной территории промышленных райо-
районов, городов и поселков (разрывы между предприятиями
и жилыми массивами, районы, не подлежащие застройке
по грунтовым условиям, рельефу местности и т. п.), как
правило, применяют надземную прокладку на низких
опорах (столбиках или шпалах). Высокие опоры и эста-
эстакады в этом случае используют при большом количестве
пересечений с автодорогами и с железнодорожными
путями.
При небольшом количестве железнодорожных путей
пересечение последних теплопроводами допускают без
применения специальных высоких опор (рис. 12.2).
В районах горных выработок применяют прокладку
тепловых сетей только на низких опорах.
Способ прокладки в вечномерзлых грунтах зависит
в основном от характера грунтов и влияния на них теп-

246
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
ловыделений трубопроводов тепловых сетей. Если на
глубине оттаивания при подземной прокладке тепловых
сетей залегают непросадочные грунты (скальные, скелет-
скелетные и др.). применяются те же способы прокладки, что
и вне районов вечной мерзлоты.
Если трасса тепловых сетей проходит по территории
застройки, где все здания строятся с учетом сохране-
сохранения вечной мерзлоты, то применяют надземную прок-
прокладку на эстакаде, низких или высоких опорах, по чер-
чердакам зданий, по проветриваемым подпольям на высоте,
которая не нарушает вечную мерзлоту.
В виде исключения применяют и подземный способ
прокладки в непроходных каналах или в проходных тон-
тоннелях. В этом случае непроходные каналы и тоннели
должны быть обеспечены вентиляцией с подачей холод-
холодного воздуха в количестве, исключающем оттаивание
грунта или сводящем это оттаивание к минимуму.
Заглубление каналов и тоннелей принимается ми-
минимальным, и там, где это возможно по местным усло-
условиям, перекрытие каналов выступает над поверхностью
земли.
Вводы в здания в районах вечномерзлых грунтов во
всех случаях выполняются надземными. При подземной
прокладке трубы на ответвлении к зданиям на расстоя-
расстоянии б—10 м от ввода выводятся из каналов на отметку
пола первого этажа и прокладываются на этом участке
на низких опорах.
12.2. ТРАССА И ПРОДОЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Трасса тепловых сетей выбирается параллельно оси
проезда или линии застройки в соответствии с требова-
требованиями СНиП П-К.1-62; СНиП И-К.3-62; СНиП П-К.2-62;
СНиП П-М.1-62.
Не рекомендуется прокладывать тепловые сети в од-
одном проезде параллельно с трамвайными путями и от-
отсасывающими кабелями постоянного тока, а также в
полосе отчуждения параллельно железной дороге и в
запретной зоне промышленных предприятий (СНиП
П-Г.10-62).
Следует также избегать пересечений и сближений
тепловой сети с рельсовыми путями электрифицирован-
электрифицированного (на постоянном токе) транспорта, а также с дру-
другими источниками блуждающих токов, если это не при-
приводит к существенному увеличению длины трассы.
В пределах проездов трасса тепловых сетей наме-
намечается, как правило, под полосами зеленых насаждений,
под тротуарами, а при невозможности такого размеще-
размещения — под проезжей частью в крайних полосах.
При стесненности проездов и насыщенности их боль-
большим количеством подземных коммуникаций трасса теп-
тепловых сетей намечается как исключение по территории
кварталов.
При выборе трассы тепловых сетей по территории
промышленных предприятий учитывается возможность
совместной прокладки тепловых сетей с различными тех-
технологическими коммуникациями в общих строительных
конструкциях.
По незастроенной территории трассу тепловых сетей
выбирают по возможности вдоль дорог, избегая пересе-
пересечения рек, оврагов и заболоченных мест.
По пойменной территории рек рекомендуется трассу
тепловых сетей принимать только при наличии искусст-
искусственных сооружений, которые могут быть использованы
для прокладки тепловых сетей. Самостоятельная прок-
прокладка тепловых сетей по пойменной территории, как
правило, не применяется.
Таблица 12.3
Минимальные расстояния в плане и по вертикали в свету
от конструкций тепловых сетей до инженерных сетей
и прочих сооружений
Наименование расстояний
При подземной прокладке тепловых сетей
До ближайшего трамвайного рельса . .
До ближайшего рельса электрифицирован-
электрифицированной железной дороги
До оси ближайшего железнодорожного
пути (но не менее чем на глубину тран-
траншеи тепловой сети до подошвы насыпи
пути)
До стрелок, крестовин и мест присоедине-
присоединения к рельсам электрифицированных же-
железных дорог (при их пересечении):
трамвайные и железнодорожные пути
электрифицированные железные дороги
До подошвы рельса трамвайных и желез-
железных дорог
До бордюрного камня автомобильной до-
дороги
До наружной бровки кювета или подошвы
насыпи автомобильной дороги . . . .
До дорожного покрытия автомобильной
дороги:
для каналов, тоннелей и конструкций
бесканальной прокладки тепловых сетей
для каи'Ср
При отсутствии дорожного покрытия:
для каналов и тоннелей и конструкций
бесканальной прокладки тепловых се-
сетей
для камер ...
До обреза фундаментов зданий и соору-
сооружений:
при прокладке на уровне или выше
оснований
то же, в вечномерзлых грунтах
при прокладке ниже оснований фун-
фундаментов в зависимости от глуоины
заложения тепловых сетей и фунда-
фундаментов с учетом естественного откоса
грунта, но не менее
то же, в вечномерзлых грунтах . . . .
До подошвы фундаментов зданий и соору-
сооружений (от дна канала или тоннеля теп-
тепловой сети)
До обреза фундаментов опор технологиче-
технологических трубопроводов или мачт наружно-
наружного освещения и сети связи:
при прокладке на уровне или выше ос-
оснований
то же, для опор путепроводов . . .
то же, для столбов наружного освеще-
освещения или сети связи*
До кабелей связи
До бронированного телефонного кабеля .
До бронированного телефонного кабеля в
трубах или до блока телефонной кана-
канализации
До электрокабелей напряжением не свыше
35 кв
То же, напряжением до 220 кв
До газопровода давлением не свыше
6 кГ/см2
То же, давлением 6—12 кГ/см2
До водопровода (но не менее разницы в
глубине заложения)
До водостоков
До канализации
То же, для открытых систем тепловых се-
сетей и отдельных трубопроводов горячего
водоснабжения при прокладке на уровне
или выше канализации при диаметре
тепловых сетей:
меньше 200 мм
больше 200 мм
Минимальные рас-
расстояния в свету
в м
в пла-
плане
1.5
2
2
2
4
1,5
1
1
1,5
3

Глава 12. Общие вопросы прокладки
247
Продолжение
Наименование расстояний
До канализации при прокладке ниже ка-
канализации независимо от диаметра . .
До оси дерева с кроной не более 5 ж в
До кладбищ, свалки, скотомогильников.
для открытых систем тепловых сетей или
отдельных трубопроводов горячего водо-
То же, при наличии на уровне прокладки
тепловых сетей грунтовых вод с движе-
движением потока в сторону тепловых сетей .
До уборных, выгребных и помойных ям,
для открытых систем тепловых сетей или
отдельных трубопроводов горячего водо-
водоснабжения .... .
То же, при наличии на уровне прокладки
тепловых сетей грунтовых вод с движе-
движением потока в сторону тепловых сетей .
При надземной прокладке тепловых сетей
До железных дорог широкой колеи:
до оси ближайшего пути
» головки рельса
То же, электрифицированных дорог . .
До железных дорог узкой колеи:
до оси ближайшего пути
» головки рельса
До трамвайных путей:
до оси ближайшего пути
» головки рельса
До автомобильных дорог:
до грани бордюрного камня или внеш-
внешней бровки кювета
до одежды проезжей части
До пешеходных дорог и проходов . . .
До поверхности земли при прокладке на
низких опорах при ширине ряда труб:
до 1,5 м . . . . .
более 1,5 м :
До проводов троллейбуса (ниже тепловых
сетей)
До оси дерева с кроной не более 3 м в
диаметре
До проводов линий электропередач в пла-
плане при наибольшом их отклонении и по
вертикали при наибольшей стреле прове-
провеса от любой части конструкций тепловых
сетей, включая лестницы, площадки, ог-
ограждения и пр. при напряжении до:
20 кв
35—110 кв
150 »
220 »
330 »
500 >
табл. 12.3
Минимальные рас-
расстояния в свету
в пла-
плане
?
2
1
10
30
7
10
3,1
—
—
2,4
—
2,8
—
0,5
—
—
2
3
4
4,5
5
6
6,5
в м
по верти-
вертикали
Не реко-
рекомендуется
—.
—
—
—
6,4
7
—
4,4
—
4,5
—
4,5
2
0,35
0,5
0,2
3
4
4,5
5
6
6,5
* При прокладке ниже оснований фундаментов опор или мачт
расстояния увеличиваются на разницу в глубине заложения.
Примечания: 1. Уменьшение норм приближения допус-
допускается только в стесненных условиях при специальном обосно-
обосновании и согласовании с соответствующими организациями.
2. При уменьшении норм приближения к обрезу фундамен-
фундаментов должны быть приняты меры, исключающие возможность на-
нарушения устойчивости сооружений.
3. Уменьшение норм приближения для открытых тепловых
сетей и отдельных систем горячего водоснабжения должно быть
согласовано с органами санитарного надзора.
При выборе трассы тепловых сетей пересечения рек,
оврагов, железных дорог, трамвайных путей, автомаги-
автомагистралей и проездов должны предусматриваться под пря-
прямым углом или в исключительных случаях под углом,
близким к прямому, но не менее 45°.
Трасса тепловых сетей должна проектироваться с
учетом возможной прокладки в проездах других подзем-
подземных коммуникаций (газопроводов, электрокабелей, во-
водопровода, канализации, ливнестоков и пр.) при рацио-
рациональном взаимном расположении.
Ширина полосы для тепловых сетей при подземной
прокладке определяется внешними габаритами узлов и
камер.' Ниши могут размещаться над другими коммуни-
коммуникациями. Габариты ниш ограничивают приближение
трассы к зданиям.
Ширина полосы при надземной прокладке на низких
опорах определяется шириной траверсы опор и вылетом
гибких компенсаторов. При надземной прокладке на эс-
эстакадах и высоких опорах гибкие компенсаторы могут
быть размещены над проездами и железнодорожными»
путями. Вылеты компенсаторов при этом ограничивают
приближение трассы к зданиям.
Расстояния в плане и по вертикали от конструкций
тепловых сетей до параллельно расположенных или пе-
пересекаемых зданий, сооружений, дорог и других инже-
инженерных сетей должны быть в свету не менее указанных
в табл. 12.3.
При подземной прокладке пересечения тепловых се-
сетей с канализацией, водостоками, газопроводом и кабе-
кабелем связи могут выполняться под этими сетями или над
ними.
При прокладке над другими сетями проверяется не-
необходимость их защиты от передачи вертикальной на-
нагрузки, при прокладке под ними предусматривают уст-
устройства, предохраняющие их от возможных поврежде-
повреждений. В особо стесненных условиях допускается при пере-
пересечении пропускать водопровод, канализацию, водосток
и газопровод с давлением до б кГ/см2 'через каналы или-
камеры тепловых сетей в футляре из стальных труб, кон-
концы которых должны быть выведены на 2 м в обе сторо-
стороны за пределы пересекаемых конструкций.
Тепловыми сетями пересечение электрокабелей, как
правило, производится под ними.
Указанные в табл. 12.3 нормы приближений тепло-
тепловых сетей при подземной прокладке к электрокабелям
приняты исходя из условий, что при пересечении на всем
протяжении сближения температура грунта в месте про-
прокладки электрокабеля не должна повышаться более чем
на 10° С по сравнению с низшей температурой грунта в
зимний период и на 15° С — в летний период.
При параллельной прокладке температура грунта
в месте прокладки электрокабеля в любое время года не
должна повышаться более чем на 10° С для кабельных
линий напряжением до 10 кв и 5° С — для линий напря-
напряжением 35—220 кв.
Допускается уменьшение норм приближения, если-
не превышаются указанные пределы повышения темпе-
температуры грунта по сравнению с естественной температу-
температурой грунта в месте прокладки электрокабеля.
В случае усиления тепловой изоляции тепловых се-
сетей не обеспечиваются необходимые нормы повышений
температуры грунта и в соответствии с «Правилами уст-
устройства электроустановок» допускается выполнение од-
одного из следующих мероприятий: заглубление кабелей
до 0,5 м вместо 0,7; применение кабельных вставок
большего сечения; прокладка кабелей под тепловыми
сетями в трубах, на расстоянии в свету от конструкций
тепловых сетей не менее чем на 0,5 м\ при этом трубы
должны быть уложены таким образом, чтобы замена ка-

248
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Рис. 12.3 Продольный профиль тепловой сети при подземной прокладке в непроход-
непроходных каналах
/ — план трассы; 2 — планировочные отметки земли; 3 — черные отметки земли; 4 — уклоны (i) и расстояния (I);
5 — отметки дна канала; б — тип канала; 7 — водосток; 8 — канализация; 9 — водопровод; 10 — электрокабель; // — раз-
разгрузочное устройство; 12 — максимальный уровень грунтовых вод; К — камера №; НК — ниша компенсатор-
компенсаторная; НО — неподвижная опора
•белей могла быть выполнена без необходимости произ-
производства земляных работ.
Выбранное направление трассы тепловых сетей с
учетом норм приближения к сооружениям и коммуника-
коммуникациям наносится на план геодезической съемки с сетями
подземных коммуникаций с привязкой основных направ-
направлений к существующим зданиям и сооружениям.
По трассе тепловых сетей строится продольный про-
профиль на основе проекта вертикальной планировки (ор-
(организации рельефа) и натурной съемки, полученной
в результате нивелировки трассы.
На продольный профиль теплопроводов кроме пла-
планировочных и черных отметок земли наносятся уровень
стояния грунтовых и поверхностных вод, отметки полов
зданий, подключаемых к тепловым сетям, отметки голо-
головок рельс, пересекаемых железнодорожных путей и
трамвая, существующие и проектируемые подземные
коммуникации и прочие сооружения, пересекаемые теп-
тепловыми сетями, с простановкой их отметок. Отметки
даются в абсолютном исчислении.
На рис. 12 3 показан пример продольного профиля
тепловой сети при подземной прокладке в непроходных
каналах.
Если тепловые сети проектируются с попутным
фильтрующим трубчатым дренажом, он должен быть от-
гражен в плане и в профиле трассы.
Глубина заложения тепловых сетей при их подзем-
подземной прокладке от дневной поверхности в свету прини-
принимается не менее:
До верха перекрытий каналов, тоннелей
и конструкции бесканальной прокладки при
дорожном покрытии 0,5 м
При отсутствии дорожного покрытия .... 0,7 »
До верха перекрытия камер и узлов в про-
проходных тоннелях при наличии дорожного
покрытия 0,3 »
При отсутствии дорожного покрытия . . . 0,5 »
Допускается сооружение камер и узлов проходных
тоннелей в непроезжих местах выступающими над по-
поверхностью земли на высоту не менее 0,4 м.
Высота надземной прокладки теплопроводов на низ-
низких опорах от дневной поверхности до низа изоляцион-
изоляционной конструкции трубопроводов должна быть в свету не
менее 0,5 м, в отдельных случаях допускается уменьше-
уменьшение этого расстояния до 0,35 м. В местах установки ар-
арматуры и оборудования должны устраиваться асфаль-
асфальтовые или бетонные площадки с расстоянием в свету
между полом площадки и низом оборудования не ме-
менее 0,5 м.
При построении продольного профиля минимальный
уклон тепловых сетей принимают:
При подземной прокладке при отсутствии
грунтовых вод и при надземной прокладке . . 0,002

Глава 12. Общие вопросы прокладки
249
При подземной прокладке в зоне грунтовых
вод с попутным фильтрующим дрена-
дренажом—в глинистых грунтах 0,002
В песчаных грунтах 0,003
При подземной прокладке в вечномерзлых
грунтах 0,005—0,01
При подземной прокладке в просадочных
грунтах на ответвлениях к зданиям (от
здания к камере ответвления) 0,02
При прокладке тепловых сетей через мосты и виаду-
виадуки на коротких участках трассы допускается прокладка
без уклона.
При подземной прокладке уклон ответвлений к от-
отдельным зданиям (вводы) целесообразно принимать по
направлению к камере тепловой сети. Для просадочных
грунтов это условие является обязательным Если от-
отметка узла ответвления выше отметки ввода в здание,
перед вводом в здание на расстоянии не менее 5 ж от
него на ответвлении предусматривается дополнительная
камера с устройством уклона канала от здания к камере
Отметка дна канала на вводе в здание принимается
выше отметки подошвы фундамента на величину не ме-
менее чем на 500 мм.
При надземной прокладке уклон ответвлений выпол-
выполняется, как правило, по направлению к зданию.
Низшие точки по трассе тепловых сетей по возмож-
возможности следует размещать в таких местах, где можно
осуществить самотечный отвод воды из трубопроводов,
каналов и камер и из систем попутного дренажа в лив-
ливневую канализацию, в водоемы и поглощающие колодцы.
Как исключение допускается отвод воды в фекаль-
фекальную канализацию с установкой гидрозатвора на само-
самотечном трубопроводе, отводящем воду из приямка ка-
камеры в канализацию. В случае возможности обратного
тока воды устанавливается дополнительно отключающий
клапан.
Возможность отвода воды в водоемы общественного
пользования определяется санитарными правилами.
Отвод воды в поглощающие колодцы или поглощаю-
поглощающие приямки камер и тоннелей может осуществляться
только при хорошо фильтрующих грунтах и при отсут-
отсутствии грунтовых вод по согласованию с органами сани-
санитарного надзора. При невозможности отвода воды само-
самотеком устанавливают постоянные дренажные насосы с
автоматической остановкой и пуском.
Откачка воды из трубопроводов тепловых сетей мо-
может производиться передвижными насосами.
12.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ
Минимальные расстояния между трубопроводами и
ограждающими конструкциями в свету в непроходных
каналах рекомендуется принимать не менее указанных
в табл. 12.4.
Минимальные расстояния между трубопроводами
и ограждающими конструкциями в свету в полупро-
полупроходных каналах и тоннелях рекомендуется принимать
не менее указанных в табл. 12.5.
Расстояния между трубами по вертикали в проход-
проходных и полупроходных каналах определяют с учетом вы-
высоты опоры, габаритов балки под опору верхнего трубо-
трубопровода и толщины изоляции нижнего трубопровода.
При этом расстояние в свету между поверхностями изо-
изоляции трубопроводов следует принимать по табл. 12 5.
При определении внутренних габаритов тоннелей и
полупроходных каналов принимают: ширину прохода в
свету не менее 0,5 м для полупроходных каналов и
0,7 м для проходных тоннелей; высоту канала в свету
не менее 1,4 м для полупроходных каналов и 2 м для
проходных тоннелей.
Таблица 12.4
Минимальные расстояния
в свету между трубопроводами
и строительными конструкциями непроходных каналов
Диаметр трубо-
трубопровода D в мм
25—80
100—250
300-450
500—700
800—12С0
Минимальные расстояния в свету и мм
от поверх-
поверхности изо-
изоляции до
стенки
канала
70
80
100
ПО
120
между
поверх-
поверхностями
изоляции
100
140
160
200
от поверх-
поверхности изо-
изоляции до
перекры-
перекрытия ка-
канала
70
70
80
100
100
от поверх-
поверхности изо-
изоляции до
дна кана-
канала
Таблица 12.5
Минимальные расстояния
в свету между трубопроводами
и строительными конструкциями
полупроходных каналов и тоннелей
Диаметр трубо-
трубопроводов D
в мм
25—80
100—250
300—450
500—700
800—900
1000-1200
Минимальные расстояния в свету в мм
от по-
поверхности
изоляции
до стенки
канала или
тоннеля
150
170
200
200
220
350
между по-
верхнос-
верхностями изо-
изоляции по
вертикали
100
140
160
200
200
300
от по-
поверхности
ИЗОЛЯЦИИ
до пере-
перекрытия
канала или
тоннеля
100
100
120
120
150
250
от по-
поверхности
изоляции
до дна ка-
канала или
тоннеля
150
200
200
200
220
350
Расстояния между поверхностями изоляции труб в
плане при надземной прокладке рекомендуется прини-
принимать не менее соответствующих расстояний указанных
в табл. 12.4.
При определении расстояний между поверхностями
изоляции трубопроводов и от поверхности изоляции до
строительных конструкций на вылете (плечах) гибких
компенсаторов учитывается предварительная растяжка
компенсаторов и неодновременный прогрев смежных
трубопроводов.
В поперечном сечении непроходных и полупроход-
полупроходных каналов все трубы располагаются в одном горизон-
горизонтальном ряду (рис. 124).
В поперечном сечении проходных тоннелей трубы
больших диаметров располагаются в нижнем ряду.
В общих городских коллекторах трубы тепловых се-
сетей размещаются в одном вертикальном ряду на стене,
удаленной от места прокладки кабеля.
Размещение трубопроводов в поперечном сечении
эстакад (рис. 12 5) и отдельно стоящих мачт (рис. 12 6)
должно быть таково, чтобы перегрузка одной из сторон
поперечного сечения не превышала 30% от заданной на-
нагрузки на сечение эстакады или мачты. При совместной
прокладке тепловых сетей с технологическими трубо-
трубопроводами на многоярусной эстакаде трубопроводы теп-

250
Раздел ??. Прокладка тепловых сетей
ловых сетей, как правило, располагаются в нижном
ярусе. При многоярусном размещении тепловых сетей в
верхнем ярусе прокладывают трубы больших диаметров
(см. рис. 12.5).
Таблица 12.6
Минимальные расстояния
в свету между строительными конструкциями и узлами
трубопроводов в камерах и тоннелях
Рис. 12.4. Примерное расположение труб в
поперечных сечениях непроходных и полу-
полупроходных каналов
а — непроходной канал; б — полупроходной ка-
канал; к. с. — конденсатопровод самотечный; ?—па-
?—паропровод; в. п. — водовод подающий; в. о. — водо-
водовод обратный
При размещении труб в поперечных сечениях кана-
каналов, тоннелей, мачт и эстакад следует учитывать воз-
возможность удобной развязки гибких компенсаторов. Тру-
Трубы, на которых устанавливают гибкие компенсаторы с
наибольшими габаритами, размещают в крайнем по-
положении.
При прокладке водяных тепловых сетей с правой
стороны по ходу теплоносителя от источника тепла раз-
размещают подающий трубопровод, а слева — обратный по
всей трассе до ввода к потребителям.
При конструировании трубопроводов в камерах и в
проходных тоннелях расстояния в свету рекомендуется
принимать не менее указанных в табл. 12.6.
Высоту камер и узлов проходных тоннелей прини-
принимают не менее 2 м. Развязка труб в узлах проходных
тоннелей выполняется таким образом, чтобы был обеспе-
обеспечен проход как по оси тоннеля, так и в направлении
проходных ответвлений. При этом допускается местное
уменьшение габаритов прохода по высоте до 1,2—1,4 м.
Если проход в узле трубопроводов загораживается ниж-
нижним рядом труб ответвления, над ними устраивается
переходная металлическая площадка с лестницами.
Наименование расстояний
От пола или от перекрытия камеры или
тоннеля до поверхности изоляции труб
(для перехода труб ответвлений) ....
Боковые проходы для обслуживания ар-
арматуры и сальниковых компенсаторов (от
стенки камеры до фланца арматуры или
до компенсатора) при диаметрах труб до
500 мм.
То же, при диаметрах труб 600 мм и бо-
более
От поперечной стенки камеры до корпу-
корпуса сальникового компенсатора (со сторо-
стороны стакана) при диаметрах труб до 500 мм
То же, при диаметрах труб 600 мм и
более
От пола или перекрытия камеры или тон-
тоннеля до фланца арматуры или до сальни-
сальникового компенсатора при диаметрах труб
до 500 мм
То же, при диаметрах труб 600 мм и
более
От пола или перекрытия до поверхности
изоляции труб ответвлений
Минимальные
расстояния в све-
свету в мм
0,7
0.6
0.7
0,6 (вдоль оси
трубы)
0,8 (вдоль оси
трубы)
0,3
0,4
0.2
При надземной прокладке на низких опорах в местах
установки, крупных задвижек с электроприводом устраи-
устраивают наземный закрытый павильон. Такой же наземный
3
Рис. 12.5. Примерное расположение труб в
поперечном сечении эстакад
/ — паропровод; 2—конденсатопровод напорный;
3 — технологические трубопроводы

Глава 12 Общие вопросы прокладки
251
Рис 12 6 Примерное расположение труб на
отдельно стоящих мачтах
/ — паропровод, 2 — конденсатопровод напорный,
3— водовод подающий, 4— водовод обратный,
5 — водовод умягченной воды, 6 — резервное место
a)
Электрошкдщ
шш/тшш.
Рис. 12.7. Наземный закрытый павильон в уз-
узлах установки крупных задвижек на теплопро-
теплопроводах при их подземной прокладке в непро-
непроходных каналах
я — нлан, б — разрез по /—/; в п. — водовод подаю
щий, во— водовод обратный
павильон устраивают и в узлах установки крупных
задвижек при их подземной прокладке (рис. 12 7), если
это допускается условиями прохождения трассы В пере-
перекрытии павильонов предусматривают устройство для
крепления подъемных приспособлений (талей, поли-
полиспастов и пр ).
В узлах установки задвижек (рис. 12 8), сальнико-
сальниковых компенсаторов (рис 12 9) и грязевиков в подземных
Уклон
SfUDWOV
????/??
Рис 12 8 Камера тепловой сети с горизонтальной
установкой задвижек с ручным приводом
а — план, б — разрез по /—/, / — задвижки, 2 — мон-
монтажное окно в перекрытии камеры, 3 — абсолютные от-
отметки дна камеры, дна каналов и планировки земли,
4 — опоры под задвижки, 5 — приямок 500x500x500 мм,
в ? — водовод подающий, в о — водовод обратный
камерах стационарные подъемные устройства не преду-
предусматриваются Обслуживание производится автокранами
через монтажные окна, люки или камеры
Расстояние между осями сальниковых компенсато-
компенсаторов в камерах при диаметрах труб 500 мм. и более при-
принимают из условий удобной смены набивки сальника и
затяжки болтов грунд-буксы (рис 12 9)
Если расстояние между осями труб на примыкаю-
примыкающем к камере участке трассы меньше, чем это нужно для
размещения сальниковых компенсаторов, допускается
устройство на обратной трубе местного отвода перед
сальниковым компенсатором со сдвигом оси на величину
не более 0,5?>?·

252
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
i y/ Q.
Ось трассы 1 у. ,<~*
???125\' ? ' -?-
'7/////// /////j\t<] '7/TV, 77·/77777.
4000
Рис. 12.9. Камера тепловой сети с сальниковыми
компенсаторами и встроенными патрубками для
примыкания труб ответвлений теплопроводов
а — план; б — разрез по /—7; / — задвижки, 2 — саль-
сальниковые компенсаторы; 3 — монтажное окно в перекры-
перекрытии камеры; 4 — абсолютные отм°тКи дна камеры, дна
каналов и планировки земли; 5 — неподвижные опоры;
$ — приямок 500X500X500 мм; в. п. — водовод подающий;
во — водовод обратный
Сальниковые компенсаторы при надземной проклад-
прокладке тепловых сетей на низких опорах устанавливают на
открытом воздухе без каких-либо защитных устройств,
но в местах, доступных обслуживанию.
В камерах и узлах проходных каналов при располо-
расположении арматуры на высоте 1,8 м от пола устраивают
площадки для обслуживания, оборудованные постоян-
постоянными металлическими лестницами.
При надземной прокладке тепловых сетей площадки
и лестницы для обслуживания оборудования и арматуры
предусматривают только в тех случаях, когда доступ к
ним с автомашин затруднен. Минимальная ширина пло-
площадок должна обеспечить проход в свету не менее 0,6 м
На задвижках с электроприводом устраивают защитный
кожух.
Проходные мостики вдоль эстакады сооружают на
участках пересечений большого количества железнодо-
железнодорожных путей, рек и в других местах, когда доступ к
трубопроводам с земли в местах установки арматуры,
требующей обслуживания, затруднен.
В проходных тоннелях предусматривается устрой
ство:
приточно-вытяжной вентиляции периодического дей
ствия;
постоянного искусственного электроосвещения при
величине освещенности 5 люкс для помещений особо
сырых и с повышенной температурой воздуха (для
освещения проходных каналов и камер, в которые мо-
может проникнуть газ, применяется взрывобезопасная
арматура);
входов и выходов с лестницами — на расстоянии не
более 300 м;
аварийных люков для входа и выхода из тоннеля
на расстоянии не более 200 м и, кроме того, во всех ко-
конечных точках тупиковых участков тоннеля и в узлах,
где по условиям компоновки трубопроводов и арматуры
образуются замкнутые площадки, не имеющие выхода в
тоннель, люки по возможности совмещаются с венти-
вентиляционными шахтами;
монтажных окон — на всех прямых участках тонне-
тоннелей на расстоянии не более 300 м (при перекрытии из
съемных плит монтажные окна не предусмартиваются).
Размер монтажных окон: длина не менее 4 м, ширина по
Рис 12.10. Газонепроницаемый
сальник
1 — стена здания; 2 — бетон марки
100; 3 — труба; 4 — стакан; 5—саль- С;
ник; 6 — кольцевые прокладки из
асбеста
У/////////7/У///У////////.

Глава 12. Общие вопросы прокладки
253
диаметру наибольшей трубы плюс 0,1 м, но не менее
0,5 м.
Перед вводами трубопроводов тепловых сетей в зда-
здания в тоннелях и каналах рекомендуется устанавливать
герметичные перегородки.
При наличии на территории жилых районов и про-
промышленных предприятий подземных газовых сетей необ-
необходимо, кроме того, предусматривать защиту от воз-
возможного проникновения в здания газа по каналам тепло-
тепловых сетей. При размещении в стене неподвижной опоры
последняя выполняется в виде сплошного монолитного
железобетонного щита, закрывающего отверстие.
При осевом перемещении труб в стене устанавлива
ют специальные газонепроницаемые сальники, типо-
типовые чертежи которых разработаны Мосинжпроектом
(рис. 12.10).
12.4. ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОХОДНЫХ КАНАЛОВ
(ТОННЕЛЕЙ)
Температура воздуха в тоннелях не должна быть
выше 50° С, а для периодического осмотра и ремонта
трубопроводов не более 40° С.
Если температура воздуха выше указанной, преду-
предусматривается устройство естествен«ой или искусственной
вентиляции.
Во всех случаях постоянный часовой воздухообмен
в тоннелях должен быть не менее однократною
(СНиП П-Г 10 62).
При температурах воздуха в тоннелях до 40° С вен-
вентиляция не сооружается В этом случае тоннели провет-
проветриваются открыванием люков и входов.
Дополнительный воздухообмен для снижения темпе-
температуры воздуха в тоннеле от 50 до 40° С достигается пе-
передвижными вентиляционными установками.
Вентиляция тоннелей проектируется только для уда-
удаления избытков тепла; влаговыделения (избыточная
влажность воздуха) не учитывается.
Механическую вентиляцию устраивают только в тех
случаях, когда естественная вентиляция не обеспечивает
необходимого эффекта. Приведенная ниже методика рас-
расчета вентиляции тоннелей тепловых сетей разработана
Промстройпроектом.
Расчет вентиляции тоннелей производится на зимние
и летние условия работы тепловых сетей.
Расчетные температуры наружного воздуха tmp при-
принимают:
а) для определения потерь тепла строительными
конструкциями: при расчетах на зимние условия — сред-
среднемесячная температура самого холодного месяца /Кар=
=tx°C; при расчетах на летние условия — среднемесяч-
среднемесячная температура самого жаркого месяца /нар = *ж°С;
б) для определения воздухообмена· при расчетах на
зимние условия — среднемесячная температура самого
холодного месяца *нар в'х°С; при расчетах на летние ус-
условия— средняя температура самого жаркого месяца в
13 ч гНар=^ж "С
Расчетные температуры грунта trp для определения
потерь тепла строительными конструкциями принимают
по естественной температуре грунта на глубине оси
тоннеля; при расчете на зимние условия работы тепло-
тепловых сетей — средняя самого холодного месяца trp =
=^гр.з° С; при расчете на летние условия работы тепловых
сетей — средняя самого жаркого месяца /гр =/гр.л°С.
Потери тепла строительными конструкциями в грунт
определяют по формулам:
одним метром тоннеля
wK= a(tK — tHap) /?·+ {Ык ~ с/дар — 0,4/Гр) /ст +
ккал/ч; A2.1)
расчетным участком
WK —wK lK ккал/ч,
A2.2)
где tK — температура воздуха в тоннеле (канале)
в °С;
*нар — расчетная температура наружного возду-
воздуха в °С;
trp — расчетная естественная температура грун-
грунта на глубине оси тоннеля (в свету) в °С;
/п — внутренняя поверхность одного метра пе-
перекрытия тоннеля в м21м;
/ст—то же для стен тоннеля в м2/м;
f дн— то же, днища тоннеля в м2/м\
1К — длина участка тоннеля с учетом разверну-
развернутой длины проходных ниш для П-образных
компенсаторов в м;
а, Ь, с — коэффициенты, принимаемые по табл. 12.7.
Таблица 12.7
Поправочные коэффициенты
в зависимости от климатических поясов
и условий работы
Условия работы тепло-
тепловых сетей
Климатичес-
Климатический пояс
I; II; III
, ?: II
\ ш
Значение коэффи-
коэффициентов
а
0,9
0,65
0,9
Ъ
1,2
1.1
1.2
с
0,8
0,7
0,8
Разбивка территории СССР на климатические пояса
принимается: Сибирь, Северный Урал — I пояс, средняя
полоса Европейской части СССР, Дальний Восток —
II пояс, южная часть СССР — III пояс.
Тепловыделения одним метром трубопроводов в тон-
тоннеле определяют по формуле
<7тр
г- (tt — tK) ккал/ч,
A2.3)
где
—удельные потери тепла одним метром каждого
изолированного трубопровода в ккал/м2 °С;
ti — расчетная температура теплоносителя каждого
трубопровода в °С;
1,1 — коэффициент, учитывающий дополнительные
потери тепла опорами.
Суммарные тепловыделения трубопроводами опреде-
определяют по формуле
ккал/ч,
A2.4)
где
/ — длина участка трубопровода с учетом развер-
развернутой длины П-образных компенсаторов в ??.
Трубопроводы с температурой теплоносителя t <
< 40° С в расчетах не учитывают.
Тепловыделения в узлах арматурой и сальниковыми
компенсаторами учитывают надбавкой к общей длине
трубопроводов эквивалентных длин из расчета одного
метра на каждую арматуру и компенсатор по диаметру
трубопроводов, на которых они устанавливаются.
Удельные потери тепла принимают по указаниям, ко-
которые даны в главе 13.

Глава 12. Общие вопросы прокладки
253
диаметру наибольшей трубы плюс 0,1 м, но не менее
0,5 м.
Перед вводами трубопроводов тепловых сетей в зда-
здания в тоннелях и каналах рекомендуется устанавливать
герметичные перегородки.
При наличии на территории жилых районов и про-
промышленных предприятий подземных газовых сетей необ-
необходимо, кроме того, предусматривать защиту от воз-
возможного проникновения в здания газа по каналам тепло-
тепловых сетей. При размещении в стене неподвижной опоры
последняя выполняется в виде сплошного монолитного
железобетонного щита, закрывающего отверстие.
При осевом перемещении труб в стене устанавлива
ют специальные газонепроницаемые сальники, типо-
типовые чертежи которых разработаны Мосинжпроектом
(рис. 12.10).
12.4. ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОХОДНЫХ КАНАЛОВ
(ТОННЕЛЕЙ)
Температура воздуха в тоннелях не должна быть
выше 50° С, а для периодического осмотра и ремонта
трубопроводов не более 40° С.
Если температура воздуха выше указанной, преду-
предусматривается устройство естествен«ой или искусственной
вентиляции.
Во всех случаях постоянный часовой воздухообмен
в тоннелях должен быть не менее однократною
(СНиП П-Г 10 62).
При температурах воздуха в тоннелях до 40° С вен-
вентиляция не сооружается В этом случае тоннели провет-
проветриваются открыванием люков и входов.
Дополнительный воздухообмен для снижения темпе-
температуры воздуха в тоннеле от 50 до 40° С достигается пе-
передвижными вентиляционными установками.
Вентиляция тоннелей проектируется только для уда-
удаления избытков тепла; влаговыделения (избыточная
влажность воздуха) не учитывается.
Механическую вентиляцию устраивают только в тех
случаях, когда естественная вентиляция не обеспечивает
необходимого эффекта. Приведенная ниже методика рас-
расчета вентиляции тоннелей тепловых сетей разработана
Промстройпроектом.
Расчет вентиляции тоннелей производится на зимние
и летние условия работы тепловых сетей.
Расчетные температуры наружного воздуха tmp при-
принимают:
а) для определения потерь тепла строительными
конструкциями: при расчетах на зимние условия — сред-
среднемесячная температура самого холодного месяца /Кар=
=tx°C; при расчетах на летние условия — среднемесяч-
среднемесячная температура самого жаркого месяца /нар = *ж°С;
б) для определения воздухообмена· при расчетах на
зимние условия — среднемесячная температура самого
холодного месяца *нар в'х°С; при расчетах на летние ус-
условия— средняя температура самого жаркого месяца в
13 ч гНар=^ж "С
Расчетные температуры грунта trp для определения
потерь тепла строительными конструкциями принимают
по естественной температуре грунта на глубине оси
тоннеля; при расчете на зимние условия работы тепло-
тепловых сетей — средняя самого холодного месяца trp =
=^гр.з° С; при расчете на летние условия работы тепловых
сетей — средняя самого жаркого месяца /гр =/гр.л°С.
Потери тепла строительными конструкциями в грунт
определяют по формулам:
одним метром тоннеля
шк = a (tK — tHap) /?·+ {Ык ~ с/дар — 0,4/Гр) /ст +
ккал/ч; A2.1)
расчетным участком
WK —wK lK ккал/ч,
A2.2)
где tK — температура воздуха в тоннеле (канале)
в °С;
*нар — расчетная температура наружного возду-
воздуха в °С;
trp — расчетная естественная температура грун-
грунта на глубине оси тоннеля (в свету) в °С;
/п — внутренняя поверхность одного метра пе-
перекрытия тоннеля в м21м;
/ст—то же для стен тоннеля в м2/м;
f дн— то же, днища тоннеля в м2/м\
1К — длина участка тоннеля с учетом разверну-
развернутой длины проходных ниш для П-образных
компенсаторов в м;
а, Ь, с — коэффициенты, принимаемые по табл. 12.7.
Таблица 12.7
Поправочные коэффициенты
в зависимости от климатических поясов
и условий работы
Условия работы тепло-
тепловых сетей
Климатичес-
Климатический пояс
I; II; III
? ?:??
t III
Значение коэффи-
коэффициентов
а
0,9
0,65
0,9
Ъ
1,2
1.1
1.2
с
0,8
0,7
0,8
Разбивка территории СССР на климатические пояса
принимается: Сибирь, Северный Урал — I пояс, средняя
полоса Европейской части СССР, Дальний Восток —
II пояс, южная часть СССР — III пояс.
Тепловыделения одним метром трубопроводов в тон-
тоннеле определяют по формуле
<7тр
г- (tt — tK) ккал/ч,
A2.3)
где
—удельные потери тепла одним метром каждого
изолированного трубопровода в ккал/м2 °С;
ti — расчетная температура теплоносителя каждого
трубопровода в °С;
1,1 — коэффициент, учитывающий дополнительные
потери тепла опорами.
Суммарные тепловыделения трубопроводами опреде-
определяют по формуле
ккал/ч,
A2.4)
где
/ — длина участка трубопровода с учетом развер-
развернутой длины П-образных компенсаторов в ??.
Трубопроводы с температурой теплоносителя t <
< 40° С в расчетах не учитывают.
Тепловыделения в узлах арматурой и сальниковыми
компенсаторами учитывают надбавкой к общей длине
трубопроводов эквивалентных длин из расчета одного
метра на каждую арматуру и компенсатор по диаметру
трубопроводов, на которых они устанавливаются.
Удельные потери тепла принимают по указаниям, ко-
которые даны в главе 13.

Глава 12 Общие вопросы прокладки
255
Приточные шахты размещают между вытяжными на устанавливать в вытяжных шахтах с обводными клапа
расстоянии около 50 ж и по возможности объединяют с нами, обеспечивающими естественную вентиляцию в пе
аварийными люками (рис 12 12) реходной и зимний периоды работы тепловых сетей
ПО 1-1
Камера для электроаппаратуры
по П-П
по Ш-Ш
Рис 12 12 Открытая приточная шахга
а — план по /—/, б — разрез по 11—//, в — разрез по ///—III
Низ приточной решетки должен быть на высоте не
ненее 0,6 м от поверхности земли
Вытяжные шахты при значительном уклоне тоннеля
следует устраивать в высших точках, а приточные — в
низших точках тоннеля
Расположение вентиляционных шахт должно быть
увязано с планировкой и застройкой территории по трас
се тоннеля
Вытяжные и приточные шахты снабжаются клапа
нами или шиберами для регулирования притока и вы
тяжки воздуха, а также для полного закрывания шахт
Вентиляторы с электродвигателями рекомендуется
При механической вентиляции применяют осевые
вентиляторы с электродвигателем на одной оси Коли-
Количество вентиляторов принимается по числу рабочих вен-
вентиляторов без резерва
Электродвигатели применяют защищенные серии А2
(для сырых помещений) и закрытые обдуваемые серии
А02 с ручным управлением и с переключением направ-
направления вращения вентиляторов с вытяжки на приток и
обратно (рис 12 12)
На время производства ремонтных работ в отдель-
отдельных камерах и узлах может применяться механическая
передвижная вентиляционная установка

ГЛАВА 13
ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ
13.1. МАТЕРИАЛЫ
Предельные температуры применения, объемный
вес и коэффициенты теплопроводности основного слоя
теплоизоляционных конструкций приведены в табл. 13.1.
Средние температуры основного слоя изоляционной
конструкции принимают по табл. 13.2.
При подземной прокладке коэффициент теплопро-
теплопроводности гр>нта определяется на основе данных изыс-
изысканий или приближенно по табл. 13.3.
Теплоизоляционные конструкции из прошивных ми-
нераловатных материалов для трубопроводов должны
иметь в верхней части распределенные опоры из прочных
материалов.
13.1
Таблица
Предельная температура применения, объемный вес и коэффициенты теплопроводности
основного слоя теплоизоляционных конструкций в сухом состоянии в зависимости от средней температуры
Наименование материала теплоизоляционного
слоя в конструкции
1
Предельная
температура
применения
в°С
Объемный
вес слоя ос-
основного изо-
изоляционного
материала
в конструк-
конструкции (без кре-
крепежных дета-
деталей) в кг/м1
Коэффициент теплопроводности
в ккал/м ч град (не более)
Альфоль гофрированный
Асбестовый шнур (ГОСТ 1799—55)
Минераловатные прошивные изделия марки 200 (ТУ
31—62 МС РСФСР)
Минераловатные формованные изделия на органических
связках (фенольных смолах) (ГОСТ 9573—60) марки 150
Минераловатные изделия на неорганических связках . .
Пенобетонные изделия неавтоклавные (ГОСТ 5742—51) .
То же
Пенобетонные или армопенобетонные изделия автоклав-
автоклавные
Совелитовые изделия марки 350 (ГОСТ 6788—53) . . .
То же, марки 400
Вулканитовые изделия марки 350 (ГОСТ 10179—62) ....
То же, марки 400
Диатомовые изделия обожженные (ГОСТ 2694—52) мар-
марки 500
Керамика ячеистая в блоках
Минеральная вата марки 150 (ГОСТ 4640—61) в набивку
под сетку на кольцах из теплоизоляционных изделии
Стекловатные прошивные изделия (ГОСТ 2245—43, пере-
переизданный в 1952 г.) марки 170
Штукатурный слой асбозуритовый или гипсовый . . .
Штукатурный слой из битумных паст, слой из асфаль-
асфальтовых мастик . . . .
Штукатурный слой асбестоцементный
Антикоррозийный слой изоловый или бризоловый . . .
350
400
600
300
600
200
200
200
500
500
600
600
900
900
600
300
20—40
700—900
240—250
175
350—400
400
500
400
350
400
350
400
500
500
260
200
850—900
1150
1600—1900
1000—1100
0,051+0,00022 t
0,120+0.00020 t
0,046+0,00016 t
0,044+0,
0,033+0,
0,094+0,
0,109+0,
0,090+0,
0,065+0,
0,067+0:
0,067+0,
0,070+0,
,00017 t
00017 t
00026
00026 t
00020 t
00016 t
,00016
00016 t
00013 t
0,100+0,00020 if,
0,100+0,00025 {
0,050+0,00016 t,
0,036+0,00020 t
0,2 при 50° С
ЯР
cp
cp
cp
cp
cp
cp
cp
cp
cp
Cp
cp
cp
cp
cp
CP
0,25
0,33
0,15—0,2
50° С
50° С
50—70° С
Примечания* 1. При подземных прокладках без воздушной прослой<н знтч^ния коэффициента тепаопроводности штукатурно-
штукатурного слоя и строительных ограждений принимают разными коэффициенту тетопрово шости грунта.
2. При подземных прокладках расчетной кгнф {ыдиент ???? трои ниости основного слоя изоляции определяют с коэффициентом
ft=l,2, учитывающим увлажненность теплоизоляционных конструкций.

Глава IS. Тепловая изоляция
257
Средние температуры основного слоя изоляционной конструкции
Таблица 13.2
Температура окру-
окружающей среды
в °С
+40
+25
+15
+5
0
-15
-30
50
50
44
39
36
33
27
22
100
76
70
65
62
60
55
45
Температура
150
*ср
100
95
90
83
80
75
65
теплоносителя ? в "С
200
2
130
125
120
113
ПО
105
95
250
155
150
145
138
135
130
120
300
180
175
170
163
160
155
145
350
210
205
200
193
190
185
175
Примечания. 1: При подземных прокладках в непроходных и полупроходных каналах температура окружающей среды прини-
принимается равной температуре воздуха в канале.
2. При подземной бесканальной прокладке температура окружающей среды принимается равной температуре грунта на глубине за-
заложения оситрубопровода.
Таблица 13.3
Коэффициенты теплопроводности грунта на глубине 1,5 м при температуре +5° С
Характеристика грунтовых условий
классификация по
влажности
Маловлажныи
Влажный
Водонасыщенные
вид грунта
Глинистые и суглинки
Пески и песчаные
Крупнообломочные (щебе-
(щебенистые и гравийные)
Скальные
Глинистые и суглинки
Пески и песчаные
Крупнообломочные (щебе-
(щебенистые и гравийные)
Скальные
Глинистые и суглинки
Пески и песчаные
Крупнообломочные (щебе-
(щебенистые и гравийные)
Скальные
объемный
вес сухой
массы грунта
в кг/м*
1600
2000
1600
2000
2000
2400
1600
2000
1600
2000
2000
2400
1600
2000
1600
2000
2000
2400
расчетная
абсолютная
влажность
грунта в %
5
5
5
3
5
1
20
10
15
5
8
3
23,8
11,5
23,8
11,5
11,5
3,3
расчетная
влажность
грунта на
стыке с
изоляцией
о 0/
в /о
0
0
0
0
0
0
10
2
14
4
4
1,5-2
23,8
11,5
23,8
11,5
11,5
3,3
коэффициент
теплопровод-
теплопроводности грунта
с учетом его
влажности ?
в ккал/м ч
град
0,75
1,5
0,95
1,5
1,75
2
1,5
2,2
1,65
1,75
2,35
3
1,6
2,3
2,1
2.9
2,9
4
усредненный
расчетный
коэффициент
теплопро-
теплопроводности
грунта
гр. расч
в ккал/м ч
град
1,5
2
2,5

258
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Таблица 13.4
Нормы потерь тепла изолированными трубопроводами
внутри помещений и тоннелей с расчетной температурой
воздуха t н в пределах от 20 до 40° С
ю
«К СЦ
а *·
Ж а.
жн
ill
32
57
76
89
108
133
159
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
Температура теплоносителя в °С (среднегодовая
50
12
14
15
16
22
27
31
38
42
45
50
53
60
66
82
95
ПО
135
150
180
или среднесезонная)
70
100
150
Потери тепла в ккал/м ч, не
18
21
24
25
32
37
42
49
55
61
66
71
78
85
104
119
138
159
182
208
28
32
37
39
45
53
60
70
78
85
92
98
109
120
140
160
180
205
225
260
43
53
58
62
68
76
84
100
111
122
131
140
155
170
195
220
250
275
300
350
250
более
74
90
99
105
113
126
140
165
183
200
218
235
253
270
310
340
380
415
450
515
350
105
127
141
149
160
176
192
227
253
278
300
322
349
375
425
470
515
555
600
690
Таблица 13.5
Нормы потерь тепла изолированными трубопроводами
на открытом воздухе с расчетной температурой
воздуха 2"н=0—10° С и изолированными
пароконденсатопроводами подземной прокладки
в непроходных каналах при расчетной температуре
грунта на глубине заложения ^гр-сртод = +·5° С
о
'я н
? ?.
X § to
32
57
76
89
108
133
159
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
Температура теплоносителя в *С (среднегодовая
50
15
21
25
28
31
35
38
46
53
60
71
82
89
95
104
115
135
155
180
205
или среднесезонная)
70
100
150
Потери тепла в ккал/м ч, не
24
28
33
36
41
46
48
57
67
76
89
100
108
115
127
139
161
183
212
239
31
40
45
50
55
60
65
78
87
100
114
128
136
145
160
176
200
225
255
290
46
58
66
71
77
85
94
ПО
125
140
156
173
185
196
218
238
266
296
330
380
250
более
77
96
108
114
125
136
148
175
198
220
240
260
280
300
330
358
398
440
485
560
350
108
134
148
158
172
188
205
240
268
300
326
352
375
400
440
480
535
585
640
740
Нормы потерь тепла изолированными трубопроводами водяных тепловых сетей
подземной прокладки, расположенными в непроходных каналах и бесканально
Таблица 13.6
Наружный
диаметр труб
ёя в мм
32
57
76
89
108
159
219
273
325
377
426
478
529
630
720
820
920
1020
1220
Обратная
магистраль,
'''обр
в ккал/м ч
Подающая
магистраль,
?MaKC=95°C;
????.
i 40° С"
"cpH=65°C'
'под
в ккал/м ч
Суммарные
потери тепла
при двухтруб-
двухтрубной прокладке
9'под 'обр
в ккал/м ч
Подающая
магистраль,
< =150°С;
макс^^о^
"р=90°С
'под
в ккал/м ч
Суммарные
потери тепла
при двухтруб-
двухтрубной прокладке
'под 'обр
в ккал/м ч
Подающая
магистраль,
^маКр==180°С;
*мин=90»С;
'под
в ккал/м ч
Суммарные
потери тепла
при двухтруб-
двухтрубной проклад-
прокладке (jj ~\~Qt
'под 'обр
в ккал/м ч
не более
20
25
29
31
34
42
51
60
68
76
82
91
101
114
125
141
155
170
199
25
31
35
38
42
52
62
72
81
—
—
_
—
—
—
—
45
56
64
69
76
94
113
132
149
—
_
_
—
—
—
—
_
-
32
40
45
49
54
65
79
90
100
107
121
132
142
163
181
200
218
240
280
52
65
74
80
88
107
130
150
168
183
203
223
243
277
306
341
373
410
479
38
47
53
57
62
75
91
103
115
126
137
150
160
184
202
223
244
266
309
58
72
82
88
96
117
142
163
183
202
219
241
261
298
327
364
399
436
508

Глава 13. Тепловая изоляция
259
Слои минераловатных и стекловатных материалов
прошивных, на синтетических связках и без них в сбор-
сборных или набивных изоляционных конструкциях должны
быть уплотнены до объемного веса, приведенного в
графе 3 табл. 13.1 на основе данных главы
СНиП П-Г.10-62.
Согласно указаниям той же главы СНиП толщины
изоляционных конструкций должны устанавливаться на
основе технико-экономических расчетов или по дейст-
действующим нормам потерь тепла. В табл. 13.4—13.6 при-
приведены нормы потерь тепла трубопроводами тепловых
сетей при среднегодовых значениях температур тепло-
теплоносителя и окружающей среды, утвержденные техни-
техническим советом Министерства строительства электро-
электростанций.
Значения потерь тепла при максимальных и других
заданных температурах теплоносителя и соответствую-
соответствующей температуре окружающей среды определяют по
формуле
где /Н
41 = 9/норм
ккал/м ч, A3.1)
-де
.кр.среднегод
*ср Ажр.среднегод
qi — потери тепла 1 м теплопровода при
максимальной или другой заданной
температуре теплоносителя t в
ккал/м ч;
Я1 норм— потери тепла 1 м теплопровода по
нормам при среднегодовой темпера-
температуре теплоносителя tCp в ккал/м ч;
температура окружающей среды
(воздуха in или грунта ^гр)> при ко-
которой даны нормы потерь тепла в °С;
'окр.ср — температура окружающей среды при
максимальной или другой заданной
температуре теплоносителя в °С.
13.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКИХ
СОПРОТИВЛЕНИЙ И ТОЛЩИН
изоляционных конструкций
Полное термическое сопротивление подлежащего
изоляции трубопровода определяют по нормам потерь
тепла по формуле
мч град/ккал,
A3.2)
где
t — температура теплоносителя в °С;
^о — температура окружающей среды в °С;
щ — норма потерь тепла изолированным трубопро
водом в ккал/м ч.
Потери тепла qi изолированным трубопроводом оп-
определяют из той же формулы A3.2) по известному пол-
полному термическому сопротивлению изоляционной конст-
конструкции:
qi = ккал/м ч A3.3)
Полное термическое сопротивление изолированного
трубопровода перегретого пара большого протяжения
определяют по допускаемому падению температуры па-
пара по формуле
In
G
? ч град/ккал, A3.4)
кон —температура пара в начале и конце
рассчитываемого участка в СС;
to — температура окружающей среды в °С;
G — расчетный расход пара на рассчиты-
рассчитываемом участке в кг/ч;
Ср—теплоемкость пара при средних пара-
параметрах на участке в ккал/кг град;
1р — расчетная длина паропровода, равная
?? = ?/, в м;
I — длина участка паропровода по пла-
плану в м;
? — коэффициент, учитывающий дополни-
дополнительные потери тепла опорами, арма-
арматурой и компенсаторами (табл. 13.7)
Таблица 13.7
Значения коэффициента
Способ прокладки
Бесканальная
В помещениях, тоннелях ....
Тепловые сети
магистраль-
магистральные
1,1
1,15
1,2
распредели-
распределительные и от-
ответвлений к
отдельным
зданиям
1,15
1,25
1,3
Полные термические сопротивления изолированных
теплопроводов при известных конструкциях тепловой
изоляции определяют как суммы термических сопротив-
сопротивлений по схеме, приведенной в табл. 13.8, по форму-
формулам A3.5—13.11).
Обозначения, принятые в табл. 13.8.
??н—диаметр изолируемого теплопровода в м;
аиз — диаметр основного слоя изоляционной кон-
конструкции в м;
dK — диаметр изоляционной конструкции в м;
^экв-кан — диаметр, эквивалентный внутреннему пери-
периметру сечения канала и равный Рвя/я, в м;
?-из — коэффициент теплопроводности основного
слоя изоляционной конструкции ккал/м
ч град;
?? — коэффициент теплопроводности покровного
слоя в изоляционной конструкции в
ккал/м ч град;
??? — то же, грунта в ккал/м я град;
ан — коэффициент теплоотдачи от поверхности
изоляционной конструкции в окружающую
среду в ккал/м2 ч град:
акан — то же, от воздуха в канале к его внутренней
поверхности в ккал/м2 град;
h — глубина заложения теплопровода до его
оси в м;
Rl—полное термическое сопротивление изолиро-
изолированного теплопровода в м ч град/ккал;
/? —термическое сопротивление изоляционной
конструкции теплопровода в м ч град/ккал;
/? — то же, основного слоя изоляции теплопрово-
теплопровода в м ч град/ккал;
7?п — то же, защитного покрытия изоляции тепло-
теплопровода в м ч град/ккал;
;

260
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Полные термические сопротивления изолированных
Вид прокладки тетопроводов
1 Воздушная
2 Бесканальная однотрубная
3 Бесканальная двухтрубная
4. В непроходном канале одно-
однотрубная
5. В непроходном одноячейко-
вом канате двухтрубная
6 В непроходном двухьячеико-
вом канале двухтрубная
7. Подающий теплопровод в
одноячейковом непроходном
канале
8 Обратный теплопровод бес-
бесканальной прокладки
Значения коэффициентов ? и
??3? для подающего и обрат-
обратного теплопроводов двухтруб-
двухтрубной прокладки
Составляющие полного термического сопротивления
Термическое
изотяционной конструкции теплопровода R. =2
основного изоляцион-
изоляционного слоя
1п —22.
A3.5)
«г
Rf
Rf
Rf
Rf
Rf
*?.'
Rf
'2
Варианты расчетов
I при изве тной кон-
конструкции1
II — при известных
потерях тепла
покровного слоя
In
Rn = ——
A3 6)
-
-
«?
«У
«Г,
-
тепюотдачи в окружа-
окружающий воздух
RH ^
A3.7)
«У
-
-
«7
R*
-
грунта для изолирован-
изолированной трубы
1п ~г-
ОН ПГО К
A3 8)
-
-
-
-
-
Прокладка бесканальная и в двухъячейковых каналах
A3.12)*
??- —~
Oh
A3.18)
(?-'гр)";,-
A3.13)
A3.19)
R, -R, -R,
*1 'под *
A3.16)
A3.17)

Глава 13. Тепловая изоляция
261
а б л и ц а 13.8
теплопроводов при различных видах прокладки
изолированных теплопроводов в м ч град/ккал
сопротивление
канала и грунта R, = У
<кан ¦"
теплоотдачи от воздуха
к стенке канала
у^КЯН — *
A3.9)
-
-
-
дкан
г>кан
1
ояч.кан
/
окан
-
грунта для канала
In—
пГ0 аэкв-кан
Rl у —
'кан 2????
A3.10)
-
-
-
к аи
^кан
яч-кан
каш
-
взаимного влияния труб при двухтруб-
двухтрубной прокладке R,
A3.11)
-
-
? I/it / 2Л 12
In 1/ l-f- ? I
2????
-
ln]/i+(^.J
1J ' 2????
In 1/ 1+ ? \
''Ь2 Tl ?>* ? 2????
l2,l~ '2 1,2
Полное термическое сопротивле-
сопротивление изолированного теплопровода
R, в мч град/ккал
? ??
?? — ·?
A3.22)
A3.23)
A3.24) и A3.25)
A3.26)
A3.27) и A3.28)
A3.29) и A3.30)
'под ~~ -^
A3.31)
A3.32)
Прокладка в непроходных одноячейковых каналах
1кан
^кан
A3.14)
- '
о) ^;
р/ iT
A3.15)
т1кан
A3.20)
токян
Иг
A3.21)

262
Раздел III Прокладка тепловых сетей
0.0!
— Пример
Дано
2-7!\u3-RL
дм '-325 мм
От ос т —|—+-
^
ГО
?5 20 25 30 40 50 70 100
Толщина основного слоя изоляционной
150 200 250
конструкции 8иэ 6мм
Рис 13 1 График для определения толщины основного слоя изоляционной конструкции

Глава 13. Тепловая изоляция
253
/?" —то же, теплоотдаче от поверхности изоляции
теплопровода в окружающую среду в
в м н град/икал;
/?^? — то же, грунта по отношению к основному
слою изоляции теплопровода в м ч град/ккал;
/?*ан —то же, канала, равное термическому сопро-
сопротивлению теплоотдаче от воздуха внутри
канала к его стенке в м ч град/ккал;
RY —то же, грунта по отношению к внутреннему
сечению канала в м ч град/ккал;
/?/кан — суммарное термическое сопротивление ка-
канала и грунта вокруг него, равное R™H +
+ #/р , в м ч град/ккал;
* ¦— расстояние по горизонтали между осями
теплопроводов в м;
Ri2—фактор термического сопротивления взаим-
взаимного влияния теплопроводов при прокладке
в двухъячейковых непроходных каналах
или оболочках без воздушной прослойки,
равный
In
?
2h_
k
2??
мчград/ккал;
гр
i .2
12,1
¦фа—
дополнительное термическое сопротивление
взаимного влияния теплопроводов для подаю-
подающего теплопровода в м ч град/ккал;
то же, для обратного теплопровода в
м ч град/ккал;
безразмерный коэффициент, определяющий
для подающего теплопровода дополнительное
термическое сопротивление взаимного влияния
теплопроводов при прокладке в двухъячейковых
непроходных каналах или оболочках без воз-
воздушной прослойки;
безразмерный — то же, для обратного тепло-
теплопровода;
— коэффициент, определяющий для подающего
теплопровода дополнительное термическое
сопротивление взаимного влияния теплопро-
теплопроводов при двухтрубной прокладке в одноячей-
ковом непроходном канале;
¦фзкан— то же, для обратного теплопровода.
Значения коэффициента теплоотдачи ctH от поверх-
поверхности теплоизоляционной конструкции в окружающий
воздух и коэффициент теплоотдачи от воздуха внутри
канала к стенке канала сскан принимают:
в непроходных каналах—ан=акан=7 ккал/м* ч град,
в проходных каналах и помема-ниях—
«н=9 ккал/м? ч град;
на открытом воздухе
при скорости ветра 5 м/сек «н=18 ккал/лРч град.
mm ti 10 т ^н===^' "
. 15 . «н=30
Термическое сопротивление основного слоя изоля-
изоляционной конструкции определяют как разность по фор-
формуле
<1
м ч град/ккал,
A3.33)
где R™ — сумма частных термических сопротивлений
изолированного теплопровода, за исключе-
исключением термического сопротивления основного
слоя изоляционной конструкции и
м ч град/ккал.
Толщина основного слоя изоляционной конструкции
определяется по значению параметра In—— =
«и
а) аналитическим расчетом по формуле
2??
и
бия —
— 1
<*„ м,
где е = 2,71828 — основание натуральных логаркфшш
или
б) по графику рис. 13.1.
13.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
В РАЗЛИЧНЫХ ТОЧКАХ ТЕМПЕРАТУРНОГО ШШ
ИЗОЛИРОВАННОГО ТРУБОПРОВОДА
Температуру воздуха внутри непроходного канала
?.? определяют по формулам:
а) при многотрубной прокладке в одноячейковэк
канале
"Г
Rl
гр(я)
R,
1 1
г
•С; A3.35
га
I Г

+
б) при однотрубной прокладке в одноячейковом ка-
канале и для каждой ячейки при двухтрубной прокладке
в двухъячейковом канале
*н.к = t — (t — *гр) —7р~ *С · A3.36$
В этих формулах:
t, tu t2,..., tn—температура теплоносителя в каждом
трубопроводе в °С;
trp —температура грунта на глубине валоже-
ния оси трубопроводов в СС;
^???» ^ ???? t · · ,Ri тр (Л) — термические сопротивления
изоляционной конструкции каждого тру-
трубопровода в м ч град/ккал;
Rl — полное термическое сопротивление
изолированного трубопровода в
м ч град/ккал;
•ft/кан—суммарное частное термическое сопро-
сопротивление канала и грунта вокруг кана-
канала в м ч град/ккал.
Температуру на поверхности основного слоя из&лй-
ционной конструкции определяют по формуле
•с,
A3.37
где t0 — температура окружающей среды в °С,
При надземной прокладке *о='н='мвр2 при подзем-
подземной прокладке io = ^rpi

264
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Рис. 13.2. Поперечное
сечение расположения
теплопровода подземной
прокладки
Температуру на поверхности покровного слоя изо-
изоляционной конструкции определяют по формуле
tn=t-(t-t0)
??
A3.38)
где /?" — частное термическое сопротивление покровного
слоя изоляционной конструкции в м ч град/ккал.
Температуру в любой точке грунта txy (рис. 13.2)
с координатами хну определяют по формулам.
а) при бесканальной однотрубной прокладке в ци-
цилиндрической изоляции
/?гр
txy = t0 + (t -tQ)
??
A3.39)
б) при бесканальной двухтрубной прокладке в ци-
цилиндрической изоляции и в збщей литой изоляции
прямоугольного сечения
txy = ? + Vi - ?) У ? — °c; A3.40)
Кц
в) при прокладке в одноячейковом непроходном канале
A3.41)
г) при прокладке в двухъячейковом непроходном
канале
4 tA.lt ? R
*л:г/ = ?о + (*?·?? — *о)
В этих формулах:
??? — температура грунта на глубине заложе-
заложения оси трубопровода в °С;
tH — температура наружного воздуха в °С;
h — глубина заложения трубопровода до оси
в м;
? — расстояние от точки, для которой опреде-
определяется температура, до вертикальной пло-
плоскости, проходящей через ось трубопро-
трубопровода с большей температурой теплоноси-
теплоносителя или одноячейкового непроходного ка-
канала, в м;
при ?/ >0,7
In
у — расстояние от поверхности земли до точки
с координатами ху в м;
1,2· ?~? кан — частные термические сопротивле-
сопротивления, определяемые по выше приведенным
формулам, в м ч град/ккал;
Rl — полное термическое сопротивление в
м ч град/ккал;
t — температура теплоносителя в °С;
^н.к—'Температура воздуха в непроходном ка-
канале в °С;
?? — температура окружающей среды прини-
принимается:
при h > 0,7 м to~Up в "С;
при Л <0,7 м to=tHapB °C;
-Л)—термическое сопротивление внешнего слоя
грунта за точкой с координатами ? и у,
определяется по формулам:
2??
? ч град/ккал; A3.43)
тр
при г/<0,7
.?]/ :
2??
м ч град/ккал. A3.44)
г ?
Обозначения с подстрочным индексом относятся
к показателям для трубопровода с большей температу-
температурой теплоносителя.
При определении температуры в любой точке по-
поверхности грунта tx следует пользоваться приведенны-
приведенными выше формулами, принимая to=tliap в °С, а вели-
величину Rrifxy-h) равной:
2я;Я
мч град/ккал. A3.45)
гр

ГЛАВА 14
ЗАЩИТА ТРУБОПРОВОДОВ ОТ ЭЛЕКТРОКОРРОЗИИ
Электрокоррозия металлических сооружений прояв-
проявляется в виде почвенной коррозии и коррозии, вызыва-
вызываемой блуждающими токами.
Источником блуждающих токов для подземных ме-
металлических трубопроводов является в основном рель-
рельсовая сеть городского трамвая и электрических желез-
Рельсы
ТУ
по]
¦?
Трубопровод
У 11 ? Почва
Диодная зона Переходная зона Катодная зона
Рис. 14.1. Схема возникновения блуждающих то-
токов в подземном трубопроводе
ных дорог постоянного тока, в которых рельсы служат
обратным токопроводом (рис. 14.1).
Ответвившийся из рельсовой сети ток (обратный
ток электротяги) через почву попадает на расположен-
расположенный вблизи трубопровод, проходит по нему и снова вы-
выходит в почву, стремясь возвратиться к своему источни-
источнику, которым может быть рельс, отсасывающий пункт
или шина отрицательной полярности тяговой подстанции.
Блуждающий ток в местах входа и выхода из ме-
металлического трубопровода вызывает его катодную и
анодную поляризацию. Зона входа называется катодной
зоной, в которой металл трубопровода имеет отрица-
отрицательный потенциал относительно окружающих его сло-
слоев почвы. Зона выхода называется анодной зоной, в ко-
которой металл трубопровода имеет положительный по-
потенциал относительно окружающих его слоев почвы.
Для подземных металлических сооружений опас-
опасность представляют анодные зоны, в которых происхо-
происходит стекание тока в почву, что разрушает металл.
Методы предотвращения коррозии подземных трубо-
трубопроводов тепловых сетей делятся на пассивные и ак-
активные.
Пассивными методами защиты называются устрой-
устройства и мероприятия, предотвращающие непосредствен-
непосредственное соприкосновение подземного сооружения с окру-
окружающей средой и увеличивающие переходное сопротив-
ление между ними.
К пассивным методам относятся: покрытие метал-
металлической поверхности труб антикоррозийными материа-
материалами с высокими диэлектрическими свойствами; про-
прокладка труб в каналах.
Активными методами называются устройства, соз-
создающие на сооружении такой электрический режим, при
котором трубопровод приобретает катодный потенциал
относительно земли.
Применяют следующие виды активной защиты тру-
трубопроводов: дренажную, катодн>ю и протекторную.
Дренажная — основной вид электрической защиты.
Катодная и протекторная защиты при этом выполняют
вспомогательную функцию. Эти виды защиты в качестве
основных применяются преимущественно при почвен-
почвенной коррозии.
В сочетании с указанными видами защиты применя-
применяют электрическое секционирование трубопроводов, с по-
помощью которого увеличивается продольное сопротив-
сопротивление сооружения.
Дренажной защитой называется способ защиты под-
подземного трубопровода тепловых сетей от коррозии, вы-
вызываемой блуждающими токами, посредством отвода
последних от защищаемого трубопровода к своему ис-
источнику (рис. 14.2). Схема выполняется в виде прямого
или поляризованного электродренажа.
Прямой электродренаж обладает двусторонней про-
проводимостью, что огранииивает его применение. Поляри-
Рис. 14.2. Принципиальная схема дре-
дренажной защиты
/ — дренажный кабель, 2 — реостат; 3 — вен-
вентиль, 4 — рубильник 5 — амперметр; 6 —¦ пре-
предохранитель

266
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
зованный электродренаж обеспечивает одностороннее
протекание дренажного тока к источнику и имеет раз-
различное конструктивное исполнение.
В одних односторонняя проводимость достигается
благодаря вентильным свойствам полупроводников (тип
дренажа на германиевых диодах ПГД-200). в других
используется принцип действия электромагнитных кон-
контакторов и поляризованных реле (дренажи типа
ПЭД-АКХ, УПДУ-57 и др.).
Рис. 14.3. Принци-
Принципиальная схема ка-
катодной защиты
/ — рубильник (вы-
(выключатель) двухпо-
двухполюсный: 2 и 7 — пре-
предохранители; 3 —
трансформатор; 4 —
выпрямитель; 5 — ам-
амперметр, ь — рубиль-
рубильник отнополюсный;
* — дренажный ка-
кабель; 9 — анодное за-
заземление
Поляризованный дренаж подключается: в сетях
трамвая к шине отрицательной полярности тяговой под-
подстанции, ???ясываюшему пункту или к рельсам, в сетях
электрифицированной железной дороги — к рельсу при
однониточных цепях СПБ, к отсасывающему пункту или
к средней точке путевого дросселя — при двухниточных
рельсовых цепяк СЦБ. Вариант подключения определя-
определяют в каждом конкретном случае
Катодной защитой называется защита сооружения,
при которой отрицательный потенциал подземного ме-
металлического сооружения по отношению к земле созда-
создается с помощью специального источника постоянного
тока — катодной станции (рис. 14.3). Ток с анодного за-
заземления растекается в почве, поступает на защищаемое
сооружение, поляризуя его катодно. При этой циркуля-
циркуляции тока разрушается анодное заземление катодной
защиты.
Разновидностью катодной защиты является усилен-
усиленный электродренаж, принцип действия которого анало-
аналогичен работе прямого дренажа с последовательным
включением катодной станш и, где в качестве анодного
заземления используются рельсы электрифицированного
транспорта.
Усиленный электродренаж применяют в случае вли-
влияния на сооружение нескольких источников блуждаю-
блуждающих токов или когда сооружение находится в зонах пе-
переменной полярности
В качестве источников постоянного тока при устрой-
устройстве усиленного электродрен а ж а применяют катодные
станции типа KCC-J ? селеновые выпрямители типа
ВСГ-ЗМ.
Протекторной защитой называется защита метал-
металлического сооружения подключением к нему металла с
более отрицательным электрохимическим потенциалом.
В результате такого соединения образуется корот-
козамкнутый гальванический элемент протектор-трубо-
протектор-трубопровод (рис. 14.4).
Рис. 14.4. Принципиальная схема про-
протекторной защиты
1 — протектор из магниевого сплава; 2 — об-
обмазка (наполнитель); 3 — дренажный кабель;
4 — контактный вывод
Катодом такого элемента является защищаемый
трубопровод, анодом — протектор, электролитом — поч-
почва, окружающая трубопровод и протектор.
Протекторы применяют для защиты подземных ме-
металлических сооружений от почвенной коррозии и от
коррозии, вызываемой блуждающими токами, если по-
положительный потенциал на сооружении не превышает
+0,3 в.
Для увеличения к п. д. и отрицательного значения
потенциала «протектор — сооружение», а также для
уменьшения коррозии сплава протектора его помещают
в обмазку (смесь из сернокислого магния, гипса и
глины).
1 7
Рис. 14.5. Изолирующий
фланец
/ — фланец; 2 — изолирую-
изолирующая шайба (паронит); 3—
бплт; 4 — шайба, 5—гайка;
6—прокладка (паронит);
7 — изолирующая втулка (па-
(паронит)
Секционирование трубопроводов на электрически
изолированные дру! от друга участки осуществляется с
помощью изолирующих фланцев (рис 14.5).
Секционирование, как правило, применяют при
вводе трубопроводов на предприятия электрифициро-
электрифицированного транспорта и в местах пересечения трубопрово-
трубопроводов с рельсами электрифицированных дорог.
Секционирование применяют также на участках вы-
выхода трубопроводов подземной прокладки на металли-
металлические и железобетонные мосты и путепроводы.

Глава 14. Защита трубопроводов от электрокоррозии
267
Таблица 14.1
Сравнительная характеристика защитных устройств
Наименование защитной
установки
Поляризованный электро-
электродренаж
Усиленный: электродренаж
Станция катодной защиты
Протекторы
Изолирующие фланцы
(электросекционирование)
Область применения
В зонах при разности потен-
потенциалов «сооружение — рельс»
больше разности потенциалов
«сооружение — земля» и поло
жительном или знакоперемен-
знакопеременном потенциале «сооруже-
«сооружение — рельс»
В зонах влияния нескольких
источников блуждающих токов
В зонах небольших по абсо-
абсолютной величине положительных
потенцис!лов
Для снятия небольших по
протяженности анодных зон при
положительном потенциале до
+0.3 в
На вводах сооружений в зда-
здания и на объекты электрифици-
электрифицированного транспорта;
при пересечениях с рельсами
электрифицированных дорог,
при полгеме на мосты, путепро-
путепроводы и т. д.
Достоинства
Односторонняя проводимость—
исключается протекание обрат-
обратного Tf-ка на сооружение;
отключение защиты при появ-
появлении положительного потенци-
потенциала в точке дренирования
Постоянство отрицательного
потенциала в точке дренирова-
дренирования
Круглосуточное действие за-
защиты ь соответствии с задан
ным режимом
Простота конструкции
Повышение продольного со-
сопротивления сооружения и
уменьшение величины блужда-
блуждающих токов
Недостатки
При появлении положи-
положительного потенциала в точке
дренирования сооружение не
защищается
Появление дополнительных
блуждающих токов;
увеличение выхода тока из
рельсов, способствующее их
усиленному износу
Возникновение дополни-
дополнительных блуждающих токов
Неэффективность в случа-
случаях плохого состояния или
отсутствия изоляционного но-
крытия на сооружении
Возможность повышения
коррозийного процесса
Выбор методов защиты может производиться по
табл. 14.1, в которой приведена сравнительная характе-
характеристика защитных устройств.
Номенклатура применяемой аппаратуры в схемах
защиты подземных трубопроводов от электрокоррозии
приведена в табл. 14.2.
Рис. 14.6. Контрольно-измерительный пункт в тепло-
теплофикационной камере
/ — пункт измерения; 2 — контрольный проводник (стальная
проволока диаметром 4 мм в пели хлорвиниловой трубке диа-
диаметром 5,5 мм); 3—электрод (стальная труба диаметром
50 мм, /=1,5 м)
Для контроля за состоянием тепловой сети во вре-
время эксплуатации на участках, оборудованных средства-
средствами электрозащиты, в теплофикационных камерах уст-
устраиваются контрольно-измерительные пункты (рис. 14.6).
При применении дренажной и катодной защиты, а
в отдельных случаях и протекторной целесообразно
уменьшить продольное электрическое сопротивление
трубопроводов С этой целью в местах установки саль-
сальниковых компенсаторов и задвижек устраивают про-
продольные шунтирующие перемычки (рис. 14.7, 14.8).
Рис. 14.7. Электроперемычки на сальниковом
компенсаторе
1 — стальная полоса 25X4 мм в битумной обмазке
Наличие двух и более совместно прокладываемых
трубопроводов с неодинаковым тепловым режимом соз-
создает разность потенциалов между трубами. Для вырав-
выравнивания потенциалов устанавливают поперечные пере-
уычки между трубами (рис. 14 9).
Для увеличения эффективности активных методов
защиты при бесканальной прокладке применяют надеж-
надежное антикоррозийное покрытие наружной поверхности

268
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Таблица 14.2
Номенклатура применяемой аппаратуры в схемах
защиты
Электродренажной
Наименование
Поляризованный электро-
электродренаж
То же
Усиленный дренаж1
Тип
ПГД-200
УПДУ-60
ПДУ-62
ПД-ЗА
УД-2400
Средний
дренажный
200
300
300
500
Допусти-
Допустимое обрат-
обратное напря-
напряжение в в
50
100
100
100
Катодной
Наименование
Катодная станция .
То же
То же1
Селеновый выпрями
тель
Тип
КСС-1
КСС-2
КСС-3
КС-400
КСГ-500-1
КСГ-!200-1
ВСГ-Зм
ВСА-5
Напряже-
Напряжение пере-
переменного
тока в в
127/220
127'220
127/220
110/220
110/220
110/220
220
110/127/220
Напряже-
Напряжение вып-
рямленно-
рямленного тока
в в
24
24
24
40
50
60
3,5, 4,5; 6
64
Вып-
рям-
рямленный
ток
в а
12,6
25
50
20
10
20
до 200
12
Протекторной
Наименование
Протектор из магниевого
сплава МЛ-4 или МЛ-5а
Тип
МГА
Вес в кг
10
Средняя
47,5
1 Применяется только в схемах усиленного дренажа.
2 Протектор устанавливается в обмазке (наполнителе), в со-
состав которой входят:
сернокислый магний 17 кг
гипс 17 »
глина строительная сухая 30 »
Указанные материалы перемешиваются с добавлением 14 л
воды до тестообразной массы.
труб, обладающее диэлектрическими свойствами. При
прокладке в каналах применяют специальные подушки
под подвижные опоры с электроизоляцией, которая вы-
Рис 14 8. Электроперемычки на за-
задвижке
/ — стальная полоса 50x4 мм в битумной
обмазке
полняется в виде нескольких слоев паронита. В зару-
зарубежной практике применяется устройство опорных по-
подушек в виде стеклянного блока.
В местах установки щитовых и каркасных непод-
неподвижных опор предусматривают изоляцию трубы от опор-
опорной конструкции с помощью паронитовых прокладок
(рис. 14.10).
Запас на темпе
удли-
удлинение mpt/?
1
Рис 14 9 Электроперемычка
между трубами
/ — стальная полоса 50X4 мм; 2 —
уголок 50X50X5, L-50 мм B шт.);
Рис 14.10 Неподвижная опора с электроизоляцией
трубы
а — опора на каркасе; б — щитоная опора; 1 — паронитовая
прокладка толщиной 1 мм, 2 - жесть нержавеющая, 1 мм,
3 — паронитовый цилиндр, 4 — паронитовая прокладка; 5 — ас-
асбестовый шнур, 6 — цилиндр из двух сл^ев бризола; 7 — иро-
кладка из двух слоев бризола
Применение опор, обладающих диэлектрическими
свойствами, значительно увеличивает зону электриче-
электрической защиты одной установки. В случае вредного влия-
влияния активной защиты тепловых сетей на другие подзем-
подземные коммуникации активная зашита в виде поляризо-
поляризованного электродренажа выполняется комплексно для
всей группы коммуникаций, которые соединяются между
собой потенциаловыравнивающими перемычками. Разра-

Глава 14. Защита трубопроводов от электрокоррозии
269
ботка проекта защиты от электрокоррозии производит-
производится на основе специальных электрических коррозионных
изысканий. Первым этапом изысканий является опреде-
определение коррозийных условий по трассе тепловых сетей
на основе сведений о существующих и проектируемых
установках, которые могут служить источниками блуж-
блуждающих токов и электрических измерений в характер-
характерных точках. Измерения разности потенциалов «рельс
электрифицированного транспорта — земля» производят
на электрифицированной железной дороге через 300—
400 м при параллельной прокладке и в местах пересе-
пересечения, а на трамвайной линии через 200—300 м в местах
пересечения и вблизи отсасывающих пунктов. Измерения
разности потенциалов «шина отрицательной полярно-
полярности — земля» производят на близко расположенных тя-
тяговых подстанциях. По трассе тепловой сети определяют
удельное сопротивление грунта. Для действующих теп-
тепловых сетей измеряют разность потенциалов «трубопро-
«трубопровод— земля» и «сооружение — земля» (при параллель-
параллельной прокладке с другими коммуникациями и при пере-
пересечениях).
Период измерений потенциалов «рельс — земля»,
«теплопровод — земля» и «сооружение — земля» в каж-
каждом пункте измерения принимается 10 мин, а «шина
отрицательной полярности — земля» — 4—6 часов.
В характерных (в коррозийном отношении) пунк-
пунктах на сооружении производятся многочасовые измере-
измерения, количество и продолжительность которых обуслов-
обусловливается местными условиями.
В выявленной опасной зоне в ряде пунктов произ-
Электроизмерительные приборы для коррозийных изысканий
Таблица 14.3
Наименование
Многопредельный ампер-
ампервольтметр
Самопишущий многопре-
многопредельный милливольтмикро-
амперметр
Самопишущий многопре-
многопредельный микроампер — мил-
милливольтметр с автономным
блоком питания
Измеритель заземления
Ампервольтметр
Обоз-
Обозначение
М231
Н373-2
Н373-3
? С-08
1Д20
Назначение
Для измерения силы тока
и напряжения в цепях посто-
постоянного тока
Для измерения и записи
малых токов и напряжений
Для измерения и записи
малых токов и напряжений
Для измерения сопротивле-
сопротивления заземляющих устройств
и удельного сопротивления
грунта
Для измерения силы и на-
напряжения постоянного тока.
напряжения переменного то-
тока и сопротивления постоян-
постоянному току
Погреш-
Погрешность в %
±1.5
+1.5
+2,5
±1.5
+4 при из-
измерении то-
тока и напря-
напряжения
±2,5 при
измерении
сопротив-
сопротивления
Пределы
измерения
По току:
0,005—0—0,005 а
0,05—0—0,05
0,1-0—0,1
1—0-1
Ю—0—10
по напряжению:
75—0—75 мв
0,5—0—0,5 ?
1—0—1 е
5—0—5 ?
10—0—10 ?
100—0—100 ?
По току:
0,5—1,5—5—15—
—50—150 Мка
0,5—1,5—5—15—
—50—150 ма
по напряжению;
5—15—45—75—
—150 мв
0,5—1,5—5—15—
—50—15 в
То же
0—1000 ом
0—100 „
0—10
Постоянный ток:
0—300 Мка
0—3 ма
0—300 ,
0—750 „
напряжение
постоянного тока;
0—1,58 в
0-68 ,
0—308 ,
0—120 ,
0—600 „
сопротивление:
0—500 ом
0—0,5—5 ком
0,5-50
5—500
Исполнение
Переносный, изготовляется
в металлическом штампован-
штампованном корпусе
Переносный, изготовляется
в металлическом корпусе.
Питание от сети переменно-
переменного тока 127/220 ·
Переносный, изготовляет-
изготовляется в металлическом корпусе.
Питание от блока П373 и от
сети
Переносный, изготовляется
в пластмассовом корпусе
То же

270
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
водятся синхронные замеры потенциалов в течение опре-
определенного периода времени при заданном режиме. Та-
Такая организация электрометрических работ позволяет
получить сопоставимые результаты измерений, по кото-
которым можно делать выводы о распределении потенциа-
потенциалов в опасных зонах, границах этих зон и о взаимном
влиянии подземных сооружений.
При производстве измерений разности потенциалов
для осуществления контакта с землей при величине по-
потенциала ниже 1 в применяется медносульфатный элек-
электрод, выше 1 е — стальной электрод.
Практически измерения потенциалов выполняют ви-
визуальным наблюдением за показаниями приборов
(вольтметрами магнитоэлектрической системы с боль-
большим внутренним сопротивлением). Значительное упро-
упрощение методики измерений при одновременном повыше-
повышении качества и надежности получаемых результатов
вносит автоматическая регистрация измеряемых величин
с использованием самопишущих приборов.
Следующим этапом коррозийных изысканий явля-
являются экспериментальные опробования на проложенной
тепловой сети для уточнения оптимальных параметров
электрозащиты.
Выбор пунктов подключения экспериментального
электродренажа производится в зависимости от конфи-
конфигурации защищаемой теплосети и места расположения
источника блуждающих токов.
Для упрощения испытаний защиты дренажный ка-
кабель подключают 'к теплопроводу в доступных местах
(в камерах и т. п.).
При опытном дренировании обычно используют гиб-
гибкий медный кабель в резиновом шланге сечением не ме-
менее 100 мм2.
Эффективность защитного действия опытного дре-
дренажа определяют по результатам нескольких циклов
измерений потенциалов по трассе теплосети с отключен-
отключенной и включенной защитной установкой при изменении
режимов дренирования. Параллельно с измерениями
потенциалов фиксируют величину дренажного тока.
Если измерениями установлено, что зона защитно-
защитного действия опытного электродренажа при максималь-
максимальном токе не распространяется на защищаемый участок
тепловой сети, испытывают возможные варианты пере-
перемещения точки дренирования или включают дополни-
дополнительные дренажи.
Для уточнения параметров катодной защиты ис-
используется экспериментальная катодная станция, со-
состоящая из источника постоянного тока (выпрямителя),
временного анодного заземления и соединительных ка-
кабелей. Катодную станцию подключают к трубопроводу
в точке с наибольшими положительными потенциалами.
При устройстве анодного заземления следует учиты-
учитывать влияние смежных подземных сооружений. Времен-
Временное анодное заземление состоит из нескольких труб диа-
диаметром 50—70 мм, длиной 2—3 м. В качестве временных
анодных заземлений можно использовать существующие
металлические конструкции (пасынки опор, металличе-
металлические ограды и т. д.), которые не имеют контактов с
подземными сооружениями.
Определение эффек!ив^ости катодной защиты сво-
сводится к измерениям, аналогичным испытанию электро-
электродренажа.
Оптимальные параметры для стационарной уста-
установки выбираются при различных режимах работы
опытной катодной станции.
Заключительный этап электрических коррозийных
изысканий — определение влияния электрозащиты на
смежные подземные металлические сооружения путем
измерений на подземных сооружениях при отключенной
и включенной защите тепловой сети в выбранном режи-
режиме ее работы. В зависимости от результатов проверки
принимают решение о совместной или раздельной за-
защите.
Материалы изысканий обрабатывают и издают в
виде диаграмм и графикоь отдельным «Отчетом об
электрических коррозийных изысканиях». В Отчете да-
дается заключение о степени коррозийной опасности и ре-
рекомендация защитных мероприятий.
Аппаратура и приборы, применяемые при произ-
производстве электрических изысканий, приведены в табл. 14.3.

ГЛАВА 15
СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
16.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Расчет прочности и устойчивости конструкций теп-
тепловых сетей производится по предельному состоянию
на наиболее невыгодные возможные расчетные сочета-
сочетания воздействий и нагрузок, определяемые с учетом
очередности строительства, способов производства ра-
работ и технологических нагрузок в периоды пуска и
эксплуатации трубопроводов.
Основные сочетания нагрузок на строительные кон-
конструкции слагаются из собственного веса, нагрузок от
трубопроводов и оборудования, давления грунта и
грунтовой воды и нагрузок от наземного транспорта.
Дополнительные — из нагрузок, входящих в основные
сочетания, с добавлением ветровой нагрузки и нагрузок
от температурного воздействия на строительную конст-
конструкцию. Особые — из дополнительного сочетания на-
нагрузок и особого воздействия (например, сейсмическая
нагрузка).
При расчетах с учетом дополнительных или особых
нагрузок величины расчетных нагрузок, кроме собст-
собственного веса, умножаются на коэффициент, равный: при
учете дополнительных сочетаний — 0,9, а при учете осо-
особых сочетаний — 0,8.
Расчет элементов строительных конструкций тепло-
тепловых сетей должен производиться по соответствующим
техническим условиям и нормам с обязательной про-
проверкой устойчивости сооружения в целом.
При проектировании сборных железобетонных
элементов следует стремиться к ограничению их веса
в пределах 5 г. Размеры сборных элементов не должны
превышать габаритов, установленных для перевозки по
улицам в населенных пунктах.
Глубину заложения подошвы фундаментов надзем-
надземных опор и опор эстакад определяют расчетом устой-
устойчивости основания и условиями пучения грунтов при
промерзании (СНиП П-Б.1-62).
Основание под фундаменты опор рассчитывается по
первому предельному состоянию (по несущей способ-
способности) или по второму предельному состоянию (по де-
деформациям) в зависимости от вида грунтов и допу-
допустимости неравномерной осадки двух ближайших опор
под трубопроводами или эстакадой (СНиП П-Б.1-62).
Деление грунтов по гранулометрическому составу,
плотности, числу пластичности и консистенции, а так-
также нормативные давления на грунты основания, нор-
нормативные и расчетные характеристики песчаных и гли-
глинистых грунтов (сцепление, угол внутреннего трения и
модуль упругости) принимают по таблицам СНиП
П-Б.1-62.
15.2. ПОДЗЕМНАЯ ПРОКЛАДКА
Сборные конструкции каналов для подземной про-
прокладки трубопроводов укладывают на выравнивающий
песчаный слой толщиной 100 мм. При наличии деше-
дешевого щебня или гравия подготовка может выполнять-
выполняться из этих же материалов.
Чтобы предотвратить вынос песчаной подготовки
из-под днища каналов поверхностными водами во время
монтажа, ее по длине траншеи через каждые 10—20 м
(в зависимости от крутизны уклонов дна каналов) ре-
рекомендуется прерывать поперечными замками шириной
40—60 см из местного глинистого грунта. Засыпку тран-
траншей под переездами и дорогами с усовершенствован-
усовершенствованными покрытиями следует выполнять из утрамбован-
утрамбованных непросадочных грунтов.
Засыпку каналов, уложенных на лёссовидных грун-
грунтах, выполняют из плотных слабофильтрующих грунтов
с обязательным их уплотнением. Применение дрениру-
дренирующих засыпок в лёссовых грунтах может привести к
замачиванию основания и его просадке.
Планировка земли по трассе должна обеспечивать
отвод поверхностных вод с зоны прокладки трубопро-
трубопроводов.
Поверхности сборных железобетонных конструкций
каналов и камер, соприкасающиеся с грунтом, во всех
случаях должны покрываться обмазочной гидроизоля-
гидроизоляцией.
При проектировании подземных сооружений тепло-
тепловых сетей нормативные временные нагрузки от подвиж-
подвижного состава железных дорог и колонн автомобилей
следует определять в соответствии с указанием СНиП
П-Д7-62. Нагрузки от подвижного состава железных
дорог принимают по классу СК при /С, равном 14.
Нагрузки ог колонн автомобилей принимаются в
виде нагрузки Н-30 от двух колонн, а при про-
прокладке внутри кварталов — в виде нагрузки Н-10
(табл. 15.1).
Распределение вертикальной нагрузки от колес ав-
автомобилей при заглублении верха сооружений до 1,2 м.
принимается в пределах бетонного дорожного покры-
покрытия под углом 45°, а в грунте — под углом 30° к вер-
вертикали.
При наложении друг на друга площадей давления
от отдельных колес интенсивность давления принимают
равной суммарной нагрузке от этих колес, отнесенной к
совмещенной площади давлений, F=ab м? (рис. 15.1).
При заглублении верха сооружений на 1,2 м и бо-
более нормативную вертикальную нагрузку от колонн ав-
автомобилей принимают равной 2 т(м2.
Горизонтальную нагрузку на подземные сооружения
тепловых сетей от подвижных нормативных временных
нагрузок, находящихся в пределах призмы обрушеии*
грунта, определяют по формуле
A5.1)

272
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Таблица 15.1
Основные показатели для автомобилей по схемам
Н-30 и Н-10
Наименование показателей
Вес нагруженного автомо-
автомобиля
Давление на заднюю ось .
» » переднюю ось
Ширина заднего ската .
» переднего ската
Длина соприкасания ската с
покрытием проезжей части
(по направлению движе-
движения) .
Ширина кузова
База автомобиля . . · ¦
Ширина колеи по серединам
скатов
?
со
S
СЗ
?
? ?.
?
„
?
„
»
Схема нагрузки
Н-30
30
2X12
6
0,6
0,3
0,2
2,9
6+1,6
1,9
Н-10
2 g ч
ь 3 о
13
9,5
3,5
0,4
0,2
0,2
2,7
4
1 7
-01
ч со л
со га ч
1=5©
с 3 о
И Я S
10
7
3
0,3
0,1
0,2
2,7
4
1,7
где qB — вертикальная нагрузка от давления грунта на
горизонтальную проекцию сооружения в т/м2;
<7г — горизонтальная нагрузка от давления грунта
на вертикальную проекцию сооружения в т/м2;
у0 — объемный вес грунта в т/м3;
h0 — расстояние от верха сооружения до поверхно-
поверхности земли в м (рис. 15 3);
h — расстояние от рассматриваемого сечения до
поверхности земли в м;
Фн — нормативный угол внутреннего трения грунта
в градусах принимают в соответствии с ука-
указаниями СНиП Н-Б 1-62.
Коэффициент перегрузки для нагрузок от давления
грунта принимают равным 1,2 @,8) *.
Горизонтальное давление <7г-в от грунтовой воды на
стенки каналов, тоннелей, камер и других сооружений
на глубине у от ее горизонта определяют с учетом взве-
взвешивающего действия воды на грунт по формуле
<7г.в = У
1 —
1—?
m/??2, A5.4)
где ? — коэффициент пористости грунта;
у— расстояние от наивысшего уровня грунтовой
воды до рассматриваемого сечения.
Рис 15 1. Схема распределения нагрузки в грунте
Рис. 15 2. Схема го-
горизонтальной нагруз-
нагрузки на подземное со-
сооружение от транс-
транспорта
где Рг — нормативное горизонтальное давление в тон-
тоннах на 1 м2 вертикальной проекции соору-
сооружения;
Рв — вертикальное давление от нормативной вре-
временной нагрузки на глубине h (рис. 15 2);
??—нормативный угол внутреннего трения грунта в
град принимают по СНиП П-Б 1-62.
Коэффициент перегрузки для подвижных временных
нагрузок принимают от подвижного состава железных
дорог п=1,3; от колонн автомобилей п=1,4
Динамический коэффициент (l + ? ) для подвижных
временных нагрузок принимают· при глубине заложе-
заложения верха подземных сооружений тепловых сетей не ме-
менее 0,5 м A + ?)—1; при отсутствии засыпки A + ?) =
= 1,3; при промежуточных значениях высоты засыпки —
по интерполяции.
Нормативные нагрузки от давления грунта на под-
подземные сооружения тепловых сетей следует определять
по формулам:
вертикальную
<7в= ?0?0 m/м2, A5.2)
горизонтальную
45п —
A5.3)
f
1 ншнш
Рис 15 3 Схема нагрузки на подземное сооружение от
грунта и грунтовой воды
Непроходные каналы
Непроходные каналы выполняют из сборного бето-
бетона и железобетона. При небольшой длине трассы и ма-
малых диаметрах труб стены непроходных каналов допу-
* Указанное в скобках значение коэффициента перегрузки
принимают в гех случаях, когда уменьшение нагрузок вызывает
ухудшение работы конструкций

Глава 15. Строительные конструкции
273
скается выполнять из хорошо обожженного красного
кирпича марки 100.
Непроходные каналы делятся на одноячейковые,
двухъячейковые и многоячейковые.
В каналах серии ТС-01-01 (рис. 15.4) стены выпол-
выполняются из сборных бетонных блоков или из кирпича,
днище — из бетонных плит или монолитного бетона. Ка-
а}
Рис. 15.4. Канал с
бетонными стенка-
стенками по ТС-01-01
а — одноячейковый;
б — двухъячейковый;
/ — сборные железо-
железобетонные плиты по-
покрытий; 2 — стеновые
блоки; 3 — плиты ос-
основания или бетон-
бетонная подготовка; 4 —
цементный раствор
налы перекрываются плоскими сборными железобетон-
железобетонными плитами. Высота каналов в свету от 190 до
1060 мм, ширина — от 250 до 1800 мм. Расход материа-
материалов на стены, днище и перекрытие одноячейковых кана-
каналов по ТС-01-01 приведен в табл. 15.2, 15.3.
Таблица 15.2
Расход материалов для стен на 100 пог. м
одноячейковых каналов
Таблица 15.3
Расход материалов на покрытие и днище на 100 пог. м
одноячейковых каналов с бетонными стенками
6)
Высота кана-
канала в свету
в мм
190
235
310
385
460
535
610
685
760
835
985
1060
Стеновые
расход
бетона
в м3
4
5,2
7
8,8
10,6
12,4
14,2
21,2
23,6
26
38,4
41,4
бетонные блоки
материалов
стали
в кг
—
—
34
34
34
34
34
34
34
34
34
Кирпичные
толщина
в мм
120
120
120
120
120
250
250
250
250
250
250
250
стенки
объем
в м3
4,6
5,6
7,4
9,2
11
26 8
30,5
34,3
38
41,8
49,3
53
В 1963 г. Госстроем СССР введена в действие серия
ИС-01-04 унифицированных сборных железобетонных
непроходных каналов. Каналы рассчитаны на действие
автомобильной нагрузки по классу Н-30 и колесной на-
нагрузки по классу НК-80 при заглублении верха пере-
перекрытия от 0,7 до 2 м.
По конструкции каналы разделяются на два типа.
Первый тип собирается из лотковых элементов и обоз-
обозначается марками КЛ и КЛс (рис. 15,5, а, б и 15.6, а, б),
второй — из сборных железобетонных плит и обознача-
обозначается марками КС (рис. 15.7, а, б). Каналы марок КЛ
высотой 300, 450 и 600 мм собирают из лотковых эле-
Ширина
канала в мм
250
300
350
400
450
500
550
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
Плиты перекрытия
бетон
В JU3
2,7
2,7
3,3
3,3
3,8
3,8
4,4
4.4
5,8
6,4
8,2
10,2
12,8
13,8
17,7
18,6
21.4
22,6
25,8
31
сталь
в кг
49
49
80
80
151
151
228
228
264
410
576
703
778
834
888
1252
1316
1388
1800
1546
Плиты основания
бетон
в м3
6,4
8,2
8,2
8,2
8,2
10
10
10
12,8
12,8
12,8
14.6
16,4
16,4
18,2
18,2
18,2
20
22,8
22,8
сталь
в кг
Плиты не
армируются
ментов, перекрываемых съемными плоскими нлитами.
Каналы высотой 900 и 1200 мм монтируют из лотковых
элементов, уложенных друг на друга.
В каналах типа КС сборные стеновые панели уста-
устанавливают в пазы сборных плит днища и замонояичива-
ют бетоном М-300 на мелком щебне.
Маркировка, габаритные размеры и расход матери-
материалов на каналы марок КЛС и КС приведены в табл. 15.4.
15.5, 15.6.
Номенклатура сборных изделий, разработанных в
серии ИС-01-04, приведена в табл. 15.7, 15.8.
Таблица 15.4
Расход материалов на 3 пог. м одноячейковых каналов
марок КЛ и КЛс (см. рис. 15.5, а; 15.6, а)
Марка канала
К Л 60-30
КЛ60-45
КЛ90-45
К Л 60-60
КЛ90-60
К Л120-60
К Л150-60
КЛ210-60
КЛс90-90
КЛс120-90
КЛс150-90
КЛс120-120
КЛс150-120
КЛс210-120
Габариты
А
0,6
0,6
0,9
0,6
0,9
1,2
1.5
2,1
0,9
1,2
1,5
1,2
1,5
2,1
каналов в м
?
0,3
0,45
0,45
0,6
0.6
0,6
0,6
0,6
0,9
0,9
0,9
1,2
1,2
1,2
Бетон
сборный
(в м3)
0,47
0,53
0.76
0,61
0,84
1,12
1,62
2,56
0,84
1,24
1,76
1,38
1,94
2,82
Сталь
(в кг)
29,2
30,6
56.2
40,1
58
101,9
143
240,2
87,4
139,4
177,8
148.6
188,6
299,2

274
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
ш
\ -
?
t
J
t
У
Vo
4\
^-
г
¦'¦:.¦'.'::.'·'.·'··.¦'¦'·¦·'>''i:¦'·.'·'. ·¦*:?;.:·
и
?
¦/,
°/·
/
-!
Рис. 15.5. Непроходные каналы типа КЛ
pi
5} .5
а — одноячейковый; б— двухъячейковыл; / — лотковый элемент; 2 — плита перекрытия; 3 — песчаная подготовка;
4 — песок; 5 — цементная шпонка
Рис. 15.6. Непроходные каналы типа КЛс
с — одноячейковый канал; б — двухъячейковый канал; / — железобетонный лотковый элемент; 2 — двутавр; 3 — пес-
песчаная подготовка; 4 — песок; 5 — цементная шпонка
Таблица 15.5
Габаритные размеры двухъячейковых каналов 2 К Л
и 2КЛс (см. рис. 15.5,6; 15.6,6)
Марка канала
2КЛ 60-30
2КЛ 60-45
2КЛ 90-45
2КЛ F0+90)—45
2КЛ 60-60
2КЛ 90-60
2КЛ 120—60
2КЛ F0+90)—60
2КЛ F0+120)—60
2КЛ F0+150)-60
2КЛс 90-90
2КЛс 120-90
2КЛс 150-90
2КЛс (90+120)—90
2КЛс (90+150)—90
2КЛс A20+150)—90
2КЛс 120-120
2КЛс 150-120
2КЛс 210-120
2КЛс A20+150)—120
2КЛс A20+-210)—120
2КЛс A50+-210)—120
Габариты каналов в м
А
0,6
0,6
0,9
0,6
0,6
0,9
1.2
0.6
0.6
0,6
0.9
1,2
1,5
0.9
0,9
1,2
1,2
1,5
2.1
1.2
1.2
1,5
5
0,6
0,6
U 9
0,9
0,6
0 9
1.2
0,9
1,2
1,5
0,9
1,2
1,5
1,2
1,5
1,5
1,2
1,5
2,1
1.5
2,1
2,1
Я
0.3
0,45
0,6
0,9
1,2
Таблица 15.6
Расход материалов на 3 пог. м каналов марок КС
и 2КС (см. рис. 15.7)
Марка канала
КС 90-90
КС 120-90
КС 150-90
КС 210-90
КС 90-120
КС 120-120
КС 150-120
КС 210-120
2КС 120-90
2КС 150-90
2КС 210-90
2КС (90+120)-90
2КС (90+150)—90
2КС (90+210)-90
2КС A20+150)—90
2КС A20+210)-90
2КС 120-120
2КС 150-120
2КС 210-120
2КС (90+Г20)-120
2КС (90+150)-120
2КС (90+210)-120
2КС A20+150)-120
2КС A20+210)-120
Габариты
каналов
А
0,9
1.2
1,5
2.1
0,9
1,2
1,5
2,1
1,2
1,5
2,1
0,9
0,9
0,9
1.2
1.2
1,2
1,5
2,1
0,9
0,9
0,9
1.2
1.2
В
—
—
1 2
1,5
2,1
1,2
1,5
2,1
1,5
2,1
1,2
1,2
1,2
1,2
1,5
2,1
1,5
2,1
в м
?
0,9
1,2
0,9
1.2
Расход
бетона в м3
сборно-
сборного
1,44
1,62
1,93
2,34
1,72
1.9
2,21
3,12
2,9
3,5
5,34
2,88
3,03
3,69
3,12
3,78
3,32
3,92
5,76
3,3
3,45
4,11
3,54
4,2
моно-
литно-
литного
0,11
0,11
0.11
0,11
0,09
0,09
0,09
0,09
0,11
0.11
0,11
0,11
0,11
0,11
0,11
0.11
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
Расход
стали в кг
158,8
193,4
227,9
322,5
209,2
243,8
278,3
372,9
310,5
375.7
599,9
305.3
317,3
381,8
332,4
396,9
367,8
433
657.2
362,6
374,6
439,1
389,7
454,2

Глава 15. Строительные конструкции
Таблица 15.7
Номенклатура сборных железобетонных изделий для каналов и расход материалов на одно изделие
Наименование изделия
Эскиз
Марка
изделия
Вес в ?
Марка
бетона
Расход материалов
на 1 изделие
бетон в м3 сталь в кг
Лист выпуска
2-й серии
Лотки
Л1
Л2
ЛЗ
Л4
Л5
Л6
Л7
Л8
Л9
Л10
0,73
0,88
1,07
1,05
1,25
1,55
1,72
2,2
2,42
3,52
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
0,29
0,35
0,43
0,42
0,5
0,62
0.69
0,88
0,97
1,41
17,4
18.8
28,3
37,3
39.1
63.3
67,9
81,7
87,1
141,2
Плиты днища
ПД-1
ПД-2
ПД-3
ПД-4
ПД-5
ПД-6
ПД-7
ПД-8
ПД-9
ПД-10
пд-п
ПД-12
ПД-13
ПД-14
1,7
1.7
1,92
1,92
2,15
2,15
3,18
3,18
1.5
1.5
1.7
1.7
2,75
2,75
300
300
300
300
300
300
300
300
31Ю
300
300
300
300
300
0.68
0.68
0,77
0,77
0,86
0,86
1.27
1.27
0.6
0.6
0,68
0,68
1,1
1.1
84.3
78.5
103,8
91,5
116.4
103,1
167,9
136.7
79
64,4
89,7
77
158,7
129,4
-2380
Плиты стеновые
ПС-1
ПС-2
РС-1
РС-2
0,53
0,88
1.05
1.4
300
300
300
300
0,21
0,35
0,42
0.56
27,8
53
28,9
35,8
Плиты перекрытий
??
П2
ПЗ
П4
П5
П6
П7
П8
0,45
0,85
1,08
1,63
2,88
1.08
1,63
2,88
200
200
300
300
300
300
300
300
0,18
0,34
0,43
0,65
1,15
0,43
0,65
1,15
11,8
18,9
34
55,9
99
45,7
73,1
128
Плиты перекрытий
с отверстиями
ПО1
ПО2
ПОЗ
ПО4
0,25
0,4
0,63
1,18
300
300
300
300
0,1
0,16
0,25
0,47
34,4
29,4
34.2
60,6
1-1
Балки перекрытий
Ы
3200, я
'4500.5?00
Б1
Б2
БЗ
Б4
1
1,28
1,45
1,63
300
300
300
300
0,4
0,51
0,58
0,65
45,9
63,2
71,4
93.8

276
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Рис. 15.7. Непроходные каналы типа КС
а — оДноячейковый; б — двухъячейковый; / —железобетонная плита днища; 2 — железобетонные стеновые плиты:
3 — плиты перекрытия; 4 — песчаная подготовка
В серии ИС-01-04 также разработаны рабочие чер- сейсмичностью выше 7 баллов, при просадочных грун-
тежи сборных каналов для строительства в районах с тах и при наличии грунтовых вод.
Таблица 15.8
Номенклатура сборных железобетонных изделий для каналов и расход материалов на одно изделие
(доборные элементы)
Наименование изделия
Лотки
Плиты стеновые
Плиты перекрытий
Эскиз
? ?
! ?
? ?
| |
? ¦ ]
570
?
?
/·:
"U~f§
?
— —^
j 1 §
5
>
1
Марка
изделия
Л1д
Л2д
ЛЗд
Л4д
Л5д
Лбд
Л7д
Л8д
Л9д
ЛЮд
ПС1д
ПС2д
РС1д
РС2д
П1д
П2д
ПЗд
П4д
П5д
Пбд
П7д
П8д
Вес в г
0,15
0,18
0,2
0,2
0,25
0,3
0,43
0,43
0,48
0.68
0,1
0,18
0,2
0,28
0,1
0,18
0,23
0,33
0,58
0,23
0,33
0,58
Марка
бетона
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
200
200
300
300
300
300
300
300
Расход материалов
на 1 изделие
бетон в м3
0,06
0,07
0,08
0,08
0,1
0,12
0,13
0,17
0,19
0,27
0,04
0,07
0,08
0,11
0,04
0,07
0,09
0,13
0,23
0,09
0,13
0,23
сталь в кг
4,8
5,2
7,5
9,1
9,5
14,3
15,5
20,1
21,6
29,1
6,7
11,6
8,5
10,3
3,5
4,8
7,9
12,3
21,7
10,2
15,6
27,5
Лист выпуска
2-й серии
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
28
29
30
31
33
33
33
33
33
35
35
35

Глава 15. Строительные конструкции
277
Тоннели (проходные каналы)
Госстроем СССР введена в действие серия ИС-01-05
«Унифицированные сборные железобетонные тоннели»,
в которой разработаны рабочие чертежи одно- и двух-
двухсекционных тоннелей, предназначенных для сооружения
в непросадочных грунтах сухих и при наличии грунто-
грунтовых вод при сейсмичности до 6 баллов. Ширина одно-
секционных тоннелей—1,5; 1,8; 2,1; 2,4; 3; 3,6; 4,2 м,
высота 2,1; 2,4 и 3 м. Ширина двухсекционных тоннелей
5,2; 6,4; 7,6 и 8,8 м, высота 2,4 и 3 м.
Институтом Мосинжпроект разработаны железобе-
железобетонные тоннели-коллекторы из сборных элементов. Кол-
Коллектор собирается из звеньев рамной конструкции дли-
длиной 1,8 и 2,4 м. Секции выполняются нормальной и по-
повышенной прочности. Секции нормальной прочности рас-
рассчитаны на подвижную нагрузку НК-80 при заглублении
перекрытия до 2 м, повышенной — до 4 ж Основные ха-
характеристики коллекторов из рамных звеньев даны в
табл. 15.9
Рис. 15 8. Коллек-
Коллектор из замкнутых
блоков по проекту
Мосинжпроекта
/ — железобетонный
блок; 2 — железобе-
железобетонная подкладка под
стык; 3 — оклеечная
изоляция стыка; 4 —
песчаная подготовка
Таблица 15.9
Расход основных материалов на 100 пог. м коллектора
из замкнутых блоков по типовому проекту
Мосинжпроекта (рис. 15.8)
Размеры секции в м
А
2.1
2,4
2.7
?
2,1
2,4
2,7
Объем железобетона в м3
сборного
133,6
157,6
176,3
монолитного
1.4
2,4
2,65
Рис. 15 9. Коллектор
Мосинжпроекта из
сборных часторебри-
стых плит
/ — плиты; 2 — болт для
соединения плиг; 3 — ок-
оклеечная гидроизоляция;
4 — инвентарная петля
для подъема плиты 5 —
межсекционная проклад-
прокладка из пароизола сечением
20X40 мм
Коллектор из часторебристых плит, изготовляемых
способом непрерывного проката на станках системы ин-
инженера ? Я Козлова, рассчитан на действие подвиж-
подвижной нагрузки НК 80 при заглублении верха перекрытия
до 2 м Основные характеристики коллекторов из часто-
ребристых плит даны в табл. 15.10.
Таблица 15.10
Расход основных материалов на 1 секцию C,2 пог. м)
сборного коллектора из часторебристых плит
по типовому проекту Мосинжпроекта (рис. 15.9)
Размеры в м
А
2,1
2,4
2,7
2,1
2,4
h
2,1
2,4
3
2,4
3
Объем бетона
в м3
3,04
3,61
4,2
3.24
3,99
Вес стали
в кг
461
558
774
490
728
Коллектор из сборных железобетонных блоков мон-
монтируется из трех основных элементов: стеновых блоков
Г-образной формы, плоских плит днища и плит пере-
перекрытия. Стык между стеновыми блоками и плитами
днища омоноличивается. Коллекторы выполняются
обычными и усиленными. Обычные коллекторы рассчи-
рассчитаны на подвижную нагрузку НК-80 при заглублении до
2 м, усиленные — до 4 м. Основные показатели коллек-
коллекторов из сборных железобетонных блоков даны в
табл. 15.11.
Таблица 15.11
Расход материалов на 100 пог. м коллекторов
из сборных железобетонных блоков (рис. 15.10)
Размер в м
А
1,7
1,9
2,1
2.3
2,5
2,7
1,7
1,9
2,1
2,3
2,5
2,7
1,9
2,1
2,3
2,5
2,7
1,9
2.1
2,3
2.5
2,7
?
1,8
2,1
2,4
3
Объем сбор-
сборного железо-
железобетона в м*
103,9
110,6
116
120,7
128
133,3
110,5
117,2
122,5
127,2
134,5
139,9
123,7
129,1
133.8
141,1
146,4
141,2
146,6
151,3
158,6
163,9
Объем моно-
монолитного бе-
бетона в мг
20,6
11
11,2
11,4
11,7
11,9
22
11.4
11,6
11,8
12,1
12,3
12
12,2
12,4
12,7
12,9
12,9
13,1
13,3
13,6
13,8
Примечание. В зависимости от размеров коллекторов
содержание арматурной стали в 1 м3 сборного железобетона со-
составляет при заглублении верха до 2 м—100—120 кг, при за-
заглублении верха от 2 до 4 м — 105—140 кг.

278
Раздел III Прокладка тепловых сетей
Толщина (высота) опорных подушек определяется
величиной наименьшего зазора между теплоизоляцией
трубопроводов и полом канала
Размеры подушек в плане и их армирование опре
деляют расчетом на прочность из условия передачи на
грузки от труб через бетонное дно канала на грунт.
Рис 1510 Коллектор
Мосинжпроекта из
сборных железобетон-
железобетонных блоков
/ — стеновой Г образный
блок 2 — плита днища,
3- плита перекрптия,
4 — бетонная подготовка,
5 — оклеечная гидроизо
ляция
Опорные конструкции
Промежуточные опоры трубопроводов в непроход-
непроходных каналах выполняются в виде плоских прямоуголь-
прямоугольных сборных железобетонных подушек Опорные подчш-
ки укладывают на пол канала на цементном растворе
В верхней части опорных подушек устанавливают
закладные металлические детали выступающие из бето-
бетона на высоту до 20 мм и обеспечивающие беспрепятст-
беспрепятственное скольжение стальных опор трубопроводов
Характеристики
г
Л—
Рис 15 11 Щитовая неподвижная опора
/ — бетон М150, 2 — бетон М75, 3 — днище канала, 4 — отвер-
отверстие для стока воды, 5 — асбестовая прокладка
Характеристики подушек по серии ИС-01-04 приве-
приведены в табл 15 12
В случае выполнения защитного покрытия изоля
ции из асбоцементной штукатурки на месте высоту по-
подушек под трубопроводом диаметром 350 мм и более
рекомендуется принимать не менее 140 мм
В полупроходных каналах и проходных тоннелях
нижний ряд трубопроводов также опирают на подушки,
применяемые в непроходных каналах Верхние ярусы
Таблица 15.12
опорных подушек
Эскиз
?
I
1
?
— ь —
. .Т. .
I
?
6
\
\
Марка
подушки
??1
??2
ОПЗ
ОП4
ОП5
ОП6
ОП7
Размеры подушки в мм
axb
200X200
200X300
400X400
500x500
550X650
650X750
750X850
Я
90
140
Объем
бетона в м3
0,004
0,005
0,015
0,035
0,05
0,07
0.09
Марка
бетона
800
Расход
стали в кг
0,63
0,63
1,54
2,59
5.68
10.08
14,59
Условный
диаметр труб
в мм
25
32
40
50
70
80
100
125
150
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
Максималь-
Максимальное расстоя-
расстояние между
подушками
в м
1,7
2
2.5
3
3
3.5
4
4,5
5
6
7
8
8
8,5
9
10
10
10
10
Примечание Подушки марок ОП-1 и ОП-2 изготовляют без армирования

Глава 15. Строительные конструкции
279
труб опирают либо на металлические консоли и крон-
кронштейны, либо на рамы
Неподвижные опоры для трубопроводов в непро-
непроходных каналах выполняют щитовыми или в виде опор-
опорных подушек, бетонируемых совместно с днищем.
Щитовые неподвижные опоры представляют собой
вертикальные железобетонные щиты с отверстием для
прохода труб. Нагрузка от трубопроводов через щи-
ПоГ-Г
Рис. 15 12 Принципиальное решение неподвиж-
неподвижного крепления трубопроводов хомутовыми опо-
опорами
/ — упор; 2 — хомут; 3 — опора 4 — прокладка из сталь-
стальных листов
товые опоры передается на днище и стенки канала, а
при бесканальной прокладке — на вертикальною плос-
плоскость грунта
Щитовые опоры в зависимости от грузоподъемности
подъемного оборудования, имеющегося на строительной
площадке, выполняют сборными или монолитными Ар-
Армирование щитовых опор, как правило, двойное, сим-
симметричное
Для уменьшения температурного влияния труб на
бетон между трубой и бетоном опоры устраивается ас-
асбестовая прокладка толщиной 10—30 мм в зависимости
от температуры теплоносителя
В табл 15 13 приведены основные характеристики
сборных железобетонных щитовых опор в непроход-
непроходных каналах разработанные Мосэнергопроектом для
труб диаметром до 400 мм и рассчитанных на нагрузку
до 50 ? (в зависимости от диаметров труб).
Таблица 15.13
Размеры и расход материалов на одну щитовую
неподвижную опору (рис 15 11)
Диаметр
трубо-
трубопровода
в мм
25
32
40
50
80
100
125
150
200
250-
300
350
400
Размеры в мм
А
1000
1100
1100
1100
1400
1400
1400
1400
2000
2000
2500
2500
2500
Б
700
700
700
700
900
900
900
900
1100
1100
1400
1400
1400
Г
100
100
100
100
150
150
150
200
250
3H
350
400
Расход материалов
железо-
железобетона
в и3
0.07
0,07
0.07
0.07
0,18
0,18
0,18
0,18
0,42
0.52
1
1,12
1,27
бетона
В JK3
0.15
0.15
0,15
0,15
0,24
0,24
0,24
0,24
0,58
0,г8
0,19
0.19
0.19
лов, разработаны ВШИ Теплоэлектропроект. Неподвиж-
Неподвижное крепление труб на них осуществляется хомутовымк
опорами (рис. 15 12).
При больших осевых нагрузках от трубопроводов
применяют монолитные опоры разпичных конструкций.
Одна из таких опор приведена на рис. 15.13.
По 1-1
Рис. 15 13 Неподвижная опора из монолитного же-
железобетона
/ — опора; 2— канал; 3 — дренажное отверстие
Бесканальная прокладка
ВГПИ Теплоэлектропроект разработан альбом ти-
типовых рабочих чертежей бесканальной прокладки для
двухтрубных тепловых сетей диаметром ^т 50 до
1000 мм для различных гидро1еоло!ических условий.
При прокладке в сухих глинистых, песчаных и плот-
нослежавшихся грунтах изолированные трубопроводы
укладывают на песчаную подушку (табл 15.14)
Таблица 15.14
Основные размеры сечения бесканальной прокладки
в сухих грунтах (рис. 15.14)
Тип
про-
клад-
кладки
Б-50
Б-70
Б-80
Б-100
Б-125
Б-150
Б-200
Б-250
Б-300
Б-350
Б-400
Б-450
Б-500
Б-600
Б-700
Б-800
Б-900
Б-1000
Диаметр
ИЗОЛЯЦИИ
пода-
подающей
249
249
301
311
361
411
464
516
567
612
666
712
756
854
952
1050
1152
1250
обрат-
обратной
99
118
131
160
185
211
271
325
377
429
478
5^0
581
682
772
872
972
1072
А
1150
1150
1150
1250
1350
1350
1500
1600
1700
1850
2000
2200
2300
3100
3300
3500
3700
3900
Основные размеры в мм
1
350
350
350
400
500
500
550
600
650
700
800
900
1000
1300
1400
1500
1600
1700
Б
550
550
550
600
650
650
700
750
800
850
950
1050
1100
1500
1600
1700
1800
1900
В
600
600
600
650
700
700
800
850
900
1000
1050
1150
1200
1600
1700
1800
1900
2000
g
250
250
250
300
300
350
350
350
400
400
450
450
450
450
450
500
500
500
К
100
100
100
150
150
150
150
150
200
200
250
250
250
250
250
300
300
300
А
280
280
280
310
310
410
430
460
480
510
530
560
580
«30
680
730
780
830
Конструкции неподвижных опор в виде подушек,
выполняемых совместно с нижними элементами кана-
При прокладке трубопроводов в мокрых грунтах
или в зоне грунтовых вод устраивают попутный дренаж
(рис 15 15. табл. 15 15)
В насыпных, торфянистых и других слабых сухих
грунтах в основании песчаной подушки предусматрива-

280
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Рис. 15.14. Сечение бесканальной прокладки теп-
тепловых сетей типов Б-50—Б-1000 в сухих грунтах
/ — песок крупнозернистый, 2 — обратный трубопровод;
3 — прямой трубопровод; 4 — оболочка из автоклавного
пенобетона; 5 — крепление траншеи досками; 6 — инвен-
инвентарная распорка
Таблица 15.15
Основные размеры сечения бесканальной прокладки
в мокрых грунтах (рис. 15.15)
Тип
про-
клад-
кладки
Б-50
Б-70
Б-80
Б-100
Б-125
Б-150
Б-200
Б-250.
Б-300
Б-350
Б-400
Б-450
Б-500
Б-600
Б-700
Б-800
Б-900
Б-1000
Диаметр
изоляции
а
s
се
249
249
301
311
361
411
464
516
567
612
666
712
756
854
952
1050
1152
1250
*
о
X
<я
О.
99
118
131
160
185
211
271
325
377
429
478
530
581
682
772
872
972
1072
Основные размеры в мм
А
1600
1600
1600
1700
1800
1850
1950
2100
2300
2400
2550
2750
2850
3500
3700
3900
4100
4300
350
350
350
400
500
500
550
600
650
700
800
900
1000
1300
1400
1500
1600
1700
Б
550
550
550
600
650
650
700
750
800
850
950
1050
1100
1500
1600
1700
1800
1900
В
1050
1050
1050
1100
1150
1200
1250
1350
1500
1550
1600
1700
1750
2000
2100
2200
2300
2400
Г
700
700
700
750
800
850
900
1000
1050
1100
1150
1250
13H
1500
1600
1700
1800
1900
350
350
350
350
350
350
350
350
500
500
550
550
550
550
550
600
600
600
К
150
150
150
150
150
150
150
150
200
200
250
250
250
250
250
З'Ю
300
31H
h
330
330
33)
3fto
360
410
430
460
58A
610
63!)
660
680
73d
780
830
88)
930
??
530
530
530
550
550
600
63)
650
780
810
83J
830
880
93.»
980
1030
1080
? 30
ют дополнительную укладку сборных железобетонных
плит (рис. 15.16) или замену слабого грунта уплотнен-
уплотненной песчаной засыпкой на глубину не менее 500 мм.
При прокладке в мокрых слабых грунтах дополни-
дополнительно к вышеупомянутым мероприятиям устраивают
попутный дренаж (рис. 15.17). Объемы работ по устрой-
устройству оснований для бесканальной прокладки приведены
в табл. 15.16.
Неподвижные опоры при бесканальной прокладке
на нагрузки до 100 ? выполняются, как правило, в ви-
виде вертикальных железобетонных щитов прямоугольной
формы.
При больших нагрузках устраивают тавровые опо-
опоры, состоящие из вертикального щита и фундаментной
плиты. Для повышения устойчивости опоры против
сдвига фундаментную плиту делают с одним или двумя
зубьями. Для облегчения элементов тавровой опоры по-
подошву и вертикальный щит рекомендуется соединять
контрфорсами.
Рис. 15.15. Сечение бесканальной прокладки тепло-
тепловых сетей в мокрых грунтах (размер по табл. 15.21)
а — для типов прокладки Б-50—Б-250; б—для типов про-
прокладки Б-300—Б-1000; / — песок крупнозернистый; 2 — об-
обратный трубопровод; 3 — прямой трубопровод; 4 — изоля-
изоляция из автоклавного пенобетона; 5 — гравий; 6—асбесто-
цементная труба
При размещении опоры в камере опору выполняют
в виде стального каркаса, заделанного в пол и перекры-
перекрытие камеры.
Рис. 15.16. Сечение бесканальной прокладки ти-
типов Б-50—Б-1000 в слабых сухих грунтах
/ — песок крупнозернистый; 2 — обратный теплопровод;
3 — прямой теплопровод; 4 — изоляция из автоклавного
армопенобетона; 5 — крепление траншеи досками; 6 — ин-
инвентарная распорка; 7 — ссорная железобетонная плита
Для обеспечения независимой осадки железобетон-
железобетонных опор и трубопроводов, а также для уменьшения
теплового влияния трубопроводов на бетон на участке

Глава 15. Строительные конструкции
281
се
?.
5
о.
д
о
о.
о
я
о
с.
ж о
о ч
? о
5*
ТО SJ
в* й
CJ то
(? ?
С
* ее
s а
32

282
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
прохождения труб в бетоне трубопроводы рекомендует-
рекомендуется обертывать асбестовым шнуром. Независимая осад-
осадка труб и стальных каркасов достигается путем искус-
искусственного изменения количества стальных пластинок,
положенных под трубопровод во время монтажа.
Рис. 15.17. Сечение бесканальной прокладки в
мокрых слабых грунтах
а — для типов прокладок Б-50—Б-250; б — для типов
прокладок Б-300—Б-1000; / — песок крупнозернистый;
2 — обратный трубопровод; 3 — прямой трубопровод;
4 — гравий; 5 — асбоцементная дренажная труба·,
б — сборная железобетонная плита
Основные характеристики щитовых опор, рассчи-
рассчитанных на восприятие осевой нагрузки от труб до 90 т,
даны в табл. 15.17.
Таблица 15.17
Основные характеристики щитовых неподвижных опор
для бесканальной прокладки трубопроводов
Услов-
Условный диа-
диаметр
труб
в мм
°У
50—125
150—250
300—500
600—1000
Расчетное уси-
усилие в ?
8
11
14
15
20
25
35
40
50
70
80
90
Размеры
щита в ?
А
2
2,5
3,5
4.5
Б
1
1.5
2
2,5
С
0,15
0,2
0,25
0,35
Глубина
заложе-
заложения в м
оси труб
0.9
1,1
1,3
1
1,2
1,4
1.2
1,4
1,6
1.45
1,65
1.85
щита ?
1.4
1.6
1,8
1.75
1,95
2.15
2.2
2.4
2.6
2,7
2,9
3,1
Расход материалов
на один щит
бетона
марки
200 в м*
0,3
0,73
1,67
3,19
арматурной
стали в кг
Ст. 3
4
8
2
6
25Г2С
40
80
296
525
Примечание. Отверстия в щите приняты больше внеш-
внешних диаметров труб: на 40 мм — для труб с условным диаметром
50—150 мм; на 60 мм—диаметром 200—350 мм; на 80 мм—диаметром
400—1000 мм.
Рис. 15.18 Щитовая неподвижная опора при беска-
бесканальной прокладке
Попутный дренаж
Дренажные устройства прокладывают вдоль тру
бопроводов по одну или обе стороны. В первом случае·
дренажи называются односторонними, во втором — дву
сторонними. Односторонние дренажи прокладывают со
стороны притока грунтовых вод.
Для обеспечения устойчивого понижения грунтовых
вод на глубину не менее 200 мм от низа изоляции за-
заглубление верха дренажных труб принимается не мене(г
300 мм от дна канала, а при бесканальной прокладке —
от нижней поверхности изоляций трубопроводов. Кон-
Конструкция дренажей зависит от коэффициента фильтра
ции грунтов.
При коэффициенте фильтрации более 20 м/сутки
дренаж устраивают в виде дренажных труб без филь-
фильтрующей обсыпки. При этом в крупнозернистых песках
(d=0,5—1 мм) применяют только керамические дре-
дренажные трубы (ГОСТ 8411—57), в гравелистых грун-
грунтах с диаметром частиц 4—10 мм и более могут приме-
применяться любые дренажные трубы.
В грунтах с коэффициентом фильтрации до
0,6 м1сутки и небольшом притоке грунтовых вод (в ос-
основном от «верховодки») продольный дренаж уетраива-
ют в виде фильтрующей обсыпки канала и водосборных
приемников.
В грунтах с коэффициентом фильтрации более
0,5 м/сутки дренаж осуществляется в виде дренажной
трубы, проложенной внутри фильтрующей обсыпки.
Дренажи укладывают с продольными уклонами не ме-
менее 0,002 в глинистых грунтах и не менее 0,003 — в пес-
песчаных.
Трубы диаметром менее 125 мм в качестве дренаж
ных не применяют.
В местах смены диаметров дренажных труб на по
воротах и при перепадах уровней труб устанавливают
колодцы канализационного типа.
На прямых участках расстояние между смотровыми
колодцами на дренаже принимают:
для труб диаметром 125 мм не более 40 м
то же, 150—300 мм , 50 ,
, более 300 мм „ 75 .
Материал для дренажных труб выбирают в соот-
соответствии с данными, приведенными в табл. 15.18.
В качестве дренажной обсыпки применяют крупно-
крупнозернистый песок, средний гравий, а также щебень из-
изверженных горных пород и средиезернистый песок с ко-
коэффициентом фильтрации не менее 20 м/сутки.
Для дренажа компенсаторных ниш от основного
дренажа устраиваются отдельные ответвления. Кон-
Конструкцию ответвлений принимают аналогичной основно-
основному дренажу. В местах ответвлений устанавливают смот-
смотровые колодцы.

Глава 15. Строительные конструкции
283
Таблица применения дренажных труб (рис. 15.19, ?—д)
Таблица 15.18
Наименование
Керамические дренажные
трубы
Керамические канализацион-
канализационные трубы
Керамические кислотоупор-
кислотоупорные трубы
Бетонные безнапорные трубы
Асбестоцементные трубы
Сталыше трубы
Чугунные трубы
ГОСТ
8411—57
286—54
585—41
6482—53
1839—48
3262—55;
8732—58
5525—50
Условия применения
При заложении дренажей до 4 м
При заложении дренажей до 6 л
При заглублении дренажей до 6 м и рН менее 5
При глубоких дренажах; при карбонатной жест-
жесткости не менее 3 градусов, при рН не менее 7;
при допустимых нормах углекислой, сульфатной
и магнезиальной агрессивности, определяемой
по Н114-54. При рН равной 6, сульфатах 1—
4 г/л, газах 10—50 мг/? все поверхности труб по-
покрывают специальной антикоррозийной обмаз-
обмазкой
При слабокислых водах (рН=5—6)
Только для напорных трубопрово дов и под же-
железнодорожными путями, а также при пропус-
пропуске через камеры и на конечных участках сброса
дренажа в открытые водоемы
Для напорных трубопроводов и под железнодо-
железнодорожными путями
Способ приема дренажных
вод
Через стыки труб
Через незаделанную часть
То же
Через отверстия в стенках
труб
—
-
№ 150
При проходе дренажей в щитовых опорах оставля
ют отверстия для пропуска дренажных труб. Диаметр
отверстия принимают на 200 мм больше внешнего диа-
диаметра труб.
На участке, где дренажные трубы проходят через
камеры, трубы выполняют из металла. В этом случае в
местах прохода труб сквозь стены устанавливают про-
проходные сальники.
ВШИ Теплоэлектропроект в типовом альбоме раз-
разработаны пять основных конструкций сечений дре-
дренажей.
На рис. 15 20 показано сечение дренажа типа 1,
рассчитанного на применение в грунтах при коэффици
енте фильтрации более 10 м/сутки для дренирования ка-
каналов любого типа.
Сечение дренажа типов II и Па (рис. 15.21, а) при-
применяют для каналов любого типа при коэффициенте
фильтрации менее 0,5 м/сутки, если уклон канала по на-
направлению не совпадает со стоком воды к месту сброса.
Рис. 15.19. Дренажные трубы
а — керамические дренажные; б — кера-
керамические каначизационные и бетонные
безнапорные раструбные, в—асбестоцемент-
в—асбестоцементные безнапорные с вертикальными отвер-
отверстиями; г — то же, с горизонтальными от-
отверстиями; д — то же, с круглыми отвер-
отверстиями; /—бруски 50X50 мм, 2—заделка
асбоцементным раствором

284
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Сечение типа III (рис. 15 21,6) применяют для ка-
каналов любого типа при коэффициенте фильтрации ме-
менее 0,5 м/сутки, если уклон дна канала соответствует
направлению стока воды к сбросу
Основные размеры фильтрующей обсыпки для дре-
дренажей типов I—VII приведены в табл. 15 19
Рис 15 20 Сечение дрена
жа, тип I
1 — гравий средний, 2 — пе
сок крупнозернистый; 3 — ка
нал, 4 — трубопровод
150
Рис 15 21 Сечение дренажей
а—типы II и Па (двухсторонний), б — тип III; s — тип
IV; г — тип V, 1 — канал, 2—песок крупнозернистый.
3 — гравий средний, 4 — дренажная труба, 5 — дренаж
ный колодец
Дренажное сечение типов IV и V (рис. 15 21, в, г)
применяют для проходных и полупроходных каналов
при коэффициенте фильтрации грунта до 10 м/сутки
При коэффициенте фильтрации более 10 м/сутки обсып-
обсыпка вокруг канала в сечениях IV и V не делается.
Для бесканальной прокладки тепловых сетей любо-
любого типа разработаны дренажные сечения VI, Via и VII
Дренажи типов VI (односторонний) и Via (двухсторон
ний) (рис 15 22, а) рассчитаны на применение в грунтах
с коэффициентом фильтрации более 0,5 м/сутки, а также
в грунтах с коэффициентом фильтрации менее
0,5 м/сутки, если уклон теплопроводов не совпадает с
направлением сброса дренажных вод.
При совпадении уклона трубопроводов тепловых
сетей с направлением сброса дренажных вод в грунтах
с коэффициентом фильтрации менее 0,5 м/сутки приме-
применяют дренажное сечение типа VII (рис 15 22,6)
J
Рис. 15 22. Сечение дренажей
а — тип VI и Via (двухсторонний); б — тип VII.
/—трубопровод, 2 — гравий средний, 3 — песок
крупный, 4 — дренажная труба
Объем 1 пог. м фильтрующей обсыпки приведен в
табл 15.20.
Таблица 15.19
Размеры фильтрующей обсыпки дренажей типов I—VII
(см. рис. 15 20—15.22)
Обозначение
А
Ь
В, не менее
Трубы канализационные керамиче-
керамические асбоцементные и бетонные
Dy=- 125- 150
250
400
375
D = 200
300
450
400
D = 250
350
500
525
1
>»
Q
400
550
450
Трубы керами-
керамические дренажные
250
375
Таблица 15 20
Объем 1 пог. м фильтрующей обсыпки
дренажного сечения типа I
Материач обсыпки
Гравий средний сорти-
сортированный
Песок крупнозернистый .
Объем фильтрующей обсыпки при
усчовноч диаметре дренажной
трубы в мм
125
0,23
0,583
150
0,222
0,61
200
0,315
0,584
250
0,422
0,585
300
0,544
0,57
Примечание Объемы фильтрующей подсыпки подсчита
ны для одностороннего дренажа при разнице отметок днз ка-
канала и лотка чренажных труб 70 см

Глава 15. Строительные конструкции
285
15.3. НАДЗЕМНАЯ ПРОКЛАДКА
Надземную прокладку трубопроводов выполняют:
на низких отдельно стоящих опорах; на высоких отдель-
отдельно стоящих опорах (мачтах); на эстакаде с пролетным
строением в виде прогонов, ферм или подвесных кон-
конструкций.
При прокладке на низких опорах расстояние в све-
свету между тепловой изоляцией и поверхностью земли
принимается не менее 0,5 м при ширине группы труб бо-
более 1,5 м и не менее 0,35 м при ширине группы труб до
1,5 м.
3??
Рис. 15.23. Виды про-
промежуточных опор
а — жесткая опора; б —
гибкая опора; в—двух-
шарнирная (качающаяся)
опора; / — трубопровод;
2 — промежуточные опо-
опоры; 3 — температурная
деформация: 4 — положе-
положение промежуточных опор
после температурной де-
деформации; 5 — анкерная
опора
Высокие отдельно стоящие опоры подразделяются
на жесткие, гибкие и качающиеся (рис. 15.23, с, б, в).
Жесткие опоры представляют собой отдельные ко-
колонны или рамы, жестко соединенные с фундаментом.
Гибкие опоры представляют собой стальные стойки,
жестко заделанные в фундамент. Верхушка гибких опор
шарнирно соединяется с трубопроводом и при темпера-
температурном удлинении трубопровода перемещается совмест-
совместно с трубой. Перемещение верхушки происходит за счет
упругого изгиба стойки.
Качающиеся высокие опоры состоят из стальной
или железобетонной стойки, шарнирно соединенной с
фундаментом. Верхушка стоек шарнирно соединяется с
опирающимся трубопроводом и за счет поворота стойки
вокруг нижнего шарнира может свободно перемещаться
в горизонтальном направлении при перемещении трубо-
трубопроводов от изменения температуры.
При большой протяженности эстакаду разделяют
температурными швами на температурные блоки, состо-
состоящие:
из промежуточных опор, воспринимающих верти-
вертикальные и горизонтальные нагрузки от пролетных стро-
строений и нагрузку от ветра на самую опору; одной анкер-
анкерной опоры, воспринимающей нагрузки от пролетных
строений, горизонтальные и вертикальные нагрузки от
трубопроводов и боковые нагрузки от ветра.
Максимальные допустимые расстояния между тем-
температурными швами определяются по СНиП П-В. 1-62 и
СНиП Н-В.3-62.
В целях уменьшения горизонтальных продольных
нагрузок компенсаторы на трубопроводах, как правило,
устанавливают в температурных швах между блоками
эстакады, и в каждом температурном блоке предусмат-
предусматривается анкерная опора для неподвижного крепления
трубопроводов.
В этом случае реакция трения опор трубопроводов
воспринимается пролетным строением, и на анкерную
опору передается только реакция упругости гибких
компенсаторов. Схема расстановки компенсаторов и не-
неподвижных опор приведена на рис. 15.24.
Трубопроводы больших диаметров, как правило,
опираются на опоры эстакады, а трубопроводы мелких
диаметров — на опоры и на траверсы, уложенные на
пролетные строения эстакады.
При прокладке трубопроводов на отдельно стоящих
опорах анкерные опоры устанавливают только в узлах
неподвижного крепления трубопроводов. Эстакады с
подвесными пролетными строениями состоят из мачт,
растяжек и траверс, на которые опираются трубопрово-
трубопроводы. В отдельных случаях применяется схема на растяж-
растяжках с подвешиванием труб к поперечным траверсам.
Рис. 15.24. Рекомендуемая схема расстановки компен-
компенсаторов и неподвижных креплений трубопроводов
/ — трубопровод; 2 — неподвижная опора; 3 — компенсатор;
4 — промежуточная мачта; 5 — пролетное строение; 6 — ан-
анкерная мачта
При числе подвесок в пролете более двух провес
несущего каната определяют по уравнению
A5.5)
где у — величина провеса в точке на расстоянии ? от
начала координат (рис. 15.25);
f — величина наибольшего провеса в середине про-
пролета;
? — расстояние от начала координат до узла, у ко-
которого определяется провес;
I — длина пролета.
У
Рис. 15.25. Схема пролетного строения вантовой
конструкции
/ — трубопровод; 2 — подвеска; 3 — ванта; 4~ траверса;
5 — пилон
Для обслуживания арматуры в узлах труб при про-
прокладке на высоких опорах и на эстакадах устраивают
площадки с ограждениями и постоянными лестницами.
При устройстве площадок на высоте более 5 м от зем-
земли на лестницах делают ограждения.

286
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Нагрузки на надземные конструкции
При надземной прокладке тепловых сетей строи-
строительные конструкции рассчитываются на нагрузки от
собственного веса, снега, гололеда, действия ветра, на-
нагрузки на площадки обслуживания и нагрузки от тру-
трубопроводов и оборудования на них.
Нагрузки от снега и ветра на единицу площади
строительных конструкций принимаются по СНиП для
конкретного района строительства. Нагрузки от гололе-
гололеда принимаются по данным метеорологических станций.
Нагрузки от снега и гололеда на трубопроводы не учи-
учитываются. Нагрузки на площадки обслуживания на
эстакадах принимаются равными 250 кг/м2.
Нагрузки от трубопроводов см. в главе 11.
Расчетные нагрузки на траверсы промежуточных
опор под трубопроводы слагаются из собственного ве-
веса, вертикальных и горизонтальных нагрузок от трубо-
трубопроводов и горизонтальных нагрузок от ветра. Нагруз-
Нагрузки от трубопроводов принимаются в виде сосредоточен-
«ых нагрузок в точках опирания труб.
Вертикальную расчетную нагрузку на траверсу про-
промежуточной опоры от трубопровода определяют по
формуле
P=nql m, A5.6)
где f — вес одного трубопровода с теплоносителем и
изоляционной конструкцией в т/м;;
I — расстояние между опорами трубопровода в м;
? — коэффициент перегрузки на весовую нагрузку
от трубопроводов принимается равным 1,2
@,8).
При определении суммарных вертикальных нагрузок
от паропроводов один из паропроводов, создающий
невыгодную нагрузку на любой элемент опоры или эста-
эстакады, учитывается с заполнением водой, а остальные —
без воды.
Горизонтальная расчетная нагрузка на траверсу
подвижной опоры равна
H = nfql m, A5.7)
где f — коэффициент трения, принимаемый для Катко-
Катковых опор, 0,1; для скользящих опор 0,3; для
t Al
подвесных опор f— -r-;
о
? / — наибольшая величина температурного переме-
перемещения трубопровода в месте опоры в м;
S — длина подвески в м;
и — коэффициент перегрузки 1,1 @,9).
Расчетную горизонтальную нагрузку на траверсу
от действия ветра на трубопровод определяют по фор-
формуле
Нв= nCDnqot кг, A5.8)
где ? — коэффициент перегрузки к ветровой нагрузке,
равный 1,2;
/ — расстояние между ближайшими точками опира-
опирания в м;
С — аэродинамический коэффициент, равный 1,4;
<7о — нормативный скоростной напор ветра в кг/м2;
Ощ — наружный диаметр покровного слоя теплоизо-
теплоизоляционной конструкции в м.
При прокладке двух и более трубопроводов, распо-
расположенных в одном ярусе и опирающихся на одну тра-
траверсу, давление ветра учитывается от одного трубопро-
трубопровода с наибольшим диаметром покровного слоя тепло-
теплоизоляционной конструкции.
При прокладке трубопроводов в несколько ярусов
давление ветра учитывается от одного наибольшего тру-
трубопровода в каждом ярусе.
Суммарная горизонтальная нагрузка на траверсу
подвижной опоры при многотрубной прокладке опреде-
определяется как сумма горизонтальных нагрузок от каждой
трубы, умноженная на коэффициент неодновременности
действия сил трения.
Траверсы в точках неподвижного крепления трубо-
трубопроводов рассчитываются на действие собственного ве-
веса, вертикальные и горизонтальные нагрузки от трубо-
трубопроводов и горизонтальные нагрузки от ветра.
Вертикальная нагрузка от трубопроводов определя
ется так же, как для траверс промежуточных опор по
формуле A5.6).
Суммарные горизонтальные нагрузки от трубопро-
трубопроводов на траверсу анкерной опоры при многотрубной
прокладке определяют:
от сил упругой деформации при гибких компенсато-
компенсаторах и при самокомпенсации и от неуравновешенных сил
внутреннего давления по сумме сил от каждого трубо
провода;
от сил трения в подвижных опорах и в сальниковых
компенсаторах — по сумме сил от каждого трубопрово
да^с коэффициентом, учитывающим неодновременность
действия этих сил:
при двух системах трубопроводов 1
. трех , , 0,67
четырех и более системах трубопроводов 0,5
Одной системой трубопроводов считаются подаю
щий и обратный трубопроводы водяных тепловых сетей
или паропроводы, транспортирующие от одного источ
ника пар одного параметра, или конденсатопроводы.
При определении суммы сил трения для трех и
большего количества систем трубопроводов с примене
иием коэффициентов одновременности 0,67 или 0,5 не
обходимо делать проверочный расчет также и для слу
чаев с меньшим количеством систем трубопроводов и
принимать за расчетное большее из полученных зна
чений.
Коэффициент перегрузки для горизонтальных на
грузок от трубопровода принимается &п=1>1 @,9).
Горизонтальная нагрузка от ветра определяется
так же, как и для траверсы промежуточной опоры по
формуле A5.8).
Расчетные нагрузки на жесткие пролетные строения
эстакад слагаются из собственного веса, вертикальных
нагрузок, передающихся траверсами, горизонтальных
продольных нагрузок от сил трения опор трубопрово
дов, боковых нагрузок от ветра на пролетное строение
нагрузок от гололеда, снега, площадок обслуживания и
влияния внешней температуры на эстакаду.
Наибольшая продольная горизонтальная нагрузка
на пролетное строение от сил трения опор трубопрово
дов возникает в ближайшем к анкерной опоре пролете
и учитывается на участке от оси температурного разры-
разрыва эстакады до анкерного закрепления трубопроводов
по формуле
H = nfqLm, A5.9)
где q — вес 1 пог. м трубопровода всех прокладываемых
трубопроводов в т/м;
L — длина участка от оси неподвижного закрепле-
закрепления трубопроводов на эстакаде до оси темпе-
температурного разрыва в м;
f — коэффициент трения опор;
? — коэффициент перегрузки, равный 1,1

Глава 15. Строительные конструкции
287
Колонны жестких и качающихся отдельно стоящих
стоек рассчитываются на действие собственного веса,
нагрузок, передаваемых траверсами, и действие ветра
на колонну.
Колонны гибких отдельно стоящих промежуточных
опор рассчитываются на действие собственного веса,
действие ветра на колонну, действие вертикальных и
боковых нагрузок, передаваемых траверсами, и упругий
горизонтальный прогиб верха колонны на величину мак-
максимального температурного перемещения трубопровода,
шарнирно соединенного с верхом колонны.
Опоры (колонны) эстакад рассчитываются на на-
нагрузки от собственного веса, нагрузки от траверсы,
опирающейся на колонну, нагрузки, передаваемые про-
пролетными строениями, и ветровые нагрузки на колонну.
Конструкции отдельно стоящих опор
Низкие опоры, собираемые из двух плоских железо-
железобетонных рам и плоской плиты, показаны на рис. 15.26.
Опоры рассчитаны на катковое и скользящее опирание
я неподвижное крепление труб.
Наименьшая высота промежуточных опор над по-
поверхностью земли составляет 500 мм, неподвижных —*
650 мм. Полная высота опор на трассе постоянна В за-
зависимости от рельефа заглубление опор колеблется от
1,8 до 1 м. При заглублении менее 1,8 м вокруг опор
Рис. 15.26. Сборная низкая опора
/•-фундаментная плита; 2 — рама; 3—опорные метал-
металлические столики для опирания трубопроводов; 4 —
стальная накладка (на сварке)
устраивается местная грунтовая обваловка, препятству-
препятствующая промерзанию грунта под опорой.
ВГПИ Теплоэлектропроект разработан проект низ-
низких опор по типу «качающихся» фундаментов. Качаю-
Качающаяся опора (рис. 15.27, а, б, в) состоит из плоского
Рис. 15.27. «Качающиеся» опоры —
фундаменты под трубопроводы
?-???-l, ОПВ-2; б — ОПВ-3; ОПВ-4;
в — ОПВ-5
Таблица 15.21
Показатели качающихся опор под трубопроводы
Тип
опоры
ОПВ-1
ОПВ-2
ОПВ-3
ОПВ-4
ОПВ-5
Диаметр труб
при двухтрубной
прокладке в мм
До 200
250-300
350—450
500—700
800—1000
Марка
элементов
П4-О
П5-О
РС1-О
П4-0
РС1-0
П5-0
РС1-0
П5-О
Количе-
Количество эле-
элементов
в шт.
1
1
1
1
1
1
2
2
Вес эле-
элемента в ?
1.3
2.3
1,05
1.3
1,05
2.3
1.05
2,3
Марка
бетона
300
300
300
300
300
300
300
300
Расход
бетона
на опору
в м3
0,52
0,92
0,94
1,34
2,68
Расход
стали
на опору
в кг
139,1
192,5
198,2
251,6
503,2
Нормативная нагрузка в г
вдоль оси
труб
2
3.5
2,6
5
10
боковая
0.6
1.5
2,6
5
10
верти-
вертикальная '
2
5
9
15
30
Примечани е. Элементы П4-О, П5-О и РС1-О изготовляются соответственно в формах элементов П4, П5 и РС1 по серии
ИС-О1-О4.

288
Раздел Ш. Прокладка тепловых сетей
Таблица 15.22
Габаритные схемы отдельно стоящих опор
под трубопроводы
ш
Схема
Размеры в м
2,4, 3,
4,4, 6
?
?
155
-* -
/55
1.2,
2,4
1,9
3, 4,2,
4,8, б
?
0,4
5,4,
6,6
5,4,
6,6,
7,8
5,4,
6,6,
7,8
Норматив-
Нормативная сум-
суммарная
вертикаль-
вертикальная на-
нагрузка на
опору в г
5—20
10-40
Примечания
Размер ? дан
в чистоте
между уров-
уровнем земли и
верхом колон-
колонны
10—60
Размер ? дан
в чистоте
между уров-
уровнем земли и
верхней гранью
траверсы
железобетонного вертикального щита, установленного
на цементном растворе на плоскую фундаментную пли-
плиту. В верхней части щита для опирания труб имеются
закладные детали.
Высота опоры над планировкой принимается мини-
минимальной, заглубление определяется глубиной промерза-
промерзания и расчетом на восприятие горизонтальной нагрузки
Ширина щита, как правило, определяется конструктив-
конструктивным расположением трубопроводов. Показатели кача-
качающихся опор приведены в табл. 15 21.
Свайные низкие опоры применяют при мягких грун
тах и состоят из сборных свай и ростверков.
Размеры свай и их количество в опоре определяют
в зависимости от величины вертикальных и горизонталь-
горизонтальных нагрузок.
Неподвижные (анкерные) низкие опоры для боль-
больших осевых нагрузок, как правило, выполняют из моно-
монолитного железобетона.
Устройство зубьев, наклонных подошв и грунтовая
пригрузка обеспечивают устойчивость опоры против
сдвига при минимальном объеме железобетона. Низкая
неподвижная опора под большие горизонтальные на-
нагрузки показана на рис. 15 28.
Наилучшим конструктивным расположением зубьев
считается, при одном зубе — в середине подошвы или у
Таблица 15 23
Показатели на 1 траверсу отдельно стоящих опор
под трубопроводы (рис. 15.29)
Сечение
траверсы
в мм
—| 500 \~-
250
250
-j
Марка
TOI-1
TOI-2
TOI-3
TO 1-4
TOI-5
TOI-6
TOI-7
TOI-8
TOI-9
TOI-10
TO1-11
TOI-12
TOI-13
TO1II-1
TOIII-2
TOIII-3
TOIII-4
Ш
CO
«
я
ч
2,4
3
4,2
6
2,4
2,4
3
3
4,2
4,2
6
6
6
3
4,2
4,8
4.8
Расчетные
от
Pi
13
10,4
7.4
5,2
13
13
20,8
15,b
7.4
5,6
3.9
1.3
5,2
31,2
22,4
4,9
2,5
нагрузки
трубопроводов
в т/м
?*
7
5,6
4
2,8
7
7
11,3
8.4
4
3
2.1
0,7
2,8
16,8
12
2,6
1,3
Р3
_
—
3,6
6,9
4,8
8,1
2,1
4,7
1.2
2,2
1.7
7,2
5,1
1 5
3
Р*
_
—
1,9
3,7
2,6
4,4
1.1
2,6
0,7
1,2
0,9
3,9
2,8
0 8
1,6
ее
X
О
О)
о
S
СУ
о ^
О и
0,3
0,38
0,53
0.75
0.3
0,3
0,38
0,38
0.53
0,53
0,75
0,75
0,75
0.Г8
0,53
0 6
0,6
?
Ч
CJ
?
? ?
о *
РЗ ?
42
55
73
104
88
148
98
171
138
251
225
297
306
142
225
148
256
Примечания 1. В табличных нагрузках учтены коэффи-
коэффициенты перегрузки для вертикальных нагрузок от трубопрово-
трубопроводов 1,2; для горизонтальных — 1,1.
2. Элементы ТОМ; 2, 3, 4 рассчитаны как балки на упругом
основании
По I-I
Рис. 15 28. Неподвижная опора из монолитного же-
железобетона при низкой прокладке трубопроводов
Рис. 15 29. Схема нагрузок на тра-
траверсу

Глава 15. Строительные конструкции
289
Таблица 15.24
Показатели на 1 колонну
Эскиз и схема нагрузок
Н-/-Ч
-1 /
!
]_
По ?
t^-r шва
500
шС¦ ?
?
«г
1
?
Марка
КОН-1
КОП-2
КОП-8
КОК-9
КО 11-12
КОИ-13
КОП-19
КОП-20
КО II-22
КО II-23
КОП-29
КО 11-30
отдельно стоящих
Размеры в м
1
1,2
1,2
2,4
2,4
1,2
1,2
2,4
2,4
1,2
1,2
2,4
2,4
h \ hi
6,2
7,4
8,6
5,2
6,4
7,6
опор
под трубопроводы
Расчетные нагрузки
водов и ветра ?
Pi
6,5
6,5
3,3
3,3
6,5
6,5
3,3
3,3
6,5
6,5
3,3
3,3
?*
3,5
3,5
1,8
1,8
3,5
3,5
1.8
1,8
3,5
3,5
1,8
1,8
р3
1,2
2,4
0,6
1,2
1,2
2,4
0,6
1,2
1,2
2,4
0,6
1,2
от трубопро-
т/м\ ?
?, 1 Ps
0,6
1,3
0,3
0,6
0,6
1,3
0,3
0,6
0,6
1,3
0,3
0,6
1,1
2,2
0,6
1,7
1,1
2,2
0.6
1,7
1.1
2,2
0,6
1,7
Объем
бетона
в м3
1,4
1,4
1,6
1.6
1,64
1,64
1,84
1,84
1,88
1.88
2,08
2,08
Вес стали
в кг
99
177
125
202
154
267
179
293
213
336
238
362
переднего края, при двух — на расстояниях одной чет-
четверти от переднего и заднего краев подошвы ·.
Зубья рекомендуется делать трапецеидального се-
сечения и бетонировать враспор.
Для более равномерного прилегания опорных ча-
частей на трубопроводах к бетону верхнюю часть опор
целесообразно бетонировать после монтажа участка
труб и приварки к ним опорных шайб.
Чтобы уменьшить тепловое влияние горячих труб
на бетон, участки труб в опорах до бетонирования ре-
рекомендуется обертывать асбестовыми листами или
шнуром толщиной до 40 мм. Обертка труб слоем асбе-
асбеста особенно необходима при устройстве опор под паро-
паропроводы. В опорах под трубопроводы с температурой
среды до 100° С асбестовый слой может быть заменен
одним слоем толя, назначение которого — препятство-
препятствовать сцеплению стенок труб с бетоном опоры.
В серии Госстроя СССР ИС-01-06 разработаны од-
одноярусные опоры высотой в свету между уровнем зем-
земли и верхом траверсы от 0,4 до 7,8 м.
В зависимости от размеров, расчетных нагрузок и
конструкции опоры делятся на три типа: I, II, III
(табл. 15.22). Колонны и траверсы выполняются в уни-
унифицированных опалубках элементов промышленных зда-
зданий, фундаменты — по индивидуальным проектам.
Опоры каждого типа делятся на промежуточные,
анкерные промежуточные и анкерные концевые.
На непучинигтых грунтах промежуточная низкая
опора типа I выполняется в виде ригеля, уложенного
широкой стороной на балластную подушку. Основание
балластной подушки заглублено на высоту раститель-
растительного слоя.
Низкие опоры типа I, рассчитанные на посадку их
в пучинистых грунтах, выполняются в виде ригеля,
приваренного к двум коротким стойкам, входящим в со-
состав фундамента и выполняемым по индивидуальному
проекту.
1 Передним считается край опоры по направлению действия
нагрузки.
Высокие опоры выполняются либо в виде Т-образ-
Т-образных колонн, либо в виде траверс, уложенных на колон-
колонны. Анкерные опоры под большие нагрузки выполняют-
выполняются металлическими. Тип траверс и колонн по ИС-01-06
выбирается в зависимости от нагрузки и габаритов
(табл. 15.23—15.25).
В серии Госстроя СССР ИС-01-07 разработаны ра-
рабочие чертежи сборных железобетонных двухъярусных
эстакад с расстоянием в свету от отметки земли до ни-
низа прогона нижнего яруса 5,4; 6 и 6,6 м, для вертикаль-
вертикальных нагрузок 3,5; 5; 4 т/м.
Институтом Госхимпроект по заданию Госстроя
СССР разработаны рабочие чертежи высоких отдельно
стоящих опор для прокладки труб в двух ярусах. Опо-
Опоры рассчитаны на вертикальную нагрузку от 5 до 40 т.
15.4. ПЕРЕХОДЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ЧЕРЕЗ ПРЕПЯТСТВИЯ
Способ перехода в каждом конкретном случае опре-
определяется местными условиями — возможностью останов-
остановки движения на время строительства и ремонта при
эксплуатации, наличием подземных и надземных комму-
коммуникаций в районе перехода, способом компенсации теп-
тепловых удлинений трубопроводов на участке, техниче-
технической оснащенностью строительной организации, архи-
архитектурными соображениями и пр.
На участках подземных переходов трубопроводы
прокладывают в непроходных, полупроходных или про-
проходных каналах, которые, как правило, сооружаются
открытым способом (рис. 15.30, а). При невозможности
производства работ открытым способом вместо каналов
применяют оболочки из стальных или железобетонных
труб диаметром 800 мм и выше, которые прокладывают
способом продавливания. Длина продавливания обычно
не превышает 60—80 м. При проходе сквозь высокие
насыпи автомобильных или железных дорог трубопро-
трубопроводы прокладывают либо в оболочках, уложенных спо-
способом прокола или продавливания, либо в тоннелях,

290
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
Таблица 15 25
Показатели на 1 колонну
Эскиз колонн и схемы нагрузок
«
L
L
?
Ps
?
«1
Сх
1
то
?
?
*4
"хемаЛ
Т ft
?50-,
ема ?
-*\755
* ?
1550
ема N
Пп Т Т
flOl'I
'350
и
¦«?
J
2
Л
1л
щ
1
I
" X—«¦
Марка
колонн
кон-з
КОП-5
КОП-10
КОП-14
КОП-16
КОШ-8
КО 11-24
КОП-26
КОП-31
КОП-4
КОП-6
КОП-11
КОИ-15
КОП-17
КОП-21
КО 11-25
КОП-27
КОП-7
КОП-18
КОП-28
KOII1-1
КОШ-2
KOIII-3
КОШ-4
КОШ-5
KOIII-6
КОШ-7
KOIII-9
КОШ-10
КОШ-11
КОШ-12
КОШ-13
КОШ-14
* При работе колонны в составе неподвижной
отдельно стоящих
Размеры в м
h
5 9
7,
8.3
6,4
7,6
8.8
5.9
7,1
8,3
5 9
7,1
8,3
опоры.
А,
4 7
5,9
7Д
5.2
6,4
7,6
4,7
5,9
7,1
4,7
5,9
7,1
о
а я о.
?, ? «·
•Сип
1
2
3
опор под трубопроводы
Расчетные нагрузки от трубопрово-
трубопроводов и ветра в ?/м, m
Pi
2
3 9
11,'8
2
15,6
11,7
2
3,9
11,7
8,2
16,4
34
8,2
16,4
33
8,2
16,4
4,5
9
18
36
6
9
9
12
18
24
6
9
18
24
Р,
—
—
—
-
4,4
8,9
17,7
4,4
8,9
17,8
4,4
8,9
-
—
-
?
?,
2
8 5
2,6
2
2,5
2,7
2,7
3,6
2,6
2.3
4,6
9
2,3
4,5
9
2,3
4,5
3,9*
2,2
3,9
8,2
1,1
2,2
2 8
2.8
3.9
5,5
1.1
2,8
3,9
5,5
л 1
—
—
-
-
1,2
2,4
4,9
1.2
2,4
4,8
1,2
2,4
—
—
~
?
Рш
2 35
4,6
9,3
2,55
8,25
9,3
2,35
4,5
9,3
3,1
4.2
5,2
3,1
4,2
4,9
3,1
4,2
6,1
1,7
2,6
3,5
1,4
1,6
2
2
2,7
2,9
1.4
2
2,7
3,2
Объем
бетона
в м3
3 35
3,85
4,64
3.55
4.06
4,85
3,35
3,85
4,64
3,35
3,85
4.64
Вес стали
В КЗ
408
605
848
389
869
1001
548
993
1484
342
413
653
418
352
901
493
801
879
1189
1379
318
477
799
324
401
587
548
671
847
421
730
888
1107
Примечание, Колонны изготовляются в опалубке колонн серии КЭ-01-52.
возводимых щитовым способом (рис. 15.30, б). Перехо-
Переходы через автодороги местного значения (в некоторых
случаях) выполняются за счет поднятия отметок доро-
дороги с прокладкой труб под дорогой в непроходных ка-
каналах или круглых оболочках без вертикального изло-
излома всей труб тепловых сетей (рис. 15.30, в). Высота
таких переездов обычно находится в пределах
1—2 м.
Надземный переход (рис. 15.30, г), представляющий
вертикальный П-образный компенсатор, применяется в
основном при пересечении железных и шоссейных дорог
трубопроводами, позволяющими перекрывать пролеты,
достаточные для пропуска транспорта.
По обе стороны перехода трубопроводы закрепля-
закрепляются в неподвижных опорах. Под вертикальными
участками труб устраиваются подпятники скользящего
типа. Горизонтальные нагрузки от ветра воспринима-
воспринимаются самим трубопроводом и через широкий подпятник
и неподвижное крепление передаются на неподвижные
опоры.

Глава 15. Строительные конструкции
291
3 J , . 2 b
-?
/ ///и/ /
^^-^^¦^?^????^??/
/
J ?>
^777
if
?
/7777
777??77777
\^JJ1
Рис. 15.30. Виды
пересечений дорог
тепловыми сетями
а, б, в — подземные;
г, д — надземные; е —
комбинированные;
/ — канал или обо-
оболочка из трубы; 2 —
камера; 3 — опорная
подушка; 4 — низкая
промежуточная опо-
опора; 5 — трубопровод;
6 — неподвижная опо-
опора; Г—эстакада; 8 —
подпятник
а)
Рис. 15.31. Переезд через тепловые сети
/ _ трубопроводы; 2 — канал; 3 — балластный слой; 4 — железобетонный фартук
?
Рис. 15.32. Узлы опирания П-образных переходов
а — при надземной прокладке; б — при подземной про-
прокладке; 1 — трубопровод; 2 — неподвижная щитовая опо-
опора; 3 — подпятник; 4 — асбестовая прокладка

292
Раздел III Прокладка тепловых сетей
При прокладке трубопроводов малого диаметра, а
также при большом пролете, когда несущая способ-
способность трубопроводов недостаточна, применяют надзем-
надземные переходы на отдельно стоящих высоких опорах
или на эстакадах (рис. 15 30,5).
При пересечении станционных железнодорожных
путей эстакады под трубопроводы часто совмещают с
пешеходными мостиками В отдельных случаях при пе-
пересечении параллельно идущих железных и шоссейных
дорог оказывается целесообразным устройство комби-
комбинированного перехода (рис 15 30, е), через железнодо-
железнодорожные пути — над землей, через шоссе — под землей.
Конструкция перехода теплопроводами через авто-
автодороги местного значения показана на рис. 15 31.
Узлы опирания вертикальных П-образных перехо-
переходов приведены на рис. 15 32.
При пересечении водных преград для прохода теп-
тепловых сетей, как правило, используют автодорожные
мосты Трубопроводы опираются на конструктивные
элементы моста под проезжей частью или тротуарами
или подвешиваются к ним. При прокладке по пешеход-
пешеходным мостам трубопроводы размещают под настилом мо-
стг (рис. 15 33).
ВГПИ Теплоэлектропроектом разработана подвес-
подвесная конструкция перехода через реку пролетом 180 м
(рис 15 34) По переходу проложены два теплопровода
диаметром по 500 мм, один паропровод диаметром
500 мм и один конденсатопровод диаметром 150 мм.
Переход состоит из четырех несущих тросов диаметром
каждый 70 мм, двух ветровых тросов диаметром 40 мм,
двух стальных береговых пилонов, опирающихся на бе-
бетонные фундаменты. Концы несущих и ветровых
Рис. 15 33 Висячий пе-
пешеходный мост для теп-
теплофикационной магист-
магистрали
/ — ферма жесткости: 2 —
трубопровод, 3 — стальной
трос; 4 — пилон
План
Рис 15 34 Переход подвесной конструкции
1 — пилон; 2 — несущие тросы, 3—ветровые тросы; 4—фундамент пилона; 5 — анкерная опора несущих тросов, 6 — ан-
анкерные опоры ветровых тросов, 7 — трубопроводы, 8 — натяжное устройство

Глава 15. Строительные конструкции
293
тросов закреплены в береговых анкерных опорах. Вбли-
Вблизи анкерных опор на тросах предусмотрены натяжные
устройства.
По комплексному проекту Мосэнергопроекта, Про-
ектстальконструкции и Управления подводно-техниче-
ских работ сооружен и пущен в эксплуатацию в 1950 г.
дюкер через Москву-реку (рис. 15.35). Он имеет толщи-
толщину стенки 12—16 мм, усиленную через каждые 3 м коль-
кольцевыми ребрами жесткости. Внутренний диаметр дюке-
дюкера 2,5 м.
В середине реки дюкер заделан в бетонный массив,
предназначенный для закрепления его от осевого сме-
смещения. На поверхность дюкера нанесено антикоррозий-
антикоррозийное покрытие.
J25.23
где Ма — момент от всех нормативных нагрузок отно-
относительно нейтральной оси подошвы, действу-
действующий параллельно стороне а, в тм;
Wa — момент сопротивления подошвы в направле-
направлении действия момента Ма в м3.
Ма
эпюра напряжении имеет вид тра-
пеции. Если—- =
Ма
? п. '
эпюра имеет вид треугольника.
При — < -г—-эпюра напряжении получается двузнач-
F wa
Рис. 15.35. Схематический продольный профиль дюкера
/ — железобетонный тоннель; 2 — чугунные пригрузочные полукольца; 3 — ребра жесткости; 4 — бетонная неподвижная опора;
5 — катковая опора
Для предотвращения всплытия дюкер пригружен
чугунными полукольцами. В дюкере проложены два па-
паропровода диаметром по 400 мм, два трубопровода во-
водяной сети по 500 мм и два конденсатопровода диамет-
диаметром по 150 мм.
По проекту ВГПИ Теплоэлектропроект в г. Сверд-
Свердловске построен четырехарочный переход двухтрубной
теплосети через р. Исеть. Пролет каждой арки по 37,5 м,
стрела подъема около 8 м, диаметр труб 400 мм.
15.5. РАСЧЕТЫ СПЕЦИАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Определение напряжений в грунте
под подошвой фундаментов опор
При центрально загруженном фундаменте средние
напряжения в грунте под горизонтальной подошвой оп-
определяют по формуле
~<Rrp т/м*, A5.10)
г
где
а —
Рн — сумма вертикальных нормативных нагрузок,
включая собственный вес и вес грунта, в г;
F — площадь подошвы фундамента в м2;
¦^гр — расчетное сопротивление грунта на глубине
заложения подошвы фундамента в т/м2.
При одновременном действии на фундамент верти-
вертикальных сил и момента в одном направлении напряже-
напряжения под подошвой проверяются по формуле
? м
Смаке = -^ ± ¦—· < 1.2Ягр т/мК A5.11)
мин г Wa
ной. При отсутствии вертикальной анкеровки хвосто-
хвостовой части фундамента будет наблюдаться отрыв части
подошвы от основания. С учетом отрыва части подошвы
наибольшие напряжения под прямоугольным фундамен-
фундаментом равны:
< 1,2#гр т\м* A5.12*
36 (а — 2е)
или
3bk
1,2Д
гр
A5.13)
где а и b — ширина и длина фундамента в м;
?
е — эксцентрицитет нагрузки, равный — , в м;
N
k — расстояние от центра тяжести треугольной
эпюры напряжении до переднего края по-
подошвы в м (рис. 15 36).
При действии момента в одном направлении зона
отрыва подошвы от полной площади фундамента до-
допускается не более 33%.
В случае загружения подошвы моментами в двух
направлениях краевые напряжения под подошвой опре-
определяют по формуле
"макс
мин
±
±"
Mf
<1,2Дгр ?/??2, A5-14)
где Мь — момент от расчетных нагрузок в направле-
направлении стороны Ь в тм;
Wb — момент сопротивления подошвы в направлен
нии действия момента в мо.

294
Раздел 111. Прокладка тепловых сетей
При действии моментов в двух направлениях от-
отрыв подошвы в каждом направлении допускается не
более 20% от полной площади фундамента.
В тех случаях, когда размеры подошвы диктуются
только напряжениями, подошву рекомендуется делать
прямоугольной формы, длинной стороной в направле-
направлении действия наибольшего момента.
при
Wa
Рис. 15.36. Различные виды
эпюр напряжений под по-
подошвой фундамента
Наклонные подошвы (рис. 15.37) устраиваются в
иеподвижных опорах, воспринимающих большие гори-
горизонтальные нагрузки, и предназначены для повышения
устойчивости опор против сдвига.
Для расчета определяются суммы вертикальных
(Рв) и горизонтальных нагрузок (Ян ), центры их при-
приложения и моменты этих нагрузок относительно нейт-
нейтральной оси подошвы.
Краевые напряжения, перпендикулярные подошве,
определяют по формуле
Рн cos ? 4- Ян sin ? t
мин
м,
A5.15)
Рн
сумма всех вертикальных нагрузок, включая
вес грунта на обрезах фундамента, в т;
Ян — сумма всех горизонтальных нагрузок в т;
о,— угол наклона подошвы к горизонтали в град;
F — площадь наклонной подошвы F=ab в ж2;
???—сумма моментов всех сил относительно нейт-
нейтральной оси подошвы (точки О) в тм;
Wa — момент сопротивления подошвы в направле-
направлении момента Ма в л3.
Для прямоугольной подошвы
?3, A5.16)
где ? и b — длина и ширина наклонной подошвы в м;
Ма = Нат — Рнп,
где т ? ? — расстояния от нейтральной оси подошвы да
линий действия сил Ян и Рн·
Рис. 15 37. Схема к определению напряжений под
наклонной подошвой фундамента
При значительных наклонах подошвы (а >30°) наи-
наибольшие краевые напряжения о*макс не должны пре-
превосходить напряжений оп (рис. 15.38), определенных
по формуле
? ? = (?? + yh) Mo ?/м*, A5.17)
где
1+Sin ? COS ? g(u_2a+;)tg9
1 -}- sin ?
Рис. 15.38. Схема пассивного отпора
грунта перед наклонной стенкой
где
sin-?
? = ? 4- arc sin град;
sin ?
h — заглубление точки, в которой определяются наиря-
жения, в м;
? — угол внутреннего трения грунта в град;
? — угол наклона подошвы к горизонтали в град;

Глава 15. Строительные конструкции
295
? — уГол трения по контакту между грунтом и подо-
подошвой в град;
«=2,72.
Величина tg^ численно равна коэффициенту тре-
трения материала подошвы по основанию.
При больших однозначных горизонтальных нагруз-
нагрузках наиболее напряженно работает основание под пе-
передней частью подошвы. Поэтому у фундаментов с
наклонной подошвой для уменьшения ее заглубления
V
горизонтальными силами, проверяются по общей фор*
муле
Рис. 15 39. Схема к определению напря-
напряжений перед наклонной стенкой
хвостовую часть подошвы в некоторых случаях целе-
целесообразно выполнять горизонтальной (рис. 15.39).
Напряжения в основании таких фундаментов мож-
можно определить аналогично напряжениям под фундамен-
фундаментами с наклонной подошвой.
маке
Рис. 15 40. Схема к определению напряжений под
подошвой с зубьями
За условную плоскость всей подошвы принимается
плоскость подошвы наклонной передней части фунда-
фундамента, а за длину а принимается проекция крайних то-
точек подошвы на условную плоскость подошвы А В
Напряжения в грунте под подошвой фундамента с
зубьями (рис. 15.40), загруженного вертикальными и
где ? ? — сумма всех вертикальных нагрузок в г;
F — площадь подошвы фундамента в м?;
Ма — сумма моментов всех сил относительно нейт-
нейтральной оси в направлении ? в тм;
Wa—момент сопротивления подошвы в направле-
направлении момента Ма в м3;
Rrp—расчетное сопротивление грунта на глубиме
заложения подошвы фундамента в т(м2.
Момент всех сил в направлении а равен
Ма ~ Нн h -f ?? гп± + Е2 гпъ тм,
где Е\ и ?2 — равнодействующие отпора грунта перед
зубьями в т;
тп\ и гп2 — расстояния от равнодействующих Е\ ш.
Е2 до подошвы в м;
h — расстояние от подошвы до горизонталь-
горизонтальной нагрузки в ли
Из уравнения равновесия
Ян = ?-\-?? + ?2
определяется
Е\ -f- Е2 = На — Т,
где T—Pf — удерживающая сила трения по подошве;
/ — коэффициент трения подошвы по осмо-
ванию.
С достаточной точностью можно принимать
h3
Расчет фундаментов на устойчивость
против скольжения
Расчет фундаментов на устойчивость против сквль-
жения производится по расчетным нагрузкам; при этом
коэффициент перегрузки к величине удерживающей на-
нагрузки принимается меньше единицы.
Для фундаментов с плоской горизонтальной подо-
подошвой без учета бокового и лобового сопротивления
грунта устойчивость против сдвига обеспечивается при
Hp<Ppf г, A5.19)
где Яр — сдвигающая расчетная горизонтальная на-
нагрузка в т;
Рр — сумма всех вертикальных расчетных нагрузок
в т;
f — коэффициент трения бетона по основанию.
Для конструкций опор с широкой поперечной стеи-
кой и зубьями под подошвой (рис. 15.41) устойчивесть
против сдвига проверяется по формуле
"р < т + тб + (Еп - Е*) + 2 (Япз - ?аз ) , A5.20)
где Еп и ?а — равнодействующие расчетных пассив-
пассивного и активного давления грунте
на стенку в т;
Еаа и Еаз — равнодействующие расчетных иае-
сивного и активного давления на зуб*
в г;

296
Разде ? ill. Прокладка тепловых сетей
T==Ppf — расчетная удерживающая сила тре-
трения по подошве в г;
Г б — удерживающая сила бокового тре-
трения в т;
Рр—сумма всех вертикальных сил в т.
шшщ
Рис. 15.41. Схема работы фундамента с одним
зубом
Величины, входящие в формулу A5.20), определя-
определяются по приведенным ниже формулам:
Тб = ??* ? tg ? Л1а ?;
Ma ?;
2
ybh2
с
"Зз 2
= ?3^
М„ ?;
-h3b ?;
h3b ?;
?п ~ °"з ^п Т1М%\
¦ ( о*3 + ??3) ??? г/ж2;
где ?—расчетный объемный вес грунта в т/л*3;
?— расчетный угол внутреннего трения в град;
b — ширина фундамента в м;
Л — заглубление подошвы в м;
h3—высота зуба в м;
о*з — нормальное напряжение под подошвой в
точке перед зубом в т/м3.
Для фундаментов с одним зубом, расположенным
в середине подошвы
^~??(? -? \-= hi Pp \УНз
ab ^ Пз Яз'' \ аЬ 2
_ Гр
X (??? -
A5.21)
где
¦Рр—сумма всех расчетных вертикальных сил,
включая вес грунта;
а и Ъ — стороны подошвы фундамента.
Для прямоугольных фундаментов с двумя зубьями,
симметрично расположенными относительно середины
подошвы,
Х(МП — ???).
A5.22)
Наименьшее расстояние между зубьями, а также
расстояние от первого зуба до переднего края подошвы
рекомендуется принимать не менее высоты h3.
В фундаментах с двумя зубьями передний зуб вос-
воспринимает нагрузку, большую, чем задний. Так как со-
сопротивляемость грунта перед зубьями действию гори-
горизонтальных нагрузок зависит от вертикальных напря-
напряжений под подошвой, то распределение горизонтальных
нагрузок между двумя зубьями на практике принима-
принимается пропорционально распределению напряжений, т. е.
??.
?*
или ?? = ?У
где ?? и Е2 — нагрузки на первый и второй зубья в т;
?? и о*2 — напряжения под подошвой соответствен-
соответственно в точках перед первым и вторым зубь-
зубьями в т/м2.
Устойчивость фундаментов с плоской наклонной
подошвой против скольжения определяют по формуле
cos ?
sin ?
Яр<V?- A5.23
cos ? — /sin ?
Для повышения устойчивости фундаментов с плос
кой подошвой действию горизонтальных нагрузок по-
подошву рекомендуется делать шероховатой. В этом слу-
случае коэффициент трения по подошве может быть при-
принят равным:
/ = tgq> ,
где ?— расчетный угол внутреннего трения грунта ос-
основания.
Расчет устойчивости щитовых опор
При прокладке в непроходных каналах горизон-
горизонтальная осевая нагрузка от трубопроводов через щито-
щитовую опору передается на стенки или стенки и днище
каналов. Железобетонный щит в этом случае рассчи-
рассчитывается, как плита, свободно опертая по двум или
трем сторонам, а стенки каналов проверяются на
смятие.

Глава 15. Строительные конструкции
297
Участок канала от опоры до первого поворота про-
проверяется на устойчивость против осевого сдвига по фор-
формуле
Яр < [Ь Byh + РР) + у1Мл BА + L)] If м, A5.24)
се h — среднее заглубление верха канала на участке
I в м;
Ь—полная ширина одноячейкового или много-
многоячейкового канала в м;
L — высота канала в м;
°р — расчетный собственный вес 1 пог. м канала
в т;
" — коэффициент трения поверхности канала о
грунт;
? — расчетный объемный вес грунта в т/м3;
¦длина канала в м;
1 ,
Яр — суммарная расчетная осевая нагрузка в г
?
is
/
/
1/
'/.
у
1
/
/
/
/
/
у
/
у
/-
/
2
у
?
/
/
/
/
3
\
/
/
/
/
/
/
2
т.
?
-—ь —J
10
1Z нт
Рис. 15.42. График для определения величины со-
сопротивления продольному сдвигу 1 пог. м канала
1 — для 6 = 1,1 м; L-0,7 м; 2 — для ft-1,5 м; L—0,9 м;
J —для 6=2,2 м; L=l м; 4а— для &=2,6 м; L-1.3 м;
$ — заглубление перекрытия; ? — нормативное сопро-
сопротивление сдвигу 1 пог. м канала
Формула 15 24 выведена из условия возникновения
удерживающих сил трения по всему периметру канала
при усредненном коэффициенте трения материала ка-
канала о грунт.
Допустимую осевую нагрузку на 1 пог. м канала
при толщине днища, стенок и перекрытия по 100 мм
можно определять по ? рафику рис. 15 42, построенному
по формуле A5 24).
При расчете щитовых опор, передающих горизон-
горизонтальною нагрузку от труб на вертикальную плоскость
грунта, пользуются несколькими методами.
По первому методу несущую способность опоры оп-
определяют по формуле
— /'нетто *0,5/сГр Т,
A5.25)
где
площадь щитовой опоры, соприкасающая-
соприкасающаяся с грунтом, в м2;
#гр — расчетное сопротивление грунта на глу-
глубине заложения оси трубы в т/м2.
По второму методу горизонтальные напряжение
перед щитовой опорой определяют как для фундамен-
фундамента с вертикальной подошвой, эксцентрично загруженно-
загруженного горизонтальной силой,
Яр Яр ?
имакс— _ ? ?»-/ ' '
мин гнетто W
A5.26)
где е — эксцентрицитет приложения горизонтальной
силы в м\
W — момент сопротивления вертикальной «подо-
«подошвы» щита в м3.
Ординаты эпюры напряжения, определенные по
формуле A5.26), не должны превосходить разности ор-
ординат эпюр пассивного и активного давления грунта,
построенных по расчетным характеристикам.
Опоры, рассчитанные по второму способу, имеют
значительный запас ввиду неполного использования не
В основу третьего способа расчета положено усло-
В основу третьего способа расчета положено усло-
условие, чтобы объем эпюры напряжений перед опорой на
высоте от верха опоры до любой точки С не превосхо-
превосходил объема эпюры пассивного давления, полученного на
высоте от поверхности земли до той же точки
(рис. 15.43).
макс Ь'6макс
Рис. 15.43. Схемы к расчету устойчивости щитовых опор

298
Раздел III. Прокладка тепловых сетей
По третьему способу расчет устойчивости ведется в
следующем порядке:
по формуле A5.26) строится эпюра напряжений о*
перед щитом (эпюра 1), которая, как правило, имеет
вид прямоугольника или трапеции;
строится эпюра суммарного давления стенки по
ширине опоры 6 и ?? путем умножения ординат о^ на
ширину стенки (эпюра 2);
строится эпюра разности пассивного и активного
давления (эпюра 3) по формуле
qh = yh (??? — Ма) ?;м2;
строится эпюра суммарного давления путем умно-
умножения ординат qu на 61 и Ъ (эпюра 4);
по эпюрам 2 и 4 строятся кривые эпюр 5 и 6. Лю-
Любая произвольная ордината Аи эпюры 5, расположен-
расположенная в точке С на глубине h от поверхности земли, опре-
определяется как площадь части эпюры 2, pacпoл?жeннoй
выше точки С.
Аналогично по эпюре 4 определяется любая орди-
ордината Bh (эпюра 6).
Устойчивость против выпирания грунта перед щи-
щитом по всей высоте будет обеспечена, если кривая эпю-
эпюры 5 полностью окажется внутри кривой эпюры 6, т. е.
когда в любой точке на глубине h обеспечивается ус-
условие
Bh>Ah.
Расчет устойчивости «качающихся»
фундаментов
Расчет опор под трубопроводы по типу «качающих-
«качающихся» фундаментов с учетом пассивного отпора грунта
заключается в определении смещения верхней грани под
действием горизонтальной силы.
Величины наибольшего смещения верхней грани
опор определяются по формуле
2400#L2
? ™· A5-27>
где
?—смещение верхней точки опоры в см (ве-
(величину ? рекомендуется допускать не
более 2 см) (рис. 15.44);
L — полная высота щита в см;
h — заглубление щита в см;
Ь — ширина щита в см;
? — горизонтальная нагрузка, приложенная
в верхней точке щита, в кг;
С2 — коэффициент податливости грунта на
глубине 2 м от поверхности в кг/см3.
Коэффициент податливости С2 можно принимать:
1,5—2—для суглинистых и супесчаных грунтов
средней плотности, а также для смесей
перегноя, песка и гравия при ?=
= 1,5 г/ж3;
0,5—0,75 — для обводненного суглинистого и супес-
супесчаного грунта при ? = 1,8 т/м3;
2—3 — для влажной плотной глины при ?=
= 1,6 т/м3;
4—5 — для очень плотной глины при у—
= 1,8 т/м5;
2—3—для сухого лёсса при ? = 1,6 т/м3;
1—1,55 — для мокрого чистого легкого песка при
? =2 т/м3;
1,5—1,75 — для гравелистого крупного песка с во-
водой при ? = 1,9 т/м3.
При ширине щита, превышающей в 1,5—2 раза его за-
заглубление, формула дает несколько заниженные вели-
величины смещения.
Рис. 15.44. Схема к
расчету «качающего-
«качающегося» фундамента
Напряжения в грунте перед щитом на глубине у от
поверхности земли определяют по формуле
2001
(h — y) кг/см2,
A5.28)
где у — расстояние от точки, в которой определяют на-
напряжения, до поверхности земли.
Для уменьшения величины «качания» котлованы под
опоры рекомендуется отрывать в виде узких прорезей
поперек оси трассы, обратную засыпку хорошо уплот-
уплотнять, а верхнюю треть опор засыпать смесью местного
грунта с балластом.
Последнее мероприятие в слабых грунтах позволя-
позволяет сократить величину «качания» до 50%.
Приведенные формулы для определения ? и ? вы-
выведены из условия поворота вертикального щита опоры
вокруг своей нижней грани.
Поэтому они могут применяться только при соблю-
соблюдении условия
„5.29,
где ? — вертикальная нагрузка на опору в кг;
Я — горизонтальная нагрузка, приложенная в
верхней точке, в кг;
L — полная высота щита в см;
h — заглубление щита в см;
I — коэффициент трения на контакте подошвы
щита по фундаментной плите, а при отсут-
отсутствии ее — по грунту.

РАЗДЕЛ IV
НАСОСНЫЕ И ПОДОГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ,
ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ
ГЛАВА 16
КАЧЕСТВО И КОЛИЧЕСТВО ПОДПИТОЧНОИ ВОДЫ
ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
16.1. НОРМАТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ
ПОДПИТОЧНОИ ВОДЫ
В зависимости от типа водонагревательного обору-
{ования, источника тепла, расчетной температуры сете-
чой воды и принятой системы подпиточная вода по сво-
¦ш основным показателям должна соответствовать тре-
требованиям, приведенным в табл. 16.1.
Подпиточная вода для открытых систем, кроме того,
юлжна удовлетворять требованиям ГОСТ 2874—54.
Отступления от ГОСТа по содержанию железа до
0,7—0,8 мг/л и прозрачности до 20 см по шрифту допус-
допускаются по согласованию с местными органами Государ-
Государственного санитарного надзора в следующих случаях:
а) в период неполного освоения установок горячего во-
водоснабжения— сроком до 1—2 месяцев; б) в период
включения отопительных систем — сроком до 7 дней;
в) в период паводков.
Использование для подпитки открытых систем воды
из системы оборотного технического водоснабжения с
градирнями или прудами-охладителями не допускается.
В табл. 16.1 не указана норма условной сульфатно-
кальциевой жесткости, поскольку величина предельной
жесткости, до которой исключается выпадение из воды
CaSO4, зависит от конкретного солевого состава исход-
исходной воды, методов ее обработки и величины произведе-
произведения растворимости CaSO4 при заданной температуре по-
подогрева; она определяется в каждом отдельном случае
расчетом.
Таблица 16 I
Нормативные требования к качеству подпиточной воды в зависимости от температуры сетевой воды
Наименование показателей
Растворенный кислород в мг/л
Карбонатная жесткость в мг-экв/л
Общая жесткость при использовании для
подпитки воды непрерывной продувки кот-
котлов** в мг-экв/л
Величина рН
Взвешенные вещества в мг/л
Условная сульфатно-кальциевая жест-
жесткость в мг-экв/л
* Норма кислорода 0,05 мг/л принимаете
** Норму карбонатной жесткости более С
*** Нижний предел нормы карбонатной ж«
0,5 мг-экв/л для водогрейных котлов на твердс
**** При открытой системе использование
питочной воды не должна превышать 8,5.
При установке стальных водогрейных
котлов
При установке подогревателей с ла-
латунными трубками
при температуре сетевой воды в СС
до 100
0,05
0,7—0,9**
0,05
150
0,05
0,4-0,5***
0,05
до 100
0,05-0,1*
0,7—1,5**-
0,01
150
0,05—0,1
0.7
0,05
7 д****
I
5
Не больше величины, при которой возможно выпадение из воды CaSO4
я при открытых системах, а 0,1 мг1л—при закрытых.
,7 мг-->кв/л допускается применять при окисляемости воды более 6 ме/л Os.
>сткоС1и 0,4 мг-экв/л принимается для газомазутных водогрейных котлов, а верхний
jm топливе,
для подпитки воды непрерывной продувки котлов не разрешается, а величина рН под-
Примечание. Норма карбонатной жесткости для промежуточных значений расчетной температуры сетевой воды от 100 до 150* С
определяется интерполяцией.

300
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 16.2
Произведение растворимости CaSO4 в зависимости от расчетной температуры сетевой воды
Температура
сетевой воды
в "С
ПР CaSO4
в е-ионах/л
90
11,3-10~6
100
7 6-10~6
120
3,7-Ю-6
160
0,93 10~~6
200
0,24-Ю"
Стабильность воды по CaSO4 может быть проверена
по уравнению
[Са2+] · [SO2"] /2Г - ПР CaSO4 , A6.1)
где [Са2"^ ] и [SO2~ ] — предельно допускаемые кон-
концентрации иона кальция и сульфат-иона в г-ион
в 1 л;
f —коэффициент активности двухвалентных
ионов;
ПР CaSO4 — произведение растворимости
CaSO4 в г-ион в 1 л.
Коэффициент активности определяют по формуле
lg/=--~0.5Z2 ,_ , A6.2)
где ? — валентность иона;
?—ионная сила раствора.
Для двухвалентных ионов
/?"
Таблица 16.3
2
A6.3)
Ионная сила раствора ? равняется полусумме про-
произведений концентраций (в г-ион/л) всех ионов на квад-
квадрат их валентностей:
A6.4)
где ? ? — сумма концентраций всех двухвалентных
ионов в г-ион/л;
? Б — то же, одновалентных ионов;
? и ?\ — валентности.
Величина произведения растворимости CaSO4 при-
принимается по табл. 16.2.
В соответствии с составом исходной воды произво-
производится расчет по определению предельно допустимой
величины сульфат-иона (условной сульфатно-кальциевой
жесткости) в сетевой воде.
Для перевода полученной в резу льтате расчета вели-
величины предельно допустимой концентрации сульфат-иона
в сульфатно-кальциевую жесткость в мг-экв/л получен-
полученная величина умножается на 2· 103 (где 2 — валентность
сульфат-иона).
Пример 1. Определить предельную величину условной
сульфатно-кальциевой жесткости (максимально допустимую ве-
величину сульфат-иона) для воды, подогретой до 150° С и имею-
имеющей начальный состав, приведенный в табл. 16 3.
Ионная сила раствора составит по формуле A6.4)
п. = i- ??—3 [B,53 + 0,8 -f 0,64) 23 + @,3 -f 5,4 4- 0,23) Is] = 0,0109
2
Данные анализа воды
Наименование
показателей
Са2+
Mg2+
Na~^
НСО3~
сГ"
Сумма ионов
Концентрация в
мг/л
101,1
19,3
7
329,5
60,8
8
525,7
л-г-экв/л
5,05
1,59
0,3
5,4
1,27
0,23
13,84
г-ион/л
2,53 10~3
0,8 -10~3
0,3 10
5,4-10~3
0,64· 10~3
0,23 10~3
9,9·10"~3
Коэффициент активности двухвалентных ионов согласно
формуле A6 3)
/0,0109
= —0.187= 1,813,
откуда fn=0,65.
Из табл. 16.2 определяется ПР CaSO4 при температуре се
тевой воды ?=150° С:
ПР CaSO4 = 1,4-10—6 г-ион/л.
Подставляя в уравнение A6 1) полученные величины, для
предельно допустимого значения сульфат-иона в воде опреде
ляем значение
1,4-10-6
-=1.31·10—3 г-ион/л,
2,53-10—3 · 0,653
или 1,ЗЫ0~3 · 2-103 = 2,62 мг-экв/л,
что превышает содержание SO^ в исходной воде. Следова
тельно, работа сети при температуре 150° С будет вполне на
дежна.
Пример 2. Определить предельно допустимую величин>
сульфат-иона для подпиточной воды при подогреве сетевой во
Ды до 120° и 160° С. Состав воды приводится в табл. 16.4.
Ионная сила раствора по формуле A6 4)
? = — Ю-3[C,10+ 1,07-4-2,58J2+ D 65 + 4,12 +
+ 3.36) 12] = 0,0196.
Коэффициент активности двухвалентных ионов согласно
формуле A6.3)
—2
-j- / 0,0196
¦=—0,246= 1,754,
откуда
: 0,568.

Глава 16. Количество и качество подпиточной воды водяных тепловых сетей
301
Таблица 164
показателей
Са2+
] Na+
нсо,~"
sol"
Cl"~
Сумма ионов
Данные анализа воды
Концентрации ?
мг/л
124,4
26
107
252,6
246,5
119
875,5
мг-экв/л
6,2
2,14
4,66
4,12
5,16
3,36
25,64
г-ион/л
3,10 10~~
1,07 10~3
4,65 10" 3
4,12 10~
2,58 10"~3
3,36 1G~3
18,88 10~3
Таблица 16!
Удельный объем воды в мг/км в зависимости
от диаметра труб
Диаметр
трубы /5усл
в мм
25
40
50
100
125
150
200
250
300
350
„, Диаметр
Объем воды 1 ТОУбы D
в м3/км ру0Ы Уел
в мм
0,6
1,3
1.4
8
12
18
34
53
75
101
400
450
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
Объем воды
мг/км
135
170
210
300
390
508
640
785
947
1120
Произведение растворимости CaSO4 для температуры сете
—о.
вой воды —120° С согласно табл. 16 2 составит 3,7 · 10
Предельное значение сульфат-иона из уравнения A6 1)
3,7-10
3,7 10—3 г-ион/л.
L J 3,1 10—3 ¦ 0.5683
или 3,7 103 · 2 10~3 = 7,4 мг-экв/А-
Произведение растворимости CaSCu для температуры сете-
—6
вой воды 160° С по табл 16 2 составит 0,93 · 10 г-ион/л и пре-
предельное значение сульфат иона из уравнения 16 1.
FSO2—1 = · = 0,93-10—3 г-ион/л,
L 4 J 3,10 10—6 · 0,568а
или 0,93 10~3 · 2-103= 1,86 мг-экв/л.
При работе сети при температуре сетевой воды 160° С пре
дельное значение сульфат иона в воде получилось ниже его зна-
значения в исходной воде E.16 мг-экв/л), поэтому вода будет не-
нестабильна при такой температуре и будут выпадать сульфатно-
«альциевые соли на оборудовании и трубопроводах теплосети.
При температуре сетевой воды 120° С предельно допускаемая
зеличина сульфат-иона будет 7,4 мг-экв/л, ? е. значительно вы-
ие его значения в исходной воде E,16 мг-экв/л), и сульфатно-
<альциевые соли выпадать не будут.
16.2. КОЛИЧЕСТВО ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ
И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ВОДОПОДГОТОВКИ
Количество подпиточной воды должно строго соот-
соответствовать величине утечки и количеству воды, отоб-
отобранной в открытых системах горячего водоснабжения
Среднечасовая величина утечки за год согласно
<Правилам технической эксплуатации электрически к
станций и сетей» принимается равной 0,25% от объема
воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно
присоединенных к ним местных систем зданий
Расчетная величина (норма) подпитки (/„ в м3/4^
учитывая возможные колебания утечки в течение года в
зависимости от режимных условий работы системы, при-
принимается равной 0,5% от объема воды в трубопроводах
тепловых сетей и непосредственно присоединяемых к ним
местных систем зданий
Объем воды в трубопроводах тепловых сетей опре-
определяют по сводной спецификации на трубы в зависимо-
зависимости от их протяженности и диаметра
Удельный объем воды в трубопроводах в зависимо-
зависимости от диаметра приведен в табл. 16 5
Удельный объем воды в местных системах отопления
и вентиляции присоединяемых зданий принимают по
табл. 16 6.
Таблица 16.6
Удельный объем воды в местных системах отопления
и вентиляции в л3 на 1 Гкал/ч расчетной тепловой
нагрузки
Тип нагревательных приборов
Чугунные емкие радиаторы типов
«Гамма», «Польза» ...
Радиаторы малой емкости ? и ?
Ребристые трубы или конвекторы .
Панели со змеевиками из труб
Пластинчатые калориферы .
Принятый перепад ?
температур в местной I
системе в *С
95/70
35
25
14
10
8,5
130/70
25
16
11
6,5
Удельный объем воды в местных системах горячего
водоснабжения принимают равным 6 ж3 на 1 Гкал/ч сред-
среднечасовой расчетной тепловой нагрузки горячего водо-
водоснабжения.
При отсутствии точных сведений о типе нагреватель-
нагревательных приборов допускается ориентировочно принимать
> дельный объем воды в местных системах отопления
зданий по всему объекту на 1 Гкал/ч суммарного рас-
расчетного часового расхода тепла: для жилых районов
30 м3, для промышленных предприятий 15 м3.
С учетом удельного объема воды в трубопроводах
тепловых сетей и подогревательных установок общий
объем воды в системе допускается ориентировочно при-
принимать на 1 Гкал/ч суммарного расчетного расхода теп-
тепла: для жилых районов 45—50 ж3; для промышленных
предприятий 25—35 м3 с уточнением полученных величин
на последующих стадиях проектирования
Количество подпиточной воды для горячего водо-
водоснабжения определяют по расчетному расходу тепла на
горячее водоснабжение:
среднечасовое
иг в
пер
^Г R
ms/h;
A6 5)

302
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 167
Растворимость кислорода
Температура в °С
Содержание О2 в мг/л
10
11,2
20
9
в воде
30
7,-5
: в мг/л в зависимости от
40
6,35
50
5,5
60
70
3,8
температуры
75
3,3
80
2.8
85
2,2
90
1,6
100
0
максимальночасовое
где
чмакс
'г.в
и
¦М3/Ч,
A6 6)
— соответственно среднечасовой рас-
расчетный расход тепла за сутки наи-
наибольшего водопотребления и макси-
максимальный часовой расход тепла на
горячее водоснабжение, определяе-
определяемый в главе 7;
tp—расчетная температура отбираемой из
тепловой сети воды, принимаемая рав
ной 60° С (при отсутствии особых тре-
требований).
tx.B — расчетная температура холодной во-
воды, поступающей к источнику тепла и
принимаемая равной 5° С (при от-
отсутствии особых требований)
Производительность водоподготовки для обработки
подпиточной воды Gn в м3/я принимается:
Для подпитки закрытых систем
Для подпитки открытых систем или отдельных тру-
трубопроводов горячего водоснабжения:
а) при установке местных или центральных баков-
аккумуляторов на обработанной воде
Gn = G*PB -f Gl м3/ч; A6.7)
б) при отсутствии баков-аккумуляторов или при ус-
установке центральных баков-аккумуляторов на необра-
необработанной холодной воде
/^»макс ? /->у ..я/,. (лр> q\
= (j -г- ??. ? Я. I ID.о)
? г.в ' ? ' ? '
Обозначения по предыдущему.
16.3. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ БАКИ-АККУМУЛЯТОРЫ
При больших количествах подпиточной воды в от-
открытых системах тепловых сетей (от 150 м3/ч и выше)
предусматривают установку центральных баков-аккуму-
баков-аккумуляторов, выравнивающих график нагрузки бытового го-
горячего водоснабжения за сутки наибольшего водопот-
ребления.
В некоторых случаях предусматривают установку
баков-аккумуляторов, выраьнивающих нагрузку за не-
неделю зимнего периода.
При отсутствии суточных или недельных графиков
нагрузки горячего водоснабжения емкость баков-аккуму-
баков-аккумуляторов Уб Для нагрузки жилых районов может прибли-
приближенно определяться по формулам.
суточного
А A6.9)
недельного
g = (8—10)
A6.10)
где
—среднечасовой расход воды на горячее водо-
водоснабжение за сутки наибольшего водопотреб-
водопотребления в м3/н.
В баках аккумулируется деаэрированная* вода, по-
поэтому она должна быть защищена от попадания в нее
кислорода воздуха
Наиболее надежным является устройство паровой
подушки с избыточным давлением пара 1,5—2 м вод. ст
Центральные аккумуляторные баки, как правило,
размещаются на территории ТЭЦ или котельной и по
схеме включаются последовательно с деаэратором.
В тепловых сетях некоторых городов аккумулятор
ные баки размещаются не на территории ТЭЦ, а в рай-
районе тепловых потребителей.
16.4. ПРИЛОЖЕНИЯ
Единицы жесткости воды
Немецкие градусы, ? =10 мг СаО в 1 л воды,
нем
о
Французские градусы 1 , =10 мг СаСО3 в 1 л воды.
Английские градусы: 1° =10 Л?г СаСО3 в 0,7 л воды,
знгл
Американские градусы: 1 = 1 мг СаСО3 в 1 л воды.
Советская единица жесткости: 1 мг-экв=2Ь мг СаО в 1 л
воды.
Соотношения между указанными величинами: 1 мг-экв=·
= 2,8° =3,5° =51 =50°
нем англ франц амер
1 г-экв=1000 мг-экв
1 мкг-экв=1/\000 мг-экв.

ГЛАВА 17
НАСОСНЫЕ УСТАНОВКИ
17.1. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
НАСОСНЫХ УСТАНОВОК
Сетевые насосные подогревательных установок ис-
источников тепла предназначаются для циркуляции воды
в двух- и трехтрубных водяных тепловых сетях и для
подачи воды потребителям по однотрубной водяной
сети.
Количество сетевых насосов принимается не менее
двух, из которых один резервный.
При числе параллельно работающих сетевых насо-
насосов более трех согласно СНиП П-Г.10-62 установка ре-
резервного насоса необязательна.
Производительность рабочих сетевых насосов при-
принимается равной расчетному расходу сетевой воды в
подогревательной установке (см. главу 9); производи-
производительность резервного насоса — производительности од-
одного рабочего насоса.
Напор насосов для двухтрубных сетей принимается
равным сумме гидравлических потерь напора (при рас-
расчетных расходах воды) в подогревательной установке,
в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,
считая от источника тепла до наиболее удаленного по-
потребителя, и в местной системе этого потребителя.
Перед сетевыми насосами устанавливаются грязе-
грязевики для улавливания посторонних предметов, случай-
случайно попавших в теплопроводы при монтаже и ремонте.
Сетевые подкачивающие насосные устанавливаются
на подающем и на обратном трубопроводах водяных
тепловых сетей.
На рис. 17.1 и 17.2 показаны принципиальные схе-
схемы подкачивающих насосных на обратном и подающем
трубопроводах.
В насосных по условиям обеспечения надежности
работы устанавливается по два рабочих насоса и по
одному резервному.
Во избежание гидравлического удара при внезап-
внезапной аварийной остановке подкачивающего насоса на
обратном трубопроводе вокруг насоса предусматрива-
предусматривается обводная линия с обратным клапаном.
В тех случаях, когда у потребителей при остановке
подкачивающих насосных может повышаться давление
выше допустимого, особое внимание уделяется надеж-
надежности их работы, для чего предусматривается двух-
двухстороннее питание электродвигателей от двух разных ис-
источников или двух трансформаторных пунктов с воз-
возможностью переключения в случае необходимости с
одного источника литания на другой.
Схема и оборудование для автоматизации насос-
насосных приведены в главе 20.
В табл. 17 1 приводятся основные характеристики
сетевых подкачивающих насосных на подающем и об-
обратном трубопроводах.
Сетевые смесительные насосные. Напор смеситель-
смесительных насосов должен превышать максимально возмож-
возможный располагаемый напор в сети пункта размещения
насосной на 5—10 м вод. ст.
В смесительных насосных рекомендуется устанав-
устанавливать по три насоса, из которых один резервный. Для
небольших насосных допускается устанавливать два
насоса, из которых один — резервный.
Схема смесительной насосной для двухтрубных
тепловых сетей приведена на рис. 17 3.
Примерные габариты и оборудование смеситель-
смесительных насосных установок даны в табл. 17.2.
Производительность смесительных насосных GCM,B
может быть определена по формуле
GCM.H = aGn0AT/4, A7 ?)
где (?под — расход воды в подающем трубопроводе до
насосной в т/чу
а — расчетный коэффициент смешения, опреде-
определяемый по уравнению
а=
i—тг3
A7.2)
Здесь tlf ?2 и т3 — температуры соответственно в
подающем и обратном трубо-
трубопроводах до смешения и в по-
подающем трубопроЕюде после
смешения при расчетной темпе-
температуре наружного воздуха для
отопления.
Температура воды после смешения или заданный
коэффициент смешения рекомендуется поддерживать
автоматическими регуляторами (см. главу 20).
Подпиточные насосные (см. рис. 17.1) предназнача-
предназначаются для компенсации утечки и разбора воды из теп-
тепловой сети.
Напор подпиточных насосов определяется по ста-
статическому давлению в системе при температуре воды
до 100° С с учетом давления воды на всасывающей ли-
линии и проверяется на обеспечение невскнпания воды в
подающем трубопроводе при циркуляции воды в си-
системе.
При установке в открытых системах баков-аккуму-
баков-аккумуляторов для подбора производительности насосов учи-
учитываются среднечасовые расходы воды на горячее водо-
водоснабжение, а также утечка воды (см главы 9 и 17).
Примерные характеристики подпиточных насосных
приведены в табл 17.3.
В крупных системах теплоснабжения рекомендуется
установка отдельных групп подпиточных насосов для
летнего и зимнего периодов.

304
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Рис. 17.1. Схема подкачивающей насосной на подающем трубопроводе
/ — сетевые подкачивающие насосы; 2 — электрифицированные задвижки; 3 — подпиточный насос для закрытых сетей;
4-клапан рассечки; 5-реле давления; б-регулятор давления; 7-подача воды для охлаждения подшипников; 8-ю-
меоительные диафрагмы, устанавливаемые на прямом участке трубы (вне насосной); п. в — подающая вода; о. в — об-
v ратная вода
·"*—{
Рис. 17.2. Схема подкачивающей насосной на обратном трубопроводе
/ — грязевик, 2 — предохранительные клапаны B шт), 3 — заглушка

Глава 17. Насосные установки
305
Таблица 17.1
Характеристики и основные размеры сетевых подкачивающих насосных на обратном
и подающем трубопроводах по данным Харьковского отделения ВГПИ Теплоэлектропроект
Место уста-
установки насосов
На обратной
трубе
На подающей
трубе
гр труб
ой се-
м
300
350
600
400
500
500
700
Насосы C шт.)
тип
6НДВ
8НДВ
12НДС
ЮСД-6
12СД-9
12СД-10Х2
14СД-10Х2
о , ta
я ? н у
Я §ЯЧ
250
400
1260
485
790
790
1260
?
напор
м вод.
54
32
64
65
54
90
123
вес в г
0,3
0,95
1.4
1,4
1,6
3,2
4,9
Электродвигатели C
тип
А-82-4
А-91-6
А-Ш-4
А-102-4
А-103-4
А-112-4
ДАМСО-
157-4
ДАМСО-
1410-4
сть
мощно
в кет
55
55
250
160
200
320
600
680
а
о
число
оборот
в мин
1500
1000
1500
1500
1500
1500
1480
1480
шт.)
ig
я я га
220
380
220
380
220
380
220
380
220
380
220
380
6000
3000
вес в
0,4
—1
1,5
1,1
1,2
1,6
1,5
3,55
Пределы применения
(Я i
s t; ю
по про
водите
ности
400-800
300—600
1800—2800
500-1200
600—1000
1200—1800
-
-
? ?
а ^
я о
55—43
34-24
70—58
78—61
62—45
-
Размеры по-
помещения в м
длина
12
12
18
18
18
18
24
-
шири-
ширина
9
9
12
9
9
12
12
-
Таблица 17.2
Примерные размеры смесительных насосных
в зависимости от количества подмешиваемой воды
Количество под-
подмешиваемой воды
В М3/Ч
500
1000
2000
3000
4000
Насосы C шт.)
произво-
дитель-
дительность
в мУч
250
500
1000
1500
2000
напор в
м вод. ст.
35
45
60
70
80
Примерные размеры
насосных в м
длина
9
12
18
18
18
ширина
6
9
9
9
12
Таблица 17.3
Примерные характеристики подпиточных насосных
Система го-
горячего водо-
водоснабжения
Закрытая
Открытая
Место уста-
установки подпи-
подпиточных насо-
насосов
В узлах рас-
рассечки сети
на зоны
В подогрева-
подогревательных уста-
установках сете-
сетевой воды ис-
источника тепла
Произво-
дитель-
дительность на-
насосной
в муч
30—60
100—500
30—250
100—1000
Напор
насосов в
м вод. ст.
20—70
20—70
30—70
30—70
Количест-
Количество насо-
насосов (не
менее)
в шт.
1
2
2
3
Рис 17 3. Схема смесительной насосной
для двухтрубных тепловых сетей
Конденсатные насосные предназначаются для от-
откачки конденсата из сборных баков; они обычно со-
сооружаются у потребителей пара, имеющих большой вы-
выход конденсата (более 3 т/ч)
Размещение конденсатных насосных в отдельно
стоящих подземных помещениях не рекомендуется.
В конденсатной насосной (рис 17.4 и 17 5) устанав-
устанавливается не менее двух насосов, из которых один ре-
резервный.
Производительность насосов для перекачки конден-
конденсата выбирается по максимальному часовому возвра-
возврату конденсата от потребителей.
При работе нескольких конденсатных подстанций
на один общий конденсатопровод напоры насосов всех
подстанций должны быть выбраны с таким расчетом,
чтобы статическое давление, создаваемое насосами е
учетом геодезических отметок, было одинаковым.

306
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
w
II 13
I [Г* ??-? ' ~"Т I
,_^,_J
Рис. 17.4 Схема конденсатной насосной с расширительными баками
/_. конденсатные баки; 2 — насосы; 3 — расширительный бак; 4 — гидравлический предохранитель; 5 — теплообменник
вторичного пара (/?=>1,2 ?/яя); б — поплавковые реле; 7 — ручной насос для откачки дренажной вогы; 8 — солемер;
9— датчик сотемера; 10 — холоаильник, // — регулирующий клапан; 12 — конденсатопровод от потребителей; 13 — напор-
напорный кон (енсатопрово ?, /' —peiyKTop, /5 — пар из цеха; IS — пар на отопление и вентиляцию E=1,2 а/па), 17 — конден-
конденсатопровод пара из цеха (р—\,2ата); 18 — хологная eoia; 19 — гооячая во та для использования; 20 — выброс в атмос-
атмосферу; 21—выпуск в канализацию
? WO
Рис. 17.5. Схема
конденсатной на-
насосной с ov на оте-
отелями конденсата
/ — охладитель кон-
конденсата; 2 — приямок;
3 — конденсатопровод
от потребителей; 4 —
обратные трубопрово-
трубопроводы сетевой воды; 5 —
подогретая вода в
сеть, 6 — измеритель-
измерительная диафрагма

Глава 17. Насосные установки
307
Характеристики и основные размеры конденсатных насосных подстанций
по данным ВГПИ Теплоэлектропроекта
Таблица 17.4
с расширительными бачками
Тип насосных
I
II
III
IV
V
VI
-НС
Количество от
качнваемого к
денсата в м3/ч
До 5
» 10
» 25
» 50
» 100
» 200
Диаметр напо]
ных конденсат
проводов в мл
50
80
100
125
150
200
Насосы B
тип
2-Кб
2-Кб
3-К9
3-К6а
6К-8
6НДС
производи-
производительность
в м3/ч
5
10
25
50
100
250
шт.)
напор в
м вод. ст.
34,5
34,5
35
37,5
37
66
Электродвигатели B шт.)
тип
А-41-2
А-42-2
А-51-2
А-61-2
А-72-4
А-82-2
МОЩНОСТЬ
"|в кет
2,8
4,5
7
14
28
75
число оборо-
оборотов в мин
2900
2900
2900
2900
1450
2950
емкость рас-
ширительно-
ширительного бачка в м1
0,25
0,25
0,7
1
1
1
B шт.)
Конденсатные
баки B шт.)
емкость
(рабочая)
бака в м3
1
2
4
10
15
25
номер
междуве-
домствен-
домственной нор-
нормали
—
2102-01
2102-02 или
2120-01
2102-05 или
2107-01
2102-06 или
2107-02
746-01 или
775-01
Размеры подстан-
подстанции в м
длина
5
If
(?..
? 5
1 7,5
? 9
? 9
? 12
ширина
5
5
5
6,5
6,5
7
7
9
9
12
12
высота
3,5
3,8
3,8
4,2
4,2
4,7
4,7
5
5
5,5
5,5
Помещение
подстанции
Закрытое
Полузакрытое
Закрытое
Полузакрытое
Закрытое
Полузакрытое
Закрытое
Полузакрытое
Закрытое
Полузакрытое
Закрытое
Примечание. Расстояние от пола до низа конденсатного бака принято равным 1 м.
Таблица
Характеристики и примерные размеры
конденсатных насосных подстанций
с охладителями конденсата
(для закрытых помещений)
17.5
Количество
откачиваемо-
откачиваемого конденса-
конденсата в т/ч
До 5
» 10
» 25
» 50
» 100
» 200
Подогреватели (охладители
конденсата)
суммарная
поверхность
в м2
4,54
7,18
19,9
30,6
30,6X2
62,3X2
номер между-
ведомствен-
ведомственной нормали
1435-01
1436-02
1436-05
1436-06
1436-03
1437-06
Размеры помеще-
X
К
4
7
8
9
9
12
18
НИИ В М
я
s м
а х
6
5
6
9
12
12
о
3 ?
О ?
3,5
3,8
4,2
4,7
5
5,5
Примечания: 1. Типы подогревателей определены из
условия охлаждения конденсата на 50—60° С
2. Характеристики насосов, электродвигателей и конденсат-
конденсатных баков принимаются по табл. 17.4.
Количество баков в насосных принимается, как
правило, не менее двух емкостью по 50% каждый. При
сезонной работе насосной допускается установка одно-
одного бака.
Рабочая емкость сборных баков конденсата при ав-
автоматизированной его откачке должна быть не менее
10-мииутного максимального поступления конденсата
от потребителей, а при необходимости проверки качест-
качества конденсата — не менее 20-минутного.
При возврате корщенсата по закрытой системе в
сборном конденсатном баке должно поддерживаться
избыточное давление в пределах 0,05—0,2 кгс/см2. Из-
Избыточное давление может создаваться за счет отсепа-
рированного пара или пара от источников тепла.
Допускается сброс конденсата в системы канализа-
канализации; при этом: а) при постоянном сбросе в систему бы-
бытовой канализации следует предусматривать охлажде-
охлаждение конденсата до 40° С; при аварийном сбросе конден-
конденсат не охлаждается; б) при постоянном и аварийном
сбросе в систему дождевой канализации конденсат не
охлаждается.
Конденсатные баки должны иметь переливные тру-
трубы с гидрозатвором в виде петли для защиты бака от
переполнения и от повышения давления паровой по-
подушки
Характеристики и размеры нескольких типов кон-
конденсатных подстанций, по данным ВГПИ Теплоэлектро-
проект, приведены в табл. 17.4 и 17.5.
При температурах собираемого конденсата выше
120° С его тепло рекомендуется использовать у потре-
потребителей.
Тепло конденсата возможно использовать: а) охла-
охлаждением горячего конденсата в теплообменниках (охла-
(охладителях) до 95—100° С; б) получением из горячего кон-
конденсата пара вторичного вскипания в расширительных
бачках с использованием его в различного рода тепло
обменниках, включая отопительно-вентиляционные
приборы.
Расширительные бачки устанавливаются выше кон-
конденсатных баков с таким расчетом, чтобы низ расши
рительного бачка был не менее чем на 0,3—0,5 м выше
уровня входящей в бак конденсатной трубы.
Подвод конденсата к баку должен производиться в
нижнюю часть бака под минимальный уровень конден-
конденсата на расстоянии от низа трубы до дна бака не ме-
менее 100 мм.
Отметки установки конденсатного бака и насосов
должны обеспечивать разность высот между минималь-
минимальным уровнем конденсата в баке и осью насоса, доста-
достаточную для предупреждения кавитации во всасываю-
всасывающей части насоса.
Необходимая разность высот определяется по фор-
формуле
н ?,+???+???-?
??
где рн — давление насыщения, соответствующее тем-
температуре перекачиваемого конденсата ts,
в кгс[м2;

308
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 17.6
Характеристика и примерные размеры дренажных насосных по данным ВГПИ Теплоэлектропроекта
Наименование и место размещения
дренажной насосной
Подземная насосная рядом с камерой
или тоннелем (одноэтажная)
Надземная насосная рядом с камерой
или тоннелем (двухэтажная)
Насосы B шт.)
тип
2К-6а
ЗК-9а
произво-
дитель-
дительность каж-
каждого насо-
насоса В Ж3/Ч
10—30
25-45
напор в
м вод. ст.
28—20
24,2—19,5
Электродви! лтели B шт )
тип
А-42-2
А-42-2
МОЩНОСТЬ
Кс!ЖД1'Г<>
электро
двига!еля
в кет
4,5
4,5
число
обо-
оборотов
в мин
3000
3000
Вес насо-
насоса и элект-
родвига-
родвигателя
с плитой
в кг
80,7
97,7
Размеры насосных в м
длина
3
5,9
шири-
ширина
2,5
2,5
высо-
высота
3,5
5,1
??? —падение давления во всасывающем трубо-
трубопроводе в кгс/м2;
??? — запас давления для предупреждения кави-
кавитации в кгс/м2;
? — давление над уровнем конденсата в баке
в кгс/м2;
??— удельный вес конденсата в кгс/м3.
Величина Арк определяется по запасу температуры
для предупреждения кавитации по формуле
??? == Рк — Рн кгс/м2, A7.4)
где ? к— давление насыщения, соответствующее темпе-
температуре ^s, в кгс/м2.
Температура /, может быть определена по формуле
t's = ts+AtK°G. A7.5)
Величину AtK рекомендуется принимать равной
2—3° С.
Пример. По заданным /s = 104°C, pH=p=2000 кгс/м2; Дрт =
-200 кгс/м2, ? <к=2° С и А /?к=2800—2000=800 кгс/м2 определяем
„. 2000+200+800—2000
960
= 1,04
Насосные редукционно-охладительных установок
(РОУ) предназначаются для подачи химически очищен-
очищенной воды или конденсата к соплам увлажнительной
установки.
Рис. 17.6. Схема насосной для редукционно-охладитель-
ной установки в цехе
/ — паропровод дросселируемого пара; 2 — паропровод сдрос-
селированного пара, 3 — умягченная вода или конденсат, 4 —
насосы, 5 — дроссельный клапан, 6 — колонка регулирования
давления; 7 — колонка регулирования температуры
На рис. 17 6 приведена схема насосной для РОУ
давлением 20/10 ата. В насосной устанавливаются, как
правило, два насоса, из которых один резервный. Каж-
Каждый насос подбирается по максимальному часовому
расходу охлаждающей воды. Напор насосов определя-
определяется из условия обеспечения давления в точке подвода
на 10 кгс/см2 выше давления пара
Рис. 17.7. Схема дренажной насосной для дренажа,
помещений
1 — насос; 2—бачок для залива насоса; 3—поплавковые
реле; 4 и 5 — уровни соотвечтв^нно выключения и вклю-
включения дренажного насоса, б — уровень сигнализации о не-
невключении дренажного насоса
Дренажные насосные предназначаются для откачкв<
подземных вод из системы попутного дренажа подзем-
подземной прокладки тепловых сетей, из зданий насосных и-
подогревательных.
Число насосов в этих насосных принимается не ме
нее двух, из которых один резервный.
Производительность рабочего насоса принимается·
равной максимальному часовому поступлению воды, ве-
величина которого определяется согласно указаниям гла
вы 15
При превышении притока сверх максимальной рас-
расчетной производительности количество откачиваемой·
дренажной воды может быть увеличено за счет
резервного насоса.

Глава 17. Насосные установки
305
В помещении дренажной насосной устраивается
ариямок емкостью не менее 30% от максимального ча-
часового поступления грунтоных вод.
Практика проектирования дренажных насосных
тепловых сетей ряда городов показала, что производи-
производительность этих насосных при хорошо фильтрующих
грунтах составляет 200—250 м3/ч, а при плотных грун-
грунтах 20—60 мъ\ч Напор дренажных насосов, как прави-
правило, колеблется в пределах 20—25 м вод. ст.
Допускается работа насосов с пониженным числом
оборотов, при этом пересчет производят по уравнению
Рис. 17.8. Схема дренажной насостм для удале-
удаления воды из системы попутного дренажа
/ — насосы, 2—бачки для лалива; 3—поплавковые ре-
реле; 4 — приемные клапаны с сеткой, 5 — вентили (при
включении насосов автоматически закрываются), 6 —
уровень выключения насосов, 7 — уровень включения
I насоса; 8 — уровень включения II насоса
На рис. 17.7 показана схема дренажной насосной
для дренажа помещений, а на рис. 17 8 — схема дре-
дренажной насосной на сети для удаления воды из систе-
системы попутного дренажа.
Дренажные насосные для откачки воды из здании
рассчитаны на поступление случайных вод через не-
неплотность гидроизоляционной защиты подземной части
зданий и неплотности арматуры и оборудования. Для
этих насосных допускается установка одного насоса
без резерва.
Производительность таких насосных обычно со-
составляет 10—20 мъ/ч, а напор — 20—30 м вод ст
Характеристика и примерные размеры дренажных
-насосных для тепловых сетей приведены в табл. 17.6.
Л7.2. ОБОРУДОВАНИЕ НАСОСНЫХ УСТАНОВОК
Насосы и электродвигатели к ним.
Мощность устанавливаемых насосов может быть
определена по формуле
VHy
где V — производительность насоса в ??3/"*;-
Н — напор насоса в н вод. ст ;
?—удельный вес воды;
¦Пэл и %— к. п. д. электродвигателя и насоса.
Число оборотов насосов не может быть увеличено
без согласования с заводом-изготовителем.
правило, за-
загде
_, .. A7.7)
n2
Мощность электродвигателей, как
дается заводом — изготовителем насосов.
При отсутствии заводских данных мощность элек-
электродвигателей определяется по формуле
N9 = rN/cem, A7.8)
N — мощность насоса, определяемая по формуле
A7.6);
г — числовой коэффициент, принимаемый при мощ-
мощности насосов до 50 кет равным 1,2—1,3, а вы
ше 50 кет — равным 1,1—1,2.
Таблица 17?
Техническая характеристика сетевых насосов
для установки на горячей воде
с температурой до 180° С
Марка насоса
10СД-6
12СД-ЮХ2
A2СД-6)
12СД-9
14СД-10Х2
A4СД-6)
?
о Ч
Сю
490
790
790
1260
Напор в
м вод. cm
67,5
90,2
60
123
? ?
76,5
77
77
77
Подпор
сверх уп-
упругости
паров в
м вод. ст.
4
5,5
5,5
7,5
Число
оборотов
в мин
1450
1450
1450
1480
i?
<? ?)
2S
Н н
До180
, 180
, 150
» 180
Примечание Данные по укачанным маркам насосе»
приведены по заводским испытаниям или по проектам,
Рис. 17.9. Кон
денсатный бак с
коническим дни
щем
а — общий вид; б —
разрез по 1—1; 1 —
неподвижная опора
2 — скользящая опор«

310
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 17.8
Габаритные размеры насосов типа СД с электродвигателями на одной фундаментной плите
Марка насоса
12СД-9
10СД-6
12СД-10Х2
14СД-ЮХ2
Марка
насоса
12СД-9
10СД-6
12СД-10Х2
14СД-10Х2
Размеры в мм
А
2795
2780
3397
3569
X
160
160
180
180
Б
1480
1470
2182
2507
??
180
180
200
190
1 В
755
765
743
1062
Г
1310
1310
1215
1877
Размеры в
Ц
660
660
680
800
Цх
400
400
500
630
560
?
80
80
80
80
мм
Ч
645
645
1155
1440
Ж
1000
1000
1600
1880
3
565
560
580
659
684
И
80
80
80
80
Щ
635
Ю
560
Я
900
900
900
900
К
950
950
880
1420
1370
Л
2655
2650
3300
4199
Условный диаметр
патрубков в мм
D
300
250
300
350
Dt
300
150
250
300
?
660
660
1260
1540
Я
450
450
480
1020
970
Тип электродвига-
электродвигателя
А-103-4
А-102-4
А-112-4
ДАМСО 157-4
ДАМСО 1410-4
Примечание. Общий вид насосов 10СД-6 сходен с общим видом насосов 12СД-9, а общий вид насосов
видом насосов 12СД-10Х2.
Технические характеристики и размеры конденсатных и деаэраторных баков
14СД-10Х2—с общим
Таблица 17.9.
Наименование баков
Конденсатные с конически-
коническими днищами
То же, с эллиптическими
днищами
То же, с цилиндрическими
днищами
Деаэраторные с конически-
коническими днищами (р=1,3 ата)
То же, с выпуклыми дни-
днищами (р==1,3 ата)
Емкость в м3
рабочая
2
4
6
8
10
15
10
15
4
8
10
25
35
50
75
25
35
50
75
геомет-
геометрическая
2,45
4,6
7,23
9,26
11,5
15,8
12
17,7
4,62
9,11
11,3
28,8
40,1
57,9
86,5
28,7
40,4
57,2
86,1
Основные размеры
в мм
диаметр
D
1400
2000
2600
2000
2600
1400
2000
2600
2600
3200
3200
2600
2600
3200
3200
длина L
2 050
3 450
3 000
3 700
4 400
3 950
4 190
3 790
3 208
3 208
3 908
6 210
8 370
8 165
11 715
5 870
8 070
7 670
И 270
Дополнительные габаритные разме-
размеры в мм
Я
820
1145
1458
1145
1458
820
1145
1450
1450
1750
1750
1450
1450
1750
1750
5
4
4
6
4
6
4
4
8
8
8
8
8
8
8
8
Hi
420
600
780
600
780
420
600
800
800
1000
1000
800
800
1000
1000
я2
500
650
800
650
800
500
650
1400
1600
1650
3250
1400
1600
1650
3250
Я3
495
525
705
885
705
885
525
705
155
155
360
360
155
155
360
360
Вес
в кг
607
834
1280
1419
1585
2310
1477
2333
735
1071
1211
4226
5340
5338
6736
6727
9185
9176
3868
5172
5170
6131
6122
8612
8602
Номер
междуве-
домствен-
домственной нор-
нормали
2102-01
2102-02
2102-03
2102-04
2102-05
2102-06
2107-01
2107-02
2120-01
2120-02
2120-03
746-01
746-02
746-03
746-06
746-07
746-10
746-11
746-14
775-01
775-02
775-03
775-04
775-05
775-06
775-07
775-08
775-09
775-10
775-11
775-12
775-13
775-14

Глава 17. Насосные установки
311
Технические характеристики и размеры расширительных баков
Таблица 17.10
Геометрический
объем в м3
0,125
0,25
0,5
0,75
1
Рекоменду-
Рекомендуемые типы
подстанций
I
I и II
III
III и IV
IV, V и VI
Номер между-
междуведомственной
нормали
2091-01
2091-02
2091-03
2091-04
2091-05
Размеры в мм
426
529
630
820
Я
1000
1200
1700
1500
2000
600
700
1100
900
1300
400
500
700
650
1000
d
108
133
159
219
273
d,
57
89
d.
57
89
108
133
d3
89
133
159
219
dt
15
18
Вес
в кг
93,6
145
257
453
593
Рис. 17.11. Схема гидравлического предохранителя
для закрытых конденсатных подстанций
/ — конденсатный бак; 2 — труба для выпуска пара и
перелива конденсата
Таблица 17.lt
Размеры предохранительных гидрозатворов
на конденсатных баках для закрытых систем
сбора конденсата
Тип на-
насосных
I
II
III
IV
V
VI
Диаметр
бака D
в мм
1000
1400
1400
2000
2600
2600
Размеры в мм
d
80
100
125
150
200
250
350
450
500
600
700
800
А,
150
200
200
250
300
400
Ht
2000
2200
2200
2400
2400
2400
2000
1900
1800
2200
2600
2400
н3
750
400
400
400
400
400
Я4
1500
1700
1700
2000
2300
2300
н5
330
390
420
470
570
670
Нв
400
500
550
650
750
850
Рис 17.10 Общий вич расширительного бака
Примечание. Выбор диаметра гидрозатвора d произ-
произведен из условия установки по одному гидрозатвору для на-
насосных I, II и III типов и двух гидрозатворов для насосных
IV, V и VI типов

312
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Размеры насосов типа СД приведены в табл. 17.8.
Бакя. Для конденсатных, расширительных и деаэ-
раторных баков Ленинградским филиалом Оргэнерго-
строя разработаны междуведомственные нормали
{МВН). Объем и основные размеры ьонденсатных и
расширительных баков по МВН приведены в табл. 17.9
« 17.10, а обший вид баков — на рис. 17.9 и 17.10.
Действительный объем конденсатного бака по МВН
'выбирается из расчета заполнения его конденсатом не
более 80% от его геометрической высоты или диаметра,
что соответствует коэффициенту заполнения бака око-
около 0,86.
Штуцера баков предусмотрены без фланцев с уче-
учетом соединения их с трубами и арматурой стыковой
сваркой. Толщина стенок штуцеров рассчитана на плос-
плоские приварные фланиы. Штуцера на баке устанавлива-
устанавливаются согласно проектам.
Кондемсатные баки устанавливаются на опорные
балки, расположенные поперек продольной оси бака.
Опоры рекомендуется размещать симметрично с
расстоянием между ними около 0,5—0,55 от длины бака.
Объем расширительных баков Vq рекомендуется
•определять из расчета 1 мг бака на 2000 мг/ч сепариру-
сепарируемого пара по формуле
*, A7.9)
G — расход конденсата в т/ч;
? — весовое паросодержание конденсата в долях
единицы.
Объем водяного пространства в расширительных
баках рекомендуется принимать равным 20% от паро-
парового объема бака.
Рабочее давление для баков по МВН принимается
для конденсатных и расширительных равным 0,5 ати,
а для деаэраторных — 0,3 ати.
Для закрытых систем сбора конденсата на конден
сатных баках или вблизи них на стене устанавливаютс»
гидравлические предохранители-гидрозатворм.
Схема гидрозатвора показана на рис. 17.11, а габа-
габаритные размеры для разных типов конденсатных насос
ных, указанных в табл. 17.4 и 17.5, приведены в
табл. 17.11.
Диаметры труб d гидрозатвора определяются мэ
условий свободного слива конденсата по формуле
d = 0,025V~G м, (H.10V
где G — количество возвращаемого конденсата в г/ч.
Для расчета размеров бачков при условии D\*=*Hi
где о — удельный объем пара в м3/кг-,
где ? — коэффициент, учитывающий увеличение емко-
емкости бачков; принимается равным 3—4.

ГЛАВА 18
ПОДОГРЕВАТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
18.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
В системах теплоснабжения сооружаются централь-
центральные подогревательные установки у источников тепла
(ТЭЦ, ГРЭС, котельных и др.), промежуточные — в теп-
тепловой сети и местные — у тепловых потребителей.
Подогревательные установки предназначаются для
подогрева сетевой, подпиточной, водопроводной воды
в местных и районных системах горячего водоснабже-
водоснабжения, для охлаждения конденсата.
В зависимости от первичного (греющего) теплоно-
теплоносителя установки подразделяются на пароводяные, где
греющей средой является пар, и водоводяные, где грею-
греющей средой является вода.
На рис. 18.1 и 18.2 даны схемы пароводяной и во-
доводяной подогревательных установок.
Технические характеристики скоростных пароводя-
пароводяных и водоводяных вертикальных и горизонтальных по-
поверхностных подогревателей приведены в табл. 18.1—
18.8, а общие виды их на рис. 18.3—18.5.
Таблица 18.1
Пароводяные вертикальные подогреватели сетевой воды
Показатели
Тип подогревателя
Поверхность нагрева в ж2 . . . .
Расчетный расход воды в м3/ч . .
Рабочее давление в ати:
парового пространства . , . .
водяного » ...
Пробное давление в ати:
парового пространства . . . .
водяного » . . . .
Температура среды в °С:
парового пространства . . . .
водяного > . . .
Сечение для прохода воды в м2 .
Число ходов воды
» трубок
Диаметр корпуса в мм
Общая высота подогревателя в мм
Сопротивление водяной части в м
вод. ст
Вес в т:
без воды
с водой
Длина пути конденсата вдоль по-
поверхности теплообмена до проме-
промежуточной горизонтальной перего-
перегородки в м
300
1100
14
14
14,5
17,5
350
170
0,137
2
1143
1540
6460
10
11,5
19,4
1.59
200
335
2,5
17.5
150
120
0,0615
4
1018
1228
5390
4,4
5,3
7,39
8,9
1,72
200
1000
10
17,5
250
135
0,123
2
1018
1228
5575
4,5
5,6
7,53
9,1
1,72
200
1000
16,5
17,5
350
150
0,123
2
1018
1212
5586
4,5
6,6
8,2
11,5
350
1000
0,7—2,5
15
2,5
17,5
133
116
0,158
2
1320
1520
6655
4,5
8,1
17,8
130
250
1,5/5
14
17,5
175
ПО
0,042
4
708
1020
4800
3,8
3,2
6,6
90
160
1,5/8
14
11
17,5
175
ПО
0,029
4
488
920
4570
2,8
2,8
4.1
90
500
6/8
14
11
17,5
250
130
0,058
2
488
920
4646
3.4
2,9
4,2
65
320
5/8
14
11
17,5
250
130
0,043
2
360
820
4624
2.5
2,1
3,05
3,6
43
100
10
15
164
120
0,0145
4
236
720
4044
6,5
1,6
2,1
3 9
1,47
Примечания: 1. Материал трубок—латунь, диаметр трубок 17,5/19 мм.
2. В числителе вес подогревателя дан с учетом воды в трубном пучке, в знаменателе
гревателя.
с учетом полного заполнения водой подо-

314
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
,.__? —»..._»Z... в
7~П
H^ts1 I
I II t*i-»iJ
, |IL
Рис. 18.1. Схема паро-
пароводяной подогрева-
подогревательной установки на
50—60 Гкал/ч с ис-
использованием пара
двух параметров
/ — подогреватель пико-
пиковый; 2 — подогреватель
основной; 3 ~ бак для
конденсата; 4 — сетевой
насос; 5 — конденсатный
насос; 6 — подпиточный
насос; 7 — охладитель
конденсата; 8~ редукци-
редукционная установка; 9 — коя-
десатоотведчик; 19 —
аварийный нредохраии·
тельный клапая; И — им-
импульсный клапан; 12 —
регулирующий кланам;
13 — грязевики; 14 — во·
плавковое реле; IS —¦ на·
ропровод 20 его; U <— ил·
ропровод 2,5 ата; 17—па-
17—паропровод 8 атл
В канализацию
В канализацию
?
-? ?--4
f
I
г }
к—
—
Рис. 18.2. Схема водоводяной секционирующей подогревательной установки
а — с параллельно соединенными подогревателями; б — с последовательно соединенными подогревателями; 1 — по-
подогреватели, 2 — сетевые насосы; 3 — подпиточные насосы; 4 — регулятор давления; 5 — подающий трубопровод;
5—обратный трубопровод греющей воды; 7 — подающий трубопровод;* — обратный трубопровод нагреваемой
воды

Глава 18. Подогревательные установка
315
Таблица 18.2
Тип
охладителя
ОГ-6
ОГ-12-1А
ОГ-24
ОГ-32
ОГ-35
ОГ-130
ОВ-140
О В-40
??-24-??
ОГ-130-1М
Поверх-
Поверхность
нагрева
в ж2
6
12
24
32
35
130
140
40
24
130
Охладители конденсата
Произво-
дитель-
дительность
расчетная
в т/ч
98
98
182
335
45
ПО
9,6
17
90
144
Диаметр
корпуса
в мм
273
273
273
426
325
426
846
672
273
426
Длина
в мм
2328
2000
2000
3904
2170
4310
4487
1994
4270
ОТ (горизонтальные), ОВ (вертикальные)
Количе-
Количество
корпусов
и трубок
в шт.
1/56
2/56
4/56
1/36
4/164
4/162
1/92
4/56
4/162
Рабочее давление
в кес/см?
в кор-
корпусе
4
4
4
10
13
2,5
3
1,5
1,18
4
4
в труб-
трубном
пучке
4
13
13
2,5
13
10
23
25
23
25
6
6
Рабочая темпера-
температура в °С
в кор-
корпусе
100
130
150
24
90
80
45
40,9
125
119,8
35
52
35
60
в труб-
трубном
пучке
130
100
140
104
130
70
37
35
100
105
70
40
80
40
Вес
в ?-
0,43
0,74
1,45
1,3
2,04
5,6
3,85
2,39
1,33
4,24
Примечание
Один ход
Всего 4;хода
8 ходов
8 ,
8 .
8 ,
2 хода
2 .
Всего 8 ходов
8
Примечания: Трубки стальные 22?2 мм.
2. В графе производительности в числителе дано количество воды первичного контура (в трубном пучке), в знаменателе количе-
количество воды вторичного контура (в межтрубном пространстве); в графе температур в числителе дана температура входящей воды, в зна-
знаменателе — температура выходящей воды.
Таблица 18.3
Пароводяные подогреватели тепловых сетей
Показатели
Подогреватели короткие по МВН 1436—58
Подогреватели длинные по МВН 1437—58
двухходовые
1436-01
4,54
273
76
89
76
2040
2515
0,042
0,01
0,005
48
4
299
1436-02
7,18
325
89
208
76
2040
2562
0,06
0,015
0,0075
76
6
380
четыреххадовые
1436-03
8,09
377
76
208
76
2040
2566
0,083
0,017
0,0042
86
6
523
1436-04
9,39
426
76
133
89
2040
2568
0,113
0,02
0,005
100
6
571
1436-05
19,9
529
108
159
108
2040
2625
0,169
0,041
0,0102
214
10
920
1436-06
30,6
630
133
219
159
2040
2705
0,223
0,066
0,0165
330
10
1344
двухходовые
1437-01
9,15
273
76
89
76
4080
4555
0,042
0,01
0,005
48
4
447
1437-02
14,5
325
89
108
76
4080
4602
0,06
0,015
0,0075
76
6
573
1437-03
16,35
378
76
108
76
4080
4606
0,083
0,017
0,0042
86
6
781
четырехходовые
1437-04
19
426
76
133
89
4080
4608
0,113
0,02
0,005
100
6
803
1437-05
40,5
529
108
159
108
4080
4666
0,169
0,041
0,0102
214
10
1285
1437-06
62,3
630
133
219
159
4080
4745
0,223
0,066
0,0165
330
10
1839
Поверхность нагрева в м2
Наружный диаметр корпуса Dhb mm
Условный проход штуцера для входа и
выхода воды d н2 в мм
Условный проход штуцера для пара
dHв мм
Условный проход штуцера для выхода
конденсата <^н1в мм
Длина трубок в мм
» корпуса L в мм
Площадь сечения в мг:
межтрубного пространства . . .
всех трубок
трубок одного хода
Общее количество трубок в шт. . .
Максимальное количество трубок в
вертикальном ряду в шт
Вес без воды к кг
Таблица 18.4
Пределы применения пароводяных подогревателей по МВН 1436—58 и МВН
1437—58
Наименование
Паровое пространство . ·
Водяное пространство .......
Условное
давление
в кгс/см2
10
16
Рабочее давление при температуре среды в °С
до 200 | 250
10
9,2
300
8,2
350
7,3
400
6,4
425
5,8
Примечание. Трубки латунные диаметром 16^14 мм.

316
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Водоводяные подогреватели тепловых сетей для отопления
Таблица 18.5
Показатели
Тип (марка) подогревателя по МВН 2050—62 (взамен 2050—57)
2050-'
29
30
2050 -
2050-
31
2050-
32
2050-'
33
2050 --
34
2050 -
35
2050-·
36
Поверхность нагрева в м1
Наружный диаметр корпуса /?п в мм . ,
Входной и выходной штуцеры в труб-
трубное пространство dHl в мм
Входной и выходной штуцеры в меж-
межтрубное пространство dH в мм . . . .
Длина секции трубок L в мм
Длина корпуса подогревателя с одной
секцией L\ в мм
Длина корпуса подогревателя с двумя
секциями L2 в мм
Длина корпуса поц.огревателя с тремя
секциями L, в мм
Площадь сечения трубок в л2
Площадь межтрубного пространства
в м?
Количество трубок в одной секции в шт.
Вес без воды одной секции в кг . . . .
То же, двух секций в кг
3,38
168
114
133
2040
2322
2502
2682
0,00507
0,0122
37
147
271
6,84
168
114
133
4080
4362
4542
4722
0,00507
0,0122
37
225
425
6,33
219
168
168
2040
2402
2640
2877
0,00935
0,0198
69
228
427
12,75
219
168
168
4080
4442
4680
4917
0,00935
0,0198
69
363
702
9,93
273
219
219
2040
2422
2729
3035
0,0147
0,0308
109
333
635
20,13
273
219
219
4080
4462
4769
5075
0,0147
0,0308
109
613
974
13,73
325
219
273
2040
2492
2840
3187
0,0204
0,0446
151
448
865
27,86
325
219
273
4080
4532
5227
0,0204
0,0446
151
733
1432
Примечание. Трубки стальные диаметром 16?1,4 мм.
Таблица
Водоводяные подогреватели тепловых сетей для горячего водоснабжения без линз
18.6
Показатели
Поверхность на-
нагрева в м2 . . .
Наружный диа-
диаметр корпуса ?>н
в мм ......
Входной и выход-
выходной штуцеры в
трубное прост-
пространство rfH1 в мм
Входной и выход-
выходной штуцеры в
межтрубное про-
пространство dH
в мм
Длина секции L
в мм
Длина корпуса
подогревателя с
одной секцией
L% в мм ....
Длина корпуса
подогревателя с
двумя секциями
Длина корпуса по-
подогревателя с
тремя секциями
L3 в мм
Площадь сечения
трубок в ??2
Площадь меж-
межтрубного про-
пространства в м2
Количество тру-
трубок в одной сек-
секции в шт. . .
Вес без воды од-
одной секции в кг
То же, двух сек.
ций в кг
О)
N
сч
о
сч
0,38
57
45
45
2040
2322
2346
2369
0,00066
0,00116
4
31
51
(N
N
СЧ
8
<м
0,77
57
45
45
4080
4362
4386
4409
0,00066
0,00116
4
43
76
СО
N
сч
8
сч
0,67
70
57
57
2040
2322
2373
2424
0,00116
0,00181
7
39
65
СЧ
N
СЧ
Ю
О
1,35
70
57
57
4080
4362
4413
4464
0,00116
0,00181
7
54
95
Ю
N
сч
3
<м
1,15
89
70
70
2040
2322
2392
2463
0,00198
0,00287
12
53
89
СО I N
СЧ [
СЧ
3
<м
2,32
89
70
70
4080
4362
4432
4503
0,00198
0,00287
12
76
136
Тип
I
(?
О
(?
1,8
114
89
89
2040
2322
2425
2528
0,00314
0,005
19
74
128
подогревателя
??
СЧ
CM
i
3.66
114
89
89
4080
4362
4465
4568
0,00314
0,005
19
108
196
en
сч
?
СЧ
i
3,53
168
114
133
2040
2322
2502
2682
0,00612
0,0122
37
129
230
?| ?
сч
?
7,14
168
114
133
4080
4362
4542
4722
0,00612
0,0122
37
193
364
-? ?
coj
(?
8
(?
6,58
219
168
168
2040
2402
2640
2877
>>,0114
0,0198
69
198
368
сч| ?
со]
8
(?
13,3
219
168
163
4080
4442
4680
4917
0,0114
0,0198
69
306
585
со
СО
(?
8
сч
10,4
273
219
219
2040
2422
2728
3035
0,018
0,0308
109
289
543
coj N
052·
(?
21
273
219
219
4080
4462
4768
5075
0,018
0,0308
109
453
870
со|
(?
8
(?
14,3
325
219
273
2040
2492
2840
3187
0,025
0.0446
151
388
741
со
со
?
(?
Ю
?
29,1
325
219
273
4080
4532
4880
5227
0,025
0,0446
151
612
1189
? ? и м е ч а н и я; 1. Трубки 16x0,75 из латуни марки Л-62; по обоснованному требованию заказчика подогоеватели должны также
поставляться с трубками из латуни марки Л-68.
2. Подогреватели временно изготовляются на монтажных площадках.
3. Подогреваемую воду рекомендуется пропускать по теплообменным трубкам.

Глава 18. Подогревательные установки
317
Таблица 18.7
Пределы применения водоводяных подогревателей
по ? ? ? 2050—62 и 2052—62
') t
Параметры среды
Давление в межтрубном простран-
пространстве в кгс/см2
Давление в теплообменных трубках
в кгс/см2
Подогреватели по МВН
2050—62
7
10
2052-62
10
10
Примечание. Для подогревателя, изготовляемого по
МВН 2050—62, рекомендуется химически очищенная и деаэри-
деаэрированная вода.
Рис 18.3. Подогреватели пароводяные короткие
(по МВН 1436—58)
а _ двухходовые; б — четырехходовые; 1 — воздушный
вентиль: 2 — отверстия диаметром 28 мм для присоеди-
присоединения к указателю уровня; 3 — выход воды; 4 — вход
воды; 5 — вход пара; 6 — выход конденсата
Рис. 18.4. Подогреватели пароводяные длинные
(по МВН 1437—58)
а — двухходовые, б — четырехходовые; / — воздушный
гентиль, 2 — отверстия диаметром 28 мм для присое
динения к указателю уровня; 3 — выход воды; 4 — вход
воды; 5 —вход пара; 6 — выход конденсата
Рис. 18.5. Подогреватели водоводяные (по МВН
2050—62 с линзами, по МВН 2052—62 без линз)
а — односекционные; б — многосекционные; 1 — линзовый ком-
компенсатор; 2 — опоры неподвижные и подвижные; 3 ? 4 — вход
и выход воды, 5 к 6 — вход и выход воды; 7 — кран спускной;
8 — фланец (возможна замена сваркой)

318
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Рис. 18.6. Пленочный
подогреватель
1 — сопло; 2 — розетка; 3 —
верхняя часть корпуса подо-
подогревателя; 4 — концентриче-
концентрические цилиндры; 5 — нижняя
часть корпуса; 6 — паровой
патрубок
Общий вид пленочного подогревателя дан на
рис. 18.6. Основные конструктивные характеристики их
приведены в табл. 18.9.
На рис. 18.7 и 18.8 в табл. 18.10 приведены общие
виды и основные характеристики конденсатоотводчиков
большой производительности к сетевым подогревателям
с поплавковой и без поплавковой камер. Эти конденса-
тоотводчики работают как регуляторы уровня.
Рис. 18.8. Конденсатоотводчик ЛМЗ типа
КГ2.5-100-1
Рис. 18.7. Конденсатоотводчик ЛМЗ типов КИ10-150-П, КЮ-100-II, K16-100-II

Глава 18. Подогревательные установки
319
Таблица 18.8
Пароводяные и водоводяные скоростные подогреватели конструкции Ленинградского филиала Оргэнергостроя
и др. (в дополнение к табл. 18. 3, 5, 6)
Подогреватели
Пароводяные четырехходо-
вые—длинные (ЦИТЛ)
Пароводяные четырехходо-
вые — короткие (Оргэнер-
гострой)
Пароводяные санитарно-тех-
нических устройств двух-
двухходовые (Оргэнергострой)
То же, четырехходовые
Пароводяные двухходовые
(Сантехпроект)
То же, четырехходовые
(НИИ Сантехники)
То же
Водоводяные секционные
(Мосэнергопроект)
Водоводяные секционные
(Мосэнергопроект)
Тип
и номер
МВН-400;
МВН-500;
МВН-600
МВН-400
МВН-500
МВН-600
MB H—2494
—01
—02
—03
—04
—05
—06
—07
—08
—09
7
8
9
1
2
3
4
5
6
10
11
12
13
14
3
4
6
8
10
12
ВВП-50
—60
—80
—100
—150
Поверхность
нагрева
в М?
19
40,5
62,3
9,39
19,9
30,6
0,625
0,95
1,62
2,47
1,37
2,09
2,24
3,41
4,93
4,47
5,66
6,66
1,47
1,93
2,56
3,18
3,8
3,5
7,87
10,4
13,75
17,1
20,4
1,32
2,26
5,84
10,35
16,6
26,4
0,75
1,32
2,26
3,58
6,95
Размеры в мм
длина
4612
4670
4748
2568
2626
2705
1772
2462
1812
2502
1772
2462
1790
2480
2530
2043
2449
2849
1265
1565
1965
2365
2765
1664
1509
1809
2209
2609
3009
4432
4456
4525
4600
4717
4770
4330
4410
4410
4580
4670
диаметр
426
529
630
426
529
630
159
159
219
219
219
219
273
273
325
265
265
265
219
219
219
219
219
265
414
414
414
414
414
89
108
159
216
267
325
57
70
89
114
168
Параметры ? или
? в кгс/см3
раб '
Давление параPuw=
=11; давление воды
пр
То же
? <6
У
Пара и воды Рраб=5
Пара />раб =6; воды
/>раб=5 (t = 150 »С)
Пара и воды Pnaft = 5
? о
? б =-- 9 (*=150 °С)
Р
? ?=9 (/=150 °С)
ра
Материал трубок
размеры
в мм
количество
в шт.
Стальные
16/14
100
214
330
Латунные
16/14
100
214
330
Латунные
16/14,5
10
26
22
36
52
Латунные
16/14
56
Медные
17/13
32
Латунные
16/14
172
Латунные
16/14
172
Латунные
16/14
«
7
12
'81
55
88
140
Латунные
16/14
„
я
4
7
12
19
37

320
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 18.9
Основные конструктивные характеристики пленочных подогревателей (по проектам, выполненным ОРГРЭС
для различных объектов)
Показатели
Производительность в т/ч
12
30
60
80
100
120
Поверхность нагрева в мг
Температура воды, поступающей в подо-
подогреватель в СС
Температура воды после подогревателя
в X
Диаметр корпуса в мм
Высота корпуса в мм
Полная строительная высота в мм . ¦
Высота листов или концентрических труб
в мм
Диаметр сопла в мм
11,6
5
103,9
476
458
1314
1554
труб
850
18,4
28,4
24,8
12
103,6
529
513
1615
2130
листов
700
41
51
28
70
103,5
631
613
1820
2120
труб
700
41
51
77
47
20
103
812
800
2000
2855
труб
1000
51
57
64
5
103,9
720
700
1750
2235
листов
1000
80
Примечание. Давление греющего пара, преобладающее в подогревателе р=1,2 ата с температурой насыщения / =104.2°С
Таблица 18.10
Конденсатоотводчики для сетевых подогревателей
типа ЛМЗ
Типоразмер
КГ 2,5—100—1
К 10—100—11
К И 10—150—11
К 16—100—11
Услов-
Условный
проход
в мм
100
100
150
100
Услов-
Условное
давле-
давление
в ата
2,5
10
10
16
Ориенти-
Ориентировочная
производи-
производительность
в т/ч
30-40
60—80
160
150
Присоедини-
Присоединительные раз-
размеры штуце-
штуцеров в мм
вход-
входной
штуцер
ооо о
оооо
выход-
выходной
штуцер
100
100
150
100
Вес
в ?
185
368
159
419
Примечание Конденсатоотводчик КИ 10—150—11 име-
имеет контактное устройство сигнализации аварийного подъема по-
поплавка.
18.2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
Основная формула теплового расчета
ш '
A8.1)
где F — поверхность нагрева подогревателя в м2;
Q — тепловая нагрузка подогревателя в Гкал/ч;
??—средняя логарифмическая разность температур
между греющей и нагреваемой средой в °С;
k — коэффициент теплопередачи в ккал м2 ч °С.
Задачей теплового расчета является проверка соот-
соответствия предварительно выбранной конструкции подо-
подогревателя заданным условиям.
Расчетные данные для пароводяных
подогревателей
При одноступенчатом подогреве воды конденсат
греющего пара охлаждается до 90—95° С за счет пер-
первичного подогрева перед поступлением воды в подогре-
подогреватели. Количество пара в этом случае снижается
( Сг
)??
?/ ??.?
V *о.п *
кг/ч,
A8.2)
где
Qo — количество тепла, передаваемого с паром в
первую ступень подогревателей (из отборов
турбин), в ккал/ч;
G — расход воды в сети при расчетном режиме
в кг/ч;
Т2ох—температура обратной сетевой воды перед
охладителем при расчетной температуре tn
практически равная т2, в °С;
iQn — теплосодержание греющего пара в ккал/кг;
i 0 п— теплосо"держание конденсата после подо-
подогревателя в ккал/кг;
'конд —теплосодержание конденсата греющего па-
пара перед охладителями конденсата
в ккал/кг;
По.п.=0,99 — коэффициент, учитывающий потерю тепла
поверхностью основных подогревателей;
та—максимально-возможная температура воды,
нагреваемой в основных подогревателях
в °С.
Количество тепла, передаваемое воде в подогре-
подогревателе,
Qo.n=
о \ ? ? ??.?/
1к
ккал/ч.
A8.3)
Количество тепла, передаваемое в охладителе,
- "о ( ?.? 1конд) /1О .
QOx= ; ккал/ч. A8.4)

Глава 18. Подогревательные установки
321
0005
0009
mot
0008
????
00001
DOSZl
most
OOQOZ
ooosz
-ююг
?????
UOOSI
009ZI
woe
OOOL
0005
>§
•?
«я
о
•V
CJ
я
s
·&
s
o.
ело
;,;
t^
(L>
га
са
а.
са
с
CU
ч
со
Oh S
?
к
я
лен
для опреде
к
к
•?-
Он
00
о
Я
а,
9
Г»
о
о
X
о
ч
теп
ратур при
с
г
Я
?-
??
О
я
я
Он
о
?
О)
К
ч ?-
?1= ;
•?·
я
о.,
ело
?.
ч та
< о.
мпе
И 4) <U
cf Ч f-
?. t
о я я
а. =
«в g
So <u
1? э
л"; ?? ?.
для опредс
ратур при ?
мма для оп
^ CL) ^3
SG &
2." 1
>- s E
00 СО об
о.
S
Он
4—
1
I
/
I
Г
о
я
а,
о
о
>,
Он
н·
X
нагревательн
ё
S S
S СП
= И
& «
? с)
к г^
о ^
н »
га Ц
о и
2 *· ?
о * t
3
1
я
i if i
S 5; coq
O.B . Я
П Oq
. S ll
к S §
w Э to
° 1 ·;
"^ ? w
-
?
J
s ^ S cq"
°"ж о.
С я С
ч
? ??
га
?
?
0091 |
0002 ***
пллс
Я/1Лк
(Ш001
00091
00031
0006 >
VUVit ^^
ПЛЛГ §
5??« *
шг ?
be
0051
OOhl
ООН
0001
21—100

322
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
поо
KSO
кос
1570
2000
щ но по Изо но1 т Теё Ш ~т'
Рис. 18.12. График для определения коэффициен-
коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося пара к
горизонтальной стенке
4
400
1300
/
/
-м 1 ¦ ' —
щи mmmm
. ?
f
1-Ь
=.0,724 у ¦
па
по
т
$0
и
78
SB
st
30
го
го
?
/
1
1
-
*
J
с.
/
/
/
j
¦а
/.
в
/
>
J
J
/
/
1
V
/
I/
/
f У
\Т\~
j.—?
y>
/
/
w
'//
V
LlJ
-
«-'
p.
у
У
yl"
/ .
7
/
>
t
/
У
у'
7
//
/
7
'
/
(
у
>
/
у
/
??
~7
1
V
/
/
у**
7
7"
/
t
/
/
/
/
А
/
'/У
/А
у
¦г
/
/1
/
/
у
/
/
/
/
/
У
t
---
7
А
/
7
4^
/
4-+т~"
/
С
/
^_
^~
/
/
У*
1 j
у/
/
/
/
/у
1
А
¦
/
/
• "
/
Л
^·
-^-
/
¦*"
у·
I
/
1
7
7
4
А
/
/
к
Щ
¦
у
у^
¦л
у>_
X г
/V
<
/
А
?.
-
, г
1
_
г1
0
0,
0
-
й
(,
2
(у
! 1 i I
Рис. 18.14. График для определения коэффициен-
коэффициента теплоотдачи от воды к стенке при продольном
омывании при охлаждении, составленный по фор-
формуле ВТИ
/с_— средняя температура охлаждаемой воды; W —дей-
—действительная скорость воды
О Ъ НО НО ?? ЮО >2Q iHO 160 W0 200
tn» 'С
Рис. 18.13. График для определения коэффициен-
коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося пара
к вертикальной стенке
Примечание. Значение коэффициента
4
1-1.13 у
??-3600
ад
«?
л?
ч,
«
Si?
W
?
?
?1
<-
?
2
у
2
?/
<*
><
«
?
ft
t
у
/
J
7
/
/
/
/
y.
V
d'
/
/
?
/
ft
I
7
t
*t
/
ft
/
A
Af
J
'I
/
/
/
/
/
*
/
V
•?
-
f
/
/
J
J
st
J
/
7
r-
/
A
/
у
?1
/
-/
/
r
/
i
/
i
-
i
f
¦f
/
*
J
1/
I
/
7
/
/
A
/
*>*
—
1
r
/
2
и"
/
у
?
J
r
A
/
/
i
J
f
ft
7
\.
t
4
V
fW
?
у*
ы
/
/
f
f
i
1
t
1
__
?
1
л
?
уУ
I
у
№
4i
I
/
/
'^
-
V J
г/
7
y*
?
·*·
*-*
^/
1
1
?
1
Г
?
п8 .
1
k
Tt?f
' '?? ' ¦' I I I J l»i I I I I I..I L-1 ? ? ? 1 ? ? ? ,1. ? 1
8
7
9
1
f
0
Рис. 18.15. График для определения коэффициен-
коэффициента теплоотдачи от стенки к воде при продольном
омывании при нагревании, составленный по фор-
формуле ВТИ
'ср.н— средняя температура нагреваемой воды

Глава 18. Подогревательные установки
323
Температура воды при входе в охладитель ?2??
отличается от т2 ввиду добавки подпиточной воды для
возмещения утечек и для обеспечения горячего водо-
водоснабжения при непосредственном водоразборе. При до-
добавке, равной ? % с температурой ^доб.
, A00—?:) ?2 + ???,?? еГ /?? к\
?2??= ЮО
Температура воды при входе в основной подогре-
подогреватель (после охладителя)
?2 ох~т2 ох
•СОХ ?
а
A8.6)
При наличии в схеме пиковых подогревателей кон-
конденсат греющего пара направляют, как правило, в па-
паровое пространство основных подогревателей. Расход
пара на основные подогреватели при этом составит
где
\ 1о.п 'конд/ ^п.п
??,?— расход пара на пиковые подогреватели ТЭЦ
в кг/ч;
(дИ—теплосодержание конденсата пиковых подо-
подогревателей ТЭЦ в ккал/кг;
= 0,98 — коэффициент, учитывающий потерю_ тепла
поверхностью пиковых подогревателей.
Производительность охладителя в этом случае
^ох "Ы1 (^о.п ~ ^п.т) ( ??.? ~ гконд)
Расход пара на пиковые подогреватели
Qn.T
'o-Q^n
??.? ??.?) ^?.?
кг/ч,
A8.9)
где ?^?—теплосодержание греющего пара для пиково-
пикового подогревателя в ккал/кг;
хш — температура воды после пиковых подогрева
телей в °С.
Тепловой расчет охладителей конденсата произво-
производится при двух условных режимах.
В первом режиме предполагается, что весь конден-
конденсат, поступающий в охладитель, вскипает, образуя пар.
Расчет ведется так же, как и пароводяного подогре-
подогревателя.
Параметры испарившегося пара принимают по со-
состоянию насыщения при 20—30% влажности. Количест-
Количество пара определяют по формуле
D».t
Qox ???
"о.п ???
¦кг/ч, A8.10)
где ?"? ?— теплосодержание вторичного пара при дав-
давлении в подогревателе в ккал/кг;
??? = 0,99 — коэффициент, учитывающий потерю тепла
поверхностью нагрева охладителей кон-
конденсата.
Во втором режиме предполагается, что конденсат
находится под давлением, исключающим его вскипание.
Расчет ведется так же, как и водоводяного подогрева-
подогревателя с охлаждением конденсата до 90° С.
(S
14
П
to
/
г
/
/
У
/
/
/
/
Л
/
/
/
у
?,
у'
/
/
/
/
у
/
/
/
20 40 60. 60 t00 UQ IHQ 160 Ш0
Рис. 18.16. График для определения коэффи-
коэффициентов при остывании Ао и нагревании А,
воды
Рис. 18.17. Результа-
Результаты испытаний пле-
пленочных подогревате-
подогревателей при G—190 т/ч
К — коэффициент тепло-
теплопередачи; Ы — нагрев во-
воды до температуры пара;
Ркяб~ избыточное давле-
давление пар·
0 200 400 €00 800 Ю09
Ри$§ ? мм Sod cm

324
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Поверхность нагрева охладителя выбирается по на-
наибольшей величине, полученной при расчетах.
В табл. 18.11—18.13 даны формы и примеры тепло-
теплового расчета поверхностных подогревателей.
Тепловой расчет пленочных подогревателей произ-
производится по той же формуле A8.1), что и поверхностных.
Коэффициент теплопередачи в этих подогревателях
по опытным данным ОРГРЭСа колеблется от
8000 до 15 000 ккал м2 ч °С и обычно принимается
10 000 ккал/м2 ч С. На рис. 18.17 приведены результаты
испытаний пленочных подогревателей, проведенных
ВТИ.
Разность между температурой насыщенного пара и
температурой нагретой воды рекомендуется принимать
0,5—1° С.
Таблица 18.11
Типовой бланк для расчета горизонтального пароводяного поверхностного подогревателя
(МВН 1437—58) и пример расчета
Наименование элемента расчета
Заданы:
Расчетный расход тепла
Температура насыщения пара
Температура воды, входящей в подогреватель
Температура воды, выходящей из подогревателя
Средняя температура воды
Разность температур на входе и выходе воды в
подогревателе
Средняя логарифмическая разность температур меж-
между паром и водой (см. рис. 18.9)
Удельный вес воды при средней температуре
Скорость воды в трубках
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде для про-
продольного обтекания при нагревании (см. рис. 18.15)
Температура стенки трубок (см. рис. 18.11)
Разность между температурой насыщения пара и стен-
стенкой
Температура пленки конденсата
Коэф<Ьициент теплоотдачи от конденсирующегося па-
пара к горизонтальной стенке (см. рис. 18.12)
Значение коэффициента Ь (см. рис. 18.12)
Толщина слоя накипи н трубки
Коэффициент теплопроводности накипи н трубки
Размерность
ккал/ч
°С
•
•
кг/ж3
м1 сек
ккал/м?ч °С
•С
•
•
ккал/м? ч°С
3/ 1/
ккал'« кг /«
?.74 оС3Л Ч
к кал/м ч°С
ккал/м ч°С
Расчетные формулы н условные
обозначения
Q
>п
и
U
t ti + b
ср— 2
? / = U - U
"ер" U~U
ср t — t
2Cg_0_ll
??
vr - °
B «TOMV-'iWxp
??=??(^???)?·?^?°·2
ав 'ср+ ?? '?
%+«?
*='п-'ст
t _ 'п+'ст , ?
пл 2 ? i
"?" b l/ ?
? У "np<W»
4
*- 0.724 1/Л^21
V ?.
Хнак и ???
Хнак и ???
Расчетные
величины
1,5-10»
142,9
70
130
100
60
34.5
958.4
1.45
8050
US
24,9
129,5
6100
1696
0,0002 и
0,001
2 и 90

Глава 18. Подогревательные установки
325
Продолжение табл. 18.11
Наименование элемента расчета
Коэффициент теплопередачи
Расчетная поверхность нагрева
Принятая поверхность по типовой конструкции
Размерность
ккал/м? ч °С
и*3
•
Расчетные формулы и условные
обозначения
1
1/??+1/??+^ + -^
Лтр лнак
F^ °
Р *"ср
F
Расчетные
величины
2570
16,9
19,0
Таблица 18.12
Типовой бланк для расчета вертикального поверхностного пароводяного подогревателя (БО-200) и пример расчета
Наименование элемента расчета
Заданы:
Расчетный расход тепла
Температура насыщения пара
Температура воды, входящей в подогреватель и
выходящей из подогревателя
Средняя температура воды
Разнося ь температур на входе и на выходе в подо-
подогревателе
Среднелогарифмическая разность температур между па-
паром и водой (см. рис. 18.9)
Удельный вес воды при средней температуре
Площадь сечения трубок одного хода при числе трубок
? в одном ходу
Скорость воды в трубках
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде для про-
продольного обтекания при нагревании (см. рис. 18.15)
Температура стенки трубок (см. рис. 18 11)
Разность между температурой насыщения пара и стен-
стенкой
Температура пленки конденсата
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара
к вертикальной стенке (см. рис. 18.13)
Значение коэффициента А (см. рис. 18.13)
Размерность
ккал/ч
•С
-
-
-
-
кг/мг
жа
м/сек
ккал/м* ч °С
•С
-
-
ккал/м* ч "С
Ккал%и кг1 U
*7« Ч · C«/i
Расчетные формулы и условные
обозначения
Q
<п
U и tt
гср 2
It U~U
2,3 Ig n h
tb
*dBH
fTP 4 "
? °
B 3600-Tb( tt- tl} /Tp
«в=^(*вТ8H·8^·2
ав ^ср+ ?? '?
CT "в+«п
*='п-'ст
? ^п+^ст
пл ? 2 2
4
«?" ? V —
п Ун
4
А -1.13 V ?^3600
? ?
Расчетные
величины
15·10е
126,8
70 и ПО
90
40
33
965,3
0,0635
1,64
8450
104
22,8
115,4
4920
2570

326
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Продолжение табл. 18.12
Наименование элемента расчета
Размерность
Длина пути конденсата вдоль поверхности теплообме-
теплообмена дс промежуточной горизонтальной перегородки
Теплота парообразования при ??
Толщина слоя накипи и стенки трубки
Коэффициент теплопроводности слоя накипи и стенки
трубки
Коэффициент теплопередачи
Расчетная поверхность нагрева
Принятая поверхность по типовой конструкции
м
ккал/к г
м
ккал/м ч еС
ккал/м? ч °С
Расчетные формулы и условные
обозначения
Я
г
5нак и ???
Хнак и ???
1
?/«?+ ?/«?+ -??. + -^-
??? Хнак
•
F
Расчетные
величины
1,72
521,1
0,0002 и
0,001
2 и 90
2320
196
200
Таблица 18.13
34
Типовой бланк для теплового расчета поверхностного водоводяного подогревателя MB ? 2050- — и пример
расчета ?
Наименование элемента расчета
Заданы:
Расчетный расход тепла
Температура греющей воды на входе и выходе
Температура нагреваемой воды на входе и выходе
Средняя температура греющей воды
Средняя температура нагреваемой воды
Большая и меньшая разность температур между
греющей и нагреваемой водой
Среднелогарифмическая разность температур между
нагреваемой и греющей водой (см. рис. 18.10)
Разность температур входящей и выходящей воды в
трубном и межтрубном пространстве (задано)
Удельные веса при средних температурах воды в труб-
трубном и межтрубном пространстве
Скорость воды в трубках
Размерность
ккал/ч
"С
•
•
-
•
°С
кг/м3
м/сек
Расчетные формулы и условные
обозначения
Q
'п.в и *о.в
U и t2
4 'гьв'" ^о.в
гср.г 2
гср.н 2
? Ч и ? 'м
if ?'6-?'?
СР д'б
2,3 Ig -О-
? ^тр и ? %
??? и Тпр
? - °
ТР 3600????'?????
Расчетные
величины
3-Ю6
70 и 35
6 и 60
52,5
32,5
30 и 10
18,2
35 и 55
994,8 и 986,8
1,43

Глава 18. Подогревательные установки
327
Продолжение табл. 18.13
Наименование элемента расчета
Скорость воды в межтрубном пространстве
Коэффициент при остывании (см. рис. 18 16)
Коэффициент при нагревании (см. рис. 18 16)
Коэффициент теплоотдачи при охлаждении воды (см.
рис 18 14)
Коэффициент теплоотдачи при нагревании воды (см
рис 18.15)
Толщина слоя накипи и стенки трубки
Коэффициент теплопроводности материала накипи и
трубки
Расчетный коэффициент теплопередачи
Выбранная поверхность по типовой конструкции
Активная длина трубок
Выбранная длина одной секции
Число секций
Размерность
м/сек
ккал/м? ч °С
ккал/м3 ч "С
м
ккал/м ч °С
икал/л? ч °С
м
шт.
Расчетные формулы и условные
обозначения
W °
пр 36о°тпр^пр/пр
? рг0,35
А- 0,0263
??.?
? Pr0·45
А -0.0209
Н ?0,8
«в= Ло ( 70 ^0) d
rt 0 Я 0 9
«?-??G???) ' d -
8нак и ???
Анак н ???
?
тр Анак
L- F" -¦„
?^?"
/
г= L: 1
Расчетные
величины
0.5
9,8
7,2
7500
2300
0,0005 и
0,001
2 и 90
1220
144,2
28
4
7
Примечание. Рг— критерий Прандтля, ? — абсолютная вязкость в кг/сек-м
18.3. ПОТЕРЯ НАПОРА ВОДЫ
В ПОДОГРЕВАТЕЛЯХ
Потерю напора воды в подогревателе определяют
по формуле
Ah - ??? + ??? = ТГТ- lz ? +
WB— скорость воды в трубках или в меж-
трубном пространстве.
Формулу A8.11) можно представить в виде
Ah=LUWl.ueod. cm.
A8.12)
где
+ ^
вод. ст.,
A8.11)
и ???— потери напора на трение и местные
сопротивления;
?? — коэффициент трения определяют по
формуле для шероховатых труб;
? — удельный вес воды при средней темпе-
температуре в кг/ж3;
g — ускорение силы тяжести в м/сек2;
I — длина одного хода в м;
??—сумма коэффициентов местных сопро-
сопротивлений,
Значения Ш даны в табл. 18.14, 18.15.
При определении значений III принято ??= 1000 кг/м*
Местные сопротивления ? : для входных и выход
ных камер — по 1,5; для поворотов на 180° при перехо
де из одного пучка в другой внутри камеры — 2,5; для
поворотов на 180° при переходе из одной секции в дру-
другую через колено—1,7.
Величина ?? для горизонтальных пароводяных и
водоводяных подогревателей по МВН 1436—58, 1437—58
и 2050—57 подсчитана для латунных трубок rfBH = 16 мм
и &ш =0,0002 мм и составляет ??=0,011. Величина
?? для вертикальных пароводяных подогревателей под-
подсчитана при dBH= 17,5 мм и km =0,0002 мм и составляет
??=0,04.
Число поворотов в водоводяных подогревателях при
проходе воды в трубках принято равным числу секции
минус единица.

328
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Для водоводяных подогревателей коэффициенты ранства под углом 90°—1; при переходе из одной сек-
местных сопротивлений в межтрубном пространстве, от- ции в другую под углом 90° в межтрубном пространст-
несенные к скорости воды в штуцеры, приняты: при ве — 2, при огибании четырех перегородок, поддержива-
входе воды в межтрубное пространство перпендикуляр- ющих трубки, при отнесении коэффициента к скорости
но трубкам — 1; при выходе воды из межтрубного прост- воды в межтрубном пространстве — 2,
Таблица 18.14
Значения Ш при условной длине хода или секции, равной 1 м
Подогреватели
Пароводяные
Водоводяные гори-
горизонтальные
горизонтальные
вертикальные
вода в латунных трубках
вода в межтрубном
пространстве
Число ходов или секций
III для двух ходов
Ш для четырех ходов
Ш для двух ходов
Ш для четырех ходов
Ш для одной секции
Ш для двух секций
Ш для одной секции
Ш для двух секций
Формула для определения
Ш
0.262 /+0,28
0,521 /+0,536
0.24 /+0,28
0,48 /+0,536
0,131 /+0,153
0,262 /+0,239
0,131 /+0,204
0,262 /+0,408
Ш при длине хода
или секции в 1 ж
0.542
1.057
0,52
1,016
0,284
0,501
0,335
0,67
Таблица 18.15
Значение коэффициента Ш для подогревателей разных типов
Тип подо-
подогревателя
Ш
Тип
подогревателя
Ш
Пароводяные горизонтальные
двухходовые с длиной
хода в м
2
0,804
БО-550;
БПр-550
1,38
4
1.328
Б О-550-3К
1
четырехходовые
с длиной хода в м
2
1.58
Б ?-500
1,3
4
2,62
Паровод
БО-350;
БПР-350
1,2
Водоводяные горизонтальные
(вода в трубках)
односекционные
с длиной хода в м
2
4
0,415
яные верт
Б ?-300
1
0,677
икальные
БО-200
1,93
двухсекционные
С длиной секции
в м
2
0,763
БП-200
0,88
4
1,287
БО-130
1,38
Водоводяные горизонтальные
(вода в межтрубном про-
пространстве)
односекцион"
ные с длиной
секции в м
2
0,67
Б О-90
1,19
4
1,34
БП-90
0,59
двухсекцион-
двухсекционные с длиной
секции в м
2
1,34
Б ?-65
0,58
4
2,68
БП-43
1,67

ГЛАВА 19
ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ
Центральные тепловые пункты сооружаются при
вводе магистральных тепловых сетей на территорию
промышленных предприятий для учета отпускаемого от
ТЭЦ или от районной котельной тепла, контроля за
параметрами теплоносителей и организации дополни-
дополнительного регулирования отпуска тепла.
На рис. 19 1 дана примерная схема компоновки
центрального теплового пункта промышленного пред-
предприятия. Габариты помещений тепловых пунктов опре-
определяют из условий обеспечения прохода между высту-
выступающими частями оборудования и стеной не менее ? м,
Институтом Моспроект разработаны типовые про-
проекты центральных тепловых пунктов кварталов города
10
10
Рис 19.1. Примерная схема компоновки центрального
теплового пункта промышленного предприятия от ТЭЦ:
/ — коллектор подающей воды; 2 — коллектор обратной воды; 3 — коллектор паропровода; 4 — баки для конден-
конденсата; о—насосы для перекачки конденсата; 6 — предохранительные клапаны; 7 — камерные диафрагмы; 8— паро-
пароструйный элеватор; ? — монтажное окно; 10 — в колодец водостока; // — подвесные опоры; 12 — неподвижные
опоры; 13— подвижные опоры; 14 — задвижки; 15 — водовод подающий 0 500 мм; 16 — водовод обратный 0 500 мм;
17 — паропровод 0 400 мм; 18 — водовод подающий 0 300 мм; 19 — водовод обратный 0 300 мм; 20— паропровод
0 250 мм, 21 — паропровод 0 200 мм; 22 — паропровод 0 100 мм, 23 — водовод подающий 0 150 мм; 24 — водовод
обратный 0 150 мм; 25 — конденсатопровод напорный 0 125 мм; 26 — конл.енсатопровод самотечный 0 80 мм

330
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
с подогревателями горячего водоснабжения и насосной
смешения для систем отопления (рис. 19.2).
Схемы включения подогревателей горячего водо-
водоснабжения приняты двухступенчатые: последовательная
и смешанная.
В некоторых системах центральные тепловые пунк-
пункты сооружают на вводе тепловой сети в квартал при
сохранении двухтрубной распределительной тепловой
сети без изменения принятого графика температур. Ос-
6 иВартал-
отТЗИ
Рис. 19.2. Принципиальная схема центрального
теплового пункта квартала города при закрытой
системе
/ — подогреватель первой ступени; 2 — подогреватель вто-
второй ступени; 3 — доломитовые фильтры; 4 — циркуляцион-
циркуляционные насосы горячего водоснабжения; 5 — подмешивающие
сетевые насосы; 6 — грязевики; 7 — водомер на холодной
воде; 8 — водомер на обратной сетевой воде; 9 — тепло-
теплосчетчик; 10 — диафрагма; // — трехходовой клапан;
12 — водопровод
новное назначение таких пунктов — централизованный
учет отпуска тепла на квартал и централизованное регу-
регулирование гидравлического режима всей группы зданий
квартала (рис. 19.3).
Нормы качества по карбонатной жесткости и содер-
содержанию кислорода для воды, поступающей в местные си-
системы горячего водоснабжения при закрытых системах
тепловых сетей, не установлены. Опыт эксплуатации по-
показал необходимость предварительной ее обработки, в
основном деаэрации, во избежание интенсивной внут-
внутренней коррозии труб. В связи с этим в центральных
тепловых пунктах при закрытой системе предусматрива-
предусматривают установки по деаэрации и стабилизации воды, а при
воде жесткостью более 4 мг-экв/л — и по ее умягчению.
Установки по обработке воды для горячего водо-
водоснабжения применяют более простые, чем для подпиточ-
ной воды ТЭЦ или котельных.
В указанном выше типовом проекте Моспроекта
предусмотрена установка доломитовых (магномассовых)
фильтров.
Метод защиты с помощью доломитовых фильтров
основан на создании на стенках труб и оборудования
пассивирующих покрытий.
Обожженный доломит поглощает из воды всю
агрессивную и часть равновесной углекислоты, разгру-
разгружает часть бикарбонатных солей, заставляя их выпа-
выпадать на поверхность труб в виде карбонатов, пассиви-
пассивирующих процесс коррозии.
? ? 3 6 1 9 7 Ч 5П 23 / 9
В тепло
сеть
I 5
Ю
2 3
Рис. 19.3. Принципиальная схема центрального теп-
теплового пункта квартала города при открытой си-
системе
1 — манометр; 2 —термометр; 3 — измерит ельная диафраг-
ма; 4 — гидравлическое реле типа РД-З-а, 5 — одноходовой
регулирующий клапан с мембранным сервомотором; 6 — то
же, но двухходовой; 7 —- импульс давления; 8 — насос сме-
смешения; 9 — подающая магистраль; 10 — обратная магист-
магистраль; // —квартальная сеть; 12 — отбор воды на горячее
водоснабжение; / — регулятор смешения; // — регулятор
расхода
Одновременно вследствие устранения агрессивной
углекислоты возрастает рН воды, что снижает ее ак-
активность.
Обслуживание фильтров сводится к замене (пример-
(примерно один раз в год) фильтрующего слоя доломита и пе-
периодической промывке фильтра обратным током воды.
В тепловых пунктах некоторых городов для деаэра-
деаэраций воды горячего водоснабжения применяется установ-
установка сталестружечных фильтров (рис. 19.4).
Горячая вода после подогревателя поступает в ста-
лестружечный фильтр, затем проходит через мраморный
или кварцевый фильтр. Мраморная крошка поглощает
из воды растворенную углекислоту, переходя в раство-
растворимый бикарбонат кальция.
Работа сталестружечных фильтров считается удов-
удовлетворительной, если содержание кислорода в воде пос-
после фильтра на 1,5—3 мг/л меньше предельной раствори-
растворимости его при данной температуре и атмосферном дав-
давлении.
Каждый потребитель тепла (жилое, общественное
или промышленное здание) должен иметь, как правило,
один тепловой пункт. Для крупных зданий допускается
устройство нескольких тепловых пунктов.
Исходя из характера и количества размещаемого
оборудования размеры помещений для тепловых пунк-
пунктов отдельных зданий ориентировочно могут быть при-
приняты: для жилых и общественных зданий без горячего
водоснабжения—1,5X4 м при высоте 2 м; для жилых
и общественных зданий с горячим водоснабжением при
закрытой системе — 5X8 при высоте 2,8 м.
Тепловые пункты должны иметь вентиляцию и элек-
электроосвещение, а при наличии водоподогревательной
установки и насосной, кроме того, телефонную связь с
диспетчером тепловой сети района.
Местные водяные системы отопления и вентиляции
присоединяются: а) к водяным тепловым сетям, как

Глава 19. Тепловые пункты
331
правило, по непосредственной схеме; б) к паровым теп-
тепловым сетям — по независимой схеме с установкой месг-
«ых пароводяных подогревателей.
/ 2 11
? 13
Рис. 19.4. Схема подогревательной
установки горячего водоснабжения
с деаэрацией сталестружечными
фильтрами в центральном тепло-
тепловом пункте квартала города
1 — сталестружечный фильтр; 2 — квар-
кварцевый фильтр; 3 — подогреватель пер-
первой ступени; 4 — подогреватель второй
ступени; 5 — регулятор температуры;
6 — циркуляционный насос; 7—водомер,
8 — водопровод, 9 — подающая линия
из тепловой сети; 10 — обратная линия
в тепловую сеть; // — на отопление
квартала; 12—линия горячего водоснаб-
водоснабжения, 13 — циркуляционная линия си-
системы горячего водоснабжения
Независимое присоединение к водяным тепловым
сетям применяют для систем отдельных зданий, если их
непосредственное присоединение приводит к усложне-
усложнению гидравлического режима системы тепловых сетей.
Рис 19 5. Стальной элеватор конструкции ВТИ —
Теплосеть Мосэнерго
/ — фасонный фланец; 2 — прокладка; 3 — сопло;
4 — сменная часть сопла
Например, по независимой схеме присоединяют высот-
высотные здания; единичные здания, расположенные на зна-
значительно более высоких или низких отметках земли по
отношению к тепловому району; отдельные здания,
местные системы которых рассчитаны на давление, зна-
значительно меньшее, чем остальные здания района, и т. п.
Если расчетная температура воды в местной систе-
системе ниже расчетной температуры воды в тепловой сети,
в тепловом пункте предусматриваются смесительные
устройства. В качестве смесительных устройств местных
систем водяного отопления применяют стальные водо-
водоструйные элеваторы конструкции ВТИ — Теплосеть
Мосэнерго. Элеватор указанной конструкции приведен
на рис. 19.5. В табл. 19.1 даны основные конструктивные
размеры элеваторов.
Таблица 19.1
Основные конструктивные размеры элеваторов
се
&.
о
и
се
вэ
О)
от
О.
су
S
О
1
2
3
4
5
6
7
со
се
33
X
К
се
SJ
о
О
425
425
625
625
625
720
720
S
s
CQ
О
ч
о
s3
15
20
25
30
35
47
59
Внутренние
диаметры при-
соединитель-
соединительных патруб-
патрубков в мм
d
О
X
%ъ
37
37
49
49
49
80
80
о
дно
о
со чз
51
51
82
82
82
100
100
оса
О еп
51
51
70
70
70
100
100
Длина
сопла
в
к
S
о _
e-S
ПО
100
145
135
125
175
155
мм
О*"*
X н
S са
о у
55
45
50
40
30
60
40
22 ""се"
ПИВ]
?????
о
¦=1*®"
(без
ЯОГС
03 н ?
100
100
150
150
150
230
230
Пределы
экономич-
экономичной подачи
смешанной
воды при
потере
напора
в системе
0,1 кгс>см*
мя/ч
1-4
4-7
7—10
10-15
15—22
22—39
39—50
Методика расчета водоструйных элеваторов приве-
приведена в табл. 19.2. На рис. 19.6 представлена номограм-
номограмма для определения диаметра сопла и номера элеватора.
Водоструйные элеваторы применяются для систем
отопления с расчетной потерей давления не более
1,5 м вод. ст. К одному элеватору разрешается присо-
присоединять группу мелких зданий с суммарным расходом
тепла на отопление 0,3 г кал/ч при условии выравнива-
выравнивания потерь напора в ответвлениях к отдельным здани-
зданиям. При этом сопротивление распределительных сетей,
включая систему отопления, не должно превышать
1 м вод. ст.
При недостаточном располагаемом напоре в тепло-
тепловой сети для работы элеватора смешение осуществляет-
осуществляется центробежными насосами В этом случае возможна
также схема с совместной работой элеватора и насоса
конструкции ЦНИИПС Техническая характеристика и
общие данные насосов ЦНИИПС приведены в табл 19 3.
Там, где температура воды в системе отопления не
ограничена (спортивные залы, бассейны, бани, прачеч-
прачечные, торговые помещения, здания общественного пита-
питания объемом 500 м? и более, промышленные здания),
непосредственное присоединение к тепловым сетям осу-
осуществляется без подмешивания воды из обратного тру-
трубопровода.
В закрытых системах присоединение местных систем
горячего водоснабжения осуществляется по независимой

Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 19.2
Различные формулы для определения сопла элеватора
Условные
обозначе-
обозначения
Я
о.
пр
d
"о
я
dc
Q
??
ti
и
h
Gn
Наименования
Расчетный коэффициент инжекции
(смешения) элеватора
Расход теплофикационной (эжекти-
рующей) воды
Расход смешанной воды
Приведенный расход смешанной во-
воды
Диаметр горловины (камеры сме-
смешения) элеватора
Диаметр сопла элеватора
Требуемый напор перед элеватором
Диаметр сопла по располагаемому
напору перед элеватором Я
Расход теплофикационной воды по
располагаемому напору перед эле-
элеватором и диаметру сопла
Расход тепла на отопление
Температура воды в подающей тру-
трубе тепловой сети
Температура воды в обратной трубе
тепловой сети
Температура воды в подающей тру-
трубе местной системы отопления
Температура воды в обратной трубе
местной системы отопления
Гидравлическое сопротивление мест-
местной системы отопления
Количество подмешиваемой воды из
местной системы отопления
Единица
измерения
т/ч
-
•
см
мм
м вод. ст.
см
т/ч
ккал/ч
СС
-
-
-
м вод. ст.
т/ч
Расчетная формула
q- п 1,15- kl~"ri 1,15,
где 1,15—коэффициент, полученный на основании
экспериментальных данных Теплосети Мосэнерго
G - °
Э (?,-?2) 1000
? - °
СМ ih—t2) 1000
G Gcm Q
V ft V h (/?—^I000
10 dr
с —
V Gnp
#=0,64—t
4
э 0,8
-
-
-
-
-
-
Номер
формулы
A9.1)
A9.2)
A9.3)
A9.4)
A9.5)
A9.6)
A9.7)
A9.8
A9.9)
-
-
-
-
-
-

Глава 19. Тепловые пункты
333
30 80
приведенный —
7? 60 50
чо
ш.рашд Мы С Пр ?т/ч
30 25 W 19 18 П 1615 14 13 11 П Ю 9
10 9 S 7 , 6 5-
Прибеденныи-*-
3 ? 15
ipeuod Шы G np ? т/ч
го оэ
ЦТ-
Рис. 19 6 Номограмма для определения диаметра сопла
Таблица 19.3
Техническая характеристика и общие данные
насосов ДНИ И ПС
Наименование
Производительность .
Напор общий ....
Число оборотов . . .
Мощность на валу . .
Наружный диаметр
колеса . . · . . .
Тип электродвигате-
Мощность электро-
электродвигателя
Рабочее давление . .
Диаметры патрубков
нагнетательного и
всасывающего . . .
Вес .
Габариты
длина, ширина, вы-
Род тока—перемен-
тока—переменный однофазный . .
Единица
измерения
М3/Ч
м вод. ст.
об/мин
кет
мм
кет
кгс/см?
мм
кг
мм
в
По данным
ЦНИИПС-10
10
1,6
1440
0,12
105
АОЛБ-31-4
Ф2
0,27
5
80
65
505X235X245
220
По данным
ЦНИИПС-20
20
1,5
1440
0,23
105
АОЛБ-32-4М
Ф2
0,4
5
80
65
505x235x245
220
схеме через водоводяные подогреватели, а в открытых
системах — непосредственно к подающему и обратному
трубопроводам ввода тепловой сети.
Основные принципиальные схемы присоединения
местных систем отопления, вентиляции и горячего водо-
водоснабжения к двухтрубным водяным сетям и условия
их применения приведены в табл 19 4.
Для выравнивания суточного графика нагрузки го-
горячего водоснабжения рекомендуется установка баков-
аккумуляторов в банях, прачечных, душевых общест-
общественных и промышленных зданий, в больницах и санато-
санаториях с грязеводолечением.
Емкость баков-аккумуляторов для бань и прачеч-
прачечных определяется в соответствии со СНиП П-Л.13-62 и
П-Л 14-62.
Для душевых общественных и промышленных зда-
зданий емкость баков-аккумуляторов рекомендуется при-
принимать в зависимости от числа установленных душевых
сеток, принимая время зарядки баков в соответствии с
табл. 19.5.
Для крупных душевых и грязелечебниц допускается
определять емкость баков-аккумуляторов исходя из не-
непрерывной подачи среднечасового расхода воды за сут-
сутки наибольшего водопотребления

334
Раздел IV. Насосные и подогревательные установки
Таблица 19.4
Основные принципиальные схемы присоединения
местных систем к тепловым сетям
и условия их применения
Продолжение табл. 19.4
Принципиальная схема
присоединения и ее наименование
Условия применения
Местные системы отопления и вентиляции
Непосредственная без смеси-
смесительных устройств
Непосредственная с
ром-смесителем
Непосредственная с насосом на
перемычке
Для систем отопления про-
промышленных зданий, бань,
прачечных, спортивных
залов, бассейнов, торго-
торговых помещений, зданий
общественного питания
объемом 500 м3 и более и
систем вентиляции при рас-
расчетной температуре в теп-
тепловых сетях до 150° С, а
также для систем отопле-
отопления и вентиляции жилых
и общественных зданий
и бытовых помещений про-
промышленных зданий при
расчетной температуре в
тепловых сетях до 105° С
Для систем отопления жи-
жилых и общественных зда-
зданий, бытовых помещений
промышленных здании при
расчетной температуре в
тепловых сетях 150° С; для
систем отопления промыш-
промышленных зданий и систем
вентиляции отдельных зда-
зданий при необходимости
снижения температуры во-
воды, поступающей в мест-
местную систему. Применяет-
Применяется при потере давления в
местной системе до
1,5 м вод. ст.
Для тех же условий, что
и с элеватором-смесите-
элеватором-смесителем, но при недостаточно-
недостаточности располагаемого напо-
напора для работы элеватора
или при потере давления в
местной системе более
1,5 м вод. ст.
Нечявисимая схема присоеди-
присоединения
Для систем отопления и вен-
вентиляции при давлении
в подающем трубопроводе
выше статического в мест-
местной системе, при давлении
в обратном трубопроводе
выше допустимого для
местной системы, при не-
недостаточности располагае-
располагаемого напора для работы
элеватора-смесителя, дли
зданий с высотой более
60 м, при присоединении
к тепловым сетям с расчет-
расчетной температурой в подаю-
подающем трубопроводе выше
f50"C
Принципиальная схема при-
присоединения и ее наименование
1
Условия применения
Местные системы горячего водоснабжения
Параллельная
Предвключенная
Двухступенчатая — последова-
последовательная1
Двухступенчая — смешанная
Закрытая система тепловых
сетей
Для жилых, общественных
и промышленных зданий
независимо от соотноше-
соотношения максимального часо-
часового расхода тепла на
горячее водоснабжение
_ макс
? г. в и отопления ???.
К преимущественному при-
применению рекомендуется
омакс
vr. в ,
при >1, а также для
<?от
небольших зданий с сум-
суммарным расходом тепла на
отопление до 150—200 тыс.
ккал/ч и для промышлен-
промышленных потребителей с коли-
количеством душевых сеток
до 5
Для жилых и общественны»
зданий при
<0,1
Для жилых, общественных
и промышленных зданий
при
омакс
г.в
0,3 <
<0,8
сот
Для жилых, общественных
и промышленных зданий
независимо от соотношения
максимального часового
расхода тепла на горячее
„ макс
водоснабжение V г. в и
макс „
отопления С?г. в ¦ * «ре-
имущественному примене-
применению рекомендуется при
пмакс
0.8

Глава 19. Тепловые пункты
335
Продолжение табл. 19.4
Принципиальная схема при-
присоединения и ее наименование
Непосредственный водоразбор
из трпловой сети
Условия применения
Открытая система тепловых
сетей для жилых, обще-
общественных и промышленных
зданий независимо от со-
соотношения нагрузок
Таблица 19.5
Продолжительность зарядки аккумуляторов
в зависимости от числа душевых сеток
Число душевых сеток
До 5
6—20
21-30
31 и более
Число часов зарядки
аккумуляторов в смену
Не устанавливается
2
3
4—6

РАЗДЕЛ V
ТЕПЛОВОЙ КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИКА
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ГЛАВА 20
ТЕПЛОВОЙ КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИКА
20.1. ТЕПЛОВОЙ КОНТРОЛЬ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Тепловой контроль охватывает все звенья систем
теплоснабжения (ТЭЦ или котельная, тепловая сеть с
насосными и тепловые пункты потребителей) и включа-
включает в себя измерение температур теплоносителя и возду-
воздуха, давления теплоносителя, расхода теплоносителя,
уровня воды и конденсата в баках, а также солесодер-
жания конденсата, подпиточной воды и сетевой воды.
Указанные величины измеряют с помощью показы-
показывающих, самопишущих и суммирующих теплоизмери-
тельных, а также сигнализирующих приборов.
Обозначения основных величин и условное изобра-
изображение теплоизмерительных приборов и регуляторов,
применяемых в схемах теплового контроля и автомати-
автоматики приведены в табл. 20.1.
Основные данные по выпускаемым промышленно-
промышленностью приборам для измерения температур и давлений
приведены в табл. 20.2, 20.3 и 20.4.
В тепловых сетях преимущественно применяют по-
показывающие термометры и манометры.
Самопишущие термометры и манометры применяют
в теплофикационных установках ТЭЦ или в котельных,
а также в центральных тепловых пунктах водяных и па-
паровых сетей.
Термосигнализаторы, термометры манометрические
электроконтактные и сигнализаторы давления исполь-
используют в системах автоматизации.
Для обеспечения высокой точности измерения тем-
температур иногда применяют автоматические потенцио-
потенциометры, которые используют преимущественно для рабо-
работы в комплекте с термопарами, и автоматические
уравновешенные мосты, которые в основном использу-
используют для работы с термометрами сопротивления.
Для измерения расхода пара и повышенных расхо-
расходов воды (обычно более 40—100 т/ч) в теплофикацион-
теплофикационных установках ТЭЦ или котельных, в помещениях на-
насосных' и в тепловых пунктах устанавливают дифферен-
W
15 10 25 30 35 ЦО 45 50 55 60 65 70 75 80 35 90 95
Рис. 20.1. График для определения диаметра дроссельной шайбы к теплосчетчику ТС-1
D — диаметр трубопровода; d — диаметр дроссельной шайбы; V — минимальный полный расход сетевой воды
Пример. Дано: ?>=50 мм и V=6 м3/ч. По графику —=0,645; d=0,645 ?>=0 645 50=32»3 мм
D

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
337
Таблица 20.1
Условные изображения теплоизмерительных приборов
и регуляторов в схемах теплового контроля
и автоматики
Продолжение табл. 20.1
Условное изо-
изображение
—IXJ-
О»
ПП
Наименование
Задвижка
Клапан обратный
Клапан регулирующий
Клапан предохранительный
Стеклянный термометр расширения
Термометр сопротивления
Термобаллон манометрического термомет-
термометра
Термометр дилатометрический или биме-
биметаллический
Термосигнализатор, термометр (общее обо-
обозначение)
Отборное устройство давления, уровня
Приемное устройство концентратомера
Приемное устройство поплавкового уров-
уровнемера
Водосчетчик
Суживающее устройство для измерения
расхода по перепаду
Сосуд конденсационный
Сосуд разделительный или уравнительный
Условное изо-
изображение
Наименование
?
ГОТ!
?
JI.
Прибор измерительный '
Прибор регулирующий (сигнализирующий)
Прибор измерительный и регулирующий
(сигнализирующий) в одном корпусе '
Электрический вид передачи дистанцион-
дистанционного воздействия
Механический вид дистанционной передачи
Ключ управления
Амперметр
Трансформатор тока
Пусковое устройство
Электродвигатель
Кнопка управления
Реле включения резерва
Реле времени
Лампа сигнальная
Звонок
1 В верхней части условного изображения записывается изме-
измеряемая величина: t — температура; ? — давление, G — расход;
? — уровень, С — концентрация (допускается вписывать хими-
химическую формулу вещества).
В нижней части записывается назначение прибора: ? — по-
показывающий; С — самопишущий, И интегрир>ющий; Сг — сиг-
сигнализирующий; См—суммирующий (алгебраическая сумма),
Со — отрабатывающий соотношение; Пз — позиционный; Зд —·
задающий.

338
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Таблица 20.2
Основные приборы для измерения температур
Таблица 20.3
Тип
прибора
ТТ
ТК-6
ТК-8
ТК-5
ТПГ-180
ТСГ-710МЧ
ТСГ-710М
ЭКТ
ЭКТ
этм-х,
ЭТМ-Х1
ЭТМ-XIV
этм-хп
ЭТП-1,
ЭТП-VIII
этп-ш
ЭТП-1Х
TXK-VIII
тхк-хш
Наименование
Термометры стеклян-
стеклянные
Ртутные технические
С магнитной переста-
перестановкой контакта
С постоянными впаян-
впаянными контактами
Термометры маномет-
манометрические газонапол-
газонаполненные
Показывающие (без
дополнительных уст-
устройств)
Самопишущие на одну
точку измерения с часо- '
вым приводом
Самопишущие на одну
точку измерения с элек-
электроприводом
Термометры маномет-
манометрические электрокон-
электроконтактные
Паровые показываю-
показывающие с двухконтактным
устройством
Газовые показывающие
с двухконтактным устрой-
устройством
Термометры сопротив-
сопротивления
Медные с неподвиж-
неподвижным штуцером
Медные с передвиж-
передвижным штуцером
Медные для измерения
температур в помещениях
Платиновые с непод-
неподвижным штуцером оди-
одинарные
То же, двойные
Платиновые с перед-
передвижным штуцером
То же, двойные
Термопары
Хромель-копелевые
* »
Пределы изме-
измерения в аС
ниж-
нижний
0
0
50
100
200
0
0
20
40
50
—20
о
50
60
100
0
—50
—50
—50
0
0
0
0
-50
—50
верхний
50 100,
150, 200,
250, 300,
350, 400
50, 100,
150, 200,
300
50, 100,
200, 300
100, 120,
160, 200
250, 300,
120
160, 200,
250, 300
+40
60, 100,
150,
200
250
300
+100
+100
+100
+500
+500
+500
+500
+600
+600
1 °
га
—
—
64
25
40
40
—
—
40
40
—
-
30
Основные электрические приборы
измерения температур
для
Тип прибора
МПЩПр-54
МПЩПл-54
МСЩПр-154 )
МСЩПр-354 {
МСЩПр-654 j
ЛПр-53
(ЛПБ-46)
Наименование
Милливольтметры (для работы
в комплекте с термопарами)
Показывающие, профильные
То же, для работы только с
хромель-копелевыми (или хро-
мель-алюмелевыми) термопарами
Самопишущие для измерения и
записи температур соответствен-
соответственно в одной, трех или шести точ-
точках измерения
Логометры
Магнитоэлектрические, показы-
показывающие, профильные для работы
с медными (или платиновыми)
термометрами сопротивления
Класс
при-
приборов4
1,5
1.5
1,5
1.5
Таблица
Основные приборы для измерения давлений
20.4
циальные манометры (табл. 20.5), подключаемые к
дроссельным устройствам (диафрагмам). При измере-
измерении расхода пара с переменными параметрами в допол-
дополнение к дифференциальному манометру должны быть
дополнительно установлены манометр и термометр для
определения удельного веса протекающей среды.
Тип
ОБМ-100, ОБМ-160
?-250
МСТМ-410,
МСТМ-610
МГ-278,
МСТМ-618
МСТМ-430,
МСТМ-630
МУЭ
РДС
Наименование
Манометры с одновитко-
вой трубчатой пружиной
Технические манометры в
корпусах диаметром 100 и
160 мм:
класс точности 2,5
1.5
Технические манометры в
корпусе диаметром 250 мм,
класс точности 1,5
Манометры с многовитко-
вой трубчатой пружиной
Самопишущие с часовым
и электрическим приводами
без дополнительных устройств
С трехконтактным устрой-
устройством показывающие и само-
самопишущие
Самопишущие на две кри-
кривые с часовым и электриче-
электрическим приводами
Показывающие с электри-
электрической дистанционной пере-
передачей
Сигнализаторы давления
Сигнальное реле давления
с одновитковой трубчатой
пружиной с диапазоном на-
настройки 3—25 кгс/см?
Верхний пре-
предел показа-
показаний в кгс/см*
4,6, 10,
16 и 25
10; 16; 25
6, 10, 16.
25
6, 10, 16, 25
25

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
339
Таблица 20.5
Основные приборы для измерения расхода
по перепаду давления
Таблица 20.7
Тип
прибора
ДТ-50
ДП-280
ДП-410
ДП-610
ДП-281М
ДП-612М
ДЭМП-280
ДП-430
ДП-630
ДПЭС
ДМ
Наименование
Дифференциальные мано-
манометры двухтрубные стеклян-
стеклянные на 50 кгс/см*
Дифференциальные мано-
манометры поплавковые ме-
механические с ртутным
заполнением
Без дополнительных уст-
устройств:
показывающие
самопишущие с часовым
приводом
самопишущие с электри-
электрическим приводом
Показывающие с интегра-
интегратором
Самопищущие с интеграто-
интегратором, отметчиком и электри-
электрическим приводом
С электрической дистанци-
дистанционной передачей показаний
Самопищущие с дополни-
дополнительной записью давления:
с часовым приводом
с электрическим приводом
Поплавковые бесшкальные
для работы с одним или дву-
двумя вторичными приборами
Дифференциальные
манометры мембранные
Бесшкальные
Пределы показаний
700 мм
Расчетные пере-
перепады 40, 63, 100,
160, 250, 400, 630,
1000 мм рт. ст.
Шкала от 0 ло
100, 125, 160, 200,
250, 320, 400. 500.
630, 800 единиц
расхода с попра-
поправочным множите-
множителем 10я, где п—
любое целое по-
положительное или
отрицательное
число
Расчетные пере-
перепады 40, 63, 100,
160, 250, 400, 630,
1000 мм рт. ст.
Расчетные пере-
перепады 40, 63. 100,
160, 250, 400, 630,
1000 мм рт. ст.
Таблица 20.6
Вторичные электрические приборы к манометрам МУЗ
и поплавковым дифференциальным манометрам
ДЭПМ-280 и ДПЭС
Тип прибора
Э-280, Э-610
Э-281М, 3-612W
Э-278, Э-618
Э-630
Вторичные приборы
Без дополнительных устройств показываю-
показывающие и самопишущие
С интегратором показывающие и самопи-
самопишущие
С электрическим контактным устройством
показывающие и самопишущие
Самопишущие с дополнительной записью
давления
Основные характеристики водоечетчиков
с вертикальной крыльчаткой типа В К
и горизонтальной вертушкой типа В В
Тип водо-
счетчика
ВК-3
ВК-5
ВК-10
ВК-20
В В-50
ВВ-70
ВВ-100
ВВ-150
Калибр в мм
15
20
30
40
50
80
100
150
Характерный
расход в м*/ч
3
5
10
20
70
250
440
1000
Допустимая нагрузка в
Л
X
О)
h
? а
0,26
0,2
0,36
0,26
0,52
0,4
1,04
0,8
5
3,5
10
5
20
7
40
10
So
ё."8
S.0·
в я
<U ей ее
К Я ?
0,35
0,5
0,56
0,8
1,2
1.7
2,3
3,3
8
13
25
46
42
73
104
158
о
?? д. X
5 и
О. О)
В ? 00
0,42
0,6
0,7
1
1,4
2
2,8
4
10
16
30
55
50
87
125
190
мЧч
№
ее
? S
О К
? О)
н 5
т ??
О. р.
а ш
1 05
1,5
1,75
2,5
3,5
5
7
10
20
35
60
ПО
100
175
250
380
Примечание. Цифры, стоящие в числителе, относятся
к горячеводным водосчетчикам (с металлической вертушкой),
в знаменателе — к холодноводным. (Приведенные цифры ориен-
ориентировочные).
При дистанционной передаче показаний дифферен-
дифференциальных манометров и манометров типа МУЭ приме-
применяют вторичные приборы (табл. 20.6).
В тепловых пунктах потребителей водяных сетеда
небольшой и средней мощности расход воды обычно из-
измеряют с помощью горячеводных водосчетчиков Водо-
счетчики подбирают по табл. 20 7. Расход тепла в дан-
данном случае определяют умножением показаний водо-
счетчика на среднюю разность температур подающего и-
обратного трубопроводов.
Более совершенен учет отпуска тепла потребителям
водяных тепловых сетей с помощью теплосчетчиков.
Механический теплосчетчик ТС-1 включает в себя
обычный скоростной водосчетчик и термометрическую
часть (собственно теплосчетчик). Номинальная погреш-
погрешность теплосчетчика при разности температур от 20 до*
100° С не превышает ±4% (без учета погрешности водо-
счетчика)
Для обеспечения необходимого пропуска воды по
импульсным трубкам теплосчетчика на подающем и об-
обратном трубопроводах устанавливают дроссельные
шайбы.
Подбор диаметра дроссельных шайб к теплосчет-
d
чикам ТС-1 можно производить по графику— —f(V,D)
(рис. 20.1).
Сигнализаторы уровня, являющиеся бесшкальными
приборами, предназначены для работы в цепях техноло-
технологической сигнализации или защиты конденсатных и дре-
дренажных насосных (табл. 20.8).

340
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Таблица 20.8
Основные типы сигнализаторов уровня
Тип сиг-
сигнализатора
ПШ
ПФ
ПК
? ?-40
РП-51
Наименование
Сигнализатор уровня по-
поплавковый штуцерный
То же, фланцевый
» камерный
Поплавковое реле (принци-
(принципиально аналогично сиг-
сигнализатору типа ПК)
Поплавковое реле для уста-
установки в открытых резер-
резервуарах
Рассчитаны на
изменение
уровня
До 365 мм
» 365 »
» 250 »
От 20 до 150 мм
» 0,5 » 10 ?
Приборы ПШ, ПФ, ПК выпускаются каждый в
двух модификациях: СУ-4 — для невзрывоопасных усло-
условий и СУВЗГ-4 — для взрыво- и пожароопасных усло-
условий.
20.2. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ
АВТОМАТИЗАЦИИ ОСНОВНЫХ УЗЛОВ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Автоматизация подпиточного устройства
Автоматизированные подпиточные устройства под-
поддерживают постоянное или изменяющееся по определен-
определенному закону давление воды в точке подпитки сети. Для
Рис. 20.2, Примерная прин-
принципиальная схема теплово-
теплового контроля и автоматики
подпитки закрытой тепло-
тепловой сети
1 — подпиточные насосы; 2 — об-
обратный трубопровод, 3 — термо-
термометр сопротивления
тепловых сетей с относительно небольшими потерями
напора в магистралях и благоприятным профилем мест-
местности давление в точке подпитки при всех режимах
(включая режим при остановленных сетевых насосах)
поддерживается постоянным. Примерная принципиаль-
принципиальная схема теплового контроля и автоматики подпитки
закрытой тепловой сети приведена на рис. 20.2.
Схемой предусмартирвается поддержание постоянно-
постоянного давления в обратном коллекторе перед сетевыми на-
насосами при помощи регулятора давления «после себя>
(регулятора подпитки), установленного на трубопрово-
трубопроводе подпиточной воды.
В случае, когда статическое давление тепловой сети
превышает давление в обратном коллекторе ТЭЦ при
работе сетевых насосов, перестройка на статическое
давление осуществляется вручную '.
Давление воды измеряют в напорных патрубках
подпиточных насосов местными показывающими и сиг-
сигнализирующими манометрами, дающими импульс на
включение резервного насоса, а в обратном коллекто-
коллекторе— показывающими, самопишущими и сигнализирую-
сигнализирующим манометрами на местном щите. На местном щите
предусматривают также установку вторичного прибора
показывающего, самопишущего и сигнализирующего рас-
расходомера для измерения расхода подпиточной воды и
вторичного прибора самопишущего и сигнализирующего
кислородомера для измерения содержания кислорода в
подпиточной воде. Термометр сопротивления на подпи-
подпиточной линии подключают к общему самопишущему
прибору, регистрирующему одновременно температуры
сетевой воды.
В открытых тепловых сетях при установке на стан-
станции центральных баков-аккумуляторов давление в об-
обратном трубопроводе регулируют автоматически двумя
регулирующими клапанами, из которых первый установ-
установлен на перепускном трубопроводе избыточной сетевой
воды к балкам-аккумуляторам, а второй — на трубопро-
трубопроводе от баков-аккумуляторов после перекачивающих
насосов. Принципиальная схема теплового контроля и
автоматики подпитки открытой тепловой сети приведена
на рис. 20.3.
В часы, когда нагрузка горячего водоснабжения
ниже среднесуточной, перекачивающие насосы отключе-
отключены, и давление в обратном трубопроводе регулируется
первым клапаном В часы, когда нагрузка горячего во-
водоснабжения выше среднесуточной, автоматически вклю-
включаются перекачивающие насосы, закрывается первый
регулирующий клапан, и регулятор давления переключа-
переключается на регулирующий клапан, установленный после пе-
перекачивающих насосов.
Для обеспечения постоянного расхода подпиточной
воды в открытой тепловой сети на напорном трубопро-
трубопроводе подпиточных насосов устанавливается регулятор
расхода.
Уровень воды в деаэраторном баке подпитки под-
поддерживается регулирующим клапаном на линии хими-
химически очищенной воды.
Если вместо вакуумного деаэратора, работающего
на скользящем давлении, будет применен атмосферный,
то дополнительно устанавливают регулятор, поддержи-
поддерживающий постоянное давление в колонке деаэратора (на
рис. 20.3 не указан).
Схема предусматривает аварийную остановку рабо-
рабочих подпиточного и перекачивающего насосов и автома-
автоматическое включение резервных, а также сигнализацию
давления в обратном трубопроводе уровня в баке де-
деаэратора подпитки и баках-аккумуляторах сетевой во-
воды и содержания кислорода в подпиточной воде. Тер-
Термометр сопротивления на подпиточной линии подключа-
подключают к общему самопишущему прибору (аналогично пре-
предыдущей схеме).
Принятые в схеме рис. 20.3 электронные регулято-
регуляторы могут быть заменены гидравлическими.
1 В данном случае возможно применение специальных схем
(двухимпульсной и др ), обеспечивающих автоматическую пере-
перестройку на статическое давление

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
341
IB
2 4
о
О С g
* ss
О ? ?
Я я 1
я 15
С * s
О _о,
S gu
lit
lif
СО С I
S On
со
о са
н о
сз t^
(C5
CO ON
e 3
ЕС Н се
? S *
ш
М·
S

342
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Автоматизация сетевых подогревателей
Заданную температуру сетевой воды за пиковыми
подогревателями поддерживают с помощью регулятора
температуры за счет дросселирования греющего пара
(рис. 20.4). Температуру воды в подающем трубопрово-
трубопроводе задают вручную согласно диспетчерскому графику.
При повышении солесодержания или уровня кон-
конденсата при разрыве трубок соответствующий подогре-
подогреватель автоматически отключается.
Г
б) блокировка электродвигателя насоса и задвижки
на его напорном патрубке для автоматического закры
тия задвижки рабочего насоса при его аварийном от-
отключении и одновременном открытии задвижки у ре-
резервного насоса при его включении (применяется, когд*
пуск насосов при открытой задвижке не рекомендуется),
Рис. 20.4. Примерная принципиальная схема теп-
теплового контроля и автоматики пикового сетевого
подогревателя
/ — турбина; 2 — пиковый сетевой подогреватель; 3 — тру-
трубопровод от основных подогревателей; 4 — подающий тру-
трубопровод, 5 — линия к электронному регулятору темпе-
температуры сетевой воды
Автоматическое регулирование температуры сетевой
воды после основных подогревателей (при выключенных
пиковых подогревателях) следует осуществлять пере-
перепуском части воды помимо подогревателей.
Автоматизация насосных
Автоматизацию подкачивающих и смесительных на-
насосных тепловых сетей предусматривают в объеме, обес-
обеспечивающем нормальную и безаварийную их работу без
постоянного присутствия дежурного персонала.
Автоматизация подкачивающей насосной на пода-
подающем трубопроводе обычно предусматривается
(рис. 20.5) в следующем объеме:
а) блокировка насосных а1регатов для автоматиче-
автоматического включения резервного насоса при аварийном от-
отключении рабочего;
Рис. 20.5. Примерная принципиальная схема теплового
контроля и автоматики подкачивающей насосной на по-
подающем трубопроводе
/ — лампа сигнализации неисправности в насосной; t — ламп*
сигнализации нормальной работы насосной; 3 — кнопка включе-
включения схемы сигнализации и гашения звукового сигкала{
4—кнопка проверки ламп; 5 — сигнализатор уровня воды Ь
дренажном приямке
в) автоматическое включение резервного насоса при
падении давления в напорном патрубке работающего;
г) автоматическое переключение на резервный
источник питания при исчезновении напряжения основ-
основного источника питания, для чего питание электроэнер-
электроэнергией насосной предусматривается двумя фидерами от
двух независимых источников (от кольца или от двух
трансформаторных пунктов);
д) сигнализация о неисправности подкачивающей
насосной на местном щите управления (превышение до-
допустимой температуры в подшипниках, автоматическое

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
включение резервного насоса, понижение давления воды
в подающем трубопроводе после насосов и превышение
допустимого уровня воды в дренажном приямке) и
в районный пункт управления тепловой сети.
В некоторых случаях при перегреве подшипников
ие ограничиваются только сигнализацией и предусмат-
предусматривают автоматическое отключение работающего насоса.
Рис. 20.6. Примерная принципиальная схема теп-
теплового контроля и автоматики подкачивающей
насосной на обратном трубопроводе
/ — лампа сигнализации неисправности в насосной;
? —лампа сигнализации нормальной работы насосной;
3 — кнопка включения схемы сигнализации и гашения
1вукового сигнала; 4 — кнопка проверки ламп; 5 — сиг-
сигнализатор уровня воды в дренажном приямке
Примерная принципиальная схема теплового конт-
контроля и автоматики подкачивающей насосной на обрат-
обратном трубопроводе представлена на рис. 20.6. Данная
схема отличается от схемы теплового контроля и авто-
автоматики подкачивающей насосной на подающем трубо-
трубопроводе установкой дополнительного регулятора, кото-
который поддерживает постоянное давление в общем вса-
всасывающем трубопроводе.
К этому же всасывающему трубопроводу подключа-
подключается сигнализатор давления (на общем напорном тру-
трубопроводе его не устанавливают).
Схема теплового контроля и автоматики смеситель-
смесительной насосной (рис. 20.7) предусматривает установку
регулятора температуры, который поддерживает задан-
заданную температуру смешанной воды за насосной путем
изменения количества подмешиваемой воды из обратно-
обратного трубопровода. Перестановка задатчика регулятора
температуры в рассматриваемой схеме ручная, однако
может быть осуществлено автоматическое изменение
задаваемой температуры смешанной воды в зависимо-
зависимости от температуры наружного воздуха. В остальной
части схема теплового контроля и автоматики смеси-
тельной насосной аналогична схеме, изображенной на
рис. 20.5, за исключением того, что для смесительной
насосной не устанавливают сигнализатор давления на
общем трубопроводе.
Рис. 20.7. Примерная принципиальная схема тепло-
теплового контроля и автоматики смесительной насосной
/ — лампа сигналичации неисправности в насосной; 2 — лам-
лампа сигнализации нормальной работы насосной; 3 — кнопка
включения схемы сигнализации и гашения звукового сигна-
сигнала; 4—кнопка проверки ламп; 5 — сигнализатор уровня во-
воды в дренажном приямке
Автоматическая защита водяных
тепловых сетей
Устройства автоматической защиты тепловых сетей
от повышенного давления пока еще только начинают
внедряться. В настоящее время имеется несколько уста
новок защиты с применением гидравлических устройств,
выполненных по разработке ОРГРЭСа.
Автоматическая защита тепловой сети при аварий-
аварийном выключении сетевых насосов на станции рассекает
тепловую сеть на две независимые зоны: верхнюю (с по-
повышенным статическим давлением) и нижнюю (с пони-
пониженным статическим давлением).
На рис. 20 8 приведена примерная принципиальная
схема автоматической защиты тепловой сети от давле-
давления при остановке сетевых насосов для случая, когда
зона повышенного статического давления расположена
со стороны ТЭЦ.
При повышении давления в обратной линии сверх
заданного автомат рассечки закрывается в течение 6—
12 сек и одновременно закрывается обратный клапан.

344
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Подпитку нижней зоны при срабатывании автомата
рассечки производят перепуском воды из обратной ма-
магистрали верхней зоны в нижнюю. Автоматическое регу-
регулирование подпитки осуществляют с помощью двух-
импульсного регулятора давления. Основным импульсом
является давление в обратном трубопроводе нижней зо-
зоны, а разрешающим импульсом — давление в подающем
трубопроводе нижней зоны.
Автоматическая защита тепловых сетей от повышен-
повышенного давления при остановке сетевых насосов для слу-
случая, когда зона пониженного статического давления рас-
вергняя зона
em тзц
Рис. 20.8. Примерная принципиальная схема автома-
автоматической защиты тепловой сети от давления при
остановке сетевых насосов
/ — автомат рассечки; 2 — линия подпитки нижней зоны
положена со стороны ТЭЦ, в отличие от рассмотренной
выше схемы должна дополнительно иметь подпиточные
насосы. Места установки автоматической защиты тепло-
тепловой сети целесообразно объединять с подкачивающими и
смесительными насосными, а также с местами установ-
установки регуляторов давления на обратном трубопроводе сети.
Автоматизация тепловых пунктов водяных
тепловых сетей
Для двухтрубных закрытых водяных тепловых сетей
с параллельным включением подогревателей горячего
водоснабжения автоматизация тепловых пунктов потре-
потребителей (рис. 20.9) решает следующие задачи: поддер-
поддерживает постоянное давление в обратном трубопроводе
отопительных систем для высоких и высокорасполо-
высокорасположенных зданий с помощью регулятора давления (под-
(подпора); поддерживает постоянный расход сетевой воды
для отопительной системы с помощью регулятора рас-
расхода (перепада давления) при применении качествен-
качественного регулирования и значительного колебания разно-
разности давлений между подающим и обратным трубопро-
трубопроводами; поддерживает постоянную температуру воды,
поступающей в систему горячего водоснабжения (тем-
(температуру местной воды после подогревателя).
Рассматриваемая схема может быть применена как
для элеваторного, так и насосного смешения тепловых
пунктов зданий, а также для центральных тепловых
пунктов.
Автоматизация отопительных систем обеспечивает
поддержание в заданных пределах температуры внут-
внутреннего воздуха. Разработанные для этой цели опытные
конструкции индивидуальных регуляторов температуры
наиболее полно решают поставленную задачу, но уста-
установка больших количеств этих регуляторов встречает
значительные трудности. Более простым, но и более
грубым методом регулирования температуры внутрен-
внутреннего воздуха является применение регуляторов местных
пропусков, которые устанавливают на тепловых пунк-
Рис. 20 9. Примерная схема теплового контроля и
автоматики теплового пункта потребителя при
закрытой тепловой сети с параллельным включе-
включением подогревателей горячего водоснабжения
/ — подогреватель горячего водоснабжения, 2 — трубо-
трубопровод местной горячей воды; 3 — циркуляционный на-
насос; 4 — циркуляционный трубопровод; 5—подающий
трубопровод системы отопления
тах (на рисунке регулятор не показан) В опытной кон-
конструкции такого регулятора типа Теплосеть Мосэнерго
в качестве импульса принималась внутренняя темпера-
температура одного-двух помещений отапливаемого здания,
однако здесь могут быть приняты и другие решения.
Установка регуляторов местных пропусков является
особенно целесообразной при значительной длительно-
длительности периода регулирования двухтрубной закрытой теп-
тепловой сети с постоянной минимальной температурой во-
воды в подающем трубопроводе, а также в зданиях без
горячего водоснабжения в случае регулирования сети
по повышенному температурному графику при после-
последовательной двухступенчатой схеме горячего водоснаб-
водоснабжения у большинства потребителей.
Примерная схема теплового контроля и автомати-
автоматики теплового пункта потребителя при закрытой тепло-
тепловой сети с двухступенчатой схемой (последовательной
или смешанной) горячего водоснабжения приведена на
рис. 20.10 При включении теплового пункта по двух-
двухступенчатой последовательной схеме горячего водоснаб-
водоснабжения задвижки 7, 8, 9, 10 открыты, а //, 12 — закры-
закрыты. При включении теплового пункта по смешанной
схеме горячего водоснабжения задвижки 7, 9, 10, 12
открыты, а 8, 11 закрыты
Схема теплового контроля и автоматики для рас-
рассматриваемого случая практически остается такой же,

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
345
как для теплового пункта здания при закрытой тепло-
тепловой сети с параллельным включением подогревателей
горячего водоснабжения.
Для двухступенчатой последовательной схемы горя-
горячего водоснабжения с регулированием температуры во-
воды в подающем трубопроводе по отопительному гра-
графику разрабатывается дополнительное устройство в
схеме автоматики для снижения расхода сетевой воды
по мере понижения температуры наружного воздуха.
тическое выключение вентилятора и закрытие створча-
створчатого воздушного клапана в случае понижения темпера-
температуры воздуха, поступающего в помещение, ниже задан-
заданного минимума.
Рис. 20.10. Примерная схема теплового контроля
и автоматики теплового пункта потребителя при
закрытой тепловой сети с двухступенчатой схе-
схемой (последовательной или смешанной) горячего
водоснабжения
/ _ ступень I подогревателя горячего водоснабжения;
2— ступень II подогревателя; 3 — трубопровод местной
горячей воды; 4 — циркуляционный насос; 5 — циркуля-
циркуляционный трубопровод; 6 — подающий трубопровод си-
системы отопления; 7, 8, 9, 10, 11, 12 — задвижки
Примерная схема теплового контроля и автомати-
автоматики теплового пункта потребителя при открытой тепло-
тепловой сети, работающей по скорректированному темпе-
температурному графику, приведена на рис. 20.11.
Рассматриваемая схема автоматики обеспечивает
поддержание постоянного расхода сетевой воды в об-
общем подающем трубопроводе теплового пункта и по-
постоянной температуры смешанной воды, поступающей в
систему горячего водоснабжения.
В случае низкого давления в обратном трубопро-
трубопроводе тепловой сети необходима установка регулятора
давления (подпора) в тепловом пункте потребителя
или в тепловой сети.
Если в открытой тепловой сети регулирование ве-
ведется с переменным расходом воды в общем подающем
трубопроводе, регулятор расхода на тепловом пункте не
устанавливается.
Примерная схема приточной вентиляции, приведен-
приведенная на рис. 20.12, обеспечивает: поддержание постоян-
постоянной температуры воздуха, подаваемого вентилятором в
помещение, изменением расхода сетевой воды; автома-
автомаРис. 20 11. Примерная схема теплового конт-
контроля и автоматики теплового пункта потреби-
потребителя при открытой тепловой сети
/ — трубопровод местной горячей воды; 2 — циркуля-
циркуляционный насос; 3 — циркуляционный трубопровод,
4 — подающий трубопровод отопительной системы
Рис. 20.12. Примерная схема теплового конт-
контроля и автоматики приточной вентиляционной
камеры
/ — створчатый воздушный клапан; 2 — фильтр; 3 —
калорифер; 4 — вентилятор, подающий воздух в по-
помещение

346
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Автоматизация тепловых пунктов
потребителей пара
и дренажных насосных
Основными задачами автоматизации тепловых
пунктов потребителей пара являются поддержание по-
постоянного давления пара у потребителей и управление
откачкой конденсата из конденсатных баков паровых
потребителей
Примерная схема теплового контроля и автоматики
редукционной установки приведена на рис. 20.13. Дзв-
лечр° пара поддерживается на заданном уровне изме-
—CXl·
?
Рис. 20.13 Примерная схема теплового контроля и
автоматики редукционной установки
нением притока пара с помощью дроссельного клапана.
Примерная схема теплового контроля и автомати-
автоматики конденсатной насосной при закрытой схеме сбора и
возврата конденсата приведена на рис. 20 14. В рас-
рассматриваемой установке предусматриваются:
а) автоматическое включение рабочего конденсат-
ного насоса при уровне 5 и резервного — при верхнем
уровне 4;
б) автоматическое отключение насосов при уров-
уровне 6;
в) поддержание заданного давления паровой по-
подушки в баке с помощью регулятора давления;
г) защита конденсатных баков от повышенного
давления,
д) сигнализация на диспетчерский пункт о нор-
нормальной работе насосной, а также о повышенном дав-
давлении з баке, повышенном солесодержании конденсата,
повышенной температуре подшипников и о достижении
конденсатом верхнего уровня 4 или нижнего уровня 7.
Закрытые схемы сбора и возврата конденсата иног-
иногда выполняются с охлаждением конденсата в охлади-
охладителях и с автоматическим регулированием температуры
воды, нагреваемой конденсатом (на рисунке не ука-
указано).
Схемы теплового контроля и автоматики открытых
систем сбора и возврата конденсата не имеют регуля-
регулятора давления паровой подушки, а в остальном прин-
принципиально не отличаются от рассмотренной выше схе-
схемы. Схема теплового контроля и автоматики
дренажной насосной, приведенная на рис. 20 15, прин-
принципиально аналогична схеме конденсатной насосной при
открытой системе сбора и возврата конденсата Авто-
Автоматическое включение рабочего насоса происходит при
уровне 4 и резервного — при верхнем уровне 3, а ав-
автоматическое отключение насосов — при уровне 5. При
достижении верхнего уровня 3 или нижнего уровня 6
действует сигнализация
Рис. 20.14. Примерная схема теплового контроля и ав-
автоматики конденсатной насосной
1 — трубопровод конденсата с производства; 2 — паропровод;
3 — конденсатный бак, 4—7—уровни конденсата; 8 — лампа
сигнализации неисправнгсти в насосной, 9 — лампа сигнали-
сигнализации нормальной работы насосной; 1п — кнопка включения
схемы сигнализации и гашения звукового сигнала
20.3. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ РЕГУЛЯТОРОВ,
ПРИМЕНЯЕМЫХ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ
Регуляторы расхода воды прямого действия ти-
типа РР (рис. 20 16, а) предназначены для поддержания
постоянного расхода воды (постоянного перепада дав-
давления) в тепловых пунктах зданий. Чувствительным
элементом и одновременно сервоприводом регулятора
является стальной сильфон. Корпус регулятора чугун-
чугунный; рабочее давление 10 кгс/см2; температура тепло-
теплоносителя до 150° С.
Основные данные по регуляторам типа РР приве-
приведены в табл. 20.9.
Подбор регуляторов расхода прямого действия ти-
типа РР производят по табл 20.10.
Регулятор типа РР может быть использован в ка-
качестве регулирующего клапана с сильфонным приводом
для регуляторов непрямого действия (температуры,,
давления и расхода).

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
347
а)
9 7
Рис. 20.15. Примерная схема теплового контроля
и автоматики дренажной насосной
/ — трубопровод для сброса воды в канализацию или
наружу; 2 — дренажный приямок, 3, 4, 5, б — уровни во-
воды; 7 — лампа сигнализации неисправности в насосной;
8 — лампа сигнализации нормальной работы насосной;
9—кнопка включения схены сигнализации и гашения
звукового сигнала, 10—кнопка проверки ламп
Рис. 20.16. Регуляторы с сильфонным
приводом
а — регуляторы расхода воды прямого дейст-
действия типа РР; б — регуляторы давления пря-
прямого действия типа РД; / — корпус; 2 — ог-
ограничитель закрытия золотника 3 —снльфон;
4 — ограничитель подъема золотника, 5 —
шток; б — золотник (клапан); 7 - седло; ? —
пружина; 9 — винт натяжной

348
Раздел V. Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
В закрытом состоянии пропуск клапана практиче-
практически отсутствует.
Регуляторы давления (подпора) прямого действия
типа РД (рис. 20.16, б) предназначены для поддержа-
поддержания постоянного давления в обратном трубопроводе
Тепловых пунктов зданий (перед регулятором).
Регулятор давления типа РД отличается от регуля-
регулятора расхода типа РР измененным положением золот-
золотника, отсутствием ограничителя закрытия золотника и
более жесткой пружиной.
Таблица 20.9
Регуляторы типа ? ?
о
3H0I
?*
о.
Диамет
прохода
25
40
50
80
, 100
3
вин
ч
О,
2*
Диамет
седла в
21,2
37 7
43 6
08
76
ч
о
X
IS
« ш
Максим
клапана
4
7
9
К)
15
Сильфон
диа
к
3 *
наружн
метр в
27
45
52
78
100
И Q
Я л
эффект
площад
3,88
12
15,8
36,8
60
Размеры
корпуса в мм
длина
100
130
150
350
450
высота
405
520
584
750
840
S3*
????
.ть ?
=1 ат
ю ° ?
Удельн
способ»
при ? ?
5
15
23
52
82
* Удельная пропускная способность (пропускная способ-
способность при потере давления в клапане ? ??*? ??) приведена для
полностью открытого клапана.
Таблица 20.10
Подбор регуляторов расхода прямого действия
типа РР
Расход
воды
; в т/ч
0
2
4
6
8
10
15
: 20
25
30
35
40
45
50
Регулируемый перепад
давлений
в ат для условных
диаметров прохода корпуса в мм
25
2,2
1,9
.
_
—
40
1,8
1,6
1,4
—
50
2
1,9
1,7
1,6
1,5
—
80
2,1
2
1,9
1.7
1,6
1,5
—
100
1,8
1,7
1.7
1,6
1.5
1,5
1,4
Примечание. Регулируемый перепад дается при полном
натяжении пружины.
Корпус регулятора чугунный; рабочее давление
10 кгс/см2; температура теплоносителя до 150° С.
Регуляторы давления типа РД выпускаются мел-
мелкими партиями с диаметром условного прохода 50 мм
(диаметр горловины седла 44 мм) на предельное регу-
регулируемое давление 5 кгс/см2.
Неравномерность 0,55—0,75 кгс/см2 при изменении
расхода воды от 0 до 10 т/ч. В закрытом состоянии
пропуск клапана практически отсутствует.
Регуляторы давления прямого действия грузовые
отличаются от регуляторов даоления типа РД тем, что
в них пружина заменена грузом и добавлена демпфиру-
демпфирующая камера для предотвращения вибраций. Регулято-
Регуляторы выпускаются мелкими партиями с диаметрами услов-
условного прохода 50, 80 и 100 мм. Неравномерность 0,5—
0,8 кгс/см2 при изменении расхода от 0 до номинального.
Регуляторы температуры прямого действия РПД
используются для поддержания в заданных пределах
температуры воды, поступающей в систему горячего
водоснабжения. Термобаллон регулятора заполнен
жидкостью, температура кипения которой при соответ-
соответствующем давлении немного ниже заданного значения
регулируемой температуры. При изменении последней
изменяется давление насыщенных паров этой жидко-
жидкости, что приводит к перемещению регулирующего орга-
органа. В случае прохождения через клапан греющей среды
с повышенной температурой необходимо предусматри-
предусматривать искусственное охлаждение сильфонной головки
регулятора.
Регуляторы изготовляются на следующие диапазо-
диапазоны регулируемой температуры: 30—40, 40—50; 50—60;
60—70; 70—80; 80—90; 90—100; 100—110° С. Термобал-
Термобаллон и корпус рассчитаны на условное давление
10 кгс/см2. Основные данные по этим регуляторам при-
приведены в табл. 20.11.
Изменение температуры, необходимое для переме-
перемещения золотника из одного крайнего положения в дру-
другое (неравномерность), составляет 10° С.
Пропуск клапана в закрытом состоянии при пере-
перепаде 2 кгс/см2 составляет для золотника с уплотнитель-
ными конусами до 0,2 л/мин и для золотника без ко-
конусов— до 1,2 л/мин.
Таблица 20.11
Регуляторы температуры типа РПД
Диаметр ус-
условного про-
прохода
1"
IV/
2"
Размеры клапана
в мм
высо-
высота
326
Зчб
345
длина
140
170
185
Диаметр золотника в мм
с уплотнением
верх-
верхний
26
50
50
ниж-
нижний
24
48
48
без уплотнения
верх-
верхний
25
50
50
ниж-
нижний
25
50
50
Из-за неплотного закрытия золотника, большой не-
неравномерности, частых нарушений герметичности термо-
термометрической системы регуляторы РПД находят весьма
ограниченное применение в тепловых сетях.
Регуляторы температуры типа ТРЖ-3 (рис. 20.17)
предназначены для поддержания постоянной температу-
температуры смешанной воды при непосредственном водоразборе
и работают на гидравлическом двухсопловом принципе.
Термобаллон регулятора заполняется трансформатор-
трансформаторным маслом. Вызванное изменением температуры сме-
смешанной воды перемещение дна сильфона термобалло-
термобаллона используется для управления пропуском управляю-
управляющей воды через напорное и сливное сопла. В качестве
управляющей воды используется вода из подающего
трубопровода, которая после прохождения напорного и
сливного сопел сливается в трубопровод смешанной
воды. Неравномерность регулятора 2—4° С. Подбор ре-
регуляторов температуры воды типа ТРЖ производится
по табл. 20.12

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
349
Регуляторы выпускаются диаметром 25 и 40 мм.
В настоящее время разработаны ОРГРЭС усовершен-
усовершенствованные регуляторы температуры типа ТРД.
Регуляторы температуры воды Теплосети Мос-
энерго-ОРГРЭС предназначены для поддержания пос-
Рис. 20.17. Регулятор температуры типа ТРЖ
/ — патрубок для входа холодной воды; 2 — патрубок
для входа горячей воды; 3— камера смешения; 4— зо-
золотник клапана; 5 — ограничительные отверстия золот-
золотника; 6 — термобаллон; 7 — сильфон; 8—рычаг; 9 — на-
напорное сопло; 10 — сливное сопло; 11 — импульсная труб-
трубка; 12 — шариковый клапрн, 13 — камера управляюще-
управляющего давления реле; 14 — внутррнняя камера золотника;
15 — импульсная трубка; 16 — нижняя камера мембран-
мембранного исполнительного механизма
тоянной температуры местной воды, выходящей из по-
подогревателей горячего водоснабжения, и являются гид-
гидравлическими регуляторами дроссельного типа. В комп-
комплект регулятора входят: термореле и дроссельная
UPJorn
12
1.0 -
0,8
0.6
ОН
0,2
О
шайба (измерительный и командно-усилительный ор-
орган), регулирующий клапан с сильфонным приводом ти-
типа РР (обычный регулятор типа РР, см. рис. 20.16, д),
фильтр и охладитель управляющей воды.
Термореле применяется типа БТР-2 с биметалличе-
биметаллическим чувствительным элементом конструкции Теплосеть
Мосэнерго, но могут применяться также термореле дру-
других типов. Неравномерность биметаллического термо-
термореле типа БТР-2 составляет 6—9° С, слив управляющей
воды 3—8 л/ч.
В качестве управляющей воды используется вода
из подающего трубопровода.
Регулирующий клапан с сильфонным приводом для
регулятора температуры подбирается по графику, при-
приведенному на рис. 20 18.
Гидравлический регулятор типа РД-За может быть
применен для автоматического регулирования давления,
расхода (перепада давления) и уровня воды, а также
для регулирования давления пара.
Регулятор комплектуется из релейного устройства
РД-За, разработанного ОРГРЭС, и регулирующего
клапана с мембранным сервоприводом.
Релейное устройство состоит из стандартных узлов.,
комбинация которых подбирается при сборке в зависи-
зависимости от назначения регулятора. Одна из модификаций
сборки реле приведена на рис. 20.19. В качестве управ-
управляющей среды используется водопроводная или сете-
сетевая вода, а также конденсат. Слив сетевой воды 5Q—
100 л\ч.
При использовании в качестве управляющей среды
сетевой воды целесообразно применять схему с пере-
перепуском этой воды (бессливную схему), используя раз-
разность давлений между подающим и обратным трубопро-
трубопроводами или перепад давления в регулирующем клапа-
клапане. Минимальный перепад давления в регулирующем
клапане в этом случае должен составлять не менее 0,2—
0,3 кгс/см2.
Области применения регулятора:
а) при регулировании давления — от вакуума
400 мм рт. ст. до избыточного давления 8 кгс/см2;
б) при регулировании уровня в баках — до избы-
избыточного давления 8 кгс/см2.
Пределы отклонений регулируемых параметров:
а) по давлению — от ±0,03 до ±0.08 кгс/см2:
б) по перепаду давлений (расходу) — ±0.07 кгс/см2;
в) по уровню — от 50 до 250 мм вод ст.
Релейные устройства типа РД-За выпускают мел-
мелкими партиями. Для работы в комплекте с релейным
Рис. 20.18. График для подбора диа-
диаметра регулирующего клапана с
сильфонным приводом типа РР
d — диаметр условного прохода в мм; G —
расход воды в т/ч; ??? — перепад давлений
в регулирующем клапане в ат
—
—
I
/
/
/
/,
?
?
У
?
?
?
?
/
/
/
/
/
-?
/
у
?
А
I/
у
/
f
„?
«q
/
?
/
—
/
/
? V 6 ? Ю 15 20 25 30 35 W 45 50 55 60 65 10 75 60 35 .90 & G.m

350
Раздел V Тепловой контроль и автоматика тепловых сетей
Таблица 20 12
Расчетный
расход
в л/сек
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,25
0 9
Г
1,25
1,5
1,75
2
2,25
2,5
2,75
3,0
3,5
воды
в т/ч
0,72
1,08
1,44
1,8
2,1Ь
2,52
2,88
3,24
З.Ь
4,5
3,24
4^5
5,4
6,3
7,2
8,1
9
9,9
10,8
12,6
X
а"?
ч> о
? f- о.
Ч ? СО
6
b
b
6
6
6
6
6
6
6
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
Таблица для подбора
1
D
10
10
14
14
20
20
—
—
—
—
20
25
25
30
30
30
J5
35
—
—
?
1
2
3
3
3
4
—
—
—
3
3
4
5
5
6
7
8
—
—
D
10
14
14
14
14
14
20
20
20
20
25
25
25
30
30
30
35
35
]
2
?
тегуляторов
температуры
воды ??'-ia ТРЖ
°асчетный перепад давлений в клатане ?
3
D
?
4
D
?
Условный диаметр корпуса ?? =25 мм
1
1
2
2
3
3
3
3
4
—
10
10
14
14
14
14
14
20
20
—
1
2
2
2
2
3
3
3
3
—
10
10
10
14
14
14
14
14
20
—
1
1
2
2
2
2
2
3
3
—
Условный диаметр корпуса d„=40 мм
_
3
3
4
4
5
6
6
6
8
20
20
25
25
25
30
30
30
35
3
3
3
4
4
4
5
5
6
_
20
20
20
25
25
25
30
30
30
2
3
3
3
4
4
4
5
5
D
10
10
10
14
14
14
14
14
14
20
20
20
20
25
25
25
25
30
i кгс/см
5
л
1
1
2
2
2
2
2
2
3
3
_
2
3
3
3
4
4
4
5
г
D
10
10
10
14
14
14
14
14
14
14
20
20
20
20
25
25
25
30
5
?
1
1
2
2
2
2
2
2
2
3
2
2
3
3
3
4
4
5
D
10
10
10
10
14
14
14
14
14
14
20
20
20
20
25
25
25
25
7
?
1
1
1
1
2
2
2
2
2
3
2
2
2
3
3
3
4
4
Условные обозначения D— диаметр проходного сечения седла клапана в мм d—диаметр ограничительных отверстий в мм
я—число ограничительных отверстии.
устройством РД За можно использовать односедельные
регулирующие клапаны, разработанные ОРГРЭС Гра-
Графики для подбора этих регулирующих клапанов с мем-
мембранным сервоприводом приведены на рис 20 20
Регуляторы типа РД За мо!ут также работать с ре-
регулирующими клгпанами с си.пьфонным сервоприводом
и с мембранными исполнительными механизмами
МИМ
Мембранные исполнительные механизмы МИМ
(рис. 20 21) состоят из мембранного сервопривода и
регулирующего двухседельного золотника Эти клапа-
клапаны выпускаются для пневматических регуляторов в
двух модификациях тип ВЗ («ьоздух закрывает») и
тип ВО («воздух открывает»).
Мембранный привод выпускается четырех разме-
размеров 1, 2, 3 и 4, причем привод каждого размера пред-
предназначен для нескольких условных проходов Основные
данные по клапанам МИМ с зояотннками (плунжера-
(плунжерами) из нержавеющей стали приведет! в табл 20 13.
Клапаны МИМ изготовляются также с зогютника-
ми из латуни на предельную температуру 225° С.
Рис 20 19 Реле давления типа РД За
/ — основание 2 — отстойник, 3—дренажная воронка; 4 —
продувочный клапан с иглой, 5 — управляющий клапан С
дросселем, соплом и заслонкой, б — импульсный сильфон,
7 и 8 — сильфоны бессальникпвых выводов, 9 — настроеч-
настроечная пружина

Глава 20. Тепловой контроль и автоматика
351
При использовании в качестве управ чяющей среды
воды с давлением более 1,5 кгс/см2 требуется замена
мембранных чугунных камер на стальные Для воды
более целесообразно применять кл;паны МИМ с ци-
цилиндрическими золотниками и профилированными ок-
окнами.
температуры подпиточной воды осуществляют по вызо-
вызову. Телеизмерение расхода и давления подпиточкой во-
воды должно быть непрерывное.
Объем телемеханизации насосных тепловых сетей
рекомендуется предусматривать следующий:
а) телеуправление с районного пункта насосами
(пуск и остановка) и задвижками на нагнетательном
трубопроводе;
б) телесигнализация положения оборудования;
в) аварийно предупредительная телесигнализация;
г) телеизмерение по вызову давления, температуры
и расхода
Для контролируемых камер и тепловых пунктов
потребителей рекомендуется предусматривать следую-
следующий объем телемеханизации:
а) телеуправление с районного пункта задвижками;
б) телесигнализация положения телеуправляемого
оборудования;
в) аварийно-предупредительная телесигнализация
10 40 60 60 WO Z00 Ж W 500 №700 ШЖ №011001200/300/W0?S mA
Рис. 21 20. График для подбора односедельных
регулирующих клапанов для воды диаметром
50—300 мм с мембранным сервоприводом
Таблица 20.13
Мембранные исполнительные механизмы МИМ
Обозна-
Обозначение
клапана
24Ч30нж
25Ч32нж
25ЧЯ0нж
25Ч30нж
25С48нж
25С50нж
5 я «
>> ИВ
16
16
16
16
64
64
со р.
? ? СО
)
зоо 1
300 f
J
200 1
203 I
300 I
300 j
Тип золотника
(плунжера)
Сплошной двух-
седельный
У-образный
двухседельный
Диаметр услов-
условного прохода
в мм
25, 40, 50, 80
100*
150-*, 200*. 250*.
300 *
25, 50, 80, 100,
150, 200, 250, 300
25, 50, 80, 100,
150, 200
* Серийно не выпускаются.
20.4. ТЕЛЕМЕХАНИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Вопросы телемеханизации тепловых сетей еще
только разрабатываются, ь частности ведется разработ-
разработка нового телемеханического оборудования для тепло-
тепловых сетей
Телемеханизация теплофикационных установок ТЭЦ
должна ограничиваться аварийно предупредительной
сигнализацией и телеизмерением. Телеизмьрение давле-
давления, температуры и расхода сетевой воды, а также
Рис. 20.21. Мембранный исполнительный механизм ти-
типа МИМ
а — МИМ-ВЗ-1 («вочдух закрывает»); б — МИМ-ВО-1 («воздух
открывает»)

РАЗДЕЛ VI
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
ГЛАВА 21
УКРУПНЕННЫЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Укрупненные показатели составлены для расчетной
тентовой нагрузки от 0 5 до 600 Гкал\ч при полной теп-
теплофикации городов и поселков с расчетной температу-
температурой наружного воздуха —30° С.
Все показатели даны с учетом общественной за-
застройки
Удельные технико-экономические показатели приве-
приведены в табл 21 1—21 3 при одном источнике тепла и
одном теплоносителе при наиболее распространенных
технических характеристиках сетей, а именно:
коэффициенте шероховатости Кш для водоводов
0,0005 м, для паропроводов 0,0002 м и для конденсато-
проводов 0,001 м;
расчетном перепаде температур в сетях: водяных
? t=80°C (по графику 150/70° С), в паровых г=
=500 ккал/кг;
удельных потерях напора на трение /?г=5 кгс/м2;
толщине стенки труб по сортаменту труб тепло-
тепловых сетей, утвержденному Министерством электростан-
электростанций, при арматуре стальной отечественного производ-
производства;
Таблица 21 ?
Удельные показатели средних диаметров d и длины труб L, затрат металла Z, капитальных затрат К
Расход тепла
О в Г кал 1ч
1
5
10
25
50
Теплоплот-
ность q в
Гкпг/ч на 1 га
0,2
0,38
0,47
0,71
0,2
0,38
0,47
0,71
0,2
0,33
0,47
0,71
0,2
0,38
0,47
0,71
0,2
0,38
0,47
0,71
Площадь за-
застройки F
в га
5
2,66
2,13
1,41
25
13,3
10,05
7,05
50
2Ь,6
21,3
14,1
125
66,5
^3,25
35,25
2<5О
133
106,5
70,5
d в мм
rfcp
KB
38
52
74
83
38
00
88
102,1
38
60
88
106
38
60
88
106
38
60
88
106
"I"
61,1
87
149
173
109
105
191
210
147
99,5
192
157,5
213,5
238
122,5
185
242,5
216
259
-
-
-
_
222,5
222,5
254
254
254
48
52
74
83
55,3
65,3
91,5
102,1
62,6
72
101
111
72,8
82,6
113
123,8
82,3
91,2
124
135
L в м на 1 Гкал/ч
со
-1
1770
635
376
253
1770
700
435
301
1770
700
435
304
1770
700
435
304
1770
700
435
304
360
964
44
18,6
936
86
50,7
14,4
844
521
145
64
101
47
489,4
64
132,2
42
72,6
§
—
-
323
81
350,2
98,4
90,2
2130
635
3/6
253
2734
744
453,6
304
2706
786
485,7
318,4
2614
845
536
351
2609,6
862,4
567,2
376,6
? в т на 1 Гкал/ч
?
я
10,4
5,3
4,57
3,55
10,4
0,75
6,48
4,9
10,4
6,75
6,48
5,1
10,4
6,75
6,48
5,1
10,4
6,75
6,48
5Д
?
?
3,54
14,2
1,1
0,65
16,1
2,86
1,95
0,67
24,63
8,78
6,02
2,04
4,76
2,46
9,5
2,38
7,0
2,0
4,15
?
—
-
-
—
15,9
3,98
19,4
5,48
5
?
?
13,94
5,3
4,57
3,55
24,6
7,85
7,13
4,9
26,5
9,61
8,43
5,77
35,08
12,77
11,24
7,56
39,3
14,61
13,48
9,25
К. в тыс руб на1/ кал/ч
?
m
!<
23,8
9,3
6,4
4,5
23,8
11,3
8
5,9
23,8
11,3
8
6,2
23,8
11,3
8
6,2
23,8
11,3
8
6,2
>.
bt
5,3
17,8
0,9
0,7
19,6
2,2
1.4
0,5
22
11
3,9
1,5
3,1
1,6
11,4
1,8
4,5
1,25
2,6
>»
—
11
2,4
12,8
3,5
3,25
?
i<
29,1
9,3
6,4
4,5
41,6
12,2
8,7
5,9
43,4
13,5
9,4
6,7
45,8
15,2
11,1
7,8
48
16,6
12,5
8,8

Глава 21. Укрупненные технико-экономические показатели
353
Продолжение табл. 21.1
Расход тепла
Q в Гкал/ч
100
200
400
600
Теплоплот-
ность q в
Гкал/ч на 1 га
0,38
0,47
0,71
0,38
0,47
0,71
0,47
0,71
0,71
Площадь за-
застройки F
в га
266
213
141
532
426
282
852
564
846
d в мм
KB
60
88
106
60
88
106
88
106
106
<?
206
240
296
279
216
250
287,5
262
295,5
300
302
302
302
356
355
355
432
432
491,5
101,7
138,6
149
114,1
153,7
165,4
175,4
185,7
197
L в м на 1 Гкал/ч
>>
с
X
700
435
304
700
435
304
435
304
304
К
?
64
42
92,2
22,95
64
42
24,85
42
26,1
26,1
116,8
105,5
69,25
135
119,3
78,65
132
86.2
87,3
«
-4
880,8
583,5
396,2
899
596,3
407,5
609
416,3
417,4
? в ? на 1 Гкал/ч
ее
К
ю
N
6,75
6,48
5,1
6,75
6,48
5,1
6,48
5,1
5,1
ч
>,
?.
N
2,66
2,01
6,9
1,62
3,05
2,3
1,81
2,78
1,95
1,98
<
S
N
8,9
8,05
5,28
13,4
11,8
7,8
11,8
7,72
8,96
N
18,31
16,54
12
23,2
20,58
14,71
21,06
14,77
16,04
К в тыс. руб. на 1 Гкал/ч
ш
11,3
8,0
6,2
11,3
8
6,2
7,9
6,2
6,2
?
?
о.
1,85
1,35
3,85
0,85
1,9
1.4
1
1,55
1,06
1,08
5
4,4
3
6,8
5,9
4
8,15
5,54
6,52
>>
ь<
18,15
13,75
10,05
20
15,3
11,2
17,6
12,8
13,8
Обозначения: кв — квартальные сети: ? — распределительные сети: м — магистральные сети.
Примечание. В числителе дробей учтены показатели L, ? и К. магистральных сетей с диаметром до 2Е0 мм, а в знаменателе
приведены только показатели по разводящим или магистральным сетям.
Таблица 21.2
Продолжение табл 21.2
Удельные показатели затрат металла ???
и капитальных затрат Ктр по двухтрубным
транзитным и районным тепловым сетям
при длине трассы 1 км
Диаметр
транзитной
сети d в мм
200
250
300
350
400
450
Расчетный
расход тепла
Q в Гкал/ч
5,65
10,5
10.5
18,5
18,5
28,8
28,8
43,5
43,5
60
60
80
????7·
на 1 Гкал/ч
14,75
7,93
10,85
6,17
8,44
5,42
6,98
4,62
3,91
2,83
3,23
2,42
/Стр в тыс. руб.
на 1 Гкал/ч
10,26
5.52
6,77
3,83
4,58
2,95
3,4
2,25
2,58
1,87
2,1
1,575
Диаметр
транзитной
сети d в мм
500
600
700
800
900
1000
1100
Расчетный
расход тепла
Q в Гкал/ч
80
107
107
180
180
242
242
316
316
431
430
600
600
????7·
на 1 Гкал/ч
2,71
2,02
1,95
1,16
1,93
1,44
1,78
1.36
1,69
1,24
1.5
1,075
1,27
Ктр в тыс. руб.
на 1 Гкал/ч
1.752
1,31
1,57
0,934
1.И
0,826
0,93
0,712
0,823
0,605
0,668
0,478
0,52
Таблица 21.3
Удельные показатели тепловых сетей городов, отнесенные на 1 м2 жилой площади, на 1 м3 строительного
объема жилых здании и на 1 жителя
Максималь-
Максимальный часовой
расход тепла
в Гкал/ч
1
5
Теплоплот-
ность
в Гкал/ч га
0,2
0 38
0,47
0,71
0,2
0.38
0.47
0,71
Удельные показатели, отнесенные на
1 ж3 жилплощади
L в м/м*
0,422
0,124
0,074
0,046
0,54
0,145
0,089
0,055
К вруб/м*-
5,77
1,82
1,25
0,814
8,25
2,38
1.7
1,07
? в кг/м*
2,76
1,03
0,892
0,642
4,87
1.S3
1,39
0,885
1 м3 строительного объема
жилых зданий
L
bju'IOVju3
70,4
18,9
11,4
6,6
90
22,3
13,7
7,9
К
в руб/м*
0,963
0,28
0,193
0,116
1,38
0,356
0,262
0,153
?
в кг/м3
0,46
0,159
0,137
0,0917
0,811
0,236
0,214
0,126
1 жителя
L
в м/житп
5,07
1,49
0,88
0,55
6,5
1,74
1,06
0,66
К
в руб/жиш
69,3
21,8
15,0
9.76
99
28,6
20,4
12,8
?
в кг/жит
33,2
12,4
10,7
7,7
58,5
18,4
16,7
10.6

354
Раздел VI. Технико-экономические показатели
Максималь-
Максимальный часовой
расход тепла
в Г кал 1ч
10
25
50
100
200
400
600
Теплоплот-
ность
в Гкал/ч га
0,2
0,38
0,47
0,71
0,2
0,38
0,47
0,71
0,2
0,38
0,47
0,71
0,38
0,47
0,71
0,38
0,47
0,71
0,47
0,71
0,71
Продо ьжение
табл. 21.3
Удельные показатели, отнесенные на
1 м1 жилплощади
L
В ??/??2
0,54
0,153
0,095
0,058
0,52
0,165
0,105
0,064
0,51
0,168
0,111
0,069
0,172
0,114
0,072
0,175
0,117
0,074
0,119
0,075
0,076
К
в руб/м?
8,6
2,64
1,83
1,22
9,1
2,96
2,16
1,41
9,5
3,24
2,43
1,59
3,54
2,68
1,82
3,9
2,69
2,02
3,44
2,32
2,5
?
в кг/м1
5,26
1.88
1,64
1,04
6,95
2,49
2,19
1,37
7,8
2,86
2,62
1,68
3,57
3,24
2,16
4,53
4,01
2,67
4,1
2,68
2,9
1 мг строительного объема
жилых зданий
L
в ??/103 м>
90
23,6
14,6
8,3
86,7
25,4
16,2
9,2
85
25,8
17,1
9,9
26,5
17,6
10,3
27
18
10,6
18,3
10,7
10,9
К
в руб/лО
1,44
0,406
0,282
0,175
1,52
0,456
0,332
0,202
1,58
0,499
0,374
0,228
0,545
0,412
0,26
0,6
0,414
0,288
0,53
0,332
0,357
?
в к:/лР
0,88
0,29
0,252
0,149
1,16
0,384
0,338
0,196
1,3
0,44
0,404
0,24
0,55
0,499
0,309
0,697
0,618
0,382
0,63
0,384
0,415
1 жителя
L
в м/жит
6,45
1,84
1,14
0,69
6,22
1,98
1,26
0,76
6,11
2,02
1,33
0,82
2,06
1,37
0.86
2,1
1,4
0,885
1,425
0,905
0,906
К
в руб/жит
103
31,6
22
14,6
109
35,6
26
16,9
114
38,8
29,2
19,1
42,5
32,2
21,8
46,9
32,3
24,3
41,2
27,8
30,0
?
в кг/жит
63,2
22,5
19,7
12,5
83,5
29,9
26,3
16,4
93,5
34,2
31,5
20,1
42,9
38,8
26
54,4
48,2
32
49,3
32,1
34,8
Примечание. Удельные показатели подсчитаны при норме жилплощади 12 мЧчел; объемных коэффициентах — 6 м-1м> для q
равных 0,2, 6,5 м'/м? для q, разных 0,38 и 0 47, 7 лО/м? дтя <7 = О,71; удельных расходах теп/ia 2320 ккал'ч чел для q = 0,2,
2270 ккал/ч чел для q, равных 0,38 и 0,47, 2103 ккхл/ч чел для G = 0,71; при общем отпуске тепла от ТЭЦ с учетом установки пиковых
котлов 3 тыс. ккал/квт.
строительных конструкциях подземной прокладки в
непроходных каналах с подвесной тепловой изоляцией
в сухом грунте (по альбому серии ТС-01-04);
удельных тепловых характеристиках иж жилых и
общественных зданий (в ккал1м3 ч):
Многоэтажной застройки 0,33
2—3- этажной » 0,38
Одноэтажной » 0,42
Показатели табл. 21.1 охватывают тепловые сети в
границах площади застройки, при этом источник тепла
размещается у ее границ.
Для технологических паропроводов эти показатели
могут быть применены при равномерном распределении
тепловой нагрузки по площади застройки.
В стоимость прокладки тепловых сетей и в затра-
затраты металла на тепловые сети включены стоимость и
затраты металла на все строительные, монтажные и
изоляционные конструкции не только по собственно се-
сетям, но и по камерам, узлам, компенсаторам и другим
элементам тепловых сетей.
Для получения технико-экономических показателей
тепловых сетей, которые отличаются от сетей, проло-
проложенных в строгом соответствии с техническими усло-
условиями и определенными характеристиками (см. табл.
21.1—21.3), даны коэффициенты и формулы для пере-
пересчета (табл. 21.4—21.7).
Таблица 21.4
Поправочные коэффициенты для /Суд и Zyi для различных типов каналов и тепловой изоляции труб
Характеристика
Непроходные каналы для мок-
мокрых грунтов с попутным дре-
дренажом, стены из бетонных
б токов, основание — бетонные
плиты; грунт мокрый; изоля-
изоляция — подвесная из менераль-
ной ваты
Обозна-
Обозначение по-
показателя
Ауд
2УД
Для средних диаметров труб в мм
25
2,32
1,01
50
2,09
1,01
100
1,82
1,01
200
1,66
1,01
300
1,46
1,01
400
1,35
1,01
500
1,29
1,01
600
1,25
1 01
700
1,22
1,01

Глава 21. Укрупненные технико-экочомические показатели
355
Продолжение табл. 21.4
Характеристика
Непроходные каналы для сухих
лёссовых грунтов; стены из
бетонных блоков, основание
железобетонное по бетонной
подготовке, изоляция подвес-
подвесная из минеральной ваты
Непроходные каналы для сухих
хорошо фильтрующихся грун-
грунтов; стены из бетонных бло
ков, основание — бетонные
плиты; изоляция засыпная из
минеральной ваты
Обозна-
Обозначение по-
показателя
/(уд
Для средних диаметров труб в мм
25
1,21
1,035
0,77
0,865
50
1,18
1,005
0,76
0,957
100
1,13
1,005
0,75
0,907
200
1,2
1,005
0,8
0,942
300
1,13
1,005
0,84
0,953
400
1,1
1,005
0,845
0,957
500
1,08
1,005
0,85
0,957
600
1,065
1,005
0,855
0,963
700
1,06
1,005
0,86
0,938
Примечание. Для каналов серии ЛС-01-04 марок КЛ60-30, 2КЛс60-60 поправочный коэффициент к стоимости равен 1,5.
Таблица 21.5
Поправочные коэффициенты капитальных затрат
на тепловые сети по тарифным поясам
Тарифные пояса
I
II
III
IV
Магаданская область: Чукотский нацио-
национальный округ, Сахалинская область —
все местности, за исключением Куриль-
Курильских островов. Хабаровский край. Кам-
Камчатская область
Сахалинская область и Курильские остро-
острова
? >ясные
коэффициенты
1
1,1
1.2
1,4
2
2.5
Таблица 21.6
Формулы для определения удельных материальных
показателей и эксплуатационных расходов
по тепловым сетям
Наименование удельных
показателей
Средний диаметр в м
Длина трубопроводов в м
Затраты металла в кг на
1 Гкал/'ч
Капитальные затраты в руб.
Формула
</сР = 3,4ф?^-38
L - L -МУ*
? =Л-гсР/. -
уд Q уд
\ '? ? 2нт/ ^уд—
= \E + Bm0o+H)d~V]Lyji
*уд = ~^Г = *СР Ly^
= (? + WCP) Lyjl
Таблица 21.7
Формулы для определения средней
расчетной температуры теплоносителя At° С
при пересчете технико-экономических показателей
Наименование схемы
и температурного
графика
Формула
1. Водяные двухтруб-
двухтрубные тепловые сети
а) закрытая система
горячего водоснаб-
водоснабжения, работа-
работающая по обычному
температурному
графику
б) то же, с аккумуля-
аккумулятором
в) закрытая система
горячего водоснаб-
водоснабжения с установ-
установкой подогревателей
последовательно на
подающей и обрат-
обратной трубах; откры-
открытая система горя-
горячего водоснабже-
водоснабжения; в том и дру-
другом случае системы
работают по гра-
графику с темпера-
температурной надбавкой
Общая:
1,410
V
д+°о
?<
1,<
4-1
11
??
Лот
???
11 ( ??·
от
>???
?
???
1
????
?
?
? +
+ -
?
f Q
¦ +
+ S
¦ +
-?
?
?
"Зв
?/?
??
?^?.|
+ Jjj
?/?·
_4-2??
, ?/?
1 4- У)
5 ?/:
5)
J
¦•в
'•?
г.в
? а

356
Раздел VI. Технико-экономические показатели
Таблица 21.7
Продолжение табл. 21.8
Наименование схем
и температурного
графика
открытая система
горячего водоснаб-
водоснабжения с аккумуля-
аккумуляторами у потреби-
потребителей, работающая
по графику с тем-
температурной надбав-
надбавкой
д)открытая система
горячего водоснаб-
водоснабжения, работаю-
работающая по обычному
графику
2. Водяные однотруб-
однотрубные тепловые сети
а) с обеспечением теп-
теплом всех потреби-
потребителей при Gr „<
от
в
б)с расходом в них
воды, равным рас-
расходу воды на горя-
горячее водоснабжение
3. Конденсатопроводы
4. Паропроводы
Формула
Vii
Л'г
At =-
Общая: ?/ =
А*,
?/,
+ ¦
?/,
Для определения полной стоимости тепловых сетей
необходимо к основным затратам (см. табл. 21.1—
21.3) добавлять дополнительные затраты, приведенные
в табл. 21.8.
Таблица 21.8
Объекты подсобного производственного
и обслуживающего назначения
и прочие работы и затраты
Наименование работ
Районный пункт управления
теплосети с ремонтно-меха-
нической мастерской
Дренажная подземная насос-
насосная станция объемом 50 ж'
с учетом сантехнических
работ и освещения
Механическая и ремонтная
мастерская с оборудовани-
оборудованием
Единица
измерения
1 пункт
1 станция
1 мастерская
Стоимость
78,7 тыс. руб.
1,53 »
18,3 »
Наименование работ
Гараж на 5 машин:
а) строительная часть
б) автомашины
Подготовка территории (трас-
(трассы) строительства, снос
строений, перекладка ком-
коммуникаций, разборка и вос-
восстановление мостовых:
а) для Москвы, Ленинграда,
Киева, Харькова и круп-
крупных городов с существую-
существующей застройкой и слож-
сложной большой насыщенно-
насыщенностью подземных хозяйств
б) для прочих городов
в) для жилых поселков
Временные здания и соору-
сооружения
Возврат материалов от вре-
временных зданий и сооруже-
сооружений
Удорожание, связанное с
производством работ в зим-
зимнее время, для строек, рас-
расположенных в температур-
температурных зонах:
I
II
III
IV
V
VI
Затраты, связанные с приме-
применением прогрессивно-пре-
прогрессивно-премиальной оплаты труда
Непредвиденные работы и
затраты при двухстадий-
ном проектировании
Единица
измерения
1 здание
1 автомашина
% от стоимо-
стоимости объектов ос-
основного произ-
производственного наз-
назначения (гл. 2
сводного сметно-
финансового рас-
расчета)
то же
»
»
»
% от стоимости
затрат, включен-
включенных в I часть
сводного сметно-
финлнсового ра-
расчета
то же
»
»
»
% от полной
стоимости строи-
тельно-монтаж-
тельно-монтажных работ
% от полной
стоимости строи-
строительства
Стоимость
14,84 »
7 »
8%
6%
4%
1.5%
15%
1.1%
2%
3.7%
4.9%
7%
9%
0.5%
3%
??
В табл. 21.7 даны следующие обозначения :
Qb. Qr.B и {?от, G^, Gr.B— максимальные часо-
часовые расходы тепла и воды соответ-
соответственно на отопление и вентиляцию,
а также среднечасовой расход тепла
и воды на горячее водоснабжение в»
Гкал/ч и /сг/ч,
¦ ? ??? ? ???.? —расчетные перепады температур на·
отопление, вентиляцию и горячее во-
водоснабжение;
Qb Qr-в
??.? = ——¦ — отношение расчетных рас-
Vot Qot
ходов тепла;
tK и tB — температура конденсата и водопро-
водопроводной воды в °С;
?/табл.в —расчетная температура для водово-
водоводов, принятая при составлении таб-
таблиц;
Ж=0,31 -4-0,61; при этом для паропроводов:
с ? = 4-=-6 ата и ? = 2 кг/м3
» ? =10
» ? = 20
Чр
= 4
0,31
= 0,44
2,61

Глава 21. Укрупненные технико-экономические показатели
357
В табл. 21.6 даны следующие обозначения:
= —— (где dH—начальный диаметр магистрали при
расчетной тепловой нагрузке);
В = —. .. ш,_——— :
Km—коэффициент шероховатости;
?? — расчетный перепад температур, определяе-
определяемый по табл. 21.7;
2тР —затраты металла на 1м стальных труб
в кг/м;
2д? —то же, на 1 м нетрубной составляющей
в кг/м;
? ? ? — постоянные коэффициенты, принятые при со-
составлении табл. 21.1 и 21.2 для труб диамет-
диаметром:
25—300 мм .
300—500 » .
500—700 » .
.Е= 1,5;
.?¦ = — 7,3,
.?• = — 14,7
Я =46,7
Я = 76
Я =89
?-
?? и Ъ -
¦ толщина стенки труб в м;
¦постоянные коэффициенты, принятые при со-
составлении табл. 21.1 и 21.2 для труб диамет-
диаметром:
до 150 мм.
200—700 » .
. а = 9,6. 6=100
. а = 0; Ь = 140,5

ЛИТЕРАТУРА
1. Альтшуль А. Д. Гидравлические потери на
трение в трубопроводах. Госэнергоиздат, М., 1963.
2. Андрющенко А. И. Перспективы развития
парогазовых установок. Изв. высших учебных заведе-
заведений. «Энергетика» № 1, 1961.
3. Б а з а к у ц а В. А. Международная система еди-
единиц. Изд-во Харьковского ордена Трудового Красного
Знамени государственного университета им. А. М. Горь-
Горького, Харьков, 1963.
4. Бродский ?. ?. Горячее водоснабжение. Гос-
стройиздат, 1961.
5. В о л к о в Н. П., Л е о н к о в А. М. Модерниза-
Модернизация паротурбинных электростанций, Госиздат, БССР,
1963.
6. В и н д м а н Р. Н., Николаев А. А. Вопросы
теплофикации городов и промышленности. «Электриче-
«Электрические станции» № 5, 1955.
7. Вукалович М. П. Таблицы термодинамиче-
термодинамических свойств воды и водяного пара, 7-е изд., 1963.
8. Г е н к и н Б. И. Регулировка водяных тепловых
сетей. Госэнергоиздат, 1951.
9. Г ? о м о в Н. К. Теплофикация Москвы. Госэнер-
Госэнергоиздат, 1962.
10. Д а л и н А. М. Сбор и возврат конденсата. Гос-
Госэнергоиздат, 1949.
11. Дюскин В. К-, Пакшвер В. Б. и Яки-
Якимов Л. К. Однотрубные системы теплоснабжения. Гос-
стройиздат, 1962.
12. Жир нов Н. И., Кроль Л. Б., Лиф-
ш и ц Э. ?., ? а б к и н Ю. И. Пиковые водогрейные кот-
котлы большой мощности. Изд.-во «Энергия», 1964.
13. Зеликсон Н. М., Шпеер М. Г. Тепловая
изоляция трубопроводов тепловых сетей. Госэнергоиз-
Госэнергоиздат, 1962.
14. 3 а й ц е в А. В. Аккумуляторы в открытой си-
системе теплоснабжения. «Теплоэнергетика», № 9, 1959.
15. И дел ьч и к И. В. Справочник по гидрав-
гидравлическим сопротивлениям. Госэнергоиздат. М. — Л.,
1960.
16. Копье в С. Ф. Теплоснабжение. Госстройиздат,
1953.
17. Л а н и н И. С. Опыт эксплуатации тепловых се-
сетей Ленинграда. Госэнергоиздат, 1962.
18. Лопатин Б. В. Тепловые сети. Строительные
конструкции и их расчет. Госстройиздат, 1954.
19. Л я м и н А. А. и Скворцов А. А. Строи-
Строительные конструкции тепловых сетей из сборных железо-
железобетонных деталей. Госстройиздат, 1957.
20. ? а в л о в с к и й ?. ?. Гидравлический справоч-
справочник. Госэнергоиздат, 1937.
21. Петелин Г. И. Трубопроводы электростанций.
ОНТИ, 1935.
22. Марков И. В., Сазанов В. Р. Автоматиза-
Автоматизация тепловых сетей. ОРГРЭС, 1961.
23. Мелентьев Л. ?., Стырикович М. А.
и Штейнгауз Е. О. Топливно-энергетический ба-
баланс СССР. Госэнергоиздат, 1962.
24. Пошехонов В. Л. Новый проект типовой
ТЭЦ. «Теплоэнергетика» № 9, 1961.
25. С а ф о н о в А. П. Задачник по тепловым сетям.
Госэнергоиздат, 1956.
26. Скворцов А. А. Основные вопросы расчета
теплофикационных трубопроводов на прочность. Сб.
«Проектирование тепловых сетей». Госэнергоиздат, 1957.
27. С к ? и ц к и й Л. Г. Автоматика в системах теп-
логазоснабжения и вентиляции. Госстройиздат, 1957.
28. С о к о л о в Е. Я. Теплофикация и тепловые сети.
Госэнергоиздат, 1963.
29. Таранов Б. П. Влияние климатических фак-
факторов на показатели теплофикации городов. «Теплоэнер-
«Теплоэнергетика» № 2, 1961.
30. ? а р а н о в Б. П. К вопросу влияния климати-
климатических факторов на показатели теплофикации городов.
«Теплоэнергетика» № 6, 1962.

ЛИТЕРАТУРА
359
31. Теплотехнический справочник. Госэнергоиздат,
т. I, 1957, т. II, 1958.
32. ? и л и ? ? о в ?. ?. Сборные конструкции теп-
теплопроводов и новые способы их прокладки. «Электриче-
«Электрические станции» № 1, 1953.
33. ? ? е н к е л ь Н. 3. Гидравлика. Госэнергоиздат.
М., 1956
34. X л ы б о в Б. М. Опыт обработки воды тепловых
сетей районных систем теплоснабжения. Сб. «Вопросы
эксплуатации тепловых сетей». Госэнергоиздат, 1954.
35 Ш л я ? и н П. Н. и Бершадский М. Л.
Краткий справочник по паротурбинным установкам,
ГЭИ, 1961.
36 Шифринсон Б. Л. Основной расчет тепловых
сетей Госэнергоиздат, 1940.
37. Ш у б и н Е. П. Проектирование городских теп-
тепловых сетей. Изд-во МКХ РСФСР, 1952.

Коллектив авторов п/р а. а. Николаева
СПРАВОЧНИК ПРОЕКТИРОВЩИКА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Бланк для заказов № 14 — 1965 — № 22
СтройиэПат
Москва, Третьяковский проезд, д. 1
Редактор издательства И. М. Замышляева
Технический редактор Т. М. Гольберг
Корректор Л П. Бирюкова
Сдано в набор 9/1-1965 г. Подписано к печати 11 1Х-1955 г. Т-12837
Бумага 84???81/1« д.л.—11,25 бум. л. 24,03 усл. печ. л. D5,7 уч.-изд.л.)
Тираж 25000 экз. Изд. № АХ-6276 Зак. № 100 Цена 2 р. 59 к.
Владимирская типография Главполиграфпрома
Государственного комитета Совета Министров СССР
по печаш
Гор Владимир, ул. Победы, д 18-6