Теги: теплотехника тепловые сети
Текст
Содержание спрабоунс/ма:
Tow J. Канальная и надземная прокладка
СПЭ rJaf79r.
Том Л. Бесманальнар прон/юдАа
СПЭ P/-fdf Т. SILVANA
№I7St
Аннотация.
В справочнике приведена методика механи-
ческое о расчёта трубопроводов теплавб/к
сетей - расчёт трсрб но прочность, расчёты
на компенсацию тепло бб/х удлинений трубо-
проводов, определение усилий на неподвихкнб/е
споры. Приведены также бспомоеотелбнб/е ма-
териалб! для расчетов — номоераммб/, таблице/,
Справочник разработан применительно к тру-
бой принятым в „Суотаменте труй для тел-
левых сетей" утвержденном техническим со-
ветом МСЭС} решением п/°2Я от 26 июня /йёУсодс.
Справочник состоит из двух томов.
В первом томе даНб/ мот^оиалб/ для надземной
прокладки тепловб/х сетей fна мачтах, эстака-
дах и np.J и для подземной прокладки б каналах.
Первый том разрадоляан б отделе 7"епловб/н
. Сетей Иоскодсково Отделения - начальная от-
дела ^оламонуеб А. 8., елодныа анменер прое/гто
/виделев А. старшой с/нменер беллфано й'.б.^
инменерь/ Ненатьеда//.ГиВешнинслая С.Р.
Во йпором томе даны матераалб/ для под-
земной деснаналбной пронлсдЛы водЯнз/х тепло-
вых сетей, при которой трубы находятся
под давлением ерунта а бременноы наерхузЛ-а
от тронспорта.
Второй том разработан в сехторе теплобб/х
сетей /7енамерадсхоео Отделения — науальнын
. сехтора Селя лоб ПР. f елабнб/й инженер проехлпа
Орлов АЯ.} инженер Михайлова В О
С дылусхом зтоео спрабоуниХа аннулсруатся
выпуи^еннб/е М< овсхим Отделениемt/Cnpa6oYHuk
по механиуесхо/ , росрету трубопрабодоб "/^хг?~7^
выпуск /Р4беода ' и Осилил на неподвилгнб/е
опоры б тепловоз сетях вбт ______________" '-'^2
пуск /9бд еода. й ' • 1№ 173 т та
С пробочник
по проект родана/о^ Электрических
: z, станции а сетей
СПЭ
часть: гпеплобь/е сети
Раздел /X
«маввммм»
Механические расчёте/ трубопро&о&од
Том /
Канальная и надземная прокладка
-
Директор И. О. институте/
7еп/2оэ/тектропр>оект
Начальник техниуескоео
отдела
Начальник отдела тепло-
вык сетей
UA Главный теплотехник
- \
*
Главный инженер проекта
Оелаблелие тома J.
ббедение.
8
Раздел, J. Труды.
э
РазделJf. Расчёт труб на прачлость.
• .*
/ Общие положения.
Я. Расчёт труд но прочность но основную
нагрузку. '
3. Расчёт труд на прочность но дополнитель-
ные нагрузки при гибких компенсаторах а
сомономпенсоции.
ё Расчёт труб на прочность t а дополнитель-
ные нагрузки при сальниковых компенсато-
рах.
'У Определение пролёта между поввслгными
опорами по дс пускаемому прогибу.
Раздел JP. Аомлелсауил теплового
удлинелия трубапрободоб.
f. Общие положения.
3. Расчёт плоских участков трубопроводов
на компенсацию теплобоео удлинения.
3. Сальникобьте компенсаторь/.
П
13
19
23
30
М
3?
3?
61
Paedepjy. Опре^лелие осевет и болобых
а/л^ ла леподвилтле/е опоры тшбопрободоб, 65
Приложения Гпо списку). д
' 1 ' . ;
Литератур а.
22й'
/ги&п
Приложения: Стр.
Приложения к. разделу (Уй . И
f. Труды ( по „Сортаменту труд теплобых сетей) 72
?. &сноЗнб*е лазмеоб/ тоид. 75
4. Выписка и&
52.
раса/срения длч трубных сталей марок ТО^йиСк-
Приложения к разделу Jt fo-rfo).
б. Номинальные допускаемые напряжения для era-
стенки.
до
OHQpaMU.
<3. Про ле ты между подби/кными опорами.
91
бода с Л- образными момпенсалторами
ной прокладке.
п Томе для трудодробода с сальни/юбь/ми
рами.
Приложения к разделу J[f
н Услобные обозначения.
ломпенсато-
102
106
109
разлечнаи нанриес/раусн/.
f3. Расчёт на компенсацию теплабе&с уединении
плоскак (/чосткоб тру^опрабоОоб с П~а^оазнб/гк/
компенсаторами.
Н. Расчет на само .омпенсауию теплобык удлинении
плоским ичасткоб трудапоадодоб К0>1"7П т
Г и 1L - образной конфаеурации. О * / з Т р
112
126
75 Припер расчета, плосхоео участка трубопрадабд
на нонпенса^ию теппобоео удлинения. -f^
76. ХарахтерастиНи енутоа трубы. 19Q
' f7./еонетричеслая харантсристила еибНости енутой
трубы Н
/6- Хоэсрри^иент изменения продольноео хампенсауион-
ноео нагрятенир б енутой трубе т и назрри-
циент еибности трубы р при h /} 65-
/Р.Собстбенные мо^нть/ инерции прямого отрезна. 133
20. Прабеденная сЬина, собстбенне/е хгоментб/ ин^одиа
и расстояния до центра тяжести бая дуеобоео
отрезна.
2f. Компенсаторы салбнихобые. 199
т
22. Условные обозначения. 193
23. Расчетные рормулы для о/уоебеленир оседблх <и
^оноде/х сил на непо&би/иные опоро/ трубо/уоо-
бодоб от обнрй трубы. 201
2Ъ. Неурабнобешем /е силе/ внутреннеео давления
РРсм про соленинобых компенсаторах.
65. Силы трения б сальниковых компенсаторах Рс.
25. Соль/ трения 3 подданных опорах.
27. Суммарные осевые и боковые силы f в тоннахf на
2/3
2/5
2/?
сетевой бобы r>H6Mi/c»£>tH50eC и парбпробоба
М1/смЛ Ьзоо°с при но&зенмои прокладке.
л
В b едение.
Справочник составлен в качестве пособия ла
механическому расчёту труб для . додянь/х
тепловь/к сетей и паропроводов Ру < б^ке/см2.
3 первом томе справочника рассмотренб/
трубы ; расчете}/ труб на прочность и на
компенсе рч тепловых удлинений и определение
усилий. йейс тву/ои/ик на неладвижнб/е опоры тру-
бопроводов при г окладке теп/ювб/к сетей в кана-
л ах и при надз. мой прокладке.
Методика расчета труб на прочность и на ком-
пенсацию тепловых удлинений разработана
для трубо/роводоврасположенных в еоризонгаль-
ной плоскости при применении сальниковб/х
или еидких компенсаторов и при естественной
компенсацииfc ан оком лен с а и, и я].
3 справочнике помещены различные таблицы, но-
моераммы и ерарики, которыми можно лользовдться^
как вспомоеательнь/ми материаламиf при механичес-
кик расчетах’ труб.
Рекомендуемые справочником расчетные условия
прокладки /трубопроводов f пролете/ между подвиж-
ными опорам у расстояния от неподвижной спо-
рь/ до компенсатора, допускаемые компенсационнь/е
напряжения и dp.j действительны при применении
труб с толщинами стенок и изеотобленнь/к из стели
нареку принятых в „ Сортаменте труб тепловых
сетей * с учетом допускаемой замены марок стопи z
оеоворенноб в о, ^Обиуих положений'' к я СЬрта-
менту ту^ тепловых сетей " (см.раз^пйГл. д?
/Ури применении труб с ^суеими лполсцинимы
стенок или и/, стали друзах марокf допускаемые--. •.
пролёте/ межб/ спорами и фуеие условия трок-
ладки трубо/рсводов' огределя/о/тся расчётом
Раздел J..
. Труды. .
/Для ханалбной и надземной прохладна тепловых
сетей применяются /трубы из углеродистых *
сталей по „Сортаменту труд тепловых сетей:
бесшовные еоряиематаные -по ГОСТ8732 ~S<3 из
стали мерок Ст. 3 и £6;
элехтросоорные с продольным швом и с малмб-
рованными монуами -па ГОСТ 4Ofd~S8 из стали
марки СлкД;
Электросварные со спиральным швом — по времен-
ному ГОСТ 8696-38 из стало марли Ст.в.
2. Бесшовные трубы . по ГОСТ 8732.”S8 применяются
для трубопроводов с диаметрами по условному
проходу до Ду 4(Х7мм внлю затенено , про этом для
трубопроводов до Ду ЗЗОмм включительно бесшов-
ные трубы Срименл/отср про всех спосовах /рок-
лайка тепловых сетей а при всех параметрах
теплонасателей, рассмотриваемь/х б настал<уем
СЛЭ. Бесшовные труды ССу кООмн променнютсу
при всех способах прохлав/ш тепловых сетей при
параметрах тепланоса/релей Ру ^fSxepjj и t >300°'с.
3 ГОСТ'е 3732 ”33 на йесшовно/е трувб/ амеетсл
ухазанае о там рта еорлуе латаные труды с услав- 1
нб/м</ проходами Ду 2зр2 с/7г О мм будут поставлю гесу
пасте пуска на еаводах .новаео обору до банан .ТЪэюму
~ до пуска набреа оборудовано^ трубы Ду и7дмп
применяются . холоднотянутые и холоднокатаные по
ГОСТ 3737-58.
Бесшовные труды из стала марки Ст. 3 грименнютсй
при температуре теплоносителе t ^.ЗСдЪ; при
3. Элехтрасварнбге трубы с продольным швом по
ГОСТ 7/0/6-38 и со спиральным швом по временному
-ГОСТ8696-S3 применяются для трубопроводов
с диаметрами по условному проходу
Аист
устройства и безопасной Эксплуатации трубопро-
водов пира и еорячей водь/" утвержденных /осеор тех-
надзором СССР /сребраля fOrsSj применение электро-
сварных труб по ГОСТ 40/6-66 и по временному
ГОСТ 8696-58 аераниуибается параметрами теплоно-
ситепей Ру *= /6ке/сма и t боо°с t
Учиты&ая низное начестдо спирспбно&з изба (по ГОСТ
6696-68 бопуснаетср смещение мромам
чиба до 95% толщины стенки J u^mo ряд требобаний
я контролю кочестба сбарноео шбал лел улоз<7л<? б
ГОСТе на труба, устанавливается требованием лгжх^!
yow4 при заказе труб со спиральным а/бзм по
ГОСТ 6696~58 необходимо оеобарюбать следующие а
предусмотренные ТОСТ ом на трубытребования, левы-
и/оющие надежность труб при работе их лсд дав-
лением:
труб бопмна быть побберенузпа * еи^абпи-
чесрому испытанию^ пробным Оабпечием^
рассчитанным по ГОС/ 6845-4Т при ОопусГаенон
нопрбмении при иепб/тании рабном 40(4
от минимального Зременноео со/ро/пиблени'Н .
оснобноео'' металла;
6} сборные и/бь/ труб болмнЫ бб/Л7б (язпитанб/
на растяжениеи зтам прочнисщь сбарнозо
изба не доязуна быгпь м'енес низ/снего
о с наб нога м ста пр а тр у§.
Др9 трубепробо&зб Обу $s 4О6ин/ри параметре^ теп-
лоносителей Ру >/6Hatch' а 'С^зосГс моеут примемятьег
Злентрос8орнь/е трубы г пробольнь/м и/бам по
ГОСТ 40/5-55 при соелособании их прим&мениу б
бон отбельном случае с ореамами
---------------------...............
jil-icm
юсеорте/подзора 4//7CJ трубы, лоютобллемые л?о
слеус/аоьным техни/есни-лг успобыул/, соепасова/уным
с забавами сзеатобителяма.
РазрОХбОтМО тенНС/УССНиХ уО/ТОбай НО ЫЗ&07&0-
пение и поставку труб производится с уустам
требований Госсау тех нойзора, со&тасно ноторб/м
Оолуслоетср из . тобление шрй8 для Ppie^faDQ °C из. стали
Ст.З, ара условии оср/ониуемия собер/нанир уе/?е-
роба, серы с/роарора пребусаотренноео п.л.
7и fa ГОСТ 380-60 ? проведения лрюсвеуиванир /б ^о
Олины прос?олы/оео и/ба наядой /грубы с/ ме-
• >awyec/rojr ислытонии сбарново изба б обвеме^
предусмотренном ^Правилами,f Гасеср/т2хнсдзорс/.
б. Толщина стенки беси/овнык и зпе/г/трос-в/риы/с
/т/руб^ clap ре/го/^енЗуел/ых носторсус//у спраОоунино//
успавий пронпаОАи /грубо/робоОов fpacc/T7OP//<up
л/emOy лоОви/лныл/а и непоОби/^н&/н?с/ о/рсюл/у
вес понстру/гуии азолруаи^ по/^/тенсоуаО лтел/ю-
боео уОлинениР ы OpJ /тринилтаетсу ло № Сорта—
пенту труб телловб/х сетей в /ютсра/-/Зоныг
сиеласаванные ю ГОС7Ьл?й но лрубер таосуыны
стеной лруб Олр трубс/ровобов и бор лот —
рублов б п/'/аснил/ р^лануа/^.
/7pu/fe^aHue. /^ои состпойлен</а слеуари/тоуии
на трубе/ Олина обно&о ло/рубАа
с/лр лриворРи ллос/гоео у/оанца
прининаетсо Os6h.
б. Д/ш 'ГгрубалробоОав с лара/^етрсна /лелроноси^
телей Py^fC^e^c/r' с/С ^300с в^Сорта/^енте #
лриннты беси/овные лрубь/ йОу ЗбО№гСниН<//7СЛ6//оО
талирнои стенки Онн (бес Of,63лерJ </ электрю-
сварные трубы Зву 4ООнн с тал<уино<Г сте///г</
Сил (вес 62, ТУне(^ (. Реноре//Оуетср, в уелнл у/юно-
нии металлаf Оля унозснных тел/тоносотелеб /рилем
вместо бесюав//ы/( /р
тр^бь/ 2)у 4-(Х/лн,если
‘повлечёт 'за собою у
/лир зон&//а не . ГГТлТЧл—Т
умение еабсригоО /ч т ?-
/Ж
с/ удорожание слрос/л^елснбж нолслрулус/а
ПрОКЛОага /пеОЛОЗб/Х СеТПОа.
7 Д/7& ГПОЛЛОдб/Х CGm&O ЛГО$уП7 ГрОЛеЛНЛТбСН /7ру-
бы азеа/подлелные ле /лалоА'О аз жароХ слтала,
уХШаИНЫ*' 3 Л- fj НО О 03 С/ПОЛС/ ОруЗОЛ МСр&р б
СООЛтбе/ЛСЛтбоО С Тпаблауео X? „РрабоЛ уСГТрОа-
emSa (J ^ЗООООНОО УКСЛЛу&ЛКХу&а рпуУоуообо-
доб пара и ссряуеб боба „ /дсеор/пехнабзора б
(бала праиелленан нурха отпала ла жехалстчео-
лыи сдоастпбаж устпут?аетп стлала прынятпоы
д„ Сортажентпе^тпалщина С/пелтга /пру^ лрала-
Mae/ncy не по „ СЬртапелту^ а опре^ел^етсу
саогп^гпстп^у/аа/ала p^vefnarra.
без бополна/пелмоа гроберла ^п/уснае/пср
лрина/^а/пб гпола^ану стенна бесшоблб/^ труб,
указанную б Ссрта/^енл^е" б случае задень/
Игарка сшала ^20 а Слл.б ла стлала Ю блр /пел-
лолосателеб с тхра/^етпрала
t^23O&c.
З.Длу баалуб/л гл&плаоах с^теа а лан^лаалпа^
пробабоб а лсрааалра^и' глэллолаа/лтелеа
fOO с долуснаелпср пралелелае
сталблал добаесаллрабоблз/л беазабб/л) /лруб
па ЛХ7
А б^алалалбнае бса^елрб/ лруб блр лруба/роба-
боб /7?c',-ozofez-r а?а-б б лезадасс/ло ол> раслаба
Л7епланасал!'?е/ р
J
блЛ /
блл луса ^777/17^
7
.пуиласган^лусл :
ла?оссж се/пеа —
с/ттссуабаааб ™*
№179т ;
Раздел И.
Расчет труб на прочность.
г Общие положения.
ю. трубопроводы тепловых сетей, рассматриваемые
б настоящем справочнике 'Относятся, в забаси мос-
ти от параметров транспортируемой среды,
ко 2,3 и 9 категориям трубопроводов по клас-
сификации и у указанной б таблице 1
.„Правил устройства и безопасной эксплуатации
трубопроводов пара и горячей боды" Госгортех-
надзора С 9 СР, утвержденных /февраля /957 г. и
обязательных для всех министерств и ведомств.
В соответствии с п.38.„Правил" Госгортехнадзора,
расчет на прочность трубопроводов пара и горячей
боды должен производиться по .Нормам расчета
элементов паровых котлов на прочность” утвер-
жденным Госгортехнадзором СССР.
К Приведенная 6 настоящем разделе методика
расчета трудна прочности разработана на
основании указанных выше \HopM*Госгортехнад-
зора и„ Дополнений "к этим» Нормам* утвержденных
Госгортехнадзором 3//^мз8г. Формулы для
расчета электросварных труб и формулы для
расчета труд с применением сальниковых
компенсаторов получены в результате прора-
ботки принятой в „Нормах" и „Дополнениях"
методики расчета, с учетом условий работы
сварных труд и труб с сальниковыми компен-
саторами/с использованием предложении инж.ГЗ.Рздомц^
/2 Расчет туб на прочность производится на
23 Ilf/7? г BZ
основную и на дополнительные ноерузли.
Основной ноерузкой является внутремее doon&vcse
теплонас<лпеля.
Дополнительными ноерузкапк/ являются :
г. внесение нагрузки —
^со^/т?^еу/уб/<7 бес трубо/рабобй;
-ветровая наерузка/при надземной пронк/сбке/
<2. маерузкм, возникающие при компенсауис/ теп-
ловых удлинении —
- изеибающиб момент и "силы упругой бРрор-
мауии, возникающие при компенсации т&п?а-
был удлинений гибкими компеноотдоамс/ ели
участками сомокомпенсациа;
—Д/£Ь/тоекая в пооби/кныл опорах и $ с<мьшш$ы)
f3.6 забочу г расчёта труб на прочность на ос-
новную нагрузку входит определение толщины
стенки трубы по внутреннему давлению ели про-
верка заданной толщины стенки трубь/ по
допускаемому напряжению от блутрелле&о
бсблелил.
Ори рос'/ете труб ла проулоапоб ла балаллат’блб-
ле/е лаерзуз/ги ' Атоеулп б1/тб реи/еле/ сле&у/оар^
ослобле/е забота:
3. пробер^с прилллг>е/х лолслпруЛтабле/к раз-
меров лруорлробоёа /лоолсуила стелЛу
трубы} пролёты между опорами, еабариты
ломпелсолпораб/
£. определелие дапусмаемоео мамлелсауиоллово
^апррженил при азбестлыл пролетал между
опорама трубопровода и заданное толщи-
не стемна' трубы;
3. определение допуснаеме/л пролётов между
опорами рро заданной толщине слпенЛу
трубы.
Примечание, Полученная величина пролёта
проверяв глея расчетом на прогиб,
вели полученные 6^ результате расчёта^ труб_
на прочности дололнителычые ноерузНи
величины расчетных напряже-ний
окажутся болбще допускаемый, следует ияи S&Q-
лучитб толщину стенки трубб/ или изМ&Н1Л6
конструктивные. разно.ры труЪолровода (пролеты
между опорами-1 размеры момпемсотора} и произ -
вести расчет на новые Условия. " |Я -гз:-------
вести расчет на новые Условия ;\л ггтг—г
. /4 №П9т
Яхуе/т? труб нр прочность на основную наеруз-
ну . производите# на рабочее cc?c/»aw</e трубопро-
вода
/д.Расчёт труб М7 прочность на дополнительные
наерузки производится на рабочее и ао холодное
(при еидравличесном испытании) состояние тру-
бопровода. - .
При этом расчет трубопроводов с еибЯини
компенсаторами при величинах предварительной
растяжки компенсаторов принятых б п.69
раздела М! производится •
для Зобных теплобых сетей и хоп^/усото-
для паролробобаб ~ нс рабочее а на холенное
состояние ;
Расчёт трубапрзабобаб с салбналобб/ма хам лен-
соторами. и при самохомпенсоуиа прюизбобитср:
для определена# допускаемых пролётаб мемду
апаране — на рабочее и на холодное состояние;
для определения допускаемых хамленса^аоннб/х
напряжении - на рабочее состоянае.
(6. Расчёт труб на прочность на дополнательнь/е
наерузки но рабочеесостояние лроозбодатся:
про задках компенсаторах а участках сама-
компенсации ~ для режима роботе/ трубопро-
водов при охлаждении j при этом напряжения
v суммиру/отср по растянутым болохнам;
работы" тепловой сети при нозребаниа и
пр<у ‘ охлаждении , Этом
№179 т-
в первом случае напряжения суммируются по
растрНуЛГМЯМ боЛОННОМ, &О ёлпОрОМ ~~ ПО СЖатЬ/М
. волокнам.
/^рс/ расчёте тру& НО ЛрОУНОСЛПЬ на Пополни-
тельнь/е наерузЯа на колодное состояние
наприже мая суммируются: .
проа еиЗАих комленсоторта^ и участках
самокомпенсауии ~ по растянулпь/м
волокнам при салбниковбр; компенаата-
рох - по сжатб/м долокнам.
Растре абаюа^ие нопрр менор пр^анамоготср
со знаком плюс, смимаюо^/е со знсргсм
минус.
f7. ffyx/ рюсуёте л^руё’ на роо^ноатб на роОо-
чёе состояние принимается:
ёабление среЭь/ равнб/м р^аёоуем</
ёаблени/о;
лп&мперолпурза стенРа /пр?уёб/ рзо^ной
максимолбнои лоемперзотуре теппсносм-
телрр
номинальное допускаемое напряжение
и мо&улб улруеослои трудной скпатр
/
соотОетелпвуюсуме максинальноа
температуре лоеплоносителрр
f '4 . ' .
е. •
N*' a Ptfi ''ryitKm
_______________ ________ °<79т №\
fe трубопровода рабны т суммарному бесу
трубы, изоляционной нонструнции и
боды ]для трубопроводов Водяных тешобых
сетей и ионденсатопрободоВ/
При расчете труб на прочность на холодное состояние
принимается: '
, Вабление среды рабным рабочему доблению.
а Предусмотренное 6 п.л. /33 и /99 а Пробил "
Госгортехнадзора повышение давления при
гидраВлическом испытании /6/25раза/ б рас-
чёте не учитывается. Получающееся при
этом снижение запаса прочности по бнутрен-
" нему даблению Во Время гидраВлического испы-
тание считается допустимым;
температура стенки трубы робкой 20°С/
номг .ль ное допускаемое напряжение и
модуль у пру грет и трубной стали, соотВет-
стбунщие 20вС/
бес трубопровода рабным суммарному бесу
труды, изоляционнойнонструнции и боды.
< Рабочее даб ленце среды принимается :
-для паропроВодоВ, получающих парат нот noti-
on номинальному даблению пара за пароперегреба -
телем котл” л /четом допускаемого соответствую-
щими ГОСТ или 75/ поВышения дабления сберх номиналы
нога;
-для паропро/ ":дрб, получающих парorPQi/mo максималь-
ному даблеы ю пара после Р.О.У-
-для паропроб. Зоб, получающих пар из отборов или
пратиВодаблс ’ ’я турбин,-по максимальному даблению
пора В отборе спи про
t
i <Ю1МЗГ)'
7'Т' I ИННОЗОсШ
,ЬЙ».
r" J' "'-'Wg
№ Ж
Лист
- для подающих трубопроводов водяных тепловых
сетей равным наибольшему давлению в подаю-
щем коллекторе источника тепла или на
трассе с учётом рельера местнослпи, наличия
промежуточных насосных станций и других
работы сетей при их перспехтибном разбитии’
— для обратных трубопроводов водяных тепловых
сетей равный наибольшему давлению б трубо-
проводе, определяемому по схеме пьезометров с
учётом релъера местности, еи^завлическоео
ре мима работы и перспективного разбития
сетей;
-для ханденсатопроводоб равным максимально-
му давлению б конденсата проводе, определяе-
местности и принятой схемы работы
конденсатопрпводоб /открытая или закры-
тая схема/
(^Максимальная температура теплоносителя
принимается:
-для паропроводов, получающих пор откотов, -
по номинальной температуре пора за перо-
перееревателем котла с учётом дапускаемоео
соответствующими йОСГами или Техническими
Условиями повышения температуры сверх но-
минапьной;
-для парзолрзоводоб, получающих пар от PO.y.f —
по максимальной температуре пара за
-для пспоппободов. паличаюигих пСо из отббооб
или противодавления турбин t —
по м а И ди мольной темпе -
___________
N479t I
ратуре пара б отборе или протибодаблениу
для трубопрободоб бодяных теплобых сетей-
ло максимальной расчётной температуре
подающей боды, соеласно принятому
ерарику температур боды б теплобых сетях;
-для сборных конденсотопрободоб и для напор-
ных конденсатопрододоб, рсдотающих по зак-
рытой схеме, — по температуре насыщения па-
ра перед конденсатоолпбодчиками;
-для напорных конденсатопрободобработаю-
щих по открытой схемер с, =дд С.
20. Расчёт труб на прочность на дополнитель-
ные наерузки произбодится для наиболее нап-
ряженноео сечения трубопровода. Для быябления
наиболее напряменноео сечения продляются
напряжения 6 ^чениа над опорой, б сечениа с
максимальным номпенсауионным напряжением и
б сечении с поперечным сборным шбом. При про-
6 ер he селения с поперечным сборным шбом /
напряжения От дополнительных наерузок опре-
деляются с учётом ноэррициента прочности
поперечноео сбарноео шба.
2..Pcfcuemi труб на протостб
на остлобную наерузду.
2f. Толидина слоении труЗы, находящейся под
бнутренним давлением S', определяется, б зобисинос-
ти от типа уетаноблибаёмь/х номпе^юатороб,
по следующим срормулам'
при еибких момпенсаторах
/9
№ 179 -т
S'= —-—-t c »m, 11/
Z306am^P .
>
~при сальниковых компенсаторах
Sl x ' * С мм. /2/
2QO6don tf-tp
этих формулах:
p~ рабочее давление среды, принимается Ъуоотбет-
стбииепп.Ынастояицего раздела, кг/смг;
6ffon~ допускаемое напряжение от внутреннего давления^
Пн- наружный диаметр трубы^ мм-
у - коэффициент прочности продольного сборного
шва ; '
С ~~ прабабка к расчетной толщине стенки'трубы, мм.
22. Допускаемое напряжение от внутреннего дабления ,
принимается рыбным номинальному допускаемому
напряжению,принимаемому по таблице 5 п, U2
к Дополнений к нормам"/ом. приложение 6/:
&Оап~б$оп Кг/ММ^. '.'13/
23 Коэффициент прочности продольного сборного
ш&а принимаемся:
- для бесшовных труб if f
- для сборных труб с продольным шбом if *о,зр
- для сборных труб со спиральным шбом (f-ot6.
24. Be личина приба&ки С для десшобных труб определя-
ется по формул?
С* RtfS I4/ .
где коэффициент f б зависимости от величины
технологического минусового допуска на тол-
i щину стенки трубы по ГОСТ на трубы,
принимается, по таблице:
1
1
finer
Минусовый допуск на толщину стенки, °/о -15 ^/С -5 .
я. 0,2 %/Б 0,1
Определенная по формуле /п/Величина С Вклю-
чает компенсацию утонения стенки 6 гибах
труд при условии, что средний радиус гида будет
не менее 3,51)н- для труб наружным диаметром
более 60 мм и не менее ^ЗЦн-для труб наружным
диаметром 60мм и меньше. При применении ради-
усов гиба, меньших, чем указанные Выше, Величина
коэффициента Г^бзятая из таблицы,доткна быть
умножена на -.
з,з Л/ -приЦ >60ММ\
Я
1,8 1К _ при.2, — 60 ММ,
где радиус оси гнутой трубы, мм.
При минусобых допусках, имеющих промежуточное
между указанными 6таблице значения, коэффици-
ент Hf определяется интерполяцией.
Для бесшобных труб по ГОСТ 813258, обычной точ-
ности изготовления, применяемых для теплобых
сетей, до пуска ем ос минусобое отклонение по тол-
щине стенки трубы-i5°/otcnedo6aтолько значение
козффиц иен та для этих труб рабно 02.
Величина прабабки С для сборных труд принима-
ется по ГОСТ ыя1-57 на толщину стальных листов;
при толщине листа 5*5,5 мм ~С-о,5 мм-
' 6-7 мм'* -С-ОБ мм- .
i
,„ 8 и более мм-с-од мм.
Ш IN"/79 т й
Величина прабабки С Во Всех случаях не должна
быть менее 0,5 мм.
Определенная поформулам(т)и$толщина стенки
труды 5' округляется до ближайшего большего
размера S по£ортаменту труд теплобых сетей
или по ГОСТ на труды. Разрешается округление
размера толщины стенки В меньшую сторону на
Величину не более 3°/о от S-С, .
25 Проверка заданной толщины стенки трубы, нахо-
дящейся под Внутренним давлением, должна удоб-
летВоряппь следующему усладит :
(Эпр бдоп /5/
где бпр-приведенное напряжение от Внутренне-
го давления, кг/мм?. г
Приведенное напряжение от Внутреннего даВления,
В зависимости от типа устанавливаемых компенса-
< торой,определяется по следующим формулам:
- при гибких компенсаторах
^пр = P^1.L лг/л7Д,г? /5/
- при сальникоВых компенсаторах
. _P(Da-Sp)
бпр~1оо З’Т /?/
В зтих формулах:
$ р—расчетная толщина стенки трубы
d^S-C1 мм. /8/
где 5- принятая номинальная толщину стенки
трубы, мт,
С'-минусоВой допуск на толщину стенки
трубы по соответствующему Г0С7на тру-
бы, мм - ‘
MD 1 “"1 Г) /WCF
179т
Для бесшовных труб по ГОСТ В1В2-52обычной точ-
ности изготовления, при допускаемом мину содом от-
клонении по толщине стенки трубы !5 °/о, Величина С1
определится по формуле:
С-0,15 S мм. /о/
Величина С' для сборных труд принимается родной
С. Величина С1 Во Всех случаях не должна быть
менее о. з.
3. Расчет труб на прочность на до пол-
нительньные нагрузки при гибких ком -
пенса торах и при самокомпенсации.
а). Проверка принятых конструктивных разме-
ров трубопровода по допускаемым эквивалент*
ным напряжениям.
26. Допускаемое эквивалентное напряжение от дополни-
тельных нагрузок определяется по формуле:
(%* 0доп Угу-(^-п^= &ам кг/пмг. / Ю/
Величина fy1}Bзависимости ат соотношения
son. может быть определена по графику 1.
21. Расчетное эквивалентное напряжение от допол-
нительных нагрузок определяется по формуле:
(у -^рк±0'8 ,
^з .кг/мм. /пр
Величина расчетного эквивалентного напряжения
не должна превышать допускаемого напряжения:
бэ-бэ кг] мм2: /и*/
В формулу /Н/ Входят следующие величины:
брк-суммарное осевое напряжение, кг/мм2 ;
би ~ изгибающее напряжение от собственного
веса трубопровода} кг/мн&;
$П9г
График i
--------------------«—> G пр I d доп
бизгибающее напряжение от ветробой наерузкцкфы
би*-продольное изгибающее компенсационное на пряже-
fl - коэффициент прочности поперечного сборного шва.
28.Суммарное осевое напряжение^ отсигшрения 6под-
вижных опорах бТрп и сил упругой деформации
Гибких компенсаторов или участков сотокомпенсоции
бу определяется по формуле:
брк = бтр *бу кг]mm1} /12/
кг! мт2; //3/'
- для гибких компенсаторов
фу- - ’7Г кг/мт -} //V/
-для сатокомпенсации
бу = ~ . т кг/мюъ' 1^1
кг(мнг1 /16/
№ П9т лист ^2!
где ft-коэффициент трения поддонных опор, прини-
мается в соответствии с п.Ю2 раздела %.
с^-вес трубопровода, кг/м;
& - расстояние ат неподвижной опоры до оси компен-
сатора, т;
^Р-площадь поперечного сечения трубы при
расчетной толщине стенки труды 5Р mmz;j
Рк-сила упругой деформации гибких ком пенса-
то род, не;
РхРу- силы упругой деформации присамокомпен-
сацищ кг.
Значения Рк, Рх, Ру определяются расчетом на ком-
пенсацию. ,
5 При расчете трубопроводов 6 холодном состоянии
величина (э™ не учитывается.
Величина бу при расчете труб на рабочее состояние
входит со знаком минур при расчете на холодное
состояние -сознаком плюс.
29Л1з гадающее напряжение от собственного веса трубо-
провода би определяется:
для прямых участков трубопроводов
/П/
при наличии поворота/для одного пролета между
подвижными опорами J
(3a=~^iwF кг1пт*> l>el
где г- пролет между подвижными опорами, м ;
Щр- момент сопротивления поперечного сечения
трубы при расчетной толщине стенки трубы 5*
^изгибающее напряжение от Ветробой нагрузки du б
определяй тся:
для прямых участкоб трубопровода^
анй)п е2 - , \
Zui ~wf кг/мт < 11
при наличии поборота /для одного пролета между
подвижными опорами
. Ик1)п В2
6*0^—^ /2!/
еде Q - скоростной напор Ветра ке/м^ принимается
'ПОСНиП^
К-аэродинамический коэффициент, принимается по
СНиП рабным (У-f ;
Уггнаружный диаметр защитного покрытия
изоляции, м. j
Величины напряжений du и dи Вдолжны удовлет-
ворять услобию изложенному Вп.ЗЗ /см.формулы^),^)/ {
3i изгибающее компенсационное напряжение определя- ' ' -
. ется по формулам /см раздел ж/
на пряно* отрезке ~%г hq ыутонопренм j
где tn-изгибающий момент^ Возникающий при ком- I
пенсации теплоВого удлинения, кгк\
т-коэффициент изменения продольного компенсаци-
онного напряжения Sгнутой труде- j
U/* момент сопротивления поперечного сечения I
труды при номинальной толщине стенки труды Opt 1
Значения Мит определяются расчетом на нампен-
социю теплоВого, удлинения. . • 1
ЗЭ.Козффициент прочности поперечного сборного uiBafi ?
учитывается б том случае, если В рассматриваемом
сечении может на ходиться сбор ной стык.
ГП:9.т
"~Wcm ;
Коэффициент принимается:
для стыковых швов при ручной односторонней
сварке оез подкладнЫх колец
для стыковых швов при ручной или автоматичес-
кой односторонней сварке с подкладным кольцом
Сварка стыков с подкладными кольцами{принима-
етсядля трубопроводов
(при ~
зз. Допускаемое зкоиоалентное напряжение от внеш-
них нагрузок определяется по следующей формуле: '
41 1^2 г (hon кг/мм2. /гг/
Величина , о зависимости от соотношения
о oj о.г о.з о.ч o.s c.s ол о.З о.з /.о~
-------- ёпр1бдоп №П9т
34. Расчётное эхбибаленппнае напряжение от днсиеп-
них наерузон определяется
* ло^гТЗ~^
Величина расчетного напряжения не должна
предыи/алте долуакаемо&э напряжения:
&6 *//W\ /<&/
&) Определение долускаеноео лонленоас^ио/ч-
наео напряжения яри издестне/х лро-
летах между о/хромс/.
33. Допускаемое изеидапои^ее номленсационное нап-
ряжение при известном пролёте между лоддиж-
нь/ми огюрами 6 одарм диде спределяеппся ла
следующей срорнуле .*
Ори росуё/пе тррдолрододоб с еидёили нонл&л
сато/хти делусное^се изеидо/оире ноиленса<^иом-
ное напряжение на салон нонпенсаторе спреде-
ляеМся Зез ууёта сил трения 6 лодди^нб/х оло-
paxf в Зтон слу'уае срорнрлО лрининоел^ дид;
~ б] ~ биб ^дн .
До рорнуле f25GJ определяется долреноеное изеи-
дЬюаре нонпенсас^онное напряжение для холоднело
и рс^зуеео б<ж(рад^ состояния /тр^дз^оодо^а.
Оа основании этих напряжений бб/дсраел?ся нонпен^
са^ионное напряжение для раснеппсг тррдб/ но
нонленса^о ппеллодоео удлинения б^ркз^ иб!Оян);
-при делиуане бЯ^яа/2^
произЗодит^ся на рхёоУее состояние npu&J(p^’d^ffloeJ
или на холодное состояние лри
расчет на компенсацию теплового удлинения гложет
производиться на рабочее состояние при
Е (раб/Е (раб)
' Е(хол) 8 [хол]
или нехолодное состояние при (эи(хол) =6-ик(хол).
В формулах(2в)и(27):
Е(хм) и Е[раб) -модули упругости трудной стали
при расчете на холодное и рабочее состояние при-
нимаются Ё соответствии с п. 17 настоящего раздела;
Е/хол/ и Е/раб/-коэффициентыучитывающие
влияние предварительнойрастяжки компенсатора.,
релаксации компенсационных напряжений и неточнос-
ти предварительной растяжки при монтаже.
В том случае, если значения коэффициентов В t
принимаются В соответствии с п. 63 раздела
для расчета на компенсацию определяется допус-
каемое компенсационное напряжение только для
холодного состояния da /хал/ _
Допускаемое компенсационное напряжение для учасл
код сатокомпенсации определяется только для рабо-
чего состояния трубопровода.
б). Определение допускаемых аролетоб
между подвижными опорами трубо-
провода.
ЗВ. Величина максимально-допускаемого пролета
между подвижными опорами трубопроводов опреде-
ляется по следующим формулам:
~ для прямого участка трубопровода
л 1 lttaf
етпс т ) /л»/
м |№ 17Эт Ш
при наличии поборота I для одного пролета между
подвижными опорами/
. \Гьбтйзв W'U
. етакс ^Ч. * * * * 9/
где ^8- допускаемое эквивалентное напряжение от
Внешних нагрузок, кг/мп?/см. п.ЗЗ/
(/ -дес трубопроводаt кг/м/см. п. /7/
, ~ скоростной напор ветра,кг/к/ ;
К - аэродинамический коэффициент,
Цп- наружный диаметр защитного покрытия
изоляции, М;
Wp- ноныт сйпрогцбшшя поперечно» ж трубы при
расчетной толщине стенки 5Р, см*
Величина принятого пролета не должна пре-
дышать таксимюльна-допускаемого пролета.
31 Для определения допускаемого пролета между под-
ложными опарами при из Seem ной Величине компенса-
ционного изгибающего напряжения, следует зада-
ться Величиной пролета определить значе-
ния Su, uSpK подставив которые 6 формулу М),
определить Величину &з. х
до формуле/!О)определи mb Величину 6з. искомый
пролет определится при усладит
бэ-бз кг/мм? /зо/
Ч. Расчет труб на прочность на допол-
нительные нагрузки при сальника-
Ьык компенсаторах.
а). Проверка принятых нонструктибных ркнерод
трубопровода по допускаемым эквивалентным
напряжениям.
^Допускаемое экбибалентное напряжение от внешних
нагрузок определяется па формуле:
ё$в**ddon $12-0.isfanp\^ & „р кг/ммг. 1311
/ \6’доп} т"""Z "'
Допускаемое эквивалентное напряжение определя-
ется для двух вариантов расчета: д?
допускаемое растя си бающее напряжение ёэя :
- &доп ^Z-OJS^np&лр ъ^&доп кг/мн?/3Z/\
' дс \
допускаемое сжимающее напряжение :
бр^-блп pffaon кг/itn. /дал
Коэффициенты $3 и S забаси мести от азот но -
тения dnp f могут быть определены по графику 3.
&доп * I
сраптка
Лист]
^2/1
33. Расчетное эквивалентное напряжение от внешних
нагрузок ёэв определяется поформулам.-
растягивающее напряжение:
J 0,8 ,
бз8~-----—-----------кг/мм2, /зч/
т/
сжижающее напряжение-.
б эВ ~ ~о,8 Уб в +б£в' кг/мт2, /зз/
где. du и du В см. яп. 23 и 30 настоящего раздела.
Величины расчетных напряжений не должныпревы-
шать допускаемых :
бэВ ^бэР8 кг/мп2 /36/
бэВ — бэ'В кг(птг. /37/
Чо. Допускаемое эквивалентное компенсационное напря-
жение определяется по формуле-.
бж°*баап 2J-Qjsff ~ - б эВ кг/м?/ЗВ/
1 о доги Z '
Допускаемое растягивающее компенсационное напря-
жение определяется:
б эк- бдоп \1 В,1 -O.lS^pr^- кг/fim.
Г ' '‘б дор1. Z 4 I^gj
Допускаемое сжимающее компенсационное напряже-
ние определяется по формуле:
бэ^бдоп \/2. f^o, tfl^^j+блр - б эВ g 'бдопбзВ КГ/мм /чо/
, Коэффициенты Дц и в зависимости от соотноше-
ния dan^, могут быть определены по графику Ч.
бдоп
ю. Расчетное эквивалентное компенсационное, напряже-
ние определяется по формулам:
растягивающее: ' - .ч.
бтр ч-б тр кунгУ /41/
s“-~% 1м^7о ;
___________________________________ II3 Т
^Р.ЯЛЧ.кЛ
-----;---— <5'np/©3c«
сжимающее -- (6rp *6fp) кг/ммг /чг/
где: щ - коэффициент прочности поперечного сборного
шба/ принимается согласно л.32 нестоящего раздел.;
ёгр-напряжгние от сил трения подЬижных опоркг/км^
определяется по формуле(/3);
бгр ~ напряжение от сил трения 6 сальникадых \ i
компе н са торах кг/мм?
Расчетное экбибалентное ком пенса ц ионное нопря -
жени е - н е должно продышать допускаемого •.
^бэк кг/мм? /чз/
6эк 6^ кг/мт? /чч/
При расчете трубопродода на прочность В холодном
состоянии допускаемое компенсационное напряже-
ние Б эк не исполЬзуётся, что идет в запас прочно-
сти, г. к. силы трения 6 расчете не ----:--ггяат
учитываются. -
42, Напряжение ат сип трения Всальниковых компенсато-
рах определяется по формуле:
0гр не/мм/ /чз/
где Рс - сила трения в сальниковых компенсаторах
определяется по следующим формулам:
Рс *2рв туснГГуч кг, ' /чб/
Рс ЗснТТрГ кг /47/
При определении Рс поф-ле№£еличина ^^принима-
ется не менее ю кг/см£
В качестве расчетной принимается большая из сил
Рс, полученных по формулам (Уб)и(Ч1).
В этих формулах:
6- длина слоя навивкипо оси еальникавого компен-
сатора, см*
2)^наружный диаметр стакана сальникового компен-
сатора, см;
jy -коэффициент таен и я но би В ни о метйллпринима-
ется родным 0.1Q /при резиновой навивке/
п-число болтов компенсатора}
fn - площадь поперечного сечения навивки, см*
л / Д . ->>• Л %* о
. fн « 0.785 (Dh * JDcmJ w ,
♦
г8е D к - Ьннтренний диаметр корпуса
сапЬнинового компенсатора, см .
б/ Определение пролета между
подвижными опорами
ЧЗ^аксимально-допускаемый пролет между подвиж-
ными опорами определяется по формулам (2B]u/29/t
при этом Вместо бэр В формулы подставляется-.
-при сротношении^ат О до 0.37 - бзё/
_ . I к ц j »т> п л \ 1/Шст
— при соотношении ат ид/ ао 7~Ф3&
~^53^в (рорнула^ (2<S,2O) рчите/даелпср по одсо-
латной величине . т.е. без знала минус /t
напряжению
робнь/м единице.
не долее 0.02 -Оу определяется
формулам: ^^yP/JDa сх!
аогЯу
Jf— расстояние от низшей подди/нной
опори до сечена# с минимальным
яии, не/м$
Ур— момент инерс^оо полереуноео сечений
/ърибы при Sp, сн^: а/г . К О ПО m l
с. — л?ос^//7б упругости материала or>s^w
лру&б/ про максомалбмом темп^оатуое
тепломосотелр /Ш7см^
lM(Jt^ — мажомалыю “ Спускаемый просей , мм.
Про опрейел&чои пролёта мемйу
опсромо по срормулом {4&J о еле буе пр займ-
баясь белочомой ^бх опрейепрппб змоуемор й/ об^.
Пропет мекйу поСм^гкыми апорамс/ а/рейе-
лотс/9 про таком Змомемоо^ /ро котором
г*.
Промятый пролёт мёмйу пойбиммо/мы оло-
рамо трр^опробс^а йол^гем йь/т& ме йопьа/е
пролетоб} попучеммык по расчёту ко прочмастб
(ко рабочее о каксчюбмое состояние/ о по
расчёту ра прозой.
I
о^оаничиваелься их применение по параметрам
теплоносителей. /?о условному проходу сущест-
вующие хонслрухции сольнимобых. номпенсаторов
имеются для труб от й7у - SOOмм до й)у ** food мм,
50. в тех случаях, ноеда параметры теплоносителей
и д<хзметрзы трубопроводов позволяют применить
типа номпенсатсрюв производится при проекти-
ровании _ тепловых сетей, учитывая обилие преи-
мущества. а недосльатНи сальнимодых момпенса-
торзов перед еибХими.
решающее значение при выборе типа компенса-
торов для егродсхих тепловых сетейу проглады-
ваемых по территории улиц и проездов, насыщен -
ных подземным хозяйством} когда размещение
еибвих компенсаторов на трубопроводах больших
диаметров невозможно или связано с большими
меньшие еидравличесние сопротивления, а следова-
тельно и меньшие общие потери давления в
экономия в трубах расходуемых на изеатавление
компенсаторов и экономия в строительных и
изоляционных материалах } расходуемых на изготов-
ление строительной и теплоизоляционной части
компенсаторных узлов.
Недостатка:
системотичесхоео наблюдения и одслужибания
л .
в процессе эксплуатации ^затямha сальников и другой
ремонт), увеличение усилий на t
лист
неподвижные опоры трубопроводов ла счёт
неуравновешенных сил внутреннего давления, полу-
чающаяся при применении неразгруженных сальни-
набых компенса/пород;
5f. При применении еиб/гих хомпенсо/пороб или
при сомономленсауии теплобых удлинении^
б п/эоектад предусматрзибается гредбсрительная
рюстя/кха трубопробобоб прзи монта/не.
Предварительная растяж/vc повышает номленсирую ~
щур способность и снижает момпенсюционные
напряжения б трубопрободе б рабочем состояние/.
На участках с самохомленсоуией теплобоео уд-
линения предверительная растя мха предусматри-
вается в обоих направлениях плосмоео участка
трубапрзобода.
Величина предварительной растяжки принимается:
при температуре теплоносип^еля 400?С - б размере
участка трубопровода/
при температуре теплоносителя 4<х/с - б размере
fOO/Ь теплобоео удлинения компенсируемого у часта
52. Расчёты на компенсацию тепловых удлинений
участков трубопроводов с гибкими компенсаторами
и самокомпенсацией производятся но допускаемое
изгибающее продольное компенсационное напряжение^
определяемое расчётом на прочность (см. раздел ifj.
53. При расчёте на компенсацию тепловых удлинений
на рабочее состояние номинальное допускаемое напря-
жение (о доп кг/мм и модуль упругости трубной стали
£ кг(г? принимаются соответствующие жалсилюль-
нои температуре теплоносителя. /Полученное в
мение не должно быть .выше долусЯо-е/чоео
момленсоуионноео напряжения} 1Ю"П0т
Лыащ
J
Определяемоео расчётом на прочность на радочее
состояние.
При расчёте на момпёнсо^и/о тепло &ь/х удлине-
ний на холодное состояние номинальное долус-
Полученное д результате расчета нрмленсос/ион-
ное напряжение не должно быть 6ь/ше допусяае-
моео момпенсауионнодо напряжения определяемого
расчетом на прочность на холодное состояние.
55. Поэррииуент линейноео расширения трудных
сталей о(мн/м9С, при определении беличинь/ телло-
доео удлинения, принимается средним при наереде
от О°с до манси мольной температурь/ теплоно-
сителя . Значение сррднеео мозррициента о( дана
в приложении б, 6 зависимости ат температурь/
стенда трубь/, принимаемое родной максимальной
температуре теплоносителя.
5&/Уансимальная температура теплоносителя Ъ
7. Расчётная температура наружноео боздухо бн
принимается родное/ расчётной температуре
для отопления по СМРП.
/^счётена самономпенсауи/о тепладоео^
. учострод трубопродрдоб за счёл?
^^^Я'Я^ рортямНт при ринл/аж е^ 6 рас чёте не
ё^ртыйается^Расчёт наномпенсх/^и/о произдодигся
на рабочее состояние трубопровода. Расчетное
теплодое удлинение принимается рабнь/м
тепловому удлинению 6 направлении осей \Хи у
(рис. 2 и определяется по срормулам:
мм/ (го)
(SI) >175 Т ж
У
напряжения при расчёте на самокомпенсаерло
тепловоза удлинения моЖно принимать не произ-
водя расчёта на прочность;
про тел/тоносителе бода Gapped) -др^/мл?;
при тепланосипоепе пар ^^250с &ирюб/-бррТми
при поелпаносс/теле пор 2$ Я"250 с
59. При расчёте на компенсации? участков трубопро-
водов с еибрими /7 u-^JL - образнь/лги компенсалпо -
рами учитЬ/бается предварительная
растяУсхономп енсат аров. Расчёт производится
на рабочее и холодное состояние.
Для трубопроводов с температурами теплоноси-
теля ~t <2SO° с релаксация комленсацианнь/к нап-
ряжении 6 расчёт не принимается. Тепловое удли-
нение для расчёта на рабочее и холодное состоя-
ние принимается равным бд°/о попноео тепловоеа
удлинения участка трубопровода.
Для трубалрдводов с темперапчурами теплоносителя
250 5: ’t ёдд с учить/дается. частичная релахсоуия
номпенсодионных напряжений. При расчёте на рабочее
состояние расчётное тепловое удлинение принимает-
ся равным 5д°/о тепловоео удлинения участка
трубопровода. При расчёте но холодное ехзетояние
расчётное тепловое удлинение, учитывая частичную
^ламсацию компенсационных напряжений при роботе
трубопровода, принимается в размере 7П% тепловоеб
удлинения участка трубопровода,
Для /прубдпрободов с .температурами теплоно-
сителя “t йоо с учитывается полная релаксация
ведав. Рри расчете на холодное у
, 1лист
состояние расчётное телловое удлинение прини- мается рабнь/м fOO/o тепловоза удлинения участ- ка • трубопровода. При расчёте на рабочее сосллоя- ние} расчётное тепловое удлинение принимается в размере 35/& тепловоза удлинения участка тру- бопровода; учить/вая что за счёт неточности вы- полнения монтажных работ компенсатор может быть растянут на меньшу/о величину С<2/з теп- лового удлинения ). Влияние предварительной растяжки компенсаторов, а также влияние релаксации ком- пенсационных напряжении и неточность выпол- нения растяжки учитЬ/бается хоэфмрициен гпамв. Значение хоэрри<^иента б} при определении величины тепло- воео удлинения на основании изложенногоf прини- мается по таблице:
Максимальная температура теплоносителяу °C Значение коэрриуиентад
для расчыпа на холодное состояние с(Х<м) для расчета на рабочее состояние д(Ьаб)
£ < 2SQ 1 pso 4оо • ' 0.5 0.7 7.0 0.5 <7^ 0^.55
валовое уЗлинение участ/ коми компенсаторами опрес. полное тепловое удлинен р^вррвк-о(^Ь^ расчётное тепловое удли» zUc*» мм. ^3 га труболровода сеиб- Уеляется по рормулом: ие мм; f54) (55) чение - (56)
шд т
I
При труб no ,, Сортаменту труб" men-
ЛОдб/Л C&T>Q<j " U При ХОНСтруМтибнО/У peu/eHUU
проклад/ю трубопроводов d wr/x?c/ беса нонструЯ-
ции изоляуии л пролетов msa$</ подвс/жне/ми a не-
подвижными опорами s а тан me & yocmu yyema
предварительной растя/г А и /^мленсатороб пои
монтаже} релалсоиуи момпенсауионных напряжений
и неточности выполнения растя жди. принятых
д настоящем слраболю/геpcavern ио мо/упенсодию
тепловых удлинений ууастдоб трубопроводов с
еибдими номпеусоторами можно производить
на холодное состояние} принимая допускаемое
изеиба/ощее продольное хомпенсадионное нагря-
женив ня произвлдярас^ёто на лряумоспуб:
при тел/>о носителях t-^oo'c ff/tp стали Ст.З ($и/хор в Л м/нлг^
при теплоносителях t^400eC для стали /О ^ufxo*)s/i
fjHpu теплимоситхл.».? 11s~4OOec яля ета<^н2О '2/п',г-
SL.rctcyem /o^ocwk ^у^о/тоЯоо луур^ог^оооодоб
но хомпенсо^ию теллю^о&^ t
бОлЗадауей расуелпа р^р^7лро^^ов_ _ на_хя^^^д-
^ою нвллетср определение сил, пю/пентоб о
нопря/Кении 6ознс/но/оад</х б лрс/болрободе при
упруеой еео дер/рмсщио, е<о суе/п но/у/уенсоуос/
тепло бь/х удлинении. Расуёт на лонпенсас^а/о
праизбодитсл по „ /уелподр аул \ про ноторон
один из нанцоб трубопровода на неподби/яной
опоре предполаеаетсй раснрепленне/лг и п^ое/уе-
щс/ощи/уся под длияние/у теплобоео удлинена^,
Для тоео у/побе/ бернутеая б тоуну захреплени^
нонеу трубопровода доллген бос/ринрте улруеое
перемещение f родное тепловому удлинению и
протибополо/кнод ему по направлению f для уеео
необходимо приложить м раснрепленно/уу нонцу
соответствующие силы и моменты.
Для определения сил и моментов но j -? п ”
Т"
по заданным перемещениям росхрелленного лон-
ycf составляется система уравнении для пере-
мещений зтоео конца б зависимости от уриломен-
ных к нему сил и моментов,
61. При решении задачи по определению сил и w-
ментов приняты следующие допущения. </ пред-
посылка:
l) неподвижные опдоы /трубопроводов с чи-
таются абсолютно жесткими, что позво-
ляет при расчётах одноеа участка не учи-
тывать влияния соседних у уастлод^ распо-
ложенных по друеую сторону неподвижной
опоры;
г) не учитывается сопротивление подвижных
опор перемещению: трубопровода;
з)рскжрепленнб/м предлолоеаетсЯ' левый конец
„д* ууостЯа ппруболрюбс^о ПВ/см. ры-.Зр),
62. При наличии но рассчитыдоеном участие нап-
равляющих опор, в расчёте учите/бается еиб-
яость толбно тоы части трубопровода, пере-
мещение которой не оерюничива^тся наорав-
ляющими опорами, а при о/ределении теллобоео удли-
нения учитывается общая длина участАа между
неподвижными опарами.
а^. Определение сил упруеай дсрорлз^цуи.
.Силы улруеои дерормауии трубопровода рас-
сматривается б виде двух составляющих,
направленных по осям д’ у • ^а поломителбное
направление сил принимается направление собпо-
дающее с положительным направлением /гасрдинат-
Ныл осей; за отри<^алоельнсе^напрюдление совлада/&-
щее с отрицательным напрювлением хоординатыых
осей.
Сипы упруеой дерормауии определяются в
общем виде по срормулам, j
полученным из уравнений перемещений:
Р - F-r-rX7
хе;
1st)
X
ле
&уЗхд +&хЗхуо f-p/Q7
?У * УхоЭуО -Уху^О
В утих рормулах:
У- момент инерции поперечного
при номинальной толщине стенки f см';
В-модуль упругости трудной стали,ке/см£;
лх, йу -расчетные теллойо/е удлинения раскреплен-
ноео конца труболродоВо Н t мм;
^хо; ^уо - центральные моменты инерции приведен-
ной длины оседай линии трубопровода, м3;
Ухуа - центральный центробежный момент инерции
приведенной длины осевой линии трубд/родо-
даf м3.
£У- расчетная жесткость участка^к^см^
$5,Для симметричных, относикоельно оси уf ууослывов
трубопроводов силы упругой Дерормации опре-
деляются по упрощенным рормулом:
a &xEJ‘ Ю
хе •
гп.к. в утом случае
и Ухуо-0.
&& Момент инерции поперечного сечения трубы
при номинальной толщине стенки трубе/
определяется пп рармуле:
($н ~Дв*} '-с**> (61) '
где Dff - наружный диаметр грубырм; - ~J С -у |-т^
ш^мнмаммммшамммаммннммнмям* шмаммммтшммжммнм^ммма^н ма^ммкг’
Дв ~ внутренний диаметр трубы, см.
Внутренний диаметр определяется по рормуле:
&в ~2)ff -26 chj f6z)
где 6-номинальная толщина стемна трубырм.
€?. Модуль упругости трубной стали £: ^/см* при
расчёте трубопроводов на горячее или на налоб-
ное состояние принимается _ б соответствии с п.53,5
настоящего раздела.
№, Равнодействующая сила упругой деформации,
возникающая б трубопроводе при момленооуии
теплобоео удлинения, определяется по формуле:
Р* ле. №
л у
б}. Определение центральных и центральных
центробежных моментов инерции приведенной
длины осевой линии трубопровода.
6$. (Центральные и центральные центробежные
моменты инерции определяются по метод/
а упругого центра тяжести" относительно осей,
проходящих через упругий центр тяжести, рассчи-
тыбаемоео участии трубопровода.
У®. Для расчета вычерчивается б мае и/made схема
рассчитываемого участии трубопровода по осевой
линии на ноторую наносятся центры тяжести
отдельных дуговых и прямых отрезмоб.
7/. выбирается и наносится на схему исходная сис-
тема хоординсяп
Начало координат выбирается таИим образом, что-
бы оси моординат проходили через центра/ тя-
жести возможно больи/еаз ч<юла отрезхоб} а для
симметричных участков труболробода
одной из хоординотнь/х осей являлась бы ось
симметрии участка.
Положительное направление хоор- к <м"7 П т
дцнатных осей выбирается таЯ, итобз/ бол&и/ая
часть poccyarr>b/6aecfoeo участха трудопрйбода росполога-
лась в рололгительноа уетберта.
Оси координат слеск/ет дь/дсротб /усраллольнслча
или собладающими с оснобл^/ми лрялгьчлка отрез-
ками фиеуръ/.
Напраоление оса X бь/бираётся обычно еоризон-
тальное* а оси - вертикальное.
Примеры:
у
еде блр - приведенная длина осебои линии
отрезка тр^балрободо^ м.
Для прямоео отрезка
Г65)
еде £ - ееометриуеская длина олрез/ю.
Для енутоео отрезка
' f66)
еде ¥- уеол дуеобоео отрезкаfград.-
Опр - каэрриуиент для вычисления приведенной
длины оцеодоео отрезка К°4“7П-^
(см. приложение 20)/ 4/^ X I / д Т
R ~радиус оси енутай трубы , и
К- ибзрриуиент еибности пруды
npuh^ies К‘ -^- fo)j /1^1.65 *'f^t ; (»•)
/1— ееометричесная иарантериспыНа еибносл^и
ену то и
Гбб)
£- номинальная толщина стенки трубы, мм'}
R-радиус оси енутай трубы} мм;
Zcp -“Средний радиус трубы
При определении прибеденной длины оседай ли-
нии трубопровода со сборными отбодЬми, трубо-
прадод рассматривается нон состоящий из
пряных отрезной ; радиус сборных отводов услов-
но прининается родным нулю.
?З.Лри наличии б рюссуитыбаемом участие трубогро-
бода отрезноб с различной местностью трубь/
(рознь/e диаметры^ толщины стеной, начестбо
материала) одинанобая местность большеео числа
олрезноб принимается за расчетную £^а приведен-
ная длина остальнб/х отрезной имеющих друеую
местность £'д' определяется по рормулам:
для прямых отрезной
£"У *
впр х д ~£фГ MJ (?о)
для гнутых отрезной
р 9 )L. ку х.
LrtP S7.3 А/т ру* М
Собственные моменты инерции отрезков отно-
сительно осей, проходящих через собственные цен-
тры тяжести отрез нов f параллельных и одинаково
направленных примятым исходным осям маординат^
определяются по (формулам:
для прямых отрезков
Ж •^ш^-е,“СхеЛ U с?г)
f2 '
(?3)
еде р—уеол найлона прямого дтрезЯа'
х оси -Y, ерад.;
Сх;С^ —козрриуиенты для вычисления
ных моментов ин^оции прямых отрез -
ловfсн. приложение /^)j
для дуеовых отрезков
Пх'яСЛ/гМ м-
Собствен-
еде R~ радиус-оси еяутой трудь/f М;
£х}С<р— хоэр^иуиеяты для дб/ус/слемия содстдея-
Н6/Л момеятод имеруии дуеобоео орезЯр
определяемь/е в Зависимости ст уело'
уохлояо хордб/ дуеовоео отрез воя оси
яоордияст и уело дуеободо отрезЯо
принимаются по приложению 20.
Содственнб/в моменты инерции всееда лоложигелбнб/^
Родственный момент ин^о^ии прямоео отрезха
относительно собственной оси параллельной исход-
ной хаординатной оси равен нулю t
?£ Собственные уенлрайзгяные моменты инеруис/отноа,
тельно осей, гралодясуих через сойственнь/е центры
тЯ/нести отрезков, лараплеобНб/я 'и_ одинакова
напровленнь/х с сходным хоордина7нын ^|о Q >
• "Тйст
//• lof^
(?б)
осям, определяннпся по срормуле:
для прямь/х отрезмоб
, sm^asfi t c £* p.
”” Z2 *
для дуеобык олдрезкоб
n3 -?
»Лг^ - - л/г м ,
аде Cxy - коэррициенгпы для вычисления
ственных центрюде/хных моментоб
инерции прямое® отрезка — по при-
ломенир /9 и ds/гобозо отрез*
ха-по прхиломени/о 20.
Для определения знака содст&енноео уентродемноео
момента анергии следрет продееггк/ яерез немало
хоординат боодралзаемрю линию прраллел&нр/о
прямому олпрезхр ало хорде дреовоео отрезное
если это линия пройдет яерзез уелпберти содино-
ко&ь/ни знохоми осей JC и t содслпбеннь/и <^ен-
лро&хгнб/д номе нт онер you дрдепп лолоягателб-
нын ,с/ если через четверти с разнь/ми знонати
осей х ч олриср/телбнь/н рем. прмломение ,
Содственний уенлроде^нб/й момент инерции пря-
моей отрезкапараллепбноео одной из хоординатнь/х
осей, или дрербоео отрезка, хорда мотороео порюлле-
л^на одной из ноо/одинатных ocedj рхобен нулю.
?6. Центр тяжести прзямоео отрезка находится
& середине оорезйа. Центр тяжести дреобоео
отрезка o' nextum на биссеклрисе уела стяеибае-
моео дугой на расстаянии от
равном tfRpite у
центра дуеи О
(?$ :
лист
центре тр/н&//7х/ <5 /ло/у/ад/7&/(/с/ </сжх^х7 сс/стел/б/
коорди/х/п? опрс^еля/оппся по ^oo/)/fynb//(cM. рис.4):
а~/'5'<п^гScnBt /V-Cqs' g/Co&Gj'ft- Са /? м; (^)
д-
(80)
я собс/т>3е////сс/ осс/ /гсе^о^с///а/т? X прра/7/т&
льнай uexoefooc/ /гоордималп//ос/ оси X, еро&.’
Са; Cq ; Сс; С& - ^оэс^Ьс/<^</е//ть/ для бб/уиспеж/я
Центр
*.90° при
</е/7е
O.3&/R м.
IN479T :
/шет
??.Ci/7T&f7'Xj4eCK(JC МОМСНтЫ UH&p<4UU отрк-ЗМОд Ofped<ew&H3tn
M
(85)
(&8)
дде лС/- ус - координаты центров mff^earx/
отрезков 6 исходной системе
координат.
дяа/г статичес^ео к^оае/чта ияерс^аи as?,pede/v?~
ется знаком ноардаяагг) центра тяг^еста
нагкдоео отрезка.
?8- Лоордаяатз/ у/руеоео центра тяжести участка
. относателзно исходной системы насрдилат
определяются по рорауле:
%Пр
Я1,
(8?) .
(88)
еде <£.Sx ; - алеедроическая сумма соб-
ственных сггютических
.
тов отрезной для Sceeo
рассчитываемое®, участка.
r3,
3
Моменте/ инерции отрезноб относительно исход-
ной системь/ нос( й'знат определяются по формуле:
(89)
(9й)
о.(^ентродежнбю^ /чомеят инерцсл/ отрез^юб
относ<//7?елбяо исходлод систенз/ координат
определяется по формуле: ' /^OTlT
(/j^yaiSxXc~- 2уУсеt(пр^сУс Л р) l^h 1 । । -
лист
81. Моменты инерции участка относительно исходной
системы координат определяются по формуле:
&=2Уй + гУх‘’ м*> , (&)
Уу£Уу+£Уу' (93)
еде;£Уй; £Ух;£Уч - сумма содстЗемных мо-
ментов инерции отрезков
и моменлпоб инерции отрез-
моб относительна исходной
системы координат длябсеео
рассматрибаемоео учост/га.
82. Центробежный момент инерции участка
относительно исходной системы координат
определяется по формуле .*
Ухи -здУхи + £ Уа/ М3, . ТйЬ}
еде бйУху,’ <£Уй~ алгебраическая сумма собственных
центробежных моментов инерции
отрезков и центробежных момен-
тоб инерции отрезков относи-
тельно исходной системы коор-
динат для бсеео рассмотри бас-
ма со у частно.
^Центральные моменты, инерции участка
относительно осей, проходяицих через упругий центр
тяжести осевой линии участАа с координатами
4/1 определяются по формулам:
Уло = Ух - «бпр ул м3• (gs)-
йСо М3, fg6)
еде ^rp. ^пр X3— поправно на перенос коор-
динатных осей из исходноеа . >
начала координат в улруеид
центр тяжести^
Sk Центральный центробежный момент инерции
особой линии участАа относительно [f
лист
упруеоео центра mя мести участяа относитель-
но исходной системь/ координат;
8) определяются моменты инерции о ценгро-
. (Земные моменты инерции отрезкоб относи-
тельно исходной системы координат;
3) определяются моменты инерции и ценлробем-
ный момент инерции участна относительна
исходное системы координат;
to) определяются центральные моменты инерции
и центральный центродемный момент
инерции участка относительно осей / проходя-
щих через упругий центр тямести: особой
линии участка..
в). Определение
расчетных теплобых удлинений.
8?. Расчётные теллобые удлинения раекяелленноео
конца участ/га трудопробода Р, 6 нолрадлении
осей х и у определяются б одицем биде по фор-
мулам:
, . fjcg.jc^^ нн-
byUtAifa-yt} ММ, М
ёде - см. п. 55,58, 53 настоясцёео
раздела.
^.Расчётные теплодые удлинения б формулы (s8)
для Рх и Ру. ппдетабляютер с соотбетстбующим/
Знаками ллюс или минус, полученными ‘по трибе-
денным бысие рормудам/зз)11/^5).
лист
$ Определение изгибающих моментоб.
89 Озеибоюи^ий момент от сил упругой йеФормс-
ции б любом сечении участка трубопровода
определяется ;
М =(# -Ч,О)РК - (х-Хокем, ('<”>)
еде Ху — координате/ рассматриваемого
сечений учостба трубопробода
& исходной системе координат, М;
•ХО ) уо — координате/ упругого центра
тяжести участка трубопрово-
да, "й . - _
Р* ; ру - сш/ упругой дерромауии, б *еf
по&стаЗяяются 3 ^осгрму/7</
с полученяб/ж/ по pacvem^
3 нанамо. ‘
Полученный по формуле знан момента хуоайте-
рцзует только еео напрабленае с npw опр>ейе-
рении продольный изеайаяощох момпенсауоонных
напряжений не учитыбается.
Знак плюс соотбетстбует положительному
нспраблению изеийаю<уих моментоб за которое
напрабление бра<уения от положи-
к положительной
принимается
тельной координатной оси
координатной оси у- * знак минус соотбельст-
бует отрис^отельному напраблению изеийающих
нонентоб} за которое принимается напрабление
бращения от положительной оси
к положительной оси X.
лист
30, Сечение с максимальным изеибающим моментом
может быть определено либо амалитичесНи по
рармуле ftoo) путем сопостабления бели-
чий моментоб для различных сечении участка
трубопродода, либо ерарически путем построе-
> ния эпюры моментоб.
Для этоео силы упруэой дерормауии Их а Пр по-
мещают б упруеам центре тяжести 6 маси/табе
сил с учётом полученных по расчёту знаков.
Путем построения псраллелоерамма сия
определяют бели чему </ яапраблемое рабпобебаон
букзщеб сил улруеоб берормасуса м.
Динс/fo дейстбая саль/ 'Р мог/снО рессматробатб
6 начестбе упмрь/ моме/чmod. 3 этом случае
изеибаеощиб момент б л/обом сеченые трубо-
пробоба с ноорбынотана ооребеляелпся
по рормулеfОМ. Рис'?):
CfsPhy^_ нем, (wj
еде /1#^ - перпендикуляр; опуиуеннь/й из сечения
трубо/робода с ноердинатами ис,у
на линию дейстдия силе/ Ррч.
Максимальный изеибоющиб момент определяется
сечением для коптароео беличина =/i лаке.
При использовании ерариуесмаеа способа опре-
деления сечения -с малсимспьным моментом бели-
чину мансимальнрео момента реномендуется
определять по рормуле(/оо}.
dj. Определение изгибающих продольных
компенсационных напряжении.
З/.Озеиба/ощие продольные компенсационные на/ря~
/пения определя/отся по рюрмулом:
на
прямом отрезке
(iOS.)
на е ну том отрезке
JH •
<5и ‘.yf-m
/103}
еде
W- монент сопротивления поперечноео
сечения трудь/ при номинальной
т - коэррициент изменения изеидСчои^еео
х продольноео номленсауионноео напри/не
ния S енутой трубе.
^Момент сопротивления лоперечноео сечения
трубы при номинальной толщине стенда
трубы определяется по рормуле:
^•Коэррициент изменения изеибающеео продольного
номпенса^ионнОео нагрямения д енутой трубе
определяется по рормулС/М:
т.-^ npUh±/.65 ^|№П9т !ж
------; '.------------Ь£Л— -------L----------LJ—
т « к\/~Зй-^— при h >/.бб fais*).
Для сборне/к отбобоб коэ<ррь<л/иент т прини-
мается рабнь/м е^иниуе. Значения А об ст. п 72.^.
Максомальное с/^еибагощее лроболеное комленса-
уионное налрягкение на ууостЯе без енуте/к
отдобоб определяется ла рармуле:
макс ~
г
Зб. Мсксамальн&м изеиба/ощ&м продольнб/м комленса-
уионнЬ/м напряжением на уиастЯе с енуте/ми
отводами будет наибольшее из максимаооне/к'
изеибаюи/их продольнь/х комленсауиюннь/х
напряжений, определенных для прямь/к иенуть/х
отрезков.
Эб В том случае j коеда максималоне/й изеибагаауий
момент получается на ераниуе прямое® и
енутоео олпрезков} максимальное изеибагоьуее
продольное комленсауионное напряжение при/п>1
згтредеззелезм^юрмуле для енутоео отрезка.
3. Салбнимобь/е компенсс/то^рб/.
9?. Па типу конструкции сальниковые компенсато-
HUMU.
$ общем корпусе бво односторонних компенебтора j
поэтому компенсирующая способность двухелхрон-
неео ссльниковоео компенсатора вдвое больше компен-
сирующее} способности адностороннеео компенсатора.
Расчетная компенсирующая слособностб ^оосчетнь/й
ход) сальниковых компенсагпоров 9 для запаса- грани-
маетен меньше полной компенсирующей способности
указанной в МВН н бомпенсаторь/ сальниковые9.
Величина запаса t учитыбагощдя
возможность непредвиденного £f NM19 Т
лист
- -— : — —-—- — - увеличения теллобаео удлинения трудолровсда за счет увеличения разноста температур тел- доносителя и наружноеа воздуха за счёт увели- чения длины комленсируемаео участка трубо- провода или уменьуиения момпенсиру/ощей способ- ности компенсатора при их кустарном изеатав- лении на монтаже - принимается:
для односторак. них хомпенотгроб для двухсторск. них компеноого/х7>
для 2}^ /ОО и /25 мм -V— /6О~уупми и Ву&№ 2)^ ^000 /00(7 w 7Омн (ЗОмм сХ7мм (fOMM бОмм
9в Монтажная длина сальниковых компенсаторов „Яною,
учитывающая положение стакана компенсатора
при монтаже, зависит от температурь/ наружноео
воздуха, при которой производится монтаж трубо-
прободав и определяется па рормуле.'
Амонт-А’‘&Х мм, . (>0'-
еде А-расчётная длина компенсаторарн;
дх = 0.0/2 (~вн ~ вн^ ёв мм; (юз)
"вм - температура наружного воздуха при монга-
же, ° С;
~tff -расчетная температура наружного воздуху
для отопления, °C.
%- максимальное. расстояние между неподвижными
опорами, принятое 6 проекте для данного теп-
лоносителя (для двухсторонних компенсаторов
лист
т
Расчетной длиной салбниковоео компеноитсра /?
считается полная длина жомленсолясра ла
М.&.Я. „донпенса/поры сальнмковь/е''уменылоннаЯ
но величину далооа, указонну/а 3 л. 97.
99. 3 установочных ч^отежох Сальниковы? ком-
пенсаторов укс/зыбое/пся расчетная длина ком-
пенсатора и дается указание ой определении
при монтаже монтажной длине/ момленсат^оа
по (рс^змулах ро?)и(ш);учитывая темле/эатуру но-
румноео боздуха, при ното/зоа гзрзос/здодатаЯ
Для двухсторонних сальниковых комленсо/ороб
монтажная длина компенсатора получается
за счет сдвимЯи стакана с каждой стороны
компенсатора на величину:
мм.
солбнинове/е хомленсаторв/ с неподбижнои
опорой размеиуо/отся на амперной нолонн&’ с/ли
бдлизс/ её. 3 случае размеа^еная солбни/содоео
хомленсатора и неподбалгной олорб/ бдали от
анхерноа нолонне/л при определенна монтажной
длине/ момпенсатора дополнительно училое/дае^
тся леремесуение точхи мрепления нелоддижной
опоре/, за счёт теплобоео удлинения монсгруЯ-
ус/и эслтохаде/ лри с/зменени</ темлерзотуре/
нару/хноео боздуха.
/ОО^охсималеное допусхаемое расстояние между
репо Оба/ггнь/ма опорами лруЗопрОбода ^Зчахс.
лри соленихобелс номпенсатсрах о/ределяетая
компенсирукмуей спосодносте/о саленухобоео
хомпенсаторза и проберяется
лист
ЦБ
Определение с^ноло по хонпенсирс/тои^ед спосооно ~
сгпо хонле^сопорр о, прос/зЗодолосн по рсрнп/~
лом:
про оЗностороннах солбнонобб/х иомленоа*
Упорах
^моне.^ if^/.
про двухсторонних салбнанодбЛс номленсопоо-
еде o~расуе/пна? компенсирующая способностб
компенсапосрр м/у
p лринимаенр^ 6 соотбе/псупбос/ . £ fo-.ffi
бода бодяных теплобь/х с&гп^й Ъ
$ тел д^б/.
Расчет тр^б Ш гр&ч^ас/7>б грюизбо^/тк^
по ме/поёоке озпо/хет/ной 6 разделе J[.
дредемнб/з расстор. ^ин Л7егхд</ ^епо^бо/х^б/лгс/
ЛОббТХ Се/ПОО '' С?О7-/0/ <£> Ур^’ЛОПгОН'С/СУ 7.
>
И
№179 т |
i-*i"i"-... 1У--Д.i-
.5
Определение осебь/к и бон&бо/х сил нс/
неподбил/нь/е опоры лпрубопрободоб.
/Of, Ори определении рос</етнь/* осебь/? и боровы?
' С4//7 дебстбу/оа^ик на нелодбипгные опсрь/ ару-
бопрободоб ууитб/во/отся:
о)при еиб/гих компенсаторах исамоХомленсацяи-
сил (у /премия б поддижнь/Х опо-
рск % р^й $ ( Ca.tQ ’(ра&И . ''
силе/ улруеоа дерорнации еиб/гик ломлен-
со/лороб Рк или лрубопрободоб при сано-
компенсоции нх} Ру; 1
б] при сальникдбь/к комленсртарок^ — _
сель/ пренияб лодвилгньрс onpppx. cpwiZ '
Силы /прения б Сальниковы? комленсатсрах^-
неуравновешенные силу внутреннеео дав-
ления Р?сп ,
/02. При определении сил тренер б лодбилгньрг
' опера? прининое/пся:
а) бес трубопрободо с^,— с у/етон беса трубы,
изоляционной нонструНции и бодь/ рдлр па~
ропрободдб бес бодь/ не ууить/боется);
длина трубопроводе/ *£ о/п неподбилгной опорб/
i до нонленсатсра или ат нелодбиинои длерь/ /
до поборота fnpu санононленсауи<^ “ ло плану
трубопроводов,'
6)наэ/рридиентб/ трения pf подвиленьж опор: .
снопбзящик опор - •
котнодь/х опор для осеворо лере-
неацения трубо/роводаf ууитб/воя.
/раинее полол/ение лотла онооо
упора нотновой дпорь/ -
нотковы? опор для боНодоео
перенеизения трубопровода - д/
Лист
Сопротивление еоризонтальному перемещению
трубопроводе .при подбесньт опорок /И прррюпро-
поруианально величине тепловоза удлинения
трубопровода 4 </ обратно лропро^ианальна ,
рабочей бЬине треи подвесной алорь/ с/опре-
деляется из соотношения:
\
А=7Г Л:
где в и hr имеют йдинонобую размерность.
Для определения ноэкрсриииента р? тилловое !/дла-
ме ние 4 принимав тся равмь/м теп/товому
переме щению средней, на участие от неподвиж-
ной опоры до компенсатора, подвесной onoptyt что
соответствует 0,6 теплобосо удлинения участка
трубопровода от неподвижной апаоь/ до компенса-
mrtr-^r /? ' ~ К' М
тора. ,Р у ~ " .,- /
«> * '--» Zp
анснение поэрсриуиента /И для подвеснь/л опор не ‘
доллгно бЬ/ть jjppo. f^ сто следует уситб/- '
ботб х при монструировонии и бб/бдре рознерюд
подбеснь/к олор.>
/аз Силь/ упруеои дерормауии е ибн их номпенсото-
роб Ря н силе/ упруеой дерсрмауии трубопрю-
бодоб Рр Ру при сомономпенсоуии опредсляюгая
расчетом луоуб но номпемосхуинл.
ЗО^:Силь/ ~тр>енир б солбнинодь/я яомпенсатуоах
. определяются по тронутом прибедсннб/м роз- ,
депер л. 4<2. ' .
ЮЗ. Ррм определении не<раднобесионнб/тс си/7 бнут-
'^реннеео давления/°Рсн при солбнинобб/х’ ломпенса-
р^тарок ftрабочее^ давление средь/ Р принимстется
соответствии сп. /& разделар^а площадь по- -
* перечноео сечения с/понина номпенсо/троа /оу по
нерудному диаметру стадами. , > '
^бГСуммарнои еоризонтальнай ^^з_уюн^рвуюр^
неподбинную опару от одно со
и поборот горассь/, налраблеллые б облу стеролу
йохо&ые силы суммируются.
Паи WCUVUU ' ббуХСтОрС//НеёО ОтбетблеХОр /pOTU-
бодейстбие отбетблелиЯ б сруэую старому ле
ууить/бается. Дасчётмой йалобой силой от атбёт-
блемий считается йальшся из лолууемм&/х сил.
9. Для получения расчётной еоризолтагтьлойсдлб/
ла несущие нонструАуии непробивных опро при
ммосотруйной прохло&ёе трубогробойоб^ о/рейеляктя
л/ансимал&нь/е еориеонтслбные силе/ ла негюйби/хнь/е
спарь/ от хажйоео трубопроводу, с бь/йеление/ч сил
трения б пойбилгнь/х опорах и б сальналодых лонл&н
соторрх. Полученные силь/ с^ллирср/отаоnpuva/ч силы
трелил б пойбалгиь/х операх и б сальис/лодых лол-
пелсолуорох прими/чсг/отсл при с<//ч/чиробо/чии а
полилса/оа/ипи хоэрриуиелто^/и^ <р/ита/б£х/ои^и/чи
/^ойлобрепеииостб бейстбцл сил трелил при
пноеотруйлой лроЛлайАе лр^йо/робсаоб.
/Го^^ьи^иелтб/ леой^бр^челлости йля сил /тре-.
хил грилипа/отер:
лри лродлойЛе аб</х систем тррбопрюбобсб-J
при прлоллаЗ/es трех систол тр>^ба/робойоб - &&?
лри прохлабле четырех и иох/ее систол/
тр^оросбойоб >~ &Д
/)рыл?&№НиЯ. f. Пблой систе/>ай тррбогробэ&лб
считаотсл луру&огробей’е/ тра/чс-
лортиру/об^ие от ой/чоеа истоу-
мика теллолосил^елб ааЛоес па*
рапетра. 7р</йолробойь/ пойа/оа^й
и сбратлой бойь/ счита/отср
а Злой системой лр</ба^ообооЬб.
^Дсли силы трелир бб</х ш соб^естло
прхиллайь/баепь/х сист&у
боб больше 667 сил п^оейил трех
систей fnpi/йолрюбобЬб или
0.6 сил трелир чегьрех
№170 т
CUCTOCM трубопробобоб б рс/СУСЛ? ^iOWU-
ма/отся, силы трения <?/п <ЭЗух </Яозан~
ныл систем трубопробобоб.
Силы Убрибои берср/чосрс/ биб/гих компенсото-
роб и сипы упругой берормс/ции лпруболробобоб
при ехмолоюпёнс&^ие/, с/ толже неурабмобешенм&е
силы бнутреннсео ббегбления при солбнилобо/х
компенежторок принимс^пося при сумнироба-
нии без понижо/ощик мОэФФиииентаб при л/о-
бо/ч налиуестбе соб/честно прон/тобб/боемеж
трубопробобаб, ууитыбаЯ бозможнос-ть обноб/ое-
менноао бейслобия osnc&r сил.
ffo.npu определении еорюзонтслы/б/л оя на несу-
щие яонспруЛуии неподбижнык опор /ро яобзе^-
ноб лро/спобАе ууо/п^бое/тхя oyo'/uvre бе/пробаЯ
Moept/sAa от трс/бопробобоб.
Зетробоя яоер<рАс/ прояс/л/оегся /чорлюпь^об
к бородой поберллосто тр<рб о о/ребепяется яп
яоибопьше/чу бао^етр^ озо/кробояяоео /грубопро-
бобо б /vo//f&o/^ еоре/зо//то/7^//ол7 рябр по рерпрте,’
/ге/Af t
збе скоростяоб ясгпор бетро^ /re/р^/ропо^ ,
/чаемь/а по *
Ufj" б</о/четр зои^отяоео ло/гр^/тоя озот?-
у</с/ /грубопробоба/1 w;
К— азробияо/чоуесАои яоэрро<^/еят прани-
/чегетер (4.
fft При яабзе/чяоб пропробЯе тррбогродобоб с
П~о6разяь//чо /fo/чпепсоторо^о еорозо//топбяб/е
сипы пс несс/ир/е ^ястррАуос/ Пг яо ртабры
проеятноео забония, бпя бб/боро типе
несрир^ но//стр</Л^ий, можно опребе/гято по проб-
пиженнв/м /рормсром: !
нс о/жерл/<//о оперу нонс^обо нерозеру^ен'-
ноеа бпо^с эстснсбе / —
^г=7^э не;
//СУ CJTXJOC/ /ОО&^Оу-
яенноао <5гю/ю ЭстсгЛадб/ - .
Hr ~3д,э ле,
еде <^э - Л^7х//гО5^дл<х9 ло^с^Лсг от бсех
/Т^уЗа/уэодо&об б НС/ /л/
Эагпаладь/.
Q
Приложения к разделу 2 —
— трубы.
(приложения' f+d).
/
J
Л . _ «
Ч-! №179 т
те- - л /7о<//7<2^геА'с/<е 1
Грубы стальные оеси/ооные лист1
ееряуенагпаные по гост 8732-sd
дли канальной и надземной
прокладки тепловых сетей
( гюиСорталгенту труб тепловых сетей/
Пределы применения у нарды стала
Яабоиие параметры теплоносителей
р» 8*Чсм* t*7OO°C; P=76*s/cm2 Л*750°С; Р” в^рм* в»250°C; Р-73*е/см2 t* ЗОО°С; Ст.З
Р‘ /в'Ъ'см* &325°С; P-2f^/m^t«35O°C; P*37™/cM2t*425*c. го
Услов- ный проход щ. мн Норур- ный Оиа- метр мп — — - - — — ЛаЗоуие параметры теплоносителеа
Для трубопроводов для погруоноо м плоским фланцам
Р*8кер^, t^fCO^c 8Я8^^, ^2SOc Р’ГЗ^^^заос Р=76»ё^,^ fSOc Рдбнг^Ьзгзс P’2fx^CHt бз№с Р-37херн2 tB 423 °с. 7^§^tt4OOc Ps8x87Cf7.ta2S0c Ра73ке^Д=.з(зос Р^76кЫс8Д-73б: 9я76кер7Л-325<.
Толщина стенМ/у мн &ес fn тру2ы, не Толщина стенНц мм бес 7м труб. хе Толщина стенки мм бес 7м ”^s< riC Талщик, стенЛи. мм ’ Вес 7н труб, 1ке
25* 32 2.5 7 76 2.5 7-76 2.5 7.76 3.5 256
32* 38 2.5 2.79 2.79 2.5 2.79 3.5 298
40* 45 2.5 2.62 2.5 2.62 2.5 2.62 3.5 3.58
50 57 3.5 4.62 35 4.62 3.5 4.62 3-5 462
70 76 3.5 6.26 3.5 626 3.5 6.26 4 270
во 89 3.5 7.38 3.5 7.38 3.5 7.38 4 838
700 708 4 70.26 4 70.26 4 70.26 4 70.26
725 733 4 72.73 4 72.73 4 72.73 4 72.73
750 759 4.5 77.75 4.5 77.75 4.5 77.75 4.5. 77.77
775 794 5 23.37 S' 23.37 5 23.37 6 27 cZ
200 279 6 37.52 6 37.52 5 37.52 6 3/..2
250 273 7 45.92 7 45.92 7 45.92 8 52.2
300 325 в 62.5г 8 52.34 9 70.74 8 62. /7
350 377 81687 9 87.68 70 90.57 У 87.68
4оо 426 9 92.55 77 772.58 9 92.55
* Труба/ jfy 25,32,40 до пус/«7 на заводок новоео сбсруслЗо'-
ниЯ временно тринима/отся холоднотянутые а халсЭноко.о -
ные па ТОСТ 8734-58.
Условное овознауение бесшовной еорянелатаной тоуйб/
наружным диаметром 325мм, толщиной стенки 9н > <<•> с ои
МарТрГба 325X9-20 ГОСТ 873Z-583&, ЬГ>'1~7Б Т
Iруды стальные электросварные с
продольным швом и калиаробанНымо концами
rib ГОСТ 40/6-66 дли канальной и надземной
прокладки тепловых сетей
(по^Сортаменту труд /пепловых сетей/.
Марка стали - Ст. «Л
Услав - ный проход ИМ Уару/к- ный диа- метр Ян, мм PaOavc/e параметры^ теплоносителей
Р= 6 *%н ; tB /ОО°с ', P-/S А)смг, t ° /вОс; д ^е/см2^ =2зо°с; Р - /3 ^s/cm£, "6ОО°С.
для mpt/вароЫоб для патрубков л л лосхим рлан^ам
Толщина На вес /м труби, хе Толщина стенки, вес /м
400 426 6 62./6 6 9236
430 478 6 60.64 3 /04./
600 329 6 77.30 о //6.4
600 630 /026 о /37.6
700 720 7 /23/
800 620 8 /60.2 штм»"^
900 920 в 202.2 мм» Мом-г
/ООО /020 /О 240/ МММ.
Условное обозначение стальной электгюсварнс
труды с продольным швам и калиброванными
концами, наружным диаметром 72имм> толщиной
стенки 7мм, из стали марки Ст.З:
Труда с калиброванными концами
7Z0*7-Cm3 ГОСТ 4015^8.^
ISCSESI.
Лрилаженс/е /
ЛОСтЗ
Трубы стсгльныС алектросбар/иь/е со
спиральным шбом no ГТ7СТ 3696-58 Зля
канальной и надземной прокладки
теплабь/х сетей
(ро иСортаненту труб тепло бы* cemeuj.
Марра стлали — Ст. <3.
Условий, проход -Яу, Мм f * Hapyrt- ный диаметр Ян, мм /Ъбоуие пораттотрб/ теплоносителей/
P^8^ch/s^ Р*8МТ^}ts25Oc 1 А /б^/с^/ЗОс Р-Тд^см^ЗООс Р»8к%^/6~/ООС Р'8^ТЛ8ббс Р^/6^б-/5Ос P‘/3*%£t'3OOc
для труйапрободод для лалгруб8об м плоским Флану
Толщина стён^и мп ’ дес 7м Толщина Вес Ум ТолщанФ Вес /& ^%^у\тру^,,
400 ^26 6 62. /5 6 62. /5 9^) 19236
450 478 6 69.84 6 69.84 9^ 1/04/
SOO 529 6 77.59 7 90.// 9 . 1 7/5.4
600 650 7 /07.5 8 /22 7 9 \ 737.3
700 720 7 /23. f 9 /57.8 —— 1 .
*) Трубы по ласт $о/5-58
Условное абозядуение элентросборной трубы
со спиральным сивом, наружным диаметра/л 720ммг
толщиной стенки 7мм{ из стали марки Ст.З. .
Труба 720 х 7-Ст. 3 ГОСТ 3090-58.
ООО/ <0 Ч) зоо 700 ООО ООО а в ОЯТ ООО S3 оог <л
<ъ § 1 & go Лэ 91 § ч Ч <51 Л> <о >* G& и XI XJ ч Ч ч <0
а 1\э $ к> § ч 4s о» Ч <ь Ч Ч Xi 4s § Чч t и § <*> > ч сз и. § N ч <0 <9 X §
3 1 Ч $ Ч в 1 $ Ч Оз § Гм ч .4 Кэ Ч & Л> Чх й к> 9» Л1 § W $ м ч & XI XJ & ч ’ & <м § ч
§ <© <ъ <о М Оо *ч N О» О) <Ъ А» <0 Ч> Ч ч> XI Ч ч
fo х> Qs к> X» 1\> 9о Г\> 5. м Гм $Ъ Ч' 9» 9> ч> 9» 9» Ч' Ч ц N 5» ч <ь ч Xi 3 Х| 3 ч ч> & X Ч4 ч
Ч ль £ & }Л> 4х § к» *5 1 § <Л 0) & р» Ч ч Й ч $ Р5 Х1 ч ч
£ & а § Сл <3 § & $ N 1 < V §» ч Лэ ,4 <о <о в 0> Си £ 9> § в 1 S XI § hi 8 ч & UJ ч & Ч rv- ч .4 <0
<х м N & Л» к» § § <э» XJ й 9s <о <о N ч> <ь 1 । х> & ч,- & Лэ J9 Ч XI
Лэ <р Лэ Is Ч & О» ч> § § § 0ft <о X Й & §г Ч § Л4 $ч ч ч Л1 ч ч
о «ммЯкь» t а_ К? Ч & .Sl © pJS- >5 JL <о § ж к -S- § 1 <» <Л> <ъ 'о сэ § «8 1 1 1 § <s I- v>
С£Э и» •« 5л § ff&:4 £ Ч % _Sx. 1 1.4 & в & $ *1 К) и» 'М .43. $ 1 L< Л» § § § г5 I t.: t с>
1 нч 1 .,£, ' •'wh Ь.!- , « -V ; л?КН> -L—•!» 1 "х | М | Со ' !"', '-£ OS ’’ ~ ’ । 1 !• 'ч ‘/ ; Л2 ’ ’ .1 1 _ > V , & <А _2*_. ?* ..'4L3 X ч fo ч л.. > *•. ?н ..... к_1. &* > У 'SMQ * O-J *Х ’ -% 'г 7 I <"--z! о *». X» <0 L__-_- ?., ч | /.^ J
fSO & ч § % <х) м <йз 58 § к ч "W _ с •? »|Г»—г—1И1Ч1 1, ! i
8 (л Ui Оо Ч 0> S3 $ й ft If £ ; ’
§ R> ч % Л1 8 § Й ОС Сь : * 1 X ^1 ч£> 8 Q h <ь 1Ъ
й гэг/ § ч а S 70.06 907$} ^Ч & <ъ >.-чШ
ч <4 <4 .4 ч Ч Ч Ч Ч ч N Ч ч ч Номи- наль- ная 3 t мм il{
ч ч •о ч Чч !Ъ S3 Ч <о Xi ь $ к> Кэ к> Роаче* пая 3“. мм
986/ « Ч> £ 5} а «м Ч Ъ & & $ ч Ро % V1 * Площадь сечения трубы
$ % & & Xi № 52.87 & Ал» ч> Й а & ч (ъ is ч Ss?> £ $ Л» О>
% & N а 53 Ч t .XI Ч XI ч а ч U U. 2.29 ч ч ч хь .4^ < ч^> Ц X Лэ Площадь стенми труор
$ ч $ Ч Ч £> ч .0» §0 ч & N $ ha hj Ч ®0 % ч1
§ Ч Ч \| XI ч ч Sh N Ч is 54 <Ч ч V« «*1 | 1?
§ ч <0 в X) *ч ч ч & Чч 9> & о> ч ч ч Ч Vx xi
% L м S3 Ч ч •Л £ 0» ч Л| 'о & Ч <м S *3) Со & с-а § L м $ ft $ 3.36 273 !ь § S <0 а W у
»Л Xi
Приложение 2
лист 2
Примечания.
f. Номинальная толщина
„Сортаменту труб
стеной труб„ S принята по
„ . тепловых сетейа.
2. Расчетная толщина стеноЯ труб &S принима-
емая для расчёта на прочность от бнутрен^
Неео л бабления и бнеи/них наерузок бана с
учетом допускоемоео минусобоер отклонения
по толщине слпенми трубы, пребсрмотреннаео
ЛК/луСобсСО Отклонения
бля бесшо&ных труб лю /~ОС7~ <3732~33-б
размере от толщине/ стслл и, на не
менее <7.бмН) •
- - Зля Электр о сборных труб по лас7 4073-33
и ГОСТ 3&96-.58 — б лребелах йолусЯслэн/ь/х
отклонений по толщине стальных
лисТпаЗ лю 7~ОС7 3337-^7—
. при лпрла^ине листа б ~7mm -6,6mmj
При толидине листа Змн и более "б}бмн,
3. /Мирной линией абознауена ерани^а метзйр
бесшовными и сбсрнь/ми трубами.
’179 т
?6i
/Урилоя/ениеЗ
лист 1
Вес /fit трибопробо&а.
Теплоносителе - бода Р* 8^/сн^юо0с^т.<Узоляция - минеральная
защитное понрь/тие - асбоцементная <ит</наг</рЯа fa ® //Обмерз
бота •800 *е/хЛ
Х^у мм бес труби %• бес боди 9s. 'хС Непрохо&нои манил Лрохобнай мана/? Надземная промлодяа
изоляция Суммар- нои бес изоляция Сумная- ней бес %не С/золяцмя Сумнар- ней оса ^/(<3
б из мм Пл, мм’ мн' Пл, мп' Я v3, гке ^S- мм %,- Q</3^
38x25 2/9 0.86 30 //8 8.9 72 30 7/8 8.9 /2 30 778 8.9 Z2
95X2.5 2.62 726 30 725 9.6 73.5 30 .25 ^6.^ /3.5 30 /25 96 /3. S
57x3.5 9.62 /96 30 /37 70.8 77.9 30 /37 /0.3 /73 30 737 /0.8 77.9
76x3.5 6.26 3.79 30 756 72.5 225 30 /36 /23 22.5 9о 776 /5./ 25.7
sp^ 89x3.5 738 5.28 30 769 79 26.7 30 /69 26.5 90 789 /6.5 292
/08x9 /0.26 7.85 30 798 79.7 37.8 30 /98 /9.7 37.8 90 278 23.7 97.8/
/33x9 /2.75 72.27 за 223 22.7 97.7 30 223 22.7 97.7 9о 293 26.0 5/
/59x9.5 77. 75 77.68 30 299 25.7 606 30 299 25.7 60.5 ^О_ 269 30.2 65
/99x5 23.37 20.6 30 2§9 29.7 79.6 30 289 29.7 79.6 50 зг±_ 32.9 89.3
2f9x6 3/.32 33.7 30 309 32.6 978 30 309 32.6 97.8 50 399 93.7 /08
273*7 9592 52.7 30 363 39 738 30 363 39 738 50 903 50.7 /93
325x8 62.39 75 30 975 99 782 30 9/5 99 /82 50 955 55.9 /99
377x9 87.68 7072 30 967 30.2 233 30 967 50.2 233 50 507 62.8 256
926x9 92.55 730.7 30 576 55.5 279 s 30 5/6 5^5 50 566 69.9 292
926x6 ^6273 739.6 30 576 55.5 30 5/6 55.5 252 Я) 556 69.9 266
978x6 69.89 770.6 30 568 67.S 302 30 56& 6/.S 302 50 608 77.0 3/8
о 529x6 77.9 209.9 30 629 86 973 6/9 67.5 355 50 83.7 370
639 г 7 Л?5 .298 30 730 /770.5 506 30 720 78.7 989 50 760 96.6 502
! tf-J 1 ZCV-Л . ' \зк зи ,. a. s 3-/ 8/6 89 <507 50 850 708.8 623
'20 ’ .„я. - . ь-«-€> За 970 70/ 769 50 950 722.2 790
Г ' ••' - г'* ; ."X /иго 772 Ш.2- 50 /050 /з&о 968
r. ft V/ ' * 77 : 30 1 //<£< ’ /“77 г-*? 7/70 игз 7/58 ‘ 50 7/50 /50 //85
> 1 **£ |"« -:. 'Обилии примечания даны на листе 9. t . s
ч>
Теплоноситель
/и. , , „ _ . 7 лист 2
109*сАс%^Шоля^ия - £ЪЖ'?СЛ*С*' ,п JZs " ООО /гfa *
битная ии/пи8а/гк/оЛа 37? ® 7700 ^/м _____
J- 5/_loN
Mff dec труды %x> Sec боды 7ii Непрохадноа нан&л ЯрохоЗной /fQ/АУЛ и шОз. прахлаЗЛ}
(/золяиия СуннаО' 96/0 fe изоляция хб/</ esc
|<Ъ s &п, &из, /W? мн Q.U3,
38*zs 2/9 0.86 50 753 75.5 73.4 30 /33 ,63 784
45*25 2.62 7.26 55 775 27.7 55 /75 ^172 27.7
57x3.5 4.62 7.96 55 737 20.5 221 35 ^7 ^05 \ 27.7
76*3.5 6.26 3.74 60 276 25.2 35-2 60 2/6 25.2 ^8з7'г,_
89x3.5 7.38 528 65 239 29.5 42.2 65 239 29.5 422
/08x4 /0.26 735 65 263 39.5 37.6 65 268 39.5 57.6
/33*4 72-75 72.27 65 293 44.7 69.7’ 65 293 44.7 '69.7
759x4.5 77.75 /7.68 70 329 52.4 37.2 70 329 52.4 87.2
/94x5 23.3/ 26.6 30 334 66.6 777 80_Д 384 ^66.6 1 / f'7
279*6 37.52 33. 7 80 409 77,2 736 80 409 7/. г /36
273*7 45.92 52.7 65 433 775 770 65 433 7/5. ,
325x8 62.54 75 65 485 82.4 220 55 485 L^t_ 220
377x9 8768 /07.2 65 537 97.3 274 65 537 9/3 274
426x3 92.55 730.7 65 586 700.7 324 65 586. ... 700.7 824^__:_
426x6 62. 75 /34.6 65 ' 586 700.7 298 65 586 -
478*6 69.84 770.6 65 638 709.9 350 , 65 638 /09.9
529*6 77.4 /£(Z9-9 - 65 699 f39.3 477 689 '/307 408
630x7 /07.5 298 65 76/9 567 65 790 /4ор_ 546
720x7 723.7 39/.5 65 890 780.4 695 65 880 766.7 677
820x8 /60.2 507.7 65 ^990 2078 £7О_ 65 &8О - 775.5 873
92(7*9 202.2 639 65 7090 223.5 7056 65 7080 /94.5 Г /036
fO2OxfO 249.7 725.4 65 \d№ 7279 65 12Ж— 272.8 LZ&L-I
даны ' на листе 9
Одшре примечания
^риломёниё!
' лист 3
вес /м трубопроводе/,' , e z. о )
Теплоноситель - вода Р~ Тб^см^ ~6Я‘ С ТОО Ср Изоляция -мим
защитное покрытие - асбоцементная штуНатурЛа <fj? * 7700 кер?
мм вес трубы вес боды Ъ8. гхе Нелроходнди канал /7fiOxedH<7(} ханал Надземная ляахлодЯа
изоляция Озоляция Суммар- ныОзес %хе изоляция Суммар ный вес
сРш, мм Z7x, мл 7П? мн 7)л1 мм1 9-^, Схе ' cfve мм' мм $ из, ххе
38x25 2/9 0.86 30 //8 8.9 /2 50 //8 8.9 /2 40 738 /7.3 /4.4
45x25 2.62 /26 за /25 9.6 /3.5 50 /25 9.6 73.5 40 /45 /2.7 ^/б
37x3.5 4.62 7.96 30 /37 /0.8 /7.4 40 /57 /2.9 /9.5 40 /57 /2-9 /9.5
76x3.5 6-26 3.74 30 /56 /2.5 '22.5 4о /76 -/5./ 25./ 50 /96 77-5 27.5
89X3.S 738 5.28 40 /89 /6.5 292 50 209 /8.9 3/.6 50 209 /89 3/.6
/08x4 /0.26 7.85 4о 2/8 23.7 4/8 50 238 27.5 45.5 50 238 27.5 45.6
/33x4 72.73 /227 40 243 260 5/0 50 263 3/(7 56.0 30 263 З/.О 560
/59x4.5 /7. /5 /7.68 40 269 30-2 65-0 50 289 359 70.7 60 309 37.7 72.5
/94x5 23.3/ 26.6 4о зо4 34.7 84.6 50 324 39.4 89.3 60 344 445 94.4
2/9x6 3/52 33.7 329 38-3 /04 50 349 43./ /08 60 369 47.7 /73 .
273x7 45-92 52.7 50 403 60.7 /49 60 423 35./ 754 70 443 67.8 760
325x8 62.54 75.0 50 455 55.9 /93 60 475 6/. 7 /99 70 495 67.8 205
377x9 87.68 707.2 50 507 62.8 246 70 527 75.7 259 70 527 75.7 259
426X6 62.75 /34.6 50 556 69.4 266 70 596 83.2 280 70 596 832 280
478x6 69.84 /7(7.6 50 608 77 3/7 70 648 9/.О 33/ 70 648 97 337
529x6 77.4 209.9 50 669 /02 3^9 70 693 98.9 . 386 70 699 98.9 386
*9529X7 90. // 208-3 50 669 /02 400 70 699 98.9 397 699 98.9 397
630x7 /07.5 298 90 770 //7 523 70 800 7/4.4 520 80 820 7235 529
*) 630x8 /22.7 296./ 50 770 //7 536 70 800 /74.4 333 80 820 /23.6 542
720x7 /23./ 397.5 30 860 /3/ 646 70 890 /28 643 80 9/0 /38 653
V720x9 /57.8 387-7 50 860 /3/ 676 70 890 /28 673 80 970 /38 683
820x8 /60.2 507.7 50 960 /50 8/8. 70 990 743-3 8/7 80 7(7(0 /54 822
920x9 202.2 639 50 /060 /67 /009 70 /090 /59 /ООО 80 77/0 /77 /0^
/020x70 249./ 7Я5..4 30 //60 /84 /2/9 70 //90 775 7270 80. fZ/O 1 /88
*) TpyCot со спиральным швом по ГОСТ 8696-58.
Обилие примерания дань/ на листе 9.
‘
i
«
i
№П5т Ip
Вес Ум /трубопробода.
Теплоноситель - пар Р* ^ЗВзЪ; Р *2f ^^см/^бЗС^с. (/зол/?дия- минере
защитное покрытие - асбоцементная ситукатурЯи -Эл® 7700 ко/#
Приложение 3
лист ?
тбная Вст 1/=зоо*^
биз
<У) о. LO ,£*> S £5" 2 О? 3 1 мм Вес груби рр. не Вес водь/ л<? Непроходнои кона/? Проходной нинол Радземноя промло^Лс/
С/золАциЯ изоляция Суммррньй бес z 9. (/золяци/? Сумморнь/и бес ч*
8,\ мм' vn,\ мм Q. <п •хе без сбодоц хе ‘ S</3 мм' Пл, ня (&3 воды, л& своды хе ' ^03, мм' мм О</3 Тхб хе ' своды хе '
32x25 782 0.57 60 /72 /6 /7.8 /8.4 60 /72 /6 /7.8 /8.4 70 /92 /9 20.8 27.4
38x2.5 2/9 0.86 60 /78 /6.8 /9 /9.9 70 /98 /9.8 22 22.9 70 793 /9.8 22 22.9
45x2.5 2.62 /.26 70 205 20.2 22.8 24.7 70 205 20.2 22.8 24. f 80 225 23.5 26./ 274
57x3.5 4.62 7.96 80 v237 25 29.6 3/.6 80 237 29.6 37.6 60 237 25 29.6 37.6
76x3.5 6.26 3.74 90 276 32.4 38.7 42.4 90 276 32.4 38.7 42.4 90 276 32.4 38.7 42.4
89x3.5 738 5.28 90 289 33.2 40.6 45.9 90 289 33.2 40.6 45.9 704 309 378 452 305
/08*4 /0.26 7.85 /СО 338 48.9 59.2 67 /оо 338 48.9 59.2 67 /ОО 338 48.9 39.2
/33x4 /2.73 68.27 /оо 363 54 66.7 79 /ОО 363 54 66.7 79 7/0 383 38 70.7 83
759*4.5 /7./5 /7.68 fOO 389 583 75.5 93./ /70 409 63.0 80.2 97.8 /20 429 68.5 85.7 703
/94*5 23.3/ 26.6^ /ОО 424 66 89.3 7/6 7/0 444 69.7 93 /20 /20 464 758 99?/ /26
2?9*6 37.52 33.7 /оо 449 7/ /03 /36 /20 489 87 7/3 /46 /30 5(^ 875 /79 /53
273*7 45.92 527 /20 543 9/.3 737 /90 /30 563 98.7 | /43 /97 /30 563 987 /45 /97
325x8 62.54 75 /20 595 /0/9 /64 239 /30 6/5 /70 /73 248 f4O 635 f/6.7 779 254
377*9 8468 7072 /30 667 779 20/ 302 /40 687 727 209 3/0 740 687 /27 203 3/0
426x9 92.52\>3б7 /30 7/6 /3/ 224 «5^* /40 736 /38.9 232 362 /40 736 7389 232 362
Общие примечания дань/ на листе 9. ,
Приложение 3 Вес /м трубопровода. * Теплоноситель -пар hs37^m£, t, 425с. Узоллцил-минеральной вата }из яЗООне/м, защитное покрытие - асбоцементной штукатурка ~ Ул я ТТООнррр
27н * МН Вес трубе» &/>, хе Вес Ьоди п хе Т/рохадной канал Надземнан - проклад/х/
изоляций Сухарный (/золлцир Суммарнь/й
$ </9 j МН -Т7лг мм ’ ^43 ^ке1 Вез &>дб/ хе сбоОои. ле ^из} мн vn, wr Qus, без воЗу, хе с/Ь&зй, хе
32x2.5 /82 0.37 ?О /92 /9.0 20.8 27.4 70 /92 /9 2/. 4
6$х2.5 2.79 0-66 70 /98 /9.8 2Z 22.9 70 798 /9.8 22 22.9
45x2.5 2.62 7.26 30 225 23.5 26. f 27.4 80 225 23.5 26./ 27.4
67x3.5 4.62 7.96 90 257 29.4 34 36 90 257 29.4 34 36
76x35 6.26 3.74 700 296 . 36.5 42.8 46.5 fOO "296 36.5 42.8 46.5
89x3.5 7.38 5.23 /ОО 309 37.8 45.2 50.5 /оо 309 37.8 45.2 50.5
/08x4 /0.25 285 /70 358 54.0 64.3 72.7 //о 358 54 64.3 72.7
/33x4 /2.73 /2.27 /20 403 63.5 76-2 88.5 /20 403 63.5 76.2 88.5 . j
/59x4.5 /7.75 77.68 /20 429 685 85.7 /03 /30 449 74.3 9/5 709 ’
/94x5 2337 26.6 /30 484 82 /05 /32 /40 304 88.5 9/8
r BLi'oN 2/9x6 37.52 33.7 /30 509 87.5 7/9 /53 /40. 529 94 /26 759 i
273x7 43.92 52.7 /4о 583 /05 /5/ 204 /50 603 /73 /59 272 ;
325x9 70.74 74. Q /4о 635 7/6.7 /87 267 760 655 /25 /95 269 .
377xfO 90.57 /00:1 /50 707 /36 227 327 /60 727 /44.3 235 335
426x7/' /72.58 /282 750 736 /48 26/ 389 /60 776 /56.2 269 397
Izr^z»! Пбщие примечаний даны на листе 9.
лист &
О&а/ие npuHevowaf?.
f. Таблице/ веса Тм трудолробода для водяных
тепловых сетей и паропроводов при проалет-
подземной проклад/ги. ' <
Таблицы беса Тм паропровода при параметрах
* пара Pa37*sfai'ltM23°C даны для прокладки труд 6
проходных каналах и для надземной пракладди,
учитывая} что прокладка паропроводов с темпера-
турой пара >^/бд°с в непроходных каналах не
.применяется.
2. Вес труб принят по „ Сортаменту труб тепло-
вых сетей ^соеласно прилолеенинз /.
З.Орц определении суммсрноео веса изоляционной
конструкции учтен вес основноео теЛлоизо-.
ляуаонноео слоя вес засуитноео покрытия/асбо-
цементная а/тулатурка/а таклге Вес металли-
ческой сетХи^ проволоки и друеоео обвязочноео
материала.
Толщина Защитного покрытая * асбоцементной
илпукатуяки, принята:
для труб до ддммдЯл.
для труб 2Ту
для непроходима, каналов вл д/^? гроходнм/х каналов и для надземной _ прокладки On
Юнн /дмн
/вин Тб мм
2Омм /бмм
Объемный вес асбоцементной штукатурки принят
'м-
Приложение б
ЛОС/77 fO
5. Приведенными б таблицах толщиной и бесом
тепловой изоляции mo/к но пользоваться толь/ю
для расчёта труболробо&об на прочность.
6. 3 настоящем приложении приняты следу/ощие
условные обозначения:
<5^ - толщина оснобноео азоляу</анноео
слоя, мм;
дл — толщина •защитное^ поняь/тия, мм;
Dn “ наружный диаметр защитноео понр^лоя^нн-
- объемный бес оснобноео изоляуионноео
слоя г *?/м'3;
суммарный бес изоляционной конструЯциурё
б. Мирной линией обозначена Граница мемду
беси/одными и сварными трубами.
t
лист
З&оисЯга аз 356-52. Opu/wkewek jbafi/w/suff уало£мэ/е, лрябмые арар&у&я у ля арматуры иу&о^ЪинигпелькыХ'.'-ярст^и.гпра^ 6опрс>&о2оВ. $РЯ изделие} из угоеррдисупой с/пари. хг/егм8 •! 1 '1 л 1 1 \4 '1 J;
faSpenup {fyw&t&s яррбме /SogoO при m&wepa- /пире пиле /о}/ РЛР $&8рРЛ1/Я раЗоииё р/ауйррбшие ура мемперыпур&х сре?у&
2ао 250 300 350 Уоо 925 950
fiso 2'25 fioo Р35 Рао Руг Pas
/ 2 У 1 1 0.7 0.6 0.6 0,5
a,5 '. ч 2,5 23 2 1.8 1.6 14 и
и 6 9 3.7 3,3 2.9 2,6 гз 1.8
6 9 6 S.S ЦЧ 38 3,5 2.7
Ю /5 Ю 9.2 8,2 7,3 6.0 5,8 95
is 2k 16 !5 /3 12 W 9 7
25 38 25 23 20 18 16 ю И .
kO ' 60 90 37 33 30 28 23 Я>
6k 96 6k 59 52 97 kl 37 29
•Sf-i if/?я издеоиы из аугдяи. - /сг/ем*
^/tews доюЗме ?у $<2рыия прп5/0>е редей яри /пемоера- /пдренЫее /оо“/ Реп фс/ТшиЯ рабааг/е уаабол&игаЯ /?ра ' температурах, средб/ °C
36120 200 250 300
Р/2 Ряо #25 .^Pjo
1 2 / 7 / ' 1.
2,5 k 25 2,5 2 2
О 6 k 3.8 3,6 3,2
6 9 6 5,5 ' 5 . 5
ю /5 /О 9 8 8
16 2k 16 L /5 13
25 38 25 23 \ 2! '20
ио 60 ио '> 36 < 3k ‘ ' .- 32 :
Оримерание. Рабочие давления drift пром&кугпынш <'•* щачении температуры среды огределяются рис^И интерполяцией' N179 Т
.Приложение^
Моду ль упругости и
коэффициент линейного расширения
для трудных сталей марок 10, 20 и Сг.З. .
1 '
- Температура стенки • труды, °C Модуль упругости р-2^- С смг Коэффициент линейного расширения , ММ мТ £о( кг мм CMZ м°С
го 2,05 10 6 1,16‘10~г 2,42- 10*
75 1 99-106 , 1,20-10^ 2,39-10*
100 1,975-10ь 1, 22-10'2 гм- юч
125 1,95-10* 3,^4-10~г гМ'Ю*1
150 1,93-10* 1,2510~г гмюч
175 1,915-10* 1,27-Ю"2 2MW11
200 1,875-10^ 1,28 /О'2 2,40-10*
225 1847-10* 1,30-10~г 2,40’10*
250 « 1,82-10 6 131-10~* 2,33-10*
275 1,79-106 1,32-10'1 2,36'10*
I. 300 1,755-10s 134-10'г 2,35-10*
325 1,127-10h 1,35-1 О'2 2,33'10*
350 1, 695-106 1,36-10'2 2,31’10*
« 375 1,66510 6 1,37 -10'2 2,28-10*
400 1,63 • Ю6 1,38-10'2 2,25'10*
425 1,60 -10s 1,40 -10'2 2,24 '10 *
Примечание. В таблице дан а •зедний лгам&З/эоео
расширения углеродистых лпр^/днб/х с/яют4 еЛПП ' of при нагреве от &°с до i /□ Т Z"
Приложения к разделу Л -
расчёт труд &а прочность
рпру/юженся б т-} О J.
Приложение б
Номинальные допускаемые напряжения &доп}кг1мм2
для сталей б зависимости от расчетной
температуры стенки.
/выписка из п.И2 табл.5 „Дополнений к нормам расчета
элементов паровых котлов на прочность','. утвержденных
34 декабря 4958г Госгортехнадзором РСФСР/.
Марка стали Ст.2 40 Спг.3, 45 Ст.9 ZQ
Предел прочности стали при темпе- ратуре 20°С б?, *г/мм* 35 36 39 90 93 99
Расчетная температура стенки, °C го ил 420 43.0 /3.3 /9,3 49.7
200 40.5 40.9 44.7 42/ 42.8 /3.3
гео 9.7 /ОД 40.7 44.4 44.7 /2.2
260 9.3 9.6 40.3 40.6 44.4 44.6
280 8.9 9.2 9.8 40.4 — 44.4
300 8,5 8.8 9.9 9.7 — 405-
320 — 8.3 —- 9.2 — 40.0
390 — 7.9 — 8.7 — 9,5
360 —- 7.5 *— 8.2 — 9.0
380 — 7.4 — 7.7 — 8.5
900 — 6.7 — 7.3 — вл
940 — . 6.5 — 7.4 7.7
920 — 6.3 — 6.9 — 7.5
930 — 5.9 — 6.5 7.3
Примечание. Для промежуточных значений расчетной
температуры стенки допускаемое напряжение
определяется интерполяцией, между двумя
ближайшими величинами с округлением результата
до 0,08*4 ммг о сторону меньшей величины.
ЖП9т $50}
Приложение И
Предельные расс/тюрнар
между нелсд&/мными алорама
Услов- ный проход Еужн Компёнсаппорь/
П- образные сс/льнинобь/е
Теплоноситель
бода лар | бода лар
Р«8*%$ t^fOO°C; РЛ6^ t« 150-с Р»8*№ ts25O°c Рлзке£^ ^зоаЪ PjifQ /л325*с P»Zt^sA t-35O^ Р’37*/* t^425^c P^^af t4OQ°c‘ РЛ&акй t,*/SO*c р»з^р4 t-eso’c р^е^сл
25 . 30 so SO 50 —-
32 50 30 so so 50 — . мммм»
4о 60 60 60 60 60 МММ»» -м>»
50 60 60 ^ёё) 60 60 — «МММ ММММ»
70 70 70 70 70 70 — —*
80 80 80 80 80 80 МММ» «МММ *-—
/ОО 80 80 80 80 80 70 60 50
/25 90 90 90 80. v 80 70 60 50
/50 700 /оо 80. 80 80 80 70 60
/75 700 /оо /оо 90 80 ’яяяя*
200 120 /20 ,/оо /ОО 80 80 70 60
250 • /20 /20 /оо /ОО 80 /ОО 70 60
300 /20 /20 /20 /20 /ОО /ОО 70 60
350 140 /20 /20 120 /00 /20 70 60
400 /60 /40 /40 , /20 /оо /40 700 80
450 /60 /40 /40 /40 /ОО 80
500 . /80 /60 /60 ~ — /40 /оо 80
600 200 /60 /60 — /60 /ОО 80
700 200 /60 /60 аММ* /60 /ОО 80
800 I 200 /60 /60 / /20 70 60
900 200 /60 /60 мммм MWII—
/ООО 200. /60 /60 «If /60, | /оо 80
Примечания- /. Предельные расстояния между неподдилкными
опорами для трубопроводов с сольниловыми ломленсатсроми
Назначены с учетом лада сальнило&ж 'конгпенсоторовt указанно-
го в лриломенаи212.Мажымале>ное расстояние от нелодвирнои
опоры до /л----- ' " ~ " ” л ~ ” ~''---
компенсалпа/
предельного
нынги опор
N*I79t Лист 9!fa
Приложение <3
ЛИСП? 7
Предельные пропеть/ между падЗилгны-
ми опорами тридопрододод из деси/оЗнык
труд по ГОСТ* £732-5S при надземной прок-
ладке и прокладке 6 проходных коналак.
дслод- ной Пролеты мемОу лоддилгными олорххми при П~ одразнь/к и сальникобык лом- пенс&торах, м
прояви мм Теплоносители
р’'^ерк^/ooc P^fOte^M^/soc РуЗкержл&зоос Р’Гб^/см^згзс P*2f^2^t*33^: 2^37,%^,t^2Sc
f 2 • з 4
2 2
32 2 2 2
4о 2.5 2.5
30 • д 3 3 (25)
70 3.5 3.5 f3.0)
30 4 4 й.5)
700 • S 5.. (4.0)
/23 5 > е 5
/30 7 3 Р
/75 3
2оо 3 . f/.' 2
250 // /О
300 72 ' 74 j /2
350 /4 /6
4оо — ^*7" 75
При/н&чанир. /. Пролет между дли/каии/ими к отводу или
сальникодому компенсатору опорами/до и после огдода
или сальникобоео компенсатора) принимается не долее
2/з пролета укозанноед 6 настоящей лпадлиуе.
<2. В скидках у К азаны пролеты
длр р'3? **/<*' ?* 425 ff С, ' rLr'TZZ !. [Лот?
3. 0$1р>ие полажена# см. листы Г 6. |Nr 1/Н т
Приложение 3
fiucm2
Предельные пропеть/ между лодбил/нь/ми
операми /труоопрободад из сборных труд с
про дольным швом по 7’ОСП 40/5 ~33 при над-
земной прокладке и прокладке б проход-
ных каналах.
Целеб- ный проход мм Пролеты между подбижнь/ми опорами, м
при П-од/хгэнык номпенсатарак при сал&нилодьж компенсото/зад
Теплоносители
^•/Sxsp^/зос ря/Зл^/дзак; P*f6^;t*($Qc Р^б^см^Зббс Р^Зхь/с^р^за^
f 1 2 3 4
400 /4 /д /3 /3
450 f4 /О /3 /3
дОО /4 fd гз /о
600 (S /3 гз 73
700 /3
дОО 237 , /3 А /3
SOO /3 ££ /3 /3
/ООО 20 /6 20
Примечаний. f. Пролет между ближайшими к отбоду
опорками (до и после отбодо) принимается не далее
ер пролета указанноеа б ерарах 2иЗ настояи^еи
таблицы.
2. При прокладке трудолрободоб с сальникабыми компен-
саторами пролёт между ближайшими л компенсатору
опорами (до и после компенсатора} принимается не
долее £/з пролета указднноео 6 ерарох 4 ид настоя -
а^й тадли<^ы. .
3. дбщие положения см.листы5tS,
№179т |ед
Преложен ас в листв
Предельные пролеты между подвижными
опорами трубопроводов из сбарны^ г труд?
со спиральным швом по ГОСТ S3 поу
надземной проклодЗе и прокладке 3 про-
ходных каналах.
Услав- Пролеты между лодвимнь/ми опорамиf м . 1 i
ный при Г- образных при сальниковых
проход компенсаторах - компенсаторах
Теплоносители
ty, ^^asp^-dfOOC P*dxpff;tf25l& ^вф^^юдс п^р^язос
мм P‘f6/e/cH(t63Oc РбЗкзр^^зоО: РУ5мрн;&зЗс Р» емрн;ба31лс ?
f г 3 9
^оо ,2 М /3
950 /2 0 ff /3
300 /в /f /3 ' 5
ООО f<S rs ff /3 1 S
700 /в 20 /г f9
Примечания. f. Пролет между ближайшими к отводу в
опорами (до и после отвода) принимается не более
пропета указанноео в ерарах 2 ид
настоящей таблиуы.
2. При прокпадАе трубопроводов а сальниковыми ком-
пенсрторами пролет между ближайшими к люмпен-
сатору опорами (до и после компенсатора) принумаег-
ся не далее 2^ пролета указанного в ерарах 4 ид
настоящей таблиуы.л
З.Пбщие положения см-.жкти5,в. ____________ - •
99 ' |№179
Приложение д
ЛПСт4
Пролёты между поббсижнб/мсу опорами
трудопрододод из беси/одных и сварных тру§
6 не проходных каналах.
Условный мм Толщина лодуи/ка мм Пролеты между под- вижными опорами М-
25 50 /7
32 2.0
40 2.5
50 3.0
70 3.0
30
too 4.0
/25 4.5
/50 5.0
200 5.0
250 7.0
300
350 2.0
4оо /40 2.5
450 5.0
500 /0.0
500 /0.0
700 /0-0
Примечания, / Пролеты между опорами приняты из
условия прочности опорных подушек и средних допус-
каемых напряжении нс. ерунт по сборнику „ /Лиловые
детоли и конструкции здании и сооружении *, серия
ТС-Of-Of выпуск бцбетонные и железо бетонные
изделия [ТС-о/-О/-4),
2. Общие положения см. лисг^б, в.
ЧШ/Уи.
№179 т рад
Пролёты ме/мду лодбалгнымы опороли Ррилолениед
&бщие положенс/я лист б.
/.Пролеты мем-оу прдбимнЫми an/pawu луэубороодо-
Яоб ЛОбсчитОНЫ- При тОЛОуОНеХГ СтСНО/т труб
указанных В прило/лениа / для /чарок стали:
бесигаднь/х mp!^ o
C*7/Z телЛОНОСи/пелеи П <2f/?&/&£, t^JSOC СтСЛЬ/б/,
УлН тСПЛОНОСитеЛСй P «* d^MS/cp 4£5С ~~ CnX/Kb^//
сбсрных mpy/^ с ороОолбнЫМ испрымы/
w6om— On.3
2. Принятые расчетные услобия:
а) Вес конструкции изоляции трубдлрсбодоб
принят по лрилорсени/о 3 для надземной
прокладки при объемном Зесе аснобноео
телпочзаляуионноео материала ^Пиз -
для трубопрободай Водяных теплобых
сетей (fc3 ^бддке/м3 ,
для псропроВойоВ, ^с/з --30^ле//^3 ^
но^ьриуиен/п трения пойВизгнбяг опер
принят pf**o,3;
Яссстояния Н7е^&</ непойВиягныны спсрини
«В принять/ пре&епьнь/е — по пря/по/^ени/о 7р
е) Высота „ нешЯа^ при расчёте гю Воп</сЯае-
нону проеибу при минимальном уклоне 0,00^
принята не больше 0} 0Z ;
9} В расчёта/с учитывается птояьло соВстбен-
н&/й бес трубопробоба; бопоянитепьные *
наерузЯи б узлах ответвлений тру8 и уста -
ноВки \ <рматуры В расчете не учитыбались.
3. в/хазанные б тайпис^ах (nuCTul^B J пролёты меллбу
поёбин1ным</ опорами труббпробоёоВ с солычило-
Выми компенсаторами убаблетборя/от уаообинл/
расчёта труб" на праеиб и ябля/отся мокаимально/ни
допускаемыми по расчёту труб на прочносто,
Пролёты мемёу подбивными опорами трубопро-
водов В непроходных каналах f у/ххзанные В тад-
лиуе (лиат У2 , /р иняты из услобия прочности
типодых оперных лодусиеЯ с/
_________ яе
№179 т g
Прилаже^ие'ё
среб/чеео Эолусхаемоео яа/рямеяс/к ло еру мт рабмаго
f.C КЭ/с/Я* nQ „ Т</ПООЫе &®тС7/Х/ U ЛОМСЛрур^и
зданий и сс^у/хенийфеерия ТС~От~о/з бе/гуск /
! /^з</ прокладке трубапрободоб б е/о^нт<^1 долускакх^их
далее высокое нопря/кел/ие t </ прымене/к/и опарных
подушек * допусха/оир/х Сомхм/е //аерузкс/, пролемб/
между о/храмс/ /?ce$4T7 <й^/7>б у<5е<></у^й/ б пределах
MCKCt/MQSObWO допускаемых.
4. Указанные б таблицах (nvsnil + 3 ) пролёты между
лобби/яными опорами трубопроводов с Гибкими
компенса/гюрсми уОовлетворя/от условиям расчета
труб НО ПрОЗС/б. С/ ЯвлЯЧОтСЯ СрвделЫЧЫМС/ ПО уООС-
чёту труб на /рочносте про мансмыаб а надзем-
ной прокладке j при условс/ы сохранены/? допускае-
мых изеыба/буых комленса&/ионне/х :
Элй m^6o/ypoi3o8o6 с шу&г<улу<7 мзлулюмху-
то/уалги ёа/7усм-а&луаё. мау^/>й^емс/е 6 ло/то&-
мум с<зслгю^<ус/ —
лри теллс>мзсх/теУ7Ях -б &7Я стсу/к/ марки
Ст. 'З pvowj
прк/ те/Утояосит&яя^с б < ^СС°С &ая стом/ м/р^и
pkoa) ;
яри/ тепяомосс/телял б Э *&Х7о ^яя
стали марки SO
/яруСол/ообоЗоб с со.^мот^&чсо'с^с/ёс/
Сооусмоетое яс'г/рялг&яие 6 /ooCovc/r сос/ткая-
мо</ —
при тепмо/уосототе бо^у px/Cj *= S /
/рс/ тем/уояосоте^е лар
при тол/томооилясле лер t^S^C°c
Зазмор'яостр убеж/усм/я пролетов гюЗби^
яы/^и опорами трубапроСоаоб с номлеясо-
торами, по срабяем/ю с уРазоям^/мс/ 3 /па<5лиусх>(
(листы / т- 3j j при излемсж/и роочё/лм^ услобс/и
лроклодке/, проверяется б яожо&лг атЗолемол?
случае расчетом трусТ ма прочмослуб.
S местах устанодка бапармоа арматура/;, ёря-
зебихад с/ б узлах отбетблемис/ труС а^ля роз-
ерузки труболробоба устапабпиба/отся боломча-
тепы/ые опера/.
Я У-I №179 Т
Пример pccverna на прочность трубь/ блр /грубо- ^^лис/г^П^ профо&а с 77 - образнз/ми компенсаторами при надземной прокладке. к S? 5 ь V. >S.
Результаты расчета II If fV ч <1 Ч и •* «\| И 4" <0 n V? § <0 § § 'Vi li 41 II 3 «
на еорячее состояние * *> ч § 4.11 <о $> & <0 и 44
% S 1 1 ' t & а «к й 5? f 1 I |
<§Ц!’ S 1 1 V
/ г 1 1 cv> Л 5 S' £ 11 'Т 8 ? S' § с 1 i 1 1 f Моминстьная толщина стенде/ трубы по ГОСТS732-S8 Минусовое отклонение по толщи- не стенЯи трибы по ГОСТ 3732-3S. tgpMw луной/о иопбаоооу ? 1 G Ъ § 1 1 I и Is н В 8 ъ О *ч >• 8-1^' < Q ь л $ C) S hi Пролет ме/ff^y подди/нныни опорани
1 £ ‘ * *ч Л.- r\J <Г) *0 <0 0Q 0) J
gg b ГПЭт /fucrr( 93^1
to . to Hl (0
I. p to h $ n CA S? 4 Й <*> <5 it to S* И (£5* o' f >i 19 Vj ч” Ъ § *м w г «о q ll в AO- <k8 • и 1 a 1
i ie 1 1! 11 <S i г <5l to ;« xl q Д t R 1’JSj *£ С'4 1 cs <k”
to V Г4 1 £ • к 1 V |b$
to' £ i Qrj I 4Q § 1 в ь § 1 О £• tl a 5i' ST <3 to L i 1" -S s •4 U o JMt X Cl > ? 1 •>0 *b и 'v Sx оЛ о £ > I У J <? Напряжение am cu/jtf ynpyeov Qe^apw<^u(j 1 §> s. 4 Ц Й J я 8 f L (^4. ъ s c ft s it Is th rS <ъ § и U 4 c> s § th « 8 S Q. °° %>' H !? 31 4 о to <§§ мпыаидяр ояянняс/ш^ыд ша япнш&аЬан soHac^anuaQ
X. я 51 i '•'£’ X *>
33 N479 T лист Эд^г1
§ UU1 > V. V* ъ
и г i § Ц й * % >§ ш Mi ? Я- S ш Q 1 S 1 || 11 з 52 Й н i U § и *0 «Ъ <3 н <ч и «У) х> $> !3 N И 4i <ъ <5 <s в § 51
BI 2К Н‘ и ’ £ § и к <0 й к 41
1S 11 ' и S» Ю Ю н <§ £ § £ 5 ”
Ш' - *<> > «и £ 1 1 1 1
L | 4 d <§ 1 § I «1 ь 1 1 £ <ъ HoMUNQ/tb/^Qf^ гт?о/нушю стен- ки тру&ь/ па ГОСТ ^OfS-^ и р и Ч р 0 1 I i -в 1 I I ? I1 & р и и з| Й п ЛЪ^^иуиент прочности ' гюперечноса. сваркоео ш&о Расстояние от непоО&и^нои апарь/ So сояьниковоео компенсатора
** л <м *0 ъ *Q IX «о Oj
. -f(A №173 т лист ^2/
Чриламемие
лист 2.
'ТЗ >-to ni П1 So qj to «к
ZfT/ *0 $ 4 h e к Q 4 11 4 •M § 0 $ П) § и к «l <i <k> 8 <1
? £ » 'B i & < Js I
3 *&/ 7w * 1 1 5 $ & 1
1 <4 Q г S' Q 1 3 £ •*4. *a a Г i ° 5 f th Ms цч. ••» 1 I' 1 S' 6 t b , h *h 4k < ht hi "h 1-Л <§*!% §?> H. pt HI fli < * < H If я •9 R 5 b O' II gigs £ g?i t$ H u <tH 1 il si 1? £ & H ii о § £
- $> л> |D
'Ж №179 T лист $3^21
Ярило менуе 10 лист 3
ш f 2 -J. 5 7
20 Площадь поперечное® сечения набивки сопьниноео номпен- сатора см ^•a^ssCD^ •> в3f <25
at Расчетная толщина стемна трубы мм з-с'
22 Внутренний диаметр тру- бы про 3 р нм 3$ = 7}H-2SP tD$ fOOf. 6
23 Момент сопротивления поперечного сечения с тем- ны гприЗы при 3? см3 73(3 2
2ё Площадь ’ поперечное® сече- ния стенки трубы при Зр 2 ММ f. О.7«(Вн ' Bg*) fp» 29200 2
25 Uопускаемое напряжена^ от внутреннее® давления 'ИМ * <бдоп я9.ё 6>don ® 6
Расчёт на прочность от основное} ноерузви
о Л —1 П лист Nl/Ут V 26 Приведенное напряжение от внутреннее® давления *^2 /нм л - 200 (бгр «3,93
Приведенное напряжение от внутреннее® давления <&>р нен&и/е допуск ее- ное® напряжения в рабочем состоянии: в.дЗнермм < д^нергм2 (см, п>^б}^ледоба- тельно заданная толщина стенки трубы 3»}Омм удовлетворяет условиям расчёта на прочность от основной наерузки.
• • . * .
/fpunew<epue10 . лист ц N к» ❖ 1 ! § 1 4 1 1 <b i о 1 ?. J 5 (•$ д н II « 5* ц Л h S 1 д h У у h *i Л А § cSlM <5 Ct ** ь и "S $ и ь н I £ Jg * 1 <йЛ ? **» <ь t § И ц h § t <§ 1 S Q $ э ъ ‘ъ £ ъ н < ? ‘ъ 1 i Ss 1 h Н <ъ И S v' <§<g Г- ГС 6Г Я о- у у §.$> •<ь
с << С в 0 5 t Л о <3 1 и $ । M *3 <ъ Ч j ъ Z
/ & <з м $.4 <М Q i И ' «> Qo •n <M' 4 ч <м и 1 Ч> 6а • 2.91 § м а
6db/7 ,~ - L- 1 _. . Ж__ J к 1* П| в ч> ^|SS Й х> «ч Чэ ч а ч>
1 I Мё/ / 2 гММ 5: ке/ / 2. ‘ММ ке/ 7 2 /мм
Отношение приведеннаео напряжения от внутреннего давлений к допускаемому |h III A Й s ш Попускаемое сжимающее напряжение от внешних наерузак Ц р н hl 1Й изеибающее напряжение от бесовой наерузви 1| *'ъ Й || 1L
*М 1 t ' $ <ъ ч>
/рА" [ь П73 т ^йст 10^2!
/Приложение. 10
лист 5
i L 1 . г .... 3 И 6 7
33 №/^<?л<ем/е cm Знеи/них ноерузок — сжимающее - растяеибающее /Г1Г1 унн ^^-0.3 os^^-‘ в93 9 ^2.33 в& ^3.3?
p\- 34 Коэр^циенгпы для опре- деления допускаемого напряжения от Заполнитель /ш* рагразон; - сжимающеео -растягивающего - . jP-O.7i ^.f.BS7 l Raa^ 8ел ji, 2f>Q- tpUK^f
35 # допускаемое компенсаци- онное напряжение: - сжимающее - рсстяеибающее не/ 'ММ вс в > е <3эл “ Зон - &зЗ (З эк 9 ^(3 доп - (Зз$ 6^ * -<43 - «.J
36 Сипы трений 3 подЗижных опорок. не Prp e 13200 • \
37 Напряжение от сип тре- ния в поЗбимньж опорах ^Ь 1МП л» О ^ОП Р ТЯ втР ‘ -р on &тр = 045 !
... 4 ,
-- — .^.-.-—.,.-.^^.-4* „ . .. , .. .. ,. ....
Приложения к разделу М -
Компенсация теллобоеа удли-
1
ясная тру&опрободоб
(Пршю/кеная 11-г 2.1 )*
в ~ Приложение fi Условные обозначения, лист-J
НН п/п Наименование Нелов, ные обозяь чения Мй НмЛ> Лрило- меной
f . 2 3 4 •S^
f Условный проход. Лу нм м 1
2 Наружный диаметр трубы. Пн ж 1
3 внутренний диаметр трубы. пв 1
4 Номинальная толщина стенки трубы. мм 1
3 Радиус оси енутои трубы. я мм И 16
6 Момент инерции поперечноео сечения трубы. г $г С/К '.2'
7 Момент сопротивления поперечноео сечения трубы. W см3. 2 j
8 Средний радиус трубы. "вер. мм 16 • '
9 /еометрическоя характеристика еиб- ности енутои трубы. 16 J?
10 Коэффициент давности трубы. К /6.18
11 Коэффициент изменения продольное компенсационно со напряжения в енутои т /6,18
/2 Коэффициент линейноеа расширения трубной стали. ' мм М^с б
13 Модуль упруёости трубной стали. Е S’
14 Максимальная температура теплоно- сителя. t °C
15 Расчётная температура наруЖнаео воздуха на отопление. "tn
/6 Расчётная разность температур. й t °C
f7 Расстояние между неподвижными опа- рами. * X г
r# Геометрическая длина отрезков. Cj €б/ вэиф.
19 Координаты конца трубопровода Я. I
20 Координаты упруеоео центра тяжести. ХфУо А / ’’ У ‘ /2,z5j
21 Координаты центра тяжести отрезка. ^с;че i АГ Я
22 Приведенная длина дуеовоео или прямоео отрезка Слр. -V J го
23 Приведенная длина осевой линии участна трубопровода. е?Лр. м 12,15
24 Статические моменты отрезков. Ms- /з
2S Координаты любоео речения участка _ трубопровода в сиолоеме ноардинагньхлсей К; У К
/09 №П9 Т лист IQd/sSi
Приложение 11
лист 2
1 2 3 4 5
26 Собственные моменты инерции пря- мого или дугового отрезка. м3 13,20
27 Собственный центробежный момент инерции прямого мшвуеовоео отрез/са. й^'ху м3 13,20
Моменты инерции отрезков относи- тельно осей X, У. м3 15
гз Центробежный момент инерции отрезков относительно осей ^,у. Уху 15
30 Моменты инерции участка относи- тельно осей х, У. м3 15
31 Центробежный момент инерции участка относительно осей X, У ^ТхУ м3 15
32 Центральные моменты инерции м3 12,15
33 центральный центробежный момент инерции. Г Ухуо м 12,15
34 Полное тепловое удлинение компенси- руемого участ/ю трубопроводов. рв мм
35 Тоже в награблении осей X и У
36 Расчётное тепловое удлинение компенсиру- емой3 участка^тр^бо про 6ой а о напраоле- рх ыу мм 12,13 15
37 Коэффициент, учитывающий влияние предварительной растя жИи> ре ЛОХСйции напр(яУ:ений,неточность монтаЖа.. б «
32 изгибаюьций момент от сил упругой деформации о любом сечении трубопровода М кем Я15
33 Максимальный изгибающий момент. Ммахс кем 12,15
4о изгибающее продольное комленсацион- ное напряжение. &“ кг мм& 12,13, 14,15
4f £. изгибающее продольное компенсационное напряжение на прямв/х участках прилезающих к П-образками компенсатору хе "мм2. /3
42 Силы упругой деформации вдоль осей Хи у. Рх. кг 12,14,15
43 Равнодействующая сил упругой деформации. ' хе 15
Силы упругой деформации П- образ- ного компенсатора. ' Рк Т 12,13
45 Зылот компенсатора. Н м 12,13
46 Спинка компе,.‘сатора. В м хгл../з
47 Длина прилегающих, свободных плеч, учитываемых пои расчете П-образных компенсаторов1. Сп И 12,13
Ч/о №П9т Мкт 110^2!
Приложение 11
ЛЧСГГ) 3
f 2 8 4 S
48 ^мпенсиру/осцая способность Л~одразноос. компенсатора. ох к мм 73
49 Угол поборота трассы. ,уш ерад. 2Q
SO Угол дуеобоео отрезка. ерад. 20
5f Уеол наклона прямого отрезка ала хорды дуеобоео отрезка /г оси X. ерад. 79,20.
52. Козррициенть/ для определения расс- тояния от центра крибизны до центра тяжести дуеобоео отрезка по биссектрисе. V ZQ
S3 Коэффициенты для вычисления содстбе^ нык моментоб инерции прямого или дуеобоео отрезка. Сх Су Слу 13,20
54 Коэффициент для бычисления прибеден- нои длины дуеобоео отрезна. Слр 20
SS НоэсЬФициенты для бычисления расстоя. ниа от нонцоб диеобоео отрезка до еео центра тяжести. CcjCcf 20
56 Расстояния от . гонцоб дуеобоео отрез- ка до еео центра тяжести. а; б; с/ <Х; м 20
87 8озррициенты для определения компен- сационных напряжении и сил упри- еои деформаций. А /4
58 /Гоэ^^оициенто/ бе/ражакх^ие соотно- шение ееометрических размероб плеч. /4
№175 т лист 111
/мю 1
Формулы для расчёта на яомлен-
сацию теллобоео удлинения
плоских у^ас/л^од лгу^удЬ/^ода^
доб различной нон^Ьаеурауои.
' »
Ч .
У“П9 т
лист
//2^1
приложение /2,
лист 2
Пояснения и общие положения.
Приведенные в настоящем приложении формулы
для определения сил упругой деформации, изгибаю-
щих моментов и напряжений плоских участков тру-
бопроводов различной конфигурацииг составлены в
общем виде на основании принятой методами рас-
чёта трубапроводов на компенсацию тепловых удли-
нений по методу упругого центра тяжести,
все формулы выведены в предположении раскреплен-
ного конца трубопровода Я.
. Максимальные изгибающие моменты, а также изги-
бающие моменты в любом сечении трубопровода с
координатами и у определяются путем под-
становки соответствующих величин в общую фор-
мулу для изгибающего момента:
асй? yQ - координате/ упругого центра тяжести,
fy,Py -силы упругой деформации у кг ^подстав-
ляются в формулу с полученными по
расчёту знаками).
Полученный по формуле бнах момента хорактере-
зует только его направление и при определении
изгибающих привольных компенсационных напряжений
не учитывается.
3. изгибающее
Эля любого
формулам:
продольное компенсационное напряжение
сечения трубопровода определяется по
на гнутом
"><j ~у/ /ММ у
к а Мт кг/ г.
J /мл,
еде "W- момент сопротивления поперечного сечения
тсубы Лрш номинальной толщине стенки тр<йы cmj
/ллило/с емие <2
т- козрфициент изменения про- --------— -----гябс.
дольного напряжения в ену/пой ,, г, МДПП— Гтт
трубейлрнлолкенс/я Д 1&)*7/0 | Ч I / -3 > | >?/
Приложение /2.
лист 3
В том случае} когда максимальный изеида/осуий
момент получается на ерониде прямого и гну-
того отрезков, компенсационное напряжение прит>
определяется по формуле для гнутого отрезка.
Максимальным компенсационным напряжением будет
наибольшее из максимальных напря/кенийопределенных
4. В формулы для о/ределениЯ расчётных
удлинений Д -X и Ду входят следующие величине/:
с/- коэффициент линейного расширения трубной
стали принимается по приложению 5"
при максимальной температуре теплоноси-
теля d соотбетствии с л. 65 раздела
ДТ, "расчётная разность температур о/ределяется
no формуле
еде ~t максимальная температур/а теплоноси-
расстояние между неподвижными апо.оами
М;
<f - нозрриуиент, учитыба/ощий влияние пред-
варительной растя/нАи^ релаясауин/ ломлен-
сауионных напряженийt неточность выполне-
ния предварительной рсютяжви, /ринимаегся
в соответствии с п б~3 раздела ур
В формулы для определения сил упруеой дерор-
моции fix и fi^ входят аледу/осуие величина/:
Е~ модуль упругости трудной стали прими-
мается по приложению 5" в
I'J соответствии сп5}ёраз9е/1<л Л
/шст
. Приложение /2
лист 4
У — момент инерции no.^ewotso сечения
лрубы, принимается no лриложенм/о 2
при номинальной л^олсцине слтенли пру-
ды или подсчитывается по формулам
приведенным б пре раздела /ёрм .
При определении сил упруеой дерормации по
рармулам не следует допускать неточности б
вычислении, т.н. это может привести *
значительному искажению результатов расчёта.
б. Участки трудопрободод Г у - адразной нонри-
еурации со сдарныма отводами раасчитс/^огея
по рормулам придеденне/м но листах 2,9J1.
7. Полученные д результате расчёта изеида/осуие
продольные номпенса^ионные напряжения
должны быть не более допуслаемых значения
которых приводятся в п .66,53раздела .
возможность повышения изеибаюи^их продоль-
ных компенсационных напряжений определяется
расчётам на прочность.
3. Условные обозначения см. приложение //.
л . , •
Р5 . |М‘17дт
Участок тру^продоУ^ Прилолсение 12.
' L.—~> - лист К -
с /7- ойразнб/ff —-
со соарны/^и
/гак?пенса/гюром
олпйо&снча
Jr
W. в
/7
Уо
.—аг
1-
Приведенная длина осевой линии
участка трубопроводе
Координаты упруеоеа центра
тяжести:
a
Центральный момент инерции относительно оси Ко ;
ё *
У?О s ~ o£np &q " /V^. .
Расчётные тепловые удлинения вдоль‘ осей Ки У:
в,у^О .
< • 1
Силы упруеой де^дорпкгуии:
. —_ нг • л
’ Ухо /С /'р с"~ У
Иакоамопьный иэеийаю^ий момент:
лтмскс s (Н~нрс нет;
Тумаке ~—УЪРх ле/ч^
Пояснения и общие
см. листы 2+Я-.
ПОЛО/кениЯ
Лист
УчастоИ трубопровода
с /7- образмь/л? компенсаторов
Dp (jSsSeHHCf) B/iuHCf осевой линоч участко гпр^йопровойа:
Хпрядеп*аёг + ез+й.ййяк м .
Коордимампь/ ^npy&oso с^емтро т^мести: *
у т С^^)^е3^.^) м; \д „о .
° _ З^лр
Цвнггрольмь/й момент омеруои отмосительмо оси Xq :
к
РасУётыь/е тепловые ^ломемы^ вдоль осей Хо У.
д Jf® g d, д i, нм р й у аО .
Силы упру&сй дерормо^ии:
&го /О 7 '
Максимальный
изеидоющий момент:
$ O.SH 6 тоике С
г7 - ( м - Уа/ Р* кем;
при Ус % Q.SH в точке D:
Ммсгкс --УоРх л” Лс77 .
Пояснения и общие положения
см. rfijcmb/ 2.rfy.
№179 т »?,
Участок труб’опрсбода /7рс/ло^елие t
•-^- образным кс^печсо/т^оо/ч лист?
с &^ть/кп/ отвада^а
Ксординагпы улруеосо уенлуэа тяжести:
Центральные моменты инерции относительно осей ХоиУ0
vm=&
к.
^емлуоальныс центробежный момент инерции относи-
тельно осей ^a и tfQ:
Расчётные тепловые удлинения вдоль осей JC и %:
AJC^SoLtitoi? мм: &Ч&0.
Силы упругой оергормоуио:
п _ &хУуо £У
Д'" Ухо Ух-У^а '°7 *S;
^сксиг^альныи из^слЗ'суюа^у^ мелеет
Мгкэкс s Ру fart-
Псясывыия <J ЛСУ7ОЖ&^Я
C^f. листы 2-fy .
N’I79t
/Гаст
//<?&/
Участок трубопровода приложение^
Г-образной кансриоурациа
с уепом поворота 90*
чц.т.
1 У
.х« ;
•Ж----------7
У t W
Приведенная длина осевой линии участка трубопровода.
координаты -улру&оео центра тяжести:
ог o<s
SXnp
I
Центральные моменты инерции относительно о££й^
у в^ у» и з,. у _ в/ */ a
ир0 5“j " йуо~ ^р ^о т.
Центральный центробежный момент инерции
относительно осей ЛЬ и У at
Расчётные теплсвиё удлинения вдоль осей jfi/У
д X® <ХД мм: ^Уя’~Хс^’Ьвт мп.
Силы уприеой ае^орпации:
D - - р - &уйхо+&х%хуа
Нонсимальный изсибанэиций момент:
при S Bs 6 точке. J ^м(Угся (в: “Уо)Рх Ха Ру tfenj
продува в точкк J /ймсЖсг~^~Хо)Ру *
Пояснения и обь <о сложения
см. листы 2r4~ J/(]j
N479t Ж
Участок трубо пробода Приложение №
Г- образной/ мом<риеур>аци<и /?^ст$
, с узлом поборота болбиие 90.
Координаты упруеоео центра тяжести:
К -- м; Sfe » £t.-ep^S- „,
jC? Ёгр д^лр
Центральные моменты инерции относительно аоейх0</%:
•н « С/ +€&2<л.£ ye fp j^-S, м _ Cg Оа^р -f v3 -з
jxg—— -------<зырУо j ^чо -----------ллрХо м .
Центральный центробежный момент инерции относи-
тельно осей Уо Q \
л,3.
Расчётные теллсбыз удлинения вдоль осей Хи &:
Силы упруеоы деформации:
р s бхУео^ лУУ^ ЕУ . П - дуУ^НьхУхуо СУ .
"* УхаУуо -Ух^о /О7 . & ~%о9уо ~%$о у
Максимальный изеибаккций момент:
при f/££g & точки Р Ммоле ЦС? - VoJP* i- Ха Ру ^ем;
при в/ в& 6 точАе б ^nakc^CgCbs^-Xo^Py - (Уо ^CsScnp^Px кем
Понсненин и обсцие п дло/хенир
см. посты C-i-4.
№179 7
лист
ё^21
Учас ток трубопровода Лриломение 12
Г-образной консраеурацаи с листЮ
Снутым отводом а уепом поборота 90.
у0 *
Приведенная длина осевой участка трубопровода;
atnp * вf t + 1.67Я/f M .
Координаты упруеоео центра тяжести:
es fasea+dj+asifr к ~ 8lCo.s6/td)i-o.s7dsK
XQ=-=-----------------M ------------------Z5—---------Z7-
^Цпр ~ Xnp
(Центральные"момемгы инерции относительно осеиХу^^.
V«o=£, (~ t с, кг^гРо.355 fisK- РгрУ( К; .
Ууо°еа(^1-егМУ)+О.З£5У*-Хпр£ rts. '
(Центральный центробежный момент инерции относиге^б-
но осей Xoutfo:
ао72д3К - ^прХо^о .
Расчётные тепловые удлинения вдоль осей хиу:
Силы упруеой десрормацаи:
о ьхУуо+ьЛм СУ п ^уУхо^рхУхуо
Rc=^~.=-Ze-----ТГ *е; P^-Z-——ZS— -ггК$-
йр(О йуо ” йу^О J UPCO Хуа^и^О /О
Максимальный из^ийаюицай момент на прямом ^тре^ке: ='
при в, $ в£ в точкей Ммакс~$ к-Уо)Р^ ^Хо Ру нем;
пришва в точке S Ммакс=^('б&'кд'-Хо^Р^ ~ УуРу нег?.
Максимальный ивеийохоиций момент но енутом огрезке
и точке Спереди.!: дуги):
М= fib-O.fffJR/rtcHХа-О.гэзкри ^п.__________
|N8ngr
Участок трубопровода
2.-образной конфигурации.
ЧА ч!
Приложение fZ
ласт 11
р3
с
Приведенная длина осевой пинии участка т>
координаты ypygaeo центра тяжести:
Хо = е*б'* м; Уо = 05£* м.
Центральные моменты инерции относительно осейХо и
у в» X ид У - df+дз -г
м, Uyg-—- - ъпрХо ™ •
Центральный центробежный момент- инерции
относительна осей •'
Расчётные тепловые удлинения вдоль осей
дХв овр^об W/ £i^sX^’t,C2 мм .
й"илы упруеой деформации:
п _ дхЗуо+ауХюо 62 _ р уи^а^хХгуо
Ххе дуо - 2хзо
моментом йвлнетсл
определенных для точен
£2
—у не,
ю7
Максимальным изеиба/ощим
¥ л
наибольший из моментов,
₽ (б/1 jCgj Ру - 2qPj( K$Mj Me s ^a Ру " 2o Py №Mj
> • '
M& - (ca - Уо)Рх ” (£3 ^o)Py xenf Mg) • (6a ~Уо}Рх Ру нем.
Пояснения . и обилие ^положения
см. листы
gm?
MtJCfn
Участот трубопровода
Z - образной жолкрыеура<цыа
с енутынни отводами.
Приложение /2
лист12
Приведенная длина осевой линии у частно трубопровода:
*?пр ~ в/ i-es * -( 3. fati/r ж .
Координаты упруеоео центра тяжести'.
^ез^^Ю-в^азе^я) _ (3S^)(е3то.5^+/.swrj _
%пр нвпр
(Центральные "жоженты инерции относительно осейха
7xo=^+(eir^(gi:-c:,:'fi-iS7r^^-fi'S7se^t3',ij~SaV^ К
'С» • '
&-- еЬ£.+е,(о^е,-гп)%е3(азе}^)г1-о.?в^к- л>л«?Я.
/«?
(Центральный центробежный жонент инерции относительно
осей Ха и Уо> .
^jc^o 0.5(3^ +£$)+$ Я *О. S?daes/f- оворЗ^Уо н .
Расчётные тепловые удлинения вдаль осей Jr. и У:
жж; йУхсС^^а+дЯ) жн.
Силь/ упруеой дераржосции:
п - уйЬап р йуд'сго djcyo £6“
и^О^УО” (%хуо I®7 ' ’Zw^jy -’Хл*|г^ /0?
Наксинальнын изьибатощин жанентон является наиаолб-
ший из ножентов, определенных на прянё/х отрез нах
для тоиеН Ни д'и на енутв/х отрез Нах для лпочен Си£>
(с&редUVQ Jpiu): *
Мд£(&+£+Хо)Ру-Уо Rx хеж; Mq * зен^
WtpyxG-O.dddPJiyt (^ti./uTH-eoj px xe/7. |Гр^Пп"—“~шеу
Пояснения и обилие положения сж. листья N 1 / Н Т f&p/
К СП-. НС’Пс.-.'гоЯсС -
Участо ft трубопровода Приложение fa.
/X- образной нонрх/aypaquu .. '
Приведенная длина осевой линии t/vacmA-a трубопровода:
овпр s в, + £& + * 9. 7/ftft м .
Координаты упроеоео центра тяжести:
r ^4 ^^dft)-A3.Hftft^±p/3ftJ
и>о = ----------------—----------------------------'- р;
Ж пр
(e3tsR)(eato.se3)i-(eSfR-ase,)el-t-3./i^ce3-nsMj
S • ............ .. 11 И•
^пр
Уентралмые /чакенгпь/ инерции атнасигелблю осей ^&и%\
• -4^* *
t3.S7fte3 1-д.39Яг/- Хлр Ус
Znp^/ h3.
Центральный центробежный жажент инерции
относительно осей й^ и У о ‘
^о=об(с31aft)(Ср ^aft)'fe£ ^3) t
+3.^ftft(o.s£se3 + ftе3 ^a.oaft
.^4 №1791'
Расчелмыз т&л/юбькз №
'- „ г, . ЯЧСП7 f4
нал одаль осей JC v У.
4 X» овд ^«2Г /у/у; д у * оСд t (С, "Я-Сз) ММ
Силы у пру вой дерормсции:
\
D -РХ^° О „ ДУЗ\Ю+£рЛуО ЕУ
л~'УхоГх-Жх 'И'7 Л<?У *'Охо?*, - Л&> 'о? С
Максимальным изеиЕающим моментом являете,с
* /
наи<5ольииии из моментов)} апре&еленнь/х но лоям&/х
опуоез3:ах для точек Я и 3 и на ен^тО/к как
»
для точек Ct D и Е/середина д^/ги).-
Мр s (Cq i-R'- Ыо~ 3/^ Р^ 4- jcq Ру кем;
s “ ^оРк "t- 3P” XqJ Ру кем;
da « (Cs +/707Я-Уо}Р.х - (0.393Р-Хо)Ру кем;
Pfa s (^3^ 17O7P-^Pjf - fCs i-/.7O7P-JCG)Py кем;
s (о.ЕЕЗ P“ ^Р.^РЗР - ЗСр/Ру кем.
Пояснения и оди^ие поло^емоя
см. листы 2г4.
Н5
№П9т
лист
Приложение J3
лист d
Расчет
на компенсацию mennodbix удлинений
плоским участкоЬ трубопро&одоЪ с
П-образными компенсаторами.
/ле
№ П9Т
лист
Приложение 13
лист Z
о ’ \ У
/. о настоящем приложении даны номограммы для
расчёта на ко мпенсацию тепловых удлинений
плоских участков трубопроводов с П-образными
компенсаторами.
На листах 13 +17 даны номограммы для расчёта
П~ образных компенсаторов с гнутыми отводами
Dy 25 ' ЧОО мм., на листах Ш+ЗОдлр расчёта
П~образных компенсаторов си сварными отвода-
ми Dy I5Q+IQOO мм. . .
Номограммы построены но допускаемое напря- '
знание в компенсаторе би-И^/нн2’
без учета предварительной растяжки крмпенсато-
2. При расчете на компенсацию тепловых удлинений
труб, принятых по „Сортаменту труб тепловых сетей
(ГОСТ8752-58 и ГОСТ 4015'58) и при конструктивных : f
решениях прокладки трубопроводов в части Веса. ,
изоляции, пролетав между подвижными и неподвиж-
ными опорами, предварительной растяжки компенса-
торов при монтаже, у казанных в настоящем справоч-
нике, непосредственна по номограммам могут быть
решены следующие задачи: , ;
а/ определение вылета компенсатора и силы
упругой деформации по заданному расчетному
тепловому удлинении^
sj определение^ компенсирующей способности компен-
сатора и сил bi упругой деформации па заданным
говори там компенсатора.^ .
о
Приложение 13
лист 3
в/ определение силы упругий деформации и компен-
сационных напряжений па заданным габаритам г
компенсатора и при заданных расчетных тепло-
ды х удлинениях.
3 последнем случае /пуннтрё/значения сил упругой
деформации Рк и компенсационных напряжений
полученные па номограмме следует пересчитать
по следующим формулам:
Рк^Рк А^- Т ; Л)
кг/^, > (г)
где АХ -расчетное теплоВое удлинение опредцренное
пи формулам настоящего прилоЖенир^мм-
АХ к" компенсирующая способность компенсатора,
определенная по номограмме.
3. В соответствии с п5& разуем $расчётное теплодое /
удлинение определяется па следующим формулам:
при t 25Qt 'с АХ ^QpcLA'bd- мм ‘t
при 250'с^ t * ЧйОдс ММ‘
nput^ ЧОО°с ' Ipx-d-AtX, мм. р):
Вэтих формулах: i
коэффициент линейного расширения трудной
стали для максимальной температурь теплоно-
сителя> мм/м'с/снприложение 5 и раздел fi1,n.55}j
расстояние между непадЗижнь/ми опорами, м
at-расчетная разность температур между максималь-
ной температурой теплоносителя t и расчетной’
для отопления температурой наружного
Воздуха tH:
пП9т
Орило/кение /Э
Лист 2
Компенсиру/ощс'я способность компенсатора Д X*
определяется по ц/кале для рюс/етноео теплово-
за удлинения ДХ} пронимая
Д#ка в Хим.
6. &омоераммь/ построены ла упрощеннь/м формулам
приведенным нс листок ff и f2, полученным путем
преобразования расчетных формул приведенных
б одари биде в прилоненс/и /2. фЪрмуоы состав-
лены без учета предварительное/ растямЯи
компенсаторов а при условии равенства при-
лееа/ощих свободны/ плеч по обе с/псро/чы
компенсатора,
Г?ри сос/павленаи намоерамн принято:
а) допускаемое продольное изеидояосуее мам-
пенсоуионное налрялгенс/е в компенсотсре
<Ои =//мс/ми ;
АОМОНОЛбНОН /полечено слтенАо япрубб/ S'
и момент сопротадления поперечного
сечен</я лрубб/ W по тоблыур:
пн sS^ мл S ч< u x MM 2 X CM3 MM J, MM w. CM^
26 2.6 r.sg /60 4.6 460 ^5* /036
32 2.32 /73 /37 SOO 6 /272
40 2.3 3.36 200 6 202 600 7 2/00
SO 3.3 233 7 700 7 2767
70 3.3 Г3.8 300 d/e ^%37 200 <f 4/00
20 36 /23 330 o//o_ ^/60/ ООО 63//
/оо 322 400 3/У /700 7036
f2S 4 302 400 6 2/2 *
ш. J М°179т
&)модуль улруеости стала при темп^оатуре
РО°с - ’ Е^дЖ^ла/мн*;
&) длина прилееа/ощых свободных плеч с лсхждоб
отсрочь/ я&мпенсстора - дл “toJdy м/П
/~/омаерамнь/ для П'- образных компенсалоороб
с енуть/ми отбодама построены для услодоя
#з aO.SS2 (см. ласт ffj.
6. Продольное азеаба/оауее номленсаус/онное нап-
ряжение но прямь/х участках пры/еесяосуых
к /7-образному компенсалпору toj*pop) определяется
по рормулам прибеденнь/м на ластах /(/2.
7. Допускаемое ыздыбо/ац^ее продольно е % ом пенс а ц ионное.
напряжение про расчёте /7- образных момпенса/па-
роб д соопябе/псупбыа ап. 59раздела прина-
маелтая :
про теплоносоптеляк t <4о&с (з^разл)- Л;
при поеплонасолоепнх t ^^ООр &^р*ол^~/д
д Пример расоелпа Н° 7 fn пунхпоу 2р,1
Определить бь/лепп П^образноео нонпенсаахра
со сборными о/пбодами^ ослу улруеоа дерорма^ыы
а продольное ызеа^юс^ве момленсху^ыонное нап-
ряжение на прямых участках прилегающих н
хомпенсстору для ларо/робода д7н л<9=43бхОнм^бяЗдёс
про расстояныо между нелоддалгнымы олсрама &Мц.
Расчетная темлерапыра нарумноео 6оздухабм- -^дЪ
с$расчетное тепподое удлоненые определяелг
по рормуле наслтояиуеео лр&ложемыя:
ta^^o.7• /.34 <7о2Дзоо- f-2s}Jяю » 4ддмм;
7^7по момОср ~.^-/ме /лсхслодз/ определяем
' бь/лелп лампе мсалпдоа лоеддаоапоельно
заЗабшысЬ глининой I №179 т
Приложение^
Лист 6
спинки В ~
SJ по той же номограмме определяем силу упругой
деформации:
г/ продольное изгибающее компенсационное напрк -
жение на Прямых участках прилегающих к л-абразиами хомпе*.
сатору определи ем по формуле (&0 (лист /2 ):
ююб/ -Aa^na-
у Пример расчета п2 (к пункту 2S).
Определить расотояние (между неподвижными
опарами и силу упругой деформации для П- образно го
компенсатора со сварными отводами при вылете
H=tlmt спинке 3=5,5т для вадавода Уух5 =720x7mmj
t •/ко °с, при расчетной-температуре наружного
воздуха tH~'3Q°c. -
а^па нанограмме (лист 27) определяем компенсиру-
ющую способность компенсатора для заданных
ЛХк=ДХ = 797 ММ;
6/ из формулы (%) . определяем расстояние
между неподвижными опорами;
~$ЫаЬ * ’/,гзла* )
8) по той же номограмме определяем сипу упругой
деформации; Рк~3,Ч5г.
W. Пример распета л/3 (к пункту 2В).
Определить сипу упругой деформации и продольные
изгибающие компенсационные напря женил наспи нке(.
/3/
^Шт
Приложение^
лист 7
Компенсатора и на прямых учасмхах прилегающих к л-об-
р рзному компенсатору, для компенсатора со сворны -
ми отводами при вылете H=13Jjm, спинке В-/2м t
для паропровода ЗцХб-630*7 мм t t -3so9c t при
расстоянии между неподвижными опорами
температура наружного воздуха tn^d^c:
а! расчетное тепловое удлинение определяем по
формуле (9)наст. приложения:
Д.Х ~0,7<Х A =Q,7f,3 //аг£гж-(-30'/]!&/*39Ч мм;
в/ по заданным габаритам компенсатора определяем
по номограмме /аист26 J компенсирующую
спосоЗностЬ компенсатора.
АХ к ~ ЧЧ5 мм;
в/ по тай же номограмме определяем силу упругой
деформации ., эм пенса тора.:
Рк=2,Чт; /
ё( фактическую силу упругой деформации опреде-
ляем ПО формуле^}Наст. приложения:
Рк -Рк —— ~ 24 -2 /3 г-
ИН ГК ЧЧ5 Т’
д( продольное изгибающее компенсационное
напряжение на спинке компенсатора опреде-
ляем по формуле (2) наст, приложения;
,н> ах _ ..зз/~ , г
s 4,74 кг/мм;
е( продольное изгибающее компенсационное
напряжение нц прямых участках прилегающих /с
П - обрознолу компенсатору определяем па формуле фд):
t . * -п?у ^.6 + !2 щ щ £.
(би(пр)~ Ьи г.8п,^у 13х ч fa*:
к ° япп {Лист
, N 1/9 г &
Приложение!3
лист 8
П. Пример расчета нЦ (к пункту 2а)*.
Определить вылет П~ образного компенсатора с
гнутыми отводами и силу упругой деформации для
паропровода $нх5- 733 *% мт{ t~250*c при расстоянии
между неподвижными опорами £=вЗм.
Расчетная температура наружного воздуха
tH'-dO^c.
а] расчетное тепловое удлинение определяем по
формуле ^/настоящего крилт/сеная:
P^opdati^^d^£5Q-('3a)]S3 - 212 мм-
6/ па программе [лист 15 ) определяет 8шлет компе н-
сатира.-Н*4.9 п;
Bj по той же номограмме определяем силу упругой
деформации'.
Рк * QJ2 т.
/4. При расчете на компенсацию тепловых удлинений
трудыстолщиной стенки отличной от принятой в
Jpрта менте или при необходимости рассчитать
П-одразные компенсаторы на допускаемое изгибаю-
щее компенсационное напряжение (а о отличное
от принятого кг/мт? следует пользоваться
следующими формулами пересчета
aj при изменении допускаемого изеибающееа компен-
сационного напряжения -
расчетное тепловое удлинение
. mmj (?)
где дх-расчетное тепловое удлинение, полученное
по формулам ^Ненастоящего приложения/
Я
" N° 179
лист
сипе хпржй Rpun^f13 i
Рк ~Pk г, &) j
где Рк-сила упругой деформации определенная по j
номограмме Г- |
компенсирующая способность компенсатора ।
ЬХк - ЛХк MMj (9)
еде ДХ к - компенсирующая способность комп в нс а - 5
тора определенная по номограмме, мп; j
б/ при изменении толщины стенки (для Л-одразнь/х \ j
компенсаторов со сварными од Вода mu') i
сила упругой деформации
Рк-Рк^р*. г; (ю)
еде Рк ~ сила упругой деформации определенная
по номограммеt г,
W"(Л~ моменты сопротивления труды соответ-
ственно при толщине стенки, для кото рой
построены номограммы (см. таблицу л. б) и
при измененной толщине, сп3.
При изменении толщины стенки труды, по сродненина
с принятой при состаблении номограмм, для П-образ-
ных ком пенса тород с гнутыми отводами, силу упру-
гой деформации следует определять по формулам
приведенным в приложении ле.
13. В там случав* когда по условиям прокладки длина
свободных плеч Вп принимается х 40Dyf номограм -
тати пользоваться нельзя . Если при этом длины
свободных плеч по обе стороны компенсатора равны
между собой , расчет можно производить по формулам
приведшая на листах 1)}12, а при неровных плечах рас-
чет следует производить т методике приведенной
в приложении 75. /ЯХ/
f 173 г
Приложение 0
лист /О.
Н. Пример расчета fa пункту 72}
Определить вылет П” образноео номпенсалпора
с енуть/ми отводами и сс/лу, упругой дерормауис/
для паропровода Dh *S =-377х/&мм } t*425*c пре/ рас-
стояние/ между неподвижными опорами 7fa.
Расчетная температурю норуленоео воздуха
fat- -^°с
Допускаемое извивающее прюдольное компенюциои-
ное напряжение 6 холодном состоянии
бу'(^
а)расчётное тепловое удлинение ууостАа
лрубаровобЬ' определяется по pop муле ^5)
настоящего приложения'
^расчетное теплс^с^ удлинение для полазо-
баниЯ номоераммои по рормуре (7J
нсстоящеео гриложеная:
f 11 (it
₽ ^5?'ж '
определяем по номоерамме /лист 77}
при 4 х'=3(2мм вылет номпенсотсро о силу
упруеой depopfcryuoi д* S.7Mf‘7277.
е} ралтауеснар сила упруеод дерсрмас^сх/
определяется по рормуле (%) настоящеео
проложения. к,
Рн 9 fa * f.27 ’’t&d г. '
IS Номоерзаммь/ составлены анжем^рам
Ненатьевоб 77. Г.
а б |№Р9 г
/6. Расчетные рормулы &лр Приложение кЗ
П~ образных камленсатороВ лист ff
с ему тыл? и отводами.
Расчетная схема компенсатора.
^4 ' i
3 общем би бе расчетные формуль/ баны 6 при-
ложении f£ лист 6. Вяя построения номограмм
п/w е*1{кю°'%/?; еп'«lox# м; е3 *0.5^ М/ в'-- и%,*
формулы имеют Вид-
номленс<р{//ощар слособностб момпенсалосра
& V = _ Ю^,З Ую _ „„ Ггп
напряжение на спинке момленсалпора}
Продольное изеибающее компенсационное
нагпря-
мение на прммь/х участках прилегающих х
П' образному компенсатору.'
ви W ‘ (н-У^т ^"м£ Г/3
В этик формулах:
Viu = &t&tf+&aew(£з$кеги&б~ХпР*° (М
Хпр’-во:0у1-г.5Сг+б.28Нк н(я); /v
К, £^_ при h& f.65 (/7); К » 7^2 ГуЛ >^е5 С'$-
npuhir.6B(f9); f/f\p^H’npu/> >7-65рге)
h‘ --S- (st]
Значений козффиииента т б расчете лминимаютсМ
по формулам (У 9/ или f£Oj но не
менее единицы. / Ъ S
№ 179 т
/?. Расч&ЛПНЬ/е (рармуЛЬ/ для Лрилолгение ЛЗ
/7- образных компонсалхроб лист
со' сборными отводами.
Расчётная схема компенсатора.
S общем биде.
Компенсирующая способность компенсатора:
лхк - 2сь:н[геп(гн±зв)^н(нггвЛ/о7 „„
еде — допускаемое изеибающее компенсационное
напряжение на спинке компенсатора.
Сипа упруеои дерормауии:
KfZenWj ’ , z
Продольное шеибающее камленса^ионное напряже-
ние на прямых t/yccm/tax прилееаюших к П- образному
компенсатору; / '
• » ,>г_IKL&_не/. .2.
(Для построения номограмм при
Ku - £=2#sxoS/<*p;Сп=4оР(М .
\ X к ‘ т
Х)нХЗо&//2) '
р.;- IfW (SQ^+2HtB)‘/d3 r
Н(3ор.+н}
.
/ъ^
’М
№179 т /в
Приложение /3
ЛиСУ77 f3
Компенсаторы П - обрезные
с енутыми отводами
при £$
2^ 25, 32, 4о™
Вн x&s32*26mh; 7)н хЗ*,«
пн К!Г ZP/T/ \ .-г^а- /9о«-/?/у-к>
uOoN Оь / номос/гомон м &жбнэыои
ш !:бпЯо^оЖад gos^ak/.fi аш/уд
to gzo %i &о г^г> &-о "vo г/о :/б wo wo ioo о '
|----1-Г— —--,---------------r»-r„_r»T-«r-p_|__I_-n-r-^-H-T—r~-w«'-T>";
Д/А/
<%& zw
б
ЭГ>НЭЫХ/д$ &O$OISU&W QQMWShSGtf -*-
— <Эб& ' ояг ' 1брг ба;
ц |!
o^&pogujo' лыюшбно
if
UJ6i//9ff
a^x
' A&^g-ipxgz^
a*O6L'OS,OL 'OS-
Ts
Мшти
п Приложение/3
Компенсаторы П - образные
I > &
С гнутыми атбодама - v. ^7^'
/you 6j - 0.3) ^5 Я>1
27„ 250 300, 330 400^ ^2--| У* :
ВнхЗ=273 х7мм; Пн Х8= 377x9мп; ' -'
J7„ xS-325*8мя,‘ Пн xS= T/2Sх9мм;
— /Ъиломение /3
пампенсагпорб/ И- образные _ /гисгп / 7
с енутылта отбодана
г^ри ~ &.бб^}
-Dy, 30 Ot 350, 4 ООнм.
7}mXS = 525х9„п: JJH xS =377*fO»n;
Компенсаторы Л- образные ™
со сборными отборами.
Къмпенсаторы П - образные
со сборными атбобами.
Dy = 300мм
' ' <' '
22н ж 5*в 326 х$мм
Приложение 13
лист 21
Д •*_____it,.. Расчетное тепловое удлинение, м ?
....I.I—> ...t_ ,t.,.J_1 I lh I i i I i f t > ! t s i _< 1l_i—L_Lj_J—u.£ L.UU^. -
op as fp zf ZG го за а г . .
—t2L------»— Силс/ упрреой деформации, rn
Поселения л номоерапнам см. листу £ т /2- /^{0 ' 1 . . . . : |№пд т /74/ГЛ? ’”“л
l , П г. /Ъж/южение 73
Компенсаторы Г/~ образные лист га
со сбарнь/му отводами.
350мм
Приложение М
лист 1
Расчет на само компенсацию
гпеплобых удлинений плоских
участков трубопроводов)
Г и 2. - обратной конфигурации.
№179 т
МЯЖМММНМ^ '- I Г Г
лист
156^2!
Приложение. /4
лист 2.
f, В п'^стая^ем приложении даны упрощенные рор-
мулы для определения сил упруеай д&рюрмации
Р* и Ру и ‘ изеибакоиуик продольных компенсационных
напряжений й>и Л бозникакхцих пои самокомпенсации
тепловоза удлинения участков труболрювада
Г и Z. - образной конриеурации. Эти рормулы полу-
чены путем преобразования расчётных рормул
приведенных в общем виде в приложении /Я .
формулы составлены без учёта предварительной
растяжки трубопровода.
2 . Для облеечениЯ расчётов по приведенным в п. fO
pop му лом составлены номоераммы} по которым
определяются вспомогательные хоэррициенты
Я,& и С / завися щие только от рормы и соотно-~
шения плеч рассматриваемого участка трубопровод
3 формулы и номоераммы для схем Л Яр и S (ёиатыЭ,2>^
составлены без учёта влияния енутых отводов
и моеут быть использованы для расчёта участ-
ков трубопроводов данной конриеуоауии, выпол-
ненных со сварными отводами. k/омоерзаммы для
определения вспомоеательных коэрриуиентоб
df6 qC для этих схем построены б зависимослых
от коэррициентав п и р выра/хаюсуих соот-
ношение ееометрических размеров плеч рассматри-
ваемых риеур. Номоерамма для схемы f ("лист f3 J
дает возможность определить изеибоюи^ие ком-
пенсоционные напряжения в заделках каротКоео
и длинноео плеча <эцК(а) ид>^) , а также в точке
поборота трубопровода i^u<j (с) • Как видно из Этой
номоераммы максимальным изеибаюиуим компенса-
ционным напряжением для данной риеуры всееда
является напряжение в заделке короткаео
плеча <оц*(а) . Номоераммы для схем ив(лостЫМ,1Ь
Яё^позволяют определить только ..
максимальное N 1 /У Т 15?1е>21
Приложение 14
ЛиС/Т) 3
компенсационное напряжение, которое для схем
2 и4 бсеедо находится б заделке короткоео плеча,
с для схемы б может находиться б различных сече-
ниях трубопровода б Зависимости от коэррициен-
тов п и р ; поэтому кривь/е напряжении но но-
мограмме для схемы б (лисп? 2.1) разбиты неучастии,
обозначенные буквами , показыватоицими б какой точке
трубопровода б, с или d будет максимальное ком-
пенсационное напряжение.
Так г например для участка трубопровода у кото-
рого п*о,2 про значениях коэрридоента Р < f.27
опасным является сечение б (заделЛа длинного
плечо); про 4 >Р> 727 - опасным является сеченое сТ;
про - опасным является сечение с.
А. Расчётные рормупы о намоераммы для схем Зад
составлены с учетом блояноя енутых отводов тру-
бы . Поэтому номоерамма для апредэленоЯ козрро-
диентаб Р и С ЗлЯ схемы 3 (пост fG J састаблена
б забосомосто не только от коэрроуаента л?
но о от ееометрчческоо хороктеростоЯо еобяоста
енутой лрубыб^/.бболо коэррыуоента' еобяосты
трубы в" . ^оубы с толоуонамо етенЯо проняты-
ми б „ Сортаменте труб тепловз/к сетей " нане-
сены на школу уомоер>аммь/ ТЗу^С против схютвет-
ствуюсуик ом ееометричесЯих мраЯтеростоН.
^омоераммы для определения вспомоеателеных коэр-
риуоентов 3 о С для схемы 6f лист 22,23j пострсе-
нь/ по материалом 37~Р при значении коэрриуиен-
то еибЯасти трубы за счет чеео величи-
ны сип упруеой д&рормауии и изеиба/ощих компенса-
ционных напряжении для тпруд -Ру 723мм получало-
тер по номоерамме с небольшим запасом.
5. Для оЗлеечения расчетов на листе <2. 8 дана
таблица бспомоеотельных величин
№179 т лист isshsi
Приложение Hf
лист 4
рормуль/ для определения сил упругой дерорноуш
и изгибающих продольный компенсационных нал~
ря тений:
сСЕТ . сСЕЯн . оСЕУ • <^£Лу
ю7 3 ю7 7 H2rq7 f я ю7 ' ,
При состаблении Этой тадлицы значение ЫЕ
принято рабным 2,4 • Ю*, vmQ при темпера-
турах стенки труб быше 2ОО°с дает неболь-
шой запас (2+6yoj.
б. Расчётная разность температур yt определяется
па рармуле:
7.
еде *6 - максс/нальнор темлеропоу/за теплоно^
сителя л ° С.
"Ьн- рас чётная температура наруИгнаео
боздуха, °с.
Таблица и намоераммь/ для определения минимоль-
нь/к длин номпенсируюсцих плеч трубопробадоб
к схемам 2и4 состаблень/ по рормулом^ получен-
ным б результате решения pop мул f прибеденнь/х
6 п. 40 для данных схем^ относительно длине/
плеча д.
Ь результате решения получены следующие
рормулы для определения минимсльноео компенсирую-
щеео плеча б и £м:
для риэуры па схе^ю 2
CasjS
для риеуры по
fO7^
схеме 4
Hi.
лисп
M&J221
дрчломенче 14
ПЧСЛО s
Ла ЭППЧМ рОрмулОМ дЛН (рЧСС/рЬ/ ЛО СХСМС 2
составлено тодлчуа мчнчмальных длон номпенсч-
рующчх плеч для разлчуных параметров телло-
насчтелеч (лчст 26 }} а для рчеурь/ по схеме 4
- номоераммы для определена# мчнчмальноч длань/
компенсчру/оарео плеча В'м пДи дб=1 с Длчсть/2^,25^
Для того чтобы получить чсхому/о длину плена
£м} найденное по номоераммам енааеные &м умно-
маетен на расчетну/о разность температур.
ное напряменче- &Д прчнято:
дЛЯ точбОпр>обобоб <боС?ЯЧ
для пт
Значение Ео( принято по праломены/о 5*.
Про состаблениы номоеромм долусноемое номленса-
даонное нолряменае принято s 6 нер^2 о уначе-
тру&зпрободоб бодянь/х теплобых сетейа пор о про г-
S од о В t -ё 2 бд’сдля ноторь/к долусНаемое номпенса-
ученное напряменче прчнчмается ^/мм2", полу-
ченное по номоераммам значенче б'м прчнчмается с
коэррчччентом G- 76.
Д ля тоео чтсм-бь/ определчлъь длчну мчнчмальноео
кампенечру/ощеео плеча при друечк допускаемых
номпенсаучонных рапряменчях полученное по та<6
лчуе члч по номоераммам значенче £ члч
пересучтыбается по рормулам;
• блр рчеурь/ па схеме 2.
лист
Приложение /4
лист б
для сриёурь/ по схеме А
о/ _ £>f ^upfo^oepj ie
^Mt " --- Ус ,
2 de £f и дм 7 длины преу про друеом допускаемом
компенсационном напряжении '.
в. Таблица минимальных длин номленсирунзц/их плеу
&R для трубопроводов. с енутс/ми отводами по
схеме в (лист 2.2^ составлена Элл принятых в
{Сортаменте толщин стеной труб и принятых
радиусов оси ему той трубы. Требуемая минимиль
ная велиуина в определялась /ри решении сле-
дующих (/роднении:
ё +/?=# fn+fj м *
Велиуона п определиетср из уровнено#
дю7 s dfn^f)[пгtnCfS7n у-0^3}]____________
с/£Д,4^ п*+к (З.Кп3у 2.58пг±О.&(п)уо./лг
При составлении тоблиць/ ёолусн&енб/е изеибЬю-
ц/ие компенса^ионне/е налрятхения принлхпы:
дпр трубопроводов водяных телловб/х сетей
а паропроводов tss2S09C <о^бxe/^z.
для паропроводе t >860^ <в^б хе^н2.
днауение оС£ принято равным ci£~ 2,^/qv.
При друеом допуснаемом компенсационном напряже-
нии определение минимальной ёпинь/ номленсиру&уоео
плеча производилоср по приведенным выше рорму-
Я. Номоераммы для с^ёмы S{листы 20, 81
составлены и нм. Яудомино 5. В. /^змоёрзоммы для схем
/,2,3,4 {листь//змз{. и номоераммы для определения
минимальных момпенс<рунз<цих плеу (листы 24,25)
составлены илм. беляйНинои 1/.В. Мзмоераммв/ для {
схемы б (листы22р)тставлена инм. Оена- ~~
тьевои Н.Г. с использованием материалов
лист
лист р
1$Рсрмулы для определений сил упруаой дерорноуио
и изеидаеощих продольных номпенсоуионных нолрй^
женой.
М' Э&1 Схема расчётного участка Формулы для определения:
Px! Ру и Коэср1рациен7о6 /?; .S </ С
f 2 ' ' ’ 3 2,
1 i 1/jf- с Cff iP J^c г - кг * tn’tf п- зрп^^г^+д) n(h+f]
е, Рх^ J"1 1 у •- -z A <7 > X. Px в ... й 3f3n3-e^ff) °' п‘(п^1) ,
хе ^ю7-еа /S г ,-.1.5(п3*2Л&*^ п(П+1) ।
р- Г > ^(п^дл-7-fj
ХК -r^EDf/bt /3 ^/О7^ 3 (n2f- sj CX' n(MfJ
2 р р<.^_ хе Л7 С t2(f^SinH CosjS
е Рх —♦"*9 Ж <4=<7?6O ° *a &(а)*б*{8) г. Ри *Р 7л? XS if JO7 £2. g. t2 (/i-Sinjsf СоЗ2^
,ss %) fO7C НМ sci^sin^) Cosp
3 Р а а 7Вг fO7PZ ^е(п^37Х^2л)
'J'P
n n^K^n’fE.SS^O.^fO.fx1
Р* ч <ь </J * * Л Px-Py
о££&ны£ & ^s^j^kCsinfO.^)] n^x(3, ^ni-£.SSnfQS^)f^1x г
^U, S' 7 / , X /0 р мпе
Q ' /СЗ.- №179 t. лист 16^22!,
Прула/яение
лист 8
tfElhitd, *?
а
----—-------д.5
Д? Z/f
даЭд
L^n^ni-fhsuiA(7f3&^)]
tn
-----
^ЕМ я
— —л<?
ё»
rt(f+n)Cbsp
к „dEDHAt *e
№.юЧ1 *s
ofEV&t
!Q7tZ
tie
ле
„^^6а(г-п)(2^Р+Ц
^P(ft^(f‘3n^l(^Pn-3Pn8J
з[зр^Р^^брр(Еп)(г-рчр&11
^(f4p)(P3n^^^J
rJ^p\ t+a>‘2Pn п
С^г^6 г(ьр) в
с г рг-г^^нгрггм^
к - о£ЕВцб£ке
f072t
g ~ хе
б,(ГЧ)ю72е т1
/*2Л7 л Лз»-2Д9д
---y7-... Q
,» J^At л
i
4
-
4
!
I
Примечание. '
Коэффициенты CftQi Cfg^C^^Cc^ при подсчете их по формулам
д/ip схемы S могут получат&Ър <;о Знаками алн>е ихи Линус. При алре
оелении Gfu знай коз^>^>и^1/емтц& ре учитыЕаетар.
AUCir.
Приложение
лист £
6
а
яН/?г
в ^£^t
fO7 л2
eC£22»At}f§
г
4
'.5/tptO^7K j _ p u.Sn2tn +0.S7K aj.
h-tp* f.57^ 1 h+pt f.S7H J \
/&/
лисп
Приложение Tfy
лист f О
Пр имер f
Проверить возможность использования для само-
компенсации Г-оброэноео учостяа трубопровода
диаметром ЗООмм гри длине гзлеу Здм и Тбм и
уеле поворота Т2О°
Теплоноситель вода,
Дано;
Наружный диаметр П^-ЗЗ^дсм.
Толщина стенни трубе/ д'=дмн- ।
Температура теплоносителя 't* Х5О°с.
Расчетная температура наружгнреа воздуха
в.«*-ЭО*с.
Длина больи/еео плеча вд«вОм
Длина меньшеео плеча дм**Твм.
Схема рисчелпмаеи участка.
Решение (по формулам для схеме/
f. Расчетный уеол р« /20 -дО -30 ° .
Соотношение плеч п* * О
3, Расчётная разность ms/- .ератур 'и
at *t-tM^o^30)= /so°c.
N*179 т
лиса»
ПриЛОМОНие ffy
//UCmff
4. A> номоераммам Глислты7?ув,79)олределяем значения
дспомоеотельнь/х нозрриуиентоб при п*2 иуВ>*зо9:
С-6.4; H=2fp в*2О; я'=7; в'•Уд.
5. Определяем Значения дсломоеательнь/х величин для
Т)н -32.5см и 3- дмн ^по таблице (лист % в ):
^2^; -
КГ С 70 мп G
6, Продольное изеидаккуее нампенсац ионное напряжение
в заделне короткоес плеча определяем по рормуле
для схемы (лист 6) :
.к ы6Ян&t ^'JSO^
Полученное значение не превышает заданноер
предела £ ке/м^ (см. луни/лПрозрела fflJ, следабателъно
размеры плеч достаточны.
7. Силы упруеой де^зормауиа определяем по ррамупам »
для схемы 4 (лист д j - & заделие моротноео плече/
Рх “Я Ю7 ej a2f-^ = t/OS/ra;
Р»=8 ° " J8SKe'
- - в заделме длинного плеча
Pi = f3S кг- /О7 дмг ™ J
лz gz ^СУ _ fgo
8 Ю? e„z 7s^ sS3Sxe-
Пример 2. -
Определить минимальную длину хомпенсируюиуеео
плеча для Г-одразноео учостЯа труболробода /
диаметром . Уду 400мм о уелом ло броота f2O0
СО при соотношении ~ п=2, №П9 т ZF4/C/I7 /<Й0^/
Приломелм/еМ
Л ОСЛО 12
компенсационном напряжении & расчет-
ной ра&ности температур ^t=22O°c,
Решение; fno номоерюмме лист 25J.
f. Васчетне/й уеол js г f^O -50 -on*,
2. ftpu ns 2 a ^so0 /усгхо&им Snp 2)^ 4оолгм :
3 Опредепяен белашму ^имамопбмоео ^омпемсирую^
щеео ппеуа при л 22О9с :
^•a?5e1,&t = а?5аюа гго- ^.9^.
4. Величине компенсируемого плеча В при п»2. ’
Bff я Вм 'П я 1^.Я'2 as В5. 3 н,
ГПЗт
лист
/Приложение 1Ц
лиот/^1
Определение компенсационных
напряжений $ заделке роднопле-
чик гГ— одразных участков ирр&олра-
БодоБ <? ye/xw больше 30?
Р о счётная срорл/ули:
. ; *У1 -
ЛГ _ аС с 7)м д t ле
6V = с ,
дде Сем. лисп д8)}
об- (см. ПриЛ.5)}
£ - ке/crf (сп. пркл S')’,
л-
'Jft .
Б - 77} С ' (сп.лисггз ?)
/г
<ь
ъ
г
ю
э
о
ft
8
7
6
5
3
г
—
—
— —
«аавх>
i .
>.
Л? SO
О
о ю ео за ^о
e.o
/-5
0.1/
Приложение 14
лист 16
<j
.s
/.о-
0.9
0.8
0.0
0.5
Определений еил gnpi/&ou де/рормаим Р» о Ру и 8омпенсац^о»ни'Х.
Hounpfio/cewu ^>0(0.) S за^е раЛ^лечиа Г-^МШХ
inpySonpo&oyoS с е к целыми
<C.
7V<//76/.
cde
»s
a./s
(см. приложение 1б)-
IS3
off r.a !
(см, приложение 5),
(см. лрилоЖсениеА)
1
Примечание.
При определении но»фргм
циемтод Я и С по homo»
грамме для mpyf с лары-
л? еристинои /г £ /.tfpp$.
НО полЬзо&а^Ься ииголои
*h ujiuJ^ t о для MipyJо
лоранмерчем&м&и А
толана синело и
\лйет
'^1
----------('on. л и с по Z 8),
8еЮ? ’<= 1
—J— /CV лоснг 2 8);
М^вС ‘
с р,/ао
. , Л<? ;
Hg/O7 J
I И • I u
^009
$ao8
’c
ao?
a.oe
cteZ>H .
Я'/07
- мм /м ас (см. приложение 5)
р ~ не/сме
У ~ . см
^>Н ~ см •
Р - М'
tn
p-'J^.. прин^1.бе(снпрол.16р^
L.S^_ 4SX
n s----- - —--- (CM..
?cp. C^V~8^ /д
nau r...., . . f 'T
1H2h!‘ P кМЛП
h>/.6s hTI /У т
Определение сил упругой деформации Рки Ру
Коэффициенты Fl и В.
»- К о э ф ф и'цие нт р.
2 - образных участкоЬ трубопроводов
Приложение Р<!
лист 20
£м + tS , л _ £м
е ’ ° См*£5 '
расчётные формулы:
рх = р ссЕЗ д j-___ хг
нх л /Qi <
Ру = в
<xEZUt
ю7 ег
1СГ
где
_ А?М£- Дм, лист 2.8),
/О7 с\ 1
ОС - мм!м°С Дм- npiifloilceuue. б);
Е~ кг/смг (см-приложение s)';
— см11 (см. приложение гр
£&; £- м\ ;
д£^Д-£нДС'.
А, В ~ (см. лист 8).
... !;
/Уб
irng т
лист
Определение максимальных напряжений du ^образных участков трубопроводов.
Сб
Приложение Ш
лист 21
d
£м с Сб
Коэффициент максимального напряжения С макс-
30-
3S-
Расчётная формула:
9
в-
г? 5
&-
«•5
I5--
н--
/з-\
I3--
U-
/0-
(См- лист d б):
£
*
й,8
кг
Ммг}
(См- Прил. б);
(СМ- прил- З)-,
Н is V г - а»
р. е ,
_____С
См
сс EDH д< „
&с/ * ~~Р, Тр макс
ю7 гс
it Р
as
Коэффициент р
i
сС ЕТн _ kzm
Ю7 ммг°С
оС - мМ/м°С
Е - кг/смг
Dh - СМ
м;
д£ = (Е -Etp°Cj
С - Осм. Лист s).
Максимальное напряжение 6 зависимости от значения
коэсрсриииентоб . р и П может находиться 6 точках
.С, Л" или .Срдля определения точки/ максимального
ндрряжениЯ крибые Смаке разбито/ на участки обозная
чённые буквами , С"и „ d", указыбающими & какой - •
х. точке будет максимальное напряжение (^>ик
17^
Определение компенсационнонапряжение} &* & еаделАе /^положение/4
кароткаео плеча Г-одра$ны* у частной трубопрододоб сенуто/ми отбоОану, лист Е2
Расчетная фдо^улсп.
’ess^£^££es£B.tsSKrc:.'':::^K иъ\-.ззежя£жхУа№!^^
~ <*£&* a t **
•** f » । in №nM4iniTWrnniiiiH.ir.iir,.Ml. ...
VC<^} . /?• /47
где
о(- (cn.npw. s);
Е- к&/сЕг (сл.прил S);
Zfa ~ см-
Е~ М fCM.np irj). /б) ',
С - (см. лист д).
4Z-S"
Определение /зиниюспьнои О^оло^ение
SS£SSSS3SSS^SaS2£^S£SSS^S!S£SS!^8^eSSSSI^!SS!esXSS^^^ Л1 Jf
op
<7.3
o.i -i
o.og-J
0.08 -3
0.0/ - J
o.w
«03
См
o./s
0.08
0.03
mpy/SanpaSodoC <fe3 yveoxr ени/оео
UWWIIMI / n£ WiW'iWi/ <^втмв^ш^м0шп^мтт2имжштяммм1»я^ ^мпммтавя^ономмдмяв»«mF rt«ii-iiiiiiiniim «идя
атбова '&npZPfSs^hOOmm.
иимияш—i ki»‘« a—wn гипта wwwa—»<т — < mwi «»и» ««i»im—wmi
ЖШ111»МНМВ
Расчетные срормчпы:
пар t>250°C См911 См д Ъ м,
бода и лор См *0.75 дм Н.
Ь&350вС
(у /ЯУ
- as
se
4o
SO
70
<30
/со
/as
/30
a.o/s
0.0/
0.008—
ooasr-
O.Oty-
\ \ es
-------------------------w- \ /?«
//рилор: o---\\ tn
Dohq: и^ООпп;£р-За^^З;Л^^65аС. \
Теппаг^зситоль &эда. \
Решение: Пап^з и /.p^gff находил капала- X.
оательную точку „Я "которую стэеЭ^-.
няем( прогой с Ру - ^ООнн и на и/капо
читаел отбет:
£*„ = Q./35m^G
e^o.7p o.f3S fos^/е.дм,' ^З.^л
V V
Рринечанне,
Продольна иэеидиющее компенсационное
нопрртхение 6 зддепке кораткоео плеча
" принята; t ч "
ОТ7Я воЗн о /таро
Зля кз/нм. N" 179 '
/73
aoO
£SQ
300
3SG
bOO
/ium
игатг
. r- I I к 0,0S?<3 t>c/vif tf yp
x ] Lron f^eoo trifp
______Z_______l' * :ош£шпа& олэос/
^Ut/OQOQ g OOH
M 9 № 6 w - oos> • §>о/ o-seo s
'30^9o/O= ^3
:t2SOgOJt> t^OOU-fOf, ^UOO/n £}^f
’no^tst/u lJUOOfr*:fyz Э tJOHM^&QO offic/oujoy^y "
’эпногт
;онorr
SO'O
oo$
Ш
ООО/
ООО
008
оог
009
009
го
rz>
b'O
so
^v'^seo
:/gtsf>£*/cfQ(£> &iqNUJ&hOO(j
07
90
L'O
8'0
90'0
too
80'0
GO'O
ro
g.v *2 = Жг<зсгии
93
, OQGQUo'O
OOOOu/>hW 1 Z><Z/<9!/»'Z* ~%o@ogocf(j
nr>7>OOH^(Jl^OH г>одоо9Л~~~ос/(7'
^^«z/гххл
^/oswoM'ovoc/y
Минимальные. длит компенсирующих
плеч Г-образных участков трубогт-
водив с равными плечами дез учета
слияния енутоео отводе.
приложение Н L
лист <26 '-5
Длина плеча в, м.
Условный проход Ларометре К теплоносителя
fiocto р-'/б *е £ = ISQC /см2 Пар р« 8 кг/ t - гзо^с смг ПаР L 2 р= .13 ке/смг t =300° с Пар . о р-!Б$-2Г&325с Р--21£г.&350с р^37ке/смг t- чгУ°с
>г Угол А 4 градусах
мм 0 30 60 0 30 60 0 30 60 а -30 60 0 60
10Q 4.7 3 6.5 2.7 4.7 10 4.2 7.3 15.7 4.8 8.2 /7.8 5.5 9.5
125 2.2 3.7 8 3.3 5.S 12.5 5.2 9 IS.3 5.8 10.2 6.8 М.7
ISO- 2.6 U.S 9.6 4 7 15 6.5 /0.7 23 7 12.2 8 14
415 3 5.5 12 5 8.4 18,5 7.5 13 8.5 15 10 17
2QQ 3.5 '6 I3 5.5 9.5 20.5 8.5 15 3.5 17 11 IS.S
250 4.5 7.5 I6.S 7 12 25.5 10.5 18.5 12 21 14 24
300 5.5 9 20 8.5 14 30.5 12.5 22 14.5 25 16.5 26.5
350 В 10.5 22.5 9.5 16 35 14.5 25 /65 28.5 19 33
ЧОР 7 12 25.5 11 18.5 40 16.5 28.5 19 32.5 21.5 37
ЧОО 7 12 25.5 И 18.5 40 IBS 28.5 Примечания. 1. Жирн1з1ми линиям подчер- кнуты предельные, длины
450 8 14 29 12 21 18.5 32
500 9 15 зг 14 23 20.5 35.5 плеч при сомскомпенаации 2 Расчетная темпеоатара
600 Ю 18 38 16 28 24.5 ‘12.5 нару^нсео воздуха
700 800 900 /ООО 12 14 15 17 го 23 26 29 44 50 18 21' 23 26 32 3S чо чч - 28 32 35.5 39.5 I С Л* s/w V F з. Продольное изгибающее ' компенсационное напря- жение принято; для воды и пара t*2so"c 6L *’(раб) § ^/мм г! для пара t > 2so°c
Ч. дазмоЖность использования для самокакпенсации участков трубоп- роводов с блинами плеч указанными 6 таблице проверяется на бокабое смещение трубопровода i учитывая заданные рахтояния nQvemHa:rriS№'U изоляции и от поверхности изоляции до ст*н - строительных конструкции. 4 w 40 tms*
№179.т .* J
Минимальная 'длина компенсирующих плеч Г-образных участков трубо- проводов с равными плечами с учётом Влияния еибкоео отвода. 4- • « Цг- Длина плеча В+В t м- Приложение 14 лист27 8^8 : \ -^.л—4 b £=n8 ♦ 4
Условны^ проход Оу мм Радиус GCU днутой труд R мм Параметры теплоносителя
Вода t”/50c Лар
P’8"%£ &25О°с p*/3*%3 i ^зоойс psf8*?/cMZ t^325hC . Р-2/^/см t^35O\ Р*37*Утг £я425°С 1
25 <50 —* 0.9 f.3 f.6 2 '
32 <50 0.7 1 f.5 f.7 2.5 .
40 200 0.8 1.2' f.d 2.1
50 200 f 1.4 2.2 2.5 3
70 350 /.5 2 3 3.5
80 350 /,5 2.1 3.5 4
fOO 500 2 2.6 4 4.7 5.5
<25 500 2 3 5 5.5 5,5 ' *
/50 500 2.5 3S *5^ 5.5 7.5
/75 700 3 4.2 5.5- 7.5 0.5-
200 850. 3.5 4.9 . 7.5» 8.5 <o "
250 /ООО - 4^ 53 О . /0,5 /2
300 /200 5 ' ? // /2.5 /5
350 /500 5 8 /2 /4.5 /7
4оо /700 w—— —— ~ K- /9
Примечания. у X Расчётная температура яаружноео воздуха принята £я=-ЗОс, х.Ррадольное изгибающее ' компенсационное напряжение принято: • „ , •'
аля оааы и пара t-&.£SO“C •вЛл.в А4- для пара t >2SO’C^ S “р- №' /Ут '182^
Приложение /4 Вспомоеагпельнь/е беличинь/ лист 28 для бычисления Рх I Рц о (э#, j *
Услов- ный ъ, МИ. НаруМ ный Зисмер Zb, СМ Тол- щин: степь тр9& S, мм Pqduyt оси Смутой трубу (noMBH) м Момент инерции поперечно ео сеченга трубы бУ см 4 об£У сбЕй/
/О7 нем2. /о7 мем /о?Нг не /о7 8 не
•с мм2 °с °C мм2 °с
25 32 25 О./5 2.54 • 0.006/ 0.00768 0.27/ 0.05/2
32 3.8 2.5 О./5 4.4/ 0. 0/06 0.009/2 0470 0.0608
4о 4.5 2.5 0.2 7.56 0.0/8/ 0.0/08 0.454 0.054
50 5.7 3.5 0.2 2/./ 0.0506 0.0/37 /.27 0.0685
70 7.6 3.5 0.35 52.5 О. /26 0.0/82 /03 0.052/
SO 8.9 3.5 035 86 0206 0.02/4 /.69 0.06//
fOO ’ /0.8 4 0.5 /77 0.425 0.0259 /7 0.05/8
/25 /3.3 4 0.5 357 0.809 0.03/9 324 0.0638
/50 /5.9 4.5 0.6 652 /56 0.0382 4.35 0.0636
/75 /9.4 0.7 /327 3./8 0.0466 6.5 0.0665
200 2/9 6 0.85 2279 5.47 0.0526 7.S7 0.06/8
250 27.3 7 /.О 5/77 /2.4 0.0655. /2.4 0.0655
300 32.5 8 /2 /00/0 24.0 0.078 /6.7 0.065
9 ///60 26.8 • /8.6
d5Z7) 37.7 9 /.5 /7620 42.3 0.0905 /8.8 o.ooot
fO /9430 46.6 20.8
too 42.6 9 f>7 25650 6/. 6 О./02 2/.3 0.060/
/f 30900 74:2 25.7-
~Zoo~ 42.6 6 — /7450 4/.9 О. /02 — —
4so 47.8 6 . — 24770 59.4 О. /75 ———
500 52.9 6 •—« 33690 809 О./27 —
7 вяшг* 39/&7 94.0
600 63 7 66440 /60 О. /57
8 — 75570 /82
700 72 7 - 99595 239 O./75 • »П"*
9 —III* /27/00 305 * —
800 82 8 ' — /68/00 404 . О,/97 -г-’
900 92 9 — 267300 642 0.22/ —
/ООО /02 /О — « 404740 1 972 0.245
Примечание. ‘ ч.. При подсчёте вспомогательных доли принято ^^=2Л-/О^с/2^с к ’4UM
№П9т Лист
Приложение fd
лист 1
расчета плоского участка
трубопровода на компенсацию
теппобоео удлиыеяи#.
№ПЗ т
Определение сил улруеой дерор- Приложение Уд нации Pjc и Ру и компенсационных лист 3 напрялгений &ц участка лтрудопробада изодраженноео на листе М.
w % - Элемент расчёта дди- ни<р U3M&- Расчетные. формулы С/тоеи расчета /ЧГ& нии
г 2 3 д
/ Максимальная темпе- ратура теплоносителя *с (Усладные данные
2 Условный прокод мм Г2у 300
3 Наружный диаметр мм
4 Поминальная толщи- на стенки труды мм 1
S’. Материал стенки труды Сталь /О •
е Расстояние между неподвижными опорами м ^-27.3 ,
7 Расчётная темпера- тура наружного воздуха °C
<? Зылеть/ компенсатора M! Принятые Величины
£ Отбор компенсатора м
.
/С Геометрические раз- меры компенсото- м il и и '« »» о» ь & Ч ц ч
// Знутренний диаметр труоы мм Т)в--Кн-2^ •
4? гз Момент инерции попе- речного сечения трубы Сн 2P»faofo 2 .
Момент сопротивле- ния поперечного сечения 'труды 3 см Таг т (дн-дд % 2д SfC - 2
п Радиус^ оси енутой мм /6
fS Средний радиус труды мм 2 • (cp^fdd.S /6
<6 Геометрическая харак- теристика годности гнутой труды / sk Л® ' 7 “2“ сер Ь ^о.ддд |_ :._ /<5
|i^ П9т. i 74/С/П 9^221
Приложение 7 о
лист Ч . ;
£ 2 ' S к • *5” 5
17 козрриаиент еидкосги трубы f.es К<=4.3 16
№ коэрФадиент измене- ние продольного ком- пенсационного напря- женья 6 гнутой пруде Q.A т~ р m-f.71 . 16
ТУ Угол дуеовоео олрезко ^хзд У* ЯС
30 У&эл наклона хорды ду- гового опрезка коси х для ?2<jfy для Sg и €в еров ерад р=4е р°ТЗУ
г/ коэффициенты для вычис- ления расстояний ат кондов дугового отрез- ка до центра тяжести дугового отрезка Coe^-SutpJ Са^С^Црй) -fcosA -1 ч-Н-С03^)3<л^ С^сс-й.д&г Ca»cy^as^ 20
22 /Расстояния ат ломдод дугового отрезка до центра тяжести дуги воео отрезка м м а=д« Cvfi-Cyp в В 0*0.437 а=^аО753 20
Коэффициент для вычисления триведенной длины дугового отрезке > Слр -o.on^ f Слр «f. SOf 20
Приведенная длина дугового отрезка м С пр sCnp Кд Слр *£./ , 20
2S Центральные моменты ин^одии участка отно- сительно осей АЬ,Уа »3 3 ЛТ по таблице 2 4756.7
26 Центральный (^еягробе^ ный момент инерции относительно осей •кд, Уо 3 /л по таблице 2 7xyos’,4d0.7
21 & Нодуль упруеасти ' трудной стали Ай при температуре t -300 °с / P^f.7S5fOe S
28 козррициент линей- ного расширения труд- ной стали /О при температуре Ъ явоо с нм кт9С ^7,34-/О Z 5
' л '\ • ' <
/JV . МаП9т Е went
мистб' и j
f 2 3 4 • «5-
2S Расчётное тепловое удлинение конца /? трубопровода - по оси -X — по оси у мм' мм * ДЗГ=О(£>(Ъ-' а.у»-^(н, -Hjft- вн) А 4 y*-f3.3
Силы упруеой деформации - по оси % . ~ по оси у ке, / ке UKQUtp - JxtpQ Ру « - 64.6
3/ Равнодействующая сил упруеой деформации ке рПР^+Ру2- P^SOf.2 /
Й извивающие моменты: — в тачке С -в точке В кем кем / или Md ^Рк(бг^Ру(^) или М& » Р^д Мс~- {762 Ms*{763 % /
33 Максимальное продоль- ное изеибающее компенсационное нап- ряжение 6 точке 2) У (р) бц(р)^.9 .
PpUM&faHUR. f. Расчёт произведен & предположении раскреплениoeo конца трубопровода fl. 2. Знак минус у момента в тачке С показывает только направление этоео момента и при определении напря- жений не учитывается. б Полученное па расчёту на компенсацию максимальное компен- сационное напряжение не должна быть больше допускаемое*? компенсационноео напряжения •> определяемое^) расчетом 1
на прочность. N 179 т лист 1^221 , >
//рилол/ение /О
Определение собственных моментов инерции ТоОл^с <z (
Хеэррициенты для вычисления собствен нык моментов инерции. циент еиОАоа то три- бы к в3 или KR3 М3 Собственные моменты unep.ii
чение отрез- ков ческоя Олина . отрезков £ и/тирадъ ш&л?*
СхЗ3 или . ЗгвСгЛЗт 7<fsCtf£s или 74*Cyk33 у .p рз Jj^-CxyC'’ Th'CxuM
СХ су Сху
f А 3 у 6 6 '7 : 8 9 —~й—
е, 5 . о 0.0833 О 7 f2S О /0.4/ О
е* 7.2 О./49 о./49 О./37 4.3 7.43 f. f/ f.f “7.02
ъ 5 о.оззз 0 О 7 725 /0.4/ О О
е* /2 0/49 0.749 O.f37 4.3 7.43 /. 77 f.// - 7.02
вз /4.5 о 0.0833 О 7 3049 О 234 0
f.2 0.749 0.749 0.737 4.3 7.43 /77 f.f/ /.02
?7 2 0.0833 0 О f 8 0.67 О 0
f.2 О. /49 о./49 О./37 4.3 7.43 f.f/ f.f/ 7.02
Се 3 О 0.0833 О f 27 О 2.25 О
Сумме 7 содстденнь/к моментов инерции &я*/5.52 $&27tf Wxy*O
Примечание, (/оэррициенты Сх, Су, Сху принимаются по приложениям/9,27).
Определение централинь/х моментов инерции
Обозна- чение отрез- ков ПривеЗе^, ноя дли- на от- ^Спр И Ноординагы цен- тра тяжести отрезное м Стпатич^тАие мо^>нт^ отрез- моменты инерции от- резков м3.
Ус Лс Зк - вгр Ус Зу« Хс Cf'x Зя Ус У" а Uy s ЗуХс Уху’ ЗхХс’5^
7 2 "' з 111 4 3 6 7 8 9
e, 3 7.4 -3.7 37 '79.5 273. S 68.5 -/36.9
^2 e.f 6.96 -0.44 36.4 -3.6 392.5 f.6 -24.8
e3 >s 3.7 0 /9.5 О 63.5 0 О
*4 S.f 0.44 0.44 3.6 3.6 /.6 f.6 f.6
Co 74.5 О д.45 0 /225 О 7035.7 О
e6 S.f 0.44 76.46 3.6 /33.3 f.6 2f94. 7 59.3
e? 2 2.2 . /6.9 4.4 33.9 9.7 577.2 74.4
S.f 3.96 /7.34 32.7 /40.5 /27./ 24363 556.6
& 3 4.4 /9.6 73.2 50. д 53. f /752.5 258.7
Xnp ^Sf.9 '• <5с л» « Mt U а II 2 5^» 769. S 470.4 932.9 7460.9 £Уку 788.9
Фима собственных моментов инерции (ho таблице fj ^/5.5 17^271.1 27^ ко
Моменте/ ил^рции участка относительно осей -X, у. 948.4 7732 7ХУ 788.9
Поправка на перенос осей в упруеий центр тяжести -Тлр U/s -438 -Упр •X^- -3573.3 -2пр Хо90-- -7279.6
1(емтралънь/е моменте/ инерции ууоатро относительно осей /Со , 9О . Ухо^ 490.4 "Ууо 8 4/56.7 УхнО = -490.7 I
ш.
№П9т лист
Пр и/южеиие 76
X ара кт еристики
гнутой трубы
(дня расчёта на компенсацию).
Испод- ний Оре- хой мм Пару» ный Омметр труды Он мм Толщи- на стен- ки труби (номи- нальная) S мм Радиус оси гну- той трубы (по М&н) R мм Средний радиус труды н -P"~S 2 мм Геометричес- кая характтериаыц гибкост ц гнутой труды , 30 Н~ 7 2 С'ср Коэффи-" циент еидкисти труды к-^- п Коэффициент изменения продольного компенсаци- онного напрх женин 6 гну- той труде 0,9 т- лЧб
25 32 2,5 150 14,75 1,72 / 2 45 0.932
32 38 2,5 150 17, 75 1. 19 1,385 0,800
40 45 2.5 200 21,25 . 1.11 1,485 0,84
50 57 3,5 200 26.75 0,978 1,69 0,914
70 76 3,5 350 36,25 0,933 1,77 0,943
80 89 3,5 350 42,75 0,671 2,46 1,172
100 108 6 500 v 52,00 0,74 2,23 1,10
125 133 4 500 64,50 0,482 3,42 1,465
150 159 4.5 600 77,25 0,451 3,66 1,531
175 194 5 700 94.50 0,392 4,23 1,68
200 219 6 850' 106,5 0,45 3,67 1,533
250 273 7 1000 133,0 0,396 4,17 7,67
300 325 в 1200 . 158,5 0,383 4,3 1.71
9 158,0 0,433 3,81 1,57
350 377 9 1500 184,0 0,400 4,13 7,66
10 183,5 0,445 3,7 7,55
400 426 9 1700 208,5 0,353 4,67 7,805
11 207,5 0, 435 3,80 1,57
*1 Значения К итп node читаны па формулам;
к 70*®hZ
1 + 12hz
1/ epi
1 * /3
ffucm
Приложение /$
коэффициент изненеиия
провального HOHOeuCU^HOHWeO f/
напряжения & euymoti rrpcyde „ m „
и коэффициент еи^кости лпру&ь/ „/f
при h t б^-
Расчётные формулы:
’ ^ЙИ*—Й1|111 I ilWIIII in I I ,< IIIIIHH 11 II —1^1 IHWI ! IhliiH !! ! < ЧЯ—Ш —* M
/6*^
reQ/^srripc/H&ctfcfff jfctpa^/nepuQ/TKjhu зи^косги
гнутой труоы /}
Со ПстЬенные моменты инерций
прямого отрезка
Р ас чётные формулы:
1 Собственные моменты инерции:
#3 м^-
Cfy =.C0J^g3 = Cyg3 м3
2. Собственный центробежный
момент инерции:
Пр U л ожемие /$
Коэффициент^ для вычисления собственных момент ой инерции. Угол наклона прямого отрезка к оси О'зс -р°
0; 180 75; 165 во, 150 П5; 135 60; 120 75; 105 30
СзС 0 0,00558 0,0208 0,0017 0,0625 0,0727 0.0835
. СУ 0,0835 0,0777 0,0625 0,0017 00208 0,0055в 0
С л у 0 0,0208 0,036 0,0010 0.036 0,0208 0
Примечание: Собственные оси прямого отрезка О'з'иО'у'
должны быть одинакова направлены и параллельны коорди-
натным осям, выбранным для всего расчётного участка трубопровода.
Пради/го определения знака собственного
центробежного момента инерции для прямого
и дугового отрезков.
Для определения знака собственного центробежного момента инерции
Прямого или дугового отрезка следует через начало координат „О"провести
воображаемую линию параллельную прямому отрезку или корде дугового от-
резка. Если воображаемая линия пройдет через четверти с одинаковы-
ми знаками - собственный центробежный момент инерции будет
положительным, если через четверти с
разными знаками- отрицательным.
Приведенная длина} собственные Приложение^
моменты инерции и. расстояния
до центра тяжести для дугового отрезка.
Расчётные формилы :
1 Приведенная длина '
дпр = О, 0174 ‘f’KR.- Сар К Л м.
2 . Собственные моменты инерции:
л
Геометрические
размеры дугового
отрезка.
Л Собственный центробежный момент
инерции: e-f' л
~ску ~ ~~ ^у Р
4 Расстояние от центра тяжести дугиО'
’ до центра кривизны О, по биссектрисе:
5. Расстояния до центра тяжести :
a~^in'2Jinfi^(y,~CO5-j)a33ji] R=Ca Р >
в ~[з1п^Лп>р ~(Р -CDJjjcOjpjR =CbR }
с
cosja - C0S^)3inpjR=CdK м
где: R -радиус оси гнутой трубы, м,
_____к - ко эф фи циент гибкости трцб<
У г о л Козффициенты для вычисления
пово- рота трааы Г дуговиа 97резки Т* Наклон® корды дугоИпл отрезка коси О' х' Я расстоя- ния от центра тяжести до центра криЬизнн приве- денной длины расстояний от концов дугового отрезка Л иВ до центра тяжести дугового отрезка О1 Собственны*, моментов инерции СоЪстдеяяьь центродеж- ныл мо- ментов инерции
У Спо Са с& Сс Cd Сх 'Сц СУО .
/50 30 0,180 15:165 ЗП- 150 0,969 0,52^ 0.023 0.089 0 199 ШЗД 0,095 \О, 109 Я659А УШ1! О. 100 0,259 Ш.256 0.227 М12. 0.011 0.009 0.001 0.003 0.000 \PJop3 0.005
0.166 0.166 0198 0006 0.006
135 05 О 180 15:1бб 30:150 0.97^ 0,785 Р050 0.167 0.235 8,305 OQ50\ 0,051 ДЖМ 0.2.35 0.357 О 307 0.235 \0;357 \0.305 ш.озя_ Л029^. 0.020 ш аЩ1О 0Ш262, 0000 0017
120 0,955 1,О1П 0089 0.500 ,0500 0,091 0002 д.ооо
60 *15:165 &215 \0G93 О.659 0.507 0085 0.00 в 0.022
Шш 0.327 Абл 0.173 Л.2$Р 0.389 0.291 0668 д.917 06- 0.029 0,096 Ш-1
105 .75 0; 180 30:150. 95:135 0.930 1,309 о,ш_ "0 289 0,922 0.528 QJ37^ Ц_028 д.1в б' 0.339 ЛМ- 0663^ 0,959 Ш39 W?J 0613_ 0.586 0с528 .0,_172, Шбо^ 0.088 0.005 0,016 0,097 0088 ИЗ. 00 9 0.062 1 0.072 0083
90 90 оса 15J65_ г/5;135 0,900 1,571 0.133 ДЗбЛ Ц521 0,636 Ш93_ й> S^6h 0.707 0.632 \0^530 0.369 0.707 &636_з 1шш 0.267 0.217 0.199 шшл &ОЗ^ Шо^ Ш1& Я11&
, выбранным Id о "jn
трубопровода 11/3 T
Примечание. Собственные оси дугового отрезка 05х‘ и О'у'
должны быть одинаково направлены и
параллельны координатным осям, выбранным
для всего расчетного участка т)
ЛиСТП
Sjjs
&
U'OF?]/
' g атом/ он
(4пноъ®/мпёи anhtgQ
М^д№ПН<МОО а/
\ ' №HOQ
'l^fgfff W/V •""'Ж/.n^~~n^D^nHWD3 fcaJD3HaUN0)l
: хпн5ьон€одо dawndy
0'006 ~0'9S£ oze ^1L 0Ц! S 96 ""see 9'30/ ^2'8// 2Wi ого/ ooai
082 2'69 9'96 fft/s P’/S 028 os§
?! -/Ж AW 0'1/29 OZP DOS! 02s h'6L ots 2968 24L . OIL ooz
7/ -/Ж нём 0‘6 & Ot? §96! s/s if-oz 09Ь Isos 2'29 0S9 'З09
0! -/8£l нем O'W OLS SSI/I о/s 2'09- S'L9 h?is 0'2S 62S 00$
60 ->W azop oie OcU 088 S'2S 9'09 SPU 0'L// 8Lh o$h
so -ts& нем O‘S92 1 • 0L£ 02ht OSS 8 th 2'SS 219/ S'/h 924 OOif
LD -/9SI Hff/M 0'502 092 0/3! 09L 9'2 h 0'6h St Of DtP LLP OSP
90 ~/ffi H9M D'QU 092 0/2/ QSL tze 2‘hh 2'i/6t 9'18 S2P 00s
so-Mi нем О'Я/ 082 0/21 OSL s'se 0'6P S'/SS 8'92 9L2 0S2
ifo -/w нём 9'66 082 0/2/ Q9L 9t2 8'9? p'&se t/3 6/2 002
So -mi нём ff’SIf 082 090/ OSB h's/. 9'hs 2'99/ I/'SI 69/ OS!
го -mt нём 9'62 0/?2 Ot/S CDS S'S! 2/2 L'S2/ 8'2! №/ S3/
/о -/яг/ нём 6'33 OffZ Of:? DBS S'Pf S'9/ SB'l/S //'0/ 80/ 00/
! лУА H&IM 22 osg ЫМ odoloa' •MdllMX? ^хпчи шэю% ^7 ’/Л&нги &H nug^QH шакху ЫМ S 'DO -Maa/ онт/£ Ma xoMdi бшдыапд жнаАМ MO ёшвн wgмгн -»MDH г Imo H:>d НОАОШО SnudhSD ipOiDWU M) . AO g »ю>тша нм nf &QMU1 auiaiM 'пдп&н ariMoy нм QDWdu ШЯН
Х&ЫдОНЪО nhwgod.
—r — 1 1 ООО/ n Oog
?/ 9/ 02 .— 00L ‘OO/J
e/ S/ Э/ 9/ OSS - 00/
osd $2d a*d g/MO/PBI эондовоп эпизидор •ны ffMQdu ni^Hgoi/Ofi
008 0S2 002 Off
De /ngodo nodB/oda/Hsi oBu ъпнм/о/рон ^nnogod tm/si/fiDt
: tfnHQHQwndu lodged(j
ЛнОНуГу
?.
j шзпц
. /&d™d*wndu
'^OOQ/^QO/ $/Г
dl^^nH9l/DlJi^douJODHdUl^O^ '
._______________________________•
Компенсаторы сдльни/соЬые д/шстранние. ^S®/Z
- Зч мм-
Пределы применение
Условный проход Эу мм Давление условное Ру КГ] СМ % 1) обленил p/Aautte набольшие при температурах средъЛ
да too 250 300 _.
Р го Рез Р за _
W' 330 16 16 15 13
йоо- 700 - 2о /д /в
Торица основных размеров.
Условны, проход %, Наружны диаметр трубы ММ Наружный диаметр растйчки стотна }сн см Ппащ^ь сечения Степане Рен смг Норукны. guawmp рланцеь ^<р.н. см Нарум/т диаметр корпуса $/е.н. см Злина корпуса мм расчетная ушникам принаи° ммьшён 6'^ Расчет- ный ход компен- сатора 0. мм Sec (при наимень шем$) КЗ , мвн.
/оо fOS /0.4 84.95 /8.5 /3.3 то 1680 480 47.3 мбн/4оз- %.
/гз *3 /2.8 128.7 г/.г /5.9 1Q00 /680 480 56.6 МбНП/ОЗ-Ъ
ISO /59 /5-4 /86-3 24.8 /9.4 123'0 2/10 560 95 Мвн /4оз-
гоо г/9 2/.3 356.3 33.8 27.3 /рас 2320 560 2/2 ММ/Чоз -
гзо 273' 26.5 55/. 5 -з&о 32.5 /4оо 2320 560 269 ММ/403- т
Зоо 325 $1-8 794. г 44.2 51.1 /4оо 2320 550 349 мзн /4оз - Ф
350 577 37.0 /075 49.0 42.6 /4оо 2320 560 379 мзн /4аз - -F
4оо 4гв 4/. 8 1312 55.2 47-8 /600 ti4o 74о 492 МВН 1403 -
4$о 478 47.0 /735 ба. 6 529 /600 274о п4о 596 МВН /403 - Т
SOO 529 52.0 2/24 67.8 60.2 /700 2840 о4о 822 мзн /4 оз -
боо 630 62.2 3035 ' 78.0 70.4 /IX/ 2840 7l/o /о/4 Мвн /483
700 720 71. г 3982 87.0 79.4 поо 2&5O п4о /221 мвн /4оз - 4
Пример обозначения компенсатора Jy ISO с д.'линой корпуса 3"~ 1600 mmi
Компенсатор сальниковый д&раоронний fatso мвн /4w -
. Общие примечания к сальникс^ь/м компенсаторам
донья на цисте д.
W г /7иаШ 136^
Приложение? f
Лист б
Компенсаторы сальниковые.
Общие примечания.
1. На листе 2* покарана минимальная расчётная дрина /
и длина . корпусаВдвухсторонних сальниковых компенсаторовt
которая дерется при отсутствии ответвлений трубопроводов-
При наличии ответвлений длина корпуса конструктивно уве-
личивается, соответственна увеличивается и расчётная
блина компенсатора-
2 Расчётная длина Я и ход а компенсаторов даны
для запаса меньшими по сравнению с ЩвН, учитывая
возможность увеличения расчётной разности температур 1
теплоносителя и наружною воздуха, уменьшения компен-
сирующей способности при иззатовл^нии компенсаторов
на строительно- монтажной 'площадке и др.
Величина запаса . принята для для
односторонних
компенсаторов ко%тен&паров
Лу ^0 и 115 мн 10 мм 20 мм )
1бО^350 и Уу 800мм 20 мм ko мм
^у kao г юоо мм 30 мм 60 мм
3. Монтажная длина компенсатора fl монт определяется
при монтаже в зависимости от температуры наруж-
ною воздуха по формуле:
fl мыт - -fl- АХ1 мм •
д/« 0.Q12 (tm -tn)- of ММ J
Ьм - температура наружною воздуха при монтаже, °С-}
-Ьн - расчётная температура наружною воздуха для
\ отопления, °C)
, максимальное расстояние межди не-
жуЗижными опарами дм донною тематсшп-
1 J^T медля двухсторонних хомпенсстзроб Ьеоегся ЗШм
19?1р21
Приложения кразде/щIE-определение
осевых и боковых аил на неподвижные
опоры трубопроводов
(приложения 22—Z?),
№173 т лист, ш/ги
Условные обозначения,
Ы№ п/п Паи мелование УслоёМь обозна- чение единицы измере- ния Ы№ Прило- жений
1 2 3 4
1 Суммарные осевые силы на неподвиж- ную опору. Но Т гв -
2 Суммарные боковые силы на непод- вижную опору. Нб Т 23
3 Суммарные осевые силы на непод- вижную опору от сил трения. Т ' . 23
Ь Составляющая суммарной осевой силы перпендикулярная к оси не- подвижной опоры. Нох Т 23
5 То же - вдоль оси неподвижной опоры« Ноу т 23
6 Сила упругой деформации П- образ ных компенсаторов. Рк т 13
7 Сила упругой деформации при самокомпенсации, направленная вдоль оси трубопровода. Рх т /4
в То же - направленная перпенди - кулярно оси трубопровода. Ру т Ж '
9 Сила трения в сальниковом компенсаторе. Рс Г 25* ;
10 Рабочее давление среды. р
11 _ Неуравновешенные силы внут- реннего давления. Р^сн кг 24
12 Силы трения в подвижных опорах. ЧЛК кг 26
13 Условный проход- Зду мм
10 Диаметр трубопровода. D мм
15 Наружный дицмегтр стакана саль пикового компенсатор а. Пен см 21,25*
16 Внутренний диаметр корпуса комп е нсатора. Рк см 25
п Площадь сечения стакана ком- пенсатора по наружному диамет- ру. см^ 21
18 Площадь кольца набивки. /я смг 25
19 Длина трубопровода- от непод- вижной опоры до компенсатора. м
/7ист I 799 КП79 т
Приложение 22 лист 2
f 2 3 4 У
20 Рабочая блина тяги подвесной ОЛОре>/. Аг ИН
2/ Длина на баб А-и по аса нонлен- сатора. б СИ 25
22 Sec одного метро труболлЬ- дода б рабочем состоянии. ^е/п/ 3
23 Тепловое перемещение средней на ууастЯе ат неподвижной опоре/ до номпенсатрра noSSecHoa опоре/. б мн -
24 Расув/гзнал т&мперат^/ра наруж- на го воздуха на отопление. вн &с
23 Г^ансималбнаР теппералоура теплоносителя • t °C
26 Расуе/пная риеност.6 темпе- ратур. At t?
27 /СоэрФиуиент линейного раси/и- реноя трудной стали. о( >2£_ н°с 5
28 Лозффисуиент трения —*•
29 Уисло йолтод нонленсотора л аит 25
t
\ , '
г
. Расчётные формулы
для определения осевых и доковых
сил на неподвижные опоры
%
трубопроводов от одной трубы.
№пд т
Приложение23
лист 2
I По приведенным в настоящем приложении формулам
определяются максимальные осевые и боковые
силы на неподвижные опоры трубопроводов от
одной трубы.
2. В тех случаях, когда к одной схеме расчётного
участка трубопровода дано несколько расчётных
формул, учитывающих различные условия работы
сети (при нагревании или охлаждении, при откры-
той или закрытой задвижке и др.), для определе-
ния максимальной силы действующей на опору
производится подсчет сил по всем приведенным
для данной схемы формулам*
3. В схемах расчётных участков с задвижками
формулы для определения сил на неподвижные опо-
ры даны при работе участка трубопровода с закрытой
задвижкой. Предусматривается возможность подвода
теплоносителя с любой стороны, поэтому для каждого
участка с задвижкой даны две формулы для определения
/ t
осевых, сил Ио, и , г-де цифрами 1 и 2 обозначены
работающие участки трубопровода^ а стрелками направление
ШЬ №179 т
Приложение23
листЗ
усилий на опору. При закрытых задвижках противодействие
участка, расположенного по другую сторону задвижки
не учитывается.
4 К схемам расчётных участков 31,32,33, 3*t и 35 даны
формулы для определения сил, направленных вдоль
(Ноу) и перпендикулярно (Наноси неподвижной
опоры. Формулы даны в о5щем Виде и пригодны t как
при схемах с сальниковыми, таки с 0~ о дразными ком-
пенсаторами. Определение входящих в формулы вели-
чин, В зависимости от типа компенсатора и схемы
его установкиt производится по формулам, приведен-
ным к схемам 15, 15 и 22.
5- При определении сил трения в подвижных опорах
значение коэффициента трения принимается :
а]- для скользящих опор ^=0,3 ; •
в) для катковых опор ft -0,1 ‘
в) для подвесных опор
гае. 4— тепловое перенещ ение epeg реи на участке
от неподвижной опоры до компенсатора подвесной
I ' ' -z
Опоры, равное половине теплового удлинения
Эт&го участка трубопровода,нм к ю л ~7 П
. г |N 17 В т №?
Приложение 23
лист Я
hr-рабочая Элана тяеи подвесной опорь/, мм.
Величина Д определяется по рормуле:
д * аво(
оде об-коэффициент линейнаео рассоиоения
трубной стали t принимается о соответ-
ствии с п. бб разде.
максимальная темпер
теля, принимается б <
/7, fg раздела £} °
tH -расчётная температура нарулгноео
воздуха s принимается в соотбелтствиа
с л. S? раздела £, °C;
об - длина трубопровода ат неподвижной
опоры до компенсатора.
При отсутствии данных о рабочей длине
тяеи /?г Значение нозррии^иента тр>ения
для под^сных ппор прк/нимоется р/вО./.
6. При определении неуравновесиенных сил
внутреннеео давления РНм и сил трения
б сальниновых номпенсаторххх Рс ра/^/чее
давление средь/ Р принимается 6 соответст-
теплоноси-
с П- образными и сальниковыми компенсаторами
(схемы 23, 24J учтена предварительная растя жЯа
Я- образных компенсаторов при монтаже.
в. Мирровые таблицы суммарных сел на неподвиж-
ные спорь/ (приложение 2? J составлены для
водяных тепловых сетей P-f6*^c/? t i~/5Oc а
для паропроводов Р~(в№/сн, ~б~ЗйОьс.
принят по приложени/о 3 /листа/ 3f 6 )
для надземной пронла^и^^ яри
лист
№179 т
Приложение 2$
Л</СЛ? б
объемном бесе оснобноео изолрдионноео
спор fa * 300 *е/м3.
Толщина стенок труб принята по а Сортаменту
труб теплобых сетей" (проложение 1 . ) для
беса/обнь/х труб (~ПОСТ 3732 ~53( и Элехтросборных
труб с продольным шбом (ГОСТ 40/5-38J,
в табло уь/ бнлю^ены наиболее харантернь/е
схемы расуетнб/х ууастНоб труболрабадрб
с различными длинамиf при отсутстдии лере-
ходоб дааметроб труб.
Для промежуточных длин участкоб труда-
про бода силы но неподдижные опоры ’опреде-
ляются интерпопрс/ией.
.. .........
Приложение 2 3
-n паств
Расчётные срорялуль/
для определи л-/ия осеВъ/х и до коды к сил
на не пойди жные опоры трубопроводов
рот одной трубы]> '<
Схемы 'а- сапониновыми
' к®мпенс отпорами '
слеп Схенсл расчётного участка трубопро- вода Расчетные рорнуль/ /^оилче- чания
f а з
1 .. Но На~о.зрс
М ^SIMGZ w
а П, Но &г *М gHfrfES Г?» Н^Ра-О.7Р^Р(^Г^ ^л>27е
3 X -О', но В* Рол =Рсл ^Р^снг
• Н°1 -грог *4' / Ног -Рса^Р^снг « у U
4 Но __ Но ^&.ЗРС +<у*(рЪ~&'?3,1&) ^/>^5
• •— -г , к —»• ——
5 Zb fy ^cs # у И»- ~ Д» I- РУри нагре^онии- При охлаждении: А
Я . . •
5 п, fja 2& <|KSS— Sty -ff^t * "'• '"° ’ '!.' Г '' ъ.л?’ Нал “ Рал * P^chj Ног = Рсг ^^^РР'сллг R? С? Л й V KJ Bf R?
7 Но ((о = a3Pc+fypZ
к №1791 s, /шаля
Приложение d J
Z^C/C/Z?/3
r s3
8 %-h Ho Г%> -Д
'УЕВыа1'^^11 - jrt— 'u, - w 4 -t-
3 27, Ho 77s %* /%><Z /юе&Ъ&аш/и: При oxoa^t&e^fj: -4>д
- J 1Ям*мв» в ”
/О JJ/ 2)a и fid ЖЕ5 M*4*KSS X- 3e— 1_ Hot t 1 д Ног : Ho, =PC, * H<x-PaSPf!'ali, Д>27, * С» 2?,=^ о, <ог
/! Л Ч/ __ <—>> «X — 1 '-"rrSff Hot < ^-_»w<- - - - —‘""Tbit- z b—- - - - - t. Hob 1 Hot-Pct* P^CN! Ног = >?«2 * j[)f<T}&
/2 -И SHKxH HS Hs ’Pc ^PPC„
f3 4MS -Ф43 т J
/4 Uf ^grsas».., — #f” •' 11 J L /У4/ t . ffs pOtSSr Jf&i Hff^Pc/^tP^ P^ctff P&2~fc2 *РР<Ж&
Z5- Hot T>-- 41 Ho “ Где Pc* fyj'ttt1* Hq1**
/6 Ho н— suh Ho-Pc+P^ch T3e~Pc =HO^
_ №17S t
Схемы С П~
~~. ..^о/у/>е^с<7/5^6<уАУ</ . .' /<- -I /у</ст^
Схемы с П-образными и сальниковыми
компенсаторами
При наьребана^:
KQ =РС tPK - о.
При Qxf>oj^depi/tj:
№П9т
^ист
Pp<JflOWetVUe 23 JWC/V 9
7 г 3 4
ST 2?< ffo , 1» ЛЪ/ =Лг ’’’^^CA'/ & & Л 5 У £ £ £
/V ""—i-F X
flat * bfra
S6 Д лъ L 27a Hot я Рс + ^3*7^1 Роа »Рн & $ ф Л * V ££ £
. ' z, '
Hot ж t //ог
Сх&чь/ c yy<7C/7?/rcw</ e o/T?ec/z?4fe////o<7
юнленсоиуи/сомяюмлеясац art
27 у л 1.' °*/ 'е % * — Z7/r?Ap6//nw зо^с/лтсу о)г^>и Но Н6=Ру , _ - , при охлаждении: Но Не -Рц Занрь/тар jcrdduatM T)t>Z7e Д<Х^ *
Д 7 2
,„J 2"/ L
&СН ж _ ffo&
Ha^PcrP^^JH^; ffcfO Ное‘Рх f ^ojx ^г; Нва =Ру
33 н» X — -у- а U. Отнрь/шар задЗи^рс/ а) при наере&унии: до*Рс ffavpy д) при охлаждении: ^73 Мд9 Ру Закрытая зоЭбиЩЮ dot sPc ^СН/ д&7 Но&*Рх-Н}£3*%', Нбе^Ру л ‘ Y Cf ft
»е— s» «• Л 7о —-3!-
/Уо/ Нв' г , 2Г ^/Уаа ' j 1
L М3 №179 т ylUCfr) 2°3k( = JL-.. j
лист Ю
Открытая задВамка
Нс
Но
-5bH><J
HS
Нб
*—-
е
V
\Но
Закрытая заНВа^ка
Hot '
------г1до>4~—
Htu Н<^>
Открытая задбиигк^
Ho*Pxttfyf*£,-O.7(Rx;>
M<i~A
Hff»
По, »
На& =*^
гжг»
№179 т
п _ ПролоНсени^ёЗ
CxeMbf с пооооато/^о тпоссы пост 11
3EKSES£5E9EK5SSSS9SS!S9SSSSSS!SBSSM3!SG^,Q££!*5SS!!£SS££S99B9SSeaWMWSH!MK1'* SESSS^SESSSSEfiSS!
мммамх*мкя
a
4
з/
Но
Ноу
32
'ад
Ногц
Ное t No,H Но/
НоЛНо^^^^
Ноу ’ (Но f-H^J Sin
3///ууеяаЯНо,Но, fy,
Ярож/М<ЯЛ/ПСЯ ПО Грор~
мулом <Эля схем лз, /И
</^^-
НепоВВогн н^ опоре?
расположено по Зоссвк
трасе уела ~
— . Z. : c
Hot* = Но/ Cos/fi ; Но&х-Ное&зз^
Ho/y - Но/ 3*/foe# -Hq& So^f
Змач/зноя Ног aHo& поснопс/ют-
оя no формулам гдля схем
/5, /6, о 3S.. (Г^яз/ут&пьна
'г
Но>^
сэ
<?
формшюм /зелене 3f.
Непод&лннар опора рас-
положена перпен^му^
th>Ha
33
<ММаЧ« Ъ.« :
“SSSjyRv
//•cyf
Но
ли *Но~ а 7(н^Р^^Р^Со^
C/J
Ноу * Но Sin
прономс/отся no
MyfKM &ЛЯ CXCM /
ML
№1791
/1исгп
211!^
-
/Урапагке-наехо
т/ст ^2
‘ ?
34
►4XJ
Hokj
j:
Ho
Ho
ЯПВ₽“|ЛЛ|
^Наж
Hot
...« *-x_
•eU/'
Неподвижно# опоре?
расположено перпек-
докуПЯрНО К OCU /прубь/,
Н<нх * №м Cosfi?; ffo&x * ffos.)
Нош =Но/ Sin ft; Hosy -О.
дл/оуе//</л Но/ </#оё принимаю-
гея по формулам dnft ctc&r
/s, /S, «?а. Обязсгт&ггьно про ~
верна при работе с откры-
той заЭёажкойг по формулам
р схеме33,
'D8e не подданные
опоры, раапопо/кенмые D>>Ge
но мопкдоп тр^бопро- ^,-Z3s
воде перпендикулярно
Л OC<J лпрубы.
Но « 7 По ^ьорпула/7 e J для схен ^t/StSB.
Цримеуянае.
Ус ложные обозначения сн при-поЖениеё#.
Т лист 2i^ls2l
<C'W
№09 т
1—____
wsfltf
. Ч/ГУА'Осф&е O5>&HH&d
-<£/,6/^ WO /wr> gOW/sOt? />y.VZ«/<.4/Z>'P O/O бО-ЭЗ^О/оЛ fitJOU
^^*O/>//S*AZ»VP ^ф/7>*?4^?р #O</J9Z>WmW<7 5>O<Z/dAOZX/ tf/J(~r
. 9/ 0- и/
„ w * zwyz>po>v %/ш&7м w//^/>^r»d^6<so^
8&№ЭО$С&Н£$</() C&/tS 9633S/ '08999/ Sd^
7sO^S?Wd&A O<J-DOO/ rt 009 6^~ 8O&'fe/ OQj/0-/39/ 7/8U 04/
^0727— 007 ^66 /ЪООШ/odc/ QodQW/OO/JQObK»/ /</d&W9Q^
^re 6 SV 99'P 83'7 937 /88 4/ 3'707 6'30/ ООО/
эб"&/ €'^/ e/C 97'9 0'9/ 899 е/ 3'78 ?*ар 008
7'9»/ 7'^7 90'8 00'9 0'3/ 379 ?/ 877 8'97 007
90 Ш ^7/ 90’7 06'6 0'3/ 809 07 8'89 8*79. 009
97 *// 9S'C 88'9 899 0'97 836 О/ 0'89 0'79 009
66'7 90'9 г/г 87'3 90/ 398 8 0'7^ . 309 096
57-г 98'9 \ &9'9 97'3 6 77 093 8 8'76 936 006
93'9 97'6 998 90'3 9'07 Г/с’ 9 076 9'06 ' Q9Q
6/3' 99'6 78 e eoe 0'3/ 87c3 9 8/9 8'96 008
зе'З 89'6 69 'c> 667 967 608 9 998 О/9 098
89'6 &9‘ e 33 '? 67 7'67 9 67/ 6 6'/8 0'98 008
96'7 ее/ 976'0 36'7 6'8 6'67 6 6'9/^ 8'37 09/
Zez 907 999'0 66'0 93 3'36 Г 3'87 037 98/
66'0 997 О 760 386'0 0'9 83P Р 6'0/ 6'8/ ОШ
§%*&/*</ g^»£7sd ^8=d ^ai(/o^ ^^K»t nso w У 'шт О ^аз£7 O/XHf£3JS /»6tda?/
/ypoot? -OyghCjQ» &&&M3p£ iff»» >d шо Г>^8Ш -£>е Ш& a/ndffi {зтиоъ/ gofeov^/ 4Ж5/^ W^%1 •бшб^р
J’^^'Jroc^zooA/eoA/zxv Jff9g -ОА'Л/-/ШОЭ ^rw©*^// /9440^ O^/y^O// ndo^eod -A*©<®ZCtf/ /90 OtJ/OO *&&/££%}
4 p^^dlLde- Ъ
8/>//Ш/£О@ osod/zooh/^/^ u/o в^из^ш ОУПЗ
£/ ООН&Ы W OOM^XJOWydu
i
DUWUUJ/^- ШО tfOMOdlZ/ Ш/Ш>
L '• iWD'j
C89iw&wc>iJr>diJ
OS/
,0'5
oz
09
OS
Of-5'0
4»
и
oof
oo
Off
Off
</
Ш!>№
n
05
OfSO'O
s/
Of
§
p/'SO
р/ъо
оо/-РО
.о
Ы /О'О
\l)W'w'°
Of -PO'O
//:
n>
Jlt-OO'O 9
llj bO/'/'O
ft .&-90'0
005
OP
0 ? /
0/9
О/S z
o/(
ote
О/-5
Of-/
uo/^o
Z 0'i.f/ = pOt‘/fyO*HPO'Uf'аир
•J. S Sf ^p/ SSf О-p/O*ttf tfup
ыорохм эисмгп t3(J
" f- 'W/
luisaap Qt/co/m O(j
' ^d/F/'Q
'.uadap эисмгг> oy
tQOHQm&fJ
“ОМ «X ____________
-'“fa OOtf •4> -Oi/OfZ
Tgggjf ^цдцддд» gCpSBk
pf-so
Of-so
-O/OOf
и
-Of^6
-OfO?
и
-ш-oz
-QfO9
-Q/OS
-fjOf-O^
Of-SOO
^p/^a-o
O/-Q5
• a/S7
ъ°/о/
*7Q(JO Xt^N^r/^QQ/J
Суммарные осебые а Зоновые силы ,6 тоннах. на^еподби/хные опоры от о&ноео /прудопрова&а П^''Ю‘*е%ист1 сетевой воды Р*/6ке/с/г; "t* fSOac при надземной поох/дле и объемном бесе аснобноео изолн цоонноео сло92ГизаЗООке/нЗ
НяНаюг, попри, коже- HwoSi Схема расчетного участка трубопровода. Расчётные рормулы Z, м Условный npQXQ# Dy, мп
РКП &Ю0 /ОС 725 /50 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 /ООО
f Но —и а-я-<в-'"—- м- На -0.3 Pc — 0.3 0.38 0.S9 f.4 7.6 7.7 7.8 2.2 2.2 3.5 4.2 4.8 5.5 7.0
3 ff fa Гб as Но -* э*мв—л- "о * Hv; SW>M SX- -* Но -я SJ-X—< Но 3j—— Ho ^РРсн _ 24 1 L ,s.3 3 70 74 79 23 29 35 46 53 80 /О/ — 752
4 А6, Po^asfPct^/^) •Знаке. 70 70 80 80 TOO 700 780 740 740 /40 760 760 720 — 760
ксмУВья ; — 7.7 2.7 2.4 2.7 3.4, 3.7 5.2 6.8 8.0 8.У — , 73
'0.6 0.7 f.7 2.2 3.7 3.6 4.6 5.9 &p 8.5 /2 75 . 75 — 25 ,
?e so SO 60 - 60 30 80 700 770 770 /Ю 730 /30 700 —- /80 1
— H*S X t sue— 4vmc>&t , _ L — — 7.6 2.0 2.2 2.5 3.7 4.9 6.3 7.4 8.0 — Г2
ow^ ff O-t_ 0.6 7.0 2.0 2.8 3.2 4.7 5.0 7* 77 73 73 22
X 30 so 40 40 60 60 30 80 80 80 TOO 700 80 — TOO
Катковы/. — — f.S 7.9 2.7 2.4 2.9 3.7 4.5 5.9 6.9 7.5 —-» 7/
схалы&ф e д/j 0.5 0.9 f.3 2.4 2.8 3.6 42 4.7 6.3 9. 8 /f /2 — /9
в fO 73 75 26 t ffo’H3^^pttPF№ # макс. 70 L 70 80 60 700 700 720 740 740 740 /60 760 /20 — /60
hs™—- SB*- — 77 76 27 26 34 40 S2 72 9/ 7/8 77Z
1 ~ Но tfKMASKUH e 3.i_ 4.5 &7 75 73 2S 33 47 50 63. 89 742 /37 — 2/f
"ГМ1= к 1 X . SO SO 60 №> 80 80 700 7/0 /70 7/0 730 /30 700 — 730
'/атковь ’ -1 — — 77 76 го 26 33 39 50 70 89 7fO —- /68
.ЛЬ;, Ъкальзяу eit 4.2. 6.3 . 73 78 24 37 39 47 59 83 706 /26 — 200
*н -ч <£-. '"Я i HjStt’" ‘Mr 1 X 30 30 40 40 60 60 80 80 80 80 700 700 80 7OO_
котлоЗц — ff 75 30 2g_ 32 38 49 68 86 /OS MV 755
es.^ 3.9 6.0 /3 77 22 30 36 44 5S 29 700 727 /89
7 Ho a0.3Pc \X макс. -Jo-f 70 80 80 700 700 720 740 7/0 740 760 760 720 — /60...
втпко&л -1 - 2.3 3.2 3.8 4.9 6./ 69 9.0 73 76 76 — 27
Скота»^ y.s f.6 2.3 4.7 6.4 7.9 7/ 77,7 77 30 30 3? 36 —' 50
"~s SO so 60 60 'Ж~ 80 fdd 770 MC\ /70 /30 730 700 /30
...,у„ГЯД* 1 <Й? fQ HS И- Катковы ► — ; — 2.0 2.9 3.4 4.4 5.3 ££• 7.Q 72 74 /4 MI 23
СКОЛЬЗЯЩ e f: f.2 7.9 3.4 3.5 6.7 9.6 72 74 77 25 3J 87 — 35
X 3< 30 4o ~W~ 60 60 80 8G 30 700 700 80 — /OO
varKO&H — — 7.8 2.6 3.0 3.9 4.У 6.7 9.5 "/2 72 — 20
скыкмщ e a o.s 7.5 2.7 4.5 £4 8.0 ff 73 20 25 26 —
— — -.,.. --"——I' ’ — V..-..M... -“ ja4 Iwngi
" Суммарные осевые и Соловые сапы, в тоннах, на неподвижные опоры от одного трубопровода Приложение 2,
пара P=T3xe/cffj t’-3OOac при надземнод прслладНеи объемном весе основноео изоптрионноео спояр^з”300^/»1_______листа
Л&/ЪХ/. H&O&i Схема расчдтново уурстАа пру&м>ро- - вода. .. Расчётные формулы ёЗ,М Условный проход -Оу MM
тип опор /ОО fas 7SU ХЮ 2^_ 300 350 400 4so 300 '600 700 800 SOO fOOO
f -* =»-«-<=— «- но*о.зРс аз аз 0.5 f.f 7.3 7.4 74 f.S 7.8 2.9 3.5 4.0 4.5 5.7
3 г/ fa НГ аз Но -* ЗК*ОФЕ *» F * I/ омМге г* хг -н—эФв-Алу М —J -> №§•'ffot* Р& *РР^ - 2.0 2.7 4.0 З.А fa 45 75 24 29 38 5f 66 8f 722
4 Л4, -*-<g И. =>-м- j Г | М” ,| Ho~O.3(Pc-f^je^ МмЫк 30 50 60 50 60 60 60 <so 30 80 80 30 60 «— 60
катмА ' *- •’— — . 61.^ f.e f.7 f.S 2.3 2.4 3.5 4,2 5.0 5.3 — 2/
cxotuwe tO.6 0.6 f.O . f.7 2.0 2.3 2.6 32 3.5 4.6 3.7 6.5 6.7 — $6
X 40 4о 45 45 45 45 45 60 60 60 60 50 40 I'M * 60
жяжйм — f.3 f.5 f.7 f.7 2/ 2.3 3.3 4.0 4.7 5.G 6?
СНОПЫ», чаз 0.5 о, 8 f.S f.S 2.f 2.3 2.6 S.f 4.2 5.7 59 6.3 —
X 30 30 зо 30 30 30 30 40 40 4o 4o 40 30 40
ХатЬО& • ~ «8*" f.a f.S. 7.6 f.6 2.0 2.7 .3.2 3.8 4.5 4.9 —-» 6.4
сяояым^. • 0.5 0.5 0.7 f.4 f.7 f.S 2.0 2.5 2.7 3.8 4.6 5-3 5.6 7.7
6 ю /3 хз 26 ±НО ~*~Ь5'^ ***** =Э“* itmt. so 30 60 60 60 60 60 30 SO 80 80 80 60 — 60
жзтхо&л — —'' 9.0 73 f6 an 25 3f 4o 34 69 86 X2C
ль GOW ₽ 3.0 3.7 5.5 ff f4 f8 23 as 34 44 59 74 9f -l'i«m • ps6
- x 40 45 45 4S 45 45 60 ..63. 60 60 60 40 /50
Е=—-ф»А Мд 'Но /гатювы — — -— 2.8 fS f6 20 25 X 39 S3 68 85 nas
схооыйц е 2.7 3.5 S.f fO 74 fS 22 27 33 42 ' 57 72 63 — /32
xt-ts—н~| Л& г—< X за 30 30 30 30 30 30 40 40 40 40 40 SO «—
МХПЛО& ’ ™ — — 87 f2 76 20 24 30 39 за 67 35 — /24
J'"W E/W Xяру А СЛОЯМИ ea.s АЗ 4.7 9.3 73 ff 2f 26 32 4f 55 70 '87 -w. me
7 уо*аз£+?ун<£ Хмы^. л? 50 50 60 60 60 50 So 80 so 60 SO 60 — <60
ка/пнА ? ” —« r.a 2.2 2.4 2.7 3.3 3.6 4.9 60 €7 ff
? ff f.3 го 3.2 3.3 4.4 s.f 6.S 7i 86 ff f3 'fa —-
X 4о 40 45 45 45 45 45 во -Ж- 60 60 so 40 m.
-Т8*ЧД6"" "" ' -' 'З [ X л* t~tesr м хатховьц — f.S an 2.2 2.4 3.0 3.Z 4.3 S3 6J 6/ .— 5>.O
tyroMfy В f.O f.f f.e. 2.7 3.2 3.6 4.2 5.2 58 7.2 9.3 ff 9.3 f.6 ,
£ 30 30 30 30 30 30 30 40 .40 40 ... '40 40 30 »№« 40
мат/авы. — f.5 f.S f.9 2.7 2.5 2.7 3.8 4. 6 3.4 5.7 —IHU. 7.9
схалыя^ ео.8 а.О f.2 2.2 2.6 2.5 3,3 4.1 4.5 1 5.? 7J j 3/ 8J —. /3
______________________________________\ ш кпдт
лист 1 Литература
nn* n/n к ' Наименование ДО тор Г Гэд издания
1 2 3 А
1 Цорны расчёта элементов паровых котлов на прочность. Ц кт и 1957г,
2 Дополнения к нормам расчёта элемен- тов паровых котлов на прочность, при- нятые в 13582- утверждены Госгортех- надзором РСФСР 31 декабря 195$х. Информацион- ное письмо N215 ЦК7И 1959 г.
3 Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды. Госгортехнадзор СССР 1957г.
4 Трубопроводы электростанций. Компенсация термических расширений Г. И. Петелин /935г.
5 Конструирование и расчёт трубопрово- дов теплосиловых установок. А А. Кузнецов 5.8. Ру домино /949 г.
6 Расчёт паропроводов на тепловые расширения. Л. А. Волошин. 1953 г,
7 Тепловые сети 8.А. Соколов • 1956 г.
8 Тепловые сети. Строительные конструксыи и их расчёт. Б.& Лопатин 1954 г.
3 Справочные таблицы для- расчёта трубчатых элементов - И. А- Болобан /95/ г.
10 *--« -"- - - und '•fejilgreit in бовгвесвипцаваи. 2-ое издание. * // ррггсуёпзопп 1955s.
U / : Code for Ргеззиге Pcpiny. Амейсап Standard /955г.
12 Справочник по проектированию электрических станций и сетей. _ Часть : тепловые сети Раздел /X. Наушнические расчёты трубопроводов Теплоэлектро- проект. Москов- ское отделение /946 г.
$Ji$) '|ffl79 T
Лист ' А '
2 3 4-
Руководящие указания по Проекти- рованию станционных трубопроводов Теплозлекгроара- ект.г г Ленинградское. отделе мае 1955г
й Усилияпа неподвижные опоры в тепловых сетях. . Теплоэлектро - проект.Москов- ское отделение 1955 г.
/5 Основные положения по проекти- рованию Надземной прокладки теплопроводов. Раздел !И- Теплоэлектро- проект, московское отделение 1957г
16 Проект норм' технологического про- актирования тепловых электро- станций, тепловых сетей, энерго- систем f рай онны X понизительны* подстанций и линий электропереда- чи. Часть Ку. Теплоэлектро- проект 1958г.
. 17 Сортамент тру5тепловых сетей, Теплоэлектро- проект. Мос- ковское отделение 1959г.
18 Знозаиия по определению нааразон, действу- ющих на опоры трубопроводов, и допус- каемых пропеспод между их опорами ВНИИСТ 1953 г.
13 К вопросу выбора допустимых компенсационных ‘ напряжений, вти 1958 г.
20 Проект руководящих указаний по расчёту теплофикационных трубопроводов на механическую прочность . {2-ая редакция1. вти 1958 г.
21 Дльбом нормативных материалов Мосзнергопроект 1956г.
,^2 Трубопроводы тепловых сетей . Компенсаторы сальниковые. МВИ 1957г.
Л /> к *' \ - ' - , _ т-:‘^ !\Г *1^ - 1Ж
• 2А? №179 т Ли^ J ' - * *»