ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ТЕКУ
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
РЕШЕНИЯ XXVII СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод на службе АПК
Зубаков М. А., Ратнер Б. Е. Снижение потерь продуктов
животноводства — важнейшая народнохозяйственная
задача 2
Стефановский В. М. Оценка уровня усушки при
замораживании парного мяса на основе многофакторной
регрессионной модели 6
Фролов В. Л., Куцакова В. Е., Коржеманова Л. А.
Определение потерь куриных яиц при хранении на
распределительных холодильниках 13
Жадан В. 3. Количественная оценка влияния давления
охлаждающего воздуха на потери пищевых продуктов 15
За экономию и бережливость
Возаков Ю. Г. Холодильные установки транспортного
рефрижератора типа «Бухта Русская» 19
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Данилин В. И. О техническом уровне паспортизованных
холодильников мясной и молочной промышленности АПК 22
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Назаренко П. В., Гоштовт И. В., Клибанов Е. Л., Макар-
кин А. Н. Повышение износостойкости поверхностей
трения деталей герметичных ротационных
компрессоров 27
Родионов С. Н., Бражников С. М., Волынец А. 3.,
Шатный В. И. Особенности процесса сублимации
дисперсного материала при кондуктивном энергоподводе 29
Писарев В. Е. Анализ влажностного состояния воздуха в
хранилище с пониженным давлением среды 33
Лозинский Ю. А., Агафонов А. В., Третьяков Г. Г.,
Гарбер Я. И. Цифровой переносной анемометр АП1 34
ОБМЕН ОПЫТОМ
Смирнов В. А., Гореликов В. Л. Предотвращение
примерзания лопастей вентилятора к кожуху
воздухоохладителя 37
Схема имитации пуска холодильной машины 37
ИЗОБРЕТЕНИЯ 18, 38, 52
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
На заседании Президиума Центрального правления
НТО 41
ХРОНИКА
Симпозиум по совершенствованию техники и технологии
производства быстрозамороженных изделий из теста с
i начинками
43
« И нпродторгмаш-86»
Громоздки С. Н., Дибнер В. С, Усова В. В. Зарубежное
холодильное оборудование для торговли и
общественного питания
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Из бюллетеня МИХ
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Нлценко Т. П., Жокина 3. И. Новые нормы естественной
убыли мяса и мясопродуктов при междугородных
перевозках в авторефрижераторах
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА сХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИ-
КАэ ЗА 1986 ГОД
РЕФЕРАТЫ
51
DECISIONS OF XXVII CONGRESS OF CPSU — INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Zubakov M. A., Ratner В. Е. Decrease of Losses of
Livestock Products — Major National Economic Task 2
Stefanovsky V. M. Evaluation of Shrinkage at Freezing
Fresh Meat on Basis of Multi-Factor Regressive Model 6
Frolov V. L., Kutsakova V. E., Korzhemanova L. A.
Determination of Losses of Chicken Eggs During Storage
at Distribution Cold Stores 13
Zhadan V. Z. Quantitative Evaluation of Influence of
Cooling Air Pressure on Foodstuff Losses 15
For Economy and Thrift
Vozakov Yu. G. Refrigerating Plants of Transport
Refrigerated Vessel of "Bukhta Rossia" Type 19
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Danilin V. I. Technological Level of Qertffied Cold Stores
in Meat and Dairy Industry of Agro-Industrial Complex 22
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Nazarenko P. V., Goshtoft 1. V., Klibanov E. L., Makar-
kin A. A. Raise of Wear Resistance of Rubbing Surfaces
of Parts in Hermetic Rotary Compressors 27
Rodionov S. N., Brazhnikov S. M., Volynets A. Z.,
Shatny V. I. Specific Features of Sublimating Dispersed
Material at Conductive Energy Supply 29
Pisarev V. E. Analysis of Air Humidity in Storage with
Decreased Pressure of Medium 33
Lozinsky Yu. A., Agafonov A. V., Tretyakov G. G., Gar-
ber Ya. I. Digital Portable Anemometer API 34
PRACTICE EXCHANGE
Smirnov V. A., Gorelikov V. L. Prevention of Fan Blade
Freezing to Casing of Air Cooler 37
Circuit for Imitating Start of Refrigerating Machine 37
INVENTIONS 18, 38, 52
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
At Meeting of Presidium of Central Board of Scientific
Technical Society
MISCELLANY
41
55
63
Symposium on Improving Machinery and Technology of
Producing Quick-Frozen Foods of Dough with Stuffing 43
"Inprodtorgmash-86"
Gromozdin S. N., Dibner V. S., Usova V. V. Foreign
Refrigerating Equipment for Trade and Public Catering 45
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
From Bulletin of IRR 51
REFERENCE DATA
Nitsenko T. P., Zhokina Z. I. New Norms of Meat and
Meat Product Shrinkage During Interurban Transport in
Refrigerated Trucks 53
CONTENTS OF JOURNAL "KHOLODILNAYA TEKHNIKA"
IN 1986 55
SUMMARIES 63
© ВО сАгропромиздат», «Холодильная техника», 1986
1

РЕШЕНИЯ
XXVII СЪЕЗД* КПСС-
В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
УДК 637.1/.5.037.004.182
СНИЖЕНИЕ ПОТЕРЬ ПРОДУКТОВ ЖИВОТНОВОДСТВА —
ВАЖНЕЙШАЯ НАРОДНОХОЗЯЙСТВЕННАЯ ЗАДАЧА
М. Л. ЗУБАКОВ, Б. Е. РАТНЕР
В Москве разработана и начала реализовываться программа улучшения
снабжения жителей столицы основными видами продуктов питания. Большая
роль в ее реализации отводится Московскому городскому объединению
Росмясомолторга, распределительные хладокомбинаты которого осуществляют
приемку, термическую обработку, хранение и реализацию огромного
количества продуктов животноводства — мяса, птицы, колбасы, яйца и др. Поэтому
вопросы максимального сокращения потерь продовольственной продукции
приобретают поистине народнохозяйственное значение.
Важность этой задачи с особой силой была подчеркнута в докладе
Генерального секретаря ЦК КПСС М. С. Горбачева на июньском A986 г.)
Пленуме ЦК КПСС: «Надо прямо сказать: мы подошли к такому рубежу, за
которым... бесхозяйственность не только нетерпима, но уже и непосильна...
Мы обязаны объявить беспощадную борьбу расточительству, установить
жесточайший режим экономии».
Работники хладокомбинатов Москвы постоянно изыскивают возможности
обеспечения сохранности и сокращения потерь продовольственных товаров.
В 1985 г. только в результате проведения экранирования охлаждающих
приборов в камерах хранения, подсыпки льда под штабеля замороженного мяса,
укрытия их брезентом с ледяной глазурью и осуществления других
мероприятий потери продукции от усушки снижены против установленных норм
на 484,5 тыс. руб.
На двенадцатую пятилетку в объединении разработан специальный план
сокращения потерь продукции при хранении, который включает в себя не только
технические и технологические, но и организационные мероприятия.
Так, уже в 1986 г., в частности, внедрены ледяные экраны на всех
хладокомбинатах, установлены взамен устаревших 11 конденсаторов типа
ЭВАКО и четыре аммиачных компрессора типа ДАОН, заменены на
хладокомбинатах № 1, 3, 7, 10 старые лифты новыми грузоподъемностью 3,2 т, повышен
уровень механизации погрузочно-разгрузочных работ, в том числе путем
реконструкции и расширения зарядных станций с установкой 15 зарядных
агрегатов на хладокомбинатах № 1, 3, 10, 14 и т. д. Экономия от реализации этих
мероприятий только за счет сокращения (против установленных норм) потерь
мясопродуктов при хранении составит 120 тыс. руб. в год.
Однако исчерпаны далеко не все резервы снижения потерь продуктов
животноводства. Эти резервы могут быть приведены в действие при условии
комплексного подхода различных ведомств к решению важнейшей проблемы
сокращения потерь.
Одним из основных факторов уменьшения потерь продуктов животноводства
является обеспеченность холодильными емкостями. В настоящее время в
Москве, по расчетам Гипрохолода, дефицит их составляет 80 тыс. т. В связи с
этим действующие холодильники крайне перегружены, оборот их емкости
достигает 6—8 раз в год при проектном 4—5 раз. В результате существенно
возрастают расходы, связанные с амортизацией оборудования, увеличиваются
затраты электроэнергии, труда и т. д. Одновременно возникают сложности с
планово-профилактическим ремонтом холодильных камер и холодильного
оборудования. Кроме того, это вызывает значительные простои
железнодорожного и автомобильного транспорта, дополнительные потери продукта,
отрицательно сказывается на условиях сохранности социалистической собственности.
2

Для ликвидации дефицита емкости намечено ввести в строй четыре
распределительных хладокомбината емкостью до 20 тыс. т каждый.
Строительство одного из них (№ 15) осуществляется Главмоспромстроем. Однако
идет оно крайне медленными темпами. Необходимо ускорить строительство
нового хладокомбината с тем, чтобы обеспечить ввод его в эксплуатацию в
1988 г.
Большие резервы снижения потерь продуктов животноводства кроются в
совершенствовании организации их доставки и приемки. Перспективен,
например, переход на пакетные и контейнерные перевозки тарных продуктов, что
позволяет обеспечить их сохранность при транспортировке и значительно
ускорить погрузку и разгрузку железнодорожных вагонов. При этом
ликвидируется тяжелый ручной труд грузчиков: если для выгрузки из вагона
тарных грузов требуется бригада в количестве 4—6 человек, то для выгрузки
пакетированных достаточно двух механизаторов.
Однако объем пакетных перевозок крайне незначителен и составляет
всего 12—14 % от общего объема поставок тарных грузов в Москву.
Целесообразно в ближайшие годы перейти на отгрузку тарных продуктов только
в пакетированном виде. В связи с этим нужно внести в Положение об условиях
обращения средств пакетирования дополнение о материальной ответственности
поставщиков за отгрузку продуктов в непакетированном виде и
ненадлежащее качество пакетных отгрузок.
В настоящее время имеется договоренность с Госагропромом СССР о
проведении в 1987 г. опытных перевозок охлажденного и замороженного
мяса в контейнерах. Необходимо в 1988 г. приступить к массовому внедрению
контейнерных перевозок, для чего требуется установить конкретные объемы
перевозки мяса в контейнерах. ВНИКТИхолодпрому следует усовершенствовать
конструкцию стоечного контейнера для перевозки охлажденного мяса, а также
разработать конструкцию контейнера для замороженного мяса (говядины в
четвертинах, свинины, баранины).
По-прежнему тара и упаковка продуктов животноводства не обеспечивают
их сохранность. Практически не применяется такой прогрессивный вид упаковки
битой птицы, как термоусадочная пленка, которая позволяет уменьшать по
сравнению с неупакованной птицей потери от усушки в 13 раз. Медленно решается
вопрос о замене деревянной тары для птицы на картонную. Субпродукты
нередко упаковывают в нестандартную тару или вообще не упаковывают.
Представляется целесообразным уже в 1987 г. довести объем поставки
птицы в упаковке в Москву до 30 %, в 1988—1990 гг.— до 50—70 %, решить
вопрос о производстве замороженного мяса только в упаковке, улучшить
качество тары и упаковки продукции. МПС следует неукоснительно
соблюдать положения Правил перевозок грузов в таре, соответствующей
стандартам.
Хладокомбинаты Московского городского объединения Росмясомолторга
принимают и отпускают в год около 28 тыс. т субпродуктов, 30 тыс. т
замороженной птицы, 80 тыс. т копченых колбасных изделий, причем все субпродукты
и значительная часть птицы и колбас поступают нестандартной массой нетто.
Приемка и отпуск этих грузов производятся путем переписи трафарета
тарного места и составления поящичной спецификации, что требует больших
затрат труда и времени.
Чтобы упростить определение количества продукции при приемке и
отпуске и тем самым обеспечить ее сохранность, ускорить разгрузку и
погрузку транспортных средств, предприятия-поставщики должны отгружать
птицу, субпродукты, колбасные изделия только стандартной массы.
Приемка мясных и молочных тарных продуктов по количеству
осуществляется на хладокомбинатах Московского городского объединения
Росмясомолторга с участием представителей общественности предприятий, так как железная
дорога сдает с проверкой массы только мясо. Практика показала, что это
не способствует обеспечению сохранности продукции на пути ее движения.
Целесообразно установить материальную ответственность поездных бригад, что
позволит повысить и ответственность поставщика и перевозчика за
качественную и количественную сохранность груза.
Потери продуктов от усушки при перевозке, доохлаждении, доморажи-
вании в холодильных камерах в значительной степени определяются их
термическим состоянием при погрузке на транспорт и выгрузке на
хладокомбинатах. Во многих случаях поставщики отгружают охлажденное мясо с
температурой в толще мышц выше 4 °С, а замороженное мясо, субпродукты,
птицу — с температурой выше —8 °С. Это приводит к увеличению их потерь
1*
3

при перевозке против установленных норм, т. е. к недостачам массы при приемке
на хладокомбинатах, а также дополнительным потерям при хранении.
Несмотря на то, что Минторгом СССР" предусматривается
подтверждение температуры поступающих по железной дороге мяса и мясопродуктов,
представители железнодорожных товарных станций Москвы отказываются
участвовать в замере температуры грузов, ссылаясь на то, что в Правилах
перевозок грузов это положение не записано. Аналогично обстоит дело и при
доставке грузов автотранспортом.
В целях усиления контроля за температурой продуктбв при отгрузке на
предприятиях промышленности, при приемке на хладокомбинатах, а также
повышения ответственности перевозчика следует, очевидно, внести в Правила
перевозок грузов железнодорожным и автомобильным транспортом дополнение об
обязанности перевозчика измерять температуру грузов при приемке и сдаче.
Одновременно необходимо ускорить разработку и внедрение нового
прибора для измерения температуры поступающих продуктов, изготовление
которого поручено Минприбору, так как применяемый в настоящее время прибор
ПИТ-2М разрешен к использованию только до 1987 г. Нужно также улучшить
обеспечение хладокомбинатов приборами и устройствами для измерения и
регулирования температуры воздуха и влажности в камерах, для чего, в первую
очередь, требуется усовершенствовать машину типа М-4 для автоматического
контроля и регулирования температур, эксплуатация которой выявила ее
существенные недостатки.
Доставка замороженных продуктов животноводства в Москву от
иногородних поставщиков, а также внутригородские перевозки нередко осуществляются
неохлаждаемым автомобильным транспортом, что приводит к снижению
качества, дополнительным потерям продукции и затратам на ее холодильную
обработку. Министерству автомобильного транспорта СССР^ и Главмосавтотрансу
необходимо оборудовать и выделять для перевозки скоропортящихся грузов
только охлаждаемые автомашины.
МПС запрещает вывоз доставленной продукции с платформ до полной ее
выгрузки, ссылаясь на необходимость повторного перевешивания в случае
недостачи. Эта задержка с вывозом выгруженной на платформы продукции, не
предусмотренная Правилами перевозок грузов, вызывает дополнительные потери
продуктов из-за их размораживания и последующего подмораживания,
снижение качества и массы продукта (например, замороженного мяса — до
0,25 %), затрудняет эффективное использование средств механизации и
лифтового хозяйства.
Практика показала, что в 97—98 % случаев повторное взвешивание не
выявляет расхождений с первоначальной массой, т. е. такая задержка неоправдана.
Поэтому следует, видимо, запретить железной дороге препятствовать
грузополучателю своевременно доставлять скоропортящиеся грузы в холодильные
камеры. В соответствии с Правилами перевозок грузов и Особыми условиями
поставок мясных и молочных продуктов получатель обеспечивает их
сохранность в установленном порядке.
Необходимо также внести изменения в п. 21 Особых условий поставок
мясных и молочных продуктов — освободить грузополучателя от обязанности
сохранять партии охлажденного мяса, поступившие с меньшей массой против
отгрузочных документов, до прибытия представителя поставщика, ибо задержка
реализации таких партий мяса на 5—6 дней неизбежно приводит к
понижению его качества и значительным дополнительным потерям товарной массы —
до 0,24 %, или 50 т в год на сумму 100 тыс. руб.
Для обеспечения сохранности импортных грузов и снижения потерь
следует принимать их в пунктах назначения, т. е. у грузополучателя, что
нужно предусмотреть при заключении контрактов с поставщиками.
Птицефабрики УССР, БССР| Молдавской ССР поставляют в Москву столовое
яйцо низкого качества: до 50 % отгруженных партий не соответствуют
стандарту. Хладокомбинаты Москвы не в состоянии произвести 100 %-ную
рассортировку такого количества яиц в короткие сроки и закладку их на хранение
на осенне-зимний период. Многочисленные обращения Московского городского
объединения Росмясомолторга в Госагропром СССР не дали положительных
результатов. Следует кардинальным образом улучшить работу птицефабрик
указанных республик по рассортировке и подготовке яиц к отгрузке в Москву.
Как показывает практика, назрела необходимость упорядочения
нормирования потерь продуктов животноводства при перевозках и хранении. Например,
нормы потерь продуктов от усушки при перевозках железнодорожным
транспортом длительное время не пересматривались, по некоторым продуктам
(яйцо по импорту и др.) они вообще отсутствуют. Утвержденные нормы
4

не всегда учитывают характер перевозки (например, по экспорту —
импорту).
Не отвечают современным требованиям и нормы потерь от усушки на
ряд продуктов при хранении на хладокомбинатах: они грубо усреднены,
подвергались изменению без должной проверки — лишь на основе
бухгалтерских данных. В них не учитываются температура поступающего
продукта, изменение рецептуры сырья колбасных изделий, сроки хранения
замороженного мяса. На столовые яйца, замороженные фрукты нормы вообще
отсутствуют.
Минторгу СССР необходимо разработать научно обоснованные нормы
потерь от усушки мясных и молочных продуктов при перевозках и хранении
на хладокомбинатах.
Существенньгм фактором, способствующим ускорению разгрузки вагонов,
а следовательно, и сокращению потерь, является механизация погрузочно-
разгрузочных работ. Основные средства механизации на хладокомбинатах —
аккумуляторные погрузчики и электрокары. В условиях низких температур и
повышенной влажности эти средства механизации не выдерживают
установленных сроков эксплуатации. Качество электрокаров и аккумуляторных батарей
вызывает справедливые нарекания рабочих. Следует коренным образом
улучшить качество, решить вопрос о разработке надежного кабельного
погрузчика и его серийном изготовлении.
Не соответствует современным требованиям весовое хозяйство и средства
измерения на хладокомбинатах Москвы. Применяемые врезные напольные и
автомобильные весы морально устарели, не обеспечивают нужной точности
взвешивания, требуют значительных трудозатрат.
Необходимо реконструировать весовое хозяйство хладокомбинатов на
основе применения электронных весов с фиксацией и суммированием отвесов,
электронной памятью, автоматической записью результатов взвешивания. К
сожалению, таких весов выпускается недостаточно и они не закладываются в
проектных решениях. Поэтому представляется целесообразным поручить Мин-
прибору решить вопрос об увеличении производства электронных весов с
тем расчетом, чтобы в течение двенадцатой пятилетки обновить весовое
хозяйство на хладокомбинатах.
Следует поручить специализированным научно-исследовательским,
проектным и учебным институтам ускорить разработку новых прогрессивных
решений, направленных на сокращение потерь продуктов: более
совершенных систем охлаждения, эффективных теплоизоляционных ограждений,
откатных автоматизированных дверей, устройств активного увлажнения воздуха
в камерах хранения, охлаждаемых дебаркадеров и т. д. Институту Гипрохо-
лод в проектных решениях и, в частности при проектировании
хладокомбината № 16, нужно ориентироваться на новейшие достижения науки и
техники.
В данной статье затронуты' лишь некоторые аспекты сокращения потерь
продуктов животноводства и обеспечения их сохранности. Только совместные
усилия различных ведомств, участвующих в производстве, транспортировке,
хранении и реализации продовольственных товаров, позволят кардинально
решить проблему устранения их потерь на всем пути движения до потребителя.
Это будет способствовать успешной реализации Продовольственной программы
ссср:
ОТ РЕДАКЦИИ.
Учитывая важность и многоплановость проблем, поставленных
авторами статьи, редакция журнала приглашает специалистов
предприятий и институтов, работников упомянутых в статье ведомств и
организаций, всех заинтересованных лиц принять активное участие в
обсуждении затронутых вопросов.

УДК 637.51.037.004.162.001.573
ОЦЕНКА УРОВНЯ УСУШКИ
ПРИ ЗАМОРАЖИВАНИИ
ПАРНОГО МЯСА НА ОСНОВЕ
МНОГОФАКТОРНОЙ
РЕГРЕССИОННОЙ МОДЕЛИ
Канд. техн. наук В. М. СТЕФАНОВСКИЙ
Для увеличения выпуска
замороженного мяса все шире применяют новые
технологии, способствующие
сокращению его потерь от усушки при
обработке холодом.
Предварительное азотное,
воздушное, гидроаэрозольное охлаждение,
подмораживание, внутрика мерная
регенерация влаги и другие процессы резко
изменяют характер протекания
тепломассообмена между охлаждающей
средой и парным мясом при его
замораживании.
Чтобы использовать положительные
явления в новых технологиях и
своевременно принять меры для
локализации или предотвращения негативных
явлений, необходимы надежные методы
прогнозирования усушки как на основе
теории, так и на основе оценки
показателей работы промышленных камер
замораживания. Это требуется и для
разработки, с одной стороны,
отраслевых и межотраслевых комплексных
программ по созданию холодильно-техно-
логических систем, а с другой —
опережающих и комплексных стандартов.
Исходя из этого была
проанализирована работа ряда промышленных
камер однофазного замораживания
парного мяса. В промышленных
испытаниях принимали участие сотрудники
ВНИКТИхолодпрома, ВНИИМПа,
представители Госагропрома,
проектных институтов, работники
мясокомбинатов.
Исследованные камеры относились к
разряду «неблагополучных». В них, как
правило, не удавалось снизить
сверхнормативные потери мяса от усушки.
В каждом случае были свои
специфические причины.
В табл. 1 указаны технические
характеристики и режимные параметры камер
в период их активного использования.
Камеры замораживания в зависимости
от емкости разбиты на три группы B0,
30 и 40 т), а внутри группы
расположены в порядке увеличения мощности
воздухоохладителей.
Анализ данных табл. 1 показывает,
что камеры оснащены весьма
разнообразными воздухоохладителями:
напольными (постаментными), межпутевыми,
подвесными (ВОП-150, ВОГ-230,
ВОГ-250), крышными (ВОКР-850).
Причем площадь их поверхности
охлаждения и установленная мощность
электродвигателей вентиляторов для
камер одной группы существенно
различаются: например, ^ля однотипных
камер емкостью 40 т соответственно в 3,1
и 1,7 раза. Это говорит о том, что
проектировщики заботятся лишь об
обеспечении установленного
температурного уровня в камере, не придавая
большого значения энергетической
эффективности холодильных установок.
Вместе с тем известно, что даже
лучшая подсистема, входящая в холодиль-
но-технологический комплекс в качестве
его элемента, не гарантирует
оптимального состояния всего комплекса,
ориентированного на определенную
технологию. Выбор надлежащей техники —
достаточно сложная задача, не всегда
подкрепленная методическими
рекомендациями.
Основные закономерности и
взаимосвязь факторов, влияющих на усушку
мяса в камерах замораживания,
исследовали путем статистического
моделирования с использованием
корреляционных и регрессионных моделей.
Для построения аналитических
выражений, отражающих статистическую
связь усушки мяса с совокупностью
независимых признаков, были рассчитаны
основные статистические
характеристики, представленные в табл. 2—4.
Среднее арифметическое значение
случайного фактора определяли по
формуле:
где п — количество наблюдений фактора х; ^
хь — значение фактора в /-ом наблюде-ф
НИИ.
Абсолютное отклонение значений
фактора xt от его среднего значения
х находили по среднеквадратическому
отклонению Sx (размерность совпадает
с размерностью х):
L Фа-
. / ?,*?-— B)
в

w
I''
Номер камеры п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
0)
X
О)
Ч я 5
о а S
с s 2
Я S Я
g-si
lis
Калинковичи, 1984
Ахтубинск, 1984
Кричев, 1980
Саранск, 1984
Дмитровград, 1986
Бийск, 1981
Мелитополь, 1985
Курск, 1984
-Липецк, 1980
Первомайск, 1979
Житомир, 1983
Житомир, 1985 (после
реконструкции камеры)
1ната,
о
S
О
о
8
S
и
X S
о ш
36
25
50
50
100
100
120
38
100
100
100
100
Техническая характеристика камеры замораж!
з а
х -
н 3
X о.
а. а>
is
U О.
15,4X5,5X4,1
19,5X5,5X7,3
18X6X4,2
18X5,3X6,2
22X5,8X6,9
30X6X5,6
30X6X7,5
30X4,7X4,2
30X6X8
36X6X8
36X6X8
36X6X8
Проектная
•а
*
2
17
24
15
18
30
29
35
30
45
40
40
40
Н .
Я Я
О. X
5 ч
28
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
—30
>х
<и
2 5
3* Я
^3
о о
ас о
X
к >>
в 5
X о
Н CD
Постаментный,
2 шт.
Постаментный,
1 шт.
ВОП-150, 6 шт.
ВОГ-230, 5 шт.
ВОГ-230, 6 шт.
ВОГ-230, 6 шт.
ВОГ-230, 7 шт.
ВОКР-850, 2 шт.
ВОГ-230, 7 шт.
1 ВОГ-230, 10 шт.
ВОГ-230, 10 шт.
ВОГ-250, 11 шт.
Та
блица 1
звания
Установленная
поверхность
охлаждения
воздухоохладителей, м2
800
1068
900
1150
1380
1380
1610
1700
1610
2300 '
2300
2750
мощность
электродвигателей, кВт
9
9
13
20
24
24
28
60
28
40
40
88
i 2
Количество загруже
ного мяса (говяди*
1 категории
упитанности), т
16,2
21,1
15,0
20,3
10,4
29,6
34,0
35,1
40,3
39,5
40,7
40,0
Показатели работы камеры замораживания при испытании
Температура, °С
кипения аммиака
—38
—40
—35
—40
—41
—40
—40
—40
—40
—40
—42
—41
воздуха
перед
загрузкой
—28
—28
—26
—29
—32
—32
—32
—31
—27
—31
—32
—32
после
загрузки
— 14
— 8
— 18
— 17
—23
—20
— 19
— 10
—8
— 15
— 12
—22
перед
выгрузкой
—25
—28
—24
—31
—25
—29
—30
—28
—32
—29
—31
—31
средняя
за процесс
—21
— 19
—23
—28
—28
—27
—27
—20
—23
—24
—26
—28
Степень отепления
2,4
2,6
1,9
2,1
2,0
2,5
2,6
3,3
2,5
2,8
3,0
2,1
Скорость воздуха у
бедра полутуши, м/с
0,3
0,4
0,3
0,3
0,2
0,3
0,4
0,7
0,2
0,3
0,7
1,1
Продол-
ность, ч
загрузки
2,2
2,8
2,7
2,5
1,5
3,5
5,2
5,5
3,0
3,8
3,0
3,4

замораживания
38,5
48,0
36,0
34,8
36,0
32,0
30,7
36,0
42,0
37,0
29,5
23,1
4>
О а.
х <-
о. нп
еу -Г
т и
я к
о. S
т а*
<U Q.
17,5
17,1
13,1
13,9
24,0
9,1
5,9'
6,5
14,0
9,7
9,8
6,9
Усушка мяса, %
1,99
2,20
1,65
1,76
1,92
4,78
1,64
1,94
1,92
1,86
1,96
1,44

Таблица 2
Х\
Х2
Хъ
Ха
Хъ
х&
Х7
хг
у ¦
Факторы и результирующий
признак
— средняя масса мяса,
загружаемого в камеру, т
— степень отепления воздуха
камеры
— площадь поверхности
воздухоохладителей, м2
— удельная поверхность
охлаждения (оснащенность камеры),
м2/т мяса
— продолжительность загрузки, ч
— продолжительность
замораживания, ч
— мощность электродвигателей
вентиляторов, кВт
— скорость воздуха у бедра
полутуши, м/с
— усушка полутуш мяса говядины
1 категории, %
~20
18,2
2,2
979,5
54,1
2,6
39,3
12,8
0,3
1,90
Статистические характеристики факторов для камер
замораживания емкостью, т
X
30
32,9
2,6
1563,3
47,5
4,7
33,7
34,0
0,4
1,79
40
40,1
2,6
2240,0
55,8
3,3
32,9
49,0
0,6
1,80
-20
3,0
0,3
158,6
5,0
0,3
6,0
5,2
0,1
0,25
sx
30
2,9
0,5
165,0
0,9
1,1
2,7
17,4
0,2
0,12
40
0,5
0,4
470,5
11,9
0,4
8,3
26,6
0,4
0,24
-20
16,4
13,8
16,2
9,3
10,7
15,2
41,1
22,2
12,9
Vx. %
30
8,8
20,6
10,5
1,9
22,9
8,1
51,3
52,6
6,8
40
1,3
15,1
21,0
21,3
11,5
25,3 ^
54,3
65,5
13,4
Номер
камеры
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
—
Ь
1,99
2,20
1,65
1,76
1,92
1,78
1,64
1,94
1,92
1,86
1,96
1,44
Й-1.М
в
2,40
2,60
1,90
2,10
2,00
2,50
2,60
3,30
2,46
2,77
3,00
2,10
—
т
17,50
17,10
13,10
13,90
24,00
9,14
5,86
6,50
14,00
9,70
9,80
6,86
—
^расч
2,03
2,10
1,68
1,79
2,00
1,76
1,61
1,86
1,94
1,88
1,96
1,50
—
У'1 »расч
—0,040
0,100
—0,030
—0,030
—0,080
0,020
0,030
0,080
—0,020
—0,020
0
—0,060
—
v"/ "расч'
0,0016
0,0100
0,0009
0,0009
0,0064
0,0004
0,0009
0,0064
0,0004
0,0004
0
0,0036
2=0,0319
Т
Уг-У-i
0,15
0,36
—0,188
—0,078
0,082
—0,058
—0,198
0,102
0,082
0,0217
0,1217
—0,398
—
а б л и ц а 3
(Уг-Уд2
0,0230
0,1308
0,0355
0,0061
0,0067
0,0034
0,0393
0,0103
0,0067
0,0005
0,0148
0,1590
2=0,4357
Относительное отклонение от
среднего значения определяли по
коэффициенту вариации, %:
^=^•100.
х х
C)
Поскольку факторы, влияющие на
усушку у, выбирают в определенной
степени произвольно, степень тесноты
связи между ними оценивали по
коэффициенту корреляции:
2 (У1—У)(х(—Х)
i—\
nSxSy
D)
где Su
¦ среднеквадратическое отклонение
значения у.
При |г|>0,7 связь считается
значимой, при ' | г\ <0,3 — несущественной,
при 0,3<| г\ <0,7 проводится
дополнительная оценка «надежности» связи по
условию:
где
М>3аг
1-г2
E)
Тп
При невыполнении условия E) связь
считается недоказанной.
На первом этапе анализа отобрали
факторы, оказывающие значительное
влияние на усушку, и отсеяли факторы,
влияние которых несущественно.
Так, изучая статистическую связь
между усушкой (%) и удельной
поверхностью охлаждения
воздухоохладителей в камере (м2/т мяса) в выборочной
совокупности данных табл. 1, получили
8

Таблица 4
Номер
камеры
п/л
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Г а
У=1пу
0,688
0,788
0,500
0,565
0,652
0,576
0,495
0,663
0,652
0,620
0,673
0,365
1 0,111
Х, = 1пв
0,875
0,955
0,642
0,742
0,693
0,916
0,955
1,194
0,900
1,019
1,099
0,742
0,166
Х2=\пх
2,862
2,839
2,578
2,632
3,178
2,213
1,768
1,872
2,639
2,272
2,282
1,926
0,438
г==—0,19. Это означает, что линейная
корреляция между этими признаками
отсутствует. Следовательно, дело не в
площади поверхности охлаждения, а в
интенсификации ее использования
путем увеличения, например,
коэффициента теплопередачи воздухоохладителя
известными средствами и поддержании
тем самым в камере более низких
температур.
Проверено утверждение, будто бы нет
проблемы сверхнормативных потерь в
камерах малой емкости и этот
недостаток присущ только большим камерам —
емкостью более 25 т.
Расчет коэффициента корреляции
между усушкой и емкостью камеры по
данным табл. 2 показывает, что
г=—0,92. Следовательно, связь между
усушкой и емкостью камеры может
считаться доказанной. Однако оценка
значимости различия средней усушки в
малых и больших камерах с помощью
/-критерия Стьюдента показывает, что
при средней ошибке
-, / (niSb
V (Пг
+n2S22) (пх+п2)
Л-По—2)п\По
_^/ D-0,252+4-0,242) D+4) ао
V D+4-2). 4- 4 ~~U,Z
и нормированном отклонении
/_ I У*-У\\ = 1 1,9—1,81 =
9г-9г °>2
имеем
и
0,5
'<'5?9б5Л(>с)=2,45,
где к — число степеней свободы, в данном
случае равное П{-\-п2—2=6;
щ и п2 — объемы выборочных
совокупностей.
Таким образом, при доверительной
вероятности 0,95 различие средней
усушки в малых и больших камерах
следует признать несущественным.
Оценка значимости этого различия
с помощью F-критерия Фишера
показывает:
о2
-F? <^Г0,95
(-)
0,252
<9,3,
0,242
т. е. при доверительной вероятности
0,95 значимого различия между
дисперсиями нет.
Следовательно, в небольших камерах
могут быть такие же сверхнормативные
потери мяса от усушки при
замораживании, что и в камерах большой
емкости. Вопрос о рациональной емкости
камеры замораживания будет рассмотрен
ниже.
По данным табл. 2 можно сделать и
другие важные выводы о значимости
факторов, влияющих на усушку.
Известно, что значительный разброс
значений тех или иных факторов
свидетельствует об их нестабильности. Как
правило, это связано с наличием
больших резервов сокращения*усушки
именно по этим факторам.
Например, факторы х7 и х8 —
скорость охлаждающего воздуха у
бедренной части полутуши и мощность
электродвигателя вентиляторов
воздухоохладителей — имеют высокий коэффициент
вариации (до 65,5 %). Это значит, что
основные резервы сокращения усушки
следует выявлять именно по этим
факторам.
Довольно высокий коэффициент
вариации (до 22,9 %) имеет фактор хъ —
продолжительность загрузки камеры.
Уравнение регрессии, адекватно
описывающее продолжительность загрузки в
условиях проведенных испытаний в
зависимости от емкости камер, имеет вид:
при ручной загрузке
тзгр=0,072.?1>2, F)
при механизированной
тзгр=0,077.?, G)
где Е — емкость камеры, т.
Отсюда следует, что загрузка,
например, камеры емкостью 40 т с помощью
штангового конвейера длится 3 ч, а
вручную — 6 ч. За это время воздух в
камере значительно отепляется.
Уменьшить степень отепления воздуха можно
повышением скорости загрузки камеры.
Таким образом, механизация
загрузки для крупных камер заморажива-
9

у/в**
г
f
0,8
5 6 7 89)
20 JO Т/Сзгр
Рис. 1. Обобщенная зависимость по усушке
при замораживании парного мяса (говядина 1
категории упитанности)
ния — задача особой актуальности не
только с точки зрения сокращения
ручного труда, но и стабильного
поддержания температурного режима и,
следовательно, снижения усушки мяса.
Однако проблема механизации
применительно к камерам замораживания
рассматривается всегда односторонне, без связи
с усушкой.
Для количественной оценки
отепления камеры после загрузки ее парным
мясом можно предложить
безразмерный симплекс, который назовем
степенью отепления:
е=
гДе *згр — максимальная температура
воздуха в камере после загрузки, °С;
to — температура кипения хладагента,
°С;
tH — температура воздуха в
подготовленной камере перед началом
загрузки, °С.
Значения в изменяются от 1 (в
начале загрузки) до 1,5—4 в зависимости
от емкости камеры, работы системы
хладообеспечения, вида и режима
загрузки.
Степень отепления камеры отражает
динамический баланс между теплом,
поглощаемым воздухоохладителем, и
теплом, отводимым с поверхности горяче-
парного мяса, а также проникшим в
камеру через дверные проемы и
теплоизоляцию. Эту важную техническую
характеристику камеры замораживания
примем за один из
факторов-аргументов.
В качестве другого
фактора-аргумента введем безразмерное время
холодильной обработки т=т/тзгр, где за
масштаб отнесения в общей
продолжительности холодильной обработки т выбрана
продолжительность загрузки тзгр (за
вычетом времени, в течение которого двери
закрыты и мясо в камеру не поступает).
Время т отсчитывается от начала
загрузки камеры мясом до начала
выгрузки — после достижения в бедренной
части полутуши на глубине 0,06 м
температуры —8 °С.
На основании графического анализа
(рис. 1) зависимость усушки от
выделенных безразмерных
факторов-аргументов имеет степенной вид:
t/=0,646°'5i0'25. (8)
Оценим в полученном уравнении (8)
коэффициенты парной корреляции
между факторами-аргументами 0 и t на
наличие коллинеарности или мульти-
коллинеарности. Результаты расчетов
по формуле D) показывают, что \
k,J=0,48<0,8.
Это свидетельствует о независимом
варьировании переменных вит
относительно друг друга, т. е. об их
неколлинеарности. Таким образом, и в, и т
остаются в уравнении регрессии.
Проверим гипотезу о правомерности
представления многофакторной
статистической модели степенным
уравнением (8). Для этого по данным,
представленным в табл. 3, рассчитаем
критерий Фишера:
F =
2 (у-д)Чп-р)
1=1
/5,^~ Урасч)Чп — 1)
-= 12,4
где ?>общ» ?*ост — дисперсия общая и
остаточная;
лг= 12 — число наблюдений;
р=2 — число факторов;
yt — фактическая усушка, %;
#расч — усушка, рассчитанная по
уравнению (8), %.
Для к1=п—1 = 11 и /с2=лг—р= 10
при доверительной вероятности 0,95
табличное значение критерия Фишера
РТабл=2,9. Превышение значения F над
значением FTa6jI свидетельствует о
статистической надежности уравнения perj
рёссии. *
Коэффициент множественной
корреляции, который характеризует качество
выбранной регрессионной модели,
/?,= !
.2 (У~ УрасчJ
= 1-^319=0,927.
0,4357
2 (уг-Bi)*
Значимость коэффициента
множественной корреляции проверена по
/-критерию Стьюдента:
ю

t Ry Ry^Jn-p-l 0,927V 12-2-1
aR !_^2 1—0,9272
При доверительной вероятности 0,95
табличное значение критерия Стьюден-
Та ^табл==2,2.
Поскольку
/?у=0,927>0,8
при
^=19,76>^табл=2,2,
гипотеза о наличии достаточного
количества исходных наблюдений
достоверна.
к Коэффициент детерминации
D=#2=0,86,
т. е. выбранные факторы на 86 %
определяют вариацию значений усушки
мяса.
Для обобщающей оценки
регрессионной множественной модели
определим ошибку аппроксимации ё, которая
показывает среднее отклонение
расчетных значений усушки от
соответствующих исходных значений.
Используя данные табл. 3, имеем
ё=A//гJ(|^—*/расч |/^I00=
=^100=2,3 %.
Ошибка аппроксимации не
превышает 15 %, поэтому выбранная модель
считается адекватной.
Представленная статистическая
модель может быть использована для
анализа и выявления резервов
снижения усушки при замораживании
парного мяса.
Прежде всего отметим, что точки на
рис. 1 располагаются около линии
регрессии довольно кучно, не расслаиваясь
в зависимости от типа системы воздухо-
распределения. В исследованных
камерах замораживания осуществлялось
как неорганизованное, так и
организованное воздухораспределение, в том
фисле с поперечной, продольной и после-
* довательно-спутной циркуляцией
воздуха. Это говорит о том, что тип системы
воздухораспределения существенного
влияния на усушку не оказывает.
Для анализа степени влияния
отдельных факторов на усушку
прологарифмируем уравнение (8):
In t/=ln 0,64+0,5 In в+0,25 In т,
или
У=—0,446+0,5*!+0,25Х2, (9)
где У=1п у, Х,=1п в, Х2=1п т.
Оценку влияния на Y факторов Х\
и Аг с учетом различий в их уровне
колеблемости проведем с помощью 0-
коэффициентов, которые рассчитывают
по формуле:
р=а.<тх/ау, A0)
где щ — коэффициент регрессии в
уравнении (9);
°х — среднеквадратическое отклонение
*" _
Оу — среднеквадратическое
отклонение Y,
а^2(У,.-7:)!/я.
По данным табл. 4 получим:
Анализ р-коэффициентов
свидетельствует, что если учитывать уровень
колеблемости, фактор-аргумент Х2
оказывает более сильное влияние на
функцию, чем фактор-аргумент Х\.
На основе проведенного с помощью
многофакторной регрессионной модели
анализа усушки парного мяса при
замораживании в промышленных камерах
сделан ряд выводов.
В реальных условиях работы
холодильников, когда имеются ограничения
в материальных, энергетических и
других ресурсах, технические и
организационные мероприятия, направленные
на сокращение потерь парного мяса
от усушки при замораживании, должны
осуществляться в такой
последовательности.
В первую очередь, необходимо
совершенствовать систему отвода тепла от
мяса, а также систему его загрузки —
«г
выгрузки (фактор X2=ln ). Здесь
Тз гр
можно получить наибольшую отдачу от
приложенных затрат.
Для сокращения продолжительности
замораживания эффективно
увеличивать скорость воздуха у бедренной
части полутуш. При этом для уменьшения
мощности электродвигателей
вентиляторов следует разделить обдув мясных
полутуш и обдув трубного пучка воз-
духоохл а дител я.
При реконструкции камеры
замораживания на Житомирском
мясокомбинате увеличение скорости воздуха у
бедер полутуш примерно вдвое
позволило сократить усушку в 1,2 раза и замо-
11

.1
I
\l
\\\
V
\
1
4.
t-
\
\
4*
-^
^
_X
*
/
У
У
?>
/
>
у*
,+'
г
с
V
.^'
/^
j
^
V
^
2,0
ftS
1,8
1,7
1,6
1,5\
1Л
О 10 20 30 hO 50 60 70 SO Е,т
Рис. 2. Зависимость усушки мяса от емкости
камеры при различных условиях замораживания:
1,2 — ручная загрузка при средней степени
отепления и продолжительности замораживания
соответственно 40 и 30 ч; «?, 4 —
механизированная загрузка при малой степени отепления и
продолжительности замораживания
соответственно 30 и 20 ч; 5 — ручная загрузка при малой
степени отепления и продолжительности
замораживания 20 ч
раживать мясо за более короткое время
при потерях, не превышающих
нормативных.
В камерах большой емкости
стабильное сокращение потерь мяса от усушки
можно получить на основе механизации
и рациональной скорости загрузки
камеры ~10 т/ч.
Резервы сокращения усушки
заложены в системе, обеспечивающей
требуемые низкие температуры
охлаждающего воздуха в реальных условиях
эксплуатации (факторы х2у х3). Камеры
замораживания с их неравномерными
тепловыми нагрузками целесообразно
обслуживать децентрализованной или
полудецентрализованной системой хладо-
снабжения. Важна хорошая
теплоизоляция контура холодильных камер.
Дверные проемы должны быть
небольших габаритов, двери— автоматически
быстро закрываться. На входе в
камеру необходимо предусматривать
тамбур и зону локализации
тепловлаговыделений. Во время загрузки камеры
не рекомендуется отключать
воздухоохладители и осуществлять
промежуточное оттаивание в начальной стадии
замораживания.
В процессе проектирования
приходится решать вопрос р емкости камеры
замораживания, в которой усушка
мяса была бы минимальной (?min).
Рассмотрим типичную камеру,
например, с ручной загрузкой без
специальной защиты дверного проема и зоны
локализации тепловлаговыделений
(каких в промышленности большинство).
Для определения ?min выразим
первую производную от соотношения (8)
и приравняем ее нулю. При этом
допустим, что продолжительность
замораживания при постоянных скорости и
температуре воздуха не зависит от
емкости камеры, а продолжительность
ручной загрузки выражается
уравнением F). Тогда
dy_
dE
d [0,646'
,0,5 (
0,072?1Д
H,25
1
dE
= 0,64Т»^ о,5 ,,з
00720,25 I * ' >Т
+Е°-\5в-05-^] =0
ah
Emin=0fie/(de/dE).
A1)
Для камер с обычной степенью
отепления связь между вит згр имеет
вид:
6= 1 +0,43т згр= 1 +0,43 -0,072Е1'2=
= 1+0,031?
1,2
A2)
Подставляя A2) в A1), получим:
Е 0,6A+0,031?'1'2)
min~ 0,03Ы,2?0'2
\6,\3+0,5Е1
/70,2
откуда емкость камеры с минимальной
усушкой
?min= 18,08 т.
Результаты расчетов по формуле (8)
усушки мяса в зависимости от емкости
камеры при разных условиях
замораживания показаны на рис. 2.
Из анализа кривых следует, что в
камерах как большой, так и малой
емкости могут иметь место повышенные
потери от усушки. В зависимости от
конкретных проектных решений значение
минимума кривой y=f(E) смещается.
Если камера замораживания
выполнена так, что для нее характерна^
значительная степень отепления,
следовательно, и повышенные температуры
на начальной стадии замораживания,
то наименьшие потери от усушки
будут при ее емкости примерно 18 т.
Если же технические решения
позволяют поддерживать низкую
температуру воздуха и малую степень отепления,
то минимальные потери будут в камере
емкостью 35 т. При этом экстремум
здесь выражен менее ярко, т. е. емкость
камеры перестает быть определяющим
фактором.
12

100
50
10 ZO JO W 50 60 70 80 SO 100 Etm
Рис. З. Распределение камер замораживания по
емкости
?/77
50
20
10
о ^
2V
J
<</
А
1970г. 1975г. 1980г. 1985г.
Рис. 4. Емкость камер замораживания в проектах
Гипромясо в различные годы для мясокомбинатов
мощностью (т. в смену):
/ — 100; 2 — 50; 3 — 30
Для камер замораживания емкостью
до 25 т сокращение усушки при
внедрении механизации погрузочно-разгру-
зочных работ будет незначительно.
Сложившееся в настоящее время
распределение камер замораживания
парного мяса по емкости (на
предприятиях РСФСР) представлено на рцс. 3
в виде гистограммы. Как видим,
большинство камер замораживания имеют
емкость от 10 до 20 т. Возможно,
это связано с тем, что для достижения
нормативной усушки в условиях
промышленной эксплуатации большие
камеры разукрупняли, а слишком мелкие
объединяли.
. Показательна эволюция емкостей
камер замораживания парного мяса в
типовых проектах Гипромясо (рис. 4).
Так, если в 70-х годах, например, в
проектах мясокомбината мощностью
100 т в смену предусматривали камеры
замораживания емкостью 40—50 т, то в
последние годы — около 20 т.
Современные проектные решения камер
замораживания базируются больше на
интуиции, чем на обоснованном расчете.
Полученные данные и результаты
прогноза потерь от усушки* на основе
обобщенного соотношения (8)
свидетельствуют об имеющихся резервах
повышения эффективности работы
камер замораживания парного мяса.
Реализация их позволит увеличить мясные
ресурсы страны.
УДК 637.4.056.004.16
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ
КУРИНЫХ ЯИЦ ПРИ ХРАНЕНИИ
НА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук В. Л. ФРОЛОВ,
д-р техн. наук, проф. В. Е. КУЦАКОВА,
канд. техн. наук Л. А. КОРЖЕМАНОВА
Значительное увеличение
производства яиц в нашей стране связано с
переходом птицеводства на
промышленную основу. Однако быстрому росту
продуктивности птицы не всегда
соответствует должное качество яиц. Это
приводит к тому, что при длительном
хранении яиц на распределительных
холодильниках возрастают потери
продукции в течение сроков, допускаемых
действующей нормативно-технической
документацией.
Для уточнения реальных потерь яиц
в процессе хранения обследованы при
приемке 62 промышленные партии яиц
I и II категорий от различных
поставщиков. Из них 57 партий, отвечающих
требованиям РТУ, заложено на
хранение в камеры, оборудованные
подвесными и постаментными
воздухоохладителями (последние с двухканальной
системой воздухораспределения), а
также в камеры с оребренными
батареями. Яйца хранили при температуре
—1±1 °С и относительной влажности
85±5 %.
Технологические условия в камерах
опытного хранения яиц (средние
перепады температур по высоте A/*P и
объему камер Д/?°, средняя скорость
воздуха vcp и ее средний перепад по объему
камеры Д^ср) представлены в табл. 1.
Качество яиц при приемке и в
процессе хранения оценивали по РТУ РСФСР
8016—63.
Оборудование
камеры
Воздухоохладители
Батареи
°С/м
0,1
0,3
т
°с
0,4
0,7
а б л и ц а 1
м/с
0,26
0,10
м/с
0,11
0,03
13

Таблица 2
Госагропром
Центросоюз
Межколхозные объединения
Категория
I
II
II
I
II
Бой, %
10.1
7,6
3,2
5,1
3,6
6,7
Технический брак, %
Тек
1,2
0,3
0,5
0,5
0,4
0,4
Пятно
0,1
Нет
Нет
Нет
0,1
0,1
Красине
Нет
Нет
Нет
Нет
0,1
0,1
Тумак
Нет
Нет
Нет
Нет
Нет
0,1
Всего
1,3
0,3
0,5
0,5
0,6
0,7
Установлено, что на
распределительные холодильники в основном
поступают яйца, не соответствующие
требованиям РТУ (табл. 2). Например,
количество яиц с поврежденной
скорлупой, но без признаков течи (бой) в
партиях I категории, отгруженных
птицефабриками Госагропрома, в среднем
составляет 10,1 %, в партиях II
категории — 7,6 %, в партиях, отгруженных
заготовительными базами
Центросоюза,— соответственно 3,2 и 5,1 %
против 3,0 и 3,25, допускаемых РТУ.
Высокий уровень боя яиц вызван как
плохой сортировкой их на
птицефабриках [1], так и повреждением
скорлупы яиц при транспортировке и по-
грузочно-разгрузочных работах [2].
Из-за низкого качества поступающих
яиц на холодильниках, где
осуществляли опытное хранение, забраковано
при приемке около 20 % партий.
Перед закладкой на хранение из
партий отсортировывали часть яиц с
дефектами до допустимых РТУ пределов.
Опытные партии хранили до
появления достоверных признаков микроби-
альной порчи яиц, но не более 6 мес.
В отдельных случаях хранение партий
прекращали вследствие ухудшения
качества белка или желтка, а также
состояния тары.
Средняя продолжительность
хранения яиц, поставленных
птицефабриками, составила 146, заготовительными
базами Центросоюза — 125 сут.
Меньшая продолжительность в последнем
случае обусловлена более низким
исходным качеством яиц.
Данные по потерям яиц, которые
хранили не менее 5 мес, приведены в табл. 3.
Потери яиц из-за боя не зависят от
системы охлаждения. В среднем они
составили 1,3 %. Причинами боя явились
ухудшение состояния тары вследствие
адсорбции картоном влаги (за 5 мес
хранения масса тары, например, в
камере с воздухоохладителями
увеличилась на 5 %) и утоньшение скорлупы
яиц в процессе хранения (до 20 % за
4 мес хранения). Кроме того, на
увеличение отходов могло повлиять то, что
мельчайшие трещины, которые при ово-
скопировании свежих яиц трудно
обнаружить, после длительного их
хранения на холодильнике становятся
видимыми [1].
Потери яиц из-за микробиальной
порчи, плесневения, подмерзания были
выше в камере, оборудованной
батареями, в связи с более неравномерным
распределением температуры по объему
и меньшей скоростью воздуха (см.
табл. 1). Максимальные отклонения
температуры в ней от среднего значения
достигали ±2,5 °С, т. е. при
поддержании средней температуры —2,0 °С,
что соответствует требованиям
нормативно-технической документации на
куриные яйца, отдельные экземпляры яиц
будут переохлаждаться до —4,5 °С
(температура же устойчивого
переохлаждения —4,0°С). Принудительная
циркуляция воздуха в камере хранения
позволила в 5 раз сократить потери
из-за плесневения и практически
исключить их из-за микробиальной порчи.
Усушка яиц при хранении в камерах,
оборудованных воздухоохладителями,
выше, чем в камере, оборудованной
батареями. Она составляет
соответственно 0,014 и 0,008 г/сут в расчете
на одно яйцо. Но так как при
сложившейся практике штучной торговли
яйцами усушке придается меньшее
значение, чем потерям от их порчи,
хранение яиц рационально осуществлять
в камерах, оборудованных
воздухоохладителями.
Как показали эксперименты, потери
яиц при хранении могут быть
уменьшены путем рационального
штабелирования ящиков*в камере. Так, применение
стоечных поддонов позволяет сократить
14

Таблица 3
Порок
Продолжительность хранения, мес
1
2
3
4 .
5
Примечание. При наличии у яйца двух или
более пороков фиксировали только тот, который
представлялся более серьезным или появлялся
последним. Поэтому в таблице по отдельным
порокам наблюдается уменьшение потерь.
отходы из-за боя и тека, а укладка
ящиков на поддон «колодцем»
(применяются поддоны размером 1,0Х
Х0,85 м) — из-за плесневения яиц.
Потери, %, из-за боя и тека могут
быть определены по следующим
эмпирическим зависимостям, полученным
на основе усреднения опытных данных
(продолжительность хранения до 5 мес):
Ябой=0,360т0'778;
Лтек=0,80т0'861,
где т — продолжительность хранения, мес.
Точность расчетов по приведенным
зависимостям 8 %.
Разработка и законодательное
утверждение норм боя яиц при хранении
представляется уместным сейчас, когда
создается ГОСТ на «Яйца куриные
пищевые».
Список использованной литературы
1. Догадаев А. М. Уровень боя и насечки
яиц в процессе производства, обработки и
транспортировки.— В кн.: Технология произ-
\ водства яиц и мяса птицы.— Загорск, 1983,
с. 54—59.
2. Изменение качества яиц при разных
условиях хранения, упаковки и транспортировки /
А. Б. Рудавская, Е. В. Тищенко, В. Ф. Шка-
рупа и др.— В кн.: Повышение качества
продуктов птицеводства.-— М., 1983, с. 109—112.
УДК 664.9.037.004.162:551.543
КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ОЦЕНКА
ВЛИЯНИЯ ДАВЛЕНИЯ
ОХЛАЖДАЮЩЕГО ВОЗДУХА
НА ПОТЕРИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ
Д-р техн. наук, проф. В. 3. ЖАДАН
В работе [3] были приведены
результаты теоретического и
экспериментального исследования влияния
давления охлаждающего воздуха на потери
пищевых продуктов от усушки, но без
достаточного объяснения физической
сущности технологического эффекта.
Кроме того, предложенная расчетная
формула оказалась слишком
громоздкой, неудобной для практического
использования.
Ниже рассматривается физическая
сущность и предлагаются простые
расчетные формулы для количественной
оценки влияния давления
охлаждающего воздуха на потери пищевых
продуктов. В работе использованы
дополнительные опытные данные по
охлаждению мяса [5], которые вместе с ранее
опубликованными [3] подтверждают
правильность физической трактовки
рассматриваемого вопроса.
Давление охлаждающего воздуха —
существенный фактор, влияющий на
интенсивность влагообмена. С
повышением давления этот технологически
вредный процесс резко ослабляется,
особенно при низких температурах.
Например, при температуре воздуха
—25 °С с повышением давления от 100
до 400 кПа усушка охлаждаемых или
замораживаемых продуктов
уменьшается в 4 раза [3].
Для выяснения физической сущности
значительного технологического
эффекта гипербарического охлаждения
продуктов рассмотрим наиболее простой
реальный случай охлаждения в
штабеле свежепарного тощего мяса,
имеющего коэффициент испарительной
способности, равный 1 [4]. Этот
показатель представляет собой долю
влажной поверхности продукта,
участвующей во влагообмене.
Свежепарное тощее мясо следует
рассматривать как полностью влажный,
покрытый водяной пленкой, материал
[4]. Равновесная относительная
влажность воздуха в ограниченном
пространстве (камере, аппарате),
загруженном таким материалом, будет равна
1, а линия процесса изменения состоя-
15
Камера, оборудованная воздухоохладителями
Бой I 0,45 I 0,49 | 0,75 I 0,95 I 1,27
Тек 0,09 0,12 0,27 0,25 0,21
Тумак, пятно 0,01 0,01 0,03 0,04 0,07
Плесневение Нет 0,02 0,09 0,09 0,22
Подмерзание 0,05 0,06 0,09 0,10 0,22
Камера, оборудованная батареями
Бой
Тек
Тумак, пятно
Плесневение
Подмерзание
0,20
0,07
0,05
0,05
Нет
0,92
0,18
0,08
0,05
0,16
1,02
0,21
0,13
0,05
0,16
1,22
0,36
0,22
0,15
0,23
1,31
0,35
0,51
1,14
0,62

Схема процессов в охлаждаемом штабеле при
полностью влажной поверхности продукта и
относительной влажности охлаждающего воздуха,
равной 1:
А — с — процесс ассимиляции тепла и влаги
охлаждающим воздухом; Л — В — процесс
отвода явной теплоты; В — С — процесс отвода
скрытой теплоты (путем испарения влаги)
ния охлаждающего воздуха при
контакте его с влажной поверхностью (см.
рисунок) — типичный процесс
обработки воздуха водой — совпадет в этом
случае с соответствующим участком
пограничной кривой тепловой
диаграммы влажного воздуха, относящимся к
температуре в камере.
Опыт показывает, что даже при
свободном движении воздуха
максимальная разность температур по высоте
камеры обычно не превышает 2 °С.
Охлаждающий воздух в этом случае
движется в штабеле под влиянием
гравитационных сил снизу вверх, поэтому
подогрев его не может превышать
максимальную разность температур по
высоте камеры.
При принудительном движении
воздуха неравномерность температурного
поля в камере и подогрев воздуха в
штабеле меньше, чем при свободном
движении.
При таком малом подогреве
охлаждающего воздуха линию процесса А—С
(особенно в области отрицательных
температур) можно считать
практически прямой, что подтверждается
расчетами [3] для интервала температур
1—3 °С. Тот же конечный результат
тепловлажностной обработки воздуха
будет получен, если представить ее
двумя последовательно протекающими
процессами — нагревания воздуха
(А—В) и его изотермического
увлажнения (В—С).
Влагообмен — энергетический
процесс. Испарение влаги возможно только
при воздействии тепловой энергии на
покровный слой продукта.
Холодильное хранение продуктов
сопровождается многократно
повторяющейся обработкой их холодом, что
обусловлено неизбежным колебанием
температуры в камерах и работой
охлаждающих устройств в условиях
регулируемой холодопроизводительности
(в ночное время она ниже, чем в
дневное).
Сказанное наглядно проявляется в
камерах, оборудованных воздушной
системой охлаждения при двухпозицион-
ном регулировании работы
воздухоохладителей: иней (или роса) на их
рабочее поверхности выпадает только в
периоды работы вентиляторов. С другой
стороны, когда воздухоохладители не
работают, выпадение влаги на каких-
либо поверхностях не наблюдается.
В это время при росте температуры
в камере теплота подводится к
продукту.
Теплопритоки к охлаждающему
воздуху, контактирующему с
неупакованными пищевыми продуктами,
трансформируются в явную и скрытую
теплоту.
По закону сохранения энергии
Q=Qh+QckP>
где Q — общий теплоприток к
охлаждающему воздуху, кДж;
QH — явная (ощутимая) теплота, кДж;
<3скр — скрытая теплота, связанная с
фазовым превращением влаги, кДж.
Доля скрытой теплоты в общих тепло-
притоках выражается зависимостью
Справедливо следующее уравнение:
^=QcKPA=Q(eCKPA), A)
где W — абсолютная усушка за
определенный (например, полный)
период обработки холодом продукта
или хранения его, кг;
г — удельная теплота фазового
превращения влаги, кДж/кг.
Из схемы процессов, приведенной на
рисунке, следует:
вскР=г/Е" B)
«rj4, C)
ac—dA
где dc, dA — влагосодержание воздуха,
кг/кг с. в.;
16

ic, iA — энтальпия воздуха, кДж/кг
с. в.;
8/ — тепловлажностная
характеристика процесса, кДж/кг.
Подставив ескр в уравнение A),
получаем:
W=Q/zt. D)
Проанализируем формулу D) для
случая обработки пищевых продуктов
холодом при повышенном давлении
охлаждающего воздуха. Основное
внимание следует обратить, в первую
очередь, на ее знаменатель.
Поскольку существует, как известно,
^прямая пропорциональная зависимость
'абсолютной усушки продуктов от теп-
лопритоков, тепловлажностная
характеристика процесса ги а также доля
скрытой теплоты в теплопритоках к
охлаждающему воздуху ескр и теплота
фазового превращения влаги г при данных
значениях температуры и давления
воздуха должны оставаться постоянными.
Для г доказательств не требуется.
Постоянство ескр и е, поясняется с
помощью схемы процессов на
^/-диаграмме.
Как видно из рисунка, эти
величины определяются единственным
показателем— углом наклона пограничной
кривой к оси ординат, т.' е. только
термодинамическими свойствами
влажного воздуха.
Предложения учитывать десятки
других факторов, якобы влияющих на
усушку продуктов, не имеют под собой
никаких научных оснований.
С повышением давления пограничная
кривая тепловой диаграммы влажного
воздуха смещается влево и протекает
круче, поэтому тепловлажностная
характеристика процесса возрастает.
Только этим и объясняется снижение
усушки продукта при обработке его
холодом под повышенным давлением.
На основании уравнения D) влияние
Удавления охлаждающего воздуха на
усушку продуктов при Q=const может
быть выражено простой зависимостью:
V=WeM,( E)
где Zp — переходный коэффициент,
показывающий во сколько раз
уменьшается усушка продукта при
увеличении давления охлаждающего
воздуха от значения р\ до
значения р2;
e/i»e/2— тепловлажностные
характеристики процессов при давлениях
Р\ и р2.
2 Холодильная техн. № 12
р, кПа
160
380
700
W, %
0,80
0,40
0,22
е,, кДж/кг
13 000
24 778
52 500
2
Опыт
1,0
2,0
3,8
р
Расчет
1,00
1,91
4,03
Расчеты по уравнениям C) и E)
дают результаты, отличающиеся от
опытных данных [3] менее чем на 7 %.
В таблице сопоставляются
рассчитанные по формулам C) и E) и
опытные значения коэффициента Zp.
Последние получены нами по
экспериментальным данным усушки мяса [5].
Температура охлаждающего воздуха —8 °С.
Как видно из таблицы, отклонение
расчетных значений от опытных не
превышает 6 %.
Зависимости C) и E) были получены
на основании анализа схемы
процессов, относящихся к охлаждению
продукта, вся поверхность которого
влажная. В подавляющем же большинстве
случаев пищевые продукты — частично
влажные материалы, поэтому может
возникнуть сомнение относительно
обобщенного характера
закономерности, выраженной формулой E), и
распространения ее на продукты с
коэффициентами испарительной способности
меньше 1.
Ответ на это содержится в работах
[1, 2]: с уменьшением испарительной
способности продукта линия процесса
на ^/-диаграмме смещается влево от
пограничной кривой, но располагается
во всех случаях параллельно ей,
поэтому при данных значениях температуры
и давления воздуха тепловлажностная
характеристика процесса и доля
скрытой теплоты остаются постоянными,
т. е. независимо от численного
значения равновесной относительной
влажности воздуха тепловлажностная
характеристика процесса вычисляется по
формуле C) для значений энтальпии
и влагосодержания на линии
насыщения.
Предельно простая, полученная
нами, обобщенная расчетная формула
D) не только резко упрощает
методику расчета и нормирования усушки
пищевых продуктов в замкнутом
охлаждаемом пространстве, но и, как
показано в настоящей статье, знаменатель
ее дает возможность объяснить и
количественно оценить общим принципом
известные из практики технологические
17

эффекты повышения давления и
снижения температуры охлаждающего
воздуха.
На основании обработки опытных
данных автором была получена
следующая приближенная эмпирическая
формула:
z__3,2p2+200 / р2 Л
Z'~3,2Pl+200 U'U15VT00^~4U <Ь'
Формула F) проверена для
температур / от 1 до —19,5 °С и интервала
давлений от 101 до 354 кПа.
Результаты расчета по ней
отличаются от опытных данных менее чем
на 10%.
Из вышесказанного можно сделать
следующие выводы.
— Технологический эффект
гипербарической обработки пищевых продуктов
холодом, заключающийся в снижении
их усушки при повышении давления
охлаждающего воздуха, обусловлен
только термодинамическими
свойствами влажного воздуха.
— С повышением давления воздуха
возрастает сопротивление влагообмену,
количественно определяемое тепло-
влажностной характеристикой
процесса, которая может быть найдена по
любым двум точкам на участке погра-
1101Р1ТЁ6НШ1
A1) 1254257 E1L F 25 В 21/02, В 60 Н 1/32
B1) 3789161/23-06 B2) 22.06.84 G1)
Специальное проектно-конструкторское и технологическое
бюро по промышленным электровозам G2)
Ю. В. Пацовский, В. А. Браташ, В. Н. Сеферов-
ский, Е. Д. Кабатянский E3) 621.575
E4) E7) ПОЛУПРОВОДНИКОВАЯ РАДИА-
ЦИОННО-КОНВЕКТИВНАЯ ПАНЕЛЬ,
содержащая термоэлектрические батареи с горячими
и холодными спаями, заключенными в коллекторы
для циркуляции хладо- и теплоносителя
соответственно, отличающаяся тем, что, с целью
улучшения энергетических характеристик и повышения
надежности, коллекторы снаружи покрыты
теплоизоляционным материалом, а внутри снабжены
дискретно расположенными по их длине турбу-
лизаторами в виде кольцевых вставок,
примыкающих к поверхности коллекторов, при этом
каждая термоэлектрическая батарея
зафиксирована по ее геометрической оси посредством
стяжного элемента.
A1) 1254258 E1L F25 В 45/00, F 28 D 15/02 B1)
3853008/24-06 B2) 07.02.85 G1) Ордена
Трудового Красного Знамени институт тепло- и массо-
обмена им. А. В. Лыкова G2) В. Г. Киселев,
Ф. Ф. Молодкин, Ю. Н. Матвеев, В. В. Сенин
E3) 621.565.58
E4) E7) 1. СПОСОБ ЗАПОЛНЕНИЯ ТЕП-
ничной кривой ^/-диаграммы,
относящемся к температуре в камере.
— При данных значениях давления и
температуры воздуха доля теплоты,
ассимилируемой охлаждающим возху-
хом,— величина постоянная.
— Технологические эффекты
повышения давления и снижения
температуры воздуха объясняются общим
принципом — уменьшением при этих
условиях угла наклона пограничной
кривой ^/-диаграммы к оси ординат.
Список использованной литературы
1. Жадан В. 3. К теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников.— Холо-ч
дильная техника, 1981, № 7, с. 51—54.
2. Жадан В. 3. Влагообмен в плодоовоще-
хранилищах.— М.: Агропромиздат, 1985.—
198 с.
3. Жадан В. 3., К у зь мен ко А. И. Влияние
давления воздуха на потери пищевых
продуктов при охлаждении и замораживании.—
Холодильная техника, 1982, № 8, с. 14—18.
4. Метод определения испарительной
способности пищевых продуктов /В. Г. Федоров,
Л. В. Декуша, Д. Н. Ильинский и др.—
Холодильная техника, 1982, № 8, с. 44—48.
5. Теоретическое и экспериментальное
исследование процесса охлаждения мяса в
воздушной среде под давлением / П. Г. Красно-
мовец, И. Г. Чумак, А. П. Коцюбинский
и др.— В кн.: Холодильная техника и
технология. Киев, 1980, вып. 31, с. 86—88.
ЛОВОЙ ТРУБЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ путем
ввода его в трубу с одного конца в виде жидкости
или парожидкостной среды с избытком и
удаления с другого конца избытка теплоносителя и
конденсирующегося газа в калиброванную
емкость, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности и точности дозировки
теплоносителя, последний вводят в трубу под
избыточным давлением, обеспечивающим при снижении
давления испарение его избытка внутри трубы,
паром которого и вместе с ним удаляют
неконденсирующийся газ.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
контролируют дозу вводимого в трубу
теплоносителя по возрастанию давления в калиброванной
емкости.
A1) 1252629 E1L F 26 В 9/06, 21/04, F 25 В
29/00 B1) 3874043/24-06 B2) 26.03.85 G1)
Казахский химико-технологический институт G2)j
Н. С. Чайченец, Е. Б. Мамбеткулов, А. С.
Гинзбург E3) 66.047.45
E4) E7) ТЕПЛОНАСОСНАЯ СУШИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая компрессионную
холодильную машину с испарителем и
конденсатором, и контур циркуляции сушильного агента
с линией ввода атмосферного воздуха, связанный
с холодильной машиной через конденсатор,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат, контур циркуляции сушильного агента с
линией ввода атмосферного воздуха снабжен
подогревателем, после которого связан с
испарителем холодильной машины, а перед
конденсатором последней снабжен рекуперативным
теплообменником, включенным также в указанный
контур после сушилки.
18

За экономию и бережливость
УДК [621.565-52:629.123.44] .001.41
ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
ТРАНСПОРТНОГО
РЕФРИЖЕРАТОРА
ТИПА «БУХТА РУССКАЯ»
Ю. Г. ВОЗА КО В
Транспортный рефрижератор (ТР)
«Бухта Русская», построенный в 1985 г.,
является головным серии судов
проекта 13476. Он предназначен" для
приема в море от крупно- и среднетон-
нажных промысловых судов мороженой
|и соленой рыбопродукции, консервов,
пресервов, рыбной муки, рыбьего жира
и транспортировки их в порты
назначения, а также для доставки
промысловым экспедициям различных грузов и
топлива.
На ТР «Бухта Русская»
предусмотрены холодильные установки:
производственная (ПХУ) для
охлаждения трюмов, работающая на
хладагенте R22;
системы кондиционирования воздуха
(СКВ) и для охлаждения провизионных
кладовых, работающие на
хладагенте R12.
Расчетные гидрометеорологические
условия приведены в табл. 1.
Таблица 1
Показатель
Температура, °С
забортной воды
наружного воздуха
Относительная
ность наружного
Духа, %
влаж-
воз-
Холодильная установка

производственная
30
40
—
системы
кондиционирования
воздуха и
для
охлаждения
провизионных
кладовых
30
34
70
^v Производственная холодильная уста-
Щковка для охлаждения трюмов.
Мороженую и соленую рыбопродукцию,
консервы и пресервы хранят в
четырех трюмах общим объемом «нетто»
6680 м3. Трюм № 1 перегорожен по
высоте непроницаемой,
теплоизолированной платформой на два
независимых помещения с разными
температурами (верхний твиндек и нижняя
часть трюма). Трюмы № 2—4 по
высоте разделены двумя проницаемыми
платформами на три помещения.
В каждом изолированном помещении
(верхний твиндек трюма № 1,
нижняя часть трюма № 1, трюмы
«N&N9 2—4) можно одновременно
поддерживать различные температуры:
—28, —8 и 3 °С.
ПХУ выполнена по проекту НП
«Кюльаутомат» (ГДР) и оснащена
холодильным оборудованием
производства ГДР.
Установка состоит из трех
холодильных машин (в том числе одна
резервная), укомплектованных
компрессорными агрегатами FMS3-900A
с винтовым компрессором S3-900A
и электродвигателем мощностью
154 кВт, конденсатором поверхностью
99,7 м2, линейным ресивером
вместимостью 0,6 м3, двухсекционным
переохладителем жидкого хладагента
(экономайзером) общей поверхностью
7,8 м2.
Холодопроизводительность
компрессорного агрегата при работе с
экономайзером равна 140 кВт при
температуре кипения —40 °С (по давлению
всасывания) и конденсации 36 °С.
Для смазки компрессоров
используется масло марки ХА-30.
Система охлаждения трюмов
воздушная, бесканальная с подачей воздуха
под груз.
В выгородке каждого
изолированного помещения установлены два
двухсекционных воздухоохладителя
непосредственного кипения с нижней
подачей хладагента. Каждый
воздухоохладитель снабжен двумя вентиляторами
с устройствами для предотвращения
циркуляции воздуха при их остановке
табл. 2.
Таблица 2
Трюм.
№ 1
верхний
твиндек
нижняя
часть
трюма
№ 2—4

Поверхность


охладителя, м2
123
164
356


дительность
вентилятора,
м3/с
0,97
1,9
5,42
Напор


лятора, Па
667
390
417
Мощность


двигателя, кВт
1,4
1,4
3,8
Рефрижераторное машинное
отделение расположено на верхней палубе
в надстройке между трюмами № 2 и
№ 3. В нем имеется отдельное
помещение для поста управления холо-
2*
19

I / LQ_' 4— ПП U^ n^jEbL ЯЕ ifcL '
rHo HI Hi д
fzl tHl 153
Схема холодильной установки транспортного рефрижератора типа «Бухта Русская»:
/ — винтовой компрессорный агрегат; 2 — конденсатор; 3 — линейный ресивер; 4 — переохладитель
жидкого хладагента (экономайзер); 5—7 — воздухоохладители; 8 — ресивер запаса хладагента
дильнои установкой, в котором
размещены силовые шкафы и шкафы
систем автоматизации компрессорных
агрегатов, мнемосхема, сигнализатор
утечки хладагента «Инфралит 5» и
автономный кондиционер «Нептун-36».
В систему заряжено около 1800 кг
хладагента R22. Резервный его запас
хранится в ресивере вместимостью
0,715 м3, установленном в отдельном
помещении на главной палубе.
Система автоматизации ПХУ
предусматривает обслуживание установку
без постоянной вахты в машинном
отделении.
ПХУ имеет класс Регистра СССР.
Принципиальная схема установки
показана на рисунке. Согласно схеме
каждый компрессор может работать
на ,любое изолированное помещение.
Параллельная работа, т. е. работа
двух компрессоров на одни и те же
помещения в автоматическом режиме
не предусмотрена.
Если один компрессор обслуживает
несколько помещений с различными
температурами (—28, —8, 3°С), он
подключается к системам охлаждения
помещений с температурами —8 и 3 °С
через главный клапан HSA с клапаном
постоянного давления CVMP.
Нагнетательная сторона всех компрессоров
общая. В зависимости от нагрузки на
компрессор и числа включенных
компрессоров могут быть использованы
один или два конденсатора и
линейных ресивера. Предусмотрена работа
установки и по схеме с
экономайзером.
Данная схема позволяет благодаря
возможности отключения одного
компрессора при снижении тепловой
нагрузки (изменение метеорологических
условий и т. п.) и работе по схеме
с экономайзером значительно снизить
энергетические затраты на
производство холода. Кроме того, при общей
стороне нагнетания нет трудностей,
связанных с перетеканием хладагента
и масла, которые характерны для
холодильных установок с автономными
холодильными машинами,
предусмотренными для каждого трюма при
работе одной машины на два трюма.
Для подачи охлаждающей воды в
конденсаторы и маслоохладители
винтовых компрессорных агрегатов на
двойном дне под машинным отделением
установлены два (в том числе один
резервный) водяных насоса НЦВ
160/ЗОА и один НЦВ 100/ЗОА.
В зависимости от тепловой
нагрузки на конденсаторы включается один из
насосов.
Необходимость включения насоса
большей производительности
сигнализируется реле давления, установленным»
на общем нагнетательном
трубопроводе.
Предусмотрен автоматический
перепуск отепленной в конденсаторах и
маслоохладителях воды во
всасывающую магистраль насоса для
поддержания постоянной температуры
охлаждающей воды на входе в
аппараты.
Такая схема циркуляции
охлаждающей воды обеспечивает постоянные
расход и скорость циркулирующей
воды в аппаратах, что способствует
20

увеличению срока службы и
повышению эффективности работы теплообмен-
ных аппаратов, снижению затрат
труда на их чистку и ремонт.
Для оттаивания воздухоохладителей,
поддонов и сточных труб применен
электрообогрев.
Мощность электронагревательных
элементов одного воздухоохладителя
поверхностью 356 м2 составляет 32 кВт,
поддона — 4 кВт; поверхностью
164 м2 — 22 и 2 кВт; 123 м2 —
13 и 2 кВт. Для сточных
трубопроводов каждого помещения применены
электронагревательные элементы
мощностью 0,3 кВт.
Электрообогрев сточных
трубопроводов включается автоматически при
температуре воздуха на выходе из
воздухоохладителя О °С.
Оттаивание воздухоохладителей
полуавтоматическое. Им улье на его
начало подается нажатием кнопки
«Оттаивание» соответствующего
помещения. В дальнейшем прекращение подачи
хладагента в воздухоохладители,
остановка вентиляторов, включение
электронагревателей, окончание процесса
оттаивания и подключение
воздухоохладителей на охлаждение помещения
осуществляются автоматически.
Холодильная установка системы
кондиционирования воздуха. Установка
сретоит из двух компрессорно-конден-
саторных агрегатов МАК 40РЭ,
линейного ресивера МРЛФ-0,2, двух
центральных кондиционеров «Бриз-56» и
сборного кондиционера с
воздухоохладителем ОВФМ 16,0 и
вентилятором 16/16ЦЩ-1Ц для центрального
поста управления машинного отделения
судна. При умеренных тепловых
нагрузках один агрегат МАК 40РЭ
обслуживает всех потребителей.
Конденсаторы охлаждаются
забортной водой, которая подается насосом
^НЦВ 63/20А.
Установка удовлетворяет
требованиям Правил Регистра СССР для не-
классифицируемых установок.
Масса хладагента R12 в системе
300 кг. Установка автоматизирована.
Разгруженный пуск агрегатов
проводится с нагрузкой 50 % от
номинальной.
Холодильная установка для
охлаждения провизионных кладовых.
Установка обеспечивает поддержание
температур воздуха в кладовых мяса и
рыбы —12 °С, в кладовой Жиров —4,
мокрой провизии и овощей 2, сухой
провизии 10 °С.
В состав установки входят три (в том
числе один резервный) компрессорно-
конденсаторных агрегата МАК6Р6, два
линейных ресивера МРЛ-0,05А,
экранные настенные батареи типа БЭН
(в кладовых с температурой воздуха
ниже 0 °С) и воздухоохладители МВОФ
20.
Установка автоматизирована.
Батареи БЭН оттаивают горячими
парами хладагента вручную.
Забортная вода на охлаждение
конденсаторов подается насосом ЦВС
6/40, резервирование — от насоса
холодильной установки СКВ.
В системе содержится 120 кг
хладагента R12.
Холодильные установки испытывали
в первом и втором промысловых
рейсах ТР «Бухта Русская» и в первом
промысловом рейсе второго судна
серии ТР «Золотая долина» при
температурах наружного воздуха —13-f- +
+33 °С и в забортной воды 2—27 °С.
Результаты испытаний показали, что
спецификационные температуры
воздуха в провизионных кладовых
поддерживаются устойчиво. Толщина инея
на батареях в кладовых с
отрицательной температурой за два месяца
эксплуатации составила 5 мм.
Продолжительность оттаивания всех батарей во
всех этих кладовых занимает не
более 2—3 ч.
Холодильная установка системы
кондиционирования воздуха обеспечивает
спецификационные параметры работы
кондиционеров в режиме «Лето».
С помощью производственной
холодильной установки достигаются и
автоматически поддерживаются
спецификационные температуры воздуха в
трюмах. При температуре воздуха в
трюмах —28 °С температура кипения
хладагента соответствовала расчетной
и составляла —38 -5 40 °С (по
давлению всасывания).
Установка с экономайзером и без
него работала без перерегулировки
терморегулирующих вентилей
воздухоохладителей и обеспечивала
достижение и поддержание специфика ционных
температур воздуха в трюмах в
автоматическом режиме.
Практически применять экономайзер
эффективно при тепловой нагрузке
на компрессорный агрегат более 100 %.
Подключать его для предотвращения
21

превышения номинального значения
токовой нагрузки электродвигателя при
давлении конденсации 1,2—1,3 МПа
можно, если давление на всасывании
в компрессор не выше 0,25 МПа
(температура кипения хладагента
—20 °С и ниже).
Установлено, что температура
переохлажденного жидкого хладагента на
выходе из экономайзера —10 ~ 13 °С
при температуре кипения в нем
—30 -=- —33 °С.
Заданная температура воды на входе
в конденсаторы и маслоохладители
компрессорных агрегатов
поддерживалась автоматически с точностью
±0,5 °С.
По результатам испытаний на
головном судне было выявлено
некачественное оттаивание воздухоохладителей,
поэтому на втором судне
нагревательные элементы перераспределили по
объему воздухоохладителя* установили
дополнительные элементы на
воздухоохладителях трюма № 1 и
переставили термобаллоны термореле
окончания оттаивания, чтобы обеспечить
лучшее прогревание
воздухоохладителя. В результате с
воздухоохладителей полностью удалялся иней.
Длительность оттаивания воздухоохладителей
верхнего твиндека трюма № 1 и
нижней части трюма № 1 составила в
среднем 70 мин, трюмов №№ 2—4 —
90—100 мин при толщине слоя инея
2—3 мм.
В период приемо-сдаточных и
промысловых испытаний производственной
холодильной установки второго судна
было определено, что в
воздухоохладителях происходит большая потеря
напора, а при нарастании инея
толщиной более 2 мм из-за увеличения
аэродинамического сопротивления
работа этих аппаратов значительно
ухудшается. Согласовано решение о
поставке воздухоохладителей с более
низким аэродинамическим сопротивлением.
В целом испытания холодильных
установок в промышленных условиях
показали, что они обеспечивают специ-
фикационные условия.
Принципиальная схема производственной
холодильной установки при работе одного
компрессорного агрегата с подключением
одного экономайзера позволяет снизить
по сравнению с работой двух
компрессорных агрегатов при нагрузке
55—70% расход электроэнергии до
15%.
22
ЭКОНОМИКА
М ОРГАНИЗАЦИИ
произведет»
УДК [621.565.92:637.5.037] :338.36
О ТЕХНИЧЕСКОМ УРОВНЕ
ПАСПОРТИЗОВАННЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ АПК
Канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
На результаты хозяйственной
деятельности предприятия (отрасли)
сильное влияние оказывает технический
уровень производства. Поскольку он
характеризует предприятие с различных
сторон — это и техника, применяемая
в производстве, и предметы труда,
и методы ведения производственного
процесса, и квалификация кадров и
т. д.,— его нельзя оценить каким-либо
одним показателем. Трудность оценки
технического уровня производства
связана еще и с тем, что в отчетности
предприятий он отражается
недостаточно полно.
Как правило, при оценке
технического уровня производства учитывают
обеспеченность предприятия
средствами труда, состояние применяемой
техники, прогрессивность технологических
процессов, степень механизации и
автоматизации производства, внедрение и
освоение новой техники и технологии.
Технический уровень определяют на
конкретный момент времени. Для того
чтобы проследить его динамику, необт
ходимо располагать данными о
техническом уровне за каждый
анализируемый год или, например, за
пятилетки.
Возможность получения информации
о техническом уровне холодильного
хозяйства мясной и молочной
промышленности может обеспечить только
четко организованная система
паспортизации холодильников.
Отделом экономических
исследований ВНИКТИхолодпрома в этих целях
был разработан технико-экономический
паспорт (ТЭП) холодильника*. При его
разработке был учтен опыт паспор-
* «Холодильная техника», 1985, № 6, с. 9—11.

тизации предприятии других отраслей
промышленности, а также
холодильников мясной промышленности
(осуществлена в 1979 г.)
Основной недостаток проведенных
паспортизации — трудность анализа
и обобщения материалов о
технической базе предприятий. Поэтому ТЭП
холодильника разрабатывали исходя из
того, что, во-первых, он должен быть
универсальным, во-вторых, его форма
не должна затруднять последующие
обобщения ни по экономическим
районам, ни по видам, ни по типам
предприятий и, в-третьих, его можно
использовать для автоматизированной
обработки данных с помощью ЭВМ. В
целях решения последней задачи была
разработана система кодов, которая
изложена в приложении к паспорту в
виде инструкции по заполнению ТЭП.
Массив информации, содержащийся
в ТЭП холодильников на 1 января
1985 г., явился основой для анализа
технического уровня холодильников
мясной и молочной промышленности.
Обработке было подвергнуто 142 ТЭП
холодильника E9 — Украинская ССР,
33 — Белорусская ССР, 16 —
Эстонская ССР, 15 — Грузинская ССР,
7 — Азербайджанская ССР, 6 —
Казахская ССР и 6 — Таджикская
ССР).
Обобщенные показатели
технического уровня холодильников представлены
в табл. 1.
Общая емкость холодильников
составляет 201574,7 т, средняя емкость по
республикам колеблется от 680 до
2526 т.
Средняя потенциальная
энерговооруженность по анализируемым
холодильникам 29,4 кВт/чел. Самый низкий ее
уровень, 16,2 кВт/чел, на
холодильниках Эстонской ССР.
Для характеристики технического
уровня холодильного хозяйства очень
важен показатель —
фондовооруженность. В Таджикской ССР она ниже
средней по отрасли — 12236,9 против
уровня холодильников
Общая емкость
холодильников, Т
Энерговооруженность,
кВт/чел
Фондовооруженность,
руб/чел
Техническая вооруженность,
руб/чел
в том числе
оборудованием для ПРТС работ-
Удельный вес оборудования,
%, со сроком эксплуатации
до 5 лет
более 15 лет
Удельный вес
прогрессивного оборудования, %
Уровень применения ручного
^труда, %
Удельный вес
теплоизоляции, %
прогрессивной
современной
Удельный вес мяса, %
охлажденного
одностадийным быстрым способом
замороженного
в скороморозильных
аппаратах
однофазным способом
Удельный вес, %
механизированных
подвесных путей
насосно-циркуляционных
систем охлаждения
екая ССР
88074,2
37,9
16 861
5940,9
793,7
36,9
10,3
11,9
80,4
—
33,5
33,4
2,2
67,7
20,8
62,7
екая ССР
53 703
21,3
20862,4
5096,9
1002,6
30,7
14,7
8,4
77,7
0,3
16,5
16,5
4,1
32,4
15,6
49,6
екая ССР
16739,4
15,2
13963,2
4285,1
621,2
50,5
14,8
10,3
89,8
3,9
7,9
7,2
—
3,2
6,9
38,6

Грузинская ССР
10213,9
44,9
43773,4
6591,2
537,4
25,7
6,0
6,7
82,1
—
21,6
21,6
—
50,4
—
63

Азербайджанская
ССР
12087,7
30,1
20188,8
5305,8
794,4
23,6
12,8
3,3
95,4
—
18,1
18,1
—
8,1
4,2
40

Казахская ССР
15 157
26,8
24 171
9187,5
297,9
25,5
22,8
10,8
87,2
—
2,4
2,4
43,3
31,1
—
96,4
Таб

Таджикская ССР
5599,5
25,9
12236,9
2464,2
196,5
30,5
6,5
17,9
96,0
—
—
67,3
27,8
10,4
—
10,3
лица 1
По отрасли
(в пределах
изученного
массива
данных)
201574,7
29,4
18869,2
5809,5
766,3
33,0
12,3
9,9
82,5
0,9
21,0
26,6
7,3
47,6
14,7
55,1
23

18869,2 руб/чел, а в Грузинской
ССР в 3,6 раза выше средней —
43773,4 руб/чел. При этом . структура
основных фондов холодильников
неодинакова (например, удельный вес
оборудования на холодильниках Таджикской
ССР составляет 20,1 %, а Грузинской
ССР — 15,1 %), в результате чего
уровень технической вооруженности не
совпадает с уровнем
фондовооруженности.
Уровень применения ручного труда на
холодильниках во многих республиках
выше отраслевого уровня. Если на
холодильниках он составляет 82,5 %, то
по предприятиям мясной
промышленности — 66 %, а по предприятиям
молочной промышленности —45 %.
Чуть больше половины
установленного на холодильниках оборудования
(около 55 %) эксплуатируется от 5 до
15 лет. На оборудование со сроком
эксплуатации до 5 лет приходится
33 %. Удельный вес прогрессивного
оборудования всего 9,9 %. По
отдельным регионам этот отрицательный
разрыв еще больше. На холодильниках
Эстонской ССР 50,5 % оборудования
имеет срок использования менее 5 лет,
однако удельный вес прогрессивного
оборудования также низок, всего
10,3 %. Это говорит о том, что
холодильники до сих пор продолжают
оснащаться морально устаревшим
оборудованием.
Учитывая большое влияние активной
части основных фондов на
технический уровень холодильников, следует
самым внимательным образом
исследовать структуру и состав
оборудования с тем, чтобы принять
неотложные меры для устранения такого
негативного явления.
Важнейший показатель технического
уровня холодильников —
характеристика применяемой теплоизоляции. В
настоящее время прогрессивная
теплоизоляция составляет лишь 1 %,
современная теплоизоляция — 21 %, а
теплоизоляция устаревших типов — 78 %.
Такое соотношение свидетельствует о
неблагополучии в состоянии
теплоизоляции холодильников, так как плохая
теплоизоляция — это и повышенные
потери продуктов, и перерасход
электроэнергии, и преждевременная
изнашиваемость оборудования как
компрессорного цеха, так и установленного в
камерах холодильника. Иначе говоря,
малый удельный вес прогрессивной те-
24
плоизоляции в значительной степени
снижает технический уровень
холодильников.
Невысок удельный вес и
современных систем охлаждения (насосно-цир-
куляционных) — 55,1 %. Причем на
холодильниках Таджикской ССР он
намного ниже — 10,3 %. Наиболее
благополучно в этом отношении обстоят
дела в Украинской ССР — 62,7 %
и Грузинской ССР — 63 %.
Применяемая технология также
является важной характеристикой
технического уровня производства.
Одностадийным быстрым способом охлаждают
от 7,2 % мяса в Эстонской ССР до
67,3 % в Таджикской ССР, а в
среднем по анализируемым холодильникам
всего 26 % мяса. Очень низок уровень
использования аппаратов для
замораживания — всего 7,3 %. Между тем
широкое распространение этих
прогрессивных способов — необходимое
условие высокого технического уровня.
Обращает на себя внимание и
соотношение сроков эксплуатации
оборудования и холодильника. Свыше 15
лет эксплуатируется 65,5 %
холодильников. В то же время удельный вес
оборудования с таким сроком
эксплуатации значительно меньше — 12,3 %.
Это говорит о переоснащении
холодильников за время эксплуатации, но судя
по высокому удельному весу морально
устаревшего оборудования и
неэффективных систем охлаждения, заменено в
основном оборудование, прослужившее
небольшой срок или быстро
износившееся из-за низких технических данных.
Несомненно на технический уровень
холодильника непосредственное
влияние оказывает его емкость. Поэтому
техническую базу холодильного
хозяйства целесообразно рассматривать не
только в территориальном разрезе, но
и по группам в зависимости от
емкости холодильников (табл. 2). Группи-1
ровка принята в соответствии с
методикой, применяемой в ЦСУ СССР.
Техническая вооруженность
холодильников очень низкая: от 38,6 % в
1-й группе до 18,2 % в 12-й группе.
Особенно мала вооруженность
оборудованием для проведения ПРТС работ: от
9,6 % во 2-й группе до 0,7 % в 13-й
группе.
Если на небольших холодильниках
техническая вооруженность
обеспечивается в основном за счет холодо-
производящего оборудования, то на

Удельный вес мяча, %
замороженного
охлажденного
Удельный вес, %
Удельный вес
теплоизоляции, %
Удельный вес
оборудования, %, со сроком
эксплуатации

двухфазным
способом

однофазным
способом
в
скороморозильных
аппаратах

одностадийным

ускоренным
способом

одностадийным
быстрым
способом
насосно-
циркуля-
ционных
систем
охлаждения

механизированных
подвесных
путей

традиционной

современной

прогрессивной
более
15 лет
от 5 до
15 лет
до 5 лет


вооруженность,
кВт/чел
Вооруженность,
%

оборудованием
для ПРТС
работ

техническая
Емкость

холодильников, т
Номер
группы
10солсм^©'фсос0'-<слоо 1
О NONSlO t< ~«" ОО" ©" of of I
r-.ooo5m<NTj*Tf<M coco
ю ^f oo qoowoiiflio со со o^ о 1
а>" г*-*4 оо" ю" о" —«" о$ г^" со" ь- of h-T о 1
см ~ч сог^ю^^ооо^сосоо 1
1 |С5ооюооь-г^а>со~ч | | 1
1 1 о* 1*-* ~ СО" of ©" of of ю" I ' I
-* OOr^h-CNCOCO—< Ю »-* О 1
—" С-" -< ОО" CD" Tt? СО" СМ" Ю" Ю" О"
00 СЪ CN СО СО^ С© Г^ Г^ СЛ Ю Cft О
lO OO" of ОО" —Г СО" Ю" СО" Ь-" ^" rf о"
Ю —' (N (N Ю Ю CN Tf Ю СО Ю О
I^CO ^^ 00^ ^ ^Т^О СМ^О СО
СО СО СО СО 00 СО СО 00 Г- 00 Ю О 1
ч* СО СО СО rf — t^CO
1 1 1 оГ ю" r>-" cn" со" о" о" оо" 1 |
СО СО О"! »—' 1
oocoo^sco- со см —* соt>^«-^со
^" о" оо" со" со" со" оо" оо" *ф" о" оо" о" о"
аэ со г^ со г^ г^ оо ь. со о ^ ю о
СМ СО О СО ^ Cft СМ СО 05 СО СЛ
ю"со"о"—"со"со" —" —*"ю" -«"о"
соемсосмсм*-*ем»-« со <ф
1 Z-ы II 1 И 1 1 1 II
оо со со со^ со см см^ оо^ ю оо^о^ 1
со" ю" со" со" tC —" со" г-" см" г-" of со"
_ ^_ _ ^ сч —«^-н—< .-* со см 1
CM rf» CM CD О О СО СО СО "* 1ГЭж ^ О
со" ь»" см" о" а? см" ю" t>." оо" ^" со" г-" ю" 1
тр ЮСОСОСОСО"ФЮООСО'ФСО 1
О Л СМ^ Г*- »-« 00 Ю^ OV Ю^ СО^ 00^ 00^ О 1
оо" h-." —" со" со" со" оо" ^f о" ю" ф" о>" а>"
СО Г^ СО СМ СО СМ ~ч СО СМ —« СО -*
СО О СМ^ 00^ rf Ю »-и О О^ Ю^ ^ Г-^ СО^ 1
со" со" см" ю" о*" см" —«" о" аГ —" со" оо" г^."
-н см сч <м —« rf см "^ <м —« а> ся 1
СМ Ю СО ^ СО СЧ —^ СЛ 0\ г^ СМ^ г^ г^ 1
см" of со" оо" со" ю" "*" of г-" —" ю" ю" о" 1
СО *— СМ^ —^ OY Ю СОж СО^ Ю 0\ СОл СМ^ ^ 1
СО" Of О" CO" Of СО" Г^" СО" Tf т*" ^" ОО" СО"
со см со см о* о* о* oi со со со ^ со 1
оооооооооо^ 1
о о о о о о о о о о о о §
О Q О LO О Ю О iO О Ю О О г5
СМ Ю ^ — OJ OI СО СО '"f Ф lO СО ^
1 1 II 1 1 1II111 §
о о о о о о о о о о о о 3
¦-«СМЮОЮОЮОЮОЮОи 1
'-«'-«CM01COCOTt«'*lO(J
—< см со -Ф ю со t^ со а> о *-н см со 1
крупных его влияние на техническую
вооруженность при увеличении числа
рабочих и отсутствии других видов
оборудования снижается.
Энерговооруженность труда
значительно различается по группам
холодильников, причем она не имеет
тенденции к снижению по мере
возрастания их емкости. Следовательно,
увеличение емкости не используется для
внедрения качественно лучшей техники
и технологии.
Таким образом, технический уровень
крупных холодильников не выше, а по
многим позициям даже ниже, чем
мелких.
Анализ возрастной структуры
эксплуатируемого оборудования показывает,
что наибольший удельный вес
оборудования со сроком эксплуатации до 5
лет на небольших холодильниках, где
более активно идет замена основных
фондов. Это и понятно, ведь объемы
работ и размеры капитальных
вложений здесь относительно невелики.
Проведение же реконструкции на крупных
холодильниках всегда связано с
трудностями, обусловленными в основном
сложностью вывода холодильника из
эксплуатации. Отсюда следует, что
вопросы организации планово-предуире-
дительных ремонтов холодильников
нуждаются в серьезной проработке.
Прогрессивные типы теплоизоляции
применяются только на холодильниках
2-й и 3-й групп (емкость от 201 до
1000 т). Удельный вес традиционных
теплоизоляционных материалов выше
на крупных холодильниках. Это
объясняется тем, что более 60 % крупных
холодильников эксплуатируются уже
свыше 15 лет.
До настоящего времени на
холодильниках преобладают технологии
производства мяса в тушах и полутушах.
Для их перемещения применяют
подвесные пути. Удельный вес
механизированных путей очень невысокий —
14,7 %. Механизированными
подвесными путями оснащены главным
образом холодильники 10-й группы
емкостью 4001—4500 т. На мелких
холодильниках применяют, как правило,
немеханизированные подвесные пути.
Удельный вес эксплуатируемых на-
сосно-циркуляционных систем
охлаждения составляет в среднем 55,1 %, при
этом он сильно колеблется — от 7,5 %
на самых мелких холодильниках до
100 % на самых крупных. В целом
25

удельный вес прогрессивных систем
охлаждения необходимо признать
недостаточным. Поэтому реконструкция
систем охлаждения является важным
направлением повышения технического
уровня холодильников.
Около 60 % всего вырабатываемого
мяса подвергают охлаждению.
Удельный вес мяса, охлаждаемого
одностадийным быстрым способом,
обеспечивающим уменьшение усушки и
сокращение времени охлаждения, довольно
низкий. Причем на самых мелких
холодильниках он не превышает 60%,
а на холодильниках 2-й, 3-й и 4-й
групп — 30 %. Такое же положение
на холодильниках средней емкости.
Между тем переход отрасли полностью
на одностадийное быстрое
охлаждение мяса позволил бы сократить его
усушку, как показывают расчеты, не
менее чем на 6 тыс. т ежегодно.
До 40 % производимого мяса
замораживают. До сих пор еще
недостаточно высок удельный вес мяса,
замораживаемого однофазным способом,
несмотря на то, что он внедряется
уже длительное время. Лишь на самых
крупных холодильниках мясо
замораживают только этим способом.
Удельный вес мяса, замораживаемого в
скороморозильных аппаратах, в основном
не превышает 10 %, и только на
холодильниках 8-й группы (емкость от 3001
Из газеты
Все больше предприятий страны
переходит на работу в две—три смены.
В том, насколько эффективен этот
резерв, убеждают первые итоги:
благодаря росту производительности труда
улучшаются и его конечные
показатели.
Выгоды очевидны
Повышение качества и увеличение
производства холодильников «Чинар»,
выпускаемых Бакинским объединением «Бак-
элёктроприбор», связывают на предприятии
прежде всего с переходом на
трехсменную работу. Завершен первый этап этой
перестройки. Теперь в три смены работают
гальваническое, окрасочное производства, а
также цех пластмасс.
Выгоды, которые несет объединению
трехсменная ра0ота, уже очевидны: лучше ис-
рользуется оборудование, полнее стала его
до 3500 т) он составляет 30,7 %.
Большую часть мяса замораживают
неэкономичным, как с точки зрения
сокращения его потерь, так и
продолжительности технологического процесса,
способом — двухфазным.
Следовательно, на холодильниках имеются 0оль-
шие потенциальные резервы для
сокращения потерь мяса.
Таким образом, как показал
анализ паспортизованных холодильников,
холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности характеризуется
низким техническим уровнем.
Техническая вооруженность на 22 % ниже, а
уровень применения ручного труда на
52,5 % выше, чем в народном
хозяйстве.
Исходя из вышеизложенного можно
сделать вывод о необходимости
перестройки технической базы
холодильников, причем практически всех ее
составных частей. Естественно, сразу это
сделать невозможно. Поэтому
перестройка должна осуществляться по
этапам, которые требуется спланировать
заранее.
Ближайшая цель — в достаточно
короткий срок повысить технический
уровень холодильного хозяйства мясной и
молочной промышленности как
минимум до средних народнохозяйственных
показателей.
загрузка, выросла производительность
труда, повысилась ритмичность производства.
Все это благоприятно сказалось на
качестве холодильников, поставляемых в
десятки городов страны.
— Пришлось решать не только
производственные, но и ряд социальных
проблем,— говорит главный инженер
объединения А. Атаев.— Организовали питание в
ночную смену, ввели в действие
дополнительные душевые, комнаты отдыха,
позаботились о транспорте. Сейчас готовим к
переводу на трехсменку штампосварочное
производство.
Существует и проблема адаптации
тружеников к работе в ночное время.
Нужен переходный период, чтобы рабочие
приспособились к новым условиям.
Сейчас в объединении идет аттестация
кадров. В зависимости от нее и дается
«добро» на переход рабочих в цеха,
действующие в многосменном режиме.
Труд.— 1986.— 14 авг.
V\AA/\/\AAA/\A\rt/\AAA/\/\A/\A/V\A/\^^
26

НАУМ,
TEAJNINIlwtt^
технология
УДК 621.514.62-2.004.6.001.43
ПОВЫШЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ
ДЕТАЛЕЙ ГЕРМЕТИЧНЫХ
РОТАЦИОННЫХ КОМПРЕССОРОВ
Д-р техн. наук П. В. НАЗАРЕНКО,
И. В. ГОШТОВТ,
канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
канд. техн. наук А. Н. МАКАРКИН
Один из путей повышения долговечности
малых холодильных компрессоров —
применение новых, более износостойких
материалов для изготовления ответственных
деталей, а также использование перспективных
методов физико-химической обработки
поверхностей трения [2].
В последнее время широкое
распространение получает способ нанесения на
поверхности трения сверхизносостойких покрытий
методом катодных испарителей, который
имеет ряд преимуществ перед такими
традиционными методами, как поверхностная
закалка ТВЧ, цементирование, диффузионное
азотирование, хромирование и т. д.
Покрытия выполняют на основе тугоплавких
металлов, их карбидов, нитридов, окислов
и т. д.
Были проведены лабораторные и
эксплуатационные исследования деталей
герметичных ротационных компрессоров с
покрытиями из композиций керметов на основе титана
и ванадия.
Эти покрытия обладают высокими
износостойкостью и адгезией, практически
беспористы. Одно из несомненных их
преимуществ — большая равномерность слоя
покрытия и точный контроль его толщины, что
дает возможность в большинстве случаев
получать детали с размерами в пределах
поля допуска и избегать таким образом
последующей обработки [1].
Лабораторные испытания проводили на
установке торцевого трения при удельной
нагрузке 0,2—15,0 МПа, скоростях
скольжения 0,05—4,0 м/с и при избыточном
давлении хладагента R12, равном 0,122 МПа,
что соответствует реальному давлению
всасывания малых холодильных компрессоров.
В качестве смазки использовали масло
ХФ-12-16. Материал образцов — сталь 9ХС,
термообработанная до значения HRC,
равного 48—52, с покрытием из композиций
керметов на основе титана и ванадия
толщиной 5 мкм, материал контртела — чугун
АВЧ-1.
В целях получения наиболее полных)
характеристик работоспособности покрытий в
масло-фреоновой среде опыты проводили на
установке, позволяющей осуществлять
одновременно сравнительные испытания при
идентичных условиях двух различных
деталей трибосопряжений (с покрытием и без
покрытия).
Применение торцевой схемы дало
возможность моделировать условия граничного и
полусухого трения таких ответственных
деталей трибосопряжений герметичного
ротационного компрессора ФГр 0,35-1 А, как
лопасть — ротор, лопасть — паз цилиндра,
ротор — шейка эксцентрикового вала.
Результаты эксперимента обрабатывали с
привлечением методов математической
статистики.
Для выявления причин износа деталей
были исследованы факторы, влияющие на
толщину слоя смазки. Последняя
уменьшается в моменты пуска и остановки
компрессора, так как система смазки
инерционна и требуется 0,6—0,8 с, чтобы узлы
ротационного компрессора ФГр 0,35-1 А начали
работать в режиме гидродинамической
смазки [2]. Кроме того, вязкость масло-
фреоновых смесей зависит от содержания в
них хладагента (при прочих равных условиг
ях). При заданной концентрации хладагента
вязкость смеси резко понижается с
повышением температуры. В результате узлы
ротационного компрессора начинают работать в
условиях обедненной смазки, т. е. при
полужидкостном и граничном режимах трения,
что приводит к интенсивному износу и
возможности заедания деталей.
Наличие хладагента в масло-фреоновых
смесях препятствует образованию защитной
окисной пленки на поверхностях трения.
При этом растворенный хладагент,
испаряясь в зоне трения, уносит частицы масла,
что приводит к разрушению граничного слоя
смазки. В случае прекращения подачи
смазки интенсивность изнашивания пар трения
существенно возрастает (рис. 1, поз. /).
Минеральные масла, содержащие
примеси сложных органических соединений, при
взаимодействии с хладагентом в зоне
трения вступают с ними в химические реакции
[3].
При исследовании продуктов износа и
отработанного осадка смеси на электронном
микроскопе-анализаторе «Supperprobe-733»
установлено наличие в них продуктов
полимеризации и деструкции (смолы, кокс).
Фтористый и хлористый водород, которые
должны были бы присутствовать в зоне трения
согласно химическим реакциям,
обнаружены не были.
Деструкция минерального масла
ускоряет разрушение граничного слоя смазки.
Как показали лабораторные
исследования, уменьшить влияние на износ деталей
разрушения граничного слоя смазки и тем
самым предотвратить схватывание деталей
трибосопряжений, работающих в масло-
27

по
25
20
15
10
гП
1000
1200
то
1600 1800м
Н. — Образец
| J — Кантртело АВЧ-1
Рис. I. Изменение суммарной интенсивности
изнашивания пар трения после прекращения
подачи смазки в зону трения штатного
сопряжения герметичного ротационного компрессора (/)
и тонкослойного износостойкого покрытия в паре
с чугуном АВЧ-1 B):
I — в зону подается смазка; II — подача
смазки прекращена
фреоновой смеси, можно применением
тонкослойных покрытий из композиций
керметов на основе титана и ванадия.
Прекращение подачи масло-фреоновой смеси в зону
трения в данном случае не вызывает
существенного изменения суммарной
интенсивности изнашивания (см. рис. 1, поз. 2).
Это можно объяснить возникновением
вторичных структур и переносом продуктов
трения на поверхность контртела из чугуна
АВЧ-1.
При изнашивании тонкостенных покрытий
наблюдаются локальные разрушения с
последующим ростом образовавшихся каверн,
причем покрытия не скалываются на всю
глубину, что способствует удержанию
смазки в зоне контакта пар трения.
Лабораторными исследованиями
установлено, что применение тонкослойных
покрытий деталей при работе в масло-фреоновых
смесях предотвращает их схватывание,
существенно уменьшает период приработки и
в 6—8 раз повышает износостойкость
(рис. 2).
В лабораторных условиях отработан
процесс нанесения тонкослойных износостойких
покрытий на лопасть и эксцентриковый вал
Рис. 2. Изменение интенсивности изнашивания
деталей трибосопряжения с покрытием из
композиции керметов на основе титана (/), ванадия
B) и без покрытия C) в контакте с контртелом .
из чугуна АВЧ-1 при удельной нагрузке 10 МПа
и скорости скольжения 0,125 м/с
ротационного герметичного компрессора
ФГр 0,35-1 А. Толщина покрытия составила
5 мкм, что позволяет применять лопасти
ремонтных групп селекции при сборке
компрессоров.
Опытная партия компрессоров с
упрочненными деталями прошла испытания на
предприятиях торговли и общественного
питания Киева в течение 7,5 тыс. ч.
Испытания подтвердили высокую
износостойкость деталей трибосопряжений:
лопасть — ротор, лопасть — паз цилиндра
(см. таблицу).
В компрессорах №1,2 были установлены
,серийные детали, в компрессорах № 3—6
лопасть и ротор были упрочнены покрытием из
композиции кермета на основе титана, в
компрессорах № 7, № 8 на аналогичные
детали было нанесено тонкослойное
покрытие из композиции кермета на основе
ванадия.
Износ деталей компрессоров измеряли
индукционным измерителем линейных
перемещений типа «Калибр-217» по профилограм-
мам согласно ГОСТ 23.211—80.
Нанесение тонкослойных покрытий
керметов на основе титана и ванадия на поверх-
Поверхности трения деталей
Торцевая поверхность ротора
Торцевая поверхность лопасти по длине
Паз цилиндра
Торцевая поверхность лопасти по ширине
Средний линейный износ, мкм, за 7,5 тыс. ч поверхностей
деталей компрессоров ФГр 0,35-1 А
№ 1
4,5
53
16
8,5
№ 2
5,3
47
8,5
10,5
№ 3
0,7
8,5
3,5
2,5
№4
0,5
10,5
3,0
2,5
№ 5
0,5
10,0
2,5
1,5
№ 6
0,5
9,5
4,0
2,0
№ 7
1,5
7,5
6,5
1,5
№8
1,8
6,5
8,0
1,0
28

ности деталей пар трения следует
рассматривать; как эффективное средство
повышения долговечности фреоновых компрессоров,
в том числе и ротационных.
Список использованной литературы
1. Кудинов В. В., И в а но в В. М. Нанесение
плазмой тугоплавких покрытий. — М.:
Машиностроение, 1981. — 192 с.
2. Милованов В. И. Повышение
долговечности малых холодильных компрессоров. — М.:
Пищевая промышленность, 1980. — 200 с.
3. Сухотин А. М. Негорючие теплоносители и
гидравлические жидкости. — Л.: Химия,
1979. — 360 с.
УДК 66.047.25.001.5
ОСОБЕННОСТИ
ПРОЦЕССА
СУБЛИМАЦИИ
ДИСПЕРСНОГО МАТЕРИАЛА
ПРИ КОНДУКТИВНОМ
ЭНЕРГОПОДВОДЕ
С. Н. РОДИОНОВ,
канд. техн. наук С. М. БРАЖНИКОВ,
д-р техн. наук А. 3. ВОЛЫНЕЦ, В. И. ШАТНЫЙ
Во время сублимационной сушки иногда
возникают явления, которые не учитываются
в известных модулях процесса [1,2].
Поэтому появляется необходимость разработки
методов расчета процесса, в первую
очередь его продолжительности, с учетом
данных особенностей.
В настоящей работе рассмотрено одно
из таких явлений, наблюдаемых при
сублимации дисперсных материалов,
получаемых путем распыления жидкостей
(экстрактов, суспензий) непосредственно в вакуум.
Как показывает опыт, в слое этого
материала, распределенного на
теплоподводящей поверхности, происходит спекание
структурных элементов (частиц). В
результате через некоторое время от начала
процесса зернистый слой превращается в
монолит и становится непроницаемым для
пара. Этот процесс удовлетворительно
описывается моделью, основанной на
предположении о десублимации пара на
поверхности гранул.
В дальнейшем часто между монолитом и
теплоподводящей поверхностью образуется
паровой зазор. В зависимости от внешних
условий монолит может неподвижно
«парить» над теплоподводящей поверхностью
либо совершать колебания относительно нее.
Авторами сделана попытка разработать
методику расчета процесса сублимации в
вакууме спекшегося дисперсного материала
на теплоподводящей поверхности при
условии, что сублимируемый монолит и
греющая поверхность разделены паровым
зазором (рис. 1).
В основу физической модели положены
следующие допущения:
образец монолита имеет форму диска
радиусом г и начальной высотой h\
давление пара в зазоре уравновешивает
массу образца, так как рассматриваемый
процесс обычно проводят при температуре
теплоподводящей поверхности порядка
150—200 °С,
P=Q*gh,
где рл — объемное содержание льда в
материале, кг/м3;
g— ускорение свободного падения;
силы вязкости в потоке пара
пренебрежимо малы по сравнению с силами
инерции;
тепловой поток, подводимый к образцу
от тепло- одводящей поверхности через
паровой зазор, частично затрачивается на
сублимацию льда с нижней поверхности
образца, а частично передается
теплопроводностью к его верхней поверхности, где
вследствие этого также протекает процесс
сублимации;
процесс сублимации квазистационарный;
толщина парового зазора 8 больше
характерного размера структурного элемента
слоя D.
В ходе процесса осушенные частицы,
увлекаемые потоком пара в зазоре,
отрываются от нижней поверхности образца и
уносятся в аппарат. На верхней
поверхности этот эффект не обнаруживается,
поскольку скорости пара там существенно
меньше.
Приближенно сублимационную сушку
паронепроницаемого дисперсного
материала при наличии парового зазора, толщина
которого больше характерного размера
образующих слой частиц, можно рассматри-
Рис. 1. Характерные формы процесса
сублимации паронепроницаемого дисперсного слоя на
теплоподводящей поверхности:
а — «парящий» слой; б —
плоскопараллельные колебания; в — колебания образца
относительно его центра тяжести
29

вать как процесс сублимации монолита
чистого льда.
Тогда скорость процесса может быть
определена из условия Стефана:
— = ФобЩ /1 \
dT QAyeF' K '
где т — продолжительность процесса, с;
Фобщ — тепловой поток, затрачиваемый
на вымораживание льда с
нижней и верхней поверхности
образца, Вт;
/суб — скрытая теплота сублимации,
Дж/кг;
F — площадь поверхности контакта,
м2.
Общий тепловой поток зависит от режима
течения пара в зазоре.
Обычно высота образца h составляет 8—
20 мм, а давление пара в зазоре р=80-г-
4-200 Па. Если иметь в виду, что давление
в аппарате ра чаще всего находится в
пределах 10—40 Па, то можно полагать, что
при сверхкритических перепадах давлений
истечение пара из зазора будет происходить
со звуковой скоростью. Тогда получаем
следующие значения критериев режима
течения: Кнудсена Kn=4,9-10-2-M,96.10~2
и Рейнольде a Re=50-^130.
Таким образом, в паровом зазоре режим
течения пара ламинарный. Кроме того,
простые оценки показывают, что доля
излучения в общем тепловом потоке
пренебрежимо мала. Следовательно, правомерно
считать, что теплоперенос от греющей
поверхности к образцу осуществляется только
путем теплопроводности.
Тогда, учитывая, что в общем случае
толщина парового зазора б изменяется по
поверхности контакта,
ео6ш=!>п%=^ B)
где Кп —теплопроводность пара, Вт/(мХ
ХК);
7\юв> ^н — температура теплоподводящей
поверхности и нижней
поверхности образца, К.
Для решения задачи необходимо найти
толщину парового зазора, которая, в свою
очередь, определяется законом движения
образца относительно теплоподводящей
поверхности и зависит от всей совокупности
режимных и геометрических параметров
системы образец — теплоподводящая
поверхность. В общем случае движение
образца носит сложный характер и может
быть представлено как результат сложения
колебаний двух типов: плоскопараллельных
и относительно центра тяжести образца.
Ограничимся рассмотрением трех
характерных частных случаев, наиболее часто
встречающихся на практике, исследование
которых позволит получить предельные
оценки интенсивности тепло- и массообме-
на при сублимации паронепроницаемого
дисперсного материала.
Сублимируемый образец неподвижен —
«парящий слой». В данном случае толщина
парового зазора б является постоянной и
после интегрирования уравнения B) по
поверхности образца F получаем:
Qo6ut п.с=Л*А C)
где М=К(ТП0Ъ—TH)F.
Выразим б через основные параметры
процесса.
Воспользуемся уравнением теплового
баланса для нижней поверхности образца,
согласно которому тепловой поток QH,
подводимый к ней, отводится паром,
истекающим из зазора со скоростью v, равной
скорости звука:
Qti=2nrvblcy6Qm
где рп — плотность пара, кг/м3.
Принимая дополнительно, что пар можно
рассматривать как идеальный газ, и
учитывая, что по постановке задачи давление
пара в зазоре должно уравновешивать
массу образца (/?=дл^/г), получаем:
QH=v2nr60lcy6^ D)
где б0 — толщина парового зазора при
нахождении образца в положении
равновесия;
R — газовая постоянная.
Температура Тн определяется как
температура насыщения по давлению пара в
зазоре с помощью уравнения Клапейрона-Клау-
зиуса:
TWe+e^/^-, E)
ЧубРа
где Тв—температура верхней поверхности
образца, К.
Количество тепла, затрачиваемого на
сублимацию льда с нижней поверхности:
Q*=Kt%ThF-K т\т» . F)
Решая совместно уравнения A), C) — F),
можно определить количество тепла,
подводимого к сублимируемому образцу при
постоянной температуре теплоподводящей
поверхности, толщину парового зазора и
полное время сублимации «парящего»
образца. Некоторые результаты расчета
представлены на рис. 2 в виде графиков.
Сублимируемый образец совершает
плоскопараллельные колебания. Считаем
справедливыми все сделанные ранее допущения.
Пусть в результате случайного
возмущения давления пара образец сместится
относительно положения равновесия, ха-
30

рактеризующегося толщиной парового
зазора 6о, на Ajc, например, в направлении
от теплоподводящей поверхности. Это
приведет к возрастанию термического
сопротивления и соответствующему уменьшению
теплового потока, подводимого к образцу.
В результате из-за снижения интенсивности
паровыделения давление пара в зазоре
понизится и образец будет перемещаться
Ъмин
50
40
30
20
S,MM
1А
12
V
1,0
0,9
г- Г
10
[. __. <
\ I
9
р
>
-»
8
<
j
7
> 1
"Ч. <
6
i
>
^^
5
у/
h,MM\
Рис. 2. Зависимость продолжительности сушки
т и толщины парового зазора б от высоты
образца h при 7=373 К, р=26,6 Па:
расчет; О — эксперимент
вниз к теплоподводящей поверхности.
Пройдя по инерции положение равновесия,
он окажется на более близком
расстоянии от теплоподводящей поверхности, чем
расстояние, соответствующее положению
равновесия. Процесс сублимации начнет
протекать более интенсивно, чем в первом
случае, давление пара в зазоре
повысится, и образец станет перемещаться в
направлении от теплоподводящей поверхности.
Очевидно, что такой процесс будет носить
циклический характер.
Будем считать, что колебания являются
гармоническими. В этом случае выражение
C) для теплового потока, подводимого к
образцу, примет вид:
*хобщ п. п
м
Ьо+А sin у
G)
где А — амплитуда колебаний образца, м;
Т — период колебаний, с.
По выражению G) можно рассчитать
мгновенные значения теплового потока.
Однако более удобно использовать для
анализа и практических расчетов процесса
средний тепловой поток. Интегрируя
выражение G) в пределах от 0 до Г, получим:
Qo
2лМ
(8)
Полное время сублимации образца в
зависимости от амплитуды колебаний можно
определить по уравнению A).
Колебания сублимируемого образца
относительно его центра тяжести. В этом случае
для решения задачи необходимо учесть
изменение амплитуды колебаний и, следо-
^=s;
* м
"у?хф%
Глицерин
Ю
Рис. 3. Экспериментальная установка для исследования процесса сублимации дисперсного
материала:
У — вакуумный насос НВР-5Д; 2 — десублиматор; 3 — катетометр; 4 — вакуумная
камера; 5 — вакуумметр ВТ-3; 6 — исследуемый образец монолита; 7 — U-образный манометр;
8 — потенциометр КСП-4; 9 — двигатель; 10 — термостат; // — термометр; 12 — сосуд Дьюара;
13 — теплоподводящий элемент
31

вательно, теплового потока в зависимости
от текущего радиуса, т. е. тепловой поток
будет определяться в общем виде по
формуле B).
Из рис. 1, в видно, что максимальная
амплитуда при х=г не может превышать
значения б0, при 0<х<г
А{х)=**-х. (9)
Выделим на нижней поверхности
образца элемент площадью 2ydx. Очевидно,
колебания такого элемента можно
рассматривать как плоскопараллельные с
амплитудой Л(х). Тогда тепловой поток,
подводимый к рассматриваемому элементу,
Q„=2%Hyrf*. (Ю)
Тепловой поток, подводимый ко всему
образцу, находят интегрированием
уравнения A0) по поверхности образца. Учи-
тывая, что в рассматриваемом случае у=
= -у г2—х2, в результате интегрирования
получим:
Qo6iu ц. т= "~Т* (И)
JlOg
С помощью выражений C), (8), A1)
можно количественно оценить общий
тепловой поток, скорость процесса в
рассмотренных предельных случаях, а также
провести их сравнение. В частности,
установлено, что если образец совершает
колебания относительно его центра тяжести,
то по сравнению с «парящим» слоем
интенсивность процесса сушки может
увеличиться приблизительно на 30 %.
При плоскопараллельных колебаниях, как
следует из уравнения (8), интенсификация
процесса зависит от амплитуды колебания
образца.
Экспериментальную проверку
изложенных представлений о ходе процесса и
полученных соотношений для сублимации слоя
дисперсного материала проводили на
установке, показанной на рис. 3.
Необходимый для исследования образец
паронепроницаемого дисперсного
материала формировали из гранул, образованных
распылением модельного вещества в жидкий
азот. Гранулы засыпали в разъемную
цилиндрическую обечайку диаметром 80 и
высотой 10 мм. Одновременно, по мере
засыпки, в формирующийся слой
распыляли мелкодисперсный водный аэрозоль.
Поскольку извлеченные из жидкого азота
гранулы имели отрицательную температуру,
подаваемая вода намораживалась на их
поверхности, образовывала «мостки»
между отдельными гранулами, и тем самым
существенно снижалась порозность слоя.
Такая процедура имитирует эффект десуб-
лимации пара на структурных элементах
слоя, который, как отмечалось выше, может
служить причиной утраты слоем паропро-
ницаемости.
В результате был получен модельный
материал, структура которого позволила
выявить особенности процесса, характерные
для дисперсных материалов. В качестве
модельного вещества в эксперименте
использовали 10 %-ный раствор сульфита
натрия.
Подготовленный таким образом образец
извлекали из обечайки и помещали в
вакуумную камеру на поверхность теплопод-
водящего элемента, предварительно
охлажденного жидким азотом. Установку ваку-
умировали до заданного разрежения, после
чего в тецлоподводящий элемент подавали
теплоноситель. Температуру поверхности ]
элемента в ходе опытов поддерживали
постоянной. Фиксировали момент времени,
соответствующий отрыву образца от тепло-
подводящего элемента. Высоту образца и
соответствующую ей толщину парового
зазора в ходе процесса измеряли
катетометром типа КТ-8. Параллельно
осуществляли кино-фотосъемки процесса.
Наблюдения проводили до появления в
образце сквозных отверстий или полостей,
сопоставимых по характерному размеру
с его определяющим размером.
Практически опыт продолжали до тех пор, пока
высота образца не уменьшалась до 3—4 мм.
Проявление того или иного, характерного
процесса было случайным.
Результаты эксперимента для случая
«парящего» ' слоя приведены на рис. 2.
Как видно, экспериментальные данные
находятся в удовлетворительном
соответствии с расчетными.
Таким образом, в процессе
сублимационной сушки дисперсного материала при кон-
дуктивном энергоподводе между
материалом и теплоподводящей поверхностью
может образоваться паровой зазор, наличие
которого коренным образом меняет
известные модельные представления и методы
расчета процесса. Следовательно, при
расчете и конструировании сублимационных
установок для обработки таких материалов
следует учитывать возможность появления
рассмотренных особенностей процесса.
Результаты выполненного исследования
дают основания утверждать, что для этих^Ц
целей можно использовать расчетные
зависимости, приведенные в настоящей работе.
Результаты исследования были
использованы авторами при проектировании
опытной сублимационной промышленной
установки с непосредственным вводом жидких
солевых растворов в вакуум.
Список использованной литературы
1. Гуйго Э. И., Журавская Н. К.,
Каухчешвили Э. И. Сублимационная
сушка в пищевой промышленности.— М.:
Пищевая промышленность, 1972.— 433 с.
2. Dyer D. F., Sunderland J. Е.—Trans.
ASME, ser. с, 1968, vol. 90, № 4, pp. 10—16.
32

УДК 635.9:631 „J
АНАЛИЗ ВЛАЖНОСТНОГО
СОСТОЯНИЯ ВОЗДУХА
В ХРАНИЛИЩЕ С ПОНИЖЕННЫМ
ДАВЛЕНИЕМ СРЕДЫ
Канд. техн. наук В. Е. ПИСАРЕВ
При эксплуатации хранилищ
сельскохозяйственной продукции с пониженным
давлением среды [3, 4] в камерах хранения
вследствие притока свежего воздуха
давление может повышаться. Свежий воздух
предварительно охлаждается, нагревается
или увлажняется (в большинстве случаев
до относительной влажности <р«100 %).
Увлажнять воздух следует из-за резкого
уменьшения его относительной влажности
при понижении давления от атмосферного
до давления хранения [2]. Этим
предотвращается усушка и преждевременная
порча продукции.
Повышение давления в хранилище, в том
числе во время регулирования заданных
параметров хранения или отключения вакуум-
насосов, согласно соотношениям [2],
приводит к выпадению влаги из увлажненного
свежего воздуха. Чтобы достоверно
анализировать тепловлажностные процессы,
протекающие в камерах хранилища, и нужным
образом управлять ими, надо знать
количество влаги, выпавшей при поступлении в
них увлажненного свежего воздуха.
Для любого давления р воздуха в
камере при подаче увлажненного воздуха
(примем, что <р=100 %) с последующим
повышением р можно записать выражение:
dW=— Gdd, (l)
где dW— количество выпавшей влаги при
бесконечно малом изменении
давления среды;
G — количество сухого воздуха в
камере при соответствующем
давлении;
dd — изменение влагосодержания
воздуха при весьма малом
изменении давления.
Знак «—» показывает, что при
повышении давления выпадает влага.
Общее количество влаги, выпавшее при
повышении давления от значения р0 до рк,
Рк -
W= — $ G dd. B)
Количество сухого воздуха в камере
согласно [1]
та- <3>
G=
где М— количество влажного воздуха в
камере.
Значение М определим из уравнения
Клапейрона для влажного воздуха:
М=
тогда
G=
рУ.
рУ
Rc*T(\+d) •
D)
где V — объем хранения;
/?см — газовая постоянная смеси сухого
и влажного воздуха,
К™—
1
!+<*'
\+d
я„;
E)
/?в, /?п — газовые постоянные
соответственно для воздуха и пара;
Т — температура хранения.
Так как процесс идет при <р=100%,
известное соотношение для расчета
влагосодержания запишется в виде
d=
#п P—Ps
F)
где ps — давление насыщения при
соответствующей температуре
(хранения).
Учитывая, что температура хранения
сельскохозяйственной продукции
постоянная и, следовательно, давление ps также
постоянно, после дифференцирования
выражения F) получим:
А*=3»Р,
(-MV
х р—р/ н
G)
Подставляя формулы D), E) и G) в
выражение B), после соответствующих
преобразований окончательно имеем
W=?±Xr\n
#п т Po—Ps
(8)
На рисунке представлена рассчитанная
по формуле (8) зависимость количества
выпавшей влаги в хранилище от
повышения давления хранения р0 до значения
Рк-
Примеры расчета. Исходные данные.
Действующее гипобарическое хранилище
[4], камера хранения объемом 15 м3,
температура в ней 7=273,16 К, давление
ро=0,01 МПа.
1. Камеру готовят к выгрузке
цветочной продукции, рк=0,1 МПа. Требуется
определить количество выпавшей в камере
влаги при поступлении в нее
увлажненного свежего воздуха и повышении
давления от ро до рк.
Вспомогательные данные для расчета:
ps=609,5 Па, #п=461 Дж/(кг-К).
Подставляя соответствующие значения в
формулу (8), получим №=0,239 кг.
Действительно, в случае повышения
давления пи рассматриваемых режимных пара-
33

№Ю?лг
\л«
//7
/5 р0,нПа.
Зависимость количества выпавшей влаги W от
повышения давления хранения ро до рк при
температуре хранения Т=274,15 К, У=
= 1мЧ Ps= 656 Па
метрах первоначально сухая внутренняя
поверхность камеры покрывается мелкими
капельками воды. Количество выпавшей
влаги измерить невозможно. Ее следует
определять по выражению (8).
2. При хранении продукции происходят
2 раза в течение 1 ч колебания давления,
вызванные регулированием параметров
воздуха в камере. Давление изменяется от
/?о=0,01 МПа до рк^0,012 МПа. Продукция
хранится 60 сут.
Определим количество выпавшей в камере
влаги W\ при одноразовом повышении
давления и W — за весь период
хранения продукции.
Подставляя соответствующие значения в
формулу (8), получим при одноразовом
повышении давления количество выпавшей
влаги W\=0,0308 кг и за весь период
хранения — W=W{-2-24-60=44,5 кг.
При разработке камер [4] в их дне
предусмотрены отсеки для накопления воды и
сливные вентили.
Использование выражения (8) позволяет
при проектировании хранилищ
сформулировать исходные требования, в частности к
расходу воды, необходимому для
увлажнения свежего воздуха, а также
анализировать технологические режимы в
хранилищах с учетом выпадения в них влаги
и соответствующим образом управлять
работой оборудования.
Список использованной литературы
1. Михайловский Г. А. Термодинамические
расчеты процессов парогазовых смесей.— М.;
Л.: ГНТИМЛ, 1962.— 184 с.
2. Нестеренко А. В. Основы
термодинамических расчетов вентиляции и
кондиционирования воздуха.— М.: Высшая школа,
1971.— 459 с.
3. Патент 4061483 (США).
4. Хранилище с пониженным давлением
воздушной среды / В. Я. Журавленко, В. Е.
Писарев, Э. Р. Гросман, Н. П. Очеретянко.—
Холодильная техника, 1986, № 4, с. 12—13.
УДК 628.889:697.95
ЦИФРОВОЙ ПЕРЕНОСНОЙ
АНЕМОМЕТР АП1
Канд. техн. наук Ю. А. ЛОЗИНСКИЙ,
А. В. АГАФОНОВ,
Г. Г. ТРЕТЬЯКОВ, Я. И. ГАРБЕР
Отечественная промышленность и
зарубежные фирмы выпускают различные типы
анемометров, в которых в качестве
чувствительных элементов применены
вращающиеся ветроприемники [1, 2, 5]. При
использовании этих приборов скорость
воздуха определяют с помощью градуировоч-
ных графиков по частоте вращения ветро-
приемника за определенный, фиксируемый
секундомером, промежуток времени.
Ряд зарубежных фирм начал выпуск
цифровых анемометров [3, 4], работающих в
узком диапазоне скоростей 0,5—5,0 м/с.
Авторами при разработке цифрового
анемометра с дистанционной передачей
информации для измерения скоростей воздуха
от 0,3 до 20 м/с в качестве
чувствительных элементов были использованы
ветроприемники от серийных анемометров
АСО-3 (поддиапазон 0,3—5,0 м/с) и МС-13
(поддиапазон 1—20 м/с).
Созданный цифровой анемометр АП 1
основан на число-импульсном методе
получения измерительной информации —
частота вращения ветроприемника
преобразуется в число импульсов с последующим
представлением результатов измерения в
реальной физической величине —
скорости воздуха.
Блок-схема цифрового переносного
анемометра АП1 представлена на рис. 1.
Первичный измерительный преобразова-
Рис. 1. Блок-схема цифрового переносного
анемометра АП 1:
/ — первичный преобразователь АП 1-1; 2 —
то же, АП 1-2; 3 — цифровой
измерительный прибор; 4 — зарядное
выпрямительное устройство УВЗ
34

тель АП 1-1 работает в поддиапазоне тюратора обеспечивались формирование и
скоростей 0,3—5,0 м/с, а преобразователь устойчивый счет импульсов
АП 1-2 — в поддиапазоне 1—20 м/с
' Принципиальная электрическая схема
первичного измерительного
преобразователя показана на рис. 2.
На оси ветроприемника закрепляют
обтюратор — диск с прорезями, при
вращении которого прерывается световой
поток оптронной пары, формирующей
импульсы прямоугольной формы с частотой,
пропорциональной частоте вращения
ветроприемника.
Импульсы оптронной пары в
преобразователе превращаются в частотные сигналы,
которые после усиления поступают на вход
цифрового измерительного прибора
Число прорезей обтюратора п выбрано,
во-первых, в зависимости от времени
измерения (усреднения) частоты вращения ве-
троприемников и, во-вторых, с учетом
коэффициентов преобразования скорости
воздуха в частоту вращения ветроприемников
анемометров АСО-3 и МС-13. При
измерении скорости воздуха в поддиапазоне 0,3—
5,0 м/с и времени усреднения 5 с число
прорезей л=9, а при измерении скорости
воздуха в поддиапазоне 1—20 м/с и
времени усреднения 10 с — /г=10.
В целях унификации деталей, а также
преемственности технологии изготовления
при внедрении в производство анемомет-
Оптронная пара составлена из светодио- ра АП 1 широко использовали основные
да АЛ 107 А и фотодиода ФД 265 Б. Для по- конструктивные элементы серийных анемо-
вышения точности преобразования она кон- метров АСО-3 и МС-13, в том числе дета-
структивно выполнена таким образом, что ли корпусов, защитные элементы ветро-
оптические оси светодиода и фотодиода сфо- приемников, а также детали узлов враще-
кусированы. Тем самым при вращении об- ния [1, 5].
Для удобства эксплуатации и
расширения возможностей применения анемометров
первичные измерительные
преобразователи АП 1-1 и АП 1-2 снабжены
ручными держателями и выносной штангой
длиной около 1 м. Преобразователи
соединяют с цифровым измерительным
прибором четырехпроводным кабелем.
Структурная схема цифрового
измерительного прибора представлена на рис. 3.
В соответствии с алгоритмом узел
управления обеспечивает циклическую работу
анемометра в режимах измерения и
индикации показаний. В процессе работы
преобразователей АП 1-1 или АП 1-2 инди-
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема каторы указанных поддиапазонов измере-
первичных измерительных преобразователей: ния мигают с частотой 1 Гц.
Rl, R2, R3, R4 — сопротивления соответственно 15; 33; 560 и 750 кОм; С1 — емкость
6800 пФ; VT1 — транзистор КТ342В; VT2 — - транзистор КП304А; VD1 — фотодиод ФД265Б;
VD2 — светодиод АЛ107А
ЗВ
Выходу
Управление режи-
*~мом ра-
Общий боты
Рис. 3. Структурная схема цифрового измерительного прибора:
1 — генератор опорной частоты с делителем; 2 — узел управления; 3 — узел
контроля напряжения питания; 4 — батарея аккумуляторов; 5 — счетчик с коммутируемым
переменным коэффициентом деления; 6 — усилитель мощности; 7 — узел индикации
результатов измерения с усилителями мощности; /вх — входная частота ветроприемника; /зар — сила
тока зарядки
35

Генератор опорной частоты с делителем
формирует необходимые для работы
анемометра выходные служебные частоты 1; 2;
32768 Гц.
Счетчик с коммутируемым переменным
коэффициентом деления через усилитель
мощности выдает результат измерения в
реальной физической величине.
При снижении напряжения питания
батареи аккумуляторов до установленного
порога (8 В) узел контроля напряжения
питания вырабатывает сигнал, при котором
цифровые индикаторы во время
индикации показаний начинают мигать с
частотой 2 Гц.
Зарядное выпрямительное устройство
служит для зарядки батареи аккумуляторов
анемометра и подключается к
цифровому измерительному прибору через
отдельный разъем.
Анемометр АП 1 выполнен на базе КМОП
интегральных микросхем серии К 561. Эта
серия предназначена для устройств с малым
энергопотреблением, небольшими
габаритными размерами и массой, работающих в
условиях повышенного уровня помех
(дистанционная передача информации без
экранирования линии связи). С целью
унификации схемно-технических решений
применены также микросхемы серии К 176.
Для отображения измерительной
информации использованы цифровые индикаторы
АЛС 324Б. Они могут работать в широком
диапазоне температур, в частности при
отрицательных до —30 °С, и не
нуждаются в дополнительном источнике питания.
Источник питания — батареи
аккумуляторов типа Д 0,26С, которые
обеспечивают анемометр напряжением питания в
течение 3 мес. Перезаряжать
аккумуляторы можно до 50 раз, т. е. без замены они
могут работать в течение 8 лет.
Анемометр имеет только один орган
управления — выключатель напряжения
питания, что облегчает его эксплуатацию.
Режимы работы устанавливаются
автоматически при подключении
соответствующего первичного измерительного
преобразователя. После включения напряжения питания
загорается индикатор поддиапазонов
измерения, указывающий, какие скорости
воздуха определяют в данный момент.
Техническая характеристика цифрового
переносного анемометра АП 1
АП 1-1 АП 1-2
Диапазон
измерения скорости
воздуха, м/с 0,3—5,0 1—20
Чувствительность,
не более, м/с 0,2 0,8
Основная
погрешность, м/с ±@,1+0,050) ±@,3+0,050)
Время, с
измерения 5 10
индикации 3 3
Масса, не более, кг
первичного
измерительного
преобразователя 0,45 0,25
цифрового
измерительного
прибора 0,5 0,5
Потребляемая
мощность, не
более, Вт 1,5 1,5
По основным показателям — диапазону
и времени измерения, дистанционности,
массе — разработанный анемометр АП 1
соответствует современным"
научно-техническим требованиям и находится на уровне
лучшего зарубежного аналога [3].
Анемометр прошел государственные приемочные
испытания и утвержден как средство
измерения. Рекомендовано аттестовать
анемометр АП 1 по высшей категории
качества.
Анемометр после изготовления,
эксплуатации и ремонта проверяли в
аэродинамических трубах по методическим
указаниям «Государственная система
обеспечения единства средств измерений.
Анемометр цифровой переносной. Методика
проверки МИ 1284—86». К анемометру АП 1
можно подключать и другие первичные
измерительные преобразователи с
аналогичным принципом действия.
Таким образом, разработанный
цифровой переносной анемометр АП 1
является первым отечественным переносным
прибором с цифровым отсчетом скорости
воздуха в реальной физической величине —
единице скорости — и с возможностью
дистанционной передачи результатов
измерения.
Список использованной литературы
1. ГОСТ 6376 — 77. Анемометры ручные со
счетным механизмом. Технические условия.—
М.: Изд-во стандартов, 1980.
2. Каталог фирмы «Везер Корпорейшн»
(США), 1984.
3. Каталог фирмы «Окава Сейки» (Япония),
1984.
4. Каталог фирмы «Ультракуст» (ФРГ), 1982.
5. Справочник по гидрометеорологическим
приборам и установкам / А. Б. Рейфер,
М. И. Алексеенко, П. Н. Бурцев и др.— Л.:
Гидрометиздат, 1976.—432 с.
36

ОБМЕН ОПЫКЖ
УДК 621.565.35.001.76
ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ
ПРИМЕРЗАНИЯ
ЛОПАСТЕЙ ВЕНТИЛЯТОРА
К КОЖУХУ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
В. А. СМИРНОВ, В. Л. ГОРЕЛИКОВ
Холодильник рыбокомбината в
^ г. Владивостоке сооружен в 1984 г.
- В камерах хранения замороженной
продукции с температурой воздуха —24 °С
после оттаивания воздухоохладителей
лопасти вентиляторов примерзают к
буртику кожуха и, как следствие,
периодически выходят из строя, что
отражается на температурно-влажност-
ном режиме камеры и качестве
хранимой продукции.
Перенастройка реле времени,
управляющих процессом оттаивания, на
различные режимы не устраняет
примерзания.
Для исключения примерзания
лопастей вентиляторов предложено
применить защитный козырек,
предотвращающий попадание капель воды на
буртик корпуса воздухоохладителя.
Козырек размером 100X2000 мм,
выполненный из оцинкованного железа
толщиной 0,5 мм, крепится четырьмя
самонарезными винтами диаметром
4 мм к буртику кожуха (см. рисунок).
Установка защитного козырька на буртик кожуха
воздухоохладителя: / — корпус; 2 — лопасть
вентилятора; 3 — крепежный винт; 4 —
самонарезной винт; 5 — защитный козырек
Козырек углублен в корпус кожуха
воздухоохладителя на 80 мм, а
снаружи выступает на 20 мм.
Лопасти вентилятора во избежание
зацепления их с головками винтов
укорачивают на 2,5—3 мм. Это не
влияет на балансировку вентилятора,
а напор и производительность его
практически не изменяются.
Дооборудованные таким образом
воздухоохладители надежно работают
в течение длительного времени,
примерзания лопастей вентиляторов и их
поломок не наблюдается.
УДК 621.515.002.01
СХЕМА ИМИТАЦИИ ПУСКА
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Перед пуском главного синхронного
электродвигателя (мощность 1250 кВт,
номинальное напряжение 6 кВ)
холодильной турбокомпрессорной машины
ХТМФ-348-4000-11, используемой для
охлаждения технологической воды,
включают электродвигатели
вспомогательных механизмов систем смазки и
охлаждения. Отказ в работе одного из
них приводит к отключению главного
электродвигателя. То же самое
наблюдается и при пусконаладочных
работах. Чтобы предотвратить это в
процессе проверки готовности к работе
механической и электрической частей
машины ХТМФ-348-4000-11, разработана и
внедрена схема имитации пуска
холодильной машины без включения
главного электродвигателя, которая
действует следующим образом.
Масляный выключатель, подающий
напряжение 6 кВ на главный
электродвигатель, устанавливают в
контрольное положение, а его функцию
выполняет реле Рэ (см. рис. а),
включенное в ту же цепь, что и катушки
управления выключателя. Для пуска
в работу всех вспомогательных
механизмов предусмотрена цепь
технологических блокировок. В схеме машины
катушка РП-2 обесточивается и
замыкает свой контакт РП-2 в цепи
имитации. Машинист поворотом ключа
управления имитации КЛ-1 подает команду
на «включение» холодильной установки.
Катушка реле Рэ получает питание по
цепи КЛ-2 — 107 — КЛ-1 — РП-2 —
37

КЛ-2
-45° +*5°
КЛ-f
-I ф||ф-"Ц^—*
кл-г
370 ^
Элементы (а, б, в) схемы имитации пуска холодильной машины:
Рэ — реле имитации; РП-2 — катушка; КЛ-1, КЛ-2 — ключи управления; РПЛ-1 — контакт реле
проверки лампы; ДС — добавочное сопротивление; ТК«Вкл», ТК«Выкл»— сигнальные лампы;
В — контакт масляного выключателя
106, замыкает свой контакт Рэ в цепи
имитации и ставит его на самопод-
хват. Другим контактом в цепи
107 — КЛ-2 — 124 — Рэ — 106 (рис. б)
подается напряжение на КЛ-2, которое
дает сигнал разрешения о включении
холодильной установки в работу по
цепи 107 — ДС — ТК *Вкл» — 106 —
КЛ-2 (рис. в).
В случае отказа вспомогательных
механизмов катушка реле Рэ
обесточивается и подает сигнал о запрете
включения холодильной установки по
цепи 373 — ДС—ТК «Выкл» — 372 —
КЛ-2. Только после получения сигнала
о разрешении пуска установки
масляный выключатель ставится в рабочее
положение, и ключом управления КЛ-2
установка включается по схеме КЛ-2 —
707 — Рэ — 9 — 10 — РП-2 — 106
(см. рис. а).
Преимущества схемы по сравнению с
имеющимися аналогами — увеличение
надежности работы холодильной
установки, предотвращение отключения под
нагрузкой главного электродвигателя.
Материал подготовлен на основе
информационного листка № 85-5
Ставропольского межотраслевого
территориального центра
научно-технической информации
и пропаганды
ЮОИРЕТЕИЮ!
A1) 1252627 А2 E1LF 25 D 11/00 F1) 992961
B1) 3815873/28-13 B2) 23.11.84 G1)
Центральный научно-исследовательский институт бытового
обслуживания населения G2) Ю. А. На ртов,
П. В. Путенихин, А. В. Швец, А. Т. Парфенов,
Н. Н. Сафронов E3) 621.572-55
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РАСКЛИНИВАНИЯ МОТОР-КОМПРЕССОРА БЫТОВОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА по авт. св. № 992961,
отличающееся тем, что с целью повышения
надежности расклинивания путем создания
ударного раскачивания ротора, оно дополнительно
содержит четыре симистора, два конденсатора и
две сдвоенные кнопки, при этом первый симистор
и параллельно ему подключенная цепочка из
последовательно соединенных второго семистора
и первого конденсатора включены в цепь рабочей
обмотки расклиниваемого мотора-компрессора, а
третий симистор и параллельно ему
подсоединенная цепочка из четвертого симистора и
второго конденсатора включены в цепь пусковой
обмотки, при этом контакты одной кнопки
включены в цепи запуска первого и четвертого си-
мисторов, а контакты другой кнопки — в цепи
запуска второго и третьего симисторов, причем
первый конденсатор имеет емкостное
сопротивление 0,9—1,3 индуктивного сопротивления рабочей
обмотки, а второй конденсатор — 0,7—1,6
индуктивного сопротивления пусковой обмотки.
A1) 1254260 E1L F 25 D 21/06, F 25 В 39/02
B1) 3866977/28-13 B2) 15.03.85 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) А. М. Бражников, Б. С. Бабакин,
М. А. Еркин, Н. М. Горбатовский, А. С.
Бибиков E3) 621.565 .
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий заключенную в корпус охлаждающую
батарею, установленный перед ней вентилятор в
кожухе, трубопроводы для подвода и отвода
хладагента, размещенные в верхней части
охлаждающей батареи оросители, поддон для сбора талой
воды со сливным трубопроводом и поворотной
заслонкой, отличающийся тем, что, с целью no--j
вышения эксплуатационных качеств путем
повышения интенсивности охлаждения, эффективности
оттаивания и обеспечения электроантисептирова-
ния охлаждаемого воздуха, он снабжен
высоковольтным и заземленным электродами,
установленными в корпусе по обе стороны
охлаждающей батареи над наиболее развитой ее
поверхностью, и расстояние между вентилятором и
ближайшей к нему поверхностью высоковольтного
электрода превышает расстояние между
электродами, причем на трубопроводах для подвода и
отвода хладагента и подачи теплой воды
смонтированы диэлектрические втулки, а кожух
вентилятора выполнен из диэлектрического
материала.
38

A1) 1250794 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3492169/23-06 B2) 17.06.82 G1) Институт
физики твердого тела АН СССР G2) С. 3. Шму-
рак, А. В. Полетаев, И. Б. Хлесткий, Л. С. Круц,
Л. А. Никольский, В. В. Капацин, В. Г. Чалый,
В. В. Кожевников E3) 621.565.83
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
теплоизолированный корпус с герметичной камерой внутри
для размещения баллона охлаждаемого
фотоэлектронного умножителя, образованной
изолятором, торцовой стенкой вакуумной кюветы
и холодопроводом в виде цилиндрического
металлического стакана с центральным окном,
и термоэлектрическую батарею в виде термо-
электромикроохладителя с охлаждающим
радиатором, прикрепленного к холодопроводу,
отличающийся тем, что, с целью повышения
точности измерения при регистрации слабых
и сверхслабых световых потоков путем
снижения темнового тока фотоэлектронного
умножителя, холодопровод имеет внутренний диаметр,
превышающий в 1,45—1,7 раза диаметр баллона
умножителя, и снабжен равномерно
установленными на его наружной поверхности
дополнительными термоэлектрическими батареями, а
Охлаждающие радиаторы всех батарей
расположены в теплоизоляции корпуса.
A1) 1249277 E1) 4 F 25 С 1/12 B1)
3911768/28-13 B2) 07.01.85 G1)
Ленинградский ордена Ленина и ордена Октябрьской
Революции институт инженеров
железнодорожного транспорта им. В. Н. Образцова G2)
В. И. Моисеев, А. В. Панюшкин, Н. К.
Васильев E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ
УПРОЧНЕННОГО ЛЬДА, предусматривающий
введение в объем воды добавки из
волокнистого материала с образованием пульпы, подачу
ее на поверхность и охлаждение холодным
воздухом до затвердевания, отличающийся тем,
что, с целью повышения прочности льда путем
обеспечения упорядоченного расположения
волокон добавки, пульпу наносят на поверхность
и охлаждают до затвердевания послойно, при
этом каждый слой пульпы подают из
перемещаемого параллельно последней лотка в
установившемся ламинарном потоке пульпы.
A1) 1255829 E1L F 25 В 29/00, 15/06 B1)
3823534/23-06 B2) 12.12.84 G1)
Государственный проектно-изыскательский институт
микробиологической промышленности «Южгипробиосин-
тез» G2) М. В. Перельмутер, В. А. Итин E3)
621.56
E4) E7) СПОСОБ ОДНОВРЕМЕННОГО ПО-
. ЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА И ТЕПЛА с помощью
абсорбционных теплонасосных установок путем
циркуляции теплоносителя между генератором и
источником тепла, рабочего тела между
абсорбером, конденсатором и потребителем тепла, а
также между испарителем и потребителем
холода, причем часть тепла от теплоносителя после
выхода его из генератора передают рабочему
телу перед его поступлением к потребителю тепла,
отличающийся тем, что, с целью сокращения
энергозатрат, дополнительно измеряют
температуру рабочего тела на выходе из потребителей
тепла и холода и при снижении первой из этих
температур ниже второй рабочее тело после
потребителя холода подают последовательно в
абсорбер и конденсатор, а после потребителя тепла
его подают в испаритель.
A1) 1255828 E1L F-25 В 19/04, F 24 Н 7/04,
F 25 В 3/00 B1) 3817043/23-06 B2) 27.11.84
G1) Институт технической теплофизики
АН УССР G2) С. О. Филин, Н. С. Кирпач,
Б. Д. Бирук E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ ТЕРМОСТАТИ-
РУЮЩЕГО УСТРОЙСТВА путем циркуляции по
замкнутому контуру теплоносителя,
содержащего теплоаккумулирующую насадку из
плавящегося вещества, отвода тепла от термостатируемого
объекта к теплоносителю и последующего его
охлаждения, отличающийся тем, что, с целью
расширения диапазона температур термостатирова-
ния при постоянной холодопроизводительности,
измеряют температуру в термостатируемом
объекте и при отклонении ее от заданного значения в
контур вводят другую теплоаккумулирующую
насадку с требуемой температурой плавления, а
насадки, выведенные из контура, охлаждают
одновременно с теплоносителем.
A1) 1255825 E1LF 25 В 9/02 B1) 3840911/28-06
B2) 03.01.85 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности и
Ленинградский политехнический институт им. М. И.
Калинина G2) А. И. Азаров, С. О. Муратов,
С. В. Приходько, Ю. М. Симоненко E3) 621.56
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА И СПОСОБ
СТАБИЛИЗАЦИИ РЕЖИМА РАБОТЫ ВИХРЕВОЙ
ТРУБЫ.
E7) 1. Вихревая труба, содержащая камеру
энергетического разделения с сопловым вводом
и диафрагмой, выполненную в виде набора
теплопроводных ребер, чередующихся с упругими
кольцевыми прокладками, стянутого в пакет
посредством стяжки, снабженной регулятором,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности в диапазоне |х=
= 0,3—1,0, ребра по периметру отверстий имеют
кольцевые выступы, контактирующие один с
другим в одном из крайних положений пакета
с образованием гладкой поверхности камеры
энергетического разделения.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
выступы выполнены в виде конических отбортовок,
образующих с продольной осью камеры
энергетического разделения угол 5—45°.
3. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
диафрагма выполнена из упругого материала и
связана кинематически с регулятором стяжек.
4. Способ стабилизации режима работы
вихревой трубы, содержащей камеру энергетического
разделения с сопловым вводом и диафрагмой из
упругого материала, отличающийся тем, что, с
целью повышения производительности и
эксплуатационной надежности, в процессе работы трубы
на диафрагму воздействуют вибрациями для
очистки ее от загрязнений.
5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что
вибрацию диафрагмы осуществляют путем
подвода к ней газа с' переменным давлением,
отбираемым из камеры энергетического разделения.
A1) 1254256 E1L F 25 В 1/00 B1) 3809425/23-06
B2) 01.11.84 G2) А. А. Раев, Н. С. Берсенева,
В. П. Кочетов, С. Л. Туболевский, В. А. Лаври-
ненко E3) 621.56
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур, в котором
последовательно установлены компрессор,
конденсатор, обратный клапан, ресивер со
змеевиком, подключенным своим входом к выходу из
компрессора, терморегулирующий вентиль и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергозатрат, ресивер выполнен двухкамер-
39

ным с последовательным соединением камер в
верхней части посредством переливного
отверстия, а змеевик размещен в первой из камер
и на выходе подключен к циркуляционному
контуру после терморегулирующего вентиля.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что,
с целью снижения энергозатрат на режиме
оттаивания испарителя, первая камера ресивера со
змеевиком расположена над его второй камерой
и обе камеры дополнительно сообщены между
собою посредством калиброванного отверстия.
(II) 1249278 E1) 4 F 25 J 3/02 B1)
3760377/23-26 B2) 26.06.84 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектный институт
по переработке газа G2) Г. А. Панасян,
М. В. Дорошева, А. М. Цыбулевский E3)
621 593
E4) E7) СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ
УГЛЕВОДОРОДНЫХ СМЕСЕЙ, включающий
низкотемпературное разделение сырого газа в
сепараторе первой ступени на газ и конденсат,
охлаждение выделившегося газа, разделение его
в сепараторе второй ступени на газ и
конденсат, расширение газа второй ступени сепарации
в турбодетандере, разделение всех газовых и
жидкостных потоков в деметанизаторе на сухой
газ и деметанизированный продукт, получение
этановой фракции из деметанизированного
продукта в этановой колонне, адсорбционную
очистку этановой фракции от диоксида
углерода с последующими регенерацией и
охлаждением адсорбента, отличающийся тем, что,
с целью увеличения выхода этановой фракции,
свободной от диоксида углерода, газ из
сепаратора, первой ступени дополнительно охлаждают
жидкостным потоком, отводимым из середины
деметанизатора, а регенерацию адсорбента
осуществляют частью сухого газа.
A1) 1255824 E1L F 25 В 9/00, F 01 М 1/04
B1) 3656855/23-06 B2) 28.10.83 G2) М. Г. Ага-
малов, П. П. Ворожев, И. Н. Делиев, В. П. Урба-
нюк, Б. И. Чистяков, А. М. Яковлев E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ СМАЗКИ УЗЛОВ
ТРЕНИЯ ПРИВОДА ГАЗОВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
РЕГЕНЕРАТИВНОЙ МАШИНЫ с холодной и
теплой полостями путем подачи смазочного
масла в узлы трения, размещенные в картере, под
давлением из резервуара, связанного с теплой
полостью, отличающийся тем, что, с целью
улучшения массогабаритных и энергетических
характеристик машины при работе на консистентной
смазке, масло из резервуара в узлы трения подают
под действием максимального давления газа,
создаваемого в теплой полости, причем газ
направляют из теплой полости в резервуар
через регулятор потока, а отработанное в узлах
трения масло удаляют из них на стенки картера
при поступлении в узлы трения свежих порций
масла.
A1) 1252619 E1LF 25B 1/00 B1) 3871040/23-06
B2) 25.03.85 G2) Н. И. Патлайчук, А. П. Хо-
муленко E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая циркуляционный контур, в котором
последовательно установлены герметичный компрессор
с картером, конденсатор, дроссель и
воздухоохладитель с поддоном для сбора конденсата,
имеющим линию отвода конденсата,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности в условиях высокой
температуры окружающей среды, картер компрессора
заключен в заполненную жидкостью рубашку,
снабженную погружным электронагревателем и
дренажной линией, а линия отвода конденсата
из поддона соединена с рубашкой.
(И) 1252621 E1LF 25B 9/00 B1) 3879780/23-06
B2) 09.01.85 G2) В. Г. Цихисели, О. В. Кол маков
E3) 621.574
E4) E7) ПУЛЬСАЦИОННЫЙ
МИКРООХЛАДИТЕЛЬ, содержащий последовательно
соединенные регенератор, пульсационную трубку,
второй регенератор и холодильник, отличающийся
тем, что, с целью повышения холодопроизводи-
тельности, пульсационная трубка выполнена в
виде системы сквозных каналов, примыкающих
концами к обоим регенераторам и выполненных в
монолитном корпусе.
A1) 1252622 E1LF 25B 9/02 B1) 3875645/23-06
B2) 27.03.85 G2) А. Ф. Дроздов, Б. П. Жуков,
В. А. Криштоп, Ю. М. Симоненко, А. В.
Шорников E3) 621.565.3
E4) E7) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
УЛИТКИ ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ с помощью
механической обработки путем выполнения в двух
одинаковых цилиндрических заготовках
цилиндрических отверстий, оси которых смещают
относительно осей заготовок, разрезания каждой
заготовки на элементы и совмещения элементов
разных заготовок, отличающийся тем, что, с целью
упрощения технологии при изготовлении улиток
с двухсопловыми вводами, сначала разрезают
каждую заготовку на два одинаковых элемента
в виде сегмента, затем сопрягают каждую пару
сегментов по плоскостям разрезов и обтачивают
их до получения наружных цилиндрических
поверхностей равных диаметров, отверстия в каждой
паре выполняют глухими, одинаковых диаметров,
со смещением их центров относительно центров
заготовок на половину заранее заданной высоты
соплового ввода в плоскости разъема, затем
протачивают сопряженные пары сегментов с их
торцов со стороны глухих-отверстий по двум
цилиндрическим поверхностям с образованием
проточной части сопловых вводов, при этом
поверхности меньшего радиуса сопрягают с боковыми
поверхностями отверстий, поверхности большего
радиуса выполняют из центра, смещенного от
центра заготовок на величину, равную сумме
меньшего радиуса и высоте соплового ввода, а
глубину отверстий и проточной части сопловых
вводов выполняют одинаковой, после чего
совмещают сегменты различных заготовок с получением
улиток, имеющих по два сопловых ввода.
A1) 1252623 E1 LF 25B 11/00 B1) 3888664/23-06
B2) 21.03.85 G1) Всесоюзное
научно-производственное объединение «Союзтурбогаз» G2)
Е. Н. Победимский E3) 621.575 |
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, путем циркуляции
хладагента по замкнутому контуру с помощью насоса,
испарения хладагента при подводе тепла от
выхлопных газов, расширения в турбине с отбором
электроэнергии и последующей конденсации
хладагента при теплообмене с магистральным газом,
отличающийся тем,-что, с целью повышения
экономичности путем получения дополнительного
количества электроэнергии, хладагент перед
конденсацией дополнительно охлаждают магистральным
газом, после чего часть последнего отбирают и
расширяют в турбодетандере, а для конденсации
хладагента используют эту часть магистрального
газа после турбодетандера.
40

(II) 1252624 E1LF 25 В 25/02 B1) 3871041/23-
06 B2) 25.03.85 G1) Шахтинский
технологический институт бытового обслуживания G2)
В. В. Левкин, С. Н. Алехин, А. С. Чирской,
А. В. Кожемяченко, А. В. Евсеенко E3) 621.576
E4) E7) ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ АБСОРБЦИ-
ОННО-КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая испаритель,
абсорбционную холодильную машину в нижней ступени
с генератором, дефлегматором, теплообменником-
регенератором и абсорбером, и компрессионную
холодильную машину в верхней ступени с
компрессором, имеющим тепловой контакт с
генератором абсорбционной холодильной машины, и
конденсатором, отличающаяся тем, что, с целью
получения холода различных температур,
компрессионная холодильная машина дополнительно
содержит высоко-, и низкотемпературный
испарители, включенные с ее компрессором и
конденсатором в автономный замкнутый контур, а
абсорбционная холодильная машина выполнена
диффузионного типа; а ее генератор снабжен
термосифоном, соединенным с дефлегматором и
теплообменником-регенератором.
A1) 1255827 (89) 150032 DD E1L F 25 В
15/02 B1) 7771688/23-06 B2) 02.03.81 C1) WP F
25 В/220266 C2) 08.04.80 C3) DD G1) ФЕБ
Комбинат Швермашиненбау «Карл Либкнехт»
(DD) G2) Ханс Фёрстер (DD) E3) 621.575
E4) E7) 1. СПОСОБ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ТЕПЛА СЛАБОГО РАСТВОРА путем
регенеративного теплообмена между слабым и крепким
растворами, имеющими значительную разницу
концентраций, отличающийся тем, что крепкий
В НТО w
ПИЩЕВШ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 061.2.053.664
НА ЗАСЕДАНИИ ПРЕЗИДИУМА
ЦЕНТРАЛЬНОГО ПРАВЛЕНИЯ НТО
Президиум Центрального правления НТО
пищевой промышленности рассмотрел ход
выполнения планов новой техники и заданий
важнейших научно-технических программ в
пищевых отраслях Госагропрома СССР и
Минрыбхоза СССР (сообщение заместителя
председателя Центрального правления
А. Н. Богатырева), а также заслушал
сообщение заместителя председателя
Ленинградского областного правления Л. С.
Любарской о работе общественного
экспертного совета при Ленинградском областном
правлении.
В принятом по первому вопросу
постановлении отмечено, что успешно выполняются
задания:
раствор разделяют на два параллельных потока,
один из которых направляют в кипятильник, а
другой — в кипятильник частичного потока,
орошают этими потоками соответственно один пучок
обогрева в кипятильнике и один или несколько
пучков обогрева в кипятильнике частичного
потока с образованием слабых растворов,
объединяют оба потока в общий поток слабого
раствора и подают в регенеративный теплообменник
кипятильника частичного потока противоточнб
крепкому раствору частичного потока.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
другой поток крепкого раствора дополнительно
подогревают посторонним теплоносителем в пучке
обогрева.
A1) 1252625 E1LF 25 В 29/00 B1) 3875294/23-
06 B2) 27.03.85 G1) Ростокинский завод
железобетонных конструкций Домостроительного
комбината № 1 Главмосстроя G2) А. В. Ра-
чинский, М. И. Цысин, В. М. Карбачинский,
А. М. Кожуринчев E3) 621.56
E4) E7) СИСТЕМА ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ,
содержащая контактный экономайзер с блоком
форсунок и сборным баком, соединенным с блоком
форсунок при помощи рециркуляционной линии,
в которой установлен циркуляционный насос, и
тепловой насос с испарителем и конденсатором,
связанным с источником охлаждающей
жидкости и потребителем тепла, отличающаяся тем,
что, с целью снижения энергозатрат,
рециркуляционная линия подключена к источнику
охлаждающей жидкости, а конденсатор связан с
последним через линию, причем испаритель
установлен в сборном баке.
в пищевой промышленности — по
производству продуктов с использованием
ферментных препаратов и изготовлению
различных форм растительного пищевого белка из
продуктов переработки семян масличных
культур и др.;
в мясной и молочной промышленности —
по переработке птицы на
поточно-механизированных линиях и выпуску ее в
потрошеном виде; использованию крови крупного
рогатого скота и свиней и ее фракций
для выработки пищевой продукции;
переработке обезжиренного молока, пахты и
молочной сыворотки для нужд мясной,
молочной, хлебопекарной, кондитерской и других
отраслей;
в рыбном хозяйстве — по комплексной
механизации консервного производства;
выработке копченой и сушено-вяленой
продукции из мелких рыб; поставке грузов в
пакетированном виде и т. д.
Успешно выполняются задания и этапы
научно-технических программ:
создание продуктов детского питания и
витаминизированных пищевых продуктов на
основе научных принципов
рационального и сбалансированного питания и
освоение их производства;
разработка новых и совершенствование
41

применяемых техники и технологии
производства маргарина, майонеза,
растительного масла, растительных белков из шрота
масличных культур и пищевых ПАВ;
увеличение объемов выпуска
высококачественных продуктов в удобной
упаковке с применением прогрессивной техники,
технологии, новых тароупаковочных
материалов;
рост производства, расширение
ассортимента ароматических, вкусовых,
осветляющих, пенящихся, красящих, студнеобразую-
щих, тонизирующих, консервирующих
пищевых добавок;
создание новых и совершенствование
действующих технологий, машин и
оборудования, обеспечивающих комплексное
использование сырья, интенсификацию и
автоматизацию процессов производства пищевой
продукции;
увеличение выработки, повышение
биологической ценности и качества мясных и
молочных продуктов на основе
совершенствования действующих и освоения новых
технологических процессов и
высокопроизводительного оборудования, обеспечивающих
рациональное и комплексное использование
сырья животного происхождения И
снижение его потерь;
повышение технического уровня
птицеперерабатывающей отрасли на основе
комплексного внедрения эффективных средств
механизации, автоматизации и
прогрессивных технологических процессов.
Вместе с тем в первом полугодии 1986 г.
не в полном объеме выполнены задания:
по использованию ферментных препаратов
для получения этилового спирта из
пищевого сырья; вводу в действие
компенсирующих устройств в подведомственных сетях;
внедрению розлива молока и
кисломолочных продуктов в прямоугольные пакеты на
автоматизированных линиях, переработке
молочного сырья с применением
мембранных процессов; выпуску молочной
продукции с использованием молочных и
сывороточных белков, полученных методом
мембранной технологии; производству
мороженой рыбы, обработанной защитными
покрытиями, и консервов в таре из ламистера.
Кроме того, не полностью выполнен ряд
задании важнейших научно-технических
программ, в частности по созданию и
освоению оборудования для изготовления тары из
комбинированных материалов на основе
алюминиевой фольги и металлизированных
пленок; техники для фасовки продуктов в
полиэтиленовую пленку, фасовки молочных
продуктов в тару из многослойного
материала на основе полиамидной пленки и др.
Не освоена выработка
быстрозамороженных плодов и овощей в полимерной таре
массой до 1 кг для розничной торговли.
По второму вопросу Президиум одобрил
работу Ленинградского областного
правления НТО пищевой промышленности по
активизации участия научно-технической об-
42
щественности в экспертизе проектов
технического перевооружения и реконструкции
пищевых предприятий города и области.
Ленинградскому областному правлению
предложено установить контроль за
реализацией предложений научно-технической
общественности, вносимых в ходе экспертизы.
Республиканским, краевым, областным и
городским правлениям, их секциям,
советам первичных организаций НТО пищевой
промышленности рекомендовано:
использовать опыт Ленинградского
областного правления в организации
деятельности постоянно действующих
общественных экспертных советов при правлениях и
советах первичных организаций с целью
оказания практической помощи
хозяйственным органам в квалифицированной оценке,
доработке и подготовке предложений по
вопросам реконструкции и технического
развития предприятий;
активно содействовать распространению
почина научно-технической общественности
Ленинградского региона «Техническому
перевооружению и реконструкции —
инженерное обеспечение НТО».
Президиум Центрального правления
вынес решение просить Ставропольский
научно-исследовательский институт комплексной
переработки молока оказать помощь
Ленинградскому областному правлению
(общественному экспертному совету) в
решении вопросов совершенствования
технологии получения сывороточных материалов.
На одном из заседаний Президиум
Центрального правления НТО пищевой
промышленности обсудил план работы на 1987 г.,
отчет об исполнении бюджета
научно-технического общества за первое полугодие
текущего года. Принята программа
проведения кустовой школы по вопросу
повышения качества рыбной продукции на
основе стандартизации. Утвержден состав
секции Центрального правления
винодельческой и чайной промышленности.
При рассмотрении вопроса об исполнении
бюджета отмечено, что ряд правлений не
обеспечили равномерного и своевременного
поступления взносов от действительных
членов НТО, неудовлетворительно
использовали средства на научно-организационную
работу (Амурское, Архангельское,
Владимирское, Горьковское, Калмыцкое, Киргизское
правления и др.). Обращено внимание
председателей местных правлений,
организационно-финансовая работа которых имеет
значительные недостатки, на необходимость
улучшить ее.
Президиум Центрального правления
обязал республиканские, краевые, областные и
городские правления НТО пищевой
промышленности обеспечить выполнение
тематических планов и смет (бюджетов) за
1986 г.

ХРОНИКА
УДК 061.3:664.684.037.002.22
СИМПОЗИУМ
ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ
ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ
ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТЕСТА
С НАЧИНКАМИ
23—24 сентября с. г. на московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт»
№ 1 ВНИКТИхолодпрома состоялся
симпозиум советских и финских специалистов
по теме: «Рекомендации по технике и
технологии производства быстрозамороженных
изделий из теста с начинками».
В работе симпозиума приняли участие
45 человек — с советской стороны
сотрудники ВНИКТИхолодпрома, ВНИИМПа,
МТИММПа, ВНИИхлебопекарной
промышленности, экспериментального завода
«Хладопродукт» № 1, с финской —
представители фирм «Примула» и «Лейпуриен Тук-
ку» акционерного общества «Ринтекно».
Симпозиум открыли директор
ВНИКТИхолодпрома д-р техн. наук В. П.
Харитонов и представитель А/О «Ринтекно»
Т. Липияйнен.
На симпозиуме были заслушаны три
доклада сотрудников ВНИКТИхолодпрома
и два доклада — финских специалистов.
В докладе А. А. Собяниной «Основные
направления развития промышленного
производства быстрозамороженных
полуфабрикатов и готовых блюд» рассмотрены
разработанные во ВНИКТИхолодпроме
ассортимент и технология производства готовых
блюд из натурального и рубленого мяса,
пирогов с мясными начинками с
добавлением лука, риса, капусты, специй,
блинчиков с мясо-растительными и творожными
начинками. Замораживание этих изделий
производится в скороморозильном аппарате
или холодильной камере при температуре
—30 °С и скорости воздуха 3—5 м/с до
температуры в центре продукта —18 °С.
Для увеличения объемов производства
быстрозамороженных готовых продуктов
создан комплект оборудования,
включающий скороморозильный аппарат
туннельного типа. Производительность комплекта
800—1000 кг/ч.
Доклад В. В. Ганина «Реологические
расчеты экструзионного формующего
инструмента» посвящен разработке на основе
соответствующей методики устройства для
формования пирогов из песочного теста с
творожной начинкой. С этой целью был
исследован процесс истечения творожной
массы через различные насадки. Результаты
расчетов по предложенным формулам
совпали с опытными данными.
Созданное устройство рекомендовано к
внедрению на предприятиях молочной
промышленности.
В докладе А. А. Собяниной, А. М. Сива-
чевой, Е. Ю. Аграновской, Л. А.
Ульяновой «Разработка опытно-промышленной
технологии производства быстрозамороженных
изделий из теста с начинками» освещены
результаты разработки рецептур слоеного
теста быстрого способа приготовления,
исследований режимов замораживания
изделий из теста и сроков их хранения,
испытаний узла формующего автомата.
Представитель фирмы «Лейпуриен Тукку»
К. Сайро в докладе «Оборудование линии
непрерывного действия по производству
выпечных изделий» подробно
охарактеризовал входящее в нее оборудование:
бункер, смеситель теста, подъемник и
опрокидыватель тестовых чугунов,
дозировочное устройство, приемный стол, машину для
вальцовки, передвижной механизм, дозатор
начинки, поворотное устройство, вальцы для
прижимания швов, укладчик,
скороморозильный аппарат или туннель и др.
Представитель фирмы «Примула» В. Нур-
ми в докладе «Производство
быстрозамороженных выпечных изделий на линии
непрерывного действия» остановился на
особенностях технологического процесса при
изготовлении изделий на этой линии,
отметил требования, выдвинутые к начиночным
массам при работе на линии, факторы,
улучшающие работоспособность
производственного оборудования, преимущества
использования линии и т. д.
Во время состоявшейся дискуссии
участники симпозиума обменялись мнениями по
рассматриваемой проблеме.
По окончании работы симпозиума его
участники ознакомились с работой
экспериментального завода «Хладопродукт» № 1,
где был организован показ его продукции.
*
43

АЛЕКСАНДР МИХАЙЛОВИЧ БРАЖНИКОВ
В августе 1986 г. на 49-м году жизни
трагически погиб ректор Московского
ордена Трудового Красного Знамени
технологического института мясной и молочной
промышленности, профессор, доктор
технических наук, заведующий кафедрой, член
КПСС с 1963 г., член Ждановского
РК КПСС Александр Михайлович
Бражников.
А. М. Бражников родился 15 апреля 1938 г.
в Москве, в семье служащих.
В 1960 г. он окончил МТИММП и два
года работал инженером-конструктором в
Гипромясо. В 1965 г. защитил диссертацию
на соискание ученой степени кандидата
технических наук, а в 1973 г. —
диссертацию на соискание ученой степени
доктора технических наук. В 1976 г. А. М.
Бражников был утвержден в ученом звании
профессора и назначен заведующим кафедрой
«Процессы и аппараты пищевых
производств». В 1983 г., когда на холодильном
факультете института в целях повышения
качества подготовки инженерных кадров по
холодильной специальности открылась
новая выпускающая кафедра «Холодильные
установки и кондиционирование воздуха»,
он был назначен заведующим этой
кафедры, которую возглавлял до последнего дня
своей жизни.
С 1977 г. по 1981 г. А. М. Бражников —
декан механического факультета
МТИММПа, с 1981 по 1984 г.— декан
холодильного факультета, а с 1984 г.—
ректор института.
Александр Михайлович был прекрасным
организатором,
высококвалифицированным педагогом, крупным ученым, научным
руководителем ряда важнейших
научно-исследовательских тем по проблемам
Продовольственной и Энергетической программ
СССР, научного семинара «Теоретические
аспекты пищевой и холодильной
промышленности». Он принимал активное участие в
совершенствовании учебных программ,
разработке новых дисциплин, создании
учебных и научно-методических пособий.
В соавторстве с другими
преподавателями института им подготовлены учебник
«Кондиционирование воздуха на
предприятиях мясной и молочной промышленности»,
учебные пособия «Холод. Введение в
специальность», «Расчеты систем
кондиционирования воздуха на предприятиях мясной
и молочной промышленности», «Примеры
расчетов по курсу «Холодильная техника».
Всего опубликовано 264 его научные
работы. Среди них четыре монографии,
многочисленные статьи, в том числе в журнале
«Холодильная техника». Последняя
монография «Теория термической обработки
44
мясопродуктов» должна выйти в свет в
1987 г.
Многое сделано А. М. Бражниковым в
области совершенствования способов и
техники холодильного консервирования
пищевых продуктов. Он является автором 60
изобретении, из которых есть внедренные:
воздухоохладитель, способ сушки колбас с,
переменным режимом обработки, паровой
увлажнитель для камер хранения
охлажденных и мороженых продуктов, установка
для размораживания мяса и др.
Научные труды А. М. Бражникова нашли
широкое отражение в научных и проектно-
конструкторских разработках холодильной
и пищевой промышленности.
Александр Михайлович вырастил целую
плеяду молодых ученых, среди них 22
кандидата и 3 доктора технических наук.
А. М. Бражников вел большую
научно-общественную работу, был членом ученых
советов своего института, а также
Московского технологического института пищевой
промышленности, Всесоюзного
научно-исследовательского института мясной
промышленности, Харьковского института
проблем криобиологии и криомедицины
АН УССР, членом экспертного совета
ВАК СССР, научного совета ГКНТ по
проблеме «Производство и применение
искусственного холода в отраслях пищевой
промышленности, торговле, сельском
хозяйстве и на транспорте», заместителем
председателя секции «Сублимационное и
криогенное консервирование пищевых
продуктов и биологических материалов», членом
секции по производству и переработке
продукции животноводства
Научно-технического совета Госагропрома СССР, членом
президиума научно-методического совета
«Расчеты и конструирование химической и
пищевой аппаратуры» Минвуза СССР,
членом национального комитета СССР по
холоду Международного института холода.
За большой вклад в науку, подготовку
специалистов для народного хозяйства и
другие заслуги А. М. Бражников был
награжден орденом «Знак Почета» и медалью
«Ветеран труда».
Александр Михайлович был всегда
принципиальным, требовательным, но в то же
время доброжелательным и отзывчивым
человеком. Он пользовался огромным
уважением среди студентов, аспирантов,
профессорско-преподавательского состава,
работников промышленности.
Светлая память об Александре
Михайловиче Бражникове — талантливом ученом и
руководителе, душевном, добром и
необыкновенно скромном человеке навсегда
сохранится в сердцах всех, кто его знал.

«Инпродторгмаш-86»
УДК 621.565.9:658.8
ЗАРУБЕЖНОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ТОРГОВЛИ
И ОБЩЕСТВЕННОГО ПИТАНИЯ
С. Н. ГРОМОЗДИ Н, канд. техн. наук
В. С. ДИБНЕР, В. В. УСОВА
С 3 по 12 сентября 1986 г. в Москве
проходила международная выставка
«Инпродторгмаш-86», на которой СССР и 500
зарубежных фирм демонстрировали широкую
номенклатуру оборудования и различных
технологических комплексов,
предназначенных для механизации и автоматизации
труда в отраслях, занятых обработкой,
переработкой, хранением и продажей
продуктов сельского хозяйства.
Ниже рассматриваются наиболее
интересные зарубежные образцы холодильного
оборудования для предприятий торговли
и общественного питания.
Одна из крупнейших фирм
Великобритании «Фостер», выпускающая торговое
холодильное оборудование (ТХО), среди
своих экспонатов представила холодильный
среднетемпературный шкаф серии «Гастро-
норм 90» объемом 0,6 м ,
предназначенный для хранения продуктов в
функциональных емкостях типа «Гастронорм 2/1»
F50X530 мм). Новшеством его является
потолочная блочная холодильная машина
с вынесенным из основного охлаждаемого
объема воздухоохладителем. .
На рис. 1 показана компоновке такой
машины на шкафу объемом 1,35 м3.
Воздухоохладитель смонтирован на потолочной
панели шкафа, закрыт теплоизолированным
кожухом. Воздухообмен с основным
охлаждаемым объемом осуществляется через
расположенные перед воздухоохладителем
сквозные отверстия и канал, выполненный
вдоль задней стенки шкафа.
Оттаивание снеговой шубы
автоматическое, горячими парами хладагента. Вода
сливается по трубке в находящийся около
герметичного компрессора поддон. В нем
располагается часть нагнетательной трубки,
свитой в спираль. За счет бросового тепла
нагнетания происходит выпаривание слитой
воды.
Применение блочной холодильной
машины описанной конструкции позволяет
увеличить на 10 % полезный охлаждаемый объем
и значительно упростить технологию
окончательной сборки шкафа.
Блочная холодильная машина
используется и в закрытых прилавках фирмы «Фо-
стер» (рис. 2). Полностью заправленная
фреоном и маслом, она в комплекте с блоком
электрооборудования вставляется сбоку в
машинное отделение и закрывается
облицовками. Теплоизолированный объем с
установленным внутри воздухоохладителем
плотно соединяется с левой боковой
стенкой охлаждаемого прилавка. Прилавок мо-
Рис. 1. Компоновка блочной холодильной
машины на шкафах серии «Гастронорм 90» фирмы
«Фостер» (Великобритания):
/ — теплоизолированный кожух
воздухоохладителя; 2 — выпариватель; 3 —
воздухораспределительные каналы
Рис. 2. Закрытый холодильный прилавок фирмы
«Фостер» (Великобритания) с блочной
холодильной машиной:
/ — блочная холодильная машина; 2 — система
воздухораспределения
45

жет иметь до четырех секций,
оснащенных как навесными дверьми, так и
выдвижными ящиками, а сверху — наприлавочную
охлаждаемую емкость.
Большинство холодильных шкафов и
прилавков фирма выпускает в пяти-шести
температурных исполнениях для хранения
разных видов продукции: —18/—21 °С — для
замороженной, —2/0 °С — для
охлажденного мяса, —1/ + 1 °С — свежей рыбы,
0/2 °С — охлажденных готовых блюд,
3/6 °С — молочных и гастрономических
продуктов.
На стенде фирмы «Фостер»
демонстрировался также шкаф интенсивности
охлаждения «Турбо QC 45» со встроенными
холодильными агрегатами. В этом шкафу за
90 мин можно охладить 20 кг продуктов
от 65 до 3 °С.
Из проспектной информации видно, что
фирма производит широкую номенклатуру
ТХО, чтобы максимально удовлетворить
самые различные требования предприятий
Рис. 3. Схематическое изображение холодильного
шкафа фирмы «Ческелли» (Италия)
Рис. 4. Замок системы «Инстаклак» для камер
фирмы «Тавер» (Испания):
/ — панель камеры; 2 — фиксирующий штифт;
3 — поджимная гайка; 4 — пружина
46
торговли и общественного питания. Так,
в зависимости от характерного
распределения температур по высоте помещений
предлагаются шкафы с верхним или нижним
расположением холодильного агрегата.
Изготавливаются проходные шкафы, шкафы
для предприятий быстрого обслуживания,
холодильные шкафы с регулируемым по
времени циклом работы для хранения в
период после формовки и перед выпечкой
хлебобулочных изделий, холодильные камеры,
камерные блочные холодильные машины
в навесном и потолочном исполнениях и
другое оборудование.
Интересны представленные на выставке
холодильные шкафы фирмы «Ческелли»
(Италия). Шкафы (корпусной конструкции)
объемом 0,7 и 1,4 м имеют верхнее
расположение холодильных агрегатов. На задней
ступеньке (рис. 3) располагаются
герметичный компрессор и около него ванна с
нагнетательной трубкой в виде спирали для
выпаривания воды, которая в процессе
оттаивания снеговой шубы по пластмассовым
трубкам самотеком сливается в ванну из
поддона под испарителем (или
воздухоохладителем) . Над ванной горизонтально
крепится конденсатор воздушного
охлаждения с вентилятором. Такая компоновка
ванны и конденсатора способствует
интенсификации процесса выпаривания, а
расположение испарителя в теплоизолированной П-об-
разной «надстройке» позволяет увеличить
полезный охлаждаемый объем.
Холодильные камеры экспонировались на
выставке несколькими фирмами, в том числе
«Висман» (ФРГ), «Ческелли» (Италия),
«Хуурре», «Метос» (Финляндия), «Lth»
(Югославия), «Тавер» (Испания).
В основном все фирмы применяют
одинаковые принципы конструирования типораз-
мерных рядов холодильных камер. За основу
берется определенный набор панелей,
выполненных из инжектированного между
металлическими обшивками (в основном горя-
чеокрашенный стальной лист с защитным
покрытием) пенополиуретана. Толщина
панелей колеблется от 75 до 145 мм. Панели
соединяют эксцентриковыми замками.
Камеры комплектуют навесными блочными
машинами, хотя встречается и потолочное
расположение (в камерах фирм «Фостер»,
«Хуурре»).
Во многих странах запатентованы замки
системы «Инстаклак» для соединения
панелей, показанные на выставке фирмой
«Тавер» (Испания). Два замковых
пластмассовых элемента, имеющие один выступ со
впадиной, а другой — паз с
подпружиненным штифтом (рис. 4), заделывают в панели
при их изготовлении. При стыковке панелей
штифт заходит во впадину в выступе —
замок защелкивается, образуя герметичное
соединение. Такая конструкция замков
значительно сокращает время сборки.
Для температурного перепада 55 °С
(температура в охлаждаемом объеме до —25 °С)

фирма «Тавер» применяет панели толщиной
100 мм, а для температурного перепада
85 °С (температура в охлаждаемом объеме
до —40 °С) — панели толщиной 145 мм.
Утолщение панелей приводит к большей
жесткости конструкции и уменьшенному
расходу электроэнергии.
Фирма «Метос» (Финляндия)
демонстрировала небольшую камеру с раздвижными
стеклянными окнами, располагаемыми со
стороны покупателя или обслуживающего
персонала, при этом дверь располагается с
любой другой стороны, соответствующей
служебным помещениям.
Фирма «Lth» (Югославия) в комплекте
открытого ТХО для малых универсамов
представила камеры-витрины в средне- и
низкотемпературном исполнениях объемом
~30 м3. В камере со стороны служебного
помещения имеются двери, через которые
в нее загружают колесные контейнеры с
продукцией, а со стороны торгового зала —
открытый проем с воздушной завесой (сред-
нетемпературное исполнение) или
закрывающиеся двери с остеклением
(низкотемпературное исполнение). Контейнеры с
продукцией, предназначенной для реализации,
из камерной части выкатывают в
витринную часть (занимающую примерно *Д
общего объема), которая отгораживается от
камерной раздвижной перегородкой. Такая
компоновка камеры-витрины позволяет
значительно сокращать внутримагазинные
грузопотоки и применять прогрессивные
формы торговли из контейнеров.
На объединенном стенде штата
Пенсильвания (США) среди информационных
материалов о продукции различных фирм этого
штата были проспекты фирмы «Бантам ме-
б
тал», которая с 1963 г. занимается выпуском
теплового и холодильного оборудования для
предприятий общественного питания. Среди
представленного в ее проспектах ТХО
особого интереса заслуживают холодильные
модули «гнездового» типа. Они
представляют собой наборы охлаждаемых
функциональных емкостей, раздаточные
охлаждаемые столы, водоохладители с автономной
системой хладоснабжения от компрессорно-
конденсаторного агрегата, которые могут
вставляться в специально подготовленные в
столах или стойках гнезда (рис. 5).
Модули с функциональными емкостями
выполняются различной высоты, с
крышками и без них, в средне- и
низкотемпературном исполнениях. Есть модули водо-
охладителей без машинного отделения, в них
для охлаждения используется лед. Так,
например, водоохладитель, представленный на
рис. 5, в, может вместо машинного
отделения иметь теплоизолированный бункер,
загруженный льдом; змеевик водоохладителя
располагается вокруг внутренней стенки со
стороны теплоизоляции.
Производительность таких водоохладителей E моделей) до
125 л/ч. Модули водоохладителей с ком-
прессорно-конденсаторным агрегатом могут
охлаждать за 1 ч ~50 л воды до
температуры 10 °С при температуре окружающей
среды 32 °С.
Все изделия выполняются из
нержавеющей стали, в качестве теплоизоляции
используется пенополиуретан.
Прилавки и витрины с централизованным
хладоснабжением, в том числе для
универсамов, представили фирмы «Норпе» и
«UPO» (Финляндия), «Линде» (ФРГ) и
«Хассман» (США). Для этого оборудования
в
Рис. 5. Охлаждаемые модули «гнездового» типа
фирмы «Бантам метал» (США):
а — охлаждаемые функциональные емкости;
б — двухъярусный охлаждаемый раздаточный
стол; в — водоохладитель
47

характерно современное художественно-
конструкторское оформление: применение в
витринах ступенчатых подставок из
никелированной нержавеющей стали, гнутых
откидывающихся стекол, угловое исполнение
витрин с плавными обводами, остекление
верхней части боковых стенок открытых
прилавков островного типа.
Фирма «UPO» показала интересный
образец открытого передвижного двухтемпера-
турного прилавка (модель FFM-90).
Благодаря мобильности его используют для
продажи наиболее ходовых продовольственных
товаров и обычно устанавливают около
расчетных узлов или в точках наиболее
интенсивных потоков покупателей.
Прилавок укомплектован встроенным
низкотемпературным холодильным агрегатом,
работающим на хладагенте R502,
капиллярной трубкой и расположенными на дне
воздухоохладителями. Температура в
охлаждаемом объеме может поддерживаться на
двух уровнях: —18 и 0—6 °С. Управляют
холодильной машиной два термостата.
Режимы меняют простым переключением.
Оттаивание снеговой шубы и выпаривание
воды — автоматические.
Итальянские фирмы «Карпиджани»,
«Каттабрига», «Фригомат»
демонстрировали уже известные советским специалистам
фризеры мягкого мороженого, а фирмы
«Промек», «Уголини», «CSC» — сокоохла-
дители.
Интересная особенность сокоохладителей
фирмы «CSC» — встроенные в аппарат мо-
Рис. 6. Фризерный аппарат для приготовления
густых молочных коктейлей типа «Милкшейк»
фирмы «Карпиджани» (Италия)
нетный и дозирующий механизмы,
позволяющие автоматизировать процесс продажи
напитков.
Фирма «Карпиджани» изготавливает
полностью автоматизированный фризерный
аппарат для получения густых молочных
коктейлей типа «Милкшейк» (рис. 6). Напиток
может быть приготовлен как из сухих
смесей, так и из натуральных продуктов. В
первом случае в бункер засыпают сухую смесь,
добавляют воду, и с помощью мешалки,
установленной в бункере, они
перемешиваются. Натуральные продукты
перемешиваются, пастеризуются непосредственно в
бункере и цилиндре, охлаждаются до исходной
температуры. Процесс фризерования
проходит при температуре —2-=—3 °С.
В нижней передней выступающей части
аппарата (под каплесборником)
установлены три контейнера с различными
ароматическими красящими наполнителями и
воздушный компрессор для их раздачи. Отпуск
дозы осуществляется нажатием
соответствующей одному из наполнителей кнопки
на панели управления. Остатки
наполнителя-красителя в Дозаторе автоматически
смываются, что позволяет избежать смешения
наполнителей при последовательном отпуске
различных сортов коктейлей.
Нагрев воды для автоматической мойки
аппарата и для процесса пастеризации
осуществляется при переключении холодильной
машины с режима охлаждения на режим
теплового насоса.
Фирма «Сани серв» (США) выпускает
широкую номенклатуру фризеров для
приготовления мягкого мороженого, коктейлей-
мороженого и охладителей для получения
замороженных напитков типа итальянских
«гранита-дринк», которые по конструкции
аналогичны охладителям для соков с
мякотью фирмы «Уголини» (Италия).
Отличительной особенностью
американских фризеров, по сравнению с
итальянскими аналогами, является простота систем
подачи смеси в цилиндр и регулирования
работой холодильной системы в зависимости
от степени готовности мороженого. Подача
смеси в цилиндр — гравитационная, через
пластмассовый трубчатый клапан с
поворотным вкладышем (аналогичный
применяемому во фризерах производства ГДР). В
заправочном бункере имеется вертикальная
стойка, на которую надет магнитный
кольцевой поплавок. При опускании его ниже
заданного уровня срабатывают контакты
геркона, и на панели управления фризера
загорается индикатор, сигнализирующий об
отсутствии смеси в бункере.
Управление работой холодильной машины
методом «пуск — остановка»
осуществляется через микровыключатель,* который
посредством подпружиненного эксцентрика
связан с промежуточным натяжным
роликом приводного ремня мешалки. При
достижении заданной консистенции мороженого
крутящий момент на валу возрастает, ре-
48

мень натягивается, ролик отходит и через
эксцентрик воздействует на
микровыключатель, который отключает холодильную
машину.
В напольном двухцилиндровом фризере
производительностью 30 кг/ч работа
каждого цилиндра полностью автономна, включая
системы управления. Каждый цилиндр
охлаждается самостоятельной холодильной
системой.
В целом указанные особенности
конструкции фризеров фирмы «Сани серв»
обеспечивают им высокую надежность и хорошую
ремонтопригодность, которая в стоимостном
выражении, по заявлению представителя
фирмы, более чем в 10 раз ниже, чем у
итальянских аналогов.
Фирма «Чилевич» (США) представила
весьма скудную информацию о
принципиально новой технологии приготовления и
хранения продуктов на центральных
фабриках-заготовочных. Суть системы «Терма-
чил» состоит в том, что после приготовления
продукты быстро охлаждают и хранят
необходимое время на фабриках-заготовочных,
а затем транспортируют в охлажденном
состоянии на предприятия-доготовочные, где
разогревают и отпускают потребителю.
Не поддающиеся перекачке продукты
приготавливают следующим образом.
Укладывают их в модульные корзины и
устанавливают в заполненный водой резервуар на
опорные трубы, по которым подается
сжатый воздух. В днище резервуара имеется
паровая рубашка, при подаче в нее пара и
происходит тепловая обработка продуктов.
После доведения их до готовности подача
пара прекращается и в резервуар поступает
охлажденная до 1 °С вода, при этом барбо-
таж сжатым воздухом продолжается.
Охлаждение длится 30 мин.
Жидкие продукты приготавливают и
охлаждают в котлах с двойной стенкой и
мешалками. Пар и охлажденная вода
попеременно подаются в рубашку котла.
Охлажденные продукты выводятся через
расположенный внизу пневмоуправляемый
клапан.
Охлажденная вода вырабатывается в аг-
регатированной машине, состоящей из
нескольких блоков: льдогенератора, компрес-
сорно-конденсаторного агрегата с бессаль-
никовым компрессором, теплообменника, в
котором лед превращается в воду,
электронного блока управления.
Льдогенератор представляет собой
теплоизолированный стальной резервуар с
охлаждаемым змеевиком и устройством для
воздушного барботажа, предназначенным для
обеспечения равномерного намерзания и
таяния льда.
Для всех продуктов — нежидких и
жидких — применяют упаковку типа «Криовак»
из многослойной термопрочной пленки.
Жидкие продукты после приготовления в
горячем состоянии разливают в мешки из
этой пленки, герметизируют стальными
скобками и помещают в водяной
охладитель. Прочие продукты после
соответствующей предварительной обработки
(отбивание, заправка специями и пр.) упаковывают
в пленку, а затем подвергают всем этапам
обработки, предусматриваемым системой
«Терма-чил».
Охлажденные продукты хранят в обычных
холодильных камерах.
Применение указанной системы позволяет
сгладить пиковые нагрузки, использовать
квалифицированную рабочую силу только в
одну дневную смену, снизить потери
продуктов и улучшить их питательные и вкусовые
свойства благодаря применению
герметичной упаковки. Система «Терма-чил» не
исключает использования и традиционного
теплового оборудования.
Среди экспонатов фирмы «Чилевич» были
теплоизолированные подносы
(пластмассовые с теплоизоляцией из пенополиуретана),
предназначенные для термостатирования
укомплектованных и готовых к раздаче
наборов холодных и горячих блюд в течение
30—40 мин. Поднос состоит из двух
полуформ (поднос — крышка) с несколькими
изолированными углублениями. Закрытые
подносы можно штабелировать. Их
применение в госпиталях дает возможность
уменьшить количество обслуживающего
персонала, в крупных заводских столовых —
заранее готовить комплексные обеды и
значительно сократить время обслуживания.
Новое, активно развивающееся
направление — вакуумное охлаждение пищи. Этот
способ весьма перспективен, так как
обеспечивает ее высокое качество, хороший
внешний вид, меньшее время охлаждения и
снижает производственные затраты, связанные
с хранением и транспортировкой продуктов.
Информировали о нем на выставке фирмы
«Синва гиндзицу» (Япония) и «ВСН»
(Великобритания).
Принцип работы установки вакуумного
охлаждения заключается в том, что в камере
с разреженной воздушной средой вода,
входящая в состав продуктов, кипит при низкой
температуре и за счет скрытой теплоты
парообразования, отбираемой от массы
продуктов, происходит их охлаждение.
Фирма «Синва гиндзицу» рекомендует 15
видов установок с вакуумными камерами
производительностью от 3,5 до 16 т/ч для
охлаждения овощей и от 60 до 1000 кг/ч
для охлаждения других продуктов.
Установки отличаются в основном типами
вакуумных насосов: для создания вакуума
применяют пароструйные насосы,
вакуумные насосы с механическим уплотнением и
конденсатором, вакуумные насосы с
масляным уплотнением и конденсатором.
При вакуумном охлаждении газ,
находящийся в составе любого продукта, при
понижении давления начинает расширяться,
что приводит к значительному увеличению
объема объекта охлаждения. В целях
преодоления этой трудности фирма «ВСН>
49

предложила использовать комбинацию из
нескольких сосудов, один из которых —
вакуумная камера — служит для охлаждения,
а остальные — для тепловой обработки
пищи. Сосуды соединены между собой
трубопроводом, по которому горячая пища
последовательно из каждого сосуда под
действием разрежения перемещается в
вакуумную камеру. Разрежение в это время
невелико, что создает условия для постепенного
удаления газов из продуктов и препятствует
значительному увеличению их объема.
Такая схема обеспечивает хорошие
энергетические и массовые характеристики
установки и самое главное — стерильность
обработки пищи благодаря отсутствию
контакта ее с окружающей средой.
В случае, когда потери воды при
охлаждении приводят к значительным потерям
массы и ухудшению качества пищи, фирма
рекомендует ввести в данную схему циклон-
Из газеты
По рецепту Рубулиеа
В Риге или Лиепае каждый, кто хочет,
может вволю полакомиться мороженым.
К сожалению, до сельских кафе этот
ценный продукт почти не доходит...
«А не наладить ли нам производство
мороженого у себя в колхозе? И дети и
взрослые не прочь ведь полакомиться
мороженым. Надо этим как-нибудь
заняться...» — думал председатель колхоза «Дру-
ва» Янис Петрович Рубулис. Наконец,
дошли у председателя руки до
мороженого, и вот однажды...
На заводах Латвии и даже за
пределами республики приобрел колхоз списанное
и изрядно поношенное оборудование —
фасовочные автоматы, смесители,
холодильники, короче, все необходимое для
приготовления мороженого. Разыскали и
специалистов, которые сумели привести всю эту
технику в порядок. О помещении цеха тоже
пришлось позаботиться, ведь речь шла не о
простом навесе. Бывший винный цех
колхоза оказался малопригодным для выпуска
сладкой продукции, надо было его
переделать.
— Забот,— рассказывает заместитель
председателя колхоза А. Каптейнис,—
оказалось больше чем достаточно. И не
только с оборудованием, но и с различными
добавками в мороженое. Оно ведь не из
одного молока готовится.
Но уж больно заманчивой была идея —
выпускать мороженое со своей колхозной
маркой. Наконец, обо всем договорились,
все отладили. Работает теперь хозяйство в
кооперации с Рижским молочным
комбинатом. Там и прошли курс обучения
будущие колхозные мороженщики. Технолог
по консервированию овощей и фруктов
(а их тоже выпускает колхозный цех) Ило-
ную установку для опрыскивания продуктов
водой перед вакуумной обработкой.
Даже краткий обзор наиболее интересных
экспонатов зарубежных фирм на выставке
«Инпродторгмаш-86» позволяет определить
основные тенденции совершенствования
холодильной техники и оборудования для
предприятий торговли и общественного
питания: агрегатирование холодильных
машин, полная автоматизация работы
холодильного оборудования, расширение
номенклатуры за счет создания изделий,
обладающих новыми потребительскими
свойствами, широкое применение алюминия,
нержавеющей стали и горячеокрашенного
листа с защитным покрытием для отделки,
активное внедрение электронных устройств
в схемы управления и индикации основных
параметров ТХО. Большое внимание
уделяется художественно-конструкторскому
исполнению.
на Бехмане теперь до тонкостей знает
процесс изготовления лакомства. Механик
Артур Кениньш освоил ремонт и
эксплуатацию отлаженного оборудования.
Пока в новом цехе хозяйничали
монтажники и наладчики, колхозные специалисты
до мелочей продумали сбыт продукции, и
не только в своем поселке. В райцентре
отремонтировали старый дом. На первом
этаже — магазин, где продаются варенья
и соленья, соки и компоты. Скоро
ассортимент пополнят колбасные изделия,
подготовка к их выпуску заканчивается. На
втором устроили колхозное кафе-мороженое.
Выбор здесь значительный: около десяти
видов десерта — с ягодами, вареньем.
Коктейли из мороженого с соками тоже
предлагают здесь посетителям. Приятно
провести время в этом тихом, уютном месте.
Здесь назначают свидания влюбленные,
пожилые люди вспоминают былое, а уж от
ребятишек отбоя нет. Ни о каких
«горячительных» здесь никто и речи не заводит:
не та обстановка, да и охотников до
спиртного в последнее время поубавилось.
Сладкая продукция хорошо расходится в
магазинах колхоза «Друва»,
кафе-кулинарии, в сельских магазинах своего и
соседних районов — Кулдигском, Вентспилсском,
Талсинском, Тукумском. Причем цены на
мороженое не комиссионные, а
государственные. Это тоже «рецепт» Яниса Рубулиеа,
которого охотно поддержало правление
колхоза:
— Дети денег не зарабатывают. Эскимо в
городе стоит двугривенный, пусть и у нас
столько же.
Со временем мощности цеха
мороженого возрастут. На радость всем, кто любит
вкусный и полезный продукт. Ребячьи лица
говорят об этом весьма убедительно.
А. ТИМКОВ
Сельская жизнь.— 1986.— 6 авг.
50

В МЕЖДУНАРОДНОЮ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК 621.56/.58:664.8/9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Экспериментальное картофелехранилище
В экспериментальном
картофелехранилище емкостью 2100 т одна треть ее отведена
под камеры холодильного хранения,
обслуживаемые автоматизированной
холодильной установкой. Остальные камеры
оборудованы системой активной вентиляции
наружным воздухом.
Исследованиями установлено, что
благодаря оптимальным температурно-влажност-
ным условиям, поддерживаемым в
охлаждаемых помещениях, потери картофеля от
испарения влаги и дыхания почти на 3 %
меньше, чем в камерах с активной
вентиляцией. За 6 мес удельный расход
электроэнергии составил около 34 кВт-ч на 1 т
картофеля, подаваемого воздуха — 25 м3/ч
на 1 м3 картофеля.
Urban В.— Prepr. 16th int. Congr. Refrig.,
Paris, 1983, FR. (Франция), Dl—276, 7p.
БМИХ, 1986, № 3, с 338.
Автоматизированное кондиционирование
воздуха в коровниках
Автоматизированное кондиционирование
воздуха на фермах открывает новые
возможности в создании благоприятной среды
для животных.
В статье кратко охарактеризована
принципиальная программа управления темпера-
турно-влажностными параметрами в
коровниках на основе разности энтальпий
внутреннего и наружного воздуха и описаны
технические средства измерения и
регулирования процесса кондиционирования.
Muller W., Schneider В.— Temp. Tech.,
СИ. {Швейцария), 23, № 4, 1985/07—08,
$ И2 ИЗ
БМИХ, 1986, № 3, с. 349.
Анализ совместной работы теплового насоса
и ветрового электрогенератора на молочном
заводе
На основе данных о местных ветрах,
обработанных с помощью компьютера, создана
комбинированная установка из теплового
насоса и ветрового электрогенератора,
предназначенная для эксплуатации на молочном
заводе. Циклотурбина с вертикальным
валом механически соединена с
трехцилиндровым компрессором, оснащенным
устройством для регулирования
производительности путем отключения цилиндров.
Установка позволяет сэкономить 41,6 %
электроэнергии, необходимой для отопления
помещений завода, подогрева воды и
охлаждения молока. При этом основную
экономию дает тепловой насос, а ветровая
турбина обеспечивает только 7,1 % общего
расхода энергии на привод компрессора
теплового насоса.
Gunkel W. W., Kromann G. В., NattuveU
ty V. R.— Trans. ASAE, US. (США), 28,
1985, № 1, pp. 255—262.
БМИХ, 1986, № 3, с. 350.
Теплонасосная установка с использованием
грунтовой воды
Описана геотермическая отопительная
установка, обслуживающая 224 квартиры в
Ольнэй-су-Буа (Париж) с помощью двух
тепловых насосов на хладагенте R22.
Источником тепла является вода температурой
12,8 °С, забираемая на глубине 85 м из
песчаного грунта.
В статье приведены энергетический и
финансовый балансы работы установки
в 1983—1984 гг.
Iris Р.— Eau, Ind., Nuisances, FR.
(Франция), 1985, М 92, pp. 53—57.
БМИХ, 1986, № з, с. 349.
Комбинированная энергетическая и
теплонасосная установка
Проектом предусмотрено теплоснабжение
60 квартир A0 блоков по шесть квартир).
Четыре блока обеспечиваются
отработанным теплом центральной генераторной
установки мощностью около 45 кВт с приводом
от газового двигателя, остальные шесть
блоков — индивидуальными тепловыми
насосами с электроприводом. Все 10 квартирных
блоков дополнительно оборудованы
центральным отоплением. Благодаря
дополнительной теплоизоляции квартир теплопотери
снижены до 2/3 современных нормативов,
действующих в Нидерландах.
Комбинированная установка энергоснабжения с
тепловыми насосами по сравнению с
центральным отоплением каждого квартирного блока
позволяет получить 40 %-ную экономию
энергии.
Brouwer G.— Koeltech. Klimaat., NL.
(Нидерланды), 78, 1985/01, № 1, pp. 3—7.
БМИХ, 1986, № 3, с. 350.
Получение горячей воды от установки
для охлаждения молока
В течение 12 мес на молочной ферме
определяли количество тепловой энергии,
рекуперируемой от установки для
охлаждения молока. Это было необходимо, чтобы
рассчитать соотношение между
количествами охлаждаемого молока и получаемой
горячей воды и размеры емкости для ее
накопления.
Установлено, что на ферме, имеющей 40
молочных коров, тепла, получаемого при ох-
51

лаждении молока, достаточно для
обеспечения горячей водой отопительной системы
помещений и для нужд производственного
процесса. На фермах с меньшим
количеством скота требуется дополнительный
источник тепла.
Petersen W.— Landtechnik, DE. (ФРГ),
40, 1985, № 5, S. 237—239.
БМИХ, 1986, № з, с. 358.
Потребление быстрозамороженных
продуктов в Европе в 1984 г.
В десяти европейских странах возросло
потребление быстрозамороженных
продуктов (без птицы и мороженого): от 3 %
(в Швеции) до 10,2 % (в Италии), а с
учетом птицы — соответственно от 2,0 до
9,5%.
Реализация мороженого в целом
снизилась, причем наиболее заметно в ФРГ —
на 7,4 % и менее всего в Норвегии — на
6,Q%.
Почти во всех странах наибольший
удельный вес среди потребляемых
быстрозамороженных продуктов занимают птица и
овощи, а в Нидерландах — готовые блюда.
В большинстве стран хорошо реализовались
замороженные мясные продукты, в
особенности гамбургские котлеты, а в Англии и
Франции также и продукция пекарен.
В США продажа быстрозамороженной
продукции увеличилась в 1984 г. на
0,4 млрд. долларов, или на 10,4 %.
Martin S.— Quick froz. Foods int., US.
(США), 27, 1985/10, M 2, pp. 130—140.
БМИХ, 1986, № 3, с 366.
Быстрозамороженные продукты
в Швеции
Автор сравнивает потребление
быстрозамороженных продуктов в 1983 г. в Швеции
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1252628 E1LF 26 В 9/06, 21/04, F 25 В
29/00 B1) 3874042/24-06 B2) 26.03.85 G1)
Казахский химико-технологический институт G2)
Н. С. Чайченец, Е. В. Мамбеткулов, С. Д. Дуй-
себаев E3) 66.047.45
E4) E7) ТЕПЛОНАСОСНАЯ СУШИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая компрессионную
холодильную машину с испарителем и
конденсатором, связанный с холодильной машиной через
конденсатор контур циркуляции сушильного
агента с линией ввода атмосферного воздуха и контур
циркуляции рабочей среды, связанный с
холодильной машиной через испаритель,
отличающаяся тем, что, с целью уменьшения энергозатрат,
установка дополнительно содержит включенные в
контур циркуляции рабочей среды солнечный
нагреватель и бак-аккумулятор, а линия ввода
атмосферного воздуха снабжена двухсекционным
теплообменником, соединенным через первую
секцию с баком-аккумулятором, при этом контур
52
и США, а также развитие производства
различных видов замороженных продуктов
за период 1972—1983 гг. Быстрее росло
производство быстрозамороженных готовых
блюд, таких, как блинчики, пицца и рыбные
блюда с жареным картофелем.
Потребление замороженных продуктов в
Швеции составляет около 50 кг в год на
душу населения, включая овощи, ягоды и
дичь. На перспективу предусматривается
выпуск готовых блюд для индивидуального
потребления членами одной семьи,
микроволновых печей для разогрева
быстрозамороженных блюд и домашних компьютеров
для управления процессом приготовления
пищи и других целей.
Ny.gr en G.— Froz. Food Rep., US. (США),
1985/09, pp. 31—34.
БМИХ, 1986, № 3, с. 368.
Электричество и холод
Холодильный компрессор был изобретен
Граммом в 1873 г.— почти на 40 лет раньше
электродвигателя, однако последний быстро
стал основным средством для привода
компрессора. Если в 1914 г. в США 90 %
холодильных установок работали от
паровых машин, то уже в 1924 г. 62 %
установок имели привод от электродвигателей.
В статье приведен обзор применяемых
для компрессоров электродвигателей
постоянного тока и переменного (синхронных,
индукционных, преобладавших в период
между двумя мировыми войнами) тока.
Автор описывает историю развития
применения электричества в холодильных
системах (в особенности в области контроля
и автоматизации), использование
термоэлектрического способа получения холода и
сверхпроводимости.
Thevenot R.— Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 75, 1985/11, № 11, pp. 617—620.
БМИХ, 1986, № 3, с. 369.
циркуляции сушильного агента на выходе
соединен с второй секцией теплообменника.
A1) 1252626 E1LF 25 В 49/00 B1) 3704294/24-
06 B2) 22.12.83 G2) И. Н. Беспалов, В. А. Бо-
шерницан, В. В. Кравченко E3) 621.574.001.2
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РЕГУЛИРОВАНИЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ ОБЪЕКТА,
содержащее установленный в объекте датчик
температуры, подключенный к регулятору,
воздействующему на исполнительные механизмы в виде
электромагнитных клапанов, установленных на
линии подачи хладагента в объект, отличающееся
тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности и точности регулирования,
устройство дополнительно содержит электронный
двоичный реверсивный (п-\-\)-разрядный счетчик,
включенный в линию связи регулятора с
клапанами, регулятор выполнен в виде генератора
двух последовательных импульсов, а клапаны
выполнены с различным проходным сечением,
изменяющимся по закону геометрической
прогрессии от 2° до 2П, где п — число клапанов, равное
2—7, и подключены к соответствующим выходам
разрядов счетчика.

СПРАВОЧНЫЕ
ОТДЕЛ
УДК 629.114.444:637.5.037.004.162@83.75)
НОВЫЕ НОРМЫ
ЕСТЕСТВЕННОЙ УБЫЛИ МЯСА
И МЯСОПРОДУКТОВ
ПРИ МЕЖДУГОРОДНЫХ
ПЕРЕВОЗКАХ
В АВТОРЕФРИЖЕРАТОРАХ
Т. П. НИЦЕНКО,
3. И. ЖОКИНА
Всесоюзным научно-исследовательским и
конструкторско-технологическим
институтом холодильной промышленности и
Всесоюзным научно-исследовательским
институтом экономики торговли и систем
управления разработаны новые нормы
естественной убыли мяса и мясопродуктов при
междугородных перевозках в
авторефрижераторах. Утвержденные нормы являются
контрольными и применяются в тех случаях,
когда при приемке груза, перевозимого в
авторефрижераторах, обнаружена
недостача, т. е. разница в массе продукта,
указанной отправителем (изготовителем) в
сопроводительном документе и фактически
принятой, зафиксированной в приемном
акте (получателем).
В основу новых норм положены
действовавшие с 1978 г. нормы естественной
убыли мяса и мясопродуктов при перевозках
Продукт
Мясо охлажденное и остывшее
в тушах, полутушах, четвертинах и торговых отрубах
Мясо замороженное (перевозимое с 1 ноября по
31 марта)
в тушах, полутушах, четвертинах и торговых отрубах
в блоках
в коробах и ящиках из гофрированного картона
и полимерной пленке
в других видах упаковки
Мясо птицы охлажденное и остывшее (куры, гуси,
индейки и др.) и кролики
не упакованные в полимерные пленки
упакованные в полимерные пленки
Расстояние
перевозки, км
51 — 100
Свыше 100
51 — 100
Свыше 100
До 400
Свыше 400
До 200
Свыше 200
51 — 100
Свыше 100
51 — 100
Свыше 100
Нормы естественной убыли,
% к массе нетто товара
о;об
0,06+0,01 за каждые
последующие 100 км
0,04
0,04+0,01 за каждые
последующие 100 км
0,01 за каждые последующие
100 км
0,01 за каждые последующие
100 км
0,05
0,05+0,02 за каждые
последующие 100 км
0,02
0,02+0,01 за каждые
последующие 100 км
в авторефрижераторах. Так как при их
разработке использовали большой
экспериментальный и статистический материал и за
последние годы существенных изменений в
условиях авторефрижераторных перевозок
мяса и мясопродуктов не произошло, при
пересмотре этих норм основывались на
результатах изучения практики их
применения. Опытные перевозки проведены только
по копченым продуктам из свинины и
охлажденному соленому бекону, поскольку
ранее они не осуществлялись.
Были собраны данные о фактических
размерах естественной убыли партий мяса и
мясопродуктов, поступивших в
авторефрижераторах на холодильники торговли и
мясной промышленности Москвы, Ленинграда,
Подольска, Жуковского, Таллина, Чимкента
за 1983—1984 гг. из 104 городов страны.
Всего с применением методов
математической статистики на ЭВМ
проанализированы данные о размерах естественной
убыли 8852 партий общей массой около
40 тыс. т.
Наибольший удельный вес в общем
объеме перевозок (около 30 %)
приходится на охлажденное и остывшее мясо.
Транспортировка замороженного мяса в
тушах, полутушах, четвертинах и торговых
отрубах составляет 18,8%. Такой же
объем перевозок и замороженного мяса в
блоках. Менее 1 % в объеме перевозок
занимают такие продукты, как
охлажденное и остывшее мясо птицы, продукты из
свинины, шпик и др.
Новые нормы (см. таблицу) по
аналогии с ранее действовавшими
дифференцированы в зависимости от вида,
термического состояния продукта и расстояния
перевозок, но отличаются от них. Так,
53

Продукт
Мясо птицы замороженное (куры, гуси, индейки
и кролики
не упакованные в полимерные пленки
упакованные в полимерные пленки
Колбасы полукопченые и варено-копченые
Продукты из мяса всех видов
и др.)
вареные, варено-копченые, копчено-запеченные,
запеченные и жареные
сырокопченые
Субпродукты
охлажденные
замороженные (перевозимые с 1 ноября по 31
Жир-сырец
охлажденный
замороженный
Шпик
Бекон соленый
марта)
Расстояние
перевозки, км
51 — 100
101—300
301—800
Свыше 800
До 500
Свыше 500
51 — 100
Свыше 100
51—100
Свыше 100
До 100
101—500
Свыше 500
51 — 100
' Свыше 100
51—100
101—500
Свыше 500
51 — 100
Свыше 100
51 — 100
Свыше 100
До 500
Свыше 500
51 — 100
Свыше 100
Нормы естественввй убыли,
% к массе нетто товара
0,02
0,024-0,01 за каждые
последующие 100 км
0,05
0,06
—
0,01 за каждые
последующие 100 км
0,09
0,094-0,05 за каждые
последующие 100 км
0,07
0,07+0,01 за каждые
последующие 100 км
—
0,02
0,03
0,33
0,33+0,01 за каждые
последующие 100 км
0,01
0,01+0,01 за каждые
последующие 100 км
0,01+0,02 за каждые
последующие 100 км
0,06
0,06+0,02 за каждые
последующие 100 км
0,02
0,02+0,01 за каждые
последующие 100 км
—
0,02
1 0,1
0,1+0,02 за каждые после-
| дующие 100 км
Примечания. 1. В период с 1 апреля по 31 октября
норма естественной убыли замороженного мяса в тушах, полутушах, четвертинах и торговых
отрубах и субпродуктов при перевозке на расстояние до 500 км не применяется, свыше 500 км —
норма устанавливается в размере 0,01 % за каждые последующие 100 км;
норма естественной убыли замороженного мяса в блоках, упакованного в полимерные пленки,
а также в ящики и короба из гофрированного картона, при перевозках на расстояние свыше
400 км устанавливается в размере 50 %, а для других видов упаковки — в размере 70 % норм,
предусмотренных для мяса замороженного в тушах, полутушах, четвертинах и торговых отрубах.
2. При перевозках вареных колбас на расстояние до 50 км норма естественной убыли 0,08 %.
3. При перевозках сарделек и сосисок норма естественной убыли на 20 % выше норм для вареных
колбас.
4. При перевозках сырокопченых колбас и пищевого топленого жира норма естественной убыли
не применяется.
5. При перевозках мяса и мясопродуктов в авторефрижераторах с развозом этих товаров
непосредственно в торговую сеть более чем в две торговые точки устанавливается дополнительная
норма естественной убыли в размере 0,05 %.
6. Нормы естественной убыли за последующие неполные 100 км начисляются в следующем порядке: за
расстояние до 50 км — норма не применяется; за расстояние от 51 до 100 км — норма начисляется
как за 100 км.
исключены нормы на продукты, которые
промышленностью не производятся
(например, копченое мясо) или
авторефрижераторами не перевозятся, дополнительно
введена норма на охлажденный соленый
бекон и т. д.
Новые нормы установлены для
междугородных (на расстояние свыше 50 км)
перевозок мяса и мясопродуктов. Только
для вареных колбас даны нормы и для
перевозок на расстояние до 50 км.
Нормы на охлажденное и остывшее
мясо, субпродукты и замороженное мясо в
блоках, замороженное мясо птицы (не
упакованное в полимерные пленки)
снижены на 15—44 % в зависимости от вида
продукта и расстояния перевозки.
Норма естественной убыли в размере
54

0,1 % при перевозке мяса и
мясопродуктов в авторефрижераторах с доставкой
непосредственно в торговую сеть более
чем в две торговые точки снижена в 2 раза.
Настоящие нормы используются также и
при межреспубликанских перевозках мяса и
мясопродуктов в авторефрижераторах и
распространяются на предприятия
государственной и кооперативной торговли, на
предприятия мясной промышленности, а также
на автотранспортные предприятия
независимо от их ведомственного подчинения.
Как показала практика, новые нормы
позволяют более правильно и достоверно,
чем ранее действовавшие, оценивать
фактические потери от усушки мяса и
мясопродуктов при перевозках в
авторефрижераторах. Годовой экономический эффект от
внедрения новых норм — около 90 тыс. руб.
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА
сХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
за 1986 год
Двенадцатой пятилетке — уверенный
старт
Профессиональный праздник
работников пищевой промышленности
НАВСТРЕЧУ XXVII СЪЕЗДУ КПСС!
Агарев Е. М. Пути ускорения научно-
технического прогресса в
холодильном хозяйстве отраслей АПК
Андрачников Е. И. XXVII съезду
КПСС — достойную встречу
Антонов С. Ф. Холодильное
хозяйство — на уровень современных
задач
Аюпов А. А., Юлдашев Т. А.
Перспективы повышения экономической
эффективности применения
искусственного холода в отраслях АПК
Узбекской ССР
Впереди — большая работа
Данилин В. И., Козько Н. И.
Внедрение внутреннего хозрасчета на
холодильниках мясной
промышленности
Дрисин В. Л. XXVII съезду КПСС —
ударный труд!
Латышев М. Ю. Московский
хладокомбинат № 14 — на
предсъездовской вахте
Попов В. П. Реконструкция и
техническое перевооружение
холодильного хозяйства мясной и молочной
промышленности
Пути интенсификации производства
и применения искусственного
холода в отраслях АПК
Середа К. Н., Лисина Л. Б.
Московский хладокомбинат № 13 —
XXVII съезду КПСС
Социалистические обязательства
коллективов предприятий Московского
областного производственного
объединения мясной промышленности
Социалистические обязательства
трудового коллектива московского
завода «Компрессор»
Черняк В. А. Все новое,
передовое — в промышленность
II—2
X—2
1—9
II—12
1—7
1—17
1—2
1—20
II—6
II—10
-14
1—6
II—9
II—5
III—2
II—14
РЕШЕНИЯ XXVII СЪЕЗДА КПСС —
В ЖИЗНЬ!
Антонов С. Ф. Задачи Научного
совета по холоду ГКНТ СССР
в свете решений XXVII съезда
КПСС
Большаков О. В. Перспективы
использования искусственного холода
в отраслях агропромышленного
комплекса
Еркин А. П. Московские
хладокомбинаты в двенадцатой пятилетке
По пути ускорения
VIII—2
V-2
VI—2
IV-2
РЕШЕНИЯ ИЮНЬСКОГО A986 г.) ПЛЕНУМА
ЦК КПСС — В ЖИЗНЬ!
Попов В. П. Полносборное
строительство холодильников —
важная задача двенадцатой
пятилетки X—3
Холод — на службе АПК
Аарик Р. Р., Каламээс М. А.,
Кузнецов С. В., Новикова Г. В.
Промышленное холодильное
хранение моркови в регулируемой
газовой среде XI—19
Алиев 3. С. Влияние воздухорас-
пределения на сохраняемость
капусты в контейнерах IV—10
Барбаль А. И., Дронов Е. М.,
Коренев А. М., Черненко Е. Н.
Испытания холодильного шкафа
для интенсивного охлаждения
пищевых продуктов III—11
Богатырев Г. П., Дибирасулаев М. А.,
Баландина Г. А., Донцова Н. Т.
Исследование некоторых
параметров технологии гидроаэрозольного
охлаждения тушек птицы I—26
Бондарев В. И. Основные
направления проектирования холодильников
для фруктов XI—5
Быкова Т. Д., Смирнова Л. В.,
Мишучкова Л. А. Использование
быстрозамороженных овощей в
качестве наполнителей в плавленых
сырах XI—22
Венгер К. П., Камзолов С. М.
Охлаждение тушек птицы с помощью
твердого диоксида углерода V— 11
Венгер К. П., Мотин В. В.
Модульный скороморозильный аппарат,
работающий на жидком азоте или
диоксиде углерода X—7
55

Влодавец В. В., Куннна В. А.
Влияние низких температур на
выживаемость микрофлоры в
быстрозамороженных готовых блюдах при
хранении IV—17
Гайдай Г. С. Влияние отрицательной
температуры и регулируемой
газовой среды на сохраняемость
свежих плодов сливы VI—20
Гераськин В. П., Новикова Г. В.,
Кузнецов С. В. Холодильник для
винограда XI—7
Гиндоян А. Г., Лифанов Б. В.,
Кейниг Э, Ф. Опыт эксплуатации
картофеле-овощехранилищ из
легких металлических конструкций XI—9
Гончарова Г. Ю., Медовар Л. Е.
Анализ процессов в льдоаккумуля-
торах с децентрализованным хла-
доснабжением II—16
Дронов Е. М., Коренев А. М.
Влияние толщины слоя кулинарных
изделий в функциональной емкости
на продолжительность процесса
охлаждения IV—24
Екимов С. П., Кондратов В. И.,
Моисеенко А. М. Охлаждение
очагов самосогревания клубней
картофеля при навальном хранении XI—15
Евреинова В. С, Малеванный Б. Н.,
Мачулин В. И., Кнеллер Г. Я.
Результаты испытаний
модернизированной системы воздухораспреде-
ления на холодильнике Лиепай-
ского мясокомбината IV—6
Жадан В. 3. Количественная оценка
влияния давления охлаждающего
воздуха на потери пищевых
продуктов XII—15
Жижик С. E.t Смелков Н. А.
Интенсификация процесса
замораживания тунцов на суперсейнерах
типа «Родина> IX—7
Журавская Н. К., Камовников Б. П.,
Джамаль Мохаммед Амин,
Бабицкая Н. А. Атмосферная
сублимационная сушка мясопродуктов I—32
Журавленко В. Я., Писарев В. Е.,
Гросман Э. Р., Очеретянко Н. П.
Хранилище с пониженным
давлением воздушной среды IV—12
Зубаков М. А., Ратнер Б. Е.
Снижение потерь продуктов
животноводства — важнейшая
народнохозяйственная задача XI 1-^2
Зайцев В. П., Мекеницкий С. Я.
О развитии начального звена
холодильной цепи III—9
Каламеэс М. А., Пильв Р. О.,
Новикова Г. В., Кузнецов С. В.
Арочные холодильники из легких
металлоконструкций для хранения
плодоовощной продукции и
винограда III—14
Калиниченко О. Н. Влияние
гидроаэрозольного охлаждения на выход,
качество и пищевую ценность
вареных колбас IX—4
Ком я ков О. Г., Реитблат И. А.,
Осипко О. Г., Урьяш О. Б.
Криоконцентрирование и
сублимационная сушка экстрактов
цикория IX—12
Коновалов В. Л., Смелков Н. А.
Повышение эффективности
использования плиточных морозильных
аппаратов «Климор» на
рыбопромысловых судах X—9
Коржеманова Л. А., Галицкая Н. И.,
Шемякина Т. Н. Новая нормативно-
техническая документация по
производству, хранению и
транспортировке подмороженного мяса V—8
Ланцман И. П. Основные
направления в проектировании холодильных
установок для предприятий
молочной промышленности II—26
Ломакин В. Н., Пономарчук В. И.
Морозильный туннель ЯЮ-ФТМ
для замораживания тушек птицы I—23
Маматченко Н. И., Журавская Н. К.,
Собянина А. А., Письменская В. Н.
Изменение качественных
показателей диетических готовых блюд при
замораживании и хранении V—6
Медникова Н. М., Юрьев С. Н.,
Ланцман И. П. Сравнительный
анализ различных вариантов систем
хладоснабжения с аккумуляторами
холода и панельными
испарителями для предприятий молочной
промышленности II—22
Мишенина 3. А., Бабушева А. А.
Изменение качества сметаны при
холодильном хранении I—29
Николаишвили Т. Г., Евелев С. А.,
Головкин Н. А. Исследование
технологических условий
производства замороженного картофеля IV—13
Орловский В. М. Новые технологии
производства быстрозамороженных
вкусо-ароматических и других
натуральных наполнителей для
мясных продуктов VII—9
Пальмин Ю. В., Сивачева А. М.,
Маматченко Н. И. Результаты
испытаний нового оборудования для
производства быстрозамороженных
мясных фаршевых блюд X—5
Петрухина Э. П. Совершенствование
технологии холодильной обработки
и хранения сливочного масла на
холодильниках VI—17
Пилипенко Т. Д., Кротов Е. Г.,
Манк В. В. Изменение
биохимического состава плодов и овощей fc
процессе холодильной обработки
и его влияние на обратимость
воды по данным ПМР IV—20
Попов В. П., Венгер К. П.,
Камзолов С. М. Пути
совершенствования процессов охлаждения и
замораживания птицы IX—2
Попов В. П. Холодильному хозяйству
мясной промышленности —
ускоренное развитие в двенадцатой
пятилетке III—3
56

Проценко В. П., Сафонов В. К.,
Зайцев А. А. Выбор схемы и
режимов работы установки для
охлаждения молока II—27
Рикас М. И. Холодильная
установка для охлаждения молока с
использованием естественного холода II—30
Стефановский В. М. Оценка уровня
усушки при замораживании
парного мяса на основе
многофакторной регрессионной модели XII—6
Собянина А. А., Пальм и н Ю. В.
Перспективы развития
промышленного производства
быстрозамороженных готовых мясных блюд и
полуфабрикатов на предприятиях
мясной отрасли АПК VII—2
Стрельцов Б. Н., Грибинча А. И.
Хранение плодов в полиэтиленовых
контейнерах с газоселективными
мембранами XI—21
Судзиловский И. И., Довгалев А. М.,
Макаров В. В., Гутник М. Ш.
Опытно-промышленная проверка
скороморозильного аппарата
Я10-ОАС на Шатурском
мясокомбинате VII—б
Талызин В. В. Освоение
промышленного производства
быстрозамороженных готовых продуктов на
московском экспериментальном
заводе «Хладопродукт> № 1 VII—4
Фнльчакова Н. Н. Производство
быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов в тестовой оболочке
на предприятиях мясной
промышленности VII—7
Фнльчакова Н. Н. Совершенствование
холодильной обработки и
хранения молочных продуктов III—6
Фролов В. Л., Куцакова В. Е.,
Коржеманова Л. А. Определение
потерь куриных яиц при хранении
на распределительных
холодильниках XII—13
Шишкина Н. С. Состояние и
перспективы развития техники и
технологии предварительного
охлаждения плодоовощной продукции XI—2
За экономию и бережливость
Атеф Сайд Амер, Чумак И. Г.,
Таран В. А., Федоров О. Г.
Влияние температурного режима на
усушку мяса при его охлаждении
и последующем хранении VII—15
Боков А. Ем Стефановский В. М.
Влияние вида откорма скота и
температуры воздуха в камере на
усушку мяса при однофазном
замораживании VII—12
Быкова Э. Н. Основные направления
в проектировании предприятий и
установок для производства
диоксида углерода V—16
ВезиришвилН О. Ш. Безразмерные
характеристики парокомпрессион-
ных теплонасосных установок VI—8
Возаков Ю. Г. Холодильные
установки транспортного
рефрижератора типа «Бухта Русская» XII—19
Гиндоян А. Г., Файнштейн В. А.,
Иванова Н. Н. Влияние
временного отключения энергоснабжения
систем обеспечения микроклимата
на тепловой режим в
картофелехранилищах IX—20
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш.,
Мирианашвили Н. А. Опыт
использования теплонасосных
установок для теплохладоснабжения Сам-
тредской чайной фабрики III—16
Жадан В. 3., Рослов Н. Н.,
Мартынова Л. В., Кулаков С. И.
Критерий климатического районирования
страны в целях использования
естественного холода в картофеле-
и овощехранилищах VI—10
Ибрагимова Л. Р. Системы
кондиционирования с утилизацией тепла
и холода вытяжного воздуха VI—7
Ионов А. Г. Анализ
энергопотребления в холодильной цепи
рыбопромышленного производства I—34
Ионов А. Г., Суслов А. Э. Тепло-
насосная установка для вяления
рыбы IX—24
Какабадзе В. Ш., Везиришвили К. 6. ,
Комплексное использование геотер- I
мальных вод для
теплохладоснабжения чайной фабрики III—18
Киселев Ю. Ф., Крячек А. В., Опана- .»
сюк В. М. Влияние основных
параметров бытовых компрессионных
холодильников на расход
электроэнергии jy 32
Кладий А. Г. Из опыта работы
заводов сухого льда Росмясомол-
торга V— 17
Коган Б. Н. Система ступенчатого
регулирования холодопроизводи-
тельности приборов охлаждения
в камерах хранения замороженных
грузов VI—13
Кокорин О. Я., Рзаев А. Р.
Экономия материальных и
энергетических ресурсов при применении
систем кондиционирования с
комбинированным охлаждением
приточного воздуха XI—24
Кокорин О. Я. Сопоставление
энергетических затрат различных
систем кондиционирования воздуха III—23
Королев В. А., Пименова Т. Ф.,
Титов В. Б. К вопросу о ценах
на диоксид углерода V—18
Латык В. С. Теплойасосная
установка для комплексного
теплохладоснабжения III—21
Пименова Т. Ф., Титов В. Б.,
Королев В. А. Состояние и
перспективы развития производства сухого
льда, жидкого и газообразного
диоксида углерода V—13
Пытченко В. П. О выборе
рациональной системы маслоот деления
в аммиачных холодильных
установках IX—18
Руденко М. Ф., Лебедев В. Ф.,
Фондеркин В. Л. Проблемы
развития гелиохолодильной техники X—14
57

Черкашин А. С. Пути уменьшения
потерь хладагентов в судовых
холодильных установках II—32
Щелкунов В. Н., Руденко Н. 3.,
Шостак Ю. В. Экспериментальное
исследование процесса
вымораживания диоксида углерода из
бинарных газовых смесей V—21
Реконструкция и техническое
перевооружение — важный резерв
ускорения
Берзинь В. И.
Санитарно-гигиеническая оценка условий труда с
новыми пенополиуретанами типа ри-
пора ' VIII—19
Городянский В. В., Тур ков Ф. П.,
Кучин В. П. Опыт проведения
теплоизоляционных работ с
использованием рипора VIII—12
Древаль Ю. К., Черняк В. А.
Перспективы применения рипора в
отраслях агропромышленного
комплекса VIII—9
Жолондзь С. А. Использование
рипора на строительных объектах
Москвы VIII—15
Петухов В. Н., Иванов Н. С, Кор-
милицын В. С, Мельников В. М.
Опыт применения пенополиуретанов
в условиях низких температур VIII—16
Попов В. П. Задачи по коренному
улучшению состояния
теплоизоляции холодильников мясной и
молочной промышленности VIII—6
Фоменко Н. М. Организация
промышленного производства фасонных
теплоизоляционных изделий и
панелей типа «сэндвич» на основе
рипора VIII—18
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.,
Истомин И. Л., Асланьян Р. Н.
Новые межотраслевые нормативы
численности рабочих холодильных
установок VII—19
Гиммельфарб А. Я. Эффективность
организации доставки
скоропортящихся продуктов в северные районы
рефрижераторными контейнерами XI—27
Данилин В. И., Здоров А. Б.
Экономическая эффективность
краткосрочного консервирования
кожевенного сырья холодом IV—34
Данилин В. И. О техническом
уровне паспортизированных
холодильников мясной и молочной
промышленности АПК XII—22
Бригадной форме организации и
стимулирования труда — широкое
внедрение!
Атакишиев С. Г. Совершенствование
бригадной формы организации и
стимулирования труда на
Бакинском заводе холодильников IX—28
Дрисйн В. Л. Внедрение в цехах
московского завода «Компрессор»
бригадной формы организации и
стимулирования труда X—17
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Промышленное холодильное обору*
дование
Балабан Т. Н., Страдина Т. Н.,
Федосеев Ю. А., Туболевский С. Л.
Метод ускоренных испытаний
воздухоохладителей
непосредственного охлаждения VIII—26
Вистяк В. Б., Дорошенко А. В.,
Антоненко Г. С, Кивензор С. У.
Интенсификация конвективного
теплообмена в воздушных
конденсаторах трубчато-пластинчатого
типа X—25
Гордиенко Ю. С, Бучко Н. А.,
Филаткин В. Н. Влияние глубины
замораживания на работу сезон-
нодействующих охлаждающих
устройств , V—35
Дудкина О. М., Ковган Л. Н., Фе-
дорук Т. Я., Гончарова Т. П.
Промышленные испытания
ингибиторов коррозии в системе
абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины АБХМД-2500 XI—30
Захаров Ю. В., Виршубский И. М.,
Дорожинский С. В. Исследование
испарительного охлаждения
проточной части воздушного
компрессора III—27
Иванов Б. А., Лубенец В. В., Му-
рашкин А. В. Снегогенераторы с
различными источниками холода VII—31
Калнинь И. М. О приведенных по?
казателях эффективности
холодильных систем VI—23
Клибанов Е. Л., Дзотцоев А. Б.
Экспериментально - аналитическое
исследование мощности поршневого
компрессора на холостом ходу XI—34
Корнеев А. Д. Применение тепло-
обменных аппаратов пленочного
типа в процессах
микробиологического синтеза VI—36
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я.,
Якименко В. Я. Планирование
эксперимента определения холодо-
производительности компрессора VIII—22
Мерчанский В. Д., Малей С. В.
Исследование процессов
абсорбционного осушения воздуха в пенных
аппаратах V—33
Мерчанский В. Д., Бахенский В. А.
О наружном теплообмене в пенно-
испарительном воздухоохладителе III—38
Оносовский В. В., Федотов В. Е.
Особенности термодинамических
циклов абсорбционных
термотрансформаторов IV—37
Пекарев В. И., Ведайко В. И.,
Носков А. Н. Исследование
работы холодильного винтового
компрессора «сухого сжатия» на
хладагенте R22 VI—27
Проценко В. П., Сафонов В. К.
Определение холодильного
коэффициента и эксергетического КПД
одноступенчатых компрессионных
холодильных машин V—29
58

Савицкий И. К., Сутырина Т. М.
Расчетно-теоретическое
исследование воздушных конденсаторов с
различными схемами движения
хладагента и воздуха IX—33
Цейтлин Ю. А., Огарков С. Е. Расчет
регулировочных характеристик тур-
бохолодильного агрегата
ХТМФ-248-4000 VII—26
Малые холодильные машины,
торговое и бытовое холодильное
оборудование
Азаров А. И. Бытовые вихревые
холодильники для кабин
транспортных средств VII—28
Воробьев Ю. М. Прогнозирование
остаточного ресурса герметичного
поршневого компрессора на основе
диагноза его технического
состояния II—36
Зеленое В. В., Грибков , В. М.,
Кухар С. М. Влияние жесткости
лепестков пластинчатых клапанов
на эффективные показатели
герметичных компрессоров VI—31
Ксенофонтова Т. С, Миркив Э. Я.,
Поляков Д. А., Ходаковская Т. А.
Влияние температуры кипения во-
доаммиачного раствора на
коррозию в агрегате бытового
абсорбционного холодильника XI—31
Назаренко П. В., Гоштовт И. В.,
Клибанов Е. Л., Макаркин А. Н.
Повышение износостойкости
поверхностей трения деталей
герметичных ротационных компрессоров XII—27
Шашков А. Г., Войтенко А. Г.,
Еремина Н. В. Влияние
технологических режимов заливки
пенополиуретана на коэффициент
теплопроводности теплоизоляции бытовых
холодильников V—38
Холодильный транспорт и
транспортные холодильные установки
Бондарев Ю. И., Шабанов С. И.
Системы жидкоазотного охлаждения
изотермических^ вагонов V—27
Оносовский В. В., Сергуткин С. В.
Комплексная оптимизация судовых
холодильных установок X—21
Автоматизация и измерительная
техника
Алехин Н. Б., Персианов В. Л.
Автоматизация экспериментальных
исследований холодильных
установок на базе микроЭВМ VIII—21
Лозинский Ю. А., Агафонов А. В.,
Третьяков Г. Г., Гарбер Я. И.
Цифровой переносной анемометр АП1 XII—34
Майоров В. В. Функциональные
возможности систем автоматизации
холодильных установок на основе
микропроцессорной вычислительной
техники III—33
Проектирование, строительство и
эксплуатация холодильных установок,
холодильников, фабрик
мороженого, заводов сухого льда
Доильницын А. В., Маяковский Ю. В.
Тепловоздушный затвор для
дверных проемов холодильных камер VII—34
Коган Б. Н. О коэффициенте-
теплоотдачи от внутренней поверхности
покрытия низкотемпературных
камер хранения IX—40
Писарев В. Е. Анализ влажностного
состояния воздуха в хранилище с
пониженным давлением среды XII—33
Румянцев Ю. Д. Определение
надежности холодильных установок при
проектировании IX—31
Эглит А. Я., Сидорова Л. В., Матю-
шенко Ch Ю. Эффективность
восстановления теплоизоляции здания
холодильника I—39
Кондиционирование воздуха
Левин Я. А., Филиппов Э. Б.,
Фомин А. В., Антонов В. С.
Повышение эффективности системы
кондиционирования воздуха с воздушной
холодильной машиной II—38
Толстых В. В., Джунь В. А.,
у Яшин В. А., Гавеля И. В.
Термоэлектрический радиационно-конвек-
тивный кондиционер для кабины
транспортного средства III—35
Термоэлектрическое охлаждение
Кирпач Н. С„ Филин С. О. Выбор
режимов работы термостата с
комбинированной
компрессионно-термоэлектрической системой
охлаждения VI—33
Толстых В. В., Яшин В. А.,
Гавеля И. В., Фот В, В. Эластичные
клееные теплопереходы для
термоэлектрических батарей X—39
Технологическое холодильное
оборудование
Венгер К. П., Новиков В. И.
Моделирование процесса движения
жидкости и продукта в
скороморозильном аппарате бесконвейерного
типа III—41
Мазуренко А. А., Федоров В. Г.,
Духненко Н. П., Скибин С. В.
Выравнивание тепловой нагрузки
на холодильную установку
морозильного аппарата IV—41
Родионов С. Н., Бражников С. М.,
Волынец А. 3., Шатный В. И.
Особенности процесса сублимации
дисперсного материала при кондуктив-
ном энергоподводе XII—29
Холодильная технология
Латышев В. П., Цирульникова Н. А.
Выделение воздуха при
замораживании воды, водных растворов
сахарозы и сухого молочного продукта VII—39
59

Латышев В. П., Цирульникова Н. А.
Стандартизация данных о теплофи-
зических свойствах пищевых
продуктов и материалов IV—46
Научно-исследовательские работы
Бражников А. М., Бабакин Б. С,
Еркин М. А. Особенности
теплообмена при работе
экспериментального воздухоохладителя в условиях
инееобразования в электрическом
поле I—41
Быков А. В., Щербаков В. С.
Электрохимическое охлаждение III—29
Верба О. И., Груздев В. А., Заха- ,
ренко Л. Г., Псахис Б. И.
Термодинамические свойства и
диаграммы водных растворов бромистого
лития III—44
Герасимов Е. Д.
Совершенствование алгоритма расчета
конденсаторов и испарителей холодильных
машин VIII—35
Заторский А. А., Шмуйлов Н. Г.
Уравнения для определения
термодинамических свойств водного раствора
бромистого лития IV—42
Калюнов В. С, Корнеев А. П.
Математическое моделирование
гидравлических режимов испарительных
систем X—28
Караван С. В., Гаврилов Е. А.,
Орехов И. И. Энтальпийная и эксер-
гетическая диаграммы водного
раствора бромистого лития XI—44
Караван С. В., Орехов И. И., Див-
ников С. В. Метод расчета
параметров для построения
термодинамических диаграмм водно-солевого
раствора IV—43
Кирин В. К., Данилова Г. Н., Азар-
сков В. М., Земсков Б. Б.
Теплоотдача при вынужденном движении
вертикального двухфазного
потока R22 1—44
Клименко В. В. Экспериментальная
оценка процесса гидратообразова-
ния при аккумулировании
холода X—33
Мельник В. В., Спивак Р. Ш.,
Соколов В. В., Трофименко А. Г.
Исследование коррозии сварных
швов в растворе бромистого лития XI—33
Никульшин В. Р., Никульшина Д. Г.
Метод и алгоритм определения
степени термодинамического
совершенства холодильных систем XI—38
Перельштейн И. И. Плотность хладо-
носителей на базе водных растворов
хлоридов щелочных и
щелочноземельных металлов II—45
Перельштейн И. И.
Теплопроводность хладоносителей на базе
водных растворов хлоридов
щелочных и щелочно-земельных
металлов XI—40
Лунин В. П., Веселое В. В., Щаве-
лев Г. Д. Исследование
электроизоляционных свойств смесей
масло — хладагент V—40
Сотников А. Г. Расчет отклонений
параметров в помещении при летних
и зимних нарушениях VIII^—32
Сухомлинов И. Я. Математическое
моделирование центробежных
холодильных компрессоров VIII—29
Татаренко А. В., Бондаренко Л. Ф.
Малоотходная технология
транспортировки летучих жидкостей VII—24
Тер-Ионесян Р. С.
Унифицированный теплообменный модуль X - 36
Тимофеев А. В., Видинеев Ю. Д.
Метод расчета энтальпий
хладагентов VI—41
Тимофеев А. В., Фролова М. А.
Уравнение состояния с переменным
вторым вириальным
коэффициентом хладагентов в области
насыщения IV—45
Хмаладзе О. Ш., Чепурненко В. П.
Влияние геометрической формы
оребренной теплообменной
поверхности на теплофизические
свойства инея II—42
Щелкунов В. Н., Руденко Н. 3.
Исследование адгезии твердого
диоксида углерода к вымораживающей
поверхности VI—40
В порядке обсуждения
Алямовский И. Г., Вербицкая Н. М.
Влияние внешних теплопритоков
на усушку замороженных
продуктов при холодильном хранении IX—14
Бражников А. М. К определению
усушки при холодильном хранении
мясопродуктов IV—31
ОБМЕН ОПЫТОМ
Бобро Ю. Г., Гребел ьник М. П.,
Белоцерковский П. М.,
Петренко П. С. Восстановление
коленчатых валов холодильных компрес-
• соров IX—46
Васин А.- Ф., Завелион Г. Е.
Некоторые рекомендации по
автоматизации крупных аммиачных
холодильных установок I—50
Верестун А. Д., Войцеховский П. И.
Интенсификация теплообмена в
панельных испарителях VI—43
Джюгис С. С. Реконструкция
системы обогрева полов на Каунасском
распределительном холодильнике X—45
Евреинова В. С, Малеванный Б. Н.,
Мачулин В. И., Скоробогатов А. В.
Повышение эффективности работы
воздухоохладителей ВОГ-230 в
камере однофазного замораживания
мяса III—49
Ефименко Н. Н. Модернизация
аммиачного ротационного
бустер-компрессора Р-90 VI—45
Иванова Р. Б., Пытченко В. П.,
Сторожко А. Ф. Установка для
регенерации холодильных масел II—50
Кладий А. Г. Механизация
приготовления смесей мороженого VII—43
Кладий А. Г. Рационализаторская
работа в цехах и на фабриках
мороженого Росмясомолторга VIII—38
60

Крайнев Е. Г., Политанов О. А.
Использование естественного холода
на предприятиях мясной и молочной
промышленности Эстонской ССР X—42
Михайлов В. А., Монахов Г. С.
Универсальный складной поддон VI—47
Муштаков А. Г. Воздухоохладитель
для приточной системы вентиляции
компрессорного цеха холодильника
в Ташкенте I—50
Переносной озонатор «Озон-12К» XI-^-50
Рикас М. И. Использование
аккумулятора холода при реконструкции
молочного завода IX—43
Смирнов В. А., Гореликов В. Л.
Предотвращение примерзания
лопастей вентилятора к кожуху
воздухоохладителя XII—37
Старых Ю. В., Бойчук В. Е.
Обобщение опыта испытаний и
эксплуатации судовых холодильных
установок VII—42
Суворов А. Т. Автоматизированный
стенд для электрических испытаний
бытовых холодильников
Схема имитации пуска холодильной
машины
Терновенко Л. М. Использование
теплоты перегретых паров аммиака
для подогрева воды
Федулов В. В. Из опыта
эксплуатации соленоидных мембранных
вентилей
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Инструкция по упаковке, приемке,
холодильной обработке, хранению и
выпуску коровьего масла на
предприятиях молочной
промышленности и торговли
Рекомендации по технологии
проведения изоляционных работ с
материалом «рипор». Технологическая
оснастка
Румянцев Ю. Д., Лапшин В. А., Со-
ломаха Ю. К. Расчет компаундных
ресиверов
Сол омах а Ю. К. Номограмма для
расчета емкости защитных,
линейных и дренажных ресиверов
Соломаха Ю. К. Номограмма для
расчета емкости циркуляционных
ресиверов
Геркашин А. С. Новые нормы
расхода хладагентов и хладоносителя
для судовых холодильных
установок
V-
XII-
VIII-
V-
-42
-37
-40
-43
VII—47
IV—48;
V—45
X—50
IX—49
VIII—43
VIII—42
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
Гиндлин И. М. Повышение
безопасности аммиачных холодильных
установок — требование времени IV—53
Яковлева С. В., Букин Е. К., Грид-
нева И. Ю., Донченко Н. П.
Паспортизация условий труда в
производственных помещениях Ленхла-
докомбината № 1 VII—53
VI—52
II—54
Яковлева С. В., Букин Е. К., Грид-
нева И. Ю., Донченко Н. П.
Стимулирование работы по охране
труда на Ленхладокомбинате № 1
Соломаха Ю. К. Определение уровня
безопасности оборудования
аммиачных холодильных установок
ИЗОБРЕТЕНИЯ 1—38> 49> 53' 58; П —
35, 49, 52, 60; III — 15,
26, 48, 51, 62; IV — 52,
5ч4, 59; V — 12, 26, 44,
47, 51; VI — 49, 53, 54,
56, 62; VII— 18,46,55,
62; VIII — 20, 37, 41,
45, 46, 50, 59, 61, 62;
IX — 13, 17, 27, 30,
48, 50, 59; X — 13, 41,
49, 52; XI —26, 49, 51,
56; XII — 18, 38, 52
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Быков А. В. Полезное пособие
Зеркалов Д. В. Книга по монтажу
холодильных установок
Кан К. Д. Новый справочник из
серии «Холодильная техника»
Лебедев В. Ф., Зайцев В. П.,
Шляховецкий В. М. Учебное
пособие по физико-техническим
основам холодильной обработки
пищевых продуктов
Шавра В. М. Новый типовой учебник
по холодильным машинам
Шляховецкий В. М. Новый учебник
по холодильным машинам
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
На заседании Президиума
Центрального правления НТО
ХРОНИКА
Всесоюзная конференция «О
повышении роли молодых ученых и
специалистов в ускорении научно-
технического прогресса в мясной
и молочной промышленности»
Всесоюзный семинар по применению
рипора на предприятиях мясной
и молочной промышленности
Научно-технический семинар в
Симферополе для специалистов —
наладчиков холодильного
оборудования системы плодоовощного
хозяйства страны
Очередное заседание секции
Научного совета ГКНТ по холоду
Ратнер Б. Е. Совещание по
механизации погрузочно-разгрузочных
работ на предприятиях Московского
городского объединения Рос мясо-
мол тор га
Сегал Н. В. Учебный комбинат по
подготовке рабочих кадров для
агропромышленного комплекса
Эстонской ССР
VI—54
XI—56
VIII—46
IX—51
X—54
V—50
XII—41
V—52
VIII—47
VII—57
II—57;
VIII—48
VI—55
V-52
61

Симпозиум по совершенствованию
техники и технологии производства
быстрозамороженных изделий из
теста с начинками XII—43
Владимир Сергеевич Мартыновский V—62
К 75-летию Сергея Федоровича
Антонова XI—57
К 80-летию Евгения Алексеевича
Сташина IX—58
Карпис В. Е. Системы
кондиционирования воздуха хирургических
операционных VIII—56
Оленев Ю. А. Производство и
потребление мороженого за рубежом V—56
Шуватова Э. Д. Системы охлаждения
с льдоаккумуляторами VI—59
«Инпродторгмаш-86»
Громоздин С. Н., Дибнер В. С,
Усова В. В. Зарубежное
холодильное оборудование для торговли и
общественного питания
Корина А. С. Холодильное
оборудование для торговли и
общественного питания
«Инрыбпром-85»
Абдульманов X. А., Абдульманов И. X.
Холодильники, скороморозильные
аппараты, контейнеры
Ужанский В. С. Автоматика и
арматура
сМехагропром-85»
Оборудование для производства
мороженого
В МЕЖДУНАРОДНОЙ
ОРГАНИЗАЦИИ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ
Шпенцер В. Б. VI пленарное
заседание Технического комитета
«Охлаждение» ИСО
XII—45
IX—55
1—55
1—56
III—56
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ХОЛОДА
Из бюллетеней МИХ
III—54
ИНСТИТУТЕ
1—59; II—59; III—57
IV—58; V—54; VI—57
VII—58; VIII—53
IX—57; X—59; XI—58;
XII—51
О предстоящем XVII
Международном конгрессе по холоду VIII—51
Харитонов В. П. На Всемирной
конференции «Холод для развития» X—56
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Искусственный ледяной каток на
вторичных ресурсах
VIII—55
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Бордо Э. Ф. Аммиачные навесные
воздухоохладители типа НВО IX—60
Водоохлаждающие установки УВ10 и
АВЗО для молочнотоварных ферм I—60
Генин Л. Л., Шувалов А. И.,
Ужанский Ю. В. Компрессорно-конден- ,
саторные агрегаты 21АК280-7-2,
21АК280-7-3 X—61
Канышев Г. А., Семичастный В. В.
Винтовые компрессорные агрегаты
21А280-7-0, 21А280-7-1, 21А280-7-2,
21А280-7-3 VIII—60
Канышев Г. А., Семичастный В. В.
Винтовые компрессорные
одноступенчатые агрегаты 2А350-7-0,
2А350-7-1, 2А350-7-2, 2А350-7-3 VI—60
Канышев Г. А., Семичастный В. В.
Двухступенчатый холодильный
агрегат 21АД300-7-5 и бустерный
винтовой агрегат 21АН300-7,-7 VII—60
Ломакин В. Н., Кожемякина И. В.
Подвесные воздухоохладители
ЯЮ-АВ2 IV—60
Ниценко Т. П., Жокина 3. И. Новые
нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов при междугородных
перевозках в авторефрижераторах XII—53
Розинер Ю. М., Кубланова Б. Е.
Холодильно-нагревательная
машина ФХ18X2-1-0 для фруктоовоще-
хранилищ XI—60
Турецкий В. Л., Щучинский С. X.
Блок электромагнитных клапанов
для винтовых компрессоров III—59
Уткин Е. П., Помощникова Р. И.,
Акимова Н. Н. Новые
холодильные машины 2ХМ-ФУУ80, 2ХМ-
ФУУ80РЭ и компрессорно-конден-
саторные агрегаты 2АК-ФУУ80,
2АК-ФУУ80РЭ V—59
Холодильные машины МВТ 14-1-0 и
МВТ20-1-0 II—61
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ
Барулин Н. Я., Шуватова Э. Д.
Система кондиционирования с
раздельным автономным
кондиционером на ряд помещений
II—60
РЕФЕРАТЫ
1—62; II—63; III—62
IV—62; V—62; VI—62
VII—62; VIII—62
IX—62; X—63; XI—62
XII—63
62

РЕФЕРАТУ
УДК 637.51.037.004.162.001.573
Оценка уровня усушки при замораживании
парного мяса на основе многофакторной
регрессионной модели. СТЕФАНОВСКИЙ В. М.
«Холодильная техника», 1986, № 12.
Проанализированы реальные потери мяса от
усушки при однофазном замораживании.
Вскрыты причины, приводящие к сверхнормативным
потерям, и рассмотрены пути их устранения.
Таблиц 4. Иллюстраций 4.
УДК 664.9.037.004.162:551.543
Количественная оценка влияния давления
охлаждающего воздуха на потери пищевых
продуктов. ЖАДАН В. 3. «Холодильная техника», 1986,
№ 12.
Показано, что снижение потерь продуктов от
усушки при повышении давления объясняется
термодинамическими свойствами влажного
воздуха — углом наклона пограничной кривой (при
данной температуре) тепловой диаграммы
влажного воздуха к оси ординат. Предложены простые
расчетные формулы для количественной оценки
гипербарического эффекта. Таблица 1.
Иллюстрация 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 637.4.056.004.16
Определение потерь куриных яиц при хранении
на распределительных холодильниках.
ФРОЛОВ В. Л., КУЦАКОВА В. Е., КОРЖЕМАНО-
ВА Л. А. «Холодильная техника», 1986, № 12.
Приведены результаты обследования при
приемке на распределительные холодильники 62
промышленных партий куриных яиц от различных
поставщиков, а также данные по.потерям яиц в
процессе их хранения в течение 5 мес в
камерах, оборудованных воздухоохладителями или
батареями. Даны рекомендации по сокращению
потерь яиц при хранении. Таблиц 3. Список
литературы — 2 названия.
УДК [621.565-52:629.123.44] .001.41
^Солодильные установки транспортного
рефрижератора типа «Бухта Русская». ВОЗАКОВ Ю. Г.
«Холодильная техника», 1986, № 12.
Описаны фреоновые холодильные установки —
производственная (R22) с винтовыми
компрессорными агрегатами, работающая по схеме с
теплообменником для переохлаждения жидкого
хладагента (экономайзером), а также системы
кондиционирования воздуха и охлаждения
провизионных кладовых (R12). Производственная
холодильная установка обеспечивает поддержание
в трюмах температур воздуха 3, —8, —28 °С.
Приведены результаты испытаний холодильных
установок на головном судне — транспортном
рефрижераторе (ТР) типа «Бухта Русская» — и
на втором судне серии ТР «Золотая долина».
Таблиц 2. Иллюстрация 1.
УДК 621.514.62-2.004.6.001.43
Повышение износостойкости поверхностей трения
деталей герметичных ротационных компрессоров.
НАЗАРЕНКО П. В., ГОШТОВТ И. В., КЛИБА-
НОВ Е. Л., МАКАРКИН А. Н. «Холодильная
техника», 1986, № 12.
Исследованы причины износа деталей
герметичных ротационных компрессоров. Приведены
результаты лабораторных и промышленных
исследований работоспособности тонкослойных
износостойких покрытий из композиции керметов на
основе титана и ванадия в масло-фреоновых
смесях. Рекомендовано применение данных покрытий
в целях повышения ресурса работы герметичных
ротационных компрессоров.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
3 названия.
УДК 628.889:697.95
Цифровой переносной анемометр АП1.
ЛОЗИНСКИЙ Ю. А., АГАФОНОВ А. В.,
ТРЕТЬЯКОВ Г. Г., ГАРБЕР Я. И. .«Холодильная
техника», 1986, № 12.
Описан цифровой переносной анемометр. В его
конструкции в качестве первичных
измерительных преобразователей использованы ветроприем-
ники и несущие элементы серийно
выпускаемых ручных анемометров АСО-3 и МС-13.
Счетчиком частоты вращения ветроприемника
является импульсный оптронный преобразователь.
Приведены основные технические характеристики
анемометра.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5
названий.
УДК 66.047.25.001.5
Особенности процесса сублимации дисперсного
материала при кондуктивном энергоподводе.
РОДИОНОВ С. Н., БРАЖНИКОВ С. М., ВОЛЫ-
НЕЦ А. 3., ШАТНЫЙ В. И. «Холодильная
техника», 1986, № 12.
Описана физическая модель процесса
сублимации в вакууме паронепроницаемого
дисперсного материала, находящегося на теплоподводящей
поверхности при условиях, когда греющая
поверхность и сублимируемый образец разделены
паровым зазором, толщина которого больше
характерного размера образца. Для трех основных
форм движения сублимируемого образца —
колебательного относительно центра тяжести,
плоскопараллельного и «парящего», получены
расчетные зависимости. Установлено, что если
образец совершает колебания относительно центра
тяжести, то по сравнению с «парящим» слоем
скорость сушки образца может увеличиваться на
30 %. Экспериментальная проверка, выполненная
на гранулированных водносолевых растворах,
показала правомерность разработанной модели.
Иллюстраций 3. Список литературы — 2
названия.
63

УДК 621.515.002.01
Схема имитации пуска холодильной машины.
«Холодильная техника», 1986, № 12.
Разработана и внедрена схема имитации пуска
холодильной турбокомпрессорной машины
ХТМФ-348-4000-Н, предназначенной для
охлаждения технологической воды. Представлены
элементы схемы. Описан принцип ее работы. Пока-
* заны ее преимущества перед имеющимися
аналогами.
Иллюстрация 1.
УДК 629.114.444:637.5.037.004.162 @83.75)
Новые нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов при междугородных перевозках в
авторефрижераторах. НИЦЕНКО Т. П., ЖОКИ-
НА 3. И. «Холодильная техника», 1986, № 12.
На основе проведенных исследований
разработаны новые нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов при междугородных перевозках в
авторефрижераторах. Разъясняются отдельные
положения новых норм, показано снижение их
по отдельным видам продуктов по сравнению
с ранее действовавшими.
Таблица 1.
УДК 621.565.35.001.76
Предотвращение примерзания лопастей
вентилятора к кожуху воздухоохладителя.
СМИРНОВ В. А., ГОРЕЛИКРВ В. Л. «Холодильная
техника», 1986, № 12.
Описано устройство, позволяющее избежать
примерзания лопастей вентилятора к буртику
кожуха воздухоохладителя.
Иллюстрация 1.
УДК 635.9:631.563
Анализ влажностного состояния воздуха в
хранилище с пониженным давлением среды.
ПИСАРЕВ В. Е. «Холодильная техника», 1986, № 12.
Получено выражение для определения коли- ч
честв? влаги, выпадающей из влажного воздуха,
поступающего в хранилища с пониженным
давлением среды. Даны примеры расчета.
Иллюстрация 1. Список литературы — 4 назва-
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев,
Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. /W. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васюто-
вич, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф..А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн.
наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников,
Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественно-технический редактор С. В. Бейлезон
Корректор О. П. Клинкова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал «Пищевая
и перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 20.10.86. Подписано в печать 18.11.86. Т-20009 Формат 70ХЮ8 Vie- Высокая печать.
Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,45. Тираж 10810 экз. Заказ 2852
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64