ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
1984
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
i
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК!
Попов В. П. Повышение эффективности работы
холодильников — важное условие -сокращения потерь мяса
и мясопродуктов
Сенягин Ю. Я. Интенсификация процессов замораживания
мяса на холодильниках мясной промышленности РСФСР
Попов В. И. Внедрение интенсифицированных способов
холодильной обработки мяса и мясопродуктов на
холодильниках мясной промышленности
Украинской ССР
Шубин Р. М., Обухов Ю. И. Мероприятия, проводимые на
холодильниках мясной промышленности
Молдавской ССР по сокращению потерь мяса и
мясопродуктов
Плешакова С. И. Совершенствование процессов
холодильной обработки мяса на мясокомбинатах Эстонской ССР
Парусов А. А. Сокращение потерь мяса и мясопродуктов
при холодильной обработке и хранении на Оршанском
мясоконсервном комбинате
Кучер М. Г. Опыт работы холодильника
Александрийского мясокомбината по сокращению потерь мяса
от усушки
Попов В. П., Фролов А. П. Разработка технологии
охлаждения мяса и установки Я8-ФОА для орошения его
водой
Лифанов Б. В. Пути улучшения изоляционных свойств
ограждающих конструкций производственных
холодильников
Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
Об инициативе трудовых коллективов предприятий
мясной н молочной промышленности по развертыванию
социалистического соревнования за достойную
встречу 50-летия стахановского движения
Всесоюзный смотр по максимальному использованию
изобретений и рационализаторских предложений в
народном хозяйстве
ИЗОБРЕТЕНИЯ
13
15
23
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Бельфер Ф. П., Камайданов Е. Н. Применение
машинного охлаждения для рекуперации паров растворителя
при циркуляционной сушке 24
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Быков А. В., Бежанишвили Э. М., Таланов А. В. Анализ
капитальных затрат потребителей и влияющих на них
показателей качества холодильного оборудования 27
Абдульманов X. А., Подлеснов И. И., Шавандин В. В.
Холодильная установка судна «Моряна» 33
Дорошенко А. В., Сикорская Е. М., Липа А. И. Тепло-
массообменные противо- и поперечноточные насадоч-
ные аппараты для холодильной техники 36
Ребров П. Н., Букин В. Г. Теплоотдача при кипении R12
на многорядном пучке гладких трубок 41
44, 45
ХРОНИКА
К 75-летию А. Г. Ткачева 46
«Холод-84»
Медовар Л. Е. Холодильная техника на международной
выставке в Вильнюсе 47
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Раичевич Р. Обобщенный метод расчета испарителей 51
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Дерябин Н. С, Глускин М. С. Обратные клапаны 53
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1984 год 56
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex!
Popov V. P. Rise of Cold Store Operation Effectiveness-
Major Condition for Reducing Losses of Meat and Meat
Products 2
Senyagin U. Y. Intensification of Meat Freezing Process
at Cold Stores of Meat Industry in RSFSR 6
Popov V. I. Introduction of Intensified Methods of
Refrigerated Treatment of Meat and Meat Products at Cold
Stores of Meat Industry in Ukrainian SSR 8
Shubin R. M., Obukhov U. I. Measures Introduced at
Enterprises of Meat Industry in Moldavian SSR to
Reduce Losses of Meat and Meat Products 10
Pleshakova S. I. Improvement of Processes of
Refrigerated Treatment of Meat at Meat Combines in
Estonian SSR 12
Parusov A. A. Reduction of Losses of Meat and Meat
Products During Refrigerated Treatment and Storage
at Orsha Meat-Canning Combine 13
Kucher M. G. Experience of Cold Store Operation at Alek-
sandrisk Meat Combine to Reduce Meat Shrinkage Losses 14
Popow V. P., Frolov A. P. Development of Meat Chilling
Technology and Plant Y8-FOA for Spraying Meat With
Water 15
Lifanov B. .V, Methods of Improving Insulating Properties
of Enclosures of Production Cold Stores 18
Shock Labour to Eleventh Five-Year Period!
On Initiative of Labour Collectives of Enterprises of Meat
and Dairy Industry for Spreading Socialist Emulation
for Worthy Meeting of 50th Anniversary of Stakhanov
Movement
All-Union Review for Maximum Application of Inventions
and Rationalization Proposals in National Economy
For Economy of Fuel-Energy Resources
Belfer F. P., Kamaidanov E. N. Utilization of Machine
Refrigeration for Recuperation of Solvent Vapour at
Circulation Drying
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Bykov A. V., Bezhanishvili E. M., Talanov A. V. Analysis
of Capital Expenditures of Consumers and Quality Indices
of Refrigerating Equipment Effecting Latter
Abdulmanov K. A., Podlesnov I. I., Shavandin V. V.
Refrigerating Plant Aboard Vessel "Moryana"
Doroshenko A. V., Sikorskaya E. N.. Lipa A. I. Heat-
Exchanging Counter- and Cross-Flow Apparatuses for
Refrigerating Engineering
Rebrov P. N., Bukin V. G. Heat Transfer at Boiling
of R12 on Multi-Row Bundle of Plain Pipes
24
27
36
41
INVENTIONS
44, 45
MISCELLANY
75 th Birthday of A. G. Tkachev 46
"Refrigeration-84"
Medovar L. E. Refrigerating Engineering at International
Exhibition in Vilnius 47
IN SOCIALIST COUNTRIES
Raichevich R. Generalized Method of Calculating
Evaporators 51
REFERENCE DATA
Deryabin N. S., Gluskin M. S. Check Valves 53
Contents of Journal "Kholodilnaua Tekhnika" in 1984 56
SUMMARIES 63
РЕФЕРАТЫ
63
(g) Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1984 г.
1

орошения полутуш, воздушные
конденсаторы ЯЮ-ФКБ с поверхностью
526 м2, установки для регенерации
холодильных масел, воздухоохладители
и гидроциклоны повышенной
производительности и др.
Все это будет способствовать
решению стоящей перед работниками
холодильных служб задачи —
значительно повысить эффективность
холодильного производства, добиться
максимального сокращения потерь мяса от
усушки при холодильной обработке
и хранении. Главный путь достижения
этой задачи — ускорение темпов
технического перевооружения
холодильников, перевода их на
интенсифицированные способы холодильной
обработки и совершенствования условий
хранения.
УДК [621.565.92:637.5.037]D70)
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССОВ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЯСА
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ РСФСР
Ю. Я. СЕНЯГИН
Широкое внедрение однофазного
замораживания парного мяса на
предприятиях Минмясомолпрома РСФСР
начало осуществляться с 1976 г. С этой
целью проводилась модернизация
холодильных установок: устанавливались
компрессоры большей холодопроизво-
дительности, а в камерах
замораживания — охлаждающее оборудование с
увеличенной поверхностью
теплообмена. Освоен выпуск воздухоохладителей
крупной производительности типа
ВОКР [2], которые были
установлены на ряде мясокомбинатов.
К сожалению, принятые меры
не всегда давали желаемые результаты.
Так, установка крышных
воздухоохладителей на Курском мясокомбинате
позволила улучшить температурные
режимы в камерах замораживания,
сократить время холодильной
обработки и снизить потери мяса от усушки
с 2,3 до 1,7%, в то время как по
нормам, разработанным ВНИКТИхо-
лодпромом, потери при однофазном
замораживании должны составлять
1,58 %. Сверхнормативные потери были
и на других мясокомбинатах, в том
числе вновь построенных, на которых
однофазное замораживание
предусматривалось проектами.
Учитывая создавшуюся ситуацию,
Минмясомолпром РСФСР провел на
ряде предприятий испытания камер
однофазного замораживания, имеющих
различные размеры, охлаждающее
оборудование и системы воздухораспреде-
ления. Анализ результатов испытаний
и '¦ % литературных данных позволил
выявить факторы, влияющие на
процесс однофазного замораживания, и
определить условия, при которых его
можно проводить в заданное время без
превышения нормативных потерь.
Так, емкость камер замораживаниш|
должна быть не более 20 т, а загрузка *
длиться не дольше 2—3 ч. В
противном случае происходит длительное
повышение температуры воздуха в камере
и вследствие этого возрастание потерь
от усушки и увеличение
продолжительности замораживания.
Продолжительность замораживания,
если правильно подобраны размеры
камер и параметры процесса, может быть
сокращена до 18—20 ч при снижении
существующих норм потерь от усушки.
Испытания показали, что
выпускаемые в настоящее время отечественной
промышленностью воздухоохладители
типа ВОГ не приспособлены для
работы в камерах однофазного
замораживания из-за низкой
производительности по воздуху и неудачного
расположения вентиляторов. Они находятся
перед воздухоохладителем, что
приводит к намораживанию льда на
крыльчатках во время работы и выходу
их из строя в результате дисбаланса.
Для камер однофазного
замораживания удобнее воздухоохладители с
большим (примерно в 2 раза, чем
у ВОГ-230) расходом воздуха и с
вентилятором, установленным, после возду-,
хоохладителя, что исключает обмерзав
ние крыльчатки.
Одной из причин создания неудачных
конструкций воздухоохладителей
является отсутствие нормативной
документации. Для выпускавшихся ранее
воздухоохладителей существовал
ГОСТ, который регламентировал
расход воздуха и перепад температур в
зависимости от области применения.
Представляется целесообразным либо
распространить этот ГОСТ и на
современные (пластинчатые)
воздухоохладители, либо разработать новый, учиты-
6

вающий назначение и параметры
работы воздухоохладителей.
В настоящее время проектными
организациями в качестве типового
решения принято самое неэффективное
воздухораспределение: поперечный
обдув камер воздухоохладителями,
расположенными над подвесными путями.
Основной поток воздуха проходит под
полутушами мяса, средние ряды
оказываются в аэродинамической тени, и
скорость воздуха у бедренной части
в этих рядах такая же, как при
естественной конвекции, вместо
рекомендуемой 0,8 м/с.
Предлагаемые различными
организациями направляющие аппараты были
%пробованы в камерах однофазного
замораживания, но существенного
увеличения скорости воздуха не дали.
На некоторых предприятиях
Российской Федерации и других республик
была проведена реконструкция камер
с установкой воздухоохладителей,
обеспечивающей продольную подачу
воздуха между рядами подвесных
путей [3, 4]. Проведенные измерения
показали, что скорость воздуха в
междурядном пространстве достигает
1,0 м/с, а продолжительность
замораживания сокращается.
Существенное влияние на работу
камер, оборудованных
воздухоохладителями, оказывает гарантированное
заполнение последних жидким аммиаком.
При принятой основными проектными
организациями Минмясомолпрома
СССР верхней подаче аммиака в
воздухоохладители необходима установка
аммиачных насосов повышенной
производительности, обеспечивающих 10-
кратную и более циркуляцию жидкого
аммиака. Важно также обеспечить
правильное распределение жидкости по
охлаждающим устройствам, для чего
используют регулирующие вентили.
1На многих предприятиях вместо них
ставят запорные вентили, что
недопустимо. В некоторых случаях для
камер однофазного замораживания
представляется целесообразным применять
системы с нижней подачей аммиака
в воздухоохладители.
Требуют скорейшего решения
вопросы механизации погрузочно-разгрузоч-
ных работ в камерах замораживания.
В настоящее время проектами
предусматривается установка в них только
штанговых конвейеров, паспорт
которых определяет возможность их
использования при температурах не
ниже —4 °С. Естественно, что в камерах
замораживания с температурой —30 °С
они оказываются неработоспособными,
в связи с чем на многих
предприятиях их демонтировали, а загрузку
и разгрузку осуществляют вручную.
В то же время правилами техники
безопасности и производственной
санитарии запрещается работать в камерах
с отрицательными температурами при
включенных воздухоохладителях, а
инструкции по однофазному
замораживанию требуют проводить загрузку при
включенных вентиляторах
воздухоохладителей. Таким образом,
существующее положение создает предпосылки
для нарушения правил техники
безопасности.
Учитывая отсутствие научно
обоснованных рекомендаций, предприятия
Минмясомолпрома РСФСР проводят
реконструкцию и техническое
перевооружение, которые сводятся к
уменьшению емкости камер, доведению
охлаждающей поверхности
воздухоохладителей до 60—70 м2 на тонну
емкости, применению воздухоохладителей
более совершенной конструкции
(специально изготавливаемых на базе
охлаждающих секций ВОКРов и др.).
Для небольших камер действующих
предприятий, где применение
подвесных и крупных постаментных
воздухоохладителей невозможно, разработаны
небольшие пристенные
воздухоохладители ВПФ-75, серийный выпуск которых
намечен на 1985 г. [1].
Вопросы интенсификации камер
замораживания обсуждались на
Всероссийском семинаре интенсификации
процессов охлаждения и замораживания
мясных и молочных продуктов.
Рекомендации семинара используются
проектными организациями
Минмясомолпрома РСФСР.
Указанные выше мероприятия,
направленные на интенсификацию.процес-
са замораживания, осуществляются на
практике и дают положительные
результаты. Однако следует учесть, что
для выявления оптимальных решений
необходимо проведение серьезных
научно-исследовательских работ и издание
новых рекомендаций по
проектированию взамен существующих,
выпущенных в 1966 г., которыми до сих пор
вынуждены пользоваться проектные
организации.
7

Список использованной литературы
1. Баев В. П., Алмазов В. Н. Постамент-
ный фронтальный воздухоохладитель ВПФ-75.
—Холодильная техника, 1984, № 7, с. 51—52.
2. Леонтьев В. И., Рудинцев Г. И.,
Сенягин Ю. Я. Эффективность применения
крупных воздухоохладителей в камерах
охлаждения и замораживания мяса. — Холодильная
техника, 1978, № 9, с. 8—11.
3. Шихов Г. Л., Лапицкий А. Ф.
Эффективность применения крышных
воздухоохладителей при однофазном способе замораживания
мяса. —Холодильная техника, 1984, № 3,
с. 50—51.
4. Юсов В. Л., Булги н С. А. Опыт
применения модульных воздухоохладителей в камере
замораживания. —Холодильная техника, 1983,
№ 7, с. 48—49.
УДК F21.565.92:637.5.037.004.182] D77)
ВНЕДРЕНИЕ
ИНТЕНСИФИЦИРОВАННЫХ
СПОСОБОВ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ МЯСА
И МЯСОПРОДУКТОВ
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УКРАИНСКОЙ ССР
в. и. попов
На холодильниках предприятий
мясной промышленности Украинской ССР
постоянно проводится работа по
внедрению интенсифицированных способов
холодильной обработки мяса и
совершенствованию условий его хранения.
В настоящее время мощности по
одностадийному быстрому охлаждению
мяса составляют 17 %, а однофазному
замораживанию — 47 %. Такие
показатели достигнуты в результате
улучшения технического состояния
холодильного хозяйства, оснащения его
современным холодильным оборудованием,
а также пуска в эксплуатацию новых
холодильников. С 1970 г. построено
42 новых холодильника, с вводом
в строй которых емкости для
холодильного хранения мяса возросли
на 58 тыс. т. Новые холодильники
оснащены высокопроизводительным
оборудованием, обеспечивающим
интенсифицированную холодильную
обработку мяса и стабильные
температурные режимы в камерах хранения.
За последнее десятилетие около 80 %
эксплуатируемых холодильников
предприятий мясной промышленности
Украины подверглись текущему и
капитальному ремонту.
Капитально-восстановительные работы проводятся в
плановом порядке и выполняются ремонтно-
строительными и специализированными
ремонтно-наладочными организациями
министерства, а также силами
предприятий.
За период с 1973 по 1983 г.
капитально отремонтировано около 100
холодильников. Одновременно проводились
их техническое перевооружение и
модернизация имеющегося оборудования.
Усовершенствованы системы
охлаждения и замораживания. Переведены
на насоснр-циркуляционную схему
системы охлаждения 40 холодильников.
Установлено более 700 новых холо?
дильных машин и около 600
испарительных конденсаторов, смонтировано
более 1000 напольных и подвесных
воздухоохладителей.
На проведение работ по капитально-
восстановительному ремонту
холодильников израсходовано 37 млн', руб.,
из них 4,3 млн. руб. в 1983 г.
В частности, на холодильниках
Черниговского и Черновицкого
мясокомбинатов выделенные средства направлены
на усиление строительных конструкций,
замену изоляции и приборов
охлаждения, модернизацию системы
охлаждения и замораживания, установку
винтовых агрегатов F2MS-2500 и другого
оборудования.
Проведение капитально-
восстановительного ремонта холодильников с
модернизацией систем охлаждения и
замораживания позволило значительно
улучшить техническое состояние
холодильного хозяйства республики и
стабилизировать температурные режимы в
камерах холодильной обработки и
хранения.
Однако нужно отметить, что еще
не на всех холодильниках удалось
получить стабильные паспортные
температуры. 1
Не всегда соблюдаются намеченные
сроки проведения капитального
ремонта и технического перевооружения)
Основными причинами являются:*
недостаточные лимиты на
проектирование; ограниченное выделение
холодильных аппаратов (ресиверы,
маслоотделители, панельные испарители,
отделители жидкости и т. д.), а также труб,
аммиачной арматуры, металлопроката,
битума, цемента и других
строительных материалов; необеспеченность
запасными частями к холодильному обо-
8

рудованию, которые выделяются
территориальными управлениями без учета
объемов работ и прироста мощностей.
Необходимо увеличить фонды на
холодильную аппаратуру и запасные части
и распределять их через
республиканские министерства.
Практически предприятиям
выделяется всего около 60 % необходимых
материалов. Остальное количество они
вынуждены изыскивать на месте, что
в 1,5—2 раза увеличивает сроки
проведения ремонтов. Так, ремонт
холодильника емкостью 3—4 тыс. т вместо
3 месяцев обычно растягивается на
полгода и более.
4 Для увеличения выпуска мяса и
мясопродуктов предприятиями Украины
Минмясомолпром УССР наметил:
расширить мощности по
одностадийному быстрому охлаждению и
однофазному замораживанию мяса;
внедрить новые технологии
холодильной обработки мяса и мясопродуктов,
в частности гидроаэрозольный способ
охлаждения вареных колбас,
охлаждение мяса с периодическим орошением;
увеличить выпуск мяса в
разделанном и упакованном виде;
расширить производство жилованно-
го мяса и субпродуктов в блоках,
упакованных в полимерные пленки,
а также мяса птицы, упакованного в
полимерные пленки;
хранить замороженное мясо в
камерах, оборудованных ледяными
экранами.
Реализация указанных мероприятий
будет способствовать сокращению
потерь мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке и хранении.
Намеченные мероприятия уже
претворяются в жизнь. В 1983 г. мощности
по однофазному замораживанию мяса
доведены до 2640 т в сутки. Этим
способом за прошедший год
заморожено 290 тыс. т мяса (в 1975 г. —
53 тыс. т), при этом сэкономлено
по сравнению с выходом продукции
при двухфазном замораживании 2090 т
мяса. Удельный вес мяса,
замороженного однофазным способом, ежегодно
увеличивается.
Стабильно работают камеры
однофазного заморажцвания на
Александрийском, Лубенском, Кременчугском,
Шепетовском, Красноармейском, Кра-
сноградском, Новогр ад-Волынском,
Ивано-Франковском и других
мясокомбинатах. Это в основном
мясокомбинаты мощностью по выпуску мяса
30—60 т в смену, имеющие камеры
однофазного замораживания емкостью
10—20 т. В то же время более
крупные мясокомбинаты мощностью
100 т мяса в смену (Житомирский,
Первомайский, Тернопольский, Стрый-
ский, Прилукский), имеющие камеры
однофазного замораживания емкостью
40 т, не укладываются в нормы потерь
мясной продукции от усушки.
Эффективной мерой по снижению
потерь мяса от усушки является
увеличение объема реализации его в
охлажденном виде. В 1983 г. реализация
мяса в охлажденном виде
составила 86 %.
В 1984 г. одностадийное быстрое
охлаждение внедрено на 6
мясокомбинатах. В 1985 г. этот способ намечено
внедрить еще на 9 мясокомбинатах.
Хорошие результаты получены на
холодильниках Винницкого и Тернополь-
ского" мясокомбинатов, где применяют
форохлаждение и форзамораживание
мяса.
В последнее время на-
холодильнике Тернопольского мясокомбината
внедряется поточный метод
предварительной холодильной обработки мяса с
последующим программным охлаждением
или фронтальным замораживанием.
На холодильнике имеются две
транспортные галереи (температура
воздуха / =—20 °С, скорость воздуха
и>=5~7 м/с) и двз форкамеры, одна
для предварительного охлаждения
(*=—5 °С, ш=1-т-7 м/с), другая для
предварительного замораживания
(/=—30 °С, до=5~-7 м/с), три камеры
охлаждения производительностью по
30 т/сут (/=—3 °С, до= от 6—1 до
0,3—0,1 м/с) и три камеры
замораживания производительностью по
50 т/сут (/=—3 °С, w= от 3—4
до 0,3—0,1 м/с). Транспортные работы
по перемещению полутуш мяса из мясо-
жирового корпуса на холодильник и
внутри холодильника осуществляются
с помощью 84 конвейеров.
В 1985 г. фронтальный способ
планируется внедрить на Ковельском
мясокомбинате, где проектом был
предусмотрен двухстадийный способ
охлаждения.
Перспективным для снижения потерь
продукции при холодильной обработке
является применение
влагонепроницаемых упаковочных материалов, а также
скороморозильных аппаратов для замо-
9

раживания упакованного мяса и
субпродуктов в блоках. В эксплуатации
находится около 100 скороморозильных
аппаратов типов АРСА, MAP, ГКА,
АМП. В целях сокращения потерь
охлажденного мяса и колбасных изделий
при транспортировке Харьковским
физико-техническим институтом низких
температур АН УССР создана азотная
система охлаждения для
авторефрижераторов. Харьковское производственное
объединение мясной промышленности
оборудовало этой системой 10 машин,
в настоящее время готовит еще 10
авторефрижераторов.
Необходимо сказать о трудностях
с загрузкой холодильников, особенно
недавно построенных, где высота камер
хранения замороженных грузов
составляет 5,45 м. Из-за того, что
существующие штабелеукладчики отечественного
и импортного производства (которых
на холодильниках крайне мало)
позволяют максимально поднимать грузы на
высоту 4,5 м, грузовой объем камер
используется неполностью.
В целях внедрения
интенсифицированных способов холодильной
обработки, а следовательно, уменьшения потерь
мяса и мясопродуктов, повышения
технического уровня и эффективности
эксплуатации холодильников
разработаны и реализуются следующие
мероприятия:
составлен перспективный план
капитальных ремонтов и технического
перевооружения холодильных хозяйств
предприятий до 1990 г.;
намечены пути повышения
производительности труда в компрессорных
цехах и снижения себестоимости
производства холода;
заканчивается организация участка
по восстановлению коленчатых валов
компрессоров, где будут изготавливать
также запчасти;
проводятся систематическая учеба и
республиканские семинары работников
холодильников.
Активная заинтересованность
тружеников холодильных хозяйств
республики в работе по улучшению
деятельности предприятий, увеличению
выпуска мяса и мясопродуктов является
гарантией того, что намеченные рубежи
будут достигнуты.
ю
УДК [621.565.92:637.5.037.004.182] D78.9)
МЕРОПРИЯТИЯ, ПРОВОДИМЫЕ
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОЛДАВСКОЙ ССР
ПО СОКРАЩЕНИЮ ПОТЕРЬ
МЯСА И МЯСОПРОДУКТОВ
Канд. техн. наук Р. М. ШУБИН,
Ю. И. ОБУХОВ
Существенная роль в решении
Продовольственной программы страны
отводится дальнейшему развитию
холодильного хозяйства, комплексному
подходу к решению его технических и
технологических проблем. Холодильно^
хозяйство является важным звеном в*
агропромышленном комплексе, на
которое возлагается большая
ответственность за сохранность производимой
скоропортящейся продукции, за
экономию, а значит, и увеличение
продовольственных ресурсов.
Для обеспечения выполнения заданий
по росту выпуска мясных продуктов
и экономии мясных ресурсов на
предприятиях мясной промышленности
Молдавской ССР проводится работа по
улучшению технического состояния
холодильников, повышению
эффективности их эксплуатации, сокращению
потерь продуктов при холодильной
обработке путем внедрения прогрессивных
процессов и новой холодильной техники.
Вводятся в эксплуатацию новые
холодильники. Одновременно проводятся
реконструкция, расширение и
техническое перевооружение действующих
холодильников. По проектам,
разработанным ПКТБ Минмясомолпрома МССР,
за годы одиннадцатой пятилетки в
Молдавии реконструировано 6
компрессорных цехов и 6 холодильников
мясокомбинатов.
Известно, что сокращение потерь
мяса при холодильной обработке и хране*
нии в значительной степени зависит от
состояния теплоизоляции
холодильников и поддержания стабильных
температурных режимов в холодильных
камерах. Поэтому на холодильниках,
которые подвергаются реконструкции
или капитальному ремонту, заменяют
или усиливают теплоизоляцию с
использованием в качестве
теплоизоляционного материала пенополистирола ПСБ-С.
Однако сжатые сроки капитального
ремонта (холодильник останавливают
на 20 дней — 1 месяц) не всегда

дают возможность качественно
восстановить теплоизоляцию.
Восстановительные работы следует проводить
способом (разработанным ВНИКТИхолод-
промом) нанесения дополнительного
слоя теплоизоляции снаружи здания,
позволяющим не выводить холодильник
из эксплуатации.
При техническом перевооружении
комплексно решаются вопросы
внедрения интенсифицированных способов
холодильной обработки и
совершенствования условий хранения мясных
продуктов, оснащения предприятий
новой техникой.
Основные направления технического
перевооружения — внедрение
винтовых компрессоров, испарительных
конденсаторов типа ЭВАКО,
децентрализованных систем хладоснабжения на
базе полностью автоматизированных
холодильных машин, эффективных
систем маслоот деления с установкой
гидроциклонов ГЦ-50 и других
маслоотделителей, перевод систем
охлаждения на насосно-циркуляционные схемы,
совершенствование систем оборотного
водоснабжения.
Состав компрессорного парка
предприятий за последние годы стал более
однороден, что значительно облегчает
обслуживание и ремонт компрессоров
и другого холодильного оборудования.
Во всех компрессорных цехах имеется
защитная автоматика.
Большое внимание уделяется
автоматизации работы холодильных
установок, что позволяет стабилизировать
температурные режимы в холодильных
камерах и тем самым уменьшить усушку
продуктов. Кроме того, автоматизацией
достигается экономия электроэнергии,
что очень важно для мясной
промышленности, так как потребность в
электроэнергии на производство холода
превышает 60 % общей
энергообеспеченности предприятий.
На Кишиневском мясокомбинате
надежно работает система
автоматического регулирования и поддержания
температурного режима в холодильных
камерах: компрессоры автоматически
включаются и выключаются в
зависимости от теплопритоков в камерах.
Автоматизирована работа градирни.
В настоящее время осуществляется
техническое перевооружение
компрессорного цеха этого мясокомбината с
заменой компрессоров ДАУ100 на АД260
и установкой испарительных
конденсаторов ЭВАКО.
Камеры хранения замороженных
мясных продуктов переводятся на
низкотемпературные режимы. Такие
камеры для хранения замороженной птицы
предусмотрены на Унгенском и
Кишиневском мясокомбинатах.
Основным направлением в
техническом перевооружении камер
замораживания является замена аммиакоемких
батарей на воздухоохладители
(подвесные и постаментные). К
сожалению, рекомендуемые к внедрению-
воздухоохладители типа ВОГ, в частности
ВОГ-250, имеют некоторые недостатки:
малый шаг оребрения труб, в
результате чего батарея воздухоохладителя
быстро забивается снеговой шубой;
малоэффективная система оттаивания;
частый выход из строя вентиляторов.
В холодильных камерах получает
распространение последовательно-спутное
воздухораспределение с внутрикамер-
ной регенерацией влаги, предложенное
Кишиневским политехническим
институтом. Эта система воздухораспределе-
ния, способствующая уменьшению
усушки мяса, а также снижению
энергозатрат, действует в камерах
охлаждения и замораживания мяса
Кишиневского мясокомбината, камерах
замораживания мяса птицы Чадыр-Лунгско-
го мясокомбината, предусмотрена в
камерах охлаждения и замораживания
мяса птицы, которые вводятся в
эксплуатацию в результате
реконструкции на Кишиневском и Бендерском
мясокомбинатах.
Радикальным направлением,
позволяющим снизить потери мясных
продуктов, является переход мясной
промышленности на выпуск мяса и
мясопродуктов в разделанном и упакованном
виде.
Прежде всего это относится к
замораживанию жилованного мяса и мякот-
ных субпродуктов в блоках,
упакованных в полимерную пленку, в
скороморозильных аппаратах. Мясо
замораживается в этих аппаратах не более
4 ч и имеет хорошее качество. При
этом втрое уменьшаются потери массы
по сравнению с потерями при
замораживании в формах-тазиках в
морозильных камерах и втрое снижаются
затраты электроэнергии на выработку
холода. Особенно эффективно
использование скороморозильных аппаратов
на старых предприятиях, где имеется
п

дефицит производственных площадей и
мощностей по замораживанию.
Внедрение скороморозильной техники
является еще одним из направлений
технического перевооружения
холодильников предприятий мясной
промышленности Молдавской ССР.
В течение ряда лет роторный
скороморозильный аппарат АРСА-10 и
плиточный АМП-7А применяют для
замораживания мясопродуктов на Дондю-
шанском мясокомбинате. Аппарат
АМП-7А эксплуатируется на Тирас-
польском мясокомбинате. Ведется
монтаж роторных скороморозильных
аппаратов АРСА-10 на Кишиневском и Ча-
дыр - Лунгском мясокомбинатах,
АМП-7 — на Бендерском
мясокомбинате.
Сокращению потерь мяса
способствует реализация его в охлажденном и
подмороженном виде.
Применение подмораживания мяса
на холодильниках особенно
целесообразно в периоды массовой приемки
и переработки скота.
На ряде предприятий (Кишиневские
мясокомбинат и хладокомбинат, Бельц-
кий и Бендерский мясокомбинаты)
внедрено гидроаэрозольное охлаждение
вареных колбас. Все устройства для
проведения этого процесса выполнены
силами предприятий.
Для сокращения потерь
замороженного мяса при длительном хранении
на Бельцком, Кишиневском, Тирасполь-
ском мясокомбинатах применяют
укрытие штабелей.
й На холодильниках мясокомбинатов
Молдавии целесообразно было бы
внедрить способ нанесения пищевой
пленки на поверхность парных полу-
туш, разработанный ПКТБ Минмясо-
молпрома КиргССР, что снижает
усушку мяса при его холодильной
обработке и хранении.
Недостатком в работе
холодильников мясокомбинатов Молдавии
является слабая механизация ПРТС-работ,
что приводит к длительным
сверхнормативным простоям транспорта и
дополнительным потерям продукции.
Существуют и объективные трудности
в работе холодильников.
Так, нормальная эксплуатация
холодильников невозможна без
улучшения поставок запасных частей к
холодильному оборудованию. Сейчас
нередко проще получить новое холодильное
оборудование, чем запасные части.
Выделяемые фонды недостаточны, однако
и их не всегда возможно
реализовать из-за отсутствия необходимых
запасных частей.
Однако имеющиеся недостатки и
трудности в работе не перечеркивают
положительных результатов,
достигнутых предприятиями мясной
промышленности Молдавской ССР.
Мероприятия, проводимые по
сокращению потерь мяса и мясопродуктов
при холодильной обработке и
хранении, позволили сэкономить в 1983 г.
более 106 т мясных ресурсов.
В республике разработан
комплексный план таких мероприятий на период
до 1990 г. В апреле 1984 г. проведен
республиканский семинар с участием^
директоров, главных инженеров,
главных технологов, начальников
компрессорных цехов и других руководящих
работников холодильников, где
обсуждались узловые вопросы предстоящей
работы.
Намеченная программа работ по
улучшению технического состояния
холодильников мясной
промышленности, совершенствованию
технологических процессов, направленных на
сокращение потерь мяса и мясопродуктов,
послужит весомым вкладом в дело
реализации Продовольственной
программы СССР.
УДК [621.565.92:637.5.037] D74.2)
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ПРОЦЕССОВ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ МЯСА
НА МЯСОКОМБИНАТАХ
ЭСТОНСКОЙ ССР
С. И. ПЛЕШАКОВА
В настоящее время общая емкость
холодильников предприятий мясной
промышленности Эстонии составляет
свыше 12 тыс. т, в том -числе камер
хранения охлажденного мяса,
оборудованных подвесными путями, — 3.18 т.
Производительность камер охлаждения
составляет 555 т/сут,
замораживания — 308 т/сут.
С целью интенсификации процессов
холодильной обработки на
мясокомбинатах Эстонии проведены следующие
мероприятия.
На Таллинском мясоконсервном
комбинате опробован новый способ ох-
12

лаждения. В период загрузки мяса в
камеры охлаждения работают лишь
пристенные батареи.
Воздухоохладители включают после окончания загрузки,
в результате чего замедляется инееоб-
разование на их поверхностях. Это
позволяет осуществить энергетически
высокоэффективную поэтапную
технологию охлаждения мяса.
В консервном цехе введена в
действие разработанная ВНИКТИхолод-
промом система очистки воды,
подаваемой на испарительные конденсаторы,
что увеличивает срок службы
конденсаторной группы.
Проведены капитальный ремонт и
реконструкция камер охлаждения,
внедрена компаундная схема холодильных
установок на базе двухступенчатых
холодильных агрегатов S3-2500 (ГДР)
с автоматической регулировкой холодо-
производительности.
Такая же схема использована и на
Пярнуском мясокомбинате. Кроме того,
здесь построен новый холодильник,
реконструирован компрессорный цех —
кожухотрубные конденсаторы
модернизированы в форконденсаторы,
установлены компрессоры S3-2500
производства ГДР.
Во время капитального ремонта на
Тартуском, мясокомбинате частично
реконструированы системы охлаждения,
камеры пятого этажа переделаны в
универсальные
(охлаждение/замораживание).
На Раквереском мясокомбинате в
цехе Лючанузе смонтирован
скороморозильный аппарат ГКА-4 для
замораживания птицы, увеличена мощность
компрессорного цеха.
НаВыхмаском мясокомбинате
камера № 11 оборудована подвесными
путями для хранения охлажденного
мяса, реконструирована система
охлаждения в камерах № 4 и 5, что позво-
* лило осуществить метод
одностадийного ускоренного охлаждения мяса,
увеличить пропускную способность камер
охлаждения, улучшить качество
холодильной обработки и одновременно
снизить энергетические затраты на
охлаждение мяса. Улучшено воздушное
охлаждение колбас.
Однако, несмотря на проведенную
интенсификацию процессов холодильной
обработки, холодильники остаются
«узким местом» на предприятиях мясной
промышленности республики. При
возросших объемах поставок сельским
хозяйством скота холодильники старых
построек не справляются с его
переработкой. Острый дефицит емкостей для
хранения охлажденного мяса
вынуждает частично хранить мясо в камерах
охлаждения, что связано с
дополнительными потерями от усушки и
энергозатратами.
На многих холодильниках
промерзает теплоизоляция. Теплопритоки через
изоляцию и ограждения в несколько
раз превышают нормативные. Системы
охлаждения морально устарели и не
могут удовлетворять современным
требованиям передовой холодильной техники
и технологии. На некоторых
комбинатах компрессорные цехи не отвечают
требованиям «Правил устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок». Все это является
причиной несоблюдения необходимых
температурных режимов, повышенной
усушки мяса при хранении, громадных
энергозатрат.
В двенадцатой пятилетке
запланирована реконструкция ряда
холодильников.
УДК [621.565.92:637.5.037.004.182] D76)
СОКРАЩЕНИЕ ПОТЕРЬ МЯСА
И МЯСОПРОДУКТОВ
ПРИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ
И ХРАНЕНИИ НА ОРШАНСКОМ
МЯСОКОНСЕРВНОМ КОМБИНАТЕ
А. А. ПАРУСОВ
Оршанский мясоконсервный
комбинат является первенцем мясной
индустрии Белоруссии. Он построен в
1930 г. В настоящее время это —
крупное современное предприятие.
Коллектив комбината успешно
выполняет основные
технико-экономические показатели плана, одиннадцатой
пятилетки.
Особое значение на предприятии
придается работе по сокращению потерь
мяса и мясопродуктов. С этой целью
внедряются интенсифицированные
способы их холодильной обработки.
Однофазное замораживание мяса и
мясопродуктов на комбинате стали
применять с 1969 г. Для обеспечения
температурных режимов однофазного
замораживания в компрессорном цехе
были дополнительно установлены четыре
компрессорных агрегата АДС-РАБ200.
13

В результате холодопроизводитель-
ность цеха увеличилась на 930 кВт
(800 тыс. ккал/ч), суммарная мощность
компрессоров достигла 4652 кВт D млн.
ккал/ч), что дало возможность
поддерживать температуру в камерах
замораживания на уровне —25-Ь—30 °С.
В настоящее время в компрессорном
цехе, помимо агрегатов АДС-РАБ200,
работают шесть аммиачных
компрессоров НФ-802 (ЧССР),
обеспечивающих холодом камеры хранения
замороженного мяса, три компрессора
АВ100/1 и один АУ200/1 для
обеспечения холодом камер охлаждения и камер
Фехнологических цехов.
За время эксплуатации не было
случаев выхода из строя холодильного
оборудования и средств защитной
автоматики..
Внедрен комплект навесных
устройств' к электропогрузчикам для
ведения погрузочно-разгрузочных работ с
замороженным мясом
механизированным способом.
Для ускорения доставки мяса от
цехов первичной переработки скота до
камер замораживания оборудован
подвесной конвейер. В камерах
смонтировано 10 осевых вентиляторов. Для
контроля потерь мяса от усушки перед
камерой и после нее применены
подвесные монорельсовые весы.
Организационно-технические
мероприятия, выполненные
мясоконсервным комбинатом, позволили уже в
1970 г. все парное мясо замораживать
однофазным способом.
Мякотные субпродукты
замораживают з двух роторных
скороморозильных аппаратах АРСА-10 и МАР-8АМ.
Экономический эффект от уменьшения
потерь при замораживании в
скороморозильных аппаратах составляет на
каждый 34,5 тыс. руб. в год.
Внедрение однофазного способа
замораживания мяса, кроме того, дало
возможность значительно сократить
продолжительность процесса
холодильной обработки, уменьшить трудовые
затраты (вследствие сокращения
транспортных операций), улучшить качество
и продлить сроки хранения продукции.
В настоящее время на комбинате
монтируют штанговые конвейеры для
загрузки и разгрузки камер
замораживания, внедряют пакетные отгрузки
субпродуктов без поддонов.
В камерах хранения замороженного
мяса планируется снизить температур-
14
ный режим до —23 °С, что позволит
сократить потери мяса при хранении на
0,2 %. Для этого компрессорные
агрегаты АДС-РАБ200 заменят на более
производительные агрегаты АД-260,
вентиляторную градирню — на
конденсаторы ЭВАКО-400.
На Оршанском мясоконсервном
комбинате намечено внедрить также
технологию интенсивного охлаждения
мяса.
В 1983 г. в охлажденном виде было
реализовано 3000 т мяса B1 %).
Применение одностадийного быстрого
охлаждения даст возможность увеличить
реализацию мяса в охлажденном виде.
Планируемые мероприятия до конца*,
одиннадцатой пятилетки будут выпол-'
нены.
УДК [621.565.92:637.5.037.004.182] D77)
ОПЫТ РАБОТЫ ХОЛОДИЛЬНИКА
АЛЕКСАНДРИЙСКОГО
МЯСОКОМБИНАТА
ПО СОКРАЩЕНИЮ ПОТЕРЬ
МЯСА ОТ УСУШКИ
М. Г. КУЧЕР
Перед работниками мясной
промышленности поставлена задача — выйти
на более высокие рубежи в
производстве мяса. Над решением этой задачи
изо дня в день трудится коллектив
Александрийского мясокомбината.
Александрийский мясокомбинат
введен в эксплуатацию в 1972 г. До
реконструкции его мощность по
выработке мяса составляла 55 т в смену,
колбасных изделий — 5 т в смену. Емкость
холодильника 2700 т.
Мощности по охлаждению и
замораживанию мяса соответственно 31 и
58 т/сут, субпродуктов — 7,2 и
12,4 т/сут.
В связи с нехваткой мощностей по
замораживанию в 1979 г. проведена
реконструкция холодильника. Часть
емкости для хранения переделана в две
камеры замораживания. В результате
емкость для хранения уменьшилась и
составляет сейчас 2420 т, а мощность по
замораживанию возросла до 83 т/сут.
Холодильная обработка мяса ведется
интенсифицированными способами:
охлаждение — одностадийным
ускоренным способом при температуре воздуха
в камере 0 °С и его скорости 0,55 м/с,
замораживание — однофазным спосо-

бом при паспортной температуре
воздуха в камере —30 °С (средняя
температура в течение цикла —27-7-28 °С).
Для охлаждения мяса на
холодильнике имеются две камеры,
оборудованные воздухоохладителями, для
замораживания — три камеры. Кроме того,
есть три универсальные камеры,
которые могут работать как в режиме
замораживания, так и в режиме
охлаждения.
Охлажденное мясо идет в колбасное
производство и местную реализацию.
При отгрузке мяса в охлажденном виде
универсальные камеры используют для
его охлаждения.
Соблюдение режимов холодильной
* обработки, качественная подготовка
камер, оперативность их загрузки
обеспечивают сокращение потерь от усушки,
а следовательно, экономию мясных
ресурсов. Так, в 1981 г. экономия при
замораживании составила 5,5 т, в
1982 г. — 6,3 т, в 1983 г. — 4 т.
Для замораживания субпродуктов
ранее применяли скороморозильные
аппараты ФМБ, которые после
реконструкции холодильника заменили
более современными скороморозильными
аппаратами МАР-8АМ. В них в
настоящее время замораживают как мякот-
ные субпродукты, так и мясо в
блоках, упакованных в полимерные пленки.
Остальные субпродукты (кроме
шерстных) замораживают блоками в
тазиках на стеллажах в камере
замораживания, после чего их загружают
на тележки и подают на оттаивание
поверхностного слоя, чтобы выбить
блоки из тазиков. Затем продукцию снова
грузят на тележки и направляют в
камеры хранения, т. е. выполняется много
погрузочно-разгрузочных и
транспортных работ. В ближайшее время
планируется реконструкция камеры
замораживания субпродуктов. Здесь будут
замораживать мясопродукты в люстрах
на подвесных путях. После окончания
цикла замораживания субпродукты и
блочное мясо без оттаивания будут на
тележках перевозить в камеры
хранения.
На холодильнике имеются две камеры
хранения мяса, одна из них
универсальная: в ней можно хранить в
подвешенном состоянии или
замороженное, или охлажденное мясо.
В компрессорном цехе после ввода
его в эксплуатацию работали один
компрессор АУ200 на температуру
кипения —3 °С и два АУУ400 на
температуру кипения —12 °С (камеры
охлаждения мяса и колбасный цех), семь
компрессоров ДАУУ100 (пять на
температуру кипения —40 °С обслуживали
камеры замораживания, две на
температуру —28 °С -г- камеры хранения).
Общая холодопроизводительность на
стандартном режиме — 3 млн. ккал/ч.
В компрессорном цехе были
установлены также 12 конденсаторов ИК-90
и три линейных ресивера 2,5 РД. Для
приема аммиака предусмотрено ам-
миакохранилище, состоящее из
двенадцати ресиверов 3,5 РД общей емкостью
20 т.
За время эксплуатации цеха проведен
ряд оргтехмероприятий, направленных
на улучшение его работы и
обеспечение необходимых температур в
технологических помещениях.
Дополнительно установлены два холодильных
агрегата АД 130 холодопроизводитель-
ностью 135 тыс. ккал/ч каждый,
конденсатор ЭВАКО-400. В текущем году
работниками компрессорного цеха и
механических мастерских пять
изношенных конденсаторов ИК-90 заменены
тремя конденсаторами ЭВАКО-400 и
двумя новыми ИК-90. Для более
полного приема аммиака из цистерны в
аммиакохранйлище смонтировано еще
два ресивера 3,5 РД.
Собственными силами проведены
работы по реконструкции щитовой
автоматики, системы водоснабжения в
целях использования оборотной воды и
талых вод для охлаждения компрессоров
и конденсаторов.
В колбасном цехе в камере
созревания фарша дополнительно
смонтированы четыре пристенные батареи и один
воздухоохладитель ВОП-150.
Рабочие холодильника объединены в
бригады нового типа. Семь бригад
работают по единому наряду с оплатой
труда по конечному результату с
применением коэффициента трудового
участия.
УДК 637.5.037.02:637.5.037,03
РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ
ОХЛАЖДЕНИЯ МЯСА
И УСТАНОВКИ Я8-ФОА
ДЛЯ ОРОШЕНИЯ ЕГО ВОДОЙ
В. П. ПОПОВ, канд. техн. наук А. П. ФРОЛОВ
Продовольственной программой
СССР перед мясной промышленностью
поставлена задача — увеличить ресур-
15

сы мяса в стране, сократить потери при
его производстве, переработке и
хранении. В борьбе за экономию мясных
ресурсов немалая роль отводится
автоматизации и механизации
технологических процессов, созданию новых
технологий.
Во ВНИИМП разработана
технология охлаждения мяса в полутушах и
четвертинах с периодическим
орошением их водой и создана для этой цели
установка Я8-ФОА. Полутуши
охлаждают на подвесных путях в обычных
холодильных камерах, оборудованных
батареями, при естественной конвекции
воздуха по традиционной технологии,
но с периодическим орошением их в
начале процесса водопроводной водой,
после испарения которой на
поверхности полутуш образуется подсохшая
корочка, препятствующая развитию
нежелательной микрофлоры. '«
В установке для орошения
предусмотрены пять распылителей,
перемещающихся между рядами полутуш, пять
приводов, пять натяжных станций и
один шкаф управления (рис. 1).
Каждый распылитель с приводом,
состоящим из электродвигателя и редуктора,
и натяжной станцией, смонтирован на
направляющей между двумя
подвесными путями. Шкаф управления
установлен вне холодильной камеры, на его
панели расположены кнопки управления
работой распылителей.
Нажатием кнопок «пуск»
распылители приводят в движение после
занятия ими исходной позиции (включаются
сигнальные лампочки), кнопкой «стоп»
их останавливают. Затем бачки
распылителей с помощью переносного
наконечника заполняют водопроводной
водой, уровень которой определяют по
указателю на бачке.
На два крайних ряда подвесных
путей загружают полутуши и кнопкой
«пуск» приводят в движение
находящийся между ними распылитель. Он
перемещается реверсивно по рельсу
на уровне бедер полутуш. Далее
полутушами загружают следующий
подвесной путь, и включают второй
распылитель. Так поочередно заполняют все
подвесные пути до полной загрузки
камеры и включают остальные
распылители. Перемещаясь между
подвесными путями, распылители орошают
полутуши тонким слоем воды при
одновременном обдуве их воздухом с помощью
вентилятора. Реверсирование привода
осуществляется конечными
выключателями в тот момент, когда каретка
распылителя находится в крайних
положениях.
Через 6 ч распылители
автоматически отключаются, а процесс
охлаждения продолжается до достижения в
толще мышц бедра полутуши
температуры 4 °С.
Полутуши выгружают из камеры в
той же последовательности, что и при
загрузке.
Один раз в неделю распыливающее
устройство промывают теплой водой
C5—40 °С).
Рис. 1. Схема размещения установки для
периодического орошения водой мяса в полутушах:
/ — полутуша; 2 — распылитель; 3 — указатель уровня
воды; 4 — наконечник; 5 — шкаф управления; 6 — вентиль
для теплой воды; 7 — вентиль для водопроводной воды
IWT~?TWfW?Wi
Wxx^xxxxxyy^
16

Установка прошла ведомственные
испытания в холодильной камере
Можайского мясокомбината, оборудованной
пристенными батареями. Охлаждали
говяжьи полутуши I и II категорий
и тощие массой от 57 до 130 кг, а также
свиные полутуши II категории
(мясные — молодняк) без шкуры.
Проведено 14 опытов. Всего
охлаждено 53,1 т мяса при температуре
воздуха Зч—1 °С и его естественной
циркуляции.
Опыты проводили в такой
последовательности.
После мокрой зачистки полутуши
направляли для охлаждения в
холодильную камеру, где их взвешивали на моно-
; рельсовых-рычажных весах с ценой
деления 0,1 кг грузоподъемностью 500 кг.
Промежуток времени от окончания
мокрой зачистки до начала охлаждения
и орошения полутуш составлял от 3 до
15 мин.
Мясо орошали с помощью опытной
установки Я8-ФОА в начальный период
охлаждения (в течение 6 ч). Для
сравнения контрольные говяжьи полутуши
I категории охлаждали без орошения
в этой же камере.
После охлаждения все полутуши
(опытные и контрольные) в течение
10 сут хранили на подвесных путях в
этой же камере при температуре
воздуха 0 °С и его относительной
влажности 90—95 % в условиях
естественной конвекции.
Температуры мяса (в толще мышц
бедра и на поверхности полутуши на
глубине соответственно 6 и 0,3 см) и
воздуха в камере измеряли
полупроводниковыми измерителями температуры;
относительную влажность воздуха —
психрометром Ассмана и гигрографом.
Потери мяса от усушки находили
по результатам взвешивания до и после
охлаждения и хранения.
Качество мяса после охлаждения с
орошением и в процессе дальнейшего
хранения определяли по величине
рН и органолептическим
показателям — внешнему виду, цвету,
консистенции, состоянию жира, прозрачности
и аромату бульона (ГОСТ 7269—79).
Исследования показали, что процесс
охлаждения говяжьих полутуш,
орошаемых водой, от начальной
температуры в толще мышц бедра 35 °С до
конечной 4 °С при средней температуре
воздуха в камере от 0 до 2 °С длился
22 ч, что соответствует требованию
технологической инструкции по
охлаждению мяса.
Усушка после охлаждения с
орошением говяжьих полутуш I категории
составила в среднем 1,28, II
категории — 1,20, свиных полутуш II
категории без шкуры — 0,72 %. Благодаря
орошению усушка снизилась, по
сравнению с нормами, в среднем по
говядине I категории на 0,32, II категории
на 0,55, свинины мясной II категории —
на 0,64 %. Усушка контрольных
полутуш говядины I категории,
охлажденных без орошения, составила 1,54 при
норме 1,60 %.
После 10 дней хранения усушка
опытных полутуш была ниже или близкой
к существующим нормам, а по
сравнению с усушкой контрольных
полутуш — на 30—35 % меньше.
Качество охлажденного с орошением
мяса после хранения в течение 10 сут
полностью соответствовало
требованиям действующих стандартов.
Каких-либо различий в качественных и
микробиологических показателях между
опытным и контрольным мясом не
наблюдалось.
Была изучена также интенсивность
охлаждения в опытах с нагретым
стальным цилиндром диаметром 25 мм
длиной 400 мм, который охлаждали в
условиях естественной конвекции воздуха
и обдува с орошением водой.
Температуру цилиндра регистрировали с
помощью полупроводникового измерителя
температуры, датчик которого вместе
с металлическими опилками,
смешанными с клеем БФ-2, вставляли в тело
цилиндра до оси. Установлено, что
интенсивность охлаждения
металлического цилиндра при обдуве его
холодным воздухом с периодическим
орошением водой на 10 % выше, чем в
условиях естественной конвекции воздуха
(рис. 2).
В результате проведенных
исследований Минмясомолпромом СССР
утверждена технологическая инструкция по
охлаждению говядины и свинины с
периодическим орошением их водой и
временные нормы их усушки, а также принято
решение о внедрении в
промышленность новой технологии охлаждения с
использованием установки Я8-ФОА для
орошения полутуш водой.
Установка рекомендована к
серийному производству. Она проста в
эксплуатации, не требует затрат ручного
труда, доступна к широкому внедре-
2 Холодильная техн. № 12
7

10 20 30 W 50 60 70€,мин
Рис. 2. Изменение температуры / в центре
металлического цилиндра при охлаждении его в камере
с температурой воздуха 1 °С:
/ — при обдуве воздухом с периодическим орошением
водой; 2 — при естественной конвекции воздуха
нию на холодильниках предприятий
мясной промышленности.
Техническая характеристика установки
Я8-ФОА
Производительность техническая (коли- 20
чество мяса), т/сут
Количество распылителей 5
Длина перемещения распылителей, м, не 13
более
Вместимость бачка распылителя, л 10
Суммарная установленная мощность, кВт 1,5
Расчеты показали, что экономический
эффект от внедрения в промышленность
одной установки Я8-ФОА составит
около 4 руб. на 1 т мяса.
УДК 621.565.92:662.998
ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ
изоляционных свойств
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
холодильников
Б. В. ЛИФАНОВ
Теплозащитные свойства
ограждающих конструкций многих зданий
холодильников мясоперерабатывающих
предприятий необходимо улучшить,
поскольку, во-первых, их первоначальное
термическое сопротивление в процессе
эксплуатации существенно снизилось и,
во-вторых, повысились нормы
теплозащиты. Вследствие, главным образом,
увлажнения, деформации и
разрушения теплоизоляционных конструкций
18
термическое сопротивление наружных
и внутренних ограждений в процессе
эксплуатации холодильников
уменьшается в 2 раза и более. Это в
значительной мере объясняется блокировкой
помещений с резко отличающимися
температурно-влажностными
режимами, поддержанием 6 камерах низких
температур и высокой относительной
влажности воздуха, недостаточной па-
рогидроизоляцией ограждающих
конструкций. При этом внутренние
ограждающие конструкции нередко
эксплуатируются в условиях более
неблагоприятных, чем наружные.
Повышение теплозащиты зданий
холодильников тесно связано с
увеличением их долговечности и снижением
затрат на производство холода и
должно идти по пути совершенствования
проектных решений, повышения
качества строительных работ и
эксплуатации зданий.
При проектировании и строительстве
должны решаться следующие основные
проблемы.
— Совершенствование
изоляционных конструкций покрытий, стен,
перегородок, дверей, в том числе
обеспечение их теплопароизоляции в
соответствии с современными нормативами,
увеличение долговечности
теплопароизоляции благодаря использованию
высококачественных изоляционных и
конструктивных материалов.
— Повышение надежности защиты
зданий холодильников от морозного
пучения грунтов основания, в частности,
совершенствование существующих и
внедрение новых прогрессивных систем
обогрева грунта, а также методов их
расчета.
— Совершенствование конструкций
обогреваемых полов.
— Использование
строительно-конструктивных средств, ослабляющих
воздействие сил морозного пучения на
здание холодильника.
— Улучшение качества строительных
и особенно изоляционных работ,
технического надзора за строительством со
стороны проектировщиков и
заказчиков.
В процессе эксплуатации необходимо
осуществлять следующие мероприятия:
систематически контролировать
состояние изолированных ограждений
холодильников и систем обогрева грунта;
поддерживать требуемый уровень
теплозащиты охлаждаемых помещений/

систематически обследуя
теплоизоляционные конструкции и своевременно
их восстанавливая;
своевременно обнаруживать
промерзание грунта под холодильником,
предупреждать его пучение и деформации
строительных конструкций.
В целях экономии энергетических
ресурсов и в связи с введением
Госстроем СССР нового порядка
установления стоимости энергии и топлива
при сравнении эффективности
капитальных вложений необходимо
повысить уровень теплозащиты строящихся
и эксплуатируемых зданий
холодильников до оптимального значения, при
котором гарантируются минимальная
себестоимость холодильной обработки и
г хранения продуктов, а также снижается
их усушка. Одновременно экономятся
дефицитные строительные материалы.
Нормативные величины сопротивления
теплопередаче Ro ограждающих
конструкций зданий холодильников в
нашей стране за последние тридцать лет
значительно увеличились. При
пересмотре главы СНиП «Холодильники.
Нормы проектирования»
предполагается дополнительно повысить нормы
теплозащиты охлаждаемых помещений в
среднем на 10—15 % в зависимости от
температуры в помещениях и
климатической зоны, с тем чтобы довести их
до оптимального значения. В частности,
для наружных стен и совмещенных
покрытий камер хранения мороженых
грузов нормативное значение
коэффициента теплопередачи уменьшится более чем
в 2 раза, а для обогреваемых
полов — в 3 раза по сравнению со
значениями, принимавшимися в 50-е годы.
Новые нормы теплозащиты учитывают
изменения цен на электроэнергию и
теплоизоляционные материалы. Для
теплоизоляции следует преимущественно
применять пенопласт ПСБ-С, пока
наиболее эффективный из выпускаемых
промышленностью материалов для
строительства и ремонта
холодильников.
При привязке типовых проектов
новых предприятий и строительстве по
индивидуальным проектам, а также
реконструкции холодильников
необходимо определять оптимальный уровень
теплозащиты по минимуму приведенных
затрат, т. е. с учетом всего комплекса
технико-экономических показателей,
характеризующих условия
строительства и эксплуатации зданий.
ЦНИИпромзданий совместно с Гип-
рохолодом разработали «Руководство
по проектированию теплоизоляции
ограждающих конструкций зданий
холодильников», в котором отражены
современные требования к уровню тепло-
пароизоляции ограждающих
конструкций.
Фактические значения влажности
теплоизоляции, состояние парогидро-
изоляции, общее сопротивление
теплопередаче ограждений холодильников
необходимо определять периодически,
примерно один раз в 5 лет, и
обязательно при появлении внешних
признаков значительного снижения
изолирующей способности ограждающих
конструкций.
Очевидно, что для наружных
ограждений имеется экономически
допустимый предел снижения уровня
теплозащиты, ниже которого их дальнейшая
эксплуатация становится
неэффективной. Предельно допустимое снижение
этого уровня определяется физическим
состоянием конструкций, величиной
энергетических затрат и другими
технико-экономическими показателями.
При объемной влажности основного
слоя теплоизоляции не выше 10 % и
отсутствии деформаций и повреждений
конструкций необходимость повышения
теплозащитных свойств следует
определять технико-экономическим анйли-
зом. При этом предельно допустимое
снижение уровня теплозащиты
определяется из условия, при котором
приведенные затраты на существующие
ограждения начинают превышать
приведенные затраты на их восстановление
в соответствии с современными
требованиями к уровню теплозащиты.
Расчетами установлено, что среднее
предельное снижение общего
сопротивления теплопередаче Ro наружных
ограждений камер хранения мороженых гру-
30в (^кам^—20 °С) равно примерно
50 %. Дальнейшее снижение
теплозащитных свойств ограждений приводит
к значительному увеличению
приведенных затрат и к неоправданным
потерям холода.
Возможны три способа
восстановления и усиления теплоизоляции: полная
замена существующих
теплоизоляционных конструкций; монтаж
дополнительного слоя теплоизоляции по
существующим конструкциям внутри
охлаждаемых помещений; монтаж
дополнительного слоя теплоизоляции снаружи
2*
19

(на внешней поверхности ограждающих
конструкций). Первые два способа
являются традиционными, их достоинства
и недостатки хорошо известны.
Основным достоинством третьего способа
является возможность выполнения работ
без вывода холодильника из
эксплуатации (некоторые
конструктивно-технологические варианты способа
реализованы на холодильниках в ГДР и
СССР по разработкам соответственно
Института холодильного хозяйства и
ВНИКТИхолодпрома). Одновременно
можно усилить пароизоляцию
ограждений, создать условия для постепенного
подсушивания существующей
теплоизоляции со стороны охлаждаемых
помещений и отремонтировать фасады
здания. Однако осуществлять способ
«наружной изоляции» довольно сложно, в
особенности для многоэтажных
холодильников.
Для защиты наружной изоляции, в
том числе выполняемой из различных
жестких пенополиуретанов, необходимо
применять профилированный
металлический лист с антикоррозийным
защитно-отделочным покрытием,
поскольку только он обеспечивает влаго-
изоляцию и механическую защиту
наружной теплоизоляции, а также
удовлетворяет архитектурным требованиям.
Анализ технико-экономических
показателей различных способов усиления
теплоизоляции ограждений
холодильников показывает, что в большинстве
случаев экономичным является метод
послойной сборки дополнительной
наружной теплоизоляции. Однако при
совмещении изоляционных работ с
реконструкцией системы охлаждения
холодильных камер целесообразно
усиление или замену теплоизоляции
выполнять внутри охлаждаемых
помещений.
Важное значение имеет усиление
теплоизоляции бесчердачных покрытий,
особенно одноэтажных холодильников,
ибо основные внешние теплопритоки
поступают через покрытие. Опыт
эксплуатации показывает, что основными
недостатками покрытий с мягкими кровлями
являются недолговечность кровельного
ковра из битуминозных рулонных
материалов, нередко приводящая к
увлажнению теплоизоляции, недостаточная
защита от солнечной радиации, усадка
теплоизоляции, плохой отвод воды с
покрытия из-за малого уклона и
неровностей.
Основные пути улучшения конструк-
20
ций бесчердачных покрытий
следующие:
применение более эффективных и
долговечных материалов для
устройства кровли, особенно для ее верхнего
слоя;
обязательное устройство защитного
слоя, повышающего долговечность
кровли и снижающего теплопритоки от
солнечной радиации;
применение более эффективных
теплоизоляционных материалов;
увеличение уклона кровель до
5-8%;
устройство по возможности
солнцезащитных экранов (очевидно, в
основном на кровлях многоэтажных
холодильников).
Для устройства кровельного ковра
ЦНИИпромзданий (отдел покрытий и
кровель) рекомендует при уклоне
кровли более 2,5 % использовать
полимерные гидроизоляционные рулонные
пленочные материалы на основе бутил-
каучука (бутизол, бутерол, бутилкор,
гидробутил), а при уклоне до 2,5 % —
армированный рулонный материал ар-
могидробутил АК-7. Указанные
материалы обладают высокоэластичными
свойствами в широком диапазоне
температур, относительно высокой атмо-
сферостойкостью, тепло- и
морозостойкостью, что позволяет уменьшить число
слоев кровельного ковра и снизить
трудовые затраты на его устройство.
Полимерные материалы можно также
использовать для ремонта кровель,
выполненных из битуминозных рулонных
материалов. Производство материалов на
основе бутилкаучука освоено в СССР
рядом предприятий, имеется опыт их
применения.
Для защиты кровельного ковра из
полимерных материалов используют за-
щитно-пригрузочный слой из гравия
или бетонных плиток,
защитно-окрасочный слой на основе мастик и лаков
(мастика МВК, лак с алюминиевой
пудрой и ДР-)- Исследованиями
ЦНИИлромзданий установлено, что
защитный слой из светлого гравия
толщиной порядка 20 мм, втопленного в
кровельную мастику, снижает летом
температуру кровли на 15—20 °С по
сравнению с температурой
незащищенной кровли, является механической
защитой кровельного ковра, снижает его
старение. Долговечность защищенных
кровель в 2—3 раза выше
незащищенных, срок службы которых не
превышает 10 лет.

Наряду с эффективными рулонными
материалами для устройства кровель
следует применять мастичные,
армированные стекломатериалами. Мастики
рекомендуется наносить
механизированным способом (путем полива стек-
ломатериала). Устройство монолитных
мастичных кровель из горячих
битумных мастик с армирующими
прокладками из стеклосетки или стеклохолста
значительно повышает их водоизоли-
рующую способность и долговечность.
Не менее важной является проблема
улучшения паро- и гидроизоляции
наружных и внутренних стен,
перегородок и перекрытий. Пароизоляцию
перегородок между универсальными
камерами (/кам=0/—20 °С) целесообразно
выполнять с двух сторон.' Необходимо
усилить пароизоляцию перегородок
между блоками камер охлаждения и
камер замораживания (со стороны камер
охлаждения), а также пароизоляцию
внутренних стен низкотемпературных и
универсальных камер (со стороны
коридоров и вестибюлей). Требуемое
сопротивление паропроницанию пароизо-
ляционного слоя необходимо повысить
из расчета предотвращения накопления
влаги в теплоизоляционном слое. При
этом расчетное значение сопротивления
паропроницанию следует считать
минимальным и по возможности
увеличивать его при выполнении пароизо-
ляции. Для этого необходимо
применять высококачественные парогидро-
изоляционные материалы,
рекомендованные выше для конструкций
покрытий, а также выполнять мастичные
армированные покрытия. При замене
теплоизоляции необходимо пароизоля-
ционную защиту выполнять заново.
Следует иметь в виду, что
эффективность парогидроизоляционных
покрытий определяется не только свойствами
исходных материалов, но и в
неменьшей степени качеством работ.
Одной из проблем строительства и
эксплуатации холодильников является
предотвращение повреждения
конструкций зданий вследствие морозного
пучения грунтов основания. Практика
эксплуатации показывает, что
повреждения зданий холодильников, а иногда
и разрушение силами морозного
пучения, наблюдаются как в начальный
период эксплуатации, так и много лет
спустя после ввода холодильника.
От уровня теплозащитных свойств
обогреваемых полов и их сохранения
в процессе эксплуатации в
значительной мере зависит эффективность
обогрева грунта. Деформация и разрушение
строительных конструкций
холодильничков нередко обусловлены именно
низким качеством изоляции полов.
Недостатками существующих конструкций
обогреваемых полов является увлажне-'
ние и осадка теплоизоляции,
приводящие к снижению теплозащитных
свойств, а также появление
деформаций при локальном и незначительном
пучении грунта. Суммарные годовые
теплопритоки в охлаждаемые
помещения через обогреваемые полы примерно
равны теплопритокам через наружные
ограждающие конструкции.
Экономически обосновано4 (исходя из условия
минимума приведенных затрат на 1 м2
пола охлаждаемых помещений), что
можно снизить значения
коэффициентов теплопередачи конструкций
обогреваемых полов до 0,14—0,35 Вт/(м2-К).
Основной слой теплоизоляции
обогреваемых полов в помещениях с
температурой воздуха —20 °С и ниже следует
делать из эффективных плитных
теплоизоляционных материалов (в основном
из жестких пенопластов). Парогидро-
изоляцию полов следует выполнять из
материалов с повышенной
влагостойкостью и эластичностью (полимерные
гидроизоляционные материалы, изол).
Важной проблемой является
улучшение теплоизоляции дверей, через
которые в охлаждаемые помещения
поступают избыточные влага и тепло.
Необходимо понизить уровень теплоприто-
ков через закрытые двери до уровня
теплопритоков через конструкции стен
и свести его к минимуму при
открывании дверей в процессе выполнения
технологических операций.
Наряду с изложенным выше
необходимо также совершенствовать строи}
тельные нормы проектирования
холодильников. Глава СНиП II-105
«Холодильники. Нормы проектирования»
недостаточно учитывает специфику
производственных холодильников. Поэтому
эта специфика должна найти
отражение в ведомственных строительных
нормах. В нормах следует уделить
серьезное внимание вопросам
совершенствования объемно-планировочных и
конструктивных решений, направленных на
создание необходимых температурно-
влажностных условий эксплуатации
строительных конструкций
холодильников (путем ограничения поступления в
21

холодильник теплого и влажного
воздуха из смежных цехов и снаружи,
осушения воздуха, вынесения из
холодного контура холодильника камер
дефростанции мороженого мяса, усиле-
УДК 658.387.6:637
ОБ ИНИЦИАТИВЕ ТРУДОВЫХ
КОЛЛЕКТИВОВ ПРЕДПРИЯТИЙ
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ПО РАЗВЕРТЫВАНИЮ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКОГО
СОРЕВНОВАНИЯ ЗА ДОСТОЙНУЮ
ВСТРЕЧУ 50-ЛЕТИЯ
СТАХАНОВСКОГО ДВИЖЕНИЯ
В августе 1985 г. исполняется 50 лет
стахановскому движению, сыгравшему
важную роль в выполнении заданий первых
пятилеток, в восстановлении разрушенного
войной народного хозяйства, в политическом
и трудовом воспитании миллионов
трудящихся. Передовые предприятия мясной
и молочной промышленности выступили
с инициативой развернуть социалистическое
соревнование за выполнение заданий
одиннадцатой пятилетки по ряду важнейших
показателей к 50-летию стахановского
движения.
На ударную вахту «50-летию
стахановского движения — 50 ударных недель»
встали все предприятия Донецкого
производственного объединения мясной
промышленности, которые приняли повышенные
социалистические обязательства по достойной
встрече этой знаменательной даты:
перевыполнить установленное задание по
производительности труда на 1 % и снизить
себестоимость выпускаемой продукции на
0,5 %; реализовать дополнительно
продукции на 2 млн. руб.; получить
сверхплановой прибыли 160 тыс. руб.; перевести на
хозрасчет 35 бригад нового типа.
Коллектив Несвижского завода масла и
сухого молока Минской области обязался
досрочно — к 1 августа 1985 г.— выполнить
пятилетний план по производству масла
животного, сухого заменителя цельного
молока, сыра диетического и нежирной
молочной продукции. Сверх пятилетнего
плана выработать 395 т масла животного,
90 т сухого ЗЦМ, 20 т сыра диетического,
700 т нежирной молочной продукции.
Повысить производительность труда на 1,2 %,
снизить себестоимость на 0,5 %.
Рабочие цеха детского питания Рижского
молочного комбината (начальник цеха
ния влагоизоляции конструкции и др.).
Эти меры наряду с другими будут
способствовать повышению эффективности
и долговечности изоляционных
конструкций и зданий холодильников в целом.
т. Вациете) приняли обязательство, в
котором предусмотрели досрочно — 21 сентября
1985 г.— выполнить план одиннадцатой
пятилетки и выработать сверх плана 250 т
детских продуктов. ,
Коллектив бригады по выработке
технических фабрикатов Лиепайского
производственного объединения мясной
промышленности, руководимый т. Ревенко, обязался
пятилетний пла„н по производству сухих
животных кормов выполнить 1 августа
1985 г.. и выработать их сверх плана 585 т.
Бригада обвальщиков мяса Казанского
мясокомбината, возглавляемая кавалером
ордена Славы III степени т. Шафигуллиной,
обязалась выполнить пятилетнее задание
в июле 1985 г. и до конца пятилетки
дополнительно переработать 2,3 тыс. т мяса, за
счет тщательной обвалки сэкономить 24 т
сырья.
Комплексная бригада по выработке
колбасных изделий Торезского
мясоперерабатывающего завода Донецкой области,
руководимая ветераном труда, «Мастером —
золотые руки» т. Голимбиевской, взяла
обязательство выполнить план одиннадцатой
пятилетки в июле 1985 г.
В г. Стаханове Ворошиловградской
области — на родине движения — высокие
рубежи наметили свыше 250 коллективов
предприятий, цехов, участков и бригад,
около 5 тыс. передовиков и новаторов
производства.
Коллегия Министерства мясной и
молочной промышленности СССР и Президиум
ЦК профсоюза рабочих пищевой
промышленности одобрили инициативу этих
коллективов, развернувших социалистическое
соревнование за достойную встречу 50-летия
стахановского движения и принявших
повышенные социалистические обязательства по
досрочному выполнению заданий
одиннадцатой пятилетки по ряду важнейших
показателей, и рекомендовали минмясомолпро;
мам союзных республик, всесоюзным
промышленным объединениям,
республиканским, краевым, областным и городским
комитетам профсоюза рабочих пищевой
промышленности развернуть
организаторскую работу по достойной встрече 50-летия
стахановского движения, направить ее на
мобилизацию трудовых коллективов, всех
Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
22

трудящихся на осуществление решений
XXVI съезда партии, последующих
Пленумов ЦК КПСС, положений и выводов,
содержащихся в выступлениях
Генерального секретаря ЦК КПСС, Председателя
Президиума Верховного Совета СССР
товарища К. У. Черненко, на досрочное
выполнение планов и социалистических
обязательств 1984 и 1985 гг., заданий
одиннадцатой пятилетки.
УДК 658.387.66
ВСЕСОЮЗНЫЙ СМОТР
ПО МАКСИМАЛЬНОМУ
• ИСПОЛЬЗОВАНИЮ ИЗОБРЕТЕНИЙ
Ш РАЦИОНАЛИЗАТОРСКИХ
ПРЕДЛОЖЕНИЙ
В НАРОДНОМ ХОЗЯЙСТВЕ
Центральный совет ВОИР и
Государственный комитет СССР по делам
изобретений и открытий объявили Всесоюзный смотр
по максимальному использованию
изобретений и рационализаторских предложений
в народном хозяйстве на 1984—1985 годы
(с ежегодным подведением итогов). Цель
смотра — дальнейшее улучшение
изобретательской, рационализаторской и патентно-
лицензионной работы в отраслях народного
хозяйства, повышение роли технических
управлений, отделов и служб по
изобретательству и рационализации, министерств
и ведомств в ускорении разработки и
внедрения технических новшеств,
совершенствование форм и методов общественного
контроля организациями ВОИР за
своевременном использованием в производстве
эффективных изобретений и рационализаторских
предложений, мобилизация творческих
коллективов изобретателей и рационализаторов
на выполнение задач, определенных
постановлением ЦК КПСС и Совета Министров
СССР «О мерах по ускорению научно-
технического прогресса в народном
хозяйстве».
Во Всесоюзном смотре могут принять
участие авторские коллективы предприятий,
j? организаций, производственных и научно-
производственных объединений —
разработчики высокоэффективных изобретений
и рационализаторских предложений,
использованных в объектах новой техники
и технологии и внедренных в период 1982—
1985 гг., министерства (ведомства)
союзного, союзно-республиканского и
республиканского подчинения, областные
(краевые) и республиканские советы ВОИР.
Победителями смотра будут признаны
министерства и ведомства, добившиеся
лучших результатов в изобретательской,
рационализаторской и патентно-лицензионной
работе (при росте основных показателей
по отношению к предшествующему
периоду), при безусловном выполнении
народнохозяйственных планов и социалистических
обязательств по созданию фонда экономии
от использования изобретений и
рационализаторских предложений.
Основными показателями Всесоюзного
смотра по максимальному использованию
изобретений и рационализаторских
предложений для министерств и ведомств
являются:
количество использованных изобретений,
в том числе впервые;
количество использованных
рационализаторских предложений, в том числе в % к
принятым;
выполнение плана по продаже лицензий
в %;
сумма экономии от использования
изобретений и рационализаторских
предложений, в том числе от использования
изобретений;
использование изобретений при
выполнении Государственного плана
экономического и социального развития СССР.
При этом будет учитываться влияние
технических новшеств на экономию сырья,
материалов, топливно-энергетических
ресурсов, высвобождение рабочих от
тяжелого физического труда в целом по отрасли
и в % к планируемым показателям,
дальнейший рост массовости технического
творчества.
Творческий вклад авторских коллективов
или отдельных авторов в выполнение задач,
определенных постановлением ЦК КПСС
и Совета Министров СССР «О мерах по
ускорению научно-технического прогресса
в народном хозяйстве», будут оценивать
по созданным ими объектам новой техники
и технологии, отвечающим высокому
технико-экономическому уровню, с
использованием эффективных изобретений и
рационализаторских предложений, качественно
влияющих на основные параметры изделий
и технологических процессов и
направленных на:
повышение производительности труда,
сокращение применения физически
тяжелого и малоквалифицированного ручного
труда;
экономию сырья, материалов и топливно-
энергетических ресурсов;
создание малоотходных и безотходных
технологий, рациональное использование
природных богатств, охрану окружающей
среды;
реализацию Продовольственной
программы СССР;
разработку новых видов и расширение
ассортимента товаров народного
потребления.
Победителями смотра среди областных
(краевых), республиканских советов ВОИР
будут признаны организации общества,
добившиеся благодаря осуществлению
общественного контроля внедрения в
производство в 1982—1985 гг. эффективных
23

изобретений и максимального сокращения
переходящего остатка принятых, но
неиспользованных рационализаторских
предложений.
Для министерств и ведомств —
победителей Всесоюзного смотра учреждается
40 дипломов Центрального совета ВОИР
и Государственного комитета СССР по
делам изобретений и открытий с денежными
премиями, в том числе: 16 дипломов I
степени с премиями по 1500 руб. и 24 диплома
II степени с премиями по 1000 руб.
Денежные премии предназначаются для
премирования лиц, ответственных за
организацию и проведение Всесоюзного смотра
в министерстве или ведомстве, работников
технических управлений, отделов по
изобретательству, рационализации и патентно-
лицензионной работе, работников
отраслевых научно-исследовательских институтов
информации и технико-экономических
исследований, а также лиц, активно
содействовавших в отчетном году разработке и
внедрению в производство высокоэффективных
изобретений и рационализаторских
предложений, не вошедших в указанный перечень.
Для премирования авторских коллективов
предприятий и организаций за создание
высокоэффективных изобретений,
использованных в объектах новой техники, учреж-
УДК 621,565:648
ПРИМЕНЕНИЕ МАШИННОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ
ДЛЯ РЕКУПЕРАЦИИ
ПАРОВ РАСТВОРИТЕЛЯ
ПРИ ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ СУШКЕ
Канд. техн. наук Ф. П. БЕЛЬФЕР,
Е. Н. КАМАЙДАНОВ
При обработке текстильных изделий
в среде хлорсодержащих
растворителей (перхлорэтилена, трихлорэтилена)
остатки влаги удаляются путем
циркуляционной сушки. При этом
одновременно протекают два процесса:
испарение растворителя из материала и
улавливание образовавшихся паров в
поверхностном конденсаторе,
охлаждаемом проточной водой. Нагрев
сушильного агента (воздуха) осуществляется
в паровых или электрических
калориферах.
Циркуляционная сушка обеспечивает
возврат большей части растворителя
в производство, а также позволяет
даются дипломы Центрального совета
ВОИР и Государственного комитета СССР
по делам изобретений и открытий и 100
денежных премий, в том числе: 40 премий
по 1000 руб. и 60 премий по 750 руб.
с дипломами I и II степени соответственно.
Для премирования областных (краевых),
республиканских советов ВОИР
учреждается 30 дипломов Центрального совета ВОИР
и Государственного комитета СССР по
делам изобретений и открытий.
Для оперативной работы по проведению
Всесоюзного смотра в министерствах и
ведомствах созданы оргкомитеты. После
подведения предварительных итогов смотра
оргкомитеты министерств и ведомств, а
также областные (краевые), республиканские
советы ВОИР представляют 1 марта 1985 и
1986 гг. материалы в Центральный орг-^,
комитет Всесоюзного смотра, который
подготавливает предложения по итогам
смотра и представляет свое решение к
20 апреля 1985 и 1986 гг. на утверждение
президиума Центрального совета ВОИР
и коллегии Государственного комитета
СССР по делам изобретений и открытий.
Адрес Центрального оргкомитета
Всесоюзного смотра: 117218, г. Москва,
ул. Кржижановского, д. 20/30, корп. 5,
ЦС ВОИР.
уменьшить вредные выбросы в
окружающую среду.
Одним из недостатков такой схемы
является невозможность понижения
концентрации паров растворителя в
пространстве сушильной и
рекуперационнои камер ниже 250—300 г/м3.
Это объясняется использованием в
качестве хладоносителя проточной воды с
температурой 12—15 °С. В летний
период температура воды может
достигать 25—27 °С.
Для поглощения паров из сушильно-
рекуперационной системы используют
адсорбционные установки, причем
паровоздушная смесь во время адсорбции
циркулирует по разомкнутой схеме: су-
шильно-рекуперационная камера —
адсорбер — окружающая среда.
Технико-эйономический анализ [2]
работы сушильно-рекуперационных
систем с поверхностными
конденсаторами, охлаждаемыми проточной водой, и
адсорбционными установками показал
что их эксплуатация сопряжена со зна-
За экономию топливно-энергетических ресурсов
24

чительными затратами тепловой
энергии и охлаждающей воды.
Кроме того, сложность контроля за
процессом насыщения адсорбента, а
также вибрация соединительных
воздуховодов приводят к значительным
потерям дорогостоящего растворителя и
загрязнению окружающей среды.
Для улучшения эксплуатационных
характеристик сушильно-рекуперацион-
ных систем было предложено в
качестве хладоносителя использовать
охлажденную до 3—8 °С воду,
циркулирующую по замкнутому контуру [1,3].
Анализ процесса конденсации паров
перхлорэтилена из паровоздушной
смелей показал, что по мере прохождения
кыеси через охлажденные поверхности
конденсатора наступает насыщение и
процесс протекает по линии <р=1.
Таким образом, концентрация паров
растворителя в рекуперационной
камере после циркуляционной сушки
определяется температурой паровоздушной
смеси и в конечном счете температурой
подаваемого в конденсатор
хладоносителя. С другой стороны, остаточная
концентрация паров растворителя влияет
на частоту регенерации адсорбера и,
следовательно, на производительность и
экономичность машины химической
чистки.
На рис. 1 и 2 приведены
зависимости эксплуатационных затрат (на
пар, воду и электроэнергию) на
обработку 1 кг одежды и
производительности машины химической чистки от
температуры паровоздушной смеси на
выходе из конденсатора в конце
циркуляционной сушки.
Производственные испытания
установки показали, что использование
машинного охлаждения в сушильно-ре-
куперационных системах позволяет не
только полностью устранить сброс
охлаждающей воды в канализацию, но и
уменьшить потери растворителя,
разгрузить адсорбционную установку и
сократить вредные выбросы в
окружающую среду.
Следует, однако, отметить, что
системы замкнутого водоснабжения
целесообразно использовать в комплекте с
несколькими установками —
источниками тепловой нагрузки.
Техническая характеристика
установки замкнутого водоснабжения для
машин химической чистки загрузочной
массой 5—30 кг приведена ниже.
Холодопроизводительность при тем- 13,7
пературе кипения t0—+5°Ct кВт
Хладоемкость аккумулятора холо- 150000
да, кДж
Компрессор, тип ФВ-6
Производительность насоса, м3/ч б
Установленная мощность электро- 6,8
двигателей, кВт, не более
Габаритные размеры установки,
мм
длина 1200
ширина 1000
высота . 1460
Масса установки без хладоноси- 700
теля, кг
Установка внедрена на фабрике
химической чистки № 80 г. Москвы,
годовой экономический эффект
составляет 1660 руб.
Современное соотношение цен на пар,
воду и электроэнергию таково, что
применение традиционных схем
циркуляционной сушки с нагревом воздуха в
паровом или электрическом калорифере
и конденсацией паров растворителя в
водоохлаждаемом конденсаторе
становится нецелесообразным.
Исследования, проведенные в
Московском технологическом институте, по-
0,0ГЗ
Л, к г/мин
0,51
Рис. I. Зависимость удельных эксплуатационных
затрат Зуд от температуры паровоздушной смеси t
Рис. 2. Зависимость производительности Я
машины химической чистки от температуры
паровоздушной смеси /
25

казали, что в сушильно-рекуперацион-
ной установке отводимая охлаждающей
водой энергия равна или превышает
энергию, потребляемую калорифером.
Основной причиной, делающей
затруднительным использование энергии,
выделяющейся при охлаждении и
конденсации паров в конденсаторе,
является ее сравнительно низкое качество.
Эксергетический анализ показал, что
утилизация этой энергии возможна
лишь путем трансформации тепла,
повышающей потенциал тепловой энергии
до пригодного для эффективной сушки
уровня. В качестве трансформатора
тепла было предложено использовать
машину, работающую по
теплофикационному (комбинированному) циклу.
Сушильно-рекуперационная
установка с трансформатором тепла работает
по двухфазной схеме. Во время первой
фазы из материала, размещенного в
сушильной камере (рис. 3), удаляется
примерно 90 % растворителя [2].
Нагретый в основном конденсаторе
теплофикационной машины и
вспомогательном калорифере воздух с
температурой около 70 °С поступает в
сушильную камеру, насыщается парами
растворителя и вентилятором подается
в испаритель. После осушения воздух
направляется в основной конденсатор,
и процесс повторяется.
Так как в циркулирующей
паровоздушной смеси может содержаться до
8 % (масс.) воды, возникает опасность
обледенения пластин испарителя. Для
поддержания температуры поверхности
испарителя не ниже 0 °С холодильный
Рис. 3. Схема сушильно-рекуперационной системы
с теплофикационной машиной:
/ — сушильная камера; 2 — воздушный фильтр; 3 —
компрессор; 4 — вентилятор; 5 — пневмозаслонка; 6 —
термобаллов; 7 — испаритель; 8> 10 — терморегулирующие
клапаны; 9, 13, 14, 15 — электромагнитные вентили; // —
основной конденсатор; 12 — вспомогательный конденсатор;
паровоздушная смесь; хладагент
контур оснащен специальным обводным
контуром с терморегулирующим
клапаном 10, имеющим в качестве
воспринимающего элемента термобаллон. В
случае понижения температуры
кипения в испарителе на его вход через
клапан 10 перепускается сжатый
хладагент с повышенной температурой, что
приводит к росту температуры кипения.
При этом температура поверхности
испарителя не должна превышать 5 °С.
После удаления из материала
основной массы растворителя концентрацию
его паров понижают до экономически
выгодного и безопасного уровня, для
чего электромагнитные вентили 13 и 15
закрывают, а электромагнитный вен^
тиль 14 открывают. Хладагент охлаж *
дается во вспомогательном
конденсаторе, вынесенном из паровоздушного
контура. Температуру поверхности
испарителя понижают до —20 °С, обеспечивая
тем самым эффективную рекуперацию
паров.
Для более быстрого охлаждения
циркулирующей паровоздушной смеси к
паровоздушному контуру с помощью
пневмозаслонки подключают байпас,
обеспечивающий двукратное снижение
расхода воздуха через испаритель.
Остаточная концентрация паров
растворителя в пространстве
сушильно-рекуперационной системы не превышает
20 г/м3.
Годовой экономический эффект Эг от
замены традиционной
сушильно-рекуперационной системы системой с
теплофикационным циклом рассчитывали по
формуле [4]
ЭГ=(С1+ЕНК1)^(С2+ЕИК2), A)
где С|, Сг — себестоимость рекуперации
соответственно в традиционной системе и
в системе с комбинированной
машиной;
Ки &2 — капитальные затраты на
традиционную сушильно-рекуперационную
установку и установку с комбиниро-J
ванной машиной;
?н — нормативный коэффициент
эффективности капитальных вложений.
Как показывают расчеты,
капитальные затраты К\ (включая
адсорбционную установку) и Кй различаются
незначительно.
Себестоимость рекуперации Сг
определяли по формуле
C2=-J + tfM [(^.СРС + ^Пр + ^к1ф)Т1ф +
+ (^в.срс + ^пр+^к2ф + ^в.к)т2ф]/1р, B)
где Z — срок амортизации оборудования;
Цэл — цена на электроэнергию;
26

^в.срс» ^в.к —мощность вентилятора
соответственно сушильно-рекуперационной
системы и вспомогательного
конденсатора теплофикационной машины;
Nnp — мощность привода барабанной
сушильной камеры;
/Ук,ф, #к2ф —мощность, потребляемая
компрессором теплофикационной машины
соответственно во время первой и
второй фаз рекуперации;
т1ф» т2ф — длительность первой и второй фаз
рекуперации;
лр — количество циклов рекуперации в
году,
Т
Яр= ; ,
Т1ф-Гт2ф
Т — продолжительность работы
сушильно-рекуперационной установки в году.
Значения #к1ф и #к2ф находили из
соотношений
^1ф-и@о1ф+вт)вBв+1)@о1ф+0в).'C)
где и — коэффициент теплофикационного
цикла;
0(Нф — холодопроизводительность машины во
время первой фазы;
QT — теплопроизводительность машины;
е — холодильный коэффициент.
#к2ф=еС?02ф, D)
где (?02ф — холодопроизводительность машины
во время второй фазы.
Проведенный сравнительный
технико-экономический анализ, выполненный
с учетом соотношений A), B), C),
D), подтвердил высокую
эффективность сушильно-рекуперационных
систем с теплофикационными машинами.
Затраты на эксплуатацию таких систем
при загрузочной массе до 20—25 кг
примерно вдвое ниже, чем затраты на
эксплуатацию традиционных
рециркуляционных установок.
Список использованной литературы
1. А. с. 798208 (СССР).
2. А. с. 1027305 (СССР).
3. Бельфер Ф. П. Разработка системы
замкнутого водоснабжения.— М.: Знание,
1980, с. 40—52.
4. Планирование новой техники.
Справочник.— Киев: Наукова думка, 1982.— 182 с.
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.56 /.57.003
АНАЛИЗ КАПИТАЛЬНЫХ
ЗАТРАТ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ
И ВЛИЯЮЩИХ НА НИХ
ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА
ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ*
Д-р техн. наук А. В. БЫКОВ,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖА НИШ ВИЛИ,
А. В. ТАЛАНОВ
Приобретая холодильную машину,
потребитель еще до ввода ее в
эксплуатацию несет определенные затраты
(Зз — затраты, связанные с
оборудованием), включающие стоимость
машины и сопутствующие капитальные
вложения (затраты* на строительство
производственных помещений и
фундамента, транспортировку, монтаж и
первоначальную заправку
эксплуатационными материалами — хладагентом и
смазочным маслом).
Ранее в работе [4] в целях более
полного анализа влияния показателей
качества на затраты потребителей была
предложена иная, чем в работе [5],
группировка затрат, связанных с
оборудованием. Они B3з) достигают
примерно 25 % от общих затрат
потребителей B3) и в отличие от капитальных
затрат включают также
амортизационные отчисления от стоимости
основного оборудования и сопутствующих
капитальных вложений**.
В числе основных тенденций
развития холодильного машиностроения
важнейшей является создание целевых
машин, максимально приспособленных
* Завершающая статья из цикла работ по
анализу экономичности холодильных машин
[4, 7, 1, 8].
** Амортизационные отчисления на основное
холодильное оборудование определяют по
нормам, утвержденным постановлением Совета
Министров СССР от 14/III-1974 г. Амортизационные
отчисления от стоимости монтажа и
транспортных затрат принимают по норме для основного
оборудования A2,7% для предприятий мясной
и молочной промышленности), от стоимости
строительства производственных помещений и
фундамента — по норме на строительство
зданий и сооружений B,6%).
27

к технологическим нуждам
потребителей, полностью автоматизированных, с
повышенной заводской готовностью и
одновременно уменьшенной
материалоемкостью. Все это направлено на
снижение капитальных затрат
потребителей.
По отношению к оптовым ценам
холодильных машин указанные тенденции
яМеют противоречивый характер.
Создание машин с повышенной заводской
готовностью неизбежно приводит к
росту их себестоимости из-за
дополнительных затрат на агрегатирование и
увеличение комплектности^ а снижение
материалоемкости, наоборот, — к
уменьшению себестоимости.
На рис. 1 показана структура
капитальных затрат, а на рис. 2
схематически сопоставлены затраты
изготовителя (А) и потребителя (Б).
Затраты Б всегда больше затрат Л,
представляющих собой оптовую цену на
оборудование. Возникает задача
оптимизации соотношения затрат А и Б.
Точка 0 может сдвигаться вправо
(затраты А, т. е. оптовая цена
оборудования, растут) или влево (затраты А
снижаются), но в обоих случаях
непременным условием является
уменьшение затрат Б на основе сокращения
сопутствующих капитальных вложений
потребителя.
На рис. 3 показано изменение
структуры затрат Б на примере для старых
(снятых с производства) и новых
(модернизированных) холодильных машин.
Видно, что создание блочной
холодильной машины 1ХМ-ФУ401 вместо агрега-
тированной ХМ-ФУ401 позволило
снизить капитальные затраты
потребителей с 7,5 до 6 тыс. руб., несмотря на
то что оптовая цена на изделие
повысилась с 3,8 до 4,3 тыс. руб.
Таким образом, необходимым
условием повышения экономичности
холодильных машин является сокращение
сопутствующих капитальных вложений
потребителей (путем снижения затрат
на транспортировку, монтаж,
строительство фундамента),
компенсирующее более высокую стоимость нового
изделия.
Большое практическое значение для
отдельных потребителей имеет
улучшение (снижение) показателя «удельная
занимаемая оборудованием площадь».
Например, для рефрижераторного
транспорта и судов морского и речного
флота в ряде случаев очень важно,
Капитальные
затраты
Оптовая
цена
Сопутствующие
капитальные
вложения
итрои -
упельство\
vipoизвод-\
\:твенного\
ХпомещениА
\Cmpou -
тельство\
Фундаме/к
та
ТранспорЛ
тиров ка\
\Монтаж
унсплуатаХ
ционнь/е
ШатериалбЛ
Рис. 1. Структура капитальных затрат
| 1 \Z\3\ ^ \J
а
* —— to.
Рис. 2. Сопоставление затрат изготовителя (А) и
потребителя (Б):
1, 2, 3, 4, 5 — сопутствующие капитальные вложения
соответственно на строительство производственных
помещений, строительство фундамента, транспортировку
оборудования, его монтаж, эксплуатационные материалы
ли
т
Ш±А
I А
а
/ Щ. i
-1 1 1—I 1 I I I 1 I I I—I—1—1 1—1 1 1—I—L.
5 10 15 20
Капитальные затраты, ть/с.руд~
Рис. 3. Структура капитальных затрат на новые
и старые холодильные машины:
I — ХМ-22ФУ200/2 (старое изделие); II — МКТ220-2-0
(новое изделие); III — ХМ-ФУ401 (старое изделие);
IV — 1ХМ-ФУ401 (новое изделие); 1, 2, 3, 4, 5 —
сопутствующие капитальные вложения (см. рис. 2)
уменьшив площадь, занимаемую
холодильным оборудованием, увеличить
полезный объем грузовых помещений.
Одной из главных задач при
создании новых холодильных машин
является улучшение показателя «удельная
материалоемкость», что обеспечивает
экономию металла (проката, чугунного
литья, цветных металлов).
Уменьшение удельной
материалоемкости влияет также на сопутствующие
капитальные вложения потребителей и
на оптовую цену холодильного
оборудования.
Проведенный анализ себестоимости
холодильного оборудования, выпускае-
28

2 % по стоимости и
мого тремя заводами холодильного
машиностроения — ПО «Мелитопольхо-
лодмаш», Черкесским заводом
холодильного машиностроения и
московским заводом холодильного
оборудования «Компрессор», выявил следующую
усредненную структуру себестоимости и
массы изделий:
доля литья -
11 % по массе;
доля сырья и материалов — 30 % по
стоимости и 70 % по массе;
доля покупных полуфабрикатов —
3 % по стоимости и 4 % по массе;
доля покупных комплектующих
изделий — 35 % по стоимости и 15 % по
массе;
доля трудозатрат — 30 %.
Укрупненно для ориентировочной
оценки влияния материалоемкости и
трудозатрат на стоимость холодильных
машин, а также для определения
весомости показателей качества могут
быть использованы данные,
приведенные в табл. 1. Видно, как это
указывалось выше, что доля исходных
материалов и сырья в себестоимости
холодильных машин составляет 30 %, а по
массе достигает 70 % от общей массы.
При этом, если не учитывать стоимость
и массу покупных комплектующих
изделий, доля исходных материалов и
сырья в себестоимости изделий
возрастает по стоимости до 50%, а по
массе до 82 %.
С учетом влияния удельной
материалоемкости на стоимость основного
оборудования суммарная весомость
этого показателя достигает для
отдельных моделей машин до 30 % от общих
затрат потребителей C).
Таблица 1
Укрупненные составляющие
калькуляции себестоимости
Сырье и материалы
Покупные комплектующие
изделия
Полуфабрикаты
(собственного изготовления и
покупные)
Заработная плата с
накладными расходами
(трудозатраты)
Структура
себестоимости,
%
по
стоимости
30
35
5
30
по массе
70
15
15
—
Структура общей стоимости
холодильных машин выпуска 1982 г.
приведена в табл. 2. Из этой таблицы
следует, что стоимость компрессоров
в общей стоимости не превышает
23,3 %, запасных частей — 9,3 %,
аппаратов ни ремонтно-эксплуатацион-
ные нужды (РЭН) — 4,2 %.
Структура общей массы холодильных
машин выпуска 1982 г. приведена в
табл. 3. Как видим, масса компрессоров
в общей массе составляет 14,5 %,
запасных частей — 2,9 %, аппаратов на
РЭН — 10 %.
На рис. 4 показана зависимость
удельной стоимости холодильных
машин от их холодопроизводительности.
С ростом холодопроизводительности
удельная стоимость C/Qo снижается с
250—280 до 20—30 руб./кВт. Наиболее
высокая удельная стоимость
характерна для машин на R12 на среднетемпе-
ратурном режиме (/о= —15 °С), а
наиболее низкая — на R12 и R22 на высоко-
Та бл ица 2
База холодильных,
машин (холодопроизводи-
тельность, кВт)
I C,5—12)
II A2—35)
III C5—100)
IV A15—250)
V C50—500)
VI F00—1400)
VII (более 1500)
Всего
В среднем
Выпуск

холодильных машин,
тыс. шт.
33,70
9,90
6,40
4,15
0,88
0,08
0,05
55,16
—
Общая
стоимость
холодильных машин
с запчастями и
аппаратами
на РЭН,
млн. руб.
52,58
21,77
27,05
42,13
15,48
5,10
5,92
170,0
—
Доля
общей
стоимости
каждой
базы, %
31,0
12,8
15,9
24,8
9,0
3,0
3,5
100,0
—
Стоимость, % (в общей стоимости) ^
холодильной
машины (без
компрессора,
запчастей и
аппаратов
на РЭН)
82,0
65,3
70,4
43,6
57,3
31,4
39,7
—
63,2

компрессора
13,1
31,0
19,0
31,7
27,4
27,4
29,6
—
23,3
запчастей
в
обязательном
комплекте
0,5
0,4
1,3
1,8
2,3
2,9
1,0
—
1,2

россыпью
4,0
3,0
7,3
12,3
5,9
27,5
27,0
—
8,1
аппаратов
на РЭН
0,4
0,3
2,0
10,6
7,1
10,8
2,7
—
4,2
29

Таблица 3
База холодильных ;
машин (холодопро-
изводительность,
кВт)
I C,5—12)
II A2—35)
III C5—100)
IV A15-250)
V C50—500)
VI F00—1400)
VII (более 1500)
Всего
В среднем
Выпуск
холодильных
машин,
тыс. шт.
33,7
9,9
6,4
4,15
0,88
0,08
0,05
55,16
—
Общая масса
холодильных
машин с
запчастями
и аппаратами
на РЭН,
тыс. т
24,3
7,32
12,08
30,3
11,0
4,6
3,07
1 92,67
—
Доля
общей
массы
каждой
базы,
%
26,2
7,9
13,0
32,7
11,9
5,0
3,3
1 100,0
—
Масса, % (в общей массе)
холодильной
машины (без
компрессора,
запчастей и
аппаратов на
РЭН)
88,4
65,5
79,8
62,7
67,4
60,3
68,5
—
72,6


рессора
9,1
31,6
14,5
13,4
16,7
18,3
17,0
1 —
14,5
запчастей
в
обязательном
комплекте
0,1
0,4
0,3
0,2
0,2
0,3
0,1
, —
0,2

россыпью
2,1
2,2
2,4
3,2
1,6
3,7
6,2
—
2,7

аппаратов
на
РЭН
0,3
0,3
3,0
20,5
14,1
17,4
8,2
1 ~~ 4
10,0
?У00, pyfr/квл?
МО
300
р:
•
*Г7>
im
/IT
111
1!¦#
\и~
ЙЗт—
PI 1s4
к
\\у
гт
у
Ш/
Hi!
~Jff
илЛя
Is!
S3r
IdT
1Г
Ik
И
WJJ у
ПтМг
шх
лс&Ъ^
ifffix.
\\w °
till
ни
[¦/
г
Bttv?
rw*^
л
/
1
н~н
р|
М
Гт!
2 3 ±5678310 20 30^060 80 ШЮОЖШбОЗвООГЮ^^ЗЮ^^
Off, нвт
Рис. 4. Зависимость удельной стоимости C/Qo
от холодопроизводительности машин Qq:
I — #12^ среднетемпературный режим (•); // — #22 (X)
и #717 (yj), среднетемпературный режим; /// — R12 (D) и
R22 (¦), высокотемпературный режим; IV — абсорбционные
машины (О); V — двухступенчатые аммиачные машины (V);
/ - 1МВВ9-1-2; 2 - ХМ1-9; 3 - MKT40-2-2; 4 - МКТ80-2-2;
5 — ХМ-АУ45/А1; 6 — ХМ-АУУ90/А1; 7 — МКТ220-7-2;
8 — МВТ25-1-0; 9 — МКТ40-2-1; 10 — ТХМВ-2000
температурном режиме (/0=+5°С).
При прочих равных условиях
наибольшую удельную стоимость имеют
абсорбционные машины.
На рис. 5 показана зависимость
удельной массы холодильных машин от
их холодопроизводительности. У
кривых отмечается большое расслоение,
фактически для каждого хладагента и
режима работы характерен свой график
удельной массы. В области средних хо-
чюдопроизводительностей удельная
*асса машин на R12 на среднетемпе-
ратурном режиме почти в 3 раза выше
удельной массы машин на R22 на
высокотемпературном режиме. Удельная
30
,кМт 4
Ш\Ж
пи x*X\j
100 p%fl
30 гуг
70 VAX.
(Я. Г V 1
fu! 1 I
СП I
ilk I •
ik I ' '
чъ I LL
30 Ш
27 Н±
25 №
22 ЕЙ
7/7 I II
Я ггг
w I 11
*/5
М\
л\\\
Ш J' м
пГгЧ.
г /
Mil S
г
^к±
Ч~Чг
JiH.
Ц^рГ
J [Jl4^
J||vj
i^-P^
-V
TT\ II
У и ! I |
у
V~
/
/
la
-л
Ym
Шш
3 *56783Ю 20 30 W 6080100200300<ДОШ1Ш1№105ЗЮ5$ЮЬ
Рис. 5. Зависимость удельной массы G/Qo
от холодопроизводительности машин Qo:
/ — #12, среднетемпературный режим (•); // — #717,
среднетемпературный режим (^); /// — #22,
среднетемпературный режим (X); IV — #12, высокотемпературный
режим (О);
V — R22, высокотемпературный режим (¦); VI —
абсорбционные машины (О); VII — двухступенчатые аммиачные
машины (V); / - ХМ1-4; 2 - ХМ1-6; 3 — ХМ1-9;
4 — МВВ4-1-2; 5 - 1МВВ9-1-2; 6 — ХТМФ348-4000;
7 — MKT110-2-2; 8 — МКТ80-2-2; 9 — МВТ25-1-0;^
10 — ХТМФ248-4000; // — МКТ80-2-1; 12 —
холодильная машина на базе компрессора АО1200П
масса абсорбционных машин, так же
как и удельная стоимость, является
наибольшей. Хорошо видны выпавшие
из общей совокупности точки.
Завышена масса машин ХМ1-4, ХМЛ-6,
ХМ 1-9, МВТ25-1-0, МКТ110-2-2,
ХТМФ248-4000, а также холодильной
машины на базе компрессора АО1200П.
Отношение стоимости к массе по
исследованным типам машин на графике
зависимости C/G=<p(Qo) выглядит в
виде зоны, верхняя граница которой
проходит по точкам C/G=3 для малых

машин и C/G=2 для крупных, а
нижняя граница — по точкам C/G=2 для
малых и C/G=l для крупных машин.
Следовательно, с увеличением холодо-
производительности отношение C/G
снижается. Это объясняется
опережающим ростом массы по сравнению со
стоимостью. Вне зоны оказываются
машины МВВ4-1 -2, МКТ28-2-0,
МКТ350-2-1, ТХМВ-2000 из-за
повышенной стоимости и ХМ1-4, АК-ФВ6,
ХМ-АУУ90/А1 из-за повышенной
массы.
Интересно проследить за изменением
отношения C/G в зависимости от вида
оборудования, т. е. узнать
эффективность использования 1 кг металла.
Выясняется, что с наибольшей
эффективностью используется металл для
изготовления запасных частей
обязательного комплекта: C/G=9,3 руб./кг. Для
запасных частей россыпью это
отношение равно 5,5 руб./кг, для
компрессоров — 2,92 руб./кг, холодильных
машин — 1,69 руб./кг, аппаратов на
РЭН — 0,77 руб./кг.
Статьи капитальных затрат
потребителей и влияющие на них показатели
качества холодильных машин
перечислены ниже:
Статьи капитальных
затрат
Стоимость основного
оборудования
Затраты на
строительство
производственных помещений
Затраты на
строительство фундамента
Затраты на
транспортировку оборудования
Затраты на монтаж
Стоимость
первоначальной заправки
эксплуатационными
материалами
Показатели качества
Удельная
материалоемкость
Удельная трудоемкость
изготовления
Степень заводской
готовности
Степень унификации
Удельная площадь,
занимаемая
оборудованием
Удельная
материалоемкость
Степень заводской
готовности
Удельная
материалоемкость
Степень заводской
готовности
Удельная
материалоемкость
Степень заводской
готовности
Конструкция испарителя
Для количественной оценки влияния
показателей качества на отдельные
статьи капитальных затрат
разработаны уточненные методики, подробно
изложенные в работах [2] и [6].
В соответствии с этими
методиками затраты на строительство
производственных помещений
характеризуются зависимостью
5пом=ф(*-» Ядоп)»
где L — площадь, занимаемая оборудованием,
м2;
/Сдоп — коэффициент, учитывающий
дополнительную площадь: проходы, зоны
обслуживания, расстояния между
оборудованием и др. (для малых холодильных
машин I и II баз характерно высокое
значение Клоп/Ц.
Затраты на строительство
фундамента зависят от массы холодильного
оборудования и степени его заводской
готовности. На основе действующих
нормативов определена удельная стоимость
строительства фундамента для всех
видов машин в зависимости от степени
заводской готовности.
Затраты на транспортировку
Зтр=Ф(т,с,/),
где т — масса холодильной машины, кг;
с — удельная стоимость транспортировки
изделия от завода-изготовителя до
объекта эксплуатации, руб./кг;
/ — степень заводской готовности
холодильной машины.
Поскольку на стадии проектирования
холодильного оборудования чаще всего
конкретный потребитель неизвестен,
при проведении расчетов экономической
эффективности расстояние от завода-
изготовителя до места эксплуатации
определяли как средневзвешенное с
использованием данных о распределении
парка холодильных машин по
экономическим районам страны.
Затраты на монтаж
Зм==ф(т, /См1,Ям2),
где /CMi — коэффициент, учитывающий степень
заводской готовности;
/См2 — коэффициент, учитывающий ряд
дополнительных факторов, влияющих
на стоимость монтажа (наличие
теплоизоляции, встроенного пульта
управления и др.).
Сопоставление расчетных значений
отдельных статей капитальных затрат с
фактическими данными строительных и
монтажных организаций дало
достаточно хорошее совпадение.
С использованием разработанных
методик рассчитаны статьи затрат на
оборудование по всем основным базам
холодильных машин и определена
весомость каждой статьи затрат в общих
затратах. На рис. 6, где показана
весомость статей затрат на оборудование
для аммиачных и фреоновых машин,
видно, что наибольшую весомость име-
31

У/ Ш
базы
Рис. 6. Весомость статей затрат в группе
затрат на оборудование:
/ — стоимость холодильной машины; // — затраты на
строительство помещений; /// — затраты на строительство
фундамента; IV — затраты на монтаж; V — затраты на
эксплуатационные материалы; О — фреоновые машины;
X — аммиачные машины
ют стоимость основного оборудования
и затраты на монтаж.
Из-за резко возрастающих затрат на
монтаж аммиачных холодильных
машин с ростом холодопроизводительно-
сти весомость стоимости основного
оборудования для крупных машин
снижается (из-за невысокой степени их
заводской готовности).
С уменьшением холодопроизводи-
тельности фреоновых холодильных
машин весомость затрат на строительство
помещений возрастает, что связано с
высокими значениями коэффициента
/Сдоп для малых холодильных машин.
Располагая данными о весомости
статей затрат и используя метод
эквивалентных соотношений [3], нетрудно
определить весомость показателей
качества.
Единые для аммиачных и фреоновых
.холодильных машин всех баз
коэффициенты весомости показателей качества
приведены в табл. 4. Наибольшую
весомость имеют показатели «удельная
материалоемкость» и «удельная
трудоемкость изготовления».
Существенна весомость показателя
«степень заводской готовности»,
которая возрастает с ростом холодопроиз-
водительности холодильных машин по
причинам, указанным выше.
Коэффициенты весомости позволяют,
не проводя соответствующих расчетов,
определить, насколько изменяются
общие капитальные затраты, связанные с
оборудованием (Зз), е улучшением того
или иного показателя. Так, например,
уменьшение удельной
материалоемкости холодильных машин III базы на
20 % обеспечивает снижение Зз по
этому типу машин на 7 %.
Таким образом, для снижения
капитальных затрат (и, конечно, для
экономии материальных ресурсов) прежде
всего необходимо улучшать показатель
«удельная материалоемкость».
Работы в этом направлении ведутся
систематически. За прошедшие годы
одиннадцатой пятилетки
материалоемкость холодильного оборудования была
снижена в результате перехода на
безрамные конструкции моноблочных
машин с использованием в качестве
несущей конструкции одного из теплооб-
менных аппаратов; применения более
эффективной теплообменной
аппаратуры, в том числе с внутритрубным
кипением хладагента, что позволило со-
Показатели
качества
Степень заводской готовности
Удельная материалоемкость, кг/кВт
Удельная занимаемая площадь, м2/кВт
Коэффициент унификации, %
Удельная трудоемкость изготовления, чел.-ч/кВт
Га бл и ц а 4
Коэффициенты весомости показателей качества
холодильных машин I—VII баз
1
0,12
0,33
0,33
0,02
0,20
и
016
0,35
0,25
0,02
0,22
ш
0/19
,0,35 i
0,18
0,03
0,25
IV
0,21
0,37
0,14
о*оз
0,25
V
0,24
0,39
0*09
0,03
0,25
VI
0,25
0,39
0,08
0,03
0,25
VII
0,25
0,41
0,04
0,03
0,27
32

кратить количество труб в испарителе
на 15 % и уменьшить металлоемкость
машин в целом на 10 %; использования
в новых холодильных машинах III базы
бессальниковых компрессоров и менее
металлоемких электродвигателей;
сокращения годового расхода запасных
частей на ремонтно-эксплуатационные
нужды за счет повышения надежности
холодильного оборудования и т. д.
Полученная годовая экономия
металла (по выпуску 1982 г.)
дифференцированно по базам машин и удельная
материалоемкость в зависимости qt
хладагента и режима работы показаны
в табл. 5.
Одновременно снизилась и
трудоемкость изготовления холодильного
оборудования: по основным заводам
отрасли — более чем на 220 тыс. чел.-ч, а
также его себестоимость на сумму около
1,2 млн. руб.
На ближайшую перспективу к числу
основных работ по снижению
материалоемкости холодильных машин
могут быть отнесены: создание
холодильных машин общепромышленного
назначения на базе винтовых компрессоров
новой конструкции со встроенным
приводом и теплообменных аппаратов с
проволочно-оребренными трубками,
изготовление турбокомпрессоров с новым
типом проточной части, встроенным
мультипликатором планетарного типа и
теплообменных аппаратов с металлона-
пыленными трубками; внедрение бес-
сальниковых компрессоров новой
конструкции с усовершенствованной
системой газораспределения; разработка
специальных транспортных
холодильных машин и агрегатов на базе винто-
Та бл ица 5
База

холодильных
машин
I —II
III
IV
V
VI
VII
Итого
Годовая
экономия
металла,
тыс. т
2,04
0,59
2,378
0,254
0,09
0,254
5,64N

Хладагент
RI2
R12
R717
R22
R7L7
R22
R717
R7I7
R12
R717
Удельная
материалоемкость,
кг/ кВт, на режиме
/0=— 15°С
65-75
55—65
35—45
25—27
30—35
22—25
27—30
20—22
20—25
15—18
/0=5°С
25—30
18—20
15—18
12—14
10—12
вых компрессоров новой конструкции
(со встроенным приводом
вертикального типа) и теплообменной аппаратуры
с внутритрубным кипением хладагента.
В результате реализации намеченных
мероприятий удельнай
материалоемкость снизится еще на 3—5 % по всем
базам холодильных машин.
Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Таланов А. В., Хаза нов И. Г. Влияние
показателей надежности на экономичность
холодильных машин.— Холодильная техника,
1983, № 11, с. 14—19.
2. Быков А. В., Калнинь И. М.,
Бежанишвили Э. М. Экономическая
эффективность — результатирующий показатель
качества холодильных машин.— Химическое и
нефтяное машиностроение, 1982, № 2, с. 26—30.
3. ГОСТ 24294—80. Определение
коэффициентов весомости при комплексной оценке
технического уровня и качества продукции.
4. Калнинь И. М., Бежанишвили Э. М.
Оценка экономичности холодильного
оборудования.— Холодильная техника, 1981, № 9,
с. 21—27.
5. Методика (основные положения)
определения экономической эффективности
использования в народном хозяйстве новой техники,
изобретений и рационализаторских
предложений. № 48116/13/3. — Экономическая газета,
1977, № 10, с. 1 — 11.
6. О С Т 26-03-2025—84. Оборудование
холодильное. Определение экономической
эффективности от внедрения новой техники.
7. Повышение энергетической эффективности
холодильных машин / А. В. Быков, И. М.
Калнинь, Э. М. Бежанишвили и др. —
Холодильная техника, 1982, № 6, с. 5—8.
8. Расчет экономической эффективности
проектируемой холодильной машины / Э. М.
Бежанишвили, И. Г. Хазанов, И. П.
Казанская, Л. С. Василевская.— Холодильная
техника, 1981, № 10, с. 52—57.
УДК 621.565:629.12
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
СУДНА «МОРЯНА»
Канд. техн. наук X. А. АБДУЛЬМАНОВ,
И. И. ПОДЛЕСНОВ, В. В. ШАВАНДИН
Рыбодобывающее обрабатывающее
судно (РДОС) «Моряна» является
головным в новой серии судов для
бассейна Каспийского моря, предназначенных
для лова и обработки рыбы. Проектом
предусмотрены вылов и обработка 20 т
кильки в сутки. Лов производится на
электросвет. Из обработанной кильки
изготовляют пресервы.
33

Судно «Моряна» прошло
комплексные эксплуатационные испытания в
производственных условиях и в настоящее
время выполняет промысловые рейсы
на юге Каспийского моря.
Автономность плавания по топливу —
30 сут работы.
Производственная холодильная
установка судна в соответствии с
технологическим процессом обеспечивает:
поддержание температуры —8 °С в
двух трюмах хранения готовой
продукции;
охлаждение до 2 °С забортной воды,
используемой для мойки рыбы-сырца;
охлаждение выловленной рыбы до
0—2 °С;
охлаждение тузлука до 5 °С;
охлаждение специального
помещения — аккумулятора рыбы;
кондиционирование воздуха в ЦПУ,
рыбцехе и помещении холодильных
агрегатов.
Провизионные камеры и система
летнего кондиционирования воздуха
жилых и служебных помещений
оборудованы автономными холодильными
агрегатами.
Для холодильной установки приняты
расчетные условия: температура воды
27 °С, температура наружного воздуха
30 °С, относительная влажность 60 %.
Производственная холодильная
установка одноступенчатого сжатия состоит
из четырех компрессорно-конденсатор-
ных агрегатов МАК 80 РЭ/И, трех
испарительно-регулирующих агрегатов
МАИР 80 РЭ Читинского
машиностроительного завода_ и 16 воздухоох-
ладительных секций ВОТ-40 ПО «Мели-
топольхолодмаш», хладагент — R12,
масло для смазки компрессоров —
ХФ 12-16, хладоноситель — хлористый
кальций. Количество их в системе
соответственно 1000, 60 и 3500 кг.
Установленная мощность
электродвигателей: компрессоров — 220 кВт,
водяных насосов — 18, рассольных
насосов — 32,6, воздухоохладителей
трюмов — 11,2 кВт.
Размещение охлаждаемых трюмов
на судне показано на рис. 1.
Для трюмов предусмотрена система
непосредственного охлаждения с
помощью воздухоохладителей. Снятие
инея с поверхности воздухоохладителей
осуществляется электронагревателями,
мощность которых 150 кВт. Расчетный
коэффициент теплопередачи изоляции
Трюмов: подволок — 0,38, бортов —
34
Рис. 1. Размещение охлаждаемых трюмов на
судне:
/ — трюм № 1; 2 — трюм № 2; 3 —. твиндек № 2;
4 — рыбоперерабатывающий цех; 5, 6 — аккумуляторы;
7 — производственные холодильные машины
0,42, палубы трюмов — 0,65 Вт/ (м2 • К).
Расчетная требуемая холодопроизводи-
тельность для охлаждения трюмов —
59,8 кВт E1430 ккал/ч). Холодопроиз-
водительность агрегата МАК 80 РЭ/И,
предназначенного для охлаждения
трюмов, равна 80,2 кВт F9000 ккал/ч) при
температуре кипения R12—18 °С и
температуре забортной воды 27 °С
Расчетный удельный теплоприток на 1 м3
объема трюма составляет 48,1 Вт/м3
D1,4 ккал/м3). Удельная холодопроиз-
водительность компрессора на единицу
объема трюмов — 64,2 Вт/м3.
Распределение воздуха в трюмах
канальное: воздух из воздухоохладителей
поступает в бортовые каналы по всей
площади бортов и через приточные окна
подается в нижнюю часть трюма и
твиндека. В каждой трюме восемь секций
воздухоохладителей ВОТ-40,
разделенных на две самостоятельные группы.
Общая поверхность охлаждения
воздухоохладителей одного трюма 400 м2.
Оснащенность трюмов охлаждающими
устройствами составляет 0,64 м2/м3.
Воздухоохладители имеют четыре
осевых вентилятора,
производительность каждого из которых 10 000 м3/ч
B,8 м3/с); напор вентилятора 250 Па
B5 мм рт. ст.). Электродвигатели
вентиляторов в нерабочем состоянии
обогреваются.
На рис. 2 показана схема разводки
трубопроводов производственной
холодильной установки.
В целях повышения надежности
работы холодильной установки агрегат
№ 4, предназначенный для охлаждения
трюмов, может быть заменен агрегатом
№ 3, охлаждающим рассол.
Отличительной особенностью судна
«Моряна» является изоляция палубы
трюмов. Под стальным настилом
палубы имеется деревянный настил.

Эффективность сушки при
незначительном увлажнении подтверждена
практически. Так, во время испытаний
в августе 1983 г. сушка изоляции
длилась 12 ч. Влагосодержание изоляции
ПП-80 снизилось с 14 до 0,5 %.
Вместе с тем описанная
изоляционная конструкция имеет недостаток —
отсутствие пароизоляционного слоя с
теплой стороны ограждения, что
приводит к систематическому увлажнению
изоляции диффузионной влагой. Более
целесообразным было бы применение
динамической изоляции [1] с
непрерывной сушкой холодным воздухом.
Поэтому на последующих судах этой серии
будет применена кассетная изоляция
из пенопласта ПСБ-С с возможностью
ее просушки.
В августе 1983 г. на юге
Каспийского моря в условиях промысла
холодильная установка РДОС «Моряна»
была подвергнута испытаниям в летнем
режиме эксплуатации. Работа
холодильной установки контролировалась
в течение двух недель. Все измерения
проводили с помощью штатных
измерительных приборов.
Ввод в режим охлаждаемых трюмов
длился 26 ч. Для охлаждения трюмов
использовали агрегат № 4. Работу
потребителей второй группы (охлаждение
кильки морской водой, тузлука, воды
для мойки кильки и аккумулятора
рыбы) обеспечивали параллельно агре-
Рис. 2. Схема производственной холодильной
установки:
/ — конденсатор; 2 — компрессорно-конденсаторный
агрегат МАК 80 РЭ; 3 — испаритель; 4 —
предохранительный клапан; 5 — теплообменник; 6 — баллон; 7 —
воздухоохладитель ВОТ-40 трюма; 8 — терморегулирующий
вентиль; 9 — соленоидный вентиль; 10 —
фильтр-осушитель; // — смотровое стекло
Изоляция из ПП-80 (минераловатные
плиты на синтетической основе)
размещается в ячейках, образованных
деревянным обрешетником. Сверху
изоляции, ниже деревянного настила,
предусмотрено покрытие из
стеклопластика для отвода воды. Между
стеклопластиком и изоляцией образуется
воздушная прослойка. Снизу изоляции
также имеется воздушная прослойка.
Изоляционный материал с двух сторон
закреплен металлической сеткой.
Такая конструкция [2] принята с
целью возможности периодической
сушки изоляции (раз в 1—2 года). При
сушке изоляции трюм отепляется.
Воздух, подогретый в калориферной части
кондиционера «Пассат» до температуры
30—40 °С, поступает в верхнюю
воздушную прослойку между
стеклопластиком и изоляцией и проходит через
изоляционный материал, унося при этом
влагу. Далее воздух попадает в
нижнюю воздушную прослойку и через
специальные люки, открываемые во время
сушки, отводится в трюм. Сушка длится
примерно 36—48 ч.
35

гаты № 2 и 3. Охлаждение —
рассольное, время ввода в режим — 5 ч. К
третьей группе потребителей —
кондиционирование воздуха в ЦПУ, рыбцехе
и в помещении холодильных машин и
первая ступень охлаждения воды для
мойки рыбы — был подключен агрегат
№ 1, охлаждение — рассольное.
Кондиционеры «Бриз» для жилых
и общественных помещений работали
от одного из установленных
холодильных агрегатов МАК 40 РЭ,
включавшегося и отключавшегося
автоматически. Параметры работы системы
кондиционирования воздуха
соответствовали расчетным. Холодильная
установка провизионных камер при
эксплуатации одного из двух агрегатов
MAK-4/1-II в автоматическом режиме
обеспечивала хранение продуктов в спе-
цификационных условиях.
Параметры работы агрегата № 4 в
установившемся режиме были
следующие: температура воздуха в трюмах
и твиндеках —8 °С, температура
кипения R12 в воздухоохладителях —18 °С,
температура конденсации 33 °С,
температура воды на входе и выходе из
конденсатора соответственно 27 и 31 °С,
температура паров после сжатия в
компрессоре (в нагнетательном патрубке
компрессора) 74 °С. Температура
наружного воздуха изменялась от 22 до
34 °С.
В целом испытания холодильной
установки показали, что она
обеспечивает спецификационные условия.
Некоторые затруднения были при
охлаждении кильки после вылова. Лов
ведется ночью, технологическая линия
не в состоянии обработать сразу весь
улов, поэтому на судне предусмотрен
аккумулятор рыбы грузовместимостью
15 т. Рыба после охлаждения хранится
в специальных металлических ящиках.
Трудности охлаждения усугублялись
недостаточно надежной работой че-
шуеотделителя. Это приводило к
большим потерям охлажденной воды из
системы для охлаждения кильки.
Килька охлаждается в
циркулирующей морской воде, на поверхности
охладителя циркулирующей воды
намораживается лед. Видимо, следовало бы
использовать для охлаждения кильки
ледяную воду.
Для Каспийского бассейна
предполагается построить суда типа
«Моряна», которые целесообразно
усовершенствовать, Например,
промысловое и технологическое оборудование
судна позволяет увеличить суточную
производительность ориентировочно на
100 %. Это потребует увеличения
производительности практически только
холодильных агрегатов второй группы
потребителей. В связи с этим Минрыб-
хозом СССР принято решение об
установке на судах серии пятого компрес-
сорно-конденсаторного агрегата.
Список использованной литературы
1. Кошкин Н. Н. Холодильная камера с
динамической изоляцией.— Холодильная
техника, 1962, № 2, с. 13—17.
2. Теплоизоляция с регенерирующими
свойствами для палубы второго дна
рефрижераторных трюмов / Л. А. Масленников, М. С. Дон-
нер, И. Б. Заседателев и др.— Технология
судостроения, 1980, № 8, с. 66—69.
УДК 621.565.93/.94
ТЕПЛОМАССООБМЕННЫЕ
ПРОТИВО-
И ПОПЕРЕЧНОТОЧНЫЕ
НА САДОЧНЫЕ АППАРАТЫ
ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО,
Е. М. СИКОРСКАЯ, А. И. ЛИПА
В ОТИХП разработан новый тип на-
садочной поверхности с искусственной
шероховатостью элементов (рис. 1) [1].
Элементы типа «двойной прямой риф»
имеют четко выраженные основной
гофр 1 и вспомогательное рифление 2,
играющее роль выступов регулярной
шероховатости. Листы
изготавливаются из тонкой алюминиевой фольги
толщиной 0,2—0,6 мм прокаткой в двух
взаимно перпендикулярных
направлениях. Разработана промышленная
технология изготовления листов [6].
Экспериментально исследовано
влияние искусственной регулярной
шероховатости на рабочие характеристики
процессов, протекающих при
испарительном охлаждении воды в
вентиляторных градирнях, оросительных
теплообменниках, косвенно-испарительных
воздухоохладителях и испарительных
конденсаторах. В сопоставимых
режимах испарительного охлаждения воды
при условии d3 =idem (d3
—эквивалентный диаметр каналов) получены данные
по интенсивности процесса и
энергозатратам для следующих регулярных
насадок (РН):
36

Рис. 1. Элемент насад очной
поверхности типа «двойной
прямой риф»:
/ — основной гофр; 2 —
вспомогательное рифление
РН-1 — насадка типа «двойной
прямой риф». Высота и шаг основного
гофра: А=3,5 мм, ?=10 мм,
вспомогательного рифления: А'=0,8 мм, /'= 10 мм
(f/А'= 12,5). Параметры регулярной
шероховатости выбраны на основании
рекомендаций работ [2, 7—9];
РН-2 — насадка без
вспомогательного рифления с теми же параметрами
Ли/;
РН-3 — насадка из микропористого
мипласта, применяемого в серийно
выпускаемых градирнях типа ГПВ.
При постоянной скорости воздуха
шв = 1,7 м/с в диапазоне плотностей
орошения <7W = 4—18 м3/(ч*м2) суммарнре
термическое сопротивление насадки
/?21 РН-1 с йэ = 4 мм в 1,78 раза меньше,
чем РН-2 с тем Зке значением d3, а
гидравлическое сопротивление Ар больше
только в 1,4 раза [4]. Таким
образом, относительный эффект
интенсификации с учетом энергозатрат равен
Л=(/?22//?21)/(ДР1/ДР2) = 1,27,
где 1,2 — индексы, обозначающие порядковый
номер РН.
Более низкое суммарное термическое
сопротивление РН-1, чем РН-2,
обусловлено турбулизацией пограничного слоя
воздушного потока выступами
регулярной шероховатости, покрытыми
жидкостной пленкой, при незначительном
увеличении термического
сопротивления слоя жидкости в результате ее
утолщения.
Близкий по величине эффект
интенсификации получен для одиночного
канала с проволочной шероховатостью
вертикальной плоской стенки при тех
же значениях параметров h! и ? [8].
Экспериментально установлено, что
значения показателя А для насадок
РН-2 и РН-3 равноценны, несмотря на
то что /?22/^2з=== 1Д7'. Это, по-видимому,
можно объяснить конструктивными
особенностями поверхности РН-3,
обусловленными микропористостью материала,
способствующей интенсификации
процесса тепломассообмена. Форма
каналов РН-3 — узкая вытянутая щель,
поэтому значение Ар для РН-3
несколько больше, чем для РН-2.
Оптимальное значение
эквивалентного диаметра каналов определяли по
удельным затратам энергии Е* на
осуществление процесса [5].
Рекомендуется при противоточном движении
потоков принимать d3=10-=-18 мм, а при по-
перечноточном — й?э= 17-f-21 мм.
При указанных выше условиях и
противотоке в результате увеличения йэ
каналов с 4,0 (А'/4>=0,20) до 16,1 мм
(A//d3=0,05) относительный эффект
интенсификации повысился до 1,4 (/?22/
/#21 = 1,68; Api/Ap2=l,2). В диапазоне
дов = 1,7-7-5,4 м/с переход на d3=17,8 мм
позволяет уменьшить суммарное
термическое сопротивление в 2,8—3,2 раза
при росте гидравлического
сопротивления в 2,1 раза, т. е. Л =1,38-7-1,52.
Полученные результаты
свидетельствуют о том, что использование
поверхности с искусственной
шероховатостью способствует интенсификации
процессов тепломассопереноса при
испарительном охлаждении воЩы и
воздуха.
Получена эмпирическая зависимость
для расчета числа Шервуда Sh,
характеризующего интенсивность
процесса охлаждения в насадках типа
«двойной прямой риф», в широком диапазоне
расхода воды и воздуха (противоток —
^э=16,1 мм, ReB= 1800-^-7000, Иеш =
=34-т-72; поперечный ток — d3 =
= 17,8 мм, Re3= 1900-Г-6100, Rett,=
=45-7-170):
Sh:=CRe?Re?, A)
где С — коэффициент (табл. 1);
ReB, ^еш — число Рейнольдса для воздушного
и жидкостного потока;
п, т — показатели степени (табл. 1).
Значения С, п и т найдены при
температуре воды на входе в аппарат
4,1=35 °С. Для температур ^1=25-7-
-т-65 °G следует пользоваться
зависимостью
37

Таблица 1
Движение потоков
Противоточное
Поперечноточное
С
1,55.10*
7,5-103
п
1,23
0,78
т
0,22
0,36
Sh'=Sh(^!/35)-x, B)
где х — показатель степени, равный 0,80 для
противотока и 0,61 для поперечного
тока.
В процессе исследований установлено
следующее.
При поперечном токе отсутствует
зависимость коэффициента
гидродинамического сопротивления ^ от расхода
воздуха, что свидетельствует об
автомодельное™ области течения (область
квадратичного закона сопротивления)
ip=0,53;
при противотоке
1^=6,67. lO-3Rej>'5. C)
Расход воды в пределах рабочего
диапазона значений ^(Re^) не влияет
на величину гидравлического
сопротивления для обеих схем движения
потоков.
Предельная скорость воздуха,
характеризующая явление «захлебывания»
при противотоке, равна 7 м/с [3];
перераспределения и сноса жидкости
потоком газа при поперечном токе не
наблюдали во всем исследованном
диапазоне скоростей воздуха.
Для сопоставления насадок с про-
тиво- и поперечноточными потоками
на рис. 2 показана зависимость
удельных затрат энергии ?* от степени
охлаждения воды Ew [5].
В области значений ?ш<0,6 равная
для обеих схем степень охлаждения
Ew достигается при меньших удельных
энергозатратах в случае применения
поперечного тока. Для получения
больших значений степени охлаждения еле*
дует использовать противоточную
схему. В случае противотока достижимая
максимальная степень охлаждения
составляет ?,0=0,87, при поперечном
токе — лишь 0,7. Насадки РН с противо- и
поперечноточным движением сред
сопоставляли при равных значениях йэ и
одинаковых объемах модулей.
Разработан типоразмерный ряд про-
тивоточных вентиляторных градирен
типа ГРН с регулярными насадками.
Ряд включает автономные секции
производительностью 8, 50, 100 и 200 м5/ч
WOO
600
600
ш
200
100
SO
20
2
ш
/ч А /
0,3
0,4
0,0
0,8 Ew
Рис. 2. Зависимость удельного расхода энергии
?* от степени охлаждения воды Ew в РН-l при
qw=\\ м3/(ч.м2):
/ — противоток; 2 — поперечный ток
по охлаждаемой воде (рис. 3).
Конструкция позволяет состыковывать
отдельные секции для достижения
необходимой производительности в
диапазоне 8—1000 м3/ч.
В качестве насадочных поверхностей
использованы описанные насадки типа
«двойной прямой риф». Увеличение
эквивалентного диаметра каналов в
4—5 раз по сравнению с диаметром
каналов типовых градирен серии ГПВ
(мипластовые сепараторы, d3=3,7 мм)
позволяет уменьшить гидравлическое
сопротивление слоя, увеличить
предельные значения расходов воды и воздуха,
а также повысить надежность работы
аппаратов в результате снижения их
чувствительности к загрязненности
среды.
Систематические, проводимые в
течение пяти лет, обследования градирен
в системе оборотного водоснабжения
одесского завода «Продмаш» показали,
что насадочная часть находится в
удовлетворительном состоянии, имеются
лишь незначительные карбонатные
отложения.
Размеры пакетов 425X850X400 мм.
Сепаратор жалюзийный, трехрядный,
высотой 210 мм. Для орошения наса-
дочной части использованы форсунки
центробежно-струйного типа
производительностью 2—5 м3/ч. Градирни ком-
38

плектуют осевыми вентиляторами,
установленными на отсос. Технические
характеристики градирен типа ГРН
приведены в табл. 2.
В табл. 3 на примере градирни
ГРН-8 сопоставлены характеристики
разработанных аппаратов с лучшими
отечественными и зарубежными
аналогами. По основным показателям
разработанные аппараты находятся на
уровне лучших образцов.
Кроме противоточных градирен
разработаны опытно-промышленные
образцы поперечноточных градирен
ГРН-П малой производительности —
10 и 25 м3/ч (см. рис. 3, в табл. 4).
В аппаратах ГРН и ГРН-П
использованы унифицированные узлы (пакеты,
насадки, сепараторы, форсунки).
Высота поперечноточных градирен не
превышает 1400 мм.
Список использованной литературы
1. А. с. 1101284 (СССР).
2. Влияние структуры поверхности регулярной
насадки на ее гидравлическое сопротивление
и массообменную способность / А. В.
Тимофеев, М. М. Гурский, Л. Я. Романченко,
Е. А. Извин.— Химическая промышленность,
1980, № 6, с. 51—52.
Таблица 2
Показатели
Тепловая нагрузка Q, кВт
Расход воды Gwt м3/ч
Расход воздуха GB, тыс-м3/ч
Фронтальное сечение, м
Гидравлическое сопротивление
Лр, Па
Вентилятор
марка
количество
Число пакетов насадки
(сепаратора)
Высота аппарата без вентилятора, м
Высота аппарата, м
ГРН-8
46,5
8
9
0,85X0,85
180
06-300 № 6,3
1
2
1,685
2,0
ГРН-50
290,7
50
50
1,70X1,70
180
0,6-300 № 12
1
8
2,7
3,2
ГРН-100
281,4
100
100
1,70X3,40
180
06-300 Ш \2
2
16
2,7
3,2
ГРН-200
562,8
200
150
3,40X3,40
140
ЗВГ-25
1
32
3,0
4,8
Таблица 3
Тип градирен,
изготовитель
ГРН-8
(ОТИХП)
ГПВ-40М
(ВНИКТИ-
холодпром)
МГ-8B)
Н-10
(Клима, ВНР)
ККТ-9т
(Цвикау,
ГДР)
TV-60
(Делчи,
Италия)

Расход
воды
с,
"ш,
м3/ч
8
8
6,9
7
7,6
8,5

Расход

воздуха
Св,
м3/ч
9000
9000
—
—
—
10700

Тепловая

нагрузка,
Q,
кВт
46,5
46,5
40,1
57,0
44,2
49,4
Габаритные
размеры,
м
0,85X0,82X2,0
1,07X0,99X1,8
1,2X1,2X3,5
0,75X1,5X2,3
0,87X1,02X2,1
1,02X0,93X2,1
Масса
без
воды,
М
кг
260
328
650
400
90
299

Установочная
мощность,
N, кВт
1,5
1,5
1,1
2X0,75
0,4
2,2
Удельные
характеристики
• -^
^>
^ffl
О* *
64,4
43,9
27,8
50,7
49,8
52,1
. Ж
^
^со
Ох
0,179
0,142
0,058
0,143
0,491
0,165
us
О
^?0
о-*
38,8
38,8
36,5
38,0
110,5
22,5
Материал

Алюминиевая фольга
Ми пласт
Поливинил-
хлорид
То же
—»—

Пластмасса
' Удельная тепловая нагрузка отнесена к фронтальному сечению аппарата.
39

I
_Q
zstzzac
BL
3SSH
№.
Ж
"uu4\\uum SB BS
850
I
Рис. "З. Конструкции аппаратов;:
a — противоточная градирня ГРН-8; б — противоточные
градирни ГРН-50 и ГРН-100; в — поперечноточная градирня
ГРН-10П:
/ — пакеты насадки; 2 — распределитель; 3 —
пакеты сепаратора; 4 — вентилятор
Таблица 4
Показатели
Тепловая нагрузка, Q,
кВт
Расход воды Gw, м3/ч
Расход воздуха Св,
тыс. м3/ч
Габаритные размеры
насадочного модуля,
м
Гидравлическое
сопротивление Ар, Па
Вентилятор
Число пакетов
насадки (сепаратора)
Габаритные размеры
аппарата, м
ГРН-ЮП
50
10
10
0,7X0,7X1,2
180
06-300 №6,3
4B)
0,69X1,4Х
Х2,0
ГРН-25П
125
25
23
0,9X0,9X1,4
240
06-300 № 8
6B)
0,86X1,6Х
Х2,6
3. Дорошенко А. В., Липа А. И.
Испарительное охлаждение воды в аппаратах с
плотными насадочными слоями.—
Холодильная техника, 1981, № 3, с. 24—28.
4. Дорошенко А. В., Липа А. И., Си-
корская Е. М. Интенсификация
процессов тепломассопереноса при
непосредственном контакте газа и жидкости в каналах с
ребрами регулярной шероховатости.— Тезисы
докладов III Всесоюзной научной
конференции «Современные машины и аппараты
химических производств — Химтехника-83».
Ташкент, 1983, ч. II, с. 93—95.
5. Дорошенко А. В., Липа А. И., С и -
корская Е. М. Рабочие характеристики
регулярных насадок поперечноточных
вентиляторных градирен.— Холодильная техника,
1982, № 9, с. 23—29.
6. Опыт промышленного внедрения противоточ-
ных вентиляторных градирен и перспективы
использования поперечноточных аппаратов /
А. В. Дорошенко, А. И. Липа, Е. М. Сикор-
ская, О. П. Литвинов.— Вопросы
судостроения. Сер.: Промышленная энергетика, охрана
окружающей среды и энергоснабжение судов,
1982, вып. 9, с. 23—27.
7. Холпанов Л. П., Малюсов В. А.,
Жаворонков Н. М. Гидродинамика и
тепломассообмен в пленке жидкости при
наличии газового потока или поверхностного
натяжения.— Теоретические основы химической
40

технологии, 1982, т. 16, № 3, с. 291—297.
8. Fujita Н ., Takahama H., Y a b a -
shi H., Takagi К.— Transactions of the
Japan Society of Mechanical Engineers, 1978,
Vol. 44, № 377, pp. 135—143.
9. Tezuka S., Tanaka Y., Inoue Т.—
Heat Transfer Japanese Research, 1974, Vol. 3,
№ 2, pp. 23—26.
УДК 536.24.001.5
ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КИПЕНИИ
R12 НА МНОГОРЯДНОМ
ПУЧКЕ ГЛАДКИХ ТРУБОК
П. Н. РЕБРОВ, канд. техн. наук В. Г. БУКИН
В настоящее время нет обобщенных
зависимостей, описывающих сложный
процесс теплообмена при кипении на
пучках гладких трубок с большим
числом рядов. Имеющиеся
экспериментальные данные в основном относятся
к пяти—восьмирядным пучкам, поэтому
дальнейшее изучение этого процесса
представляется необходимым.
Авторами в целях выявления влияния
температуры насыщения, плотности
теплового потока и числа рядов на коэффициент
теплоотдачи пучка ц, исследован
процесс теплообмена при кипении чистого
R12 на гладкотрубном пучке высотой
1 м.
Схема экспериментальной установки
представлена на рис. 1.
Корпус экспериментального
испарителя изготовлен из стальной трубы с
внутренним диаметром 450 и длиной
1200 мм. Для визуальных наблюдений
в нем предусмотрены четыре смотровых
окна диаметром 200 мм (три спереди
и одно сбоку). В испарителе
размещен экспериментальный пучок с
шахматным расположением трубок, с
обеих сторон которого установлены
стеклянные экраны. Трубные решетки
пучка выполнены из текстолита. Трубки
стальные, промышленного изготовле-
4 ния, наружным диаметром d=22 и
длиной /=350 мм. Общее количество
трубок в пучке 45, по 15 в вертикальном
ряду. Число горизонтальных рядов
трубок по вертикали л=30. Относительное
расстояние между осями трубок по
вертикали EB/d)=2,5 (SB — шаг между
трубками по вертикали). Минимальное
относительное расстояние между осями
трубок S/d=l,44 (S — минимальный
шаг между трубками), что
соответствует шагу в существующих кожухо-
трубных испарителях.
В опытах обогревали все 45 трубок
пучка. Коэффициенты теплоотдачи
определяли для восьми трубок
центрального ряда (см. рис. 1).
Температуру стенки каждой из
восьми трубок измеряли тремя
термопарами, заделанными в среднем по длине
трубки сечении; термо-ЭДС —-
комплексом ФЗО-К; температуру жидкости по
высоте пучка — в четырех точках, для
ее контроля был установлен ртутный
термометр с ценой деления 0,1 °С.
Эксперименты проводили в диапазоне
изменения плотности теплового потока
9=1 -г-20 кВт/м2 и температуры
насыщения /„=10-=—30 °С.
Тепловой поток в опытах создавали
электронагревателями, установленными
внутри трубок. Питание
электронагревателей осуществлялось от сети
переменного тока через
автотрансформаторы РНО-250-10.
Для проверки достоверности
получаемых результатов на данной установке
были проведены опыты с одиночной
гладкой стальной трубкой. Полученные
опытные данные в пределах точности
экспериментов удовлетворительно
согласуются с результатами,
рассчитанными по уравнению Г. Н. Даниловой
[2]-
Визуальные наблюдения показали,
что картина кипения R12 на многоряд-
Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
1 — экспериментальный испаритель, 2 — ресивер, 3 — фильтр,
4 — насос, 5 — уровнедержатель, 6 мерный бачок,
7 — регулирующий вентиль, 8 — конденсатор-испаритель,
9 — холодильная машина; 10 — стеклянный экран;
// — гладкотрубный пучок; /—VIII — трубки, для которых
определяли коэффициенты теплоотдачи
41

ном пучке зависит от плотности
теплового потока и температуры насыщения.
Так, при G=2 кВт/м^ и U = —10 °С
первые пузырьки пара образовывались
только на верхних трубках пучка, с
увеличением q интенсивность
парообразования возрастала и росло число трубок,
на которых образовывались пузырьки
пара, а при ^>5 кВт/м2
парообразование наблюдали на всех трубках
пучка. Было отмечено, что в нижней части
пучка образовавшиеся паровые
пузырьки, поднимаясь вверх, на некотором
промежутке пути практически не
изменялись в размерах. Протяженность
этого пути зависела от значений q, tH и с их
возрастанием уменьшалась, но даже
при ^7=20 кВт/м2 и /„= —10 °С путь,
пройденный пузырьками без заметного
изменения размеров, составил примерно
100 мм. Это явление связано с тем,
что, как показали измерения, нижние
ряды пучка омывались
переохлажденной жидкостью.
Пар, образующийся на нижних
трубках, движется строго вверх вместе с
жидкостью, формируя парожидкостную
смесь с непрерывно возрастающим
содержанием пара, при этом плотность
среды постоянно уменьшается. В
результате, уменьшаются силы,
поднимающие паровые пузырьки, и они
начинают двигаться хаотично, что
увеличивает путь и продолжительность
прохождения ими высоты трубного пучка,
замедляет отвод пара. Вследствие
этого увеличивается паросодержание паро-
жидкостной смеси. Поэтому при
большой высоте пучка верхние трубки
находятся как бы в пенном слое.
В некоторых работах [1, 4]
указывается, что начиная с 5—6 ряда
наступает стабилизация локальных
коэффициентов теплоотдачи, а при
определенных условиях на верхних рядах может
наблюдаться прогрессирующее
уменьшение теплоотдачи [5], вызванное
эффектом «запаривания».
Результаты наших опытов во всем
диапазоне изменения q и ttt не показали
ни стабилизации теплоотдачи, ни
наличия эффекта «запаривания».
Как видно из рис. 2, локальные (по
рядам) коэффициенты теплоотдачи а
возрастают от нижних рядов к верхним
для всех 30 рядов пучка.
Степень влияния рядности на
значение а больше проявляется при низких
температурах насыщения и малых
плотностях теплового потока. Из рис. 2
видно, что в нижней части пучка влияние
42
<х,кВт/(м2к)
h 8 12 16 20 2*
Порядкобый номер ряда пучка
28 30
Рис. 2. Зависимость локальных (по рядам) коэф- %
фициентов теплоотдачи а от номера ряда при кипе- ф
нии R12 на тридцатирядном гладкотрубном пучке
при различных температурах насыщения:
<7=Ю кВт/м2; <7=2 кВт/м2
температуры насыщения на
теплоотдачу достаточно велико и аналогично
влиянию при кипении на одиночной
трубке. В верхней же части пучка
(ряды №№ 28 и 30) интенсивность
теплоотдачи практически не зависит от
температуры насыщения.
На рис. 3 представлена зависимость
локального коэффициента теплоотдачи
от плотности теплового потока.
Полученная зависимость для верхней и ниж-
а,кВт/(м2 К)
У/ГМ
20
а,кВт/м*
Рис. 3. Зависимость локального коэффициента
теплоотдачи а от плотности теплового потока
q при кипении R12 на тридцатирядном
гладкотрубном пучке и S/d=l,44

ней частей пучка качественно
одинакова, но в верхних рядах степень
влияния q на теплообмен ослабевает. Это
вызвано следующим. Поднимающиеся
пузырьки не только турбулизируют
пристенной слой, но и интенсифицируют
теплообмен. С ростом q плотность
центров парообразования на поверхноёти
трубок увеличивается, поэтому
интенсифицирующее влияние поднимающейся
парожидкостной смеси уменьшается.
На рис. 4 приведена зависимость
среднего для пучка коэффициента
теплоотдачи а,, от q. Установлено, что
различие в значениях средних
коэффициентов теплоотдачи пучка сц и одиночной
трубки а возрастает с понижением
температуры насыщения и уменьшением q.
При кипении в многорядном пучке q
влияет на ц, слабее, чем при кипении на
одиночной трубке. Так, в наших
экспериментах a~q0,4+05y в то время как для
одиночной трубки при таких же
условиях a~q0'6^ ,7. Влияние /„ на
теплоотдачу проявляется при малых q для
нижних трубок пучка примерно в такой же
степени, как и для одиночной трубки.
По мере увеличения высоты пучка это
влияние ослабевает. Для верхних рядов
в зоне кипения влияние tH на а
практически отсутствует.
Приведенные на рис. 4 зависимости
показывают, что полученные
экспериментальные данные качественно
согласуются с данными других авторов [3].
Количественное влияние числа рядов
ап,кВт/(м2К)
1 2 4 6 w 17
%,кВт/мг
Рис. 4. Зависимость среднего для пучка
коэффициента теплоотдачи ап при кипении R12 на трид-
цатирядном гладкотрубном пучке при различных
значениях tH:
— авторы; — [1]; — [4];
пучка в наших экспериментах при
низких значениях q и tH оказалось
существенно большим. Так, например, при
сопоставлении с данными, полученными
в работе [4] для fH=—10 °С при
<7=3 кВт/м2, отношение средних
коэффициентов теплоотдачи тридцатирядно-
го и шестирядного пучка составило
о2°/с?=1,6, при 9=10 кВт/м2 оно
равнялось 1,4. Большие значения средних
коэффициентов теплоотдачи пучка в
опытах объясняются большим числом
рядов пучка.
Было изучено влияние направления
подачи хладагента в пучок — сверху
или снизу. Результаты экспериментов
показали, что направление движения
жидкости не влияет на теплоотдачу.
Некоторое расхождение результатов
опытов наблюдалось только для
верхних трубок при малых значениях q,
что было связано с дополнительным
влиянием на теплообмен местной турбу-
лизации подаваемым потоком.
Для проверки влияния стеклянных
экранов на теплоотдачу пучка были
проведены опыты со снятыми боковыми
стеклами. Установлено, что наличие
экранов, создающих направленную
циркуляцию R12, не сказывается на
теплоотдаче центрального ряда.
Чтобы оценить воздействие
парообразования на боковых рядах на
теплоотдачу центрального ряда, были
проведены опыты при /н = — Ю °С с
обогревом лишь одного центрального ряда
(<7бок=0 кВт/м2). Результаты
экспериментов показали, что степень
влияния парообразования боковых рядов на
теплоотдачу центрального ряда зависит
от плотности теплового потока
центрального ряда.
При малых q B,0 кВт/м2)
отсутствие нагрузки на боковых рядах
приводит к уменьшению теплоотдачи
центральным рядом пучка примерно на
20 %. При развитом кипении тепловая
нагрузка боковых рядов практически не
влияет на теплоотдачу центрального
ряда.
Это соответствует ранее высказанным
соображениям [2] о том, что степень
интенсифицирующего влияния
поднимающегося парожидкостного потока на
теплоотдачу при кипении проявляется в
большей степени при низких
температурах насыщения и малых q. При
развитом кипении, когда теплоотдача
достаточно высока, интенсификация пу-
43

тем дополнительного парообразования
проявляется в меньшей степени.
На основании проделанной работы
можно сделать вывод, что
экспериментальные данные для пучков с одним
вертикальным рядом справедливы
только для режимов развитого кипения.
В зоне свободной конвекции и при
неразвитом кипении данные для таких
пучков будут иметь меньшие значения.
Кроме того, при работе на
малорядных пучках, желая смоделировать
больший пучок, нельзя, как это часто
бывает, просто ставить мощный
нагреватель под трубки, не распределяя при
этом по рядам образующийся в пучке
пар.
В работе [2] было предложено
рассчитывать средние коэффициенты
теплоотдачи пучков по формуле:
ап = а0еп,
A)
где ао — коэффициент теплоотдачи при кипении
на одиночной трубке;
еп — коэффициент, учитывающий различие в
теплоотдаче пучка и одиночной трубки.
Значение еп для тридцатирядного по
вертикали пучка представлено на
рис. 5. Как видно, он имеет
наибольшее значение при низких значениях
q и /„.
Для расчета <хп исследованного пучка
можно рекомендовать следующую
формулу, полученную на основании
обобщения опытных данных:
ап=31,6^'45р2'15.
B)
В этой формуле q выражено в кВт/м2,
а рн — в Па. Результаты
экспериментов по кипению R22 на тридцати-
рядном гладкотрубном пучке
показывают качественную сходимость с
результатами, полученными при кипении
R12 на том же пучке. В сопоставимых
условиях коэффициент теплоотдачи для
R22 в среднем на 25 % выше, чем для
R12.
20
а,кВт/м2
Рис. 5. Зависимость коэффициента гп от q при
кипении R12 при различных температурах
насыщения tH
44
Список использованной литературы
1. Вельский В. К. Исследование теплообмена
при кипении фреона 12 на пучке труб и очехлен-
ных одиночных трубах.— Труды научной
конференции, Л.: ЛТИХП, 1970, с. 153—156.
2. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин. Под редакцией
А. А. Гоголина, М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982. 224 с.
3. Куприянова А. В. Теплоотдача при
кипении аммиака на горизонтальных трубах.—
Холодильная техника, 1970, №11, с. 40—44.
4. Поволоцкая Н. М. О кипении фреонов на
пучках труб.— Холодильная техника, 1969,
№> 11, с. 33—38.
5. N a k a j i m а К., М о г i m о t о К.—
Refrigeration, 1069, Vol. 44, № 495, Jan. pp. 3—15.
ilOBPETEHii
A1) 1101634 F1) 1068671 B1) 3494019/23-06
B2) 24.09.82 3E1) F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2)
В. М. Шлейников
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИ-
ТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, по
авт. св. № 1068671, отличающаяся тем, что,
с целью обеспечения возможности использования
низкопотенциального тепла, установка
дополнительно содержит два компрессора, один из
которых включен в линию связи первой ступени
генератора с греющей поверхностью его второй
ступени, а другой —в линию связи последней с
греющей поверхностью третьей ступени
генератора.
A1) 1101635 B1) 3579553/23-06 B2) 18.04.83
3E1) F 25 В 15/06, 27/00 E3) 621.575 G2)
В. Я. Журавленко, Э. Р. Гросман, Вонг Руне
Хосе (Куба), И. П. Толстых G1) Институт
технической теплофизики АН УССР
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая контур
циркуляции раствора, в котором установлены
абсорбер, размещенный в одном корпусе с
испарителем, насос, первая полость двухполостного
теплообменника-регенератора, воздушный десор-
бер, снабженный гелионагревателем, имеющим
воздушный канал, и вторая полость
теплообменника-регенератора, отличающаяся тем, что,
с целью повышения ее экономичности путем
расширения зоны дегазации раствора, гелионагре-
ватель снабжен теплообменной поверхностью,
включенной в контур между первой полостью
теплообменника-регенератора и десорбером и
отделенной от воздушного канала гелионагревателя
автономным прозрачным экраном.
(И) 1103053 B1) 3599192/29-06 B2) 02.06.83
3E1) F 24 F 3/14, F 25 В 15/06, 27/00 E3)
621.575 G2) Н. Курбанов G1)
Научно-производственное объединение € Солнце» АН TCCR*
E4) E7) СПОСОБ ОСУШЕНИЯ И
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА с помощью гелио-абсорбцион-
ной установки, имеющей включенный в
контур циркуляции раствора аппарат
косвенного охлаждения воздуха с сухими и влажными
каналами, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, осушение и охлаждение

воздуха ведут одновременно при совместном
пропускании его с крепким раствором прямоточно
по сухим каналам.
A1) 1103054 B1) 3595703/23-06 B2) 20.05.83
3E1) F 25 В 1/00, 15/12 E3) 621.574 G2)
В. Я. Ошовский, А. Г. Дергачев G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая компрессор и контур циркуляции
раствора, в котором установлены резорбер,
паровой объем которого подключен к
нагнетательной стороне компрессора, первая полость двухпо-
лостного теплообменника, дроссель, дегазатор,
паровая полость которого подключена к
всасывающей стороне компрессора, и насос,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, установка дополнительно содержит
отделитель жидкости, а первая полость
теплообменника встроена в резорбер с образованием в ее
ч верхней части сборника раствора, который
подключен посредством автономного дросселя к вто-
*• рой полости теплообменника, причем
жидкостная полость отделителя жидкости включена в
контур между дегазатором и насосом и
дополнительно подсоединена к выходу из второй
полости теплообменника, а паровая полость
дегазатора подключена к всасывающей стороне
компрессора через паровую полость отделителя жидкости.
2. Установка по п. 1, отличающася тем, что
теплообменник выполнен двухсекционным с
образованием между секциями первой полости второго
сборника раствора, причем этот сборник
подключен через свой дроссель ко второй секции второй
полости теплообменника, обе секции которой
соединены последовательно.
(И) 1103056 B1) 3449397/23-06 B2) 08.06.82
3E1) F 25 В 11/00, G 01 М 15/00 E3)
621.575 G1) Н. В. Абрамов, В. Г. Баранов,
В. Н. Горбатенко, В. С. Данильченко, О. Г.
Москаленко.
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ ТУРБО-
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащий установленные
на одном валу турбину и компрессор с
обводным трубопроводом, имеющим воздухо-воздуш-
ный теплообменник, отличающийся тем, что,
с целью расширения эксплуатационных
возможностей, стенд дополнительно содержит эжектор,
камера смешения которого подключена
посредством двухканальной заслонки к входу и выходу
компрессора, рабочее сопло — к входу и выходу
турбины, а также датчик сигнализатора частоты
вращения ротора, связанный с двухканальной
заслонкой.
A1) 1101636 B1) 3600693/23-06 B2) 04.04.83
|3E1) F 25 В 15/06, 27/00, 1/06 E3)
' 621.575 G2) Н. Курбанов, С. Дайханов, Г. Кур-
банова G1) Научно-производственное
объединение «Солнце» АН ТССР
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
установленный в контуре циркуляции раствора
генератор, выполненный в виде обогреваемой
солнечной энергией наклонной поверхности, на которой
установлен ороситель слабого раствора, и
размещенный над этой поверхностью с
образованием канала для прохода воздуха и
выделяющихся из раствора водяных паров прозрачный
экран, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем увеличения количества
продуваемого воздуха при встречном направлении
ветра, экран в зоне расположения оросители
имеет вырез, над которым* дополнительно
установлен профильный лист, образующий с экраном
эжектор с рабочим соплом, расположенным
перед вырезом, приемной камерой — в месте
размещения последнего и диффузором — после
выреза.
A1) 1104342 F1) 1043439 B1) 3543914/28-13
B2) 21.01.83 3E1)F 25D3/10 E3) 621.59 G2)
А. Л. Александров, Е. М. Базарный, Е. Л. Гожая,
A. Г. Ждан, Р. В. Панченко G1) Ордена
Трудового Красного Знамени институт радиотехники
и электроники АН СССР
E4) E7) КРИОСТАТ по авт. св.. № 1043439,
отличающийся тем, что, с целью снижения
температуры в рабочей камере при сохранений
расхода хладагента и энергозатрат, в верхней
части трубки для подвода газообразного
хладагента выполнено по крайней мере одно
капиллярное отверстие для сообщения кольцевого
зазора между соосными трубками в сосуде Дьюара
с полостью трубки для подвода газообразного
хладагента.
A1) 1111001 3E1) F 25 В 15/06, 49/00 B1)
3612481/23-06 B2) 29.06.83 G1) Опытное кон*
структорско-технологическое бюро по
интенсификации тепломассообменных процессов института
технической теплофизики G2) Э. Р. Гросман,
B. С. Шаврин, А. П. Ткачук E3) 621.375
E4)E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИ-
ТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно включенные по
хладагенту генератор высокого давления и кипятильник
низкого давления, соединенные линиями крепкого
и слабого растворов через свои
теплообменники-регенераторы с абсорбером, к которому
последовательно подключены испаритель и
конденсатор, связанный с кипятильником, при этом на
линиях крепкого раствора перед абсорбером
установлен смеситель, а на линиях слабого
раствора после абсорбера установлены насос и
разделитель растворов с вентилями,
подключенными к теплообменникам-регенераторам,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем регулирования
подачи слабого раствора в генератор и
кипятильник в зависимости от плотности выходящего
из них крепкого раствора, установка
дополнительно содержит двухкамерный
электромагнитный поплавковый датчик, каждая камера
которого подсоединена к одной из линий крепкого
раствора после теплообменников-регенераторов
и к смесителю, а поплавки этих камер связаны
через электромагнитную часть датчика с
вентилями разделителя, которые выполнены
соленоидного типа.
A1I109559 3 E1)F 24F 5/00, F28D9/02 B1)
3579207/29-06 B2) 14.04.83 G1)
Государственное проектное конструкторско-технологическое
бюро машиностроения Научно-производственного
объединения «Технолог» G2) М. А. Аюпов,
3. С. Бондаренко, В. И. Поляк, Л. М. Шибанов
E3) 697.93
E4)E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА ДЛЯ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА, содержащее корпус с поддоном,
патрубки для подвода и отвода основного и
вспомогательного потоков воздуха, теплообмен-
ные пластины, выполненные с одной стороны из
гигроскопического, а с другой — из
водонепроницаемого материалов и образующие основные
45

и заглушённые с торцов вспомогательные каналы
и расположенную над пластинами камеру,
сообщенную с каналами основного и
вспомогательного потоков, отличающееся тем, что, с
целью увеличения эффективности использования
естественной охлаждающей способности воздуха
и снижения аэродинамического сопротивления;
оно снабжено дополнительным патрубком для
отвода вспомогательного потока воздуха,
расположенным под пластинами с образованием
дополнительной камеры между ним и поддоном,
каждый из каналов для вспомогательного
потока воздуха разделен вертикальной перегородкой
на две части, одна из которых сообщена
через дополнительную камеру с каналами для
основного потока и потрубком для отвода
вспомогательного потока, а другая часть через
расположенную над пластинами камеру сообщена
с дополнительным патрубком для отвода
вспомогательного потока, причем нижняя стенка
дополнительного патрубка выполнена
перфорированной и покрыта пористым материалом.
ХРОНИКА
К 75-ЛЕТИЮ
АНАТОЛИЯ ГЕОРГИЕВИЧА
ТКАЧЕВА
27 ноября 1984 г. исполнилось 75 лет
со дня рождения одного из наиболее
авторитетных и старейших специалистов по
холодильной технике — доктора
технических наук, профессора Анатолия
Георгиевича Ткачева.
Окончив в 1932 г. Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности (ЛТИХП), Анатолий Георгиевич в
этом же году поступил в аспирантуру для
подготовки к педагогической деятельности.
В 1935 г. им была защищена кандидатская
диссертация на тему «Применение метода
электротепловых аналогий к расчету
тепловой судовой изоляции». В 1937 г. он был
назначен деканом механического
факультета ЛТИХП, в 1938 г.— утвержден в ученом
звании доцента.
А. Г. Ткачев является соавтором одного
из первых учебников по холодильным
машинам, изданного в 1939 г., а также двух
последующих учебников по холодильным
машинам и аппаратам, выпущенных в 1955
и 1960 гг. Эти учебные пособия сыграли
очень важную роль в деле подготовки
инженеров-холодильщиков на протяжении
нескольких десятилетий.
В период Великой Отечественной войны
Анатолий Георгиевич был одним из
организаторов перебазирования ЛТИХП в
Семипалатинск. Будучи заместителем директора
по учебной и научной работе, в чрезвычайно
A1) 1109562 3E1)F 25D 13/06 B1)
3540206/28-13 B2) 12.01.83 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения и
Одесский технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Гладченко, А. И. Ко-
ханский E3) 621.91
E4)E7 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА,
содержащая корпус, размещенные в нем испаритель
и электрод, электрически, соединенные с
противоположными полюсами источника тока для
образования между ними электростатического поля,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат и повышения надежности в работе,
электрод выполнен в виде внутренней обшивки
корпуса, а испаритель установлен в центре
камеры и равноудален от стенок корпуса.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что
она снабжена телескопическим электродом,
электрически связанным с внутренней обшивкой
камеры. *г
трудных условиях военного времени, по
существу на пустом месте, он сумел наладить
нормальный учебный процесс, проявив при
этом незаурядные организаторские
способности.
В послевоенные годы А. Г. Ткачевым в
ЛТИХП была создана первая в СССР
кафедра теоретических основ тепло- и хладо-
техники. Под его руководством на кафедре
была проведена большая работа по
подготовке научно-педагогических кадров: с 1947
по 1977 г. пять человек защитили
докторские диссертации и многие — кандидатские.
Всего им было выпущено 34 кандидата
технических наук.
В 1956 г. А. Г. Ткачев успешно защитил
докторскую диссертацию на тему
«Конвективный теплообмен в процессах плавления
и затвердевания гомогенной среды». В этом
же году Анатолию Георгиевичу было
присвоено ученое звание профессора.
В 1977 г. Анатолий Георгиевич перешел
в ленинградский институт советской
торговли на должность профессора-консультанта,
где и работает до настоящего времени.
А. Г. Ткачев — член КПСС с 1944 г.—
ведет большую и активную общественно-
политическую работу. За трудовые заслуги
он награжден орденом Трудового Красного
Знамени и шестью медалями.
Глубокие и разносторонние знания, высо-*
кие личные качества Анатолия Георгиевича
снискали ему любовь и уважение широких
кругов студенчества и преподавателей. Его
имя широко известно специалистам как у
нас в стране, так и за ее рубежами. И всюду
он пользуется большим авторитетом как
крупный ученый.
Коллектив Ленинградского ордена
Трудового Красного Знамени технологического
института холодильной промышленности
поздравляет Анатолия Георгиевича со
славным юбилеем и желает ему доброго
здоровья, долгих лет жизни и дальнейших
творческих успехов.
46

«Холод-84»
УДК 621.56/.58:06t.4
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
НА МЕЖДУНАРОДНОЙ ВЫСТАВКЕ
В ВИЛЬНЮСЕ
Л. Е. МЕДОВАР
С 18 по 27 сентября 1984 г. в Вильнюсе
проводилась международная выставка
«Современное холодильное оборудование и системы
автоматического управления технологическими
процессами холодильной обработки пищевых
продуктов — Холод-84».
На выставке были представлены экспонаты
45 фирм из 12 европейских стран, в том числе
из таких ведущих в области холодильной
^техники, как ФРГ A1 фирм), Финляндия
"A1 фирм), Нидерланды (9 фирм).
Экспонировалось 35 видов оборудования,
каждый из которых был представлен различными
типами и модификациями (всего более 120
наименований).
Выставка показала, что одной из основных
тенденций развития современной холодильной
техники является комплексная разработка
объектов («от проектирования до производства»), для
чего осуществляется кооперация фирм,
выполняющих проектные работы, изготавливающих
оборудование, монтирующих его, и других.
Комплексная разработка объектов в
значительной степени стала возможной и выгодной
благодаря широкому применению агрегатирован-
ных узлов и сборных холодильников и камер.
Фирма «Хуурре» (Финляндия) предлагает
холодильник (низкотемпературный склад),
собираемый из панелей, с внутренним и внешним
каркасами (рис. 1). В последнем случае гладкий
потолок крепится к каркасу изнутри, что
облегчает воздухораспределение. Каркас холодильника
стальной с колоннами из профилей или
квадратной трубы. Панели изготовлены из
пенополиуретана с облицовкой тонким стальным листом.
Толщина панелей 75, 100, 125, 150 или 175 мм
в зависимости от назначения холодильника и
температуры в охлаждаемом объеме.
Фундамент выполняется из бетона. Для
предотвращения промерзания грунта под
фундаментом между ними оставляют зазор, либо
применяют обогревающее устройство.
Машинное отделение, располагаемое снаружи
холодильника, представляет собой
самостоятельный блок, монтируемый на заводе-изготовителе
и поставляемый в готовом виде к месту сборки
холодильника. Холодильный фреоновый агрегат
с приборами и щитами автоматики
устанавливают в машинном отделении на заводе, и на
стройплощадке не требуется монтажа каких-либо
дополнительных узлов (кроме воздушного
конденсатора). Каркас машинного отделения с
панелями является для холодильного агрегата
одновременно транспортной упаковкой.
Комплексные поставки холодильников
(складских зданий), машинных отделений, специальных
дверей осуществляют также фирмы «ИЛКА»
(ГДР), «Макротало-Поркка» (Финляндия) и
другие.
Холодильные камеры с температурой в
охлаждаемом объеме 2—6 °С и морозильные с
температурой — 18-=—22 °С фирмы «Поркка»,
предназначенные для предприятий торговли и
общественного питания, а также для медицинских
учреждений, собирают из готовых элементов
разных размеров, что позволяет получать
желаемый охлаждаемый объем.
Предусмотрено 39 различных вариантов компоновок
элементов. Теплоизоляцией элементов служит залитый
пенополиуретан толщиной 80 мм, швы между
элементами уплотнены снаружи и изнутри
силиконовой массой. Дверь камеры снабжена резиновым
уплотнением и замком, легко открывающимся и
снаружи и изнутри.
Эта же фирма выпускает холодильные шкафы
емкостью 550 л на те же температуры, что
1|111111ИииИИИ
Ив
|11111111111Ш1^И11Ш11И11111111111!!1111Я11
Рис. 1. Холодильник
фирмы «Хуурре» с внешним
•& машинным отделением
М

и камеры. Разработаны модели с прозрачной
(стеклянной) дверью, что позволяет визуально
контролировать температуру в шкафу по
термометру. Для предотвращения запотевания и
обмерзания стекла в некоторых шкафах
используют нагрев с помощью ТЭНов.
Сборные холодильные хранилища для фруктов
и камеры для мяса выпускает венгерская фирма
«Фриго-Форпак». Их основное преимущество —
в ускорении монтажа в 4 раза по сравнению
с монтажом обычных сборных холодильных
камер.
Камеры емкостью 500, 1000 и 1500 м3 вмещают
в подвешенном положении соответственно 90,
170 и 280 т мяса.
Специально разработанные для сборных камер
холодильные воздухоохлаждающие установки
имеют следующие характеристики:
Холодильная
установка
Хладагент
Холодопрои зводител ь -
ность, кВт
Температура, °С
кипения
конденсации
Потребляемая
мощность, кВт
Номинальная
температура воздуха в
камере, °С
Температура
окружающей среды (для
компрессора и
конденсатора), не более,
°С
Е-16/050
R12
16
—8
60
19,5
0
50
Е-9/20
R22
9
—27
58
21
—20
50
Из пенополиуретановых панелей изготовлены
венгерские скороморозильные туннели
«Контейнер» (рис. 2). Стены, пол и потолок
охлаждаемого объема выполнены из панелей с толщиной
слоя теплоизоляции 180 мм, облицованных
с обеих сторон алюминиевыми листами. Стыковые
пазы герметично заполнены полиуретановой
пеной. Панели прикреплены снаружи к стальному
каркасу с помощью пластмассовых
соединительных элементов, практически не образующих
тепловых мостиков.
Система охлаждения туннеля —
непосредственная, кипящим аммиаком; номинальная
производительность (по замораживаемым цыплятам)
1000 кг/ч; номинальная холодопроизводитель-
ность 130 кВт при температуре кипения —40 °С;
площадь поверхности охлаждения испарителей
912 м2. В туннеле установлены восемь осевых
вентиляторов диаметром 630 мм,
производительностью по воздуху 12 тыс. м3/ч каждый,
потребляемой мощностью по 3 кВт. Через туннель
проходят пять морозильных тележек с грузом.
Габаритные размеры туннеля 7000X1300Х
XI800 мм.
Для замораживания продуктов в псевдо-
ожиженном слое воздуха фирма «Самифи-Баб-
кок» (Италия) выпускает холодильные флюиди-
зационные туннели типа СБЛ
производительностью от 1900 до 8400 кг/ч. Продукты движутся
на перфорированном транспортере, к которому
снизу подводится холодный воздух. Расчетная
температура поступающего продукта 20 °С,
замороженного — 18°С (при температуре кипения
хладагента —36 °С).
Итальянская фирма «Инсо» разрабатывает
и реализует проекты
сельскохозяйственно-продовольственных центров, центральных рынков,
мясохладобоен и ветчинных фабрик. Проекты
выполняются в полном объеме (помещения,
оборудование, технология переработки и хране- ¦*.
ния продукции, ее реализация). %
Сельскохозяйственно-продовольственные
центры, в которых осуществляют приемку,
переработку и холодильное хранение продуктов,
размещают рядом с зонами производства, т. е.
в сельской местности. Их обслуживает
железнодорожный и автомобильный транспорт.
Помещения центра строят из сборных
пеполиуретановых панелей (при температуре в
складском помещении, например, —30 °С
толщина панели 120 мм). Компрессорные цехи
оборудуют, как правило, фреоновыми агрегатами
с водяными конденсаторами (используют
хладагенты R12, R22 и R502). Необходимая холодо-
производительность достигается установкой
разного числа агрегатов средней холодопроизво-
дительности (используется до 20 параллельно
включенных агрегатов).
Фирма «ПМ-Люфт» (Швеция) разрабатывает
системы для консервирования зерна холодом.
Воздухоохлаждающие агрегаты подсоединяют
снаружи к бункерам для хранения зерна (рис. 3).
Агрегаты характеризуются следующими
основными номинальными данными:
Производительность по воз- 1300 2600
духу, м3/ч
Напор вентилятора, кПа 1,5 2
Холодо производитель ность 13,5 26
компрессора, кВт, при
температуре кипения 0 и
конденсации 40 °С
Ряд фирм демонстрировали на выставке свои
новые холодильные компрессоры.
Рис. 2. Скороморозильный
туннель «Контейнер»
48

Рис. 3. Воздухоохлаждаю-
щий агрегат фирмы
«ПМ-Люфт» у бункеров с
зерном
Рис. 4. Двухступенчатый
компрессор фирмы «Сабро»
На рис. 4 показан восьмицилиндровый
двухступенчатый компрессор фирмы «Сабро»
(Дания). Шесть цилиндров первой ступени и два
цилиндра второй имеют диаметр 65 мм, ход
поршня также 65 мм. Частота вращения 1800 об/мин.
Компрессор работает на хладагенте R22.
Промежуточное охлаждение осуществляется
впрыском жидкого хладагента. Компрессор
укомплектован всеми необходимыми приборами
автоматики, которые крепятся непосредственно на его
корпусе.
Компрессоры, выпускаемые фирмой «Сабро»,
могут работать на любых хладагентах (на
всех фреонах и аммиаке), для этого они
выполняются сальниковыми, хотя для работы на
фреонах более целесообразны бессальниковые
модификации.
Фирмы «Грассо» (Нидерланды) и «Сталь»
(Швеция) создали новые модели винтовых
компрессоров и агрегатов.
Одновинтовой компрессор фирмы «Грассо»
может работать как на аммиаке, так и на R22
в одноступенчатом сжатии или в качестве
бустер-компрессора. Диаметры винтов от 240 до
345 мм, объемная производительность от 805 до
2410 м /ч, частота вращения от 900 до
3600 об/мин, максимальное давление нагнетания
2,15 МПа при максимальной разности давлений
2 МПа. Холодопроизводительность компрессоров
работающих на R22, от 558 до 1670 кВт при
температуре кипения —10 °С, потребляемая
мощность соответственно от 114 до 361 кВт.
Г Компрессор «Минискрю» фирмы «Сталь»
выполнен с двумя винтами, которые могут
располагаться как вертикально, так и горизонтально.
Выпускается шесть моделей с увеличением холо-
допроизводительности каждой на 20 % по
сравнению с предыдущей. Компрессор имеет
разгрузочный пуск и плавное (бесступенчатое)
регулирование холодопроизводительности от 30 до
100 %. Он может работать на аммиаке и любом
фреоне.
Холодопроизводительности моделей
компрессора при температуре кипения —10 °С,
конденсации 25 °С и работе на R22 составляют от
165 до 590 кВт (часовые объемы от 245 до
725 м3/ч).
Фирма «ПМ-Люфт» (Швеция)
демонстрировала теплообменные установки с вращающимся
теплообменником, представляющим собой диск
из концентрично свернутой гофрированной
алюминиевой ленты (рис. 5). Два вентилятора
создают противоположные по направлению потоки
воздуха, поступающие в теплообменник через
часть фронтальной поверхности (верхнюю или
нижнюю ее половину), ограниченную диаметром
и полуокружностью. Один из потоков охлаждает
насадку, а другой, напротив, отдает ей свое тепло,
охлаждаясь сам. При вращении
теплообменника происходит попеременное охлаждение и
нагревание каждой половины насадки и
соответственно охлаждение одного и нагревание
другого потока.
На выставке были представлены
выпускаемые предприятиями ВНР воздухоохладители из
стальных труб с алюминиевыми ребрами. Ряд
воздухоохладителей включает аппараты с
различными теплообменной поверхностью, шагом
ребер и количеством подаваемого воздуха.
Стремление уменьшить производственные
площади молочных заводов, суммарную потребную
холодопроизводительность и установленную
мощность холодильных машин привело к созданию
аккумуляторов холода для снятия пиковых
нагрузок. Фирма «Танкки» (Финляндия) разработала
трубчатые вертикальные льдоаккумуляторы
(рис. 6), по внешнему виду сходные с
вертикальными резервуарами для хранения молока.
Льдоаккумуляторы представляют собой заключенные
49

Рис. 5. Теплообменная установка с вращающимся
теплообменником:
а — горизонтальное исполнение; б — вертикальное
исполнение; / — вентилятор; 2 — фильтр; 3 — корпус;
4 — вращающийся теплообменник
в вертикальный корпус змеевики из гладких труб,
внутри которых кипит хладагент в результате
на трубах намораживается лед (зарядка
аккумулятора). При охлаждении молока талая вода из
нижней части аккумулятора поступает в молоко-
охладитель, после нагревания она возвращается
в аккумулятор, где охлаждается тающим льдом
(разрядка аккумулятора). Работа аккумулятора
автоматизирована по толщине льда.
Льдоаккумуляторы (один или несколько)
устанавливают вне здания. Они не требуют
большой площади: льдоаккумулятор с
аккумулирующей способностью 3200 тыс. ккал имеет диаметр
4 м при высоте около 16 м.
Недостатком является высокая стоимость из-
за большой общей длины труб (около 5 км в
одном аккумуляторе).
На выставке демонстрировалось новое
устройство фирмы «Лейбола-Хараус» (ФРГ) для точной
дозировки хладагентов (R12, R22 и R502).
Измерение заправляемого количества
осуществляется с помощью счетчика.
Производительность устройства до 80 л/ч. Погрешность
измерения менее 2 %.
Из нового холодильного оборудования
следует отметить также эскимогенераторы типа
Ролло фирмы «Хойер» (Дания), входящей в
известный концерн «Альфа-Лаваль». Продукт
замораживается в круглом вращающемся
формовочном столе холодным рассолом с температурой
—40 °С. Емкость с рассолом размещена
непосредственно под столом. При удалении из аппарата
тонкий наружный слой мороженого оттаивает
под воздействием теплого рассола с
температурой 25 °С. Эскимогенераторы типа Ролло имеют
четыре модификации производительностью от 7
Рис. 6. Льдоаккумулятор фирмы «Танкки»:
а — общий вид; б — на монтажной площадке
до 27 тыс. порций мороженого в час.
Универсальность аппаратов заключается, по утверждению
фирмы, в возможности выработки продукта
различных форм и размеров.
Таким образом, как показывают экспонаты
выставки «Холод—84», основными тенденциями
развития холодильной техники за рубежом
являются: использование сборных камер, расширение
агрегатирования и универсальности машин РГ
установок, вынесение наружу элементов, не
требующих теплых помещений, применение
аккумуляторов для уменьшения капитальных и
эксплуатационных затрат и другие.
50

з тщмймйстчшошшж
страшим
УДК 621.5.048.001.24
ОБОБЩЕННЫЙ МЕТОД
РАСЧЕТА ИСПАРИТЕЛЕЙ
Канд. наук Р. РАИЧЕВИЧ (Болгария)
Теплообмен при кипении хладагентов
в испарителях холодильных установок
является весьма сложным процессом.
Вследствие недостаточного развития
|Ьбщей теории теплообмена для
нахождения коэффициента теплоотдачи а при
расчете испарителей используют в
основном эмпирические формулы в виде:
a = Nqn, A)
где N — параметр, зависящий от теплофизиче-
ских свойств хладагента, температуры
кипения, диаметра и шероховатости
труб, расхода хладагента (при кипении
в трубах) и др;
q — плотность теплового потока;
п — показатель степени, зависящий от
характера кипения (конвективное или
пузырьковое кипение), геометрических
характеристик испарителя и др.
Параметры N и п имеют постоянные
значения в каждой применяемой
формуле [2].
Для вычисления размеров
испарителя необходимо определить среднюю
плотность теплового потока q. Согласно
известному выражению:
\/(Nq")+2R9
где в — полный температурный напор между
хладагентом и хладоносителем;
ZR — суммарное (приблизительно) тепловое
сопротивление хладоносителя и
загрязнений со стороны хладагента.
Математические методы для
определения площади поверхности или
средней плотности теплового потока
испарителя в случае нелинейного изменения
коэффициента теплоотдачи согласно
уравнению A) были впервые
разработаны О. Н. Маньковским и Г. Е. Канев-
цем [1]. Однако эти методы требуют
применения сложных расчетов на ЭВМ
и не пригодны для инженерной
практики.
Б. Слипчевич [4] предложил более
простое решение для расчета средней
плотности теплового потока — по
плотности теплового потока хладоносителя
на входе и выходе испарителя, которую
определяют с помощью специальной
номограммы. Однако, поскольку
предварительно приведенные решения
выполнены им в размерном виде, а
средняя плотность теплового потока q
зависит от ряда изменяющихся- величин,
сложный процесс расчета следует
повторять для каждого конкретного
случая. Этого можно избежать, если
решение Б. Слипчевича [4] обобщить
в следующем безразмерном виде:
1 L__x
q In A-е)
где q — безразмерная средняя плотность
теплового потока,
6т — средний логарифмический
температурный напор между хладагентом и
хладоносителем;
8 — эффективность теплообмена,
е = А//в,; " E)
А* — изменение температуры хладоносителя;
в, — разность температур хладагента и
хладоносителя на входе последнего в
испаритель;
Ч* — безразмерный параметр,
1 п
W = N~nZRe]^~n\ F)
qlt q2 — безразмерная плотность теплового
потока на входе и выходе испарителя.
После приведения уравнения B) к
нормальному виду, получаем
трансцендентные уравнения для определения
значений qx и q2:
i-i-fl-i-fl-V11-1; G)
е
^lnd-e)^-1-^-^-1. (8)
Поскольку безразмерная средняя
плотность теплового потока q согласно
уравнению C) зависит от трех
безразмерных параметров (п, W, е), ее можно
использовать для разных значений
показателя п в соответствующих
диаграммах [3]. Однако этими диаграммами
сложно пользоваться, если значение
показателя п отличается от
представленных в диаграммах, вследствие чего
усложняется расчет и допускаются
51

ошибки при интерполировании.
Поэтому удобнее среднею безразмерную
плотность теплового потока
представить в виде:
Я = Ят\г, (9)
где qm — средняя безразмерная
логарифмическая плотность теплового потока при
условии, что коэффициент
теплопередачи испарителя является постоянной
величиной,
*«- -%^ ; A0)
т
Ъ2 — фактор, учитывающий влияние
изменения плотности теплового потока.
Если в уравнении B) выразить
температурный напор через вт, то
после определенных преобразований
получим:
«Г'-й-*-1. (И)
Расчет средней плотности теплового
потока по уравнению (9) способствует
корректированию обычно
применяющегося расчета средней логарифмической
плотности теплового потока qm,
поскольку фактор |2 учитывает изменение
коэффициента теплопередачи по
поверхности испарителя, пренебрежение
им иногда приводит к большим
ошибкам.
Исходя из уравнений C—11) на
рисунке приведена универсальная
номограмма для простого расчета всех типов
испарителей, у которых коэффициент
теплоотдачи при кипении хладагента
может быть представлен формулой
в виде уравнения A).
В верхнем левом поле номограммы
показана зависимость средней
безразмерной логарифмической плотности
теплового потока qm от параметра W
и показателя степени п=0,2 -i-0,7.
В верхнем правом поле номограммы
графически представлена зависимость
(9). В нижней части номограммы
дана зависимость фактора |2 согласно
уравнениям (9, 11). Номограмма дает
возможность определить среднюю
плотность теплового потока, исходя из
расчета только безразмерного парат
метра W.
Пример расчета
Исходные данные. Рассчитать ко-
жухотрубный испаритель для
охлаждения воды с полным испарением
хладагента R12 в медных трубках
с внутренним диаметром dBH=15 мм
и внешним диаметром rfH=18 мм. Тем-
Ц2 ИЗ #» 0,5 GjS л
Универсальная номограмма для расчета
испарителя
пература кипения *о = 0 °С, температура
воды на входе в испаритель ^ = 13 °С,
а на выходе tw2=3 6C.
Наружный коэффициент
теплоотдачи ан = 4000 Вт/(м2 -К), массовая
скорость хладагента vq = 50 кг/(см2)
и тепловой поток Q = 100 кВт.
Решение. По формуле С. Н.
Богданова [2] коэффициент теплоотдачи
при кипении R12 в горизонтальной
трубе при /0=0°С равен:
Согласно уравнению A) я=0,6.
Значение параметра N находим по
формуле:
JV==l,14(t,Q/dBH)°'2 =
==1,14E0/0,015H'2 = 5,8 Вт04 К/м0'8.
2. Пренебрегая тепловым
сопротивлением стенок медных трубок и
загрязнений уравнение для наружного
теплового сопротивления HR, отнесенного
к внутренней поверхности испарителя*
можно написать в следующем виде:
52

s*=
15
= 2,1 *10-4 m2 К/Вт.
3. Средний логарифмический
температурный напор, определенный по
известному уравнению, равен:
em=6,82°c.
4. Безразмерный параметр W
согласно уравнению F) составляет:
V-^2-52/?ei;5 = 5,82-5-2,l-10-4.6,82,5 = 0,3.
5. Эффективность теплообмена 8
определяется уравнением E):
__ ta>l *ш2 __
f
10
13
0,769.
6. По номограмме находим среднюю
безразмерную плотность теплового
потока <7=0,15.
7. Средняя плотность теплового
потока на внутренней поверхности
испарителя согласно уравнению D),
составляет:
Я*п
W5,6?L.4800BTy
^вн ZR 2,1 •10-
8. Внутренняя поверхность
испарителя
^•¦-Q/fM-100/4,8-21 м2
В изложенном примере фактор
^2=0,815, а это означает, что по
предложенной методике исключается
погрешность, равная 23 % по сравнению
с расчетом площади испарителя с
учетом среднего логарифмического
температурного напора вт.
Список использованной литературы
1. Каневец Г. Е. Обобщенные методы расчета
теплообменников. Киев: Наукова думка, 1979,
с. 354.
2. Теплофизические основы получения
искусственного холода Справочник. М.: Пище-
( вая промышленность, 1980, с. 140.
3. R aide vie R. — Klimatizacija-Grejanje-
Hladjenje, 1974, № 4, S. 30—37.
4. Slipcevic B. — Kaltetechnik-KHmatisierung,
1970, № 22, S. 424—429.
СПМВОЧНЫИ
ОТДЕЛ
УДК 621.565.049
ОБРАТНЫЕ КЛАПАНЫ
Н. С. ДЕРЯБИН, М. С. ГЛУСКИН
В 1982 г. ленинградское ПО арматурострое-
ния (ЛПОА) «Знамя труда» закончило
разработку клапанов обратных подъемных Л41097-020 и
обратных поворотных Л44115-040,
предназначенных для предотвращения обратного потока
рабочей среды. Их устанавливают на трубопроводах
холодильных машин и установок. Эти клапаны
используют на поднадзорных Регистру СССР
судах с неограниченным районом плавания.
Клапан обратный подъемный Л41097-020
(рис. 1) состоит из следующих основных узлов
и деталей: корпусов 4 и 8, золотника 5,
крестовины 7 и пружины 6.
При подаче рабочей среды под золотник 5
в направлении, указанном стрелкой, клапан
открывается, золотник 5 сжимает пружину 6,
прижимается к крестовине 7 и удерживается в
открытом положении из-за скоростного напора
потока. После прекращения подачи рабочей среды
клапан закрывается, золотник 5 возвращается
в исходное положение под действием обратного
потока рабочей среды и усилия пружины 6.
Клапан обратный поворотными Л44115-040
(рис. 2) состоит из корпусов 3 и ? за хлопки 4,
осей 8 и втулок 9. При подаче рабочей среды
под захлопку 4 в направлении, указанном
стрелкой, клапан открывается, захлопка 4 на
втулках 9 поворачивается вокруг осей 8 до упора
в корпус 5 и удерживается скоростным напором
потока в открытом положении. После
прекращения подачи рабочей среды клапан закрывается,
захлопка 4 от влияния неуравновешенной массы
поворачивается вокруг осей 8 в сторону закрытия
и прижимается к седлу под действием обратного
потока рабочей среды.
Техническая и эксплуатационная
характеристика клапанов приведена ниже.
Техническая и эксплуатационная характеристика
клапанов Л41097-020 и Л44115-040
Диаметр условного прохо- 20 и 40
да, мм
Рабочая среда Хладагент Rl2, R22,
R502 с маслами
ХФ12-16, ХС-40,
ХМ-35, ХФ22-24,
ХФ22с-16, ХА-30,
ПМТС-5; масло
ХМ-50
Давление рабочей среды, 0,01 @,1) —2,5 B5)
МПа (кгс/см2)
Вакуумная плотность по 0,00067E)
отношению к внешней
среде, МПа (мм рт. ст.)
Коэффициент гидравли- 2,5
ческого сопротивления
Температура рабочей —40ч-150
среды, °С
Температура окружаю- —40-Т-45
щей среды, °С
53

Относительная
влажность окружающей среды
при температуре 35 °С,
о/
/о
Срок службы клапанов
до списания, лет
Вероятность безотказной
работы клапанов в
течение гарантийной
наработки 5000 циклов, не
менее
100
10
0,9
Рис. 1. Клапан обратный подъемный Л41097-020
(а), Л41097-020-02 (б), Л41097-020-01 (в):
/ — фланец; 2 — гайка; 3 — шпилька; 4 — корпус;
5 — золотник; 6 — пружина; 7 — крестбвина; 8 — корпус;
9 — прокладка
4 5 6 7 8
Рис. 2. Клапан обратный
поворотный Л44115-040 (а),
Л44115-040-02 (б); Л44115-
040-01 (в):
/ — гайка; 2 — шпилька; 3 —
корпус; 4 — захлопка; 5 — корпус;
6 — фланец; 7 — прокладка;
— ось; 9 — втулка
54

Обозначение исполнения клапанов
Способ присоединения
к трубопроводу
Масса,
кг
Л41097-020 (рис. 1,в)
Л44115-040 (рис. 2, а)
Л41097-020-02 (рис. 1, б)
Л44115-040-02 (рис. 2, б)
Л41097-020-01 (рис. 1, в)
Л44115-040-01 (рис. 2, в)
Следует обратить внимание, что
при температуре окружающей среды ниже
35 °С допускается конденсация влаги, при более
высоких температурах относительная влажность
может быть ниже 100 %;
допускается повышение температуры
окружающей среды до 65 °С;
предельные параметры окружающей среды
(температура и относительная влажность) в
нерабочем состоянии соответствуют группе ОЖ1 тип
атмосферы II по ГОСТ 15150—69;
клапаны могут быть установлены как в
помещении, так и на открытой площадке.
Гарантийный срок эксплуатации клапанов
2 года в пределах гарантийного срока
хранения 3 года со дня изготовления.
ЮОБРЕТЕНИЯ
A1) 1108304 3E1) F 25 В 9/02 B1) 3585531/23-06
B2) 27.04.83 G2) Ю. В. Дюмин, П. Н. Козлов
E3) 621.57
E4)E7) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПОКАЗАТЕЛЯ АДИАБАТЫ ГАЗА путем его
расширения и измерения параметров, отличающийся
тем, что, с целью повышения точности
определения, расширение газа производят в вихревой
трубе с получением холодного и горячего
потоков и замеряют температурный период между
ними, а показатель адиабаты определяют по
отношению полученного температурного перепада
к температурному перепаду, замеренному при
расширении газа с известным показателем
адиабаты в этой же вихревой трубе при
одинаковых условиях входа в вихревую трубу,
перепадах давлений в ней и долях холодного потока.
A1) 1108306 3E1) F 25 D 3/10 B1)
3570382/28-13 B2) 01.04.83 G2) В. А. Уфаев,
Н. М. Пашкин, Э. Г. Алехин, А. И. Духов
E3) 621.57.048
E4)E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая теплоизолированную камеру,
размещенный в нижней ее части испаритель в виде
конической емкости, обращенной основанием вверх,
приспособление для регулирования уровня
жидкого хладагента в испарителе, включающее
промежуточную емкость с трубопроводами для
подвода жидкого хладагента из системы и отвода
Фланцевое с ответными
деталями
То же
Под приварку
То же
Фланцевое без ответных
деталей
То же
7,0
12,5
2,5
1,7
1,8
2,5
Габаритные и присоединительные размеры
клапанов указаны на рис. 1 и 2.
Клапаны изготавливаются трех исполнений:
фланцевое с ответными деталями (фланцы,
шпильки, гайки, прокладки), под приварку,
фланцевое без ответных деталей. Исполнение и
масса клапанов приведены в таблице.
Установочное положение клапанов
подъемных Л41097-020 — любое, клапанов поворотных
Л44115-040: на вертикальном трубопроводе —
входным патрубком вниз, а на
горизонтальном — так, чтобы ось захлопки была выше оси
трубопровода и лежала в горизонтальной
плоскости.
Клапаны рекомендованы к серийному
производству на ПО «Пензтяжпромарматура» (г.
Пенза).
его к испарителю, подсоединенную к
электроприводу для ее вертикального перемещения,
установленный в камере температурный датчик,
электрически связанный с приводом, и
размещенный в испарителе поплавок, отличающаяся тем,
что, с целью повышения удобства при
эксплуатации и снижения расхода жидкого хладагента,
промежуточная емкость установлена в камере над
испарителем и содержит расположенный на
трубопроводе подвода хладагента запорный клапан,
а поплавок при нахождении промежуточной
емкости в крайнем нижнем положении
размещен у вершины испарителя и сообщен с
промежуточной емкостью посредством рычага, один
конец которого связан с поплавком, а другой
взаимодействует с запорным клапаном.
A1) 1108307 3E1) F 25 D 13/00 B1)
3406116/28-13 B2) 09.03.82 G2) Г. В. Луков,
Г. М. Герцык, М. Ш. Пилиповский, И. П. Хар-
ченко E3) 621.565.9
E4)E7) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ,
содержащий теплоизолированный корпус,
горизонтально установленные в корпусе морозильные плиты,
механизм разведения плит, подъемник блок-форм,
заталкиватель и систему автоматического
управления, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения потерь холода и упрощения загрузки
и выгрузки блок-форм, подъемники установлены
вне теплоизолированного корпуса и имеют
общий привод, при этом подъемники содержат
вертикальные направляющие с тележками и рамы
для блок-форм, а заталкиватель снабжен
приводом и установлен на подъемнике блок-форм,
предназначенном для загрузки последних.
55

A1) 1U2189 3E1) F 24F3/04 B1) 3605089/29-06
B2) 15.06.83 G1) Центральное
производственно-техническое предприятие по ремонту, наладке
и проектированию установок предприятий черной
металлургии «Центроэнергочермет» G2)
В. П. Бочин, Н. Н. Бушуев, В. А. Ганжа,
В. В. Игнатов, А. Д. Суслов, Ю. Д. Фролов
E3) 697.94
E4)E7) 1. КОНДИЦИОНЕР, содержащий
последовательно соединенные источник сжатого
воздуха, теплообменник с патрубками входа и
выхода основного и вспомогательного потоков
воздуха, расширитель сжатого воздуха,
установленный на подводящем воздуховоде, отводящий
воздуховод и увлажнительное устройство,
размещенное перед теплообменником во
вспомогательном потоке, отличающийся тем, что, с целью
повышения энергетической эффективности, он
снабжен дополнительным теплообменником,
размещенным в основном и вспомогательных потоках
воздуха, причем в основном потоке воздуха он
размещен перед основным теплообменником,
а во вспомогательном потоке — после основного
теплообменника.
2. Кондиционер по п. 1 отличающийся тем, что
он снабжен эжектором, размещенным перед
дополнительным теплообменником, причем активное
сопло эжектора включено в линию связи
теплообменников по вспомогательному потоку,
а его всасывающий патрубок подсоединен к
отводящему вохдуховоду.
3 Кондиционер по п. 1. отличающийся тем, что
он снабжен дополнительным расширителем
сжатого воздуха, установленным на
вспомогательном потоке перед увлажнительным устройством.
A1) 1105739 3 E1) F 25 В 29/00; 13/00, 7/00
B1) 3596820/23-06 B2) 24.05.83 G1) Всесоюзный
заочный институт инженеров железнодорожного
транспорта G2) Е. Т. Бартош, К. Ф. Аксенов,
В. С Сорокин E3) 621.574
E4)E7) КАСКАДНАЯ ТЕПЛОНАСОСНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая контур циркуляции
высококипящего хладагента, в котором
установлены компрессор, первая секция конденсатора,
первая полость двухполостного теплообменника-
регенератора, дроссель и конденсатор-испаритель,
а также контур циркуляции низкокипящего
хладагента, в который включены свой компрессор,
вторая секция конденсатора,
конденсатор-испаритель и свои дроссель, испаритель и вторая
полость теплообменника-регенератора,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем увеличения коэффциента
преобразования тепла, в контуре циркуляции высоко-
кипящего хладагента между первой секцией
конденсатора и первой полостью
теплообменника-регенератора дополнительно установлен
трехходовой кран, а в саму установку
дополнительно введены два двухполостных
теплообменника, первые полости которых включены
соответственно в контур высококипящего
хладагента между свободным выходом трехходового
крана и дросселем этого контура- и в контур
низкокипящего хладагента между конденсатором-
испарителем и дросселем, а вторые полости этих
теплообменников включены соответственно в
контур высококипящего хладагента между
конденсатором-испарителем и компрессором и в контур
низкокипящего хладагента между испарителем и
второй полостью теплообменника-регенератора.
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1984 ГОД
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС—
В ЖИЗНЬ!
Демин В. И. Настойчиво повышать
уровень хозяйствования IV—2
К новым рубежам
научно-технического прогресса I—2
Профессиональный праздник
работников пищевой промышленности X—2
Решения апрельского A984 г.)
Пленума ЦК КПСС выполним! VI—2
Решения декабрьского A983 г.)
Пленума ЦК КПСС выполним! III—2
Сизенко Е. И. Наращивать усилия
по реализации Продовольственной
программы VII-—2
Реализация Продовольственной
программа СССР — важнейшая задача
пятилетки
Давыдов А. П., Брайловский А. В.,
Сасин В. С, Юрманов Б. Н.
Эффективность применения
воздухораспределителей с внутренними
экранами для камер сушки колбас 1—7
Жадан В. 3., Дидык Н. Н.,
Воронина О. Н., Дворников В. П.
Эффективность применения контейнеров с
направленной конденсацией
водяного пара для хранения овощей V—24
Жадан В. 3. Причины потерь
пищевых продуктов в камерах
холодильников и пути их снижения II—И
Ивахнов В. И., Кузьмин М. П.,
Тихомирова Л. Н., Кортнев И. А.
Влияние теплопритоков через
ограждения на усушку продукции и
показатели установок тепловлаж-
ностной обработки воздуха II—7
Красильников В. Н., Фишерман Л. М.
Механизация ПРТС работ с
мороженым мясом в полутушах VI—9
Крутова Е. А. Вагоны-термосы и
перспективы их применения IV—12
Лоханкин А. А., Фролов Е. Т.
Механизация ПРТС работ с
мороженой птицей в ящиках VI—11
Мнацаканов Г. К., Бушта И. В.
Влияние загрузки камер хранения на
потери мороженых продуктов II—21
Сергиенко А. Н. Пути сокращения
потерь мяса и мясопродуктов при
хранении на распределительных
холодильниках VII—6
Середа Н. П., Ратнер Б. Е.
Развитие пакетированных перевозок на
холодильных предприятиях
Московского городского объединения Рос-
мясомолторга VI—6
Смирнов Н. В. Эффективное
использование местных сырьевых ресурсов
для производства мороженого VIII—4
Федоров В. Г., Ильинский Д. Н.,
Скарбовийчук А. М. Влияние
параметров воздуха на испарительную
способность мяса при его
охлаждении III—27
Чумак Н. И., Онищенко В. П.
Анализ те.ловлажностных процессов в
камерах хранения неупакованных
грузов II—16
56

Холод — на службе АПК
Берсенева Н. С, Маева Т. М.,
Алымов В. П. Холодильно-нагреватель-
ная машина 1ХМФ-16 для фрукто-
хранилищ IX—47
Бондарев В. И., Кузнецов С. В.,
Новикова Г. В., Хлебников Г. А.
Применение морозильных установок
с воздушными турбохолодильными
машинами в сельскохозяйственном
производстве IX—26
Бугаева М. В., Грызунов А. А.,
Горшкова Н. А. Крупнотоннажные
рефрижераторные контейнеры с
азотной системой охлаждения IX—42
Виноградов В. Н., Медовар Л. Е.,
Верещетин А. В., Ратнер Е. И.
Система охлаждения молока для
центральных молокоприемных
пунктов IX—15
Гольце в В. П., Леонтьев А. П.
Железнодорожный холодильный
транспорт в реализации
Продовольственной программы СССР IX—39
Гукали на Т. В., Диденко Р. А.,
Бурова Т. Е., Коваленко Т. В.
Установление сортопригодности
картофеля к замораживанию IX—33
Диденко Р. А., Гукалина Т. В.,
Бурова Т. Е., Коваленко Т. В.
Оценка качества ягод при
замораживании и хранении IX—29
Итоги Всесоюзного общественного
смотра эффективности работы
холодильников предприятий мясной
промышленности по сокращению
потерь мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке и хранении X—18
Ковбун А. Ф., Гольберг В. П.,
Ямщиков В. В. Холодильно-нагрева-
тельная машина ВР18Х2-1-2 для
рефрижераторного подвижного
состава IX—46
Коган Б. Н. О проектировании систем
охлаждения для плодоовощехрани-
лищ X—13
Коган Б. Н. Проблемы
проектирования холодильных установок для
крупных плодоовощехранилищ IX—5
Колодязная В. С, Оленченко Е. А.,
Боос Г. В. Устойчивость сортов
белокочанной капусты к
длительному хранению IX—37
Коноваленко Е. Д., Проценко В. М.
Водоохлаждающие машины для
молочнотоварных ферм IX—24
4Краснов В. С, Цой Ю. А.,
Еланская Н. И., Божко В. С.
Технологические линии первичной
обработки молока с использованием
искусственного холода IX—20
Кроткое В. Н., Раев А. А., Летунов-
ский Б. М. Холодильное
оборудование для хранилищ плодоовощной
продукции в сельской местности IX—10
Кучер М. Г. Опыт работы
холодильника Александрийского
мясокомбината по сокращению потерь мяса
от усушки XII—14
Лифанов Б. В. Пути улучшения
изоляционных свойств ограждающих
конструкций производственных
холодильников XII—18
Найченеко В. М. Осокина Н. М. О
возможности хранения свежих плодов
вишни
Опыт работы агропромышленного
объединения Белгородской области
по организации сдачи-приемки
молока непосредственно в хозяйствах
Парусов А. А. Сокращение потерь
мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке и хранении на
Оршанском мясоконсервном
комбинате
Плешакова С. И. Совершенствование
процессов холодильной обработки
мяса на мясокомбинатах
Эстонской ССР
Попов В. И. Внедрение
интенсифицированных способов холодильной
обработки мяса и мясопродуктов на
холодильниках мясной
промышленности Украинской ССР
Попов В. П. Повышение
эффективности работы холодильников —
важное условие сокращения
потерь мяса и мясопродуктов
Сенягин Ю. Я. Интенсификация
процессов замораживания мяса на
холодильниках мясной
промышленности РСФСР
Совершенствовать планирование и
управление холодильным хозяйством
агропромышленного комплекса
Филькин В. П., Малашенко И. П.
Организация монтажа,
технического обслуживания и ремонта
холодильного оборудования
сельскохозяйственных предприятий
Шубин Р. М., Обухов Ю. И.
Мероприятия, проводимые на
холодильниках мясной промышленности
Молдавской ССР по сокращению потерь
мяса и мясопродуктов
За экономию топливно-энергетических
ресурсов
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г.,
Пржетишевский Ю. Б.
Эффективность использования выносных
автоматизированных воздушных
конденсаторов в холодильных машинах
Артющенко А. А., Эглит А. Я.
Исследование влияния
дополнительного наружного слоя изоляции на
теплотехнические характеристики
ограждений холодильников
Бельфер Ф. П., Камайданов Е. Н.
Применение машинного
охлаждения для рекуперации паров
растворителя при циркуляционной
сушке
Везиришвили О. Ш. Пути
сокращения энергозатрат на чайных
фабриках при комплексном применении
теплонасосных установок
Везиришвили О. Ш. Характеристики
парокомпрессионных холодильных
машин в режиме теплонасосных
установок
Выгодин В. А. Экономия топливно-
энергетических и материальных
ресурсов на холодильных
предприятиях Росмясомолторга
Гидулян В. И. Оптимизация
параметров герметичных компрессоров в
целях снижения их энергопотребления
IX—31
XI—2
XII—13
ХИ-12
XII—8
XII—2
XII—6
IX—2
IX—И
XII—10
XI—5
V—14
XII—24
III—11
VIII—7
VII—13

Гидроян А. Г., Лифанов Б. В.
Минимально допустимый уровень
теплозащиты эксплуатируемых зданий
холодильников III—23
Горячев Б. И., Джугис С. С, Дре-
валь Ю. К. Опыт восстановления
теплоизоляции холодильных камер с
использованием материала «рипор» V—5
Диденко В. Ф. Оптимизация
параметров морозильных аппаратов судов
РТМ-С типа «Прометей» и БМРТ
типа «Пулковский меридиан» II—27
Дорошенко А. В., Вистяк В. Б.,
Антоненко Г. С, Кивензор С. У.
Эффективность работы
холодильной машины с испарительной
ступенью воздушного конденсатора III—19
Древаль Ю. К., Кузьмин М. П.,
Шкуро А. Г., Колесников С. Е.
Эффективность применения
материала «рипор» для теплоизоляции
холодильного оборудования и
изготовления панелей типа «сэндвич» V—2—^3
Древаль Ю. К.. Лемешко В. К.
Применение многослойных клеевых
теплоизоляционных конструкций при
капитально-восстановительном
ремонте ограждений холодильников V—7
Древаль Ю. К., Шестак В. И.,
Аненков В. Н. Эффективность
системы обогрева грунта с
использованием бросового тепла
холодильной установки IV—16
Ионов А. Г., Коновалов В. Л.,
Смелков Н. А. Эффективность
эксплуатации судовых холодильных
установок с отбором пара
винтовыми компрессорами при
промежуточном давлении III —15
Ионов А. Г., Моргунов С. М.
Снижение энергопотребления при
эксплуатации морозильных аппаратов II—22
Коган Б. Н. Об использовании
вторичных энергетических ресурсов в
холодопотребляющих
производствах III—8
Куприн Д. А. К выбору
коэффициента теплопередачи ограждающих
конструкций картофеле- и
овощехранилищ VI—16
Курганский Г. Н. Использование
тепловых насосов для
термоподготовки воды в комплексном хозяйстве
марикультуры VIII—9
Никульшина Д. Г., Дольская В. И.,
Сайтгалина Л. С., Изотов В. И.,
Старых Ю. В. Исследование
энергетических характеристик
воздухоохладителей с кремнийорганическим
покрытием X—19
Судзиловский И. И., Фоменко Н. М.,
Ефимова Н. И. Фасонные тепдо-
изоляционные элементы для
холодильных трубопроводов и
многослойные теплоизоляционные панели
для скороморозильных аппаратов V—10
Хайтин Б. Ш. Методика расчета
оптимальной кратности циркуляции
хладагента в роторных
морозильных аппаратах II—33
Бригадной форме организации и
стимулирования труда — широкое
внедрение!
Батуева Н. А. Бригадная форма
/-
II-
I-
II-
18
-6
-6
-2
организации и стимулирования
труда на Московском хладокомбинате
№ 8 III—6
Временные методические
рекомендации по аттестации рабочих мест
основного и вспомогательного
производства мясной и молочной
промышленности X—9
Гончаров А. А. Повышать
эффективность бригадной формы
организации и стимулирования труда VIII—2
Кладий А. Г., Чистов Л. П.
Совершенствование бригадной формы
организации и стимулирования труда
на предприятиях Росмясомолторга IV—10
Коновалова Н. И. Бригадная форма
организации и стимулирования
труда в цехе по ремонту
холодильных агрегатов XI—4
Коновалова Н. И. Коллективный
труд — залог высококачественного
обслуживания холодильной техники VI—14
Пашинский Б. В. Творческая
активность рабочих и ИТР Краснобор-
ского холодильника VII—9
Рекомендации по внедрению
бригадного хозрасчета в промышленности
Скрадоль Б. В. Работаем по-новому
Смачкова Л. В. Опыт внедрения
бригадной формы организации
труда на холодильнике Московского
мясокомбината
Совершенствовать и повышать
эффективность бригадной формы
организации труда
Соломаха В. К. Совершенствование
бригадной формы организации и
стимулирования труда на
предприятиях мясной и молочной
промышленности Украинской ССР X—5
Хомич Т. И. Работая на единый
наряд V—16
Одиннадцатой пятилетке — ударный
труд!
Всесоюзный смотр по максимальному
использованию изобретений и
рационализаторских предложений в
народном хозяйстве XII—23
Кладий А. Г., Выгодин В. А. Личный
творческий план специалиста —
прогрессивная форма организации
социалистического сревнования VII—11
Об инициативе трудовых коллективов
предприятий мясной и молочной
промышленности по развертыванию
социалистического соревнования за
достойную встречу 50-летия
стахановского движения XII—22
Социалистические обязательства
коллективов производственных
объединений, предприятий и организаций
Минмясомолпрома СССР на
1984 год IV—8
В Минмясомолпроме СССР
О повышении роли отраслевых
журналов и ЦНИИТЭИмясомолпрома
в пропаганде передового
производственного опыта по экономии
сырьевых, трудовых и
топливно-энергетических ресурсов VII—17
58

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Промышленное холодильное
оборудование
Бобров Д. М., Лаухин Ю. А.,
Горбенко В. П., Евченко В. И.
Аппараты пульсационного
охлаждения газа VIII—29
Букин В. Г., Данилова Г. Н.,
Дюндин В. А. Влияние пористого
покрытия и концентрации масла на
теплоотдачу хладагентов R12 и R22
в оросительных теплообменниках I—29
Быков А. В., Бежанишвили Э. М.,
Таланов А. В. Анализ капитальных
затрат потребителей и влияющих
на них показателей качества
холодильного оборудования XII—27
Данилов В. Р., Орехов И. И.,
Тимофеевский Л. С, Ильин А. Я-
| Характеристики двухступенчатой
» абсорбционно-резорбционной водо-
аммиачной холодильной машины VII—23
Дорошенко А. В., Сикорская Е. М.к
Липа А. И. Тепломассообменные
противо- и поперечноточные наса-
дочные аппараты для холодильной
техники XII—36
Казаков А. А., Клибанов Е. Л.,.
Бежанишвили Э. М., Дзотцоев А. Б.
Расчет поджимающих элементов
для неметаллических поршневых
колец XI—36
Коган Б. Н. Об освоении и
серийном выпуске холодильных машин
для децентрализованного хладо-
снабжения низкотемпературных
холодильников малой емкости I —15
Корнеев А. Д. Эффективная система
охлаждения и термостабилизации
для процессов биосинтеза X—26
Корнеев А. Д., Чегодаев Ф. Н.,
Неверов Ф. Ф. Результаты
промышленных испытаний системы
охлаждения и термостабилизации для
процессов биосинтеза XI—21
Малеванный Б. Н., Евреинова В. С,
Халявка А. А., Микулин А. В.
Промышленные испытания системы
воздухораспределения при
воздушно-радиационном охлаждении мяса X—21
Нехорошее В. М., Стависский А. Я.,
Федорук А. В., Дьяконов В. Н.,
Тарасов В. Р. Низкотемпературный
комплекс для испытаний элементов
железнодорожного транспорта,
используемого на Байкало-Амурской
магистрали V—27
Никульшин Р. К., Петриман Е. Ф.,
Васько В. Б., Корягин Н. И.,
Куракин А. К. Экспериментальное
исследование фреоновых
воздушных конденсаторов из прокатно-
сварных панелей VII—31
Оносовский В. В., Ротгольц Е. А.
Комплексная оптимизация
холодильных установок,
обслуживающих камеры хранения мороженого
мяса VI—18
Сергеев О. А., Голубева Л. О.
Исследование коррозионной стойкости
защитных покрытий алюминиевых
ребер теплообменных аппаратов VI—38
Таланов А. В., Быков А. В., Кубла-
нов В. Я. Методика оценки уровня
качества холодильного
оборудования
Тимофеевский Л. С, Дзино А. А.,
Рожко В. Ф., Вольных Ю. А.
Оценка термодинамической
эффективности действительных циклов
абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины
Турецкий В. М., Данилов В. Р.
Математическая модель
двухступенчатой
абсорбционно-резорбционной водоаммиачной холодильной
машины
Чиренко Л. А., Холоменюк А. А.,
Каневец Г. Е., Черненко Е. Н.
Приближенная математическая
модель процесса инееобразования на
воздухоохладителях
Эрлихман В. Н., Боголюбский О. К.
Метод расчета подачи хладагента
в насосно-циркуляционных
системах охлаждения
Малые холодильные машины,
торговое и бытовое холодильное
оборудование
Блиндер С. Н., Гидулян В. И.
Повышение долговечности поршневых
герметичных компрессоров
Иванов О. П., Немировская В. В.,
Терещенко В. И., Федяшов А. В.
Эффективные аппараты воздушного
охлаждения для малых
холодильных машин и транспортных
кондиционеров
Милованов В. И., Буданов В. А.
Математическое моделирование
утечек в сопряжениях поршень —
поршневое кольцо — цилиндр
холодильного компрессора
Милованов В. И., Буданов В. А.
Расчет износа поверхностей
сопряжения поршневое кольцо — гильза
цилиндра холодильного компрессора
Милованов В. И., Воробьев Ю. М.
Диагностика технического
состояния герметичных поршневых
холодильных компрессоров измерением
их производительности
Милованов В. И. Оптимизация
допусков деталей холодильных
герметичных поршневых компрессоров
Молдавский Л. М., Киселев Б. К.,
Гришина Л. Н. Интенсификация
охлаждения компрессора бытового
холодильника с помощью тепловой
трубы
Шавра В. М., Гопин С. Р., Клюев В. И.
Интенсификация наружного
теплообмена в воздушных
конденсаторах малых холодильных машин
Шифрин Н. Р., Курасов В. Ф.,
Голубева М. И., Машкевич Л. Д.
О безотказности торгового
холодильного оборудования в
гарантийный период его эксплуатации
Автоматизация и измерительная
техника
Ломакин В. Ф. Универсальный
метод анализа и синтеза двухпози-
ционных систем регулирования
VII—19
VII—27
VI—24
IV—25
VII—36
X—37
VIII—12
VI-26
X—33
III—35
VIII—17
V—30
VI—32
VI-30
Ш-31
59

Павлов Б. П., Лижевская Л. И.,
Сермягина Л. П. Измерение
низких температур
термоэлектрическими термометрами II—35—36
Кондиционирование воздуха
Вычужанин В. В., Медзеновский В. Б.
Исследование характеристик
судового центрального кондиционера
Прохоров В. И., Булычева О. П.,
Страшевский А. В.
Комбинированный способ получения тумана с
помощью воздушных холодильных
машин
Синицын В. И. О повышении
эффективности действующих камер
орошения центральных кондиционеров
Термоэлектрическое охлаждение
Наер В. А., Яковлев Ю. А.
Влияние свойств полупроводниковых
материалов на характеристики
термоэлектрических охладителей
Цветков Ю. Н., Сулин А. Б.,
Кузьмина Г. Г., Передков В. А.
Термоэлектрическая холодильная
машина ТЭХМ-1
Холодильный транспорт
Абдульманов X. А., Подлеснов И. И.,
Шавандин В. В. Холодильная
установка судна «Моряна»
Павлов С. Ф., Коковихин А. В.,
Лапин С. В., Ирдеев А. Ф.
Система воздухораспределения в
рефрижераторных вагонах постройки
ПО БМЗ
Тертеров М. Н. Графо-аналитический
метод теплотехнических расчетов
изотермических и рефрижераторных
вагонов
Проектирование, строительство и
эксплуатация холодильных установок,
холодильников, фабрик
мороженого, заводов сухого льда
Доильницын А. В., Бражников А. М.,
Маяковский Ю. В., Фешин А. П.
Исследование процесса
воздухообмена в дверном проеме
холодильных камер
Шляховецкий В. М. Определение теп-
лопритоков от солнечной радиации
через покрытие холодильника при
неполной климатологической
информации
Технологическое холодильное
оборудование
Гуйго Э. И., Малков Л. С,
Сосунов С. А., Вецванаг А. А.
Новая сублимационная установка для
сушки гранулированных продуктов
Дронов Е. М., Коренев А. М.
Охлаждение готовых блюд в
функциональных емкостях
Ионов А. Г., Моргунов С. М., Ме-
кенецкий С. Я., Бурец В. В.
Повышение эффективности
применения роторных морозильных
аппаратов на мясокомбинатах
Белорусской ССР
Попов В. П., Фролов А. П. Разра-
III—28
III—40
IV—18
III—44
X—30
XII—33
1—21
IV—27
X—44
X—42
X—24
XI—23
XI—11
ботка технологии охлаждения мяса
и установки Я8-ФОА для орошения
его водой XII—15
Смел ков Н. А. Пути повышения
эффективности эксплуатации льдоге-
нераторбв ИЛ-500 на судах типа
«Пулковский меридиан» XI—19
Судзиловский И. И., Древаль Ю. К.»
Киселев Ю. И., Гутник М. Ш.
Скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС
для замораживания мелкоштучных
продуктов XI—16
Холодильная технология
Бражников А. М., Камовников Б. П.,
Каухчешвили Н. Э.
Количественная оценка качества процесса
замораживания VI—39
Быкова Т. Д., Торопова В. А.,
Елизарова М. Н. Влияние температурных
режимов хранения на лежкоспособ- *
ность яблок сорта Джонатан VII—45
Жучков А. В., Чернышев В. М*
Электрофизический анализ обратимости
замораживания картофеля и
овощей I—33
Иванова Р. П., Сергеева Е. Л.,
Жовнер Е. В. О влиянии
изменения температуры на качество
замороженного мяса при хранении VIII—36
Иванова Р. П., Сергеева Е. Л.
Изменение цвета мяса, упакованного
под вакуумом, при хранении X—49
Лебская Т. К., Долгих Н. Г., Дуб-
ницкая Г. М., Тучков Б. С.
Ультраструктурные и биохимические
изменения мышечной ткани
скумбрии при длительном холодильном
хранении XI—32
Микулин Е. Н., Демидов Ф. П.,
Резницкий В. Г., Цыганов Д. И.
Исследование теплопроводности
биоткани в области фазовых
превращений воды IV—34
Мишенина 3. А., Фильчакова Н. Н.,
Моисеева Е. Л., Овчарова Г. П.
О возможности хранения
замороженного творога при температуре
—12 °С IV—31
Овчарова Г. П., Панкова Р. И.,
Шевченко Е. В. К вопросу
повышения эффективности охлаждения и
замораживания творога XI—28
Оленев Ю. А., Жижин В.И.,
Борисова О. С, Устинова О. В.
Карбоксиметилкрахмал —
стабилизатор для мороженого XI—29
Оленев Ю. А. О способах выражения
содержания воздуха в мороженом VII—48
Оленев Ю. А. Толщина
намерзающего слоя и скорость
замораживания смеси во фризере V—45
Ротгольц Е. А. Определение потерь
от усушки в камерах хранения
замороженного мяса VIII—33
Фильчакова Н. Н., Панкова Р. И.,
Овчарова Г. П., Рубина Е. А.,
Горшков А. И. Изменение
биологической ценности и свойств белка
творога при холодильной обработке
и хранении II—48
Фролов В. Л., Коржеманова Л. А.,
Вы годин В. А., Чернявский С. М.,
Обухова А. Г. Рациональный режим
60

хранения замороженного яичного
меланжа II—46
Научно-исследовательские работы
Аникин А. И., Данилова Г. Н., Мир-
мов Н. И. Обобщенная зависимость
для расчета теплоотдачи при
кипении на трубках хладагента с
маслом VII—40
Антоненко В. А., Барабаш П. А.,
Мужилко А. А. Теплообмен при
кипении хладагентов R11 и R12
на пористых поверхностях VIII—22
Данилова Г. Н., Тихонов А. В.
Интенсификация теплоотдачи при
кипении R113 на поверхностях
различного типа V—33
Дремлюх Т. С, Силина Л. Б.,
Ильиченко Л. И.
Экспериментальное исследование свойств раствора
^. масла ХФ-12-16 и хладагента
Щ R601 1—18
Дюндин В. А., Соловьев А. Г.,
Боришанская А. В., Вольных Ю. А.
Влияние вида поверхности на
интенсификацию процесса кипения
хладагента V—37
Елагин М. Ю. Математическая
модель для расчета капиллярных
трубок VII—39
Житомирский И. С, Фенченко В. Н.,
Шпарбер П. А., Шрайман А. Л.
Экономико-математическое
моделирование и оптимизация процесса
замораживания водоносных пород
жидким азотом VIII—25
Захаров Н. Д., Трофимова О. С.
Уравнение состояния хладагента
R14 V—43
Караван С. В., Орехов И. И.,
Филиппов В. К. Энтропийная
диаграмма водного раствора
бромистого лития II—41
Михно Ю. А., Геллер В. 3.
Теплопроводность жидких
многокомпонентных хладагентов на линии
насыщения XI—39
Ребров П. Н., Букин В. Г.
Теплоотдача при кипении R12 на много-
рядном пучке гладких трубок XII—41
Риферт В. Г., Трокоз Я. Е., Зади-
рака В. Ю. Интенсификация
теплоотдачи при конденсации паров
аммиака на пучке трубок с
проволочным оребрением V—40
Столяров Н. Н., Чашкии Ю. Р.
Теплоемкость жидких хладагентов R13,
^ R23, R13B1 и RC318 II—39
Товарас Н. В., Быков А. В., Гого-
лин В. А. Теплообмен при
пленочном течении воды в режиме
работы испарительного конденсатора I—25
Хмаладзе О. Ш., Чепурненко В. П.,
Мельников П. И. Тепло- и массо-
обмен при охлаждении воздуха
различными оребренными
поверхностями IV—20
В порядке обсуждения
Атеф Сайд Амер, Чумак И. Г. К
обоснованию применения воздушной
системы охлаждения в камерах
хранения незатаренных замороженных
грузов VIII-
-38
Дмитриев В. И., Козмеску Ю. А.,
Писаренко В. Е. О применении
смесей хладагентов в бытовых
холодильниках и морозильниках IV—37
Пискарев А. И. О системном
подходе к исследованиям и
разработкам процессов холодильной
технологии III—46
Файнштейн В. А. Оценка
необходимой глубины заложения
фундаментов холодильников на необогре-
ваемом грунте X—50
Шляховецкий В. М., Диарра Синье.
К определению толщины
теплоизоляции ограждающих конструкций
холодильников II—51
Стандарты и качество
Гуслянников В. В., Петрухина Э. П.,
Дудник Л. П. Новые нормы потерь
творога и сметаны при хранении
и творога при замораживании на
базах и холодильниках V—47
Инструкция по приемке и хранению
творога и сметаны на базах и
холодильниках VI—42
Корешков В. Н.г Жокина 3. И.,
Гуслянников В. В. О применении
новых норм усушки yill—42
ОБМЕН ОПЫТОМ
Авдеев О. Ф. Солнцезащита кровли
холодильника Тбилисского
мясокомбината VIII—45
Апраксин В. Ф., Каплан Л. Г.,
Левант Б. С. Автоматическое
оттаивание рассольных батарей в
холодильных камерах торговых
предприятий II—55
Афонский В. П., Сударкин А. А.
Обслуживание и ремонт кривошипно-
шатунного механизма компрессоров
ПИО и П220 IV—42
Афонский В. П., Сударкин А. А.
Повышение надежности клапанов
компрессоров П110 и П220 1—36
Бабахин В. Н., Краснов Ю. А.,
Тереховкин С. А. Модернизация
кривошипно-шатунного
компрессора для бытовых холодильников XI—41
Баев В. П., Алмазов В. Н. Поста-
ментный фронтальный
воздухоохладитель ВПФ-75 VII—51
Гамиров В. И., Полежаева П. Г.
Использование полимерных
материалов для ремонта холодильного
оборудования V—50
Горбунов С. И., Майоров В. В.
Автоматический контроль за работой
соленоидных вентилей IV—47
Евсюков В. М. Новая модель
воздушного конденсатора VII—50
Кладий А. Г. Трудосберегающая
нестандартная техника в цехах
мороженого VI—48
Лебанидзе Г. Л. Автоматизация
процесса пастеризации на фабрике
мороженого Московского
хладокомбината № 7 V—52
Лебедев Н. А. Совершенствование
устройства для управления
холодил ьно-отопительной установкой I—39
Махмудов М. Д. Конденсатор из
овальных оребренных трубок XI—42
61

Обухов Ю. И. Совершенствование
холодильного хозяйства
предприятий Минмясомолпрома
Молдавской ССР X—53
Сенягин Ю. Я., Баев В. П.,
Алмазов В. Н.
Воздушно-испарительный конденсатор ФК-120 VIII—44
Сосов В. И. Из опыта эксплуатации
ротационных компрессоров II—57
Сульжик В. Е. Защита
электродвигателей малых холодильных машин от
работы на двух фазах VI—51
Чистов Л. П. Опытно-промышленный
модернизированный образец линии
М6-ОЛ2В для производства
мороженого III—49
Шихов Г. Л., Лапицкий А. Ф.
Эффективность применения крышных
воздухоохладителей при
однофазном способе замораживания мяса III—50
Юрин М. В. Из опыта работы
рационализаторов Котовского
мясокомбината X—54
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Бежанишвили Э. М., Тихомирова Л. М.
Нормирование расхода запасных
частей к установкам для
охлаждения молока IX—50
Головацкая Л. А. Измерение
относительной влажности воздуха в
холодильных камерах VII—53
Инструкция по экранированию камер
хранения и укрытию штабелей
замороженного мяса тканями на
холодильниках мясной
промышленности I—43
Негодов В. П. Об использовании
раствора хлористого кальция в судовых
холодильных установках XI—44
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
Волчек В. Л. Особые требования к
системам отопления и вентиляции
машинных и аппаратных отделений
аммиачных холодильных установок
пищевых производств IX—55
Соломаха Ю. К. Анализ причин
прорыва и утечек аммиака на
холодильных установках
Соломаха Ю. К. О применении
противогазов типа КД
Соломаха Ю. К. Профессиональное
мастерство и дисциплина — залог
безаварийной эксплуатации
холодильных установок
Чубарова 3. С. Специальная
одежда для защиты от пониженных
температур
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Ионов А. Г. Монография по
экономике холодильного хозяйства VI—55
Липатов Н. Н. Книга по
тепломассообмену при хранении пищевых
продуктов IV—54
Шляховецкий В. М. Новое издание
учебника для подготовки
инженеров-холодильщиков I—49
IV-
X-
VIII-
XI-
-48
-.56
-47
-46
ИЗОБРЕТЕНИЯ
1—35, 42, 48, 52, 54, 57, 61; II —
34, 54, 57; III — 52; IV — 50, 56;
V —49, 53, 58; VI —41, 47, 52;
VII — 49, 56, 60; VIII — 37, 49, 53,
56; IX—49, 61; XI—43, 45, 49,
52, 55; XII—44, 45
ХРОНИКА
Всесоюзный семинар в г.
Светлогорске
Всесоюзное совещание в Воронеже
Всесоюзное совещание работников
холодильных служб мясной
промышленности
Крайнев Е. Г. О семинарах
работников холодильных служб
предприятий мясной и молочной
промышленности Эстонской ССР
К 75-летию Анатолия Аркадьевича
Гоголина
К 75-летию Анатолия Георгиевича
Ткачева
К 80-летию Бориса Адольфовича Мин-
куса
К 75-летию Николая Алексеевича
Головкина
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В Президиуме ЦП НТО пищевой
промышленности
II Пленум Всесоюзного совета
научно-технических обществ
ХОЛОД-84»
Международная выставка в Вильнюсе
Медовар Л. Е. Холодильная
техника на международной выставке
в Вильнюсе
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Архаров А. М., Бродянский В. М.
Из докладов комиссии А1/ 2 на
XVI Международном конгрессе по
холоду
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д.
Из докладов комиссии D2 на
XVI Международном конгрессе по
холоду
Бражников А. М., Малова Н. Д. Из
докладов комиссии Е1 на XVI
Международном конгрессе по холоду
Гиндлин И. М. Из докладов
комиссии D1 на XVI Международном
. конгрессе по холоду
Гиндлин И. М. Пожарная
безопасность на холодильниках
Из докладов комиссии С1 на
XVI Международном конгрессе по
холоду
Ионов А. Г. Из докладов комиссий
D2 и D3 на XVI
Международном конгрессе по холоду
Кувшинов С. Г. Из докладов
комиссии В2 на XVI Международном
конгрессе по холоду
Фильчакова Н. Н. Из докладов
комиссии С2 на XVI Международном
конгрессе по холоду
XVI Международный конгресс по
холоду
1—51
VIII—52
X—57
XI—52
XII—46
VIII—53
IV—55
VII—55,
XI—50
II—59
VIII—59
XII—47
XI—54
II—59
X—59
VII—58J
IV-56
III—56
V—56
VI—56
VIII—54
1—53
62

VIII—57
XI—57
XII—51
V-59
VI—58
IX—58
III—58
1—55
IX—59
IV—60
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Вратил А., Коуделка Л.
Воздухоохладители типа CHV
Даскалов В. К., Златков А. И. Об
энергетических потерях в
сальниковых поршневых холодильных
компрессорах
Раичевич Р. Обобщенный метод
расчета испарителей
Фрицше К., Кэстнер К.-Х. Тепловая
изоляция холодильников из фор-
мальдегидно-мочевинного
пенопласта
Ханке Хайнц. Термобарокамера ТБВ
8000-IV
Шульце Райнер. Холодильная
техника в решении продовольственной
программы
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХ-
г НИКИ
Ямозеров Г. А., Силаева Н. В., Верю-
гина В. А., Фролова Н. И.
Тенденции развития сборных
холодильных камер за рубежом
Камовников Б. П., Каухчешвили Э. И.,
Шелашова С. Л. Электроника в
бытовой холодильной технике
Медовар Л. Е. Первичное охлаждение
и транспортировка молока
Пименова Т. Ф., Шуватова Э. Д.
Железнодорожный
рефрижераторный вагон, охлаждаемый диоксидом
углерода
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Берсенева Н. С, Туболевский С. Л.,
Кочетов В. П. Передвижная
холодильная установка ФХ-80П для
предварительного охлаждения
плодоовощной продукции X—61
Дерябин Н. С, Глускин М. С.
Обратные клапаны XII—53
Ковбун А. Ф., Шабанов А. А.
Агрегаты морские компрессорно-кон-
денсаторные I—58
Латышев В. П., Волошина С. И.
Зависимость давления'начала кипения
смесей ацетона с углеводородами
от температуры и состава XI—60
Малахова М. А., Федюнина Р. П.
Поршневые бессальниковые
компрессоры 1ПБ7 и 1ПБ10 VII—61
Малахова М. А., Федюнина Р. П.
Холодильные поршневые
бессальниковые компрессоры 1ПБ14, 1ПБ20,
4ПБ14, 4ПБ20 VIII—60
Дудаков Е. И. Датчик-реле темпе-
Игратуры электронный Т419 II—61
ЧСапронов В. И., Казакова Н. А.,
Мошкина С. С, Назарова Д. В.
Новое масло ПФГОС-4 для
фреоновых холодильных машин V—61
Семенова С. М. Регулятор разности
температур электрический ТЭ6ПЗ IV—62
Семенова С. М. Регуляторы
температуры электрические ТЭЗПЗ,
ТЭ4ПЗ, ТЭ2П III—61
Уткин Е. П., Помощникова Р. И.г
Моноблочные холодильные машины
типов 1ХМ-ФУ40 и 1ХМ-ФУУ80 VI—60
РЕФЕРАТЫ
1—62; II—62; III—62; IV—63; V—62; VI—63;
VII—63; VIII—63; IX—62; X—62; XI—62;
XII—63
РЕФЕРАТЫ
УДК 637.5.037.02:637.5.037.03
Разработка технологии охлаждения мяса и
установки Я8-ФОА для орошения его водой.
ПОПОВ В. П., ФРОЛОВ А. П. сХолодильная
техника», 1984, № 12.
Разработана и рекомендована к внедрению на
холодильных предприятиях мясной
промышленности технология охлаждения мяса в полутушах
и четвертинах с орошением их водой с помощью
установки Я8-ФОА. Усушка мяса при охлаждении
с орошением на 22 % меньше, чем без орошения.
Качество мяса, охлажденного с орошением, после
хранения в течение 10 сут соответствует
требованиям действующих стандартов. Экономический
эффект от применения новой технологии составит
4 руб. на 1 т мяса.
Иллюстраций 2.
УДК 621.565:648
Применение машинного охлаждения для
рекуперации паров растворителя при
циркуляционной сушке. БЕЛЬФЕР Ф. П., КАМАЙДА-
НОВ Е. Н «Холодильная техника», 1984, № 12.
Представлены результаты исследований по
применению холодильных и комбинированных циклов
в машинах химической чистки с безотходной
и малоотходной технологией. Приведены
характеристики систем охлаждения теплообменной
аппаратуры машин химической чистки с
промежуточным хладоносителем. Рассмотрены вопросы
использования теплофикационных машин для
рекуперации хлорсодержащих растворителей.
Установлена взаимосвязь между основными
показателями эффективности оборудования и
температурными режимами процесса рекуперации.
Иллюстраций 3. Список литературы — 4 названия.
УДК621.56/.57.003
Анализ капитальных затрат потребителей и
влияющих на них показателей качества
холодильного оборудования. БЫКОВ А. В., БЕЖАНИШ-
ВИЛИ Э. М., ТАЛАНОВ А. В.
«Холодильная техника», 1984, № 12.
Приведена структура капитальных затрат
потребителей на приобретение и подготовку к вводу
в эксплуатацию холодильного оборудования.
Установлена взаимосвязь статей капитальных
затрат с показателями качества холодильного
оборудования. Дана количественная оценка
влияния показателей качества на отдельные статьи
капитальных затрат. Определены основные
направления работ по снижению капитальных
затрат потребителей при использовании
холодильного оборудования.
Таблиц 5. Иллюстраций 6. Список
литературы — 8 названий.
63

УДК 621.5.048.001.24
Обобщенный метод расчета испарителей. РАИЧЕ-
ВИЧ Р. «Холодильная техника», 1984, № 12.
Приведен обобщенный метод расчета
испарителей с использованием безразмерных параметров.
Показано преимущество их применения.
Результаты расчета на ЭВМ представлены в виде
' универсальной номограммы, предназначенной
для практического применения при расчете
испарителей всех типов, для которых
коэффициент теплоотдачи при кипении хладагента
описывается степенной функцией плотности
теплового потока. Дан пример расчета.
Иллюстрация 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 536.24.001.5
Теплоотдача при кипении R12 на многорядном
пучке гладких трубок. РЕБРОВ П. Н.,
БУКИН В. Г. «Холодильная техника», 1984, № 12.
Исследован теплообмен при кипении R12 на глад-
котрубном тридцатирядном пучке высотой 1 м.
Выявлено влияние температуры кипения,
плотности теплового потока, числа рядов на
коэффициент теплоотдачи пучка. Получен
коэффициент, учитывающий различие в теплоотдаче
пучка и одиночной трубки для различных
температур кипения. Предложена формула для
расчета среднего коэффициента теплоотдачи
пучка.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5 названия.
УДК 621.565:629.12
Холодильная установка судна «Моряна».
АБДУЛЬМАНОВ X. А., ПОДЛЕСНОВ И. И.,
ШАВАНДИН В. В. «Холодильная техника»,
1984, № 12.
Приведена краткая техническая характеристика
судовой холодильной установки, работающей на
хладагенте R12. Охлаждение трюмов
непосредственное, с помощью воздухоохладителей,
остальные потребители охлаждаются хладоносителем.
Рассмотрены результаты испытаний холодильной
установки в производственных условиях в летнем
режиме. Даны рекомендации по
усовершенствованию холодильной установки.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.565.93/.94
Тепломассообменные противо- и поперечноточные-
насадочные аппараты для холодильной техник*!
ДОРОШЕНКО А. В., СЙКОРСКАЯ Е. М-
ЛИПА А. И. «Холодильная техника», 1984, № 12.
Показано, что интенсифицировать процесс
испарительного охлаждения воды в регулярных
насадках целесообразно путем применения
поверхности с искусственной шероховатостью.
Приведены конструкции разработанных противо-
и поперечноточных вентиляторных градирен, в
которых использованы насадки типа «двойной
прямой риф», и основные характеристики типораз-
мерного ряда.
Таблиц 4. Иллюстраций 3. Список литературы —
9 названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф.
В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, [М. М. Позин[,Н. К.
Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 16.10.84. Подписано в печать 15.11.84. Т-18591. Формат 70Xl087i6-
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л. 7,31. Тираж 10 690 экз. Заказ 2757.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области