ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVII СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
Собянина А. А., Пальмин Ю. В. Перспективы развития
промышленного производства быстрозамороженных
готовых мясных блюд и полуфабрикатов на предприятиях
мясной отрасли АПК
Талызин В. В. Освоение промышленного производства
быстрозамороженных готовых продуктов на московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт» № 1
Судзиловский И. И., Довгалев А. М., Макаров В. В.,
Гутник М. Ш. Опытно-промышленная проверка
скороморозильного аппарата Я10ОАС на Шатурском
мясокомбинате
Фильчакова Н. Н. Производство быстрозамороженных
творожных полуфабрикатов в тестовой оболочке на
предприятиях мясной промышленности
Орловский В. JW. Новые технологии производства
быстрозамороженных вкусо-ароматических и других
натуральных наполнителей для мясных продуктов
За экономию и бережливость
Боков А. Е., Стефановский В. М. Влияние вида откорма
скота и температуры воздуха в камере на усушку мяса
при однофазном замораживании
Атеф Сайд Амер, Чумак И. Г., Таран В. А., Федоров О. Г.
Влияние температурного режима на усушку мяса при его
охлаждении и последующем хранении
Экономика и организация производства
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г., Истомин И. Л.,
Асланьян Р. Н. Новые межотраслевые нормативы
численности рабочих холодильных установок
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Татаренко А. В., Бондаренко Л. Ф. Малоотходная
технология транспортировки летучих жидкостей
Цейтлин Ю. А., Огарков С Е. Расчет регулировочных
характеристик турбохолодильного агрегата ХТМФ-
248-4000
Азаров А. И. Бытовые вихревые холодильник/ для кабин
транспортных средств
Иванов Б. А., Лубенец В. В., Мурашкин А. В. Снегогене-
раторы с различными источниками холода
Доильницын А. В., Маяковский Ю. В. Тепловоздушный
затвор для дверных проемов холодильных камер
Латышев В. П., Цирульникова Н. А. Выделение воздуха
при замораживании воды, водных растворов сахарозы
и сухого молочного продукта
24
26
39
ОБМЕН ОПЫТОМ
Старых Ю. В., Бойчук В. Е. Обобщение опыта испытаний
и эксплуатации судовых холодильных установок 42
Кладий А. Г. Механизация приготовления смесей
мороженого 43
в помощь практику
Инструкция по упаковке, приемке, холодильной обработке,
I хранению и выпуску коровьего масла на предприятиях
молочной промышленности и торговли 47
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Яковлева С. В., Букин Е. К., Гриднева И. Ю., Дончен-
ко Н. П. Паспортизация условий труда в
производственных помещениях Ленхладокомбината № 1 53
ИЗОБРЕТЕНИЯ 18, 43, 55, 62
ХРОНИКА
Научно-технический семинар в Симферополе для
специалистов — наладчиков холодильного оборудования
системы плодоовощного хозяйства страны 57
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Из Бюллетеня МИХ 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Канышев Г. А., Семичастный В. В. Двухступенчатый
холодильный агрегат 21АД300-7-5 н бустерный вннтовой
агрегат 21АН300-7-7 60
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
DECISIONS OF XXVII CONGRESS OF CPSU-INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Sobyanina A. A., Palmin Yu. V. Prospects for Developing
Industrial Production of Quick-Frozen Ready Meat
Dishes and Semi-Finished Foods at Enterprises of Meat
Branch of AIC 2
Talyzin V. V. Industrial Production of Quick-Frozen Ready
Foods at Moscow Experimental Plant «Refrigerated
Product» No. 1 4
Sudzilovsky I. I., Dovgalev A. M., Makarov V. V., Gut-
nik M. Sh. Experimental-Industrial Test of Quick-Freezer
Ya 10-OAC at Shatura Meat Combine 6
Filchakova N. N. Production of Quick-Frozen Cottage
Cheese Semi-Finished Products in Dough Envelope at
Enterprises of Meat Industry 7
Orlovsky V. M. New Technologies for Production of Quick-
Frozen Flavouring-Aromatic and Other Natural Fillers
for Meat Products 9
For Economy and Thrift
Bokov A. E., Stefanovsky V. M. Influence of Type of
Fattening of Cattle and Air Temperature in Room on Meat
Shrinkage at Single-Phase Freezing 12
Atef Said Amer, Chumak I. G., Taran V. Am Fyedorov O. G.
Influence of Temperature Regime on Meat Shrinkage at
Chilling and Subsequent Storage 15
Economy and Organization of Production
Bezhanishvili E. M., Khazanov I. G., Istomin I. L., Asla-
nyan R. N. New Inter-Branch Normatives of Number
of Workers at Refrigerating Plants 19
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Tatarenko A. V., Bondarenko L. F. Low-Waste Technology
for Transporting Volatile Liquids 24
Tseitlin Yu. A., Ogarkov S. E. Calculation of Adjusting
Characteristics of Turborefrigerating Unit XTMF-
248-4000 26
Azarov A. I. Domestic Vortex Refrigerators for Cabins of
Vehicles 28
Ivanov B. A., Lubenets V. V., Murashkin A. V. Snow
Generators With Various Sources of Refrigeration 31
Doilnitsyn A. V., Mayakavsky Yu. V. Thermal-Air Lock for
Door Openings in Cold Rooms 34
Latyshev V. P., Tsirulnikova N. A. Air Separation at Freezing
Water, Aqueous Solutions of Saccharose and Dry Dairy
Product 39
PRACTICE EXCHANGE
Starykh Yu. V., Boichuk V. E. Generalization of Experience
of Testing and Operating Marine Refrigerating Plants 42
Klady A. G. Mechanization of Ice Cream Mix Production 43
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Instruction for Packing, Accepting, Refrigerated Treatment,
Storage and Dispensing Butter at Enterprises of Dairy
Industry and Trade 47
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
Yakovleva S. V., Bukin E. K., Gridneva I. Yu., Donchen-
ko N. P. Certification of Working Conditions in Production
Rooms of Leningrad Refrigerated Combine №. I 53
INVENTIONS 18, 43, 55, S2
MISCELLANY
Scientific-Technical Seminar in Simferopol for Specialists-
Adjusters of Refrigerating Equipment in System of
Fruit-And-Vegetable Economy of Country 57
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
From Bulletin of I. I. R. 58
REFERENCE DATA
Kanyshev G. A., Semichastny V. V. Two-Stage Refrigerating
Unit 2IAD300-7-5 and Booster Screw Unit 21AN300-7-7 60
SUMMARIES
62
©ВО «Агропромиздат», сХолоднльная техника», 1986 г
1

РЕШЕНИЯ
xiMi сыш moo-
Холод — на службе ЛПК
На ВДНХ СССР в павильоне «Мясная промышленность» в марте
1986 г. была проведена встреча по обмену опытом производства
быстрозамороженных готовых блюд и полуфабрикатов с применением растительных
добавок.
В ней приняли участие 60 человек. С докладами выступили сотрудники
ВНИКТИхолодпрома — головной организации в отраслях пищевой
промышленности по данной проблеме: заместитель директора института по
производству В. А. Черняк, директор экспериментального завода «Хладо-
продукт» № 1 В. В. Талызин, заведующие лабораториями института
А. А. Собянина, Н. Н. Фильчакова, В. М. Орловский и др.
При обмене мнениями по обсуждаемому вопросу выступили: технолог
Донецкого мясокомбината Е. И. Юрченко, старший мастер кулинарного
цеха Воронежского мясокомбината Л. М. Кириллова, начальник отдела
Днепропетровского мясокомбината А. А. Лоза, механик Челябинского
мясокомбината В. Я. Волошников, главный технолог Свердловского
мясокомбината А. А. Прошунина.
Участники встречи ознакомились с техникой и технологией
производства быстрозамороженных готовых блюд, полуфабрикатов и пельменей на
московском экспериментальном заводе «Хладопродукт» № 1 ВНИКТИхо-
лодпрома.
Важный итог встречи — определение основных путей увеличения
объемов производства быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов с применением растительных добавок в перерабатывающей отрасли
АПК, ориентация научно-исследовательских институтов и предприятий на
ускорение научно-технического прогресса, создание передовой техники и
технологии производства быстрозамороженных продуктов.
Ниже публикуются статьи по этим проблемам.
УДК 637.5.002.62/.64.037«313>
ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
ПРОМЫШЛЕННОГО
ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ГОТОВЫХ МЯСНЫХ БЛЮД
И ПОЛУФАБРИКАТОВ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
МЯСНОЙ ОТРАСЛИ АПК
Канд. техн. наук А. А. СОБЯНИНА,
канд. техн. наук Ю. В. ПАЛЬМИН
Развитие производства
быстрозамороженных готовых мясных блюд с
гарнирами, мясных комбинированных
полуфабрикатов — пельменей, фаршей,
котлет, сочетающих компоненты
животного и растительного происхождения,—
позволяет не только сократить расход
высококачественных белков животного
происхождения, но и повысить
биологическую ценность растительных белков
и продукта в целом.
Проблема производства
быстрозамороженных пищевых продуктов имеет
большое не только экономическое, но
и социальное значение.
Расширение ассортимента этих
продуктов, выпуск их на промышленной
основе открывают перспективы для
организации сбалансированного питания,
сокращения на предприятиях
общественного питания производственных и
подсобных помещений, создания
резерва готовых блюд и полуфабрикатов.
2

В целях обеспечения выполнения
программы по созданию промышленной
отрасли производства
быстрозамороженных мясных готовых блюд и
полуфабрикатов ВНИКТИхолодпромом за
период 1975—1985 гг. разработаны
рецептуры и технология новых видов
быстрозамороженных готовых мясных
блюд с гарнирами, полуфабрикатов,
изделий из теста с начинками и
унифицированы стандарты на их
промышленное производство; предложены
некоторые виды технических средств для
изготовления быстрозамороженных
пищевых продуктов (ванна паровая,
скороморозильный аппарат);
сформулированы исходные требования для
конструирования оборудования и
проектирования предприятий и цехов.
Для апробирования новых
промышленных технологий на базе ВНИКТИ-
холодпрома созданы два
экспериментальных завода: по выпуску
быстрозамороженных готовых мясных блюд с
гарнирами и полуфабрикатов
производительностью 5 т в смену (московский
завод «Хладопродукт» № 1) и
быстрозамороженных блинчиков с мясными,
творожными и растительными
начинками производительностью 2 т в смену
(завод «Гагра»).
Продукция выпускается в
соответствии с разработанной
ВНИКТИхолодпромом нормативно-технической
документацией — ОСТ 49 175—81 на
продукты быстрозамороженные: мясные
готовые блюда с гарнирами, мясные
полуфабрикаты, блинчики с начинками;
ТУ 49 985—83 на продукты
быстрозамороженные, охлажденные: котлеты
пикантные готовые с гарнирами, котлеты
пикантные полуфабрикаты; ТУ 49 855—
83 на продукты быстрозамороженные,
подмороженные (переохлажденные),
охлажденные: котлеты любительские
готовые с гарнирами, котлеты
любительские полуфабрикаты.
Для производства расфасованных
быстрозамороженных готовых блюд с
гарнирами ВНИКТИхолодпромом и
организациями Минлегпищемаша создан
комплект оборудования марки АЬФКЗ.
Он состоит из участка переработки
овощей, укомплектованного серийным
оборудованием для мойки, чистки и
измельчения овощей; участка
приготовления мясного компонента,
включающего, кроме серийного оборудования для
переработки мясного сырья и
производства фарша, автомат для
формования фаршевых изделий — котлет,
тефтелей (разработчик — Минское ЭКБ
Мясомолмаш), паровую ванну
(ВНИКТИхолодпром), печь для
обжарки мясного продукта во фритюре
(ВНИЭКИпродмаш); участка
производства гарниров и соусов,
укомплектованного серийным оборудованием для
приготовления овощных и крупяных
гарниров, соусов и передачи их на
участок упаковки; участка упаковки
мясных блюд, оснащенного новым
оборудованием для изготовления формочек
из алюминиевой фольги, наполнения их
гарнирами, соусами, ручной укладки
мясного компонента (котлет, тефтелей),
укупоривания и этикетирования
формочек перед замораживанием
(Симферопольское СКВ Продмаш); участка
замораживания и упаковки, имеющего в
своем составе, кроме серийного
оборудования для транспортировки формочек
с блюдами и групповой упаковки их
в картонные ящики, новый
скороморозильный аппарат (ВНИКТИхолодпром)
Большинство новых видов
оборудования уже прошло испытание на
московском экспериментальном заводе
«Хладопродукт» № 1, а печь для
обжарки мясного продукта во фритюре
и скороморозильный агрегат будут
испытаны в 1986 г.
Техническая характеристика
оборудования марки А1
П роизводительность
кг/ч
т в год
Доля, %
мясного компонента
гарниров
соусов
Режим работы
Смен в году
Занимаемая площадь, м2
Установленная мощность,
кВт
Расход пара, кг/ч
Расход воды, м3/ч
Обслуживающий персонал,
чел.
Уровень механизации, % ,
комплекта
-ФКЗ
800—1000
3500
30
40
30

Двухсменный
500
5000
300
5000
100
85
70
В двенадцатой пятилетке намечается
значительно увеличить объем
производства быстрозамороженных продуктов.
Для этой цели предусматривается
ввести в эксплуатацию на
предприятиях мясной промышленности
дополнительно 10 линий типа А1-ФКЗ
производительностью 3000—3500 т в год и в
Москве специализированный завод
1*
з

«Хладопродукт» № 2
производительностью 50 т в смену, или 25 тыс. т
в год.
Ассортимент быстрозамороженной
продукции для нового завода
разработан ВНИКТИхолодпромом. Это —
готовые мясные блюда с гарнирами и
соусами из рубленого и натурального
мяса B0 % от объема производства)
пироги с мясными и творожными
начинками C0%), мясные
полуфабрикаты из натурального и рубленого
мяса E0%).
В состав завода войдут
специализированные цехи по обработке мяса,
овощей, кости, а также основной цех
по выпуску блюд, пирогов и
полуфабрикатов с последующим
замораживанием, упаковкой и холодильным
хранением.
Фактические показатели
действующих предприятий по производству
быстрозамороженных пищевых
продуктов и расчетные данные экономических
исследований показывают, что при
планируемой рентабельности от 12 до 20 %
прибыль на 1 т продукта достигнет
от 120 до 300 руб. Экономия мясных
и молочных ресурсов за счет
применения растительных компонентов (круп,
муки, овощей и др.) при выработке
изделий составит: мясного сырья от 10
до 40 %, молочного — до 50 %. При
этом экономический эффект будет
получен не только на предприятиях мясной
и молочной промышленности, но и в сети
общественного питания в результате
высвобождения более 40 %
производственных площадей, до 30 %
численности рабочих, повышения
производительности труда в 1,5—1,7 раза.
УДК 637.5.002.62/.64.037
ОСВОЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО
ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕ ИНЫХ
ГОТОВЫХ ПРОДУКТОВ
НА МОСКОВСКОМ
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ ЗАВОДЕ
«ХЛАДОПРОДУКТ» № 1
В. В. ТАЛЫЗИН
Основными направлениями
экономического и социального развития СССР
на 1986—1990 годы и на период до
2000 года предусматривается
осуществлять ускоренное и пропорциональное
развитие отраслей агропромышленного
комплекса.
4
Одна из перспективных отраслей
АПК — производство
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов. Реализация выпускаемой в стране
быстрозамороженной продукции
показывает, что она пользуется большим
спросом. Поставка
быстрозамороженных готовых блюд и полуфабрикатов
предприятиям торговли обеспечивает
улучшение обслуживания покупателей,
расширение ассортимента,
значительную экономию продовольственных
ресурсов.
В Москве с 1977 г. действует экс
периментальный завод «Хладопродукт»
№ 1 ВНИКТИхолодпрома,
вырабатывающий быстрозамороженные мясные
готовые продукты. Объем производства
постоянно растет и в настоящее время
составляет 2000 т в год.
Продукция реализуется через сеть га
строномов и универсамов, завод
доставляет ее в магазины централизованно
на основе заключенных с ними
договоров. Быстрозамороженные блюда
направляются также на железнодорож
ный транспорт, в вагоны-рестораны
Основные задачи, которые стоят
перед экспериментальным заводом:
изучение покупательского спроса, освоение
новых рецептур и технологий
производства быстрозамороженной
продукции, расширение их ассортимента. Эти
задачи завод успешно выполняет.
Совместно с ВНИКТИхолодпромом
разработано и внедрено более 10 тех
нологических процессов с освоением
промышленного выпуска новых видов
изделий.
В настоящее время в ассортименте:
тефтели, котлеты крестьянские,
пикантные и любительские, гуляш, говядина
тушеная, мясо по-домашнему, цыплята
жареные, цыплята паровые, биточки
«Здоровье», голубцы ленивые,
бефстроганов. Гарниры к этим блюдам —
гречка, рис, капуста, морковь, горошек,
смесь моркови и горошка. Выпускается
несколько видов пельменей —
«Крестьянские», «Русские», «Столичные».
Подготовлены к внедрению
быстрозамороженные блюда — плов и
солянка.
Сырьем для мясных блюд служат
охлажденные крупнокусковые
полуфабрикаты и замороженные блоки мяса.
В целях дальнейшего расширения
ассортимента, повышения питательной
ценности изделий и рационального
использования мясного сырья в
производстве мясных блюд стали ши-

роко использовать натуральные
растительные добавки — капусту и
картофель. С добавлением капусты (в том
числе замороженной) выпускаются
пельмени «Крестьянские», котлеты
пикантные, с добавлением картофеля —
котлеты любительские.
В 1985 г. при производстве
пельменей «Крестьянские» (965 т) за счет
капустной добавки сэкономлено 120 т
мяса.
Чтобы обеспечить резерв капустного
сырья, завод в 1986 г. заморозил и
заложил на хранение более 40 т
капусты.
В настоящее время совместно с
ВНИКТИхолодпромом
разрабатывается технология использования в
производстве невызревшего лука. Это, с
одной стороны, обогатит мясные изделия
витаминами, улучшит их вкус, а с
другой — даст существенный
экономический эффект.
При промышленном освоении новых
видов быстрозамороженных готовых
блюд основными задачами являются
отработка качества изделий, обеспечение
рентабельности их производства,
снижение себестоимости продукции (и
соответственно цены изделия).
На территории завода расположены
две научно-исследовательские
лаборатории ВНИКТИхолодпрома,
специалисты которой вместе с работниками
завода решают эти задачи.
Для выпуска быстрозамороженных
готовых блюд применяется комплект
оборудования, в состав которого
входят аппараты для измельчения сырья,
приготовления фарша, тепловой
обработки и приготовления мяса, бульона
и соуса, штамповки алюминиевых
формочек и их этикеровки, укупорки
формочек с готовой продукцией, а
также туннельный скороморозильный
аппарат непрерывного действия.
Пельмени в упаковке по 350 г
выпускаются на механизированной линии
В2-ФПЛ производительностью 2,5 т
в смену.
Помимо основной производственной
деятельности, в функции завода «Хла-
допродукт» № 1 входит испытание
технологического оборудования,
создаваемого ВНИКТИхолодпромом совместно
с предприятиями Минлегпищемаша.
Завод считается экспериментальной
базой по отработке технологического
оборудования для производства
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов.
На заводе организован
опытно-промышленный участок по выпуску
быстрозамороженных пирогов.
Прошли экспериментальную
проверку машина для очистки чеснока и
аппараты для его замораживания и
криоизмельчения. На основе этой
техники смонтирована линия для
производства криоизмельченных пряностей.
Изготовленные опытные партии продуктов
направлены на мясоперерабатывающие
предприятия.
Осваивается комплект оборудования
А1-ФКЗ для производства
расфасованных быстрозамороженных готовых
блюд из рубленого мяса с гарнирами.
В него, помимо серийного
оборудования, входит новое — формовочный
автомат, обжарочная печь, участок
(линия) упаковки блюд, скороморозильный
аппарат. Из этого комплекта уже
испытаны и рекомендованы к серийному
производству формовочный автомат и
линия упаковки блюд. Остальное
оборудование проходит приемочные
испытания.
Перед коллективом стоит важная и
сложная задача — увеличить объем
выпуска быстрозамороженных блюд
в 2 раза на тех же площадях без
больших капитальных затрат. С этой
целью осуществляется реконструкция
производства.
В 1985 г. проведен ремонт
основных участков — поочередно линии по
производству быстрозамороженных
готовых блюд и линии по выработке
пельменей.
Смонтирована линия упаковки блюд.
Характеристики у нее выше, чем у
аналогичного импортного оборудования.
С вводом этой линии в действие
производительность увеличилась более чем
на 10%.
Перенос прессового отделения в
подвал и монтаж в одном помещении
трех прессов способствовали росту
производительности в этом отделении
в 2 раза. Сейчас его обслуживает
один оператор, а до реконструкции их
было трое.
Механизирован овощной участок.
Здесь создана поточная линия.
Готовится реконструкция холодиль-
но-компрессорного цеха.
То, что уже сделано, показывает,
что задача удвоения выпуска
быстрозамороженных блюд реальна и после
завершения всего комплекса
намеченных реконструкционных работ она будет
выполнена.

В этом убеждает и активизация
трудовой деятельности коллектива
завода после XXVII съезда КПСС.
Приняты повышенные социалистические
обязательства на 1986 г. План I квартала
выполнен на 106 %.
В 1985 г. завод получил 970 тыс. руб.
прибыли. В 1986 г. за счет повышения
эффективности и качества работы,
роста производительности труда,
развития бригадной формы организации и
стимулирования труда, интенсификации
производства на основе ускорения
научно-технического прогресса планируется
получить более 1 млн. руб. прибыли.
Выполнение намеченных планов во
многом зависит от стабилизации
кадров, а это, в свою очередь,— от
создания хороших условий труда и отдыха
работников. С этой целью
механизируются трудоемкие процессы,
проводится аттестация и на ее основе
рационализация рабочих мест.
Имеются комнаты отдыха, сауны,
обеды со скидкой.
Все это дает положительные
результаты, способствует увеличению объемов
выпуска быстрозамороженных готовых
блюд и пельменей.
Принято решение о строительстве
нового завода, в 10 раз мощнее завода
«Хладопродукт» № 1. С вводом его
в эксплуатацию будут лучше
удовлетворяться потребности населения в
быстрозамороженных блюдах.
УДК 621.565.9.001.4
ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННАЯ
ПРОВЕРКА СКОРОМОРОЗИЛЬНОГО
АППАРАТА ЯЮ-ОАС
НД ШАТУРСКОМ МЯСОКОМБИНАТЕ
Канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
А. М. ДОВГАЛЕВ,
канд. техн. наук В. В. МАКАРОВ,
М.Ш. ГУТНИК
ВНИ КТИхолодпромом разработан
скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС
для замораживания пельменей,
вареников и других аналогичных
мелкоштучных изделий [1, 2].
Конструктивно аппарат представляет
собой устройство для двухступенчатой
обработки продукта: в первой ступени
происходит его подмораживание, во
второй — замораживание.
Первая ступень аппарата включает
в с'ебя ленточный транспортер
(ширина ленты 250 мм), ветви которого
заключены в воздуховод, вентилятор,
соединенный с воздуховодом, нож для
съема подмороженного продукта,
устройство для мойки ленты. Во вторую
ступень входят шнековый
перфорированный барабан с приводом, лотки для
загрузки в барабан и выгрузки из него
замороженного продукта,
охлаждающие батареи и вентиляторы для
подачи холодного воздуха в барабан.
Для удобства монтажа ленточный
транспортер и воздуховод выполнены
из отдельных взаимозаменяемых
секций. Лента транспортера изготовлена
из нержавеющей стали толщиной 0,8—
1,0 мм.
Санитарная обработка ленты
транспортера проводится во время ее
движения теплой водой с помощью
моющего устройства (вращающимися
щетками).
Расположенный горизонтально
перфорированный барабан из
нержавеющей стали для замораживания
продукта имеет внутри шнековую навивку,
а также лопатки для ворошения
продукта.
Все элементы аппарата, кроме
приводов, заключены в камеру,
изолированную материалом типа «рипор» методом
напыления с последующей
декоративной отделкой пластиком. В качестве
изоляции могут быть использованы
также панели типа «сэндвич» из
материала ПСБ-С или «рипор».
Аппарат легко агрегатируется с
выпускаемыми серийно формующими
пельменными автоматами типа СУБ-3 и
П6-ФПВ (двух-,трехручьевыми),
имеющимися на предприятиях отрасли,
прост в изготовлении и монтаже. Он
успешно прошел приемочные испытания
на Пятигорском городском молочном
комбинате и на, Шатурском
мясокомбинате.
В ноябре — декабре 1985 г. на,
Шатурском мясокомбинате была проведена
опытно-промышленная проверка одного j
из образцов установочной серии
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС в
комплекте с пельменным автоматом
П6-ФПВ. Вареники и пельмени
вырабатывали и замораживали в
соответствии с действующей
нормативно-технической документацией на указанные
продукты.
Техническая характеристика
скороморозильного аппарата Я-10-ОАС
Производительность, кг/ч 250—300
Установленная мощность, кВт 15
6

Потребляемая мощность,
кВт'Ч
Удельное потребление
электроэнергии, кВт-ч/кг
Поверхность охлаждающих
батарей, м2
Расход холода, кВт
Рабочая температура воздуха
в аппарате, °С
Продолжительность
замораживания продукта, мин
Габаритные размеры
аппарата (без площадки для
обслуживания), мм
Занимаемая
производственная площадь (без площадки
для обслуживания), м2
Производительность
аппарата на единицу занимаемой
площади, кг/мг
Масса аппарата с площадкой
для обслуживания, кг
9
0,03
425
49,3
-30-г—35
25—30
9000Х
X 2900Х
Х3500
27
10
7000
Как показала опытно-промышленная
проверка, новый скороморозильный
аппарат позволяет исключить при
производстве пельменей и вареников
использование подложек,
вешал-этажерок с подвесными путями (тележек-
этажерок), камер замораживания и
такие технологические операции и
приемы, как мойка подложек, укладка их
на ленту транспортера формующего
автомата, подсыпка муки на подложки
и формуемые тесто-фаршевые жгуты,
отбраковка сформованных пельменей
на стыках подложек, укладка их с
продуктом на вешала-этажерки,
транспортировка последних в камеры
замораживания и камеры для галтовки
изделий, съем их с подложек и галтовку,
транспортировка вешал-этажерок в цех
под загрузку и подложек на мойку.
Внедрение аппарата на малых и
средних предприятиях, где использовались
при выработке пельменей камеры
замораживания, позволяет повысить
производительность труда на 60—70 %,
сократить численность работающих на
30 %, уменьшить продолжительность
замораживания продукта в 10 раз,
повысить .выпуск пельменей и вареников
на 30—35 %, сократить
производственную площадь на 30—50 %, существенно
снизить текущие затраты на
изготовление продукции, улучшить ее качество
и санитарные условия производства.
Годовой экономический эффект от
применения аппарата в условиях
.Шатурского мясокомбината составляет
30 тыс. руб.
. По результатам
опытно-промышленной проверки скороморозильный
аппарат ЯЮ-ОАС рекомендован к
серийному производству.
Список использованной литературы
1. А. с. № 1062482 (СССР).
2. Скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС
для замораживания мелкоштучных
продуктов / И. И. Судзиловский, Ю. К. Древаль,
Ю. И. Киселев, М.,Ш. Гутник.—
Холодильная техника, 1984, № 11, с. 16—18.
УДК 637.352.002.62.037:637.513.13
ПРОИЗВОДСТВО
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ТВОРОЖНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
В ТЕСТОВОЙ ОБОЛОЧКЕ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
МЯСНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Канд. техн. наук Н. Н, ФИЛЬЧАКОВА
Производство быстрозамороженных
полуфабрикатов на основе творога
(блинчики, вареники) организовано
главным образом в крупных городах на
предприятиях молочной .
промышленности или на холодильниках. В
небольших городах, где обеспеченность
молочных заводов холодом недостаточна,
такие полуфабрикаты не выпускают.
Чтобы увеличить ассортимент
продуктов питания населения малых
городов, можно выпускать
быстрозамороженные полуфабрикаты на творожной
основе на мясокомбинатах с
использованием линий для производства
пельменей.
В соответствии с разработанной во
ВНИКТИхолодпроме
нормативно-технической документацией на
производство быстрозамороженных
полуфабрикатов — пирогов с субпродуктовыми
и творожными начинками —
разрешается выпуск на одной и той же линии
полуфабрикатов с мясной и творожной
начинками при условии соблюдения
санитарных требований, при этом
изделия с творожными начинками
необходимо формовать в первую очередь.
Быстрозамороженные
полуфабрикаты — пироги из песочного теста с
творогом или вареники «Крестьянские»,
на основе творога 5 %-ной
жирности — можно рекомендовать для
изготовления на мясокомбинатах, имеющих
формующие автоматы СУБ-ЗМ, П6-ФПВ
или другое аналогичное оборудование,
а также скороморозильные аппараты
или низкотемпературные камеры.
7

Технология производства
полуфабрикатов включает следующие основные
операции: приготовление тестовой
оболочки и начинки, формование
изделий, замораживание и упаковывание.
Тесто готовят так же, как и для
пельменей, смешивая компоненты согласно
рецептуре, начинки — смешиванием
рецептурных компонентов — творога,
вкусовых и ароматических веществ,
стабилизирующей смеси и муки.
Для приготовления -песочного теста
вносят последовательно в
тестомесильную машину сначала жидкие
компоненты — молоко и меланж, а затем
твердые — муку, маргарин. Маргарин
предварительно измельчают на волчке
для получения однородной структуры
теста. Температура теста перед
формовкой должна быть 17±2°С.
Использование компонентов и
стабилизаторов дает возможность получить
реологические свойства,
обеспечивающие механическую формовку изделий
в потоке, а также создать структуру,
не разрушающуюся при
замораживании, хранении и тепловой обработке.
Применение эффективного
стабилизатора укрепляет клейковину белковой
фракции пшеничной муки, что
предотвращает растрескивание тестовой
оболочки при замораживании и сохраняет
ее целостность при гидротермической
обработке.
Выпуск быстрозамороженных
пирогов и вареников с творожной начин-
ской освоен на, Шатурском
мясокомбинате.
Для выработки пирогов использован
формующий автомат П6-ФПВ, на
котором установлено штампующее
устройство, разработанное во
ВНИКТИхолодпроме. Масса одного пирога 100 г,
соотношение массы теста к массе
начинки 50:50.
Вареники «Крестьянские»
изготавливают на линии производства
пельменей в соответствии с
нормативно-технической документацией,
разработанной во ВНИКТИхолодпроме и ВНИМИ
и введенной в действие с 1986 г.
Имеются два участка по
производству быстрозамороженных
полуфабрикатов. На одном из них для
замораживания изделий используют
скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС,
разработанный во ВНИКТИхолодпроме.
Агрегатирование его с формующим автоматом
П6-ФПВ обеспечивает поточность
технологического процесса. Изделия после
формования на непрерывной ленте
подаются в скороморозильный аппарат
и через 30—35 мин высыпаются из него
с температурой —\2-i—14 °С.
Подача теста и фарша
механизирована. Тесто из тестомесильной машины
движется по транспортеру, который
включают по мере необходимости
наполнения приемного бункера
формующего автомата. Фарш подается в
приемный бункер по трубопроводу насосом.
Обслуживать такую линию могут
2 человека. Они готовят тесто и фарш,
следят за их подачей на формующий
автомат, а также принимают
замороженные полуфабрикаты для упаковки.
Все работы проводятся в условиях
комнатной температуры.
На втором участке подача теста и
фарша не механизирована.
Полуфабрикаты формуют на пластины из
полистирола, которые затем вручную
укладывают на подвесные этажеры и
передвигают в холодильную камеру для
замораживания. В конце смены пластины
освобождают, причем работы ведутся в
холодном контуре.
Замороженные полуфабрикаты
допускается хранить при температуре
—18 °С не более 3 мес со дня их
выработки, в том числе на предприятиях
торговли не более 5 суток при —10 °С
и не более 2 сут при — 5°С.
Промышленные партии
быстрозамороженных пирогов и вареников
«Крестьянские», выработанных на ,
Шатурском мясокомбинате, получили высокую
оценку специалистов. Прибыль на 1 т
продукции составила более 200 руб.
Механизированный цех по
производству быстрозамороженных
полуфабрикатов на, Шатурском мясокомбинате,
созданный при участии конструкторов
ВНИКТИхолодпрома, может быть
положен в основу проектов других
мясокомбинатов.
8

УДК 635.262.037:664.5.037
НОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ
ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ВКУ СО-АРОМАТИЧЕСКИХ
И ДРУГИХ НАТУРАЛЬНЫХ
НАПОЛНИТЕЛЕЙ
ДЛЯ МЯСНЫХ ПРОДУКТОВ
В. М. ОРЛОВСКИЙ
В производстве мясных продуктов
значительную роль играет
ароматизация — применение наполнителей,
формирующих аромат и вкус готовых
изделий. Из натуральных наполнителей
растительного происхождения наиболее
употребительны чеснок, лук, пряности.
Среди них особое место занимает
чеснок. Благодаря наличию витаминов,
минеральных веществ, белков,
легкоусвояемых углеводов он обладает
высокой питательной ценностью.
Содержащиеся в чесноке эфирные масла и
фитонциды обусловливают его
своеобразный вкус, запах, сильное
бактерицидное действие.
Чеснок является скоропортящимся
продуктом. Из-за несовершенства
условий и режимов хранения потери его
довольно значительны.
Большинство мясоперерабатывающих
предприятий не располагает
специальными хранилищами с искусственным
охлаждением для луковых культур.
Чеснок вынуждены хранить в ящиках
и сетчатых мешках в условиях нере-
Рис. 1. Машина для очистки чеснока:
1 — загрузочный бункер; 2 — барабан; 3 —
ребристая резина; 4 — вал; 5 — эластичные
била; 6 — диск; 7 — пластина; 8 — камера
сепарации; 9 — патрубок отсоса шелухи;
Ю — заслонка; // — сборник-накопитель;
12 — вентилятор
гулируемои температуры и естественной
вентиляции, что отрицательно
сказывается на его качестве и вследствие
этого на качестве мясопродуктов.
Существующие способы обработки
чеснока (тепловая, распылительная,
сублимационная сушка,
консервирование солью и т. д.) не гарантируют
сохранения качества в течение
длительного времени.
Во ВНИКТИхолодпроме разработан
способ производства замороженного
измельченного чеснока [5] (ТУ 49 833—
85), который обеспечивает:
максимальное сохранение исходных
веществ чеснока;
стабильное качество его при
хранении в течение 12 мес при
температуре —18 °С и 20 мес при — 30 °С;
высокую степень дисперсности
измельченного чеснока и, как следствие,
равномерное распределение в фарше
при перемешивании;
сохранение вкуса и аромата
мясопродуктов независимо от времени года;
улучшение санитарного состояния
предприятий, использующих
замороженный измельченный чеснок.
Технология производства
замороженного измельченного чеснока включает
следующие технологические операции:
разделение на зубки, очистку,
инспектирование, мойку, замораживание,
измельчение и упаковку.
Разделение на зубки и очистку
осуществляют в машинах А9-КЧП или
разработки ВНИИКТИхолодпрома (рис. 1)
[1]. Головки чеснока транспортером
подаются в загрузочный бункер, из
которого они попадают в вертикальный
барабан. Внутри барабана с обрезинен-
ной поверхностью находится вал с
эластичными билами. В промежутках
между ними расположены такие же
эластичные била, укрепленные на внутренней
поверхности барабана. В нижней части
вала установлены диски с
эластичными пластинами.
Ударяясь о подвижные и
неподвижные била, головки разделяются на
зубки, которые, продвигаясь вниз, до-
очищаются эластичными пластинами и
выпадают в камеру сепарации.
Очищенные зубки чеснока выводятся через
отверстия внизу камеры сепарации,
а шелуха отсасывается через патрубок
с помощью вентилятора в
сборник-накопитель. Расход воздуха в патрубке
регулируется заслонкой.
Производительность эксперименталь-
9

кого образца машины составила в
зависимости от типа очищаемого чеснока
(мелко- или крупнозубковый) от 80 до
200 кг/ч. В настоящее время ведутся
разработки более совершенной
машины.
Очищенные зубки чеснока
инспектируют, моют в проточной воде
(предпочтительно душированием) и при
необходимости удаляют поверхностную
влагу с зубков.
Подготовленное сырье
замораживают до температуры не выше —30 °С
в скороморозильном аппарате СФАР-800
или криогенном аппарате [2] (рис. 2),
работающем на жидком азоте (или
жидком диоксиде углерода), в потоке
воздуха (скорость от 1 до 5 м/с).
Экспериментальный образец
криогенного аппарата, созданный во ВНИКТИ-
холодпроме, действует следующим
образом. Сырье подается через
загрузочный бункер, смонтированный в
теплоизолированном корпусе, в загрузочную
емкость. По наклонной плоскости оно
скатывается до спиральной лопасти из
одного или нескольких витков и ею
перемещается в зону замораживания. Здесь
сырье продвигается благодаря
вращению барабана, находящегося в
наклонном положении. Угол наклона
изменяется механизмом регулирования. Для
улучшения условий теплообмена на
внутренней поверхности вращаемого
барабана предусмотрены продольные
направляющие, с помощью которых при
замораживании продукт
перемешивается.
Хладагент, поступающий в барабан
по трубопроводу, из форсунок
распыляется на сырье и, отбирая у него тепло,
рспаряется. Неиспарившаяся часть
хладагента скапливается в местах,
образованных продольными
направляющими и внутренней поверхностью
барабана. При продвижении через зону
замораживания сырье частично
погружается в такого рода ванны и
дополнительно охлаждается.
Таким образом, в криогенном
аппарате используется комбинация
нескольких способов замораживания:
орошение криогенной жидкостью,
погружение в нее и замораживание
испарившимся газообразным азотом, что
повышает его производительность.
Пройдя зону замораживания, сырье
поступает в емкость с бункером для
выгрузки.
Пространство между корпусом и ба-
Продукт Хладагент
Рис. 2. Криогенный аппарат:
/ — загрузочный бункер; 2 —
теплоизолированный корпус; 3 — загрузочная емкость; 4 —
наклонная плоскость; 5 — спиральная лопасть;
6 — барабан; 7 — продольная направляющая;
8 — трубопровод; 9 — форсунка; 10 —
разгрузочный бункер; // — пространство с
газообразным хладагентом
рабаном заполнено газообразным
хладагентом, т. е. создается
теплоизолирующая «рубашка», эффективно
предохраняющая от теплопритоков из
атмосферы, что обеспечивает
постоянство заданной температуры внутри
барабана.
Замороженное сырье измельчают в
дробилке типа Д-250, 8ММ или
криогенном измельчителе [3] в среде
инертного газа, например азота, при
температуре не выше —30° С.
Замороженный измельченный чеснок
выводят из дробилки через циклон с
помощью вентилятора и упаковывают
в пакеты из полимерных материалов,
укладываемые в мешки или картонные
короба. Пакеты герметизируют
термосваркой, мешки зашивают льняными
нитками, а картонные короба оклеивают
лентой.
Упакованный замороженный продукт
транспортируют в авторефрижераторах
при температуре не выше —12 °С и в
железнодорожных вагонах.
Температура продукта перед погрузкой —18-=-
-=- —30 °С. Допускаются
кратковременные перевозки (не более суток)
замороженного измельченного чеснока в
зимнее время автомобилями-фургонами
с изотермическим кузовом.
Несколько тонн замороженного
измельченного чеснока, изготовленного на
московском экспериментальном заводе
«Хладопродукт» № 1 ВНИКТИхолод-
прома, было реализовано на
Щелковском экспериментальном
мясоперерабатывающем заводе и Московском
ю

экспериментальном заводе консервно-
колбасных и кулинарных изделий
ВНИИМПа. Потребители отметили
высокое качество мясопродуктов,
выработанных с замороженным
измельченным чесноком, и большое удобство его
использования.
Как известно, вкусовые качества
мясопродуктов могут быть значительно
изменены и улучшены добавлением к
ним пряностей, отличающихся сильным
ароматом и большим содержанием
эфирных масел.
Придавая пище приятный вкус,
пряности вызывают усиленную
деятельность пищеварительных органов и тем
самым содействуют более полному
усвоению пищи. Кроме того, они
способствуют лучшему сохранению пищевых
продуктов. Установлено, что многие
пряности (гвоздика, перец, корица,
имбирь и др.) являются
антиокислителями, задерживающими процессы
прогоркания жиров, а некоторые
(например, перец) оказывают
бактерицидное действие, подавляя
жизнедеятельность микроорганизмов.
Пряности добавляют в продукты в
измельченном виде. При измельчении
в различных дробилках температура
иногда повышается до 90 °С, а уже при
27 °С некоторые эфирные масла
начинают улетучиваться, что влечет за
собой снижение аромата, ухудшение
качества пряностей, увеличение норм
закладки их в изделия. Кроме того,
некоторые пряности содержат в большом
количестве жир с температурой
плавления около 30 °С. Плавящийся жир
замасливает корпус, и рабочие органы
дробилки, что снижает эффективность
ее работы и делает невозможным
ведение технологического процесса.
Решить эти проблемы можно, если
измельчать пряности при
отрицательных температурах.
Зарубежные специалисты
рекомендуют при измельчении пряностей с
высоким содержанием жира, например
мускатного ореха, поддерживать в
рабочей зоне дробилки температуру ниже
—20 °С, а при измельчении, например,
белого перца — ниже 0°С.
С понижением температуры и
увеличением частоты вращения
измельчающего оборудования возрастают его
производительность и степень
измельчения. Так, в процессе измельчения
черного перца при —30 ~ 35 °С по
сравнению с обработкой при обычной
температуре число частиц, проходящих через
сито с отверстиями размером 100 мкм,
увеличивается с 40 до 70 %.
Расход азота на измельчение 1 кг
пряностей в зависимости от их вида
колеблется от 0,2 до 2,3 кг.
Содержание эфирных масел в крио-
измельченном продукте больше на 14—
53 %, чем в измельченном
традиционным способом.
На московском экспериментальном
заводе «Хладопродукт» № 1 создан
участок по( производству криоизмель-
ченных пряностей, в состав которого
входят криогенные аппарат [2] и
измельчитель [3], а также циклон и
упаковочный автомат (ГДР).
Совместно с Останкинским
мясоперерабатывающим комбинатом была
выработана опытная партия колбас
«Останкинская», «Столовая», «Русская»,
«Докторская» с криоизмельченными
пряностями. Дегустационная комиссия
единодушно отметила, что эти колбасы
превосходят контрольные образцы по
вкусо-ароматическим показателям,
даже при снижении норм закладки.
Во многих странах (Япония,
Австралия, ФРГ, США, Франция и др.) в
пищевые продукты добавляют
мясокостное сырье, что связано с его
значительной биологической ценностью.
В тонкоизмельченной мясокостной
массе имеется большое количество белков,
минеральных веществ (особенно Са и
Р), витаминов, умеренное количество
жиров. При этом белки содержат
практически все незаменимые
аминокислоты, а в составе жиров значительная
часть кислот является ненасыщенными
жирными кислотами.
Тонкоизмельченная мясокостная
масса, по утверждению зарубежных и
советских ученых [4]:
оказывает отчетливо выраженное
положительное влияние на умственное и
физическое развитие детей, на
сердечно-сосудистую и нервную системы
человека;
обладает антисклеротическим,
антидиабетическим и противокариесным
действием;
увеличивает активность легких и
других органов, крови у больных
туберкулезом;
ускоряет сращивание костей при
переломах в трудноизлечимых случаях у
лиц престарелого возраста;
предотвращает образование
злокачественных опухолей.
11

Тонкоизмельченную мясокостную
массу можно использовать в продуктах
питания в качестве добавки,
наполнителя либо заменителя мясного сырья,
а также в кормах для животных. Таким
образом, более полно используются
мясные ресурсы и значительно
расширяется ассортимент продуктов, в том
числе лечебного и диетического
питания.
С целью использования мясокостного
сырья в пищевых продуктах, снижения
энергозатрат на измельчение и
создания безотходного технологического
процесса во ВНИКТИхолодпроме
разработан новый вид продукта — тонко-
измельченная мясокостная масса,
получаемая измельчением замороженного
сырья при отрицательных температу-
УДК 637.5.037.004.162
ВЛИЯНИЕ ВИДА ОТКОРМА СКОТА
И ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА
В КАМЕРЕ НА УСУШКУ МЯСА
ПРИ ОДНОФАЗНОМ
ЗАМОРАЖИВАНИИ
Канд. техн. наук А. Е. БОКОВ,
канд. техн. наук В. М. СТЕФАНОВСКИЙ
Эксплуатируемые в настоящее время
на предприятиях мясной
промышленности камеры однофазного
замораживания мяса характеризуются большим
разнообразием проектных и
технических решений. Емкость камер
составляет от 7,5 до 104 т, высота — от 4,2
до 7,8 м. В качестве приборов
охлаждения применяются подвесные (типа
ВОГ, MX), крышные (ВОКР) и
напольные воздухоохладители. Оснащенность
камер приборами охлаждения,
характеристики и особенности
конструктивного исполнения охлаждающих систем
также существенно различаются. В
результате значительно колеблются
размеры усушки мяса при однофазном
замораживании в этих камерах.
Кроме того, следует учитывать, что
в последние годы ускоренными
темпами строятся специализированные
комплексы по откорму скота. Условия его
pax. Документация на опытную партию
продукта (ТУ 49 1163—85) согласована
с Минздравом СССР.
В настоящее время подбираются
рецептуры продуктов, включающих
мясокостные добавки, и параллельно
проводятся исследования с привлечением
медицинских организаций.
Список использованной литературы
1. А с. 1123620 (СССР).
2. А с. 1076716 (СССР).
3. А с. 919735 (СССР).
4. Гигиеническая оценка мясопродуктов с
минеральными добавками / К. С. Петровский,
Б. П. Суханов, А. В. Устинова и др.— Гигиена
и санитария, 1985, № 8, с. 24—28.
5. Кузьмин М. П., Орловский В. М.,
Хорошкова И. Д. Технология
производства замороженного измельченного чеснока.—
Холодильная техника, 1983, № 10, с. 40—42.
содержания и используемые в таких
комплексах корма (отходы переработки
сахарной свеклы и др.) существенно
отличаются от условий и кормов в
обычных хозяйствах, что может привести
к изменениям технологических
характеристик мяса (влагоудерживающая
способность, коэффициенты диффузии
влаги в мясной ткани, испарительная
способность поверхности мясных полутуш
и т. д.), влияющих на его усушку при
холодильной обработке.
Практический интерес в связи с этим
представляет выявление в основном
факторов, определяющих уровень
усушки, а также поиск комплекса мер,
обеспечивающих при однофазном
замораживании усушку, не превышающую
нормативного значения.
С этой целью в камерах
холодильников ряда мясокомбинатов были
проведены экспериментальные
исследования процесса однофазного
замораживания полутуш крупного рогатого
скота I категории упитанности.
Технические характеристики этих камер
представлены в таблице. Чтобы уменьшить
число исследуемых факторов, строго
соблюдали технологические инструкции
по мокрой зачистке полутуш,
продолжительности их транспортировки от
За экономию и бережливость
12

Жлобинский
Саранский

Георгиевский
Калинко-
вичский
Полоцкий
камеры,
т
104,0
18,0
19,5
16,5
13,5
Воздухоохладители
Марка
ВОГ-230
ВОГ-230
ВОГ-230 -

Нестандартные
напольные
Фирмы
«Атлас»
(Швеция)

Поверхность,
м2
230
230
. 230
400
113

Количество
24
5
5
2
6
Система воздухо-
распределения

Неорганизованная с
ориентацией контура
циркуляции поперек
подвесных путей
То же
»
С внутрикамер-
нои регенерацией
влаги

Неорганизованная с
ориентацией контура
циркуляции вдоль
подвесных путей
Температура кипения
хладагента, ° С


портная
—40
—40
—40
—40
—43
Фактическая
(при
проведении опытов)
_27^ —.35
—41
—39-г- —40
—384- —42
—384- —40
Скорость
воздуха на уровне
бедра
полутуш, м/с
0,3—0,5
0,4—0,7
0,3—0,7
0,2-0,5
1,0—1,5
места ее проведения до весов и от весов
до камеры замораживания.
Для определения степени влияния
вида откорма скота на усушку мяса в
холодильной камере Жлобинского
мясокомбината одновременно
замораживали две партии полутуш: первую —
от скота, поступающего с откормочных
комплексов, вторую — из обычных
хозяйств. Условия проведения опытов —
температура и скорость воздуха,
продолжительность холодильной
обработки и др.— для обеих партий были
одинаковы.
Результаты опытов показали, что при
замораживании мяса скота,
доставленного с откормочных комплексов,
усушка на 0,4—0,7 % выше, чем у мяса
скота из обычных хозяйств, причем эта
разница в усушке имеет тенденцию к
уменьшению при понижении средней за
цикл замораживания температуры
воздуха в камере. Существенное влияние
вида откорма скота на усушку мяса
было подтверждено при проведении
опытов и на других мясокомбинатах
(Полоцкий, Саранский).
На рис. 1 приведены данные,
полученные в опытах по однофазному
замораживанию мяса на различных
мясокомбинатах, в камерах разной
емкости, оснащенных отличающимися
системами воздухораспределения, в виде
зависимости усушки от средней за цикл
температуры воздуха в грузовом объеме
камеры. Анализ данных показывает, что
для каждого вида откорма скота
полученные данные удовлетворительно кор-
релируются единой зависимостью g=
=/@ • Этот факт позволяет
рассматривать температуру воздуха в камере в
качестве параметра, определяющего в
основном уровень усушки мяса для
каждого вида откорма скота.
Такой вывод правомерен,
естественно, лишь для условий замораживания,
аналогичных тем, в которых
проводили опыты, а именно: для камер с
цикличным режимом эксплуатации и с
принудительной циркуляцией воздуха
при скорости его, не превышающей
1 —1,5 м/с у поверхности полутуш.
Данные, приведенные на рис. 1,
позволяют сделать вывод, что при одно-
д,%
3>0
2,0
1,58
т
s
k
ж
У
/
/
/
/
/
)
•
Jf
f
/ I
'
•
-JO
-25
-20
-/5 tfr °C
Рис. I. Влияние средней за цикл температуры
воздуха tB в камере на усушку g при одно*
фазном замораживании говяжьих полутуш,
поступающих с откормочных комплексов A) и из
обычных хозяйств B) на Жлобинский (D),
Калинковичский (#), Полоцкий (О),
Саранский (V) мясокомбинаты и Георгиевский (Д)
мясоптицекомбинат
13

фазном замораживании мяса скота,
поступившего из обычных хозяйств,
нормативная усушка A,58%)
обеспечивается при средних температурах
воздуха не выше —22 -= 23 °С. В то же
время при замораживании мяса скота,
доставленного с откормочных
комплексов, усушка превышала
нормативное значение во всем исследованном
диапазоне температур. Учитывая
тенденцию к уменьшению усушки мяса при
понижении температуры воздуха, для
обеспечения ее нормативного значения
необходимо поддерживать среднюю
температуру воздуха —29 -. 30 °С.
Однако такой температурный режим
при эксплуатации холодильного
оборудования камер однофазного
замораживания на большинстве действующих
предприятий не достигается.
Полученные зависимости g=f(tB)
(см. рис. 1) свидетельствует о
значительном влиянии температуры воздуха
на размер усушки. В диапазоне
температур —30 -. 20 °С средние
значения тангенса угла наклона
касательной к кривым, аппроксимирующим
экспериментальные данные, дают
увеличение усушки на 0,06—0,09 % при
повышении средней за цикл
температуры воздуха в камере на каждый 1 °С.
Это лишний раз подтверждает
важность стабильной и надежной работы
оборудования компрессорного цеха.
В связи со значительным влиянием
на усушку мяса температуры
воздуха в камере представляет интерес
выявление причин, вызывающих ее
повышение. Камеры однофазного
замораживания большинства мясокомбинатов
подключены к системе охлаждения с
температурой кипения хладагента —40 °С.
При нормальной эксплуатации
компрессорного оборудования эта температура,
как правило, обеспечивается.
При проектировании камер
однофазного замораживания в расчет
необходимого количества приборов охлажде-
t,°C
-10
-20
-J0
-w
-50
14
а
QTT
I У • \
i
jk
^»*-J i
л
уг.
y^
и**
0 5 10 15 20 25
ния закладывается температурный
напор (разность температур воздуха в
камере и хладагента), равный 10 °С.
Промышленные испытания показали, что
фактически в процессе холодильной
обработки среднее за цикл
замораживания значение напора всегда
превышает 10 °С и колеблется для разных
камер в диапазоне от И до 19 °С.
На рис. 2 показано изменение
температурного напора при работе
камеры однофазного замораживания
емкостью 19,5 т, оснащенной пятью
воздухоохладителями ВОГ-230. Перед
загрузкой мяса в камеру температурный
напор был равен 7 °С, в процессе за- i
грузки он возрос до 22 °С, после
промежуточного оттаивания увеличился
уже до 30 °С, в конце замораживания
вновь уменьшился до 7 °С и в среднем
за цикл составил около 13 °С.
Такой характер колебаний
температурного напора объясняется тем, что
его значение определяется тепловой
нагрузкой на приборы охлаждения,
максимальной во время загрузки и в первые
часы замораживания. Кроме того, в
период загрузки через дверь вместе с
теплым воздухом поступает
значительное количество влаги, осаждаемой на
поверхности воздухоохладителей, что
приводит к резкому снижению их хо-
лодопроизводительности и повышению
температуры воздуха в камере.
Следовательно, для снижения
температуры воздуха в камере и
соответственно сокращения усушки мяса
необходимо, во-первых, уменьшить
тепло- и влагопритоки в камеру через
открытые двери при загрузке
(например, путем устройства тамбура) и, во-
вторых, обеспечить работу приборов
охлаждения без промежуточного
оттаивания. Последнее условие может
быть достигнуто либо модернизацией
действующих воздухоохладителей,
направленной на снижение влияния инея
на их холодопроизводительность, либо
Рис. 2. Характер изменения
температуры воздуха G) в грузовом объеме
камеры на уровне бедра полутуш и
температуры кипения аммиака B) в
системе хладоснабжения при однофазном
замораживании мяса в камере
емкостью 19,5 т:
а — продолжительность загрузки
камеры; б — продолжительность
оттаивания воздухоохладителей
*, 9

увеличением числа воздухоохладителей
в расчете до 70 м2 теплообменной
поверхности на 1 т продукции при
использовании воздухоохладителей
ВОГ-250.
Однако только увеличение числа
воздухоохладителей в камере
замораживания может не дать ожидаемого
эффекта, если не будет проведена
реконструкция системы охлаждения с тем,
чтобы создать условия для
эффективной работы дополнительно
установленных воздухоохладителей.
УДК 637.5.82.004.16:628.552.2
ВЛИЯНИЕ
ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА
НА УСУШКУ МЯСА
ПРИ ЕГО ОХЛАЖДЕНИИ
И ПОСЛЕДУЮЩЕМ ХРАНЕНИИ
АТЕФ САЙД АМЕР,
д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук В. А. ТАРАН,
О. Г. ФЕДОРОВ*
В настоящее время нет единого
мнения об оптимальной температуре
воздуха в камере, обеспечивающей
минимум усушки мяса в процессе его
охлаждения и последующего хранения [2,
6, 7]. Считается, что во время хранения
охлажденных продуктов минимум
усушки достигается, если в камере
поддерживается температура воздуха от
0 до —4 °С, т. е. близкая к начальной
температуре замерзания воды в
продуктах. В [4] теоретически доказано,
что при изменении температуры
поверхности мяса от положительных
значений к отрицательным усушка при
хранении увеличивается.
В Одесском технологическом
институте холодильной промышленности
проведены экспериментальные
исследования в целях определения усушки мяса
в процессе его охлаждения и
последующего хранения при температуре
воздуха в камере tB=2\ 0 и —2 °С.
Испытания проводили в
климатической термокамере ILKA-KTK-3000.
С помощью медь-константановых
термопар, подключенных к
универсальному цифровому вольтметру Щ 68003,
измеряли в нескольких точках
температуру: воздуха на входе и выходе
* В экспериментальных исследова
ниях принимал участие В. П. Онищенко.
воздухоохладителя, начальную и
текущую на поверхности, глубине 60 и
90 мм и в центре говяжьей четвертины.
Среднеобъемную температуру
охлаждаемого мяса определяли как среднюю
арифметическую по ее значениям на
поверхности и в центре четвертины [2]
и сравнивали с температурой на
глубине 60 мм.
Усушку мяса в процессе охлаждения
и хранения (без нарушения
температурного режима в камере) определяли
с помощью тензометрических весов. На
один конец рычага сечением 20X20 см
и длиной 80 см, опирающегося на
стальную призму, подвешивали четвертину
туши (массой 50,2; 51,35 и 50,1 кг), на
другой — противовес, подобранный
таким образом, что контролируемая
масса составляла 2 кг. Усилие
передавалось стальной тензобалке с
наклеенными четырьмя тензорезисторами
2 ПКП- 10.200В ТУ 25.06.1382—78
сопротивлением 200 Ом каждый. Сигнал
от тензорезисторов поступал на
универсальный цифровой вольтметр В7-23
через тензоусилитель УТ-4. Весы
тарировали перед каждым экспериментом.
Погрешность определения усушки
как функции температуры воздуха не
превышала 10 %, что обеспечило
требуемую точность эксперимента
(±0,1 % от нормы усушки).
Изменение усушки за каждый час
охлаждения и в процессе охлаждения
при tB=2; 0 и —2 °С (начальная
температура мяса в опытах
соответственно 30,5; 30,4 и 32,8 °С) показано на
рис. 1 и 2.
После охлаждения четвертины
хранили в течение трех суток при той же
температуре воздуха в камере. Данные
й9,% &%&(;,%
1
\°\
*\
V
\л
к
н
И
<
\Л
v^
V*
bj
ч>.
1 °
..?
N
А
Л
г
и\
?
<^/
к
\4
о
JS
Г
К
<У-1
о
Чг
)
ы~
'
щ
MU
*/
у
L
Г
\&
L^
ко
к/
'?
u<
/<7
W
<$J\
г
иЦ
ш
)
к°\
ц
г\
ш
0 2 4 6 8 10 12 14 16 16 20 22 24 26
12 3 %ч
Рис. 1. Изменение усушки за каждый час
охлаждения (каждому номеру кривой соответствует
аналогичный номер оси ординат):
1 — tB= —2 °С; 2 — /в=0 °С; 3 —
tB=2 °С; X — расчет; о — эксперимент
15

I/I
г
у
^
I
ж
У*
Ll
rf*
к
к
/*i
)
н
<м
J-*
,n<
-«Й^Т5!^
ОС
тг*
,Л
**
гас
•^
[
=^1-АП
Т}
»*—>1
«И\ 1 1
т
У
д(
1Ц^Н^-*^-Ч
»4
«7
0 ? * 6 в 10 12 tt 16 18 2022 2*26
1 2 J г,ч
Рис. 2. Изменение усушки мяса в процессе
охлаждения:
ф— среднеобъемная температура 4 °С (остальные
обозначения см. рис. 1)
по усушке мяса во время его
хранения приведены в таблице.
Анализ результатов эксперимента
показал, что в процессе охлаждения
мяса до среднеобъемной температуры
4 °С (см. рис. 2) его усушка при
/в==—2 °С меньше, чем при tB=2 °С,
однако суммарное значение усушки за

Продолжительность хранения,
ч
Температура
в центре
четвертины
Температура
на поверхности
четвертины
'п. 'С
Усушка,
ДО, г
Температура воздуха в камере 2 °С
16*
24
32
40
48
56
64
2,43
2,18
2,10
2,02
2,01
2,01
2,02
1,94
1,85
1,86
1,84
1,75
1,84
1,80
146
231
324
411
486
559
627
Температура воздуха в камере 0 °С
21*
29
37
45
53
61
69
0,16
—0,01
—0,03
—0,08
—0,04
—0,03
0,0
0,01
—0,02
0,0
0,0
—0,01
—0,03
0,0
244
341
429
514
608
700
793
Температура воздуха в камере —2 °С
22*
30
38
42
50
58
64
—0,73
—0,73
—0,87
—0,88
—0,80
—0,82
—0,84
— 1,2
— 1,22
— 1,50
— 1,44
— 1,41
— 1,46
— 1,44
580
645
727
798
876
945
1011
* После достижения среднеобъемной
температуры 4 °С.
цикл охлаждение — хранение в
первом случае больше, чем во втором.
В процессе охлаждения при *в=?=
=—2 °С температура поверхности мяса
переходит через 0 °С в промежутке
времени между 11—15 ч термообработки.
В этот период увеличивается доля
влажной составляющей в общем
тепловом потоке. На возрастание последнего
влияет и выделяющаяся теплота
фазового перехода воды в лед в
поверхностном слое мяса.
Теплота фазового перехода воды в
лед также имеет максимум в диапазоне
температур —0,74^—2 °С, так как в
этом интервале скорость
кристаллизации, отнесенная к 1 °С снижения
температуры, максимальна [1]. Все это
приводит к увеличению усушки мяса в
указанном диапазоне температур.
Из положений термодинамики о
фазовых переходах [3] известно, что при
температурах, близких к 0°С, многие
термодинамические величины
скачкообразно изменяются, в частности
энтропия. Поэтому для теоретической
проверки наличия изменений усушки при
переходе температуры поверхности
мяса через 0 °С использовали метод
расчета усушки, основанный на
положениях об энергетических
взаимопревращениях в неравновесной системе
вода — воздух, подробно описанных в
работе [5].
Исходная информация должна быть
такой, чтобы точность расчетов по
математической модели процессов
тепло- и массообмена в камере
составляла ±0,1 % от нормы усушки.
Для соблюдения этого условия
необходимо выделить звено системы, в
котором исходные параметры можно
измерять с заранее заданной точностью.
Учитывая, что рассматривали
замкнутую систему отвода тепла воздухом
от мяса к воздухоохладителю, усушку
мяса определяли по изменению
параметров воздуха в воздухоохладителе.
Изменение состояния воздуха,
проходящего через воздухоохладитель,
на i, d-диаграмме представлено лучом
2—3 (рис. 3). Для охлаждаемого
продукта температура /в является
температурой окружающей среды. Разность
потенциалов Гиббса между
состояниями насыщенного воздуха (точка /) и
воздуха при температуре tB с влаго-
содержанием, соответствующим влаго-
содержанию выходящего из
воздухоохладителя воздуха (точка 0), опре-
16

d0 d2 df d,mfKz
Рис. З. Тепломассообменные процессы в воздухе,
проходящем через воздухоохладитель,
построенные в г, ^-диаграмме:
Д/я — удельная явная теплота, воспринятая
воздухом
деляет значение эксергии
рассматриваемой системы вода — воздух.
Тепловой баланс системы
записывается уравнением
Яп = Яя+Ят=1яя> (!)
где qn, дя, qm — теплота соответственно
полная, явная и скрытая,
кДж/кг;
\ — коэффициент влаговыпа-
дения.
Эксергетический анализ таких систем
[5] показал, что можно
термомеханическую эксергию системы выразить
только через ее термические
составляющие и коэффициент влаговыпадения ?.
Балансовое уравнение взаимопре-
вращающихся энергий
концентрационной и термической неравновесностей
в самопроизвольных процессах
перехода системы в равновесное состояние
имеет вид
AexG=\Aetw+AetG, B)
где AexG — приращение удельной
термомеханической эксергии
воздуха, проходящего через
воздухоохладитель, кДж/кг;
Aetw, AeiG — удельная термическая
составляющая эксергии
системы, затраченная
соответственно на испарение
(сублимацию) влаги и ее
ассимиляцию воздухом, кДж/кг.
Из анализа неравновесных систем
вода — воздух следует, что в
обратимых процессах перехода системы в
равновесное состояние значение &etG равно
нулю. Для реальных
самопроизвольных и необратимых процессов часть
максимальной термической
составляющей эксергии неравновесной системы
затрачивается на ассимиляцию влаги
воздухом, а значит, изменяет
термическую составляющую эксергии,
затраченную на испарение (сублимацию).
Составляющие правой части
выражения B) определяются по уравнению
Elnjjs—lnl-b.-sO, C)
М W
где Tw — температура системы,
перешедшей в равновесное состояние
в необратимых
самопроизвольных процессах, К;
Ти — температура смоченного
термометра для состояния системы
с нулевой эксергией, К.
Уравнение C) решают численными
методами, поскольку при
аналитическом решении нужны дополнительные
допущения, снижающие точность
математической модели.
Найденная из уравнения C)
равновесная температура на линии
насыщения характеризует конечное
состояние воздуха на выходе из
воздухоохладителя (точка W на рис. 3) без
учета подвода эксергии AetG. С учетом
этой величины конечное состояние
воздуха определяется точкой 2. Тогда
количество явной теплоты,
воспринятой воздухом от мяса,
Яяю=Ср \' w ' х) »
гдеср — удельная теплоемкость влажного
воздуха, кДж/кг;
Тх — температура воздуха на выходе из
воздухоохладителя, К.
Доля явной теплоты в процессе 2—3
7 <?„ т,-тх Г W
Тогда скрытая теплота
Qm=(l-V)Q„P, E)
где Qnp — количество тепла,отведенного от
продукта в процессе холодильной
обработки, кДж.
Полученные зависимости были
использованы при создании алгоритма
расчета усушки мяса в процессе его
холодильной обработки для условий
описанного эксперимента. Алгоритм
реализован на микроЭВМ «Искра-226».
Результаты расчета представлены на
рис. 1, 2. Расхождение расчетных и
экспериментальных данных не
превышает 7 %, что находится в пределах'
погрешности эксперимента.
На основании проведенной работы
сделаны следующие выводы.
Усушка зависит от колебаний
температур не только воздуха в камере,
но и поверхности мяса при фазовом
переходе воды в лед.
Многократное изменение
температуры поверхности мяса рг?,'ни криоско-
2 Холодильная техника № 7
17

пической температуры увеличивает его
усушку при охлаждении и хранении.
Во время охлаждения мяса
закономерность уменьшения усушки с
понижением температуры воздуха сохраняется,
а при последующем хранении она
максимальна при —2° С.
При tB= —2, 0, +2 °С и массе
четвертин 50,1; 51,35; 50,2 кг усушка в
процессе охлаждения и последующего
хранения соответственно составляет 165Q
1440 и 1340 г.
Охлаждение и последующее
хранение мяса нужно проводить при
температуре воздуха в камере либо от +2
до 0, либо от —2 °С и ниже без
чередования процессов замораживания и
размораживания поверхностного слоя.
Список использованной литературы
1. Алмаши Э., Эрдели Л., .Шарой Т.
Быстрое замораживание пищевых продуктов:
ИЮЬРЕТЕНИЯ
A1) 1221473 E1L F25 D31/00, F 26 В 5/06 B1)
3830312/28-13 B2) 11.10.84 G1) Специальное
конструкторское бюро биологического
приборостроения АН СССР G2) В. И. Москаленко,
А. И. Скиба E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ОСУШКИ БИОЛОГИЧЕСКИХ
РАСТВОРОВ И СУСПЕНЗИЙ В СОСУДЕ,
содержащее ванну с охлаждающей средой, держатель
сосуда, соединенный с источником разряжения,
конденсатор паров влаги, испаритель
холодильной машины, отличающееся тем, что, с целью
упрощения устройства и снижения энергозатрат
путем уменьшения теплопритоков, ванна с
охлаждающей средой установлена в камере
конденсатора, а испаритель размещен в ванне, при этом
устройство снабжено приспособлением для
сообщения полости сосуда с атмосферой и с полостью
камеры конденсатора.
A1) 1221472 E1) 4 F 25 D 21/06, F 25 В 39/02
B1) 3711260/28-13 B2) 16.03.84 G1)
Ленинградский ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной
промышленности G2) А. А. Халявка, В. С. Евреинова, Б. Н.
Малеванный, В. И. Мачулин E3) 565.945
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий ряд заключенных в кожух
последовательно установленных трубчатых оребренных секций
испарительной батареи с уменьшающимся по ходу
перевод с венгерского. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1981.— 408 с.
2. Головкин Н. А. Холодильная технология
пищевых продуктов.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1984.— 240 с.
3. Кирилин В. А., Сычев В. В.,,Шейнд-
/;ин А. Е.— Техническая термодинамика.
М.: Энергоатомиздат, 1983.— 416 с.
4. Онищенко В. П., Ч у м а к Н. И. Анализ
тепловлажностных процессов в камерах
хранения неупакованных грузов.— Холодильная
техника, 1984, № 2, с. 16—20.
5. Чумак И. Г., Таран В. А., Мазур В. А.
Анализ предельных термодинамических
возможностей систем испарительного охлаждения
воды и воздуха.— В кн.: Холодильная
техника и технология. Киев, 1986, вып. 42,
с. 36—42.
6. Шеффер А. П., Саатчан А. К., Кон-
чаков Г. Д. Интенсификация
охлаждения, замораживания и размораживания
мяса.— М.: Пищевая промышленность, 1972.—
с. 374.
7. Burke H., Co nan J.— La Revue Generale
clu Froid, 1957, Ann 34, № 7, p. 747.
движения воздуха шагом оребрения, вентилятор,
диффузор, оросители и поддон для сбора и отвода
талой воды, отличающийся тем, что, с целью
увеличения продолжительности работы
воздухоохладителя без оттаивания, он снабжен
дополнительной секцией, идентичной первой по ходу
движения воздуха секции, установленной в кожухе
рядом с первой и отделенной от нее
теплоизолированной перегородкой, при этом каждая из
указанных двух секций снабжена заслонками на
входе и выходе воздуха, имеет автономное
питание хладагентом, а суммарное их проходное
сечение соответствует проходному сечению
следующей по* ходу движения воздуха секции
испарительной батареи.
A1) 1221471 E1) 4 F 25 D 13/06, 17/02 B1)
3755602/28-13 B2) 26.06.84 G1)
Северо-Кавказское отделение Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического
института холодильной промышленности G2) В. И. Ар-
теменко, Ю. А. Рубцов, В. А. Шеховцев E3)
621.565.6
E4) E7) АППАРАТ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ШТУЧНЫХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содер
жадий теплоизолированную спиралеобразную
камеру с герметичной крышкой и патрубками
для подвода и отвода хладоносителя,
приспособления для загрузки и выгрузки продукта и
установленную в камере вдоль ее наружной стенки
батарею охлаждения хладоносителя,
отличающийся тем, что, с целью повышения
производительности, он снабжен дополнительной батареей
охлаждения хладоносителя, установленной в
камере вдоль ее внутренней стенки, при этом камера
выполнена в виде подъемной винтовой спирали,
угол подъема которой составляет +5—45°, а
приспособление для загрузки продукта и патрубок
для подвода хладоносителя сообщены с нижней
частью камеры в начале ее подъема.
18

Экономика и организация производства
УДК 621.565:331.101.262@8:1.75)
НОВЫЕ МЕЖОТРАСЛЕВЫЕ
НОРМАТИВЫ ЧИСЛЕННОСТИ
РАБОЧИХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
И. Г. ХАЗА НО В, И. Л. ИСТОМИН,
Р. Н. АСЛАНЬЯН
В период ускорения социально-
экономического развития страны
большое значение придается разработке
систем прогрессивных
технико-экономических норм и нормативов по всем
видам работ и затэат. Эти нормы и
нормативы должны обеспечить наиболее
полное выявление резервов
производства, дальнейшее повышение его
эффективности, рост производительности
труда.
Одной из важных задач является
рациональное и экономное
использование трудовых ресурсов в отраслях
народного хозяйства, применяющих
искусственный холод, решить которую
можно лишь на основе разработки
и систематического обновления
нормативов с учетом достижений
научно-технического прогресса и передовых
методов организации производства.
ВНИИхолодмаш в течение ряда лет
проводил исследования по определению
технически обоснованных нормативов
численности рабочих холодильных
установок [1—3]. Было обследовано
большое число предприятий, использующих
для своих технологических целей
искусственный холод. В процессе
обследований изучали опыт эксплуатации и
ремонта холодильного оборудования,
штаты компрессорных цехов, загрузку
и круг обязанностей машинистов и
слесарей-ремонтников.
Одновременно для выявления
безотказности холодильных систем
анализировали суточные журналы. С этой же
целью на стендах
заводов-изготовителей проводили длительные ресурсные
испытания всех основных моделей
холодильных компрессоров. В результате
были установлены показатели
надежности холодильного оборудования,
периодичность его обслуживания и
ремонта. Уточнены объемы и содержание
работ, выполняемых машинистами
холодильных установок и
слесарями-ремонтниками.
Машинисты холодильных установок:
поддержание заданного температурного
режима холодильных установок путем регулирования
работы компрессоров, насосов, вентиляторов,
теплообменной и емкостной аппаратуры;
наблюдение за приборами автоматики,
запорной арматурой и контрольно-измерительными
приборами;
выявление неисправностей во всех элементах
холодильной установки и участие в их
устранении, проведение текущих уходов (ежедневных
и декадных), пополнение системы хладагентом
и заправка компрессоров смазочным маслом,
контроль за температурой в охлаждаемых
помещениях и своевременное проведение
оттаивания охлаждающих устройств;
участие во всех видах ремонтных работ,
прием из ремонта и испытание
отремонтированного оборудования;
ведение эксплуатационной документации:
суточного журнала работы холодильного
оборудования, журнала учета отказов, расхода
смазочного масла, хладагента и других материалов;
сдача и прием холодильного оборудования
по смене.
Слесари-ремонтники:
проведение всех видов плановых ремонтов
(текущих, средних, капитальных) холодильного
оборудования, устранение неисправностей
приборов, оборудования;
промывка и очистка внутренних полостей
машин и аппаратов, смазка и регулировка
механизма движения компрессоров,
электродвигателей насосов и вентиляторов},
дефектация узлов и деталей, замена
изношенных и имеющих дефекты деталей,
выполнение регулировочных и подгоночных работ;
ремонт запорной арматуры и трубопроводов;
изготовление простых приспособлений для
ремонта и сборки оборудования-после ремонта;
участие в испытаниях отремонтированного
оборудования;
ведение ремонтной документации: дефектовоч-
ной ведомости, журнала расхода запасных частей
и вспомогательных материалов и др.
В 1985 г. в соответствии с планом
межотраслевых
нормативно-исследовательских работ по труду Госкомтруда
СССР ВНИИхолодмаш был привлечен
в качестве ведущей организации к
составлению межотраслевых нормативов
численности машинистов холодильных
установок и слесарей-ремонтников. В
работе принимали участие Центральное
бюро нормативов по труду Госкомтруда
СССР (ЦБНТ) и ряд нормативных
служб пищевых отраслей
промышленности.
Были использованы дополнительные
2*
19

материалы, полученные от 36
предприятий различных отраслей,
промышленности, а также карты
фотохронометража рабочего дня машинистов и
слесарей-ремонтников, составленные во
время обследования предприятий и
предоставленные нормативными службами
предприятий — потребителей холода.
Обработка и анализ всей
совокупности имевшихся и полученных данных
выявили, что нормативная численность
машинистов холодильных установок
(обслуживающего персонала) NM H
подчиняется определенным
закономерностям [6] и зависит от холодопроиз-
водительности холодильных машин, их
конструктивных особенностей, уровня
автоматизации, степени заводской
готовности, применяемого хладагента.
Эта зависимость может быть
аппроксимирована линейным уравнением:
WM.H=?+Qoa,
где В — постоянный коэффициент,
зависящий от конструктивного
исполнения холодильной машины и режима
ее работы;
Qo — холодопроизводительность в
стандартном режиме, кВт;
а — коэффициент, равный тангенсу
угла наклона прямой по отношению
к оси абсцисс (рис. 1).
На рис. 1 для примера приведены
линейные графики зависимости норма-,
тивной численности машинистов от хо-
лодопроизводительности аммиачных
холодильных машин различного
исполнения.
NKHi чел.
Щ
2,51-
2А Г~
Составленные на основе выявленных
зависимостей новые нормативы
численности машинистов холодильных
установок представлены в табл. 1.
Нормативы установлены на один компрессор
при трехсменной работе холодильной установки.
При двухсменной или односменной работе
нормативы численности умножают соответственно
на коэффициенты 0,66 или 0,33. В случае, когда
по действующим правилам техники безопасности
требуется большее количество машинистов, чем
указано в нормативах, их численность
определяют в соответствии с правилами техники
безопасности.
В целом для конкретной холодильной
установки расчетную численность
машинистов NM H определяют по формуле:
где NMj— расчетный норматив численности
машинистов по каждой группе
холодильных компрессоров,
NMi — норматив численности на один
компрессор данной группы;
пь — количество компрессоров данного
типа в группе;
К — поправочный коэффициент
снижения нормативов численности в
зависимости от количества
компрессоров в группе:
щ 1 2—4 5—9 10 и более
К 1 0,8 0,7 0,6
Численность слесарей-ремонтников
определена на основе среднегодовой
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 Q0, кВт
Рис. 1. Зависимость нормативной численности машинистов NM H от холодопроизводитель-
ности Q0 аммиачной машины:
/ и 4 — соответственно с поршневым и винтовым компрессором, смонтирована в виде отдельного
агрегата, укомплектована приборами автоматики, не эксплуатируется в автоматическом режиме;
2, 3 и 5, 6 — соответственно с поршневым и винтовым компрессором, смонтирована в виде
моноблока B, 5 — не эксплуатируется в автоматическом режиме, 3, 6 — эксплуатируется в
автоматическом режиме)
20

Таблица 1
Группа,
•
1
2
3
4
5
Холодопроиз-
, водительность
компрессора, .
кВт (база)
35—100
(III)
115—250
(IV)
350—500
(V)
600—1400
(VI)
Свыше 1500
(VII)
Хладагент
Аммиак
Фреон
Аммиак
Фреон
Аммиак
Фреон
Аммиак
Аммиак
Фреон
Тип
компрессора
Сальниковый
Сальниковый

Бессальниковый
Сальниковый
Сальниковый
Поршневой
Винтовой
Поршневой
Винтовой
Поршневой
Центробежный
Центробежный
Нормативы численности машинистов холодильных установок
на один компрессор Nui, чел.
для агрегатированной холодильной 1
машины 1
Не эксплуатируется в
автоматическом режиме
Не полностью

укомплектована приборами
автоматики
1,2
1,06
0,98
1,7
1,5
2,0
1,45
1,8
1,32
2,75
2,45
2,3

Укомплектована
приборами
автоматики
0,9
0,85
0,78
1,2
1,15
1,55
1,15
1,5
1,05
2,2
1,9
1,8
Эксплуати-1
руется в 1
автомати 1
ческом I
режиме
0,38
0,35
0,33
0,57
0,55
0,8
0,55
0,75
0,5
—
—
для моноблочной
холодильной машины
Не
эксплуатируется
в
автоматическом
режиме
0,8
0,8
0,7
1,15
1,1
, —
1,1
1 —
1,0
—
1,75

Эксплуатируется в

автоматическом
режиме
0,36
0,3
0,31
0,52
0,52
—
0,51
—
0,47
—
—
Примечания. 1. Для двухступенчатых агрегатов, состоящих из двух автономных компрессорных
агрегатов, нормативы численности машинистов определяют как сумму нормативов на каждый
компрессорный агрегат, умноженную на коэффициент 0,75.
2. Для двухступенчатых в одном корпусе компрессоров нормативы численности увеличивают в 1,3
раза по сравнению с нормативами для базового одноступенчатого компрессора.
трудоемкости ремонтных работ и фонда
рабочего времени одного ремонтника
[3].
Нормативы численности слесарей-
ремонтников приведены в табл. 2.
Нормативы условно установлены на один
компрессор, но определены исходя из общей
среднегодовой трудоемкости ремонта всей
холодильной установки, включая запорную арматуру,
приборы автоматики, электрооборудование.
Общую численность
слесарей-ремонтников для конкретной холодильной
установки находят по сумме
нормативов численности на каждый
компрессор.
Новые нормативы отличаются от
действующих [5] более
дифференцированным учетом всех факторов, влияющих
на численность обслуживающего и
ремонтного персонала холодильной
установки. Они позволяют определить
штаты компрессорных цехов конкретных
предприятий, использующих
искусственный холод.
При получении дробных результатов
численность машинистов NM H или
слесарей-ремонтников Nc НУ рассчитанную по
нормативам, округляют до ближайшей
большей величины*.
В пределах общей численности
рабочих, рассчитанной по настоящим
нормативам, предприятие может по своему
усмотрению перераспределять персонал
между отдельными категориями
рабочих с учетом правил техники
безопасности.
Новые нормативы численности
прошли апробацию на 33 предприятиях
* Нормативами
численность рабочих.
определяется явочная
21

Таблица 2
Группа
1
2
3
4
5
Холодопроизводительность
компрессора, кВт (база)
35—100 (III)
115—250 (IV)
350—500 (V)
600—1400 (VI)
Свыше 1500 (VII)
Хладагент
Аммиак
Фреон
Аммиак,
фреон
Аммиак,
фреон
Аммиак
Аммиак
Фреон
Тип компрессора
Сальниковый
Сальниковый
Сальниковый
Поршневой
Винтовой
Поршневой
Центробежный
Центробежный
Нормативы численности
слесарей-ремонтников
холодильных установок на один
компрессор Nc H , чел.
0,098—0,24
0,062—0,138
0,147—0,217
0,45
0,19
0,52—0,85
0,7
0,6
Примечания. 1. Нижний предел нормативов численности указан для двухцилиндрового компрессора,
верхний — для восьмицилиндрового компрессора (при отсутствии в данной группе
двухцилиндровых компрессоров нижний предел относится к четырехцилиндровому
компрессору).
2. При наличии в данной группе двух-, четырех- и восьмицилиндровых компрессоров
норматив для четырехцилиндрового компрессора принимают как
среднеарифметическую величину от указанных пределов.
Таблица 3
Источник информации
Предприятия, где апробированы
нормативы отраслей
промышленности:
мясной и молочной
пищевой
рыбной
Предприятия — потребители
холода, от которых получены
дополнительные данные, отраслей
промышленности:
мясной и молочной
пищевой
рыбной
прочих
Число
предприятий
5
19
9
8
7
8
13
Число
компрессоров
51
121
129
102
71
5Э
114
Численность в среднем
машинистов

фактическая
1,00
1,17
1,22
1,28
1,32
1,18
1,28

нормативная
0,92
1,08
1,12
1,21
1,25
1,10
1,18
на один компрессор, чел.
слесарей-ремонтников

фактическая
0,25
0,27
0,32
0,35
0,29
0,32
0,42

нормативная
0,21
0,22
0,24
0,31
0,24
0,25
0,33
мясной, молочной, пищевой и рыбной
отраслей промышленности (общее
число эксплуатируемых холодильных
компрессоров более 300) и получили
положительную оценку.
В табл. 3 сопоставляется численность
обслуживающего и ремонтного
персонала холодильных установок,
рассчитанная по новым нормативам, с
фактической численностью на 69
предприятиях, где эксплуатируется 647
холодильных компрессоров.
Сопоставление показывает
перспективу условного высвобождения рабочих
холодильных установок @,07—0,1 чел.
для машинистов, 0,04—0,09 чел. для
слесарей-ремонтников из расчета на
один компрессор) во всех отраслях
промышленности. На парк только
аммиачных холодильных компрессоров в си-
22

Nh, чел.
u
^
/ 2
0
L.ZJ
\yi
j
г
1,0 20 3,0 4,0 5,0
a Q0, тыс. кВт
Wo
8\—
/l 1 J J 1 1
1,0 2,0 ¦ J,0 Q0, тыс. квт
5
Рис. 2. Зависимость нэрмативной NH (а) и
удельной нормативной NH/QQ (б) численности рабочих
от суммарной холодопроизводительности
установок 33 предприятий:
/ — среднее значение; 2 — верхняя граница зоны;
3 — нижняя граница зоны; х —
эксплуатация в автоматическом режиме
стемах Госагропрома СССР и Минрыб-
хоза СССР общее условное
высвобождение рабочей силы в сфере
эксплуатации составит более 8 тыс. чел., что
даст годовой экономический эффект
порядка 3,5 млн. руб.
Новые нормативы ориентируют на
повсеместное внедрение систем
автоматизации холодильных установок во всех
отраслях промышленности, что
позволит существенно сократить
трудозатраты.
На предприятиях, где апробировали
нормативы, холодильные установки не
эксплуатируются в автоматическом
режиме управления. Для этих
предприятий на рис. 2 приведены графики
зависимости нормативной NH=yVMH+jVCH
и удельной нормативной NJQo
численности рабочих от суммарной
холодопроизводительности всех установок.
График зависимости NH—f(Q0) имеет
вид расходящейся зоны, верхняя
граница которой относится к предприятиям
с разнотипным оборудованием
(преобладают двухступенчатые агрегаты,
мало компрессоров III базы), нижняя
граница — с однотипным оборудованием
(нет или мала доля двухступенчатых
агрегатов).
Значение (NH- 103)/Q0^6 можно
использовать для ориентировочной
оценки потребности в рабочей силе
(машинисты и слесари-ремонтники) для
предприятий с суммарной холодопроиз-
водительностью от 1 до 5 тыс. кВт
(что характерно для большей части
предприятий) при условии, что
холодильные установки не эксплуатируются
в автоматическом режиме управления.
Подсчитано, что, если перевести
в автоматический режим управления
80—90 % холодильных машин с
компрессорами III, IV и V баз и примерно
20 % машин с компрессорами VI базы,
можно высвободить до 50 тыс. человек
обслуживающего персонала [4].
Новые нормативы одобрены секцией
экспертно-методического совета ЦБНТ,
утверждены в установленном порядке
и будут введены в действие в качестве
межотраслевых в 1986 г.
. Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Хаз а нов И. Г.,
Попов В. М. К методике расчета
численности машинистов холодильных установок.—
Холодильная техника, 1973, № 10, с. 32—36.
2. Бежанишвили Э. М., Таланов А. В.,
Хазанов И. Г. К определению численности
обслуживающего и ремонтного персонала
холодильных установок. — Холодильная
техника, 1983, № 6, с. 19—25.
3. Бежанишвили Э. М., Таланов А. В.,
Хазанов И. Г. О трудоемкости ремонта
холодильного оборудования.— Холодильная
техника, 1983, № 7, с. 37—40.
4. Влияние показателей надежности на
экономичность холодильных машин / Э. М.
Бежанишвили, В. И. Смыслов, А. В. Таланов и др.—
Холодильная техника, 1983, № 11, с. 14—19.
5. Нормативы численности рабочих
холодильных установок. — М.: ЦБНТ Госкомтруда
СССР, 1979.— 8 с.
6. Разработка нормативных материалов для
нормирования труда рабочих. Методические
рекомендации.— М.: НИИтруда, 1982.
23

ЖУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.593.003.13.001.24
МАЛООТХОДНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
ТРАНСПОРТИ РОВКИ
ЛЕТУЧИХ ЖИДКОСТЕЙ
А. В. ТАТАРЕНКО,
канд. техн. наук Л. Ф. БОНДАРЕНКО
При танкерной транспортировке нефти и
нефтепродуктов потери от их испарения
достигают 2 млн. т в год, при этом в
результате испарений повышается взрывоопасность
судна, загрязняется окружающая среда
[3, 5]. Рекуперация паров летучих
жидкостей способствует малоотходности морской
транспортировки указанных грузов.
Рекуперацию паров из смеси с воздухом
можно осуществить несколькими способами;
сорбцией, конденсацией,
центрифугированием, с помощью полупроницаемых
мембран.
Рассмотрим конденсационный способ
извлечения пара из паровоздушной смеси.
Известно, что при охлаждении смесей
ниже точки росы часть компонентов по
условиям фазового равновесия переходит в
жидкое состояние. Из паровоздушных смесей в
жидкость переходит только паровой
компонент [1], который может быть отделен от
остальной смеси.
Схема рекуперации паров летучих
жидкостей представлена на рис. 1.
Паровоздушная смесь при температуре 7Y поступает в
регенеративный теплообменник, где
охлаждается до температуры 7г, а затем в
испаритель-теплообменник, охлаждаемый ком-
прессорно-конденсаторным агрегатом.
Рис. 1. Схема рекуперации паров летучих
жидкостей:
/ — регенеративный теплообменник; 2 —
испаритель-теплообменник; 3— компрессорно-конден-
саторный агрегат; 4 — сепаратор; 5 — емкость
Двухфазная смесь с температурой Т3
разделяется в сепараторе. Сжиженный пар
накапливается в емкости, а оставшаяся
паровоздушная смесь направляется в
регенеративный теплообменник, охлаждает
прямой поток и выбрасывается в атмосферу при
температуре 7Y
Для выбора оптимальной температуры 7V
конденсации пара была составлена
математическая модель. При вычислении
калорических свойств паровоздушной смеси
сделаны обычные в таких случаях допущения
о постоянстве теплоемкостей пара, воздуха
и жидкости в ограниченном интервале
температур и об идеальности пара и воздуха,
в частности независимости энтальпии от
давления. Ниже приводятся конечные
результаты проведенных расчетов.
Холодопроизводительность испарителя-
теплообменника, отнесенную к единице
количества паровоздушной смеси, после
некоторых преобразований представили в
следующем виде:
q0;=i2—i3= [Гз+сп(Г,-Г3)]? +
:+cm{Ti-T*yw-g)o9 A)
где /г, is — энтальпия смеси при
температуре соответственно Тч и Тъ\
г г — теплота парообразования при
температуре Гз,
гз=П—(сж—сп)Тг\
г-1=г(Т1) + {сж-си)Т?
Т; — произвольная фиксированная
температура в интервале Т\—Гз,
наилучший выбор — среднее
значение 7^=0,5G1 +Г3>, при
котором вычисляются теплота
парообразования г(Т() и
теплоемкости пара, жидкости и
воздуха сп, сж, св;
g — доля жидкой фазы в
двухфазной смеси при температуре Г3,
_ Ь-Еэ
g~ 1-|з;
li» ?з — молярная концентрация пара в
паровоздушной смеси при
температуре соответственно Т\ и Гз;
спв — теплоемкость паровоздушной
смеси после отделения.
Сп*=спЬ+съA— ?з);
R — универсальная газовая постоянная;
Тк п — температура конденсации чистого
пара при давлении смеси;
о — коэффициент недорекуперации,
7-1-74
Тх-Тз'
При анализе эффективности применения
холодильной машины для рекуперации
паров летучих жидкостей A=д0/г) было ис-
24

пользовано два определения холодильного
коэффициента: в обратном цикле Карно с
внешней необратимостью
$,кг/Шт-ч)
-Д,Г
*v =
7V-73+Д2Г+Д1Г
и в цикле с холодильной машиной МАК-40,
для которой по паспортным данным в
диапазоне температур конденсации Тк=
= 300—315 К и кипения 7о=240-ь280 К
получено аппроксимационное выражение
е=—1,717+1,087ес—0,051 е;?±0,17. B)
Затрачивая энергию / на работу
холодильной машины, от единицы количества
паровоздушной смеси можно отделить g
долей пара. Чем меньше затрачивается
работы и чем больше отделяется пара* тем
выше эффективность процесса. Поэтому в
качестве основного показателя
эффективности D холодильной машины при
рекуперации приняли отношение
D=g/L C)
При использовании модели с идеальным
циклом Карно возможно аналитическое
исследование показателя эффективности
следующих параметров: 7\,
Дг7, Д37\ Разности темпе-
как функции
Ei, ft, Ai7\
ратур
д1Г=7з-Г0;
&2Т=ТК— Т\\
Д37=Г,-74
характеризуют совершенство теплообмена
соответственно в
испарителе-теплообменнике, конденсаторе холодильной машины
и регенеративном теплообменнике.
Стремление приблизить процессы
теплообмена к обратимым ДГ-^0 значительно
увеличивает капитальные затраты на тепло-
обменное оборудование. В этой связи
немаловажен вопрос о том, какая из
температурных разностей в наибольшей степени влияет
на показатель эффективности. Сравнение
между собой частных производных dD/d^T,
позволило установить,
что в первую очередь необходимо
стремиться уменьшить Aj7, а затем Д27 и Д37.
Математический анализ функции D(Т\,
Еь Гз, А\ТУ Д27\ Дз7) позволил установить
ее экстремальное поведение при изменении
температуры 73, т. е. существование
максимума эффективности. Влияние остальных
переменных на температуру максимума
эффективности определяется следующими
соотношениями:
Гз опт-*То'при ДГ-+0
и (или) Ei-4-s,
где TD — точка росы для смеси с
концентрацией пара Ei;
Es — насыщающая концентрация пара
при температуре Т\.
При этом если ДСГ и Ei достигают своих
предельных значений, то наибольшая
эффективность будет при 73=7D.
Рис. 2. Зависимость эффективности рекуперации
от температуры:
1-4 - D=f(Te); 5 - Э=/(Т3); 6 - Do6=
=/(Тз) в обратимом процессе
A—3 — в цикле Карно; 1 — Ai7,= A27,= 0;
о=0; 2 — Ai7=A27=0, <т=1; 3 — Д,Г=5 К,
Дг7'=15 К, <т=0,5; 4, 5 — в цикле с реальной
холодильной машиной при &\Т—5 К, Дг7=15 К,
ог=0,5)
На рис. 2 представлен график
эффективности выделения бутана из бутано-воздуш-
ной смеси при Ei=0,4 и* 7i = 298 К- Эта
смесь моделирует в первом приближении
паровоздушную смесь, вытесняемую из
грузовых танков танкеров.
График показывает, что в реальной
холодильной системе, производящей
отделение пара от паровоздушной смеси, максимум
эффективности достигается при
температурах порядка 7з=245 К. Из этого следует
важный в конструкторско-технологическом
отношении вывод о целесообразности
применения в холодильных системах
рекуперации паров выпускаемых промышленностью
одноступенчатых парокомпрессионных
машин.
Кривые /—4 определяют температуру
максимума эффективности, однако для того
чтобы узнать, будет ли установка
действительно эффективна при оптимальных
условиях работы, необходимо преобразовать
долю отделенного пара в функцию
полезности, а затраченную энергию в функцию
затрат. Учитывая многоцелевое назначение
рекуперационной установки, функцию
полезности можно определить исходя из
системного анализа. Простейший метод
системного анализа заключается в скаляризации
и сведении к одному эквиваленту, например
денежному, всех достигаемых полезных
эффектов. Абсолютный эффект вычисляется
по формуле:
3=D
е\-\-е2+еъ
77~"J
D)
где е\ —тариф на отделяемый продукт,
руб/кг;
25

в2 —ущерб, наносимый окружающей
среде при попадании в нее паров
продукта, руб/кг;
еъ —выигрыш от повышения взрыво-
безопасности судна, руб/кг;
d —стоимость энергии, затрачиваемой
на работу рекуперационной
установки, руб/(кВт»ч).
В работе [2] определены суммарные
годовые затраты на производство единицы
холода в стандартном режиме еъ для
машин различной холодопроизводительности.
Отнеся долю отделенного пара к затратам
на производство единицы холода,
представим эффективность Э как
э-М* )i±2+2.. E)
<7о v QCT ' еь
где Qo — холодопроизводительность
холодильной машины;
QCT — то же, в стандартном режиме.
Зависимость Qo/QCT от То, Тк определена
при тех же условиях, что и е:
^° = — 1,069+0,01247Гк—
VCT
-2890 A-4-) ±0,051. F)
На рис. 2 кривая 5 представляет
зависимость Э=[(Тз) при ei=0,18 руб/кг; е2=
= 0,28 руб/кг (ориентировочный размер
ущерба, рекомендуемый в работе [4]);
е5=0,03 руб/(кВт-ч) [2J. Данные о связи
между взрывоопасностью и количеством
испарившихся в атмосферу паров отсутствуют,
поэтому условно приняли е3=0.
Максимальный полезный эффект — 12,2 руб. на 1 руб.
затрат на холодильную технологию
рекуперации паров — достигается при Г3=248 К,
Г0=243 К, причем 40 % приходится на
экономический, а 60 % — на экологический
эффект.
Представляется интересным вопрос:
насколько можно повысить эффективность,
совершенствуя технологию? Для ответа на
него рассчитан полностью обратимый
процесс рекуперации, в результате которого из
исходной смеси получают g долей продукта
при давлении исходной смеси в состоянии
насыщенной жидкости и 1—g долей
паровоздушной смеси при давлении и
температуре исходной смеси. Для рассматриваемой
модельной ситуации кривая 6 на рис. 2
представляет зависимость Do6=/(T3) в
обратимом процессе. Максимальная
эффективность в обратимом процессе достигается
в пределе при Tz=TD. Ее значение можно
вычислить по формуле, справедливой при
Ты<Тс. '
г) : X
^об max / Т \
/-,-(y--l)+(<V-cn)
х ' к. п
х т ! • G)
Тх Xn-^-RTx In Ei
Для бутано-воздушной смеси при Т\ =
= 298 К, ?i=0,4, сп=85,9 кДж/(кмоль-К);
с^= 128 кДж/(кмоль-К); св=29 кДж/
кмоль-К); /-(Tj = 23 485 кДж/кмоль, Tl=
= 250 К, Гкп=272,7 К максимальная
эффективность составит Do6 max=48,4 кг/
(кВт-ч). В реальном процессе рекуперации
при использовании холодильной машины
D=7,4 кг/(кВт-ч).
Предлагаемые формулы позволяют
рассчитывать эффективность рекуперации
паров на основе минимума исходных
данных.
Рекуперация паров с применением
холодильных машин может быть экономически
выгодной даже без учета экологического
эффекта и повышения взрывобезопасности
судна. Это должно стимулировать работы,
направленные на создание рекуперационных
систем.
Список использованной литературы
1. Бэр Г. Д. Техническая термодинамика.—
М. Мир, 1977.— 520 с.
2. Кглнинь И. М., Бежанишвили Э. М.
Оценка экономичности холодильного
оборудования.— Холодильная техника, 1981, № 9,
с. 21—27.
3. Старков М. В. Потери нефти при морской
транспортировке за рубежом.— Транспорт и
хранение нефти и нефтепродуктов, 1980, № 3,
с. 22—26.
4. Христенко С. И. Транспорт и
окружающая среда.— Киев: Наукова думка, 1983.—
200 с.
5. Щербакова Р. П.,,Шалашова Н. В.,
Головина О. М. Международный
морской транспорт нефти.— Транспорт и хранение
нефти и нефтепродуктов, 1979, № 8, с. 29—32.
УДК 6111.515.001.24
РАСЧЕТ РЕГУЛИРОВОЧНЫХ
ХАРАКТЕРИСТИК
ТУРБОХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА
ХТМФ-248-4000
Д-р техн. наук. проф. Ю. А. ЦЕЙТЛИН,
С. Е. ОГАРКОВ
В настоящее время в различных отраслях
промышленности все шире используют
мощные турбохол од ильные агрегаты (ТХА) типа
ХТМФ или.ТХМВ, работающие по циклу
с промежуточным подсосом пара и
двухступенчатым дросселированием хладагента.
Холодопроизводительность таких ТХА
регулируют с помощью входного
направляющего аппарата, располагаемого перед первой
ступенью компрессора.
Установлено [3], что для оптимизации
режимов работы станций холодильных
машин, оборудованных такими ТХА,
необходимо иметь регулировочные
характеристики агрегатов вида:
26

Qo, Ne=f(t„ to, a), A)
где Qo— холодопроизводительность
агрегата;
Ne — мощность, потребляемая приводом
агрегата;
tK, t0 — температура конденсации и
кипения;
a — угол установки лопаток входного
направляющего аппарата.
В документации завода-изготовителя ТХА
таких характеристик нет, поэтому их
определение — одна из важных задач при
решении проблемы оптимального
управления холодильными агрегатами.
В работах [1,2] характеристики вида A)
находят путем математического
моделирования процессов, протекающих в этих
агрегатах. Однако для использования таких
моделей необходимо иметь газодинамические
характеристики ступеней
турбокомпрессоров, которые в ряде случаев неизвестны.
В то же время возможен и другой путь
получения искомых зависимостей.
Энергетические параметры ТХА при
регулировании холодопроизводительности, в
случае когда термодинамическая
характеристика испарителя и температура
конденсации неизменны, рассчитывают по
эмпирическим зависимостям [6]:
Qo/Qo*=/i(a);
Ne/ЩЧ2(a).
Здесь и далее звездочкой обозначены
величины, определяемые при отсутствии
регулирования холодопроизводительности
ТХА.
На рис. 1 показаны графики этих
зависимостей, приведенные в [6]. Там же нанесе-
B)
ны экспериментальные точки, полученные
при испытаний агрегата ХТМФ-248-4000,
для различных значений температуры
конденсации и характеристик испарителя.
Отклонение точек от кривых невелико.
Для расчета режима работы ТХА при
регулировании холодопроизводительности
требуются следующие исходные данные:
тип ТХА, расходы и начальные
температуры хладоносителя и поступающей в
конденсатор воды, угол установки лопаток
входного направляющего аппарата.
Параметры рассчитываемого режима
определяют в результате решения системы
уравнений, включающей выражение B),
аппроксимационные зависимости Q|f,- N* от
tK и tg, например из [5], а также
уравнения:
Qo*=QscsVs (tsi-t*2);
Qo=k*FiiM-Jk_.
In
rsl~*o
t
s2~
-tn
Qk—QwcwVwVw2—tw\)\
Wk—^КГК
ln*K *wl
tK-t
C)
w2
J
где т| — коэффициент полезного
действия, учитывающий
механические потери в компрессоре и все
потери энергии в его приводе;
Qs» Qw — плотность хладоносителя в
испарителе и воды, кг/м3;
а0Щ
0,3
0,8
0,7
0,5
1 5rv V
<
О \Р
• \3
S
х\
о \
8 ]
30
70 JO
а
#,
*e'/ve
0,3
0,8
0,7
0,6
п%
V
%
1
30
70
50
сс°
Рис. 1. Зависимость относительной холодопроизводительности (а) и относительной мощности (б)
турбохолодильного агрегата ХТМФ-248-4000 от угла установки лопаток входного направляющего
аппарата а:
• — /Kf=40,6 °С, К5=0,0759 м3/с; Л — 40,6, 0,148; О — 38,5, 0,112; V— 38,6, 0,0673; ? — 34,8 °С,
0,110 м3/с
27

cs* cw — теплоемкость хл а доносителя в
испарителе и воды, Дж/(кг»К);
Vs, Vw — объемный расход хладоносителя
в испарителе и воды, отводящей
тепло конденсации, м3/с;
tsl, tS2 — начальная и конечная
температура хладоносителя в
испарителе, °С;
k*t kK — коэффициент теплопередачи
испарителя и конденсатора,
рассчитываемый, например, по [4],
Bt/(m2-K);
FH, FK — площадь теплообменной
поверхности испарителя и
конденсатора, м2;
twl, tw2 — начальная и конечная
температура воды, поступающей в
конденсатор, °С.
Функции /i и /2 в уравнениях B) хорошо
аппроксимируются выражениями:
/i(a)=0,0572+0,02033<z—1,095-1(Г4 a2;
/2(a) = 0,2113+0,01733a—9,523-10-5a2.
Уравнения системы C) описывают
соотношения между параметрами ТХА при
регулировании и без него для одинаковых
температур конденсации, заданных
расходов и начальных температур хладоносителя
и воды, поступающей в конденсатор.
В результате решения этой системы
получают следующие параметры режима
работы ТХА при регулировании: холодопроиз-
водительность; мощность, потребляемую
приводом агрегата; количество тепла,
отводимого в конденсаторе; температуру
конденсации; температуру воды на выходе
из конденсатора.
Температуру кипения, соответствующую
полученному значению холодопроизводи-
тельности агрегата при регулировании,
рассчитывают по выражению:
/о = й=Ая • D)
Корректность описанного метода была
проверена в процессе экспериментального
исследования холодильного агрегата
ХТМФ-248-4000, эксплуатируемого на одной
из шахт Донбасса.
Агрегат испытывали при различных рас-
1 ходах и начальных температурах
хладоносителя, а также температурах конденсации
и кипения хладагента.
На рис. 2 приведены зависимости
относительной ошибки 6 определения холодопро-
изводительности ТХА описанным методом от
угла установки лопаток входного
направляющего аппарата а.
Как видно из рис. 2, эта ошибка не
превышает 5 %, что удовлетворяет
требованиям к точности инженерных расчетов.
д,%
§9
Ь и О
о у
. а а 8
о 9 1 °
¦
1
ia u ¦ ¦ ¦ - » ¦ i
SO 80 70 60 50 W ее, °
Рис. 2. Зависимость относительной ошибки б
определения холодопроизводительности ТХА от
угла установки лопаток входного направляющего
аппарата a
Определенные с помощью данного
метода регулировочные характеристики ТХА
были использованы для анализа
эффективности работы турбокомпрессорных агрегатов
ХТМФ-248-4000, входящих в состав системы
кондиционирования воздуха шахты им. В. И.
Ленина ПО «Артемуголь». Оптимизация
рабочих режимов ТХА позволила повысить
удельную холодопроизводительность
агрегатов, снизить потребляемую ими мощность
в среднем на 10 %.
Список использованной литературы
1. Кал нин ь И. М. Характеристики
холодильных центробежных компрессоров.—
Труды ВНИИхолодмаша, 1969, вып. 1, с. 45—131.
2. Калнинь И. М. О регулировании
производительности холодильных
турбокомпрессоров с помощью входных направляющих
аппаратов.— Холодильная техника, 1970, № 10,
с. 15—21.
3. Огарков С. Е., Цейтлин Ю. А.
Оптимизация режимов работы холодильных
машин систем кондиционирования воздуха в
шахтах при отличии условий эксплуатации системы
от проектных.— Горная электромеханика и
автоматика, 1985, вып. 46, с. 96—99.
4. Теплообменные аппараты, приборы
автоматизации и испытания холодильных
машин. Справочник.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1984.— 248 с.
5. Холодильные машины. Справочник.— М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1982.—
224 с.
6. Ч и с т я к о в Ф. М. Холодильные
турбоагрегаты.— М.: Машиностроение, 1967.— 268 с.
УДК [628.84:621.565.83]:629
БЫТОВЫЕ ВИХРЕВЫЕ
ХОЛОДИЛЬНИКИ ДЛЯ КАБИН
ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
Канд. техн. наук А. И. АЗАРОВ*
Для охлаждения напитков и продуктов,
используемых в рейсах персоналом
транспортных средств (тепловозов,
электровозов, большегрузных автомобилей и т. п.),
*В испытаниях холодильника ТВХ-15
принимали участие канд. техн. наук Ю. М. Си-
моненко и С. О. Муратов.
28

в кабинах последних следует
предусматривать один или несколько транспортных
бытовых холодильников. Предпочтительные их
типы выбирают по совокупности
технологических и эксплуатационных характеристик
с учетом условий работы в кабине.
Проведенные ранее исследования
традиционных транспортных бытовых
холодильников — компрессионных,
термоэлектрических, испарительных и абсорбционно-диф-
фузионных — показали [1,3], что ни один
из них в достаточной мере не
удовлетворяет требованиям производственников и
эксплуатационников. Иными словами, для
создания компактного, простого,
нечувствительного к транспортным вибрациям,
долговечного и по возможности
унифицированного для различных объектов бытового
холодильника следует использовать
нетрадиционные методы получения холода.
Научно- исследов ател ьская лаборатория
вихревой техники Ленинградского
политехнического института (ЛПИ) и отдел
вихревых генераторов холода Одесского
технологического института холодильной
промышленности (ОТИХП) совместно проводят
работу по реализации эффекта Ранка, в
частности, сочетания его с другими
методами охлаждения в целях создания
простого и надежного транспортного
холодильника.
На начальном этапе работы были
сконструированы вихревые холодильники (рис.
1, 2, таблица), освоенные затем в
мелкосерийном промышленном производстве,—
ТВХ-14 (первое поколение) и ТВХ-15
(второе поколение). Они установлены в кабине
машиниста на пассажирских
дизель-поездах ДР-1П, ДР-1М, ДР-1А и на
поставляемых на экспорт тепловозах 2ТЭ114.
Многолетняя эксплуатация подтвердила
безотказность работы вихревых
холодильных агрегатов и позволила сделать
следующие выводы.
— Применение регенеративной схемы —
наиболее простой путь к повышению на
40—50 % экономичности холодильника,
вихревая труба которого подключена
к.имеющейся пневмосистеме.
— Отказ от жидкостного барботажного
аккумулятора холода, установленного в
ТВХ-14, сокращает почти вдвое (до 30 мин)
продолжительность выхода холодильника на
установившийся температурный режим, но
при этом желательно непрерывно подавать
сжатый воздух в холодильный агрегат.
— Использование для предварительного
охлаждения сжатого воздуха отходящим
потоком сборного пластинчатого
теплообменника-рекуператора (ТВХ-15) вместо змее-
викового (ТВХ-14) упростило изготовление
изделия (исключены пайка и сварка),
позволило перейти к конвейерной сборке.
— Изготовление вихревого
регенеративного холодильного агрегата в виде единого
Рис. 1. Принципиальная схема транспортного
бытового вихревого холодильника ТВХ-14:
/ — змеевик для предварительного охлаждения
сжатого воздуха; 2 — вихревая камера; 3 —
канал для прохода потока холодного воздуха;
4 — барботажный аккумулятор холода; 5 —
холодильная камера
Рис. 2. Холодильник ТВХ-15 с пластинчатым
теплообменником-рекуператором и центральным
расположением вихревой трубы:
/ — кольцевые прокладки; 2 —
перфорированные пластины-ребра; 3 — вихревая камера;
4 — трубка для выпуска потока горячего
воздуха; 5 — холодильная камера
>9

Показатели
Вместимость, дм3
Внешний габаритный объем, дм3
Масса, кг
Теплоизоляция
Удельный теплоприток в
холодильную камеру через теплоизоляцию,
Вт/К
Потребление сжатого воздуха при
его начальном абсолютном
давлении 0,9 МПа, кг/ч
при непрерывной работе
при продолжительности
включения, равной 70 %
Максимальная разность
температур воздуха в кабине и
холодильной камере, °С
Прямые затраты при
мелкосерийном производстве, руб/шт
Интегральный показатель качества
изделия, руб.-1, при температуре в
кабине, °С
36
45
Диаметр вихревой камеры, мм
TBX-14
14,3
39,3
13
ПСБ-С
0,5
10,8
7,6
30—32
63,6
0,0129
0,0091
5
ТВХ-15
15,5
39,3
12
ПСБ-С (с
1979 г.
ППУ-309)
0,5
7,2
5,0
32—36
35,4
0,0171
0,0108
4
ТВХ-5*
5,6
21,6 !
7
ПСБ-С
0,4
3,6
—
30
32,0
0,014
—
5
TBX-50*
51
96,5
20
ПСБ-С
1,0
25
(при 0,3 МПа)
30
45,0
0,016
—
1 10
* Опытные образцы.
компактного блока, вставляемого в проем
теплоизоляционного ограждения
холодильной камеры, и центральное расположение
миниатюрной вихревой трубы в
холодильном агрегате дает возможность собирать и
испытывать его вне холодильника (см.
рис. 2).
— Максимальная унификация
способствует созданию вариантов холодильников
меньшей (ТВХ-5) и большей (ТВХ-50)
вместимости (см. таблицу). Несмотря на
значительные энергозатраты (в несколько сот
ватт), интегральный показатель качества
вихревых холодильников [1], учитывающий
температур но-динамические,
энергетические, технологические характеристики, срок
службы и вероятность безотказной
работы, значительно выше, чем для
холодильников других типов. Преимущество их
возрастает с повышением температуры в
кабине.
— При отсутствии кондиционирования
воздуха в кабине максимальную разность
температур воздуха в ней и холодильной
камере требуется повысить до 40—45 °С
без заметного увеличения расхода сжатого
воздуха. Соблюдение последнего условия
существенно повлияет на возможность
применения вихревых холодильников на
тракторах и комбайнах.
Трехлетняя эксплуатация (при участии
ОТИХП) холодильников ТВХ-15 на
автомобилях завода КамАЗ показала, что отвод
части сжатого воздуха в вихревой
холодильник не ухудшает тормозных характеристик
автомобиля.
Холодильники ТВХ-15 будут
опробованы на тракторах К-701 и комбайнах
ДОН-1500, оснащенных воздушным
компрессором, аналогичным используемому на
автомоб илях КамАЗ, в целях выявления
целесообразности их применения на этих
объектах и уточнения требований к
транспортным холодильникам, применяемым в
сельском хозяйстве.
Как видно из таблицы, при переходе к
вихревым холодильникам второго
поколения (от ТВХ-14 к ТВХ-15) потребление
сжатого воздуха снижается в 1,5 раза.
Дальнейшее его уменьшение может быть
достигнуто путем использования пластинчато-
ребристой вихревой трубы [2] с долей
холодного потока 100 % и коэффициентом
энергетической эффективности
(адиабатным КПД) от 30 до 40 %, а также
сочетания вихревой трубы и
полупроводниковой термобатареи [1].
Список использованной литературы
1. Аза ров А. И., Калюжный В. А.
Сопоставление комплексных характеристик
комбинированного и термоэлектрического
воздухоохладителей.— В кн.: Холодильная техника и
технология. Киев, 1980, вып. 30, с. 60—63.
2. А. с. 456118 (СССР).
3. Мартыновски й В. С, Семеню к В. А.,
Азаров А. И. Оптимальная емкость
термоэлектрических холодильников.— В кн.:
Холодильная техника и технология. Киев. 1974,
вып. 18, с. 8—13.
30

УДК 621.58
СНЕГОГЕНЕРАТОРЫ
С РАЗЛИЧНЫМИ
ИСТОЧНИКАМИ ХОЛОДА
Д-р техн. наук, проф. Б. А. ИВАНОВ,
канд. техн. наук В. В. ЛУБЕНЕЦ,
канд. техн. наук А. В. МУРДШКИН
В последние годы возник
значительный интерес к исследованиям и
производству установок для получения
искусственного снега и мелкодиспер-
гированного льда, носящих название
снегогенераторы («снежные пушки»).
Обзор литературных и патентных
источников показывает, что ими активно
занимаются в США, Франции, Италии,
Австрии, Чехословакии и других
странах.
Интерес к стационарным и
передвижным снегогенераторам объясняется
возможностью их эффективного
использования для предотвращения
образования пыли в забоях и на карьерных
дорогах, увеличения и подавления
осадков инициированием образования
кристаллов льда, намораживания ледяных
мостов, борьбы с пожарами,
охлаждения рыбного сырья, защиты
снежным покровом особо ценных
сельскохозяйственных культур и почвы от
промерзания и т. д.
Анализ отечественных и зарубежных
работ свидетельствует о том, что
выпускаются в основном снегогенераторы,
в которых производство искусственного
снега и льда основано на
кристаллизации мелкодиспергированнои воды или
заранее приготовленной водовоздушной
смеси при температуре окружающей
среды foc= —15 °С и ниже.
Сведения о снегогенераторах,
работающих при/0 с = —2-т- +6 °С, в
составе которых используется холодильная
машина для охлаждения воздуха,
отсутствуют. Однако потребность в
подобных установках, например для
засыпки снегом горных склонов и лыжных
трасс при организации спортивных
соревнований, агропромышленных целей,
имеется.
Поэтому предлагаемое исследование
посвящено, в первую очередь,
определению расхода энергии на получение
снега в указанном диапазоне
температур атмосферного воздуха;
выявлению наиболее подходящего для
снегогенератора типа холодильной машины
(ХМ); анализу схем снегогенераторов
с различными источниками холода и
сравнению их технических показателей
с существующими снегогенераторами.
Предлагаемая для исследования
модель снегогенератора показана на
рис. 1.
При составлении математической
модели рабочего процесса
снегогенератора не учитывали влияния влажности
воздуха (на конденсацию,
вымораживание и кристаллизацию влаги
затрачивается часть холода, выработанного
ХМ, но одновременно и
увеличивается количество полученного снега);
пренебрегали кинетической энергией
капель и потока воздуха;
не учитывали сопротивления массо-
обмену между частицами воды и
воздуха;
считали, что вся вода, подаваемая
в смеситель-распылитель,
преобразуется в снежную пыль.
В качестве целевой функции выбран
удельный расход энергии на работу
снегогенератора, т. е. расход энергии
на охлаждение, подачу воды и
диспергирование водовоздушного потока,
приходящегося на единицу массы
вырабатываемого снега, X,
кВт_
кг/с
Учитывая известные уравнения
термодинамики, материального и
энергетического балансов, получим выраже-
Атмосфернь*
воздух
"\~\
1 /
5
Холодный
воздух
Вода
Z
*
&trr iir/ * *гг/
3
^"^J
vyjr i l>w 7 *&
Охлаж&енный
воздух
6v2>iir2'> tv2
&сн» Ich >' ten
Снег
Рис. 1. Модель снегогенератора:
I — холодильная машина; 2 — вентилятор; 3 — смеситель-распылитель; 4 — гидронасос; 5 —
бак для воды; G, t, i — массовый расход, температура, энтальпия; индексы v\, V2, w, сн
соответственно означают холодный и охлажденный воздух, воду, снег
31

to.c~
io°c/j
/ 1 °
L toc
^ПХМ
°c
=#?^
O'C
BXM
-10
-20
-JO
-40
-50 tvf:C
Рис. 2. Зависимость энергозатрат X
снегогенератора от температуры холодного воздуха tvl,
генерируемой ХМ, при различной температуре
окружающей среды /ос
ние для целевой функции в следую-
лцем виде:
X=LW +
Cpv* сн ''о. с ** v\ )
v Uw cpv(\-Tviy
где Lw — удельный расход Энергии на
подачу воды и диспергирование
водовоз душного потока;
сри — теплоемкость воздуха при
постоянном давлении;
т т т
сн» ox* vh
Tw — относительная температура
соответственно снега,
окружающей среды, холодного воздуха,
воды,
1 о. с
Т — vl
Л г. 1 —- "^
lv\z
J> l W .
6 — холодильный коэффициент ХМ;
Gy> Gw — относительный массовый расход
воздуха и воды;
г — скрытая теплота замерзания,
cpw
cpw — теплоемкость воды.
При анализе энергетического
совершенства снегогенератора сравнивали
варианты с использованием в его
составе парокомпрессионных (ПХМ)
и воздушных (ВХМ) холодильных
машин. ПХМ отличаются высокой
эффективностью, но более сложной
структурой взаимодействия элементов,
меньшей надежностью в работе. ВХМ
характеризуются конструктивной
простотой, безвредностью и доступностью
хладагента. Однако в интересующем нас
интервале температур ВХМ
энергетически менее совершенна, чем ПХМ.
Анализ целевой функции с учетом
результатов работ [1, 2] позволил
определить предпочтительную область
применения ХМ в составе снегогене-
ратэров (см. рис. 2, где Х=
х
)¦•
Для ПХМ она находится в
диапазоне температур tvl•= — 15-i 20 °С,
для ВХМ — в диапазоне температур
30^ 40 °С. С повышением
4, =
4Mb-
э
¦^е:
hy° . 1
Рис. 3. Схема снегогенератора с ПХМ:
/ — винтовой холодильный компрессор; 2 — конденсатор; 3 — смеситель-распылитель; $ —
гидронасос; 5 — воздухоохладитель; 6 — вентилятор; 7 — маслоотделитель; 8 — маслоохладитель
32

нь/й
Рис. 4. Схема снегогенератора с ВХМ:
/ — фильтр; 2 — смеситель-распылитель; 3 — винтовой детандер; 4 — винтовой компрессор;
5 — двигатель; 6 — влагоотделитель; 7 — вентилятор; 8 — воздуховоздушный теплообменник;
9 — обратный клапан; 10 — трубный теплообменник (наружный); // — бак для воды
температуры окружающей среды
оптимальная область применения ХМ
сдвигается в сторону более низких
температур.
Для оценки технических
характеристик снегогенераторов, используемых
при /ос =—2 ч- +6 °С, были
предложены и просчитаны схемы на основе
ПХМ (рис. 3) и ВХМ (рис. 4).
В составе снегогенератора с ПХМ
применен винтовой холодильный
компрессор одноступенчатого сжатия,
работающий на R22. Воздухоохладитель
панельный, с механической очисткой
инея, что позволяет увеличить
количество вырабатываемого снега.
Установка относится к классу стационарных.
В составе снегогенератора с ВХМ
использованы винтовой компрессор (с
впрыском воды в рабочую полость)
и винтовой детандер, расположенные
на одном валу с приводом. Вода
подается в смеситель за счет энергии
сжатого воздуха. Установка
передвижная.
В предлагаемых схемах
осуществляется гидравлическое распыление воды с
последующим ее охлаждением и
кристаллизацией в смесителе посредством
воздействия охлажденного воздуха.
Результаты эскизной проработки
предлагаемых схем при 4.с =4 °С,
а также технические характеристики
зарубежных снегогенераторов [3],
работающих без холодильных машин при
toc= —18 °С и ниже, представлены в
таблице*.
Анализ таблицы позволяет сделать
следующие выводы.
Создание снегогенераторов,
работающих при toc:=—2ч-+6 °С,
представляется возможным. Однако при этом
существенно выше расход энергии
на производство снега, чем в снего-
генераторах, работающих при
отрицательных температурах атмосферного
воздуха.
Основным потребителем энергии в
снегогенераторе с ПХМ является
холодильная машина (90—95 %).
Наиболее эффективен снегогенератор с
использованием ПХМ, у которой удельный
расход
(при q0--
энергии составил 520
кВт
кг/с
: 1,42). Расход энергии на
работу снегогенератора с ВХМ почти вдвое
больше, чем с применением ПХМ.
Вместе с тем к изменениям температуры
*3арубежные снегогенераторы
представляют собой установки высокого давления,
работающие по принципу пневматического распыления
нагнетаемой воды (давление воздуха и воды
соответственно 0,5—0,8 МПа и 1,5—3,0 МПа), и
низкого давления, работающие по принципу
механического распыления воды вентилятором
специальной конструкции, а также установки, в
которой использованы оба принципа.
33

Установка
Низкого
давления
Высокого
давления

Комбинированная
С ПХМ
С ВХМ
'о. с.
°С
—20,5
— 18,3
— 19,4
4,0
4,0
<сн.
°с
—
—
—
—5
| —5
°с
2,2
2,2
1,7
4,0
4,0
°С
—20,5
— 18,3
— 19,4
—20,0
—40,0
кг/с*
3,3
4,8
2,2
0,15
0,15
кг/с
—
0,92
—
3,36
1,45
кВт
17,2
255,0
19,9
79,2
151,3
Nv,
кВт
10,5
235,4
12,3
5,1
151,3
Nw,
кВт
6,7
19,6
7,6
73,7
—~
Яо
—
—
—
1,42
0,44
х,
кВт
кг/с
5,1
54,1
9,0
520
1080
Примечание. N%, Nv, Nw — потребляемая мощность соответственно общая, на обработку и подачу воздуха и воды;
<7о — удельная холодопроизводительность снегогенератора, qQ= — где , Q0 — холодопроизводительность снегогенератора.
окружающей среды менее
чувствительны снегогенераторы с ВХМ. Так,
при изменении toc от 0 до 6 °С расход
энергии установок с ВХМ возрастет в
среднем на 7—10 %, а с ПХМ — на
40%.
Окончательный вывод о
целесообразности применения типа холодильной
машины в составе снегогенератора,
очевидно, следует делать только после
полного технико-экономического
анализа и учета конкретных условий
эксплуатации.
Во многих случаях, видимо,
целесообразно использовать передвижные,
надежные и простые в эксплуатации
снегогенераторы с ВХМ.
Список; использованной литературы
1. К вопросу сравнения холодильных машин/
И. М. Калнинь, И. Я. Сухомлинов, Б. Л. Цир-
лин, Ф. М. Чистяков.— Холодильная
техника, 1976, № 3, с. 11 — 13.
2. Сравнение холодильных машин,
предназначенных для охлаждения наружного
воздуха/Л. 3. Мельцер, Л. Ф. Бондаренко,
И. Т. Бондарев, В. М. Ярошенко.—
Холодильная техника, 1975, № 11, с. 22—25.
3. Sedlak J., Mecarik K-, Vancu-
г а Р .1— Potravinafska a Hladici Technika,
1980, № И, S. 41—45.
УДК 621.565.92:692.817
ТЕПЛОВОЗДУШНЫЙ ЗАТВОР
ДЛЯ ДВЕРНЫХ ПРОЕМОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕР
А. В. ДОИЛЬНИЦЫН,
канд. техн. наук Ю. В. МАЯКОВСКИЙ
Теплопритоки через дверные проемы
камер холодильной обработки мяса в процессе
грузовых операций значительно возросли
[2]. Это обусловлено новыми
планировочными решениями холодильников,
интенсификацией технологических режимов,
увеличением продолжительности грузовых
операций.
Для снижения теплопритоков через
дверные проемы камер холодильной
обработки мяса устраивают воздушные
завесы, применяют брезентовые шторы,
занавесы. Однако эффективность их не
превышает 50—60 % [3].
В целях разработки более эффективного
средства тепловоздушной защиты дверных
проемов авторами на экспериментальном
стенде исследован ряд конструктивных
решений (рис. 1).
Экспериментальный стенд показан на
рис. 2. Заданную температуру воздуха
в холодильной камере КХ-6Ю (размерами
2,0X2,0X2,0 м) поддерживали с помощью
азотной системы охлаждения, состоящей из
сосуда Дьюара, распределительного
коллектора трубчатого типа, регулирующего
вентиля, понижающего редуктора и баллона с
газообразным азотом. Для увлажнения
воздуха использовали бытовой увлажнитель
«Комфорт». Циркуляция воздуха в
холодильной камере осуществлялась осевым
вентилятором через воздухораспределитель
постоянного сечения с щелевой насадкой.
Верхнюю и боковую воздушные завесы
в дверном проеме (шириной ?=1,1 м и
высотой #=1,8 м) тамбура создавали с
помощью центробежного вентилятора
Ц2,5-70 и системы воздуховодов. Расход
воздуха регулировали изменением частоты
вращения электродвигателя вентилятора
лабораторным автотрансформатором.
Теплоприток <?дв через дверной проем
определяли из теплового баланса камеры:
Q«B=fio—Qorp—Q.T.
A)
где
Qo — холодопроизводительность
системы охлаждения, Вт;
34

Рис. 1. Средства тепловоздушной защиты
дверных проемов:
а — открытый тамбур с верхней воздушной
завесой; б — тепловой шлюз (тамбур с
самозакрывающимися перегородками); в — тепловой
шлюз с верхней воздушной завесой; г — тепло-
воздушный затвор; ) — холодильная камера;
2 — тамбур; 3 — дверные створки; 4 —
осевой вентилятор; 5 — воздухораспределитель
Q QBT — теплоприток соответственно
через изолированные
ограждения камеры, от работы
вентилятора (последний
численно равен потребляемой
электрической мощности
Холодопроизводительность находили по
изменению расхода жидкого азота и его
теплосодержания за период между двумя
открываниями двери.
При оценке эффективности
конструктивных решений тепловоздушной защиты
дверных проемов за исходные приняли
открытый тамбур и воздушную завесу,
преимущественно применяемые на
холодильниках.
Коэффициент эффективности ц снижения
теплопритоков через дверной проем
рассчитывали по формуле:
Т)
B)
ISMII///1
\\W/
ЕЛ
W7
Т7771
1
*
*
t
>
ж
а
'
/
/\\
И]
// 12 13
7ZZZZZZZZZZZZZZZ
Рис. 2. Экспериментальный стенд для исследования средств тепловоздушной защиты дверных проемов
холодильных камер:
/ — холодильная камера; 2 — тамбур (тепловой шлюз); 3, 4 — дверные створки эластичные
самозакрывающиеся соответственно внутренние и наружные; 5, 6 — распределительный воздуховод
для создания соответственно верхней и боковой воздушной завесы; 7 — регулирующий вентиль;
8 — увлажнитель; 9 — лабораторный автотрансформатор; 10 — центробежный вентилятор;
11 — ручная заслонка; 12 — воздухораспределитель с щелевой насадкой; 13 — осевой
вентилятор; 14 — распределительный коллектор; 15 — сосуд Дьюара; 16 — весы; 17 — понижающий
редуктор; 18 — газовый баллон
35

320,
<hBtBmfal
290\
Рис. 3. Зависимость плотности теплового потока qaB от параметра В/b (а) и модуля отклонения струи D
(б) при скорости подачи воздуха w:
О — 1 м/с; D — 2 м/с; Д — 3 м/с; А— 4 м/с; • -- 5 м/с
где (Здв 0, (Здв з — теплоприток соответствен- направление (продольное, поперечное,
верно через открытый и защи- тикальное);
щенныи дверной проем,
Вт.
В ходе исследований изменяли
температурный перепад в дверном проеме:
6=5-35 °С;
длительность открывания двери:
тинф=2ч-30 с;
циркуляцию воздуха в холодильной
камере (естественная, принудительная) и ее делителя:
расход подаваемого воздуха:
VB= 0,04-7-0,21 м3/с;
температуру подаваемого воздуха:
tB=— 5,6-г-24,4 °С;
угол подачи воздуха относительно
плоскости дверного проема:
а=30-г-45°;
ширину выпускной щели воздухораспре-
Та бл и ца 1
Средства тепловоздушной
защиты
Тамбур с воздушной
завесой (рис. 1, а)
Тепловой шлюз (рис. 1,
б)
Тепловой шлюз с
воздушной завесой (рис. 1, в)
Тепловоздушный затвор
(рис. 1, г)
е, °с
10
20
30
10
20
30
10
20
30
10
20
30
VB, м3/с
0,10
0,10
0,11
—
0,10
0,11
0,11
0,10
0,11
0,11
'в. °С
19,2
22,2
24,4
—
19,2
22,2
24,4
9,2
2,2
—5,6
У11Нф. м3/с
0,04
07M
0,06
0,017
0,02
0,03
0,014
0,018
0,028
0,011
0,015
0,023
<?дв.з- кВт
1,1
3,0
6,2
0,6
1,7
3,6
0,45
1,3
2,5
0,2
0,35
0,54
л
0,69
0,66
0,59
0,83
0,81
0,76
0,87
0,85
0,84
0,95
0,96
0,97
Примечание
6=0,04 м
а=30°
<ЭДВ=3,58 кВт
<3ДВ=8,87 кВт
<ЭДВ=15,2 кВт
36

6=0,025-7-0,05 м.
Относительную влажность воздуха в
камере поддерживали в пределах 84—92 %
при относительной влажности наружного
воздуха 78—84 %.
Сравнение эффективности исследованных
средств тепловоздушной защиты (табл. 1)
показало, что максимальное значение ц
достигается с помощью тепловоздушного
затвора (см. рис. 1,г).
В процессе оптимизации этого
конструктивного решения определено влияние
скорости воздуха w и угла его подачи а,
а также ширины воздуховыпускной щели Ъ
на теплоприток через дверной проем
шириной В. Зависимость плотности теплового
потока <7ДВ от параметра В/b показана
на рис. 3, а. При В/Ь=20+25 значение
qaB минимально. Для камер холодильной
обработки мяса при В--— 1,5 м ширина
воздуховыпускной щели должна быть не менее
0,05 м, при меньшем значении b плотность
теплового потока qaB резко возрастает.
Влияние скорости подачи воздуха на
qRB характеризуется приведенной на рис. 3, б
зависимостью qRB—f(D). Модуль
отклонения струи D, являющийся безразмерным
параметром, представляет собой отношение
начального импульса струи и архимедовых
сил к форме оси струи
D =
W2Qcb
C)
^MQk-Qh) '
где qc, qk, qh — плотность воздуха
соответственно подаваемого
(струи), в холодильной
камере, наружного, кг/м3;
g — ускорение свободного
падения, м/с2.
При до=3,2-М,0 м/с. плотность теплового
потока практически не снижается, а при
ш<3,0 м/с — возрастает.
Угол подачи воздуха незначительно
влияет на <7ДВ, однако при <х=45° плотность
теплового потока снижается на 10 %.
На основании проведенных исследований
в СКО ВНИКТИхолодпрома для дверных
проемов камер холодильной обработки мяса
разработана конструкция тепловоздушного
затвора ЯЮ-ФЗТ [1] (рис. 4).
Затвор состоит из шлюзовой камеры
с двумя парами эластичных
самозакрывающихся створок; устройства подачи воздуха,
включающего осевой вентилятор_и
воздухораспределитель с направляющими
лопатками; системы автоматического
регулирования подачи воздуха; концевых
выключателей, установленных на монорельсе
подвесного пути; щита управления,
расположенного возле двери.
Техническая харатеристика тепло-
воздушного затвора ЯЮ-ФЗТ
Пропускная способность,
полутуш/ч, не менее 160
Эффективность снижения
теплопритоков, %, не менее 95
Потребляемая мощность, кВт,
не более 0,4
Скорость подачи воздуха, м/с 3,2—3,6
Расход воздуха, м3/с, не более 0,36
Габаритные размеры, мм,
не более
высота 4300
ширина 1500
длина 1700
Масса, кг, не более 400
Работоспособность тепловоздушного
затвора ЯЮ-ФЗТ проверена на холодильнике
Медведовского мясокомбината. Он был
применен в дверном проеме камеры
однофазного замораживания мяса емкостью
16,5 т вместо верхней воздушной завесы.
Рис. 4. Тепловоздушный затвор ЯЮ-ФЗТ:
/ — шлюзовая камера; 2 — направляющие лопатки; 3 — воздухораспределитель; 4 —
концевой выключатель; 5 — сигнальная лампа; 6 — подвесной путь; 7 — дверные
створки; 8 — щит управления; 9 — изоляционная панель; 10 — изоляционная дверь; // —
осевой вентилятор
37
у

Таблица 2
Средства тепло-
воздушной защиты
дверного проема
C.5Х 1,5 м)
Тепло
воздушный затвор
Воздушная
завеса'
Вентиляторы

Выключены
Включены

Выключены
Включены
тннф' с
580
560
3200
2900
Температура воздуха, °С
в холодильной
камере
до
загрузки
—28,4
—28,6
—28,8
—28,9
после
загрузки
— 17,8
— 19,2
— 16,4
— 17,7
икоридоре
ДО
загрузки
—6,2
—6,2
—6,4
— 3,1
после
загрузки
—5,8
—5,7
—7,5
—7,3
м3/с
0,36
0,36
0,28
0,28
v
г инф'
м3/с
0,06
0,07
0,62
0,82
^ДВ. О'
кВт
10,1
15,3
10,1
15,3
<?дв.з.
кВт
0,80
0,86
4,0
5,8
п
0,95
0,95
0,60
0,58
Эффективности снижения теплопритоков
с помощью воздушной завесы и тепло-
воздушного затвора сравниваются в табл. 2.
Количество воздуха, проникшего в
камеру через дверной проем в процессе
загрузки УИНфУ контролировали методом
антрокометрии. В камере с помощью
озонатора РГО-1 создавали повышенную
(избыточную) концентрацию озона и по ее
снижению в конце загрузки определяли
величину инфильтрации, используя зависимость,
приведенную в работе [5].
Теплоприток через дверной проем,
защищенный воздушной завесой, рассчитывали
по методике [4], а через проем,
оборудованный тепловоздушным затвором,— по
экспериментальным данным, полученным на
стенде. Приведенные значения QRB0 и QaB 3
являются средними за процесс загрузки.
При оборудовании дверного проема
камеры тепловоздушным затвором коэффициент
эффективности снижения теплопритоков
возрастает на 30—35 %. Это обусловлено
созданием дополнительного сопротивления
(зоны избыточного давления) в шлюзовой
камере, уменьшением площади дверного
проема, свободной для прохода воздуха,
и продолжительности инфильтрации при
одинаковой длительности загрузки.
Благодаря устройству шлюзовой камеры
снижается температурный перепад в
дверном проеме и, следовательно, разность
теплосодержаний поступающего воздуха и
воздуха охлаждаемого помещения.
Тепловоздушный затвор ЯЮ-ФЗТ
рекомендован к серийному выпуску, который
намечено организовать в 1987 г. Затвор
будет изготавливаться комплектно с
изоляционными дверями типа Д5-Р (к) и Д5-Р.
СКО ВНИКТИхолодпрома совместно с
МТИММПом разработали рекомендации по
применению тепловоз душ но го затвора для
дверных проемов охлаждаемых помещений
предприятий мясной промышленности и
методику расчета. В рекомендациях
указаны возможные конструктивные решения
затвора (размеры и расположение
шлюзовой камеры, схема устройства подачи
воздуха и его расход) в зависимости от
объекта установки и применяемых
подъемно-транспортных средств, показано, как
рассчитать параметры тепловоздушного
затвора.
Экономический эффект от внедрения
тепловоздушного затвора для камеры
однофазного замораживания мяса емкостью
40 т в результате снижения
энергетических затрат на выработку холода
составляет 0,81 тыс. руб. в год. Срок
окупаемости — 1,8 года.
Список использованной литературы
1. А. с. 1126781 (СССР).
2. Исследование процесса воздухообмена
на дверном проеме холодильных
камер / А. В. Доильницын, А. М. Бражников,
К). В. Маяковский и др.— Холодильная
тгхника, 1984, № 10, с. 44—49.
3. Доильницын А. В., М а я к о в с к и й Ю. В,
Кефалиди Г. С. Воздушные завесы на
холодильниках мясокомбинатов.— РИ/ЦНИИ-
ТЭИмясомолпром. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт, 1983, № 6, с. 12—14.
4. Печатников М. 3. Системы струйного
воздухораспределения на холодильниках и их
расчет.— ОИ/ЦНИИТЭИмясомолпром. Сер.
Холодильная промышленность и транспорт,
1974.— 48 с.
5. Pham Q. Т., Oliver D. W.— Proceedings
of the XVI Intern. Congr. Refrig. Paris, 1983.
38

УДК 637.1.037.073:536.2
ВЫДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
ПРИ ЗАМОРАЖИВАНИИ ВОДЫ,
ВОДНЫХ РАСТВОРОВ САХАРОЗЫ
И СУХОГО МОЛОЧНОГО
ПРОДУКТА
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
Н. А. ЦИРУЛЬНИКОВА
В работах [2—4] показано, что наличие
воздуха в газовой фазе внутри продукта
существенно отражается на его
теплопроводности и плотностл. Имеющиеся в
настоящее время данные [1] позволяют
определять количество воздуха, переходящего
в газовую фазу при нагревании воды.
Авторами сделана попытка опытным
путем установить и измерить выделение
воздуха при замораживании молочных
продуктов, а также количественно оценить его
влияние на теплопроводность. Последняя
в наибольшей степени определяет
продолжительность процесса замораживания.
Влияние компонентов раствора на
содержание воздуха во льду изучали на
растворах сахарозы и сухого молочного
продукта (массовая доля молочного жира 48 %,
сомо 48, воды 4%). Сахароза, молочный
жир и сомо являются компонентами многих
молочных продуктов.
На водных бинарных растворах сахарозы
исследовано количественное влияние доли
сахарозы в растворе, а на водном
растворе сухого молочного продукта —
комплекса компонентов (жира, лактозы,
молочного белка, минеральных солей) на
изменение растворимости воздуха во льду,
которое определяет его переход из водного
раствора в газовую фазу в процессе
замораживания.
Сухой молочный продукт или сахарозу
растворяли в выдержанной при комнатной
температуре водопроводной воде.
Дистиллированную воду и растворы заливали в
прямоугольные ячейки формы и
замораживали при температуре /3= —2, —6, и —30 °С
в течение 12 ч. Во время замораживания
в зоне кристаллизации выделялись
пузырьки воздуха, которые вмерзали в толщу
льда. Площадь поверхности контакта
каждой ячейки с окружающим воздухом
10,5 см2, высота слоя раствора 10—20 мм.
При указанных температурах средняя
линейная скорость замораживания составляла
соответственно 0,04; 0,1 и 0,6 см/ч, а его
продолжительность — 12, 6 и 1,2 ч.
Коэффициент теплоотдачи от воздуха к воде
-11 Bt/(m2-K).
Для сбора и определения количества
распределенного во льду воздуха в
газовой фазе на установке, аналогичной
описанной в [4], лед отепляли. В установку
входят сосуд с водой, термостатируемый
при заданной температуре- (~40 °С), и
стакан.
В сухой стакан помещали несколько
кубиков льда или замороженного раствора

температура
раствора
/, °С
15
16
17
18
20
21
'з=
0,048
—
13
11; 14
—
—
—
—'
Количество воздуха,
—6 °С растиора в п
выделившегося из замороженного при
юцессе его размораживания и отепления,
Д?г, мг/кг
Доля сахарозы в растворе ?с
0,070
14
11; 16
—
18
16; 20
—
—
—
0,130
—
—
13
9; 17
—
9
9; 9
—
0,175
—
11
8; 14
—
12,5
12; 13
—
—
0,179
—
14
13; 15
8
7; 9
9,5
9; 10
—
—
0,230
—
—
8,5
8; 9
7,5
7; 8
16
13; 19
—
Доля
сухого
молочного
продукта в
растворе
1ш
0,254
—
21
17; 25
19
16; 21
15,6
12; 25
7,5
7;8
—
Таб
лица 1
Количество воздуха, выделившегося из
замороженного при /3=—30 °С
раствора в процессе его размораживания и
отепления Д?г, мг/кг
Доля сахарозы
в растворе |с
0,10
10,6
10; 11
7
6; 8
—
10
10; 10
—
—
0,13
—
—
8
8; 8
—
—
7,5
7; 8
0,20
—
8,5
8; 9
—
7
6; 8
—
—
Доля
сухого
молочного
продукта в
растворе
1*
0,254
13
9; 18
15,8
12; 20
16
14; 24
—
—
Примечание. В числителе приведено среднее, в знаменателе — минимальное и максимальное значе-
39

Таблица 2
$пмг/кг
т50-
Конечная
температура
воды t , °С
15
16
17
18
19
20
21
Количество воздуха,
выделившегося из льда в процессе
его размораживания и отепления,
Д$г, мг/кг
f =_ 6°С
19
Т2-ЗГ
20
22
24
24
20
20
Т7Ж
B5)
G1)
(89)
(80)
D1)
B3)
E)
К
-30 °С
19
16
ТТЫ
18
18
17
1ЩТ
16
19
C)
C)
A6)
B3)
A4)
(9)
C)
Примечание. В числителе приведено среднее,
в знаменателе — минимальное и максимальное
значения, в скобках — число опытных точек.
D0—80 г) и взвешивали на весах с
точностью до 5 г. Затем в него наливали воду
из сосуда до образования выпуклого
мениска и, плотно прижимая пластмассовую
пластину, закрывали, удаляя излишки
воды. Стакан переворачивали и визуально
определяли наличие воздуха, оставшегося
между кубиками. При отсутствии воздуха
стакан помещали в термостат под слой воды.
После выдержки при ~40 °С в течение
3—4 ч и стабилизации температуры в ста-*
кан снизу вводили проволочную мешалку
и снимали пузырьки воздуха со стенок
стакана и пластины, объединяя их в один
пузырек у дна стакана. Воздух из полости
стакана удаляли шприцем с делениями и
капилляром, вводимым в пузырек снизу через
слой воды. Предварительно шприц и
капилляр заполняли термостатированной водой.
При этом записывали объем воздуха,
температуру воды внутри стакана и
атмосферное давление, которое измеряли ртутным
барометром. По объему воздуха
рассчитывали его массу, которую относили к
единице массы замороженного вещества (с уче-
-J0 -20 -10 0 10 20 J0 40 50 60 t,°C
Опытные кривые фазового равновесия для водных
растворов сухого молочного продукта и сахарозы
при замораживании до —2, —6 и —30 °С
и последующем отеплении до 17 °С:
/— пода; 2, 3 — водный раствор сухого
молочного продукта (?м=0,254); 4, 5 — водный
раствор сахарозы (?с=0,13); 6, 7, 8 — водный
лед при температурах соответственно —2, —6
и —SO °С (линии 2—3 и 4—5 проведены
условно); ф — равновесные массовые доли
растворенного воздуха
том выделения газа из воды, залитой из
сосуда).
В каждом опыте проводили от 2 до 89
измерений при различных конечных
температурах. Условия эксперимента
поддерживали одинаковыми. Предварительно были
выполнены контрольные опыты с
водопроводной водой, выдержанной в течение 12 ч
при комнатной температуре, и водой из
сосуда. В первом случае данные
согласовались с опубликованными в [1]. Во втором
случае выделения воздуха в газовую фазу
не было обнаружено.
Результаты опытов сведены в табл. 1 и 2.
Разброс опытных данных связан,
вероятно, с неучтенными факторами, например
изменением барометрического давления,
доли растворенного в воде воздуха ?г и др.
На рисунке приведены кривые фазового
равновесия, построенные по опытным
данным. Массовую долю газа ?г в растворе
при отрицательных температурах вычисляли
по соотношению:
tr=AZr(Ti-T2)+lr(T2)x,
где Д?г — масса воздуха, перешедшего в
газовую фазу при отеплении
раствора от Т\ до Т2\
?г(^2) —равновесная массовая доля
воздуха в воде при температуре
7Y,
Таблица 3
Криоскопическая
температура
—2
—6
—30
Доля вымороженной воды ш в растворе
сахарозы
|с=0,048
—0,28
0,715
0,858
0,951
1с=0,07
—0,43
0,709
0,853
0,950
1с=о,ю
—0,65
0,676
0,843
0,948
1с=0,13
—0,89
0,633
0,835
0,945
|с-0,175
— 1,29
0,535
0,817
0,942
1с=0,179
— 1,32
0,525
0,815
0,942
?с=0,20
-1,53
0,446
0,805
0,940
?с=0,230
— 1,84
0,265
0,790
0,936
сухого
молочного продукта
|м= 0,254
0,00
0,776
0,934
40

Таблица 4
воды lw
Массовая доля
кира ?ж
сомо |
сахарозы
газа Д?г
Теплопроводность, Вт/(м-К)
Отклонения
Я_ ^~^Г О/
б-ТлосГ- /о
0,647
0,857
0,10
0,06
0,113
0,083
Сливочная смесь для мороженого
2,3-10-6 I 0,522
0,16
5,0-10-
0,522
Мечниковская простокваша
I 2,7-10-6 | 0,838
6,0-10-6
0,838
0,509
0,500
0,794
0,747
2,6
4,4
5,5
12,2
1.0
Лед
2,3-10-6
2,7-10-6
5,0-10-6
6,0-10-6
2,454
2,454
2,454
2,454
2,123
2,075
1,836
1,749
15,6
18,3
33,7
40,3
х — массовая доля воды в растворе.
На рисунке при температуре t3=0 °C
нанесены массовые дели ?г, полученные в
опытах с чистой водой, причем значение
?г максимально в случае замораживания
при —2 и минимально при —30 °С.
Для выяснения существа процесса
растворения воздуха во льду были проведены
три дополнительных опыта по
замораживанию воды при —2 °С и последующей
выдержке льда в течение 12 ч при —30° С
и десять опытов по замораживанию воды
при —30 °С и выдержке льда в течение
12 ч при —2 °С. В первом случае
?г=16 мг/кг, во втором ?г=20 мг/кг.
Таким образом, растворимость воздуха во
льду определяется не столько скоростью
замораживания, сколько возможной
диффузией воздуха через /:ед при его выдержке
при определенной температуре. Отсюда
можно предположить, что в результате
диффузии воздуха через лед снижается
количество воздуха, переходящего в газовую
фазу, в области отрицательных
температур при абсолютной растворимости,
превышающей равновесную растворимость
воздуха в воде.
В первом приближении зависимость от
температуры доли воздуха во льду
?ГЛ=48+0,208(Т— 273,15),
в смеси водного раствора и льда в
продукте
Ь-.лш=Ь-A--©)+5г.лв>.
где со — доля вымороженной воды,
рассчитывается по [2] .
Оценим, как практически влияет учет
выделения воздуха на результаты
расчетов, в которых используют данные по
теплопроводности.
Необходимые значения криоскопических
температур и долей вымороженной воды
для исследованных растворов приведены
в табл. 3. Расчет выполнен по
методике [2, 5].
Результаты расчета теплопроводности
при —20 °С с учетом полученных
экспериментальных данных по растворимости
воздуха (газа) на примере сливочной смеси
для мороженого, мечниковской простокваши
и льда приведены в табл. 4. В ней указаны
также расчетные значения
теплопроводности при Д?Г=5ДЫ0~~6 и Д|Г=6,(Ы(Г,
полученные авторами.
Установлено, что во всех расчетах
процессов тепло- и массообмена, протекающих
при замораживании пищевых продуктов,
необходимо учитывать влияние на
теплопроводность продукта выделившегося
воздуха. В случае экспериментально или рас-
четно установленных весьма малых
выделений воздуха и несущественной его
абсолютной растворимости или значительной
пористости продукта этим фактором можно
пренебречь.
Полученные данные рекомендуется
использовать при определении
теплопроводности по методике [2] для уточнения
расчетов процессов тепло- и массообмена при
замораживании пищевых продуктов. Они
будут включены в банк данных для
обеспечения работы систем
автоматизированного проектирования холодильного
технологического оборудования и для
моделирования процессов тепло- и массообмена.
Список использованной литературы
1. Гороновский И. Т., Н аз арен ко Ю. П.,
Некряч Е. Ф. Краткий справочник по
химии.— Киев: Наукова думка, 1974.—>¦ 985 с.
2. Латышев В. П. Рекомендации по
расчетам теплофизических свойств пищевых
продуктов.— М.: ВНИКТИхолодпром, 1983.—
106 с.
3. Липатов Н. Н., Тарасов К. И. Воздух
в молоке и молочных продуктах.— Изв. вузов
СССР. Пищевая технология, 1983, № 4,
с. 6—13.
4. .Шулейкин В. В. Физика моря. М.; Л.;
Государственное технико-теоретическое изда
тельство, 1933, Т. 1.— 432 с.
5. Latyshev V.P., Tsyrulnikova N. A,r—
Int. J. of Refrig., 1983, Vol. 6, № 1, pp. 58—60.
41

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК [621.565:629.12J.004
ОБОБЩЕНИЕ ОПЫТА ИСПЫТАНИЙ
И ЭКСПЛУАТАЦИИ СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Ю. В. СТАРЫХ,
В. Е. БОЙЧУК
Судовые холодильные установки
провизионных кладовых работают при
значительно меняющихся тепловых
нагрузках, зависящих от района плавания
судна, времени суток, количества
эксплуатируемых кладовых и
метеорологических условий.
На судах различных типов,
построенных в последние годы, холодильные
установки провизионных кладовых
комплектуют на базе компрессорно-
конденсаторных агрегатов МАК4Р6,
МАК6Р6, МАК9Р6 с регулированием
холодопроизводительности [2].
На большинстве судов провизионные
кладовые разделяют на два
самостоятельных блока: низкотемпературный
(замороженное мясо, птица, рыба,
масло, жиры и др.) с температурами —6-f-
-.—12 °Си высокотемпературный
(овощи, фрукты, картофель, сухая провизия,
мука и др.) с температурами 2—10 °С.
Каждый блок обслуживается одним
компрессор но-конденсаторным
агрегатом, третий компрессор но-конденсатор-
ный агрегат является резервным.
В низкотемпературном блоке жидкий
хладагент R12 поступает в батареи либо
от общего на каждую кладовую ТРВ
через распределители хладагента, либо
от автономных ТРВ, установленных на
трубопроводах подачи хладагента в
каждую отдельную группу
последовательно соединенных батарей одной
кладовой. С точки зрения сокращения
продолжительности оттаивания инея
горячими парами хладагента и
уменьшения колебания температур в кладовых
более рационален второй вариант, осо-
бено при небольших тепловых
нагрузках на батареи. В данном случае
можно оттаивать отдельные группы батарей
раздельно и последовательно. При этом
не ощущается недостатка паров
хладагента для оттаивания группы батарей
даже при отключении по сигналу реле
температуры батарей других кладовых
данного блока. Продолжительность
оттаивания одной группы батарей в
среднем 5—8 мин, двух-трех групп —
25—30 мин при повышении
температуры 13 кладовой к моменту окончания
оттаивания на 1—2°С относительно
спецификационного значения.
Для холодильных установок с
общими распределителями и одним ТРВ на
каждую кладовую, схемами которых
предусматривается одновременное
оттаивание в ней всех батарей, этот
процесс в значительной степени затруднен
при небольших тепловых нагрузках из-
за недостатка паров хладагента.
Продолжительность оттаивания возрастает
до 40—50 мин, температура в кладовой
к концу процесса повышается на —-2—
3°С
Одним из важных параметров, от
которого зависит устойчивая работа
судовых холодильных установок
провизионных кладовых в автоматическом
режиме,— давление конденсации. Его
значение определяется температурой и
количеством забортной воды,
подаваемой на охлаждение конденсаторов.
При эксплуатации холодильных
установок оптимальное давление
конденсации рк=58,8.104~68,6.104 Па F^
-=-7 кгс/см2) [1] устойчиво
поддерживается, если на трубопроводах
подачи охлаждающей забортной воды в
конденсаторы установлены
водорегулирующие Ё'ентили (вентили постоянного
давления). В случае отсутствия
водорегулирующих вентилей оптимальное
давление конденсации поддерживать
трудно, особенйо при низких
температурах забортной воды. В этом случае с
изменением нагрузки на холодильную
машину (отключение отдельных
кладовых блока и остановка компрессора
по достижении заданной температуры
в последней кладовой) при постоянном
расходе охлаждающей воды через
конденсаторы давление конденсации
недопустимо понижается в момент
автоматического пуска компрессора по
сигналу реле температуры первой кладовой
обслуживаемого блока, когда
температура в ней повышается на
дифференциал реле температуры. В результате
прекращается нормальная подача
жидкого хладагента в батареи или
воздухоохладители кладовых и нарушается
режим автоматической работы
холодильной установки. Поддерживать
приемлемое значение давления конденса-
42

ции в этом случае необходимо
изменением расхода забортной воды с
помощью ручных запорных вентилей.
Из-за сложности поддержания
требуемого давления конденсации
компрессоры работают неустойчиво,
особенно если провизионные кладовые
расположены одной-двумя палубами выше
помещения холодильных машин и
трубопроводы R12 имеют большую
протяженность.
При достижении заданных
температур в одной или нескольких кладовых
батареи или воздухоохладители
отключаются, поскольку закрываются
соленоидные вентили на трубопроводах
подачи жидкого хладагента по сигналу
реле температуры соответствующих
кладовых, а компрессоры продолжают
работать, пока температура в последней
кладовой данного блока не достигнет
спецификационного значения.
За время от закрытия соленоидных
вентилей до остановки компрессора
пары хладагента отсасываются из батарей
или воздухоохладителей, а также
участков жидкостных трубопроводов до
соленоидных вентилей, поэтому в момент
пуска компрессора по сигналу реле
температуры первой кладовой любого
блока в приборах охлаждения жидкий
хладагент практически отсутствует.
Из-за низких значений давления
конденсации количество подаваемого в
батареи или воздухоохладители жидкого
хладагента уменьшается и, как
результат,— учащаются остановки
компрессора (непосредственно после его пуска)
по сигналу датчика-реле защиты от
пониженного давления всасывания.
Одно из мероприятий, позволяющих
обеспечить более высокие давления
конденсации при низки к температурах
забортной воды,— установка
дополнительного байпасного трубопровода с
запорными вентилями, по которому
возвращают отепленную в конденсаторах
воду во всасывающий трубопровод
насоса подачи охлаждающей воды в
конденсаторы. Изменяя количество
холодной и отепленной воды, подаваемой
в конденсаторы, можно существенно
повысить давление конденсации.
Если провизионные кладовые
значительно удалены от помещения
холодильных машин, для достижения
устойчивой работы холодильной установки в
автоматическом режиме при низких
давлениях конденсации следует
рационально компоновать регулирующие
станции подачи жидкого хладагента,
включающие соленоидные вентили,
запорную и регулирующую арматуру, и
размещать их в непосредственной
близости от соответствующих кладовых.
Кроме того,, целесообразно применить
в схеме управления холодильной
установки оперативное реле времени. Оно
задерживает пуск компрессора по
сигналу реле температуры кладовой после
открытия соленоидных вентилей,
установленных на жидкостных
трубопроводах соответствующих кладовых, на
время, необходимое для достаточного
заполнения хладагентом жидкостных
трубопроводов после соленоидных
вентилей, батарей или воздухоохладителей.
Продолжительность задержки пуска
компрессора зависит от протяженности
трубопроводов и в каждом конкретном
случае может быть определена в
процессе испытаний холодильных
установок.
Правильный выбор оборудования и
отдельных элементов, рациональное
взаимное расположение провизионных
кладовых и помещения холодильных
машин, применение в схемах
циркуляции хладагента и охлаждающей
забортной воды достаточного количества
приборов автоматики могут значительно
повысить эффективность работы и
упростить условия нормальной
эксплуатации судовых холодильных установок
провизионных кладовых.
Список использованной литературы
1. Дудко Н. В., Абрамчук А. А.
Справочник механика по судовым
рефрижераторным установкам.— М.: Транспорт, 1979.—
352 с.
2. Ковбун А. Ф.,.Шабанов А. И.
Агрегаты морские компрессорно-конденсаторные.—
Холодильная техника, 1984, № 1, с. 58—61.
УДК 663.674.002:331.103.6
МЕХАНИЗАЦИЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ
СМЕСЕЙ МОРОЖЕНОГО
А. Г. КЛАДИ Й
В производстве мороженого процесс
приготовления смесей, особенно
подготовка и смешивание сырья, отличается
низким уровнем механизации,
использованием ручного труда.
В настоящее время Вологодское
СКТБ Молмаш совместно с
ВНИКТИхолодпромом и Росмясомол-
торгом разрабатывает линии для
автоматизированного приготовления сме-
43

сей мороженого производительностью
2500 и 5000 л/ч. С помощью этого
оборудования будут автоматизированы
следующие основные производственные
операции: загрузка компонентов в
резервуары, их дозирование, смешивание
и растворение, пастеризация,
гомогенизация, фильтрование, охлаждение
смесей. Линии разрабатываются с учетом
накопленного отечественного и
зарубежного опыта.
В связи с тем что опытные образцы
автоматизированных линий намечается
испытать только в 1989—1990 гг., а к
серийному производству
промышленность должна приступить в 1990—
1991 гг., представляется
целесообразным обобщить опыт рационализаторов,
сумевших найти отдельные, а иногда
и комплексные прогрессивные
технические решения и внедрить их в
производство.
Важным шагом и одной из
предпосылок к разработке и внедрению
комплексной автоматизации процесса
приготовления смесей мороженого и
вафельной продукции явилось внедрение
бестарного хранения исходного сырья:
сгущенных молочных продуктов,
сахарного сиропа, муки.
В 70-х годах предприятия Росмясо-
молторга, расположенные в* Москве
и Ленинграде, одними из первых
применили бестарную доставку и
бестарное хранение сгущенного молока. Его
доставляют на фабрики мороженого^
от поставщиков, расположенных в
радиусе до 450 км, в автоцистернах
вместимостью до 14 т. Для хранения
сгущенного молока, помимо резервуаров
вертикального типа, используют
емкости вместимостью до 12 т
собственного изготовления, выполненные из
листовой нержавеющей стали. Они
находятся в отдельно расположенных
помещениях, в полуподвале (например, на
Ленхладокомбинате № 1) или на
первом этаже соседнего с фабрикой
мороженого здания (на Московском
хладокомбинате № 8).
К дозировочным устройствам,
размещенным на третьем-пятом этажах
основного' здания, сгущенное молоко
подается шестереночными насосами.
Резервуары и дозаторы оснащены
поплавковыми регуляторами, которые
отключают насосы при достижении
заданного уровня. Механизированная подача
сгущенного молока в дозаторы
осуществляется в закрытом потоке, что
положительно сказывается на качестве го о-
вой продукции.
На Воронежский хладокомбинат,
который наладил прямые связи с Нижне-
кисляйским молочноконсервным
комбинатом, сгущенное молоко доставляют
автоцистернами вместимостью 4—8 т.
В течение одного часа его сначала
перекачивают шестереночным насосом
в резервуары вместимостью 6 т, а
затем этим же насосом в мерные бачки,
оснащенные датчиками уровня. Из
бачков молоко самотеком поступает в
заготовительные ванны. Автор
рационализаторского предложения — старший
инженер-механик В. А. Украинский.
До внедрения бестарной доставки
сгущенное молоко поступало на
предприятия в алюминиевых флягах и фа-
нерно-штампованных бочках (в
возвратной таре). При этом неизбежны
были потери сырья (несмотря на
ополаскивание внутренних поверхностей
тары). Теперь потери существенно
уменьшились, улучшилось санитарное
состояние участка приготовления
смесей мороженого. Кроме того, снизились
объем грузовых работ, нагрузка на
лифты, нередко являющиеся на
многоэтажных фабриках мороженого не только
«узким местом», но и источником
перерасхода электроэнергии. Отпала
необходимость в складских помещениях.
Более рационально стали
использоваться холодильные емкости.
На московских фабриках
мороженого, в частности на фабрике
хладокомбината № 8, нашли применение также
бестарная доставка (в автоцистернах)
и бестарное хранение сахарного сиропа
концентрацией 65 %, который
используется вместо сахара-песка (ранее на
фабрику ежедневно поступало до 20 т
сахара-песка в матерчатых мешках
массой до 90 кг). В ходе реконструкции
заготовительно-пастеризационного
отделения фабрики собственными силами
была изготовлена установка для
приемки и хранения как сгущенных
молочных продуктов, так и сахарного
сиропа. Механизация приемки и загрузки
сырья повысила санитарную культуру
производственного процесса,
исключила убытки от потери сахара при порче
мешков. В значительной степени
сократился тяжелый физический труд на этом
этапе производства. Разгрузились
лифты, склады и железнодорожная ветка.
Одной из важных проблем,
решенных в ходе реконструкции фабрики,
44

была комплексная механизация
вафельного производства на базе внедрения
бестарного хранения муки. Вафельный
цех разместили в одном корпусе с
фабрикой мороженого. Четыре бункера для
хранения муки вместимостью по 12 т
расположили на крыше
четырехэтажной пристройки (на других
предприятиях бункера находятся на одном этаже
с тестомесильным отделением). Мука
из муковозов поступает в бункеры по
пневматическому транспортеру.
Для получения муки требуемого
качества применяют двойную очистку.
Вначале из бункера мука подается шне-
ковым горизонтальным транспортером
во внутреннюю полость вращающегося
металлического сита, выполненного
в виде пятигранной призмы, и в нем
очищается от механических
загрязнений. Затем просеянная мука
подвергается магнитной очистке в горловине
дозирующего устройства, где находится
деревянная квадратная рамка с
расположенными по ее периметру магнитами
для улавливания металлических частиц.
Очищенная мука из дозирующего
устройства попадает непосредственно в
расположенную под ним
тестомесильную машину. Готовое тесто по
трубопроводам из нержавеющей стали
перекачивается насосами в размещенные на
двух этажах автоматы А2-ОВА для
выпечки вафельных стаканчиков и
туннельные печи «Нагема» для выпечки
листовых вафель.
Для цехов мороженого небольшой
и средней мощности приемлем опыт
Орджоникидзевского хладокомбината.
По предложению рационализатора
К. И. Зауэра здесь механизирована
подача сгущенного молока в
заготовительную ванну. Рядом с ванной
установлен цилиндрический бак из
нержавеющей стали с днищем, имеющим уклон
в сторону насоса. Вместимость бака
450 л. К баку примыкает бочкоподъем-
ник с опрокидывателем. Флягу или
фанерную бочку со сгущенным молоком
устанавливают на площадку
подъемника, которая в нижнем положении
находится на уровне пола. Затем
электроталь поднимает груз на уровень бака,
фляга или бочка опрокидывается,
сгущенное молоко стекает в бак, откуда
насосом перекачивается в
заготовительную ванну.'
Разжижить сгущенное молоко,
дополнительно профильтровать его или
снова вернуть в бак можно,
переключая соответствующую арматуру. С
помощью насоса в баке перемешивают
также сгущенное молоко с другими
компонентами, например протертыми
обратимыми вафельными отходами,
подаваемыми насосами из тестомесильного
отделения.
В целях механизации загрузки сухих
компонентов в смесительную ванну
К. И. Зауэром изготовлен бункер из
нержавеющей стали (вместимость по
сахару 150 кг, по сухому молоку —
100 кг), перемещаемый
электротельфером по монорельсу между участками
растаривания и смешения сырья.
Кнопки управления электротельфером
расположены около бункера. Бункер имеет
наклонное днище и шарнирно
закрепленную боковую открывающуюся
стенку.
Применяемые в качестве
заготовительных сырные ванны Д7-ОСА-1,
СВ-2000, ВС-2500 имеют ряд
недостатков, обусловленных тихоходностью
мешалок: плохо перемешиваются и
медленно растворяются компоненты,
велика продолжительность цикла,
значителен расход электроэнергии. Ванны не
отвечают санитарным и современным
эстетическим требованиям.
На большинстве предприятий в этих
ваннах вместо демонтированных
громоздких механизмов перемешивания с
электроприводом мощностью не менее
4 кВт установлены облегченные
пропеллерные мешалки (одна или две на
ванну), работающие от
электродвигателя мощностью менее 1 кВт.
Мешалки крепятся на кронштейне
с торца ванны под углом около 30° к
днищу и стенке.
На Ростовском-на-Дону
хладокомбинате № 1 длительное время
эксплуатируется трехлопастная пропеллерная
мешалка с укороченным валом,
смонтированная у основания торцовой
стенки ванны параллельно ее оси. Для
обеспечения циркуляции смеси посредине
ванны закреплена разделительная
диафрагма из нержавеющей стали.
На многоэтажных фабриках
мороженого в зависимости от
объемно-планировочных решений, расположения
здания фабрики в общем комплексе
зданий хладокомбината,
обеспеченности лифтами применяют два варианта
размещения участка растаривания
сухих сырьевых компонентов. Первый
вариант — на этаже, расположенном
над заготовительно-пастеризационным
45

отделением; растаренное сырье
подается в заготовительные ванны по
наклонным каналам. Второй вариант —
создание на первом этаже так называемого
предзаготовительного участка для рас-
таривания сырья и смешения отдельных
компонентов (сухих, сгущенных,
жидких).
Опыт советских специалистов в
организации предзаготовительного
участка был использован и в одноэтажных
цехах мороженого мощностью 2,5—
6 т/смену при комплектации их
оборудованием фирмы «Марк» (Италия). Это
создает возможность, с одной стороны,
повысить уровень механизации, а с
другой — при некотором резерве площадей
создает предпосылки перспективного
наращивания мощностей в небольшие
сроки путем доукомплектования
разрозненным отечественным
технологическим оборудованием.
В приготовлении смесей мороженого
важным этапом является их тепловая
обработка — пастеризация и
охлаждение, осуществляемые на большинстве
фабрик мороженого в открытых
пастеризаторах периодического действия
ОЗП-2000 и охладителях оросительного
типа. В целях перевода на закрытый
поточный режим тепловой обработки
смесей мороженого, на ряде фабрик
мороженого (в Киеве, Харькове,
Белгороде) стали применять
автоматизированные кожухотрубные
пастеризационные установки* Т1-ОУН (ПТУ-5) и
Т1-ОУТ (ПТУ-10), обычно
используемые для пастеризации молока. На
каждой установке смонтированы
перепускные клапаны, через которые недопасте-
ризованная смесь повторно
направляется на обработку. С внедрением этих
установок повысилось качество смесей,
улучшилось санитарное состояние поме-
ИЮРЕТЕИИЯ
A1) 1223008 E1L F28 С 3/06, F 24 Н 1/10 B1)
3817997/24-06 B2) 30.11.84 G1)
Научно-исследовательский институт санитарной техники и
оборудования зданий и сооружений G2) Л. Г. Семенюк,
В. И. Моисеев, Г. А. Пресич E3) 667.334
E4) E7) 1. КОНТАКТНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий вертикальный корпус с
насадкой и установленным над последней
водораспределителем в виде коллектора, скрепленного с
одними концами раздающих радиальных
перфорированных патрубков, а также каплеуловитель и
щении заготовительно-пастеризацион-
ных отделений.
Такие же установки после небольшой
модернизации пригодны и для
трехступенчатого охлаждения смесей. На
первой ступени хладоносителем служит
вода, на второй и третьей ступенях —
водный раствор хлористого кальция.
Из-за высокого гидравлического
сопротивления в линии охлаждения вместо
центробежных применены
шестереночные насосы.
Опыт предприятий, расположенных
в Москве, Ленинграде, Липецке,
Саратове, Балашове, показывает
целесообразность замены вызывающего быструю
коррозию труб раствора хлористого
кальция водным раствором
технического глицерина, имеющим ряд
несомненных преимуществ. Изменением
массового содержания глицерина в
растворе можно регулировать температуру
хладоносителя в широком диапазоне.
Так, например, при массовом
содержании 30, 40 и 50 % точка замерзания
раствора глицерина равна
соответственно —9,5; —15,4 и — 23 °С Перепад
между температурами раствора
глицерина и охлаждаемой смеси во
избежание замерзания смеси не должен
превышать 5—7 °С.
Замена раствора хлористого кальция
раствором глицерина увеличивает срок
службы оборудования, запорной
арматуры, трубопроводов, исключает
аварийный прорыв хладоносителя и
связанную с этим порчу смесей
мороженого, снижает эксплуатационные затраты,
намного повышает культуру
производства.
Механизация процесса
приготовления смесей мороженого повсеместно
дает существенный экономический
эффект.
влагосборник, размещенные в корпусе
соответственно над водораспределителем и под
насадкой, отличающийся тем, что, с целью
повышения его надежности путем улучшения
равномерности раздачи воды при переменных режимах
работы, раздающие патрубки другими концами
скреплены с корпусом, а коллектор установлен
с возможностью вертикального перемещения,
причем патрубки скреплены со стенками корпуса
и коллектором с помощью компенсирующих
удлинение подвижных соединений.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что подвижные соединения патрубков с
коллектором выполнены в виде сильфонов.
3. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что подвижные соединения патрубков со стенками
корпуса выполнены в виде ползунов с
направляющими.
46

1 ПОМОЩЬ
ПРАКТИКУ
УДК 637.2.037@83.133)
ИНСТРУКЦИЯ ПО УПАКОВКЕ,
ПРИЕМКЕ, ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКЕ, ХРАНЕНИЮ
И ВЫПУСКУ КОРОВЬЕГО МАСЛА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ И
ТОРГОВЛИ*
1. Упаковка, охлаждение, хранение и
реализация коровьего масла на предприятиях
молочной промышленности
/./. Упаковка
1.1.1. Коровье масло (сливочное и
топленое) выпускается заводами-изготовителями
расфасованным и упакованными в
соответствии с требованиями действующих
ГОСТов и ТУ.
1.1.2. Сливочное масло упаковывают в
транспортную тару — картонные или
дощатые ящики — согласно действующим
ГОСТам и ТУ.
При упаковке сливочного масла в
транспортную тару внутренняя поверхность
ящика должна быть выстлана упаковочным
материалом. В качестве такого материала
могут быть использованы пергамент,
алюминиевая кашированная фольга, а также
полимерные (в форме пакетов-вкладышей)
или другие материалы, разрешенные для
упаковки сливочного масла Министерством
здравоохранения СССР.
Упаковочный материал должен покрывать
монолит масла со всех сторон.
Полимерные вкладыши рекомендуется
применять для масла, предназначенного
для длительного хранения при минусовых
температурах.
1.1.3. Сливочное расфасованное масло
упаковывают в потребительскую тару с
использованием материалов, указанных в
табл. 1.
Расфасованное масло (в
потребительской таре) укладывают в транспортную
тару — картонные или дощатые ящики для
сливочного масла или в тару-оборудование.
* Д а :н н а я инструкция разработана
Всесоюзным научно-исследовательским институтом
маслодельной и сыродельной промышленности
НПО «Углич» (д-р техн. наук, проф. Ф. А. Вы-
шемирский), Всесоюзным
научно-исследовательским и конструкторско-технологическим
институтом холодильной промышленности (ведущий
инженер Э. П. Петрухина) и Всесоюзным научно-
исследовательским институтом экономики
торговли и систем управления (канд. техн. наук
В. П. Ванькевич).
Таблица 1
Вид
расфасовки
Брикеты
Брикеты
Стаканчики
или
коробочки
Бочонки
(фанерно-
штампован-
ные)

Металлические банки
Масса нетто
продукта, г
15, 20, 30
100, 200, 250
100, 200, 250
1000
350, 2800
Упаковочный
материал
Алюминиевая
кашированная
фольга
Пергамент, жиро-
влагостойкая
бумага,
алюминиевая кашированная
фольга и другие
материалы,
разрешенные
Министерством
здравоохранения СССР для
упаковки
сливочного масла
Полимерные
материалы,
разрешенные
Министерством
здравоохранения СССР для
упаковки
сливочного масла
Пергамент, жиро-
влагостойкая
бумага,
алюминиевая кашированная
фольга и другие
материалы,
разрешенные
Министерством
здравоохранения СССР
(выстилается
внутренняя поверхность
бочонка)
Таблица 2
Вид тары
Бочки
деревянные
эмалированные
Бочки
деревянные
неэмалированные
Стеклянные
банки
Металлические
банки
Масса
нетто
продукта, кг
44, 88
40, 80
0,45, 0,6
0,35, 2,7
Вид упаковочного
материала
Вкладыши из
полимерных
материалов, разрешенных
для упаковки
масла Министерством
здравоохранения
СССР
Примечание. Допускается упаковка топленого
масла массой нетто 32 кг для местной реализации
в алюминиевые фляги.
1.1.4. Виды упаковки топленого масла
указаны в табл. 2.
1.1.5. Отклонения в массе продукта, а
также тара, упаковочные материалы,
заклеивающая лента, предназначенная для
47

упаковки масла, и маркировка тары должны
соответствовать требованиям действующих
ГОСТов и ТУ.
1.1.6. Сливочное масло в
потребительской таре допускается упаковывать в
ящики, бывшие в употреблении. Тара, бывшая
в употреблении, должна быть
неповрежденной, чистой. При этом ее маркируют в
соответствии с требованиями действующих
ГОСТов и ТУ.
1.2. Охлаждение
1.2.1. Для стабилизации структуры масла
его сразу после выработки охлаждают в
камере при температуре 0—5 °С и
относительной влажности воздуха не более 80 %.
1.2.2. Для ускорения охлаждения масло
в транспортной таре укладывают на
деревянные рейки или решетки.
Во избежание деформации ящики с
маслом устанавливают в 3—4 ряда в
шахматном порядке.
1.3. Хранение
1.3.1. Масло на предприятиях
промышленности следует хранить в холодильных
камерах. Условия и предельные сроки
хранения масла на заводах-изготовителях
приведены в табл. 3.
Таблица 3
Вид масла
Сливочное с массовой
долей влаги 16, 20 и
25%
в монолитах
расфасованное
Сливочное с массовой
долей влаги более
25%
в монолитах
расфасованное
Топленое
Температура
воздуха,
°С
0-
— 12-
—3-
с
0^
— 12-;
—3^
4-
5-^0
^—12
:г—18
'-—18
>-^0
—12
—18
—18
^—6
Срок
хранения
со дня
выработки,
сут
3
10
15
3
2
5
6
3
20
Примечание. Допускается хранить
расфасованное сливочное масло всех видов при
температуре 2-. 2 °С не более 2 сут.
1.3.2. На маслобазах и холодильниках
молочной промышленности масло
необходимо хранить в соответствии с правилами,
установленными настоящей инструкцией
для распределительных холодильников
торговли.
1.3.3. Температура масла при отгрузке
с предприятий промышленности на
расстояние до 50 км должна соответствовать
требованиям действующих ГОСТов и ТУ,
а при транспортировке на расстояние
более 50 км — правилам перевозок
скоропортящихся грузов, действующим на
соответствующем виде транспорта.
1.4. Транспортировка и реализация
1.4.1. Укрупнение грузовых мест в
транспортные пакеты должно проводиться
в соответствии с требованиями
действующих ГОСТов и инструкции по
пакетированию и перевозке коровьего сливочного масла
и твердых сыров.
Грузовые пакеты на поддонах
формируют по заводам и сбойкам (партиям) с
таким расчетом, чтобы получатели могли
отобрать образцы продукции для контроля
ее качества, не нарушая целостности всех
пакетов.
1.4.2. Масло доставляют всеми видами
крытого транспорта в соответствии с
Правилами перевозок скоропортящихся грузов,
действующими на соответствующем виде
транспорта. В исключительных случаях
допускается перевозка продукта открытым
транспортом при условии обязательного
укрытия груза брезентом или заменяющим
его материалом.
1.4.3. Завод-изготовитель должен
гарантировать соответствие всего выпускаемого
масла требованиям действующих ГОСТов
и ТУ и при отправке с завода сопровождать
каждую партию удостоверением о качестве,
в котором указывается и метод
производства сливочного масла, и другими
документами в соответствии с требованиями
Особых условий поставки молока и
молочных продуктов.
1.4.4. Транспортную маркировку наносят
согласно ГОСТ 14192—77 с манипуляцион-
ным знаком «Боится нагрева».
1.4.5. Для проверки качества масла
отбирают контрольные места (единицы
упаковки), которые отмечают штампом «К»
(контроль).
2. Приемка, холодильная обработка,
хранение и реализации коровьего масла на
распределительных холодильниках
торговли
2.1. Приемка
2.1.1. Масло, поступающее на
распределительный холодильник, принимают по
количеству и качеству в соответствии с
требованиями Положения о поставках товаров
народного потребления, Инструкции о
порядке приемки товаров народного
потребления по количеству и качеству, Особых
условий поставки молока и молочных
продуктов, Уставов и Правил перевозок грузов
соответствующими видами транспорта,
ГОСТов, ТУ, а также настоящей
Инструкции.
Масло должно удовлетворять
требованиям действующих стандартов и
технических условий и иметь соответствующие
документы о количестве и качестве.
2 1.2. Сразу после вскрытия
транспортного средства, используемого для перевозки
масла, измеряют температуру воздуха в
вагоне, кузове, авторефрижераторе и т. п.
Результаты измерения вносят в журнал
регистрации поступающих грузов.
48

2.1.3. Для определения температуры
масла в каждом вагоне, авторефрижераторе,
автомашине отбирают из среднего и
верхнего рядов штабеля не менее двух единиц
упаковки (тарных мест).
Измерять температуру рекомендуется в
единицах упаковки, предназначенных для
определения качества масла.
Температуру определяют стеклянным
термометром в металлической оправе или
любым измерителем температуры,
утвержденным Палатой мер и весов: монолита масла
(в ящиках, бочках и др.) на глубине 6—
8 см, расфасованного — в центре единицы
упаковки (брикета и др.).
Температура масла при приемке на
холодильнике должна удовлетворять
требованиям Правил перевозок скоропортящихся
грузов соответствующими видами
транспорта.
2.1.4. Сливочное масло по массе нетто
принимают по количеству единиц упаковки
и стандартной массе по маркировке,
топленое — по количеству единиц упаковки,
фактической массе брутто за вычетом массы
тары по трафарету.
На каждую единицу упаковки
рекомендуется ставить номер складской партии
(марки), соответствующий номеру
приемного акта. При пакетированной укладке
разрешается нанесение маркировки
холодильника с четырех сторон грузового пакета
на двух — трех ящиках с каждой стороны.
2.1.5. При приемке масла по количеству
единиц упаковки его рассортировывают по
видам и сортам согласно трафаретным
данным. Одновременно отсортировывают места
с нарушенной упаковкой или нечеткой
маркировкой.
2.1.6. Для проверки качества масла
отбирают контрольные места (единицы
упаковки), которые отмечают штампом «К»
(контроль).
Органолептическую оценку масла (в
соответствии с требованиями стандартов)
проводят специалисты холодильника. Данные
осмотра (органолептической оценки)
заносят в экспертный лист.
Получатель имеет право проводить
лабораторные анализы масла для контроля его
качества по физико-химическим
показателям (массовая доля жира, влаги,
поваренной соли; кислотность плазмы и др.).
В зависимости от вида и состояния
качества масла специалисты холодильника
принимают решение о направлении его на
хранение (длительное или краткосрочное)
или срочную реализацию.
2.1.7. Данные о количестве и качестве
масла, состоянии тары, упаковки,
маркировки, результаты измерения температуры
масла (при приемке) вносят в приемные
документы и журнал товароведа.
2.1.8. Масло в поврежденной таре и с
нечеткой маркировкой направляют в камеры
лишь после приведения упаковки в
состояние, соответствующее требованиям
ГОСТа и ТУ. Масло в загрязненной таре
переупаковывают в стандартную тару с
нанесением маркировки, соответствующей
требованиям ГОСТа и ТУ, после чего
направляют в камеру холодильника.
Масло с наличием плесени помещают в
камеру дефектных грузов или другое
выделенное для этого помещение. Вопрос о его
использовании решается специалистами
холодильника по согласованию с госсаннадзо-
ром.
2.1.9. Если качество (сорт) и вид
коровьего масла, поступившего на холодильник,
не соответствуют данным, указанным на
маркировке, то на каждую единицу
упаковки данной партии наносят новую
маркировку с указанием сорта и вида масла,
установленных при приемке.
Перемаркировку проводят в срок не
более 10 сут после окончания приемки масла
и оформляют актом перемаркировки. Акт
составляется с участием не менее трех лиц,
присутствовавших при перемаркировке:
заместителя начальника технологического
цеха по качеству, товароведа, материально
ответственного лица, рабочего и др.
В акте перемаркировки должны быть
указаны причина перемаркировки, номер
партии, номер завода и номер сбойки
(ванны), порядковый номер ящиков, вид и сорт
масла до и после маркировки, а также
общее количество единиц упаковки и масса
нетто перемаркированного масла.
Акт утверждается начальником
технологического цеха или заместителем
начальника холодильника в день его
составления. Один экземпляр акта в суточный срок
передается в бухгалтерию холодильника,
а второй — остается у материально
ответственного лица. В журнале товароведа
указывается дата и номер акта о
перемаркировке данной партии масла.
Если перемаркировка масла
осуществлялась в соответствии с предписанием
госинспектора, то акт перемаркировки
составляют в трех экземплярах, один из которых
направляют местному управлению
Госинспекции по качеству товаров и
торговле.
При перемаркировке масла в картонных
и дощатых ящиках, деревянных бочках
прежнюю маркировку вида и сорта масла
погашают и рядом наносят новую.
Ответственность за сохранность и
использование штампов, применяемых для
нанесения маркировки, несут лица, специально
назначенные для этой цели руководством
холодильника.
2.2. Холодильная обработка
2.2.1. При поступлении на холодильник
сливочное масло с температурой —6 °С и
ниже направляют в камеру хранения, где
его укладывают в плотный штабель
(независимо от способа укладки: ручная или
механизированная с применением
пакетирования).
Масло, поступившее на холодильник с
49

температурой выше —6 °С, подвергают
холодильной обработке в камере
замораживания или в камере хранения. Для этого
ящики масла укладывают вручную в
штабель в шахматном порядке или с помощью
механизмов в грузовые пакеты на
поддонах, располагая их так, чтобы обеспечить
доступ холодного воздуха к каждому
пакету или вертикальному ряду пакетов.
Высота грузовых пакетов не должна
превышать: при температуре масла ниже
5 °С — трех рядов, от 5 до 8 °С — двух
рядов, 8°С и выше — одного ряда.
Холодильная обработка масла считается
законченной, если в монолите на глубине
6—8 см достигнута температура не выше
—12 °С (при охлаждении пакетированного
масла температура измеряется в монолите,
расположенном в верхнем ряду грузового
пакета).
Для определения температуры вскрывают
до трех ящиков от партии масла,
направляемой на холодильную обработку.
Продолжительность холодильной
обработки монолитов масла, уложенных в
штабель в шахматном порядке, должна
соответствовать срокам, указанным в табл. 4.
Продолжительность холодильной
обработки монолитов масла, уложенных в
грузовые пакеты, в 2 раза больше
продолжительности, указанной в табл. 4.
2.2.2. Количество сливочного масла,
загружаемого ежесуточно для холодильной
Таблица 4
Массовая
доля влаги
в масле,
/о
Начальная

температура масла
°С
Продолжительность холодильной
обработки масла, ч, до температуры,
°С
-18
Температура воздуха q
камере — 18 ° С
16 и 20
25
35
10
5
0
—5
0
0
51
36
26
20
30
35
80
65
55
49
59
64
—
—
—
—
—
—
Температура воздуха
в камере —25 °С
16 и 20
25
35
10
5
0
—5
0
0
48
33
23
14
26
30
57
42
32
23
35
39
67
50
40
31
43
47
обработки в камеры хранения с
температурой воздуха —18 °С и ниже, не должно
превышать для камер емкостью до 200 т
включительно 6 %, для камер емкостью
более 200 т — 12 % от грузовой емкости
камеры. При этом не допускается
повышение температуры воздуха в камере выше
—14 °С.
2.2.3. Процесс холодильной обработки
масла в камерах замораживания
регистрируют в журнале установленной формы.
2.3. Хранение
2.3.1. В камерах хранения штабеля масла
размещают на расстоянии 0,3 м от стен,
выступающих частей стен и приборов
охлаждения и на расстоянии 0,2 м — от
гладкого потолка и низа балок.
При ручном способе в плотный штабель
без реек между рядами ящиков
укладывают масло с температурой не выше —6° С.
Нижний ряд ящиков устанавливают на
рейки или решетки, чтобы обеспечить доступ
холодного воздуха под штабель.
При механизированном способе масло в
грузовых пакетах на поддонах допускается
укладывать в штабель при температуре в
монолитах не выше 0°С. Ежесуточная
загрузка масла в грузовых пакетах с
температурой в монолитах от 0 до —6°С не
долж:на превышать для камер емкостью до
200 г включительно 8 %, для камер
емкостью более 200 т — 12 % грузовой емкости
камеры.
Бочки с топленым маслом устанавливают
в штабель в вертикальном положении. Во
избежание поломки уторов между
горизонтальными рядами бочек помещают
прокладки. Для штабелирования масла в
бочках можно применять специальные
разборные стеллажи.
Высоту штабеля определяют с учетом
максимального использования грузового
объема камеры, прочности тары и
допустимой нагрузки на 1 м2 перекрытия.
.Штабеля должны быть устойчивыми:
перекос их в какую-либо сторону не
допускается. Лицевая сторона штабеля
(обращенная к проезду или проходу) должна
быть ровной, без выступов.
Количество проездов в камере и ширина
их должны соответствовать инструкции по
определению емкости холодильника.
2.3.2. Масло хранят по складским
партиям (маркам). Каждую партию
размещают в отдельный штабель по видам и
сортам, расстояние между штабелями не более
0,1 м.
Каждая партия должна иметь партионный
ярлык установленной формы.
В случае размещения мелких партий
масла для рационального использования
холодильной емкости допускается укладка их
в один штабель. Для соблюдения
партионного хранения на таком штабеле должен
быть сводный партионный ярлык с
указанием всех номеров партий, уложенных в
50

штабель; обезличивание партии не
допускается.
Контрольные места, отмеченные штампом
«К», укладывают в штабель трафаретом
к проезду (проходу) или на отдельных
поддонах так, чтобы обеспечить свободный
доступ к этим местам при периодическом
осмотре масла. Контрольные места
сохраняются до конца реализации всей партии.
2.3.3. Сроки хранения сливочного масла
в монолитах на распределительных
холодильниках торговли со дня выработки
приведены в табл. 5.
Таблица 5
Вид сливочного масла
Несоленое
сладкосливочное
кислосливочное
Соленое
ел а д косл и воч ное
кислосливочное
Любительское
ел адкосл и воч ное
несоленое
сладкосливочное
соленое
кислосливочное
несоленое и
соленое
Крестьянское
сладкосливочное
несоленое
сладкосливочное
соленое,
кислосливочное
несоленое
Бутербродное
(сладкосливочное и
кислосливочное)
Шоколадное
Вологодское
Фруктовое и медовое
Славянское
'
Массовая
доля
влаги,
%
16
16
16
16
20
20
20
25
25
35
16
16
18
18
мес
Срок
, при
воздуха
—12
9
6
6
6
9
6
6
6
6
2
3
1
1
4
—15
10
6
6
6
10
6
6
8
6
3
4
1
1
4
хранения,
темпе
•ратуре
в камере, °С
— 18
12
6
7
6
12
7
6
11
6
3
4
1
1
5
—25-?-
. _: 30
15
7
8
7
15
8
7
14
7
5
4
1
1
5
Примечания. 1. Сроки хранения несоленого,
соленого, любительского и крестьянского масла,
получившего при приемке на холодильнике оценку
по вкусу и запаху 39—41 баллов (для
крестьянского масла условно), сокращаются на 2—3 мес.
Масло с оценкой 37—38 баллов хранению не
подлежит.
2. Срок хранения несоленого, соленого,
любительского и крестьянского масла, выработанного
в период с ноября по апрель включительно
(стойловый период), при температуре —12^—15 °С —
2 мес, при температуре —18-=—30 °С — 3—
5 мес.
3. Срок хранения масла десертного при
температурах не выше 5 °С и не ниже —5 °С и
относительной влажности воздуха не выше 80 % —
30 сут, масла ярославского, чайного и с
наполнителями при тех же условиях — 20 сут.
2.3.4. Сливочное масло, расфасованное
на распределительных холодильниках,
выпускается брикетами массой нетто от 100
до 250 г, упакованными в пергамент или
кашированную фольгу. Брикеты
укладывают в дощатые и картонные ящики или
в тару-оборудование.
До отправки в торговую сеть
расфасованное сливочное масло хранят при
температуре не выше —12 °С. В экспедиционной
камере допускается хранение его при
температуре не выше —5 °С. Срок хранения
масла на холодильнике с момента
окончания холодильной обработки, которая
проводится в течение 2 сут при температурах
—18-=—30 °С, не более 5 сут, в том числе
в экспедиционной камере — не более суток.
Температура расфасованного масла при
выпуске с холодильника не должна
превышать —6 °С.
Сливочное масло, расфасованное на
предприятиях молочной промышленности,
хранению на распределительных холодильниках,
как правило, не подлежит. Такое масло в
случае поступления его на холодильник
немедленно направляют в холодильную
камеру с температурой не выше —18 °С, срок
его хранения исчисляется с момента
фасовки.
2.3.5. Топленое масло в бочках хранят
при температуре воздуха *—3 -. 6°С до
12 мес. Допускается хранить его при
температуре воздуха ниже —6 °С (до —10 °С)
4 мес, при температуре ниже —10 °С —
3 мес.
Топленое масло хранят при температуре
воздуха от 0 до —3 °С: расфасованное в
стеклянные банки — не более 3 мес, в
металлическую тару — 12 мес.
2.3.6. В зависимости от качества
коровьего масла указанные в пп. 2.3.3. — 2.3.5.
сроки хранения его могут быть продлены
или сокращены по заключению постоянно
действующей комиссии из специалистов
холодильника. О продлении сроков хранения
составляют акт и ставят отметку в
журнале товароведа.
Для соблюдения очередности и сроков
реализации масла ведут товароведческие
карты в виде схематических планов
размещения партий масла по каждой камере
в отдельности. В карте должны быть
указаны номер партии, поставщик, вид и
сорт масла, дата выработки, количество
единиц упаковки и срок хранения.
2.3.7. В камерах хранения масла на
холодильниках относительная влажность
воздуха поддерживается в пределах 85—90 %.
2.3.8. Колебания температуры воздуха в
камере в пределах ±1 °С не должны
превышать 24 ч. При разгрузке или загрузке
20—50 % емкости камеры допускается
повышение температуры воздуха на 3 °С,
свыше 50 % — на 4 °С.
Температуру воздуха в камерах
хранения масла измеряют 2 раза в сутки,
относительную влажность — один раз в де-
51

каду. Данные измерения записывают в
журнал регистрации температуры и
относительной влажности воздуха.
2.3.9. В случае необходимости (при
недостатке холодильной емкости, при угрозе
порчи продуктов и др.) допускается
кратковременное хранение масла совместно с
другими продуктами: при —12 ~ 18 °С не
более трети сроков, а при —25 -. 30 °С не
более половины сроков хранения масла,
указанных в пункте 2.3.3.
Не допускается совместное хранение
масла со следующими продуктами: рыба и
рыбопродукты, колбасные изделия и копчености,
сыры сычужные всех видов и колбасный
копченый сыр, фрукты и овощи.
2.3.10. В процессе хранения масла
товароведы холодильника должны постоянно
наблюдать за его качеством (вкус, запах,
консистенция, окраска, появление плесени
и т. д.). Оценку качества (периодический
осмотр) масла со сроками хранения до 5 мес
осуществляют ежемесячно, масла со
сроками хранения более 5 мес — не реже 1 раза
в квартал. Данные периодического осмотра
заносят в соответствующий экспертный
лист.
Условия хранения масла проверяет не
реже 1 раза в месяц (в первой декаде)
постоянно действующая комиссия в составе
начальника технологического цеха,
заместителя начальника технологического цеха по
качеству, ветеринарного (санитарного)
врача, товароведа, технолога, инженера по
технике безопасности и материально
ответственного лица (заведующего складом,
бригадира, кладовщика).
По результатам осмотра составляется акт
установленной формы в двух экземплярах:
один передается руководству
холодильника, второй остается у заместителя
начальника технологического цеха по качеству.
2.4. Реализация
2.4.1. Масло перед реализацией
осматривают специалисты холодильника.
При отгрузках масла за пределы города
(района) выписывают удостоверение о
качестве и фактуро-сводный экспертный лист.
При выпуске с холодильника масла с
продленным сроком хранения в
удостоверении о качестве (в строке «Особые
замечания») указывают номер и дату
составления акта о продлении срока реализации
масла.
При местной реализации (в пределах
города или района) вместо оформления
указанных документов в расходной накладной
проставляют отметку (подпись) товароведа,
подтверждающую соответствие качеств
масла требованиям действующих стандартов
и технических условий. В расходной
накладной указывают метод определения массы
нетто масла перед выпуском с
холодильника.
2.4.2. Транспортные средства (вагоны,
автомашины), поданные под погрузку
масла, должны соответствовать санитарно-
техническим требованиям.
3. Приемка, хранение и реализация
коровьего масла в розничной торговой сети
3.1. Приемку, хранение и реализацию
масла в розничной торговой сети
проводят в соответствии с правилами розничной
торговли молочными продуктами и
санитарными правилами, утвержденными в
установленном порядке.
3.2. Особое внимание должно быть
обращено на соблюдение установленных сроков
реализации расфасованного масла.
Предельные сроки хранения
расфасованного сливочного масла, включая хранение
на заводах, базах, холодильниках, время
транспортировки и хранение в розничной
торговой сети, следующие:
упакованного в пергамент — 10 сут;
упакованного в алюминиевую каширован-
ную фольгу — 20 сут (бутербродного и
с наполнителями — 15 сут), для брикетов
массой нетто 15, 20 и 30 г — 8 сут;
упакованного в стаканчики и коробочки
из полимерных материалов — 15 сут
(десертного — 20), столового и детского —
10 суток).
К Инструкции прилагаются образцы
утвержденных форм документации.
Приложение 1. Экспертный лист.
Приложение 2. Журнал товароведа.
Приложение 3. Акт перемаркировки
коровьего масла.
Приложение 4. Журнал регистрации
холодильной обработки пищевых продуктов
в морозильных камерах.
Приложение 5. Акт проверки условий
хранения и осмотра продуктов,
находящихся в холодильных камерах.
Приложение 6. Экспертный лист
периодического осмотра коровьего масла при
хранении.
Приложение 7. Удостоверение о
качестве товаров.
52

ОКМНА ТРУДА
1 ТЕХНИКА
ЮОПАСНОСТИ
УДК 331.102.12/.15-78
ПАСПОРТИЗАЦИЯ
УСЛОВИЙ ТРУДА
В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
ПОМЕЩЕНИЯХ
ЛЕНХЛАДОКОМБИНАТА № 1
Канд. техн. наук С. В. ЯКОВЛЕВА,
канд. техн. наук Е. К. БУКИН,
канд. техн. наук И. Ю. ГРИДНЕВА,
Н. П. ДОНЧЕНКО
При разработке системы управления
охраной труда (СУОТ) на Ленхладокомбина-
те № 1 в целях изучения технологических
процессов, определения фактической
номенклатуры и характера воздействия
физических вредных и опасных
производственных факторов были выполнены натурные
исследования условий труда (ГОСТ
12.0.003—74) на рабочих местах в цехах
мороженого, сухого льда, технологических
№ 1—4 и компрессорных «А» и «Б», на
участках ремонтно-строительном, ремонтно-
механическом, малой механизации и
экспериментальном, а также машиносчетной
станции.
В работе использовали: ГОСТ ССБТ
12.1.005—76. Воздух рабочей зоны. Общие
санитарно-гигиенические требования, ГОСТ
ССБТ 12.1.007—76. Вредные вещества.
Классификация и общие требования
безопасности, ГОСТ ССБТ 12.1.014—79. Воздух
рабочей зоны. Метод измерения
концентраций вредных веществ индикаторными
трубками, ГОСТ ССБТ 12.1.016—79. Воздух
рабочей зоны. Требования к методикам
измерения концентраций вредных веществ,
ГОСТ ССБТ 12.1.028-80 (СТ СЭВ 1413—
78), Шум. Определение шумовых
характеристик источников шума. Ориентировочный
метод, ГОСТ ССБТ 12.1.029—80 (СТ
СЭВ 1928—79). Средства и методы защиты
от шума. Классификация, ГОСТ ССБТ
12.1.034—81 (СТСЭВ 1931—79). Вибрация.
Общие требования к проведению измерений,
ГОСТ 20445—75. Здания и сооружения
промышленных предприятий. Метод
измерения шума на рабочих местах, СН 245—71.
Санитарные нормы проектирования на
промышленных предприятиях, СНиПН-4—79.
Естественное и искусственное освещение.
Измерения уровней вредных и опасных
производственных факторов проводили в
течение 5 лет с помощью серийно
выпускаемых приборов, разрешенных методиками
и прошедших проверку в организациях
Всесоюзной метрологической службы в
установленные сроки: аспиратора типа 822
(объемный расход воздуха 0—1; 0—
20 л/мин), аспирационного психрометра
типа МВ-4М с пределами шкалы от —31
до 51 °С, люксметра типа Ю-16 с
диапазонами измерения 25—100—500 лк, шумо-
мера типа PSi-202, универсального
газоанализатора типа УГ-2, фильтра типа АФА
и лабораторных весов типа АДВ-200.
Результаты измерений оформляли
протоколами и вносили в соответствии с
СТП 401-7—85 в паспорта охраны труда
на рабочем месте, впервые разработанные
на хладокомбинате (см. таблицу).
Совокупность таких паспортов
характеризует совершенство как отдельных участков
и технологических процессов, так и
предприятия в целом. Очевидно, в перспективе
целесообразно паспорт охраны труда
включить в систему производственной
аттестации рабочих мест, так как соответствие
рабочего места нормативным требованиям
по уровню вредных и опасных факторов
производственной среды является
важнейшим критерием его оценки.
По результатам инструментальных
проверок уровней вредных и опасных
факторов определяли степень безвредности
производственного процесса, рассчитывали
коэффициент безопасности труда в
производственном подразделении (цехе, участке).
Результаты этих измерений ежегодно
фиксировали также в санитарно-техниче-
ском паспорте хладокомбината, который
является одним из основных документов
по охране труда. Данные этого паспорта
служат основой разработки соглашения по
охране труда при заключении
Коллективного договора на хладокомбинате,
комплексных планов улучшения условий труда,
охраны труда и санитарно-оздоровительных
мероприятий, соответствующих разделов
плана социального развития коллектива
предприятия.
Анализ показателей паспорта за 5 лет
позволил выявить динамику изменения
условий труда и эффективность проводимых
мероприятий по его охране в каждом
подразделении и на хладокомбинате в
целом.
По результатам паспортизации были
разработаны и внедрены дополнительные
мероприятия по улучшению условий труда,
например, реконструированы система
вентиляции и кондиционирования воздуха и
система освещения в цехе мороженого,
оборудованы звукоизолированные кабины для
операторов и технического персонала в ком-
53

Паспорт охраны труда на рабочем месте
1. Наименование рабочего места
2. Характеристика работ
3. Наименование (марка) применяемого оборудования
и инструментов
4. Номенклатура применяемых материалов
Скорость воздуха, м/с


параметры


щенность
Холодный
период года
Переходный
период года
Теплый
период года
Температура,°С
Относительная влажность, %
Температура, °С
Относительная влажность, %
Температура,°С
Относительная влажность, %
искусственная, лк
коэффициент обеспеченности, %
естественная, лк
коэффициент обеспеченности, %
Уровень звука, дБА
Уровень вибрации с наибольшим превышением на
частоте, см/с
Тепловыделение, кДж/ч
Вредные и опасные
факторы
Дата про
ведения замере
>в
-
Норма
Норма
Подпись
прессорных цехах «А» и «Б», реконструиру- Опыт Ленхладокомбината № 1 по паспор-
ется вентиляция в компрессорном цехе «Б» тизации условий труда может быть исполь-
и цехе сухого льда. зован и на других предприятиях.
54

ию§№гшжд
A1) 1216617 E1) 4F 28D 7/16, F28 F9/22,
F28 D 3/02 B1) 3809423/24-06 B2) 01.11.84 G2)
A. И. Поря дин, В. А. Болитэр, А. А., Шехтман
E3) 621.565.94
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий кожух с подводящими
и отводящими патрубками сред трубного и
межтрубного пространства и размещенный в кожухе
пучок труб, между которыми установлены
дистанционирующие вставки, отличающийся тем,
что, с целью интенсификации процесса
теплоотдачи к среде межтрубного пространства путем
равномерного омывания труб по всему их
периметру, дистанционирующие вставки выполнены в
виде стержней с укрепленными на них наклонными
ребрами, образующими вокруг каждой трубы
винтовые каналы.
A1) 1216627 E1) 4F28F3/02 B1) 3776733/24-06
B2) 27.07.84 G1) Сумский филиал
Специального конструкторского бюро по созданию
воздушных и газовых турбохолодильных машин и
Специальное конструкторское бюро по созданию
воздушных и газовых турбохолодильных машин G2)
С. Р. Гопин, А. П. Старостин, Ю. Ф. Комлык,
Ю. И. Березников, В. П. Панов, П. А. Мильштейн,
B. Г. Гладкий, Я. А. Берман E3) 621.565.94
E4) E7) НАСАДКА ПЛАСТИНЧАТОГО
ТЕПЛООБМЕННИКА, содержащая плоские
листы и гофрированные вставки, размещенные между
листами с перекрестным направлением гофр в
смежных вставках, отличающаяся тем, что,
с целью интенсификации теплообмена, при
выполнении на гофрах вставок диффузорных вы-
штамповок плоские листы имеют отверстия
суммарной площадью, составляющей 0,02—0,04 всей
площади листов.
A1) 1219881 E1) 4F 25В 9/02 B1) 3830177/23-06
B2) 25.12.84 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
А. Ф. Дроздов, С. О. Муратов, Е. Н. Панибратец,
C. В. Приходько E3) 621.565.3
E4) E7) 1. ВИХРЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий вихревую трубу с сопловым вводом
сжатого газа, оребренной камерой
энергетического разделения, диафрагмой вывода
холодного потока и патрубком вывода горячего
потока, отличающийся тем, что, с целью увеличения
перепада температур и сокращения времени
выхода на установившийся режим, вихревая труба
дополнительно содержит гладкостенную втулку,
установленную с возможностью осевого
перемещения на всю глубину камеры энергетического
разделения и образующую при полном вводе
втулки в камеру рабочую полость трубы,
подключенную к сопловому вводу.
2. Холодильник по я. 1, отличающийся тем,
что, с целью предварительного охлаждения
сжатого газа, полость между стенкой ХамеРы
энергетического разделения и втулкой подключена
при помощи входного и выходного каналов к
сопловому вводу.
3. Холодильник по л. 1, отличающийся тем,
что втулка со стороны, противоположной
сопловому вводу, снабжена упругой пластиной для
выпуска горячего потока.
A1) 1219882 E1) 4F 25В 9/02 B1) 3830398/23-06
B2) 25.12.84 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
А. И. Азаров, А. Ф. Дроздов, С. В. Приходько,
Ю. М. Симоненко E3) 621.565.3
E4) E7) НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ
ОХЛАДИТЕЛЬ, содержащий две расположенные
симметрично относительно сопловых вводов вихревые
трубы с диффузорами на противоположных
концах и центральный теплопроводный стержень,
проходящий по оси обеих труб, отличающийся
тем, что, с целью повышения холодопроизво-
дительности и расширения области применения
путем попеременной работы труб в режиме само-
вакуумирования, стенки диффузоров жестко
соединены со стержнем, установленным с
возможностью продольного перемещения, а сопловые
вводы труб расположены параллельно с
образованием общей междиафрагменной камеры,
снабженной клапаном, укрепленным на стержне, и
имеющей на выходе регенератор, причем к торцу
стержня с внешней стороны диффузора одной
из труб дополнительно прикреплен сильфон,
заполненный агентом, имеющим температуру
кипения выше околоосевых слоев вихря этой
трубы при закрытом клапане и ниже этой
температуры при открытом.
A1) 1219883 E1) 4 F 25 В 9/02 B1)
3848982/23-06 B2) 30.01.85 G1) Андроповский
авиационный технологический институт G2)
Ш. А. Пиралишвили, О. В. Галкин E3)
621.565.3
E4) E7) ВИХРЕВАЯ НАГРЕВАТЕЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая две вихревые трубы
с сопловыми вводами, подключенными
параллельными линиями к общему источнику сжатого
газа, и имеющие линии холодного и горячего
потоков, первый двухпоточный теплообменник и
термокамеру, причем первая труба имеет
дополнительный осевой ввод, соединенный с линией
горячего газа второй трубы, термокамера
подключена к линии горячего газа первой трубы и
через один поток теплообменника связана с
атмосферой, а другой поток этого теплообменника
включен в одну из параллельных линий,
соединенных с источником сжатого газа,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, она содержит второй
двухпоточный теплообменник, включенный по
первому потоку во вторую из параллельных
линий, соединенную с источником сжатого газа и
с сопловым вводом второй вихревой трубы, а по
второму потоку — в линию холодного газа первой
трубы со сбросом в атмосферу, при этом первый
теплообменник по первому потоку подключен к
сопловому вводу первой вихревой трубы.
A1) 1219885 E1) 4 F 25 В 39/02, F 25 D 21/04
B1) 3802344/28-13 B2) 19.10.84 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности и Московский энергетический институт G2)
Б. С. Бабакин, А. М. Бражников, И. П.
Верещагин, В. С. Морозов, Г. И. Кропин, М. А. Еркин,
Г. А. Агеев, Г. Д. Аверин, Н. Д. Малова, В. Н.
Белоногий, С. Н. Чунусов E3) 621.565.91
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
включающий заземленный теплообменник, коронирую-
щий электрод и вентилятор с всасывающим
патрубком, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена охлаждающей
поверхности в воздухоохладителях с оребренным
теплообменником и снижения энергозатрат путем
сокращения количества оттаек, коронирующий
электрод расположен перед теплообменником и
55

выполнен в виде рамы с проволочными
элементами, размещенными напротив ребер
теплообменника и параллельно им.
A1) 1219886 E1) 4 F 25 В 39/02 B1)
3838933/23-06 B2) 04.01.85 G1) Запорожский
автомобильный завод «Коммунар» G2) Г. В.
Аверин, Ю. Н. Давиденко E3) 621.57
E4) E7) 1. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ
преимущественно для системы кондиционирования
воздуха транспортного средства, содержащий
разъемный корпус с приливами и гнездами для
размещения испарителя и электровентилятора и
поддон для стока конденсата, отличающийся тем,
что, с целью обеспечения эксплуатации
воздухоохладителя при любой его ориентации, корпус
имеет дополнительное гнездо, служащее вторым
поддоном, расположенным перпендикулярно
первому, а приливы гнезда, ограничивающие
испаритель со стороны входа воздуха, снабжены
козырьками, образующими каналы для стока
конденсата в соответствующий поддон.
2. Воздухоохладитель по п. 1, отличающийся
тем, что корпус выполнен из пенопласта
преимущественно на основе полистирола.
A1) 1219887 E1) 4 F 25 В 43/00 B1)
3844657/23-06 B2) 17.01.85 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения G2)
Г. М. Шеховцов, Г. В. Артеменко E3) 621.57.049
E4) E7) ОТДЕЛИТЕЛЬ ЖИДКОСТИ
преимущественно для компрессионной холодильной
установки, содержащий горизонтальный корпус
с входным и выходным патрубками,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, в корпусе дополнительно
установлен экран с отбойниками и отражателями,
образующий вокруг входного конца выходного
патрубка полость и имеющий со стороны входа
пара отверстие.
A1) 1219888 E1L F 25 D 3/12, А 23 В 4/06 B1)
3800765/28-13 B2) 17.10.84 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) А. М. Бражников, К. П. Венгер,
Э. И. Каухчешвили, Н. Э. Каухчешвили, Г. Д.. Ша-
бетник E3) 621.565.7
E4) E7) 1. СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ путем их контакта со
снегообразной двуокисью углерода,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации
замораживания и уменьшения расхода двуокиси
углерода, последнюю перед контактированием с
продуктом подвергают переохлаждению.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
переохлаждение двуокиси углерода осуществляют
до (—160) — (—196) °С жидким азотом или его
парами.
(И) 1219889 E1) 4 F 25 D 11/02 B1)
3820683/28-13 B2) 31.10.84 G1) Кишиневский
завод холодильников G2) И. А. Перепелица,
Г. Ф. Горин, А. Е. Бучарский E3) 621.565
E4) E7) БЫТОВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
включающий теплоизолированный шкаф, разделенный
на холодильное и морозильное отделения,
поддон, имеющий окна для ввода и вывода воздуха
из морозильного отделения, холодильный агрегат
с теплообменником и испарителем, размещенным
над поддоном, и вертикальную перегородку,
установленную в пространстве между испарителем и
стенкой теплоизолированного шкафа,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергопотребления, теплообменник холодильного
агрегата установлен с обеспечением теплового
контакта с перегородкой, при этом последняя выполнена
из теплопроводного материала, а окна в поддоне
расположены в промежутке между перегородкой
и испарителем.
A1) 1219890 E1) 4 F 25 D 29/00, 11/00 B1)
3803274/28-13 B2) 19.10.84 G2) Я. Л. Выходец,
С. И. Козелков, А. А. Лаптев, А. И. Плешаков,
И. И. Хоменко E3) 621.565
E4) E7) 1. СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА, включающего
холодильный шкаф, холодильный агрегат и
термостат, предусматривающий измерения в
контрольный промежуток времени расхода
электроэнергии за целое число циклов и температуры
воздуха в холодильном шкафу в конце контрольного
промежутка времени и сравнение этих величин
с допустимыми значениями, отличающийся тем,
что, с целью повышения точности определения
параметров и снижения эксплуатационных
затрат, шунтируют контакты термостата,
продолжительность составных периодов цикла
обеспечивают постоянной, а отсчет контрольного
промежутка времени производят с начала периода
стоянки холодильного агрегата.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения дифференцированной оценки
качества отдельных узлов холодильника,
температуру воздуха в холодильном шкафу
дополнительно измеряют в конце периода стоянки
последнего цикла и сравнивают измеренную
величину с допустимым значением.
A1) 1222782 E1) 4 Е 04 С 2/26 B1)
3737425/29-33 B2) 03.05.84 G1)
Производственное объединение «Мосспецпром проект» G2)
А. П. Резник, А. Ф. Крутьков, В. А. Розенов,
Б. Д. Галацкий, А. И. Ракин, Б. М. Григорьян,
П. П. Новокрещенов, А. Н. Дмитриев E3)
691.022-413.
E4) E7) ТРЕХСЛОЙНАЯ СТЕНОВАЯ
ПАНЕЛЬ, включающая металлические обшивки
с продольными гофрами, средний слой утеплителя
из фенольного пенопласта, продольные
обрамляющие профили с жестко закрепленными на них
кромками обшивок и связи обшивок по
продольной оси панели с охватывающими гофры обшивок
элементами, отличающаяся тем, что, с целью
повышения технологичности за счет обеспечения
свободного заполнения внутренней полости
панели жидкой композицией утеплителя и прочности,
связи обшивок выполнены дискретными из П-об-
разнс изогнутых стержней, а охватывающие
гофры обшивок элементы закреплены на свободных
концах стержней и на их горизонтальных участках
и выполнены из нетеплопроводного материала.
A1) 1222991 E1) 4 F 25 В 9/00 B1)
3808232/23-06 B2) 31.10.84 G1) Куйбышевский
ордена Трудового Красного Знамени
авиационный институт им. акад. С. П. Королева G2)
А. П. Меркулов, А. И. Довгялло, В. Н. Белозерцев,
А. Г. Великанов E3) 621.057
E4) E7) ТЕПЛОЙСПОЛЬЗУЮЩАЯ
ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая
горячую, промежуточную и холодную рабочие
камеры, расположенные соосно, регенераторы и
приводной механизм, отличающаяся тем, что,
с целью упрощения ее конструкции и увеличения
термодинамической эффективности, рабочие
камеры выполнены в виде сильфонов, их полости
соединены между собой через регенераторы,
соединенные с приводным механизмом, а наружные
56

торцы горячего и холодного сильфонов
закреплены неподвижно.
A1) 1222992 E1) 4 F 25 В 9/02 B1)
3813239/23-06 B2) 19.11.84 G2) В. Г. Матвеев,
К. В. Сафонов, Т. А. Игнатенко E3) 621.057
E4) E7) ДРОССЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО
МИКРОХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее корпус
и размещенное на его оси седло с
центральным отверстием и уплотнительной поверхностью,
взаимодействующей с подпружиненным
клапаном, отличающееся тем, что, с целью
повышения его эксплуатационной надежности, седло
соединено с корпусом посредством
подпружиненной гибкой перегородки, а на торцовой стенке
корпуса укреплен ограничитель хода клапана,
введенный в центральное отверстие седла.
A1) 1222993 E1) 4 F 25 В 9/02 B1)
3814806/23-06 B2) 20.11.84 G2) Л. Г. Абакумов,
А. М. Колесников, Д. М. Боуш, Ю. Н. Килимник
E3) 631.57
E4) E7) ДРОССЕЛЬНЫЙ
МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содержащий теплообменник,
подключенный к входному и выходному
коллекторам, и иглу, регулирующую проходное сечение
дроссельного отверстия, отличающийся тем, что,
с целью повышения надежности в условиях
пониженного давления окружающей среды и
упрощения конструкции, в выходном коллекторе
выполнен шероховатый участок с регулярными
острыми коротковолновыми неровностями,
имеющими коэффициент шероховатости 0,08</(ш<0,2,
где Кш~ — — коэффициент шероховатости;
Д— средняя величина выступов
шероховатости, мм;
d — диаметр выходного коллектора,
мм.
A1) 1222994 E1) F 25 В 29/00, 13/00 B1)
3815549/23-06 B2) 17.10.84 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения G2)
A. С. Бурлак, Ф. В. Ррейман, Е. К. Кузьменко,
B. Р. Данилов, В. С. Горбачев E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА С
ТЕПЛОВЫМ НАСОСОМ, содержащая
циркуляционный контур хладагента, в котором
последовательно установлены компрессор,
теплообменник, конденсатор воздушного охлаждения,
ресивер, дроссельный орган и испаритель, причем
теплообменник помещен в заполненную водой
емкость с нижним патрубком ввода холодной
воды и верхним патрубком вывода горячей воды,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат и сокращения времени выхода на рабочий
режим, она дополнительно содержит
переохладитель жидкого хладагента, включенный в
циркуляционный контур перед дроссельным органом,
а теплообменник состоит из двух последовательно
соединенных секций, первая из которых
расположена в верхней части емкости, вторая — в
средней ее части, отделена от первой секции
перегородкой с центральным отверстием и заключена
в воронкообразный кожух, верхняя суженная
часть которого установлена соосно с отверстием
в перегородке и снабжена патрубком отвода
теплой воды, а переохладктель размещен в нижней
части емкости.
ХРОНИКА
УДК 061.3:621.56/.57
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
СЕМИНАР В СИМФЕРОПОЛЕ
ДЛЯ СПЕЦИАЛИСТОВ —
НАЛАДЧИКОВ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СИСТЕМЫ ПЛОДООВОЩНОГО
ХОЗЯЙСТВА СТРАНЫ
Продовольственная программа страны
ставит большие задачи перед работниками
всех отраслей агропромышленного
комплекса. Одной из основных задач является
увеличение продовольственного фонда
страны за счет повышения уровня
сохраняемости выращенной сельскохозяйственной
продукции.
Эффективная работа хранилищ
плодоовощной продукции, надежное
функционирование холодильной техники и грамотная
ее эксплуатация, обеспечивающие
существенное сокращение потерь
сельскохозяйственной продукции при хранении, в
значительной степени зависят от качества
выполнения монтажных, ремонтных и пуско-
наладочных работ.
В конце 1985 г. в г. Симферополе для
специалистов — наладчиков холодильного
оборудования системы плодоовощного
хозяйства страны был проведен
научно-технический семинар «Новые холодильные
машины, средства хранения продукции и
передовые методы ведения пусконаладочных
работ холодильного оборудования».
На семинаре было подробно освещено
состояние дел в СССР и за рубежом
по быстрому замораживанию
сельскохозяйственной продукции. Рассмотрены схемы
и конструктивные особенности
скороморозильных флюидизационных аппаратов,
разработанных ВНИКТИхолодпромом.
Заслушано сообщение о проведенном
головным холодильным участком Южно-
Украинского специализированного нала-
дочно-ремонтного управления анализе
данных о парке холодильного
оборудования, используемого в Крымской области
и зоне деятельности управления. Результаты
анализа свидетельствуют о том, что в
регионе эксплуатируется разнотипное
оборудование 31 вида, среди которого очень
много морально устаревшего, уже не
обеспечивающего нужд производства и не
выпускаемого промышленностью.
Специалисты московского завода
холодильного машиностроения «Компрессор»
рассказали об устройстве, особенностях
эксплуатации и организации ремонта
винтовых холодильных машин, которые в
последнее время находят все более широкое
57

применение в холодильных системах
различных отраслей народного хозяйства.
На семинаре были проанализированы
причины нарушения правил техники
безопасности при выполнении монтажных и пуско-
наладочных работ на холодильных
установках, рассмотрены конкретные примеры
нарушений техники безопасности на объектах
отрасли.
Большой интерес для участников
семинара представил доклад о новых
разработках ВНИКТИхолодпрома,
рекомендованных для внедрения на предприятиях.
Среди них — рекомендации по эксплуатации
систем маслоотделения и регенерации
отработавшего масла, инструкция по
приготовлению и эксплуатации антикоррозионных
хладоносителей «кальтозин» и «кальтонат»,
пеногенератор для нанесения изоляционного
материала типа «рипор», новый
увлажнитель воздуха и др.
В выступлениях специалистов были
вскрыты трудности и недостатки, которые
мешают эффективному выполнению
монтажных и пусконаладочных работ. В
частности, отмечены недостаточная
оснащенность управления приборами, механизмами
и материалами, низкая квалификация
обслуживающего персонала на новых
объектах, отсутствие ценников на ремонтные
работы, слабая организация обмена опытом
между специалистами.
Участники семинара подчеркнули, что
для качественного выполнения ремонтных
и пусконаладочных работ в отрасли
необходимо значительно улучшить
оснащенность всех управлений необходимыми
материалами, запасными частями и
механизмами; организовать обучение линейного
и производственного персонала при
институтах-разработчиках и при
заводах-изготовителях нового оборудования,
предварительно составляя группы по заявкам
предприятий, эксплуатирующих
холодильное оборудование и системы автоматики.
Для скорейшего внедрения в практику
научно-технических достижений и новых
разработок следует централизованно через
объединение подавать заявки на получение
новых образцов приборов и механизмов от
институтов-разработчиков и
заводов-изготовителей, создать в отрасли единый банк
внедренных рационализаторских
предложений, проводить ежегодно смотр на лучшее
рационализаторское предложение по
холодильной технике, организовать
технический обмен новшествами, повысить
творческую активность ведущих специалистов
отрасли.
Предстоит большая работа по сбору
и анализу данных о технической
оснащенности отрасли и разработке
мероприятий по изъятию устаревшего оборудования
и замене его более современным для
постепенного ее перевооружения, что будет
способствовать сокращению потерь
сельскохозяйственных продуктов при хранении.
58
1 мвицутроыют
ИНСТИТУТ!
МОЛОДА
УДК 621.56/.58.664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Теплопередача в испарителях
абсорбционных холодильных машин
Выполнена экспериментальная работа
для определения холодопроизводительно-
сти горизонтальных испарителей, тепло-
передающие трубки которых имеют
продольные пазы. Тепловая нагрузка
опытного испарителя была в пределах от 35
до 70 кВт.
Трубки с наружным диаметром 16,0 и
19,6 мм орошали хладагентом, расход
которого составлял от 1 до 50 кг/ч на 1 м
длины. Поверхность трубок с пазами почти
втрое больше, чем поверхность гладких
труб, а теплопередача соответственно на
80—100 % выше.
Kunugi Y. et al. Trans, jap. Assoc. Refrig.,
J P. (Япония), 1, 1984, № 2, pp. 133—139.
БМИХ, 1985, № 6, с 702.
Влияние температуры и сроков хранения на
качество асептически упакованных
продуктов
Исследовали изменение качества
различных асептически упакованных молочных
продуктов, овощных и фруктовых соков,
пудингов и фруктовых пуншей в процессе
хранения при температурах 1,6, 21 и 36°С
в течение 1,5, 3, 6, 9 и 12 мес.
Установлено, что после 3 мес хранения при
указанных температурах очевидных изменений
качественных характеристик продуктов не
обнаружено, а после 6 мес вкусовые
свойства, цвет и структура продуктов
ухудшились.
Inf Bull. Refrig. Res. Found., US. (США),
1985/01, pp. 1—3.
БМИХ, 1985, № 6, с 704.
Исследование процесса флюидизационного
замораживания плодоовощных продуктов
Для определения влияния различных
факторов на эффективность флюидизацион-
ных морозильных аппаратов
замораживали картофель, клубнику и сливу
диаметром от 20 до 41 мм. Получены
следующие результаты. Коэффициент
теплопередачи в лабораторных условиях составил
132—149 Вт/(м2-К), в промышленных —
128—147 Вт/(м2-К). Высота слоя продукта
не оказывала влияния на теплопередачу.

Продолжительность замораживания
верхнего слоя зависела главным образом от
температуры в середине толщи продукта,
причем при повышении температуры
возрастали потери массы.
Gruda Z.— Proc. 16 th int. Congr. Re frig.,
Paris, 1983, FR. (Франция), 2, 1984,
pp. 551—558.
БМИХ, 1985, № 6, с 706.
Охлаждение парного бескостного мяса
сухим льдом
В статье описан метод охлаждения мяса
в передвижной бойне и проведено
сравнение его с традиционным способом
охлаждения. После обвалки парное бескостное
мясо и сухой лед E кг С02 на 25 кг мяса)
помещали в короба, которые плотно
загружали в изолированные контейнеры. Этот
простой в исполнении метод обеспечил
хорошее бактериальное качество мяса и
снижение на 43 % капитальных затрат на
устройство комплектной передвижной
бойни.
Контрольные опы-гы по охлаждению
таким способом двух мясных туш показали,
что выход мяса возрос на 3 % и это с
избытком окупает стоимость сухого льда.
Gigiel А.— Rev. int. Froid/int. J. Refrig.,
GB. (Англия), 8, 1985/03, № 2, pp. 91—96.
БМИХ, 1985, № 6, с 718.
Влияние размораживания на биохимические
параметры говядины
Определено влияние на качество
отрубов говядины трех способов
размораживания: водой из городской сети; воздухом
при температуре 5 °С; воздухом при
температуре —5 °С в течение 7 дней. Анализ
качества размороженного мяса показал, что
лучшим из этих способов является второй.
При медленном размораживании
возникают заметные биохимические изменения
белков (саркоплазмы и коллагена),
плазмолиз клеток и потери массы, а также
окисление липидов.
Pizzocaro F., Franzetti P.— С. R. 16 th
Congr. int. Froid, Paris, 1983, FR.
(Франция), 3, 1984, pp. 655—662.
БМИХ, 1985, № б, с. 725.
Охлаждение и замораживание мясных
продуктов криогенными жидкостями
Для мясоперерабатывающей
промышленности созданы скороморозильные
аппараты непрерывного действия «Криогеник-
Рапид» трех типов: туннельный
продольный, туннельный спиральный и погружной.
Аппараты могут быть включены в любую
технологическую линию по переработке
мяса. Обслуживание лх несложно и
выполняется малым штатом персонала. В
качестве хладагента могут быть использованы
жидкий азот или жидкий диоксид углерода.
Данные аппараты работают на многих
предприятиях, и ими интересуются фирмы,
стремящиеся снизить расход электроэнергии
на выработку мясопродуктов.
Buchmuller J.— Fleischwirtschaft, DE.
(ФРГ), 65, 1985/03, № 3, pp. 330—332.
БМИХ, 1985, № 6, с. 740.
Тенденции в конструировании моноблочных
кондиционеров
Для удовлетворения возрастающих
потребностей рынка в более совершенном
оборудовании для кондиционирования
воздуха разработаны моноблочные
кондиционеры с воздушным охлаждением
конденсаторов. Энергетическая их эффективность
повышена на 15 %, а габаритные
размеры и масса уменьшены на 50 %, что
достигнуто благодаря внедрению новых
методов конструирования и технологий
изготовления холодильных компрессоров и
теплообменников. Кроме того, снижен уровень
шума высокопроизводительных
вентиляторов, улучшены холодильные циклы и
применены электронные приборы, управляемые
микрокомпьютерами.
Terada И., Yoshioka К.— Refrigeration,
J Р. (Япония), 59, 1984/08, № 682, pp. 703—
712.
БМИХ, 1985, № 6, с. 744.
Производство и потребление мороженого в
Дании
Слияние ряда фабрик мороженого в
течение 60-х и начале 70-х гг. привело к
уменьшению их числа в Дании до 12.
Потребление мороженого на душу населения
возросло в стране с 3,8 л в 1960 г. и 7,2 л в
1970 г. до 7,8 л в 1983 г. Продажа
мороженого для домашнего употребления (в
семейной упаковке и десертного) увеличилась
с 3,6 млн. л B7 % всей реализации) в
1950 г. до 18,5 млн. л D7 % всей
реализации) в 1983 г., расфасованного в виде
батончиков и конусов и мягкого —
соответственно с 7,8 млн. до 20,7 млн. л.
Eibye A.— Dan. Dairy Ind., Worldwide,
ДК. (Дания), 4, 1984, pp. 66—67.
БМИХ, 1985, № 6, с. 768.
Электронный регулирующий вентиль
Движением игольчатого клапана
регулирующего вентиля с сервомотором управляет
микрокомпьютер, который поддерживает
эффективный холодильный цикл. Такой
вентиль обеспечивает возможность прямого и
реверсивного потока хладагента, что
позволяет применять его в системах
кондиционирования воздуха с реверсивным тепловым
насосом. Благодаря линейной зависимости
расхода хладагента от высоты подъема
клапана вентиля нет необходимости в
сложной программе для микрокомпьютера.
Электронный регулирующий вентиль прост в
сборке и ремонте.
Fujimaki S., Tanaka Т.— Refrigeration,
J Р. (Япония),59, 1984/08, № 682, pp. 759—
762.
БМИХ, 1985, № 6, с. 700
59

СПЙШ0ЧНЫ11
ОТДЕЛ
Таблица 1
УДК 621.514.54.041
ДВУХСТУПЕНЧАТЫЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ
21АД30О-7-5
И БУСТЕРНЫЙ ВИНТОВОЙ
АГРЕГАТ 21АН300-7-7
Канд. техн. наук Г. A. KAHbJLLIEB,
В. В. СЕМИЧАСТНЫЙ
В апреле 1985 г. на московском заводе
холодильного машиностроения
««Компрессор» прошли приемочные испытания
двухступенчатый холодильный агрегат
21АД300-7-5 и бустерный винтовой
агрегат 21АН300-7-7.
Агрегаты предназначены для работы в
составе стационарных двухступенчатых
холодильных установок общепромышленного
исполнения.
Агрегат 21АД300-7-5 скомпонован из двух
агрегатов — бустерного винтового
21АН300-7-7 (ступень низкого давления) и
компрессорного винтового 21А280-7-3
(ступень высокого давления), а также
промежуточного сосуда 800СПА.
Температурный диапазон работы
агрегатов приведен в табл. 1.
Марка
агрегата
21АД 300-7-5
21АН300-7-7
Температура, °С
кипения
'о
—55-т-
—25
—55-
—25
промежуточная
—25^5
конденсации
'к
До 40
Регулирование холодопроизводительни-
сти агрегата 21АД300-7-5 плавное от 100
до 40 %.
Агрегат 21А280-7-3 серийно выпускает
московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор».
Агрегат 21АН300-7-7 состоит из
винтового компрессора, асинхронного
электродвигателя, маслоотделителя, муфты, газового
фильтра, комплекса средств
автоматического контроля, фильтров грубой и тонкой
очистки масла, маслоохладителя, маслона-
сосной установки (рис. 1).
Компрессор винтовой, маслозаполненный,
автоматизированный. Корпус компрессора
чугунный, с вертикальным разъемом на
стороне всасывания. В сборе корпус
представляет собой рабочую полость с
диагональным расположением патрубков
всасывания и нагнетания.
Роторы компрессора стальные с зубьями
специального профиля. Действующие на
роторы осевые усилия воспринимаются
сдвоенными радиально-упорными шарико-
болт М8 для Вентиль для слива и.
заземления заправки маслом, J)yi7
Рис. 1. Бустерный винтовой агрегат 21АН300-7-7:
1 — асинхронный электродвигатель компрессора; 2 — маслоотделитель; 3 — упругая муфта;
4 — газовый фильтр; 5 — винтовой компрессор; в — комплекс средств автоматического
контроля; 7 — масляный фильтр тонкой очистки; 8 — маслоохладитель; 9 — маслонасосная
установка; 10 — масляный фильтр грубой очистки
60

л
ккал/ч кВт
6
5
4
0
?
1
-700
J00
500
400
500
200
100
4
\у
^ /
л У
\*Х
а
^
у
4\
К\#\
/У
Ne,*Bn
240
230
220
210
200
190
180
170
160
150
140
130
120
-55 -50
-45
-40 -35 -30 -25t0,°C
Рис. 2. Зависимость колодопроизводительности
Q0 и потребляемой эффективной мощности
Ne от температуры кипения t0 при различных
температурах конденсации /к, перегреве 20 °С
и переохлаждении 0 °С для агрегата 21АД300-7-5
А/е,*Вт
130
120
110
100
90
80
70
60
wtQ°
ккал/ч кВт
6
5
4
3
2
1
№
т 600
500
400
300
200
: юо
\/
-ti-~
s
JL
t\fW
_?__
ФА
S
A JF
/^
vd
/A
7\
I
-55 '50 -45 -40 -35 -30 -f5t0,°6
Рис. З. Зависимость холодопроизводительности
QQ и потребляемой эффективной мощности
Ne от температуры кипения t0 при различных
промежуточных температурах *пр, перегреве 20° С
и переохлаждении 0 °С для агрегата 21AH300-7-7
подшипниками, радиальные —
подшипниками скольжения.
Привод компрессора — от асинхронного
электродвигателя через упругую муфту.
Сборочные узлы, входящие в состав
агрегата, монтируют на маслоотделителе с
образованием моноблочной конструкции.
Агрегат устанавливают на фундамент и
крепят к нему фундаментными, болтами.
Маслоотделитель — горизонтальный
аппарат, в котором происходит
многоступенчатая сепарация масла.
Маслоохладитель кожухотрубный, трех-
секционный. Секции объединены
последовательно по воде и маслу. Вода
циркулирует в трубках, масло — в межтрубном
пространстве. Маслоохладитель
предназначен для охлаждения масла, подаваемого в
компрессор.
Маслонасосная установка состоит из
шестереночного насоса, асинхронного
электродвигателя, упругой муфты с ограждением,
установленных на сварной раме.
Масляные фильтры предназначены для
грубой и тонкой очистки масла.
Промежуточный сосуд — вертикальный
аппарат со змеевиком для переохлаждения
жидкого аммиака.
Холодопроизводительность агрегата
21АН300-7-7 регулируется перемещением
золотника электрическим многооборотным
исполнительным механизмом.
Технические характеристики агрегатов
приведены в табл. 2 и на рис. 2 и 3.
Таблица 2
Показатель
Код ОКП
Хладагент
Смазочное масло
Номинальный режим работы
температура, °С
кипения
конденсации
промежуточная
всасывания
Холодопроизводительность
на номинальном режиме,
кВт
Эффективная мощность на
номинальном режиме, кВт
Расход охлаждающей воды,
м3/ч
Унос масла из агрегата, кг/ч
Электродвигатель ступени
низкого давления
тип
мощность, кВт
частота вращения, с-1
(об/мин)
Электродвигатель ступени
высокого давления
тип
мощность, кВт
частота вращения, с-1
(об/мин)
Габаритные размеры, мм
ступени низкого
давления
ступени высокого
давления
промежуточного сосуда
Масса, кг
21 АД 300-7-5
36 4411 2748 09
Аммиак (ГОС
21АН300-7-7
36 4411 2572 04
,Т 6221—82Е)
ХА-30 (ГОСТ 5546-66)
—40
35
— 10
—20
318
188
16,0
0,2
—
—
—
4АН250М2УЗ
132
50 C000)
—
2825ХЮ30Х
ХН20
1580Х1370Х
Х2990
7500
—40
—
— 10
—20
318
83
10,0
0,1
4АН28052УЗ
160
50 C000)
—
—
—
3300X1400 X
Х2485
—
4000
61

Изготовление агрегатов — по ТУ 26-03-
435—85.
Изготовитель — московский завод
холодильного машиностроения «Компрессор».
Разработчики — ВНИИхолодмаш и
московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор».
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1223010 E1) 4 F 28 D 7/02 B1)
3805354/24-06 B2) 26.10.84 G1) Головное
специальное конструкторское бюро по двигателям
малого литража Производственного объединения
«Владимирский тракторный завод им. А. А.
Жданова» G2) М. Б. Будунов, В. М. Катольник,
С. В. Бундин E3) 621.565.94
E4) E7) 1. ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий
кожух с соосно размещенным внутри него
трубчатым змеевиком, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, змеевик, выполнен
в виде однополостного гиперболоида с шагом
витков, равным 1,25—2 наружным диаметрам
трубы змеевика, а каждый из витков в радиальном
направлении смещен за габариты соседних не
менее чем на 0,5 наружного диаметра трубы.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что змеевик выполнен двухслойным.
A1) 1223014 E1) 4 F 28 D 15/02 B1)
3825179/24-06 B2) 10.11.84 G1) Брянский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.656.58
E4) E7) РЕГУЛИРУЕМАЯ ТЕПЛОВАЯ
ТРУБА, содержащая вертикальный корпус с
испарителем и конденсатором, соединенными
посредством паро- и конденсатопроводов, в
последнем из которых установлен клапан, отличающаяся
тем, что, с целью упрощения конструкции,
паропровод установлен внутри конденсатопровода
с возможностью осевого перемещения и снабжен
на входном конце раструбом, повторяющим форму
испарителя в верхней его части, а на выходном
поплавком, служащим рабочим органом клапана.
A1) 1221469 E1) 4 F 25 С 3/04 B1)
3742317/28-13 B2) 18.05.84 G1) Камский
политехнический институт G2) В. И. Кришталь,
X. К. Тазмеев, В. А. Ушаков E3) 621.584.1
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО СНЕГА, включающее
распылитель воды с форсунками, трубопровод для
подвода воды в распределитель, осевой
вентилятор, расположенный внутри обечайки,
отличающееся тем, что, с целью получения снега с
заданными качествами, распылитель воды содержит
полый диск, сообщенный с полым ротором, а
последний сообщен с трубопроводом подвода воды,
при этом полый ротор имеет автономный
реверсивный привод и установлен соосно с
вентилятором, а форсунки расположены равномерно по
ободу полого диска.
РЕФЕМТЫ
УДК 637.5.002.62/.64.037«313>
Перспективы развития промышленного
производства быстрозамороженных готовых мясных
блюд и полуфабрикатов на предприятиях мясной
отрасли АПК. СОБЯНИНА А. А., ПАЛЬ-
МИН Ю. В. «Холодильная техника», 1986, № 7.
Приведены данные о перспективах развития
производства быстрозамороженных блюд и
полуфабрикатов в двенадцатой пятилетке и новой
нормативно-технической документации,
разработанной ВНИКТИхолодпромом. Описан
комплект оборудования марки Al-ФКЗ для
производства быстрозамороженных мясных блюд с
гарнирами.
УДК 637.5.002.62/.64.037
Освоение промышленного производства
быстрозамороженных готовых продуктов на московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт» № 1.
ТАЛЫЗИН В. В. «Холодильная техника», 1986,
№ 7.
Рассказано о работе московского
экспериментального завода «Хладопродукт» № 1
ВНИКТИхолодпрома: ассортименте
вырабатываемой продукции, оснащении завода,
проводимой реконструкции, стоящих перед
коллективом задачах и их выполнении.
УДК 637.352.002.62.037:637.513.13
Производство быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов в тестовой оболочке на
предприятиях мясной промышленности. ФИЛЬЧАКО-
ВА Н. Н. «Холодильная техника», 1986, № 7.
На , Шатурском мясокомбинате освоено
производство быстрозамороженных полуфабрикатов
в тестовой оболочке с творожной начинкой
(пирогов и вареников) по технологии,
разработанной ВНИКТИхолодпромом и ВНИМИ.
Пироги замораживают в холодильной камере,
вареники — в скороморозильном аппарате
ЯЮ-ОАС. Прибыль на 1 т продукции более
200 руб.
Выпуск пирогов и вареников «Крестьянские»
на комбинате организован на двух участках.
Механизированный цех по производству
быстрозамороженных полуфабрикатов, созданный при
участии конструкторов ВНИКТИхолодпрома,
может быть положен в основу проектов других
мясокомбинатов.
УДК 6:>1.565.9.001.4
Опытно-промышленная проверка
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС на Шатурском
мясокомбинате. СУДЗИЛОВСКИЙ И. И., ДОВГА-
ЛЕВ А. М., МАКАРОВ В. В., ГУТНИК М..Ш.
«Холодильная техника», 1986, № 7.
В статье освещены результаты
опытно-промышленной проверки скороморозильного аппарата
ЯЮ-ОАС для замораживания мелкоштучных
продуктов на , Шатурском мясокомбинате,
которые позволили уточнить ряд технических
характеристик аппарата при замораживании
пельменей и вареников, выявить преимущества,
перед их камерным замораживанием.
Экономический эффект от внедрения аппарата ЯЮ-ОАС
на предприятиях с годовым объемом
производства до 1200 т продукции составляет 30 тыс.
руб. з год.
62

УДК 621.565:331.101.262@83.75) ¦¦¦>'¦
Новые межотраслевые нормативы численности
рабочих холодильных установок. БЕЖАНИШ
ВИЛИ Э. М., ХАЗАНОВ И. Г;, ИСТОМИН И. Л.,
АСЛАНЬЯН Р. Н. «Холодильная техника», 1986,
№ 7.
Рассмотрены новые нормативы численности
рабочих холодильных установок, предназначенные
для формирования штатов. Показано, что
нормативы подчиняются определенной
закономерности, подчеркнута значимость перевода
холодильных установок в автоматический режим
управления. Нормативы апробированы на ряде
предприятий и получили положительную оценку.
Они утверждены в установленном порядке и будут
введены в действие в качестве межотраслевых
в 1986 г. Применение новых нормативов дает
перспективу условного высвобождения рабочих.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы—
6 названий.
УДК [628.84:621.565.83] :629
Бытовые вихревые холодильники для кабин
транспортных средств. АЗАРОВ А. И.
«Холодильная техника», 1986, № 7.
Описана конструкция транспортных вихревых
холодильников ТВХ-14 и ТВХ-15,
предназначенных для хранения продуктов в кабинах
тепловозов и других транспортных средств. Приведены
их технические характеристики.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы—
3 названия.
УДК 621.58
Снегогенераторы с различными источниками
холода. ИВАНОВ Б. А., ЛУБЕНЕЦ В. В., МУРАШ-
КИН А. В. «Холодильная техника», 1986, № 7.
Обоснован выбор холодильных машин как
источника искусственного холода для снегогенерато-
ров. Предложены схемы снегогенераторов, даны
их технические характеристики в сравнении с
существующими снегогенераторами, выполненными
без холодильных машин.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы —
3 названия.
УДК 637.5.82.004.16:628.852.2
Влияние температурного режима на усушку мяса
при его охлаждении и последующем хранении.
АТЕФ САЙД АМЕР, ЧУМАК И. Г.,
ТАРАН В. А., ФЕДОРОВ О. Г. «Холодильная
техника», 1986, № 7.
Приведены результаты экспериментальных
исследований усушки мясе при его охлаждении
и последующем хранении в диапазоне
температур -f-2, 0, —2 °С. Показано, что при
температуре? фазового перехода на поверхности
четвертины усушка мяса увеличивается в связи
с выделением теплоты замораживания. Даны
рекомендации по проведению процесса охлаждения
и последующего хранения мяса. Предложен
метод расчета усушки, основанный на эксерге-
тическом анализе термодинамической системы
вода — воздух. Сопоставлены экспериментальные
и расчетные результаты.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 7 названий.
УДК 621.565.593.003.13.001.24
Малоотходная технология транспортировки
летучих жидкостей. ТАТАРЕНКО А. В., БОНДА-
РЕНКО Л. Ф. «Холодильная техника», 1986, № 7.
Предложен простой метод расчета
эффективности рекуперации паров, испаряющихся в составе
паровоздушной смеси из емкостей с летучими
жидкостями, с помощью холодильной машины.
Показано, что существует оптимальная
температура конденсации пара, при которой
достигается положительный экономический и
экологический эффект. Приведена формула для расчета
максимально возможной эффективности
рекуперации в обратимом процессе.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5
названий.
УДК 637.5.037.004.162
Влияние вида откорма скота и температуры
воздуха в камере на усушку мяса при
однофазном замораживании. БОКОВ А. Е., СТЕФА-
НОВСКИЙ В. М. «Холодильная техника»,
1986, № 7.
Анализ данных, полученных при обследованиях
камер однофазного замораживания мяса ряда
мясокомбинатов, показал, что на усушку мяса
крупного рогатого скота наиболее сильное
влияние оказывают вид откорма скота и
температурный режим камеры при прочих равных
условиях. Установлено, что усушка мяса скота
из откормочных комплексов на 0,4—0,7 % выше,
чем усушка мяса скота из обычных хозяйств.
Выявлены граничные значения средней за цикл
замораживания температуры воздуха в камере,
при которых обеспечивается нормативная усушка
в камерах любой емкости.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 621.515.001.24
Расчет регулировочных характеристик турбохо-
лодильного агрегата ХТМФ-248-4000.
ЦЕЙТЛИН Ю. А., ОГАРКОВ С. Е. «Холодильная
техника», 1986, № 7.
Разработан метод, позволивший с точностью
до 5 % рассчитывать регулировочные
характеристики турбохолодильного агрегата
ХТМФ-248-4000, основанный на применении
эмпирических зависимостей относительных хо-
лодопроизводительности и потребляемой
мощности от угла установки лопаток входного
направляющего аппарата. В расчете не использовали
газодинамические характеристики ступеней
турбокомпрессора. Приведены данные
экспериментальной проверки метода.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК [621.565:629.12H04
Обобщение опыта испытаний и эксплуатации
судовых холодильных установок. СТАРЫХ Ю. В.,
БОЙЧУК В. Е. «Холодильная техника», 1986, № 7.
Описаны основные проектные решения
холодильных установок провизионных кладовых судов
различных типов. Рассмотрены недостатки схем
циркуляции хладагента и забортной воды,
используемой для охлаждения конденсаторов,
выявившиеся в период испытаний и эксплуатации
холодильных установок. Приведены некоторые
рекомендации, направленные на повышение
надежности работы в автоматическом режиме
судовых холодильных установок провизионных
кладовых.
Список литературы —2 названия.
63

УДК 621.565.92:692.817
Тепловоздушный затвор для дверных проемов
холодильных камер. ДОИЛЬНИЦЫН А. В.,
МАЯКОВСКИЙ Ю. В. «Холодильная техника»,
1986, № 7.
Исследованы разные конструктивные решения
тепловоздушной защиты дверных проемов камер
холодильной обработки мяса. Сравнение
показало, что наиболее эффективна конструкция тепло-
воздушного затвора ЯЮ-ФЗТ. Это подтвердили
испытания опытно-промышленного образца на
холодильнике мясокомбината. Тепловой затвор
ЯЮ-ФЗТ рекомендован к серийному
производству.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы —
5 названий.
УДК 663.674.002:331.103.6
Механизация приготовления смесей мороженого.
КЛАДИЙ А. Г. «Холодильная техника», 1986,
№ 7.
Освещен опыт рационализаторов предприятий
Росмясомолторга по механизации процесса
приготовления смесей и теста для вафельной
продукции в производстве мороженого. Рассказано
о бестарной перевозке и бестарном хранении на
фабриках мороженого сгущенного молока,
сахарного сиропа и муки, о модернизации
заготовительных ванн, применении теплообменников
закрытого типа для пастеризации и охлаждения
смесей мороженого и ряде других внедренных
рационализаторских предложений.
УДК 637.1.037.073:536.2
Выделение воздуха при замораживании воды,
водных растворов сахарозы и сухого молочного
продукта. ЛАТЫШЕВ В. П., ЦИРУЛЬНИКО-
ВА Н. А. «Холодильная техника», 1986, № 7.
Экспериментально исследовано выделение
воздуха при замораживании до температуры —2, —6
и —30 °С водного льда, водных растворов
сухого молочного продукта и сахарозы.
Полученные данные рекомендуется учитывать при
расчетах (по методике ВНИКТИхолодпрома)
теплопроводности продуктов, содержащих сахарозу
и молочную основу, в области отрицательных
температур.
Таблиц 4. Иллюстраций 1. Список литературы —
5 названий.
УДК 645.S62.037:664.5.037
Новые технологии производства
быстрозамороженных вкусо-ароматических и других
натуральных наполнителей для мясных продуктов.
ОРЛОВСКИЙ В. М. «Холодильная техника»,
1986, № 7.
Рассматриваются технологии производства
замороженного измельченного чеснока, криоизмельче-
ния пряностей, производства и использования
тонкоизмельченной мясокостной массы для
пищевых целей. Описаны конструкции и принцип
работы экспериментальных образцов машин для
очистки чеснока, криозамораживания и криоиз-
мельчеьия продуктов.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5
названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков,
В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук
И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков,
д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К.
Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Семягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественно-технический редактор В. М. ПЕРЕ ГУ ДО В А
Корректор Н. Я. ТУМАНОВА
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Головной журнал «ПИЩЕВАЯ Й
ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Сдано в набор 21.05.86. Подписано в печать 10.06.86. Т-11405 Формат 70Xl08'/t6. Высокая печать. Усл. печ. л. 5,6
Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,03. Тираж 10 830 экз. Заказ 1327
Адрес редации: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-7*7-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфия и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64

ваши
febSS
Транспортный вихревой холодильник ТВХ-15 в кабине тепловоза (статья
о транспортных вихревых холодильниках публикуется в этом номере
журнала)