Холод в советской рыбной промышленности
Инж* Е. Г. ПАВЛОВ— Заместитель начальника Главного управления рыбного хозяйства при Госплане СССР
В решениях июньского A960 г.) Пленума
ЦК КПСС обращено внимание на значение
применения холода при производстве,
хранении и транспортировке скоропортящихся
продуктов.
Быстрый рост добычи рыбы, морского зверя,
китов и морепродуктов в открытых морях и
океанах был бы невозможен без создания
мощного рефрижераторного добывающего и
обрабатывающего флота и значительного
расширения сети береговых холодильников.
Объем производства охлажденной и
мороженой рыбы и филе, пользующихся широким
спросом у населения, непрерывно возрастает.
Выпуск охлажденной и мороженой рыбы в
1960 г. составил 667000 т против 233000 г
в 1950 г., т. е. увеличился в 2,8 раза. Удельный
вес этой продукции вырос с 23^/о в 1950 г. до
4№/о в 1960 г. и превысит 50э/о в 1965 г. Всего
с применением холода в 1965 г. будет
вырабатываться более 80°/о пищевой рыбной
продукции.
Все возрастающее применение холода в
рыбной промышленности обеспечивается
развитием холодильной
производственно-технической базы, характеризуемой следующими
цифрами (на конец года):
1950 г. 1960 г. 1965 г.
(план)
Емкость береговых холодильников,
тыс. m 69,8 184,6 266,7
Вместимость рефрижераторных
трюмов рыбопромышленного флота,
тыс. m 28,9 327,1 675,9
Производительность морозильных
устройств, тыс. т/сутки 1,73 8,87 19,86
в том числе:
на береговых холодильниках . 1,38 4,36 5,92
на рефрижераторных судах . . 0,35 4,52 13,94
Исключительно важное значение имеет
оснащение холодильными установками
рыбопромышленного флота, так как со все большим
удалением районов добычи от береговых баз
обработка рыбы и других объектов промысла
осуществляется непосредственно в море, на
добывающих и рыбоперерабатывающих судах.
В связи с этим особое значение приобретает
доставка транспортными рефрижераторами
готовой продукции из районов промысла.
Уровень хладофикации рыбопромышленного
флота, достигший в 1960 г. 44% от общей
грузовместимости судов, в 1965 г. должен составить
более 69%. Объем замораживания рыбы и
других объектов промысла непосредственно на
судах за семилетие возрастет примерно в
4 раза и в 1965 г. составит не менее 900000 т.
Значительно увеличится добыча сельди, я
доставка ее потребителю в наиболее ценном
виде—слабосоленом, что также требует
широкого применения холода.
Таким образом, наряду с созданием новых,
более совершенных промысловых судов,
усовершенствованием техники добычи рыбы и
другими задачами, стоит проблема
технического прогресса в области хладофикации рыбной
промышленности, решение которой возможно
лишь при условии применения новейшей
холодильной техники и совершенствования
холодильной технологии.
Для сохранения рыбы на предприятиях и
судах рыбной промышленности применяют
главным образом естественный лед,
ежегодная заготовка которого достигает около
3 млн. г. Санитарно-гигиенические показатели
его в ряде случаев весьма низкие. В то же
время производство искусственного льда,
особенно из морской воды, и его применение в
сочетании с антибиотиками и другими
консервирующими веществами, позволяющими
получить больший эффект охлаждения,,в
настоящее время составляет не более 5% от общей
заготовки. Этот лед имеет особое значение для
южных бассейнов: Азово-Черноморского,
Каспийского, Аральского и других, где часто нет
условий для заготовки естественного льда.
В настоящее время начали применять
льдогенераторы снежного льда,
производительностью до 300 кг/час (для небольших
промысловых судов), изготовляемые Бийским
заводом продовольственного машиностроения.
Однако количество их совершенно недостаточно
для удовлетворения нужд рыбной
промышленности. Кроме того, необходимо
организовать выпуск более производительных
современных льдогенераторов для
укомплектования льдозаводов на крупных
рыбоперерабатывающих судах, береговых предприятиях и
рыбных портах, а также льдогенераторов
упаковочного льда (чешуйчатого, снежного,
трубчатого), производительностью 1000—

$fe б Холод в советской
1500 кг/час, и крупноблочного льда E00—
2000 кг в одном блоке) без форм,
производительностью 3000—5000 кг/час. Последний тип
генераторов предназначается для крупных
портовых льдозаводов. Одновременно должны
быть разработаны и внедрены более
совершенные льдодробилки и снеговальные агрегаты.
Наряду с развитием производства
искусственного льда, необходимо совершенствовать
технику заготовки естественного льда, для чего
нужно обеспечить санитарно-гигиенические
условия и применить комплексную
механизацию работ.
Для сохранения рыбы на промысловых
судах как до момента доставки на береговые
предприятия, так и до замораживания или
другой обработки следует широко применять
охлажденную морскую воду, обеспечивающую
быстрое и глубокое предварительное
охлаждение рыбы. Преимущества этого способа,
позволяющего увеличить продолжительность
сохранения рыбы по сравнению с охлаждением ее
льдом, показаны в ряде работ
научно-исследовательских институтов рыбной
промышленности (Научно-исследовательского института
механизации рыбной промышленности,
Тихоокеанского и Каспийского
научно-исследовательских институтов морского рыбного
хозяйства и океанографии и др.).
Однако техника этого охлаждения еще не
отработана. Если для охлаждения мелкой
рыбы успешно применяются охладительные
устройства (например, трубчатые
циркуляционные охладители, предложенные
Ленинградским кораблестроительным институтом), то
такие устройства для более крупной рыбы
еще не освоены. Научно-исследовательским и
проектно-конструкторским организациям
рыбной промышленности, особенно НИИМРП,
необходимо создать специальные аппараты и
устройства, обеспечивающие охлаждение в
холодной воде рыбы различных видов.
Предварительное охлаждение рыбы в
холодной воде с последующим ее хранением при
широком использовании антибиотиков и других
консервирующих веществ позволит
существенно удлинить сроки хранения.
Одним из важнейших вопросов является
технология и техника замораживания рыбы и
рыбных продуктов и, в частности, вопрос о
требуемой скорости замораживания.
Как показывают работы ВНИХИ,
достаточная скорость замораживания рыбы,
поступающей не позднее чем через 2—3 часа после ее
ной промышленности 5
улова, составляет примерно 1 см/час. Имеются
также указания на необходимость увеличения
скорости до 5 см/час. Таким образом, данный
вопрос не получил еще надлежащего решения.
По данным ВНИХИ, применяемые на судах
воздушные морозильные аппараты
интенсивного действия отвечают требованиям
холодильной технологии при толщине рыбы или
блока до 6 см. Для замораживания рыбы или
блока большей толщины, а также для случаев,
когда требуется повышенная скорость
замораживания, существующие воздушные
морозильные аппараты неприемлемы.
Таким образом, необходимо создать
аппараты для замораживания рыбы при контакте
ее с охлаждаемой поверхностью. Такие
аппараты позволяют применять более низкую, по
сравнению с воздушными, температуру
замораживания, т. е. осуществлять более быстрое
замораживание, а также получать значительно
большую производительность на 1 ж3 объема
аппарата, что весьма важно для судовых
условий. Кроме того, благодаря подпрессовыванию
замораживаемых блоков рыбы резко
повышается их объемный вес. Это позволяет
сэкономить 20—30% холодильной емкости, т. е.
лучше использовать имеющиеся холодильники,
рефрижераторные суда и поезда, не говоря
уже о колоссальной экономии тары и
упаковочных материалов.
В настоящее время на береговых
предприятиях рыбной промышленности насчитывается
лишь несколько десятков плиточных
аппаратов для замораживания филе. Кроме того,
на китобазах «Советская Украина»,
«Советская Россия» и «Юрий Долгорукий»
установлены вертикальноплиточные аппараты общей
производительностью около 300 т/сутки.
Осваивается также (к сожалению очень
медленно) роторная морозилка МАР-8
производительностью до 8 т/сутки.
Вопросу создания судовых плиточных и
других аналогичных аппаратов
научно-исследовательские институты и конструкторские бюро
машиностроительной, холодильной и рыбной
промышленности должны уделять самое
серьезное внимание.
Необходимо также совершенствовать
имеющиеся воздушные морозильные аппараты,
пока наиболее распространенные на судах и
береговых холодильниках. Эти аппараты не
механизированы. Загрузка и выгрузка их
производится вручную. Кроме того, применяемые
тележки со съемными формами затрудняют
эксплуатацию и быстро повреждаются.

6
Холод в советской рыбной промышленности
№ 6
В связи с этим заслуживает внимания опыт
Гипрорыбпрома по разработке комплексно-
механизированного аппарата
производительностью 25 т/сутки для холодильника в Пет-
ропавловске-на-Камчатке и опыт Мурманского
совнархоза по созданию
комплексно-механизированного аппарата большой
производительности с использованием охлаждающих
приборов от морозильного аппарата типа СА.
Представляет интерес созданный ВНИХИ
и ЦКБ и установленный на рефрижераторе
«Советская Родина» судовой морозильный
аппарат производительностью 30 т/сутки, в
котором осуществлена комплексная механизация
загрузки рыбы в блок-формы и выгрузки из
них. Блок-формы жестко связаны с
конвейерными цепями аппарата, что позволяет
отказаться от применения тележек и съемных
противней. Несмотря на дополнительный объем,
который занимают устройства по механизации
загрузки и выгрузки рыбы, строительная
кубатура аппарата в расчете на 1 т суточной
производительности составляет 6,4 ж3, что
свидетельствует об удачном конструктивном его
решении.
Однако этот морозильный аппарат
осваивается крайне медленно. Совнархозам
необходимо разработать и в ближайшие годы
осуществить мероприятия по замене устаревших
морозильных аппаратов и в первую очередь
камерных морозилок новыми, более
современными.
В рыбной промышленности в 1960 г.
способом быстрого замораживания обработано
более 530000 т рыбы, т. е. почти 3/4 общего
объема замороженной рыбной продукции. В 1965 г.
должно быть выработано до 1200000 т
быстрозамороженной рыбы, что составит почти
90э/о от общего объема замораживания.
Для удовлетворения потребности рыбной
промышленности в морозильных аппаратах
машиностроительная промышленность должна
организовать серийное их производство.
Ориентировочно для укомплектования строящихся
судов и береговых холодильников потребуется
примерно 400 новых аппаратов
производительностью в среднем по 15 т/сутки. Кроме
того, необходимо заменить сотни износившихся
аппаратов.
Большого внимания заслуживает вопрос
холодильного хранения. В рыбной
промышленности, начиная с 1930 г., температура хранения
мороженой рыбы на большинстве
холодильников и рефрижераторных судов снижена с
—6ч—10° до —12ч—18°; в настоящее время
на отдельных холодильниках и судах
температура хранения доведена до —25°.
Это—рыболовный траулер «Тропик» с морозильной
установкой производительностью 30 т/сутки и
рефрижераторными трюмами емкостью 450 т, а
также несколько транспортных
рефрижераторов.
В текущем семилетии рыбная
промышленность получает несколько десятков судов типа
«Тропик». Строятся новые холодильники (в
бухте Камышевая и др.) и намечено
строительство и реконструкция ряда холодильников
(Владивосток, Находка, Калининград и др.)
с температурой в камерах хранения —25°.
Однако из числа действующих
холодильников примерно 40Р/6 имеют пока температуры
хранения не ниже —10°. Перевод до 1965 г.
всех действующих холодильников на
температуру хранения мороженой рыбы не
выше —18°, а рыбы с высоким содержанием
жира до —25ч—30° является неотложной
задачей.
Вместе с этим следует обратить внимание
на возможность широкого внедрения хранения
мороженой рыбы в альгинатном желе, что
позволит применить умеренно низкие
температуры. Как показали исследования НИИМРП,
мороженая рыба может сохраняться в желе
при —18° до 12 месяцев, в то время как без
желе она сохраняется не более 3 месяцев.
Может оказаться экономически более выгодным
замораживать рыбу, например сардину, в
желе и сохранять при —18° вместо того, чтобы
осуществлять замораживание до —25ч-—30°,
связанное с соответствующим
переоборудованием холодильников на эти температуры
хранения.
Научно-исследовательские институты
рыбной промышленности, особенно НИИМРП,
создавший аппарат для механизированного
приготовления и розлива альгинатного
желе, производительностью 10 т рыбы в
час, должны закончить в ближайшее время
проверку указанного способа и
разработать мероприятия по его внедрению, в первую
очередь, на рыбоморозильных судах, ведущих
промысел жирной рыбы.
Одним из важнейших вопросов технического
прогресса является автоматизация работы
холодильных установок. Уже в ближайшие годы
должны быть созданы холодильные установки
средней мощности, не требующие постоянного
наблюдения обслуживающего персонала, что
особенно важно для судовых условий.
Накопленный за последние годы опыт позволяет
успешно решить эту задачу.

№ б Экспериментальное исследование фреонового воздухоохладителя с плоскими трубками 7
Следует предъявить особые требования к
приборостроительной промышленности по
коренному улучшению качества, расширению
номенклатуры и увеличению выпуска
соответствующих приборов автоматики и
регулирования.
До сих пор не решен вопрос обеспечения
холодильным оборудованием рефрижераторного
флота. В 1961 г. завод «Компрессор», помимо
серийно изготовляемого судового двухсту-
Экспериментальное исследование фреонового
воздухоохладителя с плоскими трубками
Инж. А. Б. БАРЕНБОЙМ, канд. техн. наук, доц. Б. А. МИНКУС— Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности, инж. //. Б. ШТЕЙНБЕРГ—Пензенский дизельный завод
В холодильной технике теплообмен между
воздухом и агентом (или теплоносителем)
осуществляется преимущественно в теплооб-
менных аппаратах с круглыми трубками.
Вес и габариты этих аппаратов больше, чем
аппаратов с плоскими трубками (радиаторов),
широко используемых на транспорте и в
авиации.
Компактность радиаторов достигается
уменьшением шага плоских трубок и
расстояния между ребрами. При использовании
трубок одинакового периметра в плоскотрубчатом
пучке можно достигнуть такого же проходного
сечения для воздуха, как и в пучке с круглыми
трубками, при шаге трубок по фронту в
1,5—1,7 раза меньшем и глубине в 1,0—1,1
раза большей (рис. 1).
Таким образом, площадь ребра,
приходящаяся на единицу теплопередающей
поверхности трубок, уменьшается приблизительно в
полтора раза и устраняются участки ребер,
расположенные на большом расстоянии от
трубок. Благодаря этому можно уменьшить
толщину ребер и снизить вес аппарата.
По сравнению с круглотрубчатыми
аппаратами радиаторы отличаются меньшим
аэродинамическим сопротивлением. При одной и той
пенчатого аммиачного компрессора типа
ДАУ-80, освоил новый тип компрессора
ДАУ-50. Однако для проектирующихся и
строящихся судов-рефрижераторов
необходимо создать и освоить компрессоры
большей мощности, а также холодильные машины,
работающие на фреоне-22, с тем, чтобы
полностью автоматизировать судовые
одноступенчатые машины, работающие при низких
температурах кипения.
Рис. 1. -Схемы пучков с
круглыми и плоскими трубками.

8 Экспериментальное исследование фреонового воздухоохладителя с плоскими трубками № 6
же скорости воздуха коэффициент
теплоотдачи в сравниваемых пучках (по наружной
поверхности) приблизительно одинаков [1].
Наибольший интерес представляет
использование плоских трубок в воздухоохладителях
непосредственного охлаждения. В последние
годы установлено, что коэффициент
теплоотдачи при кипении внутри трубки в значительной
мере зависит от ее диаметра, или точнее, от
отношения длины к
диаметру (—). Многочислен-
d
ные исследования
процессов кипения без
рециркуляции внутри
вертикальных и горизонтальных
трубок показали, что при
уменьшении внутреннего
диаметра коэффициент
теплоотдачи возрастает в
зависимости от тепловой
нагрузки обратно
пропорционально диаметру в
степени 0,3—0,65-
Уже давно известно,
что при кипении воды над
горизонтальной плитой
уменьшение толщины
кипящего слоя ниже 5 мм
вызывает резкое
увеличение коэффициента
теплоотдачи. Это, по-видимому, объясняется
уменьшением диаметра пузырьков за счет
ограниченной толщины кипящего слоя D0, которая
может оказаться соизмеримой или даже меньше
отрывного диаметра пузырька при кипении в
большом объеме.
С уменьшением диаметра D'Q частота
отрыва пузырьков увеличивается. Этот процесс,
наиболее интенсивно должен протекать в плоских
трубках, где в отличие от трубок круглого
профиля отрывной диаметр пузырьков не
превышает 1—2 мм. В этом случае, как видно
из рис. 2, каждый пузырек представляет собой
паровой поршенек, который стремительно
проталкивается по трубке потоком кипящей
жидкости. При увеличении частоты отрыва
пузырьков пара, связанном с малыми размерами
просвета плоской трубки, повышается
коэффициент теплоотдачи. Кроме того, для плоских
трубок характерно большее отношение тепло-
передающей поверхности к объему кипящего
агента и, следовательно, повышенная скорость
жидкости, омывающей внутреннюю их
поверхность. Это также способствует росту
коэффициента теплоотдачи.
Рис. 2. Схема обра-
зования пузырька
пара в трубке плоского
профиля.
Для изучения работы аппаратов с плоскими
трубками в Одесском технологическом
институте пищевой и холодильной промышленности
были проведены испытания радиатора,
работающего в качестве воздухоохладителя на
фреоне-142. При испытании определяли
коэффициент теплопередачи и аэродинамическое
сопротивление, а также проверяли прочность
и герметичность аппарата при работе на
холодильном агенте.
Рис. 3. Радиатор с плоскими трубками:
1 — крышка аппарата, 2 — корпус, 3 —теп-
лопередающая секция.
Воздухоохладитель, изображенный на рис. 3,
состоит из четырех укороченных секций
радиатора тепловоза ТЭ-2, заключенных
в корпус коробчатой формы. В этом
аппарате для проведения испытаний пришлось
заменить соединительные патрубки водяной
полости фреоновыми фланцами и установить
специальные плиты, повышающие жесткость
плоских крышек. Приводим техническую
характеристику воздухоохладителя:
Поверхность трубок, м%:
омываемая воздухом 40
омываемая фреоном 5,5
Расположение трубок Шахматное
Размеры трубок в свету, мм 1,1X17,9
Шаг, мм:
ребер 3,0
трубок по фронту ...... 16,0
трубок по глубине 22,0
Толщина, мм:
стенки трубок 0,55
ребер • . . . . 0,1
Габаритные размеры теплопередающей
секции, мм • 500X400X300
Вес теплопередающего элемента, кг . . 80
Материал трубок и ребер Медь

No 6 Экспериментальное исследование фреонового воздухоохладителя с плоскими трубками Q
Таким образом, характерной особенностью
конструкции исследованного охладителя
является наличие одноходового пучка
вертикальных плоских трубок с тонкими стенками
и горизонтальных ребер.
Теплотехнические и аэродинамические
испытания аппарата были проведены на
стенде с компрессор-конденсаторным агрегатом
АК ФУ-25 в соответствии с рекомендованной
методикой [2]. Наружный воздух
подогревался до нужной температуры лампой АПЛ-2 и
с помощью центробежного вентилятора
подавался в охладитель.
Весовая скорость воздуха в узком сечении
аппарата изменялась от 3,3 до 9,5 кг/м*сек,
температура кипения — от —10 до 10°,
температура воздуха перед охладителем — от 25
до 40°.
Наибольшее количество опытов было
проведено при температурах, соответствующих
режиму кондиционирования воздуха (t0 =5—10°,
?к=35—40°). Результаты испытаний
представлены на рис. 4 в виде зависимости
град
Ah
0,004 w*
A)
50
40
30
20
10
( 1— г — i i i i
I \ К ' I
Л J
\ if Ул\
1 Л /Г
\ А уГ
ИИ
СУ
У\ лЛ
\Ж\ У\Л
Л\^\\\
L 1 1 _. 1 _. L ._ 1 ..... _ 1 . !•-.__ ]
\мм бойш
120
80
40
8 10w^ke/M2cek
Рис. 4. Коэффициент теплопередачи и аэродина
мические сопротивления воздухоохладителя.
коэффициента теплопередачи к ккал/м2час град
и величины аэродинамического сопротивления
аппарата A ha мм вод. ст. от весовой
скорости воздуха w*{ кг/м2сек. Здесь же
приведены значения аэродинамического сопротивления
непосредственно теплообменного пучка Ah мм
вод. ст., подсчитанные по уравнению
[3, стр. 534].
2?"
где:
d3 — эквивалентный диаметр живого
сечения между трубками и пластинами,
z— число рядов трубок по глубине
аппарата.
Условию проведения опытов соответствовали
тепловая нагрузка внутренней поверхности
трубок qBH =2800—5000 ккая/м2час vt
весовая скорость агента внутри плоских трубок
щ = 22,4—34,0 кг/м2сек.
При весовой скорости воздуха от 6,0 до
10,0 кг/м2сек опытные значения коэффициента
теплопередачи удовлетворяют степенной
зависимости
/г = 20,2 (^т)°.зб ккал\мЧас град, B)
При малых тепловых нагрузках
(щ<5 кг/м2 сек, qш<2800 ккал/м2 час)
наблюдается резкое уменьшение коэффициента
теплопередачи, что объясняется, по-видимому,
изменением режима кипения от развитого
пузырькового до микрокипения.
Из сравнения опытных значений
коэффициента теплопередачи испытанного фреонового
радиатора с данными расчетов кругДотрубча-
тых аппаратов, проведенных по общепринятым
уравнениям теплопередачи [4], видны
преимущества фреоновых радиаторов даже при
малых тепловых нагрузках.
Плоскотрубчатый ребристый пучок
сравнивали со змеевиковым при равных тепловых
нагрузках Q0, расходах энергии на
преодоление аэродинамических сопротивлений Ah и
одинаковых температурных условиях ?,,, tBa и
t0. Найденные отношения коэффициентов
теплопередачи этих пучков Ьредставлены на рис. 5.
kQ/k
0,68
0,64
0,60
05f)
-j
Ч
Фо
Ш7
\й63
Щ59
[0,47
Ш5
\0,43
Ы41
М55\й39
10(w%H Кг/мгсе*
Рис. 5. Сравнение основных показателей
пучков плоских и круглых трубок. Индекс
«0» относится к круглым трубкам.

10 Экспериментальное исследование фреонового воздухоохладителя с плоскими трубками № 6
За образец (индекс «0») принята ребристая
поверхность аппарата с круглыми трубками,
удовлетворяющая основным рекомендациям
по выбору оптимальных геометрических
размеров трубок и ребер в змеевиковых
аппаратах холодильных установок малой и
средней производительности [2, 5]. Ее
основные характеристики: диаметр трубок 9X1, шаг
их по фронту 22,5 мм и глубине 30 мм,
расположение шахматное, шаг ребер 3 мм,
толщина 0,3 мм, материал трубок и ребер — медь,
Как видно из рис. 5, опытные значения
коэффициента теплопередачи радиатора на
50—75°/о выше, чем обычного
воздухоохладителя.
V G
Отношения объемов — и весов ~тг
сравнило Go 1
ваемых пучков имеют вид
— = в —, D)
00 k
1+/о Ро (S\ * S2)o
а=. • — . ,
1 + / р sx- s2
_ 1 + /о ^ Ро J[o_
в~ T+J '~р~' ~g"
Здесь: / — коэффициент оребрения,
р — периметр сечения трубки,
s{, s2 — шаг трубок по фронту и глубине,
g — вес теплопередающей поверхности,
приходящийся на 1 пог. м трубки.
В результате представляется возможным
выразить зависимость этих отношений от
весовой скорости воздуха (см. рис. 5). На оси
абсцисс графика отложена весовая скорость
воздуха в аппарате с круглыми трубками.
Поскольку при расчетах пучка с круглыми
трубками не учитывались загрязнения и
наличие масла во фреоне, полученное уменьшение
объема плоскотрубчатого пучка по сравнению
с круглотрубчатым ка 45—35% и его веса —
почти вдвое, по-видимому, неполно отражает
преимущества фреонового радиатора. Однако
при сопоставлении этих аппаратов необходимо
учесть вес трубных решеток и крышек
радиатора, который в данном случае составляет 40°/о
от веса теплопередающей поверхности.
Испытываемый радиатор можно переделать
в плоскотрубчатый змеевиковый аппарат,
применив вместо съемных крышек переходные
калачи и расположив трубки горизонтально.
Использование калачей плоского профиля
позволяет сохранить малый шаг трубок,
свойственный радиаторному пучку. При этом еще более
уменьшается вес аппарата.
В радиаторах подобной конструкции с малой
высотой ребер [6] при замене дефицитных
цветных металлов алюминием или сталью
теплопередача улучшается очень незначительно.
Применение плоскотрубчатых радиаторов
требует разрешения ряда вопросов. В
частности, необходимо исследовать теплопередачу
при малой разности температур между
воздухом и фреоном, при горизонтальном
расположении трубок, различной длине змеевика и
рециркуляции фреона. Подлежат
дополнительной проработке вопросы прочности и
плотности при использовании в этих аппаратах
фреона-12 и -22, удаления снеговой шубы и
обеспечения надежного контакта трубки с
ребрами при вакуумировании.
Выводы
Проведенные испытания показали
возможность применения плоскотрубчатых аппаратов
в качестве фреоновых воздухоохладителей.
По сравнению с обычными ребристыми
воздухоохладителями фреоновый радиатор
отличается более интенсивной теплопередачей,
малыми габаритами и весом.
Плоскотрубчатые воздухоохладители могут
быть использованы в установках для
кондиционирования воздуха.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. М. А н ту ф ье в, Г. О. Белецкий,
Теплопередача и аэродинамические сопротивления трубчатых
поверхностей в поперечном потоке, Машгиз, 1948.
2. Д. М. Иоффе, Конденсаторы с воздушным
охлаждением для малых холодильных агрегатов, Госторг-
издат, 1958.
3. Машиностроение, энциклопедический
справочник, т. 13, Машгиз, 1949.
4. Л. М. Р о з е н ф е л ь д, А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
5. А. А. Г о г о л и н, Кондиционирование воздуха в
предприятиях торговли и общественного питания,
Госторгиздат, 1958.
6. Н. Б. Марьямов, Расчет трубчато-пластинча-
тых и трубчато-ребристых радиаторов, Труды ЛИИ,
1946.

Энергетическая эффективность различных
типов генераторов холода
Доктор техн. наук, проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ, канд. техн. наук Л 3. МЕЛЬЦЕР,
ж ИМ ШНАЙД — Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
В связи с применением низких температур
в широком интервале целесообразно выявить
температурные границы рационального
использования различных типов генераторов
холода путем сопоставления их
технико-экономических характеристик и энергетической
эффективности.
При оценке энергетической эффективности
генераторов холода будем полагать, что
обратный цикл в них осуществляется между
источниками тепла с постоянными
температурами Г и Г0. В этом случае действительный
холодильный коэффициент обратного цикла
¦-Цк
То
т-т0
Степень термодинамического совершенства
генератора холода
?К
где ек — холодильный коэффициент
обратного цикла Карно в интервале темпе-
ратур Г—Го.
Как известно, все энергетические потери
(при вд < ек ) могут быть разделены на
потери, связанные с внутренней необратимостью
цикла, и внешние необратимые, вызванные
теплообменом между рабочим телом и
источниками тепла при конечной разности
температур.
В действительных процессах внешняя и
внутренняя необратимости взаимно влияют
друг на друга. Однако во многих случаях эта
взаимосвязь потерь не настолько существенна,
чтобы отказаться от их разграничения. Как
это будет показано ниже, благодаря
разграничению энергетических потерь можно объяснить
некоторые особенности функции у\к= :/G0).
Известно, что хотя числовое значение
действительного холодильного коэффициента
повышается с ростом температуры Го (при
неизменной Г), величина т\к для каждого типа
генератора холода достигает максимального
значения в определенном интервале
температур Го.
Экспериментальные исследования газовой
регенеративной холодильной машины фирмы
Филипс [2] показали, что степень ее
термодинамического совершенства имеет максимум
при Г0^130°К.
К. Нессельман [3] отмечает, что в
действительном цикле воздушной регенеративной
холодильной машины оптимальным значениям
Го соответствует максимальная величина ч\к.
Для абсорбционных и компрессионных
повышающих и понижающих
термотрансформаторов подобная зависимость была
обнаружена Б. А. Минкусом [7].
Расчеты, проведенные нами, показали, что
оптимальные значения Го наблюдаются в
циклах паровых компрессионных холодильных
машин с одноступенчатым и двухступенчатым
сжатием, а также термоэлектрических
охлаждающих устройств.
Оптимальные значения Го закономерны для
действительных циклов и являются следствием
одновременного влияния потерь от внутренней
и внешней необратимости на энергетическую
эффективность.
Справедливость этого вывода
подтверждается анализом характера изменения этих
потерь с изменением Го.
Положим, что коэффициент т]д учитывает
внешнюю необратимость в цикле, а
коэффициент т]вн — внутреннюю, тогда [1]
В этом случае т]д представляет собой
степень термодинамического совершенства
обратного цикла Карно, построенного на средне-
планиметрических температурах рабочего
тела при подводе и отводе тепла в
действительном цикле, т. е.
^А
' m ' о
^вн =

12
Энергетическая эффективность различных типов генераторов холода
№ 6
Здесь Tomn Т„
соответственно, средне-
планиметрические
температуры рабочего тела
при подводе и отводе от
него тепла.
Очевидно, что, при Т0 -> Г, lim тк = 0.
а
Т Тп
В пределах умеренных температур величина
т]д постепенно возрастает с понижением Го.
При более низких температурах значение т)д~
может уменьшиться, если разность температур
Т0 ~Тот остается неизменной.
При уменьшении разности температур с
понижением Го, что обычно и наблюдается в
установках глубокого охлаждения, величина т)д
достигает максимума при весьма низких
значениях Го. Поэтому в большинстве случаев тг]д
можно рассматривать как функцию,
постепенно возрастающую с понижением Го (рис. 1,а).
Установим характер изменения
коэффициента т]вн с понижением Го, исследуя
действительные циклы для различных генераторов холода.
Паровая компрессионная холодильная
машина. Если не учитывать потери в приводе
компрессора, то
Здесь ?]е
ч\ш = ^э
Неэффективный к.п.д. компрессора,
чт Т то
Рис. 1. Характер изменения величин
т]Л (a), y)bh (б), т]к (в) при различной
температуре Т0.
ед
где: еэ — холодильный коэффициент цикла
паровой компрессионной
холодильной машины с изоэнтропи-
ческим процессом сжатия;
?д — холодильный коэффициент
обратного цикла Карно,
построенного по среднепланиметрическим
температурам при подводе и
отводе тепла в действительном
цикле.
Известно, что с понижением Го величина г\э
уменьшается, а значения т)е и f)BH постепенно
убывают до нуля (см. кривую 2 на рис. I, б).
Газовые регенеративные холодильные
машины. В дальнейшем мы будем рассматривать
газовые регенеративные холодильные машины
с изобарной регенерацией тепла,
адиабатическими процессами сжатия и расширения,
работающие на идеальном газе. Получаемые при
этом выводы можно отнести к машинам,
осуществляющим как цикл Стирлинга (например,
машины фирмы Филипс), так и цикл,
состоящий из двух изобар и двух адиабат.
Находим
_?д_
&Д
где ?д — действительный холодильный
коэффициент газовой регенеративной
холодильной машины.

№ в
Энергетическая эффективность различных типов генераторов холода
13
С достаточной точностью для
действительных циклов, гд можно определить как
холодильный коэффициент газовой регенеративной
холодильной машины, не обладающей
внутренней необратимостью:
Д/д
элемента и выделения в нем джоулева тепла.
Максимальный холодильный коэффициент
термоэлектрического охлаждающего
устройства зависит от температур V горячего и То'
холодного спаев и определяется по известной
формуле (см. работу [4]):
Д/к - А1Л
где А1К и Л/д
работы изоэнтропического
сжатия и расширения 1 кг
рабочего вещества.
Если гидравлические сопротивления в
машине пренебрежимо малы, то
е„ =
Д/Да2 — др
AlK ~
Aln OLo
где: ai и аг — адиабатические к.п.д.
процессов сжатия и расширения;
<7Р — потеря холодопроизводитель-
ности из-за неполноты
регенерации.
Если ввести обозначения
Д/д <7Р
Д/к'
AL
то формулу для определения tjb„ можно
представить в виде
1 — х
¦(*«—у)-
/
Т' + Г0 г
1 ^ — z — т-,
С понижением Го величина qp обычно
увеличивается, а А/д уменьшается; поэтому
при некотором значении То
ос2 = у, a v]BH = 0.
Следует отметить, что характер изменения
функции т1вн =/(Г0)при понижении То зависит
от значений ai и (Х2, так как в этом случае
величина х уменьшается. При ai = a2=l
величина у\вн с понижением То постепенно убывает
до нуля (см. кривую 2 на рис. 1,6); при ai<l и
сс2<1 функция т]вн = f(T0) может иметь
максимум (см. кривую 1 на рис. 1,6).
Если гидравлические сопротивления в
газовой регенеративной холодильной машине
значительны, то уравнение для
определенияг\шусложняется, однако характер изменения у\ш с
понижением То остается таким же, как и при
пренебрежимо малых гидравлических
сопротивлениях.
Термоэлектрические охлаждающие
устройства. В термоэлектрических охлаждающих
устройствах внутренняя необратимость
является следствием теплообмена между
горячими и холодными спаями через ветви термо-
Г
/i+r.
+ к
*+1
С учетом того, что холодильный
коэффициент цикла Карно, осуществляемого между
источниками тепла с температурами V и То',
Г
Т'—Г
получаем
/
Т' + Г тг
1 -\ Z
2 Г
/
Г Л-Г
1 + —-^+1
Из формулы для определения у\ш следует,
что с понижением То (а следовательно, и То')
т]вн постепенно убывает до нуля (см.
кривую 2 на рис. 1,6).
Следовательно, общим для рассмотренных
различных типов генераторов холода является
то, что при некотором значении Т0 = Toi
Чин = 0.
Из изложенного видно, что степень
термодинамического совершенства цк = ?)д ч\ш
дважды обращается в нуль: при То = Т, когда
т]д = 0, и при То=То1, когда т\вп = 0.
Принимая во внимание, что для различных
генераторов холода характерно изменение т]вн,
показанное на рис. 1Д степень
термодинамического совершенства в интервале температур
^oi <^ TG < Г должна иметь максимум (см.
рис. 1,в).
Для каждого типа генератора холода
значения Т01, Тоопт и ?]ктах зависят от степени
энергетического совершенства отдельных его
элементов и условий теплообмена со средами
(рис. 2).
Определим температурные области
наивысшей термодинамической эффективности для
некоторых типов генераторов холода.
В качестве первого примера рассмотрим па-

14
Энергетическая эффективность различных типов генераторов холода
№ 6
0.7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
О
at vi
а??
at
W
je^&SJ
%%
.-Jg*
L3
•50-40 -SO -20 -10
*ot/o
Рис. 2. Влияние разностей
температур ^t (в конденсаторе) и А ^о («в
испарителе) на степень
термодинамического совершенства аммиачной
одноступенчатой холодильной
машины с поршневым компрессором
(температура окружающей среды
/ = 20°).
ровые холодильные машины с поршневыми
компрессорами.
Для определения в этом случае степени
наибольшего термодинамического совершенства
были использованы усредненные
действительные энергетические характеристики
современных фреоновых (Ф-12, Ф-22) и аммиачных
порщневых компрессоров средней
производительности [5, 6, рис. 131].
Расчеты были проведены для значений
температурных напоров в конденсаторе и
испарителе, близких к принятым на практике:
разность между температурами охлаждаемой
среды и кипения холодильного агента Ato=W°,
а между температурами окружающей среды
и конденсации — Д?=5°; температура
окружающей среды ^=25°.
Графики на рис. 3 показывают, что при
этих условиях оптимальная температура
работы холодильной машины с одноступенчатым
сжатием находится, в зависимости от вида
агента, в пределах t0om =—5-f-—10°, т. е.
оптимальная температура кипения равна
— 15ч—20°, а максимальное значение
степени термодинамического совершенства для раз.-
личных агентов изменяется от 0,38 до 0,45.
Применение двухступенчатых компрессоров
понижает оптимальную температуру ?0ОПт ДО
—20ч—25° (оптимальная температура
кипения —30ч—35°). При этом степень
термодинамического совершенства r\K max я^0,5 .
Сделанные нами выводы справедливы
только при соблюдении выбранных условий
сопоставления и, естественно, с изменением этих
условий и степени энергетического
совершенства элементов паровой компрессионной
холодильной машины они также меняются.
0,6
0,5
0,4
аз
0.2
0,1
/
/
/
5
^4
2-
%
г/у
/V.
I I
* I
11
I I
р^
к?
70-so -50 -to -so -го -ib д
w гЬ so
Рис. 3 .Степень термодинамического
совершенства паровых холодильных компрессионных машин:
1 — одноступенчатое сжатие фреона-22, 2 —
одноступенчатое сжатие аммиака, 3 — одноступенчатое
сжатие фреона-12, 4 — двухступенчатое сжатие
аммиака, 5 — двухступенчатое сжатие фреона-22.
В качестве второго примера рассмотрим
газовые регенеративные холодильные машины.
На основании опытных данных можно
принять, что оптимальная температура для
машин фирмы Филипс Гоопт ^130°К, при этом
степень термодинамического совершенства
^0,42 (рис. 4).
Для определения температурной области
наибольшего термодинамического
совершенства обычных газовых регенеративных
холодильных машин имеются только расчетные
цанные. Разность температур в регенераторе
принималась равной 2°. В расчетах учитыва-
ti°(ro)onmi™
Р50Т0°Л
Рис. 4. Степень термодинамического совершенства
газовой регенеративной холодильной машины
фирмы Филипс.

№ 6
Энергетическая эффективность различных типов генераторов холода
15
лись потери давления из-за гидравлических
сопротивлений.
Графики, приведенные на рис, 5, построены
для циклов с оптимальными степенями
сжатия
Рис. 5. Степень термодинамического
совершенства обычных газовых регенеративных
холодильных машин.
Как показывают графики, оптимальные
температуры для этих машин очень низки и рав-
0.01
о
зЬ-го -ю о /о го зоtл
Рис. 6. Степень термодинамического
совершенства термоэлектрического
охлаждающего устройства в
зависимости от температуры охлаждаемой
среды (по данным В. А. Наера)
Д*= Д*г= д*,; ' = 27°.
ны 60—70°К- Это свидетельствует об
энергетической целесообразности применения
газовых регенеративных холодильных машин с
1 Оптимальной называется степень сжатия, при
которой действительный холодильный коэффициент цикла
максимален.
циклом из двух изобар и двух адиабат в
области низких значений Го.
В случае термоэлектрического охлаждения
1
(рис. 6) при 2=2.10~3~, Г=300°К и разностях
температур на горячих и холодных спаях,
меняющихся в пределах Д?=3—7°, оптимальная
температура Т ооптсоставляет 283—285°К. При
этом максимальные значения степени
термодинамического совершенства т]ктах изменяются
от 0,06 до 0,035, т. е. очень малы.
При достижении более высоких значений z
для полупроводниковых материалов
оптимальная температура Г0оптпонизится, а
значение ?]ктах возрастет.
В настоящей статье не рассматриваются
каскадные, абсорбционные и пароэжекторные
холодильные машины.
Однако и у них характер изменения
внутренних и внешних необратимых потерь такой
же, как и у приведенных генераторов холода.
Выводы
У всех генераторов холода есть
определенная температурная область, в которой
степень их термодинамического совершенства
т)к достигает максимального значения
Существование температурной области, в
которой т]к имеет максимум, является
результатом одновременного влияния
_внутренних и внешних необратимых потерь на
энергетическую эффективность генераторов холода.
При высоких значениях Го, близких к Г,
основные меры по повышению энергетической
эффективности генераторов холода должны
быть направлены на уменьшение потерь от
внешней необратимости.
Для повышения степени энергетического
совершенства при низкой температуре Го нужно
уменьшить внутренние необратимые потери.
При определении типа генератора холода
следует знать, насколько степень
термодинамического совершенства его при данной
температуре Го близка к максимально возможной;
это позволит выбрать генератор холода с луч-'
шими энергетическими показателями.
ЛИТЕРАТУРА
.1. В. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер,
Энергетический анализ тепловых насосов, Труды
Одесского технологического института пищевой и
холодильной промышленности, т. VI, Гостехиздат, УССР, 1955.
2. J. W. L. К 6 h 1 е г, С. О. J о n k e г s, «Kaltetedmik»,
1954, N 9, 10.

16 Многоточечный двухпозиционный регулятор температуры на базе электронного
моста
№ 61
3. К. Nesselmann, Problems of cold production
at temperatures of — 100°C and below, Paper N 3,
62 presented to the IX International Congress of
Refrigeration, Paris, 1955.
4. А. Ф. Иоффе, Л. С. С т и л ь б а н с, Е. К. И о р-
данишвили, Т. С. Ставицкая,
Термоэлектрическое охлаждение, АН СССР, 1956.
5. Ряд холодильных компрессоров на базе ходов
поршня от 30 до 130 мм, ЦКБХМ, 1956.
6. Л. М. Р о з е н ф е л ь д, А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
7.. В. С. Мартыновский, Б. А. М и н к у с,
Сопоставление компрессорных и абсорбционных теплонасос-
ных установок, Труды Одесского технологического
института пищевой и холодильной промышленности,
т. VIII, вып. 1, 1957.
Многоточечный двухпозиционный регулятор температуры
на базе электронного моста
Инженеры В. С. МАЦКИН, Ю. В. ТУЛЬЧИНСКИЙ — ПКИ Пищепром,
инженеры Б. И. АНТМАХЕР, Ю. Б. КРУГЛЯК— Одесский городской холодильник
На Одесском городском холодильнике
прошел производственные испытания и
эксплуатируется многоточечный двухпозиционный
регулятор температуры, который разработан
сотрудниками ПКИ Пищепром в содружестве с
работниками Одесского городского
холодильника.
Упрощенная блок-схема регулятора
приведена на рис. 1.
Рис. 1. Упрощенная блок-схема регулятора:
1а, 16, 1в — термометры сопротивления, 2 —
электронный мост ЭМП-209М1, 3 — дополнительный
реохорд, 4 — задатчики объектов регулирования,
5 — фазочувствительный усилитель ЭСП, 6а и 66 —
платы дополнительного переключателя, 7 —
исполнительные реле объектов, 8 — сигнальные лампы
исполнительных реле, РО — регулирующие
органы объектов.
Основная часть прибора — многоточечный
автоматический электронный самопишущий
мост типа ЭМП-209М1, поочередно
подключающийся к термометрам сопротивления.
Встроенные в электронный мост
дополнительный (выходной) реохорд и
индивидуальные задатчики температуры для объектов
регулирования образуют мост переменного тока
(мост регулирования), в диагональ которого
включен электронный фазочувствительный
усилитель (серийный усилитель типа ЭСП).
Фазочувствительный усилитель управляет:
индивидуальными исполнительными реле!
объектов регулирования. Исполнительные ре- j
ле, воздействуя на соответствующие регули- 1
рующие органы, включают и выключают при-
боры охлаждения. (
Если температура регулируемого объекта |
выше заданной, срабатывает соответствующее !
исполнительное реле. Своими контактами оно ;
включает соленоидный вентиль на линии пода- \
чи холодильного агента в охлаждающие бата- \
реи. Исполнительные реле включены по схеме \
с самоудержанием.
Когда температура объекта станет ниже
заданной на величину, равную половине
зоны нечувствительности усилителя, последний
отключит соответствующее исполнительное
реле, в результате чего закроется соленоидный |
вентиль.
Синхронность переключения входных и
выходных цепей достигается с помощью
дополнительного переключателя, установленного
внутри электронного моста.
Таким образом, регулятор обеспечивает
двухпозиционное регулирование,
централизованный визуальный контроль и регистрацию на
ленте температуры в объектах холодильника
(камеры хранения, машинный зал, завод
блочного льда и фабрика мороженого).
Кроме того, регулятор сигнализирует о
положении исполнительных реле с помощью
индивидуальных ламп и об аварийном положении
(короткое замыкание, обрыв) на любой из
линий к термометрам сопротивления.
Сигнализация об аварии на линиях
работает от позиционного регулятора, имеющегося
в серийной модели моста ЭМП-209М1.
В схеме регулятора предусмотрена
возможность ручного дистанционного управления
соленоидными вентилями с помощью индиви-

№ б
Характеристики тер море аудирующих вентилей
17
дуальных двухпозиционных тумблеров,
которые обеспечивают либо автоматическое (от
соответствующего исполнительного реле),
либо ручное включение регулирующего органа
(соленоидного вентиля).
Описанный регулятор смонтирован на одной
из панелей щита автоматизации холодильной
установки и представляет собой ряд блоков,
соединенных штепсельными разъемами.
На передней панели щита (рис. 2)
находятся лампы сигнализации, кнопки «сброса»
сигнала аварии и проверки исправности ламп
сигнализации, мост ЭМП-209М1, ручки
индивидуальных задатчиков и их шкалы, тумблеры
ручного дистанционного управления
соленоидными вентилями.
Внутри шкафа расположены остальные
элементы схемы: электронный усилитель ЭСП,
источники питания и клеммы с линейными
подгоночными катушками.
Представляет интерес конструкция задатчи-
ка, который состоит из набора отдельных
сопротивлений, смонтированных на плате галет-
ного переключателя. Полное сопротивление
задатчика 1000 ом.
Каждый задатчик в данном регуляторе
может обеспечить набор 11 дискретных уставок.
Приводим техническую характеристику
прибора.
Регулятор работает от медных термометров
сопротивления—градуировки 2а.
Диапазон измерения и регулирования
температуры определяется шкалой выбранного
электронного моста; в описанном регуляторе
он составляет —50-f- + 50°.
Основная погрешность измерений и записи
температуры +0,5% области измерений.
Погрешность срабатывания выходных
контактов +0,5°.
Число точек регулирования определяется
переключателем электронного моста; в
описанном регуляторе 12 точек.
Задатчики регулятора имеют дискретные
уставки, соответствующие технологическим тем-
Наиболее распространенными
регуляторами заполнения испарителей жидким холодиль^
ным агентом в малых холодильных установках
являются регуляторы перегрева, так
называемые терморегулирующие вентили [1, 2].
пературам объектов регулирования Одесского
городского холодильника (от 0 до —30°).
Регулирование техмпературы — двухпози-
ционное, электрическое.
Разрывная мощность выходных контактов—
500 ва.
Питание регулятора осуществляется от сети
переменного тока 220 в и источника
постоянного тока 48 в; потребляемая мощность
составляет, соответственно, 200 ва и 50 вт.
Регулятор эксплуатируется на Одесском
городском холодильнике с сентября 1960 г.
Прибор прост и удобен в эксплуатации,
значительно облегчает работу обслуживающего
персонала. Он может быть рекомендован к
внедрению на предприятиях холодильной
промышленности, где требуется запись температуры
одновременно с регулированием и
сигнализацией.
От работы ТРВ в большой степени зависит
эффективность холодильной установки. Так,
специальными опытами [4] установлено, что с
увеличением перегрева пара от 1 до 15° на
выходе из ребристых змеевиковых испарителей
Характеристики терморегулирующих вентилей
Инж. В. М. ШАВРА, канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности им. А. И. Микояна

18
Характеристики терморегулирующих вентилей
№ 6
со свободным движением воздуха
коэффициент теплопередачи их снижается на 40—5ДО/Л
В то же время удельная холодопроизвадитель-
ность компрессора с увеличением перегрева
на линии всасывания от 5 до 30° возрастает
на 10—30%.
Наша промышленность ежегодно выпускает
десятки тысяч ТРВ. За последнее время
вместо недостаточно надежных в эксплуатации
сильфонных вентилей ТРВ-2 созданы
малогабаритные мембранные вентили.
Для оценки качества приборов и выбора
наиболее совершенной конструкции
необходимо знать их основные характеристики.
Конструкторские бюро и заводы, недавно
приступившие к конструированию и
производству терморегулирующих вентилей,
недостаточно полно определяют эти характеристики.
В некоторых заводских инструкциях и
технических условиях приводятся лишь величина
Основные характеристики
терморегулирующих вентилей
Весовая производительность
Ga— расход холодильного агента в кг!чссс:
Gz = cafY (рк — Ро)ъ
:п
Весовая производительность Ga зависит от
величины проходного сечения /,
коэффициента расхода а и разности давлений
конденсации рк и кипения р0. Величина
проходного сечения определяется положением
клапана ТРВ, которое зависит от разности
усилий, действующих на мембрану или сильфон.
Схема мембранного ТРВ-2М Тартуского
завода показана на рис. 1, а, разрез прибора —
на рис. 1, б.
На одну сторону мембраны действует
давление в термочувствительной системе ртв
(кг/см2), соответствующее температуре термо-
Рис. 1. Мембранный вентиль ТРВ-2М Тартуского завода:
а — схема: р0 —давление кипения, 5 —усилие пружины, рто- — давление в
термочувствительной системе, tT0-—температура термобаллона, F—эффективная площадь.
б — разрез: 1 — мембрана, 2 — грибок, 3 — корпус, 4 — толкатель, 5—направляющая,
б — седло, 7 — игла, 8 — шпиндель для настройки, 9 — регулировочная пружина, 10 —
упорная гайка, 11 — прокладка, 12 — гайка-заглушка, 13 — накидная гайка, 14 —
резиновая заглушка, 15 — фильтр, 16, 18 — штуцеры. 17 — накидная гайка.
номинальной производительности и
допустимые пределы изменения температуры кипения
и конденсации. Как будет показано ниже,
этого совершенно недостаточно, поскольку
производительность ТРВ и регулируемый перегрев
существенна зависят от температуры кипения
и настройки прибора.
баллона tl6 (°C), на другую — давление
кипения р0 (кг/см2) и усилие пружины
S (кг). Чем больше перегрев (в = ?тб —10\
тем больше открыт клапан и выше
производительность ТРВ.
Условие равновесия клапана может быть
выражено следующим уравнением:

№ 6
Характеристики терморегулирующих вентилей
19
P,bF=Po * + S кг, B)
где F — эффективная площадь мембраны или
сильфона.
S S
Отсюда ртб— Ро=— • Величина — не
зависит от температуры кипения ,и
определяется лишь настройкой прибора. При одной и той
же настройке перегрев с понижением
температуры кипения повышается, а
производительность ТРВ снижается, несмотря на увеличение
разности давлений рк—р0.
Это объясняется тем, что для холодильных
dp
агентов отношение —- уменьшается с
понижено
нием температуры.
Производительность ТРВ принято
условно выражать в единицах холодопроизво-
дительности, т- е. в ккал/час. Определив из
опыта весовую производительность Ga кг/час,
находят
Qo*=Ga (/«„, — /„) ккал/час, C)
где: /ИСп2 — энтальпия насыщенного пара
при давлении кипения;
iu — энтальпия жидкости перед
ТРВ.
При этом, чтобы получить сравнимые
результаты, энтальпии определяют при
одинаковых условиях. Для малых холодильных машин,
работающих в стандартном режиме принимают
t0 == — 1о р tK = Zo ,
Настройку ТРВ характеризует так
называемый закрытый перегрев
т. е. перегрев, при котором прекращается
прохождение холодильного агента через ТРВ.
Здесь: ?0з — температура кипения, при
которой происходит закрытие ТРВ, при этом tT6
не изменяется.
Разность между рабочим и закрытым
перегревом называется изменением
перегрева.
Чувствительность ТРВ — это
приращение производительности при изменении
перегрева на 1°. Чем выше чувствительность,
тем с большей точностью будет
поддерживаться перегрев на выходе из испарителя.
Испытания ТРВ
Целью работы, проведенной во ВНИХИ,
явилось определение характеристик ТРВ
малой производительности и уточнение методики
их испытаний.
Производительность малых фреоновых ТРВ
проверяют на стенде, показанном на рис. 2.
Жидкий фреон из конденсатора / проходит
через ресивер 2, осушитель 3, фильтр 4 и
сосуд для отбора проб 5 к испытываемому
прибору 7. После дросселирования парожидкост-
ная смесь поступает в испаритель
калориметра 11, откуда пар отсасывается компрессором
13. Калориметр 11 представляет собой сосуд,
заполненный до определенного уровня
жидким фреоном (так называемым вторичным
холодильным агентом), в котором находятся
электронагреватели 12, питаемые постоянным
током от генератора 14.
Для защиты калориметра от опасного
повышения давления вторичного холодильного
агента служит реле давления 2РД-1.
Термобаллон ТРВ вместе с контрольным
термометром помещаются в специальном термостате 9,
в котором автоматически поддерживается
заданная температура среды с помощью
отдельной холодильной установки и
электрогрелки, управляемой контактным термометром.
При этом колебания температуры среды,
окружающей термобаллон ТРВ, не превышают
+0,05°.
Мощность, подводимую к
электронагревателям, регулируют с помощью реостата в цепй^
возбуждения генератора, измеряют
ваттметром и контролируют по показаниям
амперметра и вольтметра.
Величину Ga находят двумя способами:
по тепловым балансам калориметра ,и
конденсатора, пользуясь известной методикой
ВНИХИ. Разница между величинами Ga не
должна превышать 5?/oi.
При испытании вначале настраивают прибор
на заданное значение закрытого перегрева.
Для этого устанавливают необходимую
температуру среды, окружающей термобаллон, и,
меняя давление за ТРВ, определяют (через
смотровое стекло) условия закрывания
клапана и величину закрытого перегрева. Затем
находят производительность ТРВ.
Были испытаны пять приборов: ТРВ-2М
Тартуского приборостроительного завода,
ТМ-2Ф Куйбышевского завода, ТРВ-1 с
уравнительной линией, F-45 французской фирмы
Лалоз и двухсильфонный вентиль ТРВ-2.
По принципу действия приборы ТМ-2Ф и
F-45 не отличаются от ТРВ-2М.
Испытания проводили при давлении
жидкого фреона перед ТРВ, соответствующем
температуре конденсации 30°.

20
Характеристики терморегулирующих вентилей
№ 6
На рис. 3, а показана зависимость
производительности ТРВ-2 и F-45 от температуры
кипения.
Как видно из графика, производительность
приборов в значительной степени зависит от
температуры кипения. Поэтому нельзя
задаваться одной величиной производительности
для всего диапазона температур кипения (как
в заводских инструкциях), а следует относить
ее к определенным условиям и показывать
изменение производительности в таблице или на
графике.
За номинальную следует принимать
производительность при стандартных условиях
работы: t0--—15°, tK = 30°, настройка в3 = 2°
и рабочий перегрев вр = 7°. Переохлаждение
жидкости перед ТРВ должно быть 3—5°.
Как показали опыты, при данных условиях
производительность ТРВ-2М составляет
примерно 2000, а ТМ-2Ф—около 1500 ккал/час.
В связи с этим Куйбышевскому заводу была
дана рекомендация изменить маркировку
ТМ-2Ф на ТМ-1,5Ф.
На рис. 3, б показаны характеристики
различных ТРВ для машин с фреоном-12. Для
удобства сравнения производительность
приборов отнесена к производительности при
температуре кипения —15°,
Характеристики приборов зарубежных фирм
г Саутер, Алко и Данфосс приведены на
основании каталожных данных [2] и по результа-
i там испытаний [9]. ТРВ фирм Алко и Лалоз—
мембранные, фирм Саутер и Данфосс — одна-
сильфонные. В чувствительной системе ТРВ
фирмы Данфосс находится углекислый газ, в
термобаллоне — твердый адсорбент,
поглощающая способность которого меняется с
температурой. Термочувствительная система
остальных ТРВ заполнена фреоном-12.
Наиболее пологой оказалась
характеристика у прибора фирмы Данфосс, что
объясняется соответствующим подбором заполнителя
термочувствительной системы..
Использование в ТРВ фирмы Саутер в
качестве упругого элемента сильфона позволяет
иметь больший ход иглы, по сравнению с
мембранными ТРВ-2М и F-45, а следовательно,
более пологую характеристику.
Производительность компрессора, так же
как и производительность ТРВ, с понижением
Рис. 2. Схема стенда для определения производительности ТРВ:
1 — конденсатор, 2—ресивер, 3—осушитель, 4— фильтр, 5 — сосуд для отбора проб, 6, 8 —
смотровые стекла, 7 — испытываемый прибор, 9 — термостат, 10 — ручной регулирующий вентиль, 11 —
калориметр, 12 — электронагреватели, 13 — компрессор, 14 — генератор, 15 — водяные ротаметры,
16 —ртутный мановакуумметр, 17 — ртутный термометр для измерения температуры окружающего
воздуха, 18 — реле давления 1РД-1 для защиты компрессора, 19 — реле давления 2РД-1 для
защиты калориметра.

№ 6
Характеристики терморегулирующих вентилей
21
stSC
Рис. 3. Изменение производительности ТРВ в зависимости от температуры кипения:
а — TPB-2 @3 =8°), F-45 (©3 =2°); б — характеристики различных ТРВ.
температуры кипения понижается, причем его
характеристика Q0 = f(t0) примерно такая
же, как и у ТРВ. В связи с этим может
показаться, что большая крутизна характеристики
ТРВ не является его недостатком. Однако в
централизованных установках, где один
холодильный агрегат обслуживает несколько
объектов, иногда можно наблюдать, что-давление
всасывания понижается (вследствие
выключения одного или нескольких объектов), а
тепловая нагрузка на работающий объект
возрастает. В этом случае подачу фреона нужно
увеличить. Здесь крутая характеристика ТРВ
является нежелательной. Характеристики ТРВ,
показывающие зависимость
производительности Q0 от t0 , необходимы для определения
возможности применения прибора в
различных условиях.
Проектируя холодильную установку, термо-
регулирующий вентиль нужно выбирать так,
чтобы его производительность была примерно
на 20—ЗО^/о больше производительности
испарителя при наиболее низкой температуре
кипения.
Использование ТРВ производительностью,
превосходящей в 2—3 раза тепловую нагрузку
испарителя (например, применение ТРВ-2 на
испарителях в торговом оборудовании
производительностью 700—1000 ккал/час), приводит
к тому, что ТРВ работает короткими
импульсами. Испаритель получает или слишком мало
холодильного агента и работает
неэффективно, или, наоборот, подача его так велика, что
жидкость попадает в компрессор и снижается
эффективность работы всей установки.
На рис. 4, а показано изменение холодопро-
изводительности ТРВ-2 в зависимости от
настройки (в3) при постоянных давлениях до и
после прибора и рабочем (общем) перегреве
7°, а на рис. 4, б — в зависимости от роста
рабочего перегрева при неизменных настройке и
давлении до и после ТРВ (настройка прибора
во время опытов была около 4°).
С увеличением закрытого перегрева от 2 до
4,5°, что соответствует изменению перегрева
Олтл/час
20оо\
woo
1600\
7400
1200\
гооо\
800
600
400]
200
\
Оккшфас
160о\
1400
1200
1000
800
600
400
200 \
О
0 12 3
4 5
взакр "С
О ? 4 6 8 10 12 Пвраб'С
-15-13-11-9 -7 -5 -J ус
Рис. 4. Изменение производительности ТРВ-2М в
зависимости:
от настройки ( /о
-15°, /к =30°. ер ==:7°);б
изменения перегрева (А* и—\5°. /к =530°, §з ^4°).

22
Характеристики терморегулирующих вентилей
№ 6
от 5 до 2,5°, производительность уменьшается
в 4 раза, с 2000 до 500 ккал/час.
Чувствительность различных приборов, по
данным испытаний, приведена ниже.
модификациях — с уравнительной линией и
без нее. Уравнительная линия обязательна,
если за ТРВ имеется распределитель («паук»)
для обеспечения равномерной подачи холо-
Прибор
ТРВ-2
F-45
ТРВ-2М
ТРВ-1
Чувствительность,
ккал/час град
330
175
188
400
д°С
го
ю
-5
Большой чувствительностью
обладают сильфонный ТРВ-2 и
мембранный ТРВ-1. Это
объясняется тем, что использование в
качестве чувствительного
элемента сильфона или мембраны
большого диаметра (диаметр у ТРВ-1
в 2 раза больше, чем у ТРВ-2М и
F-45) позволяет увеличить ход
иглы.
Испытание ТРВ с испарителями
Были проведены испытания
ТРВ с внешней уравнительной
линией и без нее при работе с
испарителями.
В настоящее время наша
промышленность выпускает все
фреоновые ТРВ (номинальной
производительностью до 7 000
ккал/час) без уравнительной
линии, а все аммиачные ТРВ — с
уравнительной линией. Между
тем, решающим фактором в
выборе ТРВ с уравнительной
линией или без нее должна быть не
производительность ТРВ, а величина падения
давления в испарителе. При этом, например,
для фреонового змеевикового испарителя
производительностью 4000 ккал/час с большим
падением давления необходимо применить ТРВ
с уравнительной линией ,а для аммиачного ко-
жухотрубного испарителя
производительностью 40 000 ккал/час с небольшим
гидравлическим сопротивлением — ТРВ без
уравнительной линии.
Обычно рекомендуют ТРВ с уравнительной
линией, если падение давления в испарителе,
больше:
^Х-ГГ^
х^-~ —
—-«*"* srf*r
-' • , -
—-т /
втвор
'г " — -
-^
;$Г ТРВ-2
ТРВ-1
-10
-15
-20
~30
tQnoPucn2 "С
вч^
2и~
1П ¦
0
>
¦ . .."*
/I
ТРВ-
Р45
2
ТРВ-1
дтеор
.^-
-10
-15
5
-20
-25
tQ по Рисп, "С
0,2 kzIcm*
0,1
0,05 ,
при
м
„
t0 =
to =
t0 =
10-т—5°
_5 ч—15°
—154—30°.
Фреоновые ТРВ производительностью свыше
2000 ккал/час необходимо выпускать в двух
Рис. 5. Изменение регулируемого перегрева:
- на выходе из батарей; б —на входе в батареи. *
дильного агента в несколько параллельных
шлангов.
Чтобы определить изменение регулируемого
перегрева в зависимости от температуры
кипения при неизменной настройке, были испытаны
три прибора: ТРВ-1 (с уравнительной линией),
F-45 и ТРВ-2 — без уравнительных линий.
Испытания проводили на холодильной
установке с агрегатом холодопроизводительностью
3000 ст. ккал/час. ТРВ регулировали подачу
фреона в четыре ребристые батареи типа
С-4-15 со свободным движением воздуха. Тер-
мобаллоч ТРВ был помещен в термометровой
гильзе.
Каждый ТРВ испытывали поочередна при
стационарном режиме работы установки.
Температуру конденсации во всех опытах
поддерживали 30°, а давление на выходе из батарей

№ 6
Характеристики терморегулирующих вентилей
23
регулировали с
помощью вентиля,
находящегося на
всасывающей линии.
Необходимую тепловую
нагрузку обеспечивали
электронагреватели,
установленные по
периметру охлаждаемой
камеры.
Опыты по
определению изменения
регулируемого перегрева в
батареях в
зависимости от температуры
кипения были
проведены не менее чем при четырех различных
настройках каждого прибора—от минимального
значения закрытого перегрева (полного
ослабления регулировочной пружины) до
максимального (полного сжатия пружины).
Вначале определяли возможные пределы
настройки прибора на закрытый перегрев. При
этом термобаллон находился в сосуде Дьюара
с тающим льдом при температуре 0°.
Давление после ТРВ меняли, прикрывая вентиль на
всасывающем трубопроводе. Компрессор
работал непрерывно.
Возможные пределы настройки приборов на
закрытый перегрев оказались: для ТРВ-1 — от
1 до 12°, для F-45 — от 1 до 36° и ТРВ-2
- от 0 да 14°.
Испытания показали, что открытие клапана
происходит при большем перегреве, чем
закрытие. Разница между этими величинами
характеризует величину трения и зазоры в
механизме прибора. При средней настройке она
составляет у ТРВ-1 и ТРВ-2 — 1,5°, у F-45—2°.
С натяжением регулировочной пружины эта
разница несколько увеличивается.
Результаты, опытов по определению
изменения регулируемого перегрева приведены в
таблице.
В опытах с ТРВ-1 (прибор с уравнительной
линией) при понижении температуры кипения
на 1° перегрев увеличился на 0,2—0,4°, а в
опытах с ТРВ-2 и F-45 (без уравнительной
линии) — примерно на 0,7—0,8°.
В опытах с ТРВ-1 батареи были соединены
параллельно и падение давления в них
составило от 0,01 до 0,06 кг/см2, в опытах с ТРВ-2 и
F-45 батареи были соединены по две
последовательно и падение давления было от 0,1 до
0,9 кг/см2.
На рис. 5, а показана зависимость
перегрева от температуры кипения.1 При тем-
Настройка пружины
Сжата полностью . .
! Сжата на 2/3 диапа-
Сжата на 1/3
диапазона
Ослаблена полностью
! Изменение перегрева Э и температуры кипения tot °C
ТРВ-1
0
15^-20
10-14
5-9
2-4-5
to
-154—26
—104—22
— 54—19
- 5-5—18
F—< 45
0
254-29
184-26
84-22
4—18
to
_204—25
-154—25
_ 54—25
- 54—26
ТРВ-2 j
» to
1 1
16—26
12—24
6-4-19
34-16
— 104—25
— 5^-25
- 54—25
- 54—23
1
пературе кипения — 9° перегрев был
примерно одинаков для всех приборов и
равен 10°. По мере понижения температуры
кипения перегрев на выходе из батарей
увеличивался и при tQ=—25° составил для ТРВ-1
примерно 14° и для F-45 около 22°. Такое
увеличение перегрева является результатом
большого перепада давления в самих батареях.
Можно, условно определить величину
перегрева по давлению на входе в батареи
(которое воспринимается прибором) и получить
зависимости, характеризующие собственно ТРВ.
Такие характеристики приведены на рис. 5, б.
Показаны также линии теоретического
изменения перегрева в зависимости от
температуры кипения, построенные по уравнению B).
Характеристика ТРВ-1 с уравнительной
линией располагается эквидистантно линии
теоретического изменения перегрева.
Характеристики ТРВ-2 и F-45 располагаются более
круто.
Выводы
Проведенные испытания показали, что
новые мембранные ТРВ-2М, выгодно
отличающиеся от сильфонных ТРВ-2 малыми
габаритами и надежностью в эксплуатации, имеют
более низкую чувствительность.
Производительность их сильно изменяется в зависимости от
температуры кипения.
При конструировании приборов нужно
стремиться к тому, чтобы изменение
производительности в зависимости от температуры
кипения было незначительным, а чувствительность
была высокой.
Наиболее перспективна конструкция
малогабаритного ТРВ с цельнометаллическим
корпусом и сильфоном.

24
О сттическоя ступенчатом регулировании
№ 6
холодильных
ЛИТЕРАТУРА
1. В. Б. Якобсон, Автоматизация
установок, Госторгиздат, 1958.
2. В. Б. Якобсон, Приборы и схемы
автоматизации малых холодильных установок, Госторгиздат, 1958.
3. Б. Л. Цырлин, Ю. Я. Сенягин, Л. С.
Вольская, Испытание TPBA, «Холодильная техника», 1956,
№ I.
4. В. М. Ш а в р а, Исследование процессов
автоматизированных малых фреоновых холодильных машин,
Отчет ВНИХИ № 1478, 1959.
5. В. М. Шавра, Мембранные ТРВ для малых
холодильных установок, Отчет ВНИХИ № 1708, I960.
6. Utz. Munder, « Kaltetechnik», 1953, N 4.
7. W. G. N о 1 с k e n, «Modern Refrigeration», 1954.
8. H. H. Egginton, «Modern Refrigeration», 1958.
9. K. Brti schweiler, «Kaltetechnik», 1955, N 1.
0 статическом ступенчатом регулировании
Hhw. В* С, УЩАНСКИЙ— Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
им. А, И. Микояна
Стремление к более точному согласованию
тепловой нагрузки с холодопроизводитель-
ностью привело к созданию
автоматизированных холодильных установок, состоящих из
двух или нескольких компрессоров. Эти
компрессоры обычно управляются реле,
воспринимающими температуру или давление и
включаемыми по одной из двух ступенчатых схем—
статической или астатической [1, 2].
При статической системе каждый из
компрессоров работает в своем диапазоне
изменения температуры или давления, который
определяется настройкой его реле.
При астатической системе все машины
работают в одном диапазоне и могут управляться
одним реле.
Рассмотрим способы настройки реле в
статической системе, которая находит
преимущественное применение.
На рис. 1 показана типичная двухпозицион-
ная релейная характеристика, где по
горизонтальной оси отложена регулируемая величина
р (например, давление кипения), а по
вертикальной — холодопроизводительность
компрессора1. Если величина р изменяется слева
направо, та при достижении значения рВкл
реле срабатывает и включает компрессор хо-
лодопроизводительностью Qi. При
уменьшении р компрессор выключается, когда р=роткл.
Значение р01КЛ отличается от рвкл на
величину дифференциала Ар.
Таким образом, в простейшей установке,
состоящей из одного компрессора,
автоматическое регулирование будет осуществляться
только в том случае, если тепловая нагрузка
QT не превышает холодопроизводительности
Qi, т. е.
0<QT<Qx. A)
В случае невыполнения условия A)
компрессор либо не будет работать вообще, либо
будет работать непрерывно. В процессе регу-
а
о
А/7
I
рашрн рбкл
1 Условно холодопроизводительность компрессоров
принята независящей от регулируемой величины.
Рис. 1. Двухпозиционная
релейная характеристика.
лирования величина р колеблется около
номинального значения рн .
На рис. 2д представлена ступенчатая
релейная характеристика системы управления
тремя компрессорами (общий вид настройки).
Холодопроизводительность установки может
принимать четыре значения:
О; Qt; Q1 + Q2 и C^ + Q. + Q,.
Такая система характеризуется статизмом

№6
О статическом ступенчатом регулировании
25
а
q;q?q3
а
L::zEr
тттт
Ljiil !
1'"*» i М 1—»
1 ¦—»»
1 ИМ'"
т
Г! 1
14-Ь
1
' 1 ни
1 1!
1 1.
i J!
Г*1
t
——о
а
а*а/а3
4,
а
4/Q2'Q3
п
статизма, также дифференциалом
реле х. При изменении нагрузки от 0 до
100°/о регулируемая величина может
принимать значения от
К % 4
4y?J
**5г "<? *»
'-% "#J
в
Рис. 2.
*4U
ЙЕ-
системы
Ступенчатая релейная характеристика
управления тремя компрессорами:
а — общий вид настройки, б — настройка «естык», в —
настройка «внахлестку», г — настройка с группированием.
(остаточной неравномерностью) р0Ст,
рый равен разности между крайними
нальными значениями настроек:
кото-
НОМ'И-
или
Рост — P*h~ PHi
:РС: + Рс2,
где Рс — сдвиги между настройками.
В общем случае статизм
п-1
Рост == 2 рс
/=1 1
B)
(я — число ступеней регулирования).
Наиболее часто ступенчатые системы
состоят из реле с одинаковыми
дифференциалами. Такие системы назовем однородными.
При уменьшении сдвига в однородной
системе да рс = &р имеем частный случай
настройки «встык» (рис. 2, б), когда
Рост = (п— 1) А р.
C)
Ртах — РтШ = * Р + Рост- D)
Очевидно, при малых росг точность
в основном зависит от дифференциала.
Рассматривая три варианта
настроек ступенчатой системы, следует
отдать предпочтение варианту на
рис. 2, в. В этом случае заданная
точность достигается с помощью более
грубых реле. Однако для такой
системы требуются реле, имеющие шкалы
настройки и обеспечивающие
достаточно высокую точность установки
задания.
Таким образом, статическая
ступенчатая система обеспечивает весьма
простое управление группой
компрессоров, работающих на одну
испарительную систему, и, кроме того,
большую гибкость в управлении. Так,
например, чтобы изменить
последовательность включения машин нет
необходимости использовать специальную схему
управления, а достаточно лишь поменять
настройки реле.
Таким же путем легко сгруппировать
машины для работы в одном диапазоне.
На рис. 2,2 показана та же система из трех
компрессоров, два из которых работают
практически с одной настройкой. Небольшой сдвиг
Рс у устанавливаемый произвольно,
позволяет разнести моменты пуска обоих
компрессоров на необходимый интервал, что
упрощает схему, так как отпадает необходимость в
реле времени.
Схемы ступенчатого регулирования
упрощаются при применении многотачечных
регуляторов. В этом случае компрессоры или
агрегаты присоединяют к индивидуальным точкам,
количество которых равно числу
компрессоров, работающих на данную испарительную
систему. Рассмотрим конкретный пример
применения регулятора АМУР.
Пусть система с номинальной температурой
кипения — 28° обслуживается тремя агрега-
При дальнейшем уменьшении статизма
(/?С<Д/?) получаем настройку
«внахлестку» (рис. 2, в), которая при/?с = 0 приводит к
астатической системе [2]. "
Нетрудно видеть, что в ступенчатой системе . 1 Здесь "е пРинимаются в0 внимание динамические
rj ' J факторы (инерционность, запаздывание), которые сни-
точность регулирования определяется, кроме жают точность.

26 Выбор расчетных климатических параметров при проектировании систем кондиционирования воздуха № б
а
а,
То
тами. Настроим точки регулирования в
соответствии с рис, 2, ff9 приняв tHl = —28°, tHs
=—26° и tHB =—24° (рис. 3, а).
Дифференциал выберем равным Д? =3°.
При малой нагрузке в работу периодически
включается агрегат № 1 и температура
меняется в пределах —26,5ч—29,5°.
При средней нагрузке
агрегат № 1 работает непрерывно,
агрегат № 2 — периодически.
При этом температура
будет колебаться в пределах
—24,5--:—27,5°. При высоких
тепловых нагрузках агрегат
№ 3 будет работать
периодически, а агрегаты № 1 и № 2—
непрерывно.
Общее изменение
температуры tK при этих настройках
составляет 7°. При
необходимости уменьшить эту величину
можно учесть, что изменения
тепловых нагрузок имеют в
основном сезонный характер. Осуществив
первоначально указанную на рис. 3, а настройку,
работают до тех пор, пока не включится
агрегат № 3. Это является сигналом о том, что
нагрузка достигла больших значений, при
которых агрегаты № 1 и № 2 будут вероятно
работать непрерывно.
Тогда изменяют настройку регулятора,
установив-
*.«, = *„, = — 28° и *н,—— 26° (рис. 3, б).
Предел колебаний температуры при этом
уменьшается до 5°. Случайное снижение
нагрузки может вызвать периодическую работу
не только агрегата № 3, но и двух других.
Это, однако, не опасно, так как одновременный
пуск двух агрегатов (№ 1 и № 2)
принципиально исключен. Минимальный интервал
между включением агрегатов A0—60 секунд)
определяется темпом работы многоточечного
регулятора.
Для изменения порядка включения
агрегатов и в этом случае достаточно изменить
уставки задатчиков.
28 -26 -24
Те
а?а2щ
QSQ*
а,
• О
Л
""" - г i
Т 1 '
JII 1 ¦ 1
1 1 1
-Ж!
'-Jo
\
i
iii
-26 -26 -
|
к
ч
x-h
Рис. 3. Примеры настройки регулятора АМУР:
обычная настройка, б — настройка с уменьшенным пределом
ний температуры.
колеба-
Выводы
Статическая ступенчатая система
регулирования позволяет просто и надежно управлять
группой компрессоров по способу пускав и
остановок.
Система обеспечивает необходимую
гибкость и не требует сложных схем управления.
ЛИТЕРАТУРА
1. В. С. Щербаков, Типовые схемы автоматизации
холодильных установок с одним—тремя агрегатами,
«Холодильная техника», 1955, № 3.
2. В. С. Щербаков, Типовые схемы
автоматизации холодильных установок с астатическим шаговым
регулированием, «Холодильная техника», 1955, № 4.
Выбор расчетных климатических параметров
при проектировании систем кондиционирования воздуха
Инж. Я. С. ГРЕЧ АНИК— Инженерно-техническая контора „Союзсантехника"
Вопросу рационального подбора параметров
наружного воздуха для расчета установок
кондиционирования воздуха посвящено много
статей в зарубежной и отечественной
литературе [1—4]. Анализ приведенных в них данных
показывает, что при выборе расчетных
параметров необходимо учитывать комплекс
климатических факторов данной местности:
усредненные значения температуры и
влажности, интенсивность солнечной радиации,
облачность, скорость ветра, годовые и
суточные колебания температуры и влажности (по
данным многолетних наблюдений).
На выбор параметров наружного воздуха

Jfo 6 Выбор расчетных климатических параметров при проектировании систем кондиционирования воздуха 27
не меньшее влияние оказывают также
зависящие от внешних условий величины
составляющих холодонагрузки (инфильтрация, тепло-
притоки через ограждающие конструкции),
теплоемкость ограждающих конструкций и
т. д. Однако такой углубленный анализ с
учетом всех указанных факторов может быть
оправдан только при проектировании весьма
мощных систем кондиционирования воздуха,
когда превышение расчетной температуры
всего на 1° может вызвать значительный
перерасход средств на охлаждение воздуха.
Обычно в практике проектирования
пользуются таблицами с расчетными параметрами
наружного воздуха, подсчитанными для
большинства населенных пунктов страны.
Ниже дается краткий сравнительный анализ
методов, применяемых при составлении
подобных таблиц. В заключение приводятся
предложенные автором карты климатического
районирования территории СССР, позволяющие
определять расчетные параметры наружного
воздуха для любого пункта нашей страны.
ишнь-сёшя6рьB904 </аса -100%)
Рис. I. График определения расчетной температуры
наружного воздуха.
В отечественной практике проектирования до
сих пор еще пользуются таблицами,
предложенными в 30-х годах Промстройпроектом и
включенными в строительные нормы и
правила (СНиП). По этим таблицам в качестве
расчетной температуры по сухому термометру при
проектировании установок, отнесенных к
первому классу, принимается абсолютная
максимальная температура для данной местности, а
установок, отнесенных к третьему классу, —
средняя температура самого жаркого месяца
в 13 часов дня. Легко понять, что в первом
случае система кондиционирования воздуха
неоправданно удорожается, а во втором —
заниженная мощность оборудования не
обеспечивает поддержания требуемой температуры в
помещении в жаркий летний период.
Приемлемые результаты получаются, когда
за расчетную температуру принимают среднее
значение между абсолютным максимумом и
средней температурой в 13 часов дня самого
жаркого месяца, что рекомендуется СНиП для
расчета установок кондиционирования
воздуха, отнесенных ко второму классу. Однако
в нормах не указывается способ выбора
расчетной величины относительной влажности
воздуха, в результате чего проектировщики
очень часто принимают завышенные значения,
не соответствующие принятой расчетной
температуре по сухому термометру. Это приводит
к значительному удорожанию системы
кондиционирования воздуха. Кроме того,
неопределенными остаются также критерии, которыми
следует руководствоваться для отнесения
установки к тому или другому классу.
За рубежом (США, Англия и др.)
применяют в основном два метода определения летней
расчетной температуры наружного воздуха по
сухому термометру.
По первому методу в качестве расчетной
температуры принимается среднее значение
наивысших температур, отмеченных для
данной местности в течение 10 лет, за
исключением максимумов, которые наблюдаются на
протяжении менее трех часов и повторяются
менее 10 раз в году.
По второму методу, предложенному
ассоциацией американских инженеров по отоплению
и вентиляции, составляется последовательный
ряд по возрастающим почасовым усредненным
температурам за четыре летних месяца (июнь,
июль, август, сентябрь) в течение пяти лет и
в качестве расчетной температуры
принимается значение tp.cyx после исключения 2,5%
G3 часа) со средними максимальными
температурами, превышающими это значение
(рис. 1).
Расчетная температура воздуха по
влажному термометру, соответствующая принятой
температуре по сухому термометру, обычно
дается в таблицах.
Американской ассоциацией инженеров по
отоплению и вентиляции предложен
графический способ определения расчетной
температуры наружного воздуха по влажному
термометру, который аналогичен способу для
нахождения расчетной температуры по сухому
термометру. Разница заключается в том, что в
данном случае в качестве расчетной
температуры принимается значение ?р.вл после ис«

28 Выбор расчетных клилштических параметров при проектировании систем кондиционирования воздуха № 6
ключения 5*V<3 часов A46 часов) с
температурами, превышающими это значение.
Чаще расчетную температуру по влажному
термометру определяют по характерному для
данной местности графику суточного
колебания усредненных значений климатических
компонентов в наиболее жарком месяце (по
данным многолетних наблюдений).
По температурам сухого и влажного
термометров можно легко найти и расчетную
относительную влажность воздуха.
На рис. 2 показан график суточного
колебания климатических компонентов для пункта с
жарким влажным климатом, расположенного
на широте 40° с. ш. [3].
Как видно из графика, температура по
сухому термометру колеблется значительно;
минимальное значение наблюдается перед
восходом солнца и ночью, максимальное — в 16
часов, амплитуда равна 8°. Кривая температуры
по мокрому термометру совпадает по фазе с
кривой температуры по сухому термометру,
однако амплитуда составляет меньшую
величину, всего 1,5°. Кривая температуры «точки
росы» также имеет небольшую амплитуду, 2,5.
Аналогичный характер носит кривая
абсолютной влажности воздуха, однозначно
определяемая температурой точки росы (на графике
эта кривая не нанесена).
го 24
Рис. 2. График суточного колебания
температуры и относительной влажности воздуха:
сух — температура воздуха по сухому термомет
ру. °С; ^вл — температура воздуха по влажному
термометру, °с > ^р0с ~~ температура точки рооы.
°С; ср — относительная влажность воздуха.
Суточный ход относительной влажности об-
ратен суточному ходу температуры, а
именно, максимальному значению температуры
соответствует минимальная относительная
влажность и, наоборот, низким температурам
соответствуют более высокие значения
относительной влажности.
Приведенная взаимозависимость
климатических компонентов позволяет просто находить
пару расчетных температур по сухому и
влажному термометрам (см. рис. 2). Так, если за
расчетную температуру по сухому термометру
принять значение ?р.Сух=32°, то
соответствующая ей температура по влажному термометру
будет t'vBjl= 25,6°, а расчетная относительная
V =59%. Если же принять рас-
р.ВЛ
влажность
четную температуру f x = 33°, то
соответственно, найдем ^сух = 25,5° и ср^= 53;°/о.
Анализ колебания климатических
компонентов дает также простой способ построения в
i ti-диаграмме климатической кривой,
используемой для расчета режима работы
установки кондиционирования воздуха в
различные периоды года (рис. 3). Через точку А
принятого расчетного состояния наружного
воздуха проводят прямую параллельно
биссектрисе угла, образованного семейством прямых
t=const и d=const, до пересечения с кривой
Ф = 90%, которая сама служит дальнейшим
продолжением климатической кривой в
области более низких наружных температур.
Из приведенного краткого описания
последних двух методов определения расчетных
параметров наружного воздуха видно, что они
С/г сух \
tp.Bj
К )
к
N
IV 1
ь
ш
ki
р
К. у
л/
» у
1ло
та
то
71/6
и
vet
тггз
5
Рис.
3. Построение климатической
кривой в и ^-диаграмме.

№ 6 Выбор расчетных климатических параметров при проектировании систем кондицио^ 29
40 S0 60 80 f007S0 740 760770 780 770
Рис. 4. Карты районов СССР с одинаковой расчетной температурой по сухому
(а) и влажному (б) термометрам.

30 Выбор расчетных климатических параметров при проектировании систем кондиционирования воздуха № б
выгодно отличаются от способа,
предложенного Промстройпроектом, так как позволяют
лучше выявить фактически возможные в природе
комбинации температуры и влажности и
отвечают также экономическим требованиям
(исключаются экстремальные комбинации,
встречающиеся очень редко или в течение весьма
непродолжительного времени —2—3 часа).
Для выбора расчетных параметров при
проектировании любых установок
кондиционирования воздуха гражданского и
промышленного назначения нами предложены
карты районирования территории СССР по
одинаковым температурам сухого и мокрого
термометров (рис, 4). При составлении этих
карт использован обширный табличный
материал, помещенный в климатических
справочниках [5], карта климатических и
микроклиматических районов СССР, составленная
НИИжилища Академии строительства и
архитектуры СССР, а также другие источники.
В ряде случаев при отсутствии подробной
климатической характеристики для отдельных
районов или пунктов (например, суточных
графиков колебания климатических компонентов
и др.) потребовался дополнительный анализ,
выявивший некоторые частные
закономерности, что позволило выполнить указанное
климатическое районирование по всей территории
СССР. Так, например, оказалось, что для ряда
климатических районов средняя температура
самого жаркого месяца—июля (по
многолетним наблюдениям), умноженная на
коэффициент 1,5, или средняя температура самого
жаркого месяца в 13 часов дня, умноженная
на коэффициент 1,2, дают вполне приемлемую
расчетную температуру по сухому термометру
(при сопоставлении с более точными
методами).
В отдельных случаях для определения
соответствующей расчетной температуры
влажного термометра использована величина
психрометрической разности температур
^сУх — t^ = Atnc в расчетный час самого
жаркого дня A3—16 часов), которая, как
показывает анализ, остается относительно стабильной
для одинаковых климатических районов. Так,
для влажного климата прибрежных районов
A tnc =6-т-7°, умеренного континентального
климата средних широт Atnc =9-~10°, а для
резко континентального сухого и жаркого
климата Atnc— 16ч-18°.
Проведенное сравнение принятых расчетных
параметров с данными, помещенными в
зарубежных справочниках для географических
пунктов, которые расположены в районах с
одинаковым климатом, подтвердило
правильность полученных нами результатов.
Этими картами можно пользоваться при
расчете установок кондиционирования воздуха
для обычных гражданских и промышленных
зданий с наружными стенами толщиной 1—2,5
кирпича при площади остекления, не
превышающей 35—40 P/oi. Для зданий с большими
остекленными поверхностями расчетную
температуру по сухому термометру следует
увеличить на 1 —1,5°, а для зданий с очень
массивными ограждениями, наоборот, снизить на
1—2°.
В особых случаях, как уже отмечалось,
требуется тщательный анализ климатической
характеристики района строительства с учетом
всего комплекса факторов, указанных в
начале статьи.
ЛИТЕРАТУРА
1. Л. Б. Успенская, Основные климатологические
данные для расчета систем кондиционирования! воздуха,
ЦБТИ Министерства строительства РСФСР,
сборник № 9, Вопросы отопления и вентиляции, 1959.
2. С. V. Р а г m е 11 е, G. E. S i 11 i v а п, А. N. С е г п у,
Weather data analysis for cooling system design, «Heating
Piping and Air conditioning», 1955, № 4.
3. Donald Hay, Summer design temperatures,
«Heating Piping and Air conditioning», 1954, № 6.
4. B. G. Lowrence, Summer design temperatures,
«Industrial heating Engineers», 1958, № 7.
5. Климатологический справочник СССР в 27
выпусках, Главное управление гидрометеорологической
службы при Совете Министров СССР, 1953—1959.

Автоматизация оттаивания испарителей торгового
холодильного оборудования горячим паром фреона
Канд. техн. наук И. И. ГОВЕНЧИК — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности им. А. И. Микояна
Образование шубы на испарителях
торгового холодильного оборудования резко
снижает эффективность его работы и затрудняет
эксплуатацию. Поэтому испарители
необходимо периодически оттаивать.
Известны различные способы оттаивания.
Простейший из них — ручное выключение
компрессора 1—2 раза в неделю и
естественное оттаивание испарителя. Однако этот
способ малоэффективен.
Эффективность оттаивания значительно
повышается при автоматическом отключении и
включении компрессора 2—3 раза в сутки.
Применение в торговом холодильном
оборудовании способа оттаивания горячей водой
и рассолом связано с усложнением
конструкции и увеличением габаритов испарителя, а
также с установкой дополнительного
оборудования.
В ряде случаев может быть рекомендовано
распространенное за рубежом оттаивание
испарителей при помощи электрических
нагревателей, расположенных внутри труб или
соприкасающихся с ребрами испарителей.
Способ оттаивания при цикличном режиме,
при котором с испарителя снимается шуба
подогревающимся в нем при стоянке
холодильным агентом, применяют только в
оборудовании с температурой выше 0° (при хранении
фруктов, овощей, молока).
Казалось бы, этот способ имеет
преимущества, так как позволяет использовать один
прибор автоматики (прессостат) для работы
компрессора и оттаивания испарителя. Однако
настройка прессостата на включение при
2,25 атм, что необходимо для подогрева
холодильного агента до температуры —1а,
удлиняет период стоянки и уменьшает перепад
температур в испарителе. В результате этого
снижается коэффициент использования
оборудования. Кроме того, в выпускаемых
регуляторах давления дифференциал давлений
отключения и включения прессостата может
меняться от 0,4 до 1,5 атм. При настройке же
прессостата на включение при 2,25 атм
дифференциал его в отдельных случаях
увеличивается до 1,7 атм и более. Это приводит к
неустойчивой работе прибора и к одному из двух
нежелательных режимов работы, когда
оттаивание испарителя происходит, но в объекте не
обеспечивается необходимая температура, или
оттаивание не происходит и тогда требуется
останавливать компрессор на ночь.
За рубежом обычно применяется схема, в
которой компрессор отключается с помощью
реле времени, а включается прессостатом.
В настоящее время широко распространен
способ оттаивания испарителей горячим
паром [3].
Оттаивание горячим паром можно
осуществить по двум схемам: реверсированием
потоков холодильного агента или путем подачи
горячего пара с нагнетательной стороны
компрессора в испаритель, в обход регулирующего
вентиля.
За рубежом первая схема получила
широкое применение в кондиционерах, где процесс
оттаивания автоматизирован [4],
вторая—используется в торговом холодильном
оборудовании.
Во второй схеме с открытым компрессором
за испарителем необходимо установить отде-
литель-доиспаритель жидкости (тепловой
сосуд), предотвращающий гидравлический удар.
При герметичной конструкции компрессор и
электродвигатель заключены в один кожух.
Поступающий в него из испарителя
холодильный агент охлаждает компрессор и доиспа-
ряется. Поэтому в данном случае в схеме
оттаивания горячим паром тепловой сосуд не
требуется, его роль будет выполнять сам
герметичный компрессор [5].
Все применяемые способы оттаивания
испарителей могут быть автоматизированы.
В 1959 г. во ВНИХИ выполнена работа по
автоматизации оттаивания горячим паром
испарителей прилавка-витрины ПВ-6 в
лабораторных условиях.

32 Автоматизация оттйивания испарителей торгового холодильного оборудования горячим паром фреона № 6
низмом — датчиком времени *
(рис. 3).
Он состоит из синхронного
двигателя СД-2 (мощность 13 ва,
п = 2 об/мин), редуктора, диска
со съемными
секторами-кулачками, микропереключателя с
рычажком и промежуточного реле
МКУ-48. Вес прибора с кожухом
из стали F = 2 мм) составляет
1,9 кг.
В качестве датчика времени
могут быть использованы
командные приборы типа КЭП и МКП.
Однако они слишком громоздки
и тяжелы (самый легкий
КЭП-3/180 весит 8 кг).
При работе датчика диск
вращается со скоростью 1 об/сутки и
набегающими кулачками
(посредством рычажка и
микропереключателя) 3 раза в сутки
замыкает электроцепь соленоида
•на 40 минут и открывает вентиль
В 1960 г. проведена производственная про- на линии горячего пара к испарителю,
верка [6] этого способа на двух объектах: Число циклов оттаивания испарителя в
прилавке-витрине ПВ-6 в гастрономе № 30 и сутки определяется количеством закрепленных
прилавке-витрине ЗХПМ в магазине № 27 на диске кулачков, а продолжительность про-
(Москва). цесса оттаивания — длиной дуги сектора-
Процесс оттаивания по второй схеме кулачка,
можно автоматизировать путем установ-
Рис. 1. Схема холодильной установки прилавка-витрины ПВ-6
с автоматическим оттаиванием:
1 — байпас с соленоидным вентилем CBA-10 для оттаивания
испарителей горячим паром, 2 — теплообменник, 3 — испаритель прилавка
(FHcn= 1,55 м-), 4 — испарители витрины {ГИсп=2,Ым2)» 5 — итде.литель-
доиспаритель жидкости, 6 — агрегат ФАК-1,1-
По Ад
ПоСД
ки на линии горячего пара соленоидного
вентиля и программого
механизма—датчика времени, управляющего этим вен-
тилем.
Схема опытного устройства показана
на рис. 1.
Горячий пар (из линии нагнетания
поступает в испаритель, минуя ТРВ. Пар
холодильного агента засасывается
компрессором из установленного между
испарителем и компрессором теплового
сосуда (рис. 2), в котором происходит
отделение и доиспарение жидкости. Корпус со- Испытания показали, что при автоматиче-
суда (диаметр 75, длина 300 мм) окружен ском оттаивании горячим паром в лаборатор-
тепловой рубашкой, заполненной компрессор- ных условиях испарители незагруженного при-
ным маслам ХФ-12. В рубашке находится лавка-витрины ПВ-6 полностью оттаивали за
змеевик с горячим паром (диаметр трубы два тридцатиминутных цикла в сутки.
12 мм, поверхность 0,028 ж2), подогревающий в гастрономе № 30 испарители загруженно-
U- -135 —М
ft ниндепсатору
Рис. 2. Тепловой сосуд — доиспаритель.
го рыбой прилавка-витрины ПВ-6 при двух
циклах по тридцать минут в сутки не успе-
масло и сосуд. Емкость сосуда, соста^вляющая
50—60% емкости ресивера агрегата, в
опытном образце была 1,3 л.
Для автоматизации процесса на линии го-
рячею пара установлен соленоидный вентиль i Программный механизм предложил и изготовил во
СВА-10, управляемый программным меха- ВНИХИ механик В. и. Дурилин.

fy 6 Автоматизация дттйивйния испарителей торгового холодильного оборудования горячим паром фреона 33
вали полностью оттаять в нижней части.
Поэтому раз в неделю приходилось отключать
компрессор на ночь.
При автоматическом оттаивании горячим
паром за три цикла по 40 минут в сутки
испарители загруженного мясом прилавка-
витрины ЗХПМ в магазине № 27 оттаивали
полностью.
В то же время продолжительность
естественного оттаивания с выключением
компрессора раз в сутки в лабораторных условиях
составила 3 часа. Выход конденсата был равен
5,75 кг.
Рис. 3. Программный механизм — датчик
времени для автоматизации оттаивания
испарителей.
Естественное оттаивание с выключением
компрессора раз через четверо суток в
гастрономе № 30 длилось 6 часов. Выход
конденсата составил около 20 кг.
По зарубежным данным, при 2—4 циклах
оттаивания па 40—45 минут выход
конденсата равен 0,5—2,5 кг)сутки.
В производственных объектах до применения
автоматического оттаивания температура
воздуха поддерживалась: в прилавке 2°, в
витрине 3° и выше. После оборудования их
устройством автоматического оттаивания
температура воздуха снизилась, соответственно, до
-3, —2Q.
Тепловой сосуд работал нормально,
отделение и доиспарение жидкости происходили
удовлетворительно. Влажного хода
компрессора не наблюдалось. Горячий пар при
прохождении через змеевик тепловой рубашки
сосуда охлаждался до 20—24°.
Соленоидный вентиль и датчик времени
работали нормально.
Устройство для автоматического оттаивания
испарителей горячим паром (соленоидный
вентиль, датчик времени и тепловой сосуд) стоит
около 70 руб. Если в установку входит
герметичный компрессор, то стоимость устройства
будет ниже, так как отпадает необходимость
в тепловом сосуде.
Таким образом, автоматическое оттаивание
повышает эффективность работы испарителей
и обеспечивает необходимый температурный
режим в охлаждаемых объектах.
Для автоматизации оттаивания испарителей
торгового холодильного оборудования
необходимо организовать выпуск портативных
надежных программных механизмов — датчиков
времени.
ЛИТЕРАТУРА
1. J. H. Rein water, Five Defrost Methods for
Commercial Refrigerators, k<ASHRAE Journal», 1959,
No. 3.
2. Abtauen von Verdampfern, «Die Kalte», 1960, No. 2.
3. O. J. Nussbaum, Automatic Defrost Utilizing a
Latent Heat Source, «Refrigerating Engineering Air
Conditioning», 1957, No. 7.
4. Automatic Control for Reverse Cycle Air
Conditioner, «Refrigeration Service and Contracting», 1959,
No. 7.
5. А. И. Элькин, Льдогенератор, «Общественное
питание», I960, № 8.
6. Отчеты ВНИИХИ № 1388, 1959, № 1535, 1960,

Новая витрина В-14 для магазинов самообслуживания
, л uviHFIIOBA инж Т. А. ДРАЧЕВА -Всесоюзный научно-исследовательский институт
ИНЖ. А. А. ™3"Е*0В\™™яь1ъ „Дышленности им. А. И. Микояна
Витрина В-14 (рис. 1), разработанная
Харьковским опытно-конструкторским бюро но
техническому заданию ВНИХИ, предназначена
для магазинов самообслуживания.
В витрине применена принудительная цир
куляция воздуха, позволяющая получать
температуры более низкие и равномерные по
сравнению с температурами при естественной цир-
КУДеревянный каркас витрины облицован с
двух сторон металлическими листами. Изоля-
ми щитками. На входе воздуха в витрину
установлены два рассекателя. Воздух
проходит витрину в поперечном направлении.
Средняя скорость его движения в незагруженной
витрине 0,1 MJceK.
Испаритель, теплообменник и два
вентилятора расположены в нижней изолированной
части витрины, отделенной от охлаждаемого
875
. ^ „..
• - ' — »::
-
штш
::Jfil§:
~--
шш - - ¦
|||||§|1||||§|||
IMZ'-ШШЕ
ЁШШШР
' III
Рис. 1. Охлаждаемая витрина В-14:
— общий вид, б — поперечный разрез.
цией служит полиуретан толщиной 90 мм
(объемный вес 40 кг/л», коэффициент тепло-
проводности 0,035 ккал/мград час). ^
Продольные стенки витрины в верхней части
остеклены в два слоя. nrTwnM
Торцовые стенки съемные, что позволяет при
установке в ряд нескольких витрин не ставить
промежуточных стенок и тем самым увеличить
коэффициент использования площади
торговых залов. <л„пй
Наружная обшивка витрины покрыта белой
эмалевой краской, отделана пластикаташi и-
полированными алюминиевыми профилями.
Внутренняя обшивка — алюминиевая.
Вдоль продольных стенок с внутренней
стороны установлены стеклянные щитки
образующие каналы, по которым циркулирует
воздух. Каналы сверху закрыты металлически-
от-
объема съемным металлическим дном. ^
Витрину обслуживает расположенный
дельно холодильный агрегат ФАК-0,7.
Техническая характеристика витрины при
ведена ниже:
Наружные размеры, мм:
длина
ширина
высота
Полезная площадь решеток, м* . .
Охлаждаемый объем, м2:
полный
полезный
Поверхность испарителя, л2 . . •
Вентилятор испарителя:
диаметр, мм •
число оборотов в минуту
2000
1025
945
1,1
0,4
0,32
7
290
1460

№ 6
Новая витрина В-14 для магазинов самообслуживания
35
Первый образец витрины, изготовленный
Харьковским заводом торгового
машиностроения, был испытан во ВНИХИ по стандартной
методике при температуре окружающего
воздуха 25 и 32° и влажности, соответственно, 55
и 40?/А
При испытании витрину загружали
муляжами, а затем продуктами.
В результате испытаний были установлены
температурная характеристика витрины,
расход холода и электроэнергии, а также
допустимые сроки хранения в ней продуктов.
Удельный расход холода и электроэнергии
определяли при непрерывной работе
компрессора, температурный режим — при цикличной.
На рис. 2 показан график распределения
температуры воздуха в витрине.
Температура в полезном объеме витрины
при цикличной работе компрессора
поддерживается в пределах 1—7°. Разность температур
по высоте составляет 6,6 или 2,2° на каждые
100 мм. В открытых витринах с естественной
циркуляцией она достигает 10°. Так, в
витрине В-9, сходной по размерам с витриной В-14,
разность температур для нижних 100 мм
высоты составляет 6,5°, центральных 2°,
верхних 8,5° (рис. 2). Таким образом, в витрине
В-14 температура распределяется по высоте
значительно лучше, чем в витрине В-9.
Температура 6° в витрине В-9
поддерживается на высоте 180 мм, в витрине В-14—на
высоте 285 мм от дна, т. е. использование
объема в последней на 44°/о больше.
Приводим данные, полученные при
испытании витрины, заполненной муляжами:
Температура
окружающего
воздуха
25° 22°
Удельный расход:
холода, ккал\мгчас град .... 44,6 46,9
электроэнергии, вт-ч\мгнас град 50,2 51,7
Коэффициент теплопередачи испарителя,
ккал\мъ час град 3,61 3,72
Коэффициент рабочего времени, % . . . . 0,5 0,7
Расход электроэнергии при цикличной
работе, вт-ч • 0,250 0,360
Удельный расход электроэнергии для
витрины В-9 составляет 40 вт-ч/м*час град.
Перерасход электроэнергии в витрине В-14
окупается лучшим использованием объема.
При испытании витрины с продуктами в нее
загружали мясо в упаковке и без упаковки,
сырки творожные в полупергаменте, кефир и
молоко в бутылках, колбасные изделия без
упаковки (вареная колбаса, сосиски,
сардельки, ветчина в форме, окорок). Общий вес
продуктов 70 кг, высота загрузки 210 мм при
полезной высоте 280 мм. Продукты загружали в
витрину в охлажденном состоянии с
температурой 1—4°.
Опыты проводили при температуре
окружающего воздуха 32°, при этом следили
за изменением внешнего вида и свойств
продуктов и их естественной убылью.
При температуре в витрине 1—4° изменение
внешнего вида мяса в упаковке и колбасных
изделий наблюдалось через 8 часов,
мяса без упаковки и окорока — через 6 часов;
25 50 100 150 200 250 300 350
Расстояние от дна дитринъ/, мм
Рис. 2. Распределение температуры воздуха в открытых витринах:
1 —витрина В-9, tQU = 25°, в= 0,25: 2 — витрина B-14, t0 в = 0,25, в =*0,5: 3 — то же,
/0 в = 32°. в = 0,7.

36
К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов
№ 6
при температуре 4—7° — через 3 часа. Мясо
приобретало темно-коричневый цвет. Окорок и
колбаса темнели на срезах. Потемнение
объясняется испарением влаги с поверхности.
Химические свойства продуктов изменялись в
допустимых пределах.
Молочные продукты — творожные сырки,
молоко, кефир хранились в течение 12 часов
без изменения в качестве.
Размеры естественной убыли продуктов
при хранении их в витринах В-14 и В-15 (с
естественной циркуляцией воздуха) в течение
9 часов приведены в таблице.
Из данных таблицы следует, что при
одинаковых температурах в витрине с
принудительной циркуляцией воздуха неупакованные
товары усыхают значительно больше, чем в
витрине с естественной циркуляцией. Так, убыль
в весе неупакованного мяса при
принудительной циркуляции на 60—80°/о выше,
чем при естественной. Усушка мяса,
завернутого в целлофан, была меньше, чем
неупакованного, но больше упакованного в условиях
естественной циркуляции.
Для колбасы и сосисок превышение убыли
в весе при принудительной циркуляции по
сравнению с естественной составляло от 10
до 20%.
Таким образом, принудительная циркуляция
требует обязательной упаковки продуктов.
В связи с быстрым ростом производства
продуктов питания увеличиваются перевозки
скоропортящихся грузов в изотермических
вагонах. Поэтому вопрос о механизации погрузоч-
но-разгрузочных работ при этих перевозках
приобретает важнейшее значение.
Эа последнее время при погрузке тарных
нескоропортящихся грузов пакетами в
обычные крытые вагоны большое
распространение получили малогабаритные
электропогрузчики.
Поскольку транспортировка
скоропортящихся продуктов имеет ряд особенностей,
необходимо установить, даст ли экономический эф-

Температура в
витрине»
°С
2,4
7,0
2,6
7,2
Естестве шая убыль в i ere, °'0
мяса
в jna-
коьке
0,9
1,43
0,53
1,02
без
упаковки
колбасы
кареной
Витрина В-14
2,08 | 0,83
2,26 1 0,96
Витрина В-15
1,17 1 0,73
1,40 —

сосисок
0,61
1,65
0,55
1,41

окорока
1,64
2,18
1,30
1,67
сыра
0,99
¦1.5
0,57
Проведенные испытания витрины В-14
показали, что при температуре окружающего
воздуха 32° в рабочем объеме поддерживается
температура 1—6°.
При этой температуре в витрине могут
храниться молочно-масляные товары в упаковке в
течение 12 часов, гастрономические товары в
упаковке в течение 8 часов.
В витрине В-14 мясо хранить не
рекомендуется.
фект переход на пакетную перевозку таких
грузов.
В данной статье рассматриваются вопросы
использования грузоподъемности и
вместимости изотермических вагонов, а также
изменения себестоимости при перевозках тарных
скоропортящихся грузов по железной дороге
обычным способом и пакетами на поддонах.
На основе анализа структуры грузопотока
тарных скоропортящихся грузов на железных
дорогах ориентировочно установлено
следующее соотношение грузов с различным
объемным весом:
К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов
Инж. В. П. ГОЛЬЦЕВ -- Ростовский институт инженеров транспорта

№ 6
К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов
37
Объемный вес
скоропортящихся
грузов, mjMz
0,3
0,4
0,5
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
(и
(и
менее)
более)
Количество грузов
в % ко ссему потоку
тарных
скоропортящихся грузов,
перевозимых в
изотермических вагонах
19,29
8,68
21,7
10.59
8,96
9,74
16,4
4,64
Приведенные данные показывают, что
объемный вес скоропортящихся грузов в
большинстве случаев составляет всего 0,3—0,7 г/ж3.
Удельная грузоподъемность различных типов
изотермических вагонов колеблется от 0,3 до
0,54 т/ж3.
Степень использования грузоподъемности и
вместимости изотермического вагона зависит
от величины его погрузочного объема,
объемного веса груза, вида тары и соответствия ее
размеров внутренним размерам кузова вагона,
от способов перевозки (с охлаждением или
отоплением) и размещения груза в вагоне.
При перевозке охлажденных грузов, свежих
фруктов и овощей применяют особые способы
укладки их в вагоне, обеспечивающие
циркуляцию воздуха между штабелем груза и
стенами вагона и между отдельными местами
груза в штабеле.
Между рядами или слоями груза в штабеле
оставляют воздушные зазоры в 3—5 см.
В вагонах с потолочными баками и с
машинным охлаждением, кроме того, оставляют
свободное пространство между верхом
штабеля и поддонами под охлаждающими
приборами; в вагонах с пристенными приборами
охлаждения у циркуляционных щитов
устанавливают упоры.
При перевозке грузов зимой в
вагонах-ледниках с отоплением пространство между
дверьми не загружают.
При указанных способах укладки и малом
объемном весе ряда скоропортящихся грузов
полезный объем и грузоподъемность вагонов
используются неполностью.
Показателем степени использования
изотермических вагонов по вместимости при
пакетных перевозках может служить отношение
величин объемов, занимаемых грузом при
укладке его пакетами на поддонах и обычным
способом
^пак
(^т ^подд) ^па
: уГкл
Аналогично этому степень использования
вагонов по грузоподъемности будет характери-
р
зоваться отношением нагрузок вагона пак и
'бп
Для грузов, объемный вес которых меньше
удельной грузоподъемности вагонов (свежие
фрукты, ягоды, овощи, зелень, яйца),
*пак (У-i 'подд) *» пак 7
Ябп
УТКП
где:
VT — технологический объем вагона, ж3;
Цюдд — объем, занимаемый поддонами, ж3;
Л"пак — коэффициент, учитывающий
плотность укладки пакетов и груза в
пакете (получается расчетным путем,
см. табл. 1);
7 — объемный вес груза, т/ж3;
Кх — коэффициент плотности укладки
груза в вагоны при обычном
способе перевозки (для плотных
штабелей равен 0,9, для штабелей с
воздушными зазорами — 0,81—0,83).
В приведенной формуле
VT=VnK; Vn0JUk=zhFn9
где: Vn — погрузочный объем вагона, м3;
К — коэффициент использования
погрузочного объема вагона
(получается расчетным путем, см. табл. 1);
z — количество ярусов при погрузке
пакетов;
h — высота поддона, м;
Fn — погрузочная площадь вагона, м-:
Для грузов, объемный вес которых больше
удельной грузоподъемности вагонов
(сливочное масло, филе рыбное мороженое,
консервы и др.),
^пак Р — gm
Рвп Р
где: Р — грузоподъемность изотермического
вагона, т;
g — вес одного поддона, г;
m — количество поддонов, загружаемых
в вагон.

38
К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов
№ 6
Тип в а г о
Мороженые грузы
(без ограничения
по укладке)
К
Охлажденные грузы
К
Гру^ы,
перевозимые в ьагонах
с отоплением
Ледник с
пристенными приборами
охлаждения
Ледник с
потолочными баками (выпуск
1952 г.)
Ледник с
потолочными баками (выпуск
1958 г.)
23-вагонный поезд с
машинным
охлаждением
12-вагонная секция .
5-вагонная секция . .
0,96
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,816
0,838
0,856
0,856
0,88
0,88
0,62—
-0,96
0,95
0,87
0,85
0,86
0,87
0,73-
-0,77
0,773
0,792
0,79
0,81
0,81
0,56
0,81
—
0,85
0,86
0,87
0,84—
-0,77
0,85-
-0,78
0,79
0,81
0,81
Для определения величины уменьшения
нагрузки вагона при пакетных перевозках по
сравнению с обычными были рассчитаны отно-
р
пак для грузов с разными объемны-
шения
Рбп
ми весами (табл. 2).
Таблица 2
Тип вагона
бп

мороженые грузы
охлажденные
грузы
грузы,
перевозимые
в вагонах
с
отоплением
Ледник с
пристенными приборами
охлаждения
Ледник с
потолочными баками (выпуск
1952 г.)
Ледник с
потолочными баками (выпуск
1958 г.) ......
23-вагонный поезд
с машинным
охлаждением
12-вагонная секция
5-вагонная секция .
0,86-1,0
0,87-1,0
0,89-1,0
0,89-1,0
0,92-1,0
0,92-1,0!
0,82-0,88
0,87-0,89
0,88-0,91
0,88-0,9
0,91
0,91
0,9-0,96
0,9-0,96
0,88-0,9|
0,91
0,91
Таблица 1 Анализ расчетных
данных показывает, что при
пакетных перевозках
грузов с объемным весом
0,65 т/м* и более,
укладываемых плотными
штабелями, нагрузка вагонов
всех типов не
уменьшается.
При перевозке грузов
меньшего объемного веса,
а также охлажденных
грузов, которые
укладывают в штабели с
воздушными зазорами и
ограничением по высоте,
нагрузка вагона снижается в
среднем на 8—14%,
причем нагрузка
вагонов-ледников на 12—18%,
поездов и секций с машинным
охлаждением,
соответственно, на 10—12 и
8—9%. При пакетных
перевозках грузов в
вагонах с печным отоплением нагрузка
уменьшается на 4—10%, а в вагонах с электрическим
отоплением — на 9—12%.
Таким образом, пакетные перевозки не
снижают степени использования
грузоподъемности изотермических вагонов примерно для
40% грузов, имеющих объемный вес
0,65 г/л*3 и более.
Себестоимость перевозки скоропортящихся
грузов в 1,5—2 раза выше себестоимости
перевозки прочих грузов. Такое повышение
издержек объясняется применением изотермических
вагонов, стоимость которых в 2,5—7 раз выше,
грузоподъемность в 1,5—2 раза ниже, а вес
тары в экипированном состоянии в 1,5—2 раза
больше, чем у обычных грузовых вагонов, и
необходимостью специального обслуживания
грузов в пути.
Для определения доли возрастания
издержек при пакетных перевозках автором
проведены расчеты * расходов на 1 т/км нетто при
обычном и пакетном способах
транспортировки мороженых (y=0J т/ж3; y = 0>5 т/л*3) и
охлажденных (y = 0,4 т/л*3) грузов в
вагоне-леднике с пристенными приборами охлаждения,
в поезде с машинным охлаждением и в 5-ва-
1 Расчеты проведены по методике, изложенной в
работе [3].

№6 К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов 39
Ду
400
600
/000
то /500
Расстояние, am
/300 /500
Расстояние км
Зависимость себестоимости перевозки скоропортящихся
грузов пакетами на поддонах и обычным способом от
расстояния (за 10О°/о принята себестоимость перевозки груза—
у=0,7 т/м2 ца расстояние 1300 км, равное средней дальности
перевозки скоропортящихся грузов);
а — вагон-ледник; б — 5-вагонная секция; в — поезд с
машинным охлаждением:
перевозки обычным способом,
— перевозки пакетами на поддонах.
тонной секции при электрической, тепловозной
и паровой тяге.
При расчетах исходные величины приняты
близкими к плановым, установленным на
1961 г. Расстояние перевозки изменялось от 200
до 6000 км. Принято, что вагоны загружены
пакетами в два яруса, напольные решетки
заменены поддонами.
Анализ результатов расчета
показывает, что увеличение издержек
при перевозке груза пакетами на
поддонах по сравнению с
издержками при транспортировке
обычным способом для вагонов
различных типов неодинаково.
При перевозке грузов с объемным
весом менее 0,65 т/ж3 в
вагонах-ледниках издержки увеличиваются на
14—15%, в 23-вагонном поезде с
машинным охлаждением—на 11 —12%
и в 5-вагонной секции — на 8—9%
(см. рисунок). При
транспортировке грузов с объемным весом
0,65 т/ж3 и более издержки
повышаются лишь за счет увеличения веса
перевозимой тары (вес поддонов),
соответственно, на 0,2, 0,5 и 0,8%.
Отношение издержек при
перевозке груза пакетным способом к
издержкам при транспортировке
обычным способом практически остается
постоянным независимо от вида
тяги и увеличения дальности.
Таким образом, пакетные
перевозки грузов с объемным весом
0,65 т/м3 и более, составляющие
около 40% тарных грузов,
перевозимых в изотермических вагонах,
будут эффективны при всех видах
тяги и любой дальности перевозок.
Незначительное увеличение
издержек (на 0,2—0,8%), а также
дополнительные расходы при
пакетных перевозках компенсируются
снижением стоимости погрузочно-
разгрузочных работ путем их
механизации, сокращением простоя
изотермических вагонов и автомашин,
а также уменьшением потерь груза
при погрузочно-разгрузочных
операциях, лучшим сохранением
исходного качества груза и уменьшением
потерь холода.
Одним из путей повышения экономичности
пакетных перевозок скоропортящихся грузов
в изотермических вагонах является
унификация размеров тары и применение наиболее
рациональных ее типов.
ЛИТЕРАТУРА.
1. Э. И. Риде ль, И. В. Штефко, Перевозка тар-
но-штучных грузов пакетами, Трансжелдориздат, 1959,

4n
Новый корпус Московского холодильника № 9
№ 6
2. М. И. Г у р а л ь н и к, Механизация погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках, ЦИНТИ-
Пищепром. 1960.
3. М. М. Ш а п о в а л е н к о, Р. В. М е ж о в а,
П. Г. Макаренко, С. О. Гусев, Сравнительная
эффективность различных типов изотермического
подвижного состава и условия наиболее рационального их
использования, Архив ЦНИИ, 1959.
4. С. В. Некрутман, Г. И. Осадчук,
В. В. С к р и п к и н, Опыт перевозки скоропортящихся
грузов, Трансжелдориздат, 1959.
Новый корпус Московского холодильника № 9
М. Л ДИК — Главный инженер холодильника № 9
В 1960 г. на Московском холодильнике № 9
введен в эксплуатацию новый холодильный
корпус емкостью 13000 т (рис. 1),
сооруженный по проекту Гипрохолода.
Коллектив холодильника № 9 принял
активное участие в строительстве новых
объектов, а также внес ценные коррективы в
проект нового холодильника.
В связи со строительством нового корпуса
было расширено машинное отделение,
построены бытовой корпус, здания проходной и
автовесовой, проложен подъездной
железнодорожный путь, смонтированы
инженерные коммуникации и выполнен ряд других
работ.
Новый холодильный корпус пятиэтажный
(без подвала), объем его свыше 100000 ж8, в
том числе охлаждаемой части 88000 ж3.
Фундаменты под колонны железобетонные,
ступенчатого типа. Под наружные стены
сделаны монолитные рандбалки, уложенные на
уступы фундаментов пристенных колонн.
Фундаменты под лифтовыми шахтами выполнены
в виде монолитной железобетонной плиты.
Постоянная температура почвы под плитой
поддерживается автоматически с помощью элект-
Рис. 1. Общий вид нового холодильного корпуса.

№ 6
Новый корпус Московского холодильника № 9
41
Рис. 2. Автомобильная платформа нового холодильного корпуса.
ронагревателей, уложенных в бетонную
подготовку. Фундаменты остальных зданий сборные
из стеновых бетонных блоков и
железобетонных ригелей.
Холодильник представляет собой сборную
железобетонную этажерку (шаг колонн
6X6 м) с безбалочными ребристыми
перекрытиями, рассчитанными на полезную нагрузку
2000 кг/м2 в камерах и 1000 кг/м2 в
вестибюлях.
Наружные стены холодильника сборные из
железобетонных панелей, изолированных
минеральной пробкой толщиной 300 мм и
оштукатуренных по металлической сетке.
Крыша бесчердачная, из сборных
железобетонных ребристых плит, но с меньшей
несущей способностью, чем плиты междуэтажных
перекрытий.
Покрытия, примыкающие к карнизам,
изолированы минеральной пробкой. В средней
части уложен керамзитовый щебень.
Междуэтажные перекрытия изолированы
сверху торфоплитами толщиной 200 мм.
Асфальтобетонные полы толщиной 4 см
уложены на армированную стяжку.
При устройстве автомобильной,
соединительной и железнодорожной платформ, а
также при строительстве трехэтажного бытового
корпуса, примыкающего к зданию
холодильника, и других инженерных сооружений
широкое применение нашел сборный
железобетон.
По проекту ширина автомобильной и
железнодорожной платформ принята 6,82 м.
Учитывая опыт работы действующего
корпуса холодильника № 9, автомобильную
платформу расширили до 9,5 м.
Железнодорожную плaтqbopмy расширить
не представилось возможным, так как для
этого потребовалось бы перенести два
действующих железнодорожных пути.
Соединительную платформу увеличили с
3,5 до 6 ж и пристроили к ней пандус шириной
2,65 м с углом наклона 5°. Такими пандусами
снабжены платформы всех трех корпусов.
Железнодорожная и автомобильная
платформы соединены с вестибюлем четырьмя
короткими коридорами с двумя выходами на
каждую платформу, что очень удобно для
транспортировки грузов.

42
Новый корпус Московского холодильника № 9
№ 6
Автомобильная платформа — крытая.
Покрытие из прокатной стали имеет вид
козырька (вылет 7,5 м), который подвешен на
стальных растяжках. Кровля автомобильной
платформы из асбофанеры усиленного профиля
уложена по деревянной обрешетке (рис. 2).
Покрытие железнодорожной платформы
выполнено из ребристых плит по металлическим
фермам, а соединительной платформы—из
таких же плит по железобетонным ригелям.
Под перекрытием соединительной
платформы устроен полуподвал с заглублением 1,2 м
общей площадью 220 м2 и высотой 2,1 м,
который служит для хранения инвентаря (реек,
поддонов, тележек).
Железнодорожная ступенчатая платформа
расположена на высоте 1,3 м от головки рельс.
Высота ступени по проекту 200 мм, ширина
380 мм.
При расстоянии 1920 мм от оси
железнодорожного пути до кромки платформы указанная
в проекте ширина ступени оказалась
недостаточной и двери некоторых вагонов-ледников
полностью не открывались. Поэтому пришлось
отодвинуть железнодорожный путь на 100 мм.
Холодильник имеет пять внутренних лифтов
грузоподъемностью по 3 г каждый с
примыкающими к ним вестибюлями и двумя
лестничными клетками. На первом этаже
расположены три морозилки с накопительной и
разгрузочной камерами, две экспедиции и
четыре камеры хранения.
Под морозилками и камерами с низкой
температурой устроены шанцевые полы двух
раздельных систем для обогрева грунта, причем
в качестве продухов применены
железобетонные трубы диаметром 300 мм и сборные
железобетонные каналы сечением 1000X500 мм,
соединенные с агрегатами, состоящими из
вентиляторов ЭВР-4 с электродвигателями
1,7 кет и паровых калориферов КФБ-2.
Система переключающихся каналов позволяет в
теплое время подавать в шанцевые полы
наружный воздух.
Изоляция шанцевых полов состоит из плит
минеральной пробки и слоя керамзитового
гравия. По изоляции уложена пароизоляция
из пергамина и армированная бетонная
стяжка толщиной 5 см, покрытая асфальтовым
слоем в 4 см.
Между воздушными каналами шанцевых
полов проложены чугунные канализационные
трубы диаметром 100 мм, которые
предназначены для удаления талой воды из поддонов
воздухоохладителей морозилок при
оттаивании снеговой шубы.
На всех этажах, кроме первого, имеются по
пять камер хранения емкостью 400—600 т
каждая. Перегородки, разделяющие камеры,
выполнены из пенобетонных блоков толщиной
20—40 см, объемным весом 400—500 кг\м%.
Ширина проема изоляционных дверей камер
1800 мм, что позволяет широко применять
средства механизации.
Камеры хранения второго, третьего и
четвертого этажей оборудованы двухрядными
потолочными батареями из оребренных труб
диаметрам 57/3,5 мм с внутренней
самоциркуляцией аммиака. Температура воздуха в
камерах — 18°.
Камеры пятого этажа предназначены для
хранения универсальных грузов при
температуре +0; —18°, поэтому, помимо потолочных и
пристенных оребренных батарей, они имеют
индивидуальные аммиачные сухие
горизонтальные воздухоохладители из оребренных труб
диаметром 38/3 мм поверхностью по 250 м2 с
центробежными вентиляторами типа ВРС № 8.
Мощность электродвигателя 7 /сет, число
оборотов 960 в минуту, передача текстроп-
ная.
Интенсифицированные морозилки
рассчитаны для замораживания мяса при температуре
—30° в течение суток. В.них установлено семь
вертикальных воздухоохладителей из
оребренных труб диаметром 38/3 мм поверхностью
по 345 ж2. На каждом воздухоохладителе
смонтировано по три вентилятора ЦАГИ № 7
с электродвигателями A,7 кет, 1450 об/мин).
Общая суточная производительность трех
морозилок 45 т.
В холодильнике принята аммиачная
циркуляционная система с верхней подачей аммиака
(температуры кипения —12, —28 и —40°).
В одном из помещений первого этажа
находится аппаратная, где установлены три
циркуляционных и один дренажный ресиверы и
четыре центробежных насоса ЗЦ-4 на одном
валу с электродвигателями мощностью по 6 кет.
В машинном отделении, помимо имевшихся
пяти одноступенчатых компрессоров марки
2 АГ холодапроизводительностью по 470000
нккал/час и двух вертикальных
четырехцилиндровых компрессоров 4АУ-15 холодопроизво-
дительностью по 150000 нккал/час,
смонтированы три двухступенчатых аммиачных ком-
прессара АГК-47 холодопризводительностью
по 275000 рабочих ккал/час при температуре
кипения —33° и температуре конденсации
35° с синхронными электродвигателями
мощностью по 240 кет (рис. 3).

№ 6
Новый корпус Московского холодильника М 9
43
Питание аммиаком циркуляционных
ресиверов и промежуточных сосудов компрессоров—
автоматическое, с помощью соленоидных
вентилей СВА-25, управляемых дистанционными
указателями уровня ДУ-4/4.
Подачу аммиака в батареи камер намечено
регулировать соленоидными вентилями. В
качестве датчиков будут использованы термо-
Несмотря на внутреннее расположение
лифтов, лестниц и коридоров, планировка нового
корпуса холодильника очень удачна.
Однако проект не лишен недостатков, над
устранением которых работникам
холодильника пришлось много поработать. Так, были
переделаны на раздвижные железнодорожные
ворота, запроектированные с нарушением
габаритов. Устроены
мостики на фермах, по которым
проложены все
холодильные и теплофикационные
трубопроводы из
машинного отделения и
котельной в новый корпус. В
соответствии с правилами
техники безопасности, по
кромке крыши корпуса
установлены
предохранительные металлические
решетки. Обиты досками
и листовой сталью все
колонны платформ,
вестибюлей и ряда камер,
а на платформах и
коридорах всех этажей
укреплены отбойные доски,
чтобы предохранить
стены от ударов тележками
и механизмами.
Рис. 3. Аммиачные компрессоры А1Ж-47.
метры сопротивления типа ЭТМ,
установленные в камерах.
Смонтированы две автоматические
электронные машины типа АМУР на 60 и 80 точек
для регулирования температуры в камерах
холодильника и аппаратах.
На первом этаже нового бытового корпуса
оборудованы мастерская для зарядки и
ремонта автопогрузчиков и электрокаров, а также
помещение для их хранения (с выездом на
автомобильную платформу).
На втором и третьем этажах находятся
служебные помещения, гардеробные, сушилки
душевые и др.
Учитывая, что в холодильном корпусе
в связи с внутренним расположением
лифтов и лестниц нет поэтажных подсобных
помещений, Гипрохолод, по просьбе
сотрудников холодильника, запроектировал рядом с
машинным отделением лифтов несколько
служебных помещений общей площадью 85 ж2.
В проекте необходимо
было предусмотреть
устройство навеса над
пандусами, чтобы в зимнее время, когда они
покрываются льдом и снегом, механизмы могли
въезжать на платформы.
Согласно проекту, должны были
применяться врезные весы с циферблатной головкой
типа ВГЦ-5, грузоподъемностью 5 г, с ценой
деления 5 кг, допускающие погрешность
разового взвешивания 5 кг. Конструкция этих весов
была переделана на рычажную коромысловую
с основной и дополнительной шкалой (цена
деления 1 кг).
Неразумно было бы устанавливать,
согласно проекту, третьи автомобильные весы
грузоподъемностью 10 г при наличии на
холодильнике двух подобных весов. Сейчас одни из
этих весов заменены 25-тонными.
Неудачно решен вопрос о сухотрубном
пожарном водопроводе, три стояка которого
проходят через коридоры всех этажей, в ряде
случаев заполненных грузами. Пришлось
проложить стояки по лестницам и устроить
пожарные краны на каждом лестничном марше.

44
Новый корпус Московского холодильника М 9
№ 6
Интенсивные воздухоохладители морозилок
обеспечивают быстрое замораживание мяса,
однако и здесь имеются претензии со стороны
эксплуатационников: при оттаивании снеговой
шубы водой в камере происходит сильное
парообразование. Кроме того,
воздухоохладители закрыты наглухо щитами, что затрудняет
их осмотр и ремонт.
Не оправдал себя и способ оттаивания
воздухоохладителей при помощи специальных
тележек с водяным баком и насосом. Вместо
этого на холодильнике применили оттаивание
горячими парами аммиака. Образующаяся
при этом талая вода направляется через
сливные трубы диаметром 80 мм в дворовую
канализацию.
Проектировщикам необходимо обратить
внимание на подбор электродвигателей к
вентиляторам. В ряде случаев мощность
двигателей оказалась явно заниженной.
Световая проводка устроена в трубах,
вместо открытой проводки—на изоляторах.
Обычные карболитовые выключатели заменены па-
кетниками типа ПВ-2-10. На всех этажах
установлены герметические рубильники для
быстрого подключения сварочных аппаратов и
других механизмов.
Холодильная схема обеспечивает проектные
температуры в камерах, однако и в нее
пришлось внести ряд дополнений.
Емкость отделителей жидкости типа ОЖМ-
300, нижняя часть которых одновременно
должна была служить в качестве
циркуляционных ресиверов, оказалась недостаточной для
предотвращения влажного хода компрессоров
АГК-47, обладающих большим часовым
объемом всасывания цилиндра низкого давления
A730 м*1час).
Чтобы ликвидировать этот недостаток,
после пуска холодильника на линиях всасывания
установили три дополнительных отделителя
жидкости типа ОЖМ-250, ОЖМ-200 и ОЖГ-
100.
Мосты, смонтированные на жидкостных и
газовых магистралях к ОЖМ-300, позволили в
случае необходимости работать только с одним
компрессором на все три температуры
кипения: —12, — 28 и —40°. По проекту каждый
компрессор мог работать только на одну
температуру кипения.
Помещение аппаратной, где расположены
ОЖМ-300, недостаточно по площади, тем не
менее в нем пришлось установить воздушный
компрессор ВКЭ-25 на давление воздуха 22
ати.
Предполагается установить специальные
фильтры на сливных аммиачных линиях к
ОЖМ и на жидкостной линии к ним от
конденсатора. Эти фильтры необходимы
особенно при первом пуске системы, так как
предотвращают попадание загрязненного аммиака к
приборам автоматики.
Отмеченные недостатки следует устранить
при дальнейшем проектировании
холодильников.

(ИЕН
Автоматическая сцепка для электрокаров
На холодильниках и складах для
буксировки грузовых тележек электрокарами типа
ЭКП-750 применяется либо ручная сцепка при
помощи крюков или захватов, либо
механическая.
Грузовая тележка не имеет специального
устройства для буксировки, поэтому
приходится производить сцепку за ходовую часть —
вилку переднего колеса тележки, что нередко
приводит к поломкам.
Применяемые на некоторых холодильниках
механические сцепки, крепящиеся к
платформам электрокаров, не имеют шарнирного
устройства, вследствие чего захватывающая
часть сцепки не может подниматься и
опускаться при буксировке тележек разной высоты.
По предложению слесаря Н. А. Фомичева,
на Московском холодильнике № 10
осуществлена автоматическая сцепка СФ-3, в которой
устранены отмеченные недостатки.
Сцепка (рис. 1) состоит из механизма
управления, находящегося на площадке
водителя электрокара, передающего троса,
механизма сцепки и сцепной скобы грузовой тележки.
На рис. 2 изображен механизм
автоматической сцепки.
На скобе 18, приваренной в вертикальном
положении к торцовой стороне рамы 1,
которая укрепляется на задней кромке грузовой
платформы электрокара, имеется поворотная
ось 2 с неподвижным захватом 3. К нему
шарнирным болтом 4 крепится подвижный
захват 5, на ось 6 которого надета собачка 7,
фиксирующая с помощью зуба 8 сцепление
подвижного и неподвижного захватов
(«клещи») .
Захват закрывается автоматически
следующим образом.
Сцепная скоба входит по направляющим в
паз неподвижного захвата и надавливает на
толкатель 9. Последний шарнирно соединен с
ведомым рычагом 10, на котором закреплен
ролик 11, передающий давление на резиновый
буфер 12 хвостовой части подвижного захвата.
Преодолевая сопротивление возвратной
пружины 13, ролик 11 поворачивает вокруг
шарнирного болта 4 подвижный захват 5, сцепляя
его с неподвижным. Одновременно с
поворотом подвижного захвата собачка 7 своим
вырезом заходит на фиксирующий зуб 8 и
плотно удерживает захваты в сцепленном
состоянии, препятствуя самопроизвольной расцепке.
S 4
jf^ptr-"
Рис. 1. Автоматическая сцепка СФ-3:
1 — рычаг управления, 2 — электрокар ЭКП-750, 3 — грузовая тележка, 4 — скоба, 5
механизм сцепки, б — трос, 7 — механизм управления, 8 — педали.

46
Обмен onbitGM
№ 6
*76
Рис. 2. Механизм автоматической сцепки СФ-3:
а — вид сверху при закрытом захвате (в момент
сцепления со скобой), б — то же, при раскрытом
захвате, в — вид сбоку:
1 — рама, 2 — поворотная ось, 3 — неподвижный
захват, 4 — болт, 5 — подвижный захват, 6 — ось.
7 — собачка, 8 — зуб, 9 — толкатель, 10 — ведомый
рычаг, 11 —ролик, 12, 15 — буферы, 13 —
возвратная пружина, 14, 17 — тросы, 16 — тяга,
18 — скоба.
К собачке 7 крепится трос 14
диаметром 3—5 мм, который
другим концом соединен с педалью
механизма управления. При
нажатии на педаль трос
натягивается и собачка 7 разъединяется с
фиксирующим зубом #, при этом
возвратная пружина 13
растягивается, захваты 5 и 5
размыкаются и грузовая тележка
отцепляется от электрокара.
После раскрытия
автоматической сцепки водитель снимает
ногу с педали, прикрепленной к
левой стороне
предохранительного буфера, и вновь ставит ее на
педаль, когда требуется раскрыть
сцепку. При этом он имеет
возможность сцеплять грузовую
тележку с электрокаром и
отцеплять ее, не выпуская из рук
рычагов управления.
Вторая педаль служит для
регулирования положения
механизма сцепки по высоте. Эта ледаль
требуется только в том случае,
если в эксплуатации находятся
грузовые тележки, имеющие
разную высоту.
Автоматическую сцепку
удерживает в горизонтальном
положении резиновый буфер 15, к
которому двумя болтами
прикреплена тяга 16, соединенная
тросом 17 со второй педалью.
При въезде электрокара в лифт
с кабиной малых габаритов
механизм сцепки можно повернуть
вокруг оси 2 вверх и положить на
платформу электрокара.
Описанная автоматическая
сцепка проста по конструкции и
удобна в эксплуатации. Она
позволяет сцеплять тележки,
расположенные относительно продоль
ной оси электрокара вправо или
, влево под углом 90° (без подъема
или опускания платформы
электрокара), а также тележки,
различающиеся по высоте и
положению переднего колеса (поднято
над полом или опущено).
Применение сцепки исключает
возможность повреждения вилок
передних колес тележек.

№ 6
Предохранительная муфта Мясоподъемника.
47
При установке автоматической сцепки сторонам каждой грузовой тележки приварить
СФ-3 на электрокар не требуется изменять его скобы,
конструкцию; необходимо лишь к торцовым Инж. Ф. Ф. ГРАДОВ
Предохранительная муфта мясоподъемника
Привод мясоподъемника СПМ-2 состоит из
электродвигателя АЛ-41-4 мощностью 1,7 кет
и редуктора РЧ-3,5, который соединен с
электродвигателем муфтой. На передаточном валу
редуктора посажена звездочка с числом
зубьев 14 и шагом 44, 45 мм, связанная втулочно-
роликовой цепью со звездочкой на ведущем
конце вала мясоподъемника. Цепь с
толкателями движется со скоростью 0,3 м/сек.
Во время эксплуатации мясоподъемника
наблюдались случаи заклинивания цепи
каретки с тушами, что сопровождалось обрывом
защитных полосок, болтов крепления полосок и
кронштейнов, а также натяжных болтов
цепи. При этом не исключалась опасность
выхода из строя электродвигателя ввиду его
перегрузки.
Для повышения надежности конструкции
мясоподъемника рационализатором
Севастопольского холодильника В. Р. Бабичем
предложена предохранительная муфта, показанная
на рис. 1.
Вал верхней звездочки рабочей цепи
удлинен на 120 мм. Звездочка вместо глухой
посадки свободно вращается. На ступице звездочки
с торцовой стороны сделаны зубья со скосом
в сторону вращения. На конец вала верхней
Рис. 1. Предохранительная муфта мясоподъемника типа СПМ-2:
1 — прижимная пружина, 2 — натяжной болт.
3 — ведущая втулка, 4 — вал, 5 — ведущая звездочка.
Рис. 2. Принципиальная монтажная схема редуктора и
предохранительной муфты:
1 —- предохранительная муфта, 2 — втулочно-роликовая
цепь, 3 — редуктор.
звездочки насажена ведущая втулка также с
косыми зубьями на торцовой стороне. Втулка
фиксируется шпонкой и может свободно
перемещаться вдоль вала. На конце вала
установлен натяжной болт со спиральной пружиной
диаметром 60 мм и толщиной 10—12 мм.
Пружина прижимает втулку к ступице звездочки
так, чтобы зубья втулки и звездочки вошли в
вырезы.
При нормальной работе мясоподъемника
силы трения в вырезах муфты превышают
усилие натяжения рабочей цепи. Однако при
перегрузке цепи или заклинивании ее зубья
ведущей втулки перемещаются по скосу,
отжимают пружину и верхняя звездочка работает
вхолостую, что исключает возможность
поломки редуктора и мясоподъемника (рис. 2).

48
Обмен опытом
Ко 6
Сначала предохранительная муфта была
установлена на валу редуктора, затем, по
рекомендации канд. техн. наук М. И. Гуральника
(ВНИХИ), была переставлена на вал
верхней звездочки рабочей цепи. В обоих
случаях результаты оказались положительными.
. Таким образом, предохранительную муфту
можно рекомендовать в качестве надежного
устройства для безаварийной работы мясо-
подъемника.
Инж. В. Е. ГАВРИЛОВ
Брикетосъемочный станок для мороженого
На Московском холодильнике № 10, по
предложению Р. Ф. Пафунина, сконструирован и
изготовлен станок для снятия брикетов
мороженого с кассет.
Устройство станка видно на рисунке. В
нижней части каркаса 1, изготовленного путем
сварки швеллеров № 5, установлены на
салазках 2 и кронштейнах 3 электродвигатель 4
(мощность 1,7 кет, 1440 об/мин) и червячный
редуктор 5 типа РЧ-3,5 с передаточным
числом 1 : 48.
Движение от ведущего шкива 6 к ведомому
шкиву 7 передается посредством текстропных
ремней. На валу редуктора насажена ведущая
шестерня 8, соединенная с ведомой
шестерней 9, которая находится на
валу 10. Вал вместе с насаженными
на нем двумя эксцентриками 12
вращается в бронзовых скользящих
подшипниках 11, укрепленных на
каркасе /. Эксцентрики подвижно
соединены с шатунами 13, каждый
из которых другим концом шарнир-
но, при помощи пальца 14, связан с
чугунным ползуном 15.
Ползуны установлены в
направляющих 16, которые укреплены на
каркасе. К ползунам болтами
присоединена нижняя плита —
специальная стальная гребенка с
прорезями для игл металлических кассет
(на рисунке не показана).
При включении
электродвигателя с помощью магнитного
пускателя ПМ-322, установленного на
передней стенке брикетосъемочного
станка, механизм движения
сообщает нижней плите непрерывное
возвратно-поступательное движение
на расстояние, равное 70 мм B1 цикл
в минуту).
Верхняя плита 22 — неподвижная,
предназначена для удерживания кассеты в момент
съема брикета. Верхняя и нижняя плиты
сменные (имеются наборы плит для мороженого в
брикетах, стаканчиках, конусах и эскимо).
Брикеты снимают с игл кассеты следующим
образом. После извлечения из формочек
брикеты вместе с кассетой вкладывают в
брикетосъемочный станок до упора так, чтобы кассета
опиралась на плиту 22, а иглы в момент
нахождения подвижной плиты в верхнем
крайнем положении заходили в прорези обеих плит.
Брикетосъемочный станок для мороженого:
1 — каркас, 2 — салазки, 3 — кронштейн, 4 — электродвигатель,
5 — червячный редуктор, б — ведущий шкив, 7 — ведомый шкив,
8 — ведущая шестерня, 9 — ведомая шестерня, 10 — вал, 11 —
подшипник, 12 — эксцентрик, 13 — шатун, 14 — палец, 15 — ползун,
16 — направляющие, 17 — щека эксцентрика, 18 — масленка, 19 —
швеллер, 20, 21 — болты крепления, 22 — верхняя плита.

№ 6
Изготовление пирожных из мороженого
49
При движении плиты вниз брикеты снимаются
с игл и падают в лоток, который вставляется в
нишу под плитами. Ниша и лотки изготовлены
из листовой нержавеющей стали.
Для обеспечения безопасности в работе все
движущиеся части, а также ниша, где брикеты
снимаются с игл, закрыты листами из
нержавеющей стали, которые крепятся к каркасу.
Трущиеся части — эксцентрики, шатуны,
ползуны и др.—систематически смазываются
при помощи штауферных масленок. Не реже
раза в квартал заменяют масло в редукторе.
Помимо повышения санитарного состояния
рабочего места, внедрение брикетосъемочного
станка значительно облегчило труд съемщиц.
Я. П. МЕТИК
Изготовление пирожных из мороженого
В настоящее время на фабрике мороженого
Московского холодильника № 10 пирожные из
мороженого изготовляют путем
замораживания в формах (рис. 1).
Новый способ включает следующие
операции: заполнение металлических форм фризе-
рованной смесью, закаливание ее в брикето-
эскимогенераторе, украшение порций
кремом, замораживание пирожных в
скороморозильном шкафу или закалочной камере и
упаковка в коробки.
В зависимости от вида вырабатываемого
мороженого применяют прямоугольные,
овальные, цилиндрические, трубчатые или фигурные
формы (рис. 2).
При изготовлении пломбира с наполнителем
в смесь из-под фризера с помощью
специального фруктопитателя добавляют фрукты и о"ре-
^прнзгагр-
^=
п
Рис. 1. Форма для изготовления пирожных из
мороженого.
?
зТ\
64
\j6
-j-ij
UJi
25
1
1
1
[ j
CO
Рис. 2. Формы ячеек:
a — тарталетка усеченная (в форме 12 шт.), б --
трубчатая (в форме 30 шт.), в — тарталетка полукруглая (в
форме 12 шт.), г — цилиндрическая (в Форме 20 шт.),
д — овальная (в форме 12 шт.), е — прямоугольная (в
форме 30 шт.).
хи, а затем размешивают в бачке емкостью
40 л.
При емкости формочек 132 см* взбитость
мороженого составляет 90%.
Заполненные пломбиром формы помещают
в брикетоэскимогенератор с рассолом (раствор
хлористого кальция) при температуре —30°.
Брикетное мороженое замораживают в
генераторе в течение 15—20 минут, фигурное —
25—30 минут.
После этого мороженое при помощи рамки с
металлическими иглами вынимают из форм и
укладывают на вафли в деревянные лотки
F20X180X50 мм), выстланные целлофаном.

50
Обмен опытом
№ 6
Ленинградское и шоколадное пирожные
опускают на рамке в разогретую глазурь, ореховое
пирожное оставляют в лотке на 3—5 минут
для подтаивания поверхности, а затем
обсыпают орехами. Работницы украшают кремом и
цукатами одновременно 17—20 порций
мороженого.
После контроля по весу A0% количества
порций) пирожные в лотках помещают в
скороморозильный шкаф с температурой —30°
на 15 минут для подмораживания крема и
глазури.
Готовые пирожные упаковывают по 4 или
8 штук в картонные коробочки, которые
укладывают в большую гофрированную коробку
или контейнер и отправляют в закалочную
камеру.
Фабрика мороженого холодильника № 10
выпускает семь видов пирожных —
московское, ленинградское, ореховое, миндальное,
фруктовое, трубочки из сливочного и
шоколадного пломбира в шоколадной глазури и
фигурное (тарталетки) в шоколадной
глазури с вафельной крошкой.
Применение нового способа выработки
пирожных из мороженого позволило увеличить
выпуск этой продукции почти в 6 раз (до
1200—1400 кг в смену). При этом
производительность труда увеличилась в 2,7 раза и
значительно снизилась себестоимость пирожных.
В. //. ГРИШИНА
Применение углекислого газа для борьбы с грызунами
на Орехово-Зуевском холодильнике
Наиболее эффективным способом борьбы с
грызунами в камерах холодильников является
способ с применением углекислого газа,
предложенный И. А. Титовым. При этом газ
рекомендуется подавать сверху штабелей.
Однако Орехово-Зуевский холодильник, как
и многие другие периферийные холодильники,
не имеет покамернои разводки. Разрядка же
баллонов в камере без подачи газа в ее
верхнюю часть обычно не дает нужного эффекта.
Для улучшения обработки камер углекислым
газом нами предложен переносный коллектор
(рис. 1), к которому резиновыми шлангами
при помощи штуцеров подсоединяют
необходимое количество баллонов. Отходящие от
коллектора несколько длинных шлангов
укладывают на штабеля и закрепляют выходными
отверстиями перпендикулярно плоскости
потолка.
Рис. 1. Общий вид переносного коллектора, соединенного шлангами
с баллонами для углекислоты.

№ 6
Применение углекислого газа для борьбы с грызунами
51
В результате создается возможность
подавать углекислый газ к верхней части штабеля,
что улучшает распределение газа по камере.
Коллектор изготовляют из отрезка 2—3-
дюймовой трубы, концы которой заварены.
По всей длине коллектора в шахматном
порядке в три ряда расположены муфточки с
нарезкой для навинчивания штуцеров (рис.2).
Коллектор помещают на подставку,
сваренную из пруткового (или иного профиля)
железа.
При перевозке коллектора из одной камеры
в другую от него отсоединяют только длинные
выходные шланги.
* В том случае, если требуется меньше
баллонов, чем имеется штуцеров на коллекторе, к
свободным штуцерам подсоединяют
дополнительно выходные шланги или же навинчивают
на них заглушки.
Предложенный нами коллектор прост в
изготовлении и эксплуатации, имеет небольшой
вес, его можно легко перемещать из одной
камеры в другую. Монтаж коллектора
продолжается 25—30 минут.'
А. Я. УСТИНОВ, Н. Ф. ЖАК
^^^(^^^i^^^j^k^^^ ]
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА
НА 1962 ГОД
на ежемесячный журнал
«ХИМИЧЕСКАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
В журнале «Химическая промышленность» печатаются статьи по
вопросам развития различных отраслей химической промышленности и
в первую очередь отраслей, призванных обеспечить подъем
производства синтетических материалов на основе комплексного использования
различного химического сырья (нефтяных и природных газов, отходов
металлургических предприятий и т. д.). Журнал освещает вопросы
производства продуктов основного органического синтеза, синтетических
красителей, горнохимического сырья, кислот, щелочей, минеральных
удобрений и другой продукции основной химии.
Журнал знакомит читателей с достижениями науки и техники в
химической промышленности, технико-экономическими показателями
химических производств и передовыми методами труда.
Журнал рассчитан на инженеров, техников и
высококвалифицированных рабочих, работников научно-исследовательских институтов,
заводских лабораторий, проектных организаций, студентов и
преподавателей вузов и техникумов.
В розничную продажу журнал не поступает.
Подписная цена: на год — 9 руб. 60 коп., на полгода — 4 руб. 80 коп.
Цена отдельного номера — 80 коп.
Подписка принимается в городских отделах «Союзпечать»,
конторах, отделениях связи и уполномоченными по подписке на предприятиях,
в учреждениях и высших учебных заведениях.

Определение неплотностей во фреоновых холодильных системах
Наиболее распространенный определитель
утечки фреона — галоидная лампа.
Представленная на рис. 1,а спиртовая
галоидная лампа [1] состоит из корпуса и
горелки.
Корпус 11 снаружи защищен кожухом 2,
а снизу закрыт крышкой 1. Внутри корпуса
запрессована обойма с фитилем 3, вверху —
установлен вентиль 10. В вентиле помещается
испарительная камера, а на выходе из него—
Аламя
меру от попадания в нее пламени.
Обнаружение утечки фреона с помощью
галоидной лампы основано на свойстве
соединений, содержащих галоиды (фтор, хлор, бром,
йод), изменять цвет пламени в присутствии
меди, раскаленной до температуры 600—700°
(при этом медная насадка приобретает темно-
красный цвет).
Перед пользованием лампу нагревают с
помощью спирта, заливаемого в конусное
углубление под вентилем. Спирт, находящийся в
Рис. 1. Спиртовая галоидная
лампа:
а — разрез; б — общий вид.
капсюль 9. В корпус заливают 95%-ный этило-'
вый спирт.
Горелка состоит из смесительной камеры 8
с резиновым шлангом 4 и наконечника 5 с
медной насадкой 6. Между смесительной
камерой и наконечником установлена латунная
сетка 7, которая предохраняет смесительную ка-
корпусе, начинает интенсивно
испаряться, в результате возрастает давление
внутри корпуса и пар спирта через капсюль
поступает в смесительную Камеру. Подача
пара спирта регулируется вентилем. При
прохождении пара спирта через смесительную
камеру в нее по шлангу подсасывается воздух.

№ 6
Определение неплотностей во фреоновых холодильных системах
53
Образующаяся смесь поступает в горелку и
сгорает.
Если в подсасываемом через шланг воздухе
содержится фреон, то пламя окрашивается
в зелено-синий цвет. Чем выше концентрация
фреона в воздухе, тем синее цвет пламени.
При больших утечках и открытом пламени
фреон разлагается, образуя удушливый дым.
В этом случае пламя может погаснуть.
Применение других горючих веществ в
спиртовой лампе нежелательно, так как вследствие
загрязнения фитиля и образования нагара в
испарительной камере прибор может выйти из
строя.
Ниже приведена характеристика галоидных
спиртовых ламп (рис. 1,6) производства
МРМК треста «Росторгмонтаж».
Количество спирта, заряжаемое в лампу, мл . . 24
Продолжительность работы лампы, в часах . . 1—1,1
Количество спирта, расходуемое на подогрев
лампы, мл 5,5
Продолжительность прогрева лампы перед
работой, в минутах 4—6
Диаметр шланга, мм 12X1 »5
Длина шланга, мм 360
Габаритные размеры (без шланга), мм:
длина 80
ширина 52
высота 217
Вес лампы (без спирта), кг 0,45
Испытаниями, проведенными ВНИХИ [2],
установлено, что галоидная лампа указывает
на наличие фреона при концентрации его в
воздухе до 0,01'% через 1—2 секунды после
поднесения шланга к месту выхода фреоно-
воздушной смеси.
В зависимости от содержания фреона в
воздухе цвет пламени изменяется следующим
образом: при концентрации более Гэ/о он
становится зелено-синим; 0,li°/o — зелено-голубым,
а при 0,01'% — темно-зеленым.
При недостаточном нагреве медной насадки
и малых концентрациях фреона цвет пламени
менее определенный.
Если увеличить диаметр отверстия медной
насадки с 3 до 5 мм, лампа перестает
работать.
При уменьшении диаметра шланга с 12X1,5
до 8X1,5 мм чувствительность лампы
повышается до 0,ООГ°/о, однако ее инерционность
при этом увеличивается до 4—5 секунд.
Изменение длины шланга на +50?/6- от
первоначальной на показания лампы существенно не
влияет.
Однако галоидная лампа имеет недостаток.
При работе свыше 30 минут она нагревается
так, что ее невозможно удержать в руках. При
этом резиновый шланг размягчается и нередко
соскакивает с наконечника, в результате
лампа гаснет. Чрезмерный нагрев приводит также
к быстрому износу медной наеадки.
Спиртовые лампы при правильной
эксплуатации могут указать на наличие неплотности
при утечке через нее 15 г фреона-12 в год (при
20° это соответствует утечке примерно
10 мм3/мин).
В системах, где утечка нескольких десятков
граммов холодильного агента в год может
вывести холодильную установку из строя,
определять неплотности с помощью галоидной
лампы нельзя из-за ее недостаточной
чувствительности. В этих случаях необходимо применять
электронные течеискатели, обладающие
высокой чувствительностью.
Отечественной промышленностью
выпускается галоидный электронный течеискатель
ГТИ-2 (рис. 2 а, б). По данным
завода-изготовителя, с помощью ГТИ-2 можно обнаружить
неплотность, которая пропускает 0,5 г
фреона-12 в год, через 1—2 секунды после
поднесения щупа к месту утечки.
Течеискатель ГТИ-2 состоит из
измерительного блока и выносного щупа, соединенных
между собой гибким кабелем длиной 3 м.
В измерительный блок входят усилитель
тока, генератор звуковых колебаний с
усилителем низкой частоты и телефоном, селеновый
и электронный выпрямители, феррорезонанс-
ные стабилизаторы и измерительный прибор.
Габаритные размеры измерительного блока
313X229X210 мм; вес 11,5 кг.
В выносном щупе помещаются датчик и
вентиляционное устройство. На конце щупа
находится насадка с пластмассовым наконечником.
Для регулирования сечения отверстия на
входе в датчик установлен винт-заглушка.
Выносной щуп имеет форму пистолета размером
280X90X154 мм; вес щупа с кабелем 2 кг.
Чувствительный элемент ГТИ-2—датчик
(рис. 3) представляет собой диод с
платиновыми электродами, выполненными в виде
цилиндров со стенками толщиной 0,1 мм.
Электроды датчика подогреваются от платинового
нагревателя (спираль из проволоки
диаметром 0,5 мм).
Прибор питается от сети переменного тока
напряжением 220 в. Включать и настраивать
его можно только в атмосфере чистого
воздуха. Для этого помещение, где должно прово-

54
Консультация
№ 6
диться испытание, следует тщательно
провентилировать.
Перед применением ГТИ-2 герметичность
системы следует проверить более грубым
способом (мылом, галоидной лампой и др.).
Необходимо также произвести калибровку
приуменьшить инерционность приборл можно
увеличением сечения на входе в датчик
прибора. Однако следует помнить, что при
охлаждении электродов датчика воздухом
чувствительность прибора уменьшается.
В настоящее время освоена новая модифи-
i Ч
и
упт
*шь
УНЧ [gK
2
wo*
Рис. 2. Электронный галоидный
течеискатель ГТИ-2:
а — схема: б — общий вид:
1 — генератор звуковых
колебаний, 2 — кенотронный
выпрямитель с фильтром, 3 — феррорезо-
нансный стабилизатор, 4 —
датчик, 5 — вентилятор с
электродвигателем, 6 — селеновый
выпрямитель, 7 — феррорезонансный
стабилизатор датчика
бора и установить стрелку на нуль. Затем
нужно прогреть течеискатель в течение
15—20 минут так, чтобы через насадку щупа
был виден нагретый до красного каления
внутренний электрод датчика.
При работе ГТИ-2 через электроды датчика,
нагретые до 800—900°, пропускается с
помощью вентиляционного устройства воздух.
В электродах датчика возникает ток. В случае
содержания фреона в воздухе ток
увеличивается, стрелка прибора отклоняется и
частота щелчков в телефоне возрастает. При
значительной утечке фреона стрелка толчком
выходит за шкалу прибора, а щелчки переходят в
звук одного тока.
Не следует подносить щуп к месту
неплотности на длительное время (более 2—3
секунд), так как при большой утечке прибор
может выйти из строя.
Течеискатель ГТИ-2 не указывает на
величину утечки, он лишь сигнализирует о ней.
Рис. 3. Датчик ГТИ-2:
1—внутренний электрод, 2
—внешний электрод, 3 — керамическая
трубка, 4 — керамическая трубка
с канавкой, 5 — спиральный
подогреватель, б — керамическое
основание, 7 — корпус датчика, 8 —
керамический ниппель.

№ 6
Определение неплотностей во фреоновых холодильных системах
55
кация электронного галоидного течеискателя
типа ГТИ-3.
Принципиальным отличием ГТИ-3 от
предыдущих модификаций является возможность
регулирования чувствительности прибора путем
изменения накала датчика.
Имеется 11 ступеней изменения накала.
Первые четыре ступени можно использовать при
установке переключателя чувствительности в
положение «Грубая», а остальные — в
положение «Чувствительная».
При пользовании прибором необходимо
последовательно изменять накал датчика путем
перемещения рукоятки от положения 1 до 11.
В этом случае возможность выхода прибора
из строя вследствие попадания датчика в
большой поток фреона уменьшается. Кроме того,
появляется возможность иметь некоторое
представление о величине утечки. Вес нового
прибора уменьшен до 10,6 кг (вес
измерительного блока 9 кг, а выносного щупа с
датчиком 1,6 кг).
ЛИТЕРАТУРА
1. Холодильные машины ИФ-49, ИФ-50 и
ИФ-56, Инструкция завода «Искра», 1961.
2. В. А. Тихомиров, Отчет № 1391 ВНИХИ, 1959.
Инж. В. Л. ТИХОМИРОВ
Машинное отделение Владимирского холодильника (емкость 6600 т после расширения).
Построен в 1958 г. Установка работает на фреоне-22.

КРИТИКА II БИБЛИОГРАФИЯ
Полезное учебное пособие для техникумов
Н. К. Покровский. «Холодильные машины и установки». Пищепромиздат, I960, 556 стр.
Рецензируемая книга рекомендована
учебно-методическим управлением по средним специальным учебным
заведениям Министерства высшего и среднего
специального образования СССР в качестве учебного пособия
для техникумов, выпускающих
механиков-холодильщиков. В ней достаточно полно, и в доступной форме
освещены основные вопросы холодильной техники.
В разделе I рассмотрены теоретические основы
холодильных машин, физические и термодинамические
принципы получения искусственного холода, холодильные
агенты, рабочие циклы машин (воздушных, паровых,
абсорбционных, эжекторных).
Раздел II освещает конструкции компрессоров
(поршневых, ротационных, аммиачных и фреоновых),
основных и вспомогательных аппаратов и устройств для
обратного охлаждения воды.
В разделе III описаны устройства
контрольно-измерительных приборов и приборов для автоматизации
работы холодильных установок, а также приведены
схемы автоматического регулирования подачи жидкого
холодильного агента в испаритель, температуры в
холодильных камерах, холодопроизводительности
компрессоров и др.
Раздел IV рассматривает типы холодильников, их
планировки, особенности изоляционно-строительных
конструкций, системы охлаждения, малые холодильные
установки, системы кондиционирования воздуха,
разборные холодильные камеры, домашние холодильники,
скороморозильные аппараты, устройства для механизации
грузовых работ. В этом разделе приведены
калорические расчеты и др.
\В разделах V, VI и VII освещены, соответственно,
техническая эксплуатация холодильных установок, ледо-
гехника, холодильный транспорт -*— железнодорожный,
водный и автомобильный.
В конце учебного пособия приведены методические
указания по курсовому проектированию
распределительных холодильников.
Следует отметить, что термодинамические основы
расчета холодильной машины изложены в книге на
достаточно высоком теоретическом уровне и в то же время
доступно для специалистов среднего звена.
В пособии освещены вопросы эксплуатации
аммиачных холодильных установок: обслуживание
одноступенчатых и многоступенчатых
компрессоров, индицирование машин, очистка охлаждающих
батарей от снеговой шубы и продувка их воздухом для
удаления загрязнений, пополнение системы аммиаком,
техника безопасности и др. Большое количество сведений
по этим вопросам делает книгу весьма полезной для
работников предприятий, где используется искусственный
холод (мясо- и рыбокомбинаты, холодильники и др.).
Книгой могут пользоваться также
техники-проектировщики, поскольку в ней много внимания уделено
вопросам проектирования холодильников, приведены
справочные материалы и калорические расчеты.
Однако в книге имеются пробелы.
Почти все разделы посвящены описанию аммиачных
холодильных установок. Работа фреоновых холодильных
машин освещена менее подробно, в частности, не
приведен регенеративный цикл с жидкостно-шаровым
теплообменником. Отсутствуют материалы по эксплуатации
фреоновых холодильных установок.
В книге имеются и другие недостатки. Так, не
освещен вопрос борьбы с коррозией оборудования, что
имеет актуальное значение. Не рассмотрены методы
умягчения воды, охлаждающей конденсатор. Мало внимания
уделено поджимающим компрессорам и турбокомпрес-
сорным агрегатам.
Перечисленные замечания не снижают общей
положительной оценки книги, которая несомненно
представляет интерес для широкого круга
специалистов-холодильщиков.
При переиздании книгу необходимо дополнить
материалами о фреоновых холодильных установках,
новых конструкциях аппаратов и компрессоров, об
автоматизированных холодильных установках для малых,
средних и крупных холодильников, схемами комплексной
механизации грузовых работ, а также чертежами и
расчетами промышленных градирен вентиляционного типа и
испарительных конденсаторов.
Докт. техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС

№ 6
Новый учебник по холодильному транспорту
57
Новый учебник по холодильному транспорту
С. Ф. Маталасов. «Железнодорожный хладотранспорт». Трансжелдориздат, 1960 г, 233 стр.
Книга С. Ф. Маталасова «Железнодорожный
хладотранспорт» является вторым переработанным изданием
учебника «Хладотранспорт».
Это издание значительно дополнено материалами по
новой технике, которую получил за последние годы
железнодорожный холодильный транспорт.
В книге подробно описаны конструкции и методы
эксплуатации рефрижераторных и специальных
изотермических вагонов, а также механизмов,
предназначенных для льдоеолеснабжения вагонов-ледников.
Освещен зарубежный опыт по организации перевозок
скоропортящихся грузов.
Несмотря на значительный дополнительный материал
по новой технике, объем книги сохранен прежним, что
достигнуто благодаря' более четкому формулированию
основных определений и исключению повторений.
В книге рассмотрен весь комплекс вопросов,
связанных со спецификой организации перевозок
скоропортящихся грузов по железным дорогам. Материал изложен
компактно, последовательно и .просто. Удачно подобраны
и выполнены иллюстрации. Приведены почти все
справочные данные, необходимые для определения расхода
холода на охлаждение и замораживание продуктов,
расчета и подбора оборудования льдозаводов,
изотермических вагонов и т. д.
Однако нельзя не отметить и некоторые недостатки,
имеющиеся в книге.
В § 2 главы I не совсем правильно оценивается роль
автомобильного холодильного транспорта в системе
непрерывной холодильной цепи. В настоящее время
скоропортящиеся грузы перевозят ib
автомобилях-рефрижераторах не только на короткие расстояния (от
распределительных холодильников до магазинов, столовых и пр.),
как отмечено в книге, но и на дальние расстояния,
достигающие иногда 2000 км (от производственных
холодильников на распределительные холодильники или в
торгующие организации). В дальнейшем автомобильный
холодильный транспорт получит еще более широкое
развитие.
Следовало бы упомянуть о воздушном транспорте,
который является одним из звеньев непрерывной
холодильной цепи.
В главе III описаны существующие способы
получения искусственного холода, но не сказано о
термоэлектрическом охлаждении, которому несомненно
принадлежит большое будущее, особенно на транспорте.
.Название § 7 главы IV «Новые способы производства
льда» не отвечает содержанию, так как по существу в
ней излагаются отнюдь не новые способы получения
искусственного льда, а давно применяемые за рубежом.
Приводя классификацию изотермического подвижного
состава по видам перевозимого груза (стр. 110), автор
не дает четкого определения универсальных и
специализированных вагонов. Поэтому неясно, к какой
группе относить рефрижераторные вагоны, которые, как
известно, не приспособлены для перевозки охлажденного
мяса.
В табл. 35 к вагонам-ледникам неверно отнесены
вагон для перевозки живой рыбы и цистерна для молока.
Рассматривая различные варианты размещения
льдопунктов на сортировочных станциях при большом
двустороннем потоке скоропортящихся грузов (стр. 171),
автор не указывает на возможность строительства двух
льдопунктов, специализированных по направлениям.
Однако практика знает примеры такого строительства,
возможность его подтверждается и некоторыми
исследованиями.
В главе VII «Основы технического плана
эксплуатации изотермических вагонов», в § 8, который следовало
бы назвать более точно: «Технические нормы
эксплуатационной работы подвижного состава», — не совсем
правильно указаны причины, вызвавшие необходимость
такого планирования.
Разработка технических норм эксплуатации
изотермических вагонов диктуется особенностями перевозок
скоропортящихся грузов, необходимостью специального
обслуживания подвижного состава в пути, а не
различием в качественных показателях работы
изотермических и обычных вагонов.
В книге содержится устаревший материал. Так, на
стр. 162 приводится изотермический контейнер с льдо-
соляным охлаждением, который не применяется на
транспорте и вследствие недостатков системы
охлаждения вряд ли будет использован в дальнейшем.
Некоторые вопросы вообще не нашли отражения в
учебнике, например, механизация погрузочно-разгрузоч-
ных работ на холодильниках, пакетная перевозка
скоропортящихся грузов. В то же время описаны холодильные
склады, которые в основном находятся в ведении
промышленных и торговых организаций.
В ряде случаев материал изложен несколько
упрощенно (при определении коэффициента теплопередачи
кузова изотермического вагона, описании размещения
льдопунктов на сети железных дорог и др.)-
В заключение необходимо отметить, что второе
издание рецензируемой книги гораздо удачнее первого, а
отмеченные недостатки не снижают ее положительной
оценки.
Инженеры С. Я. КОЧЕТОВ, В. X ПЕЧЕИКИН

58 Новые книги \ № б
НОВЫЕ КНИГИ1
Г. В. Архипов. Автоматическое регулиро-
вани е- вентиляции и кондиционирования
воздуха. Госэнергоиздат, М., 1961, 176 стр. Цена
49 коп.
iB книге описываются термодинамические процессы
обработки паровоздушной смеси в кондиционерах с
оросительными камерами и приводятся основные схемы
автоматизации. Излагается методика выбора мест установки
датчиков, регулирующих органов и другой аппаратуры.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих в области проектирования, монтажа, наладки
и эксплуатации автоматизированных установок
кондиционирования воздуха и вентиляции.
Г. М. Азов. Мягкое мороженое. Госторгиздат.
М., 1961, 55 стр. Цена il2 кол.
В брошюре кратко излагаются основы производства и
методы продажи мягкого мороженого (мороженого,
выпускаемого в продажу непосредственно после фризеро-
вания, без закаливания). Описываются рецептуры
мороженого, технология фризерования, способы
приготовления гарниров для мягкого мороженого.
Книга предназначена для работников общественного
питания и торговли.
С. Н. Сбруев. Хранение яблок при
температуре ниже нуля. Госторгиздат, М., 1961,22стр.
Цена 3 коп.
В брошюре описываются холодостойкие сорта яблок,
указываются желательные сроки съема плодов, даются
рекомендации по устройству хранилищ и
источников охлаждения, расстановке отдельных партий
яблок в хранилищах, по дефростации плодов перед
выпуском из холодильника.
Брошюра предназначена для работников
холодильников и плодохранилищ.
A. В. Пузырев, И. В. Одинокое, Т. Н. Осмоловская.
Кондиционирование воздуха на
текстильных предприятиях. Издание ВНИИ
Охраны труда ВЦСПС, г. Иваново, 1961, 23 стр. Цена
25 коп.
В брошюре описываются устройство и результаты
испытания опытной установки полного кондиционирования
воздуха на фабрике им. Балашова. Приводятся
основные положения, которыми необходимо
руководствоваться при проектировании таких установок.
Сборник научных работ Московского института
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова, вып. 17, М.,
1961, 251 стр. Цена 1 руб. 10 коп.
В сборнике приведена 31 работа в области
товароведения продовольственных и промышленных товаров, в
том числе следующие работы по холодильной технологии:
Ф. М. Чистяков, С. А. Колесник. Изучение
видового состава плесневых грибов, встречающихся в
торговых холодильниках.
B. В. Еременко. Природа бактериальных слизей
с ослизненного мяса.
А. А. К о л е с н ик, О. К. Огнева, Г. В. Малыш-
к и н а. К вопросу о летучих веществах плодов.
А. А. Ко л е с н и к. Тепловыделение при дыхании и
его влияние на сохраняемость плодов и овощей.
А. А. Колесник, О. К. Огнева. Изменение
химического состава цветной капусты в процессе хранения.
Н. И. Козин, Е. Н. Ситников а. Хранение
жидких жиров в атмосфере углекислого газа.
Сборник научных трудов Ленинградского института
советской торговли им. Энгельса, вып. XVII, М., 1961,
92 стр. Цена 40 коп.
В сборнике помещены 11 статей, ib том числе
следующие статьи по вопросам холодильной технологии:
Е. И. Лазарев. Изменение цвета охлажденного
фасованного мяса при хранении.
Т. Н. Сахарова. Определение остаточных
количеств биомицина в рыбном филе."
Г. Б. Дуброва. Определение хлортетрациклина в
рыбе и инактивация его при тепловой обработке.
К. П. Ш у м с к и й. Вакуумные конденсаторы
химического машиностроения. Машгиз, М., 1961, 335 стр.
Цена 1 руб. 19 коп.
Б книге изложены вопросы конденсации водяного
пара в твердое состояние в разреженной среде, а также
рассмотрены основные типы конструкций аппаратов, в
которых осуществляется этот процесс.
Систематизирован материал по адсорбции и конденсации паров воды
на заряженных частицах и положительно активных
молекулах. Разработан метод расчета сублимационных
конденсаторов.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических и научных работников, занимающихся вопросами
сублимационной сушки пищевых .продуктов и других
материалов.
Перевозка и хранение картофеля, овощей и плодов.
Сборник научных работ ^Научно-исследовательского
института торговли и общественного питания. Под
редакцией Н. Н. Морозова. Госторгиздат, М., 1961, 121 стр.
Цена 58 коп.
В сборнике помещены 12 статей, в том числе
следующие:
Е. X. Осенова и Р. Н. Моторнова.
Естественная убыль веса и сохраняемость цитрусовых плодов при
железнодорожных перевозках.
Е. X. Осенова, Г. Г. Трайнина и Р. Н. Мотор-
нова. Влияние холодильного хранения на лежкость
яблок осенних и ранне-зимних сортов.
М. В. Антонов и др. Эффективность
холодильного хранения фруктов, овощей и картофеля и типы
хранилищ с искусственным холодом.
А. М. И о нов а и др. Эффективность применения
витрин различного типа в плодоовощных магазинах.
Вопросы теплоотдачи и гидравлики двухфазных сред.
Сборник статей иод общей редакцией
С. С. Кутателадзе. Госэнергоиздат, М., 1961,
392 стр. Цена 1 руб. 37 кол.
В сборнике представлены 22 работы Института тепло-
1 Приводятся только те издания, которые не вошли в
перечни книг, выходящих в свет в 1961 г.
(«Холодильная техника» № 1 и № 3 за 1961 г.).

№ 6 Новые книги \ 59
физики Сибирского отделения АН СССР, Всесоюзного В книге описан тепловой насос, принцип его действия
теплотехнического института им. Ф. 3. Дзержинского, и области применения.
Ленинградского технологического института холодильной Подробно излагаются возможности использования теп-
прамышленности и других организаций. лонасосных установок для охлаждения и отопления на
Вопросы холодильной техники затрагиваются в еле- железнодорожном транспорте и на метрополитене. Ос-
дующих статьях: вещен опыт применения тепловых насосов в зарубежных
Г. Н. Данилова. Теплоотдача при кипении холо- странах,
дильных агентов. 3. П. Шацкая. Опыт комплексной механи-
В. Н. Филаткин. Теплоотдача при кипении водо- зации экипировки вагонов-ледников,
аммиачных растворов. Трансжелдориздат, М., 19G1, 30 стр. Цена 4 коп.
Ф. П. М и н ч е н к о и Э. В. Ф и р с о в а. Теплоотдача ^ ^
к воде и водным растворам солей "лития при пузырьке и 1ЙЖ
вом кипении в большом объеме. и льдоснаожения вагонов ледников, описаны применяе
Ф. П. Бабин. О с н о в ы х о л о д и л ь н о й т е х н и- мые на льдопунктах машины и механизмы. Даны реко-
ки и холодильная технология. Госторгиздат, менДа™ по механизации льдоснабжения при эстакад-
М 1961 188 сто Цена 62 коп ном и безэстакадном способах экипировки вагонов-
Книга является учебным пособием для товароведных ледников,
факультетов торговых высших учебных заведений. В Материалы к основам учения о мерзлых зонах земной
книге описаны технические средства получения искусот- коры. Выпуск VII. Теплофизическйе вопросы геокриоло-
венного холода, устройство и эксплуатация холодильни- гии- Издательство Академии наук СССР, М., 1961,
ков и средств холодильного транспорта. Приведены осно- 192 стр. Цена 70 коп.
вы теории и практики процессов охлаждения, заморажи- В сборнике помещены 9 работ о термов л ажностном
вания и холодильного хранения пищевых продуктов. режиме мерзлых грунтов, о сезонном промерзании и от-
И. А. Парфенов. Обзор и анализ опыта по таивании грунтов, об эффективности «хладозарядки» ле-
применению теплового насоса. ВИНИТИ, дяных хранилищ, определении толщины теплоизоля-
М., 1961, 80 стр. Цена 27 коп. ции и слоя снежной обваловки ледяных складов.
«РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК»
Издание ВНИХИ, объем 7 п. л. Цена 50 коп.
Книга, составленная по указанию Госплана СССР, является третьим,
полностью переработанным изданием «Инструкции по проектированию
холодильных установок» (Госторгиздат, 1956).
В книге приведены: технологические режимы хранения
охлажденных и замороженных продуктов; характеристики холодильных
аппаратов; автоматизированные системы охлаждения; способы распределения
воздуха в холодильных камерах; нормативы для выбора
коэффициентов теплопередачи приборов охлаждения и коэффициентов
теплопередачи наружных и внутренних ограждений холодильников; методы
калорического расчета холодильников и др. Специальный раздел отведен
пивоваренной промышленности.
Публикуемые материалы отражают современные достижения
холодильной техники, результаты исследований и испытаний, проведенных во
Всесоюзном научно-исследовательском институте холодильной
промышленности им. А. И. Микояна, Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности, Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности и других институтах.
При составлении рекомендаций учтен также накопленный за
последние годы опыт проектирования холодильных установок в Гипрохо-
лоде, Гипромясо, Гипрорыбпроме, Гипромолпроме, Гипроспиртвино и
других проектных организациях.
Книга выйдет в свет в феврале 1962 г.
Заказы на книгу необходимо направлять до 1 февраля 1962 г. по
адресу: Москва, А-8, ул. Костякова, 12, ВНИХИ.
Книга будет высылаться наложенным платежом*

иностранной техники
Монтаж герметичных холодильных агрегатов
Фирма Л'Юните Эрметик (L'Unite Hermetique,
Франция), изготовляющая до миллиона герметичных
холодильных компрессоров и агрегатов в год по лицензии
фирмы Текумее (Teeumseh, США), дает следующие
рекомендации по их монтажу.
Общие требования
В холодильной системе должно содержаться
минимальное количество загрязнений, поскольку они
приводят к закупориванию капилляра или терморегулирующе-
го вентиля и отрицательно влияют на работу
всасывающего и, нагнетательного клапанов.
Для очистки холодильного агента от загрязнений в
жидкостной линии устанавливают фильтр,
задерживающий частицы размером порядка 0,01 мм.
Холодильная система не ""должна содержать влаги.
Даже небольшое ее количество (меньше 0,005%)
способствует образованию соляной и плавиковой кислот,
которые с течением времени выводят агрегат из строя.
Для осушки системы рекомендуется применять
специальные осушители, помещаемые перед ТРВ или на
выходе из капиллярной трубки. Заряд осушителя должен
быть равен 1 г на 25 г фреона-12. На входе в
осушитель и выходе из него необходимо устанавливать
фильтры, препятствующие уносу осушающего вещества в
систему.
Во всех возможных случаях в качестве
дросселирующего устройства следует применять капиллярные трубки.
Чтобы не образовывались трещины, капиллярную
трубку не рекомендуется закручивать в змеевик или спираль
диаметром менее 50 мм.
Для осуществления регенеративного теплообмена
капилляры нужно припаивать оловом ;к линии всасывания.
Трубопроводы для фреона паяют серебром, чтобы
избежать окисления меди. Температура плавления припоя
635°, зазор между трубками по диаметру 0,1 мм. Для
пайки стали с медью рекомендуются припои,
содержащие 45% серебра, для пайки меди с медью — 16%.
Конденсатор и компрессор должны интенсивно
обдуваться воздухом. В агрегатах с принудительным
охлаждением воздушный поток должен быть направлен к
компрессору через конденсатор.
Указания по монтажу
Для монтажа холодильного агрегата необходимы:
— сушильная печь с принудительной циркуляцией
воздуха и регулированием температуры от '50 до 140°;
— вакуум-насос производительностью от 15 до
25 м*/час, создающий вакуум до 0,1 мм рт. ст. абс;
— вакуумметр с расширенной измерительной шкалой
от 40 до 0,01 мм рт. ст.;
— баллон для зарядки емкостью от 250 до 700 мл;
— сухой (полностью обезвоженный) азот для
вытеснения воздуха из системы. Баллоны с азотом давлением
до 5 am должны быть снабжены редукторами;
— прибор для определения влажности воздуха по
точке росы азота, продуваемого через систему.
Монтаж проводят в следующем порядке: подготовка;
первая пайка; первая сушка; вторая пайка*; вторая
сушка; зарядка холодильным агентом; контроль и
испытание.
Подготовка. Монтажные трубки разрезают на
куски необходимой длины, после чего снимают с них
заусенцы и продувают азотом. Рекомендуется про-мывать
трубки перхлорэтиленом, а затем продувать азотом или
сухим воздухом.
Конденсатор и испаритель тщательно промывают и
осушают на заводе-изготовителе. Если возможно, то при
сборке их следует дополнительно продуть .так же, как
и монтажные трубки.
Все автоматические приборы должны быть осушены
и заглушены. Во время сушки /баллончик термостата
следует поместить в ванночку с водой.
Первая пайка. Линию нагнетания
присоединяют к конденсатору, фильтр — к конденсатору,
капиллярную трубку — к фильтру, линию всасывания — к
испарителю, осушитель — к испарителю, капиллярную
трубку к осушителю.
Капилляр должен быть предварительно припаян
оловом к всасывающему трубопроводу на длине не менее
1 м.
На линиях всасывания и нагнетания должны быть
предусмотрены штуцеры для подключения
вакуум-насоса.

№ /б-
Кондиционирование воздуха для трактористов
65
Первая с у ш к а. Линии всасывания и нагнетания
подсоединяют при помощи гибких шлангов к вакуум-
насосу, после чего агрегат помещают в сушильную печь.
Сушка должна длиться 20—30 минут при температуре
от 100 до 130° и вакууме до 2 мм рт. ст. В конце
сушки линию всасывания вакуум-насоса перекрывают и
систему заполняют азотом под избыточным давлением.
Затем агрегат извлекают из печи и охлаждают, после чего
прекращают подачу азота и отсоединяют шланги, а
трубки заглушают специальными резиновыми или
пластмассовыми пробками.
Вторая пайка. Удаляют пробки,, компрессор
устанавливают на раму и производят пайку в следующем
порядке: присоединяют к компрессору линию
нагнетания, линию всасывания и зарядный вентиль (при
помощи переходной трубки).
Вторая сушка. Система окончательно
осушается при температуре не выше 65° и давлении 0,5 мм рт. ст.
при 15-минутной выдержке. Бакуум-насос подсоединяют
к зарядному вентилю.
Зарядка холодильным агентом. Чтобы
сохранить достигнутый' вакуум, в агрегате после
удаления его из сушильной печи закрывают зарядный вентиль.
Затем систему охлаждают в течение 10 минут. После
этого баллон с холодильным агентом и манометр
подсоединяют при помощи соединительных патрубков к
зарядному вентилю, продувают соединения, открывают
зарядный вентиль и выпускают жидкий холодильный агент,
чтобы создать в системе давление. Включают
компрессор и продолжают добавлять холодильный агент в
систему, следя за показаниями манометра на стороне
нагнетания и температурой конденсатора. При
достижении необходимого давления и температуры зарядку
прекращают и отсоединяют баллон с холодильным агентом.
И с п ы т а н и е. По окончании монтажа агрегат
испытывают.
Пускают компрессор и дают ему проработать в течение
1,5 часа в форсированном режиме (испаритель должен
быть завернут в холст или полотно) без циркуляции
воздуха. В связи с перегрузкой электродвигателя
мощность, потребляемая компрессором, может быть на
10—il5°/o выше указанной в паспорте.
При правильной работе установки число циклов не
должно превышать десяти в час.
Температуру кипения и конденсации рекомендуется
записывать в течение шести часов.
Температура испарителя должна 'быть одинаковой по
всей его поверхности. За 1,5 часа работы иней должен
покрыть испаритель по всей длине, не доходя 10—20 см
до его конца.
После окончания проверки работы установки нужно
запаять зарядную трубку.
Герметичность собранной системы проверяют в чистом
помещении (без следов фреона) при помощи галоидной
лампы или лучше электронным течеискателем. Линию
всасывания контролируют при выключенном, линию
нагнетания — при включенном компрессоре.
Для проверки 'Качества изоляции оборудования
необходимо остановить компрессор и определить скорость
повышения температуры внутри охлаждаемого объекта.
Все указанные испытания должны проводиться при
окружающей температуре от 28 до 30° без циркуляции
воздуха.
Инженеры Г. Д. ГАМУ ЛЯ, Я. А. КОПИЛОВИЧ
Кондиционирование воздуха для трактористов
Шлемный кондиционер:
1 — компрессор, 2 — воздушный шланг, 3 —шлем.
За рубежом для
трактористов разработаны
кондиционеры легкой конструкции. По
форме они напоминают
скафандры космонавтов.
Так, в США (штат
Калифорния) в лаборатории Дже-
майсона изготовлен шлемный
кондиционер (см. рисунок),
который предназначен для
охлаждения воздуха и защиты
тракториста от пыли и
насекомых.
Шлем пластмассовый,
продувается охлажденным,
осушенным и очищенным от пыли,
ботанической пыльцы, мелкой
соломы, грибков и насекомых
воздухом, поступающим по
шлангу длиной 2 м
из.портативного кондиционера.
Холодильный агрегат (холо-
дапроизводительноеть 300
ккал/час) расположен за
сиденьем тракториста. Вес
агрегата вместе с фильтром 20 кг,

06
Справочный отдел
№ 6
Поршневой компрессор и вентилятор приводятся в
действие малым электромотором, питаемым от сети
(напряжение 12 в) искрового зажигания двигателя
внутреннего сгорания или от 6-вольтовой системы через
преобразователь.
Шлемный кондиционер можно с успехом применять в
В последнее время в ФРГ при изготовлении
холодильных шкафов начали применять в качестве изоляции
стекловату, заполненную паром фреона. Это позволило
уменьшить обычную толщину изоляции G5 мм) почти
вдвое и увеличить полезный объем шкафа с 395 до 510 л.
Газонаполненную изоляцию изготовляют следующим
образом. Стекловату укладывают в плоский
многослойный чехол из синтетической пленки, затем его вакууми-
руют и заполняют фреоном-12. Если в среде воздуха
такая изоляция имеет коэффициент теплопроводности
X =0,03 ккал/м час град, то при заполнении ее фреоном
этот коэффициент снижается до 0,015 ккал/м час град.
Таблицы термодинамических свойств этана,
представленные в настоящей статье, рассчитаны по уравнению
состояния, приведенному в работе [1].
В безразмерных координатах уравнение состояния
имеет вид
где: а0 = — 1,490348 <о -. 0,039212 «2 + 0,210916 ш* —
- 0,374846 соб + 0,113348 а>8;
аг = 1-f 0,587015 а>-4-0,251089 со2— 0,164559 аL +
+ 0,268536 о>б — 0,075908 ш*;
р = — 0,276667 а> + 0,265162 а>2 - 0,040286 »* +
+ 0,084298 шс — 0,032507 а>8;
жарких степных и лесостепных районах как средств*
индивидуальной защиты трактористов #т пыли и
комаров.
«Лir Conditioning, Heating and Ventilating*; I960,
M U P. Ю9.
И. В. ТАРАБРИМ
Пленка, применяемая для изготовления
изоляционного чехла, сравнительно малопроницаема для воздуха
(в течение года в изоляцию диффундирует около 2°/§
воздуха).
Коэффициент теплопроводности газонаполненной
изоляции даже при 20<Уо-ном содержании воздуха во
фреоне остается равным 0,016 и лишь при концентрации
воздуха 60°/о и выше он резко возрастает.
Die mite, I960, М 12.
Патент ФРГ, № 1091585, 17су 4/05 (F 25d), Изоляция
холодильных шкафов.
В. П. АЛЕКСЕЕВ
т = Т/Тк — приведенная температура;
a) = d/dK — приведенная плотность.
Постоянные величины в уравнении A) определены
общим методом [2] на основании экспериментальных
термических данных [5], [6], [7] и данных таблиц
|о| для кривой насыщения.
Критическая температура 7^=305,43^ выбрана в
соответствии с работой [5]. Критическая плотность
ак -0,201 г/см* и критическое давление рк=49,512 кг/см*
приняты на основании исследований [1], [3], результаты
которых весьма близки к данным, приведенным в
работе [51 Молекулярный вес [х =30,068; газовая
постоянная /? = 28,1971 кгм/кг град.
Термические величины, вычисленные по уравнению
состояния, хорошо согласуются с опытными данными [5]
и |6]. В интервале температур 0—250° и приведенных
плотностей со =0—1,6 среднее отклонение давлений
менее 0,1°/»; максимальное отклонение при этом не
превышает 0,25%, F
Газонаполненная изоляция для холодильников
nnninnieiinu Afiiri
я- ¦¦ ял ж ш яя яя ы я. я шш ¦¦ Е ¦¦ я. ж
I. ПГЯПНПП П1 ЯН Я! Я ¦¦ Г Ш
U III HUU ШШП UBULII
Термодинамические свойства этана

№ б
Термодинамические свойства этана
67
Термодинамические свойства этана в состоянии насыщения
Таблица 1
и *с
р,
кг/см*
л/кг
V,"
л/кг
ккал/кг
ккал/кг
г,
ккал\кг
s',
ккал/кг град
s",
ккал/кг град
1ь*ш
Т •
ккал/кг град
- 100
- 95
- 90
- 85
- 80
- 75
- 70
- 65
- 60
- 55
- 50
- 45
- 40
- 35
- 30
- 25
- 20
- 15
- 10
- 5
0
5
10
15
20
22
24
26
28
30
31
32
32,27
0,5360
0,7234
0,9591
1,251
1,608
2,038
2,551
3,157
3,864
4,685
5,629
6,706
7,928
9,306
10,850
12,57
14,49
16,61
18,95
21,51
24,33
27,40
30,75
34,39
38,35
40,03
41,75
43,54
45,38
4?, 28.
48,25
49,24
49,512
1,790
1,807
1,825
1,844
1,864
1,884
1,905
1,927
1,951
1,976
2,003
2,032
2,062
2,094
2,128
2,167
2,208
2,255
2,306
2,364
2,429
2,503
2,587
2,706
2,848
2,932
3,024
3,144
3,310
3,578
3,804
4,327
4,975
884,9
671,6
518,1
404,8
320,7
257,2
208,4
170,6
141,0
117,4
98,50
83,18
70,69
60,30
51,70
44,53
38,44
33,26
28,84
25,05
21,74
18,85
16,27
13,98
11,87
11,06
10,26
9,480
8,674
7,792
7,229
6,330
36,05
38; 70
41,35
44,10
46,93
49,82
52,81
55,77
58,78
61,85
64,99
68,13
71,38
74,67
77,98
81,40
84,84
88,52
92,27
96,09
100,00
104,18
108,65
113,46
118,86
121,18
123,68
126,62
129,78
134,27
137,14
142,89
154,97
156,29
157,58
158,85
160,08
161,29
162,48
163,62
164,72
165,78
166,79
167,73
168,63
169,48
170,26
170,97
171,47
172,01
172,43
172,66
172,71
172,56
172,09
171,27
169,87
168,98
168,06
166,89
165,30
163,25
161,08
157,05
148,38
118,92
117,59
116,23
114,75
113,15
111,47
109,67
107,85
105,94
103,93
101,80
99,60
97,25
94,81
92,28
89,57
86,63
83,49
80,16
76,57
72,71
68,38
63,44
57,81
51,01
47,80
44,38
40,27
35,52
28,98
23,94
14,16
0
0,7177
0,7328
0,7474
0,7621
0,7768
0,7914
0,8061
0,8205
0,8354
0,8493
0,8632
0,8769
0,8905
0,9040
0,9174
0,9310
0,9448
0,9585
0,9723
0,9861
1,0000
1,0140
1,0299
1,0459
1,0635
1,0711
1,0791
1,0884
1,0986
1,1121
1,1221
1,1406
1,4045
1,3928
1,3820
1,3720
1,3626
1,3539
1,3459
1,3386
1,3324
1,3257
1,3194
1,3134
1,3076
1,3021
1,2969
1,2919
1,2870
1,2819
1,2769
1,2716
1,2662
1,2604
1,2539
1,2465
1,2375
1,2330
1,2284
1,2230
1,2165
1,2077
1,2008
1,1870
1,1585
0,6868
0,6600
0,6346
0,6099
0,5858
0,5625
0,5398
0,5181
0,4970
0,4764
0,4562
0,4365
0,4171
0,3981
0,3795
0,3609
0,3422
0,3234
0,3046
0,2855
0,2662
0,2458
0,2240
0,2006
0,1740
0,1619
0,1493
0,1346
0,1179
0,0956
0,0787
0,0464
0

68
Справочный отдел
№ 6
t, °с
- 80
'— 70
— 60
- 50
— 40
- 30
— 20
— 10
0
10
20
30
40
60
80
100
120
140
160'
180
| 200
1
1,3977
1,4158
1 4333
1,4502
1,4665
1,4821
1,4973
1,5123
1,5271
1,5417
1,5560
1,5702
1,5843
1,6119
1,6386
1,6647
1,6902
1,7156
1,7409
1,7660
1,7911
1,5
1,3676
1,3868
1 4048
1,4222
1,4388
1,4547
1,4701
1,4852
1,5001
1,5147
1,5289
1,5428
1,5565
1,5840
1,6110
1.6374
1,6635
1,6894
1,7151
1,7406
1,7659
2
1,3650
1,3833
1,4007
1,4175
1,4338
1,4497
1,4651
1,4801
1,4948
1,5092
1,5234
1,5374
1,5652
1,5922
1,6187
1,6450
1,6710
1,6969
1,7226
1,7480
2,5
1,3477
1,3664
1,3846
1,4016
1,4180
1,4338
1,4497
1,4648
1,4795
1,4942
1,5083
1,5222
1,5501
1,5772
1,6038
1,6295
1,6552
1,6804
1,7058
1,7315
3
3
1,3526
1,3712
1,3885
1,4051
1,4210
1,4366
1,4519
1,4668
1,4813
1,4957
1,5098
1,5377
1,5647
1,5912
1,6175
1,6433
1,6688
1,6942
1,7195
начения
3,5
1,3403
1,3590
1,3764
1,3931
1,4092
1,4249
1,4405
1,4558
1,4705
1,4850
1,4993
1,5268
1,5538
1,5802
1,6063
1,6321
1,6578
1,6835
1,7092
энтропии
4
1,3477
1,3654
1,3827
1,3992
1,4151
1,4305
1,4457
1,4606
1,4752
1,4896
1,5173
1,5445
1,5711
1,5974
1,6234
1,6492
1,6749
1,7004
s перегретого пара этана
б
1,3297
1,3478
1,3654
1,3824
1,3984
1,4141
1,4296
1,4446
1,4593
1,4738
1,5016
1,5288
1,5556
1,5820
1,6082
1,6342
1,6600
1,6855
,
Д а в л е
6
1,3325
1,3509
1,3682
1,3850
1,4012
1,4167
1,4318
1,4465
1,4608
1,4885
1,5160
1,5430
1,5694
1,5956
1,6215
1,6473
1,6729
. 7
1,3190
1,3379
§
1,3558
1,3728
1,3892
1,4050
1,4201
1,4350
1,4497
1,4782
1,5057
1,5327
1,5593
1,5856
1,6116
1,6373
1,6627
На кривой насыщения расчетные значения pvjRTK
расходятся с данными таблиц (8] в пределах 0,l°/oi при
всех температурах, за исключением области вблизи
критической точки @,7%). Последнее объясняется тем, что
принятые {8] значения критических параметров
(ГК=305,26°К, v* =4,695 л/кг, рк—50,3 кг/см2)
отличаются от более точных данных [5], использованных в этой
работе.
Таким образом, термодинамические свойства этана,
определенные по уравнению состояния A), с высокой
степенью точности согласуются с результатами
современных экспериментальных исследований.
Удельные объемы этана и" и vf на кривой насыщения
определяли путем аналитической экстраполяции изохор
pvjRTK—f(t) по уравнению состояния до
соответствующих температур насыщения. При этом давление
насыщенных паров этана вычисляли по формуле
946,5046
\gp [кг/смЦ =6,383005— 0,904490-10-2Г+
+ 0,125548-10-472. B)
Уравнение B) с точностью до 0,05% описывает
значения р— Г, полученные путем графическое согласования
данных [5], [91, [10], [11], и удовлетворяет принятым
выше значениям/^ и Тк. При определении констант
уравнения в качестве непременного условия использовали
соотношение Гиббса, что обеспечило вблизи
критической плотности взаимосвязь кривой р—Т с данными в
области перегретых паров этана.
За пределами действия уравнения состояния значения
vf на кривой насыщения были приняты по данным,
приведенным в работе [8].
Энтальпию и энтропию пара этана определяли по
выражениям C) и D), полученным из уравнения A) на
основании известных термодинамических соотношений
ART,
s = AR\
С «о 4 Г
+ h + Си
ji-d^~r[
du>+pvlRTK — z
+ So 4 c2
+
C)
D,

№ 6
Термодинамические свойства этана
69
ккал/кг град
Таблица 2
14
16
18
20
25
го
1,3263
1,3448
1,3622
1,3786
1,3945
1,4099
1,4251
1,4398
1,4683
1,4961
1,5233
1,5500
1,5763
1,6023
1,6280
1,6535
1,3158
1,3346
1,3521
1,3692
1,3854
1,4010
1,4161
1,4311
1,4599
1,4878
1,5149
1,5417
1,5679
1,5939
1,6197
1,6454
1,3053
1,3248
1,3425
1,3599
1,3770
1,3927
1,4081
1,4231
1,4519
1,4799
1,5074
1,5344
1,5607
1,5867
1,6126
1,6383
1,3072
1,3265
1,3447
1,3618
1,3778
1,3934
1,4088
1,4383
1,4666
1,4941
1,5210
1,5477
1,5740
1,5999
1,6255
1,2907
1,3110
1,3303
1,3482
1,3648
1,3810
1,3961
1,4263
1,4550
1,4828
1,5103
1,5369
1,5633
1,5892
1,6148
1,2973
1,3172
1,3357
1,3529
1,3697
1,3851
1,4151
1,4446
1,4728
1,5006
1,5276
1,5539
1,5797
1,6054
1,2830
1,3046
1,3241
1,3420
1,3592
1,3738
1,4060
1,4355
1,4639
1,4916
1,5187
1? 5452
1,5712
1,5970
1,2924
1,3127
1,3316
1,3493
1,3659
1,3975
1,4270
1,4557
1,4835
1,5105
1,5372
1,5635
1,5895
1,2866
1,3076
1,3262
1,3448
1,3775
1,4082
1,4378
1,4661
1,4935
1,5206
1,5470
1,5730
1,2587
1,2839
1,3057
\ 1,3250
1,3605
1,3921
1,4225
1,4514
1,4794
1,5065
1,5332
1.5597
Энтальпию to и энтропию so в идеальногазовом
состоянии вычисляли на основании эмпирической зависимости
теплоемкости ср0 от температуры, приведенной в работе
[4].
Найденные выше величины v" и v' совместно со зна-
dp
чениями , полученными из уравнения B) при со-
dT
ответствующих Г5, использовали для определения
скрытой теплоты парообразования г по уравнению Клапей-
рона-Клаузиуса.
При составлении таблиц начало отсчета принято для
кипящей жидкости при 0° (t—100,0 ккал1кг и s= 1,0000
ккал/кг град).
Таблицы термодинамических свойств этана (см. табл.
1—4) даны в интервале температур от «*¦ 100 до 200° и
до давления 30 ата.
В заключение отметим, что по уравнению A)
определены термодинамические свойства этана до 500° и
300 ата. Учитывая, однако, что для нужд холодильной
техники термодинамические свойства этана требуются
в меньших интервалах параметров, таблицы в этой
статье даны в сокращенном виде.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКАЯ СПРАВКА
1. Я. Э. К а з а в ч ин ски й, В. А. Эагорученко,
Известия ВУЗов МВО СССР; «Химия и химическая
технология», 1959, № 2.
2. Я. 3. Казавчинский, Доклады АН СССР, 95,
1005, 1954; «Теплоэнергетика», 1958, № 7.
3. В. А. 3 а г о р у ч е н к о, Исследование
термодинамических свойств и уравнения состояния технически
важных углеводородов, канд. диссертация, Одесса, 1959.
4. А. А. В а с с е р м а н, В. А. 3 а г о р у ч е н к о,
Известия ВУЗов МВО СССР; «Нефть и газ», 1961, №4.
5. J. Beattie, G. Su, G. Simard, «J. Amer. Chem. Soo,
61, 924, 926, 1939.
6. A. Michels, W. Van Straaten, J. Dawson, «Physical
20, 17, 1954.
7. H. Reamer, R. Olds, B. Sage, W. Lacey, «Ind. Eng.
Chem»., 36, 956, 1944.
8. R. Plank, Handb'uoh der Kaltetechnik. B. 4, Berlin.
9. A. Loomfis, J. Walters, «J. Amer. Chem. $oc>,
48, 2051, 1926.
10. F. Porter, «J. Amer. Chem. Soc», 48, 2055, 1926.
11. W. Kay, «Ind. Eng. Chem.», 30, 459, 1938.
Kit), nci %ijc 3 X }\y?743'fC?

Таблица 3
Значения удельных объемов v перегретого пара этана, л/кг
даьление р, а т а
3,5
186,0
197,0
207,7
218,3
228,71
239,0]
249,1
259; 1
269,0
278,9)
288,8
308,2,
327, б!
346,9
366,1
385,3,
404,4
423,5
442,6
157,2
166,9
176,4'
185,7.
194,8;
203,6
212,3
221,0
229,7
238,3
246,7]
263,4
280,1
296,71
313,3
329,8
346,3]
362,7
379,1
144,4
152.9J
161,1
16^,1
177,1
184,8]
192,5,
200,1
207,7,
215,2
229,9|
244,6
259,2
273,7,
288,2;
302,7;
317,1
331,5
112.6
119,8]
126,6
133,3
139,8
146,2
152,5
158,71
164,9
171,0
182,9
194,8]
206,6
218,31
230, о]
241,6
253,2]
264,7|
ю
12
14
16
18
20
26
30
97,69
103,6
109,4
115,о)
120,5
125,8]
131,1
136,4]
141,6
151.6;
161,6
171,6
181,4
191.21
200,9
210,6
220,3]
81,83
87,17
92,32;
97,27)
102,1
106,8
111,4
116,0
120,5
129,3
137,9
146,5
155,0
163,4
171,8
180,2
188,5
74,78
79,45
83,95
88,26
92,48
96,60]
101,7
104,7
112,5
120,1
127,7
135,2
142,6
150,0]
157,4
164,7!
65,08|
69,41
73,55
77,48|
81,34
85,09
88,77]
92,42|
99,42
106,3
113,1
119,8
126,5
133,1
139,6
146,1
57,26
61,34
65,19
68,85
72,42;
75,84
79,22
82,56
88,94
95,20]
101,4
107,5
113,5
119,5
125,4
131,3
49,14
52,61
55,83]
58,98'
61,96;
64,89
67,76
73,24
78,58]
83,84
88,99]
94,08
99,13]
104,1
109,1
40,27
43,50
46,51
49,34
52,03
54,64
57,19]
62,01
66,72]
71,29
75,80;
80,21
84,60
88,92
93,221
36,59
39,45
42,08]
44,55
46,93
49,24
53,59
57,78
61,89
65,89]
69,81
73,68]
77,51
81,30;
31,10
33,86
36,36
38,70|
40,91
43,02
47,17]
50,89
54,56]
58,18
61,72]
65,21
68,63
72,03
29,32
31,76
33,98
36,07
38,06
41,79
45,32
48,71
52,02;
55,26
58,43]
61,55
64,64
23,24
25,35]
27,26
29,04
32,30
35,30
38,16
40,92]
43,61
46,21
48,78
51,31
17,09
19,37
21,25
22,93
25,91
28,62
31,12
33,52
35,83
38,08
40,28
42,42

Та блица 4
Значения энтальпий /перегретого пара этана, ккал\кг
t, °с
— 80
— 70
— 60
— 50
— 40
— 30 |
— 20
— 10
0
10
20
30
40
60
80
100
120
I 140
1 160
J 180
200
Г
1
161,1
164,7
168,3
171,9
175,6
179,4
183,2
187,1
191,0
195,1
199,2
203,4
207,7
216,5
225,7
235,3
245,3
255,8
266,7
278,0
289,7
1,5
160,3
164,0
167,7
171,4
175,2
179,0
182,9
186,8
190,8
194,8
199,0
203,2
707,5
216,3
225,6
235,2
245,2
255,7
266,6
277,9
289,6
2
163,31
167,1
170,9'
174,7
178,6
182,5
186,5
190,5
194,6
198,8
203,0
207,3
216,2
225,4
235,0
245,1
255,6
266,4
277,8
289,5
2,5
162,6
166,5
170,3
174,2
178,1
182,1
186,1
190,2
194,3
198,5
202,7
207,0
216,0
225,3
234,9
245,0
255,4
266,3
277,7
289,4
3
165,8
169,8
173,7
177,7
181,7
185,7
189,8
.194,0
198,2
202,5
206,8
215,8
225,1
234,7
244,8
255,3
266,2
277,6
289,3
3,5
165,2
169,2
173,2
177,3
181,4
185,5
189,6
193,8
198,0
202,3
206,6
215,6
224,9
234,6
244,7
255,2
266,1
277,5
289,2
4
168,7
172,9
176,9
181,0
185,1
189,3
193,5
197,7
202,0
206,3
215,4
224,8
234,4
244,6
255,1
266,0
277,4
289,1
Давление р, а т а I
5
167,6
171,8
176,0
180,2
184,5
188,7
192,9
197,2
201,6
206,0
215,0
224,4
234,1
244,3
254,8
265,8
277,2
288,9
6
170,8
175,7
179,4
183,7
188,0
192,3
196,7
201,1
205,5
214,6
224,1
233,8
244,0
254,6
265,6
277,0
288,8
7
169,8
174,2
178,6
183,0
187,4
191,8
196,2
200,6
205,1
214,3
223,7
233,5
243,8
254,3
265.4
276,8
288,6
8
173,2
177,8
182,3
186,7
191,2
195,6
200,1
204,6
213,9
223,4
233,2
243,5
254,1
265,1
276,6
! 288,4
9
172,2
176,9
181,6
186,1
190,6
195,1
199,6
204,2
213,5
223,1
232,9
243,3
253,9
264,9
276,4
288,2
ю
171,2
176,0
180,8
185,4
190,0
194,5
199,1
203,7
213,1
222,7
232,6
243,0
253,6
264,7
276,2
288,0
12
174,2
179,2
184,0
188,7
193,4
198,1
202,7
212,3
222,0
232,0
242,5
253,1
264,2
275,7
287,6
1*
172,1
177,4
182,5
187.4
192,2
197,0
201,8
211,5
221,3
231,4
241,9
252,6
263,8
275,3
287,3
16
175,5
180,9
186,0
191,0
195,9
200,8
210,6
220,6
230,8
241,3
252,2
263,4
274,9
286,9
13
173,5
179,2
184,6
189,7
194.8
199,8
209,8
219,9
230,2
240,8
251,6
262,9
| 274,5
286,5
20
177,3
183,0
188,4
193,7
198,8
208,9
219,2
229,5
240,2
251,2
262,4
274,1
286,1
25
178,7
184,8
190,5
196,0
206,7
217,3
227,9
238,7
249,8
261,3
273,1
285,2
so
173,2
180,5
187,0
193,0
204,3
215,3
226,2
237,3
248,6
260,1
1 272,0
284,2

Содержание журнала „Холодильная техника" за 1961 г.
Горбунов М. А. За техническое
совершенствование торгового холодильного обо"рудо-
шания
Кобулашвили Ш. Н. Больше внимания
творческому содружеству науки с
производством
Кобулашвили Ш. Н. Координация в
научной работе — важнейшая задача . . .
Павлов Е. Г. Холод в советской рыбной
промышленности . . .
Хачатуров А. Б."Развитие производства до-
. машних холодильников . ......
И—1
IV—I
III—1
VI—4
I—i
К XXII СЪЕЗДУ КПСС
Великая программа строительства
коммунизма V—1
Кобулашвили Ш. Н. «Развитие научных
(исследований IB области холодильной
техники между двумя съездами V—4
Мартынов М. С. Развитие
железнодорожного холодильного транспорта в текущей
семилетке V—20
Минеев П. А. Холодильное машиностроение
— к XXII съезду КПСС V—в
Шумелишский М. Г. (На пути освоения
новой техники V—13
XXII съезду КПСС—достойную встречу! IV—5, V—22
Съезд строителей коммунизма VI—1
ПРОМЫШЛЕННОЕ И ТОРГОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Альпер И. Н. Харьковский завод торгового
машиностроения в (борьбе за досрочное
выполнение семилетнего шлама . . . .
Бобков В. А. Автоматический лъдогенера-
патор ОЛ-25 для производства дробленого
пищевого льда . . .
Богатых С. А. Охлаждение воздуха в
аппаратах с пенным режимом . . . . . .
Вавилин О. А. (Кондиционирование воздуха
на судах . . . . . . ... . • ¦
Герасимов Н. А., Яновский С. И.,
Малеванный Б. Н., Купчин Д. В., Соловьев Е. А.
Испытание холодильной установки
рефрижератора. /«Севастополь» , . . . . .
II—3
IV—28
II—31
IV—38
II—41
Говенчик И. И. Автоматизация оттаивания
испарителей торгового холодильного
оборудования горячим паром фреона . . . VI—31
Гольцев В. П. К вопросу о макетных,
перевозках скоропортящихся грузов .... VI—36
Гречаник Я. С. Выбор расчетных
климатических параметров при
проектировании систем кондиционирования воздуха. VI—26
Гузман А. А., Канторович В. И. Об
эксплуатационных качествах холодильных
машин с агрегатами ФАК-0,7, ФАК-1,1,
ФАК-/1,5 '.
Добровольский А. П. К истории развития
судовой холодильной техники ....
Душин И. Ф. Расчет толщины изоляции
стенок торгового (холодильного
оборудования
Жуков В. А. Интенсификация «процесса
теплообмена в льдогенераторе
Ивашов В. И., Зыссер Э. Э. Домашний
холодильник («ЗИЛ-Москва» (модели (КХ-240
и ело технико-экономические показатели
Калнинь И. М. Определение основных
параметров центробежного компрессора .
Калнинь И. М. (Расчет (рабочих колес
центробежного компрессора по номограммам
Кудряшов Н. Т., Киселева Н. С.
Низкотемпературная камера для /хранения
'замороженных биологических материалов . . IV—46
Кузнецова А. А., Драчева Т. А. Новая
витрина В-14 для магазинов
самообслуживания VI—34
Малярчиков А. Д. Применение
балансировочных машин в производстве
компрессоров домашних холодильников .... IV—39
Мартыновский В. С, Наер В. А.
Полупроводниковые интенсификаторы
теплопередачи и тепло изоляторы III—4
Мартыновский В. С, Мельцер Л. 3., Шнайд
И. М. Энергетическая эффективность
различных типов генераторов холода . . . VI—11
*Оносовский В. В. Выбор машин и системы
(регулирования для теплонасосных уста- -
новок III—30
v Плотников А. Е., Сазонкин В. В.
Эффективность (работы турбины воздушной
(холодильной машины IV—14
Помазанов И. Н., Тихомиров П. Л. Термо-
алектричеакий холодильник, действующий
за счет тепловой энергии IV—24
II-
II-
II-
II-
V-
I-
III-
-38
-44
-6
-35
-36
-21
-41

№ 6 Содержание журнала «Холодильная техника» за 1961 г. 73
Софер А. А. Графито-металличеокие
сальники для .холодильных компрессоров . . II—ill
Сутырина Т. М. (Снижение дроссельных
потерь € помощью эжектора . . . . . . II—18
Сутырина Т. М. (Использование анергии
расширения холодильного агента в струйном
насосе . . IV—19
Харченйо А. Б., Шувалов А. И. Аммиачный
лиетогрубный испаритель I—17
Якобсон В. Б. Герметичные фреоновые
(компрессоры V—31 •
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Алексеев В. И., Ротенберг А. Г. Реле
уровня ,РУ-4 II—14
Давыдов Ю. С, Михайлов И. Т.
Полупроводниковый пропорциональный регулятор
температуры ПТР-П ........ III—7
Иржевский В. П., Комейко А. И., Иоанно
М. Г. (Командно-сигнальные пункты
автоматизированных холодильных
установок I—15
Касаткина Г. М., Новик В. К., Карпов А. В.,
Ужа|нский В. С. Машина типа АМУР для
многоточечного автоматического
урегулирования температуры I—11
Мацкин В. С, Тульчинский Ю. В., Антмахер
Б. И., Кругляк Ю. Б. ^Многоточечный
двухпозиционный (регулятор температуры
на базе электронного моста VI—16
Ротенберг А. Г. Соленоидные мембранные
вентили I—5
Ужанский В. С. О статическом ступенчатом
регулировании VI—24
Шавра В. М., Якобсон В. Б. Характеристики
терморегулирующих вентилей VI—17
Швй)рц И. Н. Индикаторы /перемещения
клапанов холодильных компрессороз . . I—27
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Алексеев П. А., Высоцкая О. М., Гакичко
С. И., Конокотин Г. С. Естественная
убыль мяса и рыбы при
железнодорожных перевозках IVr—48
Головкин Н. А., Першина Л. И. О влиянии
частичного вымораживания (воды на
качественное состояние рыбы и сроки ее
хранения . . , 1—35
Конокотин Г. С. Оптимальные условия
замораживания рыбы в потоке воздуха . . V—53
Пискарев А. И., Борновалова А. П., Лукья-
ница Л. Г. Хранение трески и морского
окуня при низких температурах .
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И CTPOj
Гиммельфарб А. Я. (Выбор планиро
решений холодильников с >учето
, низации грузовых работ . . . !•§•
Дик М. Г. Новый корпус .Моаковшого^коло-
дильника № 9. 1ш. ' . .- <
III—39
НАУЧНО-ИССЛ ЕДОВАТЕЛ
Бадылькес И. С. (Критериальные уравнения
для расчета скрытой теплоты фазовых
превращений и упругости пара . . . .
Бадылькес И. С. Научное и практическое
значение критерия Р. (Планка . . . .
Бадылькес И. С. Обобщение
термодинамических свойств холодильных агентов . .
Баренбойм А. Б., Минкус Б. А., Штейн-
берг И. Б. Экспериментальное
исследование фреонового воздухоохладителя с
плоскими трубками
Берман Л. Д. Определение средней
разности энтальпий воздуха в градирнях и
мокрых кондиционерах при перекрестном токе
Бродянский В. М., Медовар Л. Е.
Применение понятия эксернии в ^холодильной
технике
Вейнберг Б. С. Графе аналитический расчет
сребренных испарителей и конденсаторов
Вейнберг Б. С. (К расчету теплообмена
между водой и влажным воздухом ....
Вейнберг Б. С. (Расчет теоретического цикла
пароажекториой холодильной .машины .
Гоголин А. А. Об эффективности ребер при
конденсации на них влаги ,
Жадан В. 3. Приближенный расчет
сребренных поверхностей теплообмена ....
Жадан В. 3. Расчет ребристых
кондиционеров при охлаждении и осушении воздуха
Планк Р. Следует ли отказаться от калории
как единицы теплоты? #
Сердаков Г. С. Определение оптимальной
промежуточной температуры в
двухступенчатой холодильной машине ....
1—32
II—48
III—37
VI—7
IV—34
V-41
III—,18
II—25
V—47
1—29
II—28
III—23
II—47
III—25
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Стенд для
удаления из холодильных агрегатов
фреона и его регенерации
IV-57

74 Содержание журнала «Холодильная техника» за 1961 г. JNfo 6
Батова А. Г. Центр а лизав акнос заполнение
маслом картеров комитреосоров ....
Власов В. П. Перекачивание жидкого
фреона в баллоны*
Гаврилов В. Е. Восстановление корпуса
сальника аммиачного вентиля ....
Гаврилов В. Е. Предохранительная муфта
мясоподъемника .
Гаврилов В. Е. Усовершенствование
конструкции дымового шибера
Градов Ф. Ф. Автоматическая сцепка для
электрокаров
Гринников Ю. А. Усовершенствование тер-
морегулирующих мембранных вентилей .
Гришина В. И. Изготовление пирожных из
мороженого ,
Гуральник М. И., Лифшиц Г. И. Устройство
для (поперечного движения вилок на
автопогрузчиках 4004 и 4004А
Демьянков Н. В. О нормах и порядке соле-
онабжения вагонов-ледников
Демьянков Н. В. Эксплуатация
испарительных конденсаторов . . -
Живущев А. А. Опыт эксплуатации
Костромского автоматизированного холодильника
Жукоборский С. Л. Установка для
ускоренного заполнения холодильных агрегатов
фреоном
Замковец В. Н., Сутырина Т. М. Струйный
насос для рециркуляции жидкости в
испарителе .
Ловцов В. В. (Импульсные схемы для си-
'' стем кондиционирования воздуха . . .
Метик П. П. Брикетосъемочный станок для
мороженого. . .
Мирзоянц П. М. Использование природных
источников тепла и холода на заводе
минеральных вод «Джермук»
Родькин П. П., Слонимер Б. М., Кац Л. X.
Стеклянные рассольные батареи ....
Сальков И. И. Механизм для открывания и
закрывания крышки льдогенератора . .
Сивачев В. Д., Ануфриева Л. А.
Адсорбционные .заполнители манометрических
термочувствительных систем щрибороз
теплового (контроля
Симонов Н. Н. Сцепка для (грузовых
тележек . ,
Сташин Е. А., Сахаров В. Г. Опытная
установка, работающая на фреоне-22 . . .
Устинов А. Я., Жак Н. Ф. Применение
углекислого газа для борьбы с .грызунами
на Орехово-Зуевском холодильнике. . .
Хромов Б. К. Установка защитных втулок
на валу и разгрузочном диске насосоз
^Комсомолец»
III—48
V—60
IV-58
VI—47
V—61
VI—45
III—47
VI—49
II—53
II—55
V—59
1—39
III—49
IV—51
1—47
VI—48
1—48
II—51
III—46
III—44
1—45
11—49
VI—50
Шавра В. М. Испытания терморегулирую-
щих вентилей в лрошводстаенньих
условиях IV—54
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Алексеев В. И., Якобсон В. Б. Монтаж и
эксплуатация автоматических приборов на
холодильниках 1—53, II—57,
III—56
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Перель-
ман Д. И. Особенности монтажа
холодильных машин АКФВ-12 (АК2ФВ-30/15)
в предприятиях торговли и общественного
питания . . I—49
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Обкатка
компрессоров при ремонте III—52
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г, Ремонт
(мембранных терморетулирующих
вентилей ..... V—63
Вейнберг Б. С. Вязкость масел и ее
зависимость от температуры ....... IV--r59
Говерт А. А. Подготовка воды для
конденсаторов холодильных установок .... II—60
Комаров А. И. Указания по эксплуатации
малых азтомэтических фреоновых
(холодильных установок III—ч50
Кругляк И. Н. Температурные режимы
работы домашних холодильников .... I—57
Тихомиров В. А. Определение неплотностей
во фреоновых холодильных системах . .. VI—52
ПИСЬМО В РЕДАКЦИЮ
Кефер В. Н., Черниченко В. К. Об
отношении Льюиса для /мокрых шахтных
воздухоохладителей . II—63
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Научные 'конференции Международного
института холода в I960 г
I—64
ЗА РУБЕЖОМ
Булгаков В. П., Мертешов М. Н.
Холодильное ,машиностроение Франции ... .IV— 61, V—70
II—52 к 75-летию профессора Р. Планка .... II—65

№ 6
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1961 г.
75
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Бадылькес И. С; Полезное- учебное пособие
для техникумов...... .... ... VI—56
Вайсбурд М. С, Кофман В. Б., Мурахвер
Н. П., Степанов А. И, О книге по
расчетам холодильных машин и аппаратов . I—61
Гоголин А. А. Нозый учебник по
.холодильной технике для вузов I—69
Кочетов С. Н., Печенкин В. X. Новый
учебник по холодильному транспорту.... VI—57
Филиппов П. К. О книге но ремонту
холодильных машин и установок . . . , . ; V—67
Чуклин С. Г., Чайковский В. Ф.
Энциклопедический справочник «Холодильная
техника» . \ . . . V—66
Книги, выходящие в свет в первом
полугодии 1961 г. . , 1—62
Книги, выходящие з свет во втором
полугодии 1961 г. ........... III—61, 67
Новые книги II—66,
IV—65,
VI—58
Статьи по холодильной технике,
опубликованные в журналах и трудах по
судостроению с 1955 по 1960 vr П—«67
ХРОНИКА
Внешняя торговля GGCP холодильным
оборудованием и (скоропортящимися
продуктами в 1959 г. 1—72
Всесоюзное совещание по производству
теплю изоляционных материалов из торфа . 1—70
Всесоюзная научно-техническая
конференция работников рыбной промышленности III—66
Из газет I—68
Конференция по электрификации быта . . II—70
Конференция-семинар ^работников
холодильных предприятий Белорусской ССР V—69
Конференция читателей журнала
«Холодильная техника» в Ленинграде .... VI—61
Научная конференция в Ленинградском
технологическом институте холодильной
промышленности , VI—60
Новые домашние холодильники 1—66
Новые речные судачрефрижераторы . . . I—68
Новые быстрозамороженные блюда
Киевского холодильника № 1 III—67
Отраслевое координационное совещание по
холодильному 'машиностроению .... IV—68
Пленум Наугчно-техническюго совета по
координации. III—64
Семинар технологов рыбной
промышленности Эстонии Ill—j67
Совещание по кондиционированию воздуха
в промышленных и общественных зданиях II—-69
Тарбеев Н. В. Новый холодильник в
Хабаровске II—68
Тематическая выставка и семинар
«Применение холода в рыбной промышленности» VI—62
30 лет Одесскому технологическому
институту пищевой и холодильной
промышленности I—71
30-летие Ленинградского технологического
института холодильной промышленности IV—66
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Алексеев В. П. Домашние холодильники с
корпусами из пластмассы III—70
Алексеев В. П. Газонаполненная изоляция
для холодильников VI—66
Гамуля Г. Д., Копилович Я. А. Монтаж
герметичных холодильных агрегатов . . VI—64
Иоффе Д. М. Применение 'сварки и пайки
при ремонте алюминиевых аппаратов
холодильных машин W • • *—^3
Калнинь И. М. Регулирование прожсшЬди-
тельности холодильных компрессгоав Jjy. Ill—68
Рютов Д. Г. Производство морожДя^&гр <фв " v
США fgf ; 9^\ч 11-71
Тарабрин И. В. Кондиционировали^" воз^у-, ^ ^
ха для трактористов . . . /.:i ./г /? *Vl~gsjf
Холодильное оборудование на jB(jjmанокой ^ф* ' *
торгово-промышленной выст|а%ке в* Мо- *^5*
скве 1*1:;.. IV^-70 '*
СПРАВОЧНЫИгОТДЕЛ ^*л >**
Блоккар.терные компрессоры . . *\ . . . IV—74
Загорученко В. А. Термодинамические
свойства этана VI—66
Перельштейн И. И. Термодинамические
•свойства шестифгористой серы .... III—72
Производство мороженого в различных
странах I—77
Промежуточные сосуды . I—75
Сортамент металла, применяемого для
планово-предупредительного ремонта
холодил ьников III—76
Фреоновые холодильные машины ХМФВ-20,
ХМФУ-40, Х1МФУУ-80 средней холодопро-
изводительности V—72
Холодильные агрегаты типа ФАК и возду-
хоохладительные машины ВОМ .... II—73

СОДЕРЖАНИЕ
Съезд строителей коммунизма * /
Е. Г. Павлов. Холод в советской рыбной промышленности 4
A. Б.Баренбойм, Б. А. Минкус, И. Б. Штейнберг. Экспериментальное исследование
фреонового воздухоохладителя с плоскими трубками 7
B. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер, И. М. Шнайд. Энергетическая эффективность
различных типов генераторов холода . .И
В. С. Мацкин, Ю. В. Тульчинский, Б. И. Антмахер, Ю. Б. Кругляк. Многоточечный
двухпозиционный-регулятор температуры на базе электронного моста 16
В. М. Шавра, В. Б. Якобсон. Характеристики терморегулирующих вентилей 17
B. С. Ужанский. О статическом ступенчатом регулировании 24
Я. С. Гречаник. Выбор расчетных климатических параметров при проектировании
систем кондиционирования воздуха .* 26
И. И. Говенчик. Автоматизация оттаивания испарителей торгового холодильного
оборудования горячим паром фреона 31
A. А. Кузнецова, Т. А. Драчева. Новая витрина В-14 для магазинов самообслуживания 34
B. П, Гольцев. К вопросу о пакетных перевозках скоропортящихся грузов 36
М. Г. Дик. Новый корпус Московского холодильника № 9 40
Обмен опытом
Ф. Ф. Градов. Автоматическая сцепка для электрокаров . ^
В. Е. Гаврилов. Предохранительная муфта мясоподъемника 47
П. П. Метик. Брикетосъемочный станок для мороженого 48
В. И. Гришина. Изготовление пирожных из мороженого 49
A. Я. Устинов, Н. Ф. Жак. Применение углекислого газа для борьбы с грызунами на
Орехово-Зуевском холодильнике : 50
Консультация
B. А. Тихомиров. Определение неплотностей во фреоновых холодильных системах . . 52
Критика и библиография
И. С. Бадылькес. Полезное учебное пособие для техникумов 56
C. Н. Кочетов, В. X. Печенкин. Новый учебник по холодильному транспорту .... 57
Новые книги . 58
Хроника
Научная конференция в Ленинградском технологическом институте холодильной
промышленности . : : 60
Конференция читателей журнала «Холодильная техника» в Ленинграде 61
Тематическая выстазка и семинар «Применение холода в рыбной промышленности» * 62
Новости иностранной техники
Г. Д. Гамуля, Я. А. Копилович. Монтаж герметичных холодильных агрегатов . . . 64
И. В. Тарабрин. Кондиционирование воздуха для трактористов 65
В. П. Алексеев. Газонаполненная изоляция для холодильников 66
Справочный отдел
В. А. Загорученко. Термодинамические свойства этана 66
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Я. Кобулашвили (редактор), проф. Я. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. М. Горбатов, М. А. Горбунов, М. Г. Дик, В. Я. Зайцев,
C. Г. Ильченко, Д. И. Кобзев, В. Я. Кокорев, В. С. Кусков, Я. Я. Любимов, Я. С.
Максимов, М. С. Мартынову В. И. Матвеев, М. Я. Мертешов, П. Л. Минеев, Я. Я. Родин,
Д. Г. Рютов (заместитель редактора), В. Я. Филаткин, А. Я. Фомин, В. И. Шелапутин
Адрес редакция: Москва, уя. Костикова 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т-14137. Подписано в печать 21/ХП 1961 г. Формат 84X1081/ie. Печ. л. 5 (привед. 8,2). Уч.-изд. л. 8,
Тираж 9560. Заказ 2576. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.