^ОЛОДИЛЬНАЯ
J
ЕХНИКА
№ 6
НОЯБРЬ-ДЕКАБРЬ
1964
Год издания
сорок первый
научно-технический и производственный журнал
ВСЕСОЮЗНОГО НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО ИНСТИТУТА ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 621.86:621.565
Комплексная механизация грузовых работ на холодильниках
Канд. техн. наук М. И. ГУРАЛЬНИК—Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Программа КПСС предусматривает
осуществление к 1970 г. комплексной механизации
во всех отраслях народного хозяйства, в том
числе и в холодильной промышленности.
Механизация грузовых операций должна
осуществляться на всем пути (перемещения
скоропортящихся продуктов, начиная от
производственных холодильников и кончая
торговыми предприятиями.
Большая работа по 'механизации грузовых
операций проводится на распределительных
холодильниках. На холодильниках Росмясо-
рыбторга используется около 3000
электропогрузчиков 4004, 4004А и электротележек
ЭК'П-750 и свыше 350000 стандартных
поддонов 850 X. 1000 мм. Средний уровень
механизации составляет примерно 50%.
На отдельных холодильниках (московские
холодильники № 9, 12 и 13, Жуковский
холодильник, Ленинградская рыбная база № 4
и др.) внедрены механизированные линии для
ряда тарных грузов (яйцо, животное масло,
консервы, рыбные продукты).
При осуществлении на холодильниках
механизированной линии все грузовые операции
(от места выгрузки (Продуктов из вагонов до
погрузки в автомашины) выполняются с
помощью подъемно-транспортных машин.
Однако процессы разгрузки вагонов и погрузки
продуктов в кузова автомашин пока не
'механизированы.
Выгрузка продуктов из вагонов сочетается
с формированием 'пакетов на поддонах.
Существующая механизация грузовых работ
на распределительных холодильниках в какой-
то мере может служить основой для перехода
к комплексной механизации.
Уровень механизации грузовых работ на
производственных холодильниках и
изотермическом транспорте пока еще невысок.
Для внедрения 'комплексной механизации
на производственных и распределительных
холодильниках надо решить следующие задачи:
— обеспечить производственные и
распределительные холодильники, железнодорожный и
автомобильный транспорт плоскими
поддонами единого размера и конструкции;
— унифицировать типоразмеры тары для
скоропортящихся 'продуктов, причем
значительно сократить число типоразмеров;
выбранные размеры тары должны соответствовать
требованиям пакетирования продуктов на
поддонах;
— внедрить пакетирование грузов на
поддонах на производственных холодильниках
пищевых предприятий и повысить уровень
механизации на распределительных холодильниках;
— модернизировать существующий парк
изотермического железнодорожного
транспорта и обеспечить строительство новых типов
вагонов и авторефрижераторов с учетом
возможности механизации погрузки и выгрузки
продуктов на поддонах;

2
Комплексная механизация грузовых работ на холодильниках № 6
— внедрить на производственных и
распределительных холодильниках современные,
более эффективные аккумуляторные подъемно-
транспортные машины;
— при проектировании холодильников
учитывать требования механизации грузовых
работ.
По действующему ГОСТу 9078—59
предусматриваются два размера поддонов, которые
могут быть применены на холодильниках:
850 X 1000 мм—для транспортировки и
штабелирования только скоропортящихся
продуктов; 800 X 1200 мм — для транспортировки
различных грузов.
На распределительных холодильниках
освоены и внедрены поддоны 850X.il000 мм, потому
что они в большей степени отвечают
'существующим условиям выполнения грузовых работ
на этих холодильниках (относительно узкие
двери камер, коридоров, узкие .-проемы дверей
вагонов-ледников и т. д.) и обеспечивают
лучшее формирование пакетов из грузов в
имеющейся 'стандартной таре.
Ряд международных организаций, в том
числе и 'Сонет экономической взаимопомощи,
установил для перевозок между странами и в
каждой отдельной стране (поддоны размером
800 X 1200 мм.
Чтобы осуществить комплексную
механизацию грузовых работ, распределительные холо-
дильники'должны будут ^применять в
дальнейшем такие поддоны. По ГОСТу 9557—ВО — это
плоские двухнастильные четырехзаходные
поддоны высотой 150 мм. Доски верхнего и
нижнего* настилов расположены вдоль длинной
'стороны. .
Таким образом, .промышленность и
транспорт получат единые по размерам и
конструкции поддоны.
Большое значение приобретают
исследовательские работы 'по определению для поддонов
наиболее дешевых и 'прочных материалов
(пластмассы, 'прессованный картой и пр.)
вместо дерева.
Весьма существенной является организация
обмена поддонами между холодильниками,
транспортом и торговой сетью. Наиболее
целесообразно основное количество стандартных
поддонов сосредоточить на железнодорожном
транспорте, а обменный фонд — на
'предприятиях.
Крайне важно унифицировать типоразмеры
тары для «скоропортящихся 'продуктов.
Унификация предусматривает уменьшение
числа типоразмеров тары и выбор ее размеров
с учетом получения на стандартных поддонах
плотного и устойчивого пакета.
Работы по унификации тары ведутся уже
несколько лет специальными
научно-исследовательскими институтами и лабораториями по
таре — ЦНИИТУ, НИЛТарой, ЦН-ИЛтарой,
ЦНИЛом и рядом отраслевых институтов, в
том числе ВНИХИ.
На основе этих работ в 1963 г. изданы
следующие новые Государственные стандарты на
тару для пищевых продуктов: «Ящики
дощатые плотные неразборные для
продовольственных товаров » (ГОСТ 8130—63), «Ящики
дощатые решетчатые неразборные для
продовольственных товаров» (ГОСТ 8416—63) и
«Ящики из гофрированного картона для
продукции пищевой и легкой промышленности»
(ГОСТ 10697—63).
По Государственным стандартам 1963 г.
число размеров ящиков для скоропортящихся
продуктов снизилось до 80 по сравнению со 108
размерами, предусмотренными прежними
стандартами.
Размеры ящиков, принятые в новых
стандартах, больше отвечают требованиям
пакетирования грузов на поддонах. Если раньше при
формировании пакетов только 25% размеров
ящиков обеспечивали получение плотного и
устойчивого пакета на поддоне 850 X 1000 мм
и 10% на поддоне 800 X 1200 мм, то по новым
стандартам до 50% размеров ящиков
удовлетворяют требованиям пакетирования на
поддоне 850 X 1000 мм и 25% на поддоне 800 X
X 1200 мм.
Однако, как видно из приведенных данных,
новые стандарты также не решают полностью
задачу рациональной унификации тары. Эта
работа должна быть продолжена.
В дальнейшем к тарным грузам надо будет
относить и мясные продукты в виде сортовых
отрубов, блоков, фасованного охлажденного и
мороженого мяса.
Для подготовки распределительных
холодильников к переводу на комплексную
механизацию необходимо на многих из них внедрить
механизированные линии для всех видов
тарных грузов, используя при этом опыт
Жуковского и некоторых других холодильников.
. Особого внимания заслуживает вопрос
рационального размещения пакетов в камерах.
На холодильниках, где этому вопросу
уделяется мало внимания, потери грузовой емкости
достигают 10—15 %.
Как показал, опыт работы Жуковского
холодильника и Московского холодильника № 12,
эти потери можно свести к минимуму. Напри-

№ 6
Комплексная механизация грузовых работ на холодильниках
3
мер, при рациональном размещении пакетов с
яйцом нет потерь грузовой емкости по
сравнению с ручной укладкой, а при штабелировании
масла на поддонах они составляют не более
3,1-3,2%.
На свободные места в камере, где нельзя
установить пакет, груз укладывают вручную.
Так, в камере Московского холодильника № 12
93% коробок с маслом было установлено на
поддонах в штабель электропогрузчиком и
7% —вручную.
ВНИХИ разработана инструкция по
пакетированию скоропортящихся продуктов на
поддонах. Ее применение будет способствовать
внедрению механизированных линий на
холодильниках, повышению коэффициента
использования электропогрузчиков (в настоящее
время коэффициент не превышает 0,5—0,6),
обеспечению правильного штабелирования
грузов в камерах.
В настоящее время на ряде
производственных холодильников пищевых предприятий
используется опыт механизации грузовых
операций на распределительных холодильниках.
На пищевых предприятиях комплексная
механизация предусматривает формирование
пакетов на поддонах размером 800 >Х 1200 мм
сразу же после затаривания продукта.
Пакетирование грузов на производственных
холодильниках должно внедряться
работниками производства совместно с институтами
пищевой промышленности и ВНИХИ.
За рубежом на крупных пищевых
предприятиях пакеты формируют с помощью
пакетоформирующих автоматически действующих
машин -производительностью 1200—2000
ящиков в час. Обычно такая машина 'состоит из
трех основных узлов: подающих конвейеров,
магазина с пустыми поддонами A0—16 шт.) и
электрогидравлического или
электромеханического рабочего устройства .Имеются также
полуавтоматы по формированию пакетов.
Сформированные на производственных
холодильниках грузовые пакеты должны
доставляться на распределительные холодильники
изотермическим железнодорожным и
автомобильным транспортом.
Постановлениями правительства
предусмотрены широкое внедрение пакетных перевозок
различными видами транспорта, а также
механизация погрузки и выгрузки пакетов.
В настоящее время железнодорожный
транспорт располагает вагонами-ледниками (85—
90% общего парка) и вагонами с машинным
охлаждением.
Для осуществления пакетных перевозок на
поддонах в конструкцию изотермических
железнодорожных вагонов должны быть
внесены некоторые изменения.
Внутренняя ширина вагона должна быть
достаточной для размещения двух груженых
пакетов на поддонах: для установки пакетов
длинной стороной она должна быть равна
2600—2650 мм. Внутренняя высота вагона при
установке пакетов в два яруса должна
составить 2400 мм, высота проема дверей—2000—
2200 мм.
Государственный комитет Совета Миниа *
ров СССР по автоматизации и
машиностроению в мае 1963 г. утвердил типаж автономных
изотермических вагонов и вагонов для пятива-
гонных секций, которым предусмотрены
следующие их размеры (в мм):
Наружная длина 21000
Наружная ширина 3100
Полезная ширина 2500
Полезная высота 2500
Высота проема дверей, не менее .... 2000
Ширина проема дверей, не менее 2200
Грузоподъемность вагона 37—40 т. Пол
вагона должен быть достаточно прочным, чтобы
обеспечивалась возможность «работы
электропогрузчиков.
Таким образом, разработанный типаж
удовлетворяет всем требованиям, предъявляемым
к осуществлению пакетных перевозок, за
исключением внутренней ширины вагона,
которая все же недостаточна для установки двух
пакетов на поддонах 1200X800 мм. Так как
увеличить наружную ширину вагона не
представляется возможным, следует применить для
изоляции более эффективный изоляционный
материал, что позволит уменьшить толщину
боковых стен и увеличить внутреннюю ширину
вагона.
Технические требования разработанного
типажа следует распространить и на другие
типы изотермических вагонов с машинным
охлаждением.
ВНИХИ совместно с работниками
Жуковского холодильника осуществили в вагонах-
ледниках две опытные перевозки пакетных
грузов. Так, из Ростова-на-Дону на Жуковский
холодильник было доставлено масло в
картонных коробках на поддонах размером 850 X
X. 1000 мм. В вагоне разместилось 38 пакетов в
два яруса (в междверном пространстве — в
один ярус). Общая загрузка вагона 26 т.
Коробки с маслом были выгружены с помощью
электропогрузчика 4004. Производительность
труда при этом по сравнению с работой
вручную возросла более чем в три раза.

4
Комплексная механизация грузовых работ на холодильниках
№ 6
Опытные работы 'подтвердили возможность
осуществления и рациональность перевозок
пакетных грузов.
В настоящее время основным препятствием
в решении механизации погрузки и выгрузки
пакетов является недостаточная высота
проема дверей вагона-ледника — 1770 мм, что
небезопасно для водителя электропогрузчика.
Увеличение высоты до 2000 мм совершенно
необходимо.
ВНИХИ рекомендовал Министерству путей
сообщения провести эту работу в процессе
заводского ремонта изотермических вагонов,
который выполняется через "каждые 6 лет.
Не менее важно внедрение автомобильных
пакетных перевозок. Эффективность таких
перевозок была подтверждена опытами ВНИХИ.
Использование электропогрузчиков при
загрузке автомашин значительно облегчает труд
рабочих и ускоряет этот процесс в 4—5 раз.
Технические требования к изотермическим
кузовам автомашин с учетом внедрения
пакетных перевозок сводятся к следующему:
внутренняя ширина кузова должна быть не менее
2000 мм, пол кузова — гладкий, без выступов
и достаточно прочный, в машинах должны
быть торцовые двери, открывающиеся на всю
ширину кузова.
Этим требованиям в значительной степени
отвечают авторефрижераторы Чер-1-200 и
Чер-З-500-Г Черкесского завода холодильного
оборудования, полуприцепы ОдАЗ-826
Одесского автосборочного завода и машины «Ав-
строфиат».
Необходимо, чтобы все новые модели авто-
рефрижераторов были снабжены кузовами,
приспособленными для пакетных перевозок.
^Торговая сеть, куда доставляются пакеты в
автомашинах, должна быть обеспечена
машинами и устройствами для их разгрузки — элеж-
тротележками или ручными тележками с
подъемными вилками.
Одно из основных условий комплексной
механизации грузовых работ—обеспечение
производственных и распределительных
холодильников и торговых предприятий современными
аккумуляторными подъемно-транспортными
машинами. Электропогрузчики 4004 и 4004А
в ближайшие годы будут сняты с
производства.
В перечень новых машин включены три
аккумуляторные подъемно-транспортные
машины, которые могут быть использованы в
холодильной промышленности.
Это — электропогрузчики,
штабелеукладчики и электротележки с подъемными вилками.
Грузоподъемность машин 1 т.
Предусматривается выпуск
электропогрузчиков и штабелеукладчиков с высотой
подъема вилок 1,8, 2,8 и 4,5 м.
Опытные образцы этих машин уже
изготовлены и испытаны. Их массовое производство
намечено на 1965 г.
В настоящее время особое значение для
одноэтажных холодильников приобретают элек-
троштабелеры модели ЭШ-181 с высотой
подъема вилок 4,5 м, поскольку они
позволяют штабелировать грузы на всю высоту камер.
Для выполнения работ внутри
изотермического вагона намечается использовать
электропогрузчики грузоподъемностью 1 т с высотой
подъема вилок 1,8 м па трехопорном шасси с
ведущими передними колесами.
Эта машина маневренна и легко
преодолевает наклонный путь по трапу, уложенному
между дверцами вагона и краем платформы.
Машиностроительной промышленности
следует ускорить выпуск указанных
электропогрузчиков.
Внедрение комплексной механизации
определило ряд требований к строительным
конструкциям и планировочным решениям
холодильников.
К ним следует отнести: преимущественное
строительство одноэтажных холодильников,
проектирование камер хранения без колонн,
устройство на холодильниках закрытых охла-
ледаемых железнодорожных ступенчатых
платформ и закрытых охлаждаемых
автомобильных платформ, увеличение ширины
платформы до 8—9 м, обеспечение коридоров и
платформ прочными полами, внедрение
полуавтоматизированных лифтов на многоэтажных
холодильниках.
Таким образом, в настоящее время
определены основные условия и пути осуществления
комплексной механизации грузовых работ на
производственных, распределительных
холодильниках и на транспорте с учетом
применения плоских поддонов. Сотрудничество работ-
ни к ов холоди л ьн ой п р ом ы ш л ени ост и,
ряда отраслевых пищевых институтов, ВНИХИ
и ЦНИИ МПС позволит успешно решить эту
большую задачу.
(Статья печатается по материалам доклада
автора на Всесоюзном совещании в Москве 6—
8 мая 1964 г.).

№ 6
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
11
тов тарных грузов (сыр, яйцо, фрукты) на
поддоны. Затем электропогрузчик забирает пакет
и подвозит его к лифту, который подает груз
в нужную камеру. От лифта к месту укладки
пакет доставляется другим
электропогрузчиком. Такая схема механизации наиболее
приемлема для холодильника № 13, где хранятся
в основном тарные грузы.
Дальнейшему повышению уровня
механизации погрузО'Чно-разгрузочных работ
препятствует отсутствие стандартной тары для сыров и
фруктов.
Ремонт электро'механизмо'в проводит
бригада слесарей из семи человек, четверо из
которых заняты зарядкой батарей аккумуляторов.
Общее руководство ремонтом
электромеханизмов входит в обязанности заместителя началь-
Основное назначение вакуум-выпарных
аппаратов, применяемых в пищевой
промышленности, — удаление влаги из исходного сырья
с максимальным сохранением питательных и
вкусовых свойств продукта. Поэтому при
проектировании различных типов выпарных
аппаратов обычно стремятся к тому, чтобы они
отвечали следующим технологическим
требованиям: температура сгущения продукта должна
быть по возможности нивкой, пребывание
продукта в аппарате — кратковременным,
полезная разность между температурой
теплоносителя и температурой кипения выпариваемого
продукта — минимальной F—20°).
Наиболее полно перечисленным
требованиям отвечают прямоточные двух- и
трехступенчатые выпарные аппараты пленочного типа,
которые в последнее время особенно широко
используются в молочной промышленности.
Однако, несмотря на высокие
технико-экономические показатели этих аппаратов, в них не
устраняется полностью влияние температурного
фактора на качественные показатели
продукта. Этого недостатка лишены
низкотемпературные выпарные установки пленочного типа,
у которых в качестве теплоносителя вместо во-
ника компрессорного цеха. На холодильнике
проводятся средний и текущий ремонты, а
при наличии необходимых запасных частей —
и капитальный.
Для широкого использования
электромеханизмов необходимо иметь в. достаточном
количестве запасные части и детали (тормозные
колесные цилиндры, манжеты, главные
тормозные цилиндры, передние мосты, бандажи для
колес и др.). Однако на холодильнике № 13,
так же, как и на других холодильниках,
ощущается острый недостаток в запасных частях.
На холодильнике круглосуточно работает
зарядная станция. За девять месяцев
текущего года работники станции подали 28
рационализаторских предложений, внедрение, которых
дало экономию в размере 11,6 тыс. руб.
УДК 621.57:542.48
дяного пара используются рабочие вещества
холодильных машин.
Применение таких установок позволяет
снизить температуру выпаривания в первой
ступени аппарата с 70—75° до 30° и ниже. В
настоящее время низкотемпературные выпарные
установки пленочного типа являются наиболее
прогрессивным оборудованием для
выпаривания жидкостей и растворов, чувствительных к
тепловому воздействию.
Работа низкотемпературных выпарных
установок, так же как и выпарных аппаратов с
непосредственной турбокомпрессией
вторичных паров, основана на принципе
рационального использования тепла вторичного пара.
Однако способ использования этого тепла в
низкотемпературных установках основан на
совершенно ином принципе.
На рис. 1 показана принципиальная схема
такой установки. Цикл ее работы в диаграмме
/, lg р представлен на рис. 2.
Скрытая теплота вторичного пара в
поверхностном конденсаторе-испарителе передается
рабочему веществу — холодильному агенту.
Образующиеся при его кипении пары
сжимаются в компрессоре и с повышенной темпер ату-
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
для низкотемпературных выпарных установок
Инж. А. В. ГАВРИЛИН— ВНИЭКИПродмаш

12
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
№ 6
Вода
Вода
fqP
А
Сгущенный
Рис. 1. Принципиальная схема вакуум-
выпарной установки с тепловым насосом:
1 — калоризатор, 2 — сепаратор, 3—
регулирующий 'вентиль, 4 — конденсатор-
иапаритель, 5 — компрессор, 6 —
теплообменник для перевода агента в
насыщенное состояние.
рой поступают в теплообменник для перевода
холодильного агента в насыщенное состояние,
откуда переходят в калоризатор, где через теп-
лопередающую поверхность отдают скрытую
теплоту конденсации выпариваемому
продукту.
Сконденсировавшийся холодильный агент
стекает по наружной поверхности трубок и
через дросселирующий вентиль снова поступает
в конденсатор-испаритель.
Функции «нагревательного агрегата» в этих
установках выполняют холодильные машины,
позволяющие с высокой степенью
совершенства реализовать обратный 'круговой процесс.
Целесообразность 'применения в
низкотемпературных выпарных установках в качестве
промежуточного рабочего вещества отдельных
холодильных агентов можно показать на
следующем примере.
Предположим, что в качестве
промежуточного рабочего вещества используется аммиак.
Выпаривание продукта во второй ступени
установки происходит при 20°. Удельный объем
насыщенного водяного пара при этой
температуре равен 57,84 мУкг. За счет скрытой
теплоты конденсации (г = 586 ккал/кг) 1 кг вто-
4/ ЬкЛ
3 2
Рис. 2. Диаграмма /, lg p
цикла работы вакуум-выпарной
установки:
/—2 — сжатие холодильного
агента в компрессоре при s =
= oonst (адиабата), 2—3 —
перевод ларов холодильного
агента щ насыщенное состояние
в теплообменнике при /?к =
=ioonst, 3—4—конденсация
парою холодильного агента в
калоризаторе при tK = const,
рк = const, 4—5 —- процесс в
регулирующем вентиле при
i=const (изоэнтальпа), 5—7—
кипение холодильного агента в
конденсаторе-испарителе при
tQ = const, Pq = const.
ричного пара в конденсаторе-испарителе
образуется примерно 2 кг паров аммиака (г =
= 288,77 ккал/кг) при температуре 15°.
Удельный объем 2 кг паров аммиака при
данных условиях 'составляет 0,35 мъ1кг, т. е. в
165 раз меньше по сравнению с водяным
паром.
Если учесть, что производительность
теплового насоса должна быть увеличена
пропорционально удельному объему рабочего
вещества, то целесообразность введения
промежуточных холодильных агентов с низкой
температурой (Кипения и малым удельным объемом
паров, образующихся при низких температурах
выпаривания, становится очевидной.
Теоретически в качестве промежуточного
рабочего вещества в низкотемпературных
выпарных установках могут быть использованы
любые холодильные агенты, на практике же
используются лишь немногие.
Это обстоятельство объясняется тем, что не
все рабочие вещества в полной мере
отвечают требованиям, которые предъявляются к
холодильным агентам, применяемым для данных

№ 6
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
13
выпарных установок (высокие значения
коэффициентов теплопередачи при конденсации и
кипении, повышенная объемная холодопро-
изводительность, небольшие энергетические
затраты при сжатии холодильного агента, низкая
стоимость, безвредность и т. д.).
В настоящее время низкотемпературные
выпарные установки с аммиачным обогревом
наиболее широко используются на
предприятиях США для сгущения цитрусовых соков,
молока, пахты, сыворотки, различных бульонов,
растворов гормонов, антибиотиков и других
фармацевтических препаратов.
По имеющимся сведениям, уже в 1960 г. на
различных предприятиях США работало 175
выпарных установок данного типа. На базе
этих установок в США построен первый в мире
завод сухого молока без котельного корпуса.
При сгущении обезжиренного -молока до
45% сухих веществ низкотемпературные
выпарные установки могут работать в течение 40
часов без чистки и мойки, при этом пригара ни я
и прилипания белка к (поверхности нагрева не
наблюдается.
Техническая характеристика выпарных
установок, выпускаемых фирмой «Можонье Бра-
зерс К0», приведена в табл. 1.
Во Франции фирма «Лагильяр» выпускает
низкотемпературные вакуум-выпарные
установки, работающие на фреоне-114. В
качестве теплового насоса используются
центробежные машины.
В целях внедрения этого прогрессивного
оборудования в СССР ВНИЭКИПродмаш провел
экспериментальные исследования и
разработал промышленную двухступенчатую вакуум-
выпарную установку производительностью
2000 кг испаренной влаги в час (рис. 3).
Для осуществления рабочего цикла был
использован четырехцилиндровый аммиачный
компрессор АУ-200.
Важным фактором, характеризующим
эффективность работы данной выпарной
установки, является коэффициент преобразования ф.
Эта величина показывает отношение
количества тепла, получаемого источником
повышенного потенциала, к действительно затраченной
работе в компрессоре,
? = ¦
860 N*
где: QK —тепло, поступающее в калоризатор,
ккал/час;
QT — тепло, израсходованное в
теплообменнике при переводе паров
аммиака в насыщенное состояние,
ккал/час;
N э — мощность, потребляемая
электродвигателем компрессора, кет.
Для запроектированного рабочего режима
{tK =42°, А) = 15°) величина ф = 7,35, т. е. при
затрате 1 квт-ч энергии на сжатие паров
аммиака в компрессоре можно получить в 7,35
раза больше тепла в калоризаторе.
Таблица 1
Показатели
Производительность
по испаренной
влаге, кг\час ....
Поверхность нагрева,
м*
Число цилиндров
теплового насоса, шт.
Число
электродвигателей теплового на-
Мощность
электродвигателей, кет .
Расход воды при 26°,
м%1час
LTSC-2
100
16,8
2
1
7,5
0,45
LTSC-4
200
32,7
2
1
15
1,125
LTSC-11
500
85
4
1
37
2,25
Модели выпарьых установок
СО \
<->
ел
н
700
85
6
1
75
4,5
LTD-33
1500
207
6
1
75
—
LTD-44
2000
315
6
1
75
—
LTD-67
3000
433
10
1
112
—
LTD-81
3600
500
12
2
75
—
LTD-88
LTD-133
4000
500
16
2
93
—
6000
1063
18
3
75
—
LTT-155
7000
_
18
3
1 75
-
LTT-177
8000
1024
24
3
93
-
LTQ-266
2000
1860
24
4
75
—
LTQ-310
14000
2105
32
4
93
—
LTQ-355J
16000
2105
40
5
93
—

14
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
№ 6
¦ i
1сХ!Ж1Х»Ъя
I Продукт я—
-. йторичныа пар = :
тшт. _ Конденсат
; = = = Паровоздушная
смесь
. Пары аммиака
i Жидкий аммиак
Рис.
3. GxeMa двухступенчатой вакуум-выпарной установки производительностью
2000 кг испаренной влаги в -час.
При работе выпарной установки на других
тепловых режимах значение основных
рабочих показателей может существенно меняться.
На рис. 4 приведены расчетные зависимости
Nd, QK и ф от температуры кипения аммиака
/о в конденсаторе-испарителе.
Из графика 4,а видно, что с повышением
температуры кипения аммиака и уменьшением
температурного перепада (At = tK — to)
расход мощности NB, потребляемой
электродвигателем компрессора, значительно снижается.
Количество тепла, используемого для
обогрева калоризатора, QK и ¦коэффициент
преобразования ф с уменьшением
температурного перепада (рис. 4, б, в) заметно
увеличиваются.
При построении зависимостей, показанных
на рис. 4, использованы результаты испытания
компрессора АУ-150 во ВНИХИ.
Приведенные 'кривые позволяют определить,
при каких условиях достигается наибольшая
эффективность работы выпарной установки.
Несмотря на преимущества работы данных
выпарных установок в области малых
температурных перепадов, при проектировании
важно учитывать то обстоятельство, что чем
меньше At, тем больше поверхность нагрева
теплообменных аппаратов. Из формулы
kbt
следует, что наибольшая эффективность
достигается при очень больших размерах
установки, которые могут не удовлетворять
производственным требованиям.
Во избежание больших размеров и веса
выпарной установки на практике обычно
разность температур по отдельным корпусам
следует принимать в пределах 8—12°.
Экономическая эффективность в результате
применения низкотемпературных выпарных
установок вместо аппаратов с непосредственной
турбокомпрессией вторичных паров или
установок с паровым обогревом может быть
определена из расчета и сопоставления расходов по
энергозатратам.
В табл. 2 приведены сравнительные данные
наиболее прогрессивных двухступенчатых
выпарных установок, предназначенных для
сгущения молока. -.,..¦«

№ 6
Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
15
Таблица 2
Тип тонкослойной
(пленочной) выпарной
установки
С турбокомпрессией
вторичного пара ....
С термокомпрессией (ин-
жекцией) вторичного
С использованием
аммиачного цикла ....
Расход
пара
кг
45
400
—*
руб.
0,124
1,14
—~
на 1000 кг выпаренной
влаги в час
воды
м*
2,5
8
1
руб.
0,1
0,32
0,04
электроэнергии
кет
105
48
руб.
1,995
0,95
Стоимость по
всем показате-
руб.
2,22
1,46
0,99
%
100
65,7
44,5
N3Kbm
100
**^-^|
¦—. t
N--f(tH;t0)^
i
l
7=*F]
42 е
36^
"\
"N^1
йн,ккал1час
10
15
20 и°С
90
во
70
60
50\
W
го
15
10
ю 15 го t0;c
в
Расходы пара, воды и электроэнергии на
работу эжекторных блоков и вакуум-насосов в
эти показатели не включены, поскольку для
всех типов выпарных установок, приведенных
в табл. 2, они приблизительно одинаковы.
При одной и той же 'полезной разности
температур (Д/=22°) наиболее экономичной
является выпарная установка с использованием
аммиачного цикла.
660N3
4/
^%>-'
700000
600000
500000
чооооо\
300000
г-—~]
HH'-f(U,to)
W38* уу/А
ЧК%
10
15
20 tQ,°C
Рис. 4. Зависимости от
температуры кипения аммиака ^о в
конденсаторе-испарителе:
а—потребляемой мощности Ns;
б — тепла QK, получаемого в
калоризаторе; в —
коэффициента преобразования ср.
Наряду с высокими технико-экономическими
показателями выпарные установки,
работающие при низких температурах сгущения,
позволяют максимально сохранить исходные
качества выпариваемого продукта, сгущать
продукт до более высоких концентраций,
исключить использование пара и воды для
технологических целей, полностью электрифицировать
технологический процесс вьппариваиия.

УДК 621 — 135:621.56
Воздушные турбохолодильные машины с дополнительным
охлаждением в регенераторе
Доктор техн. наук, проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ, доктор техн. наук М. Г. ДУБИНСКИЙ
Как известно, воздушные поршневые
холодильные машины имеют ряд существенных
недостатков: большие удельные энергетические
затраты, громоздкую теплообменную
аппаратуру, сложную конструкцию.
В настоящее время благодаря достижениям
современного турбостроения и возможности
выбора для воздушных машин наиболее
рационального цикла открывается перспектива
широкого их использования.
Наряду со значительным -упрощением
конструкции воздушных турбохолодильных машин
можно достигнуть более интенсивного
охлаждения и лучших энергетических
показателей установки, если 'воздух после детандера
направлять непосредственно в холодильную
камеру, не пропуская его по трубам
охлаждающих приборо©. При этом отпадает
необходимость 1в громоздкой теплообменной
аппаратуре.
Обычный идеальный вакуумный цикл
представлен на диаграмме s, Т (рис. 1).
Рис. 1. Вакуумный цикл воздушной
машины.
Наружный воздух, характеризуемый точкой
3, поступает в регенератор, где охлаждается
до температуры Т± = То (процесс 3—4), а
затем расширяется в детандере (процесс 4—5)
до состояния, характеризуемого точкой 5.
Проходя через холодильную камеру при
низком давлении ро, воздух вначале
подогревается, осуществляя холодильный процесс по линии
5—6, а затем подогревается в регенераторе при
низком давлении ро (процесс 6—1). Далее в
компрессоре он сж'имается до атмосферного
давления (процесс 1—2), при котором
'выбрасывается наружу, и в установку поступает
новая порция воздуха. Горячий 'воздух может
быть использован для теплоснабжения.
При работе по такому циклу приходится
поддерживать в холодильной камере низкое
давление путем /подачи в нее холодного
воздуха из детандера либо устанавливать
громоздкие батареи охлаждения.
Этих трудностей можно избежать, реализуя
вакуумный цикл с дополнительным
охлаждением в регенераторе. От описанного ранее
цикла этот цикл отличается тем, что >в
регенераторе воздух охлаждается до наинизшей
температуры Гб, а не до Го.
Воздух с температурой Ть поступает в
холодильную камеру при давлении, близком к
атмосферному. Процесс 4—4' (рис. 2) показыва-
Рис. 2. Вакуумный цикл
воздушной машины с дополнительным
охлаждением в регенераторе.
ет дополнительное охлаждение воздуха в
регенераторе, а 4'—4—подогрев его в
холодильной камере. После подогрева (состояние,
характеризуемое точкой 4) воздух поступает в

JSfo 6 Воздушные "турбохолодильные машины с
детандер, где расширяется до температуры Те
(процесс 4—5). Холодный воздух (состояние,
характеризуемое точкой 5), попадая в
регенератор при пониженном давлении,
подозревается здесь (процесс 5—1), затем направляется в
компрессор (процесс 1—2) и выбрасывается
наружу.
Для работы по этому циклу группой
конструкторов под руководством С. К. Туманского в
содружестве с кафедрой холодильных машин
Одесского технологического института
пищевой и холодильной промышленности была
изготовлена и смонтирована воздушная
холодильная машина ТХМ-300, которая
экспонировалась на Всесоюзной выставке достижений
народного хозяйства в 1963 г.
На рис. 3,а изображена принципиальная
схема машины ТХМ-300, а на рис. 3,6 — ее цикл
в диаграмме s, Т.
Воздух из холодильной камеры /
направляется в турбодетандер 2, где, расширяясь,
охлаждается и при пониженном давлении
поступает через клапанную коробку 3 в первый
регенератор 4, отдавая ему холод.
Выйдя из регенератора, воздух примерно
при наружной температуре проходит через
вторую клапанную коробку 5 в компрессор 6,
расположенный на одном валу с турбодетанде-
дополнительным охлаждением в регенераторе \J
Рис. 3. Принципиальная схема
воздушной холодильной машины (а) и ее
действительный вакуумный цикл (б) с
дополнительным охлаждением в регенераторе.
ром, сжимается до атмосферного давления и
выбрасывается наружу тгри повышенной
температуре. Этот воздух может быть
использован для отопления.
Новая порция атмосферного воздуха,
пройдя через второй предварительно охлажденный
регенератор 7 и клапанные коробки,
охлаждается и поступает© холодильную камеру. При
повышении температуры входящего в
холодильную камеру воздуха сверх установленного
предела клапаны автоматически
переключаются.
Регенераторы одновременно служат и
осушителями. Во втором регенераторе
содержащаяся в засасываемом воздухе влага
вымораживается, оседая на щасадке, а в первом
регенераторе при пониженном давлении вновь
переходит в жидкую и газообразную фазы и
нагретым потоком воздуха через компрессор
выносится в атмосферу.
Машину типа ТХМ-300 рационально
применять для получения температур порядка
—80 -- —90° и ниже.
В связи -с тем, что в настоящее время в
различных областях техники значительно
возросла потребность в низких температурах,
внедрение воздушных машин этого типа особенно
перспективно.

УДК 621.63:621.57
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
Инок. В. Л. ТИХОМИРОВ—Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Вентилятор является одним из основных
элементов холодильного агрегата с
воздушным охлаждением конденсатора. От него
зависят энергетические и акустические
характеристики всего агрегата.
Шум, наблюдаемый при работе
холодильного агрегата, возникает в результате шумов,
создаваемых отдельными его элементами —
компрессором, электродвигателем,
вентилятором,—а также вследствие 'вибрации этих
элементов и пульсации холодильного агента.
Испытаниями, проведенными лабораторией
малых холодильных машин ВНИХИ, было
установлено, что основным источником шума
при работе агрегатов ФАК и ФГК е
воздушным охлаждением конденсатора является
вентилятор [1, 2].
До настоящего времени вентиляторы
отечественных малых холодильных агрегатов
выпускалась 'с шестью узкими длинными лопатками
(рис. 1,а) и по своим аэродинамическим и
акустическим характеристикам значительно
уступали образцам передовых зарубежных
фирм. Учитывая актуальность данного
вопроса, ВНИХИ по договору с Харьковским
заводом торгового машиностроения в 1961 —
Рис. 1. Вентиляторы:
-от агрегатов ФАК и ФГК, б —с широкими лопатками типа
па II, г — то же, типа К-95.
то же, ти-

№ 6
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
19
1962 гг. была проведена работа по
исследованию шума отечественных и зарубежных
осевых вентиляторов.
Акустические и аэродинамические
испытания показали [3], 'что наилучшими
акустическими характеристиками обладают
вентиляторы с широкими лопатками.
В 1963 г. механическими мастерскими
ВНИХИ были изготовлены макеты таких
вентиляторов типов I и II диаметром 250, 300 и
350 мм (рис. 1, б, в). Одновременно ЦАГИ по
договору с ВНИХИ разработал конструкцию
новото малошумного вентилятора К-95 (рис.
1, г) для малых холодильных агрегатов [4].
Разработка велась по техническому заданию
ВНИХИ с учетом результатов указанных
выше испытаний вентиляторов и требований
градаций конденсаторов [5] и вентиляторов [3].
Весь ряд B9 шт.) унифицированных
холодильных герметичных агрегатов [6]
комплектуется конденсаторами, фронтальные сечения
которых имеют три размера, и вентиляторами
диаметрами 250, 290 -и 400 мм. Поэтому в
первую очередь представляли интерес
характеристики этих вентиляторов.
Опытные образцы вентиляторов К-95
диаметром 250, 290, 350 и 400 мм были
изготовлены механическими 'мастерскими ВНИХИ из
дюралюминия Д16АМ толщиной 1,5 мм
(диаметр 250 и 290 мм) и толщиной 2 мм (диаметр
350 и 400 мм). Лопатки профилировали на
металлических болванках вручную и проверяли
специальными дуговыми шаблонами.
Методика испытаний
В соответствии с поставленной задачей
были проведены две серии испытаний.
В первой серии сравнивали
аэродинамические и акустические характеристики макетов
вентиляторов типов I и II зарубежных
образцов и серийного вентилятора агрегатов ФАК
и ФГК, а также определяли зависимость шу-
м о о б р аз ов а ни я от д и ам етр а в енти л я тор ов.
Кроме того, устанавливали уровни силы и
громкости шума, создаваемого при работе
серийных электродвигателей АВ-0012-4,
используемых для привода вентиляторов в агрегатах
ФГК. Эти испытания послужили основой
конструирования нового малошумного
вентилятора для малых холодильных агрегатов.
Во второй серии испытаний определяли
акустические и аэродинамические характеристики
опытных образцов вентиляторов К-95, их
аэродинамические характеристики при работе в
унифицированных агрегатах, а также
устанавливали зависимости уровня шума от скорости
вращения и диаметров.
Акустические испытания вентиляторов
типов I и II (по 3 шт. каждого образца) были
проведены в заглушённой камере акустической
лаборатории ВНИИЭМ. Для 'сравнения были
испытаны серийный вентилятор, используемый
в агрегатах ФАК и ФГК, и один зарубежный
образец.
Звукопоглощающая отделка внутренних
поверхностей камеры выполнена в виде
пирамидальных пакетов из мипоры, что позволило
уменьшить отражение от стен звуковых волн,
распространяющихся от исследуемого объекта.
Во время испытаний вентиляторы
работали в условиях свободного входа и выхода
воздуха. Рабочее колесо устанавливалось
непосредственно на валу электродвигателя в
цилиндрической части патрубка с плавным
входом. Патрубок подвешивался на резиновых
раскосах сечением 5IX 5 мм\ Привод
отечественных вентиляторов осуществлялся от
электродвигателей КД-25 рижского завода
«Эльфа» и зарубежного электродвигателя.
Уровень шума измеряли в четырех точках
вокруг вентилятора под углом 45° к его оси на
расстоянии 0,5 и 1 ж при высоте над полом
1 м. Общий уровень шума и громкости
определяли как среднеарифметическое замеров в
четырех точках. Частотные слагающие шума
измеряли в точке с максимальным уровнем
силы шума на расстоянии 0,5 м.
В уровни шума каждой слагающей полосы
частот и в общий уровень шума в точке
спектрального анализа вносили поправки в
соответствии с методикой «МКШС-61» [7].
Скорость вращения вентилятора регулировали
путем изменения напряжения на клеммах
электродвигателя автотрансформатором,
получающим питание от стабилизатора напряжения.
Уровень силы шума и состав частотных
слагающих измеряли шумомером МИУ с треть-
октавным спектрометром датской фирмы
«Брюель и Кьер», уровень громкости шума —
шумомером С. С. С. 4 фирмы «Л. Е. А.»
(Франция). Скорость вращения вентилятора
определяли строботахометром СТ МЭИ и часовым
тахометром С К типа 731.
Вентиляторы К-95 испытывали в
заглушённой камере акустического стенда ВНИХИ.
Уровень шумовых помех был менее 46 дб и
30 фон. Камера имеет звукопоглощающую
отделку в виде трехклиновых пакетов из
стекловолокна и пенополиуретана (поролона).
Привод вентиляторов диаметром 250 и
290 мм осуществлялся от электродвигателя

20
Малошумные 'вентиляторы дли Малых холодильных агрегатов
№6
!КД-25, а диаметром 350 и 400 мм—от
электродвигателя МО-50. Предварительно в
электродвигателе МО-50 подшипники качения были
заменены подшипниками скольжения.
Уровень силы шума и состав частотных
слагающих измеряли шум ом ер ом МИУ с
полууставным фильтром ПФ-1, а уровень громкости —
шумомером С. С. С, 4.
В остальном методика испытаний вентиля™
торов К-95 не отличается от методики
испытаний вентиляторов типов I и II.
Аэродинамические испытания вентиляторов
проведены в ЦАГИ [5] на аэродинамической
трубе с наддувом. Производительность
вентиляторов определяли измерительными
коллекторами, а потребляемую мощность на 6а-
лансирном станке (моторе-весах) мощностью
0,5 кет.
При снятии аэродинамических характеристик
записывали величины давления в коллекторе,
статического давления в камере
аэродинамической трубы, скорости вращения -вентилятора
и величину момента на валу электродвигателя
балансирного станка. По этим величинам
путем пересчета устанавливали безразмерные
аэродинамические характеристики и строили
графики.
Результаты испытаний
Вентиляторы типов I и II. Результаты
испытаний вентилятора типа I 'и импортного
образца показали, что их акустические и
аэродинамические характеристики практически
совпадают. Уровни силы и громкости шума этих
вентиляторов составляют 54 дб и 40 фон. Такой
низкий уровень шума объясняется их малой
производительностью. Например, при
коэффициенте статического давления НС1 == 0,05
производительность вентиляторов вдвое меньше,
чем типа II или серийного вентилятора.
Шум вентиляторов типа I возрастает
пропорционально отношению диаметров.
Наиболее удовлетворительные результаты
получены при'Испытаниях вентилятора типа II.
Его аэродинамические характеристики
представлены на рис. 2. При увеличении
диаметров вентиляторов с 250 до 350 мм
громкость шума возрастает с 49 до 58 фон, т. е.
примерно в два раза.
Уровень громкости шума серийного
вентилятора 56 фон. Он имеет также
неудовлетворительные аэродинамические характеристики.
Например, чхри изменении Нст с 0,04 до 0,05
0 25
0,20
Рис. 2. Безразмерные аэродинамические характеристики
вентиляторов:
/ — от агрегатов ФАК и ФГК, 2- типа I, 3 — типа II.
производительность вентилятора Q налает с
0,28 до 0,20 (на 28,6%).
В 1962 г. во ВНИХИ были испытаны первые
образцы агрегатов ВС 0,45 ~ 1 и ВС 0,7 —1
[8]. В них были установлены серийные
вентиляторы диаметром 250 мм с приводом от
электродвигателей КД-25 и конденсаторы
соответственно из двух и трех одинаковых секций.
Производительность вентиляторов при работе
в этих агрегатах составляла 720 и 510 мя/час,
т.. е. при увеличении числа секций
конденсатора с 2 до 3 она снизилась на 27%. При этом
к. п. д. этих -вентиляторов был равен
соответственно 0,23 и 0,19, что почти вдвое меньше,
чем у вентиляторов типа II.
Испытания трех электродвигателей
АВ-0012-4 показали, что при уровне силы 48 дб

№ 6
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
21
уровень громкости шума этих
электродвигателей на расстоянии 1 м составляет 46 фон.
Максимальные слагающие !их шума находятся
в полосе частот около 1000 гц и выше. Такой
состав шума характерен для подшипников
'качения. Техническими условиями на
электродвигатели типа АВ и ABE [9] предусмотрено
их изготовление ша самоустанавливающихся
подшипниках скольжения, которые
конструктивно унифицированы с подшипниками
качения данного габарита. Использование таких
подшипников позволит резко уменьшить
уровень громкости шума этих электродвигателей.
Вентиляторы К-95. Аэродинамические
характеристики получены при испытании двух
образцов вентиляторов диаметром 400 мм.
Зазоры между колесом вентилятора и патрубком
были равны 1,3 и 3,7 мм, что составляет 0,3 и
0,9% диаметра колеса. Дополнительно
испытывали образцы со скругленными лопатками.
Испытания показали, что при увеличении
зазора и скруглении лопаток производительность
вентилятора в рабочей зоне падает на 5%. На
практике минимально допустимый зазор 5 в
холодильных агрегатах не должен быть
меньше 2 мм. В унифицированных .агрегатах этот
зазор составляет 0,8% диаметра D
вентилятора.
Результаты испытаний, полученные при
зазоре 0,9% /— • 100V представлены в виде
безразмерных аэродинамических характеристик
на рис. 3.
Известно, что рабочие аэродинамические
характеристики вентиляторов зависят не
только от самих вентиляторов, но и от сети, на
которую они работают. Ряд унифицированных
агрегатов 'предусматривает использование
вентиляторов одного диаметра в агрегатах с
различным числом секций конденсаторов.
Гидравлические сопротивления (конденсаторов и
количество проходящего через них воздуха связаны
определенной зависимостью [10]
НС1. = [0,144 + 0,036(яс—l)]WTi.s кгс\м\
3600 fv w т
q = —,—; м*1час.
Здесь; пс—число секций;
/у — узкое живое сечение
конденсатора для прохода воздуха, ж2;
wy — 'весовая скорость в живом сечении
конденсатора, кг/м-сек;
7--удельный вес «воздуха, кг/м*
(принят для нормальных условий
при tB = 20° и р = 760 мм рт, ст.).
Рис. 3. Безразмерные аэродинамические
характеристики вентилятора К-95 (внизу показан
вентилятор в патрубке с плавным входом).
Производительность вентилятора,
'работающего 'в том или ином агрегате, находится в
точке пересечения кривых Ист = j(Q)
конденсаторов и Q = f(H ст) вентиляторов (рис. 4).
После определения производительности все
остальные аэродинамические характеристики
вентиляторов были найдены то размерным
характеристикам для вентиляторов диаметром
250, 290 и 400 мм. Расчетные
аэродинамические характеристики вентиляторов при их
работе в унифицированных агрегатах
представлены в табл, 1.
о
Нет, Я

22
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
№ б
Тип
агрегата
ВН 0,28
ВС 0,35
1 ВН 0,22
1 ВН 0,35
ВС 0,45
ВН 0,45
ВС 0,55
1 ВН 0,55
ВС 0,7
1 ВН 0,7
ВС 0,9
ВП 0,9
| ВН 0,9
ВС 1,1
В 22П 1,1
I ВН 1,1
ВС 1,4
ВП 1,4
В 22П 1,4
1 ВН 1,4
ВС 1,8
В 22П 1,8
1 ВН 1,8
ВС 2,2
ВП 2,2
В 22П 2,2
1 ВН 2,2
ВС 2,8
J В 22П 2,8
Поверхность

конденсатора F, м*
1,49
0,93
1,86
2,79
3,35
4,46
5,68
7,05
9,45
11,85
14,1
Число
секций
2
1
2
3
3
4
5
3
4
5
6
Диаметр

вентилятора
D, мм
250
290
400
Весовая
скорость в
живом
сечении
конденсатора W\,
кг/м2 сек
5,37
5,30
4,99
4,71
5,65
5,34
5,04
7,93
7,44
7,04
6,72
Т
Мощность,

потребляемая
вентилятором,
N, em
14,1
13,3
13,7
13,9
29,5
29,7
29,9
146,4
148,7
150,0
151,0
аб л и ц а 1
к. п. д.
вентилятора
"Л
0,45
0,53 1
0,51
0,48
0,45
0,42
0,40
0,48
0,45
0,43 [
0,41
Из рис. 4 следует, что при работе вентиля- Весовая скорость воздуха *в живом сечении
тора прежней конструкции того же диаметра, конденсаторов находится <в пределах 4,7—
что и К-95 B50 мм), в агрегате ВС 0,45 его „ ~ , в
производительность будет на 23%, а к, п. д. - 7'9 кг/м*сек> что соответствует градации кон-
бол ее чем в 2 раза ниже, чем у К-95, денсаторов. При этом все вентиляторы рабо-

Jft 6
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
23
/I 1 I I I
W 500 600 700 Ц,мУчас
Рис. 4. Зависимость производительности от
гидравлического сопротивления в холодильных агрегатах и
аэродинамические характеристики вентиляторов:
У —ВН 0,28; ВС 0,35; 2 — ВН 0,22; 3 — ВН 0,35;
ВС 0,45; 4 — ВН 0,45; ВС 0,55; 5— К-95@ 250 мм);
6 — от агрегатов ФАК и ФГК.
тают в зоне высоких к. п. д. с отклонением от
максимума до 20%.
Перед акустическими испытаниями
вентиляторов был измерен шум электродвигателей.
Общие уровни 'силы и громкости шума
электродвигателя МО-50 (равны 50 дб и 43 фон.
Следовательно, (помехи, создаваемые
электродвигателем, будут практически ничтожны.
При низких скоростях вращения уровни
силы шума электродвигателя КД-25 при работе
на холостом ходу и при работе с вентилятором
диаметром 250 мм совпадают, т. е.
механический шум преобладает (над аэродинамическим.
Однако в связи с тем, что максимальные
слагающие шума электродвигателя КД-25
расположены в области низких частот, уровни
громкости шума при работе на холостом ходу
почти на 10 фон ниже, чем при работе с
вентилятором D9 дб и 30 фон). Результаты
акустических испытаний •вентиляторов К-95
представлены в табл. 2.
Таблица 2
Диаметр
вентилятора,
мм
I 250
290
350
400
1
УроЕни силы и громкости шума,
измеренные на расстоянии 1 м\
дб
53,5
57
63
70
фон
43,5 |
50,5
56,0
65,5
Результаты испытаний показали, что у
вентиляторов К-95 уровень громкости более чем в
2 раза ниже, чем у вентиляторов прежней
конструкции и почти в 1,5 раза ниже, чем у
вентиляторов типа II. Для выявления
зависимости уровней силы и громкости шума от
окружной скорости все указанные вентиляторы
были испытаны при скоростях 'вращения от 1300
до 900 об/мин. Величина прироста уровня
силы шума вентилятора при увеличении его
окружной скорости определяется по уравнению
ЦП]
"—*(?)¦•
где: t/г и Ui — окружные скорости колеса
вентилятора, м/сек;
m — показатель степени,
характеризующий аэродинамический шум
вентилятора.
При малых скоростях вращения
вентилятора его шум полностью маскируется шумом
помех в помещении. При увеличении окружной
скорости сначала прослушивается
механический шум, а затем он маскируется
аэродинамическим шумом вентилятора.
Результаты испытаний (рис. 5, а) показали,
что у вентиляторов К-95 механический шум
прослушивается при окружных скоростях
ниже 16 м/сек (зона I). При скоростях выше
16 м/сек аэродинамический шум преобладает
над остальными слагающими шума
вентилятора (зона II). Показатель степени (в этой зоне
равен 7,2. Таким образом, уровень силы
аэродинамического шума вентиляторов можно
рассчитать по формуле,
?=z,0 + ioig(-^-)m,
где: Lo — нулевой уровень силы шума
(находится в начале кривой
аэродинамического шума), дб;
Ui — расчетная окружная скорость, м/сек;
Ui — окружная скорость при нулевом
уровне Lo, м/сек.
Для вентиляторов К-95 это выражение
имеет вид
1 = 52 + 10 lg(-^O'2= 52+72 lgr -f^- дб,
а для вентилятора от агрегатов ФАК и ФГК
? = 50 + 10 lg№j5,°= 50 + 50 lg -^- дб.

24
Малошумные вентиляторы Оля малых холодильных агрегатов
№6
60
50
40
¦ Tii" Г !" 1
4 11 мм 1 ТТ IT til ""
"И ТTTTT T Т 1 и II 1
u_j—| } J |~г~г г г г" 1 i 1 1 I—~
Li^rri ~
gjg^^^^^S^
ill Г П 7 П Г Г'
h|T|4ffl
1 ! 1
IZZ
l ._.!_:'
—
?
г-р-
—•
=
II
'.ZL,
ё
-
Е
ч—
Е
L_
—
¦ --I
Mji Г
ы~гтт
• IГГТГ
_l_ J—p_J—1_
^й*ч
hHmER
- \—\—\—\ | f
щщ.
(JEfijE
j—|—f j-f --—
м illr1
i \JriA—'
3Jr\ Si
4-1-4-1 J—-
—hi tt~~
^
Est:
_
^
&
2
~
<<*
IT
r:
-o
E
-g
«^
E
_
Ф
111
LjpOH
8 9 10 12 Vi W 18 20
9
+- — K-95, Ф 250mm, X - K-(Jbf Ф 290 mm ,
О ~~K-95, Ф 350 мм, О —K-95,<b WO мм,
• —Вентилятор от холодильных агрегатоб ФЛКи-ФГК Ф z<5#/
Z5" J0
Рис. 5. Зависимости уровней «силы (а) и громкости (б) шума вентиляторов
от их окружных скоростей.
Отсутствие зоны прослушивания
механического шума при испытании серийного
вентилятора объясняется малошумностью его
приводного электродвигателя SP-A9-EV25
фирмы «Дженерал электрик». При использовании
той же зависимости для характеристики
уровней громкости, что и уровней силы шума (рис.
5, б), величина показателя степени с
увеличением диаметра уменьшается, а нулевой
уровень возрастает. \ »
В табл. 3 даны значения (показателей
степени и нулевых уровней громкости шума,
приведенных к окружной скорости Ux =: 10 м/сек.
При выборе диаметра и скорости 'вращения
вентилятора следует учитывать, что при
равных окружных скоростях производительность
вентиляторов пропорциональна кубу
отношения их диаметров. Поэтому для уменьшения
уровня громкости шума целесообразно выби-
Таблида 3
Тип вентилятора
(
К-95 1
(
От агрегатов ФАК
и ФГК
Диаметр,
250
290
350
400
250
т
5,6
4.2
3,9
3,7
7.5
фон
29,5
37,5
41,5
49,5
39,0

№ 6
Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов
25
Средние частоты 6 пол у о к гладах у г и,
so ю т ш то ж т ш soo то woo iiko 3200 нво вш то
щ
so
70
60
50
4/7
30
OblLLU.ll
уроб ем о
1 саль/, Од
7
1 у
\\* v .1
4 3
—-««^
"S*
_—
±5
^
^г
bs
N
^4.
з
н
И-
т
-\—
ss
~\
Г
Г~Г
1
шг=__„
"•^^
v-^^
РГ
1
г—'—т
1 1
ч
тг
1
л
4'
_Д
3
1
1
1
1 1
1
п—
1
70 фон
ВО фон
T<Nw
гт~
1
l^4*
50 фон у*
<з
Wan
It*'
ш
....
1
1
—
~~/
тг
1
^
-"""T
ф|=
^L
/
/
"ф
1
[ | nS = 1
J—\ UOUILLIL I
up обе мь гром \
Н 1
g /
тт±\
Н 1
А' 4
Аз 7 \
3
Ь,(рон
SO
70
60
50
4/7
00
5 6 7 В 910е
J 4 5 5 7 8 310
2 3 4 5 6- 7 8 9 W
(Joe mom а, гц
Рис. 6. Спектрограммы шума вентиляторов К-95:
/•—диаметр 400 мм, 2 — диаметр 350 мм, 3 — диаметр 290 мм, 4 — диаметр 250 мм, 5 — от
агрегатов ФАК и ФГК диаметром 250 мм.
по возможности большего сор»), АКВ-ФВ4
рать вентилятор
диаметра и с меньшей скоростью вращения.
Частотный состав слагающих шума
вентиляторов К-95 (рис. 6) показывает отсутствие в
нем резко выраженных тональных звуков, что
подтверждает его аэродинамическое
происхождение. Кривые равной громкости,
нанесенные на эти спектрограммы шума, позволяют
судить о громкости шума слагающих в
отдельных частотных полосах (полуоктавах).
Вентиляторы К-95 рекомендуется применять
в малых холодильных агрегатах с воздушным
охлаждением конденсатора, в
'воздухоохладителях, автономных кондиционерах, торговом
холодильном оборудовании, приточных и
вытяжных вентиляционных системах и во всех
других случаях, где требуются малошумные
вентиляторы.
В целях уменьшения громкости шума при
заданной производительности следует выбирать
вентилятор с минимально возможной
скоростью вращения.
С 1964 г. вентилятор К-95 выпускается с
холодильными агрегатами ВС 1,8-—-3 и ВС 2,2~3
(Ярославский завод холодильных машин),
прилавками «Снежника» и СК2-Н (Люберец
кий завод торгового машиностроения), а также
применяется для вентиляции цехов на Кост
ром'ском хладокомбинате.
В 1965 г. с этими вентиляторами будут
серийно изготавливаться холодильные агрегаты
ВС 0,45—3, ВС 0,45—1, ВС 0,7—3, ВС 1,1—3
(Харьковский завод торгового
машиностроения), ВСР 0,35 (рижский завод «Компрес-
и воздухоохладитель 2ВО-9
(Мелитопольский завод холодильного
машиностроения им. 30 лет ВЛКСМ), ИФ-56
(московский завод «Искра»).
ЛИТЕРАТУРА
Г.
1. В. А. Т и х о м и р о в, В. Б. Я к о б с о н, В.
Ш к р и и г м а н, «Холодильная техника», 1962, № 3.
2. В. А. Т -и х о м и р о в, М. Б. Роз-енбер г, Шум
и вибрации малых холодильных машин, Госторпиздат,
1962.
3. Д. М. И о ф ф е, В. А. Т и х о м и р о в, Разработка
градации вентиляторов для малых холодильных
герметичных агрегатов, Отчет ВНИХИ, 1962.
4. А. Р. Бушель, Исследование малошумного вен
тилятО'ра ЦАГИ К-95 для малых холодильных агрегатов
ВНИИ холодильной промышленности, Отчет ЦАГИ,
1963.
5. Д. М. Иоффе, Разработка градации
конденсаторов для малых холодильных агрегатов, Отчет ВНИХИ,
1962.
6. В. Б. Я к об с о н, В. А. Т'И х о м и р о в, II. М. 3 е-
л и к о в с к и й, Л. Ф. Г и р ш и к, Разработка ряда
унифицированных герметичных агрегатов, Отчет ВНИХИ,
1963.
7. Методика контроля и нормирования вибрации и
воздушного шума механизмов и электрических машин на
заводских стендах (МКШС-61), ЦНИИ им. академика
А. Н. Крылова.
8. Д. М. II о ф ф е, Помощь Харьковскому заводу
торгового машиностроения в разработке новых герметичных
холодильных компрессоров и агрегатов, Отчет ВНИХИ,
1962.
9. В. М. 3 а х а р ь я н, Малогабаритные асинхронные
и '.коллекторные электродвигатели малой мощности для
встраивания в механизмы и приборы, ВНИИЭМ, 1959.
10. Д. М. Иоффе, Конденсаторы с (воздушным
охлаждением для малых холодильных агрегатов, Госторг-
издат, 1958.
11. Е. Я. Юдин, Глушение шума вентиляционных
установок, Госстройиздат, 1958.

УДК 621.58
Дисковый льдогенератор
\ НЕКРАСОВ— Астраханский технический институт рыбной промышленности и хозяйства
Искусственный годный лед находит
широкое применение в рыбной промышленности,
торговле и сельском хозяйстве.
На кафедре холодильных машин
Астраханского технического института рыбной
промышленности и хозяйства был разработан
дисковый льдогенератор системы Астрыбвтуза для
производства чешуйчатого и снежного льда
(автор П. Ф. Коношев, соавтор В. П.
Некрасов).
а
в
Дисковый льдогенератор:
а — разрез; б — общий вид: / — ротор, 2 —
диск-испаритель, 3 — корпус, 4 — сальник, 5 — водяной бак (с
оросителем), 6 — нож.
Льдогенератор представляет собой ротаци-
, онный теплообменный аппарат интенсивного
действия с непосредственным охлаждением.
Основные его узлы (см. рисунок) — корпус,
ротору с дисками-испарителями, сальник,
режущий механизм (с 'неподвижными ножами) и
! водяной бак (с оросителем).
Сварной корпус служит одновременно
рамой. В корпусе размещен ротор,
вращающийся в подшипниках качения. Ротор — это
полый вал, выполненный из толстостенной
трубы, на которую насажены четыре полых
стальных диска. Внизу, сбоку, вмонтирован
ороситель для подачи воды на диски. Наружная
поверхность дисков хромирована, внутренняя их
поверхность развита за счет радиальных
каналов.
Для предотвращения -смещения ротора в
осевом направлении в конструкции
льдогенератора предусмотрен упорный шариковый
подшипник.
Вал ротора уплотнен с помощью сальника
от компрессора АВ-300. Со стороны редуктора
вал заглушён.
- Холодильный агент поступает в диски через
специальное устройство. В отличие от
стационарных аппаратов со свободным уровнем
жидкого холодильного агента в данном
льдогенераторе ротор получает такое число оборотов,
что жидкость под действием центробежной
силы забрасывается в радиальные каналы, где
^~ \д выпуск пасла
\5

№ 6
Дисковый льдогенератор
27
! Пока-атели
Производительность, кг/час ,
Температура кипения
холодильного агента, °С . . .
Мощность привода
льдогенератора, кет
Холодильный агент . ...
Рабочая поверхность испари-
Габаритшые размеры, мм:
длина
•высота
Метод отделения льда . . .
Число оборотов в минуту
ножевого вала или испарителя
Общий вес льдогенератора, кг
Занимаемая кубатура, ms . .
Расход холода, ккал/час . .
л ь
Л-200 (морское
исполнение)
опытный
200
-10
1,6
Фреон-12
или аммиак
_
1050
1170
1550
дог
Л-250 (морское
исполнение)
опытный
250
-22
3
Фреон-12
или аммиак
—
1220
1220
1756
Вращающим
900
1,91
30000
1135
2,61
—-
е н е
ЛГ-300
(морское
исполнение)
опытный
300
—15
3,7
Фреон-12
или аммиак
2,95
—
1560
1790
р а т о р ы |
ВШ-501 ЧКД
(Чехословакия)
серийный
150—200
-10
1,2
Аммиак
2,3
1000
1170
1700
и с я ножами
8,5
800
8,76
—
8
1000
1,99
30000
ЛГ-200 (системы
Астрыбвтуза) [
опытный
170-200
— 15
1,2
Фреон-12
или аммиак
1,3
1500
980
900

Неподвижными ножами
48
910
1,32
30000
находится в постоянном 'контакте с
охлаждаемой поверхностью.
Наружная поверхность дисков орошается
водой, которая намораживается тонким
слоем. Лед срезается неподвижными ножами и
падает в виде снега или чешуек на лоток.
Геометрия режущей части ножей экоперимен-
гально определена в процессе 'Испытаний
элементов.аппарата. Зазор между режущей
кромкой ножей и наружной поверхностью диска
регулируется прокладками и винтами
крепления.
Опытный промышленный образец дискового
льдогенератора был изготовлен ото проекту
Астраханского отделения Гидрорыбпроекта и
испытан на экспериментальном стенде
института 'и морозильном судне МРС-1537.
Программой испытаний была
предусмотрена работа льдогенератора на аммиаке
(экспериментальный стенд) и фреоне-12 (МРС-1537).
На аммиаке льдогенератор работал при
двух режимах:
Температура, °С
кипения . .
конденсации
воды . .
Первый
режим
—13
20
5
Второй
режим
— 18
20
8
При первом режиме льдогенератор работал
непрерывно в течение 22 часов, при втором —
4 часа 30 минут. Производительность
составила: в первом случае 170 кг/час чешуйчатого
льда, ©о втором — 180—200 кг/час. Мощность,
потребляемая приводом льдогенератора,
была равна 0,9—1,2 кет. Лед получался сухим,
переохлажденным. В процессе испытаний
льдогенератор работал устойчиво и надежно.
На фреоне-12 льдогенератор испытывался в
течение суток при одном режиме: температуре
кипения — 20°, конденсации 15° и воды 8°.
Жидкий фреон подавался к льдогенератору
от регулирующей станции судовой
холодильной установки.
Производительность льдогенератора
составила 220—250 кг/чась потребляемая
мощность — 1,2ч-1,3 кет.
Установленные зазоры между дисками и
режущими кромками ножей не изменялись.
После испытания льдогенератор был разобран и
проверен. Каких-либо отклонений от нормы
замечено не было. Внутренняя поверхность
каналов дисков замаслилась незначительно, так
как масло вместе с холодильным агентом
свободно отводилось из каналов специальным
устройством.

28 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах № fj
Для сравнения ib таблице приведены
основные технические показатели 'современных
отечественных и зарубежных льдогенераторов.
После испытания дисковый льдогенератор
длительное время находился в эксплуатации
на судне МРС-1537, где он работал
безотказно.
На основании проведенной работы
комиссия Астраханского совнархоза дала высокую
оценку испытанному льдогенератору и
рекомендовала наладить его серийный выпуск для
рыбной промышленности, а также
предприятий мясной и 'пищевой .промышленности. Дис-
скорые льдогенераторы первой промышленной
серии будут использованы на рыболовных
судах Каспийского бассейна.
УДК 637.513.82
Исследование процесса замораживания мяса в полутушах
при низких температурах и свободном конвективном теплообмене
Инж. С. Я. НИЗОВ
Для интенсификации процесса
замораживания мяса в полутушах чаще всего
увеличивают скорость движения воздуха. Однако это не
единственный способ.
За последние годы наблюдается тенденция к
замораживанию при более низких
температурах охлаждающей среды, что позволяет
сократить длительность 'процесса, снизить
естественные потери продуктов и наиболее полно
сохранить их пищевые качества.
Низкие температуры положительно влияют
на свойства мяса при размораживании.
Поэтому не случайно авторы ряда работ [1,2]
рекомендуют применять их при холодильной
обработке мяса.
По мере развития энергетической базы
народного хозяйства низкотемпературная
обработка мяса холодом будет получать широкое
распространение.
Вопросы теплообмена при замораживании
в области температур ниже —50° изучены
мало. Поэтому автором -прав еден а работа по
экспериментальному исследованию процесса
замораживания мяса при температурах от —50
до —90°.
Исследования проводились с
использованием воздушной турбохолодильной машины
TXM-300.
Замораживалось говяжье мясо 'первой
категории в парном состоянии и остывшее.
Парное мясо поступало с температурой 35—38°, а
остывшее 8—10°. Толщина бедренных
частей полутуш колебалась в пределах 180—
240 мм.
Замораживание проводили в ,
экспериментальной камере емкостью 4,5 ле3. Полутуши и
четвертины подвешивали на обычные крючья
и замораживали, как правило, до температуры
в центре бедра —20°.
В опытах изучали продолжительность
замораживания, характер изменения
температурного поля бедренной части полутуши,
коэффициент теплоотдачи и усушку.
Температуру измеряли хромель-копелевыми
термопарами, которые подключались к
электронному самопишущему потенциометру
ЭПП-0,9 2М.
Термопары для измерения температуры в
толще размещали: одну в стереометрическом
центре бедра и три—четыре в плоскости его
поперечного сечения между стереометрическим
центром и поверхностью (по малой оси
эллипса).
Температуру поверхности измеряли также в
зоне стереометрического центра бедра путем
усреднения показаний двух—трех
пластинчатых термопар, которые вводили под
поверхностную пленку мяса. Предварительно было
установлено-, что тонкая поверхностная пленка не
вносит существенных искажений в показания
термопар.
Коэффициент сухой теплоотдачи
определяли по методу регулярного теплового режима с
помощью альфакалориметра [3, 4].
Для контроля величину коэффициента
теплоотдачи определяли, кроме того, из
уравнения теплового баланса, учитывая полное
количество отведенного тепла, поверхность
теплоотдачи, температурный напор и время
замораживания.
Коэффициент теплоотдачи за счет
испарения рассчитывали по усушке в процессе
замораживания.

№.¦6 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах 29
Мясо до и после замораживания
взвешивали на технических весах с точностью + 10 г°
На рис. 1 представлено изменение
температуры в поперечном сечении бедра полутуши.
Время заморашидания, часы
Рис. 1. Температурные графики процесса
замораживания задней четвертины (толщина бедра 220 мм) при
средней температуре воздуха —85°:
/ — на глубине 110 мм; 2 — 90 мм; 3 — 70 мм.; 4—50 мм;
5—30 мм; 6—на поверхности; 7 — изменение
температуры воздуха в камере.
Процесс замораживания в интервале
температур от —60 до —90° протекает настолько
интенсивно, что даже при (непрерывной записи
температуры самопишущим потенциометром
задержки в ее понижении в связи с фазовым
превращением воды почти >не обнаруживается.
Вид температурных графиков — типичный для
быстрого замораживания.
Опытные данные о продолжительности
замораживания парного и остывшего мяса
представлены в табл. 1.
Таблица 1
Толщина
бедра /,
мм
220
220
220
200
240
230
180
195
210
200
220
190
180
200
205
160
185
175
190
190
190
200
230
180
180
180
190
180
180
200
210
220
Начальная
температура
в центре
бедра tHi
38
37
35
31
37
38
30
30
30
35
36
31
30
38
38
15
34
33
38
9
13
13
13
15
15
10
10
1 ю
10
8
5
8
Конечная
температура
в центре
бедра tKUi
°С
—20
-31 |
-22
-20
-25
-20
-20
-20
-20
— 18
— 18
— 18
-18
-22
-22
-20
— 18
— 18
-18
-20
-20
! —20
| -20
-20
-20
-20
-20
—20
-20
-20
-16
—20
Средняя

температура
воздуха в
камере
'о, °С
-69
-88
-70
-68
-68
-59
-59
-59
—59
-60
-60
—60
— 60
-75
-75
-52
-65
| —70
-70
-67
-64
-64
—64
-53
-53
—47
-47
-62
-62
-61
' —61
-61
Время

замораживания
т, час
12,50
9,33
12,80
9,50
16,00
16,00
12,75
13,75
15,00
13,50
14,40
11,00
10,00
9,50
11,00
8,50
9,00
7,00
9,50
9,30
9,50
10,50
13,50
8,50
Ю,00
9,50
10,50
8,00
8,25
9,50
10,80
11,00
При замораживании полутуши до
температуры в центре бедра —20° средняя конечная
температура бедра устанавливается на уровне
—35 ч-—40°.
В табл. 2 приведены опытные и расчетные
величины средней конечной температуры
бедра.
Удовлетворительное соответствие расчетных
данных опытным позволяет считать, что при
температуре в центре бедра ниже 0° его
среднюю конечную температуру и и данном случае
можно определять как полусумму температур
центра и поверхности бедра. Аналогичные
результаты дает расчет средней конечной
температуры по формуле Д. Г. Рютова [5].
Оказалось, что для получения средней
конечной температуры бедра порядка —18°.
температуру в центре бедра достаточно
понизить до —2¦¦:—3°. В справедливости это-

30 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах № 6
Таблица 2
Конечная

температура в
центре бедра
-20
-20
~20
-20
-16
-26
Конечная
температура
поверхности
бедра /кп,
°с
—54
-56
-46
-51
-51
--56 .
Средняя конечная
температура бедра /ск, °С
опытная
-32
-40 1
-40
-39
-35
-40
расчетная по 1
формуле
'ск — 2
-37,0
-38,0
-33,0
-35,5
-33,5
-41,0
го утверждения можно убедиться,
рассматривая график распределения температуры по
толщине бедра (рис. 2). При температуре в
0 40 70 100
Расстояние от поверхности бедра, мм
Рис. 2. Распределение температуры по
толщине бедра.
центре —1,5° температура поверхности равна
—39°. В результате выравнивания температур
после помещения мяса в камеру хранения
устанавливается средняя температура, равная
приблизительно —18-^—20°.
Теплообмен между замораживаемой
полутушей и охлаждающей средой
осуществляется путем конвекции, радиации и испарения
влаги с поверхности. Поэтому и коэффициент
теплоотдачи должен представлять собой
сумму трех составляющих, т. е.
сс = ак f ар4-аи.
При промышленном замораживании мяса в
камере вследствие взаимного экранирующего
действия полутуш мяса радиационной
составляющей можно пренебречь. В этом случае
а = ак -}- аи .
В условиях проводившихся опытов между
замораживаемой полутушей мяса и
холодными стенками камеры имелся радиационный
теплообмен при среднем расчетном значении
коэффициента теплоотдачи «р около 2 ккал/м2
час град.
Конвективную составляющую коэффициента
теплоотдачи определяли с помощью
альфакалориметра в зависимости от температурного
напора. Альфакалориметр, подвешенный в
камере, нагревали до температуры поверхности
мяса. В процессе охлаждения прибора
записывали с помощью электронного
самопишущего потенциометра изменения температуры
прибора и воздуха в камере. Затем строили
полулогарифмический нрафик изменения темпе-
ратурно'го напора во времени. По графику
определяли темп охлаждения альфакалоримет-
ра. Коэффициент теплоотдачи находили из
формулы
ак = тФ ккал/м2час град.
Здесь: т — темп охлаждения
альфакалориметра, 1/час;
Ф — постоянная альфакалориметра
S
где: С — полная теплоемкость прибора;
S — поверхность альфакалориметра, м2.
За короткое время охлаждения
альфакалориметра температуры поверхности мяса и
воздуха в камере практически оставались
постоянными.

№ 6 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах 31
Коэффициент теплоотдачи конвекцией
относили к тому температурному перепаду между
прибором и воздухом, при котором измерялся
темп охлаждения ¦альфакалор.иметра.
Таким 'путем была установлена зависимость
коэффициента теплоотдачи конвекцией сск от
температурного напора (рис. 3).
»; /5
1
Is
|\
I!
Ух
о/*
о
о <
Оу/^
о
о о
LV«
О о
в о
О
0 ^ИГ^ 1
'
\
20
30 40 50 60
Температурный напор, *С
70
99
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи
конвекцией от температурного напора.
Средняя величина температурного напора
при замораживании парных полутуш
колеблется в пределах 50—60°. При таких
температурных напорах значение ак равно 11 —12
ккал/м2час град.
При расчетах по уравнению теплового
баланса а к несколько выше. Это вполне
закономерно, так как в уравнении теплового баланса
.учитывается теплота испарения влаги и
теплота радиации, что не принимается во внимание
при определении ак с помощью альфакалори-
метра.
При расчете коэффициента теплоотдачи в
la Nuf
условиях теплообмена, подобных опытным,
обработку и обобщение экспериментальных
данных производили в критериях подобия,
входящих 'в уравнение
Nu = C(GrPr)".
При этом вычисляли критерий Nu и аргумент
(GrPr). В «качестве определяющей
температуры принята средняя температура воздуха в
камере, а в качестве характерного линейного
размера— толщина бедра полутуши. В
результате обработки опытных данных построен
график зависимости Nu/ = /(GrPr)/ (рис. 4).
Экспериментальные точки довольно хорошо
уложились на прямую линию, что позволило
построить критериальное уравнение связи,
характеризующее интенсивность теплообмена в
области температур от —55 до —90°.
Уравнение имеет вид
Nu, = 0,45 (GrPr)
0,3
у •
A)
Точность полученной критериальной
зависимости находится в предел axi 10%, что для
практических расчетов вполне допустимо.
Коэффициент теплоотдачи испарением
определен по данным усушки за время
замораживания. Средняя величина усушки при
замораживании парного мяса составила 0,7%, а
средняя величина коэффициента теплоотдачи
испарением — 0,64 ккал/м2час град.
Следовательно, полный коэффициент
теплоотдачи при температурных перепадах 50—60°
равен 11,6—12,6 ккал/м^час град. В
практических расчетах времени замораживания мяса в
полутушах можно пользоваться средней
величиной полного коэффициента теплоотдачи,
приблизительно равной 12 ккал/м2час град.
lg(GxPz)f
Рис. 4. Результаты обработки опытных данных по свободному конвективному теплообмену в
критериях (подобия Nu/, (GrPr)/.

32 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах № 6
Существующие аналитические зависимости
для определения времени замораживания
мяса в полутушах 'применительно к
низкотемпературному замораживанию дают
значительные отклонения расчетных данных от опытных.
В связи с этим возникла 'необходимость в
построении критериальных зависимостей для
расчета времени замораживания в конкретных
условиях теплообмена.
Оказалось, что решить задачу по расчету
времени замораживания можно путем
обработки опытных данных в критериях подобия,
входящих в функциональную зависимость
iLe/dJi.Fo), B)
где: йн—^г-^о ~ разность между начальной
температурой в центре бедра
и температурой воздуха в
камере;
йк = ^Кц—to — разность между конечной
температурой в центре бедра и
температурой воздуха п
камере;
Bi — критерий Био;
Fo—критерий Фурье.
Начальную и конечную температуры в
центре бедра, толщину бедра (характерный
линейный размер) и среднюю температуру воздуха
в камере брали из опытов. Удельный вес мяса
принят 1050 кг/м?, а содержание воды в нем
70%.
Теплофизические характеристики мяса
вычисляли для средней температуры продукта
между криоскопической и средней конечной.
При средней конечной температуре выше —30°
среднюю температуру продукта определяли по
данным проф. Г. Б. Чижова [5]. Средние
температуры продукта при среднеконечной
температуре ниже —30° устанавливали
планиметрированием кривой количества вымороженной
воды 'в зависимости от температуры,
построенной по данным Хейсса. При этом были
получены следующие результаты:
Срелняя конечная
температура продукта,
°С " . . -35 -40 -45 -50
Средняя температура
продукта, °С . . . —11,0 —12,5 —13,7 -15,0
В расчетах критерия Фурье
температуропроводность модифицировали с учетом теплоты
льдообразования. ¦
Коэффициент теплоотдачи определяли из
критериальной зависимости A). -
В результате вычислений оказалось, что
критериальные величины лежат в пределах: без-
К
размерная избыточная температура ~у 1,4—
2,6, критерий Био 1,4—2,5, критерий Фурье
0,2—0,5.
По опытным данным в логарифмических
координатах построены графики (рис. 5)
зависимости ~— =/ (B^Fo).
' ' tgfo
К
Рис. 5. Зависимости — от Bi и Fo при
замораживании парного мяса в четвертинах,
Если принять во внимание неточность
'геометрического подобия и сложную форму
продукта, различие физических свойств полутуш,
изменение температуры воздуха в камере в очень
широких пределах, ошибки измерений и
вычислений, то можно признать, что опытные
точки довольно хороню уложились на прямые
линии. Это позволило найти искомые
множитель и показатели степеней у критериев Bi и
Fo.
Установлено, что при замораживании
парного мяса функциональная зависимость B)
имеет вид
^ = 2,6Bi°'™F6c'1C0- C)

Jsfe 6 Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких температурах 33
Обозначим у через &. Тогда
относительно Ро уразнение C) примет вид^
Fo = D)
8,035 BiM°7
Уравнение D) содержит 'связь между
временем замораживания, температурными
условиями процесса и толщиной бедра полутуши.
Из уравнения D) определяется
продолжительность замораживания
а2Д8 А
т = » E)
8,035 д^ВИ.*)?
где #w — полная температуропроводность,
мУчас.
Для определения времени замораживания
по формуле E) необходимо знать начальную
и конечную температуры в центре бедра,
толщину бедра, температуру воздуха в камере,
коэффициент теплоотдачи и теплофизические
характеристики 'продукта.
По формуле E) произведен расчет времени
замораживания полутуш в парном состоянии с
толщкной бедра 0,16, 0,18, 0,20, 0,22 и 0,24 ж. В
расчетах приняты: начальная температура
35°, конечная в центре бедра —18°,
коэффициент теплоотдачи 11 ккал/м2час град.
Среднюю конечную температуру
замораживания определяли «ак среднее арифметическое
конечных температур в центре и на
поверхности бедра. При этом конечную температуру по-
'кп
верхности находили из соотношения —- =
= 0,760, которое найдено опытным путем. В
этом соотношении U — средняя температура
воздуха в камере. Данные расчетов
представлены на рис.- 6.
Сравнение расчетной продолжительности
замораживания с опытной дало следующие
результаты: расхождение 0% — 1 опыт, от +0 до
+5% — Ю опытов, от ±5 до +10%— 4 опыта,
от ±10 до +15% — 1 опыт, от +15 до
+20% —6 опытов.
Среднее расхождение расчетного и опытного
времени по 22 опытам составило +3%. Таким
образом, разброс опытных значений от
найденных по критериальной зависимости C)
находится в пределах +20%. Полученное
уравнение может быть использовано для
определения времени замораживания парного мяса в
полутушах в условиях, подобных опытным.
Средняя температура воздуха В камере, 'С
Рис. 6. Расчетная зависимость времени замораживания
парного мяса в четвертинах от температуры воздуха и
толщины бедра.
Выводы
В интервале температур от —50 до —90°
процесс замораживания мяса даже в условиях
свободного конвективного теплообмена
протекает весьма интенсивно. Большая часть
времени (80—85%) расходуется на понижение
температуры в центре до —1ч—2°. При
температуре в центре около —2° средняя
конечная температура бедра устанавливается на
уровне —18ч—20°. Замораживание до
температуры в центре —18° обеспечивает
получение продукта со средней температурой —35ч-
—40°. Время замораживания до
температуры в центре —18° для полутуш с толщиной
бедра 0,2 м составляет: при —60° 14—15
часов, при —70° 10 часов, при —80° 7—8
часов.
Усушка в процессе замораживания парного
мяса сокращается до 0,7%. Средняя скорость
замораживания повышается до 1,34 см/час.

34
Об охлаждении зефирно-пастильной массы
№ 6
Найдена зависимость коэффициента
теплоотдачи от температурного напора и получено
критериальное уравнение, позволяющее
определять его величину в области температур от
—50 до —90°.
Построена обобщенная -критериальная
зависимость для расчета времени замораживания
пол у туш парного мяса с толщиной бедра 0,18—
0,24 м.
Канд. техн. наук С. А.РАПОПОРТ—Всесоюзный HajHHo-
В ближайшие годы выработка зефирно-па-
стильных изделий возрастет в 6—8 раз, в
связи с чем интенсификация технологического
процесса их изготовления приобретает
актуальное значение.
Важнейшим процессом зефирно-пастильного
производства является структурообразование
сбитой и отсаженной массы, имеющей
пенообразную пористую структуру.
Во время структурообразования
фиксируется форма, упрочняется структура и появляется
тонкая защитная пленка (корочка).
Структурообразование осуществляется в
цехе на деревянных лотках, установленных на
передвижных этажерках, занимающих от 70 до
80% полезной площади цеха. Зефир
отсаживается в виде половинок полусферической
формы, обращенных донышками вниз.
Структурообразование — это длительный
процесс C—4 часа), зависящий от параметров
воздушной среды цеха: при понижении
температуры процесс ускоряется.
Специфические свойства зефирно-пастиль-
ных масс — большая термочувствительность и
нежная структура — затрудняют разработку
режимов, интенсифицирующих
технологический процесс.
В последние годы за рубежом опубликованы
сообщения об успешном применении нового
способа охлаждения полуфабрикатов и
готовых изделий кондитерских производств —
лучистого теплообмена, т. е .охлаждения
радиацией.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г. Б. Чижов, Вопросы теории замораживания, Пи-
щепромиздат, 1956.
2. Н. П. Янушкин, «Мясная индустрия СССР»,
1956, № 5.
3. Г. М. Кондратьев, Тепловые .измерения, Маш-
лиз, 1957.
4. Г. М. Кондратьев, Общая теория альфакало-
риметров, основанных на теории регулярного теплового
режима, «Известия АН СССР», 1948, № 7.
5. Н. А. Головкин, Т. Б. Чижов, Холодильная
технология пищевых продуктов, Госторгиздат, 1963.
УДК 664.144.037.1
•-исследовательский институт кондитерской промышленности
Установлено, что инфракрасные лучи
(длина волны К = 100—400 мк) обладают
способностью проходить через органические среды и
в значительной степени поглощаться ими. На
основании этого некоторые зарубежные
исследователи рекомендуют применять
радиационное охлаждение, которое, по их мнению,
позволяет значительно сократить время
охлаждения и улучшить качество кондитерских
изделий.
Одни из исследователей (Миллс, Морган,
Эдвин) отдают предпочтение чисто
радиационному охлаждению без применения конвекции,
другие (Гёрлинг, Беккер, Хейс), не отрицая
положительных сторон радиационного
охлаждения, не считают тем не менее возможным
полностью отказаться от конвективного способа.
Для проверки интенсивности воздействия
на зефирно-1пастильную массу радиации и
конвекции, с одной стороны, и комбинированных
радиационно-конта'ктного и радиационно-кон-
вективного охлаждения, с другой, были
проведены исследования, конечной целью которых
являлось определение наиболее эффективного
способа искусственного охлаждения при
структур о об разов а ни и.
Для проведения исследований была создана
специальная опытная установка (рис. 1),
.представляющая собой шкаф, снаружи обшитый
фанерой, а изнутри — дюралюминиевыми
листами толщиной 0,8 мм. Пространство между
фанерой и листами заполнено слоем
шлаковаты (толщиной 50 мм).
Шкаф состоял из двух отделений: верхнего
Об охлаждении зефирно-пастильной массы

№ 6
Об охлаждении эефирно-пастильной массы
35
2000
Рис. 1. Схема опытной установки:
/ — верхнее (рабочее) отделение шкафа, 2 — нижнее
отделение шкафа, 3—рассольный (ребристый
воздухоохладитель. 4 — сопловые насадки, 5 —• пустотелые
плиты, 6 — лабиринтные перегородки, 7 — винт для
вертикального перемещения плиты.
— для охлаждения исследуемого продукта и
нижнего — для размещения приборов
охлаждения циркулирующего воздуха.
При исследовании процесса структурообра-
зования конвективное охлаждение
осуществлялось путем подачи охлаждающего воздуха
через систему вертикально расположенных
сопловых насадок.
Радиационное охлаждение продукта
осуществлялось двумя пустотелыми плитами с
лабиринтными перегородками, вдоль которых
циркулировал рассол.
Нижняя ллита неподвижная, верхняя —
могла перемещаться с помощью винта в
вертикальном направлении.
v Для определения температуры продукта и
охлаждающих поверхностей служили
игольчатые и поверхностные медь-константановые
термопары с потенциометром типа «ПП».
Температура воздуха и рассола определялась
ртутными термометрами, относительная влажность
воздуха в рабочей камере — психрометром. В
зависимости от условий опыта образцы
изделий помещали в охлаждающий шкаф на
деревянных или металлических пластинках.
Параметры режима охлаждения менялись в
следующих диапазонах: температура
воздушной среды в рабочей камере 5 ч- 15°, скорость
воздушного потока 3,7-4-9 м/сек, расстояние
между теплопоглощающими плитами. 11СМ-330
мм, температура холодных плит 3-н5°.
В процессе структурообразования влагосо-
держание зефира и пастилы оставалось
постоянным, в связи с чем теплообмен при
охлаждении не зависел от •массообмена.
Пластическая прочность зефирно-пастиль-
ной массы определялась коническим пласто-
метром Ребиндера (наиболее точный метод).
В первой серии опытов исследовалось
радиационное охлаждение зефира при теплоотводе
к верхней холодной плите в зависимости от ее
расстояния S до продукта, а также радиаадон-
но-контактное охлаждение.
Кривые на рис. 2 показывают, что с
уменьшением расстояния между изделием и
холодной плитой максимальная прочность зефира
возрастает: при S = 330 мм Р = 10,1 г/см2,
при 5 = 220 мм Р = 12,6 г/см2.
При снижении температуры воздушной
среды с 15 до 10° прочность зефира
увеличивается с 10,1 до 11,35 г/см2 (рис. 3).
7» I I I I 1 I J l I
'§ 10 1112 7374 15 76 11 t,°C
Рис. 2. Зависимость прочности
зефира от его температуры при разных
расстояниях до холодной
поверхности (одностороннее радиационное
охлаждение).

36
Об охлаждении зефирно-пастильной массы
№ 6
вгМ
'10 20 30 40 %мин
Рис. 3. Изменение прочности зефира по
времени при разных температурах
окружающей ореды.
Замечено, что прочность зефира становится
неизменной при достижении минимальной
разности температур центрального слоя изделия
и окружающей среды 0,5—1°, т. е.
фактически при прекращении теплообмена в изделии.
Следовательно, задача ускорения процесса
структурообразования зефира заключается в
том, чтобы найти наиболее эффективный
способ скорейшего доведения температуры
центрального «слоя до температуры окружающей
среды.
После наступления постоянной прочности
дальнейшее снижение температуры продукта
не влияет на изменение структуры. Падение
температуры окружающей среды ниже 10^-8°
не сокращает продолжительности процесса,
составляющей при этих условиях 40—50 минут.
Исследование температурного поля зефира,
помещенного на деревянный лоток и
охлаждаемого при одностороннем теплоотводе верхней
плитой, показало, что с самого начала
процесса появляются значительные перепады
температур по сечению продукта.
Подобный характер температурного поля
нежелателен, так как неравномерность
температур неизбежно сопровождается
неоднородностью структуры изделия.
Данные табл. 1 показывают, что наиболее
равномерное охлаждение продукта по
толщине происходит при минимальном расстоянии
до холодной поверхности.
В процессе охлаждения (конечная
температура центрального слоя зефира была в значи-
Таблица 1
Расстояние
между продук- '
том и
холодной плитой,
мм
330
220
ПО
Температура |
окружающей
среды,
°С
1 8
8
! 8
Конечный
градиент
температур по сечению
зефира,
град/см
2,1
1,9
0,4
тельной части опытов ниже температуры
наружных слоев. Конечная температура всех
слоев охлажденного зефира оказалась ниже
температуры окружающей среды.
Очевидно температура продукта,
охлаждаемого излучением, определяется не столько
температурой окружающей среды, сколько
температурой теплопоглощающей поверхности
(табл. 2).
Таблица 2
Температура, °С
среды
8
10
15
плиты
2,3-3,5
4,8-5,7
6,5-8,0
Конечная температура
продукта, °С
верхний слой
7,4
9,2
12,6
центральный,
слой
7,1
8,8
12,3
Следовательно, при лучистом охлаждении
зефира отвод тепла происходит не только от
поверхности, но и от внутренних слоев
продукта.
Длительность процесса структурообразова-
ния при одностороннем охлаждении плитой,
расположенной над продуктом, составляет
40—50 минут.
В табл. 3 приведены данные по охлаждению
Таблица 3
Температура
окружающей
среды, °С
10
10
10
Расстояние от
изделия до
верхней
холодной плиты,
мм
330
220
ПО

Продолжительность процесса
структурообра-
зования, мин
30
25
20 |

N» 6
Об охлаждении зефирно-пастильной массы
37
зефира двусторонним воздействием:
радиацией к верхней плите и теплопроводностью —
непосредственным контактом металлической
пластины, на которую отсаживался зефир, с
нижней плитой.
По сравнению с односторонней радиацией
двустороннее радиационно-контактное
охлаждение продукта вдвое увеличивает скорость
структурообразования: 'продолжительность
процесса снижается с 40—50 минут до 20—25
минут.
При радиационно-контактном способе
охлаждения максимальный градиент
температуры наблюдается в нижней половине изделия,
непосредственно 'соприкасающейся с
холодной поверхностью, т. е. в результате
теплопроводности (табл. 4).
Таблица 4
Зона измерения
температур
Верхняя половина зефира .
Нижняя половина зефира .
Температура
окружающей
среды, °С
10
10"
Изменение градиен-|
та температуры
(град/см) по
времени
от начала
процесса в минутах]
1 | 10 | 20 1
2,91
7,36
1,362
5,27
0,00
3,28
. Как видно из табл. 4, в процессе
охлаждения градиент температуры падает в обеих
половинах зефира, но в то время, как в верхней,
отдающей тепло радиацией, он становится к
концу процесса равным 0°, в нижней
половине, соприкасающейся с металлом, его
величина достигает 3,28 град/см. Это полностью
согласуется с данными зарубежных ученых о
том, что лучистое охлаждение обеспечивает
меньшие градиенты температур в продуктах.
Во второй серии опытов исследовались
конвективный и комбинированный радиационно-
конвективный способы охлаждения.
Опыты показали, что при конвективном
теплообмене значительно ускоряется структуро-
образование зефира, однако повышение
скорости воздуха сверх 4—5 м/сек не способствует
сокращению длительности процесса.
Кривые на рис. 4, описывающие процесс
изменения прочности зефира
Р = 1(г),
показывают, что время его застудневания
(т = 25 минут) и величина прочности
(Р = 8,5 г/см2) остаются практически по-
Рис. 4. Влияние скорости
воздуха «на ;время
структурообразования зефира.
стоянными при скоростях воздуха w = 4,1 и
w = 8,9 м/сек.
Однако температурное поле зефира под
влиянием конвективного фактора резко
изменяется (рис. 5).
Если при радиационном воздействии
температурный градиент в изделии низок (табл. 1),
то при конвективном теплообмене он
существенно возрастает соответственно
изменению скорости воздуха: при w = 4,1 м/сек —
до 6,5 град/см, при w = 8,9 м/сек — до 11,3
град/см.
Несмотря на интенсивность охлаждения
продукта конвективным теплообменом время,
необходимое для завершения
структурообразования зефира, оказалось на 5 минут больше
(т = 25 минут, рис. 4), чем при двустороннем
радиационно-контактном отводе тепла (т =
= 20 минут, табл. 3).
Непосредственный контакт продукта с
холодной поверхностью является, естественно,
весьма эффективным, однако осуществить его
в условиях поточного производства трудно.
Минимальная продолжительность процесса
и наилучшие показатели прочности зефира
достигаются комбинированным радиационно-
конвективным теплоотводом: излучением от
продукта (к холодной поверхности) и
воздействием на него перпендикулярно
направленного лотока 'воздуха. В этом случае время
структурообразования сокращается до 15
минут.

38
Об охлаждении зефирно-пастильной массы
№ 6
%0С
20
15
10
слои
жнии
^
<
ш*4п/сек
слои
едний
сх
С>
1нин
слой
^
«*Э
10
15
20
/
t I
10
15
20 $мп
20 $,мм
Рис. 5. Температурное поле зефира:
а — при конвективном теплообмене;
до = 4,1 м/сек, ДО = 8,9 м/сек; б — при
рекам виду ем ом ip ади ационн о -конв ектиином ох л а ж -
дении.
Таким образом, из всех проверенных
способов охлаждения зефира наилучшим является
комбинированный радиационно-конвективныи,
Температурные кривые (см. рис. 5)
показывают, что при подобном способе
термообработки, достигается наиболее равномерное
температурное 'поле изделия. Кривые обеих половин
зефира почти строго симметричны
относительно центра и температурный градиент
минимален (через 10 минут он равен 0,5 град/см).
Рис. 6. Влияние способа охлаждения «а
изменение прочности (пастильной массы
(на время ее структурообразования):
/ —перпендикулярная конвекция (tcp —
= 6,5°); 2 — перпендикулярная
конвекция «с. радиацией (^ср =6°); 3 —
двусторонняя радиация (расстояние между
плитами 5 = 110 мм, tcp = 7°).
Ю 15 20

№ 6
Исследование продолжительности замораживания рыбы в блоках
39
дающий возможность сократить процесс
структурообразования с 3—4 часов до 15—20
минут, обеспечить хорошую прочность и
высокое качество продукта благодаря
симметричному температурному толю и небольшому
градиенту температур в сечении продукта.
Принимая во внимание сходство структур
зефира и пастилы, при исследовании
структурообразования пастильного пласта
проверялись только наиболее интенсивные режимы
термообработки.
Кривые прочности пастельной массы,
описывающие процесс структурообразования при
разных способах охлаждения (рис. 6),
показывают, что минимальная продолжительность
процесса (т = 25 минут) также получается при
комбинированном способе обработки
пастильного пласта: вертикальный обдув продукта
сверху в сочетании с радиационным или
контактным охлаждением снизу.
Данные проведенного исследования радиа-
В 'статье приводятся данные о
распределении температур чв блоке ры)бы при
замораживании, о продолжительности
замораживания блоков до различных конечных
температур и о влиянии подпрессовки блоков на
продолжительность замораживания 1.
Блоки рыбы (треска, салака, 'килька,
сардины, сельдь, палтус, морской окунь) заморажи-
1 Процессы тепло- и массообмена при замораживании
рыбы, зависимость продолжительности замораживания
от температуры и скорости движения воздуха, методы
расчета коэффициента теплоотдачи от рыбы к воздуху
в процессе замораживания, эмпирические формулы для
подсчета продолжительности замораживания как
функции от температуры воздуха, коэффициента теплоотдачи
и размеров блоков рыбы даны в статье автора
«Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке
воздуха», опубликованной в журнале «Холодильная техника»
№5, 1961 г. [1]. , ¦. v sl. *
ционного охлаждения согласуются с
результатами исследований зарубежных ученых об
одновременном теплоотводе от внутренних и
наружных слоев изделий и сокращении благода- -
ря этому градиента температур в изделии по
сравнению с конвективным охлаждением, но не
подтверждают их данных об ускорении
охлаждения только радиацией «по 'сравнению с
(конвекцией.
Результаты проведенных исследований
положены в основу проектируемой в настоящее
время для московской кондитерской фабрики1
«Ударница» поточной линии производства
зефира.
ЛИТЕРАТУРА
1. С A. Mills. «Manufacturing Confectioner», 1958,
No 1; 1961, vol. 41, № 5.
2. E d w i n h, P. E. Morgan. «Bisquit and Cracker
Baker», 1957, № 7.
3. R G 6 r H n g, К. В a k k e r, F. H e i s s. «Gordian»,
1960, 59, № 1421.
УДК 664.951.037.5
вали в потоке воздуха при температурах от
—30 до —70° на металлических противнях
размером 790 X 250 X 60 мм.
Распределение температуры в
блоке рыбы измеряли дистанционными
электротермометрами, датчики которых были
установлены в разных точках по толщине
блоков.
Первый датчик был расположен на
глубине 0,1 мм от поверхности, второй — 10 мм,
третий — 20 мм, четвертый находился в центре
блока на глубине 30 мм.
Исследовалось изменение температурного
поля в теле рыбы при замораживании в
зависимости от температуры воздуха в
морозильных аппаратах.
Температурный градиент по толщине
замораживаемого блока рыбы в каждый данный
Исследование продолжительности замораживания рыбы в блоках
Канд. техн. наук Г. С. КОНОКОТИН-— Научно-исследовательский и конструкторский институт
механизации рыбной промышленности

40
Исследование продолжительности замораживания рыбы в блоках
№ 6
Рис. 1. Распределение температуры в блоке рыбы (при замораживании в потоке
воздуха с температурой:
а — (—30°), б — (—40°), в — (—50°), г — (—60°).
момент не одинаков. Кроме того, он меняется
по мере изменения температуры и тепловых
характеристик тела рыбы в различных слоях.
Средняя величина температурного градиента
тем больше, чем больше коэффициент
теплоотдачи от поверхности рыбы к внешней среде
и чем ниже температура теплоотводящей
среды. •
На рис. 1 показано распределение
температуры в среднем, сечении блока рыбы при
всестороннем отводе тепла и разных
температурах теплоотводящей среды (от —30 до
-60°).
Из приведенных графиков видно, что
температурный градиент и распределение
температурного поля в теле рыбы находятся в
большой зависимости от температуры
теплоотводящей среды. Если при температуре воздуха
—50° перепад температур между центром и
поверхностью замораживаемого блока рыбы
находится в пределах 20—25°, то при —30° он
равен всего 5—10°.
. При тепловых расчетах процесса
замораживания обычно задаются средней конечной
температурой замороженной рыбы и вычисляют
ее, исходя либо из прямолинейного, либо ,из
синусоидального распределения температуры
по сечению блока.
Методы вычисления средней конечной
температуры изложены в специальной литературе

№ б
Исследование продолжительности замораживания рыбы в блоках
41
[2, 3, 4, 5]. Представленные на рис. 1
графики свидетельствуют скорее о синусоидальном
распределении температур по сечению блока
рыбы при его замораживании.
Продолжительность
замораживания рыбы является главным фактором,
определяющим основные габаритные размеры
и производительность морозильных аппаратов,
причем она находится в прямой зависимости
от размеров и упитанности рыбы, температуры
окружающей среды, коэффициента
теплоотдачи от рыбы к воздуху, начальной и конечной
температуры тела рыбы, величины теплового
сопротивления между продуктом и теплоотво-
дящей средой и др.
В табл. 1 приведены опытные данные
(выборочно) о продолжительности
замораживания блоков рыбы в потоке воздуха до
различных конечных температур в зависимости от
температуры и скорости движения воздуха, а
также начальной температуры в теле рыбы.
Таблица 1
Вид рыбы


ратура

воздуха,
°С

Скорость

воздуха,
м\сек
<v
CQ °
°з 3*
Н ^
<Я Р.
Си
0J О
С Ч

Толщина

блоков,
мм
Продолжительность
замораживания (в минутах) до
температуры в центре блоков
0°
-10°
-15°
-18-=-
—20°
Салака
Треска
Сельдь
Карп
Килька
Ряпушка
—30
—30
—40
—40
—50
—50
-40
-50
—40
-50
-40
—40
-40
2
5
2
5
2
5
2
2
2
2
2
2
2
17
17
24
25
29
29
7
18
12
19
14
5
4
60
60
65
65
70
70
69
65
65
62
. 68
60
60
145
90
140
105
100
80
120
110
125
100
ПО
70
80
270
140
230
125
130
110
205
200
230
205
210
210
200
290
155
250
145
180
135
215
210
240
220
220
220
210
320
165
255
160
210
150
235
230
250
230
240
230
220
330
180
265
170
230
160
250
240
262
240
247
250
233
-1С
-60-4.
-50 X
•40 Ц
-3oU
г^
60
90
120
150
180
210 240
t.MUH
Рис. 2. Графические характеристики
продолжительности замораживания рыбы до
заданной конечной температуры в центре
блока.
Из табл. 1 видно, что время, необходимое
для замораживания рыбы до температуры в
центре бло'ка —5°, составляет около 80%
общей продолжительности замораживания.
При дальнейшем понижении температуры до
— 18° продолжительность замораживания
увеличивается не более чем на 15—20'%; (рис. 2).
Подшрессовка блоков рыбы в
противнях влияет на продолжительность процесса
замораживания. В табл. 2 приведены данные
экспериментальных работ по подпрессовке
рыбы при замораживании. Для сравнения дана
продолжительность замораживания рыбы в
противнях с крышками, без подпрессовки.
Полученные данные позволяют утверждать,
что оптимальное давление при подпрессовке
рыбы составляет 0,03 кг/см2. При давлении
свыше 0,03 кг/см2 рыба деформируется.

42
Снижение естественной убыли веса мяса и мясопродуктов на холодильниках
№ 6
Таблица 2
Вид рыбы

Температура
воздуха,
°С
Началь
ная
температура
в теле
рыбы,
°С
Треска
Сельдь исландская
-30
-40
-30
-40
-40
-30
-40
-50
-50
9
10
20
10
12
14
15
14
15
Конечная

температура в
центре
блока,
°С
Давление
на
крышку про- I
тивня, '
кг/см2

Продолжительность
замораживания, мин
с под-

прессовкой
без под-

прессовки
18
18
18
18
18
18
18
18
18
0,01
0,03
0,02
0,03
0,10
0,01
0,02
0,03
0,10
252
223
240
233
230
290
230
1*5
183
312
275
270
275
280
330
270
225
230
При замораживании рыбы без подпрессовки
в противнях с крышками продолжительность
замораживания увеличивается на 20—25%.
Известно, что при замораживании пищевых
продуктов, в частности рыбы, их объем
возрастает примерно на 5—6% [6]. Если крышка
противня плотно прижата к продукту, то при
замораживании возникают значительные
усилия вследствие увеличения объема
продукта.
Для определения возникающего давления на
крышку со стороны продукта НИКИМРП
был разработан и изготовлен прибор, при
помощи которого можно определять давление на
крышку противня. Было установлено, что при
замораживании салаки, кильки, ряпушки и
сельди возникающее давление составляет
0,14—0,18 кг/см2. При замораживании более
тощей рыбы, 'например трески, содержащей
больше воды, давление повышается до 0,2—
0,25 кг/см2.
Таким образом, при проектировании блок-
формы с крышкой и замками необходимо
учитывать усилия, возникающие при
замораживании рыбы вследствие увеличения ее объема.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г. С. К он окотил, «Холодильная техника»,
1961, № 5.
2. Г. С. Конок о тин, Тепло- и массообмен при
замораживания рыбы, Труды НИКИМРП, т. 1, вып. 2,
1961.
3. Тепло- и массоперенос в .процессах сушки. Под
редакцией академика АН БССР А. В. Лыкова, Госэиерго-
издат, М.—Л., d963.
4. Г. Б. Ч и ж о в, Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов, Пищепром из дат, 1956.
5. Н. А. Головки и, Г. Б. Ч и ж о в и Е. Ф. Школ
fail ик о в а, Холодильная технология пищевых
продуктов, Госторгиэдат, 1955.
6. М. В. Ту хш.н а й д, Холодильная технология,
Пищепромиздат, 1938.
УДК 637.5.004.16 : 621.565
Снижение естественной убыли веса мяса и мясопродуктов
на холодильниках
Инж. Н. П. ЛЮБИМОВ — Росмясорыбторг
При замораживании и хранении
мороженого1 мяса и мясопродуктов на холодильниках
'необходимо создавать такие условия, при
которых качественные изменения в мясе и его
естественная убыль (усушка) были бы
минимальными .
К этим условиям относятся прежде всего
поддержание в морозильных камерах и
камерах хранения наиболее низких технически
достижимых температур. В камерах хранения
мороженого мяса ;и мясопродуктов необходимо
обеспечивать стабильный температурно-влаж-
Н01СТНЫЙ режим. При этом относительная
влажность должна быть как можно выше.
Для установления и поддержания таких
режимов немало-важное значение имеет нормаль-

№ 6
Снижение естественной убыли веса мяса и мясопродуктов на холодильниках
43
ная работа логометрав и электронных машин
типа АМУР, обеспечивающих дистанционное
измерение и регулирование температуры в
холодильных камерах.
Согласно исследованиям ВНИХИ, величина
естественной убыли чтри хранении мороженого
мяса находится в прямой зависимости от теп-
л©притоков извне. Поэтому необходимо
своевременно проводить ремонт тепловой изоляции
камер хранения, изоляционных дверей и
оборудования воздушных завес у дверных
проемов. Кроме того, наружные стены и кровлю
холодильников следует окрашивать светлой
краской.
Для снижения естественной убыли
существенное значение имеет также правильное
складирование и размещение по камерам мяса и
других пищевых продуктов.
По рекомендациям ВНИХИ, мороженое
мясо нужно закладывать 1на хранение главным
образом в камерах средних этажей, где
величина теплопритаков наименьшая. В камерах
верхних этажей целесообразнее 'помещать
грузы, для хранения которых требуются
температуры, близкие к 0°, тарные грузы и грузы,
не требующие высокой относительной
влажности воздуха ори хранении.
Не следует допускать длительного
хранения мяса в камерах, загруженных не
полностью, а также совместного хранения мяса с
упакованными тарными \грузам'и. От
правильного размещения в камерах мята,
закладываемого на длительное хранение, зависят
сохранение его качества и размеры естественной
убыли. Мясо необходимо складировать в
плотные, ровные и устойчивые штабеля (величина
загрузки не менее 350 кг/м3). Целые туши,
полутуши или четвертины должны укладываться
с подтопкой отдельных разрубов. Не
рекомендуется запружать мороженое мясо в камеры с
воздушным охлаждением.
Естественную убыль мяса можно
значительно уменьшить путем проведения мероприятий
по увлажнению воздуха в камерах хранения.
К наиболее (простым способам увлажнения
относится засыпка тола камеры слоем снега
или дробленого льда теред укладкой мяса в
штабеля.
Засыпку пола можно -применять в камерах
не только первого этажа, но и верхних
этажей, если в нижележащих камерах
'поддерживается более высокая температура. Толщина
снегового слоя обычно 1не превышает 50 мм.
Онег или дробленый лед насыпают на пол
между рейками или брусками напольных
решеток.
На московских холодильниках № 9 и 10
Росмясорыбторга в последнее время стали
применять снегование штабелей с мясом, что
позволило довести относительную влажность
воздуха в камерах до 96—98%.
Снегование выполняется с помощью
изготовленных на Московском хладокомбинате
№ 3 агрегатов СЛ-10 конструкции ВНИХИ
(рис. 1).
Рис. 1. Снегование штабеля мяса с помощью
агрегата GA-10.
Агрегат состоит из льдодробилки
производительностью 10 т/час и вентилятора ПМ-320.
Привод осуществляется от электродвигателя
мощностью 7 кет.
Во время работы агрегата куски чистого
пищевого льда подаются в бункер
льдодробилки, а затем — в вентилятор, где происходит
дальнейшее их дробление до диаметра 2—
4 мм. Образующуюся снежную струю длиной
до 25 м направляют на штабель с
мясопродуктами и засыпают его сверху ровным слоем
толщиной до 50 мм.
Кроме снегования, на ряде холодильников
Росмясорыбторга применяют укрытие
штабелей. Так, на Орджоникидзевском
хладокомбинате штабеля укрывают марлей и поверх нее
намораживают слой льда толщиной 2—3 см.

44
Снижение естественной убыли веса мяса и мясопродуктов на холодильниках
№ 6
Бл агод ар я этому относител ьн ая в л ажность
воздуха в грузовом объеме камер
поддерживается на уровне 96—98%.
На этом же хладокомбинате
осуществляется предварительная обработка мяса —
быстрое замораживание с доведением
температуры в толще мышц до —12°, что позволяет
не только хорошо сохранять продукт,,но и
облегчает его складирование.
На хладокомбинате практикуется загрузка
камер мясом одного вида и категории. Это
дает возможность увеличить размер штабелей,
значительно снизить потери мяса, шире
использовать средства механизации грузовых
работ. < ! i i
Укрытие штабелей применяется и на
Московском хладокомбинате № 3.
Для нанесения ледяной глазури
используются агрегаты АЭЛ-1, разработанные и
изготовленные в 'количестве 40 шт. на этом
хладокомбинате. ;
Агрегат монтируется на площадке
электротележки ЭКП-750 или на каретке
грузоподъемной рамы электропогрузчика. Он
состоит 'из металлического бака для воды
емкостью 240 л и центробежного насоса 1,5К-б
производительностью 6—14 м3/час (напор
20—14 м вод. ст.) с электродвигателем
мощностью 1,7 кет, числом обо'робов 2800 в
минуту (рис. 2).
Бак снабжен водоуказателыным стеклом и
краном для спуска воды. Под металлической
крышкой проложен слой (Микропористой
резины. Вода из бака подается '.насосом в
распределительный бачок емкостью 3 л. К двум
штуцерам (диаметр 12 мм) бачка подключаются
шланги длиной по 10 м, заканчивающиеся
металлическими трубками с форсунками.
Применение агрегата АЭЛ-1 позволило
повысить производительность труда в пять раз и
полностью исключить тяжелый ручной труд. С
помощью агрегата мо!жно в течение часа
покрыть слоем ледяной глазури толщиной 1 см
не менее 30 жа поверхности.
На холодильниках на каждую 1000 т мяса
должно быть не менее чем по одному агрегату
СА-10 и АЭЛ-1. Агрегат СА-10 используется
для обработки верхнего укрытия штабелей, а
АЭЛ-1 — бокового.
Для сокращения естественной убыли
применяют также экраны в виде щитов из ткани.
Щиты устанавливают между пристенными
батареями и штабелями мяса на расстоянии
400 мм от пристенных батарей по всей высоте
камеры и по всему периметру наружных стен.
При этом естественная убыль мороженого мя-
Рис. 2. Агрегат АЭЛ-1 на каретке
грузоподъемной рамы электропогрузчика.
са, хранящегося при температуре —18°,
значительно снижается.
Наиболее подходящим материалом для
щитов является паковочная ткань. Она прочнее
марли, не так тяжела и ломка как брезент, на
ней легче намораживается корочка льда.
Стоимость паковочной ткани ниже стоимости
брезента.
На поверхность щита с каждой стороны
намораживают слой льда толщиной 30—40 мм.
Эта операция выполняется в несколько
приемов, чтобы ледяная корочка по всей
поверхности щита была одинаковой толщины и прочно
держалась. Щит должен плотно прилегать к
полу и потолку камеры. Все щели и
неплотности следует тщательно заделывать и
покрывать слоем льда.
Глазирование следует проводить при
температуре воздуха в камере не выше — 10°.
При использовании теплозащитной
рубашки потолочные охлаждающие батареи камер
должны быть, как правило, выключены. Они
включаются для охлаждения лишь в случаях
повышения температуры воздуха в камере, в
основном при поступлении продукта.
Температура воздуха в пространстве между щитом и
наружными стенами должна быть на 1-4-0,5°
ниже, чем в камере.
При укрытии штабелей мороженого мяса их
закрывают сверху и с боков полотнищами из
ткани, накладываемыми друг на друга
внахлестку. Полотнища (размером 6X6 м)
скрепляют зажимами либо двойными планка-
ми, или -.сшивают шпагатом.
Применение того или иного способа
уменьшения естественных потерь мяса на
холодильниках зависит от конкретных условий
хранения продуктов на данном предприятии,

опытом
УДК 621.565.001.6
Рационализаторская работа на Московском холодильнике № 9
Приборы для контроля аккумуляторных
батарей электропогрузчиков и электротележек
Несмотря на возросшее за последнее время
применение электротележек и
электропогрузчиков на холодильниках, в частности на
Московском холодильнике № 9, их количество все
еще не удовлетворяет потребности
предприятий, особенно в дневное время, при выгрузке
вагонов. Администрация технологического
цеха Московского холодильника № 9 совместно с
отделом главного механика вынуждена была
составить график выдачи механизмов по
сменам.
Анализ работы показал, что одна из
главных причин недостатка в механизмах — их
простой в течение рабочего дня. Кроме того,
машины, отработавшие смену и поступившие
на зарядную станцию, часто вновь ставились
на зарядку, так как рабочие зарядной станции
не знали, на сколько разряжены
аккумуляторы. Наблюдались случаи, когда механизмы
заряжались неполностью.
В связи с этим перед коллективом цеха
внутризаводского транспорта была поставлена
задача разработать приборы для контроля
степени зарядки и разрядки аккумуляторных
батарей и приборы для производства
тренировочных циклов при комплектовании новых или
восстановлении старых батарей. До этого
тренировочные циклы проводились на случайных
разрядных сопротивлениях.
По рекомендации ВНИХИ рационализаторы
транспортного цеха разработали два стенда —
для определения 'степени зарядки и разрядки
аккумуляторных батарей механизмов
(слесарь Е. А. Кокарев и электромонтер К. Ф.
Фокин) и для производства тренировочных
циклов (электромонтеры К. Ф. Фокин и Б. Н.
Шаров).
Стенд для определения степени зарядки и
разрядки аккумуляторных батарей (рис. 1,а)
установлен у въезда в помещение зарядной
станции. Он служит для проверки степени
зарядки всех поступающих механизмов.
Стенд выполнен из листовой стали
толщиной 3 мм, размером 1000X450 мм. Он
крепится к стене (на расстоянии 350 мм) с помощью
лапок из уголка 25 X 25 мм.
На лицевой стороне стенда смонтированы
амперметр со шкалой 200 а, вольтметр с
градуировкой до 40 в, вольтметр со шкалой,
специально разделенной на четыре части,
указывающие степень зарядки аккумуляторной
батареи, а также клеммы для подсоединения
батареи механизма при ее '.проверке.
Одна часть шкалы второго вольтметра
(обозначена «0»), красная, показывает, что
аккумуляторная батарея механизма совершенно
разряжена. На первом вольтметре этому
соответствует напряжение ниже 26 в. Вторая часть,
желтая, указывает на то, что механизм
значительно разряжен (напряжение 26—28 в).
Третья часть, зеленая, свидетельствует о
нормальной зарядке механизма (верхний предел,
напряжение 32.5 в), а также о том, что механизм
еще пригоден для эксплуатации без
дополнительной зарядки (нижний предел, напряжение
28 в). Четвертая часть, белая, соответствует
нормальному состоянию батареи (напряжение
32,5—40 в).
На задней стороне стенда смонтирована
электрическая схема соединений приборов
(рис. 1,6) и специальное сопротивление,
имитирующее включение ходового
электродвигателя механизма. Это сопротивление
представляет собой намотанную на специальную
изолированную рамку нихромовую проволоку

46
Обмен опытом
№ б
д
Рис. 1. Стенд (а) для определения степени
зарядки и разрядки аккумуляторных батарей и
его принципиальная схема (б).
диаметром 5 мм, имеющую сопротивление
/?общ» равное 0,3 ом.
Стенд для производства тренировочных
циклов (рис. 2,а) размером 900X350 мм
изготовлен из листовой стали толщиной 3 мм.
На лицевой стороне стенда расположены
амперметр со шкалой до 150 а, вольтметр со
шкалой до 50 в, контрольная лампа на 36 в,
три однополюсных рубильника на 100—200 а
с верхними и нижними зажимами и две
клеммы для крепления проводов.
На задней стороне стенда смонтирована
электрическая схема (рис. 2,6) соединения
приборов и сопротивление, представляющее
собой намотанную на специальную
изолированную рамку нихромовую проволоку
диаметром 5 мм. Общее ее сопротивление R06m
равно 0,8 ом. Оно служит для разрядки
аккумуляторных батарей и в целях поддержания при
этом постоянной силы тока — 50 а для
электротележек и 60 а для электропогрузчиков —
имеет шесть отводов. Сила тока
контролируется амперметром.
Вольтметр контролирует минимальное
разрядное напряжение, которое не должно быть
ниже 26—28 в (минимальное напряжение
каждой банки 'батареи равно 1 в).
При необходимости проведения
тренировочных циклов батарею после зарядки ставят на
Рис. 2. Стенд (а) для производства тренировочных
циклов аккумуляторных батарей и его
принципиальная схема (б).
разрядный стенд. Провода стенда
подсоединяют к зарядному клеммнику механизма. При
этом загорается контрольная лампа Л.
При включении первого рубильника в
зажим / (см. рис. 2,6) все сопротивление
включается на разряд. Величина общего
сопротивления R общ= 0,8 ом.
После падения силы разрядного тока до
величины 50—60 а первый рубильник
выключается, а второй включается в зажим 2, при
этом сопротивление уменьшается до /?2 = 0,75
ом. В дальнейшем, последовательно, по мере
падения разрядного тока, отключаются
предыдущие рубильники и включаются
последовательно рубильники в зажимы 3 (Rs = 0,7 ом),
4 (#4 - 0,65 ом), 5 (#5 = 0,6 ом) и 6 (RQ =
= 0,55 ом).
При этом аккумуляторная батарея
полностью разряжается до напряжения 26—28 в.
Применение стендов позволило значительно
облегчить труд зарядчиков, улучшить качество
зарядки механизмов, а главное — полнее их
использовать и повысить эксплуатационные
показатели аккумуляторных батарей.

№ 6
Рационализаторская работа на Московском холодильнике № 9
47
Автоматизация подачи воды в наполнительные
сосуды льдогенератора
В 1963 г. был смонтирован и пущен в
эксплуатацию льдогенератор блочного льда ЛГ-20
производительностью 40 т/сутки. Вес блока
25 кг, длина 1000 мм, размер основания 150Х
Х150 мм, верхней части 180 X 180 мм.
Рационализаторами холодильника была
поставлена задача максимально механизировать
и автоматизировать работу льдогенератора.
Для повышения производительности труда
потребовалось ускорить процесс заливки льдо-
форм водой.
Раньше он заключался в следующем. После
помещения очередной залитой водой кассеты с
льдоформами в льдогенератор рабочий
открывал вентиль для подачи воды в
наполнительный сосуд, затем вместе с другим рабочим
вынимал из льдогенератора очередную кассету
со льдом, опускал ее в оттаивательный сосуд и
извлекал лед из льдоформ с помощью
специального устройства.
При переливе воды через специальную
трубку, что свидетельствовало о заполнении сосуда
водой, рабочий закрывал вентиль, затем
снова продолжал выемку льда, после чего
передвигал пустые льдофор'мы при помощи
электротельфера к наполнительному сосуду.
Электромонтер И. Г. Игнатов и автор
данной статьи предложили схему автоматической
подачи воды в наполнительные сосуды (правый
и-левый) при помощи дистанционных
указателей уровня ДУ-3/4 и соленоидных вентилей
СВМ-25 (рис. 3).
На внутренней стороне электрощита
размером 300 X 300 мм смонтирована
электрическая схема, а на лицевой стороне устроены
выключатель В, две кнопки включения
соленоидов КУ-1 и две красные лампы Л,
сигнализирующие об открытии левого и правого
соленоидных вентилей.
Для подачи воды в наполнительные сосуды
(правый и левый) открывают запорные
вентили и поворотом выключателя В (рис. 4)
(подают ток в схему автоматического заполнения
сосудов.
НЛ(ЗГ~523/0}б)
-2208
КУ-1
\Н.0.МКУ~48
><3—
-®-
МКУ-48
\
Ьт-523/0,6
la;
С8М-25
36
ш?
0?>
Рис. 3. Общий вид наполнительного сосуда с
указателями уровня ДУ-3/4.
——VWMW —
Тр
Рис. 4. Схема автоматического заполнения
сосудов водой.
С помощью трансформатора Тр
поддерживается постоянное напряжение 3-^-4 в в
таковом реле ЭТ-523/0,6, катушка которого
включена ъ цепь катушки
дистанционного указателя уровня ДУ-3/4. Поскольку
наполнительный сосуд пустой, положение штока
ДУ-3/4 — нижнее, сила тока в катушке
минимальная и контакты токовото реле
нормально замкнуты (Н. 3. ЭТ-523/0,6).
Контакты кнопки КУ-1 сблокированы через
нормально открытые контакты (Н. О.) реле
МКУ-48 B20 в). Параллельно катушке реле
МКУ-48 подключена сигнальная красная
лампа Л.
При нажатии на кнопку КУ-1 замыкаются
цепь катушки реле МКУ-48 и его нормально
открытые контакты. Одновременно загорается
сигнальная лампа и подается электропитание
к катушке соленоидного вентиля. Когда
кнопку КУ-1 отпускают, к катушке СВМ-25 через
контакты реле МКУ-48 продолжает поступать
ток.
После достижения заданного уроовня воды в
наполнительном сосуде магнитное поле
катушки пересекается поднятым штоком
дистанционного указателя уроння ДУ-3/4, увеличивается
сила тока в катушке токового реле ЭТ-523/0,6
и размыкаются нормально закрытые его
контакты. При этом прекращается подача
напряжения B20 в) на катушку реле МКУ-48

48
Обмен опытом
№ 6
магнитное поле исчезает, размыкаются
контакты реле МКУ-48 и закрывается
соленоидный вентиль.
После этого нужно только повернуть^рычаг
переливного устройства и льдоформы
заполняются строго отрегулированным количеством
воды.
После заполнения льдоформы опускаются в
льдогенератор, выключаются электродвигатели
толкателей и цикл работы повторяется.
Схема автоматической подачи воды в
наполнительные сосуды очень проста и надежна. Ее
может обслуживать один человек.
Механизация грузовых работ в льдохранилище
До недавнего времени все трудоемкие
грузовые работы по штабелированию и выдаче
блочного водного льда выполнялись вручную.
При этом в льдохранилище лед укладывали в
штабель поштучно.
Рис. 5. Поддоны со льдом в льдохранилище.
Теперь пакетирование и хранение блочного
водного льда в льдохранилище
осуществляются на стандартных деревянных поддонах.
Блоки льда, извлеченные из льдоформ, покрыты
тонким слоем воды,поэтому, попав в
льдохранилище, они слегка примерзают друг к другу.
Блоки льда укладывают на поддон по
шесть штук в ряд, причем благодаря конусной
их форме достигается плотная укладка. На
поддоне помещается пять рядов блоков (по
высоте). Вслед за первым формируют второй и
третий поддоны. За это время пакет «а первом
поддоне смерзается.
Укладчик льда в свободное время между
выемками льдоформ штабелирует при помощи
электропогрузчика 4004А поддоны со
льдом. Каждый верхний поддон
устанавливается на верхние блоки льда нижнего поддона
без дополнительных прокладок. Всего по
высоте льдохранилища ставится три поддона
(рис. 5).
При выдаче поддоны со льдом перевозятся
электропогрузчиком из льдохранилища на
платформу -к автомашине.
За год эксплуатации описанный способ
складирования и транспортировки блоков водного
льда дал хорошие результаты.
Электротележка-самосвал
Для облегчения труда строительных и
подсобных рабочих рационализаторы Ф. С. Шана-
ев и В. В. Филиппов создали различного вида
самосвалы на базе электротележек ЭКП-750.
Наиболее удачный вариант самосвала показан
на рис. 6.
Кузов самосвала сварен из листовой стали
толщиной 3 мм. Размеры верхней части
кузова 1150 X 900 мм, нижней — 650 X 900 мм,
высота 1000 мм.
Конструкция рамы электротележки
ЭКП-750 не изменяется, снимается лишь ее
платформа. На раме болтовым соединением
крепятся два отрезка швеллера № 10 длиной
по 250 мм. Сверху к ним привариваются
втулки длиной 60 мм (внутренний диаметр 41 мм,
наружный — 70 мм), служащие
подшипниками скольжения. В эти подшипники
вставляется стальной вал диаметром 50 мм, длиной
680 мм, с шейками по концам диаметром
40 мм.
Посередине вала укрепляется такая же
втулка-подшипник с приваренной к ней вилкой,
в которой просверлено отверстие для шпильки
диаметром 16 мм. Втулка-подшипник жестко
крепится к валу болтом М10.
Рис. 6. Электротележка-самосвал.

№ 6 Об экономии расхода моноэтаноламина при получении углекислоты на базе сжигания топлива 49
В вилку вставляется шатун с головкой,
которая также является подшипником скольжения
и изготовлена из втулки «внутренним
диаметром 16 мм и наружным 22 мм. Шатун
сделан из пластины толщиной 12 мм, шириной
40 мм. Длина его 850 мм. Вторым концом
шатун при помощи болта жестко крепится *к
отверстию шатуна на редукторе электротележки,
который ранее служил для подъема ее
платформы.
При включении редуктора электротележки
шатун получает возвратно-поступательное
движение и поворачивает вал. При этом
жестко укрепленный на концах вала 'кузов
самосвала поворачивается на необходимый угол
для высыпания груза. При повторном
включении редуктора ковш ставится «а место. Для
упора днища кузова самосвала на раме
электротележки крепятся болтами Ml2 две
стойки из швеллера № 10.
Передвижная насосная установка
для распыления воды
В последнее время на холодильниках
проводятся мероприятия, направленные на
уменьшение естественной убыли продуктов при
хранении. К ним относится, в частности, создание в
камерах повышенной относительной
влажности (до 100%) 'путем намораживания слоя
льда на специальные экраны.
Группой рационализаторов холодильника
создана передвижная насосная установка для
распыления воды (рис. 7). Она состоит из
бочки емкостью 220 л, насоса ЦНШ-40
производительностью 600 л/час и электродвигателя
В качестве абсорбента углекислого газа при
получении его из (Продуктов сжигания
топлива используется водный раствор
моноэтаноламина (МЭА).
Через два—четыре месяца непрерывной
работы раствор МЭА становится темным, резко
снижается его поглотительная способность,
увеличиваются потери, наблюдается коррозия
Рис. 7. Передвижная насосная установка для
распыления воды.
мощностью 2,8 кет, числом оборотов 2800 в
минуту, которые размещаются на платформе
электротележки ЭКП-750.
Установка снабжена также двумя
кислородными шлангами высокого давления
внутренним диаметром 9 мм, длиной 25 м, двумя
трубками диаметром 12 мм, длиной 2000 мм со
специальными вихревыми форсунками на концах
и кабелем ШРПС CX2,5+1 X 1,5 мм-) со
штепсельной вилкой.
Насос обеспечивает давление воды 3,5 атм.
Для спуска воздуха и воды в верхней и
нижней его части имеются спускные краны. Насос
включается и останавливается с помощью Mai-
нитного пускателя П-222.
Инж И. /7. ШНАЙДЕРМАН
i аппаратуры и коммуникаций. Добавление
даже большого количества свежего раствора -не
позволяет восстановить первоначальных
условий работы. Выработка углекислого газа резко
снижается.
) Для обеспечения нормальных условий эксп-
, луатации установки приходится' производить
т полную замену рабочего раствора. Это связано
УДК 621.594
Об экономии расхода моноэтаноламина при получении
углекислоты на базе сжигания топлива

50
Обмен опытом
№ 6
Охлаждающая ЪодаГ~
- -, Раст&ср МЭЙ
— Загрязненный растдор
—' Регенерированный pacmSop
*—- Пар и конденсат
Воздух
22
В канализацию
11
1>
20
Схема вакуумной разгонки на заводе сухого льда Московского хладокомбината № 10:
/ — абсорбер, 2— регенератор, 3 — конденсатор, 4 — теплообменник, 5 — холодильник, 6 — бак-
чистого раствора, 7 — бак загрязненного раствора, 8 — вакуум-насос, 9 — насос истощенного
раствора, 10 — насос, 11—22—вентили.
с большим расходом МЭА и затратой времени.
В течение 32—60 часов (в зависимости от
емкости химической аппаратуры) завод не
работает.
Некоторые предприятия сливают
загрязненный 'раствор в емкость и затем подвергают его
вакуумной регенерации. Регенерированный
раствор используют 'повторно. В большинстве
же случаев загрязненный раствор сбрасывают
в канализацию. Все это приводит к тому, что
фактический расход МЭА на многих заводах
значительно (превышает установленную .норму.
На заводе сухого льда Московского
хладокомбината № 10 с сентября 1963 г.
осуществляется периодическая регенерация рабочего
раствора МЭА методом (вакуумной разгонки.
Два раза в неделю 'из химической
аппаратуры сливается 8—10% (до 3 ж3) раствора в
специальный бак. Изъятое из аппаратуры
количество раствора восполняется добавлением
регенерированного.
Процесс частичной замены раствора
производится без остановки завода и не
отражается на технологическом режиме.
Из линии истощенного раствора через
вентиль 14 (см. рисунок) загрязненный раствор в
количестве 3 ж3 сбрасывается в бак 7
(емкостью 24 ж3). Из бака чистого
регенерированного раствора 6 (емкостью 12 ж3) насосом 10
через вентили 15 и 16 добавляется равное
количество регенерированного раствора.
Количество слитого из аппаратуры раствора
контролируется по уровню его в баке 7,
количество добавленного регенерированного
раствора— ino указателям уровня в баке 6,
абсорбере и десорбере. При отсутствии запаса
регенерированного раствора в аппаратуру
добавляется умягченная вода и соответствующее ко-

№ 6 Об экономии расхода моноэтаноламина при получении углекислоты на базе сжигания топлива 51
личество свежего раствора МЭА для доведения
концентрации рабочего раствора до требуемой.
По мере накопления загрязненного
раствора в баке 7 и расходования регенерированного
раствора включается в работу установка для
регенерации. Раствор регенерируется под
вакуумом 600—650 мм рт. ст.
Постоянный вакуум в регенерационной
установке обеспечивается в течение всего времени
регенерации непрерывной работой
вакуум-насоса, отсасывающего пары из бака 6.
Загрязненный раствор из бака 7 за счет вакуума
засасывается в регенератор 2.
Регенератор выполнен в виде вертикального
сосуда емкостью 3 м3 с вмонтированным
змеевиком для подогрева раствора паром. Змеевик
изготовлен из труб E7 X 3 мм) поверхностью
около 12 м%.
После заполнения регенератора до половины
высоты 'начинается подогрев раствора
(большее заполнение регенератора недопустимо, так
как с продуктами отгона может увлекаться
жидкость). Греющий пар из котельной
поступает в регенератор по паровой линии через
вентиль 11. Конденсат греющего пара
отводится в котельную по конденсатной линии через
вентиль 12 (см. схему).
Возгоняемые пары МЭА и воды поступают
в конденсатор 3. Пары должны быть
прозрачными и не должны содержать взвешенных
частиц. В качестве конденсатора использован
один из холодильников газа, который на время
регенерации раствора выключается из схемы
работы углекислотной установки. Аппарат
горизонтальный кожухотрубный, поверхностью
охлаждения 50 м2.
Первоначальный дистиллят представляет
собой почти чистую воду. По истечении
некоторого времени устанавливается равновесие и
процент МЭА, уходящего с парами, становится
примерно равным вводимому в регенератор.
По мере повышения концентрации раствора в
регенераторе температура его будет
увеличиваться. При этом не допускается повышение
температуры сверх ПО—113°. *
При перегонке МЭА в регенераторе
накапливаются высо'кокипящие соединения — шлам,
содержащий некоторое количество МЭА.
Наличие значительного количества шлама
характеризуется резким замедлением всего
процесса регенерации,. В этом случае прекращаются
добавление загрязненного раствора в
регенератор и подача греющего пара в змеевик.
Греющий пар направляется непосредственно в
регенератор через вентиль 22. Раствор
подогревается и разбавляется конденсатом барботи-
рующего через него пара. При этом часть
остатка МЭА из шлама высвобождается.
Оставшийся шлам сливается в дренажную
линию, и цикл регенерации повторяется.
После непрерывной работы регенерационной
установки в течение 6,5 месяца раствор МЭА
не потемнел, в нем не обнаруживалось железа,
не наблюдалось коррозии в аппаратуре и
коммуникациях. Поглотительная способность
раствора по сравнению со свежим после
заполнения системы не снизилась.
В связи с остановкой завода на планово-
предупредительный ремонт в .марте 1964 г. ра-
створ был слит в бак загрязненного раствора,
а химическая аппаратура заполнена свежим
раствором. С первых же дней паботы, не
ожидая накапливания загрязнений, раствор
подвергали частичной регенерации. За время
непрерывной работы в течение трех месяцев
качество раствора не ухудшилось.
В результате осуществления вакуумной
разгонки МЭА завод сухого льда Московского
хладокомбината № 10 получил возможность
работать в течение года без замены раствора.
Кроме того, по предварительным данным
расход МЭА снизился и составляет 6 кг на
тонну сухого льда вместо 9 кг по норме.
А. И. ПРИХОДОВСКАЯ, П. Ф. ЕРОШКИН —
завод сухого льда хладокомбината М 10
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
В одном из номеров журнала редакция намечает поместить
подборку статей по вопросам снижения потерь продуктов при
термической обработке и хранении на холодильниках.
Просим присылать статьи на эту тему.

Пакетирование
Лаборатория механизации ВНИХИ
совместно с работниками московских
холодильников Росмясорыбторга провела работу по
определению условий наиболее целесообразного
выполнения каждой грузовой операции с
применением поддонов.
Основой пакетирования является
укрупнение партий тарных грузов, одинаковых по
форме и размеру, путем формирования грузовых
пакетов из ящиков и коробов.
При пакетировании .используются
стандартные поддоны типа 2П04 размером 850 X
X 1000 мм, высотой 150 мм, 'предусмотренные
ГОСТом 9078—59 для ведомственного
применения при ^проведении грузовых работ со
-скоропортящимися продуктами.
Основные 'правила и требования
пакетирования заключаются в следующем. Пакет
должен быть плотным, чтобы потери внутреннего
пространства были минимальными и не
превышали 5—6%. площади пакета. Потери более
10—12% 'недопустимы.
Плотность укладки характеризуется
коэффициентом укладки пакета К пак или обратной
ему величиной — коэффициентом потери
площади пакета т]пак.
Коэффициент укладки определяется как
отношение
is ab n
где: а и Ь — длина и ширина тары, см;
п — 'количество мест груза,
размещающееся в каждом ряду
пакета;
АиВ — длина и ширина пакета с
выступающими частями, см.
Коэффициент потери 'площади пакета' (в%)
W = (l—Я"пак)П>0.
УДК 621.86:621.565
на холодильниках
Сформированный пакет должен быть
достаточно устойчивым, чтобы сохранять свою
форму и габаритные размеры при проведении
грузовых работ.
При формировании пакетов наиболее
целесообразно применять укладку «в перевязку».
При такой укладке ящики каждого
вышележащего ряда перекрывают стыки между
ящиками нижнего ряда, что обеспечивает
необходимую устойчивость пакетов.
Крупногабаритную тару, которую можно
расположить на поддоне по два ящика в ряд,
допускается укладывать «стопкой».
В пакеты должны укладываться продукты
только одного сорта, для чего перед
формированием груз нужно сортировать по трафарету.
Количество мест, укладываемых в пакет,
должно быть постоянным для каждого вида
груза. Как исключение, допускается укладка
пакетов с различным количеством рядов по
высоте для установки их около батарей или
строительных выступов, а также в тех случаях,
когда при этом достигается более
рациональное размещение груза в камерах.
Вес груза на поддоне не должен превышать
750 кг, что определяется грузоподъемностью
применяемых в настоящее время средств
механизации.
Груз'по возможности следует располагать
так, чтобы не оставлять'незагруженными
кромки поддона. Допускается свисание груза не
более чем на 50 мм на каждую сторону
поддона, а для ящиков длиной, превышающей 500—
550 мм, — до 70 мм.
Пакеты должны быть аккуратно уложены.
Не допускается укладка в пакеты грузов в
поврежденной или разногабаритной таре.
При укладке груза в квадратной таре
пакеты нужно закреплять.
Способы укладки грузов на поддонах
приведены на рисунке. Характеристика грузовых
пакетов дана в таблице.

•—»
"^
00
4^
CD
|
CD
со
Консервы
вянная ре
тая
— в^
СО Ъз .
43 -з
Со О
СП
4*
х
ОО
Со
Сп
х
to
4*.
°
СО
Со
СП
X
со
-о
to
о
ОО
^1
о
0,8
¦^
Со
0,8
СТ)
о
о
со
оо
4*
1 1 ^
4^
*
¦ 1
CD
+
4^
СО
СП
СП
00
0,69
,__
со
,_
о
сп
CD
j
CD
СО
Консервы
картон
(гофро-
ная)
4^
to
СП
X
СО
СП
X
to
^1
о
со
to
X
со
0Q
О
CD
CD
О
0,9
CD
-J
0,9
СО
оо
О
СО
4*
to
00
4*
--J
СП
-f-
CD
~^|
to
CD
CD
СП
0,926
СП
ОТ
> ,
О
CD
СО
|
CD
СО
Рыба морожен
(гофрокартонн
fts СО
» »
оо
со
о
X
ю
CD
О
X
to
о
со
СП
4^
X
4^
00
4^
О
СО
СО
О
0,9
to
D
О
CD
со
О
СО
со
to
4^
СП
1
СО
4-
Сл
<D
О
СП
оо
со
0,78
1
1
Сыр (дере
вянн
Со
а
~-1
оо
CD
X
СП
со
CD
X
to
CD
со
со
СП
to
X
¦о
со
Со
го
о
со
to
0,9
>—»
>—'
0,8
4-
со
о
CD
to
СО
CD
1 "
1
to
1
4*
CD
CO
4*
CD
to
0,625
I
я
Сыр (дере
вянн
со
аа
СП
ОО
4^
X
4*
о
о
X
СП
to
CD
СО
4*
X
CD
CD
to
О
CD
to
0,9
со
Ф»
о
CO
CO
4*
О
CD
СП
|
1
CD
-<1
4^
4-
?ь
CD
CO
4^
Oo
CD
0,621
I
I
н/с
Битая птица (
'ревянная)
>j
?
ОО
оо
оо
X
СП
О
СП
X
со
со
о
СП
1^
to
X
4^
со
to
о
4*
О
0,8
СО
•vl
0,8
СО
•4J
, i
CD
СП
'со
to
1
4^
CD
4*
4^
О
0,587 |
1
1
н/с
Битая пти
ревян
Я С
СО СО
?
со
о
CD
X
СП
4*
X
i—'
4*
СО
to
to
X
to
со
CD
OO
сп
ОО
0,9
оо
•<!
0,9
оо
~-д
у_л
о
1—1
4^
го
ос
to
1
¦о
CD
00
-J
CD
О
1,05
сп
4^
, ,
О
CD
CD
-4
CD
со
Яйцо (кар
тонн
Со
5Q
CD
СП
4*
X
со
со
СО
X
оо
СП
о
to
СО
4*
X
4*
4*
О
СО
СП
СП
о
0,9
ОО
-0
0,8
-ч
*—i
о
СО
Оо
to
|
со
00
4^
4-
со
CD
ОО
со
со
'—'
0,521 1
1
1 to
00
4^
. CD
CD
со
Яйцо (дер<
решет ч
ta
. CD СО
to to
спел
XX
СП СП
СП 00
СП о
XX
to to
СП CD
О СП
СП
о
to
X
СП
со
CD
О
4^
СП
О
04
^J
'СО
о
-J
СО
, ,
о
СО
со
оо
to
1
СП
о
о
СП
to
СО
0,666
со
4^-
о
CD
СО
j
CD
СО
Масло елк
(картон
Я СО
со о
SO 4!
ft)
со
СО
О
х
to
CD
О
X
to
CD
О
to
-vl
00
X
со
00 *
О •
о
ГО
О
0,9
со
•—'
0,9
<со
СП |
О
СО
to
со
СЧ
•—'
о
1 1 1
+
CD
4-
00
о ¦
-J
0,895 !
1 Номер ящика по
1 ГОСТу
3 Д
О о
О 2 j
Н со
Продукт
^ 1
СО .
*° -
Р S п:
а °^ i2
4? чэ *<
Е н *
~ S ¦
* Е S
* 1
Вес одного места
брутто, /сг 1
Число ящиков в
шкете, шт.
¦ Сез учета
высоты поддона
с учетом
высоты поддона
1 Я №
ЫС01
акет
мм
J» СО
^ н S g Д
м- fD 9 °
• - ' j
м5«?»? я ё ?
Коэф-
фициен
укладк
пакет
со s H
Свисан
груза ь
одну ст
рону по
дона п
длине
ширине
мм
- я о >=• о со к
• I ГО
Схема укладки (см.
номера на рисунке) |
Наличие естественной
связки пакета |
без веса
поддона
с весом
поддона
Вес
пакет
кг
со
"

Коэффициент

использования

погрузчика 4004
X
"О
р
ж
н
го
ТО
Я
о
н
S
ж
¦69
xvymwvnQovox vu 9оевс1г эпнюооёгиэуъц
9 5W

54
Консультация
№
/ 2 3
4 S 6
Схемы укладки грузов на поддонах.
Наиболее целесообразно формировать
пакеты при разгрузке железнодорожных вагонов,
т. е. непосредственно при 'поступлении груза на
холодильник. При этом поддон рациональнее
устанавливать в междверном 'пространстве
так, чтобы электропогрузчик 4004 мот взять
его на вилки, не въезжая в вагон, а лишь
вводя в проем двери вагона грузоподъемную
раму. Въезд -погрузчика 4004 в изотермические
вагоны не допускается правилами техники
безопасности.
Хрономегражные измерения показали, что
разгрузка с формированием пакетов не
повышает трудоемкости процесса по сравнению с
существовавшим ранее способом разгрузки
вагонов на ручных тележках.
На расстояние, не превышающее 40—50 м,
пакеты рекомендуется транспортировать
внутри холодильника электропогрузчиком 4004.
При расстоянии более 50 м следует
использовать электротележки ЭК-2, если позволяет
ширина платформы и проездов, а во всех
остальных случаях — ЭКП-750 и ЭКБ-Г-1000.
Лифты грузоподъемностью 3—4 т можно
загружать пакетами с помощью
электропогрузчика 4004 (в этом случае сам
электропогрузчик лифтом не транспортируется) или на
электротележках. Удельный расход времени на
1 т полезного перевозимого груза в обоих
случаях примерно одинаков.
Груз в камерах рекомендуется укладывать
электропогрузчиком 4004А, причем
желательно, чтобы он (был оборудован
приспособлением для поперечного смещения вил.
При штабелировании должны соблюдаться
следующие условия. Укладка грузовых
пакетов должна быть максимально плотной, без
зазоров (зазоры оставляют лишь в том
случае, если этого требует технология хранения
скоропортящихся продуктов). В местах, где
не могут работать машины или нельзя
установить полные пакеты, груз укладывают
вручную. Ручная укладка составляет 6—9% всего
объема штабелирования грузов в камере.
Во время укладки пакетов в камере
желательно оставлять проезд шириной не менее 3 м.
Во избежание потерь емкости после
окончания работ следует уложить в проезде один ряд
пакетов. Ширина остающегося проезда равна
1,2—1,4 ж.
Высота штабеля определяется из условий
максимального использования высоты
грузового объема камеры с учетом допустимой
нагрузки на 1 м2\ площади перекрытия,
прочности тары и требований технологии хранения.
Росмясорыбторгом утверждена «Временная
инструкция по пакетированию продуктов в
таре на поддонах и проведению внутрискладских
работ с пакетированными грузами». В ней
подробно описаны организационно-технические
мероприятия, которые следует проводить при
внедрении пакетного способа переработки
тарных грузов на распределительных
холодильниках.
Инж. Е. А. КЛОЧКОВ А

дгд g Удаление водяного камня с внутренней поверхности конденсаторов ^ 00
УДК 621.57.044
Удаление водяного камня с внутренней поверхности конденсаторов
Большинство конденсаторов фреоновых и
аммиачных холодильных машин охлаждается
проточной водопроводной водой. Растворенные
в ней соли бария ВаСОз, магния MgCOs,
кальция СаСОз, кислая соль кальция
-Са(НСОзJ в процессе эксплуатации оседают
и образуют на стенках теплообменных
аппаратов плотный и прочный слой — водяной
камень, который нарушает нормальную
теплопередачу от холодильного агента к воде.
Оборудование холодильных машин
установками для химической очистки воды обходится
очень дорого и поэтому их обычно не
применяют.
Появление водяного камня приводит к
значительному повышению температуры и
давления холодильного агента в конденсаторе^ что
снижает производительность холодильной
машины. При значительном отложении слоя
водяного камня на внутренней поверхности
трубок конденсатора увеличивается
продолжительность работы компрессора, а
следовательно, возрастает расход электроэнергии.
Перерасход электроэнергии и охлаждающей
воды на некоторых установках достигает
иногда 50?/oL
Для поддержания нормального режима
работы холодильной установки трубки
конденсаторов очищают металлическими щетками —
«ершами», насаженными на гибкие
стальные штоки. Чтобы полностью удалить водяной
камень, приходится затрачивать большое
количество ручного труда. В большинстве
случаев при очистке трубок весь водяной камень
все-таки удалить не удается.
Менее трудоемкий способ очистки труб
конденсаторов — обработка их внутренней
поверхности 15—25?/о!-ным раствором ингибиро-
-ванной соляной кислоты (ВТУ МХП 2345—50).
Ингибитор марки ПБ-5, снижая кислотную
агрессивность к металлам, предохраняет труб-
ки конденсаторов от разъедания.
При воздействии кислоты на водяной
камень соли растворяются и переходят в
раствор:
СаСОз+М§СОз + ВаСОз + Са(НСОзJ+;
r+8HCl-BaCl2+MgCl^ + 2CaCb + 5H2C03.
Угольная кислота, образовавшаяся в
растворе, является весьма нестойким соединением и
распадается, образуя *воду и углекислый газ.
Проведенная на Московском ремонтно-мон-
тажном комбинате профилактическая
обработка трубок конденсаторов этим моющим
раствором показала эффективность
предложенного способа.
J L_ Сли$
Схема удаления водяного камня с внутренней
поверхности конденсаторов.
Для проведения промывки не нужно
разбирать ^конденсатор, достаточно лишь соединить
входной патрубок (см. рисунок) с помощью
кислотостойкого шланга 2 с патрубком на
нагнетательной стороне кислотного насоса 1
производительностью 1—3 мЦчас. Насос подает
кислотный раствор из бачка 3 емкостью 30—
50 л. Пройдя по трубам конденсатора, раствор
возвращается «в бачок 3 по шлангу 4..
Продолжительность очистки трубок зависит
от слоя водяного камня. Даже при
значительном слое обработка 19—25?/о1-ным раствором
продолжается 3 часа, 14—191%-ным — 5
часов, 8— 14,0/d-HbiM — 10 часов.
Окончание процесса очистки легко
установить по интенсивности выделения пузырьков
углекислого газа. 'Прекращение выделения
пузырьков свидетельствует о прекращении
реакции, т. е. о полном удалении отложения солей
оо стенок трубок.
Инженеры Л. Г. КАПЛАН,
(О. М. ПЕТРУХИН

56
Консультация
№ 6
Вопросы и ответы
Тов. С. К. Дмитриев (г. Москва) просит
сообщить техническую характеристику
аккумуляторов, установленных на
электропогрузчиках и электротележках, а также указать,- какой
электролит применяется для этих
аккумуляторов.
Ответ. В настоящее время на холодильниках
страны применяются в основном
электропогрузчики типа 4004 и 4004А
грузоподъемностью 750 кг и электротележки типа ЭК-2 и
ЭКП-750 грузоподъемностью, соответственно,
2000 и 750 кг.
На электропогрузчиках 4004 и 4004А
установлены тяговые железоникелевые
аккумуляторные батареи типа 26ТЖН-ЗО0В, на элек-
гротележках ЭК-2—28ТЖН-250, на
электротележках ЭКП-750—26ТЖН-250.
В обозначении аккумуляторных батарей
буква Т — тяговый аккумулятор, В — высокий
вариант прибора, ЖН — система
аккумулятора (железоникелевый), двузначное число —
количество аккумуляторов в батарее для
данной машины, трехзначное—номинальная
мощность аккумулятора в ампер-часах.
Техническая характеристика аккумуляторов
ТЖН-300В ТЖН-250
Номинальная мощность, а-ч . . 300 250
Зарядная сила тока, а .... 75 63
Время зарядки нормальное, час . 6 7
Время на перезарядку, час ... 11 10
Номинальное напряжение, в . . 1,25 1,25
Предельно допустимое
напряжение при разрядке, в .... . 1 1
Количество электролита, л ... 3,5 3
Вес аккумулятора, кг:
без электролита 13,8 14,5
с электролитом 18 18
Размеры аккумулятора (в
резиновом чехле), мм:
длина 162 162
ширина 95 124
высота 556 363
4004,
4004А
26
300
32,5
го
91
ЭК-2
28
250
35
30
84
ЭКП-7 50
26
250
32
30
78
Основные данные аккумуляторной батареи
следующие:
26ТЖН-300В 28ТЖН-250 26ТЖН-250
Тип механизма . . .
Число аккумуляторов
Номинальная емкость
бат фей при
пятичасовом режиме
разряда, а-ч . . .
Номинальное
напряжение, в
Предельно
допустимое напряжение
батареи при работе, в
Количество
электролита, л
В качестве электролита для аккумуляторов
типа ТЖН-300В и ТЖН-250, эксплуатируемых
в условиях холодильников при температуре
окружающего воздуха до —15°, применяется
электролит плотностью 1,19—1,21,
представляющий собой раствор едкого кали в
дистиллированной воде с добавлением 30 г/л
моногидрата лития для ТЖН-300В и 20 г/л для
ТЖН-250. При температуре ниже —15°
плотность электролита должна быть доведена до
1,24—1,25.
Если механизм эксплуатируется вне
холодильника, при температуре окружающей
среды от 5 до 40°, то можно применять в качестве
электролита раствор едкого натра в
дистиллированной воде с добавлением 10 г/л
моногидрата лития. Плотность электролита 1,17—1,19.
Вместо того чтобы приготовлять электролит
из твердых щелочей на месте, можно
применять готовый калиеволитиевый составной
электролит, выпускаемый химическими заводами,
в частности, Шосткинским заводом
химических реактивов (Харьковский совнархоз).
Раствор электролита выпускается в
соответствии с ТУМХП 2856—51 .Он содержит 38—
40% едкого кали и не менее 1,6% едкого
лития.
Инж. М. Г. ДИК

Всесоюзная конференция в Одессе
С 11 по 15 сентября 1964 г. в Одессе проходила
Всесоюзная конференция по тепло-физическим свойствам
веществ, новым схемам и циклам энергетических
установок. Конференция была организована Академией
наук СССР, Государственным комитетом по координации
научно-исследовательских работ при Совете Министров
УССР, Одесским технологическим институтом им. М. В.
Ломоносова, Одесским институтом инженеров морского
флота и Одесским областным научно-техническим
обществом энергетической промышленности.
Конференцию открыл вице-президент Академии наук
СССР академик В. А. Кириллин.
На пленарных заседаниях выступили с докладами
академик В. А. Кириллин — «Проблемы исследования теп-
лофизических свойств веществ и применения новых
высокоэффективных энергетических установок», проф. Я. 3.
Казавчинский — «Новые представления в теории
термодинамического подобия и их использование для
исследования свойств газовых смесей», проф. Д. П. Гохштеин
— «Циклы низкокипящих веществ» и др.
На восьми профилированных секциях было
заслушано и обсуждено около 130 научных сообщений, в
которых нашли отражение результаты работ ведущих
научно-исследовательских и учебных институтов страны.
Тезисы этих сообщений помещены в сборнике, изданном
редакционной коллегией конференции.
В сообщениях рассматривались свойства веществ и их
смесей при высоких, умеренных и низких температурах,
критические явления, фазовые переходы и
неравновесные свойства газов и жидкостей, а также
анализировались циклы энергетических установок.
На конференции были заслушаны также доклады по
вопросам холодильной техники. Приводим краткое
содержание некоторых из них.
В докладе И.С.Бадылькеса (ВНИХИ) «Новые
термодинамические обобщения» на основании развития
принципа соответственных состояний предложены новые
обобщения для термодинамически подобных веществ,
согласно которым при равных температурах величины
-<*р с'х v" с% с'х
—уг » —77- > » » являются однозначными
функциями нормальной температуры кипения.
А. Б. Баренбойм (ОТИПХП) в своем докладе
«Влияние термодинамических свойств жидкости на фазовые
переходы при кавитации» указал, что в связи с
применением новых холодильных агентов необходимо
исследовать влияние свойств жидкости на кавитационные
характеристики циркуляционных насосов. На основании
теоретических и экспериментальных работ предложен
метод расчета кавитационных характеристик для
рабочих веществ при различных температурах.
Е. Т. Васьков (ЛТИХП) сделал доклад на тему
«Экспериментальное определение теплоемкости фреонов-114
и -С318». С помощью метода непосредственного нагрева
жидкости в вакуумном адиабатном калориметре
измерена теплоемкость фреона-С318 в интервале температур
—36_i_44° и фреона-114 —в интервале —49^-42°. По
опытным данным в зависимости от температур
составлены уравнения теплоемкости, а также таблицы
термодинамических свойств указанных фреонов в состоянии
насыщения.
Б. П. Козлов (Энергетический институт им. Г. М.
Кржижановского) в докладе «Экономичность теплона-
сосного и холодильного циклов» указал, что наличие в
производственных условиях низкопотенциальното тепла
и возможность использования электроэнергии гидро- и
тепловых электростанций при малой нагрузке позволяет
применять для тепло- и холодоснабжения тепловые
насосы. В ряде случаев циклы теплонасоеных установок
обеспечивают высокую термодинамическую
эффективность, а также положительные технико-экономические
показатели, несмотря на сравнительно большие
капитальные затраты.
В докладе В. С. Мартыновского (ОТИПХП) «Анализ
циклов воздушных холодильных машин с
дополнительным теплообменом в регенераторе» намечаются
перспективы дальнейшего совершенствования циклов
воздушных холодильных машин путем использования
интенсивной регенерации тепла. Рассматривается
целесообразность применения воздушных холодильных машин
для совместной выработки тепла и холода.
А. П. Меркулов (Куйбышевский авиационный
институт) в докладе «Регенеративный цикл осушки сжатых
газов с вихревой трубой» отметил, что наиболее
глубокая осушка сжатых газов достигается вымораживанием
влаги. Для устранения потерь можно использовать
регенерацию холода в противоточжж теплообменнике.
Регенеративная схема может быть значительно упрощена,
если в качестве холодильной установки использовать
вихревую трубу, в которой срабатывается давление
части осушиваемого газа. Экономическое сравнение с при-

№ 6
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
59
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1963 г.
В 1963 г. в СССР было ввезено промышленное
холодильное оборудование на общую сумму 39,4 млн. руб. (в
1962 г.—40,5 млн. руб.). Кроме того, импортировано 103
поезда с машинным охлаждением, 237 изотермических
железнодорожных вагонов и 1447 авторефрижераторов
общей стоимостью 47,6 млн. руб. (в 1962 г. — 38,3 млн.
руб.). Теплоизоляционных материалов (89,6 тыс. ж3
ипорки, 9,5 тыс. м* экспанзита, 2,6 тыс. т пробковой
коры и 7,8 тыс. т пробковой щепы) ввезено на сумму 4,2
млн. руб.
Экспорт промышленного холодильного оборудования
выразился в сумме 0,58 млн. руб. Вывезено также 25,2
тыс. домашних холодильников на сумму 2,85 млн. руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1963 г. 400,5 млн. руб. против 376,5
млн. руб. в 1962 г.
По отдельным видам продуктов оборот выразился в
следующих цифрах (в тыс. руб.):
Экспорт Импорт
Мясные и молочные продукты 154894 30027
Рыба и рыбные продукты . . 43363 16271
Овощи, фрукты, ягоды, плоды 6943 149024
Экспорт1 некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое . . . 145,0 тыс. г
Консервы мясные 104,0 млн. банок
Масло коровье . . ..... 65,0 тыс. г
Сало топленое . ..... 22,8 » »
Консервы молочные . ... 55,4 млн. банок
Сыры . 3,6 тыс. т
Рыба . . 118,6' » »
Консервы рыбные . .... 43,9 млн. банок
Консервы лососевые .... 13,2 » »
Консервы крабовые .... 16,2 » »
Икра 323,0 г
Импорт отдельных продуктов в 1963 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое . . .
Птица свежемороженая . . .
Консервы мясные . ....
Консервы мясорастительиые .
Масло коровье
Сало
Яйца в скорлупе
Яичгный порошок ....
Рыба
Филе рыбное .......
Сельдь соленая ......
Икра .
Помидоры свежие .....
Другие овощи свежие ....
Овощи консервированные . .
Томатная паста и пюре . . .
Яблоки
Виноград .
Апельсины
Лимоны
Мандарины
Бананы
Ананасы
Прочие свежие фрукты и ягоды
Фрукты, ягоды, плоды сухие .
Фрукты, ягоды, плоды
консервированные
Фрукты, ягоды, плоды сульфи-
тированные
Орехи и миндаль ......
Вина виноградные .....
Пиво
20,8
5,8
15,4
14,5
2,8
4 1
76,7 ]
1,5
66,0
24,2
20,3
50,0
136,1
75,9
108,3
27,6
131,3
107,9
87,9
25,0
12,9
19,4
1,4
21,4
113,4
тыс.
»
млн
»
тыс.
»
млн.
тыс.
»
»
»
т
тыс.
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
т
»
, банок
»
т
»
шт.
т
»
»
»
т
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
102,5
»
»
86,7 » »
10,6 » »
74,5 » »
1,5 млн, дкл
«Внешняя торговля СССР за 1963 год».
Статистический обзор. Внешторгиздат, 1964.
Памяти профессора М, Я. Штаермана
2 сентября 1964 г. на 81 году жизни скончался
старейший специалист в области строительных
конструкций холодильников доктор технических наук, профессор
Михаил Яковлевич Штаерман.
В довоенные годы по проектам ,и под
непосредственным техническим руководством М. Я. Штаермана были
построены крупные портовые холодильники в
Ленинграде, Одессе, Новороссийске, Севастополе и Поти.
Блестяще себя оправдал смелый проект Штаермана по
сооружению свайных оснований в сложных геологических
условиях.
В течение многих лет Михаил Яковлевич возглавлял
техническое руководство проектированием и
строительством новых холодильников и мясокомбинатов в
Москве, Ленинграде, Горьком, Иванове, Перми, Краснодаре,
Орше, Семипалатинске, Владивостоке, Челябинске, Ор-
ске и других городах.
При этом особое внимание он уделял изысканию
наиболее экономичных строительных конструкций, выбору
оптимальной толщины изоляции, борьбе с пучением
грунта, внедрению инвентарной опалубки для
железобетонных работ.
Будучи главным инженером Главстроя Наркомпище-
прома СССР, Михаил Яковлевич руководил
строительством предприятий пищевой промышленности, всецело
отдавая этому делу большие знания и опыт.
Проф. М. Я. Штаерман был - не только прекрасным
строителем-практиком, воспитавшим целую плеяду
руководящих инженерных кадров, но и крупным ученым,
перу которого принадлежит ряд научных трудов.
Последние годы своей жизни Михаил Яковлевич
посвятил преподавательской деятельности. Он руководил
кафедрой строительного дела в Мосрыбвтузе и
одновременно продолжал уделять большое внимание
разрешению практических вопросов холодильного строительства.
Светлую память о Михаиле Яковлевиче Штаермане,
как о талантливом ученом, выдающемся специалисте
холодильной промышленности, чутком, отзывчивом и
скромном человеке, надолго сохранят его ученики и те,
кто его знал.

На XI Международном конгрессе по холоду
УДК 621.565:66
Холодильные установки с компрессорами без смазки
для химической промышленности'
Док пор Э. ЭМБЛИК (Швейцария)
В настоящее время наблюдается тенденция
к использованию все более низких температур,
в -связи с чем возрастает интерес к системам
непосредственного охлаждения.
Холодильные установка с замкнутым
циклом. При смазке цилиндров компрессора в
системе циркулирует бинарная -смесь
холодильного атента со смазочным маслом, так как
практически полностью отделить масло от
холодильного агента невозможно.
Если холодильный агент нерастворим в
масле, 'например аммиак, то масло вместе с ним
попадает в конденсатор и испаритель и на теп-
лопередающей поверхности их образуется
масляная пленка. Вследствие этого установка
работает при более низкой температуре кипения,
что вызывает повышенный расход энергии.
Если же холодильный агент растворим в
масле, например фреон-12, в холодильной
установке будет циркулировать смесь, содержащая
до 10% масла [1]. При наличии в системе
масла повышается температура кипения
холодильного агента в испарителе. Для
поддержания постоянной температуры давление
"кипения должно быть снижено, что также
неизбежно вызывает повышенный расход энергии.
Кроме того, необходимо иметь в виду, что в
конденсаторе масло находится в условиях
высокой температуры конденсации и при
поступлении в испаритель оно должно быть
охлаждено до температуры .кипения. Это охлаждение
происходит за счет полезной холодотгроизво-
дительности, так как масло при
дросселировании не охлаждается.
Согласно исследованиям Шамбера [2],
эффективность испарения холодильного агента,
растворимого в масле, будет тем ниже, чем
1 Из доклада на 6-й комиссии конгресса (перевод
М. Б. Розеиберга).
больше масла в смеси и чем ниже температура
кипения.
Эффективность испарения определена Бэк-
стромом [3], как отношение количества
холодильного агента, испаряющегося в испарителе,
ко всему количеству смеси, всасываемой
компрессором. При использовании фреона-12 с
10%-ным содержанием масла эффективность
испарения при температуре кипения —10°
составляет 82%. Она достигает почти 100%,
'независимо от температуры кипения, если в
холодильном агенте не содержится масло.
В испарителях с кипением холодильного
агента внутри горизонтальных труб, по
наблюдениям Ворсе-Шмидта [4], из-за лучшей
смачиваемости стенки трубы и образующейся
пены коэффициент теплоотдачи несколько
возрастает.
Исследования Пьера [5] показали, что при
наличии масла потеря давления в
испарительных батареях, вызываемая трением,
удваивается.
В испарителях затопленного типа
поверхность теплообмена всегда смачивается и
потому здесь наблюдаются только те недостатки,
которые связаны с наличием масла в
холодильном агенте.
В 'Кожухотрубных испарителях, в которых
фреон-12 испаряется на внешней поверхности
труб, при наличии масла в холодильном
агенте коэффициент теплоотдачи значительно
снижается [6].
¦ Как известно, особые трудности возникают
при работе с холодильными агентами,
растворимость которых в масле прекращается при
определенной температуре. В этом случае на
поверхности жидкого холодильного агента в
испарителе образуется вязкий слой масла,
создающий тепловое сопротивление и
препятствующий возврату масла в картер [7].

№ б Холодильные установки с компрессорами без смазки для химической промышленности C1
Холодильные установки с открытым циклом.
В таких установках охлаждаемое вещество
используется -и в качестве холодильного агента.
Жидкий холодильный агент непрерывно
выпускается из конденсатора, а на стороне низкого
давления в компрессор подается смесь
парообразного холодильного агента и
неконденсирующихся газов. В данном случае применение
компрессоров без юмазки цилиндров
обязательно.
В качестве примера рассмотрим установку
для сжижения хлора. На рис. 1 дана упрощен-
точном газе не превышало 4%, что устраняет
возможность взрыва. '
Часть сжиженного в конденсаторе хлора
выполняет в воздухоотделителе роль
холодильного агента. Жидкий хлор
отсасывается из осушителя влажного пара на стороне
низкого давления»
Характеристики компрессоров без смазки
цилиндров. На рис. 2 показана конструкция
работающего без смазки холодильного
компрессора двойного действия с лабиринтным
уплотнением [11].
Неочищен
ный газ
Рис. 1. Схема установки для сжижения хлора:
/ — охладитель, 2 — компрессор, 3 — конденсатор, 4 — i азоэтделитель,
5 — осушитель, 6 — дроссельные вентили.
мая схема двухступенчатой установки для
сжижения хлора.
Неочищенный газ содержит обычно около
95% хлора и 5% воздуха, водорода и других
неконденсирующихся газов.
Неочищенный газ, всасываемый
компрессором, предварительно охлаждается
испаряющимся хлором с целью предотвращения
слишком высоких температур нагнетания [8, 9].
Сжатый неочищенный газ охлаждается
кипящим холодильным агентом в конденсаторе,
где сжижается большая часть хлора. Если
сжатие происходит в нескольких ступенях,
конденсатор может охлаждаться водой. В этом
случае давление в конденсаторе может быть
повышено до 10 и даже 12 бар.
В соответствии с процессом,
запатентованным фирмой «Фарбверке Хехст» [10],
конденсация в первой ступени регулируется таким
образом, чтобы содержание водорода в оста-
Поршень имеет мелкие канавки и не
касается стенок цилиндра. Малый зазор между
поршнем и стенками цилиндра создает
значительное сопротивление перетеканию газа из одной
полости цилиндра в другую. Шток поршня
устанавливается в крейцкопфе и в
направляющем подшипнике, чем обеспечивается точность
центровки поршня.
Для уплотнения цилиндра предусмотрен
сальник 1С мелкими канавками и не
соприкасающийся 'со стенками цилиндра.
Масло-съемное кольцо над направляющим
подшипником задерживает движение масла по
штоку. Расстояние между направляющим
подшипником и специальным 'сальником
достаточно для того, чтобы предотвратить попадание в
цилиндр той части штока, которая покрыта
тонкой масляной пленкой.
Если компрессор применяется для сжатия
корродирующих газов, например хлора, со-

62
На XI Международном конгрессе по холоду
№ 6
Рис. 2. Холодильный компрессор двойного действия с двумя цилиндрами, работающими
без смазки (фирма «Зульцер, Винтертур»):
1 — крейцкопф, 2—направляющий подшипник, 3 — масло съемное кольцо, 4 — сальник,
5 — поршень с лабиринтными канавками, 6 — цилиндр с лабиринтными канавками, 7 —
охлаждаемая крышка цилиндра; часть А — цилиндровая группа, часть В — картер со
смазкой механизма движения.
ляной кислоты и др., все его части должны
быть 'изготовлены из «хромоникелевой
молибденовой стали. Цилиндры такого компрессора
имеют сменные гильзы, шоршневые штоки
покрываются коррозионностойкими покрытиями.
Такие компрессоры успешно применяются в
химической (промышленности.
ЛИТЕРАТУРА
1 G. Bambach, K<Kaltetecrinik», 1955, vol. 7, № 7.
2. L. Chambert, «Kylteknisk Tidskrift», 4954,vol. 13,
№ 4.
3. M. Backstrom, «Kaltetechmk», 2-nd edition,
Braun, Karlsruhe, 1957.
4. P. Worsoe-Schmidt. Proceedings of the 10th
10.
Congress of Refrigeration, Copenhagen,
«Kylteknisk Tidskrift», 1957, vol. 16,
P а т т а н и,
year
International
1959, vol. 1.
B. Pierre,
№ 6.
И. Ч е р н о б ы л ь с к и й, Г.
дильная техника», 1955, № 3.
R. Plank, «Handbuch der KaTtetechnik»
German Patent No. 515929 of the
Co., Berlin.
E. E m b 1 i k, Proceedings of the 9th
Congress of Refrigeration/, Paris, 1955,
H. Schmidt, F. Holzinger,
nieurtechnik», 1963, vol. 35, № 1, respectively the
German Patents, No 1056 155 and 1056 156 Farbwerke
Hoechst.
U. R i t t e r, «Sulzer Technical Review», 1958,
vol. 40, № 2.
«Холо-
1956, Bd. IV.
1929. Krebs
International
vol. 1.
«Chemie-Inge-

_Ловости
УДК 621.86
Малогабаритный вилочный электропогрузчик
Для выполнения грузовых 'работ в железнодорожных
вагонах, коридорах и камерах необходим
электропогрузчик небольшого размера, обладающий высокой
маневренностью и способностью легко передвигаться по
наклонному трапу, уложенному между порогом дверей
вагона и краем железнодорожной платформы.
Эти качества в значительной степени присущи
малогабаритному электропогрузчику модели «Пикодолифт»
ирландской фирмы «Штейнбок» (см. рисунок).
М а лог а б ар ит н ы й эл ект р оп о гр узчик
ирландской фирмы «Штейнбок».
Электропогрузчик имеет трехколесное шасси и
ведущие передние колеса. У каждого переднего колеса свой
привод, снабженный электродвигателем мощностью 0,95
кет.
Ведущие передние колеса позволяют машине
преодолевать подъем с углом 15°. При наличии груза на
вилках электропогрузчика уменьшается нагрузка на заднее
управляемое колесо, сцепление ослабляется, чем
облегчается управление машиной. В машинах с трехколесным
шасси обычного типа заднее колесо -управляемое и
ведущее, поэтому недопустимо ослабление его оцепления.
Автоматическое управление обеспечивает плавные
повороты машины.
На электропогрузчике предусмотрено пять скоростей
движения вперед и назад. Скорость регулируется
водителем с помощью ножной педали. Вторая ножная
педаль — тормозная. Имеется также ручной тормоз.
На машине установлены грузоподъемные рамы
четырех типов: две стандартные с высотой подъема вилок
2,8 и 3,4 м, две — с той же высотой подъема вилок, но
со значительным свободным ходом каретки
грузоподъемной рамы, благодаря чему можно поднять груз на
1300 мм, не изменяя высоты машины.
Гидравлическая система электропогрузчика, с
помощью которой осуществляется (подъем груза, наклон
грузоподъемной рамы и работа съемных грузозахватных
приспособлений, состоит из шунтов ого
электродвигателя, насоса, бака для жидкости, предохранительного
клапана и гидравлических цилиндров.
Ниже приведена краткая техническая
характеристика вилочного электропогрузчика (в скобках для
сравнения указаны данные малогабаритного погрузчика 4015):
Грузоподъемность, нгс . . . . 585E00)
Длина без вилок, мм . . • . 1250A525)
Ширина, мм 810(980)
Минимальный внешний радиус
поворота, мм 1040A290)
Вес с аккумуляторной батареей,
кг 1360-1500A430)
Судя по приведенным данным, электропогрузчик
компактная и маневренная машина.
«Mechanical handling», 1964, Jan.
Канд. техн. наук М. И. ГУРАЛЬНИК

64
Новости иностранной техники
№ 6
УДК 546.212.004.14 : 621.564
Опреснительные установки с использованием воды
в качестве холодильного агента
Вымораживание — не новый способ извлечения
веществ из растворов. Однако только в последнее
десятилетие делаются попытки широко применить его для
обессоливания морской воды [1, 2].
Вымораживание, как и дистилляциониые и гидратиыс
процессы, основано на фазовом превращении вещества.
В дистилляциоиных процессах—это испарение и
конденсация, в гидратных—образование и (плавление
кристаллогидратов, в процессах вымораживания —
образование и плавление льда. Каждому из этих процессов
присущи свои преимущества и недостатки.
Преимущества способов вымораживания и гидратооб-
разования — отсутствие накипи, существенное
уменьшение коррозии, исключение промежуточных поверхностей
теплообмена, минимальное содержание соли в готовом
продукте.
Недостатки — необходимость дополнительных затрат
на получение холода.
Применяемые в настоящее время установки
опреснения морокой воды вымораживанием можно разделить на
две группы:
— установки с использованием вторичных
холодильных агентов, 'например бутанов (см. журнал
«Холодильная техника», 1962, № 3);
— установки с использованием воды в качестве
холодильного агента.
Ниже описываются существующие схемы опреснения
с использованием воды в качестве холодильного агента
[3].
На рис. 1 приведена схема установки опреснения с
применением турбокомпрессора.
Рис. 1. Схема установки опреснения с приме
пени е м т у р б око м п р есс о р а:
1 — деаэратор, 2, 3 — теплообменники, 4 —
испаритель, 5 — турбокомпрессор, 6 — плавитель,
7 ~— сепаратор, 8— скребок, 9 — компрессор,
10 — конденсатор.
Морская вода, пройдя деаэратор / и теплообменники
2 и 3, в которых переохлаждается обратными потоками
пресной воды и удаляемого концентрированного
раствора, поступает в испаритель 4, работающий при
относительно глубоком вакууме C,2 мм рт. ст.). При этом
давлении часть воды превращается в пар, охлаждая
оставшуюся жидкость до температуры —4°, что
соответствует началу льдообразования. Так как содержащиеся
в морской воде соли начинают выделяться из раствора
при температуре ниже —8°, в температурном интервале
—4_л_—8° образуются чистые кристаллы льда.
В испарителе 4 около половины поданной воды
замерзает в виде небольших кристаллов льда. Большая часть
образовавшегося здесь рассола вместе с кристаллами
льда циркулирует с помощью центробежного насоса
через испаритель для увеличения поверхности охлаждения.
Остальная часть рассола из испарителя направляется в
сепаратор 7.
В сепараторе кристаллы льда всплывают наверх, а
рассол, пройдя через специальные панели с отверстиями
в боковых стенах аппарата, частично подается для
орошения испарителя, а частично удаляется из установки,
охлаждая встречный поток морской воды в
теплообменнике 3. Для промывки кристаллов льда (от пленки
рассола) сепаратор 7 орошается пресной водой.
В верхней части сепаратора имеется специальный
скребок 8, приводимый в движение электродвигателем. Он
захватывает ледяную массу и направляет ее в плавитель
6. Сюда же из испарителя 4 турбокомпрессором 5
подаются пары воды, где они конденсируются в прямом
контакте с тающим льдом, образуя готовый продукт —
пресную воду. Пресная вода, охладив поток морской
воды в теплообменнике 2, выводится .из установки.
Потери при теплообмене не позволяют получить
достаточное количество льда для конденсации всех
водяных паров, подаваемых турбокомпрессором 5. Поэтому
в схеме предусмотрен вспомогательный холодильный
цикл. Сжатый в компрессоре 9 холодильный агент после
конденсации в конденсаторе 10 поступает в испаритель,
размещенный в нижней части плавителя, где, выкипая,
отнимает тепло от конденсируемых водяных паров.
Низкое рабочее давление приводит к увеличению удельного
объема водяного пара, а следовательно, габаритов
аппаратов.
При определении возможных размеров
опреснительной установки, работающей по изложенной схеме,
важное значение имеет выбор турбокомпрессора.
Например, турбокомпрессор установки производительно
стью 340 г пресной воды в день имеет объемную
производительность около 140 м*/сек, диаметр рабочего
колеса до 1,8 м и мощность электропривода 48 кет.
Вместо турбокомпрессора в схеме опреснения с
использованием воды в качестве холодильного агента
можно применить абсорбционную холодильную установку,
что особенно целесообразно при наличии дешевого
тепла для обогрева генератора. Схема такой установки
приведена на рис. 2.
Пары воды из испарителя 4 абсорбируются в
абсорбере 7 холодильной установки. Из абсорбера
разбавленный раствор через регенеративный теплообменник 9
поступает в генератор 8, который обогревается глухим
водяным паром. Конденсатор, расположенный в верхней
части генератора, охлаждается водой. Образовавшиеся
в генераторе пары воды после конденсации отводятся из
установки как готовый продукт.
Сепаратор 5 и плавитель 6 работают так же, как и в
предыдущей схеме. Образовавшаяся в плавителе 6
пресная вода частично отводится из установки, охлаждая
морскую воду в теплообменнике 3, а частично
используется для промывки кристаллов льда в сепараторе 5 и
отвода теплоты абсорбции.

№6
Установки кондиционирования воздуха в самолетах
65
Рис. 2. Схема установки опреснения с
использованием абсорбционного холодильного цикла:
1 — деаэратор, 2,3 — теплообменники, 4 —
испаритель, 5 — сепаратор, 6 —• плавитель, 7 —
абсорбер, 8 — генератор, 9 — теплообменник,
10 — испаритель, 11 —~ компрессор, 12 —
конденсатор.
Для компенсации тепловых потерь установка
оборудована вспомогательными компрессором 11,
конденсатором 12, испарителем 10.
В современных самолетах возникает необходимость
охлаждения воздуха в кабине, температура в которой
повышается в результате трения обшивки корпуса о
воздух, солнечной радиации, теплового эквивалента
работы компрессора, 'поддерживающего нормальное
давление воздуха в кабине самолета, выделения тепла
энергетическим и электронным оборудованием, а также
людьми, находящимися в кабине.
На большинстве самолетов установки
кондиционирования воздуха снабжены специальными воздушными или
фреоновыми холодильными машинами.
Вопрос о том, какие из этих машин имеют большие
преимущества, окончательно не решен. Воздушные
холодильные машины легки и компактны, что очень
важно для самолетов. Например, воздушная холодильная
машина самолета «Констелейшен» весит 115 кг, а
фреоновая — 265 кг.
Недостатком воздушных холодильных машин
является меньший к. п. д. по сравнению с фреоновыми.
Именно поэтому в последнее время наблюдается тенденция
к большему применению фреоновых холодильных
машин.
Однако при значительной мощности, потребляемой
самолетом, к. п. д. холодильной установки
существенной роли не играет. Поэтому 'воздушные холодильные
машины также широко применяются за рубежом для
кондиционирования воздуха в самолетах.
На американском самолете Б-47 установлена
воздушная холодильная машина холодопроизводительностью
30000 ккал/час, весом 18 кг (рис. 1). Сжатый воздух от
турбокомпрессора основного двигателя поступает в
теплообменник, после чего охлаждается при расширении
в турбодетандере. Получаемая при этом энергия ис-
По такой схеме в США около трех лет работает
установка производительностью 68 т пресной воды в день.
К достоинствам описанных схем следует отнести
отсутствие необходимости отделения холодильного
агента от воды и рассола, так как сама вода является
холодильным агентом, а также возможность получения
готового продукта с ничтожным содержанием солей —200—
300 миллионных долей (американский стандарт на
соленость питьевой воды 500 миллионных долей, человек не
может определить соленость до 1000 миллионных долей,
соленость морской воды около 34000 миллионных
долей).
Недостатком установки опреснения морской воды с
использованием воды в качестве холодильного агента
является необходимость поддержания глубокого
вакуума в аппаратах.
В настоящее время в США ведутся обширные
исследовательские работы по выбору оптимальных схем
установок опреснения морской воды.
L H. M. Hendrickson, «Refrigerating
Engineering», 1958, Aug.
2. «Chemical Engineering», 1962, Dec. 10.
3. Rodney C. Burns, «ASHRAE /.», 1963, № 10.
Инж. В. И. КОС ТЮК
ь пользуется для привода вентилятора, прогоняющего
Haft ружный воздух через теплообменник. Температура сжа-
о того воздуха на входе в теплообменник 200°, давление
а 5 ата, на выходе из него, соответственно, 35° и 4,5 ата.
е Воздух после турбодетандера с давлением несколько
а выше 1 ата подается в кабину. Показанный на схеме
е водоотделитель, состоящий из набора каплеотбойников,
применяется для удаления сконденсировавшейся в тур-
»- бине влаги.
и Число оборотов турбодетандера 38000 в минуту.
Подшипники турбины шариковые,
е Холодопроизводительность воздушной холодильной
|- машины зависит от давления и температуры сжатого и
:- наружного воздуха, скорости самолета и давления в ка-
я бине.
|- Холодопроизводительность машины возрастает с
повышением давления сжатого воздуха и с понижением
его температуры (рис. 2).
[- Английские реактивные пассажирские самолеты «Нью
я Комет» оборудованы воздушными холодильными ма-
[- шинами, в которых нагнетаемый турбокомпрессором
воздух, имеющий высокую температуру, охлаждается
й сначала потоком встречного воздуха в теплообменнике,
:- а затем окончательно в турбодетандере, находящемся
е на одном валу с компрессором. Недостатком системы
я является невозможность ее работы на земле (на
аэродроме).
:- С помощью турбовентиляторного агрегата английской
о фирмы «Де-Хевиленд» можно охлаждать самолет не
т только в полете, но и на аэродроме. Фирма выпускает
[- семь моделей таких агрегатов для военных и пассажир-
и гжих самолетов. Турбодетандер непосредственно соеди-
:- нен с вентилятором, прогоняющим воздух через тепло-
УДК 628.83:629.13
Установки кондиционирования воздуха в самолетах

66
Новости иностранной техники
№ 6
обменник. Таким образом, в случае, когда нельзя
использовать возникающий в полете напор встречного
воздуха, температура воздуха, подаваемого к турбине,
может быть понижена.
Такое большое число оборотов требует очень точной
балансировки ротора. Роторы турбины и вентилятора
вначале балансируют отдельно, затем вместе и только
тогда собирают. После пробной обкатки балансировку

Охлажденный
Воздух
Охлаждая -
щий Шдух
Сжатый
боздух
Рис. 1. Схема воздушной холодильной машины, установленной на самолете Б-47:
J — предварительный холодильник сжатого воздуха, 2 — теплообменник, 3 —
вентилятор охлаждающего воздуха, 4 — регулирующий вентиль минимального
расхода воздуха, 5 — сопла переменного сечения, 6 — водоотделитель, 7 — турбоде-
тандер, 8 — ограничитель расхода, 9 — вентиль байпаса вентилятора, 10 —
регулирующий вентиль антиобледенителя, 11 — терморегулирующий вентиль байпаса,
12 — регулятор расхода.
й0>ть1сккал/час
30
24
18
12
6
О
R'
\ >
\
\
\
\
\
\
г
-3
Q0tmbic ккал/чсн
9/
СЧ
18
12
6
0
п
V
^
2,1 2,
Р, <'г/смг
б
i Д/
5 1
Нгурб, Л С
5
4-и
30
20
10
0
Рис. 2. Зависимости, характеризующие работу воздушной холодильной
машины:
а — изменение холодопроизводительности от высоты полета Я; /—*
расчетная точка, 2 — холодопроизводительность машины, 3 —
требуемая холодопроизводительность;
б — изменение холодопроизводительности и потребляемой мощности
от давления воздуха pi на входе (наземные испытания при
температуре окружающего воздуха 26,5° и сжатого 200°).
В турбовентиляторяшм агрегате применена турбина проверяют и, в случае необходимости, роторы вновь ба
осевого типа, хотя к. п. д. ее несколько ниже, чем
радиальной. К преимуществам осевой турбины следует
отнести небольшой вес. Агрегаты производительностью
550—2200 кг/час имеют вес 3—9 кг, число оборотов 66000
и 35000 в .минуту.
лансируют. Очень важно при этом обеспечить чистоту
подшипников и хорошую смазку. Избыточная смазка
повышает износ.
В турбовентиляторных агрегатах новых систем
масло подается в сборник и подкачивается в подшипники

№ 6
Установки кондиционирования воздуха в самолетах
67
через вал, а затем стекает в сборник для повторного
использования. За подшипниками установлены
сальники, предотвращающие утечку масла и проникновение
воздуха. Идеальной является система смазки, не
требующая пополнения масла до капитального ремонта. По
Фцеон|
Рис. 3. Фреоновая холодильная машина холодо-
производительностью 6000 ккал/час на фреоне-12
фирмы «Де-Хевиленд»:
/ — регулятор скорости, 2 — гидравлический
двигатель, 3 — регулятор давления.
имеющимся данным, один турбовентиляторный агрегат
проработал без добавления масла 250 часов, однако
этот срок может быть большим.
В процессе эксплуатации наблюдается эрозия
лопаток ротора и сопла турбины. Вначале предполагали, что
это вызывается попаданием металлической стружки и
других инородных тел. Высказывались мнения, что
эрозия усиливается при полетах в дождь. Однако
окончательно причина эрозии не установлена. Устранить
эрозию можно было бы путем установки фильтра, но при
этом значительно снижается холодопроизводительность.
На основе проведенных опытов была разработана
новая конструкция лопаток, не подвергающихся эрозии.
Наряду с воздушными холодильными машинами
фирма «Де-Хевиленд» выпускает также фреоновые
холодильные машины (рис. 3). Последние представляют
собой двухцилиндровые компрессоры, непосредственно
соединенные с гидравлическими! двигателями холодо-
производительностью 6000 ккал/час. Число оборотов
двигателя 7000 в минуту. Потребляемая мощность 7 кет.
Температура конденсации 60°, кипения 2°.,
Число оборотов компрессора регулируется
поплавковым регулятором, воздействующим на поворотный
дроссель, установленный на линии подачи топлива к
двигателю.
Указанная холодильная машина применяется для
охлаждения и осушения воздуха, подаваемого к
костюмам (скафандрам).
Воздух осушается, проходя через батарею,
охлаждаемую кипящим фреоном. При этом большая часть влаги
удаляется вымораживанием.
Фреоновую холодильную машину можно также
использовать для непосредственного охлаждения
электронной аппаратуры.
На американском самолете «Дуглас-8» установлены
две центробежные фреоновые турбокомпрессорные
холодильные машины с приводом от воздушных турбин
(рис. 4). Температура воздуха на входе в турбину 218°,
Наружный
Воз*
Охлаждающий
воздух
I Рецидкцляци -
Щ онный ооздих
I
' 5 ?Ц Сжатый Ыух
12 ~* и ИИ Жидкий фреон
ЪтттггтС^,,,*,* j >>>>,,77Т?»> >>>»..-mad? ffl\ Пары фрВОНа
Рис. 4. Схема фреоновой турбокомпрессорной холодильной машины системы
«Нормалэйр»:
/— испаритель, 2— чувствительный элемент давления всасывания, 3— терморегу-
лирующий вентиль, 4— регулятор впрыска жидкости, 5— смеситель, 6— смотровое
стекло, 7— осушитель, 8— турбина, 9— расходомер, 10— компрессор, 11—
запорные вентили, 12 — реле и вентиль байпаса, 13 — вентиль, регулирующий давление
всасывания, 14 — ресивер, 15 — вентиль, регулирующий подачу воздуха в турбину,
16 — шибер, 17 — воздухоспускной вентиль, 18 — предохранительный мембранный
клапан, 19 — конденсатор, 20 — чувствительные элементы, 21 — вентилятор.

68
Новости иностранной техники
№ 6
Рис. 5. Кондиционер «Кулэйр».
давление 3 ата, расход 900 кг/час. Число оборотов
турбины и непосредственно соединенного с ней
турбокомпрессора 9000 в минуту. Расход мощности на валу 28 л. с.
холодопроизводительность 45000 ккал/час, вес
турбокомпрессора 3,6 кг> теплообменников и трубопроводов 68 кг.
Для охлаждения самолетов на аэродромах
выпускаются кондиционеры «Кулэйр», один из которых
изображен на рис. 5.
Кондиционер смонтирован «а трехосной тележке и
состоит из силовой установки, муфты сцепления,
радиатора, генератора, воздухоохладителя, фреонового
холодильного компрессора (потребляемая мощность 21 л. с.)л
конденсатора с вентилятором воздушного охлаждения
производительностью 20000 м3/час, маслоотделителя,
ресивера-осушителя и регулирующего устройства.
Холод опроиаводительность кондиционера 30000
ккал/час, габаритные размеры 2900 X 1500 X 1570 мм.
Кондиционер снабжен вентилятором
производительностью 3400 м3/час, который комплектуется фильтром и
пусковыми приборами.
Воздух засасывается через фильтр центробежным
вентилятором и после охлаждения в
воздухоохладителе подается по шлангам при температуре C° в кабину
самолета. Количество подаваемого воздуха составляет
2700 м*/час при напоре 380 мм вод. ст.
«Modern Refrigeration», 1959, № 10, 12.
«Modern Refrigeration», 1961, № 12. ;,
«КШе», 1961, № 5, 10. »>
«Danfoss Journal», 1961, № 2.
«Modern Refrigeration», 1962, № //.
«Danfoss Journal», 1962, № /.
Инж. В. Н. ХРЕННИКОВ
ОТКРЫТА ПОДПИСКА НА 1965 ГОД
на журнал
„СОВЕТСКАЯ ТОРГОВЛЯ"
Орган Государственного комитета Совета Министров СССР по торговле
«Советская торговля» —ежемесячный производственно-экономический журнал.
На его страницах освещаются вопросы экономики и организации оптовой и
розничной торговли, товарных ресурсов, опыт (работы передовых торговых /предприятий и
организаций iroo внедрению проиреюсивных форм торгового обслуживания, вопросы
товароведения и торговой рекламы, подготовки и воспитания торговых кадров.
В журнале (регулярно публикуются сообщения о научных исследованиях в области
экономики и организации советской торговли, товароведения, рецензируются
учебники и другая литература по вопросам торговли, издающаяся в СССР и
социалистических странах. '
•Специалисты торговли выступают в журнале с обзорами о внутренней торговле
социалистических и капиталистических стран. Журнал помещает материалы из опыта
организации торговли за рубежом.
«Советская торговля»—это журнал для всех, кто связан с торговлей. Интересные
материалы для себя найдут на его страницах и директор магазина, и управляющий
базой, и товаровед, и экономист, и преподаватель, и аспирант, и студент торгового
вуза или техникума.
Периодичность журнала — 12 номеров в год.
Подписная цена: на 12 мес. — 3 руб., на 6 мес. — / руб. 50 коп.
Цена отдельного номера — 25 коп.
Подписка принимается в пунктах подписки « Союзпечать», почтамтах, узлах и
отделениях связи, а также общественными распространителями печати на предприятиях,
в учреждениях и учебных заведениях.

Си
О
ОТДЕЛ
УДК 621.86
Электроштабелер ЭШ -181
Электроштабелер ЭШ-181 с выдвижной
грузоподъемной рамой выпускает Наманганский
электромашиностроительный завод Среднеазиатского совнархоза.
ПТ
PS.
5&ПЗГ
1755
=w
2288
Электроштабелер ЭШ-181.
Это самоходная аккумуляторная машина
грузоподъемностью 1 т (см. рисунок).
В отличие от вилочного погрузчика у электроштабе-
лера груз размещается между четырьмя опорами,
вследствие чего не требуется противовес.
Конструкция электроштабелера значительно проще
вилочного погрузчика, его вес меньше,
Техническая характеристика
электроштабелера
Высота подъема груза, м 2,8
Габаритные размеры, мм:
длина с убранными вилами .*.... 1755
длина с выдвинутыми вилами .... 2288
ширина . 1000
высота при опущенных вилах . • . • 1970
Внешний радиус поворота, мм . . . • . 1420
Расстояние центра тяжести груза от
спинки вил, мм 500
База, мм 1160
Скорость передвижения с грузом, км/час, б
Наименьший просвет над полом, мм ... 70
Собственный вес электроштабелера, кг . . 1800
Максимальный преодолеваемый уклон, град 5
Нагрузка на ось груженого штабелера, кг:
переднюю . 1760
заднюю 1180»
Тип аккумуляторной батареи . ...... 22ТЖН-300В
Напряжение, в 24
Поскольку электроштабелер имеет выдвижную
грузоподъемную раму, он может работать в камерах с
проходом шириной 1,8—2 м, ,в то время как для работы
электропогрузчика 4004 требуется проход шириной 3 м.
Электроштабелер предназначен только для штабелиро-

70
Справочный отдел
JSfc 6
вания груза в камере. Он захватывает поддон с грузом,
транспортирует его к месту укладки, затем поднимает
над штабелем, выдвигает грузоподъемную раму и
опускает поддан на штабель. При возвращении грузоподъ-
Термодинамические
Термодинамические свойства фреон а-22 (см. таблицу)
определены по уравнению состояния
#—•+*¦?+'(*-)'• <»
Здесь:
ао=—1,24644@—3,35266(о2'+а 5,89147со3—20,93229аL +
'+(8,00281 со5;
ш= 1 +0,39588(о'+Й,96266со2—11,97008со3+15,31177со4—
—5,79069со5;
р = _ 0,42482со+0,93893(о2—3,80790со3.+ 5,48313со4 —
-^2,18934(о5;
vK .
со == — (индекс «к» относится к критическим napa-
v
метрам).
Постоянные в уравнении A) определены на основании
экспериментальной работы автора в соответствии с
общей методикой Я. 3. Казавчинокого [1] методом
последовательных приближений.
Критическая температура Тк = 369,28°К, критическое
давление рк = 49,85 бар, критический удельный объем
vK =1,94 см*/г, молекулярный вес М = 86,476.
В интервале температур 20—190°, давлений до 58 бар
и приведенных плотностей до (о = il,2 среднее
отклонение между расчетными и опытными давлениями
составило 0,04°/о, максимальное—. 0,1|°/о.
Удельные объемы сухого насыщенного пара v"
найдены совместным решением уравнения A) и уравнения
кривой упругости
Q Qn-_7 713,98 44230 ,
lg Абар) = 3,89577 — +
+ 1,218- 1(Г18Гв'5, B)
которое в диапазоне температур от —78,5° до
критической хорошо описывает опытные данные (среднее
отклонение — 0,04%, максимальное — 0,09*Vo).
Принятые в таблице значения удельных объемов
насыщенной жидкости v' при температуре до 60° хорошо
согласуются с опытными данными Беннинга и
предложенными им интерполяционными уравнениями [2]. При
более высоких температурах эти значения найдены по
опытным данным Беннинга 1:2] и автора.
ем ной рамы в исходное положение вилы штабе л ер а
выводятся из просвета между настилами поддона, после
чего каретка с вилами опускается и цикл повторяется
Инж. В. А. КОНЯЕВ
УДК 621.564.26
свойства фреона-22
Энтальпию и энтропию паров фреона-22 определяли
с помощью известных термодинамических соотношений
[3, стр. 82—87] по выражениям, полученным из
уравнения состояния. При этом энтальпию и энтропию
фреона-22 в идеально-газовом состоянии находили по
формуле
с°р = 0,06329 + 3,203 . 1(Г4 Т— 1,7 . КГ10Г3. C)
Полученные по этой формуле величины совпадают с
точностью до 0,15% с осреднееными данными в работах
[4, 5, 6].
Принятые в настоящей работе значения теплоты
парообразования расходятся с найденными по уравнению
Клапейрона — Клаузиуса в пределах 0,15Vo. С учетом
погрешности опытов они соответствуют
экспериментальным данным работы [7].
Теплоемкость кипящей жидкости, найденная из
приведенной таблицы с помощью соотношения
Cs dT dTs
совпадает с точностью 110/о со сглаженными опытными
данными по работам [2 и 7].
Расхождения по величинам давлений насыщения,
приведенным в данной таблице и в таблицах фреона-22,
опубликованных в работах [3, 8], достигают 1,5%, по
величине удельных объемов пара — 2,3!%>, теплоте
парообразования— 2%, энтальпии—1,2 ккал/кг, энтропии —
0,0042 ккал/кг град.
ЛИТЕР АТУ РА
1. Я. 3. К а з а в ч и н с к и й, «Теплоэнергетика», 1958,
№ 7.
2. A. F. Benning, «Ind. Eng. Chem.», 1940, 32,
№ 4—7.
3. И. С. Б а д ы л ь к е с, (Рабочие вещества и процессы
.холодильных машин, Госторгшдат, /1962.
4. Е. G е 1 1 е s, К. Р i t z e r, «JACS», 1953, 75, 5259.
5. Н. В. Weissman, A. G. M e i s t e r, «J. Chem.
Phys.», 1958, 29, № 1, 72.
6. Л. В. Гуре вич, Г. А. Хачкурузов и др.,
Термодинамические свойства индивидуальных
веществ, Изд. АН СССР, 1962.
7. Neil son, White, «JACS», 1957, 79, № 21, 5618.
8. R. Pla nk, «Handbuch der Kaltetechnik»,Bd. IV, 1956.

№ 6
Термодинамические свойства фреона-22
71
Свойства фреона-22 в состоянии насыщения
°с
бар
л/кг
*/М0*,
M?JKZ
ккал/кг
ккал\кг
г,
ккал\кг
: s', I
к к ал /кг
град
S",
ккал\кг
град
-90
-88
-86
-84
-82
—80
—78
-76
—74
—72
—70
-68
-66
-64
-62
-60
—58
-56
—54
—52
-50
-48 I
-46 '
-44
-42
-40
—38
-36
—34
-32
-30
-28
—26
-24
-22
-20
—18
— 16
-14
—12
—10
—8
—6
• —4
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
0,0478
0,0562
0,0659
0,0768
0,0893
0,1034
0,П93
0,1372
0,1572
0,1796
0,2045
0,2322
0,2629
0,2968
0,3341
0,3752
0,4203
0,4696
0,5234
0,5822
0,6460
0,7153
0,7904
0,8717
0,9593
1,054
1,155
1,265
1,382
1,507
1,641
,785
1,937
2,100
2,273
2,456
у651
,858
,076
,307
,551
,809
,080
,366
,667
,982
,314
,662
,027
,409
,809
,227
,665
8,121
8,598
9,095
9,612
10,152
10,713
11,298
11,905
12,537
2,
2,
3.
3,
3,
3,
4,
4,
4,
4,
5,
5,
6,
6,
6,
7,
7,
0,6511
0,6530
0,6549
0,6568
0,6588
0,6608
0,6628
0,6649
0,6670
0,6691
0,6713
0,6735
0,6757
0,6780
0,6803
0,6827
0,6851
0,6876
0,6901
0,6926
0,6952
0,6978
0,7005
0,7033
0,7061
0,7089
0,7118
0,7147
0.7177
0,7208
0,7239
0,7271
0,7303
0,7336
0,7370
0,7404
0,7439
0,7475
0,7511
0,7548
0,7586
0,7624
0,7663
0,7703
•0,7744
0,7786
0,7828
0,7871
0,7915
0,7960
0,8005
0,8052
0,8099
0,8147
0,8196
0,8246
0,8297
0,8350
0,8403
0,8458
0,8515
0,8573
,3
,1
,6
,9
,2
,2
,5
,2
,4
3
%
,2
3666
3149
2715
2350
2042
1781
1558
1368
1204
1064
942
837
745
665
596
535
481
434
392
355
322
293
267,1
243,8
222,9
204,2
187;3
172,1
158,4
146,0
134,8
124,6
115,3
106,9
99,23
92,20
85,78
79,89
74,49
69,53
64,97
60,77
56,89
53,31
50,00
46,94
44,10
41,46
39,02
36,74
34,62
32,64
30,80
29,06
27,47
25,97
24,56
23,24
22,00
20,83
19,73
18,70
76,20
76,71
77,23
77,74
78,26
78,78
79,30
79,81
80,33
80,84
81,36
81,88
82,39
82,91
83,43
83,95
84,47
85,00
85,52
86,04
86,56
87,08
87,61
88,13
88,66
89,19
89,71
90,24
90,77
91,30
91,83
92,36
92,90
93,44
93,97
94,51
95,05
95,59
96,14
96,68
97,23
97,78
98,33
98,88
99,44
100,00
100,56
101,12
101,69
102,25
102,82
103,39
103,97
104,55
105.13
105,71
106,30
106,89
107,49
108,09
108,69
109,30
139,11
139,34
139,57
139,80
140,03
140,27
140,50
140,73
140,96
141,19
141,42
141,65
141,87
142,10
142,33
142,56
142,78
143,01
143,23
143,46
143,68
143,90
144,12
144,33
144,55
144,77
144,98
145,19
145.40
145,61
145,82
146,03
146,24
146,44
146,64
146,84
J 47,04
147,24
147,43
147,62
147,81
148,00
148,19
148,37
148,55
148,73
148,91
149,08
149,25
149,41
149,57
149,73
149,89
150,04
150,19
150,33
150,48
150,61
150,74
150,87
150,99
151,10
62,91
62,63
62,34
62,06
61,77
61,49
61,20
60,92
60,63
60,35
60,06
59,77
59,48
59,19
58,90
58,61
58,31
58,01
57,71
57,42
57,12
56,82
56,51
56,20
55,89
55,58
55,27
54,95
54,63
54,31
53,99
53,67
63,34
53,00
52,67
52,33
51,99
51,65
51,30
50,94
50,58
50,22
49,86
49,49
49,11
48,73
48,35
47,96
47,56
47,16
46,75
46,34
45,92
45,49
45,06
44,62
44,18
43,72
43,25
42,78
42,30
41,80
0,8949
0,8977
0,9005
0,9032
0,9060
0,9086
0,9112
0,9138
0,9164
0,9190
0,9216
0,9242
0,9267
0,9292
0,9316
0,9340
0,9365
0,9389
0,9413
0,9436
0,9459
0,9482
0,9506
0,9529
0,9552
0,9575
0,9598
0,9620
0,9642
0,9664
0,9686
0,9707
0,9729
0,9751
0,9772
0,9793
0,9814
.0,9835
0,9856
0,9877
0,9898
0,9919
0,9939
0,9959
0,9980
,0000
,0020
,0040
,0060
,0080
,0100
,0120
,0140
,0160
1,0179
,0199
,0218
,0238
,0258
,0277
,0297
1,0317
1,2384
1,2360
1,2336
1,2313
1,2291
1,2269
1,2248
1,2228
1,2209
1,2190,
1,2172
1,2155
1,2138
1,2122
1,2106
1,2090
1,2075
1,2060
1,2046
1,2032
1,2019
1,2006 |.
1,1994 I
1,1982
1,1970
1,1959 ,
1,1948
1,1937
1,1926
1,1916
1,1906
1,1896
1,1887
1,1878
1,1869
1,1860
1,1852
1,1844
1,1836
1,1828
1,1820
1,1813
1,1805
1,1798
1,1791
1,1784;
1,1777:
1,1770
1,1764
1,1757
1,1751
1,1745
1,1739
1,1733
1,1727
,1,1721
1,1715
1,1709
1,1704
1,1698
1,1692
1,1687

72
Справочный отдел
№ 6
Продолжение
и
°с
34'
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
1 72
74
76
78
80
82
85
90
96,13
Р,
бар
13,193
13,874
14,580
15,313
16,073
16,861
17,677
18,521
19,396
20,301
21,237
22,205
23,206
24,240
25,31
26,41
27,55
28,73
29,94
31,20
32,49
33,83
35,20
36,62
38,09
40,37
44,42
49,85
V,
л/кг
0,8634
0,8696
0,8761
0,8829
0,8900
0.8974
0,9050
0,9130
0,9213
0,9300
0,9392
0,9488
0,9588
0,9693
0,9804
0,9921
1,004
1,017
1,031
1,046
1,062
1,079
1,097
1,118
1,141
1,182
1,278
1,
я". 10»,
м7\кг
17,73
16,81
15,95
15,13
14,36
13,63
12,94
12,?8
11,66
1 11,06
1 10,50
9,966
9,456
8,970
8,506
8,С63
7,638
7,231
6,841
6,466
6,105
5,757
5,420
5, С 93
4,775
4,31
! 3,55
94
*•',
ккал\кг
109,91
110,53
111,16
111,79
112,43
113,06
па, 70
114,35
115,01
115,68
116,35
117,02
117,71
118,41
119,13
119,86
120,60
121,36
122,13
122,91
123,74
124,58
125,43
126,31
127,25
128,74
131,48
140
i\
ккал\кг
151,21
151,32
151,42
151,51
151,59
151,66
151,73
151,79
151,83
151,87
151,89
151,90
151,90
151,88
151,85
151,80
151,73
151,64
151,53
151,38
151,22
151,02
150,77
150,49
150,15
149,52
148,02
,0
Г%
ккал\кг
41,30
40,79
40,26
39,72
39,16
38,60
38,03
37,44
36,82
36,19
35,54
34,88
34,19
33,47
32,72
31,94
31,13
30,28
29,40
28,47
27,48
26,44
25,34 1
24,18
22,90
20,78
16,54
0
ккал\кг
град
1,0336
1,0356
1,0375
1,0395
1,0414
1,0434
1,0453 |
1,0473
1,0493
1,0513
1,0533
1,0553
1,0573
1,0593
1,0614
1,0635
1,0656
1,0677
1,0699
1,0721
1,0744
1,0768
1,0791
1,0815
1,0840
1,0880
1,0953
и
**, 1
ккал\кг
град
1,1681
1,1675
1,1669
1,1663
1,1657
1,1651
1,1645
1,1639
1,1633
1,1626
1,1619
1,1613
1,1606
1,1598
1,1590
1,1582
1,1574
1,1565
1,1556
1,1546
1,1536
1,1525
1.1513
1,1500
1,1485
1,1460
1,1408
18
Инж. А. В. КЛЕЦКИЙ
Поправки к статье И. С. Бадылькеса .Термодинамические свойства
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115" („Холодильная техника", №5,1964г.,
стр. 41-46).
В соответствии с уравнениями A), D), (8), A0) и A1) приведенные на стр. 43
в табл. 2 значения /' и i" должны быть заменены следующими:
*о,С
-80
-75
-70
-65
— 60
-55
-50
—45
-40
-35
-30
—25
V\ккал\кг
82,06
83,03
84,01
85,01
86,04
87,10
88,16
89,26
1 90,38
91.51»
92,67
93,84
in\ккал\кг
126,51
127,10
127,68
128,26
128,85
129,45
130.03
130,61
131,19
131,76
132,32
132,87
t\C
-20
-15
-10
— 5
4- 0
+ 5
+ 10
+ 15
• +20
+25
+ 30
+35
1 +40
V>ккал\кг
95,05
96,26
97,49
98,74
100,00
101,27
10?,55
103,85
105,13
106,45
107,76
109,08
110,425
in\ккал\кг
133,42
133,95
134,47
134,97 1
135,45 1
135,91
136,34
136,75
137,11
137,46
137,75
137,99
138,18
Уравнение A2) на стр. 44 заменяется уравнением сх = 0,253 +в-10 st.
Значения Ь равны: 0,75 (для — 80° -f- 0°) и 0,40 (для 0°-^+50°).
На стр. 45 в табл. 4 вместо р = 18,50 следует читать р = 18,00.

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» ЗА 1964 ГОД
-6
-2
-1
-15
-28
-21
-30
-10
-24
-27
-29
Неотложные задачи развития холодильного
хозяйства II—1
Ударный фронт коммунистического
строительства I—1
Всесоюзное совещание 6—8 мая 1964 г. в Москве
Бируля Е. Г. Мероприятия по расширению
производства и сбыта охлажденного мяса . . IV-
Бурцев Л. Е. Основные направления в
развитии холодильного хозяйства СССР .... IV-
Гуральник М. И. Комплексная механизация
грузовых работ на холодильниках .... VI-
Гуревич Е. С. Состояние и перспективы
развития холодильного машиностроения .... IV-
Мартынов М. С, Шаповаленко М. М.
Железнодорожный холодильный транспорт и
перспективы его развития V-
Основные направления технического прогресса
и задачи развития холодильного хозяйства
СССР на 1966—1970 иг IV-
Пленарные заседания IV-
Решения и рекомендации совещания .... IV-
Рютов Д. Г. Снижение потерь и (повышение
качества пищевых продуктов при хранении на
холодильниках . IV-
Секция проектирования холодильников . . . IV-
Секция холодильного оборудования и
транспорта IV-
Технологическая секция IV-
Этлис М. С, Комаров А. И. Качество
торгового холодильного оборудования и
организация его ремонта V—31
Промышленное и торговое холодильное
оборудование
Буше Н. А. Холодильное оборудование для
химической промышленности I—3
Быков А. В., Шетлер О. В., Ланграт П. Г.,
Крылов В. С, Беляк И. Е. Герметичные
ротационные компрессоры с катящимся поршнем
Вайнер А. Л., Большой В. А.
Термоэлектрический холодильный шкаф IV
Гаврилин А. В. Использование холодильных
машин в качестве теплового насоса для низ-
I котемлературных выпарных установок . . . VI—И
\[Гоголин А. А. Непосредственное охлаждение с
использованием холодильного агента в
качестве холодоносителя II—9
Гоголина Т. В., Кроткое В. Н., Соколов О. А.
Холодильные газомотокомпресеоры для
нефтеперерабатывающей и химической
промышленности I—7
Гоголина Т. В., Кротков В. Н. Установка с
циркуляцией жидкого переохлажденного аммиака
на нефтеперерабатывающем заводе .... II—14
Данилов Р. Л. Барботажно-пленочный
абсорбер
Дудник Д. М. Теплофизические и
механические свойства пенополиуретанов . . . . .
Кан К. Д., Мак Л. И., Пинаев И. Г. Испытание
холодильного компрессора на фреоне-142 и
азеотропной смеси фреонов -124 и -С318 . .
Лифанов Б. В. О применении
теплоизоляционного сотопласта III
Мартынов А. В., Бродянский В. М. Вихревая
труба с внешним охлаждением V
Мартыновский В. С, Дубинский М. Г.
Воздушные турбохолодильные машины с
дополнительным охлаждением в регенераторе ... VI
II-
-17
-35
V-
II-:
-о
-26
29
45
46
-16
J
Мельниченко Л. Г., Крицкий Е. Д., Кузнецов
Д. А., Васильев Р. А. Выбор оптимальных
размеров кожухотрубных конденсаторов для
малых холодильных машин с помощью
электронной вычислительной машины V—35
Мельниченко Л. Г., Крицкий Е. Д., Редкозуб
Б. Д., Глувко Ю. В. Исследование различных
систем охлаждения герметичных
компрессоров III —28
Некрасов В. П. Дисковый льдогенератор . . VI—26
Пехар В., Пайерова В. Полиамидные
трубопроводы для фреонов IV—32
Пименова Т. Ф., Гродник М. Г. Условия
обеспечения минимального расхода тепла в де-
сорбере III—47
Ротенберг А. Г., Мешалова С. Э. Испытание
конструкционных материалов в холодильных
агентах III—33
Савков К- И. Повышение производительности
поршневого компрессора при помощи
уравнивания давлений в цилиндрах I—11
Тихомиров В. А. Малошумные вентиляторы для
малых холодильных агрегатов VI—18
Шварц И. Н. Расчет пластин нагнетательных
клапанов фреоновых герметичных
компрессоров . III—23
|Яковлев Н. В.1 Стенд для испытания
компрессоров по паровому циклу II—34
Автоматизация и измерительная техника
Кобулашвили Ш. Н., Гуревич А. А. Состояние
и перспективы автоматизации промышленных
холодильных установок
Лазебник Р. М. Применение
термосопротивлений при автоматизации холодильных
установок
Павлова И. А., Головацкая Л. А., Шавра В. М.
Полупроводниковый измеритель разности
температур для настройки ТРВ
Тимошенков К- Д. Реле контроля смазки типа
РКС-1
Ужанский В. С, Иоанно М. Г. Автоматизация
оборудования компрессорных цехов
холодильников III—5
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Бадылькес И. С, Данилов Р. Л. Новая система
охлаждения на холодильнике в г. Йошкар-
Ола II—5
Бойко И. В., Щелоков В. К. Ледяной склад с
машинным охлаждением V—24
Бурмакин А. Г., Любимов Н. П. Механизация
тяжелых и трудоемких процессов на
предприятиях Росмясорыбторга VI—5
Гиндлин И. М., Моисеева Н. А. В холодильных
камерах должны быть гладкие потолки . . V—14
Гиндлин И. М. Насосно-циркуляционная
система охлаждения с верхней подачей аммиака в
батареи I—27
Глушнев М. П. Холодильники в слое вечной
мерзлоты V—22
Канаков Г. В. Некоторые вопросы
проектирования и эксплуатации одноэтажных
холодильников с полами на грунте V—19
Мертешов М. Н., Пирог П. И. Строительные
конструкции многоэтажных холодильников , V—4
III—
III-
III-
III —
-1
-20
-14
-17

76
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1964 год
N9 6
Пилипенко М. А. Больше внимания
строительству холодильников V—1
Повышение уровня «механизации грузовых
работ — важная задача холодильных
предприятий , VI-— 8
Киреев П. М. Московский холодильник № 12 VI—8
Гинбург М. С, Румянцев Л. Фм Виноградова
С. В. Ленинградская рыбная база № 4 . . VI—9
Молчанов В. Ф. Московский холодильник № 13 VI —10
Родин Н. И. Производственные холодильники
в новых типовых проектах мясокомбинатов I—20
Сафонов В. И. Объемно-планировочные и
конструктивные решения одноэтажных зданий
холодильников V—б
Серебряный И. М. Из опыта пуска и
эксплуатации холодильников мясокомбинатов . . I—25
Экономика и планирование
Жердев А. С. О методике калькулирования
себестоимости холода I—45
Холодильная технология
Головкин Н. А., Страхович К- К.
Экспериментальное изучение процессов, протекающих в
яблоках при охлаждении и замораживании III—49
Головкин Н. А., Шаган О. С, Коржеманова
Л. А., Семенцова Т. С. О хранении мяса при
температуре, близкой к криоскопической . . II—40
Конокотин Г. С, Зуйкова Л. П. Применение
полимерных пленок при замораживании и хра •
нении рыбы I—42
Конокотин Г. С. Исследование
продолжительности замораживания рыбы в блоках . . . VI—39
Любимов Н. П. Снижение естественной убыли
веса мяса и мясопродуктов на холодильниках VI—42
Макашев А. П., Полетаева Н. Н., Исагулян
Э. А. Опытное хранение яблок в пленочных
упаковках и контейнерах ' I—36
Михайлова Л. Г. Охлаждение салаки в солевых
растворах II—41
Низов С. И-. Исследование процесса
замораживания мяса в полутушах три низких
температурах и свободном конвективном теплообмене VI—28
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н.
Сублимационная сушка кулинарных изделий II—44
Рапопорт С. А. Об охлаждении зефирно-па-
стильной массы VI—34
Шеффер А. П. Усовершенствование технологии
и техники холодильной обработки м>яса на
мясокомбинатах . I—30
Научно-исследовательские работы
Абдульманов X. А. Климатические зоны
испарительного охлаждения воздуха ' III—40
Бадылькес И. С. Термодинамические свойства
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115 . V—41
Богданов С. Н. Теплообмен при кипении фрео-
нов внутри горизонтальной трубы .... IV—40
Данилова Г. Н., Вельский В. К., Куприянова
А. В. Исследование процесса кипения
фреона-12 кинематографическим методом . . . II—36
Клецкий А. В. Экспериментальное
исследование кривой давления пара и удельных
объемов ф|реона-22 IV—37
Пименова Т. Ф. Исследование процесса
конденсации углекислого газа на одиночной
вертикальной трубе IV—51
Сутырина Т. М. Исследование процесса
расширения жидкого фреона-12 в сопле .... IV—45
Чистяков Ф. М. Определение работы сжатия
реальных газов и паров I—16
Якобсон В. Б. Иоследо1вание влияния перегрева
всасываемого пара на работу холодильной
машины II—22
Обмен опытом
Аминов В. X., Гринберг С. П., Метлушко В. А.
Холодильная установка запорожского
химического завода «Кремнеполимер» V—53
Берковский М. М. Автоматическое
регулирование температуры в камерах хранения овощей
и фруктов III—54
Дик М. Г. Механизированная линия для
сортировки и взвешивания птицы I—49
Дик М. Г. Электротележка-тягач II—50
Жариков И. И. Работа двух термобарокамер
от одной холодильной установки IV—63
Маркин А. П. Устройство для снижения
напряжения осветительной сети холодильника . . IV—67
Мартишюнас Ю. К- Дозатор для учета расхода
смазочного масла IV—65
Матвеев В. И. Аммиачная насосно-циркуляци-
онная система реконструированного рыбного
холодильника в г. Поти 1—47
Мовсиков Д. Я. Реконструкция автомобильной
платформы на Московском холодильнике № 9 II—53
Набатов Ю. В. Замена быстроизнашивающихся
деталей в кольцевых клапанах IV—61
Приходовская А. И., Ерошкин П. Ф. Об
экономии расхода моноэтаноламина при получении
углекислоты на базе сжигания топлива . . VI—49
Рапопорт С. А., Агасьянц 3. А.
Малогабаритный кондиционер для карамельных поточных
линий II—48
Романов М. С. Малые термокамеры с тепло-
и холодоснабжением от больших термокамер V—56
Соколов В. М. Автоматизация станций
перекачки конденсата IV—64
Сунцева Т. С. Планирование товароведческих
операций на распределительных
холодильниках V—59
Тезиков А. Д. Автоматическое регулирование
температуры углекислого газа перед
конденсатором III—57
Хализов А. А., Логинов Г. А. Полиэтиленовые
трубы для воды ;и рассола IV—59
Хохлов И. С. Включение трансформатора в
схему домашнего холодильника II—55
Чистяков А. А. Использование сальников СК-45
для аммиачных насосов АЦ-4 IV—62
Чудновский А. Р., Заблоцкая Н. С. Датчики
температуры с термоконтакторами ТК-1 • . II—56
Чупахин А. Я., Верменский Б. В.
Бесконтактный датчик прото,ка жидкости III—56
Шнайдерман И. П. Рационализаторская работа
на Московском холодильнике № 9 . . . . VI—45
Ширяев И. Е. Передвижная приставка к
термокамере . V—57
|Яковлев Н. В.] Простейший способ
регулирования холодопроизводительности компрессора ¦ 1—50
Консультация
Алексеев П. А. Нужна ли побудительная
циркуляция воздуха в камерах хранения
фруктов? II—59
Дик. М. Г. Вопросы и ответы II—60,
III—62,
IV—69,
V—66,
VI—56

№ 6
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1964 год
77
Каплан Л. Г. Ремонт реле температуры
манометрического типа Ш—59
Каплан Л. Г., Петрухин Ю. М. Удаление
водяного камня с внутренней поверхности
конденсаторов . , VI—55
Клочкова Е. А. Пакетирование грузов на
холодильниках . . . ... . . VI—52
Ротенберг А. Г. Монтаж и эксплуатация
скороморозильного аппарата 1ЖА-2 I—52
Тихомиров В. А. Электронный галоидный тече-
искатель ВАГТИ-4 . , ' II—57
Якобсон В. Б. Вопросы и ответы I—58
Якобсон В. Б. Методы-испытания малых
фреоновых холодильных компрессоров .... V—60
На XI Международном конгрессе по холоду
Доклады на 2-й комиссии XI Международного
конгресса по холоду I—66
Доклады на 4-й комиссии XI Международного
конгресса по холоду II—69
Доклады на 3-й комиссии XI Международного
конгресса по холоду III—67
Эмблик Э. Холодильные установки с
компрессорами без смазки для химической
промышленности VI—60
Критика и библиография
Книги, выходящие в свет в первом полугодии
1964 г 1—59
Книги, выходящие в свет во втором полугодии
1964 г II—64
Хроника
Бабин Ф. П. Основоположник холодильной
технологии III—63
В Государственном комитете по пищевой
промышленности при Госплане СССР .... II—68
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
19рЗ г . . . VI—59
Всесоюзная конференция в Одессе ..... VI—57
Гаврилкин Ю. П. Одноэтажный холодильник на
Астраханском консервном заводе ..... V—67
Гоголин А. А. Научно-техническая конференция
по кондиционированию воздуха на судах . . I—63
Еркин Г. П. Рефрижератор «Зеленодольск» . V—67
Кобулашвили Ш. Н. Отзывы читателей о
журнале «Холодильная техника» VI—73
Конференция в Одессе . . . , V—68
Конференция^семинар специалистов
холодильных предприятий Белмясорыбторга .... IV—70
Кузнецова А. А. Пленочная градирня для
малых холодильных установок ...... I—65
К 60-летию В. Я. Кокорева II—63
Научно-техническая конференция по холоду в
Молдавии III—65
|Николай Васильевич Яковлев|....... IV—71
Новая энциклопедия «Конструкционные
материалы» II—68
Очередная сессия Научно-техническото совета
по координации II—67
|Памяти профессора М, Я. Штаермана|. , . VI—59
Памятное собрание . III—65
Семинар холодильщиков в Краснодаре . . . IV—70
Совещание «в Институте стандартизации Совета
экономической 'взаимопомощи . VI—58
Хренников В. Н. Семинар по применению
холодильных установок в химической и нефтяной
промышленности I—62
Письмо в редакцию
Жихарев М. В. Необходимы технические
условия на работы по строительству и монтажу
холодильников II—61
Новости иностранной техники
Гоголин А. А., Беляшова И. В. Холодильник
без машинного помещения V—69
Гуральник М. И. Малогабаритный вилочный
электропогрузчик VI—63
Дезент Г. М. Небольшой фруктовый
холодильник V—70
Зайчик Ц. Р. Полуприцепы-холодильники для
перевозки замороженных продуктов .... I—70
Замораживание грунта под фундаментом . . III—73
Крупнейший поршневой компрессор III—72
Костюк В. И. Опреснительные установки с
использованием воды в качестве холодильного
агента VI—64
Медовар Л. Е. Некоторые конструктивные
особенности современных бессальниковых
компрессоров IV-—72
Тихомиров В. А. Способы обнаружения
неплотностей в холодильных системах II—72
Усовершенствованная схема охлаждения. . . III—71
Холодильный агрегат для охлаждения воды . III—71
Хренников В. Н. Установки
кондиционирования воздуха в самолетах VI—65
Справочный отдел
Клецкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-22 VI—70
Коняев В. А. Электроштабелер ЭШ-181 . . . VI—69
Мертешов М. Н. Холодильники для фруктов и
винограда с камерами предварительного
охлаждения V—72
Мертешов М. Н. Типовые проекты
холодильников малой емкости I—75
Павлова И. А., Головацкая Л. А., Манукян
Р. С. Дифференциальный регулирующий ло-
грметр III—77
Павлова И. А., Ужанский В. С. Приборы,
применяемые для автоматизации аммиачных
холодильных установок III—73
Хвостова Т. П. Аммиачный холодильный турбо-
компрессорный агрегат АТКА-735 II—75
Хвостова Т. П. Аммиачный холодильный турбо-
компрессорный агрегат АТКА-1035 .... IV—75
Якобсон В. Б. Новый ГОСТ на технические
требования к поршневым герметичным
компрессорам I—73
Тематический план журнала «Холодильная
техника» на 1964 год I—78

СОДЕРЖАНИЕ
М. И. Гуральник. (Комплексная механизация грузовых работ на холодильниках . . 1
А. Г. Бурмакин, Н. П. Любимов. Механизация тяжелых и трудоемких 'процессов
на предприятиях Росмясорыбторга 5
¦Повышение уровня механизации грузовых работ — важная задача холодильных
предприятий . . : : : 8
П. М. Киреев. Московский холодильник № 12 8
М. С. Гинбург, Л. Ф. Румянцев, С. В. Виноградова. Ленинградская
рыбная база № 4 : : : 9
В. Ф. Молчанов. Московский холодильник № 13 * . . . .10
A. В. Гаврилин. Использование холодильных машин в качестве теплового насоса
для низкотемпературных выпарных установок 1-1
B. С. Мартыновский, М. Г. Дубинский. Воздушные турбохолодильные машины с
дополнительным охлаждением в регенераторе 16
В. А. Тихомиров. Малошумные вентиляторы для малых холодильных агрегатов . 18
B. П. Некрасов. Дисковый льдогенератор 26
C. И. Низов. Исследование процесса замораживания мяса в полутушах при низких
температурах и свободном конвективном теплообмене 28
С. А. Рапопорт. Об охлаждении зефирно-настильной массы 34
Г. С. Конокотин. Наследован не продолжительности замораживания рыбы в блоках 39
Н. П. Любимов. Снижение естественной убыли веса мяса и мясопродуктов на
холодильниках : : : 42
Обмен опытом ;
И. П. Шнайдерман. Рационализаторская работа на 'Московском холодильнике № 9 45
A. И. Приходовская, П. Ф. Ерошкин. Об экономии расхода моноэтаноламина при
получении углекислоты на базе сжигания топлива 49
Консультация
Е. А, Клочкова. (Пакетирование грузов на холодильниках 52
Л. Г. Каплан, Ю. М. Петрухин. Удаление водяного камня с внутренней
поверхности конденсаторов : . 55
М. Г. Дик. Вопросы и ответы : : : , ,. 56
Хроника
Всесоюзная конференция в Одессе . 57
Совещание в Институте стандартизации Совета экономической взаимопомощи . . 58
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1963 г. : : :' . . . 59
| Памяти профессора М. Я. Штаермана | 59
На XI Международном конгрессе по холоду
Э. Эмблик. Холодильные установки с компрессорами без смазки для химической
промышленности : : : 60
Новости иностранной техники
М. И. Гуральник. Малогабаритный вилочный электропогрузчик 63
B. И. Костюк. Опреснительные установки с использованием воды в качестве
холодильного агента : : 64
В. Н. Хренников. Установки кондиционирования воздуха в самолетах ..... 65
Справочный отдел
В. А. Коняев. Электроштабелер ЭШ-181 69
А. В. Клецкий. Термодинамические свойства фреона^22 70
Ш. Н. Кобулашвили. Отзывы читателей о журнале «Холодильная техника» ... 73
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1064 год 75
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. И. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф. И. С. Бадылькес, Б. С.
Вейнберг, А А. Гоголин, М.Т.Дик, В. А. Дедух, Л. В. Как, В. Я. Кокорев, М. С.
Мартынов, B.C. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева,Г.Б.
Чижов,'В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49
Т-17655. Подписано в печать 7/ХП 1964 г. 84X1081/ie. Печ. л. 5 (привед. 8,2). Уч.-изд. л 8,5
Тираж /1О02О. Заказ 12186. Цена 60 коп.
Типография «Гудок». Москва, ул. Станкевича, 7.