8
Механизация производства мороженого
№ 6
В результате проведенных расчетов
установлено, что себестоимость тонны мороженого
при фасовке на агрегате ОАМ снижается на
10 руб. 80 коп.
Изменение себестоимости (в руб. и коп.) на
тонну продукции по отдельным элементам
затрат характеризуется данными таблицы.
Снижение затрат на упаковочные материалы
объясняется уменьшением размера этикеток
на завертку брикетов, а на охрану труда -—
уменьшением потребности в спецодежде в
связи с сокращением численности рабочих.
Применение агрегата ОАМ позволяет сократить
потери холода и полностью ликвидировать
За истекшие годы семилетки достигнуты
большие успехи в механизации производства
мороженого. Многие процессы, которые рань^
ше осуществлялись вручную, выполняются
теперь с помощью машин и механизированных
приспособлений.
Технологический процесс производства
мороженого включает приемку сырья,
подготовку его к смешиванию, приготовление смеси
(тепловые и механические процессы) и
изготовление продукта.
Эти стадии процесса в той или иной степени
механизированы. Операции, связанные с
мойкой и очисткой трубопроводов и оборудования,
хотя и не относящиеся непосредственно к
технологии, но неизбежные и важные в
производстве, выполняются до сих пор вручную.
В связи с тем, что машиностроительная
промышленность не обеспечивает в достаточной
мере предприятия по производству
мороженого машинами и механизмами, часто
проблемы механизации решаются на местах своими
силами.
К сожалению, эта работа не координируется,
расходы на быстроизнашивающийся
инвентарь.
Повышение затрат на амортизацию и
текущий ремонт вызвано увеличением стоимости
основных производственных фондов, а на
электроэнергию — большим ее потреблением в
результате повышения мощности
электродвигателей. Общий размер годовой экономии от
снижения себестоимости при выработке 600 т
мороженого составляет 6480 руб.
Таким образом, дополнительные
капитальные затраты на приобретение и монтаж
агрегата ОАМ окупятся в течение трех лет.
Применение агрегата позволяет значительно
облегчить труд работниц цехов мороженого.
в результате чего удачные конструкции,
созданные на отдельных предприятиях, не
находят распространения. Кроме того, это
приводит к параллелизму.
В 1962 г. лабораторией технологии
мороженого ВНИХИ была проведена работа по
обобщению опыта механизации технологических
процессов в цехах и на фабриках мороженого
крупных холодильных предприятий.
Некоторые из материалов, полученных в
результате этой работы, помещены в данной
статье в порядке, соответствующем
последовательности основных этапов технологического
процесса.
Подготовка сырья
В зависимости от физического состояния
сырья (жидкое, твердое, вязкое, сыпучее и т.д.) „
используемого для приготовления смеси,
возможны различные пути механизации его
распаковки, подготовки к смешиванию и
дозировки.
Механизация производства мороженого
Инж. Н. Д. ЗУБОВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности

№ 6
Механизация производства мороженого
9
Большие преимущества имеет схема
механизации процессов подготовки сырья к
смешиванию при условии использования для
приготовления смеси только жидких исходных
компонентов. Такая схема существует за
рубежом на некоторых крупных
автоматизированных фабриках. Она требует специальной
перестройки сырьевого снабжения.
Схема производства смесей мороженого в
нашей стране предусматривает растворение
сырьевых компонентов в том виде, в каком
они доставляются (исключение составляют
сливочное масло, которое в основном
плавится, и некоторые виды стабилизаторов,
требующие предварительного замачивания).
Для сложившихся условий дроизводства
смесей мороженого вопросы комплексной
механизации необходимо решать с учетом
дозировки сухих, сгущенных и жидких
компонентов.
Существующие элементы механизации на
данном участке носят, в основном, кустарный
характер, часто не отвечают необходимым
требованиям технологии и современному уровню
техники.
Широкое распространение на предприятиях
получили маслоплавители. По данным работы
ВНИХИ (инж. Г. Е. Оленева), максимально
допустимой температурой нагрева сливочного
масла следует считать 38°, в то время как в
маслоплавителях она значительно выше, х
тому же процесс плавления зачастую не
контролируется. Более совершенный аппарат для
подготовки сливочного масла
разрабатывается во ВНИЭКИПродмаш.
Для приготовления сливочного крема и
шоколадной глазури используется сливочное
масло, нарезанное кусочками. Для резки
применяются станки нескольких типов. Наибольшие
преимущества имеет пресс, работа которого
основана на принципе продавливания
монолита масла через крестообразную решетку.
Конструкция пресса разработана на
Ленинградском хладокомбинате. В решетке три
продольных и четыре поперечных ножа.
Продольные ножи полые и в них подается пар.
Производительность пресса 40 монолитов в час,
длина его 640, ширина 560, высота 1760 мм.
К недостаткам пресса следует отнести
трудоемкость его загрузки и разгрузки, а также
не вполне удовлетворительные с санитарной
точки зрения условия работы.
Используемые для приготовления смесей
молочные сгущенные продукты нередко
доставляются на предприятия в герметичной
жестяной таре. Для вскрытия банок применяют
в основном кустарные ручные
приспособления, хотя имеются и механизированные (на
Тульском хладокомбинате и Ленинградском
холодильнике № 6). Раскупорочные
механизмы необходимы не только для жестяных
банок, но и для ящиков, бочек, барабанов,
мешков. •
Для облегчения трудоемкой операции по
загрузке, сырья в смесительные ванны
используются подъемно-опрокидывающие механизмы.
Существует несколько конструкций таких
механизмов, созданных на различных
предприятиях (Ленинградский хладокомбинат,
московские хладокомбинаты № 3 и 8,
Ленинградский холодильник № 6, Минский холодильник
№ 2 и др.). Однако более целесообразно
внедрить в производство мороженого кадкоподъем-
ник (рис. 1), используемый в молочной
промышленности.
вид сбону
Рис. 1. К.адкоподъемник:
/ — электродвигатель, 2 — опорная плита, 3 —
опоры, 4 — червячный редуктор, 5 — поворотные
рычаги, 6 — копирное устройство.
Кадкоподъемник выпускается в комплекте
оборудования для производства творога и
восстановленного молока симферопольским
заводом продовольственного машиностроения
им. Куйбышева и Московским
экспериментальным механическим заводом.
Грузоподъемность кадкойодъемника до 100 кг, длина
910, ширина 460, высота 690 мм, мощность
электродвигателя 2,8 кет.
Приготовление смеси
Смешивание и особенно растворение
компонентов смеси для мороженого представляют
значительные трудности при отсутствии спе-

10
Механизация производства мороженого
№ 6
циальных смесительных ванн. Используемые
на производстве сырные ванны СВ-1000 и
СВ-2000 не отвечают специфическим
требованиям приготовления смеси. Открытое зеркало
смеси, невозможность полного опорожнения
ванны насосом, недостаточное перемешивание
компонентов — все эти недостатки
вынуждают искать лучшее решение. Поэтому на ряде
предприятий созданы новые смесительные
аппараты.
На Киевском хладокомбинате механик Е. В.
"Успенский предложил конструкцию
смесительной ванны, внутри которой, по всей ее длине,
размещена горизонтальная мешалка с
продольным расположением лопастей. Мешалка
обеспечивает быстрое и хорошее
перемешивание всех компонентов смеси. Недостатки
смесительной ванны — разбрызгивание смеси,
трудоемкость мойки и очистки, отсутствие
механизированного загрузочного устройства.
На Ленинградском холодильнике № 6 смесь
приготовляется с помощью комплекта
оборудования, состоящего из ванны,
циркуляционного молочного насоса и смесительно-проти-
рочного аппарата оригинальной конструкции
(рис.2).
Жидкие и сгущенные продукты подаются
непосредственно в ванну, первые — через
мерный бачок, вторые — с помощью бочкоподъ-
•емника-опрокидывателя. Молочные сухие
продукты и сахарный песок вводятся в ванну
через смесительно-протирочный аппарат,
который состоит из привода, корпуса и засыпного
бункера.
Внутри корпуса размещены металлические
пальцы, шнек и протирочная решетка. Сухие
продукты засыпают в бункер вручную.
Попадая в корпус, они разбиваются
металлическими пальцами и размягчаются,
встречаясь с жидкостью, подаваемой в корпус
циркуляционным насосом из ванны. Вся масса
при помощи шнека выдавливается через
решетку в ванну, откуда она вновь забирается
насосом и подается опять в
смесительно-протирочный аппарат. Таким образом, насос
осуществляет рециркуляцию смеси до полной ее
готовности.
Использование подобного смесительно-про-
тирочного аппарата в процессе приготовления
смеси заслуживает внимания.
При переходе к поточной тепловой
обработке смесей потребуется новый смесительный
аппарат, который должен обеспечить
интенсивное перемешивание всех компонентов
смеси и создать условия для получения
максимально возможной ее однородности без
резкого отделения жировой фазы на поверхности и
оседания стабилизатора на дне.
В настоящее время ВНИЭКИПродмаш
ведет работу по комплексной механизации
участков подготовки сырья и приготовления
смесей.
Рис. 2. Оборудование для смешивания компонентоп:
а — смесительно-протирочный аппарат; / — корпус, 2 — привод, 3 — кра^
подачи жидкости, 4 — засыпной бункер; б — бочкоподъемник-опрокиды-
ватель / с ванной 2.

№6
Механизация производства мороженого
11
Разрабатывается комплект оборудования
производительностью 2000 кг/чао для
механизированного приготовления смесей, который
«будет установлен на новых крупных
предприятиях.
Для пастеризации смесей мороженого в
основном применяют ванны длительной
пастеризации ВДП-600 и пастеризаторы со змеевико-
вой мешалкой ОЗП-1000.
Наиболее перспективной является
пастеризация в закрытом непрерывном потоке в
тонком слое. Для этой цели Болшевским
машиностроительным заводом выпущены специальные
пластинчатые аппараты ОПЯ-1 A250 л/час) и
ОПЯ-2 B500 л/час), в которых наряду с
пастеризацией происходит охлаждение смеси.
Важным звеном в технологической цепи
производства мороженого является процесс
фильтрования. Для фильтрования смеси
используется цилиндрический молочный фильтр,
однако часто не достигается требуемая
очистка смеси от механических примесей,
'которые попадают в гомогенизатор и нарушают
его работу. Необходимо создать специальные
фильтры для смесей мороженого.
Для хранения смесей обычно используют
танки для молока ТМАВ-2 и ТМА-4. Следует
создать для этой цели специальные танки из
нержавеющей стали с охлаждающей
рубашкой, интенсивной мешалкой, мерной разбивкой
объема (или устройством для взвешивания),
с прочным и легким затвором люка.
•По примеру Ленинградского хладокомбината
целесообразно оборудовать их автоматическим
устройством для предотвращения перелива
при заполнении. Изготовление устройства
несложно. В верхней части танка
закрепляется датчик-электрод, который при
соприкосновении со смесью замыкает цепь
катушки промежуточного реле и через
магнитный пускатель выключает насос, подающий
смесь в танк.
Изготовление мороженого
Основной процесс в изготовлении
мороженого — фризерование — достаточно хорошо
механизирован. На этой операции в основном
применяются фризеры непрерывного действия
ОФИ, выпускаемые Болшевским
машиностроительным заводом.
Поскольку значительное количество
мороженого выпускается нашей
промышленностью в мелкофасованном виде (брикеты,
эскимо, мороженое в стаканчиках и рожках),
большое значение приобретает механизация
фасовки.
Для выработки фасованного мороженого
созданы поточные линии, производительность
которых рассчитана на работу с фризером
ОФИ.
Для изготовления брикетного мороженого
на вафлях московский завод им. Ярославского
освоил серийный выпуск механизированной
линии, состоящей из фризера непрерывного
действия ОФИ, автомата ОАМ для фасовки,
обкладки вафлями, завертки брикетов и
воздушной морозилки интенсивного действия ОСБ
для закаливания брикетов.
Для выпуска мороженого в вафельных
стаканчиках создана линия ОЛС, состоящая из
фризера непрерывного действия ОФИ,
автомата ОРС для фасовки мороженого в
стаканчики, скороморозильного аппарата ОСС и
автомата ОЗС для завертки стаканчиков.
Опытный образец линии, созданный
Болшевским машиностроительным заводом, прошел
испытание, в процессе которого выявилась
необходимость доработки отдельных узлов.
Для изготовления эскимо также
разработана поточная механизированная линия, в
которую входят следующие машины: фризер
непрерывного действия ОФИ, рассольный эски-
могенератор карусельного типа ОГЭ,
заверточная машина ОЗЭ (выпускается
Ленинградским машиностроительным заводом).
Болшевский машиностроительный завод
после испытания опытного образца линии
изготовил малую серию эскимогенераторов для
промышленной проверки.
Все указанные механизированные линии
предназначены для работы на предприятиях
средней производственной мощности E —
10 т/смену).
Для крупных и мелких предприятий
целесообразно разработать новые линии
производительностью, соответствующей типу
предприятия. В тематическом плане ВНИЭКИ-
Продмаш на 1964—1965 гг. предусмотрена
разработка автоматизированной линии
производительностью 450 кг/час для изготовления
брикетного мороженого на вафлях.
Работы по механизации производства
мелкофасованного мороженого ведутся и на ряде
предприятий. Так, для мороженого в рожках
и картонных коробках, производство
которого связано с большими затратами ручного
труда, на Московском хладокомбинате № 8
сконструированы специальные агрегаты.
На этом хладокомбинате создана
универсальная специализированная линия АРС,
рассчитанная на выпуск мороженого в
стаканчиках и рожках. Она состоит из фризера
непрерывного действия ОФИ, дозатора-наполнителя
ДАРС и скороморозильного аппарата ЗАРС.

12
Механизация производства мороженого
№ 6
Весь процесс механизирован, за исключением
перестановки рожков или стаканчиков с
конвейера дозатора на закалочный конвейер и
завертки. Максимальная прозводительность
линии 2,5 т/смену.
Другая механизированная линия
предназначена для производства мороженого в
картонных коробках (порциями по 250 г). Линия
состоит из фризера непрерывного действия и
фасовочного автомата. Максимальная
производительность линии 3,5 т[смену.
Основные узлы автомата — дозатор
шестеренчатого типа, транспортер и два привода,
один из которых служит для сообщения
движения транспортеру, второй — дозатору.
Регулировочные устройства вариаторов позволяют
регулировать скорость движения транспортера
и вес дозируемой порции. Специальный
контрольный щуп с роликом предотвращает выдачу
мороженого при отсутствии коробки. Длина
автомата 1300, ширина 900, высота 1650 мм.
Рис. 3. Вибродозатор:
/ — пэивод, 2 — редуктор, 3 —
цилиндр дозатора, 4 — бункер.
Фасовочный автомат имеет очень хорошие
эксплуатационные показатели. Если к автома- '
ту подключить машину, выполняющую
операции по заготовке и сборке картонных коробок
(такая машина разрабатывается), то будет
создана полностью механизированная линия
по изготовлению мороженого в коробках.
Надо полагать, что еще в течение ряда лет
для выпуска фасованного мороженого,
особенно на мелких предприятиях, будут
применяться сундучные генераторы. В связи с этим
необходимо максимально механизировать
отдельные операции соответствующего
технологического процесса.
Для заливки форм мороженым
целесообразно использовать вибродозатор (рис. 3),
сконструированный на Тульском хладокомбинате..
Вибродозатор состоит из дозирующего
устройства и вибрационного стола. Дозатор
поршневого типа выдает одновременно 3 кг
мороженого, что рассчитано на заполнение одной
формы. Работа вибродозатора основана на
вращении разбалансированного ротора
электродвигателя. Вызываемые при этом
электродвигателем колебания стола способствуют полному
заполнению мороженым ячеек форм.
На фабрике мороженого Минского
холодильника № 2 В. М. Драчинским разработано
и внедрено приспособление, которое позволяет
одновременно вынимать все эскимо из
формы с помощью специальной кассеты и
глазировать их в механизированной ванне.
Рис. 4. ГлазироЕОчное устройство:
1 — блок подъема направляющей кассет; 2 —
ползун, 3 — механизированная ванна, 4—водяная*
баня, 5 — электронагревательное устройство, 6 —
шатун, 7 — приводной вал, 8 — редуктор, 9 —
электродвигатель, 10 — направляющие, 11 — трос.

№ 6
Механизация производства мороженого
13
Кассета состоит из трех дюралюминиевых
пластин, каждая из которых имеет по 25
отверстий, соответственно числу ячеек в форме.
Средняя пластина подвижная. Движение ее
осуществляется с помощью ручки, троса и
блока. Каждая палочка эскимо зажимается
тремя пластинами в трех точках.
Глазировочное устройство (рис. 4) состоит
из трех основных узлов: ванны,
направляющих и привода. В ванне находится ковш,
который совершает возвратно-поступательное
движение. В направляющие, расположенные под
углом, вставляется кассета с эскимо. В момент
глазировки направляющие с кассетой
опускаются и погружаются в ковш с глазурью,
который поднимается навстречу кассете. Для
подогрева глазури служит водяная баня,
нагреваемая электроэлементами. Температура глазури
регулируется тепловым реле.
Производительность аппарата 1,3 т/смену, длина 800,
ширина 800, высота 1550 мм.
Для снятия порций мороженого с кассет-
иглодержателей можно использовать
механизированные станки конструкций
Пятигорского хладокомбината, Московского
холодильника № 10 и Минского холодильника
№ 2. Однако следует разработать наиболее
совершенный универсальный станок для
снятия с кассет фасованного мороженого
различных видов. При его создании необходимо
учесть удачные конструкции существующих
съемных приспособлений.
Станок, изготовленный на Пятигорском
хладокомбинате, имеет рациональный ритм
работы. Пусковое устройство включает от
ручного контакта приводной вал на один
оборот, достаточный для снятия мороженого
с кассеты.
По конструкции станок сходен с брикето-
съемным станком Минского холодильника
№ 2, который, однако, имеет свои особенности.
Брикетосъемный станок двусторонний,
гребенки, собранные из уголкового железа,
образуют два съемных приспособления (справа и
слева). Кроме того, уголки закреплены так,
что одновременно можно снимать мороженое
с кассет, имеющих разный шаг наколок. Цикл
работы регулируется концевым
выключателем. Брикетосъемный станок Московского
холодильника № 10 является непрерывно
действующим механизмом. Подвижная плита с
гребенкой совершает двадцать одно
возвратно-поступательное движение в минуту.
Однако станок недостаточно удобен в работе.
При изготовлении глазури для эскимо
используется сахарная пудра, для приготовления
которой можно рекомендовать молотковую
микромельницу московского завода им.
Ярославского, производительностью 125 кг/час. При
изготовлении глазури может быть применена
температурная машина Ново-Троицкого
машиностроительного завода. Рабочая емкость
машины 250 л.
Для резки фольги на Минском
холодильнике № 2 изготовлена фольгорезка, которая за
7 часов нарезает 200 тыс. листов фольги для
завертки эскимо вручную.
Если цилиндрические ячейки эскимоформ
заменить ячейками квадратного сечения, то
Рис. 5. Приспособление для подачи брикетов и вафель
к заверточной машине «Нагема»:
1 — магазины для вафель; 2 — основной цепной
транспортер заверточной машины; 3 — транспортер,
подающий брикеты.
для завертки эскимо можно использовать
заверточную машину ОЗЭ.
На ряде предприятий для завертки брикет-^
ного мороженого на вафлях применяется
машина «Нагема». В большинстве случаев
вафли и мороженое укладываются на транспортер
машины вручную.
На Ленинградском и Пятигорском
хладокомбинатах к указанной заверточной машине
разработаны дополнительные
механизированные узлы для накладки вафель на брикеты и
подачи брикетов на транспортер. Это
целесообразно осуществить на каждом предприятии,
где есть заверточная машина «Нагема».
На Ленинградском хладокомбинате
брикеты подаются на основной цепной транспортер
машины «Нагема» с помощью ленточного
транспортера. Для вафель имеются магазины
с прорезями в нижней части. Из прорезей
вафли выдвигаются на поводки основного
транспортера толкателями, которые совершают
возвратно-поступательное движение (рис. 5).

14
Механизация производства мороженого
№ 6
На большинстве предприятий при
изготовлении мороженого в вафельных стаканчиках
сундучные генераторы не используются.
Мороженое из фризера поступает в фасовочный
автомат и затем направляется в закалочную
камеру.
Для фасовки мороженого в стаканчики
используется ряд дозировочных аппаратов.
Одни из них, как например, полуавтоматы
конструкции М. Г. Орлова (Минский холодильник
№ 2), Д. Г. Смирнова (Ленинградский
хладокомбинат) высокопроизводительны (до 600 —
700 кг/час), другие — полуавтоматы
конструкции Н. Ф. Чистякова (Ростовский
холодильник), Г. А. Курцвеля (Ленинградский
холодильник № 6) имеют небольшую
производительность B30—300 кг/час).
Из числа дозаторов средней
производительности B70 кг/час) внедряется полуавтомат
типа ПАД-3 для полувязких продуктов
(изготовитель — рижский завод «Компрессор»).
Обращает на себя внимание дозировочный
полуавтомат конструкции М. Г. Орлова,
поскольку он снабжен приспособлением для
автоматической регулировки веса порций
мороженого. Такое приспособление следует
разработать для всех действующих фасовочно-дози-
ровочных полуавтоматов мороженого.
Машина имеет четыре основных узла:
привод, дозатор, конвейер и регулятор веса.
Дозатор полуавтомата поршневого типа.
Датчик регулятора веса представляет собой
двухки'лограммовые весы, заключенные в
полугерметичный корпус. Вес регулируется
автоматически. Весовой датчик сообщает
импульсы электромагниту, якорь которого
притягивается сердечником и поворачивает рычаг
регулировки веса, который воздействует на ход
плунжеров дозаторов.
Автоматическая система позволяет
регулировать вес уже третьего стаканчика после
пуска машины. Взвешивание проходят 15
стаканчиков подряд и после перерыва в 35 секунд
цикл взвешивания повторяется.
Производительность полуавтомата от 360 до
720 кг/час, вес порции от 50 до 200 г,
мощность электродвигателя 1,7 кет, число оборотов
1440 в минуту, длина 4500 (в том числе
заверточного конвейера 3000), ширина 700,
высота 1580 мм. Стаканчики завертывают
вручную.
На Ленинградском хладокомбинате
разработана машина для завертки стаканчиков.
При завертке закручиваются концы этикеток.
Производительность машины 58 стаканчиков
в минуту. Ввиду нерационального способа
завертки и некоторых помех в работе машина не
нашла широкого распространения.
Готовая, завернутая в этикетку или залитая
в картонные коробки фасованная продукция
укладывается вручную в короба.
Для механизации процесса укупорки
коробок на Московском хладокомбинате № 8
изготовлен станок, который наносит клей на
бумажную бандероль и отрезает ее.
Станок несложен в изготовлении. Он
необходим тем предприятиям, где картонные
коробки склеиваются бумажными бандеролями
вручную.
Основные узлы станка: привод, клеевой
механизм с ванной для клея, механизм нанесения
клея на этикетку, ножницы с щипцами. При
движении цепи Галля закрепленные на ней
щипцы захватывают конец бумажной лентьь.
Дойдя до упора, щипцы открываются, а
ножницы отрезают ленту. Во время движения
лента механически смазывается клеем.
Производительность станка 1000 коробок в смену,
длина 1994, ширина 685, высота 1026 мм.
Выводы
Для полной механизации производства
мороженого необходимо ускорить создание
поточных линий для приготовления смесей и
основных видов фасованного мороженого,
разработать оборудование для распаковки сырья,,
упаковки готовой продукции и дозировки всех
компонентов смеси.
В настоящее время следует внедрять
наиболее совершенные приспособления, которые
позволят механизировать отдельные
технологические процессы: вибродозатор Тульского
хладокомбината, глазировочное устройство
с кассетой конструкции В. М. Драчинско-
го, кадкоподъемник, приспособление для
подачи брикетов и вафель к заверточной
машине «Нагема» (Ленинградский хладокомбинат),
а также станок для оклейки бандеролью
коробок с готовой продукцией.

Новые термокамеры и термобарокамеры
Инженеры Е. В. БЕКНЕВА, Н. И. ИЛЬИНА —Центральное конструкторское бюро
холодильного машиностроения
Испытательные термокамеры и
термобарокамеры получили в последнее время широкое
применение в ряде отраслей промышленности:
радиоэлектронной, авиационной, химической,
металлообрабатывающей, оборонной,
медицинской и др.
Термокамера имеет замкнутый объем, в
котором поддерживается требуемая
температура. Термобарокамера имеет замкнутый
герметизированный объем, в котором создается еще
и разрежение (вакуум) или избыточное
давление. Кроме того, в полезном объеме термо-
или термобарокамеры можно осуществить
дополнительные условия, позволяющие
проводить испытания на воздействие солнечной
радиации, тропического климата, плесени,
морского тумана, запыленности, повышенной
влажности.
В СССР до недавнего времени термо- и
термобарокамеры изготовлялись по
индивидуальным проектам.
В связи с развитием науки и техники,
обусловившим повышенный спрос на
испытательные установки, возникла актуальная
необходимость в организации серийного
производства камер на отечественных заводах
холодильного машиностроения. С этой целью ЦКБХМ
разработало ряды термо- и термобарокамер с
полезным объемом до 1 ж3 включительно.
При этом потребовалось проработать ряд
технических задач: расчет и конструирование
малогабаритных холодильных машин с широким
диапазоном рабочих температур;
исследование новых фреонов и масел; унификация
узлов, деталей и оборудования *.
Ниже приводятся результаты работ ЦКБХМ
по созданию рядов новых отечественных
термо- и термобарокамер.
1 Авторы статьи приносят благодарность инж. А. Н.
Фомину, который консультировал работу над рядами
термо- и термобарокамер.
Типы термокамер и термобарокамер
Термокамеры делятся по назначению::
на камеры хранения, технологические и
экспериментальные.
Камеры хранения применяются для
хранения медикаментов, биопрепаратов,
фармацевтического и химического сырья, для
консервации органов, тканей (экспериментальная
хирургия) и т. п.
Технологические камеры предназначены для
стабилизации структуры колец подшипников,
старения авиационных заклепок,
стабилизации размеров прецизионных деталей,
обработки холодом оптических линз, закалки ре-^
жущего инструмента и т. д.
Экспериментальные камеры могут быть
производственными — для контроля выпускаемой
продукции (проверка радиоэлектронных ламп,
эталонирование приборов) или
научно-исследовательскими — для изучения воздействия
на испытываемый объект температуры (при
атмосферном давлении).
По форме термокамеры делятся на шкафы
(вертикальное расположение дверей) и
сундучки (горизонтальное расположение
дверей).
Термокамеры типа шкафа (рис. 1)
применяются в качестве экспериментальных,
поскольку в них удобно монтировать
испытываемое оборудование. Однако при открывании
дверей рабочий режим в таких камерах
нарушается вследствие утечки холодного и
притока теплого воздуха. Поэтому в
термокамеры типа шкафа встраиваются
воздухоохладители с вентиляторами. Это позволяет быстро
восстанавливать температурный режим.
Термокамеры сундучкового типа
используются как камеры хранения и
технологические [1]. При открывании дверей таких
камер холодный воздух, имеющий больший
удельный вес, чем теплый, остается в
полезном объеме, не перетекая в помещение.
Камеры сундучкового типа, в которых
принудительное движение воздуха осуществляет-

i(]
Новые термокамеры и термобарокамеры
№
Рис. 1. Термокамера типа шкафа (стрелками показана циркуляция воздуха в камере):
i — машинное отделение.. 2 — электроподогреЕатель, 3 — дверь со смотровым окном, 4 —
экспериментальные вводы, 5 — осветительный прибор, 6 — воздухоохладитель, 7 — электродвигатель
вентилятора, 8 — крыльчатка вентилятора, 9 — ввод вала вентилятора.

№ 6
Новые термокамеры и термобарокамеры
17
ся для увеличения скорости охлаждения или
поглощения тепловыделений от
испытываемого объекта, т. е. для интенсификации процесса
теплопередачи [2], получили название
интенсивных термокамер сундучкового типа
(рис. 2).
мые в полезном объеме таких камер, а также
ее форма и размеры зависят от характера
испытываемых изделий, отличающихся большим
разнообразием. Поэтому стандартизация
крупных термо- и термобарокамер связана с
определенными трудностями.
Рис. 2. Интенсивная термокамера сундучкового типа:
/ — машинное отделение, 2 — щит приборов, 3 — ввод вала вентилятора, 4 — ввод фреоновых
трубопроводов, 5 — крыльчатка вентилятора, в — воздухоохладитель, 7 — дверь (крышка)
камеры, 8 — электроподогреватели, 9 — испаритель.
Термобарокамеры применяются в
основном при проведении высотных и
космических испытаний. В них имитируются условия
подъема, спуска, высотных полетов и т. п.
Термобарокамеры обычно выполняются в
виде шкафа (рис. 3).
По размерам камеры делятся на малые и
крупные.
Малые камеры с полезным объемом до 1 ж3
представляют собой малогабаритные
установки, в которых, как правило, холодильную
машину, щит управления и прочее оборудование
можно выполнить в одном агрегате с
собственно камерой.
Камеры с полезным объемом более 1 мъ
обычно выполняются раздельно с
холодильным, вакуумным, электросиловым
оборудованием и щитом автоматики. Условия, создавае-
Ряды полезных объемов термокамер
и термобарокамер
Основным параметром термо- и
термобарокамер является полезный объем. Ряды
полезных объемов камер всех типов до 1 ж3
являются производными ряда Р10 (ГОСТ 8032—56
«Предпочтительные числа и ряды
предпочтительных чисел»). Приняты те полезные
объемы (см. таблицу), которые наиболее широко
применяются.
Размеры термокамер сундучкового типа
выбраны с учетом удобства обслуживания,
формы и размеров загружаемых изделий, а
также возможности унификации узлов, деталей и
оборудования. Интенсивные термокамеры
сундучкового типа являются производными от
неинтенсивных сундучковых камер с полезным
объемом 150 и 300 дмг и отличаются от пос-

18
Новые термокамеры и термобарокамеры
№ 6
5 6 7 8 9 10 ft 12 /3
Рис. 3. Термобарскамера:
1 — машинное отделение, 2 — ввод вакуумного трубопровода, 3 — дверь со смотровым окном,
4 — осветительный прибор, 5—экспериментальные вводы, 6 — обечайка и батареи обечайки, 7 —
радиационный экран, 8 — жалюзи, 9 — электроподогреватель, 10, 16 — ввод фреоновых
трубопроводов, // — воздухоохладитель, 12 — диффузор, 13 — электродвигатель вентилятора, 14 —
крыльчатка вентилятора, 15 — ввод вала вентилятора.
ледних тем, что в каждой камере имеется воз- так, чтобы сторона куба а была средним
духоохладителъ, обдуваемый вентилятором. арифметическим сторон предыдущей и после-
Полезный объем термокамер типа шкафа дующей термокамеры.
представляет собой куб со стороной а= у у. рЯд полезных объемов термобарокамер со-
Ряд полезных объемов термокамер подобран впадает с рядом термокамер типа шкафа.

№ б
Новые термокамеры и термобарокамеры
19
Термокамеры и те рмобарокамеры (типы и основные параметры)
j ' Г
1 Полезный
объем
камеры,
дм3
80
150
300
1 100
200
60
150
400
1000
60
150
400
1000
Габаритные размеры
длина
400
650
1300
450
1050
400
540
730
1000
400
540
730
1000
камеры, мм
ширина
500
600
600
рабочей J
высота [
Минимальная |
температура i
в полезном
объеме» °С* 1
Допускаемые

тепловыделения от
объекта ксг ытанкй,
шал/час
Термокамеры сундучкового
400
400
400
-40
-70
-100
-40
-70
-100
-40
—70
-100

Установленная мощность
(не более),
кет
Вес (не
более),
кг
типа — ТКС
8 1
12
12
8
12
18
10
15
20 1
Интенсивные Tej мокамеры сундучкового типа
600
600
400
540
730
1000
400
540
730
1000
350
350
-40
—70
-40
—70
200
200
Термокамеры типа шка<]
400
540
730
mm
—40
-70
-100
-40
-70
-100
-40
-70
-100
-40
-70
-100
200
200
400
Термобарокамеры***
400 |
540
730
1000
-70
|] 300
| 400
10
15
10
15
>а — ТКШ
10
10
15
8
12
18
10
15
20
10
25
35
— ТБК
1 15
20
35
500
850
1500
— ткси
?00
850
850
1500
500
850
1500
1200**
| 1200
1500
1700
1 5000**
Марка камеры
ТКС 008-40
ТКС 008-70
ТКС 008-100
ТКС 015-40
Г КС 015-70
ТКС 015-100
ТКС 03-40 1
ТКС 03-70
ТКС 03-100
ТКСИ 01-40
ТКСИ 01-70
ТКСИ 02-40
ТКСИ 02-70
ТКШ 006-40
ТКШ 006-70 1
ТКШ 006-100 j
ТКШ 015-40
ТКШ 015-70
ТКШ 015-100
ТКШ 04-40
ТКШ 04-70 |
ТКШ 04-100
ТКШ 1-40
ТКШ 1-70
[ ТКШ 1-100
I ТБК 006-70
ТБК 015-70
ТБК 04-70
1 ТБК 1-70
* Максимальная температура в камерах до 155*.
** Вес без комплектующего оборудования.
*** Пределы давлений от 760 до 2 мм рт. ст.-

20
Новые термокамеры и термобарокамеры
№ 6
Полезным объемом- термобарокамеры
условно считается куб, вписанный в
цилиндрическую обечайку.
Технологические режимы термокамер
и термобарокамер
Для серийных термо- и термобарокамер
приняты наиболее распространенные режимы.
Дополнительные условия должны создаваться
путем установки соответствующего
оборудования.
Нижние предельные рабочие температуры
(—40, —70 и —100°) выбраны с учетом
требований потребителей и исходя из
возможностей отечественных низкотемпературных
холодильных машин. Верхним пределом
является температура 100°, которая по особому
требованию заказчика может быть повышена до
155°. Для получения более высоких
температур необходимо использовать специальные
тепловые камеры, так как совмещение
горячего и холодного циклов при наличии
фреоновой холодильной машины может привести к
недопустимому повышению Давления в
испарителе, коксованию масла и даже диссоциации
холодильного агента в испарителе [З]1.
Технологический режим термобарокамер
позволяет имитировать условия стандартной
атмосферы. Пределы давлений от 760 до
2 мм рт. ст. @—40 км над уровнем моря),
температур от —70 до 100° (или 155°).
При подъеме более чем на 25 км A8,6 мм
рт. ст.) количество воздуха в камере
настолько уменьшается, что получить конвективную
температуру невозможно. Поэтому на
большой высоте необходимо обеспечить требуемую
температуру стенки камеры, играющей роль
холодного или горячего радиационного экрана.
Во всех камерах по дополнительному
требованию можно обеспечить поддержание
относительной влажности от 10 до 100% при
плюсовых температурах.
Точность поддержания температуры +2°,
давления +1 мм рт. ст. Если камера не
загружена, то время изменения температуры от
минимальной до максимальной составляет
1 час, от максимальной до минимальной — 2
часа. Все процессы в термобарокамере, кроме
поддержания вакуума, автоматизированы.
1 Совмещение горячего и холодного циклов при
наличии фреоновой холодильной машины практически
выполнимо, но требует особых конструктивных дополнений,
что значительно усложняет установку.
Конструктивные особенности термокамер
и термобарокамер
Термо- и термобарокамеры, разработанные
ЦКБХМ, состоят из собственно камеры,
машинного отделения, щита автоматики и
контрольно-измерительных приборов. Камеры с
полезным объемом до 400 дм* включительно
представляют собой единый агрегат, причем
щит автоматики и приборов вмонтирован в
машинное отделение, которое крепится к
собственно камере на болтах. В случае
необходимости машинное отделение можно
расположить отдельно от камеры.
Камеры с полезным объемом 1000 дм3
поставляются комплектно с холодильным,
вакуумным, электросиловым оборудованием и
щитом автоматики и приборов в раздельных
агрегатах.
Агрегатные камеры должны быть красиво
оформлены (по типу домашних
холодильников). Машинное отделение обычно
закрывается декоративными жалюзи или решеткой.
Металлические наружные части хромируются или
никелируются. Панель управления выводится
на переднюю или боковую стенку агрегата.
Основными узлами собственно камеры
являются каркас, изоляция, охлаждающие и
нагревательные приборы, дверь, осветительные
приборы и вводы.
В термо- и термофарокамерах
унифицированы смотровые окна, панели испарителей,
дверей, вводы, воздухоохладители,
электроподогреватели и т. д., а также холодильные
машины и приборы автоматики.
Изоляция, применяемая для камер, должна
иметь низкий коэффициент теплопроводности,
малый объемный вес, незначительную
теплоемкость и гигроскопичность, огнестойкость,
долговечность, работоспособность в широком
диапазоне рабочих температур, удобные
конструктивные , качества и не должна иметь
запаха. Этим требованиям удовлетворяет
пробка, альфоль, минеральная вата,
стекловолокно, мипора, пенопласта различных марок.
В отечественных камерах чаще всего
применяется пенопласт с коэффициентом
теплопроводности А =0,05 ккал/м час град при
объемном весе 50—120 /сг/ж3. Он негорюч,
поддается механической обработке и склейке;
диапазон рабочих температур —100-f-150°.
Термокамеры сундучкового типа
охлаждаются от боковых стенок, ограничивающих
полезный объем, которые представляют собой
панели прокатно-сварного типа или
металлические листы с припаянными к ним трубками
испарителя. Под неохлаждаемым полом этих

№ 6
Новые термокамеры и термобарокамеры
21
термокамер размещается трубчатый
электроподогреватель.
В термокамере с принудительным
движением воздуха воздухоохладитель из
медных труб с плоскими латунными
пластинчатыми ребрами обдувается вентилятором,
который соединен через ввод с
электродвигателем, крепящимся к наружному корпусу.
Смотровыми окнами снабжены только
термокамеры типа шкафа. Окна имеют
многорядное остекление. Во избежание образования
на холодных стеклах конденсата и его
замерзания между стеклами помещают коробочки с
поглотителем влаги — силикагелем, которые
можно демонтировать, не разбирая самого
окна.
Во всех термокамерах имеются заглушённые
отверстия для устройства различных вводов—
пневматических, электросиловых,
кислородных и т. п.
Вакуумируемый объем термобарокамеры
ограничен стальной цилиндрической силовой
обечайкой, сферическим днищем и
герметичной дверью. Обечайка рассчитывается на
устойчивость и, если нужно, жесткость ее
увеличивается с помощью шпангоутов.
Уплотнение по периметру двери создается
прокладкой из специальной резины. В двери
предусматривается окно с многорядным
остеклением, диаметром от 200 до 400 мм. Одно из
стекол является силовым и рассчитывается на
восприятие разности давлений снаружи и
изнутри камеры.
Изоляция термобарокамер может быть
внутренней или наружной по отношению к
вакуумируемому объему (рис. 4).
Внутренняя изоляция (рис. 4, а) хорошо
защищена силовой обечайкой от атмосферной
влаги, но она подвержена действию среды и
условий, создаваемых при эксперименте, и
поэтому должна обладать достаточной
прочностью во избежание разрушения при
многократном вакуумировании. Кроме того, при
внутренней изоляции диаметр силового
корпуса больше, чем при наружной, что утяжеляет
термобарокамеру.
Наружная изоляция (рис. 4, б) хорошо
защищена от воздействия вакуума и других
условий экперимента. Однако при наружной
изоляции силовая обечайка находится в
охлаждаемом объеме и повышает тепловую инерцию
камеры.
Для термобарокамер с полезным объемом
до 400 дм* принята наружная изоляция, а с
полезным объемом 1000 дм3 — внутренняя.
Толщина изоляции 200 мм.
Рис. 4. Изоляция термобарокамер:
а — внутренняя, б — наружная; / — силовая
герметичная обечайка, 2 — слой изоляции, 3 — внутренний
объем термобарокамеры.
Охлаждающими приборами
термобарокамеры являются батареи испарителя,
размещенные на внутренней обечайке, и ребристый
воздухоохладитель непосредственного
охлаждения, выполненный из медных труб с
насаженными на них латунными пластинчатыми реб-
рами (см. рис. 3).
В качестве нагревательных приборов
термобарокамер применяется трубчатый
электроподогреватель, который крепится к
воздухоохладителю, и радиационный электроэкран.
Воздухоохладитель и электроподогреватель
обдуваются вентилятором.
Электродвигатель вентилятора
устанавливается снаружи и соединяется с последним
валом, проходящим через уплотнение в стенке.
Поскольку при значительном понижении
давления в камере теплосъем с поверхности
воздухоохладителя резко падает, необходимо
повышать скорость обдува уже при высоте
10 км. Поэтому вентилятор имеет двухскорост-
ной электродвигатель, который автоматически
переключается на удвоенное число оборотов
при подъеме на большую высоту. При высоте
свыше 25 км теплопередача осуществляется
исключительно путем лучеиспускания.
Радиационными электроэкранами служат:
при охлаждении — поверхность обечайки и при
нагреве — щит (экран), расположенный в
полезном объеме.
Холодильные машины термокамер
и термобарокамер
Термо- и термобарокамеры обслуживаются
малыми холодильными машинами, которые
входят в ряды низкотемпературных
одноступенчатых, двухступенчатых и каскадных
фреоновых машин, разработанных ЦКБХМ.

22
Новые термокамеры и термобарокамеры
№ 6
Малые холодильные машины
спроектированы на базе поршневых компрессоров с
диаметром цилиндра 67,5 мм (ГОСТ 6492—61).
Благодаря специально сконструированной
клапанной доске эти компрессоры имеют мертвый
объем около 1%, что дает возможность
увеличить диапазон рабочих степеней сжатия
до 20—26. Компрессоры с водяным
охлаждением крышек или цилиндров применяются в
случаях, когда наблюдается высокая
температура конца сжатия [4].
Температура —40° в камере получается при
работе одноступенчатой холодильной
машины, заряженной фреоном-22 (температура
кипения —45 -. 50°). Температура —70°
достигается при работе двухступенчатой или
каскадной фреоновой машины.
Двухступенчатые машины с водяным (или
воздушным) охлаждением конденсатора
(предельная температура кипения —75 -f- —80°)
работают по схеме двухступенчатого сжатия с
промежуточным водяным (или воздушным)
охлаждением и одноступенчатым
регулированием. Отношение описанных объемов ступеней
высокого и низкого давлений равно 0,25.
Каскадные фреоновые машины [5]
(предельная температура кипения —90°) состоят
из двух одноступенчатых каскадов с
одинаковыми компрессорами. Верхний каскад
работает на фреоне-22, нижний — на фреоне-13.
Отношение описанных объемов компрессоров
верхнего и нижнего каскадов ср=1.
Каскадные машины с предельной температурой
кипения —110° также состоят из двух
одноступенчатых каскадов (ф = 2).
По достижении заданной температуры в
полезном объеме холодильная машина работает
циклично, автоматически включаясь и
выключаясь. Пуск машины также автоматизирован:
для включения необходимо только повернуть
переключатель, расположенный на щите
управления. Здесь же располагается
электронный мост, при помощи которого производится
настройка камеры на нужный температурный
режим.
# #
*
В настоящее время Комитет стандартов,
мер и измерительных приборов утвердил
ГОСТ 10370—63 «Термокамеры и
термобарокамеры. Типы и основные параметры».
Проект этого ГОСТа явился заключительным
этапом работы над рядами отечественных термо-
и термобарокамер с полезным объемом
до 1 лс3. Он был согласован с основными
заказчиками, одобрен и утвержден
Госкомитетом по автоматизации и машиностроению при
Госплане СССР.
В соответствии с описанными выше рядами
в ЦКБХМ с 1960 г. разрабатываются проекты
новых термо- и термобарокамер. Освоение
всего ряда предполагается закончить в 1967 г.
В 1963 г. проведены испытания опытных
образцов интенсивных термокамер сундучкового
типа с полезным объемом 100 и 200 дм*. В
1964 г. будут изготовлены опытные образцы
термобарокамер с полезным объемом 60,
150 и 400 дм*.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н. И. Ильина, Низкотемпературная
термокамера, ^Холодильная техника», 1962, № 5. .
2. Н. И. Ильина, Низкотемпературная
термокамера для обработки металлов холодом, «Холодильная
техника», 1963, № 3.
3. «Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, т. II, Госторгиздат, 1960.
4. К- Д. К а н, Л. И. М а к, Применение
одноступенчатых поршневых компрессоров для получения низких
температур, «Холодильная техника», 1963, № 1.
5. Е. В. Бекнева, Низкотемпературные каскадные
фреоновые холодильные машины, «Холодильная
техника», 1962, № 6.

Исследование технике-экономических характеристик
и разработка градации конденсаторов с воздушным охлаждением
Канд. техн. наук Д. М. ИОФФЕ — Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
В текущей семилетке отечественные
предприятия холодильного машиностроения
осваивают массовый выпуск малых холодильных
герметичных фреоновых агрегатов холодопро-
изводительностью от 280 до 2800 ккал/час с
воздушным охлаждением конденсаторов
(ГОСТ 9834—61). В связи с этим возникла
необходимость в разработке для указанных
агрегатов градации унифицированных
конденсаторов. Эта работа была выполнена во
ВНИХИ в 1962 г. [1].
При разработке градации ставились
следующие задачи: обеспечить высокую удельную хо-
лодопроизводительность агрегатов и низкую
стоимость вырабатываемого ими холода,
использовать в агрегатах разного исполнения
унифицированные конденсаторы, а в
конденсаторах, отличающихся по размерам
поверхности, — одинаковые трубные секции,
диффузоры и другие детали, обеспечить компактность
конденсаторов и агрегатов.
Примененная методика расчета
конденсаторов может быть использована при
проектировании других теплопередающих аппаратов
холодильных установок. Ее основные положения
и разработанная градация конденсаторов
приводятся ниже.
Расчетные режимы. Наиболее
представительными температурными режимами работы
малых герметичных агрегатов являются
указанные в ГОСТе расчетные режимы, при
которых холодопроизводительность равна
номинальной. Это—температура кипения U= —35°
и температура воздуха перед 'конденсатором
tB3l =20° для низкотемпературных агрегатов
исполнения Н; —15° и 20° для среднетемпе-
ратурных, исполнения С; 5° и 30° для
плюсовых, исполнений П и 22П.
Скорость воздуха и размеры конденсаторов
должны быть выбраны таким образом, чтобы
в расчетном режиме агрегата его удельная хо-
лодопроизводительность была близка к
максимальной, а стоимость холода — возможно
меньшей. Вместе с тем должно соблюдаться
требование стандарта, согласно которому при
наиболее высоких (для данного исполнения)
значениях U и tB3l = 40° температура
конденсации tK не должна превышать 50°. Эти
режимы дальше называются расчетными
режимами конденсаторов.
Тепловая нагрузка конденсатора малого
герметичного агрегата равна
<2кд = ф Qo + 860 ЛГэд. км — <2кож шал/час.
Здесь: Qo — холодопроизводительность
компрессора, ккал/час;
if) = 0,96 — коэффициент, введенный для
учета части тепла, которая
отводится из установки при
переохлаждении холодильного агента вне
конденсатора и не входит в его
тепловую нагрузку;
Аэд.км — мощность, потребляемая
встроенным электродвигателем
компрессора, кет;
Qko>k — тепло, отведенное из агрегата
через кожух компрессора,
ккал/час.
Для подсчета Qo при tK *=50° была
использована зависимость Х=/( —I из работы [2].
Мощность электродвигателя компрессора
найдена из соотношения
N -ЛЬ-
^УЭд. км — ~
Акм
В соответствии с данными испытаний
[1—3], приведенными на рис. 1, удельная
холодопроизводительность компрессоров в
расчетных режимах конденсаторов принята: для
агрегатов исполнения Н (to = —25°;^ =50°)
— 750 ккал/квт-ч, исполнения С (—10°; 50°)
— 1300, исполнений П и 22П A0°; 50°) —
2200 ккал/квт-ч. Эти значения подтверждены
результатами более поздних опытов [4],
также нанесенными на график.
Как видно из предшествующей формулы,
здесь под удельной холодопроизводительно-

24 Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов № 6
ЦНМгккал/кбт-ц
3000
/000
WOO
50 tH °C
Рис. 1. Зависимость удельной холодопроизводительности
малых герметичных компрессоров ог температуры
конденсации при различных температурах кипения.
стью герметичного компрессора понимается
отношение его холодопроизводительности к
мощности, потребляемой электродвигателем.
Значения МЭД.Ки в расчетном режиме агрегата
приняты равными максимально допустимой
величине по ГОСТу 9666—61, что дает
небольшой запас в расчетной величине поверхности
конденсатора.
Теплоотдача кожуха. В компрессорах
средней и большой холодопроизводительности
количество тепла, отводимого через стенки
компрессора, составляет 3—5*Уо от отводимого в
конденсаторе. Поэтому теплоотдача стенками
этих компрессоров почти не отражается на
размерах конденсаторов.
В малых компрессорах величина QK0M
сопоставима с нагрузкой конденсатора и должна
учитываться при его расчете.
На рис. 2 приведены экспериментальные
данные о теплоотдаче кожухов трех малых
герметичных агрегатов [1], в том числе
одного иностранного 6D2CRA с наружными
ребрами.
В широких пределах изменения /о (—25-т-5°)
и tB31 B0—40°) величина QK0M каждого
компрессора менялась не более чем на 30 ккал/час,
а разница в количестве тепла, отданного через
кожух компрессорами разных марок не
превышала 40 ккал/час. Значения QK(m, близкие к
приведенным на рис. 2 величинам QKOm = 180-=-
270 ккал/час, были получены В. Б. Якобсоном.
С учетом размеров кожухов, приведенных в
проектах герметичных компрессоров, в
дальнейших расчетах величины QK0>K приняты в
пределах от 160 (Qo=280 ккал/час) до 280
ккал/час (Q0=2800 ккал/час).
Тепловые нагрузки конденсаторов QKJl,
подсчитанные на основании приведенных данных,
указаны в табл. 1.
Влияние скорости воздуха, размеров и
компоновки поверхности конденсатора на
удельную холодопроизводительность. При
постоянной температуре кипения и охлаждающего
воздуха перед конденсатором увеличение
скорости воздуха приводит к снижению
температуры конденсации, росту
холодопроизводительности и удельной холодопроизводитель-
QHOfu2t^anj4ac_
250
200
Рис. 2. Зависимость количества тепла, передаваемого кожухами
малых герметичных компрессоров, от температуры конденсации при
различных температурах кипения.

№ 6
Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов
25
Таблица 1
Qo,
ккал\час
280
350
450
550
700
900
1100
1400
1800
2200
2800
Q (ккал\час) для расчетного режима:
агрегата*
кон;:енсато-
ра**
(t0 = - 25°)
исполнение Н
440
520
630
870
1040
1420
1730
2240
2370
3560
540
670
920
1170
1540
2030
2510
3260
4210
5210
агрегата*

конденсатора**
Оо=- 10°)
исполнение С
410
550
690
860
1140
1410
1840
2280
2840
3620
360
510
660
840
1140
1430
1880
2450
3040
3890
агрегата*

конденсатора**
исполнения П и -2.П
480
610
800
1070
1320 -
1710
2180
2700
3430
480
620
830
1120
1400
1830
2360
2930
3780
По ГОСТу 9834—61.
При fK-509; tK-tu=bv.
ности компрессора. Одновременно возрастает
расход электроэнергии на привод вентилятора.
Скорость воздуха целесообразно увеличивать
до тех пор, пока электроэнергия,
сэкономленная в электродвигателе компрессора,
превышает добавочный расход на привод
вентилятора.
Холодопроизводительность и удельная холо-
допроизводительность агрегата Ка возрастают
и с увеличением поверхности конденсатора.
Однако при этом увеличиваются вес и
габаритные размеры агрегата, его стоимость и
расходы на амортизацию.
На работу агрегата влияет также число
секций по ходу охлаждающего воздуха. При
неизменных величинах поверхности, скорости
воздуха и тепловой (нагрузки, чем больше
число секций, тем выше температура воздуха за
конденсатором и температура конденсации.
Расход электроэнергии на привод
вентилятора с увеличением числа секций падает.
Для получения искомых зависимостей
энергетических показателей агрегатов от скорости
воздуха, поверхности конденсаторов и ее
компоновки использованы следующие
соотношения, характеризующие работу компрессора,
конденсатора, вентилятора и агрегата в целом:
Q™ = Fk Q = Сг Q0 = Овз свз (tB32 — tm)\ A у
k = C2C,(w4)m\ B)'
h = C4(w4)»; C)
Q0 = A-BtK; D)
KKM = D-EtK; E)
N9n. в = -
w 7 F h cp
102 7Т]ВТ]ЭД.В Uz
K> =
1
Akm
iV9
F).
G)
В уравнениях обозначено:
F и k — наружная теплоотдающая
поверхность и коэффициент
теплопередачи конденсатора;

26 Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов No б
е =
*вз2 *вз!
2,3 lg
*к *в
Ы2 — температура воздуха за
конденсатором;
Сх — коэффициент, зависящий от
конструкции компрессора;
ОВЗУ свз — вес и теплоемкость воздуха,
охлаждающего конденсатор;
С2,С4,т,п, — коэффициенты и показатели
степени, зависящие от
размеров и расположения ребер
и труб конденсатора;
С3 — коэффициент, отражающий
влияние числа секций;
число секций;
весовая скорость воздуха в
узком сечении конденсатора;
гидравлическое
сопротивление конденсатора;
множители, зависящие от U
и конструкции компрессора;
мощность, потребляемая
электродвигателем вентилятора;
Ф — коэффициент, равный
отношению узкого сечения
конденсатора, по которому
проходит охлаждающий воздух, к
теплопередающей
поверхности одной секции;
у\в, т)эд.в — к. п. д. вентилятора и его
электродвигателя.
Уравнения D) и E) приближенные. Однако
на основании ряда опытов, проведенных во
ВНИХИ с малыми герметичными
компрессорами при 4 от 25 до 50° и U от —35 до 10°
[1—3], экспериментальные данные могут
быть выражены зависимостями D) и E) с
точностью 1—3% (рис. 2, 3).
Q0tH нал/час
h
A,B,D,E
Для получения не слишком громоздких
конечных формул целесообразно заменить
логарифмическую разность температур 0
арифметической в', приняв
в = С5 в', где в' = *к - 0,5 (tB3l + tB32). (8)
Коэффициент Съ зависит от величины
*к *вз!
*к *вз2
При изменении этой величины от 1 до 5 Съ
меняется от 1 до 0,83 [5].
Из уравнений A—8) можно получить
следующие выражения:
В tB3l — А
t =*
кя<
В В(ВСХМ + \)
1
D-EL
М = -
¦ + ¦
1
С4 (w 7Г + Z7?
C2CnC5(wirF
пс 102 7 yjb *)эд.в (А — В tK)
-ь
(9)
A0)
A1)
7200 w^F—Csz
Пс
Уравнение A0) является искомой
зависимостью, отражающей влияние скорости воздуха,
поверхности конденсатора и числа секций на
удельную холодопроизводительность.
Уравнения D), (9) и A1) описывают связь между
этими величинами и холодопроизводительно-
стью агрегата.
woo
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности малого герметичного компрессора
1ФГ 36/24 от температуры конденсации при различных температурах кипения.

jNfo 6 Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов 27
По полученным формулам подсчитаны
удельная холодопроизводительность, температура
конденсации и холодопроизводительность
агрегатов трех исполнений номинальной холодо-
яроизводительностью 1700—2000 ккал/нас с
конденсаторами типичной конструкции (шаг
труб 26 мм, наружный диаметр 12, толщина
ребер 0,4, ширина 24, шаг 3,5 мм, ф = 0,037).
Было принято, что зависимости
холодопроизводительности от температуры конденсации
и кипения у рассчитываемых агрегатов и у
испытанного агрегата ФГК-0,45 с компрессором
1ФГ-36/24 аналогичны.
В расчете использованы:
— следующие значения коэффициентов А,
В, D и Е:
Н 2600 30 1725 25
С 2900 30 3230 43
П 3240 30 6500 90
— величина Си найденная из равенства
р I. I 8^0 ОкОЖ .
— значения С2 = 20; Сз = 0,95 (при пс=2);
0 = 0,99 (пс =4); Сз = 1,01 (пс =6);
€4-0,144 + 0,036(яс- —1); т = 0,32; л=1,8 [6];
— величина г\в =0,3; в соответствии с
характеристиками электродвигателей ABE и АВ
[71, Чэ,.в =0,37 (А^эл.в = Ю вт), т]эд.в =0,58
E0 вт).щ ^эд.в=0,73 B70 вт).
Подсчеты произведены в пределах значений
аду=1»5-г-8 кг/м* сек; F = 6\ 12; 18; 24 ж2; /гс = 2;
4; 6.
Графики, иллюстрирующие Ka =f (to, wy, F,
MQf —) и Qo = f (to, wy, F, nc), даны на рис. 4,5.
F
Влияние поверхности конденсатора, ее
компоновки и скорости воздуха на стоимость
холода. Для оценки экономичности
холодильного агрегата имеют важное значение
удельные (отнесенные к холодопроизводительности)
-основные и эксплуатационные расходы.
Поэтому для определения оптимальной скорости
воздуха и поверхности конденсатора
необходимо установить влияние wy и F на эти
расходы и на стоимость холода,
вырабатываемого агрегатом.
Основные расходы So складываются из цены
агрегата Ца и стоимости его монтажа Цм.
При цене 1 м2 конденсатора UiK
(И\ — стоимость агрегата без
конденсатора).
Таким образом,
30 = Ц'а + ГЦы + Цмруб.
Годовые эксплуатационные расходы
составляют
Э = ЦЭЛ : ^i + 0,01 rS0 + So6c РУб/год.
Аа
Здесь: Цэл — цена электроэнергии;
i — длительность работы агоегата
в год, час;
г — амортизационные отчисления,
%;
50бс — стоимость обслуживания.
Стоимость выработанного холода
Э • 10^
^хол — руб1,1000 шал.
В соответствии с эксплуатационными
показателями малых холодильных машин [8],
прейскурантом треста Росторгмонтаж на
обслуживание и монтаж холодильных агрегатов,
данными ХЗТМ и ЯЗХМ о стоимости
конденсаторов и действующими ценами на малые
холодильные агрегаты и машины, при расчете
принято: Ца = 250 руб; Ц1К = 1,75 руб/ж2;
Цм = 25 руб; Цэл = 0,019 руб/квт-ч; 1 = 3500
час/год; г=4,5%; 50бс = 60 руб/год.
При подсчете стомости холода
использованы значения Ка и Qo, вычисленные по
формулам A0) и D). Полученные величины 5Х0Л
даны на рис. 6.
Результаты технико-экономических
расчетов. Для каждого сочетания величин to, tB3V
F и пс имеются значения wy, при которых
достигаются наибольшая удельная
холодопроизводительность или минимальная стоимость
холода.
Значения wy, соответствующие
максимальной удельной холодопроизводительности Ка тах
и минимальной стоимости холода 5omin,
отличаются на 0,5-М кг/м2сек, причем
максимальной удельной холодопроизводительности
соответствует меньшая скорость воздуха (см.
оис. 4 и 6).

23
Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов № (>
Ogf кал/час
6 200
1800 |—f
mo
1600
№&~
У*
.. \
48
^12
ч?
t0*45°
ПС~2
F=24m^
/
/
S
Ь«
¦18
12
6
Н5°
F=2^^
/у
^
^
t0-
•18
.12
6
-15°.
i
пс=6
1800
1400
WOO
600
\f-'18m^
i
-12
-6
t0—35°
Пс
-2
F=18i
ч^у
/
/
i
^*~
УЛ
42
~6
t<r-3S°
Пс=<>
Г=Ш*р
У
(
!
/
/
ж4^
у*Ы
.12
6
vyH
1 :
0 2 4 6
О 2 4 б
а
8 0 2^6 8wftH8/M2ceh
^Н^кнал/хЗт-ч
3000
2800
2600
2400
2200
2000
1800
1600
!Ч00
1200
WOO
800
600
400
200
0 2 4 6
24
Ч
/
лс=2
\
л
-—1
^
^~-
v
^
\
N
Ns
-^
Мм
412
-18
-24
-12
'18
•6
24'
24
а
>Т"
0
1 "-
-о
А
а
/
12
\
X
\
\
/
Пс*4
\
\ Г"
\\
F'Bm\
/
я-
-24
-12
^6
J8
24
,\г
^в
г
1 ^
1 "
1 с
h
1 ?
7 1
J "*°
}
1
/'
/
/
пс-6
f
/^
\У
\tetx
[30
1/
H2/W
-18 |
'1
7-"\
^12 |
^ и
V
О 2
4 6
б
О 2 4 6 8 10
шд~, нг/м*сек
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности (а) и удельной холодо-
производительности (б) малых герметичных агрегатов от поверхности
конденсатора, числа секций, скорости и температуры воздуха при
различных температурах кипэния.

^5 6 Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов 29
3000
2500
2000
1500
1000
500
I +¦
I «
1
t8
Ц
\м2
N
. ^
¦л^.
^
*fe/
-грч
-f\
JU*"X9 j
V
^
^
X.
-<
d
^^
t0=^
K*6
й
Г 35°
_L_
50 WO 150 200 250 300
jbKKfMJfi
Рис. 5 Зависимость максимальной
удельной холодопроизводительности малых
герметичных агрегатов от поверхности
конденсатора, числа секций, условной тепловой
нагрузки поверхности конденсатора при
различных температурах кипения.
Отмеченная разница объясняется тем, что
при увеличении скорости воздуха сверх
значения, соответствующего А"а тах> увеличивается
Q0. При этом возрастание удельного расхода
электроэнергии компенсируется снижением
расходов на обслуживание и амортизацию,
отнесенных к холодопроизводительности.
Оптимальное значение wy
низкотемпературных агрегатов при прочих равных условиях на
0,5—1 кг/м2сек выше, чем среднетемператур-
ных и плюсовых.
Вблизи максимума кривые Ка и SXOJl
пологие. Отклонение скорости от оптимальной на
1—2 кг/м2 сек мало отражается на этих
величинах. Однако при больших отклонениях
скорости от значений, соответствующих Ка тах,
удельная холодопроизводительносхь начинает
круто снижаться, а стоимость холода
возрастает.
Отсюда может быть сделан следующий
практический вывод. Так как с увеличением
скорости воздуха снижается температура
конденсации и растет холодопроизводительность,
т. е. агрегат используется лучше, можно
принимать скорость на 1—2 кг/м2сек выше значения,
соответствующего Ка
При расчете
большинства конденсаторов, вошедших в
градацию, приняты значения wy = 5—6 кг/м2 сек.
Увеличение числа секций с 2 до 6 снижает
Ка тах на 5—7°/о. При этом заметно возрастает
Рис. 6. Зависимость стоимости вырабатываемого агрегатом
холода от поверхности и нагрузки конденсатора, числа секций, скорости
воздуха при температуре воздуха
кипения.
20° и различных температурах

30 Исследование технико-экономических характеристик и разработка градации конденсаторов № 6
оптимальное значение wy, повышается tK и
снижается Qo. В итоге увеличение числа
секций энергетически невыгодно и его следует
избегать во всех случаях, когда это не
диктуется заданными размерами агрегата.
Изменение поверхности конденсатора
оказывает влияние на все характеристики
агрегата. Чем больше поверхность конденсатора, тем
ниже температура конденсации и больше хо-
лодопроизводительность агрегата (см. рис. 4,
5, 6).
Подобным же образом влияет увеличение
поверхности на стоимость холода. Однако в
области малых нагрузок увеличение F
вызывает уже незначительное снижение tK и слабо
сказывается на Ка и 5Х0Л.
При определении поверхности включенных
в градацию конденсаторов принята условная
тепловая нагрузка, обеспечивающая удельную
холодопроизводительность, близкую к
максимальной: в большинстве агрегатов
исполнения Н— 15СЦ-170 ккал/м2час; в агрегатах
исполнений С, П и 22П—190^-210 ккал/м2час.
Градация конденсаторов. На основании
результатов исследования разработана
следующая градация унифицированных
конденсаторов (табл. 2).
Разработанная градация обеспечивает
работу агрегатов в расчетном режиме
практически при максимальной (для заданных
характеристик компрессоров) удельной холодопро-
изводительности и близкой к минимальной!
стоимости холода.
В конденсаторах 29 агрегатов, вошедших &.
градацию, используется всего четыре типа
секций, что существенно упрощает и удешевляет
производство и обслуживание малых
холодильных машин. Применение однотипных
секций с одинаковым фронтальным сечением
дает возможность унифицировать диффузоры,,
обечайки и вентиляторы, обдувающие
конденсаторы.
Конденсаторы разработанной градации
значительно меньше и легче применяемых в
наиболее массовых универсальных агрегатах
ФАК и АК-2ФВ. Так, например, поверхность
конденсатора агрегата ФАК-0,7 равна 3,9 м2у
а герметичного агрегата ВС-0,7—3,3 ж2, т. е..
меньше на 16°/б. В машине ИФ-56 холодопро-
изводительностью в низкотемпературном
режиме 1000 ккал/час установлен конденсатор
поверхностью 14 ж2, а в агрегате ВН-1,1 —
поверхностью 5,6 ж2, т. е. меньший на 60%.
Выпуск малых холодильных агрегатов уже
Таблица 2!
Характеристики агрегата и
конденсатора
Номинальная холодопроизводительность агрегатов,
ккал\час
280
350
5S0 700
1100
1800
2200
2800
Исполнение агрегатов
Поверхность конденсатора, м2
Число секций
Тин секций
Исполнение агрегатов ....
Поверхность конденсатора, м2
Число секций
Тип секций
Исполнение агрегатов
Поверхность конденсатора, м2
Число секций
Тип секций .........
1,9
2
I
Низкотемпературное
1 1,9
2
I
2,85
3
I
3,3
3
II
4,4
4
II
5,8
4
III
7,0
5
III
9,3
4
IV
11,6
5
IV
14 1
6
IV
Среднетемпературно е
1,9
2
I
2,2
2
II
2,85
3
I
3,3
3
II
4,4
4
II
5,6
4
III
7
5
III
9,3
4
IV
11,6 1
5
IV |
Плюсовое
-
—
—
2,2
2
II
2,85
3
I
3,3
3
II
4,4
4
II
5,6
4
III
7
5
III
9,3
4
IV
11,6
5
IV
14
6
IV
14
6
IV

№ 6
Некоторые особенности теплообмена при отвердевании
31
в 1963 г. превысит 100 000 шт., а в 1965 г.
увеличится еще на 20—30°/о. Применение
конденсаторов разработанной градации даст
народному хозяйству большую экономию
электроэнергии, трудовых и материальных ресурсов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. М. Иоффе, Разработка градации
конденсаторов с воздушным охлаждением для малых холодильных
агрегатов, Отчет ВНИХИ № 1972, 1962, Исследование
малых холодильных агрегатов с герметичными
компрессорами, ВНИХИ, отчеты №>№ 1317, 1520, 1845, 1958—
1961.
2. В. Б. Якобсон, Исследование
низкотемпературных компрессоров и агрегатов, Отчет ВНИХИ, 1962.
3. В. Б. Якобсон, Исследование малых
холодильных машин для предприятий торгового и общественного
питания, Раздел «Испытание малых компрессоров на
фреоне-22», Отчет ВНИХИ, 1958.
4. А. Л. Черняк, В. Б. Якобсон,
Низкотемпературные герметичные компрессоры, «Холодильная
техника», 1963, № 3.
б. «Холодильная техника», Энциклопедический
справочник, т. 1, Раздел «Аппараты холодильных машин»,
Госторгиздат, 1961.
6. Д. М. Иоффе, Конденсаторы с воздушным
охлаждением для малых холодильных агрегатов, Госгоргиздат,
1958.
7. В. М. 3 а х а р я н, Малогабаритные асинхронные и
коллекторные электродвигатели малой мощности для
встраивания в механизмы и приборы, НИИЭП ЦИНТИ,
1959.
8. В. И. Канторович, Эксплуатационные
показатели малых холодильных машин, Госторгиздат, 1963.
Некоторые особенности теплообмена при отвердевании
Инж. Н. А, БУЧКО — Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
В раннее опубликованной работе [1]
приведены результаты опытов по теплообмену при
отвердевании и дана приближенная
зависимость для определения времени отвердевания
плоского слоя из жидкости. Эта зависимость
отличается от известных зависимостей
Р. Планка [2] или Лондона и Себана [3] тем,
что выведена с учетом влияния
интенсивности процесса отвердевания на коэффициент
теплоотдачи от жидкой к твердой фазе, а
также с учетом теплоемкости отвердевшего слоя.
Полученное в работе [1] уравнение можно
путем преобразования представить в виде
A)
где:
Fo =[(К, 4 Кс + 0,5)Л Bi; -М -
-A(Bi;fV
'.(ВЧН' + ^',П
1 -
-|' + f)^
/2(bi;
... j_
5*
2 BJ3
In-
1 —•
+ in(Bi-f-+i
Fo = -^; Bi = ^L; ff_=-JL
ax®x ЛЬ™
aoef I ax
9jr = ^0 — tx
6/ = tf — t0
cflfef
cw tw ®x
максимально возможная
толщина отвердевшего
слоя при заданных
условиях теплообмена;
разность между
температурами
кристаллизации и охладителя х;
разность между
температурами жидкости
1 Под температурой охладителя подразумевается
температура теплоносителя или кипящего холодильного
агента.

32
Некоторые особенности теплообмена при отвердевании
№ 6
(вдали от границы
раздела фаз) и
кристаллизации;
av — коэффициент
теплоотдачи со стороны
охладителя;
а0 — коэффициент
теплоотдачи от жидкости к
поверхности раздела фаз
при нулевой скорости
процесса отвердевания
(?== 5|ц}|
подсчитываемый по известным
зависимостям для
конвективного теплообмена без
изменения агрегатного
состояния;
коэффициент
теплопроводности, теплоемкость,
плотность и
коэффициент
температуропроводности твердой фазы;
соответствующие
физические свойства жидкой
фазы;
теплота плавления
(отвердевания) жидкости.
Такая запись уравнения A) удобна тем, что
выражения Л(В1;
/2 I Bi; —J легко представить графически.
На рис. 1 приведены значения fi и fz при
различных Bi и —••
Пользование этими графиками значительно
сокращает расчеты по уравнению A).
Если не учитывать влияния интенсивности
процесса отвердевания и теплоемкости
отвердевшего слоя, то уравнение A) примет вид
Fo^^/jBi;
№
CL«
что полностью идентично с формулами,
приведенными в работах [2] и [3], которые
являются частными случаями уравнения A).
Если учитывать только зависимость
коэффициента теплоотдачи а со стороны жидкости от
скорости процесса отвердевания, то
/> ^f> \p
Т/1 d
входящие
7
Ф
него
Fo = (K9+Ke)f1 Bi;
C)
Сравнение формул A), B), и C)
позволяет оценить влияние каждого из указанных
факторов на перемещение границы раздела
фаз.
11ггю* 5W4wJ sw ю
0J Ц2 0,5 IQ
ifzPlwrw''
510 Ш 0,2 0,5 10
Рис. 1. Значения /ч и fc при различных Bi и

№ 6
Некоторые особенности теплообмена при отвердевании
33
Рассмотрим вначале зависимость
коэффициента теплоотдачи а жидкости к границе
раздела фаз от интенсивности процесса
отвердевания.
Из формул B) и C) следует, что
пренебрежение этой зависимостью коэффициента
теплоотдачи при отвердевании внесет тем большую
погрешность в определение времени отвердева-
Кс
ния, чем больше отношение ТГ . Для каж-
Д9
дой жидкости это отношение
пропорционально температуре перегрева 0^.
Пренебрежение теплоемкостью
отвердевшего слоя при расчетах по формуле B) также
приводит к уменьшению значения т по
сравнению с действительными.
Как видно из сравнения формул A) и C),
влияние этого фактора учитывается
дополнительным слагаемым 0,5 в множителе перед \\
и величиной J2f которая входит в уравнение
A) со знаком минус. Величина J2
определяется условиями теплообмена на границе с
охладителем, т. е. величиной критерия Bi. При
Bi= со, что возможно при очень интенсивном
отводе тепла от отвердевшего слоя к
охладителю (а^ = оо), ^2 = 0. При этом, в связи с тем, что
не учитывалось влияние теплоемкости
отвердевшего слоя, ошибка будет наибольшей. Она
зависит от величины/Ср. Очевидно, что тепло-
емкостным эффектом можно пренебречь в
случае, если /Сер значительно больше 0,5.
Рис. 2. Влияние теплоемкости отвердевшего слоя на вре
мя отвердевания (уравнения 1 и 2).
На рис. 2 приводится зависимость отношения
— от Ко при различных значениях Bi. Здесь
хх — время отвердевания, рассчитанное по
уравнению A), а Т2—то же, по уравнению B),
т. е. без учета влияния теплоемкости. Расчеты
сделаны для =0,1, а Кс считалось равным
нулю. При <0,1 кривые оказались бы бли-
ла/?Щ—2
3—
За мороженное
вино
Шийкии Щ
С&ежее
Зон о .
Рис. 3. Аппарат для повышения
концентрации вина.
же к кривой Bi = сю, при —¦ > 0,1 —наоборот.
Практически при /Ср> 10, Bi > 50 можно
использовать более простую формулу
Fo^(Kv + Kc + 0,5)fjBi;^-). D)
Полученные зависимости позволяют точнее
решать некоторые задачи при отвердевании
из перегретой жидкости с отводом тепла через
образующийся слой твердой фазы.
Ниже приводится пример расчета аппарата
для повышения концентрации вина.
Требуется определить время нарастания
слоя льда толщиной 1 мм на поверхности
аппарата (рис. 3) и количество тепла, отводимое
за это время от вина путем конвективного
теплообмена с поверхностью раздела фаз.

34
Некоторые особенности теплообмена при отвердевании
№ 6
Задано:
— температура кипения аммиака tx =—25°,
коэффициент теплоотдачи со стороны
кипящего аммиака о.х = 2500 ккал/м2час град;
— температура поступающего в аппарат
вина 18°, температура выходящей из аппарата
смеси вина со льдом —5,3°, средняя
температура вина в аппарате tf = 11,6°,
коэффициент теплоотдачи от вина к поверхности
образующегося льда ао = 86 ккал/м2час град;
— температура отвердевания,
соответствующая средней концентрации вина в аппарате,
-5,2^;
— физические константы вина, по данным
работы [4]: Т/ = 996 кг/м3; ^ = 0,937
ккал/кг град; >у = 0,357 ккал/м час град;
— физические свойства твердой фазы и ер
соответствуют чистому водному льду;
—стенки аппарата—из хромированной стали
^ст = 10 мм, ^Ст = 40 ккал/м час град.
Расчет сводится к определению величин
9^ =-5,2+ 25= 19,8 °С;
9 ,= 11.6 + 5,2= 16,8 °С;
С ___ / &х ".г 1 \ ^w ф
\ a0®f ) ах
В последнем выражении kx представляет
собой коэффициент теплопередачи,
включающий термические сопротивления теплоотдачи к
кипяще'му аммиаку и теплопроводности
стенки. Приближенно kx можно найти (считая
режим квазистационарным) по уравнению
1
1530 ккал/м2 час град;
-+т
J_ = o,04; Bi= 17,2;
/r? = 7,47; KC=1,12.
Подставляя полученные значения в
уравнение A), получим Fo.=0,036 и х=20'сек.
Расчет по формуле B), т. е. без учета
влияния процесса отвердевания на величину
коэффициента теплоотдачи и теплоемкости
отвердевшего слоя, дает в этом случае значение т,
заниженное на —— : = 18%.
Для определения среднего за время т
теплового потока от жидкости следует вычислить
среднюю скорость отвердевания
vcp = — = 0,257 м/час.
Как показали опытные исследования [1],
коэффициент теплоотдачи с учетом
интенсивности процесса отвердевания в первом
приближении можно найти по формуле
асР = ао 4" с/ Т/ ^ср = 257 ккал/м2час град,
откуда удельный тепловой поток за время
отвердевания слоя толщиной 1 мм составит
qcp — аср 0/ = 4320 ккал/м* час.
При определении qcp без учета
интенсивности процесса, т. е. по а0, тепловой поток
оказывается заниженным по сравнению с
действительным в — « 3 раза. Поэтому при
ао
расчете аппаратов такого типа следует
учитывать указанные выше особенности процесса
отвердевания.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н. А. Бучко, Исследование теплообмена при
отвердевании, сопровождающемся конвекцией в
жидкой фазе, «Холодильная техника», 1962, № 4.
2. Р. П л а н к, Современные холодильные установки
для производства льда, «Холодильная техника», 1959,
Я? 3.
3. A. L. L о n d о п, В. A. S e b a n, Rate of Ice
Formation, Transactions of the ASME, 1943, № 7.
4. Л. А. Ч е р н е е в а, Экспериментальное
определение тепловых свойств вин, «Холодильная техника»,
1957, № 1.

Микробиологические процессы в сырах унифицированной
формы при созревании и холодильном хранении
Инж. Е. Л. МОИСЕЕВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
Большое разнообразие форм
вырабатываемого в настоящее время сыра затрудняет
механизацию его производства. Разработанная
Московским технологическим институтом
мясной и молочной промышленности [1]
поточная линия производства сыров
унифицированной (цилиндрической) формы позволила в
значительной степени разрешить вопросы
механизации (рис. 1).
Рис 1. Подвесной контейнер с
крупными цилиндрами твердого сыра
перед посолкой.
В связи с промышленным выпуском сыров
унифицированной формы возникла
необходимость в изучении динамики
микробиологических процессов и микрофлоры — основного
фактора в образовании вкусовых качеств
сыра.
Динамика микробиологических процессов
в сырах обычной формы при созревании
изучена достаточно хорошо [2, 3, 4]. Данные же
по влиянию формы (объема) сыра на течение
микробиологических процессов в нем и
микробиологии холодильного хранения сыров
очень ограничены. Кроме того, до
последнего времени считали, что в созревании
сыра принимает участие только микрофлора,
вводимая с бактериальной закваской: Str.
lactis, Str. diacetilactis и Str. paracitrovorus
(для сыров с низкими температурами второго
нагревания).
В настоящее время в литературе имеются
указания, что, кроме этой микрофлоры, в
созревании сыра принимает участие
микрофлора, остающаяся в молоке после пастеризации
и попадающая с оборудования в процессе
выработки сыра.
В задачу работы, описанной в данной
статье, входило определение изменения
количественного и качественного состава
микрофлоры в процессе созревания и холодильного
хранения сыров унифицированной формы, а
также выявление режимов и сроков хранения
этих сыров на холодильниках.
Методика работы
Для исследования брали ярославский
(голландская группа) и краснодарский (группа
сыров со слизевой поверхностью) сыры,
которые вырабатывали на Новоторжском
сыродельном заводе по технологической инструкции
для сыров унифицированной формы [1]*.
Закваску готовили из сухих бактериальных
культур, выпускаемых ЦНИИМС. В состав
ее входили: четыре штамма Str. lactis, один
штамм Str. diacetilactis и один штамм Str.
paracitrovorus. При выработке ярославского
сыра вводили 0,2°/о закваски,
краснодарского — 0,4°/о от количества молока,
поступающего на переработку.
Сыр созревал на заводе при температуре
8—10°. По достижении кондиционной
зрелости он был помещен на холодильное хранение
* В настоящей статье приводятся данные по двум
варкам сыра каждого вида с максимальным и
минимальным содержанием бактерий.

36 Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при созревании .ЭДЬ 6
при 5°, 0° (опытные камеры ВНИХИ) и —5°
(Московский холодильник № 1/4).
В процессе производства проводились
анализы молока до и после пастеризации,
бактериальной закваски, смеси, сыра после
прессования и через каждый месяц в процессе
созревания.
Сыр хранился в течение 7 месяцев и
анализировался через каждые 2 месяца.
Микробиологические анализы молока и
сыра состояли в определении: общего
количества бактерий—на агаре с гидролизованным
молоком, сильных кислотообразующих
бактерий—на капустном агаре с бромкрезол синим,
молочнокислых палочек—на специальной
среде [5], желатинразжижающих бактерий —
на мясопептонном желатине с агаром и
бактерий группы кишечной палочки — на среде
Кесслера.
Видовой состав микрофлоры устанавливали
путем выделения 30 колоний с посевов на
агаре с гидролизованным молоком (подряд с
определенного участка чашки Петри) и их
последующей идентификацией [6].
При химическом анализе сыра определяли
степень зрелости (по отношению растворимого
азота к общему) и свободные аминокислоты—
методом бумажной хроматографии. Органо-
лептическая оценка проводилась
дегустационной комиссией.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
Микробиологические изменения в сыре
Выработка. Сыр вырабатывали из сборного
молока, относящегося по сычужно-бродильной
пробе к I и II классам. Содержание бактерий
в сыром молоке показано в табл. 1 и на рис. 2.
Количество бактерий в молоке после
пастеризации (остаточная микрофлора) было
высоким — от 500 тыс. до 1,3 млн. в 1 мл
(эффективность пастеризации 82—93%). Эти
бактерии по морфологии были стрептококками
(диплококки и цепочки из четырех кокков).
Они свертывали лакмусовое молоко при 30 и
45° с образованием рыхлого розового сгустка,
росли в мясопептонном бульоне (МПБ) с 2°/о
NaCl, но не росли в МПБ с 4 и 6,5°/о NaCl и в
МПБ при рН 9,6; сбраживали сахарозу и ра-
фйнозу; росли при 15°, но не росли при 10 и
5°, хотя и сохранялись при этой температуре;
выдерживали нагревание при 63° в течение
30 минут и при 71° — 25 секунд, но погибали
при 75° в течение 25 секунд.
Предельная кислотность молочного сгустка
юыла равна 58—70°Т. По органолептическим
свойствам вкус сгустка был слабокислым,
слегка нечистым и вяжущим. По совокупности
свойств указанные бактерии
идентифицировали как Str. bovis.
Основная микрофлора закваски состояла из
Str. lactis. Положительные пробы на СО2 и диа-
цетил + ацетоин показывали наличие в
закваске также ароматобразующих бактерий —
Str. diacetilactis и Str. paracitrovorus.
В процессе выработки ярославского и
краснодарского сыров (см. рис. 2) общее
количество бактерий увеличилось в 50—215 раз, по
сравнению с количеством их в смеси, и
достигало максимального значения — от 300 до
870 млн. в 1 а — в первые дни созревания, т. е.
в тот же срок, как и в сырах обычной формы.
Изменение количества других групп
бактерий при выработке сыра представлено в
табл. 1.
Преобладающей микрофлорой сыра из-под
пресса были молочнокислые стрептококки,
введенные с закваской (Str. lactis). В
ярославском сыре их содержалось 73 — 94°/о,
в краснодарском 89—1001%. Остальная
микрофлора F—27%) была представлена
бактериями Str. bovis, при этом большее
содержание их было в сырах с меньшим общим
количеством бактерий, т. е. в варках с менее
активным течением молочнокислого процесса.
Таблица 1
Изменение количества бактерий в процессе
выработки сыра
Объект
исследования
Молоко сырое
Молоко
пастеризованное .
Закваска . . .
Смесь ....
Сыр госле
пресса . . .
Сыр в конце
созревания*
Количество бактерий в 1 г, тыс.
сильных
ккслотооб-
разоЕате-
лей
200-400

молочнокислых
палочек
—
желатин-
раьжижа-
юших
10-50
Отсутствуют
1300000
2100—
—4200
90000 -
-450000
1500—
-5600
Отсутствуют
355-790
3000—
—14000
5500-
—9600
0,2
6-370 j
1,2—8,4
Титр
бактерий
группы
кишечной
палочки
0,01 —
-0,001
> 1
> 1
0,01 —
—0,001
0,01 —
—<0,01
<0,01
* Продолжительность созревания ярославского сыра
3 месяца, краснодарского — 2 месяца.

№ 6 Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при созревании 37
(рис. 3). К концу созревания общее
количество их в ярославском сыре составляло
5—18%, в краснодарском 24—32% от
максимального. Количество сильных
кнслотообразователей снизилось до 0,5—2%.
Результаты определения видового состава
микрофлоры в конце созревания сыра
показали, что в основном она была представлена
бактериями Str. bovis (до 80%). Бактерии Str.
lactis составляли всего 6—8%. Кроме того, к
концу созревания в сыре были обнаружены
молочнокислые палочки G—12%).
Таким образом, в процессе созревания
происходит довольно быстрое отмирание
бактерий, вводимых с закваской (основной
микрофлоры). Остаточная микрофлора
пастеризованного молока оказывается более устойчивой
и к концу созревания становится
преобладающей. Эта микрофлора является
неучитываемой. Вероятно, на различных сыродельных
заводах она может иметь свою специфику.
Холодильное хранение. В процессе
холодильного хранения сыра содержание бактерий
в нем продолжало снижаться, но с меньшей
скоростью, чем при созревании (см. рис. 3).
Более быстрое отмирание бактерий
наблюдалось в сыре при температуре 5°: к концу
хранения G месяцев) содержание бактерий в
ярославском сыре составляло 8—26% A1 —
27 тыс.), в краснодарском 28—68% B5—
Рис. 3. Изменение общего количества бактерий (I), молочнокислых палочек (II) и
сильных кнслотообразователей (III) в процессе созревания и хранения ярославского
(а) и краснодарского (б) сыров.
i
S
/
/,
//
у
J^—,
I ]
/1
//
/ /
/ /
/ /
/
/
<
\
\
\
\
\
N
у <
1
1
1
1
/
/
7\/
1
1
1
1
1
П\ 1
1 Я \
1
Рис. 2. Изменение общего количества
бактерий в процессе выработки ярославского
(а) и краснодарского (б) сыров:
I и II — параллельные выработки сыра.
4 — молоко до пастеризации, Б —
молоко пастеризованное, В — смесь, Г —
сыр после пресса.
Созревание. При созревании сыра
количество бактерий в нем быстро уменьшалось

38 Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при созревании ДОр g
139 тыс.) от их количества в сыре перед
закладкой на хранение.
При 0 и —5° общее количество бактерий
уменьшалось значительно медленнее, чем
при 5°. Более быстрое отмирание бактерий
при 6 и 2°, по сравнению с —2 и —5°,
наблюдалось нами ранее при хранении
голландского и латвийского сыров.
Установлено [7], что отмирание бактерий с
большей скоростью происходит при
температурах, близких к минимальным температурам
роста. Это объясняется тем, что в этих условиях
еще довольно интенсивно проходят процессы
обмена веществ бактериальных клеток, в
результате чего ускоряется их гибель. При более
низких температурах эти процессы
замедляются.
С наибольшей скоростью при всех
температурах отмирали бактерии — сильные кислото-
образователи (см. рис. 3), содержание
которых к концу хранения составляло в
ярославском сыре около 1,5%) и краснодарском
0,5—5,4% от количества их в сыре перед
закладкой на хранение.
Количество молочнокислых палочек в
ярославском сыре в процессе хранения при 5 и
—5° уменьшалось незначительно. В
краснодарском сыре к концу хранения оно снизилось
до 25—35% от количества их в сыре перед
закладкой на хранение.
К концу хранения количество
желатинразжижающих бактерий в
ярославском сыре было меньше
100, в краснодарском —
колебалось от 1 до 30 тыс. в 1 г.
Результаты определения
видового состава микрофлоры (на агаре
с гидролизованным молоком)
показали (табл. 2), что после 7 месяцев
хранения при 5 и —5° в 0,0001 г
ярославского и краснодарского сыров
не было обнаружено молочнокислых
бактерий Str. lactis, вводимых с
закваской. Микрофлора сыра была
представлена в основном теми же
стрептококками Str. bovis, которые
были выделены из пастеризованного
молока и из сыра в начале
созревания, и молочнокислыми палочками
типа L. casei и L. brevis.
Как уже указывалось, эти
бактерии не входят в состав заквасок,
применяемых при изготовлении
ярославского и краснодарского
сыра, однако они встречались во всех
выработках сыра и в то же время
оказывались довольно устойчивыми при
температурах его хранения. Эти
бактерии сохранялись в сыре даже после 12
месяцев хранения.
Выделенные из сыра штаммы бактерий
L. casei росли при 10 и 5°, а отдельные
штаммы при 2°.
Тот факт, что бактерии, выделенные из
ярославского и краснодарского сыров, длительное
время сохраняют жизнеспособность при
температурах их хранения и, следовательно,
осуществляют процессы обмена, дает основание
полагать, что они могут оказывать влияние
на вкусовые качества сыра в процессе
хранения.
Имеются работы [8, 9], в которых
указывается, что молочнокислые палочки L. casei,
L. plant arum и L. helveticum всегда
присутствовали в зрелом сыре чеддар, хотя и не
входили в состав бактериальных заквасок. В
сыре чеддар встречались и молочнокислые
стрептококки фекального происхождения Str.
faecalis и Str. durans, которые также не
входили в состав закваски, хотя были попытки
вводить в нее два последних вида. Авторы
высказали мысль о возможности влияния
указанных выше бактерий на формирование
вкусового «букета» 'сыра в процессе его
созревания.
Таблица 2
Видовой состав микрофлоры сыра (в %) после 7 месяцев
хранения (по агару с гидролизованным молоком)
j 13идовой состав
миклофлоры
Микрофлора, вводимая с
закваской (Str. lactis, Str.
diacetilactis, Str. paracit-
( Str. bovis
Остаточная 1 ,
микрофлора I * ¦'
[ L. brevis .
Неидентифицированная
микрофлора (стрептококки
Ярославский
сыр
i° — 5°
Краснодарский
сыр
i° \ -5°
номер выработки
I II
51,8
40,5
3,6
4,1
78,5
7,4
13,1
I
Н е
95,8
4,2
и
б о
96,4
3,4
I
л е
42,3
38,4
15,3
4,0
И
е 0,
|90,1
7,1
2,8
i 1
5
27,7
41,4
20,6
10,3
1 (п)
II
56,3
40
3,3
0,4

Jfe 6 Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при созревании 39
Химические изменения в сыре при созревании
и холодильном хранении
Как известно, под действием бактериальных
ферментов при созревании сыра происходят
сложные процессы расщепления белка и
накопление аминокислот, которые играют
важную роль в образовании вкуса сыра.
При созревании ярославского и
краснодарского сыров изменение степени зрелости
(табл. 3) проходило интенсивнее в сырах с
Таблица 3
Изменение степени зрелости ярославского и
краснодарского сыров при созревании и
холодильном хранении
Вид сыра
Ярославский . . .
Краснодарский . .
Номер выработки
1
II
I
II
Максимальное содер-|
жанке бактерий в
сыре посте пресса
в 1 г, млн. 1
850
270
337
780
Степень зрелости, °/0 1
О
и
О»
Q,
С
О)
и
о
С
4,6
4,4
3,5
3,5
О)
U.
о
о
о ж
Щ eg
15,5
12,5
11,5
14,8
после 7
месяцев хранения
при
температуре, °С
5
26,0
24,3
28,5
30,5
0
23,0
19,0
24,0
24,0
— 5
18,8
15,8
19,0
20,0
более высоким максимальным содержанием
бактерий (после пресса). Влияние количества
бактерий на степень зрелости сыра
отмечалось и другими авторами [4].
Процесс накопления свободных
аминокислот при созревании сыра также протекал
интенсивнее в сырах с большим содержанием бак.
терий. Однако к концу созревания число
свободных аминокислот в сыре параллельных
выработок стало одинаковым: 14 в ярославском
и 13 в краснодарском.
В зрелом краснодарском сыре были
обнаружены следующие аминокислоты: орнитин,
лизин+тистидин, аспарагиновая, серии, гли-
кокол, глютаминовая, треонин, аланин, про-
лин, валин, фенилаланин и лейцин. В
ярославском сыре были обнаружены те же
аминокислоты, за исключением фенилаланина, и
кроме того, были найдены аргинин и
триптофан.
В процессе хранения созревание сыра не
прекращалось, а лишь замедлялось (см.
табл. 3). При понижении температуры степень
зрелости нарастала медленнее. По данным
Давидова и других [10], подобное изменение
степени зрелости отмечалось в процессе
хранения голландского и латвийского сыров,
являющихся аналогами ярославского и
краснодарского (табл. 4).
Таблица 4
Изменение степени зрелости сыра при
хранении [10]
Вид сыра
Голландский . .
Латвийский . .
Хранение, 1
мес. 1
12
9
Степень Ерелости, °/0 1
исходная
20,6
16,4
при температуре
хранения» °С
1 ~*
24
22,2
21
21
Число аминокислот в ярославском и
краснодарском сырах к концу хранения было
таким же, как и при закладке на хранение.
Однако содержание их, определяемое по
интенсивности окраски пятен, при 5° значительно
увеличилось через 5 месяцев хранения, в то
время как при —5° оно оставалось почти без
изменения до конца хранения G месяцев).
При закладке на хранение ярославского
сыра вкус его был свойственным сыру данного
вида, при этом в сыре с меньшим количеством
бактерий после пресса вкус был несколько
слабее выражен.
После 3 месяцев хранения вкус сыра при 5°
стал более выраженным, чем при
закладке на хранение, хотя и в различной степени по
каждой варке. Сыр, хранившийся при 0°, по
органолептическим показателям был близок
сыру, хранившемуся при 5° (с теми же
различиями между варками), однако степень
выраженности вкуса была слабее. Еще слабее она
была у сыра, хранившегося при —5°. При этой
температуре в нем отмечались слегка нечистый
вкус и слабая горечь. В последующие 2
месяца хранения каких-либо существенных
изменений во вкусе не наблюдалось.
Через 7 месяцев хранения при 5° вкусовые
качества сыра заметно ухудшались вследствие
перезревания. В сыре, хранившемся при 0°,
также было отмечено перезревание, хотя
значительно слабее, чем при 5°. В сыре,
хранившемся при —5°, через 7 месяцев
обнаруживалась затхлость, которая преобладала над
слабой горечью и нечистым вкусом.
Как указывалось, в сыре, хранившемся при
—5°, преобладали стрептококки (Str. bovis)
остаточной микрофлоры пастеризованного
молока, а в сыре, хранившемся при 5°,
значительный процент составляли молочнокислые
палочки.

40 Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при созревании № 6
Неодинаковые биохимические свойства
этих бактерий возможно и явились одной из
причин различия вкусовых качеств сыра,
хранившегося при положительной и
отрицательной температурах.
Через 6 месяцев хранения ярославского
сыра обычной формы [11] при положительных
и отрицательных температурах тоже
наблюдалось снижение качества вследствие
перезревания и появления затхлого, горького,
салистого вкуса.
Таким образом, унификация формы
ярославского сыра не оказывает влияния на
изменение его качества при хранении. Основным
фактором, обусловливающим
продолжительность сохранения сыра, является его высокое
качество перед закладкой на хранение и
возможно меньшее содержание остаточной
микрофлоры.
В созревании краснодарского сыра, кроме
молочнокислых бактерий, принимает участие и
поверхностная микрофлора слизи, продукты
жизнедеятельности которой придают сыру
специфический аммиачный вкус.
В процессе хранения, как уже указывалось,
созревание сыра продолжается. В
краснодарском сыре в течение первых 3 месяцев
хранения при 5, 0 и —5° происходило его
дозревание. К этому времени сыр приобрел типичный
аммиачный вкус.
При температуре хранения 5° процессы
накопления веществ, обусловливающих
специфику этого вида сыра, и их диффузия вглубь
головки протекали, видимо, более
интенсивно, в результате чего через 5 месяцев
хранения качество сыра ухудшилось в связи с
перезреванием и излишней аммиачностью.
Вкус сыра при 0° к этому времени стал более
выраженным. В сыре, хранившемся при —5°,
каких-либо изменений во вкусе не было
обнаружено. Через 7 месяцев хранения при всех
температурах вкусовые качества значительно
ухудшились.
В процессе хранения латвийского сыра [11],
аналогичного краснодарскому, при
температуре —5ч-—2 и 2° в течение 3 месяцев
также не было отмечено ухудшения вкуса. При
температуре 6° качество сыра снизилось
всего на 1 балл. Однако ввиду образования
большого подкоркового слоя при усушке сыра
хранить его рекомендуется до 1 месяца при •
температуре 2° и относительной влажности
80—85°/о. У краснодарского сыра такого
явления не наблюдалось в течение 5 месяцев
хранения, так как упаковка, состоящая из
пергамента, фольги и целлофана, препятствует
быстрому подсыханию его поверхности.
Выводы
В процессе выработки и созревания
динамика микробиологических процессов в сырах
унифицированной и обычной формы
(ярославский и латвийский) имела общий характер.
В процессе созревания и холодильного
хранения происходило изменение видового
состава микрофлоры: в начале созревания
микрофлора сыра состояла преимущественно из
молочнокислых стрептококков, вводимых с
закваской, и бактерий F—27%), оставшихся
в молоке после пастеризации. В процессе
созревания и холодильного хранения происходило
отмирание бактерий и более быстро
уменьшалось содержание заквасочной микрофлоры. К
концу хранения G месяцев) в сырах
преобладала микрофлора, не входящая в состав
бактериальных заквасок и представленная
бактериями Str. bovis и молочнокислыми палочками
типа L. casei и L. brevis.
Биохимические процессы в сырах
(нарастание степени зрелости и увеличение
содержания свободных аминокислот) при
холодильном хранении не прекращались. С
понижением температуры хранения сыра скорость этих
процессов замедлялась.
Некоторые изменения в технологии
выработки сыров унифицированной формы
(наливной метод формования с применением
вибрационной установки, продолжительное
прессование и др.) не оказали влияние на
вкусовые качества сыра. Ярославский и
краснодарский сыры, выработанные на поточной линии,
были идентичны по вкусовым качествам
ярославскому и латвийскому сырам обычной
выработки.
Продолжительность хранения зависит от
качества сыра, закладываемого на хранение.
Ярославский сыр при 5° и относительной
влажности 80—8Э9/о можно хранить не более
6 месяцев и при 0° — не более 7 месяцев;
хранение при —5° целесообразно лишь при
условии высокого исходного качества.
Краснодарский сыр при 5° и относительной
влажности 80—8Э9/о можно хранить не более
3 месяцев и при 0 и —5° — не более 5
месяцев.
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. А. Г р а н и к о в, Линия поточного
производства сыров унифицированной формы, ЦИНТИПище-
пром, 1961.
2. С. А. Королев, Техническая микробиология
молока и молочных продуктов, Пищепромиздат, 1940.
3. Е. В. Р у н о в, «Молочная промышленность», 1948,
No 6.

№ 6
Опытные железнодорожные перевозки винограда
41
4. И. И. К л и м о в с к и й, А. А. Розанов, М. Р.
Гибшман, Труды ЦНИИМС, Пищепромиздат,
1960, выпуск 6.
5. Z. A. M a b b i t, M. Z i e 1 i n s k a, «J. appl. Bact»,
1956, vol. 19, № 1.
6. R. S. Breed at all., Bergeyis Mannual of
Determinative Badteriology, 6 th., Ed., 1948.
7. Г. Л. Н о с к о в а, Г. Ю. П е к, Микробиология
холодильного хранения пищевых продуктов, Гос-
торгиздат, 1960.
8. М. Е. Sharpe, («Dairy Science Abst., 1962, vol. 24,
№4.
9. Ф о стер и др., Микробиология молока,
Пищепромиздат, 1961.
10. Р. Б. Давидов, М. С. К а р с н и ц к а я, А. А.
Холопов а, «Молочная промышленность», 1948,
№ 6.
11. Л. С. Р о с с о в с к и и, А. А. X о л о п о в а,
Холодильное хранение сыров, Госторгиздат, 1959,
Опытные железнодорожные перевозки винограда
Канд. техн. наук П. Л. АЛЕКСЕЕВ — Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности,
иною. И. П. ЧЕКМАРЕВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
При перевозке винограда наблюдается
частичное снижение его качества. Так, в
партиях, доставленных в Москву из Молдавии,
Узбекистана и РСФСР в 1961 г.,
насчитывалось в среднем 5,5% отхода и 4,1%
нестандартного винограда.
Сохранение высокого качества винограда
при транспортировке зависит от техники
сбора, упаковки, тары и условий перевозки.
Для установления влияния температуры
воздуха в вагонах, предварительного
охлаждения, тары и других факторов на сохранность
винограда и выявления наиболее
транспортабельных сортов сотрудники ВНИХИ1 и ЦНИИ
МПС в 1962 г. провели опытные перевозки
винограда из Дербента и Тирасполя в Москву.
Для перевозки брали виноград, условия
выращивания и качество которого были
примерно одинаковыми.
Всего было отгружено 18 вагонов, из них
14 вагонов-ледников и четыре вагона с
машинным охлаждением. Предварительно
охлажденным виноградом было загружено
шесть вагонов.
Контроль за качеством винограда и его
температурой производился научными
сотрудниками при погрузке и выгрузке.
Для более тщательного наблюдения за изме-
1 В работе принимали участие, кроме авторов,
мл. научн. сотрудник И. А. Буше, ст. инженер Л. С. Рос-
совский и ст. техник Г. И. Фоменко.
,нением качества винограда в каждый вагон
помещали контрольные ящики.
При исследовании температурного режима
было установлено, что в вагонах-ледниках
температура в различных точках по высоте и
длине грузового помещения колеблется от 2 до 3°,
а в вагонах с машинным охлаждением она
распределяется по всему объему более
равномерно и не превышает 1°.
В каждой отдельной точке температура
стабильнее в вагонах-ледниках, в вагонах с
машинным охлаждением она колеблется от 2 до
6° (см. рисунок). Это объясняется
неудовлетворительным обслуживанием холодильной
установки, особенно в ночное время.
Установлено, что оптимальная температура
перевозки винограда 0—3°. ПоэтОхМу период
охлаждения погруженного в вагон
неохлажденного винограда должен быть
минимальным, иначе даже при благоприятных условиях
дальнейшей перевозки качество винограда
снизится.
Лучшее качество винограда, перевозимого в
5-вагонной секции (99,2% бездефектных ягод),
оказалось при выгрузке из вагона-секции, в
котором был самый короткий период
охлаждения (в течение 30 часов до температуры 6°),
а температура воздуха после охлаждения
поддерживалась на уровне 0—3°.
Поскольку период охлаждения плодов и
овощей в изотермических вагонах довольно
продолжителен, малостойкие плоды и овощи пос-

4'2
Опытные железнодорожные перевозки винограда
№ 6
Понедельник / Втирпик
Колебания температуры воздуха в опытных вагонгх при перевозке винограда:
а — вагон-ледник, б — вагон с машинным охлаждением.
ле съема необходимо предварительно быстро
охлаждать в холодильных камерах.
При опытных перевозках виноград
охлаждался в* течение суток в камерах Дербентской
станции предварительного охлаждения, в
которых температура винограда снижалась до
8—14°.
Сравнение результатов перевозки
предварительно охлажденного и неохлажденного
винограда из Дербента в Москву при температуре
наружного воздуха 20—30° и одинаковом
сроке следования вагонов позволило установить,
что предварительно охлажденный виноград
гораздо меньше подвержен порче. Например, в
вагонах с предварительно охлажденным
виноградом дефектных ягод было 1,1%, а в
вагонах, отгруженных без предварительного
охлаждения, — 3,7%.
Вместе с тем, предварительно охлажденный
виноград при дальнейшем хранении был более
стойким. После 56 дней хранения количество
бездефектных ягод такого винограда
достигало 81%, а у винограда, отгруженного без
предварительного охлаждения, — 74,6%.
Однако в случае перевозки в
вагонах-ледниках на сравнительно короткое расстояние
(Тирасполь—Москва) при температуре наружного
воздуха 10—20° качество предварительно
охлажденного винограда мало отличалось от
неохлажденного.
При перевозке предварительно
охлажденного винограда значительно уменьшается
потребность в льдоснабжении. Так, при
транспортировке такого винограда из Дербента в
Москву льдоснабжение вагонов-ледников
достаточно производить один раз — на станции
Минеральные Воды. В результате расход льда
сокращается до 6,7 т на вагон.
Из Тирасполя в Москву вагоны-ледники с
предварительно охлажденным виноградом
могут следовать без дополнительного льдоснаб-
жения в пути, однако после погрузки они
должны подаваться для повторного льдоснаб-
жения.
В поездах и секциях с машинным
охлаждением только часть вагонов может быть
загружена предварительно охлажденным
виноградом, но даже это облегчает работу по
охлаждению плодов в остальных вагонах (при
групповом методе охлаждения). В
данном случае для сохранения качества
винограда также имеет значение повышенная
скорость охлаждения.
Качество винограда во многом зависит от
типа и состояния тары, способа и высоты
укладки.

№ 6
Опытные железнодорожные перевозки винограда
43
Опытные перевозки показали, что виноград
лучше сохраняется в открытых ящиках-лотках,
чем в закрытых решетчатых ящиках. Так, при
нормальной укладке в закрытые решетчатые
ящики количество бездефектного винограда,
по сравнению с количеством его в открытых
ящиках-лотках, при температуре наружного
воздуха 20—30° было ниже на 2,9%.
Плотная укладка винограда в ящики
вызвала его порчу (табл. 1). При этом в
контрольных открытых ящиках-лотках она составила
6,5°/о, а в закрытых решетчатых ящиках—25%.
Вместе с тем, несмотря на лучшие техноло-
Качество винограда при перевозке зависит
также от его ампелографического сорта.
При проведении опытных перевозок
Дербентская опытная селекционная станция по
виноградарству и овощеводству предоставила
четыре новых столовых сорта винограда, которые
были отправлены в Москву в вагоне-леднике.
Качество этого винограда, условия сбора и
перевозки которого были одинаковыми, при
выгрузке оказалось различным (табл. 2).
Как видно из табл. 2, лучшие показатели
имел сорт «дагестанский», у которого за 9
суток следования не было отмечено изменений
Таблица 1
Номера вагонов 1
по порядку |
1
2
3
4
Условия перевозки
Температура наружного воздуха
20—30°, нормальная укладка в
ящики
Температура наружного воздуха
20—30°, плотная укладка в ящики
То же
Температура наружного воздуха
10—20°, нормальная укладка в
ящики
Объект
исследования
Взгонная
партия
Контрольные
места
Вагонная
партия
Контрольные
места
Загнившие
плоды, °/0
в ящиках-
лотках
1,3
' 6,5
15,2
0,4
в
закрытых
ящиках
4,2
25,0
35,3
J 0,6
Раздавленные
плоды,%
в ящиках-
лотках
0,5
0,6
, 3,8
в
закрытых я щи-
ках
0,5
4,8
5,0
0.5
гические условия, создаваемые при перевозке
в открытых ящиках-лотках, последние сильно
деформируются.
Наблюдениями установлено, что при
перевозке автотранспортом деформируется 5—8%
открытых ящиков-лотков, а при перевозке по
железной дороге — до 20%. В результате
количество бездефектного винограда в
деформированных ящиках снижается до 22,4'%.
Уменьшение количества ящиков,
укладываемых по высоте вагона, с 10 до 8 и
дополнительное крепление их в центре каждой половины
вагона не исключило их деформацию. Даже
при высоте укладки в пять слоев
деформировалось до 8% ящиков-лотков. Основная
причина повреждения ящиков—невысокое качество
их изготовления (использование гвоздей
меньшего размера, отсутствие стальных уголков
и пр.).
Таблица 2
Сорт винограда
Качество ягод при выгрузке,
°/о
<и <" л
.Дагестанский* (черный
мускатный)
.Мускат дербентский" . .
.Дольчатый"
„Южно-дагестанский" . .
99,4
98,9
95,1
94,3
0,6
0,3
1,7
0,2
0,3
0,5
0,3
U. М «н
сз S н
со к в
0,4
2,7
5,2
качества. Наименее транспортабельным
оказался сорт «южно-дагестанский». Первые два
сорта винограда имеют хорошие показатели по
вкусу и продолжительности хранения.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Рассольная батарея из полиэтилена
В поездах и 12-вагонных секциях с
машинным охлаждением и электрическим
отоплением для поддержания необходимой
температуры (—10 -г- —12°) применяют рассольные
охлаждающие батареи из стальных труб.
Батарея состоит из четырех секций, каждая из
которых представляет собой змеевик из шести
труб с ребрами.
В холодильной лаборатории Московского
института инженеров железнодорожного
транспорта была сконструирована,
изготовлена и испытана рассольная батарея,
выполненная в виде спирали из полиэтиленовых гладких
труб (см. рисунок). Диаметр труб 32 мм,
толщина стенки 2 мм. Поверхность 1 пог. м трубы
0,1 м2, вес 0,18 кг. Общая теплопередающая
поверхность опытной батареи 3 м2.
Батарея была установлена под потолком
небольшой камеры, в которой поддерживалась
температура до —12°, и присоединена к
металлическому магистральному трубопроводу с
помощью фланцев. Для прочности соединения
фланец полиэтиленовой трубы снабжен
патрубком, который вводится в нее в нагретом
состоянии.
Для определения температуры
поступающего и отходящего рассола к концам труб
батареи приварены полиэтиленовые
штуцеры для ртутных термометров. Холодопроиз-
водительность батареи определялась по
количеству циркулирующего в ней рассола
и разности температур его при входе в
батарею и выходе из нее, а также по температуре
охлаждаемого воздуха в камере.
По сравнению со стальными,
полиэтиленовые трубы имеют высокую коррозийную
стойкость, малые гидравлические
сопротивления и в несколько раз меньший вес. При
температуре до 80° полиэтиленовые трубы
обладают высокой стойкостью к щелочам и
кислотам (кроме концентрированной азотной).
Температура плавления полиэтилена ПО—115°,
предел прочности на разрыв 110—116 кг/см2,
относительное удлинение 150—600%. В
полиэтиленовых трубах не образуются наросты,
они не подвержены коррозии, сохраняют
большую пропускную способность и
постоянный коэффициент теплопередачи в течение
всего периода эксплуатации.
Термическое сопротивление теплопередачи
полиэтиленовых труб несколько больше, чехМ
металлических, вследствие малой
теплопроводности полиэтилена. Однако испытания
показали, что при толщине полиэтиленовой трубы
2 мм общий коэффициент теплопередачи
составляет 8 ккал/м2 час град, т. е. почти
одинаков с коэффициентом теплопередачи
стальных рассольных труб.
Полиэтиленовые трубы эластичны,
благодаря чему смягчаются гидравлические удары,
возникающие при внезапном повышении в них
давления, например,, при закрытии крана.
Кроме того, слой инея, образующийся на по-
Рассольная батарея из полиэтиленовых
труб.

№6
Регулирование уровня конденсата и защита компрессоров от гидравлического удара
45
лиэтиленовых трубах, менее плотен, чем на
металлических, и легче счищается. После
оттаивания снеговой шубы вся вода с труб
быстро стекает.
Исследования показали, что стальные и
винипластовые трубы при увеличении на
5—10% объема находящейся в них жидкости
(например, при замерзании) лопаются, а
трубы из полиэтилена выдерживают увеличение
объема до 18%.
На заводах сухого льда, работающих на
базе специального сжигания топлива,
обязательным элементом технологической схемы
газовой части является холодильник газа, в
котором охлаждается углекислый газ и
конденсируется вторичный водяной пар,
получающийся при кипении раствора абсорбента,
нагреваемого первичным паром.
Конденсат должен непрерывно
возвращаться в раствор. Обычно его направляют из
холодильника газа или расположенной после
него специальной емкости (сборник конденсата)
в нижнюю часть абсорбера.
Давление в холодильнике газа на 0,5—¦
0,7 атм выше, чем в абсорбере. Поэтому для
создания гидравлического затвора в
холодильнике газа или сборнике конденсата и
предотвращения возможности попадания
углекислого газа в абсорбер необходимо
контролировать уровень конденсата.
Кроме того, вследствие ряда причин, на
некоторых заводах сухого льда имеют место
выбросы раствора абсорбента из десорбера.
Отсутствие должного контроля и
регулирования уровня жидкости в холодильнике газа
или в сборнике конденсата может
привести к ее попаданию в компрессор и вызвать
аварию.
Рассольные батареи и трубопроводы из
полиэтилена можно монтировать с помощью
сварки или с помощью фасонных частей из
полиэтилена. Прочность сварных швов
составляет примерно 90°/о от механической прочности
полиэтилена.
Трудоемкость изготовления и стоимость
полиэтиленовых рассольных батарей в несколько
раз меньше, чем батарей из стальных труб.
Канд. техн. наук Н. В. ДЕМЬЯНКОВ
В настоящее время на заводе сухого льда
при Московском холодильнике № 10
разработана и внедрена схема автоматического
поддержания уровня в сборнике конденсата и
защиты компрессоров от гидравлического удара,
состоящая из датчиков уровня типа РУ-4 и
релейной схемы.
При нормальных условиях работы уровень
жидкости в сборнике конденсата
поддерживается с помощью двухпозиционного
регулятора с соленоидным вентилем на
выходе. Если при нарушении технологического
процесса происходит выброс жидкости и
соленоидный вентиль не обеспечивает ее удале^
ния, то автоматически включается насос,
который ускоряет вывод жидкости из сосуда.
Если при открытом соленоидном вентиле и
работающем насосе уровень конденсата будет
продолжать повышаться, то вначале
включится аварийная сигнализация, а затем будут
автоматически остановлены компрессоры.
Для автоматического регулирования
применяется поплавковый датчик уровня типа
РУ-4 с ходом поплавка 150 мм, управляющий
работой соленоидного вентиля. Если
жидкости в сосуде мало, то ток в цепи реле
IP, 2P и ЗР (рис. 1) наибольший. Реле
срабатывают, контакт 2Р2 размыкается,
напряжение на промежуточное реле 1РП не подается.
Регулирование уровня конденсата и защита
компрессоров от гидравлического удара на заводах сухого льда

46
Обмен опытом
№ 6
Контакт 1РП1 размыкает цепь соленоидного
вентиля, который закрывается. При замкнутом
контакте 1Р1 горит зеленая лампа и
включается звонок.
При повышении уровня отпускает реле IP,
контакт 1Р1 размыкается, а 1Р2 замыкается,
зеленая лампа гаснет, звонок выключается и
контактами ЗР1 и 1Р2 зажигается белая
лампа, сигнализирующая о нормальном уровне.
При дальнейшем повышении уровня отпускает
реле 2Р, которое контактом 2Р2 включает реле
^2205
5РП1
СA~2
О
-*-
Щ2ЛР
5РП
И
Лл
ЗР 2Р IP
ИК-1
2РПЗ
—II—
JP2
—*f—
ЗР1 JP2
2РП
-в-
иг
ZPm [2РП5
II *—11
1ВК
35
е-
тг^т
2Р2
—и—
ТРП
1РП1
——и—
1ВК
ев
%-
!
I
Пуск
$ I
5"
2 МП5
2ПК
Г2РЩ
ТП"
._!
In
12
U
Рис. 1. Схема автоматического
регулирования уровня конденсата:
1 — сигнализация сгорания
предохранителя, 2 —
стабилизированное напряжение питания токовых
реле, 3 — индукционная катушка
первого датчика уровня, 4 —
токовые реле, 5 — включение синей
лампы, 6 ¦— включение насх-i и
звукового сигнгла при повышении
уровня, 7 — включение белой
лампы, 8 — звонок, 9 — включение
зеленой лампы, 10 — включение
соленоидного вентиля, 11 —
соленоидный вентиль и сигнал его
работы, 12 — управление насосом.
1РП, а оно, в свою очередь, контактом 1РП1
включает соленоидный вентиль.
Далее реле 2Р и соленоидный вентиль
работают циклично, поддерживая заданный
уровень. При нормальном положении горит
белая лампа. Если уровень повысится выше
нормального, то отпускает реле ЗР и через
контакты ЗР2 включается реле 2РП. Контакт ЗР1
размыкает цепь белой лампы, а 2РПЗ
замыкает цепь синей лампы. Контакты 2РП1 и
2РП4 включают соответственно насос и
звонок.
Для защиты компрессора от
гидравлического удара устанавливается второй датчик
уровня типа РУ-4 с ходом поплавка 150 мм,
который монтируется на сосуде выше
регулирования по отметке «Аварийный уровень».
При нормальном уровне жидкости реле 4Р
и 5Р (рис. 2) притягивают свои якоря.
Контакт 5Р2 размыкается, разрывая цепь реле
4РП. Если жидкость достигнет аварийного
фя
о
0
imp
<2206
С/7-Г
]-?*![
5Р W
ЗРП2 *
%
ИК-2
\ ът" VV"
5Р2
1ш
кРП
O,0S0 ?-
1МП
ШК
Рис. 2. Схема автоматической
защиты компрессора:
1 — предохранитель, 2 —
сигнализация включения прибора,
3 — стабилизированное
напряжение питания токовых реле.
4 — индукционная катушка
второго датчика уровня, 5 —
токовые реле, 6 — включение
красной лампы, 7,8 —
включение звукового сигнала, 9 —
репе включения компрессора,
10 — управление компрессором.

№6
Улучшение работы компрессора ПС 273-3
47
уровня, сначала отпускает реле 4Р и
контактом 4Р2 включает реле ЗРП. Контакты ЗРП1 и
ЗРП2 замыкают цепи ревуна и красной
лампы. При дальнейшем повышении уровня реле
5Р отпускает, через контакт 5Р2 включается
реле 4РП, а через контакт 4РП1 выключается
компрессор. Переключатель 1ПК служит для
включения защиты компрессора на
автоматику, а 2ПК — для переключения насоса.
В схеме предусмотрена сигнализация
сгорания предохранителей. При сгорании
предохранителя 2ПР реле 5РП теряет питание и
В компрессорах ПС 273-3, изготовленных
заводом имени 4 апреля (г. Будапешт), для
соединения картера со всасывающей полостью
сделано отверстие 1 (см. рисунок).
Пространство 9 между стенками блока 6 и
гильзой 7 (назовем его «карманом») при
работе установки влажным ходом выполняет
роль отделителя жидкости.
Через отверстие 1 жидкий аммиак стекает в
картер и вскипает в нем, вспенивая масло.
При возникновении влажного хода
машинист прикрывает всасывающий вентиль,
вследствие чего в картере резко падает давление и
снижается температура кипящего аммиака.
Это приводит к повышению вязкости масла
или к его застыванию. В результате
полностью прекращается подача масла насосом.
Работа компрессора заметно улучшилась
после того, как отверстие 1 в блоке цилиндров
было заглушено, а картер соединен трубкой
10 с байпасной линией 3.
Диаметр соединительной трубки и вентиля
на ней 10 мм.
Теперь при влажном ходе жидкий аммиак
собирается в «карманах» и постепенно
испаряется. При этом работа масляной системы в
картере не нарушается.
контактом 5РП2 включает ревун. Контакт
5РП1 зажигает лампу СП-2. При перегорании
предохранителя 1ПР гаснет лампа СП-1.
Схема собрана на токовых реле типа
ЭТ-523/06 и ЭТ-523/02 и промежуточных реле
МКУ-48. При значительных колебаниях
сетевого напряжения рекомендуется применять
стабилизатор.
Схема прошла производственную проверку
на Московском холодильнике № 10.
Инженеры В. И. АЛЕКСЕЕВ, В. А. РАЙХЛИН
Цилиндр компрессора (разрез):
1 — отверстие, соединяющее картер со всасывающей
стороной, 2 — запорный вентиль на стороне низкого
давления, 3 — байпасная линия, 4 — универсальный запорный
вентиль на стороне высокого давления, 5 —
нагнетательный клапан, 6 — блок, 7 — гильза, 8 — всасывающее
окно в гильзе, 9 — пространство («карман»),
10—соединительная трубка (добавлена при усовершенствовании
конструкции).
Инж. В. А. МЕТЛУШКО
Улучшение работы компрессора ПС 273-3

Особенности ремонта ротационных компрессоров
В процессе эксплуатации холодильных
ротационных компрессоров изнашиваются
подшипники скольжения картера и цилиндра,
коренные шейки эксцентрикового вала и подшипник
качения ротора, что приводит к увеличению
зазора между ротором и цилиндром. При
зазоре более 0,08 мм сжатые пары фреона
перетекают на сторону всасывания, вследствие чего
значительно уменьшается холодопроизводи-
тельность компрессора.
При износе подшипников скольжения или
подшипника качения ротор чаще всего
повреждает торцовую поверхность цилиндра и
крышки (глубина рисок достигает иногда 0,8 мм).
До недавнего времени такие цилиндры
браковали. Менее поврежденные поверхности
ремонтировали. При этом приходилось вручную
притирать торцовую поверхность цилиндра,
паз лопасти, лопасть, крышку, ротор.
Внедрение новой технологии ремонта по
предложению Н. Н. Эрина на Московском ре-
монтно-монтажном комбинате позволило
значительно сократить расход запасных частей и
снизить трудоемкость операций.
Ниже рассматривается порядок операций
при ремонте отдельных деталей компрессора.
После дефектовки компрессора ротор,
цилиндр, картер, крышку, лопасть и вал
направляют в специальной секционной таре в
механический цех для ремонта.
Ремонт цилиндра. Вначале выпрессовывают
старую изношенную втулку на ручном, пнев-
мо- или гидропрессе. Затем цилиндр
обрабатывают на токарном станке.
Первая ремонтШя операция. Цилиндр
устанавливают на специальной цанговой оправке
(рис. 1). Базируясь на внутреннем диаметре
цилиндра, торцуют плоскость А под фланец и
растачивают отверстие под коренной
подшипник. Для этого цилиндр 8 надевают на цангу
оправки 5 и крепят конической пробкой 6,
которая подтягивается стяжкой 4, пропущенной
через шпиндель токарного станка.
Рис. 1. Приспособление для растачивания отверстия под втулку и
торцовки цилиндра:
/ — маховик, 2 — опорная шайба, 3 — шпиндель токарного станка,
4 — стяжка, 5 — оправка, 6 — коническая пробка, 7 — штифт, 8 —
цилиндр.

№ 6
Особенности ремонта ротационных компрессоров
49
В результате обработки отверстия и
плоскости А с одной установки достигается
соосность отверстия под подшипник и цилиндра, а
также перпендикулярность плоскости А к
образующей цилиндра. Обработка отверстия
под коренной подшипник позволяет устранить
возможные заводские неточности
изготовления.
Вторая ремонтная операция. Протягивают
или припиливают паз лопасти, углубляя его на
0,1—0,8 мм в зависимости от размера рисок
или задиров на нижней торцовой поверхности
цилиндра.
Третья ремонтная операция. Цилиндр 3
(рис. 2) устанавливают на оправку У,
закрепляют клином 2 и подрезают торцовую
плоскость цилиндра и фланца под крышку на
глубину протягивания, оставляя припуск на
шлифовку фланца 0,1—0,2 мм.
Обрабагль/даемо/е
| 1 поверхности
расположения, а также посадочные зазоры в
паз цилиндра.
На рис. 3. показано расположение рабочих
плоскостей лопасти.
Рис. 2. Приспособление для торцовки дна и фланца
цилиндра:
1 — оправка, 2 — клин, 3 — цилиндр.
Четвертая ремонтная операция. В цилиндр
запрессовывают втулку и на оправке,
изображенной на рис. 1, растачивают втулку на
номинальный или ремонтный размер вала.
Ремонтные размеры втулок и валов
приведены в таблице.
Ремонт лопасти. Лопасти ротационных
компрессоров изготовляют из стали марки 10 по
ГОСТу 1050—60 или же антифрикционного
чугуна с шаровидным графитом марок АСЧ-1 и
АСЧ-2 по ГОСТу 1585—57.
При истирании рабочих граней лопасти в
процессе эксплуатации нарушаются
перпендикулярность и параллельность их взаимного
Рис. 3. Расположение рабочих
плоскостей лопасти.
Для всех марок ротационных компрессоров
неперпендикулярность плоскостей Л и В к
плоскости Д должна быть не более 0,01 мм,
а непараллельность плоскостей Е и К — не
более 0,004 мм.
При посадке лопасти в паз цилиндра зазор
между крышкой цилиндра и лопастью не
должен превышать 0,01^-0,02 мм, а по ширине
паза — 0,01-^0,04 мм. При больших зазорах
лопасть нужно браковать. Вместо
забракованной следует шлифовать на номинальный зазор
посадки лопасть ремонтного размера. Эта
операция выполняется с помощью
приспособления, изображенного на рис. 4.
Приспособление состоит из основания 3,
упора 1, стойки 7 и прижима 4, укрепленного
на оси штока 5, который перемещается
винтом 6.
Перед обработкой лопасть устанавливают в
приспособление так, что две ее плоскости
фиксируются на опорных поверхностях упора 1 и
основания 3. Лопасть крепится прижимом 4.
Шлифуют поочередно две плоскости.
Прошлифовав одну плоскость «как чисто»,
лопасть поворачивают на 90° и шлифуют в
размер.
Подгонка ротора и лопасти по высоте
цилиндра. Эта операция выполняется
шлифованием. Цилиндр, ротор и лопасть
устанавливают на магнитной плите плоскошлифовального
станка так, как показано на рис. 5.
Оправку 3 с цангой вставляют в отверстие
коренного подшипника и крепят винтом 2 с
конической головкой. На оправку ставят
ротор 4 и прижимают его к торцовой
поверхности цилиндра болтом 7 через планку 6.
Цилиндр, ротор и лопасть шлифуют заподлицо.

50
Консультация
№ 6
Рис. 4. Приспособление для шлифовки лопастл:
J — упор, 2 — лопасть, 3 — основание, 4 — прижим, 5 — шток, 6 — винт, 7 — стойка.
Затем лопасть шлифуют отдельно,
выдерживая ее размер по высоте, обеспечивающей
зазор 0,015—0,02 мм.
В дальнейшем, в процессе холостой
обкатки собранного компрессора на стенде,
сопрягаемые поверхности стального ротора и
лопасти притираются. Необходимые торцовые за-
Рис. 5. Шлифовка цилиндра, ротора и лопастл
ротационного компрессора:
7 — плита плоскошлифовального станка, 2 —
винт, 3 — оправка, 4 — ротор, 5 — цилиндр, 6 —
планка, 7 — болт, 8 — лопасть.
зоры @,015—0,02 мм) между крышкой
цилиндра и ротором, между лопастью и
крышкой появляются в процессе обкатки в
результате снятия гребешков микронеровностей.
Практика показала, что после приработки
деталей ручная или специальная
механическая притирка этих поверхностей не нужна.
Ремонт крышки цилиндра. Если крышка
цилиндра имеет на рабочей поверхности риски и
задиры, то ее шлифуют на
плоскошлифовальном станке. После шлифовки крышку
притирают на притирочном станке.
Ремонт картера. Основной дефект
картера — износ отверстия под втулку коренного
подшипника.
Ремонт сводится к перепрессовке
изношенной втулки на прессе и растачиванию ее под
номинальный или ремонтный размер.
Развертывание втулки вручную не дает требуемой
точности и поэтому ее растачивают на
токарном станке в приспособлении, изображенном
на рис. 6.
Рис. 6. Приспособление для растачивания подшипника
картера:
/ — оправка, 2 — грибок, 3 — болт-ограничитель, 4 —
пружина, 5 — картер. 6 — болт крепления картера.
В оправке 1 болтом-ограничителем 3
удерживается грибок 2, выдвигаемый из заточки
пружиной 4. При растачивании картер 5
помещают на коническую часть грибка 2, а
затем, завертывая болты 6 в резьбовые
отверстия картера, последний прижимают к фланцу
оправки. Конус грибка центрует
устанавливаемую деталь при ее креплении. Под дейст-

№ б
Особенности ремонта ротационных компрессоров
51
вием болтов 6 грибок 2 сжимает пружину 4
до тех пор, пока картер не коснется
планшайбы.
Ремонт валов ротационных компрессоров.
В процессе эксплуатации рабочая
поверхность коренных шеек и посадочное место под
подшипник изнашиваются неравномерно.
Особенно подвержены износу коренные шейки.
Дефекты их поверхностей — эллипсность,
конусность, биение — устраняются
перешлифовкой в центрах на ремонтный размер.
Градация ремонтных размеров приведена в
таблице.
Ремонтные размеры (в мм) втулок и валов ротационных
компрессоров РКФ-0,9, БРРКФ-0,9 и МРФ-0,7
Размеры

Номинальный ....
I ремонтный .
II
III
Вал
картер
28,<ГМ27
27,8-°1027
27.6-0'027
27,4-0,°27
цилиндр
22>0;С27
21, В'027
21 .б'027
21,4-0,°27
Втулка 1
картер
28,0+0'°5
27,8+М5
27,6+М5
27,4+0'05
цилиндр
22H+0'03
21,8+М5
21F+0,°5
21.4+0'05
Часто в ремонт поступают валы с
погнутыми резьбовыми концами и поврежденными
центровыми отверстиями. В этом случае
перешлифовка, хотя и позволяет исправить
соосность коренных шеек вала, но вызывает
нарушение эксцентриситета подшипниковой шейки,
что недопустимо. При сильной изогнутости
вала и повреждении центровых отверстий
необходимо вал заменить новым.
Модернизация узла установки лопасти.
Новая модель компрессора МРФ-0,7,
выпускаемая рижским заводом «Компрессор», во
многом напоминает предшествующие модели
компрессоров РКФ-0,9 и БРРКФ-0,9 и отличается
от них в основном узлом установки лопасти.
В компрессорах РКФ-0,9 и БРРКФ-0,9
лопасть имеет плоский торец и поэтому для
поджатая ее к ротору в этих компрессорах
используется усиленная пружина.
В компрессоре МРФ-0,7 чугунная лопасть
заменена стальной со скошенной нижней
гранью. Установка стальной лопасти
позволила уменьшить ее износ и влияние сил трения, а
следовательно, отказаться от усиленных
пружин.
При ремонте следует модернизировать узел
установки лопасти. Это даст возможность
ставить на компрессоры РКФ-0,9 и БРРКФ-0,9
лопасти и пружины компрессора МРФ-0,7 и
унифицировать детали.
На рис. 7 показаны узлы установки лопасти
в компрессорах РКФ-0,9 и БРРКФ-0,9, а
также одинаковый для обеих машин
модернизированный узел с установленной лопастью и
пружиной компрессора МРФ-0,7.
Головка компрессора МРФ-0,7 несколько
ниже, чем компрессоров РКФ-0,9
и БРРКФ-0,9.
Для установки лопасти и
пружины компрессора МРФ-0,7 в
головку компрессора РКФ-0,9
(рис. 7,а) необходимо удалить
фрезерованием ребро-упор Б,
маслоотбойную пластину 3,
стакан 4 для пружины, сфрезеро-
вать ребро-перемычку картера
В, мешающую установке новой
пружины, и сделать подрезку в
головке под установку
удлинителя в месте А.
При модернизации узла
установки лопасти в компрессоре
БРРКФ-0,9 (рис. 7,6)
трудоемкость изготовления несколько
снижена, так как в головке и
картере отсутствуют ребро-упор
маслоотбойной пластины и ребро-перемычка
картера. Здесь при ремонте следует удалить
опорные шайбы 2 и 4 и направляющую
трубку 5 пружины.
Модернизированный узел показан на
рис. 7,в. В головке установлен дополнительно
сетчатый фильтр 6, удерживаемый от
выпадения буртиком трубки-удлинителя 5, которая
установлена в заточку головки. Пружина при
новом креплении упирается в опорную шайбу
3, прикрепленную штифтом 2 к укороченной
лопасти /.
Сборка ротационных компрессоров.
Поступившие на сборку отремонтированные детали
компрессора должны иметь ровные и чистые
поверхности. Во избежание их повреждения
при размещении на верстаке последний
должен быть снабжен матами из резины или па-
ронита.
При сборке компрессора особое внимание
следует обращать на величину зазора между
ротором и цилиндром, который должен быть
в пределах 0,02—0,05 мм. Величина этого за-

52
Консультация
№6
Рис. 7. Модернизация узла установки лопасти
в компрессорах РКФ-0,9 и БРРКФ-0,9:
а — установка лопасти в компрессоре РКФ-0,9:
/ — лопасть, 2 — пружина, 3 — маслоотбой-
ная пластина, 4 — стакан, А — место
подрезки в головке под установку удлинителя, Б —
ребро-упор маслоотбойной пластины, Б—ребро-
перемычка картера; б — установка лопасти в
компрессоре. БРРКФ-0,9: / — лопасть, 2, 4 —
опорные шайбы, 3 — пружина, 5 —
направляющая трубка; в — установка лопасти и
пружины компрессора МРФ-0,7 в компрессорах
РКФ-0,9, и БРРКФ-0,9: ; — лопасть, 2 —
штифт, 3 — опорная шайба, 4 — пружина,
5 — трубка-удлинитель, 6 — сетчатый фильтр.
зора зависит от суммарной погрешности всех ный люфт) должно быть в пределах 0,3—
сопрягаемых при сборке деталей. 1,5 мм, что достигается установкой дистан-
В окончательно собранном компрессоре пе- «ионных шайб на шейке вала,
ремещение эксцентрикового вала (продоль- Инженеры Л. Г. КАПЛАН, Ю. М. ПЕТРУХИН

КРШШБШГРШ
Учебник по холодильной технологии пищевых продуктов
Проф. Н. Л. Головкин, проф. Г. Б. Чижов. «Холодильная технология пищевых продуктов». Изд. 2-е,
Госторги здат, М., 1963, 238 стр. Цена 62 кол.
Со дня выхода в свет первого издания1 учебника
«Холодильная технология пищевых продуктов» прошло
восемь лет. За этот период в холодильной технике и
технологии произошли заметные изменения.
Биологическая химия — теоретический фундамент холодильной
технологии — значительно шагнула вперед.
В новом издании нашли отражение новейшие
достижения холодильной технологии. Более фундаментально
и в доступной для понимания форме изложены
вопросы изменений в продуктах растительного и животного
происхождения, шире использован математический
аппарат, что позволяет студентам механических
факультетов глубже изучать проблемные вопросы
холодильной технологии: теплообмен при охлаждении пищевых
продуктов, биохимические изменения в продуктах и пр.
В учебнике освещены темы, которые в первом
издании не рассматривались. Это — охлаждение
мяса в перенасыщенном воздухе, хранение некоторых
продуктов в подмороженном состоянии, охлаждение
плодов в вакууме, математическая интерпретация
продолжительности размораживания, использование с
целью уменьшения усушки продуктов динамической
изоляции из тонкопористых изоляционных материалов без
гидроизоляционного слоя и, наконец, биохимия низких
температур.
Объем учебника, по сравнению с первым изданием,
несколько уменьшен в результате исключения главы
«Об основах питания» и сокращения материала об
организационно-технологических элементах работы
холодильников. Несколько сокращена также глава
«Замораживание пищевых продуктов».
Учебник состоит из семи глав.
Глава 1 посвящена основным понятиям химического
состава, строения и физических свойств пищевых
продуктов. В ней очень кратко изложены компоненты
химического состава пищевых продуктов и приведены их
физические свойства.
В главе II рассмотрена микрофлора пищевых
продуктов и ее жизнедеятельность.
В главе III описаны принципы и методы
консервирования, вспомогательные средства холодильного
консервирования, тара и упаковочные материалы, санитарно-
гигиенический режим на холодильниках.
1 Н. А. Головкин, Г. Б. Чижов, Е. Ф. Школьникова.
«Холодильная технология пищевых продуктов». Госторг-
издат, М, 1955, 375 стр. Цена 83 коп.
Глава IV посвящена процессу охлаждения, а
V—замораживанию пищевых продуктов.
В главе VI рассмотрена одна из важнейших операций
холодильного консервирования — холодильное хранение
пищевых продуктов.
Книга заканчивается главой об отеплении и
размораживании пищевых продуктов.
К сожалению, новое издание учебника не лишено
недостатков.
С точки зрения методической вряд ли может быть
оправдано слишком краткое описание химического
состава пищевых продуктов, поскольку студенты изучают
общую химию в первом семестре, а холодильную
технологию — в девятом.
Кроме того, нет единообразия в изложении материала.
Так, в первой половине книги не упоминаются фамилии
исследователей, а во второй — приведены, одни главы
читаются легко, другие изложены тяжеловесным
языком и вряд ли положения, высказанные авторами,
будут понятны читателям.
В учебнике встречается небрежность формулировок,
Например, на стр. 14 в перечне водорастворимых
витаминов написано: «РР — никотинамидная кислота»,
тогда как правильнее: «РР — никотиновая кислота или ее
производное — амид никотиновой кислоты». На стр. Э7,
98 и других читаем «хладнокровные животные» вместо
«холоднокровные животные».
На стр. 11 указано, что значение лецитина состоит в
том, что он « доставляет организму фосфор в
органической форме», тогда как основной функцией его
является нормализация обмена жиров в организме и
предохранение печени от накопления жира, т. е. лецитин
обладает липотропным действием. Здесь же указано,
что холестерин связывает и обезвреживает попавшие в
организм бактериальные яды, но не сказано о том, что
он играет исключительно важную роль при образовании
биологически активных веществ — гормонов кооы
надпочечников, половых гормонов и желчных кислот, а
продукт дегидрирования холестерина — 7-дегидрохолесте-
рин является провитамином D3.
На стр. 101 написано: «Кислотность жира не всегда
связана с прогорканием его. Известны случаи, когда
сливочное масло, имевшее кислотное число выше 10°,
оказывалось хорошим, а с кислотностью ниже 3° —
прогорклым. Но возрастание кислотного числа одного и
того же жира всегда свидетельствует о развитии
процесса гидролиза».

54
Критика и библиография
№ 6
В приведенной цитате допущено смешение понятий
«кислотное число» и «градус кислотности».
Кислотность сливочного масла выражается в
градусах Кеттсторфера, представляющих собой число
миллилитров децинормального раствора едкой щелочи,
расходуемых на нейтрализацию кислот, содержащихся в
десяти граммах масла. Кислотное число — это
количество миллиграммов едкой щелочи, затрачиваемое на
нейтрализацию свободных жирных кислот, содержащихся
в 1 г жира. Его размерность — мг/г.
Говоря о значении охлаждения для молока (стр.
122—123), авторы утверждают, что «... его охлаждают
сразу же после доения или во время удоя. Для этого
пользуются оросительными охладителями». Непонятно,
как можно во время удоя охлаждать молоко на
оросительном охладителе?
На стр. 139 указано, что с помощью трех термопар
измеряют температуру пластин из геля агара в пяти
точках: на поверхности продукта и на глубине 20, 40,
60 и 80 мм. Трудно представить себе технику подобного
измерения.
Вопрос о тепловой нагрузке на охлаждающие
приборы при охлаждении и замораживании продуктов
освещен на страницах 114—116 и 156—158. Целесообразнее
было бы рассмотреть его в одном месте.
На стр. 191 неправильно определен предельно
допустимый срок хранения продуктов на холодильниках.
Авторы пишут: «Предельно допустимым сроком
хранения следует считать такой, по истечении которого в
/В 1962 г. вышла в свет книга канд. техн. наук
В. П. Зайцева «Холодильная техника». Она допущена
хМинистерством высшего и среднего специального
образования РСФСР в качестве учебного пособия для
технических специальностей высших учебных заведений
рыбной промышленности.
Рецензируемая книга является ценным учебным
пособием при подготовке студентов технологических
факультетов, а также может быть широко использована
инженерами-эксплуатационниками.
В книге хорошо сочетаются теоретический анализ
термодинамических процессов получения искусственного
холода, расчеты холодильных машин и теплообменной
аппаратуры с применением холода в производстве. В
ней много необходимых таблиц и рекомендаций по
проектированию холодильных установок и холодильников.
Значительное внимание уделено ледяному и льдосоляно-
му охлаждению, а также холодильному транспорту.
Материал книги методически изложен правильно. Он
достаточно полно, в соответствии с программой,
освещает основные положения холодильной техники.
В конце пособия приведен большой перечень
специальной литературы, что позволяет читателю при
самостоятельном изучении курса проработать интересующие
его вопросы.
продукте начинают появляться посторонние привкусы
и запахи, ухудшается внешний вид и цвет продукта».
Приведенный перечень признаков свидетельствует о
резком изменении качества, т. е. о потере продуктом
потребительских свойств. Во избежание этого для
продуктов, помещаемых на холодильное хранение,
устанавливают так называемый гарантийный срок хранении, в
течение которого не должно происходить заметного
изменения их качества. Следовательно, авторы должны
были писать о гарантийном, а не о предельном сроке
хранения.
На стр. 225 читаем: «Сравнительно быстро
распадаются при хранении плодов органические кислоты —
яблочная, лимонная, винная, что делает плоды
безвкусными». Лимонная кислота является продуктом
взаимодействия яблочной кислоты и окисленного до гликолевои
кислоты гликолевого альдегида. Она непосредственно
не участвует в дыхании плодов и поэтому сохраняется
в них лучше в течение всего периода хранения.
На стр. 227 написано: «Ферменты гидролизуют также
сложные органические вещества — глюкозиды и
крахмал до Сахаров». В процессе хранения некоторые
глюкозиды переходят в мякоть плодов, придавая им
горечь, но в сахара не превращаются.
Отмеченные недостатки не снижают общей
положительной опенки книги, но весьма желательно их
устранить при переиздании этого полезного учебника.
Доцент Ф. П. БАБИН
Вместе с тем, необходимо отметить некоторые
недостатки в последовательности изложения и в
содержании книги.
Было бы полезно ознакомить студентов и инженеров
с современными методами расчета тепловых потерь.
Вопросы теплопередачи следовало бы осветить в
одной главе, тогда как в книге они рассмотрены в двух.
Для расчета изоляции целесообразнее использовать
методы, изложенные в «Инженерно-физическом
журнале» за 1962, № 10 (Температурное поле многослойной
стенки). С помощью этих методов можно установить
распределение температур в многослойной стенке с
переменной влажностью. Кроме того, обеспечивается
возможность определения тепловых потоков внутри
холодильника при самых различных условиях (время суток,
погода, скорость ветра).
Не следовало бы для вычисления коэффициентов
теплообмена рекомендовать устаревшую формулу Гастер-
штадта.
Определение коэффициента теплопередачи только по
разности температур воздуха внутри и вне
холодильника или по существующим СНиП, которые основаны на
ошибочных работах О. Е. Власова и А. М. Шкловера,
представляется нам неправильным.
Полезное пособие по холодильной технике
Канд. техн. наук В. П. Зайцев. «Холодильная техника». Госторгиздат, М., 1962, 340 стр. Цена 74 коп.

№ 6
Новые книги
55
Материал о льдогенераторах, приведенный в главе
IV, лучше было бы поместить в главе VIII, где
изложены вопросы ледяного и льдосоляного охлаждения.
Наименования компрессоров, рисунки которых
помещены в главе II, даны по старой номенклатуре.
Очень мало сказано о ротационных компрессорах, не
отмечается преимущество их применения в
холодильных установках, не приводятся новейшие достижения
зарубежного компрессоростроения.
Название главы VII «Основы проектирования
холодильных установок» не соответствует ее содержанию,
так как речь идет о проектировании холодильников.
В книге отсутствует материал по механизации
трудоемких работ на холодильниках, нет фотографий,
которые могли бы дать представление о внешнем виде и
конструкции погрузочных устройств.
Несмотря на имеющиеся недостатки, книга является
ценным пособием при подготовке работников высшей
квалификации, занятых в рыбной промышленности.
Канд. техн. наук, доцент Л. Г. ТЕМКИН,
аспирант А. Г. ИОНОВ
Новые книги1
Е. А. Коленко. Термоэлектрические
охлаждающие приборы. Изд-во Академии наук СССР,
М.-Л., 1963, 191 стр. Цена 95 коп.
В книге изложены основы физики
термоэлектрического охлаждения, а также методы расчета и
конструирования термоохлаждающих приборов. Впервые
систематически описан ряд термоэлектрических охлаждающих
приборов, созданных в СССР и нашедших применение
в различных отраслях научной и производственной
практики. Освещены методы отвода тепла от
термоэлектрических батарей и источники питания.
Книга рассчитана на широкий круг
инженерно-технических и научных работников, занимающихся
разработкой и применением термоэлектрических охлаждающих
приборов.
В. П. Жузе, Е. И. Гусенкова. Библиография по
термоэлектричеству (термоэлектрогенераторы и
•охлаждающие устройства). Изд-во Академии наук
СССР, М.-Л., 1963, 249 стр. Цена 1 руб. 02 коп.
Справочник охватывает работы советских и
зарубежных авторов по 1960 г. включительно. Материалы
сгруппированы по 8 отделам, часть из которых делится на
подотделы.
В справочнике приведены работы по следующим
вопросам: теория кинетических явлений в полупроводниках,
металлах и сплавах; измерение сеойств
термоэлектрических материалов; теория и расчет термоэлектрических
устройств; материалы для термоэлектрических
преобразователей и охлаждающих устройств;
термоэлектрические устройства (термоэлектрические генераторы,
охлаждающие устройства, измерительные термопары и т. Д.);
термоэлектронные преобразователи. В конце
справочника приведен алфавитный указатель авторов.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников, занимающихся вопросами
термоэлектричества.
Е. Д. Родимкин, Э. И. Монокрович.
Теплоснабжение и хладофикацня городов Средней
Азии (технико-экономические вопросы). Изд-во
Академии наук Узбекской ССР, Ташкент, 1962, 173 стр.
Цена 1 руб. 05 коп.
(В книге освещены технико-экономические вопросы
проектирования энергетического комплекса инженерных
сооружений городов Средней Азии с учетом широкого
1 Приводятся только те издания, которые не вошли в
перечни книг, выходящих в свет в 1962 и 1963 гг.
(«Холодильная техника» № 1 и 3 за 1962 г., № 1 и 2
за 1963 г.).
развития кондиционирования воздуха в будущем.
Приведены необходимые климатологические сведения, дан
анализ потребления тепла и холода
жилищно-коммунальным сектором городов и рассмотрены
энергетические основы хладофикации и теплофикации городов.
Книга предназначена для широкого круга проекти-
ровщиков-энергетихов и специалистов по
кондиционированию воздуха.
О. Я. Кокорин. Местные неавтономные
кондиционеры подоконного типа для жилых
и общественных зданий. Изд. НИИСТ, М., 1962,
14 стр. Цена 25 коп.
В брошюре приведены конструкции и технические
характеристики местных неавтономных кондиционеров
подоконного типа холодопроизводительностью до 3000
ккал/час, разработанных Научно-исследовательским
институтом санитарной техники.
Автоматизация холодильных установок крупных
холодильников. Изд. Центрального института
научно-технической информации по автоматизации и
машиностроению, М., 1963, 88 стр. Цена 79 коп.
В сборнике помещены 11 докладов тт. Ш. Н. Кобула-
швили, В. П. Иржевского, Р. В. Павлова, Ю. С.
Крылова, Г. М. Касаткиной, Н. Н. Рогачева, А. А. Арро,
И. А. Павловой, В. М. Кутанина, Н. Н. Симонова,
Л. П. Сысоева, сделанных на Всесоюзной конференции
по автоматизации холодильных установок крупных
холодильников в марте 1962 г. В докладах освещены
вопросы схем автоматизации, приборов автоматики, опыта
эксплуатации автоматизированных холодильников.
В. И. Епифанова, В. С. Горохов, В. В. Шнейдер.
Кислородное машиностроение в СССР.
Изд. Центрального института научно-технической
информации по автоматизации и машиностроению, М.,
1963, 160 стр. Цена 1 руб. 32 коп.
В обзоре дана характеристика состояния и перспектив
развития кислородного машиностроения в СССР.
Приведены справочные таблицы с краткими характеристиками
установок разделения воздуха и комплектующих машин.
Обзор предназначен для широкого круга научных и
инженерно-технических работников кислородного
машиностроения и других отраслей техники.
А. С. Шведуненко. Промышленные
автономные кондиционеры. Изд. Центрального
института научно-технической информации по автоматизиции и
машиностроению, М., 1963, 27 стр. Цена 19 коп.
В брошюре описаны автономные промышленные
кондиционеры общего назначения
холодопроизводительностью от 5 до 25 тыс. ккал/час, разработанные Цен-

56
Критика и библиография
№ 6
тральным конструкторским бюро холодильного
машиностроения.
В. Н. Хренников. Холодильные установки
за рубежом. Изд. Центрального института научно-
технической информации по автоматизации и
машиностроению, М., 1963, 35 стр. Цена 26 коп.
Обзор включает краткое описание ряда новых
зарубежных холодильных машин и аппаратов-компрессоров
со свободным движением поршня, винтовых
компрессоров, аммиачных и фреоновых насосов, испарительных
конденсаторов, авторефрижераторов и т. д.
В. В. Страхов, Н. И. Томбаев.
Специализированные средства для транспортировки
молока. Изд. Центрального института
научно-технической информации по автоматизации и
машиностроению, М., 1963, 44 стр. Цена 36 коп.
В обзоре освещены конструкции отечественных и
зарубежных автомобильных и железнодорожных
изотермических цистерн для перевозки молока, приведены
данные об изготовлении и эксплуатации автомобильных
цистерн, а также рекомендации по их дальнейшему
совершенствованию.
В. М. Горбатов, Г. М. Финкельштейн. Вихревые
холодильники. Изд. Центрального института
научно-технической информации пищевой промышленности,
М., 1963, 80 стр. Цена 83 коп.
В обзоре изложены теоретические основы вихревого
способа охлаждения, описаны конструктивные формы
вихревых холодильников, способы расчета и технико-
экономические показатели их работы.
Обзор предназначен для инженерно-технических и
научных работников, желающих ознакомиться с
современным состоянием вихревого способа охлаждения.
A. П. Антонов, И. И. Малков. Домашние
холодильники, Госторгиздат, М., 1962, 72 стр. Цена
14 коп.
В популярной форме в брошюре излагаются
устройство, правила пользования и уход за холодильниками.
Брошюра знакомит читателей с марками холодильников,
выпускаемых нашей промышленностью.
Б. И. Антмахер, В. И. Гороховский, Я. М. Зильбер-
берг. Опыт работы Одесского
холодильника. Госторгиздат, М., 1963, 40 стр. Цена 13 коп.
В брошюре описан опыт работы рационализаторов
и изобретателей Одесского холодильника по
механизации трудоемких процессов в производстве
мороженого и автоматизации отдельных участков
производства (диспетчерское управление грузовыми лифтами,
автоматический пуск двигателей компрессоров и др.).
Описан новый подземный холодильник для хранения
соленых рыботоваров емкостью 1100 т.
Н. Н. Симонов. Автоматика на
холодильниках. Госторгиздат, М. 1962, 48 стр. Цена 14 коп.
В брошюре изложены результаты работ инженерно-
технического коллектива Московского холодильника
№ 12 по автоматизации холодильной и электросиловой
установок холодильника. В частности, описаны
автоматизация питания аппаратов жидким аммиаком, пусковая
и защитная автоматика компрессорной установки,
автоматический отделитель воздуха, автоматическое
регулирование напряжения в сети освещения,
централизованная подача смазки в компрессоры и аммиачные насосы..
B. И. Вепринцева. Техника безопасности
погрузочн о-р азгрузочных работ на
базах и складах. Госторгиздат, М., 1963, 64 стр.
Цена 19 коп.
iB брошюре изложены основные требования техники
безопасности при погрузочно-разгрузочных
работах на торговых базах и складах, при разгрузке и
погрузке автомашин и железнодорожных вагонов. Даны
рекомендации по рациональному размещению средств
механизации.
(Брошюра предназначена для работников баз и
складов, технических и общественных инспекторов по
охране труда.
П. И. Пирог. Основы строительного дела.
Госторгиздат, М., 1963, 200 стр. Цена 49 коп.
Книга является учебным пособием для учащихся
техникумов по специальности «Холодильные машины и
установки» и ставит своей задачей ознакомить учащихся
с основами строительного дела применительно к
особенностям строительства холодильников.
Приведены основные сведения о материалах,
применяемых для строительства холодильников, зданиях if
их элементах, планировочных и конструктивных
решениях холодильников, о применении унифицированных
сборных железобетонных конструкций и изделий.
А. Д. Дмитрович. Определение теплофизи-
ческих свойств строительных'
материалов. Госторгиздат, М., 1963, 204 стр. Цена 65 коп.
В книге обобщены и систематически изложены
методы экспериментального определения теплофчзических
свойств материалов, основанные на закономерностях
нестационарного теплового режима, в том числе методы
регулярного режима, теплового импульса и
квазистационарного теплового режима. В приложениях дано
описание изготовления плоских нагревателей и
электролитических термопар, приведены подробная таблица теп-
лофизических характеристик материалов и 193 названия
литературы.
Рекомендации по проектированию холодильных
установок. Изд. Всесоюзного научно-исследовательского
института холодильной промышленности, М., 1962, 95 стр.
Цена 50 коп.
В книге приведены рекомендации по проектированию
распределительных и производственных холодильников,
внедрению новых систем охлаждения и
технологических процессов; отражены результаты новых
исследований, а также учтен опыт проектирования холодильных
установок и холодильников в ведущих проектных
организациях.
'Книга содержит 43 параграфа по отдельным вопросам
проектирования. Приведены расчетные технологические
данные для охлаждаемых помещений и холодильных
аппаратов предприятий мясной, молочной, рыбной,
пивоваренной промышленности, а также распределительных
холодильников. Даны технические показатели
скороморозильных аппаратов, приборов охлаждения
холодильных камер, автоматизированных систем
непосредственного и рассольного охлаждения. Приведены данные для
расчета изоляционных конструкций, а также для
калорического расчета холодильников и холодильных
установок.
Книга предназначена для работников проектных
организаций и предприятий, проектирующих и
эксплуатирующих холодильные установки, а также для студентов
вузов.
Труды Одесского технологического института пищевой
и холодильной промышленности, т. XII (холодильная
техника). Изд. ОТИПХП, Одесса, 1962, 174 стр. Цена
1 руб. 45 коп.
В сборнике помещено свыше 20 работ кафедр
института по следующим вопросам холодильной техники:
термоэлектрические охладители, термодинамика
холодильных агентов и их смесей, низкотемпературные
генераторы холода, характеристики поршневых и
центробежных холодильных компрессоров и методы их
расчета, трение и износ деталей в компрессорах,
исследование теплообменных холодильных аппаратов, свойства
теплоизоляционных материалов, замораживание
парного мяса.

№ б Совещание работников консервной промышленности Черноморского совета народного хозяйства УССР 57
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников.
В. С. Гаврилов. Эксплуатация
холодильных установок провизионных камер
морских судов. Изд-во «Морской транспорт», Л., 1963,
195 стр. Цена 64 коп.
В книге рассмотрены современные
автоматизированные холодильные установки для судовых провизионных
камер. Особое внимание уделено конструкциям и
настройке приборов автоматики, эксплуатации основных
узлов и техническому обслуживанию установок.
Книга написана на основе материалов, накопленных
автором в процессе эксплуатации холодильных
установок, и является практическим пособием для судовых
механиков и инженерно-технических работников паро-
ходств.
А. А. Чеканов. Сварка при низких
температурах. Изд. 2-е переработанное. Машгиз, М., 1962,
Цена 73 коп.
В книге обобщен отечественный и зарубежный опыт
сварки металлов и эксплуатации сварных конструкций
при низких температурах.
Рассмотрено влияние низких температур на свойства
основного металла и сварного соединения, дано
обоснование выбора металла для изделий, работающих при
низких температурах; изложены факторы, влияющие на
хрупкость сварных соединений; освещены особенности
процесса сварки при низких температурах. В конце
книги приведен список литературы в количестве 198
источников.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих в области сварки.
А. Д. Бродский. Новые методы измерения
низких температур. Стандартгиз, М., 1962, 131
стр. Цена 35 коп.
iB книге рассмотрены следующие вопросы:
термодинамическая температура и ее физический смысл вблизи
абсолютного нуля, температурные шкалы, гелиевая и
магнитная термометрия, радиочастотные,
электроакустические и термошумовые методы измерения температуры,
измерение температуры методом ядерного квадруполь-
ного резонанса.
К. Мендельсон. Физика низких температур.
Изд-во иностранной литературы, М., 1963, 230 стр.
Цена 95 коп.
В книге дается сжатое, почти без использования
математики, изложение основных направлений физики
низких температур, описан также ряд практических
приложений низкотемпературной методики в других областях
физики. Освещены вопросы криогенной техники и
термометрии, приведен материал по теплоемкости,
магнетизму, явлениям переноса и сверхпроводимости веществ
при низких температурах, даны сведения о свойствах
жидкого гелия, а также затронуты некоторые
специальные вопросы физики низких температур (замороженные
свободные радикалы, пузырьковые камеры, мазеры и
ДР-).
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников, желающих составить
представление об этой области физики.
нлиСЬ.
Совещание работников консервной промышленности
Черноморского совета народного хозяйства УССР
10—11 сентября 1963 г. в г. Симферополе состоялось
совещание работников консервной промышленности,
созванное ЦБТИ Черноморского совета народного
хозяйства.
В работе совещания приняло участие свыше 50
специалистов—работников консервных заводов Крымкон-
сервтреста.
С большим интересом были заслушаны два доклада и
сообщение.
Доклад о значении и необходимости развития
быстрого замораживания пищевых продуктов в консервной
промышленности СССР сделал канд. техн. наук В. И. Ше-
лапутин (ВНИХИ).
Докладчик подчеркнул, что данный метод
консервирования продуктов является прогрессивным и имеет
большое народнохозяйственное значение, поскольку он
обеспечивает наиболее полное сохранение качества
продуктов. Кроме того, при быстром
замораживании и последующем хранении потери в весе (усушка)
уменьшаются в 2—3 раза, а потребность в холодильной
емкости для хранения сокращается на 45°/о.
Благодаря лучшему использованию грузоподъемности
изотермических вагонов и авторефрижераторов
стоимость транспортировки быстрозамороженных пищевых
продуктов, упакованных в контейнеры из гофрокартона,
снижается на 40°/о. Внедрение быстрого замораживания
на предприятиях консервной промышленности
способствует расширению ассортимента выпускаемых изделий.
В настоящее время ВНИХИ, ЦНИИКОП, НИИТОП,
ВНИИТОРГМаш и Гипропищепром разработали
технологические процессы подготовки, упаковки,
замораживания и хранения различных быстрозамороженных
продуктов, необходимую документацию и рецептуры, а
также конструкции скороморозильных аппаратов.
С докладом о современных типах скороморозильных
аппаратов выступил канд. техн. наук А. Г. Ротенберг
(ВНИХИ). Он сделал сравнительный обзор применяемых

JVJo 6 Доклады советских специалистов на XI Международном конгрессе по холоду 63
Доклады советских специалистов на XI Международном
конгрессе по холоду
На конгресс от Советского Союза было представлено
17 докладов, зачитанных на заседаниях комиссий.
Ниже приводятся краткие резюме этих докладов.
Некоторые доклады будут помещены на страницах
нашего журнала. Полный текст всех докладов будет
опубликован в трудах конгресса, которые будут выпущены
Международным институтом холода в 1964 г.
КОМИССИЯ I
Использование совмещенного детандерного цикла
в жидкостных воздухоразделительных установках
С. С. Будневич, И. /С. Кондряков, Л, А, Акулов, Г. Л.
Головко — Ленинградский технологический институг
холодильной промышленности.
Совмещенный детандерный цикл сжижения,
представляющий собой сочетание детандерного цикла высокого
давления и регенеративного детандев-ного цикла
низкого давления, отличается энергетической эффективностью
и его использование целесообразно в крупных
жидкостных воздухоразделительных установках. В
принципиальной схеме установки для получения жидкого
кислорода с совмещенным детандерным циклом сжижения
детандерный цикл высокого давления осуществляется с
помощью рециркуляционного потока азота.
В докладе приводится зависимость удельного расхода
энергии для получения жидкого кислорода в
оптимальных режимах при различных давлениях
циркуляционного азота (при оптимальном режиме минимальный
расчетный расход энергии — 0,97 квт~ч\кг жидкого Ог).
Дана также схема установки для получения жидкого
кислорода при использовании турбомашин для сжатия
и расширения потоков. К преимуществам этой схемы
следует отнести отсутствие примеси масла.
Наконец, даны принципиальные схемы крупной
установки для получения жидкого азота с совмещенным
детандерным циклом сжижения, а также для
одновременного получения из воздуха жидкого кислорода и
жидкого азота.
КОМИССИЯ 2
О выборе сравнительного теоретического цикла паровых
компрессионных холодильных машин
Я. С. Бадылькес — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
В настоящее время используются многочисленные
углеводородные соединения, содержащие в различных
соотношениях фтор, хлор и бром. Для некоторых фреонов
метановой группы степень термодинамического совер-
шества в условиях применения установленного
сравнительного теоретического цикла или цикла с регенерацией
почти одинакова. Однако при использовании последнего
достигается большой практический эффект благодаря
предварительному испарению в теплообменнике
растворенного в масле холодильного агента.
У высокомолекулярных холодильных агентов с
ограниченной растворимостью в масле (Ф-115, C4F8, C4F10,
SFe и др.) сравнительный теоретический цикл с
регенерацией при сопоставлении с общепринятым в настоящее
время сравнительным теоретическим циклом
обеспечивает значительно более высокие объемные и
энергетические показатели.
Установление единого теоретического сравнительного
цикла для всех холодильных агентов и типов машин не
представляется возможным.
При сравнении действительных потерь в
холодильных машинах разных типов, работающих с различными
холодильными агентами, необходимо действительный
цикл каждой машины сопоставить с оптимальным для
него сравнительным теоретическим циклом.
Термодинамические свойства азеотропной смеси
фреона-124 и фреона-С318
И. И. Перельштейн — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
Азеотропная смесь фреова-124 (C2HF4CI) и фреона-
С318 (QFs), являющаяся отходом химического
производства, по нормальной температуре кипения близка к
фреону-142. Испытания компрессоров, работающих на
этой смеси, показали перспективность ее применения.
Автор приводит результаты экспериментального
исследования зависимости Р—v—Т насыщенного и
перегретого пара, а также теплоемкости кипящей жидкости
азеотропной смеси. Зависимость Р—v—Т изучена с
помощью конденсационного термометра, пикнометра и
пьезометра переменного объема. Теплоемкость кипящей
жидкости измерена на адиабатном вакуумном
калориметре.
Полученные опытные данные описаны
интерполяционными уравнениями, на основе которых, согласно
известным дифференциальным уравнениям
термодинамики, рассчитаны теплота парообразования, энтальпия и
энтропия кипящей жидкости, сухого насыщенного и
перегретого пара в интервале температур насыщения от
—20 до 80°). Термодинамические параметры
азеотропной смеси представлены в таблицах насыщенного и
перегретого пара, а также в диаграммах /, s и t, s.
КОМИССИЯ 3
Анализ действительных процессов абсорбционной
бромистолитиевой машины
Л. М. Розенфелъд, М. С. Карнаух — Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности.
Авторами выполнено экспериментальное
исследование абсорбционной бромистолитиевой машины в
лаборатории холодильных машин института. Приведены
результаты, полученные при работе машины, по
холодильному и теплонасосному циклам. Установлена
величина потерь действительных циклов в результате недо-
насыщения раствора и рециркуляции, неполноты
теплообмена и конечной разности температур, а также
вследствие потерь давления внутри аппаратов.
Экспериментальный материал положен в основу
анализа, сделанного с помощью термодинамической теории
абсорбционной машины.
Термоэлектрическое охлаждение и перспективы
его широкого использования в технике
В. С. Мартыновский, В. А. Наер, С. А. Роженцева —
Одесский технологический институт пищевой и
холодильной промышленности.

64
На XI Международном конгрессе по холоду
№ 6
В докладе рассмотрены наиболее целесообразные
области применения термоэлектрического охлаждения и
подогрева, такие как охлаждение отдельных узлов
электронной аппаратуры и приборов, получение холода при
переменных температурах, теплонасосные
полупроводниковые устройства, кондиционирование воздуха в
отдельных случаях, получение небольших количеств льда.
Кроме этого, рассматриваются полупроводниковые
устройства для вариаторов тепловых потоков.
Описаны опытные конструкции термоэлектрических
устройств и данные их испытаний.
Приводятся результаты влияния пульсаций
электротока на температурные и энергетические
характеристики термоэлектрических устройств. Как показывают
расчеты и испытания, влияние пульсаций тока в некоторых
случаях весьма велико.
Дальнейшее внедрение термоэлектрического
охлаждения и подогрева в значительной мере зависит от
удачного решения следующих основных задач:
изыскание новых эффективных полупроводниковых
материалов; автоматизация производства термобатарей;
разработка конструкций установок с минимальным расходом
полупроводниковых материалов. Важным является
также решение вопроса питания установок постоянным
током низкого напряжения и разработка устройств для
автоматического регулирования температур и
производительности.
Использование смесей холодильных агентов
в компрессионных холодильных машинах
В. Ф. Чайковский, А. П. Кузнецов — Одесский
технологический институт пищевой и холодильной
промышленности.
Неазеотропные смеси холодильных агентов в ряде
случаев могут применяться в качестве рабочих веществ.
Авторы исследовали две задачи, связанные с
применением таких смесей: интенсификация установки,
работающей по обычной одноагентной схеме, и получение
низких температур при работе установки по особой
схеме при' оптимальной степени сжатия одноступенчатого
компрессора.
Экспериментальные исследования в соответствии с
первой задачей, проведенные на различных смесях
агентов, показали, что при подборе соответствующих смесей
мсжно повысить холодопроизводительность установки.
Так, холодопроизводительность установки при
температуре кипения —20° и конденсации 30° возрастает на
33°/о, если вместо фреона -12 применить смесь фреонов-12
и -22 с 30%-ным весовым содержанием фреона-22.
Исследования в соответствии со второй задачей
проводились на установке, схема которой была
предложена авторами.
В качестве рабочего вещества применялась неазео-
тропная смесь холодильных агентов, один из которых
высококипящий (фреон-12), а второй — низкокипящий
(фреон-13).
Для конденсации низкокипящего компонента,
производящего в испарителе холодильный эффект,
использовалась теплота испарения высококипящего компонента,
конденсация которого происходила в водяном
конденсаторе.
Эта установка при удовлетворительных
энергетических показателях выгодно отличается конструктивной
простотой по сравнению с каскадными и
многоступенчатыми установками. Низкие температуры кипения в такой
одноступенчатой установке (например, —65--^_—80°
при 35%-ном содержании фреона-13 в смеси)
достигаются без вакуума в испарителе.
Определение оптимальной скорости охлаждающего
воздуха, размеров и компоновки поверхности
конденсаторов с воздушным охлаждением*
Д. М. Иоффе — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
Увеличение скорости воздуха, обдувающего
конденсатор, снижает температуру конденсации, повышает
холодопроизводительность и удельную
холодопроизводительность компрессора, входящего в агрегат с
воздушным охлаждением. Одновременно возрастает расход
электроэнергии на привод вентилятора. Увеличивать
скорость воздуха целесообразно только до тех пор,
пока экономия электроэнергии на привод компрессора
превышает дополнительный расход мощности
вентилятором.
В докладе дан анализ зависимости оптимальной
скорости воздуха от диапазона температур кипения, на
который рассчитан агрегат. Показано, что увеличение
числа секций конденсатора при неизменной общей его
поверхности снижает мощность, потребляемую
вентилятором,
Дается анализ влияния размеров поверхности
конденсатора на расход электроэнергии и количество
получаемого! холода. Приведены значения удельных
тепловых нагрузок конденсатора, при которых дальнейшее
увеличение его поверхности практически уже не
улучшает технико-экономические показатели машины.
Применение стальных штампосварных панелей
для теплообменных аппаратов холодильных установок
Л. И. Шувалов — московский завод «Компрессор».
Одним из новых, перспективных направлений
снижения веса, габаритных размеров, а также
интенсификации теплообменных аппаратов является применение в
качестве теплообменной поверхности стальных
штампосварных панелей взамен труб.
На московском заводе «Компрессор» были созданы
конструкции испарителя и конденсатора с применением
стальных штампосварных панелей для аммиачных
холодильных установок производительностью 100 тыс
ккал/час и более.
Опытные образцы новых теплообменных аппаратов
прошли теплотехнические испытания во Всесоюзном
научно-исследовательском институте холодильной
промышленности и рекомендованы для серийного
производства.
В докладе описаны принципы работы, конструктивное
выполнение новых аппаратов и результаты их
испытания.
По конструктивным признакам панельные аппараты
разделяются на следующие два основных типа.
Пакетно-панельные аппараты — аппараты закрытого
типа с циркуляцией теплоносителя под давлением. Они
предназначены для замены кожухотрубных и кожухо-
змеевиковых конденсаторов и испарителей.
Панельные аппараты — аппараты открытого типа сэ
свободной циркуляцией теплоносителя, осуществляемой
встроенным пропеллерным насосом — мешалкой. Они
могут использоваться в качестве испарителей
открытого типа, аккумуляторов ледяной воды и
льдогенераторов плиточного льда.
* Основные положения доклада Д. М. Иоффе
отражены в его статье, публикуемой в этом номере журнала.

№ 6
Доклады советских специалистов на XI Международном конгрессе по холоду
65
КОМИССИЯ 4
Изучение биофизическими методами состояния
мышечной ткани рыбы при холодильной обработке
и хранении
Н. А. Головкин, Г. В. Маслова — Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности.
Применены некоторые биофизические методы
(возбудимость, биоэлектрические потенциалы и
электропроводность) для оценки состояния мышечной ткани
пресноводной рыбы (карась, карп, лещ) при холодильной
обработке и хранении.
С помощью этих методов установлено, что мышечная
ткань рыбы, хранившаяся во льду и при температуре
—2°, находится некоторое время в переживающем
состоянии. Сроки переживания составляют несколько дней
и зависят как от вида рыбы, так и от способа
холодильной обработки. Мышечная ткань, подвергнутая
замораживанию при —20°, сразу после оттаивания находится
в мертвом состоянии. Наблюдается отчетливый
параллелизм в изменениях всех трех исследованных
показателей.
Изменение возбудимости, биоэлектрических
потенциалов и электросопротивления является следствием
глубоких изменений белковой структуры ткани в
результате воздействия различных способов холодильной об-
ргботки.
Зависимость гистологической структуры ткани
замороженной рыбы от постмортальных изменений
А. И. Пискарев — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
Ранее проведенными исследованиями установлено
различие в воздействии замораживания на гистологическую
структуру ткани в зависимости от ее состояния перед
замораживанием (до или после окоченения), а также
различие в воздействии на гистологическую структуру
первичного и повторного замораживания.
Эти различия объясняются изменением механических
свойств ткани в результате биохимических и
коллоидно-химических изменений в постмортальиый период. В
связи с диссоциацией актомиозина рыбы на актин и
миозин механические свойства ее ткани (упругость,
механическая прочность и др.) изменяются, так как миози-
повая нить имеет более низкие показатели упругости,
чем актомиозиновая. То же происходит и при
размораживании ткани, замороженной до наступления
посмертного окоченения.
На нарушение гистологической структуры ткани при
замораживании влияет и изменение ее гидрофильных
свойств, в частности, связанной воды. В постмортальиый
период происходит изменение соотношения свободной и
связанной воды, что влияет на количество
вымороженной воды.
Совместное действие холода и вакуума на микрофлору
продуктов в процессе хранения
Г. Л. Носкова, Г, Ю. Пек — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности.
Исследовалось влияние вакуума (давление 4 мм
рт. ст.) на микрофлору и на продолжительность
хранения сырого мяса при 4, 2 и 0°, рыбы (сом) и молока
при 2°.
На мясе и рыбе под вакуумом бактерии
размножались в 3—4 раза медленнее, чем на контрольных
образцах. Влияние вакуума проявлялось, Kpove того, в
изменении состава микрофлоры на продукте и в снижении
максимального числа бактерий.
Под вакуумом размножались не аэробные психро-
фильные бактерии, а микроаэрофилы (Lactobacillus на
мясе и в молоке) и факультативные анаэробы (Coli-
aerogenes и другие в молоке и на рыбе). К концу
хранения микрофлора на продуктах под вакуумом была
представлена преимущественно этими бактериями.
В соответствии с изменением состава микрофлоры
изменялся и характер порчи продуктов под вакуумом.
Ввиду замедления роста бактерий и в связи с другим
характером изменения, продуктов образцы мяса и рыбы
хранились под вакуумом дольше, чем при атмосферном
давлении. Разница в продолжительности хранения
молока практически была несущественной.
Определение продолжительности замораживания
при неодинаковых условиях теплообмена
по поверхности тела
B, А. Тендер — Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности.
Существующие формулы для определения
продолжительности замораживания тел правильной
геометрической формы выведены, исходя из одинаковых условий
теплообмена с окружающей средой по всей поверхности
тела. Чтобы использовать эти формулы в тех случаях,
когда коэффициент теплоотдачи различен на разных
участках поверхности тела, предлагается подставлять в
формулы эквивалентные величины толщины, ширины и
длины тела.
Под «эквивалентной толщиной» тела понимается
такая условная его толщина, при которой, принимая
одинаковые условия теплообмена по всей поверхности,
получают такую же продолжительность замораживания,
как и для реального тела с различными условиями
теплообмена на отдельных участках его поверхности.
В докладе приведены формулы для определения
«эквивалентной толщины» при замораживании пластины
неограниченных размеров, прямоугольного бруса и
параллелепипеда.
Применение понятия «эквивалентной толщины» и
других эквивалентных размеров замораживаемых тел
позволяет расширить границы использования существующих
формул и повысить точность расчетов.
КОМИССИЯ 5
Особенности теплопередачи панельных систем
охлаждения и условия их рационального применения
C. Г. Чуклин, Д. Г. Никульшина — Одесский
технологический институт пищевой и холодильной
промышленности.
В докладе приводятся результаты анализа процессов
теплообмена в панельных системах охлаждения
холодильных камер.
Установлены основные зависимости и особенности
теплообмена этих систем, необходимые для их
проектирования и определения оптимальных режимов
эксплуатации.
Панельные системы разработаны авторами
применительно к условиям эксплуатации камер холодильников,
транспортных холодильных установок, термо- и термэ-

66
На XI Международном конгрессе по холоду
№ 6
барокамер, а также панельных теплообменных
аппаратов.
Для этих условий в докладе приведены основные
расчетные формулы и диаграммы, позволяющие
проектировать указанные системы и аппараты.
Применение панельных систем охлаждения поззоляет
сократить в 5—10 раз температурный напор между
воздухом охлаждаемых помещений и температурой
холодильного агента, в значительной мере снизить внешние
теплопритоки в камеру и, соответственно, уменьшить
потери от усушки продуктов при их длительном хранении.
Даны рекомендации по рациональным конструкциям
панельных приборов охлаждения для типовых условий
их применения.
КОМИССИЯ 6
Об охлаждении воздуха в поверхностных
воздухоохладителях
Л. Л. Гоголин — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности.
Приблизительная справедливость уравнения Льюиса
для поверхностных воздухоохладителей позволяет при
постоянной температуре поверхности tH применять
«закон прямой линии». При переменной температуре
поверхности линия процесса охлаждения воздуха
выражается кривой, выгиб которой зависит от отношения
наружного теплового сопротивления к внутреннему С
При заданном начальном состоянии воздуха и
температуре холодильного агента во всех
воздухоохладителях, имеющих одинаковое значение С, процесс
охлаждения воздуха будет выражаться одной и той же
кривой.
Теоретический расчет и опытные данные показывают,
что положение средней температуры поверхности tH
между температурами поверхности на входе (^hi ) и
выходе (^нг) воздуха зависит от величины коэффициента
охлаждения т)а (contact factor). При больших
значениях '^а точка tn близка к точке tH2, i при
малых находится посередине между tHl и tH2.
При определении коэффициента теплоотдачи на
наружной поверхности ребристых воздухоохладителей
целесообразно исходить из гидродинамических условий,
имеющихся в межреберном пространстве, применяя
уравнения, аналогичные по структуре уравнениям теплообмена
при протекании воздуха в каналах.
Преимущества такой методики доказываются как
опытами, так и анализом многих экспериментальных
работ по пластинчатым и круглоребристым
воздухоохладителям.
Использование низких температур для консервации
тканей с последующим применением их в пластической
хирургии
М. В. Волков, А. С. Имамалиев — Центральный
институт травматологии и ортопедии.
Авторами были использованы низкие температуры
(от —70 до —196°) для замораживания тканей
человека (кожа, кость, хрящ, сустав, нервы и пр.) и
дальнейшего их хранения при температуре —20-;-—30°
сроком до шести месяцев.
Этот метод консервации дал возможность сохранять
биологические свойства тканей и возобновлять обмен
ные процессы в трансплантате после пересадки.
Низкие температуры (—70°) использовались также
для обезвоживания тканей методом лиофилизации, чтт
позволило сохранять последние в течение нескольких
лет при комнатной температуре без изменения основных
биологических свойств. Метод лиофилизации
значительно облегчил транспортировку пластического материала.
Экспериментальные исследования и клинические
данные по использованию трансплантатов из костей,
хрящей, суставов, сухожилий и пр., замороженных и
сохранявшихся при низких температурах, дали
удовлетворительные результаты при применении гомопластического
материала. При сравнении данных, полученных на
основании рентгенологических, морфологических и
иммунологических исследований, с данными клинического
применения установлено ослабление иммунологической
реакции реципиента на пересаженный замороженный
гомотрансплантат.
Низкотемпературная консервация большого
количества тканей позволила увеличить число и расширить
объем операций. Стало возможным гомопластическое
замещение целых костных и суставных фрагментов, а
также покрытие большой площади поврежденных кож-
пых покровов. В Центральном институте травматологии
и ортопедии за время после организации лаборатории
консервации тканей A956 г.) по настоящее время
сделано более 1000 операций по гомопластическому
замещению тех или иных тканей. ,
КОМИССИЯ 8
Холодильная техника в океаническом
рыболовстве СССР
В. П. Зайцев — Государственный комитет по
рыбному хозяйству,
Опыт рыбной промышленности СССР показывает, что
развитие океанического рыболовства, освоение рыбных
богатств и других объектов промысла новых,
пространственно отдаленных от портов акваторий Мирового
океана возможны лишь при значительном развитии реф-
рижерации добывающего и транспортного флота.
Рефрижераторный рыбопромышленный флот обеспечивает
выработку рыбной продукции высокого качества и
транспортировку ее в порт, на береговые холодильники.
Рефрижераторные рыболовные суда типа
«Маяковский», «Тропик», производственно-транспортные
рефрижераторы типа «Таврия» являются современными,
технически хорошо оснащенными судами большой
автономности плавания. Опыт эксплуатации этих судсв
показал, что они имеют большие достоинства и играют
важную роль в развитии советского океанического
рыболовства.
В океаническом рыболовстве и вообще в рыбной
промышленности СССР большое значение имеет процесс
замораживания добытой рыбы. В настоящее время
достигнуты значительные успехи в разработке этого
процесса, однако научные исследования, уточняющие
сущность и режим замораживания рыбы, и работа по
созданию новых аппаратов быстрого замораживания
должны энергично продолжаться.
КОМИССИЯ 9
Высшее образование в области холодильной техники
в СССР
В. Н. Филаткин — Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности.
Подготовка специалистов холодильной техники
ведется в СССР с начала XX столетия. Впервые системати-

№ б
Пленарные заседания XI Международного конгресса по холоду
67
ческие курсы по холодильной технике стали читаться в
Петербургском технологическом институте, Томском
политехническом институте, Петербургском и Киевском
коммерческих институтах.
В 1923 г. в Московском институте народного
хозяйства им. Плеханова было организовано специальное
холодильное отделение, выпускающее технологов по
холодильной обработке пищевых продуктов, в Московском
высшем техническом училище им. Баумана —
отделение, готовящее инженеров-конструкторов холодильных
машин.
В 1931 г. в Ленинграде был создан
специализированный технологический институт холодильной
промышленности, готовящий инженеров-механиков и
инженеров-технологов.
В 1948 г. был открыт холодильный факультет в
Одесском технологическом институте пищевой и холодильной
На XI Международном конгрессе по холоду
состоялось пять пленарных заседаний, каждое из которых было
посвящено одному из актуальных вопросов холодильной
техники. Заседания проводились в аудитории
Мюнхенского Высшего технического училища. Всего было
сделано 11 обзорных докладов представителями пяти
различных стран.
Технологические применения очень низких температур
Доклад о технологическом применении очень низких
температур сделал Дж. Уилкс (Великобритания). Он
указал, что еще недавно жидкий водород и жидкий
гелий использовались в малом количестве только для
лабораторных исследований. Теперь же они широко
применяются в технологии. Жидкий водород в настоящее
время используется как горючее для космических ракет.
Приобретенный опыт дает возможность сооружать
очень крупные низкотемпературные установки.
Разработаны криогенные насосы для получения высокого
вакуума в «космических» камерах и в вакуумных
аэродинамических трубах. Для исследований в области ядерной
физики созданы крупнейшие пузырьковые камеры.
Жидкий гелий широко используется в лабораториях физики
твердого тела, в частности при изучении металлов.
Приобрели практическое значение приборы, работающие при
температуре жидкого гелия: инфракрасные детекторы,
радиоприемники с молекулярными усилителями для
связи с искусственными спутниками Земли и, что наиболее
важно, — сверхпроводящие контуры.
Доклад Дж. Хьюма (Великобритания) был посвящен
практическому применению сверхпроводимости.
Термоэлектрическое охлаждение
В докладе Е. Пенрода (США) «Основы
термоэлектрического охлаждения» дан краткий обзор истории
холодильной техники и показано, что только спустя 125 лет
после открытия эффекта Пельтье физики
промышленности, готовящий инженеров по
проектированию и эксплуатации холодильных установок. Инже-
неров-хладотехников подготавливают Астраханский и
Калининградский институты рыбной промышленности, а
также институты инженеров железнодорожного и
водного транспорта. Ряд институтов выпускает специалистов
по глубокому охлаждению.
Во всех высших учебных заведениях подготовка ин-
женеров-хладотехников проводится по единому
учебному плану, утвержденному Министерством высшего и
среднего специального образования СССР. Общая
продолжительность обучения студентов от 4 лет 10 месяцев
до 5 лет 6 месяцев.
На кафедрах ведется не только учебная, но и
научная работа.
При институтах имеется аспирантура с трехлетним
сроком обучения.
создали полупроводниковые материалы, пригодные для
практического использования в термоэлектрических
устройствах.
В докладе даны определение термопары и объяснение
возникающих при ее работе явлений. Кратко изложена
теория и приведены характеристики
термоэлектрического охладителя, состоящего из одной термопары.
Указана возможность использования теллурида висмута для
изготовления термоэлементов термоэлектрического
охладителя. Дана оценка стоимости изготовления
термоэлементов и батарей.
¦Т. Эльвинг (США) представил доклад «Практическое
применение термоэлектрического охлаждения». Автор
считает, что даже при современном уровне добротности
полупроводниковых материалов (z=3-10—^)
термоэлектрическое охлаждение имеет хорошие перспективы.
Единственные в своем роде характеристики
термоэлектрического теплового насоса позволяют во многих
случаях улучшить его общий коэффициент полезного
действия, что невозможно сделать при использовании
обычных процессов.
Стоимость полупроводниковых материалов больше не
является решающим препятствием к их применению.
Лимитирующим фактором стал теперь коэффициент
полезного действия.
В настоящее время для практического применения уже
изготовляются термоэлектрические охлаждающие
устройства с коэффициентом полезного действия, близким к
теоретическому. Это достигается благодаря
использованию компактных батарей с термоэлементами малой
высоты и с паяными контактами по всей теплопередаю-
щей цепи, что позволяет устранить паразитные
перепады температур.
Большое внимание в настоящее время уделяется
усовершенствованию стандартизованных компактных
батарей этого типа для массового производства. Есть
основания полагать, что в скором времени будут созданы
конкурентоспособные двухтемпературные домашние
холодильные шкафы и другие аппараты, в которых будут
использованы стандартизованные полупроводниковые
Пленарные заседания XI Международного конгресса по холоду

68
На XI Международном конгрессе по холоду
№ 6
батареи, а также соответствующие теплопередающие
устройства для осуществления каскадной схемы и
воздушного охлаждения без вентилятора.
Рынок сбыта термоэлектрических охлаждающих
устройств малой мощности и специальных устройств в
электронике и других промышленных областях
практически безграничен. Термоэлектрические устройства
большой мощности могут получить применение в тепловых
насосах, если стоимость электрической энергии играет
второстепенную роль. Когда экономия места, простота
эксплуатации, бесшумность и другие преимущества
термоэлектрического охлаждения имеют решающее
значение, оно без сомнения будет замещать обычные
холодильные машины в большей мере, чем это
предполагалось до сих пор.
Источники энергии для получения холода
Б. Дженнингс (США) в докладе «Энергия для
получения холода в настоящем и в будущем» указал на
современные источники энергии и прежде всего на источники
ископаемого топлива, запасов которого хватит на сотни
лет. Потребление электрической энергии удваивается
каждые 10 лет и для ее производства все большее
применение будет находить ядерная энергия. Уже в настоящее
время многие электростанции мощностью 400—
500 тыс. кет проектируются на ядерной энергии. Третьим
возможным источником энергии для нужд человека во
всех областях, включая производство холода, является
солнечная энергия.
В ближайшем будущем вряд ли можно ожидать
коренных изменений в источниках энергии для получения
холода, однако возможны различные варианты
применения существующих источников энергии, например,
более широкое использование двигателей внутреннего
сгорания, включая газовые турбины.
В докладе освещены также достижения в применении
термоэлектрических и фотоэлектрических элементов для
получения энергии и холода. Эти элементы имеют ряд
достоинств, но с экономической точки зрения вряд ли
сейчас пригодны для промышленной эксплуатации.
Однако, учитывая проводимую в этом направлении
интенсивную исследовательскую работу, можно ожидать, что
со временем они будут широко применяться.
Изменения в замороженных продуктах в зависимости от
продолжительности и температуры хранения
Доклад на тему «Замороженные продукты, последние
достижения в науке и технологии» сделал А. Клоз
(США). Докладчик осветил современное состояние
производства быстрозамороженных продуктов в Канаде и
США и требования, которые предъявляются к сырью,
методам обработки, упаковки, температуре и срокам
хранения, чтобы обеспечить высокое качество готового
продукта.
Во всех пищевых продуктах постоянно протекают
различные необратимые денатурирующие реакции, скорости
которых зависят от концентрации реагирующих веществ
и температуры.
Поскольку многие из этих реакций имеют высокий
температурный коэффициент, несколько часов
пребывания продукта при температуре выше 0° могут быть
эквивалентны по денатурирующему действию многим
месяцам хранения в замороженном состоянии. Потери
качества продукта можно надежно оценить путем
интегрирования скорости порчи, как функции температуры,
за весь истекший период хранения. Часто причиной
порчи является кислород воздуха, поэтому уменьшение
доступа кислорода к продукту путем применения хорошей
упаковки или инертных газов может дать такие же
хорошие результаты, как и значительное понижение
температуры хранения.
Э. Дальгоф и М. Юл (Дания) представили доклад
«Факторы, влияющие на стойкость замороженных
продуктов при хранении». Об изменении вкусовых качеств
продуктов при хранении приходится судить главным
образом по их органолептической оценке. Так как
получаемые при этом данные характеризуются большим
разбросом в зависимости от метода оценки, состава экспертной
группы и др., то для достижения надежных результатов
совершенно необходима статистическая обработка
исходных оценок.
В докладе приведены результаты исследований
скорости ухудшения качества продукта в течение периода
после обнаружения первых, чуть заметных при
экспертизе признаков ухудшения качества. Опыты показали, что
потребитель не в состоянии отличить от
свежезамороженного продукта тот продукт, который хранился в
течение срока, по крайней мере в два раза большего, чем
срок, по истечении которого экспертная группа уже
улавливает первые изменения качества.
Стойкость замороженного продукта при хранении в
очень сильной степени зависит от качества сырья,
метода обработки и особенно от упаковки. Для дальнейшего
улучшения технологии хранения и реализации
замороженных продуктов необходимо продолжать
исследования изменений качества продуктов при хранении.
Сублимационная сушка
Вопросу сублимационной сушки были посвящены
четыре доклада. Обзорный доклад «Основные принципы
лиофилизации (сублимационной сушки)» сделал Л. Рэ
(Франция). Он отметил, что уже в течение ряда лет с
помощью сублимационной сушки успешно
консервируются лечебные препараты и сыворотки, живые вакцины,
ткань животных и человека. За последние годы сфера
применения сублимационной сушки расширилась. С
помощью этого метода с успехом обрабатываются
пищевые продукты, ядерные отходы и химикаты.
В докладе описаны технологические приемы,
применяемые на каждой из стадий сублимационной сушки
(подготовка продукта, замораживание, сублимация, или
первичная сушка, десорбция, или вторичная сушка,
конечная обработка и упаковка, оводнение).
Р. Гриве (Англия) в докладе «Сублимационная сушка
в биологии» сообщил, что этот процесс консервирования
получил широкое применение во время второй мировой
войны для сушки больших количеств плазмы крови и
для приготовления сухого пенициллина.
В биологии сублимационная сушка используется в
основном для консервирования нестойких биологических
растворов, подготовки тканей к микроскопированию, для
сохранения живых культур бактерий и вирусов. Хотя
клетки тканей млекопитающих не выживают при
сублимационной сушке, этот способ оказался полезным для
сохранения.материала, предназначенного к пересадке в
тех случаях, когда не требуется живой трансплантат,
например при пересадке кожи, артерий, костной ткани,
роговой оболочки.
В докладе описаны последние достижения в области
сублимационной сушки биологических материалов.
Очередной задачей является разрешение важнейшей
проблемы клеточной биологии — сохранение живых клеток
все более сложной структуры путем замораживания и
сушки.

№ б Необратимое отделение связанной воды в мышечной ткани трески при очень низких температурах 69
С. Голдблит и М. Карел (США) представили доклад
«Сублимационная сушка пищевых продуктов». В
докладе рассмотрены основные характеристики
сублимационной сушки — требования к сырью, режим сушки,
показатели готового продукта, упаковка и условия хранения,
оводнение продукта перед употреблением. Для
иллюстрации приведены лабораторные данные о сушке
креветок и лососины, в том числе о влиянии температуры
поверхности на продолжительность сушки и на качество
При замораживании мышечной ткани, по мере
понижения ее температуры, вымерзает все 'большее
количество воды, при этом белки все более обезвоживаются.
Уже в 1925 г. Р. Планк [101 предположил, что
обезвоживание оказывает на белки вредное влияние, и что по этой
причине надо избегать низких температур при
замораживании. В 1926 г. Тэйлор [141 также поддерживал эту
точку зрения. Однако до сих пор не было получено
убедительных доказательств вредного действия низких
температур на белки.
(В'1962 г. Лав (и Маккей [7] разработали
чувствительную методику измерения денатурации белков (метод
«хрупкости клеток»), которая дала возможность
произвести наблюдения, описанные в настоящем докладе.
Материал и методика
Треску (Gadus morhua L.) вылавливали тралловой
сетью возле Абердина, немедленно потрошили и хранили
в дробленом льде. Через 1—2 суток треску филетирова-
ли, каждую из передних половинок филейчиков
разрезали на 5 кусков весом примерно по 50 г. Партии из
10 таких кусков (все от разных рыб) обертывали в
алюминиевую фольгу и замораживали до —14° в
течение суток в камере с такой же температурой.
Некоторые из партий служили контролем и оставлялись на
хранение при —14°, другие же охлаждались до
различных низких температур. Такой метод замораживания
обеспечивал одинаковое распределение большей части
льда во всех образцах.
Часть образцов охлаждали в обертке до —56° ,в
камере с этой температурой. Охлаждение до —78°
достигалось помещением необернутых образцов в дробленый
сухой лед на 9 часов. Образцы, которые должны были
охлаждаться до более низких температур, сначала
помещали в сухой лед на 30 минут, а затем охлаждали до
* Доклад на XI Международном конгрессе по холоду
(Мюнхен, 1963 г.).
готового продукта, о влиянии скорости сушки на водо-
удерживающую способность, активность аденозинтри-
фосфатазы и на сохранение натурального розового
цвета.
В докладе Г. Отьена (ФРГ) «Технические проблемы
и экономика сублимационной сушки» описаны
промышленные сублимационные сушилки периодического и
непрерывного действия фирмы «Лейбольд» и их
экономические показатели.
— 104°, —130° или —156° погружением в ванну с изо-
пентаном, температура которого автоматически
поддерживалась на нужном уровне прерывистой подачей в
змеевик жидкого кислорода. До —il83° образцы охлаждали
погружением в жидкий кислород после
предварительного охлаждения в сухом льде, а до —269° —
погружением в жидкий гелий после охлаждения в сухом льде и
затем 1в жидком кислороде.
После достижения равновесия при указанных
температурах все образцы снова обертывали в алюминиевую
фольгу и оставляли на ночь при —»14°. Это делалось для
того, чтобы обеспечить одинаковую скорость оттаивания
всех образцов. Освобожденные от обертки образцы
оттаивались в лаборатории при температуре воздуха 18—
20° в течение полутора—двух часов. Когда образцы
размягчались, но в них еще оставалось некоторое
количество льда, их измельчали для определений по методу
хрупкости клеток [7].
Принцип метода хрупкости клеток, используемого для
оценки изменений (денатурации) 'мышечных белков
рыбы при замораживании, заключается в том, что
небольшое количество мышечной ткани в разбавленном
растворе формальдегида подвергается (механическому
воздействию в стро/го определенной дозе при
контролируемых условиях (в дезинтеграторе). Взятые от свежей
рыбы мышечные клетки под влиянием этой обработки
отделяются друг от друга и полностью
дезинтегрируются.
После замораживания, холодильного хранения и
оттаивания мышечные клетки рыбы приобретают
некоторую устойчивость к дезинтеграции. Поскольку при
холодильном хранении денатурация белка постепенно
увеличивается, в мышечном гомогенате все большая
часть клеток остается неразрушенной, что оценивается
/ М
с помощью измерения оптической плотности I log — 1
суспензии в кювете толщиной 5 мм при 430 гп\х
немедленно после гомогенизации, причем уменьшение
оптической плотности соответствует увеличению денатурации.
Холодильное хранение опытных образцов производи-
Необратимое отделение связанной воды в мышечной
ткани трески при очень низких температурах*
Р. М. ЛАВ, М. К. ЭЛЕРИЭН ~- Исследовательский институт Торри, Абердин, Англия.

70
На XI Международном конгрессе по холоду
№ 6
лось в камере со 'Сравнительно высокой температурой
(—14°), так что денатурация происходила быстро и по
существу заканчивалась через 16 -недель хранения. При
хранении образцы были обернуты в алюминиевую
фольгу для предотвращения высыхания.
Ранее было установлено [7], что процессы
замораживания и оттаивания ((без хранения в замороженном
состоянии) уже вызывают небольшую денатурацию белков
рыбы.
В настоящем докладе показано, что температура, до
которой доводится рыба после замораживания, также
оказывает влияние на денатурацию как
непосредственно после замораживания, так и во время хранения в
замороженном состоянии.
Результаты
Предварительные наблюдения. Было установлено, что
тресковое филе после замораживания при —14° и
хранения при этой температуре в течение 20 недель
претерпевало несколько 'меньшую денатурацию, чем такое же
филе, замороженное также при —14°, но помещенное
на 24 часа в шкаф с температурой —A00° перед
дальнейшим хранением при —14°.
В течение 20 недель десять образцов исследовались
каждые две надели и только в одном случае
низкотемпературный образец оказался менее денатурированным.
Два других опыта, проведенных при температурах —14°
(замораживание), —78° (выдержка в течение суток) и
—14° (хранение), также подтвердили реальное
существование явления.
-200
Конечная температура замораживания, °С
Рис. 1. Денатурация белков мышечной
ткани трески, охлажденной до различных низкчх
температур и затем отепленной до —14°;:
1 — хранение в течение суток при —14°
перед оттаиванием; 2 — хранение в течение
7 педель при —14° перед оттаиванием.
Каждая точка представляет среднее значение для
десяти образцов, взятых от различных рыб.
Основные эксперименты. На рис. 1 показано влияние
на денатурацию охлаждения замороженной рыбы да
различных температур. Верхняя кривая относится к
рыбе, которая после охлаждения хранилась при —14° в
течение 1 дня, нижняя — к аналогичным образцам рыбы,
хранившимся после охлаждения в течение 7 недель при
—14°. На рисунке не показаны результаты для
образцов, сохранявшихся при —114° в течение 1,3 и 5 недель.
Эти результаты аналогичны приведенным.
Из рис. 1 видно, что при понижении температуры
примерно до —180° непрерывно увеличивается денатурация
белков. Если рыба охлаждалась до —269°, то процесс
каким-то образом идет в обратном направлении,
поскольку, как указывалось выше, эти образцы сначала
охлаждались до —il83° и очевидно претерпевали уже
максимальную денатурацию перед дальнейшим
охлаждением. Значение 0,66 для контрольных образцов
(крайняя левая точка на верхней кривой) меньше обычного,
возможно вследствие того, что при замораживании
рыба была еще в состоянии посмертного окоченения [6].
iBo второй серии опытов, еще не оконченной к моменту
подготовки данного доклада, применялись две
дополнительные промежуточные температуры —104 и —156°.
Полученные уже результаты подтверждают увеличение
денатурации в результате охлаждения примерно до
—180° и видимое последующее улучшение в образцах,
охлаждавшихся затем в жидком гелии (—269°). Эти
образцы рыбы были взяты для опытов по прошествии
посмертного окоченения и вследствие этого значение
оптической плотности для контрольных образцов было
выше @,78).
Проведенные опыты показали также, что имеет место
не только падение оптической плотности немедленно
после понижения температуры, но наблюдается также
влияние температуры охлаждения на скорость
денатурации во время последующего хранения при —14°.
Для различных партий рыбы по экспериментальным
точкам были построены с помощью метода наименьших
квадратов прямые линии зависимости оптической
плотности от продолжительности хранения (от 0 до 7 недель
при —14°). Наклон этих линий представлял собой меру
скорости денатурации.
На рис. 2 показаны значения скорости денатурации в
зависимости от конечной температуры охлаждения. Как
видно из рисунка, 'скорость денатурации непрерывно
увеличивается до максимума при конечной температуре
—483°. При более низкой конечной температуре скорость
денатурации во время последующего хранения при
—14° становится меньше.
При замораживании водных растворов солей до
различных температур доля невымороженной воды в
данном растворе зависит только от температуры, т. е.
отделение воды из системы при понижении температуры
является обратимым. Иначе обстоит дело при
замораживании мышечной ткани трески. С большой степенью
достоверности можно полагать, что значительная часть
внутриклеточной воды связана с белками посредством
целого ряда связей различной энергии.
В самом начале замерзания клеток от белков
отщепляется и кристаллизуется в виде льда только
слабосвязанная вода. При дальнейшем понижении температуры
освобождаются и обращаются в лед молекулы воды,
более тесно связанные с молекулами белка, что
вызывает небольшую его денатурацию. Денатурация белка
прогрессивно увеличивается по Mqpe понижения
температуры и отщепления все более тесно-связанной воды.
Эта теория объясняет также тот факт, например, что
хотя температура полного затвердевания кристаллоидов
мышечной ткани равна примерно —37° [9], вода про-

№ 6 Необратимое отделение связанной воды в мышечной ткани трески при очень низких температурах 71
0,06
-100
200
Кс;:с\№я/пеппера/пура запорсжибания, °С
Рис. 2. Скорость денатурации белка
(единицы экстинкции в неделю) в рыбе, хранившейся
при —14° после охлаждения до различных
i (; ; i низких температур.
должает вымерзать из 'нее и при более низких
температурах, i
Чтобы определить, будет ли вымораживание тесно-
связанной .воды обратимым или необратимым, были
проведены специальные опыты. Тресковое филе заморозили
до —14° и ручной пилой выпилили из 'него кубик со
стороной около 1 см (контроль). Оставшуюся часть
филе охладили до —78°, затем отеплили до —14° и
вырезали второй такой же кубик. Затем оба кубика
погрузили в охлажденное до —14° вазелиновое масло
(или керосин) и к нему (малыми порциями добавляли
при помешивании бром|бензол, пока один из двух
образцов не всплывал. Было установлено, что всплывал
низкотемпературный образец, тогда как контрольный кубик
оставался на дне сосуда.
Поскольку температура обоих образцов при
исследовании была одинакова (—14°), этот опыт (доказывает,
что плотность низкотемпературного образца необратимо
уменьшилась, очевидно вследствие образования
дополнительного количества льда. Вазелиново-бромбензоловый
метод был впервые разработан в 1953 г. Око ленд ер о-м и
другими [13] для определения количества льда,
образующегося в замороженных личинках.
Обсуждение '
Наиболее существенная особенность полученных
экспериментальных результатов заключается в том, что
влияние вымораживания воды на денатурацию белка
наблюдается при понижении температуры вплоть до —180°
и возможно даже ниже. В более ранних работах
утверждалось, что температура, ниже которой лед уже не
образуется, находится между —40 и —60° [1, 4, 8, 14].
В последнее время было обнаружено, что лед все еще
продолжает образовываться в ткани некоторых видов
рыб при —60° [12]. Сейчас нельзя с уверенностью
указать температуру полного затвердевания, пока еще не
выяснена природа воздействия на денатурацию
температуры жидкого гелия. В этом направлении ведутся
дальнейшие работы.
Имеется еще одно соображение, подтверждающее
дальнейшее образование льда вплоть до температуры
—180°. Многие считают [5, 11], что денатурация белков в
мороженой рыбе вызывается действием тканевых солей,
концентрация которых увеличивается при вымерзании
воды. Образование льда при очень низких
температурах является необратимым, так что рыба, вначале
охлажденная до низкой температуры, а затем отепленная
до —14°, будет содержать более концентрированный
раствор солей, чем контрольные образцы при —14°.
Поэтому следует ожидать, что скорость денатурации при
—14° будет более высокой в рыбе, предварительно
охлажденной до более низких температур. Это и
наблюдалось на самом деле (см. рис. 2): скорость
денатурации постоянно возрастала при понижении температуры
и была наибольшей в образцах, охлажденных до
- 183°.
Описанные результаты подтверждаются другими
исследованиями, в которых показателем денатурации была
выбрана солерастворимость белков [2, 31. Кривые,
аналогичные кривым на рис. 1, были, однако, менее
отчетливы вследствие большего рассеяния экспериментальных
точек при определениях по методу солерастворимости.
ЛИТЕРАТУРА
I. С. Birdseye, «Ind. Eng. Chem.», 21, 414, 1929.
2. W. J. Dyer, H. V. French, J. M. Snow,
«J. Fisch. Bd. Can.», 7, i585, 1950.
3. J. I. M. Ironside, R. M. Love, «J. Sci. Fd Agric»,
9, 597, 1958.
4. E. К a 11 e r t, Die Konservierung von Fleisch durch
das Gefrierverfahren, 1926.
i5. R. M. L о v e, («J. Sci. Fd Agric», 9, 609, 1958.
6. R. M. Love, l«J. Sci. Fd Agric», 13, 534, 1962.
7. R. M. L о v e, E. M. M а с k a y, «J. Sci. Fd Agric»,
13, 200, 1962.
8. T. Mo ran, «Food Manuf.», 9, 193, 1934.
9. T. Mo ran, «Proc Roy. Soc», В 118, 548, 1935.
10. R. Plank, «Ice and Cold Storage». 234, 1925.
II. G. A. Re ay, Rept. Fd Invest. Bd, D. S. I, R., Lond.,
128, 1930.
12. L. Riedel, «Kaltetechnik», 8, 374, 1956.
13. P. F. Scholander et al., «J. cellular сотр.
Physiol.», 42, Suppl. I, 1953.
14. H. F. T а у 1 о r, Rept. U. S. Commisioner of Fisheries
for 1926, Appendix VIII, 503.

\HoSxhOftu,
иностранной техники
Холодильная техника на Болгарской национальной выставке в Москве
На национальной выставке 1963 г. в Москве
«Болгария строит социализм» демонстрировались образцы
холодильных машин и оборудования, свидетельствующие о
больших успехах страны в области холодильной техники.
Холодильное машиностроение Болгарии сосредоточено
в основном на заводе им. Антона Иванова в Софии
(АИС). Здесь создана база для технического развития
холодильного машиностроения, состоящая из проектно-
конетрукторокого бюро, исследовательских лабораторий
и экспериментального цеха. Завод им. Антона Иванова
выпускает холодильные компрессор-конденсаторные
агрегаты и компрессоры холодопроизводительностью от
250 до 150000 ккал/час, работающие на хлорметиле,
фреоне-12 и аммиаке.
На выставке был показан аммиачный
компрессор-конденсаторный агрегат АА-42 (рис. 1) стандартной
холодопроизводительностью 42000 ккал/час. В агрегате
применен четырехцилиндровый V-образный аммиачный
компрессор с. диаметром цилиндра 90 мм, ходом поршня
70 мм и числом оборотов 960 в минуту. Компрессор,
соединенный через муфту с электродвигателем мощностью
20 кет, расположен на кожухотрубном конденсаторе
водяного охлаждения. Длина агрегата 1840, ширина 800,
высота 1580 мм, вес 1275 кг.
Завод выпускает также аммиачный
компрессор-конденсаторный агрегат АА-10 и аммиачные компрессоры
2АК-135 и 2АК-200 холодопроизводительностью,
соответственно, 10000, 50000 и 150000 нккал/час.
Заводом оборудовано много холодильных установок
холодопроизводительностью до 1,5 млн. ккал/час,
главным образом для пищевой промышленности, как
Болгарии, так и других стран (Вьетнам, Цейлон, Куба,
Монголия и др.).
В ближайшее время производство крупных
холодильных машин предполагается передать другим заводам, а
завод АИС специализировать на изготовлении домашних
холодильников и герметичных фреоновых агрегатов
холодопроизводительностью до 2000 ккал/час. Для этой
цели на заводе проводится большая работа по
реконструкции и строительству новых корпусов.
До освоения новых герметичных агрегатов типа
ФГК и ЗИЛ завод будет продолжать производство
открытых хлорметиловых холодильных агрегатов с
воздушным охлаждением конденсаторов —
холодопроизводительностью от 250 до 1100 ккал/час и с водяным
охлаждением конденсаторов — холодопроизводитедыю*
стью 2250 и 4000 ккал/час. Выпускается также холо»
дилышй фреоновый агрегат ХФА-3
холодопроизводительностью 3000 ккал/час,
На выставке был представлен ряд образцов торгового
холодильного оборудования.
Трехъярусная витрина типа ЗХВС-200 (рис. 2) для
продажи охлажденных продуктов 'в магазинах
самообслуживания. Полезный объем 525 л, температура 5—8°.
Витрина снабжена выносным агрегатом
холодопроизводительностью 1100 ккал/час.
Открытая холодильная витрина типа ХВО-200 с
прилавком для магазинов с продавцами. Полезный объем
прилавка 600 л, температура 2—4°, витрины,
соответственно, 450 л, 5—8°». Витрина обслуживается выносным
ггрегатом холодоп.ооизводительностыо 1100 ккал/час.
Рис, 1. Аммиачный компрессор-конденсаторный
агрегат типа АА-42.

№ 6
Холодильная техника на Болгарской национальной выставке в Москве
73
1111111
Рис. 2. Трехъярусная витрина типа ЗХВС-200.
Комбинированный ресторанный буфет типа КРБ-232
(рис. 3). Он состоит из прилавка-стойки для продажи
охлажденного пива (производительность 50 л/час,
температура 7°) и холодильного шкафа с застекленной
передней стенкой.
В прила-вке, кроме ванны с охлажденным пивом,
предусмотрено место для хранения охлажденных закусок и
блюд.
Общий полезный объем шкафа и части прилавка
610 л, температура 0—5°.
На прилавке установлена пивная колонка с двумя
кранами и ванна горячей и холодной воды для мытья
пивных кружек.
Буфет обслуживается двумя агрегатами холодопроиз-
водительностью по 500 ккал/час.
Низкотемпературный прилавок типа КС-60 для
мороженого. Емкость прилавка 35—40 кг, температура в не*4
—5-^_—18°. Холодопроизводительнссть холодильного
агрегата 500 ккал/час.
Все показанное на выставке торговое холодильное
оборудование имеет хорошую отделку из цветного
пластика с 'Профилированными полосками полированного
алюминия.
Завод АИС выпускает также торговые .холодильные
шкафы (температура 0—3°) четырех типов, с полезным
Рис. 3. Комбинированный ресторанный буфет
типа КРБ-232.
объемом 200, 400, 1350 и 2000 л. Эти шкафы не были
представлены на выставке.
В 1963 г.. вступил в строй второй завод холодильного
машиностроения — «Чавдар» в Ботевпраде. Он будет
производить все торговое холодильное оборудование.
Для хранения продуктов в домашних условиях завод
АИС выпускает домашний абсорбционный холодильник
«Мраз (мороз)-80». Полезный объем его 80 л, высота
850, ширина 575 и глубина 630 мм. Температура в
холодильнике —2-f--+8°. Среднегодовой суточный расход
электроэнергии 1,4—2,2 квт-ч. Вес холодильника 50 кг.
Холодильник имеет вид стола. Наружные его стенки
сделаны из декапированной листовой стали, покрытой
белой эмалью. Верхняя часть выполнена из
прессованного дерева, облицованного цветным пластиком,
внутренние стенки — из ударопрочного полистирола с вы-
штампованными в нем отделениями для продуктов.
Для изоляции холодильника применен пенопласт из
полистирола. Пенопласт, заполняя пространство между
наружным и внутренним корпусами, затвердевает в виде
единого блока, являющегося не только тепловой
изоляцией, но и частью несущей (конструкции.
Завод АИС проводит работу по освоению выпуска
домашних холодильников с компрессионными
холодильными агрегатами типа ЗИЛ.
Выставка наглядно продемонстрировала большие
успехи Народной республики Болгарии в освоении
производства холодильного оборудования, которое
осуществляется в содружестве с другими социалистическими
государствами по единому плану Совета экономической
взаимопомощи.
Канд. техн. наук А. А. ГОГОЛИН

74
Новости иностранной техники
Кя 6
Холодильная техника на Индийской национальной выставке в Москве
С 19 июля по 18 августа 1963 г. на Индийской
национальной выставке в Москве ^демонстрировались
достижения страны в различных отраслях сельского
хозяйства и промышленности, в том числе в области
холодильного машиностроения.
Фирма «Бихар, прайвит» (Калькутта) представила
абсорбционный домашний холодильник марки «Хималюкс»
емкостью 60 л для тропического климата.
Холодильник подключается к сети постоянного или
переменного тока напряжением 220 в, потребляемая
мощность 250 вт, холодильный агент — аммиак.
Внутренняя облицовка шкафа и двери (пластмассовая,
наружная — стальная, покрыта 'белой эмалью. В
качестве изоляции используется стекловолокно.
Уплотнение между корпусом и дверцей холодильника
осуществляется двойной .профильной резиновой
прокладкой.
Компрессионный домашний холодильник «Годрей»
емкостью 246 л выпускается фирмой «Годрей энд бой
манюфекчуринг ко лтд» (Бомбей) в количестве 40000
штук в год. Мощность электродвигателя компрессора
0,125 л. с, сила тока 1,4 а, число оборотов 1450 в
минуту, напряжение 220 в, частота 50 гц. Конденсатор
трубчатый с проволочным оребрением.
Фирма «Дадайи дхакйи энд ко лтд» (Бомбей)
представила оконный кондиционер «Руте темпэйр» (рис. 1).
Эти кондиционеры выпускаются ib двух моделях: 15 и
25. Краткая характеристика кондиционеров приведена в
табл. 1.
Таблица 1
Рис. 1. Оконный кондиционер «Руте темпэйр».
Температура воздуха регулируется термостатом. К
циркулирующему воздуху добавляется часть свежего,
вводимого снаружи. Кондиционеры имеют четыре
решетки, регулирующие направление движения потока
воздуха, и съемные фильтры Предусмотрен дренаж для
удаления конденсата. Фирма гарантирует работу
кондиционера в течение 5 лет.
Кроме кондиционера «Руте темпэйр», на выставке
экспонировался оконный .кондиционер «Аккейн».
Более широко были представлены охладители
питьевой воды Бомбейской фирмы «Блу стар индастриз прай-
вит лтд», предназначенные для работы в тропических-
условиях. Это охладители шкафного типа с
увеличенной поверхностью конденсатора.
Изготовляются несколько вариантов таких
охладителей, в частности — с бутылью и напорный.
Охладители с бутылью (емкость 19 л) применяются
при отсутствии водопроводной сети, малом напоре воды
или в случаях, когда возникают трудности с ее
подводкой.
Пока:атели
Холодопроизводитель-
ность нетто, ккал/час
Номинальная мощность,
л. с
Количество выделяемой
влаги, л/час
Расход воздуха, м%1час:
через испаритель . .
через конденсатор .
Потребляемая мощность,
вт
Потребляемый ток при
полной нагрузке, а . .
Максимальный пусковой
ток, а
Коэффициент мощности
(cos <р), %
Холодильный агент . . .
Характеристика тока . .
Габаритные размеры, мм:
длина
ширина
глубина
Вес нетто, кг
Модель 15 Модель 25
3000
1.5
1,08
680
1530
1500
7,5
30
90
4500
2
1,42
680
1530
2200
11
40
90
Фреон-22
Переменный,
однофазный, напряжение
220 б, частота 50 гц
673
464
673
740
623
760
100
Отпуск воды производится через нажимной кран,
который одновременно является и спускным. Под краном
установлен съемный бачок, служащий для слива
неиспользованной воды. Все части, соприкасающиеся с
водой, выполнены из нержавеющей стали или покрыты
некорродирующим материалом. Приблизительные
размеры охладителя с бутылью 362X362X1080 мм.
При наличии достаточного давления воды применяется
охладитель напорного типа.
Отпуск воды осуществляется через угловой насадок,
вода из которого бьет струей. Насадок смонтирован в
верхней части -охладителя, там же предусмотрен дренаж.
Вода подается в насадок при нажатии на ножную
педаль.
Ограждающие панели охладителя сделаны из
листовой стали. Все панели легко снимаются. Температура
охлажденной воды регулируется термостатом.
Таблица 2
Модель
BL-50
BL-100
РТ-100
Тип
С бутылью
С бутылью
Напорный
<гЗ О
S Р«
(НОСТЬ
тродв
комп
, л. с.
d * к и
о <у ч о-
«-• ^ О) С
<. <п н и
1/8
1/4
1 ^
I „
fct -а
о н
« о
т О
g 2 ц
i—, <1> ——
22,6
45,3
52,8
9 = 2
а щ S
Н «г- О)
* О СЗ Л
о Х Ч =*
О е? х; с
ай о о аа
5,65
5,65
3,78
1
54
нетто,
CQ
56,6
68,0
68,0 |
* Производительность указана при температуре
воздуха 32,2°. С повышением температуры расход
электроэнергии увеличивается на 1 % на каждые 0,6>.

№ 6
Холодильная техника на Индийской национальной выставке в Москве
75
Охладители «Волтас тосхар» с одним и двумя
водоразборными насадками представлены фирмой «Волтас
лтд» (Бомбей).
Техническая характеристика охладителей дана в
табл. 3.
Таблица 3
Показатели
Мощность
электродвигателя, я. с:
компрессора . . .
вентилятора ....
Максимальный ток, а .
Характеристика тока .
Холодильный агент . .
Количество
холодильного агента в сис-
Давление, при котором
| испытывалась система,
Модели
с двумя
насадками
1
1/8
Q
С ОЛНпМ
насадком
1/4
1/30
3,5
Переменный,
однофазный, напряжение
230 в, частота 50 гц
Фреон-12
| 5Г)±7,1
1 17,6
454 + 7,1
17,6
Рис. 2. Охладитель воды
«Блу стар» модели РТ-100.
Техническая характеристика охладителей приведена в
табл. 2.
Экспонируемый охладитель воды «Блу-Стар» -модели
РТ-100 (рис. 2) напорного типа. Ток однофазный
напряжением 230 в, силой 3,2 а и частотой 50 гц.
Холодильный агент — фреон-12.
Аналогичный охладитель сАкулем» с одним
водоразборным насадком представлен фирмой «Эйр кондишио-
нинг корпорейшн лтд», имеющей свои отделения в
Бомбее, Калькутте и Дели.
Национальная выставка Индии дала (наглядное
представление о техническом прогрессе страны и явилась
еще одним шагом по пути укрепления дружбы и
сотрудничества между нашими странами.
Инж. Д. Е. ГЕРШЗОН
Уважаемый читатель!
Всесоюзный институт научной и технической
информации (ВИНИТИ) Государственного комитета по
координации научно-исследовательских работ СССР и
Академии наук СССР издает Реферативный журнал
(РЖ) по точным, естественным и большинству
технических наук.
В Реферативном журнале публикуются рефераты,
аннотации и библиографические описания,
составленные на статьи, патенты и книги, выходящие в 102
странах мира на 65 языках, в том числе на 22 языках
народов Советского Союза. Выпуск Рефе^ративного
журнала «ХИМИЧЕСКОЕ И ХОЛОДИЛЬНОЕ
МАШИНОСТРОЕНИЕ» содержит разделы: Расчеты,
конструирование, материалы для изготовления оборудования
химической и нефтеперерабатывающей промышленности—
колонн различного назначения, сушилок, химических
реакторов, аппаратов с кипящим слоем, трубчатых
печей, теплообменных аппаратов, центрифуг, дробильно-
размольных машин, пылеулавливающих аппаратов,
смесителей, отстойников и т. п., машин и установок
глубокого и умеренного охлаждения (в том числе для
торговых и бытовых холодильников), установок
кондиционирования воздуха, оборудования керамических и
силикатных призводств, оборудования для
производства пластмасс, резины и изделий из них; Технология
производства пластмассовых и резиновых изделий;
Вопросы механизации и автоматизации.
Периодичность — 12 номеров в год.
В каждом номере будет помещено около 700
рефератов, аннотаций и библиографических описаний.
УСЛОВИЯ ПОДПИСКИ:
Для учреждений и организаций
на 1 мес. (без указателя) 0—62
» 3 мес. » » 1—86
» 6 мес. » » 3—72
» 12 мес. » » 7—44
» 12 мес. (с указателем) 8—00
Для индивидуальных подписчиков
на 1 мес. (без указателя) 0—41
» 3 мес. » » 1—23
» 6 мес. » » 2—46
» 12 мес. » » 4—92
» 12 мес. (с указателем) 5—30
ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ
НА РЕФЕРАТИВНЫЕ ИЗДАНИЯ ВИНИТИ
Подписка принимается в пунктах подписки
«Союзпечати», почтамтах, конторах и
отделениях связи, общественными
распространителями на предприятиях, в учреждениях, совхозах,
РТС и учебных заведениях.

Содержание журнала «Холодильная техника» за 1963 год
Зусман В. С. Развитие холодильного
хозяйства Молдавской ССР . II—1
Кобулашвили Ш. Н. 40 лет работы журнала
«Холодильная техника» и его ближайшие
задачи 1—5
Кондиционирование воздуха — неотложная
задача IV—I
Претворить в жизнь решения ноябрьского
Пленума ЦК КПСС . 1—1
Совершенствовать экономику производства,
снижать себестоимость III—1
Шеффер А. П. Состояние и перспективы
развития холодильного хозяйства Казахстана . V—1
Экономика и планирование
Васильева Н. Г., Грачева Е. В.
Экономическая эффективность автоматизации
производства фасованного мороженого .... VI—7
Фишкин 3. Е. Производство мороженого в
СССР за четыре года семилетки .... VI—1
Промышленное и торговое холодильное
оборудование
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. О
качестве торгового холодильного оборудования . III—40
Бекнева Е. В., Ильина Н. И. Новые
термокамеры и термобарокамеры VI—15
Бойко Г. А., Вернадский В. Н., Фитке-
вич Н. Ф. Пластинчатые теплообменные
аппараты в домашнем холодильнике «Ук-
^щшаДО» III—25
4^хор?Нц| Г. А., Шнайд И. М.
Экспериментальный электродинамический компрессор
для домашнего холодильника I—17
Говенчик И. И. О коэффициенте
использования торгового холодильного оборудования . II—24
Зубова Н. Д. Механизация производства
мороженого VI—8
Иоффе Д. М. Исследование
технико-экономических характеристик и разработка
градации конденсаторов с воздушным
охлаждением VI—23
Кан К. Д., Мак Л. И. Применение
одноступенчатых поршневых компрессоров для
получения низких температур I—12
Кан К. Дм Мак Л. И., Маршак А. М.,
Евсеева Л. С. Исследование холодильного
компрессора на фреоне-143 ........ III—5
Клочкова Е. А.,|Лифшиц Г. И.| Механизация
грузовых работ с яйцом, упакованным в
ящичную тару III—36
Курылев Е. С. О режимах работы
полупроводниковых охлаждающих устройств . . . II—7
Наер В. А., Роженцева С. А.
Полупроводниковый охладитель жидкости 1—20
Пименова Т. Ф. Получение чистого
углекислого газа для сварки ........ V—39
Таганов К., Ильясов X. Теплоотдача при
кипении фреона-12 в солнечном холодильнике II—-4
Третьяков Н. П., Суренков С. И.
Абсорбционный домашний холодильник с
пластинчатыми аппаратами . III—22
Хачатуров А. Б. Типаж компрессионных и
абсорбционных домашних холодильников . . 11—-32
Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.
Использование смесей холодильных агентов в
компрессионных холодильных машинах . . . I—9
Чегликов А. Г. Влияние перегрева
всасываемого пара на коэффициент подачи прона-
нового компрессора III—9
Черняк А. Л., Якобсон В. Б.
Низкотемпературные герметичные компрессоры . . . . III—15
Шавра В. М. Влияние перегрева
всасываемого пара на работу фреонового
компрессора 1—23
Шавра В. М. Исследование и расчет
фреонового регенеративного теплообменника . II—18
Шавра В. М. Эффективность регенеративного
цикла в малой фреоновой холодильной
машине . . V—14
Якобсон В. Б. Исследование теплового
режима холодильной машины с герметичным
компрессором V—7
Кондиционирование воздуха
Барулин Н. Я. Калориметрический метод
испытания автономных кондиционеров . . IV—43
Вавилин О. А. Одноканальные
высоконапорные судовые системы кондиционирования
воздуха , IV—30
Гоголин А. А., Барулин Н. Ям Канышев
Г. А., Шинка В. Я. Автономные
кондиционеры общего назначения на фреоне-22 . . . IV—12
Гоголин А. А. Осушение воздуха в
поверхностных воздухоохладителях кондиционеров . IV—37
Загоруйко В. А. Осушение трюмного воздуха
при помощи холодильной машины .... II—27
Ионов А. Г. Система кондиционирования
воздуха на рыболовном морозильном траулере
«Тропик» IV—34
Кокорин О. Я. Новые типы местных
кондиционеров IV—16
Мелик-Аракелян Т. А. Кондиционирование
воздуха в Кремлевском Дворце съездов . IV—4
Минчин Р. Б. Кондиционирование воздуха в
пассажирских вагонах с централизованным
электроснабжением IV—25
Наер В. А., Шаленый Э. Г.
Полупроводниковый кондиционер IV—21
Автоматизация и измерительная техника
Давыдов Ю. С. Применение регулятора
температуры ПТР-П для регулирования
влажности воздуха IV—50
Лемешко В. К. Датчик давления для индици-
рования аммиачных компрессоров .... V—28
Ротенберг А. Г., Маршов В. М. Новые
конструкции реле уровня II—-10
Ужанский В. С. К построению оптимальной
ступенчатой системы управления
холодильной установкой V—18

№ 6
Содержание журнала «Холодильная, техника» за 1963 год
/7
Ужанский В. С. Расчет автоколебаний в двух-
позиционных системах при помощи
обобщенных нагрузочных характеристик . . .
Холодильная технология
Алексеев П. А., Лившиц С. А. Хранение
охлажденного мяса в сортовых отрубах . .
Алексеев П. А., Россовский Л. С.
Естественная убыль абрикосов и винограда при
железнодорожных перевозках в
вагонах-ледниках
Алексеев П. А., Чекмарева Н. П. Опытные
железнодорожные перевозки винограда
Высоцкая О. М., Россовский Л. G. Хранение
фруктов в камерах с различными
системами охлаждения
Дербинова 3. С. Повышение санитарной
культуры производства мороженого ....
Казакова Р. М., Оленева Г. Е., Савиновский
Н. Г. Пути улучшения качества
мороженого
Кудряшов Н. Т., Хелемский А. М.
Охлаждение сахарной свеклы в кагатах орошением
водой и вентилированием
Моисеева Е. Л. Микробиологические
процессы в сырах унифицированной формы при
созревании и холодильном хранении . .
Оленев Ю. А., Лившиц С. А. О
нецелесообразности фасовки сливочного масла на
холодильниках .
Тейдер В. А. Замораживание продуктов на
металлическом листе
Шелапутин В. И., Дербеденева 3. А., Шела-
мова А. С, Наумова Н. А. Замораживание
плодов и овощей с предварительным
подсушиванием
Проектирование и строительство
Гиндлин И, М. Новые распределительные
холодильники Казахской ССР
Попов А. Д., Еремеев Ю. А. Опытный
автоматизированный холодильник из
вибропрокатных панелей
Научно-исследовательские работы
Аэров М. Э., Быстрова Т. А., Зеленцова Н. И.,
Клименко А. П., Чегликов А. Г., Костюк
В. И. Экспериментальное исследование
контактного теплообмена
Богданов С. Н. Исследование теплообмена
при кипении фреона-12 внутри
горизонтальной трубы
Бучко Н. А. Некоторые особенности
теплообмена при отвердевании
Гоголин А. А. Охлаждение и осушение
пересыщенного воздуха
Медовар Л. Е. Эксергетический к. п. д.
холодильного компдессо?а___!___^
Мельцер Л. 3., уихорев Г. А^ Комиссарен-
ко В. А., Сринивасан Р. Ъ. 5ксперименталь-
ное исследование двухступенчатого
компрессора с отношением объемов ступеней
1:1
Ратиани Г. В., Авалиани Д. И. Теплообмен
при кипении фреона-12 и фреона-22 . . .
Федотов Е. Л. Скорость сублимации сухого
льда . . III—28
II 14 Филаткин В. Н. Охлаждение и нагревание
слоя гравия V—36
Обмен опытом
V—47 Алексеев В. И., Райхлин В. А. Регулирование
уровня конденсата и защита компрессоров
от гидравлического удара на заводах сухого
льда # ........ . VI—45
II 38 Артеменко В. И. Замена клапанов в
компрессоре V—54
VI-—41 Аршанский Я. Н. Использование азеотропной
смеси для зарядки холодильного агрегата
ФАК-0,7 II—50
IV— 52 Бродский В. Н. Наладка систем
кондиционирования воздуха и холодильных установок IV—56
V—45 Выстрелков И. Н., Вараксин Н. Ф. Пакетные
перевозки грузов I—51
Гутарович Л. В. Устройства для рациональ-
1—44 ного обслуживания аккумуляторных
батарей . . I—48
Данилов Р. Л. Применение пароструйных
II 4U приборов в качестве бустер-компрессоров
на предприятиях мясной и молочной
промышленности III—50
VI—3d Демьянков Н. В. Рассольная батарея из
полиэтилена VI—44
Иржевский В. П., Комейко А. И., Батова А. Г.,
II 34 Завелион Г. Е., Геллер С. Л.
Автоматическое управление работой промежуточных
III—33 сосудов на заводе сухого льда .... III—47
Камнев В. В. Применение эпоксидных смол
при монтаже холодильных систем .... II—46
Кохичко К. С. Пароструйный прибор на Ме-
III 60 литопольском городском молочном заводе . III—52
Краповницкий Е. Ф. Фрезерная головка для
изготовления отверстий в коллекторах . . V—56
у_4 Кутании В. М., Литвинов И. В. Проверка
работы сигнализаторов уровня ЭСУ-1 . . . V—53
Кутании В. М. Мозаичный пол на холодиль-
у 43 никах II—52
Кучеров А. С. Применение эпоксидной смолы
при ремонте конденсаторов V—55
Кучеров А. С. Фреон-22 вместо фреона-12 . V—55
Левин А. М. Эластичная муфта для
непосредственного привода холодильных ком-
I—37 прессоров III—45
Метлушко В. А. Улучшение работы
компрессора ПС 273-3 VI—47
V—31 Перельман Д. И. Приспособление для оп-
рессовки оребренных труб II—49
VI—31 Смирнов Д. Г. Полуавтомат для упаковки
мороженого в вафельных стаканчиках . . III—48
1—29 Трутнев В. И., Груздев Ю. Г.
Рационализаторская работа на Горьковском холодиль-
1—33 нике No 2 II—53
Фельдман Е. Г., Жуйборода Н. И. Двухпози-
ционное регулирование температуры в
холодильных камерах I—50
Шукаев В. В. Аммиако-раздаточная стан-
V-23 ция V-51
Эпп Н. Я. Ударная вязкость стальных болтов
I—40 при низкой температуре II—51

78
Содержание Журнала «Холодильная техника» За 1963 год
№ 6
Консультация
Алексеев В. И., Райхлин В. А. Наладка
машины АМУР V—57
Алексеев П. А. Что нужно знать о хранении
фруктов II—59
Каплан Л. Г., Петрухин Ю. М. Особенности
ремонта ротационных компрессоров . . . VI—48
Каплан Л. Г., Петрухин Ю. М. Ремонт тепло-
обменных аппаратов малых холодильных
машин Ill—54
Ротенберг А. Г. Наладка и эксплуатация
соленоидных мембранных вентилей СВМ-25
и СВМ-40 1—52
Хейфец Д. И. Наладка камер орошения
центральных кондиционеров IV—58
Шляховецкий В. М. Монтаж и эксплуатация
стеклянных рассольных батарей и
трубопроводов II—55
На XI Международном конгрессе по холоду
Доклады советских специалистов на XI
Международном конгрессе по холоду . . . VI—63
Лав Р. М., Элериэн М. К. Необратимое
отделение связанной воды в мышечной ткани
трески при очень низких температурах . . VI—69
Пленарные заседания XI Международного
конгресса по холоду VI—67
XI Международный конгресс по холоду . . VI—59
За рубежом
Новый низкотемпературный холодильник
в г. Секокус I—57
Продовольственный распределительный центр
фирмы «Сейфуэй» в г. Ландовере .... III—61
Критика и библиография
Бабин Ф. П. Учебник по холодильной
технологии пищевых продуктов VI—53
Барулин Н. Я. Учебник по
кондиционированию воздуха IV—62
Книги, выходящие в свет в первом полугодии
1963 года I—67
Книги, выходящие в свет во втором
полугодии 1963 года II—61
Книги по кондиционированию воздуха,
изданные в 1960—1962 гг IV—61
Новые книги VI—55
Новые книги по наладке систем
кондиционирования воздуха IV—63
Темкин А. Г., Ионов А. Г. Полезное пособие
по холодильной технике VI—54
Хроника
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1962 г VI—58
Гиндлин И. М. Строительство холодильника
при Крымском консервном комбинате . . II—70
Доклад по автоматизации холодильных
установок III—60
Конференция читателей журнала
«Холодильная техника» , . . I—70
Координационное совещание по торговому
машиностроению III—59
Координационное совещание по
холодильному машиностроению V—63
Новая Международная система единиц СИ . I—73
Очередная сессия Научно-технического
совета по координации I—71
Памяти профессора Н. С. Комарова . . . II—71
Пылаева Л. И. Координационное совещание
по тракторным кондиционерам IV—65
Семинар по компрессоростроению .... I—72
Семинар работников рыбной промышленности
в г. Балхаше V—61
Семинар холодильной секции НТО пищевой
промышленности в г. Алма-Ате .... V—60
Совещание по вопросу усовершенствования
показателя планирования объема и
себестоимости работ технологических цехов
распределительных холодильников .... V—65
Совещание работников консервной
промышленности Черноморского совета народного
хозяйства УССР VI—57
Соколов В. М. Новый холодильник в г.
Северодвинске III—58
35 лет инженерной и общественной
деятельности М. Г. Дика III—60
Читательская конференция в г.
Калининграде III—59
Читательская конференция по
Энциклопедическому справочнику «Холодильная
техника» V—62
Якобсон В. Б. Новые герметичные
холодильные компрессоры и агрегаты II—66
Новости иностранной техники
Гершзон Д. Е. Холодильная техника на
Индийской национальной выставке в Москве. VI—74
Гиндлин И. М. Новый холодильник в
Лондонском порту II—72
Гоголин А. А. Холодильная техника на
Болгарской национальной выставке в Москве . VI—72
Дезент Г. М. Кондиционирование воздуха в
универсальных холодильных камерах . . V—67
Иоффе Д. М. Применение
термоэлектрического охлаждения за рубежом III—65
Канторович В. И. Анализ неисправностей
малых холодильных машин III—72
Новая система замораживания пищевых
продуктов в потоке воздуха IV—66
Охлаждаемая куртка для защиты от
теплоизлучения IV—68
Первая городская хладоцентраль для
кондиционирования воздуха IV-68
Справочный отдел
Антонцева Л. А. Автономный кондиционер
«Азербайджан-2» . . . IV—74
Автономный кондиционер
«Харьков» IV—76
Механический осушитель
воздуха ОВВ-1,4 .... IV—75
Бадылькес И. С. Термодинамические
свойства фреона-14 . V—70
Вайнштейн В. Д. Диаграмма /, lg p для
фреона-13 V—74
Ильина Н. И. Низкотемпературная
термокамера для обработки металлов холодом . . III—74
Канышев Г. А. Автономные кондиционеры
типа КС и КСИ IV—69
Костюк В. И. Диаграммы i, ex для пропана и
этана II—77
Меркулов А. П. Низкотемпературные
холодильные камеры АХК-1 и ДХК-1 .... I—77
Чернышев А. К. Номограмма для
определения вязкости жидкого аммиака .... II—76

СОДЕРЖАН И Е
3. Е. Фишкин. Производство мороженого в СССР за четыре года семилетки .... 1
Н. Г. Васильева, Е. В. Грачева. Экономическая эффективность автоматизации
производства фасованного мороженого 7
Н. Д. Зубова. Механизация производства мороженого 8
Е. В. Бекнева, Н. И. Ильина. Новые термокамеры и термобарокамеры 15
Д. М. Иоффе. Исследование технико-экономических характеристик и разработка
градации конденсаторов с воздушным охлаждением 23
Н. А. Бучко. Некоторые особенности теплообмена при отвердевании 31
Е. Л. Моисеева. Микробиологические процессы в сырах унифицированной формы при
созревании и холодильном хранении , 35
П. А. Алексеев, Н. П. Чекмарева. Опытные железнодорожные перевозки винограда . . 41
Обмен опытом
Н. В. Демьянков. Рассольная батарея из полиэтилена 44
В. И. Алексеев, В. А. Райхлин. Регулирование уровня конденсата и защита
компрессоров от гидравлического удара на заводах сухого льда 45
В. А. Метлушко. Улучшение работы компрессора ПС 273-3 47
Консультация
Л. Г. Каплан, Ю. М. Петрухин. Особенности ремонта ротационных компрессоров . . 48
Критика и библиография
Ф. П. Бабин. Учебник по холодильной технологии пищевых продуктов 53
А. Г. Темкин, А. Г. Ионов. Полезное пособие по холодильной технике 54
Новые книги . : : : . : 55
Хроника
Совещание работников консервной промышленности Черноморского совета народного
хозяйства УССР : : ::.... 57
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1962 г. : : : . 58
На XI Международном конгрессе по холоду
XI Международный конгресс по холоду 59
Доклады советских специалистов на XI Международном конгрессе по холоду .... 63
Пленарные заседания XI Международного конгресса по холоду 67
Р. М. Лав, М. К. Элериэн. Необратимое отделение связанной воды в мышечной ткани
трески при очень низких температурах 69
Новости иностранной техники
А. А. Гоголин. Холодильная техника на Болгарской национальной выставке в Москве . 72
Д. Е. Гершзон. Холодильная техника на Индийской национальной выставке в Москве . 74
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1963 год 76
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвала (редактор), проф. //. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, Л. А. Гоголин, В. М. Горбатое, М. А. Горбунов, М. Г. Дак, В. П. Зайцев,
С. Г. Ильченко, Д. И. Кобзев, В. Я. Кокорев, Н. П. Любимов, П. С. Максимов,
М. С. Мартынов, В. И. Матвеев, М. Н. Мертешов, П. А. Минее в, Н. И. Родан,
Д. /". Рютов (заместитель редактора), В. Н. Фалаткин, А. Н. Фомин, В. //. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т 16608. Подписано в печать 9/ХП 1963 г. 84X108Vi«. Печ. л. 5 (привел. 8,2). Уч-изд л 8 96
Тираж 9580. Заказ 2207. Цена 60 коп.
Типография «Гудок>. Москва, ул. Станкевича, 7.