Промысловые испытания скороморозильного аппарата
рыболовного траулера «Авиатор»
В. Ф. ДИДЕНКО
Гипрорыбфлот
621.565.912.001.4
Институтом Гипрорыбфлот в апреле—мае
1968 г. в Калифорнийском заливе проведены
промысловые испытания конвейерного
скороморозильного аппарата непрерывного
действия с воздушным охлаждением* (рис. 1),
установленного на рыболовном траулере-моро-
зильщике «Авиатор» (типа «Атлантик»),
построенном в ГДР.
Оребренные блок-формы для
замораживания рыбы движутся в морозильной камере
аппарата двумя параллельными рядами на
рабочих цепях. Каждая пара цепей несет по 175
блок-форм внутренними размерами 796X248X
Х60 мм. Воздух в камере продувается 12
осевыми вентиляторами воздухоохладителей,
расположенных между рядами блок-форм, в
направлении, перпендикулярном их движению.
Загрузка и выгрузка блок-форм производятся
вне камеры, для этого специальным
устройством они снимаются с цепей.
Блок-формы расположены на конвейере
вертикально. Это уменьшило общую длину
конвейера до 30 м (на ППР «Грумант» — около
500 м} на ППР «Рембрандт» — 80 ж),
упростило его кинематическую схему и
ликвидировало переходы блок-форм с одного яруса на
Другой.
В период испытаний температура
наружного воздуха находилась в пределах 16—2ГС,
забортной воды 16—19°С.
Скорость воздуха в охлажденном туннеле с
загруженными рыбой блок-формами измеряли
через 24, 48 и 72 ч работы аппарата после
оттаивания. Средняя скорость воздуха за
период между оттаиваниями была 4,2 м/сек.
Результаты измерений представлены в табл. 1.
Начальная температура замораживания
рыбы (окунь крупный разделанный и мелкий не-
разделанный, хек неразделанный, пристипома
и берикс неразделанные) обусловливалась
продолжительностью ее предварительного
охлаждения.
Производительность морозильного аппарата
(табл. 2) определяли в соответствии с
продолжительностью замораживания рыбы от 15°С
до —10, —15, —18, —20 и —25°С в первые,
вторые и третьи сутки работы аппарата.
Продолжительность замораживания регулиро-
Лз
Рис. 1. Скороморозильный аппарат непрерывного
действия с воздушным охлаждением:
1 — устройство для загрузки и разгрузки аппарата;
2 — секция привода; 3 — блок-форма; 4 —
воздухоохладитель; 5 — электровентилятор; 6 — изолированный
кожух туннеля; 7 — поворотная секция; Ф — точки
измерения скорости воздуха.
й-й
-2100
* В. К. Васильев. Скороморозильный аппарат
непрерывного действия с воздушным охлаждением.
«Рыбное хозяйство», 1967, № 2.
s

Таблица 1
| Время измерения
после оттаивания
Непосредственно
после оттаива-
Через 24 ч . . .
Через 48 ч . . .
Через 72 ч . . .
Скорость воздуха в точках измерения (см. рис. 1), м/сек
1
5,1
3,2
2,5
1,9
2
6,5
5,0
2,9
2,0
3
5,0
5,9
4,5
2,0
4
6,0
5,0
3,5
3,3
5
4,0
2,5
1,7
1,9
6
5,3
5,2
5,0
2,5
7
4,1
4,2
4,5
3,6
8
4,5
5,4
5,3
4,7
9
4,7
3,7
0,9
3,5
10
3,5
3,2
1,9
2,6
и
4,6
4,6
1,9
2,8
12
5,0
5,7
2,3
3,8
13
5,0
3,1
2,9
3,0
14
5,6
4,9
3,7
3,0
15
3,9
5,7
3,5
2,7
16
2,3
4,8
3,9
3,7
Средняя скорость
воздуха, м\сек
на входе
| в
воздухоохладитель
5,6
4,8
3,7
3,1
на выходе из

воздухоохладителя
4,3
4,4
2,6
2,7
О)
«=:
о
Я
я
>»
н
en
4,9
4,6
3,2
2,9
Таблица 2
Время определения
производительности
аппарата
Первые сутки (*в= —
-33,0°С)
Вторые сутки (*в = —
Г -32,9°С)
Третьи сутки (^в = —
~31,0°С)
В среднем (/в.сР=
| =—32,3°С) . . .
Производительность аппарата,
ml сутки, при температуре
в геометрическом центре
замороженного блока, °С
-10 | -15 | -18 | -20
26,8
25,9
23,5
25,4
25,0
24,2
21,8
23,7
¦ 9
24,0
23,4
20,9
22,8
23,5
22,8
20,4
22,2
-25
22,1
21,4
19,2
20,9
1
вали изменением скорости движения
конвейера.
Суточная производительность
морозильного аппарата во время промысловых испытаний
соответствовала паспортной
производительности.
Температуру кипения аммиака во время
испытаний поддерживали —42°С.
Зависимость продолжительности
замораживания рыбы, средней скорости и температуры
воздуха от времени работы аппарата после
оттаивания представлена на рис. 2.
Температуру рыбы измеряли в
геометрическом центре блока электроконтактным
термометром ЭНТ-30. Следует отметить, что
теплообмен между воздухом и рыбой в первом и
втором рядах блок-форм аппарата различен,
поэтому температура рыбы в верхнем ряду в
среднем была на 2°С выше температуры рыбы
в нижнем ряду.
Зависимость температуры замораживания
рыбы от времени нахождения ее в аппарате
показана на рис. 3.
Наблюдения за работой аппарата в рейсе
подтвердили целесообразность оттаивания
воздухоохладителей через трое суток при
условии снятия шубы с термофильтров через
каждые 4 ч. За двое суток работы аппарата два
воздухоохладителя, расположенные ближе к
лабиринтовым уплотнениям, покрывались
инеем толщиной 1—2 мм, а по истечении трех
суток снеговая шуба частично забивала
межреберные пространства батарей. Температура
воздуха в аппарате с —33°С повышалась до
—ЗГС. Большая интенсивность покрытия
инеем воздухоохладителей обусловливается
проникновением теплого воздуха из рыбного цеха
через отверстия для прохода блок-форм и при
выполнении рабочим механической очистки
термофильтров. Автоматическое оттаивание
термофильтров, предусмотренное проектом,
оказалось неэффективным, поэтому иней
снимали вручную. Время, затрачиваемое на эту
операцию одним рабочим при оттаивании двух
аппаратов, составляло около 15 мин.
Минимальное время оттаивания воздухоохладителя
горячими парами аммиака с применением
смыва подтаявшей снеговой шубы 45 мин.
-31
•з?
-33
tf/f/ШГ
ч-
3
•
tfOO
з*°<
-32в
и
;
_>
$?!L~-\?
Ьт№ -у
гг L
?,
I
гч
щ
7ZX4
Рис. 2. Зависимость продолжительности замораживания
рыбы Тз, средней скорости v и температуры воздуха
/в от времени работы аппарата т после оттаивания.
в

j го j30 jbo j50 ^ oo цю t+го ^зо ^о
Рис. 3. Зависимость температуры в центре блока рыбы
от времени нахождения его в аппарате:
/ — через 24 ч после оттаивания аппарата; 2 — через
48 ч; 3 — через 72 ч.
В процессе испытаний морозильные
конвейеры работали в целом надежно, заклиниваний
не наблюдалось. Надежно работала система
При заданных температурах охлаждаемого
объекта /0б и охлаждающей воды tB можно
определить температуру греющего источника
tTj которой отвечает наибольшая
экономичность абсорбционной машины [1—2].
По мере снижения /0б цикл машины
отклоняется от оптимального, процессы
самовыравниваются и уменьшаются температурные
напоры в аппаратах, что приводит к
падению холодопроизводительности и
экономичности установки. Существует предельное
значение /об, ниже которого целесообразно приме-
оттаивания цепи конвейера. Предусмотренная
система воздухораспределения обеспечивала
достаточно равномерное распределение
температурного поля по всему объему блока.
Вместе с тем испытания выявили ряд
недостатков в конструкции некоторых узлов
морозильного аппарата.
При замораживании тропических пород рыб
(пристипома, берикс, бесуго) крепления
донышек и пружины блок-форм вследствие
большого объемного расширения блока нередко
ломались. Ломались и замки крышек. В узле
загрузки и разгрузки блок-форм при
замораживании крупной рыбы заклинивало
погружающее и опрокидывающее устройства, что
вызывало поломку блок-форм.
Недостаточен срок службы — около 700 ч—
гибких (аммиачных) шлангов термофильтров.
Ненадежна система автоматического
регулирования уровня жидкого аммиака в
воздухоохладителях с помощью поплавковых реле
марки 38Е (фирма «Данфосс») и соленоидных
вентилей: были случаи переполнения
воздухоохладителей аммиаком.
Опыт эксплуатации приборов автоматики
показал, что они должны регулироваться
через 2—3 месяца работы.
Несмотря на ряд неполадок в отдельных
узлах скороморозильный аппарат в
промысловых условиях работал достаточно ритмично.
621.575
нять двухступенчатые абсорбционные
машины [3].
Во многих случаях область эффективного
применения одноступенчатых абсорбционных
машин удается расширить включением в их
систему эжектора [4]. Как известно, сочетание
эжектора с компрессионной машиной уже
применяется не практике [5].
На лабораторном стенде института были
проведены испытания эжектора в системе
одноступенчатой водоаммиачной абсорбционной
машины при различных температурных
режимах.
7
Испытание водоаммиачной абсорбционно-эжекторной
холодильной машины
Канд. техн. наук Б. А. МИНКУС, ЧАН ДЫК БА, Е. Н. БИЯЗИ, Г. Б. ГАВРИЛЮК
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности

Рис. 1. Экспериментальный эжектор.
На рис. 1 показан экспериментальный
эжектор.
Сечение сопла / эжектора изменяли с
помощью конической иглы, перемещаемой
микрометрическим винтом 2, а положение сопла
в приемной камере 3 — с помощью винта 4.
Рабочий пар поступал в эжектор из
парового пространства кипятильника через боковой
патрубок и сверления в направляющей
втулке иглы.
Диаметр критического сечения сопла 2,6 мм,
диаметр камеры смешения 5,2 мм, диффузора
5 — 30 мм.
Эжектор рассчитан на производительность,
отвечающую пропускной способности стенда.
Так, при установке на стороне низкого
давления он обеспечивает холодопроизводитель-
ность машины Q0 = 7500 ккал/н при
температуре кипения в испарителе t0 = —20°С,
температуре греющего источника ^Г=85°С,
температуре охлаждающей воды 4 = 20°С и повышении
давления от 1,94 до 3 кгс/см2.
Размещение эжектора на стенде показано
на рис. 2.
Стенд содержит кипятильник / с
дефлегматором 2, охлаждаемым частью крепкого
раствора, конденсатор 3, состоящий из двух
параллельно включенных аппаратов,
испаритель 4, абсорбер 5 из двух кожухотрубных
аппаратов, теплообменник растворов 6, насос
для раствора 7 и измерительную аппаратуру
[6]. Эжектор 8 установлен на линии между
испарителем и абсорбером.
Параметры измеряли следующими
измерительными устройствами: расход рабочего и
эжектируемого пара — дроссельной шайбой и
ртутными дифманометрами; температуру пара
на линии эжектора и во всей системе — медь-
константановыми термопарами с
потенциометром марки Р-306 класса 0,015; разность
давлений между абсорбером и испарителем —
ртутным дифманометром; избыточное давле-
Рис. 2. Схема испытательного стенда.
ние на стороне нагнетания — пружинными
манометрами класса 2,5 со шкалой 0—16 кгс/см2.
Для измерения давления в испарителе к диф-
манометру последовательно подключали
поршневой манометр ВИМС с масляным
затвором. Расход воды, охлаждающей
конденсаторы и абсорбер, и рассола определяли
объемным методом. Пробы крепкою и
слабого растворов отбирали с помощью малых
угловых вентилей, установленных на линиях у
выхода раствора из абсорбера и кипятильника.
Взвешивали их на технических весах 1 класса.
Концентрацию растворов аммиака
устанавливали титрованием. Температуру насыщения
пара и жидкости определяли по табличным
8

данным и g, /-диаграмме состояния водоамми-
ачной смеси.
Опыты для каждого режима проводили
сначала без эжектора, а затем с эжектором. При
включении эжектора по измеренным
параметрам на его выходе и входах находили
соответствующие энтальпии паров аммиака.
Коэффициент эжекции U определяли из
уравнения
U= -?=?- kzIkz, (l)
где /р, /с, /8,— энтальпии соответственно
рабочего, сжатого и эжектируе-
мого паров аммиака, ккал/кг.
Одновременно этот коэффициент проверяли
по отношению
и=^кг!кг, B)
Gp
где G0, Gp — часовые количества эжектируе-
мого и рабочего пара, кг/ч.
Расхождение не превышало 5%- Для
дальнейших расчетов принимали среднее значение
коэффициента эжекции.
Зная коэффициент эжекции, нетрудно
определить удельную весовую холодопроизводи-
тельность:
У»у = 1+и С8 ~~ 'е-) *кал\кг, C)
и удельное тепло, отведенное в конденсаторе:
<7к.у = Y^rjj (h - Q шал/кг, D)
где /8, k — энтальпии пара у выхода
соответственно из испарителя и
кипятильника;
V» /б — энтальпии жидкости у выхода
соответственно из парового
переохладителя и конденсатора.
Приведенная концентрация «^ и энтальпия
id пара, выходящего из кипятильника, равны:
и = ккал кг, F)
1 + U
где ^5» Sp — концентрации соответственно
выходящего из дефлегматора и
рабочего пара.
Дальнейшие расчеты вели по существующей
методике для абсорбционной холодильной
машины [7].
Первоначальные испытания,
проводившиеся с обогревом кипятильника горячей водой
ТЭЦ, показали устойчивую работу эжектора в
системе абсорбционной машины. Если
предельная достижимая при холостом ходе
температура to в абсорбционной машине без
эжектора равнялась —30°С, то с включением
эжектора ее удавалось снизить до —35°С, что
для холодильной машины весьма важно.
Последующие опыты проводили с
электрическим обогревом. Для этого в трубы
кипятильника были установлены грелки типа ТЭН
общей мощностью 24 кет, измерявшейся
ваттметром класса 0,5 со шкалой 0—15 кет.
Сопоставление абсорбционной машины с
абсорбционно-эжекторной при электрическом
обогреве кипятильника представляет
значительный интерес. При использовании
низкопотенциального источника тепла, каким
является горячее водоснабжение, температура
раствора в кипятильнике может повышаться
только за счет снижения температурного
напора. Тепловая нагрузка аппарата в этом
случае уменьшается. Небольшое повышение
температуры в кипятильнике и уменьшение
нагрузки приводят к тому, что с понижением
температуры кипения в испарителе в
сравнительно узком диапазоне холодопроизводитель-
ность резко падает и в пределе приближается
к нулю. Поэтому, естественно, при низких
температурах в испарителе абсорбционно-эжек-
торная машина более работоспособна.
При обогреве высокотемпературным
источником, каким являются газы сжигаемого
топлива или электрическая энергия, температура
раствора в кипятильнике может значительно
повышаться, а нагрузка аппарата остается
практически неизменной. Это приводит к
тому, что температура кипения в испарителе
способна изменяться в широких пределах. Таким
образом, в этом случае низкая температура
в испарителе может быть получена как в
абсорбционной, так и абсорбционно-эжекторной
машинах, и преимущество имеет та из них,
которая при прочих равных условиях
обеспечивает большую холодопроизводительность.
Результаты испытаний с электрическим
обогревом кипятильника представлены на рис. 3-
Из графиков видно, что при повышенной
температуре в испарителе t0
холодопроизводительность абсорбционной машины без
эжектора значительно выше, чем с эжектором. При
этом для нагревания раствора в
кипятильнике (i2 — высшая температура
раствора) в первом случае требуется
температура греющего источника меньшая, чем
во втором. По мере снижения t0
холодопроизводительность абсорбционной машины быстро
убывает и при значениях tQ ниже —30°С
становится меньше, чем абсорбционно-эжекторной.
2 Холодильная техника № 6
s

#0, ккал/ч
,кг/кг
HOD
Рис. 3. Сравнение показателей абсорбционной
машины без эжектора и с эжектором (с индексом «э»).
Температура же греющего источника для
абсорбционной машины требуется большая, чем
для абсорбционно-эжекторной.
Таким образом, при пониженных
температурах в испарителе абсорбционная машина не
может конкурировать с
абсорбционно-эжекторной.
На рис. 3 показан также относительный рас-
ход рабочего пара , поступающего в
V °кп/9
эжектор (GKn — часовое количество пара,
отгоняемого в кипятильнике, кг/ч).
Из графика видно, что на эжектор
затрачивалось от 53 до 70% отгоняемого в
кипятильнике пара, что, конечно, отражается на
экономичности машины. Столь низкая
эффективность абсорбционно-эжекторной машины
отчасти объясняется работой эжектора в
нерасчетном режиме, что, несмотря на
регулирование подачи пара к соплу, приводило к
значительным необратимым потерям.
Штриховыми линиями показаны холодопроизводитель-
ность Qoamax и относительный расход
рабочего пара ( —— 1 , отвечающие системам с
GKU J э mln
эжектором, работающим в оптимальном
режиме. Граница эффективного применения аб-
сорбционно-эжекторных машин в этом случае
поднялась до t0 = —28°С, а относительный
расход пара на эжектор снизился до 32—70%.
При испытании на всех режимах абсорбци-
онно-эжекторная система работала
устойчиво.
ЛИТЕРАТУРА
1. Мартыновский В. С, Минкус Б. А.
Сопоставление компрессорных и абсорбционных теплона-
сосных установок. Труды Одесского
технологического института пищевой и холодильной промышленно-
. сти, т. VIII, вып. 1. Одесса, 1957.
2. Третьяков Н. П. О некоторых существенных
особенностях абсорбционной холодильной машины.
«Холодильная техника», 1959, № 2.
3. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторгиздат, 1960.
4. Heller L., Farago J. Comptes rendus du IX Con-
gres International du Froid. Paris, 1955.
5. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л. Системы
охлаждения с применением пароструйных приборов
в качестве бустер-компрессоров. М., Госторгиздат,
1961.
6. М и н к у с Б. А., Б и я з и Е. Н., Г а в р и-
люк Г. Б., Глинка Л. Л. Экспериментальная
абсорбционная холодильная установка. В сб.
«Холодильная техника и технология», вып. 2. Киев, «Техш-
ка», 1966.
7. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
К оценке термодинамической эффективности судовых
теплоиспользующих холодильных машин
Канд. техн. наук Ю. В. ЗАХАРОВ, Л. М. АНДРЕЕВ, канд. техн. наук А. Я. ШКВАР
Николаевский кораблестроительный институт
621.57.01.001
Целесообразность использования отбросного зующие холодильные
тепла судовых энергетических установок для типа,
получения холода очевидна. На отбросном
тепле могут работать парокомпрессионные с
приводом от электродвигателя и теплоисполь-
машины различного
При оценке термодинамической
эффективности теплоиспользующих холодильных
машин надо учитывать два показателя — тепло-
to

вой коэффициент g и удельную мощность
насосов NH машины [1]. Эти показатели
различны по своей энергетической ценности, так как
в теплоиспользующих холодильных машинах
используется обычно тепло относительно
низкого потенциала, а электроэнергия
вырабатывается в дизель- или турбогенераторах.
Поэтому необходим один, более универсальный
показатель, который давал бы возможность
оценивать термодинамическую эффективность
различных типов и схем холодильных машин
при использовании разных холодильных
агентов.
Такой показатель можно вывести, если все
типы машин сравнивать с какой-то одной
машиной, взятой за основу. Учитывая, что
наиболее распространенными в настоящее время
являются парокомпрессионные холодильные
машины, а для использования отбросного
тепла дизелей применяются утилизационные
турбогенераторы, такой машиной может служить
парокомпрессионная фреоновая холодильная
машина ПКФХМ, которая работает на
электроэнергии, вырабатываемой в
утилизационном турбогенераторе.
Холодопроизводительность любой
теплоиспользующей холодильной машины
определяется соотношением
Wo — * Vrp>
A)
где Q
гр
количество тепла, передаваемое
рабочему телу машины от
греющей среды (отходящих газов).
.Электрическая мощность на привод насосов
теплоиспользующей холодильной машины
QI
NH = NH
1000
1000
SQrp,
B)
где NH— удельная мощность насосов,
приходящаяся на 1000 ккал/ч холодо-
производительности машины.
Мощность турбогенератора,
вырабатывающего электроэнергию путем использования
тепла отходящих газов,
AT QrP
860
C)
где це — эффективный к.п.д. паротурбинной
установки, который определяется
термическим к.п.д. паросилового
цикла и относительным
эффективным к.п.д. турбины;
т]г — к.п.д. электрогенератора.
Суммарная электрическая мощность,
которая эквивалентна затратам тепловой и
электрической мощности в теплоиспользующей
установке, будет определяться как
N=NT + NH = QTp(-±:rierlr
А^н
Ч- D)
^ 860 1000
Если предположить, что вся эта
электроэнергия расходуется на привод парокомпрес-
сионной холодильной машины с холодильным
коэффициентом е при к.п.д. электродвигателя
т]д, то холодопроизводительность такой
машины
Q0n = 860(^-^u.H)^s, E)
где Л^ц.н — мощность, требуемая для привода
циркуляционного насоса ПКФХМ
В зависимости от холодопроизводительно-
сти Qq мощность jVu.h можно представить
как
Nn.
К
Ц.Н
1000'
F)
где 7VU.H — удельная мощность
циркуляционного насоса ПКФХМ.
С учетом выражений E) и F) можно
записать
Q$ = 860N -
%е
\ 1+0,86ЛГц.„тг)д<
Подставив в уравнение G) значение N из
выражения D), получим
-•(8)
Q0n=Qrp(^r+o,86^)
%е
1+0,86ЛГи.нт)де
Найдем отношение холодопроизводительно-
сти теплоиспользующей холодильной машины,
которая определяется по формуле A), к холо-
допроизводительности ПКФХМ по формуле
(8):
Qo
Qo"
6A+0,86/^.4,0
СМг + 0,86ЛГн?)%г
(9)
Величину Z можно считать критерием для
оценки термодинамической эффективности
теплоиспользующих холодильных машин по
сравнению с ПКФХМ. В обоих случаях
используются одинаковые энергетические
затраты — тепло низкого потенциала и
электрическая энергия.
При Z>1, с термодинамической точки
зрения, целесообразно применять теплоиспользу-
ющие холодильные машины, при Z<\ —
ПКФХМ с утилизационным
турбогенератором.
В табл. 1 и 2 приведены результаты расчета
критерия Z для различных холодильных машин
(пароэжекторных фреоновых ФЭХМ, водяной
эжекторной ВЭХМ, абсорбционной бромисто-
литиевой АБЛХМ, абсорбционной фреоновой
АФХМ, турбокомпрессионных фреоновых
2*
и

Таблица
Термодинамическая эффективность
теплоиспользующих холодильных машин
по отношению к ПКФХМ, работающей
на фреоне-12
I Тип холодильной
машины
ФЭХМ(Ф-П)
ФЭХМ (Ф-12)
ФЭХМ (Ф-21)
ФЭХМ (Ф-22)
ФЭХМ (Ф-40)
ФЭХМ(Ф-Ш)
ФЭХМ (Ф-142)
ФЭХМ (Ф-290)
ВЭХМ
АБЛХМ
АФХМ (Ф-22 и
дибутилфта-
лат)
ТКФХМ (Ф-21)
ТКФХМ
(Ф-113)
Тепловой
коэффициент ?
0,626
0,493
0,641
0,410
0,610
0,490
0,620
0,412
0,304
0,765
0,432
1,220
0,865
5 °
S о
о
«Kg
ч н «
о» о
« о
>э Я
0,0877
0,1492
0,0910
0,1762
0,1082
0,1278
0,1235
0,1870
0,1430
0,0572
0,1360
0,0650
0,0607
Z при значении i\g
0,08
1,740
1,210
1,740
1,015
1,575
1,295
1,490
0,990
0,922
2,310
1,170
2,890
1,265
0,10
1,510
1,065
1,510
0,893
1,380
1,130
1,320
0,875
0,790
1,975
1,020
2,560
1,090
0,12
1,335
0,945
1,340
0,797
1,225
1,000
1,180
0,784
0,690
1,730
0,905
2,290
0,960
0,14
1,190
0,865l
1,200
0,720
1,105
0,905
1,070
0,710
0,614
1,535
0,809
2,080
0,858
ТКФХМ) при разных значениях эффективного
к.п.д. паротурбинной установки. Расчеты
велись для ПКФХМ, работающей на фреоне-12
в режиме кондиционирования воздуха с
холодильным коэффициентом 8 = 3,5 (табл. 1) и на
фреоне-22 с 8 = 3,75 (табл. 2).
В расчете принято
Чд=т|г=0,927,
wnH=o,0333
кет
NnM = 0,032
1000 ккал\я
кет
1000 ккал\я
для фреона-12,
для фреона-22.
Данные по коэффициентам эжекции и к.п.д.
элементов теплоиспользующих холодильных
машин взяты из работы [1] и здесь не
приводятся.
Для всех рассматриваемых холодильных
машин верхним пределом температуры
рабочего вещества в цикле была принята
температура 140°С, температуры кипения и
конденсации — соответственно 7 и 37°С.
Для холодильной машины ТКФХМ,
работающей на фреоне-113, использованы
экспериментальные данные работы [2]. Поскольку
экспериментальный агрегат
турбина—компрессор имел относительно малую холодопроизво-
дительность, невысокие к.п.д. турбины и
компрессора @,72), а также низкие параметры
рабочего пара (насыщенный пар при 55—
Таблица
Термодинамическая эффективность
теплоиспользующих холодильных машин
по отношению к ПКФХМ, работающей
на фреоне-22
Тип холодильной
машины
ФЭХМ(Ф-И)
ФЭХМ (Ф-12)
ФЭХМ (Ф-21)
ФЭХМ (Ф-22)
ФЭХМ (Ф-40)
ФЭХМ(Ф-Ш)
ФЭХМ (Ф-142)
ФЭХМ (Ф-290)
ВЭХМ
АБЛХМ
АФХМ (Ф-22 и
дибутилфта-
лат)
ТКФХМ (Ф-21)
ТКФХМ
(Ф-113)
о о
Ч IS
1°
2 ° F =*
S о
к а
льна
ть н
кет
Л* <=>
>а К
*Ч
«
Я
Z
0,08
при значении ij
0,10
0,12
0,14
0,626
0,493
0,641
0,410
0,610
0,490
0,620
0,412
0,304
0,765
0,432
1,220
0,865
0,0877
0,1492
0,0910
0,1762
0,1082
0,1278
0,1235
0,1870
0,1430
0,0572
0,1360
0,0650
0,0607
1,620:
1,130;
1,6201
0,945!
1,460|
1,200!
l,390i
0,920
0,855
2,150
1,090
2,690
l,170i
1,410
0,995
1,4101
0,832
1,280!
1,050
1,230
0,813
0,733
1,840
0,948
2,370!
1,020
1,240
0,887,
1,2501
0,743!
1,140
0,930
1,100
0,728
0,641
1,610
0,838
2,130
0,9001
1,110
0,800,
1,1201
0,6711
1,030
0,835
0,995
0,6601
0,570
1,430
0,753
1,930
0,805
57°С), ее термодинамическая эффективность,
как видно из табл. 1 и 2, существенно
ниже термодинамической эффективности
ТКФХМ, работающей на фреоне-21 при более
высоких параметрах и принятых к.п.д.
турбины и компрессора соответственно 0,75 и 0,8. В
сопоставимых условиях, очевидно, это
различие по Z уменьшится.
По результатам расчетов построены
графики изменения критерия Z для рассмотренных
типов теплоиспользующих холодильных
машин (рис. 1, а и б). Как видно из этих
графиков, критерий термодинамической
эффективности Z в значительной степени зависит от
эффективного к.п.д. утилизационной
паротурбинной установки. Учитывая, что эффективный
к.п.д. паротурбинных установок на
отечественных и зарубежных судах находится в
пределах 0,10—0,125 [3—5], можно определить,
какие машины, с термодинамической
(энергетической) точки зрения, реально более
эффективны, чем парокомпрессионная холодильная
машина, питающаяся от утилизационной
паротурбинной установки и работающая на
фреоне-12 (табл. 1 и рис. 1, а) или на фреоне-22
(табл. 2 и рис. 1, б).
По сравнению с ПКФХМ, работающей на
фреоне-12, более экономичны ТКФХМ
(особенно на фреоне-21), АБЛХМ и ФЭХМ на фрео-
нах-21, 11, 40, 142, 114. ФЭХМ, работающая на
фреоне-12, по экономичности практически не
12

Рис. 1. Зависимость критерия термодинамической
эффективности теплоиспользующих холодильных машин от
к. п. д. паротурбинной установки; сравнение с ПКФХМ
на фреоне-12 (а) и на фреоне-22 (б):
I, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 — ФЭХМ соответственно на фреоне-
II, 12, 21, 22, 40, 114, 142, 290; 9 — ВЭХМ; 10 —
АБЛХМ; 11 — АФХМ; 12 — ТКФХМ на фреоне-21;
13 — ТКФХМ на фреоне-113.
уступает парокомпрессионной машине.
Учитывая простоту устройства и обслуживания,
невысокие капитальные затраты, очевидно,
следует отдать предпочтение этой машине.
Однако наиболее эффективным холодильным
агентом для нее является фреон-21, при
работе на котором ФЭХМ более экономична, чем
ПКФХМ на фреоне-12 или фреоне-22.
По сравнению с ПКФХМ, работающей на
фреоне-22, число теплоиспользующих
холодильных машин, имеющих Z>1, меньше.
На рис._2 для сравнения приведены
показатели I и Nu утилизационной ФЭХМ,
работающей на фреоне-21, и показатели е и Мц.н
машины ПКФХМ, работающей на фреоне-12, а
также соотношение Z их холодопроизводительно-
стей при различных температурах кипения t0
фреона в испарителе.
К-к видно из рис. 2, во всем диапазоне
эксплуатационных температур кипения (от
кондиционирования при /0 = 5°С до рефрижера-
ции при t0 = — 30°C) ФЭХМ выгоднее ПКФХМ
приблизительно в 1,5 раза (Z~l,5). Это
свидетельствует о целесообразности применения
Рис. 2. Зависимость показателей g и Nn утилизационной
ФЭХМ, работающей на фреоне-21, и показателей е и
ЛГц.н ПКФХМ, работающей на фреоне-12, а также
соотношения Z их холодопроизводительностей от
температуры t0 кипения фреона в испарителе.
ФЭХМ, работающей на фреоне-21, и для ре-
фрижерации на судах.
Выводы
Предлагается метод оценки
термодинамической (энергетической) эффективности
утилизационных теплоиспользующих холодильных
машин, который учитывает затраты как тепла
относительно низкого потенциала, так и
электрической энергии на привод насосов.
При существующих к.п.д. судовых
утилизационных паротурбинных установок
наибольшей термодинамической эффективностью (по
сравнению с ПКФХМ) обладают турбоком-
прессионные холодильные машины с приводом
от фреоновой турбины, абсорбционные броми-
столитиевые и пароэжекторные машины,
работающие на фреонах-21, 11, 40, 142.
ЛИТЕРАТУРА
1. Захаров Ю. В., Андреев Л. М., Шо-
с т а к В. П О рациональном типе судовой
холодильной машины для кондиционирования воздуха.
«Холодильная техника», 1969, № 8.
2. Б а р е н б о й м А. Б., М и н к у с Б. А.
Исследование теплоиспользующего холодильного агрегата
турбина—компрессор. «Холодильная техника», 1968,
№ 4.
3. Гер л овин Л. И., Си i а ч е в В. П. Котел с
глубокой утилизацией тепла выхлопных газов.
«Судостроение», 1968, № 10.
4. Сисюкин М. М., Попов А. Ф.
Утилизационная установка теплохода. «Судостроение», 1968, № 12.
5. Енин В. И., Готлиб С. Б., Трейкель В. К.
Анализ эксплуатационных 'показателей
утилизационной установки с турбогенератором танкеров типа
«Ленинакан», «Судостроение», 1969, № 2.

Программное регулирование производительности
холодильных установок
Р. М. ЛАЗЕБНИК, А. Я. ЧУПАХИН
Всесоюзный научно-исследовательский проектно-конструкторский и технологический
институт взрьивозащищенного и рудничного электрооборудования
621—52
Холодопроизводительность промышленных
холодильных установок можно регулировать
дискретно, путем включения и выключения
компрессоров в соответствии с командами
регулятора температуры (См. В. С. Ужанский.
Автоматизация холодильных установок.
«Пищевая промышленность», 1966).
Во избежание неравномерного износа
компрессоров в схеме автоматизации
целесообразно предусмотреть несколько программ их
включения и отключения. В институте
ВНИИВЭ разработана и внедрена схема
программного регулирования холодильной
установки с тремя компрессорами (см. рисунок).
Схема предусматривает три программы
работы компрессоров, в соответствии с которыми
их включение и отключение происходят в
следующем порядке: первый, второй, третий или
второй, третий, первый, или третий, первый,
второй. В схеме использован трех-
позиционный регулятор температуры. При
подготовке схемы к работе с помощью
универсального переключателя задается одна из
трех возможных программ работы
компрессоров. Если в момент включения схемы в
работу температура холодоносителя находится
в заданных пределах (контакты Тх и Т2
открыты), то ни один из компрессоров не
включается. При повышении температуры сверх
заданной замыкаются контакты Ти что приводит
к срабатыванию соответствующего пускового
реле, цепь катушки которого замкнута через
соответствующий контакт переключателя
программы. Таким образом, первый компрессор
заданной программы окажется включенным.
Если в течение заданного времени (реле РВ
настраивается на выдержку, большую
постоянной времени холодильной системы) не
происходит понижения температуры
холодоносителя до нужного предела, замыкается контакт
реле времени РВ и образуется цепь для
катушки / реле Р. Последнее срабатывает,
замыкает свой контакт в цепи пусковых реле, в
результате чего срабатывает то реле, цепь
которого подготовлена пусковым реле первого по
программе компрессора. При этом
замыкается нормально открытый контакт
самоблокировки реле и подается импульс
через конденсатор и диод на сетку
тиратрона. Тиратрон зажигается и катушка /7
реле Р оказывается под напряжением, что
приводит к отпаданию реле Р. Тем самым
исключается возможность включения
следующего по программе реле. Время зажигания
тиратрона в сумме со временем отпускания реле Р
(применяется реле РКМ) в несколько раз
меньше времени срабатывания пусковых реле
Р\, Р2, Рз (в схеме применены реле МКУ-48).
Реле времени РВ периодически замыкает
свой контакт в цепи тиратронного искателя
(период выбирается в соответствии с
постоянной времени системы). В качестве реле време-
Принципиальная схема программного регулирования
холодильной установки с тремя компрессорами:
Т\ — контакт реле регулятора температуры,
замыкающийся при недостатке холода; Т2 — контакт реле
регулятора температуры, замыкающийся при избытке
холода; РВ — реле времени; Ри Р2, Рг — реле для
включения компрессоров; Р*, Р5, Р6 — реле для
отключения компрессоров; Р — реле тиратронного искателя
(двухкатушечное, со встречным включением катушек);
Л — тиратрон с холодным катодом типа МТХ-90; П —
переключатель программ; /, // — катушки реле Р.
и

ни можно использовать командный аппарат
КЭП-12у или включенное по специальной
схеме моторное реле РВТ-1200. Реле времени
функционирует только при избытке или
недостатке холода, так как его питание
осуществляется через нормально открытые контакты
Т] и Т2 (на схеме цепь реле РВ не показана).
После открытия контакта реле времени РВ
тиратрон гаснет и схема готова к включению
следующего предусмотренного программой
компрессора.
Компрессоры отключаются с помощью реле
РА, Р$, Р6, соответствующие контакты которых
находятся в цепи катушек реле Р\, Р2, Р3-
Рассмотрим действие схемы при работе по
первой программе (первый, второй, третий
компрессоры). Если оказалось, что при
включении всех трех компрессоров в систему
поступает достаточное количество холода, то
контакты Т\ и Т2 реле регулятора температуры
разомкнуты, а реле Р\, Р2 и Р3 остаются
включенными за счет самоблокировки. При
избытке холода замыкаются контакты Т2 и
подготавливается к включению реле Рб, в цепи
катушки которого замкнут контакт
переключателя программ П.
После замыкания контакта реле времени РВ
(аналогично описанному ранее) включается
реле Р, что приводит к срабатыванию реле
Pq. Реле Р6 своими контактами отключает
реле Р\ компрессора 1, самоблокируется, подго-
Для тепловлажностной обработки воздуха,
водой, кроме форсуночных камер,
применяются пенные аппараты, камеры с орошаемой
насадкой и центробежные вентиляторы. Для
каждого указанного типа аппарата
существует своя методика расчета, что затрудняет
выбор наиболее рационального из них при
проектировании систем кондиционирования
воздуха.
Предлагается методика расчета процессов
тепловлажностной обработки воздуха в
рассматриваемых аппаратах с помощью единых
номограмм.
В основу построения номограмм положены
экспериментальные расчетные зависимости чи-
тавливает цепь включения реле Р$ и подает
импульс на зажигание тиратрона. При
следующем замыкании контакта РВ включается
реле Р$, последнее отключает реле Р2, что
приводит к остановке второго компрессора
и т. д.
После остановки нескольких компрессоров
может наступить динамический баланс в
системе, т. е. количество отбираемого холода
будет компенсировано холодопроизводитель-
ностью работающих компрессоров. В этом
случае схема «запомнит» положение всех реле
и будет сохранять его до наступления
небаланса холодильной системы. Если после этого
окажется, что холод поступает в большем
количестве, чем необходимо, то размыкающий
контакт Т\ разорвет цепи самоблокировки
реле Р4, Ръ и Рб и схема возвратится в исходное
положение, при котором снова могут
включиться реле Ри Рг и Р3.
Схема работает на постоянном токе. Для
исключения влияния отдельных цепей схемы
друг на друга используются
полупроводниковые диоды.
Использование тиратрона с холодным
катодом в комплекте с двухкатушечным реле РКМ
позволяет создать простую и, как показал
опыт промышленной эксплуатации, надежную
схему включения и отключения холодильных
компрессоров при дискретном регулировании
холодопроизводительности установки.
628.84.002.5
сел единиц переноса явного NTUH и полного
NTU тепла от гидродинамических и
температурных условий процессов, а также от
конструктивных особенностей аппаратов.
Эти зависимости, полученные авторами в
результате обработки опытов Л. М. Зусмано-
вича, Д. А. Мателенка, Е. В. Стефанова и
И. М. Фокина, имеют следующий вид:
для типовых форсуночных камер
NTU. = 0,4К°'77 Л °'41 ^0-23"rf0-0'3 я'22, A)
NTU= 0,187/C0-9wt°-19-doOA я'06; B)
для центробежных вентиляторов Ц4-70,
Ц6-76, Цб-45
Методика расчета процессов обработки воздуха
водой в контактных аппаратах
Канд. техн. наук И. М. ФОКИН, канд. техн. наук Л. А. РЫМКЕВИЧ
15

NTUa = 0J2K°'Z7 П[
0,37 гтО.19-0,13
и ,
гО.66
C)
NTU=0,282K"'W; D)
для камеры с орошаемой сетчатой насадкой
из синтетических материалов
NTU. = 0,57/С0,38 П°л\ E)
NTU= 0,262 /С0'64; F)
для ударно-пенного аппарата
[ NTU, = 0,83/С0,34 Ар0АЗ Л0,19, G)
NTU=0,392K0M'?~p0A3. (8)
Здесь /С =
Сп С/г
— отношение водяных
Я =
*1 ~~ *ж:
эквивалентов;
сш — теплоемкость воды,
ккал/(кг* град);
Gm — весовой расход
воды, /сг/ti;
с^ — теплоемкость воздуха
при постоянном
давлении, ккал/(кгх
град);
Gr — весовой расход
воздуха, кг/ч;
(8, а) — температурный фак-
wf и w*[ ¦
wl„
d0u d0-
'op
n
n и n= —
a
и и и =
тор;
начальная
температура воздуха, °С;
температура точки
росы начального
состояния воздуха, °С;
начальная
температура воды, °С;
абсолютная и
относительная весовые
скорости воздуха
(a>Ymax = 3,5 кг/(м2Х
X сек);
абсолютный и
относительный диаметры
выходного отверстия
форсунки (fif0p =
= 5 мм);
абсолютная и
относительная плотности
размещения
форсунок (яр=13 шт/(м2Х
Хряд);
абсолютная и относи-
16
Ар и Ар
Ар
тельная окружные
скорости рабочего
колеса вентилятора
("max = 42,0 м/сек);
абсолютная и относи-
А Ртах
тельная потери
давления на образование
воздушной эмульсии
и преодоление
сопротивления аппарата
(Apmax=160 Кгс/м2).
Как видно из полученных зависимостей A—
8), влияние начальных параметров
ненасыщенного воздуха и воды, отражаемое
температурным фактором П, имеет место лишь для
явного теплообмена. Подобное явление было
отмечено также в работах [1, 2].
При сравнении эффективности аппаратов по
тепло- и массообмену с помощью величин
NTUfi и NTU входящие в них в виде
сомножителей коэффициенты теплообмена и
поверхность обмена отыскиваются совместно, а их
значения путем преобразований могут быть
выражены через параметры воздуха и воды в
следующем виде [3]:
NTUa — ±F '1~~'2
ср Gr
А*0
(9)
где а — коэффициент теплоотдачи, ккал/ (м2 X
Хч-град);
F — поверхность тепло- и массообме-
U
на, м'\
конечная температура воздуха, °С;
aF А—г/2
С/г ~ А/0
NTU
A0)
'Г «*р
где а — коэффициент тепло- и массообмена,
вычисленный по разности энтальпии,
кг/(м2-ч);
/ь /г — начальная и конечная энтальпии
воздуха, ккал/кг;
А/р — расчетная разность энтальпий между
воздухом и водой, ккал/кг.
При расчете процессов обработки воздуха в
пенных аппаратах [4] и центробежных
вентиляторах [5], когда температура воды до и
после аппарата изменяется незначительно, а
разность температур воздуха и воды на выходе
из аппарата мала, признано целесообразным
использовать среднеарифметическую разность
температур \МР и энтальпий А/р.
Как нами установлено, в пределах
параметрических условий, указанных в статье, выбор
вместо средней температуры поверхности
начальной или конечной температуры воды
влияет лишь на показатели степени и
коэффициенты экспериментальных зависимостей. Все

полученные при этом зависимости правомерны
и при расчете одноименных процессов дают
практически одинаковые результаты.
В настоящей методике расчетная
температура поверхности контакта условно принята
равной начальной температуре воды /жш
которая в значительной степени определяет
истинную температуру поверхности контакта и
при расчете процессов тепло- и массообме-
на в большинстве случаев известна.
Тогда
NTUU
NTU =
0,5 ft + *а)-*жн'
Л-/2
A1)
A2)
0,5(Д+ /„)-/„
Однако вычисление величин NTUR и NTU
является лишь промежуточной операцией при
определении конечных параметров воздуха в
рассматриваемом процессе. Поэтому, кроме
основных номограмм (рис. 1 и 2), для
определения величин NTUR и NTU предлагаются
вспомогательные номограммы (рис. 3 и 4) для
нахождения конечных параметров воздуха.
Построение вспомогательных номограмм
для определения конечных параметров
воздуха в зависимости от начальных параметров
воздуха и воды, а также величин NTUR и NTU,
найденных по основным номограммам,
основано на следующих формулах:
0,5 ЫТиж +1,0
7 =Ul,0-0,SNTU)f1+ NTUI„ (U)
t2 =
A3)
0,5ЛГП/+1,0
' жн ==: О"-л
A5)
При построении номограммы для
определения NTUn (см. рис. 1) на оси абсцисс в
логарифмическом масштабе отложены значения
коэффициента орошения (подачи воды) \i, a
на оси ординат (слева) — значения
температурного фактора П.
На номограмме нанесены также наклонные
линии / постоянных значений NTUn, которые
служат связующим элементом номограммы
при переходе к оценке влияния на
интенсивность процесса гидродинамического
параметра, характерного для данного типа аппарата;
(линии //, и= 17,5—42,0, wy=l,6—3,5, Др =
= 80—160).
Величину NTUR определяют с учет?&
гидродинамических, температурных и ко^т^уктив-
ных факторов на оси ординат (справаL^
помощью построений в следующей;
.последовательности. /: '
По формуле (8, а) вычисляют значение
температурного фактора П. У \ ф.
3 Холодильная техника № б
На номограмме находят точку пересечения
линий, характеризующих заданные величины
[in П (точка Е).
Из точки Е проводят прямую,
параллельную наклонным линиям I, до пересечения с
линиями: //, и= 17,5—42,0, шу=1,6—3,5, Др =
= 80—160 (точки F, Gt L, #).
Для всех аппаратов, кроме форсуночной
камеры, горизонтали, проведенные из точек F, G,
Н до пересечения с осью ординат, определяют
на ней величины NTUK.
При заданном коэффициенте орошения в
качестве основных конструктивных
характеристик двух- и трехрядных форсуночных камер,
влияющих на величину ЫТия в данном
процессе, могут быть приняты диаметр выходного
отверстия установленных форсунок d0 и
плотность их размещения я.
Величину поправок, учитывающих влияние
d0 и п на интенсивность процесса, находят по
масштабу горизонтальных линий (///' и IV) и
отсчитывают от точек, принятых за расчетные
(dop = 5 мм и % =13 шт/(м2>ряд).
Масштабные поправки откладывают от
точки L вправо при значениях d0 и п меньших,
чем расчетные, или влево, если эти значения
больше расчетных (точка М).
Из точки М восстанавливают вертикаль до
пересечения с линией заданной величины wy
(точка N). Из точки N проводят горизонталь
до пересечения с осью ординат и получают
величину NTUK (точка О).
В качестве шкал номограммы для определег
ния величин NTU (см. рис. 2) в форсуночных
камерах приняты параметры \х, wy и NTU, a
для остальных аппаратов — параметры \х и
NTU.
Чтобы оценить влияние диаметра
установленных форсунок и плотности их размещения
в камерах на интенсивность тепло- и массооб-
мена, на номограмме нанесены
вспомогательные наклонные линии / постоянных значений
NTU.
Величину NTU по номограмме (см. рис. 2)
находят в следующей последовательности.
Для всех аппаратов, кроме форсуночной
камеры, по величине коэффициента орошения
на пересечении с линиями //, /// и Д/? = 80—
160 фиксируют промежуточные точки D\, Ex
и#ь
Проводят горизонталь из соответствующей
точки пересечения Dh Еъ Нх до оси ординат
и получают на ней величину NTU. Для
форсуночной камеры построение выполняют в
несколько ином порядке.
Получают точку пересечения линий,
характеризующих величины |х и wy в данном
процессе (точка Fi).
* 17

Рис. 1. Номограмма для определения ЫТия:
wy — для форсуночной камеры; и — для
центробежных вентиляторов типа Ц4-70, Ц6-45, Ц6-46; Ар — для
ударно-пенного аппарата; / — линии NTU H = const; II —
линия характеристик NTUn для камеры с орошаемой
насадкой; /// — масштабная линия для определения
поправок на диаметр форсунок; IV — масштабная линия
для определения поправок на плотность размещения
форсунок.
«Щ
1,8
1.5
и
10
05
1
Ул
^
Р Л
Jim
mw$\
ёжшж
Р
уОО\У\Х\ \\
/\У\ N
п
\\\\Ш
ZZ
Z0
18
tl;c 16
15
1Z
W
3
8
Z
7
6
5
4
3
I—
\Л/ У
\Л/у
Ы-А
\//,
и/Л
\х /
\л /
Н/
/пи
S-/
-LLLL
I
/ V /
' у
/
/
/
4
л
А
А
Iй
L
ххЛ
мтъя
0,5
Ю
15
1,8
18 ZO Z5 J0J5 40
и:с
Рис. 3. Номограмма для определения конечной темпера-
туры воздуха [t2 — *2 + *2 )•
NTU
Рис. 2. Номограмма для определения NTU:
d0 — для форсуночной камеры; Ар — для
ударно-пенного аппарата; / — линии NTU=const\ II — линия
характеристик NTU для камеры с орошаемой насадкой;
/// _ линия характеристик NTU для центробежных
вентиляторов Ц4-70, Ц6-45, Ц6-46.
15 А 20
It, л'нам'/кг
Рис. 4. Номограмма для определения конечной
энтальпии воздуха (/2 — С/2 + 12 )•
18

Таблица 1
Аппарат
Параметры
аппарата
Последовательность определения
точек на номограммах
для NTUa
для NTU
NTU„
NTU
Форсуночная камера
Камера с орошаемой сетчатой насадкой
Центробежные вентиляторы
Ударно-пенный аппарат . .
_^7 = 2,36;
w\ = 0,675;
d0 = 3,5;
р = 3,53; п=13
32 сетки в
пакете
и = 24,4
^p = 120
Д Д Б, L, М,
N, О
Д Д ?, Т7
Л Д ?, G
Д Д ?, Я
Л, 01э Fu
Ли Д
1,285
1,05
1,12
1,24
Примечание. Общие параметры опыта: р. = 1,19, ^=340С, 1Х — 15,95 ккал/кг, t
15,1°С, / =17,4°С, Я = 0,8
0,84
0,72
0,81
0,9
Аппарат
Камера с орошаемой насадкчой . .
Центробежные вентиляторы ....
Ударно-пенный аппарат
Примечание. Общие параметры опыта
NTUn
1,285
1,05
1,12
1,24
: /, = 34°С
NTU
0,84
0,72
0,81
0,90
Л = 15,95
'
Последовательность определения
точек на номограммах
для U
N, 0, Я, Q
R, S, W, Z
ккал/кг, *жн =
для /2
Тг
l6 л и ца 2
Конечные параметры воздуха
и

опытные

расчетные
Nv OuPu Qx 18,9 19,1
— \ — \ 20,9
— — 20,4
— 1 — 1 19,5
: 15,ГС, В — 760 мм рт. cm.
h |

опытные
12,6

расчетные
12,7
12,9
12,7
12,5
1
Из точки F[ проводят линию, параллельную
наклонным прямым / до пересечения с
прямой, характеризующей заданный диаметр
форсунок (точка G\).
Из точки G\ проводят горизонталь до оси
ординат (слева) и находят величину NTU
(точка Li).
Вспомогательные номограммы (см. рис. 3 и
4) состоят из двух частей. По каждой из них
находят составляющую итогового значения
t2 или h
h=t\+%, (i6)
/3=c/* + /r.
A7)
В качестве левых шкал этих номограмм
приняты параметры tmm NTUR или tmHj NTU, a
правых шкал — параметры tu NTUR или /ь
NTU. В центре номограмм расположены
шкалы конечных температур
^2 ' *2
или
энтальпии воздуха /2 , /2 .
Конечные параметры воздуха определяют
по вспомогательным номограммам в
следующем порядке.
Параметрические
условия
Коэффициент
орошения, кг/кг
Начальная
температура воды, °С . . .
Гигрометрическая
! разность
температур, °С
Плотность установки
форсунок,
шт/(м2 • ряд) . . .
Диаметр форсунок.
мм
Весовая скорость
воздуха в камере,
кг Хм? • сек) ....
Скорость воздуха на
выходе из воздухо-
! подающего
патрубка, м\сек
Окружная скорость
колеса вентилято-
Форсуночная
камера
0,7-2,5
4,5-20,0
6,0-27,0
8,3-18,3
2,0-6\0
1,6-3,5

Центробежные
вентиляторы
0,8-2,20
4,5-20,0
6,0-25,0
17,5-40,0
Таблица 3
Камера с
орошаемой
сетчатой насадкой
0,3-2,0
4,5-20,0
6,0-25,0
0,72-2,0

Ударно-пенный аппарат
0,5-2,0
4,5-20,0
6,0-25,0
2,25-5,0
14,0-22,0
Из точки N(N\) на шкале абсцисс,
отражающей значение начальной температуры воды,
проводят вертикаль до пересечения с прямой,

характеризующей величины NTUR или NTU,
полученные по номограммам рис. 1 и 2 —
точка Р (Рх).
Из точки P(Pi) до шкалы f2 (/*) проводят
горизонталь и получают на ней значение,
равное первой составляющей конечной
температуры или энтальпии воздуха — точка Q(Qi).
Вторую составляющую конечной
температуры или энтальпии находят по правой части
номограмм с помощью построений,
аналогичных указанным для левой части.
Определяющими величинами в этом случае
являются начальные температура и
энтальпия воздуха при тех же значениях NTUR и
NTU. При изменении барометрического
давления В в пределах 700—780 мм рт. ст. к
первому члену формулы A7) для конечной
энтальпии 12 вводят коэффициент С, значения
которого приведены на рис. 4.
В качестве примера определения
параметров воздуха с помощью номограмм взяты
данные реального опыта О. Я. Кокорина на
форсуночной камере.
Параметрические условия и
последовательность решения примера указаны в табл. 1 (по
номограммам рис. 1 и 2) и табл. 2 (по
номограммам рис. 3 и 4). Однако полное его
решение на номограммах приведено лишь для
форсуночной камеры.
При использовании электроустановок для
обогрева грунта под холодильными камерами
необходимо соблюдать правила их монтажа и
эксплуатации во избежание промерзания и
пучения грунта.
К недостаткам монтажа и эксплуатации
этих установок относятся:
неправильная укладка и соединение
стальных стержней-нагревателей и сборных шин, в
связи с чем нарушается электрическая схема;
случайные соединения
стержней-нагревателей между собой или со стальной арматурой
железобетонных конструкций здания;
пригртовление бетона, в котором уложены
стальные стержни-нагреватели, на
металлургическом шлаке, что повышает
электропроводность бетона;
20
Как показало сравнение результатов
расчета конечных параметров воздуха по
номограммам с опытными данными ряда авторов,
значения указанных параметров достаточно
близки. Это обстоятельство служит основанием
рекомендовать предлагаемые номограммы для
расчета политропических процессов
охлаждения воздуха с понижением энтальпии в
рассматриваемых аппаратах при
гидродинамических и температурных условиях, указанных в
табл. 3.
ЛИТЕРАТУРА
1. К а р п и с Е. Е. Исследование и расчет процессов
тепло- и массообмена при обработке воздуха в
форсуночных камерах. Сб. НИИСТ, № 6, М., Госстрой-
издат, 1960.
2. Зусманович Л. М. Оросительные камеры
установок искусственного климата. М.,
«Машиностроение», 1967.
3. Стефанов Е. В., К о р к и н В. Д.
Исследование модернизированной форсуночной камеры. Сб.
докладов к третьему научно-техническому
совещанию по кондиционированию воздуха. М., Стройиздат,
1965.
4. Богатых С. А. Комплексная обработка воздуха
в пенных аппаратах. М., «Судостроение», 1964.
5. Мателенок Д. А. Охлаждение воздуха и
оборотной воды в центробежных вентиляторах. М., Проф-
издат, 1963.
551.345:621.565
некачественная сварка, приводящая к
сварным контактам повышенного' электрического
сопротивления между стержнями и сборными
шинами или к обрывам электрической цепи;
недостаточная толщина и низкое качество
теплоизоляции пола;
увлажнение теплоизоляции пола при
строительных работах, а также при эксплуатации
из-за отсутствия надлежащего дренажа и
защиты от воды, текущей под уклон к зданию;
поддержание в здании температуры ниже
проектной при сохранении той же величины
электрической мощности системы обогрева;
введение в действие электрообогрева после
начала охлаждения здания или его работа с
перерывами, или при пониженном против
расчетного напряжении питающего тока;
Условия эффективной работы.систем электрообогрева
грунта под холодильниками
Д. В. КАРПОВ
Гипрохолод

отсутствие автоматизации управления
включением и отключением системы
электрообогрева грунта в зависимости от его температуры;
отсутствие контроля за температурой грунта
и точностью показаний приборов, а также
проверки правильности настройки автоматических
регуляторов температуры, управляющих
работой системы обогрева.
При обогреве грунта тепло, выделяемое
электронагревателями, должно
распределяться равномерно по всей площади пола.
Расход энергии на нагрев для покрытия теп-
лопритока в камеры холодильника будет
минимальным только при автоматическом двух-
позиционном управлении включением и
отключением системы обогрева с помощью датчиков
и регуляторов, поддерживающих температуру
грунта под бетонной плитой с нагревателями в
пределах от 1 до 3°С.
Тепловой баланс достигается при
соответствии количества тепла, поступающего в камеры
холодильника, и тепла от нагревателей. Это
значит, что тепло, выделяемое нагревателями
за время включения, возмещает тепло,
уходящее в холодильник за все время цикла двух-
позиционного регулирования,
представляющего собой сумму времени работы обогрева и
времени пауз (обогрев отключен).
Расчет количества тепла, выделяемого
нагревателями, ведут на основании нормативных
величин коэффициента теплопередачи
теплоизоляционной конструкции пола камер
холодильника, указанных в строительных нормах,
и перепада между температурой грунта,
которую принимают равной 2°С, и температурой
воздуха камер.
Теплоизоляционная конструкция пола
холодильника должна обеспечивать нормативный
коэффициент теплопередачи, согласно
которому расход тепла на 1 м2 пола составляет от
2,4 до 8,4 ккал/ч в зависимости от
температуры в камерах.
Активную электрическую мощность
нагревателей выбирают с запасом. На действующих
установках она зависит только от
приложенного к нагревателям напряжения в
квадратичной зависимости от его величины.
Специальные понижающие трехфазные
трансформаторы типа ТСПК-20А, ТНТ-35ВО,
ТНТ-60ВО и др., применяемые для питания
нагревателей, имеют от 6 до 14 ступеней
(отводов) напряжения.
Паспортная мощность трансформатора
используется не на всех ступенях напряжения.
Ограничением служит предельно допустимый
ток, указанный в паспорте для каждой
ступени напряжения. При этом токе трансформатор
нагревается до значительной температуры.
Предельная температура нагрева корпуса и
обмоток трансформатора
заводом-изготовителем не указана. Она зависит от класса
изоляции обмоток и места измерения.
Согласно общесоюзным стандартам нагрев
обмотки трансформатора с изоляцией класса
А допустим до 105°С, а изолированных частей
до 95°С.
Фактическая активная электрическая
мощность каждой установки электрообогрева
может быть легко измерена ваттметром.
Однако судить о том, достаточна ли эта мощность
при фактическом коэффициенте теплопередачи
теплоизоляционной конструкции пола, можно
только на основе данных, полученных при
измерении температуры грунта в процессе
эксплуатации холодильника. На это может
указывать также цикличная работа системы
обогрева при автоматическом управлении.
Если система обогрева при автоматическом
управлении работает непрерывно (без пауз),
это свидетельствует о недостаточной
мощности установки электрообогрева. Необходимо
или улучшить теплоизоляцию пола, или
увеличить мощность, переключив трансформатор
на следующую ступень напряжения. При этом
может потребоваться замена выбранного
трансформатора трансформатором большей
мощности. Однако следует воздерживаться от
значительного увеличения мощности
нагревателей, так как это может привести к
повышению эксплуатационных затрат. В этом случае
целесообразнее улучшить теплоизоляцию
пола.
В процессе монтажа уложенные стальные
стержни-нагреватели и сборные шины
сваривают между собой согласно проектной схеме.
Затем проверяют прочность мест сварки
простукиванием молотком и проводят первое
электрическое испытание на равномерность
распределения тока в параллельно
соединенных стержнях.
Испытание проводят переменным током
частотой 50 гц через понижающий
трансформатор, обеспечивающий ток, близкий к
расчетному. Нельзя использовать для измерений
приборы постоянного тока, так как это приведет
к ошибкам.
Токоизмерительными клещами с
амперметром измеряют ток в каждом стержне.
Результаты измерений должны быть
приблизительно одинаковыми. Значительное отклонение
свидетельствует о наличии плохого сварного
контакта с повышенным электрическим
сопротивлением, который должен быть заменен.
При удовлетворительных результатах
электрического испытания разрешают
бетонирование стержней и шин, которое выполняется под
2f

наблюдением специалистов. Необходимо
следить за тем, чтобы не было значительного
смещения стержней и попадания в бетон или на
стержни посторонних металлических
предметов. Нельзя приготавливать бетон на шлаках
или других токопроводящих включениях. В
его состав должны входить нормальные
инертные материалы.
Особенно важным условием успешной
работы системы обогрева является высокое
качество теплоизоляции пола. Следует
предупреждать увлажнение теплоизоляции
атмосферными осадками при хранении,
транспортировке, укладке и в процессе эксплуатации
холодильника. Нельзя допускать уменьшения
проектной толщины слоя теплоизоляции или
использования некачественных
теплоизоляционных материалов.
По окончании строительно-монтажных
работ, перед сдачей холодильника в
эксплуатацию, проводят второе, более сложное,
электрическое испытание, цель которого —
определить фактические электрические параметры
выполненной установки, в том числе мощность
и количество выделяемого тепла.
Активную электрическую мощность,
поглощаемую в электронагревателях, измеряют
ваттметром. Произведение мощности (в
ваттах) на коэффициент 0,86 дает величину
выделяемого тепла (в ккал/ч).
Измеряют также напряжение, приложенное
к системе нагревателей, общий ток, и на осно-
Процессу кристаллизации обычно
предшествует более или менее значительное
переохлаждение, исследование которого
применительно к пищевым продуктам представляет
интерес по двум причинам. Во-первых,
отсутствие кристаллов льда при достаточно низких
температурах полностью исключает
нежелательные последствия льдообразования. В этом
смысле переохлажденное состояние в ряде
случаев может рассматриваться как
оптимальное при холодильном хранении продуктов
растительного и животного происхождения.
Во-вторых, как состояние, предшествующее
процессу кристаллизации, переохлаждение
ве полученных значений вычисляют
коэффициент мощности coscp, полное и активное
сопротивления системы нагревателей по секциям
и участкам (секция — это часть системы
нагревателей, имеющая два самостоятельных
вывода и представляющая собой 7з
трехфазного участка электрообогрева).
Результаты второго испытания
сравнивают с расчетом. Отсутствие значительных
расхождений с расчетом и сходство данных по
аналогичным секциям и участкам указывают
на то, что установка выполнена правильно.
Необходимо обеспечить нормальную работу
системы электрообогрева и не допускать
промерзания грунта. Оттаивание
промороженного грунта при продолжающейся работе
холодильника практически невозможно. В этом
случае нужно или отеплить холодильные
камеры, или прекратить эксплуатацию объекта.
Для оттаивания замерзшей воды в грунте
нужна электрическая мощность в несколько
раз большая, чем та, которую дают
электронагреватели при расчетном напряжении тока,
а для быстрого оттаивания — в десятки раз
большая. Поэтому в процессе эксплуатации
следует принимать все меры к обеспечению
эффективной работы системы
электрообогрева. Это возможно только при постоянном
контроле за температурой грунта и
автоматическом управлении.
634.11.037.5
оказывает существенное влияние на линейную
скорость кристаллизации, размеры и форму
образующихся кристаллов, а также место их
зарождения.
Таким образом, экспериментальное
определение параметров, характеризующих
переохлажденное состояние объекта, а именно:
глубины и устойчивости, представляет интерес
для оценки возможности хранения пищевых
продуктов в состоянии переохлаждения. Не
менее важно и уточнение влияния
переохлаждения на последующий процесс
кристаллообразования.
В качестве метода исследования в настоя-
О глубине и устойчивости переохлаждения
растительной и животной ткани
Доктор техн. наук Н. А. ГОЛОВКИН, канд. техн. наук В. М. ЧЕРНЫШЕВ,
Е. Л. НЕБРЕНЧИНА
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
22

щей работе был использован
термографический анализ при низких температурах,
позволяющий по температурным кривым,
характеризующим температурное поле объекта при
его охлаждении и замораживании, определять
глубину и устойчивость переохлаждения
жидкой фазы, а также фиксировать время и
пространственные координаты начала
кристаллообразования [1, 2]. Объектами исследования
были яблоки зимних сортов и мясная ткань.
Ранее было установлено [2], что плод
яблока не является однородным по способности к
переохлаждению, которая увеличивается от
центральных его слоев к периферии. Это
объясняется различиями в строении и свойствах
тканей, образующих плод.
Обнаруженная неоднородность участков
плода по их способности к переохлаждению
приводит к необходимости определить
влияние условий теплообмена при замораживании
на величину достигаемого конечного
переохлаждения и положение точки возникновения
первых кристаллов льда.
Вследствие неодинаковой способности
различных участков плода к переохлаждению и
неравномерности температурного поля плода
в процессе его охлаждения кристаллизация
должна начаться в том месте, где уровень
способности плодовой ткани к переохлаждению
окажется недостаточным. В каждом
конкретном случае это должно зависеть от характера
температурного поля плода, степень
неравномерности которого определяется условиями
отвода тепла и теплофизическими свойствами
объекта. Как частный случай, способность к
переохлаждению может оказаться
недостаточной прежде всего в поверхностных слоях
плода.
Эксперименты подтвердили высказанное
предположение. На рис. 1 представлено
распределение температур в яблоках сорта Ренет
Симиренко при их замораживании в
различных условиях. Координаты начала
кристаллизации не являются постоянными, а зависят от
определенного сочетания неравномерности
температурного поля с обнаруженной
неодинаковой способностью различных участков
плода к переохлаждению. Только в случае
охлаждения яблок при температуре воздуха
—24°С и коэффициентах теплоотдачи а,
равных 18 и 8,5 ккал/(м2 • ч • град),
кристаллизация начинается в поверхностных слоях плода.
В этих условиях наиболее устойчивые к
кристаллизации поверхностные слои плода
охлаждаются до свойственной им конечной
(предельной) температуры переохлаждения
значительно раньше, чем менее устойчивые в этом
отношении глубинные слои.
d.48
Оч
°'5У
а=8,5
Оч
0?_
WJ
" S31L \
Рис. 1. Влияние условий холодильной обработки на
температурное поле яблок и координаты начала
кристаллизации (А) при температурах среды
—24°С (а), — 12°С (б), ~6°С (в) и —30С (г).
По мере снижения степени неравномерности
температурного поля в интервале,
включающем значения предельных температур
переохлаждения, координаты начала
кристаллизации смещаются в центральные области плода,
где в этих случаях конечная температура
переохлаждения достигается раньше, чем в
периферийных. Так, уже при температуре
воздуха — 12°С и коэффициенте теплоотдачи
18 ккал/(м2 • ч • град) кристаллизация
начинается на глубине около 5 мн от поверхности
плода. Во всех остальных случаях, при
меньшей скорости охлаждения, переохлаждение
нарушается на глубине от 10 до 20 мм.
Качественно такое же влияние оказывают условия
теплообмена на координаты начала
кристаллизации в яблоках других исследованных
сортов.
Эксперименты по выявлению зависимости
возможных сроков пребывания яблок в
переохлажденном состоянии от конечной
температуры холодильной обработки и скорости ее
достижения показали, что с увеличением
скорости понижения температуры плода,
определяемой температурой среды, величина достигае-
23

Часы
120
-z
9 10
Ч -6 -в -10 -12 -1k -Id -18 -20-22 -2k
Температура среды, °С
Рис. 2. Влияние условий холодильной
обработки на глубину (кривая /) и продолжительность
(кривая 2) переохлажденного состояния яблок
сорта Ренет Симиренко.
мого конечного переохлаждения (разность
между криоскопической температурой и
конечной температурой переохлаждения)
возрастает (рис. 2, кривая 7), но срок
пребывания плода в переохлажденном состоянии при
этом сокращается (см. рис. 2, кривая 2). Так,
при температурах среды ниже —4-.—5°С
кристаллизация начинается уже в процессе
охлаждения. В этом случае длительность
переохлажденного состояния плода
соответствует продолжительности его охлаждения от
криоскопической температуры до конечной
температуры переохлаждения, значение
которой определяется скоростью охлаждения.
При температурах воздуха выше —4ч—5°С
яблоки сорта Ренет Симиренко
переохлаждались до температуры среды, причем в
указанном диапазоне температур переохлаждение
достаточно устойчиво и его
продолжительность находится в пределах от 10—12 ч при
—5°С, до четырех—шести суток при —2°С.
Полученные результаты позволяют сделать
вывод о том, что яблоки, хранящиеся при
температурах выше криоскопической, могут без
подмораживания переносить возможные в
производственных условиях понижения
температуры воздуха, если последние относительно
кратковременны (не более четырех суток) и
не выходят за температурные границы зоны
устойчивого переохлаждения (не ниже —4°С).
\м м
tf Б
| 12 3
Хранение, сутки.
Рис. 3. Зависимость величины конечного
переохлаждения мяса от срока его хранения
при 2°С (замораживание в воздухе при
-20°С).
Эксперименты, проведенные в
лабораторных условиях с образцами мясной ткани,
показали, что ее способность к переохлаждению
также достаточно высока и в основном
подчиняется закономерностям, установленным для
растительной ткани. Как отличие, следует
отметить большую исходную однородность
мясной ткани по способности к переохлаждению.
Величина достигаемого конечного
переохлаждения меняется в зависимости от сроков
естественной ферментации мяса.
При проведении серии экспериментов по
переохлаждению образцов мясной ткани при ее
замораживании в парном состоянии и после
различных сроков хранения при 2°С (рис. 3)
установлено, что способность мяса к
переохлаждению, максимальная в парном
состоянии, по мере развития окоченения
уменьшается, но при дальнейшем расслаблении ткани
снова возрастает.
Опыты показали также значительную
устойчивость переохлажденного состояния мяса при
температурах —2-.—4°С Продолжительность
переохлажденного состояния в этом
температурном диапазоне достигает пяти—восьми
суток.
Полученные экспериментальные данные
позволяют ставить вопрос о возможности, при
соблюдении определенных условий,
использования переохлажденного состояния для
хранения продуктов растительного и животного
происхождения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Головкин Н. А., Чернышев В. М.,
Холодильная термостатирующая установка для
исследования влияния отрицательных температур на клетки.
«Цитология», 1966, т. 8, № 1.
2. Головкин Н. А., Чернышев В. М. О
некоторых закономерностях процесса кристаллизации
льда в растительной ткани. «Холодильная техника»,
1967, № 2.

Влияние температуры на ударную вязкость мяса,
замороженного в жидком азоте
В. Г. ГУРВИЦ
Останкинский мясоперерабатывающий комбинат,
Л. П. БАРЫШНИКОВА
Московский технологический институт мясной и молочной промышленности
637.513.82
Известно, что с понижением температуры
влагосодержащих продуктов их пластические
свойства уменьшаются. При —20°С и ниже
начинают проявляться упругие свойства. При
температуре ниже криогидратной
большинство продуктов обладает только упругими
свойствами [1].
При понижении температуры продукта в
связи с вымерзанием влаги и переходом из
пластического состояния в хрупкое расход
энергии на его измельчение уменьшается [2].
Мясо является пластичным продуктом.
Значительная доля энергии при его измельчении в
обычных условиях (при плюсовых
температурах) расходуется на преодоление
пластических и упругих деформаций и выделение
тепла. С понижением температуры мышечная
ткань мяса становится менее пластичной, а
при температуре —65°С и ниже проявляются
только упругие свойства [3].
При исследовании процесса измельчения
мясопродуктов в замороженном состоянии
значительный интерес представляет изучение
влияния температуры замороженного мяса на
его ударную вязкость, а также определение
величины удельной работы, необходимой для
образования единицы новой поверхности или
объема.
Влияние температуры замороженного мяса
на величину энергозатрат, необходимую для
его хрупкого разрушения, исследовали по
методике, применяемой при испытании
металлов на ударную вязкость [4] при различных
температурах. Опыты проводили в диапазоне
температур —30-—190°С в шариковом копе-
ре (рис. 1).
Копер состоит из трубки / с продольным
пазом 2 почти по всей длине для установки на
заданной высоте чеки 3, поддерживающей
шарик 4 весом 28 г. Трубка закреплена на
изотермической камере 5, в которую помещают
испытуемый образец 6. При падении шарик
ударяет в боек 7, упирающийся в образец.
Конец бойка представляет собой
четырехгранную пирамиду с углом при вершине 90°.
Образцы размером 10X10X10 мм
вырезали из подмороженного до —10°С длиннейшего
Рис. 1. Шариковый копер.
мускула спины говяжьей туши, замораживали
в жидком азоте до —196°С и устанавливали
под боек. Сверху, под бойком, на образце
размещали лист фольги толщиной ОД мм для
измерения отпечатка диагоналей бойка.
Для измерения температуры образца к его
боковой поверхности специальным зажимом
прикрепляли спай хромель-копелевой
термопары 8, подключенной к потенциометру 9.
Промежуточные требуемые значения
температур образцов от —190 до —30°С получали
путем регулируемого нагрева их в
изотермической камере окружающим воздухом. Чтобы
уменьшить скорость нагрева, в
изотермической камере устанавливали сосуд с жидким
азотом. Перепад температур между наружной
поверхностью образца и его геометрическим
центром не превышал 5°С.
Испытания проводили вдоль волокон
образца.
4 Холодильная техника № 6
25

При достижении образцом требуемой
температуры чеку, установленную на
минимальную высоту 10 см, выдергивали. Если от
удара шариком образец не раскалывался, то
высоту подъема шарика постепенно увеличивали
до того момента, когда с одного удара
происходило хрупкое разрушение. С увеличением
высоты устанавливали новый образец.
Величину деформации мяса от удара бойка
определяли с помощью микроскопа МБС-2 с
окулярмикрометром путем измерения
надрезов, образовывавшихся на фольге от
диагоналей четырехгранной пирамиды.
Проводили две серни опытов с образцами
мяса, испытывавшимися в разные сроки.
Результаты опытов, приведенные в
таблице, показывают, что абсолютная величина
деформации, равная среднеарифметическому из
суммы отпечатков двух диагоналей,
различается в первой и второй сериях. С
увеличением высоты падения шарика в обеих сериях
опытов наблюдается тенденция к росту
деформации мяса и работы, производимой шариком.
При неизменной высоте падения шарика
деформация с понижением температуры
уменьшается, что свидетельствует об увеличении
твердости продукта.
По данным таблицы построен график
зависимости ударной вязкости мяса,
замороженного в жидком азоте, от его температуры
(рис. 2). Кривая показывает, что с
повышением температуры значительно возрастает
работа, необходимая для хрупкого разрушения
образца. Каждой температуре соответствует
определенная работа, при которой тело
разрушается как хрупкое.
При математической обработке опытных
данных была получена эмпирическая
формула, выражающая взаимосвязь между
критической температурой хрупкости мяса и работой
в диапазоне температур —30—=—190°С:
Л = 6,3#ш кем,
где t — температура замороженного продукта.
Если допустить, что образец 10X10X10 мм
раскалывается пополам и при этом
образуется 2 см2 новой поверхности, то легко
подсчитать удельную работу, затраченную на
образование единицы новой поверхности в
вышеуказанном диапазоне температур по формуле
1уд"
: — кгм/м2,
25
где 5 — площадь вновь образованной
поверхности, м2.
ысота 1
арика, м 1
со с а
0,1
0,2
0,3
°'4
0,5
1 0,6
! 0,7
i 0,8 ,
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
со*4
1
о
чЗ
2,8
5,6
8,4
11,2
14,0
16,8
19,6
22,4
25,2
28,0
30,8
33,6
36,2
39,2
1
-30
2,50
1,35
3,20
1,50
3,70
1,70
4,00
1,90
4,30
2,10
4,50
2,30
4,90
2,40
5,00
2,60
5,10
2,85
5,25
3,05
5,35
5,30
5,55
3,40
Раскол
Раскол
-40
2,40
1,30
3,10
1,40
3,60
1,65
4,0
1,80
4,30
2,05
4,40
2,20
4,80
2,30
4,95
2,45
5,15
2,80
5,15
2,95
Раскол
3,20
Раскол
-50
2,40
1,20
3,0
1,35
3,55
1 1,50
3,85
1,75
4,35
1,95
4,35
2,10
4,85
2,25
Раскол
2,40
2^65 ,
Раскол
Величина
-60
2,35
1,05
3,05
1,30
3,50
1,40
3,80
1,75
4,25
1,90
4,35
2,00
Раскол
2,20
2,35
Раскол
J
деформации, мм, при температуре образца, °С
-70
2,20
1,10
3,0
1,20
3,45
1,35
3,65
1,70
4,10
1,80
4,25
2,05
Раскол
2,15
Раскол
-80
2,35
1,05
3,0
1,15
3,50
1,30
3,60
1,60
Раскол
1,80
Раскол
-100
2,15
1,00
2,50
1,10
3,45
1,35
3,70
1,55
Раскол
Раскол
-120
1,90
1,05
2,45
1,10
3,45
1,30
Раскол
Раскол
1
-140
1,30
1,95
0,92
2,35
1,05
Раскол
Раскол
-160
1,30
1 1,90
1 0,85
Раскол
Раскол
-180
1,35
1,40
0,80
Раскол
Раскол
-190
1,30
1,35
1,85
Раскол
Раскол
26

№~Ю0 460 ~М 420 -;
-so чо -го
Рис. 2. График зависимости ударной
вязкости мяса, замороженного в
жидком азоте, от его температуры.
Например, при t = — 30°C удельная работа
При*;
Как видим, удельная работа, необходимая
для образования единицы новой поверхности,
зависит от температуры продукта. В
интервале температур —160-^—190°С она равна
42 кгм/м2 и практически не изменяется. При
Чуд 2,1
= — 160-f— 190°C
л 8,4-Ю-3 •
луд— ТТ-
10* _
197 кгм/лг.
= 42 кгм/и2.
2
о
повышении температуры до —30°С в связи с
появлением у продукта пластических свойств
энергозатраты возрастают в 4,7 раза.
Интересно, что при резании парного мяса удельные
энергозатраты составляют в среднем
408 кгм/м2, что почти в 2 раза превышает
энергозатраты при t = —30°С и в 10 раз — при
t = — 160ч—190°С [5].
Полученные в результате опытов данные
могут быть использованы при расчете и
конструировании оборудования для измельчения
влагосодержащих пищевых продуктов,
подвергаемых замораживанию до температур
ниже криогидратных.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н и к о л а е в Б. А. Измерение
структурно-механических свойств пищевых продуктов. М., «Экономика»,
1964.
Кузнецов В. Д. Физика твердого тела. Т. %
Томск, «Красное знамя», 1939.
Ч и ж о в Г. Б., К у л м а н о в а Н. К.
Исследование механических повреждений продуктов при замо*
раживании в жидком азоте. «Холодильная техника»,
1968, № 7.
4. Кудрявцев И. В. Методика испытаний
цементованной стали на ударную вязкость. «Заводская
лаборатория», 1945. № 8.
5. П е л е е в А. И. Технологическое оборудование
предприятий мясной промышленности. М., Пищепром-
издат, 1963.
КРУПНЕЙШЕЕ
ПРЕДПРИЯТИЕ
ХОЛОДА
Начались производственные испытания на крупнейшем в республике
холодильнике, построенном на Жалякальнисе, в новом промышленном
районе. Он будет обслуживать предприятия Министерства мясной и
молочной промышленности в каунасской зоне.
Новый холодильник, в котором одновременно можно будет хранить
5,5 тыс. т продукции, полностью механизирован. Работой компрессорной,
рассказал один из авторов проекта — инженер-технолог Института
«проектирования промышленного строительства А. Садаускас, будет
управлять электронный диспетчер. По заданной программе автоматически будут
включаться и выключаться холодильные установки. Электрокары,
автопогрузчики, механические «швейцары» заменят физический труд людей.
Подвесной потолок со специальным изоляционным слоем, закрытые
охлаждаемые рампы до минимума сократят потери холода. Мясо
намечено транспортировать и охлаждать в специальных контейнерах. Из
универсальных деревянных поддонов и легко разбираемых металлических рам
можно будет монтировать стеллажи необходимых размеров. Это
позволит улучшить хранение продуктов, упакованных в картонную тару,
максимально будут использованы складские помещения.
При холодильнике намечено создать специальное автохозяйство.
Имеющимся на месте транспортом можно будет легко маневрировать.
Комбинат холода ежедневно будет принимать на хранение и выдавать
торговой сети около 400 т продуктов.
Из газеты «Советская Литва»
4*
27

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Исследование возможности
использования турбины
авиационной ГТУ в качестве
детандера воздушной холодильной
машины
Доктор техн. наук Г. Н. ДЕНГ
1. И. ГРИЦЕНКО
Омский моторостроительный завод им. П. И. Баранова
621.438.004:621.56/59
Использование в качестве холодильных
машин списанных авиационных газотурбинных
двигателей различного назначения, способных
продолжать работу в наземных условиях при
значительно меньших нагрузках, представляет
большой практический интерес. В настоящее
время такие двигатели уже применяются в
нефтяной и газовой промышленности как
приводы для буровых установок и автономных
энергоузлов и в горнорудной
промышленности как разделители железной руды и породы
при открытом способе добычи. Особое
значение имеет использование
центростремительных турбин малоразмерных двигателей,
которые отличаются небольшим весом и высокой
производительностью.
В данной статье изложены результаты
исследования радиальной центростремительной
турбины малоразмерного газотурбинного
двигателя при работе в холодильном режиме.
Исследование проводили на турбокомпрес-
сорной части двигателя общего назначения,
включающей ступень центробежного
компрессора и центростремительную турбину.
Основной узел — ротор с насаженными
колесами компрессора и турбины, опорами
которого служат два шариковых подшипника
качения (передний подшипник радиальный,
задний — радиально-упорный).
Динамическая балансировка ротора проведена в
собственных подшипниках с точностью до
0,1 г »см.
Рабочее колесо турбины полуоткрытого
типа с 14 радиальными лопатками,
расположенными равномерно по окружности. Выходная
часть лопаток спрофилирована для
выпрямления потока газа.
Колесо компрессора состоит из крыльчатки
и заборника, жестко соединенных между
собой. Крыльчатка полузакрытого типа имеет
18 радиально расположенных лопаток, забор-
ник — 9 лопаток, спрофилированных для
безударного входа воздуха.
Сопловой аппарат турбины представляет
собой сварной узел, состоящий из наружного
и внутреннего колец, лопаток и фланцев.
Конструктивные и расчетные данные
опытного агрегата следующие:
Число оборотов ротора в минуту . . 44000
Степень расширения газа в турбине . 2,35
Температура газа перед турбиной, °К 970
Расход газа, кг\сек 0,8
Отношение окружной скорости
рабочего колеса турбины к
теоретической скорости, соответствующей
располагаемому теплоперепаду .... 0,7
Расчетный к. п. д. по заторможенным
параметрам 0,87
Pa-счетная степень реактивности . . . 0,516
Диаметр рабочего колеса турбины на
входе, мм 180
Угол газового потока на выходе из
рабочего колеса на расчетном
режиме 38°05'
Конструктивный угол лопаток на
входе в рабочее колесо, град ... 90
Степень радиальности турбины . . . 0,454
Угол газового потока на выходе из
соплового аппарата на расчетном
режиме, град 17
Общее число сопел направляющего
аппарата 29
Площадь наименьшего проходного
сечения соплового аппарата, см2 ... 28,5
Габаритные размеры, мм 310X310X330
Вес, кг 25
Чтобы определить возможность
использования турбокомпрессора для расширения,
например воздуха, необходимо знать подробную
характеристику турбины, так как
приведенные выше данные относятся только к
расчетному режиму.
Кроме того, характеристики геометрически
подобных турбин с одинаковыми значениями
приведенной окружной скорости -%и\ (Мы —
отношение окружной скорости щ к
критической скорости звука в начальном сечении) и
одинаковыми числами Рейнольдса, но
работающих на газах с разными показателями
идеальной адиабаты, не являются подобными
[1, 2].
Поэтому для получения характеристик
турбины в более широком диапазоне изменения
степени расширения газа в турбине ят и при-
28

веденной окружной скорости %и\ пришлось
выполнить расчет полей характеристик по
приведенным параметрам на
электронно-вычислительной машине «Минск-2». Для
составления методики расчета использован метод,
изложенный в работах [2—4].
Расчетная зависимость к.п.д. турбины по
заторможенным параметрам yj* (здесь и далее
звездочка в символе обозначает полный
параметр), приведенного расхода воздуха Gnp и
степени понижения температуры т* от
степени расширения газа в турбине п* в
диапазоне изменения приведенной окружной
скорости Ки\ от 0,3 до 1,5 показана на рис. 1
(\— отношение полного давления р*0 на
входе в турбину к полному давлению pi на
выходе из нее).
Рис. 1. Расчетная зависимость к.п.д. турбины по
заторможенным параметрам t\T , приведенного
расхода воздуха GПР и степени понижения
температуры тт от степени расширения газа в турбине
*
%т в диапазоне изменения приведенной окружной
скорости Kui от 0,3 до 1,5.
К.п.д. турбины по заторможенным
параметрам
* тад.т
где \ — отношение полной температуры
воздуха на выходе из турбины
Т*2 к полной температуре
воздуха на входе в нее Г?
тад т — отношение полной
адиабатической температуры воздуха на
выходе из турбины 7^,
соответствующей располагаемому
теплоперепаду, к полной
температуре воздуха на входе в
турбину Tq .
Приведенный расход воздуха
Ро
где G — расход воздуха, кг/сек.
Максимальный расчетный к.п.д. получен
при к* до 2,6 и %и\ до 0,7 и равен 0,87.
Приведенный расход воздуха Gnp с
увеличением к* вначале возрастает, а затем
становится практически неизменным, что
указывает на возникновение в ступени критического
течения.
Степень понижения температуры х* с
увеличением к* до 5 и %и\ в пределах 0,7—1,5
резко уменьшается, достигая минимального
значения 0,71 при тс* =5,4 и A,ui = 0,9.
Чтобы определить, можно ли использовать в
качестве турбодетандера
центростремительную турбину, работающую на одном валу с
компрессором, был изготовлен
экспериментальный стенд (рис. 2). Расширение воздуха
в турбине с отдачей внешней работы
происходит за счет его просасывания эжектором.
Развиваемая в связи с этим мощность
поглощается компрессором, выполняющим роль
воздушного тормоза.
Для обеспечения равномерного поля
скоростей на входе в сопловой аппарат
использован лемнискатный насадок.
Сжатый воздух подводится к эжектору от
воздушной сети под давлением 6 ±0,5 кгс/см2.
Регулирование числа оборотов
турбокомпрессора производится изменением подачи
сжатого воздуха к эжектору и изменением нагрузки
на крыльчатку компрессора дроссельными
устройствами на всасывании и нагнетании.
Для обеспечения точности результатов тем-
я

Сжатьй Воздух
Рис. 2. Схема экспериментального стенда:
/ — эжектор; 2 — вентиль воздушный; 3 — мерное
сопло; 4 — решетки для спрямления потока; 5 —
ресивер; 6 — лемнискатный насадок; 7 — сопловой
аппарат; 8 — ротор турбокомпрессора; 9 — компрессор;
10 — корпус турбокомпрессора; // — гребенка
датчиков температуры; 12 — приемник статического
давления; 13 — гребенка приемников полного давления;
14 — датчик температуры.
пературу воздуха на входе в турбину *о из~
меряли в трех точках равномерно по площади
поперечного сечения соплового аппарата
(А—А), а на выходе Т*2 — в девяти точках
равномерно по площади поперечного сечения
отводящего трубопровода (В—В) хромель-копе-
левыми термопарами. Термо-э.д.с. определяли
переносным потенциометром КП-59. Кроме
того, ртутными термометрами контролировали
температуру воздуха на входе. Полное /?,
и статическое р0 давления на входе в сопловой
аппарат (А—А) измеряли водяными U-образ-
ными манометрами, полное давление р*2 в
сечении (Б—Б) и статическое р2 на выходе из
турбины — ртутными пьезометрами и
образцовыми вакуумметрами класса 0,4. Расход воздуха
измеряли соплом, установленным после
ресивера и решеток для спрямления потока.
Скорость вращения ротора определяли
электрическим дистанционным стендовым тахометром
ИСТ-2 в комплекте с датчиком ДТЭ-1.
Величину относительной влажности воздуха,
которая не превышала 10%, находили аспирацион-
ным психрометром в процессе испытания.
Конденсация водяных паров отсутствовала.
Измерения проводили при установившихся
режимах не менее 3—4 раз с интервалом
3 мин на каждом режиме. Характеристику
турбины снимали при трех значениях
температуры на входе (Г* =271, 281 и 300°К),
которую устанавливали путем смешения теплого
воздуха с наружным, имеющим температуру
230—240°К.
Воздух расширяли до давления 0,5 кгс/см2,
что соответствует ят = 2.
I
#
LU
15
id
5
0,85
0,8
0,75
40
30
?п
10
3
7
5
0,8
0,6
0,4
У
<Р
tf
^
^
^
«?
д
SS*
>п
№_
г I
То=300Ж^
>—.
J
<&
5^»"~
,'
i
&
л±
^р*""
Ish
.4
К5г
~м°к \
Ч*т
я
X
'bwp^j* |
^
< ¦
.fir-**
J
>
К !
^^т
1,0
1Л
/л
1,6
18
гртгт
Рис. 3. Зависимость приведенной окружной
скорости Xui, приведенного расхода воздуха Gnp,
перепада температур &Т=Т0— Г2, холодопроизводи-
тельности Q0, к. п. д. турбины по заторможенным
параметрам г]т , расчетного к. п. д. по
заторможенным параметрам Г|т и адиабатического к. п. д. г]ад
от степени расширения тгт.
На рис. 3 холодопроизводительность турбо-
детандера
Qo = 3600 Gh,
где h — действительный теплоперепад,
определенный по разности температур,
А Г, ккал/кг.
Фактически холодопроизводительность
зависит от заданной конечной температуры
подогрева и требуемой средней температуры
воздуха при охлаждении объекта. С
увеличением степени расширения ят значения Хии
Gnp, AT и Q0 возрастают. Адиабатический
к. п. д. т]ад до ят= 1,44 повышается, затем
начинает постепенно снижаться. Максимальные
значения к. п. д. т]ад = 0,828 и т?г* =0,86
отмечены при ят=1,44, xui = 0,56, ДГ = 23° и Q0 =
= 10000 ккал/ч.
Полученные результаты сравнивали с
расчетными по к. п. д. ?]* . Совпадение расчет-
30

5 I 1 1 1 l—J 1 1 1 1 1 1 I
50 Pff 70 80 30 100Z;/o
Рис. 4. Зависимость приведенного расхода
воздуха GnP, перепада температур А Т = Т0—Г2»
адиабатического к. п. д. г|ад и холодопроизводи-
тельности турбодетандера Qo от степени пар-
циальности е и степени расширения jtT.
ных и экспериментальных величин к. п. д. при
данных значениях независимых переменных
тс* и Хи\ практически обусловливает и
совпадение параметров турбины. Расчетную
величину 77т*р определяли по соответствующим
значениям* тс* и Хи\ (см. рис. 1).
Максимальное расхождение расчетного и измеренного
к. п. д. не превышает 1,5%, что подтверждает
возможность использования расчетных
характеристик турбины, приведенных на рис. 1.
Одним из способов регулирования холодо-
производительности турбодетандеров является
парциальный подвод газа к колесу [2], что
позволяет изменять холодопройзводительность
при сохранении давления до и после
турбодетандера.
Для получения зависимости основных
параметров ступени от степени парциальности
проведены испытания при Г0 = 271°К- Испытания
велись в диапазоне изменения степени
парциальности 8 от 100 до 50% и степени
расширения ят 1,24; 1,44; 1,72; 2,0.
Парциальность создавалась заглушением
части каналов соплового аппарата.
Результаты испытания (рис. 4) мало отличаются от
опубликованных [3—5]. Введение
парциальности заметно снижает величины г)ад, Gnp
kQ0.
Зависимость к. п. д. от степени
парциальности в пределах от 100 до 50% близка к
линейной
4.-4^-0,3A-8).
Таким образом, произведенные расчеты и
исследования показывают, что при
использовании радиальных центростремительных
турбин для расширения воздуха сохраняется их
высокий к. п. д. Расчетные характеристики
турбины можно использовать при выборе
турбодетандеров для новых холодильных
установок. Получены экспериментальные
характеристики турбокомпрессора при
парциальном подводе воздуха к турбине.
Турбокомпрессоры газотурбинных
двигателей, отработавших ресурс, можно
использовать в качестве турбодетандеров в
холодильных установках.
При несложном переоборудовании (замена
камеры сгорания компактным
теплообменником, например, типа воздух—вода) и приводе
от внешнего источника через редуктор
двигателя можно изготовить компактную
воздушную холодильную машину. В этом случае для
согласования работы турбины и компрессора
следует ввести парциальный подвод газа,
закрыв часть сопел соплового аппарата, что
приведет, однако, к некоторому снижению к.п.д.
(см. рис. 4).
Для уменьшения потерь к. п. д. нужно
изготовить новый сопловый аппарат с
уменьшенным проходным сечением.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гайгеров В. И. Влияние свойств рабочего тела
на характеристики центробежного компрессора и
газовой турбины. М., НИЛД, вып. 4, 1957.
2. Епифанова В. И. Низкотемпературные
радиальные турбодетандеры. М., «Машгиз», 1961.
3. Зарянкин А. Е., Шерстюк А. Н. Радиаль-
но-осевые турбины малой мощности. М., «Машгиз»,
1963.
4. Митрохин В. Т. Выбор параметров и расчет
центростремительной турбины. М.,
«Машиностроение», 1966.
5. Страхович К. И., Кон др яков И. К.,
Епифанова В. И., Б утке вич К. С, Ново-
тельнов В. Н. Расширительные машины. М.—Л.,
«Машиностроение», 1966.
¦

Коэффициенты тепло- и массоотдачи
при испарении аммиака
в водородоаммиачную смесь
В. И. ДМИТРИЕВ, канд. техн. наук Н. П. ТРЕТЬЯКОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
536.24.001.5
Домашние холодильники с абсорбционно-
диффузионной холодильной машиной в
промышленном масштабе выпускаются около
50 лет. Несмотря на это, до сих пор не
изучены действительные процессы в аппаратах
машин и не установлены зависимости отдельных
величин от параметров процессов. Нет
надежных данных по механизму тепло- и массооб-
мена и по коэффициентам тепло- и
массоотдачи. Все это препятствует созданию методики
расчета абсорбционно-диффузионной машины
и повышению ее эффективности и
экономичности.
В данной статье приводятся результаты
экспериментального определения коэффициентов
тепло- и массоотдачи при испарении аммиака
в смесь, состоящую из водорода и аммиака.
Исследования проведены на
экспериментальной установке (рис. 1), состоявшей из
сосудов для приготовления и накопления
рабочих веществ, экспериментальной трубы,
приборов и механизмов для поддержания
заданного режима и замера определяемых величин.
Основной элемент установки —
экспериментальная труба 1, представлявшая собой
сварную двухтрубную конструкцию. Процессы
тепло- и массообмена изучали в стальной
бесшовной трубе диаметром 22X1,5 и длиной
4000 мм с вваренными по концам патрубками
для подвода и удаления смеси водорода и
аммиака и жидкого аммиака. Труба заключена
в цилиндрический кожух, образующий с ней
межтрубное пространство, предназначенное
для циркуляции холодоносителя (водного
раствора этиленгликоля).
В четырех рабочих сечениях
экспериментальной трубы размещены приспособления и
приборы для отбора проб смеси водорода и
аммиака и замера температур стенки трубы и
рабочих веществ внутри трубы. Рабочие
сечения расположены на расстоянии 1000 мм
друг от друга, крайние рабочие сечения — в
500 мм от торцов трубы. На этих участках
трубы происходила гидродинамическая и
тепловая стабилизации потоков рабочих веществ,
поступающих в экспериментальную трубу. \
Экспериментальная труба помещена в
теплоизоляционную камеру 2 со смотровыми
стеклами по торцам и съемными щитами,
обеспечивавшими доступ к рабочим элементам
установки. С помощью холодильного агрегата 3,
испарителей 4, вентиляторов 5 и системы
автоматического регулирования 6 в
теплоизоляционной камере поддерживалась температура,
равная средней температуре холодоносителя в
межтрубном пространстве, что при наличии
Рис. 1. Схема экспериментальной установки.
32

изоляции самой экспериментальной трубы
позволяло исключить теплопритоки от воздуха в
камере к экспериментальной трубе.
Смесь водорода и аммиака необходимой для
опытов концентрации приготовляли в
парогенераторе 7 путем продувки водорода,
поступающего из промежуточного сосуда S, через
слой, толщина которого определяется
требуемой концентрацией смеси, либо над
поверхностью жидкого аммиака, подаваемого из
бака Р.
Постоянство температуры в парогенераторе
достигалось благодаря циркуляции воды
через гильзу парогенератора, осуществляемой с
помощью ультратермостата 10. Водород
подводился в промежуточный сосуд 8 из
водородных баллонов 11, а аммиак — из аммиачного
баллона 12.
Приготовленная смесь водорода и аммиака
направлялась в промежуточный бак 13,
откуда, пройдя через фильтр 14, реометр 15 и
теплообменник 16 противотоком или прямотоком
по отношению к жидкому аммиаку,
поступала в экспериментальную трубу. При этом
задаваемая температура смеси поддерживалась
благодаря подводу или отводу тепла со
стороны циркулирующего через теплообменник
16 водного раствора этиленгликоля с
помощью ультратермостата 17. Количество
смеси, подаваемой в экспериментальную трубу,
регулировалось игольчатыми вентилями 18 на
входе и 19 на выходе. С помощью этих
вентилей в экспериментальной трубе
поддерживалось рабочее давление.
Жидкий аммиак из баллона 12 подавался в
накопительный бак 9, а оттуда — в расходный
бак 20. Затем через регулировочный вентиль
21 он самотеком поступал в уровнедержатель
22 и, пройдя через коромысловый расходометр
23 и теплообменник 2Л. попадал в
экспериментальную трубу 1. Количество аммиака,
поступавшего в. экспериментальную трубу,
регулировалось игольчатыми вентилями 25 и 26, а
его температура — изменением расхода и
температуры циркулирующего через
теплообменник водного раствора этиленгликоля.
Циркуляция и поддержание задаваемой
температуры холодоносителя на входе в
межтрубное пространство экспериментальной
трубы обеспечивалось ультратермостатом 27.
Водный раствор этиленгликоля охлаждался в
ультратермостате 27 с помощью холодильного
агрегата 28.
В установке предусмотрены переключатели,
обеспечивавшие противоточное либо
прямоточное движение рабочих сред.
Коэффициент теплоотдачи от стенки
цилиндрической трубы к потоку рабочих веществ
внутри ее рассчитывали по формуле
где Q — тепловая нагрузка, вт;
F — внутренняя поверхность трубы, м2;
0 — логарифмическая разность между
температурой стенки и
средневзвешенной температурой потока, °С.
Тепловую нагрузку определяли со стороны
холодоносителя, циркулирующего по
межтрубному пространству экспериментальной
трубы.
Коэффициент массоотдачи находили по
формуле
Р = 7?-' B)
FAp
где G — количество испарившегося в
единицу времени аммиака, кг/ч;
F — поверхность массообмена, м2;
Ар — разность парциальных давлений
аммиака в слое над поверхностью
испарения и в потоке смеси водорода и
аммиака, бары.
Поверхность массообмена, представлявшую'
собой поверхность контакта струи жидкого-
аммиака с потоком смеси водорода и
аммиака, определяли по методике, разработанной
Ю. В. Осиповым (лаборатория холодильных
шкафов ЛТИХП).
Температуру смеси водорода и аммиака в
каждом рабочем сечении трубы измеряли хро-
мель-алюмелевыми термопарами в трех
точках по высоте. В этих же сечениях
определяли температуру струи жидкого аммиака.
Температуру стенки измеряли в каждом сечении
экспериментальной трубы в трех точках.
Кроме того, в каждом сечении замеряли
находящимися в межтрубном пространстве
термопарами температуру холодоносителя. Величину
э.д.с.термопар устанавливали
компенсационным методом с помощью низкоомного
потенциометра постоянного тока Р-306.
Расход смеси определяли дифманометром
29 и реометром 15, предварительно
тарированным в рабочих условиях.
Количество поступившего в трубу аммиака
измеряли коромысловым расходомером 23.
Частично не испарившийся в
экспериментальной трубе аммиак через гидравлический
затвор направляли в мерные бачки 30.
Расход холодоносителя устанавливали
объемным способом по выходе его из
межтрубного пространства экспериментальной трубы.
Концентрацию смеси водорода и аммиака
определяли в шести точках: на входе в экспе-
33

риментальную трубу, на выходе и в четырех
сечениях по ее длине. В процессе эксперимента
непрерывно отбирали пробы смеси (на входе
в экспериментальную трубу) с помощью
игольчатого вентиля 31 в прибор, состоящий из
склянки Дрекселя 32, сосуда 33 и мерной
колбы. Склянку Дрекселя заливали нормальным
раствором серной кислоты, а сосуд 33 —
дистиллированной водой.
Количество аммиака в смеси на выходе из
экспериментальной трубы измеряли
поглотительными сосудами 34, водорода — газовыми
часами 35. Количество поглощенного аммиака
из смеси водорода и аммиака определяли
титрованием, количество водорода — объемным
способом.
Давление в экспериментальной трубе
контролировали образцовым манометром, давление
в сосудах для приготовления и хранения
рабочих веществ — аммиачным манометром
АМ-1.
? В процессе проведения экспериментов
найдены числовые значения коэффициентов
тепло- и массоотдачи при испарении аммиака в
смесь водорода и аммиака, а также
установлена зависимость их от ряда параметров,
значение которых поддерживалось в пределах,
соответствующих условиям работы испарителя
абсорбционно-диффузионной холодильной
машины.
Особенность процесса испарения жидкости,
движущейся прямотоком или противотоком по
отношению к смеси водорода и аммиака (в
частности, аммиака в смесь водорода и
аммиака), — это колебания скорости (весовой и
линейной) движения как жидкости, так и смеси
по длине испарителя, а также изменение
(увеличение) концентрации смеси по активному
компоненту в направлении ее протекания.
Поэтому при построении ряда зависимостей
значения скоростей и концентраций смеси
определяли путем осреднения по длине трубы.
На рис. 2 представлена зависимость
коэффициентов тепло- и массоотдачи от средней
линейной скорости смеси водорода и аммиака по
отношению к струе жидкого аммиака. При
проведении этих опытов сохранялись
постоянными концентрация аммиака в смеси на входе
в трубу (у = 0,615 кг/кг при противотоке и у' =
= 0,659 кг/кг при прямотоке), весовая скорость
жидкого аммиака на входе в трубу /GNH8 =
= 0,190 кг/ч), величина общего давления в
трубе (р = 9,81 бар), а также уклон трубы (/ =
= 2%).
Значения линейной скорости и концентрации
смеси по длине трубы осредняли путем
интегрирования по участкам. В частности, концент-
!^
.! )
иi
Z5 30 35
w 10~гм/с°х
Рис. 2. Зависимость коэффициентов
тепло- и массоотдачи от средней
линейной скорости смеси водорода и
аммиака по отношению к струе
жидкого аммиака (/, 2 — противоток,
Г, 2' — прямоток).
рация смеси при противотоке уСр = 0,688 кг/кг
и при прямотоке у' =0,708 кг/кг.
Из рассмотрения зависимостей следует, что!
с увеличением линейной скорости значения ко-!
эффициентов тепло- и массоотдачи увеличивав
ются, причем превышение значений этих
коэффициентов при противотоке по сравнению с'
прямотоком возрастает. Необходимо отметить
одинаковый линейный характер зависимостей
соответствующих коэффициентов тепло- и
массоотдачи.
Зависимость коэффициентов тепло- и
массоотдачи от разности парциальных давлений Ар
аммиака в слое смеси водорода и аммиака,
прилегающем к поверхности раздела фаз, и в
основном потоке показана на рис. 3.
Данная серия опытов проведена при
постоянных значениях весовой скорости смеси на
входе в трубу (G = 0,324 кг/ч при противотоке
и G' = 0,370 кг/ч при прямотоке), весовой
скорости жидкого аммиака на входе в трубу
(Gnh3==0490 яг/ч), уклона трубы (/ = 2%), а
также величины общего давления в трубе
(р = 9,81 бар). Из рис. 3 видно, что при
увеличении движущей силы процесса испарения
значения коэффициентов тепло- и массоотдачи
растут как при противотоке (зависимости 1 и
2), так и при прямотоке (зависимости Г и 2').
34

ъ-r-z^
U
0,6 0.8 1,0
лрч бары
а
Рис. 3. Зависимость коэффициентов
тепло- и массоотдачи от разности
парциальных давлений Ар аммиака в слое
смеси водорода и аммиака,
прилегающем к поверхности раздела фаз, и в
основном потоке (/, 2 — противоток;
Г, 2' — прямоток).
1
>
«а
X
^
14
12
10
'700
000]
* ш
о
61%
Рис. 4. Зависимость коэффициентов тепло-
и массоотдачи от величины уклона трубы.
Зависимость коэффициентов тепло- и
массоотдачи от величины уклона трубы
представлена на рис. 4. Данная серия опытов проведена
при противоточном движении смеси водорода
и аммиака и струи жидкого аммиака. При
этом сохранялись постоянными концентрация
и весовая скорость смеси на входе в трубу
(# = 0,615 кг/кг, G = 0,324 кг/ч), весовая
скорость жидкого аммиака на входе в трубу
(Gnh3==0,190 кг/ч), величина общего давления
в трубе (/? = 9,81 бар). Экспериментальные
точки хорошо укладываются на прямые,
причем в данных пределах увеличения уклона
500-1500
1500-2500
2500-3500
Рис. 5. Характер изменения локальных М'^
коэффициентов тепло- и массоотдачи по
длине экспериментальной трубы.
трубы значения коэффициентов тепло- и
массоотдачи повышаются.
Представляет интерес показанный на рис. 5
характер изменения локальных
коэффициентов тепло- и массоотдачи по длине
экспериментальной трубы. Данная серия опытов
проведена при прямоточном движении смеси водорода
и аммиака и жидкого аммиака в процессе
изучения зависимости коэффициентов тепло- и
массоотдачи от величины движущей силы
процесса испарения Ар (при этом средняя по
длине трубы величина Ар для / и Г равна 0,318,
для 2 и 2' — 0,552, для 3 и 3' — 0,862, для
4и4' — 1,012 бар.
Коэффициенты тепло- и массоотдачи имеют
наибольшие значения на начальном участке
трубы (потоки рабочих веществ движутся
слева направо, т. е. в сторону увеличения длины
трубы /). По мере продвижения по трубе
потоков смеси и испаряющейся струи аммиака
значения коэффициентов тепло- и массоотдачи
уменьшаются.
Полученные экспериментальные данные
позволяют установить закономерности процесса
испарения аммиака в смесь водорода и
аммиака при совместном их движении в
испарителе.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Эксплуатация аммиачных напольных сухих
воздухоохладителей
621.565.945
В течение ряда лет на Чимкентском
мясокомбинате эксплуатируются камеры
охлаждения и замораживания мяса, оборудованные
аммиачными напольными сухими
воздухоохладителями типа «Каскад» и пристенными
батареями. Камеры расположены на четвертом
(последнем) этаже холодильника.
Производительность камер охлаждения 60 т/сутки, камер
замораживания — 141 т/сутки, в том числе
однофазным методом — 105 т/сутки.
Оборудование камер охлаждения работает
при температуре кипения холодильного
агента —10, морозильных —40°С.
Температура воздуха в морозильных
камерах поддерживается в пределах —25-f—30°С.
Во время загрузки и выгрузки мяса, которые
производятся одновременно, она повышается
на 3—5°С. Процесс замораживания (в
основном баранины) длится 20—22 ч.
Поверхность охлаждения
воздухоохладителя типа «Каскад» 335 м2. Змеевик
воздухоохладителя изготовлен из труб диаметром 57X
Х3,5 мм, оребренных стальной лентой
46X1 мм с шагом 35,7 мм. В кожухе
воздухоохладителя установлены два осевых
вентилятора типа МЦ-7.
Оттаивание воздухоохладителей
первоначально проводили горячими парами аммиака,
подаваемыми в охлаждающий змеевик и в
змеевик поддона, смонтированный специальна
для его оттаивания. Одновременно змеевик
воздухоохладителя орошался теплой водой.
При такой системе оттаивания в
трубопроводах для подвода воды и канализационных,,
расположенных в охлаждаемых помещениях,
часто замерзала вода, а в поддоне постоянно
скапливался снег (превращавшийся затем в
лед), заполнявший практически весь объем
поддона. В результате воздухоохладители
работали плохо.
Специалисты мясокомбината
усовершенствовали систему оттаивания
воздухоохладителей (см. рисунок).
Система оттаивания воздухоохладителей на Чимкентском мясокомбинате:
/ — воздухоохладители; 2 — разбрызгивающие коллекторы; 3 — гибкий шланг; 4 —
канализационный трубопровод; 5 — трубопровод для подачи воды; 6 — всасывающий трубопровод
насоса.
36

Перед началом процесса оттаивания
вентиляторы воздухоохладителя останавливают,
вентиль на трубопроводе подачи жидкого
аммиака закрывают, а вентили на отсосе паров
и сливе жидкого аммиака оставляют в
открытом положении.
Оттаивание змеевиков производится
орошением водопроводной водой (^В=16-М8°С,
Ризб — 2 кгс/см2) из разбрызгивающего
коллектора. Коллектор расположен так, что
орошается не только поверхность змеевика, но и
пространство между ним и кожухом. Процесс
длится 30 мин. После освобождения змеевика
от снеговой шубы подача воды прекращается.
Через 3—5 мин, после того как вода стечет со
змеевика, включаются вентиляторы и
открывается вентиль подачи жидкого аммиака.
Оттаивание воздухоохладителей проводится
ежесуточно. Воздухоохладители одной камеры
оттаивают поочередно, поэтому температура
воздуха в ней остается практически
неизменной (колебания составляют 3—5°С).
Оттаивание можно проводить одновременно в двух
камерах. Это не оказывает существенного
влияния на режим работы холодильной установки,
так как отключается не более 10% общей
поверхности охлаждения, работающей на
данную температуру кипения. Один аппаратчик за
смену оттаивает 16—18 воздухоохладителей.
Чтобы исключить замерзание воды в
подводящих и канализационных трубопроводах, они
смонтированы с уклоном 1 : 50, в
канализационные трубы постоянно подается вода в
количестве 3—4 м3/ч по трубе диаметром 10 мм из
коллектора, находящегося в тамбуре
холодильника, диаметр канализационной трубы
увеличен.
Подвод воды выполнен таким образом, что
каждый воздухоохладитель присоединяется
посредством гибкого шланга к общему стояку
водопровода. Расход воды на оттаивание
каждого воздухоохладителя составляет 10 м3.
Отработавшая вода используется для
охлаждения конденсатора.
Электродвигатели вентиляторов
воздухоохладителей работают удовлетворительно.
Усовершенствованная система оттаивания
применяется на мясокомбинате более трех лет
и вполне себя оправдала.
А. В. ИГНАТЕНКО, К. Р. КРАСА — Чимкентский
мясокомбинат
Цех по замораживанию мяса в блоках
На Кадиевском мясокомбинате Луганского
производственного объединения «Укрглавмя-
со» в 1968 г. введен в эксплуатацию
механизированный цех расфасовки, упаковки и
замораживания мяса в блоках. Цех оборудован
линией, укомплектованной пятью мембранными
скороморозильными аппаратами марки
ФМБ-1 паспортной производительностью при
условии замораживания предварительно
охлажденных мяса и субпродуктов 10 т/сутки.
Аппараты изготовлены Мандрыкинским
машиностроительным заводом (г. Донецк).
Проект цеха разработан конструкторско-
технологическим бюро Луганского
производственного объединения «Укрглавмясо».
Площадь цеха 120 ж2, высота в свету — 3,9 м. К
цеху подведены холодная и горячая вода,
канализационная сеть.
В общем контуре цеха (рис. 1) расположено
аппаратное отделение и помещение для
изготовления полиэтиленовых пакетов. Цех
находится в одноэтажном здании и
непосредственно примыкает к камерам для охлаждения
мяса и субпродуктов и холодильнику, что
устраняет лишние транспортные операции.
637.513.006.3
Г % в [
5
| j"Z J~* '"I
1
^Ш
mo
IoIk # 111 Ш
Lmi и—i попом—inn I I
I L_LU i U 1 Шйшиед 111
J шД^_\_1 JX._ж—Щ\
ш VTsJ^m- >i4
1 mod ^ J '
~T
¦
i
^
Ц
T-I
Рис. 1. План цеха расфасовки, упаковки и
замораживания мяса в блоках:
А — аппаратное отделение; Б — помещение для
изготовления полиэтиленовых пакетов; В —
холодильник; 1 — кожухотрубный испаритель; 2 —
центробежный насос; 3 — бак для приготовления раствора;
4 — площадки обслуживания; 5 — мембранный
скороморозильный аппарат; 6 — монорельсовый путь;
7 — поддон для ковша; 8 — ковш; 9 — напорный
бак для холодоносителя; 10 — тельфер ТЭ-0,5.
37

Рис. 2. Приспособление для изготовления
полиэтиленовых пакетов:
1 — кривошип; 2 — ползун; 3 — пружина;
4 — станина; 5 — фетр; 6 —
электронагревательный элемент; 7 — вилка
электрическая с розеткой 220 в переменного тока; 8 —
педаль.
В аппаратном отделении смонтирован ко-
жухотрубный испаритель ИКТ поверхностью
охлаждения 60 ж2, а также бак для
приготовления раствора хлористого кальция емкостью
7,5 мъ C600X1500X1400 мм). Рассол из испа-
На многих холодильниках в настоящее
время находятся в эксплуатации
электропогрузчики ЕВ-676 *.
Однако использование их затруднено по
ряду причин: высота электропогрузчика —
2200 мм, а высота дверных проемов камер
холодильников обычно не превышает 2200 мм,
поэтому электропогрузчик не может въезжать
в камеры; пневматические шины (с давлением
8 кгс/см2) из-за больших нагрузок во время
эксплуатации часто выходят из строя и др.
Рационализаторы Московского
холодильника № 9 изменили габариты подъемного
механизма электропогрузчика и заменили
пневматические шины на массивные.
Реконструкцию подъемного механизма
проводили в следующем поряДке.
* Техническая характеристика электропогрузчика
ЕВ-676 приведена в журнале «Холодильная техника»,
1970, № 2, стр. 63.
38
рителя подается в напорный бак (ЮООХ
X1000X1500 мм) центробежным насосом
ЗК-6 производительностью 30 мъ/ч, напор
62 м. Имеются два насоса, один из них
резервный. Напорный бак установлен на
чердаке здания с таким расчетом, чтобы в
скороморозильных мембранных аппаратах
поддерживалось постоянное давление 0,25 кгс/см2.
С вводом в эксплуатацию нового цеха
значительно улучшились условия замораживания
и хранения мяса и субпродуктов на
мясокомбинате.
Экономическая эффективность от
внедрения указанной линии составляет 15 тыс. руб.
Упаковка блоков в полиэтиленовые пакеты,»
изготавливаемые с помощью' специального
приспособления (рис. 2), отличающиеся
механической прочностью, герметичностью,
негигроскопичностью, значительно
сократила потери в весе и улучшила
санитарные условия при хранении блоков и их
транспортировке в торговую сеть.
Л. Г. ВОЖИК, В. И. ЗАДОНСКИЙ, Д. В. ЗАЙЦЕВ*
3, 3. УЛИЦКИЙ — Луганское производственное
объединение «Укр глав мясо»
Подъемный механизм разобрали в
соответствии с заводской технической инструкцией.
Наметили линии разреза грузовых рам,,
подъемного силового цилиндра и его
плунжера.
Неподвижную раму (рис. 1), деталь 1,
обрезали механической пилой с верхней стороны
на 330 мм. Срезали на фрезерном станке
детали 2 и 3. Затем обработали их для сварки
и приварили деталь 2 к укороченной раме на
расстоянии 480 мм от ее верхнего конца, а
деталь 3 к верхнему концу рамы. В верхней
части сваренной рамы просверлили отверстие
для крепления ролика.
Подвижную раму (рис. 2), деталь /,
обрезали механической пилой с верхней стороны на
270 мм, тем самым уменьшился свободный
подъем рамы. Срезали на фрезерном станке
деталь 2 и после подготовки приварили ее к
верхней части укороченной рамы.
На токарном станке срезали сварной шов,
соединяющий детали 1 и 2 силового цилиндра
Реконструкция электропогрузчика модели ЕВ-676
621.869.4

У
Линия разреза . ,
т Я_
ttf
330
F
\
л.
~%щ
^ш
Еэ
Ь
i 400
'СЗГ^7"
<f Is!
/77/7
Вид А
ЕЗ fr-;
1С
Рис. 1. Неподвижная рама:
до переделки; б — после переделки.
Линия разреза х . / г
ы
-ц
Щ51
т
то
6
Вид А
2W
=ф-2
Рис. 2. Подвижная рама:
а — до переделки; б — после переделки.
(рис. 3), и распрессовали детали. От детали 1
отрезали часть цилиндра размером 270 мм.
Сделали проточку торца на детали / для
запрессовки ее в деталь 2. После запрессовки
проварили место соединения по окружности.
Срезали на токарном станке сварной шов,
соединяющий детали 1 я 2 плунжера силового
цилиндра (рис. 4), и распрессовали детали.
От детали 1 отрезали часть плунжера
размером 270 мм, сделали проточку в конце детали
1 для запрессовки и сняли фаску для сварки.
2. 7 Линия
Рис. 3. Силовой цилиндр:
до переделки; б — после переделки.
Рис. 4. Плунжер силового цилиндра:
а — до переделки; б — после
переделки.
Деталь 2 запрессовали в деталь /. Проварили
место соединения по окружности и обточили
место сварки на токарном станке.
Детали силового цилиндра промыли
керосином и просушили, а плунжер смазали
веретенным маслом. Собирали силовой цилиндр
согласно инструкции в порядке, обратном
разборке.
Сборку подъемного механизма производили
также в соответствии с инструкцией. На
неподвижной раме на расстоянии 310 мм от
верхней части закрепили блокировочный
выключатель, ограничивающий подъем
подвижной рамы.
Укоротили цепи в соответствии с новой
высотой подъемного механизма.
Вместо пневматических шин на колеса
управляемого моста были установлены
массивные шины (рис. 5), деталь I, от колес электро-
39

Рис. 5. Конструкция колеса управляемого
моста с массивной шиной.
тележки ЭК-2. Замену проводили в
следующем порядке.
Из трубы диаметром 325X9 мм
механической пилой вырезали кольцо шириной 100 мм.
Вырезали из кольца по дуге участок шириной
47 мм и из-оставшейся части изготовили обод,
деталь 2, колеса с наружным диаметром
310 мм. Для этого в месте разреза сняли
кромки под сварку, с помощью болтового
стяжного устройства стянули кольцо, а затем
место разреза проварили и обработали на
токарном станке.
В ободе с внутренней стороны до центра
сделали круговую проточку глубиной 1,5 мм и
запрессовали в этом месте диск, деталь 3,
диаметром 295 мм, выточенный из листовой
стали толщиной 12 мм. После запрессовки диск
приварили с двух сторон к внутренней
окружности обода.
В диске вырезали отверстие диаметром
120 мм для крепления диска к ступице
колеса и просверлили шесть отверстий диаметром
17 мм для крепежных болтов.
На новый обод напрессовали металлический
обод толщиной 12 мм от колеса
электротележки ЭК-2.
Ползунок контроллера изготовили на
фрезерном станке из листового текстолита
толщиной 16 мм, а ролики выточили из металла на
токарном станке (размеры роликов такие же,
как и в электропогрузчике ЕВ-676).
Техническая характеристика электропогрузчика
ЕВ-676 после реконструкции
Высота, мм\
электропогрузчика с рамой 1880
неподвижной рамы 1770
подвижной рамы 1710
подъемного силового цилиндра в сборе . . 1530
свободного подъема подвижной рамы . . 120
подъема груза 2590
Вес^с аккумуляторами, кг 2400
Реконструированные электропогрузчики
модели ЕВ-676 успешно эксплуатируются на
Московском холодильнике № 9 г течение двух с
половиной лет.
Д. С. ТЕЛЬПОВ — Московский холодильник № 9
ЗНАКОМЬТЕСЬ:
НОВЫЙ «ЗИЛ»
Коллектив автозавода имени Лихачева перешел на серийный выпуск
холодильников «ЗИЛ» новой модели.
Объем холодильника не изменился — 240 л, но его конструкция
усовершенствована. В морозильной камере поддерживается температура
—12°С.
При помощи термостата оттаивание происходит автоматически. Есть
устройство и для удаления талой воды. Дверца холодильника теперь
плоская. В результате увеличились количество и размеры полок на
внутренней панели.
Перейдя на серийный выпуск новой модели, коллектив автозавода
выполнил еще один из пунктов своих социалистических обязательств.
(ТАСС)
Из газеты «Московская правда»

ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ
НА ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВКАХ *
ВТОРАЯ ЧАСТЬ
ФРЕОНОВЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
ГРУППЫ А
(§ 1 —40 смотри в первой части)
Арматура и контрольно-измерительные приборы
§ 41А. На нагнетательной стороне компрессора,
между цилиндром и запорным вентилем, должен быть
установлен пружинный предохранительный клапан,
перепускающий фреон на всасывающую сторону в случае
чрезмерного повышения давления нагнетания. На
перепускной линии не должно быть никаких запорных
приспособлений.
Предохранительный клапан компрессора должен
начинать открываться при разности давлений не более
указанной:
для фреона-12 10 кгс/см2\
для фреона-22 16 кгс/см2.
§ 42А. Минимальный диаметр прохода
предохранительного клапана компрессора определяется по формуле
для фреона-12 ___
для фреона-22
где d — минимальный диаметр прохода клапана, мм;
Vh — часовой объем, описанный поршнями
компрессора, м3/ч.
§ 43А. На всасывающей и нагнетательной сторонах
каждого компрессора должны быть установлены
фреоновые мановакуумметры и манометры со шкалой давлений
и температур.
' В случае нескольких ступеней давления должны быть
установлены фреоновые манометры или
мановакуумметры для измерения всех промежуточных давлений.
§ 44А. На каждом компрессоре должен быть
установлен манометр или мановакуумметр для измерения
давления масла.
§ 45А. На ресиверах, а также на кожухотрубных
испарителях и конденсаторах поверхностью от 50 м2 и
выше должны быть установлены манометры или
мановакуумметры.
§ 46А. Манометры и мановакуумметры должны быть
класса не ниже 2,5 по ГОСТ 8625—65.
Манометры и мановакуумметры должны поверяться
и пломбироваться в установленном порядке не реже
одного раза в год, а также после каждого ремонта.
Кроме того, не реже одного раза в 6 месяцев предприятием
должна производиться дополнительная поверка рабочих
манометров контрольным с записью результатов в
журнал контрольных поверок.
При отсутствии контрольного манометра допускается
дополнительную поверку производить проверенным
рабочим манометром.
Манометры должны быть установлены так, чтобы их
показания были отчетливо видны обслуживающему
персоналу; циферблат должен быть расположен в
вертикальной плоскости или с наклоном вперед до 30°.
Манометры и мановакуумметры, установленные на
высоте от 3,5 до 5 м от уровня площадки для
обслуживания, должны быть диаметром не менее 200 мм. Уста-
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»,
1970, № 5, стр. 42—45.
новка манометров и мановакуумметров на высоте более
5 ж от уровня площадки не разрешается.
Не допускается применять манометры и
мановакуумметры в случаях, когда отсутствует пломба или клеймо,
просрочен срок поверки, а также разбито стекло или
имеются другие повреждения, которые могут отразиться на
правильности показаний прибора.
§ 47А. Запорные вентили должны устанавливаться:
— на каждой всасывающей и нагнетательной линиях
компрессора;
— на каждом входном и выходном патрубках
сборников жидкого фреона (ресивера, кожухотрубного
испарителя, конденсатора в установках без ресивера).
Примечание. В случае компоновки
конденсатора и ресивера в один конструктивный
агрегат запорный вентиль между ними может не
устанавливаться.
§ 48А. Сборники жидкого фреона (ресиверы, кожу-
хотрубные испарители и конденсаторы в установках без
ресивера) должны снабжаться указателями уровня
жидкости.
§ 49А. Арматура должна быть доступна для
удобного и безопасного обслуживания и ремонта.
§. 50А. На водяных и рассольных полостях машин н
аппаратов и на водяных трубопроводах должны быть
смонтированы спускные краны или пробки.
Испытание машин и аппаратов давлением
§ 51 А. Все части холодильной установки,
изготовленные на заводе и работающие под давлением
фреона, должны быть испытаны на заводе-изготовителе на
прочность и герметичность при пробных избыточных
давлениях, не ниже указанных в табл. 5А.
Таблица 5А
Испытание
На прочность
На герметич-
1 ность . . .
Пробные избыточные давления для машин
и аппаратов, кгс\смг
фреон-12
сторона

всасывания
13
10
сторона

нагнетания
20
16
фреон-22
сторона

всасывания
20
16
сторона

нагнетания
25
20
§ 52А. Вся система трубопроводов и аппаратов,
подлежащая заполнению фреоном, должна быть после
монтажа, но до изоляции трубопроводов и аппаратов,
испытана на герметичность сухим инертным газом
(азотом, углекислотой) с точкой росы не выше —50°С при
следующих давлениях (табл. 6А):
Таблица 6А
Холодильный агент
Давление инертного газа
при испытании, кгс{см2
сторона
всасывания
10
16
сторона !
нагнетания
16
20 |
41

Холодильные установки, работающие под вакуумом,
также должны быть испытаны после монтажа
вакуумом при остаточном давлении не выше* 40 мм рт. ст.
При испытании система должна оставаться под
давлением (или вакуумом) в течение 18 ч. После первых
6 ч давление или вакуум в системе могут изменяться
только на величину, соответствующую изменению
температуры окружающего воздуха.
§ 53А. Аппараты (сосуды), кроме указанных в § 8
настоящих Правил, подлежат периодическому
испытанию (техническому освидетельствованию) в порядке и
в сроки, установленные «Правилами устройства и
безопасной эксплуатации сосудов, работающих под
давлением» Госгортехнадзора СССР (см. приложение 5,
раздел VII).
Испытание должно производиться сухим инертным
газом (азотом, углекислотой) с точкой росы не выше
—50°С с принятием мер предосторожности (см.
приложение 5, раздел VII, статьи 166, 167).
Аппараты (сосуды), работающие под давлением
фреона, запрещается подвергать после монтажа
испытаниям водой, так как попадание воды во фреоновую
систему может вызвать повреждение установки.
Требования к составлению проектов
Автоматическая защита и регулирование
§ 54А. Каждая фреоновая установка должна
снабжаться реле давления, которое останавливает
компрессор в случае повышения избыточного давления
нагнетания до величины, определяемой условиями работы
данной установки и находящейся в следующих
пределах:
для фреона-12 от 7 до 16 кгс/см2,
для фреона-22 от 12 до 20 кгс/см2.
Это реле должно быть присоединено до запорного
нагнетательного вентиля компрессора по ходу фреона.
§ 55А. На каждом компрессоре должно быть
установлено реле контроля смазки, останавливающее
компрессор в случае понижения давления в системе
смазки до нижнего допустимого предела.
§ 56А. Компрессоры с охлаждающей водяной
рубашкой должны снабжаться автоматическим прибором
(реле расхода, реле давления и др.), останавливающим
компрессор в случае прекращения поступления воды в
охлаждающую рубашку.
§ 57А. Испарители фреоновых установок должны
быть снабжены автоматическими приборами (ТРВ,
ПРВ, соленоидные вентили и др.), регулирующими
заполнение испарителей и обеспечивающими прекращение
подачи жидкого фреона при остановке компрессора.
§ 58А. Установки с кожухотрубным испарителем
должны быть снабжены автоматическим прибором
(реле расхода и др.), останавливающим компрессор или
отключающим испаритель от всасывающего
трубопровода в случае прекращения движения воды или
рассола.
§ 59А. Установки с несколькими параллельно
присоединенными компрессорами должны быть снабжены
автоматическими устройствами (обратный клапан, реле
уровня и др.), предотвращающими переход масла из
одного компрессора в другой (другие) и фреона из
одной системы в другую (другие).
Размещение оборудования
§ 60А. Все части холодильной установки,
содержащие фреон, за исключением аппаратов, установленных
вне здания, а также испарителей установок
кондиционирования с системой непосредственного охлаждения
(см. § 81А), как правило, должны быть расположены в
специальном машинном отделении высотой не менее
3,5 м, а при часовом объеме, описанном поршнями
компрессора, до 150 м3/ч — высотой не менее 2,6 м*.
Разрешается устанавливать в том же машинном отделении
кондиционеры, обслуживаемые этой установкой.
Допускается размещение холодильных установок в
комбинированном машинном отделении, с иным
технологическим оборудованием (см. раздел
«Терминология»), при условии, что в этом помещении находится
только персонал, прошедший инструктаж по технике
безопасности на фреоновых холодильных установках, и
что в установке на 1 мъ объема этого помещения
содержится не более
фреона-12 0,5 /сг,
фреона-22 0,35 кг.
При расположении содержащих фреон частей
установки в нескольких отдельных помещениях в расчет
принимается объем наименьшего из них. Но если
испаритель расположен в системе воздуховодов,
обслуживающей несколько помещений, которые не могут
быть отключены от общей системы, в расчет
принимается суммарный объем этих помещений.
§ 61 А. Запрещается располагать фреоновые
установки на лестничных площадках, под лестницами, в
коридорах, вестибюлях и фойе.
§ 62А. Двери машинного отделения должны выходить
наружу здания или в коридор (вестибюль), отделенный
дверями от других помещений.
§ 63А. Двери машинного отделения должны
закрываться пружинными или другими устройствами.
Открываться они должны в сторону выхода. Двери должны
запираться на контрольный замок.
§ 64А. Проходы в машинном отделении должны
быть не менее:
— главный проход и проход от электрощита до
выступающих частей машины (в том числе до ограждений
и фундаментов) — 1,5 м;
— между выступающими частями машин — 1 м;
— между гладкой стеной и машиной — 0,8 м, если
проход не является главным проходом для
обслуживания.
§ 65А. При монтаже компрессоров должны
применяться меры, обеспечивающие ограничение вибраций и
шума в пределах установленных норм.
Компрессор и его двигатель должны устанавливаться
на виброизолирующих фундаментах, не связанных со
стенами зданий, или на соответствующих амортизаторах.
§ 66А. Несущие конструкции трубопроводов должны
быть надежными и не допускать их вибраций.
§ 67А. Все движущиеся части машин должны быть
надежно ограждены.
§ 68А. Машины, аппараты и трубопроводы в местах,
где они могут подвергаться ударам, должны быть
ограждены.
§ 69А. Трубопроводы должны иметь возможность
свободного температурного удлинения, под влиянием
которого не должно быть деформации и нарушения
фланцевых соединений трубопроводов, а также
соединенных с этими трубопроводами машин и аппаратов.
§ 70А. Полы должны быть ровными, из
несгораемого материала, не подвергающимися быстрому износу,
малоустойчивыми и нескользкими.
§ 71 А. Все углубления (каналы, приямки) в
помещении должны закрываться заподлицо с полом
специальными плитами или металлическими рифлеными листами
или же иметь ограждения.
§ 72А. В машинном отделении должны быть
отведены специальные места для хранения в закрытом виде
* Машинное отделение может быть расположено на
любом этаже или в подвале. Количество фреона в
установках, расположенных в машинных отделениях, не
ограничено.
42

обтирочных материалов, инструмента, прокладок и т. п..
Запрещается хранение керосина, бензина и других
легковоспламеняющихся жидкостей.
§ 73А. Компрессоры, имеющие высоко
расположенные части, которые нельзя удобно и безопасно
обслуживать с пола, должны быть оборудованы специальными
площадками и лестницами.
§ 74А. Площадки, проемы, углубления, переходы и
лестницы, устраиваемые в машинном отделении,
должны быть ограждены перилами высотой не менее 1 м,
снабженными снизу сплошной металлической зашивкой
высотой 10 см.
§ 75А. Ступени и площадки лестниц изготовляются
из рифленой листовой или круглой стали. Ширина
лестниц должна быть не менее 60 см, расстояние между
ступенями по высоте 20 см и ширина ступеней не менее
8 см.
§ 76А. Запрещается располагать в одном помещении
с холодильной установкой аппараты и приборы с
открытым пламенем или с внешними поверхностями,
температура которых выше 350dC.
§ 77А. Туннель для фреоновых трубопроводов, в
котором по условиям обслуживания необходимо
периодическое пребывание персонала установки, должен быть
достаточных размеров для прохода и иметь высоту не
менее 1,9 м. Туннель должен иметь вытяжную
вентиляцию. Фреоновые трубопроводы, находящиеся в туннеле,
не должны иметь разъемных соединений.
§ 78А. Размещение трубопроводов и арматуры в
шахтах подъемников воспрещается.
§ 79А. Двери охлаждаемых помещений
(холодильных камер) должны открываться в сторону выхода из
этих помещений.
§ 80А. При машинных отделениях установок с
ручным обслуживанием для обслуживающего персонала
должны быть предусмотрены гардеробные, санузел и
умывальник.
§ 81 А. Допускается применение системы
непосредственного охлаждения в установках кондиционирования
воздуха при условии, что в машине на 1 м? объема
наименьшего из помещений, обслуживаемых установкой,
содержится не более
фреона-12 . 0,5 кг,
фреона-22 0,35 кг.
Если испаритель расположен в системе воздуховодов,
обслуживающей несколько помещений, ни одно из
которых не может быть отключено от общей системы, в
расчет принимается суммарный объем этих помещений.
§ 82А. Применение системы непосредственного
охлаждения в установках кондиционирования воздуха
общественных зданий, где находятся больные (больницы,
санатории, поликлиники), разрешается только в кухнях,
лабораториях и моргах при условии соблюдения
требований § 81А и поддержания уровня шума и
вибраций в пределах, предусмотренных для этих помещений.
§ 83А. Испарители установок кондиционирования
воздуха, расположенные после калорифера, а также
перед калорифером на расстоянии менее 0,5 м, должны
быть снабжены предохранительными клапанами с
отводящими трубами.
§ 84А. Прокладка фреоновых трубопроводов через
бытовые, административные и конторские помещения
разрешается при условии укладки их в полу в
проходных каналах, изолированных от этих помещений, или
же в стальных трубах в соответствии с требованиями
§ 85А.
§ 85А. Фреоновые трубопроводы, проходящие через
помещения, не обслуживаемые данной установкой,
должны прокладываться в жестком газонепроницаемом
несгораемом канале (например в стальной трубе),
сообщающемся с наружным воздухом или с помещением,
обслуживаемым данной установкой.
Освещение, отопление и вентиляция
§ 86А. Освещение машинного отделения должно
отвечать требованиям «Строительных норм и правил»
(СНиП II—В. 6—62) и «Санитарных норм
проектирования промышленных предприятий» (СН 245—63).
§ 87А. В машинном отделении установок с ручным
обслуживанием должны предусматриваться следующие
виды электроосвещения — рабочее, аварийное и
ремонтное, а установок с автоматическим обслуживанием —
рабочее и ремонтное.
§ 88А. Светильники аварийного освещения должны
включаться автоматически при выключении рабочего
освещения.
Питание рабочего и аварийного освещения
выполняют раздельно, от независимых источников тока.
§ 89А. Ремонтное освещение осуществляется с
помощью переносных светильников, включаемых в
штепсельные розетки, питаемые от сети рабочего освещения
через понижающие трансформаторы на напряжение не
выше 36 в.
§ 90А. Машинное отделение должно быть обеспечено
отоплением и вентиляцией в соответствии с
требованиями «Санитарных норм проектирования промышленных
предприятий» (СН 245—63). Приточная и вытяжная
(она же аварийная) вентиляция должна быть
принудительной с кратностью воздухообмена не менее 3.
Всасывающее отверстие вытяжного вентилятора или
воздуховода, ведущего к вентилятору, должно быть
расположено на расстоянии 1,0—1,5 м от пола.
Приточные и вытяжные воздуховоды рекомендуется
размещать на противоположных стенах машинного
зала.
Комбинированное машинное .отделение должно быть
оборудовано естественной и принудительной
вентиляцией, обеспечивающей состояние воздушной среды в
соответствии с требованиями «Санитарных норм
проектирования промышленных предприятий» (СН 245—63).
Монтаж
§ 91 А. Запрещается допуск рабочих к монтажу
холодильного оборудования, такелажным и сварочным
работам без предварительного инструктажа по технике
безопасности и правилам пожарной безопасности
применительно к местным условиям. К сварке сосудов и их
элементов должны допускаться сварщики, сдавшие
испытания в соответствии с «Правилами испытания
электросварщиков и газосварщиков», утвержденными Гос-
гортехнадзором СССР.
§ 92А. На монтажной площадке должна иметься
аптечка со средствами, необходимыми для оказания
доврачебной помощи (см. приложение 4).
§ 93А. Запрещается производить какую бы то ни
было работу с машинами, аппаратами или другими
видами оборудования в то время, когда оно находится в
приподнятом положении (на лебедках, домкратах,
подъемных кранах). Запрещается стоять под оборудованием,
находящимся в приподнятом положении.
Запрещается применять случайные подпорки и
подкладки под оборудование.
§ 94А. Ремонтные или другие работы на высоте 2 м
и выше разрешается производить только после
установки прочных лесов или других сооружений, а при
необходимости — в спасательном поясе, с помощью
которого рабочий привязывается к опоре. У работающего на
высоте инструмент должен находиться в специальной
сумке или ящике, чтобы исключить возможность
падения инструмента.
§ 95А. Запрещается оставлять незатянутыми
накидные гайки и болты на фланцевых соединениях.
§ 96А. Фланцевые, сварные и иные соединения
трубопроводов не должны размещаться в стенах,
перекрытиях и других недоступных для ремонта местах.
43

§ 97А. При монтаже машин, аппаратов и
трубопроводов ручную запорную арматуру надлежит
устанавливать по ходу фреона, т. е. с подачей фреона под клапан.
На уравнительных линиях допускается любое
расположение запорной арматуры. Установка запорных
вентилей маховичками вниз воспрещается.
§ 98А. Вся система трубопроводов и аппаратов,
подлежащая заполнению фреоном, после монтажа, но до
окраски и изоляции, должна быть испытана на
герметичность в соответствии с указаниями § 52А с
составлением акта об испытании.
§ 99А. Перед заполнением системы фреоном все
компрессоры, трубопроводы и аппараты должны быть тща- -
тельно очищены от загрязнений, осушены и вакуумиро-
ваны до остаточного давления не выше 40 мм рт. ст.
§ 100А. Перед заполнением холодильной системы
фреоном следует удостовериться в том, что в баллоне
содержится соответствующий фреон. Проверка
производится по давлению при температуре баллона, равной
температуре окружающего воздуха.
Перед проверкой баллон должен находиться в
данном помещении не менее 6 ч. Зависимость давления
фреона от температуры проверяется по таблицам
насыщенных паров (см. приложение 2).
§ 101 А. Открывание колпачковой гайки на ниппеле
вентиля баллона надо производить в защитных очках.
При этом выходное отверстие вентиля баллона должно
быть направлено в сторону от рабочего.
§ 102А. При заполнении (пополнении) системы
фреоном последний должен подаваться на сторону низкого
давления. Для присоединения баллонов к системе
разрешается пользоваться отожженными медными трубами
или маслобензостойкими шлангами, испытанными на
прочность и плотность давлениями, указанными в §51А
(см. табл. 5А). Перегрев всасываемого компрессором
пара должен быть во время заполнения не меньше чем
при нормальной работе (см. § 139А).
§ ЮЗА. Запрещается оставлять баллоны с фреоном
присоединенными к холодильной установке, за
исключением времени, когда непосредственно производится
заполнение системы либо удаление из нее фреона.
§ 104А. -Запрещается при заполнении системы
фреоном нагревать баллоны.
§ 105А. Не разрешается во время заполнения
системы фреоном допускать повышения избыточного
давления на нагнетательной стороне более 12 кгс/см2, а на
всасывающей более 6 кгс/см2 и понижения ниже
атмосферного давления.
§ 106А. Все аппараты, трубы и арматуру,
изготовленные из черных металлов, следует покрывать снаружи
антикоррозийной водонепроницаемой краской.
§ 107А. Трубопроводы холодильных установок,
соединяющие между собой аппараты и машины, должны
быть окрашены:
— фреоновые всасывающие — синей краской,
нагнетательные — красной краской, жидкостные —
алюминиевой краской;
— рассольные (либо охлаждаемой воды) — серой
краской;
— водяные (охлаждающей воды) — зеленой
краской.
Направление движения жидкости в трубах должно
быть указано стрелками на видных местах вблизи
каждого вентиля и задвижки.
§ 108А. При приемке фреоновых установок должна
быть представлена следующая техническая
документация:
— проект установки;
— акт на строительные и монтажные работы;
— акт испытания установки на плотность;
— акт испытания на достижение проектных
температур;
44
— акт проверки состояния защитного заземления и
сопротивления изоляции проводов;
— акт проверки приборов автоматической защиты и
регулирования.
§ 109А. Баллоны с фреоном запрещается помещать
у источников тепла (печей, отопительных устройств,
паровых труб и пр.). Запрещается хранить или перевозить
баллоны с фреоном без специального укрытия,
защищающего их от солнечных лучей.
В машинном отделении или любом другом
помещении, кроме специального склада, разрешается хранить
не более одного баллона фреона.
Эксплуатация
§ 110А. Плановые осмотры и ревизии холодильных
установок должны производиться в соответствии с
утвержденным графиком, составленным с учетом
рекомендаций завода-изготовителя и эксплуатационных условий
каждой установки.
§ 111А. Осмотр и предупредительный ремонт
системы заземления должны производиться в соответствии с
требованиями «Правил технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правил техники
безопасности при эксплуатации электроустановок
потребителей» (см. приложение 6).
§ 112А. Запрещается во время дежурства поручать
машинисту выполнение работ, не связанных с
обслуживанием холодильной установки.
§ 113А. Вблизи компрессора должны быть
вывешены на видном месте инструкции по обслуживанию
машин и аппаратов, схема трубопроводов установки и
правила первой доврачебной помощи.
§ 114А. Все запорные вентили на нагнетательных
магистралях, за исключением запорных вентилей
компрессоров, должны быть запломбированы в открытом
положении механиком холодильной установки. Снятие этих
пломб может производиться только механиком, за
исключением случаев аварии, когда обслуживающий
персонал имеет право сорвать пломбу и закрыть вентиль.
При наличии двух и более нагнетательных магистралей
запорные вентили, служащие для переключения этих
магистралей, должны быть запломбированы механиком
холодильной установки.
§ 115А. Рядом с установкой в застекленном шкафу
должно находиться не менее двух пар резиновых
перчаток и рукавиц, а также аптечка и изолирующий
противогаз (например марки КИП-7). Противогаз должен
проверяться не реже 1 раза в год, а также после работы
в соответствии с инструкцией завода-изготовителя.
§ 116А. Механик холодильной установки должен
регулярно проверять состояние вентиляции, немедленно
устраняя все замеченные дефекты.
§ 117А. При входе в туннель или колодец с
фреоновыми трубопроводами следует удостовериться в
отсутствии в воздухе фреона с помощью определителя
утечки фреона. В случае обнаружения фреона нельзя
входить в туннель или колодец до их проветривания.
§ 118А. Закрывать нагнетательный вентиль
компрессора следует только после устранения возможности его
автоматического пуска.
На маховичок вентиля должен быть повешен плакат
«Вентиль закрыт».
§ 119А. Измерение линейного мертвого пространства
компрессора должно производиться только при ручном
поворачивании вала.
§ 120А. Запрещается курить в машинном отделении.
§ 121 А. Каждая поступающая на предприятие
партия компрессорного масла должна иметь заводской
паспорт-сертификат.
§ 122А. Запрещается эксплуатировать неисправную
запорную арматуру с поврежденными сальниками,
клапанами, а также маховичками, затрудняющими
открывание и закрывание сосудов, аппаратов и баллонов.

§ 123А. Запрещается во избежание заклинивания
вентилей, не имеющих обратного уплотнения сальника
при выведенном маховичке, держать их в открытом до
отказа положении. Если по условиям эксплуатации
запорный вентиль необходимо открывать на
максимальный проход, то его сначала следует открыть полностью,
а затем повернуть обратно примерно на 1/8 оборота
маховичка.
§ 124А. Обслуживающий персонал холодильных
установок на работе должен носить спецодежду в
соответствии с действующими нормами.
§ 125А. Проходы возле машин и аппаратов (см.
§ 64А) должны быть всегда свободны, а полы
проходов — исправны.
§ 126А. Не разрешается загораживать щитами и
другими предметами оборудования, выходы из
помещений и проходы, в том числе проходы к окнам,
открывающимся непосредственно с пола площадки.
§ 127А. Запрещается пользоваться неисправными
автоматическими приборами. Проверка приборов
автоматической защиты должна производиться не реже
одного раза в год с составлением акта.
§ 128А. Снимать ограждения (см. § 67А) с
оборудования запрещается как при работе, так и при
автоматической остановке до устранения возможности
автоматического включения.
§ 129А. Запрещается прикасаться к движущимся
частям машин и аппаратов как при работе, так и при
автоматической остановке до устранения возможности
автоматического включения.
§ 130А. Запрещается одновременно закрывать
входной и выходной вентили на аппаратах, заполненных
жидким фреоном более чем на 80% объема.
§ 131 А. Для обнаружения места утечки фреона
разрешается пользоваться течеискателями типа ГТИ или
галоидными лампами.
§ 132А. Утечку фреона необходимо устранять
немедленно при ее обнаружении. Подтягивание болтов во
фланцевых соединениях, полную или частичную замену
сальниковой набивки запорной арматуры разрешается
производить только после понижения давления фреона
в поврежденном участке до атмосферного и отключения
этого участка от остальной системы.
При обнаружении значительной утечки фреона
следует немедленно остановить компрессор, включить
вентиляцию либо открыть окна и двери и устранить утечку.
§ 133А. Вскрывать фреоновые компрессоры,
аппараты и трубопроводы разрешается только после того, как
давление фреона будет понижено до атмосферного и
останется постоянным в течение не менее 20 мин.
Запрещается вскрывать аппараты с температурой
стенок (во время вскрытия) ниже —35°С.
§ 134А. При осмотре внутренних частей фреоновых
компрессоров й аппаратов для освещения разрешается
пользоваться только переносными лампами напряжением
не выше 36 в или электрическими карманными и
аккумуляторными фонарями. Пользоваться для освещения
открытым пламенем запрещается.
§ 135А. При добавлении фреона в установку следует
руководствоваться указаниями, относящимися к
заполнению установки (см. раздел «Монтаж» — § 100А,
101А, 102А, ЮЗА, 104А, 105А).
§ 136А. В случае заполнения баллонов фреоном из
холодильной установки разрешается использовать лишь
баллоны с непросроченным сроком проверки. Норма
заполнения на 1 л емкости не должна превышать
фреоном-12 . . . . . . 1,1 кг,
фреоном-22 1,0 кг.
§ 137А. Концентрация рассола, проходящего внутри
труб испарителей, должна быть такой, чтобы
температура замерзания рассола (см. приложение 7) была на
8°С ниже температуры кипения фреона при рабочих
условиях.
§ 138А. В кожухотрубных испарителях, охлаждающих
воду, температура кипения фреона должна быть не
ниже +2°С.
§ 139А. Перегрев пара, всасываемого компрессором,
должен быть не менее 5°С. Перегрев определяется как
разность между температурой пара, измеренной перед
всасывающим штуцером компрессора, и температурой
кипения, соответствующей давлению всасывания.
§ 140А. Температура воды, входящей в рубашку
компрессоров с водяным охлаждением, должна быть
не ниже 10°С, а выходящей из рубашки — не выше
45°С.
§ 141 А. Запрещается удаление инея механическим
способом (с помощью скребков и т. п.) с фреоновых
батарей непосредственного охлаждения. При удалении
инея путем нагревания батарей допускается повышение
температуры фреона в испарителе не выше 10°С.
§ 142А. Механическая очистка труб кожухотрубных
аппаратов должна производиться только после
освобождения их от фреона под непосредственным наблюдением
механика холодильной установки.
§ 143А. В случае перерыва в работе установки в
зимнее время, при опасности замерзания воды, последняя
должна быть удалена из всех машин и аппаратов с
водяным охлаждением, а также из водяных магистралей.
§ 144А. После остановки компрессора на
продолжительное время пуск его в работу может быть
произведен только с разрешения лица, ответственного за
безопасную эксплуатацию компрессорной установки.
§ 145А. Все трубопроводы и аппаратура, не
работающие в течение продолжительного времени, а также
свободные штуцера аппаратов и коммуникаций должны
быть отделены от системы путем установки прокладки
и металлического глухого фланца. Между фланцами
допускается установка заглушек только с хвостами,
выступающими за наружную окружность фланцев не ме-
менее чем на 20 мм.
§ 146А. Перед сваркой или пайкой фреоновых
аппаратов или трубопроводов следует удалить из них
фреон. После окончания ремонта система должна быть
подготовлена к заполнению фреоном в соответствии с
§ 98А и 99А.
§ 147А. Применение сварки и пайки при ремонте
фреоновых машин, аппаратов и трубопроводов на
действующих холодильных установках должно
производиться под наблюдением старшего технического персонала.
Сварка и пайка должны производиться с
соблюдением противопожарных мер при открытых окнах и дверях
или при непрерывной работе вытяжного вентилятора.
Разведение открытого огня в машинном отделении
запрещается.
§ 148А. Все средства пожаротушения, пожарное
оборудование и инвентарь должны содержаться в
исправном состоянии и находиться на видных местах, к
ним должен быть обеспечен свободный доступ.
§ 149А. Использование противопожарного
оборудования и инвентаря для хозяйственных,
производственных и других нужд, не связанных с пожаротушением,
запрещается.
Осмотр и проверка противопожарного оборудования
производятся специальной комиссией, назначенной
администрацией, в порядке, установленном типовыми
правилами пожарной безопасности (см. приложение 1).
§ 150А. Уход за электрооборудованием выполняется
в соответствии с «Правилами технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правилами техники
безопасности при эксплуатации электроустановок
потребителей» (см. приложение 6).
§ 151 А. Разборка и ремонт электрооборудования,
электродвигателей и электроаппаратуры, замена ламп в
электроарматуре и другие подобные работы должны
производиться только после выключения тока.
(Продолжение следует)
45

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Класс 17 а, 3/04 МПК F 25 b
№ 247326 A242526/24-6 от 24 мая 1968 г.)
А. С. Устинов и В. К- Птицын
Бессальниковый компрессор
Бессальниковый компрессор с валом, несущим
закрепленный на втулке ротор электродвигателя,
ведущую шестерню масляного насоса и фрикционную
муфту включения из двух полумуфт (ведущей и ведомой)
с гидравлическим приводом, отличающийся тем, что с
целью повышения надежности ротор и шестерня
жестко соединены между собой и свободно установлены на
валу, на хвостовике которого закреплена ведущая
полумуфта с приводом от масляного насоса,
взаимодействующая с ведомой полумуфтой, выполненной за одно
целое со втулкой.
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 b
№ 251597 A250981/24-6 от 25 июня 1968 г.)'
В. А. Соболев, Ю. Б. Пржетишевский и
Л. Т. Каплан
Стенд для разрядки холодильных агрегатов и
регенерации хладагента
1. Стенд для разрядки холодильных агрегатов и
регенерации хладагента, например фреона, содержащий
последовательно установленные по ходу хладагента
фильтр-осушитель, компрессор, теплообменник для
конденсации образовавшихся паров, сборник хладагента,
периодически обогреваемый для испарения последнего и
подачи паров в конденсатор с охлаждающим змеевиком,
отличающийся тем, что с целью повышения
экономичности на линии связи теплообменника и сборника
хладагента установлен ресивер, подсоединенный через тер-
морегулирующий вентиль к входному концу змеевика
конденсатора, выходной конец которого подключен к
всасывающей линии компрессора.
птптттт
а
2. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что входной
участок трубопровода, соединяющий ресивер со
сборником хладагента, введен внутрь ресивера на заданную
высоту для поддержания в нем постоянного уровня
хладагента.
Классы 17 а, 13/03; 17 а, 13/01 МПК F 25 b; F 25 b
№ 251599 A131560/24-6 от 8 февраля 1967 г.)
Л. И. Мак и И. Е. Зинина
Конденсатор-испаритель
Конденсатор-испаритель, например, для каскадных
холодильных машин, содержащий вертикальный
цилиндрический корпус с размещенными внутри теплообмен-
ными трубами и коллекторами для подвода паров вы-
сококипящего хладагента и отвода конденсата,
отличающийся тем, что с целью повышения холодопроизво-
дительности подводящий коллектор выполнен в виде
цилиндрического стакана, по оси которого установлен
вытеснитель с навитым на него змеевиком, подключенным
одним концом к межтрубному пространству корпуса, а
другим — к всасывающей линии компрессора для
сжатия паров низкокипящего хладагента.
Класс 17 d, 3/02 МПК F 28 b
№ 251600 A173413/24-6 от 10 июля 1967 г.)
А. А. Софер, Н. В. Ро м а новски й, Л. А.
Савицкая, Л. И. Никулина и А. А.
Герасимова
Испарительный конденсатор
Испарительный конденсатор, например, для
холодильных машин, содержащий корпус с размещенными
внутри форсунками для разбрызгивания воды,
сепаратором влаги и теплообменником, выполненным в виде
подключенных к горизонтальным коллекторам
змеевиков, отличающийся тем, что с целью интенсификации
теплообмена и повышения компактности коллекторы
имеют по два колена, расположенные под прямым или
острым углом один по отношению к другому, и
змеевики размещены в плоскостях, пересекающихся под теми
же углами.
Класс 17 g, 5/01 МПК F 17 с
№ 251602 A131191/24-6 от 6 февраля 1967 г.)
Б. Б. Пушкин, А. Н. Семина, В. Е. X а-
ланскийиЮ. А. Чуркин
Устройство для заправки хладагентом емкостей
1. Устройство для заправки хладагентом емкостей,
например ресиверов холодильных машин, содержащее
баллоны с хладагентом, источник инфракрасного
излучения для их обогрева, соединительный трубопровод с
манометром для поддержания в баллоне заданного
давления периодическим включением и выключением
источника, отличающееся тем, что с целью упрощения
процесса заправки соединительный трубопровод с
манометром и источником инфракрасного излучения
заключен в переносной контейнер и концы трубопровода
выведены наружу для подключения к баллону и
емкости, например, с помощью гибких шлангов.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что на
соединительном трубопроводе последовательно
установлены охладительный змеевик и фильтр-осушитель,
заключенные в общий корпус.
46

Классы 17 а, 13/03; 17 d, 5/04 МПК F 25 b; F 25 f
№ 252359 A252672/24-6 от 1 июля 1968 г.)
Авторы изобретения Н. В. Зозуля, В. П. Б о-
ровков и В. А. Карху
Заявитель Институт технической теплофизики
АН Украинской ССР
Устройство для непрерывного отвода конденсата с
поверхности горизонтально расположенных труб
конденсатора
Устройство для непрерывного отвода конденсата с
поверхности горизонтально расположенных труб
конденсатора, отличающееся тем, что с целью упрощения
конструкции каждая труба в нижней части снабжена
вертикальным ребром, имеющим наклонный срез,
направленный по ходу движения отводимого конденсата, а
нижняя кромка среза выполнена с примыкающими к
ней желобками.
Класс 17 а, 18/02 МПК F 25 d
№ 150113 G39812/-23 от 27 июля 1961 г.)
Р. Л. Д а н и л о в \
Способ получения холода
Способ получения холода с использованием абсорб-
ционно-диффузионного процесса, отличающийся тем, что
с целью уменьшения расхода тепла в качестве рабочей
смеси применяют фреон-22 и диметилэфиртетраэтилен-
гликоль.
Класс 17 а, 4/02 МПК F 25 b
№ 253816 A249822/24-6 от 21 июня 1968 г.)
. С. PL Рудый и К. Ф. Беляев
Устройство для автоматического включения
холодильных установок
Устройство для автоматического включения
холодильных установок, содержащее командный прибор,
следящий за поддержанием постоянной температуры
рассола, направляемого потребителю, и подающий команду
на включение установок, реле времени, включающие
установки в заданной последовательности, и
переключатель, задающий последовательность включения уста-^
новок, отличающееся тем, что с целью упрощения кон-'
струкции и эксплуатации переключатель выполнен в
виде платы со штепсельными ключами для ввода в
работу установок в последовательности, обеспечивающей
равномерный износ движущихся механизмов.
Класс 17 а, 5 МПК F 25 b
№ 253818 A199129/24-6 от 27 ноября 1967 г.)
Г. И. Воронин, Ю. В. Антонов, А. Д.
Суслов, А. Д. Ревякин, Ю. В. Чижиков и
М. Г. К о р о с т ы л е в
Вихревая труба
1. Вихревая труба, содержащая камеру с сопловым
вводом сжатого газа, диафрагму с центральным
отверстием для выхода холодного потока и патрубок с
дроссельным вентилем для вывода горячего газа,
отличающаяся тем, что с целью повышения термодинамической
эффективности при работе на влажном газе патрубок
выполнен из пористого гидрофильного материала,
например титана, бронзы, вольфрама.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что начальный
участок патрубка заключен в оболочку из гидрофобного
материала.
Класс 17 а, 17/02 МПК F 25 b
№ 253819 A159789/24-6 от 22 мая 1967 г.)
В. И. Белич и А. Л. Зубатый
Способ удаления воздуха из аммиачной холодильной
установки
Способ удаления воздуха из аммиачной
холодильной установки путем конденсации аммиака из
циркулирующей воздушно-аммиачной смеси и последующего
отделения воздуха от конденсата, отличающийся тем,
что с целью уменьшения энергетических затрат и
потерь аммиака конденсацию аммиака осуществляют
теплотой испарения переохлажденного жидкого аммиака
после испарителя, а отделение воздуха производят в
ресивере из его верхней части.
Класс 27 Ь, 8 МПК F 04 b
№ 253991 A084912/24-6 от 16 июня 1966 г.)
Автор изобретения В. С. Давыдов
Заявитель Ленинградский политехнический
институт им. М. И. Калинина
Полосовой клапан
Полосовой клапан, например, для поршневого
компрессора, содержащий седло с каналами для прохода
газа, запорные органы в виде самопружинящих полос и
ограничитель подъема, отличающийся тем, что с целью
уменьшения газодинамических потерь и увеличения дол^
говечности ограничитель подъема выполнен в виде
набора упругих гибких пластин с жестко
фиксированными концами и с внутренней ограничительной поверхнс
стью, автоматически принимающей под действием
нагрузки от запорного органа форму его упругой линии
прогиба.
47

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Литература по холодильной технике, изданная ВНИХИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности опубликовал за последнее
время и готовит к изданию в 1970 г. следующую
литературу по холодильной технике:
НАУЧНЫЕ ТРУДЫ
Важнейшие исследования в области холодильной,
техники и техно/|ПГИИ rf;°pHHy трудов Под ред В—NL-
Шщ^ТЖГШии кв.К 18.3 л.. 2 р. 20 к.
Ъ сборнике собраны материалы по
термодинамическим свойствам и теплообмену фреонов, малым
холодильным компрессорам и низкотемпературным
холодильным установкам, холодильному технологическому
оборудованию.
Описаны приборы автоматики и методы
электрических измерений при исследовании холодильных
компрессоров. Рассмотрены системы автоматизации
производственных и распределительных холодильников.
Обобщены результаты исследований по вопросам
технологических схем производства, замораживания и
хранения пищевых продуктов, а также кондиционирования
воздуха в строительной промышленности.
Освещены состояние и перспективы развития
автомобильного холодильного транспорта, процессы
производства сухого льда.
Новые исследования в области холодильной
промышленности. Выпуск V. Сборник рефератов научно-
исследовательских работ, выполненных в 1966—1967 гг.
Под ред. В. М. Шавры. М., 1969. 5,8 л., 49 к.
Новые исследования в области холодильной
промышленности. Выпуск VI. Сборник рефератов научно-
исследовательских работ, выполненных в 1968 г. Под
ред. В. М. Щавры. М., 1970 (I кв.). 2,6 л., 22 к.
В сборниках освещены результаты исследований,
проведенных ВНИХИ в области экономики
холодильной промышленности, автоматизации холодильных
установок, проектирования и эксплуатации холодильников,
холодильных машин и установок, скороморозильных
аппаратов, кондиционирования воздуха, торгового
оборудования, изоляционных материалов, холодильной тех-^
нолпгии пищевых продуктов. >
^Перельштейн И. И. Атлас основных
холодильных агентов (Ф-12, Ф-13, Ф-22). М., 1970 (И кв.).
12 л., 1 р.
Приведены ?, lg Р-диаграммы в системах СИ и
МКСС, а также таблицы насыщенных паров Ф-12, Ф-22
и Ф-13 в интервале температур насыщения
соответственно от —120, —100 и —150°С до критической и
таблицы перегретых паров соответственно до 60, 60 и
400 бар при максимальной температуре перегрева
200°С. Работа выполнена с использованием новейших
экспериментальных данных и аналитических методов,
основанных на применении электронных вычислительных
машин.
Диаграммы построены в масштабе, позволяющем
проверять по ним расчеты с высокой степенью точности.
Теплоизоляционные материалы и конструкции
изолированных ограждений холодильников. Сборник
трудов. Под ред. Ш. Н. Кобулашвили. М., 1968. 8,5 л., 60 к.
В сборнике опубликованы результаты исследований
новых теплоизоляционных материалов из вспученного
перлита и вспученного вермикулита, данные испытаний
ограждений экспериментального одноэтажного
холодильника из прокатных панелей и исследований
теплового режима полов этого холодильника. Приведены
также результаты испытаний сборных ограждений
кагатов свеклы, сведения о безукрывочном хранении
сахарной свеклы с орошением и вентиляцией, даны
технические решения и рекомендации.
Хладагенты и аппараты. Сборник трудов. Под ред.
Ш. Н. Кобулашвили. М., 1970 (I кв.). 10 л., 90 к.
В сборнике приведены сведения о
термодинамических свойствах азеотропной смеси фреона-22 и фрео-
на-115, воздействии фреона-22 в смеси с воздухом на
конструкционные материалы, коэффициентах
теплопередачи при кипении фреонов. Изложена общая
методика определения удельных объемов и давления
насыщения холодильных агентов.
Описаны процессы получения сухого льда методом
прессования и конструктивные особенности
автоматизированного льдогенератора для, производства водного
льда.
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ТЕХНИЧЕСКАЯ ЛИТЕРАТУРА
Бобков В. А. Использование естественного
холода для сохранения продовольствия. М., 1968. 10,2 л.,
75 к.
В брошюре обобщены научные и технические основы
использования естественного холода для сохранения
продовольствия. Кратко рассмотрены вопросы
теплофизики, техники и экономики естественного охлаждения.
Предложена новая техника комбинированного —
естественного и искусственного — охлаждения, которая
может быть использована в сельском хозяйстве, торговле
и низовой заготовительной сети, преимущественно в
северных районах.
Васильева Н. Г., Иванова Е. Н.
Экономическая эффективность автоматизации холодильных
установок на распределительных холодильниках. М.,
1970 (I кв.). 3,5 л., 25 к.
В брошюре изложены технико-экономические
предпосылки автоматизации холодильных установок
распределительных холодильников и задачи автоматизации.
Дана методика определения и рекомендации по
повышению экономической эффективности автоматизации.
Определен объем дополнительных капитальных затрат
на проведение автоматизации. Приведены расчеты
экономии эксплуатационных расходов по отдельным
элементам в результате автоматизации.
Гиндлин И. М., Гоголин А. А.,
Моисеева Н. А. Рекомендации по проектированию
фруктовых распределительных холодильников. М., 1969. 2,5 л.,
20 к.
Гоголин А. А. Автоматизированный
электроувлажнитель для холодильных камер. Описание,
инструкции по монтажу и эксплуатации. М., 1970 (IV кв.). 2 л.,
15 к.
Гоголин А. А. Технологический кондиционер
КТР-13. Описание, инструкции по монтажу и
эксплуатации. М., 1970 (III кв.). 2 л., 15 к.
Гоголин А. А., Трускова Л. А.
Отечественные автономные кондиционеры. Технические
характеристики. М., 1968. 3,5 л., 35 к.
48

К л о ч к о в а Е. А. Типовые схемы механизации
грузовых работ на холодильниках мясокомбинатов.
Альбом. Мм 1970 (III кв.). 4,5 л., 1 р.
В альбоме представлены схемы, разработанные
лабораторией механизации ВНИХИ на основании
проведенных исследований на холодильниках
мясокомбинатов, накопленного опыта механизации грузовых работ
на распределительных холодильниках, имеющихся
зарубежных данных.
Кузнецова А. А. Интенсивная пленочная
вентиляторная градирня типа ГПВ-20. Описание
конструкции. Техническая характеристика. Инструкция по
монтажу и эксплуатации. М., 1970 (II кв.). 2 л., 15 к.
Лаврова В. В., Поволоцкая Н. М.,
Данилова Г. Н. Методика теплового и
гидравлического расчета фреоновых кожухотрубных испарителей. М.,
1969. 4 л., 20 к.
Предложена методика теплового и гидравлического
расчета фреоновых кожухотрубных испарителей,
основанная на результатах экспериментальных работ по
кипению фреонов, проводимых во ВНИХИ и ЛТИХП, а
также на анализе опубликованных материалов по
теплообмену. Методика проверена сопоставлением с
результатами испытания промышленных аппаратов.
Выходит из печати второй завод брошюры.
Научно-исследовательские работы по холодильной
технике и технологии, рекомендуемые для. внедрения в
промышленность. Под ред. В. М. Шавры. Альбом. М.,
1970 (III кв.). 8л., 3 р.
В альбоме даны краткое описание и
технико-экономическая характеристика новых машин, приборов,
аппаратов, технологических процессов, разработанных во
ВНИХИ и рекомендованных к широкому внедрению в
промышленность.
Приведены материалы по автоматизации и
механизации холодильников, холодильным агентам,
холодильному оборудованию, теплоизоляционным материалам,
технологии быстрого замораживания и хранения
пищевых продуктов.
Альбом иллюстрирован фотографиями, схемами и
чертежами.
Павлова И. А. Рекомендации по
проектированию автоматизации холодильных установок с
безнасосной системой охлаждения. М., 1970 (III кв.). 2 л.,
15 к.
Правила техники безопасности на аммиачных
холодильных установках. Изд. 5-е, перераб'. и доп. М.,
1967. 8,5 л., 55 к. (Составители: И. С. Бадылькес,
И. М. Гиндлин).
В новое, пятое, издание Правил внесены коренные
изменения, учитывающие новые достижения
холодильной науки и техники, повышение технического уровня
холодильных предприятий, прогресс в области
холодильного машиностроения и автоматизации
холодильного оборудования.
Правила техники безопасности на заводах сухого
льда и жидкой углекислоты. Изд. 2-е, перераб. и доп.
М., 1970 (II кв.). 5,5 л., 40 к. (Составитель А. Д. Те-
зиков).
Новые Правила значительно отличаются от прежних
(издание 1959 г.). Введен новый раздел
«Организационные мероприятия по технике безопасности». Раздел
«Требования техники безопасности при эксплуатации
отдельных машин и аппаратов» дополнен изложением
требований техники безопасности при эксплуатации
хранилищ жидкой углекислоты под низким избыточным
давлением (8—12 кгс/см2) и наполнении ею
изотермических цистерн. Перечислена литература по технике
безопасности, охране труда, промсанитарии и
противопожарной безопасности.
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках. М., 1967. 9 л., 60 к. (Составитель
В. Б. Якобсон).
Новые Правила техники безопасности включают
правила эксплуатации холодильных установок, работающих
на фреоне-12, которые по сравнению с Правилами 1960 г.
частично изменены и упрощены, и правила
эксплуатации холодильных установок, работающих на фреоне-22.
При составлении Правил учтены современные
достижения холодильной науки и техники, а также накопленный
за последние годы практический опыт эксплуатации
фреоновых установок.
НОРМАТИВНО-ИНСТРУКТИВНАЯ ЛИТЕРАТУРА
Васильева Л. Д., Киляшова В. А.,
Князева В. И., Куликовская Л. В. Временная
инструкция по эксплуатации и обслуживанию контейнеров
СК-1Х-1,4 для охлажденного мяса на холодильниках и
железнодорожном транспорте. М., 1970 (I кв.). 1,3 л.,
10 к.
Лаврова В. В., Гиндлин И. М.,
Протопопова Т. В. Временная инструкция по
нормированию расхода электрической энергии на выработку
холода для предприятий мясной и молочной
промышленности. М., 1968. 3,5 л., 25 к.
Описана методика определения нормы расхода
электрической энергии на выработку 1000 ккал холода,
которая рассчитывается как средневзвешенная величина
удельных расходов электрической энергии для каждой
температуры кипения холодильного агента за
определенный период. Расчет нормы основан на
использовании нормативных диаграмм по определению холодопро-
изводительности и потребляемой мощности аммиачных
горизонтальных и вертикальных компрессоров.
Лаврова В. В., Гиндлин И. М.
Инструкция по подготовке действующих установок
мясокомбинатов к автоматической защите компрессоров от аварий.
М., 1970 (II кв.). 2,5 л., 20 к.
Павлова И. А. Комбинированное термореле
КТР-2МТ. Техническое описание. Инструкция по
монтажу и эксплуатации. Паспорт. М., 1970 (III кв.). 2 л.,
15 к.
Пйменова Т. Ф. Инструктивные материалы по
эксплуатации оборудования установок сухого льда и
сжиженного углекислого газа. М., 1969. 12,3 л., 1 р. 25 к.
Пйменова Т. Ф. Рекомендации по регламенту
технологического процесса производства сухого льда и
сжиженного углекислого газа для цехов, работающих
на базе специального сжигания топлива. М., 1970
(II кв.). 2,5 л., 20 к.
П о з и н М. М. Инструкция по планированию
объема и себестоимости работ производственных
холодильников предприятий мясной и молочной
промышленности. М., 1970 (III кв.). 3 л., 20 к.
МАТЕРИАЛЫ МЕЖДУНАРОДНОГО ИНСТИТУТА
ХОЛОДА
Р ю т о в Д. Г. Условия холодильного хранения
скоропортящихся продуктов. М., 1970 (I кв.). 2,5 л.,
20 к.
В обзоре приведены рекомендации по условиям и
срокам холодильного хранения охлажденных пищевых
продуктов, разработанные 4 комиссией
Международного института холода.
На основе обобщения научных исследований и
практического опыта работы холодильников ряда стран
рекомендован оптимальный температурно-влажностный
режим и указаны ожидаемые сроки хранения мясных и
молочных, рыбных продуктов, плодов и овощей и т. д.
49

БИБЛИОГРАФИЯ
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. VII—VIII, ч. I и II. М., 1968. 22,7 л.,
1 р. 55 к.
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. IX—X, ч. I и II. М., 1969. 19,7 л., 1 р.
40 к.
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. XI—XII, ч. I и II. М., 1969. 15,1 л., 1 р.
17 к.
Библиографический сборник статей по холодильной
технике. Вып. XIII—XIV, ч. I и II. М., 1969. 17,8 л.,
1 р. 50 к.
Библиографические сборники содержат перечень
статей, опубликованных в советских и иностранных
журналах, по следующим вопросам холодильной науки и
техники* холодильное машиностроение, проектирование и
строительство холодильников, технология холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов,
кондиционирование воздуха, экономика холодильной
промышленности, механизация и автоматизация технологических
процессов, применение холода в различных отраслях
промышленности По ряду статей приведены краткие
аннотации.
В 1970 г. будет издано еще 4 выпуска (по одному
выпуску в квартал) общим объемом 60 л.
Прилуцкий Д. Н. Библиографический
справочник. Научные исследования в области холодильной
техники. 1958—1968 гг. М., 1969. 13,5 л., 70 к.
В справочнике перечислено 1065 наименований
научных работ, выполненных 47 отраслевыми
научно-исследовательскими, учебными и проектно-конструкторскими
институтами и опубликованных в 1958—1968 гг. в «Ila-
Приводимый ниже список научных работ,
опубликованных в 1968—1969 гг. в трудах
научно-исследовательских, учебных и проектно-конструкторских организаций,
может представить интерес для научных и инженерно-
технических работников, занимающихся вопросами
производства и применения искусственного холода в
различных отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Обобщенная номограмма тепловых характеристик
компрессорных холодильных установок
непосредственного испарения на переменных режимах. ЗАМКОВ Д. Г.
Труды ЦНИИ морского флота, вып. 100, 1968, с. 70—74.
Сравнительная оценка эффективности работы систем
холодильных установок с промежуточным хладоносите-
лем и непосредственным испарением. ЗАМКОВ Д. Г.
Труды ЦНИИ морского флота, вып. 100, 1968, с. 84—88.
Математическое описание поршневого компрессора.
ГУРЕВИЧ М. А., КРЮЧКОВ А. Д., ФИЛИППОВ А. Ф.
Труды ВНИИ целлюлозно-бумажной промышленности,
вып. 54, 1969, с. 72—77.
О целесообразности применения на мясокомбинатах
СССР воздушных холодильных машин, работающих на
базе теплового потребления. ГОРБАТОВ В. М., ГНОЕ-
ВОЙ П. С, МАСЮКОВ В. Н. Труды ВНИИ мясной
промышленности, вып. 21, 1968, с. 60—71.
О динамических напряжениях в тарелках клапанов
поршневых компрессоров. ГИЛЬБО Е. П.,
ДМИТРЕВСКИЙ В. А., ПИРУМОВ И. Б. Труды Ленинградского
учных трудах», «Известиях» и других изданиях этих
институтов. Работы охватывают вопросы техники
производства холода, глубокого холода, кондиционирования
воздуха, проектирования и технической эксплуатации
холодильных предприятий и установок, холодильного
машиностроения, холодильной обработки и хранения
пищевых продуктов, холодильного транспорта,
применения холода в пищевой промышленности, торговле и
других отраслях народного хозяйства СССР.
Прилуцкий Д. Н. Библиографический
справочник. Холодильная техника. 1966—1967 гг. М., 1969.
13,5 л., 70 к.
Приведен перечень статей, опубликованных в
советских журналах в 1966—1967 гг., по технике
производства холода, кондиционированию воздуха,
проектированию и технической эксплуатации холодильных
предприятий и установок, холодильному машиностроению,
холодильной обработке и хранению пищевых
продуктов, холодильному транспорту, применению холода в
пищевой промышленности, торговле и других отраслях
народного хозяйства СССР.
* * *
Литература рассчитана на широкий круг читателей,
связанных с производством и применением
искусственного холода: инженерно-технических и хозяйственных
работников, научных сотрудников, изобретателей и
рационализаторов, преподавателей и студентов вузов и
техникумов.
Перечисленные издания можно заказать по адресу:
Москва, И-434, ул. Костякова, 12. ОНТИ ВНИХИ. В
заказе необходимо сообщить название и количество
экземпляров каждой книги, подробный адрес, по которому
заказанная литература будет отправляться
наложенным платежом.
политехнического института, № 297, 1968, с. 124—132.
Библиогр. 5 назв.
Исследование динамических изгибных напряжений в
пластине полосового клапана (компрессора).
ИГНАТОВ Б. И. Труды Ленинградского политехнического
института, № 297, 1968, с. 133—135.
Некоторые пути развития стационарных
центробежных компрессоров. ГАЛЕРКИН Ю. В., КЛИМОВ Л. А.,
СЕЛЕЗНЕВ К. П. Труды Ленинградского
политехнического института, № 297, 1968, с. 68—73.
Влияние проходного сечения улитки на эффективность
работы концевой центробежной ступени (компрессора).
АНИСИМОВ С. А., МИФТАХОВ А. А., ХЕНТА-
ЛОВ В. И. Труды Ленинградского политехнического
института, № 297, 1968, с. 81—87. Библиогр. 8 назв.
Некоторые вопросы течения газа через рабочие
колеса центробежных компрессорных ступеней стационарного
типа. ГАЛЕРКИН Ю. Б., ДАНИЛОВ А. А.,
ЗЫКОВ В. И. Труды Ленинградского политехнического
института, № 297, 1968, с. 74—80.
Исследование эффективности регулирования
турбокомпрессоров изменением их скорости вращения.
НАЙМАН А. Е. Труды Проектно-конструкторского и
научно-исследовательского института по автоматизации
угольной промышленности, вып. 2, 1968, с. 140—148.
Методика теплового и гидравлического расчета
фреоновых кожухотрубных испарителей. ВНИИ холодильной
промышленности, 1969, 39 с.
Научные исследования в области холодильной техники
и технологии
50

К вопросу создания пластинчато-ребристых
теплообменников из титана. НОВИКОВ В. М., АБЕЛЕВ М.М.
БОБЕ Л. С, НАСЕДКИНА Г. А. Труды НИИхиммаш,
вып. 54, 1968, с. 76—84.
Исследование рабочего процесса газовых
холодильных машин. МИКУЛИН Е. И., ГОРШКОВ А. М., ДА-
НИЛЕНКО Т. К. В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование», № 132, Труды Московского высшего
технического училища им. Н. Э. Баумана, 1969, с. 32—45.
Библиогр. 2 назв.
Опыт разработки и создания первых
низкотемпературных газовых холодильных машин. КУЗНЕЦОВ Б. Г.
В сб. «Глубокий холод и кондиционирование», № 132,
Труды Московского высшего технического училища
им. Н. Э. Баумана, 1969, с. 87—108. Библиогр. 6 назв.
Приведение различных конструктивных и
компоновочных схем газовых холодильных машин к расчетной
схеме Шмидта. АРХАРОВ А. М. В сб. «Глубокий холод
и кондиционирование», №• 132, Труды Московского
высшего технического училища им. Н. Э. Баумана, 1969,
с. 109—119. Библиогр. 5 назв.
Энтропийный анализ некоторых низкотемпературных
циклов. МИКУЛИН Е. И. В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование», № 132, Труды Московского
высшего технического училища им, Н. Э. Баумана, 1969,
с. 46—62.
К расчету регенеративного холодильного цикла с
двумя детандерами. МАРФЕНИНА И. В. В сб.
«Глубокий холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 11—31.
Низкотемпературные турбодетандеры низкого,
среднего и высокого давлений и применение
газодинамических функций к их расчету. ЕПИФАНОВА В. И. В сб.
«Глубокий холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 130—153.
К методике расчета параметров термоэлектрических
охлаждающих устройств с помощью ЭЦВМ.
КАГАНОВ М. А., ПРИВИН М. Р. В сб. трудов по
агрономической физике Агрофизического НИИ Всесоюзной
академии с.-х. наук им. В. И. Ленина, вып. 16, 1968,
с. 163—169.
Об определении оптимальных параметров
термоэлектрических устройств для охлаждения потоков
жидкости. КАГАНОВ М. А., ПРИВИН М. Р. В сб. трудов
по агрономической физике Агрофизического НИИ
Всесоюзной академии с.-х. наук им. В. И. Ленина, вып. 16,
1968, с. 153—162.
Потенциалы переноса тепла и массы в аппаратах
кондиционирования воздуха. КОКОРИН О. Я. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 28—38. Библиогр. 10 назв.
Технология регулирования относительной влажности
в помещениях, обслуживаемых двухканальными
системами кондиционирования воздуха. КАРПИС Е. Е.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 68—82. Библиогр. 3 назв.
Исследование экспериментальной многозональной
системы кондиционирования воздуха. ОРЛОВ К. С. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 83—92. Библиогр. 3 назв.
Испытание фреоновых компрессоров типа 5 (для
кондиционирования воздуха пассажирских вагонов).
ФАРАФОНОВ Е. С, КИМ Н. С. Труды Ташкентского
института инженеров ж.-д. транспорта, вып. 52, 1968,
с. 25—32.
Опыт эксплуатации пассажирских вагонов с
кондиционированием воздуха. ФАРАФОНОВ Е. С. Труды
Ташкентского института инженеров ж.-д. транспорта,
вып. 52, 1968, с. 3—8.
Организация цеха для ремонта установок
кондиционирования воздуха в пассажирских вагонах.
ФАРАФОНОВ Е. С, КИМ Н. С. Труды Ташкентского института
инженеров ж.-д. транспорта, вып. 52, 1968, с. 17—24.
Снижение шума систем кондиционирования воздуха
на судах. ЕЛЬНИК А. Г. Труды ЦНИИ морского
флота, вып. 101, 1968, с. 83—96.
Использование тепла и холода удаляемого воздуха.
ИЛЬИН В. П. В сб. «Кондиционирование воздуха»,
№ 27, НИИ санитарной техники, 1969, с. 45—55.
Библиогр. 8 назв.
Сравнительный анализ принципиальных схем
двухступенчатого испарительного охлаждения. РАЯ К М. Б.
В сб. «Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ
санитарной техники, 1969, с. 106—112. Библиогр. 5 назв.
Экспериментальные данные по эффективности тепло-
и массообмена в агрегатных неавтономных
кондиционерах с поверхностными орошаемыми
воздухоохладителями. СЕНАТОВ И. Г. В сб. «Кондиционирование
воздуха», № 27, НИИ санитарной техники, 1969, с. 3—12.
Библиогр. 2 назв.
Гидравлическая устойчивость систем тепло- и холодо-
снабжения при регулировании трехходовыми и четырех-
ходовыми клапанами. КУКЛИК Л. Ф. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 113—124.
Направление исследований физических свойств
замороженных пород. КАЦАУРОВ И. Н., ТЮТЮНИК П. М.,
КАРТОЗИЯ Б. А. В сб. «Вопросы сооружения ^горных
выработок», № 4, 1968, с. 17—26. Библиогр. 7 назв.
Обоснование числа дополнительных замораживающих
скважин при сооружении (шахтных) стволов способом
замораживания. НИКОЛАЕНКО В. Г. В сб. «Вопросы
сооружения горных выработок», № 4, 1968, с. 77—81.
Определение погрешности подсчета количества
холода, передаваемого горным породам при их
замораживании. ФРИДМАН М. И., БАКЛАШОВ И. В. В сб.
«Вопросы сооружения горных выработок», № 4, 1968, с. 9—
17.
Холодосчетчик — устройство для измерения
количества холода, передаваемого горным породам при их
замораживании. НАСОНОВ И. Д., БАКЛАШОВ И. В.,
ФРИДМАН М. И. В сб. «Вопросы сооружения горных
выработок», № 4, 1968, с. 3—9.
К расчету процесса спекания угловых элементов пе-
нополистероловой теплоизоляции холодильников при
высокочастотном нагреве. ШЕЛИНА Т. А. Труды ВНИИ
токов высокой частоты, вып. 9, 1968, с. 121—128.
Рекомендации по проектированию фруктовых
распределительных холодильников. ВНИИ холодильной
промышленности, 1969, 39 с.
Термодинамические свойства азеотропной смеси фрео-
на-22 и фреона-115. БАДЫЛЬКЕС И. С. В сб.
«Хладагенты и аппараты», ВНИИ холодильной
промышленности, 1970, с. 3—42. Библиогр. 18 назв.
* Исследование теплоотдачи при кипении фреонов в
большом объеме (обзор данных). ПОВОЛОЦКАЯ Н. М.
В сб. «Хладагенты и аппараты», ВНИИ холодильной
промышленности, 1970, с. 61—81. Библиогр. 36 назв.
Стойкость конструкционных материалов к
воздействию смеси фреона-22 с сухим и влажным воздухом.
ЛАТЫШЕВ В. П. В сб. «Хладагенты и аппараты»,
ВНИИ холодильной промышленности, 1970, с. 48—54.
Применение растворов фреона-22 в дибутилфталате
и диметиловом эфире тетраэтиленгликоля для
абсорбционных холодильных машин. БАДЫЛЬКЕС И. С,
ЛАТЫШЕВ В. П. В сб. «Хладагенты и аппараты»,
ВНИИ холодильной промышленности, 1970, с. 95—99.
Библиогр. 4 назв.
К методике определения удельных объемов газа и
давления насыщения. ПЕРЕЛЬШТЕЙН И. И.,
АЛЕШИН Ю. П. В сб. «Хладагенты и аппараты», ВНИИ хо-
51

лодильной промышленности, 1970, с. 43—47. Библиогр.
7 назв.
К вопросу о вычислении адиабатической работы
сжатия реальных газов. РАЗУМОВ В. А., СТРАХОВИЧ К. И.
8 сб. «Энергомашиностроение», № 310, Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И.
Калинина, 1969, с. 22—26. Библиогр. 4 назв.
Некоторые результаты исследования течений в ядре
потока и пограничном слое в каналах рабочих колес
центробежных компрессоров. ПРИМАК А. Н.,
СЕЛЕЗНЕВ К. П., ТУЧИНА И. А., ШКАРБУЛЬ С. Н. В сб.
«Энергомашиностроение», № 310, Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И. Калинина,
1969, с. 169—175. Библиогр. 4 назв.
Некоторые результаты исследования
нестационарных процессов в проточной части центробежного
компрессора. ЕВЛАННИКОВ В. Л., ИЗМАЙЛОВ Р. А. В
сб. «Энергомашиностроение», № 310, Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И. Калинина,
1969, с. 175—180. Библиогр. 3 назв.
Электромагнитное моделирование потенциального
циркуляционного потока в безлопаточном диффузоре и
улитке центробежного компрессора. АНИСИМОВ С. А.,
ДИТМАН А. О., МИФТАХОВ А. А., СЕЛЕЗНЕВ К. П.
В сб. «Энергомашиностроение», № 310, Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И.
Калинина, 1969, с. 180—191. Библиогп. 10 назв.
Применение симплексного метода для построения
оптимального диффузора центробежной компрессорной
ступени. КЛИМОВ Л. А., ЛАЧ В. Г., СИМОНОВ А. М.
В сб. «Энергомашиностроение», № 310, Труды
Ленинградского политехнического института им. М. И.
Калинина, 1969, с. 191 —195. Библиогр. 3 назв.
Некоторые частные задачи проектирования каналов
турбокомпрессоров. АНИСИМОВ С. А. В сб.
«Энергомашиностроение», № 310, Труды Ленинградского
политехнического института им. М. И. Калинина, 1969,
с. 195—200. Библиогр. 3 назв.
Исследование рабочего процесса компрессора
высокого давления с неметаллическими поршневыми
уплотнениями без смазки. ДАВЫДОВ В. С,
ПРОСТОРОВ И. С, ФОТИН Б. С. В сб.
«Энергомашиностроение», № 310, Труды Ленинградского политехнического
института им. М. И. Калинина, 1969, с. 200—203.
Библиогр. 5 назв.
Экономическая эффективность автоматизации
холодильных установок и рекомендации по ее повышению.
ВАСИЛЬЕВА Н. Г., ИВАНОВА Е. Н., ПОЗИН М. М.
ВНИИ холодильной промышленности, 1969, 63 с.
Уточненная методика определения теплоотдачи на
основе регулярного режима с помощью металлических
моделей. ОГОРОДНИКОВ Н. Н. В сб. «Некоторые
вопросы исследования тепловых машин», вып. 37, Труды
Куйбышевского авиационного института им. С. П.
Королева, 1969, с. 105—111. Библиогр. 4 назв.
Уточнение методов теплоаэродинамического расчета
ребристых калориферов и воздухоохладителей. СА-
СИН В. И. В сб. «Кондиционирование воздуха», № 27,
НИИ санитарной техники, 1969, с. 147—154. Библиогр.
7 назв.
Автоматизированный льдогенератор для производства
трубчатоблочного льда. БОБКОВ В. А. В сб.
«Хладагенты и аппараты», ВНИИ холодильной промышленности,
1970, с. 82—94. Библиогр. 10 назв.
Льдогенераторы для судов рыбной промышленности.
КОНОКОТИН Г. С. Труды Научно-исследовательского
и конструкторского института механизации рыбной
промышленности, т. 5, 1968, с. 27—36. Библиогр. 11 назв.
Теоретические основы выбора режима работы сухо-
ледных прессов. ТЕЗИКОВ А. Д. В сб. «Хладагенты и
аппараты», ВНИИ холодильной промышленности, 1970,
с. 55—60. Библиогр. 3 назв.
Исследование некоторых вопросов эксплуатации
автоматизированных холодильных установок
рефрижераторных вагонов. ЛЫСЕНКО Н. Е. Труды
Московского института инженеров ж.-д транспорта, вып. 286,
1968, с. 105—117. Библиогр. 10 назв.
Нестационарная теплопередача в изотермическом
вагоне. ЖУК В. С, КОЗЬБО М. Г. В сб
«Энергомашиностроение», № 310, Труды Ленинградского
политехнического института им. М. И. Калинина, 1969, с. 209—
213. Библиогр. 4 назв.
Некоторые вопросы работы трехслойных панелей из
алюминия и пенопласта при низких температурах. НО-
ВИЧКОВА Ю. Д. Сб. трудов Ленинградского
инженерно-строительного института, № 51, 1968, стр. 200—206.
О природе вихревого эффекта. МЕРКУЛОВ А. П.
В сб. «Некоторые вопросы исследования тепловых
машин», вып. 37, Труды Куйбышевского авиационного
института им. С. П. Королева, 1969, с. 35—51. Библиогр.
21 назв.
Исследование вихревой трубы с дополнительным
потоком. МЕРКУЛОВ А. П., ПЙРАЛИШВИЛИ Ш. А. В
сб. «Некоторые вопросы исследования тепловых
машин», вып. 37, Труды Куйбышевского авиационного
института им. С. П. Королева, 1969, с. 120—129.
Библиогр. 4 назв.
Исследование теплоотдачи в рабочем пространстве
вихревой трубы с диффузором. КОЛЫШЕВ Н. Д.,
ОГОРОДНИКОВ Н. Н. В сб. «Некоторые вопросы
исследования тепловых машин», вып. 37, Труды
Куйбышевского авиационного института им. С. П. Королева, 1969.,
с. 76—84. Библиогр. 5 назв.
Вихревая установка «Климат» для испытания
топливной аппаратуры (в диапазоне температур от —40 да
+ 80°С). МЕРКУЛОВ А. П., СТЕНГАЧ С. Д., ИЗАК-
СОН Г. С. В сб. «Некоторые вопросы исследован и я
тепловых машин», вып. 37, Труды Куйбышевского
авиационного института им. С П. Королева, 1969, с. 130—-
136. Библиогр. 2 назв.
Использование вихревой трубы для
кондиционирования воздуха. МЕРКУЛОВ А. П., ЗАГВОЗДКИНА Л. М..
РАЙХЕЛЬСОН А. В. В сб. «Некоторые вопросы
исследования тепловых машин», вып. 37, Труды
Куйбышевского авиационного института им. С. П. Королева, 1969.,
с. 52—56. Библиогр. 3 назв.
О повышении воздушных нагрузок на сепараторы
кондиционеров. КИГУР Ю. Н., В сб.
«Кондиционирование воздуха», М- 27, НИИ санитарной техники, 1969;
с. 61—67. Библиогр. 8 назв.
Расчет температурных режимов водовоздушных
систем кондиционирования. НЕЙМАРК Л. И. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 93—99. Библиогр. 3 назв.
Естественное охлаждение вторичной воды наружным»
воздухом в водовоздушных системах
кондиционирования. НЕЙМАРК Л. Й. В сб. «Кондиционирование
воздуха», № 27, НИИ санитарной техники, 1969, с. 100—
105.
Уточнение выбора расчетных летних параметров
наружного воздуха для камер орошения. МИХАЙ-
ЛЯНЦ М. А. В сб. «Кондиционирование воздуха», № 27,
НИИ санитарной техники, 1969, с. 56—60. Библиогр..
3 назв.
К вопросу об отношении Льюиса для процессов
охлаждения и осушки воздуха в форсуночных камерах
кондиционеров. ТЕТЕЛЬБАУМ А. Н. Труды
Воронежского инженерно-строительного института, т. 14, 1968...
с. 59—64. Библиогр. 10 на^п.
О погрешностях при определении относительной
влажности воздуха психрометрами. ПУЗЫРЕВ А. В.,
ВЯЛОВА А. М. Научные работы институтов охраны
труда ВЦСПС, вып. 53, 1968, с. 71—81.
52

Технические характеристики новых измерителей и
регуляторов влажности воздуха. ДАВЫДОВ Ю. С. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 27, НИИ санитарной
техники, 1969, с. 193—202. Библиогр. 4 назв.
Метастабильное состояние влажного воздуха.
ПРОХОРОВ В. И. В сб. «Кондиционирование воздуха», №27,
НИИ санитарной техники, 1969, с. 125—135. Библиогр.
13 назв.
Применение экспансионной машины в качестве
охладителя (для термостатирования при низких
температурах). СУСЛОВ А. Д., ГЛУХОВ С. Д. В сб. «Глубокий
холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 289—294.
Исследование работы турбодетандера на воздухе,
насыщенном водяными парами. АРДАШЕВ В. И.,
БАБИЧЕВ М. С, МАМИКОНЯНЦ Л. А. В сб. «Глубокий
холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э. Баумана,
1969, с. 191—204. Библиогр. 3 назв.
Анализ потерь холодопроизводительности гелиевого
поршневого детандера от регенеративного
теплообменника. АРХАРОВ А. М., БУТКЕВИЧ И. К. В сб.
«Глубокий холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 179—190. Библиогр. 12 назв.
Теоретическое исследование работы бесклапанного
детандера с газовой смазкой. АРХАРОВ А. М., ШИ-
ШОВ В. В. В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование», № 132, Труды Московского высшего технического
училища им. Н. Э. Баумана, 1969, с. 171—178.
Теоретические исследования рабочего процесса
детандера со встроенным регенератором. СУСЛОВ А. Д.,
СИВКОВ В. П. В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование», № 132, Труды Московского высшего
технического училища им. Н. Э. Баумана, 1969, с. 160—170.
Библиогр. 2 назв.
Область применения роторного детандера.
ВОРОНИН Г. И., СУСЛОВ А. Д., ФРОЛОВ Ю. Д. В сб.
«Глубокий холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 154—159.
Термодинамическое исследование действительного
цикла турбодетандерного холодильного агрегата. METE-
НИН В. И. В сб. «Некоторые вопросы исследования
тепловых машин», вып. 37, Труды Куйбышевского
авиационного института им. С. П. Королева, 1969, с. 166—
176. Библиогр. 5 назв.
Газовые холодильные циклы с эффективными тепло-
обменными аппаратами. КОЗЛОВ В. Н. В сб.
«Глубокий холод и кондиционирование», № 132, Труды
Московского высшего технического училища им. Н. Э.
Баумана, 1969, с. 360—368.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Исследование влияния процессов замораживания и
хранения на качество свиных полуфабрикатов. ЦИН-
НАДЗЕ Т. Д. Труды ВНИИ мясной промышленности,
вып. 21, 1968, с. 72—83.
/ Определение свежести мяса экспрессным гистологи-
( ческим методом. АДУЦКЕВИЧ В. А., ГАРИАН Б. В.,
ПЛОТНИКОВ В. И. Труды ВНИИ мясной промыш-
) ленности, вып. 21, 1968, с. 108—119. Библиогр. 34 назв.
Влияние полимерных упаковочных материалов на
сохранность плодов. ЦИПРУШ Р. Я. Труды
Кишиневского с.-х. института, т. 50, 1968, с. 137—147. Библиогр.
9 назв.
Влияние антисептиков и упаковочного материала на
сохраняемость винограда. ДАЛГАТ М. А. Труды
Дагестанского с.-х. института, т. 18, 1968, с. 99—103.
К вопросу изучения кинетики процесса
сублимационной сушки водного экстракта чая. ПРУИДЗЕ В. Н.,
ПРУИДЗЕ Г. Н. Труды Грузинского института
субтропического хозяйства, т. 12, 1968, с. 319—322. Библиогр.
5 назв.
Разработка рецептур и технологии производства
быстрозамороженных готовых блюд и кулинарных
полуфабрикатов (из растительного пищевого сырья).
ШАПИРО Д. К., ЯМКОВАЯ А. Г., ХУСИД И. С. Труды
ВНИИ по производству пищевых продуктов из
картофеля, вып. 10, 1968, с. 79—105. Библиогр. 21 назв.
Отработка оптимальных технологических режимов и
параметров производства замороженного обжаренного
картофеля. ИВАНОВА Н. Л., ЖОЛНЕРЧИК Л. П.,
АЛЕКСЕЕВА В. А. Труды ВНИИ по производству
пищевых продуктов из картофеля, вып. 10, 1968, с. 13—15.
Уточнение способов подготовки картофеля к
производству быстрозамороженных готовых блюд.
ШАПИРО Д. К., ЯМКОВАЯ А. Г., ХУСИД И. С. Труды
ВНИИ по производству пищевых продуктов из
картофеля, вып. 10, 1968, с. 105—ПО. Библиогр. 15 назв.
Замораживание семени быка при температуре минус
78°. РЫМАРЬ М. А., ЛУЦЕНКО А. Н. Труды
Ставропольского с.-х. института, вып. 28, 1968, с. 30—34.
Замораживание семени буйволов-производителей при
минус 78°. АЛЛАХВЕРДИЕВ И. Г. Труды
Азербайджанского НИИ животноводства, т. 11, 1968, с. 158—164.
Глубокое замораживание семени быков при
температуре минус 196°. ИЛЬИНСКАЯ Т. П. Труды
Белорусского НИИ животноводства, т. 6, 1968, с. 58—62.
Библиогр. 9 назв.
Действие отрицательных температур, близких к крио-
скопическим, на мышечную ткань рыбы. МАСЛО-
ВА Г. В., НОЗДРУНКОВА И. Р. Труды
Научно-исследовательского и конструкторского института
механизации рыбной промышленности, т. 5, 1968, с. 117—122.
Библиогр. 22 назв.
Охлаждение рыбы в вакууме. МИХАЙЛОВА Л. Г.
Труды Научно-исследовательского и конструкторского
института механизации рыбной промышленности, т. 5,
1968, с. 108—116. Библиогр. 7 назв.
Глазурование мороженых блоков рыбы. БЕРОВ Н. С,
БРАВВЕ Ю. Л., ПОНОМАРЕВА Л. И. Труды Научно-
исследовательского и конструкторского института
механизации рыбной промышленности, т. 5, 1968, с. 99—107.
Библиогр. 6 назв.
Глазировка блоков мороженой рыбы.
ДОКУЧАЕВ В. Н. В сб. «Материалы рыбохозяйственных
исследований Северного бассейна», вып. 11, 1968, с. 161—165.
Изучение структурных изменений мышечной ткани
рыбы методом измерения ее электрических параметров
(в процессе хранения ее во льду).
НОЗДРУНКОВА И. Р,. МАСЛОВА Г. В. Труды
Научно-исследовательского и конструкторского института механизации
рыбной промышленности, т. 5, 1968, с. 128—133.
Библиогр. 7 назв.
К вопросу об упаковывании рыбы в полимерную
пленку при холодильной обработке. ЗУЙКОВА А. П.
Труды Научно-исследовательского и конструкторского
института механизации рыбной промышленности, т. 5,
1968, с. 123—127. Библиогр. 10 назв.
Холодное хранение винограда в Дагестане.
ДАЛГАТ М. А. Труды Дагестанского с.-х. института, т. 19,
1968, с. 244—245.
К изучению хранения винограда. ДАЛГАТ М. А.
Труды Дагестанского с.-х. института, т. 19, 1968, с. 89—98.
Д. Н. ПРИШЦКИЯ
53

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Методы очистки фреоновых систем при сгорании
электродвигателя герметичного компрессора
В американской технической литературе
опубликованы рекомендации Американского общества
инженеров по отоплению, холодильным машинам и
кондиционированию воздуха по методам очистки фреоновых
систем после сгорания встроенного электродвигателя
герметичного или бессальникового компрессора.
Применение этих рекомендаций позволит повысить надежность
оборудования с герметичными и бессальниковыми
компрессорами.
Предлагаемый метод очистки относится к поршневым
и ротационным герметичным компрессорам. Опыт
показал, что при сгорании встроенного электродвигателя
компрессора необходима тщательная очистка установки
от загрязнений, иначе произойдет повторное сгорание.
Ранее в США холодильные системы очищали
промывкой фреоном-11 или другими фреонами. Хотя в
ряде случаев этот способ дает удовлетворительные
результаты, однако имеет много недостатков. Поэтому в
настоящее время он редко применяется.
Предлагаемые рекомендации включают следующие
разделы: установление сгорания обмоток статора,
правила безопасности, определение степени сгорания,
очистка системы после «слабого» сгорания, очистка системы
после «сильного» сгорания.
Холодильные системы разделяются на две группы
в зависимости от номинальной мощности
электродвигателя: системы с электродвигателем до 3,5 кет и
системы с электродвигателем более 3,5 кет.
Установление сгорания обмоток статора. Вначале
убеждаются в том, что произошло сгорание. Если
компрессор не запускается, то может показаться, что это
вызвано неисправностью электродвигателя, тогда как
причина может быть в неправильном напряжении,
отказе пускового реле или механическом дефекте
компрессора.
Для проверки напряжения выключают основной
выключатель и отсоединяют от пускателя провода,
идущие к компрессору. Затем включают основной
выключатель и проверяют напряжение на всех контактах
пускателя.
Прежде чем приступить к проверке
электродвигателя компрессора убеждаются, что компрессор не горячий
на ощупь, иначе может оказаться разомкнутым его
температурное реле.
Далее проверяют на пробой обмотки встроенного
электродвигателя. Для этого используют мегомметр на
500 в или омметр. Обычные показания мегомметра:
5 мгом для фреона-22 и 15 мгом для фреона-12. Если
дефект не обнаружен и известны расчетные значения
сопротивления обмотки, то сопротивление обмотки
электродвигателя измеряют омметром высокой точности,
чтобы определить, имеет ли место межвитковое
замыкание.
Из компрессора выпускают небольшое количество
холодильного агента и осторожно проверяют, нет ли
характерного горелого запаха, указывающего обычно на
сгорание электродвигателя.
Правила безопасности. Механик должен быть
осведомлен об опасности поражения электрическим током и
о возможности получения кислотных ожогов.
Для проверки запаха выпускают лишь небольшое
количество пара во избежание попадания в носоглотку
ядовитых продуктов разложения. При выпуске из
компрессора пара или жидкого холодильного агента следят
за тем, чтобы они не попали в глаза или на открытые
участки кожи.
Если из системы требуется удалить весь
холодильный агент, его нужно выпускать вне помещения.
Во избежание возможных кислотных ожогов при
соприкосновении с маслом или осадками из сгоревшего
компрессора следует надевать резиновые перчатки.
Определение степени сгорания. Сгорание удобно
подразделять на «слабое» и «сильное» и в зависимости
от этого выбирать метод очистки. Степень сгорания
определяют следующим образом.
Отбирают небольшое количество масла из
сгоревшего компрессора и исследуют его на кислотность.
Избыточная кислотность масла (кислотное число выше
0,05 мг NaOH/1 г масла) является признаком
«сильного» сгорания. Это лучший метод определения степени
сгорания. Изменение цвета масла также может быть
показателем «сильного» сгорания.
Выпускают небольшое количество холодильного
агента. Характерный горелый запах свидетельствует о
«сильном» сгорании.
Осматривают всасывающий трубопровод
компрессора, а также осушитель на жидкостном трубопроводе.
Налет сажи указывает на «сильное» сгорание.
Если не обнаружено ни одного из названных
признаков, то сгорание можно классифицировать как
«слабое».
Очистка системы после «слабого» сгорания. Для
удаления загрязнений из системы заменяют на
жидкостном трубопроводе фильтр-осушитель или, если он
ранее отсутствовал, устанавливают новый. Это делают
следующим образом.
В системах, где нет вспомогательных вентилей,
выпускают холодильный агент. Обычно в таких системах
его немного.
Если в системах есть вспомогательные вентили, их
надо закрыть, чтобы сохранить холодильный агент.
Сгоревший компрессор заменяют новым и вакууми-
руют его в соответствии с рекомендациями
завода-изготовителя.
Открывают вспомогательные вентили и откачивают
систему с помощью нового компрессора, если надо
сохранить холодильный агент.
Снимают старый и устанавливают новый фильтр-
осушитель большего размера.
Систему вновь заряжают холодильным агентом и
включают ее согласно инструкции завода-изготовителя.
Очистка системы после «сильного» сгорания.
Систему полностью очищают. В зависимости от ее размеров
рекомендуются два метода очистки.
54

Системы с компрессором, имеющим
встроенный электродвигатель
мощностью д о 3,5 кет. Из системы выпускают
холодильный агент. На всасывающем трубопроводе
устанавливают фильтр-осушитель. На жидкостном трубопроводе
вместо старого устанавливают фильтр-осушитель
большего размера, а в системах, где он отсутствовал,
монтируют новый. Фильтр-осушитель на стороне
всасывания защищает новый компрессор от загрязняющих
примесей, которые могут остаться в системе.
Перед фильтром-осушителем на всасывающем
трубопроводе устанавливают мановакуумметр. Падение
давления в фильтре-осушителе до всасывающего
вентиля проверяют после нескольких часов работы.
Перепад давления более 0,21 кгс/см2 обычно считается
недопустимым.
Проверяют дросселирующее устройство, очищают или
заменяют его. Сгоревший компрессор заменяют новым,
вакуумируют систему, заряжают холодильным агентом
и вводят ее в действие согласно инструкции
завода-изготовителя.
Системы с компрессором, имеющим
встроенный электродвигатель
мощностью более 3,5 кет. На всасывающем трубопроводе
непосредственно перед новым компрессором
устанавливают фильтр-осушитель разъемного типа. Наполнитель
в нем заменяют по мере необходимости для удаления
всех примесей.
Перед заменой сгоревшего компрессора для
сохранения холодильного агента закрывают запорные вентили.
Если в системе нет запорных вентилей, то
холодильный агент выпускают вне помещения и предпочтительно
в жидком виде. В системах с конденсатором водяного
охлаждения воду нужно опустить или она должна течь
непрерывно, чтобы не произошло замерзания и
разрыва труб.
Следующие этапы предполагают сохранение
холодильного агента (если холодильный агент удален,
методика будет такой же, только необходимо обеспечить
возможность присоединения фильтра-осушителя на
всасывающем трубопроводе).
Устанавливают фильтр-осушитель с заменяемым
наполнителем на всасывающем трубопроводе. Если в
трубопроводе скопилась грязь или нагар, то его очищают
или заменяют часть трубопровода.
Монтируют устройства для отбора проб масла (для
проверки кислотности достаточно 15 г масла).
Устанавливают новый или отремонтированный
компрессор.
Вакуумируют компрессор и фильтр-осушитель
всасывающего трубопровода, пользуясь методом,
рекомендованным заводом-изготовителем (использовать для
этой цели новый компрессор запрещается).
Открывают запорные вентили и удаляют
холодильный агент из системы с помощью нового компрессора.
Старый фильтр-осушитель на жидкостном
трубопроводе заменяют новым большего размера.
Проверяют регулирующий и соленоидный вентили, а
также другие автоматические приборы и при
необходимости очищают их или заменяют.
Вводят систему в действие согласно инструкциям
завода-изготовителя.
Проверяют перепад давления в фильтре системы в
течение первого часа работы и при необходимости
заменяют наполнитель.
В некоторых случаях при сгорании встроенного
электродвигателя в системе образуются неконденсирующиеся
газы. Сравнивают измеренное давление нагнетания с
давлением, соответствующим температуре конденсации.
При чрезмерном давлении нагнетания систему следует
продуть.
После работы в течение 8—24 ч отбирают пробу
масла, проверяют его цвет и с помощью обычных
реактивов определяют степень кислотности. Если масло
грязное или с повышенной кислотностью, заменяют
наполнитель и оставляют фильтр-осушитель всасывающего
трубопровода еще на 1—2 дня, после чего берут
повторную пробу. Если масло чистое и не содержит кислот
(кислотное число ниже 0,05 мг NaOH/1 г масла),
фильтр-осушитель всасывающего трубопровода можно
снять. При этом следует заменить фильтр-осушитель на
жидкостном трубопроводе.
При необходимости замены наполнителя в фильтре-
осушителе на линии всасывания нужно обязательно
заменять масло в компрессоре, если это допускает его
конструкция.
Установка индикатора влажности в жидкостном
трубопроводе необходима для контроля сухости
системы. Избыточное содержание кислоты в системе может
повредить индикаторную бумагу, поэтому
рекомендуется устанавливать индикатор влажности после
первичной очистки.
Через две недели вновь проверяют цвет и
кислотность масла, чтобы узнать, требуется ли замена
фильтра-осушителя на жидкостном трубопроводе.
Окончание очистки системы характеризуется
чистотой масла и отсутствием в нем кислот.
Hoffman I., Privon G., Ayling R. «ASHRAE J.», 1958,
No. 10.
И. М. ГИЛЬ — Люберецкое специальное
конструкторское бюро торгового машиностроения
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
Журнал «Холодильная техника» распространяется только по
подписке!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с
первого номера 1970 г., могут подписаться в местных
отделениях связи и пунктах подписки «Союзпечать» с любого
последующего номера журнала и на любой срок в пределах
календарного года.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Холодильник распределительный одноэтажный емкостью 100 т
Типовой проект G01—4—20*) распределительного
одноэтажного холодильника емкостью 100 т,
разработанный институтом Гипрохолод, введен в действие в
1969 г. Холодильник предназначен для длительного
хранения мороженого и охлажденного мяса, мороженой
рыбы, яиц, молочных и других скоропортящихся
продуктов.
Проект рассчитан для обычных дологических
условий, на температуру наружного воздуха —20, —30 и
—40°С. Строительство холодильников в районах вечной
мерзлоты и сейсмичностью выше 6 баллов не
предусмотрено.
Общий вид холодильника (план, разрез, фасад)
показан на рисунке.
Класс здания II, степень огнестойкости II, степень
долговечности II. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2у ветровая — 35 кгс/м2.
Фундаменты под стены ленточные из бетонных
блоков, 2 типоразмера. Стены кирпичные.
Покрытие монтируется из сборных железобетонных
многопустотных панелей ГОСТ 9561—66, 1 типоразмер.
Для изоляции стен и покрытия холодного контура
предусмотрено использование плит из пенополистирола
марки ПСБ-С. Отделка — цементно-известковая
штукатурка.
Из конструктивных элементов наибольший вес имеет
плита покрытия — 1,5 т.
Переплеты окон деревянные ГОСТ 12506—67, 2
типоразмера. Подоконные плиты ГОСТ 8484—57, 2
типоразмера.
Двери деревянные ГОСТ 6629—64, 1 типоразмер;
индивидуальные изолированные, 1 типоразмер.
Характеристика холодильника и основные сметные
данные приведены ниже:
Общая условная емкость холодильника, m .
в том числе
камеры № 1 универсальной
камеры № 2 универсальной
Расчетное суточное поступление грузов на
холодильник, m . .
Расчетная суточная выдача грузов, m . . .
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной температуре—30°С,
ккал\я
воде (на градирню), м31сутпки
электроэнергии (в год), квт-я
холоде при температуре кипения —34°С,
ккал\ч
Расход
воды, м3\я
тепла (на основном режиме —30° С),
ккал\я
на отопление
на вентиляцию
100
51,0
49,0
10
12
97875
2,20
213,140
16800
0,1
12000
10850
* Данный типовой проект разработан вместо
типового проекта 7—04—43.
621.565:692
Установленная мощность оборудования, кет
в том числе
силового ........ 70,4
осветите.! ьного 4,0
Количество смен в сутки 2
Количество обслуживающего персонала . . 8
в том числе максимально в смену .... 5
Строительный объем, м3 1280
в том числе
холодного склада 840
машинного отделения 440
Площадь застройки, м2 355
в том числе
холодного склада . . 175
машинного отделения 76
Расход строительных материалов
цемента, т . . . . 72
стали, т 5,85
в том числе арматурной 2,67
бетона тяжелого, м3 85,0
бетона легкого, м3 14,1
в том числе керамзитобетона .... 13,6
сборного железобетона и бетона, т . . 107,8
кирпича, тыс. шт 86,0
лесомате риалов, м3 20,31
пенополистирола ПСБ-С, м3 117,5
Общая сметная стоимость строительства,
тыс. руб 75,71
в том числе
строительно-монтажных работ 57,06
оборудования 18,65
Стоимость 1 мъ здания, руб.
с оборудованием 59,15
Р без оборудования 44,58
Стоимость 1 т условной емкости, руб. . . . 757,10
Трудоемкость возведения здания, чел-дней
в целом 1385
1 м3 здания 1,08
Холодильник оборудован фреоново-рассольной
системой охлаждения. Холодильная установка работает
на одну температуру кипения фреона-22 —34°С.
Конденсаторы и рубашки цилиндров компрессоров
охлаждаются от оборотной системы водоснабжения.
В камерах принято воздушное охлаждение, в
машинном отделении для каждой камеры устанавливается
вертикальный воздухоохладитель. В зимнее время при
хранении охлажденных грузов отопление камер
осуществляется горячим рассолом, который подается в
воздухоохладители.
Поддержание температурного режима в камерах и
работа всей холодильной установки полностью
автоматизированы.
На холодильнике предусмотрено следующее
технологическое оборудование (размещение см. на рисунке):
56

Фасад
План
1Z000
Z500

Количество
2
2
3
2
2
1
2
1
2
2
Индекс на
рисунке
I
II
III
IV
V
VI
VII
VIII
IX
X
N-1
холодильник емко
Распределительный одноэтажный
стью 100 т-
1 — машинное отделение 51,0 м2; 2 — помещение для
установки градирен; 3 — щитовая; 4 — универсальная
камера № 1 — 70,5 м2; 5 — универсальная камера
№ 2 — 68,0 м2; 6 — платформа; К — канализация;
В — водопровод; Э — электрический кабель; Т — теп-
. ловая сеть. (Обозначения I—X см. в тексте.)
г^- Компрессорно-конденсаторныи аг-
А регат марки АК-АУ^б/Н . . .
Испарительно-регулирующий
агрегат марки АИРГ60
Насос рассольный
Градирня вентиляторная с водяным
насосом
Воздухоохладитель вертикальный
рассольный
Весы врезные марки РС-2Ш-13 . .
Бак для рассола емкостью 0,5 мг .
Бойлер
Завеса воздушная
Воздуховод . . .
Водопровод и канализация производственные,
связаны с местной сетью. Напор на вводе водопровода
15 м вод. ст.
Отопление от внешнего источника, система
двухтрубная тупиковая с верхней подачей. Теплоноситель —
вода с температурой 70—150Х. Вентиляция приточно-вы-
тяжная с механическим побуждением.
Электроснабжение от местных сетей энергосистемы напряжением
380/220 в.
Грузы доставляются на холодильник, а затем в по-
3830 требительскую сеть автомашинами. Операции по прие-
х— щоЩ* перемещению, складированию и выдаче грузов
--механизированы при помощи напольных тележек.
Проект холодильника согласован с органами
санитарного и пожарного надзора.
Проект состоит из четырех альбомов: альбом I —
«Архитектурно-строительная часть», альбом II — «Хо-
лодильно-технологическая часть», альбом III — «Сани-
тарно-техническая часть. Электротехническая часть.
Автоматизация и контроль», альбом IV — «Стоимость
строительства».
Проект в полном объеме (рабочие чертежи, сметы
и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул.
Жданова, д. 10/2. Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод
Холодильник распределительный одноэтажный емкостью 300 т
621.565:692
Типовой проект G01—4—8*) распределительного
одноэтажного холодильника емкостью 300 т разработан
институтом Гипрохолод в 1967 г.
Холодильник предназначен для длительного
хранения мороженого и охлажденного мяса, мороженой
рыбы, яиц, молочных и других скоропортящихся
продуктов.
Проект рассчитан для обычных геологических
условий, на температуру наружного воздуха —20, —30 и
—40°С. Строительство холодильников в районах вечной
* Данный типовой проект разработан вместо
типового проекта 7—01—151.
мерзлоты и сейсмичностью выше б баллов не
предусмотрено.
Общий вид холодильника (план, разрез, фасад)
показан на рис. 1.
Класс здания II, степень огнестойкости II, степень
долговечности И. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2, ветровая — 35 кгс[м2.
Фундаменты под колонны отдельностоящие
железобетонные монолитные, под стены — ленточные из
бетонных блоков, 7 типоразмеров. Фундаментные балки —
1 типоразмер, колонны железобетонные — 3
типоразмера, балки железобетонные — 1 типоразмер. Покрытие
монтируется из предварительно напряженных панелей с
овальными пустотами, 2 типоразмера. Стены
кирпичные. Отделка — внутренняя штукатурка.
57

<Расад
ш
н а
План
Рис. 1. Распределительный одноэтажный холодильник
емкостью 300 т:
1 — камера № 1 универсальная — 49 м2; 2 — камера
№ 2 хранения мороженых грузов — 147 м2: 3 — камера
№ 3 хранения мороженых грузов — 152,5 м2; 4 —
камера № 4 морозильная (в варианте —
универсальная) — 49 м2; 5 — машинное отделение — 72,0 м2; 6 —
щитовая — 9,8 м2; 7 — гардероб — 16,9 м2; 8 —
комната для обогрева — 10,5 м2; 9 — кладовая — 9,7 м2;
зарядная —
коридор —
10 — генераторная — 5,0 м2; 11 —
17,5 м2\ 12 — мойка — 10,0 м2; 13 —
33,5 м2; 14 — платформа.
Изоляция стен холодного контура — жесткие
минер аловатные плиты, специальные, марки 300, ГОСТ
10140—62; покрытия холодного контура
комбинированная — жесткие минераловатные плиты и керамзит
объемным весом 500 кг/м3; покрытия бытовых
помещений — керамзит объемным весом 500 кг/м3.
Противопожарные пояса выполняются из пенобетона объемным
весом 400 кг/м3.
Перегородки в холодном контуре кирпичные с
изоляцией из специальных жестких минераловатных плит
ГОСТ 10140—62, в бытовых помещениях — кирпичные.
Полы холодного контура индивидуальные,
покрываются сборными мозаичными плитами, 1 типоразмер.
Перемычки ГОСТ 948—66, 5 типоразмеров. Кровля-
защитные асбестоцементные плитки ГОСТ 923—59, 5
слоев гидроизола на горячем битуме. Парапетные плиты
ГОСТ 6786—53, 2 типоразмера. Карнизные плиты — 1
типоразмер.
Переплеты окон деревянные ГОСТ 477—56, 2
типоразмера; фрамуги ГОСТ 6629—64, 1 типоразмер;
подоконные плиты ГОСТ 8484—57, 2 типоразмера.
Двери деревянные ГОСТ 6629—64, 3 типоразмера,
индивидуальные изолированные (для камер) — 1
типоразмер.
Из конструктивных элементов наибольший вес имеет
балка — 5,3 г.
Характеристика холодильника и основные сметные
показатели в ценах, принятых с 1 января 1969 г.,
приведены ниже (звездочкой отмечены цифровые данные
варианта без морозильной камеры):
Общая условная емкость холодильника, тп
с морозильной камерой 345
без морозильной камеры 400
Условная емкость камер, тп
камеры № 1 универсальной с
температурой 0ч—20°С 55
камеры № 2 хранения мороженых
грузов с температурой —20°С 145
камеры № 3 хранения мороженых
грузов с температурой —20°С 145
камеры № 4 морозильной с
температурой—30°С (в варианте без
морозильной камеры — универсальная с
температурой 0ч—20°С) 55
Производительность морозильной камеры,
mlcymKu 5
Продолжительность цикла замораживания,^ 22
Расчетное суточное поступление грузов на
холодильник, тп 10
Расчетная суточная выдача грузов, тп . . . 12
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной температуре —30°С,
ккал\я 161000
воде, м3/сутки 24,60
9,00*
электроэнергии (год), квт-ч 462800
318480*
холоде, ккал\я, при температуре кипения
—40°С 27510
—30°С 23000
29200*
Расход
воды, мг\я 6,32;
1,33*
тепла, ккал\я 262000
96000*
в том числе на горячее
водоснабжение 217000
51000*
Установленная мощность оборудования, кет 183,3
117,6*
в том числе
силового 171,2
105,5*
осветительного 12,1
Количество смен в сутки 2
Количество обслуживающего персонала . . 22
в том числе максимально в смену .... 16
Строительный объем, мг 4479
в том числе
холодного склада 3403
машинного отделения и
подсобно-бытовых помещений 1076
58

Площадь застройки, м*
в том числе
холодного склада
машинного отделения и
подсобно-бытовых помещений
Расход строительных материалов
цемента, т
стали, т . . . . .
в том числе арматурной
бетона тяжелого, м3 . . .
бетона легкого, м3 . . . .
сборного железобетона, м3
кирпича, тыс. шт.
лесоматериалов, м3
жестких минераловатных плит, м3 . . .
Сметная стоимость строительства, тыс. руб.
вариант с панельными батареями . . .
вариант с ребристыми батареями . . . .
в том числе
строительных работ
вариант с панельными батареями
вариант с ребристыми батареями
монтажных работ
вариант с панельными батареями
вариант с ребристыми батареями .
Стоимость оборудования, тыс. руб.
вариант с панельными батареями . .
вариант с ребристыми батареями . .
Стоимость 1 м3 здания, руб.
с оборудованием
вариант с панельными батареями .
• вариант с ребристыми батареями .
без оборудования
вариант с панельными батареями .
вариант с ребристыми батареями .
Стоимость 1 т условной емкости, руб.
вариант с панельными батареями . .
вариант с ребристыми батареями . .
Трудоемкость возведения здания, чел-дней
в целом
U3
951,3
743,8
207,5
250
29,1
14,8
305
40
230
212
40
416
212,94
195,73*
216,01
199,24*
136,69
131,76*
137,00
132,15*
33,47
26,03*
36,12
29,03*
42,78
37,94*
42,89
38,06*
46,41
43,70*
47,10
44,48*
26,52
26,44*
26,52
26,44*
617,22
489,33*
626,12
498,10*
5287
1,18
Система охлаждения холодильника аммиачная,
безнасосная с непосредственным кипением аммиака в
приборах охлаждения. Работа холодильной установки
предусматривается на две температуры кипения
аммиака —40 "и —30°С (и только —30°С для варианта без
морозильной камеры).
Охлаждающее оборудование камер решено в двух
вариантах: первый — с панельными, второй — с
ребристыми батареями. Отопление универсальных камер в
зимнее время при хранении охлажденных грузов
осуществляется электронагревателями. Температурный режим
в камерах поддерживается автоматически.
Охлаждение конденсаторов и рубашек компрессоров
предусмотрено от оборотной системы водоснабжения.
Оттаивание приборов охлаждения производится
горячими парами аммиака. Для воздухоохладителя допол-
Оборудование
Компрессор аммиачный
марки АВ-100/3 ....
марки АУ-45/Н ....
Компрессорно-конденсатор-
| ный агрегат
! марки АК-АУ-45/Н . .
. марки AK-AB-22/II . .
Сосуд промежуточный
марки 40 ПС3
Насос водяной
Распределительное
устройство
Ресивер горизонтальный
дренажный марки 0,75 РД
линейный марки 0,75 РВ
линейный марки 1,5 РВ
Воздухоохладитель
аммиачный вертикальный
поверхностью охлаждения 460 м2
Вентилятор Ц4-70 № 5
производительностью 4950 м3/ч
с электронагревателями
мощностью 4,5 кет ....
Батарея аммиачная
панельная
потолочная из 12 труб
I потолочная из 9 труб
пристенная из 9 труб
ребристая
Конденсатор аммиачный
вертикальный марки 50 KB .
Позиция
на рисунке
2
5
9
16
17
6
18
3
4
10
15
8
11
12
1
14
2
—
—
13
7
3
4
9
15
16
6
17
2
3
10
14
8
11
12
—
—
—
5
1
13
7
Количество |
о
вариант
розильн(
камерой
2
2
1 —
—
1
—
3
1
' 2
—
1
1
1
4
1
3
5
3
1
1
без
ьной
вариант
морозил
камеры
—
—
2
1
1
2
—
1
2
1
—
—
2
4
2
4
6
4
1 '
—
нительно предусмотрено орошение охлаждающей
поверхности теплой водой. Слив воды запроектирован в
систему канализации.
Оборудование холодильника приведено в таблице, а
его размещение показано на рис. 2 (вариант с
панельными батареями) и на рис. 3 (вариант с ребристыми
батареями).
Водопровод объединенный — производственный и
хозяйственно-питьевой от местных сетей; напор на
вводе 23 м вод. ст. Канализация объединенная —
производственная и хозяйственно-фекальная в местные сети.
Отопление от внешнего источника: система двухтрубная
тупиковая с верхней подачей. Теплоноситель — вода с
температурой 70—150°С. Горячее водоснабжение от
внешнего источника, подсоединение через водоводяные
подогреватели. Вентиляция приточно-вытяжная с
механическим побуждением и естественная.
Электроснабжение от местных сетей энергосистемы напряжением 6 или
10 кв.
Грузы доставляются на холодильник и выдаются в
потребительскую сеть автомашинами. Операции по
приему, перемещению, складированию и выдаче грузов ме-
59

Камера Л^4 (унибесальная)
. и машинное отделение
7,
Рис. 2. Размещение оборудования на
распределительном одноэтажном
холодильнике емкостью 300 т — вариант с
панельными батареями.
г з <t 7
Камера N-tf- (универсальная)
и машинное отделение
Рис. 3. Размещение оборудования на
распределительном одноэтажном
холодильнике емкостью 300 т — вариант с
ребристыми батареями.
ханизированы с помощью самоходных аккумуляторных
электропогрузчиков, электротележек, напольных
тележек, контейнеров и роликовых дорожек.
Проект холодильника согласован с органами
санитарного и пожарного надзора.
Проект состоит из 5 альбомов: альбом I —
«Архитектурно-строительная часть»; альбом II — «Холодиль-
но-технологическая часть. Механизация грузовых работ»;
альбом III — «Санитарно-техническая часть.
Электротехническая часть»; альбом IV — «Автоматизация и
контроль»; альбом V — «Стоимость строительства».
Проект в полном объеме (рабочие чертежи, сметы
и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул.
Жданова, д. 10/2. Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод

РЕФЕРАТЫ
621.565.912.001.4
Промысловые испытания скороморозильного аппарата
рыболовного траулера «Авиатор». ДИДЕНКО В. Ф.
«Холодильная техника», 1970, № 6, 5—7.
Приведены результаты испытания в промысловых
условиях скороморозильного аппарата непрерывного
действия с воздушным охлаждением. Установлено, что в
целом конструкция аппарата достаточно надежна, его
суточная производительность соответствует паспортной.
Таблиц 2. Иллюстраций 3.
621.575
Испытание водоаммиачной абсорбционно-эжекторной
холодильной машины. МИНКУС Б. А., ЧАН ДЫК БА,
БИЯЗИ Е. Н., ГАВРИЛКЖ Г. Б. «Холодильная
техника», 1970, № 6, 6—10.
Сопоставлены результаты испытания водоаммиачной
абсорбционной холодильной машины без эжектора и с
эжектором. Описаны эжектор и испытательный стенд.
Определена область эффективного применения эжектора
в системе абсорбционной машины. Библиографий 7.
Иллюстраций 3.
621.57.01.001
К оценке термодинамической эффективности судовых
теплоиспользующих холодильных машин.
ЗАХАРОВ Ю. В., АНДРЕЕВ Л. М., ШКВАР А. Я.
«Холодильная техника», 1970, № 6, 10—13.
Предлагается метод оценки термодинамической
эффективности теплоиспользующих холодильных машин,
который учитывает как затраты тепла низкого
потенциала, так и затраты электрической мощности на при-j
вод насосов. Приводятся результаты расчета
обобщающего показателя термодинамической эффективности для
целого ряда теплоиспользующих холодильных машин.
Таблиц 2. Библиографий 5. Иллюстраций 2.
621—52
Программное регулирование производительности
холодильных установок. ЛАЗЕБНИК Р. М., ЧУПА-
ХИН А. Я. «Холодильная техника», 1970, № 6, 14—15.
Описана схема автоматического включения и
выключения холодильных компрессоров при дискретном
регулировании холодопроизводцтельности с использованием
тиратрона с холодным катодом. Иллюстраций 1.
628.84.002.5
Методика расчета процессов обработки воздуха
водой в контактных аппаратах. ФОКИН И. М., РБ1МКЕ-
ВР1Ч А. А. «Холодильная техника», 1970, № 6, 15—20.
Приведена методика расчета процессов тепловлаж-
ностиой обработки воздуха в типовых форсуночных
камерах, камерах с орошаемой сетчатой насадкой из
синтетических материалов, ударно-пенном аппарате и
центробежных вентиляторах Ц4-70, Ц6-45 и Ц6-46 с
помощью единых номограмм. Таблиц 3. Библиографий 5.
Иллюстраций 4.
551.345:621.565
Условия эффективной работы систем электрообогрева
грунта под холодильниками. КАРПОВ А. В.
«Холодильная техника», 1970, № 6, 20—22.
Описаны устройство установок для электрообогрева
грунта под холодильниками, назначение и условия их
работы, монтаж и испытания. Приведены рекомендации
по устройству электрообогрева.
634.11.037.5
О глубине и устойчивости переохлаждения
растительной и животной ткани. ГОЛОВКИН Н. А.,
ЧЕРНЫШЕВ В. М., НЕБРЕНЧИНА Е. А. «Холодильная
техника», 1970, № 6, 22—24.
Приводятся данные о влиянии условий теплообмена
на глубину и устойчивость переохлажденного состояния
яблок и мяса. Показана зависимость координат начала
кристаллизации в яблоках от неоднородности ткани по
способности к переохлаждению и условий теплообмена.
Библиографий 2. Иллюстраций 3.
637.513.82
Влияние температуры на ударную вязкость мяса,
замороженного в жидком азоте. ГУРВИЦ В. Г.,
БАРЫШНИКОВА Л. П. «Холодильная техника», 1970, №6,
25—27.
Приведены результаты исследования влияния
температуры (—30-=—196°С) мяса, замороженного в жидком
азоте, на величину деформации мяса и удельную
работу, необходимую для его хрупкого разрушения.
Установлено, что в интервале температур —160-=—190°С
величина удельной работы практически постоянна и равна
42 кгм/м2, при температуре —30°С она возрастает в 4,7
раза. Таблиц 1. Библиографий 5. Иллюстраций 2.
/ 621.438.004:621.56/59
/ Исследование возможности использования турбины
авиационной ГТУ в качестве детандера воздушной
холодильной машины. ДЕН Г. Н., ГРИЦЕНКО В. И.
«Холодильная техника», 1970, № 6, 28—31.
Рассмотрено использование отработавших ресурс
газотурбинных двигателей с радиальными
центростремительными турбинами в качестве холодильных машин.
Описаны результаты экспериментальных исследований
радиальной центростремительной турбины при
использовании ее для расширения воздуха. Приведены
расчетные характеристики турбины в широком диапазоне
работы как по оборотам, так и по степени
расширения, которые могут быть использованы при выборе
турбодетандеров для новых холодильных установок
Библиографий 5. Иллюстраций 4.
536.24.001.5
Коэффициенты тепло- и массоотдачи при испарении
аммиака в водородоаммиачную смесь.
ДМИТРИЕВ В. И., ТРЕТЬЯКОВ Н. П. «Холодильная техника»,
1970, № 6, 32—35.
Описаны схема и работа экспериментальной
установки для исследования процессов испарения аммиака
в смесь водорода и аммиака. Приведена методика
определения опытных величин. Найдены числовые
значения коэффициентов тепло- и массоотдачи, а также
установлена зависимость их от ряда факторов. Впервые
полученные экспериментальные данные позволяют
установить закономерности процесса испарения аммиака в
смесь водорода и аммиака при взаимном их движении
в испарителе. Иллюстраций 5.
¦

CONTENTS
К. V. Airapetov. Refrigeration Combine No. 7 in
Jubilee Year 1
All Reserves — Into Action!
At Ministry of Meat-Packing and Dairy Industry of
USSR 3
Socialist Pledges of Collectives of Enterprises of
Leningrad Production Board «Lenmyasoprom» 3
Socialist Pledges of Collective of Ostankino
Meatpacking Plant Coldstore . 4
V. F. Didenko. Field Tests of Quick Freezer on
Board Fishing Trawler «Aviator> 5
B. A. Minkus, Chang Dyk Ba, E. N. Biyazi, G. B.
Gavrilyuk. Testing of Aqua Ammonia
Absorption Jet Refrigerating Machine 7
U. V. Zakharov, L. M. Andreyev, A. Y. Shkvar.
Estimation of Thermodynamic Efficiency of
Marine Heat Consuming Refrigerating Machi
nes 10
R. M. Lazebnik, A .Y. Chupakhin. Programme
Control of Refrigerating Plant Capacity .... 14
I. M. Fokin, A. A. Rymkevich. Method of
Calculating Processes of Treating Air with Water in
Contact Apparatuses 15
A. V. Karpov. Conditions for Effective Operation of
Soil Electric Heating Systems Under Cold
Storage Warehouses 20
N. A. Golovkin, V. M. Chernyshev, E. A. Nebrenchi-
na. Depth and Stability of Supercooling Plant
and Animal Tissue 22
V. G. Gurvits, L. P. Baryshnikova. Influence of
Temperature on Impact Toughness of Liquid
Nitrogen Frozen Meat 25
From dissertations
G. N. Den, V. I. Gritsenko. Investigation of
Possibility of Utilizing Turbine of Aviation
Gas-Turbine Plant in Capacity of Expansion Machine
for Air Refrigerating Plant 28
V. I. Dmitriyev, N. P. Tretyakov. Heat and Mass
Transfer Coefficients During Evaporation of
Ammonia into Hydrogen-Ammonia Mixture . . 32
Practice exchange
A. V. Ignatenko, K. R. Krasa. Operating Ammonia
Dry Floor Air Coolers 36
L. G. Vozhik, V. I. Zadonsky, D. V. Zaitsev,
Z. Z. Ulitsky. Shop for Freezing Meat in
Blocks 37
D. S. Telpov. Reconstruction of Electric Fork Truck,
Type EV-676 38
Safety Rules for Freon Refrigerating Plants ... 41
New Inventions 46
Book review
Literature on Refrigerating Engineering Published
by VNIKHI 48
D. N. Prilutsky. Scientific Investigations in
Refrigerating Engineering and Technology .... 50
Foreign technical news
I. M. Gil. Methods of Cleaning Freon Systems at
Burn-out of Hermetic Compressor Electric
Motor , , 54
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Single-Storey
Distribution Cold Storage Warehouse of 100 ton
Capacity 56
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Single-Storey
Distribution Cold Storage Warehouse of 300 ton
Capacity 57
Summaries 61
62
СОДЕРЖАНИЕ
X. В. Айрапетов. Хладокомбинат № 7 в
юбилейном году 1
Все резервы — в действие!
В Министерстве мясной и молочной
промышленности СССР 3
Социалистические обязательства коллективов
предприятий Ленинградского
производственного объединения «Ленмясопром» .... 3
Социалистические обязательства коллектива
холодильника Останкинского
мясоперерабатывающего комбината ......... л 4
В. ф. Диденко. Промысловые испытания
скороморозильного аппарата рыболовного
траулера «Авиатор»- . 5
Б. А. Минкус, Чан Дык Ба, Е. Н. Биязи, Г. Б. Гав-
рилюк. Испытание водоаммиачной абсорб-
ционно-эжекторной холодильной машины . . 7
Ю. В. Захаров, Л. М. Андреев, А. Я. Шквар.
К оценке термодинамической эффективности
судовых теплоиспользующих холодильных
машин 10
Р. М. Лазебник, А. Я. Чупахин. Программное
регулирование производительности
холодильных установок 14
И. М. Фокин, А. А. Рымкевич. Методика
расчета процессов обработки воздуха водой в
контактных аппаратах 15
A. В. Карпов. Условия эффективной работы
систем электрообогрева грунта под
холодильниками 2D
Н. А Головкин, В. М. Чернышев, Е. А. Небрен-
чина. О глубине и устойчивости
переохлаждения растительной и животной ткани .... 22
B. Г. Гурвиц, Л. П. Барышникова. Влияние
температуры на ударную вязкость мяса,
замороженного в жидком азоте 25
Из диссертационных работ
Г. Н. Ден, В. И. Гриценко. Исследование
возможности использования турбины авиационной
ГТУ в качестве детандера воздушной
холодильной машины 28
В. И. Дмитриев, Н. П. Третьяков. Коэффициенты
тепло- и массоотдачи при испарении аммиака
в водородоаммиачную смесь 32
Обмен опытом
А. В. Игнатенко, К. Р. Краса. Эксплуатация
аммиачных напольных сухих воздухоохладителей . 36
Л. Г. Вожик, В. И. Задонский, Д. В. Зайцев,
3. 3. Улицкий. Цех по замораживанию мяса
iB блоках 37
Д. С. Тельпов. Реконструкция электропогрузчика
модели БВ-676 38
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках 41
Новые изобретения 46
Критика и библиография
Литература по холодильной технике, изданная
ВНИХИ 48
Д. Н. Прилуцкий. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии .... 50
Новости иностранной техники
И. М. Гиль. Методы очистки фреоновых систем
при сгорании электродвигателя герметичного
компрессора 54
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Холодильник
распределительный одноэтажный емкостью
100 т . 56
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Холодильник
распределительный одноэтажный емкостью 300 т 57
Рефераты 61