На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
малых холодильных машин. Хорошую основу
для такого объединения создает ежегодно
проводимый Всесоюзный научно-технический
семинар по надежности и долговечности малых
холодильных машин.
В настоящее время большую работу по
повышению надежности торгового холодильного
оборудования и агрегатов выполняет отдел
надежности Главторгмаша.
Научно-исследовательские институты,
конструкторские бюро и предприятия должны
осуществить конструкторские и технологические
мероприятия по снижению шума оборудования,
создать специальные лаборатории шума и
вибраций машин, составить на 1971—1975 гг.
координационный план работ по снижению шума
машин и оборудования.
Большую роль в повышении качества
торгового холодильного оборудования и
агрегатов играют государственные стандарты. Первые
ГОСТы на малые холодильные компрессоры и
агрегаты, разработанные в 1961—1963 гг.,
способствовали повышению качества и позволили
в сжатые сроки перейти от открытых
компрессоров с внешним электроприводом к
герметичным. Выполнили свою задачу МРТУ 27—07—
101—66 на торговое оборудование. В
настоящее время эти документы устарели. Поэтому
в последние годы ВНИХИ и ВНИИторгмашем
разрабатываются новые государственные
стандарты, в которых учитываются достижения
отечественной и зарубежной холодильной
техники.
В 1971 г. утверждены ГОСТы «Компрессоры
герметичные малой холодопроизводительности»
и «Шкафы холодильные торговые». В стандарт
на компрессоры впервые включены ротационные
и экранированные компрессоры, рекомендован
к применению в низкотемпературных
компрессорах новый холодильный агент — фреон-502.
В этих ГОСТах узаконены более высокие
энергетические показатели, полученные
конструкторскими бюро и заводами за 10 лет работы
(энергетические характеристики иностранных
компрессоров и оборудования за последние годы,
как правило, не улучшились).
В настоящее время разрабатываются новые
стандарты на фреоновые герметичные агрегаты,
камеры холодильные сборные и торговое
холодильное оборудование. В новых ГОСТах должны
быть отражены современные требования к
изделиям по шуму, надежности, энергетическим и
весовым показателям.
Своевременное внедрение новых ГОСТов и
их строгое соблюдение позволит повысить
качество выпускаемых изделий, а также
организовать производство новых типов торгового
холодильного оборудования и высокооборотных
компрессоров и агрегатов на современном
техническом уровне.
Таким образом, перед отраслью стоят
большие задачи по разработке, исследованиям и
производству торгового холодильного
оборудования и малых холодильных машин. Для их
выполнения необходима мобилизация усилий
ряда институтов и предприятий Министерства
машиностроения для легкой и пищевой
промышленности и бытовых приборов, а также
организаций Министерства мясной и молочной
промышленности, Министерства
приборостроения, средств автоматизации и систем управления,
Министерства электротехнической
промышленности, Министерства высшего и среднего
специального образования.
Наши ученые, конструкторы и
производственники достигли больших успехов в создании
современных образцов торгового холодильного
оборудования и агрегатов. Однако им
предстоит еще многое сделать в этом направлении,
чтобы полностью удовлетворить запросы
предприятий торговли и общественного питания
в торговом холодильном оборудовании.
621.565.001.2:637.5
Основные направления в проектировании холодильных
установок мясной промышленности
В 1971 г. в Гипромясо закончена разработка
чертежей типовых мясокомбинатов мощностью
100 и 50 т/смену с холодильниками емкостью
4 и 2 тыс. т единовременного хранения
мороженого мяса.
Л. М. БЛИТШТЕЙН, Н. К. ПЛОТНИКОВ
Гипромясо
Основным направлением проектирования
холодильных установок мясной промышленности
является внедрение методов, способствующих
уменьшению естественных потерь мяса при
термической обработке и хранении, улучшению
качества мяса и мясопродуктов.
12

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
К этим методам относятся интенсификация
термической обработки и автоматизация
работы холодильной установки, в частности
дальнейшее усовершенствование способа
однофазного замораживания мяса, применение
двухфазного охлаждения мяса с последующей
упаковкой отрубов в контейнеры, комплексная
механизация всех транспортных операций на
холодильнике, автоматизация поддержания
заданной температуры в камерах холодильника
и мясоперерабатывающего производства.
Основное назначение холодильника
мясокомбината— охлаждение и замораживание
мяса и мясопродуктов, поэтому улучшению методов
термообработки придается большое значение.
В типовых проектах мясокомбинатов мощностью
100 и 50 т/смену предусмотрены камеры
охлаждения и замораживания размером 6х 30 м. Емкость
каждой камеры 45 т. Габаритные размеры камер
приняты в целях комплексной механизации
транспортных операций по перемещению мясных туш
по подвесным путям системой штанговых и
кольцевых конвейеров конструкции Гипромясо.
Коренное изменение объемно-планировочных
решений камер термической обработки мяса
в результате "внедрения комплексной
механизации и уменьшения времени замораживания
до 24 ч позволило снизить потери мяса и затраты
труда.
В настоящее время Гипромясо совместно с
ВНИИМПом работает над внедрением метода
двухфазного охлаждения. Необходимо создать
установки, обеспечивающие охлаждение мяса
при температуре —10——12° С за 4—6 ч с
дальнейшим доохлаждением его при температуре
—1° С за 6—8 ч. Как показали исследования, при
таком способе потери мяса снижаются на 40%.
Камеры хранения охлажденного мяса
проектируются только с воздушным охлаждением.
Это упрощает разводку трубопроводов и
автоматизацию оттаивания батарей.
Камеры хранения мороженого мяса
оборудуются потолочными и пристенными батареями
из труб наружным диаметром 38 мм, оребренных
стальной лентой 30 X 1 мм с шагом ребер 30 мм.
Батареи однорядные, что , облегчает удаление
снеговой шубы. Для более равномерного
распределения температуры по объему камеры
можно применять разреженные потолочные батареи.
Температура воздуха в камерах хранения
мороженого мяса понижена до —20° С.
Поддержание стабильной температуры в камерах
обеспечивается приборами автоматики, с
помощью которых подача жидкого аммиака в
батареи прекращается при достижении заданной
температуры или возобновляется при ее повышении.
Для камер хранения мороженых грузов,
имеющих небольшие теплопритоки, даже при
хранении мяса в открытом виде можно применять
воздушное охлаждение с помощью
воздухоохладителей, принудительно создающих кратность
циркуляции воздуха в камере около 5 в час.
Замена батарей воздухоохладителями сокращает
расход дефицитных цельнотянутых труб и
облегчает автоматизацию процесса оттаивания.
Научно-исследовательским институтам
(ВНИХИ, ВНИИМП) необходимо разработать
рекомендации по проектированию воздушного-
охлаждения камер хранения мороженого мяса.
Для обеспечения заданных режимов
Гипромясо проектирует автоматизированные
установки с регулированием холодопроизводительнос-
ти, автоматическим поддержанием
температуры, применением насосно-циркуляционной
схемы с верхней подачей жидкого аммиака и
нижним совмещенным отводом жидкости и пара.
Эта схема имеет ряд преимуществ по
сравнению со схемой с нижней подачей
холодильного агента. ^ gfe&.
Применение схемы с верхней подачей
позволяет уменьшить аммиакоемкость системы, ее
гидравлическое сопротивление, расход
запорной арматуры и приборов автоматики, упростить
схему автоматизации.
При разработке типовых проектов институт
Гипромясо нашел пути дальнейшего
совершенствования и упрощения схемы с верхней
подачей аммиака.
Согласно схеме Гипромясо парожидкостная
смесь поступает в разделитель, установленный
перед вертикальным циркуляционным
ресивером.
Разделитель разгружает циркуляционный
ресивер от парожидкостной смеси, уровень
жидкого аммиака в циркуляционном ресивере
стабилизуется, что очень важно для работы
компрессоров. Кроме того, разделитель является
дополнительной емкостью для аммиака.
Для удобства обслуживания и равномерного-
распределения жидкого аммиака все
жидкостные и парожидкостные распределительные
станции сосредоточены в специальных поэтажных
помещениях.
Схема с верхней подачей аммиака является
более прогрессивной, чем с нижней подачей,
и должна быть внедрена на предприятиях
мясной промышленности.
Основная трудность при проектировании
таких схем — отсутствие проверенной методики
расчета и термогидравлических коэффициентов.
Опыт многолетнего проектирования и
эксплуатации аммиачных насосно-циркуляцион-
13

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
ных систем охлаждения показал, что для
обеспечения удовлетворительных
эксплуатационных качеств системы проектирование должно
проводиться с учетом ее особенностей на основе
подтвержденных опытом термогидравлических
расчетов.
Для работы холодильных установок
мясокомбинатов характерны резко переменные тепловые
нагрузки, а также их неравномерность в
течение суток и в зависимости от времени года,
причем основная тепловая нагрузка — это
нагрузка от термообработки. Нагрузка от
теплопередачи и других факторов для этих установок
составляет 12—15% общей.
При проектировании компрессорных цехов
Гипромясо исходит из принципа максимальной
автоматизации как основных, так и
вспомогательных операций. Ввиду отсутствия компрессоров
с регулируемой холодопроизводительностью
применяется ступенчатое включение или
отключение компрессоров.
Автоматизация холодильной установки
предусматривает противоаварииную защиту
компрессоров и аппаратов, технологическую и
аварийную сигнализацию, поддержание
температурного режима в камерах и помещениях
производственных корпусов и уровня жидкого
аммиака в сосудах и аппаратах, а также
блокировку пуска. К автоматизации вспомогательных
операций относится оттаивание
воздухоохладителей. Централизованную холодильную
установку должен обслуживать
оператор.
Компрессорные отделения будут в основном
выполняться пристроенными к зданию
холодильников, а не встроенными, что позволяет рацио-
621.565.001.2
Гипрохолодом с учетом достижений
отечественной и зарубежной холодильной и
строительной техники разработаны основные
направления проектирования распределительных
холодильников, фабрик мороженого, заводов
сухого льда, жидкой и газообразной углекислоты,
предусматривающие:
14
нально использовать площади в связи с
возможностью применения большепролетной сетки
колонн Fx12, 6x18 м), так как расстановка
оборудования не стеснена размерами колонн,
подколонников и их фундаментов. Кроме того,
у пристроенных компрессорных отделений
лучшая освещенность вследствие применения
простенков меньших размеров.
Для технологических цехов
мясоперерабатывающих заводов можно использовать
децентрализованные холодильные установки с
автоматизированными фреоновыми или аммиачными ком-
прессорно-конденсаторными агрегатами,
однако лишь при наличии фреоновых приборов
охлаждения, аммиакоанализаторов и внесения
некоторых изменений в разделы правил техники
безопасности, касающихся размещения таких
установок. Некоторые требования правил техники
безопасности на аммиачных и фреоновых
холодильных установках в настоящее время
технически невыполнимы, а осуществление других
приводит к неоправданным затратам. Было бы
целесообразно составить эти правила аналогично
существующим в химической и
нефтехимической промышленности — сразу для трех
холодильных агентов: аммиака, фреона-12 и фре-
она-22.
Большие задачи стоят перед
машиностроительной промышленностью. Необходимы
компрессоры с регулированием холодопроизводитель-
ности, воздухоохладители, работающие на
аммиаке и фреоне, циркуляционные ресиверы
большой емкости, герметичные аммиачные на.
сосы, высокоэффективные испарительные кон
денсаторы, а также градирни большой проие-
водительности.
повышение индустриализации строительства;
улучшение объемно-планировочных и
конструктивных решений зданий и
сооружений;
оснащение предприятий современным
высокопроизводительным оборудованием и
автоматическими приборами;
Основные направления проектирования распределительных холодильников,
фабрик мороженого, заводов сухого льда, жидкой и газообразной углекислоты
Ю. С. КРЫЛОВ
Гипрохолод

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
совершенствование технологических
процессов, систем и приборов охлаждения;
автоматизацию управления оборудованием;
комплексную механизацию трудоемких
операций погрузочно-разгрузочных работ.
Техническая документация для вновь
строящихся предприятий разрабатывалась в
соответствии с экономически обоснованной схемой
их перспективного развития и размещения.
Распределительные холодильники
проектируются с фабриками мороженого, цехами
фасовки, рыбоперерабатывающими заводами,
использующими в качестве сырья продукты,
хранящиеся на холодильниках.
Важным вопросом, определяющим
капитальные и эксплуатационные затраты при
строительстве крупных холодильников, является выбор
этажности основного здания. Этажность
устанавливается в зависимости от размера и
назначения холодильника, климатических условий и
особенностей строительных площадок.
Холодильники емкостью 8000—10000 т и более,
как правило, проектируются многоэтажными.
Однако, как показывает зарубежная практика,
одноэтажные холодильники имеют значительные
преимущества и потому перспективны. В
дальнейшем следует увеличить их удельный вес в
общем объеме строительства холодильников.
Типовые проекты одноэтажных
холодильников емкостью 3000—5000 т наиболее полно
характеризуют современные
объемно-планировочные и конструктивные решения указанных
типов предприятий.
Габаритные размеры зданий этих
холодильников приняты из расчета обеспечения
единовременной разгрузки пятивагонной
охлаждаемой секции. Планировкой предусматривается
параллельное расположение автомобильной
платформы и железнодорожного дебаркадера,
соединенных с камерами двумя коридорами.
Двери камер и коридоров—механизированные од-
нопольные откатные. Сетка колонн 6x12 м,
что позволяет использовать для покрытия
стандартные железобетонные сборные
конструкции, а также стальные фермы пролетом 12 м.
Ширина автомобильной и железнодорожной
платформ G,5 м) обеспечивает возможность
эксплуатации грузовых механизмов. Закрытый
дебаркадер, отапливаемые весовые и хорошо
оборудованные бытовые помещения создают
нормальные условия работы обслуживающего
персонала. Высота холодильных камер увеличена
до 6 м.
Машинное отделение холодильника и другие
производственно-вспомогательные помещения
^размещаются в одноэтажной отапливаемой
пристройке, административно-бытовые помещения —
в отдельном здании.
Гипрохолод разработал ряд проектов
крупных одноэтажных холодильников с камерами,
имеющими непосредственный выход на
платформы, что обеспечивает минимальное по длине
горизонтальное перемещение грузов.
При проектировании многоэтажных
холодильников используются основные технические
решения, разработанные в ранее действовавших
типовых проектах холодильников емкостью
10000 и 16000 т.
Многоэтажное здание охлаждаемого склада,
как правило, выполняется из разработанных
Гипрохолодом сборных безбалочных
железобетонных конструкций типа НК-65. Конструкции
предусматривают сетку колонн 6x6 м с
консольным примыканием перекрытий к
наружным стенам. Высота между плитами перекрытий
4,8 м, расчетная нормативная полезная
нагрузка 2000 кгс/м2.
Возможно дальнейшее повышение
эффективности конструкций типа НК-65, в частности
путем увеличения высоты зданий до 6 м с
одновременным повышением расчетной нормативной
нагрузки до 3000 кгс/м2.
Проекты одноэтажных и многоэтажных
холодильников и других производственных и
вспомогательных зданий должны предусматривать
индустриализацию и механизацию
строительно-монтажных работ на основе применения
сборных конструкций, внедрения крупноблочного
монтажа оборудования, санитарно-технических
и электротехнических устройств. Следует
улучшать конструкции стен, перегородок,
перекрытий, покрытий и полов.
В связи со строительством одноэтажных
холодильников и необходимостью предотвращения
промерзания грунта под ними Гипрохолодом
разработан способ электрообогрева основания
охлаждаемых зданий. К сожалению,
технический персонал некоторых холодильников не
организовал удовлетворительной
эксплуатации этих устройств. В результате на
отдельных объектах наблюдается пучение грунта
и деформация конструкций. Необходимо
продолжить исследования устройств
электрообогрева оснований холодильников. Целесообразно
также применять конструкции оснований
холодильников с проветриваемым подпольем.
При разработке проектов холодильных
предприятий предусматривается комплексная
механизация грузовых операций, одним из основных
элементов которой является пакетирование
грузов с использованием плоских и стоечных
поддонов, транспортируемых электропогрузчиками
15

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
и штабелерами. С учетом зарубежного опыта
Гипрохолодом созданы конструкции стоечных
поддонов на базе стандартного деревянного
поддона 800x1200 мм. Необходимо создать
единые для всего народного хозяйства конструкции
поддонов, правила их обмена, оформления
транспортной и бухгалтерской документации
и решить все вопросы междуведомственного
обращения этих устройств.
На холодильниках возникают трудности при
механизации грузовых работ с мясом в виде
полутуш и четвертин. На некоторых
предприятиях внедрено пакетирование полутуш с
помощью передвижных кондукторов и капроновых
ремней. Гипрохолодом разработаны чертежи
кондукторов, трехштыревых захватов, передвижных
подъемных столов, механизмов для
штабелирования мяса с использованием металлических
стоек, стягиваемых цепями. Эти приспособления
целесообразно широко использовать на
холодильниках, где хранится мороженое мясо.
При механизации операций с охлажденным
мясом применяются специальные контейнеры
конструкции ВНИХИ, что дает значительный
экономический эффект.
Внедрение комплексной механизации требует
оснащения холодильников
электропогрузчиками, в том числе с высотой подъема вилок до
4,5 м/ и запасными аккумуляторами. Поэтому
на холодильниках должны быть зарядные
станции, генераторные и ремонтные службы.
При проектировании крупных холодильников
предусматривается возможность создания
оптимальных режимов термической обработки и
хранения охлажденных и замороженных продуктов.
Гипрохолодом разработаны морозилки
камерного типа с интенсивной циркуляцией воздуха.
Струи воздуха направляются с выходной
скоростью 12 м/с через щелевые сопла.
Расход воздуха составляет 7000 м3 на 1т
продукта. Замораживание полутуш крупного
рогатого скота осуществляется в течение 16—20 ч.
Производительность морозилок на
распределительных холодильниках ввиду хорошей
оснащенности мясной промышленности холодом
проектируется пониженной до 0,2—0,3% от общей
емкости.
Для хранения мороженых грузов принята
температура — 20° С; —30° С — для хранения
свинины, птицы и жирных пород рыбы, от +4 до
—3° С — для хранения охлажденных грузов.
Системы охлаждения холодильных камер
должны обеспечивать оптимальные температурно-
влажностные режимы хранения
скоропортящихся продуктов, минимальные потери при усушке,
снижение трудоемкости и стоимости
эксплуатации.
Получившая применение на
распределительных холодильниках панельная система
охлаждения камер хранения мороженых грузов в
наибольшей мере отвечает этим требованиям. При
панельном охлаждении создается равномерное
температурное поле и поддерживается
повышенная влажность воздуха в пределах 96—98%.
Внешние теплопритоки воспринимаются
потолочными и пристенными панельными батареями,,
характеризующимися также повышенным
лучистым теплообменом. Проведенные испытания
камер с панельным охлаждением на
холодильниках в Сочи, Львове, Одессе, Дзержинске и
Волхове показали, что усушка мяса при длительном
хранении в них меньше нормативной в 2,5 раза.
Панельная система охлаждения камер хранения
мороженых грузов выгодно отличается от
охлаждения ребристыми батареями.
В ряде зарубежных стран в камерах хранения
мороженых грузов используется воздушная
система охлаждения при температурах —28 -f-
—30° С. В пользу такого решения приводятся
доводы о возможности в этом случае
автоматического удаления снеговой шубы и снижения
усушки (по сравнению с хранением при—18° С).
Гипрохолодом разработан проект
холодильника емкостью 5000 т с воздушным охлаждением,
сооружение которого намечается в Клину в
текущей пятилетке. Опыт эксплуатации этого
холодильника позволит проверить перспективность
воздушной системы охлаждения камер хранения
мороженых грузов.
Для морозилок и камер хранения
охлажденных грузов применяется воздушное охлаждение.
Необходимо усовершенствовать конструкции
воздухоохладителей с целью уменьшить расход
металла и электроэнергии, а также организовать
их заводское изготовление.
Строительство фабрик мороженого при
распределительных холодильниках ведется в
основном по разработанным Гипрохолодом типовым
проектам фабрик производительностью 6 и 10
т/смену. Для небольших городов проектируются
фабрики мороженого производительностью
3 т/смену, для крупных —15 т/смену.
Проектами предусматривается выпуск только
фасованного мороженого в широком
ассортименте (пломбирное, сливочное, молочное,
фруктовое) и различной фасовки (брикеты на вафлях,
вафельные стаканчики, эскимо в шоколадной
глазури, рожки, торты и пирожные).
Планировки фабрик мороженого решены с
учетом поточности технологического процесса и
рациональной связи бытовых и подсобных помеще-
к

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
ний с основными производственными
цехами.
Холодильные камеры для дозакаливания и
хранения мороженого рассчитываются на пятнад-
цатисуточную производительность фабрики при
двухсменной работе при температуре до —30° С.
Гипрохолодом совместно с ВНИХИ
разработаны предложения по оснащению фабрик
мороженого современными технологическими линиями
и основным оборудованием.
В настоящее время к установке приняты из
12 запроектированных четыре изготавливаемые
на отечественных заводах автоматизированные и
механизированные линии марок ОЛБ, ОМР, ОЛС
и ОГЭ для выпуска мороженого в брикетах на
вафлях, в вафельных стаканчиках и эскимо.
Кроме того, в ряде проектов используются
итальянские автоматизированные линии Дерби-300
и Герметин-400 производительностью 1000 кг/ч
фасованного мороженого.
Необходимо создать и освоить следующие
поточные механизированные и
автоматизированные линии по производству мороженого:
приготовления пломбирной, сливочной, молочной и
плодово-ягодной смесей; производства
мороженого в брикетах на вафлях; изготовления эскимо
в глазури и фруктового льда; производства
мороженого в вафельных, бумажных
стаканчиках и рожках (универсальные); выпуска
мороженого в коробочках и тортов.
Освоение отечественной промышленностью
указанного технологического оборудования
позволит увеличить производство мороженого,
повысить качество, расширить ассортимент,
механизировать и автоматизировать
производственные процессы.
621.565:634.1/.7.001.2
В последние годы проводятся большие работы
по реконструкции плодоовощных баз. Вместо
старых деревянных хранилищ без
искусственного охлаждения строятся одноэтажные (с
подвалом и без подвала) и многоэтажные
холодильники с централизованным холодоснабжением.
В Москве и в других городах по проектам
Гипроторга построено много холодильников для
фруктов и овощей. Гипроторг разрабатывает ин-
В последние годы расширилась
номенклатура основных потребителей продукции заводов
сухого льда, жидкой и газообразной
углекислоты в результате внедрения сварки в среде
углекислого газа, сушки быстротвердеющих
стержней в литейных производствах, применения
углекислого газа в качестве тепло-и
энергоносителя в контурных схемах энергетических
установок и пр. Возросло потребление сухого льда
и жидкой углекислоты предприятиями торговли
и пищевой промышленности.
В связи с этим целесообразно разработать
экономически обоснованную схему перспективного
развития и размещения предприятий этой
отрасли с учетом реальных потребностей и
оптимальных радиусов доставки сухого льда и жидкой
углекислоты.
Для увеличения производства углекислоты
необходимо строить новые и реконструировать
действующие заводы (цехи) сухого льда, а также
организовать транспортировку жидкой
углекислоты и сухого льда. При этом следует отдавать
предпочтение строительству предприятий на
базе использования дешевых источников
сырья.
При проектировании углекислотных
производств должны предусматриваться: снижение
себестоимости продукции, в частности путем
максимальной блокировки производственных зданий
и упрощения их конструкций;
усовершенствование технологических схем в целях улучшения
их технико-экономических и термодинамических
показателей; автоматизация технологических
процессов и механизация трудоемких
операций.
i дивидуальные проекты по заказам областных
) и республиканских управлений торговли и типо-
- вые проекты холодильников емкостью от 2,5
- до 6 тыс. т, а также типовые проекты крупных
- плодоовощных баз емкостью 12 и 20 тыс. т,
в которых 50% площади составляют холодиль-
1 ные камеры. Впервые институтом создан
i типовой проект хранилища для лука емкостью
- 500 т.
Основные направления в проектировании распределительных холодильников
для хранения фруктов и овощей
Н. Ф. ГАВРИЛЕНКО
Главный инженер проекта Гипроторга
3 Холодильная техника № 1
17

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
К холодильникам, как правило, подводят
железнодорожную ветку. Вагоны подают в
закрытый дебаркадер. Это создает большие удобства
для выполнения погрузочно-разгрузочных
операций с фруктами.
Современные хранилища для фруктов и
овощей оснащены необходимыми средствами
механизации по приемке и перемещению грузов:
электропогрузчиками, штабелеукладчиками,
лифтами и др.
Машинные отделения холодильников
компонуются в едином блоке с
электрораспределительными устройствами, зарядной, бытовыми
помещениями и строятся отдельно стоящими или
могут примыкать к основному холодильнику.
Если раньше Гипроторгом при проектировании
предусматривалось для камер хранения
фруктов и овощей смешанное рассольное охлаждение
(батареи и воздухоохладители), то в последние
годы — только воздушное охлаждение с
непосредственным испарением аммиака в батареях
воздухоохладителей. Системы
непосредственного охлаждения наиболее полно отвечают
особенностям холодильного хранения фруктов.
Как известно, при пониженной температуре
окружающей среды значительно уменьшается
интенсивность дыхания плодов и тем самым
увеличивается возможность более длительного их
хранения. На усиление активности дыхания плодов
влияют не только повышение температуры, но
и ее колебания. Постоянство температуры
воздуха в камерах холодильников является важным
фактором, обеспечивающим минимальные
потери веса и лучшую сохранность плодов.
Испарение влаги с поверхности плодов также
сильно влияет на состояние и сохранность
фруктов. Прочная кожица и восковой налет
способствуют уменьшению испарения, защищают плоды
от увядания, механические повреждения
увеличивают интенсивность испарения влаги.
Скорость испарения находится в прямой зависимости
от относительной влажности воздуха.
Повышение температуры воздуха без его увлажнения
также увеличивает потерю влаги плодами.
Потери влаги во время охлаждения и
хранения отрицательно влияют на сохранность
плодов, их консистенцию и сопротивляемость
заболеваниям.
В настоящее время Гипроторгом
разрабатываются мероприятия по уменьшению усушки за
счет снижения разности температур между
воздухом камеры и хладоносителем. Это достигается
увеличением охлаждающей поверхности батарей,
что требует, однако, большего расхода металла.
Циркуляция воздуха обеспечивает лучший
отвод теплоты дыхания фруктов и предохраняет
их от вредного влияния продуктов распада
выделяющихся в процессе жизнедеятельности
плодов. Но в то же время движение воздуха с
большой скоростью способствует увяданию
плодов и лишает их аромата.
Рекомендации, разработанные ранее ВНИХИ,
предлагали поддерживать кратность
циркуляции в пределах 20—30 объемов в час. Однако
при хранении плодов в таких условиях
происходит очень большая усушка. Предложенная в
последнее время ВНИХИ величина кратности
циркуляции — 8—12 объемов в час является
более приемлемой.
Известно, что в холодильных камерах холод
расходуется неравномерно: больше всего — во
время загрузки (на охлаждение фруктов) и
значительно меньше — в период хранения.
Целесообразно снабдить воздухоохладители
вентиляторами с двухскоростными электродвигателями.
Это позволит регулировать количество
подаваемого воздуха в камеры и, следовательно,
уменьшить усушку плодов.
Для снабжения камер холодом Гипроторгом
применяется насосная схема с нижней подачей
аммиака в вертикальные или горизонтальные
воздухоохладители, изготовляемые
монтажными организациями по чертежам Гипроторга.
Качество изготовления этих воздухоохладителей
невысокое. В настоящее время в некоторых
проектах Гипроторгом предусматриваются подвесные
воздухоохладители ВОП-100 и ВОП-150,
изготовляемые в Венгрии по чертежам ВНИХИ.
При температуре в камере 0° С и влажности
95% достаточно изменить температуру воздуха
на 0,5°, чтобы достигнуть насыщения. Поэтому
в камерах хранения фруктов требуется довольно
высокая точность поддержания заданной
температуры и влажности воздуха. Допустимое
отклонение температуры воздуха при
автоматическом регулировании не должно превышать
0,5° С, а относительной влажности 1—2%. При
установлении численных значений оптимальных
температурно-влажностных режимов следует
учитывать, что плоды и ягоды в большей степени,
чем другие продукты питания, реагируют на
изменение условий хранения.
Гипроторгом во всех камерах холодильников
для овощей и фруктов проектируется
автоматическое поддержание температуры. Однако на
плодоовощных базах, как правило, не хватает
специалистов по автоматизации холодильного
оборудования.
Полная автоматизация охлаждения камер по
проекту Гипроторга осуществлена на базе Глав-
курортторга в Москве, где благодаря этому
значительно уменьшились усушка и порча плодов-
18

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
В Управлении Мосгорплодоовощ создана
группа по наладке систем автоматизации на
холодильниках плодоовощных баз.
Обмен веществ в плодах зависит не только от
температуры, но и от содержания кислорода в
воздухе камеры. Поэтому важно сочетать
охлаждение с созданием специальной атмосферы с
ограниченным содержанием кислорода.
В последние годы за рубежом и в СССР
ведутся исследования по хранению фруктов в газовой
среде. При этом методе фрукты не теряют
вкусовых качеств, имеют лучший товарный вид и
могут дольше храниться. Министерством торговли
и Управлением торговли Мосгорисполкома
поставлена задача перед Гипроторгом
запроектировать холодильные камеры общей емкостью
4—5 тыс. т с регулируемой газовой средой.
Необходимо изучить рекомендации
научно-исследовательских институтов по этому вопросу
и в текущем году разработать проектную
документацию.
Основная трудность заключается в
герметизации камер, которая может быть решена
несколькими способами: оклейка камер фольгоизолом,
облицовка металлическими листами с пропай-
кой швов или другими методами.
Гипроторг уже приступил к разработке
проекта. В нем предусматривается два варианта
создания стабильного газового состава воздуха в
камерах. По первому варианту газовая среда
устанавливается за счет естественного дыхания
21.86:621.565:637.5
Г. М. ВАЙСКОП
Укргипромясомолпром
Переход на интенсивное поточное
замораживание парного мяса требует механизации и
автоматизации транспортных операций в камерах.
Механизация и автоматизация должны
проводиться в неразрывной связи с совершенствованием
технологии производства. При выборе средств
транспорта и автоматизации нужно исходить из
требований технологии холодильной обработки
мяса, которые в соответствии с работами [1—5]
можно свести к следующему:
поточная загрузка морозильных камер,
позволяющая поддерживать наиболее низкую
температуру воздуха, близкую к постоянной;
увеличение размеров камер, что уменьшает
плодов, а в дальнейшем поддерживается при
помощи диффузора с пленкой Марселена, по
второму — камера выводится на газовый режим с
помощью газогенератора, в котором сжигается
природный газ. Состав воздуха поддерживается
блоком очистки. Оборудование отечественное,
сконструировано специалистами НИИпромгаза
под руководством В. Я- Семашко.
В первом варианте процесс выведения камеры
на рабочий режим длится несколько дней, во
втором — несколько часов. Окончательные
рекомендации о наиболее приемлемых сроках
выведения камеры на рабочий режим должен дать
НИИТОП.
Проектом предусматривается автоматическое
поддержание газового режима в камерах
холодильника.
При выходе камеры на заданный режим
необходимо осуществлять постоянный контроль за
концентрацией углекислого газа и кислорода
в составе воздуха с помощью автоматических
газоанализаторов. *
В дальнейшем внимание проектировщиков
будет направлено на усовершенствование систем
охлаждения, условий и режимов хранения
фруктов и овощей с применением новейших методов,
оборудования и аппаратуры.
На действующих холодильниках,
построенных по проектам Гипроторга, имеется
возможность перевода охлаждаемых камер на хранение
фруктов в регулируемой газовой среде.
Д. Н. ИЛЬИНСКИЙ, Л. А. МИНАРСКИЙ
УкрНИИмясомолпром
влияние загрузки парного мяса на величину
средней температуры воздуха в камере;
сокращение времени передержки парного мяса
до начала холодильной обработки, в результате
чего убыль снижается на 15—30%;
сортировка мяса по виду, категории, весу,
назначению непосредственно в морозильной
камере, что устраняет передержку мяса перед
поступлением в камеру;
транспортные механизмы должны быть
приспособлены для работы в условиях низких
температур (—30ч—35° С) и высокой влажности
воздуха (90—98%).
Комплексная механизация и автоматизация транспортных работ
в камерах охлаждения и замораживания мяса
3*
19

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
В работах [5—10] показано, что всем этим
требованиям в наибольшей степени
соответствуют подвесные штанговые толкающие
конвейеры с гидроприводом и центральной насосной
станцией.
Укргипромясомолпромом совместно с Укр-
НИИмясомолпромом разработана система
комплексной механизации и автоматизации
транспортных операций в камерах охлаждения и
замораживания мяса. Такая система внедрена на
холодильнике Новоград-Волынского
мясокомбината.
Система состоит из двух подающих штанговых
толкающих конвейеров, тридцати трех рабочих
штанговых конвейеров с механизмами перевода
грузов с одного конвейера на другой, трех
выдающих штанговых конвейеров, гидросистемы с
центральной насосной станцией, автоматических
стрелок, автоматических дверей и приборов
автоматического управления.
Между мясо-жировым корпусом и камерами
охлаждения и замораживания предусмотрена
сортировочная камера, где мясо сортируют по
видам и упитанности.
После накопления в сортировочной камере
мясо подают на штанговый конвейер. Дальнейшие
транспортные операции автоматизированы.
Система может работать в трех режимах:
загрузка камер, разгрузка камер, совмещенный
режим. В последнем случае возможна загрузка
одного и разгрузка другого рабочего конвейера.
При пуске системы на заданный режим
включается гидросистема, срабатывают
автоматические стрелки, открываются автоматические
двери, причем включение подающих или выдающих
штанговых конвейеров возможно только после
полного открытия дверей.
Рабочие штанговые конвейеры с устройствами
для перевода полутуш с одного конвейера на
другой срабатывают при наличии полутуши около
самого конвейера, чем достигается подача
полутуши под каждый палец рабочего конвейера.
Управление всеми процессами происходит
дистанционно с пульта, расположенного в
операторной, где установлены щиты, на лицевой стороне
которых смонтирована сигнализация по каждой
рабочей штанге. Оператор располагает
исчерпывающей информацией о состоянии загрузки
отдельных камер и перемещениях груза.
В системе 33 рабочие нитки, из них 17 в
морозильных камерах и 16 в камерах охлаждения.
Шаг между пальцами на рабочих нитках 350 мм.
Давление жидкости в системе 13 кгс/см2.
Установленная мощность двигателей 13,5 кВт.
Температура в морозильных камерах —30° С,
в остывочных камерах —2° С.
Испытания и опытная эксплуатация системы
конвейеров на холодильнике
Новоград-Волынского мясокомбината показали ее
работоспособность и в то же время выявили ряд недостатков
в механической части и системе автоматического
управления.
Рекомендуемая схема комплексной
механизации при охлаждении и замораживании мяса
после устранения выявленных недостатков
показана на рис. 1.
Поперечный разрез подвесного штангового
толкающего конвейера с установкой воздуховодов
равного статического сопротивления между
подвесными путями показан на рис. 2.
Основным недостатком механической части
системы являлось произвольное перекатывание
кареток с полутушами при движении и
перераспределение их между толкателями конвейера.
Опыты показали, что такое перекатывание
является следствием значительного раскачивания
полутуш при транспортировке. Полутуша,
перемещаемая по подвесным монорельсовым путям,
представляет собой физический маятник, точка
подвеса которого периодически перемещается.
Движение ее под действием подвесного
штангового толкающего конвейера носит
пульсирующий характер.
К основным факторам, вызывающим
колебания, относятся следующие.
Резкий переход от состояния покоя к
прямолинейному движению точки подвеса.
Максимальный угол отклонения от вертикальной оси ср0
является функцией скорости движения точки
подвеса V и периода колебания груза Г.
Резкая остановка точки подвеса. Максимальный
угол отклонения от вертикальной оси срос
является функцией скорости движения точки подвеса
V, периода колебания груза 7\ угла отклонения ф0
и времени ?х от начала движения до остановки.
Повторный резкий переход от неподвижного
состояния точки подвеса и колебания груза вокруг
этой точки к прямолинейному движению точки
подвеса. Максимальный угол отклонения от
вертикальной оси в процессе колебания фоп является
функцией скорости движения У, периода
колебания груза Т, угла отклонения срос и времени
начала повторного движения t2.
Произвольное перекатывание груза
возникает, если величины углов отклонения ср0, срос или
Фоп выше критического значения фкр,
являющегося функцией коэффициента тяги /Ст-
Исследования показали, что правильный
выбор скорости движения конвейера и момента
времени повторного воздействия на груз
позволяет исключить произвольное его перекатывание.
Недостатком системы автоматического управ-
20

На Всесоюзной научно-технической конференции по техническому прогрессу
В 3
v e
-ft-~
ф D
F/
. Й
№
(W/
^к
¦щ
Рис. 1. Схема комплексной механизации при охлаждении и замораживании мяса:
I — подающий штанговый конвейер; 2— рабочий штанговый конЕейер; 3 — выдающий штанговый конвейер;
4 — насосная станция; 5 — автоматическая стрелка; 6 —автоматические двери; 7 — система автоматического
управления; 8 — воздухоохладители; / — камера замораживания (/==—30° С); // — универсальная камера (t=— 30ч-
_^_2° С); /// — камера охлаждения {t=—2° С); IV — универсальная камера (/=0° С и — 18° С); V — вестибюль;
VI — тамбур; VII — колбасный корпус; VIII — комната оператора; IX — слесарная мастерская; X —
мясо-жировой корпус.
&*ГГХ$777П&)
ШЧ
,ГУ
г-%—\
75
ьг
Oi
Ф
/fff
ш
Рис. 3. Схема управления операциями сортировки на
штанговом конвейере:
7 —блок сигнализации; 2 — задатчик адреса; 3 —
перфоратор; 4 — перфолента; 5 — считывающее устройство;
в _ привод считывающего устройства; 7 —
синхронизатор; 8 — датчик синхронизации; 9 — стрелка подвесного
пути; 10 — датчик поступления груза на ветку; 11 —
1 — каретка; 2 — толкатель; 3 — штанга; 4 — каркас блок контроля; 12 — световое табло; 13 — концевые
подвесных путей; 5 — направляющий ролик; 6 — под- датчики конвейера; 14 — блок управления конвейером;
веска; 7 — полосовой путь; 8 — воздуховод. 15 — оповещающая сигнализация.
Рис. 2. Поперечный разрез подвесного штангового
толкающего конвейера:
21

ления, осуществленной на Новоград-Волынском
мясокомбинате, являлась также невысокая
надежность релейной схемы управления и наличие
ручной сортировки перед подачей мяса в
камеры.
В настоящее время решены вопросы
бесконтактной автоматической системы управления
работой всех механизмов и создано устройство для
сортировки штучных грузов в процессе их
транспортировки с применением линейных носителей
информации [11]. В этом устройстве (рис. 3)
адрес каждого груза отбивается на перфоленте,
выполняющей роль линейного носителя
информации. Перфолента перемещается синхронно с
грузом в определенном масштабном
соотношении. Полутуша приближается к стрелке в тот
момент, когда ее адрес на перфоленте подходит
к считывающей головке, связанной с этой
стрелкой. Стрелка переключается, и груз переводится
с подающего конвейера на накопительный.
При использовании устройства грузы
сортируют путем дистанционного адресования
непосредственно на пункте приема, что не требует
специальных накопительных камер.
Достигается непрерывная транспортировка грузов в
камеры холодильной обработки, исключающая
передержку мяса на промежуточных этапах, что
значительно снижает естественные потери.
Весь комплекс разработок при внедрении
повышает эффективность работы морозильных
камер. На мясокомбинате мощностью 50 т/смену
экономический эффект составляет 288600 руб.
ЛИТЕРАТУРА
1. Чижов Г. Б. Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов. М., Пищепромиздат, 1956.
2. 3 у е в Д. Н. Поточное замораживание мяса.
«Мясная индустрия», 1957, № 6.
3. Шеффер А. П. Устройство и охлаждение камер
для интенсивного замораживания мяса. «Мясная
индустрия», 1961, № 5.
4. Ч у к л и н С. Г., Чумак И. Г. Интенсификация
камерных морозилок. М., Госторгиздат, 1963.
5. Ильинский Д. Н., Вайскоп Г. М.
Комплексная механизация транспортных работ при
замораживании мяса. «Мясная индустрия», 1969, № 12.
6. К о л ч и н А. И. Механизация грузовых]работ в
камерах для замораживания мяса. В сб. «Однофазное
замораживание мяса», М., 1962.
7. Г е р м а н Л. В. Сравнительные характеристики
существующих подвесных конвейеров. В сб.
«Механизация производственных процессов пищевой
промышленности», Л., 1970.
8. А л е ш и н Д. И. Гидроприводная система с
центральной насосной станцией. «Мясная индустрия»,
1968, №11.
9. Пелеев А. и др. Некоторые прогнозы развития
техники мясной промышленности. «Мясная
индустрия», 1970, № 4.
10. Вайскоп Г. М. и д р. Подвесной штанговый
толкающий конвейер. Авторское свидетельство № 246380,
1969.
11. Ильинский Д. Н. ид р. Устройство для
сортировки штучных грузов. Авторское свидетельство
№> 287536, 1970.
ВСЕСОЮЗНАЯ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ
КОНФЕРЕНЦИЯ
ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ
ПРОГРЕССУ
В ХОЛОДИЛЬНОМ ХОЗЯЙСТВЕ
ПИЩЕВЫХ ОТРАСЛЕЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
И ТОРГОВЛИ СССР
Директивами XXIV съезда КПСС поставлены задачи
по улучшению качества, повышению питательной
ценности и вкусовых достоинств пищевых продуктов,
увеличению выпуска расфасованных и упакованных товаров,
полуфабрикатов и кулинарных изделий. Решение этих
задач потребует значительного повышения
технического уровня холодильного хозяйства, внедрения более
прогрессивных технологических процессов холодильной
обработки, хранения и транспортировки пищевых
продуктов, а также строительства современных холодильников
с высокой степенью автоматизации и механизации
производственных и транспортных операций.
Основным направлениям технического прогресса в
холодильном хозяйстве мясной,молочной, пищевой
промышленности и торговли была посвящена Всесоюзная
научно-техническая конференция, состоявшаяся 5—7
октября 1971 г. в Москве на ВДНХ СССР.
Конференция была созвана Министерством мясной и
молочной промышленности СССР, Министерством
пищевой промышленности СССР, Министерством торговли
СССР и Центральным правлением НТО пищевой
промышленности. Активное участие в организации
конференции принял Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности.
В работе конференции участвовало более 400
специалистов, представивших соответствующие
министерства и ведомства, различные научно-исследовательские и
проектно-конструкторские организации, высшие и
средние специальные учебные заведения, заводы
холодильного машиностроения, холодильные предприятия
промышленности и торговли.
Конференцию открыл заместитель министра мясной
и молочной промышленности СССР Ю. А. Кроха.
На пленарном заседании было сделано шесть
докладов.
С докладами о состоянии и перспективах развития
холодильного хозяйства в девятой пятилетке и основных
задачах технического прогресса в холодильной технике
и технологии мясной и молочной промышленности СССР,
пищевой промышленности, а также на предприятиях
торговли и общественного питания выступили:
начальник Главного управления по науке и новой технике,
член Коллегии Министерства мясной и молочной
промышленности СССР В. А. Граф (см. «Холодильная
техника», 1971, № 11), заместитель Технического
управления Министерства пищевой промышленности СССР
В. П. Кичигин и начальник Технического отдела
Министерства торговли РСФСР Н. Ф. Ткачев.
22

Президиум конференции.
Доклад «Основные направления
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ в области
применения искусственного холода в пищевых отраслях
промышленности и торговле» сделал директор
Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности канд. техн. наук В. Ф. Лебедев, с
докладом «Состояние и перспективы развития
отечественного холодильного машиностроения для пищевых
отраслей промышленности и торговли» выступил
директор ВНИИхолодмаша канд. техн. наук А. В. Быков
(см. «Холодильная техника», 1971, № 12).
О состоянии и перспективах развития производства
технологического холодильного оборудования для
охлаждения и замораживания пищевых продуктов,
торгового холодильного оборудования и малых холодильных
машин доложил начальник отдела холодильного
оборудования ВНИИторгмаша канд. техн. наук В. И. Мило-
ванов.
На конференции работали четыре секции:
промышленных холодильных установок и проектирования
холодильников (председатель — доктор техн. наук А. А. Го-
голин, ВНИХИ), торгового холодильного оборудования
и малых холодильных машин (председатель — доктор
техн. наук В. Б. Якобсон, ВНИХИ), технологии
холодильной обработки и хранения пищевых продуктов
(председатель — доктор техн. наук А. П. Шеффер, ВНИИМП),
холодильного транспорта и механизации погрузочно-
разгрузочных и складских работ (председатель — канд.
техн. наук М. М. Шаповаленко, ЦНИИ МПС).
На заседаниях секций было прочитано около 70
докладов по наиболее актуальным проблемам
холодильной техники и технологии.
СЕКЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК И ПРОЕКТИРОВАНИЯ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
В работе секции приняло участие 130 специалистов.
На трех заседаниях было заслушано 19 докладов и два
сообщения.
В трех докладах, представленных ведущими
проектными организациями, изложены основные направления
проектирования распределительных холодильников,
фабрик мороженого и углекислотного производства
(Ю. С. Крылов — Гипрохолод), холодильных установок
мясной промышленности (Л. М. Блитштейн, Н. К.
Плотников — Гипромясо), распределительных холодильников
для хранения фруктов и овощей (Н. Ф. Гавриленко —
Гипроторг).
О перспективных насосно-циркуляционных системах
непосредственного охлаждения, позволяющих полностью
автоматизировать работу холодильных установок,
повысить безопасность и экономичность их эксплуатации,
сделал доклад И. М. Гиндлин (ВНИХИ).
Автоматизации холодильных установок предприятий
мясной и молочной промышленности посвящен доклад
И. А. Павловой и Ю. Я. Сенягина (ВНИХИ). Новые
приборы и устройства автоматики рассмотрены в докладе
А. Г. Ротенберга (ВНИХИ).
Большой интерес вызвал доклад Б. И. Карпова
(ЛТИХП) о результатах комплексных обследований
холодильников системы Росмясорыбторга, выявивших ряд
недостатков в проектировании и эксплуатации
холодильников.
В докладе А. А. Гоголина (ВНИХИ) о
кондиционировании воздуха на холодильниках мясной и молочной
промышленности и торговли проанализирован тепловой
и влажностный баланс холодильных камер, даны
методы регулирования температуры и влажности воздуха в
них, а также рассмотрены созданные ВНИХИ
технологические кондиционеры и автоматизированный
электроувлажнитель воздуха.
Доклад об эффективных тепло- и пароизоляцион-
ных материалах, изоляционных конструкциях
ограждений холодильников и о механизированном способе
нанесения пароизоляции сделал Н. Т. Кудряшов (ВНИХИ).
О влиянии технологических параметров на выбор
величины холодильного оборудования рассказал
А. Л. Зубатый (Кишиневский хладокомбинат).
С докладом о современных тенденциях в
конструировании комплексных холодильных машин для пищевых
отраслей промышленности и кондиционирования
воздуха выступил В. Я. Шинка (ВНИИхолодмаш). О новых
работах ВНИИхолодмаша по созданию стальных
ребристых воздухоохладителей и испарительных
конденсаторов сделал доклад В. Н. Кротов.
В докладе Т. Ф. Пименовой (ВНИХИ) предложена
новая схема производства сухого льда из привозной
жидкой углекислоты, перспективная для небольших
предприятий молочной промышленности,
изготовляющих мороженое.
В двух докладах — Е. С. Гуревича (СКБТХМ) и
Л. Ф. Бондаренко (ОТИХП) — показаны перспективы
применения воздушных турбохолодильных машин для
замораживания пищевых продуктов и описана
применяемая для этой цели аппаратура.
В докладе М. Г. Шумелишского (московский завод
«Компрессор») приведены данные о новых
автоматизированных промышленных холодильных машинах,
работающих на аммиаке и фреоне-22, серийное
производство которых начато в 1971 г. Эти машины выпускаются
в виде комплектных полностью автоматизированных
агрегатов холодопроизводительностью 100—400 тыс.
ккал/ч.
Представил интерес доклад проф. Г. Н. Даниловой
(ЛТИХП) о путях интенсификации теплообменных
аппаратов холодильных машин. В числе методов
интенсификации были указаны: трубки с очехлением и пористой
поверхностью, кипение в узких щелях и на частых
ребрах, кипение в орошающей пленке. Весьма
интенсивными являются современные пластинчатые и ламельные
аппараты, которые получают все большее применение
за рубежом.
Системам комбинированного тепло- и хладоэнерго-
снабжения мясокомбинатов был посвящен весьма
интересный доклад, зачитанный С. М. Бобылевым.
Предлагаются две системы тепло- и хладоэнергоснабжения,
характеризующиеся высокой экономичностью и
компактностью расположения оборудования.
В докладе проф. Н. Н. Кошкина (ЛТИХП) изложены
теоретические основы работы динамической изоляции
и приведены некоторые результаты ее испытания в
производственных условиях на холодильнике в г.
Волхове.
А. А. Яковенко (ВНИИкондвентмаш) сделал
сообщение о новых кондиционерах, разработанных ВНИИконд-
вентмашем.
23

СЕКЦИЯ ТОРГОВОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ И МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
В работе секции торгового холодильного
оборудования и малых холодильных машин участвовало свыше
50 представителей от 30 организаций, занимающихся
проектированием, исследованием, изготовлением,
монтажом, ремонтом и эксплуатацией малых холодильных
установок.
На секции было обсуждено 15 докладов.
В докладе доктора техн. наук В. Б. Якобсона
(ВНИХИ) показаны тенденции развития и основные
направления исследования малых холодильных машин и
торгового холодильного оборудования. В докладе
И. А. Элькина (ХОКБХМ) сообщено о работах по
созданию герметичных и экранированных холодильных
поршневых компрессоров с 3000 об/мин, номинальной
производительностью от 550 до 2 800 ккал/ч,
рассмотрены унифицированные ряды новых компрессоров и
агрегатов и сформулированы предъявляемые к ним
требования.
Аналогичная работа над герметичными агрегатами с
ротационными компрессорами C000 об/мин)
номинальной холодопроизводительностью от 220 до 550 ккал/ч
проводится Рижским заводом холодильных машин.
О методике расчета и результатах исследования этих
компрессоров и агрегатов сделал доклад В. С.
Крылов (СКБ Рижского завода).
Директор Марийского завода торгового
машиностроения Л. А. Бухарин сообщил о развитии завода.
С 1960 по 1966 гг. рост производства торгового
оборудования на заводе составил 274%, производительность
труда выросла на 87%. Изделия завода
экспортируются во многие страны Европы, Азии и Африки.
В докладе «Пути совершенствования эксплуатации
и необходимые меры по повышению надежности
холодильного оборудования» директор Московского
специализированного комбината холодильного оборудования
Е. И. Андрачников отметил низкий уровень надежности
и ремонтопригодности . некоторых типов малых
холодильных машин и торгового холодильного оборудования,
недостатки в их унификации и взаимозаменяемости.
Докладчик подчеркнул важность создания торгового
холодильного оборудования с агрегатами,
вынесенными из торгового зала, и рассмотрел вопросы
совершенствования эксплуатации холодильного оборудования.
И. М. Гиль (Люберецкое СКБ торгового
машиностроения) сообщил данные о надежности герметичных
фреоновых холодильных машин, подчеркнув, что
основным дефектом является наличие влаги в системе.
В процессе эксплуатации интенсивность отказов
существенно снижается.
В докладе В. И. Милованова (ВНИИторгмаш) были
рассмотрены методы определения оптимальной
точности изготовления пары поршень — цилиндр
герметичных компрессоров. Показана возможность применения
более рациональных посадок в компрессорах.
В докладе Л. Е. Медовара (ВНИХИ) анализируются
наиболее перспективные пути снижения
металлоемкости фреоновых холодильных компрессоров.
Актуальному вопросу борьбы с шумом малых
холодильных машин посвящен доклад В. А. Тихомирова
(ВНИХИ).
О перспективах применения новых холодильных
агентов сообщено в докладах И. И. Перельштейна
(ВНИХИ), И. М. Шварца и др. (СКБХМ).
В докладе Д. М. Иоффе (ВНИХИ) «Конденсаторы с
воздушным охлаждением, их преимущества и
тенденции развития» рассматривается вопрос о выборе
оптимальных размеров и конфигурации теплопередающей
поверхности аппаратов, показаны возможности
существенного снижения их стоимости в результате изменения
диаметра и шага труб и ширины ребер.
Разработке и исследованию торгового холодильного
оборудования для магазинов самообслуживания был
посвящен доклад Б. К. Явнеля (ВНИХИ).
В докладе В. В. Доброва и др. (ВНИИторгмаш)
рассмотрено применение листопрокатных испарителей в
торговом холодильном оборудовании, в докладе А. С.
Крузе (ВНИХИ) — выбор оптимальных конструкций
регенеративных теплообменников для фреоновых
холодильных машин.
СЕКЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
И ХРАНЕНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
На трех заседаниях секции 5—6 октября 1971 г.
присутствовало около 100 человек. Было представлено
20 докладов.
Актуальному вопросу интенсификации процессов
охлаждения и замораживания мясных продуктов было
посвящено девять докладов. А. П. Шеффер (ВНИИМП)
доложил о наиболее прогрессивных методах
холодильной обработки мясных продуктов: сверхбыстрое
охлаждение полутуш мяса, однофазное замораживание с
применением воздушного душирования,
замораживание мяса в блоках в аппаратах ФМБ и АРСА,
размораживание полутуш мяса воздушным душированием,
комбинированный способ быстрого охлаждения (в
воде и затем в воздухе) вареных колбасных изделий и
др. В докладе проф. Н. А. Герасимова и Ю. Д.
Румянцева (ЛТИХП) сообщено об опыте использования
радиационного теплообмена от межрядных
панельных батарей при охлаждении полутуш мяса:
сокращается продолжительность охлаждения и уменьшаются
естественные потери. В докладе проф. С. Г. Чуклина,
В. Т. Олейниченко и др. (ОТИХП) изложены
современные методы термической обработки мяса в камерах
холодильников и их охлаждающие системы. В докладе
К. П. Венгер и др. (ВНИИПП) рассмотрены методы
интенсификации процессов охлаждения и замораживания
тушек птицы путем применения жидкой охлаждающей
среды. Доклады представителей предприятий и
организаций (А. И. Яковлев, К. Р. Краса, В. А. Кадулин, О. Н.
Королев и др.) содержали изложение опыта
эксплуатации интенсифицированных камер замораживания и
скороморозильных аппаратов.
Три доклада были посвящены новым
технологическим процессам. Проф. Н. А. Головкин (ЛТИХП)
сообщил о проведенных им работах по сохранению
животных и растительных продуктов при температуре на 1 —
2°С ниже криоскопической и о положительных
результатах их внедрения. Н. В. Марадудина (ВНИХИ)
рассказала о развитии технологии производства
быстрозамороженных кулинарных изделий и готовых блюд.
Г. Е. Оленева (ВНИХИ) и В. Э. Маркер (ВНИИКП)
доложили о применении замораживания для получения
пористых крахмалов, используемых в кондитерском
производстве.
В пяти докладах рассматривались важные вопросы
технологии сохранения свежих и замороженных
плодов и овощей. Основные направления технологии
охлаждения и хранения плодов были изложены в докладе
Н. А. Моисеевой и О. М. Высоцкой (ВНИХИ). В докладе
проф. С. Г. Чуклина, И. Г. Чумака и др. (ОТИХП) были
освещены методы быстрого охлаждения и хранения
фруктов и овощей в местах их сбора и заготовительных
пунктах. М. М. Левина (Краснодарский филиал Гипро-
НИИсельпром) сообщила об опыте строительства и
эксплуатации фруктовых холодильников в совхозах и
колхозах. 3. И. Дербеденева (ВНИХИ) установила
методом газожидкостной хроматографии, что при
наиболее быстром замораживании земляники и черной
смородины способом флюидизации * и в жидком азоте
ароматические вещества в ягодах сохраняются полнее.
Е. Г. Горун (ВЗИПП) доложила о результатах
микробиологического исследования быстрозамороженных кар-
24

В зале заседания конференции.
тофелепродуктов (гарнирного картофеля и
картофельных котлет), выпускаемых Московским заводом карто-
фелепродуктов: микробиологическая загрязненность их
оказалась незначительной как после замораживания,
так и после трехмесячного хранения при ~18°С
Содержательный доклад был сделан Н. П.
Коноваловым (Росмясорыбторг) о повышении технологической
дисциплины и уровня эксплуатации технологических
цехов распределительных холодильников. Ю. А. Оле-
нев и Н. Д. Зубова (ВНИХИ) в докладе «Современное
состояние и перспективы развития производства
мороженого» основное внимание уделили вопросам
автоматизации технологических процессов, в частности
приготовления смесей, и применения сухих полуфабрикатов
для мороженого. О результатах перевозки
охлажденного мяса в авторефрижераторах и в поездах с
механическим охлаждением сообщили Л. В. Куликовская и
Л. Д. Васильева (ВНИХИ).
СЕКЦИЯ ХОЛОДИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА И
МЕХАНИЗАЦИИ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ И СКЛАДСКИХ
РАБОТ
Секция провела три заседания, на каждом из
которых присутствовало более 40 человек.
На первом заседании секции было заслушано шесть
докладов, посвященных железнодорожному
холодильному транспорту.
С докладами, характеризующими основные
направления развития и задачи технического прогресса в
области холодильного железнодорожного транспорта,
пути совершенствования рефрижераторных вагонов и
особенности их эксплуатации, выступили А. П. Леонтьев,
В. В. Скрипкин (Министерство путей сообщения) и
М. М. Шаповаленко (ЦНИИ МПС).
Интересный доклад о требованиях, предъявляемых
к железнодорожному холодильному транспорту, сделал
В. В. Ахабадзе (Министерство торговли СССР).
О совершенствовании систем охлаждения
изотермических вагонов доложили Н. В. Демьянков и В. Н.
Панферов (Московский институт инженеров транспорта).
На втором заседании было рассмотрено пять
докладов по холодильному автомобильному транспорту.
С докладами об основных требованиях к
совершенствованию холодильного автотранспорта, о методах его
использования и перевозках молока
специализированным транспортом выступили А. С. Шустов и Г. В.
Тимошенко (НИИАТ).
Большой интерес вызвал доклад В. М. Шавры и
М. М. Поварчука (ВНИХИ) об использовании жидкого
азота для охлаждения автотранспорта при перевозке
скоропортящихся продуктов, который был дополнен
докладом С. Б. Рощина (ВНИИкриогенмаш) о системе
охлаждения авторефрижератора сжиженным азотом.
Доклад представителя Министерства
автомобильного транспорта РСФСР Р. А. Исмагилова был посвя-
4 Холодильная техника № 1
щен организации междугородних перевозок
охлажденного мяса автомобильным транспортом.
На третьем заседании секции было сделано четыре
доклада по механизации погрузочно-разгрузочных
работ. О задачах исследований и опытно-конструкторских
разработок при создании рефрижераторных
контейнеров сделал доклад А. А. Попов (ВЗИИПП). О путях
улучшения использования грузоподъемности и
вместимости рефрижераторных вагонов при перевозке
свежих овощей рассказали П. Я. Коробко и X. Л. Гафуро-
ва (Ташкентский институт инженеров транспорта).
С докладами о развитии комплексной механизации
погрузочно-разгрузочных и транспортных работ на
холодильниках выступили А. И. Колчин (ЛТИХП), Е. А.
Клочкова (ВНИХИ), А. И. Яковлев (ПКТБ Минмясомол-
пром Киргизской ССР), Д. Н. Ильинский, Г. М. Вайскоп
и Л. А. Минарский (УкрНИИмясомолпром).
Секциями разработаны проекты рекомендаций по
основным направлениям технического прогресса в
холодильном хозяйстве мясной, молочной, пищевой
промышленности и торговли.
На заключительном пленарном заседании
конференцией принято решение, определившее в качестве
важнейшей задачи отраслей пищевой промышленности и
торговли выполнение заданий, начертанных
Директивами XXIV съезда КПСС по новому пятилетнему плану,
предусматривающих повышение качества, расширение
ассортимента, улучшение питательной ценности и
вкусовых достоинств продуктов питания на основе
всемерного ускорения научно-технического прогресса.
Конференция постановила одобрить основные
направления развития научно-технического прогресса
холодильной техники и технологии пищевых отраслей
промышленности и торговли и рекомендовала
соответствующим министерствам и ведомствам,
научно-исследовательским и проектно-конструкторским организациям
и отраслевым лабораториям вузов принять их к
осуществлению.
Всесоюзная научно-техническая конференция
призвала ученых, инженеро-технических работников,
новаторов производства шире развернуть
социалистическое соревнование за успешное выполнение решений
XXIV съезда КПСС по ускорению научно-технического
прогресса и повышению эффективности производства
пищевых отраслей промышленности и торговли.
Для участников конференции были организованы
экскурсии на предприятия мясной, молочной, пищевой
промышленности и на распределительные холодильники.
В Доме культуры ВДНХ, где проходила
конференция, была представлена экспозиция работ ВНИХИ,
ВНИИМП, Гипрохолода, Харьковского ОКБ,
московского завода «Компрессор».
25

ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО ПРОГРЕССА
В ХОЛОДИЛЬНОМ ХОЗЯЙСТВЕ МЯСНОЙ, МОЛОЧНОЙ,
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ И ТОРГОВЛИ СССР
(Одобрены Всесоюзной научно-технической конференцией по техническому прогрессу в
холодильном хозяйстве пищевых отраслей промышленности и торговли СССР)
Универсальные камеры
охлаждения —5
замораживания —30ч—35
Сушилки колбас и производственные
помещения переработки мяса ... 12
9. Охлаждение вареных колбасных изделий вести
быстро (не более 70 мин) — вначале орошением
водопроводной водой, а затем обдувом воздухом с
температурой —10-;—12° С, движущимся со скоростью 1—3 м/с.
10. Размораживание мяса проводить методом
воздушного душирования туш в течение не более 16 ч при
температуре воздуха 20°С и относительной влажности
85—95%.
Молочные продукты и мороженое
11. Охлаждение и хранение молока на молочно-
животноводческих фермах осуществлять с помощью
автоматизированных установок, в том числе теплонасо-
сных молокоохладительных установок.
12. Быстрое охлаждение изготовленного масла до
~5°С на маслодельных заводах вести в сборных или
стационарных автоматизированных холодильных
камерах. Следует начать внедрение мелкой расфасовки и
замораживания расфасованного масла
непосредственно на маслозаводах.
13. Сыродельные заводы должны быть оснащены
установками кондиционирования воздуха в камерах
созревания и хранения сыра в соответствии с
разработанными типами и градациями кондиционеров.
14. Для производства мороженого должны быть
разработаны и внедрены поточные механизированные
линии, включая линии для приготовления смесей.
Необходимо расширить производство мягкого мороженого с
использованием сухих смесей.
15. При холодильной обработке и хранении молочных
продуктов на производственных холодильниках должны
поддерживаться следующие температуры (°С):
Камеры хранения сливочного масла и
творога —20
Камеры замораживания масла и
скороморозильные аппараты для творога —30
Камеры хранения сметаны, топленого
масла, хладостаты для простокваши ±0
Камеры хранения сухого и сгущенного
молока 1—10
Камеры дозакаливания и хранения
мороженого —25ч—30
Камеры созревания сыра 10—15
Камеры хранения сыра +5
Производственные помещения предприятий следует
оборудовать системами кондиционирования воздуха.
Плоды и овощи
16. Для сохранения плодов и овощей расширить сеть
холодильников как в заготовительных, так и в
потребительских центрах. На заготовительных холодильниках,
помимо камер для сезонного хранения яблок и
винограда, предусматривать цехи товарной обработки и
упаковки плодов, а также камеры быстрого
предварительного охлаждения косточковых плодов, ягод и других
малостойких сортов плодов перед отправкой в
потребительские центры.
17. Расширить хранение плодов и овощей в
регулируемой атмосфере как в специальных газонепроницае-
Считать важнейшей задачей отраслей пищевой
промышленности и торговли выполнение заданий,
определенных Директивами XXIV съезда КПСС по новому
пятилетнему плану, предусматривающих повышение
качества, расширение ассортимента, улучшение питательной
ценности и вкусовых достоинств продуктов питания на
основе всемерного ускорения научно-технического
прогресса.
I. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ХОЛОДИЛЬНИКИ
Перейти в текущем пятилетии на технологические
процессы интенсивной холодильной обработки и
методы хранения пищевых продуктов, обеспечивающие
сохранение качества при минимальных естественных потерях.
Мясо и мясопродукты
1. Охлаждение мяса осуществлять двухстадийным
сверхбыстрым или быстрым способами в продолжение
не более 12 ч при температуре воздуха —5-. 10° С в
камерах с поточной загрузкой и разгрузкой
посредством пульсирующих или бесконечных конвейеров,
работающих синхронно с боенским конвейером.
2. Замораживание мяса проводить однофазным
способом также в камерах с поточной загрузкой и
разгрузкой с применением пульсирующих или
бесконечных конвейеров, работающих синхронно с боенским
конвейером. Температура воздуха в камерах
замораживания должна быть не выше —30°С, а их
оборачиваемость — не более 24 ч.
3. Охлаждение воздуха на холодильниках
мясокомбинатов в камерах сверхбыстрого охлаждения и
однофазного замораживания мяса при большой высоте E—
6 м) осуществлять потолочными воздухоохладителями
с автоматическим оттаиванием, а при меньшей
высоте— напольными, межпутевыми или панельно-радиаци-
онными воздухоохладителями с автоматическим
оттаиванием и обдувом полутуш методом воздушного
душирования.
4. Замораживание мяса в блоках проводить во
влагонепроницаемых пакетах или обертках при помощи
скороморозильных аппаратов непрямого контактного
действия.
5. Замораживание мяса и мясопродуктов
неправильной формы (фасованное мясо, субпродукты, готовые
мясные блюда и т. п.) осуществлять в скороморозильных
аппаратах с интенсивным движением воздуха.
6. Замораживание пельменей вести на бесконечных
стальных лентах транспортеров в скороморозильных
аппаратах с интенсивным движением воздуха.
7. Холодильную обработку тушек птицы проводить
в жидкостях: охлаждение — в ледяной воде,
замораживание— в незамерзающих растворах после упаковки
тушек под вакуумом в термоусадочные синтетические
пакеты.
8. При холодильной обработке и хранении мяса и
мясопродуктов должны поддерживаться следующие
температурные режимы (°С):
Камеры:
охлаждения мяса
хранения охлажденного мяса . .
замораживания мяса
хранения замороженных
мясопродуктов
Аппараты для замораживания мяса и
мясопродуктов
—5—-—10
—1 -= 2
—30 ч—35
—20
—30-*- — 35
26

мых холодильных камерах, так и в контейнерах и
ящиках с применением полимерных пленок.
18. На консервных заводах и холодильниках
сооружать цехи быстрого замораживания плодов, ягод и
овощей для розничной торговли и для последующей
переработки. Для розничной торговли выпускать продукты
в мелкой расфасовке в синтетических пакетах или
парафинированных картонных коробочках, а для
промышленной переработки — в контейнерах и ящиках с
вкладышами из полимерных пленок.
19. Для замораживания ягод, мелких плодов и
овощей использовать флюидизационные
скороморозильные аппараты с последующей механизированной
расфасовкой и упаковкой замороженного продукта. Для
замораживания продуктов в коробках и пакетах
применять конвейерные аппараты с интенсивным движением
воздуха или плиточные аппараты.
Температура воздуха в скороморозильных
аппаратах не должна быть выше —30°С. Замороженные
плоды и овощи хранить при —20°С.
20. Охлаждение фруктохранилищ осуществлять
автоматизированными комплексными холодильными
агрегатами с воздухоохладителями при равномерном
распределении воздуха по грузовому объему.
21. Продолжить опытные работы по использованию
емкостей надувного типа для краткосрочного хранения
плодов и овощей.
Новые методы замораживания
22. Продолжить работу по созданию технологии и
оборудования для замораживания продуктов в жидком
азоте и фреонах и начать промышленное
использование криогенных методов замораживания, в первую
очередь, для высокоценных продуктов (эндокринно-
ферментное сырье, готовые блюда и пр.).
23. Изучить возможность широкого применения
быстрого замораживания пищевых продуктов в воздухе с
температурой —80°С и ниже и разработать
соответствующую морозильную аппаратуру с использованием
воздушных турбохолодильных машин.
II. РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ХОЛОДИЛЬНИКИ
24. Переходить на следующие температурные
режимы (°С) в холодильных камерах:
Камеры хранения замороженных
продуктов — 20~—30
Морозилки (морозильные камеры) . . —30ч—35
Камеры хранения охлажденных
продуктов — 2-г+З
Универсальные камеры —20/—Зч-+3
Производственные помещения холодильников,
фабрик мороженого, цеха по замораживанию плодов и
ягод оснастить системами кондиционирования воздуха.
25. Внедрить прогрессивные технологические
процессы обработки и режимы хранения:
— предварительное охлаждение масла на поддонах
перед его закладкой на хранение;
— хранение яиц на спецподдонах при —2-. 2,5° С;
— хранение сыров при 0-^—4°С;
— хранение мяса, рыбы и плодов в
переохлажденном и подмороженном состоянии при ~2-.— 3°С;
— хранение маргарина при —10-т- —18°С;
— автоматическое регулирование влажности воздуха
в камерах хранения охлажденных продуктов.
III. НОВЫЕ ВИДЫ ОХЛАЖДЕННЫХ И
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ ПРОДУКТОВ
26. Всемерно развивать производство:
— охлажденного мяса в сортовых отрубах во
влагонепроницаемой упаковке;
— замороженного мяса в четвертинах, упакованного
в мешки из синтетической пленки;
— быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов.
27. Расширить ассортимент быстрозамороженных
полуфабрикатов из картофеля и овощей, а также
быстрозамороженных россыпью мелко нарезанных
бланшированных овощей для использования их в качестве
гарниров к быстрозамороженным мясным блюдам.
28. В качестве упаковки для быстрозамороженных
блюд применять преимущественно:
— для розничной торговли — алюминиевые
формочки с крышками, герметические пакеты из синтетической
пленки, выдерживающей кипячение, а также
парафинированные коробочки;
— для общественного питания — блоки во
влагонепроницаемой упаковке, а также упаковку, пригодную
для разогрева порционированных
быстрозамороженных блюд в СВЧ-аппаратах.
IV. ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
29. При проектировании производственных и
распределительных холодильников применять
автоматизированные насосно-циркуляционные системы
непосредственного охлаждения, преимущественно с верхней
подачей хладагента в охлаждающие приборы.
Холодильные установки должны поставляться промышленностью
укомплектованными необходимыми охлаждающими
приборами, ресиверными емкостями и насосами с
широкой градацией производительности (от 1,0 до 25 м3/ч),
а также приборами автоматики и электроаппаратурой.
Насосно-циркуляционной системой должно
обслуживаться также технологическое оборудование
(льдогенераторы, скороморозильные аппараты и др.)/
работающее на непосредственном охлаждении (если оно не
поставляется с комплектными холодильными машинами).
30. Для обеспечения холодоснабжения
предприятий предусматривать использование центральных или
децентрализованных холодильных установок с
автоматизированными одно-и двухступенчатыми аммиачными
компрессорами, укомплектованными испарительными
конденсаторами, усовершенствованными
маслоотделителями и другим эффективным оборудованием.
Для децентрализованных холодильных установок
применять агрегатированные и блочные машины,
полностью укомплектованные и собранные на заводах-
изготовителях. В качестве хладагента в этих установках
следует использовать аммиак, фреон-22 или фреон-502.
31. Для камер охлаждения мяса, хранения
охлажденного мяса, замораживания мяса, хранения
упакованных замороженных продуктов, универсальных камер
применять воздушное охлаждение посредством ореб-
ренных воздухоохладителей заводского изготовления из
труб диаметром условного прохода 20—25 мм,
преимущественно подвесного типа с автоматическим
оттаиванием горячими парами хладагента и с обогревом
поддонов и сливных трубопроводов.
В камерах хранения неупакованных замороженных
продуктов временно применять батареи из оребрен-
ных труб диаметром 38X3 мм; для одноэтажных и
верхних этажей многоэтажных холодильников —
однорядные потолочные и пристенные; для средних
этажей холодильников — двухрядные потолочные (над
основными проходами камер) и однорядные пристенные.
С переходом промышленности на выпуск
упакованных охлажденных и замороженных продуктов для всех
холодильных камер предусматривать только
воздушное охлаждение с применением автоматизированных
воздухоохладителей.
В производственных помещениях осуществлять
кондиционирование воздуха с помощью аммиачных или
фреоновых кондиционеров (местных или автономных).
32. Холодильные компрессоры, как правило, должны
выпускаться с автоматическим регулированием холо-
допроизводительности и необходимыми приборами
контроля, управления, противоаварийной защиты, пуль-
4*
27

тами и щитами. Холодильные машины должны
поставляться с приборами и средствами автоматического
контроля и регулирования температурно-влажностного
режима холодильных камер и кондиционируемых
производственных помещений.
33. Объемно-планировочное решение
производственных холодильников должно быть увязано с общей
компоновкой главных корпусов мясокомбинатов.
34. В качестве строительно-изоляционных
конструкций шире применять сборные элементы с
высокоэффективными теплоизоляционными материалами (пено-
полистирол и др.).
Перспективными для ограждений холодильников
являются облегченные конструкции сборных панелей из
профилированных металлических листов и
пенополиуретана в качестве заполнителя.
35. Для упрощения схем холодильных установок и
повышения эффективности их работы все
технологические аппараты (в молочной промышленности),
потребляющие холод, перевести с рассола на ледяную воду,
используя для этих целей испарители-аккумуляторы
ледяной воды.
36. При проектировании холодильников необходимо,
как правило, применять одноэтажную компоновку с
увеличенным шагом колонн и высотой грузового
помещения 7 м и более, что даст возможность снизить
стоимость строительства и удешевить эксплуатацию
благодаря более эффективной механизации грузовых работ.
37. Применять для холодильников откатные
изоляционные двери с механизированным управлением.
V. ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ И МЕХАНИЗАЦИЯ
ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
38. Осуществлять технологическую и термическую
подготовку скоропортящихся продуктов к перевозке,
предусматривать обязательное сертифицирование
качества скоропортящихся продуктов при предъявлении
их к перевозке с выдачей сертификата местными
органами Государственной инспекции по качеству.
39. Считать необходимым осуществить до 1975 г.
перевод железнодорожного изотермического
подвижного состава с льдосоляного на машинное охлаждение
и электрическое отопление. Во вновь поставляемых
изотермических вагонах обеспечить возможность
поддержания температуры воздуха и груза в диапазоне
от +14 до —20° С. Оборудовать вагоны
самозаписывающими приборами контроля температуры воздуха.
Ускорить освоение выпуска отечественной
промышленностью автономных рефрижераторных
вагонов, считая их основным типом рефрижераторного
подвижного состава.
40. Считать одним из важнейших направлений
развития перевозок скоропортящихся пищевых продуктов
применение большегрузных охлаждаемых и
изотермических контейнеров. Расширить работы по созданию
контейнеров и соответствующих средств механизации.
41. Применять новые совершенные пластические
материалы для изготовления автомобильных
изотермических кузовов и кузовов железнодорожного
рефрижераторного подвижного состава в целях обеспечения
высоких теплоизоляционных качеств,
воздухонепроницаемости и устойчивости против воздействия коррозии.
42. Создать новые агрегатированные холодильные
и силовые установки с автоматическим управлением
для автономных рефрижераторных вагонов,
авторефрижераторов и контейнеров.
43. Осуществлять концентрацию погрузки и
выгрузки скоропортящихся продуктов для улучшения
использования группового рефрижераторного подвижного
состава, позволяющего обеспечить наибольшую
скорость доставки этих грузов, развивая длину и
пропускную способность погрузочно-разгрузочных фронтов.
44. Увеличить поставки авторефрижераторов
большой грузоподъемности, специализированных
автомобилей для перевозки молока, предусмотрев в типаже
выпуск автомобильных цистерн на шасси высокой
проходимости, большегрузных полуприцепов-цистерн и
съемных цистерн. Организовать производство
авторефрижераторов грузоподъемностью до 1 т и
автомобилей с отоплением кузова.
45. Осуществить в пищевых отраслях
промышленности и в торговле работы по комплексной
механизации грузовых операций и внедрению контейнерных
перевозок, повысив на холодильниках уровень
механизации грузовых работ не менее чем в 2 раза.
46. Считать основным направлением механизации
широкую пакетизацию и контейнеризацию с
использованием плоских, стоечных и ящичных поддонов,
ориентируясь на промышленный выпуск контейнеров,
поддонов и оснащение предприятий электропогрузчиками
с высотой подъема вилок до 6 м и
подъемно-транспортным оборудованием для грузовых работ с
контейнерами.
47. Применять для механизации складских операций
гидроманипуляторы, тросовые и шаговые конвейеры.
48. Продолжить работы по использованию жидкого
азота для охлаждения транспортных средств.
VI. МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ И ТОРГОВОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
49. Перейти к выпуску герметичных,
экранированных и бессальниковых агрегатов вместо агрегатов с
сальниковыми компрессорами и к выпуску
компрессоров с 3000 об/мин вместо 1500 об/мин (как с
трехфазными, так и однофазными двигателями) при
обеспечении их высокой надежности.
Разработать и внедрить градацию конденсаторов с
воздушным охлаждением, с оптимальной конфигурацией
основных элементов.
50. Разработать и внедрить рациональные схемы
централизованных холодильных установок для крупных
торговых предприятий типа «Универсам».
51. Разработать и внедрить более совершенные
конструкции торгового холодильного оборудования,
в том числе модулированного секционного
оборудования холодильных шкафов с принудительной
циркуляцией воздуха, холодильного оборудования со
вспененной изоляцией, схемы и приборы автоматического
оттаивания испарителей.
52. Разработать и внедрить новые виды торгового
холодильного оборудования для магазинов
самообслуживания, с централизованными и индивидуальными
холодильными машинами, в том числе для хранения и
продажи товаров в таре — оборудовании.
53. Разработать и внедрить электродвигатели для
вентиляторов холодильных агрегатов и торгового
холодильного оборудования магазинов самообслуживания,
работающие на подшипниках скольжения, из
материалов, не требующих смазки, и с уровнем звуковой
мощности от 40 до 55 ДбА.
54. Повысить технический уровень изготовления и
эксплуатации торгового холодильного оборудования
и малых холодильных машин, в первую очередь —
надежность комплектующих автоматических приборов,
компрессоров, холодильных агрегатов и снизить
уровень их шума.
55. Повысить производительность труда при
монтаже и эксплуатации торгового холодильного
оборудования и малых холодильных машин. Для этого
разработать и внедрить рациональные типы машинных
отделений, обеспечивающих удобный доступ к агрегатам,
унифицировать однотипное оборудование,
изготовляемое разными заводами, разработать
междуведомственные нормали на однотипные узлы, выдерживать
одинаковые присоединительные размеры нового и
заменяемого оборудования.
28

621.318.5
Полупроводниковые реле уровня
Канд. техн. наук Л. Г. РОТЕНБЁРГ, В. М. МАРШОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В лаборатории конструирования
автоматических устройств ВНИХИ с 1960 г.
разрабатываются реле уровня.
Основное назначение реле уровня — подача
световых и звуковых сигналов о положении
уровня жидкости, включение предупредительной
сигнализации или остановка компрессора при
опасном повышении уровня и регулирование с
помощью соленоидного вентиля уровня жидкости.
Регулятор, состоящий из реле уровня и
соленоидного вентиля, несколько сложнее, чем,
например, регулятор прямого действия ПРУД.
Однако он имеет и преимущества перед
последним: автоматическое отключение соленоидного
вентиля при остановке компрессора,
необходимое для плотного перекрывания трубопроводов,
и подача дистанционного сигнала о положении
уровня жидкости.
Наличие выходных электрических контактов
реле позволяет применять его во всех случаях
контроля уровня жидкости для обеспечения
нормальной безаварийной работы холодильной
установки.
В течение нескольких лет в серийном
производстве находилось реле уровня РУ-4 [1],
разработанное ВНИХИ. Датчик этого реле
представляет собой поплавковую камеру с трубкой
из диамагнитной стали. Шар-поплавок снабжен
ферромагнитной трубкой, служащей
индуктивным стержнем для катушки, надетой на
диамагнитную трубку. Вторичный прибор содержит три
токовых реле.
Реле уровня РУ-4 представляло некоторый
прогресс по сравнению с применявшимся до него
реле ДУ-4. Оно было более компактным и имело
закрытое исполнение. Однако реле РУ-4
недостаточно надежно, так как токовые реле обладают
очень слабыми контактами, а шар-поплавок с
укрепленным на нем стержнем является ползуш-
кой, которая перемещается под действием малой
силы запаса плавучести @,3 кгс).
Оба указанных типа реле устарели и сняты
с производства.
Приборостроительные заводы в течение
многих лет выпускают емкостные реле уровня
типов ЭСУ и МЭСУ [1], которые получили
распространение в холодильной промышленности
ввиду отсутствия специальных приборов.
Однако при использовании на аммиачных
холодильных установках они работают
недостаточно надежно: замасливание электрода датчика
приводило к подаче ложного сигнала;
электронная лампа усилителя имела нестабильную
характеристику и сравнительно небольшой срок
службы, выход ее из строя вызывал отказ
прибора.
Кроме того, реле уровня ЭСУ-1 и ЭСУ-2
неудобны, так как блок усилителя должен
монтироваться рядом с сосудом, в котором
контролируется уровень жидкости (длина
высокочастотного кабеля не превышает нескольких
метров).
В 1962 г. во ВНИХИ начата работа по
созданию реле типа ПРУ [2].
Основными отличительными особенностями
реле ПРУ являются:
— две катушки индуктивности, включенные
дифференциально в два плеча моста;
температура катушек колеблется в широких пределах
вследствие изменения температуры среды, но
это не сказывается на работе прибора, так как
сопротивление обеих катушек меняется
одинаково и они компенсируют друг друга;
— пустотелый шар-поплавок малого диаметра
является ферромагнитным телом, изменяющим
индуктивность катушек при повышении и
понижении уровня жидкости; шар-поплавок
свободно перекатывается по внутренней стенке
нержавеющей диамагнитной трубки, образующей
поплавковую камеру;
— датчик работает при наклонах до 50° к
вертикали и надежен как для стационарных, так
и для судовых установок;
— усилитель смонтирован на
полупроводниках, имеющих значительно больший срок
службы, чем электронные лампы.
Реле [3] состоит из двух частей: датчика и
командного прибора, соединенных между собой
тремя проводами.
Датчик одной из первых модификаций
прибора — ПРУ-2 (рис. 1) представляет собой
поплавковую цилиндрическую камеру, на которую
надеты две катушки.
Поплавковая камера выполнена из стальной
нержавеющей диамагнитной трубки диаметром
48 и толщиной 2 мм, внутри которой находится
пустотелый шар-поплавок диаметром 40 мм,
сваренный из магнитного железа 6=0,4 мм. К
торцам трубки приварены резьбовые штуцера, а к
середине трубки — колодка для клеммной
пластины и уплотняющей буксы проводов. Каждая
катушка намотана проводом диаметром 0,35 мм
и имеет 3000 витков. От катушек сделаны три
вывода к резьбовым втулкам клеммной пластины
к которым винтами присоединяются внешние
провода.
29

>TT:TT^;y'XJ
Рис. 1. Датчик
полупроводникового реле
уровня ПРУ-2:
/ — поплавковая
камера ; 2 —
индуктивные катушки; 3 —
шар-поплавок; 4 —
эпоксидный компаунд;
5 — кожух; 6 — клем-
мная колодка; 7 —
корпус ввода.
Катушки закрыты алюминиевым кожухом,
залитым эпоксидной смолой. Такая конструкция
предотвращает проникновение в них влаги и
обеспечивает некоторую термоизоляцию. Оба эти
свойства необходимы в связи с тем, что датчик
может работать при низкой температуре рабочей
среды. Заливка должна быть выполнена очень
тщательно, так как проникновение влаги в
катушки выводит реле из строя.
Командный прибор реле ПРУ-2 является
полупроводниковым двухкаскадным усилителем
с триггером и выходным реле. Как видно из
электросхемы (рис. 2), командный прибор реле
ПРУ-2 представляет собой незначительно
измененный командный прибор реле температуры
ПТР-2 [4].
Две индуктивные катушки датчика включены
в два соседних плеча моста переменного тока
(клеммы 4а, 4в, 5), два других плеча моста
переменного тока образованы активными
сопротивлениями ??2, R4, Rb.
На мост переменного тока подается
напряжение 6В от одной из вторичных обмоток
понижающего трансформатора. Сигнал разбаланса моста
переменного тока поступает на вход
полупроводникового усилителя. Первый каскад этого
усилителя, собранный на триоде ПП1, питается
постоянным током напряжением около 20 В от
вторичной обмотки трансформатора,
выпрямителей Д19 Д2 и фильтра R18 — С4 — С5.
Усиленный сигнал подается с первого каскада
через разделительный конденсатор С2 на вход
второго каскада усиления, собранного на
триоде ПП2. Этот каскад усиления питается от соб.
ственной вторичной обмотки трансформатора на_
Номиналы элемент об схемы
0,*0,05
Cf5,0x306
СдЧ00^200
О?,С&?Б'Щ0х30д
R2=3S00 R7=2<tK
4
Rn
R15
%
R17
R?*630 Д10~3900 R/s-
RS'3S00Rfr27
Rff-3SOO Rf2'3S00
-2200
-2200
-30
-0300
4500
-5000
ДГД5'М76
' За к питанию
—30 исполнительный меха-
—20 к питанию низм
-/а\
-/о р
-2203
*Г27д \
-2aJ
-Ча датчик
'?0 датчик
'5средняя точка датчика-
Рис. 2. Принципиальная
электрическая схема реле уровня
ПРУ-2.

пряжением 6В. В цепи этой обмотки имеется
диод Д5, с помощью которого осуществляется
фазочувствительность второго каскада
усиления. В коллекторной цепи триода ПП2 течет
ток только в течение одного полупериода,
другой полупериод срезается диодом Дъ.
Если сигнал моста переменного тока
совпадает по фазе с открытым положением триода
ПП2, то в этом случае триод ПП2 остается
запертым и в течение второго полупериода — от
сигнала моста перменного тока. Фаза моста
переменного тока меняется на 180° всякий раз,
когда шар-поплавок проходит через середину
датчика. Таким образом различается
направление отклонения шара-поплавка от среднего
положения.
Нагрузкой коллектора триода ПП2 является
делитель из двух активных сопротивлений R13f
?J14. Co средней точки этого делителя усиленный
сигнал поступает на переключающее устройство
(триггер).
Триггер собран на двух триодах — ППЗ и
ПП4 и предназначен для быстрого
переключения выходного реле при любом, даже очень
медленном, изменении уровня жидкости в камере
поплавкового датчика. Это исключает
«зависание» выходного реле и, как следствие,
подгорание его контактов. Обмотка выходного реле
является нагрузкой триода ПП4, а весь триггер
питается от вторичной обмотки трансформатора
напряжением ЗОВ через выпрямители Д3, Д4
и фильтр Ru и С6.
Необходимые переключения во внешних
цепях осуществляются контактами выходного
реле Р типа МКУ-48.
Техническая характеристика ПРУ-2
Напряжение, В 220
Рабочая среда Аммиак, фреоны
Температура, °С
рабочей среды +70
окружающего воздуха ±70
Рабочее давление, кгс/см2 18
Дифференциал регулирования, мм . . 5—40
Разрывная мощность контактов при
напряжении 220 В
постоянного тока, Вт 50
переменного тока, В-А 500
Масса, кг
усилителя 2
датчика 2,6
Габаритные размеры, мм
усилителя 167x106x103
датчика 80x270
Датчик и усилитель связаны тремя проводами
одинакового сопротивления — не более 100 Ом
каждый.
С 1966 г. рязанский завод «Теплоприбор»
выпускает реле уровня типа ПРУ в
общепромышленном и в тропическом (Т) исполнении. Завод
заключил командный прибор (рис. 3) в металли-
Рис. 3. Командный прибор реле уровня ПРУ-4 и ПРУ-4Т.
ческий корпус и сделал датчик (рис. 4) с
отъемными контрфланцами. Такая конструкция
датчика позволила сменять в нем шар-поплавок.
Для ограничения перемещения шара-поплавка
в поплавковой камере введены пружинные
съемные кольца. Диаметр шара-поплавка увеличен
до 42 мм. Однако из-за отсутствия
тонколистовой магнитной нержавеющей стали
шар-поплавок выполнен, как и в ПРУ-2, из декапира.
В связи с этим реле ПРУ нельзя применять на
воде и на агрессивных по отношению к
углеродистому железу средах. Модифицированному
реле присвоен тип ПРУ-4.
Принципиальные электрические схемы реле
уровня ПРУ-4 и ПРУ-4Т аналогичны схеме
реле уровня ПРУ-2. Основное отличие состоит в
том, что в усилителях ПРУ-4 и ПРУ-4Т есть
только один каскад предварительного усиления
сигнала, поступающего с моста переменного
тока. Кроме того, в этих приборах в качестве
выходного реле Р1 использовано реле типа РЭС-9,
у которого выходные контакты допускают
меньший ток переключения.
Дальнейшим развитием реле ПРУ-4 и ПРУ-4Т
является реле уровня ПРУ-5 и ПРУ-5Т (рис. 5).
В схеме ПРУ-5 и ПРУ-5Т в отличие от ПРУ-2
и ПРУ-4 нет каскадов предварительного
усиления. Сигнал разбаланса моста переменного тока
через выпрямительный мост Д19 Д2, Д3, Д4
подается непосредственно на триггерное устройство.
31

Рис. 4. Датчик реле уровня ПРУ-4 и ПРУ-4Т, ПРУ-5
и ПРУ-5Т:
1 — поплавковая камера; 2 — индуктивные катушки; 3 —
шар-поплавок; 4 — эпоксидный компаунд; 5 — кожух;
6 — клеммная колодка; 7 — корпус ввода.
/
Для того чтобы величина сигнала была
достаточной для срабатывания триггера, напряжение
питания моста переменного тока повышено до 15В.
Мост настраивается так, что баланс моста имеет
место в том случае, когда шар-поплавок
находится в одной из индуктивных катушек, а
разбаланс моста наступает при переходе
шара-поплавка в другую индуктивную катушку. Таким
образом, в схеме ПРУ-5 и ПРУ-5Т исключена
фазочувствительность; выходными реле
является реле типа МКУ-48С.
Недостатком схемы реле ПРУ является то, что
при обрыве одного из проводов датчика или
катушки датчика может быть подан ложный
сигнал.
Датчики уровня ПРУ-4, ПРУ-4Т, ПРУ-5,
ПРУ-5Т [5] (см. рис. 4) представляют собой
поплавковую камеру, выполненную из
немагнитной стали, к которой крепятся на болтах
контрфланцы для присоединения датчика к
трубопроводу.
На поплавковую камеру надеты две катушки
индуктивности с проводом ПЭВ-2 диаметром
0,2 мм, имеющие по 3300 витков каждая.
Магнитным телом, изменяющим индуктивность
катушек, является шар-поплавок из магнитной
стали.
Катушки индуктивности и поплавковая
камера защищены от механических воздействий
металлическим кожухом. Пространство между
катушками и кожухом залито эпоксидным
компаундом, служащим тепло- и влагоизоляцией
датчика. Клеммная колодка расположена в
корпусе из алюминиевого сплава. К клеммам клемм-
ной колодки на месте установки подключаются
жилы соединительного кабеля. Корпус клемм-
ной колодки закрывается крышкой, уплотнение
которой достигается поджатием прокладки.
Для уплотнения соединительного кабеля
служат резиновые и стальные кольца и нажимная
гайка. Диаметр уплотняемого кабеля от 10 до
12 мм. Исполнение датчика — водозащищенное.
Рис. 5. Принципиальная схема
реле уровня ПРУ-5 и ПРУ-5Т.
jr° \T~\l

Командный прибор (см. рис. 3) состоит из
алюминиевого корпуса /, монтажной платы 2,
силового трансформатора 3 и штепсельного
разъема 4.
' На монтажной плате расположен фазочув-
ствительный усилитель. Плата изготовлена из
листового стеклотекстолита.
Силовой трансформатор имеет первичную и
несколько вторичных обмоток. Между
первичной и вторичными обмотками расположена
экранная обмотка, соединенная с корпусом. Вилка
штепсельного разъема, закрепленная на
корпусе, соединяется с платой гибкими
монтажными проводами. Гнездо штепсельного разъема
закреплено в отъемной части корпуса 5. К
контактам гнезда на месте установки прибора
припаиваются жилы кабелей датчика,
сигнализации и питания.
Корпус закрыт крышкой 6, уплотненной
резиновой прокладкой 7. Снаружи на крышке
находится паспорт прибора 8. Отъемная часть
корпуса уплотняется резиновой прокладкой 9
и закреплена четырьмя винтами 10. Внешние
кабели уплотняются резиновыми кольцами 11
и нажимными гайками 12. На отъемной части
корпуса расположена табличка со схемой внешних
соединений 13 и винт заземления 14.
На внутренней стороне крышки блока
находится планка 15 с принципиальной схемой
прибора. Корпус командного прибора имеет
водозащищенное исполнение.
Приборы обеспечивают нормальную работу в
условиях эксплуатации, приведенных ниже.
ПРУ-4
ПРУ-4
Повышенная температура
окружающего воздуха, °С
рабочая до 40
предельная до 60
Повышенная относительная
влажность окружающего
воздуха, % 90—95
при температуре, °С . . 30
Пониженная рабочая
температура окружающего
воздуха, °С
для датчика —30
для блока 5
предельная —30
Температура
контролируемой среды, °С ±50
Рабочее давление, кгс/см2 18
Циклическое воздействие
температуры контролируемой
среды на датчик, °С . . —30ч- + 100
Морской туман —
Иней и роса Устойчив
только
датчик
Плесневые грибы —
Вибрационные нагрузки
диапазон частот, Гц . . —
ускорение, м/с2 .... —
ПРУ-4Т
до 50
до 70
95—100
40
-30
0
-50
±50
18
—30-ь+100
Устойчив
Устойчив
только
датчик
Устойчив
5—30
15
Многократные ударные
нагрузки
длительность импульса,
мс
максимальное ускорение,
м/с2
Корабельная качка, град
амплитуда
длительные наклоны
ПРУ-4Т
10—15
100
22,5
15
Техническая характеристика реле уровня ПРУ-4 и ПРУ-4Т
Допустимая токовая нагрузка на
контакты выходного реле, А
постоянный ток C0 В)
постоянный ток B50 В) ....
переменный ток E0 Гц, 115 В)
переменный ток E0 Гц, 220 В)
Питание прибора
напряжение сети переменного
тока, В
частота, Гц
Потребляемая от сети мощность при
коэффициенте не менее 0,8, Вт . .
Дифференциал регулирования
уровня, мм
Максимальная допустимая
погрешность срабатывания относительно
номинального нижнего уровня, мм
Длина линии связи датчика с
блоком, м
Габаритные размеры, мм
блока
датчика
Масса, кг
блока
датчика
монтажного комплекта
2
0,3
0,5
0,3
220 или 127
50 или 60
35+15
60 —10
±10
Не более 500
292x152x90
172x137x90
2,8
3,45
1,65
Датчик устанавливают на сосуде с
контролируемой жидкостью в вертикальном
положении кабельным вводом книзу на такой высоте,
чтобы положения нижнего и верхнего уровней
срабатывания, нанесенные на корпусе датчика,
совпадали с заданными.
Для того чтобы периодически проверять
исправность реле и его подсоединений,
рекомендуется устанавливать его по схеме, показанной
на рис. 6. Как видно из схемы, к сосуду с
помощью вентилей 4 и 5, открытых в рабочем
положении, присоединена колонка, к которой
приварены патрубки для датчика реле ПРУ-4.
Рис. б. Рекомендуемая
схема установки реле
типа ПРУ:
1 — сосуд; 2 — колонка;
3 — датчик ПРУ; 4, 5,
6 — запорные вентили.
зз

К колонке подведена через вентиль 6 линия
высокого давления. В рабочем положении вентиль
закрыт. Не допускается питание сосуда по этой
линии, так как это привело бы к неправильным
показаниям датчиком уровня жидкости в
сосуде. Несоответствие давления на 0,01 кгс/см2
вызывает изменение столба аммиака на~ 16 см.
Для проверки реле уровня на верхний сигнал
вентиль 4 закрывают, а вентиль 6 открывают,
уровень в датчике повышается. Для проверки
реле уровня на нижний сигнал вентили 6 я 5
закрывают, а вентиль 4 открывают.
Причинами несрабатывания выходного реле
при такой проверке могут быть: нарушение
внешних цепей, обрыв в катушках, засорение
и замасливание поплавковой камеры.
В установках с низкой температурой среды
колонку нужно термически изолировать.
Рекомендуется после монтажа датчика
заливать пространство клеммной коробки
расплавленным синтетическим церезином марки 90—100
(ГОСТ 7658-55) или парафином.
Многолетний опыт эксплуатации реле ПРУ-2,
ПРУ-4 и ПРУ-5 показал, что они работают
надежно.
2.
ЛИТЕРАТУРА
5.
холодильных уста-
Новые
техника»,
Якобсон В. Б. Автоматизация
новок. М., Госторгиздат, 1962.
РотенбергА. Г., Мартов В. М.
конструкции реле уровня. «Холодильная
1963, № 2.
3. РотенбергА. Г., Мартов В. М., Кобу-
лашвили Ш. Н. Новые приборы автоматики и
контроля холодильной промышленности. М.,
«Пищевая промышленность», 1971.
4. Ужанский В. С. Автоматизация холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность», 1966.
Технические описания и инструкции по
полупроводниковым реле уровня ПРУ-4, ПРУ-4Т, ПРУ-5 и
ПРУ-5Т. Рязанский завод тепловых приборов.
621.572
Комплексная автоматизированная
аммиачная холодильная машина ХМ-АУ45/1А
Р. И. ТОЛКАЧЕВА
ВНИИхолодмаш
э. и. вилк
Черкесский завод холодильного машиностроения
На Черкесском заводе холодильного
машиностроения изготовлена и испытана
комплексная автоматизированная аммиачная машина
ХМ-АУ45/1А, предназначенная для
охлаждения и поддержания заданной температуры
теплоносителя, используемого в различных
холодильных системах.
Машина ХМ-АУ45/1А входит в
параметрический ряд комплексных автоматизированных
аммиачных машин (XM-AB22/IA, ХМ-АУ45/1А,
ХМ-АУУ90/1А), разрабатываемых Черкесским
заводом холодильного машиностроения
совместно с ВНИИхолодмашем на базе серийно
выпускаемого заводом холодильного оборудования.
Новая комплексная машина ХМ-АУ45/1А в
отличие от серийно выпускаемой в настоящее
время выполнена в одном блоке (рис. 1). Такая
компоновка приводит к экономии
производственных площадей на 50% и сокращению затрат на
монтажно-наладочные работы в связи с тем,
что холодильную машину полностью собирают
на заводе.
В условиях эксплуатации обеспечивается
удобный доступ к любому элементу холодильной
машины и приборам автоматики. Машина работает
на аммиаке (ГОСТ 6221—62) и смазочном масле
ХА-30 (ГОСТ 5546—66). В качестве
теплоносителей можно использовать водные растворы
хлористого кальция и хлористого натрия.
Диапазон температур теплоносителя на
выходе из испарителя от —25 до +15° С при
температурах охлаждающей воды от 1 до 30° С,
разность давлений конденсации и всасывания в
компрессоре <; 12 кгс/см2, а отношение этих
давлений ^ 9. Машина обеспечивает нормальную
работу при температуре окружающего воздуха
от 5 до 40° С.
Комплексная машина ХМ-АУ45/1А
поставляется вместе с силовым электропусковым
оборудованием и выносным постом сигнализации.
На рис. 2 представлены зависимости холодо-
производительности (а) и потребляемой
мощности (б) машины ХМ-АУ45/1А от температуры
рассола на выходе из испарителя при различных
температурах охлаждающей воды.
34

Рис. 1. Комплексная автоматизированная аммиачная машина ХМ-АУ45/1А:
1 — компрессор; 2 — конденсатор; 3 — фильтр аммиачный; 4 — муфта; 5 — электродвигатель; 6 ¦
ления; 7 — маслоотделитель; 8 — рама; 9 — испаритель; 10 — щит приборов.
70г
блок управ-
Ne,KBm
20
16
z/
1
Рис. 2.
Зависимости холодо-
производител ь -
ности (а) и по-
требляемой
мощности (б)
машины ХМ-АУ
45/1А от
температуры рассола
на выходе из
испарителя при
различных
температурах
охлаждающей воды и
расходе рассола
20 м3/ч (twi —
проточное
водоснабжение, twio
— оборотное во-
доснаб жени е,
Vw — расход
воды):
а — / — tw\o =
22° С, Vw=
28 м3/ч; 2—22°С,
14 м3/ч; 3 —
28° С, 28 м3/ч;
4 — 28° С,
14 м3/ч; б —
l—tWl = 22° С,
Vw == 14 м
2 — 28°
14 м3/ч.
Уч;
С,
Техническая характеристика
Холодопрэизводительность, ккал/ч
fea=-.10°C, *Ш1=22<€*
^S2=00G, twl=22°C
Расход, м3/ч
охлаждающей воды
теплоносителя
Эффективная мощность, кВт
ts2=—Ю°С, ^!=220С
*в2=0°С, ^!=22°С ........
Компрессор
Электродвигатель . . .
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
напряжение, В
Конденсатор
внутренняя теплообменная
поверхность, м2
число ходов по воде
Внутренняя теплообменная поверхность
испарителя, м2
Габаритные размеры машины, мм
длина
высота
глубина
Зарядка машины, кг
аммиаком
маслом
Масса, кг .
46 000
69 000
14
20
16,8
21
АУ45
АОП2-72-4
30
1460
220/380
14,5
12(8)**
20
2725
2100
1100
150—180
5
2400
-30
-15
-20
-15
5
-5 ы;с
*tsz — температура рассола на выходе из испарителя;
tWt — температура воды на входе в конденсатор.
** Указано проточное водоснабжение, в скобках— оборот-

Система автоматического управления
ХМ-АУ45/1А предусматривает работу машины
в следующих режимах: автоматическом
(основном), полуавтоматическом и местном.
Пуск, остановка, регулирование холодопро-
изводительности в автоматическом режиме
осуществляются автоматически при наличии
автоматической защиты, в полуавтоматическом —
вручную, также при наличии автоматической
защиты, в местном, пусконаладочном — вручную
с отключенными приборами автоматической
защиты.
Испаритель заполняется аммиаком с помощью
соленоидного вентиля, сигнал на который посту-
Электродвигатель экранированного
компрессора [1, 2] по условиям охлаждения
занимает промежуточное положение между
встроенным электродвигателем герметичного
компрессора и обычным электродвигателем
открытого (сальникового) компрессора.
В герметичном компрессоре
электродвигатель омывается всасываемым паром и
полностью отдает фреону тепло, эквивалентное
электрическим потерям.
В открытом компрессоре, приводимом в
движение электродвигателем в обычном
исполнении, тепло отдается окружающему воздуху.
В экранированном компрессоре ротор
электродвигателя омывается фреоном и смазочным
маслом, а статор — окружающим воздухом,
поэтому только часть тепла от
электродвигателя отдается всасываемому пару. В то же
время электрические потери в
экранированном электродвигателе больше, чем во
встроенном. Большую роль в охлаждении экрана
играет масло, которое подается по валу на
ротор, отбрасывается на крышку и стенки
экрана и стекает по зазору между экраном и
ротором.
Встроенные электродвигатели существенно
отличаются от электродвигателей открытых
холодильных компрессоров. Мощность привода
открытого компрессора выбирают по
эффективной мощности, потребляемой при наиболее
пает от полупроводникового регулятора
уровня ПРУ-5. Кроме того, имеется второй
регулятор уровня ПРУ-5, отключающий компрессор
при опасном повышении уровня аммиака в
испарителе.
Комплексная автоматизированная
аммиачная холодильная машина ХМ-АУ45/1А
обладает высокими технико-экономическими
показателями и рекомендована к
производству.
В 1972 г. намечены к выпуску комплексные
автоматизированные аммиачные холодильные
машины XM-AB22/IA и ХМ-АУУ90/1А.
тяжелых расчетных условиях. С учетом
пусковых режимов ее увеличивают на 10—15%.
Нагрузка электродвигателя открытого
компрессора почти всегда ниже номинальной,
поэтому температура обмотки остается в
допустимых пределах.
Температура встроенного электродвигателя
в первую очередь определяется количеством
циркулирующего холодильного агента. При
повышении температуры кипения мощность
возрастает медленнее, чем весовая
производительность, поэтому температура обмотки не
повышается, а понижается — происходит
своеобразная температурная инверсия [3]
встроенного электродвигателя (рис. 1). В
результате этого мощность на валу встроенного
электродвигателя может быть в 2—3 раза
больше номинальной.
Изменение температуры обмотки
электродвигателя экранированного компрессора
носит промежуточный характер и зависит также
от интенсивности охлаждения статора
воздухом и экрана маслом.
При проектировании ХОКБ ХМ ряда
экранированных компрессоров с частотой
вращения 3000 об/мин в первую очередь
разрабатывали модели номинальной холодопроизводи-
тельность 700 ккал/ч (модель ФГэ 0,7~3),
1100 ккал/ч (ФГэ 1,1 —3) и 1800 ккал/ч
(ФГэ 1,8~3). Первая и третья модели рабо-
621.313.037.1:621.57.041=213.3
Об охлаждении электродвигателей экранированных компрессоров
Л. Я. ПЕТРУШАНСКАЯ, А. Л. ЧЕРНЯК, И. А. ЭЛЬКИН
Харьковское опытно-конструкторское бюро холодильных машин
Доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
36

^^<*\
•^г^^
[г---'-'^^*^^
tк* canst
Ч J
SH
? . . V . i tt №Вт
во
во
40
Оа,/сгМ
40
Z0
10
-но -35 -зо -zs -га -ш-ю -5 о t0t°c
Рис. I. Температура обмотки обычного 1 и
встроенного 2 в герметичный компрессор электродвигателей;
весовая производительность Ga в зависимости от t0.
тали на фреоне-12. Диаметр цилиндра у всех
компрессоров 36 м>м, ход поршня от 19 до
25 мм, толщина экрана 0,3 мм.
Разрез экранированного компрессора ФГэ
1,1—3 представлен на рис. 2.
Компрессор испытывали при температурах
кипения —35; —25; —15; 5° С, всасывания 20
(в нескольких опытах при 15°С),
окружающего воздуха 20 и 50° С. Каждой температуре
кипения соответствовали температуры
конденсации 30; 40; 50 E5)° С. Воздух для
обдува компрессора подавался вентилятором типа
К-95, который ©ходит в состав герметичного
агрегата.
Методика тепловых испытаний
соответствовала ГОСТ 10613—63. Погрешность в
определении холодопроизводительности составляла
в среднем менее 2% и не превышала 3%, а в
измерении температур — 2° С.
Были проведены две основные серии опытов
с подачей масла для охлаждения
электродвигателя и экрана и без подачи* масла на экран
(в этой серии опытов отверстие в верхнем
торце 'вала было закрыто).
На рис. 3, а показана зависимость
температур обмотки ^обм электродвигателя от
температуры кипения t0.
Оказалось, что с ростом tQ при более
низких температурах конденсации и
соответственно меньшей потребляемой мощности
наблюдается явление температурной инверсии,
как в герметичном компрессоре со встроенным
электродвигателем. При tK = 50°C характер
кривых изменяется, становится таким же, как
Рис. 2. Экранированный компрессор ФГэ 1,1-3 (фреон-22, 3000 об/мин). Точки X
показывают место установки хрсмель-копелевых термопар, присоединенных к
потенциометру ПП-63.
37

t0;c
Рис. 3. Распределение температур в компрессоре
ФГэ 1,1—3:
а — температуры обмотки электродвигателя; б —
температуры масла в нижней части кожуха; в —
температуры экрана; 1 — верх экрана; 2 — середина экрана;
3 — низ экрана;
электродвигатель не охлаждается маслом:
электродвигатель охлаждается маслом.
у обычного электродвигателя. При
охлаждении экрана маслом температура обмотки в
наиболее напряженных режимах (при
температуре кипения 5° С, конденсации 40 и 50° С)
снижается на 10—15° С, при малой же
потребляемой мощности незначительно повышается.
Температура масла (рис. 3, б) при подаче
его на экран возрастает на 3—9° С. С
повышением /0 и ростом количества циркулирующего
холодильного агента температура масла
снижается, поэтому обмотка электродвигателя
охлаждается более эффективно.
38
На рис. 3, в показаны температуры в
различных точках экрана. Когда экран и ротор
не охлаждаются маслом, наиболее высокую
температуру имеет крышка экрана, низ
экрана хорошо охлаждается парами холодильного
агента, перепад температур вдоль оси экрана
составляет 35—40° С. При охлаждении
маслом экрана наиболее высокая температура
(80° С) в его средней части, перепад
температур вдоль экрана составляет только 15—20°С.
Наиболее высокие температуры у деталей
компрессора наблюдаются, когда экран и
ротор охлаждаются маслом, так как тепло от
электродвигателя частично отдается этим
деталям. Нагрев всасываемого пара
усиливается. Поэтому на всех режимах, когда
электродвигатель охлаждался маслом, холодопроиз-
водительность компрессора понижалась на
5—10%.
Опыты показали, что при прохождении
масла в канале между экраном и ротором на
средне- и низкотемпературных режимах
потребляемая мощность компрессора
возрастала на величину от 30 до 115 Вт. Это связано
с дополнительными потерями на трение в
канале между ротором и экраном, которые
возрастают при увеличении частоты вращения [4].
Сравнение экранированных компрессоров
равной производительности G00 ккал/ч) с
1500 и 3000 об/мин показывает, что сила
трения в канале ротор — экран у компрессора с
3000 об/мин в 1,65 раза больше, чем у
компрессора с 1500 об/мин. В связи с этим
возрастают механические потери.
Опыт холостого хода показал, что у
компрессора ФГэ 0,7 ~3 (п = 3000 об/мин) при
работе на воздухе (без клапанной доски и
крышки цилиндра) и давлениях в кожухе 0;
0,5; 1; 2; 5; 7 и 10 кгс/см2 в случае
охлаждения экрана маслом потери мощности
возрастают в среднем на 11%.
При проектировании экранированных
машин должны быть определены оптимальные
расходы масла, обеспечивающие требуемое
охлаждение электродвигателя и экрана при
минимальных гидродинамических потерях в
канале между экраном и ротором.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. А. Элькин, В. С. Шевченко, В. Б. Якоб
сон. Тепловые испытания экранированного
герметичного компрессора ФГэ 0,7 ~3 и агрегата ВСэ
0,7 ~3. «Холодильная техника», 1969, № 12.
2. Э. С. Басе. Охлаждение экранированного
компрессора. «Холодильная техника», 1970, № И.
3. В. Б. Якобсон. Исследование малых
холодильных компрессоров. Докторская диссертация. Л., 1968.
4. А. Камерон. Теория смазки в инженерном деле.
М., Машгиз, 1962.

621.574.004.12
Равновесные характеристики
холодильной машины
Доктор техн., наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД,
И. Д. ВОРОБЬЕВ
Институт теплофизики Сибирского
отделения АН СССР
Настоящая статья посвящена изложению
разработанной авторами методики построения
равновесных характеристик холодильной
машины с поршневым компрессором с помощью
математической модели и электронно-вычислительных
машин.
Уравнение теплового баланса холодильной
машины*, В установившемся состоянии
должно быть равновесие между внешними теплопри-
токами и тепловыми потоками заданного
термодинамического цикла рабочего вещества.
Равновесие характеризуется следующими
уравнениями:
испаритель:
конденсатор:
компрессор:
Qo = Gagv,
Qk = Ga</K;
Qk
k F В •
tf« = GaTJ7 = Ga/0;
A)
B)
C)
D)
E)
Здесь
Nt = QK - Qo- F)
Qo> Qk — тепловые нагрузки
испарителя и
конденсатора;
Ga — весовое количество
циркулирующего рабочего
вещества;
<7о> <7к — удельные тепловые
нагрузки испарителя и
конденсатора;
ки, kK — коэффициенты
теплопередачи испарителя и
конденсатора;
FUi FK — теплопередающие
поверхности испарителя
и конденсатора;
8и
'si *s
U
•tn
*W1 *U
среднелогарифмическая
разность температур в
испарителе;
~t—_t — среднелогарифмическая
^Ш2 ^К
разность температур в
конденсаторе;
twl, tw2 — температуры
охлаждающей воды на входе
и на выходе из
конденсатора;
tsi> ts2 — температуры
теплоносителя на входе и на
выходе из испарителя;
^о> ^к — температуры кипения и
конденсации
холодильного агента;
Nt — индикаторная мощность
компрессора;
/а — удельная адиабатная
работа компрессора;
y\t — индикаторный к. п. д.;
10 — удельная работа
компрессора.
Расход охлаждающей воды в конденсаторе
Qk (?)
Gm =•
cw \*u
• twi)
Расход теплоносителя в испарителе
Ga = — Q° , ч . (8)
cs Usi ts2)
где cu
'и» '-s — теплоемкости воды и
теплоносителя.
После преобразования уравнений A)—F),
учитывая выражения G) и (8), получим:
Qo 1
Gsfi*
Qo
t* = tu
Gscs \
QoQk
QoGwcw
Qo<7k
exp (as) — 1 '
1
i
r exp(as) —1
1
+ exp (aK) — 1
1
QqGwcu
Здесь:
Qo = VnqX
kmFH
~ G r » ^K == G r
exp (aK) — 1 >
kKFK
(9)
A0)
(П)
A2)
A3)
Qv = -
vh
Qo
часовой объем компрессора;
объемная холодопроизводитель-
ность;
vi — удельный объем всасываемых в
компрессор паров;
X — коэффициент подачи компрессора.
Теплоемкость cs рассола заданной
концентрации t—функция его средней температуры
= *п + -
t.
¦h
In
-'о *
'S2 '0
Следовательно, cs = /x (t09 tsl, ts2, I). A4)
Коэффициенты теплопередачи для испарителя
и конденсатора могут быть представлены в виде
следующих функциональных зависимостей:
39

&и = /2 (hy tsl, ts2, ws, Q0, mt); A5)
К = /з (to, tKf twl, tw2, ww, Q0, ть), A6)
где ays, оу^ — скорости теплоносителя и
охлаждающей воды;
mi — набор конструктивных
параметров аппаратов.
Величины qQy qK, qv— функции
температурных границ холодильного цикла
Qo = /4 (to, tK), A7)
q« = /5 (*о, «к), A8)
<7» = /е (*о, W A9)
и вычисляются с помощью специальной системы
подпрограмм расчета термодинамических
свойств [1 ], при этом l0f q0 я qK в холодильном
цикле связаны зависимостью l0=qK—q0.
Для заданного типа компрессора коэффициент
подачи можно считать как функцию двух
температур: температуры кипения и конденсации
ь = U (to, У, B0)
либо на основании данных по испытаниям
компрессора представить в виде полинома
i
гдеа= — = ~\— отношение давлений.
Ро f vo)
Аналогично можно записать и выражение
для индикаторного к. п. д.
Чь = /8 (to, Q. B1)
Полученная система уравнений (9)—B1)
является математической моделью холодильной
машины, работающей в равновесных условиях.
Так как число переменных, входящих в
систему, больше числа уравнений, то система
имеет бесконечное множество решений, каждое
из которых зависит от,принятого набора
числовых значений параметров.
В число параметров системы можно включить
ряд величин, которые для заданной холодильной
машины остаются неизменными при переходе
от одного равновесного состояния к другому.
К ним относятся величины теплопередающих
поверхностей FH и FK, часовой объем
компрессора Vh и набор значений конструктивных
параметров mi. Если в качестве параметров
принять также величины twl, ts2, Gs (или ws),
Gw (или ww), то получим замкнутую систему
алгебраических уравнений относительно
значений Q0, t0, tKi tw2, t8l, kn, kK, cs, q0, qK, qv,
X, tj., найдя которые можно вычислить и другие
параметры работы машины в равновесных
условиях.
Введем следующую терминологию.
Величину ts2 назовем управляющей
переменной, величины twl, Gs (или ws), Gw (или
ww) — возмущающими переменными,
неизвестные системы — управляемыми переменными.
Равновесной характеристикой холодильной
машины является последовательный ряд ее
равновесных состояний, устанавливающихся при
изменении управляющей переменной в допустимых
пределах и заданном наборе значений
возмущающих переменных.
Каждое равновесное состояние
характеризуется своим набором управляемых переменных,
значения которых являются решением системы.
Расчет параметров равновесного состояния
на ЭВМ. Для расчета параметров равновесного
состояния использован метод итераций,
который при простом алгоритме обеспечивает
требуемую точность за приемлемое время счета.
Исходные данные для расчета содержат
известные значения теплопередающих
поверхностей Fn и fK и их конструктивные параметры,
часовой объем компрессора Vh, набор значений
возмущающих переменных, заданную величину
управляющей переменной, а также
коэффициенты уравнений для определения
термодинамических свойств холодильного агента.
Сущность итерационного процесса видна из
формы построения уравнений (9)—B1). В
качестве начального приближения выбираются
значения Q0, t0, tK9 tsl, tw2 в «базовой» точке.
Задав начальные приближения для этих
величин, можно определить начальные приближения
и для остальных неизвестных системы.
Вычисляя последующее приближение для каждого
из неизвестных системы, сравнивают его со
значением на предыдущем шаге итерационного
процесса. Процесс повторяется до тех пор,
пока разность между двумя последующими
приближениями для каждой из искомых величин
не станет меньше заданного числа е.
Для температур рекомендуется выбирать 8=
=0,01° С, для Q0—8=0,01 кВт.
В процессе итераций может оказаться, что
некоторые из приближений могут выходить за
границы допустимых значений, поэтому при
реализации метода на ЭВМ на неизвестные
системы должны быть наложены ограничения вида:
Найденные в результате решения системы
величины неизвестных определяют равновесное
состояние холодильной машины. Переход к
новому равновесному состоянию достигается
изменением значения управляющей переменной; при
этом остальные значения параметров системы
остаются неизменными. Таким образом, можно
получить последовательный ряд равновесных
состояний, который и является равновесной
характеристикой холодильной машины.
Пример построения равновесной
характеристики.] В качестве примера построим
равновесную характеристику холодильной машины с
рассольной системой охлаждения и фреоном-12 в
качестве холодильного агента, работающей по
схеме, приведенной на рис. 1.
40

I 5/ \ /
A \ /
/ \ \ 4/
\ I 6 7X
I W>
*J
Рис. 1. Узловые точки холодильного цикла в s,
/-диаграмме.
Коэффициент подачи X = XtXw, B2)
где Xt — коэффициент видимых объемных потерь.
При депрессии на стороне всасывания Ар0 =
=0,05 бар и на стороне нагнетания Арк=
=0,1 бар Xt определяется по формуле [2]
р0 — Ар0 I рк + Дрк Ро — Дро\
**- Ро -^l^-p- "" Ро У B3)
где ст=0,06 — принятая величина мертвого
объема компрессора.
Коэффициент подогрева Xw определяется по
эмпирической формуле
Яи, = "^-. B4)
Индикаторный к. п. д. v\i=Xw + 0,0025/0. B5)
Формулы B2)—B5) не позволяют точно
определить значения X и ци однако в работе такая
задача не ставилась и замена их более точными
выражениями не нарушит общности способа
построения равновесной характеристики
холодильной машины.
jhzA
дЛ-Ю
/L0LJL.
Рис. 2. Зависимость тепловых нагрузок испарителя и
конденсатора, мощности компрессора и расхода рабочего
вещества от температуры теплоносителя на выходе из
испарителя.
При заданном изменении внешних параметров-
холодопроизводительности и принятой схеме ма,
шины, рабочем веществе и теплоносителе был
проведен выбор основных элементов установки
на основании теплового расчета, изложенного
в работе [2].
Рассчитанный таким образом режим машины
является «базовым».
t,°?
30
20
10
0
40
у
^^^
у^
tn
\wz „
*wt
fa S
tn,
-10
10 tS7yQC
Рис. З. Изменение температур рабочего вещества, воды
и теплоносителя.
S 0 5 10 tS2, °C
Рис. 4. Характеристики холодильной машины.
41

-10 -5 0 5 10 tS2;C -10, -5 0 5 10 tsz;C
Рис. 5. Характер изменения температуры рабочего вещества.
При неизменных конструктивных параметрах
машины и принятых значениях возмущающих
переменных (Gs= 15780 кг/ч, Gw= 14900 кг/ч,
И18=1,6м/с, 0^=1,5 м/с, ^=20° С) была
построена равновесная характеристика при
изменении управляющей переменной в пределах
—10° C^s2^10° С при постоянных
поверхностях испарителя и конденсатора (Fи=20 м2,
FK=4,6 м2) и часовом объеме компрессора (V/l=
= 160м3/ч), соответствующих «базовому»
режиму.
Изменение тепловых нагрузок на аппараты,
мощности компрессора и расхода
циркулирующего рабочего вещества в зависимости от
температуры теплоносителя представлено на рис. 2.
На рис. 3 показано изменение внешних и
внутренних параметров при переходе из одного
равновесного состояния в другое.
Варьируя одну из возмущающих переменных
в некоторых пределах, будем получать набор
характеристик, позволяющий определить
влияние возмущений на равновесное состояние.
На рис. 4 представлены зависимости Q0=
=f C«7i» t82) и Ni=f(twli ts2), а на рис. 5 —
to=f (twi> *8*) и fK = / (twl, ts2) при изменении
температуры охлаждающей воды twl в
пределах от 10 до 25° С. Из приведенных графиков
видно, что изменение температуры входящей
в конденсатор воды twl наибольшее влияние
оказывает на мощность компрессора и
температуру конденсации. Влияние изменения twl на
температуру кипения t0 незначительно.
Если перестроить полученные характеристики
в виде зависимости Ni=f(t0) при условии
поддержания постоянной температуры
конденсации, то, как известно, при некоторой
температуре кипения индикаторная мощность до-
10,5
10
Л
X'
Вй,кВт
15
-10
60
iot;c
Рис. 6. Зависимость холодопроизводительности и
индикаторной мощности от температуры кипения при
температуре конденсации 30° С.
стигает максимального значения, при этом
каждому значению температуры конденсации
соответствует определенное значение twl.
На рис. 6 такое перестроение сделано для tK =
=30° С. Индикаторная мощность компрессора
Nt достигает максимального значения при tQ=
=—1° С, что для заданной температуры
конденсации соответствует значению ^1=21° С.
ЛИТЕРАТУРА
1. РозенфельдЛ. М., Воробьев И. Д.
Расчет холодильных циклов фреона-12 с помощью
быстродействующих электронно-вычислительных
машин. «Холодильная техника», 1969, № 11.
2. РозенфельдЛ. М., Т к а ч е в А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторгиздат, I960.
42

664.8.037.1
Характеристика одномерного поля температур тела
при охлаждении и замораживании
Доктор техн. наукг проф. Г. Б. ЧИЖОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Задача о характеристике одномерного поля
температур тела при замораживании была
поставлена Д. Г. Рютовым, показавшим, что,
начиная с некоторого времени после начала
охлаждения, изменение температуры по толшине
замороженной плоской пластины выражается
отрезком синусоиды [1]. Позже, на основании
сопоставления опытных данных, было
установлено, что можно приближенно принять линейное
понижение температуры от центра к поверхности
в конце процесса замораживания пищевых
продуктов, когда температура центра становится
ниже —5° С. Это позволило считать температуру
продукта, среднюю по его объему (среднюю
конечную температуру), как среднюю
арифметическую между температурами центра и
поверхности [2]. Для такого условия Д. Г. Рютов
предложил путь, позволяющий исключить из
решения трудно определимую температуру
поверхности тела, если известны температура
теплоотводящей среды и величина критерия
Bi [3].
И. Г. Алямовский предложил определять
среднюю по объему температуру продукта, исходя
из параболического распределения температуры
по толщине тела [4]. При этом параболическое
изменение температуры по толщине допускается
для охлаждения и замораживания однородных
тел.
В дальнейшем центром плоской пластины
будем называть ее осевую плоскость, центрбм
прямого круглого цилиндра — его ось, а
центром шара — его подлинный геометрический
центр, толщиной тела — кратчайшее расстояние
от его центра до внешней поверхности.
Излагаемые далее соображения о поле
температур тела могут быть применены также
к слою тела, ограниченному внешней
поверхностью и эквидистантной ей изотермической
поверхностью, расположенной ближе к центру
тела. Для такого слоя понятие о центре тела
заменяется понятием о его поверхности
(границе), находящейся внутри тела.
Примем следующие обозначения:
/ц л — температура центра тела в
некоторый момент охлаждения при
линейном распределении
температур по толщине тела;
tnU — то же, при параболическом
распределении температур;
ts — температура поверхности тела;
t0 — температура охлаждающей стзеды;
R — толщина тела;
h — коэффициент теплопроводности
тела;
а — коэффициент теплоотдачи от
поверхности тела к охлаждающей
среде;
х — текущая координата,
отсчитываемая от центра тела;
aR
критерий Био;
ш = тг
^л — средняя температура по объему
тела при линейном распределении
температур;
tVii — то же, при параболическом
распределении температур;
¦фл> 'Фп — коэффициенты, зависящие от
формы тела.
Характеристика одномерного температурного
поля тела при линейном распределении
температур представляется уравнением
X
*х. л — *ц. л ^ (*ц. л ts)
A)
и при параболическом распределении температур
tx. U = tjx. U D2 (^Ц. П ts) .
B)
Из уравнения параболы и касательной к ней
в точке x=R следует
. _ ^ц. л + ts
?ц. п — 9
Если на внешней поверхности тела
происходит конвективный теплообмен (см. рисунок), то
= Bi+ 1;
^ц. л ^о
ts h
*ц. П — *о
=
R ¦ —
X
а
Я+ 2-1-
-'о
Это позволяет представить величину ts в виде
^ц. л ~t~ Bi ^o 2/ц. п ~i~ Bi^p
Bi+1 ~ Bi + 2 *
*- = ¦
43

f\
н
h*——-
t
и.
/л
ts
to
X
Схема распределения
температур.
Bi Bi
Обозначив Л= Bi + j и В= Bi + 2~' на
основании уравнений A) и B) величины tx л и fs п
можно представить в следующем виде
tx. л.— ^ц. л g А (^ц. л "~~ ^о)»
X2
tx. п = ^Ц. П D2 ^ (^Ц. П ^о)
C)
D)
Средние по объему температуры тела будут
Ьп = *ц.л — <М (*ц.д — t0), E)
^п = *ц.п — "Фп^ (*ЦшП — *о)' F)
Для линейного изменения температуры по тол-
1
щине тела ^л = ~, а для параболического —
величина «фп зависит от формы тела. Так, для
1
плоской пластины ^п = —, прямого круглого
1 3 г ,
цилиндра ^п = —, шара ^n = -g" [4].
Одно из частных использований понятия
средней по объему тела температуры связано с
необходимостью предотвращения изменений
температуры в камерах хранения, когда в них
вносится продукт непосредственно после
окончания холодильной обработки, причем поле
температур такого тела неоднородно. Для этого
нужно, чтобы средняя температура по объему
вносимого продукта была равна температуре
камеры хранения.
Приняв эти температуры взаимно равными,
получим из выражений E) и F) температуры
центра в момент окончания холодильной
обработки
*л
гц. П :
tv и — tynBt0
1—УпВ '
G)
(8)
При -%- = Цл, txM = *„„,
= ч>,
а при -?2"
Это позволяет определить координату изотермы,
температура которой равна средней по объему
температуре тела. При линейном изменении
температуры по толщине тела эта координата
будет хил=0,5 R, а при параболическом: для
плоской пластины л;ип=0,577 R, прямого
круглого цилиндра xvn=0J07 R и шара xvn=
=0,775 R.
Формулы C), D) и все их соответствующие
следствия показывают, что при одинаковой
температуре в центре (т. е. ?ц.л— *ц.п)
температура в любой точке тела и на его поверхности,
а также средняя по объему температура тела
при параболическом распределении всегда выше,
чем при линейном.
При достижении заданного значения средней
по объему тела температуры имеет силу
обратное соотношение: при параболическом
распределении температуру в центре тела следует
доводить до более низкого значения, чем при
линейном распределении.
Учитывая, что параболическое распределение
температур лучше соответствует
экспериментальным данным, более совершенной из
рассмотренных следует признать формулу D) и
вытекающие из нее формулы F) и (8).
ИТЕР АТУРА
1. ХристодулоД. А., РютовД. Г. Быстрее
замораживание мяса. М., Пищепромиздат, 1936.
2. Ч и ж о в Г. Б. Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов. М., Пищепромиздат, 1956.
3. Головкин Н. А., ЧижовГ. Б. Холодильная
технология пищевых продуктов. М., Госторгиздат,
1963.
4. Алямовский И. Г. Теплсфизические
характеристики пищевых продуктов при замораживании.
«Холодильная техника», 1968, № 5.

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
621.57
Исследование процессов охлаждения
стандартных проводников турбогенератора
Г. С. СЕРДАКОВ, В. Ю. ЧЕХОВИЧ
(Из диссертационной работы В. Ю. Чеховича)
Современные системы непосредственного охлаждения
мощных турбогенераторов характеризуются
вынужденным движением охлаждающего вещества в разветвленной
сети параллельных каналов обмоток, обладающих
повышенными гидравлическими сопротивлениями [1]. В мощных
генераторах с напряженными электромагнитными
нагрузками нельзя достигнуть существенного увеличения
поперечного сечения охлаждающего канала без снижения
эффективности их работы [1, 2]. При решении проблемы создания
мощных генераторов возникает необходимость в
разработке и исследовании принципиально новых систем
низкотемпературного охлаждения, в которых испарителем
холодильной машины является обмотка с разветвленной сетью
каналов [3, 4].
«В настоящей работе представлены результаты
экспериментального исследования низкотемпературных процессов
охлаждения стандартных медных проводников
турбогенераторов фреоном-12.
Рис. 1. Принципиальная схема экспериментального
стенда:
1 — конденсатор-испаритель; 2 — компрессорно-конденса-
торный агрегат; 3 — ресивер; 4 — объемный расходомер;
5 — переохладитель; 6 — вспомогательная холодильная
машина; 7 — фреоновый насос; 8 — ротаметр; 9 —
подогреватель; 10 — многокамерный расходомер; И—диф-
манометр; 12 — датчики температуры стенки; 13 —
проводники с исследуемыми каналами; 14 — датчики
температуры потока рабочего вещества; 15 — послеперегре-
ватель.
Эксперименты проводили на специальном стенде,
состоящем из основного измерительного участка, двух-
контурной системы низкотемпературного охлаждения,
блоков энергопитания, показывающих и регистрирующих
приборов, систем автоматизации и защиты и пульта
управления (рис. 1).
Двухконтурное охлаждение было применено с целью
предотвратить попадание смазочного масла из контура
поршневой холодильной машины в насосный контур
охлаждения исследуемых проводников.
На измерительном участке стенда можно одновременно
укладывать до четырех смежных проводников длиной
до 8 м с каналами различных геометрических форм и
размеров. Это позволяет выполнить исследования для всего
встречающегося в практике диапазона соотношений между
сечениями меди и канала. При проведении экспериментов
на измерительном участке стенда устанавливали
следующие стандартные медные проводники статорной и роторной
обмоток современных генераторов [2]: прямоугольного
профиля наружными размерами 5 x10 мм (№ 1) и 5x7,4
(№ 2) с внутренними каналами условным размером 2 х7 мм
и 2x4,4 мм соответственно и квадратного профиля
размером 10,5x10,5 мм (№ 3) с внутренним круглым каналом
условным диаметром 6 мм. Длина исследуемых
проводников L составляла: № 1 — 3,5 м, № 2 и № 3 — 6 м, что
cootie
ветствовало отношению —г- для проводников № 1
аэ
и № 3 — 1000, а для проводника № 2 — 2250.
Эксперименты проводили в условиях установившегося
состояния при подаче на вход в горизонтальный канал
насыщенного или переохлажденного жидкого фреона-12
при температурах, изменявшихся от +20 до —25° С,
массовых расходах М — от 13 до 470 кг/ч, плотностях тока —
от 10 до 35 А/мм2 и степенях сухости двухфазного потока
на выходе х2 —от 0,4 до 1,0 (здесь и далее подстрочные
индексы «1» и «2» характеризуют состояние соответственно
на входе и выходе из канала).
Во всех опытах (около 90) определяли распределение
температур стенок проводников и температур и давлений
парожидкостного потока по длине, тепловые потоки,
расходы и степень сухости пара на выходе.
В целях проверки методики эксперимента и точности
результатов предварительно на стенде выполнили серию
контрольных опытов при жидкостном охлаждении
проводников водой и фреоном-12. Погрешность результатов
измерений расхода не превышала 2,5% , тепловой нагрузки —
1,1%.
На рис. 2 представлены результаты измерений
температуры стенок и потока, а также давлений парожидкостной
смеси по длине проводника для серии опытов,
выполненных на проводнике № 1 с прямоугольным каналом, в
которых тепловая нагрузка и плотность тока были примерно
одинаковы (/*=15 А/мм2), а расходы и степень сухости
изменялись. Сплошными линиями на рис. 2, а обозначена
температура, на горизонтальной и вертикальной стенках
канала, пунктирными—температура, измеренная
термопарами в потоке, и равновесная температура, найденная
по величине измеренного давления. Для сравнения
представлено распределение температуры и давления по длине
Для опыта с охлаждением проводника переохлажденной
45

2 "~
рмсЛм'-Ю'4)
3,0 L,m
Рис. 2. Распределение температур а и давлений б "по
длине канала
температуры: х — верх стенки; Д—бок стенки; О
—поток; ? — найденная по давлению; М кг/ч: 1 — 285
(без кипения); 2—13,2; 3 — 21,8; 4 — 42,9.
жидкостью без ее кипения при той же тепловой нагрузке.
В отличие от этого процесса охлаждение с кипением
характеризуется нелинейным распределением температуры с
отрицательными градиентами по длине.
Опыты показали удовлетворительное соответствие
непосредственно измеренной и равновесной температуры
в сечениях по длине, что позволяет полагать, что при
движении парожидкостного потока внутри канала его
состояния близки к равновесным.
В процессах охлаждения с кипением на величину
гидравлических сопротивлений существенно влияют расход
рабочего вещества и тепловая нагрузка (степень сухости на
выходе х2). Для таких процессов характерно нелинейное
возрастание гидравлических сопротивлений по длине с
увеличением кривизны линий АР=ф (L) в направлении
движения потока, что связано с интенсивным парообразованием
из-за подвода тепла (рис. 3, а). Характер изменения
перепадов равновесных температур по длине канала показан
на рис. 3, б для той же группы опытов. Величина
интегрального перепада температур AT при одинаковом значении
АР зависит от термодинамических свойств охлаждающего
вещества, в частности от кривой упругости насыщенного
пара. Для условий рассматриваемых экспериментов в
области #2>0,8 абсолютная величина перепада температур
по длине при охлаждении с кипением меньше, чем в
процессе с переохлажденной жидкостью.
Влияние тепловой нагрузки на гидравлические
сопротивления и распределение температур по длине канала видно
из опытов (рис. 4), выполненных на проводнике № 1 при
плотностях тока 15, 20 и 25 А/мм2. С увеличением
тепловой нагрузки в 3 раза (от 523 до 1580 Вт) гидравлические
сопротивления возросли более чем в 3,5 раза (от 0,9-105
до 3,4-105 Н/м2) и соответственно увеличились перепад
и неравномерность распределения температур по длине.
I L^ уЛ з
ht.%
го
w
10
5
1
Qb
V
/ 3j\
^2
0,5
W
1,5 2,0
5
2,5
30 Lm
Рис. З. Распределение перепадов давлений а и температур
б по длине канала:
перепады давлений: х— х=0; ? — *=0,43; д__х=о,66;
О—*=0,97; М кг/ч: 7 — 285 (без кипения); 2—13,2;
с? — 21,8; 4 — 42,9.
го |
w
0
1
-20
г5
ь.. *
fcrrj
***
ь
1^-. ZT
^
""""""-i
* * —«§
.... Ггч
^1
S^4**4*^
CM
*"~~ t^^"""*^
1
*\
"^Wi
&pW%c/Mz
3 1
l^
rVJ
0
0,5 f,0 1,5 2,0 2,5 3,0 L,m
Рис. 4. Влияние тепловой нагрузки на гидравлические
сопротивления (вверху) и распределение температур
(внизу) по длине канала:
температуры: стенки — G, А, ?, жидкости — ф, А, ¦;
1Х А/мм2: / — 15,0; 2 — 20,1; 5 — 24,4.
46

Во всех опытах перепады температур в процессах
теплообмена были значительно меньше перепадов
температур по длине. Так, например, при изменении удельных
тепловых потоков от 8000 до 30000 Вт/м2 перепад между
температурами стенки и потока в среднем изменялся от
0,6 до 3° С, тогда как перепады температур по длине
составляли соответственно от 8 до 26° С. Это позволяет
полагать, что основное влияние на необратимые потери,
вносимые в цикл холодильной машины этим процессом,
оказывает перепад температур по длине проводника,
определяемый величиной гидравлических сопротивлений.
Несмотря на обилие экспериментальных исследований
двухфазных потоков, полученные нами
экспериментальные данные по гидравлическим сопротивлениям при
движении парожидкостного потока фреона-12 в щелевых каналах
проводников не подходили к имеющимся полуэмпирическим
зависимостям, предложенным для разных рабочих веществ,
в том числе для фреонов[5, 6]. Чтобы обобщить
полученные нами экспериментальные данные за основу приняли
известную модель движения двухфазного потока [7]. Для
рассматриваемого случая движения двухфазного потока
в горизонтальном канале проводника уравнение движения
для каждой фазы можно записать так:
дР г г г
Г —-j^dL~dFrp = M dw =M{\—x)dw ,
- Г
дР
dL
(О
dL — dF'lv = м" dw" = Mx dw".
Здесь и далее надстрочные индексы ' и " характеризуют
соответственно жидкую и паровую фазы.
В области докризисных течений потока при скоростях
фаз меньше скорости звука реактивной силой [(w" — w')
dM'] можно пренебречь [7]. При известном для каждого
момента времени распределении фаз по сечению канала
перепад давлений dP на границах выделенного элемента
dL одинаков для паровой и жидкой фаз и может быть
определен по уравнению A).
В опытах по охлаждению с кипением при движении
парожидкостной смеси в канале наблюдалось равновесное
или близкое к нему сосуществование паровой и жидкой
фаз. В соответствии с первым и вторым началом
термодинамики при стремлении системы к термодинамическому
равновесию ее потенциальная (внутренняя) энергия
стремится уменьшиться до минимума в равновесном состоянии
при условии, что связи системы допускают превращение
ее в работу трения [8]. При вынужденном движении
парожидкостной смеси в канале должны происходить
самопроизвольные процессы организации потока, приводящие
систему к термодинамическому равновесию. Спонтанное
изменение потенциальной энергии при приближении к
равновесию соответствует работе трения потока, удельную
величину которой для стационарного потока (М~const)
представляли в виде уравнения:
б/тр= v' A - x)dP'rp+ v"x -dP"Tp, B)
где v — удельный объем.
Работа трения в произвольном сечении зависит от
распределения фаз в потоке. Структура потока в
фиксированном сечении в рассматриваемый момент времени
самопроизвольно организуется так, чтобы соответствовать минимуму
виртуальных изменений потенциальной энергии,
измеряемой работой трения. Для решения этой задачи введем
вспомогательную функцию, описывающую возможные
распределения фаз в рассматриваемом сечении канала и
удовлетворяющую граничным условиям: при х=0 /'=/
и/" = 0, при *=l/'=0 и /"=/:
/'=A-ф)/=П-A+г)*2+гх] Л C)
Г=ф/=[A+г)х2-гх]/,
где ф — доля сечения, занятого газовой фазой;
г — величина, характеризующая структуру потока.
Потери давления на трение жидкой фазы dP в
предположении, что суммарный периметр жидкой фазы Я'
пропорционален мгновенной доле сечения потока, занятой
жидкой фазой П1=(\—ф) Я, и что имеет место степенная
зависимость коэффициента гидравлического сопротивления
а
представятся в таком виде:
?' =
Re'"
dp
тр
v'M2 Г 1-х'
ЗД 2d.
2—т
dL =
1-Ф
dP.
D)
гидравлические потери на трение при течении в
равным расходу двух-
где dP
канале жидкости с расходом
фазного потока М\
? —коэффициент гидравлического сопротивления
жидкости при расходе М.
Аналогично можно записать выражение для
гидравлических потерь на трение паровой фазы
dPip = Z0
v"M*
2d.
И2 Г Сх ]2
./2 L ф J
dL =
Г Сх
Ф
*Р.
где dP*—гидравлические потери на трение пара,
движущегося в канале с расходом М;
Z — коэффициент гидравлического сопротивления
пара при расходе М;
С — коэффициент, учитывающий относительную
скорость движения пара в потоке w0i=w"—w0=w"C
(w2 —скорость жидкой фазы на границе раздела).
При равновесном сосуществовании фаз,
соответствующем минимуму виртуальных изменений потенциальной
б7тр
энергии, производная с должна быть равна нулю.
После подстановки значений формул C), D) и E) в
уравнение B), дифференцирования и решения уравнения получим
выражения для мгновенных долей сечений канала, занятых
жидкостью и паром при равновесном сосуществовании
фаз:
т 2
^-т х „ ...
1
1-ф
1
<Р ~
Ш"Ы
1-
2—т
- С3~т + 1
1
Ш*1
2
3—т
1 =
1-Х
2—т
->3—т
F)
+ 1.
В соответствии с уравнением A) полное гидравлическое
сопротивление при движении двухфазного потока в
горизонтальном канале с подводом тепла можно представить в виде
суммы
АР=АРа+АРъ. G)
Слагаемое АРъ на длине L с учетом выражений F)
определится по начальным и конечным параметрам
АРЪ = ±^L [A _*2JA + ЬJ_ A _ XiJ (J +Ъ)!].(8)
При обработке опытных данных, полученных при
турбулентных режимах течения жидкости и пара с Re<105,
была принята степенная зависимость для коэффициента
гидравлического сопротивления ?==0,3164 Re~0,25.
Поправка на относительную скорость движения пара с учетом
выражений F) определялась по уравнению
т—1 т
J3—т
С = 1 — ал '
^П*-]'
47

где аг— коэффициент, зависящий от показателя степени
п в формуле для профиля скоростей жидкой фазы.
Основное влияние на величину С оказывает отношение
v"
-—г которое для наших опытов изменялось в диапазо-
v" ( 1
не 150>-^г>40. Для этих условий т= —г- и п =
1 \
=="У) величина поправки изменялась от 0,75 до 0,85.
Учитывая небольшое изменение этой величины, в
формулы F) и (9) подставляли среднее значение поправки,
равное 0,8.
Конечное значение перепада давления ДРа определяли
с учетом уравнений A), D) и F) по формуле
h , V'M2
АРа = \ to3^"Kl-*)(l++)]li76 *L =
о
= [A-*т) A+^т]Ь75АР
(9)
В результате обработки экспериментальных данных
по гидравлическим сопротивлениям при движении в
различных каналах парожидкостной смеси фреона-12
расчетное значение давления насыщения Рт, по которому
определяются расчетные параметры величин, входящих в
формулу (9), можно аппроксимировать формулой
Рт=0,8Рн+0,196,
где Рн — давление на входе, бары.
Сопоставление опытных и расчетных данных
представлено на рис. 5. По оси абсцисс отложен безразмерный
параметр к=(\—хт) A+1|?ш), по оси ординат —
относительные потери на трение двухфазного потока фреона-12.
Результаты экспериментальных данных для
прямоугольных каналов проводников статорной обмотки и круглых
каналов роторной обмотки в широком диапазоне изменения
термодинамических параметров и тепловых нагрузок
располагаются вблизи прямой линии, воспроизводящей
расчетные значения гидравлических сопротивлений для фрео-
на-12 по формуле (9). Удовлетворительное совпадение
опытных и расчетных значений позволяет полагать, что
предложенная приближенная зависимость для определения
гидравлических сопротивлений отражает основные
закономерности движения двухфазного потока фреона-12 в узких
и длинных каналах стандартных проводников
турбогенератора с интенсивным подводом тепла.
Выводы
На основе упрощенной модели движения двухфазного
потока получена расчетная зависимость для определения
гидравлических сопротивлений. Сопоставление с
экспериментальными данными для каналов проводников различной
формы и длины показало, что предложенная расчетная
зависимость для определения гидравлических
сопротивлений удовлетворительно описывает результаты опытов.
Установлено, что средние перепады температур между
стенкой и потоком фреона-12 примерно на порядок меньше
перепада температур по длине канала и что
неравномерность распределения температур проводников с
относительно узкими и длинными каналами в основном зависит
от гидравлических сопротивлений в процессе их.
испарительного охлаждения.
1}0 1д%
Рис. 5. Зависимость относительных потерь на трение
от параметра к для проводников:
#—№1; X—№2; Q — № 3.
ЛИТЕРАТУРА
1. Филиппов И. Ф.
ческих машин. М.-Л.,
2. Титов В. В. и д р.
гия», 1967.
3. Казовский Е. Я-
нитные системы. Л.,
Вопросы охлаждения электри-
«Энергия», 1964.
Турбогенераторы. Л., «Энер-
и д р. Сверхпроводящие маг-
«Наука», 1967.
4. С е р д а к о в Г. С. Перспективы применения
искусственного охлаждения мощных электрических
генераторов. Известия СО АН СССР, серия технических
наук, вып. 2, 1969, № 8.
5. В о Р i e r г i. «Kylteknisk tidskrift», 1957, December,
№ 6.
6. С h a w 1 a J. M. «VDI — Forschungsheft», 523, VDI —
Verlag, GmbH, Dusseldorf, 1967.
7. КутателадзеС. С, СтыриковичМ. А.
Гидравлика газожидкостных систем. М., Госэнерго-
издат, 1958.
8. Э п ш т е й н П. С. Курс термодинамики. М. — Л.
Гостехиздат, 1948.

ОБМЕН ОПЫТОМ
664.8/.037.1:621.565
Наладка компрессорного цеха
Кагульского консервного завода
В 1970 г. в Молдавии сдана в эксплуатацию
первая очередь Кагульского консервного завода
мощностью 100 млн. усл. банок в год.
Проект холодильной установки
овощехранилища выполнен институтом «Молдгипропище-
пром». Система охлаждения — насосно-цирку-
ляционная с верхней подачей аммиака при
температурах кипения —28 и —40° С. Кроме того,
имеется рассольная система на температуру
кипения—10° С.
В компрессорном цехе смонтировано пять
одноступенчатых машин АУ200/1 и семь
двухступенчатых (две ДАУ50/1, пять ДАУУ100/1)
общей холодопроизводительностью 5,5 млн. ст.
ккал/ч. Компрессоры установлены в одном зале
с холодильной аппаратурой, что сократило
затраты на строительство, монтаж, разводку
коммуникаций и эксплуатацию холодильной
установки.
Монтаж оборудования осуществлялся
Молдавским управлением Всесоюзного треста «Прод-
монтаж» при участии Юго-западного
специализированного пуско-наладочного управления
(СПНУ) Всесоюзного треста «Оргпищепром».
Перед монтажом наладчиками совместно с
институтом были внесены коррективы в проект.
Упрощена разводка трубопроводов слива
жидкого аммиака из батарей типа «Каскад» и
воздухоохладителей (с верхней подачей аммиака)
путем создания соответствующих уклонов и
ликвидации подъемов дренажных трубопроводов.
Разводка аммиакопроводов в галерее
воздухоохладителей осуществлена не в центральном
проходе, а возле стены, что обеспечило
свободный доступ персоналу для обслуживания
воздухоохладителей.
Воздухоохладители оттаиваются горячими
парами аммиака и орошением водой. Для
предотвращения конденсации паров в трубопроводах
горячего оттаивания предусмотрена установка
вентилей на выходе этих труб из
компрессорного зала в морозильное отделение,
холодильник, танковое отделение и овощехранилище.
Усовершенствована заправка системы
аммиаком — через дренажный ресивер или
регулирующую станцию. Это позволило обслуживать всех
потребителей без нарушения режимов.
Горизонтальные циркуляционные и
дренажный ресиверы были соединены между собой
так (по заборному жидкостному трубопроводу),
что стал возможным быстрый переброс жидкости
из любого циркуляционного ресивера в
дренажный и наоборот.
Усовершенствован выпуск масла из
низкотемпературных циркуляционных ресиверов, что
позволило повысить эффективность работы
батарей и воздухоохладителей. Из ресивера с
температурой —28° С масло поступает по трубе
диаметром 57 мм в изолированный сосуд, из
которого по уравнительной линии отсасываются
пары аммиака (см. рисунок). Масло отстаивается
в сосуде. При заполнении сосуда (наблюдение
ведется по стеклу «Клингера») закрывается
вентиль Z)y50 подачи масла из дренажно-циркуля-
ционного ресивера РД и открываются вентили
Dy25 на линиях подачи жидкого аммиака в
змеевик промежуточного сосуда и в «рубашку»
емкости (из линейного ресивера РЛ).
После отепления и максимального удаления
аммиака из сосуда закрывается вентиль Dy50
на уравнительной линии и открывается вентиль
линии выпуска масла в маслосборник.
Отепленное масло, имеющее пониженную вязкость,
переходит под давлением паров в маслосборник.
Для предотвращения вскипания маслоаммиач-
ной смеси и лучшего отделения масла от аммиака
предусмотрена изоляция сосуда.
Согласно проекту пары аммиака из
маслосборника должны поступать только в систему
с температурой —10° С, что усложняет отбор
масла из системы на—28° С и приводит к
нарушению режима при выпуске масла из
циркуляционного ресивера. Поэтому смонтирован
трубопровод отсоса паров в систему с
температурой —28° С.
В дополнение к проекту выполнены
переключения между всасывающими магистралями
компрессоров, работающих на температуры
кипения —10, —28 и —40° С, что дало возможность
использовать машины для работы на любом
режиме.
Проектом не предусмотрен слив воды из
стояков градирни на зиму. Нами смонтированы
49

Маслоотделитель:
/ — линия подачи масла из дренажно-циркуляционного
ресивера; 2 — линия подачи жидкого аммиака из
линейного ресивера на «рубашку»; 3 — слой изоляции
толщиной 50 мм; 4 — «рубашка» для отепления масла; 5 —
сосуд для отделения масла из дренажно-циркуляционного
ресивера низкотемпературной установки; 6 —
уравнительная линия с ресивером; 7 — манометр; 8 — линия
подачи подохлажденного аммиака из «рубашки» в змеевик
промежуточного сосуда; 9 — линия подачи масла на
маслосборник; 10 — стекло Клингера.
КОНСУЛЬТАЦИЯ
621.57.002.5
Очистка холодильных систем при монтаже
Вопросы повышения надежности и
эффективности работы холодильного оборудования
требуют повседневного внимания.
Одна из причин быстрого изнашивания
цилиндров компрессоров, поршневых колец, шеек
валов, вкладышей подшипников, втулок,
пальцев, уплотняющих поверхностей запорной
арматуры — механические загрязнения системы
холодильных установок, остающиеся, как правило,
после монтажа (металлический сварочный грат,
окалина, песок и металлические опилки).
перед задвижками на стояках линии сброса
воды в градирню. Это устранило опасность
размораживания задвижек и обледенения
решеток градирни.
Согласно проекту были смонтированы два
горизонтальных циркуляционных ресивера с
четырьмя отделителями жидкости. Для упрощения
монтажных работ и экономии площади
целесообразнее было бы установить два вертикальных
ресивера.
Поддоны воздухоохладителей
запроектированы и изготовлены без подогрева, что усложняет
оттаивание воздухоохладителей.
Батареи расположены только вдоль стен
смежных камер; отсутствие батарей у наружной
юго-западной торцевой стены отрицательно
сказывается на поддержании устойчивых
температур и влажности воздуха в камерах.
Камеры овощехранилища эксплуатируются с
января 1971 г. Безотказная работа холодильных
машин, насосов и аппаратов показывает, что
своевременное изменение проектных решений
в период монтажа, качественно проведенные
ревизионные и пуско-наладочные работы
являются залогом эффективной работы
холодильной установки.
В. В. БОДЮЛ — Юго-западное СПНУ треста
«Оргпищепром»
При электродуговой и газовой сварке трубо"
проводов на внутренней поверхности
околошовной зоны образуются металлический грат
разного размера и окалина, которые не
удаляются продувкой воздухом. В процессе
эксплуатации холодильной установки под действием
вибраций эти загрязнения постепенно отстают и
перемещаются по системе вместе с холодильным
агентом, вызывая преждевременный износ и
повреждения оборудования и запорной арматуры.
Общепринятая технология монтажа не
обеспечивает необходимой чистоты внутренней
поверхности оборудования, арматуры и
трубопроводов.
50
8

7Z00
Механизм для чистки внутренней поверхности труб
диаметром от 32 до 300 мм.
После заготовки отдельных узлов и секций
трубы, как правило, складывают на открытой
площадке, их торцы тщательно не закрывают
и потому в них попадают различного рода
загрязнения, даже металлические предметы.
Перед сборкой системы трубопроводов
холодильной установки трубы не очищают и не
промывают.
При продувке системы сжатым воздухом
удаляется лишь часть загрязнений.
Внутреннюю поверхность корпусов чугунной
и стальной арматуры, а также корпуса и
картера компрессора промывают керосином или
бензином и никакой другой очистке не подвергают.
Аппараты, особенно с межтрубным
пространством, продувают воздухом.
Чтобы увеличить межремонтный период
работы холодильных установок необходимо
улучшить качество их монтажа, обеспечить чистоту
внутренних поверхностей холодильного
оборудования и трубопроводов, повысить требования
к сварке последних, улучшить фильтрацию
масла и холодильного агента при заполнении
системы в процессе эксплуатации, устранить
загрязнения системы при вскрытии
оборудования и трубопроводов.
Для получения чистой внутренней
поверхности монтируемых систем необходимо
выполнять комплекс мероприятий, описанных ниже.
Перед изгибом и сваркой трубы очищают
с помощью механизма, показанного на рисунке.
Трубы диаметром от 79 до 300 мм очищают
надетыми на вал механизма стальными щетками,
которые под действием центробежной силы,
возникающей при вращении вала
электродвигателя, автоматически прижимаются к стенке
трубы. Для чистки труб диаметром менее 79 мм
вместо вала используют гибкий шланг, на конце
которого закреплен кусок стального троса с
проволочками, отгибающимися по диаметру
очищаемой трубы.
После механической очистки трубы
промывают бензином Б-70 или уайт-спиритом,
протирают чистыми тряпками, а затем продувают
сухим, хорошо профильтрованным воздухом.
Поверхность труб считается чистой, если на
фильтре из белой ткани, надетом на конец трубы,
при продувке воздухом в течение 5 мин нет
следов загрязнений, видимых невооруженным
глазом. После очистки и продувки концы труб
плотно закрывают пластмассовыми заглушками.
Трубы изгибают на гибочных станках без
набивки песком. Подобранные по диаметрам
труб направляющие и секторы станков
обеспечивают качественный изгиб.
Трубы режут механическим способом.
Опилки и стружку сразу удаляют, а торцы труб
закупоривают заглушками, которые снимают
только в момент монтажа.
Для сварки труб и приварки к ним фланцев
применяют аргонодуговую сварку с поддувом
аргона внутрь трубы в зону сварки. Такой
способ сварки исключает образование
сварочного грата, окалины, которые неизбежны при
электродуговой и газовой сварках.
Внутренние поверхности оборудования
очищают до металлического блеска. Для
гидроиспытаний трубопроводов (где это допустимо)
применяют воду, соответствующую ГОСТ 2874—54.
Воздух для продувки смонтированной системы
должен быть сухим и хорошо профильтрованным.
Масло и холодильный агент заливают через
фильтр. Весь процесс монтажа проводят так,
чтобы обеспечить чистоту внутренней
поверхности системы.
В период эксплуатации холодильных
установок должны быть также приняты меры,
предотвращающие попадание загрязнений в систему.
Чистота системы является гарантией
эффективной работы холодильного оборудования и
сокращения расходов на ремонтные работы.
М. Ф. ФЕДОРОВ
51

ХРОНИКА
К 60-летию профессора Георгия Борисовича Чижова
В ноябре 1971 г. исполнилось 60 лет со дня
рождения и 38 лет научной, педагогической и общественной
деятельности одного из крупных ученых в области
холодильной технологии — профессора, доктора технических
наук Георгия Борисовича Чижова.
После окончания в 1933 г. Ленинградского
технологического института холодильной промышленности
Г. Б. Чижов был оставлен в этом же институте, где
работает непрерывно до настоящего времени, за
исключением периода с 1939 по 1945 гг., когда он находился в
рядах Советской армии.
В 1937 г. Георгий Борисович защитил диссертацию на
ученую степень кандидата технических наук, а в 1949 г.—
на степень доктора технических наук.
В Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности Г. Б. Чижов работал деканом
технологического факультета, проректором по научной
работе, доцентом, а затем профессором кафедры
холодильной технологии.
Георгий Борисович выполнил и опубликовал около
100 научных работ по многим вопросам теории и
техники холодильной обработки и хранения пищевых
продуктов, но главное внимание он постоянно уделял
изучению физико-химических и тепловых процессов при
замораживании пищевых продуктов, начиная с выполненной
им в 1933 г. совместно с Н. А. Головкиным работы по
замораживанию яичного меланжа и вплоть до
вышедшей в свет его новой книги «Теплофизические процессы
в холодильной технологии пищевых продуктов». В этой
книге Г. Б. Чижов представил новые экспериментальные
и теоретические данные о тепловых показателях
замороженных пищевых продуктов, причинах и условиях
переохлаждения воды и кристаллизации льда при замо-
F 25 d 1/00; F 28 b 1/06; F 25 d 21/10
№ 307253 [1306529/24-6 от 13 февраля 1969 г.)
В. Г. Ротки в
Подвесной воздухоохладитель
• 1. Подвесной воздухоохладитель, преимущественно
для холодильной камеры, содержащий кожух с
расположенными в нем теплообменными поверхностями и
оросителями для оттайки поверхностей теплой водой,
установленный перед кожухом вентилятор и поддон с
канализационным трубопроводом для отвода талой воды,
отличающийся тем, что с целью повышения экономично-
раживании, характеристиках температурного поля при1
замораживании, физических основах сублимационной
сушки и др.
Работы Г. Б. Чижова были обобщены в четырех
книгах, написанных им одним или в соавторстве, и явились
значительным вкладом в холодильную технологию.
С 1957 г. Георгий Борисович активно участвует в
работе Международного института холода. Он был членом
и вице-президентом 4-й комиссии М)ЛХ по
холодильному хранению пищевых продуктов, а в 1967 г. был
избран вице-президентом Научного совета МИХ.
Г. Б. Чижов является видным общественным
деятелем. Он избирался депутатом и членом исполкома
районного Совета, а затем депутатом Ленинградского
городского Совета депутатов трудящихся. В настоящее
время он является председателем президиума
Ленинградского областного правления Научно-техническога
общества пищевой промышленности и членом
Центрального правления НТО. Советское правительство высоко
оценило заслуги Г. Б, Чижова перед Родиной и
наградило его четырьмя орденами и пятью медалями.
В журнале «Холодильная техника» Г. Б. Чижов
сотрудничает с 1934 г. и за истекший период опубликовал
в нем более 20 работ. С 1964 г. он является членом
редакционной коллегии нашего журнала. Кроме того, ов
входит в редколлегию журнала «Пищевая технология
(Известия вузов)».
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Георгия
Борисовича с шестидесятилетием и желают ему хорошего*
здоровья и дальнейших успехов в его научной,
педагогической и общественной деятельности.
сти кожух на входе и выходе воздушного потока
снабжен автоматически поворачивающимися щитами для
герметизации внутренней полости кожуха от камеры в
период оттайки.
2. Воздухоохладитель по п. 1, отличающийся тем,,
что с целью предотвращения попадания в кожух
наружного воздуха в период работы воздухоохладителя
канализационный трубопровод в месте подключения к
поддону снабжен поворотной заслонкой.
3. Воздухоохладитель по п. 1, отличающийся тем„
что с целью сокращения времени оттайки оросители
размещены равномерно по сечению кожуха.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
52

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в 1972 г.
Репин Г. Н. Гигиена труда и меры
защиты при работе на холод и\л ь н и к а х.
М., «Медицина». 5 л., 5000 экз. Цена 34 коп. (II квартал).
Обобщены материалы многолетних исследований
состояния здоровья, условий труда и функциональных
изменений в организме рабочих, подвергающихся круглый
год интенсивному воздействию холода. Представлены
новые данные о влиянии на организм радиационного
охлаждения и физиологическом обосновании системы
профилактических мероприятий.
Книга рассчитана на врачей и других специалистов,
•осуществляющих контроль за условиями труда на
холодильниках.
Грузинов В. А., Градштейн Я. И. Экономика
использования искусственного
холода в современном производстве. М.,
•«Экономика». 15л., 10 000 экз. Цена 1 р. 20 к. (IV квартал).
Освещена проблема использования холода
применительно к современному уровню и состоянию развития
производительных сил, а также дается прогноз на
перспективу, что имеет большое значение в связи с крупными
капитальными вложениями в создание холодильных
мощностей.
Книга предназначена для работников холодильной
промышленности, а также для преподавателей и
студентов вузов.
Марадудина Н. В. Быстрозамороженные
кулинарные изделия и технология
их использования. М., «Экономика». 4 л.,
10 000 экз. Цена 20 коп. (II квартал).
Рассказано о состоянии и организации производства
-быстрозамороженных кулинарных изделий в нашей стране
и за рубежом. Описана технология изготовления
быстрозамороженных блюд, кулинарных изделий и
полуфабрикатов, указаны условия их дефростации и тепловой
обработки как на предприятиях общественного питания,
так и в домашних условиях.
Брошюра рассчитана на технологов и поваров
предприятий общественного питания, будет полезна также
домашним хозяйкам.
Хранение плодов в регулируемой
газовой среде. М., «Экономика». 10 л., 8000 экз.
Цена 65 коп. (I квартал).
Обобщен отечественный и зарубежный опыт газового
хранения плодов в пакетах и контейнерах, в специальных
камерах с автоматическим регулированием содержания
кислорода, углекислого газа и азота. Даны рекомендации
по хранению, основанные на научных и практических
данных.
Книга представляет интерес для специалистов,
занимающихся хранением плодов, а также проектированием,
•строительством и эксплуатацией плодохранилищ.
Лозина-Лозинский Л. К- Очерки по
криобиологии. Адаптация и устойчивость
организмов и клеток к низким и
сверхнизким температурам. Л., «Наука». 22 л.,
5000 экз. Цена 1 р. 90 к. (I квартал).
Изложены закономерности адаптации живых систем —
клеток, тканей, органов и некоторых организмов — к
низким и сверхнизким температурам, описаны явления
повреждения при действии холода и замерзания,
физиологические и физико-химические механизмы
холодоустойчивости.
Книга рассчитана на биологов и научных работников
смежных специальностей.
Красавцев О. А. Калориметрия
растений при температуре ниже нуля. М.,
«Наука». 8 л., 3000 экз. Цена 60 коп. (I квартал).
Обобщены теоретические и экспериментальные
данные по физиологии морозостойкости растений,
полученные с помощью калориметрии. Описаны методы
исследования процессов замерзания с помощью адиабатического
калориметра и калориметра типа Кальве. Дано
теоретическое объяснение вымерзания растений и закаливания
их к морозу при различных температурных режимах.
Книга предназначена для физиологов растений и
научных работников смежных специальностей.
Жадан В. 3. Теоретические основы
кондиционирования воздуха при
хранении сочного растительного сырья.
М., «Пищевая промышленность». 12 л., 4000 экз. Цена
1 р. 20 к. (II квартал).
Приведены теплофизические характеристики плодов
и овощей. Освещены закономерности влагообмена при
охлаждении и хранении сочного растительного сырья,
дана методика расчета процессов кондиционирования
воздуха в хранилищах. Представлены результаты опытного
хранения сахарной свеклы и других видов сырья новыми
способами, даны рекомендации по совершенствованию
техники хранения.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников холодильной промышленности,
сельского хозяйства и торговли.
Гуйго Э. И., Журавская Н. К., Каухчешвили Э. И.
Сублимационная сушка в пищевой
промышленности. Изд. 2-е. М., «Пищевая
промышленность». 25 л., 7000 экз. Цена 2 руб. (IV квартал).
Изложены теоретические предпосылки и способы
расчета процесса сублимации. Рассмотрены методы подвода
энергии к продукту и возможности интенсификации сушки.
Описаны технологическое оборудование сублимационных
цехов, схемы и приборы автоматического регулирования
сублимационной сушки. Освещены вопросы расчета и
проектирования сублимационных цехов, экономики
консервирования продуктов методом сублимации и перспектив
его развития.
Книга представляет интерес для специалистов пищевой
промышленности, занимающихся вопросами
сублимационной сушки.
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н. Мягкое
мороженое. М., «Пищевая промышленность». 4 л.,
8000 экз. Цена 22 коп. (III квартал).
Рассмотрены специфические особенности мягкого
мороженого сравнительно с обычным закаленным мороженым.
Изложены основы технологии производства сухих смесей
для мягкого мороженого, описано оборудование для его
приготовления. Приведены изменения мягкого мороженого
при хранении, причины появления пороков структуры
и консистенции, а также способы предотвращения
указанных пороков.
53

Брошюра предназначена для работников,
занимающихся производством и реализацией мороженого.
Носкова Г. Л. Микробиология мяса при
холодильном хранении. М., «Пищевая
промышленность». 8 л., 6000 экз. Цена 43 коп. (IV квартал).
Рассмотрена роль микрофлоры при холодильном
хранении мяса. Описаны методы идентификации отдельных
представителей микрофлоры мяса. Указаны условия,
способствующие избирательному размножению одних
микроорганизмов и подавлению других. Изложены меры,
необходимые для повышения качества продукта и
предотвращения его порчи.
Книга рассчитана на микробиологов и технологов
мясокомбинатов, производственных и распределительных
холодильников.
Проектирование холодильников.
М., «Пищевая промышленность». 26 л., 20 000 экз.
Цена 1 р. 50 к. Авторы: Пирог П. И., Крылов Ю. С,
Карпов А. В. и др. (IV квартал).
Описаны объемно-планировочные и конструктивные
решения зданий холодильников. Приведены технико-
вкономические показатели проектирования зданий
холодильников, описаны несущие, ограждающие и
теплоизоляционные конструкции. Освещены вопросы
проектирования холодильно-технологической части (тепловой
расчет, расчет и подбор машин и аппаратов,
проектирование машинных отделений, автоматизация и
механизация), электрических и санитарно-технических устройств,
организации строительства и определения сметной
стоимости.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занятых проектированием, строительством и
эксплуатацией холодильников.
Аршанский С. Н., Матвеев В. И., Синкевич Э. Я.
Холодильные сооружения рыбной промышленности. М.,
«Пищевая промышленность». 18 л., 5000 экз. Цена 1 р.
10 к. (III квартал).
Обобщены сведения по береговым холодильным
сооружениям, освещен опыт их проектирования,
строительства и эксплуатации. Рассмотрены вопросы применения
холода в рыбной промышленности, сооружения
холодильных предприятий, холодильного оборудования,
водоснабжения и энергоснабжения, экономики холодильных
сооружений.
Книга представляет интерес для специалистов рыбной
и холодильной промышленности.
Свердлов Г. 3., Явнель Б. К. Курсовое и
дипломное проектирование холодильных
установок и кондиционирования
воздуха. М., «Пищевая промышленность». 20 л., 15 000 экз.
Цена 80 коп. (I квартал).
Описаны холодильные установки и установки
кондиционирования воздуха предприятий пищевой
промышленности, торговли и общественного питания. Освещены все
вопросы, связанные с составлением учащимися
техникумов курсовых и дипломных проектов.
Книга является учебным пособием для техникумов
пищевой промышленности, торговли и общественного
питания.
Вайн штейн В. Д., Канторович В. И.
Низкотемпературные холодильные установки.
М., «Пищевая промышленность». 25 л., 15 000 экз. Цена
1 р. 45 к. (IV квартал).
Освещены различные циклы холодильных машин,
работающих в диапазоне температур —30ч—110° С, описаны
конструкции компрессоров и аппаратов, применяемых
в низкотемпературных машинах отечественных и
зарубежных моделей. Большое внимание уделено вопросам
автоматизации установок.
^нига предназначена для инженеров и механиков,
занимающихся эксплуатацией холодильных установок.
Канторович В. И. Надежность и
эксплуатация малых холодильных машин
М., «Пищевая промышленность». 16 л., 15 000 экз. Цена
1 р. 15 к. (III квартал).
Рассмотрены основные положения теории надежности
и особенности ее применения для малых холодильных
машин. Проанализирован большой статистический
материал об отказах холодильных машин и их элементов. Даны
рекомендации по повышению надежности отдельных узлов
холодильных установок.
Книга рассчитана на инженеров и механиков,
занимающихся эксплуатацией малых холодильных установок.
Петриченко Р. М., Оносовский В. В. Рабочие
процессы поршневых машин. Л.,
«Машиностроение». 10 л., 3000 экз. Цена 1 р. 15 к. (I квартал).
Даны методы тепловых расчетов поршневых машин на
термодинамических моделях. Предложен метод расчета
компрессоров, основанный на использовании принципа
элементарных балансов с помощью ЭЦВМ. Приведены
уравнения, характеризующие процесс конвективного
теплообмена в рабочих цилиндрах поршневых машин.
Рассмотрены вопросы течения паров и газов через клапанные
устройства.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников.
Трубопроводы поршневых
компрессорных машин. М., «Машиностроение». .20 л.,
8000 экз. Цена 2 р. 25 к. Авторы: Владиславлев А. С,
Козобков А. А., Мессерман А. С, Писаревский В. М.
(IV квартал).
Рассмотрены задачи, связанные с наличием
пульсирующего потока газа в трубопроводных системах
поршневых компрессоров. Разобраны вопросы воздействия на
пульсирующий поток газа, как средства уменьшения
вибрации трубопроводных систем и уменьшения затрат
мощности на сжатие газа. Рассмотрены вопросы экономики
эксплуатации компрессорных установок. Приведены
измерительные схемы и методы испытаний компрессорных
машин и трубопроводов.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических работников.
Варгафтик Н. Б. Справочник по тепло-
физическим свойствам газов и
жидкостей. Изд. 2-е, перераб. и допслн. М., «Наука».
65 л., 10 000 экз. Цена 3 р. 85 к. (II квартал).
Приведены значения плотности, теплоемкости,
энтальпии, энтропии, теплоты парообразования,
поверхностного натяжения, скорости звука, показателя адиабаты,
вязкости, теплопроводности, диффузии и термодг.ффузии.
Во второе издание включено большее количество новых
данных.
Книга предназначена для широкого круга научных
работников и инженеров различных отраслей техники.
Может быть полезна студентам вузов.
Богданов С. Н., Иванов О. П., Куприянова А. В»
Свойства рабочих тел, холодоноси-
телей и материалов, используемых
в холодильной технике. Справочник. Л.,
Изд-во Ленинградского университета. 9 л., 4000 экз.
Цена 54 коп. (III квартал).
Собраны и систематизированы многочисленные данные
из советских и зарубежных литературных источников
о свойствах веществ, используемых в холодильной
технике, и необходимые при расчетах холодильных машин
и установок.
Справочник рассчитан'на студентов и аспирантов, может
быть полезен и для работников холодильной
промышленности.
Кондряков И. К. Процессы, аппараты и
установки глубокого охлаждения.
Учебное пособие. Л., Изд-во Ленинградского
университета. 40 л., 6000 экз. Цена 1 р. 50 к. (IV квартал).
Рассмотрены термодинамические основы техники глу-
54

бокого охлаждения и криогенной техники, изложены
методы сжижения газов и разделения воздуха. Описаны
методы расчета и конструкция воздухо-,
газоразделительных и криогенных установок. Изложены основы
эксплуатации и монтажа указанных установок.
Пособие предназначено для студентов и инженеров,
специализирующихся в области глубокого охлаждения
и криогенной техники.
Глизманенко Д. Л. Получение кислорода.
Изд. 5-е, перераб. и дополн. М., «Химия». 45 л., 15 000 экз.
Цена 1 р. 82 к. (IV квартал).
Изложены основы производства кислорода, азота и
редких газов, описаны оборудование, аппаратура для
получения этих газов из воздуха, рассмотрены методы контроля
производства и правила техники безопасности. Даны
схемы и технические характеристики новых установок для
разделения воздуха.
Книга представляет интерес для слушателей
производственно-технических курсов и школ мастеров
кислородного производства.
Примеры расчетов установок
глубокого охлаждения. Учебное пособие. Под
ред. канд. техн. наук С. С. Будневича. Л.,
«Машиностроение». 15 л., 10 000 экз. Цена 80 коп. (II квартал).
Приведена методика расчета установок глубокого
охлаждения. Даны примеры расчета устройств для
охлаждения и термостатирования, установок сжижения газов
и разделения воздуха и адсорбционных блоков очистки
газов от примесей.
Книга предназначена для студентов вузов, может быть
полезна инженерно-техническим работникам, работающим
в области особо низких температур.
Разделение воздуха методом
глубокого охлаждения. Т. 1. Термодинамические
основы разделения воздуха, схемы и аппараты воздухо-
разделительных установок. Под ред. В. И. Епифановой
и Л. С. Аксельрода. Изд. 2-е, перераб. и дополн. М.,
«Машиностроение». 46 л., 10 000 экз. Цена 3 р. 50 к.
(III квартал).
Рассмотрены термодинамические основы и аппаратура
воздухоразделительных установок. Приведены их
энергетические показатели, описаны процессы тепло- и массо-
обмена, конструкции современных типов
теплообменников, регенераторов и ректификационных колонн.
Изложены методы расчета установок и даны необходимые
для расчетов диаграммы и таблицы.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников кислородного и криогенного машиностроения.
Разделение воздуха методом
глубокого охлаждения. Т. 2. Промышленные
установки, машинное и вспомогательное оборудование.
Под ред. В. И. Епифановой и Л. С. Аксельрода. Изд. 2-е,
перераб. и дополн. М., «Машиностроение». 46 л., 10000 экз.
Цена 3 р. 50 к. (III квартал).
Описаны современные промышленные установки для
разделения воздуха и получения аргона, криптона, неона
и ксенона. Рассмотрены основные типы поршневых и
центробежных компрессоров, методы расчета и конструкции
поршневых детандеров. Описаны тепловая изоляция
оборудования, устройства для хранения, транспортирования
и газификации жидкого кислорода и азота.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников кислородного и криогенного машиностроения.
Справочник по
физико-техническим основам глубокого охлаждения.
Изд. 2-е, перераб. М., «Энергия». 55 л., 20 000 экз. Цена
3 р. 32 к. Авторы: Малков М. П., Данилов И. Б.,
Зельдович А. Г., Фрадков А. Б. (III квартал).
Справочник содержит основные физико-химические
константы, термодинамические и теплотехнические
соотношения, а также производственные показатели,
необходимые при экспериментальной работе, расчетах и
проектировании криогенных установок. Описаны типовые
схемы установок для получения низких температур.
Справочник рассчитан на научных работников и
инженеров, а также на студентов вузов.
Мартыновский В. С. Анализ
действительных термодинамических циклов. М.»
«Энергия». 11 л., 10 000 экз. Цена 79 коп. (III квартал).
Дан общий метод сопоставления действительных
циклов (как прямых, так и обратных), позволяющий
анализировать тепловые и холодильные циклы, применяя
сравнительно небольшое количество характеристик.
Значительное внимание уделено анализу установок, могуших
служить для выработки тепла и холода.
Книга рассчитана на инженеров-проектировщиков и
конструкторов новых типов теплоэнергетических и
холодильных установок.
Бродянский В. М. Эксергетический
метод термодинамического анализа. М.,
«Энергия». 22 л., 8000 экз. Цена 2 р. 04 к. (III квартал).
Изложены термодинамические основы эксергетического
метода, а также приведен аналитический и графический
аппарат, необходимый для его использования.
Рассмотрены способы составления и анализа эксергетических
балансов установок и их отдельных элементов. Приведен
ряд примеров приложений эксергетического метода к
задачам теплотехники и техники низких температур.
Показаны технико-экономические приложения эксергии.
Книга предназначена для научных работников и
инженеров, может быть полезна аспирантам и студентам
вузов.
Лебедев П. Д. Теплообменные,
сушильные и холодильные установки. Учебник
для вузов. Изд. 2-е. М., «Энергия». 31 л., 25 000 экз. Цена
1 р. 49 к. (III квартал).
Рассмотрен тепло- и массюобмен в промышленных тепло-
обменных аппаратах, выпарных, ректификационных и
сушильных установках, а также тепловые процессы в
холодильных установках и трансформаторах тепла. Описаны
типы и конструкции этих машин и аппаратов, даны методы
и примеры их расчета.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов, может быть полезна инженерно-техническим
работникам.
Аничхин А. Г., Ефимкина В. Ф. Совмещенные
системы освещения и
кондиционирования воздуха. М., «Энергия». 9 л., 10 000 экз.
Цена 45 коп. (II квартал).
Описаны системы искусственного освещения и
кондиционирования воздуха в инженерном оборудовании
здания, предъявляемые к ним требования и их связь между
собой. Указаны основные пути улучшения работы
люминесцентных ламп и уменьшения тепловой нагрузки от
освещения на системы кондиционирования воздуха.
Приведена классификация охлаждаемых светильников. Даны
рекомендации по выбору и расчету совмещенных систем,
кондиционирования и освещения.
Книга рассчитана на инженеров и студентов вузов и
техникумов.
Воронин Г. И. Системы
кондиционирования воздуха на летательных
аппаратах. Учебник для вузов. М., «Машиностроение». 35 л.*
8000 экз. Цена 1 р. 50 к. (III квартал).
Освещены теоретические основы, методы расчета и
проектирования систем кондиционирования воздуха
герметичных кабин и специальных отсеков самолетов и других
летательных аппаратов. Рассмотрены системы
кондиционирования воздуха, их основные агрегаты и аппаратура
автоматического регулирования заданных климатических
условий. Изложены также вопросы кондиционирования
воздуха в скафандрах экипажа летательного аппарата.
Книга предназначена для специалистов по
кондиционированию воздуха, а также для инженеров^ авиацион-
55

ной и ракетно-космической отраслей машиностроения.
Захаров Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха. Учебник. Л.,
«Судостроение». 36 л., 10 000 экз. Цена 1 р. 40 к. (III
квартал).
Приведены основы современной теории судовых
установок кондиционирования воздуха. Описаны основные
типовые схемы и оборудование судовых систем
кондиционирования воздуха, их устройство и характеристики.
Даны методики расчета охладителей, подогревателей и
увлажнителей воздуха судовых кондиционеров. Освещены
вопросы распределения воздуха в судовых помещениях.
Учебник рассчитан на студентов кораблестроительных
вузов, может быть полезен специалистам в области
кондиционирования воздуха и холодильной техники.
Хордас Г. С. Высоконапорные системы
кондиционирования воздуха на
судах. Л., «Судостроение». 14 л., 5000 экз. Цена 95 коп.
(II квартал).
Рассмотрены современные высоконапорные системы
кондиционирования воздуха, применяемые на судах
отечественной и зарубежной постройки. Отмечены
особенности проектирования, монтажа, наладки и испытаний
этих систем. Обобщены результаты экспериментальных
исследований применяемого оборудования.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических работников судостроительной и холодильной
промышленности, а также для студентов кораблестроительных
вузов.
Нестеров Ю. Ф. Теория и расчет
судовой тепловой изоляции. Л., «Судостроение».
28 л., 2000 экз. Цена 3 руб. (IV квартал).
Изложены новые методики расчета тепловых потоков
по зонам сложных изоляционных конструкций, притока
тепла по периметрам промежуточных палуб и переборок.
Приведены диаграммы для расчета изоляции, полученные
методом аналогии. Дан технико-экономический анализ
применения различных типов и конструкций судовой
тепловой изоляции.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занимающихся расчетами и конструированием
судовой тепловой изоляции.
Цветков Ю. Н., Аксенов С. С, Шульман В. М.
Судовые термоэлектрические
охлаждающие устройства. Л., «Судостроение». 14 л.,
6000 экз. Цена 95 коп. (II квартал).
Даны сведения о физических основах и конструкциях
судовых термоэлектрических охлаждающих устройств.
Большое внимание уделено методам теплового и
электрического расчета устройств. Рассмотрены конструкции
отечественных и зарубежных термоэлектрических
охлаждающих устройств, а также схемы их питания,
автоматического регулирования и защиты.
Книга рассчитана на работников проектно-конструк-
торских бюро и научно-исследовательских институтов.
Воробьев В. А., Андрианов Р. А. Полимерные
теплоизоляционные материалы. М., «Стройиздат». 18 л., 10 000
экз. Цена 1 р. 34 к. (III квартал).
Рассмотрены основы технологии и области применения
полимерных теплоизоляционных материалов. Описаны
методики расчета и изготовления панелей и плит покрытий
с применением пенопластов, а также их конструктивные
решения. Представлены данные об оборудовании для
производства полимерных теплоизоляционных материалов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников заводов, проектных организаций и
научно-исследовательских институтов.
Яковлев И. Н., Шаповаленко М. М.
Изотермический подвижной состав. Изд. 2-е, пере-
раб. и дополн. Учебник. М., «Транспорт». 18 л., 10 000 экз.
Цена 80 коп. (I квартал).
Приведены общие сведения об устройстве вагонов
изотермического подвижного состава, описана их
конструкция и даны методики расчета. Второе издание значительно
переработано и дополнено в связи с изменениями,
происшедшими в конструкции изотермических вагонов за
последние годы.
Книга является учебником для техникумов
железнодорожного транспорта, может быть использована
работниками холодильного транспорта.
Аникин С. В., Храмов В. И., Крайнов Б. П.
Справочник механика рефрижераторного
подвижного состава. Изд. 2-е, перераб. и
дополн. М., «Транспорт». 31 л., 10 000 экз. Цена 1 р. 76 к.
(IV квартал).
В справочнике дана техническая характеристика 23-
и 21-вагонных поездов, 12- и 5-вагонных секций, а также
автономного рефрижераторного вагона. Изложены
справочные данные по эксплуатации и ремонту
рефрижераторного подвижного состава.
Книга предназначена для технического персонала
железнодорожного транспорта.
Повышение эффективности энерго-
оборудованиярефрижераторного подви-
ного состава. Под ред. Е. Т. Бартоша. М., «Транспорт».
14 л., (Труды Всесоюзного научно-исследовательского
института железнодорожного транспорта, вып. 456),
1000 экз. Цена 1 р. 61 к. (III квартал).
Приведены результаты теоретических и
экспериментальных исследований работоспособности энергетического
и холодильного оборудования рефрижераторных вагонов.
Описана модернизация конструкции и цепей управления
холодильных установок.
Книга рассчитана на инженерно-технических и
научных работников железнодорожного транспорта.
Пивоваров А. А. Термика замерзающих
водоемов. М., Изд-во МГУ, 10 л., 3000 экз. Цена
1 руб. (II квартал).
Дано обобщенное физико-математическое описание
формирования температурного режима и ледовых явлений
неглубоких водоемов. Рассмотрены вопросы расчета
основных элементов теплового баланса, нарастания и таяния
ледового покрова.
1 Книга рассчитана на широкий круг специалистов,
может служить также учебным пособием для аспирантов
и студентов.
Трошкина Е. С. Структура снега и льда.
М., Изд-во МГУ. 5 л., 10 000 экз. Цена 50 коп. (III
квартал). |
Рассмотрены кристаллография льда и влияние ее на
физические свойства льда, условия возникновения и роста
первичных атмосферных кристаллов льда.
Охарактеризована структура, процессы накопления и метаморфизм
снега, его механические свойства. Описаны основные
типы льдов и условия их формирования.
Книга предназначена для студентов вузов в качестве
учебного пособия.
* *
*
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский^ институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на 'научно-
техническую литературу.
¦

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Пленарные заседания XIII Международного
конгресса по холоду
На пленарных заседаниях предыдущих четырех
международных конгрессов по холоду были заслушаны
доклады, содержащие общую информацию по актуальным
вопросам современной науки и техники.
В соответствии с этой традицией для пленарных
заседаний XIII Международного конгресса по холоду были
выбраны следующие темы докладов:
влияние окружающих условий и кондиционирования
воздуха на комфорт, производительность труда и здоровье
человека;
развитие контейнерных перевозок пищевых продуктов
различными видами транспорта;
роль холода в решении мировых проблем питания;
сохранение изолированных органов посредством
гипотермии и замораживания.
По первой теме было представлено два доклада.
Первый доклад «Регулирование окружающей среды
для улучшения комфорта, производительности труда,
условий обучения и здоровья» сделал Р. Г. Невинс (США).
В 1923 г. в работе Хоутена и Яглоу было дано понятие
«эффективной температуры» и «комфортной зоны» и
приведены результаты опытов (с тремя людьми) по
комфортным условиям, позволившие составить карту эффективных
температур. В 1929 г. Яглоу и Дринкер доложили
результаты обследования группы из 90 человек. Ими
установлено, что летняя комфортная эффективная температура
21,7° С, а зимняя 19° С. Позднее было показано, что
европейцы предпочитают температуру на 4,5° С ниже, чем
американцы.
В тридцатые годы рекомендована новая оптимальная
эффективная температура для зимы, а именно 20° С.
В 1947 г. Яглоу предложил заменить линии эффективной
температуры в диаграмме комфорта линиями температуры
кожи человека.
В 1961 г. в исследовательском институте при
Канзасском университете были проведены исследования по
пересмотру диаграммы комфорта в интервале температур 19—
28° С и относительной влажности 15—85%. Результаты
опубликованы в 1966 г., а позднее — дополнены данными
о влиянии интенсивности труда, радиации, колебаний
температуры, времени года и возраста.
В 1969—1970 гг. опыты провели с группой из 1600
человек (мужчин и женщин) в возрасте 18—24 лет в
интервале температур 16—37° С при скорости воздуха 0,23 м/с
и средней радиационной температуре, равной температуре
воздуха.
Начиная с 1923 г. рекомендуемые комфортные
температуры воздуха повышались, что, очевидно, явилось
результатом изменений в одежде, условиях труда и питании
населения. Так, оптимальные температуры по сухому
термометру при относительной влажности 40% повысились
с 20° С в 1923 г. до 25,6° С в 1966 г. Применение лучших
отопительно-охладительных установок привело ^к
уменьшению разницы между летней и зимней одеждой и
сближению зимних и летних комфортных температур.
В 1937 г. Винслоу, Херрингтон и Гэдж впервые стали
учитывать влияние радиации при расчете комфортных
условий. После второй мировой войны в Канзасском
университете были проведены соответствующие исследования.
Оказалось, что при температуре воздуха 24° С изменение
температуры пола от 15,6 до 26,7° С не нарушает
комфортных условий. В 60-е годы влияние радиации на сомочув-
ствие человека было исследовано в лаборатории Пирса.
Температура ограждающих поверхностей изменялась от 10,5
до 54,5° С. Результаты этих опытов для симметричной
и асимметричной радиации приведены на рис. 1.
Исследования в лаборатории Пирса привели к
необходимости перестроить систему эффективных температур.
За основу взяли температуру воздуха по сухому
термометру при относительной влажности 50%. Новые эффективные
температуры (отмечены звездочкой) по сравнению со
старыми по Яглоу показаны на рис. 2. Из рис. 2 видно, что
влияние относительной влажности на комфортные
условия значительно слабее, чем это предполагалось ранее.
На рис. 2 нанесены также линии комфорта по Невинсу.
Результаты работ по установлению новых эффективных
температур были доложены на конференции ASHRAE,.
состоявшейся в Филадельфии в 1971 г.
Данные о влиянии температуры воздуха на человека
приведены в таблице.
Второй доклад «Влияние окружающей среды на
человека в условиях кондиционирования воздуха» сделал
Ф. А. Миссенар (Франция).
В США были проведены опыты по выявлению значения
эффективных температур. Более поздними исследованиями
европейских ученых установлено влияние на комфортные
условия температуры внутренних ограждений. При этом
показано, что для температуры ниже 23° С это влияние
невелико.
Исследованиями автора установлено, что организм
человека слабо реагирует на содержание влаги в воздухе
и быстро приспосабливается к окружающим условиям.
В результате была разработана номограмма эффективных
температур, при которых человек может длительное время
находиться в помещении (рис. 3). Она отличается от
известной диаграммы Хоутена и Яглоу тем, что указывает
на меньшее действие влажности воздуха при низких
температурах.
Влияние температуры ограждений можно учесть, если
на каждый градус повышения (понижения) температуры
ограждения понижать (повышать) температуру воздуха
тоже примерно на один градус. При панельном отоплении
можно поддерживать в помещениях температуру воздуха
12—14° С.
Летом в помещениях температура воздуха должна
отличаться от наружной не более, чем на 6° С. Однако при
длительном пребывании эта температура (например 24—
26° С при наружной 30—32° С) для европейца слишком
высока. Комфортной для Европы считается температура
воздуха 22° С. Возможно устраивать помещения с
промежуточной температурой, играющие роль температурных
шлюзов. В этом случае, особенно, если кондиционирование
преследует также и технологические цели, целесообразно
поддерживать в помещении круглый год одинаковую
температуру, например 20° С.
Вторая тема пленарных заседаний конгресса «Развитие
57

20 25 3D
Температура боздуха, "О
Рис. 2. Изображение в психро
метрической диаграмме
эффективных температур Яглоу (ЭТ)
и Невинса (ЭТ '
Jf
Рис. 1. Влияние радиации на самочувствие человека.
15 20 25 30 о 35°С
Температура Воздуха, °ОСТ)
Температура
воздуха (°С)
при ф=50%
Свыше 40
38—40
35—38
30—35
27—30
23—27
20—23
16-20
12—16
Ниже 12
Ощущение
Невыносимо
жарко
Очень жарко
Жарко
Тепло
Немного тепло
Хорошо
Немного
прохладно
Прохладно
Холодно
Очень холодно
Комфорт
Совершенно некомфортно
Некомфортно
Не совсем комфортно
Комфортно
Не совсем комфортно
Некомфортно
Физиология
Быстрое нагревание тела,
отказ системы
температурного регулирования
Возрастание напряжения из-
за потения и притока
крови
Нормальное температурное
регулирование за счет
испарения пота. Интенсивная
деятельность
сердечно-сосудистой системы
Зона вазомоторного
регулирования
Увеличение потерь сухого
тепла, желание теплее
одеться и двигаться,
сужение кровеносных
сосудов конечностей
Озноб
Самочувствие
Нарушение кровообращения
Повышенная опасность
теплового удара, затруднение
сердечно-сосудистой
деятельности
Граница теплового удара
Нормальное состояние
здоровья
Сухость кожи и слизистой
оболочки
Сокращение мускулов,
ослабление периферийного
кровообращения

Рис. 3. Номограмма эффективных температур.
контейнерных перевозок пищевых продуктов различными
видами транспорта» была рассмотрена в докладах, которые
сделали Г. Бертон (Великобритания) и Г. Мерлен
(Франция).
В последние годы в ряде западноевропейских стран и
США получают широкое развитие контейнерные
перевозки различных грузов, в том числе пищевых продуктов.
Способ охлаждения контейнеров зависит от конкретных
условий транспортировки.
При морских перевозках на незначительные
расстояния или небольшом объеме перевозимого груза применяют
контейнеры с автономным охлаждением. Механическое
охлаждение наиболее распространено при всех перевозках
как на короткие, так и на дальние расстояния.
Жидкий азот или сухой лед применяют при перевозках
на небольшие расстояния. Для дальних морских
перевозок или перевозок груза в большом объеме стремятся
использовать централизованное охлаждение группы
контейнеров.
Наряду с морскими перевозками контейнеров на
обычных грузовых судах быстро развиваются перевозки на
специальных судах-контейнеровозах. В 1970 г.
насчитывалось 167 таких судов тоннажем 1,9 млн. т брутто.
Большая их половина принадлежит Британскому флоту. Суда
могут перевозить от 600 до 1 500 контейнеров длиной 6,1 м
{20 футов) со скоростью 20—25 узлов. Новые суда строятся
вместимостью по 2000 контейнеров G5 тыс. м3) и имеют
скорость более 30 узлов (~55 км/ч).
Развитие контейнерных морских перевозок
объясняется повышением рентабельности таких судов A0
специальных судов-контейнеровозов могут заменить 48 обычных
грузовых судов), значительным улучшением качества
обслуживания, снижением эксплуатационных расходов, а
также конкуренцией между морским и наземным
транспортом и необходимостью точного соблюдения расписания,
связанного с расписанием наземных транспортных средств.
В США строятся специальные секционированные суда.
Секции оборудованы направляющими, которые
обеспечивают свободную погрузку и выгрузку контейнеров и
позволяют отказаться от специальных креплений.
С увеличением размеров судов расширяется
перспектива погрузки не кранами, а с помощью конвейеров и
автоматических грузовых лифтов. Каждое
судно-контейнеровоз имеет около 50 точек для автономного питания
контейнеров током: 380 В, 50 Гц в Европе и 440 В, 60 Гц
в США с подводимой мощностью 5 кВт для контейнеров
длиной 6,1 м и 11 кВт для трансатлантических
контейнеров длиной 12,2 м.
Контейнеры, расположенные в трюмах, охлаждаются
(подается холодный воздух) от центральной судовой
холодильной установки.
По данным американского Института исследований,
экономический эффект морских контейнерных перевозок
составляет примерно 20 долларов на тонну груза.
В Европе контейнерные перевозки по железным дорогам
применяются уже давно. Длина контейнеров 8 и 16 футов
(—2,5 и 5 м) емкость 3—4 т груза. Их используют также
при перевозках по шоссейным дорогам и по морю (на
небольшие расстояния).
Эти контейнеры вытесняются сейчас контейнерами
ИСО (Международная организация по стандартизации).
При контейнеризации значительно сокращается число
рабочих, занятых на грузовых операциях, обеспечиваются
минимальные потери грузов, снижается стоимость
перевозок благодаря интенсивному использованию тягачей,
железнодорожных платформ, подъемно-транспортных
машин и самих контейнеров.
Большое значение имеет шоссейный транспорт, так
как является первым и последним этапом в контейнерных
перевозках, хотя его удельный вес может быть
незначительным.
Для перевозки контейнеров по шоссейным дорогам в
Европе применяют тракторы и трейлеры. В сельской
местности контейнеры используют для перевозки грузов на
небольшие расстояния.
Основными вопросами стандартизации изотермических
контейнеров являются, во-первых, приведение в
соответствие основных размеров изотермических контейнеров с
основными размерами контейнеров общего назначения,
установление тепловых характеристик и значений
воздушных утечек и минимума внутренних размеров, а также
стандартизация электрических соединений. Во-вторых,
размещение оборудования для контроля температуры и
санитарные правила. В-третьих, типы изотермических
контейнеров, маркировка, терминология, размеры вагонов,
время перевозок, нагрузка на подвески, испытательная
нагрузка на оборудование, предохранительные
приспособления внутри контейнеров.
В Англии предпочтительно применяются 20-футовые
изотермические контейнеры с максимальными теплопри-
токами 15,9 ккал/(ч°С), охлаждаемые сухим льдом.
Время транспортировки — не более 24 ч. В контейнерах
перевозят в основном охлажденное или замороженное
мясо, иногда замороженную рыбу или овощи. Для
охлаждения используют сухой лед или жидкий азот.
Механическое охлаждение применяют главным
образом для перевозок по шоссейным дорогам, поскольку
водитель может следить за работой холодильной установки.
На судах, доставляющих контейнеры в Австралию и
обратно, их подключают к центральному источнику
холодного воздуха. После перегрузки на железную дорогу каж^-
дый контейнер соединяется с индивидуальной холодильной
установкой (блоком), которая питается, электроэнергией
от одного источника.
Для грузовых работ с контейнерами применяют краны
типа «Голиаф», обеспечивающие разгрузку поездов
длиной от 1000 до 1 500 футов C10—465 м), т. е. составы из
15—20 вагонов по 60 футов. Эти краны способны
перемещать контейнеры шириной до 40 футов A2,2 м) между
своими опорами и могут осуществлять их разворот до 340°,
что бывает необходимо для правильного размещения
дверей. С помощью кранов можно загружать и выгружать до
25 контейнеров в час.
В последнее время ведутся работы по автоматизации
59

грузовых операций с контейнерами в крупных портах и
железнодорожных узлах.
По третьей теме пленарных заседаний с докладом «Роль
холода в решении мировых проблем питания» выступил
Г. Лорентцен (Норвегия).
Население Земли превысило 3,5 млрд. человек и
удваивается примерно каждые 36 лет. Для обеспечения
питанием этой массы людей ежегодно производится около
2,5 млрд. т продовольствия, из которых 45% составляют
скоропортящиеся продукты. Потери пищевых продуктов
вследствие порчи, повреждения насекомыми и грызунами
достигают 20—30%. Широкое применение искусственного
холода позволило бы избежать большей части этих потерь.
В будущем холодильная техника сыграет важную роль
в увеличении производства продуктов питания. Огромное
развитие должна получить в предстоящие годы
международная холодильная цепь.
По четвертой теме с докладом «Сохранение
изолированных органов посредством гипотермии и замораживания»
выступил Т. Малинин (США).
За последние 20 лет разработан и успешно применяется
способ сохранения многих видов клеток и фрагментов
тканей путем замораживания с применением холодозащитных
веществ и при регулируемой скорости охлаждения. Этим
способом консервируются цельная кровь, костный мозг,
лимфоциты, микроорганизмы и др. Однако для цельных
изолированных органов метод замораживания еще не дал
положительных результатов. Единственным применяемым
способом сохранения вне организма цельных органов
является гипотермия (охлаждение) и перфузия
(искусственное пропускание жидкости через полость или
кровеносные сосуды органа). Наиболее длительное сохранение
жизнеспособности изолированного органа обеспечивается,
если в качестве перфузионных жидкостей применять
кровяную плазму, изотонические и гипертонические солевые
растворы с добавлением синтетических питательных
веществ и сывороток. Перфузия в условиях охлаждения
органа до 12—15° С позволяет довести срок сохранения
почек до 5 дней и сердца до 5 — 7 дней. Однако, несмотря на
усовершенствование техники перфузии, в клинической
практике большая часть почек, предназначенных для
пересадки, сохраняется в условиях простого охлаждения,
без перфузии, что обеспечивает срок сохранения
жизнеспособности только около 12 ч.
Срок хранения органов, предназначенных для
пересадки, нужно довести до нескольких недель или даже
месяцев, что может быть в перспективе достигнуто только
путем применения замораживания. Было испробовано
несколько методов замораживания цельных органов, но
еще ни в одном случае консервированные этим способом
органы не смогли поддерживать жизнь организма после
пересадки.
Пока еще не преодолены трудности доведения
холодозащитных веществ (глицерин, диметил сульфоксид,
поливинил пирролидон, декстран, гидроксиэтиловый крахмал
и др.) до каждой клетки органа путем перфузии растворов
через его кровеносную систему. Осмотическое равновесие
между раствором защитного вещества и тканями органа
в условиях охлаждения достигается очень медленно. В
ряде случаев, особенно при повышенной концентрации
защитного вещества в растворе, стенки кровеносных
сосудов органа необратимо повреждаются.
Для решения проблемы консервирования
изолированных органов замораживанием потребуется дальнейшее-
систематическое накопление данных о физиологических
свойствах органов in vitro, об их реакциях на перфузию,,
холодозащитные вещества и понижение температуры.
Обзор составили А. А. ГОГОЛИН, В. М. ШАВРА,.
Д. Г. РЮТОВ — ВНИХИ
ь^-^'%'^%'%'%'%^^'%/%'%/%/%/%/%/%/^/%/^/%/%/^^^^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского алфавита.
4. В статьях следует использовать Международную систему единиц (СИ)
5. В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название книги,
статьи, реферата, диссертации, а также место издания, название издательства, год
издания (или название журнала, год выпуска, номер). Ссылки на литературу необходимо
давать в тексте по порядку номеров.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший
размер чертежа 420x594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представлять реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста,
отпечатанного через два интервала.
8. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: 127 434, Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
Редакция журнала «Холодильная техника».

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
€21.565.945
Нестандартизированное оборудование
холодильников
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ, часть V
Приводятся нормали воздухоохладителей с рассольным
охлаждением, разработанные проектным институтом «Гип-
рохолод».
Поверхность охлаждения аппаратов 100 м2 (рис. 1 и 2),
50 n2 (ркс. S) и 2X150 м2 — сдвоенный горизонтальный
(рис. 4).
Конструкция этих воздухоохладителей не отличается
от описанных ранее конструкций аммиачных
воздухоохладителей (см. «Холодильная техника», 1971 № 8, 10,
И, 12).
Рис. 2. Воздухоохладитель рассольный, вертикальный,
поверхность охлаждения 100 м2 (нормаль Н13631).
L
горячий
рассол
t
1
ЕГ
щГ
Воздух
1,1 1
[
1
W
Рис. 1. Воздухоохладитель рассольный, вертикальный, Рис. 3. Воздухоохладитель рассольный, вертикальный, по-
поверхность охлаждения 100 м2 (нормаль Н13719). верхность охлаждения 150 м2 (нормаль Н13632).
6i

Нарушный боэЗух
для вентиляции
Рис. 4. Воздухоохладитель рассольный, горизонтальный,
поверхность охлаждения 2X150 м2 (нормаль Н13777).
Характеристика рассольных воздухоохладителей приведена в таблице.
Показатели
Н13719
Н13631
Н13632
Н13777
Поверхность охлаждения, м2 . . . .
Холодильный агент
Батарея
диаметр труб, мм
число труб, шт
размер оребряющей ленты, мм
шаг оребрения, мм ....... .
расчетная скорость воздуха в
батарее, м/с
Вентилятор
тип
число, шт
номер
количество воздуха, м3/ч . . . .
напор, м
вращение . . . .
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин . . .
Габаритные размеры
воздухоохладителя, мм
Обогрев поддона . . .'
100
38/3,5
80
30x1
20 и 30
4,0
Ц4-70 исп. I
1
6
8000
46
Левое
А02-31-6
1,5
1000
2100x2550x4525
100
150
Рассол
38/3,5
108
30x1
20 и 30
4,9
Ц4-70 исп. I
1
б
4000
40
Левое
А02-32-6Вмс
1,5
1000
3085x1900x4655
Горячий
38/3,5
108
30x1
20 и 30
4,9
Ц4-70 исп. I
2
6
6000x2
22
Левое и правое
А02-32-6Вмс
1,5
1000
3285x1900x4655
рассол
2x150
38/3,5
72X2
30x1
20 и 30
2
06-320
2
7
11500x2
22
А02-32-4Вмс
2,2
1500
7360x1120x1530
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод
62

РЕФЕРАТЫ
621.86:621.565:637.5
Комплексная механизация и автоматизация
транспортных работ в камерах охлаждения и замораживания
мяса. Вайскоп Г. М., Ильинский Д. Н., М и -
нарскийЛ. А. «Холодильная техника», 1972, № 1.
Описана система комплексной механизации и
автоматизации транспортных операций в камерах охлаждения и
замораживания мяса с помощью штанговых толкающих
конвейеров, применяемая на холодильнике Новоград-Волын-
ского мясокомбината. Библиографий 11. Иллюстраций 3.
621.318.5
Полупроводниковые реле уровня. Ротен-
б е р г А. Г., М а р ш о в В. М. «Холодильная
техника», 1972, № 1.
Дано описание принципа действия и конструкций
полупроводниковых реле уровня ПРУ-2, ПРУ-4 и ПРУ-5.
Приведены рекомендации по монтажу и эксплуатации
этих приборов. Библиографий 5. Иллюстраций 6.
621.572
Комплексная автоматизированная аммиачная
холодильная машина ХМ-АУ45/1А. Толкачева Р. И.,
В и л к Э. И. «Холодильная техника», 1972, № 1.
Описана комплексная автоматизированная
аммиачная машина ХМ-АУ45/1А, предназначенная для
охлаждения и поддержания заданной температуры
теплоносителя, используемого в различных холодильных системах.
Приведена техническая характеристика машины и
указана зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности от температуры рассола на выходе из
испарителя при различных температурах охлаждающей воды
и одинаковом расходе рассола. Иллюстраций 2.
621.313.037.1:621.57.041-213.3
Об охлаждении электродвигателей экранированных
компрессоров. ПетрушанскаяЛ. Я., Черняк А. Л.
Э л ь к и н И. А., Якобсон В. Б. «Холодильная
техника», 1972, № 1.
Электродвигатель экранированного компрессора по
условиям охлаждения занимает промежуточное
положение между встроенным электродвигателем
герметичного компрессора и обычным двигателем. Приведены
результаты испытаний электродвигателя экранированного
компрессора. Установлено, что температурная инверсия,
характерная для встроенных электродвигателей
герметичных компрессоров, наолюдается лишь при низких
температурах конденсации.
Охлаждение экрана и ротора маслом позволяет
снизить их максимальные температуры, но приводит к
увеличению потерь мощности в связи с ростом
гидродинамических потерь. Библиографий 4. Иллюстраций 3.
621.574.004.12
Равновесные характеристики холодильной машины.
РозенфельдЛ. М., | Воробьев И. Д.
«Холодильная техника», 1972, № 1.
Приведена математическа мяодель компрессионной
холодильной машины с рассольной системой охлаждения,
представляющая систему алгебраических уравнений.
Показана возможность использования этой модели
для построения равновесных характеристик холодильной
машины на ЭВМ. Рассмотрен пример расчета на^ ЭВМ
равновесной характеристики холодильной машины."
Библиографий 2. Иллюстраций 6.
664.8.037.1
Характеристика одномерного поля температур тела
при охлаждении и замораживании. Ч и ж о в Г. Б.
«Холодильная техника», 1972, № 1.
Сопоставлены уравнения линейного и
параболического распределения температуры по толщине тела. Даны
решения этих уравнений при заданных значениях
температур центра тела и теплоотводящей среды,
позволяющие находить температуру тела, среднюю по объему,
и координату изотермы. Библиографий 4. Иллюстраций 1.
621.57
Исследование процессов охлаждения стандартных
проводников турбогенератора.' (Уегр д а к о в IV С., Ч е х о -
в и ч В. Ю. «Холодильная техника», 1972, № 1.
Выполнено экспериментальное исследование
процессов жидкостного и испарительного охлаждения
фреоном-12 стандартных медных проводников статорной и
роторной обмоток турбогенератора. Эксперименты
проведены в области температур от +20 до —25° С при
плотностях тока от 10 до 35 А/мм2, массовых расходах фреона-12
от 13 до 470 кг/ч и различных степенях сухости пара на
выходе от 0,4 до 1. Предложена зависимость для
определения гидравлических сопротивлений при испарительном
охлаждении стандартных проводников турбогенератора
фреоном-12. Библиографий 8. Иллюстраций 5.
ЛА/>У\АЛЛЛЛЛАЛЛАЛЛЛАЛЛЛЛЛЛЛЛ/ AAA/VVV\/\AA/\A/\AA/V\/\A/\/W
CONTENTS
U. A. Krokha. For Technical Progress in USSR
Refrigerating Industry 1
V. F. Lebedev. Main Trends in Scientific Research and
Experimental Designing in Applying Refrigeration
in Food Industry and Trade 3
N. F. Tkachev. Perspectives of Application of
Refrigeration in Trade and at Public Catering
Establishments in 9th Five-Year Period 5
V. P. Kichigin. Perspectives of Developing Refrigerating
Economy of Food Industry in 9th Five-Year Period 8
V. I. Milovanov. Perspectives of Developing Production
of Commercial Refrigerating Equipment and Small
Refrigerating Machines 10
L. M. Blitstein, N. K. Plotnikov. Main Trends in
Designing Refrigerating Plants for Meat Industry 12
COД ЕРЖА Н И Е
Ю. А. Кроха. За технический прогресс в
холодильном хозяйстве СССР 1
В. Ф. Лебедев. Основные направления
научно-исследовательских и опытно-конструкторских
работ в области применения искусственного
холода в пищевых отраслях промышленности
и торговле 3
Н. Ф. Ткачев. Перспективы развития
холодильного хозяйства торговли и общественного
питания в девятой пятилетке 5
В. П. Кичигин. Перспективы развития
холодильного хозяйства пищевой промышленности в
девятой пятилетке 8
В. И. Милованов. Перспективы развития
производства торгового холодильного оборудования
и малых холодильных машин 10
Л. М. Блитштейн, Н. К. Плотников. Основные
направления в проектировании холодильных
установок мясной промышленности 12
63

U. S. Krylov. Main Trends in Designing Distribution
Cold Storage Warehouses, Ice-Cream Factories, Dry
Ice Plants and Plants for Production of Liquid and
Gaseous Carbon Dioxide 14
N. F. Gavrilenko. Main Trends in Designing Distribution
Cold Storage Warehouses for Fruits and Vegetables 17
G. M. Vaiscope, D. N. Ilyinsky, L. A. Minarsky.
Complex Mechanization and Automatization of Handling
Operations at Meat-Combine Cold Stores .... 19
АЦ-Union Scientific-Technical Conference on
Technical Progress in Refrigerating Economy of Food
Industries and Trade in USSR 22
Main Trends of Technical Progress in Refrigerating
Economy of Meat, Dairy, Food Industries and Trade in
USSR .26
A. G. Rotenberg, V. M. Marshov. Semi-Conductor
Level Controls 29
R. I. Tolkacheva, E. I. ViIk. Complex Automated
Ammonia Refrigerating Machine XM-AY45/IA ... 34
L. Y. Petrushanskaja, A. L. Chernyak, I. A. Elkin, V.B.
Yakobson. Investigation of Cooling Electric Motors of
Screened Compressors 36
L. M. Rosenfeld, I. D. Vorobyev. Equilibrium
Characteristics of Refrigerating Machine 39
G. B. Tchigeov. Characteristic of One-Dimensional
Field of Temperatures of Body at Cooling and
Freezing 43
From dissertations
G. S. Serdakov, V. U. Chekhovich. Investigation of
Processes of Cooling Standard Conductors of
Turbogenerators .... 45
Practice exchange
V. V. Bodyul. Setup of Compressor Shop at Kagul 49
Cannery Consultation
M. F. Fedorov. Cleaning of Refrigerating Systems
During Assembly 50
Miscellany
60th Birthday of Prof. G. B. Tchigeov 52
New Inventions 52
Book review
Books on Refrigerating Engineering to be Published in
1972 53
At International Institute of Refrigeration
A. A. Gogolin, V. M. Shavra, D. G. Rutov. Plenary
Meetings at XIII International Congress of
Refrigeration 57
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Nonstandard
Equipment for Cold Storage Warehouses 61
Summaries 63
Ю. С. Крылов. Основные направления
проектирования распределительных холодильников,
фабрик мороженого, заводов сухого льда, жидкой
и газообразной углекислоты 14
Н. Ф. Гавриленко. Основные направления в
проектировании распределительных
холодильников для хранения фруктов и овощей .... 17
Г. М. Вайскоп, Д. Н. Ильинский, Л. А. Ми-
нарский. Комплексная механизация и
автоматизация транспортных работ в камерах
охлаждения и замораживания мяса 1$
Всесоюзная научно-техническая конференция
по техническому прогрессу в холодильном
хозяйстве пищевых отраслей промышленности и
торговли СССР» 22
Основные направления технического прогресса в
холодильном хозяйстве мясной, молочной,
пищевой промышленности и торговли СССР 26
A. Г. Ротенберг, В. М. Маршов.
Полупроводниковые реле уровня 29
Р. И. Толкачева, Э. И. Вилк. Комплексная
автоматизированная аммиачная холодильная
машина ХМ-АУ45/1А 34
Л. Я. Петрушанская, А. Л. Черняк, И. А. Эль-
кин, В. Б. Якобсон. Об охлаждении
электродвигателей экранированных компрессоров ... 36
Л. М. Розенфельд, И. Д. Воробьев.
Равновесные характеристики холодильной машины 39
Г. Б. Чижов. Характеристика одномерного поля
температур тела при охлаждении и
замораживании 43
Из диссертационных работ
Г. С. Сердаков, В. Ю. Чехович. Исследование
процессов охлаждения стандартных
проводников турбогенератора 45
Обмен опытом
B. В. Бодюл. Наладка компрессорного цеха
Катульского консервного завода • . 49
Консультация
М. Ф. Федоров. Очистка холодильных систем при
монтаже 50
Хроника
К 60-летию проф. Г. Б. Чижова . . : 52
Новые изобретения 52
Критика и библиография
Книги по холодильной технике, выходящие в свет
в 1972 г. 53
В международном институте холода
А. А. Гоголин, В. М. Шавра, Д. Г. Рютов.
Пленарные заседания XIII Международного
конгресса по холоду 57
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Нестандарти-
зированное оборудование холодильников ... 61
Рефераты 63
Редакционная коллегия: В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов,
проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: 127 434, Москва, И-431, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т 01916. Сдано в набор 16/ХЦ—1 97 1г. Подп. к печ. 14/1 —197 2 г. Формат 84X108 1/16
Объем 4 п. л. Уч.-изд. л.8, 17. Усл. печ. л. 6,72 Тираж 17055 Заказ 2332
Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат Главполиграфпрома Комитета по печати
при Совете Министров СССР г. Чехов Московской области