/
Текст
662.998:621.565
Эффективные изоляционные материалы
и новые конструкции ограждений холодильников
Б. В. ЛИФАНОВ, канд. техн. наук А. М. ХЕЛЕМСКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В девятой пятилетке намечено широкое
строительство стационарных холодильников
различного назначения и предусматривается
капитальный ремонт изоляционных конструкций
ограждений большого числа действующих
холодильников. Для этого потребуется выполнить
около 2,5 млн. м3 теплоизоляционных конструкций
и 12,5 млн. м2 пароизоляционных покрытий.
С учетом этого особое значение приобретают
вопросы технического совершенствования
ограждающих конструкций холодильников,
связанные в первую очередь с улучшением тепло-
физических характеристик и повышением срока
службы дорогостоящих изоляционных
конструкций.
Теплоизоляционные конструкции ограждений
холодильников в процессе эксплуатации
подвержены увлажнению и механическому
разрушению, вследствие чего ухудшаются их
теплоизоляционные свойства.
До конца 60-х годов в связи с дефицитом
качественных теплоизоляционных материалов
значительное число холодильников сооружалось
с применением малоэффективных
теплоизоляционных материалов — ячеистых бетонов, тор-
фоплит, пеностекла, древесноволокнистых плит,
а также местных материалов.
Исследования состояния тепловой изоляции
на ряде холодильников, проведенные ВНИХИ,
показали, что на большинстве из них объемная
влажность теплоизоляции уже через 10—15 лет
эксплуатации достигла 30—35%, в
результате чего она перестала отвечать своему назна- 4
чению.
Таким образом, важнейшей задачей
холодильного строительства на ближайшие годы
является изыскание и применение эффективных
паро- и теплоизоляционных материалов и
сооружение на их основе долговечных с высокими
стабильными теплозащитными свойствами
ограждений холодильников, обеспечивающих
поддержание в охлаждаемых помещениях
надлежащего температурно-влажностного режима.
Опыт строительства и эксплуатации
холодильников показывает, что создание
ограждений со стабильными теплоизоляционными
свойствами возможно только в том случае, если в
конструкциях предусмотрено сочетание
высококачественных теплоизоляционных материалов с
надежной паро- и гидроизоляцией.
В настоящее время промышленность
строительных материалов освоила производство
эффективных теплоизоляционных, паро- и
гидроизоляционных и отделочных материалов, что
создает реальные предпосылки для
совершенствования ограждений холодильников.
На основе синтетических смол — полисти-
рольных, полиуретановых, мочевиноформаль-
дегидных, поливинилхлоридных и фенолфор-
мальдегидных — выпускаются теплоизоляцион-
Теплоизоляционный материал
Пенополистирол ПС-4 (прессовый)
Пенополистирол ПСБ-С
(беспрессовый)
Пенополивинилхлорид ПХВ-1
(прессовый)
Пенополивинилхлорид ПВ-1
(беспрессовый)
Мочевиноформальдегидный пенопласт
МФП
Фенольно-резольный пенопласт
ФРП-1, ФРП-2
Жесткий пенополиуретан ППУ-ЗС,
ППУ-9
Жесткие минераловатные плиты на
битумной связке М-250
Основное сырье
Полистирольная смола
То же
Поливинилхлоридная смола
То же
Мочевиноформальдегидная смола
Фенолформальдегидная смола резол ь-
ного типа
Простые и сложные полиэфиры, изо-
цианаты
Минеральное волокно
Объемная
масса,
кг/м8
40—60
20—25
100
60—70
15—20
40—60
50—60
250
Коэффициент
теплопроводности,
ккал/(ч-м.°С)
0,041—0,045
0,031—0,035
0,035
0,030—0,032
0,030—0,032
0,032—0,035
0,025—0,030
0,06
Прочность
при
статическом изгибе,
кгс/см2
12—16
1,5—1,8
25—30
10—12
—
2,0—2,3
3,0—3,5
1,0—1,5
4
ные пенопласты (см. таблицу), имеющие
специфические свойства, особенно ценные для
низкотемпературной изоляции: небольшую
объемную массу, низкий коэффициент
теплопроводности, высокий коэффициент конструктивного
качества, гидрофобность, морозоустойчивость и
биостойкость, высокое сопротивление
диффузии водяных паров. Это обусловливает их
значительно меньшее увлажнение в конструкциях
в процессе строительства и эксплуатации
холодильников.
В наибольшей степени современным
требованиям строительства холодильников отвечают по
комплексу свойств и технико-экономическим
показателям беспрессовые полистирольный и
жесткий полиуретановый пенопласты, которые
могут успешно применяться для всех изолируемых
конструкций холодильников.
В настоящее время пенополистирол
изготавливают 15 предприятий, расположенных в
различных районах страны. Ожидаемый выпуск
пенополистирола в 1975 г. составит 1,1 млн. м3.
Производство жесткого пенополиуретана
находится в стадии освоения и развития, в связи
с чем его применение в холодильном
строительстве до 1975 г. будет носить ограниченный
характер. Уровень производства и относительно
высокая стоимость плит из пенопластов ПС-4,
ПХВ-1, ПВ-1 сужают область их применения
(низкотемпературные трубопроводы,
оборудование, аппараты, изотермические двери).
Заливочные пенопласты ФРП-1, ФРП-2 и
МФП могут быть использованы для изоляции
межкамерных перегородок и оборудования
сложной конфигурации при надежной защите от
увлажнения.
Применение пенопластов в холодильном
строительстве позволяет значительно улучшить
теплозащитные свойства ограждений, повысить
качество изоляционных работ при меньших
трудозатратах, что, в конечном итоге, приводит к
снижению капитальных затрат, сокращению
сроков сооружения холодильников, а также
к снижению эксплуатационных расходов и
амортизационных отчислений на восстановление
теплоизоляции.
Имеющийся опыт использования пенопласта
ПСБ-С при строительстве холодильников
различного назначения позволил установить, что
трудовые затраты на изоляционные работы
снижаются в 4 раза, экономия на капитальных
затратах составляет 2 руб. на тонну
холодильной емкости. Кроме того, сокращается расход
пиломатериалов, гидроизоляционных и
вспомогательных материалов.
Исследования ВНИХИ показали, что
применение пенополистирола позволило уменьшить
теплопритоки в холодильные камеры в 1,5—
2 раза. Предположительный срок службы новых
изоляционных конструкций составляет 50 лет.
В настоящее время ведущие проектные
организации предусматривают в типовых проектах
холодильников внедрение теплоизоляции из
пенополистирола.
Применение новых теплоизоляционных
материалов позволяет перейти к более совершенным
изоляционным конструкциям ограждений
холодильников с высоким нормативным
термическим сопротивлением при сохранении
принятых толщин изоляции — 7—8 ч-м2-°С/ккал для
низкотемпературных камер и 4,0 ч-м2-°С/ккал—
для нулевых камер.
Относительно высокая прочность, четкая
геометрическая форма, хорошая обрабатываемость
плит из пенопластов дают возможность
выполнить теплоизоляционный слой сплошным (без
пустот и щелей) с минимальным числом
теплопроводных включений. При этом на каркас
изоляционной конструкции затрачивается
значительно меньше дефицитной антисептирован-
ной древесины и других крепежных материалов.
В ряде случаев возможно выполнять крепление
плит и блоков теплоизоляции без применения
деревянных реек, с помощью металлических
анкеров и деревянных вкладышей из обрезков
пиломатериалов.
Малая объемная масса пенопластов позволяет
вести изоляционные работы методом монтажа
крупноразмерных блоков и панелей,
изготавливаемых заранее, а не путем наклеивания на
изолируемую поверхность отдельных плит в
3—5 слоев. Использование пенопластов,
получаемых из жидких компонентов
непосредственно на месте производства работ (жесткие
пенополиуретаны и др.) и образующих
теплоизоляционные конструкции путем залива
вспенивающегося материала в изолируемую полость или
напыления на изолируемую поверхность,
обеспечивает совершенно новые конструктивные и
технологические возможности выполнения
изоляции ограждений холодильников, особенно
стен и потолков. В этом случае можно получать
монолитную бесшовную теплоизоляционную
конструкцию с минимальным числом
теплопроводных включений, предназначенных только для
крепления облицовочного слоя из листовых
материалов. Пенопласты, получаемые методом
заливки и напыления, хорошо сцепляются с
поверхностями изолируемого ограждения и
облицовочного защитного слоя.
Заливка и напыление пенопластов позволяет
механизировать труд изолировщиков и
ускорить сооружение изоляционных конструкций
холодильников.
Применение пенопластов способствует
улучшению [теплоизоляционных конструкций по-
5
крытия и междуэтажных перекрытий
холодильников. Используя прочные и легкие пенопласты,
можно сравнительно просто изолировать
покрытия и междуэтажные перекрытия снизу.
При изолировании ограждений
холодильников пенопластами образуется достаточно ровная
поверхность, которую целесообразно отделывать
вместо мокрого оштукатуривания жесткими
листовыми материалами — асбестоцементными
листами толщиной 8—10 мм, стеклопластиками,
перфорированными или профилированными
листами из алюминиевых сплавов.
Асбестоцементные листы легко окрашиваются
водоэмульсионными синтетическими красками.
Новые теплоизоляционные материалы
синтетического происхождения относятся к
сгораемым или трудносгораемым материалам. В связи
с этим при их применении в
теплоизоляционных конструкциях холодильников необходимо
предусматривать устройство противоложарных
поясов из несгораемых материалов с
коэффициентом теплопроводности, близким по значению
к коэффициенту теплопроводности сгораемых
материалов. Наиболее эффективны в
противопожарном и изоляционном отношении для
устройства противопожарных поясов асбестовер-
микулитовые плиты. Противопожарные пояса
из асбестовермикулитовых плит конструктивно
выполняются аналогично противопожарным поя
сам из блоков и плит пенобетона. Пароизоляция
противопожарных поясов должна
осуществляться из мягкой алюминиевой фольги
толщиной 0,2 мм.
Использование теплоизоляции из пеноплас-
тов, особенно из заливочных (ППУ, ФРП),
позволяет перейти к принципиально новому
решению ограждающих конструкций
холодильников на основе применения облегченных
крупноразмерных многослойных панелей,
облицованных с обеих сторон гофрированными
листами из алюминиевых сплавов.
Камеры холодильников и охлаждаемые
помещения мясокомбинатов относятся к категории
помещений с тяжелыми температурно-влажност-
ными условиями эксплуатации. В связи с этим
их ограждающие конструкции нуждаются в
эффективной и надежной паро- и
гидроизоляционной защите.
Отечественная промышленность освоила
выпуск гидроизоляционных материалов высокого
качества — изол, стеклоруберойд, фольгоизол,
герлен, мягкая алюминиевая фольга и др.
Применение |этих материалов вместо гидроизола и
рубероида улучшает изоляционные свойства
ограждений и повышает их долговечность.
Надежная пароизоляция теплоизоляционных
конструкций из пенополистирола и
пенополиуретана может быть ^обеспечена [применением
битумных мастик. Такие пароизоляционные
покрытия в ограждениях низкотемпературных
камер (tK^—18° С) армируются строительной
стеклосеткой. Мастичные пароизоляционные
покрытия можно наносить механизированным
способом путем набрызгивания с помощью
специальной установки. В этом случае получаются
однородные бесшовные покрытия достаточно
равномерной толщины с хорошим сцеплением с
изолируемой поверхностью. При механизированном
нанесении мастичных покрытий трудозатраты
на пароизоляцию снижаются в 10 раз,
капитальные затраты в 2—3 раза.
Применение теплоизоляционных пенопластов
для изоляции холодильных трубопроводов
особенно эффективно в виде формованных изделий
определенных типоразмеров (скорлуп,
сегментов, изоляционных элементов для фланцев и
вентилей) в сочетании с рулонными пароизоля-
ционными материалами, такими как фольгоизол
и герлен. Эти материалы технологичны,
совмещают в себе функции пароизоляционного и
защитно-покровного слоя. Такие конструкции
позволяют значительно повысить эффективность
изоляции холодильных трубопроводов на
действующих и строящихся предприятиях мясной
и молочной промышленности.
Техническое преимущество новых
изоляционных конструкций трубопроводов заключается
в том, что они имеют более высокие и стабильные
теплоизоляционные свойства, выполняются в
4—5 раз быстрее, без применения мокрой
штукатурки и покраски и служат в 4 раза дольше.
Промышленный выпуск фасонной
теплоизоляции из пенополистирола на основе
технологических и конструктивных разработок ВНИХИ
осваивается рядом предприятий Минмясомол-
прома СССР (Елгавский молочный комбинат,
Орский мясокомбинат, Липецкий завод резино-
пластмассовых изделий).
По мере развития производства
теплоизоляционных пенопластов и эффективных паро- и
гидроизоляционных материалов в стране их
применение в холодильном строительстве будет
непрерывно возрастать. К 1980 г. новые
изоляционные материалы должны полностью
вытеснить такие традиционные материалы в
холодильном строительстве, как торфоплиты,
пенобетон, пеностекло, минераловатные изделия,
а также различные местные материалы.
При этом преимущественное применение
получат теплоизоляционные изделия на основе
пенополистирола.
Для повышения эффективности применения
пенополистирола необходимо дальнейшее
совершенствование конструктивных решений
ограждающих конструкций холодильников.
Такая работа должна осуществляться проектными
организациями уже сейчас на основе
разработок и рекомендаций ВНИХИ. Параллельно с
этим следует совершенствовать технологию
изоляционных работ, повышая уровень
механизации, степень предварительной готовности (сбор-
ности) изоляционных элементов и осваивая
применение заливочных и напыляемых пенопла-
стов.
Типовой проект распределительного
холодильника емкостью 3000 т (№ 701—4—28с)
разработан Гипроторгом, утвержден
Министерством торговли СССР и введен в действие в
1971 г.
При разработке типового проекта
холодильника был применен ряд новых конструктивных
и технологических решений, существенно
повышающих экономический эффект
строительства и эксплуатации по сравнению с
аналогичными сооружениями, построенными по ранее
выполненным проектам Гипроторга и других
проектных организаций.
С введением в действие в 1971 г. конструкций,
разработанных с использованием опалубочных
ферм, появилась возможность впервые
применить эти конструкции для полносборного
строительства одноэтажных холодильников.
С применением унифицированных сборных
конструкций резко повысилась индустриаль-
ность изготовления деталей, узлов и снизился
расход бетона и металла на фундаменты.
В технологической части проекта впервые
принята линия товарной обработки фруктов,
серийно выпускаемая Свердловским
заводом «Торгмаш».
Холодильник предназначен для приема и
длительного хранения фасованных и
упакованных в ящики фруктов. Емкость холодильника
рассчитана на снабжение фруктами города или
городского района с населением 300 тыс.
человек. На холодильнике можно хранить также
овощи и другие продукты, для которых приемлем
режим хранения фруктов.
Место строительства холодильника — про-
мышленно-коммунальная зона городг. или
района с обычными геологическими условиями II
и III климатических поясов, с зимней
расчетной температурой наружного воздуха —20° С
(основное решение) и летней 30° С. Холодиль-
гДолжны быть проведены работы по
определению оптимальной области применения каждого
из новых материалов с учетом использования
наиболее ценных их свойств.
Нужно также продолжить исследовательские
работы, направленные на изыскание новых
материалов, отвечающих специфическим
требованиям низкотемпературной изоляции
621.565:634.1/7
ник рассчитан и для районов с сейсмичностью
8 баллов.
Для строительства требуется участок
площадью 1,2 га.
Складской корпус одноэтажный; в нем
размещается 12 камер для хранения охлажденных
фруктов при температуре 0—4° С, а также цех
товарной обработки и фасовки фруктов.
План и разрез холодильника показаны на
рисунке.
В торце здания расположены машинное
отделение, трансформаторная подстанция, зарядная
электропогрузчиков, ремонтная мастерская и
бытовые помещения для персонала машинного
отделения.
К продольной стороне здания примыкает
железнодорожный дебаркадер с платформой для
приема пяти вагонов рефрижераторной секции.
С противоположной стороны размещены
автоплатформа, две экспедиции и цех товарной
обработки и фасовки фруктов. Железнодорожный
дебаркадер связан с экспедициями двумя
коридорами.
Грузы поступают на холодильник
железнодорожным транспортом, а отправляются в
торговую сеть автотранспортом. Прием и хранение
грузов предусмотрены в ящиках на плоских и
стоечных поддонах. Транспортировка грузов в
холодильные камеры, укладка в штабеля и
выдача потребителю или в цех фасовки
механизированы с помощью аккумуляторных
электропогрузчиков, электротележек и
транспортеров.
В цехе товарной обработки и фасовки фруктов
установлено новейшее технологическое
оборудование. Производительность цеха 24 т/сутки,
из них 12 т составляют фасованные фрукты.
Охлаждение холодильных камер воздушное.
Воздухоохладители непосредственного кипения
аммиака расположены в антресольных
помещениях над коридорами (рис. в). Там же находятся
Распределительный фруктовый холодильник емкостью 3000 т
И. Б. ЛАПИНСКИЙ
Гипроторг
7
tu и
-п—а—сг-а—а с—а—с—-.'—и—с—жг
ЧК-
~U Т] II U ~LJD
п п йШд , п п пГ- п п п п fib elcl , nPHi
TI II II III' 'llll II II П II I. —П —Г1 I I I I ' '"ТТЛ ГГ
гп—а—?—и
J La п гц
1
ТЗ Q—D—ШГ
_П CL, —П.. Д1
Д» П П , ,. П П
h п 1Гд_
f
д_л. сц .JL-ji—^ ,. n n a!
1 II
a a a dL Jl_n_
jd n n
_а_Л JL
tp—p a—a— "uu ;uD u—"п—а—и—а ау^ыг -п—? a—dJ
h ^rt a, _n_ ^-An.ri п ап° п.
1 miir* ' - ' *>, ' IIе-1 r- : —
ffSOOO
350 350
Щ\\5
m
/70/7-/?
A
Расположение помещений и технологического оборудования:
а — план холодильника; б — разрез по холодильнику; в — расположение воздухоохладителей на антресоли;
I — холодильные камеры; 2 — дебаркадер; 3 — машинное отделение; 4 — электрощитовая; 5 — зарядная; 6 —
ремонтная мастерская; 7 — агрегатная; 8 — кислотная. 9 — насосная; 10 — комната механика; 11 — комната
обогрева; 12 — экспедиция; 13 — цех товарной обработки и фасовки фруктов; 14 —- тепловой пункт; 15 — женский
гардероб с санузлами и душевыми; 16 — помещение для воздухоохладителей;
/ — аммиачный компрессор АВ-100/2Д; // — воздушный компрессор ВК-25-Э; 77/ — конденсатор кожухотрубный
140-КТГ с линейным ресивером 3,5-РВ; IV — ресиверы вертикальные циркуляционный и дренажный 2,5-РДВ;
V — насос центробежный аммиачный ЗЦ-4; VI — воздухоохладитель (F=441 м2); VII — центробежный
вентилятор Ц4-70 № 8; VIII — линия по переборке, фасовке и упаковке фруктов в сетки ЛСФ-400; IX — весы врезные
РС-2Ш 13В и РП-1г-13М; X — транспортер передвижной ТП-25.
автоматические приборы для пуска и остановки
электродвигателей вентиляторов
воздухоохладителей и регулирования подачи аммиака.
Батареи воздухоохладителей выполнены из
оребренных труб диаметром 38 мм. Их
оттаивание осуществляется горячими парами аммиака
и орошением водой C5—40° С), которая сливается
из поддонов в приямок градирни.
Температура воздуха в холодильных
камерах регулируется автоматически с помощью
датчиков температур, управляющих
соленоидными вентилями на линиях подачи жидкого
аммиака в охлаждающие приборы. Датчики
настраиваются на открывание и закрывание
соленоидных вентилей соответственно при повышении
и понижении температуры в камере на 1° С.
Температура в холодильных камерах
поддерживается аммиачными компрессорами АВ-100/2Д.
Температура кипения аммиака —6° С.
Для подачи жидкого аммиака в батареи
воздухоохладителей установлены центробежные
насосы ЗЦ-4, присоединенные к вертикальным
ресиверам 2,5 РДВ.
В проекте предусмотрено автоматическое
регулирование уровня аммиака в ресиверах и
автоматическая защита компрессоров от опасного
его повышения в аппаратах.
В конденсаторы и рубашки компрессоров
подается вода из системы оборотного
водоснабжения. Циркулирующая вода охлаждается в
градирне.
Здание холодильника запроектировано с
применением унифицированных сборных
железобетонных конструкций. Одноэтажная часть
здания, где расположены холодильные камеры,
дебаркадер и машинное отделение, решена в
сборном железобетонном каркасе с сеткой
колонн 6x12 м и высотой до низа несущих
конструкций 6 м. Стены холодильника по
продольным осям выполнены из керамзитобетонных
навесных панелей, по торцевым осям —
кирпичные на рандбалках.
8
Для покрытия платформ применены
асбоцементные волнистые листы усиленного
профиля, укладываемые по металлическому
каркасу. Кровля плоская, рулонная с внутренними
водостоками. Полы в камерах бетонные.
Для изоляции наружных стен холодильника
применен пенополистирол ПСБ-С, для
покрытия — ПСБ. Стены между камерами керамзито-
бетонные.
Противопожарные пояса в изоляции пенобе-
тонные объемной массой 400 кг/м3. Площадь
изоляции покрытия разделена
противопожарными пенобетонными поясами шириной 500 мм на
отсеки площадью не более 2500 м2. Для защиты
изоляции стен от механических повреждений
применены плоские асбоцементные листы,
исключающие мокрые процессы штукатурки по
изоляции.
На втором этаже над цехом фасовки и
экспедициями расположены
^административно-бытовые помещения. Сетка колонн этой части зда-
В 1973—1974 гг. в г. Кишиневе
республиканским объединением «Молдплодоовощ» намечено
строительство холодильника емкостью 1500 т для
хранения фруктов с применением нового
прогрессивного способа длительного хранения
плодов в регулируемой газовой среде (РГС). Как
известно, этот способ по сравнению с обычным
хранением обеспечивает лучшее сохранение
качества плодов, уменьшение их потерь и
увеличение продолжительности хранения.
Технический проект холодильника разработан
Гипрохолодом и утвержден объединением
«Молдплодоовощ».
Холодильник (рис. 1) имеет в плане
прямоугольную форму с размерами 'по осям 48,46X
79,05 м. Охлаждаемый склад одноэтажный, с
подвалом. Камеры 1-го этажа — обычного
холодильного хранения, с выходом в грузовой
коридор и на закрытую железнодорожную
платформу. Грузовой коридор соединен с цехом
товарной обработки плодов. Над коридором
предусмотрено антресольное помещение, где
размещения 6х 6 м с высотой первого этажа 4,2 м и
второго —3 м до низа несущих конструкций.
На холодильнике работает 101 человек,
максимальное число работающих в смену —74
человека.
Основные показатели проекта холодильника
Площадь, м2
застройки 6 441
полезная 6 696
складирования 2 962
административно-бытовых помещений . . 518
Строительный объем, м8 49 560
в том числе объем дебаркадера 11 769
Общая сметная стоимость строительства,
тыс. руб 1 009,91
в том числе
строительно-монтажных работ 817,17
оборудования 192,74
Стоимость одного 1 м3 здания, руб. ... 16,49
Стоимость одной тонны емкости, руб . . . 336,6
Проект холодильника распространяет
Свердловский филиал Центрального института
типовых проектов.
621.565:634.1/7
ны распределительные устройства воздухоох-
э ладителей.
я В подвале находятся камеры с РГС и
помещение газогенераторов с оборудованием для соз-
|- дания и регулирования необходимых газовых ре-
к жимов в камерах. Подвал сообщается с помеще-
vi ниями первого этажа двумя лифтами
I- грузоподъемностью по 5 т и лестничной клет-
[- кой.
Блок производственно-бытовых и вспомога-
н тельных помещений двухэтажный.
{- Здание холодильника разделено
антисейсмическими швами на отдельные отсеки. Фундамен-
г- ты под всем зданием приняты свайные с монолит -
< ными железобетонными ростверками. Охлажда-
с емый склад запроектирован по жесткой конструк-
)- тивной схеме. Подпорные стены и перегородки
> между камерами подвала, а также перекрытие
г- над подвалом и колонны первого этажа выпол-
> няются монолитными железобетонными, что об-
у- легчает выполнение работ по герметизации камер
е- подвала.
Холодильник емкостью 1500 т для хранения фруктов
в регулируемой газовой среде
М. Н. МЕРТЕШОВг В. Я. ЯНЮК
Гипрохолод
2 Холодильная техника № 9
9
АГ
Рис. 1. План и разрез холодильника:
а — первый этаж; б — подвал; в — разрез А — Л:
/ — камеры обычного холодильного хранения (t=0° С};
II — вестибюль и лифтовая группа первого этажа; /// —
закрытая железнодорожная платформа; IV — грузовой
коридор; V — цех товарной обработки плодов; VI —
соединительная платформа; VII — автомобильная платформа;
VIII — помещение зарядной станции; IX — подсобно-
бытовые помещения; X — машинное отделение; XI
—электрощитовая; XII — комната автоматики и КИП; XIII —
открытая площадка под испарительные конденсаторы;
XIV —-камеры с регулируемой газовой средой (?=0—4° С);
XV — грузовой коридор; XVI — вестибюль и лифтовая
группа подвала; XVII — помещение газогенераторной
установки; XVIII — помещение распределительных
устройств воздухоохладителей;
1 — компрессор аммиачный АВ-100/4Д; 2 — компрессор
воздушный ВК-25-Э; 3 — ресивер вертикальный
циркуляционный 3,5РДВ; 4 — ресивер вертикальный
дренажный 3,5РДВ; 5 — ресивер горизонтальный линейный
3,5РВ; 6 — ресивер вертикальный 1,5РДВ для Еоздуха;
7 — переохладитель противоточный 16ПП; 8 —
электронасос герметичный ЦНГ-68 для аммиака; 9 — насос
центробежный 3K-9 для воды; 10 — насос центробежный 1,5К-б
для воды; 11 — маслоотделитель; 12 — маслособиратель;
13 — установка маслонасосная МСА-1-50; 14 — бак для
сбора отработанного масла; 15 — конденсатор
испарительный ЭВАКО-200; 16 — резервуар емкостью 30^ м3
для воды; 17 — воздухоотделитель автоматический;
18 — испаритель панельный 20ИП; 19 — колонка
промывная; 20 — воздухоохладитель аммиачный подвесной;
21 — воздушная завеса; 22 — газоочиститель; 23 —
газогенератор; 24 — охладитель жидкости; 25 — машинная
линия для^товарной обработки плодов.
//а Д-Д
Шаг колонн всех камер 6x9 м. Пролеты
балок покрытия 9 м. Плиты покрытия — сборные
железобетонные. Высота холодильных камер
первого этажа 6 м до низа балок, подвала 5,4 м до
потолка. Каркас цеха товарной обработки
решен в сборных железобетонных конструкциях
с шагом колонн 6x24 м с металлическими
фермами пролетом 24 м.
В качестве теплоизоляционного материала
камер применен пенополистирол марки ПСБ-С,
а для газоизоляции ограждений камер подвала —
фольгоизол и стальной профилированный лист
(рис. 2).
Основанием под наклейку фольгоизола
служит цементная штукатурка стен и потолка
камеры раствором марки 150. По невысохшей
цементной штукатурке кладется слой холодной
грунтовки из раствора битума марки V в
соляровом масле или керосине (одна весовая часть
битума на две части солярового масла).
Тщательно просушив огрунтованную
поверхность, наносят два слоя горячего битума
марки IV толщиной по 2—3 мм. Величина адгезии
первого битумного слоя к огрунтованной
поверхности не менее 2 кгс/см2. После тщательной
просушки первого слоя битума делается второй»
который следует тоже просушить, а затем
камеру испытать на герметичность избыточным
давлением воздуха.
По битумной поверхности потолка и стен
наклеивают фольгоизол на битумной мастике ХП-2
с перекрытием швов на 8—10 см и последующим
проглаживанием поверхности горячим валиком.
После просушки фольгоизола устанавливают
ю
W jr./.,»> JK-.+J . h. *FTK
sgasEonzzzs:
^
ш 7ш тптш
wm^t
Л
Ш
Ш
Y
^
-6000
ЩЁЗШ
Y^^t'iA
Рис. 2. Устройство газоизоляции камер:
/ — железобетонное перекрытие; // — шту-
X
Л
F
Ш
т
хп
щ
катурка цементным раствором; /// —
холодная битумная грунтовка; IV — два слоя
горячего битума по 2—3 мм; V —
фольгоизол на битумной мастике; VI — железобетонная стена;
VII — теплоизоляция ПСБ-С; VIII — профилированный
стальной настил; IX — мозаичные плиты на цементном
растворе; X — бетонная подготовка-100; XI — цементная
стяжка; XII — бетонная подготовка-100 с цементной
затиркой поверхности; XIII — уплотненный грунт.
стальные профилированные листы, пропаивают
их швы и заделывают торцы горячим битумом
марки V.
По выполнении всех газоизоляционных работ
камеру повторно испытывают на герметичность.
Газоизоляционные работы выполняются
специализированной организацией.
Фрукты доставляют на холодильник
автомобильным транспортом неотсортированными в
контейнерах и отсортированными в ящиках
стандартных размеров. Расчетное суточное
поступление 75 т (определено из условия загрузки
камер в течение 20 дней). Контейнеры и ящики
выгружают из автомашин самоходными
аккумуляторными погрузчиками с вилочными
захватами.
Неотсортированные фрукты поступают в цех
товарной обработки на машинную линию, где
их очищают, сортируют на товарные сорта по
дефектности, величине (калибровка) и
упаковывают в ящики или другую тару. Для
товарной обработки плодов используют
полуавтоматическую машинную линию «Хунгария —
Рекорд» (ВНР) производительностью 5—7 т/ч.
При полной товарной обработке
осуществляются все операции, включая упаковку плодов,
которые пакетируются на поддонах и
направляются в холодильные камеры первого этажа
на предварительное охлаждение, а затем
отправляются в районы потребления по железной
дороге или авторефрижераторами. Полная
обработка проводится обычно в период массового
сбора урожая плодов и ягод,когда холодильник
работает как станция предварительного охлаждения.
По окончании этого периода, когда плоды
закладывают в холодильник на длительное хранение,
предусматривается, как правило, частичная
обработка (только очистка и сортировка плодов
по сортам).
Плоды первого и второго сортов без
калибровки собирают в ящики или контейнеры и
транспортируют электропогрузчиками в
[холодильные камеры первого этажа или подвала. В этом
случае плоды калибруют и упаковывают по
окончании длительного хранения, перед их
реализацией. Это обеспечивает более равномерную
работу цеха товарной обработки плодов и
рациональное использование рабочей силы.
Одновременно с подготовкой фруктов к
режиму охлаждения и хранения на машинной
линии может осуществляться товарная обработка
плодов, поступивших из садов и
предназначенных для срочной транспортировки без
охлаждения.
Поврежденные и испорченные плоды, а также
плоды нестандартных размеров, выявленные на
линии товарной обработки, отправляются на
переработку и в реализацию.
В цехе товарной обработки и на платформах
• предусмотрены площади для временного
складирования сырья, готовой продукции и
упаковочной тары, обеспечивающие бесперебойную
работу машинной линии и используемые для
накопления грузов до подхода транспорта.
Холодильная установка аммиачная,
одноступенчатая, с непосредственным охлаждением
камер, работает по насссно-циркуляционной
схеме с двумя температурами кипения: —6° С для
камер обычного холодильного хранения- ?и
—2° С для камер с РГС. Эти режимы приняты
исходя из оптимального перепада между
температурами воздуха и холодильного агента 4—
6° С, способствующего поддержанию высокой
относительной влажности в камерах.
Камеры охлаждают подвесными
воздухоохладителями с бесканальным распределением
воздуха при малом подохлаждении A,5—2,0° С).
Расчетные условия работы холодильной
установки следующие. Температура наружного воз-
2*
11
духа летом 32, зимой —16° С. Относительная
влажность наружного воздуха летом 48%.
Температура и относительная влажность воздуха
в камерах обычного холодильного хранения
соответственно ±0° С и 85—90%, в камерах с
регулируемой газовой средой +4° С и 90—
95%. Температура кипения аммиака —6 и
—2° С, конденсации паров аммиака 35° С,
фруктов, поступающих на охлаждение, 25° С.
Емкость одной камеры по яблокам, исходя из
конкретной раскладки грузовых штабелей, 155 т.
Единовременное суточное поступление фруктов
в каждую камеру 10% от ее емкости.
Продолжительность охлаждения фруктов 22 ч.
Максимальная расчетная тепловая нагрузка
на камерное охлаждающее оборудование для
камер с РГС 28500 ккал/ч, для камер обычного
хранения 35400 ккал/ч. При определении
поверхности воздухоохладителей камер удельный
теплосъем принимался равным 87,6 ккал/(ч-м2)
при коэффициенте теплопередачи 14,6 ккал/(ч-
•м2-°С) и перепаде температур 6° С.
В каждой камере шесть подвесных
воздухоохладителей (ВНР) поверхностью охлаждения
по 55 м2 для камер с РГС и по 72 м2 для обычных
холодильных камер. Каждый
воздухоохладитель оборудован двумя осевыми вентиляторами
производительностью 5000 м3/ч с напором 16 мм
вод. ст. Отключая часть вентиляторов,
можно изменять кратность циркуляции воздуха при
переходе с режима охлаждения плодов на режим
хранения.
Регулирование температуры воздуха в
камерах ступенчатое. Вначале отключают по
одному вентилятору каждого воздухоохладителя.
При дальнейшем понижении температуры
закрывают соленоидный вентиль на линии подачи
жидкого аммиака в воздухоохладители и баро-
дросселирующий вентиль на газовом
трубопроводе. Остальные вентиляторы работают
постоянно, обеспечивая непрерывное перемешивание
воздуха в камере. Соленоидные и бародросселирую-
щие вентили, а также вентиляторы управляются
мостами переменного тока КСМ-4 в комплекте
с термометрами сопротивления ТСМ-ХН.
В зимний период камеры обогреваются за
счет работы вентиляторов воздухоохладителей.
При этом 50% вентиляторов работают
непрерывно.
Оттаивание воздухоохладителей
предусмотрено полуавтоматическое, горячими парами
аммиака. Камера переводится с режима
«охлаждение» на режим «оттаивание» универсальным
переключателем с центрального щита
управления. При этом с помощью реле времени
вентиляторы автоматически отключаются,
закрываются жидкостный соленоидный и бародроссели-
рующий вентили и открываются соленоидные
вентили подачи горячих паров и дренажа
жидкости. По окончании процесса оттаивания реле
времения подает световой и звуковой сигналы,
по которым возвратом ключа (в
первоначальное положение) камера в обратной
последовательности переводится снова на режим
охлаждения. Обычно в режиме термической обработки
плодов воздухоохладители рекомендуется
оттаивать раз в сутки по окончании цикла
охлаждения поступившей партии фруктов, а в
режиме хранения — раз в двое — трое суток в
течение 1 ч.
Максимальная расчетная тепловая нагрузка
для подбора основного холодильного
оборудования машинного отделения 309 000 в режиме
термической обработки и 102 000 ккал/ч в
режиме хранения в летний период.
В машинном отделении установлено три
аммиачных холодильных компрессора АВ-100/4Д
G20 об/мин) холодопроизводительностью по
110 000 ккал/ч при температуре кипения
аммиака —6° С.
Максимальная тепловая нагрузка на
конденсаторы 377 000 ккал/ч. На открытой
площадке, перед машинным отделением, размещены
два испарительных конденсатора (ВНР)
марки ЭВАКО-200 производительностью по
240 000 ккал/ч. Удельная тепловая нагрузка
на эти конденсаторы около 950 ккал/(м2-ч).
Максимальный расход воды 1,2 м3/ч. Вода
проходит обработку в водоумягчительной
установке котельной.
При температуре окружающего воздуха ниже
5° С конденсаторы охлаждаются только
наружным воздухом.
В целях уменьшения замасливания
охлаждающей системы для циркуляции аммиака
применены герметичные электронасосы ЦНГ-68.
Основное оборудование и размеры машинного
отделения запроектированы с учетом расширения
холодильника.
В камерах с РГС предусмотрена внешняя
генерация газовой среды путем замены воздуха
искусственно приготовленной газовой смесью с
низким содержанием кислорода и повышенным
углекислого газа. Для этого служат два
газогенератора, работающие на природном газе, и
воздухоочиститель (скруббер) с активированным
углем фирмы «Самифи» (Италия).
Состав газовой смеси, получаемой в
генераторах при сжигании природного газа, может
изменяться в следующих пределах: кислород 1—
3,5%, углекислый газ 0,25—12%, азот 84—
98,5%.
Газогенератор обеспечивает создание
необходимого режима в одной камере в течение 2—
3 суток. При достижении во всех камерах тре-
12
Камера
Камера
JM4
li, I llli. I
камера
ЛГ03
Камера\ /(амера
ll, I llli. I
.re Vl
Ih I llli, 1 ilh. I |
4f
*rcP
. ,—/4—^i0
Рис. З. Принципиальная схема газогенераторной
установки:
1 — газогенератор типа «Тектрол»; 2 — газоочиститель
на активированном угле; 3 — охладитель жидкости;
4 — компрессор воздушный; 5 — ресивер для воздуха;
6'— рециркуляционный насос; 7 — расширительный
сосуд; 8 — газоанализатор ОРСА; 9 — электронасос для
взятия проб газовых смесей; 10 — дифференциальные
манометры; 11 — гидравлический клапан (уравнитель
давления); 12 — клапан для выхлопа воздуха наружу;
1х — подача охлажденной воды; I т — отвод теплой воды;
ДГ — дымовые газы; ГСП — подача газовой смеси в
камеры; ГС В — отвод газовой смеси из камер; ГС — газовая
смесь; Г — подача газа к генератору; В — воздух; Зс—
сжатый воздух.
буемого состава среды он переводится на режим
очистки смеси от избытков углекислого газа,
выделяемого плодами при дыхании, т. е.
работает как скруббер. При этом один
газогенератор может одновременно обслуживать одну или
группу камер с одинаковыми режимами
хранения. Наличие самостоятельного
воздухоочистителя в дополнение к блокам очистки, встроенным
в газогенераторы, обеспечивает
взаимозаменяемость и гибкость работы аппаратов.
Принципиальная схема газогенераторной
установки приведена на рис. 3.
Подсоединение газогенераторов и
воздухоочистителя к камерам предусматривается с помощью
пластмассовых трубопроводов и коллекторов с
задвижками для подачи и возврата газовых
смесей.
При использовании газогенераторов быстро
создается газовый режим в камерах и
обеспечивается возможность частичной загрузки и
выгрузки их в период хранения.
Проектом предусмотрена комплексная
автоматизация и контроль работы холодильной и
газогенераторной установок.
В процессе работы камер с РГС постоянно
контролируют концентрации углекислого газа
и кислорода с помощью ручных
газоанализаторов ОРСА и автоматических газоанализаторов с
записывающим устройством, а также следят за
температурой, относительной влажностью и
циркуляцией газовой смеси в камере.
Камеры с РГС снабжаются
предохранительными гидравлическими клапанами, которые
служат для защиты ограждающих конструкций
от деформаций, вызываемых колебаниями
давления и температуры снаружи и внутри камеры.
Клапаны тарируются на давление ~ 10 мм вод. ст.
Общая сливная водяная линия от
воздухоохладителей оборудуется гидравлическим
затвором, который при работе камеры заполняется
водой для обеспечения ее герметичности.
Камеры с РГС имеют специальные
герметические теплоизолированные двери со смотровым
окном и люком. Входить в камеры с РГС в
период их работы можно только в изолирующих
дыхательных аппаратах — респираторах.
Камеры с РГС ежегодно перед вводом в
эксплуатацию испытываются избыточным
давлением 25 мм вод. ст. Герметизация считается
удовлетворительной, если время падения давления
с 22 до 10 мм вод. ст. не менее 20 мин.
Такая степень герметичности позволяет
проводить широкие эксперименты по созданию в
камерах различных газовых режимов не только
с помощью газогенераторов, но и за счет
жизнедеятельности плодов, при использовании
различных скрубберных установок или диффузионных
газообменников.
Анализ технико-экономических показателей
технического проекта холодильника для
фруктов в г. Кишиневе показал следующее.
— Увеличение капитальных затрат при
строительстве нескольких камер с РГС на
холодильниках для хранения фруктов, проектируемых
как самостоятельное предприятие, не
превышает 10—15% от стоимости главного корпуса.
— Экономическая эффективность
строительства камер с РГС на холодильниках составляет
по яблокам в среднем 125 руб. на тонну емкости.
— Средний срок окупаемости
дополнительных капиталовложений при
дифференцированных розничных ценах на яблоки составляет около
года.
13
621.565.001.2
Особенности проектирования многоэтажных распределительных холодильников
для сейсмических районов
Г. А. КАРГАНОВ, М. Н. МЕРТЕШОВ, В. А. ФАЙНШТЕЙН
Гипрохолод
При проектировании зданий холодильников
в сейсмических районах ставится задача
обеспечить прочность их несущих конструкций и не
допустить повреждений, которые сделали бы
невозможной нормальную эксплуатацию
холодильника.
Наряду с преимущественным строительством
одноэтажных распределительных
холодильников, местные условия иногда диктуют
необходимость проектирования многоэтажных
холодильников. | ; "J i -!^5 'Г]
Здания современных многоэтажных
распределительных холодильников имеют
железобетонные каркасы с сеткой колонн 6x6 м с
безбалочными перекрытиями и изолированные
самонесущие стены. Нормативная полезная
нагрузка на перекрытие 2000 кгс/м2.
Этажность холодильников в зависимости от
емкости может быть различной. Как правило,
многоэтажные холодильники имеют 4—5
наземных этажей при высоте этажа 4,8 м.
В последнее десятилетие железобетонные
каркасы зданий холодильников выполняются
сборными, в основном из железобетонных элементов
(по дополнению к каталогу НК-65),
разработанных Гипрохолодом в 1961 г. Самонесущие стены
крепятся к перекрытиям анкерами, причем
между стенами и перекрытиями оставляется зазор
шириной 30 см для теплоизоляции.
Каркасы многоэтажных промышленных
зданий, к которым относятся холодильники, могут
быть решены либо по рамной схеме, либо по
рамно-связевой. В первом случае
пространственная жесткость здания обеспечивается взаимно
перпендикулярными рамами, которые
образуются колоннами и безбалочными перекрытиями
железобетонной этажерки, во втором случае —
передачей всех горизонтальных нагрузок на
стены-диафрагмы, жестко связанные с
железобетонным каркасом здания.
В обычных условиях, т. е. в несейсмических
районах, каркас здания решается по рамной
схеме.
Из-за малой толщины перекрытия
(монолитных — 18—20 см, сборных — 16 см) жесткость
перекрытий значительно уступает жесткости
колонн. Общая жесткость каркаса, учитывая
величину полезной нагрузки, сравнительно
невелика. Например, период свободных
колебаний каркаса четырехэтажного холодильника с
полной загрузкой составляет 1,3 с.
При проектировании холодильников в
сейсмических районах вопросы жесткости каркаса
приобретают первостепенное значение.
Несмотря на то, что благодаря малой
жесткости каркаса коэффициент динамичности,
соответствующий первой форме свободных
колебаний, не превышает 1, сейсмические нагрузки,
действующие в уровнях перекрытий, достигают
очень больших величин.
Вследствие этого возникает необходимость
значительного увеличения сечения колонн, толщины
и армирования перекрытий.
Из-за малой жесткости каркаса действие
динамических сил приводит к большим его
перемещениям, что может вызвать повреждения
ограждающих конструкций и перегородок.
Расчеты показывают, что для пятиэтажных
зданий холодильников при сейсмичности района
строительства 8 баллов перемещение верхних
точек каркаса составляет 5—6 см, при 9
баллах — 10—12 см.
В соответствии с главой СНиП Н-А 12—69
ширина антисейсмических швов между
перекрытиями каркаса и встроенными кирпичными
лифтовыми группами должна составлять 12—24 см.
Антисейсмические швы такой ширины,
учитывая необходимость соблюдения правил
пожарной безопасности, практически
невыполнимы.
При отказе от устройства антисейсмических
швов и включении в работу стен лифтовых
шахт, лестничных клеток и междукамерных
перегородок каркас из рамного превращается
в рамно-связевый и жесткость его значительно
увеличивается, вследствие чего уменьшаются
горизонтальные перемещения под действием
сейсмических сил.
Применение рамно-связевой (жесткой) схемы
(см. рисунок) позволяет получить и лучшие
технико-экономические показатели.
Так, при проектировании с учетом 8-балльной
сейсмичности участка строительства
холодильника емкостью 10 000 т в г. Тегеране (Иран) были
рассмотрены две конструктивные схемы
здания— рамная (гибкая) и рамно-связевая
(жесткая) (см. таблицу).
14
и
По I-I
ГТТ
XX
т
1 rz&pratetzZGd
YY1
ЛНП
ш
111%
ттт
I
_п
ЁХХЗ
ш
^r^v^^T^^^^^^;?^?,^ л g. j?
Холодильник с рамно-связевым (жестким) каркасом:
i — железобетонные колонны; 2 — железобетонные стены;
S — самонесущие кирпичные стены; 4 — железобетонные
перекрытия.
Как видно из таблицы, применение жесткой
схемы для этого холодильника позволило
значительно снизить расход стали при почти
равном расходе бетона.
Ввиду этого при проектировании
холодильщиков в районах с сейсмичностью 8—9 баллов,
*как правило, отдается предпочтение рамно-
связевому каркасу с диафрагмами жесткости
из стен лифтовой группы, лестниц, вестибюлей
ш расположенных в средней части холодильника
перегородок. В этом случае стены и перегородки
выполняются из монолитного железобетона.
Благодаря большой жесткости они воспринимают
значительную часть горизонтальных
динамических сил.
Конструктивная схема
Рамная (гибкая)
Расход на 1 м2
перекрытия
бетона, м*
0,33
0,32
стали, кг
26,4
34,6
Такому решению благоприятствует и
компоновка этажей холодильника, при которой центр
жесткости сооружения при полной загрузке
совпадает с центром его массы.
При сборном железобетонном каркасе
наличие диафрагм жесткости упрощает
конструкции соединений отдельных элементов.
В соответствии с рассмотренными принципами
запроектированы и построены крупные
распределительные холодильники в Алма-Ате,
Ташкенте, Ялте, Баку и др. Во время
землетрясения в 1966 г. в г. Ташкенте холодильник не
был поврежден.
Таким образом, при выборе схемы каркаса
многоэтажного распределительного
холодильника, проектируемого в сейсмическом районе,
следует остановиться на рамно-связевой схеме.
Фундаменты под колонны в районах с
сейсмичностью 8 и 9 баллов рекомендуется
выполнять либо из монолитных железобетонных
перекрестных лент, либо из монолитной
железобетонной плиты.
Самонесущие стены выполняются из сборных
железобетонных панелей, изолированных
эффективными теплоизоляционными материалами,
или каркасными с заполнением кирпичом
или камнем.
От примыкающих построёк блока подсобных
помещений, машинного отделения и дебаркадера
здание холодильника, согласно требованиям
СНиП, отделяется антисейсмическими швами.
621.565
Новый холодильник в Бакинском порту
А. АЛИЕВ,
Бакинский рыбный холодильник
В феврале 1971 г. в Бакинском морском рыб-
?ном порту (Гоусаны) Азтеруправления «Касп-
[рыба» введен в эксплуатацию холодильник
емкостью 3000 т, построенный по проекту
Астраханского отделения «Гидрорыбпроект».
Холодильник одноэтажный с двумя
параллельными железнодорожными платформами и одной
автомобильной, служащей также для приема
с судов рыбной продукции кранами КС.
Холодильник состоит из трех камер хранения
и двух морозильных камер
производительностью 60 т/сутки. Кроме того, имеется морозиль-
но-упаковочная камера, аккумуляторная и льдо-
завод с льдохранилищем.
15
Холодильник работает при трех температурах
кипения: —40-° С для морозильных камер; —
—28° С — для камер хранения; —15° С —
для остальных камер и льдозавода.
Холодильные камеры оборудованы
пристенными и потолочными батареями из оребренных
труб 57x3,5. В двух морозильных камерах
установлены воздухоохладители поверхностью по
600 м2. Оттаивание снеговой шубы с батарей
осуществляется горячими парами аммиака,
причем для воздухоохладителей предусморена
подача теплой воды.
Для водоснабжения холодильной установки
используется морская очищенная вода,
подаваемая в четыре вартикальных кожухотрубных
конденсатора и в блоки компрессоров.
При холодильнике имеется льдозавод
производительностью 40 т/сутки трубчатого льда,
используемого для снабжения изотермических
вагонов. Лед изготовляется в четырех
автоматических трубчатых льдогенераторах марки ЛГТ-
10, изготовленных Ростовским
опытно-механическим заводом.
Для температур кипения —40, —28 и —15° С
принята насосно-циркуляционная система
охлаждения с нижней подачей аммиака в
охлаждаемые приборы камер хранения и верхней
подачей в воздухоохладители морозильных камер.
В машинном отделении установлены два
компрессора ДАУ-80 (завода «Компрессор») и четыре
оппозитных компрессора Пензенского
компрессорного завода, из них два компрессора ДАО-275
двухступенчатые и два компрессора АО-600
одноступенчатые (см. рисунок). Для
двухступенчатых компрессоров смонтированы
промежуточные сосуды ПС-60 и ПС-80. На линиях
всасывания для каждого режима предусмотрен
отделитель жидкого аммиака со свободным сливом
его в циркуляционные ресиверы. Для слива
жидкого аммиака во время оттаивания исполь-
Машинное отделение.
16
зуется дренажный ресивер РД-5. Циркуляция
жидкого аммиака осуществляется четырьмя
аммиачными насосами типа ЗЦ-4, из которых один
резервный.
Машинное отделение, кроме холодильника,
обеспечивает холодом еще четыре цеха —
консервный, килечный, коптильно-кулинарный и
белковых масс, в которых предусмотрено
непосредственное и рассольное охлаждение.
В машинном отделении расположены также
два испарителя ИТГ-140 и три центробежных
рассольных насоса 6К-8.
Автоматизация холодильной установки
осуществлена по проекту «Гидрорыбпроект».
Датчиками температуры в камерах служат
полупроводниковые регуляторы температуры ПТР,
управляющие соленоидными вентилями на
распределительных станциях. На сосудах установлены
полупроводниковые реле уровня типа ПРУ-4.
Во время монтажа и наладки холодильной
установки нами внесены некоторые изменения в
проект холодильника.
Изменена подача жидкого аммиака в
потолочные и пристенные батареи.
На распределительных устройствах для камер
дополнительно предусмотрены дренажные
вентили для раздельного слива жидкого аммиака из
батарей во время оттаивания.
Переключения между всасывающими
линиями компрессоров по проекту были
предусмотрены для режимов —28 и —40° С.
При монтаже было сделано присоединение
всасывающей линии режима —15° С к
всасывающим линиям режимов —28 и —40° С, что дало
возможность использовать машины на любом
режиме.
Для контроля подачи воды на конденсатор
установлены три реле протока типа РП-2,
блокированные с компрессорами. В случае
отсутствия воды они отключают компрессоры.
Все это позволило нормально эксплуатировать
охлаждающие приборы.
В холодильных камерах стабильно
поддерживается температурный режим, однако в
летнее время отмечены колебания температурных
режимов, поскольку двери камер выходят
непосредственно на платформу. Асфальтовые полы
холодильных камер за короткий срок
эксплуатации износились, что затрудняет погрузочно-
разгрузочные работы в камерах.
Целесообразнее сделать мозаичные полы, оправдавшие себя
на одноэтажных холодильниках.
Ввод в эксплуатацию нового холодильника
позволил сократить стоянку судов под
разгрузкой и обеспечить сырьем ряд предприятий
рыбной промышленности Азербайджана.
621.565:551.345.037.5
О повышении эффективности защиты грунтов
под холодильниками от промерзания
Б. В. ЛИФАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Случаи повреждений строительных
конструкций и даже разрушений зданий холодильников
силами морозного пучения грунтов
наблюдаются в различные сроки их эксплуатации — ив
первые годы после ввода и через 50—60 лет. Пучение
грунтов снижает сроки службы зданий
холодильников, ухудшает условия эксплуатации и
приводит к большим затратам на преждевременный
их ремонт.
В настоящее время ряд холодильников
емкостью 500 т и более предприятий Росглав-
мясо имеет деформированные конструкции пола
вследствие пучения грунта, в том числе при
наличии систем обогрева.
Степень повреждения зданий холодильников
от морозного пучения грунтов обусловливается
комплексным воздействием следующих факторов:
составом грунтов, их природной влажностью
и увлажнением в процессе строительства и
эксплуатации;
условиями строительства и эксплуатации
зданий;
глубиной промерзания грунта;
эффективностью мероприятий, проводимых
против промерзания грунтов.
На эксплуатируемых холодильниках
мясоперерабатывающих предприятий применяются
следующие способы предотвращения промерзания
грунта:
устройство подвалов с плюсовыми
температурами;
устройство проветриваемого подполья;
применение систем с введением источника
тепла между грунтом и полом холодильника.
Первые две системы распространены в
основном на многоэтажных холодильниках.
Системы с введением источника тепла (в
частности, воздушный обогрев и электрообогрев)
широко применяются на одноэтажных
холодильниках. Обогрев грунта под изоляцией пола
теплым воздухом, циркулирующим по каналам
(шанцам), применяется с довоенного периода.
Обогрев грунта током напряжением 24—36 В,
пропускаемым через стальные прутки диаметром
12—16 мм, проложенные в бетонной плите, по
грунту, начал применяться в пятидесятых годах.
В настоящее время электрообогрев более
распространен на холодильниках. На предприятиях,
эксплуатируемых в северных районах РСФСР
(среднегодовая температура наружного воздуха
0° С и ниже), электрообогрев распространен
примерно на 50% больше, чем воздушный обогрев.
Общий недостаток, снижающий надежность
обоих способов обогрева, — невозможность
осуществления непосредственного контроля за
состоянием элементов системы обогрева,
расположенных между грунтом и изоляционной
конструкцией полов, и проведения
профилактического ремонта без вскрытия полов и
прекращения эксплуатации охлаждаемых помещений.
Существенным недостатком шанцевых полов
является сужение или забивка сечения каналов
снегом и льдом и разрушение их в процессе
эксплуатации вследствие неизбежной
конденсации в летний период на стенках каналов
влажного наружного воздуха. Другой источник
увлажнения стенок — влага, проникающая из
грунта и конденсирующаяся на холодных
участках каналов. Кроме того, при эксплуатации
холодильников с воздушной системой обогрева
значительно повышаются теплопритоки в
охлаждаемые помещения при высокой температуре
наружного воздуха.
Результаты обследования различных способов
предотвращения промерзания грунта под
холодильниками предприятий емкостью 500 т и
более Росглавмясо показаны в таблице.
Из данных таблицы следует, что примерно
у 40% холодильников полы расположены на
необогреваемых грунтах. Пучение полов этих
Способ предотвращения
промерзания грунта
Устройство подвала или
проветриваемого подполья
Воздушный обогрев ....
Электрообогрев
Изолированный необогревае-
Удельный вес, %
СО 1
н
ков с
собом
ения
я грун
S О Я s
Е С Й Я
л о ^га
Ч „ и со
к Я р а
е[ 2 о v
О д е? S
Ч X «D О
Оя О-О.
X ВСЕ Е
17
20
25
38
а> , ¦ о
О. m hVO
ков, т
:стано]
реконс
гемы о
я « s к 2
л Цо^
4XS„°
я s 5 е
2 о ? 3«
Ч * К » О)
О >. О) >> с
ХО Ч UU
—
26
1 20
—
о
П
в*
о к
л с
4 к
s о
Чн в
О (У О
Ч <и Ч
о 2 о
X К Е
2,4
5,5
3,6
8,5
3 Холодильная техника № 9
17
холодильников в значительной степени
обусловливается недостаточно качественным
выполнением инженерно-геологических и
гидрогеологических изысканий на строительных
площадках, ухудшением гидрогеологии грунтов в
процессе строительства и эксплуатации, а также
пучинистыми грунтами.
По данным ВНИХИ, системы воздушного и
электрического обогрева, имеющиеся примерно
на 45% холодильников предприятий Росглав-
мясо, не всегда обеспечивают защиту зданий
холодильников от воздействия сил морозного
пучения грунта. Техническое состояние систем
обогрева находится на низком уровне: примерно
на 20% предприятий требуется их модернизация
или ремонт. На большинстве холодильников
применены малоэффективные изоляционные
конструкции обогреваемых полов.
На многих холодильниках отсутствует
автоматизация управления работой систем обогрева,
контроля за температурой грунта и точностью
показаний приборов.
Эффективность систем обогрева в значительной
степени определяется уровнем
строительно-монтажных работ и эксплуатации самих систем
и охлаждаемых помещений.
К основным недостаткам
строительно-монтажных р абот относятся:
нарушения электрической схемы обогрева в
процессе монтажа;
некачественное устройство воздушных
каналов, приводящее к забивке их снегом и выходу
из строя;
применение засыпной теплоизоляции низкого
качества с повышенной влажностью (мелкий
несеянный топливный шлак, отходы
керамзитового гравия, строительный мусор и т. п.) или
уменьшение ее толщины против проектной;
некачественный монтаж и настройка приборов
контроля и управления работой систем
обогрева;
увлажнение грунтов в основании строящегося
холодильника из-за плохого водоотвода
поверхностных осадков при производстве работ
нулевого цикла.
Основными недостатками эксплуатации
систем предотвращения промерзания грунта
являются:
большая задержка ввода в действие обогрева
после пуска холодильника;
нерегулярная работа системы обогрева в
процессе эксплуатации холодильника;
поддержание в камерах температуры ниже
проектной (случаи пучения грунта под
холодильниками с подвалами связаны, главным
образом, с поддержанием в них отрицательных
температур);
отсутствие контроля температуры грунта, что
является одной из основных причин аварий;
увлажнение теплоизоляции пола;
нарушение планировки поверхности грунта
вокруг здания холодильника при проведении
земляных работ (ремонт водопровода,
канализации и пр.).
Для повышения уровня эксплуатации
систем обогрева, помимо устранения отмеченных
недостатков, необходимо при наличии
контроля температуры своевременно выявлять и
устранять причины, вызывающие понижение
температуры грунта ниже 0°.
При обнаружении деформаций полов и
других конструктивных элементов здания
холодильника в первую очередь нужно немедленно
обратиться в специализированные организации,
чтобы установить причины деформации и
разработать меры по их ликвидации.
Для улучшения проектирования и монтажа
систем обогрева грунта необходимо:
модернизировать системы обогрева в целях
обеспечения эффективного контроля за
состоянием их конструктивных элементов;
выполнять теплоизоляцию пола из
гидрофобных жестких плитных материалов,
преимущественно ПСБ, что позволит уменьшить
коэффициенты теплопередачи изоляционной
конструкции полов в 1,5—2 раза по сравнению с
принимаемыми в настоящее время;
размещать питающий трансформатор и
приборы контроля и управления системами
электрообогрева в помещении компрессорного цеха;
улучшить качество строительно-монтажных
работ.
Имеющийся на ряде предприятий мясной
промышленности положительный опыт
эксплуатации трубных систем обогрева грунта с
циркуляцией жидкости позволяет рекомендовать более
широкое их внедрение на холодильниках.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Киселев М. Ф. Мероприятия против деформации
зданий и сооружений от действия сил морозного
выпучивания фундаментов. М., Госстройиздат, 1971.
2. Карпов А. В. Условия эффективной работы систем
электрообогрева грунта под холодильниками.
«Холодильная техника», 1970, № 6.
3. Д у ш и н И., Ильина Е., Уваров И.
Канальная система воздушного обогрева грунта .под
холодильником. «Мясная индустрия СССР», 1971, № 5.
4. Брайловский А., Емельянов Ю.
Улучшение работы системы электроподогрева грунта на
холодильниках. «Мясная индустрия СССР», 1972, № 4.
¦
621.565:629.12
Особенности холодильной установки
с винтовыми компрессорами на судах типа «Амурский залив»
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной промышленности и хозяйства
В рыбной промышленности эксплуатируются
серии транспортных рефрижераторов типов
«Остров Русский» и «Амурский залив»,
оснащенных холодильными установками с фреоновыми
(фреон-22) винтовыми одноступенчатыми
компрессорами. В ближайшие годы вступят в строй
еще несколько типов рыбопромысловых судов
с аналогичными машинами.
Транспортный рефрижератор «Амурский
залив» — головной в серии рыбопромысловых
судов, построенных для отечественной рыбной
промышленности на французских судоверфях.
Водоизмещение судна 18,9 тыс. т, наибольшая
длина 164,5 м, ширина 22 м, скорость хода 17,3
узла.
Силовая установка состоит из двух
двигателей мощностью по 5580 э. л. с. Мощность
электростанции 4220 кВт. Четыре охлаждаемых
трюма общим объемом 14000 м3 предназначены для
транспортировки мороженой рыбопродукции при
температуре воздуха —30° С. Холодильная
установка рассчитана на работу при температуре
наружного воздуха 45° С и забортной воды
30° С. Оборудование холодильной установки
размещено в отдельном помещении на главной
палубе в средней части судна (рис. 1)
симметрично относительно охлаждаемых помещений, что
создает рациональные условия для разводки
фреоновых трубопроводов.
Рис. 1. Размещение охлаждаемых помещений судна:
/ — рефрижераторное машинное отделение; // — трюмы;
1 — компрессоры; 2 — воздухоохладители; 3 —
вентиляторы.
Особый интерес представляет
автоматизированная холодильная установка,
спроектированная для безвахтенного обслуживания в
течение 16 ч в сутки. Установка состоит из пяти
самостоятельных машин (одна резервная), в
каждую из которых входит винтовой
компрессор марки S 54-2E фирмы «Сталь». Холодопроиз-
водительность машины ПО тыс. ккал/ч при t0=
=—38° С и tK=35° С. Мощность
электродвигателя компрессорного агрегата 160 кВт. В
состав машины входит маслоотделитель, кожухо-
трубный конденсатор поверхностью 69 м2 с
ресивером емкостью 480 л, два
фильтра-осушителя, оребренные воздухоохладители для
трюмов. В каждую систему заправлено около 500 кг
фреона-22.
В холодильной установке данных судов
реализован комплекс технических средств,
позволяющий существенно улучшить весовые,
габаритные, энергетические и эксплуатационные
характеристики оборудования сравнительно с
существующими судовыми холодильными машинами [1 ].
Эти преимущества обеспечиваются в основном
благодаря использованию маслозаполненных
винтовых компрессоров одноступенчатого сжатия,
работающих при низких температурах кипения
холодильного агента (^0=—38ч—40° С) и высоких
отношениях давлений \-jf- = 13J.
Винтовой одноступенчатый компрессор
(рис. 2) состоит из ведущего и ведомого роторов.
Профиль винтов в сочетании с впрыском масла
обеспечивает высокую степень сжатия. Ведомый
ротор вращается за счет сжатия парами
фреона-22 и лишь частично за счет непосредственного
касания с ведущим ротором. В связи с этим в
данной конструкции компрессора отсутствует
синхронизирующая пара ушестерен,
применявшаяся ранее.
На рис. 3 показана зависимость
адиабатического к. п. д. т]АД фреонового (ф-22) винтового
компрессора в исполнениях с различными
объемными отношениями внутренних степеней сжатия
Vt и поршневого компрессора от отношения —
(поданным фирмы «Сталь»),
3*
19
Рис. 2. Винтовой одноступенчатый компрессор S54-2E (продольный разрез):
/ — муфта; 2 — всасывающая полость; 3 — ротор; 4 — корпус; 5 — подшипник; 6 — регулятор
производительности; 7 — нагнетательная полость; 8 — винт регулятора производительности; 9 — золотник.
Рис. 3. Зависимость адиабатического к. п. д. фреонового
(фреон-22) винтового (сплошная линия) и поршневого
(штриховая линия) компрессоров от отношения BlL
Ро
На компрессоре осуществлено автоматическое
плавное регулирование холодопроизводитель-
ности в диапазоне от 100 до 10% за счет
изменения рабочей длины роторов при аксиальном
перемещении золотника (рис. 4). Применен
гидравлический привод регулятора
производительности, причем масло ХА-30 для управления
золотником берется из системы смазки
компрессора. Масляный насос встроен в корпус
компрессора и приводится в действие от вращения ротора.
Золотник перемещается под давлением масла,
передаваемого в полости цилиндра при
переключении соленоидных вентилей, которые
получают импульсы от системы регулирования
температуры воздуха в трюмах.
После компрессора масло отделяется в
вертикальном маслоотделителе циклонного типа.
Эффективность маслоотделителя очень высока.
Уровень масла, который контролируется визуаль-
f
SSS3
S??
¦SSSSSSl
max men
Й
f
Banza
Ъ^7
V////,
JT
И
^
0/7? насоса К компрессору
Рис. 4. Схема регулирования производительности
компрессора:
1 — ротор; 2 — перепускное отверстие; 3 — золотник;
4 — цилиндр; 5 — соленоидные вентили; 6 —
невозвратный клапан; 7 — разгружающий клапан.
но с помощью смотровых стекол,
поддерживается постоянным. В]процессе эксплуатации масло
в систему не добавляют. До пуска компрессора
в режим охлаждения необходимо включать
электроподогреватель масла, встроенный в
маслоотделитель. При подогреве растворившийся в
20
масле фреон выпаривается из раствора,
предотвращая вскипание фреона в масле и срыв
масляного насоса.
В зависимости от периода года и района
плавания судна температура воды меняется от 0—1
(Северо-Западная Атлантика) до 32° С
(Экваториальная Атлантика). В связи с этим давление
конденсации для фреона-22 должно было бы
изменяться от 7 до 14 кгс/см2. На данной
холодильной установке система автоматики
обеспечивает поддержание температуры воды,
подаваемой на конденсатор и маслоотделитель, не
ниже 20—25° С при постоянном полном ее
протоке через аппарат с помощью
рециркуляционного клапана, управляемого универсальным
регулятором, который получает импульс от
температурного датчика. Это позволяет обеспечить
поддержание температуры конденсации не
ниже 12 кгс/см2 при низкой температуре забортной
воды.
Постоянное давление конденсации
обеспечивает стабильную работу автоматических
регуляторов без их перенастройки, так как
количество проходящего через терморегулирующий
вентиль холодильного агента при постоянном
сечении клапана зависит от разности давлений
конденсации и кипения холодильного агента.
Компрессорный агрегат присоединен к
испарительной системе одного трюма, что
обеспечивает стабильный баланс фреона и масла в
каждой системе. Однако схемой не предусмотрена
взаимозаменяемость агрегатов.
Для создания примерно одинаковой тепловой
нагрузки и более плавного регулирования
работы агрегата объемы и грузовместимость
охлаждаемых грузовых трюмов для данных судов
отличаются друг от друга незначительно.
Характеристика грузовых трюмов (см. рис. 1)
приведена в таблице.
Система охлаждения трюмов — воздушная, с
нижней рассредоточенной раздачей воздуха.
Особенность схемы — непосредственное охлаждение
трюмов за счет кипения фреона в
воздухоохладителях. Этот способ охлаждения безопасен и энер-
2
о.
Номера
мов
1
2
3
4
5
*s
Объем, 1
3170
3785
о н
О)
Грузовм
тимость,
1426
1703
л та
н ч
2 о s
С и ее
1618
1992
Неохлаждаемый, для
3485
3560
1593
1603
1728 1
1728
S3
н
О)
Число в
I ляторов
20
22
эыбной му
22
22
к v
л Б" —<
Кратное
циркуля
воздуха,
37,4
37,8
ки
40,5
38,2
гетически наиболее выгоден. Применение
автоматического газоанализатора типа УРАС-2
позволяет надежно контролировать утечку
фреона.
В охлаждаемых помещениях обеспечиваются
спецификационные режимы хранения, чему
способствует надежная изоляция. Подволочная
палуба и поперечные переработки трюмов
изолированы стекловолокном толщиной 310—560 мм.
Для изоляции бортовых переборок
использованы пенополиуретан A00 мм), плиты пенополисти-
рола A10 мм), минеральная вата D0 мм) и
мастика 60/40 А A2 мм). Изоляция второго дна
выполнена из экспанзита B60 мм), зашивка
бортов и подволока трюмов—из прессованной фанеры
A2 мм), обклеенной стеклотканью.
Испытания показали, что средний
коэффициент теплопередачи изоляции для носовых
трюмов составляет 0,343 и кормовых 0,293 ккал/(м*-
•ч-°С) при проектном значении 0,35 ккал/(м2-
•ч-°С). Во всех помещениях была достигнута
температура —32° С. Тепловая нагрузка
создавалась электрогрелками.
При эксплуатации холодильная установка
работала в условиях умеренного и жаркого
климата, обеспечивая заданные режимы.
Максимальное давление конденсации при температуре
воды 28° С было 13 кгс/см2. Температура
нагнетаемых паров фреона в зависимости от
температуры воды составляла 58—80° С, температура
масла 35—47° С. В трюмах температура воздуха
поддерживалась в пределах —28-i—29° С.
Опыт эксплуатации холодильных установок
данных судов позволяет сделать следующие
выводы.
— Использование винтовых одноступенчатых
компрессоров значительно упрощает схему и
эксплуатацию холодильной установки:
исключается вторая ступень компрессора,
промежуточный теплообменник, маслоотделитель и
другое оборудование.
— Винтовые компрессоры надежны и
полностью обеспечивают заданные режимы.
— На судах целесообразно применять
воздухоохладители непосредственного охлаждения.
— По габаритным, весовым, энергетическим и
эксплуатационным характеристикам, а также
по уровню автоматизации данная фреоновая
установка отвечает современным требованиям.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ионов А. Г. и др. Автоматизация фреоновой
холодильной установки с винтовыми компрессорами.
«Рыбное хозяйство», 1970, № 7.
2. L u n d b e r g. A. Die Eigenschaften des Leistungsge-
regelten Schraubenkompressors mit Oleinspritzung.
21
628.84
Минимальная емкость бака теплоносителя
циклично работающей холодильной установки
М. Е. АНУФРИЕВ
ВНИИхолодмаш
В настоящее время широкое распространение
получили холодильные установки со вторичным
холодоносителем, регулирование холодопроиз-
водительности которых осуществляется
автоматически методом пуска — остановки
компрессора. К ним, в частности, относятся установки с
применением машин типа ХМФУ-40, ХМФУУ-80
Читинского машиностроительного и ХМ22ФУ-200,
ХМ22ФУУ-400 московского завода «Компрессор»,
предназначенные для кондиционирования
воздуха и холодоснабжения камер.
Накопление холода в рабочей части цикла для
расходования его после остановки компрессора
происходит за счет охлаждения теплоносителя
в определенном интервале температур, при этом
существенным элементом схемы становится
аккумулирующая емкость.
Во ВНИИхолодмаше для холодоснабжения
систем кондиционирования воздуха
разработана схема с баком смешения, которая успешно
решает совместную работу холодильных машин
и системы кондиционирования *.
Цикл работы машины изображен на рис. 1,
а соотношение между потребляемым и
производимым количеством холода в цикле — на рис. 2.
I
I-
I
Л
Тст
Гц
шей производительности не более чем 2—3 раза
в течение часа. Эта рекомендация, однако,
требует уточнения, так как минимальный интервал
времени между включениями электродвигателя
зависит от мощности и других факторов.
Ниже приводится расчет емкости бака в
системе теплоносителя установки, имеющей пмашин.
Емкость системы холодоносителя определяем
по выражению
QnTCT = VcAty, A)
где Q'n — разность между холодопотребностью и холодо-
производительностью (п—1) машин, ккал/ч;
тст — время стоянки машины, ч;
V — емкость системы холодоносителя, м3;
с — теплоемкость холодоносителя, ккал/(кг.° С);
At — интервал температур охлаждаемого
теплоносителя, ° С;
у — плотность холодоносителя, кг/м3.
Время стоянки машины рассчитываем из
соотношения
тст=='1ц—ТР> (^)
где тц — время цикла;
тр — время рабочей части цикла.
Время рабочей части цикла находим из
уравнения
Qo^QnV C)
где Qo — средняя холодопроизводительность машины
в интервале А/ холодоносителя.
Тогда
Рис. 1. Цикл работы машины:
/ — выключено; // — включено.
Qn
Tp = Qo %ц
D)
щ~~
1 ^!
Ь§1
~
ТГр
«6 ?—»
^zZ^zZ
< Тст >
Тр _
Le С а»
Qn%("-1)*
V/AUMUt
< Tcm >
v
I
А
У
Рис. 2. Соотношение между потребляемым и
производимым количеством холода в цикле работы машины.
Емкость холодного отсека бака было
рекомендовано определять из условия включения
и выключения холодильной машины наимень-
* Павлов Р.В. Холодоснабжение центральных
систем кондиционирования воздуха. «Холодильная
техника», 1968, № 10.
ТдТ ;
0п_
Qo
E)
Подставив уравнение E) в уравнение A) и
перенеся V в левую часть, получаем
Qo
F)
Обозначим выражение Sn через а — коэф-
Qo
фициент загрузки машины.
Тогда в окончательном виде
cAty
A-е).
G)
22
При числе холодильных машин п=1
где Qu— количество потребляемого холода.
Емкость бака Vq определяем как разность
между емкостью системы V по формулам G)
или Gа) и емкостью систем труб и теплообмен-
ных аппаратов Vr
Ve=V-V«. (8)
Таким образом, при данных значениях
теплоемкости с и плотности у теплоносителя объем
его системы прямо пропорционален разности
между холодопотребностью и холодопроизводи-
тельностью (п—1) машин Q^, времени цикла
тц и обратно пропорционален коэффициенту
загрузки машины а и интервалу температур At.
Отсюда вытекает, что минимальное значение
емкости системы холодоносителя V определяется
минимальным значением Qn и тц и максимальными
значениями At я а.
Для определения минимального значения
емкости системы теплоносителя составные
элементы Qn и коэффициент а необходимо
анализировать в совокупности. Автором был
произведен математический анализ функциональной
зависимости G) и выявлены ее особенности.
При увеличении числа машин разность между
холодопотребностью и холодопроизводительно-
стью (п—1) машин Qn и коэффициент а
уменьшаются, причем последний уменьшается
медленнее и поэтому значение A—а) увеличивается
тоже медленнее (см. таблицу). Отсюда
произведение числа Qn на A—а) при увеличении числа
машин снижается и, следовательно, сокращается
емкость системы холодоносителя.
Другим вариантом решения вопроса об
уменьшении емкости является добавление к основным
двум-трем машинам еще одной с меньшей холодо-
производительностью.
Применение этих вариантов зависит как от
номенклатуры выпускаемых холодильных машин
и компрессоров, так и от характера тепловой
Научно-технический прогресс вызвал
необходимость оснащения современных
транспортных средств термостатами, холодильниками,
кондиционерами, локальными
воздухоохладителями и другим электротехническим
оборудованием. Проведенные экономические оценки и
Число
п
3
4
5
Qo
120 Ats
Т=40
120 ол
Т7=30
120
-5-24
Qn
100—40-2=20
ЮО—ЗО-З-Ю
100—24-4=4
20
40=0,5
10
о/л — U » ООО
25=0,167
\—а
0,5
0,67
0,833
Qn-d-fl)
20-0,5=10
10-0,67=6,7
4-0,833=3,3
Холодопотребность 100 ккал/ч, общая холодопроизводитель-
ность 120 ккал/ч.
нагрузки по времени, при этом надо иметь в
виду, что из условий эксплуатации и надежности
установки общее число машин не должно
превышать трех-четырех.
Минимальное допустимое время цикла тц
определяется характеристикой электродвигателя и
приборов автоматики.
Например, для электродвигателя A03-355-S-3
мощностью 160 кВт к машине ХМ22ФУУ400/1
минимальное время между включениями
составляет 0,5 ч, поэтому тцт1п=0,5 ч.
Максимальное значение интервала температур
охлаждаемого теплоносителя At ограничено
точностью поддержания температурного режима
объекта и минимально допустимой температурой
теплоносителя.Обычно этот интервал по условиям
эксплуатации составляет от 2 до 4° С.
Выводы
Приведенная формула позволяет определить
емкость бака системы теплоносителя установки
с регулированием холодопроизводительности
методом пуска — остановки машины.
Минимальное значение емкости бака системы
теплоносителя при данной тепловой нагрузке
Qn, времени цикла тц и интервале температур
охлаждаемого теплоносителя At достигается
увеличением числа машин, но не более чем до 3—4,
или добавлением к 2—3 машинам еще одной
с меньшей холодопроизводительностью.
опытно-конструкторские разработки
свидетельствуют о перспективности использования для
этих целей термоэлектрического принципа
преобразования энергии [1, 2]. Специфичность
предъявляемых требований и условий
эксплуатации (в частности, наличие источника постоян-
621.565.83
Автотранспортный термоэлектрический холодильник
Канд. техн. наук В. Ф. ЛЕБЕДЕВ, канд. техн. наук В. А. СИМОНОВ
23
ного тока) позволяет реализовать известные
преимущества термоэлектрического метода
охлаждения, особенно в малых термостатах и
холодильниках.
В настоящее время определились следующие
требования к основным параметрам
термоэлектрических транспортных холодильников:
емкость камеры 5—50 л, создаваемая разность
температуры окружающей среды и
температуры в камере не менее 20° С, холодильный
коэффициент не менее 0,3, неравномерность
температур по камере не более 3—5° С.
Наряду с повышением эффективности
термобатарей и качества тепловой изоляции важной
проблемой, от решения которой зависит
успешное внедрение термоэлектрических
холодильников в рассматриваемой области, является
разработка рациональных систем теплообмена
у горячих и холодных спаев.
Несмотря на новизну задачи, уже
наметилась традиция в конструировании
термоэлектрических холодильников. Она проявляется в
преимущественном применении моноблочных
охлаждающих агрегатов с использованием
принудительного обдува ребристых
теплообменников горячих спаев термоэлементов. Вследствие
этого тепло к холодным спаям приходится
подводить или вынужденной конвекцией, или
введением внутреннего металлического корпуса,
играющего роль развитого теплообменника [3—5].
Подобной конструкции присущ ряд
недостатков, проявление которых усиливается с
увеличением емкости холодильника. Это, прежде
всего, трудность обеспечения минимального
градиента температур в охлаждаемой камере,
большие размеры холодильника из-за усложнения
системы обдува ребристых радиаторов.
Поэтому при разработке ряда перспективных
автотранспортных холодильников была
поставлена задача создания конструкции, лишенной
указанных недостатков, а также
предусматривающей компоновку холодильных камер
различной емкости из типовых элементов, жесткое
крепление холодильника в транспортных
средствах, переход к естественно-конвективному теп-
лосъему с горячих спаев.
В принятой конструктивной схеме (рис. 1)
термоэлектрические охлаждающие агрегаты
равномерно распределены по боковой внутренней
поверхности камеры. В тепловой изоляции
толщиной 40 мм, отформованной из вспененного
полистирола, имеются круглые отверстия для
установки охлаждающих агрегатов и
продольные пазы по наружной поверхности для
циркуляции воздуха в системе теплоотвода от
горячих спаев. Тепловая изоляция с
охлаждающими агрегатами закреплена с помощью
профильных тяг между верхней плитой и нижним
Рис. 1. Конструктивная схема холодильника:
1 — крышка; 2 — теплоизоляция; 3 — радиаторы
холодных спаев; 4 — корпус охлаждающего агрегата; 5 —
термобатарея; 6—радиаторы горячих спаев; 7—поддон;
8 —^уплотнение; 9 — кожух вентилятора; 10 —
кронштейн крепления; 11 — вентилятор с электродвигателем.
корпусом, в котором размещены вентилятор,
система автоматики, токоподводы. Для
крепления холодильника к кузову могут быть
использованы верхняя плита или нижний корпус.
Теплообменные панели охлаждающего
агрегата (рис. 2) выполнены в виде пластин,
припаянных к бобышкам, между которыми
установлена термобатарея, закрепленная в
текстолитовом корпусе. Наружная панель и бобышка
имеют отверстия для циркуляции воздуха. Все
детали теплообменников изготовлены из меди
и хромированы для предотвращения коррозии
и удовлетворения требований гигиены.
Теплоконтактные переходы между
термобатареей и бобышками выполнены из отходов
радиотехнической слюды толщиной 30 мкм. Для
уменьшения термических сопротивлений на
контактирующие поверхности нанесен неотверж-
денный герметик У-1-18.
В целях облегчения внедрения конструкции
в производство в качестве полупроводниковых
термоэлектрических материалов выбраны
освоенные промышленностью холодильные тройные
24
Рис. 2. Охлаждающий агрегат.
сплавы Bi—Те—Se и Bi—Те — Sb,
термоэлементы из которых
изготовляются методом прессования. В настоящее
время разрабатываются более
передовые методы изготовления
термоэлементов: экструзия и зонное
выравнивание. Их внедрение позволит при тех
же размерах охлаждающего агрегата
получить увеличение холодильного
коэффициента и создаваемой разности
температур на 20—30% по сравнению
с прессованными термоэлементами.
Рассмотренная конструктивная схема
позволяет весьма просто компоновать
холодильники различной емкости набором определенного
числа охлаждающих агрегатов и изменением
их взаимного расположения. Однако при этом
необходимо стремиться к удовлетворению
требований как по равномерности температуры
в камере, так и по согласованию с параметрами
бортового источника питания.
Специально проведенными
экспериментальными исследованиями было определено, что
оптимальное распределение температур
устанавливается, если расстояние между крайними
агрегатами на соседних взаимно
перпендикулярных стенках камеры не превышает 100 мм.
Для достижения требуемых значений емкостей
и холодопроизводительностей транспортных
холодильников практически достаточно иметь при
постоянной конструкции теплообменных
панелей 2—3 типа батарей, отличающихся числом
и геометрическими размерами термоэлементов.
В разработанном и исследованном
охлаждающем агрегате использована батарея из 18
термоэлементов с сечением ветвей 5x5 мм и их
высотой 18 мм. Небольшие размеры батарей (в
плане 36x36 мм) позволяют автоматизировать их
ч
"Я
мер!
СО
Емкость к
7,8
14,6
40
Габаритные
размеры, мм
220X220X550
220X450X550
450X450X550
Масса, кг
9
25
43
щих
2
h
Число oxj
агрегатов,
8
14
14
бляе
ми,
й> К
0,0»
о я
Gro
«>о
Мощность
мая термо
12
44,5
72
и
ость
ха,
Я ?j
со с(
го со
ftO
03
го О.
Создаваем
температу
20
20
17
о я j
Х Х CU
оз ? ?Г
го (^ ч
Си% S
° пх
К С О
го О С
5 P.O.
Максимал
мерность
температу
°С
1
1
3
Рис. 3. Автомобильный холодильник емкостью 14,6 л.
производство. При потребляемой термобатареей
мощности ~3 Вт и холодильном коэффициенте
0,28 обеспечивается разность температур
бобышек теплообменных панелей 25—28° С.
С использованием описанных агрегатов были
разработаны, изготовлены и испытаны
автотранспортные холодильники емкостью 7,8 л,
14,6 л (рис. 3) и 40 л, технические
характеристики которых приведены в таблице.
4 Холодильная техника № 9
25
Принятая конструкция позволяет получить средней температурой воздуха в камере и тем-
малые градиенты температуры по камере и пературой бобышек со стороны холодных спаев
обеспечивает достаточно высокую скорость ох
лаждения
t;c
А
/
У
1
Z
3
АО
35
30
25
20
15
10
О 20 40 60 SO %,мт
Рис. 4. Время выхода холодильника емкостью 14,6 л
на режим:
I — усредненная температура бобышек горячих
теплообменников; 2 — температура центральной части камеры;
3 — усредненная температура бобышек холодных
теплообменников.
Как видно из рис. 4, в холодильнике емкостью
14,6 л выход на режим наблюдается через
1,5—2 ч . после включения. Разность между
в установившемся режиме не превышает 3°С.
Существенным недостатком холодильников
является наличие вентиляторов. Используемые
для массовых серий электродвигатели
постоянного тока типа МЭ-I имеют несоизмеримо малый
ресурс по сравнению с термобатареями и
высокую потребляемую мощность (при
напряжении 12 В рабочий ток порядка 2 А). Более
приемлемые электродвигатели серии ДПМ
выпускаются в настоящее время в ограниченном
количестве и имеют высокую стоимость.
Для широкого применения более
рациональными, по-видимому, будут холодильники с
охлаждением горячих спаев с помощью
естественной конвекции. Имеющиеся предварительные
опыты позволяют надеяться на
положительное решение этой задачи при использовании
принятой конструктивной схемы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Sage 1 К. VDI, 104, 1962, №. 7.
2. Scheard A. «Mod. Refrig.», 1966, No. 9.
3. Takamasa Oshima, Gasuo Kanezaki,
«Toshiba Rev.», 1966, Vol. 21, No. 2.
4. H и к о л а е в Ю. Д. и др. Термоэлектрический
холодильник для автомобиля скорой помощи. В сб.
«Автотракторное электрооборудование». НИИавтопром, 1969,
№ 4.
5. Т р а п а к о в а 3. В. и др. Термоэлектрический
холодильник для туристических автобусов. В сб.
«Автотракторное оборудование», НИИавтопром, 1970, № 5.
628.84
Исследование горизонтальной тепловой трубы
В. Г. ВОРОНИН, А. В. РЕВЯКИН,
Теплопередающие устройства играют важную
роль в новой технике и к ним предьявляют
исключительно высокие требования. Они должны
обеспечивать передачу тепла:
с высокой плотностью потока при
минимальном снижении температурного уровня и с
минимальными потерями тепла;
с изменением направления теплопередачи;
с распределением теплового потока между
несколькими источниками и потребителями.
Они должны иметь высокую надежность,
малую массу и размеры.
Наилучшим образом этим требованиям
удовлетворяет устройство, названное тепловой
трубой и представляющее собой замкнутый
герметичный корпус с размещенной внутри капил-
В. С. ТАРАСОВ, В. Я. УСТИНОВ
лярной системой, насыщенной жидкостью. В
простейшем варианте капиллярная система
выполнена в виде тонкослойного пористого фитиля,
уложенного по внутренней поверхности
цилиндрического, заглушённого по торцам корпуса.
Воздух из корпуса удален, внутри находится только
теплоноситель в двухфазном состоянии: жидкая
фаза заполняет фитиль, паровая — остальное
пространство, называемое паровым каналом.
Заправку трубы и удаление из нее воздуха
производят через специальный штуцер, который
затем герметизируют. Тепло к трубе подводят
в испарительной зоне, а отводят в зоне
конденсации. Между ними расположена транспортная
или адиабатная зона.
26
Название зон частично раскрывает механизм
теплопередачи внутри тепловой трубы. Тепло,
подводимое от источника, затрачивается на
испарение жидкости из фитиля в зоне
испарения. Образовавшийся пар транспортируется по
паровому каналу транспортной зоны в зону
конденсации, где конденсируется, отдавая тепло.
Конденсат по капиллярным каналам фитиля
возвращается в частично осушенную зону
испарения. Таким образом, внутри трубы
поддерживается циркуляция теплоносителя по
замкнутому контуру с изменением агрегатного
состояния.
Основным условием этой циркуляции
является превышение максимальным капиллярным
напором, создаваемым фитилем, суммы
гидравлических потерь при течении пара и
жидкости.
На практике необходимо выполнять ряд
дополнительных условий:
жидкость должна смачивать фитиль;
корпус, фитиль и теплоноситель должны быть
тщательно очищены от загрязнений;
продукты коррозии не должны образовываться
и накапливаться в фитиле, для чего
необходима химическая несовместимость применяемых
веществ и материалов;
внутри трубы недопустимо образование и
накапливание неконденсирующихся газов;
в трубу не должен проникать воздух или газ
из внешней среды, а из нее — утекать
теплоноситель, для чего необходима абсолютная
герметичность корпуса.
Выполнение этих условий гарантирует
высокоэффективную работу тепловой трубы в течение
практически неограниченного времени в
переменном гравитационном поле и в полной
невесомости без применения дополнительных
источников энергии и механизмов
преобразования движения.
Действительно, ресурсные испытания многих
тепловых трубок, сделанных из различных
материалов и заполненных различными
теплоносителями, свидетельствуют об их высокой
надежности.
Ниже приведены результаты
экспериментальных исследований работоспособности тепловой
трубы, предназначенной для передачи тепла,
подводимого к зоне испарения с малой
плотностью потока, а к потребителю — с высокой
плотностью теплового потока. Отличительной
особенностью ее является необычно большая длина
испарителя по сравнению с конденсатором.
Тепловую трубу испытывали в
горизонтальном положении при различных тепловых
нагрузках и режимах охлаждения. В качестве
рабочей жидкости использовали
дистиллированную воду.
Конструкция тепловой трубы показана на
рис. 1. Она состоит из герметичного
цилиндрического корпуса с продольным сварным швом
и капиллярнопористого фитиля, выложенного
по стенке корпуса. Корпус изготовлен из
листовой нержавеющей стали 1Х18Н9Т толщиной
0,3 мм. Фитиль, состоящий из набора трех
сеток (двух никелевых и одной нержавеющей)
простого переплетения, приварен к корпусу
тепловой трубы точечной сваркой. Размеры
ячеек в|сетках фитиля различны. Самые малые
размеры ячеек — в сетке, прилегающей к
корпусу.
Рис. 1. Конструкция тепловой трубы:
1 — хромель-алюмелевая термопара; 2 — цилиндрический
корпус; 3 — капиллярнопористый фитиль; 4 — хромель-
копелевая термопара; 5 — резиновый шланг; 6 — зажим.
Наружный диаметр трубы 20 мм, длина
1575 мм, длина испарителя 1500 мм,
конденсатора 75 мм (транспортный участок отсутствует).
Сухая масса трубы 480 г.
После изготовления тепловую трубу три раза
промыли ацетоном.
На рис. 2 дана схема экспериментальной
установки. Тепловая нагрузка на испаритель
создавалась электронагревателем, изготовленным
из нихромовой проволоки диаметром 0,7 мм,
намотанной поверх изоляции из миканита и
Рис. 2. Схема экспериментальной установки:
1 — переносной потенциометр; 2 — хромель-алюмелевая
термопара; 3 — водяная рубашка; 4 — хромель-копеле-
вая термопара; 5 — электронагреватель; 6 — вакуумный
зажим; 7 — резиновый шланг; 8 — бюретка; 9 —
автоматический потенциометр; 10 — термостат; 11 — ротаметр;
12 — сосуд Дьюара.
4*
27
стеклоленты на корпус тепловой трубы, и
фиксировалась по показаниям вольтметра и амперметра.
Чтобы уменьшить потери тепла в окружающую
среду, нагреватель снаружи был
теплоизолирован слоем асбеста толщиной 15 мм.
Для охлаждения конденсатора предусмотрена
водяная рубашка. Расход воды определяли по
показаниям ротаметра, а температуру на входе
и выходе из рубашки конденсатора — ртутными
термометрами. Температура охлаждающей воды
на входе в рубашку конденсатора
поддерживалась термостатом в пределах 10—80° С.
Температура стенок испарителя и
конденсатора, поверхности изоляции и окружающей
среды измерялась хромель-копелевыми
термопарами и автоматическим потенциометром, а
температура пара — хромель-алюмелевой
термопарой, герметично заделанной в паровой
канал со стороны конденсатора, и переносным
потенциометром. Положение термопар на
корпусе трубы показано на рис. 1. В одиннадцати
сечениях корпуса установлено по две
термопары в диаметрально противоположных
точках, лежащих на вертикали.
Для заполнения трубы рабочей жидкостью
были опробованы две схемы.
В схеме, показанной на рис. 2, тепловая
труба соединена резиновым шлангом с бюреткой,
заполненной теплоносителем
(дистиллированной водой).
Из бюретки в тепловую трубу заливали
100—ПО г воды, что на 30—40% больше, чем
необходимо для полного насыщения фитиля.
После заполнения фитиля тепловую трубу
отсекали вакуумным зажимом от бюретки и
прогревали по всей длине, кроме участка длиной
150 мм, примыкающего к штуцеру. Конденсатор
прогревали горячим воздухом, пропускаемым
через его рубашку. Прогрев тепловой трубы
продолжался до тех пор, пока температура
пара в паровом канале не достигала 110° С,
после чего открывали зажим и воздух вместе
с избытком теплоносителя вытеснялись в
бюретку. Отгонка воздуха продолжалась до тех
пор, пока в бюретку не начинал поступать
чистый пар, который, конденсируясь,
увеличивал в ней объем воды. После того, как весь
избыток теплоносителя переходил в бюретку,
шланг перекрывали и обогрев прекращали.
Достоинством этого метода является
возможность многократного повторения отгонки без
каких-либо затруднений и совмещение его с
процессом отделения газа из воды внутри тепловой
трубы.
Схема, показанная на рис. 3, несколько
сложнее. Тепловая труба соединена с помощью
тройника и резиновых шлангов с мерным сосудом
и вакуумным насосом. Мерный сосуд связан
Рис. 3. Схема заполнения тепловой трубы
теплоносителем:
1 — тепловая труба; 2 — сосуд с теплоносителем; 3 —
вакуумный шланг; 4 — тройник; 5 — мерный сосуд;
6—9 — вакуумные зажимы; 10 — вакуумный насос.
с сосудом, где находилась рабочая жидкость —
деаэрированный дистиллат. Заполнение
тепловой трубы рабочей жидкостью начиналось с
заполнения мерного сосуда, в котором создавалось
разрежение с помощью насоса. После пережатия
зажимом 6 шланга, соединяющего мерник с
тройником, и открытия (на время заполнения)
зажима 8 мерник заполнялся рабочей
жидкостью. Затем в тепловой трубе
вакуумным насосом создавалось разрежение Ю-2-—
—10~3 мм рт. ст. Шланг, связывающий тройник
с насосом, пережимался зажимом 7, зажим 6
мерника открывался и тепловая труба
заполнялась. В момент перетекания в трубу
расчетного количества рабочей жидкости шланг,
соединяющий тепловую трубу с тройником,
пережимался зажимом 9.
Достоинство этого метода заправки состоит
в гарантированном отделении газа из
теплоносителя; недостаток — в сложности и неудобстве
применения при необходимости частой
перезаправки.
При испытаниях данной тепловой трубы
именно по последней причине предпочтение было
отдано первому методу заправки, так как
достичь абсолютной герметичности корпуса не
удалось из-за технологических трудностей.
Трубу заправляли непосредственно перед
проведением опытов.
Во время испытаний все характеристики
определяли в стационарном режиме при
установившихся значениях температур стенки
испарителя и конденсатора, мощности
электронагревателя, расхода и температуры охлаждающей
воды. Мощность нагревателя изменялась от 15
до 280 Вт.
28
Правильность показаний приборов проверяли
по тепловому балансу тепловой трубы
Qk=Q3— Qn,
где QK — мощность, снимаемая с конденсатора, Вт;
Qq — мощность нагревателя;
Qn — мощность, теряемая в окружающую среду.
Потери Qn определяли аналитически в
предположении рассеяния тепла теплоизоляцией в
режиме свободной конвекции, для чего
измеряли температуру изоляции и окружающего
воздуха. Потерями тепла через изоляцию
водяной рубашки конденсатора пренебрегали ввиду
того, что поверхность конденсатора составляла
только 5% поверхности испарителя, а разность
температуры охлаждающей воды и окружающего
воздуха была незначительной. Тепловой баланс
сводился с точностью до 10%.
Тепловая труба считалась нормально
работающей, если температура стенки испарителя по всей
длине была постоянной (пересыхания фитиля
не наблюдалось), температура стенки
конденсатора колебалась в пределах 2° С (в
конденсаторе нет воздуха и затопленных водой участков)
и разность температур между показаниями
верхних и нижних термопар не превышала! 2° С.
Типичные профили температур по длине
тепловой трубы, полученные на небольших
передаваемых мощностях (от 15 до 100 Вт) вдали от
гидродинамической границы, приведены на
рис. 4. Для профилей характерно, что
температура стенки в зонах испарения и
конденсации практически постоянны, а температура
пара почти равна температуре стенки
испарителя. Теплообменная поверхность испарителя
в исследуемой трубе, как сказано выше, была
в 20 раз больше, чем поверхность конденсатора.
Соответственно этому и перепад температур
t;°c
60
U-QQ—ОО-
JOL
40\
30
20\
-оо с оо—
-ср f оо
z_
-00 ' ОО
Z-
-co-ed
исларитель
ч
Конденсатор
Рис. 4. Типичные профили температур по длине тепловой
трубы (/в — температура охлаждающей воды):
1 — /В=19,5°С, QK=36 Вт; 2— tB= 19,5° С, QK=98 Вт;
3 — /в=49,5° С, QK=26 Вт; пар.
в фитиле в конденсаторе был в 20 раз выше,
чем в испарителе.
На границе испарителя и конденсатора
температура стенки круто изменялась. Длина области,
в которой происходило это изменение, во всех
опытах не превышала 30 мм (расстояние между
соседними термопарами испарителя и
конденсатора), причем большая ее часть
располагалась на стенке испарителя. Наличие такой
области обусловлено осевой теплопроводностью
стенок трубы и фитиля. В данной трубе при
тонкой стенке и фитиле из нержавеющей стали
осевая теплопроводность мала. Это позволило
пренебречь длиной транспортной зоны по
сравнению с длиной испарителя и считать, что
изменение температуры стенки тепловой трубы
на границе испарителя и конденсатора
происходит скачкообр азно.
На рис. 5 приведена зависимость теплопереда-
ющей способности тепловой трубы от разности
температур стенок испарителя и конденсатора.
Опытные точки аппроксимируются с достаточной
точностью прямой 1 с уравнением
Д*.
где Яэф — эффективный коэффициент теплопроводности
насыщенного фитиля;
б — толщина фитиля;
Fn, FK — поверхности испарителя и конденсатора.
Тангенс угла наклона прямой равен
^эф FKFH
откуда
Яэф = о tg а с р— = const,
"и "к
т. е. в исследованном диапазоне изменения
температур и передаваемой мощности эффективный
коэффициент теплопроводности насыщенного
фитиля можно считать постоянным.
Для сравнения на рис. 5 нанесена прямая
в предположении, что ХэФ равен коэффициенту
120
100
80
60\
40\
Щ
О
*^
1
И1**-^
^*^*<
>
\
2
»
S б 7 д 9 fQ 11 12&L°C
Рис. 5. Зависимость теплопередающей способности
тепловой трубы от разности температур стенок испарителя и
конденсатора:
/ — эксперимент; 2 — расчет при Хэф^^.
29
теплопроводности воды Хв при средней
температуре 50° С. Измеренное по рис. 5 их отношение
составляет
^=1,43.
Эффективная теплопроводность фитиля
больше, чем теплопроводность пленки воды такой же
толщины, но хорошо согласуется с
рассчитанной по формуле *
Адф АсТ
Лв
[l+e^-1
Лв
= 1,44,
где л,
ст ¦
коэффициент теплопроводности материала
стенки тепловой трубы;
,, е — пористость фитиля.
Эти результаты, как было показано выше,
справедливы только для небольших тепловых
нагрузок. Максимальная передаваемая мощность
тепловой трубы, достигнутая в опытах,
составляла 280 Вт при температуре стенки испа-
* Gorring R., Chuchill S. «Спгт. Engung. Progr.»
July, 1961.
рителя 100° С. При этом труба работала
нормально, осушения фитиля не наблюдалось.
Дальнейшее увеличение мощности было ограничено
возможностями применяемого оборудования.
Поэтому гидродинамическую границу установить
не удалось.
Выводы
При исследовании работоспособности
цилиндрической тепловой трубы диаметром 20 мм
с длиной испарителя 1500 мм и конденсатора
75 мм в горизонтальном положении получены
тепловые характеристики при работе на
дистиллированной воде в диапазоне тепловых
нагрузок 15—100 Вт и рабочих температур 20—
65° С. Тепловая труба работала устойчиво без
осушения фитиля во всем исследованном
диапазоне до мощности 280 Вт.
В исследованном температурном диапазоне
эффективная теплопроводность фитиля была
практически постоянной и на 43% выше
теплопроводности воды.
578.037.1
Исследование процесса замораживания биологических объектов
в аппарате с программным управлением
Проф. П. М. МЕДВЕДЕВ, Н. И. БАБЕНКО, Г. Т. НЕДЕЛЬСКИЙ
Ленинградский научно-исследовательский институт гематологии
и переливания крови
В настоящее время для консервирования
органов и тканей широко применяется глубокое
охлаждение. Это вызвано тем, что при весьма
низких температурах почти полностью
подавляются обменные процессы в биологических
объектах [1, 2]. Различия в природе биологических
объектов требуют разных методов
консервирования, т. е. режимов замораживания и температур
хранения.
Для консервирования клеток костного мозга
человека требуется режим замораживания, при
котором скорость понижения температуры
суспензии клеток костного мозга от температуры
окружающей среды до —13° С должна
равняться Г С/мин. а от —13 до —190° С — 10° С/мин
[3—5]. После замораживания в таком режиме
контейнер, в котором находится суспензия
костного мозга, погружается в жидкий азот для
последующего длительного хранения.
Достаточно низкая температура кипения при
атмосферном давлении (—196° С), взрывобезо-
пасность, инертность к маслам и пр.,
обеспечивающие безопасные условия работы,
сравнительно небольшая стоимость жидкого азота
обусловили широкое применение его для
консервирования биологических объектов.
Консервирование костного мозга в научных
и клинических целях производится в аппарате
для программного замораживания с пневмоуп-
равлением (рис. 1), изготовляемом Московским
заводом кислородного машиностроения Он
широко применяется в институтах и на
станциях переливания крови в различных городах
нашей страны — Москве, Ленинграде, Киеве,
Харькове и др.
Р Аппарат имеет камеру с ячейками 1У куда
устаналиваются контейнеры 2 с суспензией
костного мозга. Циркуляция азота осуществляется
вентилятором 3. Для распределения азота на
входе в камеру аппарата установлен диффузор,
находящийся в крышке 4.
Для обеспечения требуемого режима
понижения температуры в камере аппарат снабжен си*
30
8
16 IS 1710 3 11
LCW_
21 J
Рис. I. Принципиальная схема аппарата:
/ — камера охлаждения; 2 — контейнеры с биологическим объектом; 3 — вентилятор; 4 — крышка- 5 —
программный регулятор; 6 — клапан ' мембранный; 7 — реле сигнализации; 8, 11 — сигнализатор мембранный СМ-1-
у• '4—-соленоидный вентиль; 10 — редуктор; 12 — камера мембранного вентиля; 13 — терморегулятор ТС-300Б-'
15 — баллон; 16 — электро подогреватель; 17 — фильтр-осушитель; 18 — электронагреватель; 19
—электродвигатель 1,7 кВт; 20 — позиционное ?реле ПР-10; 21—решетка с ячейками.
стемой автоматического регулирования. Она
включает программный регулятор 5, мембранный
пневматический регулирующий клапан ПРК1-
9ВО 6 и вспомогательное оборудование 7—11,
необходимое для поддержания давления
газообразного азота в системе регулирования на
уровне 1—1,2 кгс/см2. Программный регулятор
состоит из электронного потенциометра ЭПД-
32 с вмонтированным в него пневматическим изо-
дромным регулятором.
Принцип работы аппарата следующий. Из
танка ТРЖК-4 м азот подается на вход в
аппарат, где он разделяется на три части. Первая
поступает на рабочее колесо вентилятора и
циркулирует в аппарате, поддерживая
требуемую температуру в камере. При входе в камеру,
в диффузоре, она разделяется сначала на три
потока, а затем два крайних делятся еще на
два.
Количество азота, а следовательно, и
температура в камере регулируется мембранным
пневматическим регулирующим клапаном <5. Для
того чтобы клапан работал нормально, он
установлен в изолированной камере 12, температура
в которой поддерживается равной —100° С за
счет испарения второй части азота. Подача азота
регулируется терморегулятором ТС-300Б 13 и
соленоидным вентилем 14.
Третья часть азота, предназначенная для
системы автоматического регулирования
температуры в камере, поступает в металлический
баллон 15 с нагревательным элементом 16, где
подогревается, и идет в фильтр-осушитель 17, а
затем в программный регулятор 5, имеющий
программный профилированный диск, профиль
которого соответствует требуемому режиму
замораживания. Диск в процессе заморажирания
вращается вокруг своей оси. По профилю диска
скользит следящая стрелка, связанная системой
рычагов с показывающей стрелкой прибора.
Если температура в камере аппарата
соответствует заданной по программе, то между
этими стрелками не возникает величины
рассогласования и воздействие изодромного регулятора
на регулирующий клапан соответствует
поддержанию заданной температуры в камере
аппарата.
При изменении температуры в камере
возникает величина рассогласования и воздействие
изодромного регулятора на регулирующий
клапан соответствует изменению температуры в
камере на величину, противоположную
вызванному рассогласованию [6]. Так регулируется
заданный режим замораживания в камере
аппарата. г
Суспензия костного
мозга помещается в
специальный
контейнер (рис. 2) — сосуд из
алюминиевого
гофрированного листа
толщиной 0,5 мм.
Высота контейнера 210 мм
ширина 100 мм.
Рис. 2. Контейнер для
костного мозга.
81
Толщина слоя костного мозга 8 мм. Контейнер
имеет два патрубка диаметром 6 мм для
наполнения и опорожнения с фторопластовыми
завинчивающимися крышками.
Охлаждение суспензии костного мозга
производится по программе, обеспечивающей
заданный ход температуры камеры.
В связи с этим совершенно очевидно, что
температурный график замораживания самого
костного мозга не соответствует температурному
графику охлаждения камеры.
Нами были исследованы действительные
процессы, происходящие в суспензии костного мозга
при замораживании в данном аппарате, с целью
определить температурное поле камеры и
выявить недостатки в работе аппарата.
Результаты проведенной работы могут быть
использованы специалистами, занимающимися
эксплуатацией указанных и разработкой новых
аппаратов для консервирования биологических
объектов методом глубокого охлаждения.
Методика исследований. Исследования
проводили в двух направлениях:
— определение скорости замораживания
суспензии костного мозга, находящейся в
контейнерах;
— определение температурного поля камеры
аппарата и характера его влияния на процесс
замораживания костного мозга.
Для этих целей использовали электронный
автоматический потенциометр ЭПП-0,9, шкала
которого отградуирована от +50 до —200° С,
с медь-констаптановыми термопарами.
Для определения истинной скорости
замораживания костного мозга в термический центр
контейнера с суспензией ксстного мозга
помещалась термопара. На внешнюю поверхность
контейнера термопары наклеивались с двух
сторон, в местах противоположных положению
внутренней термопары. На ленточной диаграмме
потенциометра производилась одновременная
запись изменения температур в камере аппарата,
в биопродукте и на поверхности контейнера
(рис. 3).
При определении температурного поля
камеры и характера его влияния на процесс
замораживания костного мозга контейнеры с
суспензией ксстного мозга и помещенными в их
термические центры термопарами устанавливали в
различных частях площади камеры аппарата.
Камера охлаждалась по программе, заложенной
в системе автоматического регулирования
аппарата, а изменения температуры в суспензии
костного мозга и стенок контейнера во времени
контролировались с помощью электронного
потенциометра. Всего выполнено 36 экспериментов
с различными вариантами расположения
контейнеров в камере аппарата.
t;c
-w\
-во
Ч20\
-rso\
-200
Г
чЛ\
з 1
70 20 дО 90 SO Г, мин
Рис. 3. Термограмма процесса замораживания:
/ — изменение температуры камеры аппарата; 2 —
контейнера; 3 — ксстного мозга.
Результаты экспериментов. На термограмме
(рис. 3) видна значительная разница в ходе
температур камеры аппарата, биологического
объекта и контейнера во времени. Эта разница
температур зависит от теплсфизических характеристик
костного мозга на различных температурных
уровнях.
На графике процесса замораживания
костного мозга (кривая 3) имеется характерное
плато, где температура биопродукта постоянна во
времени, несмотря на то, что камера аппарата
продолжает охлаждаться. Это свидетельствует
о процессе кристаллизации в биологическом
объекте (температура кристаллизации —3° С).
Перед плато наблюдается резкий скачок
температуры, говорящий о том, что кристаллизация
начинается из переохлажденного состояния.
Температура переохлаждения —5° С.
С температуры —120° С кривая
замораживания костного мозга почти совпадает с кривой
охлаждения камеры аппарата (кривая 1). Это,
по-видимому, свидетельствует о повышении
коэффициента температуропроводности и
уменьшении теплоемкости костного мозга при низких
температурах.
Отмечено, что интенсивное охлаждение
биопродукта (скорость 10° С/мин) начинается с
температуры 4° С, в то время как оно должна
начинаться с температуры —13° С.
Попытка регулировать процесс замораживания
костного мозга не по температуре камеры
аппарата, а по температуре самого биообъекта путем
помещения термопары программного регулятора в
его термический центр не привела к желаемому
результату. Это связано с тем, что в процессе
кристаллизации температура костного мозга
остается постоянной, а программный диск движется,
и величина рассогласования между следящей
32
^грелкой и показывающей и, следовательно,
величина открытия регулирующего клапана
увеличиваются. Температура в камере понижается,
и по окончании кристаллизации температура
костного мозга резко изменяется, не поддаваясь
регулировке. При этом режим замораживания
костного мозга нарушается.
При обработке диаграмм, полученных при
определении температурного поля камеры
аппарата, выявлена значительная, изменяющаяся
во времени, разность Д^ между температурой
костного мозга в контейнере и температурой
камеры аппарата. Выяснено, что она зависит от
расположения контейнеров в камере аппарата.
Для обобщения результатов всех
выполненных экспериментов построены графики
зависимости разности At от температуры камеры tK
для трех условно ограниченных зон (рис. 4, 5).
Неравномерность температурного поля
камеры аппарата, даже в горизонтальной
плоскости, объясняется неравномерным
поступлением азота в различные точки камеры.
Последнее, очевидно, следует отнести за счет
неверного газодинамического расчета диффузора,
изготовленного стационарно, регулировка
которого не предусмотрена.
too
JoHal
дона II
дона III
]
Рис. 4. Деление площади камеры аппарата на зоны
(вид сверху).
Выводы
В связи с тем что биологические объекты при
замораживании резко изменяются, необходимо
изучить их теплофизические характеристики.
При конструировании аппаратов для
замораживания биологических объектов следует предус-
-200 -zoo -/го -до -to о г„,г
Рис. 5. Зависимость разности At температур костного*
мозга и камеры аппарата от температуры камеры tH
1 — зона I; 2 — зона II; 3 — зона III.
матривать регулирование процесса
замораживания, обеспечивающее заданный ход температур
объекта. -
При создании подобных аппаратов
необходимо стремиться, чтобы температурное поле
камеры было равномерным. Особое внимание
следует уделять газодинамическим
характеристикам аппаратов.
Так как наименьшие значения А^
наблюдаются в зоне / камеры испытанного аппарата, то
она может быть рекомендована для работы как
лучшая из всей площади камеры.
Пользуясь данными, представленными на
рис. 5, можно изготовить программный
диск, согласно которому система
автоматического регулирования будет поддерживать
температуру в камере, соответствующую
оптимальному режиму замораживания костного мозга
в контейнере. т
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р э Л. Консервация жизни холодом. М., Медгиз, 1962.
2. С м и т О. Биологическое действие замораживания
и переохлаждения М., Изд-во иностр. лит., 1963.
3. A n g е 1 о f f L. G., Henderson I. W. D. «Cryo-
biology», 1970, Vol. 6, No. 4.
4. Rowe A. W. «Cryobiology», 1966, Vol. 3, No. 1.
5. Федотенков А. Г., Шишкина И. Д.,
Левицкая Л. А. «Проблемы гематологии и
переливания крови», 1963, № 5.
6. Г е л л е р 3. И., Расторгуев Ю. Л.,
Судаков П. Е. Контрольно-измерительные и регулирующие
приборы в нефтяной промышленности. М., «Недра» >
1967.
663.674.001.5
ф
Микроскопический метод определения размеров
воздушных пузырьков в мороженом
Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Воздушная дисперсная фаза мороженого
является неотъемлемой составной частью его
структуры. Она формируется в процессе фризерова-
ния смеси. При насыщении воздухом смесь
частично замораживается.
Известно, что качество мороженого в
значительной степени зависит от дисперсности
воздуха [1—4].
Исследования, проведенные во ВНИХИ [5],
показали, что повышение дисперсности воздуха
способствует более равномерному распределению
основных структурных элементов — жира и
влаги в мягком и закаленном мороженом, в
результате чего продукт получается однородной,
эластичной консистенции. При снижении
дисперсности воздушной фазы мягкого мороженого
во время хранения в цилиндре фризера при
периодическом перемешивании может возникать
порок структуры «крупитчатость», вызываемый
агломерацией жировых шариков [6, 7].
Следовательно, дисперсность воздуха
является важной характеристикой оценки качества
мороженого.
По известному методу [2] для определения
размеров воздушных пузырьков тонкие срезы
закаленного мороженого просматривают под
микроскопом в условиях низких температур.
Однако при получении срезов мороженого
не все воздушные пузырьки могут быть
разрезаны по «большому кругу». Поэтому
определить истинный диаметр пузырька, а отсюда
и его размер затруднительно.
Другой причиной, усложняющей
определение дисперсности воздушной фазы, является то,
что пузырьки в закаленном мороженом
деформированы. Это подтверждается
микрофотографией среза мороженого (рис. 1, а), сделанной
П.' С. Антоновым [1], и микрофотографией
среза сливочного мороженого (рис. 1, б),
полученной нами с помощью микроскопа в отраженном
свете в холодильной камере с температурой
воздуха —30° С. ^
Следует также отметить, что мороженое с не- &
которыми стабилизаторами, например с метил-
целлюлозой, не обладает достаточной твердостью п , л/| . .
олор г> Рис. 1. Микрофотографии срезов закаленного мороженого:
даже при —30 С. В результате получить срез а __ в проходящем свете: б - в отраженном свете (увели-
а
&
таких образцов практически невозможно. Тем
проходящем свете: о — в отраженном
чение в 60 раз).
34
долее этот метод нельзя применить для иссле-
тования мягкого мороженого, температура
которого не бывает ниже —6-^—7° С.
Просмотр воздушных пузырьков в мягком
мороженом с температурой —6° С в
холодильной камере при —8° С через микроскоп в
отраженном свете затруднен, так как на
поверхности рельефно выделяются только крупные
пузырьки (рис. 2, а). Мелкие пузырьки при
таком просмотре не видны.
Наша попытка просмотра воздушных
пузырьков в расплавленном мороженом дала
положительные результаты.
Выбирая этот метод для исследования
дисперсности воздушной фазы мороженого, мы
основывались на известном приеме определения
воздушных пузырьков в молочной пене [8],
а также исходили из представлений
современной теории эмульсий [9], согласно которой
стабилизаторы, входящие в состав мороженого,
должны повышать устойчивость пены.
Сущность предлагаемого метода состоит в
следующем. Проба мороженого наносится на та-
рировочную сетку камеры Горяева, сверху
накрывается покровным стеклом и помещается
под микроскоп. Лед, содержащийся в
мороженом, расплавляется, а пена сохраняется и хо*
рошо видна (рис. 2, б).
В таких условиях влага из дисперсной среды
практически не испаряется и пленка
воздушных пузырьков не обезвоживается. Это
сохраняет пену в ее исходном состоянии и позволяет
производить как микрофотосъемку, так и
определение размеров и подсчет воздушных
пузырьков по фракциям непосредственно с препарата.
Воздушные пузырьки следует просматривать
под микроскопом сразу после приготовления
препарата. При длительном его хранении
размеры воздушных пузырьков постепенно
увеличиваются вследствие расширения газа при
повышении температуры.
При определении размеров воздушных
пузырьков максимальное отклонение от средней
величины по трем параллельным опытам
составляло не более 2%.
Указанным методом установлено, что при
закаливании мороженого дисперсность воздушной
фазы снижается из-за некоторого перемещения,
агломерации и частичного слияния воздушных
пузырьков, вызванных процессами
льдообразования. Поэтому на срезах закаленного
мороженого видны довольно большие пустоты (см.
рис. 1).
При получении препарата закаленного
мороженого воздушные пузырьки приобретают
сферическую форму, и те из них, которые в
результате агломерации соприкасались друг с другом
Рис. 2. Микрофотографии воздушных пузырьков мягкого
мороженого:
а — в отраженном свете; б — в проходящем свете, после
расплавления (увеличение в 80 раз).
только поверхностью (без прорыва пленки),
разъединяются, образуя группы, хорошо
видные в микроскоп (рис. 3).
Предлагаемый метод позволяет судить о
степени дисперсности воздушной фазы мягкого
и закаленного мороженого и сравнивать
образцы, отличающиеся, например, по химическому
составу, виду и концентрации стабилизатора,
длительности хранения и т. п.
Так, установлено, что дисперсность воздуха
повышается с увеличением концентрации
стабилизатора и снижением содержания молочного
жира. Например, средний диаметр воздушных
пузырьков dcv в сливочном мороженом,
изготовленном из сухих смесей, после фризерования
(температура —6° С) в зависимости от вида
и концентрации стабилизатора составляет:
35
Рис. З. Микрофотография воздушных пузырьков
закаленного мороженого по предлагаемому методу (увеличение
в 80 раз).
dcV, мкм
Модифицированный желирующий
картофельный крахмал
1,0% 74
1,596 69
2,0% 62
Метилцеллюлоза
0,25% 70
0,30% 58
0,35% 39
При расчете среднего диаметра воздушных
пузырьков объем газа приводится к нормальным
условиям.
Предлагаемый метод определения
дисперсности воздуха в условиях положительных
температур прост и может использоваться как
исследователями, так и практиками при оценке
качества мороженого.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Антонов П. Т. Отбор лучших видов сырья и
улучшение консистенции мороженого. Отчет ВНИХИ, 1945.
2. Антонов П. Т. Установление объективных
показателей для оценки качества мороженого. Отчет ВНИХИ,
1946.
3. Савельева Г. И. Влияние режимов обработки
смесей на качество мороженого. НТИ «Молочная
промышленность», вып. 10, М., ЦИНТИпищепром, 1967.
4. А г b u с 1 е W. S. Ice cream. Westport, Connecticut,
The Avi Publishing Company, Inc., 1966.
5. ФильчаковаН.Н. Влияние крахмалов на
формирование воздушной фазы мороженого. НТИ «Крахмало-
паточная промышленность», вып. 1., М., ЦНИИТЭИпи-
щепром, 1970.
6. Оленев Ю. А., Фильчакова Н.Н. Мягкое
мороженое. «Общественное питание», 1969, №5.
7. Фильчакова Н. Н. Изменение дисперсности
и дестабилизация жира в мягком мороженом.
«Холодильная техника», 1969, № 5.
8. Ф а в с т о в а В. Н. Исследование факторов,
улучшающих качество восстановления сухого молока и выбор
рационального способа восстановления сухого молока
на городских молочных заводах. Отчет ВНИМИ. М.г
1958.
9. Ребиндер П. А., Поспелова К. А.
Современные представления об устойчивости, образовании
и разрушении эмульсий и методы их исследования.
Вступит, статья. В кн.: В. Клейтона. Эмульсии. М., Изд-ва
иностр. лит., 1950.
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
621.572:658.562
К вопросу о квалиметрии холодильных машин
И, А. ЭЛЬКИН
Харьковское опытно-конструкторское бюро холодильных машин
и механического оборудования
Учитывая, что качество продукции является
важнейшим показателем объективного сравнения
различных типов конструкций, а квалиметрия —
это наука о количественной оценке уровня
качества, целесообразно остановиться на
некоторых вопросах оценки основных показателей
качества, поднятых в статьях [1—3].
Авторы статьи [1] придают чрезмерно
большое значение энергетическим характеристикам
агрегата, а статьи [2, 3] —считают, что
удельная холодопроизводительность должна быть
исключена из номенклатуры показателей
качества. Трудно согласиться и с теми и с другими.
Действительно, отрицать значение удельной хо-
лодопроизводительности нельзя, но и нельзя
пройти мимо того факта, что в ГОСТе удельная
холодопроизводительность регламентирована
только на номинальном режиме, в то время как
36
е
в производственных условиях агрегат или
компрессор работают в режимах, отличных от
номинальных. При этом может быть так, что более
высокие на номинальном режиме удельные
энергетические характеристики данного
холодильного агрегата при отклонении от номинального
режима температур кипения, перегрева и
конденсации окажутся ниже, чем у другого
сравниваемого агрегата. Объясняться это может,
например, различным характером изменения
к. п. д. электродвигателя в зависимости от
нагрузки на валу. Проще создать
электродвигатель с высоким к. п. д. на номинальном режиме,
чем электродвигатель с высоким к. п. д. во всех
режимах работы агрегата. В итоге
проигрывает потребитель.
Авторы [1] считают, что существенным
свойством конструкции компрессоров,
определяющим их качество, является технологичность
конструкции. При этом за показатель
технологичности предлагается принимать трудоемкость
изготовления и сборки.
С этим полностью согласиться нельзя.
Во-первых, определение технологичности как
трудоемкости является субъективным. Оно
зависит от квалификации технологов, наличия
того или иного технологического оборудования,
знания новейших технологических методов.
Часто можно слышать, что конструкция не
технологична только потому, что
технолог-проектировщик не располагает на данном заводе
необходимыми технологическими возможностями.
Во-вторых, определение технологичности по
трудоемкости — не всеобъемлющий метод.
Приведем пример. По одному методу на
изготовление детали требуется 5 мин., 4м2 площади
цеха и на 1 руб. вспомогательных материалов,
по другому методу на изготовление уходит
3 мин., но требуется площадь 60 м2 и
вспомогательных материалов на 2 руб. Возникает вопрос,
какой метод изготовления технологичней.
Поэтому предлагается сравнивать технологичность
не по трудоемкости, а по совокупной
стоимости, т. е. по себестоимости продукции, например
в расчете на одну ккал/ч. В этом случае будут
учтены и амортизационные расходы, и
капиталовложения, и вспомогательные материалы, и
требуемая квалификация рабочих и др.
Нельзя согласиться с тем, что авторы [1]
считают возможным обобщенную оценку машины
или ее элементов, защищенных авторским
свидетельством, увеличивать на 5—10%. Такое
увеличение следует делать, если продукция
имеет сбыт за рубежом или СССР продает
лицензию на ее производство какой-либо
зарубежной фирме. Одного авторского свидетельства
для увеличения обобщенной оценки
недостаточно, так как нет материальных преимуществ
государству.
Учитывая сказанное выше, мы считаем
целесообразным представлять коэффициенты
весомости [1] в следующем виде:
Энергоемкость 0,1
Металлоемкость 0,2
Безотказность 0,25
Долговечность 0,1
Технологичность 0,1
Эргономичность 0,1
Эстетичность 0,05
Акустические показатели 0,1
Всего 1,0
Нами уменьшен коэффициент весомости за
эстетичность с 0,1 до 0,05 в связи с тем, что для
холодильных компрессоров и агрегатов удельное
значение этого показателя, определяющего
качество, значительно ниже, чем, например, для
холодильного шкафа, прилавка или другого
вида холодильного оборудования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Шувалов В. Н., Якобсон В. Б. О квалимет-
рии холодильных машин. «Холодильная техника», 1971,
№ 9.
2. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
К оценке качества поршневых холодильных
компрессоров. «Химическое и нефтяное машиностроение», 1970,
№ 1.
3. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Хазанов И. Г. О методах оценки качества
холодильного оборудования. «Холодильная техника», 1972, № 4.
¦
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ I
621.565.003
Себестоимость продукции хладокомбинатов
и распределительных холодильников
3. Е. ФИШКИН
Уровень себестоимости является основным
качественным показателем, характеризующим
состояние хозяйственно-финансовой деятельности
предприятий.
Директивами XXIV съезда по пятилетнему
плану развития народного хозяйства СССР на
1971—1975 гг. предусмотрена необходимость
повысить роль снижения себестоимости
продукции в формировании прибыли. С ростом объема
производства на холодильных предприятиях
борьба за снижение себестоимости операций
технологических цехов и выпускаемой ими
продукции приобретает большое значение и служит
важным источником увеличения прибыли.
Себестоимость продукции — это совокупность
материальных, трудовых и денежных затрат,
связанных с изготовлением и сбытом
продукции. Рациональное использование
материальных и денежных ресурсов и резервов
производства позволяет снизить себестоимость
вырабатываемой продукции и приведенного
грузооборота холодильника. Так, снижение себестоимости
только на 1 % по приведенному грузообороту
распределительных холодильников страны дает
1,3 млн. руб. экономии в год, при выработке
мороженого — 2,4 млн. руб. и при
производстве рыбной продукции — более 1,5 млн. руб.
Значительная экономия может быть достигнута
за счет снижения себестоимости сухого и
водного льда, жидкой углекислоты, расфасовки
масла, мясных полуфабрикатов и других
изделий.
Уменьшение затрат на единицу продукции
позволяет повысить рентабельность
производства, служащую существенным источником
увеличения фондов экономического
стимулирования предприятия и доходов государственного
бюджета.
Экономия от снижения себестоимости
продукции может быть достигнута по всем статьям
затрат: сырье и основные материалы,
вспомогательные и упаковочные материалы, топливо
(пар), электроэнергия, холод, заработная плата,,
цеховые, общезаводские и внезаводские расходы,,
включая расходы по сбыту готовой продукции.
Конкретные размеры экономии в значительной:
мере определяются характером выпускаемой
продукции, состоянием организации производства
и труда и структурой затрат, т. е. соотношением
отдельных статей расхода в общей себестоимости..
Так, например, в себестоимости холода
преобладают затраты на электрическую энергию —
в среднем около 50%. В приведенном
грузообороте более 60% общей суммы затрат составляют
заработная плата производственных рабочих,,
холод, текущий ремонт и амортизация. В
производстве мороженого более 85% затрат
приходится на стоимость сырья; в себестоимости
сухого льда более 60% —на сырье и
электроэнергию, в себестоимости водного
искусственного льда свыше 50 % — на холод.
Структура себестоимости отдельных видов
продукции на хладокомбинатах и
распределительных холодильниках характеризуется данными,,
приведенными в таблице.
На отдельных холодильных предприятиях
абсолютный размер себестоимости единицы
одинаковых видов продукции, выпускаемой ими,
грузооборота и удельный вес отдельных статей
затрат значительно колеблется, что связано*
с характером производственной деятельности
предприятия, т. е. наличием в его составе,
помимо технологического, других
производственных цехов, а также с состоянием технической
оснащенности, уровнем производительности
труда, организацией производства, объемом
производства и грузооборота.
Структура себестоимости отдельных видов
продукции показывает, какие элементы затрат
имеют решающее значение в снижении их
себестоимости. Поэтому знание структуры себестоимости
имеет большое значение для правильной
организации технико-экономического планирования
производственно-хозяйственной деятельности
38
Статьи затрат
Сырье и основные
материалы
Вспомогательные и
упаковочные материалы
Топливо и
электроэнергия
Заработная плата
производственных рабочих с
отчислениями на
социальное страхование
Цеховые расходы ....
Цеховая себестоимость
Общезаводские расходы
Заводская себестоимость
Внезаводские расходы
Полная себестоимость
Удельн
«=с
о
«=:
о
X
1,7
5,2
49,6
13,0
30,5
100,0*
—
—
—
' —
ый вес затрат в
себестоимости, %
в о.
еден
ообо
ю т
Я >,
СХои
С и
0,9
2,7
12,2
21,5
41,6
78,9
21,1
100,0
—
100,0
о
жен
о
о.
о
3
87,4
5,8
0,4
0,7
2,2
2,2
98,7
0,9
99,6
0,4
100,0
лед
*
о
X
>*
о
37,6
3,5
25,8
11,1
20,3
98,3
0,9
99,2
0,8
100,0
о 2
>»я
* X
и о
к и
0,9
1,3
1,0
52,0
13,5
23,5
92,2
0,9
93,1
6,9
100,0
* Себестоимость холода, пара и другой продукции,
используемой на внутрипроизводственные нужды, калькулируется по
цеховой себестоимости.
предприятия. Это позволяет определить пути
снижения себестоимости отдельных видов
продукции на каждом холодильном предприятии
с учетом его особенностей и использовать
передовой опыт других хладокомбинатов и
холодильников.
Основными факторами, влияющими на
снижение себестоимости продукции холодильных
предприятий, являются: расширение объема
производства и грузооборота за счет более
эффективного использования производственных
мощностей и емкости холодильника; сокращение
производственных потерь и увеличение выхода
готовой продукции; уменьшение удельных норм
энергетических затрат на единицу продукции;
снижение трудоемкости за счет механизации и
автоматизации технологических процессов
производства, грузовых и вспомогательных работ;
удешевление аппарата управления. В области
производства мороженого, помимо указанных
факторов, важное значение имеет экономичный
подбор сырья, поскольку стоимость
килограмма жира и сухого обезжиренного молочного
остатка в отдельных видах используемого
молочного сырья существенно различается.
План себестоимости продукции холодильных
предприятий состоит из следующих основных
разделов: снижение издержек производства за
счет влияния изменения
технико-экономических факторов; калькулирование себестоимости
отдельных видов продукции (единицы изделия)
и приведенного грузооборота по статьям затрат;
себестоимость товарной и реализуемой
продукции; смета затрат по экономическим элементам.
Главная задача планирования
себестоимости — изыскание и использование имеющихся
на предприятиях резервов издержек
производства и определение необходимого уровня затрат
на выработку единицы продукции.
План себестоимости составляется на основе
прогрессивных норм расхода материальных
ресурсов, т. е. плановых затрат сырья, материалов,
топлива, энергии, оптимальных трудовых и
других расходов на производство единицы
продукции установленного качества с учетом
эффективного использования основных средств
предприятия. В связи с этим хладокомбинатами
ежегодно разрабатываются и утверждаются
обоснованные удельные нормы материальных
затрат на единицу продукции: количество аммиака
и электроэнергии на выработку 1000 ккал
холода; холода на тонну искусственного льда,
мороженого, на охлаждение и замораживание
тонны продуктов и их хранение (теплопередачу);
газа на выработку тонны пара; топлива (пара)
на тонну сухого льда, мороженого, на центнер
рыбной продукции холодного копчения и т. д.
Эти нормы ориентируют предприятия на
достижение наилучших результатов в расходовании
материальных ресурсов.
На все виды товарной продукции, на
приведенный грузооборот, а также на продукцию и
изделия, вырабатываемые для
внутрипроизводственных нужд (пар, холод, вафли, тара)
хладокомбинаты и холодильники составляют
плановые и отчетные калькуляции себестоимости
единицы продукции.
Калькулирование себестоимости отдельных
видов изделий представляет собой расчет затрат
на производство единицы продукции в
планируемом или отчетном периоде, произведенный
по статьям расходов. Объектом
калькулирования, т. е. единицей измерения для
калькуляции себестоимости на холодильных
предприятиях для всех видов продукции и приведенного
грузооборота принята тонна, для рыбной
продукции—центнер, для холода — 1000 ккал, для
пара —т.
Статьи расходов в калькуляции
подразделяются на прямые и косвенные.
К прямым затратам относятся расходы,
непосредственно связанные с изготовлением
конкретных видов продукции. Они могут быть
прямо отнесены на себестоимость того или иного
изделия на основе удельных норм, действующих
цен и тарифов, а именно:
39
сырье и основные материалы (за вычетом
стоимости отходов);
вспомогательные и упаковочные материалы,
включая наружную тару для рыботоваров;
топливо (пар) на технологические нужды;
электроэнергия силовая на технологические
цели;
холод на технологические цели;
заработная плата производственных рабочих;
начисления на заработную плату (отчисления
на социальное страхование).
К косвенным затратам относятся расходы,
связанные с производственной деятельностью
предприятия или цеха в целом,
вырабатывающего несколько видов изделий, которые могут
быть отнесены на себестоимость отдельных видов
продукции только путем их распределения
между ними, а именно:
цеховые расходы;
общезаводские расходы;
внезаводские расходы, в том числе — по сбыту
готовой продукции.
Себестоимость продукции и приведенного
грузооборота по своему организационному и
экономическому содержанию подразделяется на
цеховую, заводскую и полную.
Сумма всех прямых затрат и цеховых расходов
образует цеховую себестоимость. На ее основе
планируется себестоимость продукции цеха.
Сумма цеховой себестоимости и общезаводских
расходов образует заводскую себестоимость.
Сумма затрат по всем статьям калькуляции
составляет полную себестоимость единицы продукции.
На продукцию и изделия, вырабатываемые
холодильными предприятиями для своих
внутрипроизводственных нужд (пар, холод),
составляются калькуляции только по цеховой
себестоимости.
В связи с тем что предприятия в большинстве
случаев электроэнергию и воду получают со
стороны, на них составляется плановая и отчетная
стоимость, отражающая установленные тарифы
на 1 квт-ч электроэнергии (силовой и
осветительной) и 1 м3 воды и все остальные расходы
предприятия. Электроэнергия и вода по этой
стоимости включаются в соответствующие статьи
затрат при калькулировании себестоимости
готовой продукции. По всем видам товарной
продукции и приведенному грузообороту (не
входящему в ее состав) калькуляции составляются
по полной себестоимости.
Размер цеховых, общезаводских и внезавод-
ских расходов на единицу продукции
определяется на основе составляемых предприятиями
соответствующих смет расходов, которые по
установленной в отрасли методике распределяются
между отдельными видами продукции.
Смета цеховых расходов состоит из следующих
основных статей затрат: заработная плата с
начислениями управленческого персонала,
текущий ремонт, амортизация, содержание зданий,
оборудования и внутризаводского транспорта,
расходы по охране труда, проведению
лабораторных исследований, износу малоценного
инвентаря.
Общезаводские расходы состоят из заработной
платы с начислениями аппарата
заводоуправления, расходов на содержание, текущий ремонт
и амортизацию общезаводских зданий и складов,
на охрану предприятия, на командировки и
служебные разъезды и др.
К расходам по Сбыту своей продукции
относятся главным образом содержание экспедиций
мороженого, сухого льда, рыбной и другой
продукции.
Цеховые расходы на себестоимость единицы
отдельных видов продукции относятся
пропорционально сумме заработной платы
производственных рабочих цеха.
Общезаводские расходы на отдельные виды
продукции, выпускаемой предприятием,
распределяются несколькими способами, как правило,
пропорционально всей сумме цеховой
себестоимости товарной продукции. На холодильных
предприятиях Росмясорыбторга Министерства
торговли РСФСР общезаводские расходы на
цеховую себестоимость единицы рыбной
продукции относятся в размере 0,5%, на все
остальные виды товарной продукции — 1,0%. Вся
остальная сумма сметы этих расходов
приходится на себестоимость приведенного
грузооборота. Расходы по сбыту на отдельные виды
продукции относятся прямым путем, т. е. на
реализацию продукции, с которой они связаны;
остальные элементы затрат, входящие в смету
внезаводских расходов, — пропорционально
заводской себестоимости продукции.
Общая сумма полной плановой (отчетной)
себестоимости всей товарной продукции
предприятия определяется как совокупная
себестоимость всех изготовляемых в плановом или
выработанных в отчетном периоде продуктов. Она
исчисляется на основе плановых (отчетных)
калькуляций на единицу продукции и объема
производства и представляет собой по существу
сводную калькуляцию. Наряду с
определением себестоимости товарной продукции
предприятия рассчитывают также полную
себестоимость реализуемой продукции, поскольку
количество выработанной и реализованной
продукции в плановом и отчетном периодах не
совпадают, а эти данные служат основанием для
подсчета прибыли от реализации продукции.
Сумма себестоимости реализуемой
продукции определяется на основе калькуляции себе-
40
стоимости единицы изделий, выработанных в
отчетном и предыдущих периодах при реализации
переходящих остатков продукции.
Задача планирования себестоимости
заключается не только в расчете себестоимости
единицы и всей продукции, что само по себе очень
важно, но и в определении уровня ее снижения
по сравнению с прошлым годом.
Для отражения динамики издержек
производства составляют план снижения
себестоимости сравнимой товарной продукции по
отношению к себестоимости прошлого года. Определяют
также затраты на один рубль всей товарной
продукции в оптовых ценах предприятия.
К сравнимой товарной продукции относятся
все виды продукции, производившиеся в
прошлом году на данном предприятии в порядке
массового производства.
Задание по снижению себестоимости
сравнимой продукции определяется в процентах к
себестоимости за предыдущий год. Для этого
сравнимая продукция оценивается по плановой
себестоимости, установленной на планируемый
период и по фактической себестоимости
соответствующих видов продукции за прошлый год.
Разница между себестоимостью сравнимой
продукции по фактической себестоимости
прошлого года и по плановой себестоимости на
планируемый год составляет плановую экономию
от снижения себестоимости. Процент снижения
при этом исчисляется как отношение суммы
экономии от снижения себестоимости к
фактической себестоимости сравнимой продукции за
прошлый год, как это видно из следующего
примера:
Себестоимость сравнимой товарной продукции
1972 г. по фактической себестоимости 1971 г.,
тыс. руб 5 000
План себестоимости сравнимой товарной
продукции на 1972 г., тыс. руб 4 950
Плановая экономия от снижения
себестоимости сравнимой товарной продукции на 1972 г.,
тыс. руб 50
Процент снижения себестоимости на 1972 г. по
сравнению с фактической себестоимостью за
1971 г 1
Экономия от снижения себестоимости
сравнимой продукции рассчитывается по каждой
из калькуляционных статей себестоимости и
по всем видам изделий, вырабатываемых
предприятием. Этим обусловливаются основные
направления и значимость каждой статьи расходов
в обеспечении планируемого снижения
себестоимости.
Затраты на один рубль товарной продукции
определяются как частное от деления
себестоимости всей товарной продукции на тот же объем
продукции в действующих оптовых ценах
предприятия, например:
План стоимости товарной продукции в оптовых
ценах предприятия на 1972 г., тыс. руб. . . . 7000
Плановая себестоимость товарной продукции на
1972 г., тыс. руб 6000
Затраты на 1 рубль товарной продукции, коп. 85,7
Себестоимость товарной продукции не
охватывает всех затрат предприятия, поскольку в
нее входят не все расходы, связанные с оказанием
ряда услуг (капитальному строительству,
жилищно-коммунальному хозяйству, детским
учреждениям и др.), не включаемых в товарную
продукцию.
Для определения общей суммы затрат и увязки
плана себестоимости с другими разделами торг-
промфинплана составляется смета затрат на
производство по следующим экономическим
элементам: сырье и основные материалы (за
вычетом стоимости отходов), вспомогательные
материалы, топливо, электроэнергия,
получаемая со стороны, амортизация основных средств,,
заработная плата (основная и дополнительная),
отчисления на социальное страхование, прочие
денежные расходы, не распределяемые по
элементам.
В смете производства статьи затрат по своему
содержанию существенно отличаются от статей
расходов калькуляции себестоимости. Так, в
статью «заработная плата» включается весь фонд
заработной платы рабочих и служащих основных
цехов, вспомогательных и заводоуправления,
в то время как при калькулировании
себестоимости в эту статью входит только заработная плата
производственных рабочих. В статье
калькуляции «электроэнергия» содержатся только
затраты на силовую электроэнергию, связанную
с изготовлением конкретных видов продукции.
В смете производства отражается стоимость
всей электрической энергии, используемой на
производственные и хозяйственные нужды
предприятия. Аналогичное положение с затратами
на сырье, основные и вспомогательные материалы
и топливо.
Систематическое снижение себестоимости
является важной предпосылкой повышения
эффективности общественного производства.
¦
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
621.515.1.001.5:621.57
Экспериментальные характеристики фреоновой
центробежной компрессорной ступени
с входным регулирующим аппаратом
осевого типа
Ю. В. ИВАНОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Закрутка потока перед рабочим колесом —
перспективный метод регулирования производительности
холодильных турбокомпрессоров.
Для закрутки потока применяют входные
регулирующие аппараты (ВРА) как осевого, так и радиального типа.
В целях накопления данных для расчета и
проектирования входных регулирующих аппаратов для фреоновых
турбокомпрессоров в ЛТИХП проведены газодинамические
испытания центробежной компрессорной ступени с ВРА
осевого типа (рис. 1).
Экспериментальная ступень, состоящая из закрытого
рабочего колеса с лопатками, загнутыми назад, и диаметром
D2 около 300 мм, лопаточного диффузора и кольцевой
сборной камеры (диаметром 110мм), была рассчитана для работы
на фреоне-12 при условном критерии Маха Ми-~ 1,2 и
коэффициенте расхода фг2=0,2.
\К
Рис. 1. Схема проточной части фреоновой ступени с ВРА
осевого типа.
Основные геометрические размеры проточной части
экспериментальной центробежной ступени приведены ниже
(обозначения здесь и далее приняты по работе [1]).
Наружный диаметр колеса D2 ~300 мм
Отношение диаметров jr (где D± — входной диа-
метр лопаток колеса) 0,557
Диаметр всасывающего отверстия колеса D0 . 163 мм
Отношение диаметров fp 1,04
Втулочное отношение j=r (где d — диаметр втул-
ки колеса) 0,32
Ь2
Относительная ширина рабочего колесса рг
и2
(где Ь2-—ширина лопатки колеса на выходе) 0,033
Число лопаток колеса z2 16
Угол входа лопаток колеса р1Л 32°
Угол выхода лопаток колеса р2Л 32°
Угол конусности покрывающего диска . . . . 14° 15'
Ширина лопатки диффузора ЬЪ=Ь^ 14 мм
Ь3
Отношение ширин т- 1,4
2 ?>з
Отношение диаметров я~(где D3 — входной
диаметр лопаточного диффузора) 1,15
Отношение диаметров тг-(где04—выходной диа-
L>2
метр лопаточного диффузора) . 1,42
Число лопаток диффузора z^=z^ 22
Диаметр кольцевой камеры DK ПО мм
Во входном патрубке на расстоянии 80 мм от
всасывающего отверстия колеса установлен регулирующий аппарат
осевого типа. Густота решетки ВРА —-1,0, число лопаток
Ьл
12, относительная ширина лопаток тг— = 0,201 (где Ьл—
иъ
ширина лопатки ВРА).
Исходя из конструктивных размеров ступени с осевым
ВРА, теоретический угол закрутки потока перед колесом
0j согласно работе [2] определяется соотношением
. -> 8 Ьг kvl A-v3)
где jt- — относительная ширина лопаток на входе
в колесо;
7~ — изменение удельного объема фреона-12;
d
v = -рг- — втулочное отношение осевого ВРА;
6 — угол поворота лопаток ВРА.
Анализ формулы показывает, что угол закрутки потока
перед колесом 6j прямо пропорционален относительной
ширине лопатки на входе в колесо т=г~ и обратно пропор-
ционален ускорению потока на осерадиальном повороте
при входе в рабочее колесо kc, так как
1 kvi
42
*С целью уменьшения угла отставания потока
6=0-0/
*vi
'1
Ьг
в конструкции ступени величина уг- принята большей
по сравнению с расчетной, в связи с чем несколько
увеличена ширина лопатки Ьъ при этом &с=0,95. В работе
[3] отмечается, что выбор величины kc в пределах 1,0—
0,9 для испытанных колес центробежных компрессорных
машин способствует повышению к. п. д. ступени за счет
уменьшения потерь в межлопаточных каналах колеса.
На расчетном режиме при qv2--0,2 угол атаки при
входе на лопатки колеса /i—Э1Л—P'i выбран +10° ф\ —
угол потока).
В этом случае увеличивается зона устойчивой работы
ступени, а режим максимального к. п. д. смещается в сторону
больших расходов [4], поэтому и угол установки лопаток
.диффузора а3 по сравнению с расчетным (а*~17°)
увеличен на 3 градуса.
Экспериментальную ступень испытывали на стенде с
замкнутым контуром в цикле парового кольца.
Производительность регулировали вентилем на линии нагнетания.
Расход холодильного агента определялся посредством
внутренней диафрагмы. Температуру паров фреона
измеряли перед ступенью и за ней лабораторными
термометрами с ценой деления 0,1°. Отбор статического давления
проводился в сечениях Н, О, 2 и К (за ступенью). В
сечении 4 за лопаточным диффузором были установлены трубки
полного давления. Давление измеряли групповым
регистрирующим манометром типа ГРМ-2, класс точности 0,5.
При снятии газодинамических характеристик
поддерживалось постоянное число Aftt=l,2.
Система привода с электродвигателем постоянного
тока мощностью 190 кВт позволяла плавно изменять
скорость вращения и проводить испытания при Ма=0,6-ь 1,6.
Скорость вращения ротора измеряли тахометром типа
ТСФУ-1, класс точности 0,2.
Опытные данные были обработаны на ЭВМ «Минск-22»
по разработанной и отлаженной программе, которая
позволяет производить подсчет поэлементных
газодинамических характеристик как в случае закрутки потока перед
колесом, так и без нее. Программа записана на машинном
языке «Алгол-60».
Характеристики проточной части ступени определяли
ло общепринятой методике. При этом коэффициент потерь
в ВРА рассчитали по формуле
?вра ~ ¦
Ри — Ро
-1
2?
Ун + Уо
" 2
где
рн — полное давление потока перед ВРА
(проходное сечение FR);
р0 — полное давление потока за ВРА (проходное
сечение F0);
с0 — средняя скорость потока за ВРА (с учетом
закрутки при 0^0°);
7н — плотность потока перед ВРА;
7о — средняя плотность потока за ВРА.
Угол закрутки потока перед колесом при различных
положениях лопаток ВРА и фГ2=const подсчитывали по
«формуле
. ft' %о — Х Ьг kvi
Хо
где Хо — коэффициент мощности при 0—0°;
X — коэффициент мощности при 0^0°;
Л
-г- — отношение ширин лопатки колеса
и выходе;
т— — отношение коэффициентов изменения удельного
объема паров фреона-12 на входном участке
ступени Н—/ и в колесе;
а2 — угол выхода потока из колеса.
Углы закрутки могут быть также найдены через
повышение энтальпии (фг2= const):
где Дг0, Д/ — повышение энтальпии в ступени
соответственно при
0-0° и 0#О°.
Для холодильного центробежного компрессора
наиболее часто встречаются следующие условия регулирования:
1) /0= const, *к=const, Q0=var;
2) ts2~ const, ^K^var, Q0= const,
где t0, /K — температуры кипения и конденсации;
Q0 — расчетная холодопроизводительность;
ts2 — температура теплоносителя на выходе из
испарителя.
Первый случай с колеблющейся тепловой нагрузкой
характерен для холодильных машин, используемых в
пищевой промышленности и кондиционировании воздуха.
Пренебрегая изменением характеристик испарителя и
конденсатора с уменьшением холодопроизводительности,
требуемая характеристика центробежного компрессора может
быть выражена уравнением г|)=const (где i|) — коэффициент
напора) [5].
Второе условие относится к холодильным машинам,
применяемым в химической промышленности, где
холодопроизводительность должна поддерживаться
постоянной независимо от времени года. Требуемая характеристика
компрессора выражается уравнением (рг2=const.
Характеристики ступени — коэффициент напора \|? и
политропический к. п. д. г]пол ПРИ различных углах
поворота лопаток ВРА представлены на рис. 2 в функции
коэффициента расхода фг2-
на входе
Рис. 2. Влияние угла поворота лопаток ВРА 0 на
характеристики ступени с углом выхода лопаток Р2л=32°;
Мц=1,2.
43
Зона устойчивой работы ступени составляет 100—20%
от номинальной производительности при повороте лопаток
ВРА на угол 0=0-^75° в случае г|)=const.
При повороте лопаток ВРА на 15° к. п. д. ступени
"Чпол несколько увеличивается — с 0,773 до 0,790.
Отметим, что при этом угол атаки при входе на лопатки колеса
снижается с 4°23' до 0°33' и относительная скорость в
каналах колеса wx уменьшается с 114,3 до 102,1 м/с. При
углах поворота лопаток ВРА на 45° к. п. д. ступени
уменьшается незначительно (на 4,3%), а объемная
производительность — до 65% по сравнению с исходным режимом
(фг2~0,306). При углах поворота лопаток ВРА больше
45° к. п. д. ступени резко падает и составляет 0,435 при
0--750. Снижение к. п. д. ступени на 33,8% по сравнению
с исходным режимом вызвано прежде всего потерями
энергии внутри входного регулирующего аппарата. Оптимум
к. п. д. с ростом угла 0 сдвигается влево по расходу, что
объясняется увеличением угла атаки: безударный вход
потока на лопатки колеса наступит при меньшем значении
коэффициента расхода.
На рис. 3 показаны соответственно изменения к. п. д.
ступени Лпол» двухзвенной секции (колесо плюс диффузор)
г)* и внутреннего к. п. д. рабочего колеса щ 0_2 в
зависимости от угла поворота лопаток ВРА 0 (г|5=0,4—const).
О 10 20 30 Ш 50 60 70 8, град
Рис. 3. Абсолютное изменение показателей работы
фреоновой ступени в зависимости от угла поворота лопаток
ВРА 0 при г|^0,4.
К. п. д. колеса практически не меняется при повороте
лопаток ВРА в пределах 0—45°, что можно объяснить
взаимно уравнивающим влиянием возрастания
коэффициента потерь ^_2 с увеличением угла атаки jx и снижения
относительной скорости в каналах колеса wx.
Политропический к. п. д. ступени и двухзвенной
секции также снижается незначительно при углах 0^45°.
Коэффициент потерь во входном патрубке увеличивается
в 6,2 раза при повороте лопаток ВРА на 75°, угол атаки
ji при этом возрастает с 4,4° до 20,2°. Минимум значения
угла атаки 0°33' при 0=15°. Отношение коэффициента
потерь ВРА ?вРАпри 0^0° к коэффициенту потерь IbpAo.
при 0=0° показывает, что особенно резкое увеличение
коэффициента потерь ?вра наблюдается при 0>45°.
8'..град
О 10 20 W кО 50 50 В, град
Рис. 4. Влияние угла поворота лопаток ВРА 0 на угол;
закрутки потока перед колесом 0j.
Из рис. 4 следует достаточно высокая эффективность
испытанного ВРА: угол отставания потока 6=0—0j ,
не превышает 5° при 0=15-^45° и 8—10° при 0=50^75°.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рис В. Ф. Центробежные компрессорные машины.
М.-Л., «Машиностроение», 1964.
2. Ден Г. Н., Соловьев В. Г. Некоторые
результаты исследований проточных частей ЦКМ с входными
регулирующими аппаратами. «Энергомашиностроение»,
1971, № 7.
3. Евдокимов В. Е. О выборе коэффициента
ускорения потока на входе в колесо ЦКМ.
«Энергомашиностроение», 1971, № 7.
4. Столярский М. Т. Характеристики
центробежных компрессорных колес с различным углом входа.
«Энергомашиностроение», 1966, № 9.
5. К а л н и н ь И. М. О регулировании
производительности холодильных турбокомпрессоров с помощью
входных направляющих аппаратов. «Холодильная техника»,.
1970, № 10.
50\
5о\
ш\
зо\
ю\
634.75.037.5
Влияние замораживания
на влагоудерживающую
способность ткани земляники
Канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ
Одесский технологический институт пищевой
и холодильной промышленности им. Ломоносова
3. А. ДЕРБЕДЕНЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
(Из диссертационной работы 3. А. Дербеденевой)
В исследованиях по замораживанию и хранению
пищевых продуктов большое внимание уделяется количеству
сока, выделяемого при оттаивании,так как этот показатель
имеет важное значение для оценки их качества. Этому
вопросу посвящено большое число работ, относящихся
в основном к пищевым продуктам животного
происхождения [1, 2]. В результате исследований установлены
основные факторы, влияющие на количество вытекающего сока,
в том числе механические, обусловливаемые главным
образом нарушением структуры ткани при замораживании
и размораживании.
Исследования влияния замораживания на
влагоудерживающую способность и состояние воды в растительных
тканях направлены главным образом на изучение
морозоустойчивости растений и содержания в них свободной
воды [3,4].
При оценке изменений, происходящих в замороженных
плодах и ягодах (земляника, малина и др.) обращалось
внимание на величину кристаллов льда, причиняющих
тканям механические повреждения.
Тресслер и Эверс [5] считают, что при медленном
замораживании размеры кристаллов льда равны в среднем 200Х
Х400Х 800 мкм. В связи с тем что размеры клеток плодов
не превышают 15 мкм, более 90% их повреждается
кристаллами льда, причем один кристалл разрушает до 10 клеток.
При быстром замораживании плодов и ягод (россыпью)
размеры кристаллов уменьшаются и составляют в среднем
11X25X30 мкм, что значительно снижает механические
повреждения клеток, а в связи с этим сокращается
количество вытекающего сока.
По данным тех же авторов потери сока при
размораживании продуктов растительного происхождения могут
составлять от 20 до 80% в зависимости от объекта
исследования. При этом основной причиной вытекания сока является
не разрушение клеточных стенок, а необратимая
денатурация коллоидной системы клетки с выделением связанной
воды, не поглощаемой при размораживании.
Нами изучено влияние различных условий
замораживания и хранения на влагоудерживающую способность
ткани земляники сортов «Комсомолка» и «Красавица
Загорья».
Ягоды земляники замораживали несколькими
способами: в воздушном скороморозильном аппарате при —30° С,
в кипящем слое (способом флюидизации) при —30° С
и в жидком азоте (орошением) при —10ч 196° С и при
—196 -г- —70° С в зависимости от зоны аппарата.
Продолжительность замораживания составляла
соответственно 34, 6 и 7 мин. Ягоды замораживали на модельных
установках, разработанных ВНИХИ.
Скорость движения воздуха при замораживании в
скороморозильном аппарате 5 м/с, в кипящем слое 3,3 м/с.
Ягоды замораживали до конечной температуры в центре
—18 и —25° С.
Замороженные образцы хранили при температурах —18
и —30° С.
Влагоудерживающую способность земляники
определяли методом центрифугирования при ускорении, равном
137g, до замораживания, после замораживания и в
процессе холодильного хранения через каждые 2 месяца.
Результаты исследования приведены в таблице.
Приведенные данные показывают, что при
размораживании земляники сорта «Комсомолка» количество сока,
вытекающего из ткани во время центрифугирования,
увеличивается по сравнению со свежей ягодой при
замораживании в жидком азоте на 27%, в кипящем слое на 28%
и в воздушном скороморозильном аппарате на 30%.
Сорт «Красавица Загорья» обладает несколько лучшими
влагоудерживающими свойствами и при тех же условиях
замораживания размороженная земляника теряет сока
соответственно на 19, 22 и 26% больше, чем свежая ягода.
Различия в количестве сока, вытекающего из ягод
земляники в зависимости от способов замораживания,
свидетельствует о неодинаковой степени механического
повреждения структуры тканей под воздействием того
или иного способа замораживания. Это хорошо согласуется
Сорт ягод
«Комсомолка»
«Красавица
Загорья»
Способ замораживания
В жидком азоте
В кипящем слое
В воздушном скороморозильном
аппарате
В жидком азоте
В кипящем слое
В воздушном скороморозильном
аппарате
Количество сока, вытекающего из земляники, % к первоначальной
до
замораживания
11
13
после
замораживания
38
39
41.
32
35
39
4 1
— 18
41
41
48
41
46
59
— 30
40
41
48
39
41
57
в процессе хранения, месяцы
6 | 8 |
при температуре, °С
— 18
41
42
49
41
47
60
-30
41
41
50
41
44
57
— 18
42
43
51
42
47
61
— 30
41
42
, 53
42
46
62
массе
12
— 18
44
45
56
45
47
65
— 30
42
43
54
43
47
65
45
с нашими результатами, полученными ранее [6], и данными
других авторов [7].
При холодильном хранении земляники заметно
увеличивается количество вытекающего сока, особенно у ягод,
замороженных в воздушном скороморозильном аппарате,
что связано с уменьшением влагоудерживающей
способности растительной ткани. Большие изменения влагоудер-
живающих свойств происходят при более высокой
температуре хранения (—18° С).
К 12 месяцам холодильного хранения при —18° С
дополнительное выделение сока при размораживании ягод
сорта «Комсомолка», замороженных в жидком азоте, в
кипящем слое и в скороморозильном аппарате,
соответственно составляло 6, 6 и 15%, а при температуре —30° С—
4, 4 и 13%.
Это согласуется с данными А. И. Пискарева и др. [8]
об изменении гидрофильных свойств животных тканей
ВО г
Сбешая 4 6 В W 12.
кморошенная Хранение, месят
Количество сока, вытекшего из земляники в процессе
замораживания и хранения при температуре—18° С
(сплошная, линия) и —30° С (пунктирная линия):
/ — в жидком азоте; 2 —в кипящем слое; 3 — в воздушном
скороморозильном аппарате.
при замораживании и в процессе хранения. Во время
хранения пищевых продуктов в замороженном состоянии часть
связанной воды переходит в свободное состояние, что
приводит к дополнительному вымораживанию ее при хранении,
росту кристаллов и увеличению влагоотдачи при размо:
раживании.
Сравнивая различные условия замораживания и
хранения земляники (см. рисунок) мы установили, что на
количество вытекающего сока большее влияние по сравнению
с температурным фактором оказывает способ
замораживания.
Из приведенных рисунков видно, что у земляники,
хранившейся 12 месяцев при температуре —18° С,
содержание отделившегося сока только на 2% выше, чем при
—30° С.
В то же время количество отделившегося сока у
земляники, замороженной в обычном скороморозильном
аппарате, на 11—12% больше, чем у замороженной в жидком
азоте и в кипящем слое.
Полученные нами экспериментальные данные
позволяют сделать вывод, что замораживание ягод земляники
приводит к значительному снижению влагоудерживающей
способности и, следовательно, к увеличению количества
сока, вытекающего при оттаивании. Лучше сохраняется
исходное качество ягод земляники, их форма и
консистенция в процессе холодильного хранения при использовании
наиболее современных способов замораживания — в
жидком азоте и в кипящем слое (методом флюидизации).
Снижение температуры хранения до —30° С в меньшей
степени влияет на влагоудерживающую способность
растительной ткани.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н.А., Чижов Г. Б. Холодильная
технология пищевых продуктов. М., Пищепромиздат,
1951.
2. П и с к а р е в А. И., К а м и н а р с к а я А. К.,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения рыбы
при замораживании. М., Госторгиздат, 'I960.
3. Максимов Н. А. Избранные работы по
засухоустойчивости и зимостойкости растений, т. II. М.
Изд-во АН СССР, 1952.
4. Т у м а н о в И. И. Физиологические основы
зимостойкости культурных растений. М., Изд-во АН СССР, 1940.
5. Т г е s s 1 е г D. К. and Evers К. F. The Freezing
Preservation of Fruits, Fruit Juices, and Vegetables.
New York, 1951.
6. Дербеденева З. А. Гистологические изменения
растительной ткани при замораживании и
размораживании ягод земляники. «Холодильная техника», 1971, № 10.
7. Кротов Е. Г., Федюнина Н.А., Вишне-
вецкий Е.Д. О влиянии замораживания и хранения
на микроструктуру ткани некоторых овощей.
«Холодильная техника», 1970, № 7.
8. Пискарев А. И., Каминарская А. К.,
Лукьяница Л. Г., Борновалова А. П.
Хранение замороженной рыбы. М., Госторгиздат, 1963.
ОБМЕН ОПЫТОМ
621.565.004
Эксплуатация промежуточных сосудов
В большинстве отечественных
двухступенчатых холодильных установок применены зме-
евиковые промежуточные сосуды типа ПСз.
При эксплуатации этих установок иногда
оказывается невозможным поддерживать
нормальный режим работы промежуточного сосуда
главным образом из-за увеличенного размера
уравнительного отверстия в верхней части трубы,
по которой проходит пар, нагнетаемый ступенью
н. д.
Вскрытие нескольких промежуточных
сосудов показало, что эти отверстия были выполнены
резаком, неверно ориентированы по отношению
к патрубкам сосуда, имели неправильную форму
и размер от 20 до 40 мм.
Отверстия предназначены для выравнивания
давления в трубе и полости сосуда и
предупреждения возможности выдавливания жидкости из
промежуточного сосуда в компрессор ступени
н. д. при стоянке установки с открытыми
вентилями. Для этой цели достаточно отверстия
диаметром 6—10 мм, выполненного на стороне
трубы, противоположной всасывающему
патрубку промежуточного сосуда.
При большом диаметре отверстия значительная
часть паров аммиака попадает во время работы
компрессора в полость сосуда и затем во
всасывающий патрубок ив ступень в. д., не
охлаждаясь в промежуточном сосуде, что
повышает температурный режим компрессора
ступени в. д.
Поддержание в сосуде повышенного уровня
жидкости не дает положительных
результатов, так как при этом увеличивается
сопротивление барботажу и еще большее количество
паров проходит через уравнительное отверстие.
В установках с ротационными компрессорами
иногда наблюдается влажный ход компрессора
ступени в. д. при попадании жидкого аммиака
в ступень н. д., несмотря на нормальный
уровень жидкости в промежуточном сосуде.
Причиной. этого также являются
увеличенный размер и неправильное расположение
уравнительного отверстия, через которое жидкость
из ступени н. д. непосредственно попадает^ во
всасывающий патрубок ступени в. д.
Описанные неполадки в работе
промежуточных сосудов наблюдались на холодильниках
в Рязани, Минске, и некоторых других го-
городах.
Наиболее простой способ ремонта
промежуточного сосуда — установка в трубе
тонкостенного металлического стакана, который
крепится с помощью отбортовки в верхнем фланце
трубы. В стакане делают отверстие
диаметром 8 мм, которое совмещают с
отверстием в барботажной трубе.
При установке стакана без отверстия
уравнивание давлений осуществляется внешней
линией между нагнетательным трубопроводом
ступени н. д. и полостью сосуда. На этой линии
следует поместить между фланцами шайбу с
отверстием диаметром 6—8 мм. Устройство
внешней уравнительной линии может быть
рекомендовано и заводам-изготовителям
промежуточных сосудов и промывных
маслоотделителей.
Ю. Я. СЕНЯГИН, Н. А. ЕЛУФИМОВ —ВНИХИ
¦
Электронный регулятор статического давления
для систем кондиционирования воздуха
628.84-52
Применение регуляторов статического
давления (РСД) в системах кондиционирования
обусловлено изменением давления и расходов
воздуха в процессе индивидуального регулирования
его параметров в обслуживаемых системой
помещениях.
Задачей РСД является автоматическое
поддержание постоянного статического давления
в системе воздуховодов в целях приведения
в соответствие производительности вентилятора
с потребностью системы по воздуху.
Установка РСД улучшает работу системы
кондиционирования по обеспечению параметров
воздушной среды в помещениях (температура,
подвижность воздуха, бесшумность выхода
воздуха) и повышает ее экономичность.
Электронный РСД 50—280 с диапазоном
настройки в пределах 50—280 мм вод. ст.
предназначен для установки в судовых системах
кондиционирования воздуха и широко
применяется на сухогрузных судах типа «Славянск»,
«Капитан Кушнаренко», «Балтика», «Алтай» и
других.
Конструктивный регулятор состоит из трех
электрически связанных блоков:
измерительного — датчика, в котором изменение
статического давления в системе преобразуется в
электрический сигнал; регулирующего, который
преобразовывает сигнал датчика в электрический
импульс, управляющий приводом заслонки;
исполнительного, который с помощью
электродвигателя разворачивает заслонку в
соответствии с импульсом, поступающим от
регулирующего блока.
Схема установки РСД в системе приведена
на рисунке.
-
\7]
1
Г Воздух
>-
-Л Рид Ь-
ЛДТ-2
~Л
Схема установки РСД в системе.
Измерительный блок представляет собой
дифференциальный тягомер типа ДТ-2,
чувствительным элементом которого является мембранная
коробка, размещенная в герметичном корпусе
прибора. Перепад давлений между внутренней
и наружной сторонами вызывает деформацию
ее и приводит к перемещению плунжера
дифференциального трансформатора.
Направление перемещения плунжера
определяет фазу возникающего переменного
напряжения во вторичной обмотке дифференциального
трансформатора.
Регулирующий блок построен по принципу
мостовой схемы. В одно из плеч моста введена
вторичная обмотка дифференциального
трансформатора датчика. Разбаланс в мостовой схеме,
возникающий в результате изменений
напряжения в трансформаторе датчика, передается
на исполнительный блок (заслонку).
Регулирующий блок состоит из шести блоков
автоматики, крепящихся с помощью
штекерных разъемов на шасси прибора и заключенных
вместе с ним в герметичный корпус.
Регулирующий блок содержит переключатель для перехода
с ручного режима на автоматический.
Исполнительным органом служит заслонка,
вращающаяся на двух полуосях, которая
приводится в действие от реверсивного
электродвигателя через червячный редуктор. Заслонка
перемещается в пределах 90° и ограничивается
конечными микровыключателями.
Регулятор РСД 50—280 астатический. Он
обеспечивает шаговый закон регулирования,
который задается импульсным устройством
регулирующего блока.
Регулятор работает следующим образом. При
наличии отклонения статического давления в
системе датчик подает на вход регулирующего
блока сигнал рассогласования соответствующего
знака. В регулирующем блоке сигнал от датчика
усиливается и преобразовывается в импульс,
обеспечивающий запуск электродвигателя
исполнительного устройства. Направление вращения
заслонки определяется знаком сигнала,
поступающего от датчика. Импульсное устройство
имеет скважность в диапазоне 4—7 с, что
обеспечивает стабилизацию сигнала от датчика,
повышает срок службы и надежность работы
электродвигателя и радиоэлементов схемы.
Испытания показали, что регулятор прост
в обслуживании, надежен в работе и
обеспечивает высокую точность поддержания
параметров настройки.
А. Я. ДОВГАНЬ, В. Д. КРИЦКИЙ
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
F25bl5/02
F25dl3/04
№ 326419 A431788/24-7 от 14 апреля 1970 г.)
А. Б. Хачатуров
Двухкамерный домашний холодильник
Двухкамерный домашний холодильник с абсорбци-
онно-диффузионным агрегатом, содержащий низко- и
высокотемпературный отсеки, отличающийся тем, что с
целью повышения экономичности низкотемпературный
отсек расположен под высокотемпературным и агрегат
состоит из двух отдельных абсорбционно-диффузионных
машин с общим конденсатором-генератором для
нагрева рабочего агента высокотемпературной машины теплом,
выделяющимся при дефлегмации и конденсации паров
рабочего агента, например, бинарной смеси метиламина,
этиламина с водой, низкотемпературной машины.
F25d 21/08
F25b 39/02
№ 332302A304357/24-6 от 4 февраля 1969 г.)
Р. П. П е ч к о в с к и й, А. И. Рудная
и А. А. Соломко
Испаритель
Испаритель преимущественно для домашних
холодильников, имеющий канал для циркуляции хладагента между
металлическими листами и устройство для оттаивания
снеговой шубы с его поверхности, отличающийся тем, что с
целью повышения эксплуатационной надежности е нем
выполнен дополнительный канал, заполненный жидкостью,
например водным раствором MgCl2, и заглушённый с
торцов изоляционными пробками, через которые введены
електроды для обеспечения нагрева поверхности
испарителя в период оттайки.
F 25 b 9/02
№ 334449A481364/24-6 от 29 сентября 1970 г.)
Автор изобретения А. И. Азаров
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Способ работы вихревой трубы
Способ работы вихревой трубы, преимущественно'
охлаждаемой, при перемещении горячего конца под
воздействием потока, отличающийся тем, что с целью
интенсификации теплообмена перемещение осуществляют
путем вибрации, например, с помощью пластины, консольное
закрепленной на горячем конце трубы и перекрывающей
отверстия для вывода горячего потока.
F 25 b 9/02
№ 334450A481240/24-6 от 21 сентября 1970 г.)
Автор изобретения А. И. Азаров
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Вихревая труба
1. Вихревая труба с клапаном на горячем конце,,
отличающаяся тем, что с целью повышения
термодинамической эффективности клапан выполнен подпружиненным
для обеспечения пульсирующего перемещения под
действием горячего потока и прикреплен к регулируемош
опоре.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что клапан имеет:
шарообразную форму.
F 25 b 31/02
G 01 m 3/26
№ 334453A466731/24-6 от 18** августа 1970 г.)
Авторы изобретения*В.[ Е. С о^б о л е в, В. Г. У с е н к о-
и'А.МЛЛ асу нова
Заявитель Минский завод холодильников
Способ контроля качества сборки герметичных компрессоров
Способ контроля качества сборки герметичных
компрессоров при проведении их стендовых испытаний и замере
потребляемой мощности, отличающийся тем, что с целью
снижения трудоемкости испытаний контроль проводят*
путем самовакуумирования компрессора при заглушённом
входном и открытом выходном патрубках по величине
времени набора компрессором предельного вакуума.
F 25 с 1/02
№^334454A438269/28-13 от 28 апреля 1970 г.)
Н. А. Лебедев
Способ получения искусственного льда
1. Способ получения искусственного льда путем
насыщения воды газом, например метаном, под давлением,
отличающийся тем, что с целью улучшения растворения
газа и повышения тем самым температуры плавления льда
воду и газ перед смешиванием и полученную смесь
обрабатывают магнитным полем при скорости потока,
преимущественно равной 1—2 м/с, и напряженности поля*
100—1500 эрст.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что насыщение
воды газом осуществляют при давлении, равном
преимущественно 25—50 атм.
4»
>F 28 f 13/00
F 25 d 7/00
-№ 334466A360358/24-6 от 15 сентября 1969 г.)
В. Н. Федоров и А. Г. Юдашкин
Тепловая труба
Тепловая труба, содержащая испаритель и
конденсатор, имеющие на внутренней поверхности обкладку из
капиллярно-пористого материала, отличающаяся тем,
что с целью регулирования тепловых характеристик
испаритель и конденсатор выполнены в виде отдельных камер,
соединенных между собой паропроводом, заполненным
капиллярно-пористым материалом.
F 25 b 9/02
М 337620A481241/24-6 от 21 сентября 1970 г.)
Автор изобретения А. И. Азаров
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Вихревая труба
Вихревая труба с охлаждающей рубашкой и
подпружиненным клапаном на горячем конце, отличающаяся
тем, что с целью повышения термодинамической
эффективности охлаждающая рубашка включена в замкнутый
циркуляционный контур, снабженный змеевиком, и на
горячем конце трубы установлен сильфон для обеспечения
циркуляции охлаждающей жидкости при колебаниях
давления горячего потока.
F 25 b 9/02
*F 25 d 3/00
№ 337621A481242/24-6 от 21 сентября 1970 г.)
Зависимое от авт. св. № 300727
Автор изобретения А. И. Азаров
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Способ поддержания заданной температуры в охлаждаемых
объектах
1. Способ поддержания заданной температуры в ох-
.лаждаемых объектах, например холодильных камерах,
по авт. св. № 300727, отличающийся тем, что с целью
^обеспечения полного замораживания жидкости в
аккумуляторы добавляют в количестве не менее 5% от веса
.жидкости нерастворимый жидкий компонент, например
углеводород, с плотностью, не большей, чем у льда, и
•температурой замерзания более низкой, чем у жидкости.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве
компонента используют нелетучую жидкость, например
масло.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве
.компонента используют топливо двигателя.
F 04 b 39/02
.№ 336424A355668/24-6 от И августа 1969 г.)
Авторы изобретения А. Ф. Ирдеев
и СВ. Трофимов
Заявитель Брянский машиностроительный завод
Способ смазки шатунных шеек коленчатого вала компрессора
Способ смазки шатунных шеек коленчатого вала
компрессора, преимущественно для холодильных машин,
путем поддержания постоянного давления масла в масло-
системе, отличающийся тем, что с целью устранения
вспенивания масла при пуске компрессора и на переходных
режимах перегретые пары маслофреоновой смеси
направляют из нагнетательной полости компрессора при
помощи байпасной линии во всасывающую полость с
перекрытием подачи хладагента в систему до полного
восстановления давления масла в картере компрессора и
последующим включением подачи хладагента.
F 25 b 9/02
№ 336473A490627/24-6 от 27 октября 1970 г.)
Автор изобретения А. И. Азаров
Заявитель Рижский вагоностроительный завод
Вихревой теплообменник
1. Вихревой теплообменник типа «труба в трубе»
с патрубком для тангенциального подвода охлаждаемой
среды во внутреннюю трубу, отличающийся тем, что с
целью интенсификации теплообмена по оси внутренней
трубы размещена струна, укрепленная с помощью опор
на концах трубы для передачи на последнюю вибрацию,
возбуждаемой закрученным потоком.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
опора струны снабжена механизмом регулировки ее
натяжения, выполненным, например, в виде винтовой пары.
3. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
опора струны установлена с возможностью смещения в
радиальном направлении.
F 24 f 3/14
№ 338755A400260/29-14 от 11 февраля 1970 г.)
И. М. Туманов
Установка для кондиционирования воздуха
Установка для кондиционирования воздуха,
включающая последовательно установленные в корпусе
вентилятор, камеру орошения и сепаратор, отличающаяся тем,
что с целью снижения энергетических затрат в корпусе
по ходу движения воздуха после сепаратора смонтированы
испаритель и конденсатор холодильной машины.
F 25 b 19/00
№ 338761A420163/24-6 от б апреля 1970 г.)
Авторы изобретения Г. С. А н т о н е н к о, Б. Е. Т р и н -
чу к, Н. Р. Васильев, О. Н. Куропятник,
М. Б. Щицман, Г. Б. Маргулис и Б. И. Пса-
х и с
Заявитель Специальное конструкторско-технологическое
бюро кислородного, компрессорного и газорежущего
машиностроения
Способ работы транспортного холодильника
Способ работы транспортного холодильника,
преимущественно для автомобилей с двигателем внутреннего
сгорания, путем конденсации влаги из воздуха, смешения
его с топливом и направления топливо-воздушной смеси
в испаритель для производства холода, отличающийся
тем, что с целью обеспечения устойчивости работы
холодильника и интенсификации теплообмена перед процессом
смешения топлива с воздухом последний осушают,
например, во влагоотделителе, и оставшуюся влагу
вымораживают сначала обратным потоком топливо-воздушной
смеси из испарителя, а затем с помощью низких
температур, полученных при смешении прямого потока воздуха
с распыленным топливом.
¦
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Расширенное заседание Комитета по холодильной технике
и технологии в Ташкенте
13—14 июня с. г. в г. Ташкенте Доклад на тему «Развитие холо- хого льда и сжиженного углекислого
состоялось расширенное заседание дильного машиностроения и обес- газа в СССР, и в частности в рес-
Комитета по холодильной технике печение холодильным оборудованием публиках Средней Азии, выступила
и технологии Центрального прав- пищевых отраслей народного хозяйст- канд. техн. наук Т. Ф. Пименова
ления НТО пищевой промышленности, ва» сделал канд. техн. наук Б. Л. Цир- (ВНИХИ). Для ликвидации разрыва
посвященное прогрессу в холодиль- лин (ВНИИхолодмаш). Новым в между потребностью в сухом льде
ной технике и технологии. Органи- холодильном машиностроении в бли- и его производством предложен метод
заторами совещания являлись Цен- жайшие годы будет применение вин- получения сухого льда из жидкой
тральное правление НТО пищевой товых компрессоров в интервале хо- углекислоты, привозимой в изотер-
промышленности, Узбекское рее- лодопроизводительностей от 350 тыс. мических цистернах,
публиканское правление НТО пище- до 1 млн. ккал/ч. Почти все оборудо- Представитель ЦКБ турбохоло-
вой промышленности, Всесоюзный вание намечено выпускать в виде ком- дильных машин В. М. Нехорошев сде-
«аучно-исследовательский институт хо- плектных агрегатов с высокой степенью лал доклад о применении воздушных
лодильной промышленности (ВНИХИ) заводской готовности. Широкое при- турбохолодильных машин в пищевой
и Ташкентский политехнический ин- менение получит воздушное охлажде- промышленности, в частности, для
статут. ние конденсаторов. Новая градация замораживания скоропортящихся про-
В работе заседания приняли непрямоточных поршневых компрес- дуктов.
участие, кроме членов Комитета, соров с повышенной быстроходностью 14 июня заседание открылось до-
специалисты-холодильщики, работаю- и автоматическим регулированием кладом заместителя министра мяс-
щие на предприятиях, в ВУЗах, холодопроизводительности будет еди- ной и молочной промышленности Уз-
проектных и научно-исследовательских ной для фреонов-22, 12 и аммиака, бекской ССР т. М. А. Абдулаева на
организациях Узбекистана и других В докладе В. Г. Досова (ВНИХИ) тему «Развитие холодильного хозяйст-
среднеазиатских республик, всего указаны мероприятия по повышению ва в Узбекской ССР». За последние
около 180 человек. безопасности холодильных установок 10 лет холодильное хозяйство в Уз-
13 июня заседание открыл началь- предприятий пищевых отраслей про- бекистане выросло более чем в 2 раза,
«ник отдела пищевой промышленности мышленности. Главное из них — пе- Однако и этот рост не удовлетворяет
ЦК КП Узбекистана т. Б. С. Глин- ревод на насосно-циркуляционную сие- потребностей народного хозяйства,
«ский, после чего с докладом на тему тему охлаждения с правильным вы- Большое развитие должно получить
«Основные направления технического бором защитных или циркуляционных строительство холодильников в сель-
прогресса в холодильной технике» ресиверов. ском хозяйстве. Совершенно недос-
выступил доктор техн. наук А. А. Го- В докладе канд. техн. наук таточно применяется холод в низовой
го'лин (ВНИХИ). И. И. Перельштейна и Ю. П. Алешина сети заготовки молока, а также при
Докладчик отметил, что в бли- (ВНИХИ) на тему «Применение бро- заготовке фруктов. Назрел вопрос
жайшие годы основным типом хо- мированных фреонов в холодильной о модернизации существующих
холодильных машин очевидно останут- технике» отмечено, что бромированные лодильников, их автоматизации и
ся паровые компрессорные машины, фреоны-12В1 и 13В1—перспективные механизации грузовых работ. Док-
которые будут развиваться на основе холодильные агенты для получения ладчик отметил, что совещание по-
двтоматизации, агрегатирования, гер- высоких и низких температур кипения, может узбекским холодильщикам
метизации (бессальниковое исполне- Канд. техн. наук В. М. Шавра лучше внедрять современные
достижение). Большое распространение по- (ВНИХИ) доложил о новых охлаждаю- ния науки и техники в практику хо-
лучат винтовые, центробежные и щих системах для авторефрижерато- лодильного строительства, чтобы вы-
ротационные компрессоры. ров и контейнеров. В настоящее полнить решения XXIV съезда КПСС
Главными тенденциями в проекти- время в авторефрижераторах приме- по значительному подъему материаль-
ровании холодильников являются: няются главным образом навесные ного благосостояния советского народа,
^переход к одноэтажным конструкци- компрессорные холодильные уста- Доктор техн. наук А. А. Гоголин
ям, создающим большие удобства для новки. За последние годы получило (ВНИХИ) доложил о работах ВНИХИ
механизации грузовых работ, при- распространение охлаждение кузовов по технологическому кондиционирова-
менение в качестве термоизоляции жидким азотом и сухим льдом. В нию воздуха в мясной и молочной
пенопластов, внедрение воздушного докладе сопоставлены эти способы промышленности,
охлаждения холодильных камер и охлаждения. Доктор техн. наук И. Г. Чумак
кондиционирования воздуха в них Канд. техн. наук Е. М. Агарев (ОТИХП) сделал доклад о путях
(автоматическое регулирование тем- (ВНИХИ) сделал доклад на тему повышения эффективности хранения
яературы и относительной влажности) «Пути повышения эффективности ав - продуктов на холодильниках и привел
и т. д. томатизации холодильных устано- результаты работ ОТИХП по дан-
Во многих случаях целесообразно вок и технологических кондиционе- ному вопросу,
применение на холодильниках де- ров», в котором осветил работы С большим докладом на тему «Ос-
централизованной системы охлажде- ВНИХИ по повышению эффектив- новные направления исследований в
«ния с фреоновыми или аммиачными ности автоматизации. области холодильной технологии» выс-
лвтоматизцрованными агрегатами и С докладом о перспективах раз- тупил заслуженный деятель науки и
воздушными конденсаторами. вития производства и применения су- техники, доктор техн. наук, проф.
51
Н. А. Головкин, который остановился
на новых методах исследований и
измерительной аппаратуре,
сделавших возможным более глубокое
проникновение в сущность процессов,
происходящих в продукте при его
холодильной обработке. Главными
направлениями в технологии хранения
являются интенсификация процессов
охлаждения и замораживания,
фасовка и упаковка продуктов,
воздушное охлаждение с
автоматическим регулированием температуры и
влажности воздуха. Весьма
перспективным является хранение ряда
продуктов в переохлажденном
состоянии при температуре ниже крио-
скопической.
Канд. техн. наук А. И. Лавочник,
инж. Л. Р. Ибрагимова (ТашПИ),
инж. А. А. Аюпов (ЦКПТБ Узмясо-
молпрома) и др. представили доклад
о перспективах использования
автономных кондиционеров
компрессионного и испарительного типа в
условиях Средней Азии. В докладе
проанализированы результаты
испытания комнатного кондиционера
«Азербайджан», выявлены его
конструктивные недостатки и1 намечены
пути их устранения. Приведены
данные по исследованию испарительных
бытовых кондиционеров. Указывается
на необходимость организовать в
Узбекской ССР наряду с выпуском
испарительных кондиционеров
широкое промышленное производство
компрессионных автономных
кондиционеров с тепловым нагосом.
После этого доклада была
проведена конференция читателей
журнала «Холодильная техника». С
докладом о работе редакции журнала
выступила заместитель главного
редактора журнала Л. Д. Акимова.
Выступившие по ее докладу читатели
одобрили работу редакции и внесли
ряд предложений.
В решении, принятом совещанием,
отмечены достижения
среднеазиатских республик в развитии
холодильного хозяйства. Значительно
расширены холодильные емкости,
введены в действие большой
мясокомбинат в Ташкенте, крупные установки
кондиционирования воздуха.
Ташкентский политехнический институт
в течение многих лет выпускает
инженеров-холодильщиков.
Заседание одобрило основные
направления развития холодильной
техники и технологи,и изложенные в
представленных докладах.
Для проверки работы холодильного
оборудования в условиях жаркого-
климата предложено организовать при
проблемной холодильной лаборатории*
Ташкентского политехнического
института испытательную станцию.
Принято решение просить
Госплан СССР организовать в Узбекской
ССР массовое производство бытовых
кондиционеров с герметичными
холодильными машинами,
приспособленными для работы в жарком
климате, а также просить Госстрой СССР
предусмотреть обязательное
применение кондиционирования воздуха
при строительстве в Средней Азии
крупных промышленных,
общественных и торговых зданий. ¦$
Для расширения производства
углекислоты и сухого льда в
Узбекской ССР рекомендовано
использовать бросовые газы Навоинского хи -
мического комбината и Вахшскога
химического завода.
Ряд решений принят в развитие-
отдельных положений представленных,
докладов. Было отмечено большое
значение проведенного заседания для
развития холодильной техники в*
Средней Азии и вынесена
благодарность его устроителям.
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Научные исследования в области холодильной техники
и технологии
Публикуемый ниже список научных работ, помещенных
в трудах различных научно-исследовательских
организаций, может представить интерес для научных и инженерно-
технических работников в области производства и
применения искусственного холода в разных отраслях
промышленности и народного хозяйства.
Холодильная техника
Эксергетический анализ пароэжекторных холодильных
машин. Захаров Ю. В., Щ к в а р А. Я.
Николаевский кораблестроительный институт. В сб. «Холодильная
техника и технология» (Киев, «Техника»), № 11, 1971,
с. 3—8. Библиогр.: 7 назв.
Исследование центробежного компрессора со встроенным
высокоскоростным электродвигателем. Б аренбоймА.Б.,
Захаров М. К., Пуйло Г. В., Зеленев-
с к и й В. Ф. Одесский технологический институт
холодильной промышленности, Одесский политехнический
институт. В сб. «Холодильная техника и технология»(Киев,
«Техника»), №11, 1971, с. 27—32. Библиогр.: 2 назв.
Исследование рабочих процессов абсорбционной бро-
мистолитиевой холодильной машины с оросительным
генератором. Розенфельд Л. М., Доголяцкий В.И„
Изв. СО АН СССР, серия техн. наук, вып. 1, 1971,
с. 56—62. Библиогр.: 4 назв.
Термодинамические циклы абсорбционной бромистоли-
тиевой машины. Розенфельд Л. М.,
Кузьмин к и й Ю. В., П а н и е в Г. А. Изв. СО АН СССР,
серия техн. наук, вып. 1, 1971, с. 63—69. Библиогр.:2 назв.
Диаграмма энтропия —- температура равновесных фаэ
раствора бромистого лития в воде. Розенфельд Л.М.,
Кузьмицкий Ю. В., Паниев Г. А. Изв.
СО АН СССР, серия техн. наук, вып. 1, 1971, с. 70—73.
Библиогр.: 8 назв.
Исследование свойств раствора метанола и
бромистого лития, как рабочих веществ абсорбционных
холодильных машин. Гросман Э. Р. СКБ Института
технологической теплофизики АН УССР. В сб. «Холодильная
техника и технология» (Киев, «Техника»), № 11, 1971,.
с. 84—86. Библиогр.: 6 назв.
Влияние числа центров парообразования и чистоты
обработки поверхности нагрева на теплообмен при
кипении фреонов. Данилова Г. Н. Тр. Центрального
научно-исследовательского и проектно-конструкторског©
52
котлотурбинного института, вып. 101, 1970, с. 15—25.
Библиогр.: 30 назв.
Повышение безопасности эксплуатации аммиачных
установок для охлаждения воздуха. Кефер В, Н.,
ЧерниченкоВ. К-, ЮцкевичМ. В.
Одесский технологический институт холодильной
промышленности, Макеевский научно-исследовательский институт.
В сб. «Холодильная техника и технология» (Киев,
«Техника»), №11, 1971, с. 108—110.
Аппроксимированные формулы для расчета
теплоэнергетических характеристик полупроводниковых
тепловых насосов «воздух — вода» (к применению в тепло-
и хладоснабжении). Сб. тр. НИИсантехники, № 34,
1970, с. 183—187.
Среднесезонные отопительные коэффициенты
полупроводниковых теплонасосных установок «воздух — вода»
«(метод расчета). Ш к а б е л ь н и к о в а Л. П. Сб. тр.
НИИсантехники,? № 34, 1970, с. 165—173.
Об оценке точности алгоритмов моделирования
теплообменников. Д а в и д е н к о К. Я. Тр. ВЦНИИ
комплексной автоматизации, вып. 31, 1971, с. 35—37.
Экспериментальное исследование листотрубного
воздухоохладителя. НикульшинаД. Г., Вар -
з а р С. Ф., В и н а р о в а Н. Я. Одесский
технологический институт холодильной промышленности, СКВ
холодильного машиностроения (Одесса). В сб.
«Холодильная техника и технология» (Киев, «Техника»), №11,
1971, с. 76—78. Библиогр.: 2 назв.
Нестационарный температурный режим
термоэлектрического охлаждающего устройства при возмущении по
температурам теплоносителей. Вейденберг И. К.
Изв. АН Латвийской ССР, серия физ. и техн. наук, № 4,
,1971, с. 49—56. Библиогр.: 5 назв.
Технология получения термоэлементов для
охлаждающих приборов. Люскин С. Н., Колетви-
нов В. И., П а в л е н к о А. С. Тр.
Научно-исследовательского и экспериментального института
автомобильного электрооборудования и автоприборов, вып. 21,
1971, с. 41—50. Библиогр.: 36 назв.
Термоэлектрический аппарат для криохирургии и
криотерапии. НаерВ. А., ХиричИ. Я-,
Кабан о в А. В., Л а р и н В. В. Одесский
технологический институт холодильной промышленности,
Одесский медицинский институт им. Н. И. Пирогова. В сб.
«Холодильная техника и технология» (Киев, «Техника»),
.№ 11, 1971, с. 78—80.
Вопросы теплообмена при охлаждении криогенных
трубопроводов. Г у х м а н А. А., А к с е л ь р о д Л. С,
ПронькоВ. Г. Тр. Центрального
научно-исследовательского и проектно-конструкторского
котлотурбинного института, вып. 101, 1970, с. 43—51. Библиогр.:
.15 назв.
Экспериментальное исследование работы автономного
кондиционера воздуха. Лавочник А. И.,
Ибрагимова Л. Р. Тр. Ташкентского политехнического
института, серия «Машиностроение», вып. 68, 1970, с. 76—
79.
Система кондиционирования воздуха на базе
термобатареи. Р а м а н М. Л., Стафецкий Л. П. Изв.
АН Латвийской ССР, серия физ. и техн. наук, № 4,
1971, с. 79—82.
Приближенная теория процессов тепло- и массообме-
на между воздухом и водой в форсуночных камерах
(кондиционеров). К о ж у х о в а И. П., Шепелев И. А.
Тр. ЦНИИпромзданий, вып. 19, 1971, с. 64—70.
Особенности расчета многозональных кондиционеров
з летнем режиме. О р л о в JK. С. Тр. ЦНИИпромзданий,
вып. 19, 1971, с. 71—79.
Исследование диаметральных вентиляторов,
применяемых в местных кондиционерах. Урушадзе Г. В.
Тр. ЦНИИпромзданий, вып. 19, 1971, с. 97—102.
Некоторые особенности работы эжекционного доводчика
(в кондиционерах). Ставицкий Л. И. Тр. ЦНИИ
промзданий, вып. 19, 1971, с. 103—108.
Моделирование двухмерного нестационарного
температурного поля под холодильными сооружениями.
Лихтенштейн Э. Л. Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности. В сб.
«Холодильная техника и технология» (Киев, «Техника»), №11, 1971,
с. 39—44. Библиогр.: 6 назв.
К теории взаимодействия промерзающего пучинистого
грунта с фундаментом. Туренко И. И., X ар •
л а б В. Д. Сб. тр. Ленинградского
инженерно-строительного института, № 63, 1970, с. 176—184. Библиогр.: 9 назв.
Экспериментальные исследования миграции влаги при
промерзании грунтов. Мельников Б. Н., Ген-
кин А. М., Швец В. Б., Е р е м е н к о Ю. А.
Сб. тр. Уральского ПромстройНИИпроекта, № 29, 1970,
с. 34—40.
Напряженное состояние грунтового массива при осе-
симметричном промерзании и пучении грунта. Т и -
тов Ю. Н., X а р л а б В. Д. Сб. тр. Ленинградского
инженерно-строительного института, № 63, 1970, с. 165—
176.
Некоторые вопросы расчета температурного поля
искусственного катка. Куры лев Е. С,
Лихтенштейн Э. Л. Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности. В сб. «Холодильная
техника и технология» (Киев, «Техника»), №11, 1971,
с. 33—39. Библиогр.: 3 назв.
Исследование теплотехнических характеристик
рефрижераторных вагонов в процессе эксплуатации. Штейн-
берг Л. Д., Ульяшкин А. А.Драйнов Б.П.
Тр. Института комплексных транспортных проблем при
Госплане СССР, вып. 21, 1971, с. 200—210.
К определению размерных характеристик
изотермических вагонов. Маханько М. Г., Штейнберг Л.Д.,
Лунев Б. П. Тр. Института комплексных транспортных
проблем при Госплане СССР, вып. 21, 1971, с. 211—221.
Технико-экономические показатели системы ремонта
рефрижераторного подвижного состава. Штейн -
берг Л. Д., Ульяшкин А. А., Край нов Б.П.
Тр. Института комплексных транспортных проблем при
Госплане СССР, вып. 21, 1971, с. 222—232.
Исследование эффективности различных типов
рефрижераторного подвижного состава. Каплан А. Б.,
Штейнберг Л. Д., Сергеев А. М. Тр.
Института комплексных транспортных проблем при Госплане
СССР, вып. 21, 1971, с. 233—253. Библиогр. : 8 назв.
Расчет мощности источников электроснабжения
пассажирских вагонов с кондиционированием воздуха. Ш у с-
тер А. А. Тр. ВНИИ вагоностроения, вып. 13, 1970,
с. 69—89. Библиогр.: 6 назв.
К вопросу о выборе экономичных режимов работы про-
пульсивной установки рыболовного морозильного
траулера типа «Тропик». Моторный А. В. Тр.
Калининградского технического института рыбной
промышленности и хозяйства, вып. 28, 1970, с. 256—262.
Определение оптимального диаметра и толщины
изоляции изолированных трубопроводов подачи холодоносите-
ля по стволу шахты. ДугановГ. В.,Кухарев В.Н.,
М о г и л е в с к и й В. И., К у х а р ь Л. Н. Тр.
Днепропетровского института геотехнической механики АН
УССР «Совершенствование проветривания шахт», вып. 2,
1971, с. 235—238.
К расчету продолжительности замораживания горных
пород одиночной колонкой. Селезнев Н. А. Сб. тр.
Всесоюзного научно-исследовательского и
проектно-конструкторского института по осушению месторождений
полезных ископаемых, специальным горным работам,
рудничной геологии и маркшейдерскому делу, вып. 12, 1970,
с. 156—163. Библиогр. : 8 назв.
Некоторые результаты исследования влияния скорости
движения рассола в колонке на интенсивность процесса
53
замораживания (горных пород). Селезнев Н. А.,
С ъ е д и н С. А. Сб. тр. Всесоюзного
научно-исследовательского и проектно-конструкторского института по
осушению месторождений полезных ископаемых, специальным
горным работам, рудничной геологии и маркшейдерскому
делу, вып. 12, 1970, с. 164—168.
Расчет замораживания долговременного ледопородного
ограждения.. К р а с т о ш е в с к и й Г. М. Сб. тр.
Всесоюзного научно-исследовательского и
проектно-конструкторского института по осушению месторождений
полезных ископаемых, специальным горным работам, рудничной
геологии и маркшейдерскому делу, вып. 12, 1970, с. 145—
155. Библиогр.: 5 назв.
Холодильная технология
Расчет температурного поля замораживаемого мяса
на гидроинтеграторе. Шеффер А. П.,
Мамонов Н. Д. Тр. ВНИИ мясной промышленности, вып. 23,
1970, с. 91—102. Библиогр.: 7 назв.
Производство замороженных полуфабрикатов и
готовых кулинарных изделий из мяса и субпродуктов.
Шеффер А. П., Кончаков Г. Д. Тр. ВНИИ мясной
промышленности, вып. 23, 1970, с. 71—81.
Хранение мясо-рыбной продукции в безмашинных
холодильниках. Г л у ш н е в М. П. Тр. НИИ сельского
хозяйства Северного Зауралья, вып. 2, 1970, с. 233—247.
Библиогр.: 8 назв.
Замораживание и хранение рыбы, добываемой в
Западной Атлантике. С у к р у т о в Н. И. Тр.
Атлантического научно-исследовательского института рыбного
хозяйства и океанографии, вып. 30, 1970, с. 42—52.
Библиогр.: 7 назв.
Оптимальные сроки хранения мороженой рыбы
тунцового промысла. Семенов Б. Н. Тр. Атлантического
научно-исследовательского института рыбного хозяйства
и океанографии, вып. 30, 1970, с. 180—183.
К вопросу об определении качества мороженого сарди-
нопса и скумбрии (в процессе обработки). Агжитова Л. А.
Тр. Атлантического научно-исследовательского института
рыбного хозяйства и океанографии, вып. 30, 1970, с. 62—
68.
Определение качества мороженой рыбы.
Агжитова Л. А. Тр. Атлантического научно-исследовательского
института рыбного хозяйства и океанографии, вып. 30,
1970, с. 53—61. Библиогр.: 13 назв.
Выживаемость вируса инфекционного ларинготрахеита
кур в мороженых тушках птиц (в условиях хранения).
К у л и г и н а А. И. Тр. ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности, том 15, 1970, с. 110—112. Библиогр.:
15 назв.
Изучение действия отрицательных температур на
плоды, находящиеся в различном физиологическом состоянии.
Аминов М., Гаджиева С, Вагабов И. Сб.
тр. Дагестанского университета. Технологический
факультет, № 2, 1970, с. 3—6.
Изменение Сахаров в плодах в зависимости от условий
замораживания и хранения. Петропавл о в -
ский Е. И., Магдиева М. Н. Сб. тр.
Дагестанского университета. Технологический факультет, № 2,
1970, с. 53—55.
Исследование белков зеленого горошка при
замораживании и холодильном хранении. Марх А. Т., 3 а г и -
балов А. Ф. Одесский технологический институт им.
М. В. Ломоносова. В сб. «Холодильная техника и
технология» (Киев, «Техника»), № 11, 1971, с. 111—115.^
Библиогр.: 6 назв.
Выбор средств для получения и поддержания вакуума
при сублимационной сушке (в пищевой промышленности).
Улумиев А. А., Улумиев У. А., Б и я ч у-
ев М. Э. Сб. тр. Дагестанского университета.
Технологический факультет, № 2, 1970, с. 72—80.
Основы выбора конструкций сублимационных камер
и установления количества необходимой энергии для
сублимации влаги из продуктов в вакууме. Улумиев А.А..
Сб. тр. Дагестанского университета. Технологический
факультет, № 2, 1970, с. 67—71.
Повторно-кратковременный режим электровакуумных
генераторов при двухпозиционном энергоподводе в
сублимационной сушке (пищевыхпродуктов). Яушева Э.Ф.Г.
Камовников Б. П. Тр. ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности, т. 15, 1970, с. 54—55.
Вопросы анализа и синтеза полей энергетической
освещенности на сублимационных установках с
высокотемпературным энергоподводом (при сушке пищевых
продуктов). Камовников Б. П., Соколов Ю. А.,
Яушева Э. Ф., К а т ю х и н В. А. Тр. ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности, т. 15, 1970, с. 45—
53.
Некоторые результаты, полученные при сушке
пекарских дрожжей методом сублимации. Улумиев А. А.г
Мамаева Б. М., Аванесов В. В. Сб. тр.
Дагестанского университета.Технологический факультет, №2,
1970, с. 86—90.
Некоторые вопросы теории глубокого охлаждения
спермы быков. Ильинская Т. П. Научные труды
Белорусского научно-исследовательского института
животноводства, т. 11, 1970, с. 95—100.
ВЛияние различных методов замораживания на
качество семени быков и оплодотворяемость корсв.
Волгина В. И., Ильин В. Г., Столбов 'В. AL
В сб. научных трудов ВНИИ разведения и генетики с.-х.
животных, вып. 14, 1970, с. 13—18.
Качество замороженного семени быков различных
линий и родственных групп черно-пестрой породы.
Волгина В. И., Дорожилов А. Е., Никулен-
к о В. В., С т о л б о в В. М. В сб. тр. ВНИИ
разведения и генетики с.-х. животных, вып. 14, 1970, с. 18—24.
* * *
Ниже приводятся научные работы Одесского
технологического института холодильной промышленности,
опубликованные в сборниках «Холодильная техника и
технология» (Киев, «Техника»).
Сборник № 11 за 1971 г.
Выбор оптимального давления в приемной камере
аммиачного эжектора. Ж а д а н С. 3., М и н к у с Б.А.,.
Чан Дык Б а. с. 8—12. Библиогр.: 1 . назв.
Термодинамический анализ систем с конечным числом»
внутренних теплоотводов. Ч е й л я х В.Т., Ш н а й дИ.М..
с. 12—15. Библиогр.: 2 назв.
Способ улучшения объемной характеристики
низкотемпературной холодильной установки. Ч е й л я х В. Т.
с. 15—22. Библиогр.: 7 назв..
Аналитический метод обработки результатов испытаний
холодильных центробежных компрессоров. Б а р е н -
бойм А. Б., Л е в и т В. М. с. 22—27. Библиогр.:
4 назв.
Термогидравлические процессы в горизонтальных
трубах длинношланговых батарей при верхней подаче аммиака,.
Чумак И. Г., О с и п о в и ч Ю. М. с. 44—50.
Библиогр.: 7 назв.
Промышленные испытания насосно-циркуляционной
охлаждающей системы на Днепродзержинском химическом*
комбинате. Парижский О. В., Лагота Л. Ф.,.
Лисин В. В., Т а р а н е ц Л. Ф. с. 50—54. Библиогр.:
6 назв.
Упрощенный метод теплового расчета ребристых испа-
рительных конденсаторов. Носенко В. А.,
Кузнецова Л. П. с. 55—58. Библиогр.: 12 назв.
К вопросу определения температуры пленки воды на»
поверхности испарительных конденсаторсв.
Носенко В. А., Кузнецова Л. П. с. 58—61. Библиогр.;:
5 назв.
54
Гидродинамические характеристики орошаемых
рифленых насадок. А л е к с е е в В. П., Б р а у н В. М.,
Рожкова Л. Ф. с. 62—67. Библиогр.: 14 назв.
К определению скоростей захлебывания в регулярных
насадках. Алексеев В. П., ПоберезкинА. Э.,
Герасимов П. В. с. 67—71. Библиогр.: 13 назв.
Исследование гидродинамических процессов контактных
жидкостных регенераторов. Мельцер Л. 3., Жа-
д а н С. 3., Тар асовский П. Г., с. 71—76.
Библиогр.: 6 назв.
Исследование термодинамических свойств растворов
методом газожидкостной хроматографии. Г е л л е р З.И.,
Арут юнов Ю. И., Силина Л. Б. с. 87—91.
Библиогр.: 7 назв.
Измерительная ячейка для исследования
теплопроводности жидких сред. Г е л л е р 3. И., Г е л л е р В. 3.,
Татевосов Г. Д. с. 91—94. Библиогр.: 3 назв.
О расчете вириальных коэффициентов уравнения
состояния газа при низких температурах. Селева-
нюк В. И., Цыкало А. Л. с. 94—96.
Испытания стабильности смазочных масел для
холодильных машин. Мельцер Л. 3., Дремлюх Т.С.,
Демидова Т. И. с. 96—99. Библиогр.: 5 назв.
Повышение срока службы клапанных пластин
холодильных компрессоров. Сасский К. Ф.,
Лазарев Г. И. с. 100—103. Библиогр.: 6 назв.
Методика построения переходных процессов в двухпо-
зиционной системе автоматического регулирования
третьего порядка. Коханский А. И. с. 103—108. Библиогр.
5 назв.
Использование гравитационных сил для
вентилирования сырья в охлаждаемых овощехранилищах. Жа-
дан В. 3.,Ивахнов В. И. с. ПО—111.
Сборник № 12 за 1971 г.
Эксплуатационные испытания воздушной системы
охлаждения рефрижераторных трюмов с вертикальным воз-
духораспределением. Чуклин С. Г.Двдеев Е. С,
Ц в и г о в с к и й Г. К. с. 3—6.
К вопросу строительства холодильников в подземных
выработках. Чумак И. Г., К о с о в С. М. с. 6—10.
Библиогр.: 2 назв.
Результаты испытаний опытно-промышленного
образца насосно-циркуляционной системы охлаждения в цехе
синтеза аммиака. Чепурненко В. П.,
Парижский О. В., Таранец Л. Ф., Лагота Л. Ф.
с. 10—14. Библиогр.: 2 назв.
Выбор конструкции приборов охлаждения камер
хранения для систем с принудительной циркуляцией. Р о -
з е н б е р г А. С, К и п н и с С. А. с. 14—20. Библиогр.:
5 назв.
Турбохолодильные воздушные машины на базе
авиационных двигателей с контактными теплообменниками.
Мельцер Л. 3., Алексеев В. П., Бого-
дист Е. И., Бондарев И. Т. с. 20—25. Библиогр.:
5 назв.
Абсорбционно-эжекторная холодильная машина. Мин-
кус Б. А., Ч а н Дык Б а, Б и я з и Е. Н.,
Гаврил ю к Г. Б. с. 25—28. Библиогр.: 5 назв.
Резорбционные комбинированные тепловые насосы.
Б и язи Е. Н., Мин кус Б. А. с. 28—32. Библиогр.
2 назв.
Экспериментальные характеристики фреоновой радиаль-
но-осевой турбины. Баренбойм А. Б. с. 32—36.
Библиогр.: 6 назв.
Тепловой расчет системы подачи глубинной воды
тропических морей. Никульшина Д. Г., Риго-
берто Гонсалес. с. 36—38. Библиогр.: 3 назв.
Расчет теплопотерь низкотемпературных камер через
массивные металлические стержни. НикульшинР. К.,
П е т р и м а н Е. Ф. с. 38—42. Библиогр.: 1 назв.
К определению средней разности энтальпий при
расчете кснтгкткых аппаратов для охлаждения сжатого воз-
Духа. А л е к с е е в В. П., Б о годи ст Е. И.,
Браун В. М. с. 46—48. Библиогр.: 8 назв.
К оптимизации регенеративных теплообменников.
Дацковский В. М. с. 49—52. Библиогр.: 4 назв.
О повышении эффективности регенеративных
теплообменников. Дацковский В.М. с. 52—55. Библиогр.:
1 назв.
Тепло- и масссобмен в плоскопараллельной насадке..
Чумак И. Г., Исаев В. И., Роговая С. Н,
с. 55—58. Библиогр.: 9 назв.
Установка для гипотермической гипербарооксигена-
ции. Кабанов А. В. с. 61—63.
Анализ некоторых особенностей теплообмена при
конденсации фреона-13. Зайнулина Н.С., Смир -
нов Г. Ф. с. 63—66. Библиогр.: 4 назв.
Экспериментальное исследование теплообмена при
кипении низкотемпературных фреонов в условиях
свободной конвекции. Русов Е. X. с. 66—72. Библиогр.:
4 назв.
Теплообмен при кипении фреона-113 на
горизонтальной пластине. С м и р н о в Г. Ф., Белый Л. М.
с. 72—75. Библиогр.: 3 назв.
Влияние свойств фреонов на термодинамическую
эффективность циклов. Тетельбаум С. Д.,
Грива н о в а СМ. с. 75—78. Библиогр.: 4 назв.
Исследование сорбентов и выбор рациональных
условий хроматографического анализа фреонов.
Геллер 3. И., Арутюнов Ю. И., Силина Л. Б.
с. 79—83. Библиогр.: 4 назв.
О термодинамике простых жидкостей при низких
температурах с учетом квантовых и многочастичных
эффектов. Цыкало А. Л., Б а г м е т А. Д. с. 84—87.
Библиогр.: 7 назв.
Исследование системы автоматического регулированиям
(САР) температуры жидкости в охладителе ТОЖ-500.
Ломакин В. Ф., Роженцева С. А. с. 88—90.
Библиогр.: 2 назв.
Обоснование закона регулирования температуры
жидкости в охладителе ТОЖ-500. Ломакин В.Ф.,
Роженцева С. А. с. 90—94. Библиогр.: 6 назв.
Применение метода корневого годографа для
построения переходных процессов в нелинейных системах
автоматического регулирования. Коханский А. И. с. 94—
100. Библиогр.: 6 назв.
Методика исследования нелинейной системы
автоматического регулирования высокого порядка с
использованием фазовой плоскости. Коханский А. И. с. 100—
105. Библиогр.: 3 назв.
Закономерности послойного охлаждения овощей и
плодов при активном вентилировании. Жадан В. 3,
с. 105—107. Библиогр.: 7 назв.
Сборник № 13 за 1971 г.
Определение продолжительности работы
воздухоохладителя холодильной установки для программного
охлаждения пластин воздушным потоком. Чуклин С. Г.
Мнацаканов Г. К. с. 3—6. Библиогр.: 3 назв.
Основы теплового расчета холодильных установок,
для программного охлаждения пластин воздушным
потоком. Чуклин С. Г., Мнацаканов Г. К. с. 6—
11. Библиогр.: 2 назв.
К вопросу проектирования насосных охлаждающих,
систем с нижней подачей хладагента. Чуклин С. Г.р>
Розенберг А. С. с. 11—16. Библиогр.: 1 назв.
Определение расчетных параметров теплообмена
ребристых батарей камер холодильников. ВлайковскиГ.С.
с. 17—23. Библиогр.: 5 назв.
Упрощение формул теплового расчета ребристых
батарей камер холодильников. Влайковски Г. С.
с. 24—27. Библиогр.: 3 назв.
55,
Теплообмен при кипении смеси фреона-13 с
низкотемпературным маслом ФМ-5,6 АП. Р у с о в Е. X. с. 39—
43. Библиогр.: 4 назв.
Приближенный расчет температур в регенеративном
теплообменнике. Дацковский В.М. с. 43—46.
Библиогр.: 2 назв.
Пенообразующая способность маслофреоновых
растворов. М е л ь ц е р Л. 3., Дремлюх Т.С.,
Затвор н и ц к и й Ю. Г. с. 46—49. Библиогр.: 4 назв.
Текучесть холодильных масел и их смесей с агентами
шри низких температурах. Мельцер Л. 3.,
Дремлюх Т.С., Рамьялг Ю. П. с. 49—52. Библиогр.:
5 назв.
Влияние концевых потерь тепла на температурное поле
трубчатого нагревателя при кипении жидкостей. Н и -
кульшина Д. Г., Дольская В. И.,
Повел ь с к а я Э. М. с. 52—55.
Определение термодинамических свойств смеси гелий —
параводород в условиях сосуществования жидкости и
пара. Казавчинский Я.З., Таран В. Н., К у -
.л ы г и н В. Н., Табачник Э. И. с. 55—60.
Библиогр.: 7 назв.
Определение термических свойств газов и жидкостей
с помощью измерения пороговой пробойной интенсивности
.лазерного излучения. Цыкало А. Л., ГеллерЗ. И.,
Диордиенко Н. Е. с. 61—63. Библиогр.: 7 назв.
Калибровка хроматографа для анализа фреонов.
Геллер 3. И., Арутюнов Ю. И., Силина Л. Б.
с. 63—66. Библиогр.: 6 назв.
Способ улучшения эксплуатационных характеристик
колебательных компрессоров. Г л и к с о н А. Л.,
Ш н а й д И. М. с. 67—70. Библиогр.: 2 назв.
Технико-экономическое сравнение компрессоров для
кондиционирования воздуха. Баренбойм А.
Б.,Лаза р е в Г. И., Трубников Ю. А. с. 75—80.
Библиогр.: 9 назв.
Условие безотрывного течения в колесе центробежного
компрессора. Баренбойм А. Б., Шлиф-
штейн А. И. с. 80—84. Библиогр.: 4 назв.
Экспериментальное исследование малорасходного
фреонового центробежного компрессора. 3 е л е н о в -
с к и й В. Ф. с. 84—88. Библиогр.: 1 назв.
Влияние показателя изоэнтропы рабочего вещества на
характеристики центробежного компрессора. Л е -
вит В.М. с. 88—92. Библиогр.: 6 назв.
Криостат для измерения эффективности
термоэлементов. X и р и ч И. Я., Ольшанский СВ. с. 96—
98,
Синтез функциональной схемы автоматизации
термоэлектрического термостата. Гарачук В. К.,
Романов Д. Е. с. 98—102.
О предельной температуре охлаждения воды в
градирне. Алексеев В. П., Браун В. М.,
Рожков а Л. Ф. с. 102—105. Библиогр.: 5 назв.
К определению коэффициентов гидравлического
сопротивления параллельно гофрированных насадок.
Алексеев В. П., Герасимов П. В., Поберез -
к и н А. Э. с. 105—108. Библиогр.: 5 назв.
Применение нового рабочего тела для улучшения
некоторых показателей термодинамических циклов ЗГТУ.
Тетельбаум С. Д., Клок A.M., Грибов-
ский В. П. с. 109—112. Библиогр.: 5 назв.
Расчет тепло- и влагообмена в штабеле с фруктами при
хранении. Чумак И. Г., Мурашов B.C.,
Кочетов В. П. с. 113—116.
Влияние перепада температур на влаговыделения в
воздухоохладителях. Жадан В. 3. с. 117—119.
Библиогр.: 4 назв.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ НА 1973 г.
НА ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием по вопросам
производства искусственного холода и его применения в пищевой, химической, нефтяной,
металлургической, машиностроительной и других отраслях промышленности, в
предприятиях торговли и общественного питания, сельском хозяйстве, на транспорте и в
быту.
Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий, автоматизации
и механизации производственных процессов, проектированию, строительству и
эксплуатации холодильников, экономике и планированию холодильного хозяйства.
Систематически публикуются материалы в помощь изучающим экономику холодильного
хозяйства.
Даются консультации по эксплуатации холодильных машин и установок, монтажу и
ремонту холодильного оборудования, наладке приборов автоматики, холодильной
обработке и хранению продуктов. Регулярно помещаются справочные материалы о новых
холодильных машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых проектах
холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа F4
страницы).
Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается без
ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в узлах и отделениях связи, а
также общественными распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и
учебных заведениях.
56
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады на 6-й комиссии XIII Международного конгресса
по холоду
В комиссию 6 «Кондиционирование воздуха» было
представлено 38 докладов, в том числе шесть от советских
специалистсв. Условно доклады можно разделить на шесть
основных групп:
перспективы и тенденции развития систем и
оборудования;
анализ нагрузок систем;
специальные системы;
общие характеристики различных систем;
приборы и системы регулирования;
испытание оборудования.
Ниже приводятся наиболее интересные доклады.
Ф. Г. X о г г (Австралия) в докладе «Регенеративная
система охлаждения с попеременно включаемыми
зернистыми слоями» описывает установки косвенного
испарительного охлаждения воздуха, которыми оборудованы
жилые дома новых поселков для шахтеров в тропических
областях Австралии.
Обычное испарительное охлаждение не может полностью
удовлетворить потребность в холоде из-за высокой
влажности воздуха. В связи с этим предложена регенеративная
система охлаждения с зернистыми слоями (RBR).
Охлажденный в регенеративном теплообменнике
воздух подается осевым вентилятором в помещение, откуда
он забирается другим вентилятором и подается в аппарат
испарительного охлаждения. Затем воздух поступает в
регенератор и выбрасывается в атмосферу. Коэффициент
использования холода в регенераторе около 90%.
Основной элемент системы — регенеративный
теплообменник. Состоит из двух одинаковых слоев просеянной
породы (щебня, гравия и т. д.). Глубина слоя 130 мм,
площадь 4,7 м2. Слои попеременно включаются в потоки
охлажденного и наружного воздуха с помощью заслонок,
срабатывающих каждые 5 минут.
Аппарат испарительного охлаждения такого же типа,
но с глубиной слоя 20 мм. Он периодически в течение
нескольких секунд увлажняется струей воды, подаваемой
через каждые 10 мин. Номинальный расход воздуха через
систему 3500 м3/ч. Предусмотрено регулирование
температуры и влажности (последняя поддерживается на уровне
не выше 80%).
Систему RBR можно использовать для обеспечения
эффективного обогрева зимой. В этом случае в регенератор
вместо воды подают продукты сгорания газа или нефти.
В помещение подводится 100% свежего наружного
воздуха.
Испытания подтвердили,что система обеспечивает
удовлетворительные условия в обслуживаемых помещениях при
параметрах наружного воздуха, характеризующихся
точкой росы 25° С и ниже.
При заводском изготовлении система RBR не дороже
системы кондиционирования воздуха с помощью
холодильной машины. Она значительно проще и дешевле в
эксплуатации и менее шумна. В настоящее время ведутся
работы по сокращению размеров и стоимости оборудования.
Т. С. Эдварде, А. Т. Мак-ДональД (США)
доклад «Роторный охладитель — новая система выработки
холода и кондиционирования воздуха по открытому
обратному циклу» посвятили разработке нового устройства для^
реализации обратного открытого воздушного цикла (цикла
Брайтона). Отмечено, что применение роторного
охладителя (специально спроектированного компрессора-детан-
дера — побудителя движения воздуха) может значительна
повысить эффективность цикла Брайтона. Была составлена
математическая модель процессов, протекающих в
устройстве, запрограммированы уравнения и получены
результаты в виде графиков, вычерченных вычислительной машиной..
С их помощью выбрана рациональная конструкция модели
устройства и установлено, что существует оптимальная,
величина главной оси ротора для получения максимального
значения холодильного коэффициента;
холодопроизводительность и холодильный коэффициент устройства быстро
повышаются по мере увеличения эксцентриситета
эллипса. Эти выводы использовали при проектировании модели
роторного охладителя.
Испытания охладителя показали, что при частоте
вращения ротора 2000 об/мин система вырабатывает
1,35 млн. ккал/ч холода при холодильном коэффициенте
0,45 (при математическом моделировании были
предсказаны величины 1,33 млн. ккал/ч и 0,42 соответственно).
Отрицательно влияет на эти показатели конденсация вла~
ги из воздуха (относительная влажность 80%). При
работе на сухом воздухе холодопроизводительность возрастает
на 500 тыс. ккал/ч.
Анализ расчетов, выполненных с помощью
вычислительной машины, показал, что установки с оптимальными
размерами должны быть длиннее, чем испытанный агрегат,,
но с меньшим диаметром и большим эксцентриситетом
эллипса. Например, при размерах 10,2X21 см, частоте
вращения 2000 об/мин, эксцентриситете 50° и расходе
мощности всего лишь 1,84 кВт (без смазки)
холодопроизводительность должна составить 1,64 млн. ккал/ч. Наличие
смазки может улучшить эти показатели.
По мнению авторов, несмотря на необходимость
доработки конструкции охладителя, он сможет благодаря
своей простоте и дешевизне конкурировать во многих
областях с рядом холодильных установок.
Ф.Б. Нейхарт, У. Т. Осборн (США) в
докладе «Регулирование холодопроизводительности и рабо-
чие характеристики современных центров охлаждения
воды» отмечают, что в США широко распространены
централизованные системы кондиционирования воздуха жилых,
и общественных зданий.
Характерная особенность таких систем — сезонная
и суточная неравномерность нагрузки. Например, в ранние
утренние часы нагрузка снижается до 10% от
максимальной, соответствующей дневному времени. Сезонные
колебания могут быть еще значительнее. Общее число часов
работы колеблется от 3—5 тыс. в году на севере до почти
круглосуточной нагрузки в южных районах. Указанный
характер нагрузок требует разработки экономичного и.
точного регулирования холодопроизводительности машин.
Холодопроизводительность целесообразно
регулировать не отключением одной или нескольких машин, а оди~
наковым уменьшением холодопроизводительности каждого»
установленного агрегата. В результате повышается тем_
52
'пература кипения, снижаются температурные напоры в
аппаратах, температура конденсации и расход
электроэнергии компрессора.
При изменении нагрузки сохраняют постоянными либо
количество холодоносителя, либо изменение его
температуры. Варианты выбирают на основе
технико-экономического анализа. Рекомендуемый минимальный предел
скорости холодоносителя в сети около 1 м/с.
При большой холодопроизводительности в условиях
изменяющейся нагрузки успешно могут применяться
турбокомпрессорные машины. В настоящее время серийно
выпускаются водоохладительные агрегаты, работающие
на различных холодильных агентах—фреонах-12, 500,
22. Производительность турбомашин регулируется
направляющими лопатками на входе потока пара в
компрессор.
В докладе приведены характеристики
одноступенчатого центробежного компрессора. Напор и поток
представлены как функции положения входных направляющих
.лопаток и даны для двух вариантов работы — с
постоянной температурой охлаждающей конденсатор воды и с
переменной температурой, соответствующей режиму
охлаждения ее в градирне. Из анализа характеристик следует,
что компрессор работает устойчиво без пульсаций при
•снижении производительности до 10% номинальной.
Однако при уменьшении производительности на 50%
возникает шум, вызываемый срывом потока на выходе с
лопаток.
До последнего времени при значительном снижении
нагрузки на турбокомпрессор холодопроизводительность
агрегата уменьшалась с помощью байпасирования паров
холодильного агента. Однако такой метод регулирования
зедет к перерасходу энергии.
Разработан новый метод регулирования
производительности компрессора при ее снижении более чем на 50% .
Наряду с использованием входных направляющих
.лопаток по периферии рабочего колеса устанавливается
цилиндрическая втулка, которая может перемещаться
вдоль оси и перекрывать часть сечения диффузора при
приближении к области работы компрессора,
характеризующейся наличием шума. Таким образом предотвращается
рециркуляция пара на периферии рабочего колеса, срыв
потока и, следовательно, шум. Приведены характеристики
компрессора'при различной степени перекрытия сечения
, диффузор а.
Указанный метод опробован в лабораторных условиях
и на практике при резком колебании нагрузки, при этом
достигнута устойчивая бесшумная работа компрессора.
Э. Б. Мьютон (США) в докладе «Преобразователи
частоты тока для приводов компрессоров, работающих
5В системах кондиционирования воздуха» рассмотрел
перспективы применения таких преобразователей
(инвенторов) для регулирования производительности
компрессоров, их запуска и других целей. Отмечена возможность
•создания эффективных инвенторов, способных
преобразовать энергию, получаемую от электрических систем при
частотах от 50 до 800 Гц. В инвенторе не только
изменяется частота тока, но и регулируется выходное напряжение.
Уменьшая или увеличивая частоту, можно легко
достичь значительного изменения скорости вращения
асинхронного электродвигателя. При этом необходимо менять
соответственно и напряжение на его зажимах. С
уменьшением частоты возрастают потери от скольжения. Для
двигателей, служащих приводом центробежных
компрессоров, насосов, вентиляторов, у которых крутящий момент
«есть функция скорости, потери от скольжения
незначительны. Однако следует учесть, что при скорости ниже
25% номинальной значительно снижается к. п. д.
электродвигателя.
Скорость можно регулировать с помощью логической
схемы инвентора, предусматривающей для каждой частоты
¦ определенное напряжение.
Запуск под полным напряжением асинхронного
двигателя создает сильные пусковые токи. Приводы переменной
частоты предотвращают скачок тока. Вначале подводится
ток малой частоты (до 5% номинальной) при соответственно
низком напряжении. При достижении заданного режима
работы агрегата логическая схема преобразователя
постепенно увеличивает частоту и напряжение до достижения
номинальной скорости. Такой способ пуска позволяет
упростить конструкцию компрессора в результате отказа от
специальных устройств для его разгрузки.
Преобразователи частоты помогают значительно
увеличить скорость вращения двигателей и осуществлять
привод центробежных компрессоров без применения
редукторов. Например, при мощности 100 кВт может быть
достигнута частота до 1000 Гц, что соответствует скорости
вращения двухполюсного двигателя 60 000 об/мин. При
таких скоростях центробежные компрессоры эффективны
даже при небольшой холодопроизводительности..
Одновременно упрощается конструкция агрегатов, так как
появляется возможность изготовления их герметичными
с расположением рабочего колеса непосредственно на
валу электродвигателя и со смазкой жидким холодильным
агентом.
Холодильные агрегаты иногда вынуждены работать
непродолжительное время с перегрузками. И в этом
случае можно использовать преобразователь частоты для
повышения холодопроизводительности компрессора.
Отмеченные выше возможности благодаря применению
преобразователей частоты оправдывают интенсивную
работу по их проектированию и внедрению.
А. Г а к, Ж. Ф. Ф и й, П. Лион (Франция)
в докладе «Применение холодильных установок и
тепловых насосов при выращивании оранжерейных культур»
привели новые данные об эффективности теплиц,
заполняемых углекислым газом и оборудованных установками
кондиционирования воздуха.
Фактором, ограничивающим выращивание растений
в теплице летом, является недостатсчнсе содержание
в ее атмосфере углекислого газа. Если увеличить его
содержание искусственно, можно при максимальном
использовании естественного освещения летом ускорить созревание
и повысить урожайность культур. Обогащение атмосферы
теплицы углекислым газом требует герметизации ее
конструкции. Однако при этом температура в теплице
повышается до 60° С при низкой влажности воздуха. Авторы
исследовали эффективность теплицы с искусственным
охлаждением воздуха и повышенным содержанием в нем
углекислого газа. Для сравнения опыты проводили и в
контрольной теплице с обычной системой проветривания.
В качестве генератора искусственного холода
использовали фреоновую машину холодопроизводительностью
200 000 ккал/ч. Зимой и в ночные часы осенью и весной эта
машина работала по циклу теплового насоса.
В охлаждаемой теплице, по сравнению с контрольной,
растения более крепкие, их масса примерно в 2 раза
больше. Опыт подтвердил целесообразность повышения
количества углекислого газа в теплицах. Однако в целом
экономические показатели такого способа выращивания
оранжерейных культур еще трудно оценить, так как
эксплуатация холодильной установки связана с большими
затратами. По-видимому, кондиционирование воздуха с
обогащением его С02 целесообразно применять в первую
очередь при выращивании ценных растений (декоративных
цветов и т. д.).
Некоторое снижение удельных затрат на выработку
холода может быть достигнуто благодаря применению
более крупных централизованных холодильных установок.
Пять докладов посвящены вопросам, связанным с
определением тепловых и холодильных нагрузок на системы
кондиционирования воздуха. В большинстве докладов
поставленные задачи решаются с помощью вычислительной
техники.
58
Несомненный интерес имеют доклады В. Карс-
тгаарда, Е. Петерсена (Дания) «Новый метод
расчета теплового режима и расхода холода в помещении»,
>о разработке легкого и доступного метода расчета
неустановившегося теплового режима помещения с учетом
аккумуляции тепла зданием и Г. Сабо (Венгрия)
«Программа вычисления летней температуры в легких строениях
*без искусственного охлаждения».
М. В. Гриффит (Великобритания) в докладе
«Охлаждение с помощью селективного распространения
излучения через атмосферу» впервые привел
экспериментальные данные, позволяющие судить об эффективности
селективных излучателей. Автором выполнены
исследования по выбору материалов для экрана и излучателя и
получен тепловой поток от поверхности излучения 30—
40 Вт/м2 в ясные дни при снижении температуры
поверхности на б—7° С.
Доклады Л. Окулич-Кошарин и Т.
Коло д о ж е к (Польша) «Специальные задачи
кондиционирования воздуха в вычислительном центре», Т. X о д -
с о н (ЮАР) «Проблема чистого воздуха в операционном
зале» иХ. Лааксо (ФРГ) «Новое в
кондиционировании воздуха в учебных аудиториях» посвящены
специальным системам кондиционирования воздуха, их
конструктивным особенностям.
Интересны доклады Ж. Т и р е л я (Франция)
«Оптимизация распределительных сетей охлажденной воды»,
Эффективная система кондиционирования воздуха в
^вычислительном центре может быть создана только при
тесном сотрудничестве архитекторов, строителей,
создателей вычислительных машин со специалистами по
кондиционированию воздуха.
При проектировании вычислительного центра необхо-
• димо учитывать вероятность его модернизации в будущем
в связи с заменой установленных машин более
совершенными или увеличением их числа.
Система кондиционирования воздуха вычислительного
центра должна отвечать следующим основным
требованиям:
обладать конструктивно-планировочной гибкостью, т. е.
не быть подверженной серьезным переделкам при
расширении центра;
располагать резервами по воздуху, теплу, холоду и
мощности в пределах 30—40% [1] на случай
модернизации центра;
обеспечивать круглосуточную и круглогодовую
работу вычислительных машин путем отвода от них
генерируемого тепла и поддержания регламентируемых заводами-
изготовителями температуры, относительной влажности
ш чистоты охлаждающего воздуха;
Б. Джен, нингс, Д ж. А р м с т р о н г а (США)
«Контроль загрязнения воздуха в закрытых помещениях»,
Р. Жиля (Франция) «Тепло- и массообмен при
охлаждении и осушении воздуха в оребренных
воздухоохладителях».
X. Шаусбергер (Австрия) в докладе «Испытание
вагонов с кондиционированием воздуха на испытательной
станции Вена — Арсенал» остановился на испытательной
станции, оборудованной двумя камерами и
лабораториями. Меньшая «статическая» камера имеет площадь 30X
Х5 м, ее высота соответствует большому
железнодорожному вагону. Диапазон температур в камере —45-^+50° С.
В «динамической» камере моделируется ветровой эффект
(до скорости 120 км/ч), солнечная радиация, снег, дождь,
туман и т. д. Даны результаты испытаний в обеих камерах
систем кондиционирования воздуха, отопления, различных
видов оборудования.
Разработан метод изотопных измерений, при котором
вагон заполняется смесью газа и воздуха. Под влинием
различных внешних условий измеряется концентрация этой
смеси. В результате испытаний 142 пассажирских вагонов
даны конкретные рекомендации по усовершенствованию
систем кондиционирования воздуха и отопления.
Обзор подготовил канд. техн. наук
В. Я. ЖУРАВЛЕНКО — Институт технической
теплофизики АН УССР
не выходить из строя при аварии или ремонте какого-
либо агрегата, для чего иметь резервные агрегаты
(холодильные машины, вентиляторы и насосы);
создавать и поддерживать комфортные условия для
работы обслуживающего персонала и требуемые
метеорологические условия для обработки и хранения
перфокарт и магнитных лент;
быть автономной (не связанной с другими системами
кондиционирования воздуха здания) и снабжаться
холодом от собственного источника;
максимально использовать «холодосодержание»
наружного воздуха в переходное время года, если получаемая
при этом экономия на эксплуатационных затратах
окупает удорожание системы автоматизации.
Вычислительные центры рекомендуется располагать
во внутренних помещениях здания [2], что сокращает
переменные тепловые и холодильные нагрузки на систему
кондиционирования воздуха. Если центр прилегает к
наружным ограждениям, то последние должны иметь
хорошие теплозащитные качества. В зимнее время
температура поверхности стен и окон всегда должна быть выше
точки росы внутреннего воздуха.
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
628.84:681.142.2
Кондиционирование воздуха в вычислительных центрах
59
Параметры воздуха, подаваемого в машины, и выбор
типа системы кондиционирования зависят от конструкции
машин и требований заводов-изготовителей.
Непосредственно в машины воздух, как правило, вводится с
температурой от 10 до 21° С и относительной влажностью от
40 до 70% [1, 3, 4].
В помещениях для персонала и хранения перфокарт
и лент поддерживается температура около 24° С,
относительная влажность в пределах 35—60% [3].
Для современных ЭВМ требуемые параметры воздуха
[5] приведены в таблице.
Фирма-изготовитель ЭВМ
«Сименс»
IBM
«Хонейвелл»
«Балл»
«Ремингтон»
Температура,
°С
22±2
B2—26)± *
22±2
22 + 2
B1— 23) ±l
Относительная влажность, %
55±5
50±10
50±10
40—60 (скорость изменения
влажности 5%/ч)
D0—60) ±10
По этим же данным, теплопоступления в летнее
время, приходящиеся на 1 м2 пола помещения, где
расположены машины, в среднем составляют (ккал/(ч-м2) : от
ЭВМ~300—400, от искусственного освещения "-35, от
людей —2 и через наружные ограждения ~50.
При таких теплопоступлениях и рабочей разности тем-
ператур 8—12° С воздухообмены в вычислительных
центрах достигают 50—80 1/ч. Норму подачи наружного
воздуха на одного работающего принимают 50 м3/ч [5].
Существуют три вида вычислительных машин:
со встроенными вентиляторами и воздушными
фильтрами;
без вентиляторов;
со встроенными автономными кондиционерами.
Принципиальные схемы охлаждения машин первых:
двух типов представлены на рисунке [3, 6]. Для машин
со встроенными автономными кондиционерами
необходимо только подводить воду, охлаждающую
конденсаторы [1].
Особенности системы по рис. а. Воздух подается в
машину, перемещается в ней встроенными вентиляторами и
после ассимиляции тепла выходит в помещение, откуда*
в количестве 85—95% возвращается в кондиционер. Для
обслуживающего персонала специально
кондиционированный воздух не подается [3]. Эта схема приемлема
только при малом потреблении энергии машинами, когда
температура воздуха в помещении повышается незначительно.
Особенности системы по рис. б. Вычислительные
машины охлаждаются воздухом, нагнетаемым вентилятором
кондиционера из камеры статического давления.
Благодаря наличию этой камеры система приобретает
конструктивно-планировочную гибкость. В помещение воздух
подается отдельным кондиционером. В последнее время стали
считать экономически невыгодным направлять воздух
в машины, так как для ЭВМ третьего и четвертого
поколений требуется более высокая температура и
целесообразно охлаждать их транзитным воздухом, предварительно
прошедшим через помещение. При этом кондиционирован-
11 ^Ь
!3^>— ун
Принципиальные схемы систем кондиционирования воздуха для вычислительных центров при малом (а) и
большом (б) потреблении электроэнергии машинами:
1 __ предфильтр; 2 — фильтр тонкой очистки (например, стеклоасбестовый, собранный из патронов [4]); 3 —
воздухоподогреватель; 4 — поверхностный воздухоохладитель; 5 — вентилятор с электродвигателем; 6 —
увлажнение паром; 7 — шумоглушитель; 8 — ЭВМ; 9 — светильник или вытяжная решетка; 10 — трехходовой
регулирующий клапан; 11 — насос; 12 — испаритель; 13 — холодильный компрессор; 14 — терморегулирующий вентиль;
15 — конденсатор; 16 — градирня; 17 — насос; 18 — устройство для энергопитания ЭВМ; 19 — вытяжной канал;
н. в. — наружный воздух; р. в. — рециркуляционный воздух.
ш
ный воздух поступает в помещение через перфорированный
потолок или потолочные щели.
Для обеих систем характерны: двухступенчатая
очистка воздуха; увлажнение воздуха паром, что считается
наиболее простым, надежным и дешевым [1, 4, 5];
поддержание в центре избыточного давления воздуха за счет
преобладания притока под вытяжкой (для предотвращения
инфильтрации необработанного воздуха снаружи или из
смежных помещений). Применение форсуночных камер
не рекомендуется ввиду возможного выноса минеральных
солей и осаждения их на деталях ЭВМ.
В обеих системах можно применять как водовоздушные
поверхностные охладители, так и воздухоохладители
непосредственного охлаждения. Орошение внешней
поверхности воздухоохладителей гликолем не допускается из-за
возможного попадания его в машины и их коррозии [3].
Для небольших вычислительных центров, системы
кондиционирования которых потребляют до 30 000 ккал/ч
холода, применяют и автономные кондиционеры,
размещаемые непосредственно в обслуживаемых помещениях
или вблизи них.
Системы по рис. б иногда осуществляют на базе
многозонального кондиционера [1].
В комфортных системах кондиционирования воздух
в помещениях распределяют по следующим схемам:
снизу — вверх [1, 6], как показано на рис. б;
сбоку — вверх (приток — через длинные, щелевые,
решетки, установленные под потолком в противоположных
стенах, вытяжка — через потолочную решетку или
осветительные приборы [7, 8]);
сверху — вверх (приток — через потолочные
воздухораспределители, вытяжка — через потолочные решетки
или перфорированный потолок [8], или приток и
вытяжка — через перфорированный потолок при подаче воздуха
ъ количестве 7—12 м3/(ч-м2) пола [1]).
В последнее время приобретает наибольшее
распространение комбинированное распределение по схеме
«сверху — вверх и вниз», при которой около 50% воздуха
удаляется снизу [5].
Относительная влажность регулируется по команде
датчика, установленного в потоке рециркуляционного
воздуха. Регулирование по методу точки росы признано
неэкономичным [5].
В системе автоматического регулирования, контроля
и сигнализации предусматривают установку самописцев
температуры и влажности, дифференциальных датчиков
изменения перепада давлений на воздушных фильтрах,
соединенных со звуковыми и световыми сигнальными
устройствами (сигналы подаются при достижении
предельной пылеемкости фильтров), реле протока у
вентиляторов.
Из систем автоматического регулирования
предпочтение отдают пневматической как наиболее простой и
надежной [4, 9].
Известны случаи использования тепловыделений ЭВМ
для отопления прилегающих помещений путем перевода
холодильных машин на работу по циклу теплового
насоса [9].
Все применяемые в системах кондиционирования
вычислительных центров материалы (тепловая изоляция,
шумопоглощэющие облицовки, отделочные и
фильтрующие материалы) должны быть несгораемыми [1].
В наиболее ответственных вычислительных центрах
предусматривают на случай аварий установку не менее
двух сблокированных между собой кондиционеров и
резервных насосов, а также временное переключение
охлаждения конденсаторов холодильных машин с градирен на
городской водопровод.
СПИКОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ASHRAE Guide and Data Book. Applications. New
York, 1968.
2. Hermans T. «Bau», 1970, Nr. 18, S. 796—802.
3. «TheHeat, and Ventilat. Engr. and J. of air condit.», 1970,
Vol. 44, No. 518, p. 127—130.
4. К 1 i n с a i d D. G. «Canad. Refrig. and air condit.»,
1964, Vol. 30, No. 12, p. 20—21.
5. Lehmann J. «Gesundheits—Ingenieur», 1971,
Bd. 92, No. 5, S. 131—134.
6. F e h s t F. Beitrag zur Fachtagung Luftungs- und
KHmatechnik, 1971, April, Dresden.
7. В а у t о n T. «Austral. Refrig., air condit. and Heat.»,
1966, Vol. 20, No. 9, p. 30—33.
8. «The Heat, and Ventilat. Engr. and J. of air condit.»,
1969, Vol. 42, No. 501, p. 510—517, 536, 542.
9. «The Heat, and Ventilat. Engr. and J. of air condit.»,
1970, Vol. 43, No. 512, p. 441—443.
Доктор техн. наукг проф. Е. Е. КАРПИС
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
536.24@83.57)'
Номограмма для расчета коэффициента теплоотдачи
в вертикальнотрубном пленочном абсорбере АХМ
Из-за отсутствия достаточно обоснованных данных по
теплоотдаче со стороны раствора тепловой расчет
пленочного вертикальнотрубного абсорбера представляет
затруднения.
Результатом проведенной нами экспериментальной
работы явилось установление зависимости коэффициента
теплоотдачи от температуры, концентрации и плотности
орошения водоаммиачного раствора, стекающего пленкой
по вертикальной трубе.
В размерном виде эту зависимость можно представить
^0,5 0,66^0,48^0,52
а = 26,4: -о^я ккал/(м*.ч.°С),
^0,23
где у — удельный вес раствора, кг/м3;
Ср — изобарная теплоемкость, ккал/(кг-град);
К — теплопроводность раствора, ккал/(м • ч • ° С);
\х — динамическая вязкость, кг/(м-ч).
Формула применима в следующих интервалах
изменения параметров:
концентрация водоаммиачного раствора ?—10—50%,
температура' орошающего потока на входе ^0р= 10—
50° С, плотность орошения Г~ 100—1500 кг/(м-ч).
На основании полученных данных построена
номограмма (см. рисунок) для удобства технических расчетов .
?, % ос-ю-3,ккал/(м2-ч °С)
10 20 30 40 50 1,2 1,3 1/, 1,5 1,6 1,7 1,8 f,9 2,0 2,1 2,2'
toofC\
Г-ю*кф-ч)
Номограмма для расчета коэффициента теплоотдачи в вер-
тикальнотрубном пленочном абсорбере водоаммиачной.
АХМ.
И. П. УСЮКИН, А. Д. ЧУМАЧЕНКОг
Ю. Д. КОЛОСКОВ — NMKbk
Рефераты
621.565:634.1/.7
Распределительный фруктовый холодильник емкостью
3000 т. ЛАПИНСКИЙ И. Б. «Холодильная техника»,
1972, № 9.
Описан типовой проект холодильника,
предназначенного для приема, длительного хранения и отпуска в
торговую сеть фасованных и упакованных в ящик фруктов.
Холодильник рассчитан на снабжение города или
городского района с населением в 300 тыс. человек. Приведены
техническая характеристика холодильного оборудования
и сметные данные. Иллюстраций 1.
621.565:634.1/.7
Холодильник емкостью 1500 т для хранения фруктов
в регулируемой газовой среде. МЕРТЕШОВ М. Н.,
ЯНЮК В. Я. «Холодильная техника», 1972, № 9.
Описан технический проект холодильника емкостью
1500 т для хранения фруктов в регулируемой газовой
среде. Приведены план холодильника, устройство
газоизоляции камер и принципиальная схема регулирования
и контроля газового состава камер.
Иллюстраций 3.
621.565.001.2
Особенности проектирования многоэтажных
распределительных холодильников для сейсмических районов. КАР-
ГАНОВ Г. А., МЕРТЕШОВ М. Н., ФАЙНШТЕЙН В. А.
«Холодильная техника», 1972, №9.
В статье изложены вопросы, связанные с
проектированием многоэтажных распределительных холодильников-
в сейсмических районах. При выборе схемы каркаса
здания рекомендована рамно-связевая схема как наиболее
надежная и экономичная, выявлены преимущества ее
перед рамной схемой каркаса. Таблиц 1. Иллюстраций 1-
621.565
Новый холодильник в Бакинском порту. АЛИЕВ А.
«Холодильная техника», 1972, № 9.
Описана планировка здания холодильника емкостью»
3000 т для приема рыбной продукции и ее хранения.
Приведена характеристика основного оборудования и,
приборов автоматики. Иллюстраций 1.
62
21.565:551.345.037.5
О повышении эффективности защиты грунтов под
холодильниками от промерзания. ЛИФАНОВ Б. В.
«Холодильная техника», 1972, № 9.
В статье дается анализ состояния изолированных
обогреваемых полов холодильников мясоперерабатывающих
предприятий и систем обогрева грунта. Приводятся
основные недостатки систем обогрева, а также недостатки
строительства и эксплуатации обогреваемых полов. Даются
рекомендации по улучшению проектирования
обогреваемых полов, повышению уровня строительно-монтажных
работ и эксплуатации изолированных полов и систем
обогрева. Таблиц 1. Список литературы — 4 названия.
621.565:629.12
Особенности холодильной установки с винтовыми
компрессорами на судах типа «Амурский залив». КАН А. В.,
ИОНОВ А. Г. «Холодильная техника», 1972, № 9.
Показаны преимущества использования на судах
винтовых одноступенчатых компрессоров и
воздухоохладителей непосредственного охлаждения. Таблиц 1. Список
литературы — 2 названия. Иллюстраций 4.
628.84
Минимальная емкость бака теплоносителя циклично
работающей холодильной установки. АНУФРИЕВ М. Е.
«Холодильная техника», 1972, № 9.
Дана формула для определения емкости бака системы
теплоносителя установки с регулированием холодопроиз-
водительности методом пуска — остановки машины.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
621.565.83
Автотранспортный термоэлектрический холодильник.
ЛЕБЕДЕВ В. Ф., СИМОНОВ В. А. «Холодильная техника»,
1972, № 9.
Рассмотрена конструктивная схема
термоэлектрического холодильника с несколькими охлаждающими
агрегатами. Установлено, что для широкого применения более
рациональны холодильники с охлаждением горячих
спаев с помощью естественной конвекции. Таблиц 1. Список
литературы — 5 названий. Иллюстраций 4.
628.84
Исследование горизонтальной тепловой трубы.
ВОРОНИН В. Г., РЕВЯКИН А. В., ТАРАСОВ В. С,
УСТИНОВ В. Я. «Холодильная техника», 1972, № д.
Исследована работоспособность в горизонтальном
положении тепловой трубы диаметром 20 мм с длиной
испарителя 1500 мм и конденсатора 75 мм. Приведены ее
рабочие характеристики в диапазоне передаваемых
мощностей 15—100 Вт и температур 20—65° С. Иллюстраций 5.
578.037.1
Исследование процесса замораживания биологических
объектов в аппарате с программным управлением.
МЕДВЕДЕВ П. М., БАБЕНКО Н. И., НЕДЕЛЬСКИЙ
Г. Т. «Холодильная техника», 1972, № 9.
Описаны конструкция и принцип действия
программного аппарата с пневмоуправлением, предназначенного
для замораживания костного мозга человека. Приведены'
методика и результаты исследований процесса
замораживания суспензии костного мозга в этом аппарате. Список
литературы — 6 названий. Иллюстраций 5.
663.674.001.5'
Микроскопический метод определения размеров
воздушных пузырьков в мороженом. ФИЛЬЧАКОВА Н. Н.
«Холодильная техника», 1972, № 9.
Предлагается метод исследования дисперсности
воздушной фазы мороженого, позволяющий производить,
микрофотосъемку, подсчет воздушных пузырьков по
фракциям и определять размеры пузырьков непосредственно с
препарата в условиях положительных температур. Этот"
метод может использоваться исследователями и
практиками при оценке качества мороженого.Список литературы—
9 названий. Иллюстраций 3.
621.572:658.562
К вопросу о квалиметрии холодильных машин. ЭЛЬ-
КИН И. А. «Холодильная техника», 1972, № 9.
В статье критикуются выводы, сделанные в двух,
статьях по квалиметрии (В. Н. Шувалова и В. Б.
Якобсона, а также Э. М. Бежанишвили). Предлагается
собственная таблица коэффициентов весомости того или иного-
качества изделия. Список литературы — 3 названия.
621.515.1.001.5:621.57
Экспериментальные характеристики фреоновой
центробежной компрессорной ступени с входным регулирующим
аппаратом осевого типа. ИВАНОВ Ю. В. «Холодильная
техника», 1972, № 9.
Рассматриваются экспериментальные характеристики
фреоновой центробежной компрессорной ступени
концевого типа при регулировании методом закрутки потока
перед колесом, Ми = 1,2. Приведены данные об
эффективности регулирования этим методом при условии Q0=
= var; t0> tK = const. Показано соотношение
коэффициентов потерь во входном регулирующем аппарате
осевого типа и величины углов закрутки потока при
различных положениях лопаток.
Список литературы — 5 названий. Иллюстраций 4.
634.75.037.5
Влияние замораживания на влагоудерживающую
способность ткани земляники. КРОТОВ Е. Г., ДЕРБЕДЕ-
НЕВА 3. А. «Холодильная техника», 1972, № 9.
Приведены экспериментальные данные по изменению*
влагоудерживающей способности растительной ткани
земляники в зависимости от условий замораживания и
температуры хранения. Опыты проводили с земляникой,
замороженной в скороморозильном аппарате при —35° С-
способом флюидизации и в жидком азоте методом
орошения и хранившейся затем при —18 и —30° С. Таблиц 1..
Список литературы — 8 названий. Иллюстраций 1.
¦
CONTENTS
СОДЕРЖАНИЕ
Si. D. Abramov, P. V. Vasilyev. Development of
Refrigerating Economy of Meat and Dairy Industry of RSFSR ... 1
B. V. Lifanov, A. M. Khelemsky. Effective Insulating
Materials and Designs of Insulating Constructions of Cold
Storage Warehouses 4
J. B. Lapinsky. Distribution Fruit Cold Store of 3000 t
Capacity 7
M. N. Merteshov, V. Y. Yanyuk.Cold Storeof 1500 t Capacity
for Controlled Atmosphere Storage of Fruit ....... 9
«G. A. Karganov, M. N. Merteshov, V. A. Feinstein.
Peculiarities of Projecting Multistorey Distribution Cold Storage
Warehouses for Seismic Regions 14
A. Aliyev. New Cold Storage Warehouse in Baku Port ... 15
>b. V. Lifanov. On Increasing Effectiveness of Cold Storage
Warehouse Frost-Heave Protection 17
A. V. Kan, A. G. Ionov. Peculiarities of Refrigerating Plant
with Screw Compressors on Vessels Type ,,Amursky Zaliv" 19
M. E. Anufriyev. Minimum Capacity of Cyclic Refrigerating
Plant Coolant Tank 22
V. F. Lebedev, V. A. Simonov. Automotive Transport
Thermoelectric Refrigerator 23
V. G. Voronin, A. V. Revyakin, V. S. Tarasov, V. Y.
Ustinov. Investigation of Horizontal Thermal Pipe 26
.P. M. Medvedev, N. I. Babenko, G. T. Nedelsky.
Investigation of Processes of Freezing Biological Objects in
Programme-Controlled Apparatus 30
N. N. Filchakova. Microscopic Method of Determining size
of Air Bubbles in Ice Cream 34
J. A. Elkin. On Problem of Qualimetry of Refrigerating
Machines 36
ASSISTANCE TO ECONOMIC EDUCATION
X. E. Fishkin. Prime Cost of Produce of Refrigerating
Combines and Distribution Cold Storage Warehouses ... 38
FROM DISSERTATIONS
U. V. Ivanov. Experimental Characteristics of Freon
Centrifugal Compression Stage with Inlet Control Axial-Type
Apparatus 42
Ж. G. Krotov, Z. A. Derbedenyeva. Influence of Freezing on
Moisture Retaining Ability of Strawberry Tissue ... 45
PRACTICE EXCHANGE
XI. Y. Senyagin, N. A. Elufimov. Operation of Intercoolers 47
.A. Y. Dovgan, V. D. Kritsky. Static Pressure Electronic
Control for Air Conditioning Systems 48
New
Inventions 49
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
Enlarged Meeting of Committee on Refrigerating Engineering
and Technology in Tashkent 51
BOOK REVIEW
ID. N. Prilutsky. Scientific Investigations on Refrigerating
Engineering and Technology 52
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
V. Y. Zhuravlenko. Papers of Commission 6 at XIII
International Congress of Refrigeration 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
E. E. Karpis. Air Conditioning in Computer Centres .
REFERENCE DATA
59
J. P. Usyukin, A. D. Chumachenko, U. D. Koloskov. Nomogram
for Calculating Heat Transfer Coefficient in Vertical-Tube
Film Absorber 62
^Summaries 62
H. Д. Абрамов, П. В. Васильев. Развитие холодильного
хозяйства мясной и молочной промышленности РСФСР 1
Б. В. Лифанов, А. М. Хелемский. Эффективные
изоляционные материалы и новые конструкции ограждений
холодильников 4
И. Б. Лапинский. Распределительный фруктовый
холодильник емкостью 3000 т 7
М. Н. Мертешов, В. Я. Янюк. Холодильник емкостью
1 500 т для хранения фруктов в регулируемой газовой
среде 9
Г. А. Карганов, М. Н. Мертешов, В. А. Файнштейн.
Особенности проектирования многоэтажных
распределительных холодильников для сейсмических районов 1 4
А. Алиев. Новый холодильник в Бакинском порту ... 15
Б. В. Лифанов. О повышении эффективности защиты
грунтов под холодильниками от промерзания .... 17
A. В. Кан, А. Г. Ионов. Особенности холодильной
установки с винтовыми компрессорами на судах типа
«Амурский залив» 19
М. Е. Ануфриев. Минимальная емкость бака
теплоносителя циклично работающей холодильной установки 2 2
B. Ф. Лебедев, В. А. Симонов. Автотранспортный
термоэлектрический холодильник 23
В. Г. Воронин, А. В. Ревякин, В. С. Тарасов, В. Я-
Устинов. Исследование горизонтальной тепловой трубы 2 6
П. М. Медведев, Н. И. Бабенко, Г. Т. Недельский.
Исследование процесса замораживания биологических
объектов в аппарате с программным управлением ... 30
Н. Н. Фильчакова. Микроскопический метод определения
размеров воздушных пузырьков в мороженом ... 34
И. А. Элькин. К вопросу о квалиметрии холодильных
машин 36
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
3. Е. Фишкин. Себестоимость продукции
хладокомбинатов и распределительных холодильников .... 38
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Ю. В. Иванов. Экспериментальные характеристики
фреоновой центробежной компрессорной ступени с
входным регулирующим аппаратом осевого типа 4 2
Е. Г. Кротов, 3. А. Дербеденева. Влияние
замораживания на влагоудерживающую способность ткани
земляники 45
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ю. Я. Сенягин, Н. А. Елуфимов. Эксплуатация
промежуточных сосудов 47
A. Я. Довгань, В. Д. Крицкий. Электронный регулятор
статического давления для систем кондиционирования
воздуха 48
Новые изобретения 49
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Расширенное заседание Комитета по холодильной
технике и технологии в Ташкенте 51
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Д. Н. Прилуцкий. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 52
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
B. Я- Журавленке Доклады на 6-й комиссии XIII
Международного конгресса по холоду 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха в
вычислительных центрах. 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
И. П. Усюкин, А. Д. Чумаченко, Ю. Д. Колосков.
Номограмма для расчета коэффициента теплоотдачи в
вертикальнотрубном пленочном абсорбере АХМ . . .
Рефераты
62
62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, Б. С. Вейнберг, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, доктор
техн. наук, проф. В. С. Мартынозский, М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор тех:!, наук А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т-11791.
Уч.-изд.
Сдано в набор 14/VIII 1972 г. Объем 4
7,89. Усл. п. л. 6,72. Формат 84X108Vie-
л. Подписано
Тираж 16 980 экз.
к печати
Заказ 1449
5/IX 1972 г.
Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат ГлаЕполиграфпрома Государственного комитета при Совете Министров СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли.
ж*. Чехов Московской области