Текст
СПРАВОЧНИК
ПО ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАМ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
Ci
В ЧЕТЫРЕХ ТОМАХ
Под общей редакцией
И. Е. БОРИЧЕВА, А. И. ДАНИЛЕНКО, А. М. ХРАМУШИНА,
Ф. Б. ЯКУБОВСКОГО
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
МОСКВА 1963 ЛЕНИНГРАД
ТОМ ПЕРВЫЙ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
В ДВУХ ЧАСТЯХ
часть первая
Под редакцией
Я. М. БОЛЫНАМА, В. А. ГРАЧЕВА, М. Л. САМОВЕРА
Державка республ1жа!кька!
! науково-техшчна
Lil Б Л10ТЕКА УРСР I
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
МОСКВА
1963
ЛЕНИНГРАД
А. А. Александров, П. И. Анастасией, В. И. Вертебный, Р. Е. Гель-
ман, А. А. Ермилов, М. М. Зеленецкий, К. Ф. Красовский, С. С. Лаза- .
рев.'Д. С. Лившиц, Г. Р. Миллер, А. М. Семчинов, С. Г. Шестаков
Справочник готовится к изданию в четырех томах. Первый
том, состоящий из двух частей, посвящен проектированию элек-
тротехнических установок и содержит разделы: электроснабже-
ние и подстанции, линии электропередачи напряжением 10, 35,
110 кв, электрические сети, силовое электрооборудование, элек-
тропривод, автоматика и телемеханика, электрическое освещение,
электрифицированный промышленный транспорт, заземление,
молниезащитные устройства и технологические датчики.
Справочник рассчитан на инженерно-технических работни-
ков, занятых проектированием, монтажом и наладкой электро-
технических установок промышленных предприятий.
6П2.1 Справочник по электроустановкам промышленных предприятий. Под общей ред.
С 74 Боричева И. Е., Даниленко А. И., Храмушина А. М.. Якубовского Ф. Б.,
т. 1, Проектирование электроустановок промышленных предприятий, ч. I, под ред.
Большама Я- М-, Грачева В. А., Самовера М. Л., М.—Л., Госэиергоиздат, 1963.
720 с. с черт.
621.315.174-621.311.4(03)
Редактор М. И. Николаева Техн, редактор Н. И. Борунов
Сдано в набор 7/IX 1962 г. Подписано к печати 8/IV 1963 г.
Т-00260 Тираж 50 000 экз. Бумага 70Х1081/,» 61,65 печ. л. Уч.-изд. л. 70,2
Цена: в переплете № 5—3 р. 66 к., в переплете № 7—3 р. 71 к. Заказ 2580
Типография № I Госэиергоиздата. Москва, Шлюзовая наб., 10.
ПРЕДИСЛОВИЕ
В Программе Коммунистической пар-
тии Советского Союза, принятой на XXII
съезде КПСС, предусмотрены такие темпы
развития всех отраслей народного хозяй-
ства, при которых объем продукции возра-
стет примерно в 2,5 раза в течение бли-
жайших 10 лет и не менее чем в 6 раз в
течение 20 лет; намечена полная электри-
фикация страны и совершенствование на
этой основе техники, технологии, н органи-
зации общественного производства во всех
отраслях народного хозяйства.
Годовое «производство электроэнергии
будет доведено к концу первого десятиле-
тия до 900—>1 000, а к 1980 г. — до 2 700—
3 000 млрд, кет • ч.
Ноябрьский пленум ЦК КПСС ставит
большие .и .новые задачи перед многочислен-
ными (работниками проектных, монтажных,
наладочных и заводских организаций, рабо-
тающих в области электрификации промыш-
ленности. Эти организации не располагают
в .настоящее 'время в достаточной мере си-
стематизированными .материалами для пра-
вильного решения на современном уровне
разнообразных технических вопросов, воз-
никающих при осуществлении проектирова-
ния, монтажа «и наладки электрической час-
ти промышленных установок. Авторы «Спра-
вочника по электроустановкам промышлен-
ных предприятий» выражают .надежду, что
•издание этого «Справочника» окажет орга-
низациям «необход имую помощь в этом деле.
«Справочник» составлен работниками
системы Главэлектромонтажа б. Министер-
ства монтажных и специальных строитель-
ных работ РСФСР и отражает большой тео-
ретический и практический опыт, накоплен-
ный организациями Главэлектромонтажа
при осуществлении электрификации про-
мышленных предприятий, а -также других
сложных инженерных сооружений.
К составлению этого «Справочника»
был привлечен также ряд работников Глав-
электромонтажа б. Министерства монтаж-
ных и специальных строительных работ
УССР.
«Справочник» состоит нз четырех сле-
дующих томов:
том первый «Проектирование электро-
установок» (выпускается в двух частях);
том второй «Монтаж электроустано-
вок»;
том третий «Наладка электроустано-
вок»;
том четвертый «Электроконструкцин,
монтажные изделия м приспособления».
Настоящая первая часть первого тома
«Справочника» посвящена вопросам проек-
тирования электроснабжения и подстанций,
линий электропередачи и электрических се-
тей.
Остальные вопросы проектирования
(силовое электрооборудование, электропри-
вод. автоматика и телемеханика, электри-
ческое освещение, электрифицированный
промышленный транспорт, заземление, мол-
ииезащитные устройства и технологические
датчики) включены во вторую часть пер-
вого тома «Справочника».
Первый том справочника составлен
коллективом авторов института «Тяжпром-
электропроект». В составлении раздела 2
принимал участие инж. Лазарев С. С. (ин-
ститут «Электропроект») и раздела 10 —
инж. М. Р. Найфельд (трест «Центроэлек-
тромонтаж»).
Авторами отдельных разделов первого
тома «Справочника» являются:
А. А. Александров, Р, Е. Гельман («раз-
дел 1); В. И. Вертебный, А. А. Ермилов,
В. М. Климиксеев, С. С. Лазарев, Г. Р. Мил-
лер, А. М. Сем чинов и С. Г. Шестаков
(раздел 2); П. И. Анастасиев, М. М. Зеле-
нецкий (раздел 3); К- Ф. Красовский,
Д. С. Лившиц (.раздел 4); Г. А. Карвов-
ский, Д. С. Лившиц и С. П. Окороков (раз-
дел 5); С. Н. Вешеневский, Л. А. Горн-
6
Предисловие
штейн, М. Г. Зименков, В. М. Климиксеев.
А, Н. Кореневский, И. И. Лигерман, С. С.
Ройзен, О. А. Синицын и Я. Ю. Солодухо
(раздел 6); А. А. Брострем, П. Н. Клейн,
Я. И. Лейбзон, М. Б. Милич, А. Б. Поляк
и Э. А. Соскин (раздел 7); С. А. Клюев,
Г. М. Кнорринг ш М. С. Рябов (раздел 8);
О. И. Логинов и В. Н. Стаскж (раздел 9);
М. Р. Найфелвд (раздел 10); П. И. Анаста-
сиев (раздел 1.1); Г. А. Гельман, Я-И. Лейб-
зон и М. Б. Милич (раздел 12).
В .редактировании первого тома «Спра-
вочника» принимали участие М. Д. Сухо-
вольский (бригадир), J1. И. Анастасиев,
А. А. Брострем, Р. Е. Гельман, К- Ф. Кра-
совский, Б. Т. Кузнецов, В. М. Маштаков,
Е. И. Сегал, П. Ф. Соловьев м Л. М. Твер-
дин, за что составители «Справочника» при-
носят им свою благодарность.
Издательство и составители «Справоч-
ника» обращаются с просьбой к читателям
дать свои замечания и предложения по
улучшению «Справочника» по адресу: Мо-
сква, Шлюзовая наб., 10, Госэнергоиздат,
Редакции «Справочника по электроустанов-
кам промпредприятий».
•4.
ПРИНЯТЫЕ В „СПРАВОЧНИКЕ"
СОКРАЩЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
АВР — автоматическое включение ре-
зерва;
АПВ — автоматическое повторное вклю-
чение;
АРЧ — автоматическая разгрузка по
частоте;
ВЛ — воздушная линия электропере-
дачи;
Г-Д — генератор-двигатель;
ГГГП — главная понизительная подстан-
ция;
действ. —действительный;
к. з. — короткое замыкание;
к. п. д. — коэффициент полезного действия
КРУ — комплектное распредел ительиое
устройство;
КТП — комплектная трансформаторная
подстанция;
МУ — магнитный усилитель;
ы. д. с. — магнитодвижущая сила;
а. с. — намагничивающая сила;
ОРУ — открытое распределительное уст-
• ройство;
ПВ — относительная продолжитель-
ность включения;
РВ—ртутный выпрямитель;
РП — распределительный пункт;
РПП— ртутно-преобразовательная под-
станция;
РУ — распределительное устройство;
т. к. з. — ток короткого замыкания;
ТП — трансформаторная подстанция;
т-р — трансформатор;
ТЭЦ — теплоэлектроцентраль;
УРВ-Д — управляемый ртутный выпрями-
тель-двигатель;
ЦРУ — центральное распределительное
устройство;
э. д. с. — электродвижущая сила;
ЭМУ — электромашииный усилитель;
р. — размыкающий контакт;
з. — замыкающий контакт;
п. — переключающий контакт.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие..................... 5
Принятые в «Справочнике» сокращен-
ные обозначения ................. 6
Раздел первый
Общие сведения
А. Электротехнические и общетех-
нические величины. Меры и еди-
ницы измерения
1-1. Буквенные обозначения электри-
ческих и общетехническнх вели-
чин и единиц измерения ........ 11
1-2. Единицы измерения и их соотно-
шения ......................... 17
1-3. Числовые значения некоторых
часто встречающихся математиче-
ских величин................... 21
1-4. Греческий и латинский алфавиты 22
1-5. Размеры человеческого тела в раз-
личных положениях.............. 22
Б. Общая электротехника
1-6. Термический, химический и элек-
тродинамический эффекты тока . . 23
1-7. Расчетные формулы для цепей по-
стоянного тока..................... 23
1-8. Электромагнетизм.............. 23
1-9. Расчетные формулы для цепей пе-
ременного тока..................... 24
В. Электротехнические материалы
1-10. Характеристики металлов, спла-
вов и ф еррнтовых изделий ... 25
1-11. Электроизоляционные материалы 28
1-12. Влияние кислот и щелочей на ма-
териалы ........................... 31
1Г. Строительные материалы
1-13. Общие сведения............... 34
1-14. Допускаемые напряжения для
строительных материалов, дета-
лей и конструкций ............. 36
1-15. Основные сведения о бетоне и же-
лезобетоне .................... 37
Д. Рекомендуемые сокращенные сор-
таменты металлов и метизов
1-16. Сталь прокатная.............. 39
1-17. Гнутые стальные профили ... 47
1-18. Метизы ...................... 49
1-19. Стальные трубы............... 58
Е. Выдержка из действующих обще-
союзных стандартов и Правил
устройства электроустановок
1-20. Классификация электроустановок
и помещений, исполнения электро-
оборудования ................... 61
1-21. Номинальные стандартные напря-
жения в стационарных электро-
установках (ГОСТ 721-62) .... 66
1-22. Допустимые температуры нагрева
элементов электрооборудования 67
1-23. Влияние температуры окружаю-
щего воздуха и высоты места
установки над уровнем моря на
работу электрооборудования ... 68
Ж. Климатические и метеорологи-
ческие данные
1-24. Температура воздуха, скорость
ветра и другие данные для раз-
личных областей СССР.............. 69
3. Условные графическое обозначе-
ния
1-25. Условные обозначения в элек-
трических схемах установок силь-
ного тока (ГОСТ 7624-55) .... 72
1-26. Условные обозначения электро-
оборудования и электропроводок
на планах (ГОСТ 7621-55) .... 98
1-27. Указания по оформлению черте-
жей ..........................100
Раздел второй
Электроснабжение
и подстанции
А. Определение электрических нагрузок;
выбор и регулирование напряжения:
выбор трансформаторов
и подстанций
2-1. Средние нагрузки и удельные рас-
ходы энергии.......................103
2-2. Максимальная мощность нагрузки;
потери энергии и мощности; пико-
вый ток; нагрузка, создаваемая
однофазными электроприемииками 120
2-3. Технико-экономические сравнения
вариантов электроснабжения . . . 130
2-4. Выбор напряжений...............132
2-5. Колебания напряжения при толчках
нагрузки.........................134
2-6. Регулирование напряжения .... 135
2-7. Категории электроприемников по
бесперебойности электроснабжения 135
2-8. Выбор трансформаторов..........141
2-9. Выбор подстанций...............143
^ииержание
Б. Схемы электроснабжения
и подстанций
2-10. Общие указания по выбору схем
электроснабжения...............144
2-11. Способы питания предприятий
электроэнергией................145
2-12. Схемы распределения - электро-
энергии .......................147
2-13. Указания по применению схем
коммутации подстанций и комму-
тационной аппаратуры...........154
2-14. Схемы и компоновки цеховых под-
станций 6—10 кв................156
2-15. Схемы передвижных подстанций
6—10 кв (рис. 2-24 и 2-25) .... 166
2-16. Схемы подстанций 35—ПО кв
(рис. 2-26—2-34).............. 167
2-17. Схемы комплектных устройств 170
В. Токи короткого замыкания
2-18. Условные обозначения - . . . . 177
2-19. Пересчет сопротивлений и приве-
дение их к базисным условиям . 178
2-20. Приведение абсолютных значений
индуктивных (реактивных) сопро-
тивлений к одной ступени напря-
жения .........................180
2-21. Сопротивления воздушных и ка-
бельных линий, шинопроводов
6—10 кв, трансформаторов и эле-
ментов аппаратов...............180
2-22. Индуктивные сопротивления синх-
ронных машин...................182
2-23. Расчетные схемы и схемы заме-
щения. Приведение схем замеще-
ния к простейшему виду .... 184
2-24. Расчет т. к. з. в установках выше
1 кв переменного тока..........185
2-25. Расчет т. к. 3. в установках до
1 кв переменного тока..........193
2-26. Расчет токов однофазного к. з.
на стороне 400—230 в трансфор-
маторов с соединением обмоток
звезда-звезда с выведенной и глухо
заземленной нейтралью ..... 197
2-27. Расчет т. к. з. на стороне выпрям-
ленного тока ртутно-выпрямитель-
ных (РВ) установок.............204
2-28. Ток к- 3. в сетях, получающих
питание от машин постоянного
тока......................... 206
Г. Выбор электрических аппара-
тов, изоляторов и проводников вы-
сокого напряжения (выше 1 кв)
2-29. Общие указания.................207
2-30. Формулы и указания по выбору
аппаратов высокого напряжения,
шин и кабелей...................211
2-31. Основные технические данные
аппаратов высокого напряжения 238
2-32. Термическая и динамическая
устойчивость аппаратов высокого
напряжения и шин и термическая
устойчивость кабелей .............. 277
~ Г" ---
Д. Защита подстанций и вращаю-
щихся машин от перенапряжений
2-33. Определение перенапряжений. За-
щита электрооборудования под-
станций, связанных с ВЛ .... 277
2-34. Защита вращающихся машин
в электроустановках, связанных
с ВЛ................................288
2-35. Защита электроустановок 6—10
и 35 кв от внутренних перенапря-
жений .........................288
2-36. Технические данные вентильных
разрядников....................289
2-37. ‘ Защита открытых подстанций от
прямых ударов молнии...........290
Е. Силовые трансформаторы
и автотрансформаторы
2-38. Основные характеристики транс-
форматоров ........................290
2-39. Группы и схемы соединений транс-
форматоров ...................298
2-40. Допустимые перегрузки трансфор-
маторов ......................298
2-41. Охлаждение трансформаторов . . 301
2-42. Регулирование напряжения транс-
форматоров ........................301
2-43. Размеры и вес трансформаторов 302
2-44. Основные характеристики авто-
трансформаторов ...................302
Ж- Ртутно-выпрямительные (РВ)
агрегаты и подстанции
2-45. Основные технические данные РВ 304
2-46. Основные соотношения и расчет-
ные формулы при различных схе-
мах питания РВ.....................312
2-47. Вспомогательные устройства . . . 315
2-48. Трансформаторы, автотрансформа-
торы и реакторы для РВ агрега-
тов ..........................321
2-49. Комплектация и технические дан-
ные РВ агрегатов..............326
2-50. Быстродействующие воздушные
выключатели и реле сеточной за-
щиты .........................329
2-51. Примеры схем ртутно-преобразо-
вательных подстанций (РПП) . . 335
2-52. Конструкции ртутно-преобразова-
тельиых подстанций (РПП) . . . 340
3. Аккумуляторные установки
и зарядные устройства
2-53. Технические данные аккумулято-
ров и зарядных устройств .... 347
2-54. Выбор аккумуляторных батарей 351
2-55. Схемы включения аккумулятор-
ных батарей...................352
2-56. .Установка аккумуляторных бата-
рей .........................353
И. Релейная защита
2-57. Указания по проектированию ре-
лейной защиты......................360
2-58. Релейная защита элементов элек-
трических установок...........360
2-59. Защита плавкими предохраните-
лями .........................377
2-60. Технические данные реле .... 378
2-61. Расчет и вы.бор релейной зашиты 402
Содержание
9
К- Электрические измерения
и учет электроэне ргии
2-62. Указания по учету электроэнер-
гии и измерению электрических
величии............................414
2-63. Технические данные измеритель-
ных приборов и счетчиков .... 422
2-64. Схемы включения измерительных
приборов и счетчиков ............. 444
2-65. Контроль изоляции и схемы син-
хронизации ....................447
Л. Повышение коэффициента
мощности
2-66. Выбор мощности и типа компен-
сирующих устройств.............450
2-67. Технические данные компеиси-
рующих устройств...............457
2-68. Схемы включения и регулирова-
ния конденсаторных батарей . . . 458
2-69. Определение наивыгоднейшего
коэффициента мощности Синхрон-
ных двигателей.....................462
2-70. Установка и конструкции конден-
саторных батарей (рис. 2-274—
2-277)........................ 467
М. Автоматика и самозапуск
электродвигателей
2-71. Автоматическое повторное вклю-
чение (АПВ)....................471
2-72. Автоматическое включение ре-
зервного питания (АВР)........472
2-73. Автоматическая разгрузка .... 476
2-74. Самозапуск электродвигателей . . 477
II. Управление высоковольтными
выключателями, предупреждающая
и аварийная сигнализация
2-75. Схемы управления высоковольт-
ными выключателями.................481
2-76. Схемы предупреждающей и ава-
рийной сигнализации................483
2-77. Элементы схем управления высо-
ковольтными выключателями
и схем предупреждающей и ава-
рийной сигнализации................484
О. Распределительные устройства
(РУ), подстанции, трансформатор-
ные помещения и масляное
хозяйство
2-78. Указания по конструктивному вы-
полнению РУ и подстанций. . • 487
2-79. Требования к зданиям помеще-
ниям и конструкциям подстанции 490
2-80. Размеры приближения подстан-
ций к зданиям, м, по условиям по-
жарной безопасности (ПУЭ,
1950 г.)...........................494
2-81. Наименьшие допустимые расстоя-
ния в свету до токоведущих ча-
стей в РУ и столбовых подстан-
циях (ПУЭ, 1950 г.)................495
2-82. Наименьшие допустимые размеры
коридоров и проходов. в РУ, ка-
мерах трансформаторов и поме-
щения щитов (ПУЭ, 1950 г.). . . 497
2-83. Типовые конструкции камер
и ячеек РУ высокого напряжения 499
2-84. Типовые трансформаторные под-
станции ..........................510
2-85. Типовые конструкции распредели-
тельных щитов треста .Электро-
монтажконструкция*................514
2-86. Комплектные трансформаторные
подстанции (КТП) и комплект-
ные распределительные устрой-
ства (КРУ) . ...............521
2-87. Масляное хозяйство ........537
Раздел третий
Воздушные линии
электропередачи
А. Провода и тросы
3-1. Общие указания ..............538
3-2. Технические характеристики прово-
дов и тросов................ 538
3-3. Расход проводов..............540
Б. Электрический расчет
3-4. Выбор проводов по экономической
плотности тока............... 540
3-5. Проверка по токовой нагрузке . . 541
3-6. Проверка на потерю напряжения 541
В. Механический расчет проводов
и тросов
3-7. Допустимые напряжения в прово-
дах и тросах......................548
3-8. Расчетные климатические условия 550
3-9. Тяженне в проводах и тросах . . 550
3-10. Критический пролет..........550
3-11. Удельные нагрузки на провода
и тросы....................• . . . 550
3-12. Определение напряжений и стрел
провеса при точках подвеса про-
вода на одной высоте (рис. 3-5) 562
3-13. Определение напряжений и стрел
провеса провода при точках под-
веса на разной высоте (рис. 3-6) 562
3-14. Большие пролеты воздушных ли-
ний ......................... 563
Г. Расстановка опор
3-15. Общие указания..............563
3-16. Построение и использование ша-
блонов ..................563
3-17. Расчет переходов............565
3-18. Расчетный пролет............565
3-19. Нормируемые расстояния пересе-
чения ВЛ с инженерными соору-
жениями ......................566
Д. Изоляция и арматура
3-20. Типы и характеристики линейных
изоляторов....................568
3-21. Линейная арматура...........568
Е. Защита от атмосферных
пе ренап ряжений
3-22. Защита линий................576
3-23. Защита пересечений линий между
собой....................... 577
3-24. Защита подходов к подстанциям
и к РУ с вращающимися машинами 578
10
Содержание
3-25. Трубчатые разрядники.........579
3-26. Вентильные разрядники.........582
3-27. Защитные промежутки...........583
Л-28. Молниеотводы ................583
3-29. Заземлители............... . 583
Ж. Опоры и основания
3-30. Опоры...................... 589
3-31. Основания ..................609
. до 1 000 в
3-32. Основные правила устройства . . 609
3-33. Элементы линий................613
Литература..........................620
Раздел четвертый
Электрические сети
А. Основные технические данные
шин, изолированных проводов
и кабелей
4-1. Шины..........................621
4-2. Изолированные провода.........622
4-3. Силовые кабели напряжением до
35 кв.........................625
4-4. Контрольные кабели............632
Б. Выбор проводников по нагреву
и экономической плотности тока
4-5. Расчет допустимых по нагреву
токовых нагрузок на проводники 636
4-6. Условия, принятые при расчете
допустимых длительных токовых
нагрузок в таблицах ПУЭ, гл. 1-3 641
4-7. Таблицы допустимых длительных
токовых нагрузок на провода,
шнуры и кабели с резиновой и по-
лихлорвиниловой изоляцией . . . 642
4-8. Таблицы допустимых длительных
токовых нагрузок на кабели с бу-
мажной изоляцией..................643
4-9. Таблицы допустимых длительных
токовых нагрузок на голые про-
вода и шины...................645
4-10. Особенности расчета допустимых
длительных токовых нагрузок на
кабели, прокладываемые в бло-
ках . . . ’.........................647
4-11. Выбор сечений проводников по
экономической плотности тока. . 647
В. Выбор электропроводок
в зависимости от условий
прокладки и среды
4-12. Электропроводки, выполненные
изолированными проводами, шну-
рами и небронированными кабе-
лями малых сечений с резиновой
изоляцией до 1 кв..................650
4-13. Силовые и контрольные кабели.
Общие указания................654
Г. Устройство сетей
4-14. Внутренние электропроводки на-
пряжением до 1 кв. Общие ука-
зания .........................655
4-15. Кабельные сети до 35 кв ... . 658
4-16. Прокладка кабелей и токопрово-
дов в кабельных сооружениях
н шинных туннелях..............673
4-17. Токопроводы..................677
4-18. Устройство сетей во взрывоопас-
ных помещениях...............682
Д. Защита сетей напряжением
до 1 000 е
4-19. Общие требования ПУЭ.........685
4-20. Выбор уставок защиты.........688
Е. Расчет сетей по потерям
напряжения
4-21. Общие указания...............698
4-22. Расчетные формулы............700
4-23. Сопротивление проводников . . . 705
4-24. Вспомогательные таблицы для рас-
чета сетей, выполненных прово-
дами, кабелями и алюминиевыми
шинами...........................710
4-25. Вспомогательные таблицы для
расчета стальных токопроводов
и крановых троллеев ........ 713
Литература.......................717
Алфавитный указатель.............717
РАЗД.ЕЛ ПЕРВЫЙ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
А. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ И ОБЩЕТЕХНИЧЕСКИЕ
ВЕЛИЧИНЫ. МЕРЫ И ЕДИНИЦЫ ИЗМЕРЕНИЯ
1-1. БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
И ОБЩЕТЕХНИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН И ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ
Таблица 1-1
Основные электрические величины (ГОСТ 1494-61, ГОСТ 9867-611 и ГОСТ 8033-61)
Наименование величины Обозначения величин Наименование единицы измере- ния Обозначение единиц
главные запасные русскими буквами ч латински- ми пли гре- ческими буквами
Восприимчивость магнитная kji — — — —
Восприимчивость диэлектрическая — — — . —
Емкость электрическая С — фарада* ф F
Заряд электрона Я е — — —
Индуктивность L —- геири* гн н
Индуктивность взаимная М L генри* гн н
Индукция магнитная В — тесла* вебер иа квад- ратный метр гаусс тл вб}м* гс т Wb/m* Gs
Количество электричества; заряд электрический Q — кулон (ампер- секунда)* к (а сек) С (A-s)
Коэффициент затухания а — — — —
Коэффициент магнитного рассея- ния с — — — —
Коэффициент распространения X — — — —
• С 1963 г. вводятся для предпочтительного применения новая универсальная международная система
единиц СИ (SI).
Здесь н далее а таблицах 1-1 н 1-2 знаком» отмечены единицы СИ.
output ьиииепия
[Разд. 1
Продолжение табл. 1-1
Наименование величины Обозначения величин Наименование единицы измере- нии Обозначения единиц * 9
главные запасные русскими буквами латински- ? си или гре- ческими ; буквами *
Коэффициент связи k — — — 1
Коэффициент фазы — — — —
Коэффициент трансформации п k — — — ч*.
Момент магнитный м — ампер X квад- ратный метр а»м* А-ш2
Мощность электрической цепи активная р — ватт* вт W
Мощность электрической цепи полная S р. вольт-ампер* ва VA
Мощность мгновенная р — — — —
Мощность электрической цепи реактивная а вольт-ампер реактивный* вар var
Намагниченность; интенсивность намагничивания I м — — —
Напряжение электрическое и — вольт* в V
Напряженность магнитного поля н — ампер на метр* а/м A/m
Напряженность электрического по- ля Е — вольт на метр* в[м V/m
Плотность электрического тока В J ампер на квад- ратный метр* а[м* A/m2
Плотность электрического заряда линейная т — — — —
Плотность электрического заряда объемная р — — — —
Плотность электрического заряда поверхностная а — — — —
Поляризованность; интенсивность поляризации Р — кулон на квад- ратный метр к!м2 C/m2
Потенциал векторный А — — — —
Потенциал скалярный V V — — —
Поток магнитный ф — вебер* максвелл1 вб мкс Wb. Mx
* 1 мкс — 10“® вб.
§ 1-1 ]
Буквенные обозначения электрических и общетехнических величин
13
Продолжение табл. 1-1
Наименование величины Обозначении величин Наименование единицы измере- ния Обозначения единиц
главные запасные русскими буквами латински- ии или гре- ческими буквами
Потокосцепление Ч' — — — —
Проводимость электрическая ак- тивная g G сименс* сим S
Проводимость магнитная g« Gm, Л — — —
Проводимость электрическая пол- ная У — —
Проводимость электрическая реак- тивная Ь в — — —
Проводимость электрическая удельная а Y — — —
Проводимость электрической це- пи комплексная Y — — — —
Проницаемость диэлектрическая Е — — — —
Проницаемость магнитная р — — — —
Разность фаз напряжения и тока V — — — —
Сила намагничивающая F в ампер* а А
Сила электродвижущая Е э вольт* в V
Смещение электрическое D — — — —
Сопротивление электрическое ак- тивное Г R ом* ом 2
Сопротивление волновое ком- плексное Z. — — — —
Сопротивление магнитное Гм Ям ампер на вебер* а/вб A/Wb
Сопротивление электрическое пол- ное Z — ом ОМ 2
Сопротивление электрическое ре- активное X X ом ом 2
Сопротивление электрическое удельное 1' — ом-метр* ОМ'М 2-m
14
Общие сведения
[Разд. I
Продолжение табл. 1-1
Наименование величины * Обозначения величии Нанмеио ванне единицы измере- ния Обозначения единиц
главные запасные ^русскими буквами латински- ми или гре- ческими буквами
Сопротивление электрической це- пи комплексное Z — ом* ОМ 2
Ток электрический; сила тока . I — ампер* а А
Угол диэлектрических потерь $ — — — —
Частота электрического тока f V герц* гц Hz
Частота угловая СО 2 — — —
Число витков обмотки W N — — —
Число фаз многофазной системы т — — — —
Запасные буквенные обозначения при-
меняют взамен основных обозначений в
тех случаях, когда применение последних
может вызвать недоразумение вследствие
обозначения одной и той же буквой раз-
ных понятий (величин).
Индексы должны, как правило., распо-
лагаться внизу у основания буквы обозна-
чения. Верхние’ индексы допускаются в ви-
де исключения.
В качестве нижних индексов применя-
ются:
цифры — для обозначения порядковых
номеров, например Л, iz, г*з'.
строчные буквы русского алфавита, со-
ответствующие начальным v буквам (или
характерным буквам) и а именования про-
цесса, состояния н т. п., например, х —для
режима холостого хода, к — для режима
короткого замыкания, а — для активной со-
ставляющей тока или напряжения;
буквы латинского и греческого алфа-
вита, если оин должны указывать на связь
с понятием, для которого в качестве ос-
новного буквенного обозначения установ-
лено обозначение латинской или греческой
буквой, например хс — реактивное сопро-
тивление емкости, xL — реактивное сопро-
тивление индуктивности.
Для обозначения магнитных и электри-
ческих величин рекомендуется применять
следующие индексы:
м — для магнитных величин;
э — для электрических величин.
Мгновенные значения э. д. с., напэя-
жения и тока обозначаются соответствую-
щими строчными буквами: е, щ i.
Действующие значения э. д. с., напря-
жения и тока, а также значения этих ве-
личин для постоянного тока обозначают-
ся прописными буквами £, L/, /.
Максимальные (амплитудные) значе-
ния э. д. с., напряжения и тока при их гар-
моническом изменении обозначаются соот-
ветствующими прописными буквами с ин-
дексом т: Ет, Ощ,
§ 1-1]
Буквенные обозначения электрических и общетехнических величин
15
Таблица 1-2
Наименование величины Обозначение величин Наименование единицы измерения Обозначения единиц
русскими буквами латински- ми пли гре- ческими буквами
главные запас- ные
Вес G P.Q килограмм тонна центнер кг m Ц kg t
Вес удельный Y — ньютон на кубический метр* н1мг N/m’
Время t секунда* минута i час сек мин ч s mln h
Высота Н, h — метр* м m
Вязкость: динамическая кинематическая (единица условной вязкости) — — пуаз стокс градус Энглера пз ст °Э p St
Давление р бар атмосфера техническая атмосфера физическая миллиметр ртутного столба миллиметр водяного столба иьютои на квадратный метр* бар ат или кГ[см* атм мм рт. ст. мм вод. ст. н/м* bar at или kG/cma mm Hg mm H2O N/ma
Диаметр D, d — метр* м m
Длина волны X — метр* м Ш
Длина L, 1 — метр* м m
Количество освещения Н — люкс-секунда* лк-сек 1X-3
Количество теплоты Q — джоуль* калория (малая) дж кал J cal
Коэффициент полезного действия (к. п. д.) Ч — — — —
Коэффициент теплоотда- чи а — — — —•
Коэффициент теплопере- дачи k — — — —
Масса m — килограмм* кг kg
Момент жнерцин (дина- мический) J — килограммХквадратный метр* К2‘Мг kg-m2
Момент силы м — иыот»нХметР кГ-м н-л kG-m N-m
16
Общие сведения
(Разд. 1
Продолжение табл. 1-2
Наименование величины Обозначения величии Наименование единицы измерения Обозначения единиц
русскими буквами латински- ми или гре ческими буквами
главные запас- ные
Объем V кубический метр* литр гС Ы Ш3 1
Освещенность Е — люкс* ЛК IX
Период Т — — сек S
Плотность Р — килограмм на кубичес- кий метр* кг/м* kg/rn*
Площадь F или S — квадратный метр* мг тг
Поток тепловой ф — ватт* вт W
Путь S — метр* м ш
Работа A, W,L — джоуль* дж J
Радиус R, г р метр* м ш
Рентгеновское и гамма- излучение - — __ рентген р —
Световая энергия W — люмен-секунда* лм-сек Ims
Светность R — люмен на квадратный метр* ЛМ/Мг lm/m2
Световой поток F — люмен* лм lm
Сечение провода S — квадратный миллиметр Circular mil (круговой мил, англ.) mm2 c. m.
Сила Р. F. Q. R — килограмм-си ла дина ньютон* тонна-сила кГ (кгс) дин н Т (тс) kG(kgf) dyn N
Сила света I — свеча* св cd
Скорость линейная (ско- рость точки) V W, и метр в секунду* Mice к m/s
Скорость угловая со — радиан в секунду рад! сек rad/s
Скорость вращения п — оборот в ^минуту об/мин —
Температура t а(г) градус Цельсия град °C, grad
Температура термодина- мическая т 6(7-°) градус Кельвина* К°, град °K. grad
§ 1-2 J
Единицы измерения и их соотношения
17
I бтъэ/
Продолжение табл. 1-2
Наименование величии Обозначения величин Наименование единицы измерения Обозначения единиц
русскими буквами латински- ми или гре- ческими буквами
главные запас- ные
Теплоемкость с — — — —
Угол плоский а — градус минута секунда радиан* о / ч рад о » и rad
Ускорение линейное а 1 метр в секунду за се- кунду* м/сек2 m/s2
Ускорение силы тяжести g — __ — —
Ускорение угловое £ — радиан на секунду в квадрате* рад/сек2 rad/s2
Ширина в, ь — метр* м m
Энергия Е — джоуль* дж J
Энергия кинетическая Т — —• — —
Энергия потенциальная П — — — —
Яркость В — ннт* нт nt
1-2. ЕДИНИЦЫ ИЗМЕРЕНИЯ И ИХ СООТНОШЕНИЯ
Таблица 1-3
Сравнение различных единиц измерения1
Энергия
Наименование единицы кГ-м дж кет - ч ккал
I килограммометр (кГ-м) 1 джоуль (ватт-секунда, дж).... 1 киловатт-час (кет-к) 1 килокалория (ккал) 1 0,102 3,67.10s 427 М ощ и 0 с т 9,81 1 3.6-10’ 4,19-10’ ь 2.72-10-’ 2,78-10-’ 1 1,16-10-’ 2.34-10-’ 2,39-10-* 860 1
Наименование единицы к Г-м!сек Л. с. вт кет ккал/сек
I килограммометр/секунда (к Г-м/сек) 1 лошадиная сила (л. с.) - . 1 ватт (вт)........ > С 1963 г. будет вводитьс? 2—2580 ЙСрЛдЦ ;л; у'л1ка;кьяа Д яг-к...-, ~г.шчаа 1 75 0,102 новая меж 1 1.33-10-’ 1 1,36.10-’ дуяародяая сис 9.81- 736 1 тема единиц С1 9,81-10-’ 0,736 ю-’ «(SI). 2,34-10-’ 0.176 0.239-10-’
18
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение табл. 1-3
Наименование единицы кГ-м/сек А. С. вт кет к к ал/сек
1 киловатт {кет.) . ... . 1 килокалория/секунда (ккал/сек) ....... 102 427 1.36 5,69 1000 4,19-10’ 1 4,19 0.239 1
Давление
Наименование единицы атм ат ртутный столб, м ВОДЯНОЙ столб, м бар
Атмосфера физическая нормальная {атм) 1 1,0332 0,76 10,3333 1 ;oi2
Атмосфера техническая (1 кГ/смг, ат) 0,9678 1 0,73555 10 0.983'
1 метр ртутного столба 1.3158 1.3595 1 13,595 1,335
1 метр водяного столба 0,0968 0,1 0,0736 1 0,983
1 бар (Ю8 н/м2, бар) ......... 0,987 1,019 0,75008 10.19 1
Таблица 1-4-
Соотношение между единицами измерения
основных электрических и магнитных величии1
Наименование величины Практическая единица Переводные множи- тели для систем СГС в практическую Наименование единицы междуна- родной системы СИ
электро- статичес- кая электро- магнит- ная
Ток Ампер (а) у-10-’ 10 Ампер (а)
Напряжение Вольт (в) . 300 10-“ Вольт (в)
Сопротивление Ом {ом) 9-Ю11 ю-’ Ом (ом)
Количество электричества Кулон {к) 4‘10'’ 10 Кулон (к)
Электрическая энергия Джоуль (дж; вт-сек) 10-’ 10-’ Джоуль (дж)
Электрическая, мощность Ватт {вт) 10-’ ю-’ Вачт (вт)
Емкость Фарада (ф) 41о“* 10э Фарада (ф)
Индуктивность Генри (гн) 9-10” ю-“ Генри (гн)
Магнитный поток Вебер (вб; в-сек) — ю-8 Вебер (вб)
Магнитная индукция вб/см2 — 10-“ Тесла (вб/мг)
Магнитодвижущая сила а — 1.256 Ампер (л)
Напряженность магнитного поля а/см — 1.256 а/м
1 С 1963 г. будет вводиться новая международная система единиц СИ (SI).
§ 1-2)
Единицы измерения и их соотношения
19
Механический эквивалент тепла: 1 ккал= Тепловой эквивалент работы: 1 кГ «=
=4,187 -1010 эрг=427 кГ-.к=4 187 дж= =0,002343 ккал-, 1 кет- ч = 860 ккал:
= 1,1628 вт -ч = 4 187 вт сек. 1 л. с-ч=632,4 ккал.
Таблица 1-5
Температурные шкалы
Наименование шкалы Температура Нуль Обозначение шкалы
плавления льда кипения воды шкалы Фаренгейта абсолютный
Цельсия ........ 0 100 — 17,8 —273,15 °C
Реомюра 0 80 —14,2 —218,56 °R
Фаренгейта 32 212 0 —459,76 °F
Абсолютная Кельвина. . 273, 15 373,15 255,4 0 °К
l’C = 0.8° R= 1.8° F = 1° К.
Формулы для пересчета темпера- f°C = l,25f° R = 0,555 (f°F— 32) = f°K—
туры в градусы шкалы Цельсия: —273,15.
Таблица 1-6
Английская система мер
Наименование меры и единичные соотношения Английское название В метрических мерах
Меры д лины (основные)
1 англ, миля = 1 760 ярдам statute илн English mile 1,6093 км
1 ярд = 3 футам = 36 дюймам yard 0,9144 м
1 фут = 12 дюймам foot (ft) 0,3048 м
1 дюйм inch (in) 25,400 мм
1 англ, морская миля = 6 080 футам nautical mile 1,8532 км
Меры поверхности
1 кв. ярд = 9 кв. футам square yard 0,8361 м2
1 кв. фут = 144 кв. дюймам square foot 9,290 дм2
1 кв. дюйм square inch 645,2 мм2
Меры объема
1 регистровая тонна = 100 куб. фу- register ton 2,832 м>
там
1 куб. ярд = 27 куб. футам cubic yard
1 куб. фут= 1 728 куб. дюймам cubic foot 28,317 б.и3
1 куб. дюйм cubic inch 16,387 см3
Меры емкости
1 квартер = 64 галлонам = 8 буше- quarter 290,94 л
ЛЯМ
1 бушель = 8 галлонам bushel 36,368 л
1 галлон=4 квартам imperial gallon 4,546 Л
1 кварта =2 пинтам quart 1,1365 л
1 пинта pint 0,56825 л
М еры веса (основные)
1 англ, тонна =20 центнерам [ ton, long ton 1,0160470 ш
1 центнер=112 торговым фунтам hundredweight 50.802352 кг
1 торговый фунт 1 avoirdupois pound 0.45359 кг
2*
20
Общие сведения
(Разд. 1
В США принята английская система мер с некоторыми изменениями, указан-
ными ниже.
л Наименование меры и единичные соотношения > Американское название В метрических мерах
•' 1 галлон (0,833 аигл. галлона) = = 4 квартам = 8 пиитам gallon 3,785 л
I сухой галлон gallon 4,4048 л
1 баррель (керосина) = 42 галлонам barrel 158,8 л
1 бушель = 8 галлонам bushel 35.237 л
1 малая тонна (2 000 англ, фунтов) short ton 0,907 т
Таблица 1-7
Сравнение основных единиц метрической и английской систем мер
Меры длины
Метр Миллиметр Дюйм Фут
1 1 000 39.37008 3,2808
0.001 1 0.03937 0,00328
0.00254 25,4 1 0,08333
0,30479 304,80 12 1
Меры по верхиости
Кв. метр Кв. сантиметр Кв. дюйм Кв. фут
1 10 000 1550,06 10,764
0,001 1 0,1550 0,00108
0.00055 6.45137 1 0,00694
0,0929 929 144 1
Меры о б ъ е м а Me р ы веса
Куб. метр Куб. дециметр Куб. фут Килограмм Тонна метрическая Англ. торг, фунт
1 0.001 0.0283 1 000 1 28.315 35,3156 0,03532 1 1 1 000 0,4536 0,001 1 0,00045 2,2046 2204.6 I
Таблица 1-8
Буквенные обозначения десятичных приставок к единицам
измерения (ГОСТ 7663-55)
Кратность Наименова- ние при- ставки Сокращенные обозна- чения Дель- ность Наименова- ние при- ставки Сокращенные обозна- чения
русскими буквами латинскими или грече- скими бук- вами русскими буквами латинскими или грече- скими бук- вам»
10* дека ба da ю-* деци д d
10’ гекто г h 10-’ санти С С
10’ кнло к k 10-’ милли м m
10’ мега Л1 М ю-* микро мк р.
10* гига Г О 10-» нано н п
ю*> тера Т т 10-” пико п р
§ 1-3] Числовые значения часто встречающихся математических величин
Перевод лошадиных сил в киловатты
Таблица j
Л. с. 0 1 2 3 4 5 6 7 .8 9
0 0,736 1.47 2,21 2,94 3,68 4,42 5,15 5,89 6,(
10 7,36 8,10 8.83 9,57 10,30 11,04 11,76 12,51 13,24 13,!
20 14,72 15.46 16.20 16,93 17,65 18,40 19,14 19,87 20,61 21,:
30 22,08 22.82 23,56 24,29 25,02 25,76 26,48 27,22 27,95 28/
40 29,44 30,17 30.92 31,65 32,40 33,10 33,86 34,59 35,30 36,1
50 36,80 37,53 38.28 39,01 39,74 40,48 41,22 41,95 42,69 43/
.60 44.16 44.89 45,64 46,38 47,10 47,84 48,58 49,31 50,04 50/
70 51.52 52.25 52.99 53,73 54,44 55,20 55,90 56,67 57,42 58,
80 58.88 59.61 60,34 61,07 61,84 62,55 63,30 64,02 64,75 65,
90 66,24 66.97 67,72 68,46 69,18 69,90 70,66 71,39 72,12 72,
1-3. ЧИСЛОВЫЕ ЗНАЧЕНИЯ 1 1
—=0,3183 = 0.36788
НЕКОТОРЫХ ЧАСТО
ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ уп = 1,77245 Ve = 1,64872
МАТЕМАТИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН g л = 0,49715 1g e = 0,434
Ускорение силы
Отношение длины Основание натураль- тяжести g = 9,81 In 10-lg e = 1
окружности к дна- ных логарифмов е g2 = 96,2361 In x = 2,3 Igx
метру ч=3,14159 =2,71828 Kg = 3.13209 1g x = 0,434 In Jt
л2 = = 9,8696 е2 = 7,38906 1g g = 0,99167 e‘at= COS wf+jsln
Таблица .
Величины углов, синусов и тангенсов в зависимости от значений cos <р
COS <5 sin © tg т c COS <5 • sin <p
1 0 0 0° 0,77 0,638 ' 0,828 39°3!
0,99 0,141 0,143 8°06' 0,76 0,650 0,855 40°3i
0,98 0,199 0,203 11°29' 0,75 0,661 0,882 41 °2;
0,97 0,243 0,251 14°04' 0,74 0,673 0,909 42° 11
0,96 0,280 0,292 16°16' 0,73 0,683 0,936 43°0‘
0,95 0,312 0,329 18°12' 0,72 0,694 0,963 43° 5
0,94 0,341 0.363 19°57' 0,71 0,704 0,990 44°4
0,93 0,368 0,395 21°34' 0,70 0,714 1,020 45°3
0,92 0,392 0,426 23°04' 0,69 0,724 1,049 46°2
0,91 0,415 0,456 24°30' 0,68 0,733 1,078 47°0
0,90 0,436 0.484 25°5Г 0,67 0,742 1,108 47°5
0,89 0,456 0,512 27°08' 0,66 0,751 1,138 48°4
0,88 0,475 0,540 28°21' 0,65 0,759 1,168 49°2
0,87 0,493 0,567 29° 32' 0,64 0,768 1,201 50° 1
0,86 0,510 0,593 30°4Г 0,63 0,776 1,233 50°5
0,85 0,527 0,620 31°47' 0,62 0,785 1,266 51°4
0,84 0,543 0,646 32° 52' 0,61 0,792 1,299 52°2
0,83 0,558 0,672 33°54' 0,60 0,800 1,333 53°C
0,82 0,572 0,698 34°55' 0,55 0,835 1,518 56°3
0,81 0,586 0,724 35°54' 0,50 0.866 1,732 60°C
0,80 0,600 0,750 36°52' 0,45 0,893 1,990 63° 1
0,79 0,78 0,613 0,626 0,776 0,802 37°49' 38°44' 0,40 0,916 2,290 66°S
Общие сведения
[ Разд. 1
Числовые значения синусов и косинусов некоторых углов
sin 30°= cos 60° =0,5; -(Гп
sin 45° = cos 45° = = 0 707;
sin 60° = cos 30° = — = 0.866; sln = cqs 9qo = Q
1-4. ГРЕЧЕСКИЙ И ЛАТИНСКИЙ АЛФАВИТЫ
Таблица 1-11 Греческий алфавит Таблица 1-12 Латинский алфавит
Буква Наименование Буква Наименование
А а В ? г Y Д 8 Е е Z ? И Ч ен I i К х Л X М (X N v е е 0 о П я ? Р- S ff , Т т Г о Ф ч 2 о альфа бэта гамма дэльта эпсилон дзета эта тэта йота каппа ламбда ми ню КСИ омикрон пи ро сигма тау ипсилон фи хи пси омега А а В Ь С с D d Е е f f G g H h I i i i К k L I M m N n О о P p Q q R r S s T t U и V v W w X x Y У Z z a бэ цэ ДЭ Э эф гэ ха и йот ка эль эм эн О ПЭ ку эр эс тэ У вэ дубль-вэ икс игрек зэт
1-5. РАЗМЕРЫ ЧЕЛОВЕЧЕСКОГО ТЕЛА
В РАЗЛИЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЯХ
в№
7М—1
§ 1-8]
Электромагнетизм
ИЗ
Б. ОБЩАЯ ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
1-6. ТЕРМИЧЕСКИЙ, ХИМИЧЕСКИЙ И
ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТЫ
ТОКА
Термический эффект тока (закон Джо-
уля—Ленца)
ф=0,24/М== 0,24(7/1;
<2„ = 0,864 Prt = 0,864 Ult,
где <2 — количество тепла, выделяющееся
при прохождении тока по проводнику в те-
чение t сек, в малых калориях; Qn — коли-
чество тепла, выделяющееся при прохож-
дении тока по проводнику в течение t ч,
в больших калориях; I — ток, а; г — сопро-
тивление проводника, ом; V — напряже-
ние, в.
Химический эффект постоянного тока
(закон Фарадея)
М= 10,36-~ Л-10**,
где Л1 — количество вещества, отложив-
шегося на электродах, г;
А — атомный вес вещества;
п — валентность вещества;
1 — ток, а;
t — время, сек.
Электродинамический эффект тока
(закон Био-Савара) для двух параллельных
проводников
/,/2
7 = 2,04 “10-8,
* а
где F — сила, кГ, действующая на 1 см
длины проводника;
I, и 12 — токи в проводниках, а;
а — расстояние между осями провод-
ников, см.
Направление действия силы определя-
ется взаимным направлением токов: оди-
наково направленные токи стремятся сбли-
зить, а разно направленные — раздвинуть
проводники.
1-7. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ
ЦЕПЕЙ ПОСТОЯННОГО ТОКА
Закон Ома
Омическое сопротивление проводника
I
г»=р—,
где р — удельное сопротивление провод-
ника, ом, т. е. сопротивление про-
водника 1 м длиной, сечением 1 ммг
при 20° С;
I — длина проводника, м;
s — сеченне проводника, мм2.
1 1 гс = 10~* вб/.«я.
Мощность
А V2
P^-p = UI = l1r = ~, вт,
где А — работа, вт-сек (дж);
t — время, сек;
U — напряжение, вг,
I — ток, а;
г — сопротивление, ом.
Законы Кирхгофа:
для узла £7 = 0;
для замкнутого контура SE — S/r = 0,
где Е — э. д. с., действующая в контуре;
I — ток иа участке контура;
г — сопротивление участка контура.
Удельные сопротивления при темпера-
турах, отличающихся от 20° С:
Р« = Рзо [1 + о Р — 20)].
где pi — искомое удельное сопротивление
при температуре /°C; pso — удель-
ное сопротивление при 20° С;
а — температурный коэффициент,
t — температура, для которой опре-
деляется удельное сопротивление.
Последовательное соединение сопро-
тивлений
Г = Г, 4- г, 4-... + г„,
где г—общее сопротивление цепи;
г,, гг..гп — сопротивления соединяе-
мых элементов цепи.
Параллельное соединение сопротивле-
ний
При двух соединенных параллельно со-
противлениях
здесь г — общее сопротивление цепи;
гь г2,..гп — сопротивления соединяемых
элементов цепи;
1
~~у~ — проводимость.
1-8. ЭЛЕКТРОМАГНЕТИЗМ
Закон электромагнитной индукции’для
синусоидальной э. д. с.
Е = 4,44/^’KS-10~8,
где Е — наведенная э. д. с., в\
f — частота, гц\
w — число витков обмотки;
В — индукция магнитного полявв стали,
гс1;
S — сеченне стального сердечника, слЧ
24 Общие сведения [Разд. 1.
Подъемная сила электромагнита посто-
янного тока
SB2
Р== 8л-981-10’ • кГ'
где S — площадь поперечного сечения маг-
нита, см2;
В — магнитная индукция, ас.
Магнитная индукция
Ф
В = р-Н = , гс,
где р-—-магнитная проницаемость среды;
Н— напряженность магнитного поля, э1;
Ф — магнитный поток, мкс;
S — площадь сечеиия, см2.
1-9. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ
ЦЕПЕЙ переменного тока
Закон Ома
где z = г2 х2;
I — ток, а;
U — напряжение, в;
г — полное сопротивление, ом;
г — активное сопротивление, ом;
X — реактивное сопротивление, ом
(с учетом самоиндукции и емко-
сти).
Активное сопротивление
г = rakt, ом,
где г0 — сопротивление на постоянном
токе, ом (омическое);
kf — коэффициент, учитывающий уве-
личение сопротивления при пере-
менном токе.
Полное сопротивление цепи, состоящей
из последовательно соединенных активного
(г), ^индуктивного (xL) и емкостного (хс)
сопротивлений;
Z = ]/r2 + (.vL —
При этом ток сдвинут по фазе относи-
тельно напряжения на угол у, определяе-
мый из соотношений
Реактивное сопротивление индуктив-
ности
xL ~ <oL — 2nf L, ом.
Реактивное сопротивление емкости
1 — 1
хс — <оС 2п[С * Ом’
' 1 a = ——10’ а/м.
4я
где L — самоиндукция, гн;
f — частота, гц;
<о —угловая частота (равная 2п/);
С — емкость, ф.
Мощность переменного однофазного
тока;
активная P—V1 cosy, вт;
реактивная Q = U1 sin у, вар;
полная S = UI, ва,
где U — значение напряжения, в;
I — значение тока, а.
Мощность переменного трехфазного
тока при равномерной нагрузке фаз:
активная Р = \^31]Л1Я cos у —
= 3£/ф /ф cos у,
где Р — активная . мощность трехфазной
цепи, вт\
Uл — линейное напряжение, в;
(7ф—фазное напряжение, в;
/л — линейный ток, а\
/ф — ток каждой из фаз, а\
cos — коэффицие нт мощности;
реактивная^ = 1,73ил/л sin у.
где Q — реактивная мощность, вар\
/л—линейный ток, а\
ия — линейное напряжение, в:
полная (кажущаяся)
5= 1,73/л1/л>
где S — полная мощность, ва\
1Л— линейный ток, а;
Uя — линейное напряжение, в.
Р
Коэффициент мощности cos у = -у.
Мощность переменнного трехфазного
тока при неравномерной нагрузке фаз
Р = Л + Р2 + Р3,
где Р — суммарная активная мощность
трех фаз, вт-
Рл—активные мощности каждой
из фаз, вт.
Основные соотношения в цепях трех-
фазного тока:
соединение звездой: /л=/ф; ил = У"3
соединение треугольником: /л = V 31Ф,
ил=иф-.
где /л, i/л — линейные значения тока н на-
пряжения;
/ф, (7ф — фазные значения тока и на-
пряжения.
§ 1-10]
Характеристики металлов, сплавов и ферригиылл иэинлии
В. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ*
1-10. ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕТАЛЛОВ, СПЛАВОВ И ФЕРРИТОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
Таблица 1-13
Проводниковые материалы
Алюминий
Бронза . .
Вольфрам
Золото . .
Латунь - -
Медь. . .
Молибден
Никель . .
Олово . .
Платина .
Ртуть . . .
Свинец . .
Серебро .
Сталь . .
Цинк . . .
Чугун . .
Материал
2,7 657 7.5—18 0.026—0,029
8.3—8.9 885—1 050 35—135 0.021—0,052
18.0—19.3 3 400 200—400 0.053—0,55
19,3 1 063 — 0.022—0,23
8.4—8.7 900-960 30—70 0,031-0.079
8,71—8.94 1 083 25—40.9 0.0175-0.018
9,7—10.3 2 570—2 620 80—250 0,048—0.054
8,8-8,9 1 452 60—70 0.068—0.072
7,3 232 2—5 0,124—0.116
21.45 1 755-1 778 15-35 0.096—0,105
13.55 —38,7 — 0,943—0.952
10,5
7,87
6,85—7,14
7.2—7,6
327
960
1 400—1 530
419—428
1200
0*,98—1,6
15—30
70—175
14—29
12—32
0,217—0,227
0.015—0,016
0,103—0,14
0,053—0.062
0,5—0,41
44 2.1 0,21
40 0.4—0,8 0.095
40 0.92—1,88 0.034
36 2,92—3,12 0.031
20 1.09—1.25 0,093
41 3,93—4.1 0.098
49 1.46 0,062
68 0,58—0,62 0.106
44 0,64 0.054
26-40 0,7 0,034
90 0,11 0.033
40 0.34—0,35 0,03
36 4.20—4,22 0,055
60 0.45—0,48 0,12
0.004 1,12 0.09
0,001 0.49 0,11
23
17
43
14
18
17
13
23
9
180
(объем-
ный)
29
19
10
30
10
Таблица 1-14
Стандартные номинальные диаметры и сечения проводов с медными
и алюминиевыми круглыми жилами
СССР По американскому проволочному калибру2
Сечение, льиа Диаметр круг- лых жил, мм Номер по калибру Диаметр в милах Сеченне
в круговых милах льи* 8
о,1 0,37 4/0 460,0 211 600 107,22 '
0.2 0,52 3/0 409,6 167 800 85,02
0,35 0,68 2/0 364,8 133100 67,44
0,5 0,79 1/0 324,9 105 600 53,51
0,75 0,97 1 289,3 83 690 42,41
1,0 1,13 2 257,6 66 360 33,62
1,5 1,37 3 229,4 52 620 26,66
2,5 1,76 4 204,3 41 740 21,15
4 2,24 5 181,9 33 090 16,77
6 2,73 6 162,0 26 240 13,30
10 3,99 (3,52)‘ 7 144,3 20 820 10,55
16 5,04 (4,45)" 8 128,5 - 16 510 8,37
25 6,33 (5,56)* 9 114,4 13 090 6,63
35 7,47 (6,58)' 10 101,9 10 380 5,26
50 9,05 (7.86)1 11 90,7 8 230 4,17
70 10,7 12 80,8 6 530 3,31
95 12,5 13 72,0 5 180 2,62
120 14,1 14 64,1 4110 2,08
150 15,7 15 57,1 3 260 1,65
1 Цифры до скобок — при семи проволоках в жиле, в скобках — при одной проволоке в жиле.
8 По американскому стандарту АСА № С7.36—1958. Для алюминиевых проводов номера по калибру
2—30. Мил—0,001 дюйма; круговой мил—площадь круга диаметром 1 мил; 1 000 круговых мил равны
0,5067 мм2.
• Данные электротехнической стали см. стр. 39.
26
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение табл. 1-14
СССР По американскому проволочному калибру2
Сечение, JU? Диаметр круг- лых жил, мм Номер по калибру Диаметр в милах Сечение
в круговых милах ММ*
185 17,4 -16 50,8 2 580 1,31
240 19,9 17 45,3 2 050 1,04
300 22,2 18 40,3 1 620 0,82
400 25,6 19 35,9 1 290 0,65
500 28,6 20 32,0 1 020 0,52
600 32,0 21 28,5 812 0,41
800 36,3 22 25,3 640 0,32
Таблица 1-15
Проводниковые сплавы высокого сопротивления
Наименование сплава эсть, г/см* и га о л прочно- и растяже- Г/мм* юе элек- кое сопро- не при 20е, '/м штурный ициент со- ления при 1/вС-10“» s-0 !□,/! ВИ •эса ojoi 1МЭИ11Н1 льшая 'имая ра- темпера- Э. Д. С. с медью,
S о ч С Ф е Й га ф Ч Н R Преле. , стн пр НИИ! Ki Уделы тричес тивлея OM'MMi Темпер коэфф: против 20° С, &'- = .ОСН’ ’ ЬЙЧВ Наибо. Д0ПУС1 бочая тура, Термо, в паре мкв/°С
Константан 8.7—3,9 1 270 40—70 0,45—0.52 0,3—0,5 1,3 400—700 39—40
Манганин 8,1—8,4 960 50—70 0,42—0,60 3—6 1.9 250—300 0,9—1,0
Нейзильбер 8,4 1 000 35—60 0,30—0.45 25.—36 1,8—2.2 200—250 14—16
Нихром Х15Н60 . . . 8,1 1 370 55—65 1.02—1,12 14 1,35 900—1 000 —
Нихром Х20Н80 . . . 8,20 1 390 60—70 1.00—1,12 14 1.35 1 000—1 100 —
Ннхром Х20Н80Т . . . 8,25 1 420 65—75 1,07—1.12 12.5 1,45 1 000—1 103 —
Нихром Х20Н80ТЗ . . 8,25 1 400 65—75 1,27 12,5 1,45 1 000—1 150 —-
Фехраль Х13Ю4 . . . 7,1 1 460 60—65 1,26 15-18 1,35 750—850 —
Фехраль 1Х17Ю5 . . . 7,3 1 490 65—70 1,35 5.5 1,45 850—900 —
Фехраль 0Х17Ю5 . . . 7.3 1 490 65—70 1,36 5,5 1.45 950 1 000 —
Хромаль 1Х25Ю5 . . . 6,95 1 500 70-75 1,45 4,5 I 1.45 1 000—1 150 —
Хромаль 0Х25Ю5 . . . 7.1 1 500 70—75 1.45 4.5 1,45 1 000—1 200 —
Таблица 1-16
Основные характеристики никель-цинковых
и марганец-цинковых ферритов
Марка Тип Начальная магнитная проницае- мость» гс/э Доб- рот- ность Температур- ный коэффи- циент маг- нитной про- ницаемости Рабочая темпера- тура, °C Остаточ- ная индук- ция, г с Граничная частота, Мгц
Никель-цинко- вые ферриты Ф.-100 Ф.-100 Ф.-250 Ф.-400 Фг600 Ф,-1 000 80—120 70—100 200—300 320—480 540—600 800—1 200 100 150 100 100 >40 >20 500 5 000 900 2000 4 000. 5 000 120 350 100 НО 120 80 400 3 000 650 1 400 2 000 1300 4 1,5 1,2 0,75
Марганец- цинковые фер- риты ФМ-1 000 ФМ-2 000 ФМ-3 000 Ферриты 800—1 500 1 500—2 500 2 500—3 500 с прямоуго 40 30 10 льной <3 000 <3 500 <4 500 петлей ги <180 <180 <120 стерезис 1 100 1 400 1 500 Таб а 1 1 1 лица 1-17
Характеристика Марка феррита
ВТ-1 ВТ-2 ВТ-5 К-28
Коэрцитивная сила, э Остаточная индукция, гс Максимальная индукция, гс . . . Отношение остаточной индукции к максимальной 1,25 2 300 2 500 0,92 0,8 2 500 2 700 0,93 0,15 2 020 2 200 0,92 1,5 2 600 2 800 0,93
§ 1-10]
Характеристики металлов ^сплавов и ферритовых изделий
27
Таблица 1-17а
Магниты постоянные металлопластические железо-никель-алюмиииевые
Предназначены для электрических устройств, где предъявляются умеренные требо-
вания к магнитным и механическим свойствам или где нет жестких ограничений по весу
и размерам магнитов. Применяются в электрических счетчиках, спидометрах и др.
Марка магнита Химический состав Остаточная индукция, гс Коэрцитив- ная сила, э Максимальная магнитная энергия, врг[см* Плотность, г[см*
Алюминий Никель Кобальт ф 2- Железо
Альни 15-24 15 24 — 4 57 2 700—3 200 450—500 14 000—18 000 5,3
Альнико 9-20-15 9 20 15 4 52 3 000—3 500 500—530 22 000—28 000 5,7
Изготовляются различной формы весом от 0,5 до нескольких сот граммов.
Таблица 1-176
Магниты постоянные металлокерамические
а) Желез о-никель-алюм ин невые. Предназначены для электрических машин,
приборов, агрегатов, магнето и других магнитных конструкций.
Марка магнита Химический состав,. % Магнитная индукция, гс Коэрцитив- ная сила, э
’к к 5 S Инке ль Кобальт Медь Тнтаи Железо Цинк Окись бария « о с *
Альни-1 13 25 — 4 — 58 — — — 4 000 400
Альнн-2 13 25 — 4 0,4 57,1 0,5 — — 4 500 450
Альнико-1 10 17 12,5 6 — 54,5 — — — 5 500 500
Альнико-2 10 17 12,5 6 0,3 53,7 0.5 — — 6 000 550
Магнико-1 8 15 24 3 1,0 49 — — — 9 500 550
Магнико-2 8 13,5 23 2 — 53 0,5 — — 10 500 500
Феррит бария — — — — — — — 14 86 1 800 1500
Размеры: высота от 1 до 50 мм, сечение от 0,1 до 50 смг.
б) Кобальт-платиновые. Предназначены для измерительных электрических
приборов, в которых необходимо максимальное отношение магнитного момента к весу маг-
нита. в частности, в вибрационных гальванометрах н малогабаритных мостах (для измере-
ния диэлектрических потерь).
Химический состав: 76,8% платины и 23,2% кобальта.
Остаточная индукция 4 300 гс. Коэрцитивная сила 4 700 э. Максимальная магнитная
энергия 220 000 эрг/см3. Плотность 14,5 г]см3.
в) Me д ь-нике ль-коба л ьт овые (кунико). Предназначены для малогабаритных
электрических машин, приборов и аппаратов.
Марка магнита Химический состав, % Остаточ- ная индук- ция, гс Коэрци- тивная силв, э Максимальная магнитная энергия, эрг [см* Плотность, г [см3
Медь Никель Кобальт
Кунико-1 48 23 29 3 200 850 30000 7,8
Кунико-2 35 24 41 4700 560 44 000 7,6
28
Общие сведения
[ Разд. 1
1-11. ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОН Общие Характеристики электроизо
Материал Плотность, г! см* Д нэ л ект рическа я проницаемость при 20° С Удельное объем- ное сопротивле- ние при 20* С» OJW-CJK Тангенс угла диэлектричес ки х потерь при 50 гц, 20° С
в Асбест 2,3—2,6 — 10“ —
1 . Асбестоцемент 1,6—1,8 6—8 10“—10“ —
I Битумы 1 2—4 10й—10й 0,03—0,05
В Бумага 0,7—0,87 2,5—3,5 101“— ю» 0,017—0,025
| Воздух 0,00121 1,00058 1018—Ю20 (2—4) 10-’
| Гетинакс 1,3—1,40 6—8 10”—101’ 0,06—0,2
j Древесина 0,6—0,82 — 2-10“—4-104 —
f Лакоткани ....... j я Масло трансформаторное 0,9—1,2 3—4 10“—10» 0,0031-0,06
0,88—0,89 2,1—2,4 10»— Ю'5 0,0006—0,0012
j Миканиты 1,5—2,6 5—8 10“—101* 0,01—0,07
Мрамор 2,4—2,9 8—9 10s—10“ 0,006—0,03
J Парафин ... ..... 0,85—0,9 2,0—2,2 101“—10“ 0,0003—0,00007
Ц Полипропилен ..... Г 0,9—0,91 2,0—2,1 (при 10“ гц) 10'“—10"“ При 10“ гц 0,002—0,0003
Г Полистирол 1,05—1,07 2,4—2,6 10“—10” (2—8) 10-*
Полихлорвинил 1.2—1,6 5—8 10”—10» (5—8) 10-а
Полиэтилен 0,92—0,96 2,2—2,4. Ю“—10" (2—6) 10-*
Резина 1,7—2 2,5—4,9 ю»—10“ (1-5)-2
Слюда 2,68—2,89 5,8—7,2 10*’—10“ 0,004—0,015
! Совтол ........ 1,50—1,56 4,8—5,0 10»—10“ 0,0008—0,002
Совол 1,52—1,54 4,5—4,8 5-10“—10м 0,001—0,003
Стеатит . . ’ 2,8—3,1 6,4—7,0 10“—10“ 0,0005—0,0018
Стекло 2,0—8,1 3,7—16,5 Ю“—10“ 0,00012—0,007
Стеклолакоткани (на кремнийорганике) . . . 1,25—1,35 3—4 10“—10й 0,005—0,015
Стеклотекстолит .... 1,65—1,85 6—8 10“—10» 0,006—0,09
Текстолит 1,3—1,45 5—6 10“—10“ 0,06—0,3
Фарфор 2,3—2,5 5—6 10“—10» 0,022—0,040
' Фторопласт-4 2,1—2,3 1.9—2,2 10“—10“ (1—3) ю-*
Шифер 2,7—2,9 6—9 108—10“ 0,08—0,12
Эбонит 1,15—1,35 3,0—3,5 ю»—10>“ (5—15) 10-’
Электрокартон ..... 0,9—1,25 1,8—2,5 10“—10“ 0,003—0,01
Эскапон 0,98—1,00 2.8—3,0 10“—10" (5—8)10-*
§ 1-11] Электроизоляционные материалы 29
НЫЕ МАТЕРИАЛЫ
сведения
Таблица 1-18
ляционных материалов
Электриче- ская проч- ность при 20° С. кваейств/мм Теплопроводность, ет/см-9С Влагопоглощаемость за 24 ч, % Нагреаостойкость, вС
2,4—4,6 0,0011—0,0013 2—4 Наибольшая допустимая темпе-
ратура 500—600
2—3 0,005—0,010 15—20 250
15—20 — — Температура размягчения
30—130
5—10 0,00097—0,00102 7—8 110
21,9—22,7 0,00025—0,00036 — —
20—38 0,00168—0,00170 0,25—0,6 150—180
2,2—5,6 0,00109—0,0046 20—30 —
20—70 0,0012—0,0026 3,6—8,0 105
15—20 0,00150—0,00164 — Температура вспышки 135—145
7,0—20,0 0,0020—0,0041 — Нагревостойкость 130—200
1—3 0,005—0,07 0,1—0 5 Нагреаостойкость 130—150
22—32 — За 180 суток 0,4—0,06 Температура плавления 32—56
30—32 0,00033 кал/сек°С-см — Наибольшая температура 150
25—40 0,0079—0,0082 0—0,02 65—85
6—15 0,0018 0,1—0,3 Потеря механической прочно
сти при 100
35—60 0,0025—0,00033 0—0,005 50—65
16—40 0,0014—0,0016 — Потеря механической прочие
стн при 100—120
95—175 0,0043—0,0060 Гигроскопичность после Нагревостойкость 550—900
48 ч пребывания во
влажной среде
0,16—0,26
14—18 — — Наибольшая допустимая темп<
ратура 150—160
15—20 — — .—.
38—62 0,015—0,020 0,3—0,6 Г/дмг
30—45 0,08—0,25 ккал)кг-°С Температура размягчения 500—1 720
18—65 0,0020—0,0026 1,0—3,5 Нагревостойкость 180
12—50 0,00172—0,00180 0,22—0,5 Г/дм1 180—200
— 0,00146—0,00162 0,3—0,6 Г/дм2 135—150
22—28 0,012—0,015 Отсутствует Нагревостойкость без смен те
пературы 1 000
25—27 0,0030—0,0032 0 200—250
0,5—1,0 0,01—0.03 0,5—1,5 Нагревостойкость 200—300
15—20 0,0014—0,0018 Г/дм2 0,02—0,03 50—85
12—32 — — Нагревостойкость 90
30—35 0,0072—0,0082 0,005 138—150
зо
Общие сведения
[ Разд. 1
Доски асбестоцементные
электротехнические дугостойкне
(ГОСТ 4248-52)
Толщина обработанных досок 10*. 12,
15*, 20*. 25*, 30», 35, 40* мм.
Толщина необработанных досок, 4, 6,
8, 10*. :12, 115*, 20*, 25*. 30*, 35 и 40* мм.
Размеры досок: длина 1 200 леи, шири-
на 700 или 800 мм. Удельный вес 4,6—1,8.
Доски выпускаются с обработанной
или необработанной лицевой поверхностью
• Размеры досок рекомендованы к применению
сокращенным сортаментом Главэлектромонтажа
Министерства строительства РСФСР.
марок 350, 400, 450 и 500 (марка показы-
вает средний предел прочности а кГ!см?
при статическом изгибе в любом направле-
нии).
Доскн пригодны для изоляции частей
электроконструкций, находящихся под на-
пряжением до 500 в. При этом изделия из
досок после окончательной аиеханической
обработки (включая сверловку отверстий)
обязательно просушиваются н затем про-
питываются битумом марки БН-Ш (ГОСТ
1544-52) или каменноугольным пеком
(ГОСТ 1038-41) и покрываются нитроэмалью
глифталевой № 1201 по ТУ МХП 1152-45.
Гетинакс электротехнический листовой
(ГОСТ 2718-54)
Марка Толщина, мм Преимущественное применение Марка Толщина, мм Преимущественное применение
А 5—50 В трансформаторном мас- ле в пределах рабочих тем- ператур от —60 до -|-105о Вс 2 ’ На воздухе в пределах рабочих температур от —60 до 4-105°
Б 16—50 То же, но с повышенной электрической прочностью вдоль слоев Г 5—50 В условиях повышенной влажности в пределах рабо- чих температур от —60 до 4-105°
В 0.2—50 На воздухе и в трансфор- маторном масле в пределах рабочих температур от —60 до д 0,4—50 На воздухе в пределах рабочих температур от —60 до 4-105°
Данные гетинакса приведены -для частоты 50 гц. Сокращенным сортаментом Глав-
электромонтажа рекомендуется применять гетинакс толщиной 10, 15, 20, 25, 30, 40
и 50 мм.
Минимальные размеры выпускаемых листов — 450X600 мм. Удельный вес 1,3—1,4.
Текстолит листовой электротехнический
' (ГОСТ 2910-54)
Рекомендуется применять текстолит
марки Г (изготовляется марок А, Б, ВЧ, Г
и СТ); его преимущественное применение—
на воздухе в пределах рабочих температур
от —60 до +105°С (для панелей).
Текстолит изготовляется листами раз-
мером не менее 450X600 м.и, толщиной от
0,5 до 50 мм. Рекомендуется применять ли-
сты толщиной 10, 15, 20, 30 и 40 мм.
Удельный вес листового текстолита
марки Г —-.13—1,45.
Таблица 1-20
Тру&ки изоляционные полутвердые
резиновые (ГОСТ 3747-47)
Таблица 1-19
Трубки из хлорвинилового пластиката
(ТУ ХП 1375-57)
Внутрен- ний диа- метр. мм Толщина сте- нок, мм Внутрен- ний диа- метр, MJH Толщина сте- нок. мм
4,5 0.5—0.7 14 0.6—0.8
5 0,5—0.7 16 0.8—1,0
6 0.5—0,7 20 1.0—1.3
7 0.5—0,7 25 1.0—1.3
8 0,5—0.7 30 1.3—1.5
9 0.5—0,7 34 1.3—1.5
10 0.6—0,8 36 1.3—1.5
12 0.6—0.8- 40 1.5—2.0
Внутренний диа- метр, мм Толщина стенки, мм Вес 1 м трубки. г
номи- нальный допускае- мые от- клонения номи- нальная допускае- мые от- клонения
5 ±0,5 2,0 +0.3 60
7 +0,5 2.0 +0.3 80
9 +0.75 2,2 +0,4 115
11 + 1.0 2,2 +0.4 140
13 ±1.0 2.5 +0,5 175
16 ±1.2 2,5 +0,5 210
23 + 1.5 3.0 ±0.5 400
§ 1-12]
Влияние кислот и щелочей на материалы
Таблица <
Заливочные кабельные массы
Марка массы Наименование составных частей Назначение
МП-1 Канифоль, машинное масло Пропитка и прошпарка
МК-45 Канифоль, машинное масло Заливка герметических муфт до 35 включительно
МБ-70 Битумы Заливка чугунных муфт кабелей до 3 и воронок кабелей до 10 кв вклк тельно, установленных в земле ил неотапливаемом помещении
МБ-90 Битумы Для тех же муфт и воронок, но землей или в отапливаемых поме щеннях
МБМ-1 (Э-3) Битумы, трансформаторное масло Для заливки концевых и соедините ных муфт до 10 кв при температ окружающей среды до —35° С
МБМ-2 Битумы, трансформаторное масло То же до —45° С
1-12. ВЛИЯНИЕ КИСЛОТ И ЩЕЛОЧЕЙ НА МАТЕРИАЛЫ
Таблица 1
Десятибалльная шкала коррозионной стойкости металлов и их сплавов'
Группа стойкости I—совершен- но стойкие II—весьма стойкие III—стой- кие IV—поннжен- ностойкие V—мало- стойкие VI—н стойк
Скорость коррозии, мм 'год Балл 0.001 1 Свыше 0,001 до 0.01 2; 3 Свыше 0,01 до 0.1 4; 5 Свыше 0.1 до 1 6; 7 Свыше 1 до 10 8; 9 Свыше 10
1 По данным Института физической химии Академии наук СССР.
32
Общие сведения
[ Разд. 1
Таблица 1-23
Коррозионная стойкость металлов и их сплавов
Наименование металла и сплава Р е а-г е м ты
1 § 3 = Аыииик NHj Анилин СйНсЯНь Ацетилен Вг2 3- 5 Г| калий хлористый КС1 11- - ... .—....Г" магнии миоттош МрС12 Морская бода \ Серная кислота я“ .ДГЗГ LepHUCinoiu. алтари и SO2 Сропбодопод HfS Соляная кислота НС1 <=> в <J 2 с> .S 1 уксусная кислота СИз соон Фторйстоводород - ’и л»г| nilinitinu KT4J
Алюминий U его сплавы Алюминий. ill •'S )О о! • © 4 О’С ) • о ©4 »<
Алюминиекрем- ‘ нистыи сплав HI С ) ® с @4 Ф ©
Алюмимиецинко- вый. сплав ©
А пюмйниемагние- вый сплав gi @7с ) ф © б )
Бронза. Алюминиевая © б ) © © € в© © ф3
Кремнистая □1 ф е ) © © © ф5
Оловянистця □ К 3D ©е ) © ©
Оловяноцимковая □1 ©е ® ©
Свинцовистая □ э
Кадмий. □ □1 © ©е в О’
Латунь □ BE • ©е э © С &
^едь и ее сплавы] Медь □
Me днанц. келевый сплаЩнейзильбер) □1 © <ё 3) © © ф
Никель ® © о © © 4 »© в © 0 0
Нихром ф w< »© • © п ®с 5 © 9©“ Ф С 9Ф
Олово © и о • BE л ® с в о’с 9 © © •
Свинец ©« в© BE ЗЕ с в© ос © 9Ф
Серебро о • о © ® ф ©( 9Ф
Стало Углеродистая ст / • © с э © • ( В ®
Углеродистая cm3 • ( в о •
Марганцовистая • © • ©
Хромистая © ©
Хромоникелевая © ©( в© IC % © ©[< э • ф 5 О о © <
Цинк © • 04 » © © ( £>1 • ©• о •
стойкие, —пониженостоикие; ф-нестойкие; ^^-мала стойкие
(2) - соВерш-енно стойкие, (О) -весью стойкие
1 В газообразной среде стойкий.
2 По некоторым данным малостойкий.
8 Стойкость указана в сухом газе, во влажном
незначительная коррозия.
* Стойкость указана для "жидкого аммиака.
5 Стойкость указана в сухом газе, во влаж*
иом — нет данных.
• Разрушается со взрывом.
§ 1-12]
Влияние кислот и щелочей на материалы
33
Таблица 1-24
Коррозионная стойкость неметаллических материалов
ПаименоЗзлие материала Реагента»
с 5 а 3 si X* 5е и 3 "5 Диилин CeHsMHi» £ з g Лцестдо CH3CDCH3 «о о i <ь <03 «о \ Дихлорэтан \ | СНСНС12 1 i !f г CJ Ч: а 3 If 3 5 з £ Морская Soda иерная кислота Нг5(^ 1 Та «а t «э "са Соляная кислота ЯС1 Фенол CgHjOH Фтористооооорооная кислота HF
бетон К ислотоупорный © © ф
Гидравлический • ф ф ф ф • • ф • •
Графит и уголь © ф © • ф ф ф ф
ДреВесика • © • © • ф • ф2 ф
Замазка кислотоупорная © ф ф © © ф • ф •
а Кузбасский © ф
Масляный №42 ©
ПерхлорВинилоВыи © • • • ф ф ф
Дигнсфоль ф ф ф ф
Впасттассы » Винипласт © ф • © • ф ф ф ф ф ф © ф
Гетинакс ф ф
Полихлорвинил © • • ф ф © ф © ф
Полиэтилен © © © © ф ф ф ф
Полистирол © © ф ф © ф ф ф ф
СоЗиден © • @ @ ф © ф ф ф ф
Текстолит Ф ф ф ф ф ф ф
Фаолат Ф • ф ф ф ф ф ф ф • •
Резина (мягкая) © • © ф о ф ф © ф ф
Стекло Ф © ф © ф ф ф ф ф ф ф ф ф е
Фарфор Ф ф © ф ф © ф ф ф" ф ф ф •
хлоропрен Ф © ф ф ф • ф 0
Эбонит *' Ф ф © © ф ф ф ф ф ф • ф
ф - стойкие, - пониженостойкие, ^-нестойкие.
1 Уголь стойкий.
’ В концентрированной кислоте нестойка.
3—2580
<54
Общие сведения
[ Разл 1
Г. СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
1-13. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Вес строительных материалов
Наименование материала
Алебастр (строительный гипс) россыпью........................
Асбестоцементные материалы:
прессованные листы...........................................
непрессованные листы ... ......- . ........
Бетон:
с гравием илн каменным щебнем . - ..............
с кирпичным щебнем.....................................
со шлаком..............................................
с керамзитом................................ ... . .
Глина свежевырытая.... . . ...
Гравий........................ .... ..............
Земля растительная сухая ....................................
Известь негашеная комовая (в россыпи)........................
Камень:
бутовый................................................
песчаник ..............................................
Лес:
круглый хвойный сырой.............. ...................
круглый дубовый сырой..................................
пиленый хвойный полусухой..............................
пиленый дубовый полусухой..............................
Пенобетон....................................................
Песок горный н речной нормальной влажности...................
Плиты:
бетонные и железобетонные..............................
гипсовые ..............................................
Резина (изделия).............................................
Смола................................. ......................
Сухая штукатурка:
гипсовая ....................................................
древесно-волокнистая...................................
Фанера обыкновенная .........................................
Цемент россыпью..............................................
Шлак котельный...............................................
Наименование мвтериала
Кирпич:
красный обыкновенный ... -............................
силикатный ...........................................
пористый..............................................
Асбестовый картон толщиной 3 мм.............................
Стекло оконное толщиной 1,5 мм..............................
Таблица 1-25
Вес 1 At3, кг
1 000
2 200
1 600—1 800
2 200—2 400
1 800—2 000
1 400—1 700
1 000—1 400
1 670—1 850
1 700—1 800
1 500
800—1 250
1 600
2 500
850
1000
550
750
450
1 500—1 800
2 400
1 100
1 000—2 000
1 070—1 100
700—1 100
500—600
700
1 300
800—1 000
Вес 1 000 шт., кг
3 350—3 750
3 700
1 600
Вес 1 м3, кг
3
4
Таблица 1-26
Теплоизолирующие материалы
Наименование материала Вес 1 At3, кг Влажность» %(не более) Коэффициент теплопроводности1, ккал [ч-м-г рад
Асбестовый картон волнистый 250 4 0,075
Войлок строительный 150 20 0,045
Картон волнистый бумажный трех- и пяти- слойный — 10 0,045
1 В состоянии, высушенном до постоянного веса.
§ 1-13]
Общие сведения
3£
Продолжение табл. 1-26
Наименование материала Вес 1 м\ кг Влажность, % (не более) Коэффициент теплопроводности1, ккал(ч-м-град
Минеральная вата 100—250 2 0,04—0,05
Опилки древесные 150—250 18 0.05—0,08
Пакля Плиты: 160—175 18 0.04—0,05
древесно-волокнистые . 150—400 12 0,04—0,08
фибролитовые 250—600 15 0,065—0.08
пробковые 150—300 10—12 0.045—0.08
• из пористых пластмасс пеностеклянные 100 18 0,04
Плиты из ячеистых бетонов: 300—1 000 35—10 0.08—0,225
автоклавные 400—500 25—17 0.095—0.11
неавтоклавные 200—400 — 0.08—0.12
Стеклянная вата 150 9 0,045
Таблица 1-27
Трубы асбестоцементные (ГОСТ 1839-48)
Средний внутренний диаметр, 'мм . . .
Наружный диаметр, мм ....
Толщина стенки, мм.................
Длина трубы, м......................
Вес 1 пог. м, кг...................
50* 75* 100 125 150
64 89 116 139 165
7 7 8 8 9
2,5 и 3 2,5 и 3 2,95 2.95 2,95
3.3 4.7 4.9 6.2 8,7
Муфты для асбестоцементных труб (ГОСТ 1839-48)
Диаметр соединяемых труб, мм .... 50* 75* 100 125 150
Наружный диаметр муфты, мм .... 100 127 169 195 216
Внутренний диаметр муфты, мм .... 76 . 103 145 171 190
Длина муфты, мм 150 150 150 150 150
* Выпуск прекращен.
Таблица 1-28
Лес круглый (для воздушных линий)
Назначение опор Диаметр в верхнем от- рубе. ММ Длина. м
Для линий связи и автоблокировки (ГОСТ 9463-60) 140—240 2.75—9,5
180—240 11; 13
Для опор линий электропередачи (ГОСТ 9463-60) 200—320 6,8 и 8.5
220—360 7 и 7.5
220—300 9
200—270 11 и 16
260—280 13 и 18
36
Общие сведения
I Разд. 1
Продолжение табл. 1-28
Назначение опор
Диаметр
в верхнем от-
рубе, мм
Для столбов контактной сети электрифицирован-
ных железных дорог...............
Для пасынков к столбам контактной сети элек-
трифицированных железных дорог.............
Длина, м
12,5; 13
15
5; 6
200—280
200—260
280—300
Бревна должны быть очвщены от сучьев вровень с поверхностью, окореиы опилены
под прямым углом к продольной оси и иметь припуск по длине в соответствии с пейст
вующимн стандартами. "
1-14. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ,
ДЕТАЛЕЙ И КОНСТРУКЦИЙ
Таблица 1-29
Допускаемые напряжения для углеродистых сталей, кГ/см*
Вид напряжения и обозначение Расчет- ный слу- чай Вид на- грузки Детали с плавными переходами
Марки сталей
Ст. 2 Ст. 3 Ст. 4 Ст. 5
Прокат крупного сечения Прокат профиль- ный и ли- стовой Прокат крупного сечеиня Прокат профиль- ный н ли- стовой
I 1 670 1670 1 830 1 830 2 000 2340
1 II 1 180 1 210 I 260 1 330 1 450 1720
Изгиб (ои) III 910 970 975 1040 1 155 1 365
I 1670 1 670 1 830 1830 2 000 2 340
2 II 1320 I 370 1 420 1 480 I 640 1 930
III 1 090 1 160 1 170 I 250 I 385 1640
I 1670 • 1670 1830 1830 2 000 2 340
1 II 935 970 990 1 040 1 160 1 310
ill 650 695 680 ’ 730 815 910
Растяжение,
Сжатие (ар) 1 1670 1670 1830 1830 2 000 2 340
2 II 1 065 1 120 1 130 1 190 1 310 1 490
III 780 835 820 880 980 1090
I 1000 1 000 I 100 1 100 1 240 1 500
1 II 710 725 760 800 905 1 100
Срез, кручение III 545 585 585 620 715 870
(Сср> *5)
I 1 000 1000 I 100 1 100 1 240 1 500
2 II 795 820 850' 890 1 020 1235
III 655 । 690 700. 750 850 1050
.1
П р я м е ч а и н е. Вид нагрузки: I—нагрузка не меняет знака; II — переменная нагрузка одного
знака (от о до ); Ш — переменная нагрузка двух знаков (от ,—• до 0 и от 0 до .4-“).
Расчетные случаи: 1 —• при учете только основных нагрузок;
2 — при учете основных и дополнительных нагруз.ок.
§ 1-15]
Основные сведения о бетоне и железобетоне
37
Таблица 1-30
Расчетные сопротивления для болтовых соединений, кГ/смг
Вид болтовых соедине- ний Вид напря- женного со- стояния Услов- ное обо- значе- ние Волт1 Ст. 0 я из ста Ст. 2 лн Ст. 3 нз ста Ст. 3 В КОНС1 пн Ст. 5 грукциях 14ХГС» 15ХСНД Болт в коне: Ст. 3 ы из ста грукцияз Ст. 5 лн Ст. 5 из стали 14ХГС. 15ХСНД
Чистые и рифле- ные бол- ты Растяжение Срез В1 Смятие В1 0. а а 2100 1 700 3 100 2100 1 700 3 600 2100 1700 3 900 2100 1 700 4 300 2100 1 700 5 200 2 400 1 800 3 900 2 400 1 800 4 300 2 400 1 800 5 200
Черные болты Растяжение Срез Смятие а a s *0404 2 100 1 150 2100 2 100 1 150 2 400 2100 1 150 2600 2 100 2 100 2 400 2 400 2 400
Анкер- ные бол- ты Растяжение 2100 2100 2100 2100 2100 2 400 2 400 2 400
* В — отверстия просверлены в собранных элементах нли по кондуктору.
Таблица 1-37
Расчетные сопротивления древесины (сосны и ели)
Вид напряженного состояния Обозначение Расчетное сопротивление для конструкций посто- янного назначения, кГ]см*
Изгиб R„ 130
Растяжение вдоль, волокон . Rv 100
Сжатие и смятие вдоль волокон Re, Rcm 130
Сжатие и смятие по всей поверхности поперек во- локон, а также в щековых врубках 18
Смятие поперек волокон на части длины при длине свободных концов не менее длины площадки смя- тия и толщины элемента: при длине площадки смятия вдоль волокон 10 см и более, а также в лобовых врубках, шпонках и опорных плоскостях конструкций М90 30
при длине площадки смятия 3 см, а также под шайбами при углах смятия от 90 до 60° . . . 40
Скалывание вдоль волокон (максимальное) /?ск 24
Скалывание поперек волокон (максимальное) .... ^CKSO 12
1-15. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О БЕТОНЕ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОНЕ
Бетоны подразделяются на обыкновен-
ные с объемным весом Солее 1800 кг/м3
и легкие с объемным весом менее
1 800 кг!м3. В свою очередь обыкновенные
бетоны подразделяются <на пластичные,
укладываемые при умеренном уплотнении,
.и жесткие, укладка .которых производится
при усиленном механическом уплотнении.
Прочность бетона характеризуется
марками 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 300,
400, 500 п 600, обозначающими предел
прочности при сжатии в кПсм2 бетонного
образца — куба с ребром 200 мм после 28
дней твердения в нормальных условиях.
Таблица 1-32
Цементноводное отношение для
получения обыкновенного бетона
заданной прочности
Ц/В‘ Прочность бетона, %, через В/Ц>
1 сутки 2 суток 3 суток 28 суток
3.33 30 47 57 но 0,3
2.86 28 45 55 100 0,35
2.5 25 38 48 90 0.4
2.22 20 32 40 70 0,45
2 16 27 34 63 0,5
1,81 14 22 28 56 0,66
1.67 12 19 25 50 0.6
’ Отношение весов.
<50
Общие сведения
( Разд. 1
Таблица 1-33 Марки бетона, применяемого для сборных железобетонных конструкций и деталей Таблица Т31 Коэффициенты нарастания прочности бетона
3 дня 7 дней 28 дней 3 мес. 6 мес. 12 мес.
Наименование конструкций Марка бетона (ие ниже)
0.33 0,35 Пр ты прн чертой - 0.59 0,6 и м е ч твердев - на отк 1 1 1 и н е. Н ни в ио рытом во 1.32 1,14 ад чер рмальи *духе. 1,58 1,34 той — коэ ЫХ услов 1.76 1.51 ффициен- нях, под
Н ап ряжен и о-арми ро ва иные: высокопрочной гладкой пров без анкеровки (струннобетов сталью периодического профи внкеровки или гладкой ст, анкеровкой Не окаймленные ребрами жестко делня со сварными каркасами Прочие изделия Примечание. Сборные тали допускается изготовлять 75 и 100. элокой ные) . ля без 1ЛЬЮ с стн из- 400 300 200 150 Гкции и де- она марок гица 1-35
констр„ из бет Таб Таблица 1-36 Ориентировочный расход цемента в бетонах для сборных железобетонных конструкций и деталей
ириешировичныи расход цемента в бетонах для монолитных бетонных и железобетонных конструкций Проектцвя марка бетона, кГ1см* Марка цемента, кГ/см"* Норма расхода цемента на 1 м3 бетона и плотном теле, кг
Проектная мврка бе- тона. гсПслР . Марка цемента, кГ!см2 Норма расхода цемента на 1 jm3 бетона в плотном теле, кг для всех конструкций, кроме тонко- стенных для тонко- стенных конструк- ций
для всех кон- струкций, кроме тонко- стенных для тонко- стенных конструк- ций
100 150 200 300 400 500 l/Л3 ПрИ Э 300 300—400 400—500 500—600 600 600 лектропр 225 280 300 370 440 Таб огреве бето 320 390 480 560 лица 1-36а на
50 75 ' 100 150 200 300 250 300 300 300—400 400—500 500—600 Расход э 160 180 225 250 270 320 лектроэнер! 280 300 350 'ии в квт-ъ
Коэффи- циент, учитыва- ющий влияние ветра, £ Темпера- тура про- грева, ° С Модуль поверхности М
4 8 12 1 20
Температура наружного воздуха. ° С
-5 -20 -40 —5 —20 —40 -s 1 —20 -40 | ~5 —20 | —40
1 1,5 40 Бетон на портландцементе марки 300—400
31 49 48 71 71 101 68 97 91 135 122 184 96 147 132 201 180 267 — 216 326 293 432
1 1,5 60 — 40 53 63 75 56 84 74 111 98 147 — — 133 — 176 202
1 1,5 70 — — — 56 83 71 101 92 124 — — — — — —
1 1,5 40 Бетон на шла копортланд цементе марки 300—400
43 60 56 79 75 104 78 108 106 158 144 226 114 167 155 236 204 324 — 259 310 333 544
1 1,5 60 40 52 49 66 60 85 69 97 87 123 112 158 98 140 124 181 165- 236 — 200 276 271 509'
1 1,5 При м-е для закрыты ? = 1.25: при 2. Модул 80 а н и е. 1. к помещена сильном вел поверхкост При расчетах коэфф й илн прн безветре! ре (v = 8 м!сек} 3 — н М—отношение пл 67 82 ициент жой п 1.5, эщади 74 99 ? прян огоде ! поверх 85 130 имаетс = 1; НОСТИ z|-z я в зависимое на открытом конструкции 1 ти от с воздух ее оот ледую при ему. щих у< слабом ловий: ветре
§ 1-16]
Столь прокатная
39
Д. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СОКРАЩЕННЫЕ СОРТАМЕНТЫ
МЕТАЛЛОВ И МЕТИЗОВ
1-16. СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ
Таблаца 1-37
Сталь электротехническая
тонколистовая (ГОСТ 802-58)
Продолжение табл. 1-37
Марка* Размеры2, мм
Тол- щина Шири- на Длина
Г орячекатаная
ЭН, Э12 1 750 1500
1 860 1 720
1 1 000 2 000
ЭН, Э12, Э13, Э21, 0.5 600 1200
Э22 0,5 670 1 340
0,5 750 1 500
0.5 860 1 720
0,5 1 000 2 000
Э31, Э32, Э41, Э42, 0.5 600 1 500
Э43, Э43А 0,5 750 1500
0.5 860 1 720
0.5 1 000 2 000
0.5 750 1 500
0,5 1 000 2 000
Э44 0,35 750 . 1 500'
0.20 700 720
0,20 700 1 400
0.10 700 720
Э45, Э46, Э47, Э48 0.35 750 1 500
0,20 700 720
0.20 700 1 400
Холоднокатаная
ЭН00, Э1200, Э1300, 0,5 600 1 500
Э3100, Э3200 0.5 670 1 340
0.5 750 1500
0.5 860 1720
0,5 1 000 2 000
Марка1 Размеры’, о
Тол- щина Шири- на Длина
ЭЗЮ, Э320, эззо 0,5 600 1 500
0,5 750 1500
0,5 860 1720
0.5 1000 2 000
Э310, Э320, ЭЗЗО, 0,35 240 1500
ЭЗЗОА 0.35 750 1500
0,35 1000 2000
Э340 0,2 240 1500
0.2 750 150
Э370, Э380 0.5 600 1500
0.5 750 1 500
0.35 240 1500
0,35 750 1500
0,20 240 1 500
0.20 750 1500
1 Э—электротехническая; первая цифра — сте-
пень легирования стали (1—слаболегированная, 2—
среднелегированная. 3—повышеннолегированная, 4—
высоколегированная); вторая цифра—электрические
и магнитные свойства стали (1—3 удельные потери
при перемагничивании стали частотой 50 гц н магнит-
ная индукция в сильных полях): 1—с нормальными
удельными потерями, 2—с пониженными, 3—с низ-
кими; буква А после цифры—особо низкяе удель-
ные потери; 4—удельные потеря при перемагничива-
нии стали частотой 400 гц и магнитная индукция
в средних полях; 5 и 6—магнитная проницаемость
в слабых полях—от 0,002 до 0,008 а[см (5 — нормаль-
ная магнитная проницаемость. 6 — повышенная);
7 и 8—магнитная проницаемость в средних полях—от
0,03 до 10 а)см- (7—нормальная магнитная проницае-
мость, 8—повышенная); третья цифра О—холодно-
катаная текстурованная; 00—холоднокатаная, мало-
текстурованная.
1 Листы марок ЭИ, Э12, Э13, Э21, Э22 могут
поставляться с размерами 0,5X700x1 400; 0,5X800X
X1 600 и 0.5Х930Х 1 860 мм; листы марок Э31 и Э32—
0,5X600X1 200 н 0,5X 600X1 800 мм; марок Э41, Э42,
Э43, Э43А, Э310. Э320, 3330—0,5X600x1 200 мм; марки
344—0,2X750X750 н 0,2X750X1 500 мм.
Таблица 1-38
Основные характеристики тонколистовой электротехнической стали
(ГОСТ 802-58)
Марка стали Толщина листа, мм Магнитная индукция, гс, при напряженности магнитного Удельные потери, вт[кг, прп макси- мальных значениях индукции не более,
поля не менее, а/см
5 | Ю 1 я 1 50 | 100 | 300 10 090 | 15 000 | 17 000
Горячекатаная сталь
ЭН 1.0 __ 15 300 16 300 17 600 20 000 5.8 13,4 —
эп 0,50 — — 15 300 16 400 17 600 20 000 3.3 7,7 .—
Э12 1.0 — . 15 000 16 200 17 500 19 800 5.5 12,5 —
Э12 0.50 — — 15 000 16 200 17 500 19 800 3,2 7,5 —
иищие снесения
[Разд. 1
Продолжение табл. 1-38
Марка стали Толщина листа, мм Мвгнитная индукция, гс, при напряженности магнитного поля не меиее, а/см Удельные потери. вт/кг, при макси- мальных значениях индукции не более» гс
5 10 25 50 1 100 300 10 000 15 000 17 000
Э13 0,50 15 000 16 200 17500 19 800 2.8 6,5
Э21 0,50 — — 14 800 15 900 17 300 19500 2.5 6,1
Э22 0.50 — — 14 800 15 900 17 300 19 500 2,2 5,3
Э31 0,50 — — 14 600 15 700 17200 19 400 2.0 4.4
Э31 0,35 — — 14 600 15 700 17100 19 200 1.6 3,6
Э32 0.50 — — 14 600 15 700 17100 19200 1.8 3,9
Э32 0,35 —— ——. 14 600 15 700 17 100 19 200 1.4 3,2
Э41 0.50 — 13 000 1J600 15 700 17 000 19 000 1.55 3.5
Э41 0,35 — 13 000 14 600 15 700 17 000 19 000 1.35 3,0
Э42 0.50 — 12 900 14 500 15 600 16 900 18900 1.4 3,1
Э42 0.35 — 12 900 14 500 15 600 16 900 18 900 1,2 2,8
Э43 0,50 — 12 900 14 400 15 500 16 900 18 900 1.25 2,9
Э43 0.35 — 12 900 14 400 15 500 16 900 18 900 1,05 2.5
Э43А 0,50 — 12 900 14 400 15 500 16 900 18 900 1,15 2.7
Э43А 0.35 — 12 900 14 400 15 500 16 900 18 900 0.9 2.2 —
Холоднокатаная малотекстурованная сталь
эпоо 0,50 — — 15 300 16 400 17600 20000 3.3 7.5 ,
Э1200 0,50 — — 15 300 16 400 17 600 20 000 2.8 6.5
Э1300 0,50 — — 15 500 16 400 17600 20000 2.5 5,8
Э3100 0,50 — — 15 000 16 000 17 300 19600 1.7 3.7
Э3200 0,50 — — 14 800 15 800 17 200 19 500 1.5 3,4
Э44 0.35 12 100 13000 14 400 — 19
Э44 0,20 12 000 12 900 14 200 —- — — 12.5 .—-
Э44 0,10 11 900 12 800 14 000 — 10.5
Э340 0,20 15 000 16 000 17 000 — — — 12 —- —
Холод н'о катан а'я текстурованная сталь
Э310 эзю 0.5 0,35 — 16 000 16 000 17 500 17 500 18 300 18 300 19100 19 100 19 800 19 800 1.1 0.8 2,45 1.75 3.2 2,5
Э320 0.5 — 16 500 18 000 18 700 19 200 20 000 0.95 2.1 2.8
Э320 0,35 — 16 500 18 000 18 700 19 200 20 000 0,7 1.5 2,2
ЭЗЗО 0.5 —— 17 000 18 500 19 000 19 500 20 000 0.8 1.75 2.5
эззо 0,35 —— 17 000 18 500 19 000 ’ 19 500 20 000 0.6 1.3 1.9
ЭЗЗОА 0,35 — 17 000 18 500 19 000 19 500 20 000 0.5 1.1 1.6
Таблица 1-39
Сталь тонколистовая (ГОСТ 3680-57)1
Толщина, мм Размеры, мм .Вес 1 jm’. кг
1.0 600X1 420; 600X2 000; 710X1420; 710X2 000; 750X1 500; 750X2 000; 800X1 500; 800X2 000; 1 000X2 000; 1 250X2 000; 1 250X2 500; 1 400X2 800; 1 400X3 000; 1 400X3 500 7.85
1.5 11.7
2,0 15.7
2,5 600X1 420; 600X2 000; 710X1 420; 750X1 500; 800X1 500 19,5
3.0 23,5
х Удельный вес стали принят равны л 7,85.
Таблица 1-40
Сталь листовая кровельнан
(ГОСТ 8075-56)
Толщина, мм Размеры, мм Вес листа1, кг
0.35 710X1 420 2,8
0.40 То же 3.2
0.45 » я 3.5
0.50 4.0
0.55 я я 4,4
0.63 ж * 5.0
0,70 5,5
0,80 - 6.3
0.90 • 7.1
Удельный вес стали принят равным 7,85.
§ 1-16]
Сталь прокатная
41
Таблица 1-41
Сталь декапированная листовая (ГОСТ 8075-56)
Толщина, мм Размеры, мм Вес листа1, кг Толщина, мм Размеры, мм Вес листа1, кг
0,32 510X710 0,9 0.8 710X1 420 6.3
0,32 710X1 420 2.5 0,8 1 000X2 000 12,6
0.4 510X710 1.1 1.0 710X1 420 7.9
0.4 710X1 420 3.2
0.5 510X710 1.4 1.0 1000X2 000 15.7
0.5 710X1 420 4,0 1.6 710X1 420 12,7
0.63 710X1 420 5,0 1.6 1 000X2 000 25.1
0,7 710X1 420 5,5 2.0 710X1 420 15.8
0,7 1 000X2 000 11,0 2.0 I 000X2 000 31.4
Удельный вес стали принят равным 7,85.
Таблица 1-42
Сталь толстолистовая (ГОСТ 5681-57)
Ширина, мм Длина, jwjw Ширина, мм Длина, мм
Толщина 600 710 1 000 1 250 1 400 1 500 Толщина 1250 1 400 1 500 1 600 Толщина 1 250 1 400 1 500 1 600 1 800 4 мм, вес 31,4 кг/м2 2 000 2000 2 000 2 500, 3 500, 4 500 2 800, 3 500, 4 500 3 500, 4 500 5 мм, вес 39,3 кг/м2 2 500, 3 500, 4 '500 2 800, 3 500, 4 500 3 000, 3 500, 4 500 3 500, 4 500 6 мм, вес 47,1 кг/.н1 4 500 2 800, 3 500, 4 500 4 500 4 500 4 500 Толщина 1 250 1 400 1 500 1600 2 000 Толщина 1250 1 400 1 500 1 600 1 800 2 000 2 200 Толщина 1 400 1 500 1 600 1 800 2 000 2 200 2 300 8 мм, вес 62,8 кг]м2 4 500 2 800, 3 500, 4 500 4 500 4 500 4 500 10 мм, вес 78,5 кг/м2 4 500 2 800, 3 500, 4 500 4 500 4 500 4 500 4 500 4 500 12 мм, вес 94,2 кг/.и* 4 500 4 500 4 500 4 500 4 500 4 500 4 500
Таблица 1-43
Сталь листовая рифленая
(ГОСТ 8568-57)
। Толщина ли- ста с рифом, мм I Высота рифа, мм Ширина листа, мм Длина листа, мм о о И
мин. макс. мин. макс.
5 1.5 1 000 1 400 2 000 4 000 42.3
6 1.5 1000 1 400 2 000 6 300 50,1
8 2.0 1 000 1 400 2 000 6 300 66.8
Таблица 1-4!
Сталь полосовая (ГОСТ 103-57)
Ширина. мм Вес 1 пог. м, кг. при толщине, мм
4 5 6 8 10
12 0,38 0,47 0,57 0,75
14 0,44 0.55 0,66 0.88 —
16 0.50 0,63 0,75 1,00 1.26
18 0,57 0.71 0,85 1.13 1.41
20 0.63 0.79 0.94 1.26 1.57
22 0,69 0,86 1.04 1,38 1.73
Продолжение табл. 1-44
Ширина,- мм Вес I пог. м, кг, при толщине, мм
4 5 6 8 10
25 0,79 0,98 1,18 1.57 1,96
30 0,94 1,18 1.41 1,88 2,36
36 1,13 1.41 1,69 2,26 2,82
40 1,26 1,57 1,88 2,51 3,14
45 1.41 1,77 2,12 2,83 3,53
50 1,57 1,96 2,36 3,14 3,93
56 1.76 2,20 2,64 3,52 4,39
Продолжение табл. 1-44
Ширина, мм Вес 1 пог. м, кг, при толщине, мм
4 5 6 8 10
60 1,88 2,36 2,83 3,77 4,71
65 2,04 2,55 3,06 4,08 5,10
70 2,20 2,75 3,30 4,40 5,50
75 2,36 2,94 3,53 4.71 5,89
80 2,51 3,14 3,77 5,02 6,28
90 2,83 3,53 4,24 5.65 7,07
100 3,14 3,93 4,71 6,28 7,85
Таблица 1-45
Сталь угловая равнобокая (ГОСТ 8509-57)
а) Размеры полок и площади сечения
№ профиля Ширина полки, мм Сечение профиля, см*, при толщине полки, мм
3 4 5 6 8 9 10 14 16
2 20 1.13 1,46
2,5 25 1,43 1,86 — .
3,2 32 1,86 2,43 — —
3,6 36 2,1 2,75 —
4 40 2,35 3,08 ——
4,5 45 2,65 3,48 4,29
5 50 2.96 3,89 4,8 —
6,3 63 — 4,96 6,13 7,28 — *
7 70 — — » 6,86 8,15
7,5 75 — — 7,39 8.78 11,5 12,8 —
8 80 — — — 9,38 12,3
9 90 — — — 10,6 13,9 15,6
10 100 — — — —. 15,6 19,2 26,3 29,7
12,5 125 — — — — 19,7 22.0 24,3 33,4 37,8
Таблица 1-4S
б) В е с
№ профиля Ширина полки, мм Вес 1 пог. м, кг, при толщине полки, мм
3 4 5 6 3 9 10 14 16
2 20 0,89 1,15
2,5 25 1.12 1,46 .
3,2 32 1,46 1,91
3,6 36 1,65 2,16 —
4 40 1.85 2,42 —
4,5 45 2,08 2.73 3,37 — II» —
5 50 2,32 3,05 3,77 — w »»
6.3 63 — 3,9 4,81 5,72 -—
7 70 — — 5,38 6,39 8,37
7,5 75 — 5,8 6,89 9,02 10.1
8 80 — — — 7,36 9,65
9 90 —— — — 8,33 10,9 12,2
10 100 — — —. — 12.2 — 15,1 20,6 23,3
12,5 125 — — — — 15,5 17,3 19,1 26,2 29,6
Таблица 1-47
Сталь угловая равнобокая
Рис. 1'2.
Размеры профиля, мм Момент инерции относи- тельно оси х—х, см* Момент сопротив- ления от- носитель- но оси х—х, см3 Момент инерции относи- тельно оси У© Уо» см*
20X20X3 0,40 0,29 0,17
20X20X4 0,50 0,36 0,22
25X25X3 0,81 0,46 0,34
25X25X4 1,03 0.7 0,44
32X32X3 1,77 0,76 0,74
32X32X4 2,26 0,98 0,94
36X36X3 2,56 0.98 1,06
36X36X4 3,29 1,29 1,36
40X40X3 3,55 1,22 1,47
40X40X4 4,58 1.6 1.9
45X45X3 5,13 1,56 2,12
45X45X4 6,63 2,03 2,74
45X45X5 8,03 2,5 3,33
50X50X3 7,11 1.93. 2,95
50X50X4 9,21- 2,53 3,80
50X50X5 11.2 3,04 4,63
63X63X4 18,9 4,1 7,81
63X63X5 23,1 5,1 9,52
63X63X6 27,1 6,02 11.2
70X70X4.5 29,0 5,75 12,0
70X70X5 31,9 6,25 13,2
70X70X6 37,6 7,45 15,5
70X70X7 43,0 8,6 17,8
70X70X8 48,2 9,7 20,0
75X75X5 39,5 7,2 16,4
75X75X6 46,6 8,6 19,3
75X75X7 53,3 9,85 22,1
75X75X8 59,8 11,2 24,8
75X75X9 66.1 12,42 27,5
80X80X6 57,0 9,8 23,5
80X80X7 65,3 11,35 27,0
80X80X8 73,4 12,65 30,3
90X90X6 82,1 12,4 34,0
90X90X7 94,3 14,4 38,9
90X90 <8 106 16,4 43,8
90X90X9 118 18,3 48,6
Ю0ХЮ0Х7 131 18,0 54,2
Продолжение табл. 1-47
Размеры профиля, мм Момент инерции относи- тельно оси X—х, см* Момент сопротив- ления от- носитель- но оси Л—X, см3 Момент инерции охиоси- тельио оси Уо—Уо, см*
100ХЮ0Х8 147 20,13 60,9
100Х100ХЮ 179 24,55 74,1
100ХЮ0Х12 209 29,01 86,9
100ХЮ0Х14 237 33,4 99,3
100ХЮ0Х16 264 37,6 112
110Х1ЮХ7 176 19,4 72,7
110X110X8 198 24,6 81,8
125x125X8 294 32,3 122
125X125X9 327 36,0 135
125X125X10 360 39,8 149
125X125X12 422 47,9 174
125X125X14 482 54,1 200
125X125X16 539 61,0 224
Таблица 1-48
Сталь угловая неравнобокая
(ГОСТ 8510-57)
Л'2 профиля Размеры (рис. 1-3), я.и Площадь сечения профиля, мм Вес 1 пог. м. кг
В ь d
3,2/2 32 20 3 1,49 1,17
4 1,94 1,52
4,5 2,8 45 28 3 2,14 1,68
4 2,8 2,2
6,3/4 63 40 4 4,04 3,17
5 4.98 3,91
6 5,90 4,63
8 7,68 6,03
7,4,5 70 45 5 5,59 4,39
7,5/5 75 50 5 6,11 4,79
6 7,25 5,69
8 9,47 7,43
8/5 80 50 5 6,36 4,99
Рнс. 1-4.
Таблица 1-49
Балки двутавровые (ГОСТ 8239-56)
№ профиля Размеры (рис. 1-4) Площадь сечення профиля, см1 Вес 1 пог. м, кг Моменты1
h ь а 1 СЛ* Ь 3 см> СМ*
10 100 70 4,5 7,2 14,2 11,1 244 48.8 35.3 10.10
12 120 75 5,0 7.3 16.5 13,0 403 67,2 43.8 11.7
14 140 82 5,0 7.5 18,9 14,8 632 90.3 58,2 14.2
16 160 90 5,0 7,7 21,5 16.9 945 118 77,6 17,2
18 180 95 5.0 8.0 23,8 18,7 1 330 148 94.6 19.9
20 200 100 5.2 8.2 26.4 20.7 1 810 181 112 22,4
20а 200 110 5.2 8,3 28.3 22,2 1 970 197 148 27.0
22 220 110 5,3 8,6 30,2 23,7 2 530 23Q 155 28,2
22а 220 120 5.3 8,8 32,4 25.4 2 760 251 203 33,8
24 240 115 5,6 9.5 34,8 27.3 3 460 289 198 34,5
24а 240 125 5.6 9.8 37,5 29.4 3 800 317 260 41,6
27 270 125 6,0 9.8 40,2 31.5 • 5010 371 260 41,5
27а 270 135 6,0 10.2 43,2 33,9 5 500 407 337 50,0
1 1Х—момент инерции относительно оси х—х;
—момент инерции относительно оси у—у,
Wx—момент сопротивления относительно оси х—X',
Wy—момент сопротивления относительно оси у—у.
Швеллеры (ГОСТ 8240-56)
Таблица 1-50
Т' i д Рнс. 1-5.
№ профиля Размеры (рис. 1-5), мм Площадь сечення профиля, см3 Вес 1 пог. л», кг Моменты1
h ь d t См* см* СМ* СЛ*
5 50 32 4,4 7.0 6.16 4,84 9.1 22,8 2.75 5.61
6,5 65 36 4,4 7,2 7.51 5,90 15,0 48.6 3.68 ’8,7
8 80 40 4.5 7.4 8.98 7.05 22.4 89.4 4.75 12,8 .
10 100 46 4.5 7,6 10,9 8.59 34,8 174 . 6,46 20,4
12 120 52 4,8 7.8 13,3 10.4 50.6 304 8,52 31,2
14 140 58 4.9 8,1 15.6 12.3 70.2 491 н.о 45,4
14а' 140 62 4,9 8,7 17,0 13,3 77,8 545 13,3 57,5
16 160 64 5,0 8.4 18,1 14,2 93,4 747 13.8 63,3
16а 160 68 5,0 9,0 19.5 15,3 103 823 16,4 78; 8
§ 1-16]
Сталь прокатная
45
Продолжение табл. 1-50
№ профиля Размеры (рис. 1*5), мм Площадь сечення профиля. см* Вес 1 пог. м, кг Моменты1
h ь а t см° >х- см* СМ* 1У СМ*-
18 180 70 5.1 8.7 20,7 16,3 121 1090 17 86.0
18а 180 74 5.1 9.3 22.2 17.4 132 1 190 20 105
20 200 76 5,2 9.0 23,4 18,4 152 1 520 20.5 113
20а 200 80 5.2 9.7 25,2 19,8 167 1 670 24,2 139
1Х'—момент инерции Относительно оси х—х;
1у—момент инерции относительно оси у—у;
—момент сопротивления относительно оси х—х;
Wy — момент сопротивления относительно осн у — у.
Рнс. 1-6.
Таблица 1-51
Рельсы крановые (ГОСТ 4121-52)
Обозначение рельса Размеры (рис. 1-6). мм Т еоретнческнй вес 1 пог. м, кг
0 ь. ъ. S h Л1
КР70 70 76,5 120 28 120 32,5 52,70
КР80 80 87 130 32 130 35 63.52
КР100 100 108 150 38 150 40 88.73
КР120 120 129 170 44 170 45 117,89
Таблица 1-52
Рельсы железнодорожные
Обозначе- Размеры (рнс. 1-7), мм Площадь Вес
ние рель- сечения. 1 пог. м.
са А | Б | В | Г | Д см* кг
Широкой колеи
Р50 7174-54 152 132 70 15.5 42 65,8 51.52
Р43 7173-54 140 114 70 14,5 42 57,0 44.65
Р38 3542-47 135 114 68 13 40 49,1 38,42
I галд. 1
Продолжение табл. (-52
Обозначе- Размеры (рис. 1-7). мм Площадь Вес
ние рель- са А Б | Б | Г д сечення, см3 1 пог. м, кг
Узкой колеи
Р8 65 54 27 7 15 10,76 8.42
Р! 1 80,5 66 32 7 20.6 14,31 11,20
Р15 6368-52 91.5 76 37 7 25,4 19,16 15.00
Р18 5876-51 90 80 40 10 27,6 23,07 18,06
Р24 107 92 51 10.5 29,9 32.70 25,60
Таблица 1-53
Сталь горячекатаная квадратная
(ГОСТ 2591-57)
Сгоро- Сече- Вес Момент Момент
драта, ние. 1 пог. м, инерции, сопрогив-
мм кг см* лення, см3
6 0,36 0.283 0,010 0,036
7 0,49 0,385 0,020 0.057
8 0,64 0,502 0.034 0,085
9 0,81 0,636 0,055 0.121
10 1,00 0,785 0,083 0.166
11 1.21 0,950 0,12 0.221
12 1.44 1,13 . 0,17 0.288
14 1,96 1.54 0.32 0,457
15 2.25 1.77 0,42 0,562
16 2.56 2,01 0.54 0,682
18 3.24 2.54 0,87 0.972
20 4.00 3.14 1,33 1.33
22 4.84 3.80 1.95 1,77
25 6.25 4.91 3,25 2.60
28 7.84 6,15 5,12 3,66
30 9,00 7,06 6,75 4,50
32 10.24 8,04 8.66 5,96
36 12.95 10,17 12,60 7,24
38 14.44 11.24 17.27 9.14
40 16.00 12,56 21.33 10,67
Таблица 1-55
Лента стальная горячекатаная
(ГОСТ 6009-57)
Ширина, мм | Вес 1 пог. м, кг, при толщине, мм
1.6 «3 2 2,5 3 3.5
20 0.251 0,283 0,314 0,393 0,471 0.550
22 0,276 0.311 0,345 0,432 0.518 0,604
25 0,314 0.353 0,393 0,491 0,589 0,687
30 0,377 0.424 0,471 0,589 0,707 0.824
36 0,452 0,509 0.565 0,706 0.848 0,989
40 0,502 0.565 0,628 0,785 0,942 1.099
45 0,565 0,636 0,707 0,883 1.060 1,237
50 0,628 0,707 0.785 0,981 1.178 1,374
Таблица 1-54
Сталь горячекатаная круглая
(ГОСТ 2590-57)
Номи- нальный диаметр, мм, Сечение, см3 Вес 1 пог, м, кг Номи- нальный диаметр, мм о £ £ О CJ О ЗЕ Вес 1 пог. м, кг
5 0,20 0,16 21 3,46 2,72
5.6 0,25 0,19 22 3,80 2,98
6 0,28 0,22 24 4,52 3,55
6,3 0,31 0,25 25 4.91 3,85
7 0.38 0,30 26 5.31 4,17
8 0,50 0,39 28 6.16 4.83
9 0,64 0.50 30 7,07 5,55
10 0,78 0.62 32 8,04 6,31
11 0,95 0,75 34 9,08 7,13
12 1,13 0,89 36 10.18 7,99
13 1,33 1,04 38 11,34 8.9
14 1.54 1.21 40 12.57 9.87
15 1,77 1.39 42 13.85 10,87
16 2,01 1,58 45 15.90 12,48
17 2,27 1,78 48 18.1 14,21
18 2.55 2.0 50 19,64 15.42
19 2,83 2,23 53 22,06 17,32
20 3,14 2,47 56 24,63 19,33
60 28,27 22.20
Таблица 1-56
Сетка стальная плетеная одинарная
с квадратными ячейками
(ГОСТ 5336-50)
№ сетки 1 1 Размер сторо- ны ячейки в 1 снету, мм Диаметр про- волоки, мм Плотность сетки1 Вес 1 м3 сетку, кг Ширина сеткн, мм Длина сетки по менее, мм
10 10 1.0 м 1,48 1 000; 1 500 Г 000
1.2 м 2,1 1 000; 1 500
1,6 н 3.58 1 000; 1 500
20 20 1,6 Л1 1,96 1 000; 1 500 3 000
2,0 Л1 2.95 1.000; 1 500
1 М—малой плотности (площадь проволок до
25% всей площади сетки); Н — нормальной плотно-
сти (площади проволок более 25% всей площади сет-
ки).
i нутые стальные профили
47
1-17. ГНУТЫЕ СТАЛЬНЫЕ ПРОФИЛИ’
Таблица 1-57
Угольники гнутые равнобокие
(ГОСТ 8276-57)
№ профиля Размеры (рис. 1-8), мм Бес 1 пог. м, кг
а а
1.6 16 2,0 0,45
2,0 20 2,0 0,57
2,5 25 2,0 0.73
2,5 25 2,5 0,9
3,2 32 2,0 0,95
3,2 32 2,5 1,18
4 40 2,0 1,2
4 40 2,5 1,49
4 40 3,0 1,77
5 50 2,0 1,52
5 50 2,5 1,88
О 50 3,0 2,24
6 60 2,0 1,83
6 60 2,5 2,28
6 60 3,0 2.71
8 80 2,0 2.45
8 80 3,0 3,65
8 80 4,0 4,82
Таблица 1-58
Угольники гнутые неравнобокие
(ГОСТ 8277-57)
№ профиля
Продолжение табл. 1-58
№ профиля Размеры (рнс. 1 -9), мм Вес 1 пог. м, кг
h ь d
4/3,2 40 32 2,5 1,33
5/1,6 50 16 2,0 0,98
5/1.6 50 16 2,5 1,22
5/3,2 50 32 2,0 1,23
5/3,2 50 32 2,5 1,53
5,'3,2 50 32 3,0 1,81
6/2 60 20 2,0 1,2
6/2 60 20 2,5 1,49
6/2 60 20 3,0 1,77
6/4 6/4 60 40 2,0 1,51
60 40 2,5 1,88
6/4 60 40 3,0 2,24
Таблица 1-59
Профили U-образные равнобокие
(ГОСТ 8278-57 и ГОСТ 8279-57)
Рнс. 1-10.
Размеры (рнс. 1-10),
мм
h b d
Вес 1 пог. л.’
кг
Л? профиля Размеры (рис. 1-9), мм Вес I пог. м, кг
h ь d
1,6/1 16 10 2,0 0,35
2'1,2 20 12 2,0 0,45
2,5'1,6 25 16 2,0 0,59
2,5Т,6 25 16 2,5 0,72
3.2/1,2 32 12 2,0 0,64
3,2/1,2 32 12 2.5 0,78
3,2 2,0 32 20 2,0 0,76
3,2/2,0 32 20 2,5 0,94
4/1,6 40 16 2,0 0,82
.4’1,6 40 16 2,5 1,02
4 3,2 40 32 2,0 1,07
1 Длина до 12 JH.
5
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
8
8
8
8
8
8
8
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
50 50 3,0 3.30
60 10 3,0 1,65
60 12 3.0 1.74
60 16 3,0 1,9з
60 20 3,0 2,12
60 25 3,0 2,35
60 32 3,0 2,68
60 40 3,0 3,06
60 50 3,0 3,53
60 60 3,0 4,00
60 60 4,0 5.23
80 40 3,0 3.53
80 50 3,0 4,00
80 60 3,0 4,47
80 60 4,0 5,87
80 80 3,0 5,42
80 80 4,0 7,12
80 80 5,0 8,78
100 10 3,0 2,59
100 12 3,0 2,68
100 16 3,0 2,87
100 20 3,0 3,06
100 25 3,0 3,30
100 32 3,0 3,63
100 40 3,0 4,00
100 50 3,0 4,47
100 60 3,0 4,95
100 60 4,0 6,50
100 80 3,0 5,89
48
Общие сведения
[ Разд. 1
Продолжение табл. 1-59
Ns профиля Размеры (рис. 140), мм Вес 1 пог. м, кг
h b d
10 100 80 4.0 7,76
10 too 80 5,0 9,56
10 100 100 3,0 6,83
10 100 100 4.0 9.00
10 100 100 5,0 11,13
Таблица 1-60
U-образные профили гнутые
(ГОСТ 8280-57)
Продолжение табл. 1-60
№ профиля Размеры (рнс. 1-11), мм Вес 1 пог. м, кг
h ъ d
6,0 60 80 2,0 3.35
6,0 60 80 2.5 4.15
6.0 60 80 3,0 4,94
6,0 60 80 4,0 6,49
6,0 60 100 2,5 4,94
6,0 60 100 3,0 5,'89
6,0 60 100 4,0 7,75
6,0 60 120 2,5 5,72
6,0 60 120 з.о 6,83
6,0 60 120 4,0 9,00
Ns профиля Размеры (рис. 1-11). мм Вес 1 пог. м, кг
* ь d
1,6 16 40 2,5 . 1,72
1.6 16 40 3,0 2,03
2,5 25 40 2,5 1,90
2,5 25 40 3,0 2,24
2.5 25 60 2,5 2.68
2.5 25 60 3,0 3,18
3,2 - 32 40 2,5 2,03
3.2 32 40 3,0 2,40
3,2 32 50 2.5 2,43
3,2 32 50 3,0 2,87
3,2 32 60 2,5 2,82
3.2 32 60 3,0 3,34
4,0 40 50 2,5 2,58
4,0 40 50 3,0 3,06
4,0 40 60 2,5 2,97
4,0 40 60 3,0 3,53
4,0 40 80 2,5 3,76
4,0 40 160 3,0 8,24
5,0 50 60 2,5 3,17
5,0 50 60 3,0 3,77
5,0 50 80 2,5 3,96
5,0 ' 50 80 3,0 4,71
5,0 50 100 2,0 3,82
5,0 50 100 2,5 4,74
5,0 50 100 3,0 5,65
Обо-
зна-
чение
Таблица 1-61
Корытообразные профили гнутые
Размеры (рис. 1-12), мм
h 16 , 20 , 25 , 32 , 40, 50. 60. 80, 100
120, 160. 200, 250, 320 и 400 ’
а 6, 8, 10. 12. 16. 20. 25. 32. 40 и 50
Ь 10. 12, 18, 20, 25, 32, 40, 50, 60
80, 100, 120 и 160
d От 2 до_7
Таблица 1-62
С-образные профили гнутые
(ГОСТ 8282-57)
Обо-
зна-
чение
h
b
а
d
Размеры (рис. 1-13), мм
16 , 20, 25 , 32 , 40, 50 , 60. 80, 100,
120. 160. 200. 250, 320 и 400
10. 12. 16. 20. 25, 32, 40. 50. 60
80. 100, 120 и 160
6. 8. 10. 12. 16, 20. 25, 32, 40 и 50
От 2 до 7
§ 1-18]
Метизы
49
1-18. МЕТИЗЫ
' Таблица 1-63
Болты черные с шестигранной уменьшенной головкой (ГОСТ 7781-57)
Размеры (рнс. 1-14, лл)
d н dt S н D h Г d н d1 S // D Л Г
8 12 5,5 13.8 4 0.5 12 17 8.0 19,6 5 0,8
10 14 7.0 16,2 5 0.5 16 22 10.0 25,4 8 1
20 27 13.0 31,2 10 1
Допускается
по эскизу Я
изготовление
при невозможности применения или
болтов
изготовления болтов основного вида.
Таблица 1-64
Болты черные с шестигранной уменьшенной головкой (ГОСТ-7781-57)
(размеры)
Длина* (рис. 1-14), мм Бес 1 009 шт.. Длина* (рис. 1-14), мм Вес 1 000 шт., кг
кг (о
d = 8 мм d ~ 16 мм
15 12 10.41 40 35 88,03
20 25 30 18 20 20 12.0 13.59 15.18 50 70 80 35 35 35 101.3 127.9 141.2
40 20 18.35 100 40 167.8
50 20 21.53 120 40 194.4
60 20 24.70 150 40 234,4
70 20 27.88 180 45 274.3
80 20 31.06 200 45 300,8
d = 10 мм d = 20 мм
20 18 20.06 50 40 171,5
25 22 22.57 60 40 192.3
30 25 25.07 80 40 233.9
40 25 30,08 100 45 275.5
50 25 35.10 120 45 317.0
60 25 40.11 110 45 358,6
70 25 45.12 150 45 379.4
80 25 50.13 180 50 441,8
100 30 60,15 200 50 483,4
4—2580
50
Общие сведения
[ Разд. I
Продолжение табл. 1 -64
Длина1 (рис. 1-15), мм Вес 1 000 шт., кг
d = 12 лги
25 22 33.31
30 25 36.75
40 30 43,63
50 30 50.51
Длина* (рис. (4-15), мм Вес 1 000 шт. кг
- 1
d=12 мм
60 30 57.39
80 30 71.15
100 35 84.93
120 35 98.7
130 35 105.6
Остальные размеры см. табл. 1-63.
Таблицы 1-6&
Болты полу чистые с шестигранной головкой (ГОСТ 7798-57)
Длина (рнс. 1-15), мм Вес Длина (рис. 1-15), мм Вес Длина (рис. 1-15), мм Вес 1 000 шт..
1 000 ШТ-,
1 кг 1 ^0 кг 1 ^0
d — 6 Л1.М 60 18 29.57 40 22 50.56
16 12 6,023 65 18 31.56 45 22 55,00
70 18 33.54 50 22 59.44
18 12 6,463 75 18 35,52 55 29 63.88
20 12 6,903 60 22 68.32
22 12 7.343 65 22 72,76
25 12 8.013 а — 10 мм 70 99 77,20
28 12 8,683 22 25.43 75 22 81.64
30 12 9,123 18 26.93 80 22 86.08
32 12 9,563 28 18 28.78 85 22 90.52
35 12 10.23 30 18 30.01 90 22 94.96
40 15 11.21 32 18 31,24
45 15 12,32 35 18 33.09 <1=16 леи
50 15 13.43 40 20 35.97
55 60 15 15 14.54 15,65 45 50 20 20 39.05 42.13 30 32 25 28 79.85 82.26
55 20 4э,22 35 28 86,99
d—8 мм 60 65 20 20 48.31 51.40 40 4.5 28 28 94,88 102.8
18 20 22 25 15 15 15 15 13.18 13,97 14.76 15.95 70 75 80 85 20 20 20 20 54.49 57.58 60.67 63.76 50 55 60 65 28 28 28 28 110,7 118,6 126,4 134.3
28 30 15 15 17,14 17.93 d=12 мм 70 75 28 28 142.2 150.1
32 15 18.72 25 22 ’ 37,24 80 28 158,0-
35 15 19.91 28 22 39.90 85 28 165.9
40 18 21,65 30 22 41.68 90 28 173.8
45 18 23,64 32 22 43.46 95 - 28 181.7
50 18 25.62 35 22 46.12 100 28 189.6
55 18 27.6
Следушие болты могут изготовляться с резьбой до головки: I—16 25 мм при d—
=6 -и.и; (=18—30 мм при d=8 м.ч; 1=22—35 мм при d=10 леи; 1=25—40 мм при d=
=12 мм; 1=30—50 лг.ч при d=16 Л1Л>.
§ 148]
Метизы
51
Таблица 1-66
Болты чистые с шестигранной головкой (ГОСТ 7805-57)
Размеры (рис. 1-15), мм
d 5 н D С
4 7 2.8 8,1 0.7
5 9 3,5 10.4 — 0,8
6 10 4,5 11.5 0,5 1,0
8 14 5.5 16,2 0.5 1,2
10 17 7 19,6 0.5 1.5
12 19 8 21,9 0,8 1,8
Размеры, мм Вес 1 0Э0 шт.. Размеры, мм Вес 1 оео шт.»
d 1 1 1 1. кг d кг
4 10 10 1.65 8 30 15 17.59
14 10 2.03 40 18 21.22
18 10 2.41 50 18 25.06
22 10 2.79 60 18 28,9
28 10 3.36 70 18 32.74
32 10 3.74 80 18 36.58
5 10 10 3.08 10 30 18 29,60
14 12 3.62 40 20 35,42
18 12 4.21 50 20 41.46
22 12 4,81 60 20 47,50
28 12 5.70 70 20 53.54
32 12 6.30 80 20 59.58
35 12 6,75 100 20 71.66
40 12, 7.49
6 25 12 7,83 12 40 22 50.61
30 12 8.91 50 22 59.30
40 15 10,94 60 22 67.99
50 15 13.10 80 22 85,37
60 15 15,26 100 22 102,8
120 28 119,2
Таблица 1-67
Винты для металла* Размеры, мм
d 3 4 5 6 8 10
D Н R Ь h С пс (Г 5,5 2,5 2.8 0,8 1.4 луке ОСТ 1 7,0 3,2 3,5 1 1.8 у г л о 489-58) 9 4 4,5 1.2 2.2 й гол (рис. 10.5 4,5 5.3 1.5 2,5' о в к о 1-16) 13 6 6.5 2 3.2 й 16 7.5 8 2.5 3.8
4»
табл. 1-67
Продолжение
Размеры, мм
d 3 4 5 6 8 1Э
D c ( 6 пота ГОСТ 7.5 й ной 1490-58) 9 голо (рис. 11 вко й 1-17) 15 18
h 1.6 9 2.5 3 4 4.8
b 0,8 i 1.2 1.5 2 2.5
t 0.9 i.i 1.2 1,5 2 2,5
С цилиндрической головкой
D ( 5 гост 7 1491-58 8.5 (рис. 10 1-18) 12,5 15
h 2 2.5 3 3,5 5 6
b 0.8 1 1.2 1.5 2 2,5
t 1.0 1,4 1.7 2 2,5 3
52
Общие сведения
(Разд. 1
Продолжение табл. 1-67
Размеры, мм Вес, кг. 1 000 винтов с голов- кой
1 У полукруг- лой потайной цилиндри- ческой
d = 3 мм
4 X 0,375 0,254 0,386
5 х 0,419 0,298 0,430
6 X 0,463 0,342 0,474
8 X 0,551 0,43 0,562
10 X 0,639 0,518 0,650
12 9 0,727 0,606 0,738
16 9 0,903 0,782 0,914
18 9 0,991 0,870 1,002
22 9 1,167 1,046 1,178
25 9 1,299 1,174 1,310
30 9 1,519 1,398 1,530
d=4 мм
6 X 0,959 — 0,90
8 X 1,113 0,824 1,06
10 X 1,267 0,978 1,21
12 X 1,421 1,132 1,36
16 12 1,729 1,440 1.67
18 12 1,883 1,594 1,83
22 12 2,191 1,902 2,13
25 12 2,422 2,132 2,37
30 12 2,807 2,518 2,75
35 12 3,192 2,903 3,14
d=5 мм
8 X 1,813 1,409 1,85
10 X 2,061 1,649 2,10
12 X 2,309 1,897 2,35
16 12 2,805 2,393 2,84
18 12 3.053 2,641 3,09
22 12 3,549 3,133 3,59
25 12 3,921 3,509 3,96
30 12 4,541 4,129 4,58
35 12 5,161 4,749 5,20
40 12 5,781 5.369 5,82
45 12 6.401 5,989 6,44
Продолжение табл. 1-67
Размеры, мм Вес, кг, 1 000 вннтов с голов- кой
1 У полукруг- лой потайной цилиндри- ческой
d=6 мм
10 X 3,43 12,512 3,26
12 X 3,782 2,864 3,61
16 X 4,486 3,568 4,32
18 X 4,838 3,920 4,67
22 16 5,542 4.624 5,37
25 16 6,07 5,152 5,90
30 16 6,95 6,032 6,78
35 16 7,83 6,912 7,66
40 16 8,70 7,792 8,53
45 16 9,59 8,672 9,42
50 16 10,47 9,552 10.3
55 16 11,35 — 11,18
d=& мм
12 X 7,496 5,683 7,3
16 X 8,768 6,955 8,6
18 X 9,404 7,591 9,2
22 X 10,68 8,863 10,5
25 20 11,63 9,817 11,5
30 20 13,22 11,41 13.0
35 20 14,81 13,00 14,6
40 20 16,40 14,59 16,2
45 20 17,99 16,18 17,8
50 20 19,58 17,77 19,4
55 20 21,17 — 21,0
65 20 24,35 — 24,1
<7=10 мм
18 X 16,18 72,61 15,7
22 X 18,18 14,61 17,7
25 X 19,68 16,11 19,2
30 25 22.18 18,61 21,7
35 25 24,68 21,11 24,2
40 25 27,18 23,61 26,7
45 25 29,68 26,И 29,2
50 25 32,18 28,61 31.7
55 25 34,68 31,11 34,2
60 25 37,18 — 36,7
65 25 39,68 — 39.2
* Резьба нарезная.
’ Знаком X отмечены вннты. нарезанные на всю длину стержня. Данные 10 прн полукруглой го-
рне. 1-16.
РнС.1-17.
Рис. 1-18.
§ 1-18] Метизы 53
Таблица 1-68
Шурупы с полукруглой (ГОСТ 1144-60) и потайной (ГОСТ 1145-60) головкой
Размеры (рис. 1-19), мм Вес, кг, 1090 шурупов с головкой
d 1 Пт D, ^9 полукруглой потайной
о 6 3.5 1,8 4,0 1,2 0,179 0,162
10 3.5 1,8 4,0 1,2 0,235 0,209
12 3.5 1,8 4,0 1,2 0,288 0,221
16 3.5 1.8 4,0 1,2 0,352 0.320
3 12 5.5 2.5 6,0 1,6 0,739 0,650
18 5,5 2,5 6,0 1,6 0.986 0,879
22 5,5 2,5 6,0 1,6 1,242 1,048
25 5,5 2,5 6,0 1,6 1,350 1,173
30 5,5 2,5 6,0 1,6 1,604 1,364
3,5 12 6,3 2.8 7,0 2 1,090 0,924
18 6,3 2,8 7,0 2 1.367 1,238
22 6,3 2,8 7,0 о 1,650 1,473
30 6,3 2,8 7,0 2 2,185 1,932
36 6,3 2,8 7,0 2 2,440 2,263
40 6,3 2,8 7,0 2 2,770 2,505
4 22 7 3,2 7,5 2,0 2,178 1.900
25 7 3,2 7,5 2,0 2,465 2,232
30 7 3,2 7,5 2,0 2,848 2/179
36 7 3,2 7,5 2,0 3,170 2,767
40 7 3,2 7,5 2,0 3,527 3,167
45 7 3,2 7,5 2,0 3,852 3,480
50 7 3,2 7,5 2,0 4.292 8,857
5 25 9 4 9 2,5 3.992 3,488
30 9 4 9 2,5 4,640 3,777
36 9 4 9 2,5 5,245
40 9 4 9 2,5 5,703 4,912
45 9 4 9 2,5 6,348 5,495
50 9 4 9 2,5 6,967 6,182
60 9 4 9 2,5 8,096 7,950
70 9 4 9 2,5 9,320 8.476
I rdJX 1
Таблица 1-69
Глухари с шестигранной головкой (ГОСТ 1432-42)
Рнс. 1-20.
l г‘ч Li
Размеры (рнс. 1-20), мм
d <2i 1 G h D Вес 1 000 шт., жг
6 4,6 35 40 50 65 20 22 28 38 4 12,7 11 9,15 10,10 11,90 14,6
8 5,9 40 50 65 80 22 28 38 45 5,5 16,2 14 19,85 23,05 27,90 32,75
10 7,6 40 50 65 80 100 120 22 28 38 45 58 70 7 19,6 17 31,55 36,45 43,90 51,35 61,45 71,40
12 9,6 65 80 100 120 140 38 45 58 70 80 8 25,4 22 73,20 84,20 98,80 113,6 128,7
16 12,8 80 100 120 140 160 45 58 70 80 90 10,5 31,2 27 151,0 177,0 ’ 203.5 230,5 258,0
20 16 120 140 160 180 70 80 90 100 13 36,9 32 323,0 336,0 408,0 450,5
Таблица 1-70
d
Рис. 1-21.
Гайки черные н по-
лу чистые для
ДО 16 Л.И.
Рнс. 1-22.
Гайкн черные н полу-
чнстые длн <2=18 мм н
более н гайкн чистые
(W4 — для чистых).
5 i-ioj
метизы
Гайки шестигранные
d. мм Черные и прлучиетые* (рнс. 1-21 н 1-22), мм Вес 1 000 ШТ.» кг (черных) Чнстые (рнс. 1-22), мм Вес 1 000 шт., кг
Размеры, мм Размеры, мм
s D S н D
3 6 2.5 6.9 0,468 6 2,5 6,9 0,438
4 8 3,5 9,2 1,145 8 3,5 9,2 1,113
5 9 4.0 10,4 1,574 9 4,0 10,4 1.534
6 11 5.0 12,7 2,998 11 5,0 12,7 2.941
8 14 6,0 16,2 5,745 14 6,0 16,2 5.618
10 17 8.0 19,6 11,09 17 8,0 19,6 10,88
12 22 10 25,4 24,42 19 10 21,9 16.17
16 27 12 31,2 42,04 24 13 27,7 31,60
20 32 16 36,9 73,48 30 16 34,6 61,33
1 Черные—по ГОСТ 5939-51,
полу чистые—по ГОСТ 5915-51, чистые—по ГОСТ 5927-51.
Таблица 1-71
Рис. 1-23.
Гайки-барашки (ГОСТ 3032-45)
Размеры типа I (рис. 1-23), мм Вес 1 000 шт., кг
d D h Я
М 4 8 24 4 10 2
М 5 10 28 5 12 4
М 6 12 32 6 14 9
М 8 15 40 8 18 17
М 10 18 48 10 22 37
М 12 22 58 12 27 55
М 16 30 72 14 32 96
Таблица 1-72
Рнс. 1-24.
Рис. 1-25.
Шайбы черные и чистые
Диаметр болта, винта, шпильки, мм Черные* (рис. 1-24), мм Вес 1 000 шт., кг Чистые1 (рнс. 1-25), мм Вес 1 000 шт., кг
d D S d D S С
3,0 3,2 8 0,8 0,25 3,2 8 0,8 0.1 0,22
4 4,2 . 10 1 0,48 4,2 10 1 0,2 0,42
5 5,5 12 1,2 0,79 5,5 12 1,2 0,2 0,71
6 6,5 14 1,5 1,34 6,5 14 1,5 0,4 1.22
8 8.5 18 1,5 2,23 8,5 18 1,5 0,4 2,02
10 10,5 22 2 4,41 10,5 21 2 0,5 3,61
12 12,5 26 2 6,17 12,5 25 2 0,5 5,16
16 16,5 32 3 13,40 16,9 32 о 0,6 12,66
18 19 36 3 16,69 19 36 3 0,6 15,15
20 21 38 4 23,87 21 38 4 0,6 22,66
Черные—по ГОСТ 6957-54, чистые—по ГОСТ 6959-54.
U щие сведения
[ Разд. 1
Таблица 1-73
Таблица 1-74
Шайбы черные увеличенные
(ГОСТ 6958-54) (для дерева)
Рнс. 1-26.
Шайбы пружинные нормальные (ГОСТ 6402-61)
Диаметр резь- бы болта, вин- та, шпильки, мм Размеры( рнс, 1-26), мм Вес 1 000 шт.» кг
d Ь и S
3 3,1 0,8 0,062
4 4.1 1.0 0,13
5 5,1 1.2 0.22
6 6,1 1.4 0,37
8 8.2 2.0 1,00
10 10.2 2,5 1,94
12 12,2 3,0 3,33
16 16,3 3.5 5,94
18 18.3 4.0 8.79
Размеры (рис. 1-25), мм Вес 1 000 шт., кг
Ч 1 D 1 5
4.2 12 1.2 0.89
5.5 14 1.5 1,46
6,5 18 1.5 2.51
8.5 22 2 4,90
10,5 28 3 12,10
12.5 34 3 18,00
16,5 45 / 4 42.34
19 50 4 51,72
Таблица 1-75
Дюбели с распорной гайкой
Рнс. 1-27.
Тип Метизы для закрепле- ния детали (входят в комплект) Размеры гиль- зы, мм (рнс. 1-27) Толщина за- закрепляемой детали, мм Наибольшее допус- тимое усилие тяже- ння, кг Вес 1 000 шт.» •сг
в бетоне в кирпиче
К 434 К435 винт М4Х35 М6Х40 010X24 012X30 До 10 180 210 170 200 13 25
K436/I К436/11 болт М8Х55 М8Х65 015X48 До 10 11—20 420 400 61 65
К437/1 К437/П Ml 0X65 .М10Х80 018X55 До 15 16—30 620 590 99 108
К4384 K438/II Ml 2X80 М12ХЮ0 020X65 До 20 21—40 750 630 168 191
К439/1 К439/П Miexioo М16Х120 026X85 До 20 21—40 900 730 - 357 389
§ 1-18]
Метизы
7J7
Таблица Т76
Дюбели с волокнистым заполнением1
Рнс. 1-28.
Индекс Размеры гиль- зы. мм (рис. 1-28) Шуруп Вес 1 000 ШТ.. кг
К410 05X25 4X26 7
К411 05X35 4X35 8
К412 08X25 4,5X35 8
Индекс Размеры гиль- зы, мм (рис. 1-28) Шуруп Вес 1 000 шт.г кг
К413 08X35 4,5X50 9
К413а 08X35 4,5X60 10
К414 08X50 4,5 -.70 13
•Среднее значение допустимого усилия выдергивания 65 кГ (для всех исполнений).
Таблица 1-73
Дюбели бесшурупного крепления
Рис. 1-29.
Индекс Размеры гильзы (рнс. 1-29). мм 'Вес 1 099 шт., кг Индекс Размеры гильзы (рис. 1-29), мм Вес I 000 шт., кг
У188 05X50 5 У189 05X70 7
Таблица 1-78-
Дюбели-гвозди и дюбели-шпильки, забиваемые строительно-монтажным
пистолетом (рис. 1-30)
Рис. 1-30.
Г возди Шпильки Гвозди Шпильки
Обозначение (диаметр стержня X длина, мм) Вес 1 000 шт.. кг Обозначение [резьба X пол- ная длина стержня, мм) Вес 1 000 шт.. кг Обозначение (диаметр сте- ржня х дли- на, мм) Вес 1 С00 шг.» кг Обозначение (резьбах пол- ная длина стержня, мм) н ос
ДГ-5Х4О 6,8 ДШ-М5Х80 13 ДГ-8Х50 19 ДШ-М12X60 36
ДГ-5Х60 10 ДШ-.Ч8Х70 18 ДГ-8Х70 27 ДШ-М12X70 40
[назд. 1
1-19. СТАЛЬНЫЕ ТРУБЫ
Таблица 1-79
Трубы стальные водогазопроводные (газовые) (ГОСТ 3262-62)
Условный проход Наружный диаметр, мм Обыкновенные Усиленные Вес одной муфты на I м трубы (нз расчета 1 муф ты на 6 м), кг (около)
мм дюймы Толщина стеикн, •МЛ Теоретнче- скнй вес 1/jm (без муфт), кг Толщина стеикн, мм Теоретиче- ский вес l/jw (без муфт), кг
8 V. 13,5 2,2 0,61 2,78 0,74
10 •/, 17 2,2 0,8 2,78 0,98
15 7, 21,3 2,8 1,28 3,2 1,43 0,01
20 Ч. 26,8 2,8 1,66 3.2 1,86 0.02
25 1 33,5 3,2 2,39 4 2,91 0,03
32 • 1*/4 42,3 3,2 3,09 4 3,78 0,04
40 IV, 48 3,5 3,84 4 4,34 0.06
50 2 60 3,5 4,88 4,5 6,16 0,09
70 27* 75,5 4 7,05 4,5 7,88 0,13
80 3 88,5 4 8,34 4,5 9,32 0,2
100 4 114 4,5 12,15 5 13,44 0.4
125 5 140 4,5 15,04 5,5 18,24 0.6
150 6 165 4,5 17,81 5,5 21,63 0,8
Таблица 1-80
Тру/Ы стальные тонкостенные для электропроводок (ГОСТ 1753-53)
Номиналь- ный диа- метр, дюймы (условно) Диаметр условно- го прохо- да, мм Наруж- ный диа- метр, мм Толщина, стенки, мм Вес 1 пог-м, кг Номиналь- ный диа- метр, дюймы (условно) Диаметр условного прохода, мм Наруж- ный диа- метр, мм Толщина стеикн, мм Вес 1 пог-.м, кг
’/а 15,5 18,0 1,25 0,516 IV, 40,5 44,5 2,0 2,1
•/« 22,0 25,0 1,5 0,869 2 52,5 57,0 2,25 3.04
1 29,5 33,0 1,75 1,35 27, 71,0 76,0 2,5 4,53
3 83,5 89,0 2,75 5,85
Таблица 1-81
Муфты и контргайки стальные к газовым трубам (ГОСТ 8966-59 и
ГОСТ 8968-59)
Рис. 1-31.
Обозначение, дюймы (резьба труд- ная) Муфты прямые (рнс. 1-31) Контргайки (рис. 1-31)
Длина. мм Наружный диаметр, мм Вес 1шт., кг (без покрытия) Высота h, мм Размер под ключ S, мм Размер D, мм Вес 1 009 шт.. кг
V* 7, 22 15 0,008 6 22 25,4 -14
24 17 0,012 6 27 31,2 21
*/, 28 23 0,029 8 32 36,9 36
3/4 1 31 28 0,031 9 36 41,6 44
35 35 0,052 10 46 53,1 82
17* 39 42 0,075 10 55 63,5 105
IV, 43 . 50 0.109 10 60 69,3 112
2 47 60 0,148 10 75 86,5 174
5 1-1»J
Стальные трубы
59
Продолжение табл. 1-81
Обозначение, дюймы (резьба трубная) Муфты прямые (ряс. 1-31) Контргайки (рис. 1-31)
Длина, JHJW Наруж- ный диа- метр, мм Вес 1 шт., кг (без покрытия) Высота Л, мм Размер под ключ, S. мм Размер D, мм Вес I 000 шт., кг
2*', 3 4 5 6 Манжеты с соединен тонкостей 65 70 90 90 110 клиновой ия элек ных тру 88,0 101,0 130,0 155,5 185,0 Табл обоймо, тросвар! б (рис. 1 Л-// П Ч1 TtY 1,1 1,3 2,3 3,3 5,7 ица 1-82 для 1ЫХ -32) 12 12 14 Патрубю или ящ! при по 95 105 135 1 для со ша с то мощи мг обе 110 121 156 7 единения нкостеии 1нжет с к >ймой‘ 390 450 820 аблица 1-83 коробки »й трубой линовой
f J Индекс Диаметр труб. мм Резьба трубная Вес 1 000 шт., кг
Рис. 1-32. У476 У477 У478 У47Э * Песта ЯЮЩИМИ г 25 33 44.5 60 вляются с д эйкамн. 3/4" 1" 171" 2" вумя устан 70 140 250 440 овочнымя зазем-
Индекс Диаметр труб, мм Вес I 000 шт., кг
У222 У 223 У224 У 225 25 33 44,5 60 80 100 230 410 л
Таблица 1-84
Гайки установочные заземляющие для труб (рис. 1-33)
Рис. 1-33.
Индекс Резьба трубная, дюймы Вес 1 000 шт., кг Индекс Резьба трубная, ДЮЙМЫ Бес 1 090 шт. к:
К-480 1/2 5 К 483 23
К-481 3/4 7.5 К484 17. 39
К-482 1 16 К485 2 55
K4S3 27. 117
Таблица 1-85
Втулки Для оконцевания труб
Рнс. 1-34.
. Рнс. 1-35.
Условный про- ход трубы Стальные Пластмассовые разъемные (рис. 1-34) Пластмассовые неразъемные1 (рнс. 1-35)
дюйм мм Индекс Вес 1 000 шт.» кг Индекс Вес 1 000 шт.» кг Индекс Вес ПООО^шт.» кг
*/2 15 У460 7 У31 1.2 . У39 1
3/4 20 У461 11 У32 2,2 У40 2
1 25 У462 17 УЗЗ 3 У41 2.6
р;. 40 У463 29 У 35 10.2 У 43 1С
2 50 У464 40 У36 16,2 У44 16
2'1, 70 У466 60 У37 30 У45 2G
3 80 У465 60 - У38 60 У46
§ 1-20] Классификация электроустановок и помещений 61
Е. ВЫДЕРЖКИ ИЗ ДЕЙСТВУЮЩИХ ОБЩЕСОЮЗНЫХ
СТАНДАРТОВ И ПРАВИЛ УСТРОЙСТВА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
1-20. КЛАССИФИКАЦИЯ ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК И ПОМЕЩЕНИЙ,
ИСПОЛНЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ»
а) Определения
-Наименование электроуста- новок н пОх'лещеннй Определение
Электроустановки
Электро- установки Установки, в которых производится, преобразовывается, распределяется и потребляется электроэнергия. Подразделяются на электроустановки напряжением до 1 000 в и электроустановки напряжением выше 1 000 в
Открытые или наруж- ные Находящиеся на открытом воздухе. Открытые электроустановки, защи- щенные только навесами, сетчатыми ограждениями и т. п„ рассматрива- ются как наружные
Закрытые или внут- •ренние Находящиеся в закрытом помещении
Времен- ные Наружные или внутренние электроустановки, рассчитанные на срок дей- ствия: а) не более 6 мес., если они обслуживают сооружения, находящиеся в эксплуатации; б) не более 5 лет, если они обслуживают сооружения, находящиеся в стадии строительства
П'о м е щ е н и я
Электро- помещения Помещения или отгороженные, например сетками, части помещения, доступные только для обслуживающего персонала, в которых установлено находящееся в эксплуатации электрооборудование, предназначенное для производства, преобразования или распределения электроэнергии
Сухие В которых относительная влажность не превышает 60%. При отсут- ствии в таких помещениях условия, характерных для помещений жарких и пыльных и с химически активной средой, они называются нормаль- ными
Влажные В которых пары или конденсирующаяся влага выделяются лишь вре- менно и притом в небольших количествах и относительная влажность в которых не превышает 75%
Сырые В которых относительная влажность длительно превышает 75%
Особо сы- рые В которых относительная влажность воздуха близка к 100% (потолок, стены, пол и предметы, находящиеся в помещении, покрыты влагой)
Жаркие В которых температура длительно превышает 4-30° С
Пыльные В которых по условиям производства выделяется технологическая пыль в таком количестве, что она может оседать на проводах, проникать внутрь машин, аппаратов и т. п. Пыльные помещения подразделяются на помещения с проводящей пылью и на помещения с непроводящей пылью
* По Прзвилзм устройства электроустановок, Госэнергонздат, 1957.
62
Общие сведения
[ Разд. Г
Продолжение таблицы
Наименование электроуста- новок и помещений Определение
С хими- чески актив- ной средой В которых по условиям производства постоянно или длительно со- держатся пары или образуются отложения, действующие разрушающе на изоляцию и токоведушие части электрооборудования
С повы- шенной опа- сностью1 Характеризуются наличием в них одного из следующих условий, соз- дающих повышенную опасность* сырости или проводящей пыли; токопроводящих полов (металлических, земляных, железобетонных, кирпичных и т. п.); высокой температуры; возможности одновременного прикосновения человека к имеющим соединение с землей металлоконструкциям зданий, технологичес- ким аппаратам, механизмам и т. п., с одной стороны, и к метал- лическим корпусам электрооборудования—с другой
Особо опасные1 Характеризуются наличием одного из следующих условий, создающих особую опасность: особой сырости; химически активной среды; одновременного наличия двух или более условий повышенной опасности
Без повы- шенной опасности1 Исполне- ние Открытые Помещения, в которых отсутствуют условия, создающие „повышен- ную опасность" и „особую опасность" Машины и аппараты Не имеющие специальных приспособлений для предохранения от случайного прикосновения к вращающимся и токоведущим частям, а так- же для предотвращения попадания внутрь них посторонних тел
Защищен- ные Имеющие приспособления для предохранения от случайного прикос- новения к вращающимся и токоведущим частям, а также для предотвра- щения попадания внутрь них посторонних предметов
Каплеза- шищенные Защищенные машины или аппараты, имеющие приспособления для - предохранения пх внутренних частей от попадания капель влаги, падаю- щих отвесно
Брызгоза- щищенные Защищенные машины или аппараты, имеющие приспособления для предохранения от попадания внутрь них водяных брызг, падающих под. углом до 45° к вертикали с любой стороны
Закрытые У которых внутренняя полость отделена от внешней среды оболочкой,, защищающей их внутренние части от проникновения пыли
Обдувае- мые Закрытые машины или аппараты, снабженные вентиляционным устрой- ством для обдувания их наружной части
Продувае- мые Брызгозащищеиные машины или аппараты, в которых имеется воз- можность охлаждения их внутренних частей посторонним воздухом (или каким-либо иным агентом) В случае отвода охлаждающего воздуха (или иного агента) вне поме- щения продуваемые машины или аппараты являются закрытыми для дан- ного помещения
* В отношении поражения людей электрическим током.
§ 1-20]
Классификация электроустановок и помещений
63
Продолжение таблицы
Исполне- ние Определение
Пылене- проницаемые Маслона- полненные Аппараты, имеющие оболочку, уплотненную таким образом, что она. не допускает проникновения внутрь аппарата тонкой пыли См. п. „д“ настоящего параграфа
Взрывоза- щищенные Машины или аппараты, имеющие одно из исполнений, допущенных к применению во взрывоопасных помещениях всех или некоторых классов
Предметы электрооборудования или отдельные их части
Огнестой- кие Если они не зажигаются и не обугливаются, а также если они, будучи зажжены, ие продолжают самостоятельно гореть или тлеть
Дугостой- кие Если они ие претерпевают изменений при воздействии электрической дуги, возникающей в нормальных условиях работы
Влагостой- кие Если они не претерпевают изменений при воздействии влаги
Нагрево- стойкие Если они не претерпевают изменений при воздействии высоких температур
Химически стойкие Если они ие претерпевают изменений при воздействии химических реагентов
б) Классификация пожароопасных помещений и наружных установок
Классы поме- щении и уста- новок по по- жароопасности Характеристика
П-1 Помещения, в которых применяются или хранятся горючие жидкости с температурой вспышки паров выше 45° С (например, склады минераль- ных масел, установки по регенерации минеральных масел и т. п.)
П-11 Помещения, в которых выделяются горючие пыль или волокна, пере- ходящие во взвешенное состояние. Возникающая при этом опасность огра- ничена пожаром (но не взрывом) либо в силу физических свойств пыли или волокон (степень измельчения, влажность и т. п„ при которых ниж- ний предел взрыва составляет более 65 г jm3), либо в силу того, что содер- жание их в воздухе по условиям эксплуатации не достигает взрывоопас- ных концентраций (например, деревообделочные цехи, малозапыленные помещения мельниц и элеваторов)
П-11а Производственные и складские помещения, содержащие твердые или волокнистые горючие вещества (дерево, ткани и т. п.), причем признаки, перечисленные выше (П-П), отсутствуют
П-I II Наружные установки, в которых применяются или хранятся горючие жид- кости с температурой вспышки паров выше 45° С (например, открытые скла- ды минеральных масел), а также твердые горючие вещества (например, от- крытые склады угля, торфа, дерева и т. п.)
64
Общие сведения
[ Разд. 1
Продолжение таблицы
в) Классификация взрывоопасных помещений и наружных установок
Классы поме- щений и уста- новок по взры- воопасности Характеристика
В-1 Помещения, в которых выделяются горючие газы или пары в таком количестве и обладающие такими свойствами, что они могут образовать с воздухом или другими окислителями взрывоопасные смеси не только при авариях, но и при нормальных недлительных режимах работы, например при загрузке или разгрузке технологических аппаратов, хранении или переливании легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, находящихся в открытых сосудах, и т. д.
В-1а Помещения, в которых при нормальной эксплуатации взрывоопасные смеси горючих паров или газов с воздухом или другими окислителями не имеют места, а возможны только в результате аварий или неисправ- ностей
В-16 Те же помещения, что и класса В-Ia, но отличающиеся одной из следующих особенностей: а) горючие газы в этих помещениях обладают высоким нижним пре- делом взрываемости (15% и более) и резким запахом при предельно до- пустимых по санитарным нормам концентрациях (например, машинные залы аммиачных компрессорных и холодильных абсорбционных установок); б) образование в аварийных случаях в помещениях общей взрыво- опасной концентрации по условиям технологического процесса исключает- ся, а возможна лишь местная взрывоопасная концентрация (например, помещения электролиза воды и поваренной соли); в) горючие газы, легко воспламеняющиеся, и горючие жидкости имеют- ся в помещениях в небольших количествах и работа с ними производится в вытяжных шкафах или под вытяжными зонтами (лабораторные и опыт- ные установки)
В-1г Наружные установки, содержащие взрывоопасные газы, пары, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости (например, газгольдеры, емкости, сливо-наливные эстакады и т. п.), где взрывоопасные смеси возможны только в результате аварии или неисправности
В-П Помещения, в которых выделяются переходящие во взвешенное со- стояние горючие пыли или волокна, обладающие такими свойствами, что они способны образовать с воздухом и другими окислителями взрывоопас- ные смеси не только при аварийных, но и при нормальных недлительных режимах работы (например, при загрузке и разгрузке технологических аппаратов)
В-Па Помещения, в которых опасные состояния, указанные для помещений класса В-П, не имеют места при нормальной эксплуатации, а возможны только в результате аварий или неисправностей
г) Классификация помещений, смежных с-взрывоопасными
Класс взрыво- опасного помещения Класс смежного помещения, отделенного от взрывоопасного
одной стеной с дверью двумя стенами и дверями, образующими коридор нли тамбур
В-1 В-1а Невзрыво- и непожароопасное
В-1а В-16 Невзрыво- и непожароопасное
В-16 Невзрыво- и не пожароопасное
В-Н В-Па Невзрыво- и непожароопасное
В-Па Невзрыво- и непожароопасное
Примечание. Стены между помещениями должны быть несгораемыми, з двери между ними—про-
тивопожарными и открываться в сторону менее опасного помещения, при этом они должны быть снабжены
•устройством для самозакрывання (например, при помощи пружин). Тамбуры и коридоры должны иметь такие
размеры, чтобы каждую дверь можно было закрывать или открывать при закрытой второй двери.
§ 1-20]
Классификация электроустановок и помещений
65
Продолжение таблицы
д) Виды взрывозащите ниого электрооборудования*
Наименование (исполнение) Характеристика
Взрывоне- проницаемое Оболочки электрооборудования могут выдержать максимальное давле- ние внутреннего взрыва воспламеняемых газов, паров или пыли, которые могут проникнуть извне или образоваться внутри оболочек, без поврежде- ния их и распространения внутреннего воспламенения через зазоры или отверстия в окружающую взрывоопасную среду, на которую оболочки рас- считаны
Повышен- ной надеж- ности про- тив взрыва Электрооборудование должно быть изготовлено таким образом, чтобы исключалась возможность возникновения искр, электрической дуги или опасных температур в тех местах, где они не должны иметь места при нормальной работе и в пусковом режиме, а нормально искрящие части должны быть в любом другом взрывозащищенном исполнении: взрывоие- проннцаемом, продуваемом под избыточным давлением, маслонаполненным, искробезопасном или. специальном
Маслона- полненное Все нормально искрящие и неискрящие части погружены в масло таким образом, что исключается возможность соприкосновения между этими частями с одной стороны, и взрывоопасными смесями газов, паров или пыли с воздухом—с другой. При невозможности погружения всех частей машины, аппарата или прибора в масло отдельные неискрящие части, температура которых не пре- вышает на поверхности допустимых значений, должны быть заключены во взрывонепроницаемую оболочку или оболочку в другом взрывозащищенном исполнении
Продувае- мое под из- быточным давлением Электрооборудование заключается в плотно закрытые оболочки (до- пускается использование оболочек машин и аппаратов), продуваемые чис- тым воздухом нормального состава по замкнутому или разомкнутому циклу вентиляции. Внутри оболочек во все время работы установки под- держивается избыточное давление, предотвращающее засасывание в них взрывоопасных смесей из окружающей среды. В случае невозможности продувания воздухом всех частей электро- оборудования нормально неискрящие части их (например, присоединитель- ные зажимы электрических машин) должны быть заключены во взрывоне- проницаемую оболочку или оболочку в другом взрывозащищенном испол- нении
Искробез- опасное Исполнение, при котором искры, возникающие прн нормальной работе или могущие возникнуть при любых возможных повреждениях (обрыв, ко- роткое замыкание и т. п.), не могут воспламенить взрывоопасную среду
Специаль- ное Основанное на иных принципах, чем указанные выше исполнения, на- пример: электрооборудование заключено в оболочку с избыточным давле- нием воздуха или инертного газа без продувки, заливкой эпоксидными смолами, засыпкой кварцевым песком и т. п.
* По Правилам изготовления взрывозащищенного электрооборудования (ПИВЭ), раздел 2, Госэнепго-
нздат, i960.
е) Условные обозначении
взрывозащищениого
электрооборудования
Правилами изготовления взрывозащи-
щенного электрооборудования (ПИВЭ)
установлены следующие обозначения тако-
го электрооборудования в зависимости or
вида его исполнения, а также от наивыс-
5—2580
шей категории и группы взрывоопасной
смеси, для которых оно признано взрыво-
защищенным.
В начале обозначения в зависимости
от вида исполнения электрооборудования
ставятся буквы: В (взрывонепроницаемое),
М (маслонаполненное), Н (повышенной
надежности против взрыва), П (продувае-
66
Общие сведения
[Разд. 1
мое под избыточным давлением),И (искро-
безопасное) и С (специальных видов).
Далее указывается обозначение физи-
ческих свойств взрывоопасной смеси: кате-
гория взрывоопасной смеси 1, 2, 3, 4* или
О**; группа взрывоопасной смеси А, Б, Г,
д.
Примеры обозначения взрывозащищен-
ного электрооборудования: В2Б, Н2А, П2Г,
ПОА.
* Для электрооборудования в исполнении по-
вышенной надежности против взрыва с искрящи-
ми частями, заключенными в продуваемую обо-
лочку или погруженными в масло, взамен цифры,
указывающей категорию взрывоопасной смеси,
ставится буква, соответствующая исполнению: П.
М (например, НПД).
•* Для электрооборудования маслонаполненно-
го, продуваемого под избыточным давлением и по-
вышенной надежностя против взрыва цифра, со-
ответствующая категории взрывоопасной смесн,
ставятся только в случаях, когда конструкция со-
держит элементы, выполненные как взрызонепро-
иицаемые (например, контактные кольца электро-
двигателя повышенной надежности против взры-
ва). Когда же конструкция не имеет таких эле-
ментов, то взамен значащей цифры ставится 0.
Номинальные напряжения от 100 до 1 000 в постоянного, трехфазного
и однофазного тока
1-21. НОМИНАЛЬНЫЕ СТАНДАРТНЫЕ
НАПРЯЖЕНИЯ В СТАЦИОНАРНЫХ
ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ (ГОСТ 721-62)
Таблица 1-86
Номинальные напряжения до 100 в
постоянного, трехфазного и
однофазного тока
Номинальное напряжение, в
постоянного тока трехфазного тока (между фаз- ное) однофазного тока
6
12 — • 12
24 — 24
36 36 36
48 — —
60 — —
Таблица 1-87
Номинальное напряжение сетей и при- емников электрической энергии, в* Номинальное напряжение, в
генераторов т рз нсфо рматороз
постоян- ного тока трехфазного тока постоян- ного тока трехфаз- иого тока (между- фазное) трехфазиого тока (междуфазное) однофазного тока
между- фазное фазное первичные обмотки вторичные обмотки первичные обмотки вторичные обмотки
110 220 440 220 380 660 127 220 380 115 230 460 230 400 690 220 380 660 230 400 690 127 220 380 660 133 230
• Номинальное напряжение сетей и приемников однофазного тока 127, 220. 383 а.
Таблица 1-S3
Номинальные напряжения свыше 1 ОСО в трехфазного тока
Номиналь- ное напря- жение сетей и приемников электри- ческой энергии, .хе Номинальное междуфазное напряжение, кв Номинальное напряжение приемников электрической энергии, ке Номнна льное ме ждуфазное напряжение, кз
генера- торов тран сформа торов генера» торов транс Форматоров
первичные обмотки вторичные ОО.МОТК’1 первичные обмотки вторичные обмо гки
3 3.15 3 И 3,15 3.15 и 3.3 1.60 150 165
6 6.3 6 и 6,3 6,3 и 6,6 220 — 220 242
10 10,5 10 и 10.5 10,5 и 11 330 — 330 347
20 21 20 и 21 21 п 22 500 — 500 525
35 — 35 38.5 750 — 750 787
ПО — 110 121 -
При м е ч а и п я: I. Напряжения 3,15; 6,3; П.5 и 21 кв первичных обмоток транс Форматоров относят-
ся к повысительным н поништельным трансформаторам, присоединяемым непосредственно кшннж
генераторного напряжения электрических стааци ; нлп к выводам генераторов.
2. Напряжения 3,3; 6,6 н II / в вторичных обмоток трансформатора» относятся к понизительным
трансформаторам с повышенным напряжением.
Допустимые температуры нагрева электрооооруоования
§ 1-22]
1-22. ДОПУСТИМЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА ЭЛЕМЕНТОВ
ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ
Таблица 1-89
I
i
(
1
I
I
I
Температуры нагрева частей электрических аппаратов при длительной работе (ГОСТ 8024-56)
Наименование частей электрических аппаратов Наибольшая допустимая температура нагрева, °C Превышение температуры нагрева при температуре окружающей среды +35° С еС
в воз- духе В масле в воз- духе В масле
Токоведущие и нетоковедущие металлические части, не изолированные и не соприкасающиеся с изоляционными мате- риалами 110 90 75 55
Токоведущие и нетоковедущие металлические части, изо- лированные или соприкасающиеся с изоляционными материа- лами, а также детали изоляционных материалов в зависимо- сти от класса изоляции (по ГОСТ 8865-58): Y (не пропитанные и не погруженные в жидкий электро- изоляционный материал волокнистые материалы) .... 80 45
А (волокнистые материалы, пропитанные или погружен- ные в жидкий электроизоляционный материал) 95 90 60 55
В (препараты из слюды или асбеста) С (слюда, фарфор, кварц) 110 90 75 55
Таблица 1-90 Температуры нагрева проводников н нормированные значения температуры среды (ПУЭ)
I
i
Тип проводника Наибольшая допу- стимая температура нагрева, °C Место и способ прокладки (среда) Температура окру- жающей среды, °C Превышение темпера- туры нагрева над тем* перптурой среды ,°С ।
Шины и провода голые 70 В воздухе открыто 25 45
Провода с резиновой или полихлор- виниловой изоляцией 65 В воздухе открыто и в тре- бах 25 40
Кабели с резиновой изоляцией 1 кв 65 В воздухе"открыто 25 40
В земле, в воде 15 50
То же 1—3 кв 80 В воздухе открыто 25 55 65
В земле, в воде 15
Кабели с бумажной пропитанной изо- ляцией G кв G5 В воздухе открыто 25 40
В земле, в воде 15 50
То же ]•) кв СО В воздухе открыто 25 35
В земле, в воде 15 45
VO
иощие сведения
[ Разд. 1
1-23. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА И ВЫСОТЫ
МЕСТА УСТАНОВКИ
НАД УРОВНЕМ МОРЯ НА РАБОТУ
ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ
а) Электрические машины
(ГОСТ 183-55)
Предельные допустимые превышения
температуры частей электрических машин
при температуре охлаждающей среды более
или менее +35° С и высоте над уровнем
моря не более 1 000 м приведены ниже.
* При температуре охлаждающей среды,
лежащей в пределах +35—ь45°С, пре-
дельные допустимые превышения темпера-
туры, указанные в ГОСТ 183-55, уменьша-
ются для всех классов изолирующих мате-
риалов на -разность между температурой
охлаждающей спеды и температурой
+ 35° С.
При температуре охлаждающей среды,
меньшей чем +35° С, предельные допусти-
мые превышения температуры, указанные
в табл. 2 ГОСТ 183-55, остаются без из-
менения для изолирующих материалов с
изоляцией класса А. Для более нагрево-
стойких изолирующих материалов эти пре-
вышения температуры могут быть повыше-
ны соответственно разности между задан-
ной температурой охлаждающей среды и
температурой +35° С, но не более чем на
20° С — для турбо- и гидрогенераторов с
длиной сердечника до 2 м и не более
10° С — для всех остальных 'электрических
машин.
При высоте места установки электри-
ческих машин над уровнем моря, большей
чем 1 000 м (но не превышающей 3000 «),
предельные допустимые превышения тем-
пературы, указанные в табл. 2 ГОСТ 183-55,
уменьшаются для изоляционных материа-
лов всех классов на 1° С на каждые 200 м
сверх 1 000 м при условии, что температу-
ра охлаждающей среды не выше +35°С.
Номинальные данные электрических машин
могут быть сохранены, если превышению
высоты места установки машины сверх
1 000 м над уровнем моря будет соответст-
вовать снижение температуры охлаждаю-
щей среды по сравнению с +35° С. При
этом каждым 200 м превышения высоты
места установки машины над высотой в
1 000 м должно соответствовать снижение
температуры охлаждающей среды не ме-
нее чем на ГС.
ГОСТ 1516-42, должны иметь испытатель-
ные и разрядные напряжения внешней
(воздушной) изоляции, повышенные по
сравнению с нормированными не меаее
чем на 1% на каждые 100 м соответствен-
но сверх 500 м или 1 000 м. Трансформа-
торы, аппараты и изоляторы, предназна-
ченные для работы на высоте до 2 000 л»
для классов изоляции 3—110 кв включи-
тельно и иа высоте до 1 500 ж.для классов
изоляции 154—220 кв включительно, реко-
мендуются с испытательными и .разрядны-
ми напряжениями внешней изоляции, по-
вышенными по сравнению с нормирован-
ными не менее чем иа 10%.
Трансформаторы, аппараты и изолято-
ры, предназначенные для работы при тем-
пературе окружающего воздуха выше
+35° С, должны иметь испытательные и
сухоразрядные напряжения внешней (воз-
душной) изоляции, повышенные по сравне-
нию с нормированными не менее чем на
1 % на каждые 3° G сверх +35° С.
Если температура окружающего воз-
духа выше +35° С, а высота установки
над уровнем моря менее 500 или 1 000 м
(для соответственных классов изоляции)
или если температура ниже +35° С, а вы-
сота установки над уровнем моря более
500 м илн 1 000 м, то повышенных разряд-
ных характеристик внешней изоляции мо-
жет и ие потребоваться.
По рекомендации завода «У рал элек-
троаппарат» при установке стандартной
высоковольтной аппаратуры иа высоте бо-
лее 1 000 м над уровнем моря необходимо
учитывать, что разрядные напряжения з
аппаратах будут меньше примерно на 1%
на каждые 100 м высоты сверх 1 000 л.
Московский электрозавод предлагает
снижать номинальную мощность трансфор-
маторов на каждые 100 м превышения вы-
соты (сверх 1 000 м) над уровнем моря:
при естественном масляном охлажде-
нии на 0,4%;
при искусственном воздушном охлаж-
дении на 0,6%.
в) Изоляторы опорные фарфоровые
для внутренних установок
напряжением 3—35 кв включительно
(ГОСТ 7272-54)
Возможность применения изоляторов
для работы на высоте более 1 000 м дол-
жна быть согласована с заводом-постав-
щиком.
б) Высоковольтные трансформаторы,
аппараты и изоляторы, предназначенные
для установок, связанных с воздушными
сетями (ГОСТ 1516-42)
Трансформаторы, аппараты и изолято-
ры, предназначенные для установки иа
высотах, превышающих нормированные
г) Автоматы низкого напряжения
По нормам американского стандарта
(С37-13-1954) при установке автоматов на
высоте более 1000 м над уровнем моря
должны быть применены следующие сни-
жающие коэффициенты на номинальный
ток п напряжение аппарата.
§ 1-24]
Температура воздуха, скорость ветра и др.
69
Высота иад уровнем моря, м Поправочный коэффициент на номинальные
ток напряжение
1 000 1,00 1,00
1 200 0,98
1 500 0,99 0,95
1 800 0,92
2 100 0,89
2 400 0,86
3 000 0,96 0,80
3 600 0.75
4 200 0,70
4 800 0,65
5 400 0,61
6 000 0,90 0.56
Этими данными можно также пользо-
ваться для контакторов, пускателей к дру-
гой аналогичной аппаратуры.
д) Сопротивления
По нормам американского стандарта
вес сопротивлений должен быть увеличен
при установке их на высоте над уровнем
моря:
1 000 — 1 800 м — на 10%
1 800 — 3 000 м — на 20%
3 000 — 3 600 м — на 30%
3 600 — 4 250 м — иа 45%
Следует учитывать, что увеличение ве-
са сопротивления на 10% эквивалентно
снижению токовой нагрузки в нем до
е) Катушки аппаратов
Учитывая, что катушки электрических
аппаратов должны надежно работать три
напряжении 105% номинального, снижают
напряжение, подаваемое к катушкам, на
0,5% на каждые 100 м сверх 2 000 м над
уровнем -моря.
Для высоты до 2 000 м над уровнем
моря никаких снижений ‘напряжения, по-
даваемого к катушкам, не предусматри-
вают.
Ж. КЛИМАТИЧЕСКИЕ И МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
1-24. ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА, СКОРОСТЬ ВЕТРА И ДРУГИЕ
ДАННЫЕ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ОБЛАСТЕЙ СССР
Таблица 1-91
Температура воздуха, скорость ветра, количество осадков и грозовых дней,
глубина промерзания грунта и рекомендуемый климатический район для
областей СССР
Область, край, республика Температура воздуха, °C Максимальная скорость ветра, м/сек Количество осадков, мм Количество гро- • зовых дней в году; Глубина промер- ' зания грунта, м ' Рекомендуемый климатический район
Макси- мальная Мини- мальная
Актюбинская область +40.3 —42,4 30—35 125—199 15 1.6 II
Алма-Атинская область ......... +52 —49 25 500—600 10 По I
Алтайский край (г. Барнаул) +40 —58 30 250—600 20 месту 1,6 II
Амурская область (г. Благовещенск). . +25 —40 30 500—600 15 2.5 11
Барановичская область* . + 40 —40 25 600 30 0,8 И н III
Башкирская АССР (г. Уфа) ....... + 40 —50 30 400—500 20 1.6-2 II—IV*
Бобруйская область* .......... +40 —36 25 600 23 1 I
Брестская область +40 —30 25 550—600 25 0,8 I
Брянская область ........ +33,6 —43 550-—600 23 1 11
+35 +40 —50—65 25—30 300—400 10 2—2.5 I
Бухарская область +55 —15 30 50—150 До 10 0,6 I
Великолукская область* ......... +35 —40 25 600—650 22 0,8 I
Вильнюсская область* + 43 -зэ 25 200—300 24 0.8 I
Винницкая область + 40 —40 25 500 30 0,6 III
Витебская область +40 —38 25 625 24 I I
Владимирская область . - +40 —40 25 500—550 23 I I
Волгоградская область + 44 —40 30—35 350—500 30 1,4 11
Вологодская область +40 —40 25 550—600 19 1 .4 0,6 I
Волынская область . + 40 —35 25 550—600 30 II
Воронежская область +40 —40 25 425—550 27 1.2 I—11*
Восточно-Казахстанская область (г. Усть- Каменогорск) + 40 —58 30 и 250—700 23 2—2,6 II
Гомельская область +40 —40 более 25 550—600 27 0,8 1
Горно-Бадахшанская автономная об- ласть (г. Хорог) +58 —6 25—30 200 30 0,6 Особый
Горьковская область . . . . +40 —40 25 450—5а0 20 1,4 I
Гродненская область .......... + 40 —40 25 560—650 25 0.6 I
Гурьевская область +40 —40 34 200—300 Н 1.2 Особый
• Прежние административные области.
1 Наибольшая гололедность характерна для Белебеевской возвышенности.
1 I район—между 53- и 50-й параллелями.
70
Общие- сведения
[Разд. 1
§ 1-24]
Температура воздуха, скорость ветра и др.
71
Продолжение табл. 1-91
Область, край, республика Температура воздуха, °C Максимальная скорость ветра, м/сек Количество осадков, мм Количество гро- зовых дней в году Глубина промер- зания грунта, м Рекомендуемый климатический район
макси- мальная мини- мальная
Дагестанская АССР (г. Махачкала). . . +40 -30 25s 290—300 30 0,6 IF
Донецкая область +40 —40 30 450—500 30 0.8 - Особый
Джелал-Абадская область* ....... +45 -30 30 350—500 20 0,8
Джамбульская область +о8 —25 35 400 10 1.0 I
Днепропетровская область + 40 —38 30 400—450 30 0,8 III
Дрогобычская область* +40 —40 30 600 27 0.8 11
Житомирская область + 40 S.S 30 600 30 0,8 II
Закарпатская область (г. Ужгород). . . Западно-Казахстанская область + 37 —28 30 500—1 200 30- 0,8 II и HI
(г. Уральск) +44 —43 30 180—300 15 2,0 II
Запорожская область . +40 —32 30 400 30 0.6 11
Ивановская область +37.1 —49 25 550—600 20 1.2 I
Иркутская область Кабардино-Балкарская АССР —52 30 600—800. 20 1.6 11
(г. Нальчик) + 58 —6 25 400—800 30 0,6 II
г. Пржевальск (Киргизская ССР) . . . + 40 —35 30 10'9—509 — 0,5 II
Калининская область +37,5 —59 25 630 22 1,2 I
Калининградская область +35 —30 25-30 690—700 25 0,8 I
Калужская область Каменец-Подольская область (г. Про- +40 —40 25 600 25 1.2 I
скуров)» +40 —40 25 550—690 30 0,8 II и III
Карагандинская область +37 н +46 —39 и —50 35 200—309 29 До 2 П
Кара-Калпакская АССР (г. Нукус) . . . + 44,6 —30 30 100—150 10 0.8 П
Кашка-Дарьииская область (г. Карши)* +52 -13 25 До 500 15 1,0 II
Кзыл-Ордйнская область + 46,5 —37 30 400 10) 1.2 III
Кемеровская область ... +59 —50 30 460—500 40 2,7 0.8 Ш
Киевская область +40 —-49 25 590—690 30 II
Кировоградская область +37,6 —36 25—30 450 30 0,6 II
Кировская область + 40 —50 25 459—600 17 1.6 I
Кокчетавская область (Целинный край) +40 —58 39 400 20 1,6 II
Коми АССР (г. Сыктывкар) +44 —51.1 2о н более 500 15 Более 2 лР I
Костромская область .......... +32,4 —51 25 509—559 20 1,4 I
Краснове дская область* +58 —49 30 500 30 0.6 I
Краснодарский край ........... +45 —29 30 40Q—500 30 0.6 II
Красноярский край + 40 —59 30 400—590 ‘10 По месту I
Крымская область (г. Симферополь) . . +58 —34 30 До 50-Э 15—25 II
Куйбышевская область +40 —48 30 500 20 1.6 I. И. ПТ
Кулябская область* +62 —2 30 599 40 По месту Осо- бый
Курганская область +40 —40 30 350 20 '2 II
Курская область +38 —36 25 459—550 25 1.2' И
Кустанайская область (Целинный край) + 40 —58 39 590—600 20 1.6 П
Латвийская ССР (г. Рига) 4-40 —49 25-30 600—700 15 1.0 I
Ленинабадская область +58 —16 39 400—860 о — I
Ленинградская область . +32 —40 25 500—650 20 1,2 I—III
Львовская область + 40 —30 25—30 550 30 0,8 III
Луганская область + 40 —40,8 30 450—590 30 I III и IV
Марийская АССР (г. Йошкар-Ола) . . . +36 —45 25 459—500 30 1.2 I
Марийская область + 47 —39 30 300 10 0,8 Осо- бый
Минская область +33,1 —33 25 600 24 0.8 1
Могилевская область —— — 25 —— — — —
Молдавская ССР (г. Кишинев) +40 —30 30 300—500 30 0,6 III
Молодечненская область* + 33 —33 25 625 39 0,6 I
Мордовская АССР (г. Саранск) +38 —40 25 450 15 1.4 I. П
Московская область . +40 —40 25 769 20 1,12 I. II® II
Мурманская область Нагорно-Карабахская автономная об- +30 —50 30 300 10 2.0
ласть (г. Степанакерт) +26-++3S —154—25 25—30 309—800 25—30 0,6 —
Наманганская область* . +40 —26 30 200—60Э 20 —» 11
Нахичеванская АССР Нижне-Амурская область (Николаевск- +43 —26 30 500 30 0,6 Ш» IV
на-Амуре)* +35 —60 35 370—580 ю Вечная мерз- лота
Николаевская область.......... +40 —30 30 4иЭ—500 25 0,6 I
Новгородская область +32 —40 25 609—650 - 21 1,2 I
* Прежние административные области.
8 В горах до 40.
* С высоты 2 009 м особый.
8 Местами верхняя мерзлота.
• II район—южнее г. Серпухова.
Продолжение табл. 1-91
Область, край, республика Температура воздуха, °C Максимальная скорость ветра, м/сек S3 Количество гро- зовых дней в году Глубина промер- зания грунта, м
макси- мальная мини- мальная
Количеств осадков. .
Новосибирская область . +37 —51—55 30 309—450 20 1,6
Одесская область +38 —28 30 300—459 29
Омская область +40 —49 30 559—609 15 1,6
Оренбургская область + 49 —50 30 270—480 17 1.6
Орловская область ........... +49 —44.4 25 551—690 27 1,2
Ошская область +20+-+40 —15+—30 25 200—600 29
Павлодарская область (Целинный край) +38 —59 30 559 15 1.8
Пензенская область —43 25 5-90 21 1.6
Пермская область +40 —53 25 351—400 17 1.6
Полтавская область +38 —31,4 25 5оЭ 30 0.8
Приморский край (г. Владивосток) . . . 4-19 -30 39—35 690—700 — 1.6
Псковская область + 32.4 —39.7 25 550 22 1.2
Ровенская область +36 34 95 ЗОЭ 30 0.8
Ростовская область (г. Ростов-на-Дону) + 10 —49 30—35 До ЗОЭ 97 0,8
Рязанская область —39 25 ЗОЭ 21 1.2
Самаркандская область , ........ + 43 —.32 30 209-590 —
Саратовская область + 48 —46 39 599 18 1.4
Свердловская область Северо-Казахстанская область (Це.тин- +38 —53 2о 409—690 2-9 1.6
иый край) (г. Петропавловск) Северо-Осетинская АССР (г. Орджони- + 40 —58 30 300 20 1.6
кидзе) +40 —30 30 •—- —. —
Семипалатинская область +44 —-.'K’S 30 459—5- 0 15 1,6
Смоленская область +40 —49 25 559—690 24 1.2
Ставропольский край +40 —40 30 и более 300 25 —
Станиславская область + 40 —33 30 590—890 30 0.6
+37 —36 25 500 27 0.8
Сх'рхаи-Дарьикская область (г. Термез) +т0 — / 30 12<Э—130* -— 1.0
Талды-Курганская область* + 41 —59 Более 30 700—809 До 19 1.2
Тамбовская область ...» 4-40 —40 25 25 1.2
Татарская АССР (г. Казань) +37.4 —49,8 25 ЗоО—450 20 1.6
Ташаузская область +43 —32 30 101—159 — 1.0
Ташкентская область + 47 -35 39-35 350—590 10
Тернопольская область + 49 —40 25—35 540—630 30 0,6
Томская область +39.6 —55 30 368—685 15 1.6
Тувинская АССР (г. Кызыл) + 40 —СО 30 500—890 1) 1.2
Тульская область +36.2 —43 25 475—57 ‘5 24 1.2
Тюменская область J-234-+36 —63+—50 25’ 339—42 5 5—15 оз
Тянь-Шаньская область (г. Нарын) . . . +56 —36 30 200—390 10 1.0
Удмуртская АССР (г. Ижевск) +40 —41 25 400—559 17 1,6
Ульяновская область +40 —45 25—30 312—528 20 1.6
Ферганская область ........... + 40,4 -25 35 355—445 19 1.0
Фргнзенская область* +40 —39 S5 599—600 15 0,5
Хабаровский край Хакасская автономная область (г. Аба- +43-++54 —49 39 299—ЗЭО 10 2,0
кан) . +40 —53 Свыше 39—40 259—359 15 1.6
Харьковская область .......... +39 —40 25 До 30 1.0
Херсонская область +39 —32 30 ЗЭО—420 29 0,8
Хорезмская область (г. Ургенч).... +42,6 —26 25 86 5 0,8
Чарджоусская область ......... +48.9 —29 39 110-161 До 20 0,6
Челябинская область +40 —49 25—30 350—3' 30 1.6
Черкасская область +38 т-37 30 560 30 0,8
Черниговская область + 40 —37 25 о-э'.1—690 95 0,8
Черновицкая область + 49 —26 30 650-8'30 9-, 0.6
Чечено-Ингушская АССР + 40 —26 ‘j, 390 94 0,8
Читинская область + 38 —61 25—30 250—400 15 2.0
Чувашская АССР (г. Чебоксары) .... +40 —52 25 485 20 1.4
Эстонская ССР (г. Таллин) + 40 —49 25—30 690—700 20 1.0
Юго-Осетинская автономная область , . Южно-Казахстанская область (г. Чим- +ам-+« —30 25—35 600-1 503 — 0.6
кент) + 40 —58 30 400 20 1,6
Якутская АССР +38 —70 25—30 167—289 До Ю Вечная мерз- лота
Ярославская область +38 —50 25 500—600 21 1.2
район
Ш
п
I. II
н
II
I
И
П
I. II
I
п
п п
п
П
I
п
IV
п
г
п
ш
in
п
п
I и II*
I
II
II
II
I—IP
II
II
II
II
II
I
III
II
II
* Прежние административные области-
1 В горах 350.
* Зз полярным кругом 40. до 61°—35, далее 30.
8 На севере вечная мерзлота.
* Юго-запад и запад—II район, север и северо-восток—I район .
5 Юг области—I район; остальная часть—II район.
72"
Общие сведения
[Разд. 1
3. УСЛОВНЫЕ ГРАФИЧЕСКИЕ
ОБОЗНАЧЕНИЯ
1-25. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СХЕМАХ
УСТАНОВОК СИЛЬНОГО ТОКА
(ГОСТ 7624-55)
Условные графические обозначения
электрических аппаратов даны в положе-
нии отсутствия напряжения во всех цепях
схемы и отсутствия внешних механических
воздействий на аппараты («нормальное по-
ложение»).
В электрических схемах все условные
обозначения даются в «нормальном поло-
жении» аппаратов. Отступления, если они
обоснованы, оговариваются :в чертежах.
Например, оговаривается в чертежах «нор-
мальное положение» для аппаратов с дву-
мя катушками, воздействующими на кон-
такты в противоположных направлениях.
Направление силы, действующей на
аппараты, принято на схемах сверху
вниз — для горизонтального расположения
цепей схемы и слева направо — для верти-
кального расположения цепей схемы.
Направление замедленного движения
контактов с выдержкой времени соответст-
вует направлению острия треугольника в
обозначении контакта.
Буквенные или цифровые обозначения
контактов и зажимов машин, аппаратов
н пр. должны соответствовать стандартам
или техническим условиям, утвержденным
в установленном порядке.
Обозначения, данные для горизонталь-
ного -размещения цепей схемы, применяют
и для вертикального размещения цепей с
поворотом на угол 90° против часовой
стрелки.
При однолинейном изображении, если
это требуется, количество проводов (шнн,
фаз) показывается числом черточек, пере-
секающих под углом 45° обозначение про-
вода (шины, фазы) на одном из его кон-
цов,- или выносной линией и цифрой.
Условные обозначения элементов глав-
ных цепей и цепей возбуждения (обмоток,
катушек, контактов, проводов и пр.) вы-
черчивают более толстыми линиями, чем
обозначения в цепях управления.
Условные графические обозначения
прочих элементов электрических схем уста-
новок сильного тока строятся по аналогии
с приведенными выше и в соответствии с
требованиями ГОСТ 7624-55.
Наименование
Род тока и напряжения
Постоянный ток. Напряжение постоянного тока
Переменный ток. Напряжение переменного тока
Постоянный и переменный ток
Переменный ток с числом фаз т и частотой f гц
Переменный ток трехфазный 50 гЦ (если на данном чертеже встречается
лишь одна частота 50 гц)
Переменный ток трехфазный 20—60 гц
Положительная полярность
Отрицательная полярность
Обозначение
3 ZO+GO
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Виды
соединений обмоток
Однофазная обмотка
с двумя выводами
Однофазная обмотка
ней) точкой
с двумя выводами и с выведенной нейтральной (сред-
Соединение обмоток
трехфазного тока)
двух фаз в открытый треугольник (питание от сети
Три однофазные обмотки, каждая с двумя выводами
Трехфазная обмотка
с соединением в звезду
Трехфазная обмотка с соединением
(средней) точкой
в звезду с выведенной нейтральной
Трехфазная обмотка с соединением в
тральными (средними) точками
двойную звезду с раздельными ней-
Трехфазиая обмотка с соединением в треугольник
Трехфазная обмотка с соединением трех фаз в разомкнутый треугольник
Трехфазиая обмотка с соединением в зигзаг
74
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Шестифазная обмотка с соединением в многоугольник
Шестифазная обмотка с соединением в звезду с нейтральной
(средней) точкой
Шестифазная обмотка с соединением в звезду и с выведенной
нейтральной (средней) точкой
Шестифазная обмотка с соединением в две обратные звезды с раз-
дельными нейтральными (средними) точками
То же -с выведенными раздельными нейтральными (средними) точками
Шестифазная обмотка с соединением в два треугольника
Шестифазная обмотка с соединением Б двойной зигзаг
Провода, шины и их сое д.и нения
Провод электрической цепи
Провод, соединенный с нейтральной (средней) точкой
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
75
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
Провод экранированный Однолинейное Миоголинейное
Провода двухпроводной электрической цепи
Провода четырехпроводной электрической цепи
трехфазного тока
Соединение электрическое (металлическое), за-
жим1
• О
с) б)
Провода пересекающиеся, без электрического (ме*
таллического) соединения
Провода пересекающиеся, электрически (метал-
лически) соединенные, и провода ответвляю-
щиеся1
Шина
Шины трехфазной четырехпроводной системы1
Ответвление от шины1
Повреждение изоляции
к
Земля
а и б—равноправные варианты вбозначений.
76
Общие сведения
[ Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Заземление (соединение проводов с землей)* 1
Замыкание иа землю проводов двух фаз (двой-
ное)1
Соединение проводов с корпусом1
Контакт аппарата, выведенный иа сборку зажи-
мов, например панели1
Примечание. Для обозначения фаз (проводов)
сети трехфазного тока высшего напряжения применяются
буквы А, В, С п О, а низшего—а, в, с и о.
Для проводов постоянного тока применяются обозна-
чения + и —.
Машины вращающиеся
Обмотка статора (каждой фазы машины перемен-
ного тока). Обмотка возбуждения синхронной
машины. Обмотка возбуждения машины посто-
янного тока параллельная (самовозбуждения,
независимого возбуждения)
Обмотка возбуждения машины постоянного тока
последовательная (согласная, дифференциаль-
ная, стабилизирующая), дополнительных полю-
сов, компенсационная
Возбуждение от постоянных магнитов
КS
8^5
Щетка (на коллекторе, на контактном кольце)
Машина вращающаяся (без указания исполнения
ротора или якоря). Общее обозначение2
Обозначение
С)
.м а и б—равноправные варианты обозначений.
1 h—основное, б—допустимое обозначение.
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
77
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Однолинейное
Двигатель асинхронный трехфазный с ко рот ко -
замкнутым ротором
Двигатель асинхронный трехфазиый с фазовым
ротором
Двигатель асиихроинный трехфазный с фазовым
ротором и шестью выведенными концами фаз
обмотки статора
Двигатель асинхронный трехфазный с коротко-
замкнутым ротором, двухскоростной, 100 кет
при 1 500 об/мин и 50 кет при 750 об/мин
То же, но с указанием обмоток
Сельсин с однофазным статором
100/50
1500/750
иищие свеоения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Сельски с однофазным ротором
Сельсин дифференциальный
Синхронная машина трехфазного тока1
Синхронная машина трехфазного тока с выведен-
ной нейтральной (средней) точкой и с указани-
ем обмотки возбуждения
Синхронная М'шшяа трехфазного тока с выведен-
ными шестью концами фаз обмотки статора и
с указанием обмотки возбуждения
Синхронная машина однофазная с возбуждением
от постоянных магнитов
а—основное, б—допустимое обозначение.
S 1-20 J
Условные обозначения в электрических схемах
79
Продолжение таб ли ц ы
Наименование
Обозначение
Однолинейное
)
I
)
I
I
4
Синхронный реактивный двигатель (без обмотки
возбуждения постоянного тока и без постоян-
ных магнитов) переменного тока
Машина постоянного тока1
Машина постоянного тока с обмотками: смешан-
ного возбуждения, дополнительных полюсов и
компенсационной
* а—основное, б—допустимое обозначение.
во
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Однолинейное
Многолинейное
Усилитель эле кт рома шинный с поперечным полем
и несколькими обмотками управления
Машина постоянного тока с возбуждением от
постоянных магнитов
Двигатель коллекторный однофазный последова-
тельного возбуждения
Двигатель коллекторный трехфазный последова-
тельного возбуждения
Двигатель коллекторный однофазный репуль-
сионный
Двигатель коллекторный трехфазный репуль-
сионный
Двигатель коллекторный трехфазный параллель-
ного возбуждения, с питанием в ротор, с регу-
лированием скорости передвижением щеток
Преобразователь одиоякориый шестифазный
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
81
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Однолинейное Многолинейное
Преобразователь одноякорный шестифазный с
обмотками: параллельной самовозбуждения, до-
полнительных полюсов и компенсационной
Преобразователь каскадный трехфазный с парал-
лельной обмоткой самовозбуждения
Преобразователь, состоящий из асинхронного
двигателя трехфазного тока с короткозамкну-
тым ротором и генератора постоянного тока1
Трансформаторы
Однолинейное
Многолинейное
Многол иней ное с
указанием обмоток
Обмотка трансфорхматора
Сердечник трансформатора
Обмотка трансформатора регулируе-
! мая
1 а—основное; б—допустимое обозначение.
6—2580
82
Общие сведения
[Разд. I
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
Однолинейное Многолинейное Многолииейное с указанием обмоток
Трансформатор однофазный без сер-
дечника
Трансформатор однофазный с сердеч-
ником и с экраном между обмот-
ками
Трансформатор однофазный с сердеч-
ником
Трансформатор однофазный трехоб-
моточный с сердечником
Вывод нейтральной (средней) точки
на одной обмотке у однофазного
трансформатора с сердечником
Вывод на одной обмотке у однофазно-
го трансформатора с сердечником
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
83
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Однолинейное
Многолииейное
Многолииейное с
указанием обмоток
Два трансформатора напряжения с
сердечниками однофазных, соеди-
ненных в открытый треугольник
Трансформатор трехфазный с сердеч-
ником, с соединением обмоток
звезда-звезда, с выведенной ней-
тральной (средней) точкой у одной
из обмоток
Трансформатор трехфазный трехоб-
моточный с сердечником, с соеди-
нением обмоток: звезда с выведен-
ной нейтральной (средней) точкой
иа двух обмотках, треугольник на
одной обмотке, с регулированием
под нагрузкой на одной обмотке
Трансформатор напряжения трехфаз-
ный трехобмоточный пятистержне-
вой, с сердечником, с соединением
обмоток: звезда с выведенной ней-
тральной (средней) точкой на двух
обмотках и разомкнутый треуголь-
ник на одной обмотке. Нейтраль-
ные (средние) точки заземлены
6*
84
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Однолинейное Многолинейное
Многолннейное с -
указанием обмоток
Трансформатор трехфазный с сердеч-
ником, с соединением обмоток:
звезда иа одной обмотке, две об-
ратные звезды с выведенными ней-
тральными (средними) точками на
второй обмотке, с уравнительным
реактором
Автотрансформатор
сердечником
однофазный с
Автотрансформатор трехфазный с
сердечником, с соединением обмо-
ток в звезду
Автотрансформатор трехфазный с
сердечником, с выводом начал и
концов обмоток (с девятью выве-
денными концами)
Автотрансформатор трехфазный пово-
ротный (потенциал-регулятор)
Трансформатор трехфазный поворот-
ный (фазорегулятор)
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
85
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
Трансформатор тока с одной вторичной обмоткой
Трансформатор тока с двумя вторичными обмот- *>
ками J >
Трансформатор тока нулевой последовательности с катушкой подмагничивания, шинный (три вер- тикальные линии обозначают три фазы)1
Трансформатор тока каскадный ' Г-
Трансформатор тока быстронасыщающийся
Выпрямители (вентили) полупроводниковые и ртутные
Вентиль—общее обозначение
Вентиль полупроводниковый
Бак ртутного вентиля
Сетка
Анод
Катод ртутный
Анод возбуждения
ВлоПД^^°»НаЧеннн /1ЛЯ .аналогичного кабельного трансформатора тока число линий должно соответст-
вовать количеству кабелей в защищаемой линии-
продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
я
□ш без управляющей сетки. Общее
ай с управляющей сеткой. Общее
1Й одноанодный с зажиганием и
I от постоинного тока, с управ-
>й
1енного тока
правляющей сетки
авляющей сеткой
(й шестнанодный с управляющими
жиганием и возбуждением от пе-
ка
Продолжение таблицы
- Наименование Обозначение
Приборы измерительные
Обмотка измерительного прибора—токовая
То же напряжения
Прибор измерительный—показывающий
То же регистрирующий (записывающий)
60*
60’
Счетчик
Шунт для измерительного прибора
Термоэлемент
То же с прямым подогревом
То же с косвенным подогревом
Амперметр показывающий
Вольтметр показывающий
Ваттметр показывающий
Вольтамперметр реактивный показывающий
Фазометр показывающий
88
Общие сведения
[Разд, -1
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Частотометр показывающий
Омметр показывающий
Синхроноскоп
Амперметр регистрирующий
Вольтметр регистрирующий
Ваттметр регистрирующий
Вольтамперметр реактивный регистрирующий
Счетчик ампер-часов
Счетчик ватт-часов
Счетчик вольтампер-часов реактивных
Сопротивления
Сопротивление нерегулируемое. Общее обозначение. Сопро-
тивление активное. Сопротивление омическое
Сопротивление полное
А
V
W
WR
Ah
Wh
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
89'
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение •>
Сопротивление регулируемое. Общее обозначение —Lx' 1—
Сопротивление регулируемое без разрыва цепи, со скользя- ♦
щнм контактом —] t—
Сопротивление с отводами Сопротивление индуктивное без сердечника —! , , 1-
i I
Сопротивление индуктивное с сердечником (дроссель) —
Дроссель с катушкой подмагничивания -
Реактор Конденсатор нерегулируемый. Сопротивление емкостное не- регулируемое Ф —ih-
Конденсатор регулируемый. Сопротивление емкостное регу-
лируемое
Элементы и батареи гальванические н аккумуляторные
Элемент гальванический нли аккумуляторный
Батарея из элементов гальванических или аккумуляторных
Батарея из элементов аккумуляторных с двойным элементным
коммутатором
90 Общие сведения [Разд. I
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
Контакторы и реле
Катушка контактора—обозначение а. Для двух параллельно
включенных катушек допускается обозначение б
Катушка напряжения реле
Катушка токовая реле
Нагревательный элемент теплового реле
-Контакт замыкающий (з.):
а—общее обозначение; б и е—обозначения, допустимые в
схемах радиотехники и связи
«)
Контакт размыкающий (р.):
а—общее обозначение; б и в—обозначения, допустимые
в схемах радиотехники и связи
Контакт переключающий (п.), переключающий с цепи первой
иа вторую, при наличии общей точки:
а—общее обозначение; б и в—обозначения, допустимые
в схемах радиотехники и связи •
Контакт замыкающий (з.) с гашением
б)
Контакт размыкающий (р.) с гашением
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
91
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
• Контакт замыкающий (з.) с защелкой, с электромагнитным возвратом. Катушка возврата изображается отдельно
Контакт размыкающий (р.) с защелкой, с электромагнитным возвратом. Катушка возврата изображается отдельно ~~ЗР
Контакт замыкающий (з.) с защелкой, с ручным возвратом “ 'll
Контакт размыкающий (р.) с защелкой, с ручным возвратом if
Контакт замыкающий (з.) с выдержкой времени при за- крывании 1И
Контакт замыкающий (з.) с выдержкой времени при откры- вании ||>
Контакт замыкающий (з.) с выдержкой времени при закры- вании и открывании -IM
Контакт размыкающий (р.) с выдержкой времени при откры- вании “•и*
Контакт размыкающий (р.) с выдержкой времени при закры- вании "W—
Контакт размыкающий (р.) с выдержкой времени при открыва- нии и закрывании 4ixT -
Контакт переключающий (п.), переключающий с цепи первой иа цепь вторую, при наличии общей точки, с выдержкой времени при отключении цепи первой и включении цепи второй 1 * 1И г
Контакт импульсный (проскальзывающий) "II о
92
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
I
Контактор трехполюсный с электромагнитным приводом, с
тремя замыкающими главными контактами с гашением, с
двумя замыкающими н одним размыкающим блок-контак-
тами
Реле—общее обозначение
Реле промежуточное
Реле промежуточное с указателем действия, возвращаемым в
нормальное положение от руки
Реле указательное с указателем действия, возвращаемым в
нормальное положение от руки
Реле тока с зависимой выдержкой времени
Примечание. В графическое общее обозначение реле вписывается буквенное обозначение как
^”еРИХ₽,;е₽„еЛеоТп°Ка-₽Т: реле «апРя«ения-РН; реле мощности-PM; реле сопротивления“олн™о-РС;
реле времени—РВ. реле указательное—РУ; реле синхронизации—РСин; реле температурное—РТ”- вече
струйное-РСтр; реле газовое-РГ; реле давлення-РД; реле скоростн-РСк; Дле .?ром?жуточное^РП
Командоаппараты
Кнопка с самовозвратом с замыкающим контактом
То же с размыкающим контактом
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
93
Продолжение таблицы
Наименование
Кнопка с защелкой, с ручным возвратом от дополнительной
кнопки, с замыкающим контактом, с запором в замкнутом
положении
Кнопка с защелкой, с электромагнитным возвратом, с замы-
кающим контактом, с запорОжМ в замкнутом положении. Ка-
тушка возврата изображается отдельно
Кнопка с защелкой, с ручным возвратом повторным нажатием,
с размыкающим контактом, с запором в разомкнутом поло-
жении
Кнопка с самовозвратом, с одним замыкающим и одним раз-
мыкающим контактами.
Выключатель путевой или конечный с замыкающим контак-
том
То же с размыкающим контактом
Командоконтроллер, переключатель управления на два поло-
жения. Контакт включен (9) при повороте вправо
То же при повороте влево
Командоконтроллер, переключатель управления на три поло-
жения (вперед-—Д нейтральное—0 и назад—//). Контакт
замыкающий включается (О) при повороте вправо и остает-
ся открытым при повороте влево
Командоконтроллер, переключатель управления на пять поло-
жений; контакт размыкающий отключается при повороте
вправо (В) в положения 1 и 2 и при повороте влево (//) в
положение 2. Остается включенным в положении 1 при по-
вороте влево
Обозначение
94
Общие сведения
[ Разд. 4
Продолжение таблицы
Наименование Обозначение
Командоконтроллер, переключатель управления на три поло- жения с пружинным возвратом в нейтральное положение (0); замыкающий контакт включается (•) при повороте впра- во (П) и влево (Л) Переключатель управления иа три положения с пружинным возвратом в нейтральное положение (0) с остающимися контактами: контакт включается при повороте вправо на автоматическую работу (А) и остается включенным после возврата рукоятки в нейтральное положение; контакт вклю- чается при повороте влево на ручную работу (Р) и отклю- чается после возврата рукоятки в нейтральное положе- ние Командоконтроллер, переключатель управления яа три цепи на семь положений (для случаев, когда контакты не располо- жены иа схеме один под другим, непрерывные пунктирные линии не вычерчиваются) Бесконтактный датчик (индукционный выключатель), магнито- провод нормально замкнут То же, магнитопровод нормально разомкнут Выключатели, переключатели и par Л О п =$ 1^ ♦ 1 f РОА ——iTi П>— н В згГо т 2 j »; д ; '» > irt । Йг -LU5 з А-М— !!: ! Iff ъединнтели
Однолн- Многолн-
нейное нейное
Выключатель мощности трехполюсный автоматический, воз-
душный (автомат
Выключатель мощности автоматический, воздушный, например:
максимального тока—Г}>
минимального тока—Г
минимального напряжения—//<
Выключатель мощности трех полюсный неавтоматический,
воздушный (без расцепителя)
Выключатель мощности трехполюсный (с гашением дуги в
масле или струей масла, воды, воздуха н т. п.)
6, 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
95>
Про должени е таблицы
Наименование Обозначение
Одноли- нейное Многоли- нейное
Выключатель нагрузки трехполюсный с гашением дуги (разъ- единитель мощности) 4
Выключатель трехполюсный. Разъединитель трехполюсный
Выключатель двухполюсный с разрядным ножом
Выключатель с одним замыкающим и двумя размыкающими и
контактами я
Переключатель трех полюсный. Разъединитель переключаю- щий трех полюсный V ? г
Переключатель трехполюсный щц;
HI
То же без разрыва цепи
Переключатель двухполюсный
ровый)
иа четыре цепи (вольтмет-
Разъединитель однополюсный с заземляющим ножом на одной
стороне разъединителя, с механической блокировкой
Штепсельное соединение
• Вилка
96
Общие сведения
[Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование
Обозначение
Штепсельное соединение в выдвигаемых разъемных устрой-
ствах и аппаратах
Обозначения разные
Звонок электрический
Сирена электрическая, гудок, ревун
Лампа сигнальная
Разрядник. Общее обозначение
Разрядник трубчатый
Разрядник вентильный
Дугогасительная заземляющая катушка (для компенсации
емкостного тока замыкания на землю)
§ 1-25]
Условные обозначения в электрических схемах
97
Продолжение таблицы
Наименование
Предохранитель пробивной
Предохранитель плавкий
Электромагнит с параллельной обмоткой
Электромагнит с последовательной обмоткой
Электромагнит трехфазного тока
Дуговая печь. Общее обозначение
Печь сопротивления. Общее обозначение
Индукционная печь. Общее обозначение
Обозначение
7—2580
98
Общие сведения
[ Разд. 1
П р о д о лженне таблицы
Наименование
Токосъемник троллейный
Токосъемник кольцевой
Плита электромагнитная
Обозначение
Кабельная разделка
1-26. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ
И ЭЛЕКТРОПРОВОДОК НА ПЛАНАХ (ГОСТ 7621-55)
Наименование электрооборудования н электропроводок Обозначение
Щиты, пульты, шкафы
Щит, пульт, шкаф управления 1 1
Щнт» сборка—распределительные . ььш
Шкаф распределительный (силовой и освещения) U—J
Щиток сигнальный, табло сигнальное, светофор [§)
Аппаратура пусковая, коммутационная
Пускатель □
Яшик с автоматом Q
Яшик с рубильником го
Ящик с предохранителями го
Ящик с рубильником и предохранителями □о
Ящик с переключателей и предохранителями1 ЕЗЕ
Кнопка управления (число точек должно соответствовать
числу кнопок)
» Обозначение в ГОСТ отсутствует.
§ 1-26 ]
Условные обозначения электрооборудования
99
Продолжение таблицы
Наименование электрооборудования и электропроводок Обозначение
Патроны, штепсельные розетки, выключатели и переключатели
Патрон стенной Патрон фарфоровый подвесной Подвес с нормальным патроном Патрон потолочный X а X
Розетка штепсельная двухполюсная: а—в нормальном исполнении; б—в герметическом исполнении а) б)
Розетка двухполюсная с третьим заземляющим контактом: а-—в нормальном исполнении; б—в герметическом испол- нении а) А 4)
Розетка трехполюсная с четвертым заземляющим контактом: а—в нормальном исполнении; б—в герметическом испол- нении е|>
Выключатель в нормальном исполнении:
а—однополюсный; б—двухполюсный; в—трехполюсный
Выключатель в герметическом исполнении:
а.—однополюсный; б—двухполюсный; в—трехполюсный
Переключатель для светильников:
а—в нормальном исполнении;
б—в герметическом исполнении
?)
wmue шеиения
(Разд. 1
Продолжение таблицы
Наименование электрооборудования и электропроводок
Обозначение
Электропроводки
Линия силовой распределительной сети переменного тока на-
пряжением до 500 в включительно
То же свыше 500 в
Линия силовой распределительной сети постоянного тока
Кабель или провод гибкие к передвижному приемнику элек-
трической энергии
Ливня сети 36 в и ниже
Линия, подвешенная к тросу
Линия переменного тока, выполняемая голыми шинами, лен-
тами или проводами
Заземлители
Изменение сечення
Условные сокращения и надписи
в электропроводках
Прокладка в металлических трубах (водогазопроводных,
электротехнических и т. д.)
Прокладка в полутвердых резиновых трубках
Прокладка в стеклянных трубках
Прокладка в металлических рукавах
Прокладка на изоляторах
Прокладка на роликах
Прокладка на клипах
Прокладка на тросе
Четыре одножильных провода марки АПР, из которых три
провода сечением 95 м.чг и один провод сечением 50 .ч.«г,
проложенные:
а) в стальной трубе диаметром 3"
б) на изоляторах
П
С
Мр
и
р
к
Тс
а) АПР 3(1X95)+
+ 1X50—ТЗ"
б) АПР 3(1X95)+
+1X50—И
1-27. УКАЗАНИЯ ПО ОФОРМЛЕНИЮ
ЧЕРТЕЖЕЙ
Размеры форматов обязательны неза-
висимо от того, выполняются ли чертежи
на отдельных листах нли на одном общем
листе, с выделением на нем формата для
каждого чертежа.
Рамка чертежа отстоит от левой гра-
ницы формата на 25 мм (полоса для нод-
шивкн) и от остальных границ формата на
5 мм (рис. 1-36).
Готовые подлинники обрезают, отсту-
пая на 15 ми от каждой линии границы
§ 1-27]
Указания по оформлению чертежей
101
Основные форматы чертежей1
Таблица 1-92
Обозначение формата 0 1 2 3 4
Размеры, мм Площадь кальки, м* * 814ХИ52 1.0 576X814 0,51 407X576 0.26 288X407 0.14 203x 288 0.07
’ По ГОСТ 3450-59. Стандартом допускается применение формата 144X203 мм (площадь кальки
0,04 ж1). Применение этого формата в виде отдельного чертежа допускается только для справочников,
информационных материалов и распоряжений.
С 1964 г. вводится ГОСТ 3450—60 на новые форматы чертежей (основной формат 297X210 м.и).
Дополнительные форматы чертежей1
Таблица 1-93
Обозначение формата® 4’/.К 4’/,К 43К 4’/*К 44К -t’/.K 43К
Размеры, мм . . . Площадь кальки. ла 288X304 о,и 288X508 0.17 283X610 0.2 288X710 0.24 238x814 0,27 288X914 0,3 288X1 017 0,33
Обозначение формата 4»/яК 46К 3*/2К ззк 34К 23К 1>/,К
Размеры, мм. . . Площадь кальки. 288Х 1 116 0,36 288X1 221 0.4 407 X 720 0,33 407X864 0.39 407X1 152 0.52 576X1 221 0,76 814X1 440е 1,21
1 Образованы согласно ГОСТ 3450-59 (ограниченное количество типоразмеров принято по практике
проектирования ГПЙ Тяжпромэлектропроект).
В отдельных случаях для форматов 0 и I допускается также увеличение одной нли обеих сторон на
величину, кратную одной восьмой удлиняемой стороны.
’ Буква К указывает иа образование форматов из основного путем увеличения короткой стороны
листа.
* Ограничение длины форматов до I 440 мм не обязательно для чертежей профилей трасс ВЛ, планов
разбивки опор контактной сети, схем перехода с постоянной на передвижную контактную сеть. Для этих
случаев допускается увеличение длинной стороны чертежа (до 2 000 мм) на величину, кратную полоанне
чертежного поля выбранного формата.
формата. Чертежи-копии обрезают по ли-
нии границ формата.
Размещение на чертежах поля подшив-
ки и углового штампа разрешается. как по
длинной, так и по короткой- стороне при
размещении углового штампа в нижнем
правом углу стороны чертежа.
Размеры на чертежах. Согласно
ГОСТ 3458-59 основанием для суждения
о размерах служат поставленные на. чер-
теже цифровые размеры независимо от
масштаба и точности выполнения изобра-
жения.
Размеры на чертежах проставляют в
миллиметрах без особой о том оговорки и
без указания при размерных числах еди-
ницы измерения (лш). В отдельных слу-
чаях, когда приходится применять другие
единицы измерения (метр, градус и т. п.),
к соответствующим размерным числам при-
соединяют обозначение единицы измерения
или она должна быть оговорена общей
подписью на поле чертежа. Повторение
размера не допускается.
Таблица 1-94
Масштабы (ГОСТ 3451-59)
Назначение Рекомендуемые масштабы
Для уменьшения .... 1:2; 1:5; 1:10; 1:20; 1:50
Натуральная величина. . 1:1
Для увеличения .... 2:1; 5:1; 10:1
Примечание- Допускаются масштабы
1 :2,5; 1:4; 1 :15: 1 : 25; 1 : 75, а также 2,5 : I. При
необходимости иметь еще большее уменьшение сле-
дует применять масштабы I : |0n; l:/(2-IO)S
l:(2,5-iOn); I :(5-10п), а для большего увеличения
(10-гс) . 1, где п — целое число.
Примеры обозначения масштабов изображений
на чертежах: в специальной графе штампа 1 : I;
1:5../, в остальных случаях Ml : 1; Ml -10;
М2:1 ...
102
Общие сведения
[Разд. 1.
Таблица 1-95
Графические обозначения материалов
при штриховке в разрезах и сечениях*
Продолжение табл. 1-95
Наименование
материала
Обозначение штриховки
Наименование
материала
Обозначение штриховки
Сетки
Металлы
Неметалличе-
ские материа-
лы (за исклю-
чением ука-
занных далее)
Стекло н дру-
гие прозрач-
ные материа-
лы
Г рунт:
естествен-
ный (по
контуру)
насыпной
Древесина:
поперек во-
локон
вдоль воло-
кон
Кирпич:
строитель-
ный
специальный
(огнеупор-
ный, кис-
лотоупор-
ный и т. п.)
Бетой:
иеармиро-
ванный
армирован-
ный
Жидкости
Электрические
обмотки, ка-
тушки, сек-
ции и т. п.
Фанера
1 Материалы, графические обозначения кото-
рых здесь отсутствуют, рекомендуется указывать
штриховкой типа .Металлы" с пояснительной над-
писью у заштрихованной поверхности. Прн больших
площадях сечення штриховку наносят только по
контуру.
Надписи на чертежах. Применяются
чертежные шрифты по ГОСТ 3454-59 —
наклонные, с углом наклона к строке 75°.
Допускается применение прямого шрифта
с сохранением .указамиых стандартом на-
чертаний и размеров букв и цифр.
Рекомендуется шесть размеров (номе-
ров) шрифта, соответствующих высоте
прописных букв н цифр: 14; 10; 7; б; 3,5 и
2,5 мм. Высота строчных букв примерно
5/? высоты прописных. Допускаются и дру-
гие размеры шрифта при условии .сохране-
ния стандартного типа букв и цифр.
Штриховка в разрезах и сечениях.
Согласно ГОСТ 3455-59 штриховка должна
выполняться в виде параллельных пря-
мых линий под углом '45° к контурной
или осевой линии, принятой за’ основную
на данном изображении, или к основной
надписи чертежа. Наклон влево нли впра-
во; для всех разрезов и сечений, относя-
щихся к одной детали, — в одну сторону
и с одинаковыми расстояниями между ли-
ниями.
Если линии штриховки совпадают по
направлению с линиями чертежа, допу-
скается штриховка под углами 30 и 60°.
Узкие сечения шириной 2 мм и менее
допускается - показывать зачерненными
с просветами между смежными сечениями.
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ПОДСТАНЦИИ
А. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК;
ВЫБОР И РЕГУЛИРОВАНИЕ
НАПРЯЖЕНИЯ; ВЫБОР
ТРАНСФОРМАТОРОВ
И ПОДСТАНЦИИ
2-1. СРЕДНИЕ НАГРУЗКИ
И УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ЭНЕРГИИ
а) Средняя мощность
По средним мощностям нагрузки опре-
деляют расход и потерн энергии и выбира-
ют устройства для повышения коэффициен-
та мощности.
Средняя активная мощность за наибо-
лее загруженную смену группы силовых
электроприемников одинакового режима
работы составляет:
Рсы=КИДВ. (2-1)
где — коэффициент использования
(табл. 2-1);
Рн — установленная мощность группы
электроприемников.
Установленная мощность отдельных
электроприемников принимается равной:
1) для электродвигателей . длительного
режима — номинальной паспортной мощ-
НОСТИ: рн —рпасп»
2) для электродвигателей повторно-
кратковременного режима — паспортной
мощности, приведенной к относительной
продолжительности включения, равной еди-
нице: =У/7Врпасп;
3) для электропечных трансформаторов;
рн — SH COS
4) для сварочных трансформаторов
рй = V"HBsK cos он, где sH — номинальная
мощность трансформатора, квот, cos —
коэффициент, соответствующий номиналь-
ной мощности; /7В — паспортная продолжи-
тельность включения в относительных еди-
ницах.
Под наиболее загруженной сменой по-
нимается смена для характерных суток, в
которой имеет место наибольшее потребле-
ние энергии данной группой приемников,
цехом и т. п. (как правило, это дневная
смена).
Средняя активная мощность осветитель-
ной нагрузки за наиболее загруженную
смену [принимается «равной
Рсм.осв^сРн, (2’2)
где Ри — мощность группы светильников,
указанная на их колбах нли цо-
колях;
Кс — коэффициент спроса (табл. 2-2).
Средняя активная мощность за наибо-
лее загруженную смену (Рсм) может быть
также определена по средней годовой мощ-
ности (Рсг) нз выражения
Рсм =
Per
а
(2-3)
Wr
где а — р---~г
Гсм < г
годовой коэффициент
сменности по энергоис-
пользоваиию. равный от-
ношению годового по-
требления активной энер-
гии (группой электропри-
емников, цехом или
предприятием в целом)
к годовому потреблению
активной энергии в наи-
более загруженную смену
(в табл. 2-4 приведены
значения для некоторых
производств, работающих
в три смены);
Р.
v:ysM___с
Тг т,
а>уд — удельный расход электроэнергии
на единицу продукции (табл. 2-4 —
2-9);
wr — годовой расход активной энергии;
М — годовой выпуск продукции пред-
приятия;
Тг — годовой фонд рабочего времени
(фактическое годовое число часов
работы);
Средняя реактивная мощность за наи-
более загруженную смену QCBI составляет:
<2сг
<2см = ^, (2-4)
где
Vr
Qc г — у ;
Vr — годовой расход реактивной энергии.
1U*
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Таблица 2-1
Показатели электрических нагрузок электроприемииков (материалы ГПИ „Тяжпромэлектропроект*)
Наименование электроприемииков Коэффициенты
использо- вания1 Ки МОЩНОСТИ COS ф включе- ния* Кв спроса*
А. Коксохимические заводы и цехи Транспортеры ..... 0,3—0.7 0.4—0,85 0.5—0.9 0.5—0.8
Транспортеры катучие 0,3 0,75 0.9 0.4
Питатели пластинчатые и ленточные .... 0.45 0,75 D.7—0.85 0,6
Дробилки молотковые 0,8 0.8 0.8 0.9
Дозировочные столы 0.25 0.5 0.8 0,35
Штабелеры 0,16 0,6—0,75 0,3—0,5 0.35
Углеперегружатели 0.14 0.5 0.6—0,85 0.2
Коксовыталкиватели 0,1 0.75 0.7 0.2
Загрузочные вагоны 0.3 0.6 0.2 0.4
Двересъемные машины 0,3 0.7 — 0.25
Электровозы тушильных вагонов 0.15 0.75 0,6 0.2
Скиповые подъемники 0.05 0,5 0.1 0.3
Кабестаны 0,5 0,7 1.0 0,55
Вагоноопрокидыватели 0.3 0.6 0.75 0.35
Б. Заводы и цехи черной и цвет- ной металлургии Насосы, вентиляторы, компрессоры, конвейе ры Насосы водяные 0.7—0.8 0.8—0.85 1.0 0.8
Насосы питательные мартеновского цеха . - . 0.9 0.9 1.0 0.95
Дымососы мартеновского цеха 0,9 0,9 1.0 0.95
Вентиляторы доменного цеха , 0,7—0,95 0,7—0.87 1.0 —
Вентиляторы газовых горелок 0,65 0.85 1.0 —
Вентиляторы прокатных цехов 0.6—0,75 0.75—0,9 1.0 0.7—0.9
Вентиляторы принудительного дутья 0,5—0.7 0.7—0,8 1.0 0.6—0.8
Вентиляторы машинных залов 0,65 0.8 <— -—
Компрессоры 0,65 0.8 .— 0,8
Конвейеры 0,35 0,7 — 0,55
Вспомогательные механизмы прокатных станов и других цехов Рольганги раскатные 1.1—0,3* 0.6
Рольганги индивидуальные 0.1о* . -— -—
Рольганги у ножниц 0.22* -—• •— —
Рольганги приемные 0.34 —• -— —
Рольганги у весов . 0.3 — '— .—
Рольганги центральные . . . , 0,1 0.88 0.25 —
Рольганги отводящие 0,25 — •— 0.35
Рольганги станинные 0,2 — 0,45 .—
Рольганги стана 140 0,15 -— .— —
Рольганги стана 250-1 0.1 — — 'г
Рольганги в среднем 0,17 — — .—
Преобразователи частоты рольгангов . . . 0.2—0.5 -— —- -—
Кантователи 0.2 0.7 0.1 !
Кантователи основной и дополнительной кле- ти стана 300 0,35
Манипуляторы, нажимные устройства . . . . 0,2 -— 0.6
Сталкнвзтели о о а о о о о „ 0.12 — 0.14 =-
Толкатели слябов : 0.32 —. 0,15 —
Штабелирующие столы 0,1 0,8 —- о.1б г
Подъемные столы, толкатели о 0.15 — -— 0,19
Двигатели крышек 0.1 0.65 0.1 —
Ножницы холодной резки 0.45 0.65 -— 0.5
§ 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
105
Продолжение табл. 2-1
Наименование электроприемииков Коэффициенты
использо- вания1 «и МОЩНОСТИ cos 9 включе- ния» кв спроса»
Пилы и ножницы горячей резки 0,15 0.9 — .—
Ножницы блюминга 0.25 0,5 — । —
Транспортеры ножниц 0,25 0.9 -— —
Ножницы района холодильника 0,3 0,5 — —
Вращение и перемещение пил горячей резки 0,5 — — 0,5
Направляющие линейки и нажимные мехаииз- 0,01 0,75
мы чистовых клетей . -— —
Тянущие ролики моталок 0.2—0.4 -—‘ — 0,5
Г и льотинные ножницы 0.13 0,5 — । ——
Шлеппера 0,25 0,7 —— 0.35
Крышки нагревательных колодцев, шиберы, перекидка клапанов, заслонки нагреватель- 0,6
ных печей, тарельчатые клапаны 0,1 -— —
Печные заслонки мартеновских печей .... 0.2э 0,6 — —
Транспортеры обрезков слябов 0.1—0,22 — -—* —
Вращающиеся распределители доменного цеха 0,03 0,7 — —
Грохоты кокса и затворы доменного цеха . . 0,12 0.5 0.25 —
Разливочная машина доменного цеха 0,3 0.6 — -—
Бегуны доменного цеха 0.7 0.65 — —
Воздухонагреватели доменного цеха 0.5 0.82 — —
Газоочистки доменных цехов 0,7 0,7 — -—-
Роликоправильные машины 0.15 -— — —
Краны и транспортные устройства
Краны рудного двора 0.35 0.7 — 0.5
Грейферные краны 0.35 — — —
Магнитные краны 0.5 —— -— •—*
Краны разные ’ 0,07—0.15 0.6 — 0,11—0,18
Краны разливочные мвртеновского цеха . . . 0,22 — — —
Краны заливочные мартеновского цеха .... 0,2 0,6 —
Завалочные машины 0.35 — —
Краны двора изложниц 0.4 0.6 — —
Краны отделения раздевания слитков .... 0,3 -—- _—. —-
Клещевые (колодцевые) краны прокатного це- 0,5—0.6. — —
Транспортные краны готовой продукции . . . 0.45 0.6 — •—
Краны отделения заготовок 0.45 0,6 -— ‘—
Шарнир-краиы 0.3 0,6 — '—
Слитковозы 0,2 —— — —
Трансферкары, привод 0,35—0,45 — — 0,5—0,6
Термические и сварочные электроприемники
Печи сопротивления с непрерывной загрузкой 0.8 1.0 — 0,85
То же с периодической загрузкой .... . . . 0,6 1.0 — 0.7
Печи сопротивления с автоматической загруз- кой изделий, сушильные шкафы, нагрева- 0.85 0,75—0,9
тельные приборы 0.75—0,8 0,95
Дуговые сталеплавильные печи емкостью 3—10 т с автоматическим регулированием электродов:
для качественных сталей с механизиро- ванной загрузкой 0,75 0.9 0.85 —
для качественных сталей без механизи-
ро ванн ой загрузки 0,6 0,87 0,7 -
для фасонного литья с механизированной
загрузкой 0.75 0,9 0.85 —
для фасонного литья без механизирован-
ной загрузки 0.65 0,87 0,75 j —
106
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение т а б л. 2-1
Коэффи циенты
Наименование электроприемников нспользо- МОЩНОСТИ включе- спроса®
Ки COS ф ння* Кв «с
Дуговые сталеплавильные печи емкостью
0,5—1,5 тп для фасонного литья (во вспо-
могательных цехах с автоматическим регу- лированием электродов) 0,5 0,8 0.6 —
Дуговые печи цветного металла (медные сила-
вы) емкостью 0.25—0,5 m с ручным регу- лированием электродов 0,7 0.75 0.7 0.78
Рудиотермические печи с трехфазными траис- 0.9 0,9 1.0
форматорами 6, 7,5 и 9 мва —
Сушильные шкафы 0,8 1.0 0,8 —
Мелкие нагревательные приборы Сварочные трансформаторы дуговой электро- 0.6 1.0 0.6 0.7 0.3
сварки Сварочные трансформаторы автоматической 0.2 0,4 0.4 0.5 —
сварки Однопостовые сварочные двигатель-генерато- — —
ры Многопостовые сварочные двигатель-генера- 0.3 0.6 0.7 — 0,35
торы 0,5 — 0.7
Сварочные машины шовные 0.2—0.5 0,7 — —
То же, стыковые и точечные 0,2—0.25 0.6 — —
Сварочные дуговые автоматы типа АДС . . . 0.35 0.5 —• 0,5
В. Гориообогатительные комбинаты и аглофабрики
Насосы, вентиляторы, компрессоры,
газодувки, эксгаустеры
Насосы водяные** 0.7—0.8 0.8—0.85 1.0 0,75—0.'
Насосы песковые** 0.9 0.8 1.0 0.91
Вакуум-насосы* * 0.95 0.85 1.0 0.95
Вентиляторы** Вентиляторы высокого давления аглофабри- 0,6—0.8 0,75—0,85 1.0 1.0 —
ки** 0,75 0.85 —
Вентиляторы к дробилкам** 0,4—0.5 0.7—0.75 1.0 —
Аглоэксгаустеры (газодувки)**♦ 0,5—0,6 0,6—0.7 1,0 0.6—0,7
Механизмы дробления и измельчения Дробилки молотковые** 0.8 0,85 1.0
Дробилки конусные** 0.6—0.7 0.75—0.8 1.0 —
Дробилки четырехвалковые** 0,9 0,9 1.0 —
Мельницы шаровые**** 0,8 0.8 1.0 —
Мельницы стержневые** . 0.7 0,75 1.0 —
Грохоты** 0.5—0.6 0.6—0,7 1.0 —
Механизмы непрерывного транспорта 0.5—0.6 0.7—0.8 1.0
Транспортеры ленточные свыше 170 кет**** ——
То же до 170 кет** 0.5—0.6 0,65—0,75 1.0 —
Конвейеры до 10 кет** 0.4—0.5 0.6—0,7 — —
То же свыше 10 кет** 0.55—0,75 0.7—0.8 — —
Конвейеры корпуса крупного дробления** . . Питатели пластинчатые, тарельчатые, бара- 0,5—0,65 0.6—0,85 — —
банные и дисковые** . . . . . . . . <, в . 0,3—0,4 0.5—0.6 — —
Элеваторы, шнеки** 0.6 0.7 — —
Механизмы фильтрации, обогащения Сгчстители . а \ 0.7 0,8 1.0
Барабаны смесительные** 0.6—0.7 0.8 1.0 —
Чашевые охладители** 0.7 0.85 1.0 —
§ 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
107
Продолжение т а б л. 2-1
Наименование электроприемников Коэффициенты
использо- вания1 ки МОЩНОСТИ cos у включе- ния» ка спроса* Кс
Столы концентрационные, чаны, баки концен- трационные и реагентные** 0.6 0.7 1.0
Сушильные барабаны и сепараторы** .... 0.6 0,7 1.0 —
Классификаторы спиральные и реечные** . . 0.65 0,8 1.0 —
Флотационные машины** 0.9 0,8 1.0
Электрофильтры 0,4 0.87 1,0 —
Магнитные сепараторы индивидуальные (на постоянном токе) 0.4 — 1.0
Двигатель-генераторы** 0,7 0,8 1.0 —
Вакуум-фильтры (лента, барабаны)** 0,3 0.4 — —.
Вагоноопрокидыватели 0.6 0.5 -— —
Грейферные краны 0.2 0,6 — —
Г. Строительная промышленность Бетоноукладчики 0.15 0.6 0.2—0.3
Автоматические станки для правки и резки проволоки 0.15 0,6 0.2—0.4
Формовочные машины 0.15 0.6 — 0.2—0.25
Конвейеры 0.15 0,5 — 0.17—0.2
Рольганги 0.1 0.5 — 0.1
Земснаряды 0,25—0,93 0,69—0,78 — —
Экскаваторы с электроприводом — 0.5—0,6 — 0.4—0,6
Растворные узлы — 0.5—0,6 — 0.4—0.6
Краны башенные и портальные — 0.5 —- 0,2
Трансформаторный • электроподогрев бетона, отогрев грунта и трубопроводов . . . • . . — 0.75 — 0.7
Однопостовые двигатель-генераторы сварки . . — 0.6 — 0.35
Сварочные трансформаторы 0.2 0.4 — 0.3
Переносные механизмы — 0.45 — 0.1
Д. Метал лч) обрабатывающая и машиностроительная промышленность Металлорежущие станки мелкосерийного про- изводства с нормальным режимом работы — мелкие токарные, строгальные, долбежные, фрезерные, сверлильные, карусельные, то- чильные и т. п 0,12—0,14 0.4—0,5 0,56 0,14—0,16
То же при крупносерийном производстве . . 0.16 0.5—0,6 0,57 0,2
То же при тяжелом режиме работы: штампо- вочные прессы, автоматы, револьверные, об- дирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные, строгальные, фрезерные, кару- сельные, расточные станки 0.17 0.65 0,25
То же с особо тяжелым режимом работы: приводы молотов, ковочных машин, воло- чильных станов, очистных барабанов, бегу- нов и др ". 0.2—0.24 0,65 0,35—0,40
Механические цехи, многошпиндельные авто- маты для изготовления деталей из прутков 0,2 0,5—0.6 0.88 0,23
Переносный электроинструмент ....... 0,06 0.5 — 0.1
Вентиляторы, эксгаустеры, санитарно-гигиени- ческая вентиляция 0.6—0,65 0,8 0.65—0.7
Насосы, компрессоры, двигатель-генераторы . . 0.7 0,85 — 0,75
Краны тельферы при ПВ = 25%***** .... 0,05 0.5 — 0.1
То же при ПВ = 40%***** 0,1 0,5 — 0,2
Элеваторы, транспортеры, шнеки, конвейеры несблокированные 0.4 0.75 0.5
То же сблокированные . 0.55 0.75 — 0.65
108
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-1
Наименование электропрнемников Коэффициенты
г пользо- вании1 мощности COS ф включе- ния1 спроса* «с
Индукционные печи низкой частоты 0,35 0,8
Двигатель-генераторы индукционных печей высокой частоты 0,8 0,8
Ламповые генераторы индукционных печей высокой частоты — 0.65 — 0.8
• Коэффициенты использовании отнесены к Рв, приведенной к ПВ=100%.
• * С асинхронными двигателями.
* •• С асинхронными двигателями при отстающем токе, с синхронными двигателями при опере-
жающем токе.
• ••• С синхронными двигателями при опережающем токе. ___
* **** При приведении электроприемников к ПВ=100% следует разделить аги на ^ПВ.
Примечания:
1. Коэффициентом использования активной мощности одного электроприемника (к0) или группы элек-
троприемников (Ки) называется отношение средней' активной мощности отдельного электроприемника
(или группы) к ее номинальному значению, т. е.
Для группы электроприемннков разного режима работы групповой коэффициент использования ак-
тивной мощности определяется с достаточной для практических расчетов точностью по формуле
S'c
!
Ки=—----------•
1
где п — число подгрупп электроприемников разного режима работы, входящих в данную группу;
Рсм —средняя мощность группы за наиболее загруженную смену.
2. Коэффициентом включении одного электроприемника (кв) называется отношение продолжи-
тельности включения одного электроприемиика в цикле (tB), равной сумме продолжительности работы с
нагрузкой (/р) и продолжительности холостого хода (tx)— ко всей продолжительности цикла (/ц), т. е.
Коэффициентом включения группы электропрнемников или групповым коэффициентом включения
(Кв) называется средневзвешенное (по номинальной активной мощности) значение коэффициентов вклю-
чения всех электропрнемников, входящих в группу, определяемое из выражения
3. Коэффициентом спроса по активной мощности (Лс) называется отношение расчетной активной
мощности (получасового максимума активной мощности) к номинальной (установленной) мощности группы.
§ 24 ]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
109
Таблица 2-2
Коэффициенты спроса (/Сс) осветитель-
ных нагрузок (согласно ПУЭ)
Мелкие производственные здания и
торговые помещения..............• . 1,0
Производственные здания, состоящие
из отдельных крупных пролетов 0,95
Производственные здания, состоя-
щие из ряда отдельных помеще-
ний .............................. 0,85
Библиотеки, административные зда-
ния, предприятия общественного
питания............................ 0,9
Лечебные, детские и учебные учреж-
дения; коиторско-бытовые и лабо-
раторные здания................,. 0,8
Складские здания, подстанции ... 0,6
Аварийное освещение................ 1,0
Примечания: 1. Значения Кс увеличи-
ваются по направлению от ввода к потребителям;
для линий, питающих отдельные щиткя, а также
для линий групповой сети Кс принимается раз-
ным 1,0.
2. Приведенные в таблице значения Кс дей-
ствительны при подсчете как средних, так и мак
симальных мощностей осветительных нагрузок.
При суммировании мощностей нагрузок
разных групп электроприемников, входя-
щих в общую группу, реактивные мощности
электроприемннков, работающих при опе-
режающем токе, принимаются со знаком
минус.
Расчетные средние токи определяются
из соотношений:
для трехфазного тока
]Ле + <2? .
/31/н
для постоянного тока
б) Годовой расход энергии
Годовой расход активной энергии опре-
деляется по формулам:
1) Wr КкгРнТт = аРсыТг, (2-5)
Рс
где Ки.г = ~р~ — среднее значение коэф-
н фициента использования
по активной мощности
за год;
2) ^г = Рсы(Л+ра7’, + ₽3Г1-Ьр4Г4)с,
(2-6)
где с — коэффициент, учитывающий
работу в выходные дни,
а также месячные и сезон-
ные колебания нагрузок
(с<1);
Таблица 2-3
Приближенные значения годовых
коэффициентов сменности по
энергонспользоганню (а) предприятий,
работающих в трн смены (по данным
ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Алюминиевые заводы .... 0,95
Цинковые, магниевые, электро-
литные заводы.............. 0,92
Глиноземные заводы......... 0,85
Медеплавильные и никелько-
бальтовые заводы........... 0,85
Заводы черной металлургии . . 0,70—0.75
Доменные цехи................. 0,65
Мартеновские цехн............. 0,75
Прокатные цехи................ 0,65
Обогатительные фабрики ... 0,75
Агломерационные фабрики . . 0,75
Коксохимические заводы ... 0,82
Вспомогательные цехи заводов
черной и цветной металлур-
гии ..................... 0,55
Заводы тяжелого машинострое-
ния ................. . . . 0,65
7\, Гг, Т3, — годовая продолжительность
работы соответствующих
смен;
Рг» Рз> Р*—коэффициенты загрузки вто-
рой, третьей и четвертой
смен по отношению к за-
грузке наиболее загружен-
ной первой смены.
Формула (2-6) может быть применена
при наличии данных об относительной
загрузке смен.
Годовой расход активной энергии для
осветительных установок определяется:
И’г - КсГ’нТ’м.осв» (2-7)
где К с — коэффициент спроса (табл. 2-2);
РИ — суммарная номинальная мощ-
ность осветительных электро-
приемников;
Т’м.осв — годовое число часов исполь-
зования максимума осветитель-
ной нагрузки (табл. 2-10).
Если имеются проверенные удельные
расходы электроэнергии (аууд), то величина
годового расхода энергии, подсчитанная
по вышеуказанным выражениям, проверя-
ется по формуле
wr = w-уцМ. (2-8)
При разнице более чем на ЮУо выяс-
няются причины расхождения и вносятся
необходимые коррективы.
Таблица 2-4
У дельные расходы электроэнергии для различных производств
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Род производства Наименование продук- ции и единица измере- ния Удельный расход электроэнергии на единицу про- дукции, квтч
А. Коксохимические заводы
Кузнецкий Кокс валовый с влажностью 6%, т 15.4
Магнитогорский То же 18.6
Челябинский 17.0
Кемеровский 14.5
Макеевский 33.1
Енакиевский • > 29,8
Б. Доменное производство
Средине значения Доменные цехи отдельных заводов: Чугуи доменный, т 6—8
Магнитогорский То же 2.92
Челябинский 8,8
Нижнетагильский 3.4
Магнитогорский Дутье доменное 2,45
1 000 м3
Нижнетагильский То же 5,85
Элект родомны
Выплавка чугуиа Чугуи, т 2100—3 000
Электрофильтры (в черной металлургии) Газ I 000 м* 1.2
Завод металлургический в целом (без. дуговой печи) Стальной слиток» т 200—300
В. Мартеновское производство
Мартеновские печи Сталь мартеновская, 8
12а т т
185 т То же
220—250 т 6,0
370—500 т 5,5
Мартеновские цехи отдельных заводов:
Магнитогорский 6,0
Челябинский 9.7
Нижнетагильский 7.0
Краматорский 14.5
Казахский • 8.75
Г. Кис дородные.цехи
Средние значения Кислородные цехи отдельных заводов: Кислород, м3 0,65—0.85
Кузнецкий То же 1.7
Магнитогорский 9,9
Д- Компрессорные станции
Средние значения Сжатый воздух, 90—100
1 000 м*
Компрессорные отдельных заводов: Кузнецкий То же 85
Магнитогорский 95
Криворожский, Челябинский 100
Алчевский 96
Алапаевский 60
Казахский » » но
S 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
111
Продолжение табл. 2-4
Род производства Наименование продук- ции и единица измере- ния Удельный расход эле ктроэ ие ргии на единицу про- дукции. К8ТП‘Ч
Е. Насосные и газогенераторные
станции
Насосные для охлаждения—средние значения Вода 1 000 150—250
Насосные для охлаждения по отдельным' заводам: Магнитогорский То же 167
Кузнецкий 257
Челябинский ш л. 212
Краматорский Я Я 239
Новотульский Я Я 370
Газогенераторные Забайкальского завода Газ 1 000 л* 15,9
Ж. Прокатное производство
Блюминги с нагревательными колодцами:
главный привод Прокат — блюмсы. 16—20
слябы, m
механизмы и краны То же 4—5
всего по стану 20—25
Блюминги 1150, слябинги 1150 12
Блюминги 1100 „ » 15
Заготовочные станы 900 Заготовка, т 60
Непрерывно-заготовочные стаиы 720/500 То же 18
Заготовочные полосовые и проволочно-проходные я я 60—80
станы
Рельсобалочиые станы Рельс Р43, швеллер С20, двутавр 33, т 69
Рельс Р38, рельс Р50, швеллер 26, двутавр 51—55
30, т
Круг диаметром 90, 15, квадрат 150, про- 46.5—48.6
фильный прокат, т
Рельсобалочные станы с термообработкой рель- Рельсы, т 65
сов
То же, без термообработки То же 50
Крупносортные станы 600—650 Прокат, т 50—55
Крупносортные станы 500—550 То же 35
Сортовые стаиы 300 Непрерывные и полунепрерывные станы: 5» » 40—45
среднесортные 300—400 • В 35—45
мелкосортные 250 0 50
проволочные » Я 70
тонколистовые ₽ Я 60—70
Станы для холодной прокатки штрипсов Цехи холодной прокатки: Полоса, лента, т 80—100
Для жести горячего лужения Прокат, т 200—250
Для жести электролитического лужения То же 400
Прочие виды листовой продукции Цехи холодной прокатки антолнстов: " » 120
с обжигательными печами я в 600
без обжигательных печей я я 80
Колесопрокатные цехи с механической обработ- Колеса, m 90
кой колес
Проволочные станы линейного расположения Проволока, m 90
250—280 Стаиы для горячей прокатки штрипсов То же 80—90
Мелкосортные и проволочные станы 0 я 70—80
Тонколистовые станы, включая отжиг 0 70—80 (+ отжиг) 180
112
Электроснабжение и подстанции.
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-4
Род производства Наименование продук- ции и единица измере- ния Удельный расход электроэнергии иа единицу про- дукции, квт-ч •
Толстолистовые, среднелистовые и универсаль- Прокат, пг 30—60
ные станы
Непрерывное травление Годная продукция стального слитка (без учета расхода охлаждающей воды), m 6—7
Электролитическая очистка (отделка) Годная продукция, m 8—9
Дрессировочные станы (для жести) То же 15—20
Отжиг у жестепрокатного стана - - 15—20
Электролитическое лужение 90—110
Оцинковка листового железа 25—30
Широкополосные ставы 2500 а « 77
Средиесортные станы линейного расположения 40—50
350—450
Отжиг ленты 230
Алюминиевый прокат Прокат, m 6 000
Трубы, m 12 000
Медный прокат Катанка, m 75—100
Кабельная проволо- ка, m 150
Красная медь, m 500—700
Латунь, гп. 1 000—1 100
Трубы, m I 500
Непрерывная печная сварка Годная продукция, m 40—60
Трубопрокатные станы 180—360 мм (агрегат Шти- Прокат, m 150—175
феля)
Трубопрокатные цехи Трубные заготовки,-/?? 45
Трубы стальные, m 76—167
Трубопрокатные агрегаты с автоматическими ста- Трубопрокат, m 80—140
нами
Трубоэлектросварочные станы То же 80—85
3. Производство агломерата в черной металлургии
Аглофабрики (в среднем) Агломерат, m 15—20
Аглофабрики отдельных заводов:
Криворожского То же 13.6
Магнитогорского — 17,1
Кузнецкого 21.5
Серовского 16.0
И. Электросталеплавильное произ в о д с т в о
Дуговые электропечи с индукционным переме-
шпванием металла:
при твердой завалке Качественная сталь, m 500—550
при жидкой завалке То же 250—300
То же без перемешивания металла:
при твердой завалке 550—600
при жидкой завалке - 350—400
К. Плавильные цехи цветной металлургии — руднотермические печи
Плавка сульфитных никелевых руд на штейн Руда, m 690—750
Плавка никелевых руд на роштейн То же 690—900
Плавка сульфитных медных руд на штейн Обожженный кон- центрат, m 380—450
§ 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
113
Продолжение табл. 2-4
Род производства Наименование продук- ции н единица измере- ния Удельный расход электроэнергии на единицу про- дукции. квт-ч
Плавка сульфитных свинцовых руд на штейн Агломерат, т 460—520
Плавка оловянных концентратов Концентрат, т 900—1 100
Выплавка 10% ферроникеля из окисленных руд Агломерат, т 750—900
То же, но 20% ферроникеля То же 1-000—1 200
Восстановительная плавка закиси никеля Никелевые аноды 1 200—1 300
То же, но 50/о предварительно восстановленной или гранулы, т
То же 850—1 000
закиси
Плавка конверторных шлаков Шлак, т 900—1 100
Перегрев жидких шлаков перед фьюминговон Жидкий шлак, т 90—110
печью
Отстаивание жидких шлаков шахтной плавки То же —60
Плавка ильменита на титанистые шлаки Шлак, т 2 300—3 100
Плавка сурьмянистых концентратов Концентрат, /п 700—750
Л. Глиноземное производство
Из бокситов по схеме спекания Глинозем, tn 510*
Из бокситов по схеме Бойер-спекание То же 280*
Из нефелина с механическим обогащением 890**
Из нефелина с химическим обогащением 950**
М. П р о и з в о д с т в о анодной массы
Мелкие цехи Анодная масса, т 75*
Крупные цехи То же 60*
Н. Электролизные алюминиевые заводы
Силовые потребители Алюминий, т 500
Электролизные цехи То же: 15 150*
на постоянном токе
на переменном токе 17 000—19 000*
Электролизное рафинирование алюминия Алюминий, т (на постоянном токе) 22,8
Электролитейные цехи — переплавка алюминия Алюминий, т 550
О. Электролизные цехи
Электролиз магния-сырца Магний, т (на по- стоянном токе) 14 860**
Электролиз цинка Цинк, ГГС. 3 100—3 300
на постоянном токе
на переменном токе 3 300—3750
Электролиз сурьмы Сурьма, т 320
Электролиз кадмия Кадмий, т 2 250
Электролиз марганца Марганец, т 8 000
Электролиз кальция Кальций, т 30 000—50000
Электролиз натрия Натрий, т (на по- стоянном токе) 14 000—15 000
Электролиз лития Литий, т 66 000
Электролиз бериллия Бериллий, т 50000
Электролиз меди Медь, т 2 500—3 000
П. Рафинирование цветных металлов
Электролиз никеля Никель, mt 3 500
на постоянном токе
на переменном токе 3 800—4 200
Электролиз свинца Свинец, /л 110—150
Электролиз золота Золото, т 300
8-2580
114
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл. 2-4
Род производства Наименование продук- Удельный расход
цни н единица из мере- на единицу про-
ння дукции, квт-ч
Электролиз серебра Серебро 99, 99%, m 500
Электролиз меди Медь, m 180—270
Электролиз висмута Висмут, тп 120
Электролиз олова Олово, m 190
Рафннировка магния в тигельных электропечах Магний, m 950
Безводный хлорид магния в шахтных электро- Хлорид магния, т. 550
печах
Р. Медное производство
Добыча и обогащение Медная руда, т 30—50
Получение черной меди в конверторах Черная медь, т 1 700—2 250
В том числе:
получение концентрата, — 1 275—1 600
отражательные печи н конверторы, •— 150—300
подсобные цехи — 250—350
Электроплавка богатых руд Медь, т 3 000—5 000
С. Строительная промышленност ь*** Производство железобетонных конструкций н Конструкции и 26—29
изделий на механизированных заводах произво- дительностью 15 тыс. м31год изделия, лх3
То же производительностью 20 тыс. я2] год на То же 56—62
новых механизированных заводах
Производство железобетонных конструкций и из- и w 14—18
делий на полигонах и на маломеханизирован- ных заводах
Производство бетона н раствора Бетон, раствор .и3 3,9—4.3
Производство шлакового кирпича Шлаковый кирпич, 18—22
1 000 шт.
Производство силикатного кирпича ’ Силикатный кирпич 17—21
I 000 шт.
Обжиг извести Известь, т 6—7
Производство строительного гипса (обжиг и раз- Гипс, т 16—18
мол) Производство арматуры Арматура, т 21—24
Добыча песка и гравия в карьерах экскаваторами Песок и гравий, м3 3.8—6,3
Производство армопенобетонных плит пропаркой Плита, м3 16—19
Производство пенобетона с пропаркой Пенобетон, м3 14—16
Добыча бутового камня Бутовый камень, м3 4.2—5
Производство местных вяжущих Вяжущие, т 38—40
Производство струнобетонных балок Струнобетонные балки, Д13 Столярные изделия, 19—21
Столярные изделия 2,7—3,2
Сушка пиломатериалов Пиломатериалы, ж3 2.8—3.2
Производство мягкой кровли Кровля мягкая 194—210
1 000 м2
Производство металлоконструкций в мастерских М ета л л око нет ру к- цпи, 1 000 руб. 94—104
Плавка чугуна в вагранках Чугун, т 13—14
Изготовление поковок Поковка, т 25—30
Выплавка стали в печах ДСНО-5А Сталь, т 750
Производство полужесткнх плит Плита, м3 60—76
Производство жестких плнт Плита, м3 80—88
Производство совелитовых плит Плита, /г3 Асбоскорлупа, м3 84—120
Производство асбоскорлупы 103—112
Производство асбоцементных плит Плита, м3 37—40
Производство трепельного кирпича Кир пичтрепель ный, JH3 34—40
§ 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
115
Продолжение табл. 2-4
Род производства Наименование продук- ции н единица измере- ния Удельный расход электроэнергии иа единицу про- дукции, квт-ч
Производство диатомового кирпича Кирпич диатомовый, 16—21
м3
Производство матов на синтетических смолах Маты, ж3 8—8,5
Производство минеральной ваты и минерального Минеральная вата н 6—6.4****
войлока минеральный войлок,
,«•
Т. Нефтеперегонные заводы
Бензин — нефтеперекачка Сырье, т 10—25
Кре кинг-заводы То же 20
Глубокая перегонка нефти „ я 75—175
Глубокая переработка нефти с гидрогенизацией 350—650
мазута
У. Производство искусственного
волокна
Центрифугальный вискозный шелк (средний но- т 10 900
мер волокна 100) Вискозное штапельное волокно (на машинах т 2 000
ША-И) Вискозный корд (средний номер волокна—5,6 на т 4 350
машинах ПН-ЗОО-ИЗ) Целлофан (двойная пленка титр 45 г/м2) т 2 500
Ацетатный шелк (средний номер волокна 132) т 5 300
Синтетическое волокно „капрон" (средний номер волокна 230) Сероуглерод: т 17 200
ретортный способ т 320
электротермический метод т 1 100
Ф. Производство целлюлоз ы*****
Сульфатная целлюлоза небеленая марки /К 1 т товарной про- 180/270
ДУКЦНН
То же марки С То же 210/300
То же марки М 99 99 225/315
Беленая для бумаги Сульфитная целлюлоза: 415/535
мягкая 384/374
средняя 19 99 253/343
жесткая 99 99 106/286
с повышенным выходом „ Ю 235.5/325.5
высокого выхода 99 99 235/315
облагороженная 99 99 538/628
полуцеллюлоза 99 99 256/346
беленая 566/656
* Нормы, утвержденные Госстроем СССР в июне 1957 г.
** По данным Гипроалюминия.
*" Средние нормы б. Мннметаллургхимстроя СССР. 1956 г.
*•»» по данным Теплостроя.
***** В числителе удельный расход энергии без сушки, в знамена геле — включая сушку целлюлазы.
8*
116
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2-5
Удельные расходы электроэнергии для производства Древесной массы 1 m
в пересчете на сухость 88%
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Вид древесной массы Общий удельный расход, кет-4j tn В том числе по отдельным опера циям. квт-ч/т
дефибриро- вание сгущение и очистка рафиниро- вание ОТХОДОВ
Масса из еловой древесины марок А, Б, В н
товарная обезвоженная Масса из пихтовой, сосновой и осиновой 1 200—1 275 1 060—1 150 80 45—60-
древесины марки А 1 325—1 385 1 200—1 260 80 45
То же марки Б То же марки В, а также товарная обезво- 1 375—1 445 1 250—1 320 80 45
женная 1 290—1 360 1 150—1 220 80 60
Масса марки Г из еловой древесины . . . Масса марки Г из пихтовой, сосновой и 1 000 980 80 70
осиновой древесины 1 070—1 130 920—980 80 70
То же марки Д Масса марки Д из. еловой древесины и то- 960—1 010 810—860 70 80
варная, обезвоженная, бурая марки А . . Масса товарная обезвоженная бурая мар- 900—950 750—700 70—80 80—70
ки Б 850 700 80 70
То же марки В 750 600 70 80
Химическая древесная масса 800 600 100" 100г
1 Включая химическую обработку.
1 Включая дополнительное рафинирование всей древесной массы.
Таблица 2-6
Удельные расходы электроэнергии для производстиа основных видов бумаги
на 1 m товарной бумаги
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Вид бумаги Общий удельный расход, квт-ч/т В том числе расход по отдель- ным операциям, квт-ч/т
размол | ОТЛИВ | отделка
Газетная 375 15 355 5
Типографская № 1 600 200 310 90
То же Ка 1а 565 165 310 90
То же Ла 2 480 90 300 90
Литографская № 1 650 240 ЗЮ 90
Офсетная № 1 540 215 ЗЮ 15
То же № 2 405 90 300 . 15
Для глубокой печати № 1 635 235 ЗЮ 90
То же № 2 475 85 300 90
Электроизоляционная 4 мк 40 000 14 000 16 000 10 000-
То же 8 лк 10 000 3 500 4 000 2 500
То же 10 мк 8 500 3 000 3 400 2 100
То же, К-08, к-12, К-17, КБ-08, КБ-12, КБ-17 . . 700 380 315 5
То же КВУ-075 880 485 315 80
То же КВ-175, КВ-125, КВ-0.75 750 430 315 5
Оберточная сульфатная односторонней гладкости
20—50 гр/м- 700 295 390 15
Упаковочная из отходов 300 — — —
Мешочная 600 250 345 5
Писчая № 1 675 260 325 90
Писчая Ка 2 500 100 310 90
У 2-17
Средние нагрузки и удельные расхо ы энергии
117
Таблица 2-7
Удельные расходы электроэнергии для производства основных видов картона
на 1 т товарного картона
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Вид картона Общий удельный расход, кет чрп В том числе расход по отдель- ным операциям, квт-ч/т
размол ОТЛИВ отделка
Наружный из целлюлозы высокого выхода* . . . Основа для гофры из целлюлозы высокого вы- 465 210 250 5
хода* 550 275 270 5
То же из полуцеллюлозы1 535 325 205 5
Коробочный двусторонней гладкости марки А2 . , 335 НО 210 15
То же односторонней гладкости2 335 110 210 15
Переплетный трехслойный марки В2 325 100 210 15
Тарный, макулатурный2 360 150 205 5
1 Пря выработке на длиниосеточиой машине.
2 При выработке на круглосеточной многоцилиндровой машине.
Таблица 2-8
Удельные расходы электроэнергии на земляные работы, квт-ч/м3 грунта
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Способ выполнения зем- ляных работ Категории грунта
I II III IV v VI
При работе с электри- 0,23—0,38 0,32—0,52 0,37—0,71 0,46—0,85 0,52—0,93
ческими экскаваторами При работе с земснаря- дами: без подкачивающих станций 1,85—2,9 2,3—3,9 2,8—4,6 3,4—6,5 5,9—7,3 6,4—7.6
дополнительно для подкачива ющих станций (землесо- сов) 1,4—2,5 1,9—3,4' 2,3—4,0 2,7—4,8 5,3—6,0 5.7—6,5
Продолжение табл. 2-9
Таблица 2-9
Удельные расходы электроэнергии но
отдельным видам годной продукции
(данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Наименование продукции н
единица измерения
Удельный
Наименование продукции и расход на
единица измерения единицу про-
дукции, кет и
Удельный
расход на
единицу про-
дукции, квт-ч
А. 3 а в о д ы ч е р и о й и
цветной металлур-
гии
а) Готовый прокат, т
Крупные заводы:
Магнитогорский ........
Кузнецкий .............
Нижнетагильский, Азов-
сталь .................
Челябинский .........
Запорожсталь (включая цех
жести и нержавеющей
стали) ................
88
67
60
84,5
162,5
Средние заводы:
Енакиевский .............
Краматорский, Алчевский
Донецкий ................
Златоустовский ..........
Волгоградский............
Малые заводы:
Константиновский ........
Казахский ...............
Узбекский ...............
Алапаевский . . .........
Лысьвенский..............
Северский ...............
32
81; 80
63
78
87
80; 82
97
115
120
200
265
re
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл. 2-9
Наименование продукции н единица измерения Удельный расход на единицу про- дукции, квгп‘4
б) Т рубы стальные, т
Завод имени Ленина . . . 95
Московский трубный . . . 76
Никопольский 126
Синарский 167
Закавказский 160
в) Электросталь, т
Магнитогорский 718—720
Челябинский 815
Златоустовский 811
Верхнеисетский 735
г) Разная продукция, т
Блюмсы 38
Колеса 44
Пружины нормальные . . . 83
Проволока 90
Сталь инструментальная в
электропечах 775
Сталь Гадфильдз в элек-
тропечах 660
Сталь углеродистая в элек-
тропечах 620
Фасонное литье из элек-
тростали 1 260
То же слитки 800
Трубы чугунные 65
Г возди 125
Метизы 39
Фитинги 230
Ферросилиций 75%, т . . . 8 459—9117
Ферросилиций 45%, т . . . 4 444—5 156
Феррохром:
малоуглеродистый, т 3100
среднеуглеродистый т 2 100
углеродистый, т . . . 3 400
передельный, т ... 3 650
Силикохром 50’/о, т ... 3 600
Силикохром ЗО’/о, т ... 3 200
Силикомарганец, т ... . 4 100
Ферровольфрам, т .... 3 000
Ферромарганец, т .... 1 650
Марганец электролит нче-
ский. т 11 500
Марганец металлический, т 17 500
Кремний криста лличе-
ский, т 13 200
Силикокальций, т .... 12 000
Феррованадий, т 1 600
Пятиокись ванадия, т . . . 900
Руда железная, т . . . . 6,8—31
Мець рафинированная, т . . 425-500
Продолжение табл. 2-9
Наименование продукции и единица измерения Удельный расход на единицу про- дукции. кст-ч
Б. Цементная про- мышленность Портланд-цемент т: мокрый способ .... 130
сухой способ 38—85
Шла копортланд-цемент, т 75
Глиноземистый цемент, т 1 500
В. Химическая про- мышленность Азот, т 11 000
Азотная кислота, т . . •. . 130—150
Аммиак методом конвер- сии, т 750—2 000
Аммиак на базе коксового завода, т 2 000—2 500
Аммиак методом электро- лиза, т Карбид кальция, т . . . . 12 000—14 000
2 700—4 000
Карборунд, т 10 000—12 000
Камфора искусственная, т 1 000—1 200
Каустическая сода, т . . . 3 500—4 500
Каустик электролитический жидкий, лг 2 750
Каучук синтетический, т 15 000
Кислород 1 000 Л!3 .... 700—800
Краски тертые, т .... 150—225
Пластмассы, т 100—250
Сода кальцинированная, т 65—100
Серная кислота контактная 60—100
Соляная кислота 10—40
Суперфосфат 12—18
Суперфосфат двойной . . . 60—80
Уксусная кислота 1 400
Фосфорная кислота .... 5 000—6 000
Фосфор электровозгонный 10 000—20 000
Хлор 3 000—4 000
Этилен 2 400
Этиловый спирт 200—375
Шелочь электролитическая 2 400
Автопокрышки (единица ус- ловная) 420—620
Электролиз воды (на 1 л3 водорода и 0,5 л3 кисло- рода) . . - 4,5—6
Водород 1 000 л:3 5 000—6 000
Г. Машпнострок- тельная промыш- ленность Продукция, единицы Автомобили 1 300—1 900
Тракторы 2 550—7 200
Подшипники 2,5—6
Паровозы серии Л .... 40 000—50000
Паровозы серии ЭП .... 12 500
Дизель-тепловозы 10 500
Тепловозы ТЭ-2 43 000
§ 2-1]
Средние нагрузки и удельные расходы энергии
119
Продолжение табл. 2-9
Удельный
Наименование продукции и расход на
единица измерения единицу про- дукции. квт-ч
Паровые турбины Вагоны пассажирские цель- 190 000
неметаллические .... 25 000—30 000
Вагоны трамвайные .... 7 000
Вагоны товарные крытые 1 600—2 300
Троллейбусы 15 000
Самоходные комбайны С4 1 100—1 850
То же С6 720
Свеклокомбайны 1 790
Молотилки сложные . . . 600
Культиваторы КД .... 200
Колышки типа КМ-6 . . . 230
Плуги 350
Сеялки 140
Зерноочистки ОСЗ .... 250
Велосипеды ' 22,5
Самовары 24
Электросчетчики 6
Экскаваторы Электродвигатели (на ус- 17 500—26 300
ловный кет) Продукция, т Карбид кремния: 12—18
черный 8 000
зеленый 9 800—11 200
Л1онокоруид 3 200
Карбнд бора 23 500
Электрокорунд 2 600
Электрофарфор 300—800
Кчзнечные поковки . . . . 30—80
Чугунное литье Статические конденсаторы, 300
ква р 3
Трансформаторы, ква . . . 2.5
Годовой расход реактивной энергии (V г)
определяется по одной из следуют их
формул:
Vr = Q»,7’Mp=aQCMTr; (2-9)
Кг = к'г tg фг;
(2-Ю)
Таблица 2-10
Годовое число часов использования
максимума осветительной
нагрузки (7 М осв)
Род осветительной нагрузки Число часов использования
Внутреннее осве- щение прн 7-ч а с о в о м дне (для географических широт 40—60°) Рабочее освещение: при одной смене1 . . . 150—400
при двух сменах . . . 1 750—2 000
при трех сменах . . . 3 800—4 300
Аварийное общее освеще- ние . 4 800
Дополнительные светиль- ники аварийного освеще- ния 4 100
Наружное освеще- ние (для всех широт) Рабочее освещение завод- ских территорий, вклю- чаемое ежедневно: на всю ночь 3 600
до 1 ч 2450
до 24 ч 2 100
То же, включаемое в рабо- чие дни: на всю ночь 3 000
ДО 1 ч 2600
до 24 ч 1 750
Охранное освещение, вклю- чаемое ежедневно на всю ночь ... - . . . 3 500
Рабочее освещение терри- тории поселка, включае- мое ежедневно: на всю ночь 3 500
до 1 ч 2 350
до 24 ч 1950
V, = Оем (Г, + №г + ?3Т3 + ?.Т.) с, (2-11)
1 Число часов использования для разных гео-
графических широт;
Широта, град .... 40 50 56 60
Использование максимума, ч . . . . 150 180 250 400
где Qcm — средняя реактивная мощность
за наиболее загруженную смену;
QM — максимальная реактивная мощ-
ность (получасовой максимум);
tg Фг — соответствует средневзвешен-
ному за год значению коэффи-
циента мощности предприятия,
цеха пли группы электроприем-
ников.
При наличии компенсирующих устройств
или перевозбужденных синхронных двига-
телей выработанная ими опережающая
реактивная энергия вычитается из величи-
ны, определенной выше.
При отсутствии необходимых данных
для определения годового расхода энергии
по приведенным выше способам (например,
в стадии проектного задания) годовой
расход энергии допускается определять:
u-r=PJM, (2-12)
где Гм — годовое число часов использова-
ния максимума (табл. 2-14).
Ры — максимальная активная нагрузка
(получасовой максимум).
электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
2-2. МАКСИМАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ
НАГРУЗКИ; ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ
И МОЩНОСТИ; ПИКОВЫЙ ТОК;
НАГРУЗКА, СОЗДАВАЕМАЯ
ОДНОФАЗНЫМИ
ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКАМИ
а) Максимальная мощность
Максимальная мощность Рм (получасо-
вой максимум) необходима для выбора
проводников, трансформаторов и аппара-
тов по нагреву.
При отсутствии данных о количестве
электроприемииков и их мощностях, о по-
треблении электроэнергии на единицу про-
дукции или о плотности нагрузок на
квадратный метр площади максимальная
мощность определяется:
Рм=АеА,.
(2-14)
Прн этом значения
(Кс) выбираются в
чин коэффициентов
приведенных ниже:
коэффициентов спроса
зависимости от вели-
использования (Кп)
Кп 0.4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,9
Ко 0.5 0.6 0,65—0.7 0.75—0,8 0,85—0,9 0.92—0.95
1. Для расчетов на стадии проектного
задания при сравнении вариантов и прн
других ориентировочных расчетах Рм опре-
деляется:
Per W
Рм =КмРсм = Км — = Км -у— , (2-13)
где Кы — коэффициент максимума, прини-
маемый равным 1,0 — 1,05 в за-
висимости от степени неравно-
мерности нагрузки.
Таким образом, практически максималь-
ная мощность может быть принята равной
средней мощности.
Прн 'наличии данных определение Рм
может быть произведено по удельной мощ-
ности нагрузки на единицу -площади цеха
(табл. 2-11),
Таблица 2-11
Плотности нагрузок на 1 м~
площади цеха для некоторых
производств (данные ГПИ
„Тяжпромэлектропроекта")
Наименование производства Плотность нагрузки, ва/м*
Электросварочные и термиче-
ские цехи..................
Механические и сборочные
цехи (аппаратостроение) .
Штамповочные, фрезерные
токарные цехи.............
Цехи приспособлений н инет
рументальные..............
Прессовые цехи для пласт
масс......................
Механосборочные цехи . . .
Моторные цехи..........
Прессовые цехи...........
300—600
200—300
150—300
50—100
100—200
205
155
277
Коэффициенты спроса Кс определены
для среднего значения коэффициента вклю-
чения Кв “0,8.
Коэффициенте?»! включения одного элек-
троприемника (kB) называется отношение
продолжительности включения одного элек-
троприемника в цикле (/в), равной сумме
продолжительности работы с нагрузкой (tp)
и продолжительности холостого хода (£х)
ко всей .продолжительности цикла (tn).
При суммировании нагрузок на высших
ступенях системы электроснабжения при-
меняется коэффициент участия в максиму-
ме в пределах 0,95—0,9. Однако при не-
скольких ступенях общий понижающий
коэффициент не должен быть ниже 0,85,
за исключением отдельных случаев, когда
более низкие его значения обусловливает
режим производства.
2. Для расчетов на стадии техническо-
го проекта и рабочих чертежей Рм опре-
деляется:
Рм = КмРсм = КмКиЛь (2-15)
где Рем — средняя мощность группы
электроприемииков за наиболее
загруженную смену (п. 2-1);
Ра — суммарная номинальная актив-
ная мощность группы рабочих
электроприемииков (с приведе-
нием к ПВ-1);
К к — групповой коэффициент исполь-
зования активной мощности
за наиболее загруженную смену
(табл. 2-1);
Км—коэффициент максимума актив-
ной мощности, определяемый
’ по табл. 2-12 нли по кривым
рис 2-1 в зависимости от вели-
чины К и и эффективного (при-
веденного) числа п.э электропри-
емников группы.
Под пэ понимается такое число одно-
родных по режиму работы электроприем-
ников одинаковой мощности, которое
обусловливает ту же величину расчетного
максимума, что и группа различных по
§2-2]
Максимальная мощность нагрузки; потери энергии и мощности
121
Таблица 2-12
Коэффициент максимума для различных коэффициентов использования
Ли в зависимости от эффективного (приведенного) числа
электроприемииков пэ
"э Ки=°.« К„=0.15 Кя=о,2 К„=о.З К„=о,4 K«=°.5 Ки=0.6 К„=0.7 К„=0.8 К „=3.9
4 3,43 3,11 2,64 2,14 1.87 1.65 1.46 1.29 1,14 1,05
5 3,23 2,87 2,42 2.0 1.76 1.57 1.41 1,26 1,12 1,04
6 3,04 2,64 2,24 1,88 1,66 1,51 1,37 1,23 1,10 1 04
7 2,88 2,48 2,10 1,80 1,58 1.45 1,33 1.21 1.09 1,04 1,04
8 2,72 2.31 1,99 1,72 1,52 1.4 1.30 1,20 1,08
9 2,56 2.20 1,90 1,65 1.47 1.37 1,28 1,18 1,08 1 03
10 2,42 2,10 1,84 1,60 1,43 1.34 1,26 1,16 1,07 1 03
12 2.24 1.96 1.75 1.52 1.36 1.28 1.23 1.15 1.07 Соз 1,03
14 2,10 1.85 1,67 1.45 1.32 1,25 1,20 1,13 1,07
16 1,99 1,77 1,61 1,41 1,28 1,23 1,18 1,12 1.07 1,03
18 1,91 1,70 1,55 1,37 1,26 1.21 1,16 1 11 1,06 1,03 1,03
20 1.84 1.65 1,50 1,34 1.24 1,20 1,15 1.11 1.06
25 1,71 1.55 1.40 1,28 1.21 1,17 1,14 1,10 1.06 1,03
30 1,62 1 .46 1.34 1.24 1,19 1.16 1,13 1,10 1.05 1.03
35 1,56 1,41 1,30 1.21 1.17 1.15 1.12 1.09 1,05 1,02
40 1,50 1,37 1.27 1,19 1.15 1.13 1,12 1.09 1,05 1.02
45 1,45 1,33 1,25 1,17 1.14 1 12 1.11 1.08 1,04 1 02
50 1,40 1,30 1,23 1.16 1,14 1 11 1,10 1.08 1,04 1.02
60 1,32 1,25 1,19 1,14 1.12 111 1.09 1,07 1,03 1,02
70 1,27 1,22 1,17 1,12 1,10 1,10 1.09 1,06 1.03 1.02
80 1.25 1.20 1.15 1,11 1,10 1,10 1.08 1.06 1,03 1,02
90 1.23 1.18 1,13 1,10 1.09 1.09 1.08 1,05 1,02 1,02
100 1.21 1.17 1,12 1,10 1.08 1,08 1.07 1.05 1.02 1,02
120 1,19 1.16 1.12 1,09 1.07 1.07 1,07 1,05 1,02 1.02
140 1.17 1,15 1,11 1.08 1.06 1 06 1.0-5 1.05 1.02 1.02
160 1.16 1,13 1,10 1.08 1,05 1.05 1,04 1,02 1,02
180 1,16 1,12 1,10 1.08 1,05 1.05 1.05 1.04 1.01 1,01
200 1,15 1,12 1,09 1.07 1.05 1 05 1.05 1,04 1,01 1,01
220 1,14 1.12 1.08 1.07 1,05 1 05 1.05 1.04 1,01 1,01
240 1,14 1.11 1.08 1,07 1,05 1 05 1.05 1.03 1,01 1,01
260 1.13 1.11 1.08 1,06 1,05 С 05 1,05 1,04 1.05 1.03 1,01 1,01
280 1.13 1.10 1.08 1,06 1.05 1.05 1.03 1,01 1 01
300 1.12 1.10 1,07 1.06 1.04 1.04 1.03 1,01 1.01
мощности и режиму работы
ников.
Точное выражение для
следующее:
электроприем-
величины пэ
Следует пользоваться упрощенными
способами определения величин Км и пэ,
приводимыми ниже:
1. При числе электропрнемннков-
в группе п — 5 и более эффективное число
электроприемииков п3 принимается равным
их действительному числу п при следую-
щих, указываемых ниже предельных вели-
чинах соотношения
/^н.макс
т = —---------
Рн.мпн
где рн.макс и Рн.ммн — номинальные мощ-
ности наибольшего и наименьшего из элек-
троприемников группы.
Меньшие значения приведенных ниже-
величин m соответствуют нижним пределам
величины Кп. Для промежуточных значе-
Ли До 0,1 0.1—0.4 0.4—0,8 Свыше 0,8
m До 2,5 2.5—4 4—10 Не ограничивается
§ 2-2] Максимальная мощность нагрузки; потери энергии и мощности 123
ний последних предельно допустимые вели-
чины т определяются интерполяцией. При
'определении величины т могут быть
исключены те наименьшие электроприемни-
ки группы, суммарная мощность которых
не превышает *5% установленной мощности
рн всей группы.
2. В случаях, ие удовлетворяющих
требованиям п. 1, при большом разнообра-
зии электроприемников величина пэ опреде-
ляется по графикам рис. 2-2 или же по
табл. 2-13, на которых представлены зави-
симости относительного эффективного чис-
пэ
-ла электроприемников пэ* = от величин
где — число электроприемников в груп-
пе, мощность каждого из которых
не менее половины мощности
наиболее мощного электроприем-
ника;
РН1— суммарная номинальная мощность
этих пх электроприемников;
Рк — суммарная номинальная мощность
всей группы п электроприемников.
3. При пэ 300 и Ди <С 0»5 величины
К ы принимаются такими же, как для па =
= 300 в зависимости от Ди.
4. При «э^ЗОО и Ди^0,5 расчетная
мощность принимается равной:
Р м — 1 ОэР с м •
5. При числе электрдприемников в груп-
пе до 5 величина па определяется по точ-
ной формуле, приведенной выше.
6. Расчетная максимальная мощность
Рм группы, содержащей три и менее.фак-
тических электроприемника, определяется
как сумма их номинальных мощностей.
7. Для электроприемников повторно-
кратковременного режима’ в качестве рас-
четной мощности следует принимать:
0,875
где SH — номинальная мощность электро-
приемника, ква.
8. При числе фактических электропри-
емников в группе больше трех, но пря
числе эффективных - электроприемников
меньше четырех расчетная максимальная
нагрузка Ры принимается равной сумме
произведений номинальных мощностей на
характерные для этих электроприемников
коэффициенты загрузки:
РЫ S (Рн^з)-
П рое чявя?. ДЛЯ промежуточных значений Р. и я* рекомендуется брать ближайшие меньшие значения лэ<. Таблица составлена по уравнению
0,95
124
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
о о.ол ops 0.12 0,16 о.го о,гч о.зг
Рис. 2-2. Вспомогательные кривые для определения
эффективного числа злектроприемннков лэ.
При отсутствии сведений о коэффициен-
те загрузки принимается средний коэффи-
циент загрузки Кз для приемников дли-
тельного режима, равный 0,9, и для прием-
ников повторно-кратковременного режима—
0,75.
Расчетная реактивная мощность (по-
лучасовой максимум реактивной мощности)
определяется:
QM=PMtg®B, (2-16)
где tg Фм соответствует характерному для
данной группы электроприемников средне-
взвешенному значению коэффициента мощ-
ности. При наличии компенсирующих уст-
ройств или электроприемников, работающих
с опережающим током, их реактивные
мощности должны приниматься со знаком
минус.
Расчетный максимум полной мощности
силовых нагрузок и тока по магистрали
или пеху определяется из соотношений:
для трехфазного тока
S« = K + =
для постоянного тока
Расчетная максимальная мощность
осветительной активной нагрузки опреде-
ляется по (2-2).
Для пересчета величины получасового
расчетного максимума на другую продол-
жительность приближенное значение коэф-
фициента максимума может быть вычислено
K»« = 1+JP=L. (2-17)
где Км—коэффициент максимума продол- ;
жительностью 0,5 ч‘
— то же продолжительностью t, ч.~
Определение нагрузок мощных электро-
прнемников: электропечей, электродвига-
телей, преобразовательных агрегатов
главных приводов прокатных станов
т. п. — следует производить путем изучения
технологического процесса и режима их
работы и построения Графиков нагрузки
этих электроприемников.
Нагрузки насосных, компрессорных и
воздуходувных станций могут определяться
также и по удельному потреблению элек-
троэнергии на единицу объема энергоноси-
теля (воды, воздуха).
Нагрузки резервных электроприемников,,
ремонтных сварочных трансформаторов и
других ремонтных электроприемников, по-
жарных насосов, а также электроприемни-
ков, работающих кратковременно (дренаж-
ные насосы, задвижки, вентили и некоторые
другие) при подсчете средних нагрузок не
учитываются. Однако силовые пункты и
питающие линии, к которым подключены
такие электроприемники, должны иметь со-
ответствующий резерв для покрытия на-
грузок этих электроприемников.
Прн наличии крупных передвижных
электроприемников (кра~ч), троллеи кото-
рых питаются от двух подстанций, уста-,
новленную мощность и среднюю нагрузку
следует распределить поровну между под-
станциями. Мощность источников питания
в этих случаях должна иметь резерв для
покрытия и максимально^ нагрузки кранов.
б) Максимальная мощность на высших
ступенях электроснабжения
Определение максимальной мощности на
высших ступенях системы электроснабже-
ния (РП, ГПП, ТЭЦ и т. п.) производится
по следующим упрощенным способам:
1. Для присоединенных к данному узлу
(РП, ГПП или их секций) отдельных
трансформаторов, по которым ранее были
определены значения Zpn и «э, определя-
ются мощности условных электропрнемни-’
ков
= *’(2-18)
Далее расчет ведется по способам, из-
ложенным выше, в следующем порядке: .
суммируются количества всех условных
электроприемников, питаемых трансформа-
торами, приключенными к данному узлу
(или его секции), и к ним прибавляются
электропрпемникп высокого напряжения,
приключенные к данному узлу непосредст-
венно или через сеть высокого напряже-
ния;
§ 2-2]
Максимальная мощность нагрузки; потери энергии и мощности
125
суммируются установленные мощности
всех силовых электроприемников высокого
и низкого напряжений, питаемых от дан-
ного узла, и их средние нагрузки;
определяются /Си, coscp, па, Км, а затем
Ры и QM по силовым электроприемникам
данного узла;
суммируются отдельно осветительные
нагрузки по секциям;
суммируются отдельно потери в сило-
вых трансформаторах по секциям;
подводятся общие итоги средних и мак-
симальных силовых и осветительных мощ-
ностей нагрузок и потерь в трансформато-
рах (активных и реактивных) по секциям.
Такая же упрощенная методика опреде-
ления величины может быть применена в
отдельных случаях и для магистралей в се-
тях до 1 кв при большом числе групп
электроприемнпков, присоединенных к дан-
ной магистрали.
2. В исключительных случаях, когда это
возможно без ущерба для точности ре-
зультатов расчета, определение нагрузок
на высших отупениях может быть произве-
дено путем суммирования мощностей на-
грузок отдельных ТП и высоковольтных
электроприемников, присоединенных к дан-
ному узлу, и затем умножения полученной
суммы на коэффициент участия в макси-
муме Л£> т. е. так же, как это рекомендо-
вано для стадии проектного задания.
При суммировании реактивные мощно-
сти при опережающем токе принимаются
со знаком минус.
По полученным суммарным составляю-
щим определяется суммарный максимум
полной мощности нагрузки:
5„ = Л. РШо)2+ (%.)*. (2-19)
где kz — коэффициент участия в макси-
муме, принимаемый в соответст-
вии с п. 2-1.
Применение этого простого способа мо-
жет быть допущено лишь при наличии точ-
ных данных о режиме работы данной от-
расли промышленности. Это позволит без
больших погрешностей определить величи-
ны коэффициентов участия в максимуме
Таблица 2-14
Контрольные показатели нагрузок по различным производствам
и предприятиям (данные ГПИ „Тяжпромэлектропроект)
Наименование производств и предприятий Общезавод- ский коэффи- циент спроса Коэффициент за- полнения суточ- ного графика Средне- взвешен- ный годо- вой коэф- фициент мощности Коэффи- циент мощности в момент максиму- ма Годовое число ча- сов использова- ния максимума
актив- ной на- грузки реактив- ной на- грузки актив- ной на- грузки реактив- ной на- грузки
Химические заводы . . 0,28—0,5 0,86 0,77 0,77 0,82 6 200 7 000
Анилокрасочные заводы 0,33—0,35 — — — 0,7 7 100 —
Нефтеперегонные заво- ды 0,34—0,37 — 0.9 7100 —
Заводы тяжелого маши- ностроения 0,22 0,66 0,74 0.62 0,73 3 770 4 840
Заводы станкостроения 0.23 0.66 0.63 0,65 0.68 4 345 4 750
Инструментальные за- воды 0,22 0,65 0,7 0,63 0,69 4 140 4 960
Заводы шарикоподшип- ников 0.4 0,77 0,81 0,8 0,83 5 300 6 130
Заводы подъемно-транс- портиого оборудова- ния 0.19 0,48 0.53 0,69 0,75 3 330 3 880
Автотракторные заводы 0.22 0,69 0,76 0,78 0.79 4 960 5 240
Сельскохозяйственное машиностроение . . . 0,21 0,84 0,8 0.85 0,79 5 330 4 220
Приборостроение . . . 0.32 0,55 0,69 0.75 0,79 3 080 3 180
Авторемонтные заводы 0,20 0,52 0.44 0.76 0,65 4 370 3 200
Вагоноремонтные заво- ды - . 0,22 0,66 0,72 0,72 0,69 3 560 3 660
Электротехнические за- воды 0,31 0,61 0,67 0,64 0,82 4 280 6 420
Азотно-туковые заводы 0,6—0,65 0,8 0,91 — — 7 000— —
Разные металлообраба- тывающие заводы . . о,3 0,75 0,8 0,88 0,87 —8 000 4 355 5 880
126
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Лг- При этом необходимо обращать вни-
мание на то, чтобы суммарная максималь-
ная нагрузка, как правило, не была мень-
ше суммарной средней нагрузки, опреде-.
ленной для максимально загруженной
смены.
Для сравнительной оценки полученного
расчетного результата пр цеху или пред-
приятию в целом рекомендуется опреде-
Таблица 2-15
Контрольные показатели нагрузок
по цехам заводов черной
металлургии (данные ГПИ
„Тяжпромэлектропроект")
Наименование цехов и электропрнемников Коэффициенты
использо- вания КИ спроса Кс
Агломерационный цех Коксохимический цех с углемойкой, без 0,4—0,6 0,5—0,7
серочистки .... 0,2 0,3
Доменный цех . . . Мартеновский цех с котлами-утилизато- 0,5 0,6
рами То же без котлов- 0,2 0,3
утилизаторов . . . Блюминг с нагрева- тельными колод- цами: 0,13 0,2
а) главный привод б) механизмы и 0,65 0,75
краны 0,25 0,35—0,4
в) всего по стану Заготовочный стаи 0.3—0,4 0.4—0.6
900 Трубопрокатный стаи (агрегат Штифеля) 0,45 0,6—0,65
130—160 мм 0,5 0,6
Прошивной стан 250-1 0,26 0.36
Автомат-стан 250-1 Редукционный и ка- либровочный станы 0,22 0.35
140 Калибровочный стаи и механизмы тру- 0,14 0,19
боотделки .... Вспомогательные ме- ханизмы автомат- 0,31 0,59
стана 250-1 . . . . 0,28 0,45
Рельсобалочный стан 0,3—0.4 0,5—0,6
Сортовые станы 300 Мелкосортные н про- 0,4 0,5
волочиые стаиы . . Тонколистовой стан, 0.35 0.5
включая отжиг Преобразовательный агрегат главного подъема доменного 0,4 0,5
цеха Ремонтные и вспомо- 0,4 0,5
гательиые цехи . . 0,3—0,4 0,4—0,5
лять значение Кс по активной мощности
и сопоставлять его с тем же показателем
для аналогичных действующих установок
(табл. 2-14 и 2-15), учитывая при этом со-
вершенствование технологии н рост удель-
ных нагрузок.
Для учета посторонних потребителей
необходимы данные об установленной мощ-
ности, характере, сменности и сезонности
производства, и примерном числе электро-
приемников либо данные о расчетном (по-
лучасовом) максимуме нагрузки, опреде-
ленном по изложенной выше методике.
в) Годовые потери энергии и потери
мощности
К
Годовые потери активной энергии опре-
деляются:
Д1Гг == п1%г RTr-Ю~8, квт-ч, (2-20)
где п — число фаз или полюсов в зависи-
мости от рода тока;
/Сг — среднегодовой ток, а\
R— сопротивление фазы [(или по-
люса), ом.
Максимальные потери мощности
определяются:
ДРм == R • 10 - \ (2-21)
где п — число фаз или полюсов;
/м — расчетный (получасовой) максимум
тока, я;
R — сопротивление одной фазы (по-
люса), ом.
г) Пиковый ток .
Пиковым ТОКОМ ОДНОГО (in) или группы
(/п) электроприемннков называется макси-
мально возможная нагрузка длительностью
1—2 сек.
Пиковый ток характеризуется частотой
появления. Этот ток принимают в основу
расчетов колебаний напряжения, выбора
устройств и уставок защиты и проверки
электрических сетей по условиям самоза-
пуска электродвигателей.
Для обычных условий
/п = in.M -f- (fit—-Кн^нм)» я, (2-22)
где in.M — наибольший из пусковых токов
двигателей в tpynne;
/м — ток максимальной нагрузки ‘ всех
электропрнемников;
/нм — номинальный ’ток двигателя с
наибольшим пусковым током.
Для тех случаев, когда в группе элект-
роприемннков имеются достаточно мощ-
ные синхронные двигатели, число электро-
приемников в группе мало и их установ-
ленные мощности существенно отличаются
друг от друга:
fn = /п.М
, „ Г(Рем~Ам)г+ «2См-<7ем)г
+ К" ?зк
'(2-23)
§ 2-2]
Максимальная мощность нагрузки; потери энергии и мощности
127
где Рсм, QCM — суммарные средние актив-
ные и соответственно
реактивные нагрузки всех
электропрнемников в груп-
пе за наиболее загружен-
ную смену;
Рсм» Ясы — средние нагрузки (актив-
ные и реактивные) пускае-
мого двигателя за наибо-
лее загруженную смену;
Км — коэффициент максимума
: для группы электроприем-
ников без пускаемого;
в большинстве случаев
К*, может быть принят
равным коэффициенту мак-
симума, найденному для
всей группы электронрп-
емников.
В качестве наибольшего пикового тока
одного электроприемника может быть
принят:
пусковой ток асинхронного двигателя
с короткозамкнутым ротором нли синхрон-
ного двигателя; в случае отсутствия завод-
ских данных пусковой ток может быть при-
нят равным 5-кратному номинального;
пусковой ток двигателя постоянного то-
ка или асинхронного с фазным ротором;
при отсутствии более точных данных он
должен приниматься не ниже 2,5-кратного
номинального;
пиковый ток печного илн сварочного
трансформатора, который при отсутствии
заводских данных должен быть принят не
менее 3-кратного номинального (без при-
ведения к /7В=100%).
Пиковые токи определяются специаль-
ным расчетом в следующих случаях:
для группы электроприемников, в со-
став которой входят приемники с ударны-
ми нагрузками (безмаховнчные главные
приводы преобразовательных агрегатов
мощных прокатных станов, крупные ду-
говые печи и т. п.);
при самозапуске двигателей, принимая
под /пуск пусковой ток всех участвующих
в самозапуске двигателей;
для установок с циклическим характе-
ром производства (на основе исследования
графиков нагрузки).
д) Нагрузка, создаваемая однофазными
электроприемниками
Если суммарная номинальная мощность
стационарных и передвижных электропри-
емников однофазного тока не превышает
15% мощности группы трехфазных элек-
троприемников, присоединенных к данному
узлу (актовому шкафу, сборке, магистрали,
шинам 'подстанции), то эти приемники
можно считать равномерно распределенны-
ми по фазам узла и учитывать в расчетах
как трехфазные электроприемники той же
мощности. При большей мощности одно-
фазных электроприемннков их эквивалент-
ная трехфазная мощность (Рн.э) опреде-
ляется в зависимости от их количества (л)
и схемы их включения в трехфаз иую сеть.
При л «^4 и при включении на фазное
напряжение
Рн.Э == Зр н.м.ф.
где Рн.м.ф — номинальная мощность макси-
мально загруженной фазы,
КвТП.
Например, имеются три однофазные пе-
чи сопротивления мощностью 96, 60 и
30 кет при cos<p=l, включенные соответ-
ственно в фазы а, b и с. Наиболее нагру-
женной является фаза а, следовательно,
/Зя.э=3/,н.м.ф===3 • 96=288 кет.
При одном однофазном электроприем-
нике, включенном иа линейное напряжение,
рн.э — j/"3 Рн.Ы.Л-
При двух—четырех однофазных элект
роприемниках, включенных на линейное
напряжение в разные плечи трехфазной
системы сети Ри.э = ЗРН.Ы.Л, где Рн.м.л —
номинальная мощность электроприемии кое
наиболее нагруженного плеча, кет.
Например, имеются два сварочных
трансформатора паспортной мощностью
соответственно:
первый хпасп1=70 ква,
ПВпх — 50%, cos <рЯ1 = 0,5;
ВТОрОИ Sпаспз == 42 Ква,
ПВП2 — 60%, cos ?lt2 = 0,65,
включенные в разные плечи трехфазно?
системы.
Номинальные мощности трансформат о
ров, приведенные к ПВ—100%, составляют
рн\ — ^паспхГ"/7^Н1 COS —
= 70j/"0,5 • 0,5 = 24,5 квт\
рнг = SnacnaV/7Внг COS Тнз =
— 42 Го ,6 • 0,65 = 21 кет*
Рт 3> Р«г — Рк.м.л» ’ следовательно, рн.э =
= 3/?н.м.л = 3-24,5 = 74 кет.
При смешанном включении двух одно
фазных электроприемников (одного на фаз
ное, другого на линейное напряжение) мош
ностью соответственно рК1 и рнг кет длз
определения /?н.э необходимо предвари
тельно определить значения:
/^н.эф •“ З/^fij И Рн.э.л == 3 Рн.2 ® ОСНОВ'
расчета положить большее из них.
Например, имеются два однофазны;
электроприемника:
Рт — 30 кет на 220 в
и
Рв2 = 40 кет на 380 в;
Рн.э.ф = 3/?hi == 3-30 — 90 кепт;
Рв.э.л = ГЗ риг = уз"-40 = 70 кет\
Рп.э.ф>Рн.9.я, следовательно, Ри.з=ЗрН1 =
— з. зо = 90 кет.
128
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2-16
Коэффициенты приведения однофазной нагрузки, включенной на линейное
напряжение, к нагрузке, отнесенной к одной фазе трехфазного тока
и фазному напряжению сети
Коэффициенты приведения Коэффициенты мощности нагрузки
0,4 0,5 0,6 0.65 0.7 0.8 | 0.9 1.0
Р(аЪ} а 1,17 1.0 0.89 0,84 0,8 0.72 0,64 0.5
Р(Ьс} Ь 1.17 1,0 0,89 0,84 0,8 0.72 0,64 0,5
Р(са) с 1,17 1,0 0,89 0,84 0,8 0.72 0,64 0,5
P(ab) b —0,17 0 0,11 0.16 0.2 0,28 0.36 0.5
Р(Ьс) с —0.17 0 0,11 0,16 0,2 К 0,28 0,36 0,5
Р(са) а —0,17 0 0.11 0,16 0.2 0.28 0,36 0.5
Р{аЪ)а 0,86 0,58 0.38 0.3 0,22 0.09 —0,05 ’ —0,29
'/(6с) 6 0,86 0.58 0,38 0,3 0.22 0,09 —0,05 —0,29
^(са)с 0,86 0,58 0.38 о.з 0.22 0,09 —0,05 —0,29
Ч(аЪ)Ь 1,44 1.16 0,96 0.88 0,8 0,67 0.53 0,29
Q(bc) с 1.44 1,16 0,96 0,88 0.8 0,67 0,53 0,29
У(са) а 1,44 1,16 0,96 0,88 0.8 0,67 0.53 0.29
При л>4 эквивалентная трехфазная дельным фазам определяется суммирова-
мощность определяется зом: следующим оора- нием однофазных нагрузок данной фазы (фаза-нуль) и однофазных нагрузок, вклю-
1. Все однофазные электроприемники, ценных на линейное напряжение, с соот-
включенные на фазное напряжение (фаза- ветствующим приведением последних к на-
нуль) и иа лииеиное напряжение распреде- грузкам одной фазы и ляются по возможности равномерно по нию по табл. 2-16, фазам. Общая расчетная нагрузка по от- фазному •напряже-
Определение нагрузок трехфазной сети
1 № и/п. ! Наименование узлов питания, групп электро- приемников и номиналь- ное напряжение Общая установленная мощность, приведенная к ПВ=100% />„, кет — Е* О И о СП С с о а s с О* « Установленная мощность, кет, однофаз- ных электроприемииков, включенных на линейное напряжение Коэффициент приведения (табл. 2-16)
ab Ьс са к фа- ае Р ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 2 Магистраль 1М Мелкие термичес- кие приборы (сушиль- ные шкафы, нагре- вательные приборы), включенные на фаз- ное напряжение 220 в Сварочные транс- форматоры автома- тической сварки, включенные иа ли- нейное напряжение 380 в 20 80 40 138 102 32 1 2 2 3 2 1 46+51=97 46+51=97 46+32=78 а b Ь с с а 0.89 0.11 0.89 0,11 0,89 0.11 0.38 0.96 0,38 0.96 0,38 0,96
Ит о г о по 1М 412 II | 97 97 78
§ 2-2]
Максимальная мощность нагрузки; потери энергии и мощности
129
Например, для фазы а будем иметь:
Рa z= РabP(ab) а *4~ РсаР(са) a 4~ Рао»
Qa = РаЬ^(аЪ) а РсаЦ(са) а 4“ Qao,
где Раь — нагрузка, присоединенная иа ли-
нейное напряжение между фа-
зами а и Ь\
Рса — то же на линейное напряжение
между фазами с и а\
Рао, Qao — нагрузки, присоединенные на на-
пряжение фазы а (между фазным
и нулевым проводами);
P(ab) а\ Р(са) a, Ц(аЪ) в» <7(са) а КОзффи-
циенты приведения нагрузок,
включенных иа линейные напря-
жения ab и са к фазе а
(табл. 2-16).
2. Для выбора сечений проводов, кабе-
лей и мощности трансформаторов расчет-
ную нагрузку — среднюю и максимальную
(получасовую) — рекомендуется принимать
равной утроенному значению нагрузки наи-
более загруженной фазы.
3. Коэффициенты использования и коэф-
фициенты мощности однофазных электро-
приемников принимаются по табл. 2-1 и
другим справочным материалам.
4. Для упорядочяения расчетов разнос-
ка однофазных нагрузок по фазам произ-
водится согласно табл. 2-17, в которой при-
веден пример определения однофазных на-
грузок.
В этом примере на линейное напряже-
ние ab включены сварочные трансформато-
ры общей мощностью 97 кет при cos «р=
с однофазными электроприемниками
=0,6. Требуется определить коэффициенты
приведения p(ab) и q(ab), отнесенные соот-
ветственно к фазам а и Ь, т. е. p(ab)a,
p(ab)b и q(ab)a, q(ab)b.
В табл. 2-16 в графе, соответствующей
cosq>=0,6, находим: р(а£>)а=0,89; p(ab)b=
=0.111; (аб) а=0,38; q(ab) £>=0,96.
По остальным плечам коэффициенты
приведения р и q выбираются аналогично.
5. Средние активные и реактивные на-
грузки для электроприемииков, включенных
•на фазное напряжение, определяются в
обычном порядке при помощи коэффициен-
та использования Лж и tgф (табл. 2-17).
6. Средние нагрузки для электроприем-
ников, включенных иа линейное напряже-
ние, определяются путем умножения уста-
новленных мощностей по отдельным пле-
чам (графы 5, 6, 7 табл. 2-17) иа соответ-
ствующие коэффициенты приведения р и q
(графы 9 и 10) и коэффициент использова-
ния Кв (графа 14).
Например, на линейное напряжение ab
включена мощность 97 кет (графа 5), тогда:
средняя активная нагрузка, отнесенная
к фазе а, составит Рема = 97-/Си-Р(аь) а =
— 97-0,5-0,89=: 43 кет (графа 16), а к фазе
Ь — Рсмь = 97-/Си-р(аЪ) ь = 97-0,5-0,11 =
= 5 кет (графа 17);
средние реактивные нагрузки, отнесен-
ные к фазам а и £>, равняются соответст-
венно:
Сем (в) = 97-Ри^(пь)а = 97-0,5-0,38 =
= 18квар (графа 19);
Qck (ь) == 97"/<и^(сь) ь == 9/ -0,0-0,9о =
= 46 ква р (графа 20).
Таблица 2-17
Установленная мощность, кет, однофазных электроприемииков, включенных на фазное напря- жение Коэф |)и- циент ис- пользова- ния /(и Коэф фи- циент МОЩНОСТИ COS С Средние мощности нагрузок
активные Рсм, кет реактивные QCM, к вар
а ь С а ь С а ь С
И 12 13 Н 15 16 17 18 19 20 21
20 0.7 1.0 14 0
40 40 28 — 28 0 — 0
— 40 — 28 — — 0 —
0.5 0.6 43 5 — 18 46 —
— 43 5 — 18 46
4 — 35 37 15
40 60 40 0,59 0.81 75 90 68 55 64 61
9—2580
130
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Расчеты по остальным плечам произво-
дятся аналогичным способом.
Наиболее загруженной фазой оказалась
фаза Ь с нагрузками: (ь) = 90 кет и.
<2(см) ь = 64 квар.^
Средневзвешенное значение коэффи-
циента использования для этой фазы
получается равным:
„ _________Рсм(ь)___________
и £Р(дЬ) + Р(Ьс) . D
2 + * (ьо)
90 90
= 97 + 97--------=Т57 = 0-й9 <граФа 14);
----й—+ 60
tg у(Ь) = = 0,71, а средневзвешенное
значение cos <f<b) = 0,81 (графа 15).
Эквивалентная однофазным электро-
приемникам трехфазная расчетная установ-
ленная мощность — Рн.э, кет, определяется
путем утроения установленной мощности
наиболее загруженной фазы (в данном при-
мере фазы 6)
_ ЗРс м.макс _____ 3*-Рсм(Ь) _
"а = Ki
3-90
-6Т59 = 473 квт-
Найденные значения Рн.а. Кя вместе
с данными о количестве и мощности одно-
фазных электроприемииков вносятся в об-
щую таблицу подсчета нагрузок (трехфазных
и однофазных) для данного расчетного узла.
2-3. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ
СРАВНЕНИЯ ВАРИАНТОВ
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
При сравнении двух вариантов выбор
экономически целесообразного варианта
производится методом срока окупаемости,
путем сопоставления разницы капитальных
вложений по сравниваемым вариантам с
экономией на ежегодных издержках про-
изводства согласно выражению
Т = (2-24)
где Kj и Cj — расчетные капитальные вло-
жения и расчетные ежегод-
ные издержки производства
по первому варианту, руб.;
Кг и С2 — то же по второму варианту;
Т — срок окупаемости в годах.
Полученный срок окупаемости Т со-
поставляется с нормативным сроком оку-
паемости Гн, величина которого принимает-
ся равной 8 годам. При Т>Тп принимает-
ся вариант с меньшими капитальными
вложениями и большими ежегодными из-
держками, а при Г<7’н с большими капи-
тальными вложениями и меньшими ежегод-
ными издержками.
При сравнении ' более двух вариантов
выбор варианта производится по миниму-
му расчетных затрат по формуле
3 — С + РпК = минимум, (2-25)
где 3—расчетные затраты, руб.;
ра = =— = 0,125 — нормативный коэф-
Т н
фнциент эффективности (величина,
обратная сроку окупаемости).
Принимается вариант с меньшими рас-
четными затратами 3.
В целях упрощения расчетов величины
Я и С определяются лишь для элементов
электроснабжения, входящих в изменяю-
щуюся часть сопоставляемых вариантов.
Величина расчетных ежегодных издер-
жек производства
С — Сур 4~ Ла 4- Ср Сп, (2-26)
где Cw—стоимость потерь энергии, опре-
деляемая по тарифу, принятому
для данной системы с учетом
перспективы .ее развития;
/Са — амортизационные отчисления;
Ср — расходы на текущий ремонт;
Сц — расходы на содержание эк’сплуа-•
тационного персонала, которые
учитываются в тех случаях,
когда они существенно отлича-
ются для сравниваемых варивн-
тов.
Прочие эксплуатационные расходы
(общецеховые и др.) обычно имеют прак-
тически одинаковую величину для сравни-
ваемых вариантов и поэтому не учиты-
ваются.
При сравнении вариантов электроснаб-
жения реконструируемых объектов расчет-
ные капитальные вложения К составляют-
ся из стоимостей следующих элементов:
К — Кв 4~ Кст — Кл.о 4- 4- Кл.о,
(2-27)
где Кв — стоимость новых элементов элек-
троснабжения;
К ст — стоимость существующих исполь-
зуемых элементов;
Кд.о — стоимость демонтированного обо-
рудования, пригодного для исполь-
зования на других объектах;
§ 2-3]
Технико-экономические сравнения вариантов электроснабжения
131
Км.д — стоимость первоначального мон-
тажа и демонтажа демонтирован-
ного пригодного оборудования,
включая стоимость ликвидируемых
конструкций, на которых это обо-
рудование было установлено;
Кя.о — стоимость ликвидируемых элемен-
тов, непригодных для использова-
ния, принимаемая по восстанови-
тельной стоимости их неизношен-
иой части за вычетом ликвида-
ционной стоимости с прибавлением
стоимости демонтажа.
Для вновь сооружаемых предприятий
величина К принимается равной Кв-
Очередность ввода отдельных основных
объектов или частей предприятия учиты-
вается лишь в тех случаях, когда это су-
щественно отражается на результатах срав-
нения, например при различных техниче-
ских -решениях в рассматриваемых вариан-
тах, вызываемых этой очередностью.
В этих случаях капитальные вложения
К, осуществляемые в разные сроки, и еже-
годные издержки производства С, произве-
денные в разные периоды эксплуатации,
должны приводиться к капитальным вло-
жениям в момент сравнения путем начис-
ления сложных процентов по формулам
К = К, (1(2-28)
и
С = С" — С + С (1 4- р„У, (2-29)
Нормы амортизации основных
средств государственных
энергетических предприятий и
промышленных энергоустановок
Основные средства
Норма
амортиза-
ция. %
Кабели (подземные).........
Воздушная сеть:
а) низкого напряжения до
500 в на деревянных опо-
рах .....................
б) высокого напряжения иа
металлических опорах . .
в) то же иа смешанных опо-
рах .....................
г) то же иа деревянных опо-
рах .....................
Трансформаторные киоски и
подстанции ................
Здания производственные нор-
мального типа, каменные,
бетонные и железобетонные
(иаинизшая норма)..........
Конструкции открытых рас-
пределительных устройств
Туннели, каналы.............
3,0
6.0
3,0
5,0
8.3
6,0
2,25
2,7
2,0
Примечания: I. Нормы приняты согласно
приказу ВСНХ СССР № 2423 с учетом последующих
измененнй.
2. Дли капитального р.емоита основных средств
предназначается около 40—50% амортизационных
отчиеленвй.
где Kt — капитальные вложения, осуществ-
ленные t лет назад;
С' и С” — издержки производства в первый
и второй периоды эксплуатации;
t — число лет, после которого осу-
ществлен ввод в эксплуатацию
второй очереди объекта.
Результаты, полученные при сравнении
вариантов по выражению (2-24) или
(2-25), являются решающими при выборе
нанвыгоднейшего варианта, так как основ-
ным критерием его эффективности являет-
ся экономическая оценка по стоимостным
показателям. Однако при окончательном
выборе варианта учитываются также и ка-
чественные показатели, особенно для ва-
риантов, которые по стоимостным показа-
телям мало (не более 5—10%) отличаются
один от другого.
Вариант имеет лучшие качественные по-
казатели по сравнению с другими, если он:
а) требует меньше электрооборудова-
ния, кабелей и материалов, например, ва-
риант с токопроводами 6—10 кв взамен
большого числа кабелей и камер в распре-
делительном устройстве;
б) имеет меньшие потери энергии и на-
пряжения, например, при полном отсутст-
вии холодного резерва в кабелях и транс-
9*
Затраты на текущий ремонт
основных средств
Основные средства
Процент
стоимости
сооружений
Кабельные линии - ........
Воздушные линии иа метал-
лических опорах ..........
То же на деревянных опорах
Подстанции................
0.5
0,5
1.0
1.0
Должностные оклады
эксплуатационного персонала
и отчисления (ориентировочные
данные)
Должностные оклады:
а) Начальник подстанции 120—150 руб.
б) Дежурный инженер . . 90—100 руб.
в) Дежурный техник . . . 70—90 руб.
г) Дежурный электромон-
тер ...........• ... 70—90 руб.
Отчисления на социальное
страхование.......... 6,6’4
Отчисления на отпуск . . 5.4“/о
Отчисления на премии . . 14°, о
132
Электроснабжение и подстанции
[ Раз^ 2
Средние сроки службы отдельных
видов основных фондов (примерные
значения, рекомендованные
Госпланом СССР для определения
износа при переоценке основных
фондов)
Наименование оборудования
Электрогенераторы к паро-
турбинам и двигателям внут-
реннего сгорания ..........
Электродвигатели и двигатель-
генераторы..................
‘Аккумуляторы стационарные
Компрессоры стационарные ма-
лой мощности (до 20 м3 * * * * * * * * * * * */мин)
и передвижные...............
Телефонные станции ручного
обслуживания и декадно-ша-
говые АТС емкостью от 100
до 1 000 номеров (городские,
учреждений и предприятий)
Телевизионное оборудование,
прочая радиовещательная
аппаратура . .............
Регулирующие устройства
электрические, пневматиче-
ские и гидравлические . . .
Пульты автоматического уп-
равления, аппаратура цент-
рализации, линейные устрой-
ства диспетчерского конт-
роля .......................
Центральные и трансляцион-
ные пункты диспетчерского
контроля .... .............
Вентиляционные системы
(включая вентиляторы, воз-
духопроводы, камеры увлаж-
нения, подогрева и т д.). .
Средний
срок служ-
бы Т. г.
25—30
15
10
10—12
25
10
10
35
15
15
Примечания: 1. Данные получены от
Центральной бухгалтерии Минстроя РСФСР
в 1959 г.
2. Ориентировочную величину нормы амортиза-
ции по данным настоящей таблицы следует полу-
чать из выражения
Ра = /’а.в + /’а.к,
где ра в—часть нормы амортизации, %, идущая
на воспроизводство основных средств;
Ра,к—часть нормьг амортизации, идущая на
капитальный ремонт и равная — 4Q—50%
Ра;
Ра.в определяют из выражения;
_Ю0~Кл
^а.в-----f •
где —ляхвэдацяоккгл стоимость, %, достигает
10—2)%;
Т—срок службы в годах.
форматорах и меньшем числе ступеней
трансформации;
в) рассчитан для индустриального мон-
тажа, удобен для эксплуатации, имеет
большую гибкость для расширения и ре-
конструкции с максимальным использова-
нием существующего оборудования;
г) более надежен и имеет более благо-
приятные показатели в отношении локали-
зации ударных нагрузок, вызывающих в се-
ти колебания напряжения и частоты.
При оценке вариантов должно учиты-
ваться применение нового оборудования,
например КРУ, КТП, КПП и т. -п., для ко-
торого еще не установлены окончательные
цены.
Стоимость элементов электроснабжения
(величина К) определяется по укрупнен-
ным показателям, по сметным стоимостям
ранее выпущенных аналогичных проектов
и лишь при отсутствии указанных дан-
ных — на основе отдельных калькуляций.
При этом оборудование выбирается по
их номинальным значениям, ие превышаю-
щим величин, требуемых по расчетной на-
грузке, или по'Т. к. з., а сечения провод-
ников определяются ио [условиям нагре-
ва, экономической плотности Шока и
т. к. з. в соответствии с ПУЭ. Исключением
являются мощные токопроводы при токе
более 2 500—5 000 а, работающие при чис-
ле часов использования максимума более
5 000 ч. Сечение этих токопроводов опре-
деляется технико-экономическими расче-
тами. ч
Для определения расходов на аморти-
зацию, текущий ремонт и на содержание
эксплуатационного материала могут быть
использованы данные, приведенные выше.
2-4. ВЫБОР НАПРЯЖЕНИЙ
а) Общие указания
Напряжение питающих и распредели-
тельных сетей предприятий небольшой и
средней мощности в ряде случаев предопре-
деляется напряжением источника питания.
При напряжении питающих линий не выше
10 кв напряжение внутризаводской сети,
как правило, .принимается равным напря-
жению питания.
Технико-экономические расчеты по вы-
бору напряжения питающих линий произ-
водятся в случаях:
1) возможности получения от источника
питания энергии при двух или более напря-
жениях;
2) проектирования предприятий с боль-
шой потребляемой мощностью, вызывающей
необходимость сооружения новых или рас-
ширения существующих районных подстан-
ций или электростанций, или же сооруже-
ния собственной электростанции;
3) проектирования связей заводских
электростанций с районными сетями.
* § 2-4]
Выбор напряжений
133
б) Выбор напряжения распределительной сети
Номинальное напряжение, кв Область применения Номинальное напряжение, кв Область применения
110—220 35 20 10 На первых ступенях рас- пределения энергии на крупных предприятиях: а) при помощи линий, идущих от главной понизи- тельной подстанции (ГПП) к выносным трансформато- рам НО—220/6—35 кв, ус- тановленным непосредствен- но возле производственных зданий иа крупных объек- тах или районах предприя- тия; б) при помощи ответвле- ний от проходящих линий энергосистем При наличии крупных электропрнемников на на- пряжение 35 кв: крупные сталеплавильные печи, мощ- ные ртутно-выпрямительные установки и др. При наличии удаленных нагрузок, требующих повы- шенного напряжения питания При схеме „ глубокого ввода", для питания под- станций малой и средней мощности по упрощенным схемам в тех случаях, ког- да прохождению воздушных линий 35 кв по территории завода ие препятствуют различные верхние соору- жения и транспортные пути и в зоне прохождения ли- ний 35 кв воздух не загряз- няется Должно найти широкое при- менение на промпредприя- тиях после освоения элек- тропромышленностью соот- ветствующего электрообо- рудования иа это напряже- ние, так его легче подать внутрь цеха, чем напряже- ние 35 кв Рекомендуется к широко- му применению, особенно когда на предприятии нет большого количества двига- телей и других электропри- емников, которые можно не- посредственно (без транс- формации) включить иа на- пряжение 6 кв Прн значительном числе крупных электродвигателей в ряде случаев может ока- заться целесообразным, при- менение для них напряже- ния 3 кв с промежуточной трансформацией 10/3 кв. 6 3 0.66 0,5 и 0.22 (для сило- вых элек- тропрнем- ников) 0.38—0,22 Напряжение 3 кв в этих случаях не служит для рас- пределения электроэнергии по заводу и рассматривает- ся лишь как напряжение для подвода питания к элек- тродвигателям Целесообразно применять в широком диапазоне мощ- ностей при наличии на пред- приятии значительного чис- ла электроприемииков на напряжение 6 кв, а также, если последнее предопреде- ляется условиями поставки электрооборудования, тех- нико-экономическими расче- тами и другими соображе- ниями В качестве основного на- пряжения распределитель- ной сети на новых пред- приятиях не применяется. Применяется как вспомо- гательное при основном на- пряжении 10 кв (см. выше) Должно найти широкое применение после освоения необходимого электрообо- рудования Наиболее целесообразно в тех случаях, когда по усло- виям генплана технологии и окружающей среды не мо- гут быть осуществлены в должной степени глубокие вводы, дробление подстан- ций и т. п. В первую очередь должно применяться в каменно- угольной не фтедобывающей, нефтеперерабатывающей, хи- мической и горнорудной от- раслях промышленности Могут быть допушены при условии специального технике - экономического обоснования лишь на ре- конструируемых или расши- ряемых предприятиях с большим удельным весом сохраняемых частей устано- вок и при наличии электро- оборудования на этн напря- жения Является основным на- пряжением сетей, напряже- нием до 1 000 в, широко применяется для питания силовых и осветительных электропрнемников, от об- щих трансформаторов по четырехпроводной системе
Li
Номинальное напряжение, кв Область применении Номинальное напряжение, кв Область применения
0,22/0,127 Может быть допущено 0,036 В помещениях с повышен-
(для освети- лишь при условии специ- иой опасностью и особо
тельных се- ального технико-экономиче- опасных для стационарного
тей) ского обоснования в следую- щих случаях: а) иа реконструируемых или расширяемых предприя- тиях с большим удельным весом сохраняемой части установки с напряжением 220/127 в; б) при очень больших местного освещения и руч- ных переносных ламп. Для питания местного освещения в помещениях без повышен- ной опасности применяют напряжение, одинаковое с напряжением общего осве- щения, принятого на пред- приятии.
плотностях осветительных нагрузок; в) при применении для ос- вещения отдельных транс- форматоров или специаль- ных промежуточных транс- 0,012 При наличии особо небла- гоприятных условий для ра- боты (теснота, неудобное положение работающего, со- прикосновение с большими металлическими, хорошо за-
- форматоров 500/230/133 в илн 380/230/133 в землеииыми поверхностями); для питания ручных пере- носных ламп
2-5. КОЛЕБАНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ
ПРИ ТОЛЧКАХ НАГРУЗКИ
1. Для определения колебаний напря-
жения учитываются электроприемники с
резкими и частыми изменениями («толч-
ки») потребляемой ими активной и реак-
тивной мощности:
а) крупные синхронные двигатели пре-
образовательных .агрегатов прокатных ста-
нов (толчки 170—180% при частоте до
15 в минуту’);
б) мощные дуговые электропечи
(3-кратные частые толчки);
в) ртутные выпрямители;
г) сварочные агрегаты.
2. Допустимые изменения напряжения
у ламп рабочего освещения определяются
в зависимости от частоты этих изменений:
Диапазон из-
менений, %
До 1,5
1,5—4
Более 4
Частота изменений
Не ограничивается
Не более 10 раз в час
1 раз в час
3. Допустимое понижение напряжения
на шинах ГПП, ЦРП, ТЭЦ — при запуске
двигателей принимается1:
а) при питании осветительной нагруз-
ки— до 10—15%;
б) при питании силовой нагрузки —
до 20%.
4. Допустимое понижение напряжения
на шинах цеховых подстанций при редком
1 См. Эксплуатационный циркуляр б. МЭС
№ Э-5/54.
запуске приключенных к ним двигателей
(1 раз в смеиу) принимается до 20—25%.
5. Для уменьшения влияния толчковых
нагрузок рекомендуются следующие меро-
приятия:
а) повышение напряжения питающих
и распределительных сетей и приближение
электроприемников с быстропеременной
толчковой нагрузкой к основным источни-
кам питания;
б) уменьшение реактивного сопротивле-
ния линий и шинопроводов, питающих
крупные электроприемники, уменьшение
реактивности реакторов и т. п.;
в) применение параллельной работы пи-
тающих линий и трансформаторов на ГПП;
г) выделение питания электроприемни-
ков с быстропеременной толчковой нагруз-
кой на индивидуальные линки непосредст-
венно от источника питания (ГПП, ТЭЦ
и др.), минуя соответствующий распредели-
тельный пункт;
д) выделение питания потребителей, не
терпящих резких и частых толчков нагруз-
ки, например освещения.
6. Для уменьшения -набросов реактивной
мощности крупных синхронных двигателей
с опережающим коэффициентом мощности
применяется автоматическое регулирование
возбуждения на постоянство отдаваемой
двигателем реактивной мощности. При ава-
рии в энергосистеме и соответственной по-
садке напряжения это регулирование от-
ключается и включается форсировка воз-
буждения, благодаря чему повышается
устойчивость двигателя и поддерживается
более высокий уровень напряжения.
7. Для компенсации падения напряже-
ния от набросов реактивной мощности,
возникающих при работе крупных дуговых
электропечей, эффективным средством
является так называемая продольная ком-
пенсация, осуществляемая путем последо-
вательного включения в линию статических
конденсаторов.
8. В электрических системах ограничен-
ной мощности могут быть применены авто-
матические регуляторы «сильного дейст-
вия», реагирующие не только на изменение
режимного параметра, ио н иа скорость
этого изменения и на ускорение1.
9. Для ограничения токов при пуске н
самозапуске крупных синхронных двигате-
лей рекомендуются следующие мероприя-
тия:
а) реакторный пуск;
б) автотрансформаторный пуск, если
при реакторном пуске получается недопу-
стимое для других потребителей снижение
напряжения;
в) уменьшение времени действия АВР
и АПВ;
г) уменьшение индуктивности цепей;
д) применение ступенчатого или частич-
ного АВР, при котором в работе сохраня-
ются лншь наиболее ответственные двига-
тели;
е) отказ от самозапуска крупных дви-
гателей с ударной быстроперемеииой на-
грузкой путем отключения их защитой ми-
нимального напряжения при исчезновении
напряжения в сети.
2-6. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ
Уровни напряжения в соответствующих
точках электросети предприятия определя-
ются для максимального и минимального
режимов нагрузки.
Для регулирования напряжения прини-
маются следующие исходные данные:
а) в периоды снижения максимума на-
грузки до 30% и ниже напряжение на ши-
нах центра питания (ЦП), имеющего
устройство для регулирования напряжения,
должно быть на уровне * номинального на-
пряжения сети, а в периоды максимума —
превышать его не менее чем на 5%;
б) допускается повышение напряжения
на шинах ЦП в часы максимума до 10%,
если отклонение напряжения у ближайших
потребителей не превысит максимально до-
пустимого;
в) энергосистемы должны обеспечивать
(см. ПУЭ 1-2-43) встречное регулирование
напряжения2 в пределах ют 0 до +5% но-
минального напряжения сети иа шинах
электростанций и шинах вторичного _ на-
пряжения подстанций напряжением Зо кв
н выше;
г) пределы колебания напряжения па
зажимах ' электродвигателей должны быть
1 См. «Электричество», 1959, № 4. стр. 16,
статья доктора техн, наук В. А. Веникова и др.
«Анализ поведения электрических систем пря рез-
ких изменениях нагрузки»
2 Регулирование, при котором в данной точке
системы поддерживается повышенное напряжение
в период максимума и пониженное — в часы ми-
нимума.
не более ±5% (в отдельных случаях до
+ 10%);
д) снижение напряжения у наиболее
удаленных ламп:
1) для внутреннего рабочего освещения
предприятий, общественных зданий, а так-
же у прожекторных установок наружного
освещения не более—2,5%;
2) для освещения жилых домов, аварий-
ного освещения, а также наружного осве-
щения, выполненного светильниками, — не
более 5%;
3) при аварийных режимах — не более
12% номинального;
е) наибольшее напряжение на лампах —
105% номинального.
Рекомендуются следующие мероприятия
по улучшению режимов напряжения:
а) применение понизительных транс-
форматоров с регулированием напряжения
под нагрузкой с диапазоном регулирования
до 15—20% во .всех звеньях системы элек-
троснабжения премпредприятий и, в част-
ности, на ГПП;
б) применение вольтодобавочных транс-
форматоров;
в) уменьшение потерь напряжения в от-
дельных элементах сети путем рациональ-
ного построения всей системы электроснаб-
жения (глубокие вводы, дробление подстан-
ций, улучшение коэффициента мощности,
рациональные схемы сети и т. п.);
г) правильный выбор ответвлений у
трансформаторов;
д) применение перевозбужденных син-
хронных электродвигателей высокого и
низкого напряжений, начиная с мощности
75 кет;
е) применение низковольтных конден-
саторов и автоматического регулирования
конденсаторных установок поперечной ком-
пенсации в зависимости от потребности
в реактивной мощности с управлением от
органа, реагирующего на величину реактиз-
. ной мощности, отклонения напряжения или
на время;
ж) применение продольной емкостной
компенсации при наличии большой индук-
тивности в питающих цепях и толчковых
нагрузках (§ 2-5);
з) применение связей низкого напряже-
ния между подстанциями, позволяющих
отключать часть трансформаторов в мини-
мальном «режиме нагрузок;
и) перевод питания дежурного освеще-
ния на отдельные трансформаторы малой
.мощности (при надлежащем обосновании).
2-7. КАТЕГОРИИ
ЭЛЕКТРОПРИЕМИИКОВ
ПО БЕСПЕРЕБОЙНОСТИ
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
1. Согласно ПУЭ электроприемники про-
мышленных предприятий в отношении тре-
бований к бесперебойности электроснабже-
ния подразделяются на следующие три ка-
тегории:
Категория
беспере-
бойности
Наименование производств и
влектроприемников
Таблица 2-18
Классификация электроприемников по категориям бесперебойности
электроснабжения*
1. Заводы черной
металлургии
Коксохимический цех
Коксовый блок, основные хими-
ческие цехи................
Углеподготовка и углеобогати-
тельные фабрики ...........
Доменный цех
Рудный двор.................
Насосы охлаждения, система
загрузки, вентиляторы нагрева
кауперов, пушка н край литейно-
го двора, воздуходувка, газоочист-
ка, разливочная машина........
Сталеплавильный цех
Главное здание
Завалочные машины, заливоч-
ные краны, дутьевые вентилято-
ры, лебедки перекидки и подъема
заслонок печей, механизмы накло-
на качающихся мартеновских пе-
чей и конверторов, насосы, все
оборудование электросталепла-
вильных печей, краны печного и
разливочного пролетов, толкатели
тележек с изложницами, тележки
для разливки стали, воздуходувки
Миксерное отделение
Заливочные краны, механизмы
наклона миксера ..............
Отделение раздевания слитков
(все оборудование)............
Шихтовый двор (все оборудо-
вание) .......................
Двор - изложниц (все оборудо-
вание) .......................
Отделение чистки и смазки из-
ложниц (все оборудование) . . .
Отделение подготовки днищ,
приготовления блоков для элек-
тропечей (все оборудование) .
Отделение непрерывной разлив-
ки стали (все оборудование) . . .
Прочее оборудование цеха . .
Прокатный цех
Блюминг, слябинг (главные и
вспомогательные приводы и под-
собные устройства), заготовочные
и сортовые станы, рельсобалоч-
ные, трубопрокатные, листовые и
специальные станы, станы холод-
ной прокатки .................
Непрерывные горячие широко-
полосные прокатные станы . . .
1
II
I
I
II
II
II
II
II
I
II
II
I
Наименование производств и электроприемников Категория беспере- бойности
Общезаводские установки и подсобные цехи заводов черной металлургии Насосные станции для водо- снабжения печей большой тепло- емкости I
Заглубленные насосные пере- качки для прокатных станов . . I
Насосные системы горячего во- дяного или испарительного охлаж- дения мартеновских, нагреватель- ных и других печей I
Прочие насосные, а также ги- дравлические насосные высокого давления ....... . . . II
Котельные ТЭЦ и ПВС, завод- ские котельные производствен- ного пара I
Компрессорные и кислородные станции ... II
Газогенераторные и газоповыси- тельные станции I
Литейные цехи Привод для дутья вагранки, раз- ливочные краны ’ I
Прочие механизмы II
Механические деревообделоч- ные, кузнечные, штамповочные, прессовые и сварочные цехи, га- ражи, депо паровозов и др. . III
2. Медеплавильные заводы Конвертер ’и воздуходуховка к нему, разливочная машина, мик- сер, электролизные ванны, элек- троплавильные печи, вентиляторы 1
Отражательная печь, шнековые питатели, насосы II
Транспортеры, смесители фильтры . . III
3. Цинковые заводы Дробилки, обжиговые 'печи, вентиляторы, дымососы, сушиль- -
ные печи, вакуум-насосы, песко- вые насосы, краны, фильтры . . . II
Электролизные ванны, сгусти- тели I
Размольно-рассевное отделение (все механизмы) II
4. Свинцовые заводы Плавильный н рафинировочный цехи, цехи щелочных сплавов и пылеулавливания I
§ 2-7] Категории электроприемников по бесперебойности электроснабжения
137
Продолжение табл. 2-18
Наименование производств и электроприемников Категория беспере- бойности Наименование производств и электроприемников Категория беспере- бойности
5. Алюминиевые заводы Установка для непрерывной
Электролизные ванны, вентиля- отливки меди и латуни
торы газоотсоса, краны I Все основное оборудование . . I
Печи электрические для плавки Транспортное оборудование . . 11
алюминия, вентиляторы II Газоочистительиая установка и
Дробилки, вентиляторы, гро- вентиляция II
хоты, смесительные машины, транспортные механизмы .... III Прокатный цех
Прокалочная вращающаяся печь Линия горячих и холодных
с холодильником 11 станов; печи электрические на- гревательные и для отжига . . . II
6. Электродные заводы Вспомогательное и отделочное
Предварительное дробление (все механизмы) II оборудование .... Транспортное оборудование . . III 11
Прокальный цех (все меха- низмы) Размольно-рассевное отделение II Трубопрессовый цех
Гидрарлическне прессы, насосно-
(все механизмы) 11 аккумуляторные станции, станы
Смесительное отделение (все холодной прокатки труб; линия
механизмы) 11 прокатки, волочения и отделки
Обжиговый цех (все механизмы) II труб и прутков; печи электриче-
Шихтовый цех (все механизмы) 11 скне нагревательные и для от-
Прессовое отделение (все ме- жига . 11
ханизмы) 11 Вспомогательное оборудование III
Графитировочпый цех (все ме- Транспортное оборудование . . II
ханизмы) Механическая обработка эле к- I Проволочный цех
тродов (все механизмы) 111 Линия сортового стана; воло-
Переработка зеленого боя (все 111 чильные машины; печи электри-
механизмы) ческие нагревательные и для от-
Переработка подсыпки (все ме- жига II
ханизмы) III Вспомогательное оборудование Ill
Транспортное оборудование . . Производств® порошков из II
7. Глиноземные заводы
Склады сырья (все механизмы) II меди, алюминия и бронзы
Мокрый размол (все механизмы) п
Спекание и дробление пека (все Пневматический транспорт . . II
механизмы) I Производственная и саиитарно-
Выщелачивание и обсскремнн- техническая вентиляция . ... 11
вание (все механизмы) п Технологическое оборудование II
Сгущение (все механизмы) . . Выкручивание (все механизмы) Карбонизация (все механизмы) 11 1 II П роизводство изделий из бериллия методом порошковой
Выпарка (все механизмы) . . . II
Кальцинация (все механизмы) 1 Производственная и саиитарно-
Склад глинозема (все меха- техническая вентиляция 1
низмы) 11 Технологическое оборудование н
Турбовоздуходувки 8. Заводы по обработке 11 Заводы вторичной цветной металлургии
цветных металлов Литейный Цех
Литейный цех Отделение переработки ломов и отходов и подготовки шнхты III
Канальные индукционные пла- вильные печи и миксеры. Меха- Плавильное отделение
низмы для наклона плавильных Канальные индукционные пла-
печей и миксеров 1 вильиые печи; механизмы для
Индукционные тигельные печи; наклона плавильных печей; краны
литейные машины для полунепре- мостовые для перевозки и раз-
рывного литья и изложницы; ли- ния обработки слитков II ливки жидкого металла I
Продолжение табл. 2-18
Категория
беспере-
бойности
Категория
беспере-
бойности
Наименование производств и
э лектропрне м инков
Наименование производств и
электропрнемников
Индукционные тигельные печи,
плавильные печи пламенные, ли-
тейные машины...................
Вспомогательные цехи, склады
и службы........................
Разделочно-сортировочные базы
первичной обработки вторичных
цветных металлов...............
9. Общезаводские
установки и подсобные
цехи заводов цветной
металлургии
Насосные, котельные, производ-
ственного пара, газогенераторные
Компрессорные.............
Механические цехи и мастер-
ские, гаражи, склады, депо и др.
10. Горнорудные
предприятия
а) Горные работы
Водоотливные установки, насос-
ные станции водоснабжения и
канализации, СЦБ, главные ком-
прессорные и вентиляторные уста-
новки, подъемные установки,
главные котельные и тепловые
блок-электростаиции.......
Горные работы, электрифициро-
ванный транспорт ...........
Прочие электроприемники . . .
б) Обогатительные фабрики
Дробилки и транспортеры круп-
ного дробления:
1) прн наличии промежуточ-
ного склада .......
2) при отсутствии промежу-
точного склада .........
Дробилки и транспортеры сред-
него дробления .............
/Мельницы и классификаторы
отделения измельчения ......
Песковые насосы........ .
Флотационные машины ....
Сгустители Дорра .......
Насосы и прочая аппаратура
реагентного отделения ......
Насосы хвостовой насосной . .
Приводы вращающихся печей
корпуса отжига..............
в) Агломерационные фабрики
Все приемники электроэнергии
11. А с б е с т о д о б ы в а ю щ а я
промышленность
Горные открытые работы
Буровые станки, экскаваторы,
маневровые лебедки, кабель-кра-
ны, электровозная откатка . . . .
II
III
III
1
И
III
I
II
III
III
II
II
II
II
I
I
II
II
I
II
III
Подьемннки.................. 1 — П
Центральный водоотлив (насос-
ная) ........................... I
Фабрики предварительного
обогащения
Питатели, цеховые дробилки,
транспортеры, терриконннки круп-
ного дробления ......... 11
Обогатительные фабрики
Все механизмы крупного, сред-
него и мелкого дробления и су-
шильного отделения ...... II
Канатная дорога.............I или II
12. Цементные заводы
Компрессоры, экскаваторы,
электровозы, мелкие ремонтно-
механическне станции карьера
Дробильный цех (все механиз-
мы) ..........................
Сушильный цех (все механизмы)
Сырьевой помол (все механиз-
мы) ..........................
Обжиг в шахтных печах (все
механизмы).....................
Обжиг во вращающихся печах
(все механизмы)........... .
Склад клинкера (все механиз-
мы) ..........................
Помол угля и цемента
Электрофильтры.............
Прочие механизмы...........
Упаковочные машины, транс-
портные механизмы, вентиляция
III
III
II
II
II
I
III
II
III
III •
13. Стекольные заводы
Шлифовально-полировальные
конвейеры стекла и классифика-
ционные установки образивов
стеклополировальных цехов, стек-
ловаренные и туннельные печи
обжига....................... I
14. Общезаводские
установки и подсобные
цехи промышленности
строительных
материалов
Насосные станции ...........
Котельные производственного
пара.......................
Компрессорные станции . . . .
Ремонтные мастерские, склады,
гаражи и т. п.............. 1
I или II
1
II
III
Продолжение табл. 2-18
Категория
беспере-
бойности
Категория
беспере-
бойности
Наименование производств я
электропрнемников
Наименование производств н
электропрнемников
15. Лесобумажная
промышленность
а) Лесные биржи и древесно-
массный завод (все механизмы)
б) Производство сульфатной
целлюлозы I
Все оборудование варочного от-
дела ........................
Ремонтные краны............
Сантехническая вентиляция по-
мещения с едкими парами и га-
зами отбельного отдела.......
Сантехническая вентиляция от-
дела регенерации.............
в) Бумажное производство
Сушильные машины с произ-
водственной вентиляцией и вспо-
могательными механизмами су-
шильного отдела . . .........
Ремонтные краны сушильного
отдела.......................
Сантехническая вентиляция
хлорного отдела ... ...
Бумагоделательные машины с
производственной вентиляцией и
с вспомогательными механизмами
Ремонтные краны бумажного
зала ........................
Машины для производства кар-
тона .......................
Бумажные машины с производ-
ственной вентиляцией и с вспо-
могательными механизмами обер-
точного отдела . . ........
Ремонтные краны оберточного
отдела ......................
г) Регенерация щелока
Вращающиеся печи обжига из-
вестняка ....................
д) Общезаводские установки
Насосные станции . .......
Подсобные цехи и производства
16. Резиновая
промышленность
а) Производство резинотехни-
ческих изделий (РТИ)
Цехи: подготовительный, ка-
ландровой, формовой и неформо-
вой техники, ремней и транспор-
терных лент, производство рука-
вов, эбонита, прорезинивание
ткани и т. п.................
б) Производство автомобиль-
ных шин
Цехи: подготовительный, ка-
ландровый вулканизации, загото-
вит ельно-сборочный, автокамерный
II
II
II
III
II
II
II
III
II
II
III
II
II
III
II
II
III
II
в) П роизводство ламповой и
форсуночной сажи
Цехи производства и обработки
Цехи упаковки, насосная для
сырья.......................
г) Производство активной
антраценовой сажи
Цех производства............,
Цехи обработки и газоочистки
Цехи упаковки, насосная антра-
ценового масла ...............
д) Производство регенерата
Цехи подготовительный, раство-
рения, отгонки, обработки ....
е) Объекты общего назначения
Котельные, насосные, компрес-
сорные, гидроаккумуляторные
и т. д........................
Цехи ремонтно-механический и
электромонтажный, склады, заво-
доуправление, столовая и другие
вспомогательные объекты ....
17. Нефтеперерабатыва-
ющие заводы
а) Технологические установки
и цехи
Насосы разного назначения . .
Воздуходувки, компрессоры,
вентиляторы, газодувки разного
назначения ...................
Питание щитков приборов КИП
Аварийное внутреннее освеще-
ние на технологических установ-
ках ..........................
Цех консистентных смазок и
присадок .....................
Сернокислотный завод:
цех регенерации углекислоты
(цех расщепления) ....
цех мокрого катализа . . .
Этнлосмесительная установка,
общее реагентное хозяйство, тар-
ный цех, разливочная, реглонтно-
механический завод, катализатор-
ная фабрика...................
Электрозажигательное устрой-
ство для факелов .............
б) Общезаводские установки
Водозаборные сооружения 1-го
подъема, водяные блоки оборот-
ного водоснабжения, градирни прн
водяных блоках ...............
Нефтеловушки, иефтеотделите-
лн при водяных блоках .....
Насосные фекальной канализа-
ции, блок пром канализации с пе-
рекачкой сточных вод завода . .
II
III
I
II
III
II
I
III
I
I
I
I —II
II
II
т
II
I
I
II
I
40
"Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-18
Категория
беспере-
бойности
Категория
беспере-
бойности
Наименование производств и
электроприемииков
Наименование производств и *
электроприемииков
Блок промкаиализации при са-
мотечном отводе сточных вод за-
вода в водоем..................
Очистные сооружения фекаль-
но-хозяйственной канализации с
механической очисткой—-самотеч-
ный режим......................
То же, но при искусственной
биологической очистке стоков
(воздуходувки и прочая аппара-
тура) ... . ...................
Насосные станции противопо-
жарного водопровода ...........
Водонапорные башни, химводо-
очистка .......................
Общие заводские насосные, кон-
денсаторные станции ...........
Газгольдеры и аварийные резер-.
вуары..........................
Насосные при сливных эстака-
дах, товарные насосные при налив-
ных эстакадах, насосные сырье-
вые, насосные смешения.........
Воздушные компрессорные . .
Узлы управления при резервуар-
ных парках, склады горючего, сма-
зочных масел, баллонов водорода
и этана, пожарного инвентаря,
центральная лаборатория, товар-
ные и контрольные лаборатории,
цеховые мастерские, конторы при
цехах, бытовые помещения . . .
Пожарное депо и пожарные
посты, КП 'и лаборатории, газо-
спасательные станции, телефон-
ная станция, радиоцентр, ди-
спетчерские пункты.............
Автогараж, автобусные станции,
бензораздаточная колонка, ВОХР,
караульные помещения, питомни-
ки сторожевых собак, проходные
завода, помещения для общест-
венных мероприятий, заводоуправ-
ление, медпункты, столовые, пра-
чечные для спецодежды..........
Охранное освещение завода . .
Наружное освещение завода . .
18. Азотная промышлен-
ность
а) Производство аммиака
Топливоподача. сушильное от-
деление, газогенераторная стан-
ция ........................
Газодувиые станции: агрегаты
для быстрого пуска предприятия
после аварийной остановки . . .
II
II
I
I
III
II
II
И
И
III
I
III
II
III
II
I
Сероочистка (сухая и мокрая),
водная н медноам.миачная очистка
Компрессия, синтез, конверсия
СО, разделение коксового raq,g w
Конверсия метана ..........
б) Производство ацетилена
Все отделения: пиролиз, кисло-
род'одувное, компрессия, концен-
трирование, регенерация раство-
рителя и др..................
в) Производство капролактама
Цехи: гидрирования, нитрова-
ния, восстановления, лактама и др.
г) Азотные компрессоры и свя-
занные с ними отделения раз-
деления воздуха, воздуходувные
станции и аммиачно-холодиль-
ные установки для названных
выше производств, электропри-
емники механизмов для продув-
ки технологической аппарату-
ры азотом....................
д) Производство слабой азот-
ной кислоты
Все отделения: воздухозабор,
конверсия (контактное), абсорб-
ция, компрессия и др.........
е) Санитарно-техническая
вентиляция помещений пере-
численных выше производств
ж) Насосные станции хозяй-
ственно-противопожарного во-
допровода и насосные станции
оборотных циклов ......
19/ Металлообрабатыва-
ющие заводы
Механические, механосбороч-
ные, инструментальные, дерево-
обделочные, кузнечные, штампо-
вочные, прессовые, сварочные
цехи серийного производства . .
То же, но не серийного произ-
водства ..................
Печи для термической обработ-
ки и сантехвентиляция в терми-
ческих цехах ................
Литейные с механизированной
подачей земли серийного произ-
водства:
привод для дутья вагранки,
разливочные краны ....
транспортеры пылеприготовн-
тельиой, конвейеры для по-
дачи опок для заливки,
краны, бегуны, глиномялки
и прочие .станки, сантех-
вентнляция ..............
II
I
II
II
I
II
•I
I
II
III
II
I
II
§ 2-8]
Выбор трансформаторов
141
Продолжение табл. 2-18
Наименование производств н Категория Наименование производств и Категория
электроприемииков бойкости электроприёмников бойкости
Небольшие литейные без меха- зарядные станции и вспомо-
визированной подачи земли иесе- гательные производства
рийного производства: (ремонтно-механические и III
привод для дутья вагранки I электрореыонтиые цехи). .
прочие механизмы III 20. Текстильная про-
Машины для окраски, сушиль- мышлеиность
ные аппараты и сантехвентиляция в малярных цехах Цехи покрытия металла: III —II Производственное оборудова- ние прядильного, ткацкого и от- делочного цехов 11
мотор-геиераторы и электри- ческие ваины II Вентиляция производственная и санитарно-техническая II
сантехвентиляция III Рабочее освещение • II
пожарные насосы Подсобные цехи и общезавод- ские установки: насосные хозяйственной воды I И —III Аварийное освещение Подсобные цехи, ремоитно-ме- ханические мастерские и пр. . . . Насосные станции I III I
центральные компрессорные, газогенераторные II Холодильно-компрессорные станции II
Примечания: I. Приведенные в табл. 2-18 данные являются рекомендуемыми и в случае не-
обходимости уточняются при проектировании конкретных объектов по технологическим данным.
2. Аварийное освещение относится к I категории только при наличии силовых электроприемииков
1 категории.
а) электроприемники I категории, пере-
рыв в электроснабжении которых может
повлечь за собой опасность для людей или
значительный ущерб, связанный с повреж-
дением оборудования, массовым браком
продукции или длительным расстройством
сложного технологического процесса;
б) электроприемники II категории, пе-
рерыв в электроснабжении которых связан
с массовым недоотпуском продукции, про-
стоем людей, механизмов и промышленного
транспорта;
в) электроприемники III категории,
к которым относятся все нагрузки, не под-
ходящие под определения I и П категорий
(например, электроприемники вспомога-
тельных цехов и механизмов, цехов несе-
рийного производства и т. и.);
2. Электроприемники I категории долж-
ны обеспечиваться питанием от двух неза-
висимых источников, и перерыв их электро-
снабжения может быть допущен лишь на
время автоматического включения резерва.
Прн небольших мощностях электроприем-
ников I категории для резервирования мо-
гут быть применены передвижные электро-
станции, аккумуляторные батареи, двига-
тели внутреннего сгорания или паровые,
а также перемычки низкого .напряжения от
пунктов с независимым питанием при усло-
вии применения автоматического включе-
ния резерва.
3. Включение резервного питания элек-
троприемников II категории допускается
вручную, но рекомендуется автоматическое
резервирование во всех случаях, когда это
не вызывает чрезмерных затрат.
4. Электроприемники III категории до-
пускают перерыв питания на время ремон-
та или замены поврежденного элемента си-
стемы электроснабжения, но не более одних
суток.
5. Подразделение электрических нагру-
зок по категориям (табл. 2-18) произво-
дится по электроприемникам, а не по це-
хам в целом. Отделения цехов или отдель-
ные группы электроприемников, требующие
разную степень бесперебойности питания
электроэнергией, рассматриваются как объ-
екты с разными условиями резервирования.
При ограниченном числе потребителей I и
П категории вопросы обеспечения беспере-
бойного их питания рассматриваются осо-
бо, с минимальными затратами на резер-
вирование.
6. Категория бесперебойности электро-
приемников, не приведенных в табл. 2-18,
определяется по аналогии с имеющимися
сходными электропрнемниками, а также по
технологическим данным, не допуская не-
обоснованного завышения категорий.
2-8. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ
а) Общие указания
1. Максимальная мощность трансформа-
тора цеховой подстанции при вторичном
напряжении 380 в и ниже обычно не пре-
вышает 1 000 ква. Трансформаторы мощ-
ностью 1 800 ква с вторичным напряже-
нием 380 в, как -правило, не применяются
из-за больших т. к. з. на вторичном напря-
жении. Прн вынужденной установке на щи-
тах неустойчивых автоматов или контак-
142
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
торов следует группу этих аппаратов при-
соединять к щиту через групповой защит-
ный аппарат, устойчивый к т. к. з.
2. Для питания металлообрабатываю-
щих цехов, по схеме блока трансформа-
тор — магистраль напряжением 380 в ре-
комендуются следующие мощности транс-
форматоров:
Мощность трансформа- торов, ква Средняя плот- ность нагрузки в цехе1. ква)м
560 0,05
750 0,1
1000 0,15
1 Дли цехов без автоматизиро-
ванных поточных линий.
3. В комплектных трансформаторных
подстанциях (КТП) с масляными трансфор-
маторами, располагаемых непосредственно
в производственных помещениях категорий
Г и Д при степени огнестойкости зданий
I и II допускается установка двух транс-
форматоров пч 1 000 ква, при условии
устройства маслоприемников в соответст-
вии с § 96-2,6 раздела «Распределительные
устройства и подстанции напряжением вы-
ше 1 000 в», ПУЭ, 1950.
, 4. Число типоразмеров цеховых транс-
форматоров иа предприятии по возможно-
сти ограничивается тремя.
5. В большинстве случаев предусматри-
вается раздельная работа трансформаторов
(на отдельные секции) для , уменьшения
т. к. з. и упрощения защиты.
Параллельная работа трансформаторов
на главной понизительной подстанции
(ГПП) допускается при наличии толчковых
нагрузок.
б) Выбор числа трансформаторов
Число трансфор- маторов иа под- станции Обоснование выбора числа трансфор- маторов Число трансфор- маторов на под- станция Обоснование выбора числа трансфор- маторов
1 А. На ГПП Допускается при обеспечении нагрузки ГПП, если не представ- ляется возможным произвести бы- струю замену трансформатора
питания нагрузок I категории по связям вторичного напряжения с другими ГПП или ТЭЦ и при наличии централизованного, нахо- дящегося в постоянной готовности резерва трансформаторов 1 Б. На цеховых подстан- циях При нагрузках III (и частично II)
2 Рекомендуется во всех случаях, категории, допускающих перерыв питания на время смены трансфор-
Более 2 когда это обеспечивает надежное питание всех разнородных потре- бителей данного предприятия с учетом особенностей режима их работы, так как двухтрансформа- торная схема дает возможность применять простейшие схемные и конструктивные решения ГПП и одновременно обеспечивает беспе- ребойное питание нагрузок I и II категорий Не рекомендуется, но может матора, а также при незначитель- ной (до 15—25%) нагрузке I ка- тегории, резервирование которой обеспечено путем включения: а) кабельных перемычек низкого напряжения от ближайшей подстанции или б) шинных перемычек между концами магистралей соседних трансформаторов " (при схеме блока трансформатор — маги-
оказаться целесообразным или не- обходимым, если требуется выде- ление питания толчковых нагрузок (§ 2-5), а также на транзитных подстанциях, когда по условиям 2 страль) Обязательно 'наличие „склад- ского" резерва трансформаторов. При преобладании нагрузок I и
коммутаци и двухт рансформат о рна я схема не имеет преимущества Установленная мощность транс- форматоров на ГПП при отключе- нии одной единицы должна обес- печивать питанием 90—100% -всей II категорий, не допускающих перерыва-питания на время‘смены поврежденного трансформатора. Мощность каждого трансформато- ра рассчитывается на нагрузки I и II категорий. Выбор производится с учетом допустимой перегрузки
§ 2-9]
Выбор подстанций.
143
Продолжение табл.
Число трансфор- маторов на под- станции Обоснование выбора числа трансфор- маторов- Число трансфор- маторов иа под- станции Обоснование выбора числа трансфор- маторов
трансформатора. При отсутствии точных данных о величинах на- грузок I и II категорий каждый трансформатор рассчитывается на 60—70% полной нагрузки подстан- ции. Независимо от категории на- грузок применение двухтрансфор- маторных подстанций может быть целесообразным: а) при неравномерном суточном или годовом графике нагруз- ки; б) при необходимости увеличе- ния в дальнейшем мощности однотрансформаторной под- станции; в) при экономических преиму- ществах двухтрансформатор- ных подстанций по сравнению с однотрансформаторными; г) если мощность трансформа- тора лимитируется условиями транспортировки или высотой помещения; Более 2 д) для сокращения числа типо- размеров трансформаторов на предприятии. Необходим - „складской" резерв трансфор- маторов Допустимо в исключительных случаях, например: а) при наличии мощных сосредо- точенных нагрузок; б) при отсутствии на территории или в цехах мест для рас- средоточенного расположения подстанций или при невоз- можности рассредоточенного расположения по условиям окружающей среды; в) при питании силы и света от разных трансформаторов; г) по соображениям, изложенным выше, для двухтрансформа- торных подстанций Выбор должен быть обоснован технико-экономическими расчетами
2-9. ВЫБОР ПОДСТАНЦИЙ
а) Общие указания
1. Подстанции размещаются с макси-
мальным приближением к центру питаемых
ими групп потребителей с некоторым сме-
щением в сторону источника питания.
С этой целью следует применять внутрен-
ние, встроенные в здания или пристроенные
к -ним трансформаторные подстанции, пи-
тающие отдельные цехи (корпуса) или час-
ти их, если этому не препятствуют произ-
водственные условия или требования архи-
тектурно-строительного оформления зданий
и пожарной безопасности.
2. ГПП размещаются по возможности
ближе (в пределах разрывов, допускаемых
ПУЭ) к центрам нагрузок, поскольку это
допустимо по условиям планировки ’ пред-
приятия, возможности прохождения воз-
душных линий 35—220 кв и т. и. При на-
личии двух и более ГПП или ГПП и ТЭЦ
они размещаются на установленном норма-
ми расстоянии друг от друга, например
с двух противоположных сторон площад-
•ки предприятия.
3. Распределительные пункты или рас-
пределительные устройства, питающие
электроприемники высокого напряжения
(компрессорные, насосные), совмещаются
с ближайшими трансформаторными под-
станциями, если это ие вызывает значитель-
ного смещения последних с центра их на-
грузок.
4. Рекомендуется широко применять
комплектные распределительные устройства
и подстанции, изготовляемые электропро-
мышленностью или на предприятиях элек-
тромонтажных организаций.
5. Должны применяться унифицирован
ные схемы и конструкции подстанций.
б) Выбор типа цеховых подстанций
Тип подстанций
Внутрицеховые (выкат-
ка трансформаторов в
цех)
Указания по применению
В много пролетных цехах производств категории Г и Д
большой ширины. Допускается включать колонку в периметр
подстанции. При большой плотности электронагрузок и за-
груженности цеха желательно выделение специального про-
I лета для подстанций. Должна быть обеспечена транспорти-
ровка трансформаторов. Предпочтение следует отдавать КТП
rjn^cnUK и ниистинции
I Разд.. 2
Продолжение табл.
Тнп подстанций
Встроенные или при-
строенные с закрытой
или открытой установкой
трансформаторов
Внешние отдельно
стоящие
Указания по применению
В цехах небольшой ширины или при питании части нагру-
зок» расположенных за пределами цеха, а также при недо-
пустимости или затруднительности размещения внутренних
подстанций
Располагаются преимущественно вдоль одной из длинных
сторон цеха (желательно ближайшей к источнику питания)
или же в шахматном порядке вдоль двух сторон цеха (при
большой его ширине). Рекомендуется широко применять под-
станции с наружной установкой трансформаторов, если нет
препятствий с точки зрения архитектурного оформления цехов
и обеспечения между ними необходимых проездов и разрывов
Допустимы в исключительных случаях:
а) прн полной невозможности размещения подстанций
внутри цехов или у наружных их стен по соображениям •
производственного или архитектурного характера;
б) при питании нескольких цехов, если центр их нагрузок
находится вне пределов этих цехов;
в) при наличии в цехах взрывоопасных производств
в) Рекомендации по выбору подстанций 6—220 кв в зависимости от применяемого
оборудования и окружающей среды
Напряже- ние, кв Нормальная окружающая среда Окружающая среда, содержащая ве- щества, вредно действующие на обору- дбванне (близость химических заводов, морских побережий н т. п.)
Масляные выключатели с большим объемом масла Воздушные выключате- ли; масляные выключа- тели с малым объемом масла
Масляные выключа- тели с большим объемом масла . Воздушные выключатели
6—10 Закрытая или же закрытая с открытой установкой трансформаторов, если послед- няя представляет экономические преиму- щества и допустима по условиям генпла- на и по архитектурно-строительным со- ображениям Закрытая
35 Открытая Закрытая.
110—220 Открытая Закрытая
Б. СХЕМЫ
ЭЛ ЕКТРОСН АБЖЕН ИЯ
И ПОДСТАНЦИЙ
2-10. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ВЫБОРУ СХЕМ
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
1. В основу выбора схемы электроснаб-
жения должны быть положены:
а) потребляемая мощность и категория
бесперебойности отдельных элементов;
графики нагрузок крупных потребителей
(например, электропечей);
б) характер размещения нагрузок на '
генплане, число и мощность подстанций
и крупных электроприемников;
в) намеченное напряжение потреби-
телей;
г) число, расположение, мощность, на-
пряжение н другие параметры распола-
гаемых источников питания;
д) технические -условия энергосистемы;
е) условия аварийного режима.
2. Учитываются условия и требования
технологии, а также параметры (напряже-
ние и Др.)» способы пуска и режим работы
крупных двигателей и других электропри-
емников, особенно с ударными быстропере-
меннымй нагрузками (§ 2-5);
3. - В системе электроснабжения выпол-
няется координация уровней. надежности
составных звеньев системы. При прочих
равных условиях степень надежности повы-
шается при переходе от потребителей энер-
гии к источникам питания и .по мере уве-
личения мощности звеньев системы. На-
дежное питание отдельных ответственных
приемников иа низших ступенях обеспечи-
вается (наиболее экономичными способами
путем простейшего автоматического резер-
вирования.
4. При разработке схемы электроснаб-
жения учитываются требования ограниче-
ния т. к. з., а также условия выполнения
простой и надежной релейной защиты, при-
менение автоматики и телеуправления.
5. Для экономного решения вопросов
резервирования рекомендуется:
а) применять складской и передвижной
резерв трансформаторов, допуская аварий-
ную перегрузку трансформаторов на 40%
на время максимума общей суточной про-
должительности не более 6 ч в течение
не более 5 суток при коэффициенте запол-
нения суточного графика ^с^сут 0,75;
б) допускать в аварийном режиме пе-
регрузку кабелей напряжением до 10 кв
с бумажной пропитанной изоляцией на
30% на время до 5 суток при условии, что
в нормальном длительном режиме работы
(до аварийного режима) максимальная
длительная нагрузка кабелей не превышала
80% полного длительно-допустимого тока
по «нагреву;
указанная перегрузка кабеля допускает-
ся на время максимума общей суточной
продолжительностью не более 6 ч;
постоянная перегрузка кабеля в тече-
ние 1—3 суток независимо от предшествую-
щей загрузки не допускается;
в) применять взаимное резервирование
цеховых подстанций -при помощи кабель-
ных или шинных перемычек низкого на-
пряжения между ближайшими подстанция-
ми, если величина нагрузок, требующих
бесперебойного питания, не превышает 15—
25%; это дает дополнительные преимуще-
ства в отношении отключения трансформа-
торов в часы малых нагрузок, уменьшения
потерь холостого хода, улучшения коэффи-
циента мощности и общего режима работы
установки;
г) учитывать резервирование в техноло-
гической части, допускающее пониженные
требования к резервированию в электриче-
ской части;
д) не предусматривать, как правило,
специальных 'резервных нормально не ра-
ботающих (запломбированных) трансфор-
маторов и кабелей (так называемый «хо-
лодный» резерв); применение последних
допускать в виде исключения по специаль-
ному обоснованию;
е) предусматривать при аварии автома-
тическую (или ручную) разгрузку от неот-
ветственных потребителей, выделяя пита-
ние нагрузок III категории для возможно-
сти их отключения по аварийному графику;
ж) не учитывать совпадение аварийных
и ремонтных отключений участков сети или
линий электропередачи.
10—2580
6. Проектирование I очереди электро-
снабжения не должно вызывать значитель-
ных затрат, связанных с последующими
очередями развития.
7. Рекомендуется широко применять
«глубокие вводы», повышенные напряжения
сетей, дробление подстанций и упрощение
схем их коммутации, шинные магистрали
высокого и низкого напряжений, воздуш-
ные линии ©замен кабельных.
8. Решение о выборе схемы электро-
снабжения принимается после технико-
экономического сравнения вариантов
(§ 2-3).
2-11. СПОСОБЫ ПИТАНИЯ
ПРЕДПРИЯТИИ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЕЙ
1. Рекомендуется широко применять свя-
зи между электрическими сетями различ-
ных ведомств, а также объединение питания
промышленных, коммунальных и других
потребителей, особенно для объектов не-
большой и средней мощности, вплоть до
создания единых сетей.
2. При проектировании на новых круп-
ных предприятиях ТЭЦ, ГПП и других
источников питания учитывается потреб-
ность в электроэнергии близлежащих вне-
заводских потребителей и, в частности,
сельскохозяйственных нагрузок, особенно
в районах, недостаточно охваченных энерго-
системами.
3. Питание предприятий осуществляется
по одному нз способов, приведенных
в табл. А.
4. Выбор пунктов приема электроэнер-
гии (табл. Б).
5. Связь предприятий, имеющих собст-
венную электростанцию, с районными сетя-
ми осуществляется:
а) непосредственно на шинах генера-
торного или повышенного напряжения
электростанции — на относительно неболь-
ших объектах с компактным размещением
нагрузок, при отсутствии специальных тре-
бований к бесперебойности питания и при
относительно малой располагаемой мощно-
сти внешних сетей (т. е. при небольшой
мощности, -получаемой от энергосистемы);
б) при помощи отдельных приемных
пунктов при наличии повышенных требова-
ний к бесперебойности питания и при до-
статочной располагаемой мощности внеш-
них источников, а также при наличии групп
потребителей, удаленных от собственной
станции, особенно, если последняя не рас-
считана на покрытие полностью всех на-
грузок этих групп.
Если шины станции секционированы
в соответствии с ПУЭ, то сооружение от-
дельного приемного пункта для связи
с энергосистемой с точки зрения беспере-
бойности электроснабжения не требуется.
6. Собственные электростанции и отдель-
но расположенные от них пункты приема
электроэнергии от внешних сетей связыва-
Таблица А
Способы питания
Характер нагрузок и условия нх питания
Глубокие вводы от
энергосистемы или ответ-
вления от проходящих ли-
ний 35—220 кв районной
энергосистемы к одно-
и двухтрансформаторным
подстанциям предприя-
тий с применением про-
стейших схем коммута-
ции подстанций (рис. 2-3)
От энергосистемы че-
рез один приемный пункт
на предприятии
От энергосистемы че-
рез два и более прие?.1-
ных пункта на предприя-
тии
От собственной элек-
тростанции при наличии
связи с энергосистемой
(за исключением мелких
или очень удаленных
электростанций)
От коммунальных се-
тей
а) Рекомендуются к широкому применению при наличии на-
грузок любой категории, так как освобождают от проме-
жуточной ступени коммутации и трансформации электро-
энергии и в ряде случаев от промежуточной распредели-
тельной сети 6—10 кв. Нагрузки I категории должны
быть обеспечены резервным питанием
б) При напряжении 35 кв питание осуществляется магистраль-
ными линиями через подстанции малой и средней мощ-.
ности, разбросанные по предприятию (рис. 2-4 и 2-5)
в) Линии напряжением ПО—220 кв и выше подводятся воз-
можно ближе к наиболее крупным потребителям с кон-
центрированной нагрузкой. Необходимо учитывать допол-
нительные затраты в цеховых сетях 380 в и 6—10 кв,
так как при глубоких вводах труднее приблизить цеховые
подстанции к центрам их нагрузок, а также учитывать
помехи прохождению линий 35—220 кв, создаваемые
верхними промразведками и транспортными коммуняка
циями
а) Отсутствие специальных требований к бесперебойности
питания. Нагрузки в основном II и III категорий. Нагрузки
I категории могут подключаться при наличии секциони-
рования шин приемного пункта и питания его не менее
чем по двум линиям
б) Компактное расположение потребителей
а) Наличие специальных требований к бесперебойности ли-
тания; преобладание нагрузок I категорий
б) Наличие на объекте двух или более относительно мощных
и обособленных групп потребителей
в) Развитие предприятия очередями '
г) Во всех других случаях, когда, применение нескольких
приемных пунктов является экономически целесообразным,
иапрнмер в тех случаях, когда, эти приемные пункты
выполняют одновременно функции РП
а) При недостатке мощности в энергосистеме или при раз-
мещении предприятия в районе, удаленном от энергоси-
стемы
б) Наличие специальных требований к бесперебойности
питания, когда собственный источник необходим для
резервирования
в) Значительная потребность в тепле для производственных
целей
г) Наличие на предприятии „отбросного* топлива (газ, опил-
ки и т. п.)
д) Мощность собственного источника определяется его
назначением (пп. „а“, „б“, „в“, „г“) и может колебаться
от полной мощности, потребной предприятию, до мощ-
ности аварийного режима
е) Вопросы,, связанные с сооружением собственного источ-
ника питания, должны разрешаться по согласованию с
энергосистемой в зависимости от энергоресурсов района
Малые предприятия с небольшой • потребляемой мощ-
ностью
f 2-12] Схемы распределения электроэнергии 147
Таблица Б
Пункты приема энергии Область применения
Главная понизительная подстанция (ГПП) Центральный распределительный пункт (ЦРП) или распределительные пункты (РП) Распределительный пункт, совме- щенный с одной из трансформаторных подстанций (ТП) Трансформаторные подстанции (ТП) На предприятиях большой мощности^дтри напря- жении питающей сети, отличном от напряжения распределительной сети На предприятиях большой и средней мощности при одинаковом напряжении питающей и распре- делительной сетей На предприятиях относительно небольшой мощ- ности и компактном расположении цехов На малых предприятиях, строительных площад- ках и т. п.
uyr
ются между собой кабельными или воздуш-
ными линиями или же шинопроводами.
При значительной мощности и длине свя-
зей они выполняются на повышенном на-
пряжении.
7. Расстояния между пунктами Приема
электроэнергии от постороннего источника,
а также между последними и собственны-
ми источниками принимаются по действую-
щим -правилам.
8. При определении числа и сечения пи-
тающих линий (кабельных и воздушных),
а также при выборе числа и мощности
трансформаторов иа приемной трансформа-
торной подстанции рекомендуется:
а) питание электроэнергией предприя-
тий с нагрузками I и II категорий осуще-
ствлять не менее чем по двум линиям;
(допускается питание нагрузок II кате-
гории по одной линии воздушной или ка-
бельной, причем последняя должна со-
стоять не менее чем из двух кабелей, при-
соединенных через отдельные разъедини-
тели;
б) выбор пропускной способности всех
питающих линий и мощности трансформа-
торов производить с учетом очередности
пуска отдельных объектов и перспектив
развития предприятия с таким расчетом,
чтобы в случае выхода из работы одной
из питающих линий или одного из транс-
форматоров оставшиеся (с учетом допусти-
мой перегрузки) обеспечили питание всех
потребителей I и основных нагрузок II ка-
тегории. При отсутствии точных данных
о мощности нагрузок I и II категорий
оставшиеся в работе линии, как правило,
предварительно выбираются по пропускной
способности примерно на 60—80% всей рас-
четной нагрузки с уточнением в последую-
щих стадиях проектирования. Полное
(100%) резервирование предусматривается
лишь в тех случаях, когда все нагрузки
относятся к I категории.
9. Если вся «агрузка -объекта полностью
обеспечивается собственной электростан-
цией, то пропускная способность линий и
трансформаторов связи с энергосистемой
должна обеспечивать лишь:
10*
а) недостающую мощность на станции
при выходе из работы (авария, ревизия,
плановый ремонт) наиболее мощного гене-
ратора, прн этом следует учитывать воз-
можность перегрузки трансформаторов и
ограничения мощности, -потребляемой не-
ответственными потребителями;
б) выпуск избыточной мощности элек-
тростанции в энергосистему при всех воз-
можных режимах.
10. Если мощность собственной! станции
недостаточна для обеспечения всей на-
грузки предприятия, то, кроме соблюдения
условий п. 9,а, должно быть выполнено
требование, чтобы при выходе из работы
одного из трансформаторов связи остав-
шаяся мощность трансформаторов связи и
генераторов собственной станции обеспечи-
ла питание нагрузок, упомянутых в п. 8,6.
Связь с системой в этих случаях должна
осуществляться, как правило, не менее чем
двумя линиями и двумя трансформато-
рами.
11. Пропускная способность связей
(в линиях и трансформаторах) между соб-
ственной электростанцией и отдельно рас-
положенным пунктом приема электроэнер-
гии от внешнего источника должна быть
достаточной для выполнения функций,
перечисленных в пп. 9 и 10 (т. е. для ре-
зервирования и выпуска избыточной мощ-
ности).
2-12. СХЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Общие указания
1. Распределение электроэнергии вы-
полняется по радиальной, магистральной
или смешанной схеме в зависимости от
территориального размещения нагрузок, их
величины, а также от требуемой степени
бесперебойности питания.
2. На больших предприятиях с круп-
ными сосредоточенными нагрузками, в част-
ности, на предприятиях черной и цветной
металлургии для распределения электро-
148
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
энергии в сетях 6—10 кв -на первых ступе-
нях, т. е. от центра питания (ГПП, ТЭЦ,
ЦРП) до распределительных пунктов (РП),
при кабельной системе канализации при-
меняются в основном радиальные схемы,
а при шинной канализации — маги-
стральные (рис. 2-7).
Дальнейшее распределение энергии по
отдельным участкам от РП к цеховым под-
станциям на таких предприятиях может
быть как ino радиальным, так и по маги-
стральным схемам в зависимости от фак-
торов, перечисленных в п. 1.
3. На предприятиях средней мощности
применяются как радиальные, так и маги-
стральные схемы; при этом отдельные сек-
ции РП, нормально работающие раздельно
с АВР иа секционном выключателе, присо-
единяются к разным магистралям; -в зави-
симости от передаваемой -мощности к каж-
дой магистрали может быть приключено
от двух до четырех РП.
4. Выбор схемы производится путем
сопоставления экономических и техниче-
ских преимуществ вариантов, не допуская
чрезмерного разнообразия схем па одном
объекте.
5. При наличии нескольких параллель-
ных технологических потоков каждый
из них рекомендуется питать от разных
подстанций, РП или магистралей или же
от различных секций шин одной подстан-
ции или РП.
Магистральные схемы
(рис. 2-3—-2-15)
1. Магистральные схемы подразделя-
ются на одиночные магистрали с односто-
ронним и двусторонним питанием, кольце-
вые магистрали и схемы с несколькими
(двумя и более) параллельными магистра-
лями в различных вариантах.
2. Применение магистральных схем це-
лесообразно’ при таком расположении под-
станций на территории проектируемого
объекта, которое благоприятствует про-
кладке линий без «обратных ходов», длин-
ных обходов зданий и т. п.
3. Простые магистрали (одиночные и
кольцевые) применяются обычно для пита-
ния подстанций малой мощности с присо-
единенными к ним электроприемниками, не
требующими высокой степени бесперебой-
ности электроснабжения.
Одиночная магистральная схема
с общей резервной магистралью (рис. 2-12)
применяется для питания -нагрузок III и
S. 2-12]
Схемы распределения электроэнергии
149
Рнс. 2-4. Магистральная схема распределения энер-
гии на среднем предприятии при напряжении 35 кв
с применением глубоких вводов и упрощенных схем
коммутации (наряду с выключателями широко при-
меняются стреляющие предохранители).
II категорий. Допускается перерыв пита-
ния на время, потребное для отыскания и
отключения поврежденного участка маги-
страли. К одной магистрали присоединяет-
ся до трех-пяти подстанций мощностью
до 1 000 ква каждая. Недостатком схемы
является наличие холодного резерва.
Одиночные магистрали без разъедини-
телей на входе и выходе (рис. 2-13) могут
Рис. 2-5. Магистральная схема распределения энер-
гии на заводе средней мощности при напряжении
35 кв.
быть применены главным образом при воз-
душных линиях. При кабельных линиях
такие схемы могут быть применены при
возможности резервирования по низкому
напряжению или же для питания неответ-
ственных подстанций мощностью, как пра-
вило, ие выше 320 ква. Основная область
применения: жилпоселки, склады и т. п.
в тех случаях, когда допустим перерыв
питания на время отыскания, отключения
и восстановления поврежденного участка
магистрали.
Рис. 2-6. Магистральная схема распределения энергии на крупном горнообогатительном комбинате
прн наличии шинопроводов и воздушных линий 35 кв.
„^иилипции
( Разд. 2
Рис. 2.7. Магистральная -схема распределения энер-
гии при помощи шинопроводов б—10 кв для круп-
ных энергоемких (предприятий цветной -и черной
•металлургии.
Рис. 2-8. Экономичная магистральная схема распре-
деления энергии для предприятий средней мощ-
ности, с общим реактором -на две .магистрали, обла-
дающая высокой степенью надежности.
Рнс. 2-10. Магистральная одиночная схема
с двусторонним питанием.
Рнс. 2-9. Двойная сквозная магистральная схема
с односторонним питанием.
а—для питания подстанций с двумя секциями
сборных шин; б—для питания двухтраисформатор-
ных бесшинных подстанций. Схема обеспечивает
100-процентный резерв в линиях и в трансформа-
торах для электропрнемников I и II категорий.
Рис. 241. Магистральная двойная схема
с двусторонним питанием.
Рис. 2-12- Одиночная магистральная схема
с общей резервной магистралью.
§ 2-12]
Схемы распределения электроэнергии
151
Рис. 2-14. Кольцевая разомкнутая
магистральная схема.
Кольцевые разомкнутые магистральные
схемы (рис. 2-14) применяются для пита-
ния нагрузок Ill и II категорий, допускаю-
щих перерыв электроснабжения на время,
необходимое для отыскания и отключения
поврежденного участка кольца. К одному
кольцу присоединяется до пяти подстанций
мощностью до 560 кеа каждая. Кольцевые
схемы целесообразны в тех случаях, когда
расположение питаемых подстанций на
площадке предприятий благоприятно с точ-
ки зрения расхода кабеля и потери напря-
жения. Кольца размыкаются примерно по-
средине с целью упрощения релейной
защиты.
Pte. 2'15 Магистральные схемы распределения
энергии с однотрансформаторнымп подстанциями,
с возможностью частичного резервирования ло
перемычкам низкого напряжения- между соседними
подстанция.м'и.
и — питание соседних подстанций ог разных маги-
стралей; и — питание от магистралей, проходящих
с двух сторон цеха.
4. Более сложные магистральные схе-
мы с несколькими параллельными (сквоз-
ными) магистралями (кабельными и шин-
ными) могут быть применены для питания
потребителей любой категории (рис. 2-9).
Магистральные схемы с двусторонним
питанием (рис. 2-10 и 2-11) применяются
при необходимости обеспечения аварийного
питания от независимого источника. При
нормальном режиме 'питание, как правило,
происходит от одного (основного) источни-
ка. Магистральная схема с двусторонним
питанием применяется:
а) при необходимости (по условиям
бесперебойности) питания от двух незави-
симых источников при значительных на-
грузках I категории;
б) при расположении группы потреби-
телей между двумя источниками питания,
когда встречное питание дает экономиче-
ские преимущества по сравнению со схе-
мами одностороннего питания независимо
от требуемой степени бесперебойности.
5. При магистральных схемах более
удобно и экономично выполняется резер-
вирование подстанции от другого источни-
ка питания при выходе из работы основ-
ного источника питания и в некоторых
случаях уменьшается число ступеней ком-
мутации.
Кабельные магистрали б—10 кв при-
меняются наряду с радиальными схемами
главным образом на небольших и средних
предприятиях, а также на вторых ступе-
нях системы электроснабжения крупных
предприятий, т. е. между РП и цеховы-
ми ТП. На крупных энергоемких предприя-
тиях применяются шинные магистрали
6—1.0—35 кв. Приведенная на рис. 2-7 ма-
гистральная схема с шинопроводами обла-
дает высокой эксплуатационной надеж-
ностью; дает экономию цветного металла
и кабелей; обладает большой способностью
к перегрузке и дает возможность легко
увеличить пропускную способность. Схема
обеспечивает надежную связь между источ-
никами питания; наличие АВР на секцион-
ных выключателях РП обеспечивает бес-
перебойность питания при повреждении
одного нз шинопроводов.
Радиальные схемы (рис. 2-16—2-23)
1. Радиальные схемы подразделяются
на одноступенчатые при непосредственном
питании трансформаторных подстанций и
других приемников высокого напряжения
от основного энергетического узла пред-
приятия и двухступенчатые с применением
промежуточных РП.
2. Применения радиальных схем с чис-
лом ступеней более двух следует избегать,
так как они, как правило, нецелесообразны
по экономическим и коммутационным сооб-
ражениям.
Для линий средней мощности широко
применяются экономичные радиальные схе-
мы на первой ступени распределения энер-
152
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Ряс. 2-16. Экономичные радиальные схемы
на первой ступени распределения энергии.
а—с одним выключателем на две линии;
б—с одним реактором на две липин.
Рис. 2-17. Радиальная схема с радиальным
резервированием от второго пункта.
гии с одним выключателем на две линии
(рис. 2-16,а) нли с одним реактором на
две линии (рис. 2-16,6). При этих схемах
сокращается число дорогих ячеек на пи-
тающем пункте.
Автоматическое включение резерва на
РП восполняет недостаток схемы, заклю-
чающийся в том, что при повреждении
одной из лйний по схеме рис 16,а кратко-
временно теряет питание и вторая непо-
врежденная линия.
§ 2-12]
Схемы распределения электроэнергии
153
нагрузка Цеходь/е подстанции
Рис. 2-19. Двухступенчатая радиальная схема с
крупными РП, с выделением ударных нагрузок,
вызывающих колебания напряжения в сети, на пи-
тание отдельными линиями непосредственно
от ГПП.
Рис. 2-21. Одноступенчатые
радиальные схемы.
а—две радиальные линия;
б—одиночная линия без ре-
зервирования; в—двухкабель-
ная линия.
Рнс. 2-20. Радиальная схема распределения энергии при напряжении 35 кв
кабельными линиями на крупных предприятиях’ с большими сосредоточен-
ными нагрузками.
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рис. 2-22. Смешанная радиально-магистральная схе-
ма распределения энергии иа предприятии средней
мощности.
Одиночные радиальные схемы без ре-
зервирования (рис. 2-21,6) применяются
для питания обособленно расположенных
небольших однотрансформаторных под-
станций при отсутствии значительных на-
грузок 1 категории и возможности легкого
ремонта поврежденной линии (воздушные
линии, кабели в канале). Небольшие на-
грузки I категории (до 15—25%) могут
резервироваться через низковольтную пере-
мычку от соседней подстанции.
Радиальные схемы с двухкабельными
линиями (рис. 2-21,в) применяются для
питания небольших обособленных потреби-
телей при наличии нагрузок I категории
(например, насосных); нормально рабо-
тает один из кабелей, второй включается
лишь после отсоединения первого для ре-
монта или испытания.
2-13. УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ
СХЕМ КОММУТАЦИИ ПОДСТАНЦИЙ
И КОММУТАЦИОННОЙ
АППАРАТУРЫ
I >
U и А8Р U с-70к9
Рис. _в-23. Радиальная схема с тремя питающими
кабельными линиями б—10 кв для мощного РП.
Радиальные схемы с радиальным ре-
зервированием от второго пункта (рис. 2-17)
применяются для питания РП небольшой
мощности. Рабочее питание осуществляет-
ся от источника /, источник // — маломощ-
ный, . неэкономичный или удаленный и
обычно служит только для резервирования.
Радиальные схемы с магистральным
резервированием (рис. 2-18) могут быть
применены на предприятиях средней мощ-
ности. При аварии любой питающей ра-
диальной линии подстанция переключается
на питание от общей резервной магистра-
ли (вручную или автоматически). Недо-
статком схемы является наличие холодного
резерва кабелей.
Одноступенчатые радиальные схемы
с двумя радиальными линиями (рис. 2-21.U)
применяются для питания крупных обо-
собленных пунктов потребления и объек-
тов с нагрузками I категории (подстанции
мощностью более 2 000—3 000 ква, круп-
ные электропечные установки и т. п.).
Каждая линия рассчитывается на полную
нагрузку потребителей I категории.
Нормально линии работают раздельно
на свои секции. При выходе из работы
одной линии вторая принимает всю на-
грузку I категории (в случае необходи-
мости — автоматически).
1. Широко применяются простейшие
«блочные» схемы без сборных шин и вы-
ключателей на первичном напряжении как
на цеховых, так и на главных понизитель-
ных подстанциях (ГПП).
2. При разработке схемы коммутации
следует, как правило, исходить из раз-
дельной работы вводов и трансформато-
ров (исключение § 2-5).
3. В зависимости от схемы питания,
удаленности и мощности на вводах одно-
и двухтрансформаторных ГПП 35—220 кв
применяются блочные схемы без выклю-
чателей и без сборных шин на первичном
напряжении в следующем исполнении:
а) с короткозамыкателями и отделите-
лями;-
б) со стреляющими предохранителями;
в) с разъединителями нли с глухим
присоединением трансформаторов к пи-
тающей линии.
4. Двойная система шин на ГПП 35—
220 кв допускается к применению лишь
в виде исключения при мощных трансфор-
маторах, большом числе отходящих линий,
в том числе транзитных, наличии связей
с разными источниками питания и т. п. при
условии тщательного технико-экономиче-
ского обоснования рентабельности такой
схемы.
5. На одно- и двухтрансформаторных
бесшинных цеховых подстанциях 6—10 кв
прн радиальном питании кабельными ли-
ниями и отсутствии отходящих линий вы-
сокого напряжения обычно применяется
глухое присоединение трансформаторов
к питающим линиям. Разъединитель или
выключатель нагрузки у трансформатора
предусматривается лишь при питании от
пункта, находящегося в ведении другой
организации, или значительном (2—3 км)
удалении подстанции при питании воздуш-
ными линиями, а также по условиям защи-
§ 2-13]
Указания по применению схем коммутации подстанций
155
ты (например, газовая защита с действи-
ем на выключатель нагрузки).
6. При магистральном питании бес-
шинных цеховых подстанций на вводе
к трансформаторам, как правило, уста-
навливаются выключатели нагрузки с пре-
дохранителями (ВНП-17), автоматически
обеспечивающие селективное отключение
при повреждении или ненормальном режи-
ме трансформатора, за исключением:
а) двухтрансформаторных подстанций,
питаемых от двойных магистралей, каждая
из которых рассчитана иа полную нагруз-
ку всех трансформаторов н при наличии
АВР на стороне низкого напряжения;
б) неответственных одиночных воздуш-
ных магистралей, питающих не более двух-
трех подстанций.
В этих случаях может быть применено
глухое присоединение трансформаторов.
7. При цеховом распределении энергии
посредством шинных магистралей низкого
напряжения на подстанции применяется
схема блока трансформатор-магистраль без
собирательных шин низкого напряжения.
Для отключения магистрали предусматри-
вается выключатель нагрузки иа стороне
высокого напряжения трансформатора или
автомат на головном участке магистрали.
8. В распределительных устройствах
6—10 кв, в том числе и обслуживающих
потребителей 1 категории, обычно приме-
няется одна система сборных шин. Для
обеспечения бесперебойности питания по-
требителей I и, как правило, И категорий
предусматриваются секционирование и
автоматическое резервирование. Последнее
может быть предусмотрено на подстанции
или на цеховом пункте, если нагрузки I
категории невелики.
Для небольших цеховых или заводских
подстанций, питаемых по одной линии и
при отсутствии взаимного резервирования
питания с другими подстанциями, секцио-
нирование не применяется.
9. Двойная система шин в распред-
устройствах 6—10 кв допускается лишь
в виде исключения на крупных собствен-
ных электростанциях или на очень мощных
подстанциях ответственного назначения,
например на ГПП или ЦРП крупных заво-
дов, с большим числом присоединений и
наличием связей и транзитных линий, на
крупных преобразовательных подстанциях.
Двойная система шин применяется также
в тех случаях, когда это требуется по ре-
жиму эксплуатации (наличие несинхронных
связей, необходимость выделения некото-
рых потребителей и т. п.) или же когда
резервирование нагрузок I категории не
может быть достигнуто при секционирован-
ной одной системе шин, например, при зна-
чительном числе потребителей, приключен-
ных только к одной секции при одиночной
системе шин. Необходимость двойной си-
стемы шин должна быть обоснована в каж-
дом отдельном случае.
При применении двойной системы шин
одна из них, как правило, разделяется на
секции, а другая выполняется несекциоии-
рованной.
10. Коммутация присоединений малой
и средней мощности при напряжении 6—
10 кв осуществляется при помощи выклю-
чателей нагрузки в комплекте с силовыми
предохранителями ПК или без них в пре-
делах параметров по номинальному режи-
му и режиму короткого замыкания.
И. Установка выключателей иа вводах
и на секциях 6—10 кв предусматривается
при АВР или параллельной их работе,
а также на крупных подстанциях мощ-
ностью 5 000—10 000 кеа и выше с числом
отходящих фидеров 15—20 и выше и на
всех подстанциях с двумя системами шин.
В остальных случаях на вводах предусма-
триваются разъединители или выключатели
нагрузки, а на секциях — разъединители.
12. Установка реакторов и трансфор-
маторов тока на линиях, как правило,
производится за выключателем, если смо-
треть со стороны собирательных шин.
13. Не предусматриваются линейные
разъединители:
- а) на линиях,' по которым вероят-
ность обратного питания исключена (ли-
нии к электродвигателям, электропечам,
ртутным выпрямителям, статическим кон-
денсаторам, а также к одиночным транс-
форматорам, не имеющим связей по низ-
кому напряжению);
б) на линиях к трансформаторам,
установленным в пределах той же подстан-
ции или пункта, на котором расположены
их выключатели, при условии, что стороны
высокого и низкого напряжений подстан-
ции. находятся в эксплуатации одной орга-
низации и иа стороне вторичного напря-
жения трансформатора установлен отклю-
чающий аппарат (разъединитель, рубиль-
ник, автомат).
14. Разъединители, рубильники или
автоматы на стороне низкого напряжения
трансформаторов предусматриваются во
всех случаях, кроме тех, когда полностью
исключена возможность обратного питания
(например, блок трансформатор — двига-
тель, одиночный трансформатор при отсут-
ствии связи с другими сетями и т. п.).
15. Установка предохранителей в схе-
мах с ВНП-17 производится перед выклю-
чателем нагрузки, считая по направлению
потока мощности, так как:
а) вышерасположенный предохрани-
тель локализует в пределах данной камеры
любые повреждения или аварии, могущие
возникнуть при попытках выключателя на-
грузки отключить недопустимый для него
ток или при неполадках во время опери-
рования выключателем нагрузки вследствие
износа вкладышей или неисправности дуго-
гасительной камеры;
б) при вынутых предохранителях и
вдвинутом временном защитном щите
имеется возможность безопасного осмотра
и ревизии выключателя нагрузки.
16. Разъединители перед выключателя-
ми нагрузки не предусматриваются.
2-14. СХЕМЫ И КОМПОНОВКИ ЦЕХОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ 6—10 кв
Схемы1 и компоновки Мощность и тип Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы электроснабжения, назначения подстанции И вида питающей сети (воздушная, кабельная, смешанная)
ПЮ/чт \
ПР 2 9
pr - гада ! /4-гада]
/чоо \ /чоо у
ио- г | пр-г I
I |
Схемы на первичном напряжении
1X100 ква 1X180 ква 1X320 ква Тип 1ТЩ-100 Тип 1ТЩ-320 1 Кабельные или воздушные вводы 2. Глухое присоединение при кабельных вводах 3. Присоединение через разъединитель и предохранители при кабельных и воздушных вводах 4. Присоединение только через разъединитель при ка- бельных и воздушных вводах 5, С разрядниками при воздушных вводах и без разряд- ников прн кабельных вводах* Электроснабжение и
3 I
1X180 ква 1X320 ква 1. Кабельные или воздушные вводы 2. С разъединителями на вводах 3. С разъединителем на одном вводе и выключателем нагрузки на другом вводе 4, С разрядниками при воздушных вводах и без разряд- ников прн кабельных вводах* 5. Присоединение трансформаторов 180 и 320 ква только через разъединитель и предохранители, а 560 ква — через разъединитель и предохранители нлн выключа- тель нагрузки н предохранители 8 л -К с R
[ Разд.
11 роволжение
Схемы’ и компоновки
Мощность И ТИП
Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы
электроснабжения, назначения подстанции и вида питающей сети
(воздушная, кабельная, смешанная)
1X560 ква
Тип 1ТЩР-320
Тип 1Т1ЦР-560
2X180 ква
2X320 ква
Тип 2ТЩ-320
1. Кабельные вводы
2. Глухое присоединение
3. Присоединение через разъединители
fl родолжекие
Схемы* и компоновки
Мощность н тип
Возможные варианты схем коммутации и зависимости от схемы
электроснабжения, назначения подстанции и вида питающей сети
(воздушнаи, кабельная, смешанная)
О
О
2X180 ква
2X320 ква
Тип 2ТЩР-320
1. Кабельные или воздушные вводы
2. С разъединителями на вводах
3. С разъединителем на одном вводе и выключателем
нагрузки на другом вводе
4. С разрядниками при воздушных вводах и без разряд-
ников при кабельных вводах2
П родолжекие
Схемы’ и компоновки
Мощность и тип
Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы
электроснабжения, назначения подстанции и вида питающей сетв
(воздушная, кабельная, смешанная)
2X180 ква
2X320 ква
2X360 ква
Тип 2ТЩРК-320
Тип 2Т1ЦРК-560
1. Кабельные или воздушные вводы
2. С разъединителями на вводах
3. С разъединителем па одном вводе и выключателем
нагрузки на другом вводе
4. С разрядниками при воздушных вводах и без разряд-
ников при кабельных вводах2
5. Присоединение‘трансформаторов 180 и 320 ква только
через разъединитель н предохранители, а 560 Ква—
через разъединитель и предохранители или выключа-
тель нагрузки н предохранители
а) с трансформаторами 180—320 ква
б) с трансформаторами 560 ква
Продолжи
Схемы1 н компоновки Мощность и тин Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы электроснабжения, назначения подстанции в вида питающей сет (воздушная, кабельная, смешанная)
1 ! //ZZZZZZZl—_ I///I ....
1 CM 1Щ 2T
s РУ IT
/////?//
Икс) aiie>‘ ($740)
seae (filmtf zne зеве
130СО б)
. ( ) вл-is ПР-17 у 1Г0/0лв15% ква ( I ) V0"T“* РЛВ-W 1 ’ /гоео I \ 1 THU-tLS- «к ' а) 1X1 000 кеа Тип 1ТЩ-1000 I. Кабельные вводы 2. Схема а — радиального питания, имеет вариант гл) хого присоединения трансформатора 3. Схема 6 — магистрального питания
11—2580
Продолжение
Схемы1 и компоновки
Мощность и тип
Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы
электроснабжения, назначения подстанции н вида питающей сети
(воздушная, кабельная, смешанная)
Л'-Юпв
nV\^~iD(6)/V0t)
\ ПР-2
1 внп-щ
\ ”рг
1. Кабельные вводы
\к(е) кв! 57»
750-IOOoCQ
ква |КгТ->
ЩШЮУт' |
PJB-tO/2WO |
V
wwj'fif/oL *
чы/гзов |
1X1 000 ква
Тип 1 ТЩРК-1 ООО
тот
Схемы1 и компоновки
Мощность н тип
isohoog
Продолжение
Возможные варианты схем коммутации в зависимости ет схемы
электроснабжения, назначения подстанции и вида питающей сети
(воздушная, кабельная, смешанная)
Ю(8)п9£5% ЮЩ/ШЪ
W/1000
5 я»а\
-"Г*
мв-ю/гоал | w ю/геоА |
пр-3 \№г05°1 j Пр J y^wso} |
ow-ef-cd I тнщ-o.s o.s
/чоо S ! Тшю :
.и/гзи Г ЧА '°РсиГ
2X1 000 кеа
Тип 2ТЩ-1 ООО
1. Кабельные вводы
2. Схема а — радиального питания
3. Схема б — магистрального питания, имеет вариант
глухого присоединения на входе и выходе магистрали
а)
б)
Продолжение
Схемы' и компоновки
Мощность и тип
Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы
алектроснабжения, назначения подстанцнв и айда питающей сети
(воздушная, кабельная, смешанная)
гв W/tOO
tun №[
ОР~п\
На магистраг*
aj
б)
вариант I
1X1 000 кеа
Тип ТГУ-1 ООО
Тип 1ТШ-1 ООО
\lO(6)KlltS%
I -Wj+
O.v/Q2Jn6
Вариант?
1. Кабельные вводы
2. Схема а — радиального питания, имеет вариант глу-
хого присоединения трансформатора, а при выкатке
узкой стороной, кроме того, вариант присоединения
трансформатора через разъединитель (вариант 2)
3. Схема б — магистрального питания
Электроснабжение и подстанции___[ Разд. 2 Я §2-14] Схемы и компоновки цеховых подстанций 6—10 кв
Схемы1 и компоновки
Мощность и тип
________ ________________________________ /7 родолэкение
Возможные варианты схем коммутации в зависимости от схемы
электроснабжения, назначения подстанции и вида питающей сети
(воздушная, кабельная, смешанная)
2X1 000
Тип 2Т-1 ООО
(выкатка трансфор-
матора узкой
стороной)
Кабельные вводы
2X1 000
Тип 2Т-1 ООО
(выкатка трансфор-
матора широкой
стороной)
1. Кабельные вводы
2. Схема имеет вариант глухого присоединения на входе
и выходе магистрали
Продолжение
Схемы1
Возможные варианты
Схемы присоединения трансформаторов к распределительному щиту низкого напряжения:
а) от трансформаторов 180—320 ква шинами или проводом АПР;
б) от трансформаторов 560 ква;
в и г) от трансформаторов 180—320 и 560 ква при двухтрансформаториых
подстанциях.
Примечания: I. Пунктиром показаны аппараты по одному из указанных вариантов схемы.
2. Прн вводах от воздушной липин через кабельную вставку может потребоваться установка разрядников.
3. Размеры в скобках относятся к внутрицеховым подстанциям.
алектросниожение и подстанции [ Разд. 2 I § 2-14] Схемы и компоновки цеховых подстанций 6—10 кв
ипци-W
[ Разд. 2
2-15. СХЕМЫ ПЕРЕДВИЖНЫХ ПОДСТАНЦИИ 6—10 кв
(рис. 2-24 и 2-25)
Рис. 2-24. Схемы
К0К?ПНЦ«И <70₽ОНа 6-’0*«) передвижных подстанции
К.Т1Ш-58 мощностью 180—560 ква
e-дли воздушных сетей; б-ддя кабельных сетей; «-^-универсальные лля
воздушных в кабельных сетей. У Э€рсальные Аля
Рис. 2-25. Схемы коммутация (сторона 0 4/0 ОД ка\
передвижных подстанций КТПнй мой„остьЙ
|ьи—5Ь0 ква на напряжение 6—10 кв.
“—ДЛЯ трансформаторов 180—320 ква-
0—для трансформаторов 560 ква.
^2-167
Схемы подстанций 35—ПО кв (рис. 2-2Ь—2-34)
Т67
2-16. СХЕМЫ ПОДСТАНЦИЙ 35-110 кв
(рис. 2-26—2-34)
Рис. 2-26. Схемы с короткоза-
мыкателями (/) при питании
по тупиковым радиальным ли-
ниям.
а—с одним трансформато-
ром; б—с двумя трансформа-
торами; может быть осуще-
ствлена схема Н с даумя
разъединителями (или с от-
делителем в разъединителем),
показанными пунктиром на пе-
ремычке; TCP—трансформа-
торы собственного расхода.
Рис. 2-27. Схемы с короткозамыкателями (/)
и отделителями (2).
а—с одним трансформатором при питании от оди-
ночной транзитной линии; б—с двумя трансформа-
торами при питании от двух транзитных линий;
может быть осуществлена схема Н с двумя разъеди-
нителями (3 и 4) (или с отделителем и разъедини-
телем) в перемычке, имеющими ручной или автома-
тический привод; в—с одним трансформатором при
питании от двух параллельных транзитных линяй
через отделителя (2). оборудованные автоматическим
приаодом, действующим на отключение и включе-
ние, нормально трансформатор подключен к одной
из параллельных линий; г—с двумя трансформа-
торами, питаемыми по одной тупиковой линии.
Каждый трансформатор подключей через отдели-
тель (2) с автоматическим приводом, действующим
на отключение; TCP—трансформаторы собствен-
ного расхода.
168
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рис. 2-28. .Схемы со стреляющими предохраните-
лями при питании по тупиковым или транзитным
линиям 35 кв.
а—с одним трансформатором до 3200 кеа;
с двумя трансформаторами до 3 200 ква.
35~Z20k6
Рис. 2-29. Схема мостика (схема Н) с'высоковольт-
яыми выключателями прн двух линиях н двух
трансформаторах.
Рис. 2-30. Одиотраисформаторная подстанция без
сборных шин н выключателей на первичном напря-
жении, питаемая по тупяково я. линии.
Для трансформаторов до 5600 ква включитель-
но, не требующих дифференциальной н газоаой
защиты; для трансформаторов мощностью бо-
лее 5 600 ква пря близости (до 2—3 км) источника
питания н дистанционном управлении выключате-
лем головного участка питающей лнняи с воздейст-
вием на него газовой или дифференциальной
защиты трансформатора.
Рис. 2-3i. Схемы транзитных подстанций с уменьшенным числом выключателей (предложение т. Аксен-
тона).
а — подстанция с тремя линиями н двумя трансформаторами; б — подстанция с четырьмя линиями и двумя
трансформаторами; в—подстанция с двумя линиями и одним трансформатором.
Действие схемы 2-31,а; отходящая линия ЛЗ в нормальном режиме питается от блока линия—трансфор-
матор Л1—Т1 через выключатель 1. При повреждении в системе блока Л1— Т1 отключается выключа-
тель на головном участке линии (не показанный на схеме) и выключатель 1, после чего отходящая линия
ЛЗ с помощью АВР переключается иа блок Л2—Т2. При повреждении в отходящей линии ЛЗ защитой
отключается выключатель /, а затем, если повреждение устойчивое, и выключатель 2, автоматически
включившийся после отключения выключателя 1 [Л.28|.
§ 2-16]
Схемы подстанций 35—ПО кв (рис. 2-26—2-34)
169
б)
Рве. 2-32. Схема крупной ГПП с трехобмоточными регулируе-
мыми‘под нагрузкой трансформаторами.
а—с двумя системами шин на всех напряжениях и индивиду-
альными реакторами на линиях 6— Юке. б—с одиночной сек-
ционированной системой шии н с групповыми сдвоенными ре-
акторами в цепях трансформаторов.
35кв
ввн-jsm
80 тонн, 3*25 тыс иба
Рис. 2-33. Двухтраисформаторная транзитная под-
станция 35 —110/6—Ю ха с одной секционирован-
ной системой шин ня напряжениях 35—ПО и
6 —10 кв.
6)
2-34. Схемы электронечных подстанций.
Рис.
а—подстанция 35 кв с крупными электропечами,
с двумя системами шии. с применением резервного
выключателя н обходной (байпасной) системы шин:
б — схема с разделением функций выключателей.
Применяется при отсутствии специальных электро-
печных выключателей. Выключатель 1 на головном
участке питающей линии действует при аварийных
коротких замыканиях. Выключатель 2 оператив-
ный—для управления печью, не должен действо-
вать при аварийных коротких замыканиях и иа них
не рассчитан.
Ы- >4WblUnijUU
[ Разд. 2
2-17. СХЕМЫ КОМПЛЕКТНЫХ УСТРОЙСТВ
а) Камеры внутренней установки типов КСО-2УМ; КСО-3; КСД (рис. 2-35—2-37).
Схема
Каталожный
номер камеры
Номинальный
mw,a-
Тип гпранссрвр-
мотора
Схема
каталожный'
номер камеры
Номинальный
ток, а.
Тип трансфор-
матора
Схема
/каталожный
номер мамеры
Номинальный
тон,а
W0\600
ЧОО
tiTMH ВТЫК
26ПЛ6С
25П,25С
27П27Р,27С Z8O^8pZ8L 29
£00 \т
60o\l000
600 -•
£00
£00
£00
fiOM
22П, 22С
600^000
ZW,21C
'ЯЮ^ШЮ
6,£Т
1600^000
ОМС-О/10
тсм-гопо
1
Zfl,2P,ZC*
600\[000
3fl.3H.z3C
£00 [МЩ
WPJC
£00
1OO.WPJUC
'600^000
600 \1000
600 \iooo
отмыты
л)
to
~Ч00
РВП РВ&Н
ЧОО
тткиили
НТМН
ФВП или
РВКМ
20
ЧОО
Схеме! СхемаЛ Схема£ Схема П!Схема#Схема ИСхема S3 СхемаУЛ
(Камера!) (Камера?) (КамерыЗиЧ) (КамерыЗи5) (Камеры21цб) (Камеры!иВ) (Камеры 7 и 3) (Камера/О)
СхёыаЛ Схемах Са»ю?Г ^е»к(Х11 СхемаХШ СхемаХДТ СхёыаХХСхемаТШСхемаТШСхемаХХЯ
(KaMepaniiKaMepaWtKcu^^lKaMepaH) (КамерыЗи15) (КамерыЗц16) (Камера17)(Кажра18)(Камера!3)(Камера20)
Схема Ш СхемаXX Схема JXI схемакллехемаккЛ
(Камеры 21,22 и23) (Камеры 21,22,29и25) (Камеры2ц22^,25и2Б) (Камера28) (Камера 29)
б
Рис. 2*35. Схемы первичных соединений комплектных стационарных камер на напряжение 3—Ю кв с од-
ной системой шин, одностороннего обслуживания, внутренней установки, типа КСО2УМ. Количество
кабелей, не более четырех в одной камере с выключателем. В камерах с кабельными линиями может быть
предусмотрена установка кабельных трансформаторов тока (на схемах де показаны).
Камеры имеют следующие исполнения по типу привода; ПС-10, ПРБА., ППМ-10.
.Лл а — элементы схем; б — комплектование из элементов.
$ 2-17]
Схемы комплектных устройств
171
Рве. 2-36. Схемы комплектных стационарных камер на напряженке 3—10 кв с одной системой шин одно,
стороннего обслуживания, внутренней установка типа КСО-3.
6-1Скб
Рис. 2-37. Схемы комплектных стационарных камер на напряжение 3—10 кв с двумя
системами шнн двустороннего обслуживания, внутренней установки типа КСД.
б) Камеры типа КРУ, КРУН и ВЯП (рис. 2-38—2-41).
Рис. 2-38. Схемы комплектных выкатных камер на напряжение 3 -40 кв с одной системой шии, внутренней установки типа КРУ. Сборные шины всех шкафов рассчитаны на 200 ка
§ 2-17]
Схемы комплектных устройств
173
Серия к‘В
Размер*
Серия я-а
Размер*
ПОР 4630* ЗЮ 3
Рис. 2-39, Схемы стационарных комплектных камер
на напряжение 6 —10 кв с одной системой шиа
наружной установки (типа КРУН).
Рис. 2-40. Примеры комплектования камер КРУН.
Рас. 2-41. Схемы аасоковольтных ячеек ВЯП^б и ВЯП0'6 пРн«°нкого типа
₽П=а’^Ж
пенни.
в) Комплектные трансформаторные подстанции (КТП)
(рнс. 2-42—2-45).
ВЛ !W а»
I 6-10кв Г
Рис. 242. Схема однотраисформаторной КТП ПО иа. зааода .Электрощит’
наружной установки с короткозамыкателем и отделителем, с присоедине-
нием к проходящей линии.
ихемы комплектных устройств
175»
ВЛ35К6
Рис. 2-43. Схемы КТП 35 кв наружной установка
35/6—10 кв с трансформаторам» 560 — 1 800 кеа
с предохранителями ПСН-35,
а—однотрансформаторная завода «Электрощит*
с выключателями ВМГ-133 на стороне 6—Ю **•*
б —двухтрансформаторная завода ,ЭлектроЩят’
с выключателями ВМГ-133 на стороне 6—10 кв*>.
в—однотрансформаторная Запорожского трансфор-
маторного завода с выключателями ВМ5-10 на
стороне 6—10 кв. (не изготовляется).
б)
Рис. 2’44. Схемы комплектных распределительных устройств низкого напряжения.
а—для КТП Арм электрозавод а мощностью до 560 кеа внутренней установки; 1, 2, 3—вводы от транс-
форматора; 4,5— отходящие линии; б—секционный автомат, б—для КТП Хмельницкого завода мощностью
750—1 000 кеа внутренней установки; 1, 2, вводы; 4—секционный автомат; 5, 6—отходящие линии; 7—
пример комплектования.
Шкафы вводов я секционного автомата совмещаются с отходящими линиями.
Ряс. 2-45. Вводные устройства высокого напряже-
ния комплектных подстанций.
а—для КТП Армэлектрозавода мощностью до 569 ква
внутренней установки; 1 — прн радиальном питании;
2, 3, 4—при магистральном питании; б —для КТП
Хмельницкого завода мощностью 750—1 000 ква
внутренней установки; 1 — при радиальном и ма-
гистральном питании; 2—прп магистральном пита-
нии.
ДДа» ho— соответственно односекундный,
пятисекундный и десятисекунд-
ный токи К. 3.
в. токи КОРОТКОГО
ЗАМЫКАНИЯ
2-18. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Напряжения
U —- междуфазное (линейное) напря-
жение;
Uа — номинальное междуфазное на-
пряжение;
U6 — базисное междуфазное напря-
жение;
и*к, “кУо — напряжение короткого замыка.
ния (к. з.), доли единиц (д. е.), °/о.
Токи
I, /м, i — действующее, амплитудное и мгно-
венное значение тока;
/н — номинальный ток;
/б — базисный ток;
in—мгновенное значение периодиче-
ской слагающей тока короткого
замыкания (т. к. з.);
/п — действующее значение периоди-
ческой слагающей т. к. з.;
ta— мгновенное значение апериодиче-
ской слагающей т. к. з.;
/а —- действующее значение апериоди-
ческой слагающей т. к. з.;
!rt—действующее значение периоди-
ческой слагающей т. к. з. для
момента времени t;
iy- —'ударный т. к. з. (мгновенное зна-
чение);
/у — наибольшее действующее значе-
ние полного т. к. з.;
I" — действующее значение периоди-
ческой слагающей т. к. з. в на-
чальный период (или начальный
сверх переходный т. к. з.);
/Оф2 — действующее значение периоди-
ческой слагающей т. к. з. для
времени 0,2 сек;
— установившийся т. к. з.;
/к — т. к. з. (неизменная величина);
! 2—2580 .
Мощности
S — полная (кажущаяся) мощность;
SH — номинальная мощность;
So — базисная мощность;
S0>2 — мощность короткого замыкания для
времени 0,2 сек;
SK — мощность короткого замыкания.
Сопротивления
а) Общие обозначения
х •— индуктивное (реактивное) со-
противление, ом;
х* — индуктивное (реактивное) со-
противление относительное в
долях единицы (д. е.).
х°/о — индуктивное (реактивное) со-
противление, °/о;
х*н, •Х'нУ» — индуктивное сопротивление от-
носительное в долях единицы
или в °/0 при номинальных па-
раметрах;
х9$, Х5°/о — то же, приведенное к базисным
условиям;
х^асч — расчетное индуктивное сопро-
тивление относительное в до-
лях единицы;
х*рез— то же результирующее сопро-
тивление;
г*, s’* — активное и полное сопротивле-
ния относительные;
б) Для генераторов и синхронных дви-
гателей (в относительных единицах)
xd —сверхпереходное индуктивное со-
противление по продольной оси
(для машин с демпферной об-
моткой);
х‘а — переходное индуктивное сопро-
тивление по продольной оси (для
машин без демпферной обмотки);
ха — синхронное индуктивное сопро-
тивление по продольной оси;
xs — индуктивное сопротивление рас-
сеяния обмотки статора;
хаа " индуктивное сопротивление реах-
ции якоря (статора);
Область применения и основные характеристики
Название Тип Завод-изготовитель Тяп выклю- чателя Предель- ное номи- нальное напряже- ние, кв Предель- ный номи- нальный ток, а
Выкатное комплектное распредустройство Кр10-У4 Запорожский транс- форматорный ВМГ-133 10 800
То же Кр10-УЗ То же МГГ-10 10 1500
КРУ2-10П КРУ2-10Э я М ВМП-10к 10 1250
Выкатное комплектное распредустройство * К-Ш K-IV .Электрощит* ВМГ-133 3—6 6—10 900
Выкатное комплектное распредустройство в тропическом исполне- нии КРУ2-6/Т Запорожский транс- форматорный ВМП-6Т 6.6 1 000
То же КРУЗ-6/Т То же МГГ-6/Т 6.6 1 500.
Стационарное комплект- ное распредустройство КСО-2УМ Производственные 'предприятия Глав- электромонтажа ВМГ-133 10 2000 1 000
Распределительный шкаф для экскавато- ров 2КВ36 Запорожский транс- форматорный Разрывная мощность выключате- ля 15 Мва 6 200
Стационарное комплект- ное распредустройство 2КРН10 Бакинский электро- ма шиностроите л ь- ный завод ВМБ-10 10 600
Стационарное комплект- ное распредустройство КРУН 6-10 (серии K-V, K-VI.K-VII) „Электрощит “ ВМГ-133 10 400
Стационарная комплект- ная камера в тропиче- КРП-10Т Запорожский транс- форматорный ВМБ-10 6.6 400
ском исполнении
Стационарная комплект- ная камера распред- устройства с двумя кед Производственные предприятия Глав- электромонтажа ВМГ-133 МГГ-10 10 1 000, 2 000
системами шин
Малогабаритная стацио- нарная ' камера рас- ксо-з То же ВНП-16 ВНП-17 10 400
предустройст ва
xt — индуктивное сопротивление рас-
сеяния обмотки возбуждения;
Хка — индуктивное сопротивление рас-
сеяния демпферной обмотки.
2-19. ПЕРЕСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИИ
И ПРИВЕДЕНИЕ ИХ
К БАЗИСНЫМ УСЛОВИЯМ
В формулах: UK — кв; — кв; SH — ква;
Sc — ква; /„ — а; /с — a; L — мгн.
1. Генераторы и синхронные двигатели:
1 000х,„С72 10х„%С'2
X —— “ Q ' п , ОМ)
О н
(2-30)
с > Д- е. (2?31)
Обычно
х*н = x,d;
_______ // 5g
Х*о — X*dS„
2. Трансформаторы.
При гт^0 и хн°/о
а) трансформатор двухобмоточный:
10х„%Г'2
х = —s„-------1 ом- (2'32^
XhVoSc
Л‘г’ ~~ 100-S„ ’ А е’; 33)
§ 2-19]
Пересчет сопротивлений и приведение их к базисным условиям
179
комплектных устройств на напряжение 6—10 кз Таблица 2-19
Род установки Основное назначение Размеры, мм Вес, m
Высота Глубина Ширина
Внутренняя Промышленные и коммунальные 2 330 1 700 1 000 1.2
подстанции, собственные нуж-
ды станций
Генераторные и трансформатор- 2 785 2 690 1 370 3,5
ные ячейки станций и под-
станций
• Промышленные и коммунальные подстанции; собственные нуж- 2 150 . 1600 900 1,?
• ды станций Промышленные и коммунальные подстанции, собственные нуж- 2 100 1 500 1 000 1.1
- ды станций Промышленные и коммунальные 2 250 1 420 900 —
подстанции
• ГРУ станций и подстанций 3 432 2820 2 000 5.0
Промышленные и коммунальные 2 800 1 200 1 200 0,26—0.34
Наружная подстанции Экскаваторы 1 900 900 700 (без оборудо- вания) 0.52
Промышленные, районные и сель- 2 600 1 750 1 000 —
ские подстанции
• То же 2 660 1660 1 000 —
Внутренняя Для электрон ечных установок 2 333 1 455 1 000 —
- Промышленные и районные под- станции 2 700 1 900 1 400 0,415—0.53 (без оборудо- вания)
• Промышленные, коммунальные и сельские подстанции 2 200 1 000 1 000 0.138—0,169 (без оборудо- вания)
б) трансформатор трехобмоточный (см. и х,,--., — приведенные базисной мощности
также § 2-23): 0.5 сопротивления отдельных обмоток, д. е. Для трехобмоточиого трансформатора
х«вв— ЮО •хвс -^вн лск) Ч1 ’ за ' н следует принимать наибольшую номи-
" н нальную мощность оомоткн независимо от
(2-34) соотношения .между номинальными мощно-
0,5 х*ос ” ЮО So ст ям и его отдельных обмоток. хвс -vch •хвн) s • 3. Реакторы.
(2-35) а) Реактор ооычный:
0.5 х*бн = ЮО , . S6 Ивн + -VCH л11с) £я • х = = ~ ом У31я.о (2-37)
и (2-36) Л*пУо — 3
-VBC’ -vbh и хсн — индуктивные сопро- ЮУ„.р 1(W„ р
тивления каждой пары обмоток трехобмо- точного трансформатора, %, a Ха.бв, х*бС „ ' Н- = 0,0о4477^Г; (2-38),
12*
180
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Ло% — хн»/о/н ₽ . (2-39)
б) Реактор сдвоенный (см. также
§ 2-23):
•**»« = — Кса-*»н . ~ ; (2-40)
* ОС'н.р'н.р
................ Ss
= х«зо =(* + Кс»)*»н j/-g-у J
”(2-41)
где_(/и.р — номинальное напряжение реак-
тора, кв;
/и[, — номинальный ток реактора, а;
Лев — коэффициент связи ветвей реак-
тора.
4. Линии электропередачи (полагая С/„=
— UcVY
V 3/к
^ = ^-foUT-
Хб°/о = х - (2-43)
5. Перевод сопротивлений
единиц измерения в другие:
х°/о = 100.
из одних
где klt k2.. .kn — коэффициенты трансфор-
мации в направлении от
принятого в схеме базис-
ного участка к участку,
для которого произво-
дится пересчет.
Средние величины номиналь-
ных напряжений
Для каждой ступени напряжений ра-
счетной схемы надлежит принимать сле-
дующие величины средних номинальных
линейных напряжений: 230; 115; 37; 20;
10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4 кв, прибли-
женно считая, что все элементы расчетной
схемы, кроме реакторов, имеют соответ-
ствующие номинальные напряжения по
указанной шкале. Таким образом, линейные
коэффициенты трансформации трансформа-
торов определяются как соотношения
средних номинальных напряжений соответ-
ствующих ступеней.
Учет действительных номинальных на-
пряжений необходим только для реакто-
ров в случае использования их в установ-
ках меньшего напряжения, например реак-
торы 10 кв в установках 6 кв.
2-20. ПРИВЕДЕНИЕ АБСОЛЮТНЫХ
ЗНАЧЕНИЙ ИНДУКТИВНЫХ
(РЕАКТИВНЫХ) СОПРОТИВЛЕНИЙ
К ОДНОЙ СТУПЕНИ НАПРЯЖЕНИЯ
Приведение абсолютных значений вели-
чин к выбранной ступени трансформации
•производится, исходя из следующего:
1/пр — для напряжений;
/пр = — Для токов;
_хпг — k2x — для сопротивлений, ом;
где t/пр» /пр и -*пр — соответственно напря-
жение, ток н сопротивление, при-
веденные к выбранной ступени
трансформации;
k — коэффициент трансформации транс-
форматора, равный отношению ли-
нейного напряжения холостого хода
той обмотки трансформатора, кото-
рая принадлежит к выбранной ба-
зисной ступени, к линейному напря-
жению холостого хода другой об-
мотки, со стороны которой произ-
водится пересчет (с учетом допол-
нительных зажимов обмоток).
Если схема содержит цепи, связанные
между собой несколькими последователь-
ными трансформациями, то производится
пересчет величин:
1/пр = (*,-*,.../СJ У;
I
Хпр = (^1^2 - - • ^п)“Л’,
2-21. СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУШНЫХ
И КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИИ,
ШИНОПРОВОДОВ 6—10 кв,
ТРАНСФОРМАТОРОВ И ЭЛЕМЕНТОВ
АППАРАТОВ
1. Индуктивные сопротивления воздуш-
ных и кабельных линий:
X = aL-10~* = 2r.fL-10~* =
= 24 • 10-« ^4,6 1g + 0,5|х) =
= 0,0314 ^4,6 lg -PJrp- + 0,5ц) =
& 0,1444 lg + 0,0157 = Хг + Х„
(2-44)
где £)Сгр — среднее геометрическое расстоя-
ние из расстояний «между про-
водами (нлн центрами жил ка-
беля) отдельных фаз, мм;
d — диаметр провода (или токове-
дущей жилы кабеля), мм.
Для однофазной линии /)Сгр = Dn, где
Dl2 — расстояние между проводами.
Для одиночной трехфазной линии с рас-
положением проводов по треугольнику
/^сгр =К Dl2, D23, D3l.
Для горизонтального или вертикального
расположения проводов трехфазной линии
в одной плоскости /)сгр = У 2 D — 1,26/).
§ 2-21 ] Сопротивления линий, шинопроводов 6—10 кв, трансформаторов
18Т
Величина х2 внешней индуктивности
как для проводов из немагнитных метал-
лов, так и стальных проводов определяется
Л 2Dcrp
из выражения х2=0,1444 |g —.
Величина Xi внутренней индуктивности
для проводов из немагнитных металлов
равна %1=0,0157, так как ц=1. Для сталь-
ных проводов величина должна быть
определена с учетом переменного коэффи-
циента магнитной проницаемости, завися-
щего от тока.
Значения х, Xi и х2 для различных
условий приведены в разделе 3.
2. Средние значения индуктивных со-
противлений на фазу воздушных и кабель-
ных линий:
а) для одноцепной воздушной
линии 6—220 кв...........0,4 ом'км
б) для воздушной линии до
1000 а...................О.Зол кл
• в) для трехжильного кабеля
6—10 кв .......... 0.08 ом'км
г) для трехжильного кабеля
35 кв..................0,12 ом, км
д) для трехжильного кабеля до
1 000 в............ 0,07 ом’км
3. Индуктивное сопротивление шино-
проводов 6—10 кв \(ом/км) из немагнит-
ного металла in-рм расположении шн-н в го-
ризонтальной или вертикальной плоскостях
(рис. 2-46) с расстоянием между фазами А
и В, равным D, а между фазами А и С
равным 2D, без транспозиции, определяется
для каждой фазы в отдельности:
хл = соЫ0~4 =
= 314 (\б lgE|L + о,5 ) Ю-4 =
V2D
= 0.14441g -- + 0,0157; (2-45)
D
хв = 0,14441g — + 0,0157; (2-46)
хс = хл, (2-47)
где D — конструктивное расстояние между
осями шин нли пакетов шпн сосед-
них фаз, см',
g — среднее геометрическое расстояние
(с.г.р.) площади сечения шин или
шинного пакета фазы от самих
себя, см.
Индуктивное сопротивление того же
шинопровода с транспозицией (при средней
индуктивности трех фаз LCp)
Dcro
х = 0,1444 lg 4- 0,0157, (2-48)
где 7)Сгр — среднее геометрическое расстоя-
ние из расстояний между фа-
зами, равное для расположения
АВС
Рис. 2-46. Расположение шин в горизонтальной яли
вертикальной плоскости.
шин в вертикальной или гори-
зонтальной плоскости Рсгр =
= ir2D = I.26D, см.
Средние геометрические расстояния
(с. г. р.) определяются расчетом:
а) с. г. р. площади прямоугольника
(прямоугольной шины) от самой себя
(рис. 2-47):
g = k (b 4- с),
где k — 0,2236; b и с — геометрические раз-
меры сечения шин, см;
б) с. г. р. шинного пакета из трех шин
при расстояниях между шинами пакета, рав-
ными толщине шины, допустимо определять
упрощенно:
£=/>(Г4- с), (2-49)
где Г и с — размеры по периметру шин-
ного пакета (рис. 2-48). *
При этом ошибка получается сравни-
тельно небольшой:
®) с.шр. шинопроводов сложной кон-
струкции определяются специальным расче-
том.
4. Индуктивные сопротивления транс-
форматоров приведены в разделе 2, гл. Е.
Рис. 2-47. Геометричес-
кие размеры шины.
Рнс. 2-48. Шин-
ный пакет из
трех шин.
I газд. 2
Таблица 2-20
Ориентировочные величины переходных сопротивлений контактов
отключающих аппаратов, мом
Номинальный ток аппа- рата, а 50 70 100 140 200 400 ыю 1000 2 000 3 000
Автоматы 1.3 1.0 0,75 0,65 0.6 0,4 0,25
Рубильники — — 0,5 — 0.4 0,2 0,15 0,08 -
Разъединители . . . — — . —• — — 0,2 0,15 0,08 0,03 0,02
Таблица 2-21
Ориентировочные величины сопротивлений катушек (расцепителей)
максимального тока автоматов, мом
Номинальный ток катушки (расцепителя), а 50 70 100 140 200 400 600
г при 65° С 2.7 5,5 1.3 2,35 0,86 1.8 0.55 0,74 0,28 0.36 0,10 0,15 0,094 0,12
Таблица 2-22
Ориентировочные величины сопротивлений первичных обмоток катушечных
трансформаторов тока, мом
Коэффициент трансформации 7,5/5 10/5 15/5 20/5 33/5 40/5 50/5
Класс точности 1 х 480 270 120 67 30 17 11
Г 300 170 75 42 20 11 7
Класс точности 3 , х 120 70 30 17 8 4,2 2,8
Г 130 75 33 19 8,2 4,8 3,0
75/5 100/5 150/5 200/5 300/5 400/5 600/5
Клосс ТОЧНОСТИ 1 ’ X 4.8 2.7 1.2 0,67 0,3 0,17 0,07
г 3 1.7 0,75 0,42 0,2 0,11 0,05
Класс точности 3 х 1,2 0,7 0,3 0,17 0,08 0,04 0,02
Г 1.3 0.75 0,33 0.19 0,088 0,05 0.02
2-22. ИНДУКТИВНЫЕ'
СОПРОТИВЛЕНИЯ
СИНХРОННЫХ МАШИН
1. Схемы замещения синхронной ма-
шины для продольной оси изображены на
рис. 2-49. Условные обозначения даны
в п. б §2-18.
2. Определение сверхпереходного индук-
тивного сопротивления.
Значение х,/' для машин с демпферной
обмоткой определяется из следующего вы-
ражения:
ха — xs + “j j Г”
—+-г—!——
Xad X/
Рис. 2-49. Схемы замещения.
а—сверхпереходный режим; б—переходный режим;
е —установившийся режим.
(2-50)
§ 2-22]
Индуктивные сопротивления синхронных машин
183
Таблица 2-23
Индуктивные сопротивления некаталожных синхронных двигателей
Тип синхронного двигателя Мощность cos ? one* режающий ^я. Кв П, ' об/мин *3 Kt xhd 'п''н
кет ква
ДСЗ-1708-6 1 220 1 600 0,8 6/3 1 000 0.115 1,385 1,42 0,133 5,8
ДСЗ-19у16-14 4 600 6 000 0,8 10,5 500 0,103 0,73 0,834 0,0965 6.4
ДСЗ-19у21-12 8 500 10 000 0,875 10.5 500 0,091 0,862 0,958 0,129 5,9
ДСЗ-2121-16 14 035 17 000 0.85 10 375 0,09 0,75 0,87 0,115 6,9
МС322-10/6 1 600 2 100 0,8 3 1 000 0,104 1,224 0,221 0,126 5
МС213-15/8 5 000 6 500 0,8 10 750 0,083 1.30 0,222 0,102 6,3
МС325-12/12 6 150 8 100 0,8 6 500 0,096 1,136 0,221 0,101 5,9
МС325-20/12 9 000 11 700 0.8 10 500 0.061 0,695 0,14 0,111 7,7
МС12500/500Т 9 740 12 500 0,8 6,6 500 — — — 0,053 9,5
Таблица 2-24
Индуктивные сопротивления турбогенераторов серии Т2 3 000 об/мин
Тип турбогенератора Ра, кет cos 9 У». »« ха xd
72-0,75-2 750 0,8 0,4/0,23 0,525 6,3 0,12 0,13 0,141 0,155 0,169 0,188 1,18 1,27 1,38
Т2Б-1.5-2 1 500 0,8 0,4 0.525 3,15/6,3 0,154 0,134 0,115 0,22 0,195 0,15 1,79 ~ 1,69 1,50
12-2,5-2 2 500 0,8 3,15 6,3 0,091 0,126 1.10
Т2-4-2 4 000 0,8 3,15 6,3 0,111 0,185 1,78
Т2-6-2 6 000 0,8 3,15 6,3 0,12 _ 0,17 1,65
Т2-12-2 12 000 0.8 6,3 10,5 0,115 0,131 0.175 0.20 1,87 2,08
Т2-25-2 25 000 0.8 6,3 10,5 0,128 0.131 0,203 0.216 1.95 2.13
Т2-50-2 50 000 0.85 | 10,5 0,128 0.19 1,73
Таблица 2-25
Индуктивные сопротивления турбогенераторов серии ТВ (с водородным охлаждением)
Тип турбогенератора Ра, кет cos 9 С7а, ке *d
ТВ-30-2 30 000 0,8 6,3 10,5 0,148 0,152 0,24 0,257 2,34 2,55
ТВС-30 30 000 0.8 6,3 10,5 0,143 0,152 0,238 0,257 2,358 2,527
ТВ-50-2 50 000 0,8 10,5 0,135 0,30 1,84
ТВ-60-2 60 000 0,8 10,5 0.132 0,242 2,20
ТВ2-100-2 100 000 0,85 13,8 0,138 0.203 1,80
ТВ2-150-2 150 000 0,9 18,0 0,122 0,18 1,49
-W—ТИЛТСТТОЩШГ
[ Разд. 2
При известных хл и xs величина
Xad=Xd —Xs.
При отсутствии данных принимаются
следующие средние значения индуктивных
сопротивлений хл" генераторов, синхрон-
ных компенсаторов и синхронных двигате-
лей (д. е.):
Турбогенераторы..................0,125
Гидрогенераторы с демпферными об-
мотками .........................0,20
Г парогенераторы без демпферных об-
моток ...........................0,27
Синхронные компенсаторы ......... 0,10
Синхронные двигатели ............ 0,20
2-23, РАСЧЕТНЫЕ СХЕМЫ И СХЕМЫ
ЗАМЕЩЕНИЯ. ПРИВЕДЕНИЕ СХЕМ
ЗАМЕЩЕНИЯ К ПРОСТЕЙШЕМУ ВИДУ
1. Расчетная схема и схема
замещения
При расчетах т. к. з. составляют
расчетную схему, в которую вводят все
участвующие в питании короткого замы-
кания источники тока и все элементы
(трансформаторы, воздушные и кабельные
линии, реакторы) их связей с местом ко-
роткого замыкания и между собой. Очень
мощные источники системы можно вводить
в схему как источники неограниченной
мощности. При выборе расчетной схемы
следует исходить из нормально предусма-
триваемых для данной установки условий
и не считаться с видоизменениями схемы,
не предусмотренными для длительной
эксплуатации (например, кратковременная
параллельная работа трансформаторов или
секций сборных шин на время оперативных
переключений).
Схемы замещения выполняют в одно-
линейном изображении с указанием поряд-
ковых номеров сопротивлений их величин,
выраженных в относительных единицах,
приведенных к базисной мощности, или
в омах, приведенных к одной ступени на-
пряжения.
2. Приведение схем замещении
к простейшему виду
Схема замещения путем соответствую-
щих преобразований приводится к простей-
шему виду для определения результирую-
щего сопротивления хрез относительно точ-
ки к. з. Основные формулы преобразования
схем и нахождение токораспределения
приведены в табл. 2-26.
3. Индуктивное сопротивление
трехобмоточных
• трансформаторов
Для трехобмоточных трансформаторов
значения ик°/о даются для каждой пары
обмоток «квн%» иксы %, Нквс%, отаесен-
Рис. 2-59. Расчетная схема н схема замещения
трехобмоточного трансформатора.
ные к номинальной мощности трансформа-
тора, за которую принимают наибольшую
номинальную мощность первичной обмотки.
Индуктивное сопротивление в долях
единицы отдельных обмоток трехобмоточ-
ного трансформатора определяется из вы-
ражений
Л'вн = + хн» хсн ~ хс "Ь хн:
ЛВС = ХВ + ХС'
Решая систему уравнений, находим:
ХВ ~ (хвс хвн хсн)’’
хс ~ (ХВС + ХСН Хвн);
ХН ~ (л вн "Ь АСН — хВс)'
4. Сдвоенный реактор
Обозначения, принятые на рис. 2-51:
х* — индуктивное сопротивление в до-
лях единицы одной ветви реак-
тора при обесточенной второй
ветви по данным завода-изготови-
теля;
Ксв — коэффициент связи ветвей реак-
тора, равный 0,5 для обычных
реакторов.
Величины сопротивлений реактора:
а) питание в точке /, при к. з. в точче
2 (или 3):
**рез — — Ксвх* + (14" Л'св) х* — х*\
б) питание в точке 2 (при отключенном
питании в точке /) при к. з. в точке 3:
-**рез = (1 + Ксв) х* + (1 + Ксв) х* —
Рис. "2-51. Расчетная схема и схема замещения сдво-
енного реактора.
? 2-24 ]
Расчет т. к. з. в установках выше 1 кв переменного тока
185
в) питание в точках 1 и 2 при к. з.
в точке 3:
— Ксв-У» (1 4~ К^св) -У» |
х*₽ез= — КсвЛ, + (1 +Кс.}х, т
4~ П “Ь /Сев) X*----0,75х» -|- 1,5х» —
= 0.75*»;
г) сквозная реактивность сдвоенного
реактора для полного тока 7С при одинако-
вой нагрузке ветвей реактора:
*»ска — 0,25*».
2-24. РАСЧЕТ Т. К. 3. В УСТАНОВКАХ
ВЫШЕ 1 кв ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
1. Вычисление периодической
слагающей т. к. з.
а) При трехфазном к. з.
При относительно небольшой электри-
ческой удаленности точки к. з. определение
периодической слагающей т. к. з. для
произвольного момента времени следует
производить при помощи расчетных кривых
(рис. 2-52—2-57). Предварительно должно
быть найдено расчетное сопротивление
х.расч, представляющее собой результи-
рующее сопротивление схемы замещения
для данной точки к. з., отнесенное к сум-
периодической слага-
ет турбогенератора
Рис. 2-52. Расчетные кривые
ющей т. к. з. при питании
с АРН (х расч Д° 0.5).
Рис. 2-53. Расчетные кривые периодической слага-
ющей т. к. з. при питании от турбогенератора
с АРН (^*расч 1.5).
Таблица 2-26
Производимое и реобра зова няе с> емы Условное обозна- чение преобразова- Сопротивления элементов преобразованной схемы — О Распределение токов в схеме до ее преобразования
до преобразования преобразования ннП Формулы Формулы
Последовательное соединение -ч, —1 •+ Л,0й=Л1 + л:2 + -..'Н-У<х /,=/,=/о=/ S’ Л
Параллельное сое- динение И и п ж? •о —/ и 1 Хв~ 1 , 1 , 1 г- ——-4- — ха при двух ветвях Х1Х9 -^Э у I у А1 х8 троснабжение и подстанции 1
Преобразование треугольника в эк- вивалентную звез- ду 4 'м /А ty XLMXLN L Х1М + XI..V + XMN XLMXMN X‘" XLM + X LN + XMN Xt.NXMN XN XLM + Xl.N + XMN [ Разд. 2 * Ч- 7 5 3 *f 5 - ц 1 Н 1ц' Ч н J II II II J J
Преобразование
звезды в эквива-
лентный треуголь-
ник
Преобразование
многолучевой звез-
ды в многоуголь-
ник с диагоналями
41 [L >л L KL \V£* /г" 'А' / а\* V 5 £* 11 II г? Ц t + + + - •Z z £ « 2-24 ] •»? 1 1 3 7 и
" /Л 4 ' XMXN XMN ~xm + Xn+ Xl Чз £> = !MN *” § X
в 5». 1 /} / Ik +/ 41> XAB = XAXB^ xBC=XllXCSi' 1 , 1 , »--77+^+ +4‘+^_ xc Аналогичное выражение при большем числе лучей . в установках выше 1 кв переменного тока ]87 S "i : : ч + • и : : « • • ь S
t? IF* sj541’« гл \х^Ув /xct \C
§ 2-24 ]
Расчет т. к. з. в установках выше 1 кв переменного тока
189
0.75
1У0
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
марной номинальной мощности всех источ-
ников, участвующих в питании к. з.
S
Чрасч = -S? • (2-51)
где х з;; — результирующее сопротивление
всей схемы замещения, приве-
денное к базисной мощности, So;
ShS—суммарная номинальная мощ-
ность источников, участвующих
в питании к. з.;
Sc — базисная мощность.
При известном х^асч по соответствую-
щим расчетным кривым находится относи-
тельный ток I^nt для тех моментов вре-
мени, для которых производятся вычисления.
Искомое значение периодической сла-
гающей тока трехфазного к. з. определяет-
ся по формуле
(2-52)
где /н£— г~. —суммарный номинальный
у 3 с/н ток источников, отнесен-
ный к напряжению Un
той ступени, где рас-
сматривается к. з.
Соответственно мощность к. з. для произ-
вольного момента времени может быть по-
лучена аналогично
^’n»=SSnAS. (2-53)
Для турбогенераторов и синхронных ком-
пенсаторов пользуются расчетными кривы-
ми рис. 2-52—2-54, для гидрогенераторов
и синхронных двигателей пользуются
расчетными кривыми рис. 2-55—2-57. Для
гидрогенераторов с демпферными обмотка-
ми и синхронных двигателей расчетное со-
противление -^[раСЧ ДОЛЖНО быть увели-
чено на 0,07, т. е. +0.07; при этом
для моментов времени /<1 сек следует
пользоваться пунктирными кривыми рис.
2-55—2-57, а для остальных моментов —
сплошными кривыми.
б) При двухфазном к. з. •
Периодическая слагающая тока при
двухфазном к. з., изменяющаяся во вре-
мени, определяется при помощи тех же
кривых рис. 2-52-^2-57, причем расчетное
сопротивление следует принимать:
а-<2>=2л;3>,
где х#>— расчетное сопротивление при
трехфазном к. з. в той же точке.
Определенные по кривым для х2 зна-
чения должны быть умножены на р^З.
Тогда величина периодической слагающей
двухфазного т. к. з. для произвольного мо-
мента времени определится:
8=5 *к-пнт• (2-54)
При отсутствии изменений во времени пе-
риодической слагающей т. к. з., т. е. при
большой электрической удаленности точки
к. з. или при питании от источника неогра-
ниченной мощности, величина тока при двух-
фазном к. з. определяется:
где
= 2^зГ- = 0.87/!<3’п. (2-55>
— ток трехфазного к. з. в той же
точке.
2. Учет влияния электрической
системы
Ниже рассмотрены .примеры учета
влияния электрической системы в расчетах
т. к. 3.
Пример 1. Задана суммарная номи-
нальная мощность источников тока систе-
мы и расчетное результирующее сопротив-
ление всех элементов ее схемы до шин-
подстанции «промышленного предприятия.
В этом случае принимают систему как
эквивалентный генератор заданной суммар-
ной мощности SH.c, обладающей заданным
расчетным сопротивлением х#с, и вводят
ее в общую расчетную схему т. к. з.
Пример 2. Задано начальное значение
периодической слагающей т. к. з. /п.с си-
стемы; источники тока в рассматриваемой
точке сети отсутствуют. В этом случае при
расчете т. к. з. необходимо определить:
а) базисное сопротивление системы по
формуле
х.в.е=г5-; (2-5б>
1 п.с
б) базисное сопротивление остальных
элементов сети до точки к. з. определяется
по формулам § 2-19;
в) расчетное сопротивление х»расч
всей схемы сети.
При найденном расчетном сопротивле-
нии величина периодической слагающей
т. к. з. при трехфазном к. з. определяется:
= (2-57>
-^рася
Пример 3. Задан тип выключателя,
установленного на присоединении подстан-
ции промышленного предприятия к систе-
ме; источники тока в рассматриваемой точ-
ке сети отсутствуют. В этом случае по
справочным данным или по каталогу нахо-
дят мощность отключения выключателя
этого ’типа Sotkh и приближенно прини-
мают ‘ ее за мощность к. з., посылаемую
системой. Потом определяют базисное со-
противление системы:
S6
**б.с — с » (2-58)
Ооткл
и далее расчет ведется, как во втором при-
мере.
§ 2-24]
Расчет т. к. 3. в установках выше 1 ке переменного тока
191
Пример 4. К системе большой мощ-
ности через связь с относительно большим
сопротивлением присоединяется подстанция
промышленного предприятия, на котором
имеются источники тока. В этом случае
система рассматривается как - источник не-
ограниченной мощности (хс=0) и учиты-
ваются только сопротивления тех элемен-
тов сети (линии передачи, трансформа-
торы), через которые подстанция присоеди-
нена к системе. Ветвь связи с системой
рассматривается как источник, сопротивле-
ние которого равно сопротивлению связи.
В этом случае при расчете т. к. з. необхо-
димо определить:
а) базисные сопротивления связи -*аб.с
и других источников, имеющих затухание
относительно рассматриваемой точки сети;
б) расчетное сопротивление всей схемы
сети путем преобразования схемы;
в) коэффициент то кор а сп ределения С;
г) расчетное сопротивление связи
х б с, исходя из коэффициента токорас-
пределения;
д) по найденному расчетному сопро-
тивлению связи * определяют вели-
чину периодической слагающей т. к. з.
от системы при трехфазном к. з.
(2-59)
Этот ток рассматривается как незату-
хающий и прибавляется к затухающему
току от всех остальных источников.
Пример 5. Заданы параметры системы
и высоковольтных двигателей промышлен-
ного предприятия.
В этом случае определяют отдельно
т. к. з., посылаемые системой, и отдельно
т. к. з., посылаемые высоковольтными син-
хронными двигателями, пользуясь соответ-
ствующими кривыми затухания. Величины
т. к. з. для соответствующих моментов вре-
мени складывают и получают суммарные
значения т. к. з.
Асинхронные двигатели учитываются
только при определении ударного значе-
ния т. к. з.
3. Расчет т. к. з. с учетом
индивидуального затухания
Когда источники питания находятся
в резко отличающихся условиях по отно-
шению к точке к. з., рекомендуется опре-
делять периодическую слагающую т. к. з.
с учетом индивидуального затухания
отдельных источников или групп их.
Это имеет место:
а) при разной электрической удален-
ности генераторов; -
б) при разнотипности генераторов, на-
пример, турбогенераторы и гидрогенера-
торы;
в) при наличии и отсутствии регуля-
торов напряжения. Чрезмерное дробление
на группы производить не следует. Обычно
является достаточным выделение двух-трех
групп.
Расчетное сопротивление для каждой
отдельно учитываемой группы источников
при трехфазном к. з. определяется:
Д<3)=
CS6
(2-60)
где SH5 — суммарная номинальная мощность
источников, отнесенных к данной
группе;
С — коэффициент распределения для
данной группы источников, пред-
ставляющий долга тока, приня-
того за единицу, в месте к. з.
Пример. Для схемы замещения
(рис. 2-58) определить коэффициенты Cj и
Сц и расчетные сопротивления в относи-
тельных единицах:
х, = 0,23 + 0,45 + 1,58 = 2,26; х2 = 1,25;
х, = 2,26,'/1,25 = 0,805;
х, = 0,805 + 0,655 = 1,46.
Коэффициенты распределения:
„ 0,805 „„„ „ 0,805
С, = ‘2 26 = СП ~ 1 25 ~ или
Сп = 1 — 0,36 = 0,64.
Расчетные сопротивления при Sa —
— 300 тыс. ква:
а) для станции 1 мощностью 300 тыс. ква
(3)_ '-46 300
Х- “0,36'300
— 4,06;
б) для станнин II мощностью 30 тыс. ква
ЛЗ)_Ц6 21
. “0.64'300
= 0,23.
192
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
4, Ток трехфазного к. з.
без учета затухания
При к. з. в точках, имеющих большую
электрическую удаленность от генерирую-
щих источников, например, за трансформа-
торами малой мощности, за фидерными
маломощными реакторами и т. д„ когда
величина результирующего сопротивления
в основном определяется суммарным со-
противлением элементов самой ветви, где
рассматривается к. з., можно считать, что
такая ветвь питается от источника неогра-
ниченной мощности. При этом сопротивле-
ние цепи до точки присоединения данной
ветви принимается равным нулю.
Ток к. з. принимается незатухающим:
/к=./" = /м = /да.
Ток трехфазного к. з. определяется:
/б
(2-61)
При учете активного сопротивления
(2-62)
где х.б1 и r>ss — результирующие базисные
* “ * ' индуктивное и активное
сопротивления до точки
к. з. в долях единицы;
/с — базисный ток при напря-
жении ив.
Аналогично этому мощность к. з.
ОГЗ)______
к ’
(2-63)
где Зв—базисная мощность.
Учет активного сопротивления произво-
дится, если
Если расчетное сопротивление всей цепи
к. з. > 3, то значение периодической
слагающей тока к. з. принимается неизмен-
ным во времени 1К = I" — /а,2 = и его
величина определяется по формуле
или
/О) _
^(3)
(2-54)
где /н£ —суммарный номинальный ток, со-
ответствующий той номинальной
мощности, к которой отнесено со-
противление се®).
5. Учет влияния 'асинхронных
двигателей при определении
ударного т. к. з.
Если к точке к. з. приключены крупные
асинхронные двигатели, то при определении
ударного т, к. з. их следует учитывать как
дополнительные источники тока. Максималь-
ное мгновенное значение тока от этих дви-
гателей при трехфазном к. з. на их выво-
дах определяется:
Г- 0,9
Р-65)
Л»а.д
где х.а.д— расчетное относительное индук-
тивное сопротивление двигате-
лей;
/н д1 —сумма номинальных токов дви-
гателей.
В качестве среднего значения прини-
мается = 0,2, при котором
гк 4s 6,5/в.д
Если для короткозамкнутого асинхрон-
ного двигателя известен относительный
ПУСКОВОЙ ТОК /.пуск, то
1
-^а.д — /
'.пуск
Для получения величины ударного то-
ка в месте «. з. следует найденное по
(2-65) значение тока от асинхронных дви-
гателей прибавить к значению ударного
т. к. з. от основных источников.
Током от асинхронных двигателей сле-
дует пренебрегать при определении т. к. з.
для всех остальных моментов времени.
При определении ударного тока двух-
фазного к. з. учет влияния приключенных
к точке к. з. асинхронных двигателей не
производится. Влияние асинхронных дви-
гателей на величину заметно сказывает-
ся при к. з., имеющих большую электриче-
скую удаленность от основных источников
питания.
6. Вычисление ударного т. к. з. гу
и наибольшего действующего
значения полного т. к. з.
Ударный т. к. з. определяется:
1-, = fey \ 2 /", (2-36)
где fey — ударный коэффициент.
При к. з. в цепи с малым активным и
большим индуктивным сопротивлениями
среднее значение fey принимается равным
1,8, отсюда
/у = 2,55/".
При к. з. в точках сети, где заметно сказы-
вается активное сопротивление элементов
цепи к. з., значение fey следует определять:
fey = 1 + а0.01,
' § 2-25]
Расчет т. к. з. в установках до 1 кв переменного тока
193
Рис. 2-59. Кривые для определения коэффициента
затухания апериодической слагающей т. к. з.
где а0,01 — коэффициент затухания периоди-
ческой слагающей т. к. а. для
/ = 0,01 сек, который находится
по кривой рнс. 2-59, как а( =
t
Величина Ti — постоянная времени за-
тухания апериодической слагающей т. к. з.,
сек, определяется:
рнс. 2-60. Кривые приведенного (фиктивного) вре-
мени для периодической слагающей т. к. з. прн
питании от генераторов с регуляторами напряже-
ния.
рассматриваемого действительного времени
до 5 сек производится по кривым рис. 2-60
в зависимости от величины
Г
где Хт и rs — результирующие индуктивное
и активное сопротивления рас-
четной схемы до точки к. з.,
ом.
Наибольшее действующее значение пол-
ного т. к. з. определяется:
/, = I"/1 +2 (fey- |)г. (2-68)
При fey= 1,8
/у = 1,52/";
<у = 1,68/у.
7. Определение приведенного
(фиктивного) времени
Приведенное время, соответствующее
полному т. к. з., определяется из выраже-
ния
/п = /п. + /па, (2-69)
где — приведенное время для периоди-
ческой слагающей т. к. з.:
/да— приведенное время для апериоди-
ческой слагающей т. к. з. (при
времени />1 сек величиной /па
можно пренебречь).
Определение приведенного времена для
периодической слагающей т. к. з. /по для
13—2580
При расчетном времени t > 5 сек вели-
чина tn„ определяется:
/п» = /п5 + (/ —5), (2-70)
где /П5 — значение приведенного времени,
найденное по кривым рис. 2-60
при t = 5 сек.
Приведенное время для апериодической
слагающей т. к. з. определяется:
<яа= Га?"2(1 - .
При среднем значении
и t 0,1 сек
Т а — 0,05
се к
^па — 0,05?"\
2-25. РАСЧЕТ Т. К. 3. В УСТАНОВКАХ
ДО 1 кв ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
При расчете т, к. з. в установках на-
пряжением до 1 кв ^необходимо учитывать:
а) индуктивные и активные сопротив-
ления силовых трансформаторов с вторич-
ным напряжением до 1 кв, кабелей, шин,
сопротивлений катушек (расцепителей) ма-
ксимального тока автоматов, первичных
обмоток многовитковых трансформаторов
тока и переходных сопротивлений контак-
тов отключающих аппаратов;
194
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
б) индуктивное сопротивление питаю-
щей системы выше 1 кв. Допустимо не
учитывать те элементы цепи к. з., суммар-
ное влияние которых на величину полного
сопротивления цепи ;не превысит 10%. Со-
противления катушек (расцепителей) макси-
мального тока автоматов и первичных обмо-
ток трансформаторов тока обычно учиты-
ваются, если они установлены в трех фазах.
Переходные сопротивления контактов
шин и проводов, а также сопротивление
электрической дуги в цепи к. з., как пра-
вило, не учитываются. Однако имеются ре-
комендации: а) учитывать сопротивление
в самом месте к. з. при токах /">10 ка,
дающее .снижение расчетного значения
т. к.з. при 15 ка приблизительно на 8%,
при 20 ка (на 15% и три 25 ка -на 18%, или
б) оценивать суммарное сопротивление всех
контактов, -включая сопротивление в месте
к. з., до щитов подстанций общей .величи-
ной порядка 0,015 ojw.
При -расчете т. к. з. на стороне низ-
кого напряжения допускается периодиче-
скую слагающую т. к. з. считать незату-
хающей, если мощность питающей системы
превышает примерно в 20 раз мощность
понижающего трансформатора.
При определении величины ударного
т. к. з. учитываются только те асинхрон-
ные двигатели установок до 1 кв, которые
непосредственно присоединены вблизи ме-
ста к. 3.
Расчет т. к. з. удобнее вести в имено-
ванных величинах, выражая напряжение
в вольтах, ток—в килоамперах, мощность—
в киловольт-амперах и сопротивления —
в миллиомах, например,
l/f
х = , мом. (2-71)
В качестве средних расчетных напря-
жений (/с'р ступени принимают: 230, 400,
525, 690 в.
Ниже приводится примерный порядок
определения сопротивлений элементов цепн
короткого замыкания:
1. Сопротивления трансформаторов
_ _Рк_
г*т - SH.,;
(2-72)
_ PKUl
S?,.T
(2-73)
•T = _ ,T , mom. (2-75)
Sh.T
2. Сопротивление питающей системы
= -Х-^=~,мом. (2-77)
•^я.с ->K
3. Величины сопротивлений г шин и х
шинопроводов приведены в разделе 4.
4. Величины сопротивлений катушек
(расцепителей) автоматов, трансформаторов:
тока и переходных контактов автоматов,
рубильников и разъединителей принимаются
по табл. 2-20—2-22. Периодическая слагаю-
щая т. к. з. при трехфазном к. з. опреде-
ляется:
t/Cp-1000
(2-78)
Сопротивления всех элементов цепи к. з.
должны быть приведены к одной ступени
напряжения (7Ст.к.з, обычно к напряжению
ступени, где рассматривается к. з.:
CT-К.З ° б
Храсч =Х ——--------------X —у, МОМ, (2-79)
U и
где С7б — базисное напряжение, равное 47ср
той ступени напряжения, где рас-
сматривается короткое замыка-
ние, в;
Рк — мощность потерь к. з. трансфор-
матора, квт\
•Sh.t — номинальная мощность трансфор-
матора, ква\
SH.c — номинальная мощность системы»
ква\
SK — мощность к. з. на стороне первич-
ного напряжения трансформато-
ра, кеа\
-*расч — расчетное сопротивление, лол,
приведенное к базисному напря-
жению;
х — то же, но при номинальном на-
пряжении.
В приближенных расчетах ударный ко-
эффициент ky при определении ударного
т. к. з. можно принимать: при к. з. на
главных распределительных щитах до
525 в, питаемых от трансформаторов 560—
1000 ква с ик=5,5%, Ау=1,3; то же, ио
при питании от трансформаторов 100—
320 ква с ик=5,5%, Лу=1,2; при к. з.
в более удаленных точках распределитель-
ной сети низкого напряжения &у = 1.
Для определения приближенных зна-
чений токов трехфазного к. з. в цепях
380 в трансформаторов с —5,5% приве-
дены кривые на рис. 2 61,а—г; 2-63: 2-64
и 2-65,а — г.
Данные иа рис. 2-61.а — г, 2-63 и 2-64
определены из учета: а) индуктивного со-
противления системы прн мощности к. з.
200 тыс. ква; б) активного и индуктивного
сопротивлений трансформатора, участка
шин 1—5 м от трансформатора, кабеля или
проводов в трубах и шинопровода прн
схеме блока трансформатор — магистраль.
Если электроприемник питается от
групповой сборки и до трансформатора
имеются участок с кабелем другого сече-
ния и участок с шинопроводом, то т. к. з.
при к. з. у приемника определяются по
тем же кривым, ио с учетом расчетной
§ 2-25]
Расчет т. к. з. в установках до 1 кв переменного тока
195
а)
б)
13*
196
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рис. 2-62. Значение коэффициента К для перевода
фактической длины трехфаэного алюминиевого
шинопровода к эквивалентной по сопротивлению
длине кабеля с алюминиевыми жилами при подсчете
т. к. а. по вспомогательным кривым рис. 2-61 (на
кривых указаны сеченая кабелей или проводов).
(приведенной) длины кабеля (рис. 2-62,
2-78 и 2-79).
Пример. На пути, от щита подстанций
с трансформатором 1 0Q0 ква до места к. з.
имеются участки:
а) шинопровода с алюмиииевыМи ши-
нами 60X6 мм, 1 = 40 м;
б) кабеля с алюминиевыми жилами
сечением 3X70 м.ч2. 1=50 м;
в) проводов с алюминиевыми жилами
сечением 35 мм1, 1=25 м, проложенных
в трубах.
Требуется определить расчетную длину
кабеля, приведенную к сечению 35 .им’,
пользуясь коэффициентом К на рис. 2-62,
и значение тока дзехфазного к. з. в конце
линии сечением Зо мм1.
Определение расчетных длин:
а) шинопровода 1Ш.Р = 1Ш -К=40-0,225=
=9 де,
s 35
б) кабеля 1Кр=/к -ц"1 ^бО-пятт =25 м.
Sk .О
схеме блока трансформатор—магистраль в зависимо-
сти от длины I алюминиевого шинопровода 100X8 мм
для трансформатора 560 ква н 100X10 мм для транс-
форматоров 750— 1 000 ква с расстоянием между
фазами 250 мм.
Общая расчетная (приведенная) длина
кабеля от щита подстанции до места к. з.
у приемника:
(общ 1ш.Р 4" (к.рЧ^прг^З 254-25 = 59 м.
По кривым рис, 2-61,2 при 1 = 59 м и
сечении 35 мм1 т. к. з. 7” (3) = 4 000 а.
Данные на рис. 2-65,а определены
из учета индуктивного сопротивления си-
стемы хс = 0 и активного и индуктивного
сопротивления трансформатора и кабеля.
Данные на рис. 2-65,6 — г определены
из учета: а) индуктивного сопротивления
системы при мощности к. з. 100 тыс. ква-,
б) активного и индуктивного сопротивле-
ний трансформатора, участка шин 1=5 л,
кабеля или проводов в трубах.
Если электроприемник питается от
групповой сборки и до трансформатора
имеются участки с кабелем другого сече-
ния и .участок с шинопроводам, то токи к. з.
при к. з. у электроприемника определяют-
ся по тем же кривым, но с учетом расчет-
ной (приведенной) длины кабеля.
Пгг-.Вегт.Вееная
Рис. 2-64. Ток трехфазного к. з. в цепях 383 в при
схеме блока трансформатор —магистраль в зависи-
мости от длины I шинопровода плюс ответвление
от магистрали (=30 м (алюмннай) для трансфор.
маторов 560 — 1 000 кеа.
000 ква, ответвленае 3x95 мм*.
2— 1 000 ква. ответвление Зх‘О лл2;
2 — 750 ква. ответвление 3X95 мм-.
5= 750 ква. ответвление 3X70 лл’;
4 — .560 ква, ответвление 3X95 лл!;
5— 560 ква. ответвление 3X70 мм\
Данные шинопровода по рис. 2-63.
S 2-26]
Расчет токов однофазного к. з. на стороне 400—230 в
197
б)
г)
в трансформаторов в зависимости от сечения
i трубах) с медными жилами.
в)
Рнс. 2-6ь, Ток трехфазного к. з. я цепях 280
и длины I кабеля (или проводов -
а—320 ква: 6 — 560 ква-, в
Пример. На пути от шита подстанции
с трансформатором' 1 000 ква до места к. з.
имеются участки: а) шинопровода с алюми-
ниевыми шинами сечением 60X8 я.и2, I —
— 50 л; б) кабелей с медными жилами се-
чением 3X120 мм2, Гк=40 м и сечением
3X50 л.и*, 1"к — 25
Требуется определить расчетную длину
кабеля, приведенную к сечению 3X50 мм1,
пользуясь коэффициентом 1\ на рис. 2-78
и значение тока трехфазного к. з. в конце
линии сечением 3X50 мм2.
Определение расчетных длин:
а) шинопровода
(ш.р = (шК —50-0,4 = 20 м;
б) кабеля
50
1к.г. = /к s,x -40 120 1, м.
Общая расчетная (приведенная) длин;
кабеля от щита подстанции до места к. з
у электроприемника
(общ (щ.р + (к.р + 1"к -
= 20+ 174-25 = 62 -и.
По кривым рис. 2-65,г при I = 62 м ;
сечении 50 .и.и2 т. к. з. /”<3) = 6 900 а.
2-26. РАСЧЕТ ТОКОВ ОДНОФАЗНОГО
К. 3. НА СТОРОНЕ 400—230 в
ТРАНСФОРМАТОРОВ
С СОЕДИНЕНИЕМ ОБМОТОК
ЗВЕЗДА-ЗВЕЗДА С ВЫВЕДЕННОЙ
И ГЛУХОЗАЗЕМЛЕННОИ НЕИТРАЛЪК
Рассматривается расчет токов однофа:
ного к. з. для трансформаторов 320, 56(
750 и 1 000 ква, 6—10/0,4—0,23 кв.
-пи /jvuj tuvjn-<-i m-v и пио станции
[Разд. 2
Общее выражение для определения
тока однофазного к. з.:
ЗСГф.н-1000
—-------— 1 — [а],
|/г(гц4-ге24"Гвд)а4Чхп‘’ЬЛ'Х2“Ьл:Ео)в
(2-80)
где £/с.ф.н—среднее номинальное вторичное
фазовое напряжение холостого
хода питающего трансформато-
ра, равное 230 в;
Г£1 — результирующее активное со-
противление схемы прямой по-
следовательности (трансформа-
тора, шинной магистрали, кабе-
лей и пр.), мом;
гЕ2 и гто —то же для схемы обратной и
нулевой последовательностей,
мом;
Х£1 — результирующее индуктивное
сопротивление схемы прямой
последовательности (питающей
системы, трансформатора, шин-
ной магистрали, кабелей и пр.),
мом;
— то же для схемы обратной по-
следовательности, МОМ',
л10 — результирующее индуктивное
сопротивление схемы нулевой
последовательности (трансфор-
матора, шинной магистрали,
кабелей и пр.), мом-,
zx, z2, z0 — полные сопротивления прямой,
обратной и нулевой последова-
тельностей.
Кроме того, рекомендуется учитывать
сопротивление электрической дуги величи-
ной порядка 0,01 о-и.
Соотношения сопротивлений для выше-
указанных последовательностей приведены
в табл. 2-27.
Сопротивления должны быть приведе-
ны к ступени напряжения, для которой
определяется ток однофазного к. з., в дан-
ном случае 400 в.
В табл. 2-28 приведены расчетные ве-
личины активных и индуктивных сопро-
тивлений и токов элементов цепи к,- з. для
схемы питания блока трансформатор — ма-
гистраль. При этом индуктивные сопротив-
ления шинных магистралей определены
для схемы рис. 2-66, конструкций шинопро-
водов, изображенных на рис. 2-67, и для
магистрали длиной 50 м.
Кроме того, для определения прибли-
женных значений токов однофазного к. з.
в цепях 380—-220 в трансформаторов при-
ведены кривые на рис. 2-68—2-77.
Значения токов однофазного к. з. на
этих кривых определены, исходя из сле-
дующего:
а) напряжение короткого замыкания
трансформаторов принято равным 5,5%,
а индуктивные сопротивления прямой,
обратной и нулевой последовательностей
приняты по табл. 2-29;
Таблица 2-27
Соотношение сопротивлений для
прямой, обратной и нулевой
последовательностей элементов
цепи к. з.
Элемент цепи к. з. Сопротивлении последовательностей
прямая и обратная пулевая
Питающая система Г ci==r Xci==Xc2 гС(р=со хсв=оо
Трансфор- матор X Ti==XT2 гт,=г Т1 *тв
Трансфор- маторы тока r Т.Т1_=^ Т.Т2 Хт.г1=Хт.т2 Г Т.Т0==Г Т.Т1
Автомат ГА1=ГА2 ХА1=ХА2 гА0=гА1 *А0=ХА1
Магистраль г г Ы1~Г М2 -Я’М1==^'М2 f мо^(5“т-14,7) г mi ХМо=г(7,5-~9,4)Хм1
Кабели fК1==^ К2 гко
Электриче- ская дуга Г Д1=Г Д2 ГЯ9~ГЛ1
б) индуктивные сопротивления питаю-
щей сйстемы определены при мощности
короткого замыкания 100 или 200 тыс. ква;
в) учтены активные и индуктивные
сопротивления .прямой, обратной и нулевой
последовательностей кабелей, шинопрово-
дов и 'заземляющих магистралей.
При питании электроприемника через
промежуточную сборку и кабели разных
сечений расчетная длина определяется так
же, как это указано выше для случая
трехфазного к. з.
На рис. 2-78 и 2-79 приведены значе-
ния коэффициента К, на который необхо-
димо умножить длину фактически имею-
щейся магистрали из алюм:гниевых или
медных шин, чтобы найти расчетную (при-
веденную) длину кабеля с медными жила-
ми, эквивалентного этим шинам по сопро-
тивлению при подсчете токов трехфазного
и однофазного к. з.
§ 2-26]
Расчет токов однофазного к.з. на стороне 400—230 в
199
с
в
А
^еГ^/^^пр.окз
а)
Прямая и обратная
последовательности
токов
Рис. 2-66. Расчетная схема для определения тока однофазного к. з.
на стороне 380—220 в и токов На стороне 6—10 кв трансформатора.
а — схема; б—векторные диаграммы.
Рис. 2-67. Шинные магистрали и магистрали заземления.
а — магистраль заземления—угловая сталь; б—магистраль за-
земления — полосовая стал).; в — магистраль заземления — под-
крановые балки.
200
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Расчетные величины активных и индуктивных сопротивлений, жом, и
трансформатор—
Элементы цепи короткого замыка- ния Формулы полных сопротивлений и токи, а, при однофазном к. з. Мощность
320
Сечение
40X5 мм |
Выполнение
40X5» 2(75X8)- № 45**»
Питающая система 4”=о х'^ = 2х, 0 3,2 0 3,2 0 3,2
Трансформатор 4” = г, 4-г, 4-г, х<?! = 2x,4-х. 28,6 221,6 28,6 221,6 28,6 221,6
Трансформаторы тока 4'.Т = +Г. ХТ.Т=Х1 + ^ + "0 0,15 0,21 0,15 0,21 0,15 0,21
Автомат гА Г' + г2 + го = •*> + х2 4- х0 0,48 0,99 0,48 0,99 0,48 0,99
Электрическая дуга ГД =Г1"ГГ2 + Г0 — ЗГд 30 30 30
Магистраль 1=50 м = rl + G + г. = 2г, 4- 4-(5-j-14,7)r, 41’ = *1 + -Ч + *. = 2Х, 4- 4- (7,5-=-9,4) X, 222 140 106 79 92 62
Полные сопротивления К’) = r,_; xl‘)= х, Z<')=y(r^ + (X4‘ 281 366 460 154 305 346 151 288 326
Ток однофазного к. з, иа сто- роне 400/230 в, а (I) _ 'к ~г(') 1 500 2 000 2 120
Номинальный ток трансформа- тора иа стороне 400/230 в, а /н= 462 462 462
Кратность отношения /*> I ЛК ОКЗ ^Н2 ^Н2 3,25 4,34 4,6
Ток однофазного к. з.» приве- денный к первичной обмотке трансформатора в фазе, соот- ветствующей поврежденной фазе вторичной обмотки, а /иР1 (при 6 кв) 67 89 94
То же ток двух других фаз первичной обмотки, а /пРг (при 6 кв) 33,5 44,5 47 1
Номинальный, первичный ток трансформатора, а lui (при 6 Кв) 31 31 31
Кратность отношения ^ПР1М Н1 2,2 2,9 3,1
Кратность отношения JnpsM hi 1,1 1,45 1,55
• Сталь прокатная.
** Сталь прокатная угловая.
*** Сталь прокатная двутавровая.
§ 2-26]
Расчет токов однофазного к. 3. на стороне 400—230 в
201
Таблица 2-28'
токов элементов цепи однофазного к. з. для схемы питания блока
магистраль
трансформатора, ква
560 | 750 | I 000
алюминиевых шин питающей магистрали
j 80X6 мм | 80XS мм | 100X8 .и.и
стальной магистрали заземления
80X6* | 2(75X8)" | № 45*** | 80X8* 2(75X3)" | Л1 45"» | 19ПХ8* 2(75X8)** м. 45***
0 0 0 0 0 0 0 0 0
3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2
14,5 14,5 14,5 10,1 10,1 Ю,1 7,25 7,25 7,25
149 149 149 130,6 130,6 130,6 117 117 117
0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21
0,3 0,3 0,3 0,18 0,18 0,18 0,18 0,18 0,18
0,6 0,6 0,6 0,39 0,39 0,39 0,39 0,39 0,39
30 30 30 30 30 30 30 30 30
142 72 59 ПО 59 46 92 54 40
100 66 47 84 61 43 71 57 39
187 117 104 151, . 100 87 130 92 78
252 218 199 219 \ 196 178 102 178 160
314 248 224 266 220 198 232 200 178
2 200 2 800 3 070 2 600 3 150 3 490 2 980 3 450 3870
808 808 808 1 085 1 085 1 085 1 445 1 445 1 445
2.72 3,44 3,8 2,4 2,9 3,22 2,06 2,4 2,68
98 124 137 116 140 155 133 154 172
49 62 68,5 58 70 77,5 66,5 77 86
54 э4 54 72 72 72 9о,5 96,5 96,5
1,8 2,3 2,5 1,6 1,93 2,15 1,37 1.6 1,8
0,9 1,15 1,25 0,8 0,96 1 1,07 0,69 °’.8 j 0,9
202
Электроснабжение и подстанции
[Разд, 2
Таблица 2-29
Величины индуктивных и активных
•сопротивлений для трансформаторов
6—10/0,4—0,23 кв, имеющих группу
соединения обмоток Y/Y«-12
Обозначение •сопротивлений Сопротивления, мом, для трансформаторов мощно- стью, ква
320 560 750 1 000
25,8 14,9 10,3 8,47
X то 170 119 но 100
то 9,52 4,82 3.38 2,40
Рис. 2-68. Ток однофазного к. з. в цепях 380—220 в
трансформатора 320 ква при кабелях с алюминие-
выми жилами и заземляющих магистралях.
1 — кабель сечением 3x185 лглгй и металлоконст-
рукции; 2—то же 3x35 мм2 и металлоконструкции;
3—то Же 3x95 лии* и сталь 60X4 мм; 4—то же
3x35 мм* и сталь 40X4 мм; 5—то же 3x95+1X59
ч четвертая жила; 6—то же 3X35+1X16 и четвер-
тая жила.
Рис. 2-70. Ток однофазного к. з. в цепи 380 —220 в'
трансформатора 750 ква при кабелях н проводах
с алюминиевыми жилами и заземляющих магистра-
лях.
7—кабель сечением 3X185 мм2 и металлоконструк-
ции; 2—то же 3X50 оа и металлоконструкции;
3—то же 3X185 мм2 и сталь 2(80x5) мм; 4—то же
3X50 мм* и сталь 2(80X5) мм; 5—то же 3X185+
+ 1X70 мм и четвертая жила; 6—то же 3x50+
+ 1X25 мм* и четвертая жила; 7—провод сечением
120 мм2 и металлоконструкции; 8—то же 50 мм*
и металлоконструкции.
-Рис. 2-69. Ток однофазного к. з. в цепях 38Э—220 в
трансформатора 560 ква при кабелях с алюминие-
выми жилами и заземляющих магистралях.
I—кабель сечением 3X185 мм* и металлоконструк-
ция: 2—то же 3X35 мн2 и •металлоконструк-
ция; 3—то же 3X185 мм2 и сталь 2(80x5) мм; 4—
то же 3X50 мм2 и сталь 60x4 мм; 5—то же
'3X185+1X70 мм* и четвертая жила; б~то же
3X70+1x35 мм2 и четвертая жила.
§ 2-261 Р^чет токов однофазного к. 3. на стороне 400-230 в 203
Рис. 2-72. Ток однофазного к. з. в цепях 380— 220 в
трансформаторов 560—1000 ква прн схеме блока
трансформатор—магистраль с использованием в
качестве заземляющих проводников металлокон-
струкции в зависимости от длины I алюминиевого
шинопровода 100X8 мм (трансформатор 560 ква)
и 100X10 мм (трансформаторы 750—1 000 ква) с рас-
стоянием между фазами 250 мм.
Рис 2-71. Ток однофазного к. 3. в цепях 380 —220
-трансформатора 1000 ква при кабелях и проводах
с алюминиевыми жилами и заземляющих магистра-
лях.
.-7—кабели сечением 3X185’мм1 и металлоконструк-
ции; 2—то же 3x70 мм’ и Металлоконструкции;
Л—то же 3X185 мм’ и сталь 2(8оХ5) ммз х<—то же
3x50 мм’и сталь 2(80x5) мм; 5—то ж\ 3X185-}-
+ 1X70 мм’ и четвертая жила; 6—то же-3x70+
+ 1X35 мм’ и четвертая жила; 7—провод сечением
12J мм1 и металлоконструкции; 8—то же 70 мм’
и металлоконструкции.
-Рис. 2-74. Ток однофазного к, з. в цепях 383—220 »
трансформатора 320 ква при кабелях с медными
жилами и заземляющих магистралях.
1—кабель сеченпем 3X70 мм2 и металлоконструк-
ции; 2—то же 3X25 мм’ и сталь 60X4 мм; 5—то
же Зх 16 мм’и сталь 40x4 мм; 4—то же 3x70+
+ 1X35 мм’ и четвертая жила; 5—то же 3X25-}-
+3X25 мм’ и четвертая жила.
Рис. 2-75. Ток однофазного к. з. в цепях 380—220 в
трансформатора 560 ква при кабелях с медными
жилами и заземляющих магистралях.
1—кабель сечением 3x123 мм2 и металлоконструк-
ции; 2—то же 3X12) мм1 и сталь 3(100X5) мм; 3—
то же 3X35 -им2 и сталь 63x4 мм; 4—то же ЗХ12П+
+ 1X50 мм’ и четвертая жила; 5—то же 3x70+
+ 1X35 мм2 и четвертая жила.
Рис. 2-73. Ток однофазного к. з. в цепях 380 —220 в
трансформаторов 560—1 000 ква при схеме блока
трансформатор—магистраль в зависимости от дли-
ны I шинопровода плюс ответвление от магистрали
с (=30 м. сечением 95 мм’. выполненное кабелем
(или проводом в трубах) с алюминиевыми жилами.
204
Электроснабжение и подстанции
( Разц. 2
О (Ц0Л0#»0£0.50М№10Ц 1.2 1,3 W 1,51,61.71,3 1.9 2f
Рис. 2-76. Ток однофазного к. з. в цепях 380—220 в
трансформатора 750 ква прн кабелях с медными
жилами и заземляющих магистралях.
1—кабель сечением ЗХ12Э мм? и металлоконструк-
ции; 2—то же 3x120 мм* и сталь 2(100X5) мм;
3—то же 3x50 мм* и сталь 2(60X4) мм; 4—то же
3x70 мм* и сталь 89x4 мм; 5—то же 3X70 + 1x35 мм*
и четвертая жила.
Рис. 2-78. Значении коэффициента К, иа который
необходимо умножить длину фактически имеющейся
трехфазной магистрали из медных шив. чтобы
найти длину кабел^с медными жилами эквивалент,
кого этим шинам по сопротивлению при подсчете
значения т. к. з.
Рис. 2-77. Ток однофазного к. з. в цепях 380 —220 в
трансформатора i 000 ква при кабелях с медными
ММг
iCQxtO
Рис. 2-79. Значение коэффициента 1', на который
необходимо умножить длину фактически имею-
щейся трехфазной магистрали из алюминиевых шин,
чтобы.иайти длину кабеля с медными жилами, эк-
вивалентного этим шинам по сопротивлению пр»
подсчете т. к. з.
жилами и заземляющих магистралих.
1—кабель сечением 3X120 мм* и металлоконструк-
ции; 2—то же 3X120 л.ия и сталь 2(100x5) мм;
3—то же 3X95 мм? и сталь 2(80x4) мм; 4—то же
3x50 мм* и сталь 2(60X4) мм; 5—то же 3X95+
+1X50 мм* и четвертая жила.
2-27. РАСЧЕТ ТОКОВ К. 3.
НА СТОРОНЕ ВЫПРЯМЛЕННОГО
ТОКА РТУТНО-ВЫПРЯМИТЕЛЬНЫХ
д) угол зажигания а принимается рав-
ным нулю (сетки открыты полностью); при
этом угле, т. к. з. -имеет наибольшее значе-
ние по сравнению с током при а>0.
2. Определение т. к. з. с учетом индук-
тивных сопротивлений цепи к. з.» но без
учета активных сопротивлений и падения
напряжения в дуге.
(РВ) УСТАНОВОК
Среднее значение выпрямленного т. к. з.:
1. Исходные положения:
а) Схема соединения обмоток питаю-
щего трансформатора на вторичной сторо-
не: две обратные звезды с уравнительным
реактором;
б) выпрямленный ток идеально сгла-
жен;
в) между парными вторичными обмот-
ками отсутствуют потоки рассеяния;
г) рассматривается установившееся зна-
чение т. к. з.;
1,91-^- = 1,91 а, (2-81)
"^2
где U2 — действующее значение вторичного
напряжения трансформатора вы-
прямителя, определяют: •
^d 4“ 4“
и2 =--------г 17--------. в>
1,17
(2-82)
§ 2*27]
Расчет т. к. з. на стороне выпрямленного тока
205
где Ud — номинальное выпрямленное напря-
жение, в;
А — коэффициент, зависящий от схемы
питания (для рассматриваемой
схемы равен 0,5);
х,т — индуктивное сопротивление транс-
форматора, равное напряжению
к. з. в долях единицы;
At'а — полное падение напряжения в ду-
ге, в.
Индуктивное сопротивление цепи к. з.
Хг = ХТ + Хс, ом.
В этом выражении для х, величину хт
(индуктивное сопротивление трансформа-
тора, приведенное к параметрам вторичной
обмотки трансформатора РВ) определяют:
хт —---------—х г, ом (2-83)
ST1000 *
где St — типовая мощность трансформато-
ра РВ, ква, равная ST = l,26L'a/d,
ква;
[d — номинальный выпрямленный ток
РВ. ,,
Величину хс (индуктивное сопротийч’-
ние питающей системы) определяют:
3(7|
л» с = । ООО (2-84)
где х*с — относительное индуктивное со-
противление системы в долях
единицы:
X’c-Sk
Sk — мощность к. з. на стороне пер-
вичного напряжения трансформа-
тора ртутного выпрямителя, ква.
3. Определение т. к. з. с учетом индук-
тивных,- а также активных сопротивлений,
участвующих в цепи коммутации гкомм
(сопротивление обмоток трансформатора и
сопротивление, соответствующее падению
напряжения в дуге) и постоянного падения
напряжения в дуге.
Среднее значение выпрямленного т. к. з.:
г#т— активное сопротивление обмоток
трансформатора РВ в долях еди-
ницы, равное:
где рк — мощность потерь к. з. трансфор-
матора РВ, кет.
Величина г^перем — сопротивление, со-
ответствующее переменной части падения
напряжения в дуге из выражения
Д^а = Д^апост НН ДЕЛгперем ~
= Ai/dnocr + 0,001/d, (2-87)
где ДС7а — полное падение напряжения в
дуге;
Допоет — составляющая постоянного па-
дения напряжения в дуге, на-
пример 17,5 в;
Л^аперем — переменная часть падения на-
пряжения в дуге;
Id — номинальный выпрямленный
ток РВ, а.
Величина глперем принимается из выра-
жения 2-87, равной rdперем == 0,00! ом.
4. Определение т. к. з. с учетом индук-
тивных, а также активных сопротивлений,
участвующих в цепи коммутации гКОым и
внешнего активного сопротивления в цепи
выпрямленного тока.
В этом случае используется метод
спрямленной внешней характеристики.
Выпрямленный т. к. з.:
<2-88>
где l/d3KB — эквивалентное выпрямленное
- напряжение, в, равное Ud3l{B—
= U*d3*BUd (см. ниже);
rd — сопротивление во внешней це-
пи выпрямленного тока, ом
(сопротивление шин, контак-
тов аппаратов и пр.);
£/d3KB
Гакв = /«к ОЛ-
IdK ИЗ (2-85).
По условию построения спрямленной
внешней характеристики
/dK = L91
(V”2 Uz— &Udпост)
а.
(2-85)
Активное сопротивление цепи коммута-
ции:
Г комм = Г т ~Ь Г dnepeM» ОМ9
где гт — активное сопротивление обмоток
трансформатора, приведенное к па-
раметрам вторичной обмоткн транс-
форматора РВ, определяют:
зи%
ST-1 000 r*T’ °'1'' (2'8G)
»rf ЭК В 1<1к
^7=60° fd4=GOcld *
откуда
U ________у --------У*---.
^7=60° ~ 1
1 — cos -у _ 1 — cos 60°
— 2 2
где
Id — номинальный выпрямленный
ток РВ, а\
I _ Л^Т=60‘
----------
[Разд. 2i
206
Электроснабжение и подстанции
где
X* =Л#Т “Ь х*с.
rdnp — п
+ rd ’ Ом>
5. Определение т. к. з. при параллель-
ной работе ртутно-выпрямительных агрега-
тов:
а) Выпрямленный т. к. з. с учетом ин-
дуктивных и активных сопротивлений транс-
форматора РВ и падения напряжения в дуге:
= 191 —ДС/апост ( а> (2-89)
К 2цОММ.Пр
где ZK0MM.np — приведенное значение пол-
ного сопротивления цепи
коммутации, равное:
Zromm.hp 2иомм.т 4“ -*”С» ОМ; (2-90)
^КОММ.Т
где п — число параллельно работающих вы-
прямительных агрегатов.
б) Выпрямленный т. к. з. с учетом ин-
дуктивных, а также активных сопротивле-
ний трансформаторов РВ, внешних актив-
/___внешнее активное сопротивление
а в цепи каждого РВ—агрегата (аппа-
раты, контакты, ошиновка), ом;
— внешнее активное сопротивление
в цепи выпрямленного тока после
сборных шин (аппараты, ошиновка,,
контакты, ом).
6. Максимальное-значение т. к. з. в пе-
реходный период.
Максимальное значение т. к. з. в пере-
ходный начальный период с учетом аперио-
дической слагающей в анодных токах опре-
деляется выражением
Id макс = ~у fdKt
где -у — переходный коэффициент от сред-
него к максимальному значению»
для установившегося тока;
— коэффициент зависит от г2 и х2
(активное и индуктивное сопро-
тивления цепи к. 3., приведенные'
к вторичной обмотке).
rzlX2 0 2 0,5 1,9 1 1.76 1.5 1,62 2 1.54 2.5 1.48 3 1.41 3.5 1.38 4 1,32 4.5 1.3
5 5,5 6 6,5 7 7.5 8 8,5 9 10
К. 1,25 1,22 1.2 1,19 1.16 1.13 1.11 1.1 1.08 1,03
ных сопротивлений в цепи выпрямленного
тока и падения напряжения в дуге:
C\f3KI
я, (2-91)
где
1/дэкв — У d»
60°
IffdK
*dK —
I'dK
Id
/dK — ток, a,—no (2-89);
fd — номинальный выпрямленный
ток РВ.
Практически в расчетах т. к. з. макси-
мальную величину коэффициента (по
аналогии с ударным коэффициентом) при-
нимают равной 1,8.
Увеличение индуктивности короткоза-
мкнутой цепи, при включении в нее реак-
тора сглаживающего устройства вызывает
относительно медленное нарастание т. к. з_
до установившегося значения практически
без скачка в начальный момент.
2-28. ТОК К. 3. В СЕТЯХ,
ПОЛУЧАЮЩИХ ПИТАНИЕ
ОТ МАШИН ПОСТОЯННОГО ТОКА
t/d3KB
гэк в = 77 » Ом;
ак
В настоящее время еще нет подтверж-
денного опытом, общепризнанного и при
емлемого для практики метода расчета?
т. к. з. машин постоянного тока. Для ре-
шения практических задач можно руковод-
ствоваться ориентировочными кратностями»
по отношению к /Ном пнковых (максималь-
ных) значений т. к. з., приведенными
в табл. 2-30, по опытным заводским?
данным.
§ 2-29]
Общие указания
207
Таблица 2-30
Ориентировочные кратности пиковых
(максимальных) значений т. к. з. для
машин постоянного тока в зависимо-
сти от произведения мощности маши-
ны, кит, на скорость вращения,
об/мин
а) Компенсированные машины
постоянного тока
Рд (кет) X X п (об/мин) Кратности т. к. з. при UK
НО в 230 в 600—750 в
100 000 124-8
250 000 134-9 154-12
300 000 154-10 154-12
1 200 000 — 164-15
б) Некомпенсированные машины
постоянного тока
5 000
10 000
100 000
150 000
800 000
6,54-5,5
7,54-6,5
7,54-6,5
6,54-4
6,54-4
74-6
74-6
144-8
Нижний предел указанных в таблице
кратностей относится к меньшим и тихо-
ходным машинам, верхний — к большим и
быстроходным машинам.
Приближенное значение пика т. к. з.
можно определить:
I м а к с “ О.ЗРн ’ (2'92>
где
— число перекрытых щеткой коллек-
торных пластин;
UH — номинальное напряжение маши-
ны, в;
Ри — номинальная мощность машины,
кет',
ЬРп — потерн в якорной цепи машины,
квт\
Dn—диаметр якоря, сл;
о.зрн
—Р——приближенное выражение для реак-
я тивной э. д. с. машины, справедли-
вое для одновитковых петлевых
обмоток;
Л!— коэффициент, учитывающий влия-
ние реакции якоря и рассеяния,
который ориентировочно равен
Л1 = 0,05 для некомпенсированных
машин и М = 0,25 для компенси-
рованных машин.
Г. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
АППАРАТОВ, ИЗОЛЯТОРОВ
И ПРОВОДНИКОВ высокого
НАПРЯЖЕНИЯ (выше 1 яге)
2-29. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Все аппараты, изоляторы и проводники
должны:
1) удовлетворять условиям работы при
нормальном режиме и быть устойчивыми
при коротких замыканиях и перенапряже-
ниях;
2) отвечать требованиям технико-экО'
комической целесообразности;
3) соответствовать условиям окружаю
щеп их среды и роду установки;
а) открытая или закрытая установка;
б) характер окружающей среды в отно-
шении температуры, влажности, запылен-
ности, химической и биологической актив-
*'ности вредного воздействия на изоляцию
н -проводники;
в) особые условия местности (высота
над уровнем моря, тропическая зона, сей-
смнчность).
Класс изоляции аппаратов, изоляторов,
и проводников должен соответствовать,
номинальному напряжению сети, в которой
они должны работать, и испытательным и
разрядным напряжениям согласно дей-.
ствующим ГОСТ. Как правило, все аппа-
раты, изоляторы и проводники выбираются-
по номинальным параметрам н проверяют--
ся.на устойчивость -при сквозных т. к. з..
и перенапряжениях.
Выбор аппаратов, изоляторов
и проводников по номинальному
напряжению
Номинальным напряжением С7Я элек-
трического аппарата называется указанное'
на его щитке (илн в каталоге) междуфаз-
ное напряжение, численно равное номи-
нальному .напряжению той электрической-
сети, для работы в которой он предназна-
чен. Все электрические аппараты могут ра-
ботать длительно при напряжении на 10—
15% больше номинального. Это напряже-
ние называют максимальным рабочим на-
пряжением (указывается в каталогах).
Рабочее напряжение установки
с учетом возможных отклонений АС/Р не
должно превышать максимальное рабочее
напряжение аппарата, изолятора, кабеля,
т. е. должно быть соблюдено условие
U» + ьип ир + ДГр.
Допустимые повышения напряжения Дб/И
для аппаратов и изоляторов указаны
в табл. 2-31.
Выбор аппаратов, изоляторов
и проводников по номинальному току
Выбор аппаратов и проводников по но-
минальному току производится согласно,
условию
I м.р /и»
208
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
§ 2-29]
Общие указания
209
где /м р"_ максимальный рабочий ток цепи,
в которой аппарат должен быть
установлен, с учетом возможной
длительной перегрузки; _
1„—номинальный допустимый дли-
тельный ток для аппарата с уче-
том расчетной температуры окру-
жающей среды (по данным заво-
дов-изготовителей, каталогов).
Под этим током понимается обо-
значенный на щитке аппарата
(в каталоге) ток, прн "«отекании
которого сколь угоДИо длитель-
ное время температура нагрева
токоведуших частей и изоляции
не превышает установленных
нормами значений, если темпера-
тура окружающей среды не пре-
вышает расчетной величины.
При определении /ир следует учиты-
вать: аварийные режимы, период ремонтов
и возможных неравномерностей распреде-
ления токов между линиями, секциями
шин и т. п.; для цепей генераторов —воз-
можность работы с номинальной мощ-
ностью при напряжении на 5% ниже но-
минального; для цепей трансформаторов —
возможность использования перегрузочной
способности в пределах, предусмотренных
при выборе трансформатора.
Перегрузка аппарата током, превы-
шающим номинальный, при расчетной тем-
пературе окружающего воздуха 35 С для
большинства аппаратов не допускается,
так как вызывает резкое сокращение срока
службы аппарата вследствие изменения
механических и электрических свойств ма-
териалов (допустимые перегрузки указаны
в каталогах).
Аппараты нормальной конструкции мо-
гут работать при температуре окружающе-
го воздуха не более + 60° С и не менее
-40° С.
Если аппарат должен работать при
температуре воздуха более 35° С, но ие
выше +60° С, то допустимый рабочий ток:
понижения температуры воздуха ниже
35° С, но всего не более чем иа 20%.
Допустимые перегрузки бетонных реак-
торов в зависимости от температуры окру-
жающего воздуха (t8) в %:
tB1 град ... 30
25
20 15 10 5 и ниже
Перегрузка, “/о* 5
8,5 13 17 21 25
Расчетные температуры окружающей
среды н допустимые температуры нагрева
частей аппаратов и машин указаны
в п. 1-22.
Шкала номинальных токов для элек-
трических аппаратов по ГОСТ и номи-
нальные токи шин и кабелей приведены
в т. I, разд. 1. /а шин определяется из вы-
ражения
/а = Х1КаКзЛ-
где ?! — длительно допустимый ток для
одной полосы при температуре
шины 70° С, температуре окружаю-
щего воздуха 25° С и расположении
шин вертикально (принимается по
таблицам т. I, разд. 1);
— поправочный коэффициент при го-
ризонтальном расположении шин
(для шин прямоугольного сечения
Xi =0,95 при ширине полосы до
60 мм и X, = 0,92 при ширине по-
лосы более 60 .ч.ч);
Кг—коэффициент длительно допусти-
мого тока для многополосных шин;
К} — поправочный коэффициент при тем-
пературе воздуха, отличающейся
от 25° С (значения Хз приведены
в т. I, разд. 1).
В установках 35 кв и выше примени- '
ются почти исключительно круглые и труб-
чатые шины в целях уменьшения корониро-
ваиия. Шнны не должны коронировать при
хорошей и средней погоде, для чего должно
быть соблюдено следующее условие:
(2-93)
где (доп — допустимый рабочий ток аппа-
рата прн <„;
v— температура окружающей среды;
''доп —длительно допустимая темпера-
тура нагрева аппарата.
Для масляных выключателей и разъеди-
нителей при температуре окружающей сре-
ды выше +35° С (но не более 60° С)
Если максимальная температура окру-
жающего воздуха менее 35° С, то наиболь-
ший допустимый рабочий ток высоковольт-
ных выключателей, разъединителей и
трансформаторов тока можно увеличивать
из расчета 0,5% 7п.апп на каждый градус
14—2580
Uu.yc Т 17кр,
где 6’кР — критическое напряжение короны,
при котором появляется видимая
корона.
При расположении шин или проводов
трехфазной системы в вершинах треуголь-
ника н при средних условиях погоды
Укр = 84m5r 1g -у-, кв, (2-94)
где т — коэффициент шерохова-
тости, учитывающий состоя-
ние поверхности шины или
провода и равный 0,93—0,93
для трубчатых и однопрово-
лочных проводов, длительно
находящихся в воздухе, и
0,83—0.87 для многожиль-
ных проводов;
210
Электроснабжение и подстанции
[Разд.. 2
г — наружный радиус шины или
провода, слг,
а — расстояние между осями
шин или проводов, см\
3,926
а — 97<. ,-----коэффициент, учитывающий
-j- v0 барометрическое давление
и температуру воздуха (от-
носительная плотность воз-
духа);
Ь — барометрическое давление
воздуха, см pm. cm:,
\0 — температура воздуха (3 = 1
при b — 76 см pm. cm. и
v0 —-f-25°C).
При расположении шин в одной пло-
скости, как показали наблюдения, корона
появляется на среднем проводе при напря-
жении, на 4% меньшем (/«₽, а на край-
них—при напряжении, на 6% большем кри-
тического.
При проверке проводников на нагрев
следует принимать получасовой максимум
токовой нагрузки (максимальную из сред-
них получасовых токовых нагрузок данно-
го элемента сети).
При повторно-кратковременных, крат-
ковременных и тому подобных режимах
работы электроттриемников в качестве -рас-
четной токовой нагрузки следует прини-
мать токовую нагрузку, приведенную
к длительному режиму в соответствии
с ПУЭ (гл. 1-3).
Допустимые длительные токи нагрузки
кабелей н проводов приведены в т. I,
разд. 1.
Выбор аппаратов, изоляторов
и проводников по условиям короткого
замыкания
Выбор электрических аппаратов, изо-
ляторов и проводников по условиям т. к. з.
производится согласно ПУЭ (гл. 1-4).
В электрических установках напряжением
до 1 кв должны быть устойчивы распре-
делительные щиты, шинопроводы, силовые
шкафы, сборки и т. п.
Согласно ПУЭ (§ 1-4-3) допускается
не проверять по режиму к. з. следующие
проводники и аппараты:
а) Проводники в цепях к отдельным
распределительным пунктам неответствен-
ного назначения и к отдельным электро-
приемникам (в том числе к цеховым ^транс-
форматорам мощностью не свыше 750 ква
с первичным напряжением не выше 10 кв)
при условиях:
если в технологической и электриче-
ской частях предусмотрено резервирование
и отключение электроприемииков не вы-
зывает расстройства технологического про-
цесса;
если повреждение проводника при к. з.
не может вызвать взрыва;
при возможности замены проводника
без значительных затруднений.
б) Трансформаторы тока в цепях
трансформаторов и реактированных линий.
если выбор их по условиям к. з. требует
значительного завышения коэффициента
трансформации, при котором не обеспечи-
вается необходимый класс точности под-
ключаемых (приборов.
в) Провода воздушных линий, за
исключением подходов к подстанциям, ко-
торые при больших мощностях к. з. (более
2,5 Мва) должны быть проверены на схле-
стывание проводов при динамических дей-
ствиях токов к. з.
Правилами допускается не проверять:
по термической, устойчивости к токам
к. з. проводники и аппараты, защищенные
плавкими предохранителями, независимо
от номинального тока и типа предохрани-
теля;
по динамической устойчивости к т. к. з.—
проводники и аппараты, защищенные плав-
кими предохранителями (любого типа)
с номинальным током не выше 60 а, а так-
же плавкими предохранителями с токо-
ограничивающим действием при любом но-
минальном их токе, но при условии, что
предохранители выбраны по предельному
отключаемому току.
Выбор аппаратов и проводников
по условиям технико-экономической
целесообразности
На промышленных предприятиях сле-
дует широко применять комплектные под-
станции и распределительные устройства,
короткозамыкатели и отделители, выклю-
чатели нагрузки и высоковольтные предо-
хранители. Выключатели, как правило, сле-
дует применять с малым объемом масла
(горшковые) и безмасляные, облегчающие
внедрение индустриальных методов элек-
тромонтажных работ и при внутренней
установке ие требующие взрывных камер.
Выбор шин и кабелей по условиям эко-
номической плотности тока следует произ-
водить, исходя из длительных рабочих то-
ков нормального режима (без учета резер-
вирования к’ли перегрузочной способности
цепей) и в соответствии с ПУЭ (гл. 1-3).
Выбор аппаратов, изоляторов
и проводников по роду установки
На . открытых распределительных,
устройствах, подверженных усиленному
загрязнению пылью, -производственными
уносами или -парами кислот, вредно дей-
ствующими на изоляцию, необходимо уста-
навливать аппараты с повышенной элек-
трической прочностью изоляции, с изолято-
рами специальной конструкции или на
большее номинальное напряжение.
В местностях с загрязненной атмосфе-
рой изоляция открытых установок и сетей
35 кв, работающих с изолированной или
компенсированной нейтралью, должна быть
усилена в большей степени (на 25%), чем
изоляция сетей ИО кв и выше, работающих
с глухозаземленной нейтралью, так- как при
замыкании на землю одной из фаз сети
$, 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
211
!
I
I
I
I
)
35 кв две другие фазы будут длительно
находиться под повышенным напряжением.
В некоторых случаях может оказаться
целесообразным сооружать закрытые РУ
вместо открытых.
Выбор аппаратов, изоляторов и про-
водников для взрывоопасных и пожаро-
опасных помещений должен производиться
в соответствии с ПУЭ (VII-3 и VH-4).
Электрооборудование, поставляемое
в страны с сухим и влажным тропическим
климатом, должно соответствовать «Общим
техническим условиям иа изготовление ма-
шин, приборов н оборудования, поставляе-
мых в страны с тропическим климатом»,
утвержденным Комитетом стандартов, мер
и измерительных приборов при Совете Ми-
нистров СССР 7/V 1959 г.
В случаях, когда средняя максималь-
ная температура окружающей среды выше
45° С или среднегодовая температура выше
27° С либо требуется защита от воздей-
ствия песка и пыли, электрооборудование
выполняется в специальном исполнении.
Для сейсмических районов применяют
аппаратуру и крепление с учетом сейсмиче-
ских действий (высоковольтные выключате-
ли— безмасляные или маломасляные).
При выборе аппаратов, изоляторов и
кабелей следует учитывать высоту установ-
ки над уровнем моря.
2-30. ФОРМУЛЫ И УКАЗАНИЯ
ПО ВЫБОРУ АППАРАТОВ
ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ,
ШИН И КАБЕЛЕЙ 1
а) Высоковольтные выключатели
Высоковольтные выключатели выби-
раются по номинальным напряжению и
току, роду установки, конструктивному
выполнению (баковый, масляный, безмас-
ляный), предельному току отключения нли
по допускаемой мощности отключения
(табл. 2-32).
Выбранный выключатель проверяется
на электродинамическую и термическую
устойчивость и на предельный ток вклю-
чения.
Значение коэффициента Кдпв Для В03'
душных выключателей 1, для масляных
выключателей (в среднем) 0,7; для выклю-
чателей МКП см. табл. 2-33.
1 откл.расч и 5откл.расч — расчетные
значения тока и мощности к. з. в момент
времени ^откл.расч; последнее равно сумме
собственного времени отключения выклю-
чателя с приводом и минимального вре-
мени защиты: /откл.расч = ^с.в"Ь/защ.мпн,
где fc.B — собственное время отключения
выключателя с приводом — время с момен-
та подачи импульса на отключающую ка-
тушку привода до начала расхождения
дугогасящих контактов; оно меньше пол-
1 См. § 2-29.
ного временя отключения выключателя
(М иа время горения дуги, /защ.мпн—
время действия наиболее быстродействую-
щих защит (0,02—0,05 сек).
При отсутствии данных /откл.расч СЛе-
дует принимать: для иебыстродействующих
выключателей — 0,15—0,2 сек; для быстро-
действующих выключателей — 0,1 сек.
Если время отключения быстродей-
ствующего выключателя (^откл.расч) боль-
ше 0,1 сек, но меньше 0,15 сек, то можно
приближенно принимать:
/откл.рас ч = it I" *.
Номинальная мощность отключения
трехфазного выключателя $к.отк« =
= V37B.откл^в.выкл- При напряжении уста-
новки, отличающемся от t/н.выкл, мощность
отключения
•SoTK Л = 3 /откл^/ус Т-
Понятие отключаемой (или разрывной)
мощности Зоткл (Зразр) в разных странах
определяется неодинаково, что надо иметь
в виду при выборе выключателей иностран-
ных фирм.
Для союзных выключателей 'значения
Soткл и /откл указывают при стандартных
напряжениях выключателя и при стандарт-
ных циклах отключения (ГОСТ 687-41).
В тех случаях, когда предполагаемый цикл
отключения отличается от стандартного,
/откл принимают по данным завода-изгото-
вителя.
Если /откл неизвестен при (7Уст» мень-
шем UR выключателя, то его можно опре-
делить приближенно:
! -^-^1
'н.откл тт \ 1 пред.откл»
о и.уст
где /н.откл — ток отключения при номи-
нальном напряжении выклю-
чателя;
^пред.откл — предельный (наибольший) ток
отключения выключателя по
данным ‘завода-изготовителя.
Стандартный цикл операций
выключателя (согласно ГОСТ 687-41):
О— 180—ВО— 180—ВО.
Обозначения:
О — операция автоматического отключе-
ния выключателем т. к. з. от релей-
ной защиты без выдержки времени;
ВО — операция включения на короткое за-
мыкание (из отключенного положе-
ния) и немедленно следующая за
ней операция отключения без вы-
держки времени;
180 — промежуток времени {сек) между по-
следовательными операциями.
* Согласно ПУЭ (1-446) при выборе автома-
тических выключателей напряжением выше I ке
по мощности отключения величина подлежащего
отключению т. к. з. принимается равной действую-
щему значению периодической составляющей на-
чального сверхпереходного тока короткого замы-
кания Г'.
14*
электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2-32
Формулы'для выбора и проверки высоковольтных выключателей
Наименование характеристик 1 Формулы
Номинальное напряжение, кв Номинальный ток, ка Номинальный (предельный) ток отключения прн напря- жении UB, ка Номинальная мощность отключения, Мва / Hss^M.p ^н.откл^/откл.расч 5откл^5отк л.расч
То же при наличии АПВ, Мва ^^откл.расч откл -Кдпв
Ток динамической устойчивости (или предельный допу-
стимый сквозной ток):
а) амплитудное значение (ударный ток к. з.), ка б) действующее (эффективное) значение, ка Ток термической устойчивости: *у.доп*5 iy / У.ДОИ^/у
для времени /, сек, ка оо у
десятисекундный
пятисекундный
односекундный Предельный ток включения, ка Л^ if
где /откл.расч — расчетное значение тока трехфазного к. з. в момент времени ^ткл.расч,
ка;
Зоткл.расч—мощность к. з., соответствующая /0Ткл.расч, Мед;
— ударный ток к. з. (амплитуда), ка;
/у — наибольшее действующее значение - полного тока к. з. за первый период
после начала к. з., ка;
1М— установившийся ток к з., ка; г*
^АПВ—коэффициент уменьшения отключаемой мощности выключателя при на-
личии АПВ (табл. 2-33);
. t— время, к которому отнесен номинальный ток термической устойчивости
It, сек-,
tn — приведенное (или фиктивное) время к. з., сек.
Таблица 2-33
Значение коэффициента /САПБ для выключателей М.КП
Цикл АПВ1 (автоматического повторного включения) Число операций ХдПВ п?и т‘ к’ 3*• ка
до 10 И-20 21-40 выше 40
ВО 2 0,8 0,75 0,7 0,65
ВО—15—ВО 4 0,55 0,5 0,45 0,4
ВО—15—В—60—0 4 0,65 0,6 . 0,55 0,5
ЕО—120—ВО 4 0,7 0,65 0,6 0,55
Примечания: I. В — включение, О — отключение, цифры между О и В—выдержка времени, сек.
2. Для присоединений с выключателями ВМГ-133 в установках с т. к. з. более 10 ка допускается
только однократное АПВ.
Выключатели ВМГ-133 с приводами типа ПРБА, с малой скоростью включения, имеющие ограждение
привода от выключателя лишь сетками или недостаточно прочными перегородками, после автоматиче-
ского отключения не следует включать повторно до выявления и устранения причин, вызвавших корот-
кое замыкание,
Дополпательные сведепия об отключающей способности выключателей ВМГ-133 см. § 2-31.
S 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
213
Предельным включаемым то-
ком называется наибольшее значение
т. к. з. (амплитуда или действующее зна-
чение), которое выключатель, соединенный
с приводом, может включить без привари-
вания контактов и без других поврежде-
ний, препятствующих дальнейшей его ра-
боте.
б) Выключатели нагрузки
Выключатели нагрузки .не рассчитаны
на отключение т. к. з. Выключатели на-
грузки ВН (без предохранителей) выби-
рают по номинальному напряжению и то-
ку, току отключения при рабочем режиме
и проверяют на электродинамическую и
термическую устойчивость при сквозных
т. к. з., а также иа ток включения при ра-
бочем режиме.
Формулы для выбора и проверки те
же, что для высоковольтных выключателей.
Выключатели нагрузки ВНП (с предо-
хранителями серии ПК), кроме того, про-
веряют на предельный ток отключения
предохранителей (см. далее).
в) Высоковольтные предохранители
Плавкие предохранители выбирают по
номинальному напряжению и току, пре-
дельному отключаемому току или пре-
дельной отключаемой мощности, роду уста-
новки .(наружная, внутренняя), конструк-
тивному выполнению и в некоторых слу-
чаях с учетом избирательной защиты линий
(табл. 2-34).
Предохранители ПК, устанавливаемые
на стороне ВН силовых трансформаторов,
служат для защиты последних от т. к. з.
/н предохранителей выбирают по табл. 2-35.
Предохранители силовых трансформа-
торов до 320 ква выбирают, исходя из
условия избирательного действия предо-
хранителей ВН и НН трансформатора. Для ,
этого предохранители, установленные на
стороне ВН, должны иметь ZH, равный
дву-трехкратному /я трансформатора при
мощности трансформатора до 135 ква и
полтора-двукратному /н трансформатора
при мощности 180—320 ква.
г) Разъединители
Разъединители выбирают по номиналь-
ному напряжению и току, роду установки,
конструктивному выполнению и проверяют
на электродинамическую и термическую
устойчивость при к. з.’
Формулы для выбора и проверки те же,
что для высоковольтных выключателей.
Допускается использование разъединителей
для оперативных переключений (цепей
с одной системы на другую и пр.), для
включения и отключения небольших мощ-
ностей при условии, что при этом на кон-
тактах разъединителя не будет возникать
дуга.
Согласно ПУЭ (1-2-23) допускается от-
ключение разъединителями тока нагрузки
до 15 а при напряжении до 10 кв, а также
включение и отключение без нагрузки:
а) трансформаторов напряжения, заряд-
ного тока сборных шин и оборудования,
ВЛ 110 кв длиной до 20 к.я, ВЛ'35 ка до
30 км, ВЛ до 20 кв независимо от их дли-
Таблица 2-34
Формулы и выражения для выбора высоковольтных предохранителей
Наименование характеристик
Номинальное напряжение предохранителей
серии ПК
Номинальный длительный ток (плавкой
вставки)
Предельный ток отключения:
а) симметричная составляющая
б) с учетом апериодической состав-
ляющей
Мощность отключения
Формулы
£/н = уСТ
/и /м-р
Лггкл ^расч
/ отк л«у /у-расч
5откл ^сткл-расч
где /расч — расчетное действующее значение периодической составляю-
щей т. к. з., отключаемого предохранителем, ка\
/у-расч — то же полного т. к. з. за первый период процесса к. з., ка\
5откл-расч = УЗС/н/у-расч — расчетная мощность к. з. в первый период с учетом аперио-
дической составляющей, Мва.
Таблица 2-35
.Данные для выбора высоковольтных предохранителей на стороне ВН силовых
трансформаторов
Номинальный Ток трансфор- матора, а Номинальный ток плавкой вставки пре- дохранителя, а Номинальная трехфазная мощность, ква, защищаемого трансформатора при напряжении, кв
2 3 с 10 35
0,5 2 — — — 10 —
1 3 — — 10 20 50
1.9 5 — 10 20 30 100
3 7.5 10 — — 50 180
5 10 — 20 50 — —
8 15 20 — — 100 320
10 20 — 50 100 180 560
14,5 30 50 — — — —
20 40 — 100 180 320 1 000
30 50 100 — 320 560 1 800
54 75 180 — 560 750 —
70 100 — 320 750 1000 3 200
100 150 320 560 1 000 1 800 —
145 200 560 750 1 800 — —
210 300 750 1 000-. — — —
300 400 1 000 — — — —
Для напряжения 2 кв применяют предохранители на 3 кв со вставкой на 2 кв.
ны, кабельных линий до 10 кв длиной до
10 км\
б) нейтралей трансформаторов и дуго-
гасящих катушек;
в) уравнительного тока линий при усло-
вии, что разность напряжений на разъеди-
нителе после отключения составит не более
2% номинальной их величины;
г) тока замыкания на землю ,5 а для
линий 20 — 35 кв, 10 а для линий 10 кв
и ниже.
Согласно решению Союзглавэнерго при
Госплане СССР № 5/Э от 24 октября
1959 г. * устанавливается следующий по-
рядок применения разъединителей и от-
делителей наружной установки для отклю-
чения и включения незагруженных транс-
форматоров.
Разъединителями и отделителями раз-
решается производить отключение и вклю-
чение тока холостого хода трансформато-
ров (при условии, что напряжение на
трансформаторе не выше 1,05 номиналь-
ного) :
* Полный текст решения см. Сборник технп-'
ческой информации Тяжпромэлектропроекта, i960,
№ 9, стр. 23.
110 кв, мощностью не выше 31 500 ква
35 „ „ „ , 20 000 ,
20 „ „ 5 600 „
До 10 „ и и 750 „
Если напряжение на трансформаторе
превышает 1,05 его номинального значения,
предельно отключаемый разъединителями
ток не должен превышать 10—12 а.
Отключение и включение тока холостого
хода трансформаторов напряжением 20 кв
н выше допускается производить горизон-
тально расположенными трехполюсными
разъединителями и отделителями наружной
установки с управлением от ручного, элек-
трического, пружинного или пневматическо-
го привода.
' Разъединители и отделители 35 кв н вы-
ше должны иметь увеличенные (против
обычно принятых) расстояния между полю-
сами, которые должны составлять:
а) у горизонтально-поворотных разъеди-
нителей и отделителей:
на напряжение ПО кв—не менее 3 м;
на напряжение 35 кв—не менее 2 л;
§ 2-30]
Формулы и указания, по выбору аппаратов
215
б) у вертикальио-рубящих разъедините-
лей:
на напряженние ИО кв—не менее 2,5 л;
на напряжение 35 кв~-не менее 1,6 м.
На действующих подстанциях с разъ-
единителями типа РЛН, смонтированными
со стандартными расстояниями между по-
люсами (РЛН-110—2 м, РЛН-35—1,2 л),
при невозможности увеличения расстояния
между полюсами разрешается отключать
ток холостого хода трансформаторов мощ-
ностью не более 15000 ква при напряжении
110 кв и 3 200 ква при напряжении 35 кв.
Над приводом разъединителей и отде-
лителей, отключение которых предусматри-
вается с места установки, при использова-
нии их для отключения тока холостого
хода трансформаторов 10 000 ква и выше,
должен быть сооружен козырек или навес
необходимых размеров из негорючего мате-
риала для защиты оператора от светового
воздействия дуги.
Не следует применять для отключения
тока холостого хода трансформаторов 110,
а также 35 кв мощностью 1 000 ква и вы-
ше разъединители вертикальной установки.
Отключение разъединителями ненагру-
женных трансформаторов с присоединенны-
ми дугогасящими катушками во избежание
появления значительных перенапряжений
следует производить только после отклю-
чения дугогасящих катушек от нейтрали
трансформаторов.
д) Реакторы токоограничивающие
Реакторы надежно работают при напря-
жении, превышающем их номинальное на
10%. Во избежание больших колебаний на-
пряжения у потребителей потеря напря-
жения в линейном реакторе в нормальном
режиме не должна превышать 4—5% но-
минального напряжения. Поэтому сопро-
тивление линейных реакторов принимают
не выше 6—8%.
При к. з. на линии за реактором потеря
напряжения в реакторе позволяет поддер-
живать на сборных шинах установки зна-
чительное остаточное напряжение. Для бес-
перебойной работы электроприемников не-
поврежденных линий желательно иметь ве-
личину остаточного напряжения порядка
0,6 Un установки.
Если установленные в сети выключатели
имеют отключаемую мощность не ниже
200 Мва при 6 кв и 350 Aiea при 10 кв,
1у-доп^52 ка, то реакторы до 1 000 а
включительно выбирают из расчета 0,5%
на каждые 100 а /и реактора.
Примеры выбора реакторов
а) П о з а д а н н о й величине сни-
жения т. к. з. з а р е а к т о р о м. Необ-
ходимый реактанс находят по формуле
100/7^-4-)^. (2-95)
где I" — периодическая составляющая т.к.з.
до реактора;
— т. к. з., ограниченный реактором
и соответствующий действитель-
ному времени отключения (с уче-
том уставки времени реле и соб-
ственного времени реле и выклю-
чателя) и максимальному коли-
честву включенных генераторов;
1/н.с—-номинальное напряжение сети.
Если ток Г' весьма велик по сравне-
нию с /ке, то можно пользоваться прибли-
женной формулой
100 р- . (2-96)
* к! Ын
Пример. Даны /"=12 ка; lKt — i ка;
Ux=o кв; кв; /в=200 а.
/ 1 1 \6.6
хв% = 100-200 (-----р2- I -g-=3,66%
Следует применить реактор с хв = 4°/о.
б) По заданной величине оста-
точного напряжения. Необходимый
реактанс реактора находят по формуле
хи»/.==!Оо/=-г^-, (2-97)
1 Kt * 'Л
£7© С Т
где а = ;
17ост и Uu — остаточное и номинальное на-
пряжения;
ZKt—т. к. з., ограниченный реак-
тором и соответствующий дей-
ствительному времени отклю-
чения к. з. и минимальному
количеству включенных гене-
раторов-^ ри нормальном ре-
жиме.
Сопротивление секционных реакторов
выбирают до 8—10% и в виде исключения
до 12%.
Возможность установки реакторов в це-
пях генераторов и трансформаторов долж-
на проверяться по условию сохранения до-
пустимых уровней напряжения у потреби-
телей электроэнергии в различных режи-
мах работы.
Применение сдвоенных реакторов вместо
обычных позволяет уменьшить потери на-
пряжения при нормальном режиме, габари-
ты распределительных устройств ВН и по-
лучить большую экономию в капитальных
затратах и в потерях электроэнергии. Схе-
мы сдвоенных реакторов в разных режи-
мах работы показаны на рис. 2-80.
Благодаря магнитной связи ток, проте-
кающий в одной ветви реактора, наводит
э. д. с. взаимоиндукции в другой ветви.
В нормальном режиме (рис. 2-80,в), когда
рабочие токи протекают от средней точ-
ки А к крайним, наводимые в ветвях реак-
тора э. д. с. взаимоиндукции будут направ-
лены против э. д. с. самоиндукции. При
этом потеря 'напряжения будет значительно
меньше, чем в обычном реакторе такого же
сопротивления.
и подстанции
[ Разд. 2
Рис. 2-80. Схемы сдвоенных реакторов.
Индуктивное сопротивление каждой
ветви при отсутствии тока в другой
(рис. 2-80,6)
X в = ХВ1В = СйД,
падение напряжения в ней
ДС1В —— 7ха.
(2-98)
Падение напряжения в каждой ветви
реактора прн наличии токов в обеих ветвях,
равных по величине, но направленных в раз-
ные стороны (рис. 2-80,в), вследствие само-
индукции Л1 между ветвями
tU'a = u>U — аМ! =
= (1 — ксв)хв1 = х’аГ, (2-99)
, Л1 Л1
где Асв =—====-г-, так как индуктив-
V Д1Ь2 ь
кости ветвей Lj = L2 = L;
х'в — индуктивное сопротивление одной
---- — .......... условиях:
ветви при указанных
4 = (1-йсв)^в. (2-100)
В схеме рис. 2-80,а токи в обеих вет-
вях реактора направлены в одну сторону,
поэтому суммарное падение напряжения
будет:
ДУ =2wL/-)-2toM/ =
== 2хв (1 Ас в) 7 — хскв1',
•Хскв == 2хв (1 “1“ Асе) (2-101)
— общее (сквозное) сопротивление обеих
ветвей реактора при протекании в них
сквозного тока в одном направлении (если
Ac fl =; 0,5, ТО XflK В ЗХВ),
Поэтому использовать сдвоенный ре-
актор по указанной схеме в нормальном
режиме нецелесообразно.
При подсчетах колебания напряжения
на групповых сборках, питающихся через
сдвоенные реакторы, следует учитывать
суточные колебания нагрузки и неодинако-
вое распределение нагрузки между сборка-
ми. Поэтому номинальный ток одной ветви
принимают не менее 0,7 суммарного тока
нагрузки обеих ветвей.
Из схемы замещения реактора
(рис. 2-80,6) следует, что если источник
питания подключен к среднему выводу А,
а к. з. произошло на стороне вывода Д,
или Д2, то т. к. з. ограничивается только
сопротивлением одной ветви реактора хв.
В случае подключения источника пи-
тания к одному крайнему выводу Д]
(или Аг) при к. з. на стороне другого вы-
вода Д2(Д1) ток к. з. ограничивается сквоз-
ным сопротивлением реактора.
В случае подключения источников пи-
тания к обоим крайним выводам Д, н Д2
при к. з. иа стороне среднего вывода А
ток к. з. ограничивается сопротивлением,
равным 0,5 Хв (I—АСв), что прн Асв = 0,5
составляет 0,25 хв.
Если источники питания присоединены
ко всем трем выводам реактора (рис. 2-81),
то при к. з. на стороне одного из крайних
выводов Д) или Аг результирующее сопро-
тивление от источников И-1 и И-3 составит:
[х, Д-в (1 ~Т~ Ас в)] (х2 — ХвАсэ) .
рез 4- хв (1 Асв) 4- х3 — хвАсв
+ -Хв (1 + Аса), (2-102)
где х, н х3 — реактивные сопротивления
источников питания, прмве-
денные к тем же базисным
условиям, что и сопротивле-
ние ветвей реактора хв.
Недостатком сдвоенного реактора
является повышение напряжения .на непо-
врежденной ветви при к. з. на стороне дру-
гой ветви.
При к. з. в точке К на стороне'вызода
Д. (рнс. 2-82,6) напряжение на выводе- Д2
равно нулю. Напряжение на стороне пита-
ния иА=ик = У Зхв1к. Ток к. з., прохо-
дящий по одной ветви реактора, наводит
в другой его ветви э. д. с„ равную хв-АСВХ
Х7к"и имеющую то же направление, что
и напряжение xBtK. Поэтому на выводе Д,
будет напряжение
— V* 3 (хв/к 4- хвАсв/к) —
= /"Зх,(1 4-АсВ)7,,.. (2-103)
Приняв 4/р,ном e t/ycт.ном» получаем:
U41°/° в -^з°/о (I 4“ ^св)*7 ’ • (2'104)
‘р.НОМ
>/-/ И-2
Рис. 2-81. Схемы присоединения источников питания
к трем выводам сдвоенного реактора.
§ 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
217
TOWiT
Л/
- 4“
Z, 4
cas у2
Рис. 2*82. Схемы к определению напряжения
на выводах сдвоенных реакторов,
о-в нормальном режиме работы: б—при коротком
аамыкании на одном выводе.
Пример.
хв — £ с в — 0, 5; /р .п о м == /50 а\
/к = 8 ка\
8
£/л, =8(1 4-0,5) од=“ 128%.
Учитывая нагрузку неповрежденной
ветви, напряжение U А\ будет несколько
меньше за счет потери напряжения в не-
поврежденной ветви от тока нагрузки.
Формулы выбора и проверки токо-
□граничивающих реакторов приведены
в табл. 2-36.
Рис. 2-83. Кривые потерь напряжения в реакторах
е) Трансформаторы тока
Трансформаторы тока выбирают по
номинальному напряжению, первичному и
вторичному току (если /2п^£=о с), роду
установки, конструкции, классу точности и
вторичной нагрузке. Формулы и выраже-
ния для выбора трансформаторов тока
приведены в табл. 2-37.
Погрешности в табл. 2-38 указаны при
следующих условиях:
1) частота 50 г/;;
2) вторичная нагрузка S2 прн созср =
= 0,8 составляет 25—100% 5гв для классов
точности 0,2—0,5; 1 и 50—100% 32п для
классов точности 3; 10;
3) нижний предел S2 для трансформа-
торов тока с вторичным током 72а = 5 а
должен соответствовать таблице:
Номинальная вторичная нагруз- ка S2H. ом 0.1 0.15 0,2 0,4 2S1.6
Нижний предел вторичной на- грузки, ом 0,05 0,1 0,15 0,15 =£0,6
4) нижний предел S2 для трансформа-
торов тока с /2а=1 а:
при S2a = 5 о.и составляет 2,5 о.и и при
.$2а=40 о.и и более — 15 о.и.
Номинальные вторичные нагрузки S2a
даны в таблице характеристик трансфор-
маторов тока 2-31.
термическая устойчивость встроенных
трансформаторов тока не проверяется.
Если требуется, чтобы при к. з. по-
грешность измерительных приборов или
реле не превышала 10%, то следует про-
верять кратность насыщения трансформа-
тора тока, приводимую в каталогах, по
формуле
Согласно ПУЭ (Ш-4-4) класс точности
трансформаторов тока: для расчетных счет-
чиков 0,5; для щитовых приборов 3 и для
защиты в пределах 10-процентной погреш-
ности. При этом за максимальный т. к. з.
принимают отключающую способность вы-
ключателя. Большую погрешность транс-
форматоров тока допускают в отдельных
случаях, когда это не приводит к непра-
вильному и неизбирательному действию
защиты.
Класс точности трансформаторов тока
для измерительных приборов определяют
по условию
S2a S2 =(2-106)
Л2 Бсцрпб -|-7?ПрОВ 4~ Т^конт, (2-107)
2гприб — сумма сопротивлений последова-
тельно включенных обмоток при-
боров и реле, О-и;
• Лпров — сопротивление соединительных про-
водов, о.и;
Лкопт — переходное сопротивление кон-
тактов (в среднем можно принять
0,1 ом).
Необходимое сечение соединительных
проводов
S = t MM2t (2-108)
Лдров
где р—удельное сопротивление провода,
равное для медных проводов
0,0175 о:л-ммг1м, для алюминие-
вых— 0,028 ом«лш2/лг,
£расч — расчетная длина соединительных
проводов, л:
$2н — ^2н (^2приб 4“ ^коит)
^пров = 7? ОМ,
'2н
218
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Таблица 2-36
Формулы для выбора и проверки токоограничивающих реакторов
Наименование характеристик Формулы
Номинальное напряжение реактора, кв
Номинальный длительный ток реактора, а
Пропускная способность одной фазы реак-
тора (проходная мощность), ква
То же трех фаз, ква
Номинальная индуктивность (или коэффи-
циент самоиндукция), мгн
Номинальное индуктивное сопротивление
(реактанс), ом
То же при частоте 50 гц, ом
Номинальное индуктивное сопротивление
в процентах (или процентная реактив-
ность)
То же при частоте 50 гц, ом
Потеря напряжения в реакторе, % номи-
нального (Д{/ °/о может быть найдена из
диаграммы рис. 2-83)
Коэффициент загрузки реактора
Угол сдвига фаз между током и фазным
напряжением за реактором
Ток трехфазного к. з. за реактором (при от-
сутствии затухания), а
Эквивалентное сопротивление сети до реак-
тора, отнесенное к номинальной мощно-
сти реактора, °/о
Остаточное напряжение (приближенное зна-
чение), °/о номинального
Ток к. з. за реактором, соответствующий
действительному времени отключения
К. 3.
Реактивная мощность одной фазы реактора,
квар
То же при частоте 50 гц., квар
Динамическая устойчивость (или предель-
ный допустимый ток, амплитудное зна-
чение), а
Расчетное значение ударного тока к. з., а
Термическая устойчивость, а Усек
Расчетное значение установившегося т. к, з.,
протекающего через реактор, а
Uв f/н-уст
1в /раб-макс
с
н,ф уз-1000
С _У31/н/н
н 1 000
Хи = Тобо в 1 000
314£я 10х°/оС'п 10х%(/2
Сн~ юоо - уз/в == s;—
у- о/ /нХяУ 3 /н<^£нУ"3
н/° 10UB 10VH
,z _314£„/н-100УЗ_-4 4
'° UK-W ' 1/я-ЮОО
Д[/“/о = fx„°/o sin о
5нагр ^иагр
f=_sr="7T
ч
100 Л. __
Ха%
, lOOXn’/o IKi
t7OCT% = 0, I v о < = Хн% "г
Лэ/0 -у Лн /о
_ <->£- . rl
х 1 000 1 000
Sx = 314-£,;/* -ю-6
1у«доп *У
1у=1,8У2/"
rtyl = 1хут„
§, 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
219
Продолжение табл 2-36
Наименование характеристик Формулы
Приведенное или фиктивное время длитель-
ности к. з.» сек
Номинальные потери в реакторе на одну
фазу, кет
Активное сопротивление реактора при сред-
ней температуре обмотки 75° С, ом
in —
Ра=/в2Г-10-’
Сдвоенные реакторы
Индуктивное сопротивление одной ветви
(половины) реактора при отсутствии тока
в другой ветви (рис. 2-80, 6), ом
Падение напряжения в одной ветви при от-
сутствии тока в другой, в
Индуктивное сопротивление одной ветви
в нормальном режиме при равных токах
в ветвях, направленных в разные сто-
роны (рис. 2-80, в), ом
Индуктивность одной ветви (половины)
реактора при отсутствии тока в другой
ветви, мгн
Взаимная индуктивность ветвей
Коэффициент связи ветвей
Падение напряжения в одной ветви реак-
тора при равных токах в ветвях, направ-
ленных в разные стороны, в
Индуктивное сопротивление всего реактора
(сквозное) при равных и одинаково на-
правленных токах в ветвях, ом
Суммарное падение напряжения в двух вет-
вях реактора при одинаковых по вели-
чине и направлению токах (рис. 2-80,г), в
Потеря напряжения в ветвях реактора при
разной нагрузке их (рис. 2-82,а):
1) в левой ветви реактора, % от Ua
установки
2) в правой ветви, %
где /н — номинальный ток реактора, а;
Zj, Z2— токи нагрузки в левой и правой
ветвях, а
Напряжение на крайнем выводе А, реактора
(рис. 2-82,6) при коротком замыкании на
другом крайнем выводе А2, °/с
Ток короткого замыкания, протекающий
через реактор, а
Реактивная мощность одной ветви (поло-
вины) одной фазы реактора при отсут-
ствии тока в другой ветви, квар
aL
x‘ = 1 ООО = x0.S
AL'. = x„[
f (1 ---- ^Сн)-^В
хв= Гбоб =
£0f3 —
M
M M
L°->
ДРц == aLI —coMZ = (1 -— kCn) хъ1 = x*Z
2xB (l-hfecB)
Xckb— I00Q —x
£JJ = 2Xs (I -|- AcbV XCkU
/, sin o, — йсв/г sin <?.
дад = хг%--------7--------
Ta sin ?2 — Acb/i sin <f1
tdJ/'/o = xB"/o-----------------1--------------
aL
2
H
Qo.s = ! 000 1 000
220
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-36
Наименование характеристик
Формулы
Реактивная мощность одной фазы**, квар
Проходящая мощность трехфазного ком-
плекта, кеа
Потери в обеих ветвях одной фазы реак-
тора в нормальном режиме, кет
где г — активное сопротивление одной ветвя
при средней температуре обмотки
75° С, ом
Q — U1 + Ф
35„.ф=1С^?££
1 000
Ра = 2/^г-10-’
* If — т. к. з., отнесенный к времени t.
** При It = 19-= 1н, где Ia — встречно направленные токи в соответствующих половинах.
Таблица 2-37
Формулы и выражения для выбора и проверки трансформаторов тока
Наименование характеристик
Формулы
Номинальное напряжение, кв
Номинальный первичный ток, а
Номинальный вторичный ток, а
Класс точности
Номинальная вторичная мощность, ва
Нагрузка вторичной цепи трансформатора
тока, ва
Полное сопротивление внешней цепи, ом
Допустимая кратность первичного тока (внут-
ренняя динамическая устойчивость)
Кратность односекундного тока термиче-
ской устойчивости (kt ~klceK ——)
\ ^1Н )
Допустимое усилие на головках (выводах)
трансформатора тока (внешняя динами-
ческая устойчивость), кг
Допустимый ударный ток к.-з. по внешней
динамической усгойчивости, ка
установки
> /щ I м-р
/2Н (обычно 5 а)
Согласно требованиям ПУЭ п табл. 2-38
2,
1 2.04М-Ю-2 V~2 i‘l
F^-2 -----а-----2-= 0.88-f-10-
iy = 10,62
Примечания:
I. ly —ударный ток к. з. (амплитуда), ка-
^оо—установившийся ток к. в., ка;
tn — приведенное (фиктивное) время, сек;
а — расстояние между фазами, см;
расстояние от трансформатора тока до ближайшего изолятора, см-
2. Внешнюю динамическую устойчивость определяют для головок Л2. у которых допускаемое усилие
меньше, а при различных расстояниях до ближайшего изолятора — для обеих головок.
3. Внешнюю динамическую устойчивость проверяют только у шинных п многовитковых трансфопма-
торои тока внутренней установки. F р
„4* и внешнюю динамическую устойчивость одновитковых трансформаторов тока типа
ТПОФ н ТПОФУ проверяют по формуле F
k |у
Д,,И> V «Лк-
f. 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
221
Таблица 2-38
Классы точности сердечников трансформаторов тока и область применения
Класс точ- ности сер- дечника Ток первич- ной обмотки, % номиналь- ного Максимальное значение 1 Область применения
погрешности в токе, % (±) угловой погрешности, мин (.±)
0.2 120—100 0.20 10 Точное измерение энергии и мощ-
20 0.35 15 ности (точные контрольные, лабора-
10 0.50 20 торные приборы)
0,5 120—100 0,50 40 Точное измерение энергии и мощ-
20 0.75 50, ности, счетчики 1-го класса расчет-
10 1.0 60 ные
1 120—100 1.0 80 Измерение энергии и мощности.
20 1,5 100 реле, счетчики 2-го класса контроль-
10 2.0 120 ные
3 120—50 1 3.0 Не норми- Амперметры, реле
руется
10 120—50 J 10.0 То же Катушки проводов
/расч принимается в зависимости от схемы
включения прибороз по рис. 2-84 для ва-
риантов:
a) /pac4==2Zj б) /расч ==: 1 • 73Z"
в) ^расч == Z,
I — действительная длина соединительного
провода от трансформатора тока до
прибора в один конец.
Класс точности трансформаторов тока
для релейной защиты в отличие от измери-
тельных трансформаторов тока определяют
по кривым погрешностей при различных
значениях первичного тока. С увеличением
первичного тока выше номинального по-
грешности трансформаторов тока уменьша-
ются, а затем по мере насыщения сердеч-
ника увеличиваются.
Работа трансформаторов тока при
больших токах характеризуется 10-процент-
ной кратностью и максимальной крат-
ностью вторичного тока.
Для оценки погрешностей трансформа-
торов тока при токах выше номиналь-
ного пользуются каталожными кривыми
10-процентной кратности или данными
о «кратности насыщения сердечника», рав-
ными 10-процеитной кратности трансфор-
матора тока (табл. 2-39, 2-40). Кривые
кратности тока при погрешности 10% или
a) 6J 6)
Рис. 2-84. Схемы присоединения прибороз
к трапе.формате рам тока.
так называемые кривые 10-процентной
кратности и кривые зависимости сопротив-
ления намагничивания от вторичной э. д. с.
для трансформаторов тока разных типов
приведены на рис. 2-85—2-97.
Этн кривые получены расчетным пу-
тем; их точность колеблется в пределах
±(20—25)%.
По кривым можно определить допу-
стимую кратность первичного тока транс-
форматоров тока (прасч) при заданном
внешнем сопротивлении или вторичной на-
грузке z2.
Расчетная кратность лраСч определяет-
ся для различных схем релейной защиты,
исходя из следующего:
а) Максимальная токовая и
м а к с и м а л ь н.о - н а п р а в л е н н а я за-
щита, токовые отсечки и отклю-
чающие катушки, работающие
от трансформаторов тока. По-
грешность трансформаторов тока не долж-
на превосходить 10% в условиях срабаты-
вания защиты
П1>ас,=Ь^£± (2-109)
где /2с.з — вторичный ток трансформатора
тока при срабатывании защиты;
/2Н — вторичный номинальный ток
трансформатора тока.
б) Максимальная токовая
защита с зависимой выдерж-
кой времен и. Погрешность трансфор-
маторов тока не должна превосходить
10% для токов, при которых производится
согласование защит по избирательности.
Расчетное выражение аналогично предыду-
щему, но вместо /2 с.з подставляют вторич-
ный ток трансформатора тока, принятый
при согласовании зашиты соседних участ-
ков по избирательности.
в) Дифференциальные за щи-
т ы. Погрешность трансформаторов тока
не должна превосходить 10% при макси-
222
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2-39
Максимальные кратности вторичного тока п и кратности насыщения
сердечников трансформаторов тока ТПФ, ТПОФ и ТПШФ при номинальном
вторичной нагрузке а
а) Трансформаторы тока серии ТПФ
Обозначение или класс точности сердечника Вторичная нагрузка а, ом Варианты исполнения трансформатора тока л Кратность насыщения сердечника
0.5 0,6 Все варианты 35 0.6 301
1 0,6 Все варианты 25 0.36 23
1.2 ТПФ10-0.5/3, ТПФДЮ-Д/З, ТПФЗЮ-З/З 15 0,26 9
3 1.2 ТПФ10-1/3, ТПФ10-3, ТПФ-3, ТПФУ10-1/3 12 0.2 7.5
1.2 ТПФУД10-Д/3, ТПФУЗЮ-З/З, ТПФУЮ-З 15 0.2 6
0.6 ТПФД10, ТЛФ310, ТПФЗД10 35 0,6 —
Д и 3 0.6 ТПФУД10, ТПФУ310, ТПФУЗДЮ 24 0,27 —
б) Трансформаторы тока серии ТПОФ и ТПШФ
Номинальный ток, а Обозначение нлн класс точ- ности сердечника Вторичная нагрузка а, ом п Кратность насы- щения сердеч- ника
Серни ТПОФ
400 1 0,8 38 0,22 28
3 2 12 0.14 7
0.5 0.8 50 0.33 45
600 1 0,8 30 0,21 25
3 2 10 0.15 5
Д и 3 0.8 42 0,27 —
0,5 0,8 44 0,32 36
750 1 0,8 30 0.25 25
3 2 10 0.19 6,5
Д И 3 0,8 45 0.31 —
0.5 0,8 44 0.32 38
1 0,8 25 0,26 20
1000 3 2 10 0.23 6
Д и 3 0,8 43 0.37 —
0.5 0,8 32 0,38 27-
1 500 3 2 14 0.35 9
Д 0,8 50 О', 46 —
3 0,8 20 0.14 —
Серии ТПШФ
2 000 0,5 42 0.7 32
3 000 35 1.0 2S
?, 2-30]
Формулы, и указания по выбору аппаратов
223
Продолжение табл. 2-39
Номинальный ток. а Обозначение илн класс точ- ности сердеч- ника Вторичная нагрузка а. ом п Кратность насы- щения сердеч- ника
4 000 0.5 1,2 32 0.8 25
5 000 35 1.0 30
2 000 3 2 10 0.36 5
3 000 12 0.6 8
4 000 10 0.6 6
5 000 12 0,7 8
2 000 д 0.6 65 0.9
3 000 60 1.2 —
4000 60 1.0 —
5 000 45 1.0 —
2 000 3 0.6 30 0,23
3 000 32 0.31 —
4 000 30 0.37 —
5 000 20 0.41 —
Таблица 2-40'
Десятипроцентные кратности н максимальные кратности п вторичного тока
трансформаторов тока ТФН а
Вариант исполнения трансформатора тока Номинальный первичный ток, а Обозначение или класс точ- ности сердеч- ника Вторич- ная на- грузка а, ом 10-про- центная кратность п
ТФН35-0.5/3 15—1 000 0.5 2 28 35 0.7
3 2 5 12 0,5
ТФНД35-Д/0.5 и ТФНУД35-Д/0.5 15—800 0.5 4 1.2 15 25 0.5
1 000 1.2 15 28 0,8
15—600 Д 0.8 35 45 0.56
800 0.8 35 50 0.67
1 000 0.8 50 55 0,94
ТФНУ35-0.5/1 15—600 0,5 1.2 15 25 0,5
1 1.2 30 35 0.56
ТФНД35-Д/Д/0.5 и ТФНУД35-Д/Д/0.5 15—600 0.5 1.2 14 17 0.39
Д № 1 и 2 0.8 31 34 0.51
800 и 1 500 0,5 1.2 16 19 0,5
Д № 1 и 2 0,8 34 37 0.72
1 000 и 2 000 0.5 1.2 22 28 0.7
Д № 1 и 2 0.8 40 43 0.82
224
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл 2-40
Вариант исполнения трансформатора тока Номинальный перзнчный ток, а Обозначение или класс точ- ности сердеч- ника Вторич- ная на- грузка а, ом 10-про- центная кратность п
ТФН110-0,5/1 и ТФНДН0-Д/1 50—100 300—600 0.5 1.2 30 35 0.65
1 1.2 15 20 0,55
д 0.8 30 44 0.65
ТФНД110-Д/Д/0.5 50—100; 75—150; U100—200; 150—300; 300—600 0,5 1.2 11 14 0.48’
200—400 1.2 10
50—100; 75—150; 100—200; 150—300; 300—600 Д № 1 6.8 30 33 0.7
200—400 0.8 26
50—100; 75—150; 100—200; 150—300; 300—600 Д К 2 0.8 19 23 0,6
200—400 ’ 0.8 16
750—1 500* 0.5 Ответ- вление 20 16 22 7,3
Вся обмотка 20 20 25 9.6
1 000—2 000* 0,5 Ответ- вление 20 20 25 9.6
Вся обмотка 20 20 28 13,3
750—1 500 0.5 Ответ- вление 0.8 16 22 0.4
1 000—2 000 0.5 Вся обмотка 0.8 20 25 0.5
Ответ- вление 0,8 20 25 0,5
Вся обмотка 0.8 20 28 0.7
ТФН110-Д/Д/0.5 750—1 500* Д № 1 и 2 20 30 35 17
1 000—2 000* 20 30 35 32
750—1 500 Д 1 и 2 0.8 30 35 0,85
1 000—2 000 • 0,8 30 35 1 1.2
* Вторичный номинальный ток />и = ]д.
§ 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
225
вторичная нагрузка, ом, при оозу=(18
рис. 2-85. Кривые 10-процентной кратности
ТПФМ-Юч ТПФМУ-10 (точность ±20%).
/—ТПФМ класса 0.5—75—300 а в варианте Д/0.5;
II —ТПФМ классов 0.5 н 1 400 a; III—ТПФхМ
и ТПФМУ класса 0,5 и 1 54-300 а; ТПФМУ класса
3—5—200 а; IV—класса 3 во всех вариантах, кроме
ТПФМУ-10-3.
мальном значении тока внешнего коротко-
го замыкания, .протекающего через транс-
форматоры тока:
где ZK.макс == I" — периодическая состав-
ляющая максимального
тока внешнего короткого за-
мыкания;
/1Н — номинальный первичный
ток трансформатора тока.
Для дифференциальных защит, вы-
полненных без промежуточных насыщаю-
щихся трансформаторов тока, ирасч увели-
чивается в 2 раза.
Для максимально-направленной и диф-
ференциальной защит не следует брать
компенсированные трансформаторы тока,
в которых применяется дополнительное
намагничивание в целях уменьшения по-
грешности при токах, меньших номиналь-
ного, что важно для измерительных прибо-
ров. При больших кратностях первичного
----ТПФД
—а—ТЛФУД
Рис. 2-86. Кривые 10-процент и ых кратностей ТПФД
н ТПФУД для сердечников Д.
Рнс. 2-87. Кривые зависимости сопротивления
намагничивания от вторичкой э. д. с.
Сердеч- ник ТПФМ-10 ТПФМУ-10
Номинальный ток, а Кривая Номиналь- ный ток, а Крива и
Д в 3 75-150 200; 300 4(H) 1 2 3 75—200 300 6 7
0.5 И I 5—390 400 4 5 5—20 3J—зоо 8 4
3 Все, кроме ТПФМУЗ, 5—300 400 4 .5 5—29 30—300 8 4
ТПФМУЗ 5—200 9
тока компенсированные трансформаторы
тока будут давать большие погрешности.
Встроенные (втулочные) трансформаторы
тока -можно использовать для всех видов
зашиты. Однако при дифференциальной и
особенно при защите от замыкания на
землю требуется предварительная регули-
ровка совместно с трансформаторами тока.
Так как кривые погрешностей втулоч-
ных трансформаторов тока ухудшаются
с уменьшением коэффициента трансформа-
ции, рекомендуется в ряде случаев приме-
нять их с повышенным коэффициентом
15—2580
226
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Рис. 2-88. Кривые зависимости 10-процентных крат-
ностей от вторичной нагрузки ПТШФД 10 для сер-
дечников д.
Рис. 2-89. Кривые 10-процентной кратности ТПОФ-10
и ТПОФУ-10.
Сердечник № крнвой прн номинальном токе, а
400 600 750 1 000 1 500
Д 2 1 1 1
3 — 4 . 3 10
0.5 — I g •3 6
1 5 7 8 8
3 11 14 12 13 9
Внешняя вторичная нагрузка,оле
Рис. 2-90. Кривые 10-процентиой кратности ТПОЛ-Ю для сердечника Р
«. 2-30 ]
Формулы и указания по выбору аппаратов
227
Рис. 2-9L Кривые зависимости сопротивления
намагничивания от вторичной э. д. с.
Номинальный первичный ток, а
600 | SOO I I 000 | 1 500
№ кривой
Вторичная з.дс.,6
Сердечник
Рис. 2-93. Кривые зависимости сопротивления
намагничивания от вторичной э. д. с.
Сердечник Вариант исполнения трансформатора тока кривой
Р ТКЛ-Ю-Р/Р; ТПЛ-10-Р/Р, 1
ТПЛ-10-Р; ТКЛ-10-0.5/Р ТПК-Ю-0.5/Р
Р ТКЛ-10-Р 2
0,5 ТПЛ-10-0.5/Р, ТКЛ-Ю-0,5/’Р *
Р 1 3 5 7
0,5 2 4 6 8
трансформации, а также брать в удвоен-
ном количестве (для повышения мощ-
ности).
Допустимые нагрузки трансформато-
ров тока при одном и том же классе точ-
ности при последовательном включении
вторичных обмоток увеличиваются вдвое,
а при параллельном уменьшаются вдвое
(табл. 2-41). 9
Встроенные во втулки высоковольтных
выключателей трансформаторы тока с но-
минальным первичным током 50; 75 и
100 а могут включаться только параллель-
но (отдельно каждый трансформатор
тока включать нельзя).
Рпс. 2-92. Кривая 10-процентной кратности ТКЛ-Ю,
ТКЛУ-10, ТПЛ-Ю, ТПЛУ-10 для сердечника Р.
15*
Для максимальной токовой защиты ре-
комендуется применять трансформаторы
тока класса 3 ввиду их высокой устойчи-
вости и малой кратности вторичного тока
при т. к. з.
При выборе тока уставки для макси-
мальной токовой защиты линий, питающих
силовые установки, следует учитывать ве-
личину и продолжительность токов пуска
и с а моз any ска всех электродвигателей
установки, питаемых данной линией и не
отключающихся от сети при падении на-
пряжения.
Если время разгона двигателей больше
выдержки времени реле максимальной.
Рнс. 2-94- Кривые 10-процентной кратности
ТФНД 35-Д/0.5, ТФНУД 35-Д/0.5 для - сердечни--
ков Д.
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Рнс. 2-95. Кривые 10-процентной кратности
ТФНД 35-Д/Д/0.5; ТФНУД 35-Д/Д/Э.5 для сердеч-
ников Д.
защиты линии, то выбор трансформаторов
тока производится по нормальному рабо-
чему току только в следующих случаях:
если пусковой ток близок к нормальному
рабочему току; если установлены макси-
мальные токовые реле с током трогания
не менее 40 а (в этом случае допустима
7,5-кратная величина пускового тока).
В остальных случаях выбор трансфор-
маторов тока производится по пусковому
току уставки согласно выражению
Лгуск гп ,,
Пт =“5—. (2-111)
*тр
где пт — коэффициент трансформации
трансформаторов тока;
/тр*—ток трогания реле;
/пуск?— пусковой ток установки.
Установку реле с повышенным током
трогания следует предпочесть выбору
трансформаторов тока с повышенным ко-
эффициентом трансформации ввиду ухуд-
шения точности и четкости показаний
*Рис. 2-96. Кривые 10-процентной кратности
ТФНД 1Ю-Д/1. ТФНД I Ю-Д/Д/0,5 50—100 н
300—600 а для сердечников Д.
Рис. 2-97. Кривые 1С-процентной кратности
ТФНД ИО-Д/Д-0.5 на 759—I 500 н 1 000— 2 000 а для
сердечинкоз Д.
*—шкала вторичных нагрузок трансформаторов
тока с вторичным током I а; **—-шкала вторичных
нагрузок трансформаторов тока с вторичным током
5 а.
измерительных приборов. При необходи-
мости выбора трансформаторов тока
с повышенным коэффициентом трансфор-
мации из-за пусковых токов могут быть
установлены отдельные трансформаторы
'тока для измерительных приборов.
В основу выбора трансфор-
маторов тока для дифферен-
циальной токовой защиты долж-
но быть положено требование минималь-
ных (не выше допустимых для защиты)
токов небаланса при нормальной работе и
при внешних (сквозных) к. з. Для этого
необходимы:
идентичность (по возможности) типов
трансформаторов тока и одинаковые кри-‘
вые погрешностей в пределах от /Ном до
/макс (сквозного т. к. з.). Для обеспечения
идентичности следует стремиться к прямо-
линейным характеристикам.
Для дифференциальной защиты сле-
дует применять трансформаторы тока
с сердечником Д (исполнение для диффе-
ренциальной защиты). При заказе заводу-
изготовителю надо указывать, какие транс-
форматоры тока объединяются в комплект
дифференциальной защиты (их номенкла-
турное обозначение).
Максимальные токи небаланса ком-
плектов из двух сердечников Д указывают-
ся в каталогах.
В целях уменьшения токов небаланса
рекомендуется снижать нагрузку и индук-
цию трансформаторов тока, для чего:
а) в цепь трансформаторов тока, кро-
ме дифференциальной защиты по возмож-
ности не. включают другие реле и приборы;
б) длйна соединительных проводов
должна быть по возможности меньше, се-
чение не менее 6 мм2;
в) нагрузка обеих групп трансформа-
торов тока, должна быть симметричной
§ 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
222
Таблица 2-41
Допустимые вторичные нагрузки трансформаторов тока при одном и том же
классе точности в различных схемах соединения
Схема соединения л в г. р в С pf л а с 1 £ТТТ С Я В С
'Од %'" с t “о. ' с
Номинальный вторичный ток . Допустимая нагрузка .... Область применения /гн 2доп В схемах измерения и защиты /гя 2-2д0П В схемах релейной защиты 2/,„ 2Z,H 0,-ЭЗдоп 1 0,О<Здоп Не рекомендуется
(для чего возможно применение добавоч-
ных сопротивлений);
г) точность трансформаторов тока
должна быть не менее класса 0,5 (в случае
полной идентичности характеристик допу-
стим даже 3-й класс точности).
Выбор трансформаторов для диффе-
ренциальной защиты производится в зави-
симости от кривых погрешностей коэффи-
циентов трансформации с учетом токов
трогания реле и коэффициента сверхто-
ка гц. Под последним понимается крат-
ность первичного тока по отношению к но-
минальному, при которой погрешность ко-
эффициента трансформации не превы-
шает 10%. Коэффициент nt должен быть
меньше максимально возможной для дай-
ной установки кратности тока или его
расчетной величины (пРасч)-
Ток трогания реле должен быть боль-
ше возможной величины тока небаланса
во избежание ложных действий защиты.
Вместо увеличения допустимого тока
небаланса, что ведет к углублению защи*
ты, рекомендуется выбрать трансформа-
торы тока с достаточно высоким коэффи-
циентом сверхтока (15—20).
Пример. Реактанс защищаемого транс-
форматора хт = 10/©. Номинальный ток
трансформатора /н.т. Номинальный первич-
ный ток трансформатора тока 1гЯ —
Номинальный вторичный ток /2Н = 5 а. Ток
трогания реле fTp — 0,2/2Я — 0,2-5 — 1 а.
Коэффициент сверхтока щ — 10.
Получаем:
максимальный ТОК К. 3. /к.макс =
максимальное значение вторичного тока
Ан = 5* 10 = 50 а\
возможная погрешность при заданном
коэффициенте сверхтока равна 10'/©/2Н;
возможный ток небаланса £Нб — 0,1 -/2!| —
-- 0,1 *50 — 5 я, что больше /тр = 1 ди,
следовательно, возможны ложные отключе-
ния.
При выборе трансформато-
ров тока для защиты от замы-
каний на землю следует руковод-
ствоваться теми же правилами, что и при
дифференциальной защите, но с более
строгими требованиями ввиду повышенной
чувствительности защиты. Для защиты
от замыканий на землю применяют спе-
циальные трансформаторы тока; допусти-
мы также трансформаторы тока классов
0,5 и 1, если качество защиты получается
удовлетворительным.
Для расчетов максимальной вторичной
нагрузки трансформаторов тока для релей-
ной защиты следует определить расчетный
вид повреждения и воспользоваться выра-
жениями табл. 2-42.
Целью расчетов является: определение
сечения соединительных проводов, если
длина их задана, или допустимой длины
проводов при заданном сечении; выбор ко-
эффициента трансформации и типа транс-
форматоров тока при заданных сечениях и
длине соединительных проводоз. При этом
предполагается, что сопротивления вклю-
ченных реле и приборов известны. Для
упрощения расчетов фазовые соотношения
сопротивлений элементов токовых цепей
не учитываются.
Допустимое сечение соединительных
проводов определяют по выражению
5=Д—(2-112)
Vznp
где 7 —- удельная проводи-
мость провода, рав-
ная для медных про-
водов 57 м/ом-мм2,
для алюминиевых —
35 м!ом-мм?;
I — длина соединитель-
ного провода в одна
конец, лц
г’,э = 2ПР — 0,05 ом — допустимое сопро
тивление, ом\
zEp рассчитывают пе-
та бл. 2-42 для зна-
чений з2, лежащих
на соответствующей
кривой кратности
тока при погреш-
ности 10% или ниже
ее; 0.05 ом — сопро-
тивление контактов.
Таблица 2-42
"Расчетные выражения для определения вторичной нагрузки трансформаторов
тока в цепях релейной защиты
Наименование защит Вторичная нагрузка Расчетный вид повреждения Примечание
Трехфазиая максималь- ная токовая защита 2пр 4“ zp Трехфазное и двух- фазное короткое замыка- ние —
Двухфазная максималь- 22пр 2р Замыкание между дву- К. з. принято двухфаз-
ная токовая защита мя фазами ное между А и В или В u С
То же З^пр 4“ 2р Замыкание между дву- мя фазами за трансфор- матором х/Д-11 Между фазами А и В, когда в фазах А и С про- ходят равные токи
Двухфазная максималь- ная токовая защита с од- ним реле, включенным иа разность токов 4znp + 2zp Замыкание между фа- зами При замыкании между А и С, когда в них про- ходят равные и противо- положные токи
То же 6гПр 4- ^~р Замыкание между фа- зами за трансформато- ром д/Д-П Между фазами В и С, когда в фазе А проходит ток, вдвое меньший и об- ратный току фазы С
Продольная дифферен- циальная защита при оди- наковом соединении трансформаторов тока в звезду с реле ЭТ-561 и ВТН-561 2пр4~~р.М Трехфазное и двух- фазное короткое замы- кание 2р. м = 0 для тех транс- форматоров тока, на ко- торые не включается ма- ксимальная токовая за- щита
То же, ио при соедине- нии трансформаторов то- ка с одной стороны в треугольник ^(~Пр4"~р.М, То же То же
/Максимальную кратность вторичного
тока fij при действительной вторичной на-
грузке а, ом определяют по выражению
Р 4~ д
(2-113)
где п — максимальная кратность вторич-
ного тока при номинальной вто-
ричной нагрузке;
р — коэффициент из таблиц каталож-
ных данных, равный полному элек-
трическому сопротивлению вто-
ричной обмотки трансформатора
9 «Г*
Г2Т • Х2Г»
а — номинальная вторичная нагрузка,
ом.
ж) Трансформаторы напряжения
Трансформаторы напряжения выби-
• рают по номинальному напряжению, роду
Таблица 2-43
Формулы для выбора трансформаторов напряжения
Наименование характеристик
Формулы
Номинальное первичное напряжение, кв
Класс точности — по условию
Действительная расчетная погрешность-
Допустимая погрешность
Для выполнения условия (I) необходимо, чтобы
Номинальная мощность трансформатора напряже-
ния в соответствующем классе точности, ва
Действительная (расчетная) вторичная нагрузка
(мощность, потребляемая измерительными
приборами и реле), ва (см. табл. 244 и 2-45)
(7IH = UH установки
/V /Удон (1)
N
Л^доп (по табл. 2-81)
5Н > S2 (2)
(по каталогу или по табл. 2-81)
’ 52=-К(ЁР2)2 + (£<22Л
« 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
231
Активная нагрузка Рг па фазу трансформатора
Примечание. Определени.- реактивной нагрузки Q, производится но тем же формулам с заменой cos иа sin указанного угла.
232^
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2’45
Мощность, потребляемая обмотками напряжения измерительных приборов,
и значение cos <?
Наименование прибора ‘ Тнп Система прибора Потреб- ляемая мощность, ва COS <р
Вольтметр ЭВ-2 Электромагнитна я 7,2 1
Ваттметр ФДВА-2 Ферродинамическая 1.8 1
Вольтамперметр реактивный .... Ваттметр-вол ьтампе рметр реактивный ФДВР-2 То же 1,8* 1
(с переключателем) . . ФДВАР-2 1,8 1
Фазометр ... Счетчик для трехпроводных сетей Д342 • - 0,93* 1
(двухэлементный) Счетчик для четырехпроводных сетей ИТ Индукционная 1,75 0,38
(трехэлемеитный) Счетчик вольтампер-часов реактив- ТЧ - 1,75 0,38
ный для трех- и четырехпровод- ных сетей ИТР 1,75 0,38
Частотомер Д340 Ферродинамическая 6,5 1
Вольтметр самопишущий ДЗЗ 12,4 1
То же, но с ускорением при авариях Н325/1 Детекторная с маг- нитоэлектрическим 15 1
измерителем
Частотомер самопишущий Н305 То же 15 1
Ваттметр самопишущий ДЗЗ-. Ферродинамическая 8.3 1
Вольт-амперметр самопишущий . . . ДЗЗ - То же 8,3 1
Синхроноскоп Э32 Электромагнитная 1,5** 0,87
0,92
• Прибор имеет три обмотки, соединенные в звезду; указана мощность одной обмотки.
** Катушка, подключаемая к сети.
•** Катушка, подключаемая к синхронизируемому генератору.
установки, конструкции, классу точности и
вторичной нагрузке (табл. 2-43); на дей-
ствие т. к. з. трансформаторы напряжения
не проверяют.
Потери напряжения от трансформато-
ров напряжения до расчетных счетчиков
должны быть не более 0,5%; до измери-
тельных приборов — не более 3% при нор-
мальной нагрузке; до панелей всех защит
и автоматики — не более 3% при работе
всех защит и приборов (при максималь-
ной нагрузке на трансформатор напряже-
ния).
з) Изоляторы шинные, опорные
и проходные (табл. 2-46)
Если расчетное усилие направлено пер-
пендикулярно к оси изолятора, то:
а) для опорных изоляторов при уста-
новке шин плашмя
ф
Fрасч =1.76 —— 10-2, кг\
Таблица 2-46
Формулы для выбора изоляторов
Наименование характеристик Формулы
Номинальное напряжение, кв Номинальный ток (для проходных изоляторов), а Максимальное расчетное усилие или нагрузка на головку изолятора, кг Разрушающее усилие на' изгиб, кг UW^U„ установки Tj /м.р Fрасч FдОП = 0,6 Fразр Еразр (поденнымзавода-изготовителя)
* Fдоп определяют с учетом собственных колебапнП^шпн.
§ 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
233-
Таблица 2-47
Допустимые значения ударного тока
трехфазного к. з. для изоляторов
разных групп при условии,
что усилие направлено
перпендикулярно оси изоляторов
и шины установлены на опорных
изоляторах плашмя
Г руппа изолято- ров ^разр* кг Допустимый ударный ток трехфазного к. з. (£у). ка
для опор- ных изоля- торов для проход- ных изолято- ров
А 375 "’Гг looj/^.
Б 750 160 и8)/«
В 1 250 2911/" - У G
Д 2 000 370/J
б) для проходных изоляторов
Ру
= 0,88 —— 10-2 кг,
а
где а — расстояние между осями шин смеж-
ных фаз, см\
I — расстояние (пролет) между опор-
ными изоляторами вдоль шины, см.
Рнс. 2-98. Размеры для
определения расчетной
нагрузки на опорный
изолятор.
При неодинаковых пролетах — 1г ПО"
одну и 1г по другую сторону изолятора
I =1, + 1г-
1 2 •
Z, — расстояние от головки проходного изо-
лятора до ближайшего опорного изо-
лятора шины данной фазы, см.
Если шины расположены на изолято-
рах на ребро, то усилия, подсчитанные по
приведенным формулам, увеличивают, учи-
тывая коэффициент на высоту шины Л'л
(табл. 2-48); при расстоянии между шина-
ми в свету меньше периметра шины вводят
коэффициент формы шин (для обычных
условий на подстанциях Л'ф=»1)
К к = н • ZZ = ZZna -т Ь .
При расположении шины плашмя
1.
Н„3 — высота опорного изолятора, см;
h — высота шины, см; b — толщина шины,
с-и (рис. 2-98).
Таблица 2-48
Значения поправочного коэффициента на высоту шины Кк
Высота шины или пакета. мм Коэ Ьфициент Kft прн номиналь- ном напряженки изолятора, кв Высота шины илн пакета, мм Коэффициент Kfr прн номиналь- ном напряжении изолятора, кз
3 6—10 20—35 3 6-10 20—35
20—40 0,8 0,8 0,9 60 0,7 0,8 0,8
50 0,7 0,8 0.8 80—100 0,6 0,7 0,8
и) Токоведущис части распределительных устройств
(табл. 2-49—2-53)
Таблица 2-49
Формулы и выражения для выбора шин н кабелей
Наименование характеристик
Формулы
Номинальное напряжение (для кабелей), кв
Длительный допустимый ток, а
Экономическое сечение токоведущих частей,
ммг
UB^Ua установки (п. 2-29)
/доп^м.р (п. 2-29)
с
Оак — 1
J3K
234
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-49
, Наименование характеристик Формулы
Рабочий ток цепи при нормальной работе,
а
Предельная экономическая плотность тока,
а/мм2
Критическое напряжение короны (для РУ
35 кв и выше), кв
Допустимый ток термической устойчивости
для времени t сек, ка
Приведенное или фиктивное время, сек
Максимальная допустимая температура про-
водника при кратковременном нагреве
(током к. з.) °C
Начальная^ температура проводника (до
Допустимое превышение 3 температуры на-
грева проводника при к. з.» °C
4.Р (п. 2-29)
)эи (ПУЭ табл. 1-3-31)
UKp5^UM.p установки (п. 2-29)
/п=£ф
. 0макс=Вн-гД&>&к (табл. 2-50)
Д)н в среднем 55—70° для голых проводов
и шин и 50° для кабелей
ДО для шин, кабелей и проводов
по табл. 1-4-2 ПУЭ
нагрева проводников прн коротком замыкании
Конечная температура проводника при
кратковременном нагреве, °C
Минимальное сечение проводника по тер-
мической устойчивости, мм2
Для большинства практических расчетов
Термический коэффициент (табл. 2-50)
(“' РИС' 2-")
2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
235
Продолжение табл. 2-49
Наименование характеристик
Формулы
Допустимое напряжение в материале (шин),
кг[см2
Максимальное расчетное напряжение в ши-
нах:
однополосных при одном и двух про-
летах, кг/см2
однополосных при числе пролетов
больше двух, лг/ел*
многополосных при числе пролетов
больше двух, кг, см2
Напряжение в полосе шины от взаимодей-
ствия фаз, кг!см
То же от взаимодействия полос одной фа-
зы, кг jCM*
Максимальное усилие от взаимодействия
между фазами, кг}см
То же от взаимодействия между полосами
одной фазы, кг1см
Ударный ток трехфазного к. з.» ка
Расстояние между осями шин смежных
фаз, см
<*док=^грасч (табл. 2-51)
срасч~5ф:
fl*
10 к>
, fl* , f'1*
2hb2
f=i.76-^- Ю-’
' ‘у
Рис. 2-100. Кривые Для определения
коэффициента Ь.
1—для двухполосных шин; 2—для трехполосных
шин.
Расстояние между полосами шин одной
фазы (просвет), см
Коэффициент формы
Момент сопротивления шины относительно
оси, перпендикулярной к направлению
усилия f, см3
Расстояние между прокладками многопо-
лосных шин, см
b
6ф=8 (по кривым рис. 2-100)
Г (табл. 2-52)
Z60
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Продолжение табл. 2-40
Наименование характеристик
Формулы
Расстояние между опорными изоляторами
вдоль оси шин, см
Наибольший размер поперечного сечения
шины, см
I (рис. 2-101, 2-102)
Рис. 2-101. Эскиз к расчету шин
Рис. 2-102. Варианты расположения пакетов шин.
Таблица 2-50
Максимальные допустимые температуры шнн и кабелей при
кратковременном нагреве и'значения коэффициента С
Вид и материал проводника
^макс •
Коэф Ьициент
Медные шины .....................................
Алюминиевые шины....................................
Стальные шины при отсутствии непосредственного соедине-
ния с аппаратами ........................................
Стальные шины при наличии непосредственного соединения
с аппаратами.............................................
Кабели с бумажной изоляцией до 10 кв включительно с мед-
ными жилами . ...........................................
300
200
400
300
250
То же с алюминиевыми жилами................................ 200
Кабели с бумажной изоляцией 20 и 35 кв.................... 175
Кабели и провода с резиновой изоляцией..................... 200
Допустимые напряжения материала шин
Таблица 2-51
165
95
70
60
165
95
90
150
Материал н марка
Допустимое напря-
женке, кг! см*
1Лед.ъ МТ..............................
Алюминий АТ............................
Сталь .................................
1 400
700
1600
П римечанне. Шина алюминиевая должна иметь предел прочности
на разрыв не менее 10 кг/мм*, что должно быть указано в заказных специ-
фикациях.
§ 2-30]
Формулы и указания по выбору аппаратов
237
Таблица 2-52
Эскиз расположения шин и форма их
сечений
Момент сопротив-
ления* W, см3
0,167 nbh***
1,44 Ло2***
3,3 ЛЬ2
1~5—
,* ^ри жестком соединении полос пакета.
полос*» п Я Одно' к многополосных шин, расположенных плашмя; л—число
*** Для однополосных шнн, расположенных на ребро, W==0ri7 hba.
Таблица 2-53
Шины медные и алюминивые коробчатого’сечения, окрашенные
Размеры, мм Моменты сопротивления сечений. Допустимые токи
на две шины, а
Г Si 4 одной шнны — —
1 Сечение
1 j одной двух сращен-
-I ных шин от- алюмини- евые
4 L тельио оси Х—Х тельно оси Y—Y оси Уо—Уо медные
- h К4/0
h b c r
75 35 4 6 520 10,1 2,52 23,7 2 730
75 35 ,5 6 695 14.1 3,17 30,1 3 250 2 670
100 45 4.5 8 775 22,2 4,51 48,6 3 620 2 820
100 45 6 8 1 010 27 5,9 58 4 300 3 500
125 55 6,5 10 1370 50 9,5 100 5 500 4 640
150 65 7 10 1 785 74 14,7 167 7 000 5 650
175 80 8 12 2 440 122 25 250 8 550 6 430
200 90 10 14 3 435 193 40 422 9 900 7 550
200 90 2 16 4 040 225 46,5 490 10 500 8 830
225 105 >2,5 16 4 880 307 66.5 645 12 500 10 300
250 115 12 ,5 16 5 450 360 81 824 — 10 800
§ 2-31 1
исновные технические данные аппаратов
239>
ZJ8
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
2-31. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ
ДАННЫЕ АППАРАТОВ
ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ
1. Высоковольтные выключатели
Выключатели для внутренней
установки (табл. 2-54, 2-55)
Выключатели ВМЭ-6 (масляные бако-
вые, экскаваторные, 6 кв) имеют два
исполнения: а) для стационарных устано-
вок и б) для передвижных установок
(экскаваторов, электротракторов и пр.).
Выключатели ВМБ-10 и ВМБ-10Т
масляные баковые (Т—тропическое испол-
нение) имеют два варианта исполнения:
а) оси фаз перпендикулярны передней
стенке камеры и б)- оси фаз параллельны
передней стенке камеры (с угловой пере-
дачей).
При .1, 2-кратном запасе отключаемой
мощности выключатель ВМБ-10 может
быть установлен в камере КСО-2ум с вне-
сением некоторых изменений в сочленении
его с приводом.
Выключатели ВМГ-133 (маломасляные,
горшковые).
Выключатели ВМП-10 (масляные, ба-
ковые) для комплектования КРУ и камер
КСО-2ум.
Выключатели ВМП-6Т (масляные, ба-
ковые) в тропическом исполнении для ком-
плектования КРУ-2-6/Т.
Временно, до улучшения конструкций
выключателей ВМГ-133, ВМП-10 иВ.МП-ЮТ
или пружинных приводов следует руковод-
ствоваться следующим:
При наличии мгновенно действующей
релейной защиты, включенной постоянно или
вводимой кратковременно при включении
выключателя, ВМГ-133, ВМП-10 и ВМП-10Т
могут применяться с любым дистанционным
приводом в электроустановках с т. к. з. (пе-
риодическая .составляющая) до 20 ка,
а с ручным приводом ПРБА — до 10 ка
в режимах ручного .включения на короткое
замыкание, однократного АПВ и АВР.
Первичный ток срабатывания мгновен-
ной защиты должен быть не более:. 4 ка
для выключателей ВМГ-133 и ВМП-10
с приводом ПРБА; 7,5 ка —для ВМГ-133
с приводом ППМ-10;
10 ка—для ВМГ-ГЗЗ с приводом УПГП,
ПП-61, ПС-10 и ПЭ-11 и для В.МП-10 и
ВМП-10Т с приводом ППМ-10.
Если т. к. з. более 5 ка, привод ПРБА
допускается при наличии сплошного (не сет-
чатого) ограждения, надежно защищающего
персонал в случае взрыва выключателя.
При действии .релейной защиты с вре-
менем 0,5 сек и выше (при отсутствии мгно-
венно действующей релейной защиты) ука-
занные выше выключатели в тех же режи-
мах могут применяться только в электро-
установках с величиной т. к. з. (периодиче-
ская составляющая), не превышающей:
а) в случае выключателей с медными
контактами, .иеоблицованными металлокера-
микой: 5 ка —для ВМГ-133 н ВМП-10
с ПРБА; Э ка—для ВМГ-133 с ППМ-10;
12 ка —для ВМГ-133 с УПГП; 15 ка — для
ВМГ-133 с ПС-10, ПЭ-11 н ПП-61;
б) в случае выключателей с контакта-
ми, облицованными металлокерамикой:
15 ка —для ВМГ-133 с ППМ-10 и УПГП;
20 ка —для ВМГ-133 с ПС-10, ПЭ-11 н
ПП-61.
Выключатели ВМП-10 и ВМП-10Т с при-
водом ПЭ-11 можно применять без ограни-
чений в электроустановках с т. к. з. (сим-
метричная составляющая) ие более 20 ка.
Величина напряжения на зажимах элек-
тромагнитов включения электромагнитных
приводов в нормальном режиме должна быть
не менее: 85% номинального для ПЭ-11
с выключателем ВМП-10.. или ВМП-10Т;
100% для ПС-10 с ВМГ-133 без металлоке-
рамики (при напряжении 85% номинально-
го допустимый ток отключения снижается
до 5 ка).
При включении ВМГ-133 без металлоке-
рамики на короткое замыкание остаточное
напряжение на стороие переменного тока
выпрямительного устройства должно быть
не менее 70% номинального.
Выключатели МЕГ (масляные, горш-
ковые) имеют два разрыва на фазу и ду-
гогасящее приспособление.
Выключатели МГ-35В (масляные,
'горшковые).
Выключатели ВВ-15 (воздушные, гене-
раторные) с трехполюсным управлением.
Выключатели ВВ-35П (воздушные для
электропечных установок) с трехполюсным
управлением.
Выключатели ВГ-10 (автогазовые)
снабжены электромагнитным приводом по-
стоянного тока илн пружинным приводом
с ручным заводом включающей пружины
(ППР-21) или посредством двигателя
(ППМ-23); могут быть применены для
электропечных установок при усилении ме-
ханической части выключателя и его при-
вода. Ввиду громоздкости, дороговизны и
невозможности, размещения в камере
КСО-2ум эти выключатели редко применя-
ются на подстанциях промышленных пред-
приятий.
Выключатели ВН-16 (выключатели на-
грузки автогазовые) позволяют отключать
токи до 200—400 а.
Выключатели ВНП-16 — то же с пре-
дохранителями ПК.
Выключатели ВНП-17 — то же с при-
способлением ' ОП для автоматического
отключения при перегорании плавкой
вставки.
Выключатели для наружной установки
Выключатели ВМ-35; ВМД-35;
ВБ-35-600 (с ручным приводом) и
ВБД-35-600 (с дистанционным приводом)
масляные, баковые, могут иметь -встроенные
трансформаторы тока. Производств/} вы-
ключателей ВМ-35 и ВМД-35 прекращено.
Технические данные высоковольтных выключателей
BVosadu них oi-wu vadu 1 ППМ-ЮТ ПС-ют 1 ПРЛ-Ю ПРАМ-10 ПС-Ю ПРБЛ пгм-го ппм-ю ПС-10 То же пэ-н ПРБЛ То же • ПС-Юм ППР-21 ППМ-23
Я ‘EL'OBW ээа 1 1 3 о о ю tn 1
гя '(EiroBw еэд и BtfosHdu еэд) вь’эхвьоигяма ээц в 1 1 ?4 о с» 04 § g © й
iioe время ‘ЛЯ с при- «, сек HHnahoiL'Mio 0.15 1 1 0.06—0.07 о О 1, 1 1 1
Собствен! выключать ВОДОЙ кииэьсисме i 1 1 0.25-0.3 0.23 со с с 1 1 1 1
о к и. ка 1 яээ 01 со 12.5 2 СР 2 < — s - 2
гермичес h О 5 с яээ с ю СО ю 04 2 8 8 oi с -
I Ток g ЯЭР I с 8 1Л ю « СО 8
ЛЫ1ЫЙ I nit тпк BVXiHL'UKV со tn 04 ш 04 04 irj 04 lO Cl из 04 й
$4 eg ЭИ.ЧЭЬВНЕ ЭОНВИФХЭффе о ср О1 tn Ю О со Й S
о 3 s 8Я 01 1 1 1 со 2 20_ 350 о 8 |8 1 й 8
сз - эя 9 - “ll О t-. ; 8,ft 100 ci 1 2 04 1 I1 1 -
Ток и К ЛЮ' при ЭЯ £ 1 1 Г-м и 1 1 I i1
оя *ИО1 ЩННЧЬ’ЗНИЛОН о С.1Ю 1 (mo 8 V 200— 1 ООО 8 I 000 8 ООО 1 1 *
ЭЯ ’ЭИПЭЖ •BduBH эончгвиниоы <1~£ со 6-10 I 2 2 2 © i s
с t ВМП-6Т ВМБ-6Т BMD-I0T ВМГ-133-П-600/350» э о О’ -6 "0 о й § а о tn § Я 1 ь -э 5 о С S -
Ьродолжение табл. 2-54 ь — - — ———— —... . . . • »
Тип Номинальное напря- жение, кв Номинальный ток, ка Ток и .мощность от- ключения, ка/Мва, при напряжении Предельный сквозной ток, ка Ток термической устойчивости, ка Со обет вен ное время выключателя с приво- дом, сек Вес выключателя (без привода и без масла), кг Вес масла, кг Тип привода
3 кв 6 кв и se о Эффективное значение Амплитуда | 1 сек 5 сек 10 сек к • а X \ о V 2 х и отключения
МГ-И) (взамен МГГ-229) 10 5 000 - - 105 1 8t)0 175 300 — — 70 0.С5 0,20 2 100 55 ПС-3! ПВ-30
МГГ-бт 6,9 2 000 — 42 — 70 120 70 42 30 — - — ПЭ-21Т ?
500-
МГ Г-10-2000/500 10 2 000 29 29 300 29 500 43,5 75 43.5 30 21 - - 580 20 о 1 ПЭ-2 X & о
150
МГГ-Ю-3000/500 10 3 000 29 29 300 29 500 43,5 75 43,5 30 21 - - 680 20 X ПЭ-2 § R
159
МГГ-10-3000/750 10 3 000 — 43.3 450 43.5 750 70 120 70 42 30 — - 700 25 ПЭ-21 Й а о
МГГ-10-4000/750 10 4 000 43,3 450 43,5 750 70 120 70 42 30 - - 750 25 сх ПЭ-21 Ч а Й
BB-I5 Прн напряженки МГ-20 (взамен МГГ-20) 13.8 ’ 20 5 500 6 000 20 кв 87 35 кв _85_ I 450 И0 кв 144 173 250 300 - 105 85 0,65 ’ 0,20 3 000 2 400 55 л R — R ПС-31 ПВ-30
3 000
В М-35 35 600 6,6 230 6.6 — 10 17.3 10 10 7,1 — 1 045 300 ШПС-10 ШНР-35
400
ВБ-35 (взамен ВМР-35) ВБД-35 (взамен В МД-35) 35 600 9,9 3-10 9,9 600 - 15 26 15 10 7,1 - - 1 100 300 Ш ПР-35 шпе-ю —
МК П-35-100 35 1 000 16.5 570 16,5 1 000 - 24 45 24 16,5 Н,7 - 2 600 800 со П1ПЭ-2 ё ьо
Продолжение табл. 2-54
СГ> 1 го СП Тип Номинальное на- пряжение, кв Номинальный ток, ка Ток и мощность от- ключения, ка/Мва, при напряжении Предельный сквозной ток, ка Ток термической устойчивости, к а Собственное время выключателя с при- водом, сек тателя да и ), кг Вес масла, кг Тип привода
20 кв 35 кв О ОН Эффектив- ное зна- чение с 1 Л«?2 I 5 сек 10 сек с: к <и sr 2 CQ 0) ST 2 X к ь к о к Вес выклк (без прнво. без масла
М КП-35-1509 35 20 1 000 буо 24.7 Ь69 2\л_ 1 5D0 — 36 63 36 24.7 18 0,43 0,08 2 700 830 ШПЭ-31
МГ-35 35 600 - 8,2 7>Ш) — 14,5 25 — 7 — — 930 36 III ПС-20
МГ-35В- 3.’» 600 — 8.2 500 — 14.5 25 — — 7 — — 93) 36 . ПС-20
-1 000 __1G_ I ШИ) — 29 50 — — 21 — — 1 500 — —
ВВ-35П 35
16 I 00 > - 29 5’) — — 21 — — 1 200 1860 — —
ВВН-35 35 6')')—1 000
__ ~ ————— 33_ 2 0 м» 42 82 — — 24 0,25 0.09 * — —
ВВИ-35/2000 35 2 000 —
18.4 3 500 29 50 29 18,4 13 — — 9 830 8 500 Ш ПЭ-33
М КП-И 0м (взамен М КП-160) ПО 690— I 000 —
1 ю 61 Л— 1 00) - 18-А "зб-ю 29 50 29 18,-1 (3 — — 3 500X3 2 840X3 Три приво- да ШПЭ-31
М КП-НОМ 11
МГ-110 по (ПО - - 13,2 2 500 30 49 — — 14 — — 3 000 600 III ПС-30 Ш ПВ-30
BBI1-110/800-4000 по 800 - - 21 4 000 32 55 — — 15 — — 5550 Воздушное управление емых к вы- сясь дирек-
BBH-110/2000-4000 но 2 000 - - 21 4 000 32 55 — 15 — — 5 850
ВВП-110/2000-6000 Прим е ч а и и е. ключателю. Поэтому неза тинным указанием № 1112- ОС отключающей • Снято с произве •» Прн установке по Меха пи №СИМО Э от ап пособие детва. КРУ и 2 OIK) J — юская устойчивост! т величины рабочее реля 1956 г. и инфо] ста выключателей омниальный ток сш выклю о тока мациоhi ЗМ1 -133 икается 6 000 гателя Ml 1еобходнм 1ЫМ сообп см. выше до 900 к 46 *-10 н М о приме гением А стрч. 238 250 а. 89 Г-20 в о 1ПТЬ уси « 23-Э о гнойном ленную а и ре л $ обеспе констру 1958 г. 20 чиваетст кцпю ш Теилоэ- мехачнчес ин в ячейка тектропроек кой прочие X этих вык та). 9 000 стью шин, пючателей ( присоедини руководств!
§ 2-31 ] Основные технические данные аппаратов
242
Электроснаожечие и подстанции
~ [ Разд. 2
Выключатели МКП (масляные, с дуго-
гасящей камерой, подстанционные) могут
иметь встроенные трансформаторы тока по
шесть на фазу, ло особому заказу до две-
надцати на фазу. Выключатели МКП-ПОМ
(контакты напаяны металлокерамикой) и
MKTI-35 имеют трехполюсное управление,
МЦП-110МП — пополюсное управление.
Выключатели ВВН (воздушные) пред-
назначены для открытых подстанций мощ-
ных энергосистем и промышленных пред-
приятий. Привод — пневматический, управ-
ление—-дистанционное при помощи опера-
тивного постоянного тока ПО—220 в. Вы-
ключатели ВВН-35 — с трехполюсным
управлением, ВВН-110 — с трехполюсным
или пополюсным управлением. Все выклю-
чатели ВВН имеют механизм быстродей-
ствующего повторно-го включения.
Выключатели МГ-35 (масляные, горш-
ковые) со встроенными трансформаторами
тока по два на фазу.
Выключатели МГ-110 (масляные, горш-
ковые) с трехполюсным или пополюсным
управлением без встроенных трансформато-
ров тока. .
2. Приводы и нагревательные
устройства к высоковольтным
выключателям
Приводы к выключателям высокого
напряжения делятся на:
а) ручные автоматические (ПРБА,
ПР А и пр.), допускающие ручное включе-
ние и ручное или автоматическое отключе-
ние выключателей (табл. 2-56);
б) грузовые (ПГ-10, ПГМ-10, УГП-51,
УПГП) и пружинные (ППМ-10) для руч-
ного и дистанционного управления выклю-
чателями и для работы в схемах автома-
тики АП В, АВР и др.;
в) электромагнитные (соленоидные)-
серий ПЭ и ПС и пневматические для ди-
станционного управления.
Ниже приведены варианты исполнения
ручных приводов ПРА-10, ПРАМ-10, ПРБА
и П ПР-21 (блок реле БР) для внутренней
установки.
ПРА-10/110; ПРБА-110; ПРАМ-10/1100;
БР-110; ПРАМ-10/1120; ПРБА-112;
ПРА-10/ПЗ; ПРБА-ПЗ; ПРАМ-10/1100;
БР-113; ПРА-10/114; ПРБА-114;
ПРАМ-10/1140; БР-114; ПРАМ-10/2200;
ПРБА-220; П РАМ-10/2240; ПРБА-224;
П РА-10/400; ПРБА-400; ПРАМ-10/4000;
ПРА-10/350; ПРБА-350; ПРБА-455;
ПРАМ-10/4500; • БР-455; ПРБА-500;
ПРАМ-10/5000; БР-500; БР-450.
В обозначениях исполнений приводов
ручных автоматических, грузовых и пру-
жинных после обозначения типа привода
(ПРА-10, ПРАМ-10, ПРБА, ПГ-10, ППМ-10,
ППМ-10, ППМ-10т) условными цифрами
указываются типы и количества встроенных
реле и электромагнитов, а именно:
Таблица 2-55
Технические данные выключателей нагрузки
Тяп ^макс» кв г«. ка 'н отключе- ния выклю- чателя, ка ^макс отключе- ння предо- хранителя, ка Предельный сквозной ток, ка Ток включения
Ам- плиту- да Эф Ьектнв- ное значе- ние Тип предохра- нителя ка
BH-I6 6 6,9 0,4 0,8 25 14,5 5
10 11,5 0,2 0,4 — 25 14.5 -— 2 5
— — —~ . 6,7 — — ПК6/30 20
ВНП-16 6 6,9 0,02 0,8 14 25 20 ПК6/75 20
— — .— — 30 — -—. ПК6/150 20
— —— —— —- 5,8 — — ПК10/30 9
ВНП-17 10 11,5 0,2 0,4 8,6 25 12 ПК10/50 9
— — — — 15,5 — — пкю/юо 6,5
Примечание.
Ток термической устойчивости (!О-секундный) 6 ка.
Зоны выхлопа газов при отключении выключателя нагрузки
Напряжение, кв Отключаемый ток, а Минимальный размер, мм
без защитного экрана с защитным экраном
6 200 200 130
400 200 . 160
10 200 260 130
400 . 800 160
Рис. 2-103. Схемы управления приводами ПГ-!0 и ПГМ-10.
ПГ-10 ПГМ-Ю—привод; ВМ—выключатель: ТТтрансформатор тока; ТКБ—трансформатор тока ТКБ»1;
____трансформатор напряжения; ПВН—предохранитель высокого напряжения; ПИН—предохранитель
низкого напряжений'.; 3—земля; КД—кнопка дистанционная; КВ—блок-контакты, размыкающиеся? (при
отключении выключателя; Р — реле.
16*
Таблица 2-56
Технические данные электромагнитов, встраиваемых в ручные рычажные при-
воды высоковольтных выключателей
Тип Электромагнит отключения ЭН Электромагнит отключения ЭТ от ТКБ-1
Род тока Номинальное напряжение, в Потребляемая мощность, ва Установив- шийся ток, а Потребляемая мощность, ва Отключающий ток, а
( 24 160 ч
ПР-17, ПРА-17 Постоянный 1 48 ПО 230 320
( 220 330 — — —
Переменный 110—127 220 600 600
ПРА-10, 24 120 5
ПРАМ-10, ПРБА Постоянный % 1 < 1 48 ПО 121 138 2,52 1,25
1 220 154 0,7 40 3,5
127 420 3,3
ШНР-35 Переменный 220 483 2,2
380 361 • 0,95
цифра 1 означает реле РТМ (макси-
мального тока мгновенного действия, шка-
ла токов 5—15 я); 2— реле РТВ (макси-
мального тока с механической выдержкой
времени, шкала токов 5—10 а, шкала вре-
мени 0—4 сек)-, 3 — реле PH (минимально-
го напряжения без выдержки времени для
напряжения 110—380 в); 4 — ЭН (электро-
магнит отключения от независимого источ-
ника напряжения 24—220 в постоянного
тока, ПО—380 в переменного тока); 5 — ЭТ
(электромагнит отключения от трансфор-
матора тока ТКБ-1); 6 — РНВ (реле ми-
нимального напряжения с выдержкой вре-
мени) .
Например, ПРБА-350 обозначает: при-
вод типа ПРБА с одним реле PH и
одним отключающим электромагнитом ЭТ;
ПРАМ-10/224 обозначает: привод ти-
па ПРАМ-10 с двумя реле РТВ и одним
отключающим электромагнитом ЭН.
Действие электромагнитов отключения
гарантируется в пределах 0,65—1,2 Ua.
Технические данные встроенных реле при-
ведены в главе «И», разд. 2 «Релейная
защита».
Ручные автоматические приводы могут
применяться в случаях, когда величина
включающего усилия на рычаге ие превы-
шает 30 кГ и величина ударного т. к. з.
не превосходит 30 ка.
ПРА, ПРАМ — приводы ручные авто-
матические штурвальные, не имеют при-
способления, обеспечивающего АПВ или
АВР; могут быть применены с любым вы-
ключателем при -максимальном включаю-
щем моменте до 14 кГ • м и угле поворота
ые более 105°.
ПРБА — приводы ручные блинкерные
автоматическиех.
ПРА-12 — приводы ручные автоматиче-
ские, имеют электромагнит для дистанцион-
ного управления.
ПР-16 — приводы ручные рычажные со
свободным расцеплением.
ПГ-10, ПГМ-10 (варианты исполнения
приведены в табл. 2-57) — приводы грузо-
вые для управления выключателями, имею-
щими максимальный статический момент
на валу при включении до 40 кГ • м, а угол
поворота вала от 90 до 160°. Для подготов-
ки привода к выключению выключателя
необходимо предварительное поднятие гру-
за (40—55 кг), в приводе ПГ-10 посред-
ством штурвала, а в приводе ПГМ-10
автоматическое посредством автоматическо-
го моторного редуктора АМР (с универ-
сальным двигателем типа-МУН НО, 220 в,
мощностью 80 вт). .Поднятие груза в при-
воде ПГ-10 может производиться и при
включенном положении выключателя, на-
пример для обеспечения АПВ.
Схемы управления приводами пред-
ставлены на рис. 2-103. Приводы ПГ-10 и
ПГМ-10 имеют блок-контакты: встроенные
типа БКА — аварийного отключения (несо-
ответствия); встроенный типа БКГ, показы-
вающий положение груза, и пристроенные
типа КСА на восемь цепей.
Технические данные электромагнитов
приведены в табл 2-57, реле — в разд. 2.
УГП-51—универсальный грузовой при-
вод для выключателей с максимальным
статическим моментом при включении до
1 Снимаются с производства.
Таблица 2-57
Технические данные электромагнитов и двигателей, встраиваемых в грузовые
приводы ПГ-10 и ПГМ-10
Электромагниты отключающие типа ЭО с питанием от независимого источника
нап ряжения
Род тока Номинальное напряжение, в Потребляемая мощность, ва Установив- шийся ток при номинальном напряжении, а Омическое сопротивление прн 20*» С, ом
Постоянный ток 24 48 ПО 220 120 121 138 154 5,0 2,52 1,25 0,7 4,8 19,0 87,5 311,0
Переменный тек Заторы о женный сердечник 100 127 220 380 313 460 385 405 3,13 3,64 1,7 1,06 18,0 18,0 59,5 210,0
Втянутый сердечник 100 127 220 380 130 210 175 206 1,3 1,66 0,8 0,55 18,0 18,0 59,5 210,0
от трансформатора тока
Пределы действия 0,65—1,2 U„.
Электромагнит отключающий, токовый, типа ЭТ с питанием
ТКБ-1
Действие электромагнита — мгновенное. Ток действия 3,5 а. Потребляемая мощность
около 40 ва
Электромагнит включения типа ЭВ с питанием от независимого источника
напряжения
Род тока Номинальное напряжение, в Потребляемая мощность, ва Установившийся ток при номи- нальном напря- жеиии.а Омическое сопротивление при 20° С, ом
Постоянный ток 24 48 110 220 156 312 319 308 6,5 6,5 2,9 1,4 3,7+0,3% 7,45+8% 38,9+8% 165+8%
Переменный ток 127 220 952 814 7,5 3,7 О СП СП со I-I-+ Си о о4
Пределы действия 0,65—1,2 [/„.
Данные электродвигателя редуктора: тип МУН,
80 вт.
напряжение ПО в, 220 в; мощность
Варианты исполнения грузовых приводов ПГ-10 и ПГМ-10
ПГ-10 ПО;
ПГМ-10'114;
ПГ-10400;
ПГМ-10/455;
ПГМ-10,'НО;
ПГ-10'220;
ПГМ-10/400;
ПГ-10 500;
ПГ-10/113;
ПГМ-10/220;
ПГ-10/350;
ПГМ-10/500;
ПГМ-10/113;
ПГ-10/224;
ПГМ-10/350;
ПГ-10,'440;
ПГ-10/114;
ПГМ-10 224:
ПГ-10/455;
ПГМ-10,'410.
Таблица 2-58
Варианты исполнения приводов УПГП и электромагнитов
Варианты исполнении приводов: УПГП/110, УПГП/ПЗ, УПГП/220, УПГП/350, УПГП/355, УПГП/400, УПГП/440, УПГП/500, УПГП/550.
Варианты исполнения электромагнитов УПГП
Параметры Отключаю- щий с пита- нием от ТДБ-1 — г— Включающий дистанционно Отключающий дистанционно
Род тока - Переменный ток
Сердечник
втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен
Номинальное напряжение, в . . — 220 127 100 220 127 100
Потребляемая мощность, ва ................ 40 308 660 292 635 300 650 396 900 394 890 400 000
Установившийся ток прн номинальном напряжении, а . , . 3.5 1.4 3,0 2,3 5,0 3,0 6,5 1,8 4,1 3.1 7.0 4,0 9,0
Пределы действия - Отключающие электромагниты от 65 до 120% UH
Продолжение табл. 2-58
Параметры Отключающий с независимым питанием Выключающий дистан- ционно Отключающий дистан- ционно Отключающий с незави- симым питанием
Род тока Переменный ток Сердечник Постоянный ток
втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен втя- нут затор- можен
Номинальное напряжение, в 220 127 100 220 но 48 36 24 229 но 48 36 24 220 НО 48 36 24
Потребляемая мощность, ва .•. . . 77 220 76 215 80 210 НО но НО 108 108 154 154 154 151 151 62 61 60 61 60
Установившийся ток при номиналь- ном иапряжеини, а 0,35 1,0 0.6 1.7 0.8 2,1 0,6 1,0 2.3 3,0 4.5 0.7 1.4 3.2 4,2 6,3 0,28 0.55 1,25 1.7 2,5
Пределы действия Отключающие электромагниты от 65 до 129% t/H
Продолжение табл. 2-58
Тип электродвигателей Скорое Iь вращения, об/МИН При питанная постаявным током К, п. д., % Полезная мощность, вт При Напряжение. в питанн пер Ток. а гменным то к. п. д. % <ом cos ? Вес, кг
Полезная мощность, вш Напряжение, в £ОК, а
МУ 11-13 2 200 2 200 100 100 ПО 220 1,8 0,9 51- 54- 80 80 НО 220 2.4 1,2 43 43 0,66—0.77 4,5 4.5
МУН-23 Таблица 2-59
2УЭЭлектроснабжение и подстанции (Разд. 2 I $ 2-31 j
Варианты исполнения пружинных приводов ППМ- ЕВ ЕВ ЕВ Е& ППМ-10Н400; ППМ-10/4460 Данные электромагнитов отключения ЭО и включения^ 10 ); В ______ —
- Род тока . Номинальное напряжение, в Потребляемая мощность» ва Установившийся ток при номинальном напряжении, в Омическое сопротив- ление при 20е С, ом Пределы действия
Пос 1ОЯННЫЙ ток Заторможенный сердечник 24 48 ПО 220 100 127 220 380 100 127 220 384 120 121 138 154 313 460 385 405 5.0 2.52 1.52 0.7 3.13 3.64 1.7 1.06 4.8 19,0 87,5 311,0 18,0 18.0 59.5 210,0 Для ЭО От 65 до 120% t/ц
Переменный ток Втянутый сердечник 130 210 175 205 1.3 1.66 0.8 0,55 18,0 18,0 59.5 210,0 Для ЭВ От 90 до 110% Uv
тока 127 о: МУ»-2Э постоянного н переменного тока — а.
'тГлем ири помтальком „апряженна tO-15 сек заннспт от тана
,,₽УЖТа;.ные встраиваемых реле см. разд. 2. глава JP.
выключателя, т. е. от
предварительного натяжения
данные ^лектролиигателя Tima
====.»”₽
Рис. 2-104. Схема управления приводами ППМ-Ю.
КФ—зажимы фарфоровые: РТМ—реле максимального тона мгновенного действия; 30—электромагнит
отключения с независимым источником питания; БК А—блок-контакты аварийные; Л МР —автоматиче-
ский моторный редуктор; БК—блок-контакты положения пружины н АМР; КСА~контакты сигнальные;
КО—кнопка отключения: КБ—кнопка включения; ЛК, ЛЗ. Л/ft’—лампы сигнальные: красная, зеленая,
желтая; РТВ—реле максимального тока с выдержкой времени; С—сирена; КЛ-f-f—зажимы на два направ-
ления; РНВ—реле минимального напряжения с выдержкой времени; ЗВ—электромагнит включения.
отключения
Рис. 2-105. Схема управления выключателем МГ-35 с помощью привода ШПС-20.
СВ—электромагнит (соленоид) включающий; СО — электромагнит (соленоид) отключающий;- К БУ'— контакт
блокировочный типа КСУ; . В— контакт вспомогательный типа КСЛ: К —контактор типа КП-3 или
КП-1002МВ; ВМ—масляный выключатель; КУ—ключ управления типа У П-5114А;. Л О—лампа, сигнализи-
рующая об отключенном положении выключателя; ЛВ — лампа, сигнализирующая о включенном положе-
нии выключателя; ЛА — лампа, сигнализирующая об отключении выключателя от реле от дистанционной
кнопки и вручную; П—предохранитель.
40 кГ - л, в частности для выключателей
ВМГ-133, ВМБ-10, ВМЭ-6, ВБ Д-35 и для
пофазного включения МКП-35; может быть
установлен иа выключателях внутренней и
наружной установок (в последнем слу-
чае— в малогабаритных шкафах).
Приводы УПГ-51 обеспечивают: руч-
ное н дистанционное управление выключа-
телем, АПВ мгновенное механическое или
электрическое посредством реле, АВР ме-
ханическое посредством рычагов или элек-
трическое. Привод может быть снабжен
устройством АМР для автоматического
подъема груза.
В зависимости от типа выключателя
время включения 0,2—0,35 сек, отключения
0,1—0,15 сек, цикла мгновенного АПВ
с механическим пуском 0,35—0,5 сек. Элек-
тромагниты включения и отключения при-
меняются до 5 а на любые стандартные
напряжения постоянного или переменного
тока. Катушки отключения срабатывают
при 1 750 ва\ вместо них могут быть уста-
новлены встроенные реле мгновенного дей-
ствия РТМ, РНМ или с выдержкой вре-
мени РТВ.
Приводы УГП-51 устанавливаются на
высоте 1 150—1 200 мм от пола (до оси
штурвала).
УПГП (табл. 2-58)—универсальный
пружинио-грузовой привод, аналогичен
УГП-51, имеет дополнительное устройство
автоматического включения за счет пружин
н может обеспечить двукратное АПВ.
Время действия УПГП такое же, как при-
вода УГП-51.
ППМ-10 (варианты исполнения приве-
дены в табл. 2-59) — привод пружинный
с автоматическим моторным редуктором
(АМР) для ручного и дистанционного
управления высоковольтными выключателя-
ми, имеющими максимальный статический
момент на валу прн включении до 40 кГ • м.
Угол поворота вала должен быть в преде-
лах 100—140°. Электродвигатель в редук-
торе универсальный типа МУН иа 110 в
постоянного тока н 127, 220 в переменного
тока, потребляемая мощность при заводе
пружины около 350 ва. Схема управления
приводом представлена на рис. 2-104, где
показано положение элементов схемы, со-
ответствующее включенному положению
выключателя и заведенному приводу. При
питании двигателя постоянным током
зажим 14 присоединить к зажиму 15. На
схеме показан вариант ППМ-10/1146,.
в скобках — возможные варианты схемы и
места установки реле.
Привод осуществляет мгновенное ме-
ханическое или электрическое АПВ (в по-
следнем случае механическое АПВ выво-
дится из действия). Время включения 0,2—
0,45 сек; время отключения 0,1—0,15 сек,
время бестоковон паузы мгновенного АПВ
с механическим пуском 0,35—0,6 сек.
Таблица 2-60'
Варианты исполнения пружинных приводов ППМ-10Т
Варианты исполнения приводов ППМ-10Т/114; ППМ-ЮТ/1134; ППМ-10Т/Н46
ППМ-ЮТ/1224; ППМ-10Т/1124; ППМ-10Т.400; ППМ-10Т/455.
Технические данные электромагнитов и двигателей привода ППМ-10Т.
Исполнение электромагни- та Положение сердечника Напря- жение, в Ток, а Число витков Мощность Сопротивление, ojw
вт ва омическое индуктив- ное полное-
Отключения Опущен Поднят 230 230 2,3 1,9 2 000 2 000 390 300 530 436 74 83,5 67 74,5 100 121
Включения Опущен Поднят 230 230 3,25 1,8 2 040 2 020 390 330 750 415 37 102 61 76 71 128
Для завода пружины может быть применен электродвигатель 80 вт, 110, 230 в по-
стоянного или переменного тока. При питании от сети 230 в постоянного или перемен-
ного тока последовательно с двигателем включить сопротивление 40—45 ом либо авто-
трансформатор (поставляемый заводом).
Таблица 2-61
Технические данные электромагнитных приводов постоянного тока для высоковольтных выключателей
Тип Выключатель Установившийся ток, напряжение и сопротивление секции* Время вклю- чения, сек Времи отключе- нии, сек
Тип Номиналь- ный ток. а Включающая катушка Отключающая катушка
110/220 в 110/220 в ’ 24/48 в
Ток, а Число секций Сопротивле- ние секции, OJW Ток, а Число секций Сопротив- ление сек- ции, ом Ток, а Число секций Сопротив- ление сек- ции, ом
ПС-ЮМ ВМБ-10 BHII-IG, ВНП-17 BH-I6 вг-юм ВМГ-133 ВМГ-133 200—600 400 400 6<И) I 000 157/78,5 76/34.1 240/120 195/97.5 240,97.5 2 2/2 ч 1/1 1/1 1.4 1.75/6,4 0,45/1,8 0,564/2,26 0.45/2.26 5/2,5 2 44 33,8/18,9 2 1,42 0,25 0,25 0,25 0,23 0,28 . 0,07 0,14 0.10 0,10 0,10
ПС ют ВМП-6Т 600—1 000 220/110 1/1 0.5/2 5,64/2.82 2 39 — — — 0,25 0,07
пс-ю шпе-ю ВМГ-133 ВБД-35-600 600—1 000 600 195/97.5 1/1 0.564/2,26 5/2.5 2 44 33.8/16.9 2 1,42 0,25 0.27 0,1 0,12
Ш ИС-20 ПС-2.1 МГ-35 МГ-35В 600 60!) 132/66 200/100 1/1 1/5 6,81/3,34 0,73/2,93 5/2.5 2 44 33,8/16.9 2 1.42 0,25 0,25 0,08 0,08
ш пс-зо М!-НО 60') 366/183 1/1 0,3/1,2 8,2/4,1 2 26,8 33,8/16.9 2 1.42 0,5 0,08
ПС-31 МГ-20, МГ-10 6 000 333/166,5 1/2 2 . 0.33/0,66 5/2.5 2 44 — — — 0.65- 0.2
ШПЭ-2 М КП-35-1000 1 000 160/80 1.38 j 5/2.6 2 44 - - - 0,43 0,45 0,08 0,12
ПЭ-2 МГГ-10-2000/500 МГГ-10-3000/500 , 2 000 . 3 000 292/146 2 0.753
ш ПЭ-31 ‘МКН-ПОМП** МКП-ЗБ-1Б00 000 1 000 170/85 248/121 2 1.3 0,89 10/5 2 22 — — - — 0,5 0,43 0.08 0.08
шпэ-зз МКП410М 60') Допуст 488/244 имые колс( 2 Зания 0,45 напряженн 10/5 я электроу П р гагнит 22 д о л ж е ных при н и е табл. водов серии 2-61 ПС — 0,6 0,08
Катушка Номинальное напряжение, в Колебание напряжения, %
Включения Отключения * Данные до косой черты относятся к 110 нлн 24 ** Выключатели МКП-Н0 МП выполняются с отде 110 или 220 24, 48. НО. 220 в, за чертой—к 220 или явными приводами иа к 80-110 66—120 48 в соответственно, аждую фазу.
Таблица 2-62
Данные для выбора гасительных сопротивлений к электромагнитам включения и плавких предохранителей для защиты
цепей электромагнитов включения электромагнитных приводов
Тип выключателя Тип привода Напряже- ние в, н ток элек- тромагнита включения, а Технические данные гасительного сопротивления Номинальный ток плавкой вставки
Тип и номер 'но каталогу МЭ!! 9261 Сопротив- ление, ом Номиналь- ный дли- тельный ток, а Номиналь- ная мощ- ность. вт Количе- ство па- раллельно соединен- ных сопро- тивлений, шт. Размеры, jwjh для предохранителя ПР-2 для предохранителя ПН
Длина Диаметр а % 1».в‘ а % ^э.в*
ВМГ-133 ПС-10 220 97,5 ПЭ-150 № 15 25 2,4 150 1 215 30 35 36 30 31
ВМВ-1С ПС-ЮМ 220 78,5 ПЭ-75 № 16 30 1,6 75 1 160 23 25 32 252 32
ВМД-35 (ВБД-35) ШПС-10 220 97,5 ПЭ-150 № 15 25 2,4 150 1 215 30 35 36 30 31
МГ-35 ШПС 20 220 100 ПЭ-150 № 15 25 2,4 150 1 215 30 35 35 30 30
М К П-35 ШПЭ-2 220 80 ПЭ-75 № 16 30 1,6 75 1 160 23 25 31 25s 31
МГ-110 ПС-30 ШПС-30 220 245 ПЭ-150 № 14 20 2,7 150 2 215 30 80 33 80 33
мпк-пом шпэ-зз 220 244 ПЭ-150 № 14 20 2,7 150 2 215 30 80 33 80 33
мкп-пом пофазпое управление ИШЭ-31 220 3X85 220 ПЭ-75 № 16 30 1.6 75 1 160 23 25 29 30 35
МГГ-10 ПЭ-21 146 ПЭ-150 № 13 15 3,1 150 1 215 30 60 41 50 34
» /. в— номинальный ток электромагнита включения.
8 Плавкие вставки на 25 а для предохранителей ПН приняты по ГОСТ 7541-55.
Таблица 2-63
Технические данные пневматических приводов для высоковольтных выключателей
Тип привода Тип выключателя Номинальное давление воздуха, сипи' Расход воз- духа на одно отключение, л Расход воз- духа на одно включение, л расход_ воздуха на АПВ, л Емкость ос- новных резер- вуаров (трех полюсов), л Катушка управлений
Номинальное напряжение, в Ток прн 3- полюснОм, отключении, а Ток при 3- полюсиом включении, а
ВВ-15 20 1 200 800 — — 220 — —М,5
ВВН-35 20 900 100 1 800 200 110/220 — 9/4,5
Пневмати- ческий ВВН-110/800-4000 20 5 700 300 9 000 2 085 220 3,5 -/9
ВВП-110/2000-4000 20 5700 300 9 000 2 085 220 3,5 -/9
ВВП-110/2000-6000 • 20 5 500 300 9 900 3 400 220 — —
МГ-10 20 — 100 — 77 110/220 5/2,5 6,8/3,4
ПВ-30 ШПВ-30 МГ-20 20 — 100 — 77 110/220 8,2/4,! б,8/3,4
МГ-110
Примечании: !. Время включения выключателя 0,2—0,45 сек. Время полного отключения 0,25—0,5 сек.
Время отключения (от подачи команды до окончательного погасания дуги) 0,08 сек.
2. До косой, черты даны значения для 110 в, за чертой —для 220 о.
Приводы ВП-30 разработаны на базе привода ПС-30. Включение осуществляется воздухом, отключение—помощью электромагнита (от ПС-30). Неоперативное
включение может быть произведено домкратом (от ПС-30). Привод снабжен резервуаром сжатого воздуха емкостью 77 л. схема распределительного шкафа дана
на рис. 2-106,
Таблица 2-64
Тип включатели Нагревательные устройства для высоковольтных выключателей Характеристики элементов нагревательных устройств _
Место установки Тип Номинальное напряженке, в Количество н мощность Схема соединения элементов для включения в сеть
па 1 фазу на выключа- тель, кет НО в 220 в
шт. кеш
ВМ-35* ВМР-35! ВМД-35' МКП-35’ мкп-пом МКП-ПОМП МГ-35 МГ-110 П р и м е минус 20° с. После л Под баком В шкафу привода Под баком В шкафу привода Под баком В шкафу привода Под баком В шкафу привода Под баком В шкафу привода Под баком В шкафу привода мании: I. Элсктроподогрев пнтельного хранения перед дача ПИГГ-1 ю ПШТ-110 ПШТ-110 ПШТ-110 ПШТ-220 ПШТ-110 ПШТ-220 ПШТ-110 1асла о баках лом эксплуата! по ио по 110 220 ПО 220 110 110/220 220 220 выключателей (ни нагрепател! 2 о 3 3 требуется при следует просу О’, 8 1,2 5 5 1,5 юниженин тем шнть в течение 2,4 0,8 3,6 0,8 15 0,8 15 3X0,8 0,4 0,2 4,5 пературы пару 2 v при иапря Параллельно Последовательно кного воздуха длител женин 60% номинально Последовательно Параллельно Последовательно Параллельно Параллельно Параллельно ьно (более суток) ниже го.
2. Выпуск прекращен.
3. Заменен на МКН-35 1000 и МКП-Зо-1и00.
§ 2-31 ] Основные технические данные аппаратов
254
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
В привод встроены блок-контакты ава-
рийного отключения, которые размыкают-
ся При действии электромагнита отключе-
ния реле минимального напряжения и ру-
коятки ручного отключения.
ППМ-IGT (табл. 2-60)—приводы пру-
жинные для работы с выключателями
ВМП-6Т и ВДОБ-6Т в тропических усло-
виях.
ППР-21 — привод пружинный при-
строенный для выключателя ВГ-10, с руч-
ным заводом включающей пружины, кото-
рая может быть заведена при включенном
положении выключателя, что обеспечивает
возможность АПВ.
ПЭ, ПС — приводы электромагнитные
постоянного тока для дистанционного
управления выключателями (табл. 2-61).
Приводы для наружной установки по-
мещают в шкафы; к марке привода при-
бавляется буква Ш, например, ШПС-30
обозначает привод ПС-30 в шкафу, 30 —
-диаметр сердечника.
Для более надежной работы привода
ПС-10 в условиях частых включений, на-
пример в печных установках (30—40 раз
в сутки), рекомендуется блок-контакты вы-
соковольтного выключателя, которые часто
разрегулируются, заменять контактом ре-
ле РЭ нли ЭРЭ-100-180,—511 с выдержкой
времени при размыкании до 0,3 сек.
В приводах серии ПС с целью сниже-
ния перенапряжения, возникающего в цепи
включающего электромагнита при размыка-
нии, следует включать параллельно элек-
тромагниту включения гасительное сопро-
тивление Rz—10 /?с» где Rc—сопротивле-
ние электромагнита включения. Rz рассчи-
тывают на длительный ток, равный 2%
/н электромагнита.
Схема управления выключателей МГ-35
приведена на рнс. 2-105, где показано по-
ложение элементов схемы, соответствую-
щее отключенному положению выключа-
теля.
Выбор гасительных сопротивлений и
предохранителей для защиты цепей элек-
тромагнитов см. табл. 2-62, данные пневма-
тических приводов см. табл. 2-63, данные
нагревательных устройств для выключате-
лей— табл. 2-64.
3. Разъединители,
короткозамыкатели, отделители,
заземлители и их приводы
В обозначении типа разъединителя
условно указываются его основные пара-
метры; расшифровка обозначений: Р—разъ-
единитель, В—внутренней установки,
Н — наружной установки, О — однополюс-
ный, Т или III— трехполюсный, 3 — с за-
земляющими ножами, Л — с линейным кон-
тактом, Д — двухколонковый, У — усилен-
Рис. 2-506. Схема распределительного шкафа для
управления воздушным выключателем ВВН-110. >
1—трубка для подачи воздуха на ручное управле-
ние; 2—трубка для подачи воздуха на вентиляцию:
3—воздухопровод к выключателю; 4—обратный
клапан; 5—кнопки ручного управления; 6—редук-
торный клапан; 7—запорный клапан; S—воздухо-
провод от магистрали; 9—запорный вентиль; 10—
нагревательный элемент; 11—электроконтактныЕг
манометр.
ный, Ф — фигурное исполнение (наличие
проходных изоляторов); число в числите-
ле— напряжение (кв), в знаменателе —
номинальный ток (я) (например,
РЛ ВО-10/1000 означает: разъединитель
однополюсный внутренней установки, с ли-
нейным контактом, номинальное напряже-
ние 10 кв, номинальный ток 1 000 а).
РВК — трехполюснын, исполнение в ви-
де отдельных полюсов.
РОН — разъединитель трехполюсный
наружной установки, двухколонковый, ру-
бящего типа (движение ножей в верти-
кальной плоскости), исполнение в виде
отдельных полюсов.
РЛ НО — трехполюсный одноколонко-
вый разъединитель наружной установки,
исполнение в виде отдельных полюсов для
’установки на конструкции (I и III) или
фундаменте (П), рубящего типа (движение
ножей в вертикальной плоскости).
КЗ — короткозамыкатель для подстан-
ций, выполняемых без сборных шии и без
выключателей на стороне первичного на-
пряжения. При внутренних повреждениях
в трансформаторе его дифференциальная,
или газовая защита воздействует на вклю-
чение короткозамыкатёля, создается искус-
ственное к. з. и отключается головной вы-
ключатель питающей линии.
При питании от одной линии несколь-
ких подстанций в схему дополнительно
вводится отделитель для каждого транс-
I
3
§ 2-31 J
Основные технические данные аппаратов
255-
Рис. 2-107. ГСхемы со-
единения провода ко-
роткозамыкателяЯ 4
(ШПК) и привода от-
делителя (ШПО).
П—по догре вате л ь;
О—катушка отключе-
ния; PC—реле напря-
жения; РТМ—реле то-
ковое мгновенного
действия.
форматора, автоматически отсоединяющий
от линии поврежденный трансформатор
после отключения головного выключателя
линии, а затем АПВ головного выключателя
восстанавливает питание неповрежденных
трансформаторов. Предусмотрена блоки-
ровка, запрещающая действие отделителя
при -наличии тока в цепи короткоза.мыка-
теля.
ОД — отделитель трехполюсный на-
ружной установки, работает на отклк
чение.
ОДВ — отделитель трехполюсный, на-
ружной установки, работает на включение.
ЗОН — заземлитель выпускается в двух
вариантах:
1) для заземления нейтралей силовых
трансформаторов, имеющих в нуле транс-
форматор тока земляной защиты;
2) для заземления нейтралей силовых
трансформаторов, не имеющих земляной
защиты, и для заземления шин Открытых
подстанций и РУ.
Обозначения приводов:
ПР — ручной рычажный.
FI4-50 — ручной червячный.
МРВ, ПДВ—электродвигательный внут-
ренней установки.
ПРН, ПРИЗ— ручной наружной установки
(3 — для разъединителей
с заземляющими ножами).
ПДН — электродвигательный наруж-
ной установки.
ПЧН—ручной червячный наружной
установки.
ШПО — привод отделителя ручной
автоматический, в шкафу
наружной установки, для
автоматического отключе-
ния и ручного включения
отделителя.
ШППО— то же для автоматического
включения и отключе-
ния отделителя типа
ОД-ПО и ОДВ-ПО.
ШПК — привод короткозамыкателя
в шкафу наружной уста-
новки, обеспечивает авто-
матическое включение и руч-
ное отключение короткоза-
мыкателя. Схемы соедине-
ния приводев^ШПО^и ШПК
даны на рис. 2-107.
Характеристики разъединителей, корот-
козамыкателей, отделителей и заземлите-
лей приведены в табл. 2-65—2-68.
4. Плавкие предохранители
высокого напряжения
Плавкие предохранители ВН выпуска-
ются для внутренней установки серий ПК.
ПКЭ и ПКТ и для наружной установки
типов ПК-6Н, ПК-ЮН, ПР-35 и ПСН
(табл. 2-69, 2-70).
Предохранители ПК (силовые), запол-
ненные кварцевым песком, изготовляются
на напряжение 3, 6, 10 и 35 кв и снаб-
жаются указателем срабатывания. При на-
пряжении 2 кв применяются предохрани-
тели на 3 кв со вставкой на 2 кв.
Время отключения 0,005—0,007 сек
(см. также рис. 2-108 и 2-109). В типовом
обозначении предохранителя указаны: се-
рия, номинальное напряжение и ток патро-
на, например ПК-3/100 означает: предохра-
нитель серии ПК на напряжение 3 кв,
с патроном 100 а.
Предохранители ПК, предназначенные
для наружной установки или для сырых
помещений, имеют в обозначении букву Н.
например ПК-6Н/300. Предохранители ПКЭ
(экскаваторные) предназначены для уста-
новок, подверженных тряске и вибрации.
Предохранители ПКТ предназначены для
защиты трансформаторов напряжения.
Предохранители ПР-35 - (роговые) изго-
товляются на напряжение 35 кв для защи-
ты силовых цепей от перегрузок и к. з.
Предохранители ПР-35ТН предназначены
для защиты трансформаторов напряжения
и снабжены особой плавкой вставкой к
добавочным токоограничивающим сопро-
тивлением СДН.
» J
Основные технические данные аппаратов
257
Таблица 2-65
Технические данные разъединителей внутренней установки
Тип разъединителей Предельный сквозной т. к. з., к а Ток термической устойчи- вости, ка Привод
ушплитуда Эффективное значение 5 сек 10 сек
РВО-6/400 РВО-6/600 50 ' 60 29 35 14 20 10 14 Шальтштанга
РВО-10/400 50 29 14 10 »
РВО-10/600 60 35 20 14 *
РВО-Ю/1000 120 71 40 »
РЛВО-Ю/ЮОО 80 47 26 »
РЛВО-10/2000 85 50 36 ПР-3
РВ-6/400 50 29 10 То же ПР-2
РВ-6/600 60 35 14
РВ-10/400 50 29 10 То же
РВ-10/600 60 35 14 я я
РВ-6/1000 РВ-10/1000 120 120 71 71 40 40 28 28 ПР-3, ПР-10
РЛВШ-10/1000 80 47 28,5 36 ПР-11
РЛВШ-10/2000 85 50 LiF-o
РЛВШ-10/3000 140 81 50 То же
РЛВШ-20/400 45 27 10 я я
РЛВШ-35/400 50 30 Ю я «
РЛВЩ-35/600 50 30 14 Я в
РЛВШ-35/1000 80 46 20 я я
РВК-10/3000 РВК-10/4000 200 200 120 120 — 60 65 ПЧ-50, МРВ
РВК-10/5000 200 120 70 То же
РВК-20/5000 200 120 70 я я
РВК-20/6000 250 145 75 я я
РВК-20/7000 320 125 80 пдв ПР-2
РВФ-6/400 50 29 10
РВФ-6/600 60 35 14
РВФ-10/400 50 29 10 То Же
РВФ-10/600 60 35 14 я я
РВЗ-6/400 50 29 10 ПР2 (2’ шт.)
РВЗ-6/600 60 35 14
РВЗ-10/400 50 29 10 То же
РВЗ-10/600 60 35 14 я я
РВФ-10/1000 120 71 40 28 я я
РВУ-10/3000 200 120 85 ПР-3
РВУ-10'4000 200 120 ПЧ-50, МРВ
РО-20/5000 200 120 85 1о же
РО-20/6000 250 144 85
Прямее ан не. РВО и РЛВО — однополюсные, остальные трехполюсные.
Таблица 2-66
Технические данные разъединителей наружной установки
Тип Номинальный ток, а Предельный сквозной ток к. ф, ка Ток термиче- ской устойчи- вости 10 сек, ка Привод
Ампли- туда Эффектив- ное значение’
РЛН-6 РЛН-6 РЛН-10 200 400 200 15 25 15 9 15 9 5 9 5 ПРН-10 То же
РЛН-10 400 25 ' 15 9 » Я
я я
Продолжение табл. 2-66
Тнп Номн- нальный ток, а Предельный сквозной ток. ка Ток термиче- ской устойчи- вости 10 сек, ка Привод
Амплиту- да Эффектив- ное значе- ние
РЛН-10 600 35 21 14 ПРН-10
РЛНД-10/200 200 15 6 4 То же
РЛНД-Ю/400 400 25 10 6
РЛНД-10/600 600 35 14 9
РОН-10К/4000 4 000 250 145 65 ПЧН
РЛН-35* 600 50 29 10 ПРН-110
РЛН-35* 1 000 50 29 15 То же
РЛНЗ-35** 600 50 29 10 ПРНЗ-35
РЛНЗ-35*» 1 000 50 29 15 То же
POH3-35** 600 50 29 10 ПРН-220
POH3-35** 1000 50 29 15 То же
РЛНД-35/600 600 80 31 10 прн-пом
РЛНД-35/1000 I 000 80 31 15 То же
РЛНД-1-35/600 600 80 31 12 ПРНЗ-35М
РЛНД-1-35/1000** 1 000 80 31 15 То же
РЛНД-2-35/600 600 80 31 12 ПРН-220М
РЛНД-2-35/1000 1 000 80 31 15 То же
РЛНД-35П/600 600 — — — ПНД-35
РЛНД-35П/1000 1000 — —. — То же
РЛНД-1-35П/600»» 600 — — —
РЛНД-1-35П/1000** 1 000 — -— —
РОН-35 2000 80 46 25
РОНЗ-1-35-Д/2000 2 000 80 46 25 ПРН335М
РОНЗ-2-35Д/2000*** 2 000 80 46 25 ПРН-220М
РЛН-110* 600 50 29 10 ПРН-110
РЛН-110* 1000 50 29 15 То же
РЛНЗ-110 600 50 29 10 ПРНЗ-35
РЛНЗ-110 1 000 50 29 15 То же
РОНЗ-110-11 600 50 29 10 ПРН-220 ПДН-220
РОН-1ЮД/2000* 2 000 80 46 25 ПРН-ПОМ
РОНЗ-1 -110Д/2000 2 000 80 46 25 ПРНЗ-35М
РОНЗ-2-П0Д/2000 2 000 80 46 25 ПРН-22ОМ
РЛНО-1Ю 600 50 29 10 ПЧН, ПДН-220
Р Л НО-110 I 000 50 29 15 То же
РЛНО-110М/600**** (I и III) 600 50 29 10 ПРН-110
РЛНО-1ЮМ/1000****Пи III) 1 000 50 29 15 То же
РЛН-П0М/60О (11) 600 50 29 10
РЛН-110М/1000 (II) 1 000 50 29 10
РЛНД-1-110/600** 600 80 31 12 ПРНЗ-35М
РЛНД-1-110-1000»» 1 000 80 31 15 То же
РЛНД-2-110/600»*» 600 80 31 12 ПРН-220М
РЛНД-2-110'1000*** 1 000 80 31 15 То же
РЛНД-1-11011'600** РЛНД-2-ПОП/1000*** 600 — — — пдн-’го
1 000 — — —. То же
* Трехполюсные, исполнение в виде отдельных полюсов без заземляющих ножей.
** То же с одним заземляющим ножом на полюс (с л=оэо;1 стороны).
*»» уо >ке с дВуЧЯ заземляющими ножами на полюс.
**** Разъединитель однополюсный.
Таблица 2-67
Технические данные короткозамыкателей1
Тип кв Сквозной ток К. 3, (амплитуда), к а Ток термической ус- тойчивости (2 сек), ка Мощность к. з.» /Иза Количество ПОЛЮСОВ
К 3-35 35 42 18 1 000 2
КЗ-110 НО 40 18 2 500 1
1 Привод типа ШПК- Минимальное значение т. к. з. (симметричной составляющей) в цепи короткоза-
мыкателл 5'К) а. Время замыкания 0,3 сек.
17—2580
:тт ll пиистанции
[ Разя. 2
Таблица 2-68
Технические данные отделителей и заземлителей
Тип Устойчивость при СКВ03НЫ/ Т. К. 3. Полное время отключе- ния, сек Привод Количество полюсов Мощность к. з., Моа Отключающая способ- ность токов х- х сило- вых трансформаторов, Мва
Предельный сквоз- ной ток, ка Ток термической устойчивости, к а
Ам- плиту- да Начальное эффектив- ное значе- ние перио- дической составляю- щей наи- боль- ший десятисе- кундный
ОД-35/600 ОД-110/600 ОД В-110/600 ЗОН-35-400 ЗОН-110/400 80 80 31 31 20 10 12 4 0,5 0,7 шпо ШПО ШППО ПРН-10 ПРН-110 3 3 1 1 1 000 2 500 20 31,5
Таблица 2-69
Технические данные силовых предохранителей
Предельный ток отключе- ния, ка 6 с
Тип Номинальный ток плавкой вставки, а ичиая ющая ,1 апе- 2КОЙ ющей о Й а
симметр составля с учетов риодиче< составля Мощное1 вин1, Мв>
Предохранит eja и внутренней установки
ПК-3/30; ПКЭ-3-30
ПК-3/100;ПКЭ-3/100
ПК-3/200, ПКЭ-3/200
ПК-3,'400; ПКЭ-3/400
ПК-6,30; ПКЭ-6/30; ПК-6Н/30
ПК-6/75; ПКЭ-6/75
ПК-6/150; ПКЭ-6/150
ПК-6,'300; ПКЭ-6/300
ПК-Ю,'30; ПКЭ-10/30;
ПК-ЮН/30
ПК-Ю/50; ПКЭ-10/50
ПК-10,'100; ПКЭ-10/100
ПК-Ю/200; ПКЭ-10/200
ПК-35,'10
ПК-35/20
ПК-35-40
2—3—5—7,5—10—15—20—30
30—40—50—75—100
100—150—200
200—300—400
2—3—5—7,5— 10—15—20—30
30—40—50—75
75—100—150
150—200—300
2—3—5—7,5—10—15—20—30
30—40—50
50—75—100
100—150—200
2—3—5—7,5—10
Ю—15—20
20—30—40
40 60 300
20 30 300
—
1 12 18 300
[ 3,5 5,0 300
— •— —
Предохранители наружной установки
ПСН-10/100
ПСН-35/100
ПР-35/7,5
7,5—10—15—20—30-10—50—75—100
7,5—10—15—20—30—40—50—75— 100
2—3—5—7,5
11,50 200
8,25 500
0,06 —
Трехфазиая с учетом апериодической составляю.цей.
Таблица 2-70
Технические данные предохранителей для трансформаторов напряжения
Тип Номинальное напряже- ние сети, кв Предельный ток отключения, кадеяств Мощность отключения, Мва
Внутренней установки
пкт-ю 3; 6 10 Не ограничен 50 Не ограничена 1 000
пкту-ю ПКТ-20 3; 6; 10 15 20 Не ограничен То же 30 Не ограничена То же 1 000
ПКТУ-20 ПКТ-35 15; 20 35 Не ограничен 17 Не ограничена 1 000
ПКТУ-35 35 Не ограничен Не ограничена
Наружной установки (добавочное сопротивление типа СДН-35, 396 ом)
ПР-35-ТН । 35 I 0,06 I —
Предохранители стреляющие ПСН для
внутренней установки не применяются, так
как при срабатывании выбрасываются
гибкая связь и сноп пламени на расстояние
до 2 м и выделяются газы, содержащие
хлор.
5. Реакторы
Реакторы токоограничивающие бетон-
ные типа РБ или масляные типа РТМТ
предназначены для ограничения т. к. з.
в мощных электроустановках, а также для
сохранения на шинах определенного уров-
ня напряжения при к. з. Реакторы изго-
товляются также заземляющие, для филь-
тровых устройств выпрямительных устано-
вок и пр.
Бетонные реакторы
Бетонные реакторы выполняются для
внутренней установки с медной (типа РБ)
или алюминиевой обмоткой (типа РБА).
Рнс. 2-108. Кривые зависимости времени отключения предохранителей ПК от тока
короткого замыкания (на кривых обозначены номинальные токи плавких вставок).
Технические данные токоограничивающих бетонных реакторов серий РБА и РБАМ
Таблица 2-71
Tiui реакторов (серии—Un, К 8—/jp fl—Ар %) Расчетные данные Устойчивость Габариты Расстоя- ние между осями го- ризонталь- но установ- ленных реакторов S, мм Вес фазы, кг
номиналь- ная индук- тивность Л, -и-’я Реактив- ность, х, ом Реактив- ная мощ- ность фа- зы Q, к пар Потери мощности одной фа- зы р, кит Проход- ная мощ- ность, ива Термиче- ская (сек)'7’, ка Динамиче- ская, ка Наруж- ный диа- метр по бетону Dfl6> мм Высота трехфаз- ного ком- плекта /7а, мм Высота фазы при горизон- тальной установ- ке //ф, мм
Реакторы серии РБА
РБЛ-6-400-3
6-400-4
РБЛ-6-400-4
6-600-G
РВЛ-6-ИИЮ-4
6-109'1-6
6-1000-8
6-1090-10
РБЛ-6-1500-6
6-1500-8
6-15011-10
РВЛ-6-2000-8
G 200) 10
6-2000-12
РБА-6-2Б00-12
Р6Л-6-3000-12
РБЛ-6-4000-12
РБА-10-400-3
10-400-4
РИЛ-10 600-4
ID-600-G
РБЛ-10 1000-4
10-1000 6
РБЛ-Ю-1003-8
10-1000-10
РБЛ-10-1500-6
10-1500-8
10-1500-10
РБЛ-10.2000.8
10-2000-10
I О- 2000-12
РБЛ-10-2500-12
РБЛ-10-3000-12
РБЛ-10-4000-12
9.827 0.269 11,6 1.69 4 160 25,7 30,6 1 075
1.10 0,346 1,99 4 160 25,6 23,5 970
0,735 0.231 83 Д 2.76 6 240 39.3 31,0 1 (J10
1.10 0,346 125,0 4.6') 6210 28.0 23,5 1 105
0,441 0,11:9 139,1) 4.30 10 390 52.8 53,0 980
0,662 0,208 208.0 5.20 10 390 47,1 45,3 37,4 1 175
0,882 0,277 277.0 7.35 10 399 28.9 245
1,16 0,346 346.0 8,20 10 390 4G. 1 23,5 340
0.411 0,138 310,0 6.7 15 570 62,7 53,0 335
0.588 9.185 4|6,0 8,5 15 570 64,0 41,4 235
0,735 0,231 520,0 9,6 15 570 20 7G0 20 760 61.1 34.0 345
0.441 0.551 0,138 0,173 552 692 10,8 12,4 89.0 83,5 53,0 43,8 235 330
0,662 0,208 832 13,5 20 760 93 37.4 440
0,53 0,167 1 015 17,8 26 000 105 45.5 299
0,441 0,| 38 1 242 18,1 31 140 136 53,0 475
0,331 0. 04 1 664 22,0 41 520 172 66.9 565
1 ,38 0,433 69,3 2,34 6 0)0 24, <8 .')0,6 165
1,81 0,578 92,5 3,86 6 930 21.0 23,5 105
1.23 0,386 139,0 4,36 10 400 31,8 31.0 075
1,84 0,578 208.0 6,46 10 40) 27.5 78,5 23,5 190
0,735 0,231 231.0 4,46 17 300 17 300 53,0 300
1,10 0.34G 346,0 7,20 54,2 37,4 305
1.49 0,468 468,0 10,0 17 300 44.0 28.9 315
1,81 0,578 578,0 11,2 17 309 45.2 23,5 440
0,735 0,231 520 10,1 25 950 59,4 53,0 295
0.080 1,23 0,3'18 693 12.3 25 950 60,5 41.4 335
0,385 «66 14,8 25 950 61,6 34,0 310
0*735 0,231 921 И,1 34 G00 93.0 53,0 48!
б',919 1,10 0,885 0.735 0,289 1 156 16,9 34 600 91,0 43,8 475
0,3-16 1 384 18,0 3-1 600 85.5 37,4 475
0.278 0,23) 1 740 2 079 22,9 25,7 4'3 300 51 900 109 124 45,5 53,0 515 595
0.551 0.173 2 7Г'8 33,6 69 200 )57 66,9 535
2 490 520
2 400 3 120 3 300 3 660 3 750 3 480 3 480 2 940 3 120 2 850 1 07i) 1 560 440 470 490 660 610 740 770 1 040 860 1 090 970
1 070 1 880 1 010
1 070 1 740 1 050
1 25*) 2 240 1 240
1 160 1 770 1 300
1 070 2 100 . 1 53')
2 940 3 840 3 840 3 660 3 930 3 975 3930 3 840 3 975 3 930 3 930 1 10) 1 990 810 730 700 730 1 290 1 050 1 ПО I 120 1 320 1 340 1 220 1 210
1 100 1 990 1 290
1 РЮ 1930 1 490
1 280 2 150 1 580
1 190 2 100 1 930
1 460 2 200 2 160
^r^i-n-fvriuLK 1 клпичаск.ие иипные шишрицуу
Продолжение табл. 2-71
Вес фазы,
Расстоя- ние между осями го* , но уста- реакторов 6’, мм 1 “ - 1 1 i I
Высота фазы при горизон- тальной 1 установке в в м §§ §! ; | | g В с ° £
Габариты Высота трехфаз- кого ком- плекта Н), мм с “а §g§§gg§ggg§ I х | СОСЧеОСОСОСОСОсОсОСОСО СО СО со СО СОСО СО СО СОСО СО о Q ь-
•! III 1 Л I ! s J. t s -
живость Липами- h = 7 " . = s = =?:=и1=-=»'=.т==«“л’.=.“=-=л-=-’Л=’; г г = gasssfesas^sss^ssaasfesss^sss ё-=^г§ g. * h^ = e
Устой1 s » SSS388RRSg§S25?388Sfct:t:S£S=9 | § o§ S § I ~ . 5 5 ~ | S
Проход- ная мощ- ность, ква о - ё X == g = : §§fis§§is§ggg8§==gg§gg§ggg g£I|=: i s§ ;
:четпые данные Реактив- Потери пая мот- мощности „ость фа- одной зы Q, фазы р, квар кет U _ — СЧ Л Cl 3T L-3 LT IS Q N cC — — CMcOCO-rUOc^i^t^O — CO -Г SO ’S ш О 1 Z 2Z1_ § | |g f | 5 5S3«SF«W!!iiSiFi#5 (Hill
5 „ОСТЬ Л, ! пм •g§ssBMgsSSa§EsBiBjJirasR 11 01 § сooooS3ocTooooocoeoooo~co©co ~ о ° с Ч5 H Ih *
-5 :Н =<- Sxg£5|g=_5_sg?S^SsS£Ssg§?ig| 1 1 e < o — o-cc?a —ooocc-‘ — ~—c — co-^oo к s a5 5? г £ ь ° » >•
Тип реакторов (серия-Е/и, *-л—7.. л—Л' f>L\ =• i'l isi: HlHiiiliiHSlIiiiii fliji J J- 4”^с:с=сЬ;=с5с=«а —о ~ 3 5 til 1 iiii .ГТ llijfl —Z c i co ,0 in
Выводы всех трех фаз реакторов
в нормальном исполнении располагают
одинаково — с противоположных сторон
под утлом 180° или со сдвигом между на-
чалом и концом обмотки на 90°; по заказу
может быть выполнено иное расположение
выводов.
Сдвоенные реакторы
Сдвоенные реакторы (табл. 2-72) кон-
структивно подобны обычным бетонным
реакторам и отличаются от них наличием
вывода от середины обмотки. Обе ветви
(секции) обмотки располагаются одна над
другой и имеют общую ось и одинаковое
направление витков. Нормально обе ветви
и крайние выводы выполняются на одина-
ковые -номинальные токи и индуктив-
ности Lof. Средний вывод рассчитан на
двойной ток. Обычно к среднему выводу
присоединяется источник питания, а к край-
ним — потребители.
Токоограничиваюшие масляные
реакторы (табл. 2-73)
Для ограничения токов короткого
замыкания в сетях 35 кв и выше приме-
няются масляные реакторы. Основные па-
раметры реактора указываются в его обо-
значениях. Например, РТМТ-35-200-6 озна-
чает: реактор токоограничивающий масля-
ный трехфазный 35 кв, 200 а, относитель-
ная реактивность 6%. Буква Д в обозна-
чении реактора типа РТДТ означает мас-
ляное охлаждение с дутьем.
сердечник для защиты от замыканий на
землю, О — одновитковый (первичная
обмотка—• -медный стержень), Ч — для по-
вышенной частоты, Р — разъемный сер-
дечник, К — катушечный, М — модерни-
зированный, Б — быстрой асыщающийся,
Л — с изоляцией из литой синтетической
смолы, НП — нулевой последовательности,
НШ — низковольтный шинный.
Первое число за буквенным обозначе-
нием обозначает номинальное напряжение
(кв); цифры (одна или две) после первого
числа, отделенные от него дефисом (-),
обозначают класс точности сердечников.
Например, ТПФУД-Ю-0.5/Д означает:
трансформатор тока проходной с фарфоро-
вой изоляцией, усиленный, напряжением
10 кв, с двумя сердечниками — один класса
точности 0,5 и один для дифференциальной
защиты.
Шкала первичных номинальных токов
трансформаторов тока: 5, 10, 15, 20, 30,
40, 50, 60 (75), 80, 100, 150, 200 (250),
300, 400, (500), 600 (750), 800, 1000,
(1200), 1 500, 2000, 3000, 4000, 5000,
6 000, 8 000, 10 000, 15 000 а. В скобках ука-
заны номинальные токи трансформаторов
тока, встроенных в аппараты.
Номинальный вторичный ток 7гн=5 а,
для сердечников типа 3 /гн — 10 а; выпуска-
ются также с 72н==1 а.
Обозначение выводов трансформаторов
тока:
Заземляющие пеакторы
(табл. 2-74)
Применяются для компенсации токов
замыкания на землю (дугогасящие катуш-
ки). Один вывод заземляющего реактора
присоединяется к нулевой точке силового
трансформатора, другой вывод заземляет-
ся. Реакторы на 6 и 10 кв изготовляются
для внутренней установки, а на 35 кв —
для наружной установки.
Главная обмотка заземляющих реакто-
ров выполняется с ответвлениями для пяти
значений тока, переключение ответвле-
ний — при отключенном реакторе. Сигналь-
ная обмотка выполняется на ПО в, 10 а
и снабжается отпайками для изменения
числа витков в ней при переходе с одной
ступени главной обмотки на другую.
6. Трансформаторы тока
Обозначения, применяемые для транс-
форматоров тока, отражают их тип и кон-
структивные особенности. Обозначения:
Т — трансформатор тока, Ф — фарфоровая
изоляция между первичной и вторичной
обмотками, Н — наружной установки,
П — проходной, В — встроенный (во втулку
высоковольтного выключателя), Ш — шин-
ный, У — усиленный, Д — имеет сердечник
для дифференциальной зашиты. 3 — имеет
7/ и.,. . и.?
----W ---------------
4 Ъ
Технические характеристики трансфор-
маторов тока даны в табл. 2-75—2-80.
Характеристики промежуточных
трансформаторов ТКБ
Первичные зажимы Jlz - • до 5 а 5 а
Первичный ток, а............. 4 5
/2п вторичный — 3,5 а; длительно допу-
стимый ток в первичной обмотке 9.5 а;
наибольший ток вторичной обмотки 8 а.
Трансформаторы тока ТКБ включают-
ся во вторичную цепь обычных трансфор-
маторов тока и служат для ограничения
токов в оперативных цепях защиты до
8—12 о.
Кроме исполнений, приведенных выше,
выпускаются трансформаторы тока:
а) для повышенной частоты, 2 кв,
с вторичным гском 5 а следующих типов:
ТЧ2 — опорные ммоговитковые на I 000.
2 400 и 8 000 гц; 75 —200 а; (см. стр. 273).
Тсхки'|сскис данные токоограничивающих сдвоенных реакторов серий РБАС и РБАСМ ТаблиЧа 272
Тип реактора (серия-t/,,, ко—2/п. О-^р %) Расчетные данные Устойчивость прн протека- нии тока к. а. Динамиче- ская устойчи- вость при протека- нии в обе- их ветвях токов к.’з., равных по величи- не и на- правленных одинаково либо встречно, ка Расстояние между осями го- ризонтально установленных реакторов S, мм. Вес фазы, кг
Индуктивность Реак1ивность в •€ -£ <т с ас реактивная мощность од- ной фазы Q, квар потерн мощности в одной фазе р, квгп проходная мощность трех- фазного комплекта, ква Наружный диаметр по бе- тону, ММ 1 Высота одной фазы при ; горизонтальной установке j Яф, ММ . ..5 Высота трехфазиого ком- : плекта при вертикальней установке Я3, мм о
X X ае к IO HgW ‘7 vto *2’0у о ю X, ом термическая, (се*)'7*. ка в -- - . | Л я i динамическая, ка ~ »:
Р13АС-6-2х6'Ю-4
6-2x600-6
РБЛС-6-2Х10004
6-2x1009-0
6-2X10 >0-8
6-2Х1000-10
РВЛС-6-2Х1500-6
6-2Х1500 S
6-2Х1500-10
РБАС-6-2Х2000-8
6-2x2000-10
6-2X2030-12
РГ>АС-5-2х 2500-Ю
6-2x2500-12
6-2Х2500-15
РБАС-1>-2хЗ)00-12
6-2X3900-15
РБЛС-10-2Х6С0-4
10-2x 600-6
РМС-10-2ХИХЮ4
10-2X1000-5
10-2X100:1-8
10-2X10)0-10
Реакторы серии РБАС
0,735 1,10 0.4-Я 0,662 0.882 1.10 0,411 0,588 0.396 0.594 0.206 0.372 •«.477 0.583 0,190 0.235 2.14 3,21 1.353 1,9.)3 2,57 3,*>3 1,381 1,88 0,231 0,316 0,139 0,208 0,277 0,316 0.139 0.185 1 0,124 0,187 1 0.065 0,117 0.15 0,183 0,060 0,0738 0.672 1.01 0.425 0.598 0,806 1,01 0,434 0,591 0.46 0,46 0.534 0.438 0,459 0,47 0,569 0.60 89.4 135 130 234 300 366 270 332 6,3 8.6 8.45 11,05 13,23 14,8 15.3 16.9 12 470 12 470 20 783 20 78') 20 789 20 780 31 181 31 189 26,6 24.2 40.3 41,7 41,3 41.9 58,1 63.5 3-1.0 23,5 53,0 37,4 28.9 23,5 53.0 41,4
0.735 •0.279 2.38 0.231 0.0877 0.748 0,62 395 19,2 31 180 (68,2) 55,7 34,0
0.441 0,551 0,221 0,259 1.32 1,69 0.139 0,173 0,0694 0,0814 0.415 0,531 0.50 0,53 65? 19,5 25.8 41 570 41 570 (70,6) 86.0 84,5 53,0 43.8
0.662 0,298 2,05 0,208 0.0936 0.644 0,55 750 28,9 41 570 (93,5) 83.3 37,4
0.411 0,53 0.662 0.441 0.551 1.23 1.84 0.233 0.269 0,349 0,26 0.398 0,640 0,908 1,30 1,581 1,95 1,242 1,59 3.64 5.51 0,139 0.167 0,208 0,139 0.173 0,386 0,578 0.0731 0,0815 0,110 0,0816 0,0968 0,201 0.285 0,408 0.496 0,612 0,39 0,5'Ю 1.14 1.74 0.472 0,492 0.473 0,4! 0,44 0,48 0.516 0,57 910 I 050 1 380 I 480 1 74'1 145 28,3 31,4 40,8 38 37,5 8.0 52 000 52 000 52 003 62 359 62 359 20 780 (88,5) 108 ПО 92,4 не 127 29,8 53,0 45.5 37.4 53,0 43.8 34,0
0,735 0,316 2,30 0,231 0.0933 0,723 ?98 7,8 П.1 20 780 34 640 5'1.3 40,6 23,5 53,0
1.10 1.49 1,81 0.584 0,596 0.908 3,24 4.76 5,54 0,316 0.468 0.578 0,183 0,187 0,285 1.02 1.5 0.47 0,60 0,506 366 374 570 J 15,5 18,1 22 34 640 31 640 34 610 (44.2) 39,8 •11.0 38.8 37.4 28.9 23.5
16.4 3 410 3 210 I 070
12,7 I 360 3 210 1 110
18,7 1 395 2 769 I 080
13,3 1 275 3 210 920
13,9 I 345 3 210 I 040
10,9 1 40.) 3 210 1 150
18.8 I 535 3 030 I 5 50
18,1 I 720 890 2 850 2 100 1 700
17,2 I 875 893 2 769 2 100 (1 550) 1 69Э
21,2 1585 1 070 2100 (1 620) 1 650
18,9 I 720 1 070 3 300 2300 I 810
19,3 1 850 1 070 3 210 2100 (I 750) 2 040
24,0 1 769 I 250 2 450 2 070
22,8 I 9)0 1 250 2 400 2 160
20.5 1 750 I 250 2 280 2 580
24.4 1 6115 1 430 2 403 241.)
21.0 I 8!5 I 439 2103 2 880
14,8 1 520 3 300 I 550
10.3 1 600 3 390 I 670
16,6 I 625 920 3 120 2250 1 620
12,1 1 415 3 570 (1 340) 1 550 /-
12.05 1 760 2 850 I 640 п;
10,3 I 000 3 390 1 780 £
1 ' 1 ьз
Продолжение гоЛ-апнт».! практопа табл. 2-72
Тип реактора (серия—-17,,. кв—21 п. «—Л'р %) Расчетные данные Устойчивость прн протека- нии тока к. з. в одной ветви Динами- ческая устойчи- вость при протека- ши в обе- их ветвях гоков к. 3., равных по величине и направ- ленных одинаково либо встречно, ка Наружный диаметр по бе- тону, мм S Высота одной фазы при го- : ризонтальной установке 1 Яф, мм } Высота трехфазного ком- плекта при вертикальной установке Н9, мм Расстояние между осями гори зонтально установленных реакторов, S, мм Вес фазы, кг
Инду кт нйниснь реактивность коэффициент связи реактивная мощность од- ной фазы Q, квар потери мощности в одной i фазе р, кет проходная мощность трех- фазного комплекта, кеа
X X io г-0,5и. нгп *'] 3 о IO 9? о •о X, ом
термическая, (сек)'7’, ка 1 динамическая, ка
РБАС-10-2X1500-0 I0-2X 1500-8 10-2X1500-10 РБАС-Ю-2Х2000-8 10-2X2090-10 10-2X 2000-12 РБАС-10-2Х2000-10 IO-2X2O:X)-I2 10-2 X 2000-15 Р БАС-10-2X 3000-12 10-2X3000-15 РБАСМ-6-2Х690-4 6-2X600-6 РБАСМ-6-2Х ЮОО-4 6-2X1000-6 6-2ХЮ‘.)0-8 6-2x1000-10 Р БАСМ-6-2 X1500-6 6-2X1500-8 6-2X1500-10 ГБЛСМ-6-2Х2000-8 6 2X2090-10 6-2X2090-12 0,7.35 0.98 1.225 0.733 0,92 1.10 0.735 0.884 1.10 0,735 0.92 0,735 1.10 0.441 0,662 0,882 1.1 0.441 0,588 0.735 0,441 1 0,551 । 0,663 0,28 0,364 0,725 0.328 0.385 0,47 0.346 0.495 0,52 0,39 0,466 0,417 0,608 0,190 0,257 0,327 0,673 0,26 0,319 0.346 0,26 0,308 0,319 2.38 3.2 3.44 2.28 2,91 3.16 2.25 2,72 3.36 2.16 2,75 2,11 3.18 1.381 2.13 2.87 3.07 1,242 1,72 2,25 1,242 1.59 1,95 0,23! 0,308 0.385 0,231 0,289 0,3 46 0.231 0.278 0,346 0,231 0,289 0,231 0,346 0.139 0,208 0,277 0,346 0.139 0,185 0,23! 0,139 0,173 0,208 0,088 0,114 0,228 0,103 0,121 0,148 0,109 0.127 0,163 0.125 0.146 0,131 0,191 0,060 0,081 0,103 0.211 0,082 0.1 0,Ю9 6,082 0,097 0,109 0,747 1,0 1,08 0,715 0,915 1.09 0,708 0,855 1,055 0,68 0,865 Г 0.66-1 1.00 0,434 0,67 0,90 0,961 0,39 0.54 0,708 0,39 0,50 0.612 0,619 0,629 0,408 0,553 0,581 0,573 0,53 0,543 0,527 0,469 0.493 е а к т 0,434 0,447 0.569 0,606 0,62 0,397 0,41 0,46 0.53 0.41 0.44 0.473 395 514 1 025 824 968 1 183 I 360 I 593 2 010 2250 2630 D р Ы С 94,3 138,0 120 162 21X5 422 ЗЮ 450 490 555 651 750 20,2 25,2 28.2 29,1 33.6 40,6 38,4 42,1 53.6 51,5 58,0 е р и и 4,25 5.7 6,8 8,37 10.8 11.9 10,1 13,8 13.9 17,2 19.1 26,3 51 960 51 960 5! 960 <59 280 69 280 69 280 86 500 86 500 86 590 104 000 104 000 РБАСМ 12 470 12 470 20 7-80 20 780 20 780 20 780 31 180 31 180 3! 180 41 570 11 570 41 570 59,8 58,7 58,2 88 89 81.7 112 111,7 98,5 (21 124 51.5 50.4 74.6 74,8 72,2 72.2 150 113 129 142 159 108,5 53,0 41,4 34.0 53,0 43,8 37,4 53,0 45.4 37,4 53,0 4.3.8 34.0 23.5 53,0 37,4 28,9 23,5 53,0 41.4 34,0 53,0 43,8 37.4 19,8 16.4 13.3 19.0 18.4 17,4 20,9 19.9 19,8 23,0 21,2 14.1 11,2 18.8 18,1 17,0 14,3 24.4 21,6 20,9 24,4 24,0 20,5 1 860 1 895 1 660 1 9'Ю 2 (25 2 015 2 220 2 395 2 ПО 2 055 2 250 1 260 I 360 I 5.35 1 760 1 840 I 590 I 665 1 680 2 220 1 665 I 835 I 759 1 ЮО 1 (00 1 100 1 289 1 280 1 280 1 460 1 460 1430 I 430 1 250 3 255 3 210 4 380 3 2Ю 3 210 3 030 2 670 2 670 4 290 4 290 3 759 3 750 2 850 2950 2 800 3 180 3 120 2 720 2 893 3 020 2 400 2 100 2 280 2 570 2 560 1 910 2 080 2 430 2750 2 580 2 900 3 550 3 380 3 560 980 1 220 I 550 1 560 1 940 1 860 2 440 2515 2 580 2 449 2880 2 580
1-Э
сг>
СП
Продолжение табл. 2-72
гя 'пЕвф ээн 5Sggggg§§gg§g2§§§§ смечем — -’С«~о»01еососоэтэтспс^сП'<г‘
тг eodoxMEad §SS§3§ СМ сч CJ СМ О) <?4 «1
хпияэь’еоиехзА оиче-вхноеий -OJ икьэо АКзкак эинбохэзвй
ww амеонехэл §g^gg“§s сосос*5-^--^--ч--ягтесо
Е Вончгвмихйэн ийп вхяаги -ИОН ОЛОНЕВфхаЙХ EX03I4Q
fr я р т м X* и т ИГ !?! !!!*??
1 _ OJ ИСШ ПЕВф ЯОНГО BXO3I4Q
ни ‘лнох -90 OU dxaKBHt ВГЧНжАйВН —’ — — — — — —• — —• СМ СМ 04 «*4 — СМ СМ СМ СМ
й II устойчи- вость при протека- шш в обе- их ветвях токов К. 3.» равных по величине и направ- ленных одинако- во либо встречно, -ч-ь>е«зсосоеоио-^-смс:состтг1с:ог~.е: S??i££2i222g22Sg2S?;s
'« ед •ввмэаьиквииг <= о »л О о «3 С о О О0 т О тг хг- 8?fesssfesasis3¥fesi?s5
hi i»
° S г МЧ(ХМ)
п»л ‘вхяэь’пком озоневф -xadx чхэонтпок нвнгох<х!ц §®§gg§§g§§g§g§g§§§ ssssssssssassssgsg
W8.\ 'd аввф цоатго в ихзонтпок wdaxou CO -4- о C< Ci О Cl co co «л «л ст — о се -ф СО
dvON ГСЕВф ион -ТГО ЧХЗОИТПО!^ ввивнхявэй §||SgsS§gg§§g|p,E|
ССЗООСОСОСООСОООСЭОС
§ _ !
но *х — — со — —оо—оо —ос—•
ко -«S'Oy ооооооооооосоооооо
WO ’S Oy £SO;§SS§ga|gsis.qg3 ОООООООООООСООСООО
! ! VSK *7 соезсчсо-фслсмсмсосмсмеосмсмсо
нгк '«С Oj ?.s.3S8g8Sgig33§P.§§S ОС с СО ООО —OOOOOOGCO
=:=£?,хЙ5§гёз§Е1=йД= о со — — о— — — со —оо — ОС —
Тип реактора (серпя-У,,, кв—11и, а-Хр %) Дининййй fl | f Г"Г| — к — ~ с
§ 2-31 1
Основные технические данные аппаратов
267
Таблица 2-73
Технические данные трехфазных токоограничивающих масляных реакторов
35 кв для наружной установки
Тип (серия—UH, кв—Iн. Индуктив- ное сопро- тивление одной фазы X—314L, Активное сопротив- ление, ом Термиче- ская устойчи- вость 10 сек. ка Динами- ческая устойчи- вость, ка Высота, мм Длина, мм Диаметр, мм । Вес, гп
ом
РТМТ-35-200-6 6,06 0,118 3,34 8,8 4 590 2 680 1 690 11
РТМТ-35-500-10 — — 5,66 14,5 5 190 4 320 —- 20,9
Таблица 2-74
Характеристика заземляющих
реакторов
Тип Номинальное напряжение сети, кв Номиналь- ный ток, а
3POM-350/6 6 50—100
ЗРОМ-ЗОО/Ю 10 25—50
3POM-275/35 35 6,2—12.5
3POM-550/35 35 12—25
Допускаемая максимальная
продолжительность нагрузки (ч)
на соответствующих ступенях
регулирования заземляющих
реакторов
Ступени
1-я (мини- мальный ток) 2-я 3-я 4-я 5-я (макси- мальный ток)
Длитель- но Длитель- но 8 4 2
Т аблица 2-75
Технические данные трансформаторов тока внутренней установки
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов точности*
0.5 1 1 3
ОМ ’ 60 | ом j | ом | во
ТКФМ; ТВЛ; ТВШЛ; ТПФМ; ТПФМУ
ТКФМ-3-0,5—54-600 0,8 — 1,2 30 —. —.
ТКФМ-3-1—54-600 — — 1,2 30 —. —
ТВЛБ-6-104-400 0,4 — 0,6 — 1,2 —
0,6
ТВЛ-10-0,5,0,5-204-1500 0,6 — — — — —
0,6
ТВШ.1-10-0,5/0,5-6004-1 500 0,6 — — —. -—- —
0,8
ТВШЛ-10-9,5/0,5-20004-3000 0,8 — — — — —
ТПФМ-10-0,5,'-5-400 0,6 15 1.2 30 3 75
ТПФМ-10-0,5/0,5-54-400 0,6 15 1,2 30 3 75
ТПФМ-10-0,5,'3-54-400 0,6 15 1,2 30 3 75
- - — — — 1,2 30
ТПФМ-10-1-54-300 — — 0,6 15 1,6 40
ТПФМ-10-1 /1-54-400 — — 0,6 15 1,6 40
0,6 15 1.6 40
ТПФМ-10-1,'3-54-400 — — — — 1,2 30
ТПФМ-10-3-54-400** — — — — 1,2 30
ТПФМУ-10-0,5-54-300 0,6 15 1,2 30 3 /о
Т ПФМУ-10-0,5; 0,5-54-300 0,6 15 1,2 30 3 1 л
0,6 15 1,2 30 3 75
ТПФМУ-10-0,5/3-54-300 — — — 1,2 30
* В числителе укатаны значения для парного сердечника, а в знаменателе для второго сердечника.
’* Для класса точности 10—2,4 ом. 60 ва.
4 HUM СТ инции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-75
Номинальные вторичные нагрузки для классов точности*
Тип 0,5 3
ом ва ом ва ом ва
ТПФМУ-10-1-5-2-300 0,6 15 1,6 40
ТПФМУ-10-1/1-5-2-300 — — 0,6 0,6 15 15 1,6 1,6 40 40
ТПФМУ-10-1 /3-5-2-300 — — 1,2 30
ТПФМУ-10-3-5-2-200** — — — 1.2 30
ТПФМД; ТПФМУД; ТПФМЗ ТПФМУЗ; ТПФМУЗД
ТПФМД-10-Д-75-2-400 — 0,6 15
ТПФМД-10-Д /Д-75-2-400 — — — — 0,6 15
- 0,6 15
ТПФМД-10-Д /0,5-75-2-400 до 15 — —
0,6 15
ТПФМД-10-Д/3-75-2-400 — — — — 1,2 30
ТПФМУД-10-Д-75-2-300 — — 0,6 15
ТПФМУД-10-Д / Д-75-2-300 — — — — 0,6 15
0,6
ТПФМУД-10-Д/0.5-75^300 од 15 — — Д6 15
. 0,6 15
ТПФМУД-10-Д/1-75-2-300 — — од л? Т7б "40
0,6 15
ТПФМУД-10-Д/3-75-2-300 — — — — Т?2 “зб
ТПФМЗ-10-3-75—400*** — . 0,6 15
0,6 15
ТПФМЗ-10-3/0,5-75-2-400 — — — — од 15
ТПФМЗ-10-3/3-75-2-400 — — — — 0,6 1,2 15 30
ТПФМЗД-Ю-З/Д-75-400*** — — — — 0,6 0,6 15 “15
ТПФМУЗ-10-3-75-2-300 — — 0,6 15
ТПФМУЗ-Ю-З/0,5-754-300 оТё 15 — — 0,6 0,6 15 15
0,6 1 5
ТПФМУЗ-10-3/1 -75-2-300 — — од Тэ Пё "40
ТПФМУЗ-10-3/3-75-2-300 — — — — 0,6 П2 15 "60
ТПФМУЗД-10-З/Д-75-2-300 — — — — 0,6 15
ТПОФ, ТПОФу, ТПОФУД, ТПФД, ТПОЛ, ТПШЛ, ТПШФАД, ТПШФАЗД
ТПОФ-10-0,5-600-2-1500 0,8 20 9 50 6 150
ТПОФ-10-0,5/0,5-8004-1500 0,8 20 9 50 6 150
ТПОФ-10-0,5/3-600-2-1500 0.8 20 2 50 6 150 50
ТПОФ-Ю-1-600-2-1000 _ 0,8 20 2
Т ПО Ф -10-1 /1 -600-2-1000 — — 0,8 20 2 50
ТПОФ-Ю-1/3-600+1000 — 0,8 20 2 2 2 50
ТПОФ-Ю-3-600-2-1500**** 5U 50
ТПОФУ-10-0,5-600-2-1000 0,8 20 2 2 50 6 150
ТПОФУ-10-0,5/0,5-800-2-1000 0,8 20 50 6 150
•** Для класса точности 10—1,2 ом. 30 ва.
**** Для класса точности 10—4 ом, 100 ва.
§ 2-31 ]
Основные технические данные аппаратов
269
Продолжение табл. 2-75
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов точности*
0.5 | ! | 3
ОМ ва | ом | ва j ом ] ва
0,8 20 2 50 6 150
ТПОФУ-10-0,5/3-600-4-1000 — — — 2 50
ТПОФУ-10-1-400-м 000 .— — 0,8 20 2 50
ТПОФУ-10-1 /1-600-е-1000 — — 0,8 20 2 50
ТПОФ У-10-1/3-400-5-1000 — — 0,8 20 О 50
ТПОФУ-10-3-400-4-800 — — — ;— 2 50
ТПОФД-10-Д-600-М 500 — — 0,8 20 2 50
ТПОФД-10-Д/Д-600-4-1500 .— — 0,8 20 2 50
1 0,8 20 2 50
ТПОФД-10-Д/0,5-800-1500 0,8 “20 0,8 20 —
0.8 20 2 50
ТПОФД-10-Д/1 -600-4-1000 -— — 0,8 20 — —
0,8 20 2 50
ТПОФД-10-Д/3-600-Г-1500 — — 0,8 20 2 50
ТПОФУД-10-Д/600-4-1000 — .— 0,8 20 2 50
ТПОФУД-10-Д/Д-600-Г-1000 — — 0,8 20 2 50
— — 0,8 20
ТПОФУ Д-10-Д/0,5-800-4-1000 0Д5 “20 0,8 20 — —
0,8 20
ТПОФУД-10-Д/1-600-5-1 ООО — '— 0.8 20 — —
0,8 20 о 50
ТПОФУД-10-Д/3-600-4-1000 — •— — ОД 20
ТПШЛ-10-Д / Д-2000-4-3000 0,8 — 1,2 — 2,4 —
0,8 1,2 2,4
ТПШЛ-10-0,5/ д-2000-4-3000 0.8 — 1,2 —. 2,4 —
ТПШЛ-10-Д/Д-4000-4-5000 0,8 — 1,2 — 2,4 —
0,8 1.2 2,4
ТПШЛ-10-0,5/Д-4000^-5000 0,8 — 1,2 — 2,4 —
0,6 1.2
ТПОЛ-10-0,5/Р-5004-800* ** ** 0,6 — — — 1,2 —
0,6 1,2
ТПОЛ-10-0,5/Р-1000-М500 0,6 - •— — — Н2 —
ТПОЛ-10-Р/ Р-600-4-800 0,6 — — — 1.2 —
ТПОЛ-Ю-Р'Р-1000-4-1500 0,6 — — — 1,2 —
ТПШФА-10-0,5,0,5-2000-4-5000 1,2 — 3 —— 6 ——
1.2 3 6
ТПШФА-10-0,5/3-2000-4-5000**** ** — — — — “о" —
ТПШФАД-10-Д; Д-2000-4-5000 1,2 — 3 — 6 —
1,2 3 6
ТПШФАД-l 0-Д/0.5-20004-5000 1,2 — — — —
1,2 3 2
ТПШФАД-10-Д/3-2000-=-5000****** — — — —
1.2 3 6
ТПШФАЗД-10-3/Д-2000-4-5000 1,2 — 3 — т —
1.2 3 G
ТПШФАЗ-10-3/0,5-2000-4- 5000 1.2 — 3 — —
1.2 3 6
ТПШФА 3-10 3/3-2000-4-5000****** — 1 2 —
***♦* р—Здесь и далее—для релейной
кратность.
защиты, когда требуется повышенная
10-ироцентная
Для класса точности 10—4 о.я.
1 1ЛПЦЫ,и,
L Г'^ЗД. z
Таблица 2-7 6
Характеристики трансформаторов тока для установки в шкафах КРУ 10 кв
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов точности*
0,5 1 3
ом ва ом ва ом ва
ТФ-10-0,5-154400” 0,6 15 1 25 3 75
0,6 15 1 25
ТФ-10-0,5/1-154-400 678 16 — —
0,6 15 1 25 з 75
ТФ-10-0,5/3-15-4400
—— —- -—— 1.2 30
ТФ-10-1-154-600*** — 0,8 20 2 50
Тф-10-1/1-154-600*** — — 0,8 20 2 50
0 8 20 2
ТФ-10-1/3-154-600 — — 172 30
ТФУ-10-1-154-300*** — — 0,8 20 2 50
ТФУ-10-1 /1-15-г-ЗОО*** • — 0,8 20 2 50
0,8 20 2 50
ТФУ-10-1/3-154-300 — — 172 “30
ТФУ-10-3-154-150*** — — — 1,2 30
ТФУ-10-3/3-154-150*** — —— — 1,2 30
ТФД-10-Д-754-600*** — — — 1,2 30
ТФД-10-Д/Д-754-600*** — - — — — 1,2 30
ТФ Д-10-Д/0,5-754-400 0,6 15 — — 1.2 U2 30 “30
1,2 30
ТФД-10-Д/1-754-600 — — 61 "20 172 "зб
ТФД-10-Д/3-754-600*** — — — — 1,2 Т?2 30 "зб
ТФУД-1ОД/-754-300** * — — — -— 1,2 30
ТФУД-10-Д/Д-754-300*** — — — — 1,2 30
1,2 30
ТФУД-10-Д/1-75-=-300 — — 678 “20 172 16
1,2 30
ТфУД-Ю-Д/3-754-300*** — — — — 172 “зб
ТФЗ-10-3-754-600** — — 1 25 3 75
- 25
ТФЗ-10-3/0,5-754-400 оТё “15 1/1 25 — —
1 25
ТФЗ-10-3/1-754-600 — — 678 *20 — —
1 25 3 75
ТФЗ-10-3/3-754-600 — — . 172 30
1 25 3 75
ТФЗД-10-3/Д-754-600** — . — — 172 “зб
ТФУЗ-10-3-754-300** . -— 1 25 3 75
1 25 3 /О
ТФУЗ-10-3/1-754-300** ’— — 0,8 20
1 25 3 75
ТФУЗ-10-3/3-754-300** •— — — — 1.2 30
1 25 3 75
ТФУЗ-Д-10-3/Д-754-300* * 1,2 30
* В числителе указаны значения для первого сердечника, н знаменателе—для второго
сердечника.
** Для класса точности [9—5 ом, 125 ва.
*** Для класса точности [)—3 ом, 75 ва.
§ 2-31 J
Основные технические данные аппаратов
271
Таблица 2-77
Характеристики трансформаторов тока внутренней установки 10, 20 и 35 кз.
ТКЛ; ТКЛУ; ТПЛ: ТПЛУ; ТПЛТ; ТПЛУТ; ТПОЛ; ТШВ; ТПОФ; ТПОА; ТПШФ;
ТПШФА; ТПШФАД; ТПШФЗ; ТПШФК; ТПШЛ
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов*
0,5 о.и 1 ом 3 ом
л. ! 0,4
ТКЛ-10-0.5/Р-5 4-300** — — К2
0.4
ТК Л-10-0.5/Р-400 — Т?2
ТКЛ-10-Р/Р-О4-300 0.6 1,2
ТКЛ-10-Р/Р-5-=-400 0,6 1.2
ТКЛ-10-Р-54-400 0,6 1,2
ТКЛ-10-0,5-54-400 0.4 —
0,4 —
ТКЛУ-10-0.5/Р-104-100 — — L2
ТКЛУ-10-Р /р-104-100 0,6 1,2
ТКЛУ-Ю-Р-104-100 0,6 1,2
ТКЛУ-10-0,5-104-100 0,6 1,2
Т ПЛ-10-Р-54-300 0,6 1,2
ТПЛ-10-Р-400 0,6 1,2
0,4 -
ТПЛ-10-0,5/Р-5-;-300 —
0,4
ТПЛ-Ю-0.5/Р-400 — Г2
ТПЛ-10-Р/Р-5 4-300 0.6 1,2
ТПЛ-10-Р/Р-400 0.6 1,2
ТПЛУ-10-Р-104-100 0,6 1,2
0.4 ——
ТПЛУ-Ю-0,5/Р-104-100 —
ТПЛУ-10-Р /Р-104-100 0,6 1,2
ТПЛТ-10-Р/Р-504-300 0,6 1,2
ТПЛТ-10-Р/Р-400 0,6 1,2
ТПЛТ-10-Р-504-300 0,6 1,2
ТПЛТ-10-Р-400 0,6 1.2
ТПЛУТ-10-Р/Р-504-100 0,6 1,2
ТПЛУТ-10-Р-504-100 0,6 1,2
0,4 —
ТПОЛ-Ю-0,5,'Р-6004-800 — ТТ2
0,4
ТПОЛ-Ю-0.5/Р-Ю004-1500 —- Т~2
ТПОЛ-10-Р/Р-6004-800 0,6 1,2
ТПОЛ-10-Р/Р-Ю004-1500 0,6 1.2
ТШВ-15 (шинный с воздушной изоля-
цией) 15 кв; /,„=6004-800 а
ТПОФ-20-1 /3-6004-1500 — —
ТПОЛ-20-1 /3-4004-750 — 0,8 ——
ТПОЛ-20-Д /0.5-6004-500 0,8 —
ТПШФ-20-Д; Д-6000 2 1 —-
ТПШФ-20-Д.'0,5-6000 2/2 4/4 —
ТПШФ-20-0.5,'0,5-6000 2 4 —
ТПШФА-20-0.5,0.5-20004-5000 1.2 3 6
1,2 3 6
ТПШФА-20-0,5/3-20004-5000 •
• Над чертой указаны значения для первого сердечника, под чертой—для второго сердечника.
** Р—здесь и далее—для релейной защиты, когда требуется повышенная ГО-процентн ь
кратность.
алектроснаижение и поостанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-77
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов* *•
0,5 ом 1 ом 3 ом
ТПШФАД-20-Д/Д-20004-5000 ТПШФАД-20-Д/’0,5-20004-5000 ТПШФАД-20-Д/3-20004-5000 ТПШФАЗ-Д-20-З/Д-20004-5000 ТПШФАЗ-20-З/0,5-20004-5000 ТПШФАЗ-20-3/3-20004-5000*** ТПШФК-20-К-6000**** ТПШД-20-Д/0,5-2000-10000 1,2 1.2 1.2 1,2 1,2 1.2 1.2 1.2 1,2 1.2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1,2 6 6 6 6 2 6 6 6 6 6 2
*** Вторичная нагрузка для второго сердечника в классе точности Ю—4 ом; /зн—10/5 а.
**** Для схем компаундирования возбуждения генераторов а.
Таблица 2-78
Технические данные трансформаторов тока наружной установки
и встроенных в высоковольтные выключатели 35—110 кв
Тип Номинальные вторичные нагрузки для классов точности*
0, 5 | 1 1 3
ом ва ом ва | ом | ва
ТФН35-0,5/3-154-1000 2/- 59/— 4/— К»/— I 8/2 269/50
ТФНД35-Д/0,5-154-1000 -/1.2 —/30 1.2/3 30/75 3/5 75/125
ТФНД35-Д/Д/0.5-154-2990 2'2/1,2 50/50/30 4/4’2.4 100/100/60 — —
ТФНУ35-0,5/1 -154-600 1,2/- 30/— 3/1,2 75/30 5'3 125,75
ТФНУД35-Д/Д-'0,5-154-600 2/2/1,2 50/50/30 4/4/2,4 100/100.60 — —
ТВД-35-600*** * — — 0,4 — 3 —
ТВД-35 МКП-1500**** 1.2 — — — — —
ТВ-35-50-600*** — — 0.6 — 3 —
ТВ-35 МКП-1500*** • 1.2 — — — — —
ТМГ-35-300***** — 0.6 — — —
ТМГ-35-600***** 1.2 — — — — —
ТМГД-35-300***** — — 0,4 — — —
ТМ ГД-35-600***** 0,8 — — — — —
ТВДМ-35-600-1500*** 0,4 — 1,2 — — —
ТВМ-Зо-609-1500*** Q.4 — •1.2' — — —
ТФН110-0,5/1-/50-=-10П.'-/ЗОЭ4-6?й/ 1,2/— 30/- 2.4,,1,2 60/30 6'1 139,100
ТФНД110-Д/1 -/504-100/-/3904-600/ — — 1.2/1,2 30/30 6/4 150/100
ТФНД.110-ДУД.ГО.5-;Э54-100/-/3004-600/ 2,4/1,2/1,2 60/30/30 4/2,4/4 100/60/100 — —
ТФНД1 Ю-Д/Д/0.5-/7504-15М/-/1(Х»4-2030/-" 20/20/20 20/20/20 50/50/50 . 50/50/50 —
ТФНД110-д/д/0,5-/7504-15(>0/-/10004-го00/ 0,8/0,8/0,8 20/20/20 2/2 2 59/50/50 —
* До косой черты приведены данные первого сердечника, за первой косой чертой—второго сер-
дечника; за второй косой чертой—третьего сердечника.
*• Номинальный вторичный ток 1 а.
*** Встраиваются и выключатели ВМ-За; ВЛ1Д-35 в количестве 6 шт.
**** То же в МКП-35 12 шт.
***** То же в МГ-35 6 шт.
Рис. 2-112. Установка трансформатора тока
ТШЛ-0,5 ксроткозамыкателя.
ТШЧ2 — то же шинный иа 400, 500.
1000, 2 400 и 8 000 гц; 300—600; 400—
800 а;
ТШЧ2 — то же на 2 400 гц, 2 000 fl;
ТШЧВ2 — то же с водяным охлажде-
нием на 2 400 гц, 5 000 а;
ТКЧ2 — то же катушечный 1 000; 2 400
и 8 000 гц; 100—200; 200—400 а;
ТЧС2 — то же на 400, 1 000 и 2 400 гц,
10—200 а;
ТШЧС2— то же шинный на 400, 1 000
и 2 400 гц, 300—600 с, 400—800 а.
б) ТШЛ-0,5 — шинный, с кольцевым
сердечником, с литой изоляцией на 0,5 кв,
вторичный ток 7,5 а, для короткозамыкате-
лей (рис. 2-И2).
Для трансформаторов тока всех испол-
нений допускается длительная нагрузка то-
ком, равным 1,1 номинального, при темпе-
ратуре перегрева подводящих шин не бо-
лее 45° С. Для трансформаторов тока
ТПФМ.10 на 300 и 400 а сечение подводя-
щих шин на участках длиной 700 я с обе-
их сторон трансформатора должно быть
удвоено по сравнению с сечением, выбран-
ным по условию превышения температуры
на 45° С при 1,1 номинального тока; для
трансформаторов тока ТПФ-10 и ТПФУ-3
допускается нагрузка на 50% выше номи-
нального тока.
По согласованию с заводом-изготови-
телем в силовых трансформаторах 110 кв
и выше с регулировкой под нагрузкой на
выводах обмотки ВН (на линейном 110 кв
и нейтральном 35 кв) могут быть встроены
по два трансформатора тока для питания
измерительных приборов и дифференциаль-
ных защит (табл. 2-79).
Вторичная обмотка встроенных транс-
форматоров тока имеет несколько секций
с различными коэффициентами трансфор-
мации. Одновременное подключение вто-
ричной нагрузки допускается лишь к одной
секции. Погрешность трансформаторов то-
ка удовлетворяет ГОСТ 7746-55 для гаран-
тируемого класса точности при условии
отсутствия внешних электромагнитных по-
лей в месте установки трансформаторов
тока. Размыкание цепи вторичной обмотки
Технические данные трансформаторов тока ТВТ-ПО и ТПТ-35, встраиваемых в силовые трансформаторы 2.001—3 ОМ 1 " 1 3 000 8 1 1
2 000 — 8 I 1
1 500 ° 1 1 г? 1 1
0001 8 1 (
С*- о о 1 000 8 1 I
18 1
о 18 1
g 18 1
CD S g 18 1
8 18 1
g 12 1
CN 1 12
8 8 1 18
О о 04 1 12
О LO 1 12
О 1 12
Вариант пополнения Ступени коэффициентов транс- формации, а Номинальная вторичная нагрузка, ва, в классе: 1 3 10
Й
ё
18—2580
274
Электроснабжение и подстанции
[Разд, г
Таблица 2-80
Технические данные трансформаторов тока внутренней установки
для зашиты от замыканий на землю
Тип Номинальное напряжение, кв Область применения Наибольший внешний диаметр кабеля, мм
ТЗЛ и тзлт 3—15 Защита кабельных линий 70
ТЗР-1 То же То же 65
ТНП-2 - _ 50
ТНП-4 * а Я » 50
ТНП-7 50
ТНП-12 * Ш - . 60
ТНП-16 а „ * я 60
ТНПШ-1 » я
ТНПШ-2 . - —
тнпш-з я я
. КРТ-35 3—10 Защита генераторов и синхронных компен- —
саторов с кабельными выводами до ше-
стц кабелей
КНТ-35 2—6 То же, но до восьми кабелей —
Примечания: 1. Характеристики реле, присоединяемых к трансформаторам тока, см. разд. 2,
глава ВИ".
2. Наибольшее допустимое сопротивление соединительных проводов между трансформаторами тока
и реле: для ТЗР-1 не более 0,1 ом', для трансформаторов тока других типов—не более I ом.
работающих трансформаторов тока недо-
пустимо.
Выбор трансформаторов тока по клас-
су точности см. § 2-30.
Классы точности трансформаторных
сердечников и их номинальные вторичные
нагрузки приведены в табл. 2-75—2-81.
Сердечник Р имеет большую мощность,
чем сердечник 0,5, и используется для ре-
лейной защиты в тех случаях, когда тре-
буется повышенная 10-процентная крат-
ность.
7. Трансформаторы напряжения
(табл. 2-81)
Трансформаторы напряжения выпу-
скают сухие, т. е. с естественным воздуш-
ным охлаждением, масляные и каскадные.
Буквенные обозначения трансформато-
ров напряжения:
НОС — однофазный сухой;
НТС — трехфазный сухой;
НОСК — однофазный сухой с компен-
сирующей обмоткой;
НОМ—-однофазный масляный;
НТМК — трехфазный трехобмоточнъш
с компенсирующей обмоткой;
НТМ.И — трехфазный трехобмоточный
масляный пятистержневой;
НКФ— однофазный каскадный в "фар-
форовом кожухе.
Цифра после буквеннбго обозначения
показывает высшее номинальное напряже-
ние, кв.
Схемы включения трансформаторов на-
пряжения и область их применения приве-
дены иа рис. 2-113, кривые погрешностей
на рис. 2-114. Формулы для выбора транс-
форматоров напряжения даны в § 2-30.
Трехфазные трехстержневые, компенси-
рованные трансформаторы НТМК имеют
схему соединения первичной обмотки в зиг-
заг; основные витки первичной обмотки
каждой фазы соединяются с компенсирую-
щими витками другой фазы.
Такое соединение снижает угловую по-
грешность трансформатора и тем повышает
его точность.
Трехфазные пятнстержневые трансфор-
маторы напряжения НТМИ имеют первич-
ную и вторичную обмотки, соединенные
в звезду с выведенным нулем, и дополни-
тельную обмотку, соединенную в треуголь-
ник. Такой трансформатор дает возмож-
ность:
1) производить измерение междуфаз-
ных и фазных напряжений сети;
2) осуществлять контроль изоляции
сети:
3) отводить статические -заряды сети
в землю.
Трансформаторы напряжения НКФ-ИО
предназначены для работы в сетях с боль-
шим током замыкания на землю (могут
быть изготовлены и для работы в сети
с малым током замыкания на землю).
Погрешности трансформаторов напря-
жения не превышают значений, указанных
в табл. 2-81 при частоте 50 гц, =
= (0,9 — 1)С/1Я, отдаваемая мощность в пре-
делах (0,25—!)-( FT-I Ри; cose2 = 0.8.
На рис. 2-114 приведены значения по-
грешности напряжения и угловой по-
§ 2-31 ] Основные технические данные аппаратов 275
$
Рис. 2-113. Схемы включения
трансформаторов напряже-
ния.
а—однофазный трансформа-
тор напряжения; для устано-
вок однофазных, а также
трехфазных, когда достаточ-
но иметь междуфазное на-
пряжение только между дву-
мя какими-либо фазами (НОМ,
НОСК); б—два однофазных
трансформатора напряжения
включены по схеме открытого
треугольника (НОМ, НОСК)
для установок с незаземлея-
ными нейтралями илн с ней-
тралями. заземленными через
высокоомное сопротивление,
во всех случаях, когда для
включения измерительных
приборов и реле необходимы
только междуфазные напря-
жения; в—три однофазных
двухобмоточиых Трансформа-
тора напряжения соединены
в звезду (НОМ, НОСК) для
измерения междуфазных и
фазных напряжений трехфаз-
ной сети, а в установках с не-
заземлениыми нейтралями или
с нейтралями, заземленными
через высокоомные сопротив-
ления, только для контроля
состояния изоляции; г—трех-
фа зиый. трехстержневой
(НТМ; для питания измери-
тельных приборов и
включаемых только на
дуфазиое напряжение;
компенсированный трехфаз-
ный (НТМК) для включения
приборов и реле на междуфаз-
иые и фазные напряжения;
е—фазные пятистержневые
(НТМИ) для установок с ма-
лыми токами замыкания на
землю. Основные вторичные
обмотки используют для
включения приборов на меж-
дуфазное и фазное напряже-
ние. Дополнительные обмотки
используют для контроля
состояния изоляции.
меж-
д—
11
CO
I
4Л8-
иве
WU-6.H0CX-6, еовцлаов
Ч0Ы-35.35ООО/ЮОВ
НТМК-to, tf^oo/toce. ФАЗА A~t
Рис. 2-114. Кривые зависи-
мости погрешности напря-
жения р0/о и угловой по-
грешности Ъ' от нагрузки
и cos са трансформаторов
напряжения прн (7сети=
Таблица 2-8t
Технические данные, классы точности и погрешности трансформаторов
напряжения
Тип Номинальное напряжение, в Номинальные мощности в классе точности, ва Макси- мальная МОЩНОСТЬ, еа
ВИ | НН 0.5 | 1 | 3
Для внутренней установки
носк-з 3 000 100 30 50 120 240
НОСК-6 6 000 100 50 80 200 400
НОМ-6 2100 100 30 50 120 400
НОМ-6 3 000 100 30 50 120 400
НОМ-6 6 000 100 50 80 200 600
НОМ-Ю 10 000 100 80 150 320 720
НОМ-15 13 800—18 000 100 80 150 320 840
НТМК-6-48 3 000 100 50 80 200 400
НТМК-6-48 6 000 100 80 150 320 640
НТМК-10 10 000 100 120 200 480 960
НТМИ-6 3 000 100—100:3 50 80 200 400
НТМИ-6 6 000 100—100:3 80 150 320 640
НОС-0.5 500—380 100 25 40 100 200
НТС-0,5 500—380 100 50 80 200 400
НТМИ-10 10 000 100—100:3 120 200 480 960
НТМИ-18 13 800 100—100:3 120 200 480 960
НТМИ-18 15 000 100—100:3 120 200 480 960
НТМИ-18 18 000 100—100:3 120 200 480 960
Дл я наружной установки
НОМ-35 35 000 too 150 250 600 1 200
3HOM-35-54 35 000: У 3_ 100:УЗ—100:3 150 250 600 1 200
НКФ-110 110 000: Уз 100: УЗ —100 150 500 1 000 2 000
Класс точности Максимальная погрешность (±)
напряжения, % угловая, мин
0.5 0.5 20
1 1 40
3 3 Не нормирована
Примечание. Для трехобмоточных транс-
форматоров напряжения классы точности устанав-
ливаются в отношении основной вторичной обмотки.
грешности о' в зависимости от нагрузки
и коэффициента мощности cos для раз-
личных типов трансформаторов напряжения
при напряжении сети 110% номинального.
2-32. ТЕРМИЧЕСКАЯ
И ДИНАМИЧЕСКАЯ
УСТОЙЧИВОСТЬ АППАРАТОВ
ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ И ШИН
И ТЕРМИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ
КАБЕЛЕЙ
Ниже приведены табл. 2-82—2-92 для
выбора и проверки аппаратов, токоведу-
щих частей и изоляторов по условиям к. з.
Таблицы составлены в соответствии с тре-
бованиями ПУЭ по формулам и данным
§ 2-30 и 2-31 для трансформаторов тока,
изоляторов, шин и кабелей.
Данные динамической и термической
устойчивости реакторов приведены в § 2-31.
Динамическая устойчивость дана в ви-
де амплитудных значений максимально
допустимого ударного т. к. з., термическая
устойчивость — в зависимости от фиктивно-
го времени действия т. к. з. (£ф сек).
Д. ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИЙ
И ВРАЩАЮЩИХСЯ МАШИН
ОТ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ
2-33. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ.
ЗАЩИТА ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ
ПОДСТАНЦИЙ, СВЯЗАННЫХ С ВЛ
Перенапряжением называется повыше-
ние потенциала или разности потенциалов
по сравнению с величинами нормального
режима. Перенапряжения разделяются на
внутренние и атмосферные.
Внутренние перенапряжения при нали-
чии общих мер защиты (заземление ней-
трали, применение надлежащих выключаю-
щих аппаратов, устранение резонансных
явлений и пр.), как правило, безопасны
для нормальной изоляции. Исключение
представляют специальные установки и си-
стемы весьма высоких напряжений.
Атмосферные перенапряжения бывают
двух видов: 1. Индуктированные перена-
пряжения, возникающие при грозовом раз-
ряде вблизи провода и обусловленные
освобождением связанных разрядов на про-
воде (продолж. см. стр. 286).
Таблица 2-82
Характеристики армированных изоляторов
Опорные Проходные
Тип Номи- нальное напряже- ние, кв Разруша- ющая на- грузка, кг Тип Номи- нальное напряже- ние, кв Номи- нальный ток, а Разруша- ющая на- грузка, кг Ток тер- мической устойчи- вости де- сятисе- куидиый. ка
Для внутренних установок
ОА-6кр 6 375 ПА-6/250 6 250 375 4.5
ОА-бов 6 375 ПА-6/400 6 400 375 8,5
ОБ-бкр 6 750 ПБ-6/400 6 400 750 8,5
ОБ-бов 6 750 ПБ-6/600 6 600 750 12
ОА-Юкр 10 375 . ПБ-6/1000 6 1 000 750 18
ОА-Юов 10 375 ПБ-6/1500 6 1 500 750 23
ОБ-Юкр 10 750 ПБ-10 250 10 250 750 4,5
ОБ-Юов 10 750 ПБ-Ю.'400 10 400 750 8*5
ОБ-Юкв 10 1 250 ПБ-10/600 10 600 750 1’9
ОД-Юкв 10 2 000 ПБ-10/1000 10 1 000 750 18
ОД-20кв 20 2 000 ПБ-10/1500 10 1 500 750 23
ОА-35кр 35 375 ПБ-35/400 35 400 750 8,5
ОА-35ов 35 375 ПБ-35/600 35 600 750 12
ОБ-35кв 35 750 ПБ-35/1000 35 1 000 750 18
ОА-20кр 20 2 000 ПБ-35/1500 35 1 500 750 23
ОМА-6 6 375 ПШД-10 10 2 000
ОМА-10 10 375 ПШЕ-10 10 3 000
ВГ-10 10 1200 ИПШ-Ш-20/3000 20 3 000 2 000 31
ОМД-Ю 10 2 000 ИПШ-1П-20/6000 20 6 000 2 000
ОМЕ-20 20 3 000 ПЩД-20 20 2 000 —
ИОТБ-Ю 10 750
ОМАП-6 6 375
ОМАП-Ю 10 375
ОМБ-10 10 750 ИПШН-Ш-35/3000 35 3 000 2 000 31
ОД-П-20 20 3 500 ИПШН-Ш-35/6000 35 6 000 2 000
Д Л f наружных установок
КО-10 10 2 000 ПНБ-6/400 6 400 750 8,5
СТ-35 35 600- ПНБ-6/600 6 600 750 12
ШН-6 6 375 ПНБ-10/400 10 400 750 8,5
LUH-10 10 500 ПНБ-10,'600 10 600 750 12
ИШД-10 10 2 000 ПНБ-6/1000 6 1 000 750 18
ШТ-35 35 1 250 ПНБ-6/1500 ’ 6 1 500 750 23
ИШД-35 35 2 000 ПНБ-10/1000 10 1 000 750 18
ЗШТ-Зо 110 300 ПНБ-10'1500 ’ 10 1 500 750 23
•4ИШД-35 154 300 ПНВ-10 1000 10 1 000 1 250 18
оИШД-35 220 250 ПНВ-10,1500 • 10 1 500 1250 23.
ПНВ-10;2000 10 2 000 1 250 97
ПНВ-20'2000 20 2 000 1 250 27
ПНВ-20.2500 20 2 500 1 250
ПНВ-20/3000 20 3 000 1 250 31
ПНБ-35/1000 35 1 000 750 18
ПНБ-35/1500 35 1 500 750 23
ПНБ-35/2000 35. 2 000 750 27
§ 2-32]
Термическая и динамическая устойчивость аппаратов
279
Таблица 2-83
Технические данные маслонаполненных фарфоровых вводов 110 кв
Тип Номиналь- ный ток, а Испытатель- ная механи- ческая на- грузка, к Г* Тип Номиналь- ный ток, а Испытатель- ная механи- ческая на- грузка, к Г*
МВ-110 600 500/750 МТ-110 1 000
МВП-110 600 500/750 1 400 —
МН-110 600 500.750 1 800 —
МТУ-110 600 500,750 МТП-110/1000” 1 000 —
мву-ио 600 500,750 МТП-110/1400” 1 400 —
МВПУ-110 600 500,750 МТП-110/1800” 1 800 —
Примечание. Десятнсекуидная термическая устойчивость вводов на 600 а. /10—12 ка.
Обозначения: В и ВП—для масляных выключателей; Н—для прокладки проводов через стены; Т—
для трансформаторов; У—усиленная изоляция для мест с загрязненной атмосферой.
* До черты указана нагрузка, прикладываемая при испытаниях на изгиб к верхней фарфоровой
покрышке, за чертой—к нижней фарфоровой покрышке.
* * Могут быть использованы как емкостные делители напряжения, к которым присоединяют приспо-
собления для измерения напряжения (ПИН).
Таблица 2-8-1
Динамическая и термическая устойчивость трансформаторов тока 3—10 кв
ТКФМ, ТВЛ, ТВО, ТПФМ, ТПФМУ
Тип К л ice точности Допустимая кратность К — <у Адин-у-- при г 2 *1н номинальном токе, а Допустимая I сек кратность = —Г 71Н
5 7.5 10 15 20 и выше
ТКФМ.-3-0,5-5-т-бОО 0,5 100 100 100 100 100 70
ТКФМ-З-1 -5-4-600 1 100 100 100 100 100 70
ТВЛ-6-3-10<-400 3 — — 225 225 45—225 40—75
ТОВ-6-0,5/1-10-4-400 0,5,1 — -— 90 90 90—165 7 о
ТОВ-6-1/3-10-4-400 1/3 — — 90 90 90—165 /О
ТОВ-6-3-10-4-400 3 — — 90 90 90—165 /э
ТПФМ-10-0,5'0.5-5-4-400 0,5,0,5 45 G5 90 140 165 75
ТПФМ-10-0,5/3-5-4-400 0,5'3 45 65 90 140 165 75
ТПФМ-10-1-5-4-300 1 105 150 200 250 250 80
ТПФМ-10-1-4-400 1 75 — 90 140 165 /О
ТПФМ-10-1/1-5-4-300 1/1 00 130 175 250 250 80
ТПФМ-10-1/1-400 1/1 75 — 90 140 165 /о
ТПФМ-10-1,'3-5-4-300 1'3 00 130 175 250 250 80
ТПФМ-10-0,5-5-4-400 0,5 50 75 100 150 165 75
ТПФМ-10-1'3-4-400 1/3 45 65 90 140 165 75
ТПФМ-10-3-5-4-400 3 105 — 200 250 250 80
ТПФМУ-10-0,5-5-4-300 0.5 105 150 200 250 250 80
ТПФМУ-10-0,5/0,5-54-300 0,5/0,5 90 130 175 200 250 80
ТПФМУ-10-0,5/3-54-300 0,5 3 90 130 175 200 250 80
ТПФМУ-10-1-5-300 1 105 150 200 250 250 80
ТПфМУ-10-1/1-5-4-300 1/1 00 130 175 200 250 80
ТПФМУ-10-1/3-5-4-300 1/3 90 130 175 200 250 80
ТПФМУ-10-3-5-4-200 ’ 3 400 500 500 500 500- 240
280
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Таблица 2-85
Динамическая и термическая устойчивость трансформаторов тока 10 кв
ТПОФ, ТПОЛ, ТПОФУ, ТПОФД, ТПОФУ Д
Тип Класс точности Допустимая кратность Кдни а пределах Допустимая односекундная кратность Kt
ТПОФ-10-0,5-6004-1500 0,5 66—150 80
ТПОФ-10-0,5/0.5-8004-1500 0,5/0,5 66—105 80
ТПОФ-10-0,5/3-6004-1500 0,5/3 66—130 80
ТПОФ-Ю-1-6004-1000 1 100—166 80
ТПОФ-10-1/1-6004-1000 1/1 100—166 80
ТПОФ-10-1 /3-6004-1000 1/3 100—150 80
ТПОФ-Ю-3-6004-1500 3 100—166 80
ТПОЛ-Ю-О,5/P-6G0 800 0,5/Р 160 65
ТПОЛ-Ю-0,5/Р-10004-1500 0.5/Р 90—140 36—55
ТПОЛ-10-Р/ Р-6004-800 Р/Р 160 , 65
ТПОЛ-10-Р/Р-Ю004-1500 Р/Р. 90—140 36—55
ТПОФУ-10-0,5/3-6004-1000 0,5/3 90—130 —
ТПОФУ-Ю-1-4004-1000 1 100—225 120
ТПОФУ-10-1/1-6004-1000 1/1 100—130 120
ТПОФУ-10-1 /3-4004-1000 1/3 100—200 120
ТПОФУ-Ю-3-4004-800 3 133—250 240
ТПОФД-10-Д-6004-1500 д 66—166 80
ТПОФД-Ю-Д/Д-6004-1500 д/д 60—130 80
ТПОФД-10-Д/0,5-8004-1500 Д/0,5 60—105 80 .
ТПОФ Д-10-Д /1-6004-1000 ДИ 90—130 80
ТПОФД-Ю-Д/3-6004-1500 Д/3 66—150 80
ТПОФУ Д-10-Д-6004-1000 д 66—166 80
ТПОФУД-10-Д/Д-6004-1000 д/д 60—130 80
ТПОФУД-Ю-Д/0,5-8004-1000 Д/0.5 60—105 120
ТПОФУД-10-Д /1 -6004-1000 Д/1 90—130 120
ТПОФУД-10-Д/3-6004-1000 Д/3 66—150 120
Таблица 2-86
Максимальные допустимые электродинамические усилия на выводных
концах первичной обмотки трансформаторов тока 10 и 20 ks
Тип трансформаторов тока Число сердечников Допустимые усилия на выводах первичной обмотки. кГ
со стороны J7, со стороны Ла
10 кв ТПФМ-10, ТПФМУ-Ю, ТПФМД-10 1 150 100
тпфмз-ю ТПФМУД-10 ТПШФА-10, ТПШФАД-10, ТПШФАЗ-Д 9 1—2 150 900 75 425
ТФ-10, ТФУ-10, ТФД-10, ТФУД-10, ТФЗ-10, ТФУЗ-10 1—2 150 —
20 кв ТПШФА-20, ТПШФАД-20, ТПШФАЗ-20, 1—2 650 400
ТПШФАЗ Д-20 ТПШФ-20-0,5/0,5-6000 ТПШФД-20-Д/0,5-6000 ТПШФД-20-Д/Д-6000 ТПШФК-20-К-6000 2 700 400
§ 2-32]
Термическая и динамическая устойчивость аппаратов
281
Таблица 2-87
Термическая устойчивость трансформаторов тока ТПШЛ, ТПШФА,
ТПШФАД, ТПШФАЗД, ТПШФАЗ, ТЗЛ, ТЗЛТ, ТЗР-1
Тип Класс точности Допустимая одно- секуидная крат- ность
ТПШЛ-10-Д/Д-20004-3000 д/д 70
Т ПШЛ-10-0, 5/Д-20004-3000 0,5/Д 70
ТПШЛ-Ю-Д'Д-4000 Д/Д 70
ТПШЛ-10-0.5/Д-4000 0,5/Д 70
ТПШЛ-10-Д/Д-5000 Д/Л 70
ТПШЛ-10-0.5/Д-5000 0,5/Д 70
ТП ШФ А-10-0,5/0,5-20004-5000 0.570,5 75
ТПШФА-10-0,5/3-20004-5000 0.5/3 75
ТПШФАД-10-Д/Д-20004-5000 Д/Д 75
ТПШАД-10-Д/0,5-20004-5000 Д/0,5 75
ТПШФАД-10-Д /3-20004-5000 д/з 75
ТПШФАЗД-10-3'Д-20004-5000 з/д 75
ТПШФ АЗ-10-3/0,5-20004-5000 3 0.5 75
ТПШФ АЗ-10-3,3-20004-5000 3/3 75
ТЗЛ — 140
ТЗЛТ — 140
ТЗР-1 — 140
Таблица 2-88
Динамическая и термическая устойчивость трансформаторов
тока 10, 20, 35 и ПО кв
Тип Класс точности Допустимая кратность ЛдИН при /н =20 а и выше Допустимая односекундная кратность Kt (при /н =10 а и выше)
10 кв
ТПЛУТ-10-Р-504-1000 р 250 90
ТПЛУТ-10-Р,'Р-504-100 р/р 250 —
ТПЛТ-Ю-Р р-504-300 Р/Р 175 90
ТПЛТ-10-Р, Р-400 р/р 165 70
ТПЛТ-10-Р-504-300 р 175 120
ТПЛТ-10-Р-400 р 165 70
ТПЛ-10 Для всех 165—250
классов 90
ТПЛУ-10 То же 165—250 120
ТКЛ-10 165—250 70—90
тклу-ю 165—250 120
ТФ-10, ТФД-10, ТФЗ-10 „ я 250 100
ТФУ-10, кроме варианта 3 и 3/3 п V 350 150
ТФУД-10 и ТФУЗ-10 г> я 350 150
ТФУ-10 в варианте 3 и 3 3 Я я 700 300
ТПФМД-10-д-754-400 д 165 110
ТПФМД-10-Д /Д-754-400 д/д 165 i о
ТПФМД-10-Д '0.5-75 4-400 Д/0,5 165 75
ТПФМД-10-Д'3-754-400 Д/3 165 75
ТПФМУД-l 0-Д-754-300 Д 250 ПО
ТПФМУД-10-Д/Д-754-300 Д/Д 250 ПО
ТПФМУД-10-Д/0,5-754-300 Д/0,5 250 110
ТПФМУД-10-Д; 1-75-4-300 Д,1 250 110
ТПФМУД-10-Д 3-754-300 Д/3 250 но
ТПФМЗ-ЮЗ-754-400 3 165 75
ТПФМЗ-Ю-З/0,5-754-400 3/0,5 165 75
ТПФМЗ-103'3-754-400 3/3 165 75
ТПФМЗ-103'Д-75-400 З/Д 165 75
202
электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл. 2-88
Тип Класс точности Допустимая кратность пн при 1н =20 а и выше Допустимая од посекундная кратность Kt (при 1н =10 а и выше;
ТПФМУЗ-10-3-754-300 3 250 по
ТПФМУЗ-10-3/0,5-754-300 3/0,5 250 но
ТПФМУЗ-10-3/1 -754-300 3/1 250 по
ТПФМУЗ-10-3/3-754-300 3/3 250 110
ТПФМУЗД-10-3/Д-754-300 з/д 250 по
20 кв
ТПОФ-20-1/3-6004-1500, ТПШФА-20, 1/3 95—110 75
ТПШФАД-20, ТПШФЛЗ-20, Для всех
ТПШФАЗД-20 ТПШФ-20, ТПШФК-20 классов
35 кв
ТФН-35-154-1000 То же 100 65
ТФНД-35-Д/0,5-154-800 Д/0,5 150
ТФНД-35-Д/0.5-1000 Д/0,5 100 j 65
ТФНД-35-Д/Д/0,5-154-600 Д/Д'0,5 150
ТФНД-35-Д/Д, 0.5-8004-2000 Д/Д/0,5 50—100 65
ТФНУ-35-154-600 — 150 90
ТФНУД-35-154-600 — 150 90
110 кв
ТФН-100-504-110 Для всех 150 75
3004-600 8004-1500 классов
ТФНД-110-10004-2000 То же 75 со
Таблица 2-89
Устойчивость опорных и проходных изоляторов 6—10—35 кв
а) Динамическая, ка
Серия
1. см а, см А е в д А Б | В | Д
Опорные Проходные
20 52 72 93 118 72 102
25 51,5 80 103 ISO 80 113
100 35 67 94 122 154 94 133
40 71 100 130 165 100 143
20 44 62 80,5 102 62 88
25 50 70 91 115 70 100
130 35 59 83 107 135 83 117
40 62 88 114 144 88 124
20 42 59 76,5 96,5 59 83,5
150 25 46 65.5 85 107 65.5 92,5
35 54 76,5 100 125 76.5 109 .
40 57,5 81,5 105 133 81,5 115
§ 2-32] Термическая и динамическая устойчивость аппаратов 283
Продолжение табл. 2-89
б) Термическая
Диаметр стерж- ня, мм Номинальный ток. а Десятисекундный ток, 11О, ка
10 200 4,2
14 400 8,2
21 600 18,8
30 1 000 36,0
38 1 500 55,0
45 2 000 70,0
Примечание. I—расстояние (пролет; между осями опор-
ных н проходных изоляторов; ц)—расстояние между осями фаз.
Таблица 2-90
Динамическая устойчивость стальных шин, ка
1. см К» 130 150
а. см 20 25 35 40 20 25 35 40 £0 25 35 40
Размеры, мм 20X3 19 21 25 Р 27 асполо 15 жен не 16,5 шин а 19,5 6 21 С 13 14.5 17 18
25X3 24 26,5 31,5 34 18.5 20,5 24 26 16 17,5 21 22.5
зохз 28,5 32 38 40,5 22 24,5 29 31 19 21 25 27
40X3 38,5 43 51 54.5 29,5 33 39 42 25,5 28,5 34 36
50X3 47 53 63 67,5 36,5 41 48,5 51,5 32 35,5 42 45
60X3 57 64 75,5 81 44 49 58 62 38 42,5 50 53,5
70X3 66.5 74,5 88 94 51 57 67,5 72 44,5 49,5 58,5 62,5
80X3 74 85,3 101 108 59 65,5 77,5 83 51 57 67 71,5
100X3 95 107 127 135 73,5 82 97 104 63,5 71 84 90
20X4 22 24.5 29 31 17 19 22,5 24 14,5 16,5 19,5 20,5
25X4 27 30,5 36 38.5 21 23.5 27,5 29,5 18 20 24 25.3
30X4 33 37 44 47 25.5 28,5 34 36 22 25 29 31,4
40X4 44,5 49,5 59,5 63 34,5 38,5 45,5 48,5 30 33 39,5 ,42
50X4 55 61,5 72,5 78 42 47,5 56 60 36,7 41 48,5 51,5
60X4 66 74 87.5 93 50,5 57 67 72 44 49 58 62
70X4 77 86 101 109 59 66 78 83,5 51 57 67,5 72
80X4 87,5 98 116 124 67,5 75.5 89 95,5 58,8 65,5 77 82,5
100X4 ПО 123 147 157 85 95 113 120 74 82,5 97 104
20X3 7 8 9,5 Рас 10 ПОЛО 5,5 жени 6 е ш и 7 а 1 8 Ь с 1 1 5 5,5 6,5 7
25X3 8 9,5 10,5 11,5 6 7 8,5 9 5,5 6 7 7,5
зохз 8,5 10 12 13 7 7,5 9 9,5 6 6,5 8 8,5
40X3 10 11.5 13.5 14.5 8 8,5 10,5 И 6,5 7,5 9 9,5
50X3 11,5 13 15 16 9 10 12 12,5 7,5 8,5 10 11
60X3 12.5 14,5 17 18 10 И 13 14 8,5 9,5 11 12
70X3 13 15 17.5 18,5 10,5 11.5 13.5 14,5 9 10 11,5 12,5
80X3 14.5 16.5 19 21 11.5 12.5 15 16 10 11 13 14
юохз 16,5 18.5 22 23 12.5 14 16,5 18 11 12,5 14,5 15,5
20X4 10 1! 13 14 7,5 8,5 10 10,5 6,5 / ,0 8.5 9
25X4 11 12.5 14,5 15.5 8,5 9.5 11.5 12 7,5 8,5 10 10,5
30X4 12 13,5 16 17 9 10 12 13 8 9 10,5 11
40X4 14 15,5 18 19,5 11,5 12 14 15 9 10,5 12 13
50X4 15,5 17 20 22 12 13 15,5 16,5 10 11,5 13,5 14,5
60X4 17 19 22.5 24 13 14,5 17,5 18,5 11,5 12,5 15 16
284
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
§ 2-32]
Термическая и динамическая устойчивость аппаратов
285
Продолжение табл. 2-90
1. см 100 130 150
а, см 20 | 25 | 35 | 40 20 ] 25 | 33 | 40 20 | 25 | 35 | 40
Расположение’ шин
Размеры,
мм
а Ь с
I I S
70X4 18 20 24 25 13,5 15,5 18 19,5 12 13,5 16 17
80X4 19.5 22 26 28 15 17 20 21 13 14,5 17 18,5
100X4 22 25 29 31 17 19 21,5 24 14,5 16,5 19.5 21
1 I—расстояние между опорными изоляторами вдоль оси шин.
8 а—расстояние между Осями шин смежных фаз.
Динамическая устойчивость алюминиевых шин, ка
Размеры, Рас положение шин а > с
мм —
15X3 9,5 10.5 12,5 13 7 8 9,5 10 6 7 8 9
20X3 12,5 14 16,5 17,5 9,5 10,5 12,5 13,5 8 9 И 11.5
25X3 16 17,5 21 22 12 13,5 16 17 10,5 11.5 14 15
30X4 22 24,5 29 31 17 19 22,5 24 14,5 16.5 19,5 21
40X4 29,5 33 39 42 22,5 25.5 30 32 19,5 22 26 28
40X5 32 36 42,5 46 25 . 28 33 35 21.5 24 28,5 30.5
50X5 41 46 54 58 31.5 35 41,5 46 27 30 36 38.5
50X6 45 50,5 60 64 35 39 46 49 30 33,5 40 42,5
60X6 53,5 60 70 76 41 46 54,5 58 36 40 47 50,5
80X6 70.5 79 93 100 54 60 71,5 76,5 47 52.5 62 66,5
100X6 87,5 98 115 123 67 75 89 95 58 65 77 82
60X8 62 69,5 82 88 47 53 63 67,5 41 46 54,5 58,5
80X8 82 91,5 108 115 63 70 83 89 54,5 _61 72 77
100X8 102 ИЗ 134 143 78 87 100 ПО 68 . 75,5 89 95,5
60X10 68 75,5 89 95 52 82 68,5 73.5 45 50.5 59,5 64
80ХЮ 93 104 122 131 71 80 94 102 62 69 82 88
юохю 115 129 152 163 88 99 117 125 77 86 102 109
Распело жени е ш и н а о с
1 : ।
15X3 4 5 5,5 6 3 3,5 4,5 4,5 3 3 3,5 4
20X3 5 5,5 6,5 7 3,5 4 5 5 3 3,5 4 4,5
25X3 5,5 6 7 7,5 4 4,5 5,5 6 3,5 4 4,5 5
30X4 8 9 10,5 11 6 7 8 8,5 5 6 7 7,5
40X4 9 10,5 12 13 7 8 9,5 10 6 7 8 8,5
40X5 11,5 13 15 16,5 9 10 11,5 12,5 7,5 8,5 10 10,5
50X5 13 14,5 17 18 10 11 13 14 8,5 9,5 11,5 12
50X6 15,5 17,5 20,5 22 12 13 16 17 10 5 11,5 13.5 14,5
60X6 17 19 22 24 13 14,5 17 18,5 11,5 12,5 15 16
80X6 19,5 99 25,5 27,5 15 17 20 21 13 14,5 17 18,5
100X6 22 24,5 29 . 31 17 19 22 24 14,5 16 19 20,5
60X8 22,5 25 30 32 17,5 19,5 23 24,5 15 17 20 21
80X8 26 29 34 37 20 22 26 28 17 19 23 24,5
100X8 29 32 38 41 22 25 30 31,5 19,5 21,5 26 27,5
60ХЮ 28 31,5 37 40 2U5 24 28,5 30,5 19 21 25 26,5
80ХЮ 32 36 42,5 45,5 25 28 32,5 35 21,5 24 28 50
юохю 36,5 41 48.5 52 28 31,5 37 40 24,5 27 32 35
Примечав и е. Л- я обесп ечения асчетно й динам теской устойчи эости ал юмимиеа ЫХ шии в заказ-
иых спецификациях указывать: «шина АТ алюминиевая с пределом прочности на разрыв не менее Ю кг}мм**.
1 /—расстояние между опорными изоляторами вдоль оси шин.
2 а —расстояние между осями шин смежных фаз.
Таблица 2-91
Термическая устойчивость стальных шин, ка
'ф- сек
ШИНАМИ 0,1 | 0.15 | 0,25 | 0,5 | 0.75 | 1 | 1.25 | 1.5 1.75 | 2 | 2,5 | 3 | 3.5
20X3 12 9,7 7.5 5,3 4,4 3,8 3,4 3,1 2,9 2,7 2,4 2,2 2
25X3 14,9 12 9,4 6.6 5,4 4,7 4.2 3,8 3.6 3,3 3 2,7 2.5
зох3 17,8 14,5 11,3 8 6,5 5,6 5 4,6 4,3 4 3,6 3,3 3
40X3 24 19,5 15 10,5 8,7 7,5 6,7 6.2 5.7 5.3 4,8 4,4 4
бох'з 30 24 19 13 11 9,0 8.4 7.7 7,2 6,7 6 5,Ь 5,1
бохз 36 29 22,6 16 13 11,3 10 9,3 8,6 8 7.2 6,5 6
70X3 42 34 26,4 18,7 15,3 13,2 11,8 10,8 10 9,4 8,4 7,6 7
80X3 47 5 38,5 30 21 17,5 15 13,о 12.3 11,3 10,6 9,5 8,7 8
юохз 20X4 60 48,5 38 27 22 19 17 15,5 14,5 13,5 12 11 10 16 13 10 7 b 5 4,5 4 3,8 3,5 3.2 3 2,6
25X4 90 16 12 6 8.9 7,3 6,3 5,6 5,2 4,8 4,5 4 3.0 3,4
30X4 24 19 15 10,5 8,7 7,5 6,7 6,2 5.7 5,3 4,8 4,4 4
40X4 32 26 20 14 11.5 10 8,9 8,2 7,6 7,1 6,3 Ь,8 5,3
50X4 40 32,5 25 18 14,5 12,5 11,2 10,3 9,5 8,9 8 /,3 6,7
60X4 47,5 38,5 30 21 17,5 15 13,5 12,3 11,3 10,6 9,5 8,7 8
70X4 56 45 35 25 20 17,5 15,7 14,5 13,4 12.5 11 10,2 9,4
80X4 64 50 40 28 23 20 18 16,5 15.2 14,2 12,5 15 0,5
100X4 80 65 50 36 29 | 25 22.8 |20,5 19 18 | 16 1 14,5 13,о
Термическая устойчивость алюминиевых шин, ка
15X3 20X3 25X3 30X4 40X4 40X5 50X5 50X6 60X6 80X6 -100X6 60X8 80X8 100X8 60ХЮ 80ХЮ юохю 14 18,7 23 37 49 61 77 92 ПО 147 184 147 195 245 184 245 307 11 15 18,5 30 40 50 62 74 90 120 148 120 160 200 148 200 250 8,8 11,6 14,5 23 31 39 48 58 70 93 116 93 125 155 116 155 194 6,2 5 4,3 8,3 6,8 6 10,4 8,4 7,3 16,5 13,5 11,5 22 18 15,5 28,5 22,5 19,5 34 28 24 41 33,5 29 50 40 35 66 54 46,5 82 67 58 66 54 46.5 88 72 62 ПО 90 77 82 67 58 НО 90 77 137 112 97 3,9 5.3 6,5 10,4 14 17,5 22 26 31 41,5 52 41.5 55 69 52 69 86 3,6 3,3 3,1 2,7 4,8 4,5 4,2 3,7 6 5,5 5,1 4,6 9,5 8,8 8,3 7,4 12,5 11,5 11 9,8 16 14,5 13,5 12 20 18,5 17 15,5 24 22 20,5 18,5 29 26,5 25 22 38 35 33 29 48 44 41 37 38 35 33 29 5 1 47 44 39 64 59 55 49 48 44 41 37 64 59 55 49 80 74 69 61 2,5 3,3 4,2 7.7 9 11 14 16,5 20 27 33 27 36 45 33 45 56 2,3 3,1 3,9 6,2 8.3 10,4 13 15,5 18,5 25 31 25 33 41 31 41 52
Примечание Данные приведены для случаев ценною юсдннсндл шип .с аппаратурой (Тмакс =310° с>- ПРИ отсутствии таких соединений допустимые значения т. к. з. увеличи- ваются на 6% (Гмакс =450° С). Таблица 2-92 Термическая устойчивость кабелей, ка
/ф. сек 0.! 0,15 | 0.25 | 0.S | 0,/э | 1 1 1.23 1,5 1 '•« | 2 2.5 | 3 | 3,5
Сечение жилы, ка- беля, л.и3 Кабели с медными жилами и бумажной изоляцией 3—10 кв
4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 2,1 3.2 5.2 8,4 13 18 26 37 50 63 78 97 125 1,7 2,6 4,3 7 10,5 15 21 30 41 51 64 79 102 1,3 о 3.3 5,5 8,5 12 17 23 31 40 50 61 79 0.9 1,4 2,3 3,8 6 8 12 16 22 28 36 43 56 0,8 1.2 1,9 3,1 5 7 10 13 18 23 29 35 46 0,7 1 1.7 2,7 4,1 6 8,5 12 16 20 25 31 40 0.6 0,9 1,5 2,4 3,7 5.5 7,5 10,5 14 18 22 27 35 0,55 0,8 1,4 2.2 3,4 5 7 10 13 16 20 25 32 0,5 0,75 1,3 9 3,2 4,5 6.5 9 12 15 19 23 | 30 0.45 0,7 1,2 1,9 3 4 6 8,5 И 14 18 22 28 0,4 0,65 1,1 1,7 2,7 3,7 5,5 7,5 10 13 16 19 25 0,38 0,6 1 1,5 2.5 3.4 5 7 9,5 12 14 18 23 0,35 0,55 0,9 1,4 2,2 3,1 4,5 6,5 8,5 11 13 16 21
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение тпабл. 2-92~
/ф, сек 0.1 | 0.15 I 0.25 | 0.5 | 0.75 | 1 | 1.25 | 1.5 | 1.75 | 2 | 2.5 | 3 | 3.5
Сечение
жилы ка- Кабели с медными жилами и бумажной изоляцией 3—10 кв
беля, мм1
Кабели с медными жилами и бумажной изоляцией 35 кв
70 30 24 19 13 10,5 10 8,5 8 7,2 6,9 6.1 5,7 5,3
95 41 33 25 18 14,5 13 11,5 10.5 10 9 8,1 7,7 6.9
120 51 41 33 23 19 16 14.5 13 12 11,5 10.5 10 9
150 63 52 41 28 24 20 18 16 15,5 14,5 13 11,5 10,5
Кабели с алюминиевыми жилами 3—10 кв
10 3,1 2.53 1,96 1,39 1,13 0.98 0,88 0,79 0.74 0,7 0,62 0,56 0,52?
16 4,95 4,05 3,14 2,22 1,81 1,57 1.4 1,26 1,19 1.П 1 0,9 0,84
25 7,7 6,3 4,9 3,47 2,83 2,46 2.19 1,96 1,85 1,74 1,55 1,42 1,3
35 10,8 8,9 6,9 4,85 3,96 3,44 3.07 2,74 2,6 2,43 2,17 1,98 1,83
50 15,5 12,7 9,8 6,95 5,65 4.9 4,4 3,92 3,7 3,47 3,1 2,83 2,61
70 21,6 17,7 13,7 9.7 7,9 6,9 6,1 5,5 5,2 4,85 4,35 3,96 3,66
95 29 24 18,7 13,2 10,8 9,3 8,3 7,5 7,0 6,6 5,9 5,4 4,95-
120 37 30 23,5 16,7 13,6 11,8 10,5 9,4 8,9 8,3 7,5 6,8 6.3
150 46 37.5 29,4 20,8 17 14,7 13,1 11,8 11.1 10,4 9,4 8.5 7,9
185 57 46 36 25,8 21 18,2 16,2 14,5 13,7 12,8 11,5 10,5 9,7
Кабели с алюминиевыми ж и л а м и 35 кв
70 20 16,4 12,7 9 7,4 6,4 5,7 5.1 4,8 4,5 4 3.7
95 27,3 22,3 17,3 12,2 10 8,7 7,7 6,9 6,5 6,1 5,5 5
120 34,5 28,2 21,8 15.5 12,6 11,9 9,8 8,8 8,2 7,7 6.9 6,3
150 43 35,2 27,3 19,3 15,7 13,7 12,2 И 10,3 9,7 8,6 7,9
3,4
4,6
5,8
7,3
2. Прямой удар молнии в установку
и линию, являющийся наиболее опасным.
Защита электрооборудования подстан-
ций, связанных с ВЛ, осуществляется по-
средством установки:
а) стержневых или тросовых молние-
отводов на подходах ВЛ и на открытой
части подстанций;
б) трубчатых разрядников или защит-
ных промежутков на подходе к подстан-
ции;
в) вентильных и трубчатых разрядни-
ков на самой подстанции.
Защита подходов ВЛ к подстанциям
35—220 кв дана в разд. 3.
Нормальные схемы защиты РУ 3—
10 кв и РУ 35—НО кв показаны на
рис. 2-115 и 2-116.
При отсутствии трубчатых разрядни-
ков, удовлетворяющих условиям т. к. з.
в данной точке, возможна установка
защитных промежутков.
Защита столбовых подстанций п кио-
сков осуществляется одним комплектом
вентильных или трубчатых разрядников,
устанавливаемых на вводе. Переключа-
тельные пункты защищаются трубчатыми
разрядниками, по одному комплекту на
каждой линии.
Для трансформаторов с высшим напря-
жением 3—10 кв, соединенных в звезду,
рекомендуется установка пробивного пре-
дохранителя на одном из выводов обмотки
низшего напряжения.
Вентильные разрядники устанавлива-
ются на фазных проводах и в незаземлен-
ной нейтрали трансформаторов в случае,
если изоляция последней не рассчитана на
линейное напряжение ВЛ.
Защита подстанций 35 и ПО кв без
выключателей на стороне высшего напря-
жения, подключаемых на отпайки от ВЛ,
осуществляется по схемам, приведенным
на рис. 2-117.
Максимальные допустимые расстояния
между вентильными разрядниками и транс-
форматорами приведены в табл. 2-93.
Таблица 2-93
Допустимые расстояния (но проводам)
между вентильными разрядниками и
трансформаторами, м
Напряже- ние сети, КЗ Тип подстанции Длина подхода, за- • щищенного тросом
1,0 kjw 1,5 км ПО всей длине
35 Тупиковая Проходная 25 35 40 ' 5.0 60 80
110 Тупиковая Проходная 50 65 65 90- 90 130
§ 2-33 ]
Определение перенапряжений. Защита электрооборудования
287
З-Юкв
Рис. 2-115. Нормальные схемы защиты РУ 3—10
а—при непосредственном подходе ВЛ- б—при под-
ходе ВЛ с кабельной вставкой; РТи РГа—трубча-
тые разрядники; ПЗ—защитный промежуток; РВ —
вентильный разрядник.
При ВЛ на деревянных опорах, корот-
кой отпайке (несколько десятков метров)
и при расстоянни между вентильными раз-
рядниками типа РВС и защищаемым обо-
рудованием не более 10 м защита выпол-
няется по схеме рис. 2-117,а. При этом,
если сопротивление заземления разрядни-
ков РТ\ не может быть выполнено меньше
5 ом. устанавливаются дополнительные
комплекты разрядников PTZ. Сопротивле-
ние. заземления каждого комплекта не
должно быть более 10 ом.
При длине отпайки более 200 л уста-
новка разрядников производится по схеме
рис. 2-117,6.
На линиях с металлическими или желе-
зобетонными опорами без тросов разряд-
ники РТ\ и РТ2 не устанавливаются. Со-
противление заземления каждой из двух
ближайших к подстанции опор не должно
превышать 10 ом.
Участки между подстанцией и разряд-
никами РТХ должны защищаться от пря-
мых ударов молнии тросовыми или стерж-
невыми молниеотводами. Расстояние D
между молниеотводами выбирается исхо-
дя из условия-
Рис. 2-117. Схемы защиты подстанций, присоединив
мых на отпайках от ВЛ 35—НО кв без выключате-
лей.
РГа—трубчатые разрядники; РВ—вентильные
разрядипкн.
D^8(A —/гх),
где h и hx — высоты молниеотводов и за-
щищаемой зоны.
Защита молниеотводами необязательна
для подстанций с трансформаторами до
10 мва включительно, питающих потреби-
телей III категории, которые допускают
длительный перерыв в электроснабжении.
Защищенный подход
Рис. 2-116. Нормальная схема защиты РУ 35—НО им».
Для защиты линейных разъединителей,
отпайки, присоединяемой к линиям с дву-
сторонним питанием, используются либо
разрядники PTt, либо дополнительные раз-
рядники, устанавливаемые на общих опо-
рах с разъединителями во всех случаях со
стороны отпайки (рис. 2-117,в).
В случае присоединения отпайки к ли-
нии, питающей ответственных потребителей
и защищенной тросом по всей длине, от-
пайка также защищается тросом. При вы-
полнении отпайки на деревянных опорах в
месте ее присоединения к линии устанавли-
вается комплект трубчатых разрядников.
В районах со слабой грозовой деятель-
ностью и плохо пре-водящими грунтамн не-
личина сопротивления заземления разряд-
ников может быть увеличена до 30 ом; при
этом заземляющий контур разрядников Р1\
должен быть соединен с заземляющим кон-
туром подстанции проводником, проложен-
ным в земле.
2-34. ЗАЩИТА ВРАЩАЮЩИХСЯ
МАШИН В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ,
СВЯЗАННЫХ С ВЛ
Вращающиеся машины мощностью
15 Мва и выше запрещается включать не-
посредственно на ВЛ. Машины мощностью
менее 15 Мва при непосредственном при-
соединении к ВЛ рекомендуется защищать
согласно схемам по рис. 2-118.
о/
Рис. 2-i 18. Схемы защиты РУ 3—10 кв с присоеди-
ненными^ шинам вращающимися машинами.
ГГ,, РГ,—трубчатые разрядники; РВВЛ1—вентиль-
ный разрядник для защиты вращающихся машин;
С—конденсаторы; ПЗ—защитный ^промежуток.
Соединительный провод подвешивается
на опорах на расстоянии не менее 2 м от
фазных проводов и присоединяется к за-
землению с импульсным сопротивлением не
выше 5 ом.
Импульсное сопротивление заземления
вентильного разрядника типа РВВМ не
должно превышать 10 ом, а защитного
промежутка — 3 ом. Схема по рис. 2-118,6
применяется при невозможности установки
трубчатых разрядников РТ2 всследствие
больших токов к. з.
Расстояние между электродами зашит
кого промежутка выбирается в зависимости
от напряжения сети:
U сети, кв Промежуток, мм
6 40
10 50
35 200
ПО 600
Величина емкости на шинах опреде-
ляется:
^рв
С gg,” мкф/фаза. (2-93)
где L/pB— пробивное напряжение вентиль-
ного разрядника РВ2 при вре-
мени 1,5—2 мксек, кв;
zK — волновое сопротивление кабеля
при движении волны по одной
фазе, ом (табл. 2-94).
В качестве емкости используются кон-
денсаторы для повышения коэффициента
мощности.
2-35. ЗАЩИТА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
6—10 И 35 кв ОТ ВНУТРЕННИХ
ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ
Опасные внутренние перенапряжения,
достигающие 3,5—4 (фазного напряже-
ния ВЛ), могут возникать при замыканиях
на землю через дугу, при отключении
индуктивных н емкостных токов (например.
ВЛ в режиме холостого хода) и при
включении и отключении замыканий на
землю и между фазами в схеме, состоя-
щей из емкости шин и индуктивности
трансформаторов тока, реакторов и пр.
Способ заземления нейтрали влияет на
величину перенапряжения и выбор защиты.
Глухое заземление нейтрали, применяемое
в. сетях ПО—220 кв, снижает внутренние
перенапряжения при замыкании на землю
при отключении индуктивностей, емкостей
и др. и позволяет применять разрядники
с повышенным защитным действием.
Таблица 2-94
Волновое сопротивление трехжильных кабелей при движении волны
по одной фазе, ом
Напряжение кабеля, кв Сечение жил кабеля, лек5
35 5Э 70 95 120 I5-) .,8'*
3 16.5 13,5 П.5 10 9 8 7,5
6 25,5 22,5 19 16,5 15 13 Н.5
10 -32 •• 29 25,5 22 20 17,5 16
л -3b J
1 ехнические и
bit;
i иль ых риз рниник
zo^
Перенапряжения, связанные со значи-
тельными емкостными токами (свыше 30 а
в сетях 6—-10 кв и свыше 10 а в сетях
20—35 кв), устраняются заземлением ней-
трали через индуктивные сопротивления.
Величина индуктивного сопротивления вы-
бирается примерно равной величине емко-
стного сопротивления сети. В сети 6—10 кв
для заземления может быть использована
нейтраль трансформатора 6—10/0,4 кв со
схемой соединения звезда-звезда.
Заземление через настроенные индук-
тивности (дугогасительиые катушки) ликви-
дирует замыкание на землю и позволяет
при необходимости работать с заземленной
фазой при незначительном токе замыкания
иа землю.
Установки с емкостными токами замы-
кания иа землю менее указанных выше ра-
ботают, как правило, с изолированной нейт-
ралью. Современное оборудование рас-
считывается на устойчивость к внутренним
перенапряжениям, возникающим при нор-
мальной эксплуатации. В частности, транс-
форматоры выдерживают кратковременные
внутренние перенапряжения с амплитуда-
ми 4,5—5 t/ф.
2-36. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВЕНТИЛЬНЫХ РАЗРЯДНИКОВ
Вентильные разрядники предназначены
для защиты изоляции электрических уста-
новок высокого напряжения от опасных
атмосферных перенапряжений.
Для системы переменного тока 50 гц
выпускаются разрядники следующих типов:
а) РВС — для защиты установок на-
пряжением от 3 до 220 кв. Разрядники на
60 кв и выше комплектуются из несколь-
ких элементов, состоящих из рабочих со-
противлений (вилитовых дисков) и шунти-
рованных нелинейными сопротивлениями
искровых промежутков, заключенных в гер-
метизированный фарфоровый кожух;
Таблица 2-95
Технические данные вентильных разрядников типов РВС и РВП
Тип Напряже- ние сети, кв Номинальное напряже- • ине разрядника, кв Наибольшее допустимое напряжение, квдейств Пробивное напряжение Остающееся напряжение на рабочем сопротивлении при импульс- ном токе 3 ка не более, кв Высота разряд- ника, мм Радиус основа- ния, лш
Изолированная нейтраль Глухозаземлеи- пая нейтраль при промышлен- ной частоте, а ф Ье при косоуголь- ном импульсе 1,5 мк се к/кв
в эксплуа- тации при вы- пуске
РВС-З (РВП-3) 3 3 3.8 8,5 25 19 17 425(342) 236 (83)
РВС-6 (РВП-6) 6 — 6 7,7 12.8 16 35 33 30 . 495(426) 236 (83)
РВС-Ю(РБП-Ю) 10 —- 10 25 50 оо 50 454 (546) 236(83)
Р ВС-35 35 — 35 42 80 130 140 130 1 160 236(83)
РВС-i Юзаэ — 110 110 96 224 340 360 324 3315 275
РВС-110 110 — но 132 238 405 460 420 4 5oU 1 535
РВС-220заз 220 220 192 445 680 720 650 6 785 2 035
Еес, кг
38 (6,9)
41 С’,4)
46(11,3)
76
230
580
900
Примечание. Числа в скобках относятся к разрядникам типа РВП.
Таблица 2-S6
Технические данные вентильных разрядников типа РВВМ
Тип Напряжение сети, кв Наибольшее допустимое напряжение, кв Пробилное напря- жение при про- мышленной частоте, квЭфф Импульсное пробивное напряжение прн косо- угольной волне и пред- разрядном времени от 1 до 20 мк сек, не более, кв Остающееся напряже- ние на разряднике при токе 3 ка, не более, кв Высота разрядника, мм == Вес. кг
□ о J о J
не менее 1 не более
гввм-з 3 3,8 7,5 9 12 12 495 236 40
PERM.-6 6 7,6 15 17 22 23 545 5 36 43
РВБМ-10 10 12,8 24 27 34 38 755 236 50
19—2580
и nujuu ШГ
Разд.-2
б) РВП (облегченные) — для защиты
установок 3—10 кв; разрядники не имеют
шунтирующих сопротивлений;
в) РВВМ— для защиты вращающихся
машин.
Разрядники всех типов рассчитаны на
установку в закрытых помещениях и на
открытом воздухе.
2-37. ЗАЩИТА ОТКРЫТЫХ
ПОДСТАНЦИЙ ОТ ПРЯМЫХ УДАРОВ
МОЛНИИ
От прямых ударов молнии должны
быть защищены: открытые РУ, шинные
мосты и гибкие связи, сооружения для ре-
монта трансформаторов и маслохозяйство,
включая масляные баки. Защита сооруже-
ний ремоитно-масляного хозяйства, имею-
щих .металлические конструкции или кров-
лю, может осуществляться посредством за-
земления последних.
Молниеотводы для защиты открытых
РУ 110 кв и выше могут -устанавливаться
на конструкциях РУ, за исключением транс-
форматорных порталов.
Защита открытых РУ 35 кв осущест-
вляется отдельно стоящими молниеотвода-
ми, имеющими индивидуальные заземлите-
ли, обособленные от заземляющего контура
подстанции. Тросовые .молниеотводы, защи-
щающие линии 35 кв, должны оканчивать-
ся на концевой опоре. Оставшийся без тро-
сов пролет должен быть защищен стержне-
выми молниеотводами. Установку стержне-
вого молниеотвода целесообразно произ-
водить непосредственно на концевой опоре.
Установка стержневых молниеотводов
на конструкциях РУ 35 кв и на трансфор-
маторных порталах может быть допущена
при выполнении следующих условий:
а) сопротивление заземления контура
подстанции должно быть не более I ом
(без учета выносных заземлителей);
б)в месте установки молниеотводов
должно быть устроено дополнительное за-
земление из нескольких труб;
в) обмотки 6—10 кв силовых трансфор-
маторов защищены вентильными разрядни-
ками, установленными на баке трансфор-
матора;
г) в РУ 35 кв вентильные разрядники
установлены не далее 5 л от силовых транс-
форматоров.
Расстояние по земле £3 между обособ-
ленным заземлителем молниеотвода и бли-
жайшей к нему точкой общего заземляю-
щего контура подстанции определяется из
условия
£3 0,3₽п 3 м,
где /?и — импульсное сопротивление зазем-
ления отдельно стоящего молниеот-
вода, ом.
Расстояние по воздуху £в от отдельно
стоящего молниеотвода "до конструкций
и токоведущих частей РУ определяется из
условия
£в 0,3/?и Ц- 0,1 А 5 ж.
где h — высота рассматриваемой точки, м.
Зоны защиты стержневых молниеотво-
дов см. разд. 11.
Е. СИЛОВЫЕ
ТРАНСФОРМАТОРЫ
И АВТОТРАНСФОРМАТОРЫ
2-38. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
1. Коэффициент полезного действия при
заданной нагрузке
(. Гх.х + Р’/’к.з \
’3% - (J - ₽Su cos ъ + р* х + уРк J 100,
(2-94)
где $и — номинальная мощность трансфор-
матора. кеа;
рх.х — потери холостого хода, кет;
рк.з — потери к. з., кет;
Р — отношение нагрузки трансформа-
тора к его номинальной мощности;
cos — коэффициент мощности вторичной
цепи.
Наибольший к. п. д. имеет место при
соотношении
где 5 — нагрузка трансформатора, ква.
2. Падение напряжения в процентах но-
минального напряжения:
а) Для двухобмоточного трансформа-
тора
Д£’о/О = £ (иа cos <f2 4- и. sin 4-
f2
+ 900 Sin ~ “2 C0S *2^’ С2-95)
ии% == 100; иг°/с = — Wg.
где — напряжение к. з.
«а%— активная составляющая напря-
жения к. з.;
иг°/о — реактивная составляющая на-
пряжения к. з.
С достаточной степенью точности для
практических расчетов можно пользоваться
только первым членом (2-95).
б) Для трехобмоточного трансформа-
тора (в обмотках 1 и 2 и аналогично в лю-
бых других)
Д(7Уо р, (и31 cos о, 4- uri sin q.) 4~*
4- («а a cos ?2 4“ «гг sin «г)» (2-96)
где на и «... — активная и реактивная со-
ставляющие напряжения к. з.
соответствующей обмотки:
и р2—отношение нагрузок к номи-
нальным мощностям обмоток.
Основные характеристики трансформаторов
§ 2-38]
Таблица 2-97
Технические данные трехфазных двухобмоточных трансформаторов
=f о Верхний предел номинального напря- жения обмоток, кв Потерн, квт га 2 • О > хода ОМИ-
Тип Поминальная 1 ность, ква ВН НН холостого хода при но- минальном напряжении к. з. прн но- минальной нагрузке Напряжение к в процентах и налыюго Ток холостогс в процентах н нальпого
ТМ-20/6 20 6,3 0,4 0,18 0,6 5,5 9
ТМ-20/10 20 10 0,4 0.22 0,6 5,5 10
ТМ-30/6 30 6,3 0,4 0.25 0,85 5,5 8-
ТМ-30/10 20 10 0,4 0.3 0,85 5,5 9
I ТМ-50/6 50 6,3 0,525 0,35 1.3 □ ,о 7
1М-50/10 50 10 0,4 0,44 1,3 5,5 8
ТМ-100/6 100 6,3 0,525 0,6 2.4 0,0 6.5
ТМ-1 ООП 0 100 10 0,525 0,73 2,4 5.5 7,5
ТМ-100/35 100 35 0.525 0,9 2,4 6,5 8
ТМ-180/6 180 6,3 0,525 1,0 4,0 6.0 6
ТМ-180/10 180 10 0.525 1,2 4.1 5.5 7
ТМ-180/35 180 35 10,5 1,5 4,1 6.5 ><
ТМ 320,6 320 6,3 0,525 1,6 6,0 0,6 6
ТМ-320/10 320 10 0,525 1,9 6.2 0,0 7
ТМ-320'35 320 35 10.5 2.3 6.2 6.5 7.5
ТМ-560/10 560 10 0.525 2,5 9.4 0.0 6
ТМ-560/35 560 10 6,3 3,35 9.4 0,0 6,0
ТМ-560/35 560 35 10,5 3,35 9.4 6,0 6,0
ТС-180/10 180 10,5 0,525 1.6 3,0 0.0 4
ТС-320/10 320 10,5 0.525 2.6 4.9 5.5 3.5
ТС-560/10 10.5 0,525 3,5 7.4 0.0 3
ТС-750/10 750 10,5 0,525 4,0 8.8 0,0 2.5
ТСМ-20,6 ТСМ-20'10 20 6,3 0,4 0,15 0,51 4,5 9,5
20 10 0,4 0.15 0,51 4,5 9.5
ТСМ-35/6 35 6,3 0,4 0,23 0,83 4,5 8.5
ТСМ-35/10 35 10 0,4 0.23 0,83 4,5 8,5
ТСМ-60/6 60 6,3 0,525 0.35 1,3 4,5 7,5
ТСМ-60,10 60 10 0,525 0.35 1,3 4.5 7.5
ТСМ-100'6 100 6,3 0,525 0,5 2,07 4,5 6.5
ТСМ-100/10 100 10 0,525 0.5 2.07 4,5 6.5
ТСМ-180 6 180 6,3 0,525 0.8 3,2 4,5 6
ТСМ-180,10 180 10 0,525 0.8 3.2 4,5 6
ТСМ-320/6 ТСМ-320/10 320 6,3 0,525 1,35 4,85 4.5 5.5
320 10 0,525 1,35 4,85 4.5 5,5
ТСМ-560 '6 560 6,3 0.525 2,0 7.2 4.5 5
ТСМ-560/10 560 10 0,525 2.0 7,2 4,5 5
: ТМ-750,10 750 10 0.525 4.1 11.9 5,5 6
ТМ-1000 10 1 000 10 6.3 4,9 15,0 0.0 5
ТМ-1000/35 1 000 35 10,5 5,1 15.0 6,5 5.5
ТМ-1800'10 1 800 10 6,3 8.0 24,0 0,0 4.5
I ТМ-1800/35 1 800 35 10,5 8,3 24,0 6,5 5
I ТМ-3200/Ю 3 200 10 6,3 11,0 37.0 0,0 4
ТМ-3200/35 3 200 38,5 10.5 11,5 37,0 7.0 4,5
ТМ-5600'Ю 5 600 10 6.3 18,0 56.0 о.5 4
[ ТМ-5600'35 5 600 38,5 Ю.5 18,5 5 / ,0 7.5 4,5
ТМ-7500/35 / 500 38,5 11 24,0 75.0 7,5 3,5
S ТД-10000/35 10 000 38,5 11 29,0 92,0 7.5 3
ТД-15000/35 15 000 38,5 11 39,0 122,0 8,0 3
ТД-20000/35 20 000 38,5 11 48,0 148.0 8.0 2
ТД-31500/35 31 500 38,5 И 73,0 180,0 8,0
। ТД-40500'35 40 500 38.5 и 94,0 222,0 8,5 2.3
ТМГ-5600 110 5 600 121 11 25,5 62.5 10.5 4.5
ТМГ-7500,110 7 500 12! 11 33,0 77,0 10.5 4
19*
П родолжение табл. 2-97
Тип Номинальная мощ- ность, ква Верхний предел номинального напря- жения обмоток, кв Потерн, кет напряжение к. з. в процентах номи- нального Ток холостого хода в процентах номи- нального
ВН НН ХОЛОСТОГО хода при но* мииальном напряжении к. з. при но- минальной нагрузке
ТДГ-10000/110 10 000 121 и 38.5 97,5 10,5 3.5
ТД Г-15000/110 15 000 121 и 50.0 133,0 10,5 3.5
ТДГ-20000/110 20000 121 11 60,0 163.0 10.5 3
ТДГ-31500/110 31 500 121 38,5 86.0 200.0 10.5 2,7
ТДГ-40500/110 40 500 121 И 115,0 222.0 0.5 2,6
ТДГ-60000/110 60000 121 .38,5 150.0 300,0 11.5 3.6
ТДГ-75000/Т10 75000 121 10,5 165,0 400,0 10.5 4
Таблица 2-98
Технические данные трехфаЗных трехобмоточных трансформаторов с верхним
пределом номинального напряжения: ВН—121 кв, СН—38,5 кв, НН—11 кв
Потери, кет
Тип Номинальная мощность, кеа Условное обозначение исполнения холостого хода при номинальном напряжении к. з. при номинальной нагрузке обмотка ВН Ток холо- стого хода ' в процентах номинального
ТМТГ-5600/110 5 600 I 30 69.5 5.0
II 29 69,5 5.0
ТМГ-7500/110 7 500 I 35 82 4,6
11 35.5 81.5 4,6
ТДТГ-10000/110 10 000 I 45 97 4,4
II 43 97 4,4
ТДТГ-15000,100 15 000 I 63 132 4.0
II 59 132 4,0
ТДТГ-20000/100 20 000 1 76 163 3.5
II 75 163 3,5
ТДТГ-31500,110 31 500, I ПО 233 3.0
11 105 233 3,0
ТДТГ-60000/110 60 000 I 150 465 4.0
ТДТГ-75000/110 75 000 I 180 530 4.0
II 180 530 4.0
§ 2-38]
Основные характеристики трансформаторов
293
Таблица 2-99
Технические данные трехфазных двухобмоточных трансформаторов
с регулированием напряжения под нагрузкой
Тип Номи- нальная мощность, кеа Верхний предел номинального напря- жения обмоток, кв Напряжение к. з. в про- центах на номинальной ступени Потери, кет Ток ХОЛО- СТОГО хода в процен- тах номи- нального
ВН НН холостого хода при номинальном напряжении к. з. при номиналь- ной нагрузке
тмн 7 500 35 22 7.5 24 75 4
тдн 10000 38,5 11 14.4 28 96 4
тдн 15 000 38,5 6.6 8,2 40 125 4
тдн 15 000 18 6,6 9.5 40 125 4
тдн 20 000 38.5 6,6 8.3 50 146 3,5
тдн 31 500 38,5 10,5 8 55 160 3.5
тднг 10 000 112 И 10,5 38 100 4
тднг 10 000 112 11 13,2 34 102 4
тднг 15 000 115 11 10.7 50 130 4,5
тднг 20 000 112 10,5 10,8 62 153 4,5
тднг 31 500 112 15,75 11,6 95 195 4.0
тднг 60 000 115 10,5 10.5 150 275 4.0
Таблица 2-100
Технические
данные трехфазных трехобмоточных трансформаторов
с регулированием напряжения под нагрузкой
Ноли- Верхний предел номинального напря- жения. кв Напряжение к. з. в процентах при номинальных сту- пенях Потери, кет
Тип иальиая мощность, кеа ВН СН НН нэ-пи НН-ПН СН—НН . I холостого хода при по- мина льном напряжении j к. з. при но- минальной нагрузке Ток холостого в процентах in него
тдтнг 10 000 115 38,5 11 17 10.5 6,4 50 104 6
тдтнг 10 000 115 38.5 11 10.5 17 6.4 50 104 6
тдтнг 15 000 112 38.5 11 10.8 18,2 6.6 65 140 5
тдтнг 15 000 112 38,5 11 18,2 10,8 6.6 65 140 з
тдтнг 20 000 112 38.5 6,3 11.7 19 6,7 78 182 5
тдтнг 20 000 112 38,5 6.6 18.4 11.2 6,5 78 182 5
тдтнгэ 31 500 110 27,5 11 10,5 17 6.0 125 255 5
тдтнг 31 500 115 38.5 11 17,4 10.5 6.2 125 255 5
тдтнг 31 500 115 38.5 11 10.7 17,1 6,2 125 255 5
тдтнг 31 500 115 6,3 6.3 10,5 10.5 20 95 195 4
тдтнг 40 500 112 38.5 10.5 17 10.5 6.0 135 300 4
тдтнгэ 40 500 112 27,5 11 10,5 17 6.0 135 300 4
тдтнг 60 000 115 38.5 13.8 17.5 10.5 7 190 355 4
тдтнг 75 000 115 38.5 10.5 20 12 7.5 210 450 4
Таблица 2-101
Технические данные новой серии трансформаторов 35 кв 1 000—63 000 ква с регулированием напряжения под нагрузкой (РПН)
Номинальная мощность, кет Верхний предел номинального папря- v жения обмоток, кв Схема и группа соединений Напряже- ние к. 3., % Потери, кет Размеры, мм (рис. 2-119,6) Вес, т
холостого хода короткого замыкания Л Б В Г выемной части масла общий
ВН ПН
1 000 35 10,5 У/Д-11 6,5 4,0 11,6 2 600 1 930 3 300 2 240 2,61 2,57 6,41
1 600 35 10,5- У/Д-11 6,5 5,4 16,5 2 960 2 100 3410 2 440 3,45 2,93 8,16
2 500 35 10,5 Y/A-l I 6,5 7,5 23,5 2 870 2 920 3 850 2 730 4,43 3,43 10,23
4 000 - 10,5 Y/A-11 7 10,5 33,5 3 400 2 950 3 860 2 780 6,02 4,19 13,45
6 300 35 Ю,5 ¥0/А-11 7,5 14,5 47,5 3650 2 950 4 080 3 050 8,34 5,36 J7.36
10 000 35 6,6 Y„/A-11 7,5 19 71 4 120 3 500 4 100 3 100 11,7 7,13 24,0
16 000 6,6 Уо/Д-11 8,0 28 100 4 260 3 920 4 800 3 530 16,0 9,0 32,0
25 000 35 •6,6 Уо/Д-11 8,0 40 137 4 800 5 250 5 400 3 760 22,5 11,73 43,5
40 000 35 6,6 Y./A-11 8,0 57 185 6 185 5 350 5 200 4 130 33,0 15,0 60,0
63 000 35 6,6 Y./A-11 8,0 75 262 6 660 5 400 5 900 4410 46,0 18,9 81,3
Примечание Серия разработала Запорожским трансформаторным заводом с применением холоднокатаной стали толщиной 0,35 мм по ГОСТ 802-58. Для
трансформаторов 1 000—б 300 ква для обмотки применен алюминпеный провод. Серия предусматривает устройство РПН и снижение суммарных потерь и веса в среднем
на 25% против трансформаторов, выполненных но ГОСТ 401-41. I ОСТ 401-41 в настоящее время пересматривается. Данные приведены по техническому проекту Запо-
рожского трансформаторного завода.
Таблица 2102
Технические данные трехфазиых трансформаторов мощностью до 5 6С0 ква с регулированием напряжения под нагрузкой
серии ТМН Московского электрозавода
Поминальная мощность, ква Верхний продел поминаль- ного напряжения обмоток. Кв Схема к группа соединений Напряже- ние к. 3., % Потери, кет Размеры, ля (рис. 2-119,а) Вес, т
холостого хода К. 3. А Б В Г выемной части масла общий
560 35+4X2,5% 0,4 W12 6,5 3,2 10,5 3 720 1 280 3 470 2 300 2,19 2,95 6,65
1 000 35+4X2,5% 10,5; 6,3 Y/A-11 6,5 6,0 14,0 3 960 1 320 3785 2’595 3,4 3,6 8,780
1 800 35+4Х2/о 10,5; 6,3 У/ Д-11 6,5 9,0 24,0 4 000 1 750 3 890 2 720 4,26 4,6 11,61
3 200 35+4х2>/о 10,5; 6,3 У/Д-11 7,0 13,2 34,0 4 230 3 700 3 990 2 820 5,88 7,35 17,26
5 600 35+4Х2.'о 10,5: 6,3 Y/A-11 7,5 19,5 57,0 5 ЮО 3 800 4 050 2 880 9,1 7,42 22,30
, хторов МОЩНОСТЬ! Табл о до 120 ква ца 2-103 « j
: Тип Номиналь- ная мощность, Bepxiu.iT предел помииалы.ого напряжения ОБМОТОК. « ш, Н» Схема и группа соединений Напряже- ние к. з.» % Потери холостого хода , квт К. з. А Б В Вес, гп 0 16
ТС-Ю/0,5 ТС-20,'0,5 ТС-30/0,5 ТС-120.0,5 10 18 30 j 120 Осно 3804-500+5% 3804-500+5% 6004-380+5% 5004-380±5% иные размеры и 400—230 (230-133) 400—230 (230—133) 400—230 (230) 400—230 1 (230—133) вес трехфа У/У,-Д-12-11 То же у/У,-Л-|2-И (YiYo-12) Y/Yo-a-12-П (Y/Yo-12) ЗЛЫХ траисформг ia напряжение о 0 4 4,3 | 3,5 ITOPOB с —10/0.4— 0,145 । 0,27 0,35 1,18 негорюч 0,23 кв 0,3 810 , 0,5 | 800 1 0,82 1 1 000 1 1,63 1 1 I20 1М (совтоловым) 350 425 530 1 625 заполнен Вес, гп 616 845 | 1 145 Таб ием 0,27 ; 0,325 ; 1,5 • •J т лица 2-104 1 т
Тип — Номинальная мощность, ква "ГЛ Размеры, ж» (₽яс- 21,9-г> "im Г __ “ “ выемной части бака с арматурой совтояа общий
тпз-18о;б-т TH3-320/G-T Т113-560,;6-Т ТНЗ-750,6-Т ТНЗ-1000/10 BUnyS«i'ii^CM“KOi'CK1,MMeK 180 320 560 750 1 1 000 ические характ грозаводом дл> 2 260 2278 2 675 2 895 2 895 ‘ПИСТНКН й КОПС стран с тропя 1 050 1 210 1 445 1 400 1 408 группки трапе, шским климато 1 790 1 970 2 240 2 310 1 2 310 орматороп ana. 1. 1 108 1 188 | 1 515 1 675 1 1675 огпчны транс» 0,87 1,24 1 2-2 2,9 | 2,62 юрматорам для 0,68 0,9 1,47 комплектных 1,1 1,46 2,33 2,8 2,88 граксформаторп 3,6 0,0 7,5 7,3 .IX подстаяцчП, ]
чпции
[Разд. 2
Таблица 2-105
Соотношение мощностей обмоток и напряжения к. з.
трехобмоточных трансформаторов
Мощности обмоток в процентах номиналь- ной мощности при напряжении Напряжение к. з. в процентах номиналь- ного по парам обмоток Условное обозначение исполнения
НО или 121 кв 38,5 кв 6,3 до 13,8 кв вн-сн ВН—НН СН—НН
100 100 100 17,0 10,5 6 I
100 100 100 10,5 17,0 6 II
100 67 100 17,0 10,5 6 1
100 67 100 10,5 17,0 6 II
100 100 67 17,0 10,5 6 I
100 100 67 10,5 17,0 6 II
Таблица 2-106
Ряды номинальных мощностей трехфазных и однофазных трансформаторов и
автотрансформаторов от 10 ква и выше (по ГОСТ 9680-61), ква
10 16 25 40 —— 63
100 (125) 160 (200) 250 (320) 400 (500) 630 —
1 000 (1 250) 1600 (20 000) 2 500 (3 200) 4 000 (5 000) 6 300 —
10000 (12 500) 16 000 (20 000) 25 000 (32 000) 40000 (50 000) 63 000 80 000
100 000 125 000 160 000 200 000 250 000 320 000 400 000 500 000 630 000 800 000
1 000 000 — — — — — •— — — —
Примечания: I'. Мощности н скобках намечено выбирать только для специальных трансформа-
торов, предназначенных для питания индивидуальных машин и установок.
2, Трансформаторы и автотрансформаторы мощностью 32 000 ква предполагается изготовлять тодько
при наличии технико-экономических обоснований.
3. Для автотрансформаторов указана проходная мощность.
Таблица 2-107
Допуски для характеристик трансформаторов
Измеряемая величина ДОПУСК Применение допусков
Потерн холостого хода 4-зо% 4-22”/. Для трансформаторов мощностью 5 и 10 ква Для всех прочих трансформаторов
Потери к. з. 4-Ю”/. Для всех трансформаторов
Суммарные потери 4-15% То же
Ток холостого хода 4-30% То же
Напряжение к. з. 4-10% То же
Коэффициент трансформации -ЬЬУЬ Для трансформаторов с коэффици- ентом трансформации, меньшим 3, и трансформаторов для собственных нужд подстанций
% -ТО, o9/q Для всех прочих трансформаторов
3. Активное сопротивление двухобмо-
точного
группы
фазу:
трехфазного трансформатора или
однофазных трансформаторов на
4, Индуктивное сопротивление транс-
форматора на фазу, принимая zxr%=^wK%.
Рн.з
---д- , ОМ,
3/i
(2-97)
lOuKo/0L.~
-vtp =------Sh-----> 0M'
(2-98)
где /и—поминальный линейный ток транс-
форматора, а.
где D’H — номинальное напряжение, кв, к ко-
торому отнесено индуктивное со-
противление.
§ 2-35 ]
Основные характеристики трансформаторов
297
т
g
HHfWd J
298
Электроснабжение и подстанции
[ Разд.'2
5. Потеря напряжения в трансформа-
торе приближенно составляет:
4(7 = =^, кв, (2-99)
где Q — реактивная нагрузка, Мвар.
6. Кратность установившегося т. к. з-
в данной обмотке при питании от источника
бесконечной мощности:
100
Технические данные силовых транс-
форматоров приведены в табл. 2-97-^2-107.
Условные обозначения типов
трансформаторов
ТС£ОС — трехфазный и однофазный транс-
форматор -с естественным воз-
душным охлаждением (сухой);
ТМ, ОМ — трехфазный и однофазный транс-
форматоры с естественным ма-
сляным охлаждением;
ТД, ОД— то же с форсированным охлаж-
дением (обдувом);
Т — в конце или середине обозна-
чения — трехобмоточный транс-
форматор;
Н — трансформатор с устройством
регулирования под нагрузкой;
В — в конце обозначения—с встроен-
ными трансформаторами тока
на вводах высшего напряжения
(ТДГВ);
Э — в конце обозначения—трансфор-
матор для электрификации же-
лезнодорожного транспорта;
Г — в конце обозначения^.ля транс-
форматоров НО кв и выше ука-
зывает на грузеупорность, до-
стираемую специальной емкост-
ной защитой.
Пример. ТДТНГЭ — трансформатор-
трех фазный с обдувом, трехобмоточный,
с регулированием напряжения под нагруз-
кой, грозоупорный, для электрификации же-
лезнодорожного транспорта.
Примечан и е. Серия трех фазных
трансформаторов с естественным масляным
охлаждением -с магнитопроводом из элек-
тротехнической холоднокатаной стали
имеет обозначение ТСМ.
2-39. ГРУППЫ И СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЙ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
Согласно ГОСТ 401-41 (в настоящее
время ГОСТ пересматривается) установле-
ны приведенные на рис. 2-120 группы и схе-
мы соединения обмоток высшего напряже-
ния (ВН), среднего напряжения (СН) и
низшего напряжения (НН). Обозначения
Y/Yo-12, Y/ZX-11 и т. д. указывают схемы
и группы соединения обмоток трансформа-
торов и угловое смещение векторов линей-
ных напряжений обмоток СН и НН по от-
ношению к векторам линейных напряжений
обмотки ВН. Угловое смещение указывает-
ся числом, которое, будучи умноженным на
30°, даст угол смещения в градусах (11—
330°, 12—360° илн, что то же, 0°).
2-40. ДОПУСТИМЫЕ ПЕРЕГРУЗКИ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
Срок службы трансформатора опреде-
ляется старением его изоляции. Старение
изоляции резко возрастает с повышением
температуры обмотки. При нормальном ре-
жиме температура обмотки в наиболее го-
рячей точке не должна быть более 95°, что
соответствует работе трансформатора с мас-
ляным охлаждением при температуре окру-
жающего воздуха 35° С с номинальной на-
грузкой.
При соблюдении этого условия срок
службы трансформатора составляет около
20 лет и считается нормальным.
В зависимости от графика нагрузки и
температуры охлаждающей среды для
трансформаторов и автотрансформаторов
могут быть допущены аварийные и систе-
матические перегрузки, ие оказывающие
заметного влияния на срок службы транс-
форматора.
1. Аварийные перегрузки
Аварийные перегрузки допускаются в
исключительных случаях при выходе из
строя одного из работающих трансформа-
торов или автотрансформаторов и при от-
сутствии резерва вне зависимости от пред-
шествующей нагрузки, температуры охлаж-
дающей среды и места установки в соответ-
ствии с табл. 2-108.
Таблица 2-108
Допустимые аварийные перегрузки
Длительность допустимых ава-
рийных перегрузок, мин
Нагрузка в долях номи- нальной мощности Наружная установка Внутренняя установка
Масляные трансфор- маторы (независимо от системы охлаж- дения) Сухие трансфор- маторы
- 1.1 75
1,2 1,3 — — 60
120 60 45
1,4 — — 32
1,5 — — 18
1.6 45 15 5
1,75 20 8 .—
2,0 10 4 —
ПУЭ допускают в аварийных режимах
перегрузку трансформаторов с масляным
охлаждением на 40% на время максимума
§ 2-40]
Допустимые перегрузки трансформаторов
299
’Рис. 2-120. Группы
и схемы соеднне -
ннй силовых
трансформаторов
и — для трехфаз-
ных дьухобмоточ-
ных трансформа-
торов; б—для од-
нофазных двухоб-
моточных транс-
форматоров, пред-
назначенных для
включения в трех-
фазную группу;
«—для трехфаз-
ных трехобмоточ-
ных трансформа-
торов; г—-для од-
нофазных трехоб-
моточных транс-
форматоров, пред-
назначенных для
включения в трех -
фазную группу.
Схема соединения оду отпек
Диаграммы бектороб
Условные
обозначения
Схема соединения обмоток Диаграмма Векторов Условные обоз на ченця
ВН НН Вн НН
Л х а х 0 я X а if / — 12 / /
Г)
Схема соединения обмотан Диаграмма векторов Условные обозначений
вн СН НН ВН сн НН
о я в X Y 2 0/п Яд] в/77 Ст а ъ Ъп Т1 у С В г Вт Ь г^>г а W"
0 Й В Z Y 1 Вт Вт ffrjj Ул Ст а Ъ d Jlу С В Z Вт мт b г^>с а
Схема соединения обмоток Ди а гра мма ве кт о ров Условные об оз на ченая
ВН сн НН ВН сн НН
'L X О'" 0' Я. X firn Хп) а
4
згю
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
а)
б)
Рис. 2-121. Допустимый в течение п и в сутки максимум нагрузки в зависимости от коэффициента запол
нения графика Лн.
а—для масляных трансформаторов с естественным и дутьевым охлаждением; б—для сухих трансформа-
торов.
общей суточной продолжительностью не бо-
лее 6 ч в течение 5 суток. При этом коэф-
фициент заполнения суточного графика на-
грузки трансформатора должен быть не вы-
ше 0,75.
Коэффициентом заполнения графика на-
грузки ka называется отношение площади,
ограниченной суточным графиком нагрузки,
к площади прямоугольника, сторонами ко-
торого являются абсцисса /=24 ч и орди-
ната /макс, равная максимальному току
Нагрузки за сутки
ЕЛ _ /сР
24/макс /макс
(2-101)
2. Нормальные ситематические
перегрузки
Нормальные систематические перегруз-
ки допускаются в зависимости от суточно-
го графика нагрузки и диаграммы нагру-
зочной способности (рис. 2-121) и при не-
догрузке трансформатора или автотранс-
форматора в летнее время.
Если суточный график нагрузки транс-
форматора имеет коэффициент ааполне-
иия k'H, то кратность К максимальной на-
грузки по отношению к номинальной в за-
висимости от требуемой продолжительности
максимума п в часах определяется что диа-
граммам нагрузочной способности (рис.
2-121).
Перегрузка зимой за счет недогрузки
летом допускается, если максимум средне-
го графика нагрузки в летнее время мень-
ше номинальной мощности трансформатора.
В этом случае в зимние месяцы (ноябрь—
февраль) допускается перегрузка трансфор-
матора в размере 1% на каждый процент
недогрузки летом, но не более 15%.
Можно допускать перегрузку, исполь-
зуя одновременно оба указанных условия,
однако суммарная перегрузка не должна
превышать 30%.
Приведенные перегрузки применяются
для нормальных силовых трансформаторов,
установленных на открытом воздухе в мест-
ности, где среднегодовая температура воз-
духа равна 4-5° С, а максимальная темпе-
ратура не превышает +35° С. Если средне-
годовая температура воздуха отличается от
+5° С, то кратность максимальной .нагруз-
ки К должна быть умножена на коэффи-
циент А, определяемый
. 5 —ев
л==1+-10^- С2-102)
где —среднегодовая температура воз-
духа, °C.
Для закрытой установки среднегодовая
температура принимается
е.3 = ео4-8’. (2-юзу
В часы, когда температура воздуха
выше 4- 35° С (но не выше 4- 45° G), на-
грузка трансформатора должна быть сни-
жена независимо от величины коэффициента
заполнения графика на величину
(6. —35)%, (2-104)
§ *
-регулирование напряжения трансформаторов
Рис.'2-122.^Допустимое количество пусков электродвигателей за сутки в зависимо-
““ ста от кратности пускового тока и длительности пуска.
допустимое количество пусков в сутки за три смены*. К—кратность пускового
тока по отношению к номинальному току трансформатора; m—отношение мощно-
сти установленного трансформатора к мощности, требуемой без учета пусков;
t—длительность пуска, сек.
Допустимое по условиям перегрузки ко-
личество пусков электродвигателей за сут-
ки определяется по кривым, приведенным
на рис. 2-122.
1 кет потерь в трансформаторе через охла-
дитель в течение 1 мин должно проходить*
4—5 л масла при среднем перепаде темпе-
ратуры в охладителе 10° С.
2-41. ОХЛАЖДЕНИЕ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
Различают следующие виды охлажде-
ния;
а) Естественное воздушное охлаждение.
Трансформаторы с таким охлаждением на-
зываются сухими.
Отечественные сухие трансформаторы
изготовляются мощностью до 750 ква
включительно для установки внутри зда-
ния. Преимущество сухих трансформаторов
заключается в их пожаробезопасности и
сравнительной простоте конструкции.
б) Естественное масляное охлаждение.
Применяется, как правило, для трансфор-
маторов мощностью до 7 500 ква включи-
тельно. Теплоотдача радиаторов достигает
450—500 вт/м2.
в) Масляное охлаждение с воздушным
дутьем. При мощности 10 000 ква и более
применяется искусственное воздушное ох-
лаждение трансформаторов. Обдувание по-
верхности радиаторов позволяет увеличить
теплоотдачу на 50% и более. В настоящее
время трансформаторы снабжаются систе-
мой дутьевого охлаждения при помощи
крыльчатых вентиляторов с электродвигате-
лями мощностью по 150 вт. На радиаторах
трансформатора устанавливается 12 и более
вентиляторов.
г) Масляное охлаждение с принуди-
тельной циркуляцией. Позволяет значитель-
но увеличить отвод тепла. К баку транс-
форматора подключают центробежный на-
сос, который прогоняет горячее масло через
воздушный или водяной охладитель. На
2-42. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
Регулирование напряжения осуществля-
ется при помощи переключения ответвлен-
ной обмотки ВН или СН. Два ответвления,
4-5% и —5% номинального напряжения,
имеют обмотки ВН трехфазиых трансфор-
маторов:
а) понижающие — от 5 до 5 600 ква на
напряжение до 35 кв включительно;
б) повышающие 3200 и 5 600 ква на
напряжение 38,5 кв-,
в) обмотки ВН и СН при номинальном
токе обмоток, превышающем 550 а.
Обмотки ВН остальных трансформато-
ров снабжаются четырьмя дополнительными
ответвлениями: 4-5%; 4-2.5%; —2,5%;
—5% номинального напряжения. Измене-
ние коэффициента трансформации -произво-
дится переключателем при отключенном от
сеТи трансформаторе.
В трехобмоточных трансформаторах ре-
гулирование напряжения имеется также на
стороне СН в пределах ±2x2,5% .номи-
нального.
Выпускаемые в настоящее время транс-
форматоры с регулированием напряжения
под нагрузкой имеют ответвления на сто-
роне ВН в пределах ±4X2,5% номиналь-
ного.
Изменение коэффициента трансформа-
ции осуществляется переключающим устрой-
ством без разрыва цепи глазного тока. Пе-
реключающие устройства изготовляются
в настоящее время дзух типов: РНТ-13
с электродвигателе.^ постоянного тока и
302
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-123. Принципиальная схема одной фазы уст-
ройства регулирования напряжения под снагрузкой.
”2. —ответвления обмотки трансформатора;
/7Ъ —сдвоенный переключатель: Кх, Л'2—кон-
такторы; Р— реактор.
го из переключателей. Пунктиром показано
первое промежуточное положение, пункти-
ром с точкой — второе промежуточное по-
ложение. В каждом сдвоенном переключа-
теле имеются два подвижных контакта, на-
ходящихся в рабочем положении на одной
и той же ступени.
При переключении передвижные кон-
такты одновременно -на всех фазах попере-
менно переводятся на соседние ступени.
Для ограничения тока части обмотки меж-
ду ответвлениями, замыкаемой в момент
переключения, служит токоограничивающий
реактор. Переключатель работает только
при отсутствии тока в своей цепи. Разрыв
тока осуществляется при помощи контакто-
ров.
Устройство предусматривает режим руч-
ного, дистанционного и автоматического
управления (рис. 2-124).
РНТ-13А с электродвигателем переменного
тока и устройством автоматического регу-
лирования напряжения под нагрузкой
(АРН).
Переключающее устройство состоит из:
а) трех сдвоенных переключателей, со-
бранных на одной раме;
б) трех пар контакторов, установлен-
ных на общей плите;
в) трехфазного реактора;
г) приводного моторного механизма ти-
па ПДП-1;
д) стабилизатора напряжения типа
СНТ-1.
Ответвления от регулировочных секций
обмотки трансформатора (рис. 2*123) при-
соединены к неподвижным контактам одно-
2-43. РАЗМЕРЫ И ВЕС
ТРАНСФОРМАТОРОВ
В табл. 2-109 приводятся основные раз-
меры (рис. 2-119,а) и вес силовых трехфаз-
ных трансформаторов.
2-44. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
АВТОТРАНСФОРМАТОРОВ
Автотрансформаторы применяются для
пуска синхронных и асинхронных электро-
двигателей, для регулирования напряжения
на ВЛ и в сетях напряжением ПО—220 кв
и выше при небольших -коэффициентах
трансформации (менее 2), для регулирова-
Рубильники цепей злектродвигателя и управления
Превозсранители цепей злектродВигателя а управления
Лампы освещения
Тниберсальный переключатель Эля бибора автоматического ручном или дистанционного управления на щите управления
Универсальный переключатель Эля Выбора. авплжаличесш ручно- го или дистанционного управления на панели автоматики
Цель Включения и реверсирования злектрадбигсипели, о также цел» блокировки злектродбигателя при ручном управлении
Местное управление с панели автоматики От 1- и к 3-й ступени От 9-й к !-й ступени
Торможение противовключением при 1-9 переключении В направлении 1 у-1
Блокировка универсального переключателя К
Сигнал о работе переключателя
До бойка Эо рабочего положения
Дистанционное у со щита у пр с чраВленце [От !-й к 3-й ступени
Вления | у.ц д ро ступени.
автоматическое управление. с Выдержкой Времени От f-u к 9-й ступени при повышении палляженил
От 9-и к f-й ступени пои пониже- нии напряжения и блокировка при понижении напряжения
Сельсинный указатель положения переключателя
Стабилизируемая цепь
Предохранители стабилизируемой цепи
Цель контрольно-измерительного зленента реле напряжения
\Цепь питания реле максимального напряжения
Рис. 2-124. Схема управления переключающим устройством РНТ-13А.
§ 2-44]
Основные характеристики автотрансформаторов
303
Таблица 2-109
Размеры и вес трансформаторов
Тип Размеры, мм (рис. 2-119.а) Вес, m
А Б в Г выемной части масла общий (в скобках от- правочный)
ТМ-20/10 1 070 600 1 260 830 0,22 0,16 0,46
ТМ-30/10 1 070 600 1 335 905 0,275 0,17 0,53
ТМ-50/10 1 270 790 1 495 1 065 0,36 0,28 0,75
ТМ-100/10 1 300 890 1 560 1 130 0,475 0,345 1,00
ТМ-100/35 1 580 1 090 1 820 1 265 0,64 0,6 1,51
ТМ-180/10 1 570 910 1 695 1 220 0,66 0,43 1,36
ТМ-180/35 2 340 1 060 2 065 1 375 0,92 0,78 2,04
ТМ-320/10 1 860 1 210 1 695 1 220 0,88 0,48 1.73
ТМ-320/35 2 390 1 390 1 140 1 450 1,3 0,97 2,75
ТМ-560/10 2 270 1 390 2210 1 450 1,4 1 3,04
ТМ-560/35 2 380 1 270 2 450 1 690 1,9 1,31 3,93
ТС-180/10 2 420 1 130 2 040 1 980 1 .4 — 1,86
ТС-320/10 2 420 1 130 2 040 1 980 2,05 — 2,45
ТС-560/10 2 500 1 225 2 200 2 200 3,2 — 3,75
ТС-750/Ю 2 520 1 290 2 500 2 500 4,0 — 4,68
ТСМ-20/10 850 380 950 615 0,14 0,08 0,295
ТСМ-35/Т0 905 395 980 645 0,185 0,105 0,355
ТСМ-60/10 995 905 1 040 703 0,255 0,13 0,48
ТСМ-100/10 1 065 925 1 105 768 0,345 0,17 0,61
ТСМ-180/10 1 580 965 1 365 973 0,5 0,245 0,955
ТСМ-320,10 I 820 1 120 1 645 1 193 0,75 0,385 1,390
ТСМ-560,ТО 2 020 1 250 2 030 1 543 1,15 0,63 2,150
ТМ-750/10 2 405 1 520 2 470 1 710 1,9 1,55 4,27
ТМ-1 ООО/10 2 570 1 660 2 570 1 810 2,38 1,68 4,98
ТМ-1000/35 2810 1 670 3 050 2 040 2,85 2,17 6,38
ТМ-1800/10 2 960 1 740 3 430 2 420 3,68 3,19 8,91
ТМ-1800/35 2 960 1 740 3 430 2 420 3,9 3,13 9,07
ЪЧ-3200/10-35 4 150 2 600 4 000 2 830 5,53 4,97 13,36
ТМ-5600/10-35 4 300 3 760 4 000 2 830 8,40 6,42 19,20
ТМ-7500/35 5 050 3 740 4 190 2 995 9,1 7,2 22,5—(15,0)
ТД-10000/35 3 380 3 850 4 305 3 035 11,5 6,3 2,38 (19,2)
ТД-15000/35 4 270 3 900 4 615 3 235 15,0 7,4 31,1 (23,2)
ТД-20000/35 4 470 3 900 5 030 3 435 19,7 8,3 37,0 (27,9)
ТД-31500/35 5 400 4 140 5 500 3 905 27,1 12,4 54,0 (39,8)
ТД-40500/35 6 000 4 300 6 225 4 380 35,4 14,5 66,0 (50,9)
ТМГ-5600/Т10 5 000 4 430 4 690 2815 11.5 13,3 35,3 (26,0)
ТМГ-7500/110 5 500 4 400 4 955 3 080 12,9 15,7 40,3 (30,3)
ТДГ-10000/110 5 360 4 400 5 105 3 230 14,3 15,2 40,0 (32,5)
ТД Г-15000/110 5 120 4 190 5 945 3 800 21,3 18,4 52,0 (41,7)
ТДГ-20000/110 5 600 4 450 5 430 3 535 26,7 17,8 59,6 (45,9)
ТДГ-31500/110 6 450 4 600 5 950 4 ПО 32,5 21,5 72,0 (55,9,
ТД Г-40500/110 6 840 4 690 6 585 4 545 41,6 25,8 90,5 (70,6)
ТД Г-60000,Т10 7510 4 980 7215 4 670 54,7 30,2 109.6 (64,3)
ТДГ-75000/110 7 850 5540 7 400 5 100 62,4 33,5 125,9 (71,0)
ТМТГ-5600/110 5 490 4 540 5 090 3215 13,7 17,9 43,0 (35,5)
ТЛ1ТГ-7500/110 6 460 4 640 5 210 3 370 16,5 18,1 48.6 (37,3)
ТДТГ-ЮООО/НО 5 735 4 590 5 245 3 390 20,4 18,5 51,2 (41,6)
ТДТГ-15000'110 5 885 4 700 5 400 3 515 28,1 20,7 60,8 (50,1)
ТДТГ-20000/110 6 000 4 700 5 555 3 700 32,0 22,5 71,0 (57,0)
ТДТГ-31500/110 7 100 4 850 6 075 4 040 45,2 29,5 98.7 (78,4)
ТДТГ-60000/110 8 170 5180 7416 5 400 65,4 39,3 142,5 (80,0)
ТДТГ-75000/110 8 760 5 760 7 385 5 220 68,9 44,1 151,3 (83,7)
Продолжение табл. 2-109
Тип Размеры, мм (рис. 2-119,а) Вес, т
А Б В Г выемной части масла общий (в скоб- ках—отпра- вочный)
ТМН-7500/35 5 230 4 090 5 070 3 470 12,1 9,0 28,4 (22,4)
ТДН-10000/35 4 780 4 040 5 070 3 470 14,0 8,3 29,6 (23,6)
ТДН-15000/35 5 335 3 930 5 520 3 920 18,5 12,0 42,0 (32,6)
ТДН-20000/35 5 590 4 030 5 965 4 125 23,0 14,7 50,5 (40,2)
ТДН-31500/35 5 920 5 000 6 000 4 173 28,0 13,8 53,8 (42,0)
ТДНГ-10000/110 4 900 4 940 6 245 4 370 18,5 20,0 53,0 (44,3)
ТДНГ-15000/110 4 835 4 930 6 780 4 590 22,9 22,3 61,4 (48,0)
ТДНГ-20000/110 4 600 4 970 6 640 4 785 28,0 23,5 69,5 (56,5)
ТДНГ-31500/110 6375 5125 6 750 4 870 41,0 26,5 91,5 (72,5)
ТДНГ-60000/110 9 325 5 420 6 145 4 105 55,5 31,1 115,0 (89,9)
ТДНГ-10000/110 5 500 5180 6 355 4 475 26,0 27,0 71,0 (60,0)
ТДТНГ-15000/110 5 850 5280 6 645 4 725 31,0 27,2 77,0 (63,5)
ТДТНГ-20000/110 5 835 5270 6 610 4 765 34,0 28,0 82,0 (68,5)
ТДТНГ-31500/110 8 900 5 100 6 845 4 870 53,0 35,3 117,6 (61,6)
ТДТНГ-40500/110 8710 5 060 6 380 4 270 58,0 33,8 119,0 (71,2)
ТДТНГ-60000'110 9820 5 820 6 630 4 556 70,5 47,0 158,8 (90,0)
ТДТНГ-75000/110 9820 5 820 6 930 4 856 77,5 50,5 170,0 (98,0)
ния и стабилизации напряжения у потреби-
теля.
Вторичное напряжение для понижаю-
щего автотрансформатора (рис. 2-125) оп-
ределяется:
С,
(2405)
где ла== ———коэффициент автотрансфор-
мации.
Ток в общей части обмотки а—х опре-
деляется-^
Лх=л(1— (2-106)
Автотрансформаторы для плавного ре-
гулирования напряжения под нагрузкой ра-
ботают на принципе изменения индуктивной
связи обмоток, расположенных на общем
магнитоцроводе. Последнее достигается пе-
ремещением подвижной короткозамкнутой
катушки по сердечнику. Эти автотрансфор-
маторы имеют два исполнения: для изме-
нения напряжения под нагрузкой (регуля-
Рис. 2-125. Принципиаль-
ная схема автотрансфор-
матора.
торы) и для стабилизации напряжения под
нагрузкой.
Расшифровка обозначений автотранс-
форматоров: А—автотрансформатор, О —
однофазный, Т — трехфазный, С — сухой,
М— масдяный, К — передвижная катушка.
Технические данные автотрансформато-
ров приведены в табл. 2-110—2-113.
Ж. РТУТНО-
ВЫПРЯМИТЕЛЬНЫЕ (РВ)
АГРЕГАТЫ И ПОДСТАНЦИИ
2-45. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ
ДАННЫЕ РВ
1. Металлические разборные РВ
На большие токи выпускаются метал-
лические разборные ртутные выпрямители
(РВ), которые состоят пз 6 или 12 одно-
анодных вентилей. Для формовочных стен-
дов изготовляются РВ в составе двух пли
трех одноанодных вентилей (рис. 2-127).
Разборные РВ имеют один или несколь-
ко разъемов с резиновыми, крёмн.чйоргани-
ческими или алюминиевыми уплотнениями.
Все разборные РВ выполняются с во-
дяным охлаждением.
Технические данные выпрямителей при-
ведены в табл. 2-114, а габаритные чертежи
представлены на рис. 2-128 и 2-129.
Падение напряжения в дуге выпрямите-
лей при номинальном токе составляет: для
игнитронов от 18 до 20 в и для экситронов
—от 20 до 22 в.
§ - ьт
Основные технические данные РВ
305
Таблица 2-110
Технические данные автотрансформаторов для плавного регулирования
напряжения под нагрузкой
Тип Напряжение, в Номинальная ; мощность, ква Ток холосто- 1 го хода, % Потери, кет Исполне- ние
первичное Ut вторичное холостого хода К. 3.
АОСК-25/0.5 АТСК-25/0,5 220, 380 230 , 400—0 230—90, 400—150 16 25 35 25 0,8 1,2 Регулято- ры
АОМК-100/0,5 220, 380 230, 400—0 230—90, 400—150 75 100 35 26 2,2 5,3
АОСК-25/0,5 220, 380 230 , 400—0 230—90, 400—150 16 25 35 25 0,8 1.2
АОМК-100/0,5 АТМК-100/0,5 220, 380 230, 400—0 230—90, 400—90, 150 75 100 35 26 2,2 5,3
АОМК-250/0,5 АТМК-250/0,5 220, 380 230, 400—0 230—90, 400—150 180 250 30 22 4,5 10,5
АОСК-25/0,5 АТСК-25/0,5 22о+'°’'/° —15% 38о+,О’/“ —15% 230 400 45 18 0,8 1,2 Стабили- заторы
АОМК-100/0,5 380+ю% да°—15% 400 200 18 2,2 5,3
АТМК-100/0,5 380+10% 250 15
АТМК-250/0,5 380±15% 400 400 15 4,5 1 10,5
Таблица 2-111
Размеры и вес автотрансформаторов для плавного регулирования
напряжения
Тип Размеры, мм Вес, т
Длина Ширина Высота Выемной части Масла Общий
АОСК-25/0,5 АТСК-25/0,5 810 720 1 540 — — 0,88
АОМК-100,'0,5 АТМК-100/0,5 1 310 1 310 1 615 1,165 0,65 2,1
АОМК-250/0,5 АТМК-250/0,5 2 030 2 040 2 150 2,845 1,7 4,93
20—2580
Таблица 2-112
Напряжение и мощности пусковых автотрансформаторов
согласно ГОСТ 3211-46*
Рис. 2-126. Схема включения пусковых автотранс-
форматоров.
а—прямая; б —обратная.
Отношение вторичного напряжения к первичному Величина автотранс- форматора Номинальные мощности для номинальных первичных напряжений, ква
0,5 кв 3 ка 6 ка
При прямой схеме** I 260
0,73; 0,64; 0,55 II — 470
III 850 850 850
IV I 500 1 500 1 500
V 2 700 2 700 2 700
VI — 4 800 4 800
VII — 9 000 9 000
VIII 1 — — 16 000
При обратной схеме** 1 110
0,45; 0,36; 0,27 II — 200
III 360 360 360
IV 640 640 640
V 1 150 1 150 1 150
VI — 2 050 2 050
VII — 3 800 3 800
VIII — — 6 800
* ГОСТ 3211-46 з настоящее время пересматривается.
** Переключение выводов а, в, с для присоединения электродвигателя на различные ступени вто-
ричного напряжения производится под крышкой бака. Прямой схемой соединения называется замыкание
нулевой точки на выводах X, Y, Z и присоединение сети к выводам А, В. С. При обратной схеме нулевая
точка замыкается на выводах Д. В, С (рис. 2*126).
Таблица 2-113
Размеры и вес пусковых автотрансформаторов сети ПТМ на номинальное
первичное напряжение 6 000 в
Тип Номинальная мощность, ква Размеры, мм Вес, т
Длина Ширина Высота Выемной частя Масла Общий
ПТМ-2700/6 2 700 1 365 810 1 505 . 0,86 0,32 1,36
ПТМ-4800/6 4 800 1 760 990 1 690 1,23 0,71 2,225
ПТМ-9000/6 9 000 1 880 1 270 2 300 2,45 1,35 4,35
ПТМ-16000/6 16 000 1 880 1 270 2 370 2,45 1,35 4,35
Таблица 2-114
Технические данные металлических разборных РВ завода
„Уралэлектроаппарат**
Тип 1 Условная мощность, ква Номиналь- ное вы- прямлен- ное напря- жение, а Номиналь- ный вы- прямлен- ный ток, а Размерь:, мм Вес. кг
в плане высота с водой без воды
АРМНВ-500Х6 1 800 230—600 825 1 650 3 000 2 500 ’ 1 000 2 500X1 220 2 267 2 600 2 500
АИНВ-500Х6* 1 800 230—600 825 3 000 2 500 2 400X1 220 2 305 2 000 1 900'
АРМНВ-500Х12 3 600 230—600 825 6 000 5 000 4 000X1 220 2 500 4 600 4 450
АИНВ-500Х12* 3 600 230—600 825 6 000 5 000 4 050X1 300 2 350 3 550 3 350
АР.МНВ-1000X6* 3 600 230—825 До 4 000 2 500X1 220 2 267 2 600 2 500
АРМНВ-1000Х12* 7 200 230—825 До 8 000 4 000X1 220 2 500 4 600 4 450
АРМНВ-500Х6М 1 800 3 300 750 2 500X1 220 2 367 2 760 2 660
АРМНВ-1000Х6М* 3 600 825 2 000 2 500X1 220 2 367 2 760 2 660
АРМНВ-750Х6П 2 700 3 300 1 500 2 500X1 4.30 2 367 2 760 2 660
АРМНВ-500Х6МИ 1 800 3 300 750 3 180X1 450 2 367 2 760 2 660
Примечания: 1. Все РВ имеют сеточное управление.
2. Шкала напряжений: 230, (245). (275). 450, 600, 66), 825, I 650-и '3 ЗОЭ в. Напряжения, указание в скоб-
ках, применять не рекомендуется.
3. Все РВ автоматизированные. Неавтоматизированные РВ (не имеют в обозначении типа буквы А)
сняты с производства. Они отличаются отсутствием аппаратуры автоматического поддержания вакуума
и температуры.
4. Буква И обозначает, что РВ приспособлен для работы в инверторном режиме; буква М—что РВ
собран по мостовой схеме; буква П—что РВ собран по нулевой схеме с последовательным соединением
вентилей. Остальные РВ собраны по обычной нулевой схеме.
* Выпускаются по особым техническим условиям и по согласованию с заводом *Уралэлектроаппарат*.
Технические данные металлических запаянных РВ
Запорожского электроаппаратного завода
Таблица 2-115
Тип I Томинальное выпрямлен- ное напряже- ние, в шналь- вы прям- ил ii ток. Регулирова- ние напряже- ния сетками, % Размеры шкафа, мм Вес, кг
в плане высота
= i i о
РМ-200 управляемый До 600 До 200 0—100 910X800 2 200 600
РМ-200-1 До 600 До 200 10—100 916X1 016 2 300 500
РМ-300ВС 275 300 — 916X1 016 1 785 410
РМ-500ВС управляемый До 600 До 500 0—100 916X1 016 2 300 600
РМ-500ВС неуправляемый 275 и 600 До 500 — 916x1 016 1 720 415
20*
ипцасг
ГРазд. 2
Продолжение табл. 2-115
Тип Номинальное выпрямлен* ное напряже- ние. в Номиналь- ный выпрям- ленный ток, а Регулирова- ние напряже- ния сетками, % Размеры шкафа, мм Вес, кг
в плаке высота
РМ-350Х6 230 2 000 90—100 1 970X1 540 1 790 1 300
916X1 016 2 300 950
РМВ-250ХЗ До 825 750 0—100 1 500X1 200 2 400 1 200
РМВ-250Х6 До 8д5 1 500 0—100 2 952X1 200 2 400 2 100
Примечания: 1. Запирающее напряжение—150—170 в.
2. У выпрямителя РМ-350Х6 в числителе размеры и вес установки с вентилями, в знаменателе—шкафа
управления. У остальных РВ вентили и аппаратура управления установлены в одном шкафу.
3. Выпрямители РМВ с водяным охлаждением, остальные—с воздушным.
Рис. 2-128. Размеры выпрямителя РМНВ-500Х6.
1— вентиль; 2—вакуумный кран вентиля; 3 —ваку-
умный кран общий; 4—ртутный насос; 5—насос
предварительного разрежения; б—ртутный вакуум-
метр; 7—термоснгнализатор; 8—резиновые шланги
охлаждения; 9—клеммники; 10—катодные токоотво-
ды; 11 — электродвигатель; 12—присоединение анод-
ных проводов.
Рнс. 2-127. Разрез по одноанодному ртутно-
му вентилю.
1 — изолятор анода; 2—ввод анода; 3—го-
ловка анода; 4—опорная шайба; 5 — сетка;
б—воронк а; 7—отражатель; 8— аноды воз-
буждения^—анод зажигания; 10—изолятор
катода; . 11 — донннца катода.
2. Металлические запаянные РВ
На токи 500 а и менее выпускаются ме-
таллические запаянные РВ миогоанодной
конструкции с принудительным воздушным
охлаждением; на большие токи — одноанод-
ной конструкции с водяным циркуляцион-
ным охлаждением (РМВ) и с воздушным
охлаждением (РМ-350Х6)—табл. 2-115.
Общий вид шкафа с выпрямителем
РМ-200 представлен на рис. 2-130, а выпря-
мителя РМВ—250x6 — на рис. 2-131.
Запаянные РВ (рис. 2-132) комплекту-
ются в шкафах, в которых, кроме РВ, рас-
положена аппаратура возбуждения и зажи-
§ 2-45]
Основные технические данные РВ
309
Рис. 2-129. Размеры выпрямителя PMHB-500XI2.
/—-вентиль; 2—вакуумный кран вентиля; 3— вакуумный кран общий; 4— ртутный насос; 5 —насос предва-
рительного разрежения; б— ртутный вакуумметр; 7—термосигнализатор; 8— резиновые шланги охлажде-
ния; 9— клеммники; 10— катодные токоотводы; //—электродвигатель; /2—присоединение анодных про-
1 — панель подсоединения анодных кабелей; 2—окно для подвода внеш-
них соединений.
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
гьоо
Рис. 2-131. Выпрямитель РВМ-250Х6 в шкафу.
— клеммники силовых и контрольного кабелей и снятия выпрямленного напряжения.
Рис. 2-132. Разрез по одно-
анодному запаянному венти-
лю.
/—анодный стержень, 2—
ввод сеткн; 3—корпус; 4—
головка анода; 5—сетки: 6—
денонизационный фильтр; 7—
конусный отражатель; 8—
анод возбуждения; 9 —.щеле-
вой зажигатель; 10— ртуть
катода; // — катодный ввод;
12—кварцевое кольцо; 13 —
чаша катода; 14—водяная ру-
башка; 15—крышка; 16—от-
качная трубка; 17—стеклян-
ный изолятор анода.
2-45]
Основные технические оанные гв
Рнс. 2-133. Стеклянный ртутный выпрямитель.
1 — широкая часть колбы для конденсации паров
ртути; 2—главные аноды; з—аноды возбуждения;
4—катод выпрямителя; 5—анод зажигания.
Допустимые перегрузки РВ
Таблица 2-116
Допустимые перегрузки по току
Выпрямленное иапря- Номинальный выпоим- Продолжи-
жение, в ленный ток, а % пере- Интервалы между
грузки перегрузками
перегрузки
До 275 До 150 10 10 мин 30 мин
50 3 мин 1 ч
100 5 сек См. примечание 1
От 230 до 600 От 200 до 1 000 25 15 мин 2 ч
50 2 мин 1 ч
100 10 сек См. примечание 1
От 230 до 600 3 000 25 10 мин 2 ч
50 1 мин 1 ч
825 2 500 100 10 сек См. примечание 1
От 230 до 600 6 000 25 10 мин 2 ч
825 5 000 50 1 мин 1 ч
1 650 До 1 000 50 2 1 3 ч
3 300 До 750 200 1 мин 3 ч
Примечания: Интервал между перегрузками в 100% должен быть таким, чтобы среднеквадра-
тичное значение выпрчмленного тока не превышало номинального для РВ с номинальным током до
150 а—за 20 сек, а для всех остальных РВ—за 1 мин.
2. Перегрузку в 200% РВ должен держать как после длительной нагрузки током не ниже номиналь-
ного, так и в период 50%-иоЙ перегрузки.
гания, а для РВ, имеющих сетки, также
аппаратура сеточного управления.
Падение напряжения в дуге выпрями-
телей при номинальной нагрузке составляет
от 18 до 22 в.
3. Стеклянные РВ
Стеклянные РВ выполняются с двумя
пли тремя главными анодами , в общем
стеклянном откачанном и запаянном бал-
лоне (рис. 2-133) и имеют номинальный вы-
прямленный ток не более 100 а. Охлажде-
ние РВ воздушное.
РВ применяются для комплектования
устройств для зарядки аккумуляторных ба-
тарей и питания силовой нагрузки неболь-
шой мощности.
Стеклянные экситроны Э1—15/1,5 на
ток 15 я и Э 1-40/1,5 на ток 40 а и выпрям-
ленное напряжение до 460 в допускают ре-
гулирование напряжения сетками 0—
100% Uк- Запирающее напряжение 50—
100 в.
4. Допустимые перегрузки
Допустимые перегрузки одинаковы для
разборных и запаянных РВ и определяются
их номинальным током и налэяжеяием
(табл. 2-116).
---z-чъ .ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ
И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМАХ
ПИТАНИЯ РВ
1. Токи и напряжения
Действующее значение тока /, вторич-
ной обмотки трансформатора без учета яв-
ления коммутации можно Определить по
выражению
= (2-107)
где 1л — среднее значение выпрямленного
тока;
р — число одновременно работающих
фаз;
т — число фаз выпрямления.
Среднее значение тока вторичной об-
мотки трансформатора определяют из вы-
ражения
<2'108)
Действующее значение первичного то-
ка Zi трансформатора зависит от схемы
питания выпрямителя.
Численные значения отношения -у—»
Id
= а при коэффициенте трансформации,
равном 1, для различных схем питания при-
ведены в табл. 2-119.
Выпрямленное напряжение холостого
хода, включая падение напряжения в дуге,
при отсутствии сеточного регулирования
для нулевых схем выпрямления определяет-
ся выражением
Ud, =-----------U2. (2-109)
т
Для мостовых схем
2Г2з1п^-
1/<п> =---------U2, (2-110)
Напряжение при нагрузке Ud (в преде-
лах прямолинейной части внешней характе-
ристики) отличается от напряжения холо-
стого хода вследствие падения напряжения
в дуге ДС7а и потери напряжения в резуль-
тате процесса коммутации — itZ,.
При выпрямительном режиме
Ud=Uda cos а — Д1/х— ДУа. (2-113)
При инвертарном режиме
l/<H = l/d0cos? + ДУх + ДУа. (2-114)
Относительная величина потери напря-
жения вследствие коммутации
— ТГ. ~ (2-115)
ан
где Ude — номинальное выпрямленное
напряжение;
А — коэффициент наклона внеш-
ней характеристики, завися-
щий от принятой схемы пи-
тания (табл. 2-119);
d#==7----относительное значение вы-
dB прямленного тока;
л* — значение суммарного индук-
тивного сопротивления сети
и трансформатора, отнесен-
ное к мощности трансформа-
тора выпрямительного агре-
гата.
Особенностью внешней характеристики
агрегатов со схемой «две обратные звезды
с уравнительным реактором» является пик
напряжения при малых нагрузках (рис.
2-134). При холостом ходе выпрямительная
схема работает как шестифазная
£/de=l,35£/8.
При увеличении нагрузки продолжи-
тельность работы анодов увеличивается *и
при токе порядка 1% номинального дости-
т
где U9 — фазное напряжение холостого хо-
да вторичной обмотки трансфор-
матора.
Выпрямленное напряжение холостого
хода при сеточном регулировании напряже-
ния и отсутствии разрывов в токе опреде-
ляется выражением
Ua^Uda cos а. (2-111)
При наличии разрывов в токе
l sin6,-^)
2 sin —
Рис. 2-134. Внешняя характеристика РВ агрегата со
схемой; две обратные звезды с уравнительным
реактором.
где а — угол сеточиого регулирования.
гает одной трети периода. Схема начинает
работать как двойная трехфазная
Ud0= 1.17С4
Максимальное значение обратного на-
пряжения выпрямителя Uogp для любой
схемы питания равно амплитуде наиболь-
шего между фазного напряжения вторичной
обмотки трансформатора.
2. Номинальная и типовая мощность
выпрямительных трансформаторов
Номинальной мощностью трансформа-
тора для РВ называется потребляемая им
кажущаяся мощность, т. е. мощность пер-
вичной обмотки при номинальном выпрям-
ленном токе:
Р = = 3 , (2-116)
где а и b — коэффициенты, зависящие от
схемы питания (табл. 2-119).
Расход активных материалов и разме-
ры трансформатора характеризуется типо-
вой мощностью, представляющей собой
мощность эквивалентного ему по разме-
рам нормального трехфазного трансфор-
матора.
Типовая мощность равна полусумме
мощностей первичной и вторичной обмоток
Pi + P2
2
Мощность вторичной обмотки опреде-
ляется выражением
С увеличением числа фаз выпрямления
типовая мощность трансформатора увели-
чивается, а конструкция усложняется. По-
этому трансформаторы с числом фаз вто-
ричной обмотки более шести обычно не
изготовляются.
3. Коэффициент мощности
Коэффициент мощности РВ агрегата
можно определить из выражения
X = ^cosy, (2-118)
где \ — коэффициент искажения при т —
= 6, — 0,955; т = 12, v = 0,988;
cos 4 — коэффициент сдвига фаз.
При отсутствии сеточного регулирова-
ния коэффициент мощности определяется
выражением
l + cosY„ ,л,,п,
cos =------9--- , (2-119)
где у0 — угол коммутации при а = 0 может
быть найден из выражения
1 — cos Yo = 2Afd*x*.
При
считать:
сеточном регулировании
cos ? cos
можно
(2-120)
где у == arc cos (cos a -f- cos у0 — 1) — а-
При инверторном режиме
(2-121)
4. Коэффициент полезного
действия
Коэффициент полезного действия РВ
можно определить из выражения
Ud
YiPB~ ил + ьиг
(2-122)
Коэффициент полезного действия РВ
агрегата определяется выражением
T'ar₽- Pd+At/a/d+APTp+Pcn ’ (2’123)
где Д£/а — падение в дуге;
ДРтр — потери в трансформаторе;
Рен—мощность, расходуемая на с б-
ственные нужды агрегата
5. Искажение формы тока
и напряжения при работе РВ
Вследствие несииусои дальности анод-
ных токов первичный ток РВ агрегата так-
же несинусоидален.
Порядок гармонических, содержащихся
в первичном токе,
п = Кт +
где К — последовательный ряд целых чи-
сел.
Таблица 2-117
Относительная величина
гармонических в первичном токе
при неуправляемых выпрямителях
Порядок гармо- нических т—6 т=12
8 II О II -з 8 II п ч
1 5 7 11 13 Действующее значение пер- вичного тока 100 20 14,3 9,1 7,7 104,5 100 18,6 11,3 8,5 6,5 104 100 9,1 7,7 101,5 100 8.8 7,2 101
Таблица 2-118 Схема «две Относительные действующие тельным реакто значения гармонических в кривой схема в отноше выпрямленного напряжения при как шестифазю холостом ходе выпрямителя Порядок г обратные звезды с уравни- ром» и трехфазная мостовая гни и формы тока ведут себя ie. армоническпх в кривой вы- пряжения п = Кт. вмы питания РВ характеристика соотношения для наиболее ых схем питания выпрями- рекомендуемая область их е схемы соединения вы пря- аются следующие их особен-
Схема выпрямления Частота первой гар- монической (К—!), гц прямленного и а Отношение гармони- ческих к постоянной составляющей, %
к=1 К~2 №=з 6. Сх и их
Шестифазная с нулевым выводом и трех фаз на я мос- товая Двенадцатифаз- ная с нулевым вы- водом 300 600 4,04 0,99 0,99 0,25 Основные распространен н телей, а также 0 44 применения. При выбор кителей учитыв 0,06 ности:
№ схе- мы Преимущества Недостатки ’Рекомендуемая область применения
1—4 Простота Плохое использование трансформатора, большие пульсации выпрямленного напряжения Установки с полупровод- никовыми вентилями
5 Простота; благоприят- ный характер внешней ха- рактеристики — Установки с РВ. Питание электродвигателей неболь- шой мощности (до 50 кет) и обмоток возбуждения регулируемого электропри- вода
6 Малые обратные напря- жения Благоприятный характер внешней характеристики Хорошее использование и простота трансформатора Большие анодные токи Двойное падение напря- жения в дуге Двойное число венти- лей Невозможность исполь- зования миогоаиодных вен- тилей, т. е. с общим ка- тодом Установки 3 300 в Установки с полупровод- никовыми вентилями
7 Простота Резко падающая внеш- няя характеристика Плохое использование трансформатора —
8 Малые анодные токи Мягкая внешняя харак- теристика в рабочей зоне Необходимость в урав- нительном реакторе Скачки выпрямленного напряжения при малых на- грузках или необходимость в утроит еле частоты для исключения скачков на- пряжения Установки с РВ средней и большой мощности Питание главных цепей электрических ма ши и; элек- тролиз
9 Благоприятный характер внешней характеристики Сложный трансформатор и плохое его использова- ние Установки средней мощ- ност и
3 2-47]
Вспомогательные устройства
2-47. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ
УСТРОЙСТВА
1. Ситема зажигания и возбуждения
Для работы РВ необходимо наличие на
ртутном катоде катодного пятна. В экси-
тронах катодное пятно первоначально воз-
никает в момент разрыва контакта анода
зажигания с ртутью катода при прохожде-
нии через них тока. Возникшее катодное
пятно поддерживается в последующем не-
прерывно работающими анодами возбужде-
ния.
У многоанодиых металлических РВ при-
меняется устройство с так называемой иг-
лой зажигания (рис. 2-135).
Од—0,01 мк рт. ст. Ртутный насос может
работать на противодавление не более
1,2 мм рт. ст.
Предварительное разрежение (до 0,8 мл)
обеспечивается масляным насосом с элек-
тродвигателем мощностью 0,4 квт. Двига-
тель изолирован от насоса на рабочее на-
пряжение. Для нормальной работы ртутно-
го насоса, кроме предварительного разре-
жения, необходимо непрерывное питание
током грелки насоса мощностью 800 от и
охлаждение корпуса насоса водой с темпе-
ратурой не выше 25° С.
Давление посторонних газов в корпусе
работающего РВ обычно не превышает
0,2—0,5 мк рт. ст.
Рис. 2-135. Схема зажигании и возбуждения много-
анодных выпрямителей.
/ — контактор; 2—трансформатор возбуждения; 3 —
реактор; 4—сопротивление зажигания; 5—сопро-
тивление возбуждения; 6—соленоид зажигания; 7—
игла зажигания; Я—аноды возбуждения.
Одноанодные экситроны зажигаются
с помощью брызгала или щелевого зажи-
гателя. В первом случае катодное пятно
возникает в момент разрыва струйки ртути
между катодом и анодом зажигания, во
втором случае — при разрыве ртутного мос-
тика в щели между ртутью катода и
ртутью, находящейся в трубке зажигателя
(рас. 2-136).
В игнитронах катодное пятно возникает
на границе соприкосновения зажигателя
(изготовляемого из карборунда или карби-
да бора) и ртути катода в момент пропу-
скания через них импульса тока.
Схема питания зажигателей выполняет-
ся так, чтобы импульсы на поджигатели
соответствующих РВ подавались в момент,
когда должен зажечься их главный анод.
Система возбуждения у игнитронов от-
сутствует.
2. Поддержание вакуума
Хороший вакуум в запаянных РВ под-
держивается благодаря совершенной герме-
тизации вакуумного корпуса. Вакуум в раз-
борных РВ поддерживается непрерывно ра-
ботающим ртутным насосом и периодически
включаемым насосом предварительного раз-
режения (рис. 2-137).
С помощью ртутного насоса в хорошо
дегазироваииом и уплотненном выпрямителе
может быть достигнуто давление порядка
Для измерения вакуума служит ртут-
ный компрессионный манометр. Он измеряет
лишь давление посторонних газов без уче-
та давления паров воды и ртути.
Для дистанционного измерения ваку-
ума, сигнализации, а также автоматизации
включения насоса предварительного разре-
жения применяется электрический контакт-
ный вакуумметр (рис. 2-138) или вакуумное
реле.
Мощности вспомогательных устройств
РВ приведены в табл. 2-120.
3. Поддержание
температурного режима
Для РВ с воздушным охлаждением
снижение температуры достигается искус-
ственным увеличением поверхности корпуса
в сочетании с принудительной его вентиля-
цией.
Для одноанодных разборных и запаян-
ных РБ с водяным охлаждением требуется
применение циркуляционной системы ох-
лаждения с индивидуальными или группо-
выми теплообменниками.
Технические данные теплообменников
приведены в табл. 2-121.
При групповых теплообменниках, тип и
количество последних выбирают, исходя из
суммарного выпрямленного тока установки,
с учетом необходимого резерва.
В теплообменниках типов АТВ и ТВ
(рис. 2-139) циркуляционная вода охлаж-
лжм иснии'жение и поостанции
[ Разд. 2
§ 2-47]
Вспомогательные устройства
нами различных схем питания выпрямителей
Таблица 2-119
ь V‘° ь==~йТ ^обр ^«ср 1, p'd р, p'd Ря pd Коэффи- циент наклона внешней характе- ристики А Коэффи- циент искажения V
‘Л
0,45 3,14 1 1,57 1,21 3,09 2,69 3,49 — —
0,90 3,14 0,50 0,71 1 1,34 1,11 1,57 —
0,90 1,57 0.50 1,11 1,11 1,23 1,23 1,23 — —
1,17 2,09 0,33 0,58 0,82 1,35 1,21 1,48 0,87 0,826
1,17 2,09 0,33 0,53 0,82 1,46 1,21 1,71 0,87 0,826
2,34 1,05 0,33 0,577 0,817 1,05 1,05 1,05 0,5 0,955
1,35 2,09 0,17 0,41 0,82 1,55 1,23 1,81 1,23 0,955
1,17 2,СЭ 0,17 0,29 0,7! 1,25 1,05 1,48 0,5 0.955
1,35 2,09 0.17 0,41 0.S2 1,42 1,05 1,79 0,75 0,955
Таблица 2-120
Мощности вспомогательных устройств РВ
Тип выпрямителя Зажига- ние н воз- буждения, квт/ква Сеточные цепи. квт/ква Ртутный насос, кет Насос предвари- тельно- го разре- жения, кет Анодные грелки, кет Вентиля- тор, кет
АРМНВ-500Х6 АРЛШВ-1000X6 2/8 -/1 1 0,4 — —
АРМНВ-500Х12 АРМНВ 1000X12 4/16 -/2 2 2X0,4 — —
АИНБ-500Х6 —/1.65 —/1.16 1 0,4 1 —
АИНВ-500Х12 —/6,5 1 0,4 2 —
2ХАРМНВ-750Х6П 2,5/9 -/1 1 0,4 — —
АРМНВ-500Х6И1Ч 2/8 —/1 1 0,4 — —
РМ-200 -/5 — — — 0,25
РМ-300 -/2.5 — — — — 0.6
РМ-500 —/5 — — — 0,6
РМ-350Х6 -/6 — — — 6
РМВ-250ХЗ —/5 — — — —
РМБ-250Х6 —/6 — — — —
Примечания: 1. Напряжение ртутного насоса 220 в, остальных потребителей 380/220 в.
2. Режим работы ртутного насоса —постоянный, иасоса предварительного разрежения и анодных
грелок—периодический, остальных потребителей —непрерывный прн работе РВ.
3. Насос предварительного разрежения имеет электродвигатель 0,4 кет; 380/220 в, 460 об/мин, 4,7/2.7 а,
cos с=0,45, к. п. Д.==0,5.
4. Потребная мощность электродвигателя насоса водяного охлаждения и подогревателя воды,
приведены в табл. 2-121. *
Таблиц а 2-121
Технические данные теплообменников для циркуляционной системы
охлаждения
Тип Выпрям- ленный ток РВ, а Расход охлажда- ющей во- ды при 25° С, мя/ч Размеры, мм Вес без воды, кг Мощность, к&т
в плане высота Электро- двигателя насоса или вен- тилятора подогре- вателя
ТВ-1000 1 000 7 2 000x 450 1 400 166 2,8 3.9
Т-2000 и АТ-2000 1 000 — 1 605X1 160 1 900 765 2,8 9,3
ТВ-3000 и -АТВ-3000 3 000 8 1 810X700 1 710 . 385 2,8 10
ТВ-6000 и АТВ-6000 6 000 14 2 020X715 1 480 550 2,8 10
ТВ-20000 20 000 43 3 070X1 900 1 730 3 000 28 30
Прим е ч а и и е. Теплообменники, имеющие в своем обозначении букву А, снабжены аппаратурой
ЦНИИ для контроля и регулирования температуры охлаждающей РВ воды.
§ 2-47]
Вспомогательные устройства
Рис. 2-136. Схема зажигания и возбуждения одноанодного ,РВ.
1К.В—брв—контакторы; ТВ—трансформатор возбуждения; 1В—6В—вентили выпря-
мителя; ТЗ—общий трансформатор зажигания; 1ТЗ—6ТЗ—трансформаторы зажига-
ния отдельных вентилей; РКВ—реле контроля возбуждения; А— автомат.
дается проточной водой из водопровода.
С помощью терморегулятора, которым снаб-
жены теплообменники, температура цирку-
ляционной воды на выходе из теплообмен-
ника может устанавливаться в пределах
40- -50° С. /Максимальная допустимая темпе-
ратура водопроводной волы —25° С.
В теплообменнике типов АТ-2000 и
Т-2000 (рис. 2-140) циркуляционная вода
проходит через калорифер, где и охлажда-
ется потоком воздуха, создаваемым венти-
лятором.
Температура волы, выходящей из вы-
прямителя, автоматически поддерживается
в пределах 40—45° С.
Максимальная температура воздуха
30° С. В целях уменьшения блуждающих
токов и коррозии в циркуляционной систе-
ме рекомендуется применение дистиллиро-
ванной воды.
Теплообменники присоединяются к РВ
-посредством резиновых шлангов.
Охлаждение ртутных насосов всех раз-
борных РВ осуществляется либо проточной
водой из водопровода, либо циркуляцион-
ной водой от отдельного общего для всей
установки теплообменника. Температура во-
ды, охлаждающей ртутные иасосы. не
должна быть выше 25° С. Расход воды для
охлаждения выпрямителя определяется из
выражения
860A£/a/d
Q = т2—т,
• ю-3
Л/Ч.
(2-124)
где Т2 и 7\— температура ‘выходящей и
входящей воды, °C;
ДС7а— падение напряжения в ду-
ге, в;
Id — выпрямленный ток, а.
Рис. 2-137. Схема вакуумной системы' выпрямите-
ля РМНВ-ЗООхб.
/ — вентиль; 2—ртутный насос; 3—бак предвари-
тельного разрежения; 4—вакуумметр: 5 —насос
предварительного разрежения; 6—электродвига-
тель; 7—вакуумная труба: 8—большой вакуумный
кран; 9—малый вакуумный кран.
Рис. 2-138. Принципиальная схема электрического
вакуумметра.
ДВ — датчик вакуумметра; В—катушка трехпозн-
ционного контактного прибора вакуумметра; В-1 —
В-3—контакты вакуумметра; ИП—источник питания
с выпрямителем н стабилизатором: 1ИТ—4ИТ—изо-
лирующие трансформаторы; 1ВР~-5ВР—реле; Р.
Pt—р3—сопротивления.
риспиижение и nod станции
{Разд. 2
Рис. 2-139. Схема замкнутого циркуляционного
охлаждения выпрямителя с теплообменником
ТВ-3000-1.
1—насос; 2—электродвигатель: 3—вентиль для
спуска воды; 4—теплообменник; 5—термометр;
6 — вентиль для выпуска воздуха; 7—вентиль; 8—
электронагреватель; 9—терморегулятор: 10—мано-
метр; 11 — ртутный выпрямитель; 12—термосигнал и-
затор; 13—расширительный бачок; 14—ртутный на-
сос; 15—струйное реле; 16—резиновый шланг
0 19/31, длиной 2,5 м; 17—резиновый шланг 0 51/70.
длиной 4 м; 18—слив.
Рнс. 2-140. Схема замкнутого циркуляционного
охлаждения выпрямителя с теплообменником Т-2000.
1 — насос; 2—электродвигатель; 3—калорифер теп-
лообменника; 4—вентилятор; 5—электронагрева-
тель; 6—термометр; 7— манометр; 8—термосигиа-
лнзатор; 9— вентиль; 10—расширительный бачок;
11 — ртутный иасос; 12—ртутный выпрямитель; 13—
струйное реле; 14—резиновый шланг 0 19/31. дли-
ной 25 м; 15—резиновый шланг 0 51/70, длиной 4 м\
16—для спуска воды; 17—для воздуха; 18—слнв.
Таблица 2-122
Технические данные шкафов управления РВ
Тип шкафа Тип РВ. комплектуемых шкафом Размеры, мм в плане | высота Вес. кг
ШРВ41-1У АРМНВ-500Х6, АРМНВ-1000X6 1 600X560 2 400 773
ШРВ-42 РМНВ500Х6. РМНВ-1000X6 930X530 2 250 510
ШРВ-44 АРМНВ-1 ОООХ6М — — —
ШРВ-46 РМНВ-1000X2 720X520 1 145 182
ШРВ-47 РМНВ-1000X3 970X420 1 185 290
ШРВ-49 2ХРМНВ-1000Х6. PMHB-I000X12 1 550X775 2 250 1 030
ШРВ-49-ПУ 2ХАРМНВ-500Х6. 2ХАРМНВ-1000Х6 АРМНВ-500Х12. APMHB-IOOOX12 2 400X580 2 400 1 195
ШРВ-52-П АРМНВ-750Х6П, АРМНВ-500Х6М 800X583 2 400 535
ШРБ-53 APMHB-500X6MII — — 100
ШРВ-59-Ш АИНВ-500Х12 2 500X580 2 465 1 200
ШРВ-60 АРМНВ-500Х12, АРМНВ-1000Х12 — 1 250
ШРВ-62 АИНВ-500Х6 '800X580 2 360 410
Примечания: 1. Все шкафы содержат аппаратуру зажигания, возбуждения, сеточного регули-
рования сигнализации и питания ртутных насосов. В шкафу ШРВ-60 установлена .также аппаратура за-
щиты и автоматики.
2. Все шкафы должны быть заземлены.
3. Шкафы ШРВ-59, ШРВ-60 и ШРВ-62 изготовляются по особым техническим условияЯ и по согласо-
ванию с заводом „Уралэлектроаппарат*.
§ 2-48] Трансформаторы, автотрансформаторы и реакторы иля но агрег то ^ZT
Расход воды на охлаждение одного
ртутного насоса 180—240 л!Ч.
4. Устройство для регулирования
напряжения РВ изменением
момента зажигания анодов
У экситронов изменение момента зажи-
гания анодов осуществляется с помощью
управляющих сеток.
Схема сеточного управления, применяе-
мая заводом «Уралзлектроаппарат», приве-
дена на рис. 2-141. У экситронов иа вы-
прямленные напряжения 1 650 и 3 300 в
сетки используются для быстродействующей
защиты при обратных зажиганиях.
В установках до 1 кв с игнитронами,
если не требуется большой точности регу-
лирования напряжения, изменение момента
зажигания анодов может быть обеспечено
смещением импульсов тока, подаваемых на
зажигатели. При более высоких напряже-
ниях и при высоких требованиях к точно-
сти регулирования последнее и у игнитро-
нов выполняется с помощью управляющих
сеток.
Понижение выпрямленного напряжения
изменением в сторону запаздывания момен-
та зажигания анодов вызывает увеличение
скачка обратного напряжении в момент по-
гасания анодов и тем самым повышает ве-
роятность обратных зажиганий. Для умень-
шения числа обратных зажиганий в ряде
случаев при сеточном регулировании прихо-
дится снижать номинальные токи выпря-
мителей. Величина снижения устанавливает-
ся в зависимости от продолжительности и
глубины регулирования.
При длительном снижении напряжения
сетками не более чем иа 10%. снижения но-
минального тока не требуется.
Работа РВ в зарегулированном режи-
ме приводит к снижению коэффициента
мощности установки и увеличению пульса-
ций выпрямленного напряжения.
5. Шкафы управления РВ
Аппаратура для вспомогательных
устройств разборных металлических РВ
комплектуется в специальных шкафах, наз-
начение и технические данные которых при-
ведены в табл. 2-122.
Аппаратура для вспомогательных
устройств запаянных выпрямителей разме-
щается в тех же шкафах, где находятся
сами выпрямители.
2-48. ТРАНСФОРМАТОРЫ,
АВТОТРАНСФОРМАТОРЫ
И РЕАКТОРЫ ДЛЯ РВ АГРЕГАТОВ
Наиболее широкое применение находят
трансформаторы с вторичными обмотками,
соединенными в две обратные звезды
с уравнительным реактором (табл. 2-123).
Для тяговых подстанций (при напря-
жении 3 300 в) и для ионного электропри-
вода применяются также трансформаторы
для мостовой схемы выпрямления (табл.
2-124).
На мощных преобразовательных уста-
новках для питания электролиза, когда тре-
буется длительное регулирование напряже-
Рис. 2-141. Схема сеточного управления.
1 — выпрямитель смещения; 2—от трансформатора смещения; 3—пик-генератор; 4—сеточ-
ный трансформатор; 5 — выпрямитель; 6—трансдукторы; 7—сеточный реостат; 8—электро-
магнитный регулятор с выпрямителем.
21—2580
Таблица 2-123
Технические данные трансформаторов РВ агрегатов для нулевой схемы выпрямления
Выпрямлен- ный ток, а Выпрям леп- ленное напря- жение, и Тип трансформатора' Технические данные трансформатора Допусти- мое дли- тельное сниже- ние на- пряжения сетками, %
Номинальная мощность, ква Первичное напряженке, кв Вторичное фазное на и ряже- нке, кв Напряжение к. з.. % Потери
холостого хода, кет короткого замыкания, i вт
500 I ТМРУ-420/10 135 220 3,8 1 ,61 3,78 0
1 000 ТМРУ-600/10 276 (3); 6; 10 225 М 2,24 7,13 0
2 000 } 230 ТМРУ-1000/10 553 225 5,2 4,17 15,78 0
3 000 1 ТМРУ-2000/10 846 6; 10 230 6 5,18 16 79 10
6 000 ) ТМРУ-3500/35 1 690 230 7,8 12,84 32,51 50
500 ТМРУ-420/10 144 235 3,9 1,63 4,07 0
1 000 ТМРУ-600/10 294 (3); 6; 10 240 5,7 2,34 7,78 0
2 000 ТМРУ-1000/10 590 240 5,6 4,22 16^81 0
3 000 ТМРУ-2000/10 901 6; 10 245 6,4 5,27 18,10 10
500 | 275 ТМРУ-420/10 163 (3); 6; 10 265 3,9 1,80 4,55 0
1 000 ТМРУ-600/10 380 270 5,8 2,31 8; 32 0
500 ТМРУ-600/10 266 (3); 6; 10 * 435 4,5 2,35 5,42 0
1 000 ТМРУ-1000/10 530 435 4,7 4,32 12,52 0
2 000 460 ТМРУ-2000/10 1 080 6; 10 440 7,5 5,36 20,91 10
3 000 ТМРУ-2600/10 1 620 6; (6,3)) 10 440 6.9 9,35 26,07 10
6 000 ТМРУ-6200/35 3 240 (10,5) 440 7.4 22,63 43,20 10
500 ТМРУ-600/10 343 (3): 6: 10 560 5,8 2,34 7,57 0
1 000 ТМРУ-1200/10 685 560 6,4 4,27 16,28 0
2 000 | 600 ТМРУ-2000/10 1 385 565 6,6 9,51 22 63 10
3 000 I ТМРУ-3500/35 2 080 6; (6,3) 565 8,2 14,03 30,'зо 0
6 000 1 ТМРУ-6200/35 4 220 I Ю; (10,5); 565 9,6 21,58 54,22 10
10 000 ) ТМРК-12800-35 7 020 38,5 575 8,2 37,80 60/15
Продолжение табл. 2-123
— — Технические данные трансформатора Допусти- мое дли- тельное
Потери
Выпрямлен- ный ток, а Выпрямлен- ное напряже- ние, в Тин гране форматора Номинальная мощность, К 8(1 Первичное напряжение, кв Вторичное фазное напряже- ние, кв Напряжение к. з.. % ХОЛОСТОГО хода, квт короткого замыкания, кет снижение наприже- ния сет- ками, %
1 800 2 500 5 000 10 000 10 000 825 ТМРУ-2600/10 ТМРУ-3500/35 ТМРУ-6200/35 ТМРК-12800/10 ТМРК-12800/35 1 700 2 360 4 780 9 620 9 550 10; (10,5) 14,25 14,25 36,75 770 770 770 785 780 6,9 9,3 10 10,5 10,7 9,62 14,51 21,62 32,50 37,10 26,67 33,56 60,48 98,00 84,20 10 0 10 5 5
20 000 850 1 650 ТДРК-25600/10 19 600 11 800 10 79,00 205,00 20
1 000 2 000 ТМРУ-3500/35 ТМРУ-6200/35 1 850 3700 6; (6,3); 10 (10,5); (31,5); 35; 38,5 1 510 1 510 8,2 • 8,6 14,04 23,67 22,74 35,97 0 0
500 750 3 000 П р и м е 2. Нерви* треугольник, остальных тра реактором. 3. Транс ф 4. Трансф 3 300 I а н и я: I. Пап ная обмогка тр:п ’рансформатор Т> нсформаторов со орматоры ТМРК-' орматор ТМРУ-1® ТМРУ-3500/35 ТМРУ-6200/35 ТМРУ-16000/10 >яженпя, носгавлснные в скобки, ^форматеров ТМРК-12800, ТМРУ- IPK-25600/I0 имеет две первичные единяется в звезду. Вторичные S300/10 могут питаться только чер 1Ю9/К) предназначен для нулевой 1 850 3 700 11 100 применять не 00/35 и ТМРУ- обмотки, ОДП! обмотки всех ез автотр’шеро :хемы вынрямле 6; (6,3); 10; (10,5); (31,5) 35; 38,5 11 эекомендуетс я. 6200/35 по требова» из которых сое трансформаторов рматор АТМН-1000 пня с последовагеа 3 020 3 020 3 020 шо заказчиг дннепа в соединяют 0/10. ьным вклю 8,2 8,6 а выполняется звезду, a btoi ;я но схеме: ген нем двух 14,04 23,67 с соединенней >ая—в треугол две обратных вентилей. 22,74 35,97 либо в звез ьник. Первичн звезды с ура 0 0 0 ду, либо В а я обмотка внигельным
§ 2-48 J Трансформаторы, автотрансформаторы и реакторы для РВ агрегатов
4u.iv! jjubnUDjtt,cnuti TL ПООСТО.НЦU U
(Разд. 2
Таблица 2-124
Технические данные трансформаторов РВ агрегатов
для мостовой схемы выпрямления
Тип Выпрям- ленный ток, а Выпрям- ленное напряже- ние, в Номиналь- ная мощ- ность. ква Первич- ное на- пряжение, кв
ТМР-11000/10-М 2X1 125 3 300 8 400 10.5
ТМР-11000/35-М 2X^50 3 300 5 600 35
ТМР-1800/10-М 800 825 765 6,10
ТМР-1000/10-М 750 485 414 6
ТМР-560/10-М 500 245 165 10
Таблица 2-125
Технические данные автотрансформаторов для РВ агрегатов
Тнп Номиналь- ная про- ходная мощность, ква Напряжение, в Потери, кет Ток ХОЛОСТО- ГО хода в процентах номинального первичного тока
первичное вторичное при холостом ходе холостого хода короткого замыкания прн номи- нальном вторич- ном токе
АТМН-10000/10 9 620 4 850 10 500 6 300 14 250—10 500; 10 500—5 500; 5 000—0 8 550—6 300 6 300—3 300 3 000—0 12,25 5,00 37,40 26,80 1,35 0,25
АТМН-10000/35 10 000 36 750 40 400 36 750—19 840; 19 020—0 38 500—23 440; 19 200—0 . 17,10 50.90 46,60 1,97
П римечание. Нагрузочные потери автотрансформатора меняются с изменением его коэффици-
ента трансформации. •*
ния в широких пределах, перед глазным
(анодным) трансформатором включается
регулировочный автотрансформатор
(табл. 2-125).
Автотрансформаторы имеют два или
три диапазона регулирования напряжения.
Регулирование в -пределах каждого диапа-
зона осуществляется под нагрузкой 17 сту-
пенями с помощью переключающей аппа-
ратуры, размещаемой в общем баке с авто-
трансформатором. Электродвигатель пере-
ключающего устройства может питаться от
сети постоянного тока ПО или 220 в.
Переключение автотрансформатора
с одного диапазона на другой производит-
ся вручную без нагрузки и напряжения.
Технические данные анодных делителей
приведены в табл. 2-126.
Особенностью расчета т. к. з. и токов
обратного зажигания РВ агрегатов, у ко-
торых перед главными трансформаторами
включены регулировочные автотрансформа-
Таблица 2-126
Технические данные анодных
делителей
Тип Выпрямленны е Количество анодных де- лителей для питания от 6-фазного трансформа- тора одного 12-анодного РВ
напряжение, в до Q С ь
АДС-289-4 825 2 000 100 3
ЛДС-866-2" 825 6 000 112 6
АДС-866-4 600 6 000 130 3
торы, является зависимость расчетной Ин-
дуктивности трансформатора и автотранс-
форматора от ступени и диапазона, на ко-
торых работает автотрансформатор.
§ 2-48] Трансформаторы, автотрансформаторы и реакторы для РВ агрегатов 325
Таблица 2-127
Индуктивность автотрансформатора АТМН-10000/10 в относительных
единицах на различных ступенях, отнесенная к номинальной мощности
агрегата (9620 ква)
Диапазон Напряже- нке и ин- дуктив- ность № ступени
1 3 5 7 9 И 13 15 17
I t/ст» 6 14 250 14 250 14 250 13 625 13 000 12 375 11 750 11 125 10 500
-Y СТ* 0,028 0,025 0,023 0,0215 0,021 0,017 0,01 0,004 0
II С/ст» 6 10 500 9 875 9 250 8 625 8 000 7 375 6 750 6 125 5 500
0 0,005 0,017 0,035 0,056 0,078 0,103 0,145 0,2!
III UCT, в 5 000 4 375 3 750 3 125 2 500 1 875 1 250 625 —
ЛСТ* 0,25 0,28 0,33 0,43 0,57 0,73 0,93 1,17
Таблица 2-128
Индуктивность трансформатора ТМРК-128С0 10 при различных
ступенях питающего его регулировочного автотрансформатора
АТМН-1С000/10 (подсчитанная исходя из 7/тр.в»=0,14)
Диапазон регулиро- вочного автотран- сформа- тора Ла ступени
1 3 5 7 9 11 13 15 17
Реактивность, f/Tp.CT*
I 0,14 0,14 0,14 0,148 0,168 0,185 0,205 0,23 0,25
II 0,25 0,29 0,33 0,38 0,44 0,52 0,62 0,76 0.94
III 1,14 1.48 о 2,9 4,45 8,1 18,2 73 —
Таблица 2-129
Технические данные катодных реакторов
Тип Номинальный ток, а Индуктивность Вес. кг
ФРО С-1000 1 000 2,5 мгн — до 500 а 900
ФРО С-2500 2 500 1,2 . 1 000 . 1 350
ФРОС-4СОО 4 000 0,8 . 2 000 , 4 000
ФРОС-бООО 6 000 0,4 . 4 000 . 4 400
ФРОС-5600-I 1 500X4 0,625 . 6 000 . 8 100
ФРОС-5600-П 750X4 2,5 . 3 000 . —
Индуктивность регулировочного авто-
трансформатора на различных ступенях за-
дается заводами-изготовителями. Индук-
тивность главного трансформатора при из-
менении напряжения на его зажимах опре-
деляется из выражения
где .Хтр.н# — номинальная индуктивность
главного трансформатора в
относительных единицах;
Ua—-номинальное первичное на-
пряжение главного транс-
форматора;
Нет — напряжение соответствую-
щей ступени регулировочно-
го автотрансформатора.
На преобразовательных подстанциях
для питания мощных электролизных уста-
новок широкое применение получили РВ аг-
регаты с регулировочными автотрансформа-
торами типа АТМН-10000/10 (табл. 2-127)
и главными трансформаторами типа ТМРК-
12800/10.
Номинальная индуктивность трансфор-
матора TMPK-I2800/10 меняется в зависи-
мости от того, работают обе системы его
вторичных обмоток или одна.
При .работе одного РВ, а также при
к. з. или обратном зажигании в одном из
РВ (когда второй РВ гаснет) индуктив-
ность трансформатора, отнесенная к его
номинальной мощности, равна 0,14, а при
работе обеих РВ (и одинаковой их загруз-
ке) — 0,1.
Такое изменение индуктивности объяс-
няется магнитной связью между обмотками
его вторичных систем.
Для уменьшения пульсаций выпрямлен-
ного тока и предотвращения его разрывов
при глубоком сеточном регулировании и
значительных противо-э. д. с. нагрузки в
цепях выпрямленного тока находят приме-
нение сглаживающие реакторы (табл. 2-129).
2-49. КОМПЛЕКТАЦИЯ
И ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РВ АГРЕГАТОВ
Таблица 2-130
Комплектация РВ-агрегатов с разборными выпрямителями
Номинальные выпрямленные Тип РВ Тип трансформатора Тип и количество анодных делителей Тип теплообмен- ника
ток, а напря- жение. в
3 000 6 000 230 АРМНВ-500Х6 АРМНВ-500Х12 ТМРУ-2000/10 ТМРУ-3500/35 АДС-866-4; 3 шт. AT3-3000 АТВ-6000
3000 245 АРМНВ-500Х6 ТМРУ-2000/10 АТВ-3000
3 000 6 000 460 АРМНВ-500Х6 АРМНВ-500Х12 ТИРУ-2600/10 ТМРУ-6200/35 АД С-866-4; 3 шт. АТВ-3000 АТВ-6000
3 000 6 000 600 АРМНВ-500Х6 АРМНВ-500Х12 ТМРУ-3500/35 ТМРУ-6200/35 АДС-866-4; 3 шт. АТВ-3000 АТВ-6000
2 500 5 000 10 000 825 АРМНВ-500Х6 АРМНВ-500Х12 2ХАРМНВ4500Х12 ТМРУ-3500.35 ТМРУ-6200,35 ТМРК-12800/10 с АТМН-10000/10 АДС-866-2; 6 шт. АДС-866-2; 12 шт. АТВ-3000 АТВ-6000 2 х АТВ-6000 -
20 000 850 4ХАРМНВ-500Х12 ТДРК-25600/10 АДС-866-2; 24 шт. ТВ-20000
1 000 2 000 1650 АРМНВ-500Х6 2ХАРМНВ-500Х6 ТМРУ-3500,'35 ТМРУ-6200/35 АДС-289-4; 3 шт. АТВ-1000 или АТ-2000 АТВ-3000
500 750 3 300 АРМНВ-500Х6 АРМНВ- 500Х6-МИ ТМРУ-3500/35 ТМРУ-6200/35 — АТВ-1000 или АТ-2000 АТВ-1000 или АТ-2000
Примечание. Трансформатор ТМРУ-62ЭЭ/35 при выпрямленном напряжении 3 ЗЭЭ в рассчитан на
ток 1 000 а.
Таблица 2-131
Комплектация РВ агрегатов с запаянными выпрямителями
Номинальные выпрямленные Тпп РВ Трансформатор Тип и количество анодных делителей Тип теплооб- менника
Тип Номиналь- ная мощ- ность, ква
ток, а напря- жение. в
200 230 РМ-200 TCP-180/0,5 92 — —
500 РМ-500 ВС ТМРУ-420.10 135 —
I 000 2ХРМ-500 ВС ТМРУ-600/10 276 АДС-289-4; 3 шт. —
1 500 РМВ-250Х6 ТМРУ-1000,10 553 — АТВ-3000
2 000 РЛ1-350Х6 ТМРУ-Ю00/10 553 — —
200 275 РМ-200 ТСР-180 0,5 92 — —
300 РМ-300 ВС ТМРУ-180/6 117 — —
500 РМ-500 ВС ТМРУ-420/10 163 — —
200 460 РМ-200 ТСР-180/0.5 92 — —
500 РМ-500 ВС тмру-боо;ю 266 — —
750 РМВ-250ХЗ ТМР-600/10 — — ТВ-1000 или
1 000 РМБ-250Х6 ТМРУ-1000/10 530 — АТ-2000
1 500 РМБ-250Х6 ТМРУ-2000/10 1 080 — АТВ-3000
500 600 РМ-500 ВС тару-боояо 343 — —
1 000 2ХРМ-500 ВС ТМРУ-1200/10 685 АДС-289-4; 3 шт. —
1 500 РМВ-250Х6 ТМРУ-2600/10 1 385 — АТВ-3000
1 500 825 РВМ-250Х6 ТМРУ-2600/10 I 700 — АТВ-3000
2 500 2ХРМВ-250Х6 ТМРУ-3500/35 2 360 АДС-866-2; 6 шт. АТВ-3000
Примечания- I. Трансформаторы ТМРУ-ЮЭЭ/10, ТМРУ-SOJO/IO и ТМРУ-’ЗЭЭ'П пон напряжениях
соответственно 230, 460 н 600 в рассчитаны на выпрямленный ток 2000 а. Трансформатор ТМРУ-2600/10 при
825 в —на ток 1 800 а.
2. Трансформаторы для запаянных РВ. предназначенных для питания регулируемого электропривода
и ионного возбуждения, в случаях, когда их параметры отличны от указанных в таблице, выполняются
по особым техническим условиям.
Технические данные комплектных устройств со стеклянными РВ
_____________________ и поостанции
[Разд. .2
гл ‘вфенгп ээд 50 65 170 185 430 220 1 о
ww ’оф .ад о CJ С 975 1 270 1270 2 050 1 390 2 050 585
Размерь! шка< I 300X420 370X500 470X505 450X500 650Х7Ю 670X730 OOSAOES nizXnoo
% "Е0ХЭ -ВоДхэЛ *ХГ -п ‘М 46 36 49 71' 50 56 74 1 — 1 -О 04 х> О
нхэонЪткж ХН01Й1Нфф€О}1 0,69 0,65 0,70 0,69 0,57 0,57 0,53 0,53 1 0,75 0,79
и о о С. 08Я ‘чхэон -mow BEW эвкдэАхоц 0,61 0,96 0,95 1,42 8,9 2.5 1.6 • 1 — 1 1 39 0,7
а переменке Напряже- j «о у 127/220 127/220 220/380 220/380 220/380 220/380 ci 220/380 127/220
Сторон Система тока К г с С с: С ввпсифхэйх к га ’ 2 5 С
ямленпого 1 Ток, а сч 24 20 20 30 30 ° 60 90—60 90—60 о
Сторона выпр токг Напряжение, в С1 24 12 24 120 24 80 120 124-145 149—174 -н -н со ю 04 —
Назначение с. с с С; (X х Я п Для зарядки батарей 80-ЭЖН-350 96-ЭЖ11-350 Силовое
§ 2-50] Быстродействующие воздушные выключатели и реле сеточной защиты 329
Комплектация формовочных стендов
Таблица 2-133
Выпрямитель (рис. 2-142) Трансформатор Тип шкафа
Тип Макси- мальный выпрям- ленный, ток, а Вес (с во- дой), кг Тип Напряжение Номиналь- ная мощ- ность, ква Вес, кг
первич- ное, в вторичное (фазное), в
РМВ-500Х2 1 200 1 030 ОСФ-100 380 220 35.6 41.3 68.5 657 ШРВ-46
РМВ-500ХЗ 1 800 1 550 ТСФ-180 380 220 36 36 92 1 100 ШРВ-47
РМВ-1 ооохз 3 600 2 800 1 550 ТСФ-420 380 220 36- 45’ 184 179 1 980 ШРВ-47
Рнс. 2-142. Размеры выпрямителей формовочных^стендов.
а — РМВ-500ХЗ и РМВ-500Х2; б —РМВ-5Э0ХЗ; е~ РМВ-5Э0Х2.
2-50. БЫСТРОДЕЙСТВУЮЩИЕ
ВОЗДУШНЫЕ ВЫКЛЮЧАТЕЛИ И РЕЛЕ
СЕТОЧНОЙ ЗАЩИТЫ
1. Аноднь1е быстродействующие
выключатели
В качестве анодных применяются шес-
тияолюсные выключатели обратного тока
типа 6ХВАБ-10 и 6ХВАБ-15 (табл. 2-134),
а также поляризованные на обратный ток
выключатели ВАБ-2 (табл. 2-135).
Анодные выключатели обычно приме-
няются при выпрямленном напряжении 600
и 825 в, когда выпрямленный ток установ-
ки превышает 20 000 а или когда т. к. з.
между анодами, рассчитываемый как не-
установившийся ток двухфазного к. з. .вто-
ричной обмотки преобразовательного транс-
форматора, превышает 20 000 а.
В ответственных установках анодные
выключатели применяются к при меньших
значениях аварийных токов.
2. Катодные быстродействующие
выключатели
Катодные быстродействующие выключа-
тели применяются при параллельной рабо-
те двух или более РВ, а также при пита-
нии приемников со значительной противо-
э. д. с. и служат для отключения РВ от
сборных шин в момент возникновения
в нем обратного зажигания. В качестве ка-
тодных выключателей применяются вы-
ключатели обратного тока ВАБ-2, АБ-2/4
(рис. 2-145, 2-146 и 2-147) и ВАБ-28
(рис. 2-148).
Если РВ затишен быстродействующи-
ми анодными выключателями и катодный
выключатель выполняет функции резервной
защиты, он может быть неполяризовэнным
и обладать меньшей скоростью отключения.
3. Линейные быстродействующие
выключатели
В качестве линейных применяются непо-
л.чризованные быстродействующие выключа-
тели типов ВАБ-20 (рис. 2-150 и 2-151) й
ВАБ-28-Ф, а также поляризованные на
прямой ток выключатели ВАБ-2.
4. Быстродействующее анодное
реле сеточной защиты
Для сеточной защиты РВ с номиналь-
ным выпрямленным напряжением 3 300 и
1 650 в применяется быстродействующее
анодное реле РАБ-5 или РАБ-2. Магнитная
система реле имеет три окна, сквозь кото-
рые проходят шесть анодных проводов РВ.
Таблица 2-134
Технические данные анодных быстродействующих выключателей
(рис. 2-143 и 2-144)
•Рис. 2-143. Установочные размеры анодных быстродействующих выключателей бхВАБ-Ю н 6ХВАБ-15.
КП—катушки подмагничивания; Л-—контактор от-
ключения; /?! и /?2—сопротивления.
Тип Номинальные выпрямлен- ные Размеры, мм (рис. 2-143) Вес. хг
А Б В
ток, а напряжение, в
6ХВАБ-10 До 3 000 До S25 1 320 1 764 300 500
6ХВАБ-15 . 6 000 , 825 1 410 2014 350 800
Примечания: 1. Выключатели имеют главные размыкающие контакты. Дистанционное отключе-
ние осуществляется форсировкой тока в катушках подмагничивания, включение — шунтированием катушек.
Ток в катушках в момент отключения равен: прн напряжении 220 в—20 а, при напряжении
НО е—40 а. Длительный ток в катушках при 220 в—2 а, при ИО в—4 а.
2. Полное время ликвидации обратного зажигания выключателем 6ХВАБ-Ю порядка 0,015 сех, выклю-
чателем 6Х В \Б-15—0,02 сек.
3. Анодные выключатели откалиброваны на ток срабатывания обратного направления в пределах
2500—3 000 а. Отключение полюса может последовать также при прямом токе порядка 7 0ЭЭХ5 001 а.
После спадания прямого, тока полюс вновь включится.
х-ои j jwotci уииеиствующие вози ушные выключатели и реле сеточной защиты
331
При изменении направления тока в од-
ном из проводов на обратное (при обрат-
ном зажигании) реле срабатывает и своим
контактом замыкает накоротко три фазы
пик-генератора. На сетках исчезают поло-
жительные импульсы и отрицательное сме-
щение запирает РВ. Время действия РАБ-5
и РАБ-2 не превышает 0,002—0,003 сек.
Схема включения реле РАБ-5 представ-
лена на рис. 2-152.
Рис. 2445. Установочные размеры выклю-
чателя ВАБ-2 (размеры—табл. 2-135).
Рис. 2-147. Схема управления выключателем ВДБ-2.
ЛТД—катушка держащая; КВ—катушка включения;
К—контактор включения; РБ—реле блокировочное;
ДС—добавочное сопротивление; ЛЗ—лампа зеле-
ная; ЛК—лампа красная; БА—блок-контакт выклю-
чателя.
Рнс/2-146. Установочные размеры’выключателя АБ-2/4.
Таблица 2-135
Технические данные быстродействующих выключателей ВАБ-2
Номинальные выпрямленные Ток уставкн Размеры, мм (рис. 2-145) Вес, кг
выключа- телей об- ратного тока, а выключателей прямого тока, а
Тип ток, а напряже- ние, в А Б
ВАБ2-600/6 600 600 400 400—1 000 1 155 500 120
ВАБ2-1000/6 1 000 600 600 800—2 000 1 155 500 125_
ВАБ2-2000/6 2 000 600 1 20Q 800—2 000 1 155 500 135
ВАБ2-2000/6 2 000 600 1 200 1 600—4 000 1 155 500 135
ВАБ2-3000/6 3 000 600 2 000 1 600—4 000 1 255 500 150
ВАБ2-3000/6 3 000 600 2 000 2 400—6 000 1 255 500 150
ВАБ2-3000/6 3 000 600 2 000 3 600—9 000 1 255 500 150
ВАБ2-600/15 600 1 650 400 400—1 000 1 255 800 125
ВАБ2-1000/15 1 000 1 650 600 800—2 000 1 255 800 130
ВАБ2-2000/15 2 000 1 650 1 200 800—2 000 1 255 800 145
ВАБ2-2000/15 2 000 1 650 1 200 1 600—4 000 1 255 800 145
ВАБ2-3000/15 3 000 1 650 2 000 1 600—4 000 1 255 800 160
ВАБ2-3000/15 3 000 1 650 2 000 2 400—6 000 1 255 800 160
ВАБ2-600/30 600 3 300 400 400—1 000 1 455 800 137
ВАБ2-1000/30 1 000 3 300 600 800—2 000 1 455 800 142
ВАБ2-2000/30 3 300 3 300 1 200 800—2 000 1 455 800 157
АБ-2/4 2 000 4 000 1 200 800—2 000 — — 230
АБ-2/4 2 000 4 000 1 200 1 600—4 000 — — 230
Примечания: 1. Ток держащей катушки 0,5 а при нап ряженин ПО и 220 в постоянного тока,
ток включающей катушки 80 а прн напряжении НО в н 40 при н а пряжении а 220 в.
2. Собственное вре\ш выключателей н полное время отключения цёпн зависят от скорости нарастания
ток« н для средних скоростей нарастания (от 2-10® до 3-10» а,1 сек) составляют соответствен-
но 0,003 и 0,002 сек.
3. Выключатели серин ВАБ2 и АБ-2/4 имеют свободное расцепление, позволяющее включать на
защищаемую сеть с возможным к. з. без опасения увеличить время отключения.
4. Прн изменении направления тока в держащей катушке выключатели ВАБ2 и АБ-2/4 могут быть
поляризованы на прямой или на обратный ток.
5- Электромагнитная система н схема управления выключателей АБ-2/4 и ВАБ-2 аналогичны.
2-auj оыстрооеиствующие возоушные выключатели и реле сеточной защиты
333
Таблица 2-136
Технические’ данные быстродействующих автоматических выключателей
' ВАБ-28 (рис. 2-148)
Рис. 2-148. Установочные размеры выключателя
ВАБ-28.
Номинальное напряжение, в А Б в
3 300 1 575 1 000 1 150
825 1 390 600 80Э
Тип Назначение Главная цепь Пределы то- ков уставки, а Втягивающе-удерживающая катушка Вес, кг
Поминаль- ное напряже- ние, в Номиналь- ный ток, а Номиналь- ное на- пряжение в ' Ток втягива- ния, а Ток удержи- вания. а
ВАБ-28-1500/30-К Защита от 3 300 1 500 450
ВАБ-28-3000.30-К обратных 3 300 3 000 300 450
ВАБ-28-3000/15-К токов 825 3 000 390
ВАБ-28-6000.'15-К 825 6 000 110 или 390
ВЛБ-28-1500/30-Ф Защита от 3 300 1 500 800—2 000 220 в 450
к. з. и пе- 1 600—4 000 посте- 60 0.8—1
ВАБ-28-ЗООО'ЗО-Ф регрузок 3 300 3 000 2 400—6 000 явного 450
1 600—4 000 тока
ВАБ-28-3000/15-Ф 825 3 000 2 400—6 000 390
ВАБ-28-6000/15-Ф 825 6 000 4 000—12 000 390
Примечания: 1. Выключатели имеют главные замыкающие контакты. Дистанционное включе-
ние выключателей осуществляется форсировкой тока во втягивающе-удержнвающей катушке.
2. Датчиком для автоматического отключения выключателей обратного тока (катодных) служат
размагничивающие витки цепи главного тока, а для фидерных выключателей — реле дифференциальный
шунт типа РДШ-2, поставляемый комплектно с фидерными выключателями.
3. Выключатели имеют свободное расцепление и снабжены двумя замыкающими н двумя размыка-
ющими блок-к оптантам и. Выключатели ВАБ-28 на 3 000 и 6 000 а при напряжении 825 в имеют “два парал-
лельно соединенных главных контакта, а выключатели на 1’500 и 3 000 а при напряжении 3 300 в—два
последовательно соединенных главных контакта.
электроснабжение. и подстанции [ Разд. 2
Таблица 2-137
Технические данные быстродействующих выключателей ВАБ-20
Тип Номинальные Пределы регули- рования тока уставки, а Размеры (рис. 2-150), мм Вес, кг
Ток, а напряже- i нне, в А Б В
ВАБ-20-1500/10 1 000 600 800—2 000 Л 200 550 400 100
ВАБ-20-1500/10 1 000 600 1 600—4 000 1 200 550 400 100
ВАБ-20-3000/10 ВАБ-20-3000/10 3 000 600 1 600—4 000 2 400—6 000 1 410 1 200 1 100 178
ВАБ-20-5000/10 ВАБ-20-5000/10 5 000 600 2 400—6 000 3 600—9 000 1 410 1 200 1 100 215
ВАБ-20-1500/15 ВАБ-20-1500/15 1 000 1 650 800—2 000 1 600—4 000 1 390 550 400 100
ВАБ-20-3000/15 ВАБ-20-3000/15 3 000 1 650 1 600—4 000 2 400—6 000 1 410 1 200 1 100 185
ВАБ-20-5000/15 ВАБ-20-5000/15 5 000 1 650 2 400—6 000 3 600—9 000 1 410 1 200 1 100 225
Примечания. 1. Комплектно с выключателем ВАБ-20 поставляется перегрузочное реле РМТ-2,
которое при монтаже устанавливается отдельно от выключателя. При перегрузках выключатель отключа-
ется после срабатывания реле РМТ-2. Полное время отключения тока перегрузки с учетом времени дей-
станя реле РМТ-2 составляет 0,1—0,15 сек. Пря к. з. ток главной цепи непосредственно воздействует на
электромагнитную систему выключателя и вызывает быстрое размыкание контактов. Полное время отклю-
чения к. з. выключателем колеблется в пределах 0,02 —0.03 сек.
2. Катушки отключения выключателей на 3 000 н 5 000 а выполняются на ПО н 220 в постоянного
тока; потребление тока—соответственно 46 и 23 а. Катушка отключения выключателей на 1'500 а выпол-
няется на 220 в переменного тока; ток 8 а. Катушкн включения выключателей всех типов выполняются
на 220 в переменного тока; ток катушки 4 а.
3. Выключатель имеет нормально закрытые главные контакты. В отключенном состоянии выклю-
чатель удерживается с помощью защелкн. Для включения выключателя подают питание в катушку
включения. Электромагнит катушки освобождает защелку, н выключатель под действием пружины*вклю-
чается. Механизм выключателя имеет свободное расцепление.
Рнс. 2-149. Схемы управления выключателем ВАБ-28.
а катодным; б—фидерным; Л'Д—катушка удерживающая; Л'—контактор включения: РБ—
реле блокировочное; РДШ—реле дифференциальный шунт; БА—блок-контакт выключате-
ля; С—емкость; L—индуктивность; Rt и R,—омические сопротивления; JI3 — лампа
зеленая; —лампа красная.
§ 2-51 ]
Примеры схем ртутно-преобразовательных подстаний (РПП)
335.
Рис. 2-150. Установочные размеры выключателя
ВАБ-20 (размеры—табл. 2-137).
Рис. 2-151. Схема управления выключателями
ВАВ-20-3000 и ВАБ-20-5000.
КВ—катушка включения; КО—катушка отключе-
ния; Л' — контактор отключения; РП— контакт реле
перегрузки; БА—блок-контакт выключателя; Л/С —
лампа красная; ЛЗ — лампа зеленая.
Рис. 2-152. Схема включения анодного быстродейст-
вующего реле РАБ-5.
1 — магиптопровод; 2—якорь; 3—главные контакты;
4—сигнальные контакты.
2-51. ПРИМЕРЫ СХЕМ
РТУТНО-ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ
ПОДСТАНЦИЙ (РПП)
На рис. 2-153 представлена схема глав-
ных цепей РПП, которая питает две серии-
ванн для электролитического получения1
алюминия, рассчитанных каждая на 60—
80 ка и максимальное напряжение 825 в.
Для уменьшения содержания высших
гармонических в кривой первичного тока:
первичные обмотки главных трансформато-
ров одной половины всех агрегатов каж-
дой серии соединяются в звезду, а другой*
половины — в треугольник.
При таком решении векторы фазных,
напряжений вторичных обмоток трансфор-
маторов’с различными схемами соединения
первичных обмоток сдвинуты один отно-
сительно другого на 30° и режим работы
каждой пары агрегатов в отношении фор-
мы кривой первичного тока эквивалентен
двенадцатифазному.
На РПП, питающих электролизные уста-
новки с током более 100 ка, находят при-
менение также РВ-агрегаты без регулиро-
вочных автотрансформаторов. В этих агре-
гатах один трансформатор питает четыре-
РВ с суммарным током 20 ка. Необходимое-
понижение напряжения в пусковой период
осуществляется с помощью временно уста-
навливаемых автотрансформаторов и воль-
тодобавочных агрегатов трансформаторов
понижающей подстанции.
Схема главных цепей тяговой РПП
(рис. 2-154) имеет особенности в отноше-
нии РУ выпрямленного тока.
Отрицательная шина на тяговых под-
станциях обычно соединяется с ходовыми-
рельсами, а от положительной шины отхо-
дят линии, питающие -контактную сеть.
На линиях устанавливаются быстродей-
ствующие воздушные выключатели.
Для резервирования любого линейного^
выключателя предусмотрены запасная поло-
жительная шина и шиносоединительный вы-
ключатель.
На рис. 2-155 представлена элементная
схема защиты и управления РВ-агрегата
автоматизированной тяговой подстанции
с выпрямленным напряжением 1 650 в.
Агрегат состоит из силового трансфор-
матора ТМРУ-3500/35 и выпрямителя
АРМНВ-500Х6 с электровакуумной уста-
новкой ЭВ-ЦНИИ.
Охлаждение РВ осуществляется посред-
ством теплообменника АТВ-3000, комплект-
но с которым поставляются струйное реле
и два термосигнализатора СТ-ЦНИИ.
Один из термосигнализаторов ТСВм уста-
навливается на входе воды в РВ, а вто-
рой ТСВк — на выходе воды из РВ.
Схема предусматривает местное управ-
ление каждым коммутационным аппаратом
в отдельности и программное автоматиче-
ское включение и отключение в нужной по-
следовательности всех коммутационных ап-
паратов агрегата подачей одного импульса
с диспетчерского пункта или центрального
щита подстанции.
оои
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рис. 2-153. Схема главных цепей РПП для питания двух электролизных серий.
/—от трансформаторов понизительной подстанции; 2—отходящие линии; 3—в электролизный цех.
Рнс. 2-154. Схема главных целей тяговой РПП.
/—питающая линия; 2—к контактной сети; 3—отсасывающая линия.
§ 2-51 1 Примеры схем ртутно-преобразовательных подстанций (РПП)
337
IPT
~1Г“
2РГ
-ЯРв
’ll
I—\/РП2
2 РУ
!РП
Максимальной
токовой
РГ-2^
ЗРУ ПЭ
ЛГЗ
От замыканий на землю
на постоянном токе /6506
Газсвая
7. -я ступень
От перегрузки
(на сигнал)
'/PS
ЗРТ__________________
II Контакт разомкнут
при открытой обери
m£l, 5“*’“'^ к., ppM
ПУ TjfC’y РТВ^
1Г7л
Кнопкой автоматического
Включения
Телеуправлением
СамоподхВат реле aS то -
матичеензга •управления
S Вкл
—Из схемы
телеуправления
. а РПО
Откл КУ В Вкл
---*?«0г~
вя
jll
ОЯ
ЯБ-1
РО
» КВД
ОА
.—Из схемы
телеуправления
ПСнпньчт разомкнут
при не Взведенной
пружине
Контакт замкнут
при. открытой
Вбери
о---------,
В ВЛ I /РЯБ
11----лрг-^-ж-
Г" CZ3-
Я Бк
ъ-
/РЯБ
ОА ПМС-1
II—=н
Рис. 2'155.
Реле положения „отключено"
Ключом управления
Программное
пбмпмдтическог
Илю-Юм управления
_______Выключателя_____
От защит максимальней
газобой и от замыканий
не. зс^лю
’ичеексг
включгчця
Выклю-
чателя
Реле положения „Включено1
Телеуприблекием
Кнопкой автоматического
_______оыадшхохиа.
Яри отключении масляного
выключателя и включенном
_______автомате _________
бра неисправностях В РВ
агрегате ________________
При открывании дбери
огоалсоения рв___________
Кнопкой Вклю/е-
ния_автоматр . Е„лн]це.
Программное ав-
томатическое nut
Катушка подмагничивания-
Кнопкой отклю-
чения аВтомдгпа
Сеточкой
Защитой
Програм'кног
автоматическое j
Отклю-
чение
22—2580
еглектросна лсение и подстанции
собственных
P6-J
1РА6
ЛБ
~1Г~
РББ
“1Г~
г/^______________. /А4
схемы собственных^~
[Разд. 2
ичб°
;Рнс. 2-155.
§ 2-51 ] Примеры схем ртутно-преобразовательных подстанций (РПП)
339
В схему питания
собственных нужд
РВ агрегата
Рнс. 2-155. Элементная схема защиты и управления РВ-агрегата.
Шкаф кодовых реле
Рис. 2-15G. Схема установки тяпа ЭВ-ЦНИИ для контроля и поддержания вакуума.
22*
^гриснайжение и подстанции
[Разд. 2
При автоматическом управлении вклю-
чение происходит в следующей последова-
тельности: насос теплообменника, возбужде-
ние и зажигание РВ, сетки, масляный вы-
ключатель, катодный выключатель.
Автоматическое программное отключе-
ние осуществляется в последовательности:
сетки, -катодный выключатель, масляный
выключатель, возбуждение, циркуляцион-
ный насос. При автоматическом управлении
отключение агрегата происходит также при
аварийном состоянии вакуума, при пониже-
нии температуры воды на входе в РВ до
£2° С, при отключении масляного выключа-
теля и оставшемся включенном катодном
автомате, а также при открывании двери
ограждения РВ.
Контроль и поддержание необходимого
температурного режима РВ осуществляют-
ся и при отключенном РВ.
Контроль и поддержание вакуума в РВ
осуществляются с -помощью вакуумной уста-
новки ЭВ-ЦНИИ, схема которой приве-
дена на рис. 2-156. Эта схема основана на
использовании двух универсальных ваку-
умных реле, одно из которых РКФ контро-
лирует давление в баке предварительного
разряжения, а другое РКВ — в ртутном вы-
прямителе.
2-52. КОНСТРУКЦИИ
РТУТНО-ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ
ПОДСТАНЦИИ (РПП)
1. Преобразовательная подстанция
обычно состоит из РУ переменного тока вы-
сокого напряжения, РВ-агрегатов, РУ вы-
прямленного тока, трансформаторов и
устройств для питания собственных нужд
подстанции, а также вспомогательных ма-
стерских и помещений.
.Подстанции с запаянными выпрями-
телями в составе одного или двух РВ агре-
гатов и РУ выпрямленного тока (для тро-
пического исполнения) выпускаются в виде
единого комплектного устройства
(рис. 2-157).
2. На мощных РПП электролизных за-
водов (рис. 2-153 и 2-159) в настоящее вре-
мя находит широкое применение децентра-
лизованное РУ переменного тока с двумя
системами сборных шин.
Двойная система шин размещается
в третьем этаже вдоль всего здания под-
станции, а камеры масляных выключателей
РВ агрегатов рассредоточены вдоль здания
РПП, по осям соответствующих агрегатов.
Рнс. 2-157. Оощнй вад н схема заполнения комплектной преобразовательной подстанции
(КПП) в тропическом исполнения.
а—принципиальная схема; б—фасад; в — план.
§ 2-52]
Конструкции ртутно-преобразовательных подстанций (РПП)
341
342
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-159. Разрез по электролизной РПП.
3. Трансформаторы РВ агрегатов могут
устанавливаться снаружи или внутри зда-
ния.
Наружная установка трансформаторов
обычно применяется при первичном напря-
жении 35 кв и выше, а также при первич-
ном напряжении 3—10 кв для трансформа-
торов более 1 000 ква. Трансформаторы
меньшей мощности, как правило, устанав-
ливаются в закрытых камерах. При боль-
шой запыленности и наличии в атмосфере
газов и химических веществ, агрессивно
действующих на изоляцию и токоведущие
части, закрытая установка трансформаторов
применяется вне зависимости от их мощно-
сти и первичного напряжения. Наружная
установка трансформаторов требует усилен-
ной изоляции их выводов и поэтому долж-
на оговариваться при заказе трансформа-
тора.
4. Запаянные РВ монтируются в ме-
таллических шкафах, которые на месте уста-
новки заземляются. Доступ к работающе-
му РВ исключен, так как при открывании
дверок шкафа дверные блок-контакты от-
ключают РВ, как со стороны переменного,
так и со стороны выпрямленного тока.
Разборные РВ устанавливаются на
изоляторах на изолированных от земли
участках пола, а также на неизолирован-
ных, но огражденных участках пола.
Изолированные участки пола должны
выступать за пределы РВ не менее чем на
1 .и; а стены, колонны и другие строительные
или электротехнические заземленные конст-
(Разд. 2
Разрез
Рис. 2-161. Разрез по тяговой РПП.
трансформатор ТМРУ-3500/35; 2—выпрямитель РМНВ-500Х6; 5—РУ выпрямленного тока; 4—катодный выключатель; S—теплообменник.
§ 2-52]
Конструкции ртутно-преобразовательных подстанций (РПП)
345-
Рис. 2-162. Элемент плана и разрез преобразовательной подстанции общепротлыш-
ленного типа.
1—трансформатор ТМРУ-2000/Ю; 2~выпрямитель РМНВ-590Х6; 5—шкаф ШРВ;
4—распределительный щит выпрямленного тока; 5 — катодный выключатель; б—
теплообменник; 7—колонка управления водой.
346
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
рукции должны отстоять от РВ не менее
•чем на 1,5 м или быть покрытыми изоля-
ционным слоем на высоту 1,7 м. Установ-
ленные на изолированных участках пола РВ
ограждаются от остальной части помещения
деревянными поручнями.
Для РВ, устанавливаемых на неизоли-
рованном полу, должны предусматриваться
сплошные или решетчатые металлические
ограждения высотой не менее 1,7 м. Двери
этих ограждений должны запираться на
замок или иметь блокировку, -позволяющую
открывать их лишь после снятия напряже-
ния со всех частей, находящихся в преде-
лах огражденного участка. При такой уста-
новке доступ к ртутному манометру и вен-
тилям для регулирования воды, а также на-
блюдение за приборами, установленными иа
РВ, должны быть обеспечены без захода
за ограждение.
Связи между трансформатором и РВ
вне помещения обычно выполняются шина-
ми на изоляторах, внутри помещения —
шинами на изоляторах или изолированными
проводами.
Изоляция анодных цепей должна вы-
держивать испытательное напряжение 3Ud +
-г 5 000 в.
Изоляция цепей к РВ от изолирующих
трансформаторов должна выдерживать ис-
пытательное напряжение 2t7d4-l ООО в.
5. Если на отходящих линиях постоян-
ного тока не применяются быстродействую-
щие воздушные выключатели, РУ выпрям-
ленного тока выполняется в виде распреде-
лительного щита.
При применении быстродействующих
выключателей РУ выпрямленного тока ре-
комендуется выполнять в виде комплектных
металлических ячеек.
Для подстанций малой и средней мощ-
ности РУ выпрямленного тока размещает-
ся в помещении РВ. На мощных подстан-
циях РУ выпрямленного тока обычно раз-
мещается в отдельном помещении.
6. На подстанциях с большим чис-
лом РВ, имеющих .постоянный дежурный
персонал, целесообразно предусматривать
центральный щит управления.
Для исключения воздействия иа персо-
нал паров ртути и высоких температур щит
управления следует размещать в отдельном
помещении, в которое рекомендуется также
выносить распределительные щиты постоян-
ного и переменного тока.
На автоматизированных подстанциях
без дежурного персонала сохраняется дис-
танционное ручное управление агрегатами
из местных шкафов управления, размещае-
мых рядом с РВ, п, если нужно, из диспет-
черского пункта системы электроснабжения.
План и разрез по тяговой РПП пока-
заны на рис. 2-160 и 2-161, а подстанций
общепромышленного типа — на рис. 2-162.
7. Для предотвращения опасности появ-
ления недопустимой концентрации ртутных
паров вскрытие и ремонт РВ в помещении,
где они обычно стоят, не разрешается. Та-
кие работы должны производиться в спе-
циально для этой цели предусматриваемой
переборочной мастерской.
Переборочная мастерская снабжается
поворотными стойками для анода и кор-
пуса вентиля, тележкой для перевозки вен-
тиля, вращающейся кардощеткой, столом
с вытяжкой для чистки вакуумных деталей,
металлическими передвижными столами с
бортами для чистых и грязных деталей,
а также инструментом.
Помещение переборочной мастерской
оборудуется отдельной от помещения ртут-
ных выпрямителей вентиляцией.
Одна переборочная мастерская может
обслуживать несколько РПП -одного про-
мышленного предприятия. В этом случае
должна быть предусмотрена удобная транс-
портировка вентилей.
На РПП с постоянным дежурством
персонала предусматриваются также душ,
уборная, гардероб, комната для принятия
пищи, а иногда и механическая мастерская
для ремонта электрооборудования.
8. В строительном задании на РПП,
помимо общих указаний (нагрузки на
строительные элементы, отопление, венти-
ляцию и пр.), должны быть даны указания
о специальных мерах, предотвращающих
опасную концентрацию ртутных паров.
Воздухообмен в помещении с разбор-
ными РВ обеспечивается не менее 4-кратно-
го в час, но по условию удаления тепловы-
делений может быть и большим. На слу-
чай аварийной остановки вентиляторов при-
точной вентиляции в окнах помещения РВ
предусматривается устройство фрамуг.
Для предотвращения попадания в по-
мещение РВ паров ртути, выбрасываемых
форвакуумными насосами, последние либо
снабжаются индивидуальными фильтрами-
поглотителями, либо присоединяются -к об-
щему трубопроводу, отводящему эти пары
за пределы подстанции.
Газоотводная система должна иметь
герметизированные соединения и фильтр в
месте выхода паров в атмосферу.
Воздухообмен помещения для перебор-
ки и ремонта РВ осуществляется за счет
местных отсосов от технологического обо-
рудования (шкафы и столы для чистки и
переборки РВ, кардощетки и т. д.) и обще-
обменной вентиляции.
Суммарный воздухообмен должен быть
не менее 15-кратного в час.
Механическая вытяжка из помещения
для переборки должна работать непрерыв-
но, создавая пониженное давление по срав-
нению с окружающими помещениями. При-
ток воздуха в переборочную мастерскую
должен осуществляться из помещения ма-
шинного зала или другого смежного через
отверстия, предусматриваемые в дверях.
•§ 2-53]
Технические данные аккумуляторов и зарядных устройств
347
3. АККУМУЛЯТОРНЫЕ
УСТАНОВКИ И ЗАРЯДНЫЕ
УСТРОЙСТВА
2-53. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
АККУМУЛЯТОРОВ
И ЗАРЯДНЫХ УСТРОЙСТВ
В качестве источника независимого пос-
тоянного тока применяются:
1. Аккумуляторы:
а) С—стационарные свинцово-кислот-
ные для .продолжительных режимов раз-
ряда;
б) СК — стационарные свинцово-кислот-
ные для кратковременных режимов разряда
(отличающиеся усиленными соединительны-
ми пластинами); ‘
в) ЖН и ТЖН — щелочные, железо-ни-
келевые;
2. Аккумуляторные батареи:
а) 4ЖН, 5ЖН, 10ЖН — переносные,
щелочные железо-никелевые, собранные из
4, 5, 10 аккумуляторов ЖН;
б) ЗСТ, 6СТ — стартерные, состоящие
из 3 или 6 последовательно соединенных ак-
кумуляторов, смонтированных в общей ко-
робке.
Номинальное напряжение кислотного
аккумулятора принимается равным 2 в; на-
пряжение щелочного аккумулятора прини-
мается в пределах от 0,5 до 1,8 в.
Номинальная емкость Q аккумулятора
есть наименьшее допустимое значение ем-
кости, соответствующее 10-часовому режиму
разряда.
Аккумулятор с типовым номером 1
(С-1 или СК-1) имеет номинальную емкость
36 а - ч. Емкость аккумуляторов с другими
типовыми номерами определяется по фор-
муле
Q = 36*V, а-ч, (2-126)
где N — типовой номер аккумулятора типа
С или СК.
Таблица 2-138
Характеристики стационарных свинцово-кислотных аккумуляторов
Продолжительность разряда, ч I 2 3 5 7.5 10
Тип аккумулятора . • . . . . СК-1 СК-1 С-1 СК-1 С-1 СК-1 С-1 СК-1 С-1 СК-1
Емкость, а - ч 18,5 22 27 30 33 36
Разрядный ток, а 18,5 11 9 6 4.4 3.6
Наименьшее допустимое на- пряжение в конце разряда, в • • . 1,75 1,75 1.8 1,8 1.8 1.8
Таблица 2-139
Характеристики железо-никелевых аккумуляторов
Тип Емкость, а-ч Зарядный ток 7-ча- созого ре- жима, а Разрядные токи [а) и минимальные допустимые на- пряжения при продолжительности разряда
8 ч—до 1.1 в 5 ч—до 1.0 в 3 ч до 0,8 в 2 ч—до 0.65‘в I ч—до 0,5 в
/КН-22 22 5,5 2.7 4,4 7,3 11 22
ЖН-45 45 11.2 11.5 5.6 9 15 22 45
ЖН-60 60 7.5 12 20 30 60-
ЖН-100 100 25.0 12,5 20 33 50 100
ТЖН-250 250 62,5 31,3 50 83 125 250
Т/КН-300 300 75,0 37,5 60 100 150 300
ТЖН-350 350 90.0 43,7 70 115 175 350
Т/КН-500 500 125.0 62.5 100 266 250 500
Примечание. Напряжение аккумуляторов в начале заряда равно 1,53 в, в конце заряда 1,8 а.
Напряжение аккумулятора после заряда равно 1,35 в.
348
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Таблица 2-140
Характеристика стартерных аккумуляторных батарей
Тип Номинальное напряжение. Разрядный ток при 16-часовом режиме разряда, а Емкость при 10-часовом раз- ряде и темпера- р ату ре электро- лита 300°С, а-ч Стартерный режим
Разрядный ток при разряде в течении 5,5 мин, а Емкость при на- чальной темпера- туре 30° С, а-ч
З-СТ-60 6 6,0 60 180 16.5
З-СТ-70 6 7.0 70 210 19.2
З-СТ-84 6 8,4 84 250 22,8
З-СТ-98 6 9.8 98 295 27,0
З-СТ-126 6 12,6 126 380 34,8
З-СТ-135 6 13,5 135 405 37,1
6-СТ-42 12 4,2 42 126 11,5
6-СТ-54 12 5,4 54 160 14,6
6-СТ-68 12 6,8 68 205 18,7
6-СТ-128 12 11,2 112 360 30,0
Таблица 2-141
Основные размеры и вес аккумуляторов и аккумуляторных батарей
Тип Размеры, мм Вес с электро- литом, кг Тип Размеры, мм Вес с элект- ролитом. кг
Дли- на Шири- на Высо- та Дли- на Шири- на Высо- та
С1-СК-1 80 215 270 14,2 ТЖН-500 167 156 561 30
С-2-СК-2 130 215 270 22.5 ЗСТ-60 179 178 237 14,9
С-З-СК-З 180 215 270 30 ЗСТ-70 257 184 230 19,5
С-4-СК-4 215 230 - 270 36,2 ЗСТ-84 272 188 230 21.3
С-5-СК-5 215 230 270 41 ЗСТ-98 308 188 245 24,5
С-6-СК-6 220 195 485 51.8 ЗСТ-126 . 386 188 - 245 34,6
С-8-СК-8 220 195 485 60 3CT-135 335 180 240 29,3
С-10-СК-10 220 260 485 76,3 6СТ-42 238 178 217 18,8
С-12-СК-12 220 270 485 84,2 6СТ-54 283 182 237 24,7
С-14-СК-14 220 295 485 93,7 6СТ-68 358 183 236 30,4
ЖН-22 125 32 213 1,73 6СТ-128 590 243 241 61
ЖН-45 125 53 213 2,85 4ЖН-45 345 160 252 14,5
ЖН-60 152 45 349 4,78 5ЖН-60 . 355 182 388 29.9
жн-юо 152 70 349 6.8 5ЖН-100М 529 182 388 40
ТЖН-250 167 133 36S 18 10ЖН-22М 535 148 252 21.5
тжн-зоо 167 133 451 20 10ЖН-45 747 164 252 34.8
ТЖН-350 | 167 156 531 27 южн-юо 954 195 388 78
Значение разрядного тока для аккуму-
лятора С и СК .получается умножением но-
мера аккумулятора на соответствующую
величину для аккумулятора с /V—1.
Кратковременный разрядный ток (не
более 5 сек) не должен превышать 250%
3-часового разрядного тока для аккумуля-
торов типа С и 1-часового— для типа СК.
Плотность электролита (водный раствор
серной кислоты) при заливке новых акку-
муляторов типов С и СК должна быть рав-
на 1.18.
Заливка щелочных, железо-никелевых
аккумуляторов производится водным раст-
вором едкого калия плотностью 1,19—1,21
с добавлением моногидрата лития (20 г/л).
Заряд -кислотного аккумулятора должен
производиться до достижения постоянного
напряжения в течение 1 ч в пределах 2,5—
2,75 в на элемент.
В табл. 2-138—2-141 приведены ха рак-
теристики аккумуляторов и -в табл. 2-142 и
2-143 — технические данные зарядных' вы-
прямительных устройств'
§ 2-53]
Технические данные аккумуляторов и зарядных устройств
349
88 SSg|g|S|Sg|( , , i i §?.ii g £38g§
§g ^SgSSgSSSg, 1 1 1 1 §§ 1 1 i §l§g§
— ~ — — —
g§ 1 1 1 1 §§ 1 1 g ?s§g&
gg slsilggsssSi 1 1 1 1 ВЙ11 g Ss§§§
зои
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
I
Таблица 2-143 Технические данные комплектных выпрямительных устройств (ВУ), осваивае- мых электропромышленностью, начиная с 1962 г. (разработаны ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Зарядные и зарядно-буферные ВУ Буферные В У
Выпрямленное напряжение, в Номинальный Мощность, кет Номинальное выпрямленное иапряжеине, в Номинальный Мощность, кет.
с? иомииаль- макси- выпрямитель- ный ток, а выпрямлен- ный ток, а
й иое малыюе
А. Напряжение переме иного трехфазного тока 380/220 в
1 230 330 4—200 1.3—66 230 4—90 1,0—20
2 120 186 10—200 1,7—34 120 10—140 1.2—17
3 120 115 14
4 100 160 90 12.5
5 100 — 115 11,5
6 80 112 15 1,2 .—
7 60 93 10—200 0,93—18,6 60 10—200 0.6—12
8 50 80 63 4.5
9 50 — 80 4,0 — — —
10 11 48 45 70 70 10—200 75 0,7—14 5,0 48‘ 10—200 0.5—9,6
12 45 — 95 4,5
13 35 55 63 2,4 — — —
14 35 80 2,8
15 32 50 75 3,2
16 32 — 95 3,0
1/ 32 50 45 2,0
18 30 50 125 5,7 •
19 30 — 160 4,8
20 24 36 4—200 0,1—72 — — —
Б, Напряжение перемени ого од и о (разного тока 220 и л и 127 в
21 12/6 14,8'8.4 10 0.5
22 12/6 14,8/8.4 2 0,03 — — —
выми выпрямитежшиЛ’ ' ВУ "° даик°й номеиклатуре могут изготовляться с селеновыми иля германке-
3”ГОИа’
5 ВУ п™ппбУ3-5‘‘пе г^будат “г ₽асс™г“«Тна°токи 40-200₽сТ мощности 1.5-7.2 кет.
установку в шахтах ’ ’ ~ изготовляться в исполнении повышенной надежности, допускающем
§ 2-54]
Выбор аккумуляторных батарей
351
2-54. ВЫБОР АККУМУЛЯТОРНЫХ
БАТАРЕЯ
1. Выбор емкости
кислотной батареи производится
по условиям покрытия
аварийных длительных и толчковых
нагрузок и обеспечение
достаточного напряжения
в конце аварии
Емкость батареи по условию покрытия
длительных нагрузок определяется из выра-
жения
Qpac4 = (/пос т 4“ /ав) /ав, (2-127)
где /пост — ток постоянно подключенной
к шинам батареи нагрузки, а;
las — дополнительный ток нагрузок
аварийного режима, а;
/ав — время аварии (для подстанций
принимается 1 ч).
Номер'аккумулятора по условиям дли-
тельного разряда
ЛГДЛ=1,15^. (2-128)
‘Ч
где «ч — максимальный ток 1-часового раз-
ряда аккумулятора СК-1-
Номер аккумулятора по условию толч-
кового тока определяется выражением
/поет 4" ^ав ~f~ /вк.т /толч
Л'топч= 2,54ч — 2,54ч *
(2-129)
где /вкл —ток наибольшего электромагни-
та включения.
Напряжение на аккумуляторе /7МИН в
конце 1-часового разряда данным (действи-
тельным) током (на единицу номера) нахо-
дится по кривым рис. 2-163.
Действительный ток 1-часового разряда
иа единицу номера определяется выраже-
нием
Рис. 2-163. Разрядные характеристики аккумулятора
СК при разрядном токе, отнесенном к одному ти-
повому номеру (для N=l).
Число аккумуляторов, подключаемых
к двойному элементному коммутатору,
^доб -- Лч- — ^осн-
Батарея должна быть также проверена по
минимальному напряжению при толчковом
токе.
Толчковый ток на единицу номера
Г Напряжение батареи при толчке после
разряда 1-часовым током (*ч.д) определяет-
ся по кривым рис. 2-164:
^ш.мин —
Если напряжение на батарее при толч-
ке получается меньше, чем это допустимо
по условиям минимального напряжения на
наиболее удаленном электроприемнпке, на-
пример иа электромагнитном -приводе, то
количество аккумуляторов (nL) необ-
ходимо увеличить.
В целях повышения использования ба-
тареи питание электромагнитов включения
рекомендуется осуществлять от зарядной
шины; тогда:
t/ш.мин —ЛмянПг
(Лг лосн).
где Л'—номер аккумулятора, выбранный
по (2-128) и (2-129).
Полное число аккумуляторов в
иш
44 мин
Основное число аккумуляторов
иш
Лосн — „ >
“макс
где Um — номинальное напряжение
нах, в;
«мам — максимальное напряжение
менте в конце заряда, в;
Ммкп — минимальное напряжение J элемен-
та в конце разряда, в.
батарее
(2-131)
(2432)
на ши-
на эле-
Рис. 2-161- Зависимость напряжения аккумулятора
СК от нагрузки при кратковременном разрядном
токе.
352
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Однако в этом случае необходимо прове-
рить, чтобы при полностью заряженной ба-
тарее в .момент включения напряжение на
электромагните включения ие превосходило
допустимого для него напряжения, указан-
ного в гл. 2,Г. В противном случае пере-
ключать цепи электромагнитов включения
на зарядную шину можно будет лишь после
длительного разряда батареи током аварий-
ного режима.
Мощность зарядного агрегата определя-
ется выражением
/^зар = С^г(/зар 4“ /пост)- (2-133)
Для аккумуляторов типа СК прини-
мается
3.3W < /зар < 1 IN.
Для'аккумуляторов типа С
3,6W< /зар <9ЛГ.
Мощность подзарядного агрегата опреде-
ляется из выражения
/^подз = £Лп (/пост 4“ /подл)» (2-134)
где /ИОдз = (ОД -т- 0,15) А.
2. Выбор емкости щелочной батареи
При расчетной длительности разряда
1 ч, выбор аккумуляторов производится по
емкости и току длительного разряда, соот-
ветствующему 2-часовому режиму разряда,
Iпост 4“ /ав == /24-
Проверка по условию минимального
напряжения при толчковом токе произво-
дится по выражению
«ы ив = а — 0,2£, (2-135)
где а = 1,33 — для полностью заряженного
аккумулятора и
а =1,13 — для аккумулятора разряжен-
ного в течение одного часа током
2-часового режима;
k — кратность толчкового тока по от-
ношению к 1-часовому разрядному
току.
По условиям сохранения на шинах ба-
тареи 85% номинального напряжения при-
нимается соотношение
/толч ^0,5QHом-
2-55. СХЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЯ
АККУМУЛЯТОРНЫХ БАТАРЕИ
Аккумуляторная батарея, работающая
по схеме заряд—разряд, постоянно разря-
жается иа некоторую нагрузку, при этом
зарядное устройство отключено. После раз-
ряда батарея ставится на заряд и зарядное
устройство одновременно питает нагрузку,
присоединенную к шинам батареи
(рис. 2-165). Недостатком схемы является
то, что батарея в момент аварии может
оказаться в разряженном состоянии.
Для' питания ответственных цепей по
схеме заряд—разряд применяют две бата-
реи, одна из которых разряжается иа ши-
ны, а вторая подвергается заряду (обычно
для установок 24—48 в).
В установках оперативного тока ПО—
220 в станций и .подстанций батареи, как
правило, эксплуатируются в режиме пос-
тоянного подзаряда (рис. 2-166), который
значительно повышает надежность работы
установки и обеспечивает полноценный ре-
зерв в аварийных условиях.
Для поддержания пластин в нормаль-
ном состоянии кислотные батареи должны
не реже 1 раза, в 3 мес. подвергаться урав-
нительному заряду с предшествующим глу-
боким разрядом током 10-часового режима
до напряжения 1,8 в на элемент, а батареи,
эксплуатирующиеся по методу постоянного
подзаряда, кроме, того, тренировочному за-
ряду. При тренировочном разряде, произ-
водимом раз в месяц, отнимается 85—90%
номинальной емкости батареи током 10-ча-
сового режима. Режим постоянного подза-
ряда требует установки электромашинных
или выпрямительных зарядного и подзаряд-
ного агрегатов.
Простой и надежной в нормальном ре-
жиме схемой является включение по схеме
постоянного подзаряда без элементного
коммутатора с работой батареи и нодза-
рядного агрегата на общие шины парал-
лельно. Недостаток этой схемы заключается
в необходимости отключения батареи от
шин при уравнительных зарядах вследствие
недопустимого повышения напряжения.
Схема без элементного коммутатора,
получившая применение в последнее время,
дает возможность лучше использовать
«хвостовые» элементы, • чем схемы с эле-
ментным коммутатором.
Для обеспечения нормальной работы
приемников постоянного тока при неизбеж-
ных колебаниях напряжения иа шииах ба-
тареи необходимы специальные меры:
а) повышение величины расчетного на-
пряжения в конце аварийного разряда до
необходимой величины путем выбора бата-
реи большей емкости;
б) проведение зарядов батареи при бо-
лее низком напряжении и увеличении про-
должительности заряда;
в) расширение пределов допустимых
колебаний напряжения надежной работы
токоприемников.
На рис. 2-166,6 приведена схема пос-
тоянного тока без коммутатора, рекомен-
дуемая для .подстанций с маслянымц вы-
ключателями 35—НО кв и для всех под-
станций с воздушными выключателями.
Наибольшее напряжение заряда приня-
то 2,35 в на элемент, а верхний предел на-
пряжения на шинах 115% номинального.
Общее число элементов в батарее напря-
жением 220 в
115X220
100X2,35
—108 элементов.
Напряжение па шинах батареи в режим
подзаряда равно: 2,15x108—232 в (105,5%
§ 2-56]
Установка аккумуляторных батарей
353
Рис. 2-165. Принципиальная схема^включения аккумуляторной батареи в режиме заряд — разряд.
1—мигающий свет; 2—контроль изоляция; 3—контроль уровня напряжения; 4—управление и защита;
5—электромагниты приводов; 6—реле обратного тока.
номинального). Напряжение на шинах пол-
ностью разряженной батареи равно 1.8Х
X108= 195 в (88,5% номинального). При
выборе сечения кабелей для питания элек-
тромагнитов включения должна быть про-
изведена проверка емкости батареи на ми-
нимально допустимую величину напряжения
на приемнике при разряженной батарее и
толчковом токе (см. выше).
2-56. УСТАНОВКА
АККУМУЛЯТОРНЫХ БАТАРЕЙ
Примерная установка кислотной бата-
реи 220 в показана на рис. 2-167. Установка
батареи должна соответствовать ПУЭ и
производиться в отдельном помещении. Ак-
кумуляторные помещения должны быть
оборудованы приточно-вытяжной вентиля-
23—2580
цией. Потребный объем свежего воздуха
определяется по выражению
V = 0,07/3арП, л?» (2433)
где /дар — максимальный зарядный ток, а;
п — число элементов в батарее.
Отверстие приточной вентиляции не ре-
комендуется размещать над аккумулятора-
ми. Отсос газов должен производиться из
верхней и нижней частей помещений.
Установка кислотных и щелочных ак-
кумуляторных батарей в одном обшем по-
мещении не допускается, так как даже ма-
лое количество кислоты разрушает щелоч-
ные аккумуляторы. Батареи могут разме-
щаться в одном здании в изолированных
друг от друга помещениях с раздельной
приточно-вытяжной вентиляцией.
356
Электроснабжение и подстанции
[ Разя. 2
Данные по установке аккумуляторов на
стеллажах и размеры последних -приведены
в табл. 2-144, 2-145, а также на рис. 2-168
и 2-169.
Переносные аккумуляторы закрытого
Yana (например, стартерные) не требуют
для своей установки специально оборудо-
ванного помещения. Они должны устанав-
ливаться либо в отдельных помещениях
с естественной вентиляцией, либо в общих
помещениях в закрытых шкафах, имеющих
естественную вентиляцию,
Рис. 2-167, Примериая^установка аккумуляторной батареи типа СК иа 220 в.
/ — вентиляционная; 2—приточные жалюзи.
§ 2-56]
Установка аккумуляторных батарей
357
Рис. 2-168. Стеллажи для стационарных установок
аккумуляторов.
а — одноярусные стеллажи; 1—изолятор—стекло;
2—тумбочка; б —даухъярусные стеллажи (для ти-
пов СК-1 —СК-5; СП-35—СП-210; ЖН-22—ЖН-100).
Ряс. 2-169. Основные размеры (мм) для установки аккумуляторных батарей (по ГОСТ 1226-с5).
а — на одноярусных стеллажах; б — иа двухъярусных стеллажах.
Тип — -Уста,говка аккумуляторов иа одноярусных стеллажах Таблица 2-144 — Размеры, мм (рис. 2469,а) —
С-1 С-2 а 1 700 1 6 660 1 с 125 J 4 290 1 е 295 1 Z 240 205 1 Л 270 1 ‘ 150 1 * 80 1 " 100 1 р 30 1 » 115 1 ‘ 215 и НО - — - ~ ,игщиU
С-3 130 160
180
С-4 625 210 280
С-5 100 215 92,5 65 132.5 230
С-8 510. 275 190 485 100 220 100 97,5 95 65 — 132.5 195 285
С-10 695 165 335 195 205
С-12 260
С-14 760 195 365 200 270
С-16 1 300 860 245 510 415 465 200 485 100 220 95
С-18 960 295 60 132,5 345 285
С-20 990 305 395
475 210 90
СП-35 1 700 540 95 308 265 180 288 156 80 100 147 120.5
СП-70 30 115 174 ПО
СП-105 130
СП-140 570 105 275 177
190 105 174 105
СП-175 [625 125 76 138 190 250
313 295 205 106 95.5
СП-210 695 150 222
320 • 225 102 98,5
СП-240 1 500 । 695 175 268
-153 345 175 428 106 176
СП-288 760 195 110,5 74 137 244 250
365 200 107 98,5
СП-336 860 250 — - 288
420 190 103,5
ЖН-200 333
1 700 580 75 395 245 1 —
260 375 159 161 155
Ж11-35Э 95 505 265 220 485 167 J 125 123 209 у 3
155 146 217 209
85 590 255 240 571) 159 154.5
Таблица 2-145 “ ь Установка аккумуляторов на двухярусных стеллажах с
Тип Размер, мм (рис. 2-169, б)
а ь С d е 1 h i k т п р (1 t и и
С-1 1 700 1 030 125 290 610 295 270 205 80 242,5 247,5 30 115 215 по 370 Ч
130 160
С-2
180 210 о Л о о> й
С-3
С-4 С-5 850 520 205 100 215 197,5 195 65 132.5 230 280 280 § «с ,о
СП-35 СП-70 1 700 1 030 95 303 610 325 288 216 80 100 257.5 268 30 115 174 ПО пых батарей О
130
СП-105 СП-140 147 177
850 105 520 225 140 174 207.5 215 76 138 190 250 280
СП-175 125 205 106 197.5 198 224
СП-210 1 030 150 610 270 152 230 221 268 370 со
И. РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА
2-57. УКАЗАНИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
В сетях и установках 3—10 кв про-
мышленных предприятий применяются ма-
лоступенчатые схемы распределения энергии
и, как правило, предусматривается раздель-
ная работа трансформаторов, кабельных и
воздушных линий.
Сети 3—10 кв обычно отделены от
энергосистем большими индуктивными со-
противлениями. Для таких сетей и устано-
вок предусматриваются простые устройства
защиты от аварийных и ненормальных ре-
жимов работы: плавкие предохранители,
реле прямого действия, а в случае невоз-
можности их применения — простые схемы
с реле косвенного действия, в первую оче-
редь на оперативном переменном токе.
В редких случаях на подстанциях при-
меняется параллельная работа питающих
линий, например подключенных к разным
секцияжМ сборных шин при замкнутом сек-
ционном выключателе с делительной за-
щитой в его цепи или подключенных к од-
ной секции сборных шин вместо одной бо-
лее мощной линии. В этих случаях иа вво-
дах питающих линий применяют макси-
мально направленную защиту на оператив-
ном переменном токе.
Сети 35 кв промышленных предприятий
имеют, как правило, простую конфигурацию
с применением радиальных или магистраль-
ных линий. Для этих сетей в первую оче-
редь применяются простые схемы релейной
защиты с реле прямого действия или с ре-
ле косвенного действия на оперативном пе-
ременном токе.
2-58. РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА ЭЛЕМЕНТОВ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
1. Защита трансформаторов
с обмоткой высшего напряжения
3 кв и выше
Для защиты от повреждений внутри
кожуха трансформатора, сопровождающих-
ся выделением газа, и от понижения уров-
ня масла должна предусматриваться газо-
вая защита:
а) для трансформаторов 7 500 ква и
более;
б) для трансформаторов 1 000—
5 600 кеа — при отсутствии быстродействую-
щих защит (дифференциальной, токовой от-
сечки или максимальной токовой со време-
нем не более 0,5 сек);
в) для трансформаторов 320 ква и бо-
лее, устанавливаемых на внутрицеховых
подстанциях,— независимо от наличия бы-
стродействующей защиты.
Допускается во всех случаях устанав-
ливать газовую защиту на трансформато-
рах 1 000—5 600 ква. Для трансформаторов,
залитых негорючей жидкостью, вместо га-
зовой защиты предусматривается защита
от повышения давления.
Газовая защита должна действовать на
сигнал при слабом и на отключение при
интенсивном газообразовании. Допускается
действие газовой защиты на сигнал при ин-
тенсивном газообразовании « случаях:
а) на трансформаторах, имеющих диф-
ференциальную защиту или токовую от-
сечку;
б) на трансформаторах при отсутствии
выключателей;
в) иа внутрицеховых понижающих
трансформаторах 1 800 ква и менее, имею-
щих защиту от коротких замыканий со сто-
роны питания.
В этих случаях выполняется раздель-
ная сигнализация элементов газового реле,
отличающаяся .по характеру сигнала.
Для защиты от повреждений на выво-
дах и от к. з. в обмотках трансформаторов
предусматриваются следующие виды защит:
а) продольная дифференциальная за-
щита без выдержки времени:
1) для трансформаторов 5600 ква и бо-
лее, работающих параллельно (в целях се-
лективного отключения поврежденного
трансформатора);
2) для одиночно работающего транс-
форматора мощностью 7 500 ква и; более;
3) для трансформаторов 1 000—
5 600 ква, или 7 500 ква согласно пп. 1 и 2,
в случае, если токовая отсечка не удовлетво-
ряет требованиям чувствительности, макси-
мальная защита .имеет выдержку времени бо-
лее 0,5 сек и отсутствует газовая защита.
б) токовая отсечка без выдержки вре-
мени, устанавливаемая со стороны питания
н охватывающая часть обмотки трансфор-
матора, во всех случаях, когда не преду-
сматривается дифференциальная защита."
Указанные защиты должны действовать
на отключение всех выключателей транс-
форматора.
Для защиты понижающих трансформа-
торов от токов, обусловленных внешними
к. з., предусматриваются следующие защи-
ты с действием на отключение:
а) для трансформаторов 1 000 ква и
более—максимальная токовая защита без
пуска или с пуском минимального напря-
жения;
в) для трансформаторов менее
1 000 ква — максимальная токовая защита;
при выполнении этой защиты с выдержкой
времени 1 сек и менее допускается не уста-
навливать токовой отсечки.
Защита от токов перегрузки с действи-
ем на сигнал предусматривается при парал-
лельной работе нескольких трансформаторов
мощностью по 320 ква н более, а также при
раздельной работе и наличии АВР в зави-
симости от вероятности и величины воз-
можной перегрузки.
Защита от однофазных замыканий на
землю на стороне низшего напряжения пре-
дусматривается на понижающих трансфор-
маторах 320 ква и более с первичным на-
пряжением до 10 хе включительно, с соеди-
<501
Рис. 2-170. Схема защиты трансформатора
6—10/0,4—0.23 кв, до 750 ква.
ТТ/В-аТ/В-рель тока РТВ.
Рис. 2-172. Схема защиты трансформатора
6—10/0,4—0,23 кв. до 1„000 кеа.
/Т. 2Т—реле тока РТМ; ЗТ/В—реле тока РТВ;
4Т/В—реле тока РТ-81*. 5—автомат.
Рис. 2-171. Схема защиты трансформатора
6—Ю/0,4—0,23 кв, до 1 0JU ква.
IT, 2Т—реле тока РТМ; ЗТ/В—реле тока РТВ;
4TjB—реле тока PT-8I.
Рис. 2-173. Схема защиты трансформатора
6 — 10/0,4—0.23 кв, до 1 800 ква.
IT, 2Т—реле тока РТМ; 3TjB—реле тока РТВ;
4Т)В—реле тока РТ-81; 5Г—реле газовое (при не-
обходимости установки): 6П—реле промежуточное;
7У, ЗУ — реле указательное РУ-21; 9—переключатель;
10 —сопротивление.
362
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рнс. 2-174. Схема защиты трансформатора
6—10/0,4—0,23 кв, до 1 800 ква.
1TIB, 2Т[В—реле тока РТ-85: ЗГ/В—реле тока РТ-81;
4,5—катушки отключения РТМ.
нением обмоток звезда-звезда и с глухоза-
земленной нейтралью на стороне низшего
напряжения. Защита выполняется по одно-
му из следующих вариантов:
а) защита от токов внешних к. з., уста-
навливаемая на стороне высшего напря-
жения, при условии, если она обеспечивает
требуемую чувствительность;
б) защита автоматом или предохрани-
телями, устанавливаемыми на выводах низ-
шего напряжения трансформатора;
в) специальная защита нулевой после-
довательности с реле, включенным к транс-
форматору тока, который установлен в ну-
левом проводе трансформатора (при не-
достаточной чувствительности защиты по
п. «а»).
Защита таких трансформаторов от од-
нофазных замыканий на землю со стороны
низшего напряжения допускается не при-
Рис. 2-176. Схема защиты понижающего трансфор-
матора 35/6,3—10,5 кв, до 3 200 ква включительно
на оперативном переменном токе с защитой максн-
. мального тока и дифференциальной отсечкой с реле
прямого действия.
.1TJB, *2Т{В—реле тока РТВ; ЗТ—реле тока РТМ;
4Т{В—реле тока РТ-84.
Рис- 2-175. Схема защиты трансформатора 35/6,3 —
10,5 кв мощностью до 5690 ква на оперативном
переменном токе,
1TIB, 2Т}В—реле тока РТ-85; ЗТ{В—реле тока
РТ-84; 4—7—катушки отключения РТМ; 8 — к
измерительным приборам.
Рис. 2-177. Схема защиты понижающего трансформатора 35/6,3—10,5 кв, 7 500 ква и более иа оперативном
переменном токе с защитой “ ~ --* • --------~ ------Л - -------
максимального тока и с дифференциальной токовой отсечкой с реле
прямого действии.
ITjB—реле тока РТВ; 2Т~5Т — реле тока РТМ; 6TjB—реле тока
РТ-84: 7Г—реле газовое (для трансформаторов 7 500 кеа и более);
8РП—реле промежуточное РП-26; 9У—реле указательное РУ-21/0.25;
10—устройство НКР-2; //, 12—сопротивление добавочное ПЭ-75; 13,
14—автотрансформатор тока ВУ-25Б; 15— к амперметру; 16 — от
трансформатора собственных нужд 35/0,22 кв.
На сигнал
Б-(Окб
Ис сигнал
№кК35хЦ 16
Рнс. 2-178. Схемы защиты понижающего трансформатора 10/3.15—6,3 кз (нлн 35/6,3—10,Зде}. 7 5Ч'1 ква и бо-
лее с дифференциальной защитой н защитой максимального s-тока на оперативном переменном токе.
/, 2—реле тока РНТ-562; 3, 4—реле промежуточное РП-341; 5—реле тока РТ-8-1/1; 6.7— реле
тока ЭТ-523; 8—реле времени ЭВ-235: 9—реле газовое; 10, II — реле указательное РУ-21/0,01; 13,
14—РУ-21/0,05; 12—реле промежуточное Р-25:15—устройство НКР-2: 16—тоже НКР-1; 17—18— сопротив-
ления; 19—22—катушки отключения РТМ.
сглектроснаожение и подстанции
[ Разд. 2
кв, 7 500 ква и • более.
ЭТ-521
-реле
Рнс. 2-179. Схема защиты понижающего тоансформатора 35/6,3—10.5
о—с дифференциальной токовой отсечкой;^б—с дифференциальной защитой; IT, 27 — реле тока ЭТ—
(токовая отсечка); 1РНТ. 2РНТ (схема б)~ реле тока РНТ-562 (дифференциальная защитаk 3? -5Т^-реле
тока ЭТ-521, 6В, 7В—реле времени ЭВ-133А; 8Г— реле газовое (для трансформаторов 7 500 ква и бо-reel-
s'-реле промежуточное РП-255; 10У— 12У-реле указательное РУ-Я/0,025; 13, /4-устройство НКР-12
15, 16—сопротивление добавочное ПЭ; 17—к измерительным приборам.
менять, если сборка (щит) низкого напря-
жения с аппаратами защиты присоединений
находится в непосредственной близости
к трансформатору (до 30 .к) или соедине-
ние между трансформатором и сборкой
с аппаратами защиты произведено трех-
фазными кабелями.
Указанную в п. «в» специальную защи-
ту в нулевом проводе трансформатора до-
пускается не применять для блоков ли-
ния— трансформатор, если это требует
прокладки специального контрольного
кабеля для выключателя. Примерные схе-
мы защиты трансформаторов приведены на
рис. 2-170—2-178 на оперативном перемен-
ном токе и 2-179 на постоянном токе.
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
2. Защита асинхронных
и синхронных электродвигателей
напряжением выше 1 000 в
А. Для защиты двигателей
от многофазных замыканий в случаях,
если не применяются плавкие
предохранители, должна предусматриваться:
а) токовая однорелейная отсечка без
выдержки времени, отстроенная от пуско-
вых токов при выведенных пусковых устрой-
ствах, с реле прямого или косвенного
действия, включенным на разность токов
двух фаз, для двигателей мощностью до
2 000 кет\
б) токовая двухрелейная отсечка без
выдержки времени, отстроенная от пуско-
вых токов при выведенных пусковых уст-
ройствах, с реле прямого или косвенного
действия для двигателей мощностью
2 000 кет и более, а также для двигателей
до 2 000 кет, когда защита по п. «а» не
удовлетворяет требованиям чувствитель-
ности;
в) продольная дифференциальная токо-
вая защита в трехфазном исполнении для
двигателей мощностью 5000 кет и более н
в двухфазном исполнении (разрешаемом
ПУЭ) для двигателей менее 5 000 кет
(имеющих шесть выводов) в случае, если
токовые отсечки по п. «а» и «б» не удовле-
творяют требованиям чувствительности.
Защиты должны действовать на от-
ключение двигателя, а у синхронных дви-
гателей— также на устройство АГП, если
оно предусматривается.
Б. Защита двигателей от однофазных
замыканий на землю предусматривается:
а) для двигателей мощностью до
2 000 кет включительно при токах замыка-
ния на землю 10 & и более (без компенса-
ции), а при наличии компенсации, если ос-
таточный ток в нормальных условиях пре-
вышает это значение;
б) для двигателей более 2 000 кет при
токах замыкания на землю 5 а и более.
Ток срабатывания защиты должен быть
не более: для двигателей мощностью до
2 000 кет включительно—10 а и для дви-
гателей более 2 000 кет — 5 а. Меньшие то-
ки срабатывания допускаются, если это ие
усложняет выполнение защиты. Защита
должна действовать на отключение двига-
теля без выдержки времени с использова-
нием трансформаторов тока нулевой после-
довательности, а для синхронных двигате-
лей— также с действием на устройство
АГП, если оно предусматривается.
В. Защита двигателей от перегрузки
устанавливается в случаях:
а) когда перегрузка возможна по тех-
нологии производства и действие защиты
необходимо для автоматической разгрузки
механизма, для сигнала персоналу о при-
нятии мер по разгрузке- или для отключе-
ния, когда перегрузка не может быть устра-
нена;
б) для отдельных двигателей с особо
тяжелыми условиями пуска и самозапуска
(длительность прямого пуска непосредст-
венно от сети порядка 20 сек и более),
когда необходимо предотвратить чрезмер-
ное увеличение длительности пускового пе-
риода в случае понижения напряжения
сети.
Защита выполняется в однорелейном
исполнении с включением реле на фазный
ток и с выдержкой времени не менее
10 сек. Рекомендуется совмещать токовую
отсечку и защиту от перегрузки в одном
реле, имеющем раздельное действие контак-
тов мгновенного и зависимого элементов.
Действие защиты на отключение двига-
теля допускается:
а) на двигателях механизмов, для ко-
торых отсутствует возможность своевремен-
ной разгрузки без останова или работаю-
щих без постоянного дежурства персонала;
б) на двигателях механизмов с тяже-
лыми условиями пуска или самозапуска.
Г. Защита синхронных двигателей
от асинхронного режима выполняется:
а) с помощью защиты от перегрузки
по току статора для двигателей, имеющих
отношение короткого замыкания (ОКЗ)
равным 0,8 и более;
б) с помощью защиты, реагирующей на
наличие переменного тока в цепи обмотки
ротора, в сочетании с реле обрыва поля
ротора;
в) с помощью реле мощности, реаги-
рующего на изменение сдвига фаз между
током и напряжением прн несинхронной ра-
боте.
Защита от асинхронного режима долж-
на действовать с выдержкой времени на:
а) действие схемы ресинхронизации;
б) автоматическую разгрузку механиз-
ма до такой нагрузки, при которой обеспе-
чивается втягивание двигателя в синхро-
низм;
в) отключение двигателя и повторный
автоматический пуск;
г) отключение — при невозможности
ресинхронизации двигателя или при отсут-
ствии необходимости повторного пуска и
ресинхронизации по условиям технологиче-
ского процесса.
Схема ресинхронизации, как правило,
должна предусматривать следующую по-
следовательность операций: включение раз-
рядного (гасительного) сопротивления
в цепь обмотки ротспа двигателя, включе-
ние форсировки возбуждения, включения
обмотки ротора на якорь возбудителя с вы-
366
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
держкой времени до 3 сек, снятие форси-
ровки возбуждения после втягивания в син-
хронизм.
Д. Защита минимального напряжения
предусматривается:
а) На двигателях неответственных ме-
ханизмов (суммарной мощностью, опреде-
ляемой возможностями источников питания
и сети обеспечить самозапуск) для облегче-
ния условий восстановления напряжения
после отключения коротких замыканий и
обеспечения самозапуска двигателей ответ-
ственных механизмов.
Выдержка времени защиты выбирается
в пределах 0,5—1,5 сек—на ступень боль-
ше времени действия быстродействующих
защит от многофазных коротких замыканий,
а уставки по напряжению—порядка 70%
£Лзом-.
В случаях, когда не может быть осу-
ществлен одновременный самозапуск всех
двигателей ответственных механизмов (по-
сле кратковременных перерывов питания
или понижениях напряжения, обусловлен-
ных отключением коротких замыканий или
действием АПВ и АВР), применяются от-
ключение части этих -ответственных меха-
низмов и их автоматический самозапуск
после самозапуска первой .группы. Самоза-
пуск последующих групп двигателей может
быть осуществлен по току, напряжению или
времени.
б) От самозапуска двигателей, включая
и двигатели ответственных механизмов,
когда самозапуск механизмов после остано-
ва при длительном исчезновении напряже-
ния недопустим по условиям технологиче-
ского процесса или по условиям безопас-
ности.
Выдержка времени защиты принимает-
ся равной порядка 5—10 сек, а уставки по
напряжению — порядка 50% £/ном.
Рнс. 2-180, Схема защиты асинхронного двигателя
до 2 000 кет.
/Г—реле тока РТМ; 2ЩВ—реле напряжения РНВ:
d—от трансформаторов напряжения.
с повторно-кратковременной нагрузкой или
длительно с малой нагрузкой. /Тля прочих
двигателей 500—5 000 кет и двигателей ме-
нее 500 кет АГП не предусматривается.
Примерные схемы релейной защиты
двигателей приведены на рис. 2-180—2-190.
Е. На синхронных двигателях
предусматриваются устройства АГП,
осуществляемые:
а) введением сопротивления в цепь об-
мотки возбуждения двигателя — для дви-
гателей мощностью 5 000 кет и более, а так-
же для двигателей 2 000—5 000 кет, кото-
рые имеют механическую постоянную вре-
мени агрегата, приведенную к минимальной
мощности, предусматриваемой технологиче-
ским процессом, равную 7 сек и более, или
работают’ с повторно-кратковременной на-
грузкой;
б) введением сопротивления -в цепь об-
мотки возбуждения возбудителя — для дви-
гателей мощностью 500—2 000 кет, имею-
щих механическую постоянную времени аг-
регата, как по п. «а», или работающих
3~Б-10к6
Рис. 2-181. Схема защиты асинхронного двигателя
2000 кет н более.
/Г. 2Г—реле тока РТМ; ЗТ— реле тока ЭТД-551/60-
ИЦВ—хяае напряжении РНВ; 5П— реле промежу-
точное РП-26; 6—от трансформатора напряжения.
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
367
З-Б-ЮкЙ
3-6-10к6
т/в 1
Рнс. 2-182. Схема защиты асинхронного или син-
хронного двигателя до 2000 кет.
/Г/В—реле токаГ PT-82; 2Т — реле тока ЭТ-521/0.2;
ЗП, 4П—реле промежуточное РП-24; 5—от ком-
плекта реле групповой защиты минимального
напряжения.
рис. 2-183. Схема защиты асинхронного двигателя
до 2 000 кет.
IT/В—реле тока PT-86; d2T—реле тока ЭТ-521/0.2;
3HIB—реле напряжения РНВ; 4П— реле промежу-
точное РП-26; 5—катушка отключения РТМ: 6—от
трансформатора напряжения.
З-Б-ЮкВ
Рис. 2-181. Схема зашиты асинхронного нли
синхронного двигателя до 2 000 кет.
/Г —реле тока РТМ; 2Т/В—реле тока PT-82; ЗТ —
реле тока ЭТ-521/0.2; 4Н/В—реле напряжения РНВ;
5/7 — реле промежуточное РП-26; 6 — накладка-пе-
реключатель НКР-2 (на сигнал для асинхронного
двигателя); 7—от трансформатора напряжения.
Рнс. 2-185. Схема зашиты асинхронного двигателя
до 2 000 кет.
ITIB—реле тока РТ.84; 2Т — реле тока ЭТ-521/0.2;
ЗП. 4П — реле промежуточное РП-24; 5—от ком-
плекта реле групповой защиты минимального
напряжения.
368
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
369
24—2580
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-190. Схема групповой защиты минимального
напряжения двигателей.
1Н, 2Н—реле минимального напряжения ЭН-528/60;
ЗВ—реле времени ЭВ-113; 4В—реле времени ЭВ-133;
5У, 6У—реле указательное РУ-21; 7—к промежуточ-
ному реле защиты минимального напряжения
двигателей.
3. Защита
преобразовательных агрегатов
Приводится защита ртутно-выпрями-
тельных агрегатов и преобразовательных
агрегатов с механическими и полупровод-
никовыми выпрямителями, служащими для
питания (потребителей промышленных пред-
приятий, тяговых нагрузок и электролиза.
Защита преобразовательных . агрегатов,
предназначенных для питания двигателей
электроприводов прокатных станов, здесь
не рассматривается.
Для преобразовательного агрегата мощ-
ностью, превышающей при питающем на-
пряжении до 0,5 кв — 250 кет, выше 0,5 до
10 кв — 300 кет, выше 10 до 22 кв—
500 кет и выше 22 кв — 1 000 кет, преду-
сматривается защита со стороны питающей
сети автоматическим выключателем:
При меньшей мощности агрегата защи-
ты допускается выполнять комбинирован-
ными плавкими предохранителями.
Выпрямительный агрегат оборудуется
аппаратами защиты, действующими при
следующих ненормальных режимах работы:
а) коротком замыкании в пределах аг-
регата;
б) коротком замыкании на стороне вы-
прямленного тока;
в) потере вентильного действия вы-
прямителя (для ртутных выпрямителей —
при обратном зажигании);
г) замыканиях >в обмотках или пони-
жении уровня масла при трансформаторах
мощностью 1 000 ква и более, а для внутри-
цеховых преобразовательных установок —
при трансформаторах мощностью 320 ква
и более;
д) токах перегрузки, если она воз-
можна;
е) превышении допустимой температу-
ры выпрямителя или трансформатора;
ж) прекращении действия ртутного на-
соса;
з) нарушении нормального режима пи-
тания сеток;
и) прекращении смазки маслом ‘подшип-
ников механического выпрямителя, а также
^нарушении работы других устройств собст-
венных нужд, препятствующих нормальной
работе агрегата.
При наличии дежурства персонала на
подстанции или при контроле работы ее
диспетчером защита по п. «а»—«г» прини-
мается с действием на отключение, а по
п. «д»—«и»—-либо на отключение, либо на
сигнал. Без ‘постоянного дежурства на под-
станции и без передачи сигналов на дис-
петчерский пункт все вышеуказанные заши-
ты принимаются с действием на отключе-
ние.
Для защиты агрегатов от коротких за-
мыканий на стороне переменного и выпрям-
леного токов, а также от обратных зажи-
ганий в ртутном выпрямителе предусматри-
вается максимальная токовая релейная за-
щита мгновенного действия с током сраба-
тывания, отстроенным от толчков тока на-
магничивания при включении ненагружен-
ного трансформатора и от возможных толч-
ков тока нагрузки.
Выполнение максимальной токовой за-
щиты ртутно-выпрямительного агрегата не-
зависимо от режима работы принимается:
а) в двухфазном двухрелейном испол-
нении для агрегатов с трансформаторами,
имеющими схему соединения обмоток
a/aY;
б) в двухфазном трехрелейном испол-
нении с включением третьего реле в общий
провод от двух трансформаторов тока для
агрегатов с трансформаторами, имеющими
схему соединения обмоток Д/дУ.
Кроме того, в зависимости от мощно-
сти, типа и режима работы агрегатов до-
полнительно применяются:
I) для ртутно-выпрямительных агрега-
тов на выпрямленное напряжение до I 000 в
при режиме параллельной работы или пи-
тании электроустановок потребителей со
значительной противоэлектродвижущей си-
лой — быстродействующий выключатель об-
ратного действия (с временем действия не
более 0,03 сек) на стороне постоянного то-
ка для селективного, отключения выпрями-
теля при обратном зажигании;
2) для ртутно-выпрямительных агрега-
тов с выпрямленным напряжением 1 650 в
и выше и режимом параллельной работы —
быстродействующий выключатель на сторо-
не постоянного тока и быстродействующая.
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
371
Рнс. 2-191. Схема защиты РВ агрегата с трансфор-
матором мощностью ниже 1 003 кна.
IT, 2Т — реле тока РТМ; ЗТ— реле тока ЭТ-521.
Рнс. 2-192. схема зашиты рВ агрегата с транс фор-
матором мощностью 1 000 ква н более.
1Т— 2Т—реле тока РТМ; зТ — реле тока ЭТ-521;
4Г—реле газовое; 5П — реле промежуточное РП-25;
6У, 7У—реле указательное РУ-21; 8 — накладка-пе-
реключатель НКР-2; 9—сопротивление;
10—автомат ВАБ.
сеточная защита .в анодных цепях, воздей-
ствующая на сетку выпрямителя и ликви-
дирующая ток обратного зажигания;
з) для ртутно-выпрямительных агрега-
тов с выпрямителями на ток 5000 а и бо-
лее и выпрямленным напряжением 600—
I 000 в при режиме параллельной работы
с суммарным выпрямленным током 20 000 а
и более — быстродействующие выключатели
обратного действия на стороне постоянного
тока и в анодных цепях выпрямителей:
д) для мощных механических выпрями-
телей на ток более 5 000 а — быстродейст-
вующий короткозамыкатель (с временем
действия не более 0,002 сек) иа стороне пе-
ременного тока и быстродействующий вы-
ключатель на стороне постоянного тока;
5) для мощных полупроводниковых
выпрямителей, состоящих из большого чис-
ла последовательно и параллельно соеди-
ненных вентилей,—быстродействующие пре-
дохранители в каждой параллельной ветви
для защиты при обратных зажиганиях и
быстродействующий короткозамыкатель для
24*
защиты выпрямителей при коротком замы-
кании на стороне постоянного тока.
Для защиты анодных цепей от перена-
пряжений при выпрямленном напряжении
выше 600 в между вторичными выводами
главного трансформатора и нулем устанав-
ливаются разрядники.
Примерные схемы защиты ртутно-вы-
прямительных агрегатов приведены на рис.
2-191 и 2-192 на* оперативном переменном
токе, а 2-193—2-195 на постоянном токе.
Для агрегата с двумя выпрямителями
(рис. 2-193) и главным и регулировочным
трансформаторами предусматривается уста-
новка одного общего комплекта максималь-
ной токовой защиты от к. з. со стороны
высшего напряжения.
Для мощных РВ агрегатов с регулиро-
вочными трансформаторами ток срабатыва-
ния максимальной токовой защиты от к. з.
по условиям отстройки от токов намаг-'
L газд. z
На сигнал
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
373
Рис. 2-195. Схема защиты РБ агрегата типовой
мощностью трансформаторов 3 500 — 6 200 ква для
тяговой подстанции.
IT — ЗТ — реле тока ЭТ-521; 4Г— реле газовое;
5 —реле РАБ-2; 6/7 —реле промежуточное
ЭПВ-11/4; 7У — ОУ — реле указательное РУ-21; 10 —
накладка-переключатель НКР-2; 11— сопротивле-
ние; /2 —выключатель ВАБ; 13 — к измерительным
приборам.
ничиваиия при включении агрегата в сеть
может быть принят на уровне /ср =
' 1,5 /и.Т.
В таком исполнении защита агрегата
от к. з. оказывается недостаточно чувстви-
тельной к повреждениям за глазным транс-
форматором на некоторых ступенях II и
III диапазона регулирования. Предполага-
ется, что на II диапазоне регулирования,
используемом при работе половины серии
электролиза (первая очередь эксплуатации),
чувствительность защиты для ступеней глу-
бокого регулирования -может быть повы-
шена за счет изменения уставки реле.
Для III диапазона регулирования, ис-
пользуемого 1 раз при формовке РВ, токи
повреждения на ступенях глубокого регу-
лирования значительно ниже номинальных,
и, следовательно, в этом случае допустима
работа агрегата без защиты от поврежде-
ний за главным трансформатором.
Для агрегатов со сдвоенными транс-
форматорами и четырьмя выпрямителями
(рис. 2-194) максимальная токовая защита
от к. з. выполнена в виде самостоятельных
комплектов на каждом трансформаторе.
Ток срабатывания защиты выбирается на
уровне /ср= (1,5+2) /а,т.
Чувствительность защиты по отноше-
нию к повреждениям за трансформаторами
и в том числе по отношению к обратным
зажиганиям в РВ при отсутствии регулиро-
вочного автотрансформатора будет доста-
точной (Ач>Зч-2,5). Ток срабатывания за-
щиты максимального тока от к. з. РВ агрега-
та тяговых подстанций (рнс. 2-195) выби-
рается обычно равным /ср= (3,5-4-4,0)/я,т.
Чувствительность этой защиты по отношению
к повреждениям за трансформатором полу-
чается достаточно высокой (А, >2). Изби-
рательная быстродействующая защита в
анодной цепи РВ выполнена с помощью ре-
ле РАБ-2, которое при обратных зажига-
ниях обеспечивает закорачивание пик-
трансформатора сеточной цепи и снимает
положительный потенциал с сеток. Остав-
шееся на сетках напряжение отрицательно-
го смещения запирает РВ и ликвидирует
обратное зажигание. Защита с реле РАБ-2
не всегда достаточно надежно ликвидирует
обратное зажигание в выпрямителе и поэто-
му резервирование ее максимальной токо-
вой защитой агрегата является обязатель-
ным.
• 4. Защита
электропечных установок
Защита электропечного трансформато-
ра от многофазных к. з. производится с по-
мощью максимальной токовой защиты мгно-
венного действия, установленной со сторо-
ны первичного напряжения трансформато-
ра, с током срабатывания, отстроенным от
токов эксплуатационных к. з.
Газовая защита электропечного транс-
форматора выполняется как для трансфор-
маторов с обмоткой высшего напряжения
3 кв и выше по § 2-58, п. 1.
Максимальная токовая защита отсверх-
токсв, обусловленных перегрузкой, выпол-
няется с помощью реле РТ-81 с действием
на сигнал и устанавливается со стороны
вторичного напряжения трансформатора.
Если выключатель, предназначенный для
отключения трансформатора при к. з.,
установлен вблизи трансформатора, то за-
щита от сверхтоков перегрузки может быть
включена на трансформаторы тока со сто-
роны высшего напряжения по специальной
схеме совместно с защитой от к. з.
Если вблизи трансформатора имеется
дополнительный высоковольтный выключи-
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-196. Схема защиты трансформатора одно-
фазной дуговой печн серии ДМ.
IT — реле тока РТМ; 2Г/В—реле тока РТ-81; 5—к
измерительным приборам.
тель, который служит для оперативного
включения и отключения трансформатора,
то газовая защита трансформатора дейст-
вует на этот выключатель.
Примерные схемы защиты приведены
на рис. 2-196—2-198.
/Максимальная токовая защита мгно-
венного действия по схеме рис. 2-196 при-
нята в исполнении с реле прямого дейст-
вия, ток срабатывания которого отстроен
от тока эксплуатационного к. з. и принят
равным:
/ср — (3 — 3, о) /н.т«
Эта защита имеет недостаточную чув-
ствительность при к. з. на стороне низшего
напряжения трансформатора. Однако это
допускают, так как к. з. на -стороне низ-
шего напряжения трансформатора (на вы-
водах и в короткой ошиновке) практически
исключается.
Параметры защиты от перегрузки вы-
бираются таким образом, чтобы при крат-
ности тока в реле ‘«порядка 1,2/ср и токе
срабатывания защиты /с.з=(1,4—1,5)/н.т
выдержка времени составляла примерно
10 сек.
Рис. 2.197. Схема защиты трансформатора дуговой
трехфазной печй сернп ДС.
/Г, 2Т— реле тока РТМ; ЗТ[В—5Т/В— реле тока
РТ-81; 6Г—реле газовое; 7 И— реле промежуточное
РП-23; ЗУ, 9У—реле указательное РУ-21; 10—на-
кладка-переключатель НКР-2; 11—сопротивление.
6-10x0
Рис. 2-198. Схема защиты трансформатора дуговой
трехфазной печн серии ДС.
IT, 2Т — реле тока ЭТ-521; 3TjB—5Т/В—реле тока
РТ-81; 6Г —реле газовое; 777 — реле промежуточное
РП-23; ЗУ—10У—реле указательное РУ-21; 11 — на-
кладка-переключатель НКР-2; 12—сопротивление;
13—к измерительным приборам и автоматике
регулирования.
§ 2-58]
Релейная защита элементов электрических установок
375
Максимальная токовая защита мгно-
венного действия от многофазных к. з. по
схемам рис. 2-197 и 2-198 принята в двух-
релейном исполнении с током срабатыва-
ния, отстроенным от тока эксплуатационно-
го к. з. (3—3,5)/н.т.
/ср^(3.5 —4,5)/н.т.
Эта защита в большинстве случаев не
реагирует на многофазные повреждения на
стороне низшего напряжения трансформа-
тора (особенно при схеме соединения об-
моток Y/Д).
В настоящее время рекомендуется при-
менять схему защиты с тремя реле, *из ко-
торых два включены на фазные токи и одно
на сумму токов этих же фаз.
Параметры защиты от перегрузки вы-
бираются таким образом, чтобы при крат-
ности тока в реле порядка (2—2,5)/Ср и то-
ке срабатывания защиты /с.з= (1,4—1,5)Гн.т
выдержка времени составляла 10 сек., т. е.
была бы достаточной для действия автома-
тики регулирования и приведения мощно-
сти печи к номинальной.
5. Защита конденсаторных
установок
Приводится защита конденсаторных
установок, присоединяемых параллельно ин-
дуктивным элементам электрических си-
стем переменного тока частотой 50 гц и
предназначенных для улучшения коэффи-
циента мощности.
Для батареи статических конденсато-
ров предусматривается защита от токов ко-
роткого замыкания, действующая на отклю-
чение без выдержки времени.
При наличии предохранителей, надеж-
но защищающих конденсаторы от наиболее
вероятного вида повреждения — пробоя сек-
ций и связанного с этим двухфазного ко-
роткого замыкания, максимальную токовую
защиту батареи допустимо выполнять с по-
мощью одного реле, включенного на раз-
ность токов двух фаз.
Независимо от защиты всей батареи
в целом в батареях с параллельным соеди-
нением конденсаторов последние снабжа-
ются групповой защитой от токов коротко-
го замыкания при помощи предохранителей,
причем число конденсаторов в одной груп-
пе должно быть не менее пяти и номиналь-
ный ток одной группы — не более 100 а.
Групповая защита не требуется, если
конденсаторы снабжены встроенной индиви-
дуальной защитой секций.
В любом случае предохранители долж-
ны обеспечивать надежное отключение при
минимальном и максимальном значениях
тока короткого замыкания в данной точке
сети.
Рис. 2-199. Схема защиты батареи статических
конденсаторов.
1Т—реле тока РТМ.
Для защиты конденсаторов напряже-
нием выше 1 000 в применяются предохра-
нители, ограничивающие ток короткого за-
мыкания. В случаях: а) когда возможна
перегрузка конденсаторов высшими гармо-
никами вследствие непосредственной близо-
сти включенных мощных ртутно-выпрями-
тельных установок, предусматривается ре-
лейная защита конденсаторной установки,
отключающая ее при действующем значе-
нии тока, превышающем 130% номиналь-
ного тока; б) когда известно, что уровень
напряжения сети в месте присоединения
конденсаторной установки будет времена-
ми при включенных конденсаторах * превы-
шать 110% С7ном установки, предусматриза-
ется защита, отключающая установку при
указанном повышении напряжения и рабо-
тающая с выдержкой времени 3—5 мин.
Рекомендуется применение обратного
автоматического включения конденсаторной
установки после восстановления первона-
чального уровня напряжения.
На рис. 2-199 приведена примерная
схема защиты для трехфазных батарей
статических конденсаторов напряжением
3—10 кв, составленных из однофазных кон-
денсаторов, соединенных треугольником и
не требующих вышеуказанной защиты от
перегрузки токами высших гармоник и от
повышения напряжения.
Электроснабжение и подстанции
(Разд.. 2
6. Защита воздушных
и кабельных линий в сетях
3—10 кв с малым током замыкания
на землю
Для линий 3—10 кв в сетях с малым
током замыкания на землю предусматрива-
ются защиты от междуфазных к. з. и от
однофазных замыканий да землю (в случа-
ях, указанных ниже). Защита от между-
фазных к. з. выполняется однорелейной или
двухрелейной -в зависимости от требований
чувствительности. При этом допустимо не
учитывать к. з. за трансформатором с сое-
динением обмоток звезда-треугольник. За-
щита от 'однофазных замыканий на землю
устанавливается:
а) с действием на сигнал — в случаях,
когда устройства контроля изоляции и по-
очередное отключение присоединенных ли-
ний не обеспечивают достаточно быстрого
отыскания места повреждения (иапример,
при кольцевой схеме питания);
б) с действием на 'отключение — в слу-
чаях, когда это -необходимо по условиям
техники безопасности (например, на лини-
ях, питающих торфяные предприятия).
Защита максимального тока от между-
фазных к. з. на одиночных радиальных ли-
ниях с односторонним питанием предусмат-
ривается только со стороны питания и вы-
полняется со ступенчатой характеристикой
выдержки времени в сочетании с токовыми
отсечками.
Защита параллельных питающих линий
для подстанций с односторонним питанием
предусматривается на питающем и прием-
ном концах этих линий. На приемном кон-
це может быть применена максимально на-
правленная защита с проверкой величины
мертвой зоны защиты.
На реактированных линиях, выключа-
тели которых не расчитаны на отключение
к. з. до реактора, токовые отсечки не долж-
ны предусматриваться.
Для кабельных линий, на которых по
режиму работы возможны систематические
перегрузки, допускается выполнять защиту
от перегрузки, действующую на сигнал или
отключение, в зависимости от величины
возможной перегрузки и ответственности
электроустановки.
7. Зашита воздушных
и кабельных линий в сетях
35 кв с малым током замыкания
на землю
Для линий 35 кв в сетях с малым то-
ком замыкания на землю предусматривается
двухфазная релейная защита от многофаз-
ных замыканий, действующая при замыка-
ниях между фазами и двойных замыканиях
на землю.
Для сигнализации появления 'однофаз-
ных замыканий на землю в линии, как
правило, используется устройство контроля
изоляции.
Для защиты от многофазных замыка-
ний одиночных линий в радиальных сетях
с односторонним питанием применяется от-
сечка по току и напряжению без выдержки
или с выдержкой времени. Защита уста-
навливается только на питающем конце за-
щищаемой линии.
Для параллельных линий с односторон-
ним питанием, в том числе и с ответвле-
ниями, в качестве основной защиты приме-
няется поперечная дифференциальная за-
щита. При этом в случае работы одной ли-
нии используется резервная защита.
В целях упрощения защита линий 35 кв
должна выполняться без блокировки от ка-
чаний.
8. Защита шинопроводов 6—10 кв
Ниже приводятся возможные исполне-
ния устройств релейной защиты шинопро-
водов 6—10 кв, получающих питание от
одного источника и предназначенных для
питания энергоемких потребителей.
Для шинопроводов 6—10 кв, проло-
женных 'В закрытых помещениях, в качест-
ве основной предусматривается быстродей-
ствующая защита от многофазных к. з.—
в виде защиты мгновенного действия (токо-
вая отсечка) или дифференциальной защи-
ты (в зависимости от требуемой чувстви-
тельности). В качестве резервной применя-
ется максимальная токовая защита с вы-
держкой времени.
Быстродействующая защита от много-
фазных к. з. независимо от наличия изоли-
рованных отсеков на шинах должна иметь
зону действия, охватывающую весь шино-
провод.
Примерная схема защиты шинопровода
с помощью токовой отсечки и резервной
максимальной токовой защиты приведена
на рнс. 2-200.
Рнс. 2-200. Схема максимальной токовой защиты
шинопровода 6 —10 кв.
1Т— 4Т — реле тока ЭТ-521: 5П — реле промежуточ-
ное; 6В—реле времени ЭВ-124; 7У, 8У—реле указа-
тельное РУ-21; 9, 10-накладка-переключатель.
§ 2-59]
Защита плавкими предохранителями
377
9. Защита в цепях секционного
и шиносоединительного
выключателя 3—10 кв
В цепи секционного выключателя при
раздельной работе питающих линий преду-
сматривается установка быстродействующей
максимальной токовой защиты с устройст-
вом вывода ее из работы после успешного
завершения операции включения (рис. 2-201).
Вывод защиты из работы, необходимый
в целях сокращения выдержки времени в
питающей сети, осуществляется либо от
руки (для неавтоматизированных подстан-
ций), либо автоматически.
В цепи секционного выключателя при
параллельной работе питающих линий при-
меняется защита максимального тока с вы-
держкой времени.
При установке предохранителя в ком-
плекте с разъединителем допускается при-
менение плавких предохранителей для си-
ловых трансформаторов мощностью:
прн напря-
жении до 10 кв
прн напря-
жении » 20 ж
прн напря-
жении . 35 .
включи-
тельно до 750 ква
включи-
тельно . 3 200 .
включи-
тельно . 7 500 «
Рис. 2-201, Схема защиты а цепи секционного
выключателя 6—10 кв.
IT, 27—реле тока РТМ; ЗРБ—реле блокировочное
РЭ-513; 4—от селеновых выпрямителей.
При установке предохранителей типа
ПК в комплекте с выключателями нагруз-
ки допускается их применение:
а) на тупиковых линиях с рабочим то-
ком до 100 а при напряжении 10 кв и до
200 а при напряжении 3—6 кв;
б) в цепи трансформаторов -мощностью
до 1 000—I 800 ква;
в) в цепи батарей статических конден-
саторов мощностью до 400 квар;
Рис. 2-202. Схема защиты
трансформатора предохра-
нителями (с выключате-
лем нагрузки).
/—предохранители; 2—
выключатель нагрузки.
В цепи шиносоединительного выключа-
теля, соединяющего сборные шины, приме-
няется двухступенчатая максимальная токо-
вая защита в составе: а) ступени мгновен-
ного действия, осуществляющей опробова-
ние шин толчком напряжения; б) ступени
с выдержкой времени с широким диапазо-
ном регулировки, осуществляющей резерви-
рование защит присоединений подстанций.
Ряс. 2-203. Схема защиты трансформатора предо-
хранителями н с защитой от однофазных к. з.
на стороне 400— 230 в.
1—предохранитель; 2—выключатель нагрузки;
3TJB—реле тока PT-8I.
2-59. ЗАЩИТА ПЛАВКИМИ
ПРЕДОХРАНИТЕЛЯМИ
Плавкие предохранители могут приме-
няться для защиты от многофазных замы-
каний в силовых трансформаторах, элек-
тродвигателях и батареях статических кон-
денсаторов во всех случаях, когда они:
а) могут быть выбраны с требуемыми
параметрами (номинальные напряжения и
токи, предельно отключаемые токи и пр.);
б) обеспечивают избирательность и не-
обходимую чувствительность.
г) в цепи двигателей 3—6 кв мощ-
ностью до 600 квт—асинхронных с корот-
козамкнутым ротором и синхронных с пря-
мым пуском;
д) в цепи двигателей 3—6 кв мощ-
ностью до 1 000 квт — асинхронных с фаз-
ным ротором и синхронных с пуском от по-
ниженного напряжения;
е) в цепи блоков трансформатор — дви-
гатель при мощности трансформатора до
1 000 ква и соответствующей мощности дви-
гателя.
37а
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис, 2-204. Схема за-
щиты двигателя пре-
дохранителями (с вы-
ключателем нагрузки),
1 — предохранитель;
2—выключатель на-
грузки; 5 —реле тока
ЭД Т-551/60; 4— реле
промежуточное.
Рис. 2-205. Схема защиты
конденсаторной батареи
предохранителями (с вы-
ключателем нагрузки).
/ — предохранитель; 2—
выключатель нагрузки.
пользуя дифференциальную — рабочую об-
мотку) получение токов срабатывания 3—
12 а, при этом наибольший коэффициент
выравнивания в двух других плечах около
2 (при .наименьшей уставке на ток сраба-
тывания в дифференциальной обмотке).
5. Номинальный ток реле 5 а.
6. При применении реле для защиты
двухобмоточных трансформаторов, а так-
же генераторов ток срабатывания регули-
руется более мелкими ступенями 1,5—12 а
в ^каждом плече.
7. Коэффициент надежности реле не ме-
нее 1,35.
8. Степень отстройки от неустановив-
шихся переходных токов может регулиро-
ваться ступенчато.
9. Время срабатывания реле при пер-
вичном токе, равном З/юрао, не превышает
0,035 сек.
10. Реле имеет один замыкающий кон-
такт, разрывная мощность контакта в цепи
постоянного тока с индуктивной нагрузкой
(при постоянной времени нагрузки Т < 5 V
ХЮ-3 сек) — 50 вт при напряжении до
220 е и токе до 2 а.
1. Схемы расположения обмоток на
БИТ и включения реле РНТ-562 представ-
лены на рис. 2-212 и 2-213.
При установке плавких предохраните-
лей с выключателем нагрузки допускается
действие на выключатель нагрузки:
а) газовой защиты трансформатора;
б) защиты от однофазных к. з. на сто-
роне 400—230 в трансформаторов с груп-
пой соединения обмоток Y/Yo-12 с глухо-
заземленной нейтралью;
в) защиты от однофазных замыканий
на землю в сетях с изолированной ней-
тралью;
г) защиты от сверхтоков перегрузки;
д) защиты от выпадения из синхрониз-
ма синхронных двигателей.
Примерные схемы зашиты с предохра-
нителями приведены на рис. 2-202—2-205.
2-60. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РЕЛЕ
1. Реле дифференциальное
типа РНТ-562
I. Реле применяется для дифференци-
альной защиты двухобмоточных и трех-
обмоточных силовых трансформаторов и
генераторов переменного тока.
2. Реле состоит из исполнительного ор-
гана ЭТ-520 и быстронасыщающегося транс-
форматора БИТ.
3. Характеристика реле позволяет пре-
дотвращать неселективное действие зашиты
при неустановившнхся переходных процес-
сах.
4, При применении реле для защиты
трехобмоточных трансформаторов схема его
обеспечивает в плече с большим током (ис-
2. Реле дифференциальное
типов Р НТ-563 и РНТ-563/2
1. Реле применяются для дифференци-
альной защиты трехобмоточиых (реле
РНТ-563) и двухобмоточных (реле
РНТ-563/2) силовых трансформаторов при
значительном различии величин вторичных
токов, подводимых к реле (при применении
трансформаторов тока с номинальным вто-
ричным током 1 и 5 а). Характеристика ре-
ле позволяет предотвращать неселективное
действие защиты при неустановившихся пе-
реходных процессах.
По сравнению с реле типа РНТ-563 ре-
ле типа РНТ-563/2 обладает повышенной
термической устойчивостью.
2. Реле состоит из исполнительного ор-
гана ЭТ-520 и БНТ.
3. Токи срабатывания реле РНТ-563 мо-
гут регулироваться в пределах:
а) 0.33—2 а в I плече (обмотке);
б) 0,58—4 а во II обмотке;
в) 4,6—30 а в III обмотке.
4. Токи срабатывания реле РНТ-563/2
могут регулироваться в пределах:
а) 0,33 — 2 а в I обмотке;
б) 4,6—30 а во II обмотке.
5. Коэффициент надежности реле
РНТ-563 и РНТ-563/2 ае менее 1,35.
6. Степень отстройки реле от неустано-
вившихся переходных токов может регули-
роваться ступенчато.
7. Реле имеет один замыкающий кон-
такт, разрывная мощность которого —
такая же, как у реле РНТ-562.
§ 2-60]
Технические данные реле
379
П ри м е ч а н не. 1. Реле всех исполнений имеют: ЭТ-521 — замыкающий, ЭТ-522 — размыкающий и ЭТ-523—замыкающий и размыкающий контакты.
2. Собственное время tz при токах 1,2 /уСТ — 0,15 сек; при 2 1усг — 0,02—0,03 сек.
3. Коэффициент возврата не менее 0,8 для всех реле, за исключением ЭТ-521/200, для которого коэффициент возврата 0,7.
4. Разрывная мощность контактов реле: а) в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (постоянная времени не более Т ^5-10'8 сек)—50 вт прп напря-
жении до 220 в и токе до 2 о; б) в цепи переменного тока —250 ва при напряжении до 220 о и токе до 2 а.
дои
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Таблица 2-147
4. Реле тока типа ЭТ-523/1Д
Присоединение реле (№ зажимов) Пределы уставок, а Полное сопротивление не более, ом, прн токе
минималь- ной устав- ки, а 5 а 30а
2—8 0.15—0.3 19 3,5 0.9
2—6 0,3—0,6 5 1,3 0,3
2—4 0,5—1 2 0.7 0.18
Примечания: 1. Реле имеет замыкающий
и размыкающий контакты.
2. Термическая устойчивость токовой цепи
реле: длительный ток 7 а, односекундный 300 а.
3. Время срабатывания t: при токах 1,2/уСТ —
0,15 сек. при 2ZyCT — 0,03 сек,
4. Коэффициент возврата — не менее 0,65.
5. Разрывная мощность контактов реле; в це-
пи постоянного тока с индуктивной нагрузкой —
50 вт, в цепи переменного тока — 250 еа при на-
пряжении не более 250 в и токе до 2 а.
Таблица 2-148
6. Реле тока типа ЭТД-551
Тип реле- Пределы уставок, ма Соединение катушек
последова- тельное параллельное .
Ток срабаты- вания, ма Сопротивле- ние, ом Ток срабаты- иання, ма I Сопротивле- ! ине, ом
ЭТД-551/40 ЭТД-551/50 ЭТД-551/60 10—40 12.5—50 15—60 10—20 12.5—25 15—30 80 52 36 20—40 25—50 30—60 20 13 9
Примечания: 1. Реле имеют замыкаю-
щий контакт.
2. Импедансный угол цепи реле прн любом
соединении катушек для всех типов реле 35°.
3. Потребляемая мощность прн минимальной
уставке тока не более 0,012 ва.
4. Время срабатывания t: прн токах 2 /уСТ—
не более 0,3 сек, при 3 /уСТ —не более 0,1 сек.
5- Разрывная мощность контактов реле: в це-
пи постоянного тока с индуктивной нагрузкой —не
20 вт. в цепи переменного тока —• 100 ва при напря-
жении не более 250 в и токе до 0,5 а.
Тип реле
5. Реле тока серии РТ-80
Таблица 2-149
Номи-
наль-
ный ток,
а
Уставкн
тока срабатывания, а
времени сраба-
тывания, сек
РТ-81/1, РТ-81/1У; рТ-85/1 10 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 0.5—4
РТ-81 /2; РТ-81 /2У; РТ-85/2 5 2; 2.5; 3; 3,5; 4; 4.5; 5 0,5—4
РТ-82/1; РТ-82/1У 10 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 2—16
РТ-82/2; РТ-82/2У 5 2; 2,5; 3; 3,5; 4; 4.5; 5 2—16
РТ-83/1 10 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 1—4
РТ-83/2 5 2; 2.5; 3; 3.5; 4; 4.5; 5 .1—4
РТ-84/1; РТ-86/1 10 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10 4—16
РТ-84/2; РТ-86/2 5 2; 2.5; 3; 3.5; 4; 4,5; 5 4—16
Примечания; 1. Уставка кратности тока срабатывания элемента отсечкн 2—8.
2. Исполнение реле с буквой „У“ — для утопленного монтажа.
3. Реле РТ-81 и РТ-82 имеют один главный замыкающий контакт (перестановкой деталей превра-
щается в размыкающий!, действующий мгновенно при т. к. з. и с выдержкой времени при перегрузках.
4. Реле РТ-83 н РГ-81 имеют один главный замыкающий контакт, действующий Мгновенно при
т. к. з., и один сигнальный замыкающий контакт, действующий с выдержкой времени при перегрузках.
5. Реле РТ-85 и РТ-Зб — для работы на оперативном переменном токе и изготовляются с усиленными
главными замыкающим и размыкающим контактами с общей точкой, причем РТ-86 дополнительно имеет
одни замыкающий сигнальный контакт. В реле РТ-85 главные усиленные контакты могут действовать как
мгновенно, так нс выдержкой времени; в реле РТ-86 главные контакты могут действовать только мгновен-
но; элемент, создающий выдержку времени, воздействует только нч сигнальный контакт,
6. Потребляемая мощность реле около 10 еа прн токе, равном току срабатывания индукционного
элемента.
7. Коэффициент возврата индукционного элемента реле на менее 0.8.
8. Ток замыкании главных замыкающих контактов РТ-81, РТ-82, РТ-83 и РТ-84 равен 5 а при напря-
жении до 220 в постоянного и переменного тока. Ток размыкания размыкзющчх конгактоз 2 а при напря-
жении до 22) в переменного тока. Глазные контакты указанных реле могут шунтчроэать н дешу i г.чрэват >
управляемую цепь прн токах до 50 а, если управляемая цепь получает пчгзние от трансформатора тока
и ее полное, сопротивление при токе 4 а не'более 4 ом.
9. Главные контакты реле РТ-85 н РТ-86 могут шунтироззть и дешунтировать управляемую цепь при
токах до 150 а если управляемая цепь получает питаине от трансформатора тока и ее полное сопротивление
прн токе 3,5 а не более 4.5 ом.
10. -Сигнальные контакты РТ-83, РТ-84 и РТ-86 могут замыкать яти оазрызать цепь постоянного тока
до 0,2 а н переменного тока до i а при напряжении до 22) в.
II. Зависимость времени срабатывания реле РГ-81/hi РТ-82/1 от тока дана на рис. 2-206.
12. Схема внутренних соединений реле представлена на pua. 2-2),*.
§ 2-60]
Технические данные реле
381
382
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Таблица 2-150
7. Реле, встроенные в привод ППМ-10
общего применения
а) Реле максимального тока
мгновенного действия типа РТМ
и с выдержкой времени типа
РТВ
в) Электромагниты отключения типа
ЭО и включения типа ЭВ и элек-
тродвигатель для завода пружи-
, ны. Технические данные приведены
в разд. 2, Г.
Таблица 2-151
8. Реле, встроенные в привод ППМ-10
для КРУ2-10П (предварительные
Уставки
тока сраба-
тывания»
а
Пределы
уставок
времени,
сек
РТМ
ртв
5; 7; 8; 10;
12,5; 15
5; 6; 7; 8;
9; 10
0—4
(рис. 2-208)
±10
±10
±0,25
Примечание. Изменение уставок тока
реле РТМ производится посредством изменения
воздушного зазора.
б) Реле минимального напряже-
ния с выдержкой времени типа
РНВ
1. Номинальное напряжение реле
100—127 в для приводов общего при-
менения и 100 в для приводов, встраи-
ваемых в КРУ 2-10П.
2. Выдержка времени реле 0—4 сек.
3. Потребляемая мощность около 30 ва.
4. Отключающее напряжение в преде-
лах от 65 до 35% номинального с
обязательным отключением ниже
35%.
5. Напряжение на катушке, допускаю-
щее включение выключателя от 65
до 85% номинального с обязатель-
ным включением при напряжении
85%.
Реле РТМ
1 2 5 6 8 10 12 15
2 2,5 7 9 И 14 17 20
3 3.5 10 12 15 20 25 30
4 5 15 20 25 30 38 45
5 5 55 65 75 80 105 120
2
3
Примечания: 1. Пределы уставок вре-
мени реле РТВ 0—4 сек, точность выдержки вре-
мени =*=0,25 сек.
2. Потребляемая мощность реле РТМ не вы-
ше 20 ва и реле РТВ 50 ва.
3. Изменение уставок тока реле РТМ про-
изводится посредством изменения воздушного за-
зора.
4. Технические данные реле минимального на-
пряжения с выдержкой времени типа РНВ анало-
гичны реле РНВ в приводе ППМ-10 общего приме-
нения.
5. Технические данные электромагнитов вклю-
чения типа ЭВ и отключения типа ЭО н электродви-
гателя завода пружины приведены в разд. 2, Г.
Таблица 2-152
9. Сопротивление катушек реле привода ППМ-10, встроенного в КРУ2-10П
(ориентировочные данные)
Тип реле Испол- нение К. а Число витков Сопротивление катушки, ом, при опущенном сердечнике и при уставке тока
минимальной максимальной
г х Z г X Z
РТМ I 2 3 4 5 9 2~5 3.5 5 5 270 193 135 90 0,7 0,32 0,162 0.08 0,845 0,555 0.305 0,138 1.1 0,64 0,345 0,16 0,5 0,29 0.146 0,064 0,56 0,245 0,088 0,048 0,75 0,38 0.17 0,08
РТВ 1 2 3 5 5 5 136 75 0,2 0,08 0.345 0,06 0.4 0,1 0,09 0,06 0,1
§ 2-60]
Технические данные реле
383
Таблица 2-153
10. Реле, встроенные в привод УПГП
а) Реле максимального тока
мгновенного действия типа РТМ
и с выдержкой времени типа РТВ
Уставки тока и времени и потребляемая
б) Реле минимального напряже-
ния мгновенного действия
1. Номинальное напряжение реле ПО,
127 и 220 в переменного тока.
2. Отключающее напряжение 65—35%
от номинального с обязательным отключе-
нием ниже 35%.
3. Напряжение на катушке, допускаю-
щее включение выключателя 65—85% от
номинального с обязательным включением
при напряжении выше 85%.
4. Потребляемая мощность около 30 ва.
в) Электромагниты отключения и вклю-
чения и электродвигатель для завода пру-
жины.
Технические данные приведены в
разд. 2,Г.
Таблица 2-154
11. Реле, встроенные в привод ПРБА
а) Реле максимального тока
мгновенного действия типа РТМ
и с выдержкой времени типа РТВ
Уставки тока и времени и потребляемая
мощность
б) Реле минимального напряже-
ния мгновенного действия
1. Номинальное напряжение реле 110,
127, 220, 380 в переменного тока.
2. Реле приходит в действие при на-
пряжении в пределах 65—35% номинально-
го и допускает включение выключателя при
напряжении 65—85% номинального.
3. Потребляемая мощность около 30 ва.
в) Электромагнит отключения, работаю-
щий от независимого источника напряже-
ния.
Технические данные приведены в гл. 2,Г.
Таблица 2-155
12. Ток срабатывания реле РТМ,
встроенных в приводы типа ПРБА,
ПГ-10 и ПГМ-10, при различных поло-
жениях переключателя ответвлений
катушки
Клеммы для при- соедине- ния катуш- ки реле (рнс. 2-211) Ток прн различных положениях переключателя, а
VIII VII VI V IV III
I—II 5 7 9 11 13 15
I—III 7.5 13 23 41 97 .—.
I—IV 8 15 30 71 — 97
I—V 9 19 50 — 71 41
I—VI И 32 — 50 30 23
I—VII 18 — 32 19 15 13
Примечание. Данные таблицы принима-
ются в тех случаях, когда расчетный ток срабатыва-
ния реле РТМ превышает их максимальную устав-
ку 15 а, и необходимо увеличить коэффициент транс-
формации трансформаторов тока или расширить
шкалу реле. Для расширения шкалы реле^провод
от трансформатора тока, подсоединяемый обычно к
концу катушки реле (рнс. 2-211,а), присоединяется к
одному из ответвлений (рис. 2-211, б). Зная ампер-
витки срабатывания (намагничивающую силу) реле
(1350 ав) и число витков между ответвлениями,
можно выбрать необходимый ток срабатывания ре-
ле.
Тип реле Уставки тока срабаты- вания, а Уставка вре- мени, сек Потребляемая мощность, ва Точность ус- тавки тока,% : ТОЧНОСТЬ ВЫ- ; дер иски вре- мени, сек
РТМ 5; 7; 8; 10; 12,5; 15* — 50 ±10 —
5; 7; 9; 11; 13; 15** — 50 ±10 —
РТВ 5; 6; 7; 8; 9; 10 0—4 (рис. 2-210) 50 ±10 ±0,3
П рн м ечаиие. Время действия реле при
уставке на 0 сек не превышает 0,1 сек.
* При переключателе числа витков поворот-
ного типа.
** При переключателе числа витков штепсель-
ного тппа.
Рис. 2-207. Схемы внутренних соединений реле
серии РТ-8Э.
с—РТ-81 н РТ-82; б— РТ-83 и РТ-84; в—РТ-85; г—РТ-86.
384
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Величш/а mc/ta”/, rm.taуапаИки
Рис. 2*208. Зависимость времени срабатывания от
тока реле РТВ привода ППМ-10 общего примене-
ния. На кривых 1, 2, 3, 4 сек—уставки времени
реле.
. w W а V 27 ш
О-)
Рис. 2-211. Схемы присоединения катушки реле
РТМ привода ПРБА. ПГ-10 и ПГМ-10.
а—обычная схема; б—вариант схемное расшире-
нием шкалы тока реле.
Рис. 2-209. Зависимость времени срабатывания
от тока реле РТВ привода УПГП. На кривых /,*2,
3,4 сек—усгаакл времени реле.
1ZU 16UZ(J0 ZbUZtiUJZUJbOQOO
Величина тока тока уставки
Рис. 2-210. Зависимость времени срабатывания от
тока реле РТВ привода ПРБА. На кривых /, 2, 3,
4 сек—уставки времени реле.
Рис. 2-212- Схема расположения обмоток на магни-
топроводе БНТ реле РНТ-562.
Л II—уравнительная; В—вторичная; Р—рабочая:
и»кз и а’кз—короткозамкнутые.
8. Схемы расположения обмоток на
БНТ и включения реле РНТ-563 . и
РНТ-563/2 представлены на рис. 2-214 и
2-215.
13. Реле дифференциальное
типа ДЗТ-1
1. Реле применяется для дифференци-
альной защиты двухобмоточных и трех-
обмоточных силовых трансформаторов,
обеспечивая получение торможения от од-
ной группы трансформаторов тока.
2. Реле состоит из исполнительного ор-
гана ЭТ-520 и БНТ.
3. Реле имеет одну тормозную, одну
дифференциальную (рабочую) и две урав-
нительные обмотки.
4. При применении реле для защиты
двухобмоточных трансформаторов ток сра-
батывания реле регулируется в пределах
1,55—12 а.
Применение реле для защиты трехобмо-
точ-пых трансформаторов такое же, как ре-
ле РНТ-562. п. 4.
5. Коэффициент торможения может
быть изменен:
а) от 0.18 и выше для наибольшей
уставки тока срабатывания;
§ 2-60]
Технические данные реле
385
Рпс. 2-213. Схема включения реле РНТ-562 для дифференциальной защиты
трансформатора (обозначения см. -на рис. 2-212).
Рис. 2-214. Схема расположения обмоток иа магни-
топроводе БНТ реле РНТ-563.
Z, II и III — рабочие; В—вторичная; гукз и сукз —
короткозамкнутые.
Рис. 2-216. Схема расположе-
ния обмоток иа магнитопрово-
де БНТ реле ДЗТ-1.
Р—рабочая (днфференцналь- *
на я); I, II — уравнительные
(I обм, II об.и); Т —тормозная;
В—вторичная.
Рпс. 2-215. Схема включения реле РНТ-563 для дифференциальной
защиты трансформатора (обозначения см. иа рис. 2-214).
25—2580
-риьгшиж ней подстанций
[ Разд. 2
Рис. 2-217. Схема включении реле ДЗТ-1 дифференциальной защиты трансформато-
ра (обозначения см. на рнс. 2-216;.
б) от 0,63 и ниже для уставки тока
срабатывания 3 а.
6. Номинальный ток реле 5 а.
7. Коэффициент надежности реле не ме-
нее 1,35.
8. Время срабатывания такое же, как
у реле РНТ-562.
9. Реле имеет один замыкающий кон-
такт, разрывная мощность которого такая
же, как у реле РНТ-562.
10. Схемы расположения обмоток и а
БНТ и включение реле ДЗТ-1 представле-
ны на рис. 2-216 и 2-217.
14. Реле дифференциальное
типов ДЗТ-З и ДЗТ-4
I. Реле применяется для дифференци-
альной защиты силовых трансформаторов,
обеспечивая получение тормозных характе-
ристик от трех (для реле ДЗТ-З) или че-
тырех (для ДЗТ-4) групп трансформаторов
тока.
2. Реле состоят из исполнительного ор-
гана ЭТ-520 и БНТ (трех у реле ДЗТ-З и
четырех у реле ДЗТ-4).
3. Ток срабатывания реле может регу-
лироваться в пределах 2,2—15 а независи-
мо в каждом из трех плеч рабочей (диффе-
ренциальной) обмотки.
4. Коэффициент торможения может
быть изменен:
а) для реле типа ДЗТ-З от 0,32 и выше
для наибольшей уставки тока срабатыва-
ния и от 0,45 и ниже для наименьшей
уставки тока срабатывания;
б) для реле типа ДЗТ-4 от 0,25 и вы-
ше для наибольшей уставки тока срабаты-
вания и от 0,35 и ниже для наименьшей
уставки тока срабатывания.
5. Номинальный ток реле 5 а.
6. Коэффициент надежности реле не
менее 1.35.
7. Время срабатывания такое же, как
у реле РНТ-562.
8. Реле имеют один замыкающий кон-
такт, разрывная мощность которого такая
же, как у реле РНТ-562.
9. Схемы расположения обмоток БНТ
и включения реле ДЗТ-З и ДЗТ-4 представ-
лены на рис. 2-218, 2-219 ч 2-220.
Рис. 2-218. Схема расположении обмоток на магни-
топроводе БНТ реле ДЗТ-З, ДЗТ-4.
Ро — рабочая (основная); — рабочая (дополни-
тельная); В—вторичная; Т — тормозная.
15. Реле дифференциальное
типа ДЗТ-З/2
1. Реле’ применяется для дифференци-
альной защиты силовых трансформаторов
при значительном различии величин вто-
ричных токов, подводимых к реле (при
применении трансформаторов тэка с но-
минальными вторичными токами 1 а и 5 а)
и когда требуется торможение от трех
групп трансформаторов тока.
2. Реле состоит из исполнительного ор-
гана ЭТ-520 и трех БНТ.
3. Ток срабатывания может регулиро-
ваться в пределах: 0,33—2 а в 1 плече (ра-
бочей обмотке): 0,58—4 а во II обмотке;
3,5 — 30 а в III обмотке.
4. Для любой минимальной уставки то-
ка 'Срабатывания обеспечивается коэффи-
циент торможения около 0,35.
•5. Коэффициент надежности реле не ме-
нее 1,35.
6. Время срабатывания такое же, как
у реле РНТ-562.
§ 2-60]
Технические данные реле
387
Рис. 2-219. Схема включения реле ДЗТ-З для дифференциальной зашиты трансформатора.
Обмотки, 1$, II(). И1<)—рабочие дополнительные; /ц, IIq, II/&— вторичные;/т, Ит, III т—
тормозные; PQ — рабочая основная.
Рис. 2-220 Схема включения реле ДЗТ-4 для дифференциальной защиты трансформатора
(обозначения см. на рис. 2-219).
7. Реле имеет один замыкающий кон- 8. Схемы расположения обмоток БНТ
такт, разрывная мощность которого такая и включения реле ДЗТ-З/2 даны на
же, как у реле РНТ-562. рис. 2-221 и 2-222.
25*
388
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-221. Схема расположения обмоток на магни-
топроводе БНТ реле ДЗТ-З/2.
В—вторичная; Т—тормозная; ац, tz^, ^3. и>1 •
, W2 , с»2 » —витки рабочих обмоток.
О 1 23 14 10 6 2
Рис. 2-222. Схемы включения реле ДЗТ-З/2 для защиты трансформатора.
/, II, III—рабочие; I&, II&, 1П&—вторичные; ITt IIт. III?—тормозные обмотки.
§ 2-60]
Технические данные реле
389
Таблица 2456
16. Реле мощности быстродействующие серий РБМ-170 и РБМ-270
Тип реле а Количе- ство кон- тактов замыкаю- щих Угол макси- мальной чув- ствительно- сти, град Мощность сраба- тывания, ва, при угле максималь- ной чувствитель- ности и токе I н Потребляемая мощность, ва
цепи напряже- ния прн 1.11/„ цепи тока при 1.1 /н
РБМ-171/1 5 1 —30 3 40 10
—45 4 35 10
РБМ-171/2 1 1 —30 0,6 40 10
—45 0.8 35 10
РБМ-271/1 5 2 —30 3 40 10
—45 4 35 10
РБМ-271/2 1 2 —30 0,6 40 10
—45 0,8 35 10
РБМ-177/1 О 1 +70 3 35 10
РБМ-177/2 1 1 +70 0,6 35 10
РБМ-277/1 5 9 +70 3 35 10
РБМ-277/2 1 2 +70 0.6 35 10
РБМ-178/1 5 1 +70 1 90 10
РБМ-178/2 1 1 +70 0,2 90 10
РБМ-278/1 5 2 +70 1 90 10
РБМ-278,'2 1 2 +"0 0.2 90 10
Примечания: 1. Мощность срабатывания реле РБМ-171/1 — РБМ-271/2 при токе 7р = 107 н
не должна более чем в 10 раз, а при токе 7р = 207н— более чем в 20 раз превышать мощность срабаты-
вания при /р =2Н-
2. Реле применяются в качестве быстродействующих элементов направления мощности в схемах
направленной защиты.
О
Рис. 2-223. Схемы внутренних соединений реле серий РБМ-170 и РБМ-270.
а—реле РБМ-171/1 и РБМ-171/2; б—реле РБМ-271Т и РБМ-271/2; в—реле РБМ-177/1,
РБМ-177/2» РБМ-178/1 и РБМ-1782; а —реле РБМ-277,1, РБМ-277/2, РБМ-278/1 и РБМ-278/2.
390
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл. 2-156
3. Реле обладает максимальной чувствительностью, когда вектор тока сдвинут по фазе относительно
вектора напряжения иа определенный угол, который принято называть углом максимальной чувствитель-
ности:
а) в реле типов РВМ-171 и РБМ-271 вектор тока опережает вектор напряжения; угол максимальной
чувствительности —30±5° или —45±э° (в последнем случае в цепь напряжения включено добавочное
сопротивление, смонтированное внутри корпуса реле);
б) в реле типов РБМ-177, РБМ-178, РБМ-277 и РБМ-278 вектор тока отстает от вектора напряжения
на угол 70 ±5°.
4. Номинальное напряжение реле 100 в.
5. Коэффициент возврата не менее 0,6.
6. Цепь тока реле РБМ-171» РБМ-271 и РБМ-177, РБМ-277 длительно выдерживает ток, равный
1,1 7Н; цепь напряжения —1,1 UH. Цепь тока реле РБМ-178, РБМ-278 длительно выдерживает ток, равный
1,1 7Н; цепь напряжения предназначена для кратковременного (не более 1 мин) включения на напряжение
UH = 100 в.
7. Время срабатывания при трехкратной мощности срабатывания—не более 0,04 сек.
8. Разрывная мощность контактов в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (прн постоян-
ной времени нагрузки Т^5-10-в сек)—50 вт, в цепи переменного тока 250 ва при токе до 2 а и напряже-
нии не более 220 в.
9. Схемы внутренних соединений реле РБМ даны на рис. 2-223.
17. Реле мощности серии ИМБ-170
Таблица 2-157
Тнп реле а Количе- ство кон- тактов (3) Угол макси- мальной чувстви- тельности. Мощность срабатывания при угле максимальной чувстви- тельности н токах/н н 107 н не более, ва Потребляемая мощность, ва
цепи напря- жения прн цепи тока прн
град 1W„ 'к
ИМБ-171АП 5 1 —30 13 50 35 6
—45 25 100 25 6
ИМБ-171 А,'2 1 1 —30 3 10 35 6
—45 5 20 25 6
ИМБ-178А/1 5 1 +70 20 70 15 6
ИМБ-178А/2 1 1 +70 4 14 15 6
Примечания: 1. Реле применяется в качестве быстродействующих элементов направления
мощности в схемах направленной защиты.
2. Реле обладает максимальной чувствительностью, когда вектор тока сдвинут по фазе относительно
вектора напряжения иа определенный угол, который принято называть углом максимальной чувстви-
тельности:
а) в реле типа ИМБ-171 А вектор тока опережает вектор напряжения на угол 30° нли 45° (в по-
следнем случае в цепь напряжения должно быть включено добавочное сопротивление, смонтированное
внутри корпуса реле);
б) в реле типа ИМБ-178Д вектор тока отстает от вектора напряжения на угол 70 ±4°.
3. Номинальное напряжение реле 100 в.
4. Термическая устойчивость цепи напряжения 1.ШН, цепи тока 1»1/я длительно.
5. Время срабатывания реле при пятикратной мощности срабатывания — ие более 0.04 сек.
6. Разрывная мощность контактов такая же, как у реле РБМ.
7. Схемы внутренних соединений реле ИМБ приведены на рнс. 2-224.
Рнс. 2-224. Схемы внутренних соединений реле ИМБ-171, 1ИБМ-178.
а—реле ИМБ-171 А/1 н ИМБ-171А/2; б—реле ИМБ-178.А/1 и HM5-17SA/2.
§ 2-60]
Технические данные реле
391
18. Реле напряжения серии ЭН-520
Таблица 2-158
Тип реле Пределы уставки срабатыва- ния, в Параллельное соединение катушек Последовательное соединение катушек
Напряжение срабатывания, в Номинальное напряжение, в Напряжение срабатывания, в Номинальное напряжение, в
ЭН-524’60 15—60 15—30 30 30—60 60
ЭН-524/200 50—200 50—100 100 100—200 200
ЭН-524,’400 100—400 100—200 200 200—400 400
ЭН-526/60 15—60 15—30 30 30—60 60
ЭН-526/60ДМ 15—60 15—30 100 30—60 200
ЭН-526,200 50—200 50—100 100 100—200 200
ЭН-526/400 100—400 100—200 200 200—400 400
ЭН-528'48 12—48 1-2—24 30 24—48 60
ЭН-528/160 40—160 40—80 100 80—160 200
ЭН-528 '320 80—320 80—160 200 160—320 400
ЭН-529/48 12—48 12—24 30 24—48 60
ЭН-529 160 40—160 40—80 100 80—1G0 200
ЭН-529,'320 80—320 80—160 200 160—320 400
Примечания: 1. Реле типов ЭН-52! и ЭН-526—максимального напряжения, типов ЭН-523 и
ЭН-529 — минимального напряжения.
2. Потребляемая мощность реле—около 4 ва при номинальном напряжении.
3. Реле всех исполнений имеют: ЭН-524—один замыкающий; ЭН-528—одни размыкающий; ЭН-526 и
ЭН-529—один замыкающий и один размыкающий мгновенные контакты.
4. Коэффициент возврата реле ЭН-524 и ЭН-526—не менее 0,8; реле ЭН-528 и ЭН-529—не более 1,25.
5. Собственное время t: а) для реле ЭН-524 и ЭН-526 при напряжении 1,247уст—0.15 сек. при
2UyCT—0,02—0,03 сек', б) для реле ЭН-528 и ЭН-529 при 0,8UycT—0,15 сек.
6. Разрывная мощность контактов в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (постоянная
времени Г^5-10’3 сек) равна 50 вт. в цепи переменного тока—250 ва при напряжении не более 220 в
н токе до 2 а.
19. Реле понижения частоты
типа ИВЧ-011
Реле применяется в схемах защиты и
автоматики в тех случаях, когда требуется
контроль при 'понижении частоты перемен-
ного тока.
Технические данные реле:
1. Номинальное напряжение реле 100 в.
2. Номинальная частота 50 гц.
3. Пределы регулировки частоты сраба-
тывания 49—45 гц (49—46,5 гц при нали-
чии перемычки иа зажимах 5—7 и 46,5—
45 гц при снятой перемычке).
4. Погрешность уставки частоты сраба-
тывания при колебаниях напряжения сети
в пределах 60—125 в не превышает 0,2 гц
и при колебаниях температуры окружающе-
го воздуха в пределах —10-т--р35°С не пре-
вышает 0,25 гц.
5. Потребляемая мощность реле при
Un — 10 ва.
6. Рабочие цепи реле выдерживают
длительно 110% от Ur.
7. Реле имеют один замыкающий кон-
такт.
8. Разрывная мощность контактов в це-
пи постоянного тока с индуктивной нагруз-
кой (постоянная времени • 10-3 сек)—
50 вт при напряжении до 220 в и токе
до 2 а.
9. Реле может кратковременно замы-
кать контакты при частоте выше частоты
уставки в тех случаях, когда реле вклю-
чается под напряжение толчком или имеют
место резкие колебания напряжения. Во из-
бежание неселективиых отключений реко-
мендуется применение промежуточного ре-
ле с временем действия ие менее 0,03 сек.
10. Схема включения реле частоты да-
на иа рис. 2-225.
Рис. 2-225. Схема внутренних соединений
реле частоты ИВЧ-011 А.
392 Электроснабжение и подстанции [Разд. 2
Таблица 2-159
20. Реле времени серии ЭВ
а) Пределы уставок времени и номинальные данные
Тип реле Пределы уставок, сек и„. в Род тока
ЭВ-112, ЭВ-113, ЭВ-114 0,1—1.3 24; 48; НО; 220 Постоянный
ЭВ-122, ЭВ-123, ЭВ-124 0,25—3.5 24; 48; 110; 220
ЭВ-132, ЭВ-133, ЭВ-134 0.5—9 24; 48; 110; 220
ЭВ-142, ЭВ-143, ЭВ-144 2—20 24; 48; 110; 220
ЭВ-215 0.1—1.3 100; 127; 220 Переменный
ЭВ-225 0,25—3.5 100; 127; 220
ЭВ-235 0.5—9 100; 127; 220
ЭВ-245 2—20 100; 127; 220
ЭВ-217, ЭВ-218 0.1—1.3 100; 127; 220; 380
ЭВ-227, ЭВ-228 0.25—3.5 100; 127; 220; 380
ЭВ-237, ЭВ-238 0.5—9 100; 127; 220; 380
ЭВ-247, ЭВ-248 2—20 100; 127; 220; 380 •
б) Контактное устройство
Тип реле
ЭВ-114, ЭВ-124, ЭВ-134, ЭВ-144,
ЭВ-217, ЭВ-227, ЭВ-237, ЭВ-247
ЭВ-113, ЭВ-123, ЭВ-133, ЭВ-143
ЭВ-112, ЭВ-122, ЭВ-132, ЭВ-142,
ЭВ-218, ЭВ-228, ЭВ-238, ЭВ-248
ЭВ-215, ЭВ-225, ЭВ-235, ЭВ-245
Имеет контакты
1 замыкающий основной с регулируемой выдержкой
времени и один мгновенный переключающийся
1 замыкающий основной с регулируемой выдержкой
времени и 1 замыкающий мгновенный
1 проскальзывающий и 1 конечный основные с регу-
лируемой выдержкой времени замыкающие контакты,
а также 1 мгновенный переключающийся (на внешний
зажим выведен только замыкающий контакт)
1 размыкающий, замыкающийся после исчезновения
напряжения контакт с регулируемой выдержкой времени
на замыкание; 1 проскальзывающий; 1 переключающий
мгновенный
Примечания: 1. Положение контактов реле ЭВ указано прн отсутствии напряжения на катушке.
2. Потребляемая мощность реле ЭВ: прн номинальном напряжении для реле постоянного тока—
не более 30 вт; для реле переменного тока—не более 15 ва (прн притянутом якоре).
3. Разрывная мощность основных и мгновенных контактов 109 вт в цепи постоянного тока с индук-
тивной нагрузкой при токе не более 1 а и напряжении не выше 220 в.
Рис. 2-228. Схема внутренних соединений реле ЭВ-112—ЭВ-144.
Реле на 24 в н 48 е не имеют сопротивления и емкости (пунктир), па-
раллельно включенных в обмотку реле.
а—реле ЭВ-112, ЭВ-122, ЭВ-132, ЭВ-142: б —реле ЭВ-113. ЭВ-123.
ЭВ-133 и ЭВ-143; в—реле ЭВ-114» ЭВ-124, ЭВ-134 и ЭВ-144.
§ 2-60]
Технические данные реле
393
Продолжение табл. 2-159
4. Термическая устойчивость и четкая работа реле:
а) катушки реле ЭВ-112, ЭВ-122. ЭВ-132, ЭВ-142. ЭВ-114, ЭВ-124, ЭВ-134, ЭВ-144 выдерживают напря-
жение 1,1 в течение 2 мин, реле четко работают прн напряжении 0,7 £?н и выше;
б) катушки реле ЭВ-113, ЭВ-123, ЭВ-133, ЭВ-143, ЭВ-215, ЭВ-225, ЭВ-235, ЭВ-245 выдерживают длительно
1,1 Ua, реле четко работают при напряжении 0,7 UK и выше;
в) катушки реле ЭВ-217, ЭВ-227, ЭВ-237, ЭВ-247. ЭВ-218, ЭВ-228, ЭВ-238, ЭВ-248 выдерживают ДЛИ
тельно 1,1 £7Н, реле четко работают при напряжении 0,85 £7Н н выше.
5. Длительно допустимый ток замыкания 5 а для основных контактов, 3 а—для мгновенных кон-
тактов.
6. Схемы внутренних соединений реле ЭВ даны иа рнс. 2-226—2-228.
Рис. 2-227. Схема внутренних соеди-
нений реле ЭВ-215, ЭВ-225, ЭВ-235,
ЭВ-245 (контакт с выдержкой време-
ни нормальный размыкающий).
Рис. 2-228. Схемы внутренних соединений реле,
а—ЭВ-217, ЭВ-227, ЭВ-237 и ЭВ-247; б—ЭВ-218, ЭВ-228,
ЭВ-238, ЭВ-248.
21. Реле промежуточные серии РП-20
Таблица 2-160
Тип реле Чв.« Род тока Мощность, потреб- ляемая катушка- ми реле прн L„ Тип реле Род тока Мощность, потреб- ляемая катушка- ми реле прн ив
РП-23 РП-24 12; 24; 48; ПО; 220 12; 24; 48;- 110; 220 Постоянный -4.6 вт вт РП-25 РП-26 110; 127; 220 110; 127; 220 Переменный <3 СЗ со со 00 00 г г
Примечания: I. Все реле серии РП-20 выдерживают длительно напряжение 1»1С7И-
2. Реле РП-23 и РП-24 четко срабатывают прн 0,7£7н, а РП-25 и РП-26—прн 0,8547н.
3. Реле РП-24 и РП-26 в отличие от реле РП-23 и РП-25 снабжены указателем срабатывания с ручным
возвратом-
4. Все реле серии РП-20 выпускаются с одним размыкающим и четырьмя замыкающими контактами;
при перестановке контактных угольников можно получить: а) два размыкающих и три замыкающих
контакта; б) три размыкающих и два замыкающих контакта; в) четыре размыкающих и один замыкающий
контакт.
Максимальный ток размыкания контактов:
а) при безындуктивной нагрузке и при напряжении постоянного тока 220 в — 1а и при НО в—5 а;
б) при индуктивной нагрузке (постоянная времени нагрузки Г^5-10-3 сек} н прн напряжении постоянного
тока 220 в — 0,5 а н при ПО в—4 а; прн напряжении переменного тока 220 в—5 а и прн ПО в—10 а.
Все реле серии РП-20 допускают длительный ток замыкания контактов 5 а.
5. Время срабатывания всех реле серин РП-20 не более 0,06 сек.
Таблица 2-161
22. Реле промежуточные быстродействующие серии РП-210 постоянного тока
Тип реле в Напряжение срабатывания, не более, %. удержи- вания. а Число контактов Число удерживаю- щих обмоток Потребляемая мощность не более, (вт}
цепи на- пряжения прн цепи тока при номинальном токе удерживания
РП-211 по 220 50 50 — 2 пере- ключающих — 5 —
РП-212 110 220 50 50 — 4НО — 6 —
394
Электроснабжение II подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл. 2-161
Тип реле Напряжение срабатывания, не более, %, удержи- Число контактов Число удерживаю- щих обмоток Потребляемая мощность ие более, вт
цепи на- пряжения при VB цепи тока при номинальном токе удерживания
вания а
РП-213 110 60 1; 2; 4 - 4НО 2 8 1.2
220 60 Г, 2; 4 4НО 2 8 1.2
РП-214 ПО 60 1; 2; 4 4НО 3 8 . 1.2
220 60 1; 2; 4 4НО 3 8 1.2
РП-215 110 50 — 2НО 5
220 50 — 2НЗ — 5 —
Примечания: I. Время дейстаня реле при не более 0,0! сек.
2. Мощность контактов на размыкание цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой (Гг^5-10-а сек )
50 вт при напряжении до 220 в н токе до 2 а. _
3. Схемы внутренних соединений реле РП-211—РП-214 даны иа рис. 2-229.
6)
в)
Рис. 2-229. Схемы внутренних соединений реле РП-21!—РП-214.
а—реле РП-211; б — реле РП-212; в—реле РП-213; г—реле РП-214.
Таблица 2-162
23. Промежуточное реле типа РП-232 постоянного тока
VB обмотки напряжении. 1в токовой обмотки, а Сопроти вление токовой обмотки, ом, соответственно токам 1, 2. 4 а UB обмотки напряжения. 1в токовой обмотки, а Сопротнвле иие токовой обмотки, ом, соответственно токам 1, 2, 4 а
24 1; 2; 4 5.5; 1.3; 0.3 110 1; 2; 4 5.5; 1.3; 0.3
48 1; 2; 4 5.5; 1,3; 0.3 220 1; 2; 4 5.5; 1.3; 0.3
Примечания: 1. Реле применяется в тех случаях, когда требуется действие реле от тока
я удерживание от напряжения, в частности в комплектах АПВ.
2- Катушка реле имеет две обмотки: токовую (рабочую) и напряжения (удерживающую).
3. Мощность, потребляемая обмоткой напряжения при Us ие более 4 вт.
4. Обмотка напряжения выдерживает длительно 1,ШН, обмотка тока—3/н в течение 3 сек.
5. Реле четко срабатывает при токе 1В и выше и удерживается в притянутом положении при
напряжении 0,7(7н.
6. Реле имеет два замыкающих я два размыкающих контакта, причем один ва мы кающий контакт
используется для последовательного включения его с обмоткой напряжения.
7. Максимальный ток размыкания н длительный ток замыкания контактов такие же. как у реле
серии РП-20.
6. Схема внутренних соединений реле дана на рис. 2-230.
70—ip—es2
30----],-0J
50-------017
--II--яв
—3V---0Ж
Рис. 2-230. Схема вну-
тренних соединений
реле РП-232.
§ 2-60]
Технические данные реле
395
Таблица 2-163
24. Реле промежуточное типа РП-233 постоянного тока
UB обмотки напряжении. в Данные токовых обмоток (7Н обмотки напряжения, в Данные токовых обмоток
'в-“ Сопротивление 'в- ° Сопротивление
I обмотки II обмотки I обмотки II обмотки
24) 1 2.4 2.9 1101 1 2.4 2.9
2 0,64 0.64 > 2 0.64 0,64
481 4 0,13 0,15 220/ 4 0,13 0.15
8 0,034 0,0384 8 0,034 0,0384
Примечвния: 1. Реле РП-233 применяется в тех случаях, когда требуется действие от напря-
жения н Удерживание от тока.
2. Катушка реле имеет обмотку напряжения (рабочую) н две токовые (удерживающие).
3. Мощность, потребляемая обмоткой ивпряжеяия при (7Н—20 вт.
4. Обмотка напряжения выдерживает длительно 1,1 UB в течение 20 сек; обмотка тока —1,25/н
в течение 10 сек.
5. Реле четко срабатывает при напряжении 0,7(7н и удерживается в притянутом положении при
токе 0»8/в.
6. Время срабатывания реле при (7Н ие более 0,03 сек.
7. Реле имеет один замыкающий и один размыкающий контакты; кроме того, в цепи каждой токо-
вой обмотки имеется по одному замыкающему контакту.
8. Максимальный ток размыкания и длительный ток замыкания контактов такие же, как у реле
серии РП-20.
9. Схема внутренних соединений реле даиа иа рис. 2-231.
Рис. 2-231. Схема внут-
ренних соединений реле
РП-233.
Таблица 2-164
25. Реле промежуточные серии РП-250 постоянного тока
а) Номинальные напряжения, токи, исполнение обмоток
Тип реле Ц,- » >п-а Имеют обмотки
РП-251, РП-252 24; 48; 110; 220 — По одной обмотке напряжения (рабочей)
РП-253, Pli-255 24 48 ПО 220 1; 2; 4 1; 2; 4 1; 2; 4 1; 2; 4 По одной обмотке напряжения (рабочей) и по три токовых (удерживающих). Кроме того, в реле РП-253 еще демпферная обмотка
РП-254 ПО 1; 2; 4 Одну обмотку напряжения (удерживающую), одну токоную (рабочую) и одну демпферную
396
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Продолжение табл. 2-164
б) Выдержки времени и потребляемая мощность
Тип реле Выдержка времени Потребляемая мощность
обмоткой напряжения ие более Обмоткой тока при 1в ие более
РП-251 При срабатывании, регулируемая в преде- лах 0,06—0,12 сек при UB 6 вт при UB 24, 48 и ПО в и 8 вт при UH 220 в
РП-252 РП-253 При отпускании якоря, регулируемая до 1.1 сек при подводе к обмотке ив При подаче на рабочую обмотку напря- жения 0,95 1/в: 7 вт при всех UB —
а) при разомкнутой демпферной обмотке— не более 0,04 сек б) при замкнутой демпферной обмотке— не менее 0.07 сек 15 вт при всех ив 1 вт
РП-254 При токе 1в иа рабочей обмотке и при срабатывании реле—ие более 0.05 сек, а при отпускании—не меиее 0,5 сек при за- короченной демпферной обмотке 3 вт при Uh 6 вт
РП-255 При UB на рабочей обмотке и при сраба- тывании реле—не более 0,05 сек 6 вт при Uh 24, 48 и 110 в и 8 вт при Uh 220 в 1 вт
в) Термическая устойчивость
Тип реле Термическвя устойчивость
Обмотки напряжения Обмотки тока
РП-251, РП-252 1.1 Uh длительно .—
РП-253 1,1 Uh в течение 20 сек 2 ГИ в течение 10 сек
РП-254 1.1 Uh длительно 3 /н в течение 3 сек
РП-255 1.1 Uh длительно 2 1в в течение 10 сек
Примечания: 1. Реле серин РП-250 применяются в случаях:
а) когда требуется выдержка времени при срабатывании (реле РП-251);
б) когда требуется выдержка времени прн отпускании (реле РП-252);
в) когда требуется действие реле от напряжения и удерживание от тока (реле РП-253 и РП-255) либо
действие реле от тока и удерживание от напряжении (реле РП-254). Реле рП-254 работает с выдержкой
времени на отключение, а реле РП-253 может срабатывать с замедлением либо без замедления на включение.
2. Реле РП-251, РП-252, РП-253 и РП-254 четко срабатывают при 0,7 (7И, а реле РП-254—при 0,7 /н.
3, Ток удерживания якоря реле РП-253 и РП-255 в притянутом состоянии 0,8 /н, а напряжение
удерживания реле РП-254 в притянутом состоянии—ие более 0,65 Ua.
4. Реле РП-251, РП-252 и РП-255 имеют по пять замыкающих контактов мостикового типа, а реле
РП-253 и РП-254—по одному размыкающему и четыре замыкающих (один из замыкающих контактов реле
РП-254 не выведен на важнм).
В реле РП-253 и РП-255 три замыкающих контакта включены последовательно с удерживающими
обмотками. Кроме того, в реле РП-253 один размыкающий контакт включен последовательно с демпферной
обмоткой. В реле РП-254 одни замыкающий контакт включен последовательно с демпферной обмоткой.
Во всех типах реле предусмотрена возможность получения комбинаций из замыкающих и размы-
кающих контактов путем перестановки неподвижных контактных угольников н подвижных контактных
мостиков.
5. Максимальный ток размыкания контактов:
а) при безыидуктивиой нагрузке и постоянном токе 220 е — 1 а и при 110 в — 5 а; б) прн индуктив-
ной нагрузке (Г^5-10‘* сек) я при напряжения постоянного тока 220 в — 0,5 а и при 110 в — 2 а; при
напряжении переменного тока 220 в —5 а я при НО а — 10 а.
6. Схемы внутренних соединений реле РП-251, РП-252, РП-253 и РП-255 прнведеиьГиа рис. 2-232. ,
10— ~1и —02 10— “TF" —02 >0 и 02 ’ 0 и 0 2
30— “ТЕ” —09 3 0— “IF" —09 3 0-lf—J\r0« 3 0—*—]| 0 у
30— 1И —06 50— Тб~ —08 $ /аь-1|— $ ^”Т|—
70— —08 70— IP- -08 70-11—\г0в 7 а—
3 0— "ТВ- -010 3 &— 16 9 0-Vr'M\r-01O 30-}Г^\Г07О
ч 0—г г /70— —012 П0-Л/\/—012 >10-ё\/\Г—012
а) f) ')
Ряс. 2-232. Схемы внутренних соединений реле серии РП-250.
а—реле РП-251; б —реле РП-252; в—реле РП-253 —реле ^РП-255.
§ 2-60 J
Технические данные реле
397
26. Реле промежуточное
типа Р П-256 переменного тока
1. Реле применяется в качестве вспо-
могательных реле в тех случаях, когда
переключающая способность и количест-
во контактов основных реле защиты недо-
статочны и требуется создание выдержки
времени при снятии напряжения с обмот-
ки реле.
2. Реле присоединяется к сети перемен-
ного тока через мост нз полупроводниковых
диодов.
3. Номинальное напряжение реле 24, 48,
ПО, 220 в переменного тока.
4. Мощность, потребляемая обмоткой
реле- при напряжении J7H, не более 8 ва.
5. Выдержка времени реле при отпаде-
нии якоря (при снятии напряжения с ка-
тушки) .регулируется величиной зазора меж-
ду якорем и магнитопроводом реле.
Максимальная выдержка времени при
отпадании якоря 1,1 сек.
6. Реле имеет пять замыкающих кон-
тактов. Возможно получить различные кон-
тактные группы перестановкой подвижных
контактных мостиков и неподвижных кон-
тактных угольников, превращая замыкаю-
щие контакты в размыкающие контакты.
7. Реле длительно выдерживает 1,1 С/и
и четко срабатывает при 0,7 1/я и выше.
8. Максимальный ток размыкания кон-
тактов:
а) при активной нагрузке и постоянном
токе 220 в—1 а и при 110 в —5 а;
б) .при индуктивной нагрузке (7 5Х
Х10-3 сек), при постоянном токе 220 в —
0,5 а и НО в — 2 а, при переменном токе
220 в — 5 а и ПО в — 10 а.
9. Схема внутренних соединений реле
дана на рис. 2-233.
Рис. 2-233. Схема внут-
ренних соединений
реле РП-256.
--15-°-?
----ic 0V
Sa ip—aS
7 а—ip—08
Sa--—а го
27. Реле промежуточное
типа РП-311 переменного тока
1. Реле применяется в целях оператив-
ного переменного тока и изготовляется на
ЮО, 127 и 220 в.
2. Потребляемая мощность при и
притянутом якоре — ие более 6 ва.
3. Реле четко срабатывает при 0,71/„.
4. Реле выдерживает длительно 1,1 1/„.
5. Реле имеет два переключающих и
два замыкающих контакта.
6. Мощность контактов на размыкание
цепи переменного тока не менее 450 ва при
Рис. 2-234. Схема внутренних
соединений реле РП-311.
токе до 2 а и напряжении до 220 в, иа за-
мыкание— не менее 1 000 ва прн токе до
15 а и напряжении до 220 в. В замкнутом
состоянии контакты способны длительно до-
пускать ток 5 а.
7. Схема внутренних соединений реле
дана на рис. 2-234.
28. Реле промежуточные
типов РП-321 и РП-341
1. Реле применяются для включения во
вторичную цепь трансформаторов тока.
2. Потребляемая мощность при дву-
кратном токе срабатывания — не более 8 ва.
3. Реле имеют две уставки по току сра-
батывания—2,5 а и 5 а. Обмотка реле
включается в пепь через насыщающийся
трансформатор тока, встроенный в реле.
4. Реле допускают длительное протека-
ние .по первичной обмотке насыщающегося
трансформатора тока 10 а и в течение
4 сек— тока 150 а.
5. Реле РП-321 имеет два переключаю-
щих и два замыкающих контакта нормаль-
ной мощности (иа клеммы реле выведены
только четыре замыкающих -контакта), а ре-
ле РП-341 имеет одни переключающий
усиленный контакт и одни переключающий
контакт нормальной мощности.
6. Контакты нормальной мощности спо-
собны размыкать цепь переменного тока
с нагрузкой не менее 450 ва при токе 2 а
и напряжении до 220 в и замыкать цепь
переменного тока с нагрузкой не менее
1 000 ва при токе до 15 а и напряжении до
220 в. Контакты допускают длительный
ток 5 а.
Усиленные переключающие контакты
способны дешунтировать отключающую ка-
тушку выключателя при переменном токе
до 150 а, если управляемая цепь питается
Рис. 2-235. Схема внутренних соединений реле
РП-321 и РП-34! (справа).
398
/ \ Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
от трансформатора тока и ее полное сопро-
тивление при токе 3,5 и ие более 4.5 ом.
7. Схема внутренних соединений реле—
на рис. 2-235.
29. Реле промежуточные
двухпозиционные
типов Р П-351 и РП-352
1. Реле РП-351 изготовляется на 100,
127 и 220 в переменного тока и РП-352 —
иа 24, 48, ПО и 220 в постоянного тока и
имеют две магнитные системы.
2. Реле имеют одни замыкающий, один
размыкающий и два переключающих кон-
такта, кроме того, в цепь каждой катушки
последовательно включен один контакт.
3. Мощность, потребляемая обмотками
в момент срабатывания (нмпульсио) при
отпущенном якоре, ие превышает 35 ва для
реле РП-351 и 25 вт для реле РП-352.
4. Катушки реле ие рассчитаны на дли-
тельное нахождение <под напряжением, так
как включаются только иа время, достаточ-
ное для срабатывания реле.
5. Реле РП-351 четко срабатывают при
напряжении, равном 0,817в и выше, а ре-
ле РП-352 — при 0,7U„ и выше.
6. Мощность контактов иа размыкание
в цепи переменного тока 450 ва при токе
до 2 а и напряжении до 220 в, на замыка-
ние 1 000 ва при токе до 15 а и напряже-
нии до 220 в.
Мощность контактов иа размыкание
в цепи постоянного тока 50 вт при токе
до 2 а и напряжении до 220 в, иа замыка-.
ине 500 вт при токе до 5 а и напряжении
до 220 в.
Контакты реле допускают длительное
протекание тока 5 а.
Рве. 2-236. Схемы внутренних
соединений реле РП-351 н
РП-352.
7. Время срабатывания реле лрн 1)И
ие более 0,06 сек.
Продолжительность импульса, подавае-
мого иа катушку реле, подготовленную
к' действию, должна быть не менее времени
срабатывания реле.
8. Схема внутренних соединений реле—
на рис. 2-236.
Таблица 2-165
30. Реле промежуточное сернн ЭШ
постоянного тока (малогабаритное) •
а) Реле тока
Типы реле Номиналь- ный ток. Ток срабаты- вания, а Сопротив- ление катушки, ом
эта/0.25 0.25 0.125 30
ЭП-1/0.5 0.5 0,25 7.6
ЭП-1/1 1 0.5 1,85
ЭП-1/2,5 2.5 1,25 0.27
ЭП-1/5 5 2,5 0.07
ЭП-1/7.5 7.5 3.75 0.04
б) Реле напряжения
Типы реле Номи- ' нальное ’ напряже- ние, 8 Напряже- ние сра- батыва- ния, в Сопротив- ление ка- тушки, ом Добавоч- ное сопро- тивление, ом
ЭП-1/24 24 12 230
ЭП-1/48 48 24 870 —
ЭП-1/110 110 55 870 1 500
ЭП-1/220 220 110 870 4 000
Примечания: 1. При напряжении ПО я 220 в
поставляется реле на 48 в с добавочным сопротив-
лением.
2. Потребляемая мощность при срабатывании:
а) для реле тока около 0,5 вт;
б) для реле напряжения иа 24 и 48 в около
0.75 вт, для реле иа НО и 220 в вместе с добавоч-
ным сопротивлением около 1,5 н 3 am соответст-
веаио.
3. Время срабатывания реле при номинальных
величинах ие более 0.04 сек.
4. Реле допускает длительно: двукратный ток
срабатывания для реле тока и 1,1 —дли реле
напряжения.44
5. Реле имеет два замыкающих контакта с общей
точкой. Разрывная мощность контактов 100 впг при
токе не более 0,75 а и напряжении не более 220 в
в цепи постоянного тока с индуктивной нагрузкой.
Таблица 2-166
31. Реле сигнальные серий РУ-21 и
ЭС-21 постоянного тока
а) Реле тока
Тип сз S •*. Длитель- ный ток, а Ток сраба- тывания, а Сопротив- ление ка- тушки, ом
РУ-21/0.01 0.01 0,03 0.01 2200
РУ-21/0.015 0.015 0.045 0.015 1000
РУ-21/0.025 0.025 0,075 0.025 320
РУ-21/0,05 0.05 0,15 0,05 70
РУ-21/0.075 0.075 0,225 0,075 30
РУ-21/0,1 0.1 0.3 0.1 18
РУ-21/0.15 0.15 0,45 0.15 8
РУ-21/0,25 0.25 0.75 0,25 3
РУ-21/0.5 0,5 1.5 0.5 0.7
РУ-21/1 1 3 1 0.2
РУ-21/2 2 6 2 0.05
РУ-21/4 4 12 4 0.015
§ 2-60 ]
Технические данные реле
399
б) Реле напряжения
Тип й Длитель- ное напря- жение, в Напряже- ние сра- батыва- ния, 8 Сопротив- ление ка- тушки, ом
РУ-21/220 220 245 132 28 000
РУ-21/110 110 120 66 7 500
РУ-21/48 48 55 29 1 440
РУ-21/24 24 27 15 360
РУ-21/12 12 13.5 7,5 87
Таблица 2-168
Применение реле ЭС-21 в цепях пере-
менного тока в качестве шунтовых
реле
Тип реле Напря- жение» в Длитель- ное' допу- стимое напряже- ние, в Сопротивле- ние перемен- ному току, ом
ЭС-21/0.015 120,127 150 6300
ЭС-21/0.01 220 250 14 000
ЭС-21/110 380 400 42 200
Примечание. Угол сдвига фаз для данного
реле 58°.
Примечания: 1. Реле ЭС-21 имеет те же
технические данные, что н реле РУ-21 (вместо типа
РУ-21 ставится тип ЭС-21), но реле ЭС-21/2 и ЭС-21/4
ие изготовляются.
2. Реле РУ-21 имеет два замыкающих контакта.
Перестановкой контактных мостиков (иа месте экс-
плуатации) могут быть получены: а) два равмыкаю-
щих. б) один аамыкающий я один размыкающий
контакты.
3. Реле ЭС-21 имеет два замыкающих контакта
с общей точкой.
4. Мощность, потребляемая катушками реле
тока при токе срабатывания РУ-21 и ЭС-21—около
0,25 вт, катушками реле напряжения—около 0,75 вт,
5. разрывная мощность контактов в цепи посто-
янного тока с индуктивной нагрузкой (Г^5Х
Х10"’ сел)—50 вт, в цепи переменного тока—250 ва
при напряжении до 250 в н токе до 2 а.
33. Реле импульсной сигнализации
РИС-Э2 постоянного тока
1. Реле применяется в схемах аварий-
ной и предупредительной сигнализации
с центральным съемом звукового сигнала.
2. В состав реле входят: а) двухпози-
цноиное поляризованное реле с двумя об-
Таблица 2-167
Сопротивление обмоток реле тока ЭС-21 при переменном токе 50 гц
Тип реле Сопротивление обмоток, ом Тип реле Сопротивление обмоток, ОМ
ЭС-21/0.01 14 000 ЭС-21/0.1 140
ЭС-21/0,015 6300 ЭС-21/0.15 60
ЭС-21/0,025 2200 ЭС-21/0.25 22
ЭС-21/0.05 520 ЭС-21/0.5 5.5
ЭС-21,0.075 240 ЭС-21/1 1.4
32. Реле сигнальные
типа ЭС-21 для работы в цепях
переменного тока
Токи срабатывания реле ЭС-21 при ра-
боте в цепи переменного тока могут быть
больше или меньше тока срабатывания то-
го же реле при работе его в щепн постоян-
ного тока (из-за вибрации подвижной си-
стемы), что зависит от глубины зацепления
флажка с якорем. Регулируя глубину за-
цепления флажка, можно получить одина-
ковое значение тока срабатывания при пе-
ременном <н постоянном токе.
Поэтому при выборе реле ЭС-21 реко-
мендуется пользоваться значениями токов
срабатывания, указанными в каталоге на
реле ЭС-21.
-мотками /р и //р; б) трансформатор и
в) добавочное сопротивление.
3. Обмотка поляризованного реле //₽
включается ко вторичной обмотке транс-
форматора, вторая обмотка /р (обмотка
возврата) включается в сеть через сопро-
тивление г, подобранное таким образом,
что реле срабатывает при напряжении в пре-
делах от 24 до 48 в или от 110 до 220 в
постоянного тока.
4. Величина импульсного тока срабаты-
вания РИС-Э2 Л=0,2 а. Она определяется
чувствительностью поляризованного реле и
зависит от величины тока, протекающего по
первичной обмотке трансформатора, воз-
растая по мере накопления числа сигналов
и увеличении тока суммы импульсов
(рис. 2-237).
5. Допустимый максимальный ток в
первичной обмотке трансформатора состав-
400
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Рис. 2-237. Зависимость тока срабатывания 1ср
реле РИС-Э2 от тока суммы импульсов.
ляет ЭДмакс =5 а прн условии сохранения
чувствительности реле /<—0,2 а. и термиче-
ской устойчивости при длительном протека-
нии тока.
6. Первичная обмотка трансформатора
включается в сигнальные цепи последова-
тельно с другими аппаратами (сигнальными
реле, сигнальными лампами и др.), и по-
этому необходимо подбирать рабочий ток
этих аппаратов равным 0,2—0,25 а. В этом
котором выделяется импульс от проходяще-
го через него сигнала;
б) выпрямители, обеспечивающие рабо-
ту поляризованных реле;
в) конденсаторы, преобразующие им-
пульсы напряжения, выделяемые на вход-
ном сопротивлении устройства при прохож-
дении через него сигнала, в импульсы тока;
г) поляризованные двухобмоточиые
двухпозиционные реле, реагирующие на им-
пульсы тока, выделенные с входного со-
противления устройства, замыкающие и раз-
мыкающие цепь промежуточного реле зву-
кового сигнала;
д) сопротивления, участвующие в це-
пях аппаратов реле.
3. Реле РИС-ЭЗ предназначается для
работы при напряжении 110 и 220 в пере-
менного и постоянного тока.
4. Реле может быть использовано в схе-
мах сигнализации, в которых сигнальные
Рис. 2-328. Принципиальная схема включения реле РИС-Э2 постоянного тока.
1—двухпозицноииое поляризованное реле Р с обмотками /р и II 2—трансформатор;
3—добавочное сопротивление; 4—контакты сигнальные реле защиты; 5—лампы
сигнальные; б—реле сигнальные ЭС; 7—добавочное сопротивление; 8—кнопка цент-
рального съема сигнала; 9—реле времени автоматического съема сигнала;
10 звонок.
случае реле может четко принять до 20 сиг-
налов. При токе аппаратов, последователь-
но включаемых с реле РИС-Э2, превышаю-
щем 0,25 а, число сигналов, которые реле
может четко принять, снижается.
7. -Наибольший допустимый ток размы-
кания контактами реле 0,25 а при 220 в.
8. Принципиальная схема включения
реле РИС-Э2 дана на рнс. 2-238.
34. Реле импульсной сигнализации
РИС-ЭЗ
1. Реле применяется в схемах аварий-
ной и предупредительной сигнализации
г центральным съемом звукового сигнала
иа переменном токе.
Возможно также применение РИС-ЭЗ
для работы иа постоянном токе, «о для
этих условий рекомендуется реле РИС-Э2.
2. Реле РИС-ЭЗ состоит нз двух одина-
ковых частей, -в которые входят:
а) сопротивления, служащие для созда-
ния входного сопротивления устройства, иа
цепи могут состоять как из ламп различ-
ной мощности, так из сопротивлений и сиг-
нальных реле. Для этого необходимо толь-
ко подобрать величину входного сопротив-
ления так, чтобы приращение напряжения
на нем при прохождении через него сигна-
ла вызывало срабатывание поляризованных
реле, а рассеиваемая «мощность иа нем не
превосходила допускаемой при наибольшем
возможном количестве одновременных сиг-
налов.
5. Поляризованные реле допускают ре-
гулировку чувствительности в пределах
1,5—3 в приращения напряжения иа «вход-
ном сопротивлении», завод-изготовитель ре-
гулирует срабатывание поляризованного ре-
ле при приращении напряжения на вход-
ном сопротивлении 2,5 в.
6. В схемах на переменном токе приме-
няется реле напряжения, служащее для ис-
ключения ложной работы устройства при
глубоких понижениях напряжения при к. з.
в сети.
7. Допустимая величина тока размы-
§ 2-60]
Технические данные реле
401
Предо-, храни тель Цепи сигнализации PH а РП1 УстройстВо импульсной сигнализации РИС S3 рпг РВ длитель поста. зВухоВо- го сигнал ЗВонок
Рис. 2-239. Схема сигнализации с реле РИС-ЭЗ иа переменном токе при раздельных цепях для ламп
и блинкеров.
1R, ?R. 3R, 4R—сопротивления для создания входного сопротивления устройства; 5В, 6В. 7В—выпря-
мители; ВС, 9С—конденсаторы; ЮРП, 11РП— поляризованные двухобмоточные двухпозиционные реле;
12R, 13R—сопротивления, ограничивающие ток поляризованных реле; 14R—сопротивление для выравни-
вания зарядов конденсаторов 8С и SC при использования РИС-ЭЗ в схеме сигнализации с центральной
выдержкой времени; РЯ—реле напряжения; РП1 и РП2 —реле промежуточные; РВ—реле времени.
каиия контактов реле РИС-ЭЗ 0,1 а при
220 в ’постоянного и переменного тока без
индуктивной нагрузки.
8. Схема сигнализации с реле РИС-ЭЗ
дана иа рис. 2-239. Схема дана при ис-
пользовании двух частей реле РИС-ЭЗ, при-
чем к одной части присоединены сигналы
с лампами накаливания, к другой—с сиг-
нальными реле (блиикерами).
При использовании одной части реле
РИС-ЭЗ (левой) применяется общая шинка
сигнализации для сигналов с лампами 'на-
каливания и сигнальными реле (блинкера-
ми). В этом случае реле РГЦ не устанав-
ливается и вместо контакта Р771 в цепи
выпрямителя 5В включается контакт PH,
причем правая часть реле РИС-ЭЗ отклю-
чается.
Таблица 2-169
сигналов, принимаемых
Нагрузка сигнальных цепей и количество
реле РИС-ЭЗ
Род тока и напряжение Нагрузка сигнальных цепей г или г нагрузки, ом 7„ на- грузки, а Количество сигналов, чет- ко принимае- мых реле Допустимое количество одновременно включаемых сигналов1
Переменный 230 в Лампа 220 в. 10 вт 5 000 0.044 16 16
То же Лампа 220 в. 25 вт 1 840 0.118 30 6»
Реле ЭС-21/0,015 4000 0,055 5 2
Переменный 100 в Лампа ПО в, 8 вт 1 538 0.065 12 11
То же Лампа 110 в, 25 вт 465 0.215 26 7*
Реле ЭС-21/0,015 5 405 0.0185 5 2
Переменный 36 в Лампа КМ-4. 48 в 878 0.041 8 2
Постоянный 220 в Лампа 220 в, 10 вт 5 000 0.044 36 16*
То же Лампа 220 в, 25 вт 1 864 0,118 32 ' 6*
Постоянный 110 в Лампа ПО в, 8 вт 1 466 0.075 2 10
То же Лампа 110 в, 25 вт 478 0.23 30 6*
* Указано допустимое количество одновременно включаемых сигналов, исходя из длительно проте-
каемого тока через входное сопротивлеиве реле.
* Количество сигналов, допустимых по нагреву реле, не указывается, так как значительно превосхо-
дит число четко принимаемых сигналов.
• Для использования возможности приема большого числа сигналов, следует применить внешнее вход-
ное сопротивление типа ВУВ-2а.
26—2580
402
Электроснабжение и подстанции
[ Разд- 2
2-61. РАСЧЕТ И ВЫБОР
РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
1. Максимальная токовая защита
с выдержкой времени
Ток срабатывания защиты определяет-
ся из выражения
(2.137)
где /Ср — ток срабатывания реле;
/расч — расчетный ток защищаемого
элемента;
Кв, Кв — коэффициент надежности н
коэффициент возврата реле;
/Сех — коэффициент схемы включения
реле (А(сх = 1 при включении
реле иа фазные токи и Ксх —
= 1,73 при включении на раз-
ность токов двух фаз);
Кр — кратность сверхтока нагрузки
по отношению к расчетному
току;
п» — коэффициент трансформации
трансформаторов тока.
Значения Кв, Кр и /раСч принимают-
ся по табл. 2-170.
При расчете токов срабатывания защи-
ты трансформаторов н линий расчетными
величинами сверхтоков нагрузки во многих
случаях являются пусковые токи и токи
самозапуска двигателей.
Выбор тока срабатывания защиты
трансформаторов н линий при приближен-
ных расчетах может производиться с мак-
симальной кратностью /Ср=4, и в этом слу-
чае К« и Кв ие учитываются. Если при этом
защита не удовлетворяет требованиям чув-
ствительности, то могут быть приняты мень-
шие значения кратности Кр, определенные
расчетом.
Если защита не проходит по чувстви-
тельности н при минимальном расчетном ко-
эффициенте кратности сверхтока нагрузки,
полученном с помощью реле с большим Кв
или схемой защиты с повышенной чувстви-
тельностью, следует рассмотреть возмож-
ность применения защиты с пуском мини-
мального напряжения. В этом случае ток
срабатывания определяется нз выражения
Zo=-S-C-- <2,3S>
Коэффициент возврата реле не учиты-
вается, если расчетные значения коэффи-
циента Кр составляют:
а) не менее 2,6 при выполнении защи-
ты с реле РТВ;'
б) не менее 1,5—1.6 при выполнении
защиты с реле серин ЭТ-520 и РТ-80.
Таблица 2-170
Выбор расчетного тока /рвсч и коэффициентов Кв и Кр для максимальной
токовой защиты с выдержкой времени
Защищаемый элемент Условия отстройки защиты Характер отстройки защиты К
/расч Тип реле К'н р.кчетный "• -и женно
Электродвига- тель /н Пусковые токи По вре- мени РТ-82 1.25 — —
Силовой транс- форматор Линия: а) кабельная б) воздушная /н Люп ^нагр. макс Пусковые токи и токи самозапуска двигателей, токи на- грузки при снижении напряжения сети и другие сверхтоки на- грузки /с.яагр По то- ку РТВ. РТ-81. ЭТ-521 1.3 1.3 1.3 / с.яагр /расч 4
Примечания: Кн учитывается только при определении величины Кр расчетом.
2. Кр=4 принимается для приближенных расчетов; для точного учете коэффициент Кр должен опре-
деляться расчетом.
3. /расч принимается по габл. 2-170,
4- /доп Допустимый ток.
5- /нагр. макс ток нагрузки максимальный.
§ 2-611
Расчет и выбор релейной защиты
403
2. Максимальная токовая защита
мгновенного действия
Ток срабатывания защиты на стороне
первичного напряжения трансформаторов
дуговых электрических печей, РВ-агрегатов,
асинхронных двигателей с фазным ротором,
а также защиты, установленной на шино-
соединительном выключателе с устройством
АВР, определяется из выражения
' (2-139)
Значения Кя, Кр и /расч приведены
в табл. 2-171.
3. Токовая отсечка
мгновенного действия
и с выдержкой времени
Ток срабатывания защиты определяет-
ся из выражения:
ИЗ)
/ер = КехК.-^£1, (2-140)
где /^гисч — расчетный т. к. з„ протекаю-
щий в цепи реле, от которо-
го защита должна быть от-
строена;
Кя — коэффициент надежности.
Значения /а3[)асч и К* приведены в
табл. 2-172.
Ток определяется при макси-
мальном режиме питающей сети, реально
возможном в эксплуатации. При выборе
^к3расч для отсечек, установленных на ли-
ниях, активные сопротивления сети учиты-
1
ваются, если гл^>—
Для токовых отсечек с выдержкой
времени выбор тока срабатывания допу-
скается производить по расчетной величи-
не периодической слагающей т. к. з. в на-
чальный период.
4. Максимальная токовая защита
от сверхтоков перегрузки
с выдержкой времени
Ток срабатывании защиты определяет-
ся из выражения
/ср = « <2И')
где Кв = 1,05—1,1 для защиты, действую-
щей на сигнал;
Ки я= 1,25 — для защиты, действующей
и а отключение.
Выдержка времени защиты, как прави-
ло, принимается порядка 10—15 сек. При
действии защиты ва сигнал выдержка вре-
26*
меня выбирается с учетом отстройки по
времени от проходящих сверхтоков нагруз-
ки (пусковые токи, токи самозапуска н др.).
Пря использовании защиты от сверхто-
ков перегрузки, выполненной с реле серии
РТ-80, включенным на фазный ток, в каче-
стве защиты от асинхронного режима ра-
боты . синхронных двигателей ток срабаты-
вания принимается равным: .
/ср = (1.4-1.5)^-. (2-142)
пт
где /н— номинальный ток двигателя, а.
5. Выбор и расчет защиты
максимального тока конденсаторных
батарей
Ток срабатывания максимальной токо-
вой защиты и номинальный ток предохра-
нителей выбираются с учетом отстройки от
броска тока при включении батареи.
Ток срабатывания защиты определяется
выражением
/сР = (2,0-2,5)^-, (2-143)
где /н — номинальный ток конденсаторной
батареи.
6. Пусковой орган максимальной
токовой защиты по напряжению
Напряжение срабатывания реле опреде-
ляется из выражения
U^= k'Uk'k п • <2-И4>
ЛсхДнПвПн
где иы ип = (0,9 — 0,95) UH — минимальное
эксплуатационное линейное
напряжение сети, в;
Кв = 1,1 — коэффициент надежности от-
стройки;
Кв = 1,25— коэффициент возврата реле
минимального напряжения;
К сх — коэффициент схемы включе-
ния реле (при включении ре-
ле на линейные напряжения
равен 1 и при включении ре-
ле на фазные напряжения ра-
вен 1,73);
па — коэффициент трансформации
трансформатора напряжения.
Практически напряжение срабатывания
реле определяется выражением
и„
<2’145>
где UB — номинальное напряжение, в.
Для пусковых органов по напряжению
максимальных токовых защит понижающих
трансформаторов и линий включение реле
минимального напряжения производится на
линейное напряжение сети прн /ССх = 1. и
в этом случае
(2-146)
404
Электроснабжение и подстанциа
[Разд. 2
Таблица 2-171
Значения /расч для наксинальиой токовой защиты мгновенного
действия
Наименование защищаемого элемента или цепи выклю- чателя Расчетный ток ^рзсч. Условия отстройки защиты Тяп реле Расчетные коэф- фициенты
Ки Ар
расчет- ный (отно- шение) прибли- женный
Трансформатор дуго- вой сталеплавильной электрической печи ♦ 4 Эксплуатационные толчки тока при за- мыкании электродов шихтой, приведенные к высшему напряже- нию трансформато- ра. 4%и РТМ ЭТ-521 1.25 1.25 г(3) лк.ан 3—3.5
^расч
Трансформатор печн сопротивления Л, Ток холостого хо- да при включении тра нсформатора РТМ 2.0 — —
Трансформатор РВ-аг- регата: а) электролизной уста- новки 4 Ток холостого хо- да при включении трансформатора РТМ ЭТ-521 ЭТ-561 2,0 2.0 1.5 — —
б) тяговой подстан- ции 4 Эксплуатационные толчки тока РТМ ЭТ-521 1.25 1.25 — 2.5—3.0 2.5—3,0
Асинхронный двига- тель с фазным ротором, не имеющий самозапус- ка или участвующий в режиме самозапуска с сопротивлениями, пред- варительно вводимыми в цепь ротора 4 Наибольший ток пусковой ступени /пс РТМ ЭТ-521 1.25 1.25 /и с /расч 1.5—2,0 1.5—2.0
Батарея статических конденсаторов 4 Ток включения ба- тареи РТМ 2.0— —2.5 —• —•
Защита в цепи вы- ключателя линии ввода подстанции с устройст- вами АВР: а) с кабельными ли- ниями б) с воздушными ЛИ- ВИЯМИ ^ДОП ^иагр. макс Ток самозапуска двигателей /сз.д РТМ ЭТ-521 1.3 1.3 1 сэ.х 4
/расч
Защита в цепи шино- соединительного выклю- чателя подстанции в со- четании с устройством АВР 4.т Ток самозапуска двигателей /сз.д РТМ ЭТ-521 1.3 1.3 ^св.д 4.0 4,0
/расч
Примечания: I. Кн учитывает условия отстройки защиты от тока включения установки в сеть.
а также от сверхтоков нагрузки, определенных расчетным путем.
2- Пояснение 1расч , /ДОп» *нагр. макс ~ см- примечание к табл. 2-170.
3. —номинальный ток трансформатора тока.
§ 2-61]
Расчет и выбор релейной защиты
405
Таблица 2-172
Расчетный ток /^расч дяя отстройки токовой отсечки и значения
коэффициентов 1(я
Защищаемый элемент Условия отстройки токовой отсечки Ан
Тип реле Отсечка мгновен- ного дей- ствия Отсечка с выдерж- кой вре- мени
Силовой трансформатор Ток внешнего к. 3. при к. з. РТМ 1.8
на стороне низшего напряжения РТ-81 1.5—1,6 —
на выводах трансформатора (дей- ствующее значение периодичес- кой слагающей т. к. з. в началь- ный период Z") ЭТ-521 1.3—1.4
Асинхронный коротко- Максимальный пусковой ток РТМ 2,0 —
замкнутый двигатель (при выведенном пусковом устрой- РТ-82 1,8—2.0 —
стве) ЭТ-521 1.5—1.6 —
Асинхронный двига- Пусковой ток двигателя при РТМ 2.0 —
тель с фазным ротором скольжении, равном единице, и РТ-82 1.8—2,0 —
Синхронный двигатель выведенном сопротивлении в це- пи ротора а) Максимальный пусковой ток (при выведенном пусковом устрой- стве) ЭТ-521 1.5—1.6
6) ток посылаемый двига- РТМ 2.0
телем при к. з. вблизи зажимов двигателя в) ток при повторной подаче напряжения устройством АПВ РТ-82 ЭТ-521 1,8—2,0 1.5—1.6 —
Блок трансформатор— Максимальный пусковой ток РТМ 1.8
двигатель двигателя или ток, посылаемый РТ-82 1.5—1.6 —
синхронным двигателем при к. з. на шинах питающей подстанции (значения, приведенные к первич- ному напряжению трансформатора) ЭТ-521 1.3—1,4
Одиночная линия элек- а) действующее значение перио- РТМ 1.6—1,8 —
тропередачи с односто- ронним питанием (ка- бельная, воздушная) дической слагающей т. к. з. в на- чальный период I" при к. з. в конце защищаемой или смежной линии ЭТ-521 1.2—1.3 1.1—1.3
б) То же, но ток при к. з. иа РТМ 1.6—1.8 -
стороне низшего напряжения тран- РТ-81 1.5—1,6 —
сформатора приемной подстанции ЭТ-521 1.3—1.4 1.2—1.3
Параллельные линии То же, но ток к. з. в конце РТМ 1.6—1.8
электропередачи с одно- сторонним питанием (ка- бельные, воздушные) Я защищаемой линии, определенный для режима одной линии ЭТ-521 1.2—1.3 1.1—1.3
406
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
7. Временные характеристики
защиты максимального тока
Характеристики максимальной токовой
защиты двигателей с зависимой от тока
выдержкой времени обычно задаются вре-
менем действия реле в независимой части
характеристики, которое приближенно при-
нимается:
а) для двигателей, яе участвующих
в режиме самозапуска,
G=^(l,l —1,2)/д.п;
б) для двигателей с вентиляторным
моментом привода, участвующих -в режиме
самозапуска,
ГХ = (1,2-1,4)ГД.11,
гДе ^д.и — время пуска двигателя.
Для иных пусковых режимов двигате-
лей выбор выдержки времени максималь-
ной токовой защиты производится в каж-
дом конкретном случае с учетом действи-
тельного времени разгона двигателя прн
пониженном напряжении. В некоторых слу-
чаях можно использовать зависимую часть
характеристики реле.
8. Максимальная токовая защита
от однофазных замыканий на землю
в сетях 6—10 кв с изолированной
нейтралью
Ток срабатывания защиты двигателей
и линий определяется по условию достаточ-
ной чувствительности и условию отстройки
от составляющей емкостного тока защищае-
мого элемента при внешних однофазных
замыканиях (на землю.
Условие чувствительности:
— ^С1
/с.»- ,
где /с.з — первичный т ок срабатывания за
щиты;
1С — естественный емкостный или
остаточный (прн наличии дугога-
сящих устройств) ток однофазно-
го замыкания иа землю;
— емкостный ток сети защищаемо-
го элемента (для линий к транс-
форматорам н к двигателям при-
нимается равным нулю);
Кч — коэффициент чувствительности.
Условие отстройки от составляющей
емкостного тока защищаемого элемента
/с. = К.7С1 .
где /С1 —составляющая емкостного тока
защищаемого элемента прн внеш-
нем однофазном замыкании на
землю;
Кв = 4 — 5 — коэффициент надежности,
учитывающие возможное увели-
чение тока при переходных про-
цессах.
Чувствительность защиты от однофаз-
ных замыканий на землю с трансформато-
рами тока нулевой последовательности
ТЗЛ, ТЗРЛ, ТНП и ТНП-UI приведена
в табл 2-173.
Защиту кабельных линий с числом ка-
белей два и более рекомендуется произво-
дить с последовательным соединением вто-
ричных обмоток трансформаторов тока ну-
левой последовательности ТЗЛ и ТЗРЛ.
Защита с трансформаторами тока типа
ТИП .может быть рекомендована для мощ-
ных двигателей (при двух ® более кабе-
лях) при сравнительно небольших величи-
нах токов однофазного замыкания иа
землю.
9. Защита от однофазных
коротких замыканий На стороне
0,4—0,23 КВ трансформаторов
6—10/0,4—0,23 кв, имеющих
группу соединения обмоток ¥/¥,-12
с глухозаземленной нейтралью
Если для защиты от однофазных к. з.
используется трехрелейная защита с вы-
держкой времени, установленная на сторо-
не 6—10 кв трансформаторов, то она долж-
на быть чувствительной к токам однофаз-
ного к. з., определенным расчетом или при-
нятым по табл. 2-28 разд. 2, В или по кри-
вым рис. 2-68—2-77. При этом должно быть
выполнено условие
Л^схКн^Ср/расч
/ср =
^/црх ^к.прнв.1
Кч Кч
(2-147)
/Ссх/Сн/^р/расч _
где —— 1см-
7ир, — приведенный к первичной обмот-
ке ток однофазного к. 3. по
табл. 2-28 гл. 2, В при 6 кв;
/«.првм — приведенный к первичной обмот-
ке ток однофазного к з., полу-
ченный по кривым рис. 2-68—
2-77;
Kt — коэффициент чувствительности,
равный примерно 1,5.
Если применяется защита с реле РТ-81,
включенным через трансформатор тока
в нулевую шину трансформатора, то, исхо-
дя из ГОСТ 401-41 на силовые трансфор-
маторы, ток срабатывании реле защиты со-
ставляет:
/ср = 0.25^-. (2-148)
Эта защита должна выбираться с учетом
избирательности (селективности) действия
3 2-61 ]
Расчет и выбор релейной защиты
407
Таблица 2-173
Чувствительность защиты от однофазных замыканий на землю ври
работе от трансформаторов тока нулевой последовательности
а) При трансформаторах тока ТЗЛ и ТЗРЛ
Тип трансформатора тока Тип реле Уставка тока реле» а Чувствительность, а Наиболь- ший диа- метр ка- беля, JKM
при рабо- те одного ТЗЛ. ТЗРЛ при после- дователь- ном соеди- нении двух ТЗЛ при парал- лельном соединении двух ТЗЛ
ТЗЛ ЭТ-521/0,2 0.1 7.0 9,0 11,0 70
ТЗЛ ЭТД-551/60 0.03 3.5 3.5 6,0 70
ТЗРЛ ЭТ-521/0.6 0,15 10 —
ТЗРЛ ЭТД-551/60 0.03 5.5 — — —.
б) При трансформаторах т о"К а ТИП
Тип трансформатора тока Тип реле Уставка тока реле, а Чувствитель- ность, а Рекомендуемая выдержка време- ни, сек
ТНП-2. ТНП-4 ЭТ-521/0,2 0.1 4.0 0.5—1
ТНП-2. ТНП-4 ЭТД-551/60 0.03 1.3 1—2
ТНП-7, ТНП-12 ЭТ-521/0.2 0.1 5.0 0.5—1
ТНП-7, ТНП-12 ЭТД-551/60 0.03 1.8 1—2
ТНП-16 ЭТ-521/0.2 0.1 5.0 0.5—1
ТНП-16 ЭТД-551/60 0,03 1.8 1—2
в) При трансформаторах тока ТНП-Ш
Тип транс- форматора тока Тнп Уставка тока реле, а Чувстви- тельность, а Блокировочные реле
Тип Установка кратности Рекомендуе- мая выдерж- ка времени, сек
ТНП-1П1 ЭТД-551/60 0.03 2.4 ЭТ-521/0.2 1,5—1.73 0,5—1
ТНП-Ш2 ЭТД-551/60 0.015 3.5 ЭТ-521/0.2 1.5—2.45 0,5—1
тнп-шз ЭТД-551/60 0.015 3.5 ЭТ-521/0.2 1,5—2,08 0,5—1
Примечания. I. Сопротивление соединится иных проводов к реле при ТЗЛ в ТЗРЛ не должно
Сыть более I ом.
2. Чувствительность защиты дана по первичному току.
3. Число кабелей, охватываемых трансформаторами тока:
а) I—2 для ТНП-2; 3—4—для ТНП-4; 5—7 для ТНП-7; наружный диаметр кабелей—до 50 мм, прн
большем диаметре необходимо применять следующий больший габарит трансформатора тока;
б) 8—12 для ТНП-12; 13—16 для ТНП-16; наружный диаметр кабеля до 60 мм,
4. Выдержки времени защиты обусловлены необходимостью надежной отстройки при неустановив-
шнхся режимах к. з. с меньшим коэффициентом Ка для поиышения чувствительности.
5. Трансформаторы тока ТНП-Ш применяются при соединении электрической машины с помощью
шин.
с защитой отходящих линий 0,4 кв (с ав-
томатами, предохранителями); после согла-
сования их характеристик возможно потре-
буется завышение тока срабатывания защи-
ты от однофазных замыканий. Принятая
защита в нулевой шине трансформаторов
должна обеспечивать требуемую чувстви-
тельность с учетом коэффициента чувстви-
тельности, равного примерно Л,= 1.5. Вы-
держку этой защиты рекомендуется прини-
мать на уровне 0,5 сек.
10. Защита минимального
напряжения электродвигателей
Напряжение срабатывания реле защи-
ты с выдержкой времени определяется вы-
ражениями:
а) для асинхронных двигателей
^-<0.7^=;
у тп, п*
(2-149)
1/с =
Электроснабжение и подстанции
408
[Разд.. 2
б) для синхронных двигателей
U
— тп„
(2-150)
где Ujl.ii и ис.к — номинальные напряжения
двигателей и’сети;
кратность максимального
момента двигателя;
п„ — коэффициент трансфор1*
мации трансформатора на-
пряжения.
Для двигателей, участвующих в режи-
ме самозапуска, напряжение срабатывания
защиты минимального напряжении не долж-
но быть ниже остаточного напряжения на
шинах подстанции в режиме самозапуска.
Для синхронных двигателей с форси-
ровкой возбуждения, имеющих, как прави-
ло, повышенный момент в режиме форси-
ровки, напряжение срабатывания реле до-
пустимо принимать на уровне
1/сР^0,5^.
* Пн
11. Пусковой орган форсировки
возбуждения синхронных двигателей
Напряжение срабатывания пускового
органа устройства форсировки возбужде-
ния, выполняемого с реле минимального
напряжения, принимается равным:
U с «
1/ср = (0,80 — 0,85)-^.
12. Дифференциальная защита
двигателей
Ток срабатывания дифференциальной
защиты двигателей определяется нз усло-
вий отстройки от максимального тока неба-
ланса, который будет при токе /к,£?.макс»
посылаемом синхронным двигателем при
внешних к. з., илн при .максимальном пу-
сковом токе /пу<гк асинхронного или син-
хронного двигателя.
/ср=== Кп ц - » (2-151)
где Кв — коэффициент надежности, учиты-
вающий ошибку реле и необходи-
мый запас и принимаемый рав-
ным 1,2—1,4;
/яб — ток небаланса, обусловленный
погрешностью трансформаторов
тока.
Ток небаланса /Иб определяется из вы-
ражения
/нб=КанврКоднГ »/гл^акС« (2-152)
где Капер — коэффициент, учитывающий
переходный режим (наличие
апериодической составляю-
щей тока) и принимаемый
ранным 2;
Кодп — коэффициент однотипности
трансформаторов тока, при-
нимаемый при защите двига-
теля равным 0,5;
fi — относительная погрешность
трансформаторов тока; при-
нимается (с запасом) равной
0,1, поскольку трансформато-
ры выбираются по кривым
кратностей тока при 10% по-
грешности.
Следовательно,
/Яб = 0,1/1'^мя„_— расчетный ток неба-
лаиса для синхронно-
го двигателя при уче-
те I" №)
к.вн.макс»
/Иб~0,1/яуск— расчетный ток неба-
ланса для асинхрон-
ного или синхронного
двигателя при учете
I Пуск-
Если принять величину тока, посылае-
мого синхронным двигателем при внешнем
к. з., равной 6/в, то ток срабатывания за-
щиты составит:
/ср (0,7 — 0,8) , (2-153)
где /и — номинальный ток двигателя.
При указанных параметрах срабатыва-
ния дифференциальная защита обычно вы-
полняется с реле без насыщающихся транс-
форматоров.
При дифференциальной защите двигате-
лей большой мощности проверяется необ-
ходимость применения реле с насыщающи-
мися трансформаторами.
Добавочные сопротивления в цеяи диф-
ференциальной защиты двигателей с реле
ЭТ-521 для уменьшения тока небаланса
обычно не устанавливаются, и отстройка
защиты от токов небаланса производится
за счет загрубления тока срабатывания до
/и
величины /Ср=(1,2—1,5) — .
Для случая, когда требуется уменьше-
ние тока небаланса, можно рекомендовать
включение в цепь дифференциальной защи-
ты добавочного активного сопротивления
порядка 15 ом.
В этом случае ток срабатывания защи-
ты допускается принимать равным:
/я
/ср (0,4 — 0,6) — . (2-154)
5 2-61 ]
Расчет и выбор релейной защиты
409
13. Определение коэффициента
чувствительности релейных защит
Коэффициент чувствительности Кч за-
щит максимального тока, включая пусковые
органы, определяется отношением мини-
мального значения .первичного тока <к. з.
/к.мян в защищаемой зоне к току срабаты-
вания защиты 7С.3 яри рассматриваемом ви-
де к. з.:
к, =-^=5-, (2-155)
/ С.3
где
а) за ток /к>мВН— Для защит от мно-
гофазных замыканий
принимается ток при
несимметричном
двухфазном к. з.
который мень-
ше тока при трехфаз-
ном к. з. /^ин и ра-
вен f(K2|,BH =
= °.87/к1шИ-
б) за ток /я.мвв—для защит от одно-
фазных к. з. в си-
стемах с глухозазем-
лениой нейтралью
принимается ток
однофазного к. з.
/(О -
к.мин*
в) /с.з — первичный ток срабатывания
защиты, определяемый с уче-
том схемы присоединения ре-
ле к трансформаторам тока,
вида повреждения и сочетания
поврежденных фаз.
Введя н выражение (2-155) коэффици-
енты К*.» и Ко.з из табл. 2-174, в зависи-
мости от схемы соединения трансформато-
ров тока, присоединения реле н места к. з.
получим:
1) для защиты от многофазных замы-
каний
где 7С.3— первичный ток срабатывания за-
щиты;
1С — естественный емкостный или
остаточный (при наличии дуго-
гасящих устройств) ток одно-
фазного замыкания на землю;
7С1 — емкостный ток сети защищаемо-
го элемента (для линий к транс-
форматорам и к двигателям при-
нимается равным нулю).
Чувствительность защиты минимального
напряжения
<2-'57>
где Uс.г — напряжение срабатывания за-
щиты;
U ост — остаточное напряжение сети
в месте установки реле при
металлическом к. з. в зоне за-
щиты.
Чувствительность сигнального уст-
ройства для контроля однофазных замыка-
ний на землю в сетях с изолированной
нейтралью, подключенного к трансформа-
торам напряжеиня контроля изоляции, оп-
ределяется, исходя из следующего:'
Напряжение на зажимах сигнального
реле:
а) при однофазных трансформаторах
напряжения с коэффициентом трансформа-
ции пн = 1оо', включенных в разомкнутый
треугольник,
г, 37/ф 37/ф
f/р.м.же- Пв — -100-173в;
б) при пятистержневых трансформато-
рах напряжения с коэффициентом транс-
формации лн = Уз (7Н/100
77р.макс — 100 в.
2) для защиты от однофазных к. з.
Напряжение срабатывания реле
Ucp = 7cPzt (2-158>
Кч — Ко.з
2 к.мин
7с.3
Распределение аварийных токов в схе-
мах максимальной токовой защиты для
различных видов повреждений приведено
на рис. 2-240 и 2-241.
Чувствительность максимальной токо-
вой защиты от однофазных замыканий на
землю в сетях с изолированной нейтралью
определяется выражением
где 7ср — принятый ток срабатывания ре-
ле, а;
z — суммарное сопротивление реле
и добавочного сопротивления, ом.
Чувствительность сигнального устрой-
ства
77р.макс
77Ср
(2-159)-
(2 156)
Минимальные значения коэффициентов
чувствительности принимаются по
табл. 2-175.
Таблица 2174
Выбор расчетных значении коэффициентов Кил и Ко.в ДЛя приведенных Схем защиты
Расчетный вид повреждения < о? Ча «Q я; ~
Лм.з *0.3
Повреждения в се'ти, где установлена защита
Двухфазное к. з. 0.87 — 1,73 0,87 0,87 - 0,87 - 0.87 -
Повреждения за трансформатором с соединением обмоток Y/д-0
Двухфазное к. з. 0,87 — 1,73 — 0.87 — 0,87 — 0,87 — — —
Однофазное к. з. — 0.67 — 1,00 — 1,00 . — 0,67 —~ 0,33 —-
Повреждения за трансформатором с соединением обмоток Y/Д
Двухфазное к. з. 1,00 — 1.50 — 1,50 1,00 — 0.50 — — —
Авария между фазами Векторная диаграмма иа первичной стороне Токи а фазах на первич- ной стороне (звезда) трансформатора Л «1 В лес pf VA 1 ЛВС в с
' 1 Рз гг • [ 1Г т _ьРг
£ с с С
Ь %'z/ л [>* с ^р‘
'p. *Р2 1 р. *р. 'р 'pi 'р.
АВС аЪ» в. •‘•ч II и II II ч ч I nT I Пт I Л, I Пт / Пт Уз/ Пт OL Пт У~з/ л.
АВ Л — а—~в I 5Г 1 Пт О I Пт О I Пт 2/ л, I пг
АС 'Л • • "С 1Л=гс-1 I nT о I Пт Z пт I Пт 21 л. / Пт 21 Пт
ВС В- 0 —Г о 7 Пт I ЙГ о I Пт / Пт I Пт / л, _
ab о— ГЛ 1 -И*... -О я О— гс 'll II + - -ч II II 1 2nT I Пт / 2л, 1 2л, I 2л, О 1,5/ л, о
ас lA = lB + Ic-1 2^ ч /1 т I 2л т I 2л, / Пт I 2л, 3 2 л. 1,5/ л. 1,5/ Пт
Ьс 1С = ,в + 1Л-1 /_ 1A — !B — 2 I 2л, _/_ 2л, I Л, I 2л, I Пт 3 I 2 л, О 1,5/ П т
Рис. 2-240. Аварийные токи схем защиты трансформаторов Y/C-1I.
410 . ч Электроснабжение и подстанции [Разд. 2 /Ж *§ 2-61 ] Расчет и выбор релейной защиты
Авария между фазами Векторная диаграмма на первичной стороне Токи в фазах иа первич- ной стороне трансфор- матора > 4| В PPM Ч.-'2 Л в «щ Ос р, Уу<-/2 л в а\ । /^Р ъ-'г я в < ,Л
(Р1 (Р1 'р. (Р1 1 *р» ‘р (Р1 | *₽я
АВС abc **ч II II „0^0 II II и ш II II / /2 71 I Пт I пт 7 Пт 1 Пт V1J Пт /37 Пт /~3/ пг
АВ Л—О— в = = > I Нт I Пт о I fl т О I Пг 21 П т I
АС Я-»—о—С 'а-’с-! I llT о I Пт I fl т I Н? 27 Пт rj_ пт} 21 Пт
ВС Д*о -Г 'в = 'с = ' 0 I Пт I пт о / Пт I Пт I Пт I Пт
ab л—о—<~в 1А-1В=< I Пт I Пт о I Пт о I П т 21 Пт 1 Пт
412 Электроснабжение и подстанции (Разд. 2
ас Л-—О-—С /и — 1с — I 1 Пт о I Пт 7 Пт I П т 27 Пт 7 Пт 27 Пт
Ьс Д’* о = гс = 1 О I П т I Пт О I Пт I Пт I Пт 7 Пт
ао 1Л~ 1в + !с^з 1 _£ /в = /с = з 1 С*3| ND 1_ I 3 П т L 1 3 Пт 2 2_ 3 Пт 1 I 3 Пт I Пт 7 Пт 7 Пт
Ьо '.-с'г. сч |со II 'Т — 1со и « "о L-L 3 Пт 1.-L 3 Пт £ I 3 Пт 1 I 3 пт 1 7 3 Пт О I Пт О
СО ^*1— 1в 2 , !С = }А + Гв — 3 1 'а^^^ з 1 £ I 3 Пт L.JL 3 пг 12^ 3 Пт 1.2- 3 пт 2J_ 3 Пт I о 7 Пг
рис. 2-241. Распределение аварийных токов для схем защиты
трансформаторов с группой соединения обмоток Y/Yo-12.
414
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2-
Таблица 2-175
Минимальные значения
коэффициентов чувствительности
релейных защит
Виды защит Коэффициенты чу вст витель и ости. к.
Максимальная токовая защита любых элемен- тов электрической си- стемы с пуском и без пуска минимального на- пряжения Порядка 1,5
Токовая отсечка без выдержки времени, уста- навливаемая на транс- форматорах н электро- двигателях, при к. з. в месте установки защит Порядка 2,0
Продольная дифферен- циальная защита элек- тродвигателей, транс- форматоров, линий элек- тропередачи и других элементов, а также пол- ная дифференциальная защита шин1 Порядка 2,0
Токовая направленная защита любых элемен- тов с пуском и без пус- ка минимального напря- жения: а) для пускового орга- на б) для органов направ- ления JHepi Ш1 и. рнца- тельной и нулевой по- следовательности в) для органа направ- ления энергии, включен- ного^на полные токн и напряжения Порядка 1,5 Порядка 2,0 Не нормируется
Максимальная токовая защита от однофазных замыканий на землю в сетях с малым током замыкания на землю, действующая на сигнал или отключение: а) кабельных линий б) воздушных линий 1.25 1.5
Максимальная токовая защита от однофазных замыканий на землю электродвигателей: ' а) мощностью до 2 000 кет 6) мощностью свыше 2 000 кет Нормируется ток срабатыва- ния защиты ^С.8^Ю Л О'
Продолжение табл. 2-175.
Виды защит Коэффициенты чувствительности. Кч
Резервная защита: прн к. з. в конце смежного элемента нлн в конце наиболее удаленного нз не- скольких последова- тельных элементов, входящих в зону ре- зервирования Не менее 1.2"
Токовая отсечка без выдержки времени, уста- навливаемая на линиях и выполняющая функции дополнительных защит Нормируется длина защищае- мой зоны, кото- рая должна быть, как пра- вило, не менее 15—20% длин» защищаемого участка (при по- вреждениях & нормальном ра- бочем режиме)
* Для дифференциальной защиты трансформа-
торов я электродвигателей чувствительность дол-
жна проверяться по т. к. з. на выводах.
14. Согласование уставок защиты
Уставки максимальной токовой защиты,
с выдержкой времени, осуществляющей
резервирование защиты смежного участка
сети, согласовываются с уставками защиты
ннжерасположенной ступени, как правило,
по току срабатывания и по времени дей-
ствия.
Согласование но юку сраба .нча?!пя
считается обеспеченным, если запас в токе
срабатывания вышерасположенной ступени
защиты по отношению к ннжерасполэжен-
ной в любом режиме составляет не менее
а—принципиальная схема
Рис. 2-242. Устройство
трансформатора тока;
ная схема устройства
Se-6i]
Расчет и выбор релейной защиты
415
6)
в)
Для измерения больших величия постоянного тока.
^Р^ВДннально-МОНтажная схема устройства И58 с одним трансформатором; в—принципиально монтаж-
иьа с двумя трансформаторами.
Л16
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Прн согласовании по времени действия
ступени выдержек времени двух смежных
защит принимаются:
а) порядка 0,5 сек при согласовании
.защит с независимой характеристикой
срабатывания;
б) порядка 0,7 сек при согласовании
защит в независимой части характеристи-
ки реле с ограниченно зависимой характе-
ристикой;
в) порядка 1 сек при согласовании за-
щит в независимой части характеристики
реле РТВ прямого действия.
К. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ
ИЗМЕРЕНИЯ И УЧЕТ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
2-62. УКАЗАНИЯ ПО УЧЕТУ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ИЗМЕРЕНИЮ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН
а) Общие указания
1. Система учета и измерений должна
включать необходимый минимум приборов
« не допускать необоснованного дублиро-
вания приборов иа различных ступенях
электроснабжения (см. табл. 2-175а).
2. Система учета электроэнергии на
промышленных предприятиях должна да-
вать возможность:
определения количества электроэнергии,
подлежащего оплате энергоснабжающей ор-
ганизации;
'п роизводства внутризаводского межце-
хового расчета за электроэнергию;
ко нтроля за правильным расходованием
лимитов электроэнергии;
ко нтроля удельных норм расхода элек-
троэнергии на единицу продукции или по-
луфабриката;
контроля расходования н выработки ре-
активной электроэнергии по всему пред-
приятию и отдельньш наиболее крупным
потребителям, а также определения средне-
взвешенного cos ф предприятия.
3. Требуемые классы точности счетчи-
ков при включении через измерительные
трансформаторы:
активной энергии —1,0 и 2,0;
реактивной энергии — 2,0 н 2,5.
Допускается применение счетчиков
классов 2,5 и 4,0, если они по своим по-
грешностям удовлетворяют классу 2,0 для
учета активной энергии н классу 2,5 для
учета реактивной энергин.
4. Счетчики в цепях генераторов, транс-
форматоров н линий, отходящих от электро-
станций и районных подстанций, н все рас-
четные счетчики присоединяются к обмот-
кам класса точности 0,5 измерительных
трансформаторов.
Если проверка трансформаторов тока
класса точности 0,5 по т. к, з. приводит
к увеличению коэффициента трансформа-
ции, отражающемуся на точности учета, то
допускается применение трансформаторов
тока класса точности 1,0 при условии, что
нх погрешности при нагрузке вторичной
цепи 0,4 ом не превосходят погрешностей,
допущенных для класса 0,5.
Для технического учета допускается
применение трансформаторов тока класса
точности 1,0.
5. Присоединение токовых обмоток счет-
чиков, как правило, производятся совмест-
но с электроизмерительными приборами и
реле к общим трансформатора тока. При
этом должна быть предусмотрена возмож-
ность пломбирования цепей расчетного счет-
чика.
Раздельное присоединение расчетных
счетчиков допускается лишь в случаях, ког-
да совместное их присоединение приводит
к превышению погрешностей для трансфор-
маторов тока класса точности 0,5 или к из-
менению характеристик релейной защиты.
При этом рекомендуется группировать счет-
чики с электроизмерительными приборами н
присоединять отдельно устройства защиты.
6. Система измерений должна обеспечи-
вать:
кон троль технологического процесса ос-
новных агрегатов;
кон троль за соблюдением установлен-
ного режима работы;
кон троль качества получаемой нли вы-
рабатываемой электроэнергии;
кон троль состояния изоляции в сетях
с изолированной нейтралью трехфазного
тока и в сетях постоянного тока;
условия, которые позволяют обслужи-
вающему персоналу быстро ориентировать-
ся при аварийных режимах.
7. Требуемые классы точности измери-
тельных приборов:
Амперметры, вольтметры и ватт-
метры переменного тока - . .1.5 — 2.5
Амперметры постоянного тока. . 1.5
Частотомеры................... 1,0
8. Трансформаторы тока и напряже-
ния для включения электроизмерительных
приборов выбираются классов точности не
ниже 3-
Коэффициенты трансформации транс-
форма торон тока для включения амперме-
тров должны выбираться с учетом возмож-
ных длительных йерегрузок электродвигате-
ля и линий. Амперметры должны иметь
верхний предел измерений, превышающий
нормальное значение измеряемой величины
тока ие меньше че.м на 10—115%. Прн не-
продолжительных толчках тока (пуск элек-
тродвигателей с короткозамкнутым рото-
ром) предусматриваются амперметры с пе-
регрузочными шкалами и коэффициент
трансформации выбирается по рабочему
току.
Для наглядности показаний амперме-
тров допускается включение их иа раз-
ность токов двух фаз или присоединение
§ 2-62]
Указания по учету электроэнергии
417
Ниже приведены верхние пределы измерений вольтметров непосредственного вклю-
чения.
Переменный ток
Номинальное напряжение, в Верхний предел измерения, в
127, 220. 380 150. 250. 450 соответственно
На сборных шинах и на вы- водах источника пнта- постоянным т Номинальное напряже- ние, в 110 230 460 700—750 900
Верхний предел изме- рения, в 150 300 600 1 000 1 500
В цепях аккумуляторных батарей и зарядных уст- ройств Расстановка п] Номинальное напряже- ние, в 110—160 220-360
Верхний предел измере- ния. а > и б о р о в иа различ 250 пых присоедин 450 Таблица 2-175а е и и я х
Наименование присоединения и его характеристика Перечень устава вливаемых приборов
Вводы выше 1 кв от энергосистемы Ввод в цеховую подстанцию Амперметр11 (при пофазном управлении три амперметра); при необходимости конт- рольного учета—счетчики активной и реак- тивной энергии Амперметр11; счетчик активной энергии (при отсутствии учета на головном участке)
Понижающие двухобмоточные трансфор- маторы напряжением 110/3—10; 35/3—10 и 6—10/3—6 кв1 1) На первичном напряжении: амперметр при управлении выключателями высшего и низшего напряжения трансформаторов из разных мест; счетчики активной н реактив- ной энергии на транзитных подстанциях 2) На вторичном напряжении: амперме... ваттметр активной мощности при мощнос- ти трансформатор 5 600—7 500 ква и выше; счетчики активной и реактивной энергии
Понижающие трехобмоточные трансфор- маторы на ГПП с напряжением 110/35/3— —10 кв Амперметры на • всех напряжениях, ватт- метры активной мощности на напряжении 3—10 и 35 кв при мощности трансформа- тора 5 600—7 500 ква и выше; счетчики активной и реактивной энергии на напря- жении 3—10 н 35 кв3
Понижающие двухобмоточные трансфор- маторы 6—10/0,4—0,69 кв, питающие в ос- новном илн полностью одну хозрасчетную единицу предприятия Амперметр Счетчик активной энергии4
Понижающие двух обмоточные трансфор- маторы 6—10/0,4—0,69 кв питающие не- сколько хозрасчетных единиц Амперметры5
Понижающие двухобмоточные трансфор- маторы 6—10/0.4—0.69 кв на подстанциях, питающихся от транзитных линий энерго- системы Амперметр Счетчики активной и реактивной энергии*
27—2580
418
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Продолжение табл.
Наименование присоединения и его характеристика Перечень устанавливаемых приборов
Ртутные выпрямители Счетчик активной энергии* Амперметры: в главной цепи, в цепи воз- буждения, в цепи ртутного насоса Амперметр и вольтметр постоянного тока
Генераторы мощностью более 1 000 кет. и до 6 000 кет включительно 1) В цепи статора: три амперметра или одни (при мощности генератора до 3 (ХЮ квт), вольтметр, ваттметры актив- ной и реактивной мощности, счетчики ак- тивной и реактивной энергии, фазометр, частотомер 2) В цепи возбуждения: амперметр, вольт- метр
Генераторы мощностью от 500 до 1 000 кет включительно 1) В цепи статора: амперметр, вольт- метр, ваттметр активной мощности, счет- чик активной энергии, частотомер 2) В цепи возбуждения: амперметр, вольт- метр
Генераторы мощностью менее 500 квт 1) В цепи статора: амперметр, вольтметр, ваттметр активной мощности^, счетчик ак- тивной энергии, частотомер 2) В цепи возбуждения: амперметр или вольтметр
Генераторы постоянного тока 1) В цепи главного тока: амперметр (при наличии делителя напряжения два ампер- метра, по одному иа полюс), вольтметр, счетчик 2) В цепи возбуждения: амперметр
Двигатель-генератор Счетчик активной энергии, амперметр, ваттметр реактивной мощности в цепи дви- гателя, амперметр в цепи возбуждения электродвигателя, амперметр и вольтметр в цепи генератора постоянного тока
Синхронные компенсаторы мощностью более 5 000 ква Счетчик активной энергии, два счетчика реактивной энергии со стопорными меха- низмами, три амперметра в цепи статора, ваттметр реактивной мощности регистри- рующий. амперметр и вольтметр в цепи возбуждения, вольтметр с переключателем для контроля изоляции цепи возбуждения
Синхронные двигатели высокого напря- жения7 Счетчик активной энергии, амперметр, ваттметр реактивной мощности, амперметр в цепи возбуждения
Асинхронные двигатели высокого напря- жения Амперметр, счетчик активной энергии8
Аккумуляторная батарея ПО—220 в и за- рядное устройство 1) В цепи аккумуляторной батареи: ам- перметр с двусторонней шкалой для изме- рения тока заряда и разряда®, вольтметр с переключателем для измерения напряжения со стороны заряда, разряда н шии 2) В цепи зарядного н под зарядного дви- гатель-генератора: амперметр переменного тока в цепи электродвигателя, вольтметр
§ 2-62 J Указания no учету электроэнергии ' 419
Продолжение табл.
Наименование присоединения и его характеристика j Перечень устанавливаемых приборов
постоянного тока в цепн генератора, ампер- метр постоянного тока в цепи генератора 3) На секциях сборных шин: вольтметр- для измерения напряжения, два вольтметра для контроля изоляции
Конденсаторная батарея Три амперметра10, счетчик реактивной энергии
Линии радиальные, транзитные и к по- сторонним потребителям’ Амперметр, счетчик активной энергии, счетчик реактивной энергии. В отдельных случаях активно-реактивный ваттметр на линиях с передаваемой мощностью более 4 000—5000 кеа
Линии радиальные внутризаводские, от- ходящие к распредустройствам, подстан- циям или к трансформаторам, питающим полностью нли в основном какую-либо од- ну хозрасчетную единицу Амперметр, счетчик активной энергии
Внутризаводские магистрали, радиаль- ные линнн, отходящие к. распредустройст- вам, подстанциям или к отдельным транс- форматорам, питающим несколько хозрас- четных единиц, а также перемычки между заводскими подстанциями Амперметр
Линии к дуговым электропечам Амперметр, счетчик активной энергии
Линии связи11 между собственной стан- цией н пунктом приема энергии от энерго- системы или между двумя пунктами прие- ма энергии от энергосистемы Амперметр, активно-реактивный ваттметр с двусторонней шкалой, два счетчика ак- тивной энергии со стопорными механиз- мами
Линии низкого напряжения на подстанции, питающей в основном нли полностью одну хозрасчетную единицу Амперметр12
Линии низкого напряжения на подстан- циях, питающих различных потребителей данного предприятия или же линии, иду- щие к посторонним потребителям Амперметр, счетчик активной энергии
Сборные шины распредустройств, не свя- занных электрически с вышележащими сту- пенями системы электроснабжения, или же крупных распредустройств, электрически связанных с вышележащими ступенями Вольтметр на каждой системе нли сек- ции шин, вольтметры для контроля изоля- ции (в трех фазах на каждой системе или секции шии)
Сборные шины распредустройств, связан- ных электрически с вышележащими ступе- нями системы электроснабжения Вольтметр на каждой секции шин
Шиносоединительный выключатель Амперметр
1 На вводах радиальных линий, не имеющих выключателей, измерительные 'приборы и счетчики не
предусматриваются.
’При реверсивной работе трансформаторов или линий ваттмеры предусматриваются с двусторонней
шкалой, а счетчики—со стопорными механизмами для отдельного учета получаемой и отдаваемой энергии.
Прн учете энергии на головных участках питающих линий счетчикн не требуются.
При отсутствии расчетного учета (например, на трансформаторах 6—10/3—6 кв) счетчикн реактивной,
энергии не обязательны.
27*
420 Электроснабжение и подстанции '' [Разд 2
При отсутствии трансформаторов тока соответствующего класса точности счетчики иа стороне сред-
него напряжения допускается не устанавливать. v *
* При установке на высоком напряжении выключателей нагрузки или разъединителей измерение и
учет производят иа стороне низкого напряжения трансформатора.
Учет осуществляется на линиях низкого напряжения. При установке из высоком напряжении вы-
ключателей нагрузки или разъединителей и амперметры устанавливаются на стороне низкого напряжения
трансформатора.
• Счетчик предусматривается лишь при необходимости контроля удельных норм расхода электроэнер-
’ При мощности двигателей менее I 000 — 2 ООО «вот счетчики предусматриваются лишь при необходи-
мости контроля удельных норм расхода электроэнергия.
Ваттметр активной энергии устанавливается при Мощности более 2 000 кет. а реактивной—ври мощ-
ности более 10 000 кет.
• При мощности двигателя менее I 000 хеш счетчик активной энергии предусматривается лишь при
’необходимости контроля удельных норм расхода электроэнергии.
• При режиме постоянного под заряда предусматривается также амперметр с устройством для возмож-
ности замера тока подзаряда.
10 Для батарей малой мощности до 100 хвар включительно допускается установка одного амперметра.
11 Приборы устанавливаются с одной стороны лннни.
11 Установка амперметра не предусматривается:
а) на линиях с передаваемой мощностью менее 10 квт-,
б) иа подстанциях без постоянного дежурного персонала в тех случаях, когда по технологическим
условиям измерения не требуются.
11 Установка амперметра не обязательна, если она требует специальной установки трансформаторов
тока на данном присоединении.
14 Три амперметра следует устанавливать в цепях с длительным неравномерным режимом работы (ли-
нии с осветительными нагрузками более 15—20%. электропечи и т. п.}.
к параллельно соединенным вторичным об-
моткам двух сердечников трансформаторов
тока. Прн этом шкалы амперметров долж-
ны быть отградуированы по коэффициенту
трансформации трансформаторов тока,
уменьшенному соответственно в и
в 2 раза.
9. Включение амперметров в цепях пе-
ременного тока напряжением до 35 кв про-
изводится как через трансформаторы тока,
так и непосредственно в рассечку шин или
проводов, если трансформаторы ие требу-
ются для других целей (для учета электро-
энергии, релейной защиты). В последнем
случае установку амперметров в цепях на-
пряжением выше 1 кв следует производить
на изоляторах соответствующего напряже-
ния нли же непосредственно на участке
шни между соседними изоляторами. При
этом должны быть предусмотрены надле-
жащие расстояния между амперметром и
соседними фазами и заземленными кон-
струкциями, а также обеспечено безопасное
и удобное наблюдение показаний ампер-
метров.
Цоколи амперметров, включенных
в рассечку шин в цепях напряжением выше
1 кв, должны быть окрашены в красный
двет, иа шкалах приборов должны быть
-нанесены красные предупредительные зиа-
«н (стрелы).
При напряжении 380 в амперметры
а случаях установки иа щитах управления
.присоединиются через измерительные транс-
форматоры тока, а на силовых щитах при-
меняется как прямое включение, так и через
трансформаторы тока.
10. В электроустановках постоянного
тока применяются амперметры как для пря-
мого включения, так и для включения при
июмощи наружных шунтов при токах бо-
лее 50 а.
Для измерения больших величии по-
стоянного тока (от 7500 до 200 000 а) при-
меняются специальные устройства типа И58
я И505 (рис. 2-242). В комплект устрой-
ства входят измерительные трансформа-
торы постоянного тока, вспомогательное
устройства ВУИ58 или ВУИ505, смонтиро-
ванное в отдельном шкафу, а также макси-
мальное токовое и промежуточное реле для
защиты от возникновения большого тока во
вторичной обмотке трансформатора тока
при внезапном исчезновении тока в первич-
ной обмотке (в шинах). При необходимости
включения двух измерительных трансформа-
торов параллельно в комплект устройства
дополнительно включается суммирующее
устройство типа СУИ58.
Амперметры постоянного тока должны
иметь двусторонние шкалы, если в цепях,
в которых они установлены, возможно про-
текание тока в двух направлениях (напри-
мер, в цепи аккумуляторной батареи).
11. В сетях трехфазного тока напряже-
нием выше 1 кв с большими токами замы-
кания на землю вольтметры снабжаются
переключателями для измерения трех меж-
дуфазных напряжений.
В сетях трехфазного тока напряжением
до <1 кв с заземленной нейтралью, а также
в установках трехфазного тока всех напря-
жений с малыми токами замыкания на зем-
лю вольтметры включаются для измерения
только одного междуфазного напряжения.
При совместном питании вольтметров
контроля изоляции и счетчиков должны
применяться четырех- нли пятистержневые
трансформаторы напряжения или однофаз-
ные с коэффициентом трансформации
и 100 100
уз" Уз" 3
12. Для измерения частоты допускается
применять частотомеры с пределами изме-
рения 45—55 гц, а иа электростанциях —
с пределами 49—51 гц.
б) Указания по размещению
и присоединению приборов
I. Допускается установка счетчиков
в неотапливаемых помещениях: в шкафах
нли кожухах с подогревом воздуха элек-
§ 2-62]
Указания по учету электроэнергии
421
трической лампой или нагревательным эле-
ментом для обеспечения положительной тем-
пературы, ио ие выше +20° С. Утепление
счетчиков, предназначенных для работы при
температуре окружающего воздуха от
—15° С и выше, не требуется.
2. В местах, где возможны механиче-
ские повреждения или загрязнение счетчи-
ков, или в местах, доступных для посторон-
них лиц, счетчики устанавливаются в запи-
рающихся шкафах с приспособлением для
пломбировании и с окошком иа уровне
циферблата.
3. Камеры предохранителей на стороне
высшего напряжения трансформаторов на-
пряжения, к которым присоединены расчет-
ные счетчики, на подстанциях потребителей
должны иметь решетки или дверцы с при-
способлениями для пломбирования. Руко-
ятки приводов разъединителей трансформа-
торов напряжения, к которым присоедине-
ны расчетные счетчики, также должны иметь
приспособления для пломбирования нх
энергоснабжающей организацией.
4. Сечение н длина проводов и кабелей»
питающих цепи напряжения счетчиков, вы-
бираются таким образом, чтобы потери на-
пряжения в этих цепях были ие более 0,5%
номинального напряжения.
Минимальное сечение проводов с алю-
миниевыми « жилами от трансформаторов
напряжении — 2,5 леи2, от трансформаторов
тока-—4,0 мл2, а проводов с медными жи-
лами— соответственно 1,5 и 2,5 лш2.
'Присоединение проводов с алюминие-
выми жилами к расчетным счетчикам до-
пускается при наличии у последних специ-
альных контактных зажимов.
Прн присоединении счетчиков непосред-
ственного включения около них необходимо
оставлять концы проводов длиной не ме-
нее 250 мм. Изоляция или оболочка нуле-
вого провода на длине 400 мм перед счет-
чиком должна иметь отличительную окраску.
Применение соединительных зажимов
или сборок в цепях, присоединяемых
к счетчикам, установленным у потребителей,
не рекомендуется.
5. В сетях напряжением до 380 в пре-
дусматривается установка аппарата для от-
ключения счетчика (рубильника, пакетного
выключателя, пробочных предохранителей,
автомата) и а расстоянии не более 10 м до
счетчика.
6. Рекомендуется перед счетчиками
устанавливать коробки (с приспособлением
для пломбирования) с зажимами для шун-
тирования обмоток трансформаторов тока
при отключении счетчиков для их замены
или поверки.
7. При двух системах шин на всех при-
соединениях должно быть предусмотрено
устройство, переключающее цепи счетчиков
н других приборов каждого присоединения
на трансформатор напряжения соответст-
вующей системы шнн.
8. Для технического учета активной и
реактивной электроэнергии при равномер-
ной нагрузке фаз допускается установка
однофазных счетчиков.
9. Рекомендуемая высота установки
приборов и счетчиков:
Нормальных щитовых приборов 1,2—2,2 м
Приборов большой точности
или с мелкой шкалой ... не более
1,7 м
Регистрирующих приборов (до
горизонтальных осей) .... 0,6—2 м
Счетчиков (до коробки зажи-
мов)....................... 1,4—1,7 м
в) Регистрация
электрических процессов
Для записи и наблюдения электриче-
ских величин, изменяющихся во времени,
применяют регистрирующие стрелочные
приборы, осциллоскопы и осциллографы.
Регистрирующие стрелочные приборы
(табл. 2-176} используются для записи
медленно изменяющихся величин, когда
инерция стрелки не вносит заметных иска-
жений в отсчет измеряемой величины.
Магнитоэлектрические и катодные ос-
циллоскопы применяют для наблюдения
изменяющихся электрических величин на
экране.
Осциллографы позволяют птюпчводить
независимое наблюден, ума-
гу или пленку электрических величин по
числу шлейфов.
Принцип действия, описание отдельных
узлов схемы, порядок подготовки и поль-
зования осциллоскопами, осциллографами
и регистрирующими стрелочными прибора-
ми 'Приводятся в инструкциях заводов-
изготовителей.
Осциллограф позволяет наблюдать и
регистрировать одновременно восемь раз-
личных процессов с помощью восьми виб-
раторов различных типов.
Вибраторы тока типа Н135
Характеристики Тип вибраторов
Н 135-0,6 Н 135-0,9 HI35-1.5 HI3S-2 HI35-3 HI 35-6
Рабочая полоса частот (± 5%), гц 0—600 0—900 0—1 500 0—2 000 0—3 000 0—6 000
Чувствительность, им/гш 52 20 6 2 1 . 0,16
422
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Вибраторы мощности типа Д1
Характеристики Тип вибратора
ХГ XII
Частота собственных колебаний в воздухе, гц 2500 2 500
Чувствительность при длине луча 1 м, мм!аг 400 4 000
ЭЛЕКТРОННЫЕ ОСЦИЛЛОСКОПЫ
Осциллоскоп (осциллограф) типа ЭО-7
предназначен для исследования периодиче-
ских процессов.
Он дает возможность наблюдать кри-
вые периодических процессов, периодиче-
ские импульсы до 25 мксек со скваж-
ностью, не превышающей 10 мксек, и пря-
моугольное напряжение до 50 кгц, а также
измерять напряжение, фазы, частоту и
процент модуляции.
Техническая характеристика:
Чувствительность усилителя вертикаль-
ного отклонения 0,25 см/мв эфф.
Коэффициент усиления вертикального
усилителя не менее 1 800.
Сопротивление входа вертикального
усилителя 20 Мом ±20%. параллельно с ем-
костью не более 30 пф.
Коэффициент ослабления делителя 1:1;
1 : 10; 1 : 100 ±15%, в диапазоне частот
2 гц— 250 кгц.
Чувствительность усилителя горизон-
тального отклонения не менее 4,5 см!вэфф.
Коэффициент усиления горизонтально-
го усилителя около 35.
Сопротивление входа горизонтального
усилителя 5 Мом ±20%. параллельно с ем-
костью не более 30 пф.
Сопротивление входа -
нпзации 0,1 Мом ±25%. п;.г..... ...„„.о . с...
костью не более 48 пф |(нри максимальной
синхронизации).
В приборе имеется непрерывная раз-
вертка. Диапазоны 2—7 гц; 7—30 гц; 30—
130 гц; 130—500 гц; 500 гц — 2 кгц; 2—
7 кгц; 7—25 кгц; 25—50 кгц.
Нелинейность развертки не превы-
шает 5%.
В приборе имеется три вида синхро-
низации: внутренняя (исследуемым сигна-
лом); внешняя (внешним сигналом); от
сети (питающей сетью).
В приборе имеется возможность пода-
вать исследуемое напряжение непосред-
ственно на вертикальные и горизонтальные
пластины электронно-лучевой трубки.
Прибор питается от сети переменного
тока 50 гц, напряжением 115, 127, 220 в;
допускаются колебания напряжения от +5
до -10%.
Потребляемая мощность не более
120 ва.
Осциллоскоп (осциллограф) типа ЭО-6М
дает возможность:
рассматривать импульсы от 0,5 до
3 000 мксек с частотой от 200 гц до 10 кгц;
наблюдать кривые периодических процес-
сов; наблюдать фигуры Лиссажу; измерять
длительность и амплитуду импульсов.
Техническая характеристика:
Чувствительность усилителя вертикаль
иого отклонения при частоте 100 кгц ие
менее 24 мм на 1 в эффективного значения
напряжения.
Сопротивление входа вертикального
усилителя — не менее 1,8 Мом параллельно
с емкостью не более 55 пф.
Чувствительность усилителя горизон-
тального отклонения при частоте 100 кгц
ие менее 30 мм на 1 в эффективного зна-
чения напряжения.
Неравномерность частотной характери-
тикн усилителя горизонтального отклоне-
ния ие более 2 дб в диапазоне частот
10 гц — 500 кгц.
Сопротивление входа усилителя гори-
зонтального отклонения ие меиее 80 ком
параллельно с емкостью не более 55 пф.
2-63. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
И СЧЕТЧИКОВ
При выборе измерительных приборов и
счетчиков следует пользоваться табл. 2-176
н 2-177.
§ 2-63]
Технические данные измерительных приборов и счетчиков
423
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения н краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг «4 Электроснабжение и подстанции " [Разд. 2
Амперметр ВЧА В цепях переменного тока 500, 1 000, 2 500 и 8 000 гц, электро- магнитной системы, для утопленного монтажа Однопределъный для включения через ТТ. Пределы измерения от 0—100 до 3 000 а. 2,5 185X185X140 2,5
Амперметр М362 В цепях постоянного тока, магнитоэлектрической системы, одно- предельиый Пределы измерения от 0,001 до 6 000 а 1.5 160X160X100 0,85
Амперметр АПЕ-1 С емкостным преобразователем для устройства телеизмерения переменного тока частотной системы — 147X172X185 3.9
Амперметр, миллиампер- метр, вольт- метр Э34 В цепях переменного тока при частых включениях тока и напря- жения, электромагнитной системы, для утопленного монтажа, одно- предельный и многопредельный. Пределы измерения По току: а) многопредельные: 0—15—30—75—150; 0—150—300—750—1 500 ма; 0—1; 5—3—7; 5—15; 0—25—50—100 а; б) однопредельиые: 0—5 ма По напряжению многопредельные: 0—7; 5—15—30; 0—30—75—150; 0—150—300—600 а 1.0 160X160X135 3.5
Амперметр и вольтметр -ч» Э113/1 ' ?' •> Ч' < В цепях переменного тока 50 или 500 гц, электромагнитной си- стемы, вибро- н тряскопрочный, герметического исполнения, для вы- ступающего монтажа Пределы измерения По току, а, для непосредственного включения: 0—5; 0—10; 0—20; для включения через ТТ — от 0—5 до 0—6 000; По напряжению — для непосредственного включения: от 0—15 до 0—600 а; для включения через трансформаторы напряжения с номи- нальным вторичным напряжением 100 в; 0—3.6; 0—7,2; 0—12; 0—18; 0—42 кв 2,5 175X224X150 •1... <5 _ 3
Продолжение табл. 2-176 / \ _ ' § 2-63] Технические данные измерительных приборов и счетчиков 425
Наименование Тнп или марка Область применения я краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Амперметр и вольтметр М340 В цепях постоянного тока, магнитоэлектрической системы, для утопленного монтажа Пределы измерения по току а) миллиамперметры и амперметры для непосредственного вклю- чения с нулем слева, ма: от 0—1 до 0—500; с нулем посередине, ма: от 1—0—1 до 500—0—500; с нулем слева, а: от 0—1 до 0—50; с нулем посередине, а: от 1—0—1 до 50—0—50; б) для включения с наружными калиброванными шунтами на 75 мв типа 75ШС или на 45 мв типа 45ШС с нулем слева, а: от 0—75 до 0—750; с нулем посередине, а: от 75—0—75 до 750—0— 750; с нулем слева, ка: от 0—1 до 0—6; с нулем посередине, ка: от 1—0—1 до 6—0—6; в) перегрузочные амперметры с падением напряжения при пол- ном отклонении стрелки, равном 150 мв, для включения с шун- тами 751ПС с нулем слева, ка: 0—10; 0—20; с нулем посередине, ка: 10—0—10; 20—0—20; г) двухпредельпые миллиамперметры для непосредственного включения, ма: 0—10—100; 0—10—200 Пределы измерения по напряжению а) для непосредственного включения с нулем слева, а: от 0—3 до 0—600; с нулем посередине, в: от 3—0—3 до 600—0—600; б) для включения с отдельным добавочным сопротивлением с нулем слева, кв: 0—1; 0—1,5; 0—3; с нулем посередине, кв: 1—0—1; 1,5—0—1,5; 3—0—3 1.5 160X160X94 2.5
Амперметр и вольтметр М340/1 В цепях постоянного тока, для режима частых включений Магнитоэлектрической системы, для утопленного монтажа Пределы измерения: микроамперметр 150—300—750 мка непосредственного вклю- чения; миллиамперметр 7,5—15—30—75—150—300—750 ма непосред- ственного включения; падение напряжения не более 150 мв, амперметр 1,5—3—7,5—15 а с наружным индивидуальным щуп- том 150 мв вольтметр 3—7,5—15—30—75-150—300 в непосредственного включения; потребление тока не более 5 ма 1,0 и 1.5 160Х160ХИ0 2.5
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип нли марка Область применения н краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
киловольтметр 0—1 кв непосредственного включения киловольтметр 1,5—3—4,5 кв с отдельным комбинированным добавочным сопротивлением типа Р1ОЗ
Амперметр и вольтметр М151 В цепях постоянного тока, до 5 кв Магнитоэлектрической системы, вибро* и тряско прочный, для утоп- ленного монтажа, герметического исполнения Пределы измерения По току, аг при непосредственном включении — от 0 до 20; прн включении с наружным шунтом (типа 75 ШС) — от 0 до 6 000 По напряжению, в, при непосредственном включении — от 0 до 1 500; при включении с добавочным сопротивлением типа Р103-—от 0 до 5 000 1.5 110ХИ0Х148 1.7
Амперметр и вольтметр М116 В цепях постоянного тока Магнитоэлектрической системы, двусторонний, да льновидимый, ста- ционарный Пределы измерения по току для включения через измерительный трансформатор постоянного тока 70 000/5—0—70 ка‘, по напряжению для непосредственного включения—250—450 в 1.5 500X460X120 16
Амперметр и вольтметр Д150 В цепях переменного тока 50 или 400—500 гц Ферродииамнческой системы, в металлическом корпусе, брызго- защищенного исполнения, вибро- и ударостойкий, для утопленного монтажа Пределы измерения амперметр: для непосредственного включения 5—50 а, для вклю- чения через ТТ 5—6 000 а; вольтметр (для сетей 50 гц) для непосредственного включения 30, 150, 250, 450 в и для включения через трансформатор напря- жения с вторичной обмоткой иа 127—450 в и 25 кв; вольтметр (для сетей 400—500 гц) для непосредственного вклю- чения 150 и 250 в 1.5 1ЮХ1ЮХ175 2.5
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тнн нли марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, jmjw Вес, кг
Амперметр и вольтметр Д160 В цепях переменного тока 50 или 400—500 гц Ферродинамической системы, в металлическом корпусе, брызго- защищенного исполнения, вибро- и ударостойкий, для утопленного монтажа Пределы измерения амперметр: для непосредственного включения 5—200 а, для включения через ТТ 5—6 000 а; вольтметр (для сетей 50 гц) для непосредственного включения 30, 150, 250, 450 в и для включения через TH 380/127 в—450 в; вольтметр (для сетей 400—500 гц) для непосредственного включения 150, 250 в 1.5 135X135X175 3
Амперметр (малогабарит- ный) М358 Для цепей постоянного тока Магнитоэлектрической системы, вибро- и тряскопрочный, однопре- дельный Пределы измерения 0,001—1 500 а 2,5 83 x83X55 0,25
Амперметр и вольтметр Э421 В цепях переменного тока 50, 427, 500, 800, 1 000 н 1 500 гц Электромагнитной системы, для утопленного монтажа внбро- и тряскопрочный, пылебрызгонепроницаемый, однопредельный, на одну номинальную частоту, на следующие пределы измерения: По току: для непосредственного включения: 0—100» 0—300, 0—500 ма и от 0—1 до 0—50 а; для включения через ТТ, а: от 0—10 до 0—1 500; двух предельный амперметр: 0—3—10, а для включения через ТТ 3/5 и 10/5; амперметр иа 50 а для включения с ТТ 40/5 По напряжению: для непосредственного включения от 0—30 до 0—250 в; для включения с отдельным добавочным сопротивлением типа Р102 на 450 в 2,5 83X83X72 0,4
Амперметр и вольтметр Д170 В цепях переменного тока 50 и 400—500 гц Ферродинамической системы, вибро- и ударостойкий в металличе- ском корпусе, брызгозащищеиного исполнения, для утопленного мон- тажа 1,5 185X185X175 3,8
Электроснабжение и подстанции " [Разд. 2 ‘§ 2-63] ' Технические данные измерительных приборов и счетчиков
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип нли марка Область применения я краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Пределы измерения амперметр: для непосредственного включения, а, 5—200, для включения через ТТ 5—6000; вольтметр (для сетей 400—500 гц) для непосредственного вклю- чения 150, 250 в По особому заказу амперметры для подключения к ТТ с длиной линии более 25 м поставляются комплектно с промежуточным ТТ типа И180
Амперметр и вольтметр Д180 В цепях переменного тока Б0 или 400—500 гц Ферродипамической системы, вибро- и ударостойкий в металличе- ском корпусе, герметического исполнения, для выступающего монтажа Пределы измерен , амперметр: для спосредствеииого включения Б, 10, 20 а и для включения через ансформатор тока 5—6 000 а; вольтметр (для тей 50 гц): для непосредственного включения 30, 150, 250, 450 и для включения через ТТ 380/127 —450 в; вольтметр (для гтей 400—500 гц) 1Б0, 250 в 1,5 144X226X136 3.8
Вольтметр ЭЗО/2 В цепях перемен: го тока 50 гц Электромагнитно: системы, вибро- и тряскопрочный Пределы измерен :: верхний 42 кв; нижний 15 в 2,5 16QX160X94.5 1.Б
Вольтметр ВПЕ-1 Для устройства телеизмерения напряжения переменного тока частотной системы Включение через Н с вторичным напряжением 100 в — 147X172X185 3,95
Вольтомметр М161 В цепях постоят о тока, магнитоэлектрической системы, ударо- стойкий, вибро и TJ жопрочиый, для утопленного монтажа, брызго- защищенного исполн* ия, с отдельным переключателем П181 Пределы измерен По на пряже инк в: при номииалыи напряжении сети ПО в — 0—130; при номииалыи напряжении сети 220 в — 0—250; По сопротивлы ), Мом'. при поминально напряжении сети ПО в — 0—2; при номииалыи напряжении сети 220 в — 0—5 1.5 135X135X178 3,7
Продолжение табл. 2-176
1 Наименование | Тип или марка Область при пения и краткая техническая характеристика Класс ТОЧНОСТИ Размеры, мм Вес, кг
Ваттметр актив- ной мощности Д341М В трехфазных ц« ях 50 гц при равномерной и неравномерной на- грузке фаз. Феррод! 1мической системы, вибро- и тряско прочные 2.Б 160Х160ХП0 2
Ваттметр активной и реак- тивной мощно- сти Д341 и Д341/1 В трехфазных ц :ях 50 гц с неравномерной нагрузкой фаз, для измерения активной гпп Д341) или реактивной (тип Д341/1) мощности Ферродииамнчес: i системы, для утопленного монтажа, однопре- дельный, в следую: -х исполнениях: а) непосредств пое включение параллельных цепей в сеть 127, 220 нлн 380 в и :следовательных цепей в сеть с тОком Б а; б) непосредст:: пое включение параллельных цепей в сеть 127, 220 или 380 в и >следовательных цепей через ТТ с номинальным первичным токо- > а до 10 ка; в) включение раллельпых цепей через TH с вторичным напря- жением 110 в н чрвпчпым напряжением 380 в — 380 кв и вклю- чение последова :лы:ых цепей через ТТ с номинальным первич- ным током ба — 10 ка 2,5 160Х160ХЮ0 2.5
Ваттметр активно-реак- тивиой мощ- ности Д343 В трехфазных трехпроводиых цепях 50 гц прн равномерной и не- равномерной нагрузке фаз Ферродипамической системы, для утопленного монтажа (переклю- чающийся). Переход от измерения активной мощности на измерение реактивной мощности осуществляется при помощи переключателя типа УПБПБ/ж 277 Одиопредельиый, в следующих исполнениях: а) для непосредственного включения параллельных цепей в сеть напряжением 127 220 и 380 в и последовательных цепей в сеть с током 5 а; б) для непоср: твеиного включения параллельных цепей в сеть напряжением 127 220 и 380 в и последовательных цепей через ТТ с номииалыи : током ба — 10 ка; в) для включе я параллельных цепей в сеть через TH с вто- ричным напряж. чем 100 в и первичным напряжением 380 в — 380 кв; для вкл1 :ения последовательных цепей через ТТ с номи- нальным током а — 10 ка 2.5 160Х160ХИО 2,5
428 Электроснабжение и подстанции ' (Разд. 2 | § 2-63] Технические данные измерительных приборов и счетчиков 429
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип нли марка Область применения я краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Ваттметр активной мощ- ности Д164 В трехфазных цепях 60 гц с равномерной и неравномерной нагруз- кой фаз Ферродинамической системы, двухэлементный, вибро- и ударостой- кий, тряскопрочный, для утопленного монтажа Пределы измерения, кет: а) для непосредственного включения в сеть напряжением 127 в 0—1 200; б) для непосредственного включения в сеть напряжением 220 в 0—2 500; в) для включения через TH 380/127 в 0—4 000 2.5 135X135X195 3,8
Ваттметр ак- тивной мощно- сти Д174 В цепях трехфазного тока 50 гц Ферродинамической системы, внбро- и ударостойкий, брызгозащи- щенпого исполнения, для утопленного монтажа Пределы измерения, квт: а) для непосредственного включения в сеть напряжением 127 в 0—1 200; б) для непосредственного включения в сеть напряжением 220 в 0—2 500; в) для включения в сеть 380/127 в через TH 380/127. в 0—4 000 2,5 185X185x195 4,3
Ваттметр ак- тивной МОЩНО- СТИ 748ЭТВ В однофазных цепях 1 000, 2 500 нли 8 000 гц. Электродинамиче- ской системы, для утопленного монтажа, однопредельный, на следую- щие пределы: 2,5 185X185X140 2,5
Пределы измерения» кет Включение через
ТТ, а TH, В
80 100 100 120 160 200 200 400 400 800 200/5 100/5 200/5 200/5 200/5 200/5 400/5 200/5 400/5 4Q0/5 400/100 1 000/100 500/100 600/100 800/100 1 000/100 500/100 2 000/100 1 000/100 2000/10Q
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Ваттметры активной н реактивной мощности ФДВА-2 ФДВР-2 ФДВАР-2 Изготовляются па 5 а и на 100 в 160X160X90 1.5
Ваттметры активной и реактивной мощности ВАПЕ-1 ВРПЕ-1 С емкостным преобразователем для устройства телеизмерения, частотной системы Включение через ТТ и TH с вторичным током 5 а и вторичным напряжением 100 в. Полное изменение емкости конденсаторного преобразователя 2X1S0 пф 147X172X185 3,95
Ваттметры активной и реактивной мощности 2ВАПЕ-1 2ВРПЕ-1 С емкостным преобразователем для устройства телеизмерения двухцепиых линий частотной системы. Включение через ТТ и TH с вторичным током 5 а и вторичным напряжением 100 в Полное изменение емкости конденсаторного преобразователя 2X1S0 пф 147X172X185 3,95
Ваттметры с индукционным преобразовате- лем для изме- рения активной н реактивной мощности ВАПИ-2 ВРПИ-2 Измерительно-преобразовательный прибор для устройства телеизме- рения мощности индукциоино-выпрямительной системы Включение через ТТ и TH с вторичным током 5 а с вторичным напряжением 100 в 160X160X212 5,3
Мегомметр М-163 Для измерения сопротивления изоляции цепей переменного тока 50 гц, находящихся над напряжением Магнитоэлектрической системы, ударостойкий, вибро- тряскопроч- ный, для утопленного монтажа, брызгозащищенного исполнения Пределы измерения 0—5 Мом Рабочая часть шкалы 0,01 — 1 Мом 2,5 135X135X178 3,7
Мегомметр Ml 54 Для измерения сопротивления изоляции сетей постоянного тока до 350 в, при значительных колебаниях напряжения цепи, сетей по- стоянного и переменного тока, находящихся в обесточенном состоя- нии, и сетей переменного тока любой частоты до 400 в 2,5 110X110X175 3
430 Электроснабжение и подстанция {Разд. 2 ' § 2'631 Технические данные измерительных приборов и счетчцков
П родо л же ние табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Магнитоэлектрической системы, ударостойкий, вибротряскопроч- ный, для утопленного монтажа, брызгозащищенного исполнения Пределы измерения 0—2 Мом Рабочая часть шкалы 0—1 Мом
Мегомметр М173 Для измерения сопротивления изоляции сетей переменного тока 50 и 400—500 гц Магнитоэлектрической системы, вибро- и ударостойкий, в метал- лическом корпусе, брызгозащищсиного исполнения, для утопленного монтажа Предел измерения 5 Мом, включается непосредственно в сетях переменного тока ПО, 127, 220 или 380 в 2,5 185X185X175 4.4
Мегомметр М173 В комплекте с отдельным добавочным устойством типа Р183 для измерения сопротивления изоляции цепей тока 50 гц, находящихся под напряжением Магнитоэлектрической системы, вибро- и тряскопрочный, в корпусе брызгозащищенного исполнения, для утопленного монтажа Изготовляется с круговой шкалой черного фона на предел изме- рения 0—5 Мом Рабочая часть шкалы 0,01—1 Мом Мегомметр включается непосредственно в сеть переменного тока ПО, 127 или 220 в и через TH 380/127 в в сеть 380 в 2,5 185X185X175 (измерите.' 245X190X110 (добавочного уст 4 1Я) 4 юйства)
Миллиампер- метр ТМА-2 Приемный магнитоэлектрический прибор для телеизмерительных устройств. Ток полного отклонения 0,5; 1; 5 и 18 ма 160X180X79 1.5
Миллиампер- метр ПМБ Приемный магнитоэлектрический миллиамперметр, проградуирован- ный в единицах телеизмеряемой величины 360Х400ХПО 9,4
Миллиампер- метр ПМК-1 Для работы при температуре окружающего воздуха от -j-10 до —(-35° С при относительной влажности до 80% и при отсутствии токо- проводящей пыли п примесей, вызывающих коррозию Ток полного отклонения 1,5 или 18 ма 175X400X360 26
432 Электроснабжение и подстанции [Разд. 2
оо Продолженнетабл. 2-176
g Наименование Тип или марка Область применения к краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Микроампер- метр М24 Магнитоэлектрической системы, для утопленного монтажа, пыле- брызгонепроницаемый, класса 1,0 для работы при температуре от —20 до -|-50о С и относительной влажности 80э/о н классов 1,5 н 2,5 для работы при температуре от —40 до -[-6О0 С 127X107X57.5 0,45
Пределы измере- ния, мка Сопротивление прибора, ом
Нормальное исполнение Специальное исп олнекие Класс точности
0—100 0—150 0—200 0—300 0—500 100—0—100 150—0—150 200—0—200 300—0—300 3 000 850 000 900 500 3 000 850 900 900 850 80 160 850 1; 1.5; 2,5 1; 1,5; 2,5 1; 1.5; 2.5 1; 1.5; 2,5 1; 1.5; 2.5 1,5; 2,5 1.5; 2,5 1.5; 2.5 1.5; 2.5
Синхроноскоп Э32 Для синхронизации генераторов трехфазного тока 50 гц при номи- нальном напряжении 100 или 220 в Электромагнитной системы, для утопленного монтажа, с основной погрешностью не более +2,5 эл. град — 160Х160ХП0 1,5
Синхроноскоп Э32-М Для синхронизации гене] 1торов трехфазного тока 50 гц при на- пряжении 127, 220 и 380 i Электромагнитной системы, щитовой, вибротряскопрочный — 160Х160Х1Ю 1.8
Синхроноскоп Э165 Для синхронизации генер. торов трехфазного тока 50 гц Электромагнитной системы, ударостойкий, внбротряскопрочный, для утопленного монтажа, брызгозащищенного исполнения Номинальное напряжение, в: при непосредственном включении —127 нли 220; при включении с TH—380/127 — 135X135X195 3.5
’’W'J'
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс ТОЧНОСТИ Размеры, мм Вес» кг
Синхроноскоп Э175 Для синхронизации генераторов трехфазного тока 50 гц Электромагнитной системы, вибро- и ударостойкий, в корпусе брызгозащищенного исполнения, для утопленного монтажа Основная погрешность геометрических градуса Номинальное напряжение 127 или 220 в при непосредственном включении и 380 в прн включении с TH 380/127 в — 185X185X195 4,2 -
Фазометр Э160 Для измерения коэффициента мощности в трехфазных цепях 50 гц Электромагнитной системы, ударостойкий, вибро- и тряскопрочный, для утопленного монтажа, брызгозащищенного исполнения Пределы измерения: 0 (емкость) — 1—0 (индуктивность) Номинальное напряжение, в: при непосредственном включении 127 нли 220; при включении через TH 380/127 Номинальный ток 5 а 2,5 135X135X195 3,5 S’ § о 1 S'
Фазометр Э170 Для измерения коэффициента мощности в трехфазных цепях 50 гц Электромагнитной системы, вибро- и ударостойкий, в металличе- ском корпусе, брызнезащищенного исполнения, для утопленного мон- тажа Изготовляется со шкалой черного фона Пределы измерения: 0 (емкость) —1—0 (индуктивность) Номинальное напряжение 127 или 220 в прн непосредственном включении и 380 в при включении через TH 380/127 в Номинальный ток 5 а для включения через ТТ 2.5 185X185X195 4,2 ние и подстанции
Фазометр ЭТФ Для измерения коэффициента мощности в цепях 1 000, 2 500 илн 8 000 гц Электродинамической системы, для утопленного монтажа Для включения через TH с вторичным напряжением 100 в и через ТТ с вторичным током 5 а Пределы измерения: 0,5 (индуктивность)—1—0,5 (емкость) 2.5 185X185X140 2,5
фазометр Д342 Для ^измерения коэффициента мощности в цепях трехфазного тока 50 гц с'равномерной нагрузкой фаз Ферродинамической системы, для утопленного монтажа 2,5 160X160X100 2,5 [Разд. 2
ю оо П р одолжение та л. 2-176 | £
* __ Наименование Тип нли марка Область пр 1менения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм & Вес, кг •—
Для непоспедст, еиного включения в сеть напряжением 127, 220 илиЗвО в™ дл2 включения через TH напряжения с вторичным на- пряжением 100 в и через ТТ с вторичным током а Пределы измерения: 0,5 (индуктивность)—1—0,5 (емкость) С? * Л R
Фазометр Д342М Для измерения коэффициента мощности в цепях трехфазного тока Ферродинамической системы, внбро- и тряскопрочный Пределы измерения: 0,2 (индуктивность) —1—0,9 (емкость) 2,5 160Х160ХН0 2 1 S & — • X
Частотомер Д340М В цепях 50 и 500 гц л Магнитоэлектрической системы, вибро- н тряскопрочный Исполнения: для измерения частоты 45—55 и 450—550 гц, в цепях 127, 220, 380 в при непосредственном включении 0,5 160Х160ХН0 2.7 § Е к
Частотомер Д340, Д340/1 В цепях 50 н 200 гц Ферродинамической системы, для утопленного монтажа Изготовляются в двух исполнениях: _ для измерения частоты 45—55 кгц в цепях 127, 220, 380 в прн непосредственном включении нли для включения через TH с вто- ричным напряжением 100 в; для измерения частоты 180—220 гц в цепях 220 в Комплектно с прибором поставляется при необходимости добавоч- ное устройство типа Р340 - к частотомеру типа Д340 н типа Р34О/1— к частотомеру типа Д34О, 1.0 160Х160Х1Ю (прибора) 228Х122ХЮ5 (добавочного уст тельных прибрров и счетчик 1П ° "S' сч «5 о
Частотомер Д166/1 В цепях 500 гц Ферродинамической сг темы, вибро- и ударостойкий, в корпусе брызгозащнщешю: о пспол> сипя, для утопленного монтажа, со шкалой, 230° С Пределы измерения 45( —500 гц Номинальное напряжете 127 или 220 в при непосредственном включении. Поставляется к >мплектно с добавочным устройством PloU/l 0.5 135X135X175 (прибора 255Х190Х1Ю (добавочного уст Р.180/1 о с о о | 3.6 роист ва) 1 * со 1 СП
ПроДСГЛЛе'йие 7абл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс ТОЧНОСТИ Размеры, мм Вес» кг
Частотомер Д166 В цепях 50 гц Ферродинамической системы, в корпусе брызгозащищенного испол- нения, вибро- н ударостойкий, для утопленного монтажа Пределы измерения: 45—55 гц Включается в сеть 380 в через TH 380/127 в Поставляется комплектно с отдельным добавочным устройством типа Р180 в корпусе брызгозащнщенного исполнения, предназначенном для выступающего монтажа 0,5 135X135X175 (прибора) 225Х190ХН0 (добавочного уст Р180) 3 4,5 ройства
Частотомер Д176 Для цепей 50 гц. Ферродипамической системы, в корпусе брызго- защнщенного исполнения, вибро- н ударостойкий, для утопленного монтажа Пределы измерения: 45—55 гц Включается в цепь 127 или 220 в непосредственно, а в сеть напряжением 380 в — через TH 380/127 в Поставляется комплектно с отдельным добавочным устройство^ типа Р180 в корпусе брызгозащищеииого исполнения, предназначенном для выступающего монтажа 0.5 185X185X175 | 3,8 (прибора) 255Х190Х1Ю | 4.5 (добавочного устройства Р180)
Частотомер Д176/1 В цепях 500 гц. Ферродипамической системы, вибростойкий, ударо- стойкий, тряскопрочный, в корпусе брызгозащищеииого исполнения, для утопленного монтажа, со шкалой 230° С Пределы измерения 450—550 гц Номинальное напряжение 127 или 220 в для непосредственного вклю’юиия^Комплектно с прибором поставляется добавочное устрой- 0,5 185X185X175 (прибора) 3.8
Частотомер И166 В цепях переменной частоты Магнитоиндукциоиной системы, вибро- и ударостойкий, брызгоза- щищенный, для утопленного монтажа Пределы измерения 10—60 илн 20—120 гц Номинальное напряжение 380 в для непосредственного включения 1.0 135X135X175 (прибора) 150Х235ХЮ2 (добавочного уст Р181) 3 2,8 ройства
Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область при мсвения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, хм Вес, кг
Частотомер приемный лого- метрический диспетчерский с вспомогатель- ным устройст- вом ВУЧ-1а ПЛДГ-1 Стрелочный пока швающий прибор для включения в схему телеиз- мерения через вспо югательное устройство ВУЧ-1а — 172X67X370 (прибора) 116X141X176 (ВУЧ-1а) 6 2,9
Фазометр- частотомер инфра низко- частотный НФ-2 Для точных нзм< «сиий в качестве: 1) фазометра для измерения фазы между двумя колебаниями электри- ческого напряжения в диапазоне частот от 50 до 0,01 гц н ниже; 2) частотомера для измерения периода колебаний электрического напряжения в том же диапазоне частот; 3) измерителя времени между импульсами одной полярности; 4) кварцевого генератора на 100 кгщ 5) счетчика импульсов любой полярности 504X258X300 21
Амперметр, вольтметр самопишущий Н376 б) Регистрирующие приборы Для измерения и непрерывной записи тока и напряжения в цепи 50 гц Ферродинамической системы, щитовой Пределы измерения] амперметра: 0—5 а\ амперметра с ТТ: от 0—5 до 0—800 а\ килоамперметра с ТТ: от 0—1 до 0—15 ка\ вольтметра 0—150; 0—250; 0—450; 0—600 в; вольтметра с TH: 0—450; 0—600 в; киловольтметра с TH: от 0—3,6 до 0—450 кв\ 1,5 200X220X260 7
Ваттметр самопишущий Н377 Для измерения и непрерывной записи на диаграммной бумаге активной и реактивной мощности в цепи трехфазного тока без нуле- вого провода с неравномерной нагрузкой фаз. тока н напряжения в цепи 50 гц Ферродинамической системы щитовой Скорость движения бумаги, мм/ч: 20—60—180—600—1 800 Напряжение питания электродвигателя для передвижения бумаги 127 или 220 в 1,5 200X220X260 7
436 Электроснабжение и подстанции [Разд. 2 § 2-63] Технические данные измерительных приооров и счетчиков
Продолжение табл. 2-176 '
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм QO Бес, кг
Миллиампер- метр, ампер- метр, милли- вольтметр, вольтметр и таховольтметр регистрирую- щий 11375 Для измерения и непрерывной записи на диаграммной бумаге тока и напряжения в цепи постоянного тока Магнитоэлектрической системы, щитовой Пределы измерения миллиамперметра: от 0—2 до 0—500 ма; амперметра от 0—1 до 0—30 а; амперметра с наружным шунтом 75 мв: от 0—50 до 0—750 а и от 0—1 до 0—6 ка: амперметра с трансформатором постоянного тока: от 0—15 до 0—150 ка: милливольтметра: от 0—75 до 0—500 мв: вольтметра: от 0—1,5 до 0—1 000 в; таховольтметра с тахогенератором: от 0—1,5 до 0—1 000 в 1.5 200X220X260 7 л о X Ch 8
Частотомер регистрирую- щий Н378 Для измерения и непрерывной записи на диаграммной бумаге частоты в цепях переменного тока. Детекторной системы, основная погрешность в процентах среднего арифметического пределов изме- рения не превышает ± 0,5% для прибора с пределом 45—55 гц и ±0,2% для прибора с пределом 49—51 гц ' Скорость движения бумаги, мм/ч: 20; 60; 180; 600 и 1 800 Питание электродвигателя для передвижения бумаги от цепи переменного тока 127 или 220 в (оговаривается при заказе) 0,2и0,5 200X220X260 •ние и подстанции со
Частотомер Н335 Для записи на диаграммной бумаге частоты переменного тока в аварийных и нормальных режимах Детекторной системы, щитовой, с ускоренной записью прн авариях, номинальное напряжение 100 в Привод бумаги осуществляется импульсным двигателем с питанием от датчика импульсов постоянного тока 110 в типа Р335 Скорость движения бумаги при нормальном режиме 60 мм/ч, при аварийном режиме 36 м/ч Пределы измерения 40—56 гц с ценой деления 0,5 гц 1,0 475X310X230 х \ [ Разд. 2 СО см
............ 1 ~ ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
*>?«»***•
Продолжение Табл. 2-176
Наименование Тип или марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Частотомер Н305 Для измерения и непрерывной записи иа диаграммной бумаге Частоты в цепях переменного тока Детекторной системы, самопишущий, шитовоЙ, номинальное напря- жение 100 в Скорость движения бумаги, мм/ч: 20, 30, 60, 120 и 180 Основная погрешность в процентах от среднего арифметического пределов измерения не превышает 0,5Уо для прибора с пределом 49—51 гц п 1°/о для прибора с пределом 45—55 гЦ. Питание электро- двигателя для передвижения бумаги от сети переменного тока 127 или 220 в / 1 475X310X230 / / 23
Счетчик электрический ИТ в) Счетчики электрические Для учета активной энергии трехфазного тока 50 гц в трехпро- водиых сетях Индукционной системы, щитовой Исполнения: для непосредственного включения; для включения с ТТ и TH; трансформаторный универсальный 2 н 2,5< 269X173X110 3,4
Пределы измерений
Модификация счетчика Номинальные значения первич- ного тока, а Номинальные значе- ния первичного напря- жения (линейного), в
Непосредственное включение 5; 10; 20 127; 220; 380
Трансформаторный, для вклю- чения с ТТ н TH 20—600 380—35 000
Трансформаторный для вклю- чения с ТТ 10; 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400 127; 220; 380
Трансформаторный универсаль- ный 5 100; 127; 220; 380
1 Для непосредственного включения.
. Продолжение табл. 2-176
Наименование Тип ила марка Область применения и краткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм Вес, кг
Счетчик электрический ИТР Для учета реактивной энергии трехфазного тока SO гц в трех- проводиых нлн четырехпроводных сетях Индукционной системы, щитовой Изготовляется в двух исполнениях: а) трансформаторный и трансформаторный универсальный для включения с ТТ и TH в трехпроводиой сети, из которых трансфор- маторные соответствуют типу СРЗ (ГОСТ 6570-53) и трансформатор- ные универсальные соответствуют типу СРЗУ (ГОСТ 6570-53); б) для непосредственного включения, трансформаторные и трансфор- маторные универсальные в трех и четырехпроводной сети, из кото- рых счетчики непосредственного включения и трансформаторные соответствуют типу СР4 (ГОСТ 6570-53) н трансформаторные уни- версальные соответствуют типу СР4У (ГОСТ 6570-53) Пределы измерений * 269X173X116 3,4 / Электроснаб:
Модификация счетчиков Номинальные зна- чения первичного тока, а Номинальные значе- ния первичного(линей- ного) напряжения, в X X R Л)
Трансформаторные для вклю- чения с ТТ н TH (в трехпро- водпую сеть) То же трансформаторные уни- версальные Трансформаторные для клю- чеиия с ТТ в трех- и геты- рехпроводную сеть То же трансформаторной уни- версальные Непосредственного вклЮ' пня 5—2 000 5 50—3 000 5 10; 20 380—35 000 100 220; 380 220, 380 220; 380 и подстанции
Счетчик электрический ТЧ Для учета активной г ергин трехфазиого тока 50 гц в четырех- проводных цепях Индукционной системы, щитовой Изготовляется в двух исполнениях: для непосредственного включения и трансформаторный (соответ- ствуют типу СА4 по ГОСТ 6570-53); трансформаторные универсальные (соответствуют типу СА4У по ГОСТ 6570-53) 2,0 и 2,5 [Разд. 2
I—861
Т.ПЫЙ1И
£
Пр одолжение та б л. 2-176 & Л ьэ
Наименование Тип иля марка Область применения и кра ткая техническая характеристика Класс точности Размеры, мм 8 Вес, кг •—<
П р е д е л ь измерений:
Модификация счетчика Номинальные значения первич- ного тока, а Номинальные значе- ния первичного напря- жения (линейного), а Техш
Непосредственного включения 5,10 220; 380 — — Л — «ъ
Трансформаторные для вклю- чения с трансформаторами тока 20—2 000 220; 380 — — :ие данные иг 1
Трансформаторные универсаль- ные 5 220; 380
Счетчик Электрический СО И440 Для учета активной энергии ствениого включения при напри: Перегрузочная способность дельной цепью 1 вт в однофазных цепях 50 гц, непосред- кенин 127 и 220 в, на 5, 10 и 20 а 300*4», потребление мощности парал- 2,0 186XU7X111.S 1,3 | R С5 к» X
То же СО-2 Для учета активной энергии ственного включения при па приз Перегрузочная способность лельной цепью 1,2 вт в однофазных цепях 50 гц, непосред- кенин 127 и 220 в, на 5 н 10 а 200’/о, потребление мощности парал- 2,5 186X135X111 1,3 * а 1 о о
Счетчик электролитиче- ский XII Для учета расхода кглоамп торных батареи Щитовой, ударостойки i, дл? ского исполнения Пределы измерения 5, 8, 12, Номинальное напряжение ЮС ер-часов заряда и разряда аккумуля- выступающего монтажа, герметиче- 14, 15, 20, 40 ка-ч МВ — 150X215X292 з и счетчиков ia
Счетчик вольт- часов М352 Для относительного у1ета вых процессах, для контроля и сигнализации о napymei пи но Магнитоэлектрической систе предельный с верхними п »еделг работе н дли работы в п> рсгру тектрической энергии при электролиз- напряжения иа электролизных ваннах рмального режима йы, щитовой, комбинированный, двух- ми измерения иа 10 в при нормальной зочпом режиме J0—100 в 1.5 460X200X160 441 О CN
Таблица 2-177
Комплектные устройства для измерения больших величин постоянного тока (рис. 2-242) (по материалам Киевского завода
измерительных приборов)
Наименование . Тип комплектного устройства
И 58/1 И58/2 И58/3 И58/4 И58/5 И58/6 И58/7 И58/8 И505
Номинальный первич- ный ток /Н1 в амперах 15000 25 000 35 000 50000 70 000 10000 20000 7500 200000
Тип включаемых транс- форматоров постоянного тока И58/1 И58/2 И 58/3 И58/2 И58/3 И58/6 И58/7 И58/8 И505/5
Количество включае- мых трансформаторов по- стоянного тока .... 1 1 1 2 2 1 1 1 40
Тип вспомогательного устройства ВУИ58/1 ВУИ58/2 ВУИ58/3 ВУИ58/4 ВУИ58/5 ВУИ58/1 ВУИ58/2 ВУИ58/1 ВУИ505/5 (40 шт.)
Тип суммирующего устройства — — — СУИ58 СУИ58 — — — —
Номинальный вторич- ный ток, а, среднее зна- чение при измерении приборами магнитоэлек- трической системы . . . 5 5 5 5 5 5 5 5 5
Вспомогательное на- пряжение переменного тока 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380 220/380
Номинальная частота вспомогательного напря- жения, г • 50 50 50 50 50 50 50 50 50
Продолжение табл. 2-177 § 2-63]
Наименование Тип комплектного устройства
И58/1 И58/2 И58/3 И58/1 И58/5 И58/6 159/7 И58/8 1 И505 | Технические данные измерительных приборов и счетчиков 443
Номинальная нагрузка, ом 1,2 1.2 1.2 1.2 1,2 1.2 1.2 1.2 1.8
Допустимая погреш- ность, %, при 70—100% /„, для И58/3 и Й58/5, при 50—120% /я1 Для И505 и при 50—100% /я> для остальных уст- ройств ±1.5 ±1.5 ±1.5 ±1,5 ±1.5 ±1,5 ±1,5 ±1.5 ±1-0
Диаметр центрального отверстия трансформато- ров, мм ........ 280 355 355 — — 280 355 — Проходное окно 86X122 мм
Габаритные размеры ие более, мм: а) Трансформатора . . 810X760X420 380X420X235
б) вспомогательного устройства 590X430X400 200X265X245
в) суммирующего уст- ройства — — 1 430X220X250 — —• —
Вес, кг, ие более: а) трансформатора . . 150 200 200 — — 150 200 150 До 30
б) вспомогательного устройства 90 90 90 90 90 90 90 90 До 10
в) суммирующего уст- ройства . — — — 40 40 — — —
444
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
2-64. СХЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЯ
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
И СЧЕТЧИКОВ
а) Схемы включения ваттметров
и фазометров (рис. 2-243—2-246)
1. Для измерения мощности могут
быть применены отдельные ваттметры ак-
тивной (типа Д341, Д310 и ДЭЗ) и реактив-
ной (Д341/1 или ДЗЗ) мощности или же
одни ваттметр (типа Д343) с переключате-
лем для замера активной и реактивной
мощности.
б)
Рнс. 2-243. Ваттметры активной н реактивной мощ-
ности типов Д310 и Д341.
а—схема; б—векторная диаграмма.
Рис. 2-245. Ваттметр активной и реактивной мощ-
ности типа Д343 с переключателем.
а—схема; б—векторная диаграмма при измерении
реактивной мощности; в—векторная диаграмма
при измерении активной мощности.
и
&
2. Два ваттметра рекомендуются для
синхронных двигателей мощностью более
10 мва.
3. Активная мощность, измеряемая
ваттметрами, определяется:
Р = Д.ь/.cos (30° + ?) + Ucbfccos (30°—у)=
= U id [cos (30° + у) + cos (30° — у)] =
= иЛ12 cos 30°cos у = \,TiU id cos у.
4. Реактивная мощность, измеряемая
ваттметрами типа Д341/1 и типа Д343, при
переключении тока фазы А определяется:
Р, + Рг = UablcCOS (90° — у) + иЬс X
X /.cos (90 — у) = 2УЛ/ cos (90° — у) =
= 2(7 а/ sin у;
Хз“
Рг = (Р< + Р*> = 73U,tI Si“ f'
Рве. 2-244. Ваттметр реактивной мощности типа
Д341/1.
б) а)
Рис. 2-246. Записывающий ваттметр типа ДЗЗ.
* а—схема; б—векторная диаграмма.
Примечание. Обозначение фаз (/, 2, 3)
соответствует обозначениям, указанным в кнта-
логе.
\
§ 2-64]
Схемы включения измерительных приборов и счетчиков
445
Рис. 2-247. Щитовой фазометр
типа Д342. Схема включения.
Рис- 2-249. Счетчик типа
СО—однофазный, для
непосредственного вклю-
чения.
5. Реактивная мощность, измеряемая
ваттметром типа Д343, при переключения
тока фазы С определяется:
+ Л = t/cb/.cos (90° + <?) +
+ UabIcCOs (90 4- </) = t'eb/.sin f -f-
+ t/.bAsin f = 2(/,/ sin у;
У.Т
Pr = -у (Л + PJ = 1,736/л( sin y.
Рис. 2-250. Счетчик ти-
па СО—однофазный,
включаемый через
трансформатор тока.
Рис. 2-248. Щитовой фазометр типа Д320.
Схема включения.
РнсЛ 2-251. Счетчик типа САЗ активной энергии
трехфазный, трехпроводный, непосредственного
включения.
показания -фазометра (рис. 2-247 и 2-243)
неустойчивы н для определения коэффици-
ента мощности применяется активно-реак-
тивный ваттметр.
б) Схемы включения счетчиков
(рис. 2-249—2-260)
1. Активная энергия, учитываемая счет-
чиком типа САЗ или САЗУ определяется:
Уз Uц/ucos ft
Гсч= . 1 ОООлт.тПт.,, •
квт-ч.
Действительный расход электроэнергии
составит:
Wn = ^счЯт.тЛт.ж, Квт-Ч. (2-160)
Рис. 2-253. Счетчнк типа САЗ или САЗУ активной
энергии, трехфазный, трехяроводный, трансформа-
торный (с трансформаторами тока и напряжения).
446
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-254. Счетчик типа СА4 активной энергии,
трехфазный, четырехпроводиый, непосредственного
включения.
Рис. 2-256. Счетчик типа СРЗ реактивной энергии,,
трехфазный, трехпроводиый с 60-градусным сдви-
гом, непосредственного включения.
Рис. 2-257. Счетчик типе СРЗ или СРЗУ реактианой
энергии, трехфазный, трехпроводный с 60-градус-
ным сднягом, трансформаторный нли трансформа-
торный универсальный, для включения
с трансформаторами тока.
Рис. 2-255. Счетчик типа СА4 или САЧУ активной
энергии, трехфазный, четырехпроводиый, трансфор-
маторный (с трансформаторами тока).
Рис. 2-258. Счегчик типа СРЗ пли СРЗУ реактивной
энергии, трехфазиый, трехпроводный с 60-градус-
ным сдвигом, трансформаторный или трансформа-
торный универсальный. Для включений с трансфор-
маторами тока и напряжения.
Рис. 2-259. Счетчик типа СР4 нли СР4У реактивной
энергии, трехфазиый, четырехпроводиый с дополни-
тельной последовательной обмоткой, трансформа-
торный или трансформаторный универсальный
(с трансформаторами тока).
§ 2-65]
Контроль изоляции и схемы синхронизации
447
Рис. 2-260. Счетчик типа СР4 или СР4У. реактивной
энергии, трехфазиый. четырехпроводиый с допол-
нительной последовательной обмоткой,
непосредственного включения.
Рис. 2-262. Контроль изоляции с тремя однофаэ^
ними трансформаторами напряжения.
а—к схеме предупредительной сигнализации.
2. Реактивная электроэнергия, учиты-
ваемая счетчиками типа СРЗ, СРЗУ, СР4
и СР4У, определяется:
__ lOt/n/aSinyi
= “ТббОЙТ^Г Квар^
Действительный расход реактивной
электроэнергии составит:
№р.д = ^р.сЧлт,тлт.н, квар-ч, (2-161)
где ил, 1п — линейные величины напряже-
ния и тока, подводимые для
питания счетчика;
Лт.т, Лт.в — коэффициенты трансформации
трансформаторов тока н на-
пряжения;
t — время, ч.
2-65. КОНТРОЛЬ ИЗОЛЯЦИИ
И СХЕМЫ СИНХРОНИЗАЦИИ
а) Переменный ток (рис. 2-261—2-262)
В схеме рис. 2-261 для звуковой сиг-
нализации используется реле ЭТ-521/0,2,
включенное через добавочное сопротивле-
ние 150 ом, на 0,8—1 а. Чувствительность
устройства при уставке 0,1 а и параллель-
ном соединении катушек составляет около
15%. линейного напряжения.
В схеме рис. 2-262 для звуковой сигна-
лизации применяются два реле максималь-
Рис. 2-261. Контроль изоляции с пятистержневым
трансформатором напряжения.
а—к устройстну предупредительной сигнализации.
Рис. 2-263. Контроль изоляции установок
постоянного тока.
а —для сети 110—500 в; б—для сети 24 —500
в—к схеме предупредительной сигнализации.
Примечание. При установке вольтметров
иа распределительном щите предохранители не
применяются.
ного напряжения ЭН-524/200 с уставкой на-
пряжения порядка 75—80 в. Чувствитель-
ность устройства около 20—25% линейного
напряжения. Номинальная мощность транс-
форматоров ’напряжения в связи с включе-
нием нх на фазное напряжение снижается
в 1,73 раза.
Рекомендуется схема рис. 2-261 как бо-
лее чувствительная и экономичная.
6) Постоянный ток
1* Схема на рис. 2-263,а как высоко-
чувствительная рекомендуется к примене-
нию в малоразветвлеииых сетях ответствен-
ных установок. Она позволяет при разрыве
цепей с помощью кнопок ориентировочно
оценить состояние изоляции каждого полю-
са по величине тока утечки ма землю.
При напряжении 440 и 500 в рекомен-
дуется заводскую уставку реле заземления,
равную 32 в, увеличить соответственно до
55 и 65 в. Излишне высокая чувствитель-
ность может привести к ненужным сигна-
лам при незначительных перекосах «напря-
жения, обусловливающих столь малый ток
448
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-264. Контроль изоляции
сети Оперативного тока ПО и
220 в.
РЗ—релъ ЭН-524/М78—1 шт.;
2С—потенциометр иа 1 000
ом— 1 шт.: /С. ЗС—сопротив-
ление иа 1 000 ом—2 шт.;
ЗУП—универсальный пере-
ключатель УП5113-С228—1 шт.;
2УП—универсальный пере-
ключатель УП5112-С45-— I шт.;
1УП—универсальный пере-
ключатель УП51И-Ж84—1 шт.;
ЗВ—вольтметр М340—I шт.;
2В—вольтметр М340—1 шт.
замыкания на землю (менее 1 ма), который
не может быть определен при параметрах
данного устройства.
При отсутствии требований высокой
чувствительности применяется схема рис.
2-263,6.
Схема, (приведенная на рис. 2-264, по-
зволяет ориентировочно оценить состояние
изоляции с помощью килоомметра.
Переключатель 1УП предназначен для
присоединения устройства контроля изоля-
ции и вольтметра 2В к одной из двух сек-
ций шин, переключатель 2УП— для изме-
рения сопротивления изоляции сети. Пере-
ключатель ЗУП — для измерения напряже-
ния между полюсами и землей — полюсом
помощью вольтметра 2В.
в) Схемы синхронизации
1. Точная синхронизация обеспечивает
включение генератора на параллельную ра-
боту с сетью, когда угол отклонения меж-
ду векторами напряжения находится в пре-
делах 0—10° (рис. 2-265).
Включение на параллельную работу
двух частей станции или сети, работающих
несиихроиио, когда оба генератора загру-
жены, возможно только по методу точной
синхронизации.
Таблица 2477а
Техническан характеристика схемы контроля изоляции по рис. 2-263
Обозна- чение Наименование Напряжение сети, в
110 220 440 500
РЗ Реле напряжения типа ЭН-524/М78: включение катушек . . . Параллель- Последова- Последова- Последова-
сопротивление катушек, ом ное 3750 тельное 15 000 тельное 15 000 тельиое 15000
напряжение трогания, а . 16 32 55 65
ток трогания, ма 2,8 2 1 1
ток при полном замыка- нии, ма 19,2 13,8 8 7,7
максимальная мощность ре- ле системы, в 2,1 3 3,4 3,85
МА Миллиамперметр со шкалой, ма 25—0—25 25—0—25 10—0—10 10—0—10
С Сопротивление трубчатое, ом 2000 1 000 40 000 50000
в Вольтметр, внутреннее сопро- тивление 50—100 ком при напряжении ПО—500 в
5—10 ком при напряжении 24—48 в
§ 2-65]
' Конгроль изоляции схемы синхронизации
449
Таблица 2-178
Техническая характеристика схемы контроля изоляции по рис. 2-264
Обозна- чение Наименование прибора Напряжение сети, в Примечания
ПО 220
ЗВ 2В Вольтметр типа М340 контроля изо- ляции; градуировка шкалы, ком и в . . внутреннее сопротивление, ом . Вольтметр типа М340 на шинах: градуировка шкалы, в виутреииее сопротивление, ом . 55-0-^55 50000 0—150 20000 110—0—110 100 000 0—250 20000 Вольтметр типа М340 модернизи- руется в соответст- вии с приведенны- ми параметрами
2. При грубой синхронизации или само-
синхронизации генератор включают в не-
возбуждеином или маловозбужденном со-
стоииии (10—20% номинального) при
скольжении ± 1—5 %.
3. Самосинхронизация применяется как
нормальный способ включения в сеть;
а) для всех явиополюсных синхронных
машин (гидрогенераторы и синхронные ком-
пенсаторы) ;
б)' для всех турбогенераторов, работаю-
щих по схеме блока генератор — трансфор-
матор;
в) для всех турбогенераторов мощно-
стью до 3000 кет;
г) для любых турбогенераторов, рабо-
тающих иа
иия, если
шины генераторного иапряже-
*4 + *€ SS 0.31,
где х'а — переходное индуктивное сопро-
тивление генератора в относи-
тельных единицах; для типовых
турбогенераторов xd = 0,21;
хс —иидуктииное сопротивление си-
стемы в относительных единицах.
Периодическая составляющая началь-
ного т. к. з. ие должна превышать 3 —
3,5-кратиого значения номинального тока
генератора.
29—2580
450
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Л. ПОВЫШЕНИЕ
КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ '
2-66. ВЫБОР МОЩНОСТИ И ТИПА
КОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ
а) Общие указания
Т. Мероприятиями по уменьшению
потребления реактивной энергии без при-
менения искусственной компенсации явля-
ются:
а) выбор мощности электродвигателей
и трансформаторов, обеспечивающий наибо-
лее полную их загрузку;
б) применение устройств, устраняющих
холостой ход электродвигателей и других
электроприемников, потребляющих реактив-
ную энергию;
в) применение синхронных двигателей
вместо асинхронных во всех случаях, где
это экономически целесообразно и возмож-
но по условиям сети и производства;
г) применение переключателей схемы
с треугольника иа звезду у асинхронных
электродвигателей напряжением до 1 кв, си-
стематически загружаемых меиее чем
иа 40%.
2. Рекомендуемые нормативные значе-
ния средневзвешенного коэффициента мощ-
ности, отнесенные к шинам подстанции 6—
10 кв потребителя, приведены в табл. 2-179
для различных случаев питания.
3. Нейтральная величина коэффициента
мощности (без скидок и надбавок к тари-
фу! установлена в пределах 0,9—0,92
(табл. 2-180).
Энергосистема вправе устанавливать
отдельным предприятиям пониженную ней-
тральную величину коэффициента мощно-
сти в пределах 0,8—0,9 (без скидок и над-
бавок к тарифу), если использованы все
возможности для увеличения коэффициента
мощности за счет рационализации электро-
хозяйства (п. 1), а установка специальных
компенсирующих устройств не разрешает-
ся предприятиям вследствие избытка реак-
тивной мощности.
1 Основные положения и примеры расчета за-
имствованы из Руководящих указаний по повыше-
нию коэффициента мощности в установках потре-
бителей электрической энергии, разработанных
НТОЭП и утвержденных Союзглавэнерго Гос-
плана СССР.
Таблица 2-180
Шкала* скидок (—) и надбавок (4-)
к тарифу на электроэнергию за
коэффициент мощности электроуста-
новок1
Величина средне- взвешен- ного коэф- фициента мощности (за месяц) Размер скидок (—] и надба- вок (+), % Величина средневзве- шенного коэффициента мощности (За месяц) Размер скидок(—) и надба- вок (+). %
1 5 0,69 +28
0,99 —6 0,68 +31
0.98 —6 0,67 +34
0,97 —6 0,66 +37
0,96 . —6 0,65 +40
0,95 —6 0,64 +43
0,94 —4 0,63 +46
0,93 —2 0,62 +49
0,92 — 0,61 +52
0,91 —. 0,60 +55
0,90 — 0,59 +58
0,89 +1,5 0,58 +61
0.88 +2 0,57 +64
0.87 +2,5 0,56 +67
0,86 +3 0,55 +70
0,85 +3,5 0,54 +73
0,84 +4,9 0,53 +76
0,83 +4,5 0,52 +79
0,82 +5 0,51 +82
0,81 +5,5 0,50 +85
0,80 +7 0,49 +88
0,79 +8,5 0,48 +91
0,78 +ю 0,47 +94
0,77 +11,5 0,46 +97
0,76 + 13 0,45 +100
0,75 +14,5 0,44 +103
0,74 +16 0,43 +106
0,73 +17,5 0,42 +109
0,72 +19 0,41 +112
0,71 +22 0,40 4-115
0,70 +25
Применяется к промышленным предприятиям
с првсоедвиеиной мощностью трансформаторов
(электродвигателей) 100 кед и более. При двухста-
вочном тарифе скидки и надбавки исчисляются как
с основной, так н с дополнительной платы за элек-
троэнергию.
• Шкала подвергается пересмотру.
Таблаца 2-179
Прн питании потребителей
От генераторов электростан-
ций на генераторном
напряжении
От районных сетей 110—220 кв
и от^сетей 35 кв, питающихся
от электростанций
От сетей 35 кв, питающихся
от районных сетей ПО—220 кв
0,85
0,93
0,95
§ 2-66]
Выбор мощности и типа компенсирующих устройств
451
4. За повышение средневзвешенного ко-
эффициента мощности электроустановок
сверх величины 0,92, производимое пред-
приятиями с разрешения энергосистемы пу-
тем использовании синхронных компенсато-
ров, генераторов промышленных электро-
станций и при помощи синхронизации асин-
хронных двигателей, скидка производится
не по шкале, а в размере 0,25%<за каждую
0,01 повышения коэффициента мощности
электроустановок до максимальной величи-
ны, устанавливаемой энергосистемой.
б) Выбор мощности и типа
компенсирующих устройств
1. Мощность компенсирующего устрой-
ства QK.y определяется по выражению
QK.y — Pep (tg — tg ?2), квар, (2-162)
где Рср — среднегодовая активная нагруз-
ка предприятия, кет, определяе-
мая в соответствии с § 2-1;
tg tpi — тангенс угла сдвига фаз до ком-
пенсации, соответствующий сред-
невзвешенному коэффициенту
мощности за год (определяется
с учетом работы всех синхрон-
ных двигателей с наивыгодней-
шим коэффициентом мощности);
tg?f— тангенс угла сдвига фаз после
компенсации.
2. Компенсация осуществляется, как
правило, при помощи косинусных конденса-
торов, включаемых параллельно злектро-
прнемникам (поперечная компенсация).
В отдельных случаях при резкоперемен-
ной нагрузке сетей, например при питании
дуговых печей, сварочных установок и др.,
может оказаться целесообразным последова-
тельное включение конденсаторов (продоль-
ная компенсация).
3. При QK.y>10000 квар с согласия
энергосистемы допускается установка у по-
требителя синхронного компенсатора, по-
зволяющего автоматически и плавно регу-
лировать уровень иаприжеиии у потреби-
телей.
4. Конденсаторные установки рекомен-
дуется применять также в. схемах компен-
сационных РВ-агрегатов. Компенсируемая и
генерируемая реактивная мощность при
этих схемах примерно в 10 раз больше мощ-
ности примененных конденсаторов.
5. Выбор типа компенсирующих
устройств производится на основании тех-
нико-экономических расчетов в соответствии
С § 2-3.
6. На односменных и сезонных пред-
приятиях, работающих менее 450 дней в го-
ду, установка конденсаторов ие рекомен-
дуется.
29*
Таблица 2-181
Значения (tg ух—tg в зависимости
от величии cos^t и cos?2
COS ?1 Значения (tg с,—tg ®а) ври cos
0.92 0.93 0.94 0,95
0,65 0,741 0.794 0,804 0,840
0,655 0.726 0.759 0,789 0.825
0,66 0,712 0.745 0.775 0.811
0,665 0.696 0.729 0.759 0.795
0,67 0.681 0.714 0,744 0,780
0,675 0.666 0.699 0,729 0,765
0,68 0.651 0.684 0,714 0,750
0,685 0.636 0,669 0,699 0,735
0.69 0.621 0,654 0,684 0.720
0,695 0,607 0,640 0,670 0,706
0,70 0.594 0,627 0,657 0.693
0,705 0.579 0,612 0,642 0.678
0.71 0.565 0,598 0.628 0.664
0.715 0.550 0,583 0.613 0.649
0,72 0,536 0,569 0,599 0,635
0,725 0,522 0.555 0,585 0.621
0,73 0.509 0,542 0,572 0.608
0,735 0,495 0,528 0.558 0.594
0,74 0.481 0.514 0,544 0,580
0.745 0.468 0.501 0.531 0,567
0.75 0.455 0,488 0.518 0.554
0.755 0.441 0.474 0,504 0,540
0,76 0.427 0,460 0,490 0,526
0,765 0,414 0,447 0.477 0,513
0.77 0.402 0,435 0,465 0.501
0.775 0,389 0,422 0,452 0.488
0,78 0.376 0,409 0.439 0,475
0,785 0.362 0,395 0.425 0.461
0.79 0.348 0.381 0,411 0.447
0,795 0.336 0,368 0 399 Л 44/
0,80 0.324 0.355 0,387 0,^21
0,805 0.311 0.342 0,374 0.408
0.81 0.298 0.329 0.361 0.395
0.815 0.289 0,316 0,348 0.382
0.82 0.272 0.303 0.335 0.369
0,825 0.259 0,290 0,322 0.356
0,83 0.246 0,277 0.309 0.343
0,835 0.233 0.264 0,296 0.330
0,84 0,220 0,251 0.283 0.317
0.845 0.207 0,238 0,270 0,304
0,85 0.194 0.225 0,257 0,291
0,855 0.180 0,212 0.243 0.277
0.86 0.167 0,198 0,230 0.264
0,865 0.154 0.185 0.217 0,251
0.87 0,141 0,172 0,204 0,238
0,875 0.127 0.158 0.190 0.224
0.88 0.114 0.145 0.177 0,211
0.885 0,110 0.131 0,163 0,197
0.89 0.086 0,117 0.149 0,183
0,895 0.073 0.103 0,135 0,169
в) Размещение конденсаторов
Размещение конденсаторов в сетях на*
пряжением до 1 кв и выше должно удов-
летворять условию наибольшего снижения
потерь активной мощности от реактивных
нагрузок.
452
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Конденсаторы 0,22—0,66 кв должны,
*как правило, устанавливаться в цехе
у групповых распределительных щитков ли-
бо присоединяться в определенных точках
к магистральным шинопроводам. Централи-
зованная установка иа подстанциях с при-
соединением к распределительному щиту
«изкого напряжения, или к головному уча-
стку шинной магистрали, или же в других
пунктах может быть применена лишь при
недопустимости установки конденсаторов
•в цехе по условиям пожарной опасности.
При этом должно производиться уточнение
наивыгодиейшей мощности конденсаторной
батареи согласно примеру 2, приведенному
ниже.
Конденсаторы 6—10 кв следует уста-
навливать иа цеховых подстанциях, имею-
щих РУ 6—-10 кв, или на распределитель-
ных пунктах и лишь в виде исключения иа
ЦРП или ГПП. На бесшиииых цеховых
подстанциях конденсаторы 6—10 кв уста-
навливать ие рекомендуется.
Мощность конденсаторных батарей 6—
10 кв ие рекомендуется принимать менее
400 квар при присоединении конденсаторов
с помощью отдельного выключателя и ме-
иее 100 квар при присоединении конденса-
торов через общий выключатель с силовым
трансформатором, асинхронным двигателем
« другими электроприемииками.
Мощность конденсаторных батарей,
устанавливаемых у групповых щитков, ре-
комендуется принимать ие менее 30 квар.
г) Определение расчетных затрат
Расчетные затраты на 1 квар ч. опреде-
ляются по формуле
Зу.ж — Зу.ъРч.к ~Ь
+ К*'* , руб/квар-ч, (2-163)
где 3,.,— стоимость 1 квт-ч (плановая
или по действующему тарифу);
Ру.,— удельный расход активной
мощности на компенсацию,
квт/квар, который составляет:
1) для конденсаторов 6—Ю кв
Рк.к/у.т. — 0.003 кет!квар;
2) для конденсаторов 0,22 — 0,5 кв
-Рк.в/у.к = 0,004 квт/квар;
3) для синхронных компенсаторов:
мощность СК, ква . . . 7 500 15 000 30 000
J’c.K/y.K, квт/квар . . . 0.027 0,023 0,02
Ку. ж — удельные капитальные вложе-
ния на компенсацию:
•1) для косинусных коидеисаторрв:
напряжение, кв . . .3—10 0,5 0.38 0.22
Ку.», руб/квар... 5,0 8.0 9,0 14.5
2) для синхронных компенсаторов:
мощность, ква ... .7 500 15 000 30 000
Кс.к/у.к, РУб/ква . . .12.5 9,5 ^8,5
р „=0.125— нормативный коэффициент эф-
фективности капитальных вло-
жений, соответствующий сроку
окупаемости, равному 8 годам;
Р, — коэффициент амортизационных
отчислений (0,1 для косинус-
ных конденсаторов и 0,06 для
синхронных компенсаторов);
7, — годовое число часов работы
компенсирующего устройства.
Пример. Задано: Конденсаторы 6 кв
Зу.а = 0,007 руб/квт-ч;
pKB/yJ( = 0,003 квт/квар.
При Тв = 4 000 ч получим согласно
(2-163):
Зк.в/у.к=°,007-0,003 +
, 5(0,125 4-0,1)
4-----j qqq---=0,0003 руб/квар-ч.
При Т, =6000 ч получим:
Зк.в/у.к = °,0002 РУ6/квар ч.
д) Определение мощности конденсаторов
<2„.» И Qk.b, подлежащих установке в сетях
Наивыгоднейшая мощность кондеиса.
торов низкого напряжения может
быть найдена из выражения
М
^-~га.Т(\ + -К)~’кваР’ <2'|64>
где Qh — суммарная реактивная нагрузка
низкого напряжения, квар,
гэ.т — эквивалентное активное сопротив-
ление трансформаторов, питаю-
щих сеть низкого напряжения,
которое составляет:
Номинальная
мощность
трансформатора,
ква
гв.т‘
приведенное
к 0,38 кв. ом
100
180
320
560
750
1 000
1 800
0,034
0,018
0,0088
0.0043
0,0031
0.0021
0.00106
т».с — эквивалентное активное сопро-
тивление сети до 1 кв, ом;
X — расчетный коэффициент, завися-
щий от типа подстанции и вы-
полнения сети до 1 кв (см. стр.
453);
§ 2-66]
Выбор мощности и типа компенсирующих устройств
453
Внутрицеховые, пристроенные или встроенные подстанции с выполнением питательных сетей Отдельно ч стоящие подстанции
проводом или кабелем шинопрово- дом
Xs=0.4 tesO.6 AsO.8
М — расчетный параметр, определяе-
мый по выражению
м=и,(1а£К£'' +°-5)» (2-165)
Кд.в.а — разница в стоимости 1 квар кон-
денсаторов низкого и высокого
напряжений;
U — напряжение сети до 1 кв.
Необходимая мощность конденсаторов
высокого напряжения определяется из
выражения
<2д.. = <2к.у-СТ- (2-166)
Пример. Потребная мощность компен-
сирующего устройства Q„.y, определенная
по (2-162), равняется 1 800 квар.
Суммарная реактивная нагрузка низко-
го напряжения (включая реактивную мощ-
ность, потребляемую двумя трансформато-
рами) составляет: = 1 200 квар.
Питание от отдельно стоящей под-
станции мощностью 2X1 000 ква
гэ1 =0,00105 ол;
ТСд.к.в = Ку.в.в — Ку.к.в =9 5 =
= 4 руб)квар,
Т. = Ь 000 ч/гоб;
Зу.» = 0,01 руб (кет-ч;
U = 0,38 кв;
К = 0,8.
Численное значение параметра М;
= 0,38*- ( 0,01-6000 + °-5) =
= 1,15 квар-ом.
Наивыгоднейшая мощность конденса-
торов низкого напряжения
М
СГ-Сч—Га1(1+Х)^1 200-
1.15
0,00105(1 4-0,8) 1 200 — 600— 600 квар.
Необходимая мощность конденсаторов
высокого напряжения составляет:
Q к,. = Ск.у ~ QkT'= 1 800 - 600 =
= 1 200 квар.
е) Примеры распределения конден-
саторов в сетях до 1 кв и выше
Пример 1. Радиальная сеть напряже-
нием 6 кв (рис. 2-266).
Исходные данные
<2к.в = 1 200 квар.
№ линии 1 2 3 4
г. ом квар 0.1 400 0,05 600 0,06 500 0,2 200
Суммарная высоковольтная реактивная
нагрузка
Qb — Qbi 4- Qbj 4- <2в. 4~ <2». — 1 700 квар.
~С~70кв
Чы Чы
Чш
Рве. 2-266. Распределение конденсаторов в радиаль-
ной сети выше I кв (к примеру 1).
Эквивалентиое сопротивление сети
1
Гэ.с = ! ] 11
г, + г, + г, + г.
1
~ 1 1 1 , 1
0,1 +о.05+о, 0б + 0,2
= 0,0194 ом.
Мощности конденсаторов для линий
/, 2, 3 и 4:
Qa.B, = <2.1 -(<2в-<2...в)Г^-=400-
0,0194
— (1 700—1 200)-- 0>1 -=303 квар;
<2в.в, = <2„- (<2в -<2к.«) '^-=600 -
0.0194
— (1 700 — 1 200)-Qyo5~= 406 квар;
<?«.,» = <2.> - (<2. - <2к.в) ~ - 500 -
0.0194 „„о
— (1 700 — 1 200) 0 (jg- =338 квар;
<2«.« = Q„- (Q. - <2к.в) ~ =200 -
0.0194
— (1 700 — 1 200)—g-g-= 153 квар.
454
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Пример 2. Радиальная сеть напряже-
нием 0,38 кв (рис. 2-267).
Исходные данные.
Подстанция внутрицеховая, питающие
линии выполнены шинопроводом (Л = 0,6);
гэ<т = 0,00215; QT = QT1 + Qu = 100 квар.
Ч^7200к6ар
•6-10кб----------
5» V ЦЗвхЛ
о.
г,г-аот г,
0,-гоо
№ линии 12 3 4
г, ом .......
Qs, квар....
0,005
200
0,004
150
0,005
100
0.008
200
Реактивная нагрузка сети низкого на-
пряжения
Qb.c = Qai 4".Qaa 4" Qui + Qa< — 650 квар.
Суммарная реактивная нагрузка низ-
кого напряжения
Qa =Qa.c 4"Qti 4" Qt, “= 750 Квар',
Кд.к.к = Ку.и-в Ку.к.в =9 — 5=
= 4 руб/квар;
Т, —4 000 к/год;
Зу.» —0,017 руб/квт-ч.
Численное значение параметра М:
и . r„f 112,5Кд.к.а
М=с/Ч з7.3г.~-+0-5;~
(112 5*4 \
0,017-4 000 +°-5j=
= 1,04 квар-ом.
Рис. 2-268. Распределение конденсаторов в маги-
стральное сети до I кв (к примеру 3).
расчетный коэффициент Л должен Сбыть
принят равным нулю. Тогда иаивыгодней-
шая мощность конденсаторной батареи
была бы равна:
онаиа _-о _________м
«к.и -.Qa- г,.т(14-К)
1,04
= 750— Q Q0215 265 кваР-
Конденсаторы распределяются только
между теми линиями до 1 кв, которые
удовлетворяют условию
Qa<r< > м-(Q„ - Q“Ha) Г..Т, (2-167)
где Qaj и ц — реактивная нагрузка и ак-
тивное сопротивление Z-й
линии.
В данном случае имеем:
для 1-й линии: 200-0,005 > 1,04—(750 —
— 450) -0,00215 = 0,395;
Наивыгоднейшая мощность конденсаторов
низкого напряжения
для 2-й линии: 150-0,004 >0,395;
для 3-й линии: 100-0,005 > 0,395;
для 4-й линии: 200-0,008 >0,395.
М
гэ.т(7рт=750-
1 в V"! __
—0,00215(1 -f-О,6)—450 квар'
При установке конденсаторов (по сооб-
ражениям пожарной безопасности) не
у2 групповых щитков, а на подстанции
Рис. 2-267. Распределение конденсаторов в радиаль-
ное сети до 1 кв (к примеру 2).
Следовательно, все линии удовлетво-
ряют условию установки на них конденса-
торов низкого напряжения.
Эквивалентное сопротивление сети
низкого напряжения
Гэ,с = —L- + -!— 1-J—+ -1—=
0,005 + 0,004 + 0,005 + 0,008
= 0,0013 ом.
Мощности конденсаторов для отдель-
ных линий до 1 кв находим из выражений:
Qk.si = Qai — (Qa.c — Q“T) =
0.0013
= 200 — (650 — 450)- q QQg- “ 148 квар-,
0,0013
Qb.k, — 150 — (650^450)* q qq4 65 квар.
Аналогично:
Qb.b» = 48 квар в Q..h*=169 квар.
§ 2-66]
Выбор мощности и типа компенсирующих устройств
455
Пример 3. Магистральная сеть на на-
пряжение 0,38 кв (рис. 2-268).
Исходные данные.
Суммарная реактивная нагрузка низкого
напряжения Qa= 1 200 квар-, реактивная на-
грузка сети низкого напряжения
Определяем мощности конденсаторов QB1>
Qai, QBI1 QBt для установки на ответвле-
ниях гх, гг, rv г4 от магистрали.
Располагаемая мощность конденсато-
ров в точке 1
QB.C = Qa — QT = 1 200 — 200 = 1 000 квар.
= — кваР-
Распределению подлежит конденсатор-
ная мощность QB.s = 800 квар.
№ линии 1 2 3 4
Л ОМ 0,0001 0.001 0.001 0,001
QH, квар 250 250 250 250
Ск.в-вво-₽- • • • L70 240; 245 245
№ участка 0—1 1—2 2-3 3-4
г. ом 0 0.0004 0.0004 0.001
QB- 1 000 750 500 250
Эквивалентные сопротивления в узло-
вых точках магистральной сети:
в узловой точке 3
Необходимая мощность конденсаторов
Qk.bi на ответвлении г,
QB.K1 = QB1 - (Q-. - ~ “250 -
0.09-10-»
— (1 000 — 800)- q 1.1Q-1 “70 квар.
Располагаемая мощность конденсаторов
в точке 2
QK и = Qk.b —Qk.bi = 800 — 70= 730 квар.
Необходимая мощность конденсаторов
Qk.hi на ответвлении г,
Qk.ui — Qai — (Qai-1— QK.H) f2 250—
0,515-10-*
-(750 - 730)----рю.,
0,001.(0,001+0,001) „„„ ,
= 0,001+0,001+0,001 °'66-10 °*'-
= 240 квар.
в узловой точке 2
Располагаемая мощность конденсаторов
в точке 3
Гп - г.+г,-, + г,.
0,001-(0,0004 + 0.00066)
0,001 + 0,0004 + 0,00066
= 0,515-10-’ ож;
•в узловой точке 1
” Г1+г1_» + га2
0,0001 -(0,0004 + 0,000515)
0,0001 + 0,0004 + 0,000515
Qk'b = 730 — 240 = 490 квар.
Необходимая мощность конденсаторов
Qk.b, иа ответвлении г,
Qk.b,— Qa,— (Qbi-i—Qk.b)
0,66-Ю-*
=250 — (500 — 490)- bl0_, =245 квар.
Необходимая мощность конденсаторов
Qk.b. на ответвлении rt
= 0,09-10-* ом.
Qk.k* = 490 — 245 = 245 квар.
456
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
ж) Пример технико-экономического сравнения вариантов повышения
коэффициента мощности путем применения синхронного двигателя
с номинальным опережающим коэффициентом мощности или же асинхронного
двигателя и установки косинусных конденсаторов
Наименование характеристик I вариант—синхронный двигатель 6 кв II вариант—асинхронный двигатель 6 кв и косинусные конд ен саторы
Номинальная мощность иа валу, кет 450 450
Номинальный к. п. д. 0,93 0,91
Номинальный коэффициент мощно- сти 0,9 (опережающий) 0,91 (отстающий)
Кажущаяся мощность, кеа 535 545
Реактивная мощность, квар .... 233 (отдаваемая в сеть) 225 (потребляемая из. сети)
Капитальные затраты на двигатель, включая 10% на монтаж, установ- ку и др., руб. 4500 4 000
Необходимая мощность конденсато- ров, квар — 233+225=458
Капитальные затраты на конденсато- ры 6 кв (из расчета 5 руб}квар) . — 5-458=2 290
Общие капитальные затраты, руб. . 4 500 4 000+2290=6 290
Потери активной мощности в двига- телях, кет . 450 поз (1—0,93)=33,8 450 0^- (1-0,91)=44,&
Потерн активной мощности в конден- саторах, кет — 0,003-458=1,37
Общие активные потери, кет .... 33,8 44,5+1,37=45,87
Стоимость потерь энергии (плановая или по действующему тарифу), руб!квт-ч 0,01 0.01
Годовое число часов работы, ч[год . 6 000 6 000
Годовая стоимость потерь энергии, РУ6- 33,8-6 000-0,01=2 020 45,87-6 000-0,01=2 750
Годовые амортизационные отчисле- ния (из расчета 6%—для двигате- лей и 10%—для конденсаторов), РУ6- 0,06-4500=270 0,06-4 000+0,1 -2 290=469
Суммарные годовые расходы (на по- тери и амортизацию), руб 2020+270=2290 2750+469=3219
Расчетные затраты (для срока оку- паемости капитальных затрат 8 лет), руб. 4500 2290+—g—=2854 0 290 3219+—д— =4 004
Вывод. Наивыгоднейшим является I вариант, который предусматривает применение?
синхронных двигателей, работающих с опережающим коэффициентом мощности.
§ 2-67]
Технические данные компенсирующих устройств
457
2-67. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ Таблица 2-182
Технические данные бумажно-масляных косинусных конденсаторов
Расстояние между изоля- I торами на крышке, мм со 160 300
Полная высота с изоляторами, мм 435 930 ооооюююю ОО'-Ч’P-4D Cl ’t'O <’•^'1010 000 — 1 185
trir 'вхХжоя влоэнд СО 098 370 860 985
Размеры в плане, мм о S со 318X145 о ю X X о со со — СО СО 646X126
о *5 о э
с. а f£ В ТОМ ЧЙ свобод»! масла 3,5 1 3.5 3,5 J 7,5 1 7.5 7.5 3,5 я 3,5 1 3,5 I 3.5 1 7,5 7,5 7.5 7,5 j 1
гя 'KOIOEW э "«г ООО счсчсчооо 24 24 24 24 60 60 60 60 150
«S Ж ж ж в! 2 к £ = о с 2 L « эм исполне- II
Схема со емко л 2 ю о S в однофаз»! НИИ 11 1
dvex 'чхэои1поуу ОО О1П1Л — — —<счсч 10 10 10 10 25 25 25 25 о ю
। 4 8 Ж U •8. 263 220 127 657 552 318 ю ем о со со счсо сч сч о> со СОООСЧООСЧО сч ь- 422
а CJ ж ж * к с с со я СЧ СО 04 СО СЧ СОЮ СЧ СО ю 0*0 О ООО 1,05 3,15 6,3 10,5 1,05 3,15 6,3 10,5 9*0
Тип £}со с^сою СЧ СО to - - - “ “ «ООО £ ;S Ю Ю ю Ю*о 100«—СО _ о — со *• « * _?о - - -О’ТСОО^. ’Тс?<?’7счсчсчсч КПМ-0,6-50-1»
Примечания: 1. Под свободным маслом понимается количество масла, не впитанного порами диэлектрика н находящегося в корпусе конденсатора в сво-
бодном состоянии.
2. Конденсатор продольной компенсации для наружной установки.
3. Конденсаторы КМ н КМ2 для внутренней установки.
458
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Таблица 2-183
Технические Данные синхронных компенсаторов
Номиналь- иая мощ- ность при /=40® С при опе- .режающем токе, ква Максимальная мощность при отстающем токе, ква Номинальное напряжение, кв Номиналь- ная скорость вращения, обjмин Охлаждение Потери при номинальном режиме
всего удельные
emfoceap %
5 000 2 500 6,3 н 10,5 1 000 Воздушное 160 32,0 3,2
7 500 3 750 6,6 и 11 1 000 185 24,7 2,47
10 000 5 000 6,6 и 11 750 224 22,5 2,25
15 000 7 500 6,6 и И 750 300 20,0 2,0
30 000 10 000 11 750 580 19,3 1,93
37 500 Около 50% ио- 11 — Водородное — .— Около
75 000 мииальной мощно- сти при опережа- ющем токе 11 • 1,5—1,6
Примечание. При температуре охлаждающего воздуха (*охл яозд). отличной от +40° С, прнме-
ияютси поправочные коэффициенты (fe):
/ •с
ОХ Л. В ОВД’
k
I +20
1,085
+25
1,075
+30
+35
+40
1.0
+45
0,95
+50
0,88
1,06
1,04
2-68. СХЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЯ
И РЕГУЛИРОВАНИЯ
КОНДЕНСАТОРНЫХ БАТАРЕЙ
а) Схемы включения (рис. 2-269)
Следует применять наиболее простые и
экономичные схемы, в частности схемы
с групповой защитой конденсаторов. При
мощности батареи до 400 квар должны при-
меняться схемы с предохранителями и вы-
ключателями нагрузки во всех случаях,
когда это допустимо по параметрам сети.
Выключатель конденсаторной батареи
проверяется иа ток включения батареи или
ее секции иа параллельную работу с другом
батареей или секцией при малом индуктив-
ном сопротивлении между ними, например
О)
*)
0.22-С.38пВ
Ряс. 2-269. Схемы включения [конденсаторных
[батарей.
•а—при мощности батареи более 400 квар; б—при
мощности до 400 квар; в—ири мощности до
400 квар под общий выключатель с трансформа-
тором без разрядных сопротивлений; г—батарея
иа напряжение до 500 в (вместо рубильника и пред-
охранителя может быть применен автомат).
при присоединении их к одной системе шин
подстанции. В случае необходимости в цепь
батареи включаются индуктивные или ак-
тивные сопротивлении.
Для возможности ручного или автома-
тического регулирования мощности конден-
саторных батарей следует применять сек-
ционирование крупных батарей. Секционные
разъединители батарей снабжаются блоки-
ровкой с выключателем батареи.
б) Схемы регулирования
(рис. 2-270—2-273)
Для повышения экономичности работы
электроустановки, особенно при неравномер-
ном графике нагрузки, применяется регули-
рование мощности конденсаторных батарей.
Это осуществляется путем периодического
ручного или автоматического отключения и
включения части или всей батареи в зави-
симости от напряжения, тока нагрузки, на-
правления мощности, величины коэффици-
ента мощности или времени суток.
Величина изменения (повышения или
понижения) напряжения (Д£/%) в какой-
либо точке сети вследствие включении или
отключения конденсаторной батареи опре-
деляется выражением
QrX
Го (К1 */о’ (2-168)
где U — линейное напряжение, кв;
х — индуктивное сопротивление сети от
данной точки до источника пита-
ния, ом\
Qf. — мощность включаемой или отклю-
чаемой конденсаторной батареи или
ее секция, квар.
§ 2-68] Схемы включения и регулирования конденсаторных батарей 459
Рекомендуется ступенчатое регулирова-
ние мощности конденсаторных батарей во
избежание резких колебаний напряжения.
Максимальные ступени увеличения напря-
жения при включении батарей ие должны
превышать 3—5% иомииальиого напря-
жения.
Удельная мощность конденсаторов, не-
обходимая для повышения напряжения иа
1%. составляет:
1W2
Д<2С = —• (2-169)
Автоматическое регулирование мощности
конденсаторных батарей производится по
одному из способов, приведенных ниже:
На рис. 2-270 и 2-272 приведены реко-
мендуемые схемы одноступенчатого автома-
тического регулирования мощности кон-
денсаторных батарей по времени суток. Оии
просты, надежны, ие требуют дорогостоя-
щей аппаратуры и специальных панелей
для размещения автоматических устройств.
На рис. 2-271 и 2-273 приведены схемы
автоматического регулирования мощности
конденсаторных батарей по напряжению.
При наличии диспетчерского управле-
ния и телемеханизации электроснабжения
целесообразно вместо автоматического регу-
лирования осуществлять регулирование
Способы автомати- ческого регулирования Принцип действия Область применения
По времени су- Используются электровторичные При изменении величины ре-
ток (рис. 2-270 и сигнальные часы типа ЭВЧС, сраба- активной нагрузки по времени
2-272) тывающие в определенное время су- ток. Часы обычно снабжаются не- дельным переключающим устройст- вом, блокирующим включение бата- рей в определенные дии недели. При отсутствии часофикации могут быть применены командные электропневма- тические приборы типа . КЭП-12У, хотя широкое применение этих при- боров ие рекомендуется ввиду их большой погрешности во времени суток по определенному графи- ку иа предприятиях с устано- вившейся технологией и по- стоянными суточными графика- ми
По напряжению Используется одно реле ыинималь- При использовании конденса-
(рис. 2-271 и 2-273) кого напряжения PH с двумя контак- тами: замыкающим и размыкающим. Контакт размыкающий работает на включение батарей при понижении напряжения, контакт замыкающий ра- ботает на отключение при повыше- нии напряжения. Для повышения точ- ности может быть применена схема с двумя реле напряжения: минималь- ного и максимального. Для отстройки от кратковременных колебаний напря- жения в схеме предусматривается реле времени торных батарей для регулиро- вания напряжения
По току иагруз- Производится двумя токовыми ре- При резких изменениях на-
ки ле РТ, включенными иа одну фазу (при равномерной нагрузке фаз)- Одно реле отключает батарею при снижении нагрузки, а другое вклю- чает при росте нагрузки грузки в течение суток, сопро- вождающихся изменениями ре- активной мощности
По направлению В качестве пускового органа ис- Не имеет широкого распро-
реактивной мощ- пользуется реле мощности типа странения, так как ие всегда
ности ИБМ-171/1 с частичной компенсацией внутреннего угла сдвига реле путем включения емкости 9 мкф последо- вательно с обмоткой напряжения и соответствующим сочетанием подво- димого напряжения и тока соответствует наиболее эконо- мичному режиму работы систе- мы электроснабжения. Приме- няется в отдельных тупиковых сетях
Комбинирован- Используется сочетание регулиро- Применяется редко, главным
ная схема в зави- ваиия по направлению мощности, образом для мощных батарей.
сямости от не- скольких факторов напряжению и времена суток ввиду сложности схемы регу- лирования
460
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
JB4C
РВВ
РВО
W при пониже-
нии напряжения
Ueno PH при пяВниее-
нии яалрижения
Маецстралв цепей опера тЫмиго тоеа
Цеп, автомата
Кнопкой вручную Вел.
Автоматически ри
понйл^еунш^ налря-
A бтсматичееки при лЫмтении г налряжежи" Отк. В
Кнопкой вручную
Отключение В релейной защитой
Автоматическое Бнлпри понижении напряжение
Автоматическое скяс apt повышении напряжение
Рис. 2-271. Схемв одноступенчатого автоматиче-
ского регулирования мощности конденсаторной ба-
тареи 6—10 кв по напряжению с одним реле PH.
ПВ — пакетный выключатель; И — добавочное со-
противление 1 000 ом; РВО, РВВ — реле времени;
PH — реле минимального напряжения; В — вы-
ключатель 6—10 кв; МНа. МНЪ, МНС — цепи
трансформатора напряжения.
, t Щ & faaar
О Ю 20 30 W) ВО SOcwc
a) f)
Рве, 2-270. Схема одноступенчатого автоматиче-
ского регулирования мощности конденсаторной ба-
тареи на напряжение 6—10 кв по времени суток и
временная характеристика .работы
цепей и контактов.
ПВ—пакетный выключатель; РВВ, РВО—реле вре-
мени; ЭВЧС—злектровторичиые сигнальные часы;
В—выключатель 6—10 ке\ а—включение; б—от-
ключеиие; по горизонтали—время, сек-, по верти-
кали—контакты .реле н часов.
применяются главным образом трансфор-
маторы напряжения.
Для конденсаторных батарей до 1 кв
в качестве разрядных сопротивлений при-
меняются лампы накаливания, включаемые
в звезду (иа фазное напряжение) по две
последовательно в каждой фазе. Напряже-
ние ламп; 220 в для батарей 380 в н 127 в
для батарей 220 в.
Выбор ламп для разряда батарей:
мощности конденсаторных батарей непо-
средственно диспетчером предприятии или
дистанционно средствами телемеханики или
телефонными распоряжениями на основе
анализа графика нагрузки. Такое регулиро-
вание достаточно надежно, ие требует до-
полнительной аппаратуры и позволяет до-
стигнуть высокой степени экономичности
электроснабжен ия.
в) Разряд конденсаторов
Величина разрядного сопротивления
/?р.с определяется выражением
Яр.с< 15-10’
Чб
где (7ф — фазное напряжение сети, кв,
Qe — мощность конденсаторной бата-
реи, кеар.
В качестве разрядных сопротивлений
для конденсаторных батарей выше 1 кв
Число и мощность
ламп иа фазу, вт . .
Максимальная мощ-
ность батарей, квар
2X15 2X25 2X40
112 187 300
Неоновые лампы и вольтметры для раз-
ряда конденсаторов не применяются.
Потери энергии в разрядном сопротив-
лении ие должны превышать 1 вт иа каж-
дый киловольт-ампер реактивной батареи.
Разрядное сопротивление в установках на-
пряжением выше 1 кв подключается на-
глухо без промежуточных аппаратов.
В установках напряжением до 1 кв ре-
комендуется для экономии энергии приме-
нять автоматическое присоединение разряд-
ных сопротивлений только в момент отклю-
чения коидеисаториой батареи.
При непосредственном соединении кон-
денсаторов с трансформатором или элек-
тродвигателем специальные разрядные со-
противления ие требуются.
Если для секционирования батареи при-
менены коммутационные аппараты, отклю-
§ 2-68]
Схемы включения и регулирования конденсаторных батарей
461
в
I
462
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
~220в
I Фаза
Л
~22О6
К С/тл Вал
-L. А2 В АЗ °™-
ПВ™]
€г4 РВО PS К
А- АВ °^С1
Нотк IW
XZ-1-_____
—° ° 1—и—-—ва—
А1 PH А7 К AS рвв С1.
---' - "- |ZW—
Л7 PH АВ к А10 РВР С1
---II II—=—АА<—
Рис. 2-273. Схема одноступенчатого автоматического регулировании
мощности конденсаторной батареи 380—220 в по напряжению с
одним реле PH.
РВВ и РВО—реле времени; PH — реле минимального
напряжения; ПВ — пакетный выключатель; Квкд и Коткл—
кнопки упревлеиия; Лр—лампы разряда.
где Зу.к —стоимость 1 квар-ч при компен-
сирующем устройстве, сопостав-
ляемом в каждом отдельном слу-
чае с синхронными двигателями;
Рс д/у.к — удельный расход активной мощ-
ности на компенсацию в син-
хронном двигателе при номиналь-
ной нагрузке и номинальном
токе в роторе, определяемый по
данным завода-изготовителя из
чающие отдельные секции под напряже-
нием, то иа каждой секции устанавливает-
ся отдельный комплект разрядных сопро-
тивлений.
выражения (см. также табл. 2-184)
р -"и-*-.
кет/квар;
6-69. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
НАИВЫГОДНЕИШЕГО
КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ
СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
cos ТсТ = - 7- , 1 - (2-170)
е-Д +
где ананв — иаивыгоднейший коэффициент
использования компенсирую-
щей способности синхронного
двигателя;
tg ун — соответствует номинальному
коэффициенту мощности син-
хронного двигателя;
₽ — коэффициент нагрузки син-
хронного двигателя.
Наивыгоднейший коэффициент исполь-
зования компенсирующей способности син-
хронного двигателя определяется выраже-
нием
о
7Jh и tjh — соответственно к. п. д. для на-
грузки двигателя 100% ппи но-
миНальНОл! КОЭффиинси 1 с д*0Щ-
пости (опережающем) и при
коэффициенте мощности, равном
единице.
Прниер. Двигатель типа СДН;
300 об/мин', Р„ = 1 200 кет;
Рс.д/у.к — °-025 квт/квар;
Тв = 4 000 ч/год;
Зу.а = 0,012 руб/квт-ч;
Зу.в = 0.0003 руб/квар-ч;
f = 0.75;
tg ?„ = 0,485.
Наивыгодвейший коэффициент исполь-
зования компенсирующей способности син-
хронного двигателя
Зу.в „ , 0.0003
вВ”*-Зу..Рс.д/у.к °'5“ 0.012-0.025
— 0.5 = 0.5.
§ 2-69] Определение наивыгоднейшего коэффициента мощности 463
Таблица 2-184
Удельный расход активной мощности на компенсацию в синхронных
двигателях серии СДН, квт[квар
К о S* “ Зю О о о Номинальная мощность Рв. кет Номинальный к. п. д. Номинальные потери в статоре АРН,С„ кет Номинальные потери в роторе Д^н.рот» кет Удельный расход активной мощ- ности, квпфсвар, при нагрузке
100% 75% 50%
1 000 1 000 0,9536 15.6 12.5 0.017 0,018 0,019
1 000 1 250 0.96 17.42 11.2 0.012 0,013 0,014
i ооо 1 600 0.9623 21.0 13.33 0.011 0,012 0,014
1 000 2000 0,9608 29.4 18,5 0,012 0.013 0,014
1 000 2500 0,9652 30,5 19.4 0,012 0.013 0,014
1 000 3 200 0,9677 34.8 24.5 0,011 0.012 0.013
1 000 4 000 0,9652 45.1 32.4 0,01 0,011 0.012
I 000 5 000 0.9693 46.0 32.4 0,008 0,009 0,01
I 000 6 300 0.972 52.6 36.6 0,007 0.008 0,009
750 800 0,9487 18.2 12.4 0,02 0,022 0,023
750 1 000 0.9533 30.3 13.7 0.021 0,024 0,02b
750 1 250 0.9519 27,7 15.5 0,017 0,018 0.021
750 1 600 0,9574 28,8 18,4 0.015 0.017 0.018
750 2 000 0.9608 28,3 22,4 0,013 0.015 0.016
750 2 500 0.9583 39,2 29,1 0.015 0.016 0.017
750 3 200 0.9629 41.5 33,2 0,013 0,014 0.015
750 4 000 0,9676 45,8 31,3 0,010 0.011 0.012
750 5 000 0,9665 59.9 37,7 0.010 0.011 0.012
750 6 300 0.9695 52.6 45.6 0,009 0.01 0,01
750 8 000 0.9723 72.4 49.8 0,008 0.009 0.01
750 10 000 0,9742 84,0 57,6 0,008 0,008 0,009
600 630 0,9445 15,2 11.3 0,022 0.024 0,026
600 800 0.9478 17.7 13.1 0,02 0,022 0.024
600 1 000 0,9493 20,3 17.1 0,02 0,022 0.024
600 1 250 0.9515 25.8 18.7 0.019 0,020 0.022
600 1 600 0,9577 27.6 20.1 0,016 0,017 0.019
600 2 000 0,9584 33,3 23.9 0.016 0.017 0,018
600 2 500 0.9625 33.3 28.0 0,013 0.014 0,016
600 3 200 0,9669 41,4 29.0 0.013 0.014 0,015
600 4 000 0.9662 50.9 35.2 0,011 0.012 0,014
600 5 000 0.9698 46.9 41.5 0,010 0.010 0,011
600 6 300 0.9725 57.5 46,3 0.009 0.010 0.011
600 8 000 0,9695 78,5 55.1 0,009 0.010 0,011
600 10 000 0.9722 87.5 60,0 0,008 0.009 0,009
500 400 0,9312 11.5 10,0 0,028 0.03 0.033
500 500 0.9367 13.3 11.4 0,026 0,029 0,031
500 650 0,9378 18.4 13,5 0,026 0.028 0.03
500 800 0,9434 21.3 15,0 0,024 0,026 0.028
500 1 000 0,9487 23.1 16.8 0,021 0.023 0.025
500 1 200 0.9475 24.1 22,3 0,021 0,022 0,024
500 1 600 0,9519 30.1 25,2 0,019 0,020 0,022
500 2 000 0.9575 32.9 25.6 0,016 0,017 0,018
500 2 500 0,9579 36.7 29,7 0,014 0.015 0,017
500 3 200 0.9602 47.4 35,4 0.014 0.015 0.016
500 4000 0,9654 53,7 31.2 0,011 0.012 0.013
500 5 000 0,9639 62.2 50.1 0.012 0.013 0.014
500 6300 0,9674 64.8 56.4 0,011 0.011 0.012
500 8000 0,9708 76,4 53,3 0,009 0.009 0,01
464
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
§ 2-69] Определение наивыгоднейшего коэффициента мощности 465
Продолжение табл. 2-184
е Л «я х ало О« с Номинальная мощность Рн, авт Номинальный к. п. д. Номинальные потере в статоре квт Номинальные потери в роторе Ч.рОГ Гвт Удельный расход активной мощ- ности, кып]квар, при нагрузке
100% 75% 50%
500 10 000 0,9735 90,7 60,1 0.008 0,009 0,01
375 320 0,906 15.7 10.7 0,041 0,045 0.049
375 400 0.9185 15,8 11.9 0.035 0.039 0.042
375 500 0,929 15.9 12.9 0,029 0.033 0.036
375 630 0.9354 18,0 14.7 0.026 0.030 0.032
375 800 0.9411 20.3 15.9 0,023 0.026 0,028
375 1 000 0,944 25.3 17,9 0.021 0.024 0.026
375 1200 0,948 28 31.1 0.026 0,030 0,032
375 1 600 0.9481 37.5 27,5 0,02 0,023 0.026
375 2 000 0,9531 40.9 31,4 0,019 0.021 0,023
375 2 500 0.9574 48,0 32,7 0,017 0.019 0.02
375 3 200 0,956 46,3 42,8 0,016 0.017 0,019
375 4 000 0.9608 51,5 43.6 0.012 0.013 0,014
.300 320 0,902 17.0 12.0 0,045 0.049 0,053
300 400 0.913 18.3 12,9 0,04 0.043 0.047
300 500 0.9165 21.2 14.8 0.036 0.04 0.043
300 630 0.927 21.6 16.5 0.035 0.04 0,042
300 800 0,9337 23.9 18.9 0.028 0.03 0,032
300 1000 0.9342 30,5 22,2 0,027 0,029 0,032
300 1200 0.9412 32,6 24,6 0,025 0.027 0,029
300 1 600 0,9469 36,2 29,0 0,022 0.024 0,025
300 2 000 0,9509 38,6 33,5 0,020 0,021 0.023
300 2 500 0.9542 42,8 38,6 0.018 0.019 0,02
300 3200 0.9591 46,6 43.3 0,015 0.016 0.018
300 4 000 0.9633 51,8 44,9 0,013 0.014 0,015
250 320 0,8922 16,8 14,5 0,048 0.052 0,057
250 400 0.9092 17.1 14.9 0.042 0,046 0.049
250 500 0.9212 17.8 15.9 0,035 0.038 0,041
250 630 0,927 20.8 17.0 0.031 0,034 0,037
250 800 0.9321 22,7 20.8 0,029 0.032 0,034
250 1 000 0.9337 27,1 24,8 0,028 0.030 0.032
250 1 200 0.9907 30,8 26,8 0,026 0.028 0,030
250 1 600 0.9415 40,0 31,1 0,023 0.025 - 0,027
250 2 000 0.9472 44,1 36,0 0.021 0.023 0,025
250 2 500 0.9521 45,9 40,2 0,019 0,020 0.022
250 3 200 0.9529 59.5 47.9 0,019 0.020 0.022
250 4000 0.9561 63.7 57.9 0.017 0.018 0.020
214 320 0.894 18,3 13,4 0.049 0.053 0.067
214 400 0,909 18.2 14.5 0,041 0,045 0.049
214 500 0.911 20.1 18.7 0,04 0.043 0,046
214 630 0.919 23.3 20,7 0,036 0.039 0,042
214 800 0.924 28,5 24,3 0,034 0.036 0.039
214 1 000 0.927 30,6 28,9 0,032 0.034 0,037
214 1200 0.9341 30,5 34,0 0.029 0.031 0.034
214 1600 0,9426 34,4 36,2 0.024 0.026 0,028
214 2 000 0.943 44.1 42.9 0,024 0.026 0.027
214 2 500 0.9485 48,1 46.1 0,02 0.022 0.024
214 3200 0.951 58,6 46.5 0,02 0,021 0,023
214 4 000 0.9576 65,5 53.6 0.016 0.017 0,019
187 320 0.8898 18.8 13.7 0,049 0.053 0,058
187 400 0.8988 20.6 17,3 0,048 0.052 0,056
Продолжение табл. 2-1-84
Скорость вращения я, оЛ/дия Номинальная мощность Л,- кет Номинальный к. п. д. Номинальные потери в статоре ЛРн.ст- квт Номинальные потеси в роторе 4ри.рот- квт Удельный расход активной мощ- ности, квт’квар, при нагрузке
100% 75% 50%
187 500 0,9097 20,6 19 0.041 0,044 0,047
187 630 0.9188 26.4 18.4 0.035 0.038 0.041
187 800 0.9216 26.9 27,5 0.037 0,039 0,042
187 1 000 0.927 32.2 29,3 0.032 0,034 0,037
187 1 250 0.9352 32.6 33.2 0.029 0.031 0,033
187 1 600 0,9363 46.2 35.7 0.027 0.029 0,031
187 2 000 0,9424 48.7 41.4 0.024 0.026 0.028
187 2 500 0,9477 56,8 43.4 0,021 0.023 0.025
187 3 200 0,9526 59,6 51,7 0.019 0.02 0,022
187 4 000 0.957 66 55,3 0,016 0,017 0,019
167 320 0,8898 17 15,8 0.05 0,054 0,058
167 400 0.9005 16.8 17.2 0.043 0,046 0,049
167 500 0.9105 19,2 20.8 0.042 0.045 0,048
167 630 0.9167 25 20.8 0,038 0.041 0.044
167 800 0,9205 32.2 23,4 0.035 0.038 0.042
167 1 000 0.9256 32,3 31.2 0,034 0,037 0.039
167 1250 0.9325 37 30.2 0,028 0.030 0,033
167 1 600 0,9368 44.1 35 0.026 0,028 0.3
167 2 000 0,945 44,2 37 0,022 0,023 0.025
167 2500 0,949 50.1 42,6 0,02 0,021 0.023
167 3 200 0.9495 64.4 53,3 0,02 0.021 0,023
167 4 000 0,9505 74.8 65.8 0,018 0.02 0,021
150 320 0,861 27.4 13,6 0.057 0,063 0,069
150 400 0,8935 23.7 16,4 0.049 0,053 0.058
150 500 0.8977 22.9 18.7 0.042 0.045 0.049
150 630 0,9160 25,9 21,0 0.038 0,041 0,045
150 800 0,921 28.4 24,5 0.034 0,037 0.04
150 1 000 0,9202 37.0 31,4 0.035 0,038 0.041
о ппог О1 п п по» п 034 0.037
150 1 6UU 0,9337 48.0 4U.2 U,U2y U.031 0,034
150 2 000 0.9388 48.0 49,7 0.026 0,028 0.03
150 2 500 0.9428 50.8 54,0 0.023 0,025 0,026
150 3 200 0,9461 65.7 62,2 0.022 0.023 0.025
150 4 000 0,9512 72,0 68,5 0.019 0.021 0.022
125 320 0.869 25.6 16,8 0.062 0.068 0.075
125 400 0,887 24.7 19.6 0.055 0.06 0.064
125 500 0.899 21.8 25.5 0.049 0,053 0,056
125 630 0,908 26.5 25.4 0.042 0.045 0.047
125 800 0.9098 38,3 26,8 0.041 0,044 0.048
125 1000 0.919 38.7 32,0 0.036 0,039 0.042
125 1250 0„928 43.2 34,6 0.033 0,035 0,038
125 1 600 0,9342 44.3 41,8 0,029 0.031 0,033
125 2000 0,9362 54,0 47.6 0.027 0.029 0,032
125 2 500 0,9421 66.5 45.0 0.023 0,025 0,027
125 3 200 0.9473 79.0 50.3 0.021 0.023 0.025
125 4 000 0.9522 73,2 65,5 0.019 0.02 0.022
100 400 0.866 29.5 24.8 0.066 0,072 0,078
100 500 0,8915 27,5 24.2 0.053 0,058 0.062
100 630 0,9003 30,8 27,6 0.047 0,051 0,055
100 800 0,9055 40.3 30,1 0.045 0,048 0,053
100 1000 0,9154 41,4 35.7 0.043 0,046 0.049
30—2580
466
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Продолжение табл. 2-184
Скорость прощения п, об/мин Номинальная мощность Рв, квт Номинальный к. п. д. тш Номинальные потери в статоре ДРн.ст, квт Номинальные потери в роторе ЛЛг.роТ1 квт Удельный расход активной мощ- ности, квт/квар, прн нагрузке
100% 75% 50%
100 1 250 0.9165 41,5 48.6 0.038 0.041 0.044
100 1 600 0.928 49 47.9 0.032 0,034 0.037
100 2 000 0.9341 56,4 52.9 0.029 0,032 0,034
100 2500 0.9364 70.9 60,3 0.027 0.029 0,032
Прим е'чанне. Номинальный коэффициент мощности всех
двигателей cos?H=0.9.
Таблица 2-185
Значения наивыгоднейшего опережающего коэффициента мощности
синхронного двигателя в зависимости от удельного расхода активной
мощности на компенсацию, стоимости 1 квт-ч, числа часов работы в году
и коэффициента нагрузки
Удельный расход актив- ной мощности на компен- сацию, квт/ квар Стоимость 1 квт-ч (плановая нли по действующе?.!у тарифу), коп/квт-ч Режим использования
0.6 1.0 1.4 1.8
При нагрузке иа валу 100%
0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,9 0,9 0,9 0,93 0,97 0,9 0,9 0,97 0,99 0,99 0,9 0.96 0,99 0,99 1,0 0,9 0.99 1,0 1,0 1,0 4 000 ч работы в году
0,01 0,9 0,9 0,91 0,95 6 000 v работы в году
0,02 0,9 0,97 0,99 1,0
0,03 0,95 0,99 1,0 1,0
0,04 0,98 1,0 1.0 1,0
0,05 0,99 1,0 1,0 1,0
При и а гр у з ке на валу 50°/о
0,01 0,72 0,72 0,72 0,72 4 000 ч работы в году
0,02 0,72 0,72 0,87 0,95
0,03 0,72 0,9 0,97 0,99
0,04 0.81 0,97 0,99 1,0
0,05 0,9 0,99 1.0 1,0
0,01 0,72 0,72 0,74 0,85 6 000 ч работы в году
0,02 0,72 0,9 0,98 0.99
0,03 0,86 0,99 1.0 1,0
0,04 0,95 1.0 1,0 1,0
0,05 0.99 1.0 1.0 1.0
§ 2-70]
, Остановка и конструкции конденсаторных батарей
467
Наивыгоднейший коэффициент мощ-
ности синхронного двигателя
COS
2-70. УСТАНОВКА И КОНСТРУКЦИИ
КОНДЕНСАТОРНЫХ БАТАРЕЙ
(рис. 2-274—2-277)
Место установки конденсаторов опре-
деляется в соответствии с указаниями
§ 2-6б,в.
При общем количестве масла в конден-
саторах более 600 кг батареи устанавлива-
ются в отдельном помещении с выходом
наружу или же в общее помещение, отве-
чающем в отношении огнестойкости требо-
ваниям главы 2-0. При меньшем количестве
масла батареи могут устанавливаться в по-
мещениях щитов управления и в РУ до
1 кв и выше, а также в основных и вспо-
могательных помещениях производств, ко-
торые отнесены к категориям Г и Д соглас-
но «Противопожарным нормам строитель-
ного проектирования промышленных пред-
приятий и населенных мест» (HIO2-54).
При общем количестве масла более
600 кг в конденсаторной батарее напряже-
нием выше I кв, установленной в помеще-
нии, под батареей предусматривается мас-
лоприемник, рассчитанный на 20% общего
количества масла во всех конденсаторах и
выполненный согласно указаниям, приве-
денным в гл. 2-О.
При наружной установке конденсато-
ров маслоприемиики под ними ие преду-
сматриваются.
Для наружной установки могут приме-
няться конденсаторы внутренней установки,
смонтированные в стационарных или пере-
движных металлических шкафах. Расстоя-
ния от наружных конденсаторных батарей
до другого оборудования и противопожар-
ные разрывы от них до зданий и сооруже-
ний прннимаютсн по нормам, приведенным
в гл. 2-О.
Рнс. 2-274. Конденсаторная батарея б—Ю кв на 15 конденсаторов с индивидуальной защитой каждого
конденсатора.
а в б — варианту кабельного ввода с трансформаторами напряжения для разряда; в и г—вариант ввода с
ВНП-17 и трансформаторами напряжения для разряда; д—разрез по ячейке конденсаторов.
30*
468
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
§ 2-70 ]
Установка и конструкции конденсаторных батарей
469
А-А
Рис. 2-276. Передаджиая конденсаторная .батарея 6—Ю кв для наружной установки.
470
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
В общем помещении с конденсаторами
устанавливаются относящиеся к ним раз-
рядные сопротивления, коммутационные
аппараты н измерительные трансформа-
торы.
Расположение секций батарей должно
обеспечивать безопасный осмотр н ремонт
каждой из ннх при включенных других сек-
циях.
В помещении конденсаторной батареи
предусматривается, как правило, естествен-
ная вентиляция. Если последняя не обеспе-
чивает нормальной работы конденсаторов,
то применяется искусственная вентиляция.
§ 2-71 ]
Автоматическое повторное включение (АПВ)
471
Типовые унифицированные конструкции
конденсаторных батарей имеют односто-
роннее обслуживание. Каркас батарей 6—
10 кв может быть выполнен нз угловой
стали или нз гнутой листовой стали. Кон-
струкции батарей 0,22—0,38 кв выполнены
на базе типовых шкафов СПМ.
Токоведущие части конденсаторной
установки должны допускать длительную
перегрузку иа 30% номинальной мощности
батареи.
М. АВТОМАТИКА
И САМОЗАПУСК
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
2-71. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
ПОВТОРНОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ (АПВ)
Для быстрого восстановления электро-
снабжения после неустойчивых к. з. преду-
сматривается устройство АПВ линий, шин
и трансформаторов. Устройствами АПВ
оборудуются воздушные и смешанные (ка-
бельно-воздушные) линии и шинопроводы
напряжением выше 1 кв. На кабельных ли-
ниях напряжением выше 1 кв АПВ реко-
мендуется применять в случаях, когда ли-
ния питает несколько подстанций и отсут-
ствует автоматическое включение резервно-
го пнтання (АВР).
Устройство АПВ шин предусматривает-
ся на подстанциях, когда имеется специ-
альная защита шин. Для трансформаторов
напряжением 10/3 н 35/6—10 кв устройство
АПВ целесообразно в следующих случаях:
а) на одиночных трансформаторах; б) при
раздельной работе трансформаторов на ши-
нах низшего напряжения и отсутствия
АВВ; в) прн наличии АВР в том случае,
если не обеспечивается питание всей на-
грузки от одного трансформатора.
Устройство АПВ выполняются: одно-
кратного или многократного действия, для
линий с односторонним или двусторонним
питанием, с ускорением н без ускорения за-
щиты и с проверкой синхронизма. В элек-
троснабжении промышленных предприятий
наиболее широкое распространение нахо-
дит устройство АПВ однократного дейст-
вия. Для воздушных линий успешность пер-
вого включения наиболее эффективна и со-
ставляет 60—90% от общего количества
аварийных отключений, успешность второго
включения составляет 15—16%, а третье-
го— только 3%.
Устройства АПВ выполняются механи-
ческими или электрическим. Для механиче-
ского АПВ обычно используются пружин-
ные нлн грузовые приводы выключателей,
повторное включение которых осуществляет-
ся после действия релейной защиты, встро-
енной непосредственно в привод. Механиче-
ское АПВ позволяет осуществить однократ-
ное или двукратное АПВ без ускорения за-
щиты для лнннй с односторонним питанием.
Для электрического АПВ используются
специальные реле в виде готового комплек-
та заводского изготовления или набора от-
дельных реле. Электрическое АПВ может
выполняться как с электромагнитным при-
водом к выключателям, так и с пружинным
саторная батарея 0,22—0,38 в с конденсаторами типа КМ2.
рез шкафа ввода: а, д. е—фасад и разрезы шкафа конденсаторов.
472
Электроснабжение и Подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-278. Схема АП В для ли-
нии с однострбиним питанием и
диаграмма работы контактов
PC—реле сигнальное; ПУ—
переключающее устройство:
2ЭП, ЗЭП—реле промежуточ-
ное: Р—сопротивление; 1РЗ—
контакты выходного реле за-
щиты; 2РЗ~^ контакты выход-
ного реле защиты, запрещаю-
щей АПВ; Л—лампа сигналь-
ная; КУ—ключ управления;
ПА—переключатель автома-
тики; СДЛ—сопротивление;
В—выключатель; К—контак-
тор включения выключатели;
КО—иатушка отключения вы-
ключателя; в пунктирной рам-
ке—реле РПВ-52.
млн грузовым. АПВ обычно осуществляется
с пуском от несоответствия между положе-
нием ключа управления или командой пер-
сонала и положением выключателя. Устрой-
ства АПВ выполняются так, чтобы они не
действовали: а) при отключении выключа-
теля персоналом вручную, дистанционно или
при помощи телеуправления; б) прн авто-
матическом отключении от релейной защи-
ты непосредственно после включения пер-
соналом дистанционно или прн помощи те-
леуправления. Должна быть также исклю-
чена возможность многократного включения
на к. з. прн застревании нли отказе любо-
го контакта в схеме устройства.
Для предотвращения ложного действия
защиты на участках сети, имеющих не-
сколько ступеней избирательной защиты,
предусматривается ускорение защиты после
АПВ. Для исправления неселективного дей-
ствия релейной защиты предусматривается
устройство с ускорением защиты до АПВ.
В некоторых случаях исправление несе-
лектнвного действия может быть осущест-
лено устройством АПВ на головном участ-
ке питающей линии.
Действие АПВ обычно осуществляется
с небольшой выдержкой времени. Выдерж-
ка определяется: временем, необходимым
для отключении выключателя и возврата
в исходное положение реле защиты и при-
вода, деионизации среды в месте к. з., н
некоторым запасом времени для учета раз-
броса собственных времен действия аппа-
ратуры. Практически в сетях напряжением
до 35 кв выдержка времени АПВ прини-
мается 0,2—0,5 сек.
Устройство АПВ предусматривается
также и для ответственных электродвига-
телей после их автоматического отключения
при кратковременном нарушении электро-
снабжения.
Наиболее широкое применение АПВ на-
ходит на воздушных и кабельно-воздуш-
ных линиях напряжением выше 1 кв. Для
линий промышленных предприятий с одно-
сторонним питанием в первую очередь ре-
комендуется использование механического
АПВ однократного действия как наиболее
простого и надежного.
Прн необходимости устройства АПВ со
специальными блокировками илн с ускоре-
нием защиты используется электрическое
АПВ. Электрическое АПВ также использу-
ется для выключателей с электромагнитным
приводом.
На рис. 2-278 приведена схема элек-
трического АПВ для линии с односторон-
ним питанием электромагнитным приводом
типа ПС-10. В схеме используется комплект
типа АПВ-1 с цепями управления постоян-
ного тока НО—220 в. Исходное положение
схемы: выключатель В включен, переклю-
чатель автоматики ПА поставлен в положе-
ние «автоматика», ключ управления КУ пе-
реведен в положение «включено» и кон-
денсатор С заряжен.
Прн срабатывании защиты, после кото-
рой должно работать АПВ, контактами 1РЗ
включается катушка КО и отключает вы-
ключатель В.
Конденсатор С подобран таким обра-
зом, что время его заряда больше времени
действия защиты н отключения линии.
2-72. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
ВКЛЮЧЕНИЕ РЕЗЕРВНОГО
ПИТАНИЯ (АВР)'
АВР предусматривается для резервиро-
вания линий, трансформаторов и преобра-
зовательных агрегатов. В сетях напряже-
нием выше 1 кв устройствами АВР обычно
оборудуются присоединения для потреби-
телей I и II категории (по степени беспе-
ребойности электроснабжения).
АВР должно действовать прн исчезно-
вении напряжения на резервируемом участ-
§ 2-72]
Автоматическое включение резервного питания (АВР)
473
ке, вызванном любой причиной, включая и
к. з. на нем. Время действия АВР зависит
от конкретной схемы электроснабжения н
в общем случае определяется условиями
самозапуска электродвигателей и временем
действия релейной защиты от к. з. на отхо-
дящих линиях.
По условию самозапуска время действия
АВР должно быть минимальным.
АВР не должно действовать прн к. з.
на отходящих линиях резервируемого уча-
стка. Для этого в пусковой орган АВР вво-
дится дополнительная выдержка времени
или предусматривается специальная токо-
вая блокировка. Выдержка времени у АВР
принимается на одну ступень больше вы-
держки времени защиты от к. з.
Токовая блокировка вводится в том
случае, когда время действия АВР по усло-
вию релейной защиты не удовлетворяет тре-
бованиям самозапуска. При этом на пи-
тающей лиини устанавливается дополни-
тельно одно токовое реле. Реле включается
на разность токов двух фаз н его нормаль-
но закрытые контакты вводятся в цепь пус-
ка АВР. Реле отстраивается от рабочего н
пикового токов и от составляющей тока
внешнего к. з. от электродвигателей данно-
го участка сети. Прн к. з. на отходящих ли-
ниях реле срабатывает н своими нормаль-
но закрытыми контактами блокирует АВР,
исключая ложное его действие.
Токовая блокировка позволяет довести
время действия АВР до времени, необходи-
мого только для переключения коммутаци-
онной аппаратуры. Устройство АВР долж-
но обеспечивать однократность действия и,
если это не требует значительного усложне-
ния устройства, проверку отключенного со-
стояния выключателя рабочего элемента.
В защите минимального напряжения пуско-
вой орган, контролирующий напряжение на
шинах, должен быть выполнен таким обра-
зом, чтобы исключалась его ложная
работа -при (перегорании одного из пре-
дохранителей трансформатора напряже-
ния.
При выполнении устройства АВР сле-
дует проверять условия перегрузки резерв-
ного источника питания н самозапуска
электродвигателей и, если имеет место боль-
шая перегрузка или самозапуск не обеспе-
чивается, выполнять разгрузку при дейст-
вии АВР. Допускается замена или дополне-
ние устройств АВР устройствами АПВ ра-
бочих источников питания.
АВР линий н трансформаторов осуще-
ствляется прн помощи выключателей с элек-
тромагнитными, пружинными нлн грузовы-
ми приводами. Для АВР в промышленных
установках в первую очередь должны при-
меняться пружинные или грузовые приво-
ды на переменном токе. Электромагнитные
приводы следует использовать только в тех
случаях, когда нельзя использовать пру-
жинные или грузовые из-за конструктив-
ных особенностей выключателя.
АВР в сетях напряжением вы-
ше 1 кв. Резервирование отдельного уча-
стка сети может производиться прн помощи
специальной резервной линии нлн путем пе-
реключения этого участка на другую рабо-
тающую линию. Прн наличии резервной ли-
нии АВР осуществляется на выключателе
ввода (рнс. 2-279,а). В нормальном режи-
ме резервная линия отключена и автомати-
чески включается прн выходе из строя ра-
бочей линии.
АВР ввода может осуществляться од-
ностороннего (рис. 2-279,а) или двусторон-
него (рис. 2-279, в) действия. Сложность
двустороннего АВР линии заключается в от-
сутствии сетевого источника электроэнергии
при выходе из строя рабочей линии на под-
станции № 2. В этом случае отключение
выключателя рабочей линии может осуще-
ствляться пружинным нлн грузовым приво-
дом с катушкой минимального напряжения
с выдержкой времени.
Для подстанций, которые питаются по
двум раздельно работающим линиям, устрой-
ство АВР выполняется на секционном вы-
ключателе (рнс. 2-279,6). Распределитель-
ные подстанции большой мощности и дале-
ко расположенные от источника питания
иногда целесообразно питать по трем ли-
ниям (рис. 2-279,г). В этом случае АВР
осуществляется на 'выключателях 2 и 5.
При выходе мз строя первой линии отклю-
чаются выключатели 1 и 4 и включаются
2а 5.
На рнс. 2-280 приведена схема АВР на
выключателе резервного ввода с грузовым
приводом ПГ-10. Нормально подстанция
питается по рабочему вводу через выклю-
474
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рабочий ВОой Резервный вМ
б)
б)
Рис. 2-280. Схема АВР ввода.
а—схемаЪлектрических соединений первичных це-
пей; б—схема цепей трансформатора напряже-
ния 1ТН’ в—схема цепей оперитнвного тока резерв-
ного ввода от 2ТН‘, 1РН. 2РН—реле минимального
напряжении; РВ—реле времени; PC—реле сигналь-
ное; 2КВ—катушка включения выключателя 2В;
1КО—катушка отключения выключателя /В; Л—
лампа сигнальная; СДЛ—сопротивление: 2В—кон-
такт замкнут при заведенном приводе или
поднятом грузе.
~ секции
б)
Рис. 2-281. Схема АВР на секционном выключателе
с пружинным приводом.
а—схема электрических соединений первичных це-
пей; б—цепи наприжении 1ТН', в—цепи напряже-
ния 2ТН', г—цепи управления и защиты; 1PH-Z-4PH—
ну
АВРОАВР.
2-к секция
АВР О АВР 2РН 1РН
1РВ
7РП
ЭРМ ЧРН
2РВ
ТЕГ
2РП
тг~
78
10_____™
"1| Т
IB JBWf
—II 'ОсМ—
гв^
-|1 ZPn'
2о
Ыг-ф-
— и ва—
Л7 В
реле напряжения; IP В, 2PB—реле времени; 1РП, 2РП—реле промежуточное; РВ—реле
блокировочное; Л—лампа готовности АВР'. ВС—выпрямитель селеновый; А—автомат; ВЛ—
электродвигатель привода выключателя В; Вп—контакт пружины привода; ВВ1^~ конеч-
ный выключатель; ИУ—избиратель управлении.
§ 2-72] Автоматическое включение резервного питания (АВР) 475
чатель 1В с приводом ПРБА. Выключатель
резервного ввода 2В с приводом ПГ-10 прн
этом отключен.
На рис. 2-281 приведена схема АВР на
секционном выключателе с пружинным при-
водом ППМ-10. Выключатели вводов 1В н
2В снабжены приводом ПРБА с независи-
мым расцепителем переменного тока. Неход-
кое положение схемы: выключатели 1В.2В
и реле 1РБ включены, реле минимального
напряжения 1РН, 2РН, ЗРИ, 4РН втянуты,
избиратель управления поставлен в поло-
жение АВР, пружина привода выключате-
ля В заведена, прн этом контакт положе-
ния пружины ВП замкнут, а В К разо-
мкнут. Магистраль цепей управления авто-
матически (переключается на ту секцию, где
не нарушено питание.
АВР в сетях напряжением до
1 кв. АВР линий и трансформаторов в се-
тях напряжением до 1 кв предусматривает-
ся в первую очередь для потребителей
1 категории. Для потребителей II катего-
рии устройство АВР должно предусматри-
ваться на основании технико-экономических
расчетов, подтверждающих его целесооб-
разность.
Устройство АВР для потребителей II ка-
тегории может оказаться целесообразным
при отсутствии АВР в питающей сети на-
пряжением выше 1 кв. Необходимо учиты-
вать, что АВР в сетях до 1 кв выполняет-
ся более простыми средствами, чем АВР
в сетях выше 1 кв, но обеспечивает необ-
ходимую надежность.
Устройство АВР осуществляется прн
помощи воздушных автоматов с дистанци-
онным приводом или при помощи контак-
торов. Для АВР могут быть использованы
воздушные автоматы с соленоидным приво-
дом постоянного тока или лучше с электро-
механическим (моторным) приводом пере-
менного тока.
На рис. 2-282 приведена схема АВР
с воздушными автоматами. На вводах от
трансформаторов автоматы 1А и 2 А приня-
ты с рычажным приводом н независимым
расцепителем переменного тока. Секцион-
ный автомат ЗА предусматривается с элек-
тромеханическим (моторным) приводом на
оперативном переменном токе. Исходное
положение схемы: автоматы 1А и 2А вклю-
чены, избиратель управления КУ поставлен
в положение АВР, реле 1РП, ЗРП, РБ
и минимальный расцепитель РМН подтя-
нуты.
Цели управления автоматов 1А и 2А
•питаются от противоположных секции щи-
та. Цепи автомата ЗА могут питаться от
любой секции с автоматическим переключе-
нием на ту секцию, где 'питание не нару-
шено.
На рис. 2-283 приведена схема АВР на
секционном контакторе. Исходное положе-
ние схемы: рубильники IP, 2Р н ЗР, авто-
мат А и контакторы 1К и 2К включены.
2-282. Схема АВР на секционном автомате
с электрическим приводом.
а — схема электрических соединений первичных
цепей; б — схема цепей управлении и защиты;
/А, 2А — автомат с рычажным приводом; ЗА —
автомат с электромеханическим приводом: 1РН—
4РН — реле минимального напряжении; /Р/7—
ЗРП — реле промежуточное; И У — избиратель
управления; КУ—ключ управления: 1КО—ЗКО—
отключающая катушка автомата: ЗАК — конечный
выключатель привода автомата ЗА; ДА—электро-
двигатель привода автомата; РМН — расцепитель
минимального напряжении автомата ЗА; РУ — ре-
ле управления приводом автомата; РБ — реле
блокировки привода автомата; СД— сопротивле-
ние добавочное.
Ключи управления 1КУ, 2КУ и ЗКУ постав-
лены в положение «включено». Реле 1РП
н 2РП подтянуты. Контакторы переменного
тока изготавливаются до 600 а, что не-
сколько ограничивает применение подобных
схем АВР.
476
Электроснабжение и подстанции
(Разд. 2
Рис. 2*283. Схема АВР на секционном контакторе.
а—схема электрических соединений первичных цепей; б—схема цепей управления и защиты; /К,
ЗК—контактор: А—автомат; 1КУ, 2КУ, ЗКУ—ключ управления; 1РП, 2РП—реле промежуточное; Л—
лампа сигнальная; СДЛ— сопротивление добавочное.
2-73. АВТОМАТИЧЕСКАЯ
РАЗГРУЗКА
Автоматическая разгрузка осущест-
вляется по частоте или по току. Автома-
тическая разгрузка по частоте (сокращен-
но АЧР) предусматривается для предотвра-
щения чрезмерного снижения частоты, мо-
гущего повлечь за собой развитие азарии.
Сущность АЧР состоит в том, что при
аварийном снижении частоты часть нагруз-
ки автоматически отключается. Отключение
происходит отдельными частями через опре-
деленные промежутки времени.
В качестве контрольного органа исполь-
зуется реле снижения частоты ИВЧ-011,
дающее команду на отключение. Это реле
имеет свойство кратковременно замыкать
свои контакты даже прн частоте выше ча-
стоты уставки в тех случаях, -когда реле
включается под напряжением толчком или
в сети имеют место резкие колебания на-
пряжения. Во избежание неселективных от-
ключений в схемах с реле ИВЧ-011 реко-
мендуетси применение промежуточных реле
со временем действия не -менее 0,03 сек.
Для уменьшении времени перерыва
питания потребителей, отключенных АЧР,
следует применять автоматическое повтор-
ное их включение при восстановлении ча-
стоты |(частотное АПВ). Частотное АП В
в первую очередь должно применяться на
подстанциях, ие имеющих постоянного де-
журства персонвла, и на присоединениях,
которые отключаются от АЧР и не имеют
телеуправления.
АЧР в электрических сетях промыш-
ленных предприятий находит весьма огра-
ниченное применение п предусматривается
только для крупных энергоемких предприя-
тий на ГПП с высшим напряжением 220—
ПО кв, мощностью свыше 25 Мва и отхо-
дящими линиями 6—10 кв, которые питают
крупные электроприемники. Более широкое
применение в сетях промышленных пред-
приятий находит автоматическая разгрузка
по току (APT).
При нарушении питания одной линии
или трансформатора их нагрузка переклю-
чается на другую линию нли трансформа-
тор, пропускная способность которых мо-
жет быть недостаточной для суммарной на-
грузки. В этом случае предусматривается
APT, отключающая часть электропрнем-
ников.
В качестве контрольного органа исполь-
зуются токовые реле с зависимой характе-
ристикой или таковые реле мгновенного
действия с отдельными реле времени.
Уставка этих реле по току и времени долж-
на отстраиваться от всех кратковременных
перегрузок, включая и токи самозапуска
на отдельных участках.
При определении величины тока, при
которой должна «производиться разгрузка,
необходимо учитывать перегрузочную спо-
собность линий и трансформаторов я время
восстановления нарушенного •питания.
§ 2-74]
Самозапуск электродвигателей
477
При APT в первую очередь следует
производить отключение неответственных
электроприемников или электроприемников
одного из -нескольких параллельных техно-
логических потоков. При помощи APT в ря-
де случаев можно сократить количество
резервного оборудования.
Применение APT следует рекомендо-
вать для необслуживаемых подстанций нли
распределительных пунктов в сетях 6—
10 кв и в сетях 380 в. При -наличии общего
диспетчерского управления электроснабже-
нием средствами телемеханики разгрузка
по току может производиться диспетчером.
2-74. САМОЗАПУСК
ЭЛ ЕКТРОДВИГАТЕЛ Ей
Кратковременное нарушение электро-
снабжения при отсутствии самозапуска вы-
зывает -массовое отключение электродви-
гателей.
Самозапуск заключается в том, что
прн восстановлении электроснабжения по-
сле его кратковременного «нарушения элек-
тродвигатели автоматически восстанавли-
вают свой нормальный режим работы. От-
личительными особенностями самозапуска
по сравнению с обычным пуском являются:
а) одновременно пускается группа
электроплита телей;
б) в момент восстановления электро-
снабжения и начала самозапуска часть или
все электродвигатели вращаются с некото-
рой скоростью;
в) самозапуск обычно происходит под
нагрузкой.
Самозапуск электродвигателей приво-
дит к дополнительным потерям напряжения
и к -уменьшению возможных моментов вра-
щения электродвигателей. При проектиро-
вании электроснабжения, релейной защиты
и электроприводов необходимо учитывать
требования самозапуска.
При кратковременном нарушении элек-
троснабжения самозапуск допустим как для
самих механизмов, так н для их электро-
двигателей. По условию самозапуска -про-
мышленные механизмы подразделяют на
две группы: а) механизмы, момент сопро-
тивления которых не зависит от скорости,
или механизмы с постоянным моментом
(шаровые мельницы, транспортеры, кон-
вейеры, дробилки, поршневые компрессоры,
бумагоделательные машины и др.); б) ме-
ханизмы, момент сопротивления которых
зависит от скорости или механизмы с вен-
тиляторным моментом (центробежные на-
сосы, вентиляторы, дымососы, центрифуги
н др.). Самозапуск для механизмов с вен-
тиляторным моментом обеспечивается лег-
че, чем для механизмов с постоянным мо-
ментом.
Если невозможно обеспечить самоза-
пуск всех электродвигателей, то в первую
очередь необходимо обеспечить самозапуск
для ответственных механизмов, отключение
которых недопустимо.
Расчет самозапуска асин-
хронных двигателей. Электроме-
ханическая постоянная времени механизма
и электродвигателя определяется выраже-
нием
GD'n.%
Та= 364РИ ’ СеК’
(2-172)
где GD* — маховой момент механизма
и электродвигателя, приведен-
ный к валу двигателя;
’ п0 — синхронное число оборотов элек
тродвнгателя в минуту;
РИ — номинальная мощность элек-
тродвигателя, кет.
Выбег за время нарушения электроснаб-
жения для механизмов с постоянным мо-
ментом сопротивления определяется выра-
жением
fl -- 1 — ГПС J' •
(2-173)
где п — число оборотов, до которого про-
исходит выбег, о.е.;
тс — момент сопротивления механизма,
о. е.;
t„ — время нарушения электроснабже-
ния, сек
(о. е. — относительные единицы).
Выбег для механизмов с вентиляторным
моментом сопротивления определяется по
универсальным кривым, приведенным на
рис. 2-284.
Напряжение самозапуска прн питании
от источника бесконечной мощности
(рнс. 2-285) определяетя по следующим вы-
ражениям:
а) с учетом активного сопротивления
1 У^(Гл + гд.и)2 4~ (х 4- хд.н)2
(2-174)
где
х = хс 4- х? 4- хл;
(Гд 4~ ]ХЛ} (Гн Ч~ Jx«) _
2д*И (Гд + Гн) 4- / + Хн)
гд.н 4- 7ХД-и
хд = 2д sin
ScU2„
z*=s^r
г В = 2в cos
ra = zR cosy;
Хв == zH sin ? ;
ScUj
Zb~sbu2 ’
Пусковая мощность Sn при номиналь-
ном напряжении определяется выражением
г>п COS 5>вТ]н
(2-175)
478
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Величина кратности
тродвигателей при
ляется выражением
пускового тока элек-
скольжении s опреде-
В выражениях (2-174)—(2-176):
So — базисная мощность, ква;
U — иапряжеине на зажимах электро-
двигателей при самозапуске, о. е.;
Ua-—номинальное напряжение электро-
двигателей, кв;
Ui — напряжение источника питания,
о. е.;
Uс — базисное напряжение, кв;
гД — полное сопротивление электродви-
гателей, о. е.;
zH — то же нагрузки, о. е.;
2д.н — то же эквивалентное — электро-
двигателей и нагрузки, о. е.;
Хс — индуктивное сопротивление си-
стемы, о. е.
хт— то же трансформатора, о. е.;
хЛ— то же линии, о. е.;
хл — то же электродвигателей, о. е.;
-VH — то же нагрузки, о. е.
Лд.Е — то же эквивалентное — электро-
двигателей н нагрузки, о. е.;
Гл — активное сопротивление линии, о. е.;
гд — то же электродвигателей, о. е.;
гн — то же нагрузки, о. е.;
Гд.н — то же эквивалентное — электро-
двигателей и нагрузки, о. е.
Ри — номинальная мощность электро-
двигателей, квт;
т]н •— номинальный к. п. д.
cos — номинальный коэффициент мощ-
ности;
cos — коэффициент мощности при само-
запуске;
s — скольжение в начале самозапуска;
sK — критическое скольжение;-
К — кратность пускового тока элек-
тродвигателей по каталогу.
б) Без учета активного сопротивления;
•Л-Л.Н---
(2-177)
где
Рис. 2-285. Схема питания.
хд =
Активным сопротивлением можно пре-
небречь, если соблюдается следующее усло-
вие:
Гл VQ1.02 (2д.н “F -х')]2 (•*• Д-н х)2—Гд.н-
(2-178)
Этому условию обычно удовлетворяют
только сети 6—35 кв, за исключением про-
тяженных кабельных сетей. В сетях напря-
жением до 1 кв это условие во многих слу-
чаях не удовлетворяется расчет напря-
жения производится с учетом активного со-
противления.
По условию необходимого момента
вращения самозапуск обеспечивается, если
удовлетворяются следующие условия: а) для
§ 2-74]
Самозапуск электродвигателей
479
механизмов с постоянным моментом сопро-
тивления
игмл^ 1,1 Л1С;
б) для механизмов с вентиляторным мо-
ментом сопротивления
17гМм> !,Шс,
где Л1д — минимальный момент вращения
электродвигателя при самоза-
пуске, о. е.;
Л1М—максимальный момент электро
двигателя, о. е.;
Мс — момент сопротивления механизма
при номинальной скорости, о. е.
Время самозапуска tc определяется сле-
дующим выражением
а) при постоянном избыточном моменте
электродвигателя
tc = Ta~,ceK, (2-179)
где sH4 — начальное скольжение самоза-
пуска;
Мв — избыточный момент электродви-
гателя, о. е.;
б) при переменном избыточном мо-
менте и начальном скольжении s>0,5
Г 2s. — 1
tc = Та I -----Т7--Ь
г 1 Ми 1
+2(М„—.ИИ2)1п,Ии, ] СеК' (2‘,80)
где Si — скольжение прн >0.5;
Alni — избыточный момент при s = 1 о.е.;
Л4и2 — то же прн s = 0,5 о. е.;
Миз —то же при критическом скольже-
нии, о. е.
При самозапуске с
жением s<:0,5 время
вит:
S-
tc = Т* ' ЬЛ' л?"
^иЗ“
начальным сколь-
самозапуска соста-
1п—, сек, (2-181)
где s2— скольжение при sH4<;0,5;
ЛГ2—избыточный момент в начале само-
запуска, о. е.;
Мн3 — то же в конце самозапуска, о. е.
Дополнительный адиабатический нагрев
Дт обмотки электродвигателя прн самоза-
пуске определяется из выражения
Дт =------{до---, °C, (2-182)
где jH — плотность тока в обмотках, а/мм\
К — кратность пускового тока.
При начальном скольжении самозапу-
ска более 0,2 плотность тока в обмотках
должна приниматься с учетом эффекта вы-
теснения тока. Дополнительный нагрев до-
пускают 135° С.
Проверку дополнительного нагрева
практически следует производить -при дли-
тельности самозапуска свыше 20 сек,.
Расчет самозапуска син-
хронных двигателей. При расчете
самозапуска синхронных двигателей опреде-
ляются .продолжительность выбега, -напря-
жение и дополнительный нагрев, так же
как и для асинхронных двигателей. По ус-
ловию необходимого момента вращения
наиболее тяжелым местом для самозапус-
ка является зона входного момента (s=
—0,02—0,08). Электродвигатель достигает
критического скольжения при условии
/Лвх172^
0,055Л4с
5к
(2-183)-
где Л!вх — входной момент электродвига-
теля при s = 0,05 о. е.;
sK — критическое скольжение, опреде-
ляемое выражением
f Мм.с — 0,6А1с
sK = 0,06 у — Та---------------
(2-184).
А1Ы. с — максимальный синхронный мо-
мент, о. е.
К «началу самозапуска обмотка возбуж-
дения синхронного двигателя оказывается
непосредственно присоединенной к «возбу-
дителю (глухое подключение). При этом,
асинхронный момент понижается по срав-
нению с моментом при разрядном сопро-
тивлении.
Асинхронный момент при глухом под-
ключении и отсутствии возбуждения опре-
деляется -выражением
Жа.г = 17г Гм, - ---> X
Z COS у J
(0,Q9sTfd sT'd Y
1 +0.0081 (s7^)s l + (sT'dy J ’
(2-185)
где Afa.r — асинхронный момент при глухом
подключении, о. е.;
Ма — то же при разрядном сопротив-
лении, о. е.;
Т'а — постоянная времени обмотки воз-
буждения при замкнутой обмотке
статора, эл. рад;
хл — индуктивное сопротивление по
продольной оси, о. е.;
ха — то же переходное, о. е.
s — скольжение. д
Изменение асинхронного момента при
глухом подключении зависит от параметров
цепи возбуждения синхронного двигателя.
Длн синхронных двигателей мощностью бо-
лее 400 кет или тихоходных (п<750 об/мин)
Мвт при глухом подключении обычно ока-
зывается меньше Мвх при разрядном со--
противленни.
480
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Величину ЛЛ1 изменения Л4В1 можно
установить, пользуясь номограммой, при-
веденной на рис. 2-286. В этом случае асин-
хронный момент определяется выражением
( ДЛ4 \
Ма.г = 1/=(л)а-^^). (2-186)
Если при этом {входной момент оказы-
вается недостаточным для самозапуска, не-
обходимо произвести ресинхронизацию элек-
тродвигателя.
Обеспечение самозапуска.
При невозможности обеспечить самозапуск
всех электродвигателей самозапуск должен
быть обеспечен за счет временного отклю-
чения некоторых электродвигателей. Для
обеспечения самозапуска к релейной защи-
те и сетевой автоматике предъявляются
следующие требования;
а) минимальное время отключения прн
к. з. и действии АВР (защита должна от-
страиваться от токов самозапуска, отстрой-
ка защиты производится по току и по вре-
мени) ;
б) защита минимального напряжения
мгновенного действия должна исключаться
у электродвигателей, подлежащих отключе-
нию во время самозапуска; рекомендуется
принимать защиту минимального напряже-
нии с выдержкой времени порядка 0,5 сек.
Для создания наиболее благоприятных
условий самозапуска рекомендуется:
а) широкое внедрение синхронных дви-
гателей с использованием форсировки воз-
буждении для повышении уровня напря-
жения во время самозапуска;
б) секционирование РУ для уменьше-
ния общей мощности электродвигателе^
одновременно участвующих в самозапуске.
Особенностью сетей напряжения до 1 кв
является то, что большинство электр одвига-
телей подключается к этим сетям посред-
ством контакторов или магнитных пуска-
телей, цепи управления которых питаются
от той же сети. Вследствие этого за вре-
мя действия АПВ -или АВР в питающих се-
тях контакторы и пускатели успевают от-
ключиться. Для обеспечения самозапуска
таких электродвигателей необходимо в их
схемах управления предусматривать АПВ
после кратковременного нарушения электро-
снабжения.
Пример расчета самозапуска
К трансформатору 3 200 ква, 10/6 кв под-
ключено пять синхронных двигателей типа
ДС-213/34-32, которые приводят в движение
механизмы с постоянным моментом сопро-
тивления. Необходимо проверить возмож-
ность самозапуска при действии АВР в сети
10 кв. Время нарушения электроснабжения
1.35 сек.
Данные дннгателей: Рн = 380 квот, U„=
~ 6 000 в; cos = 0,8; п = 187 об! мин-
т]н = 0,88; Ма = 2,05; Мвх = 1.3; /„ = 6,85;
Мы.с == 3,0; ЛТм.а := 2,85; Хд = 0,56; х^ =
= 0,214; 7^=109 эл. рад. Маховой мо-
мент механизма и двигателя II Мо-
мент сопротивления механизма Мс = 0,8.
Электромеханическая постоянная времени по
(2-172)
С°г"о_ 11-187= _
Та = 364Р„ — 364-380-218 сек-
Выбег [по (2-173)]
*НМС , 1,35-0,8
л — 1 — 1 — д —0,62.
2,8
Определяем расчетную пусковую мощ-
ность, индуктивное сопротивление электро-
двигателей и напряжение:
§ 2-75] Схемы управления высоковольтными выключателями
481
а) в начале самозапуска
Р„К' 380-6
= •>]„ cos <ри ~0.88-0.8 3 240 квЛ
S6U*_ 3200,6*
л — SSnUl 5-3240-6.3»
U = Ui хл + хт 1,03‘ 0.179 4-0.055
= 0,79;
6) при скольжении 0,1
5п = -^-=ота=«620Квв;
п cos уи 0,88-0.о
5б[;к _ 3200-6» _о
Е5П11| 5-1620-6,3» 4 ° ’
.лп и.оао
U = и‘ хд + хт = 1,03' 0,358 4-0.055 —
= 0.89.
Входной момент при глухом подключе-
нии [по (2-186)]
/ ДЛ4 \
= О.89»-(1.3-о^8)=О,68,
где ДЛ! — определение по номограмме
(рис. 2-286).
Входной момент при глухом подключе-
нии недостаточен для обеспечения самоза-
пуска.
Проверим достаточность входного мо-
мента прн разрядном сопротивлении.
Определяем критическое скольжение:
т/ 3,0 —0,6-0,8
=0,06------------------=
Согласно (2-183)
0.055Мс
М.х1/»>----:----;
1.3-0.89»>
0.055-0.8
0.057 •
Избыточный момент составляет:
а) в начале самозапуска
Мя1 = ЛЫ7» — Мс = 2.6-0.79» — 0.8 = 0,83;
б) при скольжении 0,05
Ми, = Мв,1/» — Мс = 1.3-0.89» — 0.8 =
= 0,23.
Время самозапуска [по (2-181)[ составит:
, _т s —
с~/а Мд, —Ми, 1пМи,
_____ 0.38 , 0.83 „ „
2-8’ 0.83 — 0.23 1п0.23 2,3
Дополнительный нагрев определяем по
(2-183):
1) 2.3-6» (6» —1)
= 150 П50 “
= 19.4° С
Из расчета следует, что при действии
АВР самозапуск возможен как по условию
необходимого избыточного момента, так и
по условию допустимого дополнительного
нагрева.
Н. УПРАВЛЕНИЕ
высоковольтными
ВЫКЛЮЧАТЕЛЯМИ,
ПРЕДУПРЕЖДАЮЩАЯ
И АВАРИЙНАЯ СИГНАЛИЗАЦИЯ
2-75. СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ
ВЫСОКОВОЛЬТНЫМИ
ВЫКЛЮЧАТЕЛЯМИ
Управление пружинными приводами и
отключение ручных приводов могут произ-
водиться на постоянном или .переменном
оперативном токе.
Электромагнитные (соленоидные) при-
воды требуют для своей работы постоянно-
го оперативного тока, который может
быть получен от независимого источника
(аккумуляторной батареи) или путем вы-
прямления (переменного тока. Для обеспе-
чения безотказной работы электромагнита
отключения (привода прн его питании от се-
ти переменного тока требуются постоянно
заряженные конденсаторы комплектно со
специальным зарядным устройством или
комбинированные блоки питания мощно-
стью до 500 вт. Включение электромагнита
отключения производится непосредственно
ключом управления, кнопкой или промежу-
точным реле, а электромагнита включения
ввиду большой потребляемой мощности —
через промежуточный контактор.
Схемы управления выключателями
в значительной степени определяются типом
привода и схемой оперативного тока. Раз-
личают следующие виды схем дистанцион-
ного управления выключателями:
I) схемы без контроля цепей управ-
ления;
2) схемы со световым контролем цепей
управления;
3) схемы со звуковым контролем цепей
управления.
Схема 1 (наиболее проста, но не имеет
контроля исправности цепей управлении
в момент производства операции включе-
ния -или отключения ((рис. 2-287). Схема мо-
жет работать на переменном н постоянном
оперативном токе. Схема не дает возмож-
ности судить о положении выключателя,
поэтому она может применяться в случаях
управления электроприводом, находящимся
в пределах видимости с места управления.
31—2580
482
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-287. Схема управления без контро-
ля цепей отключения и включения.
Котк—кнопка отключения; КвиЛ“~кяоп*
ка включения, КО—катушка отключе-
ния; КВ—катушка включения; В—блок-
коятакты выключателя; К Л—контакт
готовности привода к включению; КА—
аварийные контакт привода.
ШЗА
оо2о} в;в2в оо^в^в
К шинке
сигнализации
* ШС РЛО РПВ
1СТ Сигнал неисправности
.реле положения
Осуществлять контроль цепей управле-
ния «ие требуется, если в цепях управления
не имеется блок-контактов.
При. использовании для отключения
предварительно заряженных конденсаторов
через отключающую катушку «проходит
кратковременный импульс тока; возмож-
ность длительного Обтекания катушки то-
ком исключена и блок-контакгы выключа-
теля в цепь не вводятся. В этом сдучае
контроль цепи отключения выключателя мо-
жет не выполняться.
Схема 2 дает «возможность непрерывно
контролировать исправность цепей управ-
ления и одновременно иметь сигнал о по-
ложении выключателя. Схема может выпол-
няться в двух вариантах; с лампами, горя-
щими ровным светом, и с миганием ламп
при несоответствии положения выключате-
Рис. 2-289. Схема со звуковым контролем
цепей управления.
КУ—ключ управления; С—добавочное сопротив-
ление; РПО, РПВ—реле положения „отключено-
я .включено*; В—блок-контакт выключателя; КП—
контактор электромагнита включения; КО—катушка
отключения привода; ШЗА—шинка аварийного сиг-
нала; 1СТ—световое сигнальное табло.
ля положению ключа (рис. 2-288). «В пер-
вом случае для включения может приме-
няться кнопка управления, во втором тре-
буется установка специального ключа
управления типа КВФ, КСВФ, УП или
других.
Схема со световым контролем цепей
применяется для дистанционного управле-
ния удаленными объектами со щита «или
пульта управления при наличии постоянно-
го дежурного персонала и обычно исполь-
зует постоянный оперативный ток. При по-
КО
F
ы-гпр
стоянием оперативном токе должен приме-
няться контроль цепи отключения и вклю-
чения для -ответственных элементов (наири-
Диаграмма
ключа. „КУ"
Предварительно
включена
В? Включить
В Включено
Предварительно
отключено
Отключите
Отключено
ШЗА
4
-шп
6ПР.
Ряс. 2-288. Схема со световым кон-
тролем цепей управления.
ШУ—шинки питания оперативного
тока (шинки управлений); ШМ—шин-
ка мигающего света; ШС—шинка
сигнализации; ШЗА — шинка аварий-
ного сигнала; ШП—шины питания
соленоида включения; ЛО, сиг-
нальные лампы „отключено* н „вклю-
чено*; С—добавочное сопротивление;
В—блок-контакт выключателя; КП—
контактор электромагнита включе-
ния; КО—катушка отключения при-
вода; КВ—катушка электромагнита
включения привода; СР—разрядное
сопротивление. Обозначения для клю -
ча КУ‘ Bi—предварительно включе-
но; В2—включить; В—включено;
О,—предварительно отключено; Оя—
отключить; О—отключено.
кв
§ 2-76]
Схемы предупреждающей и аварийной сигнализации
483
мер, линий электропередачи «ИЮ кв и выше,
мощных трансформаторов связи и т. п.)
и выключателей, включающихся под дей-
ствием автоматики.
Схема 3 дает возможность контроли-
ровать состояние цепей управления автома-
тически при помощи реле и получать лю-
бой, в том числе и звуковой, сигнал о не-
исправности цепей.
Схема применяется для весьма ответст-
венных элементов при наличии постоянно-
го дежурного персонала на щите или пуль-
те управления м для РУ, подстанций и
электром ангинных установок, не имеющих
постоянного дежурного персонала. Схема
применяется также для телемеханизирован-
ных объектов (рис. 2-289). Основным эле-
ментом схемы является реле положения
«отключено» и «включено» (РПО и РПВ).
2-76. СХЕМЫ ПРЕДУПРЕЖДАЮЩЕЙ
И АВАРИЙНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ
Сигнализация положения
в ыключателей. Для сигнализации по-
ложения выключателей в случае примене-
ния схем с контролем цепей используются
лампы или реле контроля цепей.
Не должна применяться сигнализация
положения без контроля цепей при помощи
отдельных ламп, включенных через блок-
контакты выключателей.
Сигнализация аварийного
отключения выключателя. Пру-
жинные приводы со встроенными реле
имеют аварийные блок-контакты, которые
используются для сигнализации аварийного
отключения. При электромагнитных приво-
дах цепь аварийного отключения создается
через нормально закрытый блок-контакт
выключателя и контакты ключа управления,
замкнутые в «положении ключа «включено»
(цепь несоответствия).
Предупреждающая сигнали-
зация. Для предупреждающей сигнали-
зации используются -первичные реле: газо-
вой защиты трансформатора, контактного
термометра трансформатора, контроля изо-
ляции главных и оперативных цепей, кон-
троля наличия напряжения, работы автома-
тических устройств, перегрузки и др. Все
индивидуальные цепи должны иметь свето-
вые табло или указательные реле, по ко-
торым можно судить о виде «нарушения
нормального режима работы.
Первичные сигналы (появление напря-
жения) в цепях аварийной или предупреж-
дающей сигнализации воздействуют на схе-
му центральной сигнализации объекта.
Последняя может выполняться без по-
вторности и с (повторностью действия. Цен-
тральная сигнализация без повторности
действий (рис. 2-290) не дает возможности
получения следующего сигнала до исчезно-
вения (снятия) сигнала .на -первичном реле
или до «приведения в соответствие аварий-
ной цепи выключателя путем поворота клю-
ча (квитирования). Схема без повторности
действия может (применяться для малоот-
ветственных объектов с небольшим числом
присоединений ih сигналов как при постоян-
ном, так и при переменном оперативном
токе. Схема сигнализации без повторности
действия применяется для щитков сигнали-
зации, устанавливаемых в пункте контроля
для автоматизированных «подстанций.
Центральная сигнализация с повтор-
ностью действия применяется для большин-
ства РУ иа крупных подстанциях с дежур-
ным персоналом и без него. Для обеспече-
ния повторности действия первичные им-
пульсы должны быть кратковременны. Пре-
вращение длительных импульсов в кратко-
временные ((снятие первичного сигнала) мо-
жет производиться различными способами.
Например, для объектов с переменным опе-
ративным током применяется в большинстве
случаев схема с разрывом цепей первичных
сигналов контактами указательных реле
(рис. 2-291) после приема (и фиксации сиг-
нала.
Для объектов с постоянным оператив-
ным током применяется схема с реле РИС-Э,
являющимся трансформаторным поляризо-
ванным реле постоянного тока, .
щим на изменение протекающего через него
тока.
Возврат реле производится подачей то-
ка обратного направления на катушку по-
ляризованного реле (рис. 2-292). Схема вы-
полняется с автоматическим возвратом
в «исходное положение при помощи реле 1РП-
В настоящее время завод «Электро-
пульт» выпускает также реле РИС для ра-
Рис. 2-290. Схема центральной
сигнализации без повторности
действия.
РА—контакт первичного ава-
рийного реле; РНС—контакт
первичного предупреждающе-
го реле; ЛС—лампа действия
сигнализации; Зв—звонок;
/СО—кнопка опробования цен-
тральной сигнализации; КС-
кнопка съема сигнала; РП—
реле съема сигнала до исчез-
новения; КОЗ—кнопка опро-
бования звонка; ВС—выклю-
чатель сигнализации; ЛС—
лампа, напоминающая о сня-
тии звукового сигнала (пра-
вый рис.).
К пункту
передачи
КОЗ PC
31*
484
Электроснабжение и подстанции
/ {Разд. 2
Г Г/Л ЛЮ П5
|' II I VHf
|Д7 I тВ
|!Гр^Г
I_I
Рве
-----w—
2рлс гс
и----сэ
m грпс
ггпс
/от
’ll—
РВС
~1ЕГ~
2РЛС
к пупату
прием!
Рис. 2-291. Схема центральной сигнализации с по-
вторностью действия с применением указательных
реле.
РГ. РА—контакты первичных ^аварийных реле;
РП—контакты первичных предупреждающих реле;
1РПС—реле аварийной сигнализации; РВС—реле
времени предупреждающей сигнализации; /С. 2С —
шунтирующие сопротивления; КОЗ; КОС— кнопка
опробования и съема звукового сигнала; !Б, пБ,
тБ—указательные реле, срабатывающие прн вклю-
чении сопротивлений 1С, 2С; ПС— переключатель
сигнализации на пункт дежурства персонала;
ЛС—лампа контроля питания.
Рис. 2-292. Схема центральной сигнализации с по-
вторностью действия с применением реле РИС.
ИР—контакты первичных реле; 1Б, 2Б—указатель-
ные реле; 1С, 2С. ОС—добавочные сопротивления;
ГС—сигнальное табло; КО—кнопке опробования;
РИС—реле импульсной сигнализации; 1РП—реле
возврата РИС; 2РП—реле фиксации звукового сиг-
нала; Зв—звонок; КС—кнопка съема ввукового
сигнала.
боты в цепях переменного оперативного
тока.
На объектах с постоянным дежурным
персоналом вместо индивидуальных указа-
тельных реле в цепях первичных -реле уста-
навливаются сигнальные табло, служащие
одновременно сопротивлением для работы
реле РИС.
2-77. ЭЛЕМЕНТЫ СХЕМ УПРАВЛЕНИЯ
ВЫСОКОВОЛЬТНЫМИ
ВЫКЛЮЧАТЕЛЯМИ И СХЕМ
ПРЕДУПРЕЖДАЮЩЕЙ
И АВАРИЙНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ
1. Для дистанционного управлении при-
меняются ключи типов КВФ, КСВФ, КВ,
КФ взвода «Электропульт» или типа УП.
Выбор типа ключа производится в зависи-
мости от выбранной схемы и необходимой
диаграммы .работы.
2. Лампы, сигнализации, предназначен-
ные для контроля цепей управления, долж-
ны выбираться совместно с добавочным
сопротивлением (исключающим ложную ра-
боту цепи при замыкании в цоколе лампы)
с таким расчетом, чтобы напряжение на
лампе было ме ниже 60% номинального.
При напряжении оперативного постоянного
тока 220 в это обеспечивается при лампе
с номинальным напряжением ПО в, 8 вт
с добавочным сопротивлением 2 500 ом.
3. Реле положения (РПО, РПВ) могут
выбираться из промежуточных реле типов
ЭП, ЭПВ, РП, МКУ-48, КДР н др. в за-
висимости от необходимой устойчивости
контактов, выдержки времени и пр.
Напряжение ма реле, включаемом по-
следовательно с добавочным сопротивле-
нием, должно быть не ниже величины, при
которой обеспечивается надежное срабаты-
вание ‘(70% номинального напряжения ре-
ле). Условие выполняется при напряжении
оперативного тока 220 в для реле с номи-
нальным напряжением НО в с добавочным
сопротивлением 2000 ом или 220 в с до-
бавочным сопротивлением 1 000 ом.
Лампы и сопротивления должны обес-
печивать протекание длительного тока
в оперативной катушке (соленоиде отклю-
чения или контакторе) ие ныше ,15% номи-
нального во избежание перегрева катушки.
4. В схеме сигнализации с реле РИС
(рис. 2-292) сопротивления в индивидуаль-
ных цепях первичных сигналов {/С, 2С
м т. д.) выбираются так, чтобы при вклю-
чении каждого сопротивления ток увели-
чивался ма 0,25—0,3 а. Сопротивления рас-
считываются на длительную .работу.
В схеме сигнализации с разрывом цепи
указательных реле (рис. 2-291) сопротивле-
ния 1С и 2С должны создать в цепи пер-
вичного сигнала ток, обеспечивающий на-
дежное срабатывание указательного реле
{/Б, пБ и др.).
5. Питание оперативным током цепей
управления одного присоединения должно
производиться через отдельные автоматы
§ 2-77] Элементы схем управления высоковольтными выключателями 485
Ряс. 2-293. Схеме цепей управления к сигнализация
линии 6—10 же иа переменном оперативном токе.
ШУ—шинки питания оперативного тока; КВ я
/СО—катушки включения я отключения привода;
АМР—электродвигатель вавода пружины; БК—
блок-контакт привода (нормальное положение со-
ответствует взведенной пружине включения); В—
блок-контакты выключателя; РП—реле отключении
при АЧР; 1РП—поляризованное реле однократного
включения после восстановления частоты; РУ—
указательное реле; ЛС—лампа сигнала .указатель-
ное реле не поднято'; 1LU3A—шинка аварийного
сигнала; 1ШЗО—шинки сигнала отказа частотного
АПВ; LLIC—шинка сигнализация.
или (предохранителя, а цепей сигнализа-
ции— от общей ’магистрали, защищенной
автоматами или (Предохранителями.
Недостатком установки автоматов в
оперативных цепях является яеселективность
их действия при (последовательном включе-
нии t(o выборе предохранителя и разрядных
сопротивлений в цепях электромагнитов
включения см. гл. 2,Г, § 2-31).
На рис. 2-293 приводится схема цепей
управления на переменном оперативном то-
ке потребительской линии при наличии ав-
томатической частотой разгрузки. Схема
предусматривает автоматическое включение
после 'восстановления частоты при помощи
двухпозициониого реле (1РП) типа РП-341.
На рис. 2-294 дала [примерная схема
цепей управления для выключателя с элек-
тромагнитным (приводом с использованием
выпрямленного переменного тока.
6. Блоки питания позволяют использо-
вать аппаратуру для постоянного тока при
отсутствии независимого источника постоян-
ного тока. Комбинированный блок питания
типа БП-110 для включения на трансформа-
торы тока и напряжения и блоки питания
БПТ-100 и БПН-400 предназначаются для
питания выпрямленным . током аппаратуры
релейной защиты и автоматики на поми-
нальное напряжение 140 в и суммарную
номинальную мощность: БПЛО — до 40 вт,
БПТ-100 и БПНчЮО—до 240 вт.
Областью применения блоков БП-10
(рис. 2-295) является питание защиты при-
соединений 2—110 Кб, оборудованных вы-
ключателями с легким приводом, промежу-
точных реле, реле времени и отключающей
катушки пружинно-грузовых приводов. То-
ковые цепи блока питания типа БП-10 мо-
гут включаться последовательно с токовы-
ми цепями защиты прн условии, что сум-
марная нагрузка не выводит трансформато-
ры тока из пределов 10% погрешности.
Рекомендуется включать токовые цепи
блока последовательно на разность фаз-
ных токов. При этом трансформатор на-
пряжения должен включаться на линейное
напряжение этих же фаз.
Блоки питания БПТ-100 (токовый) м
БПН-100 (напряжения) предназначаются
для цепей присоединений оборудованных
выключателями ВМ-35 с легкими привода-
ми (ПГМ, ППМУ и имеющих номинальный
первичный ток до 200 а. Блоки БПТ-100
Ряс. 2-294. Схема цепей управления присоединения
на выпрямленном оперативном токе.
А, В, С — шины трехфазного тока; /Свкл— кнопка
включения; Котл—кнопка отключения; КП—ка-
тушка контактора включения выпрямительного
устройства; КВ—катушка электромагнита включе-
ния; КО — катушка электромагнита отключения при-
вода; 2ВУ—выключательное устройство; В—блок-
контакт выключателя; УЗ-400—зарядное устрой-
ство (аппаратура обведена контуром); Е— отключаю-
щие конденсаторы.
486
Электроснабжение и подстанции
[ Разд.
должны включаться на ответвления 200/5
трансформаторов тока ТВ-35, ТВД-35 ма
обмотки, не используемые для целей «релей-
«V
ной защиты. Блок БПН-tfOO может приме-
няться независимо от блока БПТ-iIOO на лю-
бых присоединениях.
Блоки БПТ-100 и БПН-1100 включаются
по одной *из схем, приведенных .на рис. 2-296.
Зарядное устройство типа УЗ-400 пред-
назначено для заряда в нормальном режи-
ме конденсаторов, энергия которых исполь-
зуется для действия отключающих электро-
магнитов -выключателей. Зарядное устрой-
ство состоит из трансформатора напряже-
ния, реле (минимального напряжения, вы-
прямителя, .поляризованного реле, сглажи-
К токовым цепям защиты
ЛвС
БЛГ-100
Ряс. 2-295. Блок питания БП-10.
а—принципиальная схема; 77/—трансформатор на-
пряжения; ТТ—трансформатор тока; ВГ—выпря-
мительные мосты; С—емкость; б—схемы включе-
ния к трансформаторам тока; в—зависимость на-
пряжения от первичного тока при отключенном
трансформаторе напряжения; I—холостой ход; 11—
нагрузка 1 200 ом; III—нагрузка 600 ом; /V—на-
грузка 300 ом; V—нагрузка на два реле времени
ЭВ-114-134 (₽осщ= 225 ом); ^перв~ток’ протекаю-
щий через две последовательно соединенные пер-
вичные обмотки при уставке тока 5.
6ПН-100
/2 56
** jf
б)
Ряс. 2-296. Блоки питания БПТ-100 я БПН-100.
а—принципиальные схемы; б—схемы включения;
ТТ—трансформатор тока; TH—трансформатор на-
пряжения; ВГ—выпрямительный мост; С—емкость.
§ 2-78]
Указания по конструктивному выполнению РУ и подстанций
487
Рис. 2-297. Зарядное устройство УЗ-400.
Принципиальная схема.
вающего конденсатора и сопротивлений
(рис. 2-297).
Заряд конденсаторов осуществляется
выпрямителем от цепи напряжения через
повышающий трансформатор напряжения.
Напряжение питания 410 или 220 в, 60 гц,
потребляемая мощность ® нормальном ре-
жиме 9 ва. Напряжение заряда 385—400 в.
Время заряда для конденсатора емкостью
40 мкф 0,28 сек, для 1100 мкф 0,7 сек (изме-
няется пропорционально емкости).
Необходимая для отключения привода
энергия заряда конденсатора определяется
выражением
0.125UJ, t
Е =------, вт-сек, (2-187)
где Uв — номинальное напряжение отклю-
чающего электромагнита, в;
R — сопротивление катушки отклю-
чающего электромагнита, ом',
t — время отключения привода, еек.
Необходимая емкость конденсатора
определяется выражением
2£10‘
С — уг • мкф. (2-188)
Таблица 2-1 8о
Примерные величины емкости
конденсаторов для питания цепей
отключения приводов
Тип привода Характеристика отключа- ющего электромагнита Величина емкости, мкф
ПРБА 220 в 54
Независимый расцепитель А-2050 220 в 45
ПС-10 Последовательное соединение 220 в 75
ПС-10 Параллельное со единение НО в 90
ПС-30 Поел едовательное соединение 220 в 230
ПС-30 Параллельное с о- единеиие 110 в 190
где U — напряжение иа конденсаторе, в
(при заряде от устройства УЗ-400 прини-
мается около 300 в). Величина С может
быть также принята по табл. 2-186.
Выпрямитель устройства для питания
электромагнитов включения электромагнит-
ных .приводов .по рекомендации завода
«Электроаппарат» должен иметь парамет-
ры, указанные в табл. 2-187.
В связи с выпуском выпрямительных
элементов типа АВС-100 (на алюминиевой
основе) данные табл. 2-187 могут быть
скорректированы.
Таблица 2-187
Данные выпрямительных устройств
для пнтання электромагнитов
включения электромагнитных
приводов (селеновые выпрямители
типа ВС-100)
Мощность привода, кет Напряжение сети, в 1 Напряжение привода, в Выпрямление по полупернодам Число параллель- ных ветвей в плече Число последо- вательно вклю- ченных элемен- тов
11 380 220 ПО 2 1 1 1 12 12
220 110 2 1 7
22 380 220 ПО 2 1 1 2 12 12
220 220 ПО 2 2 2 2 7 7
33 380 220 ПО 2 1 2 12 12
220 220 110 2 2 4 3 7 7
О. РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ
УСТРОЙСТВА (РУ),
ПОДСТАНЦИИ,
ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ
ПОМЕЩЕНИЯ И МАСЛЯНОЕ
ХОЗЯЙСТВО
2-78. УКАЗАНИЯ
ПО КОНСТРУКТИВНОМУ
ВЫПОЛНЕНИЮ РУ И ПОДСТАНЦИЙ
1. Прн сооружении РУ следует обес-
печить:
а) безопасное обслуживание оборудо-
вания и осветительной арматуры и удоб-
ное наблюдение за уровнем масла в транс-
форматорах и аппаратах, sa термометрами
488
Электроснабжение и подстанции
{Разд. 2
и газовыми реле, удобный отбор проб мас-
ла и т. л.;
б) еданоообразное расположение фаз
во всех цепях;
в) устранение механических напряжений
в аппаратах при температурных расшире-
ниях проводников (шинные компенсаторы,
«утки»);
г) возможность отсоединения всех ап-
паратов каждой цепи от сборных шин и
от других источников напряжения и без-
опасного доступа к мим без нарушения нор-
мальной работы соседних цепей, секций или
систем шин;
д) возможность транспортировки обо-
рудования без нарушения токопроводов и
разборки конструкций.
2. Следует сооружать:
а) Подъездные автомобильные дороги
к подстанциям до места установки транс-
форматоров, выполняемые в одну полосу
движения; подъездные железнодорожные
пути допускаются только к подстанциям
НО кв я выше, лишь при наличии близко
расположенных внутризаводских железно-
дорожных путей;
б) дорожки, шириной не менее 0,8 м
с улучшенным покрытием для оперативного
персонала на территории подстанций 35—
ПО кв;
в) ремонтный портал без постоянных
подъемных устройств при трансформаторах
мощностью И5000 ква и более; между пор-
талом и фундаментом трансформатора пре-
дусматривается железнодорожный путь.
3. Расположение подстанций в затоп-
ляемых зонах, как правило, не допускается.
В исключительных сдучаях применяется
подсыпка или обвалование.
Планировка подстанций выполняется
с уклоном для отвода ливневых вод.
4. РУ и подстанции иа напряжение 3—
10 кв выполняются обычно закрытого типа.
При нормальной окружающей среде транс-
форматоры рекомендуется устанавливать
на открытом воздухе. При окружающей
среде, вредно действующей на оборудова-
ние, подстанции напряжением 35 кв вы-
полняются закрытого типа, а напряжением
НО кв—открытыми с усиленной изоляцией
нли (при воздушных выключателях) закры-
тыми.
5. В местностях с температурой «иже
—30°С в открытых ив неотапливаемых за-
крытых РУ предусматривается подогрев
масла в выключателях, а также подогрев
механизмов привода.
6. Для закрытых подстанций промыш-
ленного предприятия, расположенных иа
огражденной охраняемой территории, для
небольших закрытых подстанций городов
н поселков и для столбовых подстанций
ограждения, как правило, ие предусматри-
ваются. В остальных случаях ограждения
должны иметь высоту:
Вид ограждения Наимень-
шая высо-
та, м
Сетчатое или смешанное в закры-
тых установках . ............... 1,7
Внутреннее сетчатое (с отвер-
стиями 20X20 мм) или сме-
шанное н открытых установ-
ках ............................ 1,6
Внешнее сплошное или решет-
чатое в открытых установках 2.5
7. Сухие трансформаторы могут уста-
навливаться без ограничения мощности не-
посредственно в непыльных производствен-
ных помещениях с относительной 'влажно-
стью не более 65% {указанное условие не
распространяется на трансформаторы
с кремний-органической изоляцией). Для
обеспечения надлежащих условий охлаж-
дения трансформаторы должны распола-
гаться на расстоянии не менее чем 200 мм
от стен здания.
Сухие трансформаторы применяются
преимущественно для установки ® культур-
но-общественных, административных здани-
ях и в цехах некоторых производств.
Трансформаторы, заполненные негорю-
чей жидкостью, предназначены преимуще-
ственно для цехов, в которых запрещена
установка масляных трансформаторов и не-
допустима установка сухих негерметизиро-
ванных трансформаторов.
8. Выбор типа камеры для масляного
выключателя осуществляется в зависимо-
сти от объема -масла в нем:
Выключатели
безмасляные, мас-
ляные горшковые
и баковые с объ-
емом м'гла до
25 кг
Выключатели ба-
ковые с количест-
вом масла, кг:
а) свыше 25 до 60
б) свыше 60 кг
В открытых каме-
рах
L В открытых ка-
мерах1 при 1,2-кратном
запасе отключаемой
мощности
2. В отдельных
взрывных камерах с
выходом наружу или
во взрывной коридор—
прн отсутствии запаса
отключаемой мощно-
сти
В отдельных взрыв-
ных камерах с выхо-
дом наружу или во
взрывной коридор
1 Выключатели отделяются друг от друга не-
сгораемыми перегородками. Такими же перегород-
ками или металлическим щитом высотой не менее
1,7 м выключатели отделяютсн от их приводов.
9. Выбор маслосборных устройств для
масляных трансформаторов м маслонапол-
ненной .аппаратуры производится согласно
табл. 2-188.
г Т\г~
§ 2-78] Указания по конструктивному выполнению РУ и подстанций
489
£
i
.-з.-г &
2. В открытых установках -площадки под масляными трансформаторами и под маслонаполненными аппаратами должны быть засыпаны
слоем промытого гравия или непористого щебня толщиной не меиее 25 см. Должен быть обеспечен отвод масла при аварии в безопасное в
пожарном отношении место.
490
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2 '
2-79. ТРЕБОВАНИЯ К ЗДАНИЯМ,
ПОМЕЩЕНИЯМ И КОНСТРУКЦИЯМ
ПОДСТАНЦИЙ 1
а) Закрытые подстанции
Q. Закрытые подстанции размещаются
а отдельных зданиях, а также пристраива-
ются, встраиваются или располагаются
внутри обслуживаемых ими производствен-
иых или других зданий. По степени пожар-
ной опасности закрытые подстанции отно-
сятся к категории В и должны иметь 1 и
II степени огнестойкости согласно ‘«Проти-
вопожарным нормам строительного проек-
тирования промышленных предприятий и
населенных мест> Н102-54, 1959 г.
2. Не допускается размещать подстан-
ции под и над помещениями с массовым
скоплением людей, а также под помещения-
ми производств с мокрым технологическим
процессам, под душевыми, уборными и т. п,.
если не приняты специальные меры (пере-
крытие из монолитного бетона, надежная
гидроизоляция) против попадания влаги.
Должны быть приняты меры против про-
никновения грунтовых вод в нижние этажи
подстанций, туннели, подвалы и т. п.
3. Помещения РУ отделяются от про-
чих помещений стенами или перегородками
и перекрытиями. РУ выше 1 кв и до 1 кв
обычно размещаются отдельно; расположе-
ние в общем помещении допускается, если
оба РУ находятся <в эксплуатации одной
организации и обслуживающий персонал
по своей квалификации допущен к работам
в РУ выше 1 кв.
Часть РУ, находящаяся в ведении энер-
госнабжающей организации, отделяется пе-
регородкой или металлической сеткой
с дверью, запираемой на замок. Указанное
не относится к комплектным подстанциям.
4. Взрывные коридоры2 большой дли-
ны разделяют при помощи перегородок на
отсеки длиной ле более 40 м. Перегородки
должны быть из несгораемого материала.
Во взрывном коридоре не должны нахо-
диться оборудование, токоведущие части и
открыто проложенные кабели.
5. Выходы из РУ -предусматриваются
наружу или в другое помещение с огне-
стойким полом, стенами м перекрытиями,
не содержащее огне- и взрывоопасных
предметов, аппаратов и производств,
а также в другие отсеки РУ, отделенные
от данного несгораемой или трудносгорае-
мой дверью. Число выходов при длине РУ
до 7 м — один, при длине более 7 и до
€0 м — два (по концам). При длине более
60 м, кроме выходов по концам, предусма-
триваются дополнительные выходы с таким
расчетом, чтобы расстояние ют любой точ-
'ки коридора обслуживания до выхода не
превышало 30 м. В многоэтажных РУ вто-
1 О КТП в КРУ см. § 2-66.
* Б современных РУ взрывные коридоры на-
ходят редкое применение.
рой и -дополнительные выходы можно
устраивать ма балкон с пожарной лестни-
цей. Выходы из взрывных коридоров долж-
ны быть наружу или на лестничную клетку.
6. Двери из помещений с оборудова-
нием, находящимся под напряжением,
должны открываться наружу или в направ-
лении других помещений и должны быть
снабжены замками, открывающимися изну-
три. Двери между двумя помещениями
с оборудованием высокого напряжения
должны открываться в обе стороны.
Двери из помещений с оборудованием,
содержащих -масло, с количеством масла
в единице оборудования более 60 кг, если
они выходят в помещения, не относящиеся
к данной подстанции, -а также двери между
отсеками взрывных коридоров выполняются
несгораемыми и трудносгораемыми.
В воротах камер трансформаторов при
ширине створки более 1,5 м предусматри-
вается калитка.
7. Оконные переплеты помещений РУ
могут быть выполнены из сгораемых мате-
риалов. Окна первого этажа защищаются
сетками с размером ячеек не более
20X20 мм.
Помещения РУ и подстанции могут вы-
полняться без окон. На неохраняемых тер-
риториях ’ это требование обязательно.
Устройство световых фонарей не допу-
скается.
8. Полы по всей площади каждого эта-
жа выполняются на одной отметке. Устрой-
ство порога в дверях между отдельными
помещениями я в коридорах не допу-
скается.
Полы камер трансформаторов должны
иметь уклон 2° в сторону маслоприемников.
Уровень пола в помещении 1-го этажа
должен быть выше уровня земли (а в за-
топляемых местностях — уровня наибольше-
го затопления) на величину не менее
200 мм.
9. В помещениях с постоянным обслу-
живанием должна поддерживаться темпе-
ратура не -ниже 16° С.
10. Верхнее -перекрытие камер транс-
форматоров для отдельно стоящих и при-
строенных подстанций должно иметь отеп-
ление и гидроизоляцию.
Ф1. При компоновке подстанции необ-
ходимо учитывать действующие строитель-
ные стандарты и размеры типовых элемен-
тов из сборного железобетона: железобетон-
ные плиты, балки кровельные и между-
этажные перекрытия.
12. Для Облегчения и ускорения элек-
тромонтажа в задании на строительную
часть подстанций необходимо предусматри-
вать закладные металлические части (поло-
сы, угольники, скобы я т. л.), а также от-
верстия и проемы для аппаратуры, токове-
дущих частей м ограждений.
13. Размещение РУ и подстанций во
взрывоопасных установках производится
согласно табл. 2-189, а в пожароопасных
установках — согласно табл. 2-190.
§ 2-79 ]
Требования к зданиям, помещениям и конструкциям подстанций
491
Таблица 2-189
Размещение РУ м подстанций напряжением до 1 кв н выше во взрывоопасных
установках (ПУЭ, 1957 г. с последующими изменениями)
Наименование Классы помещений и установок по взрывоопасности
В-1 В-1а В-16 в-п | В-Па
Непосредствен- но во взрыво- опасных цехах: а) обычные РУ и подстанции Запре- щается Исключение составляют ящики кольцевого во взрывозащищенном исполнении питания
б) ктп Запреща- ется Стены, отделяющие помещения КТП от взрывоопасных, и перекрытия этих помещений должны быть несгораемыми с пределами огнестойкости не менее 1,5 ч для КТП с масляными трансфор- маторами и ие менее 0,75 ч для КТП с трансформаторами, сухими или запол- ненными негорючим веществом. Выход из помещения КТП должен быть нару- жу; выход в цех допускается при ус- ловии соблюдения требований, приве- денных в VII-3-9 ПУЭ. Над помещени- ями КТП могут размещаться только вспомогательные невзрывоопасные или бытовые помещения Запре- щается То же, что для В-Ia и В-16
В^отдельных по- мещениях, встраи- ваемых во взрыво- опасные цехи, ио изолированных от этих цехов глуха- ми несгораемыми стенами и пере- крытиями с преде- лами огнестойко- сти не менее 1 ч Запреща- ется Допускается, но из помещений РУ должны быть предусмотрены отдель- ные выходы наружу: при длине РУ до 7 м — один выход, а при длине 7 м и более—два выхода. Один из вы- допусгея \ и.. р^ават^ в под- собное невзрывоопасное помещение, а также во взрывоопасное помещение с устройством в последнем случае тамбура с противопожарной са.мозакры- вающейся дверью с пределом огнестой- кости не менее 0,75 ч Запреща- ется То же, что для В-Ia и В-16
— Помещения клас- са В-16 допускается отделить от помеще- ний РУ до 1 000 в несгораемыми стена- ми, перегородками с противопожарными самозакрывающими- ся дверями (без тамбура). Отверстия в стенах н полу для прохода кабелей и труб должны быть плотно заделаны не- сгораемыми материа- лами
492
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2"
Продолжение табл. 2-18С1
Классы помещение я установок по взрывоопасности
Наименование ВТ | В-I а | В-16 в-п | В-Па
В помещениях, пристроенных к взрывоопасному цеху Камеры трансформаторов и РУ ие должны иметь окон, дверей и каких-либо отверстий, со- общающихся с взрывоопасными помещениями. Вводные отверстия труб и кабелей должны быть тщательно заделаны несгораемыми материалами С надежным уплотнением. Стены, отделяющие подстанцию от взрывоопасных помещений, долж- ны быть глухими, несгораемыми, с пределами ог- нестойкости не менее 1,5 ч и оштукатурены с двух сторон. Через вентиляционные отверстия на подстанции ни при каких обстоятельствах не должна проникать взрывоопасная среда, во избе- жание чего предусматривается устройство раз- дельных вентиляционных систем, соответствую- щее расположение приточных и вытяжных па- трубков и т. п. Так же, как для. помещений В-1а и В-16
Расстояние от дверей взрывоопасных помеще- ний до дверей закрытых подстанций и РУ дол- жно быть не менее 10 м (только для В-I и В-1а) Ввод в подстанцию труб и кабелей допускается только через наружные стены. В помещении под- станции должно быть создано избыточное дав- ление в несколько миллиметров водяного столба (только для В-1)
Минимальные
разрывы между
взрывоопасными
помещениями и
взрывоопасными
наружными уста-
новками и отдель-
но стоящими под-
станциями н РУ,
питающими эти
установки
О» 8 м—от глухих стен с брандмауэром (без
окон, дверей, выброса газов вытяжной вентиля-
цией и т. п.) взрывоопасных помещений всех
классов до открыто установленных трансформа-
торов и открытых распределительных vctdohctb
10 м—от взрывоопасных наружных установок
до закрытых подстанций и закрытых распредели-
тельных устройств
15 м—от взрывоопасных помещений всех клас-
сов до открыто установленных трансформаторов
и открытых распределительных устройств
25 м—от взрывоопасных наружных установок
до открыто установленных трансформаторов и
открытых распределительных 'устройств
40 м—от резервуаров, цеховых и буферных
емкостей, сливно-наливных эстакад с легко вос-
пламеняющимися жидкостями, а также газголь-
деров с горючими газами до закрытых подстан-
ций н закрытых распределительных устройств
80 м—то же, ио с сжиженными горючими газами
(например, пропано-пропиленовые фракции, бутан-
бутиленовые фракции)
60 м—от резервуаров, цеховых и буферных
емкостей, сливно-наливных эстакад с легко вос-
пламеняющимися жидкостями, а также газголь-
деров с горючими газами до открыто установ-
ленных трансформаторов, открытых подстанций
н открытых распределительных устройств
100 jk—то же, но с сжиженными горючими газами
(например, пропаио-пропилеиовые фракции, бутан-
бутиленовые фракции)
- Указанные выше расстояния для подземных ре-
зервуаров могут быть уменьшены на 50%
§ 2-79]
Требования к зданиям, помещениям и конструкциям подстанций, 493
Таблица 2-190
Размещение РУ н подстанций в пожароопасных установках (ПУЭ, 1957 г.)
Наименование Классы помещение н установок по пожароопасности
П-I | п-п П-11 а п-ш
РУ выше 1 кв внутри пожаро- опасных помеще- ний Не рекомендуется. До- пускается в пыленепро- ницаемом (уплотненном) исполнении Не рекомендуется.- Допускается в закры- том исполнении Не рекомендуется
РУ до 1 кв Пыленепроницаемое ис- полнение Закрытое исполнение Не допускается
Подстанции при- строенные и встро- енные Допускается. Стены и перекрытия, отделяющие здание от под- станции, должны быть глухими несгораемыми с огнестойкостью не менее 1,5 к. Выход в пожароопасное помещение только из поме- щения РУ до 1 кв. При этом дверь должна быть противопожарной, самозакрывающейся (с пфужииой), с пределом огнестойкости ие ме- нее 0.75 к. Отверстия в стенах и полу для кабелей и труб должны быть плотно заделаны несгораемыми материалами
б) Открытые подстанции
1. В открытых РУ в подстанциях при-
меняются железобетонные или стальные
поддерживающие конструкции. На неболь-
ших неответственных м временных подстан-
циях применяются деревянные конструкции.
2. Ошиновка выполняется из алюминия
н сталеалюминия или стальных труб.
3. Расчетные условия (давление ветра,
минимальная м максимальная температура
воздуха, толщина стенки гололеда) для
конструкций и проводов открытых подстан-
ций те же, что для воздушных линий элек-
тропередачи (разд. В).
4. При определении нагрузок иа гиб-
кую ошиновку учитывается вес гирлянд
изоляторов я спусков к аппаратам и транс-
форматорам.
5. Коэффициента запаса механической
прочности в элементах открытых РУ и под-
станций следующие:
Элемент Нагрузки Коэффициент запаса прочности
1 некая ошиновка Ветер, гололед, вес гир лянд изоляторов и спусков к аппаратам и трансформато- рам 4 (по отношению к временному сопротивлению)
Подвесные изолято- ры То же 4 (по отношению к испытатель- ной нагрузке)
Опорные изоляторы То же 3 (по отношению к разрушающей нагрузке)
Сцепная арматура для гибкой ошиновки Согласно ПУЭ раздел »Воз- душные линии электропереда- чи напряжением выше 1 000 в“ 4 (по отношению к разрушающей нагрузке)
494
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
2-80. РАЗМЕРЫ ПРИБЛИЖЕНИЯ ПОДСТАНЦИИ К ЗДАНИЯМ, м,
ПО УСЛОВИЯМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ (ПУЭ, 1950 г.)
Размеры Ж
№ п/п. Расстояние Категории производств в сосед- нем здании по Н102-54
А я Б В Г я Д
1 а) Закрытые подстанции Наименьшие разрывы между закрытыми подстан- циями мощностью более 640 ква и производствен- ными зданиями и сооружениями (за исключением специальных сооружений, открытых складов, об- щественных зданий и т. п.) при степени огнестой- кости соседнего здания: I и II III IV и V 13 15 19 10 12 16
Степень огнестойкости седнего здания со-
2 Наименьшие разрывы между закрытыми под- станциями мощностью до 640 ква и соседними зданиями I, 11 н III л Г и V
3 | 5 (стена подстанции, обращен- ная к зданию, должна быть глухой)
^Открытые подстанции Степень огнестойкости седнего здания со-
I и II IV и V
1 2 3 Наименьшие разрывы между маслонаполненным оборудованием подстанции и зданиями, а также вспо- могательными сооружениями станции и подстанции1 При общем количестве масла в оборудовании до 50 m При общем количестве масла в оборудовании свыше 50 m Столбовые подстанции 16 20 3 20 24 3 24 30 5
в) Открытая установка трансформаторов вблизи обслуживаемых
ими зданий с производствами категорийГ и Д’
Расстояние от кожуха трансформатора до стены здания Требования к частям здания на участке против трансформатора8 при степени огнестойкости здания
I. II и Ш» IV я V
I До 5 м (но ие менее 0.8 Окна и двери на высоте до уровня крыш- ки трансформатора не допускаются. Выше допускаются окна с несгораемым заполнени- ем с огнестойкостью не менее 0,25 ч согласно Н 102-54 и несгораемые или трудно сгорае- мые двери с огнестойкостью не менее 0,5 ч Открывающиеся окна могут располагаться только против промежутка между транс- форматорами, если ширина промежутка ие менее 4 м Стена должна быть выполнена как брандмауер, который при сго- раемой кровле должен возвы- шаться над ней на 0,7 м
§ 2-81] Наименьшие допустимые расстояния в свету в РУ и столбовых подстанциях 495-
Продолжение
Расстояние от кожуха трансформатора до Требования к частям здания на участке против трансформатора* при степени огнестойкости здания
стены здания I. П 1П« IV я V
2 3 Более 5 до 10 м Более 10 м Должны быть приняты меры, предотвра- щающие падение предметов на трансформа- торы Окна на высоте до уровня крышки транс- форматора не допускаются, допускаются не- сгораемые или трудно сгораемые дверн с ог- нестойкостью не менее 0,5 ч согласно Н102-54. Выше допускаются окна и двери, выполненные в соответствии с п. 1 Специальные требования ие предъявляют- ся То же
1 Для зданив жилых, общественных я с производствами категорий А и Б разрывы увеличиваются'
на 25%.
* Открытая установка трансформаторов вблизи здание с производствами категорий А, Б я В ие
допускается, в а исключением зданиВ закрытых подстанций и РУ.
1 Длина участка стены адания против трансформатора равна ширине последнего плюс 3 ж с
каждой из его сторон для трансформатора мощностью I 000 кеа и более я плюс I ,б м с каждой стороны
при меньшей мощности.
4 При расстояния до 5 м в стене здания недопустимы приемные отверстия приточной вентиляции
я а участке, равном ширине трансформатора плюс 3 ж по каждую его сторону.
• Для зданиВ III степени огнестойкости не допускаются сгораемые свесы я покрытия фронтонов,
в втом случае несгораемая стена должна возвышаться над покрытием на 0.7 ж.
4 К трансформаторам, установленным вблизи здания, предусматривается проезд шириной не ме-
нее 3 ж или же пожарный подъезд к каждому трансформатору.
2-81. НАИМЕНЬШИЕ ДОПУСТИМЫЕ РАССТОЯНИЯ В СВЕТУ
В РУ И СТОЛБОВЫХ ПОДСТАНЦИЯХ (ПУЭ, 1950 г.)
Закрытые РУ
№ п/п. Расстояние Размер, сж, в свету при номинальном напряжении установки, кв
Выше 1 до 3 6 10 20 35 ПО
1 Между проводами разных фаз, а также от токоведущих частей до заземленных конструкций и частей здаинй 7,5 10 12,5 18 29 80
2 От токоведущих частей до сплошных ограждений 10,5 13 15,5 21 32 83
3 От токоведущих частей до сетчатых ограждений1 «... 17,5 20 22.5 28 39 90
4 Высота расположения голых токоведу- щих частей, при которой не требуется их ограждение 250 250 250 275 275 350
5 Между неогражденными токоведущими частями, расположенными с двух сторон коридора обслуживания на высоте, равной или выше указанной в п. 4 . 200 200 200 220 220 300
6 Высота прохода 190 190 190 190 190 190
496
Электроснабжение и подстанции
[Разд, 2
П родо лжейие
№ п/п. Размер, см, в свету прн номинальном напряжении установки, кв
Расстояние Выше 1 до 3 6 10 20 35 ПО
7 8 От наинизшей точки провода воздуш- ных вводов в РУ до земли*: а) при пересечении мест движения б) при отсутствии пересечений мест движения транспорта От проводов вводов в РУ, расположен- ных над его крышей, до крыши 450 300 450 300 См. 450 300 разд. 475 300 475 300 500 375
I. Кроме указанных в п, 2 я 3 расстояний, должны быть выполнены следующие условия:
а) токоведущие части, расположенные выше ограждений на высоте 1.7—2.3 м, должны быть уда-
лены от плоскости, лежащей в плоскости ограждении, на расстояния не менее указанных в п. 3; ‘
б) токоведущие части, расположенные выше ограждении на высоте более 2,3 м, должны быть
удалены от горизонтальной линии, лежащей в плоскости ограждений иа высоте 2,3 ж, на расстояния не
менее указанных в п. 3.
2. Применение барьеров для ограждении токоведущих частей в открытых камерах ие допускается.
3. При меньшем, чем указано в п. 7. б расстоянии провода до земли территория под вводом долж-
на быть ограждена в соответствии с § 2-78.
Открытые РУ
№ п/п. расстояние Размер, см, в свету пря напряже- ния установки, кв
10 и ннже 20 35 НО
1 Между проводами разных фаз или между ни- ми и заземленными частями А: а) при жесткой ошиновке • . . 20 30 40 100
б) при гибкой ошиновке, расположенной в од- ной горизонтальной плоскости d1 • d'=kVf +А
2 От токоведущих частей нли от иезаземлен- иых частей оборудования до постоянных ограж- дений2: а) сетчатых 25 30 40 100
б) барьеров 100 100 100 175
3 Высота от уровня планировки подстанции до токоведущих частей» при" которой не требуют- ся ограждения последних1 300 300 300 375
4 От неограждениых токоведущих частей до габаритов транспортируемого оборудования . . . 100 100 100 175
5 Между ближайшими неограждениыми токо- ведущими частями разных цепей по верти- кали*: а) при необходимости обслуживании ниж- ней цепи без отключения верхней . . . . • • . 100 100 100 175
б) при отсутствии необходимости такого об- 20 30 40 100
6 Между ближайшими веогражденными токове- дущими частями разных цепей по горизонтали*: а) при необходимости обслуживания одной из цепей без отключения другой ......... 220 220 220 300
б) при отсутствии необходимости такого об- служивания и при жесткой ошиновке А . . • • 20 30 40 100
в) при отсутствии необходимости такого об- служивания и при гибкой ошиновке dl. . . • . i' = А
7 Между токоведущими частями н верхней кромкой внешней ограды • . . 220 220 220 300
§ 2-82]
Наименьшие допустимые размеры коридоров и проходов
497
Продолжение
№ Расстояние Размер, см. в свету прн напряже- нии установки, кв
10 я ниже 20 35 НО
8 Между токоведушими частями открытых РУ и зданием закрытого РУ, щита управления и трансформаторной башни (по горизонтали)5 . . . 220 220 220 300
9 Между трансформаторами разных цепей . . 125 125 125 125
1 k—коэффициент, равный для ошиновки яз медн и его сплавов 7,5; для ошиновки из алюминия,
его сплавов и сталеалюминня 10; f—максимальная стрела провеса, cjm; А—величина берется по настоя-
щей таблице для соответствуюшего напряжения.
1 Кроме соблюдения расстояний до сетчатых ограждений в барьеров, должны быть выполнены
следующие условия;
а) токоведущие части, расположенные выше ограждений на высоте до 2,7 ж. должны быть уда-
лены от вертикальной плоскости, лежащей в плоскости ограждения, на расстояния ие менее величины,
А (см. поз. 1);
6) токоведущне частя, расположенные выше ограждения на высоте более 2,7 м, должны быть
удалены от горизонтальной линии, лежащей в плоскости ограждения яа высоте 2,7 м, на расстояния
ие менее величины А (см. поз. 1).
1 Трансформаторы я аппараты, у которых нижняя кромка фарфора изоляторов расположена над
уровнем планировки на высоте не менее 2.5 м. разрешается не ограждать. При меньших расстояниях
оборудование должно иметь постоянное ограждение.
4 расстояние между токоведущями частями разных номинальных напряжений устанавливается во
высшему номинальному напряжению.
6 Настоящее требование не распространяется на воздушные выводы из закрытых РУ.
Столбоные подстанции до 35 кв
Расстояние
Размер, ж
Высота установки трансформатора, считая от земли до то-
коведущих частей •........................•...............
Высота (размещения площадки с перилами для обслуживания
трансформатора............................................
Высота остающихся под напряжением токоведущих частей
при отключенном разъединителе от уровня площадки об-
служивания ...............................................
4.5
3.5
2.5*
1 Прн напряжения 35 Ге—3.0 ж.
2-82. НАИМЕНЬШИЕ ДОПУСТИМЫЕ РАЗМЕРЫ, см, КОРИДОРОВ И ПРОХОДОВ
В РУ, КАМЕРАХ ТРАНСФОРМАТОРОВ И ПОМЕЩЕНИЯХ ЩИТОВ (ПУЭ, 1950 г.)
Расположение оборудования
одностороннее
двустороннее
а) Ширина коридора в ЗРУ с напряжением более
1 кв..........................- ... -..........-
обслуживания..........................• • -
управления ................................
взрывного ...................................
б) Ширина прохода для управления и ремонта во-
круг внутрицеховых КТП, а также около стен закрытых
внутрицеховых ТП, имеющих двери или вентиляцион-
ные отверстия .....................................
100
150
120
120
200
100
32—2580
498
Электроснабжение и подстанции
'[ Разд. 2
До задних и бо-
ковых стен
До полотна двери
или выступающих
частей передней
стены
в) Расстояние в камерах трансформаторов, от
выступающих, частей трансформатора, расположен-
ных на высоте менее 1,9 м от пола, при мощности
трансформатора:
до 320 кеа.....................
560—1 000 кеа ..................
более 1 000 ква .................
30
60
60
60
80
100
Высота установки аппаратов в закрытых РУ до 10 ке, м
Высота установки Приводы выключателей Приводы разъ- единителей (до оси вра- щения руко- ятки) Однополюс- ные разъ- единители (до ушка) Предохрани- тели высо- кого напря- жения (до оси)
до оси штур- вала до оси враще- ния рукоят- ки
Пределы Рекомендуемая .... 1—1.5 1;3 0.8—1,4 1,0 0.6—1.5 1.2 0.6—3.0 0,8—1.8
Расстояния в щитовых помещениях
Наименьшая ширина Наименьшая высота, м
1. Проходы обслуживания с лицевой и задней сторон распределительного щита ( в свету)1 0,8 (допускается местное сужение строительными конст- рукциями на 0.2 л) 1.9
При напряжения
до 500 в 500— I 000 в
2. Наименьшие расстояния в проходах за распределительным щитом на высоте 2.2 м\ 1) между иеогражденными голыми то- коведущими частями (при одностороннем их расположении) и противоположной сте- ной или оборудованием, не имеющим не- огражденных голых токоведущих частей,ж 2) между иеогражденными голыми то- коведущими частями, расположенными по обе стороны прохода, м ......... 3. Наименьшее расстояния между не- подвижными голыми, находящимися под напряжением частями разной полярности, а также между ними и неизолированными металлическими частями, мм 4. Наименьшие размеры дверей щита, мм 1 1.5 По поверхности изо- ляции 30 Ширина 0,75 1.5 2.0 По воздуху 15 Высота 1,9
§ 2-83]
Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
499
Продолжение
При напряжении
до 500 в 500—1 000 в
5. Расстояние от голых находящихся под напряжением частей до ограждений, мм При барьерах или сетках 100 При сплошных съемных ограждениях 50
П р я м е ч в я и е. Токоведущне частя щитов, доступные для неинструкгироваиного персонала,
должны иметь сплошные покрытия иля же щнт следует оградить сетчатыми или сплошными ограждениями
высотой не менее 1.7 м с расстоянием от сетчатого ограждения до токоведущих частей не менее 0,7 м.
При длине щита более 7 м я ширине прохода менее 3 м проходы должны иметь два выхода.
Двери должны открываться наружу иля в сторону другого помещения, за исключением дверей,
ведущих в помещение устройств с более высоким напряжением.
’ Голые токоведущие части, расположенные над проходом на высоте менее 2,2 м, должны быть
ограждены сетками с размером ячейки не более 20X20 мм иля сплошными покрытиями. Высота ограж-
дений не менее 1,7 м.
2-83. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
КАМЕР И ЯЧЕЕК РУ
ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ
а) Камеры серии КСО-2УМ
с одной системой шии (рис. 2-298)
а) Камеры серии КСО-2УМ комплек-
туются выключателями типа ВМГ-133 и
ВМП-10 иа ток до 1 000 а и напряжение
6—10 кв. Камеры изготовляются с одной
системой шин, в открытом исполнении, для
одностороннего обслуживания.
Сетка схем и номенклатура камер се-
рии КСО-2УМ представлены на рис. 2-35.
Все камеры имеют в плане одинаковые
размеры 1200Х1 200 леи и одинаковую кон-
струкцию корпуса (за исключением камеры
N» 114, выполненной в виде фасадной встав-
ки), и отличаются одна ют другой электро-
оборудованием и отдельными конструктив-
ными элементами.
Ошиновка камер динамически устой-
чива к ударному т. к. з. до 52 ка и терми-
чески устойчива при установившемся т. к . з.
20 ка при 4='1J5 сек; при <о>1,5 сек сече-
ние шин внутри камер должно специально
указываться при заказе. Сборные шины
выполняются из алюминия.
Корпус камер изготовляется из гнутой
листовой стали 2j5—3 мм н представляет
собой бескаркасную сварную конструкцию.
Масляные выключатели устанавливают-
ся в отсеке, отделенном ют сборных шин и
кабельных присоединений горизонтальными
перегородками из листовой стали.
Приводы коммутационных аппаратов,
блокировочные устройства, приборы защи-
ты, измерения и сигнализации размещаются
в левой части фасада камеры, в правой
части предусмотрены двери.
Внизу иа фасаде камер предусмотрены
горизонтальные короба, из которых при со-
единении камер между собой образуется
канал для прокладки вдоль РУ проводов
цепей вторичной коммутации.
32*
Камеры снабжены вертикальными утоп-
ленными коробами, внутри которых распо-
ложены клеммники вторичной коммутации,
арматуры н штепсельные розетки вну-
треннего освещения камер.
Механическая блокировка, исключаю-
щая возможность ошибочного оперирования
разъединителями при включенном масляном
выключателе, является .универсальной для
всех типов приводов выключателей
ВМГ-ИЗЗ.
Для освещения коридора управления
в верхней части фасада камер предусмотре-
на возможность установки кронштейнов
для светильников.
б) Камеры серии КСО-3
с одной системой шины (рис. 2-299)
Камеры KCQ-3 предназначаются для
выключателей нагрузки в комплекте с пре-
дохранителями и без таковых, а также для
разъединителей и предохранителей.
В случае необходимости в одной
из крайних камер серии КСО-3 может
быть установлен масляный выключатель ти-
па ВМГ-ИЗЗ с размещенном шинного разъ-
единителя на уровне сборных шин иа реб-
ре камеры, а линейного разъединителя и
кабельных заделок — в нижней части со-
седней камеры. Сетаа схем камер КСО-3
представлена на рис. 2-В6.
Корпус камеры КСО-3 изготовляется
из гнутой листовой стали толщиной 2,5
и 2 мм.
На фасаде камеры имеется узкая па-
нель для размещения приводов, измеритель-
ных приборов и т. п. н сетчатая дверь. Ка-
меры снабжены арматурой для внутреннего
освещения н светильником для освещения
коридора управления.
Камеры устанавливаются иа основание-
из швеллеров, используемых в качестве мае
гистрали защитного заземления.
500
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-298. Камеры серия КСО-2УМ.
а—ввод иля отходящая линия до 1 000 а с выключателем ВМГ-133; б—ввод иля отходящая линия до
1 000 а с ВМГ-133 с размещением линейного разъединителя я кабельных разделок в соседней каме-
ре; в—отходящая линия с ВНП16; г—трансформатор напряжения я разрядники.
в) Камеры серии КСО-2300
с одной системой шин (рис. 2-300)
Камеры КСО-2300 применяются для
установки главным образом в производст-
венных помещениях и комплектуются вы-
ключателями типаВМГ-433 иа ток до 1000 а
и напряжение 6—ilO кв. Камеры изготов-
ляются с закрытой .установкой приводов, и
сборные шины могут быть закрыты коро-
бом. Размеры камер в плане! 250X1 400 мн.
Корпус камеры выполняется сварным
из гнутой листовой стали 2.5 мн.
г) Камеры серин КСД с двумя
системами шин (рнс. 2-301)
Камеры КСД ма напряжение 3—6—
10 кв с двойной системой сборных шин мо-
гут г применяться в одноэтажных РУ без
реакторов и в двухэтажных РУ с реактора-
ми ма отходящих фидерах нли иа секциях
сборных шин. Сетка схем камер КСД пред-
ставлена на рис. 2-37.
Размеры камеры: ширина 1400 мм,
глубина 4 900 мм, высота 2 700 мм.
Корпус камеры КСД изготовляется
из профильной и листовой стали и обору-
дуется асбоцементными перегородками.
Камера делится на два симметричных
отсека. В нижней части одного отсека уста-
навливается масляный выключатель, во вто-
ром — трансформаторы тока, линейный
разъединитель н концевые разделки ка-
белей.
В верхней части камеры монтируются
сборные шины и шинные разъединители.
В правой части фасада имеется сетчатая
дверь, в левой — панель из листовой стали
для размещения приводов масляного вы-
ключателя и разъединителей, измеритель-
ных приборов я аппаратуры цепей вторич-
§ 2-83] Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
501
б)
О)
Рис. 2-299, Камеры серии КСО-3.
а—отходящая линия^с ВНП16, (ВНП17) я ампер-
метром в рассечку шин; б—отходящая линия е
ВНП16 (ВНП17) и дкумя трансформаторами тока;
в—ввод или отходящая линяя с ВМГ-133; г—транс-
форматор до 20 ква'. д—линяя ввода с трансфор-
матором напряжения.
Примечание. Линейные разъединители в
кабельные заделки линян рис. 2-299,в размещаются
в нижней части соседней камеры.
502
Электроснабжение и пбдстанции
[Разд. 2
ж)
]>
Рис. 2-299. Камеры серив КСО-3.
е—пример совместной компоновки камер КСО-3
с камерами КСО-2УМ; ж—установка камеры*
в—узел крепления фасадного швеллера.
§ 2-83]
Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
503
б)
Ряс. 2-300. Камеры серии КСО-2ЭОО.
а—откодягцаи линия до 600 а с выключателем ВМГ-133; б—отходящая линяя с ВНП16 (ВНП17).
504
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
§ 2-83] Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
505
Ф
ры серии КСД.
выключателем МГГ-10; в—шиносоединительный выключатель ВМГ-133 на
лении фвеадного швеллера.
506
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Ряс. 2-302. РУ 6—10 кв с общим реактором гна две линяя.
а—со стационарными камерами типа КСО-2УМ; б—с выкатными камерами типа КРУ.
§2-83}
Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
507
От вЛ~1Юх»
КЗ-по
ШПв
Рис. 2-303. Открытое РУ ПО кв без выключателей
и сборных шин.
а, б и в—при питании от проходящей ВЛ ПО кв;
г, д и в—при питании по тупиковым радиальным
ВЛ ПО кв.
/—трансформатор; 2—разъединитель; 3—отдели-
тель; 4—короткозамыкатель; 5—разрядник; 6—
молниеотвод; 7—линии; 8—ограждение.
Примечание. Компоновка ОРУ-35 кв ана-
логична приведенной на данном рисунке.
508
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
ВЛНОкЛ
ВЛ'ИОк*
е)
Рис. 2-303. Открытое РУ 110 кв без выключателей и сборных шин.
о, б н в—при питании от проходящей ВЛ 110 кв; г, д и е —при питании по тупиковым радиальным
ВЛ 110 кв.
1—трансформатор; 2—разъединитель; 3—отделитель; 4—короткозамыкатель; 5—разрядник;
б—молниеотвод; 7—линия; 8 — ограждения.
ной коммутации (контактор, предохраните-
ли, наборные клеммы, (провода и пр.).
На задней стороне камеры имеется сет-
чатая дверь для доступа в ячейку масля-
ного выключателя и вертикальный шкаф
для размещения (приборов релейной за-
щиты.
Камеры 'устанавливаются на основа-
ниях из швеллеров № 10 или 12.
д) Реактированное РУ 6—10 кв
с"двумя системами шин
На рис. 2-302 !(стр. 506) (приведено
двухэтажное РУ с одним реактором на две
отходящие линии, каждая из которых
имеет отдельные масляные выключатели.
Размеры камеры выключателей обусловле-
ны размерами реактора н строительными
стандартами для сборного железобетона.
По сравнению с трехэтажным вариан-
том данное РУ имеет следующие преиму-
щества:
экономия кубатуры здания на 60—70%;
упрощение строительной части, так как
облегчаются перекрытия, отпадает подвес-
ной туннель под перекрытием первого эта-
жа, упрощаются строительная часть камер
зт вентиляция реакторов, ® .результате чего
получается дополнительная экономия;
удешевление электрической части за
счет уменьшения вдвое числа реакторов и
упрощения ошиновки;
индустриализация и удешевление элек-
тромонтажа, так как основные работы сво-
дятся к установке заранее изготовленных
камер КС О или КРУ м шинной этажерки;
облегчение эксплуатации РУ ввиду
уменьшения его высоты и длины.
§ 2-83] Типовые конструкции камер и ячеек РУ высокого напряжения
609
Рис. 2-304. Внутрицеховая под-
станция с одним трансфор-
матором 1 000 ква с выводом
на шинную магистраль низко-
го напряжения.
л—план и разрез; б—шкаф
ввода 6—10 кв; в—вариант
вывода шин НН вверх.
510
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
е) Открытое РУ 110 кв
без выключателей и сборных шин
РУ выполняются по одному из вариан-
тов питания от проходящей ВЛ 110 кв или
по тупиковым радиальным ВЛ ПО кв
(рис. 2-303, стр. 507—508).
2-84. ТИПОВЫЕ ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ
ПОДСТАНЦИИ 1
Типовые внутрицеховые и отдельно
стоящие одно- и двукгрансформаторные
подстанции на напряжения 6—10/0,4 кв
разработаны ГПЙ «Тяжпромэлектропро-
ект» для трансформаторов мощностью 100,
180, 320, 560, 1000 кеа и 2x180, 2X320,
2 X560 и 2X1000 ква (рис. 2-304-5-2-307).
В буквенное обозначение типа подстан-
ции входят: Т-трансформатор, 1Ц — щит
низкого напряжения, Р — РУ высокого на-
пряжения, К — статические конденсаторы.
Подстанции подразделяются на тупи-
ковые бесшинные, проходные со сборными
шинами и проходные со сборными шинами
и статическими конденсаторами. Каждый
тип подстанции имеет исполнение с воз-
душным и кабельным вводами.
Схемы коммутации подстанций — про-
стейшие, с применением выключателей на-
грузки, разъединителей и предохранителей.
На вводе и выводе транзитной ВЛ
предусмотрена установка разъединителей
или выключателей нагрузки. Эти аппараты
установлены на стенах коридора управле-
ния РУ, Защита силовых трансформаторов
и конденсаторных батарей от т. к. з. вы-
полнена высоковольтными предохранителя-
ми. Для конденсаторных батарей предусмо-
трена также защита от однофазных замы-
каний на землю при токе однофазного
замыкания в сети 6—10 кв более 20 а.
Защита от атмосферных перенапряже-
ний при воздушных вводах или вводах че-
рез кабельные вставки выполнена вентиль-
ными разрядниками.
Количество статических конденсаторов,
. на .установку которых рассчитано помеще-
ние батареи, дает возможность повышать
средневзвешенный коэффициент мощности
на шинах подстанции примерно с 0,6—0,7
до 0,92—0,95.
Измерение и учет электроэнергии осу-
ществляются на стороне низкого напряже-
ния силовых трансформаторов.
1 Комплектные трансформаторные подстанции
см. $ 2-м.
Рис. 2-305. Внутрицеховая подстанция с двумя
трансформаторами по 1 000 кеа и распределитель-
ным щитом двустороннего обслуживания.
Распределительные щнты низкого на-
пряжения приняты одностороннего обслу-
живания типа ЩО или двустороннего об-
служивания типа ПРС.
РУ 6—10 кв комплектуется из камер
типа КСО-3.
В коридоре управления на проходных
подстанциях предусмотрена возможность
установки сетчатой перегородки с дверью,
разделяющей РУ на части абонента (потре-
бителя) н энергоснабжающей организации.
В табл. 2-191 и на рис. 2-308 приведе-
ны камеры трансформаторов мощностью
180—1000 ква с минимальными размера-
ми, допустимыми по ПУЭ.
Размеры камер унифицированы для
мощностей 180—320 ква и 750—1 000 ква.
В унифицированной камере 750—1000 кеа
предусмотрена соответствующая конструк-
ция направляющих для катков (рис. 2-308,в).
дающая возможность в случае .необходи-
мости установить в камере трансформатор
560 кеа.
Конструкции узлов привязаны к осям
трансформаторов или к одной из стен ка-
мер, что дает возможность их применения
при изменении строительной части подстан-
ции при их привязке к цеху.
§ 2-84] Типовые трансформаторные подстанции • 511
Рис.г2-307. Отдельно стоящая подстанция с транс-
форматором 560 ква с воздушным вводом.
Рис. 2-306. Внутрицеховая подстанция с трансформаторами 320 ква.
РУ 6—10 кв; 2—конденсаторная батарея; 3—камера трансформатора; 4 щит 380 в.
512
Электроснабжение и подстанции
[ Разд: 2
Сталь Ф1С
Для 750-1000кба-1070
лДля560н0а=620
1 lV 240 *~8~
S4S
6)
Рис. 2-308. Камеры трансформаторов мощностью
180—1 000 ква (минимально допустимые
размеры по ПУЭ).
а—выкатка широкой стороной; б — выкатка узкой
стороной (размеры — см. табл. 2-191); в—балка с
направляющими под катки трансформатора; 1 —
сетка стальная плетеная с ячейками 10x10;
2— крюк; 5—отверстие 70X70.
§ 2-84]
Типовые трансформаторные, подстанции
513
Минимально допустимые размеры камер трансформаторов (ПУЭ, 1950 г.) (рис. 2-308)
а) Размеры, мм при выкатке трансформаторов широкой стороной
Расчетное живое сеченне, м* Вытяжка £ о 1,05 1.55 Расчетное живое сеченне, м* I Вытяжка ' 0,77 1.05 1,61
Приток | 0,76 1,05 1,55 j Приток । 0,77 1,05 19'1
Полный вес транс- формато- ра, m □о 3,0 5.0 Полный вес транс- Фоомато- j pa, m 00 3,0 5,0
ft 2 800 3 300 4 200 ороной ft о о со 3 400 4 300
а; 3 500 4 000 5000 экой ст 3 800 4 100 5100
1 900 2 200 2 350 о р о в у; * 1 200 1 450 1700
009 о о 00 850 формат 950 001 I 1 200
006 1 300 1 450 е транс <ч 1250 1 700 1750
099 820 1 070 к а т к 099 820 1 070
Размер ворот в свету 2 250 2 550 3 300 прн в ы
Размер ворот в свету Ц 2 250 2 550 3 300
03 2 300 3 100 3 100 fje р ы, мл
аэ 1 700 2 100 2100
tq 1 125 150 Ра з л
tQ 1 400 2 600 2850
2 500 3 650 3 800 б)
! ч О о 00 2 500 2 800 я; 2 500 3 550 3 700
s S Is в в ТМ-180-320 ТМ-560 ТМ-750-1000 Тип трансфор- матора ТМ-180-320 ТМ-560 ТМ-750-1000
Примечания: I. Размеры Л и М определяются в зависимости от размеров проходных плит.
2. Живое сеченяе вентиляционных жалюзи предусмотрено, исходя пз температуры входящего воздуха +30° С и максимального перепада температуры 15'
33—2530
514
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
2-85. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЩИТОВ
ТРЕСТА «ЭЛ ЕКТРОМОНТАЖКОНСТРУКЦИЯ»
Таблица 2-192
Распределительные щиты серии Щ.О59 одностороннего обслуживания
(прислонные) до 380 в (рис. 2-309)
Tan паиели Тип аёщитиых аппаратов Номинальные токи присоеди- нений. а Ширина панели, JMM Вес с ап- парату- рой. кг
предохра- нителей автоматов
Панели линейные
ЩО59-1 ПН2 — 2X100+2X200 800 132
ЩО59-2 ПН2 — 4X200 800 138
ЩО59-3 ПН2 — 2X200+2X400 800 145
ЩО59-4 ПН2 — 1X600 800 129
ЩО59-13 — А3120 6ХЮ0 800 130
ЩО59-14 — A3I30 4X200 800 139
ЩО59-15 —~ А3140 2X600 800 128
ЩО59-16 — АВ4 1X400 800 149
ЩО59-17 — АВ10 1X1000 800 179
Пан елн вводные (ввод шинами)
ЩО59-5 ПН2 — 600 800 138
Щ059-6 — — 1 000 800 126
ЩО59-19 — АВ10 1000 800 203
ЩО59-20 — АВ15 1 500 800 272
ЩО59-9 — — Торцовая с приводом к разъединителю 300 32
ШО59-10 — — Промежут^ г на я с приводом к разъединителю 300 52
Панели в в о дные (ввод кабелем)
ЩО59-7 ПН2 — 600 800 156
ЩО59-8 — — 1 000 800 151
ЩО59-21 — АВ10 1000 800 193
ЩО59-22 — АВ15 1 500 800 246
Па не л и секционные
1ЦО59-П — — 600 500 73
ЩО59-12 — — 1 000 500 86
- ЩО59-23 — АВ10 1 000 800 181
Панели торцовые
ЩО59 — — Торцовая 60 39
Высота панелей 2160 мм
Глубина панелей 550 мм
Ошиновка панелей устойчива при ударном т. и. з. до 30 ка.
$2-85)
Типовые конструкции распределительных щитов
515
Таблица 2-193
Распределительные щиты серии ПРС двустороннего обслуживания
до 500 в (рис 2-310)
Тип панелей Номинальные токи присоединений, а Коммутвциоииые н защитные аппараты Ширина, мм
а) Панели серии ПРС-1
Панели линейные
ПРС1-1 4X200 Рубильники н предохранители 800
ПРС1-2 2X200+2X400 800
ПРС1-3 2X100+2X200 800
ПРС1-4 2X600 800
ПРС1-5 IX 800 600
ПРС1-12 6X100 Установочные автоматы серин А3100 800
ПРСЫЗ 4X200 600
ПРС1-14 1X600 800
ПРС1-15 2X600 800
ПРС1-19 j 1X400 Воздушные автоматы серии АВ 600
ПРСТ-23 1X1 000 800
ПРС1-27 1X1 500 800
Панели вводные (ввод кабелем)
ПРС1-6 600 Рубильники и предохранители 800
ПРС1-9 1 000 800
ПРС1-16 600 Установочные автоматы серии А3100 600
ПРС1-20 400 Воздушные автоматы серии АВ 600
ПРС1-24 1 000 600
ПРС1-28 I 500 800
Панели вводные (ввод шинами)
ПРС1-7 600 Рубильники н предохранители 600
РРСЫ0 1 000 600
ПРС1-17 600 Установочные автоматы серии А3100 600
ПРС1-21 400 Воздушные автоматы серии АВ 600
ПРС1-25 1 000 800
ПРС1-29 1 600 800
Панели секционные
ПРС1-8 800 Рубильники п предохранители 500
ПРС1-11 1 000 500
ПРС1-18 600 Установочные автоматы серии A3I00 600
ПРС1-22 400 600
ПРС1-26 1 000 Воздушные автоматы серии АВ 600
ПРС1-30 1 500 800
Панели торцовые
ПРС1 — 60
б) Панели с е р и и ПРС П
ПРСП-1 4X200 Рубильники н предохранители 800
ПРС11-2 2X200+2X400 800
ПРСП-3 2X100+2X 200 800
ПРСП-4 2X600 800
ПРСП-5 1X600 600
ПРСП-12 6X100 Установочные автоматы серии А3100 800
ПРС11-13 4X200 800
ПРСП-14 1X600 600
ПРСП-15 . 2X600 800
ПРСП-19 1X400 Воздушные автоматы серии АВ 600
ПРСЦ-23 1X1 000 600
ПРС! 1-27 1X1 500 800
ПРСП-32 2X400 1 000
Панели вводные (ввод кабелем)
ПРС11-28 I 500 Воздушные автоматы серии АВ 800
ПРСИ-ЗЗ 2000 1 000
Панели вводные (ввод шинами)
ПРСП-28 I 1 500 Воздушные автоматы серии АВ 800
ПРСП-34 | 2 000 1 000
Панели секционные
ПРСП-ЭО 1 500 Воздушные автоматы серии АВ 800
к табл. 2-192. 2-193: 1. Рубильники и предохранители линейных
Примечании к табл. 2-192. 2-193: 1. Рубильники и предохранители линейных панелей до 400 о
щитов ПРС и ЩО монтируются иа одной общей плите, причем иижняи стойка рубильника и верхний
предохранителя совмещены в одной стойке.
2. Ошиновка панелей ПРС1 устойчива прн ударном т. к. в. до 30 ка, а ПРСИ—до 50 ка.
3, Вес панелей серии ПРС 100—370 кг.
4. Высота панелей серии ПРС 2400 лил.
5. Торцовые панели применяются серии ПРС1.
33*
516
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
б)
Рис. 2-309. Распределительные шиты одно
а—панели линейные с рубильниками и предохранителями до 600 а; б—панели линейные с автоматами;
§2-85]
Типовые конструкции распределительных щитов
517
518
Электроснабжение и подстанции
( Разд. 2
Истин!
а)
Рис. 2-310. Распределительные щиты
а—панели линейные с рубильниками и предохранителями; б—панели линейные с автоматами; в—панели
/—ШИННЫЙ ВВОД;
Примечания: |. Схема 9 относится только к ПРСП. схемы 10, 11, 12, 13, 14 только к ПРС1;
§ 2-85]
Типовые конструкции распределительных щитов
519
двустороннего обслуживания серии ПРС.
вводные с рубильниками и предохранителями; г—панели вводные и секционные с автоматами,
2—кабельный ввод. . Л
схемы 15 н 16 с АВ20—только к ПРСП; схема 18 с АВ4 и АВ10—только к ПРС1.
520
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Распределительные щиты серии ЩОБ59 одностороннего обслуживания (рис. 2-311 -ь 2-312)
§ 2-86]
Комплектные трансформаторные подстанций
521
1ЫЬ 59-1 ШО6 59-2 ЩОб 59-3 U106 59-4 Ш05 !!-Г
*ifi* ®ф ф fyOB-t '£>’ hn-i фиг/ ф ф Or флаг-й Т Т ф ф ®ф ф® 'А* bsM-z№' ф ф
1X08 -59-Б ШОП 59-7 ШОБ 59-6 010Б 59-9 Hill S3-'И
Ф® ф (А'Ф Ф® л-ф §БПВ-9 ф ф ®ф. ®s® Ьблв-б ффф
ШЕЕ ss-ti ШЕЕ 53-23 tudS 99-24 Щ0Б 59-31 ШЕЕ 51-12
ЗВ И® ®s® \ 99-19 фф ф ан® й*®
Рис. 2-311. Схемы панелей распределительных щитов серин ЩОБ-59.
Щиты серии ЩОБ59 комплектуются
яз панелей с применением блоков предохра-
нитель— выключатель типов БПВ-1, БПВ-2,
БПВ-4 и БПВ-6 н «выключатель» типов
БВ-6 и БВ-10.
Каркас панели по вертикали имеет
пять отсеков, в которых размещены: в сред-
нем— сборные шины и приборы, над ним
и под ним — блоки, в верхнем — только
приборы и в нижнем — концевые разделки
линий. Крышки отсеков съемные. Боковые
стороны щита закрываются торцовыми па-
нелями.
Ошиновка щитов ЩОБ-59 динамически
устойчива при ударном т. к. з. не более
30 ка и термически устойчива при устано-
вившемся т. к. з. не более 10 к при in =
= 1,2 сек.
Таблица 2-195
Тип блока Размеры, мм Вес. кг
А | Б | В
Блоки типа БПВ
БПВ-1 215 250 166 8.2
БПВ-2 240 350 166 11,36
БПВ-4 240 350 166 13,3
БПВ-6 305 500 230 28,0
Б лбкт тн п а БВ
БВ-2 215 250 166 7.7
БВ-2.5 240 350 166 10.5
БВ-4 240 350 166 11.3
БВ-6 305 500 230 25.0
БВ-10 305 500 230 25.3
В табл. 2-195 приведены размеры и-
веса блоков типов БПВ и БВ (рис. 2-313).
2-86. КОМПЛЕКТНЫЕ
ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ
ПОДСТАНЦИИ (КТП)
И КОМПЛЕКТНЫЕ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ
УСТРОЙСТВА (КРУ)
1. На рнс. 2-314 приведены план и
общий вид комплектной однотрансформа-
торной подстанции наружной установки
завода «Электрощит» ,на напряжение ПО кв
типа КТП-1! 10 мощностью 10 000—15 000 ква.
Схема КТП предусматривает применение
короткозамыкателей и отделителей 110 кв
и комплектных устройств 6—10 кв наруж-
ной установки.
КТП-110 состоит из трех основных
элементов: РУ 1:10 кв, силового трансформа-
тора и КРУ .наружной установки (КРУП)
6—10 кв. '
РУ 110 кв,.представляет собой сборную
металлоконструкцию 2, выполненную в ви-
де двух соединенных между собой пор-
талов, на которых смонтированы: линейный
разъединитель 11, отделитель 13, коротко-
замыкатель 14 с приводами и разрядни-
ки 12.
Для удобства перевозки металлоконст-
рукция РУ ПО кв комплектуется из девяти
разъемных частей, собираемых на (монтаж-
ной площадке.
Полный вес КТП-410 (без трансформа-
тора) около 20 т; из них открытое РУ
110 кв — около 5 т и КРУН 6—>10 кв —
11 г (с аппаратурой я рамой).
522
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
Рнс. 2-312. Примеры выполнения панелей ЩОБ59 блоками БПВ.
а—панель линейная ЩОБ 59-3 или 1ЦОБ 59-4; б—панель вводная типа ЩОБ59-22 или
ЩОБ59-24; в—панель секционная типа ЩОБ59-31 или ЩОБ59-32.
§ 2-86]
Комплектные трансформаторные подстанции
523
Рис. 2-313. Блоки.
а*—предохранитель-выключатель типа БПВ; б—выключатель типа БВ.
Я—привод; 2—патроны предохранителей; 3—ножи; 4—плита с изоляторами и стойкой (раз-
меры—см. табл. 2-195).
2. На рис. 2-31-S представлены комп-
лектные трансформаторные подстанции за-
вода «Электрощит» типов КТП-1Х1800А и
КТП-2Х'1800А (наружной установки на на-
пряжение 35 кв.
Они состоят из трех основных элемен-
тов: трансформатор а, комплектного распре-
делительного устройства .наружной уста-
новки 10 кв (КРУН-10) и ячейки ввода
35 кв в виде сборной металлоконструкции
(портала), ма которой смонтированы: ли-
нейный .разъединитель 1 с приводом, высо-
ковольтные стреляющие предохранители 2,
разрядники 3 и опорные изоляторы.
Ячейка ввода 35 кв имеет дополнитель-
ное внутреннее ограждение высотой 2,0 м,
определяемое зоной выхлопа стреляющих
предохранителей ПСН-35 и допустимыми
расстояниями от аппаратуры, установлен-
ной в нижней части портала. Предусмотре-
* Изготовление прекращено.
на блокировка калитки внутренней ограды
с приводом разъединителя.
Сборные комплектные трансформатор-
ные подстанции (СКТП) Запорожского
трансформаторного завода наружной уста-
новки (рис. 2-316) аналогичны показанным
иа рис. 2-315 КТП завода «Электрощит».
Основное отличие СКТП 1 от последних за-
ключается в применении в камерах КРУН
бакового масляного выключателя типа
ВМБ-10 вместо выключателя ВМГ.
3. На рис. 2-317 и 2-318 приведены ком-
плектные трансформаторные подстанции
для наружной установки серин КТПН58 на
напряжение 6—10/0,4/0,23 кв треста «Элек-
тромоитажконструкция» Минстроя РСФСР.
Подстанции выпускаются двух габари-
тов: с трансформаторам 180 или 320 ква и
с трансформатором 560 ква. Каждый га-
барит агмеет три исполнения:
а) для подключения к кабельным
(рнс, 2-318) магистральным или радиаль-
524
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-314. Общий вид и план подстанции типа КТП-110 завода „Электрощит".
/—силовой трансформатор; 2—металлоконструкция РУ ПО кв', 3—колонка заземляющего
разъединителя ЗОН-ПО; 4—кронштейн опорных изоляторов трансформатора; 5—выносной
кронштейн шкафа ввода; 6—наружная металлическая ограда подстанции; 7—комплектное
РУ наружной установки (КРУН); S— шкаф для инвентаря; 9—шкаф с противопожарными
средствами; 10—рама под шкафы КРУН: 11 — разъединитель РЛНЗ-ПО; 12—разрядники
РВС-110; 13—отделитель ОД-ПО; 14-—копоткозамыкатель КЗ-i fо
иым линиям; в первом случае используются
оба разъединителя <в ячейке линейных вво-
дов, ВО ВТОрОМ----ТОЛЬКО ОДИН {(’НИЖНИЙ)
разъединитель;
б) для подключения к (воздушным ту-
пиковым линиям «ли к «магистралям с глу-
хими отпайками (рис. 2-317); иа подходе
ВЛ 6—10 кв -к подстанции на концевой опо-
ре устанавливается разъединитель наруж-
ной установки;
в) универсальные — для подключения
к кабельным или воздушным линиям
(рис. 2-317); применяются в тех случаях,
когда заранее не известны условия {Присо-
единения и эксплуатации подстанций или
же предполагается многократное их исполь-
зование как в кабельных, так и в воздуш-
ных сетях.
Ошиновка РУ 6—10 кв динамически
устойчива при ударных т. к. з. до 50 ка;
термическая устойчивость ошиновки соот-
ветствует т. к. з. 25 ка при ta—Q5 сек.
Внутреннее освещение подстанции и
обогрев счетчиков осуществляются прн на-
пряжении 12 в лампами мощностью 40 вт.
Понижающий трансформатор подключен
к вторичным зажимам силового трансфор-
матора до .вводного рубильника.
Корпус подстанций—сварной, нераз-
борный, одинаковый для различных испол-
нений. Для воздушных вводов предусмот-
рены дополнительные надстройки. Металло-
конструкции выполнены нз листогнутых
профилей толщиной 2 н 3 мм, за исключе-
нием нижней н верхней рам, которые изго-
товляются из профильной стали — швелле-
ров и уголков.
Вентиляция внутренних помещений под-
станции естественная через жалюзи в сте-
нах « наружных дверях.
На потолке предусмотрена теплоизоля-
ция из асбоцементных досок для устране-
ния конденсации влаги -на потолке в хо-
лодное время года и во избежание допол-
нительного подогрева внутренних отсеков
подстанций от прямых лучей солнца.
Подстанция разделена перегородками
на три отсека: силового трансформатора,
линейных вводов и ввода трансформатора.
Ячейки линейных вводов и ввода трансфор-
матора имеют отдельные одностворчатые
наружные м внутренние двери. Ячейка
•§ 2-86]
Комплектные трансформаторные подстанции
525
vsa>-
'20000
526
Электроснабжение и подстанции
[РазД.4 2
00001-
‘0003 -
§ 2-86]
Комплектные трансформаторнб1е‘ подстанции
527
А-А
Рис. 2-316. Сборные комплектные трансформатор-
ные подстанции типа СКТП Запорожского транс-
форматорного завода напряжением 35/6—10 кв
с трансформаторами мощностью 560— 1 800 ква.
1—портал 35 кв; 2—силовой трансформатор; 3—
КРУ типа КРН-10: 4—предохранитель ПСН-35
Гчптппость отключения 50П Mwr) г ти»«»кпП
вставкой 10—30 а.
Рис. 2-318. Комплектные трансформаторные под-
станции наружной установки серии КТПН58 для>
присоединения к кабельным сетям.у
Мощность
подстанции
Размеры, мм
_ Шири- Высо-
-Длииа иа та
Вес (без
трансфор-
матора), m
180—320 ква
560 ква
3 500
3750
2 330 2 700
2 580 2 810
1—корпус подстанции; 2—распределительный щит-
380/220 в; 3—трансформатор силовой; 4—ячейка-
ввода трансформатора.
Рнс. 2-319. Площадка для установки КТПН58.
1 — просеянный гравий нли иепористый щебень,
крупностью 30—50 мм; 2—уклон 1=0,02.
Рис. 2-317. Комплектные трансформаторные под-
станции наружной установки серии КТПН58 для
присоединения к воздушным сетям, а также к ка-
бельным или воздушным сетям (универсальное
исполнение).
Га-
ба-
рит
Мощность
подстан-
ции
180—
320 ква
180—
320 ква
(универ-
сальная)
560 ква
560 ква
(универ-
сальная)
Размеры, мм
3500 2 330
3500 2330
4 900 4 500
4 900 4 500
3 750 2 580
3 750 2 580
5 010
5 010
Вес
(без
траис-
фор-
мато-
ра), п
3580 2.68
3580 2,75
4 600 3 680 3,05
4 500 3680 3,13
1—корпус подстанции; 2—воздушный ввод 6—
10 кв; 3— воздушный вывод 0,4/0,23 кв; 4—распре-
делительный щит 380/220 в; 5—трансформатор си-
ловой; б—ячейка кабельного ввода; 7—ичейка
вводи трансформатора.
528
Электроснабжение и подстанции
[Разд. 2
Рис. 2-320. Комплектная трансформаторная подстанция внутренней установки мощностью 560 ква
Армэлектрозавода. Фасад и схема.
1—вводный автомат АВ на 800 а; 2—линейные автоматы серин А3000.
трансформатора закрываются с обеих сто-
рон двустворчатыми дверями.
Распределительный щит 380/220 в об-
служивается снаружи и закрывается дву-
створчатыми дверями.
Подстанции транспортируются с заво-
да-изготовителя в полностью собранном
виде, но без трансформатора.
Надстройки для воздушных вводов и
выводов при транспортировке снимаются.
Для установки подстанции должна
быть подготовлена специальная площадка
(рис. 2-319); крепление 1тюдстанции на этой
площадке не предусматривается.
Концевые опоры ВЛ 6—10 кв и
0,4/0,23 кв должны устанавливаться на рас-
стоянии ие более 10 м ют подстанции.
4. На рис. 2-320 приведены КТП Арм-
электрозавода «мощностью 560 ква для вну-
тренней установки, «снабженные комплект-
ными РУ згизкого напряжения с выкатиы-
ми автоматами.
На рис. 2-321 представлена комплект-
ная трансформаторная подстанция (КНТП)
Московского электрозавода с трансформа-
торами мощностью 750 ква, заполненными
негорючей жидкостью, в тропическом испол-
нении. КНТП изготовляются:
' §' 2-86 ]
Комплектные трансформаторные подстанции
529
34—2580
530
Электроснабжение и подстанции
[ Разд. 2
3100-
а) с одним силовым трансформатором
и РУ низкого напряжения;
б) с двумя силовыми трансформатора-
ми м двумя секциями РУ низкого напря-
жения.
На двухтраисформаториых КНТП меж-
ду секциями РУ низкого .напряжения уста-
навливается шкаф с секционным автома-
том. Нормально каждая секция работает
независимо и питается от своего трансфор-
матора.
В случае исчезновения напряжения на
трансформаторе одной из секций ввод это-
го трансформатора автоматически отклю-
чается и включается секционный автомат.
Сборные шины расположены в заднем
отсеке КНТП и отделены перегородками
от автоматов, приборов и реле. Задние стен-
ки шкафов КНТП выполнены съемными
для -монтажа и осмотра шин, трансформа-
торов тока л кабельных муфт.
5. На рис. 2-322 и 2-323 приведены
КРУ 6—10 кв для внутренней и наружной
установки, стационарные и выкатные, изго-
товляемые заводом «Электрощит».
Рис. 2-322. Камеры комплектных стационарных РУ
а—камера ввода или отходящей линии с выклю
с выключи
§ 2г86]
Комплектные трансформаторные подстанции
531
В камерах КРУН (рис. 2-322) наруж-
ной установки аппаратура установлена ста-
ционарно (без выкатки иа тележке). Сетка
схем камер КРУН н примеры комплектова-
ния приведены на рис. 2-39 и 2-40. .В каме-
рах КРУ (рпс. 2-323 -и 2-324) выключатель
установлен иа выканной тележке. Шкаф
КРУ выпускается в двух варинтах — сво-
бодно стоящий для двустороннего обслужи-
вания, с открывающимися задними дверями
и смотровыми окнами и прислонный для
одностороннего обслуживания с закрытой
наглухо задней стенкой.
Шкаф КРУ разделен металлическими
перегородками иа четыре отсека: шинный,
трансформаторов тока, тележки и приборов
и релейной защиты.
Доступ в шинный отсек ооуществляется
через открывающиеся верхние крышки
шкафа. Для осмотра сборных шин под иа-
наружной установки (КРУН)'завода '.Электрощит",
чателем ВМГ-133. 600 а; б—камера ввода на 2 000 а
телец М.ГГ-10.
пряжением имеются смотровые окна. Осве-
щение шинного отсека включается нз отсе-
ка приборов.
В отсеке трансформаторов тока разме-
щены также разделки силовых кабелей и
неподвижная часть втычных контактов пер-
вичной коммутации. При числе кабелей бо-
лее двух кабельная сборка размещается
в отдельном шкафу или в неиспользован-
ном отсеке трансформаторов тока шкафа
трансформатора напряжения.
В отсеке тележки «размещен выключа-
тель или .другой аппарат с втычными кон-
тактами. На левой внутренней стенке этого-
отсека расположены зажимная сборка вто-
ричной коммутации и скоба механизма до-
водки и блокировки, а на правой — непо-
движная часть разъединяющих контактов
вторичной коммутации.
В верхней части отсека приборов рас-
положены магистрали вторичной коммута-
ции, выполненные изолированными прово-
дами, отделенные от отсека приборов съем-
ным металлическим листом.
Измерительная и релейная аппаратура,
установленная иа дверях н внутри отсека
приборов, соединяется при помощи гибко-
го медного провода.
Для безопасности обслуживающего пер-
сонала предусмотрены защитные шторки,
автоматически закрывающие отверстия для
контактов первичной коммутации при пере-
мещении тележки в ремонтное положение
и открывающие их при обратном переме-
щении.
Имеются блокировки, предотвра-
щающие:
а) оперирование с механизмом доводки
при включенном выключателе;
иом выключателе) из рабочего положения
в испытательное и наоборот;
в) включение выключателя в промежу-
точных нефиксированных положениях те-
лежки в корпусе шкафа;
г) перемещение тележки в ремонтное
положение при замкнутых контактах вто-
ричной коммутации.
Механизм доводки и блокировки пред-
назначен для уменьшения необходимых
усилий иа .включение и отключение контак-
тов первичной коммутации, для фиксации
положения тележки, а также для предот-
вращения ошибочных операций с разъеди-
няющими контактами первичной комму-
тации.
В шкафах для секционирования сбор-
ных шии имеется дополнительная блокиров-
ка, обеспечивающая необходимую последо-
вательность операций с тележками шкафов.
Заземление тележки осуществляется
установленными на .ней скользящими пру-
жинными контактами, а заземление фасад-
ных дверей — при помощи гибких проводов,
соединяющих двери шкафа с корпусом.
Для вентиляции КРУ предусмотрены
жалюзи на дверях и задней стенке корпу-
са шкафа.
34*
а
а
Рнс. 2’323. Камеры КРУ внутренней установки с выкатными тележками завода «Электрощит*,
о —камера ввода или отходящей линии; б —камера трансформатора иапрвжения; в —камера разрядников.
»-~Т пт—м
в
Таблица 2-196
Варианты выполнения масляного хозяйства (по работам ГПИ «Тяжпромэлектропроект»)
Рекомендуемая организация масляного хозяйства
Условия, определяющие объем масляного хозяйства на ТЭЦ на ГПП в электроремонтном цехе
I. Имеется возможность использования централи-
зованного масляного хозяйства энергосистемы для
очистки, сушки и регенерации изоляционных и тур-
бинных масел. Имеется ТЭЦ с трансформаторами
связи 110—220 кв мощностью более 10 Мва, ГПП
с трансформаторами 110—220 кв мощностью более
10 Мва и цеховые трансформаторы. Ревизия транс-
форматоров связи предусматривается в машзале
ТЭЦ
Центральный склад для хранения эксплуатационного масла, включающий: баки для
хранения турбинного масла в объеме, необходимом для нормальной эксплуатации турбо-
генераторов ТЭЦ, баки для хранения чистого сухого изоляционного масла в объеме,
достаточном для залнвки трансформатора максимального габарита н 45-дневной потребности
для доливки маслосодержащей аппаратуры и трансформаторов, а также баки для слива
отр |ботаниого масла. Баки устанавливаются в районе ТЭЦ илн в другом районе завода,
уд< «пом по соображениям генплана, транспортировки и пр.
Ревизия трансформаторов
связи осуществляется в
машзале ТЭЦ
Ревизия трансформаторов
производится на месте. Пре-
дусматривается портал для
подъема сердечников
Мастерская для ремонта
цеховых трансформаторов, в
которой предусмотрены расход-
ный бак для чистого сухого
масла н бак для слива отра-
ботанного масла, насос для
перекачки масла и необходимые
шланги
2. То же, но ревизия трансформаторов связи
в машзале ТЭЦ ие предусмотрена
3. Использование централизованного маслохозяй-
ства районной энергосистемы не представляется
возможным. Имеется ТЭЦ с трансформаторами связи
110/220 кв мощностью более 10 Мва, ГПП с транс-
форматорами 110/220 ми и цеховые трансформаторы
Ревизия трансформаторов связи предусматри-
вается в машзале ТЭЦ
Доставка масла с центрального склада в автоцистернах или в бочках
Центральный склад для хранения эксплуатационного и отработанного масла, как в п. 1
Ревизия трансформаторов производится на месте. На Мастерская для ремонта
ОР/ ТЭЦ и на ГПП предусматриваются порталы для цеховых трансформаторов, как
подъема сердечников трансформаторов в п. 1
Доставка масла с центрального склада в автоцистернах нли в бочках
Центральное масляное хозяйство, сооружаемое при ТЭЦ завода для очистки, сушки
и регенерации масла всех объектов завода, включающее: 3 бака для хранения турбинного
масла, 3 бака для хранения изоляционного масла и баки для слива отработанного масла.
Трансформаторная мастерская при центральном масляном хозяйстве не предусматривается
Ревизия трансформаторов Ревизия трансформаторов Мастерская для ремонта
связи осуществляется в производится па месте. Преду- цеховых трансформаторов, как
машзале ТЭЦ сматривается портал для в п. I
подъема сердечников транс-
форматоров
Доставка масла с центрального склада в бочках нли автоцистернах
[ Разд. 2 I § 2-86 J , Комплектные трансформаторные подстанции 535
Рекомендуемая организация масляного хозяйства
§ 2-87]
Масляное хозяйство
537
Комплектные камеры Запорожского
трансформаторного завода (рис. 2-324)
по компоновке электрооборудования анало-
гичны камерам завода «Электрощит» и
по своему устройству ме имеют принципи-
альных отличий от последних. Специаль-
но приспособленная для КРУ аппаратура,
в частности выключателя ВМГЫО, приме-
ненная в этих камерах, позволила сделать
их более компактными и совершенными.
Между баками выключателя ВМП-10
предусмотрены изоляционные перегородки
с целью получения минимальных между-
фазных расстояний и создания компактной
камеры КРУ. Привод выключателя мотор-
но-пружинный, типа «ППМ-Ю, с автомати-
ческим заводом пружины при помощи элек-
тродвигателя. В привод встроены электро-
магниты для дистанционного управления
и в различных сочетаниях реле прямого
действия: токовые и минимального напря-
жения, а также блокчкоитакты и контакты
аварийной сигнализации.
Сетка схем КРУ приведена на рис. 2-38.
2-87. МАСЛЯНОЕ ХОЗЯЙСТВО
Следует ориентироваться .на использо-
вание масляного хозяйства энергосистемы
или соседнего предприятия.
Масляное хозяйство в полном объеме
предусматривается лишь на очень крупных
промышленных предприятиях с большим
числом подстанций и с большим количест-
вом залитого ® трансформаторы и аппара-
ты масла, при ‘наличии иа предприятии ТЭЦ,
а также на предприятиях, удаленных
от энергосистем.
В зависимости от возможности исполь-
зования масляного хозяйства энергосисте-
мы, наличия или отсутствия собственной
ТЭЦ и других условий масляное хозяйство
на предприятии может быть /выполнено
по одному из вариантов, приведенных
в табл. 2-196.
Л И ТЕ РАТУРА
2-1. Работы по техническому плану Тяжпром-
электропроекта и Электрон рое та.
2-2. Левита некий В. А., Электрообору-
дование предприятий черной металлургии. Ме-
талл ургизд ат, 1958.
2-3. Чижиков Ю. (М., Прокатное производ-
ство, Металлургиздат, 1958.
2-4. Руководящие указания по расчету токов
короткого замыкания н выбору по режиму корот-
кого замыкания аппаратуры, проводников в элек-
трических установках высокого напряжения, Гос-
энергонздат, 1944.
2-5. Ульянов С. А., Короткие замыкания,
в электрических системах, Госэнергонздат, 1952.
2-6. ГПИ «Тяжпромэлектропроект», Техниче-
ские материалы по автоматическим выключателям-
и предохранителям, Госэнергонздат, 1956.
2-7. Сборник завода «Электросила», № 12„
«Упрощенные способы расчета токов короткого за-
мыкания машин постоянного тока», Госэнергоиз-
дат, 1954.
2-8. Электротехнический справочник» под об-
щей редакцией профессоров МЭИ, т. II, Госэиер-
гоиздат, 1955.
2-9. Калантаров П. Л. й Цейт-
лин Л. А., Расчет индуктивностей, Госэнергоиз-
дат, 1955.
2-10. Каганов П. Л.» Электронные и ион-
ные преобразователи, Госэнергонздат, ч. II, 1955».
ч. III, 1965.
2-11. Голубев А И., Быстродействующие
автоматические выключатели, Госэнергонздат. 1955.
2-12. Руководящие указания по релейной за-
щите, Госэнергонздат, 1948—1962.
2-13. Известия Киевского ордена Ленина поли-
технического института, т. XXII и XXVI, 1957.
2-14. Чижеико И. М. и Немиров-
ский А. III., Мяогокомденсационный ртутный вы-
прямительный агрегат, «Промышленная энергети-
ка», 1957, № 8.
2ч15- Чижеико И. М., Немиров-
ский А. III., Использование ртутио-выпрямитель-
ных установок для генерирования реактивной мощ-
ности, «Промышленная энергетика», 1956, № 4.
2-46. Соловьев И. И., Автоматизация энер-
гетических систем, Госэнергонздат, 1956_
2-17. Сыромятников И. А., Режимы ра-
боты асинхронных двигателей. Госэиергоиздат, 2-е-
изд., 1963.
2-18. М и л л ер Г. Р., Автоматизация в систе-
мах электроснабжения промышленных предприя-
тий, Госэнергонздат, 1961.
2-19. Правила устройства электроустановок,
Госэнергонздат, 1950 и 1957—1960.
2-20. Р и в к и и Г. А., Преобразовательные-
установки большой мощности, Госэиергоиздат, 1959.
2-21. Справочник по электрооборудованию про-
мышленных предприятий, под редакцией Сухове л ь-
ского М. Д., Госэнергонздат, 1945.
2-22. Справочник энергетика промышленных
предприятий, под редакцией Федорова А_ А.» Сер-
биновского Г. В. и Болыпама Я. М.» т. I, Гос-
энергоиздат, 1961.
2-23. Электротехнический справочник, Госэиер-
гоиздат, т. I. 4962.
2-24. Баптидаиов Л. Н. и Тара-
сов В. И.» Электрооборудование электрических
станций и подстанций, Госэиергоиздат. 1960.
2-25. Беиерман В. И. и Л о в ц к и fl Н. Н.,
Проектирование силового электрооборудования про-
мышленных предприятий, Госэиергоиздат, I960.
2-26. Федоров А. А., Электроснабжение-
промышленных предприятий, 3-е изд.» Госэнерго-
нздат, 1961.
2-27. «Сборник технической информации Тяж-
промэлектропроекта». выпуски 1959—1961.
2-28. Немировский М. И, Электрообору-
дование электростанций и подстанций металлурги-
ческих заводов, Металлургиздат, 1955.
2-29. Двоек и и Л. И., Одвоениые токоогра-
иичивающие реакторы, Госэнергонздат, 1957.
2-30. Б о л т е в В. К., Смол ь и и к о в Л. П._
Справочное руководство электрика, Металлургиз-
дат, 1955.
. 2-31. Д в о с к и и Л. И., (Компоновки я конст-
рукции распределительных устройств высокого на-
пряжения, Госэиергоиздат, I960.
.538
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
РАЗДЕЛ ТРЕТИЙ
ВОЗДУШНЫЕ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
А. ПРОВОДА И ТРОСЫ
3-1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1. Провода н тросы, применяемые иа
воздушных линиях электропередачи (в даль-
нейшем ВЛ), должны отвечать требованиям
•соответствующих ГОСТ или технических
условий (ТУ).
2. Для .ВЛ применяются однопроволоч-
ные и миогапроволочные провода.
Алюминиевые провода, а также тросы
должны быть во всех случаях миогопрово-
лочиыми.
3. Для однопроволочных стальных про-
ходов установлен верхний предел сечения
19,6 лл’ (05 мм).
4. Минимальные сечения проводов н
тросов приведены в табл. 3-1.
Таблица 3-1
Минимальные сечения проводов
и тросов
5. При сооружении ВЛ в районах, где
длительным опытом эксплуатации установ-
лено разрушение алюминия от корровии
(морские побережья, соленые озера, хими-
’ческие предприятия н т. п.), следует при-
менять специальные алюминиевые илиста-
леалюмнниевые провода, защищенные от
коррозии. В указанных районах ие разре-
шается применение стальных проводов.
При отсутствии данных эксплуатации ши-
рину прибрежной полосы следует прини-
мать 5 км, а полосы усиленной коррозии
от химических предприятий—1,5 км.
3-2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ПРОВОДОВ И ТРОСОВ
Таблица 3-2
Алюминиевые провода марки А
(ГОСТ 839-59)
Материал проводов и тросов Минимальные сечення, дыр
Населенная местность и пересечения с инженерными сооружениями Ненаселен- ная мест- ность
О о
« п
2 « Н-. X X —•
«
со S (2 3 соЗ
-Сталь ...... 25 25 25 10
Сталеалюминкй Алюминий и его 25 16 25 . 16
сплавы .... 35 35 35 25
Марка провода Сеченне про- вода, мм* Число н диаметр про- волок, мм Диаметр про- вода, мм Вес провода, < ! длина, ж j
А-16 15.90 7X1.70 5.1 44 4 500
А-25 24.70 7X2,12 6.4 68 4 000
А-35 34,40 7X2.50 7.5 95 4 000
А-50 49.48 7X3.00 9.0 136 3 500
А-70 68,90 7X3.55 10,7 191 2 500
А-95 96.53 7X4.12 12.4 257 2000
А-120 117.00 19X2,80 14.0 322 1 500
А-150 148,20 19X3.15 15.8 407 250
А-185 183.00 19X3.50 17.5 503 000
Таблица 3-3
Сталеалюминиевые провода марки АС (ГОСТ 839-59)
Марка провода Сечение проводов, мм* Число и диаметр проволок, мм Диаметр стальной сердцеви- ны, мм Диаметр провода, мм Вес прово- да, кг!км Строи- тельная длина. м
Номи- наль- ное Фактическое стальной алюми- ниевой
стального сердеч- ника алюминие- вой части
АС-16 16 2.5 15,3 1X1.8 6X1.8 1.8 5,4 62 3 800
.АС-25 25 3.8 22.8 1X1.22 6X2.2 2.2 6.6 92 3000
АС-35 35 6.2 36.9 1X2.8 6X2.8 2.8 8,4 150 3 000
АС-50 50 8.0 48.3 1X3,2 6X3.2 3.2 9.6 196 3 000
-АС-70 70 11,3 68.0 1X3.8 6X3.8 3.8 11,4 275 2000
АС-95 95 15.9 95.4 1X4.5 6X4.5 4.5 13,5 386 1500
АС-120 120 22,0 115.0 7X2.0 28X2,29 6.0 15.2 492 2000
.АС-150 150 26,6 148.0 7X2.2 28X2.59 6.6 17,0 617 2 000
АС-185 185 34,4 181 7X2.5 28X2.87 7.5 19.0 771 2000
АС-240 240 43.1 238 7X2.8 28X3.29 8.4 21,6 997 2000
АС-300 300 56.3 295 7X3.2 28X3,66 9.6 24,2 1 257 2000
-АС-400 400 72.2 395 19X2.2 28X4.24 11.0 28.0 1660 1500
§ 3-2]
Технические характеристики проводов и тросов
539
Таблица 3-4
Сталеалюминиевые провода усиленные марки АСУ (ГОСТ 839-59)
Марка провода Сечение провода, мм' Число и диаметр проволок, мм Н и? 5 j Диаметр прово- да, мм Вес провода, кг/км Строительная длила, м
номи- наль- ное фактическое стальной алюми- ниевой
стального сердеч- ника алюминие- вой части
«о Ч г(х
АСУ-120 120 26,6 116 7X2.2 30X2.22 6,6 15.5 530 2 000
АСУ-150 150 34,4 147 7X2.5 30X2,50 7.5 17,5 678 2 000
АСУ-185 185 43.1 185 7X2.8 30X2.80 8.4 19,6 850 2 000
АСУ-240 240 56,3 241 7X3.2 30X3.20 9.6 22.4 1 111 2 000
АСУ-300 300 72.2 297 19X2.2 30X3.55 11 .0 25.2 1390 2 000
АСУ-400 400 93,3 400 19X2.5 ЗОХ*. 12 12.5 29.0 1 840 1 500
Таблица 3-5
Сталеалюниниевые провода облегченные марки АСО (ГОСТ 839-59)
Марка провода Сечение провода, жл’ Число и диаметр проволок, мм Диаметр сталь- ной сердцевины, мм Диаметр прово- да, ЖЖ Вес провода, кг/км Строительная длина, м
номи- наль- ное фактическое стальной алюми- ниевой
стального сердеч- ника алюми- ниевой части
АСО-240 240 31.7 243 7X2.4 24X3.59 7.2 21.6 937 2 000
АСО-ЗОО 300 37.2 291 7X2.6 54X2,62 7.8 23.5 1098 2 000
АСО-400 400 49.5 392 7X3.0 54X3,04 9.0 27.2 1 501 1 500
Стальные однопроволочные провода марки ПСО
(ГОСТ 8053-56)
Марка провода Сеченне прохода, мм' Диаметр провода, мм Вес провода, кг[км Строитель- ная длина.
ПСО-4 12,6 4 99 500
ПСО-5 19.6 5 154 350
Таблица 3-7
Стальные канаты Для специальных переходов марки С (ГОСТ 3063-55)
Номинальное сечение каната, мм2 Сечение всех проволок, мм' Число Прово- лок н диаметр. мм Диаметр каната, мм Вес каната. кг[км Строительная длина, м
150 152.76 19X3.2 16,0 1301 Строительная длина
186 182.78 19X3.5 17.5 1 556 каната оговаривается прн
240 238,83 19X4.0 20,0 2033 заказе
300 302,10 19X4.5 22.5 2 573
540 Воздушные линии электропередачи ' [ Разд. 3
Стальные многопроволочные Таблица 3-8 провода марок ПС и ПМС (ГОСТ 5800-51) 3
Марка Сечение провода, мм' Число И Диаметр провода, мм Вес провода, кг]км Строительная длина, м Д-1
провода номинальное фактическое диаметр про- волок, мм 'it
ПС-25 25 24.6 5X2,5 6.8 194.3
ПМС-25 ПС-35 35 37.2 7X2.6 7,8 295,7 От 1 5ое i
ПМС-35 ПС-50 50 49.8 12X2.3 9.2 396,0 до 3000
ПМС-50 ПС-70 70 78.9 19X2.3 11.5 631.6 л
ПМС-70 Стальные ГОСТ 3 защитные i .062-55 (СТ-3. росы марк> 5), ГОСТ 306 СТ (канат 3-55 (СТ-50- типа ТК) -СТ-70) Таблица &9 i
Марка троса Сечение троса, мм' Число и диаметр ПРОВОЛОК, JKJU Расчетный диаметр каната, жлс Вес ка ната, кг/км Строительная длина, м
номиналь- ное фактиче- ское
СТ-35 35 33.44 19X1,5 7.5 284.8 Строительная длина
СТ-50 50 48.26 19X1.8 9.0 411.1 троса оговаривается при
СТ-70 70 72.20 19X2.2 11,0 615.0 заказе
3-3. РАСХОД ПРОВОДОВ
Таблица 3-10
Расход проводов на 1 км трехфазной
линии
Марка Вес, Марка Вес,
провода кг {км провода кг{км
Алюминиевые провода
А-16 135 А-95 795
А-25 210 А-120 980
А-35 292 А-150 1 260
А-50 420 А-185 1 555
А-70 590 — —
Сталеалюминиевые провода
АС-16 192 АС-120 1517
АС-25 284 АС-150 1 905
АС-35 389 АС-185 2 380
АС-50 587 АС-240 3 080
АС-70 815 АС-300 3 880
АС-95 1 245 АС-400 5130
Сталеалюмвине вые усвленные
провода
АСУ-120
АСУ-150
АСУ-185
I 1640 I
2090
| 2600
АСУ-240
АСУ-300
АСУ-400
I 3390
4290
| 5 680
Продолжение табл. 3-10
Марка Вес, Марка Вес,
провода кг[км провода кг {км
СтаЯеалюмин левые облегчен-
ные провода
АСО-240 I 2 900 I ЛСО-400 I 4 649
АСО-ЗОО | 3 400 | — | —
Стальные однопроволочные
провода
ПСО-4 | 306 | ПСО-5 | 476
Стальные многопро в о л очные
провода
ПС(ПМС) 25 600 nqnMC)-50 1 225
ПС(ПМС)-35 912 ПС(ПМС)-70 1 950
Примечание. В таблице учтен 3%-иый за-
пас на проиес и отходы.
Б. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
3-4. ВЫБОР ПРОВОДОВ
ПО ЭКОНОМИЧЕСКОЙ
ПЛОТНОСТИ ТОКА
Экономическое сечение провода
= 7е- . мм», (3-1)
•»к
где /р — расчетный ток;
in— экономическая плотность тока,
а)мм».
•§ 3-6]
Проверка на потерю напряжения
541
Значения экономической плотности то-
ка для алюминиевых проводов регламен-
тируются ПУЭ и приведены в табл. 3-11,
там же указаны значения |ак для стальных
проводов.
Таблица 3-11
Экономические плотности тока
Материал провода Экономические плотности тока, прн продол- жительности использова- ния максимума нагрузки, ч
до 3 0Э0 от 3 000 до 5 000 выше 5 000
Алюминий .... 1.3 1.1 1.0
Сталь 0.45 0.4 0.35
3-5. ПРОВЕРКА ПО ТОКОВОЙ
НАГРУЗКЕ
Выбранное по экономической плотности
тока сечение провода проверяется по токо-
вой нагрузке из условия допустимого на-
грева при нормальном и аварийном режи-
мах работы ВЛ. Под аварийным режимом
работы ВЛ понимается отключение одной
цепи иа двухцепных ВЛ или отключение
Таблица 3-12
Длительные допустимые токовые
нагрузки проводов
Марка поовода X х Марка провода Н груз- ка . а Марка провода И <груз- к . а
А-16 105 АС-50 210 АСУ-240 610
А-25 135 АС-70 265 АСУ-300 705
А-35 170 АС-95 330 АСУ-400 850
А-50 215 АС-120 380 АСО-240 605
А-70 265 АС-150 445 АСО-ЗОО 690
А-95 325 АС-185 510 АСО-400 825
А-120 375 АС-240 610 ПСО+ 30
А-150 440 АС-300 690 ПСО-5 35
А-185 500 АС-400 835 ПС-25 60
АС-16 105 АСУ-120 375 ПС-35 75
АС-75 130 АСУ-150 450 ПС-50 90
АС-35 175 АСУ-185 515 ПС-70 125
одной из линий при двустороннем питании
подстанции.
Длительно допустимая температура
проводов принимается 70° С. За расчетную
температуру окружающего воздуха прини-
мается 25° С.
Длительно допустимые токовые нагруз-
ки ма провода ВЛ при указанных выше
температурах провода и окружающего воз-
духа приведены в табл. 3-42.
В качестве расчетной температуры воз-
духа принимается средняя температура
в ,13 ч егткжз жаркого месяца.
При значениях температуры, отличных
от +25° С, величины токовых нагрузок
умножаются на коэффициенты, приведен-
ные в табл. 3ч13.
Таблица 3-13
Поправочные коэффициенты для алю-
миния
Поправочные коэффициенты при фактической
температуре среды, °C
5 10 15 20 25 30 35 40 45
1,20 1.15 1,11 1,05 1.00 0.94 0,88 0,81 0,74
3-6. ПРОВЕРКА НА ПОТЕРЮ
НАПРЯЖЕНИЯ
Выбранные по экономической плотности
тока провода необходимо проверить на по-
терю напряжения. Метод расчета проводов
на потерю напряжения зависит от конфигу-
ра+цН! сети и от напряжения и. ж.
а) Радиальные ВЛ 6—35 кв, питающие
одну подстанцию
Потеря напряжения .в проводах опре-
деляемся по формуле
SL
(Roos у-f-x sin у), в; (3-2)
6U
ЛД = -р^-100, •/<>, (3-3)
где 6U — потеря напряжения в вольтах илн
процентах;
S — расчетная мощность подстанции
(с учетом потерь мощности в
трансформаторах), ква~,
L — длина ВЛ, км',
п — число цепей ВЛ;
Uв — номинальное напряжение ВЛ, кв,
а в (3-3) в вольтах;
R cos у -f-x sin <t — полное сопротивление
ВЛ, ом)км.
542
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
б) Радиальные ВЛ 6—35 кч,
питающие ряд подстанций, соединенных
в цепочку (рис. 3-1)
Рис. 3-1. Расчетная схема для случая питания
подстанций, соединенных в цепочку.
Потеря напряжения LU на отдельных
участках ВЛ между подстанциями опреде-
ляется по формуле
YPnRn+VQnxn
—Ъ-------------
где Рп— активная составляющая нагрузки
на каждом участке с учетом по-
терь активной мощности в транс-
форматорах, кет,
Qn — реактивная составляющая нагрузка
на каждом участке с учетом по-
терь реактивной мощности в транс-
форматорах, квар,
Rn — активное сопротивление участка
ЛИНИИ. ОМ',
хп—реактивное сопротивление участка
линии, ом.
Величины Рп и Qn определяются выра-
жениями:
Pn = S cos -f- ДРТ, кет; (3-5)
Qn = S sin -f- AQT, кваp, (3-6)
где S — расчетная мощность подстанции на
вторичной стороне трансформато-
ров, ква;
ЬРт — потери активной мощности в транс-
форматорах подстанции, кет;
AQt — потерн реактивной мощности в
трансформаторах подстанции, квар.
При расчете сети, питающей ряд под-
станций, соединенных в цепочку, .вводятся
коэффициенты совпадения максимумов для
отдельных участков сети.
в) ВЛ 6—35 кв при электроснабжении
потребителей от двух пунктов
(подстанций, электростанций)
Расчет ведется из предположения, что
величины напряжений питающих пунктов
равны между собой и совпадают по фазе.
Предварительно определяется токорас-
пределение в сети в соответствии со схе-
мами, приведенными на рнс. 3-2 и 3-3, «а
которых представлены два варианта рас-
четных схем:
на всех участках рассматриваемой се-
ти провода одной марки и одного сечения
(рис. 3-2); токсфаслределение в этом слу-
чае определяется из выражений:
/л+л а.+и+л (!,+1.+-
/А=---------------п---------------. а;
Рпс. 3-2. Расчетная схема определения токораспре-
делення в ВЛ для случая, когда на всех участка»
ВЛ провода одной марки и одного сечения.
Рис. 3-3. Расчетная схема определения токораспре-
деления в ВЛ для случая, когда на отдельных
участках ВЛ провода имеют разные марки и разные
сечения.
/А + 4 (Ц + 1г) + Л (Л + /2 + -
-* + /3) + /4(/1 + /24-/з4-и
J/--------------------------- а>
на отдельных участках сети провода
имеют разные марки и разные сечения
(рис. 3-3); токораспределение в этом случае
определяется из выражений:
г /,г, + /, (г, + г,)
7а=---------“
, /,г, +/, (г, + zj
'в= . «-
В вышеприведенных выражениях:
Zj—z3 — полное сопротивление отдель-
ных участков сети, ом;
— полное сопротивление всех
У1»ясткпв сети. ом.
Дальнейши i ход расчета ведется по (3-2},
(3-3) н (3-4).
г) Радиальные ВЛ ПО кв
Электрический расчет ВЛ 110 кв вы-
полняется по току или мощности нагрузки
с различными схемами замещения (П-образ-
ная и Т-образная). Ниже приводится ход
расчета радиальной ВЛ ПО кв по мощно-
сти нагрузки с П-образной схемой замеще-
ния (рис. 3-4).
1. Исходные данные
Мощность потребителя, с учетом потерь
мощности в трансформаторах S2, Мва.
Напряжение в начале линии Ut, кв.
Номинальное напряжение линии кв.
Длина линии L, км.
/0-
Г/2==|л/2
0-
-0
Рис. 3-4. П-образиая схема замещения.
§ 3-6]
Проверка на потерю напряжения
543
Коэффициент мощности cos
Экономическое сечение провода FaK,
мм2.
Среднее геометрическое расстояние
между проводами РСр. см.
Радиус провода г, см.
Активное сопротивление линии R = rQLt
ом.
Активная проводимость линии G, сам.
Реактивное сопротивление линии х =
= xeL, ом.
Реактивная (емкостная) проводимость
линии B=b*L, сим, где го—удельное ак-
тивное сопротивление линии, ом {км; х0—
удельное реактивное сопротивление линии,
ом! км;
7.58
6.=------о----10-« (3-7)
— удельная реактивная проводимость линии,
сим]км.
2. Проверка на корону
Потери активной мощности на корону
имеют место в том случае, когда линейное
напряжение превышает критическое напря-
жение короны, которое определяется из
выражения
ик р = 84m1ml«r 1g , (3-3)
где mt— коэффициент шероховатости, учи-
тывающий состояние поверхности
провода; для многопроволочных
проводов mt = 0,83 — 0,87;
тг — коэффициент погоды; при сухой и
ясной погоде тг — 1, при плохой
погоде (снег, дождь, туман) тг = 6 * 8
6 — коэффициент относительной плот-
ности воздуха, равный
3,92/?
3 = 273В ’
(3-9)
где b — барометрическое давление,
см рт. ст.;
8 — температура воздуха, °C.
Таблица 3-14
Значения коэффициента относительной
плотности воздуха
Высота местности над уров- нем моря, м Коэффици- ент плот- ности воз- духа при f=+25° С Высота местности над уров- нем моря, м Коэффици- ент плот- ности воз- духа при f=+25° С
6 1.000 1 600 0,833
200 0,977 1 800 0.814
400 0.955 2000 0,796
600 0.933 2200 0,778
800 0,912 2400 0,760
1 000 0,892 2600 0.742
1 200 0,872 2800 0,725
1480 0.852 3000 0.709
Выбранное сечение провода F проверя-j
ется на корону. Удовлетворительным сле-
дует считать результат, при котором
GH«^GKp. В этом случае потерн активной
мощности в активной проводимости практи-
чески будут равны 0.
3. Определение величины напря-
жения в конце линии.
Полная мощность потребителя
S2 = (Л — /<?г), Мва, (3-10>
где = S2 cos у -— активная мощность,
Мет;
Q2 = Зг sin — реактивная мощность,
Мвар.
Потери активной мощности в активной
проводимости (утечкн через изоляцию и
коронирование), отнесенные к концу линии,.
„2 G
— = = (3-11)
Реактивная зарядная мощность, обуслов-
ленная емкостью лнннн, отнесенная к концу
линии,
Д<Эв о в
—2“ = Мвар. (3-12)
Полная мощность в конце линии
S2 — Р2 — ;Q2 — S, -J- j 2 —
й<2в
= (Л — /<2=) + i ~2~ • Мва- Р-‘3>
Потерн активной мощности в линии
(p'j2+(Q;r
Та «
Мет.
(3-14)
Потери реактивной мощности в линии
№+(<&
&Qa — ——Гл-------*, Мвар, (3-15)
Мощность в начале линии:
s; = р\ - jq; = s; + (дрл - /дел)=
= <Р'2 - IQ'j + (АЛ. — МОл). Мва. (3-16)
Мощность на шннах питающей подстан-
ции
й<?в _
S, = Р, - jQ=st + i-2—
, . д<2в
= (Л — jQi) + i ~2~. Мва. (3-17)
Напряжение в конце линии
+ Q.JC
И,
Ptx — Q,P
-I—пт—
(3-18)
544
Воздушные линии электропередачи
(Разд. 3
Таблица 3-15
Электрическое сопротивление проводов при температуре провода Г—-f-20° С
1. Алюминиевые провода
Марка провода Активное сопротив- ление. ом]км Реактивное сопротивление, ом]км при среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
600 800 1 000 1 250 1 500 2 000 2 500 3000 3500 4 000
А-16 1.98 0.358 0.375 0.390 0.405
А-25 1.28 0.345 0.363 0.377 0.390 0,402 0.421 — — — —
А-35 0.92 0.336 0.352 0.366 0.380 0.391 0.410 .— — — —
А-50 0.64 0,325 0,341 0.355 0.369 0.380 0.398 0.413 0.423 0.433 0,442
А-70 0.46 0.315 0,331 0.345 0.359 0.370 0.388 0,402 0.413 0.423 0.431
А-95 0.34 0.303 0.319 0.333 0,347 0.358 0.377 0.393 0.402 0.413 0.421
А-120 0,27 0,297 0.313 0.327 0.341 0.352 0.371 0.385 0,396 0,405 0.414
А-150 0,21 0,288 0.305 0.315 0,333 0.344 0,363 0.376 0.388 0.398 0.406
А-185 0,17 0.279 0,298 0.311 0,328 0.339 0,355 0.370 0.382 0.391 0.399
2. Сталеалюминиевые провода
Марка
прово-
да
Активное
сопротив-
ление.
ом] км
Реактивное сопротивление, ом]км прн среднем геометрическом расстоянии
между проводами, мм
1 500 2 000 2 530 3 003 | 35011 4 010 4 503 5 000 55Оо| 6ОЭо| 6500 7 003 7500
АС-16
АС-25
АС-35
АС-50
АС-70
АС-95
АС-120
АС-150
АС-185
АС-240
АС-300
АС-400
2,06
1.31
0.85
0.65
0.46
0.37
0.27
0.21
0.17
0.132
0.107
0.06
0.411
0.398
0.385
0,374
0,364
0,353
0,347
0.340
0.43
0,417
0,403
0.392
0.382
0.371
0.365
0.358
0.442
0,417
0.417
0.406
0.396
0.385
0.379
0.372
0.365
0.358
0.431
0.429
0.418
0.408
0,397
0,391
0,384
0.377
0.369
0.438
0,427
0.417
0.406
0,400
0,398
0.386
0.378
0.446
0.435
0,425
0,414
0,408
0,401
0.394
0.386
0,433
0,422
0,416
0,409
0,402
0.394
0.440
0,429
0,423
0,416
0,409
0,401
0,446
0.435
0.429
0,422
0.418
0,407
0.399
0.391
0,413
0.405
0,397
в,4Ю 0.414 0.418
0,402 0,406 0.410
3. Сталеалюминиевые провода усиленные
Марка провода Активное сопротив- ление, ом]км Реактивное сопротивление. ом]км при среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
4 000 4 500 5 000 5 500 6000 6 500 7 000 7 500 8 000 8 500
АСУ-120 0.28 0.408 0,415 0.422 0,428 0,433 0.438 0.443 0.448 0,452 0.452
АСУ-150 0.21 0.399 0,406 0.413 0.419 0.424 0.429 0,434 0.439 0.443 0.446
АСУ-185 0,17 0.393 0.400 0,407 0.413 0.418 0.423 0.427 0.433 0.437 0.440
АСУ-240 0.131 0,384 0.391 0.398 0,404 0.409 0,414 0.418 0.424 0.426 0.431
АСУ-300 0.106 0.377 0,384 0.391 0.397 0.402 0,407 0.412 0.417 0.421 0.424
АСУ-400 0.079 0.368 0.375 0.382 0.388 0.393 0,398 0.403 0.408 0.412 0.415
4. Сталеалюминиевые провода облегченные
Марка провода Активное сопротив- ление, ом]км Реактивное сопротивление, ом]км при среднем^еометрическом расстоянии между проводами, мм
4 000 4 500 5 000 5 500 6 000 6 500 7 000 7 500 8 000 8 500
АСО-240 0.130 0.384 0,391 0.398 0.404 0.409 0,414 0,418 0,424 0.426 0.431
АСО-ЗОО 0,108 0.317 0.384 0.391 0.397 0.402 0.407 0,412 0,417 0,421 0.424
АСО-400 0.08 0.366 0.372 0.380 0,386 0.301 0.396 0,400 0.405 0.410 0,413
§ 3-6 ]
Проверка на потерю напряжения
545
Продолжение табл. 3-15
5. Стальные о д н о п р о в о л о ч и ы е провода
а) Омическое (для постоянного тока) я внешнее индуктивное сопротивления
Марка провода Омическое сопротивле- нне, ом]км Внешнее индуктивное сопротивление, ом]км прн среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
400 600 800 1 000 1250 1500
ПСО-4 10,95 0.332 0.359 0.375 0.389 0,403 0.414
ПСО-5 7.04 0.318 0.345 0,361 0,375 0,389 0,400
б) Активное и внутреннее андуктивное сопротивления, ом/км
Ток, а ПСО-4 ПСО-5
Активное сопро- тивление Внутреннее индуктивное сопротивление Активное сопро- тивление Внутреннее индуктивное сопротивление
0.5 11.5 0.69
1 11.8 1.54 — —
1.5 12.3 2.82 7.9 2.13
2 12.5 4.38 8.35 3.58
3 13.4 7.9 9,5 6.45
4 14.3 9.7 10.8 8.1
5 15.5 11.5 12.3 9.7
6 16,5 12.5 13.8 11.2
7 17.3 13.2 15.0 12.3
8 18.0 14.2 15,4 13.6
9 18,1 14.3 15.2 13.1
10 18.1 14.3 14.6 12,4
15 17,3 13,3 13,6 11.4
20 •—• — 12,7 10,5
6. Стальные многопроволочные провода
а) Внешнее индуктивное сопротивление
Марка провода Внешнее индуктивное сопротивление. ом]км при среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
400 600 800 1 000 I 250 1 500 2 000 2 500 3 000
ПС-25 ПМС-25 0.312 0,336 0.335 0.369 0.383 0,394 и, 426 0.438
ПС-35 ПМС-35 0.290 0,317 0.333 0.347 0.361 0.372 0.391 0.405 0.416
ПС-50 ПМС-50 0.281 0.308 0.324 0.338 0.352 0,363 0.382 0.396 0,407
ПС-70 ПМС-70 — 0.295 0.311 0,325 0.339 0.350 0,369 0.383 0.394
б) Активное я внутреннее индуктивное сопротивления, ом/Км
Ток, а ПС-25: ПМС-25 ПС-35; ПМС-35 ПС-50; ПМС-50 ПС-70; ПМС-70
Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление
1 5.25 0,54 3.66 0.33 2,75 0,23 1.70 0.16
1.5 5,26 0.55 3,66 0.34 2,75 0,23 1.70 0,16
2 5.27 0.55 3,66 0,35 2.75 0,24 1.70 0.17
35—2580
546
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Продолжение табл. 3-15
Ток, а ПС-25; ПМС-25 ПС-35; ПМС-35 ПС-50; ПМС-50 ПС-70; ПМС-70
Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление Активное сопротив- ление Внутрен- нее индук- тивное сопротив- ление
3 5.28 0.56 3.67 0.36 2,75 0.25 1,70 0.17
4 5,30 0.59 3,69 0.37 2,75 0.25 1,70 0.18
5 5,32 0.63 3,70 0,40 2.75 0.26 1.70 0.18
6 5,35 0.67 3,71 0,42 2,75 0.27 1.70 0,19
7 5.37 0.70 3,73 0.45 2,75 0.27 1.70 0,19
8 5.40 0.77 3,75 0.48 2,76 0,28 1.70 0,20
9 5,45 0.84 3.77 0.51 2,77 0.29 1.70 0,20
10 5.50 0.93 3.80 0,55 2,78 0.30 1.70 0,21
15 5.97 1.33 4,02 0,75 2,80 0,35 1.70 0,23
20 6.70 1.63 4.40 1,04 2,85 0.42 1.72 0.25
21 6.97 1.91 4.89 1.32 2.95 0.49 1.74 0,27
30 7.10 2.01 5,21 1,56 3,10 0.59 1.77 0,30
35 7,10 2,06 5.36 1,64 3,25 0.69 1.79 0,33
40 7.02 2,09 5.35 1,69 3,40 0,80 1,83 0,37
45 6,92 2.08 5.30 1.71 3,52 0,91 1.88 0.41
50 6.85 2.07 5,25 1,72 3.61 1.00 1.93 0.45
60 6.70 2,00 5.13 1,70 3,69 1.10 2,07 0,55
70 6.60 1,90 5.0 1,64 3.73 1,14 2.21 0.65
80 6.50 1,79 4.89 1,57 3,70 1,15 2.27 0.70
90 6.40 1.73 4.78 1,50 9.68 1.14 2.29 0.72
100 6,32 1,67 4.71 1,43 3,65 1.13 2,33 0.73
125 — — 4,60 1,29 3,58 1.04 2.38 0,73
150 — — 4,47 1,27 3.50 0.95 2,23 0,73
175 — — — — 3,45 0,94 2,19 0,71
Таблица 3-16
Значения (Rcos y+^fsiny)
для проводов воздушных линий.
1. Алюминиевые провода
Коэффициент мощности Марка провода (Z?cos <p+Xsln <р), ом{км, прн среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
500 | 800 1 000 1 250 1 500 2 000 2 500 3 000 3 500 4 000
А-16 1.743 1.754 1,762
А-25 1.200 1.211 1.218 1.227 1,234 1,245 — — .—. .—
А-35 0.908 0,919 0.923 0,536 0,944 0,954 — — — —
А-50 0.749 0,761 0.169 0,777 0.786 0,795 0.803 0,810 0.816 0,821
0.8 А-70 0.543 0.554 0.563 0,571 0,578 0,590 0.5971 0.603 0,610 0,614
А-95 0,433 0,444 0,452 0,460 0.468 0,478 0,488 0,493 0,499 0,505
А-120 0,385 0,396 0.404 0.413 0,419 0,430 0.439 0,445 0,451 0,457
А-150 0.332 0,343 0.351 0.360 3,366 0.378 0.386 0.393 0.399 0.404
А-185 0,207 0,308 0.315 0,324 0,331 0.341 0.360 0,357 0,363 0.368
А-16 1,875 1,883 1,889 .— —. .—
А-25 1,265 1.274 1,279 1.285 1.291 1,299 — — — —
А-35 0.941 0.949 0.956 0.961 0.967 0.974 — — — —
А-50 0.765 0.773 0,780 0,785 0.792 0,799 0.805 0.809 0,814 0,818
0.9 А-70 0,536 0.544 0.650 0.556 0.551 0,570 0,575 0,580 0,584 0,588
А-95 0.415 0.424 0.429 0.435 0.441 0.448 0,455 0,459 0,464 0.468
А-120 0,362 0.371 0.377 0.383 0,387 0.395 0,402 0.407 0.4II 0,415
А-150 0,305 0.313 0.319 0.325 0.330 0,338 0,344 0.349 0,353 0,357
А-185 0,267 0.274 0.280 0.287 0,292 0,299 0.305 0,310 0,315 0,318
Ь А-240 — 0.239 0.245 0,250 0,256 0.264 0,270 0.276 0,280 0,283
§ 3-6]
Проверка на потерю напряжения
5 47
Продолжение табл. 3-16
2. Сталеалюминиевые провода
Коэффици- ент мощ- ности Марка прово- да Значения (/?cos <p+Xsin 9), omJkm, при среднем геометрическом расстоянии между проводами, мм
I 500 2 000 2 500 13 000 3 500 4000 4 500 5 000 5 500 6000 6 500 7 000 7 500
АС-35 0.927 0,938 0,946 0.953 0,958 0,963 —
АС-50 0,705 0.716 0,724 0,731 0.736 0.741 — — •— —. —- —
АС-70 0.562 0.573 0.581 0,588 0,593 0,598 0.603 0.608 0.612 — — ——
АС-95 0.460 0.471 0.479 0.485 0,491 0.496 0,501 0.506 0,510 — — — —
АС-120 0.412 0.423 0.431 0,438 0,443 0,448 0.453 0,458 0.455 — —
0.8 АС-150 0.372 0,363 0,391 0,398 0.403 0.408 0,413 0,418 0.422 — —>
АС-185 — — 0.350 0.357 0,362 0,367 0,372 0.377 0,381 —— — ——
АС-140 —— — 0,317 0.324 0.329 0,334 0,339 0,344 0.348 0,352 -— — -—
АС-300 — —- -—. — — — — — 0,319 0,323 0,326 0,329 0,331
АС-400 — — — — — — — 0.299 0,303 0,306 0.309 0,311
АС-35 0.961 0,959 0,965 0.970 0.974 0,978 — —
АС-50 0,703 0.711 0,717 0,772 0.726 0.730 — — -— — —. —
АС-70 0,545 0,553 0.559 0,564 0,558 0.572 0.576 0.579 0,582 — .— —
АС-95 0.433 0,441 0.447 0.452 0.456 0,460 0.464 0.467 0.470 — — — —
АС-120 0,381 0.389 0,395 0,400 0.404 0,408 0.412 0,415 0,418 — -—. —
0.9 ' АС-150 0.337 0,345 0.351 0.356 0.360 0.364 0.368 0,371 0,374 — —. —
АС-185 0.306 0.311 0,315 0.319 0,323 0.326 0.329 — —— —
АС-240 — —— 0.271 0.276 0,280 0.284 0.288 0.291 0,204 0.297 — —
АС-300 — — — — — —— — — 0.254 0,2fc7 0.259 0,271 0.273
АС-400 — 0.243 0.246 0.248 0,250 0,253
Примечание. Среднее геометрическое расстояние между проводами трехфазной линии опреде-
ляется по формуле DCp=yrabc, где а. Ь.с—соответственно расстояния между каждой парой фаз.
Таблица 3-17
Среднее геометри- ческое расстоя- ние меж- ду прово- дами, JLM Емкостная проводимость ВЛ для сталеалюминиевых проводов, сим/км-10~*
АС-70 АС-95 АС-120 АС-150 АС-185 АС-240 АС-300 АС-400
3 000 2,79 2,87 2,92 2,97 3,03 3,10
3 500 2,73 2,81 2,85 2,90 2,96 3,02 —- —
4000 2,68 2,75 2,79 2,85 2,90 2,96 — —
4 500 2.62 2,69 2,74 2,79 2,84 2,89 — —
5 000 2,58 2,65 2,69 2,14 2,82 2,85 — —-
5 500 2,54 2,61 2,67 2,70 2,74 2,80 — —
6 000 — — — — — 2,76 2,81 2,88
Таблица 3-18
Потери активной и реактивной мощности в трансформаторах
с сердечниками нз горячекатаной стали (усредненные значения)
Мощность трансформа- тора, ква Удельные потери в трансформаторах (на 1 ква нагрузки) с высшим напряжением до
6 кв 10 кв 35 кв
активные, % реактивные, % активные, % реактивные, % активные, - % реактивные, . %
100 2,60 12,7 2,77 14,2 3,00 15,5
180 2.41 12,1 2,59 13,5 2.81 15,6
320 2,09 12,1 2,24 13.5 2,41 14,9
560 1.85 12,1 1,85 12.1 2,05 13.5
750 1,92 12,1 1,92 12,1 — —-
1000 1.78 10,8 1,78 10.8 1,81 12,2
1800 1,59 10,1 1,59 10,1 1,61 11,9
3 200 1,33 9,45 1,33 9,45 1,35 11,3
35*
548
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Продолжение табл. 3-18
Мощность трансформа- тора. ква Удельные потери в трансформаторах (на 1 ква нагрузки) с высшим напряжением до
6 кв 10 кв 35 кв
активные. % реактивные. % активные, % реактивные, % активные, % реактивные.
5600 1.18 9,45 1,18 9,45 1.20 11,6
7 500 1.17 10.3 1,17 10,3 1,17 ' 10.3
10000 1,07 9,6 1,07 9.6 1,07 9,6
15000 0,95 10,0 0,95 10,0 0.95 10.0
20000 0,87 9.3 0,87 9.3 0,87 9,3
31 500 0,74 9,0 0,74 9,0 0.74 9.0
и,—
P.K + Q.x
С/,
(3-19)
Ppc-Q'R ...
ЛЛр-
(3-20)
Напряжение в конце линии
U, = ^a + U^.ue. (3-21)
На стр. 544—548 лрнводятся вспомо-
гательные таблицы 3-15—3-18 к электриче-
скому расчету сетей 6—410 кв.
В. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
ПРОВОДОВ И ТРОСОВ
3-7. ДОПУСТИМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
В ПРОВОДАХ И ТРОСАХ
Значения -временных сопротивлений
в материале проводов и тросов, нормируе-
мые ПУЭ, приведены в табл. 3-19.
Допускается повышение «а пряжения
в сталеалюммяиевых проводах на 20%
сверх рассчитанного по номинальному ко-
эффициенту запаса, а также снижение на-
пряжений ® проводах и тросах, выполнен-
ных нз любых «материалов, если это оказы-
вается целесообразным в технико-экономи-
ческом отношении. Тяжение сталеалюмииие-
вых проводов при среднегодовой темпера-
туре при по'вышении напряжения сверх
рассчитанного по номинальному коэффици-
енту запаса не должно быть более 25%
временного сопротивления провода.
Максимальное допустимое напряжение
в материале проводов прн самых неблаго-
приятных условиях нагрузки не должно
превосходить величины, определяемой ко-
эффициентом запаса прочности п, равным:
"=£. (З-22)
где /С — временное сопротивлеине проволо-
ки, из которой изготовляется про-
вод, кГ/мм2 (табл. 3-13);
см — максимальное допустимое напряже-
ние материала провода или троса,
кГ/мм\
Величина коэффициента запаса прочно-
сти проводов и тросов нормируется ПУЭ.
/
Таблица 3-19
Временные сопротивления в
материале проводов и тросов
ГОСТ Материал провода (троса) Марка провода (троса) Временное сопротивле- ние, к Г] мм*
839-59 Алюминий А-25. А-35 16
83959 А-50. А-185 15
839-59 Сталеалюминий АС-16, АС-70 25
839-59 АС-95, АС-400 29
839-59 АСО-240, АСО-400 27
839-59 АСУ-300, АСУ-400 31
8053-56 Сталь ПСО-4, ПСО-5 55
5800-51 ПС-25, ПС-70
ПМС-25, ПМС-70 65
3063-55 СТ-35 120
3063-55 • СТ-50, СТ-70 120
§ 3-7]
Допустимые напряжения в проводах и тросах
549
Расчетные климатические условия
Таблица 3-20
Наименование Расчетные величины
Г ололед Толщина стенкн льда, см, для районов гололедности: I II III IV особый Удельный вес льда Температура воздуха при нормальном режиме, °C Наибольшая расчетная (при отсутствии гололеда) Наименьшая расчетная (при отсутствии гололеда) При максимальной скорости ветра При проводах, покрытых гололедом Температура воздуха при аварийном режиме, °C При проводах, покрытых гололедом Наименьшая расчетная (при отсутствии гололеда) Температура воздуха при расчете приближения проводов к элементам опор и сооружений, °C При рабочем напряжении и максимальной скорости ве- тра При атмосферных и внутренних перенапряжениях При проверке по условиям монтажа Скорость ветра, м/сек Максимальная расчетная при отсутствии гололеда При гололеде в нормальном режиме для районов голо- ледности: I —II III — IV, особый При наибольшей и наименьшей расчетной температуре воздуха в нормальном режиме при отсутствии голо- леда, а также в аварийном режиме прн любых усло- виях При расчете приближения проводов к элементам опор и сооружений при рабочем напряжении То же при внутренних перенапряжениях То же при атмосферных перенапряжениях При проверке по условиям монтажа 0.5 1,0 1.5 2.0 Свыше 2,0 0.9 ^мавс (фактическая) ^мин (фактическая) 1При ветре (при ОТСУТСТВИИ данных—5° С) /гол (при отсутствии фактиче- ских данных—5° С) /гол (при отсутствии фактиче- ских данных—5° С) /ЫИв (фактическая) ^ари ветре (при отсутствии фактических данных—5° С) 1 = 4-15 / = —15 Не менее 25—для ВЛ класса I и 20—для ВЛ класса II (прн от- сутствии фактических данных) 12.5 15 0 Не менее 25—для ВЛ класса I и 20—для ВЛ класса II (при от- сутствии фактических данных) 0,6 Оиавс, но не менее 15—для ВЛ класса I и 12—для ВЛ класса II 10 0.4 омякс, но ие менее 10—для ВЛ класса I и 8—для ВЛ класса II
Примечания: 1. Для участков Б Л 6—10 кв, проходящих в застроенной местности, расчетную
скорость ветра следует уменьшить иа 20%, если средняя высота окружающих зданий составляет не менее
я/а высоты опор. Это положение относится также к участкам Трассы, защищенным от поперечных ветров
лесиымн массивами и горными хребтами.
2. Дли участков ВЛ, проходящих в местах, подверженных сильным ветрам, как-то: высокие берега
рек; прибрежная полоса больших озер, водохранилищ в пределах 3—5 км, горные перевалы, расчетную
скорость ветра следует принимать на 20% выше по сравнению с принятой для данной местности.
550
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Оиа составляет:
а) в населеииой местности:
для многопроволочных проводов 2,0;
для одноятроволочных проводов 2,5;
б) в иаселенной -местности м при пере-
сечениях: ВЛ классов I и II между собой
и с ВЛ класса III, при пересечении ВЛ
с воздушными линиями связи и сигнали-
зации, с железными дорогами, трамвайны-
ми и троллейбусными линиями, судоходны-
ми реками, каналами, озерами, при пересе-
чении с канатными дорогами и подземными
трубопроводами;
для алюминиевых проводов сечением
до '120 мм2— 2,5;
для стальных проводов и тросов сече-
нием до' 25 мм2 — 2,5;
для проводов, приведенных выше, но
с большими сечениями 2,0;
для сталеалюминиеных проводов всех
сечений . (по алюминиевой части) 2,0.
3-8. РАСЧЕТНЫЕ
КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
Для расчета механической частя ВЛ
следует пользоваться данными климатиче-
ских условий района сооружения ВЛ в ре-
зультате достаточно продолжительных на-
блюдений над температурой воздуха, ско-
ростью ветра, интенсивностью и удельным
весом гололеда.
В расчет должны приниматься наибо-
лее невыгодные сочетания климатических
условий, наблюдаемые не реже 1 раза
в 10 лет для ВЛ класса I и 1 раза
в 5 лет — для ВЛ класса II.
Для расчета ВЛ следует принимать
сочетания климатических условий н значе-
ния величин температуры л скорости ветра,
приведенные в табл. 3-20.
Если в районе проектируемой ВЛ воз-
можны особо сильные ветры и гололеды,
то данные табл. 3-20 должны быть соот-
ветственно изменены.
3-9. ТЯЖЕНИЕ В ПРОВОДАХ
И ТРОСАХ
Тяжение в проводах и тросах опреде-
ляется выражением
Т = срЕ, (3-23)
для комбинированного провода
где Смаке — максимальное допускаемое на-
пряжение материала провода,
к F*,I лл м,
Тмакс — максимальная удельная нагруз-
ка провода, кГ!м-мм2-,
Ti — удельная нагрузка провода
при минимальной температуре,
кГ[м-мм2\
^мви — температура воздуха минималь-
ная, °C;
<-» — температура при
гололеде
а — температурный коэффициент ли-
нейного расширения однород-
ного провода, l/zpad;
“о — температурный коэффициент ли-
нейного расширения токоведу-
щей части комбинированного
провода, 1/град;
°макс — максимальное допускаемое фи к-
тивное напряжение в проводе
при температуре гололеда t =
= — 5° С, кГ/мм2-,
°макс —’ максимальное допускаемое фик-
тивное напряжение в проводе
при нанннзшей температуре
1ыкн, КГ/ММ2.
Если подсчитанные значения 1кв мень-
ше значения расчетного пролета 1Р между
опорами, максимальное напряжение в про-
водах и'тросах будет наступать при нали-
чии гололедных образований на проводах.
Если значение /кр больше значения 1Р,
максимальное напряжение в проводах бу-
дет наступать при наинизшей температуре.
где Ср — расчетное напряжение в материале
провода, кГ/мм2;
F — фактическое сечение провода, лии2.
3-10. КРИТИЧЕСКИЙ ПРОЛЕТ
Для проводов из одного металла вели-
чина критического пролета определяется
выражением
1,р=си-1/Г24а(^>~<м"). ж; (3-24)
V Т^акс-П
3-11. УДЕЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ
НА ПРОВОДА И ТРОСЫ
Определение удельных нагрузок произ-
водится по выражениям, приведенным
в табл. 3-21.
Величина удельных нагрузок для наи-
более часто применяемых марок проводов и
тросов приведены в табл. 3-22.
I
§3-11] Удельные нагрузки на провода и тросы 551
Таблица 3-21
Расчетные формулы для определения удельных нагрузок
Наименование удельной нагрузки Условные обозначении Расчетные формулы
От/Собственного веса провода 71 ’и
От веса гололеда 71 _ 3,145 (д + 5) Г. “ 1 000 F
От собственного веса провода и веса гололеда 7» 7. = 7i+7i
От давления ветра на провод при отсутствии гололеда 7< РЛ
'* 1 000 F
От давления ветра на провод при гололеде 71 _ P'0(d-26) Т‘ 1 000 F
От собственного веса провода и давления ветра на провод при отсутствии гололеда 7. 7. = V 71+71
От собственного веса провода и давления ветра на провод при гололеде: 7» | 71 = У7з + т|
Обозначения:
G — вес I пог. м провода, кг;
— y? — удельные нагрузки на провод от собственного веса, ветра и гололеда,
кГ/м-мм*;
Тв =0,9 — удельный вес гололеда;
F — сечение провода, мм*;
Ь — толщина стенки гололеда, мм;
d — диаметр провода, леи;
Ро, Pq — давление ветра на провод и трос, кГ.
Значения Рв и Р'о определяются по формулам:
ч?
Ро = “CXF yg-, кг, (3-26)
, °2
P0 = aCIFyg , кг, (3-27)
где и, — скорость ветра при отсутствии гололеда, м/сек;
v2 — скорость ветра прн гололеде, м/сек;
F— площадь диаметрального сечення провода, м*;
Сх — аэродинамический коэффициент, принимаемый для проводов и тросов d — 20 мм
и более—1,1; для проводов и тросов диаметром до 20 мм, а также для всех
проводов и тросов, покрытых гололедом,— 1,2;
а — коэффициент, учитывающий неравномерность скорости ветра по пролету; значе-
ния а принимаются при v = 20 м/сек—1,0; при v = 25 м/сек— 0,85; при v =
= 30 м/сек—0,75; при и = 35 м/сек и более — 0,7.
Таблица 3-22
Удельные нагрузки проводов и тросов
Марка прово- да Район Скорость ветра, м}С8к Удельные нагрузки, кГ1м-млР1\Ъ~*
голо- лед- ности макси- мальная При гололеде Т» Т1 т» \ Те т. ъ
Алюминиевые провода
А-16 I II III IV 20 20 20 20 10 10 15 15 2,77 8,98 26.84 53,59 89.22 11.75 29,59 56,36 91,99 9,63 7,12 11,84 37.26 47,86 10,02 13,89 31,95 67,60 103,92
1 552 1 f i. < h $ — Воздушные линии электропередачи Продолжение [Разд. 3 табл. 3-22 ;
Район Скорость ветра. м]сек Удельные нагрузки, кГ1м-мм*ЦСгя
м’! Прово- f s Aa ГОЛО лед- ностн макси- мальная при гололеде т« Т« т» т« т» Т« Тг
A-25 1 I п ш IV 20 20 20 20 10 10 15 15 2.75 6.52 18,76 36,73 60,41 9.27 21.51 39,48 63.16 7,77 4.98 8,02 24,87 31.71 8,24 10.53 22,97 46.61 70,65
p v I 20 25 30 10 12,5 15 2.76 5.13 7,90 6,54 8.71 11.03 3„82 5,85 8.59 7,10 9,14 11.37 8.76 9.82 11,65
i u V : f A-35 1 J II 20 25 30 10 12,5 15 14.38 17.14 6,54 8,71 11,03 5.99 9.35 11.48 7,10 9.14 11,37 18,12 ; 19,49 21.73
III 20 25 30 10 12,5 15 27,73 30.49 6,54 8.71 11,03 18,39 7.10 8.14 11,37 35.53
II ' IV 20 25 30 10 12.5 15 45.18 47,94 6.54 8.71 11.03 23,3 7,10 9.14 11,37 53,26
I 20 25 30 10 12,5 15 2.75 4.00 6,75 7,45 7.27 9.19 2.88 4,49 6.48 6,12 7,78 9.57 7,33 8.10 9.35
i A-50 i II 20 25 30 10 12,5 15 10.85 13,60 5,45 7,17 9.19 4,39 6.86 9,89 6,12 7.78 9.57 14.28 15.22 16.80 4
III 20 25 30 10 12.5 15 20,55 23,30 5,43 7.27 9.19 13,30 6.12 7,78 9,57 23.83
b IV 20 25 30 10 12.5 15 33.11 35,86 5.45 7.27 9,19 16,71 6.12 7.78 9.57 39.56
I 20 25 30 10 12,5 15 2,76 3,20 5,96 4,62 6.16 7,79 2,24 3.50 5,05 5.38 6,74 8.26 6.37 • 6,93 ] 7,81 <
A-70 II 20 25 30 10 12.5 15 8,44 11.20 4,62 6,16 7.79 3,32 5,18 7,48 5.38 6.74 8.26 11,70 12.34 । 13,46
III 20 25 30 10 12,5 15 15.72 18,48 4,62 6.16 7.79 . 9,91 5.38 6,74 8.26 20,93
IV 20 25 30 10 12.5 15 25,04 27.80 4.62 6,16 7,79 12.35 5.38 6.78 8.26 30,41 *
' A-95 I 20 25 30 10 12.5 15 2.75 2,63 5,33 3.99 5,32 6,73 1,80 2.81 4,05 4.85 5,99 7,27 5,68 6.08 6,74 1
§ 3-11]
Удельные нагрузки на провода и тросы
553
Продолжение табл. 3-22
Марка прово- да Район голо- лед- ности Скорость ветра, м]сек . Удельные нагрузки,-кТ’/л-лд’/Ю'’
макси- мальная прн гололеде 11 т» Та 74 71 7. 7»
II 20 25 30 10 12.5 15 2,75 6,78 9.53 3,99 5,32 6,73 2,60 4,06 5.86 4.85 5.99 7,27 9.89 11.36 11,19
А-95 III 20 25 30 10 12,5 15 12,45 15.20 3,99 5.32 6,73 7.66 4,85 5,99 7,27 16.08
IV 20 25 30 10 12.5 15 19,63 22,38 3,99 5.32 6,73 9,48 4,85 5.99 7,27 24.31
I 20 25 30 10 12.5 15 2,75 2,29 5.04 3,60 4.80 6,07 1,54 2,40 3.46 4.53 5,53 6,66 5,27 5,59 5.90
А-120 II 20 25 30 10 12.5 15 5,80 8.55 3,60 4.80 6.07 2,18 3.40 4.91 4,53 5,53 6,66 8,82 9,20 9.86
III 20 25 30 10 12,5 15 10,51 13,26 3.60 4.80 6.07 6.34 4,53 5,53 6.66 12,47
IV 20 25 30 10 12,5 15 16,42 19,17 3.60 4.80 6.07 7,80 4,53 5,53 6.66 20.74
I 20 25 30 10 12.5 15 2.75 1.98 4,73 3,21 4.28 5.41 1.30 2,04 2.94 4.23 5,08 6.07 4.91 5.15 5.57
А-150 II 20 25 30 10 12.5 15 4.93 7,68 3,21 4.28 5.41 1.81 2.83 4,08 4.23 5,08 6,07 7,89 8,18 8,66
III 20 25 30 10 12,5 15 8,82 11,57 3.21 4.28 5.41 5.21 4.23 5,08 6,07 12.69
IV 20 25 30 10 12.5 15 23.67 16,42 3.21 4,28 5.41 6,36 4,23 5.08 6.07 17,61
X I 20 25 30 10 12.5 15 2.75 1.74 4.49 2.88 3,84 4.86 1.12 1.75 2,53 3,98 4,72 5.58 4,63 4.82 5,15
А-185 II 20 25 30 10 12.5 15 4.25 7.00 2,88 3.84 4.86 1.54 2,40 3.46 3,98 4.72 5,58 6.89 7,17 7.56
III 20 25 30 10 12,5 15 7,53 10.28 2.88 3.84 4.86 4.39 3.98 4.72 5,58 11.17
IV 20 25 30 10 12.5 15 11.58 14.33 2.88 3,84 4,86 5.3 3.98 4.72 5,58 15,27
554
Воздушные линии электропередачи
S З-П]
Удельные нагрузки на провода и тросы
555
Продолжение таб л. 3-22 .
Марка Pafloi Скорость ветра, м/ап . Удельные нагрузки, кГ/м-мм'ро-*
про- вода лед- ностн макси- мальная прк гололеде 11 Те Тв т< 1 7* Те ъ
Ста леалюмиииевые провода
I 20 25 30 10 12,5 15 3,48 8,26 11.74 9,09 12,11 15,33 6.49 10,12 14.60 9.73 12.60 15,72 13.41 15.50 18,73
АС-16 II 20 25 30 10 12.5 15 24.45 27.93 9.09 12.11 15,33 10,70 16.69 24.08 9.73 12,60 15,72 29.26 31.91 36,88
III 20 25 30 10 12.5 48.58 52.06 9.09 12.11 15.33 33,56 9.73 12.60 15.72 61,95 J
IV 20 25 30 10 12.5 15 80.65 84,13 9.09 12,11 15.33 43.05 9,73 12.60 15.72 94,45
I 20 25 10 12,5 3,46 6,16 9.62 7.44 4.68 8,20 10,70
30 9,91 7,30 10,50 12,12
12,54 10.53 13,01 14,26
II 20 25 30 10 12.5 17.63 21.09 7.44 9,91 7.50 11,70 8,20 10,50 22,36 24,12 4
АС-25 12,54 16.87 13,01 27,00
III 20 25 30 10 12,5 15 34.42 37,88 7,44 9,91 12,54 23.22 8.20 10.50 13,01 44,43 :
IV 20 25 30 10 12,5 15 56,52 59.98 7,44 9,91 12.54 29.56 8.20 10,50 13.01 63,24
I 20 25 10 12.5 15 3,48 4,39 7,87 5,85 3,20 6.81 8,50
30 7,79 9.86 4,99 7.21 8.54 10,46 9,32 10,67
.АС-35 II 20 25 30 10 12.5 15 12.06 15,54 5.85 7,79 9,86 4,94 7,71 11.12 6,81 8.54 10,46 16,31 'i 17,35 1 19,09
III 20 25 10 12.5 15 23,01 26,49 5,85 15.04 6,81 30.36 4
30 7,79 9,86 8.54 10.46 •в
IV 20 25 30 10 12,5 15 37.24 40,72 5,85 7.79 9,86 18.95 6,81 8,54 10,46 42,98
АС-50 I 20 25 30 10 12.5 15 3.48 3,66 7.14 5.13 6.84 8.65 2.61 4.07 5.87 6.20 7,67 9,32 7,60 \ 8,22 j 9.24 у
II 20 25 10 12.5 15 9,84 13,32 5,13 3,94 6,20 i 13,89 1
6,84 6,15 7.67 14.66
8.65 8,88 9.32 16.01 i
1 1
Продолжение табл. 3-22
Марка про- вода Район голо- лед- иости Скорость ветра, mJ сек Удельные нагрузки, кГ^м-млР^У*
макси- мальная Прк гололеде 11 Тв Тв т* Тв Те Тт
АС-50 III 20 25 30 10 12,5 15 3.48 18.52 22.00 5,13 6,84 8,65 11.86 6,20 7,67 9.32 24.99
IV 20 25 30 10 12,5 15 29,71 33,19 5,13 6,84 8.65 14.87 6,20 7,67 9,32 36,57
I 20 25 30 10 12,5 15 3,47 2.92 6,39 4.32 5.76 7.28 2,02 3.16 4.56 5,54 6.72 8,07 6.70 7.13 7,85
АС-70 11 20 25 30 10 12,5 15 7,63 11.10 4.32 5,76 7,28 S 2.97 4.63 1 6.68 5.54 6,2 8,07 11.49 12.02 12.94
III 20 25 30 10 12,5 15 14.11 17,58 4,32 5.76 7.28 8.81 5,54 5.72 8.07 19.66
IV 20 25 30 10 12,5 15 22.38 25.85 4,32 5,76 7.28 10,93 5.54 6,72 8,07 28,06
I 20 25 30 10 12.5 15 3,47 2.35 5.82 3,63 4.84 6,12 1.58 2.47 3,56 5,02 5.95 7.03 6,03 6,32 6,82
AG95 II 20 25 30 10 12.5 15 5.97 9,44 3,63 4,84 6,12 2,26 3.52 5.08 5,02 5,95 7,03 9,71 10.07 10,72
III 20 25 30 10 12,5 • 15 10.85 14.32 3,63 4,84 6,12 6.60 5,02 5.95 7,03 15,77
IV 20 25 30 10 12.5 15 17,00 20,47 3.63 4,84 6.12 8.12 5,02 5,95 7,03 22,02
I 20 25 30 10 12,5 15 3,59 2.08 5.67 3.33 4,44 5,61 1,38 2,15 3,16 4,90 5,71 6.66 5,83 6,06 6.46
АС-120 II 20 25 30 10 12,5 15 5,20 8.79 3,33 4,44 5,61 1.93 3.01 4.34 4,90 5.71 6.66 9,00 9,29 9.80
III 20 25 30 10 12,5 15 9,34 12,93 3,33 4,44 5,61 5.57 4,90 5.71 6,66 14.07
IV 20 25 30 10 12.5 14,52 18,11 3,33 4,44 5.61 6.80 4,90 5.71 6.66 19,08
556
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Продолжение табл. 3-22
Марка про- вода Район Скорость ветра, м]сек Удельные нагрузки, кГ/л*-жля/10“»
голо- лед- ностн макси- мальная пря гололеде Т1 Ъ Та т« т« Та < Тт
I 20 25 30 10 12.5 15 3.53 1.78 5.31 2.91 3,88 4.91 1,16 1,81 2.62 4.58 5,25 6.05 5,44 5.61 5,92
АС-150 II 20 25 30 10 12.5 15 4.37 7.90 2.91 3.88 4.91 1,59 2,48 3,58 4.58 5.25 6,05 8,06 8,28 8.67
III 20 25 30 10 12,5 15 7,77 11.30 2,91 3,88 4.91 4,54 4.58 5,25 6.05 12,20
IV 20 25 ft 30 4 10 12,5 15 11.97 15.50 2.91 3.88 4.91 5,50 4,58 5.25 6.05 16.41
I 20 25 30 10 12,5 15 3.58 1.57 5,15 2,64 3,52 4,45 1,02 1,58 2.28 4.45 5.02 5.72 5.25 5,39' 5.63-
АС-185 II 20 25 30 10 12,5 15 3,80 7.38 2,64 3,52 4,45 1,35 2.12 3.05 4.45 5.02 5.72 7,5 7,68- 7.98-
III 20 25 30 10 12.5 15 6,69 10,27 2,64 3,52 4.45 3,83 4.45 5,02 5,72 10,95
IV 20 25 30 10 12.5 15 10.23 13.81 2,64 3.52 4.45 4.62 4.45 5.02 5,72 14.54
I 25 30 10 12.5 15 3.55 1.37 4,92 2,12 2,81 3.58 0,84 1.31 1,89 4.13 4.30 5.04 4,99 5,09 5.27
АС-240 II 20 25 30 10 12.5 15 3.18 6,73 2,12 2.81 3.58 1.11 1.73 2.50 4.13 4.30 5,04 6,82 6,95 7,18
III 20 25 30 10 12.5 15 5.52 9.07 2,12 2.81 3.58 3.10 4.13 4.30 5.04 9.59
IV 20 25 30 10 12,5 15 8.36 11.91 2.12 2.81 3,58 3.70 4.13 4.30 5.04 12,47
АС-300 I 20 25 30 10 12.5 15 3,58 1,17 4,75 1,90 2,52 3.20 0.73 1.13 2,28 4,05 4.38 5.72 4,80 4,89 5,63
II 20 25 30 10 12.5 15 2.75 6,33 1.90 2,52 3.20 0.94 1.47 2.13 4.05 4,38 4.80 6.40 6,50 6,68
§ 3-11]
Удельные нагрузки на провода и тросы
557
Продолжение табл. 3-22
Марка про- вода район голо- лед- ности Скорость ветра, м1сек Удельные нагрузки, кГ1м-мм'1\^~*
макси- мальная пря гололеде ъ1 Т1 т« т« 7» Те 7»
АС-300 III 20 25 30 10 12,5 15 3.58 4.73 8.31 1.90 2.52 3.20 2.60 4.05 4.38 4.80 8.71
IV 20 25 30 10 12.5 15 7,11 10,69 1.90 2.52 3,20 3.09 4.05 4,38 4,80 11.1
I 20 25 30 10 12,5 15 3.55 0,99 4.55 1.65 2.19 2.79 0.61 0.95 1.37 3.92 4.17 4.51 4,59 4,65 4.75
АС-400 11 20 25 30 10 12.5 15 2.30 5,85 1.65 2.19 2.79 0.77 1.20 1.74 3.92 4.17 4.51 5,9 5,97 6.10
III 20 25 30 10 12.5 15 3,90 7.45 1.65 2.19 2.79 2.09 3.92 4.17 4.51 7.74
IV 20 25 30 10 12.5 15 5.81 9.36 1.65 2.19 2.79 2.46 3.92 4,17 4,51 9.68
Сталеалюмннневые провода усиленные
1 20 25 30 10 12,5 15 3,72 2,03 5,75 3,27 4,36 5,51 1.34 2.09 3,02 4,95 5,73 6,5 5,9 6.12 6,49
Л СУ-120 II 20 25 30 10 12,5 15 5.05 8,77 3,27 4,36 5.51 1.87 2,91 4.20 4.95 5.73 6.5 8.97 9.24 9.72
III 20 25 30 10 12,5 15 9.07 12,79 3.27 4,36 . 5,51 5.38 4,95 5.73 6.5 13,89
IV 20 25 30 10 12.5 15 14,07 17,79 3.27 4.36 5,51 6,56 4.95 5,73 6.65 18,96
I 20 25 30 10 12.5 15 3,74 1.75 5,49 2,88 3.84 4.86 1,14 1.78 2.56 4,72 5,36 6.13 5.61 5,77 6,06
II 20 25 30 10 12.5 15 4.28 8.02 2.88 3.84 4.86 1.55 2.42 3.49 4,72 5.36 6.13 8,17 8.38 8.75
АСУ-150 III 20 25 30 10 12.5 15 7,59 11.33 2,88 3,84 4.86 4.42 4,72 5.36 6.13 12,16
IV 20 25 30 10 12.5 15 11.68 15.42 2.88 3.84 4.86 5,35 4.72 5,36 6.13 16.35
558
Воздушные линии электропередачи
(Разд. 3-
Продолжение табл. 3-22
Марка про- вода Район Скорость ветра, м[сек Удельные нагрузки. кПм-MJfllOr*
голо- лед- иости макси- мальная при гололеде Т1 Т« т« т< Т« Та Т»
I 20 25 30 10 12,5 15 3.73 1,52 5.25 2.58 3.44 4,35 0.97 1.52 2,19 4.53 5,07 5.72 5.34 5,47 5.69-
АСУ-185 II 20 25 30 10 12,5 15 3.67 7.40 2.85 3.44 4.35 1,30 2.04 2.94 4.53 5,07 5.73 7.51 7.67 7.96
III 20 25 30 10 12,5 J5 6.43 10,16 2.58 3.44 4.35 3.66 4.53 5,07 5,73 10,80-
IV 20 25 30 10 12,5 15 9,81 13,54 2,58 3,44 4.35 4,40 4.53 5,07 5,73 14.23
I 20 25 30 10 12,5 15 3.74 1,30 5,04 2.06 2,74 3.48 0.82 1,27 1,84 4,27 4.63 5,11 5.07 5.18 5,33
АСУ-240 II 20 25 30 10 12.5 15 3.08 6.82 2.06 2.74 3,48 1,07 1.67 2,41 4.27 4,63 5,11 6.90 7,02 7.23
III 20 25 30 10 12.5 15 5.33 9.07 2.06 2.74 3,48 2.97 4.27 4,63 5.11 9,54
IV 20 25 30 10 12.5 15 8.06 11.80 2.06 2.74 3.48 3,54 4.27 4.63 5.11 12.32
I 20 25 30 10 12.5 15 3.76 1.15 4.91 1,87 2,48 3.16 0,71 1.11 1.60 4,20 4,51 4.91 4.96 5.03 5.16
II 20 25 30 10 12.5 15 2.69 6,45 1.87 2,48 3.16 0,91 1.43 2,06 4.20 4.51 4.91 6.51 6,61 6.77
АСУ-390 III 20 25 30 10 12.5 15 4.61 8.37 1.87 2.48 3,16 2,53 4,20 4.51 4.91 8.74
IV 20 25 30 10 12.5 15 6.92 10.68 1,87 2,48 3,16 2.99 4.20 4.51 4.91 11.09
I 20 25 30 10 12.5 15 3.73 0,97 4,70 1.62 2,16 2.74 0.593 0.924 1.333 4.07 4.31 4.63 4.74 4.79 4,89
АСУ-400 II 20 25 30 10 12.5 15 2.23 5.96 1,62 2.16 2.74 0,743 1.158 1.671 4,07 4.31 4.63 6.01 6.07 6.19
§ 3-11] Удельные нагрузки на провода J. тросы Продолжение табл 559 3-22
Скорость ветра, м]сек Удельные нагрузки, кГ1м-мм"*рО~*
тИ Марка Л про- ЛМ вода голо- лед- иости макси- мальная при гололеде 11 Т* Та т« т» Та т»
III 20 25 30 10 12.5 15 3.73 3.78 7.51 1.62 2.16 2.74 2,025 4.07 4.31 4.63 7.78
4 I IV I 20 25 30 Стале 20 25 30 10 12.5. 15 а л ю м и i 10 12.5 15 <нейы 3.41 5,61 е про 1,37 9,34 вода с 4,78 1,62 2.16 2,74 б л е г ч е 2,17 2,89 3,67 2,363 иные 0,86 1,34 1,94 4.07 4.31 4,63 4.04 4.47 5.01 9.63 4,86 4,96 5,16
II 20 25 30 10 12.5 15 3,25 6,66 2.17 2,89 3,67 1,13 1,77 2,55 4,04 4.47 5,01 6,76 6.89 7,13
АСО-240 I III 20 -25 30 10 12,5 15 5,65 9,06 2,17 2,89 3,67 3,17 4.04 4.47 5,01 9,60
& я *?• IV 20 25 30 10 12,5 15 8,56 11,97 2,17 2,89 3,67 3,78 4.04 4,47 5,01 12,55
1 20 25 30 10 12.5 15 3,35 1.27 4,62 1,98 2,63 3,34 0,76 1,19 1,72 3,89 4,26 4,73 4,68 4,77 4.93
АСО-ЗОО II 20 25 30 10 12,5 15 2,88 6.23 1,98 2,63 3,34 1,00 1,56 2,24 3,89 4.26 4,73 6,31 6,42 6.62
III 20 25 30 10 12,5 15 4,97 8,32 1,98 2,63 3,34 2,75 3.89 4.26 4,73 8,76
д IV 20 25 30 10 12,5 15 7,49 10.84 1,98 2,63 3,34 3,26 3,89 4,26 4,73 11,32
г I 20 25 30 10 12,5 15 3,40 1,03 4,43 1,71 2.27 2,88 0,63 0,98 1,42 3,80 4,09 4,45 4,47 4,54 4,65
л II 20 25 30 10 12.5 15 2,38 5,78 1.71 2,27 2,88 0,8 1,25 1,81 3,80 4.09 4.45 5,83 5,83 6,06
АСО-400 С III 20 25 30 10 12,5 15 4,05 7,45 1,71 2,27 2,88 2,19 3,80 4,09 4,45 7,77
»< & $ IV 20 25 30 10 12,5 15 6,04 9,44 1,71 2,27 2,88 2,56 3,80 4.09 4,45 9,78
560 ' ' Воздушные линии электропередачи гр,ап ч 7 §3-11] Удельные нагрузки на провода и тросы 561
Продолжение табл. 3-22 ) Продолжение табл. 3-22
Марка про- вода Район голо- лед- НОСТЙ Скорость ветра, м!сек Удельные нагрузки. кГ/м жЛ’/Ю"» Марка про- вода Район голо- лед- иости скорость eei макси- мальная при гололеде Ti т« Те 7* I# Те т»
макси- мальная при гололеде Ti Те 7» т< 7» Те Тт
ПС70 ПМС-70 III 20 25 30 10 12,5 15 8,00 л е за 8,52 14,24 22,24 4,38 5,84 7,38 8,88 9,12 9,91 0,89 23,95
Стальные многопровол очные провода
ПС-25 ПМС-25 I 20 25 30 10 12,5 15 7,90 6,09 13,99 6,84 9,11 11,53 4,75 7.42 10,70 10,45 12.05 13,98 14,77 15.83 17,61
IV I 20 25 30 Тросы 20 25 30 10 12,5 15 стальн! 10 12.5 15 22,56 щитнь 5,28 30,56 е (к а н 13,80 4,38 5,84 7,38 а т ы т и 6,72 8.95 11,33 11,02 па ТК) 3,92 6,12 8,83 9,12 9,91 10,89 10,85 12,36 14.37 32,48 14,35 15,10 16,38
II 20 25 30 10 12,5 15 17,92 25,82 6,84 9,11 11,53 7,81 12,18 17,57 10,45 12.06 13,98 1 26,97 1 28,55 ’ 31,22 . ;
III 20 25 30 10 12,5 15 35,50 43,40 6,84 9,11 11.53 24,42 10,45 12.06 13,98 49,80 * 1
IV 20 25 30 10 12,5 15 58,82 66,72 6,84 9,11 11,53 31,29 10,45 12,06 13.98 73,70 II 20 25 30 10 12,5 15 14,79 23,31 6,72 8,95 11,33 6,16 9,62 13,87 10,85 12,36 14,17 24,10 25,21 17,11
I 20 25 30 10 12,5 15 7,95 4,86 12,81 6,30 8.39 10,62 3,58 5,59 8.07 10,14 11.56 13,27 13.30 5 13,97 ? 15,31 f СТ-35 III 20 25 30 10 12,5 15 28,52 37,04 6,72 8,95 11,33 18,92 10,85 12.36 14,17 41,59
ПС35 11 20 25 30 10 12,5 15 13,52 21,47 6,30 8,39 10,62 5.61 8,74 12,61 10,14 11.56 13.27 22,19 ! 23,18 24,90 IV 20 25 30 10 12,5 15 46,48 55,00 6,72 8,95 11,33 23,96 10,85 12.36 14,17 60,0
ПМС-35 III 20 25 30 10 12,5 15 26,98 33,93 6,30 8,39 10,62 17,14 10,14 11.56 13.27 38,02 I 20 25 30 10 12,5 15 8,52 4,10 12,62 5,58 7,43 9,41 2.95 4,61 6,65 10,18 11,31 12,69 12,96 13.44 14,27
IV 20 25 30 10 12,5 15 4,24 50,19 6,30 8,39 10,62 21,68 10,14 11,56 13.27 55,32 СТ-50 II 20 25 30 10 12,5 15 11,13 19,65 5,58 7,43 9,41 4,51 7,03 10,14 10,18 11,31 12,69 20,16 20,87 22,11
I 20 25 30 10 12,5 15 7,95 4,03 11,98 5,55 7,39 9.36 2,90 4,52 6.51 9,70 10.86 12,28 12,32 12,80 13,63 III 20 25 30 10 12,5 15 21,08 29,60 5,58 7,43 9,41 13,63 10,18 11,31 12,69 32,59
ПС-50 II 20 25 30 10 12,5 15 10,89 18,84 5,55 7.39 9,36 4,39 . 6.86 9.89 9.70 10.86 12.28 19,35 20,03 21,28 IV 20 25 30 10 12,5 15 33,96 42,48 5,58 7,43 9,41 17,13 10,18 11,31 12,69 45,80
ПМС-50 III 20 25 30 10 12,5 15 20,60 28,55 5.55 7,39 9.36 13,28 9.70 10.86 12.28 31,46 I 20 25 30 10 12,5 15 8,52 3,13 11,65 4,56 6,08 7,69 21,18 3,40 4,91 9,66 10,46 11.47 11,85 12,13 12,69
J IV 20 25 30 10 12.5 15 33,14 41,09 5,55 7,39 9,36 16,67 9,70 10.86 12,28 44,27 СТ-70 II 20 25 30 10 12.5 15 8,22 16,74 4,56 6,08 7,69 3,22 5,02 7,24 9,66 10,46 11,47 17,24 17,47 18.24
ПС-70 ПМС-70 I 20 25 30 10 12,5 15 8,00 2,95 10,95 4,38 5,84 7.38 2.04 3,18 4,59 9,12 9.91 10.89 11,13 11,40 11.86 III 20 25 30 10 12,5 15 15,26 23,78 4,56 6,08 7.69 9,58 9.66 10,46 11,47 25,64
II 20 25 30 10 12,5 15 7,70 15,70 4,38 5,84 7.38 2,99 4,67 6,73 9.12 9.91 10.89 16,00 16,38 17,08 36—21 IV 80 20 25 30 10 12,5 15 24,27 32,79 4,56 6,08 7,69 11,91 9,66 10,4£ 11,47 34.89
562
Воздушные линии электропередачи
{Разд. 3
3-12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИИ
И СТРЕЛ ПРОВЕСА ПРИ ТОЧКАХ
ПОДВЕСА ПРОВОДА
НА ОДНОЙ ВЫСОТЕ (рис. 3-S)
Напряжение при искомом режиме опре-
деляется из формулы
Ряс. З-S. Кривая провеса провода или троса прн
точках подвеса на одной высоте.
___а
°* "'ЙИ ---------24₽°м ₽ ( * ’’•
(3-28)
Стрела провеса при искомом режиме
определяется выражением
f = (3-29)
где I — расчетный пролет, м',
а — коэффициент линейного расширения
материала провода, 1/град;
Р — коэффициент упругого удлинения
материала провода. ммг1кГ;
— удельнаи нагрузка на провод при
искомом режиме, кГ/м-мм1-,
Yu — удельная нагрузка на провод прн
исходном режиме, кГ/м-мм2;
сх — напряжение и проводе при искомом
режиме, кГ/мм2;
ом— напряжение в проводе прн исход-
ном режиме, кГ/мм2;
f — стрела провеса, лг,
f,—температура при искомом режиме,
°C;
t, — температура при исходном режи-
ме, °C.
Значения коэффициентов линейного
расширения (а), упругого удлинения (р) и
модулей упругости (Е) проводов приведе-
ны в табл. 3-23.
Таблица 3-23
Значения a, f и Е
Марка провода в, {{град ₽, мм'{кГ Е, к Г! мм'
А-16—А-185 23-10** 159-10** 6300
АС-16—АС-95 19,2-10** 121-Ю** 8 250
АС-120—АС-400 18,9-10** 118-10“* 8 450
АСО-240—АСО-400 19,9-10**' 127-10-* 7 800
АСУ-120—АСУ-400 18,3-10*6 113-10** 8 900
ПСО-4, ПСО-5 12-10** 50-10"* 20 000
ПС-25—ПС-70 (ПМС-25—ПМС-70) 12-Ю‘б 50-10** 20 000
3-13. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ
И СТРЕЛ ПРОВЕСА ПРОВОДА
ПРИ ТОЧКАХ ПОДВЕСА НА РАЗНОЙ
ВЫСОТЕ (рис. 3-6)
В качестве приближенного метода ис-
пользуется метод эквивалентного пролета.
Прн разности высот точек подвеса, не пре-
восходящей ,10—15% длины пролета, этот
метод достаточно точен.
Расчет производится в следующем по-
рядке.
По действительному пролету / опреде-
ляется напряжение о» прн искомом режи-
ме (3-28). В дальнейшем вычисляются:
'• = Z + ^T- *• (3-30)
1г-1- Тх/ . ж. (3-31)
f 1 — 8чх • м' (3-32)
. 4гх f* ~ 8о. ’ (3-33)
Прн некоторых соотношениях величин,
входящих в уравнения, длина пролета 12 мо-
жет получиться отрицательной. Это являет-
ся признаком того, что низшая точка про-
вода С находится вне пределов действи-
тельного пролета (рнс. 3-7). В этом случае
действует вверх вертикальная составляю-
щая тяження по проводу в точке В, рав-
ная:
Г”=Тхг4-, кГ. (3-34)
Рис.73-6. Кривая провеса провода или троса при
точках подвеса на разной высоте.
§ 3-16]
Построение и использование шаблонов
563
Рис. 3-7. Схема тяжений провода прн точках
подвеса на разной высоте.
Чтобы судить о том, будет ли в данном
случае происходить подъем гирлянд изоля-
торов, необходимо рассмотреть смежный
пролет.
В том случае, если вертикальная со-
ставляющая тяження провода смежного
пролета не компенсирует вертикальную со-
ставляющую данного пролета, действую-
щую вверх, подъем гирлянды и а промежу-
точных опорах будет иметь место. Ввиду
нежелательности этого явления необходимо
выбирать соотношения между Л и Z с та-
ким расчетом, чтобы величина /г получи-
лась положительной.
3-14. БОЛЬШИЕ ПРОЛЕТЫ
ВОЗДУШНЫХ ЛИНИИ
Когда пролеты между опорами превы-
шают величину 500 м, механический рас-
чет проводов и тросов по приведенным вы-
ше выражениям приводит к значительным
ошибкам. В этих случаях для определения
стрелы провеса пользуются выражением
Z2y
------------M-t (3-35)
' 8а„ 384сз 4 '
здесь а, — напряжение провода в середиве
пролета, кГ/мл?,
:А— V Сд— 0,51*72
кГ/ммг, (3-36)
2
где ад — напряжение провода в точке под-
веса, равное максимально допускае-
мому напряжению, кГ/мм*.
Г. РАССТАНОВКА ОПОР
3-15. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Профиль для расстановки опор ВЛ
6—10—35—1110 кв принято выполнять в мас-
штабе:
горизонтальный 1 :5 000;
вертикальный ,1:500.
Для ВЛ, проходящих по городским или
промышленным районам, целесообразно пе-
реходить на более крупный масштаб:
горизонтальный 1:2000.
вертикальный ,1 :200.
Образец оформления профиля с рас-
становкой опор приведен на рис. 3-8.
Расстановку опор по профилю произво-
дят графическим путем при помощи макси-
мального шаблона.
36*
3-16. ПОСТРОЕНИЕ
И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ШАБЛОНОВ
Кривые шаблонов (рис. 3-9) строятся
по выражению
у=Кх\ (3-37)
где К—2^-;
сх — напряжение провода, соответст-
вующее расчетному пролету,
кГ/ммг;
I
х =~2----половина пролета, м.
Максимальным называется шаблон, по-
строенный по наибольшему провисанию про-
вода (при О*, соответствующем наиболь-
шей расчетной температуре).
На шаблон наносятся три кривые:
кривая / — провисания;
кривая 2 — габаритная;
кривая 3—-земляная.
Минимальным называется шаблон, по-
строенный по наименьшему провисанию про-
вода (прн Ох, соответствующей наинизшей
расчетной температуре).
Исходными пунктами прн расстановке
опор являются анкерованые точки: углы,
анкерные опоры на переходах н т. п.
Расстановку опор начинают от анкер о-
ваной точки. Передвиган шаблон вдоль
трассы .(рис. ЗЛО), следят за тем, чтобы
габаритная кривая 2 нигде не пересекала
линии профиля, а только ее касалась. Ме-
стоположение следующей опоры укажет
точка пересечения кривой 3 с линией про-
филя. Кривая 1 должна проходить через
точки подвеса проводов на обеих опорах.
В случае применения промежуточных
опор с подвесными изоляторами после пред-
варительной расстановки их на данном ан-
керном участке определяют приведенный
пролет 10 из выражения
1.=
Sl3t
"ЙГ
(338)
где lt — длины отдельных пролетов анкер-
ного участка, м.
Если приведенный пролет совпадает
с расчетным пролетом илн величины на-
пряжений приведенного и расчетного про-
летов практически одинаковы, то произве-
денную расстановку опор на данном анкер-
ном участке следует считать законченной.
В противном случае строят новый шаб-
лон по приведенному пролету, вновь выпол-
няют расстановку опор, добиваясь совпа-
дения пролетов или напряжений.
В местах с сильно пересеченным про-
филем производится проверка на вырыва-
ние штыревых или подъем подвесных изо-
ляторов прн помощи минимального шаб-
лона.
Кривая провисания шаблона наклады-
вается иа сомнительный пролет (рис. 3-11
и 3^12). Если низшая точка шаблона нахо-
564
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
o'zot
t'ZOi
1‘zoi
o'zoi
6'10!
6'Wt
8‘lOi
S'101
Гит
6'00!
O'L6
I'DOi
S'DOt
SOOl
f,-ud gmj
6ZXJ
—tfiQi—nwo— nsodog-Ticgobj —
^~нМг DDUHainhUifri—Q3Q~ zz>U
— Z'MlftWC
—— hiodOQ- 'nowwuiag~-g3g=:^S^
g
.— г-Pd дшз
I
ZVV
1^
iMxfog ttvgotiwfidj-
Z“JH
*rps‘g=M &z О3/"—01*
Diet dj *й/в f/м gi^
l~ud gwj
— usodo^ аъдыинбф— o^-t-
^S6‘S^P du* дз/D 05+
fool
o’qoi
£65
Z‘Wi
6‘66
S'65
br£6
C'DDI
‘001
O'DOI
6'65
I '£6
9’66
O’DOI
шз/и gouvwdou ' 43Q oiU
8
§ 3-18]
Расчетный пролет
565
Рис. 3-9. Разбивочный шаблон.
I—кривая провисания провода; 2—габаритная кри-
' вая: 3—земляная кривая.
Ряс. 3-12. Проверка на вырывающие усилия:
вырывающие усилия имеются.
действующую вверх, может иметь место
подъем гирлянды илн срыв штыревого изо-
лятора. Для предотвращения этих явлений
следует либо произвести перестановку опор,
либо подвесить грузы к гнрлянде изолято-
ров, либо установить вместо промежуточной
анкерную опору.
3-17. РАСЧЕТ ПЕРЕХОДОВ
дится вне рассматриваемого пролета, то
провод дает в этом пролете вертикальную
составляющую усилия, действующую вверх.
В случае, если вертикальная составляющая
натяжения провода смежного пролета не
компенсирует вертикальную составляющую.
Прн наличии в пролете каких-либо пе-
ресекаемых сооружений производится рас-
чет перехода (рнс. 3-13).
Стрела провеса над препятствием опре-
деляется как
(З^9)
рис. 3-10. Применение разбивочного шаблона
для разбивки опор по профилю.
Рис. 3-11. Проверка на вырывающие усилия:
вырывающие усилия отсутствуют.
где V, I" — расстояния от препятствия до
левой и правой опор, м;
а' — напряжение провода в пролете
I = V + I" прн наивысшей рас-
четной температуре, кГ1ммг.
Между проводом и препятствием Ли
определяется выражением
ЛМ = Я —(£ + А), (340)
где Н ' Af -f- Г -f- I" ’
А — отметка подвеса нижнего провода
на левой опоре;
В, — то же на правой опоре;
Е — отметка высоты препятствия.
3-18. РАСЧЕТНЫЙ ПРОЛЕТ
Величина расчетного пролета 1р между
опорами определяется: а) допустимым рас-
стоянием между низшей точкой провода и
землей; 6) механической прочностью опор.
566
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Максимально допустимая стрела провеса
определяется выражением
f макс — Л — (Ла + 0,4), м, (3-41)
где Л — высота точки подвеса провода над
землей, м;
Л, — наименьшее расстояние провод —
земля, м;
0,4 — монтажный запас, м.
С помощью (3-41) и кривой стрелы про-
веса, построенной в функции пролета, опре-
деляют предельную величину пролета по
условиям допустимого расстояния провода
до земли. Этот пролет должен быть сопо-
ставлен с пролетом, на который рассчитаны
применяемые типовые опоры. В результате
устанавливается окончательная иелнчина
расчетного пролета.
3-19. НОРМИРУЕМЫЕ РАССТОЯНИЯ
ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ВЛ
С ИНЖЕНЕРНЫМИ СООРУЖЕНИЯМИ
1. Нормируемые ПУЭ габариты ВЛ до
земли, воды н различных инженерных со-
оружений приведены в табл. 3-24, 3-25.
2. Для ВЛ напряжением до 110 кв
с подвесными изоляторами расстояния
между проводами ВЛ и линий связи прн
обрыве проводов в соседних пролетах долж-
ны быть не менее 1 м.
Прн сближении ВЛ с линиями связи
наименьшее расстояние по горизонтали меж-
ду ближайшими крайними проводами опре-
деляется расчетом влияния ВЛ на линии
связи, но не должно быть менее высоты
наиболее высокой опоры ВЛ. На участках
стесненной трассы расстояния между край-
ними проводами ВЛ прн наибольшем от-
клонении их ветром и проводами линии свя-
зи должны быть не менее: 2 м для ВЛ на-
пряжением до 20 кв включительно н 4 м
для ВЛ 35—ПО кв.
3. Расстояния от крайних проводов ВЛ
прн нх наибольшем отклонении до ближай-
ших выступающих частей зданий и соору-
жений должны быть не менее: 2 м для ВЛ
напряжением до 10 кв н 4 м для ВЛ 35—
ПО кв.
В ненаселенной местности расстояния
от крайних проводов прн неотклонениом их
положении до отдельно стоящих зданий и
сооружений должны быть не менее: 10 м
для ВЛ напряжением до 20 кв, 15 м для
ВЛ 35 кв н 20 м для ВЛ ПО кв.
Прохождение ВЛ над зданиями и со-
оружениями, за исключением несгораемых
зданий и сооружений промпредприятий, за-
прещается. Расстояния от нижиего провода
ВЛ до крыши указанных зданий или со-
оружений должны быть ие менее: 3 м для
ВЛ наприженнем до 35 кв и 4 м для ВЛ
ПО кв.
4. Ширина просек в лесных массивах
и зеленых насаждениях должна принимать-
ся: в низкорослых насаждениях высотой до
Таблица 3-24
Наименьшие расстояния от проводов
ВЛ до земли, воды и инженерных
сооружений, м
Характер местности или пересекаемый объект Напряже- ние ВЛ. Кв
6—10 35—110
Поверхность земли
От провода до земли: При нормальном режиме Населенная местность . . . 7 7
Ненаселенная местность . . 7 6
Труднодоступная местность 4.5 5
Недоступные склоны гор, скалы, утесы 2,5 3
При обрыве провода в соседнем пролете Населенная местность . . . 4 4
Железные дороги
От провода до головки рель-
са прн наибольшей стреле
провеса:
Железные дороги широкой
колен общего и необшего
пользования и железные
дороги узкой колеи об-
щего пользования ....
Железные дороги узкой
колеи необщего пользо-
вания ................
От провода до головки рельса
прн обрыве провода в сосед-
нем пролете:
Железные дороги широкой
колеи ................
Железные дороги узкой ко-
леи ..................
От провода до несущего тро-
са цепной подвески, а при
отсутствии последнего — до
контактного провода ....
От провода до габарита приб-
лижения строений прн наи-
большей стреле провеса . .
Автомобильные дороги
От провода до полотна ав-
томобильных дорог I и II
классов:
при наибольшей стреле
провеса ...............
при обрыве провода в со-
седнем пролете ....
От основания опоры до по-
лотна дороги (при пересече-
ниях илн сближениях) . . .
7.5
6
6
4.5
7,5
7.5
6
4.5
См. табл.
3-45
1.5
7
4.5
25
2,5
7
4.5
25
I
§ 3-19]
Нормируемые расстояния пересечения ВЛ
567
Продолжение табл. 3-24
Характер местности или
пересекаемый объект
Напряже-
ние ВЛ,
кв
6—10 35—110
На участках стесненной трас-
сы от любой части опоры до
полотна автомобильной до-
роги нлн до наружной бров-
ки кювета:
при пересечении дорог
класса I ............... 3
прн пересечении дорог
классов II и Ш ... . 1,5
Троллейбусы и
трамваи
При пересечении с троллей-
бусной линией:
от провода до высшей от-
метки проезжей части .
от провода ВЛ до прово-
дов нли несущих тросов
контактной сети . . . .
При пересечении с трамвай-
ной линией:
от провода до головки
рельса ................
от провода ВЛ до прово-
дов илн тросов кон-
тактной сети...........
при сближении с опора-
ми троллейбусной и трам-
вайной контактных се-
тей ...................
То же на участках стесненной
трассы ...................
Реки, каналы, озера
От провода до поверхности
воды рек, каналов и озер:
Судоходные и сплавные реки,
каналы и шлюзы:
до уровня самых высоких
вод....................
до наиболее высоких мачт
судов при наивысшем
судоходном горизонте
воды илн до габарита
сплава при наивысшем
уровне воды ...........
Несудоходные и несплавиые
реки и каналы:
до уровня льда зимой . .
до уровня высоких вод
(прн температуре возду-
ха 15° С)..............
5
2.5
11
3
9.3
3
6
4
6
2
6
3
Линии до 1 000 в и
ЛИ НИИ связи
От провода ВЛ до проводов
линии до 1 000 в н линии
связи ......................
11
3
9,3
3
4
2
6
1.5
5.5
3
См. табл.
3-45
Таблица 3-25
Наименьшие расстояния от проводов
ВЛ до различных частей мостов,
плотин и дамб, м
Типы мостов и наименование отдельных частей мостов, плотин и дамб Напряже- ние ВЛ. кв
6-10 35—110
Мосты с ездой поверху: до головки рельса нли по- лотна пешеходной и про- езжей части 7 7
до габарита приближения строений 1.5 2,5
до конструкций 2 2
Мосты с ездой понизу: до настнла пешеходной ча- сти 6 6
до верхних связей пролет- ных соединений и от бо- ковых конструкций мостов 3.5 4
до отметки гребня н бровки откоса, плотины илн дам- бы 6 6
до наклонной поверхности откоса, плотины, дамбы . 5 5
до поверхности воды, пере- ливающейся через плотн- ну 4 4
4 м— не менее расстояния между крайни-
ми проводами ВЛ плюс 6 ле, в насаждениях
высотой более 4 м — не менее расстояния
между крайними проводами плюс удвоен-
ная высота основного лесного массива. До-
пускается уменьшение ширины просек по со-
гласованию с соответствующими организа-
циями, однако расстояния от проводов при
наибольшем нх отклонении до кроны де-
ревьев должны быть не менее: 2 м для ВЛ
напряжением до 20 кв и 3 м для ВЛ 35—
110 кв.
5. Допустимые расстояния от проводов
до земли и инженерных сооружений долж-
ны определяться в соответствии с расчет-
ными климатическими условиями: нормаль-
ный режим работы ВЛ при наибольшей тем-
пературе, аварийный режим прн гололеде.
6. Определение наибольшей стрелы про-
веса при пересечении железных дорог обще-
го пользования н электрифицированных же-
лезных дорог при пролетах более 200 м сле-
дует производить с учетом добавочного на-
грева проводов электрическим током. В слу-
чае отсутствия данных о нагрузках ВЛ тем-
пература провода принимается равной 70° С.
7. Опоры, ограничивающие пролет пе-
ресечения с железными дорогами и автомо-
бильными дорогами, могут быть промежу-
точного и анкерного типов, за исключением
следующих случаев, когда должны приме-
няться опоры только анкерного типа:
при пересечении железных дорог обще-
го пользования и дорог электрифицирован-
ного транспорта;
568
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
при пересечении автомобильных дорог
класса I, рек, каналов и озер для ВЛ на-
пряжением ниже 35 кв и ВЛ напряжением
выше 35 кв прн сечении проводов менее
120 мм2.
8. Тип опор на пересечениях ВЛ с ли-
ниями связи: ВЛ 6—20 кв н линии связи
классов I и II — на анкерных опорах и
класса III — на промежуточных опорах;
ВЛ 35—‘110 кв (провода сечением более
120 мм?) и лиинн связи всех классов — на
промежуточных опорах; ВЛ 35—1110 кв
(провода сечением менее >120 мм?) н линии
связи классов I и II — на анкерных опорах
и класса III — на промежуточных опорах.
9. На опорах с подвесными изолятора-
ми, ограничивающих пролет пересечеиня,
допускается одинарное крепление прово-
дов; подвесные зажимы должны быть глу-
хого типа. При штыревых изоляторах креп-
ление проводов должно быть двойным и не
допускать падения провода при обрыве,
а промежуточные опоры должны быть про-
верены на обрыв одного провода.
10. Прн параллельном следовании ВЛ
классов I, II и III расстояния между нх
осями должны быть не менее высоты наи-
более высокой опоры. На участках стеснен-
ной трассы указанные расстояния допус-
кается уменьшить, но при этом расстояния
между крайними проводами ВЛ прн неот-
клоненном положении должны быть ие ме-
нее: 2,5 м для ВЛ напряжением до 20 кв,
4 м для ВЛ 35 кв и 5 м для ВЛ ПО кв.
Д. ИЗОЛЯЦИЯ И АРМАТУРА
3-20. ТИПЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ
ЛИНЕЙНЫХ ИЗОЛЯТОРОВ
Для ВЛ в зависимости от напряжения
н назначения могут применяться изолято-
ры подвесного или штыревого типа. Коэф-
фициент запаса прочности изоляторов
R
п = 9 (3-42)
где R— для штыревых изоляторов — меха-
ническая нагрузка, разрушающая
изолятор, кГ; для подвесных изо-
ляторов — испытательная комбини-
рованная электромеханическая на-
грузка на изолятор, кГ\
Т — максимальное расчетное усилие,
действующее на изолятор, кГ.
В табл. 3-26—3-32 приводятся параме-
тры изоляции ВЛ, нормируемые ПУЭ, а так-
же характеристики изоляторов и гирлянд,
поставляемых трестом «Армсеть».
Количество изоляторов в поддерживаю-
щих гирляндах ВЛ с деревянными опора-
ми должно быть уменьшено против указан-
ного в табл. 3-27 на одни изолятор. Коли-
чество изоляторов всех типов в натяжных
гирляндах ВЛ напряжением ПО кв включи-
тельно принимается на один изолятор боль-
ше, чем в поддерживающих гнрляидах. Ко-
личество подвесных изоляторов в гирляндах
Таблица 3-26
Коэффициенты запаса прочности
штыревых и подвесных
изоляторов
Режим работы Тяжение про- вода Коэффициент за- паса прочности изоляторов
шты- ревых подвесных
Нормальяый Нормальное 2,5 2.0
Нормальный Ослабленное 3.2 2,5
Аварийный — — 1.3
Таблица 3-27
Количество изоляторов в
поддерживающей гирлянде ВЛ
с металлическими и железобетонными
опорами
Типы изоляторов Количество изоляторов, шт-, при напряжении, кв
35 по
П-4.5 3 7
ПМ-4,5 3 7
П-6 7
П-7 — . 7
для ВЛ, проходящих в местах, располо-
женных на высоте I 000—2 500 м над уров-
нем моря, должно быть увеличено на один
изолятор по сравнению с количеством, ука-
занным в табл. 3-27.
3-21. ЛИНЕЙНАЯ АРМАТУРА
Крепление проводов на штыревых изо-
ляторах осуществляется проволочными вяз-
ками или специальными зажимами. Крепле-
ние проводов к подвесным изоляторам осу-
ществляется поддерживающими н натяж-
ными зажимами. Крепление защитных тро-
сов к промежуточным опорам разрешается
только глухими поддерживающими зажима-
ми, а к анкерным — только натяжными за-
жимами.
Коэффициент запаса механической
прочности крюков, штырей, поддерживаю-
щих н натяжных зажимов, сцепной армату-
ры н прочих деталей крепления проводов,
тросов н изоляторов к опорам должен быть
не менее 2,5 при
°- = 1/2я,р.
В табл. 3-33—3-43 приведены основные
характеристики линейной арматуры, изго-
тавливаемой трестом «Армсеть».
§ 3 21 )
Линейная арматура
569
Изоляторы линейные штыревые
Таблица 3-28
высоковольтные (рис. 3-14, 3-15)
Рис. 3-14. Изоляторы линейные
штыревые типов ШС-6 и ШС-10.
Рнс. 3-15. Изоляторы линей-
ные штыревые типа ШД-35.
Тип изоля- тора Для напря* жения. кв Размеры; мм Напряжение, кв Импульсное напряже- ние, камакс Разрушаю- щая на- грузка, кГ Вес. кг
Н D сухораз- ряднде | мокрораз- рядное пробив- 1 ное
прн пол- ной волне при сре- занной волне
ШС-6 6 90 120 50 28 65 63 81 1 400 0.85
ШС-10 10 105 140 60 34 78 90 112 1 400 1.3
ШД-35 35 275 255 120 80 156 180 280 3 000 9.4
Примечания: I. Изоляторы ШС-6, ШС-10 предназначаются для установки на деревянных и желе-
зобетонных опорах ВЛ напряжением соответственно 6 н 10 кв.
2. Изоляторы ШД-35 предназначаются для установки на деревянных опорах линий электропередачи с
иезаземленными штырями.
3. Изоляторы ШД-35 допускается применять на ВЛ 20 кв с металлпческнма опорами.
Таблица 3-29
Изоляторы линейные подвесные высоковольтные
(рис. 3-16)
570
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Таблица 3-30
Изоляторы линейные подвесные высоковольтные для загрязненных районов
Рнс. 3-17. Изолятор линейный подвесной для под-
держивающих гирлянд в загрязненной местности
типа ПР-3, 5.
Рнс. 3-18. Изолятор линейный подвесной для на-
тяжных гирлянд в -загрязненной местности типа
НС-2.
Тип изо- лятора j Размеры, мм Напряжение, кв Испытательная нагрузка, кГ Электро- механиче- ская раз- рушающая нагрувка, кГ Вес, кг
Н D d । < X 1 • <Ь X 1 1 1 I X ai о X пробивное
механиче- ская од- номннут- ная электро- механиче- ская одно- часовая
ПР-3.5 194 250 ПО 48 но 2 800 3 500 5 000 10.5
НС-2 198 270 16 107 50 110 3 600 4 500 6 000 8.1
НЗ-6' 214 300 20 110 62 120 4 800 6 000 8000 Таб 15.0 лица 3-31
Натяжные одиночные гирлянды, составленные из подвесных изоляторов
П-4,5 (рис. 3-19)
Число элементов 1 2 3 4 5 6 7 8
Длина гирлянды А, мм 700 870 1 040 1 210 1 380 1550 Д 720 1 890
Приблизительный вес гирлянды, кг 13 20 26 33 40 47 53 60
Сухоразрядвое напряжение гир- 75 136 200 262 320 375 425 477
Мокроразрядное напряжение гир- 40 78 115 147 178 220 256 294
Таблица 3-32
Поддерживающие одиночные гирлянды, составлен-
ные из подвесных изоляторов П-4,5 (рис. 3-20)
Рис. 3-20. Поддерживающая оди-
ночная гнрлжида. составленная
на изоляторов П-4. 5.
Характеристика гирлянды
Число элементов..... Длина гирлянды А, мм . 1 474 2 644 3 814 4 984 5 1 154 6 1 324 7 1 494
Приблизительный вес гирлянды, кг 10 17 24 30 37 44 50
Сухоразрядное напряже- ние ГИрЛЯИД. Квд<>ргтв 75 136 200 262 320 375 425
Мокроразридиое напря- жение гирлянд, гвдейств 40 78 116 147 178 220 256
3-21 ]
Линейная арматура
571
Зажимы поддерживающие (рис. 3-21, 3-22)
Рис. 3-21. Зажимы поддерживающие глухие
типа ПГ.
Таблица 3-33
Рис. 3-22. Зажимы поддерживающие выпуска-
ющие типа ПВ.
Тип зажима № чертежа Лрмсетн Марка провода, сечение Предельный диаметр про- вода, мм Размеры, мм Диаметр на- жимного бол- та, мм Вес комплек- та, кг Минимальная разрушающая нагрузка, к Г
А АС АСУ ПС А В Г
Глу- хой ПГ-1-1 ПГ-2-1 ПГ-3-1 ПГ-4-1 25—35 50—70 95—185 35 50—70 95-185 300—400 300—400 25—50 50—70 6,3—9 9,0—12,4 12,4—19,1 24,4—29,3 14 14 16 16 180 200 250 300 127 158 154 160 12 16 16 16 1.05 1.85 2.2 3.35 2 000 2500 2 500 4 000
Вы- пуска- ющий ПВ-З-2 ПВ-З-2 ПВ-З-2 АП-4-1 ПВ-4-1 25—50 70—150 185 95—185 25—50 70—120 150—185 95—185 300—400 300—400 — 8,3—12,6 10,6—17,5 17,0—19,1 12,4—19,1 24,4—29,3 16 16 16 16 16 220 220 220 250 300 135 135 135 170 160 10 10 10 16 14 2.62 2,62 2.62 2,75 7.0 2 500 2500 2 500 2 500 4 000
Таблица 3-34
Зажимы натяжные болтовые (Трис. 3-23)
Рис. 3-23. Зажимы натяжные болтовые типа _^НБ.
№ черте- жа Армсе- тн Монтируемые провода Болты Размеры, мм 3 CJ ф % И Ы Гарантирован- ная прочность заделки про- водоэ
Марка провода Предельные диаметры. мм Чис- ло Диа- метр А Д Г
А АС
НБ-1-1 16—50 35 5.1—9 3 М12 20 19 208 1,94 90% проч- ности про-
ЯБ-2-1 70—95 50—70 9.9—12.4 4 М12 20 19 260 3,0 вода
НБ-3-2 120—185 95—150 13,9—17.4 5 М16 22 19 345 5,3
НБ-4-1 150—185 150—185 15,1—19,1 7 М16 25 19 412 7.4
572
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Зажимы натяжные клиновые (рис. 3-24)
Таблица 335
Рис. 3-24. Зажим натяжной клиновой типа НКК-1.
№ чертежа Армсетн Монтируемые провода Вес 1 шт. кг Гарантированная проч- ность ваделкн проводов
Марка Предельные диаметры, мм
НКК-1 ПС-25. ПС-35 6.3—7.8 2.00 1 90*/о прочности про
ПС-50, ПС-70 9.0—11,0 2.05 I вода
Применение. Зажимы комплектуются с клином, шпилькой, шайбой и шплинтом.
Таблица^ 336
Зажимы петлевые болтовые для проводов и тросов (рис. 3-25)
Рис. 3*25. Зажимы петлевые плашечные.
Зажимы для про- водов № чертежа Армсетн Размеры троса, провода Размеры зажима, мм Число и дна- метр болтов Вес комплек- та, кг
А Б Г Радиус желоб- ка, мм
Сеченне, мм* Предельный диаметр, мм
Стальных ПС-1 25—35 6.0—7,8 90 40 49 4 ЗХМ12 0,7
ПС-2 50—70 9,2—11.5 90 45 59 6 ЗХМ12 0.9
ПС-3 95—120 12,6—16,2 110 60 72 7,5 ЗХМ16 0.85
Алюми- ПА-1-1 16—35 5.1—7.5 110 45 59 4.0 ЗХМ12 0,55
ниевых ПА-2-1 .50—70/35—50 8.3—10.6 ПО 45 59 6.0 ЗХМ12 0.55
и ПА-3-1 95—120/70—95 11,7—14,0 130 58 —76 7,5 зхм1б 1,10
стаде- ПА-4-1 150,185/120—150 15,3—17.4 130 58 76 9,0 ЗХМ16 1,10
алюми- ниевых ПА-5-1 150,185/150—240 15,8—21.5 130 72 76 U.0 зхм1б 1.10
Примечания: 1. Петлевые зажимы предназначены для соединения концов проводов н тросов
в монтажных петлях (шлейфах) и т. п., не подверженных рабочему тяжению.
2. В графе табл. .Сечение, мм*’ в числителе указаны сечения алюмнниеаых проводов, в знаменате-
ле — сталеалюминиевых.
-§ 3-21 ]
Линейная арматура
573
Таблица 3-37
Скобы (рис. 3-26, 3-27)
Рас. 3-26. Скобы типов СК-8 и СК-12.
Рис. 3-27. Скобы двойные типа 2СК-8.
№ чертежа Армсетн Размеры Минималь- ная разру- шающаи нагрузка, кГ Вес 1 шт. кг
А Б
СК-8-2 80,0 20 8 000 0.8
СК-12-2 82,5 25 12 000 1.0
2СК-8-2 100 20 8 000 1.0
Серьги (рис.
Рис. 3-28. Серьги типов СР.
Таблица 3-38
№ чертежа Армсетн Для гирлянд изоляторов типа Размеры, мм Минимальная раз- рушающая нагруз- ка, кГ Вес шт., кг
А Б В Д
СР-6-2 П-4.5 70,5 32 16 24 6 000 0,29
СР-9.5-1 П-7 73.5 40 20 30 9500 0,48
[Разд. 3
574
Воздушные линии влектропередичи
Таблица 3-39
$
Ушки одиолапчатые и двухлаичатые (рис. 3-29, 3-30)
Рис. 3-29. Ушки одно лапчатые типа У1.
Рис. 3-30. Ушки двухлапчатые типа У2.
Ь
i
Тип ушка № чертежа Армсети Для гир- лянд нзо- лятороа типа Размеры, мм Минимальная разрушающая нагрузка, кГ Вес 1 шт.. кг
А Б В Г Д
Однолап- У1-6-1 П-4,5 83 14 35 18 21 6 000 0,77
чатые У1-9.51 П-7 103 16 44 22 24 9500 1.64
Двухлап- У2-6-2 П-4,5 83 20 35 18 19 6 000 0,89
чатые У2-9.51 П-7 ПО 22 44 22 22 9 500 2.02
Примечание.
Ушки комплектуются
с замками, пальцами, шайбами и шплинтами.
Таблица 3-40
Зажимы соединительные овальные, монтируемые
обжатием (рис. 3-31)
Рве. 3-3>. Соедннвтель овальный.
Провода
Сечение
провода,
жж*
Тип зажима (Кв чертежа
Армсети)
Алюминиевые..........
Сталеалюмииневые . . .
Стальные ............
16—185
35—240
25—70
СОА-16-1—СОА-1851
СОАС-35-1—СОАС-240-1
СОС-251—СОС-70-2
§ 3-21 ]
Линейная арматура
575
Штыри стальные типа ШУ-22, ШУ-24 и ШН-38 (рис. 3-32)
Рдо. 3-33. К^рюк стальной типа КВ-22,
576
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
Таблица 3-43
Гасители для защиты от вибрации проводов и тросов (рис. 3-34)
Рис. 3-34. Гасители вибрации глухие
типа ГВ.
№ чертежа Армсети Для проводов марок Для сталь- ных кана- тов сече- нием, мм* Размеры, мм Вес, кг
А Б В груза гасителя
ГВ-1-1 АС-300; АСУ-300; АС-400; АСУ-400; АСО-400 — 550 70 13 3.2 7.8
ГВ-2-1 АС-185; АСУ-185; АС-240 —. 500 70 11 2.3 5.8
ГВЗ-1 А-150; А-185; АС-150 -— 450 60 11 1.65 4.32
ГВ-8-2 А-120; АС-120 .—. 450 60 11 1,65 4,31
ГВ-4-3 —— 72,2 400 60 11 1.55 4.22
ГВ-5-1 АС-70 — 355 60 9 0,82 2,4
ГВ-5-2 А-95; АС-95 — 355 60 9 0,82 2,52
ГВ-6-1 ПС-50 — 300 55 9 0,82 2,37
Примечания: I. Провода и тросы ВЛ должны быть защищены от вибрации в следующих слу-
чаях:
При прохождении ВЛ по открытой ровной местности в пролетах длиной более 120 н. если напряже-
ние в проводах или тросах прн среднегодовой температуре превышает, кГ!мм*
для алюминиевых проаодов .....................t..................................... 4
для сталеалюминиевых проводов марок АС-35, АС^бО и АС-70........................ 6
для сталеалюминиевых проводов сечением более 70 мм*............................. 5
для стальных проаодов н тросов................................................. 25
При пересечении больших рек, озер, ущелий с переходными пролетами длиной 500 м и более незави-
симо от эксплуатационного тяжения.
2. На участках ВЛ. защищенных от поперечных ветров горными долинами, строениями и лесными
массивами с высотой. Превышающей высоту провода, защита от вибрации не требуется.
Е. ЗАЩИТА ОТ АТМОСФЕРНЫХ
ПЕРЕНАПРЯЖЕНИИ
3-22. ЗАЩИТА ЛИНИИ
Л. Защита ВЛ напряжением ПО кв на
металлических и железобетонных опорах
должна осуществляться подвеской тросов по
всей длине ВЛ. В целях улучшения контак-
та в месте закрепления трос должен шун-
тироваться на опорах.
В районах с числом грозовых часов до
20 в году допускается сооружение ВЛ на-
пряжением НО кв на металлических и же-
лезобетонных опорах с тросами только на
подходах к РУ станций и подстанций.
2. ВЛ напряжением 35 кв на металли-
ческих и железобетонных опорах, как пра-
вило, не защищаются тросами по всей дли-
не, однако опоры этих линий должны быть
заземлены.
3. ВЛ напряжением 35—ПО кв на де-
ревянных опорах, как правило, не защища-
ются тросами, за исключением подходов
к РУ станций и подстанций. Отдельные ме-
ста с ослабленной изоляцией (например,
металлические и железобетонные опоры)
должны защищаться трубчатыми разрядни-
ками. Тросы на деревянных опорах П- и
АП-образного тяпа должны быть электриче-
ски соединены между собой перемычками;
спуски от перемычек должны быть осуще-
ствлены по каждой стойке опоры.
4. ВЛ напряжением 6—40 кв не требу-
ют специальной защиты, за исключением
подходов к РУ станций и подстанций.
5. Наименьшие расстояния между про-
водом н тросом в пролете приводятся
в табл. 3-44.
Прн пролетах свыше 500 м допустимое
расстояние между проводом и тросом опре-
деляется выражением
С = ^,ж, (3-43)
где /Ыа«с — максимальный ток молнии, ка.
Формула (343) применима для проле-
тов с длиной меньшей 7-кратного значения
/махе.
6. Для защиты внешних проводов от
прямых ударов молнии рекомендуется вели-
чину защитных углов между тросами н про-
водами принимать равной
« = 20 — 30°.
§ 3-23]
Защита пересечений линий между собой
577
Таблица 3-44
Расстояния между проводом и тросом
Длина пролета, м 150 200 300 400 500
Расстояние между проводом и тросом в середине пролета, м • . 3.2 4 5.5 7 8.5
Угол 20° принимается в тех случаях,
когда его осуществление не требует значи-
тельных затрат.
7. Специальные высокие опоры, уста-
навливаемые на переходах через реки,
ущелья н т. п., должны иметь уровень гро-
зоупорностн не менее соответствующего
уровня нормальных опор той же линии.
Рис. 3-35. Кривые зависимости защитного уровня
высоких опор от числа элементов П-4. 5.
в гирлянде.
/—высота опоры 40 м; 2—60 м; 3—80 м.
Требуемый уровень грозоупорностн в
этих случаях достигается понижением со-
противления заземления с одновременным
увеличением числа элементов в гирлянде.
На рнс. 3-35 приведена зависимость за-
щитного уровня высоких опор от сопротив-
ления заземления и числа элементов П-4,5
в гирлянде. Вместо увеличении изоляции
нли снижения сопротивления заземлителей
на специальных опорах могут устанавли-
ваться трубчатые разрядники.
3-23. ЗАЩИТА ПЕРЕСЕЧЕНИИ ЛИНИИ
МЕЖДУ СОБОЙ
1. Пересечения должны выполняться
таким образом, чтобы по изоляции они не
являлись слабым местом по сравнению
с остальной частью линии.
37—2580
Рекомендуется выбирать место пересе-
чения возможно ближе к опоре верхней
из пересекающихся линий, что обычно поз-
воляет обеспечить требуемые по условиям
грозозащиты расстояния между пересекаю-
щимися проводами в месте пересечения.
Защита пересечений ВЛ напряжением
ПО кв между собой н с линиями низшего
напряжения должна выполняться нз расче-
та прямого удара молнии в пролет пересе-
чения. Расстояние между проводом верхней
ВЛ н проводом или тросом нижней линии
должно быть достаточным для предотвра-
щения разряда в пролете пересечения, ис-
ходя из следующих величин токов молний:
200 ка— для пересечения линий 154—
220 кв с линиями низшего напряжения;
125 ка—для пересечения линий ПО кв между
собой н с линиями низшего напряжения.
Защита пересечений ВЛ ‘ напряжением
35 кв и ниже выполняется, исходя из рас-
чета прямого удара молнии в линию вбли-
зи пролета пересечения.
2. Для обеспечения требуемого защит-
ного уровня должны применяться следую-
щие мероприятия:
а) металлические опоры, ограничиваю-
щие пролет пересечения, независимо от на-
личия троса должны иметь заземлители;
б) на деревянных опорах 110 кв без
троса устанавливаются трубчатые разряд-
ники;
в) прн пересечении между собой линий
35 кв и ниже на деревянных опорах также
устанавливаются трубчатые разрядники илн
защитные промежутки.
На П-образных опорах 35 кв защитные
промежутки выполняются в виде заземлен-
ных спусков, проложенных по стойкам опоры
до .уровня траверсы. На одностоечных опо-
рах -10 кв и ниже, а также на линиях связи
защитные промежутки выполняются в виде
заземленного спуска от бандажа, располо-
женного на 0,75 м ниже уровня проводов.
Если расстояние от места пересечения
до ближайшей опоры не превышает 40 м,
устройство специальных заземлителей н
установка разрядников илн защитных про-
межутков на другой опоре этой линии не
требуется.
3. Прн пересечении ВЛ 35—220 кв меж-
ду собой наименьшее расстояние по верти-
кали между проводом верхней н проводом
или тросом нижней линии определяется по
табл. 3-45.
578
Воздушные линии электропередачи
{ Разд. 3
Таблица 3-45
Наименьшие расстояния между проводами пересекающихся линий, м
Характеристика пересекающихся линий Длина пролета, м Наименьшее расстояние от мести пересечения до ближайшей опоры, м
30 50 70 100 120 150
Пересечение ВЛ 220—150 кв с ВЛ более низ- До 200 4 4 4 4
кого напряжения и с линиями связи 300 4 4 4 4,5 5 5.5
400 4 4 5 6 6.5 7
Пересечение ВЛ 110—35 кв между собой, с ВЛ До 200 3 3 3 4 — —
более низкого напряжения н с линиями связи 300 3 3 4 4.5 5 —
Пересечение ВЛ 6—10 кв между собой, с ВЛ До 100 2 2 — — — —
более низкого напряжения н с линиями связи 150 2 2.5 2.5 — — —
Прн пользовании табл. 3-45 рассматри-
ваются следующие расчетные случаи:
а) Верхняя линия защищена тросом.
Прн этом расстояние между проводами или
проводами и тросом пересекающих линий
определяется, исходя из случая прямого
удара молнии в пролет пересечения нижней
линии. Расстояние от места пересечения до
ближайшей опоры (по горизонтали) отсчи-
тывается по пролету пересекаемой линии.
б) Верхняя линия не защищена тросом.
При этом наименьшее расстояние между
проводами пересекающихся линий опреде-
ляется, исходя из случая прямого удара
молини в каждую нз пересекающихся ли-
ний, и выбирается большее из двух полу-
ченных значений.
4. Не требуется применение мер грозо-
защиты при расстояниях между проводами
пересекающихся линий не менее:
для ВЛ 6—10 кв между собой и с ли-
ниями связи — 4 м;
для ВЛ 35 кв между собой и для ВЛ
35—ПО кв с линиями 6—10 кв н линиями
связи — 5 м\
для ВЛ 6—10 кв и линий связи с ли-
ниями 154—220 кв — 6 м.
3-24. ЗАЩИТА ПОДХОДОВ
К ПОДСТАНЦИЯМ И К РУ
С ВРАЩАЮЩИМИСЯ МАШИНАМИ
Защита подходов ВЛ
к подстанциям
1. Все подходы ВЛ 35—МО кв к рас-
пределительным устройствам (РУ) должны
быть защищены от прямых ударов молнии
на протижении 1—2 км путем подвески
тросовых молниеотводов. Исключение пред-
ставляют подстанции напряжением 35 кв
с трансформаторами 560 ква н ниже, для
которых защита тросовыми молниеотвода-
ми ие требуется.
2. Защитные тросы на подходах ВЛ
к РУ 110 кв должны присоединяться к пор-
талам подстанции или РУ.
При напряжении 35 кв присоединение
защитных тросов к порталам допускается,
если сопротивление заземляющего устрой-
ства подстанции не превышает 1 ом. В про-
тивном случае защитный трос должен при-
соединяться к первой опоре от подстанции.
При этом первый пролет подхода от под-
станции илн РУ должен быть защищен
стержневыми молниеотводами.
3. На подходах ВЛ 35—ПО кв на де-
ревянных опорах (рнс. З-Зо) в начале тро-
сового участка (со стороны линии) дол-
жен быть установлен комплект трубчатых
разрядников (РГ1)'. Заземляющие спуски
должны прокладываться по всем стойкам
опоры.
На портале нли линейных вводах в за-
крытые подстанции и РУ должен быть уста-
новлен второй комплект трубчатых разряд-
ников (РТ2), заземление которого должно
присоединяться к заземляющему устройст-
ву подстанции. При затруднениях в разме-
щении разрядников на порталах допускает-
ся их установка на ближней к подстанции
или РУ опоре.
4. На подходах ВЛ 35—! 10 кв на ме-
таллических н железобетонных опорах
(рис. 3-37) должны быть установлены раз-
рядники РТ2\ установка разрядников РТ, не
требуется.
5. Защита подходов ВЛ S—10 кв к РУ
станций и подстанций осуществляется по
схеме, представленной на рнс. 3-38.
6. При отсутствии трубчатых разрядни-
ков с требуемыми параметра ин вместо раз-
Рис. 3-36. Схема защиты подхода к подстанция
ВЛ 35—110 ке прн деревянных опорах.
§3-25]
Трубчатые разрядники
579
Рис. 3-37. Схема защиты "подходов - к ^подстанции
ВЛ 35—ПО кв при металлических «’'железобетон-
ных опорах.
Рис. 3-38. Схема защиты подходов ВЛ 6—10 кв
к распределительным устройствам 6—10 кв.
Рнс. 3-40. Схема аащнты подходов ВЛ 6—10 кв
к РУ с вращающимися машинами—-через
кабельную вставку.
шивается на опорах ВЛ на расстоянии
2 л от ннжнего провода.
Соединительный провод выбирается
марки ПС нлн СТ сечением 35—50 мм2.
рядннков PTi н РТ2 в рассмотренных выше
схемах допускается установка защитных
промежутков.
Защита подходов ВЛ 6—10 кв к РУ
с вращающимися машинами
мощностью 1000—15000 квт
1. Воздушные подходы (рнс. 3-39).
Длина защищенного подхода I и сопротив-
ление заземления РТХ Р3 определяются по
выражениям:
3-25. ТРУБЧАТЫЕ РАЗРЯДНИКИ
1. Трубчатые разрядники выпускаются
двух видов: фнбробакелитовые серин РТ на
напряжение 3—6—10—35—ПО кв н внии-
пластовые серии РТВ на напряжение 6—
10—15—20—35 кв.
Разрядники серии РТ и РТВ применя-
ются для защиты линейной изоляции от по-
вреждений прн грозовых перенапряжениях.
Разрядник включается между линейным
проводом н заземлением; от линейного про-
вода он обязательно отделяется внешним
искровым промежутком для предохранения
органической нзоляцнн разрядника от по-
вреждений токами утечки.
2. В проектах установки трубчатых
разрядников необходимо обеспечивать по-
стоянство внешнего искрового промежутка.
///?а^200 для ВЛ 6 кв;
(3-44)
150 для ВЛ 10 кв. (3-45)
Таблица 3-46
Наименьшие размеры внешних
искровых промежутков трубчатых
разрядников
На подходе ВЛ к РУ допускается уста-
новка дополнительного комплекта трубча-
тых разрядников РТ2. В этом случае Рз оп-
ределяется как сопротивление параллельно
соединенных заземлителей обоих разрядни-
ков (PTi и РТ2). Для защиты линейного
разъединителя или выключателя устанавли-
вается трубчатый разрядник РТ3.
2. Подход через кабельную вставку
(рис. 3-40). Соединительный провод подве-
Номинальное напряжение
ВЛ. кв
Величина внешнего ис-
крового промежутка, мм
6 10 35 ПО
10
15 100 450
Рнс. 3-39. Схема защиты подходов ВЛ 6—10 хе
к РУ с вращающимвся машинами—воздушный
вариант.
3. При выборе типа трубчатого разряд-
ника верхний предел сопровождающего то-
ка, отключаемого разрядником, должен
быть не менее максимального действующе-
го значения тока короткого замыкания
в данной точке сети (с учетом апериодиче-
ской составляющей), а ннжний предел — не
больше минимального возможного в дан-
ной точке сети значения тока короткого
замыкания (без учета апериодической со-
ставляющей) .
При выборе разрядника по отключае-
мым токам значение максимального тока
короткого замыкания определяется для наи-
более неблагоприятной возможной схемы
работы сети. Если расчет представляет за-
труднения, можно принять эту величину
37*
580
Воздушные линии злектропереОачи
(Разд. 3
равной действующему значению симметрич-
ной составляющей (за первый полупериод),
умноженному на 1,5 для точек сети, близ-
ких к генераторным станциям, и иа 1,3 —
для точек сети, удаленных от станции.
4. Расположение трубчатых разрядни-
ков должно исключать возможность меж-
дуфазных замыканий нли замыканий на
землю в зоне, ионизированной газами, вы-
рывающимися на выхлопных отверстий раз-
ридников при их работе.
Расчетные зоны выхлопа ионизирован-
ных газов при работе трубчатых разряд-
ников приведены в табл. 3-47.
5. Основные характеристики и размеры
Трубчатых разрядников приведены в табл.
3-48, 3-50.
Таблица 347
Зоны выхлопа трубчатых разрядников
(рнс 3-41)
Тип разрядника Размер, м
а б
РТ-110 3 2
РТ-35 2.5 1.5
РТ-10, 6 н 3 1.5 1.0
РТВ-110 2.2 3.5
РТВ-35 1.6 2.8
РТВ- 10 и 6 0.7 2.2
Таблица 3-48
Основные характеристики разрядников серии РТ (рис. 3-42)
Размеры, мм
Тип разрядника 1, 1. /. 1. 1. 1.
рт 3 40 138 357 400 5—10
0.2—1.5
РТ 3 40 138 233 357 475 400 520 150 Не менее 5—Ю 8 н 15
‘ * 1.5-7 РТ- 3 130
1 0.3—7
РТ 6 80 233 475 520 150
1.5—10
рт 130 233 475 520 20
1 0.5—7
РТ- 35 175 425 663 720 Не менее 60 н 100
1 * 0.4—3
РТ 35 175 440 785 840 170
Р 0.8—5
РТ 35 140 410 730 780
* 1,8—10
РТ- 1,0 300 645 1 050 1 ПО Не менее 250 и 350
0.4—2,2
РТ 1,0 350 850 1 238 1 300 200
1 0.8—5
РТ- ''3 300 645 1 038 1 100
' 1.2-7
РТ- 1,0 250 645 1 127 1 190 300 и 350
1 2—10
§ 3 -25 J
Трубчатые разрядника
581
н»—а ——i
Рис. 3-41. Зона выхлопа трубча-
тых разрядников.
Рис. 3-42. Трубчатый разрядник типа РТ.
Таблица 3-49
Основные характеристики разрядников серии РТВ
Длина искро-
вых проме-
жутков,
мм
Импульсное разрядное на-
пряжение прн волне
1,5/40 мксек, кв-.я„_
Разрядное
напряжение
при 50 гц,
квлейст
и
Тип разрядника
X
X
минимальное
значение при
полярности
при полярно-
сти
X
3
сухое
мокрое
X
X
X
СО
гач
6
РТ1Ш=5
н
6
РТВ-2=ПГ
10
РТВО=5
в
рТВ-о^Т5
35
РТВ-2=П)
60
60
140
10
15
60
5
58
112
57
55
58
33,5
32,2
672
6
61
59
62
40
40
672
6
118
120
124
86
86
882
6
582
Воздушные линии электропередачи
(Разд. 3
Таблица 3-50
Основные размеры разрядников серни РТВ (рис. 3-43)
Тип Номиналь- ное напря- жение, кв Предел отключаемых токов. ка Размеры, мм
А Б В Д 'ж
6—10 РТВ-0.5—4 6—10 0.4—4 258 430 639 62 6 10
_ 6—ю РТВ"2—12 6—10 2—12 258 430 639 60 6 15
Ртв- 35 35 2—10 468 640 140 50 60
849 6
3-26. ВЕНТИЛЬНЫЕ РАЗРЯДНИКИ
а) Разрядники вентильные подстанци-
онные облегченные типа РВП (рис. 3-44)
для защиты установок переменного тока из-
готовляются на номинальные напряжения
3, 6 н 10 кв и имеют соответственно сле-
дующие типовые обозначения: РВП-3,
РВП-6 и РВП-10.
б) Разрядники вентильные типа РВВМ
для защиты вращающихся машин (рис. 3-45)
изготовляются иа номинальное напряжение
3, 6 и 10 кв и имеют соответственно сле-
дующие типовые обозначения: РВВМ-3;
РВВМ-6 и РВВМ-10.
Рис. 3-44. Вентильный разрядник РВП.
Рис. 3-45. Вентильный разрядник РВВМ.
§ 3-29]
Заземлители
583
Таблица 3-51
Характеристики разрядников типа РВП
Тип разрядника Наибольшее допустимое напряжение иа разряднике по отношению к земле, квдейств Пробивное напряжение при промыш- ленной частоте, квдейств Импульсное пробивное напряжение прн предраз- рядном вре- мени более чем 1,5 мксек ие более, кв Остающееся напряжение на разряднике пря импуль- сном токе. 3 000 а ие более, кв Вес разрядни- ка, кг Размеры, мм
А Б В
РВП-З 3.8 8.5 25.0 17,0 8,0 342 256 90
РВП-6 7,6 16.0 35.0 30,0 11.0 426 340 90
РВП-10 12,8 25.0 50.0 50.0 16.0 546 460 90
Таблица 3-52
Характеристика разрядников типа РВВМ
3-27. ЗАЩИТНЫЕ ПРОМЕЖУТКИ
Защитные промежутки устанавливают-
ся в схемах защиты РУ (при наличии АПВ)
взамен трубчатых разрядников в тех слу-
чаях, когда для данной точки сети нельзя
подобрать трубчатые разрядники (с точки
зрения диапазона гашения дуги сопровож-
дающего тока).
Величины защитных промежутков при-
ведены в табл. 3-53.
Таблица 3-53
Величина защитного промежутка
Напряжение сети, кв 110 35 10 6
Величина защитного промежутка .4, мм . . . 600 200 50 40
С целью предотвращения коротких за-
мыканий при закорачивании птицами за-
щитных промежутков на ВЛ 3—10 кв в за-
земляющие спуски вводятся дополнитель-
ные искровые промежутки с разрядными
расстояниями 5—<30 -мм.
3-28. МОЛНИЕОТВОДЫ
Для защиты подходов ВЛ 6—10 кв
к подстанциям и РУ с вращающимися ма-
шинами, а также для защиты участка ВЛ
35—>110 кв от концевой опоры до портала
подстанций от прямых ударов молнии при-
меняются стержневые молниеотводы.
Конструктивно молниеотводы выполня-
ются металлическими или железобетонны-
ми. Выполнение молниеотводов из древеси-
ны не рекомендуется. Зоны защиты, созда-
ваемые молниеотводами, а также их кон-
структивное выполнение приведены в раз-
деле 11.
3-29. ЗАЗЕМЛИТЕЛИ
1. Опоры воздушных линий электропе-
редачи напряжением выше 1 000 в зазем-
ляются в следующих случаях:
на ВЛ 6—10 кв — металлические и
железобетонные опоры, устанавливаемые
в населенных местностях, а также все
опоры, иа которых установлены разрядники
или защитные промежутки;
на ВЛ 35—110 кв—все металлические
или железобетонные опоры;
584
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
иа ВЛ 35—ИО кв, выполняемых на
деревянных опорах,— только опоры с тро-
сами и трубчатыми разрядниками или за-
щитными промежутками.
2. Нормируемые сопротивления зазем-
ляющих устройств опор при токах промыш-
ленной частоты и отсоединенных тросах
должны быть в летнее время не более ве-
личии, приведенных и табл. 3-54.
Таблица 3-54
Сопротивления заземляющих
устройств
Уяелыюь сопротивление земли, ом-см Сопротив- ление за- земляюще- го устрой- ства до. ом
До 10* 10
Более 10* до 5-10* 15
Более 5-10* до 10-10* ... . 20
Более 10-10* 30
3. Заземление электрооборудования,
установленного на опорах ВЛ 6—10—36 кв
(разъединители, предохранители, конденса-
торы и т. п.), должно выполняться таким
образом, чтобы сопротивление заземляюще-
го устройства было ие более 10 ом в любое
время года. Размещение элементов искус-
ственного заземлителя (труб, полос и др.)
следует производить таким образом, чтобы
было достигнуто равномерное распределе-
ние напряжения относительно земли на
площади, запятой опорой. С этой целью це-
лесообразно применение замкнутых конту-
ров заземления.
Вышеуказанные требования относятся
также к металлическим и железобетонным
опорам ВЛ 6—10—35 кв, устанавливаемым
в населенных местностях, независимо от
того, смонтировано иа иих электрооборудо-
вание или иет.
4. Ниже приводятся наиболее часто
применяемые типы заземлителей ВЛ 6—
35—110 кв.
Таблица 3-55
Углубленные заземлители
металлических узкобазных опор
ВЛ 35—110 кв для населенной и ненасе-
ленной местностей (рис. 3-46, 3-47)
s-
Размер, мм Вес. кг
А Общая длина
а. Населенные местности
2 000 25 000 22,2
2500 29000 25,8
3 000 33 000 29,3
3 500 37 000 32.9
4 000 41 000 36,4
б. Ненаселенные местности
2 000 8500 7,5
2500 10500 ' 9.3
3000 12500 11.1
3 500 14 500 12,9
4 000 16500 14.6
5 000 20500 18,2
Рис. 3-46. Глубинный заземлитель узкобазных опор для населенной местности.
7—ДЛЯ Р (1—2)«10* ом-см: 2—для р = (3—6)Х104 QM-cm: 3—для р == (7^10)«1(Н ом-см.
§ 3-29]
Заземлители
585
Рнс. 3-47. Углубленный заземлитель для узкобазных опор в ненаселенной местности.
I—дляр = (1—2)-10* ом-см: 2—для р = (3—6) xiowc*; 3—для р-(7—10J-10* ом-см.
Таблица 3-56-
Углубленные зазенлители металлических широкобазных опор ВЛ 35—110 №
для населенной и ненаселенной нестностен (рис 3-48, 3-49)
[ Рис. 3-48. Углубленный заземлитель широкобазных опор для населенных местностей
7 —р = (1-5)-10* ом-см; 2—для р = (6—10)-10* ом-см.
586
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
2)
Рнс. 3-49. Углубленный ваземлитель широкобазных опор для ненаселенной местности.
У—для р = (1— 5)-10* ом-см' 2—для р =z(G— IOJ-JCH ом-см.
Размеры, мм Вес контуров, кг
А Б С Периметры контура, мм М N
М (глубин- ный) N (поверх- ностный)
а. Населенные местности
1 000 2500—5 000 9000 18 000 37 000 16,1 33
1500 26 000 23,2
2000 34000 30,3
2 500 43 000 38,3
3 000 51 000 45.4
3 500 5 000—7 000 11000 60000 45000 53,4 40
4000 68 000 60,6
4500 76 000 67,7
б. Ненаселенные местности
1000 — 18 000 16.1
1500 .— 26 000 - 23,2
2000 .— 34 000 —— 30,2
2500 — 43 000 .— 38.3
3000 — 51000 .— 45,4 _
3 500 — 60 000 54,4
4000 . .— 68 000 _ 60,6
4 500 — — 76 000 — 67,7 —
Примечания: 1. Расчет заземлителей выполнен в соответствии с рекомендациями табл. 3-51.
2. Заземляющий контур и спуски выполняются из круглой стали 12 мм, злектооды—из угловой
стали № 6.
5 3-29]
Заземлители
587
Таблица 3-57
Поверхностные заземлители
металлических широкобазных опор ВЛ
35—110 ке для населенных местностей
(рис. 3-50)
Таблица 368
Поверхностные заземлители
металлических узкобазных опор ВЛ
35—110 кв (рис. 3-51)
Рис. 3-50. Поверхностный заземлитель для
широкобазных опор.
Рис. 3-51. Поверхностный заземлитель для
узкобазных опор.
Наименование Длина, мм Материал Вес, кг
Кольцевой за- землитель , . 18 840 Сталь поло- 23,74
Токоотвод . 8 000 совая 40X4 Сталь 0 12 7.12
Удельное сопро- тивление грунта ДО, ОМ-СМ‘10* Длина лучей А, м Вес, кг
2 0 90
3 5 110
4 14 150
5 23 180
6 34 225
7 50 290
Примечание. Заземлители рассчитаны для
грунтов с удельным сопротивлением р=1-!04 ом-сди;
сопротивление заземлителя 10 ом.
Таблица 3-59
Заземлители дереияниых
промежуточных тросовых опор ВЛ
35—110 ке (рис. 3-52)
Примечания: I. Сопротивление заземлите-
лей 10 ом.
2. Для ВЛ, расположенных вдоль просек или
дорог, все лучи заземлителя могут быть уложены
параллельно осн линии при расстоянии между лу-
чами не менее 15 м.
3. Лучи заземления выполняются из стали
0 12 мм.
Тип заземлителя Удельное сопро- тивление грунта, ом-смХ10* Длина заземли- теля L, м Количество стальной про- волоки 0 12 мм (включая за- земляющие спуски)
м кг
I 0,5 3 13 11.5
п 0.75 6 19 16,9
III 1.0 8 23 20,5
IV 1,25 11 29 25,8
V 1.5 13 33 29,4
VI 1.75 17 41 36,5
VII 2.0 20 47 41.8
VIII 3,0 47 101 89.8
IX Свыше 5,0 100 При пролетах меньше 100 м лучи заземле- ния проклады- ваются от опоры к опоре 207 184,2
Примечание. Сопротналенне заземлителей
10 ом.
588
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
ЬйО
Рис. 3-52. Заземлители деревянных
тросовых промежуточных опор.
Рнс. 3-53. Заземлители деревянных тросовых анкерных опор.
§ 3-30]
Опоры
589
Рве. 3-54. Заземлители для опор ВЛ 6—10 ла, заземления
разрядников и молниеотводов.
Таблица 3-60
Заземлители деревянных анкерных
тросовых опор ВЛ 35—110 кв
(рис. 3-53)
Заземлители опор
молниеотводов
Тип ааземлителя Удельное сопро* тнвленне грунта, ом-см -10* Длина заземли- тели L, м Количество стальной про- волоки 0 12 мм (включая за- земляющие спуски)
м кг
I 0,5 2 22 19,6
II 0.75 3 26 23.1
III 1,0 4 30 26.7
IV 1.25 6 38 33,8
V 1.5 7 40 37,4
VI 1,75 8 46 40,9
VII 2.0 9 50 44.5
VIII 3.0 15 74 65,8
IX 1 Свыше 5 50 При пролетах меньше 100 м лучи заземле- ния проклады- ваются от опоры к опоре 214 190,4
Примечание. Сопротивление заземлителей
10 ом.
Таблица 3-61
ВЛ 6—10 кв и
(рис. 3-54)
Удельное со- противление грунта, ом-см Тип заземлителя при сопротив- лении растекания, oju
25 10 5
0,5-10* I (Я=5 л) 11 III
1,0-10* I (Л=10 л) III IV
1,5-10* I (Л=15 м) IV V
2,0-10* II V —
3.0-10* II V —
Примечание. Горизонтальные заземлители
выполняются нз полосовой стали 40X4 мм, элек-
троды—нз угловой стали № 6.
Ж. ОПОРЫ И ОСНОВАНИЯ
3-30. ОПОРЫ
В современной практике сооружения ВЛ
6—110 кв находят применение железобетон-
ные опоры, деревянные опоры иа железобе-
тонных пасынках и металлические опоры.
Рекомендуемые типы опор для линий раз-
личного напряжения приведены ниже.
Опоры ВЛ 6—10 кв (табл. 3-62—3-65 и
рис. 3-55—3-68).
1. На ВЛ 6—10 кв следует применять
железобетонные опоры с напряженной или
ненапряженной арматурой, выполненные
внброспособом или центрифугированием.
2. Для районов с большими лесными
массивами (Сибирь, Север, Дальний Вос-
ток), а также для местностей заболочевных
или с сильно пересеченным рельефом реко-
мендуется применение деревянных опор
с железобетонными стульями.
Опоры ВЛ 35 кв (табл. 3-66—3-70 и
рис. 3-69—3-89).
1. На ВЛ 35 кв в настоящее время же-
лезобетон применяется только для изготов-
ления опор промежуточного типа.
590
Воздушные линии электропередачи
(Разд. 3
Таблица 3-62
Железобетонные вибрироваиные о воры ВЛ 6—10 кв с треугольным
расположением проиодов типа „елка* (конструкция ГПИ
„Тяжпромэлектропроект* и „Ленпромстройпроект*)
Наименование опоры Шифр опоры Рис. К8 Марка провода Расход материалов
X о И Ч « о 2 О m Sat
Проме жу точная ПЖП-9.3-1 3-55 А-35—А-50 ПС-25—ПС-35 0.55 0.69 58 120 0.07
а ПЖП-9.3-П 3-55 А-70—А-120 ПС-50—ПС-70 0.62 0.76 91 185 0.07
Анкерная и концевая АЖП-9.5-1 КЖП-9.5-1 3-56 А-35—А-50 ПС-25—ПС-70 1,97 1.69 189 213 0.07
То же АЖП-9.5-П 3-56 А-70—А-120 ПС-30—ПС-70 1.97 1,69 222 405 0.7
Угловая промежуточная УПЖП-9,5-1 3-56 А-36—А-50 ПС-25 1,66 1.93 174 198 0.17
То же УПЖП-9,5-11 3-56 А-70 ПС-35 1.66 1.93 206 389 0.17
Угловая анкерная УЖП-9.5-1 3-57 А-35—А-50 ПС-25—ПС-50 2.47 2.75 341 466 0,07
То же УЖП-9.5-П 3-57 А-70—А-120 ПС-50—АС-70 2.47 2.75 336 450 0,07
Примечания; I. Опоры рассчитаны для применения в 1—IV климатических районах со ско-
ростью ветра 25 м]сек.
2. В графе .Расход материалов’ в числителе—опоры с напряженной арматурой, а знаменателе—опо-
ры с ненапряженной арматурой.
Таблица 3-63
Железобетонные вибрироваиные опоры ВЛ 6—10 ке с горизонтальным
расположением проводов (конструкция ГПИ „Тяжпромэлектропроект*
и „Ленпромстройпроект*)
Наименование опоры 3 Q. О с о & X в Рис. № Марка провода Расход материалов
Бетон, Л® Сталь, кг
Промежуточная П-1 П-2 3-58 А-35—А-120; АС-35—АС-50; ПС-35—ПС-50 0.37 58 80
Промежуточная переходная ПР-1 3-58 д-35—А-120; АС-35—АС-50; ПС-35—ПС-50 1.08 197
Примечание. Опоры выполняются с напряженной арматурой и рассчитаны для применения в
I—IV климатических районах со скоростью ветра 20 м]сек.
$ 3-30)
Опоры
591
Таблица 3-64
Железобетонные центрифугированные опоры ВЛ 6—10 кв с горизонтальным
расположением проводов (конструкция ГПИ „Тяжпромэлектропроект**
и „Гипростройиндустрия")
Наименование опор Шифр опоры Рис. № Марка провода Расход материалов
Бетон, ж8 j Сталь, кг
Промежуточная П-1 359 А-35—А-70 АС-35—АС-70 ПС-25—ПС-50 0,48 0.48 47 55
- П-2 3-59 А-95—А-120 АС-95, ПС-70 0,62 0.62 86 94
Промежуточная угловая ПУ-1 3-60 А-35—А-70 АС-35—АС-70 0.64 0.64 115 137
То же ПУ-2 3-60 А-95—А-120 АС-95, ПС-70 0.64 0,64 140 148
Анкерная А1 361 А-35—А-70 АС-35—АС-70 ПС-25—ПС-50 0.76 0,76 233 254
А2 362 А-95—А-120 АС-95, ПС-70 1.44 1.44 371 417
Анкерная угловая АУ1 360 А-35—А-70 AG35—АС-70 ПС-25—ПС-50 0,88 0.88 247 268
То же АУ2 362 А-95—А-120 АС-95, ПС-70 1.68 1,68 458 498
Анкерная концевая АК1 361 А-35—А-70 АС-35—АС-70 0,74 0.74 188 215
То же АК2 362 А-95—А-120 АС-95, ПС-70 1.40 1.40 348 323
Примечания: I. Опоры рассчитаны для применения в I—IV климатических районах со ско-
ростью ветра 20 м]сек.
2. В графе „Расход материала" в числителе—опоры с напряженной арматурой, в знаменателе—опоры
с ненапряженной арматурой.
Таблаца 3-65
Деревянные опоры ВЛ 6—10 кв с треугольным расположением проводов типа
„елка" на железобетонных пасынках (конструкция ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Наименование опоры Шифры опоры Рис. Л*2 Марка проаода Расход материалов Размер А, мм
К ° О и W X Сталь, кг О со ш а. ф »
Промежуточная П-9.31 363 А-35—А-50 ПС-25, ПС-35 0.17 68 0.32 —
- П-10.2-11 364 А-70—А-95 ПС-50 0,17 85 0.36 —
П-10-1П 364 А-120 ПС-70 0.24 137 0.36 —
Анкерная A-10.2-I 365 А-35—А-50 ПС-25 0,24 144 0.8 —
- А-10.2-П 3-65 А-70—А-95 ПС-35 0,24 144 0.8 —
• A-10-III 365 А-120 ПС-50, ПС-70 0.24 177 0.8 —
592
Воздушные линии электропередачи
(Разд. 3
Пр одолжение табл. 3-65
Наименование опоры Шифр опоры Рис. № Марка провода Расход материалов Размер А, мм
к о й>« и * ч св О №
Угловая промежуточная УП-10.5-1 3-66 А-35—А-50 ПС-25 0.24 135 0.73 13750
То же УП-Ю.ЗП 3-66 А-70—А-95 ПС-35 0.24 166 0,73 13 650
» УП-10.2-Ш 3-66 А-120 ПС-50, ПС-70 0.24 194 0,73 13250
Угловая анкерная У-10,3-1 3-67 А-35—А-50 ПС-25 0.24 194 1.28 14 500
То же У-10.2-П 367 А-70—А-95 АС-35 0.24 205 1.3 15 500
• • У-10.1-1П 3-67 А-120 ПС-50—ПС-70 0.24 200 1,55 —
концевая К-8.3-Ш 368 А-120 ПС-70 0,17 156 0.8 8 300
к-ю.зш 368 А-120 ПС-70 0.24 205 0.8 10 300
Опоры рассчитаны для применения в I—IV
климатических районах со скоростью
Примечание.
•ветра 2э м]сек.
Таблица З-бб
Сборные железобетонные предварительно напряженные оиоры ВЛ 35 кв
„крымского** типа из внбрированного бетона (конструкция ГПИ
„Электропроект** и Проектного института № 2)
Наименоэанне опор Шифр опоры Рис. № Марка провода Расход материалов
Бетон, лэ Сталь, кг
Промежуточная ПК-П 3-69 AG35—АС-95 А-50—А-120 1.58 346
Промежуточная повышенная ПКЛ-П 369 То же 1,73 414
Промежуточная с тросом пкт-п 3-70 - 1,73 421
Промежуточная повышенная с тросом пктл-п 3-70 я 1.88 530
Промежуточная угловая 15° без троса ПКУ-15°-П 3-71 ж 1.99 482
Промежуточная угловая 15° с тросом ПКУТ-15Ч1 371 » * 2,14 512
Примечание. Опоры рассчитаны для применения в I—II климатических рабой ах со скоростью
ветра 25 Mjcee с подвеской провода иа промежуточной опоре’ в глухом зажиме.
Таблица 367
Сборные железобетонные предварительно напряженные опоры ВЛ 35 кв
типа „рюмка** из внбрированного бетона (конструкция ГПИ „Электрепроект**
и Проектного института № 2)
Наименование опоры Шифр опоры Рис. № Марка провода Расход материалов
Бетон, ж’ Сталь, кг
Промежуточная ПР-1 ПР-П ПР-Ш 3-72 АС-35—AG50 АС-70—АС-95 А-95—А-120 АС-120—АС-150 А-150—А-185 1.42 1,54 1.58 281 329 469
§ 3-30]
' Опоры
593
Продолжение табл. 3-67
Расход материалов
Наименование опоры Шифр опоры Рнс. № Марка провода Бетон, -м3 Сталь, кг
Промежуточная повышенная ПР„-1 3-72 АС-35—АС-50 1.57 331
ПРп-П АС-70—АС-95 А-95—А-120 1.57 369
ПРп-Ш АС-120—АС-150 А-150—А-185 1,69 507
Промежуточная с тросом ПРТ-П 3-73 АС-35—АС-95 1.71 409
ПРТ-Ш А-95—А-120 АС-120—АС-150 А-150—А-185 1,98 618
Промежуточная повышенная с тросом ПРТп-П 3-73 АС-35—АС-95 А-95—А-120 1.71 443
ПРТ-Ш АС-120—АС-150 А-150—А-185 2.12 659
Промежуточная угловая 15° ПУР-15°-П 3-72 АС-35—АС-95 А-95—А-120 2,41 560
ПУР-15°-Ш АС-120—АС-150 А-150—А-185 2,45 606
ПУРТ-15°-П АС-35—АС-95 А-95—А-120 2.58 639
Промежуточная угловая 15° с ПУРТ-15°-Ш 3-73 АС-120—АС-150 2,62 716
тросом А-150—А-185
a III—IV климатических районах со скоро-
Прнмечание. Опоры рассчитаны для применения
стью ветра 25 м]сек с подвеской провода на промежуточной опоре а глухом зажиме.
Таблица 3-68
Металлические одиоцепные опоры типа „башня" ВЛ 35 кв
(конструкция ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Наименование опоры Шифр опоры Рис. № Марка провода Сталь, кг
Промежуточная ПБА-1 3-74 АС-35 АС-70 1078
- ПБА-3 3-74 АС-95 АС-120 1 377
• ПБА-5 3-74 АС-150 АС-185 1 876
Анкерная и угловая АБА-1 У30°БА-1 3-75 АС-35 АС-70 1 260
То же АБА-3 У30°БА-3 3-75 АС-120 АС-185 1862
Угловая У60°БА-1 3-76 АС-35 АС-70 1943
• У60°БА-3 3-76 АС-120 АС-185 2566
Концевая КБА-1 3-77 АС-35 АС-70 1925
• КБА-3 3-77 АС-120 АС-185 2552
Примечание. Опоры рассчитаны для применения в 1—и климатических районах со скоростью
ветра 30 м]сек с подвеской провода иа промежуточной опоре в глухом зажиме.
38—2580
594
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 5
Рнс. 3-55. Промежуточные
[железобетонные опоры
типов ПЖП-9,3-1 н
ПЖП-9,341.
Рнс. 3-56. Анкерные н кон-
цевые железобетонные
опоры типов А Ж П-9,5-1;
АЖП-9.5-П; КЖП-9,5-1;
КЖП-9,5-11 в угловые про-
межуточные опоры типов
УПЖП-9,5-1 и
УПЖП-9,5-11.
а — опоры; б — расположе-
ние Траверсы на угловых
опорах.
$ 3-30]
Опоры
595
ооог
Рис. 3-59. Промежуточные
Центрифугированные опоры
П-1 и П-2.
Рнс. 3 60. Промежуточные
угловые центрифугированные
опоры типа ПУ1 и ПУ2 я ан-
керная угловая опора типа
АУ1. Размер а.’ для ПУ1,
ПУ2—I 100, для АУ1 —1 6С0.
Рис. 3-61. Анкерная центрифугированная железобетонная опора типа А1
и анкерная концевая опора типа АК1.
38*
[Разд. 3
Рис. 3-62. Анкерная центрифугированная железобетонная опорз типа А2 аиксп», .,
типа АК2 и анкерная угловая опора тн" а АУ2 «наезая опора
Рис. 3-63. Промежуточная деревянная
?2°Р^Лелезо^онными пасынками
типа П-9,8-1 с креплением проаодов
иа крюках.
Рнс,, 3-64, Промежуточные деревян-
ные опоры с железобетонными пасын-
ками типов П-10,2-11, П-10-Ш с креп-
лением проводов на штырях.
§ 3-30]
Опоры
597
Рис. 3-65. Анкерные деревянные опоры с железобетонными пасынками типов А-10,2-1;
А-10,2-11 и A-I0-1II.
а—опоры: б—узел крепления проводов марок А*95 и А-120.
Рис, 3-66. Угловые промежуточные деревянные опоры на железобетонных
пасынках типов УП-10,5-1; УП-10,5-11 н УП-10,2-111.
3-67.
гт
Dac*№ax
" л-1го.
3?o/>
'Я3<90
'ОПО₽-^Й^]°--Же
а ма»°* A-Ss
$ 3-30]
Опоры
Таблица 3-69
Металлические двухцепные опоры типа „обратная елка" ВЛ 35 кв
(конструкция ГПИ „Тяжпромэлектропроект")
Наименование опоры Шифр опоры Рис. № Марка провода Тяжеине в проводе А, мм Сталь, кг
Промежуточная ПТ.-К 3-78 АС-35 АС-70 Нормальное — 1614
в ПТ2-К 3-78 АС-95 АС-120 То же — 1 813
Анкерная ПТ3-К 3-78 АС-150 АС-185 > — 1 949
АТ2-К 3-79 АС-35 нормальное 3 200 2 379
3-79 АС-70 ослабленное
в АТ3-К АС-95 АС-120 То же 3 200 2701
3-79
W АТ.К АС-150 АС-185 • 3 500 4 098
Угловая 30° широкобазная Габарит 7 3-80 АС-35 Нормальное 3 200 2 620
То же Габарит 9 3-80 АС-95 3 500 3 800
В п Габарит 10 3-80 АС-120 3 500 4 164
- • Габарит 11 3-80 АС-150 АС-185 - 4 800 4 274
Угловая 70° Габарит 3-81 АС-35 АС-50 • 3 500 4 057
Угловая 70° широкобазная Габарит 10 3-81 АС-70 3 500 4 421
То же Габарит 11 3-81 АС-95 4431
в Габарит 13 3-81 АС-120 АС-150 - — 5 485
П я Габарит 14 3-81 АС-185 5142
Угловая 90“ широкобазная Габарит 8 3-82 АС-35 Ослабленное 3 200 3 425
То же Габарит 9 3-82 АС-50 АС-70 » 3 500 4 167
» в Габарит 10 3-82 АС-95 3 500 4 531
в в Габарит И 3-83 АС-120 4 533
в я Габарит 12 3-83 АС-150 — 5 099
Габарит 13 3-83 АС-185 5 587
Концевая 90“ широкобазная Габарит 8 3-84 АС-35 АС-50 - 3 200 3044
То же Габарит 10 3-84 АС-70 АС-95 - 3 500 4 109
* в Габарит 12 3-84 АС-120 АС-150 - 4 800 4 971
в в Габарит 13 3-84 АС-185 я 4 800 5 459
я 4 е 4 а н 11 е- Опоры рассчитаны для применения в I—II районах гололедностн со скоростью
ветра J0 м/сек с подвеской провода иа промежуточной опоре в глухом зажиме.
Таблица 3-70
Деревянные одноцепные опоры ВЛ 35 кв (конструкция ВГПИ
„Теплоэлектропроект")
Наименование опоры Шифр опоры Рпс. № Марка провода Расход материалов
Дерево, л3 Сталь, кг
Проме2куточная без троса ПА-2 3-85 АС-50—АС-95 А-150 2,35 47
То же ПА-3 3-85 АС-120 2,63 47
» - ПА-4 3-85 АС-150 3,0 47
600
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
Продолжение табл.
3-70
Наименование опоры Шифр опоры Рнс. № Марка провода Расход материалов
Дерево, л* Сталь, кг
Промежуточная с тросом ПА-1Т 3-86 АС-50—АС-70 2.01 54
То же ПА-1Т 3-86 А-95 АС-95—АС-120 2.4 54
ПА-ЗТ 3-86 А-120—А-150 АС-120 2,65 54
Угловая промежуточная без УПАБ-1 3-87 АС-50—АС-95 5.1 214
троса То же У ПАБ-2 3-88 А-95 АС-120—АС-150 6.4 267
Угловая анкерная без троса УБ-2 3-89 А-120—А-150 АС-185—АС-300 12,9 943
Примечание. Опоры рассчитаны для применения в I—IV районах гололедностн со скоростью
ветра 25 м/сек с подвеской провода на промежуточной опоре в глухом зажиме.
Таблица 3-7
Железобетонные центрифугированные опоры ВЛ ПО кв
(конструкция Оргэнергостроя)
Наименование опоры Шифр опоры Рис. JVa Марка провода Климати- ческий район Расход материалов
Сталь, кг Бетон, м3
Промежуточная одноцепная ПБ-2 3-90 АС-95 АС-150 1. II 419 1.60
То же ПБ-6 3-90 АС-185 АС-120 I, II 655 2,64
Я » ПБ-3 3-90 АС-95 АС-150 III, IV 376 1,3
ПБ-9 3-90 АС-240 III. IV 679 2,64
Промежуточная двухцепная ПБ-12 3-91 АС-95 АС-300 I, II 908 3.68
Примечание. Опоры выполняются с напряженной арматурой и рассчитаны на максимальную
скорость ветра 30 м/сек с подвеской провода на промежуточной опоре в глухом зажиме.
Таблица 3-72
Металлические Одноцепные опоры „крымского" типа ВЛ ПО кв
(конструкция Оргэнергостроя)
Наименование опоры Шифр опоры Рнс. № Марка провода Климати- ческий район Тяженве в проводе Сталь,. кг
Промежуточная П-1 3-92 АС-120 I. II Нормальное 2 447
АС-300
П-3 3-92 АС-120 III, IV Перетяжка на 20’/о 2 633
АС-185
П-5 3-92 АС-240 III, IV То же 2 763
АС-300
Анкерно-угловая облегчен- У-1 3-93 АС-120 I. II Нормальное 4416
пая 0—60“ АС-185 III. IV Перетяжка на 20%
То же У1-3 3-93 АС-240 I. II Нормальное 4 675
АС-300 III, IV Перетяжка на 20%
Анкерно-угловая и концевая УМ 3-93 АС-120 I. II Нормальное 6 008
0—60“ АС-300 III, IV Перетяжка на 20%
Примечание. Опоры рассчитаны на максимальную скорост! ветра 30 м/сек с подвеской провод
на промежуточной опоре в глухом зажиме.
§ 3-30]
Опоры
601
Таблица 373
Металлические двухцепные опоры типа „бочка" ВЛ 110 кв
(конструкция ВГПИ „Теплоэлектропроект")
Наименование опоры Шифр опоры Рис. № Марка провода Климати- ческий район Тяжение в проводе Сталь, кг
Промежуточная П1-2 3-94 АС-120 АС-185 I. и Нормальное 3 216
• П1-4 3-94 АС-240 АС-300 I. II я 3 463
- П1-6 3-94 АС-120 АС-185 III, IV Перетяжка на 20% 3 798
П1-8 3-94 АС-240 АС-300 III, IV То же 4 076
Анкерно-угловая У1-2 3-95 АС-120 АС-185 I. II III. IV Нормальное Перетяжка на 20% 6 457
- У1-4 3-95 АС-240 АС-300 I, II III, IV Нормальное Перетяжка на 20% 7 440
У1-6 3-95 АС-120 АС-300 I. II III. IV Нормальное Перетяжка на 20% 10 951
Примечание. Опоры рассчитаны на максимальную скорость ветра 30 м;сек с подвеской провода:
на промежуточной опоре в глухом зажиме.
Промежуточные опоры изготавливают-
ся как виброспособом, так и центрифугиро-
ванием, преимущественно с предварительно
напряженной арматурой. В 1—II климати-
ческих районах широко применяются опо-
ры «крымского» типа, в III—IV районах —
типа «рюмка».
2. В ряде случаев находят применение
металлические опоры типа «башня» с тре-
угольным расположением проводов (одно-
цепные опоры) и «обратная елка» {двухцеп-
ные опоры).
Ряс. 3-69. Сборные железобетонные опоры .крым-
ского" типа. Промежуточные опоры без троса типов
ПК-П и ПКп-П.
шифр опоры А Б
ПК-П ПКп-П 12 120 14 120 18 0Ю 20 0Э9
Рнс, 3-70. Сборные железобетонные ОП°тпосом
ского" типа. Промежуточные опоры с тро
типов ПКТ-П н ПКТд-Н.
riiii^p опоры А Б
пкт-п ПКТп-П 12 12° 14 120 20 000 22 000
602
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Рис. 3-71. Сборные железобетонные опоры
..крымского типа". Промежуточные угловые опоры
до 15° с тросом и без троса.
Шифр опоры
ПКУ-15°-П
18 000
ПКУТ-15в-П
20 000
3. Для районов с большими лесными
массивами применяются деревянные опоры
с’ антисептированной древесиной.
Опоры ВЛ 110 кв (табл. 3-71—3-73 и
рис. 3-90—3-95).
I. Ha ВЛ ПО кв в настоящее время
.железобетон (центрифугированный) приме-
Рис. 3-73. Сборные железобетонные опоры типа
.рюмка". Промежуточные опоры с тросом типов -
ПРТ-П. ПРТ-Ш. ПРТп-П Н ПРТп-П1 н промежуточ-
ные угловые опоры до 15е с тросом типов
ПУРТ-15°-П н ПУРТ-15°-Ш.
Шифр опоры А Б
ПРТ-П. ПРТ-Ш ПУРТ-15М1. ПУРТ-15°-Ш 9 350 17 150
ПРТп-П, ПРТЦ-Ш 10 850 19 150
няется только для изготовления опор про-
межуточного типа в одноцепном и двухцеп-
ном исполнении.
2. В ряде случаев находят применение
металлические опоры «крымского» типа
(одноцепные опоры) и типа «бочка» (двух-
цепные опоры).
Рис. 3-72. Сборные железобетонные опоры типа
.рюмка". Промежуточные опоры без троса типов
ПР-I. ПР-П, ПР-1И. ПРп-1, ПРп-И и ПРЛ-Ш н про.
межуточные угловые опоры до 15° типов ПУР-15°-П.
ПУР-15°-Ш.
Шифр опоры А Б
ПР-1. ПР-П. ПР-1П ПУР-15°-11, ПУР-15МП 9 350 14 850
ПРд-1. ПРп-11. ПРц-Ш 10 850 16-650
§ 3-30]
Опоры
603
Рис. 3-74. Одноцепные метал-
лические опоры типа .баш-
ня". Промежуточные опоры
типов ПБА-1, ПБА-3 и ПБА-5.
Рис. 3-75. Одноцепные металли-
ческие опоры типа .башня". Ан-
керные н угловые опоры типов
АБА-1» АБА-3, УЗО°БА-1 и
УЗО°-БА-3.
Рис. 3-77. Одиоцепиые метал-
лические опоры типа .башня".
Концевые опоры типа К Б А-1
.и КБА-3.
ЮО
Рис. 3-78. Двухцепные металли-
ческие опоры типа .обратная ел-
ка". Промежуточные опоры типов
пт,-к. пта-к» пта-к.
Рис, 3-76. Одиоцепиые метал-
лические опоры типа .башня".
^Угловые опоры типа
У60*-БА-1 н У60°-БА-3.
,120
т
Рнс. 3-79. Двухцепиые метал-
лические опоры .обратная ел-
ка". Анкерные опоры типов
АТа-К, АТ3-К и АТ.-К.
604
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
Рис. 3-81. Двухцепиые металли-
ческие опоры типа „обратная ел-
ка". Угловые 70-градусиые опоры
габаритов 9. 10, II. 13 и 14.
Рис. 3-32. Двухцепные металли-
ческие опоры типа„обратиая ел-
ка". Угловые 90-градусные опоры
габаритов 8, 9 и 10.
Рнс. 3-80. Двухцепные металли-
ческие опоры типа „обратная ел-
ка*. Угловые 30-градусные опоры
габаритов 7, 8, 9, 10 и II.
Рис. 3-83, Двухцепные металлические опоры типа
„обратная елка". Угловые 90-градусные опоры габа-
ритов 11, 12 и 13.
Рис. 3-84. Двухцепные металлические опоры типа
„обратная елка". Концевые опоры габаритов 8» 10,
12 и 13.
§ 3-30]
Опоры
605
Рис. 3-85. Деревянные одноцепные опоры. Проме-
жуточные опоры без троса типов ПА-2, ПА-3
и ПА-4.
Рнс. 3-86. Деревянные одноцепные опоры. Проме-
жуточные опоры с тросом типов ПА-1Т» ПА-2Т
и ПА-ЗТ.
606
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
Рис. 3-88. Деревянные одноцепные опоры. Угловая промежуточная опора без троса
типа УПАБ-2.
11000
Рис. 3-89. Деревянные одноцепиые опоры. Угловая анкерная опора без троса
типа УАБ-1.
§ з-зо]
Опоры
607
отг
Рис. 3-90. Железобетонные центрифугированные
опоры. Промежуточные одноцепные опоры типов.
ПБ-2 и ПБ-3 (а); ПБ-6 и ПБ-9 (б).
Шифр опоры А Б В
ПБ-2 13 700 2 500 I 750
ПБ-3 II 700 4 500 2 020
ПБ-6 14 700 3 300 2450
ПБ-9 13 000 5 000 2 750
Рнс. 3-91. Железобетонные
центрифугированные опоры.
Промежуточная двухцепная
опора типа ПБ-12.
Рис. 3-92. Металлические одноцепные опоры „крым-
ского' типа. Промежуточные опоры типов П-1,
П-3 и П-5.
Шифр опоры А Б В
П-1 3 600 2 200 24 800
П-3 П-5 5 400 3 200 27 600
. Основные правила устройства
§ 3-32 ]
609
3-31. ОСНОВАНИЯ
Железобетонные и деревянные с желе-
зобетонными стульями опоры ВЛ 6—10 не
специальных оснований и фундаментов не
имеют, за исключением подпятников, пред-
назначенных для уменьшения давления на
грунт от вертикальных нагрузок.
Рис. 3-96. Железобетонный подножник.
Напряже- ние ВЛ, кв А. м В, м С, м d, м
35 2.2—2.4 1,0—1.S 2—2,2 403
110 2.2—3,2 1.2—2,2 2.0—3,0 320—500
решения в части устройства подземной ча-
сти железобетонных и деревянных опор ВЛ
6—НО ке. На рис. 3-96—3-97 представлены
железобетонные подножннкн к сваи для
установки металлических опор ВЛ 35 —
ПО ке.
3. ВОЗДУШНЫЕ ЛИНИИ
НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 000 в
3-32. ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА
УСТРОЙСТВА
1. Для ВЛ напряжением до I кв могут
применяться однопроволочные и многопро-
волочные провода; применение расплетен-
ных проводов запрещается.
Таблица 3-74
Допустимые сечения (диаметры)
проводов
Материал Минимальные для одиопро- вол очных и многопрово- лочных Макси- мальные для одно- проволоч- ных
Алюминий .... Сталь 16 мм2 0 3 мм 0 5
Ограничения в области применения од-
нопроволочных проводов для некоторых
пересечений приведены в табл. 3-77.
Таблица 3-75
Минимальные сечения (диаметры)
проводов ответвлений от ВЛ
к вводам в здания
Материал Минимальные сечения (диаметры)
при проле- тах до (0л при пролетах более 10 да 25 м
Алюминий .... 6 ММ2 10 л.1?
Сталь 0 3 д.я 0 3 мм
Рис. 3-97. Железобетонная свая.
Напряжение ВЛ. кв А. м D, мм
35—110 5—3 250—400
Опоры из аналогичного материала, но
на напряженке 35—ПО кз также не имеют
специальных оснований; их подземная часть
усилена ригелями и подпятниками.
Металлические опоры ВЛ 35—ПО кв,
как правило, устанавливаются на фунда-
менты, выполненные в виде железобетон-
ных подножниксв или железобетонных
свай.
На эскизах, приведенных в предыду-
щем параграфе, указаны конструктивные
2. Провода должны монтироваться, как
правило, с нормальным тяжением. Ослаб-
ленное тяжение применяется в тех случаях,
когда это оправдывается технико-экономи-
ческими показателями, а также на пересе-
чениях с некоторыми инженерными соору-
жениями (табл. 3-77).
3. Соединения проводов должны произ-
водиться при помощи специальных зажимов
или сваркой. Провода как однопроволоч-
ные, так и многопроволочные допускается
соединять путем скрутки с последующей
пайкой. Соединения, подверженные тяже-
кию, должны иметь механическую проч-
ность не менее 90% временного сопротивле-
ния провода, а сварные — не менее 80%.
Соединения проводов, выполненных из раз-
ных металлов, должны выполняться только
на опорах. Указанные соединения не долж-
ны испытывать механических усилий.
39—2580
610
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
4. Крепление проводов на промежуточ-
ных опорах должно быть одинарным, за ис-
ключением некоторых пересечений (табл.
3-77). Крепление на штыревых изоляторах
следует выполнять проволочной вязкой или
специальными зажимами. Провода ответв-
лений должны иметь иа опорах глухое
креплеиие.
5. На опорах допускается применение
любого расположения проводов независимо
от климатического района. Нулевой про-
вод, как правило, следует располагать ни-
же фазных проводов. Вертикальное рас-
стояние между проводами на опорах в I и
II климатических районах должно быть не
менее 40 см, а горизонтальные—не менее:
20 см — при пролетах до 30 м и 30 см —
при пролетах более 30 м.
В III и IV климатических районах ука-
занные вертикальные и горизонтальные рас-
стояния рекомендуется принимать соответ-
ственно равными 60 и 40 см.
6. Устанавливаемые на опорах плавкие
предохранители должны размещаться ниже
проводов.
7. На ВЛ, как правило: должны приме-
няться штыревые изоляторы. Изоляторы,
штыри и крюки должны иметь запас проч-
ности по отношению к разрушающей на-
грузке не менее: 2,5 — прн нормальном тя-
жении проводов, 3 — при ослабленном тя-
жении. * .
В местах ответвлений от ВЛ, скрещи-
вания проводов и т. п., когда требуется
крепление на опоре на одном изоляторе не-
скольких проводо-в, как чтравило, применяют
многошейковые изоляторы. Нулевые прово-
да должны монтироваться на изоляторах.
8. На ВЛ, не экранированных высокими
зданиями, промышленными и другими тру-
бами, высокими деревьями и т. п., для за-
щиты людей, находящихся в зданиях, от
грозовых перенапряжений на опорах с от-
ветвлениями к вводам в здания илн непо-
средственно на этих вводах должны быть
заземлены крюкн нли штырн всех фазных
проводов и нулевой провод. Прн этом со-
противление заземляющего устройства
должно быть ие более 30 ом.
9. На ВЛ применяются следующие ти-
пы опор:
промежуточные, устанавливаемые на
прямых участках трассы; эти опоры не вос-
принимают при нормальных условиях рабо-
ты усилий, направленных вдоль ВЛ;
анкерные, устанавливаемые на пересе-
чениях ответственных объектов (табл. 3-77)
и воспринимающие в ряде случаев усилия
от разности тяжений проводов;
угловые, устанавливаемые в местах из-
менения трассы ВЛ; эти опоры находятся
постоянно под действием результирующего
тяжения проводов смежных пролетов, дей-
ствующего по биссектрисе внутреннего угла
поворота линия;
концевые, устанавливаемые в начале и
конце линии и воспринимающие полное тя-
жение всех смонтированных проводов;
ответвительные опоры, на которых вы-
полняются ответвления от ВЛ;
перекрестные опоры, на которых вы-
полняется скрещивание двух направле-
ний ВЛ.
Ответвительные и перекрестные опоры
могут быть всех указанных выше типов.
10. ВЛ должны размещаться таким об-
разом, чтобы опоры не загораживали вхо-
дов в здания и въездов во дворы и не за-
трудняли движение транспорта и пеше-
ходов.
В местах, где имеется опасность наез-
да транспорта, опоры должны быть защи-
щены тумбами. На каждой опоре ВЛ на
высоте 2,5—3 м от земли должны быть на-
несены порядковый номер н год установки
опоры.
1.1. Все требования ПУЭ в отношении
приближения проводов ВЛ к поверхности
земли и воды, а также до различных соору-
жений относятся к нормальному режиму
работы ВЛ.
Прн определении размеров ВЛ следует
учитывать наибольшую стрелу провеса без
нагрева проводов электрическим током, ко-
торая может иметь место в одном нз двух
расчетных случаев:
провода покрыты гололедом, темпера-
тура окружающего воздуха — 5° С, ветер
отсутствует;
температура окружающего воздуха наи-
высшая, ветер отсутствует.
Таблица 3-76
Наименьшие расстояния от проводов
ВЛ до поверхности земли
Наименьшие
Характеристика района расстояния. м
Населенная местность .... 6
Ненаселенная местность ... 5
Труднодоступная местность 4
Недоступные склоны гор, ска-
лы, утесы................ . 1
Прн пересечении ответвлениями от ВЛ
к вводам в здания расстояние от проводов
до тротуаров и пешеходных дорожек долж-
но быть не менее 3,5 .и.
Расстояния по горизонтали от проводов
прн наибольшем их отклонении до зданий и
строений должны быть не менее:
1,5 м — от балконов, террас и окон;
1 м— от глухих стен.
Прохождение ВЛ над зданиями не до-
пускается.
12. При пересечении ВЛ с различными
сооружениями, а также с улицами, проспек-
тами и площадями городов и поселков угол
пересечения с ними не нормируется.
Опоры, ограничивающие пролеты пере-
сечения с различными сооружениями, до-
пускаются промежуточного типа, за исклю-
чением некоторых, приведенных в табл. 3-77.
Сращивание проводов в пролетах пере-
сечений не допускается.
§ 3-32]
Основные правила устройства
611
ТаблицсГЗ-77
Прохождение ВЛ по особым участкам трассы и пересечения
с инженерными сооружениями
Характеристика участка
Основные требования ПУЭ
Пересечение рек и ка- налов 1. Пересечение судоходных рек не рекомендуется 2. При пересечении несудоходных и замерзающих неболь- ших рек, каналов н т п. расстояние от проводов ВЛ до наи- высшего уровня воды должно быть не менее 2 л, а от льда—блг для населенной местности и 5 л для ненаселенной местности 3. Расстояние от опоры ВЛ по горизонтали до уреза воды- должно быть не менее высоты опоры
Прохождение по лес- ным массивам и зеленым насаждениям 1. Вырубка просеки ие обязательна 2. Вертикальные и горизонтальные расстояния от проводов прн наибольшей нх стреле провеса или наибольшем отклонении до вершин деревьев, кустов и прочей растительности должны быть ие менее 1 м
Пересечение с ВЛ вы- ше 1 кв См. табл. 3-45
Пересечение с ВЛ до 1 кв Пересечение должно выполняться на перекрестных опорах
Пересечение с линия- ми связи и сигнализации 1. Провода ВЛ должны быть многопроволочными, исключая пересечения с линиями связи III класса, где разрешается при- менение однопроволочных проводов, за исключением алюмини- евых. Провода должны быть расположены, как правило, над проводами линии связи и сигнализации, иметь ослабленное тяжение (Л”-2,5) и двойное крепление. Сеченне проводов ВЛ прн пересечениях с линиями связи 1 класса должно быть не менее 35 льи2 для проводов из алюминия н 16 мм2—для про- водов из прочих металлов. Расстояние по вертикали от прово- дов ВЛ при наибольшей стреле провеса до пересекаемых про- водов линии связи и сигнализации должно быть не менее 1,25 м. Провода линии связи допускается располагать над проводами ВЛ напряжением не выше 380/220 в, при этом рас- стояние по вертикали между нижним проводом линии связи и верхним проводом ВЛ должно быть не менее 1,25 м 2. Опоры ВЛ, ограничивающие пролет пересечения с лини- ями связи класса 1, должны быть анкерного типа; прн пересе- чении всех остальных линий связи опоры допускаются проме- жуточного типа ' 3. Деревянные опоры ВЛ должны быть с железобетонными пасынками либо усилены дополнительными пасынками, пропи- танными антисептиками
Сближение с воздуш- ными линиями связи и сигнализации При сближении ВЛ с воздушными линиями связи н сигна- лизации расстояние по горизонтали между крайними проводами должно быть не менее 2 м, а в стесненных условиях—не ме- нее 1 м
Пересечение подзем- ных кабелей связи и сиг- нализации 1. Расстояние от кабелей связи и сигнализации до заземли- теля ближайшей опоры ВЛ должно быть не менее 5 м—в на- селенной местности н 25 м—в ненаселенной местности 2. Расстояние от кабелей связи н сигнализации до незазем- ленной опоры ВЛ должно быть в населенной местности не менее 2 м, а в стесненных условиях—не менее 1 л, при этом кабель должен быть проложен в стальной трубе; в ненаселен- ной местности—не менее 5 м
39*
612
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Продолжение табл. 3-77
Характеристика участка Основные требования ПУЭ
Пересечения н сов- местная подвеска с ра- диотрансляционными це- пями 1. Расстояние между проводами ответвлений от ВЛ и про- водами радиотрансляционных цепей на вводах в здания долж- но быть не менее 0,6 л; провода ВЛ должны располагаться над проводами радиотрансляционных цепей 2. Совместная подвеска иа общих опорах проводов ВЛ на- пряжением не более 380/220 в и проводов радиотрансляцион- ных цепей с номинальным напряжением не более 360 в допу- скается при условии, что провода ВЛ должны располагаться над проводами радиотрансляционных цепей; при этом верти- кальное расстояние на опоре от нижнего провода ВЛ,до верх- него провода радиотрансляционных цепей должно быть не менее 1,5 м
Совместная подвеска с кабелями связи и сиг- нализации Совместная подвеска на общей опоре проводов ВЛ и кабе- лей связи и сигнализации допускается при условии выполнения следующих требований: 1) кабели подвешиваются под проводами ВЛ; 2) расстояние на опоре от нижнего провода ВЛ до кабеля должно быть не менее 1,5 м\ 3) металлические оболочки кабеля должны быть заземлены не более чем через 250 м
Пересечения с желез- ной дорогой общего поль- зования, с электрифици- рованными железными В соответствии с ПУЭ для ЕЛ выше 1 кв или кабельная вставка (§ 3-19)
дорогами и с автомобиль-
ными дорогами I класса
Пересечение с желез- ной дорогой необщего пользования I. Расстояние от проводов при наибольшей стреле провеса до головки рельса—7,5 м 2. Расстояние от проводов до габарита приближения стро- ений—1 м
Параллельное следо- вание с железными доро- гами Расстояние по горизонтали от любой опоры ВЛ до ближай- шего рельса должно быть не менее высоты наиболее высокой опоры на данном участке плюс 3 м; от габарита приближения строений электрифицированной или подлежащей электрифика- ции дороги—не менее 5 м и неэлектрифицированной дороги— не менее 3 м
Пересечение и сбли- жение ВЛ с автомобиль- ными дорогами II—Ш класса 1. Расстояние от проводов при наибольшей стреле провеса до полотна дороги должно быть не менее 6 м 2. Расстояние от опоры ВЛ до кювета дорога, а при его отсутствии—до полотна дороги должно быть не менее высоты опоры, а на участках стесненной трассы—не менее 1,5 м 3. При пересечении дорог класса III специальных требова- ний к ВЛ не предъявляется
Пересечение и сбли- жение с контактными проводами и несущими тросами трамвайных и троллейбусных линий 1. ВЛ должны, как правило, располагаться вне зоны, заня- той сооружениями контактных сетей 2. Провода ВЛ должны быть расположены над несущими тросами и контактными проводами 3. Расстояние от проводов ВЛ при наибольшей стреле про- веса до поверхности земли должно быть не менее: 8 м—при пересечении с трамвайной линией и 9 м—с троллейбусной ли- нией. При этом во всех случаях расстояние от проводов ВЛ до несущего троса нли контактного провода должно быть не менее 1,5 м
§ 3-33]
Элементы линий
613
Продолжение табл. 3-77
Характеристика участка
Основные требования ПУЭ*
4. Провода ВЛ должны быть миогопроволочными, иметь ослаб- ленное тяжение (Л-2,5) и двойное крепление. Сечение проводов должно быть не менее: 35 лл* для проводов из алюминия и 16 лл!—для проводов из прочих металлов 5. Опоры должны быть проверены на обрыв одного провода’ 6. Расстояние от проводов ВЛ при наибольшем их откло- нении от проводов и опор контактной сети при параллельном их следовании должно быть, как правило, не менее 1,5 л; в стесненных условиях допускается уменьшение этого рассто- яния до 0,5 м
Прохождение по мо- стам 1. На охраняемых мостах допускается располагать провода ВЛ ниже отметки пешеходной части 2. На железных мостах располагать провода в пределах ширины пешеходной и проезжей части моста н габарита при- ближения к строениям, а также в пределах ширины, занятой элементами контактной сети электрифицированных железных дорог, не допускается 3. Расстояния от проводов ВЛ при наибольшей стреле про- веса и наибольшем отклонении до различных частей моста должно быть не менее: до габарита приближения строений— 1 м, до верхних связей пролетных соединений и конструкций по вертикали—3 л, до конструкции по вертикали—1 .и, до настила пешеходной части—5 м
Пересечение и сбли- жение с канатными доро- гами и надземными ме- таллическими трубопро- водами 1. ВЛ должна проходить под канатной дорогой; прохожде- ние ВЛ над канатной дорогой не допускается 2. Канатные дороги должны иметь снизу мостки или сетки для ограждения проводов ВЛ 3- Провода ВЛ должны быть многопроволочными 4. При пересечении ВЛ канатной дороги или трубопроводов расстояние от проводов ВЛ при наибольшей стреле провеса н наибольшем отклонении до ближайших металлических частей должно быть не менее 1 м 5. При параллельном следовании ВЛ с канатной дорогой или с трубопроводами расстояние от проводов ВЛ до габарита канатной дороги и трубопровода должно быть не менее высоты опоры, а на стесненных участках трассы при наибольшем от- клонении провода—не менее 1 м 6. При пересечении с ВЛ трубопроводы и металлические конструкции канатных дорог должны быть заземлены с сопро- тивлением заземляющих устройств не более 10 ом
Пересечения и сбли- жения с подземными тру- бопроводами, подземными колонками и кабелями сильного тока Расстояния от опор ВЛ должны быть ие менее: до водо-, газо-, паро- и теплопроводов, а также канализаци- онных труб—1 м до пожарных гидрантов, колодцев (люков) подземной кана- лизации и водоразборных колонок—2 м до бензиновых колонок—5 л: до кабельных линий сильного тока—1 л:
3-33. ЭЛЕМЕНТЫ ЛИНИЙ
1. Провода. На ВЛ до 1 кв применя-
ются главным образом алюминиевые про-
вода. При небольших электрических нагруз-
ках находят применение стальные одно-
проволочные и много проволочные провода.
На больших переходах по условиям меха-
нической прочности взаимен алюминиевых
проводов подвешиваются сталеалюминие-
вые провода. Основные электрические и ме-
ханические характеристики указанных выше
проводов приведены выше в настоящем раз-
деле.
2. Опоры. В настоящее ’время на ВЛ
до 1 кв применяются деревянные опоры, де-
ревянные опоры с железобетонными пасын-
ками н железобетонные опоры.
614
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Рис. 3-98. Деревянные опоры.
Первые два типа опор, как правило, из-
готовляются на месте установки; производ-
ство железобетонных опор осуществляется
з централизованном порядке в заводских
условиях. Применение металлических опор
в сетях до 1 кв является неоправданным, и
их • изготовление в настоящее время почти
полностью прекращено.
Деревянные опоры. Промежу-
точные опоры (а также иногда перекрест-
ные и ответвительные) выполняются в виде
одиночного столба («свечки») с креплением
проводов на крюках или штырях; в послед-
нем случае опора снабжается деревянной
или металлической траверсой.
Опоры анкерного типа (анкерные, угло-
вые, концевые, перекрестные, ответвитель-
ные) выполняются А-образного типа с пло-
скостью .4, совпадающей с направлением
действующих усилий при нормальном или
аварийно?: режимах работы линии.
В частности, анкерные и концевые опо-
ры устанавливаются плоскостью Д, совпа-
дающей с осью (створом) линии. Плос-
кость А угловой опоры устанавливается по
биссектрисе внутреннего угла поворота ли-
нии, а перекрестных и ответвительных опор
должна совпадать с результирующей уси-
лий, имеющих место прн нормальном ре-
жиме работы линии. Опоры анкерного типа
в ряде случаев изготавливаются также из
одиночного столба, усиленного подкосо?»!
или оттяжкой. Все типы опор выполняются
из целых столбов или из стоек, сочленен-
ных пасынками. Для изготовления опор не-
обходимо применять бревна, пропитанные
антисептиком, из леса не ниже 3-го сорта.
На рис. 3-98 приведена серия деревянных
опор, разработанная Гнпросельэлектро
в 1960 г.
Д е р е в я нн ы е о п о р ы с ж е л е з о-
бетонными пасынками. В настоя-
§ 3-33]
Элементы, линий
615
щее время деревянные пасынки в ряде слу-
чаев вытесняются железобетонными па-
сынками, значительно удлиняющими срок
службы опорных конструкций. Железобе-
тонные пасынки изготавливаются из бетона
марки не ниже 200 с уплотнением бетонной
смеси вибрированием. Для продольной ар-
матуры применяется сталь горячекатаная
марки Ст. 3 нормального профиля или
Ст. 5 периодического профиля.
Поперечной арматурой служит спираль
из стали марки Ст. 3. На рис. 3-99 и
в табл. 3-78 приведены размеры и характе-
ристики железобетонного пасынка, разрабо-
танного ОРГРЭС.
Подземная часть железобетонных па-
сынков (на 0,4 м выше грунта) покрыва-
ется в дза слоя битумной гидроизоляцион-
ной обмазкой. Конструктивные формы
деревянных опор с железобетонными па-
сынками принципиально не отличаются от
чисто деревянных опор.
Железобетонные опоры. При
большом объеме строительства сетей до
1 ке и наличии в районе полигона или за-
вода железобетонных изделий является
вполне рациональным изготовление опор
из железобетона, срок службы которых
практически не ограничен. Конструктивное
решение железобетонных опор, как пра-
вило, не отличается по форме от дере-
вянных опор, т. е. промежуточные опоры
выполняются в виде «свечки», опоры ан-
керного типа А-образной формы. Железо-
бетон для опор изготавливается виброспо-
собом или центрифугированием. Недостат-
ком железобетонных опорных конструкций
является сравнительно большой вес, ослож-
няющий нх транспортировку и установку,
а также относительно слабое сопротивле-
ние трещинообразованию, которое 'может
привести в эксплуатацию к корродированию
арматуры опор- На рис. 3-100 приведены
вибрнрованиые железобетонные опоры, раз-
работанные ГПИ «Тяжпромэлектропроект».
3. Изоляция и арматура. На ВЛ до
1 ке в качестве основных типов находят
применение фарфоровые изоляторы Тф и
ШЛИ. Для устройства ответвлений исполь-
зуется фарфоровый многошейковый изо-
лятор типа ШО. Общий вид н характери-
стика фарфоровых изоляторов приведены
на рис. 3-101 н в табл. 3-79—3-81.
Львовским стекольным заводом нала-
жено производство стеклянных изолято-
ров типов ТС-2 и ТС-3, соответствующих по
своим размерам и механической прочно-
сти изоляторам ТФ-2 и ТФ-3.
Характеристика железобетонного пасынка
Таблица 378
Тип пасынка Длина 1, м Диаметр, мм Расчет- ный изги- бающий момент, Тм Разруша- ющий мо- мент, Т -м Объем бе- тона, м* Вес стали, кг Вес пасынка, кг
di D„ D2. dt
Шестигранный 3.1 154 а <Э t> МММ II II II — to ND to CD to о о to 0.93 1.67 0.034 46 166
Таблица 3-79
Характеристика изоляторов типа ТФ
Тип изо- лятора Размеры, мм Вес, кг Механи- ческая прочность кГ
D и Di г2 d. d3 t
ТФ-2 75 103 45 53 31 20 1.5 0.62 800
ТФ-3 61 86 36 42 27 18 1.5 0.33 600
ТФ-4 49 67 30 34 21 15 1.5 0.22 300
616
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3:
Рис. 3-100. Железобетонные опоры,
а—промежуточная опора; б—анкерная, концевая и угловая опоры.
Рис, 3-Ю1. Фарфоровые изоляторы.
а—изолятор типа ТФ; б—изолятор типа ШЛИ; е—изолятор типа 1ПЭ.
Рпс. 3-103. Штыри.
а—штырь ШТ-2Д для деревянных траверс/
б — штырь ШТ-2С для стальных траверс.
§ 3:33]
Элементы линий
617
Рис. 3-104. Соединение однопроволочных проводов.
а—скрутка; б—бандажные соединения; в—сварка.
Установка фарфоровых изоляторов на
опоре осуществляется с помощью сталь-
ных крюков и штырей. Крюки непосред-
ственно ввертываются в стойку опоры,
штыри монтируются на деревянной или
металлической траверсе, которая в свою
Таблица 3-8&
Характеристика изоляторов
типа ШЛН
Размеры, мм Механиче- ская проч- ность» кГ
И D d
ШЛН-1 103 101 17 1 000
ШЛН-2 33 85,5 17 800
шлн-з 65 67 13 300
ШЛН-4 52 58 12 150
очередь крепится к стойке опоры. Общин
вид и характеристика4 наиболее распрост-
раненных типов крюков и штырей приве-
дены на рис. 3-102 и 3-103 и в табл. 3-82.
Соединение однопроволочных проводов
осуществляется скруткой, бандажной пай-
кой и электросваркой внахлестку
(рис. 3-104)'. Многопроволочные провода
соединяются овальными соединительны-
ми зажимами, применяемыми в высоко-
вольтных линиях, а также плашечными за-
жимами и бандажной скруткой.
Тип изо-
лятора
ШО-16
ШО-70
Рис. 3-105. Крепление проводов на опорах.
а — анкерное крепление проводов^ с ^помощью зажимов сечением до 257 мм2; б — то
же сечением 35—70 мм2; в—то же сечением 16—70 мм2 на ответвительном изоляторе;
г — анкерное крепление с помощью вязки однопроволочных проводов (! вариант);
й— то же однопроволочных (II вариант) и многопрозолочных проводов; е—проме-
жуточное крепление проводов.
Характеристика изоляторов типа ШО
Размеры, мм
Таблица 3-81
Мехяяи-
ческая
прочность..
кГ
61 87
80 I 120
36
47
43
62
18
22
0,35
0.7
450
600
618
Воздушные линии электропередачи
[ Разд. 3
Характеристика крюков
Таблица 382
Тил крюка Размеры, леи Вес, кг Л\ехаиическая прочность, кГ Для изо- ляторов типа
D d dt н С L 1 Л Г горизон- тальная верти- кальная
КН-12 12 12 13 80 50 130 53 — 18 0.21 — 65 ТФ-4 шлн-з
КН-16 16 16 18 ПО 60 170 70 — 24 0.50 160 165 ТФЗ ШЛН-2
КН-18 18 16 20 150 76 210 80 60 30 0,85 1'60 220 Тф-2
1\Н-20 20 16 22 150 76 210 80 60 30 1.05 220 270 ШЛН-2
КН-22 22 16 25 150 80 210 80 40 30 1.18 300 320 ТФ-2
КН-25 25 16 27 150 80 210 80 40 30 1.77 440 480 ШЛН-2
KH-2S 28 16 30 150 80 210 80 40 30 2.05 625 685
§ 3-33]
Элементы линий
619
Рис. 3-Ю7. Установка светильника.
до земли не менее 5bOO dm ламп КЮвт.
6500дли ламп ZOO-MOfiin
620
Воздушные линии электропередачи
[Разд. 3
Промежуточное и анкерное крепление
проводов на опорах приведено на
рнс. 3-105.
4. Типовые устройства. Конструктивные
решения некоторых типовых узлов ВЛ до
1 кз, разработанных Гипросельэлектро (от-
ветвления к вводам, установка светильни-
ка, заземляющее устройство), приведены
на рис. 3-106—3-108.
ЛИТЕРАТУРА
3- L Правила устройств а
Госэнергоиздат, 1959.
электроустановок.
3-2. Руководящие указания по защите от ат-,
мосферных перенапряжений, Госэнергоиздат 1954
3-3. ЦБТИ НИЯ Электропромышленности, Изо-
ляторы и арматура линий электропередачи 35—
500 кв, 1959.
3-4. ГПИ «Тяжпромэлектропроект». Справоч-
ник по электрооборудованию промышленных пред-
приятий, раздел 3, 19ад.
3-5. Глазунов А. А., Электрические сети
и системы, Госэнергоиздат, 1957.
3-6. РозановГ. М., Некоторые вопросы рас-
чета механической части воздушных ланий Гос-
энергояздат, 1957.
3*7. Работы по техническому плану институтов
«Тяжпромэлектропроект», «Электсопроеят» а'
«Теплоэлектропроект», 1953.
§ 4-1]
Шины
621
РАЗДЕЛ ЧЕТВЕРТЫЙ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СЕТИ
А. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ШИН,
ИЗОЛИРОВАННЫХ* ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
4-1. ШИНЫ
Шины прямоугольного сечения
Таблица 4-1
Разме- ры. мм Вес шины, кг 1м Размеры, мм Вес шины, кг/м
медной (ГОСТ 434-53) алюминиевой (ГОСТ 5414-50) стальной (ГОСТ 103-51) медной (ГОСТ 434-53) алюминиевой (ГОСТ 5414-50) стальной (ГОСТ 103-5!)
15X3 0.401 0,122 0,355 60X8 4.26 1.296 3,76
20X3 0.534 0.162 0.47 60X10 5,34 4,71
20X4 0,71 0.215 0,63 70X3 1,87 1.65
25X3 0.656 0,203 0,59 70X4 2.48 2.2
25X4 0.89 0.27 0,79 80X3 2,13 — 1.88
зохз 0.8 0.243 0.71 80X5 2,84 ' 1,08 2.51
30X4 1,056 0,324 0,94 80X6 4.27 1,296 3,77
40X3 1,065 0,324 0,94 80X8 5,7 1,728 5.02
40X4 1.42 0,432 1,26 80ХЮ 7,11 2.16 6,28
40Х^ 1.78 0.54 1,57 90X3 2.4 —. 2.12
50X3 1.33 0.406 1.18 90X4 3,2 —— 2,83
50X4 1.78 0.54 1.57 юохз 2,66 2,355
50X5 2,22 0.675 1,96 100X5 3,56 1.35 3,14
50X6 2.67 0.81 2,36 100X6 5,34 1,62 4.71
60X3 1,6 — 1.413 100X8 7,11 2,16 6.28
60X4 60x6 2,13 3.2 0.648 0.972 1.88 2.83 100X10 8.9 2,7 7,85
Таблица 4-3
Таблица 4-2
Шины круглого сечения
Диа- метр. мм Сече- ние, мм3 Вес шины, кг/м
медной (ГОСТ 1535-4$) алюминие- вой (ГОСТ 7857-55, стальной (ГОСТ 2593-51)
6 28,3 0,25 0.08 0.222
7 38,5 0,35 0.1 —
8 50.3 0,45 0,14 0,395
9 63.6 0.56 0,18 —
10 78.5 0.7! 0,21 0.62
11 95.0 0,86 0,25 —
12 113.1 1,02 0.31 0,89
13 132.7 i ,2 0.36 —
14 153,9 1,39 0,42 1,208
15 176,7 1,57 0.48
16 200.1 1.81 0.54 1,58
17 227,0 2,05 0,61 —
18 254.5 2.29 0,69 2,0
19 283.5 2,52 0,77 —
20 314,2 2,82 0.85 2,466
23 415.5 3.75 1.11
25 490,0 — — 4,1GS
30 705.0 — — 5,5
Шины трубчатые алюминиевые
(ГОСТ 1947-56)
Внутренний диаметр, мм Наружный диаметр, мм Сечение, мм? Вес, кг/м
13 16 68,3 0,18
17 20 87.0 0.24
18 22 125.5 0.34
25 30 216,0 0,59
26 30 176.0 0.48
27 30 154,5 0,42
35 40 294 0,8
36 40 240 0,65
40 45 333 0,9
45 50 373 1,01
50 55 412 1.11
54 60 534 1.47
64 70 631 1.7
72 80 958 2,59
74 80 730 1,97
75 85 1 255 3,39
90 95 727 1,96
90 100 1 495 4,04
622
Электрические сети
[Разд. 4
Шины коробчатые алюминиевые
Таблица 4-4
Размеры» мм Сечение, мм? Вес, кг/м Размеры, мм Сечение, мм* Вес, кг!м
а ь С а ь С
75 35 5.5 695 1.875 175 80 8 2 440 6,6
100 45 4.5 775 2.09 200 90 10 3 435 9,29
100 45 6 1 010 2,72 200 90 12 4 040 10.92
125 55 6,5 1 370 3,7 225 105 12,5 4 880 13,15
150 65 7 1785 4.82 250 115 12,5 5 450 14.7
4-2. ИЗОЛИРОВАННЫЕ ПРОВОДА Таблица 4-6
Основные технические данные наиболее употребительных проводов
Марка провода Характеристика Напряже- ние, в Число жил Сечение жилы, мм3 ГОСТ или ТУ
ДПР 1. Провода с а л ю м ин ле- выми жилами Провод с резиновой изоляцией, в оплетке из хлопчатобумажной пряжи, пропитанной противогни- лостным составом 500 1 2.5—400 ГОСТ 5352-55
АПРТО То же, но для прокладки в трубах 500 и 1 2 000 } 1 . 2, 3, 4 2,5—400 2.5—120 ТУКП 37-58
АПВ Провод с полихлорвиннловой изоляцией 500 1 2.5—95 ГОСТ 6323-52
АПН Провод с найритовой изоляцией, плоский 500 1, 2 и 3 2.5—6 2.5—4 ТУКП 36-53
АПРВ Провод с резиновой изоляцией в иолихлорвиниловой оболочке 500 1 2,5—6 ТУКП 2-59
АППВ Провод с изоляцией и раздели- тельной лентой из полихлорвини- лового пластиката 500 2 и 3 2,5—4 ТУКП 46-59
АТРГ Провод тросовый с алюминие- выми жилами, с резиновой изоля- цией ' 70Э 3 и 4 4—35 ТУКП 69-59
ПР 2. Провода с медными жилами Провод с .резиновой изоляцией, в хлопчатобухмажной оплетке, пропитанной противогнилостным составом 500 3 000 1 1 0,75—400 1,5—185 ГОСТ 1977-54
§ 4-2]
Изолированные провода
623
Продолжение табл. 4-5
Марка провода Характеристика Напряже- ние, в Число жил Сечение жилы, мм* гост или ТУ
ПРГ То же, но с гибкой жилой 500 3 000 1 1 0,75—400 1,5—185 гост 1977-54
ПРТО Провод с резиновой изоляцией в хлопчатобумажной оболочке, пропитанной противогнилостным составом, для прокладки в трубах 500 1 2 000 / 1 2, 3, 4 1—500 1—120 ВТУЗ 128-43
пв Провод с полихлорвиниловой изоляцией 500 1 0,75—95 ГОСТ 6323-52
пгв То же, но с гибкой жилой 500 1 0.75—95 То же
ПРВ Провод с резиновой изоляцией, в полихлорвиниловой оболочке 500 1 0,75—6 ТУКП 2-59
ПРГВ То же, но с гибкой жилой 500 1 0,75—6 То же
ПРВД Провод с резиновой изоляцией, в полихлорвиниловой оболочке, двухжильный 250 2 0,5—6 То же
ппв Провод с изоляцией и раздели- тельной лентой из полихлорвини- лового пластиката, с однопрово- лочной жилой 500 1 0.75—2,5 ТУКП 46-59
ппвг То же, но с семипроволочной (гибкой) жилой 500 1 0,75—2,5 То же
ПРЛ Провод с резиновой изоляцией, в оплетке из хлопчатобумажной пряжи, лакированный 500 1 0,75—6 ГОСТ 1977-54
ПРГ л То же, но с гибкой жилой 500 1 0.75—70 То же
ШРПЛ Шнур с резиновой изоляцией, переносный, легкий 220 2 0.5—1.5 ГОСТ 2650-44
ШРПС Шнур с резиновой изоляцией, переносный, средний 500 2 и 3 0.75—1,5 То же
КРПТ Кабель с резиновой изоляцией, переносный, тяжелый 500 1, 2 и 3 2,5—70 То же
ПРП Провод с резиновой изоляцией, в оплетке из стальной проволоки 500 1, 2 и 3 4, 5, 6, 7, 8, 10, 14, 19, 24 и 30 4, 6, 7, 8 и 10 1—95 1—2.5 4—10 ГОСТ 1843-46
ПРШП Провод с резиновой изоляцией, в резиновом шланге, в оплетке из стальной проволоки 500 1, 2 и 3 4, 5, 6, 7, 8, 10, 14, 19. 24 и 30 4, 6, 7. 8 и 10 1—95 1—2.5 4—10 То же
г
с
S
Г:
I
f
I
%
i
$
I
8
I
5
I
I
LL4 U [Разд. 4 Я Продолжение табл. 4-5
Марка провода Характеристика Напряже- ние, в Число жил Сечение жил, мм* * ГОСТ или ТУ
ТПРФ Провод с резиновой изоляцией, в трубчатой .металлической фаль- цованной оболочке 500 1, 2 и 3 1—10 гост 1843-46
ПРД Провод с резиновой изоляцией, в оплетке из хлопчатобумажной пряжи, двухжильиый 380 2 0,5—6 ГОСТ 1977-54
АР Провод с резиновой изоляцией, из хлопчатобумажной пряжи, од- ножильный для арматуры 220 1 0,5—0.75 То же
АРД То же двухжильиый- 220 2 0,5—0,75 То же
ДПРГ При Провод с резиновой изоляцией, двух жильный, в общей оплетке из хлопчатобумажной пряжи, про- питанной противогнилостным со- ставом ч еча няе. Технические данные голых 330 проводов пр 2 введены в 0,5—10 эазделе 3. То же
Таблица 4-6
Наружный диаметр и вес незащищенных проводов с резиновой
и полихлорвиниловой изоляцией
Сече- кие Диа- метр, мм Вес, Кг/км Диа- метр, мм Вес. кг [км Диа- метр, мм Вес, кг [км Дна- метр, мм Вес, кг/км Диа- метр, мм Вес, кг[км
жилы, мм2 ПР-500 ПРГ-500 ПРТО-500 двух- жильный ПРТО-500 трех- жильный ПРТО-500 трех- жильный с зазем- ляющей жилой
1 3.8 25,2 4.0 27 9,0 61,9 9,5 87.6 10,4 111
1.5 4.1 31.1 4.3 33 9.6 77.6 10.0 106 11,2 143
2.5 4.5 42.2 4.8 46 10,5 102 11.1 148. 12,3 189
4 4.9 58.3 5.3 63 11.8 156 12,5 211 13,8 259
6 5.4 78,3 5.9 87 13,0 203 13.8 276 15.2 357
10 7.6 141 8.6 153 17,0 359 18,3 494 20.8 652
16 8,9 212 9.7 224 19,8 506 21,6 726 24.0 939
25 10,6 318 12.0 350 24,0 762 25.5 1 102 23,5 1 431
35 11,8 418 13,0 446 23,5 I 023 28.5 1 435 31,5 1 874
50 13,8 576 14,9 603 33.0 1 420 35,5 1 990 39.5 2614
70 15,4 783 17,3 848 38.5 2010 41,0 2816 45,5 3 677
95 17,6 1 043 20,3 1 119 43,0 2 693 46.0 3 785 51.0 4 960
120 20.1 1 313 22,0 1359 46.5 3 238 50.0 4 570 56,0 6 001
АПР П В-500 АПВ ПГВ-500 ПРД
0,75 3.2 15,4 — 3.4 22 6.0 32.4
1 —. — 3.4 18.5 .— — 3.6 25 6.4 40
1.5 — —. 3.7 23,8 .— — 3.9 30 7,0 51
2.5 4,4 26,9 4.6 37,6 4,6 22.6 4,9 45 8,0 76
4 4.8 33,9 5,2 53.6 5.2 2Э.2 5.5 65 9.0 111
6 5.3 42,1 5.6 73,2 5,6 37.0 6.0 90 10.2 157
10 7,6 78 7.0 122 7.0 60.8 7.6 150 •— —
16 8.9 114 8,5 181 8,5 83,2 9,3 200 — —
25 10,6 164 10.5 278 10.5 124,3 12.0 340 .— —
35 11.8 203 11.6 373 11.6 159 12,9 440- -— —
50 13.8 276 13.6 531 13.6 223 14.8 600 — —
70 15.4 351 15.6 719 15.6 289 18.1 850 — —
95 17,6 469 17,5 967 17.5 385 20.0 1 100 — j —
120 19.7 574 — — — -— — •— — ! —
§ 4-3]
Силовые кабели напряжением до 35 кв
625
ТаблиЦа 4-7
Наружный диаметр и вес проводов с резиновой изоляцией в металлической
защитной оболочке
Сечение жилы, мм2 ПРП ТПРФ ПРШП
двухжильиый трехжильный с 4-й заземляю- щей жилой двухжильный трехжильиый с 4-й заземляю- щей жилой одножильный трехжильный с 4-й заземляю- щей жилой
Диа- метр, мм Вес, кг[км Диа- метр, мм Вес, кг! км Диа- метр. мм Вес, кг{км Диа- метр, мм Вес, KZfKM Диа- метр, мм Вес, кг[км Диа- метр. мм Вес. кг(км
1 9,5 118 7,0 100 8,1 140 7.5 94
1.5 9,9 149 11.4 209 7,6 120 8,8 160 7.8 102 12,9
2.5 10.9 182 12,6 272 9.2 160 10,7 230 8.3 117 14,1 333
4 11.9 231 13.8 342 10,0 200 11.7 300 8.8 138 15.3 417
6 13.1 287 15,2 440 11.0 250 12.9 400 9.6 179 16.7 555
10 18.1 449 20.6 695 15,6 400 18.4 650 11,9 250 22,1 870
16 21,2 646 24,7 974 — —— — —- 13,0 340 25,7 1206
25 25,8 954 30.3 1 495 — — — 15.3 400 32.1 1 883
35 27,8 1 176 32.6 1 836 — ——. — — 16,3 611 34.8 2 284
50 31.6 1 566 37,2 2 460 — — — — 18.6 782 39,4 2 999
70 36.4 2 107 43.0 3 371 — —. .— — 21.0 1 033 45.2 4 025
95 40,4 2 768 47.8 4 430 — — — — 23.0 1341 50,0 5 237
Таблица 4-8
Наружный диаметр
и вес переносных шланговых
шнуров и кабелей
Сече- ние жилы. мм2 ШРПЛ ШРПС КРПТ ШРПС КРПТ
двухжильные трехжильные с 4-й заземляющей жилой
Диаметр, мм Вес, кг [км Диаметр, мм Вес, кг рем Диаметр, мм Вес, кг/км Диаметр, мм Вес, кг {км Диаметр. мм Вес, кг[км
0,5 0,75 1 1.5 2.5 4 6 7,2 7,8 8,0 8.6 63 75 83,5 101 9.4 9.6 10,2 107 116 138 12.6 13.8 16.0 210 263 359 10,7 10.9 11.7 152 170 198 15,5 16.8 19.3 331 414 558
4-3. СИЛОВЫЕ КАБЕЛИ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 35 Кв
Таблица 4-9
Номенклатура наиболее употребительных силовых кабелей напряжением
до 35 кз с бумажной пропитанной изоляцией
Характеристииа Марка кабелей
в свинцовой оболочке (ГОСТ 340-59) в алюминиевой обо- лочке (ГОСТ 6515-55)
с алюми- ниевыми жилами с медны- ми жилами с а л гом и* нисвыми жилами с медными жилами
Небронированный — — ААГ АГ
Небронированный в утолщенной оболочке АСГТ сгт — —
Бронированный двумя стальными лентами, с наружным покровом из кабельной пряжи АСБ СБ ААБ АБ
40—2580
626
Электрические сети
[ Разд. 4
Продолжение табл. 4-9
Характеристика Марка кабелей
в свинцовой оболочке (ГОСТ 340-59) в алюминиевой обо- лочке (ГОСТ 6515-55)
с алюми- ниевыми жилами с медны- ми жилами с алюми- ниевыми жилами с медными жилами
Бронированный двумя стальными лентами, по- крытыми битумным составом АСБГ СБГ ААБГ АБГ
Бронированный круглыми стальными оцинко- ванными проволоками, с наружным покровом из кабельной пряжи АСК СК — —
Скрученный из трех отдельно изолированных и освинцованных жил, бронированный двумя сталь- ными лентами, с наружным покровом из кабель- ной пряжи АОСБ ОСБ — —
Скрученный из трех отдельно изолированных и освинцованных жил, бронированный двумя сталь- ными лентами, покрытыми битумным составом АОСБГ ОСБГ — —
Скрученный из трех отдельно изолированных и освинцованных жил, бронированный круглыми стальными оцинкованными проволоками, с наруж- ным покровом из кабельной пряжи АОСК ОСК — —
С одной (1к) или двумя (2к) контрольными жилами, бронированный двумя стальными лентами, с наружным покровом из кабельной пряжи АСБ-1К АСБ-2к СБ-1 к СБ-2к — —
С одной (1к) и двумя (2к) контрольными жи- лами, бронированный двумя стальными лентами, покрытыми битумным составом АСБГ-Ik АСБГ-2к СБГ-1К СБГ-2к — —
То же, что кабели АСБ, СБ, АСБГ, СБГ, АОСБ, ОСБ, АОСБГ, ОСБГ, АСК, СК, АОСК, ОСК, ААГ, АГ, ААБ, АБ, ААБГ, АБГ, но с обед- ненно-пропитанной изоляцией АСБВ, АСБГВ, АОСБВ АОСБГВ АСКВ АОСКВ СБВ СБГВ ОСБВ ОСБГВ СКВ оскв ААГВ ААБВ ААБГВ АГВ АБВ АБГВ
Таблица 4-10
Номенклатура трехжильных силовых кабелей с бумажной изоляцией,
пропитанной нестекающей массой
Характеристика Марка кабелей (ТУ КП II-59)
с алюми- ниевыми жилами с медными жилами
С бумажной изоляцией, пропитанной нестекающей на основе церезина массой, в свинцовой оболочке, бронированный двумя сталь- ными лентами, с наружным покровом из кабельной пряжи ЦАСБ ЦСБ
То же, бронированный двумя стальными лентами, покрытыми битумным составом ЦАСБГ ЦСБГ
§ 4-3]
Силовые кабели напряжением до 35 кв
627
Продолжение табл. 4-10
Характеристика Марка кабелей (ТУКП 11-59)
с алюми- ниевыми жилами с медными жилами
С бумажной изоляцией, пропитанной нестекающей на основе церезина массой, в свинцовой оболочке, бронированный стальными лентами, с негорючими защитными покровами ЦАСБН ЦСБН
То же, бронированный круглыми стальными оцинкованными про- волоками, с наружным покровом из кабельной пряжи ЦАСК цск
То же, бронированный круглыми оцинкованными стальными проволоками ЦАСКГ цскг
То же, бронированный круглыми стальными оцинкованными проволоками, с негорючими защитными покровами ЦАСКН цскн
Примечания: L Кабели изготовляются на напряжение 6 й 10 ке сечением жил от!25 до 240 млЛ
2. Длительно допустимая температура жилы не должна превышать 4-65° С для кабелей напряже-
нием 6 кв и 4-60° С для кабелей напряжением 10 кв.
3. Минимально допустимая те?лпература среды дли прокладки кабелей без предварительного
нагрева 5° С.
Таблица 4-11
Номенклатура наиболее употребительных силовых кабелей с резиновой
изоляцией
X аракте ристика Марка кабелей (ГОСТ 433-58)
в свинцовой оболочке в полихлорвнниловой оболочке в резиновой негорю- чей оболочке
с алюми- ниевыми жилами с мед- ными жилами с алюми- ниевыми жилами с мед- ными жилами с алюми- ниевыми жилами с медиымв жилами
Небронированный АСРГ срг АВРГ ВРГ АНРГ НРГ
Бронированный двумя сталь- ными лентами, с защитным на- ружным слоем АСРБ СРБ АВРБ ВРБ АНРБ НРБ
Бронированный двумя сталь- ными лентами, с противокор- розийной защитой АСРБГ СРБГ АВРБГ ВРБГ АНРБГ НРБГ
Таблица 4-12
Сечение и число жил силовых кабелей
Марки кабелей Число жил Сечение жилы, мм"1
Напряжение, кв
до I 3 6 10 20 и 35
АСГТ, сгт 1 2,5—800 6—625 10—500 16—500 25—400* 70—300*’
2 2.5—150 — — — —
3 2.5—240 4—240 10—240 16—240 .—
4 4—185 — — — —
АСБ, СБ 1 4—800 6—625 10—500 16—500 —
АСБГ, СБГ 2 2.5—150 — — —- -—
3 2.5—240 4—240 10—240 16—240 —
4 4—185 — — .— —•
♦ Для кабелей напряжением 20 кв.
•* Для кабелей напряжением 35 кв.
40*
628
Электрические сети
[Разд. 4
Продолжение табл. 4-12
Марки кабелей Число жил Сечение жилы,
Напряжение, кв
до 1 | 3 6 1 10 | 20 и 35
АСБВ, СБВ АСБГВ, СБГВ I 2 и 4 3 4—500 4—120 4—150 6—500 6—150 10—95 16—150 16—95 —
АСК, СК 3 4 25—240 25—120 25—240 16—240 16—240 —
АСКВ, СКВ - 3 4 25—150 25—120 25—150 16—120 — —
ЛОСК, оск 3 — — — — 25—185* 70—120**
АОСБ, ОСБ, АОСБГ, ОСБГ 3 — — — — 25—185* 70—150**
АОСБВ, ОСБВ, АОСБГВ, ОСБГВ, АОСКВ, ОСКВ 3 — — 16—150 25—150 —
АСБ-1К, СБ-1 к, АСБ-2к, СБ-2к, АСБГ-1К, СБГ-1К. АСБГ-2к, СБГ-2к 1 120—809 — — — —
ЦАСБ, ЦСБ, ЦАСБГ, ЦСБГ, ЦАСБН, ЦСБН, ЦАСК, ЦСК, ЦАСКГ, ЦСКГ, ЦАСКН, ЦСКН 3 — 25—240 25—240 —
ААГ, АГ, ААБ, АБ, ААБГ, АБГ 3 4 6—120 6—95 6—95 10—70 — —
ААГВ, АГВ, ААБВ, АБВ, ААБГВ, АБГВ 3 4 6—120 6—95 6—95 16—50 — —
АСРГ 1 2, 3 4—240 4—185 4—500 4—70 4—50 — —
СРГ 1 2, 3. 1—240 1—185 1,5—500 1.5—70 4—50 —
АСРБ, СРБ АСРБГ, СРБГ 2, 3 4—185 4—70 — — —
АВРГ, АНРГ 1 2. 3 4—240 4—185 — — —
ВРГ, НРГ 1 2, 3 1—240 1—185 — — — —
АВРБ, АВРБГ, АНРБ, АНРБГ, БРБ, ВРБГ, НРБ, НРБГ 2. 3 4—185 — — —
• Для кабелей напряжением 20 ка.
** Для кабелей напряжением 35 кч.
§ 4-3]
Силовые кабели напряжением до 35 кв
629
Таблица 4-13
Наружный диаметр и вес кабелей 1—10 кв в свинцовой оболочке с бумажной
изоляцией
Число и сечеине сгт СБГ СБ СК сгт СБГ СБ СК
Наружный диаметр, мм Вес, сг/км
Ка бе ли до 1 кв
3X2.5 11.1 15,4 18.4 666 746 874
3X4 12,0 16,3 19,3 — 765 848 982
3Х6 13.1 17,4 24.1 895 981 1 123
3X10 14,8 19,9 22.9 — I 113 1 327 1 488
3X16 17.1 22,0 25.0 — 1 493 1 663 1 839
3X25 18,4 23.3 26.3 34.2 I 803 1 980 2 166 4 205
20,5 25.4 28,4 36,3 2 280 2 468 2 671 4 922
3X50 23.1 28.0 31.0 38.9 2 878 3 080 3 300 5 768
3X70 26,1 31,0 34.0 41.9 3717 3 935 4 178 6 859
3X95 29.6 34.5 37.5 45.3 4 808 5 045 5 315 8 259
3X120 33.3 38,0 41.0 49,1 5 928 6 059 6 354 9700
3X150 36,9 41.6 44,6 52,7 7 201 7 333 11 430
3X185 40.6 45,2 48.2 56.3 8 707 8 774 9 121 13 736
3X240 — 50,2 53,2 61.4 — 10 922 11 306 15 852
Кабели 6
зхю 22.5 27.4 30.4 1 904 2 102 2319
3X16 24,9 29,8 32,8 40.7 2 356 2 569 2 803 5 374
'ЗХ-^> 25,3 30.2 33,2 41.4 2 645 2 860 3 096 5 673
3X35 27.5 32,4 35,4 43,2 3 241 3 467 3 720
3X50 30.3 35,0 38,0 46.1 4011 4 136 4 40S 7528
3X70 33,0 37.7 40,7 48.8 4 823 4 952 5 245 8 589
ЗХ9э 36.4 41.1 44.1 52.2 5 953 6 089 6 407 10 083
3X120 39,6 44.2 47,2 55.3 7 166 7 234 7 572 11 476
3X150 43,0 47.6 50,6 59.0 . 8 967 8 433 8 796 13 286
3X185 46,1 50,7 53,7 61.9 9 799 9 866 10 254
3X240 — 55,4 58.4 70,8 — 11 930 12 354 19 978
Кабели 10 кв
3X16 29,3 34.2 37,2 45.0 2 996 3 233 3 501 6 443
3X25 29.7 34.6 37,6 45,4 3291 3 527 3 797 6 74!
3X35 31,8 36.5 39,5 47,6 3 881 4010 4 302 7 637
3X50 34,5 39,2 42.2 50,3 4 704 4 836 5 140 8 699
3X70 37.3 42,0 45,0 53,1 5 553 5 639 601! 9 797
3X95 40.7 45,3 48,3 56,7 6 803 6 868 7216 II 567
3X120 43.7 48.3 51.3 59.7 7841 7 905 8 275 12 869
3X150 47,3 51,9 54,9 63,1 9 237 9 380 9 697 14 362
3X185 50.4 54,8 57.8 70,0 10723 10 595 1! 019 18 632
3X240 — 60.9 63.9 76.3 — 13 545 14010 21 942
К а б ели 1 Кб
ЗХ4+1Х2.5 - — 17,1 20.1 923 1 064
3X6+1X4 <— 19.1 22.1 1 202 I 357
ЗХЮ+1Х6 — 20,9 23.9 ' 1 46! 1 698
ЗХ16+1ХЮ — 23,1 26.1 — 1 831 2 016
3X25+1X16 — 2а. 1 28,1 36 2 331 2 530 4 783
3X35+1X16 — 27,3 30,3 38,2 2 788 3 003 5 367
3X50+1X25 — 30.2 33.2 41.1 3 590 3 826 6 404
3X70+1X35 — 33.8 36,8 44,6 4 666 4 930 7 773
3X95+1X50 —. 37,7 40.7 48,8 — 5 828 6 121 9 466
3X120+1X50 —- 41,5 44,5 52,6 7011 7 330 11 011
3X150+1X70 — 44.5 47,5 8 418 8 760
3X185+1X70 — 48.3 51,3 — — 9 775 10 145 —
630
Электрические сети
[ Разд. 4
Таблица 4-14
Наружный диаметр и вес кабелей 20 и 35 ке
Диаметр ОСБ ОСБГ ' ОСК
и сеченне ЖИЛ, JHJMa ЖИ-1Ы по СВИНЦОВОЙ оболочке, мм Наружный диаметр, мм Вес, кг] км Наружный диаметр, мм Вес, кг]км Наружный диаметр, мм Вес, кг(км
К а б е л и 20 кв
3X25 24.5 64,0 9 439 - 61.0 8 994 78,5 17 030
25.7 66.6 10 224 63,6 9 759 81,1 18 022
3X70 27.5 29,1 70.5 73.9 11 659 12914 67,5 70,9 11 171 12 400 85,2 88,7 20 090 21 777
<5ХУ’-* 3X120 30,9 30,4 77,8 76.7 14 394 14 669 74.8 73,7 13 853 14 134 93,0 91,9 24 094 94 134
3^><150 32,1 80,4 16 222 77.4 15 661 95,6 96 158
3X185 34.0 84,5 18 338 81,5 17 755 99 ,'7 28 739
К а бе л и 35 кв
3X70 3X95 3X120 3X150 37,5 39,3 36.8 38.5 92.0 . 95.9 90.5 94,2 18 273 19 921 18 915 20 061 89,0 92.9 87.5 91.2 17 633 19 253 18 283 19 944 107,4 111,3 105.9 24 456 25 604 24 180
Таблица 4-15
Наружный диаметр и вес кабелей до 1 и 6 ке с бумажной изоляцией
в алюминиевой оболочке
Число и сечение жил, мм? АГ. ААГ АБГ, ААБГ АБ. ААБ АГ АБГ АБ ААГ ААБГ ААБ
Наружный диаметр, мм Вес, кг]км
Кабели 1 кв
3X6 зхю 3X16 . 3X25 3X35 3X50 3X70 12.5 14,2 16,2 16.9 19,1 22.3 25,3 18,6 21.1 22,1 23,8 26,0 29,4 32,2 22,1 24,6 25,6 27,3 29,5 32.9 35.7 350 502 721 - 943 1 264 1 751 2 467 674 1 010 1 282 1 543 1 930 2 545 3 232 814 1 187 1 447 1719 2 121 2 760 3 456 247 321 431 490 630 832 1 182 537 811 971 1 070 1 273 1 569 2 006 727 988 1 136 1 247 1 464 1 784 9 930
ЗХ9о 3X120 28,7 32.4 35,4 38,9 38.9 42,4 3 140 3 935 4 067 4 954 4 324 5 235 1 396 1 732 2 298 2 735 2 528 3 016
К а б е и 6 кв
зхю 3X16 3X25 3X35 3X50 3X70 22,6 24,6 25,2 27,1 29,7 32,4 29,2 31,2 31,8 33,7 36,3 39.5 32,7 34,7 35,3 37,2 39.8 42,5 888 1 149 1 408 1 749 2 263 2 897 1 622 1 930 2211 2 602 3 140 3 908 1 837 2 154 2 440 2 845 3 386 4 183 707 858 949 1 106 1 344 1 612 1 441 1 639 1 752 1 959 2 221 2 623 1636 1 863 1 981 2 202 2 467 2 898
К а б е . и 1м
3Х6+1Х4 •ЗХЮ+1Х6 Зх1б+1хю 3X25+1X16 •3X35+1X16 3X50+1X25 3X70+1X35 13,4 15.2 17,4 18,8 20,4 24,5 28,0 20,3 22,1 24,3 25,7 27.3 31,4 34.7 23,8 25.6 27,8 29.2 30.8 34.9 38.2 408 578 825 1 144 1 446 2 059 2 791 874 I 135 1 449 1 797 2 160 2 897 3 605 1 026 1 300 1 629 1 986 2 361 3 134 3 857 275 361 474 594 715 985 1 9Щ 761 895 1 078 1 229 1 393 1 772 2 175 2 601 913 1060 1 258 1418 1 594 2 009 2 427 2 880
•3Х9о+1Х50 31,9 38,6 42,1 3 695 4 714 4 993 1 610
$ 4-3]
Силовые кабели напряжением до ‘35 Кв
631
„ „ Таблица 4-16
Наружный диаметр и вес кабелей до 500 в
Число и сечение ВРГ ВРБ ВРБГ ВРГ ВРБ ВРБГ
Наружный диаметр, мм Вес, кг /км
Трехжильные кабели
3X1 10.7 17.9 15.9 153 544 451
ЗХ^ 11.3 18,5 16,5 176 584 488
3X2.5 12,2 19,4 17,4 223 554
3X4 13.1 21.1 19.1 287 867 757
3X6 14.1 22,1 20,1 359 973 857
зхю 19.7 27.7 25.7 592 1 397 1 250
зхю 21.8 29,8 27.8 810 1 686 1 527
3X25 26,5 36.5 33,5 1 233 2 450 2 175
3X35 29.1 39,1 36,1 1 576 2 893 2 598
3X50 34,4 44,4 41,4 2 228 3 751 3415
ЗХЮ 38,8 48,8 45,8 2 972 4 665 4 295
3X95 43.6 53.6 50,6 3 876 5 756 5 347
3X120 47.0 57,0 54,0 4 709 6719 6 284
3X150 53,3 63.3 60,3 5 960 8 213 7 730
3X185 57,9 67,9 64.9 7211 9 644 9 122
Четырехжильные кабели (четвертая жила заземляющая)
ЗХ1+1Х1 11,5 18,7 16.7 179 592 495
3X1.5+1X1 12.2 19,4 17,4 211 644 542
ЗХ2.5+1Х1.5 13,2 21,2 19,2 260 844 ' 733
3X4+1X2.5 14.1 22.1 20,1 334 948 832
ЗХ6+1Х4 15,3 23.3 21,3 427 1 031 859
ЗХЮ+1Х6 21.5 29.5 27,5 595 1 560 1 404
3X16+1X6 23.9 33,9 30,9 924 2 041 1 787
ЗХ25+1ХЮ 29,0 39,0 36.0 1 417 2 732 2 438
ЗХ35+1ХЮ 32,9 42.9 39.9 1 843 3310 2 984
3X50+1X16 38,7 48.7 45.7 2 597 4 288 3 916
3X70+1X25 42,6 52.6 49,6 3 390 5 228 4 828
ЗХ&5+1Х35 49.9 59,9 56.9 4 625 6 747 6 989
3X120+1X35 53,8 63,8 60,8 5 510 7 783 7295
3X150+1X50 58,6 68,6 65,6 6 741 9 199 8 674
3X185+1X50 63,7 73.7 70,7 8 049 10 705 10 138
П рймеча н и е. Наружный диаметр и вес кабелей марок НРГ. НРБ и НРБГ приблизительно
у ^иаметРУ и ВеСУ соответствующих кабелей с полихлорвиниловой и ВРБГ. оболочкой марок ВРГ, ВРБ
Таблица 4-17
Строительная длина силовых кабелей в алюминиевой оболочке
•Сечение основной жилы, мм* Строительная длина, м
Кабели для напряжения, кв
до 1 3 6
трехжильные четырехжильиые с изоляцией
нормально пропитанной обедпенно пропитанной
6 700 650 525
10 600 550 475 325
16 500 500 375 300 225
.25 450 400 350 300 225
35 400 350 325 250 200
50 350 300 300 200 175
70 300 225 225 175
95 250 200 200
120 225 — — — —
Примечания: I. Строительные длины кабелей до 10 кв 3 свинцовой оболочке (кроме кабелей марок АОСБВ. ОСБВ. АОСБГ с бумажной проп В, ОСБГВ. АОСКВ итанной изоляцией
ОСБГВ дТ+к-й7?™ “ >' 120л.«’-не менее 2S0 м. кабелей АОСБВ. ОСБВ. АОСБГВ. С.С.Ы В, АОСКВ, ОСКВ— не менее 100 м, остальных кабелей—не менее 200 м
г. Строительные длины кабелей с резиновой изоляцией не менее 125 м.
[ Разд. 4
4-4. КОНТРОЛЬНЫЕ КАБЕЛИ
Таблица 4-18
Номенклатура контрольных кабелей
Характеристика Марка кабелей ГОСТ (ТУ>
Изоляции
резиновая поляхлорв иииловая полиэти- леновая
Оболочка
свинцовая полихлор- виииловая иайрито- вая полихлорвиниле вая
Небронированный КСРГ АКСРГ КВРГ АКВРГ КНРГ АКНРГ АКВВГ АКВПГ 1508-59 (ТУКИ 54-59)
Бронированный двумя сталь- ными лентами, с защитным на- ружным слоем КСРБ АКСРБ КВРБ АКБРБ КНРБ АКНРБ АКВВБ АКВПБ 1508-58 (ТУКП 54-59)
Бронированный двумя сталь- ными лентами, с противокорро- зийной защитой КСРБГ АКСРБГ КВРБГ АКВРБГ КНРБГ АКНРБГ АКВВБГ АКВПБГ 1508-58 (ТУКП 54-59)
Бронированный круглыми стальными оцинкованными про- волоками, с защитным наруж- ным слоем КСРК — — — — 1508-58
Примечание. Марки с буквой А в начале обозначения относятся к кабелям с алюминпевыми
жилами.
Таблица 4-19
Номенклатура наиболее употребительных контрольных кабелей с_медными
жилами, с бумажной пропитанной изоляцией
Характеристика Марка кабелей
в свинцовой оболочке (ГОСТ 4376-53) в алюминиевой оболочке (ГОСТ 6526-55)
Небронированный ксг КАР
Бронированный двумя стальными лентами, с наружным покровом из кабельной пряжи КСБ КАБ
Бронированный двумя стальными лентами, покрытыми битумным составом КСБГ КАБГ
Бронированный круглыми стальными оцинкованными про- волоками, с наружным покровом из кабельной пряжа кек —
Таблица 4-20
Сечение н число жил контрольных кабелей*
Марка кабелей Сеченне жилы, мм2
0,75 1 1 J 1.5 2.5 4 6 | 10
Число жил в кабеле
КСГ. КСБ, КСБГ — 4. 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37, 52 4, 7 и 10
КСК — 10, 14. 19, 27, 37, 52 10, 14. 19, 27, 37 н 52 7, 10 4, 7, 10
1 Сечение и число жил принято по типажу кабелей контрольна на 1061—1965 гг.. утвержденному
приказом 1 осударственного Комитета Совета Министров СССР по автомат<"агопг и машиисстрсекшг.
от 6 декабря 196! г. Г.-: 673.
§ 4-4]
Контрольные кабели
633
Продолжение табл. 4-20
Марка кабелей Сечение жилы» лыи»
0.75 1 1.5 2.5 4 6 10
Число жил в кабеле
КАГ, КАБ, КАБГ — 7, 10, 14, 19, 27, 37 5, 7, 10, 14. 19, 27, 37, 52 4, 7, 10 4, 7
КСРГ, КСРБ, КСРБГ, КНРГ, КНРБ, КНРБГ, КВРГ, КВРБ, КВРБГ 4, 5, 7, 10, 14, 19, 27, 37, 52 4, 7, 10
КСРК 10, 14, 19, 27, 37, 52 10, 14 19, 27, 37, 52 7, 10 14, 19, 27, 37, 52 7, 10 4, 7, 10
АКСРГ, АКСРБ, АКСРБГ, АКВРГ, АКВРБ, АКВРБГ, АКНРГ, АКНРБ. АКНРБГ АКВВГ, АКВВБ, АКВВБГ, АКВПГ, АКВПБ, АКВПБГ 4, 5, 7, Ю, 14, 19, 27, 37 4, 7, 10 Таблица 4-21
Наружный диаметр и вес контрольных кабелей с бумажной изоляцией
Число жил 1 КАГ КАБ К4БГ ксг КСБ КСБГ 5 К о о
CJ й! Вос, кг/км Диаметр, мм Вес, кг /км j Диаметр, мм Вес, кг/км Диаметр, мм Вес, кг/км Диаметр, мм Вес, кг /км Диаметр, мм д е *
7 10,8 225 20.0 с 678 е ч е 17.0 и е > 532 киль 10,2 1 м. 476 I2 18,4 897 15,4 764 7
8 11.5 251 20,7 724 17.7 573 10,9 523 19,1 965 16,1 826 8
10 13.2 308 23.2 963 20,2 792 12,6 627 20,8 1 120 17,8 967 10
12 13.6 339 23.6 1008 20,6 834 13.0 669 21,2 1 175 18.2 1 020 12
14 14.2 376 24,2 1 066 21,2 887 13,6 722 22.6 1 373 19,6 1 208 14
16 14.9 415 24,9 1 129 21.9 946 14,3 780 23,3 1 458 20,3 1 285 16
19 15,7 467 25,7 1 210 22.7 1 020 15,1 856 24.1 1 562 21.1 1 384 19
24 18.1 582 2S.I 1 403 25,1 I 201 17,5 1 038 26.5 1 832 23,5 I 636 24
30 19.3 695 29.3 1 565 26.3 I 348 18.7 1 230 27,7 2 068 24.7 1 861 30
37 20,7 813 30,7 1 733 27,7 1 504 20,1 1 392 29,1 2 230 26.1 2 063 37
7 11.5 271 20,7 С 744 е ч е 17.7 и е б 593 И л ы 10,9 1.5 541 КМ2 19.1 984 16,1 845 7
8 12.3 303 21,5 799 18,5 642 11.7 596 19,9 1 063 16,9 918 8
10 14,2 375 94.2 I 065 21.2 886 13,6 721 22,6 1 372 19.6 1 207 10
12 14,6 415 24.6 1 120 21,6 938 14,0 773 23,0 1 440 20,0 1 270 12
14 15.3 464 25.3 I 193 22.3 1 006 14.7 841 23,7 1 532 20,7 1 358 14
16 16,0 512 26,0 1 266 23,0 1 074 15.4 910 24,4 1 626 21,4 1 446 16
19 16.9 581 26,9 1 368 23,9 1 167 16,3 1 003 25,3 1 753 22,3 1 566 19
24 19.7 746 29,7 1 630 26.7 1 409 19.1 1 294 28,1 2 145 25.1 1 937 24
30 20,8 873 30,8 1 797 27.8 1 566 20,2 1 456 29,2 2 348 26,2 2130 30
37 22,4 1 03! 32,4 2012 29.4 1 769 21.8 1 663 30,8 2614 27,8 2 382 37
€34
Электрические сети
[ Разд. 4
Продолжение табл. 4-21
Число жил КАГ КАБ кабг ксг КСБ КСБГ Число жил 1
<и га = 5? * 0-5$, о ТГ Й 5е а о 2 я * о* <U !\> Йк в> 2 =6 Й е£ о га 51 Вес, кг!км Диаметр, 1 ММ 1 г? CJ о Хг Йь> Диаметр, мм 5? о*. Й Je
Сеченне жилы 2,5 мм*
5 П.8 291 21,0 773 18,0 620 11.2 576 19,4 1 027 16,4 885 5
6 12,7 335 21.9 843 18,9 682 12.1 637 20,3 1 116 17,3 968 6
7 12,7 357 21,9 865 18.9 704 12.1 661 20.3 1 140 17,3 992 7
8 13,6 402 23.6 1 071 20,6 897 13,0 733 21,2 1 238 18,2 1 083 8
10 15,7 498 25,7 1 241 22.7 1 051 15,1 888 24,1 1 594 21,1 I 416 10
12 16,2 559 26.2 1 320 23,2 1 125 15,6 962 24,6 1 686 21,6 1 504 12
14 17,0 629 27,0 1 417 24,0 1 217 16,4 1053 25,4 1 807 22,4 1 619 14
16 17,9 700 27.9 1 523 24.9 1 314 17,3 1 151 26.3 1 937 23,3 1 742 16
19 19,0 815 29,0 1 674 26,0 1 459 18,4 1 343 27,4 2 169 24.4 1965 19
24 22,1 1 029 32,1 1 999 29.1 1 759 21,5 1 651 30,5 2 589 27,5 2 362 24
30 23,5 1 235 33.5 2 256 30,5 2 003 22,9 1 958 31,9 2 949 28,9 2710 30
37 25,3 1 466 35,3 2 550 32.3 Сече 2 284 н и е 24.7 ж и л’ы 2 249 4 ммг 33.7 3 305 30,7 3 053 37
4 12,0 326 21,2 813 18,2 659 11.4 620 19,6 1 076 16,6 934 4
6 14,1 443 24,1 I 130 21.1 952 13,5 790 22,5 1 438 19,5 1 273 6
7 14,1 478 24.1 1 165 21.1 987 13,5 823 22.5 1 471 19.5 1 306 7
8 15,1 542 25,1 1 264 22,1 1 078 14,6 920 23.6 1 609 20,6 I 436 8
10 17,6 675 27,6 1 484 24.6 1 280 17,1 1 123 26,1 1 902 23,1 1 708 10
Сечение жилы 6 леи*
4 13,2 420 23,2 1 075 20,2 904 12,6 753 20,8 1 247 17,8 1 094 4
6 15,6 582 25,6 1 321 22,6 1 130 15,0 970 24,0 1 672 21,0 1 495 6
7 15,6 634 25,6 I 373 22,6 1 182 15,0 1 020 24.0 1 723 21,0 1 546 7
8 16,8 720 26,8 1 502 23,8 1 303 16,2 1 140 25,2 1 886 22,2 1 700 8
10 19,8 918 29,8 1 806 26,8 1 574 19,2 1 469 28,2 2 325 25,2 2 115 10
Сечение килы 10 лш2
4 15,1 607 25.1 1 339 22.1 1 143 14,5 985 23,5 1 669 20,5 1 497 4
6 18,0 845 28,0 1669 25,0 1 471 17,4 1300 26,4 2 090 23,4 1 893 6
7 18.0 931 28.0 1 755 25.0 1 557 17.4 1 384 26,4 2 174 23,4 1 977 7
8 19,6 I 079 29.6 1 880 26,6 1734 19.0 1624 28,0 2 472 ‘25.0 2 254 8
10 23,2 1 374 35,2 2 463 31.2 2214 22,6 2 086 31,6 3 066 28,6 2 829 10
Таблица 4-22
Наружный диаметр и вес контрольных кабелей с резиновой изоляцией
Число жил КВРГ КВРБ КВРБГ КСРГ КСРБ КСРБГ 5 с о
Диаметр, мм =г о* <L И с£ й! =5 и л? «и ёГ Й !е !з «Я Й 2 Диаметр, мм 55 о-* й£ Диаметр, мм as Й ь* Диаметр, мм О Й*
8 14,3 293 22,3 913 Сече 20,3 и и е я 796 и л ы 12,7 1 мм2 612 19.9 1 047 17.9 943 8
10 16,5 369 24,5 1 065 22,5 936 14,9 739 22,9 1 368 21,9 1 248 10
14 17,8 457 25,8 1 197 23,8 1 061 16,2 864 24.2 1 536 22,2 1 409 14
19 19,7 582 27,7 1 387 25,7 I 240 18,1 1 042 26,1 I 778 24,1 1640 19
24 22,8 723 32.8 1 798 29,8 1 551 21.2 1 270 29,2 2 109 27,2 1 954 24
30 25,1 920 35,1 2 082 32.1 1 819 22,7 1 523 30,7 2412 28,7 2 248 30
37 26,9 1 084 36,9 2 315 33,9 2 039 24.5 1 744 34,5 2 865 31,5 2 605 37
8 15,1 348 23,1 ( 996 е ч е и 21,1 и е ж 875 ИЛЫ, 13,5 1,5 МА 687 2 21,5 1 270 19,5 1 157 8
10 17.5 445 25,5 1 175 23,5 1 041 15,9 835 23,9 1 498 21,9 1 371 10
14 18,9 552 26.9 1 327 24.9 1 187 17.3 985 25.3 1 694 23,3 1 560 14
19 20,9 702 28,9 1 547 26.9 1393 19,3 1 192 27,3 1969 25.3 1 824 19
24 25.2 934 35,2 2 100 32.2 1 836 22.8 1 545 30.8 2 436 28.8 2 273 24
30 26,6 1 099 36,6 2319 33,6 2 045 24,2 1 754 34.2 2 862 31.2 2 666 30
37 28,6 1 316 38.6 2613 35,6 2 323 26.4 2 121 36,4 3 321 33,4 3 045 37
§ 4-4]
Контрольные кабели
635
КБРГ
8
10
14
19
24
30
37
16,4
19,0
20,6
22,8
27,6
29,1
32,3
452
577
726
933
1 234
1 476
1 828
6
8
10
17,3
18,6
475
595
762
6
8
10
18,8
20,2
23.5
611
770
989
6
8
10
26.6
28,7
34,6
1 100
1 387
1 864
Продолжение табл. 4-22
Сечение жилы
2,5 лои2
24,4
27,0
28,6
32,8
37,6
39,1
42,3
25,3
26,6
29,6
26,8
28,2
33,5
36,6
38,7
44,6
1 144
1 356
1 561
2 008
2 493
2 793
3 267
198
362
631
1 385
1 591
2 092
2 320
2 689
3 395
22,4
25,0
26,6
29,8
34,6
36,1
39,3
1 016
1 214
1 409
1 761
2211
2 499
2 948
14,8
17,4
19,0
21,2
25,4
26,9
29,3
824
I 003
1 200
1 470
2 002
2 284
2 756
22,8
25.4
27,0
29,2
35,4
36,9
39,3
| 1 450
1 715
1 965
2 309
3.156
3*494
4 058
20,8
23,4
25,0
27,2
32,4
33,9
36,3
I 329
1 581
1 822
2 154
2 889
3218
3 762
8
10
14
19
24
30
37
Сече
23,3
24,6
27,6
Сече
24,8
26,2
30,5
н и е
1 064
1 221
1 474
и и е
1 243
I 442
1 839
Сечение ж
33,6 1 2 046
35,7 2 396
41,6 13 057
15,1
16.4
19,4
жилы
16,6
18,0
21,3
илы
23,6
25,9
31,0
4 л.и2
861
1 018
I 268
6 Л!.И2
1 039
1 238
I 549
10 л/д2
I 751
2 197
2 883
23,1
24,4
27,4
24,6
26,0
29,3
33,6
35,9
41.0
1 498
1 696
2 024
1 724
1 971
2361
2 837
3 368
4 185
21,1
22,4
25,4
22,6
24,0
27,3
30,6
32,9
38,0
„.„—.JI?» Ме«Ч а Н 11 е' ^аРУЖный диаметр и вес кабелей марок КНРГ КНРБ КНР1
оболочкой) приблизительно равны наружному диаметру и весу соотзетствгюших кабртк»
левой осолочкой марок КБРГ. КВРБ. КВРБГ. саогзетствующнх каоеле,)
1 376
1 569
1 903
I 1 595
| 1 833
| 2 240
2585
3 100
3 940
6
8
10
6
8
10
6
8
10
КНРБ, КНРБГ (с канритовой
.""" s ) с полихлорзини-
Таблица 4-23
________Еес и сечение жил и оболочек кабелей напряжением до 1 кв
Жила Оболочка
алюминиевая меднаи алюминиевая свинцовая
Сечение, ммЛ (АГ. ААГ. АБГ и ААБГ) (АСГТ. СГТ)
Вес всех жил, кг/км Сечение, мм3 | Вес, кг/км Сечение, мм3 Вес, кг/км
3X2,5 3X4 3X6 ЗХЮ 3X16 3X25 3X35 3X50 3X70 3X95 3X120 3X150 3X185 3X240 ЗХЮ+1Х6 19,8 31,6 47,4 79 127 200 280 400 561 761 961 1 201 1 481 1 921 95 65,1 104 156 260 417 659 923 I 319 1 846 2505 3162 3 953 4 875 6 325 312 52 60 65 80 98,5 112 126 142 56 137 158 172 210 260 295 333 376 148 47,5 51,7 57 65,5 81,5 88,5 101 119 145 177 211 246 290 325 497 544 596 691 863 914 1 094 1 250 I 512 1 829 2 256 2 640 3 050 3 679
ЗХ16+1ХЮ 153 504 64 5 170 207 232 2S5 325 372 449
3X25+1X16 242 798 79 —
3X35+1X16 322 1 062 88
3X50+1X25 467 1 539 108 —
3X70+1X35 654 2 154 123 —
3X95+1X50 893 2 923 141
3X120+1X50 1 097 3 602 170 — —
Б. ВЫБОР ПРОВОДНИКОВ
ПО НАГРЕВУ
И ЭКОНОМИЧЕСКОЙ
ПЛОТНОСТИ тока
4-5. РАСЧЕТ ДОПУСТИМЫХ
ПО НАГРЕВУ ТОКОВЫХ НАГРУЗОК
НА ПРОВОДНИКИ
1. Условные обозначения
В дальнейшем приняты следующие ус-
ловные обозначения:
0 — температура голого проводни-
ка, °C;
— температура жилы изолирован-
ного проводника, ° С;
©п— температура жилы изолирован-
ного проводника при перегруз-
ках, °C;
©ср— температура среды (воздуха,
воды» земли), в которой проло-
х жены проводники вместе с их
оболочками, 1ОС; для проводов,
прокладываемых в трубах или
коробах, — температура среды
вне труб и коробов;
т, хд, — перегрев, допустимый перегрев
и перегрев при перегрузках
проводника над температурой
среды, °C;
т0 — перегрев проводника в момент
изменения ранее имевшейся на-
грузки, °C;
X# — перегрев проводника в произ-
вольный момент времени после
изменения нагрузки, °C;
ту — установившийся перегрев, кото-
рого достигнет проводник, если
данная нагрузка будет продол-
жаться длительно, °C;
Еж.м — максимально допустимый пере-
грев жилы при т. к. з., °C:
Т — постоянная времени нагревания
проводника, мин или сек;
t — время, прошедшее от момента
возникновения или изменения
нагрузки, мин или сек;
е — основание натуральных лога-
рифмов, равное 2,718;
к — коэффициент, учитывающий все
виды теплоотдачи: теплопровод-
ность, лучеиспускание и конвек-
цию, вт/см2‘°С;
F — охлаждающая поверхность про-
водника, смг;
R — соответственно омическое или
активное сопротивление про-
водника. ом (§ 4-22);
Qn, Qk — тепло, отдаваемое поверх-
ностью проводника путем луче-
испускания и конвекции, emicM2;
е — постоянная лучеиспускания;
Р— давление воздуха, ат;
v — скорость движения воздуха
м{сек, для открытого воздуха
принимается о—0,6 м}сек\
I — ток нагрузки, а;
/д — допустимая или длительно до-
пустимая нагрузка, а\
И— относительный износ изоляции:
отношение скорости старения
изоляции при фактической на-
грузке к принимаемой за еди-
ницу скорости старения при
длительно допустимой нагрузке.
Примечание. Величины допустимые
или принятые для расчетов в ПУЭ или дру-
гих нормах обозначены дополнительным
индексом ян“, например: 0ж.н, $>Ср.н. *н-
2. Допустимые температуры
проводников н расчетные
температуры среды
Длительно допустимый перегрев про-
водников
'-н — ©ж-н ©ср.н* (4'1)
См. табл. 4-24 и 4-25.
3. Допустимые нагрузки
Длительно допустимый ток однородного
проводника (голого провода, шины) может
быть определен расчетом по формуле
(4-2)
Отдача тепла лучеиспусканием Qn опре-
деляется выражением
n -R7 Г273 + 8 Y /273 +«ер VI
Q.i — 5,7® Ц 1 000 J j 000 J J .
(4-3)
Значения кие даны в табл. 4-26 и 4-27.
Отдача тепла свободной конвекцией QH
для горизонтальных круглых проводников
диаметром d = 1 — 8 см при = 20 — 100° С
определяются выражением
( 1 \0,25
QK = 3,5-10’* J (» - ©ср)1-25. (4-4)
То же, но для установленных на ребро
полос,
Qk = 1,5-10’4 (» — ©ср)1-33. (4-5)
Отдача тепла при вынужденной конвек-
ции (искусственная вентиляция или на от-
крытом воздухе) составляет:
QK=9
(4-6)
Для изолированных проводников до-
пустимая нагрузка может быть определена
расчетом по тем же формулам, но с допол-
нительным учетом тепловых сопротивлений
слоев изоляции и передачи тепла от од-
ной поверхности к другой. Практически
пользуются формула: м, полученными в ре-
зультате обработки лабораторных исследо-
ваний.
Таблица 4~24
Допустимые температуры проводников
Вид и материал проводника Длительно допустимая температура жил по нор- мам ФЖвЯ. ° с‘ Кратковремен- но допустимая температура жилы при пе- регрузках вп, ° С Максимально допусти- мый перегрев жилы по нор- мам при т. к. з., тж.м, ° С
1. Шины и голые провода:
медные 70 125 250
алюминиевые 70 125 150
стальные, непосредственно не соединенные с аппаратами . . 70 125 350
то же, непосредственно соеди- 70
ценные с аппаратами 125 250
2. Кабели с бумажной пропитанной изоляцией: до 3 кв ............ 80 125** С медными жилами 200 С алюми- ниевыми жи- лами 150
6 кв ............. 65 100** 200 150
10 кв . . . 60 . 90** 200 150
20 к'в 50 — 125 —
35 кв . . . - . . . • 50 — 125 —
3. Кабели и провода с резиновой изоляцией:
обычной • 55 100**** 150 150
теплостойкой 65* 110**** 150*** 150
4. Провода с полихлорвиниловой изо- 150
ляцией 70* — 150***
• По данным кабельной промышленности; в таблицах п. 4-7 нагрузки исчислены для 65е С.
*♦ Соответствуют данным и. 1-3-5 ПУЭ. 1957.
••* По данной кабельной промышленности для проводов с медными жила.\хи можно принимать
200е С.
****По данным кабельной промышленности.
Таблица 4-25
Расчетные температуры среды
Таблица 4-26
Коэффициент теплоотдачи к
Место прокладки проводника
Темпера-
тура сре-
ды по
Наименование
к, вт1сл?,“* СХ
ХЮ"’
нормам
»ср.в.. *С
в воздухе | в масле
Открытая и защищенная про-
кладка проводов, кабелей и
шин в воздухе (внутри по-
мещений) ...................
Один кабель с бумажной изо-
ляцией при прокладке непо-
средственно в земле с
удельным сопротивлением
120 тепловых ом.............
То же в земле в трубах . . .
Кабели с бумажной изоляцией
независимо от их числа при
прокладке непосредственно
в воде .....................
Горизонтальные стер-
жни диаметром I—
6 см, поверх-
ность окислена (из
меди)...............
Плоские шины разме-
ром 100X6 и 76 X
3 лл2, поставлен-
ные на ребро, по-
верхность окислена
(из меди)..........
Поверхность обмотки
с бумажной изоля-
цией ...............
0.85—1,3
0,6—0,9
1,0—1,25
2,5—3,6
Таблица 4-27
Постоянная лучеиспускания е
Род поверхности •
Алюминий полированный . . . 0.08
Медь полированная 0,15
Медь окисленная, 0,5—0,6
Сталь полированная 0,26
Сталь матовая окисленная . . Асбестовая бумага, зеленая и 0,88
серая краска, сажа 0,95
Черная глянцевитая краска . . 0,9
Абсолютно черное тело . . . 1,0
4. Перегревы
проводников
а)
Перегрев проводника в переходном ре-
жиме в произвольный момент времени по-
сле возникновения, увеличения, уменьше-
ния или отключения нагрузки представлен
кривыми рис. 4-1 и может быть определен
выражением
Это выражение упрощается в частных слу-
чаях; при отсутствии первоначального пере-
грева, *с0 == 0, (4-7) имеет вид:
•Cf =Ту
(4-8)
Рис. 4-1. Изменение перегрева проводника от вели-
чины тс, соответствующей ранее имевшейся на-
грузке /в. до величины ту, соответствующей но-
вой нагрузке I.
а—увеличение перегрева при 1>10: б—снижение
перегрева при 1<10; Г—кривая по рис. 4-2, т. е. пр»
тс=0; 2—кривая по рис. 4-3 т. е. при ту-*0; 3—сум-
марная кривая по уравнению (4-7): ее ординаты
равны сумме ординат кривых 1 и 2.
что соответствует рис. 4-2; для случая
охлаждения проводника с момента выклю-
чения тока и прекращения выделения но-
вого тепла ту = 0 и (4-7) принимает вид:
Т( = тое~'/Г, (4-9)
где х0 — перегрев проводника при t=Q, как
это представлено на рис. 4-3.
На основании (4-2) прн известных 7Н, тн
перегрев т при другом токе I для данного
проводника определяется выражением
(4-10)
При длительности
можно принимать:
нагрева /^(3-4) Т
~ гУ-
(4-11)
Значения е и 1 — е даны в
табл. 4-28, а величины Т — в табл. 4-29.
5. Допустимая нагрузка
В случаях, когда температура среды
отличается от принятой для исчисления
нагрузок в нормах
Рнс. 4-2. Изменение перегрева проводника от нуля
до установившейся величины при неизменной нза-
грузке.
^Ср ф Оср .н>
Таблица 4-2S-
Величины е—ЧТ и 1—е—ЧТ при разных значениях t[T
ЦТ е~ЧТ 1-е-ЧТ ЧТ „-ЧТ
0.1 0,905 0.095 1.1 0.333 0,667
0,2 0,820 0.180 1,2 0,300 0,700
0,3 0,742 0,258 1.3 0,273 0,727
0.4 0,671 0,329 1.4 0.248 0,752
0.5 0,607 0,393 1.5 0,224 0,776.
0.6 0,560 0,450 2.0 0.136 0,864
0,7 0,497 0.503 2,5 0,082 0,918
0,8 0,450 0,550 3,0 0,050 0,950
0,9 0.407 0.593 4.0 0,015 0,982
1,0 0.368 0.632 5.0 0,006 0,994
Примечание. Для промежуточных значений ЦТ соответствующие величины могут быть найдены
интерполяцией.
Таблица 4-29
Постоянная времени нагревания проводов и кабелей с медными
жилами Г, мин
Сеченне жи- лы, леи3 Провода одножильные с резиновой изоляцией при прокладке Трехжнльные бронированные- кабели с бумажной изоляци- ей I—3 кв при прокладке
открыто на опорах Число проводов в одной трубе
2 3 4 в земле в воздухе
4 2,4 2.5 3.0 4.0 6.0 18,0
6 3.0 4.0 4,75 6.25 7.2 19,1
10 4.2 6.75 7,5 9,5 8,4 20,6
16 5.6 9,3 11.0 13.7 10,8 21,6
25 7.2 13,0 15.7 19,5 12.0 26,4
35 9,0 15,7 19,5 24,0 14,4 28,8
50 12,0 19,0 23.5 28,3 18,0 32,4
70 15,0 22.0 27,5 33,0 21.6 37,2
95 18,4 26,3 32.0 37,5 26,4 43,0
120 21,4 29.5 35,8 42,0 30,0 48,0
150 24.4 33.5 41,0 47.0 34.7 53,0
185 — .—- .— —- 40,0 60,0
240 —- — — — 45,0 90,0
Примечание. Для проводов и кабелей с алюминиевыми жилами, одинаковых по сечению
жил. конструкции изоляции, защитным покрова?.! и способу прокладки с проводами и кабелями с медным*.
жилами, постоянная времени нагревания может быть принята по табл. 4-29 с умножением табличных зна-
чений на коэффициенты:
голые провода — 0,7;
изолированные провода — приблизительно 0.85:
кабели — приблизительно 0,9.
Таблица 4-30
Поправочные коэффициенты на температуры земли и воздуха для токовых
нагрузок на кабели, голые и изолированные провода и шины
Расчетная температура (табл. 4-24 н Поправочный коэффициент при фактической температуре среды ° с
4-25), ° С
среды жилы —5 0 +5 +ю +15 4-20 +25 +30 4-35 +40 +45 +50
15 80 1.14 1.11 1.08 1,04 1,00 0.96 0.92 0.88 0,83 0.78 0.73 0,68
25 80 1,24 1.20 1.17 1.13 1.09 1,04 1,00 0.95 0,90 0.85 0,80 0,74
25 70 1,29 1,24 1,20 1.15 1.11 1,05 1.00 0,94 0,88 0,81 0,74 0,67
15 65 1,18 1,14 1.10 1.05 1,00 0.95 0,89 0.84 0.77 0.71 0,63 0.55
25 65 1.32 1,27 1.22 1.17 1.12 1,06 1.00 0,94 0.87 0.79 0.71 0,61
15 - 60 1.20 1.15 1.12 1.06 1,00 0,94 0,88 0,82 0,75 0,67 0.57 0,47
25 60 1.36 1.31 1,25 1.20 1,13 1,07 1.00 0,93 0,85 0.76 0,66 0.54
15 55 1.22 1.17 1.12 1.07 1.00 0.93 0,86 0.79 0.71 0,61 0,50 0.36
25 55 1.41 1.35 1,29 1.23 1.15 1.08 1.00 0,91 0.82 0.71 0,58 0.41
15 50 1.25 1,20 1.14 1.07 1,00 0.93 0,84 0.76 0,66 0.54 0,37 —
25 50 1.48 1.41 1.34 1.26 1.18 1,09 1.00 0.89 0,78 0.63 0.45 —
Рнс. 4-3. Изменение перегрева проводника после
отключения нагрузки.
единицы) могут быть определены выраже-
нием
Ли VП&1 ^Д2 УПГ2 =
/д.н, (4-13)
где Л1.2 — нагрузки, допустимые при ПКР
с ПВ1Л.
Для запаса и учета возможного влия-
ния различных значений Т проводников и
электроприемников ПКР, ПУЭ рекоменду-
ют принимать в отношении медных про-
водников сечением 10 мм2 и более и алю-
миниевых сечением 16 -ил2 и более:
0,875 „
1я1Л~упв^.'1пп' (444)
допустимый ток /д может быть определен
выражением
Л = /н /=^Р> <4’12)
F иЖ.Н -----------иср.н
где /п принимается по табл. 4-32—4-49;
кСр — по табл. 4-30
6. Повторно-кратковременные
режимы
Допустимые нагрузки при повторно-
кратковремениом режиме работы (ПКР) с
общей продолжительностью цикла до
10 мин и продолжительностью рабочего
периода не более 4 мин, при разной про-
должительности включения (ПВ в долях
Для медных проводников сечением до
6 мм2 включительно и алюминиевых до
10 ми2 включительно ввиду их относитель-
но малой тепловой инерции (Г — мало)
^Д1,2...—Ад.н- (4-15)
В аварийном режиме кратковременно
допустимая перегрузка кабелей 10 кв и
ниже согласно ПУЭ может приниматься
равной до 130% на время максимума
в течение 5 суток, если в нормальном дли-
тельном режиме их нагрузка не превыша-
ет 80%.
Допустимые кратковременные пики на-
грузок в общем случае при переменном
графике нагрузки могут быть определены
расчетом из следующего условия.
Температура проводника при перегруз-
ке On—Тп+О’ср иа любом участке ступен-
чатого графика не должна превышать зна-
чений, указанных в табл. 4-24 [тп опреде-
ляется по (4-10) или (4-7)] и. кроме того,
суммарный относительный износ изоляции
за любой отрезок времени Нцикл нагрузки.
§ - i
Условия расчета допустимых плательных токовых нагрузок
6TI
смена, месяц, год), включающий перегруз-
ки и недогрузки проводника, ие должен
быть больше износа за то же время при
длительно допустимой нагрузке по нор-
мам, принимаемого равным единице
Hxtl + Hlt1 + ... + Hntn^\, (4-16)
где 77,, ,..п — относительный износ изо-
ляции, соответствующий нагрузке (пере-
грузка, недогрузка).
2..... —определяется выражением
77,. ,....п = 2(&“_&«-=):8
_ 2*’п ’ 8
(4-17)
а /„ t„ — промежутки времени дей-
ствия нагрузки, выраженные в долях t.
4-6. УСЛОВИЯ, ПРИНЯТЫЕ
ПРИ РАСЧЕТЕ ДОПУСТИМЫХ
ДЛИТЕЛЬНЫХ ТОКОВЫХ НАГРУЗОК
В ТАБЛИЦАХ ПУЭ1, гл. 1-3
Приведенные в табл. 4-32—4-48 данные
допустимых длительных токовых нагрузок
определены:
а) с учетом длительно допустимых тем-
ператур проводников и расчетных темпера-
тур среды по данным табл. 4-24 и 4-25;
для иных температур среды допустимые
длительные токовые нагрузки могут опре-
деляться нз тех же таблиц путем умноже-
ния на коэффициенты из табл. 4-30;
б) для кабелей, проложенных в земле,
из расчета прокладки в траншее на глу-
бине 0,7—1,0 м не более одного кабеля при
удельном сопротивлении земли 120 тепло-
вых о.«; при большем числе кабелей эти
нагрузки следует умножать на коэффи-
циенты из табл. 4-31;
Таблица 4-31
Поправочные коэффициенты на число
работающих кабелей, лежащих рядом
в земле (в трубах и без труб)
Расстоя-
ние в све-
ту между
кабелями,
мм
Коэффициент при числе кабелей
1 2 3 4 5 6
100
200
300
1,00
1,00
1,00
0,90
0,92
0,93
0,85
0,87
0,90
0.80
0.84
0,87
0,78
0,82
0,86
0.75
0.81
0,85
Примечание, Расстояние в свету менее
100 мм ие рекомендуется.
в) для кабелей, проложенных в возду-
хе внутри и вие зданий и в туннелях, для
1 Нагрузка на кабели в блоках даиа в § 4-Ю.
41—2580
расстояния в свету между кабелями не
менее 35 мм, а в каналах — не менее 50 мм
при любом числе проложенных кабелей;
г) для кабелей, проложенных в воде,
при любом числе кабелей независимо от
расстояния между ними;
д) для шин прямоугольного сечения при
расположении их вертикально; при гори-
зонтальном расположении указанные в
таблицах нагрузки должны быть уменьше-
ны:
для шин с шириной полос до 60 мм —
на 5%;
для шин с шириной полос более 60 м —
на 8%.
Рабочие нулевые и нейтральные провод-
ники систем трехфазного н постоянного то-
ка должны иметь пропускную способность
не менее наибольшей возможной длитель-
ной нагрузки.
Рабочие нулевые проводники, использу-
емые также в качестве единственных про-
водников для целей заземления (зануле-
ния), должны, кроме того, удовлетворять
требованиям разд. 10 часть вторая. Для
одиночных кабелей, прокладываемых в
трубах в земле без искусственной вентиля-
ции, нагрузки должны приниматься, как
для тех же кабелей, прокладываемых в
воздухе. При прокладке в одной траншее
нескольких труб должны быть учтены ко-
эффициенты из табл. 4-31.
Сечение кабеля должно выбираться по
данным участка с наихудшими условиями,
охлаждения, если длина его более 10 м.
Для длинных линий рекомендуется при-
менять на таких участках кабельные встав-
ки необходимого большего сечения, ие по-
вышая сечение кабеля по всей линии.
Для маслонаполненных н газонаполнен-
ных кабелей, а также для одножильных
бронированных кабелей длительно допусти-
мые нагрузки должны устанавливаться за-
водами-изготовителями.
При определении допустимых нагру-
зок иа провода, проложенных -в трубах,
число проводов в одной трубе должно оп-
ределяться без учета резервных, нормаль-
но не включенных проводников, а также
нулевых и нейтральных проводников че-
тырехпроводиой системы трехфазного тока
и трехпроводной системы постоянного то-
ка. При числе проводов в одной трубе бо-
лее четырех в случаях, когда все провод-
ники могут одновременно н длительно на-
гружаться наибольшим длительно допусти-
мым для них током, следует нагрузки для
5 н 6 проводов в трубе принимать такими
же, как при 4 проводах, а для 7, 8 и 9
проводов — примерно на 12% меньше, чем
при 4 проводах.
Наибольшие длительно допустимые на-
грузки для проводов и кабелей при одина-
ковых геометрическом сечении и перимет-
ре следует принимать: для проводников
с алюминиевыми жилами — равными 77%
от нагрузок для соответствующих медных
проводников
-ричиькиё сети
[ Разд. 4
4-7. ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ ДЛИ-
ТЕЛЬНЫХ ТОКОВЫХ НАГРУЗОК НА
ПРОВОДА, ШНУРЫ И КАБЕЛИ С РЕ-
ЗИНОВОЙ И ПОЛИХЛОРВИНИЛОВОИ
ИЗОЛЯЦИЕЙ
Таблица 4-32
Провода и шнуры с алюминиевыми
жилами, с резиновой и
полихлорвиииловой изоляцией
Нагрузка, а
5;
ЙЗ о Провода, проложенные в одной
3 я» трусе
i ' го К 2х д а
о S S t « « Го 53 °3 ГО ~ са а а3 Ь = х S = S *&= 5^2
О о * ь £ О < = Of-a
2,5 24, 20 19 19 19 16
4 32 28 28 23 25 21
6 39 36 32 30 31 26
10 55 50 47 39 42 38
16 80 60 60 55 62 54
25 105 85 80 70 77 66
35 130 100 95 85 96 77
50 165 140 130 120 123 104
70 210 175 165 140 150 134
95 255 215 200 175 188 165
120 295 245 220 200 226 192
150 340 275 255 — — —
185 390 — — — — —
240 465 — — — — —
300 535 — — — — —
400 645 — — — — —
1 При определении числа проводов, проложен-
иых а одной трубе, нулевой рабочий провод че-
тырехпроводиой системы трехфаз иого тока в рас-
чет не принимается.
1 Нагрузки подсчитаны умножением данных
для проводов с медными жилами на коэффициент
0,77.
Таблица 4-33
Кабели с алюминиевыми жилами
с резиновой изоляцией в свинцовой,
полихлорвиииловой и негорючей
резиновой оболочке, бронированные
и небронированные
Сече- ние жилы, ммг Нагрузка, а
при прокладке кабелей
одножиль- ных двухжильиых трехжильных
в воздухе в воз- духе в зем- ле в воз- духе в зем- ле
2.5 23 21 34 19 23
4 31 29 42 33
6 38 38 55 3? 46
10 60 80 42 70
16 75 70 105 6J 90
25 105 90 135 75 115
35 130 105 160 90 140
50 165 135 205 ПО 175
70 210 165 245 140 210
95 250 200 295 170 5S5
120 295 230 340 200 295
150 340 270 390 235 335
135 395 310 440 270 385
243 s-o — — — —
Таблица 4-34
Шнуры переносные шланговые легкие
и средние, кабели переносные
шланговые тяжелые, кабели шахтные
гибкие шланговые, прожекторные и
провода переносные с медными
жилами
Сечение жилы, дш3 Нагрузка, а
Шнуры, провода и кабеля с за- земляющей жнлой или без нее
одножиль- ные двухжиль- ные трехжиль- ные
0,5 12
0,75 ! Ч 16 14
1.0 18 16
1,5 — 23 20
2,5 40 33 28
4 50 43 36
6 65 55 45
10 90 75 60
16 120 95 80
25 160 125 105
35 190 150 130
50 235 185 160
70 290 235 200
Таблица 4-35
Кабели переносные шланговые с
резиновой изоляцией и медными
жилами для торфопредприятий
Сечение жи- лы, JWJW3 Нагрузка, а
Кабели с заземляющей жилой
или оез нее напряжением, кв
0,5 3 6
6 44 45 47
10 60 60 65
16 80 80 85
25 100 105 105
35 125 125 130
50 155 155 160
70 190 195 —
Таблица 4-36
Кабели шланговые с резиновой
изоляцией и медными жилами для
передвижных электроприемников
Нагрузка, а
Сече низ жи- ды, дьй3 Кабели с заземляющей жилой или без нее напряжением, кв
3 6
16 25 35 50 70 95 120 ПО 85 115 140 175 215 260 307 31.7 90 12) 145 |Ь0 22) 310 о'.О
§ 4-8]
Таблицы допустимых длительных токовых нагрузок
643
4-8. ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ
ДЛИТЕЛЬНЫХ ТОКОВЫХ НАГРУЗОК
НА КАБЕЛИ С БУМАЖНОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ
Таблица 4-37
Кабели с алюминиевыми жилами с
бумажной изоляцией, пропитанной
маслоканифольной иестекающей
массой, в свинцовой или алюминиевой
оболочке, прокладываемые в воздухе
Нагрузка1, а
Кабели напряжением, кв
ДО 1 до 3 | 6 1 10 1
Сече- ние жи- лы. мм2 одно- жиль- ные двух- жиль- ные трехжильные четы- рех- жиль- ные
Максимально допустимая темпера- тура жил, °C
80 80 80 65 | 60 | 80
2.5 31 23 22 — — —
4 42 31 29 — — 27
6 55 42 35 — — 35
10 75 55 46 42 — 45
16 90 75 60 50 46 60
25 125 100 80 70 65 75
35 155 115 95 85 80 95
50 190 140 120 110 105 110
70 235 175 155 135 130 140
95 275 210 190 165 155 165
120 320 245 220 190 185 200
150 360 290 255 225 210 230
185 405 — 290 250 235 260
240 470 — 330 290 270 —
300 555 — — — — —
400 675 — — — — —
500 785 — — — — —
625 910 — — — — __
800 1 080 - — — —
1 Указанные нагрузки на одножильные кабели
допустимы лишь при постоянном токе.
41*
Таблица 4-38
Кабели с алюминиевыми жилами с
бумажной изоляцией, пропитанной
маслоканифольной нестекающей мас-
сой, в свинцовой нли алюминиевой
оболочке, прокладываемые в земле
Нагрузка», а
Кабели напряжением, кв
до 1 3 | 6 | 10 ДО 1
Сече- ние жилы, мм2 одно- жиль- ные двух- жиль- ные трехжнльные четы- рех- жиль- иые
Максимально допустимая температура жил, ° С
80 80 80 | 65 | 60 80
2,5 45 35 31
4 60 46 42 38
6 80 60 55 — — 46
10 110 80 75 60 — 65
16 135 НО 90 80 75 90
25 180 140 125 105 90 115
35 220 175 145 125 115 135
50 275 210 180 155 140 165
70 340 250 220 190 165 200
95 400 290 260 225 205 240
120 460 335 300 260 240 270
150 520 385 335 300 275 305
185 580 — 380 1340 310 345
240 6/5 — 440 390 355 .—
300 770 — — —
400 940 . —
500 1 080 — — — —
625 1 170 — —
800 1 310 — — — — —
Указанные нагрузки на одножильные кабели
допустимы лишь при постоянном токе.
Таблица 4-39
Кабели с алюминиевыми жилами с
бумажной изоляцией, пропитанной
маслоканифольной нестекающей
массой, в свинцовой оболочке,
прокладываемые в воде
На груз <а, а
Кабели напряжением. Кв
до 3 6 10 до 1
Сече- ине жи- лы. трехжильиые четырех- жильные
А4.И- Максимально допустимая температура жил, ° С
80 65 60 80
16 25 35 160 190 105 130 160 90 115 140 150 175
•644
Электрические сети
[Разд. 4
Пр о д о л ж е н'и е табл. 4-39
Нагрузка, а
Кабели напряжением, к в
до 3 6 Ю ДО 1
Сече- нне трехжнльные четырех- жильные
жилы.
мм3
Максимально допустимая темпера-
тура жил, ° С
80 65 60 80
50 235 195 170 220
70 290 240 210 270
95 340 290 260 315
120 390 330 305 360
150 435 385 345 —
185 475 420 390 —
240 550 480 450 —
Таблица 4-40
Кабели 6 кв трехжильные с
алюминиевыми жилами с обедненно-
пропитаииой изоляцией в общей
свинцовой оболочке1
Сечение жилы, мм3 Нагрузка, а
Прокладка кабелей
в земле в воздухе в воде
16 70 50 75
25 90 70 ПО
35 110 85 135
50 140 НО 170
70 170 130 210
95 205 160 260
120 - 240 190 295
150 275 225 345
* Максимально допустимая температура жнл
кабелей +65°С. Для кабелей 1 и 3 ке с обеднение-
пропитанной изоляцией, а также для кабелей 1 ке
с битуминированной изоляцией допустимы такие
же нагрузки, как для' кабелей с нормально пропи-
танной изоляцией.
Таблица 4-41
Кабели с отдельно освинцованными
алюминиевыми жилами с обедненно-
про пи тайной изоляцией!
Нагрузка, а
Кабели трехжильиые напряжением, ке
Сече- 6 I 10
иие _____________________*__________________
‘Кглы. Прокладка кабелей
в зем- ле 8S я £ я Ч 6 с V а Ч S CJ П<и а ~ в воз- духе 6 ш ш Я
16 70 60 90
25 95 80 120 85 75 НО
35 120 95 150 100 90 130
Продолжение табл. 4-41
Нагрузка, а
Кабели трехжильиые напряжением, кв
Сече- ние 6 10
жилы, мм3 Прокладка кабелей
S 8® re * 6 га <и й «и w о 8g “3, 6
Я Я С( а Ч в Ct СП <
50 140 115 175 125 но 160
70 175 145 215 155 140 195
95 210 175 260 190 170 230
120 240 205 295 225 195 275
150 275 240 345 260 225 310
1 Максимально допустимая температура жил
для 6 к« +65° С в для 10 ке '+50° С.
Таблица 4-42
Кабели с тремя отдельно
освинцованными алюминиевыми
жилами с бумажной пропитанной
изоляцией*
Сече- нне жилы, мм3 Нагрузка, а
Кабели напряжением, кв
20 35
Прокладка кабелей
S о и ф а ~ 6 и <и ш Ct в воз- духе : в зем- ле С ° о a ct в воз- духе
25 35 50 70 95 120 150 185 85 105 125 155 185 210 240 275 90 НО 140 175 210 245 270 300 65 75 90 115 140 160 175 205 150 180 210 240 160 195 225 но 140 160 175
1 Максимально допустимая температура жил
+50° С.
Таблица 4-43
Кабели одножильные с алюминиевой
жилой с бумажной пропитанной
изоляцией небронированные,
прокладываемые в воздухе
Сече- ние Нагрузка1, а
Кабели напряжением, кв
до 3 6 10 20 35
лы, мм3 Максимально допустимая темпера- тура жил, ° С
80 65 60 50 50
2,5 27
4 38 — — —— .—
6 46 — .— — —
10 65 60 — — —
16 90 85 70 — —
§4-9]
Таблицы допустимых длительных токовых нагрузок
645
Продолжение табл. 4-43
Сечение Нагрузка1, а
Кабели напряжением, кв
ДО 3 6 10 20 35
мм* Максимально допустимая темпе- ратура жпл, ° С
80 65 60 50 50
25 ПО 105 95 80
35 130 120 ПО 95 —
50 165 155 145 120 —
70 200 185 175 140 140
95 235 215 205 170 165
120 255 230 220 190 185
150 275 250 240 210 205
185 295 270 260 225 220
240 335 305 290 245 245
300 355 325 310 270 260
400 375 340 325 285
500 390 355 340 -—
625 405 .—
800 425 — — — —
1 Указанные нагрузки динустнмы при перемен-
ном токе, если свинцовые оболочки соединены
между собой и заземлены на обоих концах, число
рядом лежащих кабелей равно 3 и расстояние меж-
ду кабелями в свету равно ие более 125 н не меиее
35 мм.
4-9. ТАБЛИЦЫ ДОПУСТИМЫХ
ДЛИТЕЛЬНЫХ ТОКОВЫХ
НАГРУЗОК НА ГОЛЫЕ ПРОВОДА
и шины
Таблица 4-44
Голые алюминиевые провода
Марка провода Нагрузка, а
вие помеще- ний внутри поме- щений
А-10 75 55
А-16 105 80
А-25 135 ПО
А-35 170 135
А-50 215 170
А-70 265 215
А-95 325 260
А-120 375 310
А-150 440 370
А-185 500 425
А-240 610 —
А-300 680 —
А-400 830 —
А-500 980
А-625 1 140 —
Таблица 4-45
Шины круглого и трубчатого сечений
Шины круглые Трубы алюминиевые Трубы стальные
Диа- метр, мм Нагрузка при переменном и постоянном токе*, а Диаметр, млс внут- ренний/ наружный Нагрузка прн пере- менном токе, а Диаметр трубы Нагрузка прн пере- менном токе, а
внутрен- ний, дюйм наруж- ный, л.м Трубы
медные алюминие- вые без разре- за с продоль- ным раз- резом
6 155 120 13/16 295 */. 13.5 75
7 195 150 17/20 345 ’/. 17.0 90 .—
8 235 180 18,22 425 ч, 21,35 118 —
10 320 245 27/30 500 ч< 26,75 145 —
12 415 320 26/30 575 1 33,50 180 —
14 505 390 25/30 640 1*/< 42,45 220 —
15 565 435 36/40 765 1*/, 48,00 255 —
16 610/615 475 35/40 850 9 60,00 320 —.
18 720/725 560 40/45 935 2’/, 75.50 390 —
19 780/785 605/610 45/50 1 040 3 88,50 455 —
20 835'840 650/655 50/55 1 145 4 114 670 770
21 900/905 695/700 54/60 1 340 5 137 800 890
22 25 27 28 30 35 955/965 1 140/1 165 1 270/1 290 1 325/1 360 1 450/1 490 1 770/1 865 740/745 885/900 980/1 000 1 025/1 050 1 120/1 155 1 370/1 450 64/70 74/80 72/80 75/85 90,95 90/100 1 545 1 770 2 035 2 400 1 925 2 840 6 164 900 1 000
1 В числителе указана токовая нагрузка при переменном токе, а в знаменателе—при постоянном
токе-
Электрические сети
[ Разд. 4
Шины прямоугольного сечения
Стальные « i ОЮ1Л о ою и • Г"- сч г-~ со со со
£-а я X г&й-1 ‘ 1 I I Illi 1111 ООСЧ cd сл сч — — сч сч сч со
at m 3 S IX 0,4 XXX XXX 1 Illi Illi II. , SS° S8S 1 1111 1111 1111
На- грузка. а1 55/70 60/90 75/110 65/100 80/120 95/140 125/190 155/230 185/280 215/320 230/345 245/3G5 275/410 305/4G0 70/115 75/125 85/140 100/165 130/220
Раз- меры. мм LjLTIC СО - -7 co со со со со со со х/'е- ххх ХХХХ ХХХХ ХХ&Х ххх х XX О? <Х О LQ о О О О о Ю О О О О СЧ L" о о CDOIO СЧ СЧ СО тГ QQ О — СЧ СЧ СЧ СО хг
Алюминиевые j Нагрузка прн числе полос на полюс или фазу, а1 1 * о о LO О ill ini nil ini и| i UO Ю — CD
«о - - —/1 470 -/1 655 1 720/1 940 2 100/2 460 2 500/3 040 2 180/2 330 2 620/2 975 3 050/3 620 3 380/4 250 2 650/2 720 I 3 100/3 440 3 650/4 160 4 100/4 860
С4 Z —/855 —/965 -/1 180 -/1 315 1 350/1 555 1 630/2 055 1 935/2 515 1 680/1 840 2 040/2 400 2 390/2 945 2 650/3 350 2 010/2 110 2 410/2 735 2 860/3 350 3 200/3 900
- 165 215 265 365/370 480 540/545 665/670 740/745 870/880 1 150/1 170 1 425/1 455 1 025/1 040 1320/1 355 1 625/1 690 1 900/2 040 1 155/1 180 1 480/1 540 1 820/1 910 2 070/2 300 1
Медные ' j О о 1Л VO III Illi 1111 Illi 1ll I о о CO о ю ю
со — 1 — — - •— -/1895 —/2 145 2 240/2 495 2 720/3 220 3 170/3 940 2 790/3 020 3 370/3 850 3 930/4 690 4 340/5 GOO 3 300/3 530 3 990/4 450 4 650/5 385 5 200/6 250
04 —/1 090 —/1 250 —/1 525 —/1 700 1 740/1 990 2 110/2 630 2 470/3 245 2 160/2 485 2 620/3 095 3 060/3 810 3 400/4 400 2 560/2 725 3 100/3 510 3 610/4 325 4 100/5 000
- 210 275 340 475 625 700/705 860/870 955/960 1 125/1 145 1 480/1 510 1 810/1 875 1 320/1 345 1 690/1 755 2 080/2 180 2 400/2 600 1 475/1 525 1 900/1 990 2 310/2 470 2 650/2 950
WVf 'и daweed CD co CO О О co co co ЧГ-Ф1ЛЮ cdcdoxz co co yv -—yoyo xxx xxxx xxxg- xxa-a- xxo-yo vo о vo О О О О О О О О О О О СЧ ООО /\сч /X — СЧ СЧ со Ч’ Ю ЮчОСО— О СО — — ОСО — —
числителе указана токовая нагрузка при переменном токе, а в знаменателе —при постоянном токе.
§ 4-11]
Выбор сечений проводников по экономической плотности тока
647
Таблица 4-47
Четырехполосные шины с
расположением полос по сторонам
квадрата („поль№ пакет11)
Размеры, мм
Нагрузка, а
80 8
80 10
100 8
100 10
120 10
140
144
160
164
184
157
160
185
188
216
2 560 5 750 4 550
3 200 6 400 5 100
3 200 7 000 5 550
4 000 7 700 5 200
4 800 9 050 7 300
Таблица 4-48
Шины коробчатого сечения из
алюминия
Сечение од- ной шины (приближен- ное значение см. табл. 4-4), JMJH2 На- грузка, а Сечение од- ной шины (приближенное значение см. табл. 4-4), мм* Нагрузка, а
695 2 670 2 440 6 430
775 2 820 3 485 7 550
1010 3 500 4 040 8 830
1 370 4 640 4 880 10 300
1 785 5 650 5 450 10 800
П р и ие ч а н и е. Нормальная длина отрезков
шин €—7,5 м: допуск по наружным размерам—не
более ±1%, по толщине ие более ±0,5 мм.
4-10. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА
ДОПУСТИМЫХ ДЛИТЕЛЬНЫХ
ТОКОВЫХ НАГРУЗОК НА КАБЕЛИ,
ПРОКЛАДЫВАЕМЫЕ В БЛОКАХ
В табл. 4-49 приведены допустимые
длительные нагрузки для трехжильного
кабеля Ю кв с медными жилами 3X95 мм2
в зависимости от номера канала блока, в
котором он проложен, и при условии, что
все остальные каналы блока, которые в та-
блице обозначены цифрами, также запол-
нены кабелями, одновременно несущими
полную нагрузку.
Для кабеля другого сечения, другого
напряжения и при другой загрузке блока
допустимую длительную нагрузку следует
определять по выражению
/д = abcdIQl (4-18)
где /0 — ток, определяемый по табл. 4-49:
л, b, с, d — коэффициенты из
табл. 4-50—4-53.
Для кабелей с алюминиевыми жилами
допустимые длительные нагрузки прини-
маются равными 0,77/д по (4-18).
4-11. ВЫБОР СЕЧЕНИИ ПРОВОДНИКОВ
ПО ЭКОНОМИЧЕСКОЙ плотности
ТОКА
Рекомендуемые действующими ПУЭ
значения экономической плотности тока
указаны в табл. 4-54. Проверке по этим
данным подлежат все хорошо загружен-
ные сети, для которых расчетный ток, ожи-
даемый в ближайшие годы эксплуатации,
достоверно определен без значительных за-
пасов. При этом не следует учитывать
ожидаемое повышение нагрузки при ава-
риях или ремонтах.
Проверке по экономической плотности
не подлежат:
а) сети промышленных предприятий и
сооружений напряжением до 1 кв при чи-
сле часов использования максимума на-
грузки предприятия до 4 000—5 000;
б) все ответвления к отдельным элек-
троприемникам напряжением до 1 кв,
а также осветительные сети на промыш-
ленных предприятиях в жилых и общест-
венных зданиях, проверенные по потере
напряжения;
в) сети временных сооружений, а так-
же устройств с малым сроком службы
(3—5 лет);
г) сборные шины;
д) проводники, идущие к сопротивле-
ниям. пусковым реостатам и т. п.
Данные табл. 4-54 должны быть увели-
чены на 40%:
а) когда максимум расчетной нагруз-
ки имеет место преимущественно в ноч-
ное время;
б) для изолированных проводов сече-
ппем 16 мм2 и менее.
ъглел-г ин ыше с iU
[ Разд. 4
Таблица 4-49
Допустимые длительные токовые нагрузки 1„ для трехжильного кабеля
с медными жилами 3X95 мм2, 10 кв в зависимости от номера канала блока, в
котором он проложен, если другие кабели того же блока нагружены на 100%
Конфигурация Блоков
K's г
отвео] 2о
стий а
1 191
2 1ЧЭ
3 132
Ч 118
2 136
3 132
Ч 119
2 135
3 124
ч 104
2 135
3 118
ч 100
2 132
3 115
ч 81
2 129
3 114
Ч 79
§ 4-1.1 ]
Выбор сечений проводников по экономической плотности тока
Таблица 4-50
Поправочный коэффициент а в (4-18),
учитывающий сечение кабеля и
месторасположение его в блоке
Таблица 4-51
Поправочный коэффициент b в (4-18),
учитывающий напряжение кабеля
Сечение жилы, ММа Значения коэффициента прн номе- ре канала блока
1 2 | 3 4
25 0,44 0,46 0,47 0.51
35 0,54 0.57 0.57 0,60
50 0,67 0.69 0,69 0,71
70 0,81 0,84 0,84 0.85
95 1,00 1,00 1,00 1,00
120 1.14 1,13 1,13 1,12
150 1,33 1.30 1,29 1,26
185 1,50 1,46 1,45 1,38
240 1.78 1.70 1,68 1,55
Напряжение кабеля, кв 10 6 до 3
ь 1 1,05 1,09
Таблица 4-52
Поправочный коэффициент с в (4-18),
учитывающий среднесуточную
нагрузку блока
ср .сут» ^НОМ 1.0 0,85 0,7
с 1.0 1,07 1,16
* 5ср.сут* — сумма среднесуточных мощно-
стей, передаваемых кабелями блока.
$ном—сумма мощностей, передаваемых теми
же кабелями при нх длительно допустимой на-
грузке.
Таблица 4-53
Поправочный коэффициент d в (4—18), учитывающий расстояние между двумя
параллельными блоками одинаковой конфигурации
Расстояние между блоками, мм 500 1 000 1 500 2 000 2 500 3 000 Более 3000
d 0,85 0,89 0,91 0,93 0,95 0,96 1.0
Предельная экономическая плотность тока
Таблица 4-54
Наименование проводников Предельная экономическая плотность тока, а!мм* при продолжительности использования максимума нагрузки, ч
выше I 000 до 3 000 выше 3 000 до 5 000 выше 5 000 до 8 700
Голые провода и шипы:
медные 2.5 2,1 1.8
алюминиевые Кабели с бумажной и провода с резиновой изо- 1.3 1,1 1.0
ляцией с жилами:
медными 3.0 2,5 2,0
алюминиевыми Кабели с резиновой изоляцией с жилами: 1,6 1.4 1.2
медными . 3.5 3.1 2,7
алюминиевыми 2.0 1.8 1 »5
650
Электрические сети
(Разд. 4
Для начального участка линии с рав-
номерно распределенной нагрузкой данные
табл. 4-54 умножаются на величину кр:
/ср:/п.у 0.1 0.3 0,5 0,7
кр 4.3 2,5 1,7 1.4
где /ср—средний ток по длине линии, а\
Is.y—ток начального участка линии, а;
для линий к однородным, взаимно резерви-
рующим друг друга электроприемникам
общим числом п при числе рабочих электро-
прнемников m — они умножаются на вели-
чину у
В. ВЫБОР
ЭЛЕКТРОПРОВОДОК
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УСЛОВИЙ
ПРОКЛАДКИ И СРЕДЫ
4-12. ЭЛЕКТРОПРОВОДКИ,
ВЫПОЛНЕННЫЕ ИЗОЛИРОВАННЫМИ
ПРОВОДАМИ, ШНУРАМИ
И НЕБРОНИРОВАННЫМИ КАБЕЛЯМИ
МАЛЫХ СЕЧЕНИИ С РЕЗИНОВОЙ
ИЗОЛЯЦИЕЙ ДО 1 ке
Характер окружающей среды является
обязательным фактором, обусловливающим
выбор вида проводки и способа выполне-
ния, а также марки провода для прокладки
проводов. Такой выбор следует произво-
дить, пользуясь данными табл. 4-55 и 4-56.
Независимо от способа прокладки сле-
дует применять провода, шнуры н кабели
с алюминиевыми жилами.
Применение проводов, а также силовых
и контрольных кабелей с медными .жилами
обязательно в следующих случаях:
а) все виды электропроводок в странах
с влажным тропическим климатом;
б) ответвления к вводам в здания от
действующих воздушных линий, выполнен-
ных медными проводами;
в) вторичные цепи основного и вспомо-
гательного оборудования тепловых и ги-
дравлических электростанций с генерато-
рами мощностью 100 Мет и выше;
г) вторичные цепи подстанций с выс-
шим напряжением 220 кв и выше;
д) вторичные цепи, а также силовые и
осветительные сети взрывоопасных поме-
щений классов В I и В 1а;
е) вторичные цепи механизмов за-
грузки доменных печей и механизмов
главной линии обжимных н непрерывных
прокатных станов;
ж) устройства, в которых могут быть
применены провода с диаметром жил до
1 хьи;
з) вторичные цепи на кранах металлур-
гических цехов, работающих с горячим и
жидким металлом (разливочных, заливоч-
ных. кранах нагревательных колодцев, за-
валочных кранах) и на быстроходных
кранах (уборочных, перегружателях);
и) силовые цепи на всех кранах при се-
чении жил 6 Х1л2 н ниже.
Применение меди для голых троллей-
ных проводников запрещается.
При устройстве скрытых электропрово-
док следует всемерно экономить стальные
трубы, применяя вместо них всюду, где
это допустимо, резино-битумные, бумаж-
но-металлические н стеклянные трубы.
Таблица 4-55
Вид электропроводки и способ прокладки проводов и кабелей, применяемых
в зависимости от характеристики ^окружающей среды
Характеристика среды Вид электро- проводки Способы выполнения
Сухая Открытая Непосредственно по несгораемым н трудносгораемым конструкциям и поверхностям: на роликах и изоляторах, в трубах (изоляционных с металлической оболочкой, стальных), коробах, лотках, гибких металлических рука- вах, а также кабелями, защищенными и специальными проводами Непосредственно по сгораемым конструкциям н по- верхностям: на роликах и изоляторах, в трубах (изоля- ционных с металлической оболочкой, стальных), коробах, гибких металлических рукавах, а также кабелями и за- щищенными проводами
Скрытая В трубах (изоляционных, изоляционных с металличе- ской оболочкой, стальных), глухих коробах, замкнутых каналах строительных конструкций зданий, а также специальными проводами
-§ 4-12] Электропроводки из проводов, шнуров и небронированных кабелей
651
Продолжение табл. 4-55
Характеристика среды Вид электро- проводки Способы выполнения
Влажная Открытая Непосредственно по несгораемым и трудносгораемым конструкциям и поверхностям: на роликах и изоляторах, в стальных трубах и коробах, а также кабелями, защи- щенными и специальными проводами Непосредственно по сгораемым конструкциям и по- верхностям: на роликах и изоляторах, в стальных тру- бах и коробах, а также кабелями и защищенными про- водами
Скрытая В трубах (изоляционных влагостойких, стальных), глухих коробах и специальными проводами
Сырая и особо сырая Открытая Непосредственно по несгораемым н сгораемым кон- струкциям н поверхностям: на роликах для сырых мест и изоляторах, в стальных трубах и кабелями
Скрытая В трубах (изоляционных влагостойких, стальных)
Жаркая Открытая Непосредственно по несгораемым и сгораемым кон- струкциям и поверхностям: на роликах н изоляторах, в стальных трубах, коробах, лотках, а также кабелями и защищенными проводами
Скрытая В трубах (изоляционных, изоляционных с металличе- ской оболочкой, стальных)
Пыльная Открытая Непосредственно по несгораемым и трудносгораемым конструкциям и поверхностям: на изоляторах, в трубах (изоляционных с металлической оболочкой, стальных), коробах, а также кабелями и защищенными проводами Непосредственно по сгораемым конструкциям н по- верхностям: в стальных трубах, коробах, а также ка- белями и защищенными проводами
Скрытая В трубах (изоляционных, изоляционных с металличе- ской оболочкой, стальных), коробах и специальными проводами
Химически актив- ная среда Открытая Непосредственно по несгораемым и сгораемым кон- струкциям и поверхностям: на изоляторах, в стальных трубах и кабелями
Скрытая В стальных изоляционных трубах
Пожароопасная и взрывоопасная См. § 4-18, табл. 4-76
Наружная Открытая Тросовыми проводами, на изоляторах, в стальных трубах, кабелями, а под навесами на больших роликах
Скрытая В стальных трубах, специальными проводами
Электрические сети
[ Разд. 4
Таблица 4-5&
Выбор наиболее употребительных изолированных проводов и шнуров для
различных видов проводки и условий среды
Вид проводки Марка провода Характеристика среды
Сухая и влаж- ная Сырая Особо- сырая Жар- кая Пыль- ная Химически активная
сухая сырая
1. В стальных трубах:
открыто АПРТО + + —- + — +
ПРТО + + — + — + —
АПР + — — + —
ПР + — — + —
АПВ — + — + +
ПВ — -— + — — + +
скрыто АПРТО + + — + — +
ПРТО + + — + — + —
АПР + —— — + —
ПР + — — + —
АПВ + + — + +
ПВ — + + — — + +
скрыто (под полами) АПВ — + + — —
ПВ — + + — — — -1-
2. В металлических рукавах; в АПР + —— — + — —
трубах с тонкими Кгеталли- ПР + — — + — —
ческими оболочками открыто АПВ + — — — —
3. В полутвердых изоляцион- АПР + 1 — + + +
иых и резиио-битумных тру- ПР + — — + + + —
бах, бумажно-металлических АПН — + — + — +
и стеклянных трубах, скры- АПВ — + — — — + +
то ПВ — + — —— — 4-
4. В бетонных многоканальных
блоках, открыто: в помещениях АПРТО + + +
ПРТО + + — — — +
АПР + — + + —
ПР + — — + + — —
АПВ •— + + г +
ПВ — + + — — +
снаружи АПРТО — + — —
ПРТО — + — — 1
АПР .— — + .—
ПР — — — + — —
АПВ — + — — + +
ПВ — — — — + +
5. В глухих каналах несгора- АПРТО + + — + —
емых строительных кон- ПРТО + + — + — —
струкций АПР + — + — + —
ПР + — .— + — + —
АПВ — + + — + +
ПВ — + + — —
6. В закрываемых каналах про- АПРТО + + + + + —
изводственных помещений ПРТО -L + — + + +
(по стенкам) АПР — — + —
ПР — — — — —
АПВ — + — + + —
ПВ — + — — + + —
7. В стальных коробах: АПРТО + + — — + 4-
открыто ПРТО + -I- — — + -L —
АПР + + + —
§ 4-12(Электропроводки из проводов, шнуров и небронированных кабелей 65 3
Продолжение табл. 4-56
Вид проводки Марка провода Характеристика среды
Сухая н влаж- ная Сыраи Особо- сырая Жар- кая Пыль- ная Химически активная сухаи | сырая
открыто ПР АПВ ПВ + ++1 — +1 1 + + + + 4-
скрыто АПРТО + + — + +
ПРТО + + — + — +
АПР + — — + — + —
ПР + — — + — +
АПВ — + — - -4-
ПВ — + i _L
8. В стальных (сплошных и АПРТО + + — + 1
сетчатых) и асбесто-цемент- ПРТО + + — + —
ных лотках» открыто АПР + — + —
ПР + — — + —
АПВ — + — —
ПВ — + —
'9. На стальных конструкциях, АПРТО + + — + —
открыто в электро помеще- ПРТО + + — +
ниях» кроме туннелей и ка- АПР + —
бельных полуэтажей ПР + — — — —
АПВ + + — — —
ПВ + + — — —
10. По стенам электро помеще- АПРТО + + — —
ний с подкладкой изолиру- ПРТО + + — — —
ющих материалов АПР + — — —
ПР + — —
АПВ + — — —
ПВ — + — —
11. По несгораемым и трудно- АПН + + — + + +
сгораемым поверхностям не- ППВ + + — + + —
посредственно, в производ- ТПРФ + — — J- + + —
ственных и других помеще-
ниях
•12. По сгораемым поверхностям
производственных и других
помещений:
непосредственно с подклад- ТПРФ + — — 4- + —
кой несгораемых или труд- АПН + + — + + —
носгораемых материалов ППВ + + — + —
АПВ + + — — + —
ПВ + + — +
13. Непосредственно по стан- ПРП + — + + —
кам и механизмам ПРШП •— + — + + —
АПВ + — +
ПВ + — — + . ..
14. Непосредственно в слое или АПН + + — + + + —
под слоем штукатурки ППВ + 4- — + +
АПВ + + — — + + —
ПВ + + — — + + —
15. На изоляторах АПР + + + + + + +
ПР + + + + + + +
АПВ + + + — + + +
ПВ + + + — +
16. На роликах и клицах ПРД + — —
АПР + — — + + — —
ПР + — — + + — —
АПВ + — — + —
ПВ + — + — —
654
Электрические сети
[ Разд. 4
Продолжение табл. 4-56
Вид проводки Марка провода Характеристика среды
Суха и и влаж- ная Сырая Особо- сырая Жар- кая Пыль- ная Химически активная
сухаи сырая
17. На роликах для сырых мест А ПР 4~ + — — + +
ПР — + + — — + +
АПВ — + + — — + +
ПВ — + + — — + +
18. Переносные линии и линии, ШРПЛ + + + + + + +
питающие передвижные; ме- ШРПС + + 4- + + + +
ханизмы КРПТ + 4- + + + + +
ГРШС + + + + + + +
19. На тросах АТРГ + + 4~ + + + +
Обозначения, принятые в таблице: ч—следует применять;——ие разрешается применять.
4-13. СИЛОВЫЕ И КОНТРОЛЬНЫЕ
КАБЕЛИ. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Выбор марки кабеля и вида кабельной
канализации должен быть обоснован тех-
нико-экономическим расчетом, учитываю-
щим категорию надежности, характер
трассы, перспективы развития сети.
Наиболее экономичной по затратам и
расходу цветных металлов является про-
кладка кабелей в траншее.
Прокладка кабелей в туннелях допу-
скается только при большом количестве
кабелей (более 20—30), идущих в одном
направлении, и невозможности прокладки
их в траншеях, например на территориях
электростанций, центров питания подстан-
ций и РУ, по улицам й площадям, насы-
щенным подземными коммуникациями.
На территории и внутри зданий очень'
крупных промышленных предприятий при
условии насыщенности трассы подземными
коммуникациями допускается в виде ис-
ключения устройство полупроходных тун-
нелей.
Прокладка кабелей в блоках относится
к наименее экономичному виду канализа-
ции. Она допускается: в местах пересече-
ний с железнодоржными путями и проез-
дами, в условиях чрезвычайной стесненно-
сти по трассе, при вероятности разлива
металла, при пересечении улиц и площа-
дей и т. п.
К другим видам кабельной канализа-
ции внутри зданий относится прокладка ка-
беля в каналах, в трубах скрыто и не-
посредственно по конструкциям здания от-
крыто или в коробах н трубах.
Во всех случаях, кроме перечисленных
в § 4-12, должны применяться кабели с
алюминиевыми жилами.
Кабели в свинцовой оболочке необходи-
мо применять только там, где в связи с аг-
рессивностью среды невозможно примене-
ние кабелей в другой оболочке.
Таблица 4-5l
Выбор кабелей в зависимости от вида кабельной канализации
Вад кабельной канализации
1. По строительным конструкциям
с креплением скобками, прижи-
мами и т. п.:
по несгораемым и трудносго-
раемым
по сгораемым
2. На тросах:
внутри помещений и под на-
весами
снаружи, открыто
Кабель с оболочкой
алюминиевой полнхлорви- ниловой наиритовой СВИНЦОВОЙ
без брони с бро- ней без брони с бро- ней без брони с бро- ней без брони с бро- ней
+ + + + + 4- + +
+ — + + г + +
+ + + -L + + + +
+ + — 4- + + г
§ 4-14] Внутренние электропроводки напряжением до 1 кв. Общие указания 655
Продолжение табл. 4-57
Вид кабельной канализации Кабель с оболочкой
алюминиевой полихлорви- ииловой наиритовой СВИНЦОВОЙ
без брони с бро- ней без брони с бро- ней без брони с бро- ней без брони с бро- ней
3. По станкам и механизмам ЗМ + зм + ЗМ + зм +
4. В стальных лотках 5. В стальных коробах: + д + д + д + д
открыто —— — + — + — — —
скрыто 6. В стальных трубах: + 20 + 20 + 20 + 20
открыто + — + — + — + —
скрыто, в полах, стенах + 20 + 20 + 20 + 20
скрыто, в земле + 20 + 20 + 20 + 20
7. В глухих каналах стен, полов, перекрытий + 20 + 20 + 20 + 29
8. Между двойными полами от- крываемыми + + + + + + +
9. В кабельных полуэтажах и подвалах, технических этажах зданий и сооружений 10. В открываемых каналах: + + + + + + +
внутри помещений и снару- жи—на подстанциях + + + + + + + +
снаружи, по территориям предприятий — + — + —, + — +
11. В земле, в траншеях 12. В блоках: —- + — + — + — +
в помещениях 50 + 50 + 50 т 50
снаружи, в земле зк 50 + 50 + 50 т 50
13. В туннелях + + + + + + + +
14. В подземных коллекторах 15. По железнодорожным и дру- гим мостам и виадукам: — + + + +
в коробах + + — + + -Ь — —
в стальных трубах + 20 + 20 + 20 — —
в асбесто-цементных и бе- тонных трубах 16. Под водой: зк 20 + 20 + 20 —
через несудоходные реки, ручьи и озера — + — — — — — +
через судоходные реки, ка- налы, озера — + — — — — —• +
Обозначения, принятые в таблице:
зм—необходима защита от механических повреждений;
д — может быть допущен для прокладки;
29 — прокладка на длине не более 20 м',
50—прокладка на длине не более 50 ж;
т—кабель с утолщенной свинцовой оболочкой;
Ч—следует применять;
----не разрешается применять;
зк—необходима защита от коррозии.
Г. УСТРОЙСТВО СЕТЕЙ
4-14. ВНУТРЕННИЕ
ЭЛЕКТРОПРОВОДКИ
НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 ке,
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
В стальных и других механически проч-
ных трубах, рукавах, коробах, лотках и за-
мкнутых каналах строительных конструкций
зданий допускается совместная прокладка
проводов и кабелей, если они относятся
к цепям одного агрегата, силовым и кон-
трольным цепям нескольких машин, пане-
лей, шнтов, пультов и т. п„ технологиче-
ски связанных между собой, цепям, питаю-
щим сложный светильник, цепям несколь-
ких групп одного вида освещения (рабо-
чего или аварийного) с общим числом
проводов в одной трубе не более 8, осве-
тительным цепям до 36 в и цепям до
500 в при условии, что провода цепей до
36 в заключены в отдельную изоляцион-
ную трубу.
Совместная прокладка в одной трубе,
коробе или в лотке взаиморезервируемых
цепей, а также цепей рабочего и аварий-
ного освещения запрещается.
Провода и кабели, прокладываемые в
коробах и лотках (пучками и отдельно),
должны иметь маркировку.
Одиночные фазные провода при пере-
менном токе, если они защищены на номи-
нальный ток более 25 а, не допускаются
к прокладке в стальных трубах и в изо-
ляционных трубах со стальной оболочкой.
Короба, лотки и трубы для электропро-
водок должны быть изготовлены из несго-
раемых или трудносгораемых материалов,
при этом лотки должны быть перфориро-
ваны.
При скрытой прокладке трубы нз труд-
носгораемых материалов допускается про-
кладывать по сгораемым поверхностям с
подкладкой листового асбеста толщиной не
менее 3 мм или по намету штукатурки
толщиной не менее 5 мм, выступающих с
каждой стороны провода не менее чем иа
5 мм.
Места соединений н ответвлений прово-
дов и кабелей не должны испытывать ме-
ханических усилий. Изоляция жил про-
водов и кабелей в этих местах должна
быть равноценна изоляции жил этих про-
водов и кабелей в целых местах.
Соединения и ответвления проводов
внутри коробов, лотков, в трубах и гибких
металлических рукавах, проложенных от-
крыто и скрыто, не допускаются и долж-
ны быть выполнены в соединительных и
ответвительных коробках.
Провода в месте выхода из коробов,
жестких труб и гибких металлических ру-
кавов должны быть защищены от повреж-
дений с помощью зтулок, раззенковки
и т. п.
Провода и кабели должны присоеди-
няться к аппаратам, приборам и устано-
вочной арматуре с помощью наконечников
или специальных зажимов. Без наконечни-
ков могут присоединяться юднопроволоч-
ные провода сечением до 10 мм9- включи-
тельно и многопроволочные до 2,5 мм2
включительно с алюминиевой или медной
жилой; при этом концы многопроволочных
проводов должны быть пропаяны или
опрессованы.
Все металлические элементы электро-
проводки (конструкции, короба, лотки,
трубы, рукава, коробки, скобы и т. п.)
должны быть защищены от коррозии в со-
ответствии с условиями окружающей
среды.
В местах пересечений электропроводки
с температурными и осадочными швами
должны быть предусмотрены компенсирую-
щие устройства.
Прокладка проводов и кабелей в вен-
тиляционных каналах и шахтах не допу-
Таблица 4-58
Минимальные сечения токопроводящих жил
Наименование проводников Минимальное сечение жилы, мм
алюминиевой j медиой
Кабели и защищенные изолированные провода в стационарных электропроводках 2,5 1
Кабели шланговые в передвижных электропроводках — 2,5
Кабели и провода шланговые для присоединения переносных электро приемников в промышленных установках 1,5
Незащищенные изолированные провода в стационарных элек- тропроводках внутри помещений: на роликах и клицах 2.5 1
на изоляторах 4 1,5
Незащищенные изолированные провода и кабели в трубах и металлических рукавах 2,5 1
Скрученные двухжильные провода с многопроволочными жила- ми для стационарных прокладок на роликах — 1
Шнуры в общей оболочке и шланговые провода для присое- динения -бытовых электроприемников — 0,75
Вторичные цепи, питающиеся от вторичных обмоток, транс- форматоров напряжения, цепей телеуправления, связи и телевидения; цепи управления, присоединяемые к командо- аппаратам 2,5 1,5*
Вторичные цепи, питающиеся от вторичных обмоток транс- форматоров тока; вторичные цепи тех кранов, в отношении которых допускаются алюминиевые провода н кабели . . . 4,0
Силовые цепи всех кранов (алюминиевые жилы должны быть многопроволочными) 16,0
1 В устройствах телемеханики, а также в цепях напряжением *до 60 в допускаются также провода с
диаметром жил ие менее 0,5 мм.
§ 4-14] Внутренние электропроводки напряжением до 1 кв. Общие указания 557
Таблица 4-59
Расстояния элементов электропроводок до строительных конструкций зданий
Нормируемый размер
Наименование Обозначение | Величина
Незащищенные изолированные провода, открыто проложенные на изолирующих основаниях а 10,0
То же при напряжении сети 120 в и выше в помещениях без повышенной опасности, а при напряжении до 40 в — в лю- бых помещениях h 2.0
То же в остальных случаях h 2,5
Элемент защиты (труба, короб и т. п.) от механического воз- действия спусков к выключателям, штепсельным розеткам и пусковым аппаратам Длина по 1,5
Защищенные изолированные провода, провода в изоляционных трубах с металлической оболочкой, провода и кабели в стальных трубах и металлических рукавах; короба для про- водов вертикали h Не нормиру-
Лотки для проводов во всех помещениях h ется 2,0
Обозначения: а —наименьшее расстояние проводов до поверхности стен, перекрытий, мм;
h — наименьшая высота прокладки от уровня пола или площадки обслужива-
ния, м.
Примечания: 1. Защита спусков ие требуется в нормальных, бытовых помещениях промыш-
ленных предприятий, в жилых и общественных зданиях.
2. В местах, где возможны механические повреждения проводов и кабелей, они должны иметь
защиту.
3. Высота прокладки лотков ие нормируется для помещений, обслужиааемых специально обучен»
ним персоналом.
Таблица 4-60
Наибольшие расстояния между точками крепления незащищенных
изолированных проводов на изолирующих опорах
Способ крепления проводов Наибольшие расстояния, ж
при сечении проводов, мм2
ДО 2.5 4 6 10 16—25 35—70 95 и более
На роликах На изоляторах по стенам и потолкам вну- 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1,2 1,2
три помещений 1 2 2 2 2,5 3 6
На изоляторах по фермам, между стенами
или опорами: 12
при алюминиевых жилах 6 6 Более 12 до 1 '5
при медных жилах 6 12 Более 12 до 25 — —
Примечание. При других способах прокладки расстояния между местами крепления к опорным
поверхностям должны быть:
для изоляционных труб с металлической оболочкой 0,8—1 м;
для защищенных проводов, кабелей и гибких металлических рукавов 0,5—0.7 м;
для труб, проложенных открыто, в зависимости от диаметра труб 2,5—4 м.
для незащищенных изолированных проводоз, подвешенных на тросе, при сечении провода 1 мм2—! м;
при сечении 1,5—6 мм3—1,5 м.
42—2580
658
Электрические сети
[Разд. 4
Таблица 4'61
Наименьшие расстояния между осями незащищенных изолированных
проводов, проложенных на изолирующих опорах
Способ крепления проводов Наименьшие расстояния, мм
при сечении проводов, мм*
до 10 16—25 35—50 70—95 120
На роликах или клицах 35 50 50 70 100
На изоляторах 70 70 100 150 150
Примечание. Указанные расстояния относятся к проводам одной и той же 'или [различных
цепей.
скается, за исключением мест пересечений,
где допускается прокладка в стальных
или асбоцементных трубах.
В коробах и лотках провода и кабели
должны прокладываться в один ряд с рас-
стоянием между ними в свету порядка
5 мм. Допускается прокладка указанных
проводников пучками (но в один ряд),
с числом проводников в пучке не более
12. Расстояние между скрепленными (при
помощи обойм, бандажей) пучками в све-
ту не менее 20 мы.
Крепление проводников обязательно
в случаях расположения коробов крышкой
вниз или вертикально. При прокладке
в стальных трубах выбор труб производит-
ся -по рис. 4-4 и табл. 4-62—-4-66.
4-15. КАБЕЛЬНЫЕ СЕТИ ДО 35 кв]
Трасса кабельной линии должна иметь
минимальную длину. Ее профиль должен
быть по 'ВОЗМОЖНОСТИ спокойным, без
больших подъемов и спусков. Оиа долж-
на быть выбрана с. учетом обеспечения
сохранности кабеля ^т механических по-
вреждений, коррозии, вибраций, перегрева
и т. д.-
Количество пересечений проектируемой
трассы с различными трубопроводами, су-
ществующими кабелями и другими подзем-
ными коммуникациями должно быть ми-
нимальным.
На подземных кабельных линиях напря-
жением 2 кв и выше согласно действую-
щим Правилам охраны электрических вы-
соковольтных сетей отводится земельная
полоса, занимаемая кабелями, и по 1 м
в обе стороны от крайних кабелей.
Для подводных кабельных линий на-
пряжением .2 кв и выше согласно указан-
ным Правилам устанавливается охранная
зона, ограничиваемая параллельными пря-
мыми, проходящими на расстоянии 100 м
по обе стороны от кабельных линий.
Не рекомендуется пр- кладка кабелей
в почвах, содержащих вещества, разруши-
тельно действующие на оболочки кабелей
(солончаки, болота, насыпной грунт со
шлаком и строительным мусором и т. п_);
а также при наличии блуждающих токов.
Необходимо изменить трассу кабельной
линии, чтобы обойти зоны, где блуждаю-
щие токи достигают опасных величин или
почва агрессивна по отношению к оболоч-
ке кабеля. В противном случае применяют-
ся специальные защитные мероприятия.
Трасса каждой кабельной линии напря-
жением 2 кв и выше должна быть закреп-
лена в натуре знаками и нанесена на план
с указанием расположения муфт. Каждая
из этих линий должна иметь свой номер п
наименование. Если линия состоит из не-
скольких параллельных кабелей, то каж-
дый из них имеет общий номер линии, но
со своим индексом А, Б, В и т. д.
Разности уровней по трассе кабельной
линии не должны превышать величин,
приведенных в табл. 4-67.
При разностях уровней превышающих
указанные в табл. 4-67 величины, на трас-
се кабельной линии должны быть установ-
лены стопорные муфты.
Соединение и оконцевание кабелей
Для соединения кабелей напря-
жением 2 кв и выше в свинцовой или
алюминиевой оболочке должны применять-
ся свинцовые, латунные или медные соеди-
нительные муфты.
При прокладке в земле кабели напря-
жением до 1 кв в свинцовой или алюми-
ниевой оболочке могут быть также соеди-
нены с помощью чугунных соединительных
муфт, а при открытой прокладке только
в свинцовых муфтах.
Соединения гибких кабелей с резино-
вой изоляцией в резиновом шланге напря-
жением 2 кв и выше должны производить-
ся горячим вулканизированием с покры-
тием протизосыростным лаком.
Кабельные муфты и концевые заделки
должны изготовляться в соответствии с дей-
ствующей технической документацией на-
кабельные муфты кабельной промышленно-
сти.
Для оконцевания кабелей с бумажной
изоляцией на напряжение 1—10 кв следу-
ет применять заделки из эпоксидного ком-
паунда или сухие заделки с применением
полихлорвиниловой ленты или резиновых
перчаток.
Кабельные линии с металлическими обо-
лочками должны быть заземлены. При
этом металлические оболочки кабелей в
§ 4-14 ] Внутренние электропроводки напряжением до 1 кв. Общие указания
659
Ряс. 4-4. Ориентировочная оценка сложности затяи*ки проходов и кабелей в трубопроводы
(схемы 1—20),
42
Таблица 4-62
iазмеры труб в дюймах и миллиметрах в зависимости от числа одножильных проводов марок ПРТО, АИРТО, ПР АПР ПВ
_____________________________________ * - * ’
Сечение» Л4Л44 Обозначения на рнс. 4-4 ’/я7 7 •Л" 1" 17." 17." 2" 27." 3" 4"
18 мм 24 мм 33 мм 44.5 мм 60 мм
1,5 А 5 10 17 30 40 — — — —
Б 4 8 13 24 31 — — — —
В G 12 19 34 45 — — — —
2,5 А 4 8 14 25 33 55 — — —
Б 3 7 11 20 26 44 — — —
В 5 10 16 28 37 62 — — —
4 Л 4 7 12 21 28 46 — — —
Б 3 G 9 17 22 37 — — —
В 4 8 13 23 31 25 — — —
6 А 3 6 10 17 23 38 — —• —
Б 2 4 7 14 18 30 — — —
В 31 6 11 9 25 43
Продолжение табл. 4-62
Сечение, мм? Обозначения на рнс. 4-4 7." 7." 1" 17." I ’/а7 * 2" 27." 3" 4"
18 мм 24 мм 33 мм 44,5 мм 60 мм
10 А 1 3 4 8 и 18 — — —
Б 1 2 3 6 9 15 — — __
В 1 3 5 9 12 21 — — —
1 3 G 8 14 20 — —
16 А 1
Б 1 1 2 5 6 11 18 — —
В 1 1 4 7 9 15 26 — —
25 А 1 1 1 4 5 9 14 — —
Б — 1 1 3 4 7 12 — —
В 1 1 2 5 G 10 18 — —
35 Л — 1 1 3 4 7 12 — —
Б — 1 1 2 3 G 10 — —
В I 1 1 4 5 8 14 — ——
§ 4-14 ] Внутренние электропроводки напр.
Продолжение табл
ic^ifjuiiputiuuKU напряжением до 1 кв. Общие указания 663
Таблица 4-63
Размеры труб в дюймах и миллиметрах в зависимости от сечений жил
2—4-жильных проводов марок ПРТО и АПРТО
Число жил Обо- значе- ния на рис. 4-4 Ч," •/." 1" ГД" !/." 2" 2V,” 3" 4/#
18 мм 24 мм 33 мм 44,5 мм 60 мм
2 А 1,5—6 — 10—16 25—35 50 70 95—120 — —
Б 1,5-2,5 4—6 10 16—25 35 50 70—95 120 —
В 1,5—6 10 16—25 35—50 — 70—95 120 — —
3 А 1,5—4 6 10—16 25—35 — 50—70 95—120 — —
Б 1,5—2,5 4—6 10 16 . 25 35—50 70 95—120 —
В [ ,5—6 10 16 25—35 50 70 95—120 — —
4 А 1.5 2,5—6 10 16—25 35 50 70—95 120 —
Б 1.5 4—6 — 10—16 — 25—35 50—70 95 120
В 1,5—4 6 10—16 25—35 — 50—70 95—120 — —
Таблица 4-64 <л
Размерь! труб в дюймах и миллиметрах в зависимости от числа одножильных кабелей марок ЦРГ и ВРГ 2
Сечение, мм? Обозначения на рпс. 4-4 7.” 1" РА" * !/.» 2" 27." 3" 4"
18 цм 24 мм 33 мм 44,5 мм 60 мм
1.5 А 1 3 5 9 12 20 33 47 —
Б 1 2 4 7 9 16 26 37 —
В 1 3 5 10 13 23 37 53 — Qj
2,5 А 1 2 4 8 11 18 30 42 Л с
Б 1 2 3 6 8 14 24 34 е сети 1
В 1 3 5 9 12 20 34 48 —
4 А 1 1 4 7 10 16 27 38 —
Б 1 1 3 6 8 13 22 30 —
В 1 3 4 8 11 18 31 43 [ Разд. 4 । I i 1 1 Л 1
Продолжение табл. 4-64 ________ - &
Обозначения _ •I," */<” V РА” 17.” 44,5 мм V 60 мм 27," | 3" 4" 11 Внутренние электропроводки напряжением до 1 кв. Общи
6 Л 18 мм 1 1 3 6 8 14 24 — —
— 7 11 19 — —
Б 1 1 3 5
В 1 1 4 7 9 16 27 — —*
10 А 1 1 1 4 5 9 15 •—
4 7 12 — —
Б — 1 1 3
В 1 1 1 4 6 10 17 —— —
16 А .— 1 1 3 4 7 12 —
.— 1 1 2 3 6 10 —' —.
Б
В 1 1 1 3 5 8 14 — —
25 А — 1 1 1 3 5 9 13
Б .— — 1 1 2 4 7 11 :е указания 665
В — 1 1 3 4 6 5 11 8 15 12 ——
35 А Б — 1 1 1 1 1 1 4 6 9 —
В - 1 1 1 1 5 9 13
Продолжение табл. 4-64 666 Электрические сети [ Разд. 4
Сечение, мм* Обозначения на рис, 4-4 Ч," •/.» 1" 1’Л» IV,» 2»/ 2‘/,» 3»/ 4"
18 jhjw 24 мм 33 мм 44,5 мм 60 мм
50 А — — 1 1 1 X 3 6 9 —
Б — — — 1 1 3 5 7
В — 1 1 1 1 4 7 10 —
70 А — — 1 1 1 3 5 7 —
Б — — — 1 1 2 4 6 —
В — — 1 1 1 3 6 8
95 А —- — 1 1 1 4 6 —
Б —• — — 1 1 1 3 4 —
В — — 1 1 1 2 4 6 —
120 А — — — 1 1 1 3 5 —
Б — — — — 1 1 2 4 —
В — — — 1 1 1 4 5
150 А — — — 1 1 1 2 4 7
Б — — — — •— 1 2 3 5
В — — — 1 1 1 3 4 7
185 А — — — — 1 1 1 3 5
Б — — — — — 1 1 2 4
В — — — 1 1 1 1 3 6
r„„pu . «..«»« « »».-<^» »’ «—* »” Таблица 4-65 кабелей марок НРГ и ВРГ ,к 4-14 ] Внутренние электропроводки напряжением до 1 кз. Общие указан 667
Обозначения 1K,f Ч>" 33 мм !/<» 1-Л'1 44,5 мм 2" 60 мм 2’/,» 3" 4»
2 А 1,5 2,5—6 10 16—25 35 50—70 95-120 150-185 —
Б — 1,5—4 6 10—16 25 . 35 50—95 120 150—185
В 1.5—4 6 10—16 25—35 50 70—95 120—185 — —
3 А 1,5 2,5—6 — 10—16 25—35 50 70—120 150 185
Б — 1,5—2,5 4—6 10—16 — 25—35 50—70 95—120 150—185
В 1,5—2,5 4-6 10 16—25 35 50—70 95—150 185 150—185
4 А — 1,5—6 — 10—16 25 35 . 50—70 95—120
Б — 1.5 2,5—6 10 16—25 35 50 70 95—185
В 1.5 2,5—6 10 16 25—35 50 70—120 150—185 —
Таблица 4-66
Размеры труб в дюймах и миллиметрах в зависимости от сечений жил 2—4-жильных кабелей марок СРГ-500, СГ-1000
и СГ-6000
Марки кабе*- лей и напря- жения Число жил Обозначения на рис. 4-4 Ч," "А" 1" 1 1V." * £м 2у." 3" 4"
18 мм 24 мм 33 мм 44,5 мм 60 мм
СРГ 500 л 2 А 1,5—6 — 10—16 25—35 50 70 95—185 — —
Б 1,5—2,5 4—6 10 16-25 35 50—70 95—120 150—185 —
В 1.5-6 10 16—25 35—50 70 95—120 150—185 — —
3 А 1,5—2,5 4—6 10 16—25 35 50—70 95—150 185 —
Б — 1,5—6 — 10—16 25 35—50 70—95 120—150 185
В 1,5-6 — 10-16 25—35 50 70—120 150—185 — —
4 Л 1.5 2,5—6 10 16 25—35 50 70—120 150—185 —
Б — 1,5—4 6 10-16 — 25-35 50—70 95—120 150-185
В 1.5—4 6 10-16 25 35 50—70 95—150 185 —
«г;-;V тчЯК
Продолжение табл. 4-66
Марки кабе- лей и напря- жения Число жил ’/й" •А" 1м РА" !/." 2м 2V." 3" 4"
44,5 мм 60 мм
на ряс. 4-4 18 мм 24 мм 33 мм
сг 1 000 в 2 А 2,5—4 6—16 25—50 70-95 120—150 — — — —
Б 2,5 4—6 10—35 50—70 95 120—150 — — —
В 2,5—6 10—35 50-70 95—120 150 — — — —
3 А 2.5—4 6—10 16—35 50—70 95 120—150 185 — —
Б 2.5—6 10—16 25—50 70 95—120 150—185 — —
В 2.5—6 10—16 25—50 70—95 120 150—185 — — —
4 А — 4—10 16—25 35—50 70 95—120 150—185 — —
Б — 4 6—10 16—35 50 70—95 120—150 185 —
В 4 6—16 25—35 50—70 95 120—185 — — —
сг 6 000 в 3 А — — — 10—25 35—50 70—95 120—185 — —
Б — — — 10 16—25 35—70 95—150 185 —
В — 10 16—50 10 95—150 185 — —
670
Электрические сети
[ Разд. 4
броня должны быть соединены между со-
бой, а также с корпусами соединительных
и концевых муфт гибким медным прово-
дом. Заземляющий проводник может иметь
проводимость не больше проводимости
оболочек кабелей, но сечение его во всех
случаях должно быть не менее 6 льи2 и
не более 25 мм2.
Прокладка кабеля в траншее
В каждой траншее следует проклады-
вать минимальное количество кабелей;
расстояние между силовыми кабелями уве-
личивать по возможности до 200—300 мм.
В районах вечной мерзлоты прокладывают
в одной траншее не более четырех кабелей
с запасом по длине («змейкой»), а также
у муфт и вводов.
Кабели, проложенные в траншее, долж-
ны иметь‘подсыпку снизу и засыпку сверху
слоем мелкой земли без камней, строитель-
ного шлака и мусора.
На рис. 4-5 показаны примеры проклад-
ки кабелей в траншее.
Кабели' напряжением 20 и 35 кв на
всем протяжении должны быть защище-
ны ют механических повреждений специ-
альными плитами, при напряжении ниже
20 кв — плитами или красным кирпичом
в один слой поперек трассы.
Глубина заложения кабелей от плани-
ровочной отметки в траншее 0,7 м, а при
пересечениях улиц и площадей 1 м. При
вводе в здание на участке длиной 5 м
допускается уменьшение глубины заложе-
ния кабелей до 0,5 я.
Для изготовления блоков допускается
применение стальных, чугунных, асбоце-
ментных, бетонных, керамических труб
и т. п. При выборе материала для блоков
следует учитывать уровень вод и их аг-
рессивность.
Допустимое количество каналов в бло-
ках, расстояния между ними и их разме-
ры 'приведены в табл. 4-49.
Изготовляются блоки в соответствии
с аюрмалью «трубы бетонные для про-
кладки электрокабелей сильного тока»
HP-145-54, МСПМ ХП.
В каждом блоке следует предусмотреть
резервные каналы до 10% общего количе-
ства, но не менее одного канала.
Глубина заложения блоков в земле,
считая до верхнего кабеля, такая же, как
и для кабеля» проложенного в траншее.
Кабельные блоки должны иметь уклон
не менее 0,1% в сторожу колодцев.
Таб лица'4-67
Наибольшая допустимая разность уровней между высшей и низшей точками
расположения кабелей с бумажной изоляцией на вертикальной или
крутонаклонной трассах
Тип кабеля Наибольшая допускаемая раз- ность уровней, м. для кабеля в оболочке
свинцовой ГОСТ 340-59 алюминиевой ГОСТ 6515-55
Кабели с нормально пропитанной бумажной изоляцией:
бронированные 1 и 3 кв 25 25
небронированные 1 и 3 кв 20 25
бронированные и небронированные 6 кв 15 20
бронированные н небронированные 10 кв 15 —
бронированные и небронированные 20 и 35 кв Кабели с обедненной пропиткой: бронированные лентой в общей свинцовой оболочке при 5
наличии промежуточных креплений, 1 и 3 кв ... . 50 Без ограни- чений
то же 6 кв ..................... 40 То же
то же 6 и 10 кв с отдельно освинцованными жилами бронированные стальной проволокой в общей свинцовой 50 —
оболочке, 1 и 3 кв (без промежуточных креплений) 100 100
то же 6 кв 70 100
то же 1—6 кв, но с промежуточным креплением . . . то же 6 и 10 кв, но с отдельно освинцованными — Без ограни- чений
жилами 100 ——
Кабели с нестекающей массой Без ограни- чений
§ 4-15]
Кабельные сети до 35 кв
671
Таблица 4-68
Наименьшие допустимые расстояния кабеля, проложенного в земле,
до различных сооружений
Наименование
Наименьшее допу-
стимое расстояние
(в свету), м
1. При параллельной прокладке
От кабеля, проложенного вдоль здания, до фундамента этого здания
Между параллельными контрольными кабелями.....................
Между силовыми кабелями напряжением до 10 кв, а также между
ними и контрольными...........................................
Между кабелями напряжением выше 10 кв до 35 кв и между ними
н другими кабелями............................................
Между кабелями, эксплуатируемыми разными организациями, а так-
же между силовыми кабелями и кабелями связи...................
Между кабелем и трубопроводом по горизонтали..................
Между кабелем и нефтепроводом (газопроводом)..................
Между кабелем и теплопроводом.................................
Между кабелем и ближайшим рельсом железной дороги (по согла-
сованию с Л1инистерством путей сообщения)
неэлектрифпцированной .....................................
электрифицированной.....................................
Между кабелем и трамвайным рельсом............................
Между кабелем и внешним краем кювета автомобильных дорог I и
11 класса.....................................................
Между кабелем и проекцией (на землю) крайнего (ближнего) прово-
да воздушной линии электропередачи ПО кв......................
Между кабелем и заземлителем опоры воздушной линии передачи
выше 1 кв.....................................................
Между кабелем и опорой воздушной линии до 1 кв ....... .
То же на участке сближения (кабель в трубе)...................
Между кабелем и стволами деревьев в зоне насаждений............
2. При пересечениях
Между кабелями разных линий (толщина слоя земли)...............
То же при разделении кабелей бетонной плитой или трубой на всем
участке пересечения плюс по 1 м в каждую сторону (кабели свя-
зи должны располагаться выше силовых кабелей)..................
Между кабелем и трубопроводом, включая нефте- и газопровод . .
То же при прокладке кабеля в трубе на участке пересечения плюс
по 1 м в каждую сторону........................................
Между кабелем и перекрытием теплопровода.......................
Между кабелем (в блоке или трубе) и полотном железной дороги
или автомобильной дороги по всей ширине зоны отчуждения . . .
Между кабелем и дном водоотводных канав железных и автомо-
бильных дорог .................................................
0,6
Не нормируется
0.1
0,25*
0,5** *** **** *****
0.5***
1.0***
2,00****
з
10,0*****
2 о***#*
1.0
10.0
10.0
1.0
0,5
2,0
0.5
0.25
0,5
0.25
0,55******
0.5
* Допускаетси по согласованию между эксплуатирующими организациями (с учетом местных
условий) уменьшение расстояний до 100 мм.
** Между силовыми кабелими и кабелями связи, кроме кабелей с цепями, уплотненными высо-
кочастотными системами телефонирования, — до 250 лмк
*** При прокладке кабелей в трубах на всем протяжении сближения это расстояние может быть
не менее 0,25 м', не допускаетси параллельная прокладка кабеля над или под трубопроводом.
**** Теплопровод на всем участке сближения должен иметь теплоизоляцию, обеспечивающую
дополнительный нагрев земли теплопроводом в любое время года не более чем на 10° С.
***** В стесненных условиях эти расстояния могут быть уменьшены, если кабели проложены в
блоках нли трубах, которые при электрифицированных дорогах должны быть изолирующими.
****** Теплопровод на участке пересечения плюс 2 м в обе стороны от него должен иметь тепло-
изоляцию, при которой температура земли не повышаетси более чем на 10° С по отношению к высшей
летней температуре и на 15° С по отношению к низшей зимней.
******* При пересечении электрифицированных и подлежащих электрификации железных дорог
блоки и трубы должны быть изолирующими (асбоцементными, пропитанными гудроном или битумом).
Место пересечения должно быть иа расстоянии не меиее 10 м от стрелок, крестовин и мест присоедине-
ния к рельсам отсасывающих кабелей.
Таблица 4-69
Расстояние между опорными конструкциями при прокладке кабелей на
напряжение до 10 кз
Место установки конструкции
Расстояние между конструкциями
Каналы щитов станций управ-
ления и т. п.
Кабельные полуэтажи:
непосредственно под щи-
тами
проходы
Туннели и каналы
1—2-кратное ширине панелей
Кабельные колодцы
Подвалы подстанций
Насосные и компрессорные
Стены'и перекрытия цехов
Наружные стены зданий
Мосты и эстакады (наружные
сооружения)
1—2-кратиое ширине панелей (шагу проемов)
Кратное строительным модулям (балки, плиты), но не
более 2 м .
Кратное строительным модулям (в туннелях Промстрой-
проекта и каналах Гипромеза и Промстройпроекта 1,5
• и 2,25 м для бронированных кабелей и 1,5 м— для
небронированных)
1,5— 2 м на прямой; по месту —на углах (на поворотах)
Кратное ширине камер, но не более 2 м при установке
конструкций по стенам и гладким перекрытиям; крат-
ное строительным модулям, но не более 2 м при пе-
рекрытиях с выступающими балками
Кратное строительным или архитектурным модулям, но
не более 2 м
Кратное строительным модулям, но не более 2 м
Кратное строительным или архитектурным модулям, но
не более 2 м
Кратное модулям сооружений, но не более 2 м
Кабельные колодцы предусматриваются
в местах изменения направления кабель-
ной линии в блоках, в местах перехода
кабелей из блоков в землю, а также на
прямых участках трассы на расстояниях
друг от друга, определяемых величиной
предельно допустимого усилия, необходи-
мого для затяжки кабеля.
Переход кабелей из блока в здания,
подвалы и т. п. может быть осуществлен
непосредственно либо через колодцы и при-
ямки внутри зданий или через камеры
у их наружных стен.
Кабельные колодцы и камеры соору-
жаются из бетона или красного кирпича.
Глубина колодцев не менее 1,8 м, глубина
камер ие нормируется. Кабельные колодцы
снабжаются металлическими лестницами.
Люки кабельных колодцев должны быть
в диаметре не менее 710 мм и иметь двой-
ные крышки, нижняя из которых должна
закрываться на замок.
В кабельных колодцах кабели и муфты
должны укладываться на конструкциях
или полках.
Каналы кабельных блоков, выходы из
них и их соединения должны иметь глад-
кую обработанную поверхность для пред-
Си левые до 10 кв
да о кабелей
Рис. 4-5. Примеры прокладки кабелей в траншее.
К онтрольные
до 10 кабелей
отвращения механических повреждений
оболочек кабелей при протяжке и в усло-
виях эксплуатации.
Ниже приводится пример расчета диа-
метра стальной трубы для прокладки про-
водов АПРТО (к § 4-14).
Пример. Требуется определить диаметр
трубы для 9 одножильных проводов АПРТО
сечением 6 мм2 при длине трассы 30 м и
числе изгибов 4. По рис. 4-4 (схема /6)
находим оценку сложности прокладки,
обозначенную буквой Б. В табл. 4-62 по
сечению 6 леи2 и сложности Б находим
ближайшее большее число проводов 14 и
соответствующий диаметр l1//' трубы.
4-16. ПРОКЛАДКА КАБЕЛЕЙ
И ТОКОПРОВОДОВ В КАБЕЛЬНЫХ
СООРУЖЕНИЯХ И ШИННЫХ
ТУННЕЛЯХ
Технические требования к строительной
части кабельных сооружений и шинным
туннелям
Кабельные сооружения (туннели, кол-
лекторы и каналы), должны проектиро-
ваться с расчетом ма возможное увеличе-
ние числа кабелей в них не менее чем
на 10%.
Кабельные сооружения и шинные тун-
нели должны быть выполнены из огнестой-
ких материалов и отделены от других по-
мещений несгораемыми перегородками и
перекрытиями с пределом огнестойкости не
менее 1,5 ч.
В них должна быть исключена возмож-
ность попадания внутрь технологических
вод и масла, а также предусмотрен отвод
ливневых и почвенных вод. Полы в иих
должны иметь уклон не менее 0,1% в сто-
рону водосборников или ливневой кана-
лизации. Кроме того, в них должны быть
предусмотрены дренажные механизмы,
желательно с автоматическим запуском, за-
висимым от уровня воды. Пусковые аппа-
раты и электродвигатели должны иметь
исполнение для работы в особо сырых ме-
стах.
Туннели должны иметь естественную
или искусственную вентиляцию, обеспечи-
вающую в кабельном туннеле внутреннюю
температуру, не превышающую максималь-
ною среднемесячную температуру наруж-
ного воздуха больше чем на 10° С, а в шин-
ном туннеле — на 15° С при номинальной
нагрузке.
Вентиляционные отверстия в туннелях
должны быть снабжены жалюзи или сетка-
ми и защищены козырьками, а в кабель-
ных туннелях, кроме того, оборудованы
заслонками для прекращения доступа воз-
духа при возникновении пожара.
В коллекторах, кабельных туннелях и
шахтах должны устанавливаться извеща-
тели, сигнализирующие появление дыма.
Коллекторы и туннели должны иметь
не менее двух выводов (или люков с ле-
стницами) с расстоянием между ними не
более 200 м (один выход из кабельного
туннеля допустим при длине его не более
7 л). Шинные туннели, кроме того, долж-
ны быть разделены .несгораемыми перего-
родками на отсеки длиной 200—250 м каж-
дый с выходом наружу.
В кабельных сооружениях (кроме ка-
налов) двери, крышки люков и лестницы
должны быть металлическими. Двери
должны быть снабжены замками.
Двери для выхода из туннеля должны
открываться наружу. В месте выхода сна-
ружи должна быть предусмотрена площад-
ка.
Двери между отсеками в шинных тун-
нелях должны открываться в обе сторо-
ны. У каждой двери в отсеках устанавли-
вается телефонный аппарат.
Наименьшая высота кабельных поме-
щений, включая туннели, 1,8 м.
Для кабельных линий до 10 ке допу-
скаются полупроходные туннели высотой
1,5 м максимальной длиной 100 м с обя-
зательным устройством на концах туннеля
выходов или люков с лестницами.
Кабельные помещения должны быть
оборудованы электрическим освещением
общим и ремонтным.
В кабельных кал ал ах, сооружаемых
вне помещений над грунтовыми водами,
допускается земляное дно с дренирующей
подсыпкой толщиной 10—15 см нз утрам-
бованного гравия или песка.
Кабельные каналы покрываются съем-
ными плитами, отвечающими следующим
требованиям:
а) в распределительных устройствах и
з помещениях плиты должны быть несго-
раемые;
б) в электромашикных и подсобных по-
мещениях в качестве плит может быть ис-
пользовано рифленое железо;
в) в помещениях щитов управления
с паркетными полами каналы могут пере-
крываться деревянными щитами с парке-
том;
г) плиты каналов, предназначенных
только для контрольных кабелей, могут
быть деревянными.
Кабельные каналы вне зданий на не
огражденной специально территории долж-
ны быть засыпаны поверх съемных плит
землей.
На рис. 4-6 показаны варианты кабель-
ных каналов.
Нормированные в табл. 4-70 размеры
для туннеля и коллектора нллюстрируют-
> ся рис. 4-7 и 4-8.
Электрические сети
[ Разд. 4
Таблица 4-70
Наименьшие допустимые расстояния в кабельных сооружениях
Наименьший допустимый
размер, мм
Наименование в коллекторах, туннелях, кабельных помещениях в кабельных каналах
Горизонтальное расстояние в свету между конструкциями при двустороннем их расположении (ширина прохода):
для кабельного туннеля 1 000 300
для шинного туннеля. длиной до 150 м ........ 1 200 —
то же при длине более 150 л Горизонтальное расстояние от конструкций до стены при од- ностороннем расположении (ширина прохода): 1 400 —
для кабельных туннелей 900 300
для шинных туннелей длиной до 150 я 1 000 —
то же при длине более 150 .« Вертикальное расстояние в свету между горизонтальными кон- струкциями: для силовых кабелей числом 2—4: 1 200 —
при напряжении до 10 ке 200 150
при напряжении 20—35 ке 250 200
для силовых кабелей числом свыше 4 . 5=0.6 длины консоли
конструкции
.для контрольных кабелей и кабелей связи Вертикальное и горизонтальное расстояния в свету между одиночными силовыми кабелями: 100 100
при напряжении до 10 кв 35, но не ленее диа-
при напряжении 20—35 кв метра кабеля
Не менее диаметра ка-
Горизонтальное расстояние между контрольными кабелями и беля
кабелями связи Не нормируется
В шинных туннелях высота ограждения токопровода от пола 1 700 —
против указанного в таблице до 8Э0 мм
П р и меча н и е. Допускается местное сужение прохода
на длине 0,5 м для кабельных туннелей.
Рис. 4-6. Примеры размещения кабечьных конструкций в кабельных
каналах.
§ 4-16]
Прокладка кабелей и токопроводов
675
Рис. 4-8. Разрез по коллектору.
а—при одностороннем расположении; б—при двустороннем расположения.
Условия прокладки кабелей в кабельных
сооружениях
Кабели б туннелях рекомендуется укла-
дывать строительными длинами. Соедини-
тельные муфты во всех случаях должны
быть уложены на опорных поверхностях.
Проход .кабелей через несгораемые пере-
городки и перекрытия осуществляется в
несгораемых трубах с уплотнением проход-
ных отверстий несгораемыми материалами,
43*
а проход токопроводов — при помощи про-
ходных изоляторов.
В коллекторах допускается совместная
прокладка силовых кабелей, кабелей свя-
зи, воде-, тепло- и воздухопроводов
(рис. 4-8) следующим образом:
а) При двухрядном их расположении
с одной стороны прохода прокладываются
сверху кабели связи, внизу теплопроводы,
с другой стороны прохода сверху — сило-
вые кабели, внизу — водопроводы.
Рис. 4-Ю. Размещение конструкций и раскладка кабелей 20—35 кв в колодцах
на повороте туннеля.
б) .При однорядном их расположении
сверху прокладываются силовые кабели,
под ними кабели связи, водо-и теплопро-
воды.
в) Силовые кабели должны быть 'Отде-
лены от контрольных кабелей и кабелей
связи горизонтальными несгораемыми пе-
регородками. Силовые кабели следует рас-
полагать над контрольными кабелями и
кабелями связи.
Не допускается совместная прокладка
кабельных линий с газопроводами и тру-
бопроводами, содержащими легковоспла-
меняющиеся и горючие жидкости, а так-
же с противопожарными водопроводами.
Допускается прокладка силовых кабе-
лей напряжением до I 000 в рядом с кон-
трольными кабелями.
При двустороннем расположении кон-
струкций контрольные кабели (или кон-
трольные и силовые кабели напряжением
до I кв) следует размещать на стороне,
противоположной от силовых кабелей на-
пряжением выше 1 кв (рис. 4-7).
Рабочие и резервные кабели (напряже-
нием выше 1 кв (генераторов, трансфор-
маторов и т. п.), питающие электроприем-
иики 1-й категории, рекомендуется про-
кладывать иа разных горизонтальных ря-
дах.
Размещение кабельных конструкций в
колодцах показано на рис. 4-9 для кабе-
лей до 10 кв п -на рис. 4-10 для кабелей
до 20—35 кв.
Рис-. 4-11 иллюстрирует раскладку ка-
белей до 10—35 кз в местах сопряжения
под углом двух туннелей.
Вывод кабелей из туннеля в блок по-
казан на рис. 4-12.
В начале и конце шинного туннеля,
а также в местах транспозиций предусма-
триваются устройства' для присоединения
i OKonpoeodbl Q77
закороток. Число мест для установки за-
короток выбирается так, чтобы наведенное
от соседних токопроводов при коротком
замыкании линейное напряжение не пре-
вышало 250 в.
4-{7. ТОКОПРОВОДЫ
Под токопроводами в дальнейшем по-
нимаются электрические сети, выполненные
голыми проводниками: шинами, лентами
и проводами, со всеми относящимися к ним
изоляторами, поддерживающими и защит-
ными конструкциями.
По способу защиты от прикосновения
к токоведущим частям и от воздействия
окружающей среды токопроводы подраз-
деляются на открытые магистрали (про-
водники не защищены от прикосновения
или попадания на «них посторонних тел).
защищенные токопроводы (проводники
ограждены от случайного прикосновения и
попадания на них посторонних предметов),
закрытые токопроводы (проводники вмон-
тированы в сплошной короб), пыленепро-
ницаемые и брызгозащищенные токопро-
воды.
Максимальные расчетные механические
напряжения в материале шин токопрово-
дов, определенные по ударному току корот-
кого замыкания с учетом углового сдвига
между токами, протекающими в разных
фазах, должны быть не более 700 кГ^см2
для алюминиевых шин (алюминий марки
АТ), 1400 кГ(см2 для стальных шин (медь
марки МТ) и I 600 кГ(см^ для стальных
шин. Максимальные расчетные величины
усилий, действующих на подвесные и опор-
ные изоляторы, должны быть не более 60%
соответствующих гарантийных значений ми-
нимальных разрешающих усилий.
Свободное от кабелей и конструкции, прост-
ранство не менее 600 х600мм для доступа
Рис. 4-12. Размещение кон-
струкций и раскладка кабелей
при выводе их из туннеля в
блоки.
Для устранения возможности появления
опасных механических напряжений в про-
водниках и изоляторах вследствие измене-
ния температуры необходимо предусмот-
реть установку компенсаторов или подоб-
ных им устройств. Компенсаторы устанав-
ливают также в местах пересечений токо-
ароводом температурных и осадочных швов
зданий.
В необходимых случаях должны быть
приняты меры для предупреждения схле-
стывания проводников соседних фаз при
протекании по ним токов короткого замы-
кания (изоляционные распорки).
В токопрсводах переменного тока бо-
лее 1 500 а следует предусмотреть:
а) меры для снижения потерь в шино-
держателях, арматуре, изоляторах и кон-
струкциях от воздействия магнитных по-
токов (исключение замкнутых контуров из
магнитных материалов, применение немаг-
нитных материалов и т. п.);
б) меры против образования замкнутых
контуров при заземлении кожухов (изоля-
ция отдельных секций кожухов с зазем-
лением каждой из них только в одной
точке опоры и изоляцией этой секции от
конструкции в остальных местах крепле-
ния).
При токах более 2 500 а рекомендуется
применять профильные шины, трубчатые
шины, системы спаренных проводников,
расположение шин по сторонам квадрата,
транспозицию фаз.
§ 4-17]
Токопроводы
679
Открытые и защищенные токопроводы
(кроме выполненных из проводов) при пе-
ременном трехфазном токе должны быть
окрашены: фаза А в желтый, фаза В в зе-
леный и фаза С в красный цвета, а при
постоянном токе положительная шина ( + )
окрашивается в красный цвет, отрицатель-
ная (—) в синий цвет. Токоведущие части
закрытых токопроводов должны быть
окрашены в красный цвет, а в месте выхо-
да из короба на длине 0,3 м должны
иметь отличительную окраску, как откры-
тые и защищенные токопроводы.
По всей трассе токопровода через 10—
15 м и в местах, посещаемых людьми (по-
садочные площадки для крановщиков
и т. п.), должны быть укреплены предупре-
дительные плакаты и (надписи по технике
безопасности.
Расположение токопроводов в цехе
В производственных помещениях, до-
ступных для неинструктированного персо-
нала. токопроводы устанавливаются на
высоте от уровня пола не менее 3,5 л —
открытые и 2,5 м — защищенные.
Высота установки закрытых токопрово-
дов ке нормируется.
В крановых пролетах токопроводы по
фермам следует прокладывать не ниже
2,5 м над настилом крана. При прокладке
их ниже 2,5 м следует предусмотреть на
кране ограждения, предохраняющие от слу-
чайного прикосновения к токопроводам.
Прокладка токопроводов ниже подкра-
нового пути без применения специальных
мер защиты -от механического повреждения
допускается лишь в «йертвой зоне» крана.
В этих случаях токопроводы следует про-
кладывать либо на конструкциях по рядам
колонн вдоль пролета, либо по подкрано-
вой балке. Исключение допускается для
закрытых токопроводов на ток до 600 а,
которые допускается располагать вблизи
технологического • оборудования.
Строительные конструкции, на которых
устанавливаются токопроводы, должны
быть -несгораемыми. Изоляторы для токо-
проводов должны быть из фарфора, стеа-
тита или других несгораемых материалов.
Проход открытых токопроводов через
перекрытия, стены и перегородки должны
выполняться в проемах или изоляционных
плитах.
Расстояния от токоведущих частей от-
крытых токопроводов до трубопроводов
должны быть не менее 1 000 мм, а до тех-
нологического оборудования — не менее
1 500 мм. Расстояния от защищенных, за-
крытых, пыленепроницаемых и брызгоза-
щищенных токопроводов до трубопроводов
и технологического оборудования не нор-
мируются.
Расположение коммутационных аппаратов
на токопроводах
Коммутационные аппараты ма токопро-
водах устанавливаются вблизи пункта от-
ветвления в местах, доступных для осмот-
ра и ремонта. Они должны быть располо-
жены или ограждены так, чтобы при их
обслуживании исключалась возможность
случайного прикосновения к частям, нахо-
дящимся под напряжением. Эти аппараты
могут быть установлены внизу, если уста-
новка вверху приводит к затруднениям
в их обслуживании.
Для управления с уровня пола аппара-
тами, установленными на недоступной вы-
соте, предусматривают соответствующие
устройства—тяги, тросы. Аппараты долж-
ны иметь различимые с пола признаки,
указывающие, включен или отключен
аппарат.
Таблица 4-71
Наименьшие расстояния между проводниками разных фаз или полюсов
токопроводов и от них до стен зданий и заземленных конструкций
Исполнения токопроводов
Наименьшее рас-
стояние (в свету),
мм
Открытые токопроводы..............................................
Токопроводы, выполненные из проводов при расстояниях между точка-
ми крепления:
до 2 м......................................................
более 2 до 4 м .............................................
более 4 до 6 л..............................................
более 6 м ..................................................
Защищенные, закрытые и пыленепроницаемые:
по поверхности изоляции ....................................
по воздуху.................................................
Брызгозащищенные:
по поверхности изоляции ....................................
по воздуху . . . -..........................................
50
50
100
150
200
20
12
70
50
ранне ue ьёШ ' [ Разд. 4
Устройство открытых внутрицеховых
магистралей до 1 кв
Рекомендуется выполнять внутрицехо-
вые токопроводы, руководствуясь данными
табл. 4-72.
При расчете открытых магистралей сле-
дует исходить из низшей температуры
—30° С, соответствующей максимальному
тяжеиию, и высшей температуры 4-40° С,
при которой определяется максимальная
стрела провеса.
Т'яжения и стрелы провеса этих магистра-
лей должны определяться с учетом изме-
нения величины пролета между фермами
(в пределах между соседними температур-
ными швами) в зависимости от темпера-
туры окружающей среды.
Максимальное напряжение в материа-
ле магистрали (при —30° С) с учетом со-
кращения пролета между фермами следует
принимать не более 0,15 кГ/мм2, чтобы не
перегружать конструкций здания в точках
крепления магистралей. При этом в мон-
тажных условиях (при +15° С) 'напряже-
ние магистрали составит 0,1 кГ/мм2,
а стрела провеса, соответствующая проле-
ту между точками крепления 6 м, будет
равна —100 мм.
Промежуточные опорные конструкции
для крепления магистралей должны допу-
скать продольное перемещение их под влия-
нием температурных изменений, ие допу-
ская при этом перемещений поперечных.
Расстояние между промежуточными кон-
струкциями принимается равным пролету
между фермами или колоннами. Конструк-
ции крепления следует проверить на дина-
мическую устойчивость при токах коротко-
го замыкания.
Концевые конструкции крепятсся к эле-
ментам зданий, способным воспринять пол-
ное тяжеиие от всех фаз магистралей при
низшей расчетной температуре.
Если магистраль заканчивается на про-
межуточной ферме, то устанавливаемая на
«ей концевая конструкция прикрепляется
с помощью оттяжки к несущей колонне или
стене с целью разгрузки промежуточной
фермы от одностороннего тяжения.
На жестких магистралях все конструк-
ции предусматриваются только промежу-
точными.
На гибких магистралях из шин и на
всех жестких магистралях должны преду-
сматриваться температурные компенсаторы
в местах перехода через температурные
Таблица 4-72
Сортамент и сечения токоведущих шин открытых магистралей
Наименование материала Сечение
наименьшее наибольшее
Голые алюминиевые провода 16 леи’ 150 aim2
Ленточный алюминий и алюминиевые шины прямо- угольного сечения 4X40 мм 10X100 ,ч.и
Алюминиевые шины коробчатого сечения (одна шина на фазу) (160 мм2) 75X35X5,5 мм (1 000 Л1.и2) 125X55X0-5 ми
(520 мм2) (1 370 мм2)
Полосовая сталь 3X40 .«.и 4X80 .км
Профильная сталь (120 леи3) 1_№ 5 (320 мм2) '-да 10
Квадратные заготовки 50X50 мм 80X80 мм
Примечания: 1. Сталь следует применять, как правило, для открытых магистралей Достоян-
ного тока.
2. Нижние пределы сечений даны для пролетов между точками крепления 6 м.
Таблица 4-/3
Типы изоляторов, используемых для крепления открытых магистралей
Тип изолятора Область применения
Троллейбусный армированный (ката- лог № 2820) Опорный изолятор типа ОМА-6 Такелажный, орешковый и троллей- бусный Штыревой типа ТФ или АИК-З Для промежуточных креплений алюминиевых и стальных шин или профильной стали Для промежуточных и концевых креплений шин сечением до 500 леи* Для концевого крепления шин сечением более 500 aim2 Для крепления магистралей из голых проводов
§ 4-17]
Токопроводы
бет
швы здания. По обе стороны компенсато-
ров устанавливаются конструкции для
крепления магистрали.
Средняя точка жесткой магистрали
между двумя компенсаторами должна
быть жестко- закреплена.
На магистралях из плоских шин ком-
пенсаторы выполняются путем Y-образного
изгиба самой шины, а иа магистралях из
профильной или квадратной стали — из
гибкого медного жгута с наконечниками,
привариваемыми к магистрали.
Применение токопроводов
Внутри производственных помещений
могут применяться токопроводы всех ис-
полнений, но в сырых и особо сырых по-
мещениях следует применять только токо-
проводы открытые или брызгозащищенные.
Основные виды токопроводов, применяем
мых в настоящее время в сетях напряже*
нем до 1 кв, приведены в табл. 4-74.
Таблица 4-74
Область применений токопроводов
Вид токопровода Область применения Где изготавливаются
Голая магистраль (из алюми- ниевой, реже из стальной шииы и ленты) Шинопровод защищенный распределительный типа ШРА Шинопровод защищенный ма- гистральный типа ШМА-59 Троллейная магистраль (из угловой стали) Распределение электроэнер- гии в цехах с нормальной сре- дой Распределение электроэнергии трехфазного тока напряжением до 380 в в цехах предприятий с нормальной средой Передача электроэнергии трехфазного тока напряжением до 380 в в цехах предприятий с нормальной средой Питание кранов На монтажно-заготови- тельных участках На заводах Главэлек- тромонтажа На заводах Главэлек- тромонтажа На монтажно-заготоБП- тельных участках
Таблица 4-75
Технические данные токопроводов для применения в сетях трехфазного тока
напряжением до 380 в, изготовляемых заводами Главэлектромонтажа
Тип Наименование токопровода Номи- нальный тох, а Зашита ответвлений Длина секции, м Вес
кг
ШРА-250 Шинопровод защищен- 250 Предохранителями на 3,0 40
ный распределитель- 100 а автоматами А3124 3.0 43
ный с алюминиевыми на 100 а
шинами или коммутационным 3.0 50
ШРА-400 То же 400 аппаратом
ШРА-600 " и 600
ШхМА-59 Шинопровод защищен- 1 500 — От От
ный магистральный со 4,92 2-14
спаренными алюми- 2 500 —— до до
ниевыми шинами 4 000 0,85 30
Примечания: I. Каждая прямая секция шинопровода ШРА комплектуется тремя ответвитель-
ными коробками с защитными аппаратами. На 10 прямых секций поставляется одна вводная коробка и
одна торцовая крышка. Угловые, тройниковые и крестообразные секции, а также коробки с индикаторами
напряжения изготавливаются по специальному заказу, согласованному с заводом.
2, Шинопроводы ШМА-59 поставляются в виде прямых секций длиной 1,5; 3,0; 4,5 м, тройниковых,
угловых с изгибом шин на плоскость или на ребро, ответвительных шинных или проводных секций регу-
лируемой длины н переходных секций с 4 000 на 2 500 а или 4 00) на I 500 а.
3. Шинопроводы ШМА-59 на 4 000 а изготавливаются только по специальным заказам.
4-18. УСТРОЙСТВО СЕТЕЙ ВО ВЗРЫВООПАСНЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ Таблица 4-76 Особые требования в отношении выбора проводников и условий их прокладки
Элемент сетей Содержание требования
Класс помещении
Ш В1а | BI6 | В1г I ВЦ I Bl 1а
Групповая осветительная линия Рекомендуется прокладывать вне взрывоопасных помещений
Осветительная и силовая липин, за исключением ответвлений к электродвигателям с короткозам- кнутым ротором (пропускная спо- собность) 1. Провода с резиновой или аналогичной по тепловым характеристикам изоляцией (кроме помещений класса ^Шб): 125% поминального тока плавкой вставки пли 100% тока уставки автомата 2. Кабели с бумажной изоляцией (кроме помещений класса BI6): 100% номинального тока плавкой вставки или 80% тока уставки автомата
Ответвление к двигателю с ко- роткозамкнутым ротором (пропуск- ная способность) Проводники с бумажной и резиновой изоляцией (кроме помещений класса BI6): 125% поминального тока » плавкой вставки автомата . i
Провод п кабель для помеще- ния класса BI6 (выбор сечения и защиты) — — Как для певзры- воопасных поме- щений — — I € —. С 5
Провод н кабель (проверка по токам короткого замыкания) При рабочем напряжении свыше 1 кв в помещениях всех классов
Нулевой провод Изоляция ну/ Нулевой и фг В двухпровод- ных цепях с ну- левым проводом должны быть за- щищены от сверх- токов как фазный, так и нулевой провода. Для за- земления должен быть проложен третий провод свого провода долг зпыс провода прок кпа быть равпоцеш ладываются в обще а изоляции фазных, й оболочке пли тру бе [Разд. 4 ШИ 1 1 1
провод п кабель с алюмшшевы- Не допускаются мн жилами (допустимость приме- Не допускаются Пппяскаются при условии выполнения соединений и окоицеваиий пайкой Унлн'сваркой ./при наличии у anna ратов и приборов специаль- . пых зажимов для присоединения алюминиевых жил оо
Провод с резиновой или поли- в СИЛОпых хлорвиниловой изоляцией (допу- стимость применения) Изоля! осветительных це спгнализ В сетях прн напряжении не более 250 в по от- ношению к земле допускается от- крытая проклад- ка небронирован- ных кабелей с резиновой изоля- цией в свинцовой или полнхлорвп- пиловои оболочке, а также трубча- тых проводов с металлической оболочкой при отсутствии меха- нических и хими- ческих воздей- ствии спя проводов и кабс пях до 1 кв, второ ации допускаются лей по поминально П1ых цепях управле ipn прокладке в тр чу напряжению сет иия, измерения, заг убах 1, по не ниже 500 циты и То же, что н для классов В1а и BI6 | Устройство сетей во взрывоопасных помещениях 683
Ответвительная коробка (трсбуе- Взрывопспро- мое исполнение) пинаемое испол- нение Электропроводка в стальных 2,5 ати трубах (требуемое испытательное давление) При э Любое взрыво- защищенное, а также пыленепро- ницаемое испол- нение 0,5 ата том в течение 3—5 лшн давление не л олжно уменьшат ьш Езрывонепро- ипцаемое испол- нение 0,5 ати более чем па 10— 0,5 ати 20%
Продолжение табл. 4-76
Д. ЗАЩИТА СЕТЕЙ
НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 000 в
4-19. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПУЭ
I. Аппараты защиты
Назначением апаратов защиты (автома-
тических выключателей, плавких предохра-
нителей) является автоматическое отклю-
чение защищаемой электрической цепи при
ненормальных режимах.
Во всех случаях должны применяться
аппараты защиты (в том числе плавкие
вставки предохранителей)’-, соответствую-
щие ГОСТ или утвержденным техниче-
ским условиям. Отключающая способность
аппаратов защиты ют токов короткого за-
мыкания (т. к. з.) должна соответствовать
реально возможным токам короткого за-
мыкания в начале защищаемого участка
сети.
При защите сетей плавкими предохра-
нителями последние должны устанавли-
ваться:
а) на всех нормально незаземленных
полюсах или фазах;
б) в нулевых и нейтральных проводни-
ках двухпроводных цепей в обслуживае-
мых неквалифицированным персоналом
нормальных помещениях с сухими плохо
проводящими полами (жилых, конторских,
торговых и складских).
В нулевых и нейтральных проводниках
двухпроводных -ответвлений от этажных
щитков на лестничных клетках жилых зда-
ний установка предохранителей не требу-
ется.
Установка плавких предохранителен в
нулевых и нейтральных проводниках трех-
проводных и четырехпроводных цепей,
а также в нулевых проводниках двухпро-
водных цепей в местах, где требуется за-
земление, запрещается.
Прн защите сетей автоматическими вы-
ключателями максимальные расцепители
должны устанавливаться на всех нормаль-
но незаземленных полюсах или фазах.
При защите сетей с изолированней
нейтралью в трехпроводных сетях трех-
фазного тока * и * двухпроводных се-
тях однофазного или постоянного
тока допускается устанавливать макси-
мальные расцепители автоматов в двух
фазах при трехпроводяых сетях и в одной
фазе (полюсе): при двухпроводных. При
этом в пределах одной и той же установки
защиту следует осуществлять в одних и
тех же полюсах или фазах.
Максимальные расцепители в нулевых
к нейтральных проводниках допускается
устанавливать лишь при условии, что при
их срабатывании отключаются от сети од-
новременно все проводники, находящиеся
под напряжением.
Аппараты защиты допускается не уста-
навливать в следующих случаях:
а) в местах снижения сечения питаю-
щей линии по ее длине и на ответвлениях
от нее, если защита предыдущего участка
линии удовлетворяет требованиям защиты
участка со сниженным сечением (как линии,
так и ответвления) или если незащищен-
ные участки линии выполнены с пропуск-
ной способностью не менее половины про-
пускной способности защищенного уча-
стка линии;
б) в местах ответвлений от питающей
линии к электроприемникам малой мощно-
сти (лампам, бытовым приборам и т. д.),
если питающая их линия защищена аппа-
ратом с установкой не более 20 а\
• в) в местах присоединения к питающей
линии проводников цепей управления, из-
мерения н сигнализации, отключение кото-
рых может повлечь за собой опасные по-
следствия (отключение пожарных насосов,
вентиляторов, предотвращающих образо-
вание взрывоопасных смесей газов или
пыли, некоторых механизмов собственных
нужд электростанций и т. п.), если цепи,
выходящие за пределы соответствующей
машины, агрегата или распределительного
устройства, выполнены проводниками в тру-
сах или в металлической нли другой него-
рючей оболочке;
г) в местах присоединения к питающей
линии проводников цепей измерения, уп-
равления н сигнализации независимо от
способа их прокладки, если эти проводни-
ки не выходят за пределы соответствующих
машины или щита.
2. Защита от токов короткого замыкания
Защита от т. к. з. должна действовать
с минимальным временем отключения и
по возможности селективно. Она должна
надежно отключать любые виды коротких
замыканий в самых удаленных точках за-
щищаемой линии, в том числе и замыкания
на землю только одной из фаз или одного
полюса, если нейтраль установки заземле-
на. При этом каждая вышележащая сту-
пень защиты обязательно.должна служить
резервом на случай неисправности бли-
жайшей нижележащей ступени, т. е. она
тоже должна отключать наибольшие воз-
можные одно- и многофазные токи корот-
кого замыкания в конце линии, защищаемой
нижележащей ступенью защиты, но с не-
сколько большей выдержкой времени, до-
статочной для обеспечения селективности.
Последнее достигается рациональной кон-
струкцией схемы сети, подбором сече-
ний, длин отдельных участков, соответ-
ствующим выбором числа ступеней защи-
ты и недопущением чрезмерно большой
разницы в уставках тока трогания защиты
соседних ступеней.
Для снижения времени, обеспечения на-
дежности и правильности действия защиты
от токов короткого замыкания необходимо
во всех случаях выбирать номинальные то-
ки плавких вставок предохранителей н
уставки автоматических выключателей по
возможности минимальными, однако таки-
Таблица 4-77
Характер защиты в зависимости от назначения сети, вида проводки
Назначение сети Вид проводки Характер защиты
Сети всех назначений Все Защита от токов корот- кого замыкания (т. к. з.>
То же, но только внутри помете- Открытая проводка не- Защита от т. к. з. и
НИИ защищенными проводами с горючей оболочкой перегрузки
Осветительные сети, включая сети Защищенные проводим- Защита от т. к. з. и-
для бытовых и переносных электро- приемников (утюги, холодильники, комнатные стиральные машины и т. п.), в жилых и общественных зданиях, торговых помещениях, служебно-бы- товых помещениях промышленных предприятий, а также в пожароопас- ных производственных помещениях ки и' проводники, проло- женные в несгораемых строительных конструк- циях перегрузки
Силовые сети в промышленных Все проводки, выпол- Защита от т. к. з. и
предприятиях, в жилых и обществен- ных зданиях и торговых помещениях только в случаях, когда по условиям технологического процесса или режи- ма работы сети может возникать длительная перегрузка ненные проводами и ка- белями перегрузки
Сети всех назначений во взрыво- опасных наружных установках и по- мещениях, независимо от условий тех- нологического процесса или режима работы сети Все виды проводок Защита от т. к. з. и перегрузки*
* Исключения составляют ответвления к двигателям (короткозамкнутым н др.), для которых про-
водники могут выбираться с пропускной способностью 125% номинального тока двигателя н защищаться
только от т. к. з.
ми, которые ’ не отключали бы установку
при нормальных для нее кратковременных
перегрузках (пусковых токах, пиках тех-
нологических нагрузок, токах при самоза-
пуске и т. п.).
При этом сечение проводников следует
выбирать таким образом, чтобы по отно-
шению к их длительно допустимым то-
ковым нагрузкам /д, приведенным в
табл. 4-32—4-49, уставкн защитных аппа-
ратов имели кратность, не превышающую
норм табл. 4-78.
3. Защита от перегрузки
В сетях, защищаемых от перегрузки,
следует выбирать:
а) плавкие вставки предохранителей
пли расцепители автоматических выключа-
телей по расчетному току и с учетом воз-
можных пиков тока, чтобы они не отклю--
чали электр ©установку при нормальных
для нее кратковременных перегрузках (пу-
сковых токах, пиках технологических на-
грузок, токах при самозапуске и т. п.);
б) проводники— по расчетному току
таким образом, чтобы допустимые дли-
тельные токовые «нагрузки /д (табл. 4-32—
4-49) были в определенном соотношении
с уставками тока защитных аппаратов
согласно данным табл. 4-79. Исключение
составляют ответвления к двигателям
с короткозамкнутым ротором во взрыво-
опасных помещениях, для которых можно
выбирать проводники с пропускной способ-
ностью не менее 125% номинального тока
двигателя независимо от величины выбран-
ной уставки защиты.
4. Места расположения аппаратов защиты
Аппараты защиты следует устанавли-
вать:
а) по возможности в доступных для
обслуживания местах таким образом, что-
бы была исключена возможность их меха-
нических повреждений;
б) во всех местах сети, где сечение
проводника уменьшается (по направлению
к -местам потребления электроэнергии) или
. в местах, где это необходимо для соблю-
дения селективности и взаиморезервирова-
пия защиты разных ступеней сети;
в) -непосредственно в местах присоеди-
нения защищаемых проводников к питаю-
щей линии. Длина незащищенного участка
ответвления (от питающей линии до места
установки защитного аппарата) не должна
быть более 3 м как при прокладке прово-
дов в стальных трубах или проводников
§ 4-19]
Общие требования ПУЭ
6S7
Таблица 4-78
Предельно Допустимое максимальное соотиошсине между уставкой /3 аппарата
защиты и допустимой длительной токовой нагрузкой 7Д проводника,
защищенного от т. к. з.
Тнп защитного аппарата 73 У'д. %
Плавкий предохранитель Номинальный ток плав- кой вставки 300
Автоматический выключатель, имеющий только максимальный мгновенно действую- щий расцепитель (отсечку) Ток уставки 450
Автоматический выключатель с нерегули- руемой обратно-зависимой от тока харак- теристикой (независимо от наличия или от- сутствия отсечки) Номинальный ток рас- цепителя 100
Автоматический выключатель с регули- руемой обратно-зависимой от тока характе- ристикой Ток трогания зависи- мого расцепителя 150
Ток уставки для отсеч- ки Не ограничивается
Такой же выключатель с дополнительным элементом, осуществляющим мгновенное
отключение (отсечку) . Ток трогания зависи- мого расцепителя 150
Примечание, Повышение табличных норм кратности допускается только в тех случаях, когда
шкала уставок аппарата защиты не совпадает с шкалой допустимых токовых нагрузок проводников; в
этих случаях допускается выбор проводника ближайшего меньшего сечения» но не менее, чем это тре-
буется по расчетному току.
Таблица 4-79
Минимальное соотношение между допустимой длительной токовой нагрузкой
/д проводника, защищаемого от перегрузки, и током уставки аппарата
защиты /3
Вид и условия проводки, тнп проводника Аппараты защиты
Проводники с резиновой и анало- гичной по тепловой характеристике изоляцией внутри всех помещений, кроме невзрыво- и не пожароопасных производственных помещений про- мышленных предприятий Плавкий предохрани- тель Номинальный ток плавкой встав- ки 205
Автомат, имеющий только максимальный, мгновенно действующий расцепитель Ток уставки 125
То же, но в невзрыво- и не пожаро- опасных производственных помеще- ниях промышленных предприятий То же То же 100
Кабели с бумажной изоляцией То же То же 100
Проводники всех марок Автоматический вы- ключатель с нерегули- руемой обратно-зависи- мой от тока характе- ристикой (независимо от наличия или отсутствия отсечки) Номинальный ток расцепителя 100
Провода и кабели с резиновой и аналогичной по тепловой характери- стике изоляцией Автоматический вы- ключатель с регулируе- мой обратно-зависимой от тока характеристи- кой Ток трогания зависимого рас- цепителя 100
Кабели с-бумажной изоляцией То же То же S0
Примечание. Если требуемая допустимая длительная токовая нагрузка /д провод лика. оп-
ределенная по норме этой таблицы, не совпадает с данными таблиц допустимых] длительных нагрузок,
приведенных в табл. 4-32 — 4-49, допускается применение проводника ближайшего меньшего сечения, но
не менее, чем это требуется по расчетному току.
ил Ki ичесмт lui а [Разд. 4
в металлических оболочках, так и при от-
крытой прокладке проводов по несгорае-
мым поверхностям в непожаро- и невзры-
воопасных помещениях. 'Пропускная спо-
собность проводников этого участка, как
и проводников, ответвляющихся от шин
распределительного щита к аппарату
защиты, установленному в -пределах
того же щита, должна быть не ме-
нее расчетного тока ответвления. Для от-
ветвлений, выполняемых в труднодоступ-
ных местах (например, на большой высо-
те), аппараты защиты допускается уста-
навливать на расстоянии до 30 м от точки
ответвления в удобном для обслуживания
месте (например, на вводе в распредели-
тельный пункт, в пускателе электропр.чем-
ника и Др-)» при этом пропускная способ-
ность проводников ответвления должна
быть не менее расчетного тока, «о не ме-
нее 10% пропускной способности защищен-
ного участка магистрали.
Установка аппаратов защиты во всех
случаях должна быть выполнена таким
образом, чтобы при оперировании с ними
или при их автоматическом действии была
исключена опасность .для обслуживающего
персонала и повреждения окружающих
предметов.
Аппараты защиты с открытыми токове-
дущими частями должны быть доступны
для обслуживания только квалифицирован-
ному персоналу.
Автоматы и предохранители пробочного
типа должны включаться в сеть таким об-
разом, чтобы при вывинченной пробке вин-
товая гильза оставалась без напряжения.
Для этого защищаемый (отходящий) про-
водник должен быть присоединен к вин-
товой гильзе предохранителя (автомата).
t<s и tM — время плавления (определенное
по защитным характеристикам)
большей и меньшей плавких вста-
вок при /п.
Ток /Пл определяется по защитным ха-
рактеристикам (рис. 4-13).
В табл. 4-80 приведены данные расче-
тов (по (4-21) при соотношении /б>3/м,
соответствующем условию наихудшего со-
четания наибольших возможных отклоне-
ний действительных характеристик стан-
дартных плавких вставок от их типовых
характеристик, а в табл. 4-81—при соот-
ношении /б >1,7/, соответствующем усло-
вию наихудшего сочетания средних откло-
нений.
Вместо (4-20) в проектной практике
обычно выбирают плавкую вставку по.
(4-22), (4-23) и (4-24) в следующих слу-
чаях:
а) Для защиты ответвлений к одиноч-
ным двигателям при редких и легких
пусках
/«ом — 2 5 • (4-22)
При частых и длительных (тяжелых) пу-
сках, как, (например, у двигателей кранов
и других механизмов повторно-кратковре-
менного режима работы нли у механизмов
с большим маховым моментом и большим
моментом сопротивления, как, например,
у центрифуг,
° ” = (1.6 —2,0) ’
4-20. ВЫБОР УСТАВОК ЗАЩИТЫ1
I. Плавкие предохранители
Номинальный ток требуемой плавкой
зстазки предохранителей определяется.
а) по условиям нагрева
/ном^^/р! (4-19)
б) по условиям перегрузок пусковыми
токами
/д^0,5/пд; (4-20)
в) по условиям селективности (0,75 —
— 0,5)/б > (1,25 — 1,5) /м, откуда
/б>(1,7 —3)/м. (4-21)
где /р — расчетный ток линии:
/п — пик тока, пусковой ток или т. к. з.
в линии;
/пл — ток, способный расплавить вставку
за время, равное продолжитель-
ности /п:
Рис. 4-13: Семейство защитных характеристик
плавких вставок предохранителей серии ПН2.
На кривых обозначены номинальные токи плачких
вставок. Наибольшие мгновенные значения т. к. з.,
пропускаемого предохранителями ПН2-100 и
ПН2-250. расиы примерно 5 ка. Плавкие вставки
299 н 25J а предохранителя ПН2-400 пропускают
большие токи.
1 Номинальные данные аппаратов защиты при-
ведены в разд. 5.
I
§ 4 20]
tibioop уаиьик, шщит
Таблица 4-80
Номинальные токи последовательно
включенных плавких вставок предо-
хранителей ПН2, обеспечивающих особо
надежную селективность
Номинальный ток большей плавкой
вставки /в б, а
150 и
более
120 150 200
120 200 200
120 250 250
150 250 250
200 250 250
250 250 250
300 300 300
300 300 300
400 400 400
600 Более Более
600 600
Более
600
30 50 60
40 60 80
50 80 100
60 100 120
80 120 120
100 120 120—150
120 150 200
150 200 250
200 250 300
250 300 400
300 400 500
400 600 Более
600
Обоз начення:
ZB<6 — номинальный ток, а, большей
вставки (за-
щищающей магистраль);
/в.м — то же меньшей вставки, а (защищающей
ответвление);
/ — ток короткого замыкания в ответвлении, а.
Таблица 4-81
Номинальные токи последовательно
включенных плавких вставок предо-
хранителей ПН2, обеспечивающих
надежную селективность
Номинальный ток меньшей плавкой вставки /в М’ а Номинальный ток большей плав- кой вставки /в а
/к.з • ^в.м
10 20 50 100 и более
30 40 50 80 120
40 50 60 100 120
50 60 80 120 120
60 80 100 120 120
80 100 120 120 150
100 120 120 150 150
120 150 150 250 250
150 200 200 250 250
200 250 250 300 300
250 300 300 400 Более
300 400 400 Более 600
400 500 Более 600 600
Примечание. Обозначения см. в табл. 4-80
б) Для защиты линий, питающих более
одного двигателя, если известен расчетный
ток линий /р и пусковой ток /п того дви-
гателя, у которого 'он наибольший,
(4-24)
2. Автоматические выключатели
серии АВ
Типовые защитные характеристики вы-
ключателей АВ с расцепителями типов I,
2 или 3* показаны на рис. 4-14 — 4-16.
У выключателей с расцепителями типа
1 регулируется только уставка тока мгно-
венного отключения /МГн в пределах от
/?мгп ДО /"ыгн (рИС. 4-14).
Рис. 4-14. Зоны возможных характе-
ристик расцепителя типа I.
У выключателей с расцепителями типа
2 (рис. 4-15) регулируются уставки тока
трогания защиты от перегрузки /перегр в
пределах от минимального значения /'перегр
до максимума /"перегр и уставки защиты
от т. к. з. /к.з — тоже в пределах ют /'к.3
до /"к.з Кроме того, у них регулируется
уставка времени /перегр действия защиты
от перегрузки при наименьшем токе тро-
гания в пределах от /макс>10 сек до
/мпним=0. Однако устойчивые значения
уставок времени получаются лишь при
1мпппм > 3 сек. Регулировкой уставок
/перегр» /к.з И /перегр МОЖНО У ЭТИХ раСЦб-
пителей получить любую желаемую ха-
рактеристику в зоне площади 1-4-5-6-3-8-7-1
(рис. 4-15), например, кривую 4-5-6, или
1-5-6, или 1-2-3 или 4-2-3 и подобные им
кривые, начиная с любой точки уставки вре-
мени на отрезках прямых 1-7 или 4-9.
Устойчивая работа возможна, когда устав-
ки токов и времени высшей ступени пре-
вышают уставки низшей примерно
в 1,3 раза.
Для удобства изображения семейства
характеристик всей серии выключателей
в качестве средней характеристики для
расцепителя типа 2 каждой величины обыч-
но принимается кривая 1-5-6-10.
* Технические данные и типы расцепителей
приведены в разд. 5.
44—2580
VK7'7
Электрические сети
( Разд. 4
Рис. 4-15. Зона возможных характеристик расце-
пители типа 2.
У выключателей с расцепителями типа
3 регулируются уставки тока и времени во
всем подобно выключателям с расцепите-
лями типа 2. Кроме того, они могут зака-
зываться с селективными приставками,
осуществляющими независимые от величи-
ны т. к. з. выдержки времени /и.з=0,25,
либо 0,4, либо 0,6 сек (рис. 4-16). Регули-
ровка /1{.3 на месте монтажа и эксплуата-
ции возможна, но требует разборки селек-
тивной приставки.
Семейства средних характеристик се-
рий расцепителей типов 1, 2 и 3 приведе-
ны на рис. 4-17—4-19.
Номинальные токи катушек максималь-
ных расцепителей /ВОм, уставки токов тро-
гания защиты /перегр, /к.з и уставки вре-
мени ineperp и /к.э следует выбирать:
а) по условиям нагрева расчетным то-
ком для всех типов расцепителей
7ром
/р",
(4-25)
б) по условиям перегрузки пусковыми
токами 1а для расцепителей типа 1
l,25Za,
Рис. 4-16. Зона возможных характеристик? расцепи-
теля типа 3.
Рис. 4-17. Семейство средних характеристик выклю-
чателей АВ с расцепителями типа I.
На кривых обозначены номинальные токи расцепи-
телей.
а для расцепителей типов 2 и 3, руковод-
ствуясь заводскими данными их защитных
характеристик,
1к.з » Ль (4-27)
^neterp
(4-28)
где ^перегр — время действия защиты от
перегрузки при фактически
ожидаемом пусковом токе /п;
fn — фактически ожидаемая дли-
тельность пускового тока.
При этом можно исходить из того, что
выключатель с уставками расцепителей, рав-
ными /„eperp, 4,3 и ^перегр = /макс (Кри-
вая 1-5-6-10, рис. 4-15), не будет отключать
пусковые токи, равные 0,6/" 3 для расцепи-
теля типа 2 или 0,75/"3 для расцепителя
типа 3, если длительность этих токов не
превышает 2 сек.
При выборе катушек расцепителей по
условиям’ селективности следует учиты-
вать, что для расцепителей типов 1 и 2 во
всех случаях, где ожидаемый т. к. з- в ли-
нии, защищаемой меньшими выключателя-
(4-26)
Рис. 4-18. Семейство средних характеристик выклю-
чателей АВ с расцепителями типа 2.
На кривых обозначены номинальные токн расцепи-
телей.
§ 4-20]
Выбор уставок защиты
691
Рнс. 4-19. Семейство средних характеристик выклю-
чателей АВ с расцепителями типа 3.
На кривых обозначены номинальные токи расце-
пителей.
3. Автоматические
выключатели АЗ-100
Типовые защитные характеристики вы-
ключателей с тепловыми расцепителями
приведены на рис. 4-20 (справа)’, а для вы-
ключателей с комбинированными расцепи-
телями— на рис. 4-20 (слева) и 4-21.
У выключателей с электромагнитными рас-
цепителями характеристики подобны ком-
бинированным расцепителям, но в них от-
сутствует зависимая часть характеристики
/=/(/)
Номинальный ток /НОм требуемого рас-
цепителя любого типа по условиям нагре-
ва должен быть не менее
/ном /р»
. (4-29)
ми, превышает /"Мгя или /"н.3 большего
выключателя, селективность ие может быть
обеспечена, а Для расцепителя типа 3 она
обеспечивается всегда, если /ном и устав-
ки /перегр, /к.э* /перегр И /к.а боЛЬШСГО ВЫ*
ключателя превышают эти уставки у мень-
шего выключателя.
Во всех случаях у расцепителей типа
3 уставки /к.з надо выбирать по возмож-
ности минимальными (0,25 сек), допуская
большие уставки лишь для многоступен-
чатых схем защиты и учитывая, что боль-
шие уставки /к.з во многих случаях затруд-
няют получение селективности действия за-
щиты трансформатора на стороне высоко-
го напряжения.
а по условиям перегрузок пусковыми тока-
ми для выключателей с комбинированны-
ми расцепителями /к должен удовлетво-
рять соотношению
/яом>“» (4-30)
где к рекомендуется определять по типо-
вым защитным характеристикам (рис. 4-20
и 4-21) с учетом возможных отклонений
от них в пределах гарантируемых заводом
допусков. При отсутствии заводских харак-
теристик можно с достаточной для практи-
ческих целей точностью пользоваться дан-
ными табл. 4-82.
Рис. 4-20. Типовые защитные характеристики расцепителей автоматических выключа-
телей A3I63 (справа) и АЗ! 10 (слева).
На каждой кривой обозначен номинальный ток расцепптеля.
А — время отключения т. к. з. (нижняя линия—от начала т. к. з. до удара 7 бойка
электромагнитного элемента по рейке, после чего отключение происходит незави-
симо от наличия тока; верхняя линия—время конца отключения т. к. з. в сетях
380 в; Г—линнн средних токов, прн которых действует мгновенное отключение;
К — характеристика однополюсного выключателя 13161 с тепловым расцепителем 15 а;.
Г—ток нагрузки (илн т. к. з,), а.
44*
Электрические сети
[ Разд. 4
Рнс. 4-21. Типовые защитные характеристики расцепителей автоматических
выключателей А3120, А3130. A3I40.
На каждой кривой обозначен номинальный ток расцепителя. Б—для А3120
и А3130 и В—для А3140 то же, что А на рис. 4-20; Д—для А3120; Е—для
A3I30; /Я—для А3140 то же, что Г на рис. 4-20; К—там же.
Для выключателей с электромагнитны-
ми расцепителями /иом по условиям пере-
грузок определяется, как для выключате-
лей с комбинированными расцепителями,
но в (4-30) независимо от частоты и дли-
тельности пуска значения к принимаются
по столбцу «2 сек» табл. 4-82.
Селективность при защите выключа-
телями с комбинированными или’электро-
магнитными расцепителями не может быть
обеспечена во всех случаях, где т. к. з.
в линии, защищаемой меньшим выключа-
телем, может быть больше уставки на ток
мгновенного срабатывания большого вы-
ключателя.
У выключателей, имеющих только те- .
пловые расцепители, селективность может
быть обеспечена при условии
Iном.б
1.5/ном.м-
(4-31)
Таблица 4-82
Значения к в формуле (4-30)
Тип выклю- чателя Номи- нальный ток расце- пителя, а Значение к
при неболь- шой частоте и длительно- сти пусков до 2 сек при большой частоте или длительности пусков до
5 сек | 20 сек
А3110 15 7 3 2
20—40 7 4 2
50—100 7 4 3
А3120 15.20 12 4 9
25,30 12 6 2,5
40—60 8 8 3.5
80,100 7 / 6
А3130 120—250 6 6 6
А3140 250—600 6 6 6
4. Автоматические
выключатели АП50
Зона защитных характеристик вы-
ключателей АП50 с комбинированными
расцепителями приведена на рис. 4-22. Ха-
рактеристики выключателей, имеющих
только тепловые расцепители, с достаточ-
ной для практических целей точностью мо-
• гут быть получены экстраполяцией кри-
вых ^=/(/:/Ном) вплоть до допустимых
пределов по условиям устойчивости при
т. к. з. (пунктир на рис. 4-22). Характери-
стики выключателей, имеющих только
электромагнитные расцепители, отличают-
ся от характеристик комбинированных рас-
цепителей отсутствием зависимой части
характеристики t=f(I: /аом).
Номинальный ток расцепителя /ном.
регулируемая уСтавка тока теплового эле-
мента /т, осуществляющего защиту от пе-
регрузки, и регулируемая уставка электро-
магнитного элемента /э. осуществляющего
§ 4-20]
Выбор уставок защиты
693
Рис. 4-22. Зона защитных характеристик комбини-
рованных расцепителей автоматических выключа-
телей АП25 н АП50.
Бремя действия ресцепителей, имеющих только
тепловой элемент, можно ориентировочно опреде-
лить экстраполяцией (пунктирные кривые). Токи
мгновенного действия электромагнитных рас-
цепителей такие же, как у комбинированных.
мгновенное отключение при т. к. з., долж-
ны быть не менее:
по условиям нагрева
/ном
/₽;
(4-32)
по условиям перегрузок пусковыми то-
ками
/э> 1,25/п;
(4-33)
(4-34)
1 п
К
где к надо принимать по типовым харак-
теристикам (рис. 4-22) в зависимости от
частоты или от длительности ta пусковых
токов, например при ta до 2, до 5, до
20 сек можно принимать к равным соот-
ветственно 6; 3,5 или 2,5;
по условиям селективности—так же,
как у выключателей АЗ 100.
5. Комбинированная защита
разными аппаратами на разных
ступенях сети
При защите разных ступеней сети ап-
паратами разных типов и конструкций
(предохранителями, автоматическими вы-
ключателями) выбор аппаратов по усло-
виям нагрева и пусковым токам выполня-
ется по указаниям 4-20, а проверка по
условиям селективности может быть осу-
ществлена путем наложения кривых t=f (/))
их характеристик, вычерченных в одина-
ковом масштабе (рис. 4-23—4-32). При
этом следует учитывать возможные откло-
нения от характеристик в пределах до-
пусков, гарантируемых заводом-изготови-
телем.
Рис. 4-23. Сопоставление средних типовых характеристик предохрани-
телей ПН2 и выключателей АВ с расцепителями типа I.
694-
Электрические сети
[Разд. 4
Рис. 4-25. Сопоставление средних типовых характеристик предо-
хранителей ПН2 и выключателей АВ с расцепителнмн типа 3.
§ 4-20]
Выбор уставок защиты
695
Ряс. 4-27. Сопоставление средних типовых характеристик выключателей А3100
и выключателей АВ с расцепителями типа I.
696
Электрические сети
[Разд. 4
Рис. 4-28. Сопоставление средних типовых характеристик выключателей А3100 •
и выключателей АВ с расцепителями типа 2.
Рис. 4-29. Сопоставление средних типовых характеристик выключателей А3100
и выключателей АВ с расцепителями типа 3.
§ 4-20]
Выбор уставок защиты
697
Рис. 4-30. Сопоставление средних типовых харак-
теристик выключателей АВ с расцепителями
типов 1 и 2.
Рис. 4-31. Сопоставление средних типовых характеристик выключа-
телей АВ с расцепителями типов I н 3.
Рис. 4-32. Сопоставление средних типовых харак-
теристик выключателей АВ с расцепителями
типов 2 и 3.
698
Электрические сети
[Разд. 4
Е. РАСЧЕТ СЕТЕЙ ПО ПОТЕРЯМ НАПРЯЖЕНИЯ
* . 4-21. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Таблица 4-83
Допустимые отклонения напряжения на зажимах электроприемников
Отклонения от номиналь- ного напряжения, %
Тип электроприемннка и режимы работы
Снижение Повышение
1, Электродвигатели: а) длительная работа в установившемся режиме — нормальная
расчетная величина " б) длительная работа в установившемся режиме — для отдель- ных особо удаленных электродвигателей: 5 5
в нормальных условиях 8—10* —
в аварийных условиях в) кратковременная работа в установившемся режиме (напри- 10—12* —
мер, время пуска соседнего большого электродвигателя) . . г) на зажимах пускаемого электродвигателя: 20—30** —
при частых пусках 10 —
при редких пусках 2. Лампы накаливания: а) длительная работа — нормальная расчетная величина — для ламп внутреннего рабочего освещения промышленных пред- приятий. и общественных зданий, а также прожекторных 15***
установок наружного освещения б) длительная работа для наиболее отдаленных ламп — в жи- лых зданиях, аварийного освещения промышленных зданий 2,5 5
и наружного освещения —
в) длительная работа в аварийном режиме г) кратковременные колебания напряжения (например, при ред- 12 —
ких пусках крупных двигателей) Не лимитируется
3. Люминесцентные лампы: а) длительная работа — нормальная расчетная величина в уста- См. также табл. 4-84
новках, перечисленных выше в п. 2,а б) длительная работа в аварийном режиме и кратковременные колебания напряжения (например, при редких пусках круп- 2,5 5
ных двигателей) : JQ4**** —
4. Печи сопротивления: См. также табл. 4-84
а) длительная работа — нормальная расчетная величина. . . . 5. Индукционные печи, получающие питание от преобразователей 5*4#*** 5**444*
частоты Как для двигателей
6. Дуговые печи: (см. выше п. 1)
а) длительная работа — нормальная.расчетная величина .... 5*******
б) кратковременно, редко 7. Сварочные аппараты: Не лимг тируется
а) длительная работа при нормальных пиках сварочного тока . б) кратковременно при совпадении пиков нагрузки.2—3 аппа- 8—10 —
См. п. 4-21,ж
текста
• Характеристика асинхронных двигателей лишь немного ухудшается при уменьшении напря-
жения на 10% ниже номинального, и то лишь в том случае, если они работают при действительно полной
(100%) нагрузке. Если же, как это обычно бывает, мощность двигателей выбрана хотя бы с небольшим
запасом, длительная работа при напряжении 10—12% ниже номинального практически не влияет ни на их
долговечность, ни на режим рабочей машины.
•• Исключения составляют только те относительно редкие случая привода мехаинзмов с ударной
нагрузкой, для которых двигатели выбраны не по условиям нагрева, а по величине необходимого момента.
Допустимое снижение напряжения в этих случаях должно определяться специальным расчетом.
При более низком напряжении минимальное значение пускового момента может оказаться
меньше величины, необходимой для пуска механизма; кроме того, растормаживающие магниты могут не
втянуться и пускаемый механизм останется заторможенным.
§ 4-21 ]
Общие указания
699
Продолжение табл. 4-83
•*** Световая отдача ламп накаливания пропорциональна третьей нлн четвертой степени напряже-
ния, а срок службы обратно пропорционален приблизительно седьмой степени напряжения.
•♦*** Световая отдача люминесцентных ламп снижается приблизительно пропорционально снижению
напряжения. Прн снижении напряжения более чем на 7—10% пуск н работа этих ламп становятся нена-
дежными (возможны погасания). Если напряжение существенно превышает номинальное, то их характе-
ристики ухудшаются и возникает опасность перегрева вспомогательных устройств.
****** Снижение напряжения у печей сопротивления удлиняет время нагрева н ухудшает технологи-
ческий процесс, а повышение напряжения может существенно сократить срок службы нх нагревательных
элементов.
♦•*♦*•* Дуговые печи могут длительно работать н прн напряжениях, отличающихся от номинального
более чем на ±5%. Однако условия нормального течения технологического процесса не позволяют пре-
вышать эти пределы значительно.
Таблица 4-84
Допустимая частота колебания напряжения в местах присоединения
осветительных линий
Наибольшая величина колебания напряжения
относительно номинального, %.................
Допустимая частота колебания напряжения ..
До 1,5
Не ограни-
чивается
1,5—4
Не более
10 раз в час
Более'4
1 раз в час
Расчет на потерю напряжения нужно
вести с учетом следующих обстоятельств:
а) Для условий длительной работы ис-
ходными являются расчетная Мощность
Рт или расчетный ток 1т и соответствую-
щий току коэффициент мощности.
б) Для условий кратковременных (на-
пример, при пуске нли перегрузке): коле-
баний напряжения исходной величиной
принимается максимальный ток
^макс — Im "F к/ваиб, (4-35)
где /ваво — номинальный ток наиболее
мощного потребителя, находящегося в со-
стоянии пуска, нли потребителя с наиболь-
шими пиками нагрузок при нормальной ра-
боте (дуговые печи, сварочные аппараты);
к — кратность пускового тока нли тока
перегрузки этого потребителя.
в) Пусковые токи можно с достаточ-
ной для практических целей точностью
принимать:
для синхронных и асинхронных элек-
тродвигателей с короткозамкнутым рото-
ром
/п=6/ном при cos у = 0,25—0,35; (4-36)
для асинхронных электродвигателей
с контактными кольцами
7o=s:2/aox при cos у = 0,5—0,6; (4-37)
для
тока
электродвигателей
/в
27вом-
постоянного
(4-38)
Однако в случаях, когда это может су-
щественно повлиять на результаты, необ-
ходимо пользоваться конкретными данны-
ми пускаемого электродвигателя.
г) В дуговых электропечах в периоды
расплавления электроды часто замыкаются
накоротко кусками металла. При этом ток
достигает 3—3,5-кратной величины номи-
нального при cos <р=0,4—0,6. В период ра-
финирования расплавленного металла эти
печи характеризуются устойчивой трехфаз-
иой нагрузкой при высоком коэффициенте
мощности. Частота замыканий электродов
(колебаний напряжения), в период плавки
велика.
д) Аппараты для электросварки сопро-
тивлением создают однофазную прерыви-
стую нагрузку с большой частотой колеба-
ний и большими амплитудами. Потребляе-
мый ток во многих случаях превосходит
номинальный в 2—8 раз при cos<p=0,3.
Шовная сварка сопротивлением обыч-
но имеет наиболее напряженный режим и
частоту колебаний нагрузки от нуля до
максимума.
Аппараты дуговой сварки также созда-
ют однофазную прерывистую нагрузку
с большими амплитудами, но с меньшей
частотой колебаний.
е) В каждом пункте сети достаточно
проверить потерю напряжения лишь у од-
ного потребителя, для которого величина
к/иом! наибольшая (1— расстояние от на-
чала линии до потребителя). При этом счи-
таться с возможностью совпадения пуска
двух и более потребителей в одном или
в разных пунктах сети ие следует, допу-
ская исключение только для особо ответ-
ственных случаев (последствием большого
понижения напряжения может быть от-
ключение потребителя первой категории).
ж) При наличии нескольких и в осо-
бенности больших сварочных аппаратов
Лмакс определяется с учетом возможности
совпадения пиков двух или более аппара-
тов. При этом руководствуются тем, что
пик тока, превышающий величину, приня-
тую для подсчета потери напряжения, ве-
дет к браку сварки. Допустимый процент
брака согласовывается с технологами. Фак-
тический процент брака подсчитывается,
исходя нз того, что число сварок между
совпадениями моментов включения двух
700
Электрические сети
[Разд. 4
аппаратов может быть определено прибли-
женно выражением
1
г’~ ПВгп(п—\у (4'39)
а число сварок z3 между совпадениями [мо-
ментов включения трех аппаратов — выра-
жением
1
= ПВЧг (п — 1) (п—2) (4Л°)
где п — число аппаратов;
/7В— продолжительность включения пика
сварочного тока, в доЬях единицы
за время цикла (сварка плюс пауза).
4-22. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
Условные обозначения
В дополнение к обозначениям § 4-5
приняты следующие условные обозначения
рис. 4-33):
(7 — рабочее междуфазное на-
пряжение, ке;
(7ф — рабочее фазное напряже-
ние, кв;
UH — номинальное (междуфаз-
ное) напряжение, ке;
ив,ф—номинальное фазное на-
Д(7°/о,
ЛС7в°/<!,
пряжение, ке;
— потеря напряжения (ли-
нейная и фазовая), в;
лиА% 1
мГч/ г—потеря напряжения,. °/о,
с'° I в линии и в фазах А, В; С;
е°/о — потеря напряжения, %,
на один амперХкилометр
(ч/о/а-км);
— составляющая падения
напряжения от активного
тока в активном сопро-
тивлении, »/<>; для транс-
форматоров
Д£/ р% — составляющая падения
напряжения от реактив-
ного тока в реактивном
сопротивлении, %; для
трансформаторов
ДС/р»/о = ]Ак — ; (4-42)
In ом — номинальный ток потре-
бителя или трансформа-
тора, а;
Im — расчетный ток в линии
иа участке тп, а;
im — расчетный ток ответвле-
ния от линии в точке
а;
1ылпс — максимальное значение
(пик) тока, а;
SH — полная номинальная мощ-
ность трансформатора
или потребителя, кеа;
Рк — потери короткого замы-
кания в трансформаторе,
кет;
ея — напряжение короткого
замыкания, % номиналь-
ного напряжения транс-
форматора;
Sm, Pm, Qm— ПОЛНАЯ (/Свл), аКТИВНЯЯ
(кет) и реактивная (кеар)
расчетные мощности в
линии на участке т;
РАт> <2лт~т0 же- 110 с индексами
Ат, \Вт пли Ст для
провода фаз А, В или С;
Рт, Чт — полная (квя), активная
(кет), и реактивная
(кеар) расчетные мощ-
ности в ответвлении в
точке т;
Рк
At/a7o=-f—-100; (4-41)
Он
sAm* РАт> Члт —т0 же> н0 с индексами
Ат, Вт или Ст для
провода фаз А, В пли С;
Рис. 4-33. Расчетная схема линии.
§ 4-22]
Расчетные формулы
701
R, X — активное и реактивное
сопротивления проводни-
ков ЛИНИИ, ОМ}
Ro, Хо — активное и реактивное
сопротивления проводни-
ков на единицу длины
линии, omJkm} '
Rmt Xm — активное и реактивное
сопротивления линии от
точки начала отсчета
(источника, ввода и т. п.)
до точки т, ом\
гт, хт — активное и реактивное
сопротивления линии иа
участке т, ом}
s — сечение проводников на
рассматриваемом участке
линии, мм*}
гу d — радиус и диаметр попе-
речного сечения токове-
дущих жил круглых про-
водников, СМ}
h, b — высота и толщина шииы
по ее сечению, см}
0 — температура проводника,
°C;
а — расстояние между цент-
. рами соседних проводни-
ков, СМ}
а с.г — среднее геометрическое
расстояние между про-
водниками, СМ}
Р$> Рго — активное удельное со-
противление проводника
постоянному току при
его температуре 0,
ом'ммг1м\ для меди
р20 = 0,0175, для алюми-
ния р20 = 0,0295, для
стали при постоянном
токе р20 = 0,134 (среднее
значение);
у, 7$ — активная удельная про-
водимость проводника,
Y& == V?s*»
— температурный коэффи-
циент, учитывающий из-
менение активного удель-
ного сопротивления про-
водника при его темпе-
ратуре 0, отличной от
20° С; для меди и алю-
миния можно принимать
Сь = 1 4- 0,004 (0 — 20), (4-43)
а для стали при постоянном токе
= I 4- 0,0052 (S — 20); (4-44)
значения С& даны в табл. 4-88;
С с — коэффициент скрутки,
учитывающий увеличение
активного сопротивления
миогопроволочных жил
вследствие увеличения
фактической длины от-
дельных проволок жилы;
для шин и однопроволоч-
ных проводов Сс = 1;
для многопроволочных
жил С с = 1,02;
Сп.э — коэффициент поверхност-
ного эффекта, учитываю-
щий увеличение р^ и р20
при переменном токе
50 гц\ значения Сп.э даны
в табл. 4-89 и 4-90;
Lm — длина линии от точки
начала отсчета (источни-
ка, ввода и т. п.) до
точки Ш, км}
LAmt LCm —т0 же провода фаз А, В
и Су км}
1т — длина линии на участке
П1у КМ}
1Ат- 1Вт’ 1Ст — ™ же пРовоДа фаз А, В.
С, км}
р — коэффициент загрузки,
отношение фактической
(расчетной) нагрузки к
номинальной мощности;
cos cos <р2 — коэффициент мощности
на участке т н на зажи-
мах вторичной обмотки
трансформатора;
со = 2к/ — угловая частота перемен-
ного тока, при f — 50 гц
со = 314;
р. — коэффициент относитель-
ной магнитной проницае-
мости; для проводников
из цветных металлов
И= 1-
702
Электрические сети
[ Разд. 4
Таблица 4-85
Подсчет потерь напряжения в элементах электрических установок
Рассчитываемый элемент Схема, назначение нлн допол- нительные данные рассчиты- ваемого элемента Расчетная формула
1. Сеть постоянного то- ка, питание односторон- нее а) Несколько ответвле- ний расположены вдоль линии; сечения проводов на отдельных участках линии различны ~ 2 Imrт = 2 irnRm (4-45) 1 1
б) то же, но сечения проводов всех участков линии одинаковы 1 1 (4-46)
в) одна нагрузка в конце линии 200 200 5Uq/« — ysUa fmlm = (4-47)
2. Трансформатор Для питания силовых и осветительных сетей трехфа'зного тока 50 гц - P (Д0'а“/о COS Cf2 + 3! + Д(/р°/о sin <f2) + 2QQ (ДУа°/о sin + + ДО/р’/о cos <f2)’ (4-48) (для трансформаторов до 1 000 кеа можно вторым членом формулы пре- небречь, см. табл. 4-85)
3. Сеть трехфазного тока 50 гц; питание одно- стороннее; нагрузка фаз одинаковая; ответвления расположены вдоль ли- нии; передается активная и реактивная мощность а) Сечения проводников отдельных участков ли- нии различны; cos у от- ветвлений различны п п ДУ = РтГт + ' i । (4-49)
п п ~ Рт^-т + 1 1 (4-50)
б) Сечения проводни- ков всех участков линии одинаковы; cos ответв- лений различны п п 5U = Ro Рт1т+Х. У 1 1 (4-51)
. п п 5U= <7пЛ«п J (4-52)
§ 4-22]
Расчетные формулы
703
Продолжение табл. 4-85
Рассчитываемый элемент Схема, назначение или допол- нительные данные рассчиты- ваемого элемента Расчетная формула
в) сечения проводников линии одинаковы; cos у ответвлений одинаковы г) Одна нагрузка в конце линии ДС/— г, „ (R„ cos ¥ 4- UИ cos у v т + X.sln¥)^Pra/„ (4-53) 1
t/„cos¥ W>c°s? + + Xa sin ¥) У pmLm (4-54) 1 LV— i/Hcos¥ (Яо cos sin <f)X X Prnl m (4-55)
Т’З aL’%= cos ¥ sIn ¥) x X = e«/»/„lm (4-56)
4. Сеть трехфазного тока 50 гц; питание одно- стороннее; нагрузка фаз одинаковая; передается только активная мощ- ность (COS f = 1) а) Несколько ответвле- ний расположены вдоль линии; сечения проводов иа отдельных участках линии различны дс/= Й7 = PmRm i i (4-57)
б) Одна нагрузка в конце линии lO’PUi 10’Mi fsUH tsUx (4'o8)
в) Нагрузка равномерно распределена по всей длине линии одинакового сечения <4-59’
г) Нагрузка равномерно распределена на участке, отстоящем на расстоянии от точки питания; длина участка Ьг—Lx (4-60> у & j
5. Сеть электрического освещения; питание одно- стороннее; передается только активная мощ- ность (cos у «= 1) а) Несколько ответвле- ний расположены вдоль линии; нагрузка фаз рав- номерная, сечения про- водов всех участков ли- нии одинаковы 10s VI Д7/% = — (4-61) I (значения коэффициента с см. в табл. 4-87)
704
Электрические сети
[ Разд. 4
Рассчитываемый элемент
Схема, назначение или допол-
нительные данные рассчиты-
ваемого элемента
б) Сеть трехфазная с
нулевым проводом; не-
сколько ответвлений рас-
положены вдоль каждого
из фазных проводов; на-
грузка фаз неравномер-
ная; сечения всех четырех
проводов одинаковы, рас-
считывается фаза А (см.
примечание)
Продолжение табл. 4-85
Расчетная формула
=
п п
У ^Вт1вт' *
1 I
п
~С ml Ст
---------!---------- -ю3
4cs
(4-62)
п п
^^РДт^Ат ^\РВт^Вт
1 1
п
I
--------------------10*
4cs
(4-63)
Примечание. Если сечение нулевого провода равно половине сечения фазного провода, то
необходимо в (4-62) и (4-63) заменить множите ih 4 в числителе на 3, а в знаменателе на 2. Величину с
принимают по данным табл. 4-87 для двухпроводных сетей напряжением, равным фазному. Расчеты фаз
В или С аналогичны.
Таблица 4-86
Потери напряжения в трансформаторах (ГОСТ 401-41) цри коэффициенте
загрузки ? = 0,9*
Номинальная . Потеря напряжения, в
Вторичное номинальное напряжение. Кв
мощность $н, кеа 0,23 0,4
при cos с2
1 0,95 0.85 0,7 0,5 1 0.95 0.85 0.7 0,5
50 5,5- 8.3 • 10,0 11 11.4 9,6 14,5 17,6 19 19,8
100 5,0 7.9 9,6 10.8 П.4 8.6 13.8 16,8 18,8 19.8
180 4,6 7,7 9,4 10.7 п.з 8.0 13,2‘ 16,3 18,5 19,6
320 4,0 7,0 9.0 10;4 11.3 6,8 12,3 15,6 18,1 19,4
560 3,5 6.7 8.7 10,2 11.1 6,0 11.6 15,1 17,7 19,3
750 — — — 5.7 11.3 14,8 17,5 19.3
1 000 - — — — — — 5.4 11.2 14.6 17,4 19.3
* При р 0,9 надо данные таблицы умножить на
§ 4-23]
Сопротивление проводников
705
Таблица 4-87
Значения коэффициента с в (4-61), (4-62), (4-63)
Номинальное напряжение сети, кв Система сети и род тока Расчетная формула Значения коэффи- циента С ДЛЯ проводов
с медны- ми жила- ми с алюми- ниевыми жилами
0.38/0.22 Трехфазная с нулевым про- водом Yt/<106 „ L_!! = lOyt/2 100-1 000 1 н 77 46
Двухфазная с нулевым про- _ ю ^2 34 20
ВО ДОМ 2.25-100-1 000 2,25* н
0.220 Двухпроводная переменного 12.8 7.7
или постоянного тока 2-100-1000 1 “
0.220,0.127 Трехфазная с нулевым про- водом vl7?-10’ „ L_!! = 10vy2 100-1000 н 25.6 15,5
0.220/0.127 Двухфазная с нулевым про- _ 10 „2 11.4 6.9
ведом 2.25-100-1 000 2,25 н
0.127 Двухпроводная переменно- го нли постоянного тока ^•106 -=5^ 2-100-1 000 н 4.3 2.6
0,120 Трехфазная 17/2-10® , 2—5 = 1017/2 100-1 000 н 7.6 4.6
0.120 3.8 2.3
0.110 0.036 0.024 Двухпроводная переменного или постоянного тока ^2н-Ю' 2-100-1 000 н 3.2 0.34 0.153 1.9 0.21 0.092
0.012 0.038 0.023
-Y„ = G>
4-23. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРОВОДНИКОВ
1. Активное сопротивление
проводников
Активное сопротивление определяется
по (4-64) с учетом данных табл. 4-88 — 4-90:
4,61g 4-0,5р.
10-4, ом'км.
(4-65)
Для проводников круглого сечения из
цветных металлов при р.= 1 и частоте
f = 50 гц
10’ _
«о “ СфСеСл.эРао
1 10э
=— • —7- ом'км. (4-64)
•а *
Л'о = 0,144 1g ^7-4-0,0157, ом!км. (4-66
2. Индуктивное сопротивление
Рис. 4-34. Расположе-
ние шик н обозначения
к выражению (4-69).
Для любого расположения проводов
круглого сечения индуктивное сопротивле-
ние определяется выражением
45—2580
706
Электрические сети ' [ разд. 4
Для кабелей, проводов в трубах и для
открыто проложенных проводов, располо-
женных по вершине равностороннего тре-
угольника, ас,г = а. Для трех проводов,
проложенных в одной плоскости, с расстоя-
ниями между их центрами <zls, аг„ а„,
среднее геометрическое расстояние ас.г
определяется выражением
а с.г = У atfa„a„ . (4-67)
В случае д1а = даа и = 2а1г имеем
ас.т = 1,26д1а.
Для однополосных шин прямоугольного
сечения (рис. 4-34), когда а>Л и b <£ h,
определяется приближенно:
Z^0.144 1g^ + &r 1
Л
=o-144Igo7^’ ом/км, (4-68) 1'
где Дс.г можно принимать по (4-67). В бо-
лее точных расчетах, и особенно при дСЛ,
необходимо определять дс.Р по (4-69):
1п Дс.г = 1п а In pt (4-69)
где In р следует принимать по табл. 4-91 и
4-92 (рис. 4-34).
Таблица 4-88
Значения коэффициента Сэв (4-64), исчисленные по отношению к р;о
Род материала ' Коэффициент Сд.
при температуре проводника, ’С л
30 40 50 60 70 80
Медь и алюминий 1,04 1,08 1,12 1,16 1,20 1,24
Сталь 1,052 1,10 1,16 1,21 1,26 1.31
Таблица 4-89-
Значения коэффициента Сп.3 н (4-64) для проводов и кабелей с медными
жилами
Тип ^проводника Коэффициент СПвЭ
для жилы сечением, мм1
150 185 240 300 400 500 625 800 1 000
Трехжильиый кабель с поясной изоляцией .... 1,01 1,02 1,035 1,052 1,094 1,15
Три одножильных кабеля или провода, расположен- ных впритык по вершинам равностороннего треуголь- ника 1.006 1,008 1,0105’ 1,025 1,05 1,08 1,125 1.20 1,29
Таблица 4-96
Значения коэффициента Сп.э в (4-64) для шин прямоугольного сечения
Размеры шин, мм ^п.а Размеры шин, мм ’ Сд,Э
Алюминий Медь Алюминий Медь
25X3 1,02 1,06 80X6 1,21 1,30
30X4 1,05 1.12 80X8 1.24 1,35
40X4 1.10 1.18 80ХЮ 1,28 1,38
40X5 1.12 1,20 100X6 1,25 1,32
50X5 1.14 1,22 100X8 1,27 1.37
50X6 1.17 1,25 юохю 1,29 1,39
60X6 1,19 1,29 120X8 1,28 1,39
60X8 1,21 1,30 120ХЮ 1,30 1.40
§ 4-23]
Сопротивление проводников
7Q7
§ 0000-^ОЗСЧСОЮ
. i § i I I § § § §
00 0*00 0*0000
+ ++ + + + + + + +
Значения Inp в (4-69) при b^>h (рис. 4-34)
bi р при h/b =
Значения Inр в (4-ftO) при й<Л (рис. 4-34)
In р при b/h=
§ 4-23]
Сопротивление проводников
709
3. Сопротивление кабелей, проводов и шин
Таблица 4-93
Сопротивление трехжильиых кабелей и проводов
Сеченне жилы, ММЛ Активное сопро- тивление при 20° С жилы, ом] км Индуктивное сопротивление, ом]км
Кабель с поясной бумажной изоля- цией напряжением, кв Провода в трубе н кабель с резино- вой изо- ляцией Провода прн откры- той прокладке в од- ной плоскости прн расстоянии между проводами, см
алюми- ниевой медной
1 6 10 20 35 15 40
1 — 18.5 0,133
1,5 — 12,3 — — — — — 0,126 0,374
2.5 12,5 7.4 0,104 — — — — 0,116 0,358
4 7,81 4.63 0,095 — — — — 0.107 0.343
6 5,21 3,09 0.090 — — ,—- — 0.1 0,330
10 3,12 1,84 0,073 0.11 0,122 — — 0,099 0.307
16 1,95 1.16 0,0675 0.102 0,113 — — 0,095 0,293 0.354
. 25 1.25 0.74 0,0662 0,091 0,099 0.135 — 0.091 0.278 0,339
35 0,894 0.53 0,0637 0.087 0,095 0.129 — 0,088 0,268 0,330
50 0,625 0.37 0.0625 0,083 0,09 0,119 — 0.085 0,256 0.317
70 0,447 0.265 0,0612 0,08 0.086 0.116 0,137 0,082 0,245 0.307
95 0,329 0.195 0.0602 0,078 0,083 0,11 0,126 0,081 0,236 0,297
120 0,261 0,154 0,0602 0,076 0,081 0,107 0.120 0,08 0.229 0.293
150 0,208 0,124 0.0596 0,074 0,079 0.104 0,116 0,079 0,222 0,283
185 0,169 0,100 0,0596 0.073 0,077 0,101 0.113 0,078 0.215
240 0,130 0,077 0,0587 0.071 0,075 — — 0,077 0,213 —
Сопротивление плоских шин
Таблица 4-94
Размеры, мм Сопротивление, ом/км
Активное прн 30° С Индуктивное (медных н алюминиевых)
алюминиевых медных при среднегеометрическом расстоянии между фазами, см
прн токе
постоян- ном перемен- ном постоян- ном перемен- ном 10 15 20 30
25X3 0,410 0,418 0,248 0,263 0,179 0,2 0,205 0,244
зохз — —— — — 0,163 0,189 0,206 0,235
30X4 0,256 0,269 0,156 0,175 0,163 0,189 0,206 0,235
40X4 0,192 0,211 0,117 0,138 0.145 0,170 0,189 0,214
40X5 0,154 0,173 0,0935 0,112 0.145 0,170 0,189 0.214
50X5 0,123 0,140 0,0749 0,0913 0,137 0,1565 0,18 0,200
50Х6 60X6 60X8 0,102 0,0855 0,0640 0,119 0,102 0,0772 0,0624 0,0520 0,0390 0,0780 0,0671 0,0507 0,137 0,1195 0,1195 0,1565 0,145 0,145 0,18 0,163 0,163 0,200 0,189 0,189
80X6 0,0640 0,0772 0,0390 0,0507 —
80X8 80ХЮ 0,0481 0,0385 0,0595 0,0495 0,0293 0,0234 0,0395 0,0323 0,102 0,102 0,126 0,126 0,145 0.145 0,170 0,170
100X6 100X8 0,0510 0,0385 0,0635 0,0488 0,0312 0,0234 0,0411 0,0321 — — —
100ХЮ 0,0308 0,0398 0,0187 0.0260 0,09 0,01127 0,133 0,157
120X8 0,0320 0,0410 0,0195 0,0271
120ХЮ 0,0255 0,0331 0,0156 0,0218 — — — —
710
Электрические сети
[Разд. 4
4-24. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА СЕТЕЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ
ПРОВОДАМИ, КАБЕЛЯМИ И АЛЮМИНИЕВЫМИ ШИНАМИ
Таблица 4-95
Допустимые значения Pmlm-Wa на 1% потерь напряжения в осветительных
сетях, выполненных проводами (шнурами), проложенными открыто, в трубах
или в общих шлангах
Сечение фазного провода, мм9 Момент мощности Рто/т«108, квт-м1% потерь напряжения
в сетях напряжением, е
383/220 220/127 36 12
Прн системе проводки
фаза— нуль две фазы— нуль три фазы— нуль фаза— нуль две фазы— нуль три фазы— нуль две фазы три фазы два провода переменного нлн постоян- ного тока
Пройода с алюминиевыми жилами
2,5 21 55 125 7 18 41 0.6 1.2 0,06
4 33 88 200 11 29 66 0.9 1,8 0,1
6 50 132 300 17 44 99 1.3 2,6 0,15
10 88 220 500 28 73 165 2,2 4,4 0,25
16 133 350 80(У 45 116 264 3,5 7,0 0,4
25 207 550 1 250 70 180 412
35 290 770 1 750 ' 98 255 580 * .
50 — 1 100 2 500 — 365 825
70 — 1 540 3 500 — 510 1 150 —
95 — 2 100 4 750 — 700 1 570
120 — — 6 000 — — 1 980 -
150 — — 7 500 — — 2 470
185 — — 9 250 — — 3 050 — — —
Провод а с медными жилами
1,0 14 37 83 5 12 28 0,4 0,8 0,05
1,5 21 55 125 7 18 41 0,6 1,2 0,062
2,5 35 92 203 12 30 69 0.9 1,8 0,102
4 56 148 332 18 49 ПО 1,5 3,0 0,168
6 84 222 498 23 73 165 2,2 4,4 0,246
10 16 .140 228 370 594 830 1 330 46 74 122 195 -275 440 3,7 3,9 7,4 11,8 0.410 0,656
25 350 925 2 030 115 305 688
35 490 1 300 2 950 160 428 963
50 — 1 950 4 150 — 610 1 380
70 — 2 590 5 800 — 860 1 930
95 — 3510 7 890 — 1 160 2 618
120 — —. 10 000 — 3 300
150 — — 12 410 — — 4 125
185 — — 15 300 — — 5 100 — — —
Таблица 4-96
Потери напряжения е % на 1 а-км в трехфазных сетях 380 в, выполненных
проводами в трубах и кабелями
Сеченне жилы, мм2 е % на 1 а-км при cos с
0,3 0.4 0,5 0,6 0,7 0.8 0.9 1.0
• Провода и кабели с алюминиевыми жилами
2,5 1,76 2,32 2,89 3,45 4..02 4,58 5,14 5,69
4 1,11 1,47 1,82 2,18 2,52 2,87 3,23 3,56
6 0,754 0,988 1,22 1,46 1.69 1,92 2,15 2,37
10 0,469 0,610 0,748 0,887 1,03 1,17 1,29 1,42
§ 4-24 ]
Вспомогательные таолицы для расчета сетей
711
П ро д олж е и и е табл. 4-96
Сечение % на 1 а-км прн cos о
жилы, мм? 0,3 ! 0.4 0,5 0,6 0.7 0,8 0.9 1.0
16 0,307 0,394 0,480 0,567 0,642 0,735 0,817 0,888
25 0,211 0,266 0,321 0,375 0,428 0,480 0,530 0^569
35 0,160 0,200 0,238 0,276 0,313 0,349 0’384 0,407
50 0,122 0,149 0,176 0,202 0,227 0,251 0,273 О’, 284
70 0,0965 0,116 0,134 0,152 0,169 0,185 0,200 0 203
95 0,080 0,0934 0,106 0,119 0,130 0,141 0Д51 0,150
120 0,070 0,0806 0,0906 0,100 0,109 0,117 0,123 0 119
150 0,0628 0,0710 0,0787 0,0855 0,0915 0,0970 0,100 0’0945
185 0,0574 0,0633 0,0692 0,0746 0,0792 0,0830 0,0847 0’0769
240 0.0510 0.0555 0,0601 0,0637 0,0664 0.0683 0,0687 0,0592
П ро во д а и кабели с м е д и ы м и жилами
1 2,63 3,43 4,26 5,10 5,94 6,76 7,6 8,41 5,60
1,5 1,74 2,29 2,85 3,41 3,96 4,51 5,06
2,5 1,06 1,40 1.73 2,06 2,39 2,72 3,05 3,37
4 0,68 0,891 1,10 1,30 1,51 1,71 1,92 2 11
6 0,464 0,603 0,741 0,880 1.02 1,15 1 ^28 1 41
10 0,293 0,378 0,458 0,541 0,621 0,70 0,776 0*842 0 528
16 0,199 0,250 0,301 0,351 0,400 0,447 0,494
25 0,142 0,173 0,205 0,236 0,266 0,295 0,322 0,337
35 0,110 0,133 0,155 0,176 0,197 0,216 0,234 0 241
50 0,0874 0,103 0,117 0,132 0,146 0,158 О' 169 0,169
70 0,0701 0,0805 0,0901 0,0997 0,107 0,115 0,121 0, РО
95 0,0615 0,0692 0,0760 0.0824 0,0879 0,0929 0'0956 0,0887
120 0,0о55 0,0615 0,0664 0,0710 0,0751 0,0779 0,0787 0,0702 0,0562
150 0,0514 0,0551 0,0592 0,0624 0,0646 0,0664 0,0660
185 0,0478 0,051 0,0537 0,0555 0,0574 0,0578 0,0565
240 0,0440 0,0460 0,0478 0,0490 0,0495 0,0490 0,0467 0,0350
„вво5 р. и^ечанне- Д-™ кабелей с бумажной изоляцией до 1 кв при cos о == данные таблицы должны быть снижены примерно на 15%. По мере уменьшения увеличения значения cos о ло 1.0 это снижение постепенн^уменьшается до 0 0,3 н сече сечення до ннн 240 мм* 2,5 л.и2 нлн
Таблица 4-97
Потери напряжения е % на 1 а-км в трехфазных сетях 380 в. выполненных
цриеидами, проложенными открыто в одной плоскости при расстоянии п=15 см
Сеченпе жилы, мм? % на 1 а-км при соз с
0.3 0,4 0,5 0,6 0.7 0.8 0.9 1.0
Провод а с алюминиевыми жилами
2,5 1,87 2,43 2,96 3,52 4,10 4,65 5,19
1,22 0,855 0,56 1,56 1,91 2,26 2,6 2,94 3,28 3'56 2,37 1 42
6 10 1,08 0,697 1,32 0,830 1,55 0,960 1,77 1.06 1,98 1.22 2,20 1,34
16 25 35 0,394 0.477 0,560 0,640 0,716 0,790 0,856 0,567 0*888
0,292 0.344 0,394 0.442 0,488 0,530 о; 569 0,407 0,284
0,238 0,275 0,309 0,341 0.371 0 399 0’419
5U 70 0,196 0,221 0,243 0,264 0,283 0,298 0^307
0,168 0,184 0,198 0,211 0,222 О', 230 0'232 0,203
95 120 150 185 240 0,147 0,135 0,125 0,116 0,110 0, lot» 0,143 0,130 0,120 0,112 0,167 0,149 0,135 0.123 0,113 0,176 0,155 0,137 0,124 0.113 0,180 0,158 0,138 0,124 0,111 0'184 0,157 0.136 0,120 0,106 О’ 181 0,152 0,129 0,112 0,0951 0,150 0,119 0,0945 0,0769 0,0592
Провода с медными жилам и
1.5 2,5 4 1,85 1.16 0,78 2,40 1,50 0,99 2.95 1,83 1,19 3,49 2,15 1,39 4,04 2,47 1,59 4,58 2,79 1.78 5.10 3,10 1,97 5,60 3,37 2,И
712
Электрические сети
[ Разд. 4
Продолжение табл. 4-97
Сечение жнлы, жл1 е % на 1 а-км при cos ®
0.3 0.4 0.5 0,6. 0.7 0.8 0.9 1.0
6 0,565 0.698 0,833 0,970 1,04 1,21 1,33 1,41
10 0,386 0.464 0,547 0,6'7 0,690 0,757 0,819 0.842
16 0,286 0,333 0.379 0,423 0,464 0,501 0,533 0,528
25 0,222 0,251 0.278 0,303 0,327 0,346 0,359 0,337
35 0.189 0,209 0,226 0.242 0,256 0,266 0,270 0,241
50 0,161 0,174 0,185 0,194 0,202 0,205 0,202 0,169
70 0,141 0,148 0,154 0.159 • 0,161 0,160 0.153 0,120
95 0,129 0,134 0,137 0,139 0,138 0,135 0.126 0,0887
120 0,121 0,124 0,125 0,125 0,124 0,118 0,108 0,0702
150 0,113 0,115 0.116 0,114 0.111 0,105 0,0947 0,0562
185 0,108 0,108 0,108 0,106 0,102 0,095 0,0883 0,0455
240 0.104 0,103 0,103 0,098 0,094 0,086 0.074 0,0350
Таблица 4-98
' Потери напряжения е % на 1 а-км в трехфазных сетях 380 в, выполненных
проводами, проложенными открыто в одной плоскости при расстоянии н=40 см
Сечение ЖНЛЫ. ЛЛ2 J ’ % на 1 а-км при cos ©
0.3 | 0,4 | 0,5 1 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1,0
Провода с алюминиевыми жилами
16 25 0,422 0,318 0,55 0,369 0,585 0,418 0,663 0.465 0,739 0,508 0,808 0,548 0,870 0.578 0,888 0.569
35 0,265 0,300 0,333 0,364 0,391 0,415 0,421 0.407
50 0,232 0,246 0,267 0,286 0,302 0,314 0,319 0,284
70 0,194 0,209 0,223 0,234 0,242 0,247 0,244 0,203
95 0,175 0,184 0,192 0,198 0,201 0,201 0,193 0,150
120 0,163 0,170 0,175 0,178 0,178 0,175 0.165 0.119
150 0,151 0,156 0,159 0,160 ' 0,158 0.153 0.137 0,095
Таблица 4-99
Потери напряжения е “/а на 1 а-км в трехфазных сетях 380 в, выполненных
алюминиевыми шинами прямоугольного сечения, проложенными открыто
плашмя в одной плоскости при расстоянии а=20 см
Сечение шнны, мм* е % на 1 а-км при cos е
0.3 0.4 0.5 - 0,6 0.7 0.8 0.9 1.0
зохз 0,15 0,163 0,175 0,186 0,194 0,19 0,200 0,172
30X4 0,137 0,147 0,155 0,162 0,166 0,168 0,164 0,133
40X3 0,13 0,14 0,149 0,155 0,16 0,163 0,160 0,132 ,
40X4 0,127 0,129 0,135 0,139 0,137 0.140 0,135 0,104
50X4 0,111 0,115 0,119 0,122 0,123 0,122 0,115 0,1851
50X5 0,105 0,109 0,111 0,112 0,112 0,108 0,101 0,0692
60X4 0,101 0,105 0,108 0,11 о,и 0.107' 0,101 0,0715
60X6 0,0938 0,0961 0,0966 0,0965 0,0942 0,0897 0,0811 0,0501
80X6 0,082 0,0831 0,0833 0,0824 0,0797 0,0751 0,0667 0,0382
80X8 0,0789 0,0792 0,0792 0,0767 0,0733 0,0677 0,0536 0.0294
100X8 0,0706 0,0706 0,0696 0,0631 0,0642 0,0592 0,0505 0,0241
100X10 0,0688 0.0683 0,0689 0,06 0,0608 0,0551 0,0464 0,0196
§ 4-25 ] Таблицы для расчета стальных токопроводов и крановых троллеев
713
Таблица 4-100
Моменты тока, соответствующие заданным потерям напряжения для
алюминиевых токопроводов при постоянном токе напряжением 220 в,
= f (W«)
Потеря напря- жения АС/. % Момент тока, а-км
Размеры алюмнннеаых шнн, мм
25X3 | 30X4 | 40X4 | 50x5 | 60X6 | 80X6 | 80X8 | 100X8 | 100X10
0,5 1,34 2,15 2,87 4,48 6,40 8,55 11,4 14,3 17,9
1,0 2,69 4,30 5,74 8,95 12,8 17,1 22,8 28,6 35,7
1,5 4,03 6,45 8,58 13,4 19,2 25,6 34,2 42,8 53,5
2,0 5,58 8,60 11,5 17,9 25,6 34,2 45,6 57,2 71,4
2,5 6,72 Ю,7 14,4 22,4 32,0 42,7 57,0 71,5 89,2
3,0 8,06 12,9 17,2 26,8 38,4 51,2 68,3 85,8 107
3,5 9,40 15,1 20,1 31,3 44,8 59,6 79,8 100 125
4,0 10,8 17,2 22,9 35,7 51,2 68,2 91,2 114 143
4,5 12,1 19,4 25,8 40,2 57,5 76,8 103 129 161
5,0 13,4 21,5 28,7 44,8 64,0 85,5 114 143 179
5,5 14,8 23,6 31,6 49,2 70,3 94,0 125 157 196
6,0 16,1 25,8 34,4 53,6 76,7 103 137 172 214
6,5 17,5 28,0 37,3 58,1 83,0 111 148 186 233
7,0 18,8 30,1 40,2 62,6 89,5 120 160 200 250
7,5 20,2 32,3 43,0 67,0 96,0 129 171 215 268
8,0 21,5 34,4 45,8 71,5 103 137 182 229 286
8,5 22,9 36,5 48,6 76,0 109 146 194 243 303
9,0 24,2 38,7 51,6 80,5 116 154 205 257 321
9,5 25,6 40,8 54,5 85,0 122 163 217 272 339
10,0 26,9 43,0 57,4 89,5 127 171 228 286 357
4-25. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА СТАЛЬНЫХ
ТОКОПРОВОДОВ И КРАНОВЫХ ТРОЛЛЕЕВ
Таблица 4-101
Моменты тока, соответствующие заданным потерям напряжения для стальных
токопроводов при постоянном токе напряжением 220 в,
um=f^uy»}
Момент тока, а-км для допустимого тока 7Д, а
Потери 325 | 480 650 | 480 1275 | 1 780 | 1 310 | 1 710 | 2 170 | 2 590
напряже- ния АС’, % при размерах стального токопровода
полоса, мм угловая сталь, мм швеллер квадрат, мм
60X4 80X5 100X6 75X75X8 X- 10 | № 14 50X50 60X60 70X70 80X80
0,5 0,935 1,56 2,35 4,51 5,00 7,25 9,00 12,8 17,8 22,9
1 1,87 3,12 4,69 9,02 10,0 14,5 18,0 25,6 35,5 45,8
1,5 2,81 4,68 7,04 13,5 15,0 21,8 27,0 38,4 53,3 68,7
2,0 3,74 6,24 9,38 18,0 20,0 29,0 36,0 51,2 71,0 91,6
2,5 4,68 7,80 11,7 22,6 25,0 36,3 47,0 64,0 88,8 114
3,0 5,61 9,36 14,1 27,1 30,0 43,5 54,0 76,8 107 137
3,5 6,55 10,9 16,4 31,6 35,0 50,8 63,0 89,6 124 160
4,0 7,48 12,5 18,8 36,1 40,0 58,0 72,0 102 142 183
4,5 8,42 14,0 21,1 40,6 45,0 65,3 81,0 115 160 206
5,0 9,35 15,6 23,5 45,1 49,6 50,0 72,5 90,0 - 128 178 229
5,5 10,3 17,2 25,8 55,0 79,8 99,0 141 195 252
6,0 11,2 18,7 28,1 54,1 60,0 87,0 108 154 213 275
6,5 12,2 20,3 30,5 58,6 65,0 94,3 117 166 231 298
7,0 13,1 21,8 32,8 63.1 70,0 102 126 179 249 321
7,5 14,0 23,4 35,2 67,7 75,0 109 135 192 267 344
8,0 15,0 25,0 37,5 27,1 80,0 116 144 205 284 366
8,5 15,9 26,5 39.9 76,7 85,0 123 153 218 302 3S9
9,0 16,8 28,1 42,2 81,2 90,0 131 162 230 320 412
9,5 17,8 29,6 144,6 85,7 95,0 138 171 243 337 435
10,0 18,7 31,2 46,9 90,2 100,0 145 180 256 355 458
§ 4-25] Таблицы для расчета стальных токопрсводов и крановых троллеев 715
714 Электрические сети [Разд. 4
Значения выполне! гных^У^ ДЛЯ °П₽еДелеИИЯ = в трехфазных^с^яхЗЗО7»2^^'' п «ильными тчкопроводами (крановые троллеи), проложенными ’ ; 1 в одной плоскости, при п^25—38 см и cos ¥ = 0,4—'0,7 .'-7?®
Значения m Расчетный ток 1т, а
Угловая сталь швеллер —_ ' швеллер ,
.—— 40X40X4 | 50X50X5 60x60x6 75X75X8 № 10 двутавр № 10 № 14 . двутавр ‘ •
0,060 0,065 0,070 0,075 0,080 0,085 0,090 0,095 0,100 0,105 0,110 0,115 0,120 0,125 0,130 0,135 0,140 0,145 0,150 0,160 0,165 0,170 0,175 0,180 0,185 0,190 0,195 0,200 0,210 0,220 0,230 0,240 0,250 0,260 0,270 0,280 0,290 0,300 При м ё ч 65 70 75 80 85 90 95 100 108 115 123 130 138 145 153 160 168 175 183 200 210 220 230 240 250 260 270 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 айне. Жирн 80 88 95 108 ПО 118 125 133 140 149 158 168 177 186 195 204 214 223 232 250 264 277 '291 304 315 331 345 358 385 412 439 466 493 520 547 574 601 628 Ы.Ч Шрифтом от 95 103 111 120 130 140 150 160 171 182 , 193 / 204/ 215 226 237 248 259 270 280 300 317 334 351 368 395 402 419 436 470 504 538 572 606 640 674 708 742 776 иечекы длптель 125 135 140 156 168 180 194 208 222 236 250 264 278 292 305 320 334 348 362 390 404 427 449 472 494 520 539 562’ 607 652 697 742 787 832 877 922 967 1 012 но допускаемы 150 162 176 190 204 220 235 250 267 283 300 316 333 349 366 382 399 415 432 465 490 51а 540 565 580 615 640 665 715 765 815 865 815 965 1 015 1 065 1 115 1 165 е нагрузки 175 190 205 220 237 254 270 285 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 540 568 595 623 650 678 715 733 760 815 870 925 980 1 035 1 090 1 145 1 200 1255 1310 Д' 195 . W 210 225 .7 L-ч. 242 •i7-;r4 260 . /.1 280 ''7 -‘ : 300 • 322 i : 343. .1 ; 365 •' 'si 386 «К - 408 429 451 . : . 472 / 494 515 537 < 1 558 600 ' 632 . S 663 695 ? 726 758 ' 789 820 852 915 978 ’ : 1 041 1 104 1 167 ’ -i 1 230 1 293 1 356 1 419 1 482
Продолжение табл. 4-103
— Момент тока. а-км, для алюминиевых шин. размером, мм
20X3 | 30X3 | 40X3 | 5ОХЗ | 60X4 | 80X5
Ы1. % Допустимый ток /д, а
265 | 370 450 580 | 720 J 1000
2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 , 6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 14 17 20 22 25 28 31 34 37 39 42 45 48 50 53 56 | 17 20 ’ 24 27 30 34 37 41 44 48 51 - 54 57 61 64 69 19 23 27 31 35 38 42 46 50 54 58 62 66 69 73 77 21 ' 25 29 33 37 41 45 50 54 58 62 66 70 74 79 83 24 29 34 38 43 48 53 58 62 67 72 77 82 86 91 96 29 34 40 46 52 57 63 69 74 80 86 92 97 103 109 114
При коэффициенте мощности 0,7
1 0 5 6 7 8 10 12
8 9 11 12 15 18
2,0 2.5 3,0 3,5 4,0 4 5 10 12 15 18 13 16 19 22 15 18 22 26 16 20 24 28 20 25 29 34 24 31 37 43
20 25 29 32 39 49
23 28 33 36 44 55
5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7 5 25 31 37 40 49 61
28 35 40 44 54 67
30 38 44 48 59 73
33 41 48 52 64 79
35 44 51 56 69 85
38 47 55 60 74 91
8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 40 50 58 64 78 98
43 53 62 6S 83 104
46 57 66 72 88 110
48 60 70 • 76 93 116
51 63 73 80 98
П р н м ч а к и е. Прн а = 38 см данные таблицы уменьшаются в среднем на 5—7%
Таблица 4-104
«« Kt«.raiu, „„„„ троллеями a = 25 cm, Imlm = f (Д(7°/.) У
Момент тока, а-км для алюминиевых шнн, размером, мм
CU % L 30x 3 1 40x3 | 50X3 | 60X4 I 80X5
__ Допустимый ток /д, а
2ВД Г 370 | 450 | 530 | | 1М0
При коэффициенте мощности 0,5
й J }° I 4 1 13 12 | ’ 11 14 I 1j 1 17 19 | 23
Значения и Л4Ф =/(л) для выбора сечения проводов, проложенных
в газовых трубах, для безындукционной подпитки стальных троллеев
в трехфазных сетях 380 в при расстоянии между троллеями а = 25 см
и cos <f =0,7 (см. указания к табл. 4-104 и 4-105)
Профиль троллея Число и сечение прово- дов с алюминиевыми жилами для подпитки 1 1 Значения Л1' npt 2 | 3 | 4 | 5 | числе шагов п 6 | 7 | 8 | 9 | 10 •Чф 'д- а
Угловая сталь 50X50X5 3(1X70) 3 (1X95) 3(1X120) 3(1X150) 2X3 (1X95) 2X3(1X120) 2X3 (1X150) 3X3(1X120) 3X3(1X150) 37 39 39 40 41 42 42 43 43 54 59 64 67 72 75 76 82 82 61 70 78 84 94 100 104 110 113 64 76 87 96 111 121 127 136 141 66 78 92 103 123 136 145 158 166 67 80 96 108 133 148 161 177 188 81 98 112 140 158 173 193 207 82 99 114 145 166 183 207 223 100 115 148 172 191 218 238 100 116 151 176 198 228 | 250 67 182 101 110 159 193 227 284 337 160 195 210 235 350 400 420 420 430
электрические сети
[Разд. 4
Продолжение табл. 4-104
Профиль троллея Число и сеченне прово- дов с алюминиевыми жилами дли подпитки 1 Значения М' прн числе шагов п 10 'д- а
2 3 4 5 6 7 8 9
Угловая 2X3(1X150) 60 104 137 161 180 193 204 211 232 420
сталь 3X3(1X95) 64 111 146 172 191 205 215 222 228 232 244 520
75X75X8 .3X3(1X150) 65 118 160 195 222 245 263 278 290 300 340 670
Швеллер 1X3(1X150) 69 100 115 122 125 127 - — 128 520
№ 10 2X3(1X150) 74 125 159 182 198 209 216 221 — — 232 670
Двутавр № 12 2X3(1X150) 101 160 195 215 227 234 238 240 — — 244 700
Указания к табл. 4-104 и 4-105. Если известны допустимые значения Д[/о/о и Imlm от
точки питания до конца троллея, то задаются числом шагов подпитки л, учитывая, что чем
меньше л, тем больше сечение проводов подпитки. ТогдаДг = Imlm и по ЛГ и п
в табл. 4-104 находят требуемое для подпитки число и сечение проводов с- алюминиевыми
жилами, проложенных в газовых трубах, и величину Л!#; по последней определяют
^-Ф = др- 1m и по табл. 4-105 находят длину каждого из шагов подпитки в процентах £ф
(рис. 4-35).
Рнс. 4-35. Схема стального троллея в трехфазных сетях с безындук-
ционной подпиткой из алюминиевых проводов в газовых трубах.
1 — ввод; 2—троллей; 3—подпитка; —пять шагов 'подпитки;
lm—длина и £ф—фнктнвнан длина троллея, км.
Таблица 4-105
Длина шага линии безындукционной подпитки стальных троллеев
в трехфазных сетях 380 в (см. указания к табл. 4-104 и 4-105)
Профиль троллеев Число н сеченне алюминиевых прово- дов подпитки Длина шага подпитки, % £ф
' 1* 1, 1, 1’ 1, Ло
Угловая 3(1X70) 56 25 11 4,8 2,1 — — — — —
сталь 3(1X95) 47 25 J3 7 3,7 2,0 — — — —
50X50X5 3(1X120) 39 24 15 8,8 5,4 3,3 2,0 — — —
3(1X150) 34 22 15 9,8 6,4 4,3 2,8 1,9 — —
2X3 (1X95) 26 19 14 10,5 7,8 5,8 4,3 3,2 2,3 —
2X3(1X120) 22 17 13 10,4 8,1 6,3 5,0 3,9 3,0- 2,4
2X3(1X150) 19 15 12 10 8,2 6,6 5.4 4,4 3.6 2.9
3X3(1X120) 15 13 11 9,2 7,8 6,7 5,7 4,8 4,1 3,5
3X3(1X150) 13 И 9,7 8,4 7.4 6,4 5,6 4,9 4,5 3,7
Угловая 2X3(1X150) 26 19 14 10,5 7,8 5,8 4-.3 3,2 — —
сталь 3X3(1X95) 26 19 14 10,5 7,8 5,7 4.2 3,1 2,3 1,7
75X75X6 3X3 (1X150) 19 15 13 Ю,1 0,2 6,6 5,3 4,3 3,5 2.8
Швеллер 1X3(1X150) 54 26 11,5 5.4 2,5 1.1 4.7 — — — —
№ 10 2X3(1X150) 32 22 15 10 6,9 3,2 2,2 —
Двутавр Л» 12 2X3(1X150) 41 24 14 8,3 4,9 2,9 1,7 1,0 . — —
Алфавитный указатель
717
ЛИТЕРАТУРА
4-1. Рябков А. Я., Электрический расчет
линий электрических сетей, Госэиергонздат, 1950.
4-2. Рябков А. Я.» Электрические сети, Гос-
энергонздат, 1960.
4-3.* Глазунов А. А., .Электрические сети и
системы, Госэиергонздат, I960.
4-4, Цейтлин Л. А., .Индуктивности прово-
дов и контуров, Госэнергоиздат, 1950.
4-6. Калантаров И. Л., и Ней-
ман Л. Р., Теоретические основы электротехники,
ч. I, 11, III, Госэнергоиздат, 1959.
4-6. Мукосеев Ю. Л.» Распределение пере-
менного тока в токоироводах, Госэнергоиздат, 1939.
4-7. Калантаров П. Л. и Цейт-
лин Л. А., Рвсчет индуктивности, Госэнергоиздат,
1955.
4-8. Привезенцев В. А. и Та ре-
ев Б. М., Производство’ силовых квбелей и обмо-
точных проводов, Госэнергоиздат, 1945.
4-9. Брагин С. М., Электрический кабель,
Госэнергоиздат, .1955.
4-10. Электротехнический справочник под об-
щей редакцией профессоров МЭИ, т. I и 11. Гос-
эмергоиздат, 1955.
4-11. Сборник ГОСТов «Кабели*, провода и
шнуры электрические», ч. 1, Стандартгиз, 1956.
4-12. Технический документация на кабельные
муфты, Госэнергоиздат, 1957—<1958.
4-13. Справочник электромонтера, вып. 1 и 2,
Госэнергоиздат, 1960.
4-14. Руководящие указания по выбору и при-
менению кабелей в изолированных проводов с алю-
миниевыми н медными жилами, Госэнергоиздат,
1954.
4-15. Решения № 18/10 (Э) (июль 1955) и № 2
(Э) (март 1957) технических управлений МЭП и
МЭС я Госннспекцин по промэнергетнке и энерго-
надзору мэс.
4-16. Инструкция по соединению я оконцева-
нию изолированных проводов н кабелей с алюми-
ниевыми жнламн. Госэиергонздат, 1955.
4-17. Правила устройства электроустановок,
гл. 1-1. 1-2, П-2, II1-1, П-3, VI1-3, VI1-4. Госэнер-
гоиздат, 1957—1959.
4-18. Б а ч е л н с Д. С., Б е л о рус-
сов Н. И. и С а а к я н А. Е.» Электрические ка-
бели, провода н шнуры (справочник), Госэнерго-
нздат, 1958.
АЛФАВИТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
А
АВР 472
Автоматика и самозапуск элек-
тродвигателей 471
Аатоматнческая разгрузка 476
Автотрансформаторы 290
— для ртутных выпрямителей
321 ’ ‘
— основные характеристики 302,
'305
Агрегаты преобразовательные,
защита 370
— ртутно-выпримнтельные 304
Аккумуляторные установки 347
------ выбор 351
Алфавиты греческие к латин-
ский 22
Амортизация^ нормы 131
Амперметры 423
АПВ 471
Аппараты, высота установки
в закрытых РУ 498
— защиты сетей до <1 кв 685
— электрические высокого на-
пряжения, выбор 207
---------основные данные 238
---------термическая н дина-
мическая устойчивость 277
Арматура линейная 568
Атмосферные перенапряжения.
защита 576
Б
Балки двутавровые 14
Батареи аккумуляторные 348
---выбор 351
Бетон, основные сведения 37
Блоки кабельные, нагрузки на
кабели 647
— питания 485
— типа БВ, БПВ 521
Болты 49
Буквенные обозначения 11, 20
В
Ваттметры 428
Вводы маслонаполненные фар-
форовые 279
Взрывозащищенное электрообо-
рудование 65
Взрывоопасные помещения,
классификация 64
Взрывоопасные помещения,
устройство сетей 682
— установки, размещение РУ и
подстанций до 1 ке 491
Вибрация, гасители для прово-
дов н тросов ВЛ 576
Винты 51
ВЛ до 1 ке 611
Воздушные лнннн электропере-
дачи 538
Вольтметры 424
Выбор проводок в зависимости
от условий прокладки н сре-
ды 650
Выключатели автоматические
для защиты сетей до 1 кв
685
----АВ 1589
----АП 50 692
----АЗ100 691
----БАБ 329
— высоковольтные, сводные дан-
ные 238
----секционные и шиносоеди-
нительные, защита 377
----схемы управления 481
----формулы для выбора и
проверки 212
Выпрямители ртутные 304
Выпрямительные установки, рас-
чет токов к. з. 294
— устройства для приводов вы-
соковольтных выпрямителей
487
— — комплектные 350
Высота места установки, влия-
ние на работу электрообору-
дования 68
— установки аппаратов в за-
крытых РУ 498
ВЯП-6, ВЯП-6. схемы 173
Г
Гайки 55
— установочные 59
Гасители для защиты от вибпа-
цни проводов И тросов ВЛ
576
Гетинакс электротехнический 30
Гильзы 57
Гирлянды ВЛ 570
Глухари 54
Годовое число часов использова-
ния максимума осветительной
нагрузки 119
Графические обозначения мате-
риалов 102
— — условные 72
Д
Двигатели, автоматика и само-
запуск 471
— защита 365
---минимального напряжения
407.
— пусковой орган форсировки
возбуждения 408
— самозапуск 477
— синхронные, определение не-
выгоднейшего коэффициента
мощности 462
Делители анодные 324
Доски асбестоцементные элек-
тротехнические дугостойкие
30
Дюбели 56
Е
Еднннцы измерения н их со-
отношения 17. 20. 21
Ж
Железобетон, основные сведе-
ния 37
Жнлы токопроводящие, мини-
мальные сечении 656
3
Зажимы клиновые для ВЛ 572
— натяжные болтовые для ВЛ
571
— соединительные для проводов
ВЛ 574
Заземлители 254
— опор ВЛ 583
Зарядные устройства 347. 486
Защита воздушных н кабельных
линий 376
— вращающихся машин 288
— двигателей 365
— комбинированная на разных
ступенях сети 693
— конденсаторных установок 375
— от атмосферных перенапря-
жений 576
718
Алфавитный указатель
Защита открытых подстанций
от прямых ударов молнии 290
— пересечений ВЛ 577.
— плавкими предохранителями
377
— подстанций и вращающихся
машин 277 ?
— подходов к подстанциям и
РУ с вращающимися маши-
нами 578
— преобразовательных агрегатов
370
— релейная 221. 402
— сетей до 1 кв 685
— трансформаторов 360
— цепей выключателя 377
— шинопроводов 376
— электропечных установок 373
— Электроустановок 6—10 и
35 кв от внутренних пере-
напряжений 288
Защитные промежутки 573
И
Измерения электроэнергии 414
Изоляторы, выбор 232
— высокого напряжения, выбор
207
— ТФ 615
— ШЛИ. ШО 617
Изоляция и арматура ВЛ 558
— контроль 447
Инженерные сооружения, пере-
сечения ВЛ до 1 кв 611
---- расстояния пересечения
ВЛ 566
К
Кабели в блоках, нагрузки 647
— виды электропроводок н спо-
соб прокладки 650
— волновое сопротивление 288
— выбор 233
— до 10 кв расстояния между
опорными конструкциям^ 672
— и шнуры шланговые 625 *
— контрольные 632
— — общие указания по выбору
660
— прокладка в траншее 672
— с бумажной изоляцией, на-
грузки 641
— силовые до 35 кв 625
----общие указания по выбо-
ру 654
— сопротивление 709
— термическая устойчивость 277
— шнуры и провода с резино-
вой н полихлорвинил свой изо-
ляцией, допустимые длитель-
ные нагрузки 642
— кабельные сооружения 673
Камеры и ячейки РУ высокого
напряжения, типовые кон-
: струкцин 499
— трз нс формате ров, мкккмалы
ные размеры 513
— — наименьшие проходы 497
Каналы для прокладки кабелей
673
Канаты для переходов ВЛ 539
Категории электроприемкикоь
по бесперебойности электро-
снабжения 135
Кислоты, влияние на матеоналы
31
Классификация электроприем-
инков по категориям беспере-
бойности электроснабжении
136
— электроустановок н помеще-
ний 61
Климатические данные различ-
ных областей СССР 69
— условии расчетные 549
Ключи управления 484
КНТП Московского электроза-
вода 529
Коллекторы для прокладки ка-
белей 673
Компенсаторы синхронные 458
Компенсирующие устройства для
повышения коэффициента
мощности 450
— ----—-------технические дан-
ные 457
Комплектные выпрямительные
устройства 350
—- устройства для измерения
больших величии постоянного
тока 442
— — схемы 170
Комплектование ртутио-выпря-
мительиых агрегатов 326
Конденсаторные батареи, схемы
включения 458
----установке и конструкцин
467
— установки, защита 375
Конденсаторы, емкость для пи-
тания цепей отключения при-
водов 487/
— размещение 451
— разряд 460
— технические данные 457
Конструкций камер и ячеек РУ
высокого напряжения 499
Контргайки к трубам 58
Контроль изоляции 447
Коридоры и проходы наимень-
шие в РУ, камерах трансфор-
маторов н помещениях щитов
497
Короткое замыкание в сетях,
получающих питание от ма-
шин постоянного тока 206
— — выбор аппаратов, изолято-
ров и проводников по усло-
виям к. з. 210
---- значении ударного тока
дли изоляторов 233
‘---расчет в установках пере-
менного тока выше '1 кв 185
---------,------дО I кв 193
»—< — расчет токов на" стороне
выпрямленного тока ртутно-
выпрямительиых установок
204
------— однофазного к. з. 197
Короткозамыкателн 254
Коррозия, стойкость металлов н
нх сплавов 31
Коэффициенты годовые смен-
ности 109
— использования 121
— максимума 121, 128
— мощности 450
----выбор мощности н типа
компенсирующих устройств
450
----каивыгоднейшнх синхрон-
ных двигателей 462
— — расчетные затраты 452
— — ртутно-выпрямительных аг-
регатов 313
----технико-экономи ч е с к не
сравнения 456
— относительной плотности воз-
духа 543
— поправочные для алюминие-
вых проводов ВЛ 541
------проводников 640
— — на число кабелей в земле
641
— спроса осветительных нагру-
зок 109
— теплоотдачи проводников 637
— чувствительности релейных
защит 409
"Крановые троллен, моменты то-
ка 714
------ расчетный ток 714
Критический пролет 550
КРУ 521
—- схемы 172, 176
КРУН 531
— схемы 172
Крюки КН ВЛ до 1 ке 618
КСД 500
— схемы 170
КСО-2 УМ 4Q9
— схемы 170
КСО-3 499
— схемы 170
КСО-2300 500
КТП 521
— размещение во взрывоопас-
ных помещениях 491
— схемы 174
КТПН 58 ,537
Л
Лампы сигнализации 484
Лента стальная горячекатаная
Лес строительный круглый 35
Линин воздушные и кзбельные.
защита 376
— электропередачи 538
Лучеиспускание 538
М
Магистрали открытые, изолято-
ры 680
----сортамент и сечения токо-
ведущих шии 680
Магниты постоянные 27
Манжеты для соединения труб
Маслопр нем ники 489
Маслосбориые устройства 489
Масляное хозяйство 487
Массы кабельные заливочные 31
Математические величины 21
Материалы строительные 34
— электроизолирующие 28
— электротехнические 25 '
Машины вращающиеся, защита
277, 288
Мегомметры 432
Металлы, сокращенный сорта-
мент 39
— характеристика 25
Метизы, сокращенный сорта-
мент 39
Механический расчет проводов
и тросов ВЛ 548
Микроамперметры 434 '
Миллиамперметры 424, 433
Молниеотводы -583
Молнии, защнтз открытых под-
станций от прямых ударов 290
Моменты мощности осветитель-
ных сетей 710
— тока крановых троллеев 714
---- токопроводов 713
Мощность максимальна и 120
— на высших ступенях электро-
снабжения 124
— потребляемая измерительны-
ми приборами 232
ряды номинальных мощно-
стей трансформаторов и авто-
трансформаторов 296
— средняя 103*
Муфты дли асбестоцементных
труб 35
— к стальным трубам 58
Я
Нагревательные устройства к вы-
соковольтным выключателям
242. 253
Нагрузки длительные на про-
вода, шнуры к кабели с ре-
зиновой и полнхлорвиннло-
вой изоляцией 642
— кабелей с бумажной изоли-
нией 643
— контрольные показатели 125
— максимальная мощность 120
— на кабели в блоках 647
— Однофазных электроприемнн-
ков 127
— осветительные, годовое число
часов использовании макси-
мума 119
— плотность 120
— токовые, принятые условия
при расчете 641
----проводов ВЛ 541
— трехфазной сети с однофаз-
ными электропрнемннками
128
• \ЧУ---А»
719
Алфавитный указатель
Нагрузки удельные на провода
Jk.1'- в тросы ВЛ 550
ft < Напряженке, выбор
X' — допускаемое для строитель*
'V . вых материалов 36
-«• с ;. — и стрелы провеса ВЛ 562
| > — колебания при толчках на-
грузки 134
е v - регулирование 13о
* Напряжения номинальные стаи-
(• дартные 65
О
Обозначения условные электри-
ческих величин прн расчете
токов к. а. 177
Оклады эксплуатационного пер-
сонала 131
Оконцеватели для труб 60
Опорные конструкции кабелей
до 10 кв. расстоянии 672
Опоры ВЛ 589
— — до 1 ке 613
— — расстановка 563
Осветительные сети, допустимая
частота колебания напряже-
ния 699
---моменты мощности 710
•Основании опор ВЛ 589, 609
Ответвления ВЛ до I ке к вво-
дам 609
Отделители 254
— РУ 110 ке 507. 510
Отчисления на зарплату экс-
плуатационного персонала 131
Оформление чертежей, указания
100
’ П
Пасынки опор ВЛ до I кв 615
Патрубки 59
Перегрев проводников 538
Перенапряжение. определение
277
Перенапряжения атмосферные,
защита 576
Пересечения ВЛ до 1 кв 611
---с инженерными сооруже-
ниями 566
Переходы ВЛ 565
Питание предприятий электро-
энергией, способы 145
Плотность нагрузок 120
Повторно-кратковременные ре-
жимы для проводников 640
Подиожкнкн железобетонные 609
Подстанции 487
— внутрицеховые 509
— во взрывоопасных помеще-
ниях 491
— выбор 143
— защита 277
— — подходов 578
— конструкции 340
---защита от прямых ударов
молнкн 290
— размеры приближения к зда-
ниям' по условиям пожаркой
безопасности 494
— размещение в пожароопас-
ных установках 493
— ртутно - преобразовательные,
примеры схем 335
— столбовые 497
— — наименьшие расстояния до
токоведущнх частей 495
— схемы и компоновки цеховых
подстанций 6—10 кв 156
— трансформаторные 510
— требования к зданиям, поме-
щениям и конструкциям 490
Пожарная безопасность, разме-
ры приближения подстанций
к зданиям 494
Пожароопасные помещения и
установки, классификация 63
— установки, размещение РУ и
подстанций 493
Помещения взрывоопасные,
устройство сетей 682
Помещении трансформаторные
487
— щнтов, наименьшие коридоры
и проходы 497
Постоянная времени нагревания
проводов и квбелей 6S9
— лучеиспускания 638
Потери мощности 126
-----в трансформаторах 547
— напряжения (на 1 а • км) 710
-----в трансформаторах 710
-------- элементах электриче-
ских установок 701
-----расчет сетей 698
— энергии 126
Предохранители^ высокого на-
пряжении 255
— плавкие для защиты сетей до
1 ке 685. 688
Преобразовательные агрегаты,
защита 370
Приборы нзмернтельные, по-
требляемая мощность и cos <р
232
— — схемы включения 444
— рвсстановка на различных
присоединениях 417
Приводы выключателей 242
— разъединителей, короткоза-
мыкателей, отделителей и за-
землителей 254
Провода алюминиевые, попра-
вочные коэффициенты 541
— в металлической оболочке 625
— виды электропроводок н спо-
соб прокладки 650
— ВЛ до 1 ке 613
— воздушные и тросы 538
— наибольшие расстояния меж-
ду точками крепления на
изолирующих опорах 657
— неизолированные, ЛЭП, эко-
номическая плотность тока
540
— — нагрузки 645
-----проверка на потерю на-
пряжения 541
----- по тепловой нагрузке
541
— стандартные диаметры и се-
чения 25
— удельные нагрузки 550
Проводки в ну треннке до 1 кя
555
Проводники высокого напряже-
ния. выбор 207
— сопротивление 705
— эконохщчеекзя плотность тока
€47
Прокладка кабелей вертикаль-
ная. разность уровней 670
Пролеты ВЛ 563
— расчетные ВЛ 565
Промежутки защитные 583
Профили гнутые 47, 48
Проходы н коридоры наимень-
шие в РУ, камерах трансфор-
маторов и помещениях щи-
тов 497
Р
Радиальные ВЛ 541
Размеры приближения подстан-
ций к зданиям по условиям
пожарной безопасности 494
Разность уровней прн вертикаль-
ной прокладке кабелей 670
Разрядники вентильные 582
— технические данные 239
— трубчатые 579
Разъединители 254
— указания по выбору 213
Распределительные устройства
487
-----до 1 кв во взрывоопасных
помещениях 491
—----размещение в пожароопас-
ных установках 493
-----реактированные 508
-----с вращающимися машина-
ми. защита подходов 578
Расстояния в кабельных соору-
жениях 674
Расстояния от кабеля в земле
. до сооружений 671
— между опорными конструк-
циями кабелей до 10 кв 672
— — проводами пересекающихся
ВЛ 578
--- точками крепления изоли-
рованных проводов на изоли-
рующих опорах 657
— наименьшие до токоведущих
частей в РУ и столбовых
подстанциях 495
— от проводов ВЛ до 1 кв 610
— элементов проводок до 1 ке
до строительных конструкций
зданий 657
Расчет механический проводов
н тросов ВЛ 548
— переходов ВЛ 565
— сетей по потерям напряже-
ния 698
— электрический ЛЭП 540
Расчетные климатические усло-
вия 549
Расчетный пролет ВЛ 1561
Реакторы для ртутно\выпрями-
тельных агрегатов 321
— заземляющие 263
* -» катодные ФРОС 326
— масляные 263
— расщепленные 184
— сдвоенные 263
— токоогрвничнвающие 259
Реле встроенные 382
— положения 484
— сеточной защиты 329
— технические данные S78
Релейная защита 360, 402
---расчет и выбор 402
Рельсы 45
Ремонт текущий, затраты 131
Род установки, выбор аппара-
тов, изоляторов и проводни-
ков высокого напряжения 210
Ртутно-выпрямительные агрега-
ты 304
—• — установки, расчет токов
к. з. 204
— преобразовательные подстан-
ции, конструкции 340
—------примеры схем 335
Ряды номинальных мощностей
трансформаторов н авто-
трансформаторов 296
С
Самозапуск электродвигателей
471, 477
Сван железобетонные ВЛ 609
Серьги дли гирлянд ВЛ 573
Сети 621
— во взрывоопасных помеще-
ниях 682
— до 1 кв, защита 685
— комбинированная защита иа
разных ступенях 673
— осветительные, моменты мощ-
ности 710
расчет по потерям напряже-
ния 698
Сетка стальная 46
Сечення проводов ВЛ до I кв
609
— токопроводящих жил мини-
мальные 656
Сигнализации предупреждаю-
щая н аварийная 481
---------схемы 483
Синхронизация, схемы 447
Синхроноскопы 434
Система единиц 11
— мер 19
Скобы для гирлянд ВЛ 573
СКТП 537
Сооружения, инженерные, рас-
стояния пересеченкй ВЛ 566
— расстояния кабелей в земле
671
Сопротивление активное и ин-
дуктивное. схемы блока
720
Алфавитный указатель
трансформатор — магистраль
201
Сопротивление воздушных н ка-
, бельных л инн Э, шинопрово-
дов 6—10 кв, трансформато-
ров и элементов аппаратов
180
— в схемах управлении 484
— временное материале прово-
- дов н тросов ВЛ 548
— заземляющих устройств опор
ВЛ 584
— катушек реле приводов 382
— приведение абсолютных зна-
чений индуктивных сопротив-
лений к одной ступени на-
пряженки 180
— расчетное для болтовых со-
единений 37
— — древесины 37
— синхронных машин 182
— трансформаторов 6—10/0.4—
0.23 кв 202
— электрическое проводов ВЛ
544
Сплавы, характеристика 25
Сталь горячеквтвная квадрат-
ная. круглая 46
— электротехническая листовая
39
Стеллажи аккумуляторных ба-
тарей 358
Стрелы провеса ВЛ 582
Схемы включения конденсатор-
ных батарей 458
— коммутации подстанций н
коммутационной аппаратуры
154
— комплектных устройств 170
— магистральные 148
— передвижных подстанций 166
— питании РВ 312
— подстанций 35—ПО кв 167
— предупреждающей и аварий-
ной сигнализации 483
— радиальные 151
— расчетная и замещении 184
— синхронизации 447
— управления высоковольтными
выключателями 481
Счетчнкн электрические 439
Т
Тангенс фи 451
Текстолит листовой электротех-
нический 30
Температура, влияние темпера-
туры окружающего воздуха
на работу электрооборудова-
ния 66
— воздуха различных областей
СССР 69
— допустимая проводников
(шнн. проводов, кабелей) 637
— нагрева проводников 67
------ частей электрических ап-
паратов 67
— расчетная среды 637
Теплообменники 318
Техннко-экономкческая целесо-
образность, выбор аппаратов
н проводников высокого на-
пряжении 210
Техннко-экономкческие сравне-
ния вариантов повышения
коэффициентов мощности 456
--------- электроснабжении 130
Ток пнковый 126
Токи короткого замыкания 177
Токопроводы 677
— моменты тока 713
Трансформаторные под станции
610
— помещения 487
Трансформаторы, выбор 141
— дли ртутных выпрямителей
321
—'допустимые перегрузки 298
— защита 350
— на пр и жени и, выбор ,230
----сводные данные 274
— основные характеристики и
сводные данные 290
— охлаждение 301
— потери мощности 547
— — напряжения 704
— размеры и нес 303
— регулирование напряжения
301
— схемы соединения 298
— тока, вторичные нагрузки 229
—_г- выбор и проверка 220
---динамическая и термиче-
ская устойчивость 279
---классы точности и область
применения 221
— — кратности 222
— — сводные двиньте 253
----указания по выбору 217
Траншеи, прокладка кабелей 672
Трассы ВЛ до I кв 611
Троллен крановые, моменты то-
ка 714
----- расчетный ток 714
Тросы 538 __
— и провода ВЛ, меха^ческий
расчет 548
—--------удельные нагрузки
550
Трубки из поли х л о рвк ккл ового
пластиката 30
— изоляционные полутвердые
резиновые 30
Трубы асбестоцементные 35
— в зависимости от числа про-
водов 660
— стальные 58
Туннели для прокладки кабелей
673
Тяжение в проводах и тросах
ВЛ 550
У
Угольники гнутые 47
Удельные нагрузки иа провода
н тросы 550
— расходы электроэнергии ПО
Удельный расход активной мощ-
ности ка компенсацию в син-
хронных двигателях 463
Условные графические обозна-
чения 72
Уставкн аппаратов защиты се-
тей до 1 кв 687
— защиты, выбор 688
Установки аккумуляторные 347
— конденсаторные, защиты 375
— электропечные, защита 373
Устройства вспомогательные
ртутных выпрямителей 315
— зарядные 347, 486
— компенсирующие 450
— маслосборные 489
— сетей 655
Учет электроэнергии 414
Ушкк дли гирлянд ВЛ 574
Ф
Фазометры 427, 435
Ферритовые изделия 25, 26
Фонды, средние сроки службы '
основных фондов 132
Форматы чертежей 101
Формовочные стенды 329
X
Хозяйство масляное 487
Ч
Частотомеры 427, 436
Чертежи, указании по оформле-
нию 100
Ш
Шаблоны для расстановки опор
ВЛ 563
Шайбы 55, 56
Швеллеры 44
Шинные туннели 673
Шинопроводы 681
— защита 376
Шины, выбор 233
— динамическая устойчивость
283
— коробчатые 237, 621
— нагрузки 645
— поправочный коэффициент на
высоту 233
— прямоугольные 621
— сопротивления 709
— сортамент и сечение дли от-
крытых магистралей 680
— — устойчивость 285
— трубчатые 621
Шкалы температурные 19
Шкафы управления дли ртут-
ных выпрямителей 320
Шиуры н кабели шланговые 625
Штыри стальные для ВЛ 575
Щ
Щелочи, влияние на материалы
31
Щитовые помещения, расстоя-
ния 498
Шиты распределительные 514
— — ПРС I и ПРС II 515
---ЩОБ59 520
Э
Экономическая плотность тока
проводников 647
— проводов ЛЭП 540
Электрические величины основ-
ные 11
Электропечные установки, за-
щита 373
Электропрнемники, категории
по бесперебойности ’электро-
снабжения 135
— эффективное число 123
Электроснабжение 103
Электротехника общая, основ-
ные сведения 23
Я
Ячейки высоковольтные ВЯП-6.
ВЯПО-6. схемы 173
— и камеры РУ высокого на-
пряжения, типовые конструк-
ции 499