/
Автор: Глазер С.И. Школьник С.Ш.
Теги: сооружения и части сооружений по виду строительных материалов и методам возведения cтроительная механика графический и аналитический методы статики для исследования и расчета строительных конструкций строительство строительное проектирование каменные конструкции материаловедение
Год: 1968
Текст
АС ЧЕТ
каменных
конструкций
|Г> !|1Ж I
ВНЕ ЦЕН ТРЕ ИНОЕ
СЖАТИ Е
С. И. ГЛАЗЕР,
С. Ш. ШКОЛЬНИК
РАСЧЕТ
КАМЕННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
НА ВНЕЦЕНТРЕННОЕ
СЖАТИЕ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
„БУД1ВЕЛЬНИК“
КИЕ В-1 968
Расчет элементов каменных конструкций на
внецентренное сжатие. Глазер С. И., Школь-
ник С. Ш., 1968, 116 стр.
' В книге изложена методика расчета ка-
менных конструкций, позволяющая с по-
мощью таблиц и графиков вести расчет
при резком сокращении объема вычисли-
тельных работ. ‘ .
Книга предназначена для инженеров-
проектировщиков, занимающихся расчета-
ми элементов к^енных конструкций, и мо-
жет служить ДШсобиемдля студентов стро-
ительных спец^льностей.
Таблиц 19; рисунков 32, ^библиография
из 5 позиций.
6С1
Г52
УДК 624.012:624.0-1
Глазер Семен Исаакович
Школьник Самуил Шулимович
Расчет каменных конструкций
на внецентренное сжатие
Редакторы В. К; Гайдай, Т. В. Олейник
Обложка художника Т, М. Тарнавского
Художественный; редактор И. Н. Васильченко
Технический редактор Н. Г. Орлова
Корректор В. Б. Помацук
БФ 02277. Сдано в набор 4. XI. 1967 г. Подписано
к печати 19, II. 1968 г. Бумага типографская № 2,
60X84716—8,625 бумажных, 7,25 физ. л., 6,74 усл.‘
печ. л., ' 7,4 уч.-изд. Тираж 5000. Цена 44 коп.
Зак. 1733.
Издательство «Буд1вельник»,
Киев, Владимирская, 24.
Киевская книжная типография № 6,
Киев, Выборгская, 84.
3—2—5
129—68
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ ЭЛЕМЕНТОВ
КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ
Расчет внецентренно сжатых элементов неармированной клад-
ки, согласно СНиП П-В. 2—62, производится:
при малых эксцентриситетах приложения продольной силы
₽о 0,45// (рис. 1) по формуле '
• О)
при больших Эксцентриситетах приложения продольной силы
ео>'О;45// (рис. 2) по формуле
(2)
В формулах (1) и (2):
ДОп приведенная продольная сила, определяемая по фор-
муле
Л^ -: .\'к; (3)
тлл
8. — расчетное сопротивление сжатйю кладки;
Р —площадь сечения элемента;
? <р —- коэффициент продольного изгиба в плоскости Действия
изгибающего момента,'принимаемый по табл. 17 СНиП
П-В. 2—62; . <
ф —коэффициент, учитывающий влияние эксцентриситета
при внецентренном сжатии, определяемый по формулам
табл. 19 СНиП П-В. 2—62;
<ри—коэффициент продольного изгиба при внецентренно!^сжа-
тии с большими эксцентриситетами, определяемы^
формуле
I*
I
фс—коэффициент продольного изгиба, определяемый по
табл. 17 СНиП П-В. 2—62 для сжатой части сечения
Г с при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 2), оп-
ределяемый в плоскости действия изгибающего момента
при гибкости
Я1ШП
сечения
сечения
Рис. 3.
Рис. 1.
Рис. 2.
Л^ДЛ
В формуле (3):
— расчетная продоль
ющей части нагр
— расчетная продоль
ствующей части 1
Н' Н'
----- или л с =---;
Лс гс
Н'—^высота части эле-
мента с однозначной
эпюрой изгибающе-
го момента (рис. 3);
при однозначной
эпюре по всей дли-
не (высоте) элемен-
та принимается Н'=
= Н;
и г с —высота и радиус
инерции сжатой час-
ти поперечного сече-
ния Рс .
я сила% от длительно действу-
ки;
я «сила от кратковременно дей
грузки;
/Пдд — коэффициент, учитывающий влияние длительного
действия нагрузки (ползучести) на несущую спо-
собность элемента толщиной менее 30 см или с ра-
диусом инерции сечения менее 8,7 см и принимае-
мый по табл. 18 СНиП П-В. 2—62.
• При а0>еПр в дополнение к расчету внецентренно сжатых
элементов по формуле (2) производится расчет растянутой зоны
по раскрытию трещин (см. раздел «Расчет по раскрытию
трещин»*).
Значение епр принимают при учете основных сочетаний *в6з-
действйй равным 0,7 у и при учете дополнительных сочетаний
воздействий равным 0,8 у.
В сжато-изогнутых элементах, подверженных действию по-
перечных нагрузок, при вычислении эксцентриситета приложе-
ния приведенной сжимающей силы принимается приведен-
ная величина изгибающего момента Л4П, определяемая по фор-
муле
7Ип = '-^+Л4к, (5)
™ДЛ
где Млд —изгибающий момент от длительно действующей ча-
сти расчетной, поперечной нагрузки;
Л4К — изгибающий момент от кратковременно действующей
части расчетной поперечной нагрузки;
/Пдл —коэффициент, определяемый по табл. '18 СНиП П-В.
2—62.
Элементы, работающие на внецентренное сжатие, должны
быть дополнительно рассчитаны на центральное сжатие в плос-
кости, перпендикулярной к действию изгибающего момента.
Расчет внецентренно сжатых элементов каменных конструк-
ций, в соответствии с приведенными указаниями СНиП П-В.
2—62, связан с громоздкими и трудоемкими вычислениями.
Для определения несущей способности внецентренно сжатого
элемента требуется вычислить следующие величины:
—расстояние от центра тяжести площади се-
чения элемента до края сечения в сторону
эксцентриситета продольной силы;
%/г — расстояние от нейтральной линии до на-
ружной грани полки;
Рс = а)сЫг — площадь сжатой части поперечного сечения
элемента;
г = рйигс = рсй— радиусы инерции соответственно всей пло-
щади сечения элемента и площади сжатой
части сечения;4
< < значения Р и коэффициента
К'роме перечисленных величин, входящих непосредственно в
расчетные формулы для определения у,г и гС} необходимо до-
полнительно вычислить:
5 —статический момент площади всего сече-
ния относительно его края;
1 = и 1с =8с.Ыг3 — моменты инерции соответственно всей
площади сечения элемента Р и площади
сжатой части сечения Р^ относительно
их нейтральных линий.
Особенно трудоемко вычисление всех этих величин при рас-
чете элементов таврового сечения.
‘Следуетотметить, что приведенные в СНиП П-В. 2—62 для
упрощения • расчета приближенные формулы для. определения
значений Рс и яЛ (гибкости элемента) для сжатой части се-
чения приводят :к заметным расхождениям по сравнению с точ-
ными Значениями указанных величин (см. «Бюллетень строи-
тельной техники», 1964, № 4).
Для устранения перечисленных недочетов авторами состав-
лены вспомогательные таблицы и графики, позволяющие резко
сократить, расчеты, а также повысить Точность получаемых
результатов.
РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ, ИСПОЛЬЗОВАННЫЕ ДЛЯ СОСТАВЛЕНИЯ
ТАБЛИЦ/И ГРАФИКОВ, И ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ДлЯ удобства вычисления табличных коэффициентов на элек- '
тройной вычислительной машине, а также для удобства пользо-
вания таблицами и графиками была принята система коорди-
нат,: приведенная на рис. 4.
Независимо от величины и направления эксцентриситета ,
продольной силы, т. е. для любого очертания и расположения
сжатой части сечения, все величины вдоль
Рис. 4.
оси У отсчитываются от наружной грани
полки таврового сецения.
Все формулы, таблицы коэффициентов и
графики составлены для прямоугольных и
.тавровых сечений с размерами /г=1 и 6 — 1,
где И — высота сечения, Ь — ширина сече-
ния (полки). Поэтому для определения ис-
комых величин (кроме безразмерных коэф-
фициентов ф) необходимо табличные коэф-
фициенты, а также коэффициенты, опреде-
ляемые по, графикам, умножать на соответ-
ствующие множители, зависящие От фак-
тических значений Н и Ь.
Дополнительно к приведенным *в СНиП П-В. 2—62 приняты
следующие обозначения (рис/ 4):
й=т]И — толщина полки таврового сечения;
Ь\==1Ь—толщина стенки таврового сечения;
уН —расстояние от центра тяжести сечения до наружной
грани полки;
Эк .— расстояние от точки приложения продольной силы до
наружной грани полки;
%И — расстояние от нейтральной линии до наружной гра-
ни полки; • ' .
о)ЬИ — площадь 'всего сечения;
—площадь сжатой части сечения;
вЬИ3 — момент инерции площади всего сечения относительно
оси, проходящей через его центр тяжести;
гс#Л3 — момент инерции площади вжатой частй сечения отно-
, сительно оси, проходящей через его центр тяжести;
Для таврового сечения с размерами Л=1 и Ь==1 имеем:
о) = Ц 4-(1 — ?|) В = л + 5 — (6)
(О • 2(0
. (7)
2 у ш /
13 С ~3 1
е = -у- + Ж5М]~ >4 (8)
р=1/'—; (9)
е=у + . (Ю)
А.
Знак минус ц формуле (10) принимают, когда точка прило-
жения продольной силы расположена между наружной гранью
полки и центром тяжести сечения, знак плюс — когда точка при;
ложения продольной силы расположена между наружной
гранью стенки и центром тяжести сечения.
Коэффициенты %, а)с, ес и рс зависят от положения точки
приложения продольной силы (расстояния ©Л), а также от фор-
мы очертания и расположения сжатой части сечения.
При условии прямоугольной ;эпюры напряжений центр тя-
жести сжатой' части сечений совпадает с точкой приложения
внешней сжимающей силы IV п. В этом случае параметры, харак-
теризующие вжатую часть сечения, определяются по формулам,
сведенным в табл. 3 приложения.
УСЛОВИЯ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ СЛУЧАИ МАЛЫХ И БОЛЬШИХ
ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОВ ПРИЛОЖЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ
Согласно указаниям СНиП П-В. 2—62, при е0< 0,45 у экс-
центриситет приложения продольной силы считается малым, а
при в0>0,45 у — большим.
При принятых обозначениях эксцентриситет приложения про-
дольной силы считается малым при соблюдении условий (см.
табл. 1 приложения):
для форм очертания сжатой части сечения 1 и 2
|у — 0| < 0,45у;
для форм очертания сжатой части сечения 3 и 4
|у-0|< 0,45(1-у).
Аналогично при больших эксцентриситетах приложения про-
дольной силы должны соблюдаться условия:
для форм очертания сжатой части сечения 4 и 2
|у — 0| > 0,45у;
для форм очертания сжатой части сечения 3 и 4
|у-0|> 0,45(1-у).
Решив эти неравенства, получим:
, при О,55у<0< 0,55^ + 0,45 эксцентриситет приложения про-
дольной силы считается малым; ;
при 0>О,55р + О,45 и @<О,55г — большим.
ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ
УЧИТЫВАЮЩИХ ВЛИЯНИЕ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТА ПРИ
ВНЕЦЕНТРЕННОМ СЖАТИИ
Тавровые сечения. По аналогии с железобетонными конструк-
циями присвоим случаю больших эксцентриситетов название
«случай 1», а случаю малых эксцентриситетов — «случай 2».
При принятых обозначениях формулы для определения коэф-
фициентов ® зависимости от вида кладки и случая внецент-
ренного сжатия приведены в табл. 1 приложения.
- Номера видов кладки (1, 2, 3) приняты в соответствии с пе-
речислением, приведенным в табл. 19 СНиП Н-В. 2—62, при
этом коэффициентам ф соответственно присвоены индексы 1,
2 и 3.
Следует отметить, что рекомендуемые табл. 19 СНиП П-В.
2—62 формулы для определения коэффициентов содержат су-
щественную неувязку.
При определении коэффициентов V5 на электронной вычисли-
тельной машине установлено, что в ряде случаев, при пользо-
Таблица I
6 Ф1 Фэ Фз
0,60 0,492 0,492 0,197
0,61 0,482 0,482 0,185
0,62 0,312 0,217 0,174
0,63 0,298 0,205 0,164
вании указанными формулами, для тавровых сечений с относи-
тельно тонкой стенкой и сравнительно широкой полкой, пере-
ход от случая малых эксцентриситетов к случаю больших
эксцентриситетов сопровождается резким скачком значений
для (кладок вида 1 и 2.
В подтверждение изложенного рассмотрим тавровое сечение
с параметрами ^ — 0,1 и ?? = 0Д для которого г=0,295.
Для наглядности выпишем величины коэффициентов Для
всех трех видов кладки, соответствующие значениям 0, равным
0,60; 0,61; 0,62 и 0,63, граничащим между случаями 1 и 2 вне-
центренного сжатия (табл. I). Действительно, при 0 = 0,61 удов-
летворяется условие 0,61 <0,55-0,295 + 0,45, т. е. имеет место
случай малых эксцентриситетов, а при 0 = 0,62 соблюдается
условие 0,62>0,55 • 0,295+0,45, следовательно, имеет место слу-
чай больших эксцентриситетов.
Сопоставление значений ф\ и ф2 для случаев 1 и 2 внецентрен-
НО1ГО сжатия подтверждает отсутствие непрерывности этих функ-
ций для кладок видов ’1 и 2, что неоправд ано и необосновано.
Следовательно, рекомендации СНиП в этой части нуждаются в
уточнении. •
Прямоугольные сечения. Для прямоугольных сечений, сим-
метричных относительно оси X (рис. 5), величину &1г отсчиты-
ваем от ближайшей грани сечения.
При размерах сечения Л=1 и Ь=1; у = 0,5. и 0 —0;5 —',
считая/от ^ближайшей. грани сечения, получим следующие усло-
вия, характеризующие случаи больших и м'алых эксцейтриси-
тетов приложения продольной силы: ' . '
при 0<0,275 эксцентриситет приложения продольной сиЛы
считается большим; ; ; \ <
при 0 > 0,275 — малым.
Формулы для определения коэффициентов Для прямоуголь-
ных сечений, применительно к принятым обозначениям, сведе-
ны в табл. 2 приложения..,: !
СОДЕРЖАНИЕ ТАБЛИЦ Й ГРАФИКОВ ПРИЛОЖЕНИЯ
Полученные выше формулы были использованы для опреде-
ления коэффициентов, содержащихся ;в таблицах приложения.
Все вычисления выполнены на электронной вычислительной
машине ЭВ-803М. Задаваясь практически возможными значе-
ниями § и /г с интервалами, равными 0,05, по соответствующим
формулам были определены (табл. 4 приложения):
6)—относительная площадь всего сечения;
V — относительная координата центра тяжести площади все-
го сечения; (
а—относительный момент инерции площади всего сечения;
р — относительный радиус инерции площади всего сечений.
Для тех же значений § и ??, а также для различных значений
3 с-интервалами, равными 0,01, были определены:
X — относительная координата нейтральной линии;
о>с —относительная площадь сжатой части сечения;
, номер формы очертания сжатой части сечения;
случай эксцентриситета продольной силы (большой или ма-
лый) ; . • ".
—коэффициент, учитывающий влияние эксцейтрйсйтета
при внецентренном сжатии для всех трех видов кладки:
Ес —относительный момент инерции площади сжатой части
сечения для случая больших эксцентриситетов;
рс —относительный радиус инерции площади сжатой части
4 сечения для случаев больших эксцентриситетов.'
Полученные значения гр и р сведены в табл. 5—44 и на рис. 1
и 2 приложения.
Табл. 5—И4 приложения содержат значения грз и рс для
кладки вида 3, при этом значения рс приведены только для
случая Ф внецентренного сжатия (случай больших эксцентриси-
тетов)-: ?Та:ким! образом,отсутствие:в таблицах для рассматри-
ваемых 'Параметров значения рс указывает на то, что для этих
параметров имеет место случай 2 внецентренного сжатия (слу-
чай малых эксцентриситетов). ;
В Табл. 5-^14 приложения жирными линиями разграничены
табличные1 коэффициенты,, соответствующие различным формам
очертания сжатой части сечения; Коэффициенты, расположён-
ные выше первой жирной линии, соответствуют форме 1, между
первой и второй линиями - форме 2, между второй й третьей-
форме 3 и ниже третьей — форме 4.
При составлении табл. 5—Ц приняты предельные значения
0 в соответствии с указаниями./СНиП П-В. 2—62 (п. 4. 10).
"Для кладок видов 1 и 2 значения рс сохраняются такимй же,
как и для<1кладци .вида 3, т. е. принимаются по табл. 5—44. Зна-
чения гр[ и ф2 ДДя этих видов кладки определяются следующим
образом: . ,
для случая малых эксцентриситетов—по графику на рис. 1
приложения:
для случая больших эксцентриситетов и кладки вида 2 — по
формуле ^2—1,25 грз, где принимают по табл. 5—14' либо по
графику на рис. 1 приложения в зависимости от грз*,
для. случая больших эксцентриситетов и кладки вида 1 — по
графику на рис. 2 приложения в зависимости от ^3, принимае-
мого; по ;табл. 5—14.
Для расчета прямоугольных сечений составлена табл. 16 при-
ложения, содержащая значения гр и — в зависимости от
величин 0, где Лс — высота сжатой части сечения. Графики 3,
4, 5 и 6 приложения дублируют содержание табл. 4 и исполь-
зуются для графической интерполяции искомых коэффициентов.
Описание таблиц и графиков для расчета кольцевых и сплош-
ных круглых сечений, а также прямоугольных сечений на косое
внецентренное сжатие приведено в соответствующих разделах.
АНАЛИЗ ФОРМУЛ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ Гс И 7?с ,
ПРИВЕДЕННЫХ В СНиП П-В. 2—62
Рекомендуемые СНиП П-В. 2—62 , приближенные формулы .
/с = 2(у—вб)й иХ\;==^—— при решении инженерных задач
АУ ^0/
приводят к погрешностям, выходящим за пределы допускаемых.
и
В этих формулах Ь — ширина сжатой полки или стенки тав-
рового сечения в зависимости от направления эксцентриситета,
а знаменатель второй формулы равен высоте сжатой части' се-
чения.
Рассмотрим элемент таврового сечения из кладки вида 3 с
размерами Н=1, Ь = 1, §=0,1 и ??=0,25, для которого р=0,240.
Определим значения Рс и Лс по формулам СНиПа для 0=0,18.
Применительно к нашим обозначениям формулы СНиП при-
нимают следующий вид:
при эксцентриситете в сторону полки, т. е. при г>0
Гс = 2[7-|7-0|]1 =2(7-7 + 0) = 20 (11)
и йс = 20; (12)
при эксцентриситете в сторону стенки, т. е. при т<0
Л = 2[(1 -7)-|7-0|]В = 2(1 -0)е (13)
иЛс = 2(1 —0) (14)
В рассматриваемом случае (при ?=О,24О>0 = О,18) пользуем-
ся формулами (11) и (12): .
^=2-0,18 = 0,36 и Лс= 0,36.
Получается, что площадь сжатой части сечения больше пло-
щади всего сечения, равной
Р = ^+т) (1—§) =0,1+0,25 (1—0,1) =0,325.
В действительности Рс =0,296, Нс =0,61 и, следовательно, рас-
хождения составляют:
„ 0,296 — 0,36 ,1Л_ О1
для Рс ---------------100 = —21,7%;
, 0,61 — 0,36 од,
для йс --------—-------100=41,2%.
0,61
Рассмотрим также элемент таврового сечения из кладки вида
3 с размерами й=1, Ь=Л, §=0,50 и ?7 = О,6О, для которого
р=0,425. .
Определим значения Рс и йс по формулам СНиПа для 0 =
=0,67.
Так как 0=О,67>г = О,425, то пользуемся формулами (13)
И (14):
^=2(1—0,67)-0,50 = 0,33 и /гс =2(1—0,67) =0,66.
В действительности Рс =0,369, Ис =1—0,431 =0,569 и, следова-
тельно, расхождения составляют:
„ 0,369 — 0,33 поп/
для Рс . --------------100 = 9,8%;
О, оОУ
. 0,569--0,66 1 АА 1СПл/
Для Лс - — - ----------100=-15,9%.
0,5оУ
Заметим, что для случая центрального сжатия, когда точка •
приложения продольной силы совпадает »с центром тяжести
сечения и, следовательно, р = @ или е0 = 0, формулы СНиПа од-
новременно приводят к двум резко отличающимся результатам:
Лс = и Лс = 27;
Гс = 2(1 -7)е и Лс = 2(1 -7),
что является совершенно недопустимым.
Таким образом, приходим к выводу о том, что формулы, при-
веденные в СНиПе для определения значений Рс и л в0
многих случаях приводят к большим погрешностям, и поэтому
не могут быть рекомендованы для \ использования в практи-
ческих’ расчетах. /
КОСОЕ ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
КАМЕННЫХ конструкций
Согласно указаниям СНиП П-В. 2—62, расчет элементов ка-
менных конструкций прямоугольного сечения при косом вне-
центренном сжатии производится по формуле (2), приведен-
ной в работе, где:
а) площадь сжатой части сечения Рс> необходимая для оп-
ределения условно принимается в виде прямоугольника,
центр тяжести которого совпадает с точкой приложения сжи-
мающей силы и две стороны ограничены контуром сечения эле-
мента (рис. 6, а), при этом йс=2Сл, &с=2С* и Рс=4С пСь-,
б) коэффициент продольного изгиба определяется по сле-
дующим правилам:
,. если еЛ<0,45г/Ли то принимаетсятде коэф-
фициент <р определяется по табл. 17 СНиП П-В. 2—$2 для
гибкости, соответствующей меньшему размеру полного сечения;
если вЛ>0,45#Л или еь >Ъ4Ъуь > то принимается меньшее
значение из величин (рпз определяемых по формуле (4) для гиб-.
. Рис. 6. Рис. 7.
кости, соответствующей размеру:/г (при определении <р\длй пол-
ного сечения) и размеру Нс (при определении фс), а та&же для
гибкости, соответствующей размеру Ь (при определен^ для
полного сечения) й размеру 6С (при определении <рс ); \
в) коэффициент гр определяется для всех значений во по
табл. 19СНиП П-В. 2—62 по графе для во>О,45г/. Т
В случае сложного по форме сечения для упрощения расчета
разрешается принимать прямоугольную часть сечения без учета
участков, усложняющих его форму (рис. 6,6). :
Расчет элементов каменных конструкций на косое в|ёцент-
ренное сжатие, согласно приведенным указаниям СНйЙ П-В.
2—62, содержит ряд недостаточно обоснованных условностей.
Рекомендации о замене фактического : очертания сжатой ча-
сти сечения условным прямоугольным и, особенно, об упроще-
нии сложных сечений приводят к заметным расхождениям, ве-
личин несущих способностей элементов по сравнению с точным
решением (ем. пример 9). ' '
Ниже проводится вывод формул для определения размеров
сжатой зоны прямоугольного сечения при. косом внецентренном
сжатии, а также для определения значений радиусов инерции
площади сжатой зоны селения.
При выводе расчетных формул сохранены основные положе-
ния, принятые в СНиП П-В. 2—62.
н
На .практике можно пользоваться графиком на рис. 7 и
табл. 15 приложения, позволяющими весьма просто определять
искомые величины/
В зависимости от размеров сечения и величин эксцентриси-
тетов продольной силы возможны четыре формы очертания
сжатой зоны сечения.
Рассмотрим каждый случай в отдельности, при этом соста-
вим зависимости размеров сжатой зоны от относительных
& X & у ,
эксцентриситетов ---и —, а также .выведем формулы для оп-
п Ь
ределения радиусов инерции площади сжатой зоны.
Случай 1. Треугольная сжатая зона.
ех 1 еу 1
- 7- > V и -у- > — (рис. 7);
п\ 6 Ь 6
<?х = 0,5/г - -Ч
о
откуда
-^-=0,5-4- : (15)
/ П О
Аналогично этому
-4-=0,5-4 (16)
о 6
Гех = Ч^ = 0,2357т11Л = рс^, (17)
3/2
где ' . .
Рсж = 0,2357т;,. (18)
гС7 = 0,2357^й = рСуй; (19)
Рсу = 0,2357^. (20)
Площадь сжатой зоны
Гс = 0,5Е^И. (21)
Случай 2. Трапециевидная сжатая зона.
0,56 - еу = — • 711-+2^ ,
7 з + ъ.
Рис. 8. Рис. 9. Рис. 10.
м г-, Ь те + 2т Ь
откуда е = 0,5Ь----------— ——— = —
з 4-Т)2 Л
еу ' 1 41—4г
и —'— — — . --------------- ,
Ь 6 Т]1 4- Т)2
„ Л 4? + 4142 + 4г
ех — \),оп-------- • -------------
3 7]1 + 7)2
откуда ——- = 0,5 — + 42------. (23)
Л 3 у 41 + 42 /
Момент инерции площади сжатой зоны относительно -оси х\
№Ь Ь (тъ -Т]2)3 Л3
Л, = -4— + 4! Ы (0,57)7 - 0,5Л + еху------------------------------------------
12 оО
41 Л---(41 -- 42) — 0,5Л + ех
О
Преобразовав это* выражение и обозначив
получим .
: ,’,к / Г 1 ‘ р с’-.-. ( , р'2
/Л1 = ЙЛ3 ——- (7]1 + ---(тр + тЬ —+ Т]2) -I-
1 р 1
+ —ту- (41 + 42) 4142----------т— 414г ; (25)
12 о I
г-= |/ ',-г =к\^+ + т" +
+ Т ~ 3(^„) = Л |/т ~ ’!>2 + Т т"’1= -
Л 1(^1 + Яа)2 — ^1^21 . Р1
а(7к + 4 ,
= АV Т “ ^)2 + “Г ’И’Ь -
Л (41+ 42) р1 4142 , Р1
3 3 (^1 + ^2); 4
Г с х Рс х к'*
1
(27)
где рСЛ =
Л 414г
1 Р1 (41 + 4’) ।
------1Л.*1 ,?Д. +
о д о
“ рГ~
~ 3(41+ 1)2) 4
Аналогично вышеизложенному
(28)
АЛ3
У'~~ 24
124
62
4«« \ 8<?« I
-7^ (41+42) + -^-42 1(29)
О / о I
1______4гу
ь
124
62
8 ву Т)2
3 Ь (Т)! + Т]2)
РсЛ(ЗО)
с у
где
рсу==0,5
1----------:
Ь
124
г-3
8 . (31)
з ь (41 + Т]2)
2—1733 ‘ 17
^0
Случай 3. Трапециевидная сжатая зона.
ех 1 еу 1 .
А ; > V (Рис- 9>-
Л 6 & 6
Это случай аналогичен случаю 2.
Расчетные формулы получим заменой в формулах для слу-
X У I ' ' } '
чая 2 величин Ь, Л, —; —ту ц2, гсх и гсу соответственно
у < :&у ег .
величинами п, о, с2* гсу и гсх*
Ь к.
Таким образом, получим:
4^=0,5-М+Е1---^-): (32)
..= X . _АгХ_ • (зз)
Л 6
Гсу — Ъ |/ “б" 01 — У2 + у ^2---3-—Ь
+ зо; + й +~1— <34)
где _______________________
-1/.1 И е 42 . 1 С Е + У ,
Рсу— р/ 5 01 Н- з ^0г з 4“
_ц _। ^35)
, + ' 3 ^ +42) ' +^“ <35)
и Р2 = 1--^'; (36)
Случай 4. Пятиугольная сжатая зона.
ех 1 1 / «л\
~р~ < V ; ~Г~ < <РИС- 10>-
П о о о
ЕС=Ы—0,5(1— гц) (А—^ЬН. '
Обозначим
(1— т)2)=т и (1—<*2)=н, (39)
тогда РС=ЬН (1—0,5 тп). (40)
Статический момент площади сжатой зоны относительно
оси X
Зх — 0,5ЬНтп(о,5А----— тк\ = Ь№1— тп ~ —- . (41)
\ 3 / \ 4 6 /
/ 1 1 \
Ь№ ( — тп-----т* 2п
__ Зх ____ \ 4 6 / ___ к(3— 2т) тп
х р7~~ Ы1(1 — 0,5тп) ~ 12(1 — 0,5тп) '
откуда
ех (3 — 2т) тп /ЛОТ
Л ~~ 12(1— 0,Ьтп) ’ ' '
Аналогично выражению (42)
(3 — 2п)тп
—у— = —I--------. (43)
Ь 12(1— 0, Ьтп) 7
^2!^ +ЬНе2х- —
1 12 36 \ 3 /
После соответствующих преобразований получим:
1Х=Ъ№ (1-0,5/пп) 0,25+
12
т2п / 24—-----т\ —0,5
е2
~Й2
ех
1
/пл- — —
6
(44)
1
н
I
г гс
(4е х \ 6ех ’
2 4- —— —т ) — — тп — 2
к ь .
Л5" 12(1—0,5тп) ’ — РсхЛ, (45)
2*
где
/ . !. 1 { 4ех \ 6<г
-ж / 2 тп?п I 2 Ч----т*—— тп ) — — --тп — 2
I/ \ Л / к
Рм = | 0>25 + —Д2— 4 - 12(1—0,бтп) • (46)
' Аналогично выражениям (45) и (46)'
^с^==Рсу^> , (47)
/ ( 4^у \ §еУ
-и / .2 , тп2 2 4- ~ — п I——-— гкп — 2
'' । ; * / •* > &у л :\Л ‘Л
Рс у = у 0.25 + 4 12(1—0,бтл) • (48)
Для -практических расчётов построен график (рис. 7 прило-
жения,) для определения размеров сжатой зоны сечения в зави-
симости от значений относительных Эксцентриситетов продоль-
ной силы и -у- . Кроме того, составлена табл. 15 приложе-
ния коэффициентов рс х и рсд, для определения радиусов инер-
ций сжатой зоны сечения гсх и гсу в зависимости от ее разме-
ров. Заметим, что условие ^<0,45^ и 2д<0,45у6/'рекомендуе-
мое СНиП П-В. 2—62 для отнесения к случаю малых эксцент-
риситетов, недостаточно обосновано.
По аналогии с обычным внецентренным сжатием следует
считать, что для прямоугольных сечений случай малых эксцен-
триситетов имеет место при
@ \ 2
-^- 0,225. (49)
Таким образом, расчет элементов прямоугольного сечения на
косое внецентренное сжатие с помощью рис. 7 -и табл. 15 при-
ложения предельно прост и позволяет получать точное решение.
Попытка распространить аналогичный подход к расчету тав-
ровых сечений привел к слишком громоздким формулам, непри-
емлемым для практического пользования. Однако анализ по-
лученных результатов 'позволил предложить приближенный ме-
тод расчета для элементов с любой формулой сечения, при этом
'Погрешность, по уравнению с точным решением, не превышает
допустимую для инженерных расчетов.
Расчет элементов каменных конструкций на косое внецент-
ренное сжатие предлагается производить по известной формуле,
применяемой для железобетонных конструкций,
’-----у- (50)
Л^пх + Хпу ~ ц
где —расчетная приведенная продольная сила при сово-
, купности всех воздействий;
Л/’пх—расчетная продольная сила, действующая в плоско-
сти оси X с эксцентриситетом еох, которая может
быть воспринята сечением;
Л^пу— то же, в плоскости оси У с эксцентриситетом е0/;
Л^пц—расчетная приведенная продольная сила,,которая
может быть воспринята сечением при центральном
сжатии, без учета продольного изгиба.
Таким образом, расчет по формуле (50) сводится к расчету
на обычное внецентренное сжатие раздельно в двух взаимно
перпендикулярных направлениях.
, Заметим, что приближенная формула (50), впервые предло-
женная для расчета элементов железобетонных конструкций,
оказалась более приемлемой применительно к каменным кон-
струкциям.
Объясняется это тем, что отсутствие арматуры в неармиро-
ванных каменных конструкциях значительно упрощает зависи-
мость несущей способности элемента от исходных параметров
и приближает решение по формуле (50) к точному.
Необходимо также установить предельные значения эксцент-
риситетов продольной силы, при превышении которых требуется
расчет по раскрытию трещин. Этот вопрос в СНиП П-В. 2—62
упущен.
В качестве таких значений можно, по аналогии с обычным
внецентренным сжатием, принять:
для основных сочетании воздействий
(51а)
для дополнительных —
(516)
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИИ КОЛЬЦЕВОГО
И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ НА ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ
С расчетом элементов каменных конструкций кольцевого и
круглого 'сечения на внецентренное сжатие приходится встре-
чаться при проектировании дымовых труб, колонн и др.
В соответствии с указаниями СНиП П-В. 2—62 для опреде-
ления несущей способности внецентренно сжатого элемента и
расчета по раскрытию трещин требуется вычислить некоторые,
геометрические параметры сечения и его сжатой части, а также
определить значение коэффициента ф, учитывающего 'влияние
эксцентриситета при внецентреннбм сжатии.
Для кольцевых и круглых сечений вычисление указанных
параметров связано с чрезвычайно громоздкими выкладками.
Для упрощения расчета предлагаются таблицы и графики для
определения искомых вспомогателйных величин, входящих в
расчетные формулы. Введем следующие обозначения:
— радиус наружной, окружности кольцевого или круг-
лого сечения;
/?2 —радиус внутренней окружности кольцевого сечения;
в 1Я1 —расстояние от центра тяжести сечения до'точки при-
ложения продольной силы;
щ — расстояние от центра тяжести сечения до нейтраль-
ной оси;
ыоКл —площадь всего сечения;
— площадь сжатой части сечения;
е0/?1 —момент инерции площади всего сечений относитель-
но центральной оси;
2; $ — момент инерции площади сжатой части едения
относительно оси, проходящей через ее центр тя-
жести перпендикулярно к плоскости действия мо-
мента;
Ро^?1 — радиус инерции площади всего сечения;
р;|/?1 — радиус инерции площади сжатой части сечения.
В зависимости от положения нейтральной оси сжатая часть
кольцевого сечения может иметь форму кругового сегмента при
(1^1 >/?2 (рис. 11, а) и форму части кольца при
(рис. 11, б).
В‘принятых обозначениях индекс I означает номер формы
очертания сжатой части сечения согласно табл. 16 приложения.
Выведем формулы для геометрических параметров сжатой
части сечения по рис. 11, а. Для случая рис. 11, б сжатая часть
сечения рассматривалась как разность двух (сегментов с цент-
ральными углами 2а и 2Д при этом использованы результаты,
полученные для сжатой части сечения по рис. 11, а.
Выделим элементарную -площадку сжатой части сечения дли-
ной 2Х=27?1$ту и шириной со8 у) ==—тог-
да б/77с=2ХйК=—27??8т2р^ и искомые параметры будут рав-
ны:
площадь сжатой части сечения
о
р п2 < Т^2ср
Рс = V — 27?? 81П^ 7^7= —(2а — 81П 2а) = —~~ = шс /??, (52)
а
где
<р = 2а—81П'2а; ' (53)
(54)
статический момент площади сжатой части сечения относи-
тельно оси X ’
0 0
Г * Г 2 '.ч 27?? 81 п3 а
5=1 — 1 /^созуС— 27?? зт2 7 б/7) =-----—----; (55)
а а
расстояние от центра тяжести ожатой части сечения до оси X
07?!
5 47?? 51П3 а 4 81П3 а
Т^с 37?? ф 3 1
(56)
момент инерции площади сжатой части сечения относительно
оси X : ‘ '
о ' о ' . ' ' . ’
р р4
I /?1 соз2 у (— 2/?1 81п2тб/т)= —!-(4а~81п4а); (57)
16
а
момент инерции площади сжатой части сечения относитель-
но центральной оси Л\*
7С =— Гс (в/?!)2 = —(4а — 81П 4а)
(2а — 81П 2а) X
2
(4/?! 81П3 а)2 Я*
X 9 (2а — 81П 2а)2 1$"
/. . . . 8 _4 81П6а
(4а — 81П 4а)-------Щ--------------
' 9 2а — 8Ш2а
8 81П6 а \ ~4
- — = $с#1 ,
9 ? /
(58)
где
<Р1=4а—8ш4а; (59)
радиус инерции площади сжатой части сечения
<я>
р
Полученные расчетные формулы для Д1 = 1 и —— =К све-
дены в табл. 16 приложения. Для сплошных круглых сечений
формулами табл. 16 пользуются с учетом Д2=0 или #=0.
На основе указанных формул с помощью ЭЦВМ «Промшь»
были определены расчетные величины, а затем построены гра-
фики (рис. 8—;11 приложения). С помощью этих графиков ис-
комые величины определяются в зависимости от д = —— и * I
0 =-^-
* Формула для определения момента инерции площади кругового сег-
мента 1Х, приведенная на стр. 357 (п. 28 табл. 7, 1) «Справочника
проектировщика» (М., Госстройиздат, 1960), неправильна и дает слишком
завышенные результаты. Так, например при а ==90° истинное значение
I г = 0,00686 Р4/ между тем как по формуле справочника получаем 1Х~
~ 0,0245 Р4.
При пользовании графиками следует иметь в виду, что они
составлёнЬгДля 7?1= 4. Поэтому истинные искомые величины
находятся 'У'йожением относительных величин, определенных
по соответствующим графикам, на Яь Яг и Яг в зависимости
от их р^зномерности.
РАСЧЕТ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
Согласно указаниям СНиП П-В. 2—62, при е0>епр следует
производить проверку кладки по раскрытию трещин (швов
кладки).
При слишком больших эксцентриситетах продольной силы,
когда во>еир , вследствие ограничения величины раскрытия тре-
щины, напряжения в сжатой зоне сечения, кладки малы, поэто-
му зависимость между напряжениями и деформациями близка
к прямолинейной.
Исходя из этого, при расчете по раскрытию трещин рас-
тягивающие напряжения в кладке допускается определять как
для идеально упругих тел по формуле сопротивления материа-
лов для внецентренно сжатых элементов.
Учитывая, что разрушение каменных конструкций по усло-
виям прочности более вероятно, чем по условиям раскрытия тре-
щин, требования к ограничению вероятности появления трещин
должны быть менее жесткими, чем требования, обеспечиваю-
щие надлежащую прочность конструкции. Поэтому при расчете
внецентренно сжатых элементов каменных конструкций по рас-
крытию трещин вводятся коэффициенты условия работы ттр ,
значения которых приведены в табл. 24 СНиП П-В. 2—62.
С повышением степени долговечности зданий и сооружений
значения коэффициентов т тр увеличиваются, так как для менее
ответственных зданий и сооружений может быть допущено боль-
шее раскрытие трещин.
Таким образом, расчет по раскрытию трещин . внецентренно
сжатых неармированных элементов каменных конструкций
производится, исходя из следующих предпосылок:
усилия определяются по расчетным нагрузкам;
в расчётных формулах принимается линейная эпюра напря-
жений внецентренного сжатия, как для упругого тела;
расчет производится для полного сечения по условному крае-
вому напряжению растяжения, которое характеризует величи-
ну деформации растянутой зоны.
Для неармированных элементов каменных конструкций крае-
вое напряжение растяжения определяется по формуле
0 = = / (62)
Л Г Д РД V )'
откуда
, (63)
? ео |
г
где ст — краевое напряжение растяжения;
№—анецентренно приложенная сила;
в0 — эксцентриситет приложения силы относительно цен-
тра тяжести сечения;
Р — площадь сечения, определяемая для тавровых сечений
по табл». 4 или графику на рис. 3 -приложения;
1Г—момент сопротивления сечения относительно оси, про-
ходящей через центр тяжести сечения перпендикулярно
к плоскости, действия момента.
Так как напряжение с определяется ;в растянутой зоне, то
для сечения произвольной формы
№ = , (64)
Л — V .
где I—момент инерции сечения;'
Н — высота сечения;
у—расстояние от центра, тяжести сечения до крайнего
растянутого волокна, определяемое по формулам:'
для прямоугольных сечений
г/=О,5/г; (65)
для тавровых сечений при эксцентриситете в сторону полки
У=гЬ--, (66)
то же, в сторону стенки
у= (1-„) К. (67)
Подставив в формулу (63) расчетное сопротивление растяже-
нию при изгибе /?Р. и и коэффициент условий работы кладки по
раскрытию трещин ттр , получим ' ,
Ы = ^р- и Р — ттр Кр-и Р (68)
Ре0 ^(Л^-у)е0< 1
1Г 1
Учитывая, что для тавровых сечений 1 — еЬ№ и Р=’гтЪН, а для
дрямоугольных сечений
разеваний приобретает
ЬН2
1Г= —~3 формула (68) после преоб-
6
вид
'"гр ^р. И Ък
е()
~т~ ^2
П
(69)
где значения коэффициентов 1\ и /2 принимают согласно табл. II.
Таблица II
Сечение ^2
Прямоугольное . . . ... Тавровое при эксцентриситете в сторону стенки . То же, в сторону полки 6 (1-у):а у: е 1 1 : е> 1 : со
Применительно к элементам прямоугольного сечения, -рабо-
тающим на косое внецентренное сжатие,
Мх Му # ^е^у Ы
О ",222 —— ——---- -- —!—* —----- -4— ----- - -- --
Р 1Гу Р
+ (70)
Учитывая, что Р = Ыг, — и УРу — , получим
<5=1-
№ / БЫъе^х
Ьк 1 Ьк2
вЬке^у
Ь2к
6%,
~~Ь~
М (
Ьк \ к
откуда
а Ьк
^ОХ
к Ь
_________О Ь2к2
б^ох
Подставив 7?р. и и введя коэффициент ттр , окончательно по-
лучим
б^ох 6 + б#оу — 6А 6^о.г б^оу
—;— + —т— -*1
Л Ь
Расчет по раскрытию трещин для кольцевых и круглых сече-
ний с учетом принятых обозначений производится по формуле
сооЯ?
У < /птр /?р. н---. (72)
-^2—__ 1
ео
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Пример 1. Дано: размеры кирпичного' столба прямоугольно-
го сечения 6 = 51 см, И — 64 см; расчетная высота столба /о=6м\
расчетные приведенные усилия ^п =13,4 т, 7ИП =3,08 тм; мате-
риал кладки — кирпич марки 100 на растворе марки 50
(/? = 15 кг)см2). Эпюра изгибающих моментов однозначная, Я'=/о.
Определить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
Расчет. Определяют 0 = 0,5-------= 0,5----------------- =
г 13,4-0,64
= 0,5-0,36 = 0,14.
По табл. 17 приложения определяют для кладки вида' 1
^ = 0,428 и 6С =^6 = 0,28 • 0,64 = 0,179 м (случай больших эксцен-
триситетов).'
^=^ = 0,51 -0,64 = 0,326 м2.
ХАс=-^ = _^_ = 33,5.
Лс 0,179
По табл. 17 СНиП П-В. 2—62 определяют по интерполяции
при а=Г000 (согласно табл. 14 СНиП П-В. 2—62) ^=0,892 и
99с=0,389.
По формУЛе (4)
? + <рс 0,892 + 6,389 ПСА
<ри= • = ——-----:—г =0,64.
2 2 >
По формуле (2)
Ып = <ри/?^ф =ь 0,64 • 15 • 3260 • 0,428 = 13395 кг =
= 13,395 т^13,4 т.
Пример 2. Дано: данные примера 1, но Мп = 35,2 т и Л4П=
= 2,7 тм. . ,
Определить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
2 7
Расчет. Определяют 0 = 0,5-----———- =0,5—0,12 = 0,38.
1 . 35,2-0,64
По табл. 17 приложения определяют для кладки вида 1
^>=0,807 (случай малых эксцентриситетов); Г^=0,626 м2;
=0,892 (см. пример 1).
По формуле (1)
• Ып = ? = 0,892 • 15 • 3260 • 0,807 35200 кг = 35,2 т.
Пример 3. Дано: размеры столба' таврового сечения Ь =
=207 см, 61=51 см, 5 = 90 см, Д = 38 см;расчетная высота стол-
ба /0 = 6 м; расчетные приведенные усилия Мп=20,2 т/Мп =
5,67 тм. Продольная сила приложена со стороны стенки. Мате-
риал кладки—камень-ракушечник марки 25 на растворе марки
10 (7? = 6,5 кг/см2). Эпюра изгибающих моментов двузначная,
Н'=А: м.
Определить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
Расчет' Определяют ^= -^—=0,246^0,25 и т)==-^- =
207 < 90
= 0,422^0,42.
По табл. 4 приложения для ^=0,25 и ^ = 0,42 определяют по
интерполяции а)=0,564; р =0,257 <и г = 0,338.
По формуле (10)
- ^0 _1 у - - _1_
И Мтй
—^21--------+ 0,338 = 0,312 Нг-
20,2 . 0,90
+ 0,338 = 0,65.
(случай больших эксцентриситетов).
По табл. 9 приложения при ^=0,25, ?? = 0,42 и 0=0,65 опре-
деляют по интерполяции для кладки вида 3 ф 3 = 0,320 и рс=0,193.
Следовательно, р=ыЬН = 0,564 -2,07 • 0,90= 1,05 м2; г=0,257Х
Х0,90=0,231 м; г с= 0,193 • 0,90 = 0,174 ж;
По табл. 17 СНиП П-В. 2—62 определяют по интерполяции
при а=750 (согласно табл. 14 СНиП П-В. 2—62) ^ = 0,915 и
®с = 0,935.
По формуле (17) СНиП П-В. 2—62
?и = °.е915.+°’9'35 0,925.
По формуле (2)
^ = ?и/?Дф = 0,925- 6,5- 10500-0,320 = 20200 кг = 20,2 т.
Пример 4. Дано: размеры столба те же, что ив примере 3.
Кирпич марки 75, раствор марки 25 (/?=11 кг/см2), расчетные
приведенные усилия Л7П=,17,6 т, М„ =5,1 тм. Продольная сила
приложена со стороны стенки. Эпюра моментов однозначная.
Определить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
Расчет. Из примера 3 ^=0,25, ^=0,42, г=0,338, <н=0,564,
Р =1,05 л2, Хг=26;
е = + V ь=---------+ 0,338=0,312 + 0,338= 0,65
Ыак 17,6-0,90 ,
(случай больших эксцентриситетов).
По табл. 9 приложения для ^ = 0,25, ?? = 0,42 и 0 = 0,65 опреде-
ляют по интерполяции ^з = 0,320 и рс =0,193.
По графику на рис. 2 либо по формуле табл. 2 приложения
определяют значение 0,3202 = 0,468;
гс =0,193-0,90 = 0,174 м; =34,5.
0,174
По табл. 17 СНиП П-В. 2—62 определяют по интерполяции
при «.==11000 (согласно табл. 14 СНиП П-В. 2—62) #>=0,93 и
фс =0,885.
зо
По формуле (4)
0.93 + 0.883 _0907
По формуле (2)
#п = ?и/^=0,907- 11,0-10500-0,468= 17600 кг =17,6 т.
Пример 5. Д а но: размеры кирпичного столба 6 = 95 см,
61 = 38 см, 6=77 см, й=25 см; расчетная высота столба /0=
= 6 м; расчетные приведенные усилия тУя=56,0 г, М„ =3,0 тм.'
Продольная сила приложена со стороны полки. Материал клад-
ки—кирпич марки 100 на растворе марки 50 (/?=15 кг!см2).
Эпюра изгибающих моментов однозначная, Н'=6,0 м.
Определить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
Расчет. Определяют
с __ 68 л л 0,25 л он-
5=:-г — —гг" =0,4 и =0,325.
Ь 95 ' 0,77
По табл. 4 приложения для ^=0,4 и 77 = 0,325 определяют по
м
интерполяции ы=0,595, р =0,2895 й т = 0,3895, 0=ч--------— =
= 0,3895 ------—-----=0,3895—0,0695=0,32 (случай малых эк-
56,0 - 0,77 'V-7
сцентриситетов).
По табл. 12 приложения для ^=0,4 77=0,325 и 0 = 0,32 опре-
деляют для кладки вида 1 (при малых эксцентриситетах) 1р\ =
=0,905.
Следовательно, Р = ыЫг = 0,595 • 0,95 • 0,77 = 0,435 м2; г=0,2895Х
X 0,77=0,223 м.
По табл. 17 СНиП П-В. 2—62 определяют по интерполяции
при а =1000 (согласно табл. 14 СНиП П-В. 2—62) ^ = 0,955.
По формуле (Г) #п =(рНр1р=0,955 • 15-4350 -0,905 = 56000 кг =
= 56,0 т.
Пример 6. Даны: .размеры кирпичного столба 6 = 51 см, 1г =
= 64 см\ расчетная высота столба /Ох = /0у = 6 л; расчетная 'при-
веденная продольная 'сила Л^п=13,5 г; приведенные эксцентри-
ситеты продольной силы еЛ=16 см, е„ =10,2 см\ материал клад-
ки— кирпич марки 75 на растворе марки,25 (7? = 1-1 кг/см?).
Эпюры изгибающих моментов Мх и Му однозначцые.
Опредёлить соответствие принятых расчетных усилий задан-
ным размерам сечения столба.
Р а сч ет. Определяют значения = - 16 =0,25 и 'у =
. .... , . . ( ... .... Л 64 ..... , .. Ь
10 2
= - =0,20.
" <•. >§1 ;, ' <
: л./; - • ех ' ' 1
По графику на рис. 7 приложения при—- = 0,25 и.-------- =0,20
............• ' А Ь
определяют ^1 = 0,75 и §1=0,90. * ....-
Сжатая зона треугольного очертания (случай 1), так как
в х @ У
точка с координатами —- =? 0,2.5 -и ——=0,20 расположена в
! Л ь
области 4 графика.
По формуле (21) Дс=0,5'- 0,90 -0,75 -0,51-0;64=0,110 м2,'
Г=0,51-0,64 = 0,3264 м2.
По. табл. 15 приложения определяют интерполяцией р>с =
= 0,1768 и рСу =0,2121, соответствующие значениям ^1=0,75 и
51 = 0,90.
По формулам (17) и (19) гСх =0,1768 • 0,64 = 0,113 м н гс.. =
= 0,2121-0,51=0,108 м. . ' ’ ,
Определяют гибкость и коэффициенты продольного изгиба
для всего сечения и для сжатой зоны:
\х =-------------=32,5; х'=——------------=40,8;
. х 0,289 - 0,64 у . 0,289 - 0,51 ...
По табл. 17 СНиП П-В. 2—62 для вычисленных гибкостей
определяют по интерполяции
^х = 0,894; <ру = 0,847; <рсх = 0,761; <рсу = 0,743.
По формуле (49) К 0,252 + 0,202 = 0,32 >0,225 (случай боль-
ших ' эксцентриситетов). ’ -
0,847 + 0,743 п
<ри = —-----!-----= 0,795.
По табл. 11 приложения
По формуле (2)
ЛГп=<ри/?^=О,795 • НО-0,3264-0,485=43,84 т>13г5 т.
По СНиП П-В. 2—62 имеем:
СЙ=О,64 • 0,5—0,16 = 0,16; С&=0,51 •0,5—0,102 = 0,153 м;
/гс=2СЛ =2 • 0,16=0,32; &с = 2С6 =2-0,153 = 0,306 м;
Рс =0,32 -0,306 = 0,098 л2<0,110 м2.
X = 6,0 . 6,0
су~ 0,289 - 0,306 — 0,088
= 68,2; (рсу = 0,638<0,743;
?_= -0,743<0,795;
=°-44Ъ<0'485;
^ = ^7^ = 0,743-110-0,3264-0,446=11,9 т<13,84 т.
Расхождение
13,84-11,9 . 1()0 = 14
13,84
Л /' ех \2 /' \2
Так как 1/ I — I +( —I =0,32<0,35, расчет по рас-
г у Н у \ Ь у
крытию трещин не требуется.
Пример 7. Данные те же, что и в примере .6, за исключением
Л4Х=2,4 тм, Му =0,9 тм и Л^=21,5 т.
Мх 2,4 0,90
—- = —— =----------------=0,174; ’-----=
к Ык 21,5-0,64 Ь к!Ь 21,5-0,51
= 0,082.
По графику на рис. 7 приложения при —=0,174 и----------=
1ъ Ь
= 0,082 определяют 771=0,9 и ^2 = 0,3.
Сжатая зона трапециевидного очертания (случай 2).
Рс =0,5 (0,9 + 0,3) -0,51 -0,64 = 0,1958 ж2.
По формуле (49) определяют
у + (А-)2=Г0,1742 + 0,0822 = 0,192 < 0,225.
Случай малых эксцентриситетов. Следовательно, значения гх и
гу определяют для полного сечения.
Из примера 6 : 77=0,3264 ж2; <ри—'Рш1п=+у=0,847.
3_ / / Рс V , //0,1958 V
^у Ы = V =0’712;
Л/п =0,847 • 110 • 0,3264 0,712=21,65 т>21,5 т.
Пример 8 (рис. 12), Дано: размеры сечения кирпичного
столба 6 = 1,16 м, 61=0,38 м, 6 = 0,9 м, с?=0,38 м; расчетная
высота столба /0=9 ж; расчетная приведенная продольная сила
Л/п = 18,4 т; еОх =0,209 м, еОу =0,28 м.
Эпюра изгибающих моментов однозначная. Продольная сила
приложена со стороны полки. Материал кладки — кирпич марки
75 на растворе марки 25 (/?=Г1 кг/см2).
Определить соответствие принятых расчетных усилий разме-
рам сецения столба.
1. Расчет точным методом. Определяют:
Г=0,38 • 0,90+0,78 • 0,38 = 0,342 + 0,296 = 0,638 м2;
0,342 0,45 + 0,296 • 0,19 „ „оп
М "т- г у
0,638
/х== 0,38^0,У + 0>342 (0Д5 _ 0 329)2 _|_
, 0,78 • 0,383 ,
+------+
+ 0,296(0,329—0,19)2=0,037378 ж4;
= -О^-Мбз 0,52.0Д8з =() 6
у 12 12
, Г 0,037378 п о.о . Г 0,051806 п оос
гх= 1/ =0,242 м\ 1/ ’ - . - =0,285 м.
х У 0,638 у У 0,638
Из условия совмещения точки приложения продольной силы
с центром тяжести сжатой части сечения последняя имеет тре-
угольное очертание с размерами, приведенными на рис. 12.
= 0,5 • 0,9-0,36=0,162 ж2; гсх =0,2357 -0,36=0,085 м;
гсу =0,2357-0,90 = 0,2Г2л1..
Определяют гибкости и значения коэффициентов <р.
х,=-2
0,242
37,2; Х = —Я— 4=31,6; Хс = —— = 105,9;
у 0,285 сх 0,085 ’
Хс = —= 42,5. '
с- 0,212 .
Для соответствующих гибкостей по табл. 17 СНиП П-В.
2—62 по интерполяции
с?л = 0‘8646; ^ = 0,8994; «„ = 0,4405 и <?су = 0,8364;
0,8646 + 0,4405 п дгпг; 0,8994 + 0,8364 п осо.
'Рих =------?---~ 0,6525; сриу =--------2...... — 0,8684.
Так как 0,45^1=0,45-0,329=0,1481 м<еОх =0,209 м и 0,45.x=
= 0,45-0,58=0,261 лг<еоу=О,28 м, то имеет место случай боль-
ших эксцентриситетов.
Ф=3./Р^)2 =0,401;
г V V 0,638 / . ’
АГП = 'Рит.п^=0,6525- ПО-0,638-0,401 = 18,36 т. . .
2. Расчет по предлагаемому способу. Из предыдущего расче-
та: 77 = 0,638 м2; <?х =0,8646; =0,8994.
Определяют значение 1\1Пх. Сжатая часть сечения (для опре-
деления IV Пх) прямоугольного очертания с размерами,. приве-
денными на рис. 13.
Гс =0,24 • 1,16 = 0,2784 лг2; гСх =0,289 • 0,24 = 0,069 м;
1 9 1 ол д Н 910 0,8646 + 0,318 П 4119-
лс, =----= 130,4 фс, = 0,318 <₽иг =---—: = 0,5913;
х 0,069 х х 2
>=13/(^.«-У = 0.575.
. |< \ 0,638 /
Ы =0,5913 • 110.0,638 - 0,575 = 23,86 т.
з*
35
Определяют значение ./Уп;, (рис. 14). Вычисляют значение
размера а сжатой части сечения из условия, что статический
момент ее площади относительно оси У1 равен нулю.
®,39 • 0,38 X (0,3—0,195)— 0,9а (0,5а + 0,09) =0, откуда а=0,117 м
рс = 0,117-0,9 + 0,38 • 0,39 = 0,1053+0,1482-0,2535 м2;
Рис. 13.
Рис. 14. Рис. 15
/ — °’9'0’1173- + 0,1053 (0,5 • 0,117 + 0,09)2 + Ол33!0-393 +
12 12
+ 0,1482 (0,3- 0,195)2 = 0,005954
Г 0,005954 П1гп ' 9 гп о
= 1/ —--------=0,153 ж; Хс„ =--------=58,8;
V 0,2535 ’ V о,153
л _о. 0,8994 + 0,724 „ „
<^ = 0,724, <?„ = -----------=0,8117;
0,2535 - V =0,5404;
0,638 /
1ЧПу =0,8117-ПО-0,638-0,5404 = 30,78 т.
Определяют Ж. ц == ПО • 0,638 = 70,18 т.
1
1
"“=-г
1
= 16,63 т.
23,86 30,78 70,18
Расхождение по сравнению с результатом точного расчета
составляет 9,48%.
3. Расчет по СНиП П-В, 2—62, Сжатая часть сечения имеет
очертание прямоугольника с размерами, приведенными на
рис. 15. Согласно указаниям СНиПа, влиянием стенки таврово-
го сечения пренебрегают (на рис. 15 показана пунктирными ли-
ниями),.
/==0,38 - 1,16 = 0,4408 ж2; Рс =0,24 • 0,6=0,144 ж2;
гх=0,289-0,38 = 0,11 ж; гу = 0,289 • 1,16=0,335 ж;
г сх =0,289-0,24 = 0,069 ж; гсу =0,289-0,6=0,173 ж;
4= -х+г = 52; ^ = 0,5727; ^ = 0,9263;
<?Сх = 0,318; = 0,7686;
0,5727 + 0,318 л,,со , ,3/ / 0,144 \3 Л
= ------=0.4453; 4= |/ (-ТЙГ) =0Ж4:
ЛГП =0,4453- ПО • 0,4408 - 0,474=10,23 т.
Расхождение по сравнению с результатом точного расчета
составляет 44,3%.
Пример 9. Для условий примера 8, за исключением Мп =
= 27,5 т, =0,151 м и еОу =0,249 м, определить соответствие
принятых расчетных усилий размерам сечения.
Из примера 8: Р = 0,638 ж2; (рх~0,8646 и (ру =0,8994.
1. Расчет точным методом. Сжатая часть сечения имеет очер-
тание и размеры, приведенные на рис. 16.
Действительно, из условия совмещения точки приложения
продольной силы с центром тяжести сжатой части сечения дол-
жны удовлетворяться условия ус = у 1 + и хс = х — е$у.
Проверяем эти условия:
>с=о, 112 - 0,38+0,5-0,278 • 0,38+0,5 - 0,52 - 0,38 =
=0,04256+0,05282 + 0,0988 = 0,1942 ж2;
0,04256 • 0,19 + 0,05282 •
Ус =
0-38 • 2 Л , 0,52 • 2
——— + 0,0988 0,38 + " "
3 \ 3
С ---
0,1942
= 0,48 ж.
/ 0,278 \ / 0,38
0,04256 • 0,056 + 0,05282 + 0,112 + 0,0988 —т— + 0,39
\ 3 / \ о
0Д942
= 0,331 м:
зг
Следовательно ус = 0,48=г/1 + еОх — 0,329 + 0,151 =0,48 М
и хс =0,331 = х—еоу = 0,58—0,249=0,331 м.
1„ = + 0,04256 + 0,1 Г + Л™ ОД- +
х 12 \ 2 ) 36
+ 0,05282 + 0.1V 4- : № +
\ 3 ) 36 ..
+ 0,0988 (_ од V = 0,014726 м*.
\ з / .
/^ = 0,38 • 0Д12»_ + 0 04256 (0,331 - 0,059)2 + °’38 ' °’2783 .
12 36 ।
+ 0,05282 0,059 У+ +
' \ 3 / 36
+ 0,0988 (-^1.+ 0,059? — 0,008532 м\
ЛадйтЦ = 0 275 /^5? м
сх V 0,1942 Су |/ 0,1942
Хсх =----$---=32,7; X =42,9;
сх 0,275 ’ > с.у 0 21
?сж = 0,8931; срсу = 0,8336.
Так как
0,249 V
0,58 У
=0,503>0,45, то имеет место случай больших эксцентриситетов.
0,8336 + 0,8994 п оссс
?итш =-----------------= 0,8665;
, 3. / / 0,1942 V „ .ко
Ф = 1/ —-------- =0,452;
г V \ 0,638 /
2УП = 0,8665- 110-0,638-0,452 = 27,49 т.
2. Расчет по предлагаемому способу. Из предыдущего рас-
чета:
Т’=0,638 м2; ^ = 0,8646; ^=0,8994.
Определяют значение 1^пх (рис. 17).
Вычисляют размер Ь сжатой части сечения из условия, что
статический момент ее относительно оси X] равен нулю; 1,166 X
X (0,56 + 0,10)—0,52-0,38 (0,26—0,10) =0, откуда 6 = 0,154 м.
Рс =0,154-1,16+0,38-0,52 = 0,1786 + 0,1976 = 0,3762 м2.
1хС = 1 ’16 А15А. + о, 1786 (0,154 0,54- 0,10)2 +
+ 0,38 А52- +0,1976 (0,26—0,10)2 = 0,018911 м*.
гсг=1/ АЖ = 0 229 м; \х = 9,0 =39,3; <?сх = 0,8554.
< |/ 0,3762 " 0,229 ’ ’ тех
Так как 0,45г/= 0,45-0,571 = 0,257>еОх =0,151 м, то имеет
место случай малых эксцентриситетов.
ф =---------1 -- ..- = 0,6854.
0)151 '
+ 0,9 — 0,571
л/пх=0,8646- 110-0,638-0,6854 =41,59 т.
Определяю!* значение ^цу (рис. 18).
Вычисляют размер а сжатой части сечения из условия, что
статический момент ее относительно оси ух равен нулю:
0,38-0,39 (0,331—0,195)—0,9а (0,5а+0,059) =0, откуда а=
= 0,161 м.
Рс = 0,38-0,39+0,9 • 0,161 = 0,1482 + 0,1449=0,2931 ж2.
1су = 1’-У /2°’393. + 0,1482 (0,331 - 0,195)2 +
+ 0,9'^'16Р +0,1449 (0,161+ 0,059)2 = 0,007752 ж4.
". = = 0'1626 + = X »- =0.7442.
Так как 0,45 х = 0,45 • 0,58 = 0,26>е Оу =0,249, то имеет место
случай малых эксцентриситетов.
1+ 1,16 — 0,58
Мпу = 0,8994 -110- 0,638 • 0,7=44,19 т.
-----— =29,84 т.
41,59 + 44,19 ~ 70,18
•Расхождение по сравнению с результатом точного расчета со-
ставляет 8,54%.
3. Расчет по указаниям СНиП, П-В. 2—62. Точка приложе-
ния И расположена* за пределами сечения (рис. 19), следова-
тельно, согласно указаниям СНиП П-В. 2—62, площадь сжатой
части сечения и несущая способность рассчитываемого столба
равны нулю, что не соответствует .результату точного расчета.
Пример 10. Для условий примера 6 выполнить расчет по
предлагаемому способу. >
Расчет. Из примера 6: Р = 0,3264 м2-, ^х=0,894, ^=0,847.
Определяют значение Ипх.
Сжатая часть сечения имеет прямоугольное очертание с
размерами, приведенными нэ рис. 20. Так как 0,454/=0,45 * 0,32 =
= 0,144<еел. =0,16 м, то имеет место случай больших эксцентри-
ситетов.
\сх =---------- =64,9; ?СА = 0,682
х 0,289 • 0,32 ’ > тех >
ТУ пх =0,788 - 110-0,3264 • 0,630= 17,82 т.
и
Рис. 19. Рис. 20. Рис. 21.
= М94 + 0ДЖ = У Л_.2-0.1бу=0|630.
Ти 2 ’ Г \ 0,64 '
Определяют значение Мпу (рис. 21).
Так как. 0,45х = 0,45--0,285=0,115>е0у = 0,102 м, то имеет место
случай малых эксцентриситетов.
/пу =0,847 • 110 • 0,3264 • 0,7143 = 21,72 т.
Определяют значение Л^п.ц,
ЛГ„.Ц=110 - 0,3264 = 35,9' т.
= ~П—..........(------Г = 13.46 т.
17,82 + 21,72 ~ 35,9
Расхождение по сравнению с результатом точного расчета
со ст а в ля ет 2,75 % •
Пример 11. Дано: размеры кольцевого сечения 2?1=2,55 м,
#2=2,04 м-, расчетные усилия Л/п=397 т, Мп =582,1 тм-, мате-
риал кладки — кирпич марки 100 на растворе марки 50 (/? =
= 150 т/м2)-, расчетная высота элемента /о = 80 м. Эпюра изги-
бающих моментов однозначная, Н'—10.
Требуется определить соответствие принятых расчетных уси-
лий заданным размерам сечения элемента.
Расчет. Определяют
е
М _ 582,1
~ 397 • 2,55
=0,575 и К= =0,8
2,55
Случай больших эксцентриситетов, так как 0=О,575>О,45.
По графику на рис. 8 приложения для #=0,8 определяют:
ш0= 1,131, ао=О,464 и Ро=О,64. ;
По графику на рис. 10 приложения для #=0,8 и 0=0,575
определяют ^>з=0;5 и ^=^2—0,52==0,63.
По графику на рис. 11 приложения для #=0,8 и 0=0,575 оп-
ределяют рс =0,281.
Гибкости;
X =-----52----= 49- х'с =----52----=113.
' г 0,64-2,55 0,281-2,55
По табл. 47 СНиП П-В. 2—62 определяют по интерполяции
при а=1000 (согласно табл. 14 СНиП П-В. 2—62) ^ = 0,79 и
<рс = 0,405.
. ... _0,79 + 0,405 п го?
По формуле (4) <ри =--------—— = 0,597.
По формуле (2) =фи##ф=0,597 • 150- 1,131 • 2,552 - 0,63 =
= 414,96 г>397 г.
Пример 12. По данным примера 11 (но #„ = 758 т и Л4„ =
=446,6 тм) определить соответствие принятых расчетных усилий
заданным размерам сечения элемента.
Расчет. Определяют 0 = 1 ~0>23.
Случай малых эксцентриситетов, так как 0=О,23<О,45.
й)о=Ч,131 и ф = 0,79.
По графику на рис. 9 приложения для 0 = 0,23 находят Уч =
=0,87.
По формуле (1) ^=^^ = 0,79.150-1,131-2,552-0,87 =
= 758,09 758 т.
Пример $3. Д а н о: размеры кирпичного столба прямоуголь-
ного сечения 6 = 51 см, /г=64 см\ расчетные усилия от основных
сочетаний воздействий 1^ — %. т, 7И = 0,96 тм; материал кладки—
кирпич марки 75 на растворе марки 25 (7?р.и=0,8 кг/см2). Сте-
пень долговечности здания—II.
Требуется проверить кладку по раскрытию трещин.
Расчет. Определяют
= —- = 0,96 -=0,375 > -^8- = 0,35.
Л ИН 4 • 0,64 к
Так как во>епрг то требуется проверить кладку по раскрытию
трещин.
По табл. 24 СНиП П-В. 2—62 для степени долговечности
здания II находим ттр =2.
По формуле (69), учитывая, что 6 = 6, 6 = 1,
штР Яр. и6й _ 2 • 8 • 0,51 • 0,64
4,2т>Л1=4. т.
6 • 0,375 — 1
Следовательно, кладка столба удовлетворяет условиям тре-
щиностойкости. . '
Пример 14. Д а н о: размеры кирпичного столба таврового
сечения 6 = 207 см, 61 = 51 см, Л = 90 см, й—38 см; расчетные
усилия от основных сочетаний воздействий IV =11,5 т,' М =
= 3,05 тм, продольная сила приложена со стороны стенки; ма-
териал кладки — кирпич марки 75 на растворе марки 25 (7?Р.и=
= 0,8 кг/см2). Степень долговечности здания — II. >
Требуется проверить кладку по раскрытию трещин.
Расчет. Определяют -------------= 0,246 ^0,25 и >1 = -^-—
г 207 1 90
= 0,422^0,42.
По табл. 4 приложения определяют по интерполяции:
о» = 0,564; у = 0,338 и е = 0,0372.
е9 _ М
л т
~~па- = 0,294 > =0,7; г=0,7• 0,338 =
11,5 • 0,9 п
=0,237.
Так как во>епр^ то требуется -проверить кладку по раскры-
тию трещин.
По табл. 24 СНиП П-В. 2—62 для степени долговечности зда-
ния II находим /итр =2.
По формуле (69), учитывая, что
1 —1 — о,338 . 1 1
=--------= ---------г----— у/ 77 и /9 = — =---------------
е 0,0372 “ со 0,564
находим
ттр ^р. и
2 • 8 • 2,07 • 0,9
-------------------= 11,6
17,77 • 0,244^-1,77
Т > 11,5 Т<
Следовательно, кладка столба удовлетворяет условиям трещино-
стойко сти.
Пример 15. Д а н о: размеры кирпичного столба прямоуголь-
ного сечения 6 = 51 см, /1 = 64 см; расчетные усилия от основных
сочетаний воздействий Ы = 28 т, М*. =5,75 тм, Му =2,85 тм;
материал кладки—кирпич марки 100 на. растворе марки 50
(/?Р.и=1,2 кг!см2). Степень долговечности здания — I.
Требуется проверить кладку по раскрытию трещин.
Р а с ч е т. Определяют е°*-.=.—= 5,75— = 0,32;
г Л .. Ж 28 • 0,64
& ) у
ь
Му
~йь
-0,2;
28 • 0,51
2 ___________
= у0,322 + 0,22 = 0,38 > 0,35.
Следовательно, требуется проверить кладку по раскрытию
трещин.
По табл. 24 СНиП П-В. 2—62 для степени долговечности зда-
ний I находим ттр=1,5.
По формуле (71)
1,5.1,2.51-64
дг =-------1р_р^--------= -1------------- = 2775 кг =
/ е*х е^у \ 6(0,32 + 0,20) —1
'6 —Г- + —7~ Н1
\ Л ь )
= 2,775 т <28,0 т.
Кладка стодба не удовлетворяет условиям трещиностой-
кости.
Пример 16. По данным примера 11, но при расчетных уси-
лиях от основных сочетаний воздействий М = 213 т и М = 407,4 тм
и степени долговечности сооружения II проверить кладку по
раскрытию трещин.
т'. г\ вп Л4 407,4 л
Ра счет. Определяют Н = —— = ——- = ———— — 0,7о>
г К, № 213 • 2,55
^пр
= 0,7.
Так как во>еПр. то требуется проверить кладку по раскрытию
трещин.
По табл. 10 и 24 СНиП П-В. 2—62 при кладке из кирпича
марки 100 на растворе марки 50 и для степени долговечности
сооружения II находим /?р.и=1,2 кг/см2 =12 т/м2 и ттр = 2.
й)о=1Д31 и ео=О,464.
По формуле (72)
соо 7?? 1,131.2,553
Л/ </птр/?р.и----^— = 2 12 =213,16т~213 т.
,о>0Н 1, 1о1 0,7о
е0 •“ 0,464 ~
Следовательно, кладка удовлетворяет условиям трещиностой-
кости.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Таблица 1
Формулы для определения коэффициентов для тавровых сечений
Вид кладки Внецентренное сжатие
Случай 1 (большие эксцентриситеты) Случай 2 (малые эксцентриситеты)
1 1/ВУ Ф С ' V К Е Л Е Ф II г | <х> V л Т '1 -э"
2 (0г ф2=1,25 — 0)
3 , <°с Фз = 0) 0>С ТЗ — 0)
Таблица 2
Формулы для определения коэффициентов для прямоугольных сечений
Вид кладки Внецентренное сжатие
Случай 1 (большие эксцентриситеты) Случай 2 (малые эксцентриситеты)
1 . 3 фх = V 40" 41=^2= 2(1—0)
2 4-2 = 2,50 .
3 ф3 = 20 Фз = 20
Формулы для определения коэффициентов
Форма очер- тания сжатой части сечения Характеристика сжатой части сече- ния и условия, которым она удов- < летворяет Координата нейтральной линии при условии совпадения центра тяжести сжатой части сечения с точкой при- ложения продольной силы
’ФО] рма 1 Прямоугольник, примыкаю- щий к наружной грани пол- ки при © < ~~ Х = 20
Тавр, примыкающий к наруж- ной грани полки при ^-(1-хн-Ш о _
цЬ' м откуда для определения % получено квадратное уравне- ние, решение которого Х = 0 +
Форма 2 , /~ 2® + у (в-1)3+-у-(0->)
Равна всему сечению при О— =у X = 0
Форма 0
$ х/т Фо рм; а 3 Тавр, примыкающий к наруж- ной грани стенки при 7] 4- 1 V < 0 < 2 X ШУ у 0=. . 2 Ш —X откуда для определения % получено квадратное уравне- ние, решение которого х = 0 — у е2 — 2® (0 — •*)
ВЬ хл Прямоугольник, примыкающий к наружной грани полки при ® 2 X = 20 — 1
Форма 4
X, «с, ес и Рс Для тавровых сечений
Формулы для определения коэффициентов
ес Рс шс
V ес = 12 : - л О)с =. X
ес = 4- О 1 / &с Рс= / Г а)с ♦ (0С = 0) -(1-х)5
ес = е Рс = Р сос = со
ес = 4-[е-хз+(1-^3]-еч о ]/-- V % <ос == св — X
и—т с 12 /ЛГ 1—х Рс = 1/ = 1/ 19 У “с ' 1^ а>с=(1— Х)5 ♦
4—1733
49
Значения <у, г и р
е 0) ”7 г р 5 09 е р
0,25 0,288 0,190 0,0112 0,197 0,25 0,400 0,313 0,0318 0,282
0,30 0,335 0,202 0,0115 0,185 0,30 0,440 0,309 0,0318 0,269
0,35 0,383 0,217 0,0122 0,178 0,35 0,480 0,310 0,0318 0,258
0,40 0,430 0,235 0,0148 0,175 0,40 0,520 0,315 0,0320 0,248
0,45 0,478 0,254 0,0169 0,176 О 0,45 0,560 0,323 0,0325 0,241
о 0,50 0,525 0,274 0,0182 0,179 О1 0,50 0,600 0,333 0,0333 0,236
о" 0,55 0,573 0,295 0,0196 0,185 о" 0,55 0,640 0,345 0,0347 0,233
0,60 0,620 0,316 0,0231 0,193 0,60 0,680 0,359 0,0367 0,232
0,65 0,668 0,338 0,0273 0,202 0,65 0,720 0,374 0,0394 0,234
0,70 0,715 0,360 0,0324 0,213 0,70 0,760 0,389 0,0428 0,237
0,75 0,763 0,383 0,0383 0,224 0,75 0,800 0,406 0,0471 0,243
0,25 0,325 0,240 0,0192 0,243 0,25 0,438 0,339 0,0369 0,290
0,30 0,370 0,245 0,0193 0,228 0,30 0,475 0,334 0,0370 0,279
0,35 0,415 0,253 0,0196 0,217 0,35 0,513 0,334 0,0370 0,269
0,40 0,460 0,265 0,0202 0,209 0,40 0,550 0,336 0,0371 0,260
о 0,45 0,505 0,279 0,0212 0,205 ю 0,45 0,588 0,342 0,0374 0,252
Г—* 0,50 0,550 0,295 0,0228 - 0,204 сч 0,50 0,625 0,350 0,0380 0,247
о" 0,55 0,595 0,313 0,0250 0,205 о" 0,55 0,663 0,360 0,0391 0,243
0,60 0,640 0,331 0,0279 0,209 0,60 0,700 0,371 0,0408 0,241
0,65 0,685 0,351 0,0315 0,215 0,65 0,738 0,384 0,0431 0,242
0,70 0,730 0,371 0,0360 0,222 0,70 0,775 0,398 0,0461 0,244
0,75 0,775 0,391 0,0413 0,231 0,75 0,813 0,413 0,0499 0,248
0,25 0,363 0,280 0,0260 0,268 0,25 0,475 0,362 0,0415 0,295
0,30 0,405 0,280 0,0260 0,253 0,30 0,510 0,356 0,0417 0,286
0,35 0,448 0,284 0,0261 0,241 0,35 0,545 0,354 0,0417 0,277
0,40 0,490 0,292 0,0264 0,232 0,40 0,580 0,355 0,0418 0,268
ш 0,45 0,533 0,302 0,0271 0,226 о оф 0,45 0,615 0,359 0,0419 0,261
о 0,50 0,575 0,315 0,0283 0,222 о 0,50 0,650 0,365 0,0424 0,255
0,55 0,618 0,330 0,0300 0,221 0,55 0,685 0,374 0,0432 0,251
0,60 0,660 0,345 0,0324 0.222 0,60 0,720 0,383 0,0446 0,249
0,65 0,703 0,362 0,0356 0,225 0,65 0,755 0,395 0,0466 0,248
0,70 0,745 0,380 0,0395 0,230 0,70 0,790 0,407 0,0492 0,250
0,75 0,788 0,399 0,0443 0,237 0,75 0,825 0,420 0,0526 0,252
для тавровых сечений
с , 0) г р ! 7] (0 . 8 р
0,35 1 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,513 0,545 0,578 0,610 0,643 0,675 0,708 0,740 0,773 0,805 0,838 0,381 0,375 0,372 0,372 0,375 0,380 0,386 0,395 0,404 0,415 0,427 0,0456 0,0460 0,0461 0,0461 0,0462 0,0465 0,0471 0,0482 0,0499 0,0522 0,0552 0,298 0,290 0,282 0,275 0,268 0,262 0,258 0,255 0,254 0,255 0,257 1 0,50 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45. 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,625. 0,650 0,675 0,700 0,725 0,750 0..775 0,800 0,825 0,850 0,875 0,425 0,419 0,416 0,414 0,415 0,417 0,420 0,425 0,431 0,438 0,446 0,0564 0,0569 0,0571 0,0572 0,0572 0,0573 0,0576 0,0582 0,0591 0,0606 0,0626 0,300 0,296 0,291! 0,286 0,281! 0,276 0,273 0,270 0,268 0,267 0,267
0,40 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 О', 55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,550 0,580 0,610 0,640 0,670 0,700 0,730 0,760 0,790 0,820 0,850 0,398 0,391 0,388 0,388 0,389 0,393 0,398 0,405 0,414 0,423 0,434 0,0495 0,0499 0,0500 0,0500 0,0501 0,0503 0,0508 0,0517 0,0531 0,0551 0,0577 0,300 0,293 0,286 0,280 0,273 0,268 0,264 0,261 0,259 0,259 0,261 7*
О 1 И.т. /сечения '
_ Л
*
0,45 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,588 0,615 0,643 0,670 0,698 0,725 0,753 0,780 0,808 0,835 0,863 0,412 0,406 0,403 0,401 0,402 0,405 0,410 0,415 0,423 0,431 0,440 0,0530 0,0535 0,0537 0,0537 0,0538 0,0539 0,0543 0,0550 0,0562 0,0579 0,0602 0,300 0,295 0,289 0,283 0,278 0,273 0,269 0,266 0,264 0,263 0,264 Площадь сечения 1 Р = <о#/г; > ' Расстояние от грани полки ? И до центра тяжести сечения . у ? ; Момент инерции сечения / = еМ3; Радиус инерции сечения г =- р/г
' 4*
51
Значения и рс при ^=0,05
в т]=0,25 7|=0,30 | т)=0,35 т)=0,40 <1=0,45
Фз Рс Ф3 Ре | Фз | Рс Фз Рс Фз 1 Рс
0,01 0,070 0,006
0,02 0,139 0,012 0,119 0,012 0,105 0,012 0,093 0,012 0,084 0,012
0,03 0,209 0,017 0,179 0,017 0,157 0,017 0,140 0,017 0,126 0,017
0,04 0,278 0,023 0,239 0,023 0,209 0,023 0,186 0,023 0,168 0,023
0,05 0,348 0,029 0,298 0,029 0,261 0,029 0,233 0,029 0,209 0,029
0,06 0,417 0,035 0,358 0,035 0,314 0,035 0,279 0,035 0,251 0,035
0,07 0,487 0,040 0,418 0,040 0,366 0,040 0,326 0,040 0,293 0,040
'0,08 0,557 0,046 0,478 0,045 0,418 0,046 0,372 0,046 0,335 0,046
0,09 0,626 0,052 0,537 0,052 0,471 0,052 0,419 0,052 0,377 0,052
0,10 0,696 0,058 0,597 0,058 0,523 0,058 0,465 0,058 0,420 0,058
0,11 0,765 0,657 0,063 0,575 0,063 0,511 0,063 0,461 0,063
0,12 0,835 0,716 0,627 0,558 0,069 0,503 0,069
0,13 0,893 0,776 0,680 0,605 0,545 0,075
0,14 0,920 0,836 0,732 0,651 0,586
0,15 0,941 0,896 0,784 0,698 0,628
0,16 0,958 0,930 0,837 0,744 0,670
0,17 0,973 0,952 0,889 0,791 0,712
0,18 0,987 0,969 0,934 0,837 0,754
0,19 1,000 0,984 0,958 0,884 0,796
0,20 0,949 0,997 0,975 0,930 0,838
0,21 0,899 0,962 0,990 0,960 0,880
0,22 0,849 0,914 0,988 0,978 0,993 0,921
0,23 0,803 0,866 0,943 0,958
0,24 0,757 0,820 0,898 0,978 0,979
0,25 0,714 0,775 0,853 0,936 0,995
0,26 0,672 0,731 0,809 0,894 0,976
0,27 0,633 0,689 0,767 0,853 0,936
0,28 0,595 0,648 0,725 0,812 0,897
0,29 •0,560 0,609 0,684 0,771 0,859
0,30 0,527 0,572 0,644 0,731 0,820
0,31 0,496 0,536 0,606 0,692 0,782
0,32 0,467 0,502 0,568 0,653 0,744
0,33 О', 440 0,470 0,532 0,615 0,707
0,34 0,415 0,441 0,498 0,578 0,670
0,35 0,391 0,413 0,465 0,542 0,634
0,36 0,370 0,387 0,434 0,508 0,598
0,37 0,350 0,363 0,404 0,474 0,562
0,38 0,332 0,340 0,377 0,442 0,528
0,39 0,315 0,320 0,351 0,411 0,494
0,40 0,299 0,301 * 0,327 0,382 0,461
52
для тавровых сечений кладки вида 3
0,50 т)=0,55 __ 0,60 0,65 71=0,70 т)=0,75
Фз 1 Рс Фз Рс Фз Рс Фз Рс • Фз Рс Фз | Рс
0,076 0,114 0,152 0,191 0,229 0,267 0,305 0,343 0,381 0,419 0,457 0,495 0,533 0,571 0,610 0,648 0,686 0,724 0,762 0,800 0,838 0,876 0,914 0,952 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,070 0,104 0,140 0,175 0,210 0,245 0,280 0,314 0,349 0,384 0,419 0,454 0,489 0,524 0,559 0,594 0,629 0,664 0,699 0,734 0,769 0,803 0,838 0,873 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,064 0,097 0,129 0,161 0,194 0,226 0,258 0,290 0,323 0,355 0,387 0,419 0,452 0,484 0,516 0,548 0,581 0,613 0,645 0,677 0,710 0,742 0,774 0,806 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,060 0,090 0,120 0,150 0,180 0,210 0,240 0,270 0,300 0,330 0,360 0,390 0,420 0,449 0,479 0,509 0,539 0,569 0,599 0,629 0,659 0,689 0,719 0,749 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,060 0,084 0,112 0,144 0,168 0,196 0,221 0,252 0,280 0,308 0,336 0,364 0,392 0,420 0,448 0,476 0,504 0,532 0,559 0,587 0,615 0,643 0,671 0,700 0,727 0,755 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,052 0,079 0,105 0,131 0,157 0,184 0,210 0,236 0,262 0,288 0,315 0,341 0,367 0,393 0,420 0,446 0,472 0,498 0,525 0,551 0,577 0,603 0,630 0,656 0,682 0,708 0,734 0,761 0,787 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,063 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,121
0,978 0,995 0,908 0,943 0,839 0,871 0,779 0,809
0,997 0,941 0,974 0,993 0,903- 0,935 0,839 0.868 0,783 0,811
0,905 0,982 0,968 0,899 0,839
0,869 0,948 0,990 | 0,929 0,867 0,813
0,833 0,914 0,988 0,959 0,895 0,839
0,797 0,880 0,956 0,986 0,923 0,866
0,761 0,726 0,847 0,813 0,924 0,893 0,994 0,965 0,951 0,979 0,892 0,918
0,691 0,780 0,862 0,935 0,999 0,944
0,656 0,747 0,830 0,906 0,974 0,970
0,622 0,714 0,799 0,876 0,946 0,994
0,588 0,554 0,681 0,648 1 0,768 0,736 0,847 0,817 0,918 0,891 0,982 0,956
53
0 Т]=0,25 7]=0,30 71=4),35 т] =0,40 т)=0,45
Ф3 Рс Фз 1 Рс' Фз 1 Рс Фз | Рс Фз. Рс
0,41 0,284 0,284 0,305 0,354 0,429
0,42 0,271 0,268 0,285 0,328 0,399
0,43 0,259 0,253 0,266 0,304 0,370
0,44 0,247 0,239 0,249 0,282 0,342
0,45 0,236 0,227 0,234 0,261 0,315
0,46 0,227 0,216 0,220 0,242 0,290
0,47 0,217 0,205 0,206 0,225 0,267
0,48 0,209 0,195 0,195 0,209 0,246
0,49 0,201 0,186 0,184 0,195 0,226
0,50 0,193 0,178 0,174 0,182 0,208
0,51 0,186 0,171 0,165 0,170 0,192
0,52 0,180 0,164 0,157 0,160 0,177
0,53 0,174 0,157 0,149 0,150 0,164
(0,54 0,168 0,151 0,142 0,142 0,152
0,55 0,163 0,145 0,136 0,134 0,142
0,56 0,157 0,243 0,140 0,130 0,126 0,132
0,57 0,153 0,240 0,135 0,231 0,124 0,219 0,120 0,123
0,58 0,148 0,237 0,130 0,229 0,119 0,218 0,114 0,203 0,116
0,59 0,144 0,233 0,126 0,227 0,114 0,217 0,108 0,203 0,109 0,184
0,60 0,140 0,229 0,122 0,224 0,110 0,215 0,103 0,202 0,102 0,185.
0,61 0,136 0,224 0,118. 0,221 0,106 0,213 0,099 0,201 0,097 0,18р
:0,62 0,132 0,219 0,114 0,217 0,102 0,210 0,094 0,200 0,092 0,186
0,63 0,129 0,214 0,111 0,212 0,098 0,207 0,090 0,199 0,087 0,186
0,64 0,125 0,208 0,108 0,207 0,095 0,204 0,086 0,196 0,083 0,185
0,65 0,122 0,202 0,105 0,202 0,092 0,200 0,084 0,194 0,079 0,184
0,66 0,118 0,196 0,102 0,196 0,089 0,195 0,080 0,191 0,075 0,182
0,67 0,11,5 0,191 0,098 0,191 0,086 0,190 0,077 0,187 0,072 0,180
0,68 0,11'1 0,185 0,095 0,185 0,084 0,185 0,075 0,183 0,069 0,178
0,69 0,108 0,179 0,092 0,179 0,081; 0,179 0,072 0,178 0,066 0,175
0,70 0,104 0,173 0,090 0,173 0,078 0,173 0,070 0,173 0,063 0,171
0,71 0,-101 0,167 0,086 0,167 0,076 0,167 0,067 0,167 0,061 0,167
0,72 0,097 0,162 0,084 0,102 0,073 0,162 0,065 0,162 0,059 0,162
0,73 0,094 0,15.6 0,080 0,156 0,070 0,156. 0,063 0,156 0,056 0,156
0,74 0,090 0,150 0,078 0,150 0,068 0,150 0,060 0,150 0,054 0,150
0,75 0,087 0,144 0,075 0,144 0,065 0,144 0,058 0,144 0,052 0,144
0,76 0,083 0,139 0,072 0,139 0,063 0,139 0,056 0,139 0,050 0,139
0,77 0,080 0,133 0,069 0,133 0,060 0,133 0,053 0,133 0,048 0,133
0,78 0,077 0,127 0,066 0,127 0,058 0,127 0,051 0,127 0,046 0,127
0,79 0,073 0,121 •0,063 0,121 0,055 0,121 0,049 0,121 0,044 0,121
0,80 0,070 0,115 0,060 0,115 0,052 0,115 0,046 0,115 0,042 0,115
0,81 0,066 0,110 0,057 0,110 0,050 0,110 0,044 0,110 0,040 0,110
0,82 0,063 0,104 0,054 0,104 0,047 0,104 0,042 0,104 0,038 0,104
0,83 0,059 0,098 0,051 0,098 0,044 0,098 0,040 0,098 0,036 0,098
0,84 0,056 0,092 0,048 0,092 0,042 0,092 0,037 0,092 , 0,034 0,092
т]=0,50 т]=»0,55 7)=0,60 т)=б,65 т)=0,70 т]=0,75
Фз | Рс 1 Р<= Фз Рс Фз | Рс Фз Рс Фз Рс
0,521 0,615 0,705 0,788 0,863 0,930
0,488 0,583 0,674 0,759 0,835 0,904
0,456 0,551 0,644 0,730 0,808 0,878
0,425 0,519 0,613 0,700 0,780 0,852
0,395 0,488 0,582 0,671 0,752 0,826
0,365 0,457 0,552 0,642 '0,725 0,800
0,337 0,427 0,522 0,613 0,692 0,774
0,310 0,397 0,492 0,584 0,670 0,748
0,285 0,368 0,462 0,555 0,642 0,722
0,260 0,340 0,433 0,527 0,615 0,696
01,238 0,312 0,404 0,498 0,588 0,670
0,217 0,286 0,375 0,470 0,560 0,644
0,198 0,261 0,347 0,442 0,533 0,618
0,181 0,237 0,320 0,414 0,506 0,592
0,165 0,215 0,293 0,386 0,479 0,566
0,151 0,195 0,267 0,358 0,452 0,541
0,139 0,176 0,243 0,332 0,425 0,515
0,128 0,159 0,219 0,305 0,399 0,489
0,118 0,143 0,197 0,279 0,372 0,463
0,109 0,165 0,130 0,176 0,254 0,346 0,483
0,101 0,118 0,158 0,229 0,320 0,412
0,094 0,167 0,107 0,142 0,141 0,206 0,294 0,387
0,088 0,168 0,098 0,144 0,125 0,117 0,184 0,269 0,362
0,083 0,169 0,090 0,147 0,112 0,120 0,163 0,094 0,244 0,336
0,078 0,169 0,083 0,149 0,100 0,123 0,144 0,096 0,220 0,080 0,311
0,073 0,169 0,077 0,150 0,090 0,126 0,126 0,098 0,196 0,079 0,287
0,070 0,168 0,071 0,151 0,082 0,128 0,111 0,100 0,174 0,079 0,262 0,077
0,066 0,168 0,066 0,152 0,074 0,130 0,097 0,103 0,153 0,079 0,238 0,073
0,062 0,166 0,062 0,152 0,067 0,132 0,086 0,106 0,133 0,080 0,214 0,071
0,059 0,164 0,058 0,152 0,062 0,134 0,076 0,109 0,115 0,082 0,191 0,068
0,057 0,161 0,055 0,151 0,057 0,135 0,067 0,112 0,099 0,084 0,168 0.067
0,054 0,158 0,052 0,149 0,053 0,135 0,060 0,114 0,085 0,087 0,146 0,066
0,052 0,154 0,049 0,147 0,049 0,134 6,054 0,116 0,073 0,090 0,126 0,066
0,050 0,150 0,046 0,145 0,046 0,133 0,049 0,117 0,063 0,093 0,107 0,067
0,048 0,144 0,044 0,142 0,043 0,131 0,045 0,118 0,055 0,095 0,090 0,068
0,046 0,139. 0,042 0,137 0,040 0,128 0,041 0,118 0,048 0,098 0,075 0,071
0,044 0,133 0,040 0,132 0,038 0,125 0,038 0,118 0,043 0,100 0;062 0,074
0,042 0,121' 0,038 0,127 0,036 0,121 0,035 0,117 0,038 0,101 0,052 0,076
0,040 0,121 0,037 0,121 0,034 0,121 0,033 0,115 0,034 0,101 0,044 0,079
0,038 0,115 0,035 0,115 0,032 0,115 0,031 0,112 0,031 0,101 0,038 0,082
0,036 0,110 0,033 0,110 0,031 0,110 0,029 0,108 0,028 0,100 0,032 0,083
0,034 0,032 0,104 0,031 0,104 0,029 0,104 0,027 0,104 0,026 0,098 0,028 0,084
0,098 0,030 0,098 0,027 0,098 0,025 0,098 0,024 0,096 0,025 0,085
0,030 0,092 0,028 0,092 0,026 0,092 0,024 0,092 0,022 0,092 0,023 0,084
0 т)=0,25 7]=0,30 т]=0,35 т)=0,40 т]=0,45
Ф3 1 Рс Фз 1 Рс Ф3 1 Рс Фз ' Рс Фз ' Рс
0,85 0,052 0,087 0,045 0,087 0,039 0,087 0,035 0,087 0,031 0,087
0,86 0,049 0,081 0,042 0,081 0,037 0,081 0,033 0,081 0,029 0,081
0,87 0,045 0,075 0,039 0,075 0,034 0,075 0,030 0,075 0,027 0,075
0,88 0,042 0.069 0,036 0,069 0,031 0,069 0,028 0,069 0,025 0,069
0,89 0,038 0,064 0,033 0,064 0,029 0,064 0,026 0,064 0,023 0,064
0,90 0,035 0,058 0,030 0,058 0,026 0,058 0,023 0,058 0,021 0,058
0,91 0,031 0,052 0,027 0,052 0,024 0,052 0,021 0,052 0,019 0,052
0,92 0,028 0,046 0,024 0,046 0,021 0,046 0,019 0,046 0,017 0,046
0,93 0,024 0,040 0,021 0,040 0,018 0,040 0,016 0,040 0,015 0,040
0,94 0,021 0,035 0,018 0,035 0,016 0,035 0,014 0,035 0,013 0,035
0,95 0,017 0,029 0,015 0,029 0,013 0,029 0,012 0,029 0,011 0,029
0,96 0,012 0,023 0,010 0,023 0,009 0,023 0,008 0,023
Значения и рс при ^=0,10
0 т]=0,25 . 7]=0,30 т]=0,35 т]=0,40 71=0,45
Фз Рс Фз Рс Фз Рс Фз | Рс Фз ' | Рс
0,02 0,123 0,012 0,108 0,012 0,096 0,012 0,087 0,012 0,079 0,012
0,03 0,185 0,017 0,162 0,017 0,145 0,017 0,130 0,017 0,119 0,017
0,04 0,246 0,023 0,216 0,023 0,193 0,023 0,174 0,023 0,158 0,023
0,05 0,308 0,029 0,270 0,029 0,241 0,029 0,217 0,029 0,198 0,029
0,06 0,369 0,035 0,324 0,035 0,289 0,035 0,261 0,035 0,238 0,035
0,07. .0,431 0,040 0,378 0,040 0,337 0,040 0,304 0,040 0,277 0,040
0,08 0,492 0,046 0,430 0,046 0,386 0,046 0,348 0,046 0,317 0,046
0,09 0,554 0,052 0,486 0,052 0,434 0,052 0,391 0,052 0,356 0,052
0,10 0,615 0,058 0,540 0,058 0,482 0,058 0,435 0,058 0,396 0,058
0,11 0,677 0,064 0,595 0,064 0,530 0,064 0,478 0,064 0,436 0,064
0,12 0,739, 0,069 0,649 0,069 0,578 0,069 0,522 0,069 0,475 0,069
0,13 0,793 0,077 0,703 0,075 0,626 0,075 0,565 0,075 0,515 0,075
0,14 0,826 0,757 0,675 0,609 0,081 0,555 0,081
0,15 0,852 0,811 0,723 0,652 0,594 0,087
0,16 0,873 0,849 0,771 0,696 0,634
0,17 0,893 0,876 0,819 0,739 0,673
0,18 0,910 0,898 0,863 0,783 0,713
0,19 0,927 0,917 0,892 0,826 0,752
0,20 0,949 0,934 0,914 0,870 0,792
0,21 0,958 0,950 0,934 0,902 0,832
0,22 0,972 0,966 0,951 0,926 0,871
0,23 0,986 0,980 0,967 0,945 0,908
0,24, 0,999 0,994 0,982 0,962 0,933
т)=0,50 т)=0,55 71=0,60 т]=0,65 т)=0,70 т]=0,75
4>з ‘ Рс Рс - Фз 1 Рс Фз 1 ₽е Фз ! Рс Фз 1 Рс '
0,029 0,087 0,026 0,087 0,024 0,087 0,023 0,087 0,021 0,087 0,020 0,082
0,027 0,081 0,024 0,081 0,023 0,081 0,021 0,081 0,020 0,081 0,019 0,079
0,024 0„075 0,023 0,075 0,021 0,075 0,020 0,075 0,018 0,075 0,017 0,075
0,023 0,069 0,021 0,069 0,019 0,069 0,018 0,069 0,017 0,069 0,016 0,069
0,021 0,064 0,019 0,064 0,018 0,064 0,017 0,064 0,015 0,064 0,014 0,064
0,019 0,058 0,018 0,058 0,016 0,058 0,015 0,058 0,014 0,058 0,013 0,058
0,017 0,052 0,016 0,052 0,014 0,052 0,014 0,052 0,013 0,052 0,012 0,052
0,015 0,046 0,014 0,046 0,013 0,046 0,012 0,046 0,011 0,046 0,010 0,046
0,013 0,040 0,012 0,04< 0,011 0,040 0,011 0,040 0,010 0,040 0,009 0,040
0,011 0,035 0,010 0,035 0,010 0,035 0,009 0,035 0,008 0,035 0,008 0,035
0,009 0,029 0,009 0,029 0,008 0,029 0,008 0,029 0,007 0,029 0,007 0,029
0,008 0,023 0,007 0,023 0,007 0,023 0,006 0,023 0,006 0,023 0,005 0,023
Таблица 6
для тавровых сечений кладки вида 3
т)=0,50 т)—0,55 7) = 0,60 т)=0,65 т]—0,70 т]==0,75
Фз 1 р' Фз 1 Рс Фз | Рс Фз | Рс Фз I Рс Фз 1 Рс
0,072 0,012 0,067 0,012 0,063 0,012 0,058 0,012 0,055 0,012 1),052 0,012
0,109 0,017 0,101 0,017 0,094 0,017 0,088 0,017 0,082 0,017 0,077 0,017
0,146 0,023 0,134 0,023 0,125 0,023 0,117 0,023 0,110 0,023 0,103 0,023
0,182 0,029 0,168 0,029 0,156 0,029 0,146 0,029 0,137 0,029 0,129 0,029
0,218 0,035 0,202 0,035 0,188 0,035 0,175 0,035 0,164 0,035 0,155 0,035
0,254 0,040 0,235 0,040 0,219 0,040 0,204 0,040 0,192 0,040 0,181 0,040
0,291 0,046 0,269 0,046 0,250 0,046 0,234 0,046 0,219 0,046 0,206 0,046
0,327 0,052 0,302 0,052 0,281 0,052 0,263 0,052 0,247 Х),О52 0,232 0,052
0,364 0,058 0,336 0,058 0,312 0,058 0,292 0,058 0,274 0,058 0,258 0,058
0,400 0,064 0,370 0,064 0,344 0,064 0,321 0,064 0,301 0,064 0,284 0,064
0,436 0,069 0,403 0,069 0,375 0,069 0,350 0,069 0,329 0,069 0,310 0,069
0,473 0,075 0,437 0,075 0,406 0,075 0,380 0,075 0,356 0,075 0,336 0,075
0,509 0,081 0,471 0,081 0,438 0,081 0,409 0,081 0,384 0,081 0,361 0,081
0,546 0,087 0,504 0,087 0,469 0,087 0,438 0,087 0,411 0,087 0,387 0,087
0,582 0,092 0,538 0,092 0,500 0,092 0,467 0,092 0,438 0,092 0,412 0,092
0,618 0,654 0,691 0,727 0,764 0,800 0,836 0,873 0,571 0,605 0,639 0,672 0,706 0,739 0,773 0,807 0,098 0,531 0,562 0,594 0,625 0,656 0,688 0,719 0,750 0,098 0,104 0,496 0,526 0,555 0,584 0,613 0,642 0,672 0,701 0,098 0,104 0,110 0,466 0,493 0,520 0,548 0,575 0,603 0,630 0,658 0,098 0,104 0,110 0,115 0,439 0,464 0,490 ‘0,516 0,542 0,568 0,594 0,619 0,098 0,104 0,110 0,115 0,121
0 7)=0,25 ^=0,30 т]=0,35 <=0,40 т]=0,45
Рс Рс 1 Ре Л Рс Рс
0,25 0,26 0,27, 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,40 0,41 0,42 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,50 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,60 0,960 0,920 0,882 0,844 0,808 0,773 0,740 0,708 0,677 0,648 0,620 0,593 0,568 0,543 0,520 0,499 0,478 0,459 0,441 0,424 0,407 0,392 0,377 0,364 0,351 0,339 0,327 0,316 0,306 0,296 0,286 0,278 0,269 0,262 0,254 0,247 0,234 0,229 0,978 0,938 0,899 0,861 0,823 0,787 0,752 0,718 0,685 0,654 0,624 0,595 0,568 0,541 0,516 0,492 0,470 0,448 0,428 0,409 0,391 0,374 0,358 0,343 0,329 0,316 0,304 0,292 0,281 0,270 0,261 0,252 0,243 0,235 0,227 0,220 0,228 0,224 0,996 •0,974 0,935 0,897 0,859 0,822 0,787 0,752 0,717 0,684 0,652 0,620 0,590 0,562 0,534 0,507 0,482 0,458 0,435 0,413 0,393 0,374 0,356 0,338 0,322 0,308 0,294 0,280 0,268 0,256 0,246 0,236 0,226 0,218 0,210 0,202 0,218 0,216 0,978 0,993 0,982 0,945 0.908 0,871 0,835 0,800 0,765 0,731 0,698 0,665 0,633 0,602 0,572 0,543 0,514 0,488 0,462 0,437 0,414 0,391 0,370 0,350 0,331 0,314 0,297 0,282 0,268 0,254 0,242 0,230 0,219 0,209 0,200 0,191 Й 0,204 0,953 0,971 0,986 0,9981 0,962 0,927 0,892 0,857 0,823 0,789 0,755 0,722 0,690 0,657 0,626 0,595 0,565 0,536 0,507 0,480 0,453 0,428 0,403 0,380 0,358 0,336 0,317 0,298 0,280 0,264 0,250 0,236 0,222 0,210 0,199 0,189
0,61 0,240 0,224 0,213 0,220 0,194 0,214 0,183 0,203 0,179 0,189
0,62 0,234 0,219 0,206 0,216 0,188 0,211 0,176 0,202 0,170 0,188
0,63 0,228 0,214 0,200 0,212 0,181 0,208 0,169 0,200 0,162 0,187
0,64 0,222 0,208 0,194 0,207 0,175 0,204 0,162 0,197 0,155 0,186
0,65 0,215 0,202 0,189 0,202 0,170 0,200 0,156 0,194 0,148 0,185
0,66 0,209 0,196 0,184 0,196 0,164 0,195 0,150 0,191 0,141 0,183
т]=О,5О т]=0,55 7]=1 а,во 22 0,65 0,70 “И=0,75
Фз 1 рс Рс +з Рс Рс ^3 1 рс ф3 Рс
0,909 0,840 0,781 0,730 0,685 0,645 0,671 0,696
0,938 0,959 0,874 0,908 0,812 0,844 0,759 0,788 » 0,712 0,740
0,976 0,992 0,939 0,962 0,875 0,906 0,818 0,847 0,767 0,795 0,822 0,722 0,748 0,774
0,985 0,980 0,938 0,876
0,951 0,996 0,963 0,905 0,849 0,800
0,917 0,884 0,977 0,982 0,934 0,877 0,826
0,945 0,998 0,962 0,904 0,852
0,851 0,818 0,786 0,753 0,721 0,690 0,658 0,628 0,597 0,567 0,538 0,510 0,482 0,454 0,428 0,402 0,378^ 0,355 0,332 0,311 0,291 0,272 0,255 0,239 0,224 0,209 0,1'96 0,184 0,174 0,164 0,154 0,146 0,138 0,914 0,882 0,850 0,819 0,788 0,757 0,726 0,696 0,666 0,636 0,606 0,576 0,548: 0,519 0,491 0,464 0,437 0,411 0,386 0,361 0,337 0,315 0,293 0,273 0,254 0,235 0,219: 0,203 0,189 0,176 0,164 0,152 0,142 0,974 0,944 0,982 0,999 0,932 0,959 0,877 0,903
0,913 0,884 0,854 0,824 0,973 0,944 0,982 0,999 0,929 0,955
0,916 0,888 ,0,974 0,948 0,979 0,998
0,172 0,172; 0,172 0,171 0,170 0,153 0,154 0,154 0,155 0,794 0,765 0,735 0,706 0,677 0,648 0,619 0,590 0,562 0,534 0,507 0,480 0,452 0,426 0,400 0,375 0,350 0,326 0,303 0,281 0,260 0,240 0,221 0,204 0,188 0,172 0,159 0,132 0,134 0,134 0,859 0,831 0,803 0,775 0,747 0,719 0,691 0,663 0,636 0,608 0,580 0,553 0,526 0,500 0,473 0,446 0,421 0,395 0,370 0,345 0,321 0,298 0,275 0,253 0,232 0,213 0,194 0,114 0,114 0,920 0,894 0,867 0,840 0,813 0,786 0,760 0,733 0,706 0,680 0,653 0,627 0,600 0,574 0,548 0,522 0,496 0,470 0,445 0,420 0,395 0,370 0,345 0,321 0,298 0,274 0,252 0,100 0,977 0,952 0,926 0,901 0,875 0,850 0,824 0,799 0,773 0,748 0,722 0,697 0,672 0,646 0,622 0,596 0,571 0,546 0,521 0,496 0,471 0,446 0,422 0,398 0,373 0,349 0,326
г 11=0,25 т]==0,30 т)=0,35 т)=0,40 т)=0,45
1 Рс *3 1 рс *3 1 рс Ф3 1 ₽с Фз 1 рс
0,67 0,203 0,191 0,178 0,191 0,159 0,190 0,145 0,188 0,135 0,181
0,68 0,197 0,185 0,173 0,185 0,154 0,185 0,140 0,183 0,130 0,178
0,69 0,190 0,179 0,168 0,179 0,149 0,179 0,135 0,179 0,124 0,175
0,70 0,184 0,173 0,162 0,173 0,144 0,173 0,130 0,173 0,120 0,171
0,71 0,178 0,167 0,156 0,167 0,140 0,167 0,126 0,167 0,115 0,167
0,72 0,172 0,162 0,151 0,162 0,135 0,162 0,122 0,162 0,111 0,162 '
0,73 0,166 0,156 0,146 0,156 0,130 0,156 0,117 0,156 0,107 0,156 1
0,74 0,160 0,150 0,141 0,150 0,125 0,150 0,113 0,150 0,103 0,150 |
0,75 0,154 0,144 0,135 0,144 0,120 0,144 0,109 0,144 0,099 0,144
0,76 0,148 0,139 0,130 0,139 0,116 0,139 0,104 0,139 0,095 0,139
0,77 0,142 0,133 0,124 0,133 0,111 0,133 0,100 0,133 0,091 0,133
0,78 0,135 0,127 0,119 0,127 0,106 0,127 0,096 0,127 0,087 0,127
0,79 0,129 0,121 0,114 0,121 0,101 0,121 0,091 0,121 0,083 0,121
0,80 0,123 0,115 0,108 0,115 0,096 0,115 0,087 0,115 0,079 0,115
0,81 0,117 0,110 0,102 0,110 0,092 0,110 0,082 0,110 0,075 0,110
0,82 0,111 0,104 0,097 0,104 0,087 0,104 0,078 0,104 0,071 0,104
0,83 0,104 0,098 0,092 0,098 0,082 0,098 0,074 0,098 0,067 0,098
0,84 0,098 0,092 0,086 0,092 0,077 0,092 0,070 0,092 0,063 0,092
0,85 0,092 0,087 0,081 0,087 0,072 0,087 0,065 0,087 0,059 0,087
0,86 0,086 0,081 0,076 0,081 0,068 0,081 0,061 0,081 0,055 0,081
0,87 0,080 0,075 0,070 0,075 0,063 0,075 0,056 0,075 0,052 0,075
0,88 0,074 0,069 0,065 0,069 0,058 0,069' 0,052 0,069 0,048 0,069
0,89 0,068 0,064 0,060 0,064 0,053 0,064 0,048 0,064 0,044 0,064
0,90 0,062 0,058 0,054 0,058 0,048 0,058 0,044 0,058 0,040 0,058
0,91 0,055, 0,052 0,049 0,052 0,043 0,052 0,039 0,052 0,036 0,052
0,92 0,049 0,046 0,043 0,046 0,039 0,046 0,035 0,046 0,032 0,046
0,93 0,043 0,040 0,038 0,040 0,034 0,040 0,030 0,040 0,028 0,040
0,94 0,037 0,035 0,032 0,035 0,029 0,039 0,026 0,035 0,024 0,035
0,95 0,031 0,029 0,027 0,029 0,024 0,029 0,022 0,029 0,020 0,029
0,96 0,024 0,023 0,022 0,023 0,019 0,023 0,017 0,023 0,016 0,023
Значения и рс при <5=0,15
0 т]=0,25 I 7]=0,30 т)=0,35 т]=0,40 т]=0,45
Фз 1 Рс 1 Фз 1 рс Фз 1 рс ' Фз 1 рс ' Фз 1 Рс
0,02 0,110 0,012 0,099 0,012 0,089 0,012 0,082 0,012 0,075 0,012
0,03 0,166 0,017 0,148 0,017 0,134 0,017 0,122 0,017 0,113 0,017
0,04 0,221 0,023 0,198 0,023 0,179 0,023 0,163 0,023 0,150 0,023
0,05 0,276 0,029 0,247 0,029 0,224 0,029 0,204 0,029 0,188 0,029
7} =0,50 71=0,55 71=0,60 г;=0,65 т)=0,70 т)=0,75
Фз Рс Фз I Рс Фз 1 рс Фз 1 Рс ' Фз 1 >з | [_А_
0,131 0,169 0,134 0,155 0,146 0,136 0,177 0,115 0,230 0,098 0,302 0,094
0,124 0,168 0,125 0,155 0,135 0,136 0,161 0,116 0,210 0,098 0,279 0,091
0,118 0,166 0,118 0,154 0,125 0,137 0,146 0,117 0,190 0,097 0,256 0,088
0,113 0,164 0,111 0,154 0,116 0,138 0,133 0,118 0,171 0,097 0,234 0,086
0,108 0,162 0,105 0,152 0,108 0,138 0,121 0,119 0,154 0,098 0,212 0,084
0,103 0,158 0,099 0,150 0,100 0,137 0,110 0,120 0,138 0,099 0,191 0,082
0,099 0,154 0,094 0,148 0,094 0,136 0,101 0,120 0,123 0,099 0,171 0,082
0,095 0,150 0,089 0,145 0,088 0,136 0,093 0,120 0,110 0,100 0,152 0,081
0,091 0,144 0,085 0,142 0,082 0,134 0,085 0,120 0,099 0,102 0,134 0,081
0,087 0,139 0,081 0,138 0,078 0,132 0,079 0,120 0,089 0,102 0,118 0,082
0,084 0,133 0,077 0,133 0,073 0,129 0,073 0,119 0,080 0,103 0,103 0,082
0,080 0,127 0.074 0,127 0,069 0,125 0,068 0,117 0,072 0,103 0,090 0,083
0,076 0,121 0,070 0,121 0,066 0,121 0,064 0,115 0,066 0,103 0,079 0,084
0,073 0,1'15 0,067 0,115 0,063 0,115 0,060 0,112 0,060 0,102 0,070 0,085
0,069 0,110 0,064 0,110 0,059 0,110 0,056 0,108 0,055 0,101 0,062 0,086
0,065 0,104 0,061 0,104 0,056 0,104 0,053 0,104 0,051 0,099 0,055 0,086
0,062 0,098 0,057 0,098 0,053 0,098 0,050 0,098 0,047 0,096 0,049 0,086
0,058 0,092 0,054 0,092 0,050 0,092 0,046 0,092 0,044 0,092 0,044 0,084
0,054 0,087 0,050 0,087 0,047 0,087 0,044 0,087 0,041 0,087 0,040 0,082
0,051 0,081 0,047 0,081 0,044 0,081 0,041 0,081 0,038 0,081 0,036 0,079
0,047 0,075 0,044 0,075 0,041 0,075 0,038 0,075 0,036 0,075 0,034 0,075'
0,044 0,069 0,040 0,069 0,038 0,069 0,035 0,069 0,033 0,069 0,031 0,0б9
0,040 0,064 0,037 0,064 0,034 0,064 0,032 0,064 0,030 0,064 0,028 0,064
0,036 0,058 0,034 0,058 0,031 0,058 0,029 0,058 0,027 0,058 0,026 0,058
0,033 0,052 0,030 0,052 0,028 0,052 0,026 0,052 0,024 0,052 0,023 0,052
0,029 0,046 0,027 0,046 0,025 0,046 0,023 0,046 0,022 0,046 0,020 0,046
0,026 0,040 0,024 0,040 0,022 0,040 0,020 0,040 0,022 0,040 0,018 0,040
0,022 0,035 0,020 0,035 0,019 0,035 0,018 0,035 0,016 0,035 0,016 0,035
0,018 0,029 0,017 0,029 0,016 0,029 0,014 0,029 0,014 0,029 0,013 0,029
0,014 0,023 0,013 0,023 0,013 0,023 0,012 0,023 0,011 0,023 0,010 0,023
Таблица 7
для тавровых сечений кладки вида 3
71=0,50 71=0,55 71=0,60 т]=0,65 т]=0,70 71=0,75
Ф3 Рс Фз Рс Фз 1 рс Фз Рс Фз I 1 ₽с Фз ' Рс
0,070 0,012 0,065 0,012 0,061 0,012 0,057 0,012 0,054 0,012 0,051 0,012
0,104 0,017 0,097 0,017 0,091 0,017 0,085 0,017 0,080 0,017 0,076 0,017
0,139 0,023 0,130 0,023 0,121 0,023 0,114 0,023 0,107 0,023 0,102 0,023
0,174 0,029 0,162 0,029 0,152 0,029 0,142 0,029 0,134 0,029 0,127 0,029
к]=0,25 т]=0,30 \=0,35 2 =0,40 =0,45
0 I Рс фз | Рс +з 1 рс 4з Рс *з ₽с
0,06 0,331 0,035 0,296 0,035 0,268 0,035 0,245 0,035 0,225 0,035
0,07 0,386 0,040 0,346 0,040 0,313 0,040 0,286 0,040 0,263 0,040 [
0,08 0,441 0,046 0,395 0,046 0,358 0,046 0,326 0,046 0,300 0,046
0,09 0,497 0,052 0,444 0,052 0,402 0,052 0,367 0,052 0,338 ; 0,052 .
0,10 0,552 0,058 0,494 0,058 0,447 0,058 0,408 0,058 0,376 0,058
0,11 0,607 0,064 0,543 0,064 0,492 0,064 0,449 0,064 0,413 0,064
0,12 0,662 0,069 6,593 0,069 0,536 0,069 0,490 0,069 0,451 0,069
0,13 0,713 0,076 0,642 0,075 0,581 0,075 0,531 0,075 0,488 , 0,075
0,14 0,747 0,087 0,691 0,081 0,626 0,081 0,571 0,081 0,526 0,081
0,15 0,775 0,099 0,741 0,087 0,670 0,087 0,612 0,087 0,563 0,087
0,16 0,798 0,779 0,715 0,653 0,092 0,601 0,092 '
0,17 0,820 0,808 0,760 0,694 0,638
0,18 0,840 0,832 0,802 0,735 0,676
0,19 0,859 0,854 0,832 0,776 0,714-
0,20 0,877 0,873 0,857 0,816 0,751
0,21 0,894 0,892 0,878 0,850 0,789
0,22 0,910 0,909 0,898 0,875 0,826
0,23 0,926 0,926 0,916 0,897 0,862
0,24 0,942 0,942 0,933 0,917 0,889
0,25 0,957 0,957 0,950 0,935 0,912
0,26 0,971 0,972 0,965 0,952 0,931
0,27 0,986 0,986 0,980 0,968 0,949
0,28 1,000 0,999 0,994 0,983 0,966
0,29 0,965 0,963 0,979 0,997 0,982
0,30 0,931 0,929 0,944 0,972 [0,996
0,31 0,898 0,895 0,910 0,938 0,975
0,32 0,865 0,862 0,877 0,905 0,942
0,33 0,834 0,830 0,844 0,872 0,910
0,34 0,803 0,798 0,812 0,840 0,878
0,35 0,774 0,768 0,780 0,808 О', 846
0,36 0,746 0,738 0,750 0,777 0,815
0,37 0,718 0,710 0,720 0,746 0,784
0,38 0,692 0,682 0,691 0,716 0,753
0,39 0,667 0,655 0,663 0,686 0,723
0,40 0,642 0,630 0,636 0,658 0,694
0,41 0,619 0,605 0,609 0,630 0,665
0,42 0,597 0,581 0,584 0,603 0,636
0,43 0,576 0,558 0,559 0,576 0,608
0,44 0,555 0,537 0,536 0,551 0,581
0,45 0,536 0,516 0,513 0,526 0,555
0,46 0,517 0,496 0,491 0,503 1- 0,529>
т]=0,50 т1=€К55 71=0,60 71=0,65 71=0,70 71=0,75
Ч'з 1 Рс > 1 Рс 1 Рс | Рс 1 Рс 1 рс
0,209 0,035 0,194 0,035 0,182 0,035 0,171 0,035 0,-161 0,035 0,152 0,035
0,244 0,040 0,227 0,040 0,212 0,040 0,199 0,040 0,188' 0,040 0,178 0,040
0,278 0,046 0,259 0,046 0,240 0,046 0,228 0,046 0,215 0,046 0,203 0,046
0,313 0,052 0,292 0,052 0,273 0,052 0,256 0,052 0,242 0,052 0,229 0,052
0,348 0,058 0,324 0,058 0,303 0,058 0,285 0,058 0,268 0,058 0,254 0,058
0,384 0,064 0,356 0,064 0,333 0,064 0,313 0,064 0,295 0,064 0,279 0,064
0,417 0,069 0,389 0,069 0,364 0,069 0,342 0,069 0,322 0,069 0,305 0,069
0,452 0,075 0,421 0,075 0,394 0,075 0,370 0,075 0,349 0,075 0,330 0,075
0,487 0,081 0,453 0,081 0,424 0,081 0,399 0,081 0,376 0,081 0,356 0,081
0,522 0,087 0,486 0,087 0,454 0,087 0,427 0,087 0,403 0,087 0,381 0,087
0,556 0,092 0,518 0,092 0,485 0,092 0,456 0,092 0,430 0,092 0,406 0,092
0,591 0,098 0,551 0,098 0,515 0,098 0,484 0,098 0,456 0,098 0,432 0,098
0,626 0,583 0,104 0,546 0,104 0,512 0,104 0,483 0,104 0,457 0,104
0,66.1 0;615 0,576 0,541 0,110 0,510 0,110 0,482 0,110
0,696 ! 0,648 0.606 0,569 0,537 0,115 0,508 0,115
0,730 0,765 0,680 0,636 0,598 0,564 0,533 0,121
0,712 0,667 0,626 0,591 0,559
0,800 0,745 0,697 0,655 0,617 0,584
0,835 0,777 0,727 0,683 0,644 0,610
0,870 0,810 0,758 0,712 0,671 0,635
0,899 10,842 0,788 0,740 0,698 0,660
0,922 |0,874 0,818 0,769 0,725 0,686
0,942 0,905 0,848 0,797 0,752 0,711
0,960 0,930 0,879 0,826 0,778 0,736
.0,977 0,950 0,909 0,854 0,805 0,762
0,992 0,968 0,935 0,883 0,832 0,787
0,985 |0,985 0,956 0,911 0,859 0,813
0,953 0,999 0,975 0,938 0,886 0,838
0,922 0,969 0,992 0,960 0,913 0,863
0,891 0,938 0,987 0,979 0,940 0,889
0,860 0,908 0,958 0,996 0,963 0,914
0,829 0,879 0,929 0,979 0,983 0,940
0,799 0,769 0,739 0,710 ,0,681 0,652 0,624 0,596 0,849 0,819 0,790- 0,761 0,732 0,704 0;675 0,647 0,900 0,872 0,843 0,815 0,787 0,759 0,731 0,703 0,951 1,000 0,9641
0,924 0,974 0,9851
0,896 0,869 0,842 0,815 0,788 0,760 0,948 0,922 0,896 0,869 0,843 0,817 0,997 0,972 0,947 0,922 0,897 0,872
0,569 0,619 0,675 0,734 0,791 0,847
т]=О,25 | т)=0,30 71=0,35 т]=0,40 < ч|=Ог45
| Рс 1 1 Фз 1 рс Фз 1 Рс Фз 1 рс Фз | к
0,47 0,500 0,477 0,471 0,480 0,504
0,48 0,482 0,459 0,451 0,458 0,480
0,49 0,466 0,442 0,432 0,437 0,457
0,50 0,451 0,426 0,414 0,417 0,435
0,51 0,436 0,410 0,397 0,398 0,413
0,52 0,422 0,395 0,381 0,380 0,393
0,53 0,409 0,381 0,366 0,363 0,374
0,54 0,397 0,368 0,352 0,347 0,355
0,55 0,384 0,355 0,338 0,332 0,337
0,56 0,373 0,343 0,325 0,317 0,321
0,57 0,362 0,332 0,313 0,303 0,305
0,58 0,352 0,321 0,301 0,291 0,290
0,59 0,342 0,311 0,290 0,278 0,276
0,60 0,332 0,301 0,280 0,267 0,263
0,61 0,323 0,224 0,292 0,221 0,270 0,215 0,256 0,251;
0,62 0,314 0,219 0,283 0,217 0,261 0,212 0,246 0,203 0,239 0,191
0,63 0,306 0,214 0,275 0,212 0,252 0,208 0,237 0,201 0,228 0,190
0,64 0,298 0,208 0,267 0,207 0,244 0,204 0,228 0,198 0,218 0,188
0,65 0,290 0,202 0,259 0,202 0,236 0,200 0,219 0,195 0,209 0,186
0,66 0,281 0,196 0,252 0,196 0,228 0,196 0,211 0,192 0,200 0,184
0,67 0,273 0,191 0,244 0,191 0,221 0,190 0,204 0,187 0,192 0,182
0,68 0,265 0,185 0,237 0,185 0,214 0,185 0,197 0,184 0,184 0,179
0,69 0,256 0,179 0,230 0,179 0,208 0,179 0,190 0,179 0,177 0,175
0,70 0,248 0,173 0,222 0,173 0,201 0,173 0,184 0,173 0,170 0,171
0,71' 0,240 0,167 0,215 0,167 0,194 0,167 0,178 0,167 0,146 ' 0,167
0,72 0,232 0,162 0,207 0,162 0,188 0,162 0,171 0,162 0,158 0,161
0,73 0,223 0,156 0,200 0,156 0,181 0,156 0,165 0,156 0,152 0,156
0,74 0,215 0,150 0,192 0,150 0,174 0,150 0,159 0,150 0,146 0,150<
0,75 0,207 0,144 0,185 0,144 0,167 0,144 0,153 0,144 0,141 0,144
0,76 0 199 0,139 0,178 0,139 0,161 0,139 0,147 0,139 0,135 0,139;
0,77 0,190 0,133 0,170 0,133 0,154 0,133 0,141 0,133 0,130 0,1331
0,78 0,182 0,127 0,163 0,127 0,147 0,127 0,135 0,127 0,124 0,127'
0,79 0,174 0,121 0,156 0,121 0,141 0,121 0,128 0,121 0,118 0,121'
0,80 0,166 0,115 0,148 0,115 0,134 0,115 0,122 0,115 0,113 0,115
0,81 0,157 0,110 0,141 0,110 0,127 0,110 0,116 0,110 0,107 0,110
0,82 0,149 0,104 О.ПЗ 0,104 0,121 0,104 0,110 0,104 0,101 0,104,
0,83 0,141 0,098 0,126 0,098 0,114 0,098 0,104 0,098 0,096 0,098*
0,84 0,132 0,092 0,118 0,092 0,107 0,092 0,098 0,092 0,090 0,092
0,85 0,124 0,087 0,111 0,087 0,100 0,087 0,092 0,087 0,084 0,087
0,86 0,116 0,081 0,104 0,081 0,094 0,081 0,086 0,081 0,079 0,081
0,87 0,103 0,075 0,096 0,075 0,087 0,075 .0,080 0,075 0,073 0,075
0,88 0,099 0,069 0,089 0,069 0,080 0,069 0,074 0,069 0,068 0,069
0,89 0,091 0,064 0,082 0,064 0,074 0,064 0,067 0,064 0,062. 0,064
64
т]=0,50 71=0,55 т]=0,60 т]=0,65 71=0,70 7)=0,75
Фз 1 Рс .Фз | Рс Фз 1 Рс Фз Рс Фз 1 Рс Фз 1 - Рс
0,543 0,592 0,648 0,707 0,765 0,822
0,517 0,565 0,621 0,680 0,739 0,797
0,492 0,539 0,594 0,653 0,714 0,772
0,467 0,513 0,567 0,627 0,688 0,747
0,443 0,487 0,541 0,601 0,662 0,722
0,420 6,462 0,515 0,575 0,636 0,698
0,398 0,438 0,490 0,549 0,611 0,673
0,377 0,414 0,464 0,523 0,586 0,648
0,357 0,392 0,440 0,498 0,560 0,624
0,338 0,370 0,416 0,473 0,535 0,599
0,319 0,348 0,392 0,448 0,510 0,575
0,302 0,328 0,369 0,424 0,486 0,550
0,286 0,308 0,347 0,400 0,461 0,526
0,270 0,290 0,326 0,376 0,437 0,502
0,256 0,273 0,305 0,353 0,412 0,478
0,242 0,256 0,285 0,331 0,389 0,454
0,229 0,176 0,241 0,266 0,309 ,0,365 0,430
0,217 0,175 0,226 0,159 0,248 0,142 0,288 0,342 0,406
0,^06 0,174 0,213 0,159 0,232 0,142 0,268 0,126 0,320 0,383
0,196 0,173 0,200 0,159 0,216 0,142 0,248 0,125 0,298 0,113 0,360
0,186 0,172 0,189 0,158 0,202 0,142 0,230 0,125 0,276 0.111 0,337 0,107
0,178 0,170 0,178 0,157 0,188 0,142 0,213 0,124 0,255 0,110 0,314 0,103
0,169 0,168 0,168 0,156 0,176 0,141 0,197 0,124 0,235 0,109 0,292 0,100
0,162 0,165 0,159 0,155 0,164 0,141 0,182 0,124 0,216 0,108 0,270 0,098
0,154 0,162 0,150 0,153 0,154 0,140 0,168 0,124 0,198 0,107 0,248- 0,096
0,148 0,159 0,143 0,151 0,144 0,139 0,155 0,124 0,181 0,107 0,228 0,094
0,142 0,154 0,136 0,149 0,135 0,138 0,143 0,124 0,165 0,106 0,208 0,092
0,136 0,150 0,129 0,146 0,127 0,137 0,132 0,123 0,151 0,106 0,189 0,091
0,130 0,144 0,123 0,142 0,119 0,135 0,123 0,123 0,137 0,106 0,171 0,090
0,125 0,139 0,117 0,138 0,113 0,132 0,114 0,122 0,125 0,106 0,154 0,089
0,120 0,133 0,112 0,133 0,106 0,129 0,106 0,120 0,114 0,106 0,138 0,089
0,115 0,127 0,107 0,127 0,101 0,125 0,099 0,118 0,104 0,105 0,123 0,089
0,110 0,121 0,115 0,102 0,121 0,096 0,121 0,093 0,116 0,095 0,105 0,110 0,089
0,104 0,097 0,115 0,091 0,115 0,087 0,112 0,088 0,103 0,099 0,089
0,099 0,110 0,092 0,110 0,086 0,110 0,082 0,109 0,081 0,101 0,088 0,088
0,094 0,104 0,087 0,104 0,082 0,104 0,077 0,104 0,075 0,099 0,079 0,088
0,089 0,098 0,082 0,098 0,077 0,098 0,073 0,098 0,069 0,096 0,072 0,087
0,084 0,092 0,078 0,092 0,073 0,092 0,068 0,092 0,065 1 0,092 0,065 0,085
0,078 0,087 0,073 0,087 0,068 0,087 0,064 0,087 0,060 6,087 0,059 0,082
0,073 0,081 0,068 0,081 0,064 0,081 0,060 0,081 0,056 0,081 0,054 0,079
0,068 0,063 0,075 0,069 О,.О63 0,075 0,059 0,075 0,056 0,075 0,052 0,075 0,050 0,075
0,058 0,069 0,054 0,069 0,051 0,069 0,048 0,069 0,046 0,069
0,057 0,064 0,053 0,064 0,050 0,064 а, 047 0,064 0,044 0,064 0,042 0,064
5—1733
65
0 0,25 7)=0,30 т(=0,35 т]=0,40 т|=0,45
Л 1 рс Ф3 Рс Фз 1 Рс Фз ’рс Фз ₽с
0,90 1 0,083 1 0,058 0,074 0,058 0,067 0,058 0,061 0,058 0,056 0,058
0,91 0,074 0,052 0,067 0,052 0,060 0,052 0,055 0,052 0,051 0,052
0,92 0,066 0,046 0,060 0,046 0,054 0,046 0,049 0,046 0,045 0,046
0,93 0,058 0,040 0,052 0,040 0,047 0,040 0,043 0,040 0,039 0,040
0,94 0,050 0,035 0,044 0,035 0,040 0,035 0,037 0,035 0,034 0,035
0,95 0,041 0,029 0,037 0,029 0,034 0,029 0,031 0,029 0,028 0,029
0,96 0,033 0,023 0,030 0,023 0,027 0,023 0,024 0,023 0,022 0,023
Значения и'рс при ^=0,2С
0 71=0,25' 7)=0,30 т)=0,35 т]=0,40 т]=0,45
Фз Рс Фз Рс Фз Рс Фз Рс Фз Рс
0,02 0,100 0,012 0,091 0,012 0,083 0,012 0,077 0,012 0,071 0,012
'0,03 0,150 0,017 0,136 0,017 0,125 0,017 0,115 0,017 0,107 0,017
0,04 0,200 0,023 0,182 0,023 0,166 0,023 0,154 0,023 0,143 0,023
0,05 0,250 0,029 .0,227 0,029 0,208- 0,029 0,192 0,029 0,178 0,029
0,06 0,300 0,035 0,272 0,035 0,250 0,035 0,231 0,035 0,214 0,035
0,07 0,350 0,040 0,318 0,040 0,292 0,040 0,269 0,040 0,250 0,040
0,08 0,400 0,046 0,364 0,046 0,333 0,046 0,308 0,046 0,286 0,046
0,09 0,450 0,052 0,409 0,052 0,375 0,052 0,346 0,052 0,321 0,052
0,10 0,500 0,058 0,454 0,058 0,416 0,058 0,384 0,058 0,357 0,058
0,11 0,550 0,064 0,500 0,064 0,458 0,064 0,423 0,064 0,393 0,064
'о,12 0,600 0,069 0,546 0,069 0,500 0,069 0,462 0,069 0,428 0,069
0,13 0,641 0,076 0,591 0,075 0,542 0,075 0,500 0,075 0,464 0,075
0,14 0,681 0,086 0,636 0,081 0,583 0,081 0,538 0,081 0,500 0,081
0,15 0,710 0,097 0,682 0,087 0,625 0,087 0,577 0,087 0,536 0,087
0,16 0,734 0,110 0,719 0,094 0,666 0,092 0,615 0,092 0,571 0,092
0,17 0,757 0,122 0,749 0,708 0,098 0,654 0,098 0,607 0,098
0,18 0,778 0,774 0,748 0,692 0,643
0,19 0,798 0,797 0,779 0,731 0,679
0,20 0,818 0,818 0,805 0,769 0,714
0,21 0,836 0,838 0,828 0,802 0,750
0,22 0,854 0,857 0,849 0,829 0,786
0,23 0,871 0,875 0,868 0,852 0,820
0,24 0,888 0,-892 0,887 0,873 0,848
0,25 0,904 0,909 0,905 0,893 0,872
0,26 0,920 0,925 0,922 0,911 0,893
0,27 0,936 0,941 0,938 0,929 0,912
0,28 0,952 0,956 0,954 0,945 0,930
0,29 0,966 0,972 0,970 0,962 0,948 : ;
т]=0,50 " т)=0,55 7]=0,60 7]=0,65 т)=0,70 т]=0,75
Рс ^3 Рс *з , Рс 'з . Рс Рс
0,052 0,058 0,049 0,058 0,046 0,058 0,043 0,058 0,040 0,058 0,038 0,058
0,047 0,052 0,044 0,052 0,041 0,052 0,038 0,052 0,036 0,052 0,034 0,052
0,042 0,046 0,039 0,046 0,036 0,046 0,034 0;046 0,032 0,046 0,030 0,046
0,036 0,040 0,034 0,040 0,032 0,040 0,030 0,040 0,028 0,040 0,027 0,040
0,031 0,035 0,029 0,035 0,027 0,035 0,026 0,035 0,024 0,035 0,023 0,035
0,026 0,029 0,024 0,029 0,023 0,029 0,021 0,029 0,020 0,029 0,019 0,029
0,021 0,023 0,019 0,023 0,018 0,023 0,017 0,023 0,016 0,023 0,015 0,023
Таблица 8
для тавровых сечений кладки вида 3
т]=0,50 т)=0,55 7]=0,60 т]==0,65 т]=0,70 т]=0,75
| Рс фз 1 Рс Рс 1 ‘ Рс Л Рс 1 Рс
0,067 0,012 0,062 0,012 0,059 0,012 0,056 0,012 0,053 0,012 0,050 0,012
0,100 0,017 0,094 0,017 0,088 0,017 0,083 0,017 0,079 0,017 0,075 0,017
0,133 0,023 0,125 0,023 0,118 0,023 0,111 0,023 0,105 0,023 0,100 0,023
0,166 0,029 0,156 0,029 0,147 0,029 0,139 0,029 0,132 0,029 0,125 0,029
0,200 0,035 0,188 0,035 0,176 0,035 0,167 0,035 0,158 0,035 0,150 0,035
0,233 0,040 0,219 0,040 0,206 0,040 0,194 0,040 0,184 0,040 0,175 0,040
0,266 0,046 0,250 0,046 0,235 0,046 0,222 0,046 0,210 0,046 0,200 0,046
0,300 0,052 0,281 0,052 0,265 0,052 0,250 0,052 0,237 0,052 0,225 0,052
0,333 0,058 0,312 0,058 0,294 0,058 0,278 0,058 0,263 0,058 0,250 0,058
0,366 0,064 0,344 0,064 0,324 0,064 0,306 0,064 0,290 0,064 0,275 0,064
0,400 0,069 0,375 0,069 0,353 0,069 0,333- 0,069 0,316 0,069 0,300 0,069
0,433 0,075 0,406 0,075 0,382 0.075 0,361 0,075 0,342 0,075 0,325 0,075!
0,466 0,081 0,438 0,081 0,412 0,081 0,389 0,081 0,368 0,081 0,350 0,081!
0,500 0,087 0,469 0,087 0,441 0,087 0,416 0,087 0,395 0,087 0,375 0,087;
0,533 0,092 0,500 0;092 0,470 0,092 0,444 0,092 0,421 0,092 0,400 0,092
0,566 0,098 0,531 0,098 0,500 0,098 0,472 0,098 0,447 0,098 0,425 0,098;
0,600 0,104 0,562 0,104 0,529 0,104 0,500 0,104 0,474 0,104: 0,450 0,101
0,633 0,594 0,559 0,110 0,528 0,110 0,500 0,110 0,475 0,110;
0,666 0,625 0,588 0,556 0,526 0,115 0,500 0,115
0,700 0,656 0,618 0,583 0,553 0,121 0,525 0,121
0,733 0,688 0,647 0,611 0,579 0,550 0,127
0,766 0,719 0,676 0,639 0,605 0,575
0,800 0,750 0,706 0,667 0,632 0,600
0,833 0,781 0,735 0,694 * 0,658 0,625
0,862 0,812 0,764 0,722 0,684 0,650
0,887 0,_844 0,794 0,750 0,710 0,675
0,908 0,874 0,824 0,778 0,737 0,700
0,928 0,899 0,853 0,806 0,763 0,725
5*
«7
1 т]=О,25 7]=0,30 т]=0,35 7)= =0,40 7]= =0,45. ;[
и 1 Ф3 Рс Фз I Рс Фз Рс Фз Рс Фз
0,30 0,982 0,986 0,985 0,947 0,964
0,31 0,996 0,997 0,999 0,992 0,980
0,32 0,976 0,965 0,969 0,985 0,995
0,33 0,945 0,934 0,938 0,954 0,979
0,34 0,915 0,903 0,907 0,923 0,948
0,35 0,885 0,873 0,876 0,893 0,918
0,36 0,37 0,857 0,829 0,844 0,815 0,847 0,817 0,862 0,833 0,888 0,858
0,38 0,802 0,787 0,789 0,804 0,829
0,39 0,40 0,775 0,750 0,760 0,734 0,761 0,733 0,775 0,747 0,800 0,771
0,41 0,42 :о,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,50 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,60 0,61 ! 0,62 0,725 0,702 0,679 0,657 0,635 0,615 0,595 0,576 0,558 0,540 0,524 0,508 0,492 0,478 0,464 0,450 0,437 0,425 0,413 0,401 0,390 0,380 0,708 0,683 0,659 0,636 0,614 0,593 0,572 0,552 0,533 0,514 0,497 0,480 0,464 0,448 0,434 0,420 0,406 0,393 0,381 0,369 0,358 0,347 0,217 0,707 0,681 0,656 0,631 0,608 0,585 0,563 0,542 0,521 0,502 0,483 0,465 0,447 0,431 0,415 0,400 0,386 0,337 0,359 0,347 0,335 0,324 0,719 0,692 0,666 0,640 0,615 0,591 0,568 0,545 0,523 0,502 0,481 0,462 0,443 0,425 0,407 0,391 0,375 0,360 0,346 0,333 0,320 0,308 0,743 0,716 0,688 0,662 0,636 0,610 0,585 0,561 0,537 0,514 0,492 0,471 0,450 0,430 0,411 0,393 0,375 0,359 0,343 0,328 0,314 0,300 0,192 0,190
!0,63 [0,64 0,370 0,360 0,214 0,208 0,337 0,328 0,213 0,208 0,313 10,303 0,209 0,205 0,296 0,285 0,202 0,199 0,287 0,275
0,65 0,66 0,67 0,350 0,340 0,330 0,202 0,196 0,191 0,318 0,309 0,300 0,202 0,196 0,191 0,293 0,284 0,275 0,200 0,196 0,190 О', 275 0,265 0,256 0,196 0,192 0,188 0,264 0,253 0,243 0,188 0,185 0,182
0,68 0,69 о; 320 0,310 0,185 0,179 0,291 0,282 0,185 0,179 0,267 0,258 0,185 0,179 0,247 0,239 0,184 0,179 0,233 0,224 0,179 0,175
0,70 0,71 0,300 0,290 0,173 0,167 0,273 0,264 0,173 0,167 0,250 0,242 0,173 0,167 0,231 0,223 0,173 0,167 0,216 0,208 0,171 0,167
в
71=0,50 т]=0,55 , 7]=0,60 17]=0,65 т]=0,70 7)=»0,75
Фз 1 рс Фз 1 рс Фз 1 Р<= Фз 1 Рс Фз 1 рс Фз 1 рс
0,946 0.921 0,882 0,833 0,789 0,750
0,963 0.940 0,909 0,861 0,816 0,775
0,979 0,959 0,930 0.889 0,842 0,800
0,995 0,976 0,951 0,916 0,868 0,825
0,980 0,992 0,969 0,939 0,895 0,850
0,950 0,986 |0,986 0,959 0,921 0,875
0,821 0,958 0,997 0,977 0,945 0,900
0,891 0,929 0,969 0,994 0,966 0,925
0,862 0,900 0,941 0,983 0,984 0,949
0,833 0,872 0,914 0,956 0,999 0,970
0,805 0,844 0,886 0,930 0,973 0,989
0,776 0,816 0,858 0,903 0,947 0,991
0,748 0,788 0,831 0,876 0,922 0,966
0,721 0,760 0,804 0,850 0,896 0,942
0,694 0,733 0,777 0,824 0,871 0,917
0,667 0,706 0,750 0,797 0,845 0,892
0,640 0,679 0,724 0,771 0,820 0,868
0,614 0,652 0,697 0,745 0,795 0,844
0,589 0,626 0,671 0,719 0,769 0,819
0,564 0,600 0,645 0,693 0,744 0,795
.0,539 0,575 0,619 0,668 0,719 0,770
0,516 0,550 0,593 0,642 0,694 0,746
0,492 0,526 0,568 0,617 0,669 0,722
.0,470 0,501 0,543 0,592 0,644 0,697
0,448 0,478 0,519 0,567 0,619 0,673
0,427 0,455 0,494 0,542 - 0,594 0,649
0,407 0,433 0,470 0,517 0,570 0,625
0,387 0,411 0,447 0,493 0,546 0,601
0,368 0,390 0,424 0,469 0,521 0,577
0,350 0,370 0,402 0,446 0,497 0,553
0,333 0,350 0,381 0,423 0,474 0,530
0,317 0,332 0,360 0,400 0,450 0,506
0,302 0,314 0,340 0,378 0,427 0,482
0,287 0,297 0,320 0,356 0,404 0,459
0,273 0,178 0,281 0,164 0,301 0,335 0,381 0,436
0,260 0,177 0,266 0,163 0,284 0,149 0,314 0,359 0,413
0,248 0,175 0,252 0,162 0,266 0,148 0,295 0,134 0,337 0,390
0,237 0,173 0,238 0,161 0,250 0,147 0,276 0,132 0,316 0,121 0,368
0,226 0,171 0,226 0,160 0,235 0,146 0,258 0,131 0,295 0,119 0,345 0,113
0,216 0,168 0,214 0,158 0,221 0,145 0,240 0,130 0,275 0,117 0,323 0,110
0,206 0,166 0,203 0,156 0,208 0,144 0,224 0,129 0,255 0,416 0,302 0,107
0,197 0,162 0,192 0,154 0,195 0,143 0,209 0,129 0,237 — 0,114 0,281 0,104
6 т]=0,25 71=0,30 т]=0,35 т]=о,4О 7]=0,45
I Рс Фз рс Ф3 Рс Фз 1. рс | Фз Рс
0,72 0,280 0,162 0,254 0,162 0,233 0,162 0,215 0,162 0,200 0,161
0,73 0,270 0,156 0,245 0,156 0,225 0,156 0,208 0,156 0,193 0,156
0,74 0,260 0,150 0,236 0,150 0,217 0,150 0,200 0,150 0,186 0,150
0,75 0,250 0,144 0,227 •0,144 0,208 0,144 0,192 0,144 0,179 0,144
0,76 0,240 0,139 0,218 0,139 0,200 0,139 0,185 0,139 0,171 0,139
0,77 0,230 0,133 0,209 0,133 0,192 0,133 0,177 0,133 0,164 0,133
0,78 0,220 0,127 0,200 0,127 0,183 0,127 0,169 0,127 0,157 0,127
0,79 0,210 0,121 0,191 0,121 0,175 0,121 0,162 0,121 0,150 0,121 .
0,80 0,200 0,115 0,182 0,115 0,167 0,115 0,154 0,115 0,143 0,115
0,81 0,190 0,110 0,173 0,110 0,158 0,110 0,146 0,110 0,136 0,110
0,82 0,180 0,104 0,164 0,104 0,150 0,104 0,138 0,104 0,129 0,104
0,83 0,170 0,098 0,154 0,098 0,142 0,098 0,131 0,098 0,121 0,098
0,84 0,160 0,092 0,146 0,092 0,133 0,092 0,123 0,092 0,114 0,092
0,85 0,150 0,087 0,136 0,087 0,125 0,087 0,115 0,087 0,107 0,087
0,86 0,140 0,081 0,127 0,081 0,117 0,081 0,108 0,081 0,100 0,081
0,87 0,130 0,075 0,118 0,075 0,108 0,075 0,100 0,075 0,093 0,075
0,88 0,120 0,069 0,109 0,069 0,100 0,069 0,092 0,069 0,086 0,069
0,89 0,110 0,064 0,100 0,064 0,092 0,064 0,085 0,064 0,079 0,064
0,90 0,100 0,058 0,091 0,058 0,083 0,058 0,077 0,058 0,071 0,058
0,91 0,090 0,052 0,082 0,052 0,075 0,052 0,069 0,052 0,064 0,052
0,92 0,080 0,046 0,073 0,046 0,067 0,046 0 062 0,046 0,057 0,046
0,93 0,070 0,040 0,064 0,040 0,058 0,040 0,054 0,040 0,050 0,040
0,94 0,060 0,035 0,054 0,035 0,050 0,035 0,046 0,035 0,043 0,035
0,95 0,050 0,029 0,046 0,029 0,042 0,029 0,039 0,029 0,036 0,029
0,96 0,97 0,040 0,023 0,036 0,023 0,033 0,023 0,031 0,023 0,029 0,023
Значения и рс при ^=0,25
в ^=0.25 1 ^=0,30 т]=0,35 т)=0,40 т]=0,45
1 Рс 1 Фз. ’ Рс Фз Рс Фз 1 '₽е Фз Рс
0,02 0,091: 0,012 0,084 0,012 0,078 0,012 0,073 0,012 0,068 0,012 1
0,03 0,137 0,017 0,126 0,017 0,117 0,017 0,109 0,017 0,102 0,017 ;
0,04' 0,181 0,023 0,168 0,023 0,156 0,023 0,146 0,023 0,136 0,023 ;
0,05 0,229 0,029 0,210 0,029 0,195 0.029 0,182 0,029 0,170 0,029 ’
0,06 0,274 0,035 0,253 0,035 0,234 0,035 0,218 0,035 0,204 0,035.
0,07 0,320 0,040 0,295 0,040 0,273 0,040 0,254 0,040 0,238 0,040.
0,08 0,361 0,046 0,337 0,046 0,312 0,046 0,291 0,046 0,272 0,046
0,09 0,410 0,052 0,379 0,052 0,351 0,052 0,327 0,052 0,306 0,052
0,10 0,457 0,058 0,421 :—Амт 0,058 0,390 0,058 0,364 0,058 0,340 0,058
т]=0,50 т)=0,55 7]=0,60 71=0,65 т]=0,70 т]=0,75
Фз Рс Фз рс . Ф3 | Рс Фз I Рс Фз | Рс Фз | Рс
0,189 0,159 0,183 0,152 0,184 0,141 0,194 0,128 0,219 0,113 0,260 0,102
0,181 0,154 0,174 0,149 0,173 0,140 0,181 0,127 0,202 0,112 0,240 0,100
0,174 0,150 0,166 0,146 0,163 0,138 0,169 0,126 0,186 0,111 0,221 0,098
0,167 0,144 0,158 0,142 0,154 0,135 0,157 0,124 0,172 0,110 0,202 0,096
0,160 0,139 0,150 0,138 0,145 0,132 0,147 0,123 0,158 0,109 0,189 0,095
0,153 0,133 0,144 0,132 0,138 0,129 0,137 0,121 0,145 0,108 0,168 0,094
0,147 0,127 0,138 0,127' 0,130 0,125 0,128 0,119 0,134 0,107 0,152 0,093
0,140 0,121 0,131 0,121 0,124 0,121 0,120 0,116 0,123 0,106 0,138 0,092
0,133 0,115 0,125 0,115 0,118 0,115 0,113 0,113 0,114 0,104 0,125 0,091
0,127 0,110 0,119 0,110 0,112 0,110 0,106 0,109 0,105 0,102 0,113 0,090
0,120 0,104 0,113 0,104 0,106 0,104 0,100 0,104 0,098 0,099 0,102 0,089
0,113 0,098 0,106 0,098 0,100 0,098 0,094 0,098 0,091 0,096 0,093 0,088
0,107 0,092 0,100 0,092 0,094 0,092 0,089 0,092 0,084 0,092 0,085 0,085
0,100 0,087 0,094 0,087 0,088 0,087 0,083 0,087 0,079 0,087 0,077 0,083
0,093 0,081 0,088 0,081 0,082 0,081 0,078 0,081 0,074 0,081 0,071 0,079
0,087 0,075 0,081 0,075 0,077 0,075 0,072 0,075 0,068 0,075 0,065 0,075
0,080 0,069 0,075 0,069 0,071 0,069 0,067 0,069 0,063 0,069 0,0601 0,069
0,073 0,064 0,069 0,064 0,065 0,064 0,061 0,064 0,058 0,064 0,055 0,064
0,067 0,058 0,062 0,058 0,059 0,058 0,056 0,058 0,053 0,058' 0,050 0,058
0,060 0,052 0,056 0,052 0,053 0,052 0,050 0,052 0,047. 0,052 0,045 0,052
0,053 0,046 0,050 0,046 0,047 0,046 0,044' 0,046 0,042 0,046 0,040 0,046
0,047 0,040 0,044 0,040 0,041 0,040 0,039 0,040 0,037 0,040 0,035 0,040
0,040 0,035 0,038 0,035 0,035 0,035 0,033 0,035 0,032 0,035 0,030 0,035
0,033 0,029 0,031 0,029 0,029 0,029 0,028 0,029 0,026 0,029 0,025 0,029
0.,027 0,023 0,025 0,023 0,023 0,023 0,022 0,023 0,021 0,023 0,020 0,023
— — — 0,015 0,017 -
Таблица 9
для тавровых сечений кладки вида 3
т]=0,50 т]=0,55 7]=0,60 т]=0,65 к] =0,70 ‘ т)=0,75 .
Фз | Рс Фз | Рс . Фз 1 Рс Фз 1 Рс Фз Рс Фз | Рс
0,064 0,012 0,060 0,012 0,057 0,012 0,054 0,012 0,052 0,012
0,096 0,017 0,091 0,017 0,086 0,017 0,081 0,017 10,077 0,017 0,074 0,017
0,128 0,023 0,121 0,023 0,114 0,023 0,109 0,023 0,103 0,023 0,099 0,023
0,160 0,029 0,151 0,029 0,143 0,029 0,136 0,029 0,129 0,029 0,123 0,029
0,192 0,035 0,181 0,035 0,171 0,035 0,163 0,035 0,155 0,035 0,148 0,035
0,224 0,040 0,211 0,040 0,200 0,040 0,190 0,040 0,181 0,040 0,172 0,040
0,256 0,046 0,242 0,046 0,229 0,046 0,217 0,046 0,207 0,046 0,197 0,046
0,288 0,052 0,272 0,052 0,257 0,052 0,244 0,052 0,232 0,052 0,222 0,052
0,320 0,058 0,302 0,058 0,286 0,058 0,271 0,058 0,258 0,058 0,246 0,058
71=0,25 7]=0,30 0,35 =0,40 Т =0,45 т]=0,50 т)=0,55 0,60 ; Т]=0,65 ^=1 Х70 т}=0,75
0 I Рс Ф3 1 ре Фз 1 рс Фз Рс Фз 1 Рс Фз 1 рс Фз Рс Фз Рс ' Фз Рс Фз Рс Фз Рс
0,11 0,12 0,502 0,549 0,064 0,069 0,463 0,505 0,064 0,069 0,429 0,468 0,064 0,069 0,400 0,436 0,064 0,069 0,374 0,409 0,064 0,069 0,352 0,384 0,064 0,069 0,332 0,362 0,064 0,069 0,314 0,343 0,064 0,069 0,298 0,325 0,064 0,069 0,284 0,310 0,064 0,069 0,271 0,295 0,064 0,069
0,13 0,14 0,15 0,692 0,626 0,654 0,075 0,085 0,095 0,547 0,590 0,632 0,075 0,081 0,087 0,507 0,546 0,585 0,075 0,081 0,087 0,473 0,509 0,546 0,075 0,081 0,087 0,443 0,477 0,511 0,075 0,081 0,087 . 0,416 0,448 0,480 0,075 0,081 0,087 0,393 0,423 0,453 0,075 0,081 0,087 0,371 0,400 0,429 0,075 0,081 0,087 0,353 0,380 0,407 0,075 0,081 0,087 0,336 0,361 0,387 0,075 0,081 0,087 0,320 0,345 0,369 0,075 0,081 0,087
0,16 0,17 0,680 0,703 0,106 0,118 0-668 0,697 0,094 0,104 0,624 0,663 0,092 0,098 0,582 0,618 0,092 0,098 0,545 0,579 0,092 0,098 0,512 0,544 0,092 0,098 0,483 0,513 0,092 0,098 0,457 0,486 0,092 0,098 0,434 0,461 0,092 0,098 0,413 0,439 0,092 0,098 0,394 0,419 0,092 0,098
0,18 0,19 0,20 0,725 0,746 0,761 0,129 0,723 0,747 0,769 0,114 0,701 0,732 0,758 0,104 0,654 0,691 0,727 0,104 0,613 0,647 0,681 0,104 0,576 0,608 0,640 0,104 0,110 0,543 0,574 0,604 0,104 0,110 0,514 0,543 0,571 0,104 0,110 0,115 0,488 0,515 0,542 0,104 0,110 0,115 0,464 0,490 0,516 0,104 0,110 0,115 0,443 0,468 0,492 0,104 0,110 0,115
0,21 0,22 0,785 0,804 0,789 0,809 0,782 0,804 0,760 0,787 0,715 0,749 0,672 0,704 0,634 0,664 0,600 0,629 0,570 0,597 0,121 0,542 0,568 0,121 0,517 0,542 0,121 0,127
0,23 0,24 0,25 0,822 0,840 0,857 0,828 0,847 0,864 0,824 0,844 0,863 0,811 0,833 0,853 0,782 0,810 0,834 0,736 0,768 0,800 0,694 0,724 0,755 0.657 0,686 0,714 0,624 0,651 0,678 0,594 0,619 0,645 0,566 0,591 0,615
0,26 0,27 0,874 0,891 0,882 0,899 0,881 0,898 0,873 0,891 0,856 0.877 0,829 0,854 0,785 0,815 0,743 0,771 0,705 0,732 0,671 0,697 0,640 0,665
0,28 0,29 0,30 0,907 0,923 0,939 0,915 0,931 0,947 0,915 0,932 0,948 0,909 0,926 0,943 0,896 0,915 0,932 0,876 0,897 0,916 0,844 0,870 0,893 0,800 0,829 0,857 0,759 0,786 0,814 0,722 0,748 0,774 0,689 0,714 0,738
0,31 0,32 6,955 0,970 0,963 0,978 0,964 0,979 0,959 0,975 0,949 0,965 0,934 0,952 0,913 0,932 0,883 0,906 0,841 0,868 0,800 0,826 0,763 0,788
0,33 0,986 0,994 0,995 0,990 0,981 0,968 0,950 0,927 0,894 0,852 0,812
0,34 0,998 0,983 0,981 0,989 0,997 0,984 0,968 0,946 0,918 0,877 0,837
0,35 0,969 0,953 0,951 0,960 0,977 1,000 0,984 0,964 0,939 0,903 0,867
0,36 0,37 0,940 0,912 0,925 0,896 0,922 0,894 0,931 0,902 0,948 0,919 0,972 0,943 1,000 0,972 0,981 0,998 0,958 0,976 6,927 0,948 0,888 0,911
0,38 0,885 0,869 0,866 0,874 0,891 0,915 0,944 0,977 0,993 0,968 0,935
0,39 0,859 0,842 0,838 0,846 0,863 0,887 0,917 0,950 0,985 0,986 0,956
0,40 0,41 0,833 0,808 0,815 0,789 0,811 0,784 0,818 0,791 0,835 0,808 0,860 0,832 0,890 0,863 0,923 0,897 0,959 0,933 0,996 0,971 0,976 0,994
0,42 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48- 0,49 0,50 0,51 0,52 0,783 0,760 0,737 0,714 0,693 0,672 0,651 0,632 0,613 0,595 0,577 0,764 0,740 0,716 0,693 0,670 0,649 0,628 0,607 0,588 0,569 0,550 0,759 0,733 0,709 0,685 0,661 0,638 0,616 0,595 0,574 0,554 0,535 0,764 0,738 0,713 0,688 0,664 0,640 0,616 0,594 0,572 0,551 0,530 0,781 0,754 0,728 0,702 0,677 0,652 0.628 0,604 0,581 0,558 0,536 0,805 0,778 0,752 0,725 0,700 0,674 0,649 0,624 0,600 0,576 0,553 0,836 0,809 0,782 0,756 0,730 0,704 0,678 0,653 0,628 0,604 0,579 0,870 0,844 0,818 0,792 0,766 0,740 0,714 0,689 0,669 0,639 0,614 0,908 0,882 0,856 0,830 0,80’5 0,780 0,754 0,729 0,704 0,679 0,654 0,946 0,921 0,896 0,871 0,846 0,821 0,797 0,772 0,747 0,723 0,698 0,984 0,960 0,936 0,912 0,888 0,864 0,840 0,816 0,792 0,768 0,744
72
73
0 т)==0,25 т]=0,30 7]=0,35 т)=0,40 т]=0,45
*3 1 р< 1 Фз 1 Фз ?'С Фз 1 рс Фз I г Рс
0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,60 0,61 0,62 0,63 0,560 0,544 0,528 0,513 0,499 0,485 0,471 0,459 0,446 0,434 0,423 0,533 0,516 0,499 0,484 0,469 0,454 0,440 0,427 0,414 0,402 0,390 0,516 0,498 0,481 0,464 0,448 0,433 0,418 0,404 0,391 0,378 0,366 0,510 0,491 0,472 0,454 0,437 0,421 0,405 0,390 0,376 0,362 0,349 0,515 0,494 0,474 0,455 0,436 0,418 0,401 0,385 0,369 0,354 0,339
0,64 0,411 0,208 0,379 0,208 0,354 0,205 0,336 0,199 0,326 0,191
0,65 0,400 0,202 0,3681 0,202 0,343 0,201 0,324 0,196 0,313 0,189
0,66 0,389 0,196 0,358 0,196 0,332 0,196 0,313 0,192 0,300 0,186
0,67 0,377 0,191 0,347 0,191 0,322 0,190 0,302 - 0,188 0,289 0,183
0,68 0,366 0,185 0,337 0,185 0,312] 0,185 0,292 0,184 0,277 0,179
0,69 0,354 0,179 0,326 0,179 0,302 0,179 0,282 0,179 0,267 0,176
0,70 0,343 0,173 0,316 0,173 0,293 0,173 0,273 0,173 0,257 0,171
0,71 0,331 0,167 0,305 0,167 0,283 0,167 0,264 0,167 0,247 0,167
0,72 0,320 0,162 0,295 0,162 0,273 0,162 0,254 0,162 0,238 0,162
0,73 0,309 0,156 0,284 0,156 0,263 0,156 0,245 , 0,156 0,230 0,156
0,74 0,297 0,150 6,274 0,150 0,254 0,150 0,236 0,150 0,221 0,150
0,75 0,286 0,144 0,263 0,144 0,244 0,144 0,227 0,144 0,213 0,144
0,76 0,274 0,139 0,253 0,139 0,234 0,139 0,218 0,139 0,204 0,139
0,77 0,263 0,133 0,242 0,133 0,224 0,133 0,209 0,133 0,196 0,133
0,78 0,251 0,127 0,232 0,127 0,215 0,127 0,200 0,127 0,187 0,127
0,79 0,240 0,121 0,221 0,121 0,205 0,121 0,191 0,121 0,179 0,121
0,80 0,229 0,115 0,211 0,115 0,195 ОД 15 0,182 0,115 0,170 0,115
0,81 0,217 0,110 0,200 0,110 0,185 0,110 0,173 0,110 0,162 0,110
0,82 0,206 0,104 0,189 0,104 0,176 0,104 0,164 0,104 0,153 0,104.
0,83 0,194 0,098 0,179 0,098 0,166 0,098 0,154 0,098 0,145 0,098
0,84 0,183 0,092 0,168 0,092 0,156 0,092 0,145 0,092 0,136 0,092
0,85 0,171 0,087 0,158 0,087 0,146 0,087 0,136 0,087 0,128 0,087
0,86 0,160 0,081 0,147 0,081 0,137 0,081 0,127 0,081 0,119 0,081
0,87 0,149 0,075 0,137 0,075 0,127 0,075 0,118 0,075 0,111 0,075
0,88 0,137 0,069 0,126 0,069 0,117 0,069 0,109 0,069 0,102 0,069
0,89 0,126 0,064 0,116 0,064 0,107 0,064 0,100 0,064 0,094 0,064
0,90 0,114 0,058 0,105 0,058 0,098 0,058 0,091. 0,058 0,085 0,058
0,91 0,103 0,052 0,095 0,0,52 0,088 0,052 0,082 0,052 0,077 0,052
0,92 0,091 0,046 0,084 0,046 0,078 0,046 0,073 0,046 0,068 0,046
0,93 0,080 0,040 0,074 0,040 0,068 0,040 0,064 0,040 0,060 0,040
0,94 0,069 0,035 0,063 0,035 0,059 0,035 0,054 0,035 0,051 0,035
0,95 0,057 0,029 0,053 0,029 0,049 0,029 0,04§ 0,029 0,043 0,029
0,96 0.97 0,046 0,023 0,042 0,023 0,039 0,023 0,036 0,023 0,034 0,023
т)=0,50 т]=0,55 | т)=0,60 т]=0,65 т]=0,70 7]=0,75
Фз Рс Рс 1 . Фз | Рс 1 Рс Фз | Рс Фз Рс
0,530 0,556 0,590 0,630 0,674 0,720
0,508 0,532 0,565 0,605 V 0,650 0,696
0,487 0,509 0,542 0,581 * 0,626 0,672
0,466 0,487 0,518 0,557 0,602 0,649
0,445 0,465 0,495 0,533 0,578 0,625
0,426 0,444 0,472 0,510 0,554 0,602
0,407 0,423 0,450 0,487 0,530 0,578
0,389 0,403 0,429 0,464 0,507 0,555
0,371 0,384 0,407 0,441 0,484 0,532
0,354 0,365 0,387 0,419 0,461 0,509
0,338 0,347 0,367 0,398 0,438 0,486
0,323 0,330 0,348 0,377 0,416 0,463
0,309 0,179 0,314 0,167 0,329 0,356 0,394 0,440
0,295 0,177 0,298 0,166 0,311 0,153 0,336 0,372 0,418
0,282 0,175 0,283 0,164 0,294 6,151 0,317 0,139 0,351 0,129 0,396
0,269 0,172 0,269 0,162 0,278 0,150 0,298 0,137 0,330 0,127 0,374 0,122
0,258 0,169 0,256 0,160 0,262 0,148 0,280 0,136 0,310 0,124 0,352 0,118
0,247 0,166 0,243 0,158 0,247 0,147 0,263 0,134 0,290 0,122 0,331 0,115
0,236 0,163 0,231 0,155 0,234 0,145 0,246 0,133 0,271 0,120. 0,310 0,112
0,226 0,159 0,220 0,153 6,221 0,143 0,231 0,132 0,253 0,119 0,289 0,109
0,2.17 0,155 0,209 0,150 0,208 0,141 0,216 0,130 0,236 0,117 0,269 0,107
0,208 0,150 0,200 0,146 0,197 0,139 0,202 0,128 0,219 0,115 0,250 0,104
0,200 0,144 0,190. 0,142 0,186 0,136 0,189 0,1?6 0,203 0,114 0,231 0,102
0,192 0,139 0,182 0,138 0,176 0,133 0,177 0,124 0,188 0,112 0,213 0,100
0,184 0,133 0,174 0,133 0,167 0,129 0,166 0,122 0,174 0,111 0,195 0,098
0,176 0,127 0,166 0,127 0,158 0,125 0,156 0,119 0,161 0,109 0,179 0,097
0,168 0,121 0,158 0,121 0,150 0,121 0,146 0,116 0,149 0,107 0,164 0,095
0,160 0,115 0,151 0,115 0,143 0,115 0,138 0,113 0,139 0Д05 0,1.50 0,094
0,152 0,110 0,143 0,110 0,136 0,110 0,130 0,109 0,129 0,103 0,136 0,092
0,144 0,104 0,136 0,104 0,129 0,104 0,122 0,104 ч),119 0,100 0,124 0,090
0,136 0,098 0,128 0,098 0,121 0,098 0,1151 0,098 0,111 0,096 0,113 0,088
0,128 0,092 0,121 0,092 0,114 0,092 0,108 0,092 0,104 0,092 0,104 0,086
0,120 0,087 0,113 0,087 0,107 0,087 0,102 0,087 0,097 0,087 0,095 0,083
0,112 0,081 0,106' 0,081 0,100 0,081 0,095 0,081 0,090 0,081 0,087 0,079
0,104 0,075 0,098 0,075 0,093 0,075 0,088 0,075 0,084 0,075 0,080 0,075
0,096 0,069 0,091 0,069 0,086 0,069 0,081 0,069 0,077 0,069 0,074 0,069
0,088 0,064 0,083 0,064 0,079 0,064 0,075 0,064 0,071 0,064 0,068 0,064
0,080 0,058 0,076 0,058 0,071 0,058 0,068 0,058 0,064 0,058 0,062 0,058
0,072 0,052 0,068 0,052 0,064 0,052 0,061 0,052 0,058' 0,052 0,055 0,052
0,064 0,046 0,060 0,046 0,057 0,046 0,054 0,046 0,052 0,046 0,049 0,046
0,056 0,040 0,053 0,040 0,050 0,040 0,048 0,040 0,045 0,040 0,043 0,040
0,048 0,035 0,045 0,035 0,043 0,035 0,041 0,035 0,039 0,035 0,037 0,035
0,040 0,029 0,038 0,029 0,036 0,029 0,034 0,029 0,032 0,029 0,031 0,029
0,032 0,023 0,030 0,023 0,029 0,023 0,027 0,023 0,026 0,023 0,025 0,023
0,019 0,017
Значения и рс при ^=0,30
0 т}=0,25 7)=0,30 т]=0,35 7)=0.40 т]=0,45
Рс Ф3 Рс | •Рс Фз Рс Фз ! ! рс
0,02 0,084 0,012 0,078 0,012 0,073 0,012 0,069 0,012 0,065 0,012 '
0,03 0,126 0,017 0,118 0,017 0,110 0,017 0,103 0,017 0,098 0,017
0,04 0,168 0,023 0,157 0,023 0,147 0,023 0,137 0,023 0,130 0,023
0,05 0,211 0,029 О', 196 0,029 0.184 0,029 0,172 0,029 0,163 0,029
0,06 0,253 0,035 0,235 0,035 0,220 0,035 0,207 0,035 0,195 0,035
0,07 0,295 0,040 0,275 0,040 0,257 0,040 0,241 0,040 0,228 0,040
0,08 0,337 0,046 0,314 0,046 0,294 0,046 0,275 0,046 0,260 0,046
0,09 0,379 0,052 0,353 0,052 0,330 0,052 0,310 0,052 0,293 0,052
0,10 0,421 0,058 0,392 0,058 0,367 0,058 0,345 0,058 0,325 0,058
0,11 0,463 0,064 0,431 0,064 0,404 0,064 0,379 0,064 0,358 0,064
0,12 0,505 0,069 0,471 0,069 0,440 0,069 0,414 0,069 0,390 0,069
0,13 0,546 0,075 0,510 0,075 0,477 0,075 0,448 0,075 0,423 0,075
0,14 0,579 0,084 0,549 0,081 0,514 0,081 0,483 0,081 0.455 0,081
0.15 0,607 0,093 0,588 0,087 0,551 0,087 0,517 0,087 0,488 0,087
0,16 0,632 0,104 0,623 0,094 0,587 0,092 0,552 0,092 0,520 0,092
0,17 0,656 0,114 0,652 0,103 0,624 0,098 0,586 0,098 0,553 0,098
0,18 0,678 0,125 0,678 0,112 0,660 0,104 0,621 0,104 0,585 0,104 ;
0,19 0,700 0,135 0,702 0,123 0,690 0,112 0,655 0,110 0,617 0,110
0,20 0,720 0,725 0,716 0,690 0,650
0,21 0,740 0,746 0,740 0,721 0,683
0,22 0,759 0,766 0,763 0,748 0,715
0,23 0,778 0,786 0,784 0,772 0,747 1
0,24 0,797 0,805 .0,804 0,795 0,775
0,25 0,815 0,824 0,824 0,816 0,800
0,26 0,832 0,842 0,843 0,836 0,822
0,27 0,850 0,859 0,861 0,856 0,843
0,28 0,867 0,877 0,879 0,874 0,864
0,29 0,884 0,894 0,896 0,892 0,883
0,30 0,900 0,910 0,913 0,910 0,901
0,31 0,917 0,927 0,930 0,927 0,919 -
0,32 0,933 0,943 0,946 0,944 0,936
0,33 0,949 0,959 0,962 0,960 0,953
0,34 0,965 0,975 0,978 0,976 0,970
0,35 0,981 0,991 0,994 0,992 0,986
0,36 0,997 0,988 0,983 0,986 0,998 4
0,37 0,978 0,961 0,061 0,959 0,970, ;1
0,38 0,951 0,934 0,928 0,931 0,942
0,39 0,924 0,907 0,901 0,904 0,915
0,40 0,898 0,881 0,874 0,877 0,888
0,41 0,873 0,855 0,848 0,850 0,862 •
для тавровых сечений кладки вида 3
Таблица 10
♦
т]=0,50 т]=0,55 7] = 0,60 -г]=0,65 т]=0,70 т)=0,75
*3 к рс *3 1 Рс Ф3 1 рс Фз 1 рс Фз 1 Рс Фз , Рс
0,062 0,092 0,123 0,154 0,185 0,215 0,246 0,277 0,308 0,339 0,369 0,400 0,431 0,462 0,492 0,523 0,554 0,585 0,615 0,646 0,677 0,708 0,738 0,769 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,058 0,088 0,117 0,146 0,175 0,204 0,234 0,263 0,282 0,321 0,350 0,380 0,409 0,438 0,467 0,496 0,526 0,555 0,584 0,613 0,642 0,672 0,701 0,730 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,056 0,083 0,111 0,139 0,167 0,194 0,222 0,250 0,278 0,306 0,333 0,361 0,389 0,417 0,444 0,472 0,500 0,528 0,556 0.583 0,611 0,639 0,667 0,694 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,121 0,053 0,080 0,106 0,133 0,159 0,185 0,212 0,238 0,264 0,291 0,318 0,344 0,371 0,397 0,424 0,450 0,477 0,503 0,530 0,556 0,583 0,609 0,636 0,662 0,012 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,121 0,076 0,101 0,127 0.151- 0,177 0,203 0,228 0,250 0,279 0,304 0,329 0,354 0,380 0,405 0,430 0,456 0,481 0,506 0,532 0,557 0,582 0,608 0,633 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,115 0,121 0,127 0,073 0,097 0,121 0,146 0,170 0,194 0,218 0,242 0,267 0,291 0,315 0,339 0,364 0,388 0,412 0,436 0,461 0,485 0,509 0,533 0,558 0,582 0,606 0,017 0,023 0,029 0,035 0,040 0,046 0,052 0,058 0,064 0,069 0,075 0,081 0,087 0,092 0,098 0,104 0,110 0,П5 0,121 0,127 0,133
0,798 0,823 0,759 0,788 0,722 0,750 0,689 0,715 0,658 0,684 0,630 0,655
0,845 0,867 0,887 0,817 0,842 0,865 0,778 0,806 0,833 0,742 0,768 0,795 0,709 0,734 0,759 0,679 0,703 0,727
0,906 0,924 0,887 0,907 0,859 0,883 - 0,821 0,848 0,785 0,810 0,752 0,776
0,942 0,959 0,975 0,991 0,926 0,944 0,961 0,904 0,924 0,943 0,874 0,897 0,919 0,835 0,861 0,886 0,800 0,824 0,848
0,978 0,961 0,939 0,910 0,873
0,987 0,994 0,978 0,957 0,932 0,897
0,960 0,983 0.995 0,975 0,952 0,921
0,933 0,956 0,983 0,992 0,970 0,943
0,906 0,880 0,930 0,957 0,986 0,988 0,963
0,903 0,931 0,961 0,993 0,981
0 т(=0,25 7]=0,30 т]=0,35 Т]=0,40 т]=0,45
Фз Рс Фз Рс Фз 1 Рс • Фз Рс А I Рс .
0,42 0,849 0,830 0,822 0,824 0,835
0,43 0,824 0,805 0,797 0,799 0,809
0,44 0,801 0,781 0,772 0,773 0,783
0,45 0,778 0,758 0,748 0,749 0,758
0,46 0,756 0,735 0,724 0,;724 0,733
0,47 0,734 0,712 0,701 0,700 0,709
0,48 0,713 0,691 0,679 0,677 0,684
0,49 0,693 0,669 0,657 0,654 0,661
0,50 0,673 0,649 0,635 0.632 0,637
0,51 0,654 0,629 0,615 0,610 0,615
0,52 0,635 0,610 0,594 0,589 0,592
0,53 0,617 0,591 0,575 0,568 0,571
0,54 0,600 0,573 0,556 0,548 0,550
0,55 0,583 0,555 0,537 0,529 * 0,529
0,56 0,566 0,539 0,520 0,510 0,509
0,57 0,551 0,528 О', 503 0,492 0,489
0,58 0,536 0,507 0,486 0,474 0,471
0,59 0,521 0,491 0,470 0,457 0,452
0,60 0,507 0,477 0,455 0,441 0,435
0,61 0,493 0,463 0,440 0,425 0,418
0,62 0,480 0,449 0,426 0,410 0,402
0,63 0,467 0,436 0,412 0,396 ! 0,386
0,64 0,455 0,424 0,399 0,382 0,196 0,371,
0,65 0,442 0,202 0,412 0,202 0,387 0,201 0,369 0,357 0,190
0,66 0,430 0,196 0,400 0,196 0,375 0,196 0,356 0,193 0,343 0,187
0,67 0,417 0,191 0,388 0,191 0,363 0,190 0,344 0,188 0,330 0,183
0,68 0,404 0,185 0..376 0,185 0,3521 0,185 0,332 0,184 0,318 0,180
0,69 0,392 0,179 0,365 0,179 0,341 0,179 0,320 0,179 0,305 0,176
0,70 0,379 0,173 0,353 0,173 0,330 0,173 0,310 0,173 0,294 0,172
0,71 0,366 0,167 0,341 0,167 0,319 0,167 0,300 0,167 0,284 0,167
0,72 0,354 0,162 0,329 0,162 0,308 0,162 0,290 0,162 0,273 0,162
0,73 0,341 0,156 0,318 0,156 0,297 0,156 0,279 0,156 0,263 0,156
0,74 0,328 0,150 0,306 0,150 0,286 0,150 0,269 0,150 0,254 0,150 .
0,75 0,316 0,144 0,294 0,144 0,275 0,144 0,259 0,144 0,244 0,144
0,76 0,303 0.139 0,282 0,139 0,264 0,139 0,248 0,139 0,234 0,139
0,77 0,291 0,133 0,271 0,133 0,253 0,133 0,237 0,133 0,224 0,133
0,78 0,278 0,127 0,259 0,127 0,242 0,127 0,228 0,127 0,215 0,127
0,79 0,265 0,121 0,247 0,121 0,231 0,121 0,217 0,121 0,205 0,121
0,80 0,253 0,115 0,235 0,115 0,220 0,115 0,207 0,115 0,195 0,115
0,81 0,240 0,110 0,224 0,110 0,209 0,110 0,197 0,110 0,185 0,110
0,82 0,227 0,104 0,212 0,104 0,198 0,104 0,186 0,104 0,176 0,104
0,83 0,215 0,098 0,200 0,098 0,187 0,098 0,176 0,098 0,166 0,098
0,84 0,202 0,092 0,188 0,092 0,176 0,092 0,166 0,092 0,156 0,092
т]=0,50 т)=0,55 Т)=0,60 т]=0,65 т]=0,70 71=0,75
Фз 1 Рс Фз 1 ₽с Фз Рс Фз 1 Рс Ф3 1 ₽с Фз 1_л_
0,853 0,877 0,905 0,936 0,968 0,999
0,827 0,851 0,879 0,910 0,943 0,977
0,801 0,825 0,854 0,885 0,919 0,954
0,776 0,799 0,828 0,860 0,895 0,930
0,750 0,774 0,803 0,835 0,870 0,906
0,725 0,749 0,778 0,811 0,846 0,882
0,700 0,724 0,753 0,786 0,822 0,859
0,676 .0,699 0,728 0,761 0,797 0,835
0,652 0,674 0,703 0,737 0,773 0,812
0,628 0,650 0,679 0,712 0,749 .0,788
0,605 0,626 0,655 0,688 0,725 0,765
0,583 0,603 0,631 0,664 0,701 0,741
0,560 0,580 0,607 0,640 0,678 0,718
0,538 0,557 0,583 0,616 0,654 0,694
0,517 0,535 0,560 0,593 0,630 0,671
0,496 0,573 •0,537 0,569 0,607 0,648
0,476 0,491 0,515 0,546 0,584 0,625
0,457 0,470 0,493 0,523 0,560 0,602
0,438 0,450 0,471 0,501 0,537 0,579
0,419 0,430 0,450 0,478 0,515 0,556
0,402 0,411 0,429 0,456 0,492 0,533
0,385 0,392 0,409 0,434 0,470 07510
0,368 0,374 0,389 0,414 0,447 0,487
0,352 0,356 0,370 0,393 0,426 0,466
0,337 0,179 0,340 0,168 0,351 0,373 0,404 0,443
0,323 0,176 0,324 0,166 0,333 0,155 0,353 0,145 0,383 0,421
0,309 0,173 0,308 0,164 0,316 0,153 0,334 0,143 0,362 0,133 0,400
0,296 0,170 0,294 0,1^2 0,300 0,151 0,315 0,140 0,342 0,131 0,378 0,125
0,284 0,167 0,280 0,159 0,284 0,149 0,297 0,138 0,322 0,128 0,357 0,122
0.272 0,163 0,267 0,156 0,269 0,147 0,280 0,136 0,303 0,126 0,336 0,118
0,261 0,159 0,254 0,153 0,255 0,145 0,264 0,134 0,284 0,123 0,316 0,115
0,250 0,155 0,242 0,150 0,241 0,142 0,248 0,132 0,266 0,121 0,296 0,112
0,240 0,150 .0,231 0,146 0,228 0,140 0,233 0,130 0,248 0,119 0,276 0,109
0,231 0,1441 0,221 0,142 0,216 0,137 0,219 0,128 0,232 0,117 0,257 0,107
0,222 6,139 0,211 0,138 0,205 0,133 0,206 0,126 0,216 0,115 0,238 0,104
0,212 0,133 0,202 0,133 ‘0,194 0,130 '0,194 0,123 0,201 0,113 О', 221 0,102
0,203 0,127 0,193 0,127 0,185 0,126 0,182 0,120 0,187 0,111 0,204 0.100
0,194 0,121 0,184 0,121 0,175 0,121 0,171 0,117 0,174 0,109 0,188 0,098
0,185 0,115 0,175 0,115 0,167 0,115 0,161 0,113 0,162 0,106 0,172 0,096
0,175 0,110 0,166 0,110 0,158 0,110 0,152 0,109 0,151 0,103 0,158 0,094
0,166 0,104 0,158 0,104 0,150 0,104 0,143 0,104 0,140 0,100 0,145 0,092
0,157 0,098 0,149 0,098 0,142 0,098 0,135 0,098 0,131 0,096 0,133 0,089
0,148 0,092 0,140 0,092 0,133 0,092 0,127 0,092| 0,122 0,092 0,122 0,086
/
79
0 т)==0,25 т]=0,30 т)=0,35 71=0,40 : Т(=0,45
1 рс 1 ! ₽с ф3 Рс ф3 РС ф3 1
0,85 0,190 0,087 0,177 0,087 0,165 0,087 0,155 0,087 0,147 0,087
0,86 0,177 0,081 0,165 0,081 0,154 0,081 0,145 0,081 0,137 0,081
0,87 0,164 0,075 0,153 0,075 0,143 0,075 0,135 0,075 0,127 0,075
0,88 0,152 0,069 0,141 0,069 0,132 0,069 0,124 0,069 0,117 0,069
0,89 0,139 0,064 0,129 0,064 0,121 0,064 0,114 0,064 0,107 0,064
0,90 0,126 0,058 0,118 0,058 0,110 0,058 0,103 0,058 0,098 0,058
0,91 0,114 0,052 0,106 О', 052 0,099 0,052 0,093 0,052 0,088 0,052
0,92 0,101 0,046 0,094 0,046 0;088 0,046 0,083 0,046 0,078 0,046
0,93 0,088 0,040 0,082 0,040 0,077 0,040 0,072 0,040 0,068 0,040
0,94 0,076 0,035 0,071 0,035 0,066 0,035 0,062 0,035 0,059 0,035
0,95 0,063 0,029 0,059 0,029 0,055 0,029 0,052 0,029 0,049 0,029
0,96, 0,057 0,023 0,047 0,023 0,044 0,023 0,041 0,023 0,039 0,023
0,97 $
Значения и рс при ?=0,35
О т]=0,25 7)=0,30 0,35 2 =0,40 1 71=0,45
^7 V 1 Рс Фз 1 рс Ф3 1 рс Фз 1 рс 1 Ф3 1 ' рс
0,02 0,078 0,012 0,073 0,012 0,069 0,012 0,066 0,012 0,062 0,012
0,03 0,117 0,017 0,110 0,017 0,104 0,017 0,098 0,017 0,093 0,017
0,04 0,156 0,023 0,147 0,023 0,139 0,023 0,131 0,023 0,124 0,023
0,05 0,195 0,029 0,184 0,029 0,173 0,029 0,164 0,029 0,156 0,029
0,06 0,234 0,035 0,220 0,035 0,208 0,035 0,196 0,035 0,187 0,035
0,07 0,273 0,040 0,257 0,040 0,242 0,040 0,230 0,040 0,218 0,040
0,08 0,312 0,046 0,294 0,046 0,277 0,046 0,262 0,046 0,249 0,046
0,09 0,351 0,052 0,330 0,052 0,312 0,052 0,295 0,052 0,280 0,052
0,10 0,390 0,058 0,367 0,058 0,346 0,058 0,328 0,058 0,311 0,058
0,11 0,429 0,064 0,404 0,064 0,381 0,064 0,361 0,064 0,342 0,064
0,12 0,468 0,069 0,440 0,069 0,416 0,069 0,393 0,069 0,374 0,069
0,13 0,506 0,075 0,477 0,075 0,450 0,075 0,426 0,075 0,404 0,075
0,14 0,538 0,083 0,514 0,081 0,485 0,081 0,459 » 0,081 0,436 0,081
0,15 0,566 0,092 0,550 0,087 0,520 0,087 0,492 0,087 0,467 0,087
0,16 0,591 0,102 0,584 0,093 0,554 0,092 0,524 0,092 0,498 0,092
0,17 0,614 0,112 0,612 0,102 0,589 0,098 0,557 0,098 0,529 0,098'
0,18 0,637 0,122 0,638 0,111 0,622 0,104 0,590 0,104 0,560 0,104
0,19 0,659 0,131 0,662 0,120 0,652 0,112 0,623 0,110 0,591 0,110
0,20 0,680 0,141 0,685 0,130 0,678 0,120 0,656 0,115 0,622 0,115
0,21 0,700 0,706 0,702 0,686 0,654
0,22 0,720 0,727 0,725 0,713 1 0,685
71=0,50 т]=0,55 7]=0,60 7]=0,65 т)=0,70 т]=0,75
^3 Рс Ф3 Рс Фз 1 Ре Фз 1 ₽с Фз 1 рс Фз 1 ре
0,139 0,087 0,131 0,087 0,125 0,087 0,119 0,087 0,114 0,087 0,112 0,083
0,129 0,081 0,123 0,081 0,117 0,081 0,111 0,081 0,106 0,081 0,103 0,079
0,120 0,075 0,114 0,075 0,108 0,075 0,103 0,075 0,098 0,075 0,095 0,075
0,111 0,069 0,105 0,069 0,100 0,069 0,095 0,069 0,091 0,069 0,087 0,069
0,102 0,064 0,096 0,064 0,092 0,064 0,087 0,064 0,084 0,064 0,080 0,064
0,092 0,058 0,088 0,058 0,083 0,058 0,080 0,058 0,076 0,058 0,073 0,058
0,083 0,052 0,079 0,052 0,075 0,052 0,072 0,052 0,068 0,052 0,066 0,052
0,074 0,046 0,070 0,046 0,067 0,046 0,064 0,046 0,061 0,046 0,058 0,046
0,065 0,040 0,061 0,040 0,058 0,040 0,056 0,040 0,053 0,040 0,051 0,040
0,055 0,085 0,053 0,035 0,050 0,035 0,048 0,035 0,046 0,035 0,044 0,035
0,046 0,029 0,044 0,029 0,042 0,029 0,040 0,029 0,038 0,029 0,036 0,029
0,037 0,023 0,035 0,023 0,033 0,023 0,032 0,023 0,030 0,023 0,029 0,023
0,023 0,017 0,021 0,017
Таблица 11
для тавровых сечений кладки вида 3
г)=0,50 71=0,55 71=0,60 71=0,65 т]=0,70 4=0,75
Фз 1 ре Фз Рс Фз 1 рс Фз • Рс Фз РС ' Фз I рс
0,059 0,089 0,012 о;о17 0,056 0,085 0,012 0,017 0,054 0,081 0,012 0,017 0,078 0,017 0,074 0,017 0,072 0,017
0,118 0,023 0,113 0,023 0,108 0,023 0,104 0,023 0,099 0,023 0,096 0,023
0,148 0,029 0,141 0,029 0,135 0,029 0,129 0,029 0,124 0,029 0,119 0,029
0,178 0,035 0,170 0,035 0,162 0,035 0,155 0,035 0,149 0,035 0,143 0,035
0,207 0,040 0,198 0,040 0,189 0,040 0,181 0,040 0,174 0,040 0,167 0,040
0,237 0,046 0,226 0,046 0,216 0,046 0,207 0,046 0,199 0,046 0,191 0,046
0,266 0,052 0,254 0,052 0,243 0,052 0,233 0,052 0,224 0,052 0,215 0,052
0,296 0,058 0,283 0,058 0,270 0,058 0,259 0,058 0,248 0,058 0,239 0,058'
0,326 0,064 0,311 0,064 0,297 0,064 0,285 0,064 0,273 0,064 0,262 0,064
0,355 0,069 0,339 0,069 0,324 0,069 0,311 0,069 0,298 0,069 0,286 0,069
0,385 0,075 0,368 0,075 0,351 0,075 0,336 0,075 0,323 0,075 0,310 0,075
0,414 0,081 0,396 0,081 0,378 0,081 0,362 0,081 0,348 0,081 0,334 0,081
0,444 0,087 0,424 0,087 0,405 0,087 0,388 0,087 0,372 0,087 0,358 0,087
0,474 0,092 0,452 0,092 0,432 0,092 0,414 0,092 0,398 0,092 0,382 0,092
0,504 0,098 0,480 0,098 0,460 0,098 0,440 0,098 0,422 0,098 0,406 0,098
0,533 0,104 0,509 0,104 0,486 0,104 0,466 0,104 0,447 0,104 0,430 0,104
0,563 0,110 0,537 0,110 0,514 0,110 0,492 0,110 0,472 0,110 0,454 0,110
0,592 0,115 0,565 0,115 0,540 0,115 0,518 0,115 0,497 0,115 0,478 0,115
0,622 0,652 0,594 0,622 0,121 0,568 0,594 0,121 0,544 0,570 0,121 0,127 0,522 0,546 0,121 0,127 0,502 0,525 0,121 0,127
6У4
81
Продолжение табл. 11
6 + 74-1733
' Продолжение табл. 11
0 т)=0,25 ' т] =0,30 7)=1 0,35 т]=0,40 2 =0,45 т]=0,50 т)=0,55 =0,60 т)=0,65 т]=0,70 т]=0,75 ,
Рс Фз Рс Фз 1 Р< ф3 Рс Фз Рс Фз 1 рс Фз Рс ф3 Рс ф3 1 рс Фз Рс Фз 1 ре
0,66 0,67 0,68 0,464 0,451 0,437 0,196 0,191 0,185 0,437 0,424 0,411 0,196 0,191 0,185 0,412 0,400 0,388 0,196 0,190 0,185 0,394 0,381 0,368 0,193 0,189 0,184 0,382 0,368 0,354 0,183 0,184 0,180 0,376 0,361 0,346 0,180 0,177 0,174 0,378 0,361 0,345 0,169 0,166 0,388 0,369 0,351 0,159 0,157 0,406 0,386 0,367 0,147 0,433 0,412 0,391 0,139 0,467 0,446 0,424
0,69 0,423 0,179 0,398 0,179 0,376 0,179 0,356 0,179 0,341 0,176 0,332 0,171 0,329 0,163 0,334 0,154 0,348 0,144 0,142 0,371 0,351 0,136 0,133 0,402 0,382 0,131 0,127
0,70 0,410 0,173 0,385 0,173 0,364 0,173 0,344 0,173 0,329 0,172 0,318 0,167 0,314 0,160 0,317 0,152 0,330
0,71 0,396 0,167 0,372 0,167 0,352 0,167 0,332 0,167 0,316 0,167 0,162 0,305 0,163 0,300 0,157 0,302 0,149 0,312 0,139 0,331 0,130 0,361 0,124’
0,72 0,382 0,162 0,360 0,162 0,339 0,162 0,321 0,162 0,305 0,293 0,159 0,286 0,154 0,286 0,146 0,143 0,294 0,278 0,137 0,134 0,312 0,294 0,128 0,125 0,340 0,320 0,120 0,117
0,73 0,369 0,156 0,346 0,156 0,327 0 156 0,310 0,156 0,294 0,283 0,156 0,281 0,155 0,273 0,150 0,272
0,74 0,355 0,150 0,334 0,150 0,315 0,150 0,298 0,150 0,15(5 о,14 0,270 0,150 0,261 0,147 0,258 0,140 0,262 0,132 0,276 0,122 0,300 0,114
0,75 0,341 0,144 0,321 0,144 0,303 0,144 0,287 0,144 0,272 0,259 0,144 0,249 0,143 0,244 0,137 0,247 0,129 0,259 0,120 0,281 0,111:
0,76 0,328 0,139 0,308 0,139 0,291 0,139 0,275 0,139 0,261 0,139 0,249 0,139 0,238 0,138 0,232 0,134 0,233 0,126 0,242 0,117 0,262 0,108
0,77 0,314 0,133 0,295 0,133 0,279 0,133 0,264 0,133 0,250 0,133 0,127 0,239 0,133 0,228 0,133 0,220 0,130 0,219 0,124 0,226 0,115 0,244 0,105:
0,78 0,300 0,127 0,282 0,127 0,266 0,127 0,252 0,127 0,240 0,228 0,127 0,218 0,127 0,209 0,126 0,206 0,120 0,212 0,112 0,226 0,103. 0,100
0,79 0,287 0,121 0,270 0,121 0,254 0,121 0,241 0,121 0,115 0,229 0,218 0,121 0,115 0,218 0,121 0,208 0,121 0,199 0 121. 0,194 0,117 0,197 0,110 0,210
0,80 0,273 0,115 0,256 0,115 0,242 0,115 0,230 0,207 0,115 0,1'98 0,115 0,189 0,115 0,183. 0,113 0,184 0,107 0,194 0,0981
0,81 0,260 0,110 0,244 0,110 0,230 0,110 0,218 0,110 0,207 ’ 0,110 0,197 0,110 0,188 0,110 0,180 0,110 0,173 0,109 0,172 0,104 0,179 0,095
0,82 0,246 0,104 0,231 0,104 0,218 0,104 0,206 0,195 0,104 0,098 0,196 0,185 0,104 0,098 0,092 0,087 ; 0,187 0,176 0,104 0,178 0,104 0,170 0,104 0,163 0,104 0,160 0,100 0,165 0,093
0,83 0,232 0,098 0,218 0,098 0,206 0,098 0,098 0,168 0,098 0,161 0,098 0,154 0,098 0,149 0,096 0,152 0,090
0,84 0,219 0,092 0,206 0,192 0,092 0,087 0,194 0,182 0,092 0,087 0,184 0,172 0,092 0,087 0,174 0,163 0,166 0,092 0,158 0,092 0,151 0,092 0*, 145 0,092 0,140 0,092 0,139 0,087
0,85 0,205 0,087 0,156 0,087 0,148 0,087 0,142 0,087 0,136 0,087 6,130 0,087 0,128 0,084
0,86 0,191 0,081 0,180 0,081 0,170 0,081 0,161 0,081 0,152 0,081 0,145 0,081 0,138 0,081 0,132 0,081 0,127 0,081 0,122 0,081 0,118 0,080 0,075
0,87 0,178 0,164 0,075 0,069 0,167 0,154 0,075 0,069 0,158 0,146 0,075 0,069 0,149 0,138 0,075 0,069 0,142 0,131 0,075 0,06$ 0,135 0,124 0,075 0,069 0,128 0,119 0,075 0,123 0,075 0,118 0,075 0,113 0,075 0,109
0,88 0,069 0,114 0,069 0,109 0,069 0,104 0,069 0,100 0,069 0,064
0,89 0,150 0,064 0,141 0,064 0,133 0,064 0,126 0,064 0,120 0,064 0,114 0,064 0,109 0,064 0,104 0,064 0,100 0,064 0,096 0,064 0,092
0,90 0,137 0,058 0,128 0,0^8 0,121 0,058 0,115 0,058 0,109 0,098 0,058’ 0,104 0,058 0,099 0,058 0,094 0,058 0,090 0,058 0,087 0,058 0,084 0,058'
0,91 0,123 0,052 0,116 0,052 0,109 0,052 0,103 0,052 0,052 . 0,093 0,052 0,089 0,052 0,085 0,052 0,082 0,052 0,078 0,052 0,075 0,052: 0,046; 0,040; 0,035:
0,92 0,109 0,046 0,103 0,046 0,097 0,046 0,092 0,046 0;087 0,046 ’ 0,083 0,046 0,079 0,046 0,076 0,046 0,072 0,046 0,070 0,046 0,067
0,93 0,096 0,040 0,090 0,040 0,085 0,040 0,080 0,040 0,076 0,040 0,03$ 0,072 0,040 0,069 0,040 0,066 0,040 0,063 0,040 0,061 0,040 0,059
0,94 0,082 0,035 0,077 0,035 0,072 0,035 0,069 0,035 0,065 0,062 0,035 0,059 0,035 0,057 0,035 0,054 0,035 0,052 0,035 0,050
0,95 0,068 0,029 0,064 0,029 0,060 0,029 0,057 0,029 0,054 0,029 0,052 0,029 0,050 0 029 0,047 0,029 0,045 0,029 0,044 0,029 0,041 0:029;
0,96 0,054 0,023 0,051 0,023 0,049 0,023 0,046 0,023 0,044 0,023 0,042 0,023 0,040 0,023 0,038 0,023 0,036 0,023 0,035 0,023 0,033 0,023
0,97 /• 0,027 0,017 0,026 0,017 0,025 0,017
Значения у?з и рс при ^—0,40 для тавровых сечений кладки вида 3
7]=0>25 т)=0,30 т]=0,35 т]=0,40 =0.45 т]=0,50 т)=0,55 7)=0,60 т]=0,65 т]=0,70 Т)=о;75
0 Фз | ₽с Ф3 Рс ф3 Рс Фз Рс ф3 Рс Фз 1 рс Фз 1 рс Ф3 Рс ф3 Ь рс ; фз ' I Рс Фз |- рс
0,02 0,073 0,012 0,069 0,012 0,066 0,012 0,062 0,012 0,060 0,012 0,057 0,012 0,055 0,012
0,03 0,109 0,017 0,103 0,017 0,098 0,017 0,094 0,017 0,090 0,017 0,086 0,017 0,082 0,017 0,079 0,017 0,076 0,017 0,073 0,017 0,071 0,017
0,04 0,145 0,023 0,138 0,023 0,131 0,023 0,125 0,023 0,119 0,023 0,114 0,023 0,110 0,023 0,105 0,023 0,101 0,023 0,098 0,023 0,094 0,023
0,05 0,182 |0,029 0,172 0,029 0,164 0,029 0,156 0,029 0,149 0,029 0,143 0,029 0,137 0,029 0,132 0,029 0,127 0,029 0,122 0,029 0,118 0*029
84
6+’/4*
85
т]=0,25 0,30 7]=! 0,35. 7] = =0,40 7]= =0,45
0 ф3 Рс ; 1 Рс Ф3 Рс Ф3 Рс Ф3 | Рс
0,06 0,218 0,035 0,207 0,035 0,197 0,035 0,188 0,035 0,179 0,035
0,07 0,254 0,040 0,241 0,040 0,230 0,040 0,219 0,040 0,209 0,040
0,08 0,290 0,046 0,576 0,046 0,262 0,046 0,250 0,046 0,239 0,046
0,09 0,327 0,052 0,310 0,052. 0,295 0,052 0,281 0,052 0,269 0,052 •
0,10 0,364 0,058 0,345 0,058 0,328 0,058 0,312 0,058 0,299 0,058
0,11 0,400 0,064 0,379 0,064 0,361 0,064 0,344 0,064 0,328 0,064
0,12 0,436 0,069 0,414 0,069 0,393 0,069 0,375 0,069 0,358 0,069
0,13 0,472 0,075 0,448 0,075 0,426 0,075 0,406 0,075 0,388 0,075
0,14 0,502 0,083 0,483 0,081 0,459 0,081 0,438 0,081 0,418 0,081
0,15 0,530 0,092 0,517 0,087 0,492 0,087 ,0,469 0,087 0,448 0,087
0,16 0,555 0,100 0,549 0,093 0,525 0,092 0,500 0,092 0,478 0,092
0,17 0,578 0,110 0,577 0,101 0,557 0,098 0,531 0,098 0,508 0,098
0,18 0,601 0,119 0,603 0,110 0,590 0,104 0,562 0,104 0,537 0,104
0,19 0,623 0,128 0,627 0,119 0,618 0,111 0,594 0,110 0,567 0,110
0,20 0,644 0,137 0,649 0,128 0,644 0,120. 0,625 0,115 0,597 0,115 .
0,21 0,664 0,146 0,671 0,137 0,668 0,128 0,654 0,122 0,627 0,121
0,22 0,684 0,692 0,691 0,681 0,657
0,23 0,704 0,713 0,713 0,705 0,686
0,24 0,723 0,733 0,734 0,728 0,713
0,25 0,742 0,752 0,755 0,750 0,738
0,26 0,761 0,771 0,774 0,771 0,761
0,27 0,779 0,790 0,79.4 0,791 0,782
0,28 0,797 0,808 0,813 0,811 0,803
0,29 0,815 0,826 0,831 0,830 0,824
0,30 0,832 ч 0,844 0,849 0,849 0,843
0,31 0,851 0,862 0,867 0,867 0,862
.0,32 0,868 0,880 0,885 0,885 0,881
0,33 0,885 0,897 0,902 0,903 0,899
0,34 0,903 0,914 0,920 0,920 0,917
0,35 0,920 0,931 0,937 0,938 0,934
0,36 0,937 0,948 0,953 0,954 0,951
0,37 0,954 0,965 0,970 0,971 0,968 * >
0,38 0,970 0,981 0,987 0,988 0,985
0,39 0,987 0,998 0,995 0,994 0,998
0,40 0,994 0,978 0,970 0,961 0,972
0,41 0,969 0,953 •0,944 0,942 0,947
0,42 0,944 0,928 0,919 0,917 0,922
0,43 0,920 0,904 0,895 0,892 0,897
0,44 0,897 0,880 0,870 0,868 0,872
0,45 0,874 0,856 0,846 0.844 0,848
0,46 0,851 4 0,833 0,823 0,820 0,823
§6
т]=0,50 т]=0,55 10=0,60 т]=0,65 т]=0,70 т)=0,75
*3 1 рс Фз 1 рс Фз 1 рс Фз 1 рс Фз 1 рс Фз 1 Рс
0,171 0,035 > 0,164 0,035 I 0,158 0,035 > 0,152 0,035 0,146 0,035 0,141 0,035|
0,200 0,04С > 0,192 0,046 > 0,184 0,046 1 0,177 0,040 0,171 0,040 0,165 0,040
0,229 0,046 • 0,219 0,046 1 0,211 0,046 > 0,203 0,046 0,195 0,046 0,188 0.046
0,257 0,052 ! 0,247 0,052 ! 0,237 0,052 ! 0,228 0,052 0,220 0,052 0,212 0,052
0,286 0,058 ; 0,274 0,058 ; 0,263 0,058 ; 0,253 0,058 0,244 0,058 0,235 0,058
0,314 0,064 0,301 0,064 0,290 0,064 0,279 0,064 0,268 0,064 0,259 0,064
0,343 0,069 1 0,329 0,069 । 0,316 0,069 ' 0,304 0,069 0,293 0,069 0,282 0,069:
0,371 0,075 0,356 0,075 > 0,342 0,075 0,329 0,075 0,317 0,075 0,306 0,075
0,400 0,081 0,384 0,081 0,368 0,081 0,354 0,081 0,342 0,081 0,329 0,081!
0,429 0,087 0,411 0,087 0,395 0,087 0,380 0,087 0,366 0,087 0,353 0,087’
0,457 0,092 0,438 0,092 0,421 0,092 0,405 0,092 0,390 0,092 0,376 0,092!
0,486 0,098 0,466 0,098 0,447 0,098 0,430 О; 098 0,415 0,098 0,400 0,098
0,514 0,104 0,493 0,104 0,474 0,104 0,456 0,104 0,439 0,104 0,424 0,104’
0,543 0,110 0,521 0,110 0,500 0,110 0,481 0,110 0,463 0,110 0,447 0,110
0,571 0,115 0,548 0,115 0,526 0,115 0,506 0,115 0,488 0,115 0,471 0,115:
0,600 0,121 0,575 0,121 0,553 0,121 0,532 0,121 0,512 0,121 0,494 0,121:
0,628 0,603 0,579 0,127 0,557 0,127 0,537 0,127 0,518 0,127!
0,657 0,630 0,605 0,582 0,561 0,133 0,541 0,133
0,686 0,658 0,632 0,608 0,585 0,565
0,714 0,685 0,658 0,633 0,610 0,588
0,741 0,712 К 0,684 0,658 0,634 0,612
0,766 0,740 0,711 0,684 0,658 0,635
0,789 0,767 0,737 0,709 0,683 0,707 0,659
0,811 0,792 0,763 0,734 0,682
0,832 0,815 0,789 0,759 0,732 0,706
0,852 0,837 0,815 0,785 0,756 0,729
0,872 0,858 0,838 0,810 0,780 0,753
0,891 0,878 0,860 • 0,835 0;805 0,770
0,909 0,897 0,881 0,859 0,829 0,800
0,927 0,916 0,901 0,880 0(854 0,824
0,944 0,934 0,920 0,901 0,877 0,847'
0,962 0,952 0,938 0,921 0,899 0,871
0,979 0,969 0,956 0,940 0,920 0,894
0,995 0,986 0,974 0,959 : К 5 0,939 0,916
0,982 0,996 •0,991 0,976 0,958 0,936
0,956 0,971 0,988 0,994 0,977 0,956
0,931 0,946 0,964 0,985 0,994 0,975
0,906 0,921 0,939 0,960 0,984 0,993
0,882 0,896 0,915 0,936 0,960 0,986
0,857 0,872 0,890 0,912 0,937 0,963
0,833 0,847 0,866 0,888 0,913 0,940
0 ^==0,25 71^=0,30 т]=0,35 7)=0,40 т]=0,45
Ф3 1 Фз । Рс Фз 1 рс Фз 1 Рс Фз Рс
0,47 0,829 0,811 0,800 0,796 0,799
0,48 0,807 0,788 0,777 0,773 0,776
0,49 0,786 0,766 0,754 0,750 0,752
0,50 0,765 0,745 0,732 0,727 0,729
0,51 0,736 0,724 0,711 0,705 0,706
0,52 0,725 0,704 0,690 0,684 0,684
0,53 0,705 0,684 0,669 0,662 0,662
0,54 0,686 0,664 0,649 0,641 0,640
0,55 0,668 0,645 0,630 0,621 0,619
0,56 0,650 0,627 0,610 0,601 0,598
0,57 0,633 0,609 0,592 0,581 0,578
,0,58 0,616 0,591 0,573 0,562 0,558
0,59 0,599 0,574 0,556 0,544 0,539
0,60 0,583 0,558 0,539 0,526 0,520
0,61 0,568 0,542 0,522 0,508 0,502
0,62 0,553 0,526 0,506 0,492 0,484
0,63 0,538 0,511 0,490 0,475 0,466
0,64 0,524 0,497 0,475 0,459 0,449
0,65 0,509 0,483 0,461 0,444 0,433
-0,66 0,494 0,469 0,446 0,429 0,417
0,67 0,480 0,191 0,455 0,191 0,433 '0,190 0,415 0,189 0,402 0,185
г0,68 6,465 0,185 0,441 0,185 0,420 0,185 0,401 0,184 0,387 0,181
0,69 0,451 0,179 0,428 0,179 0,406 0,179 0,388 0,179 0,373 0,176
0,70 0,436 0,173 0,414 0,173 0,393 0,173 0,375 0,173 0,359 0,172
0,71 0,422 0,167 0,400 0,167 0,380 0,167 0,362 0,167 0,347 0,167
0,72 0,407 0,162 0,386 0,162 0,367 0,162 0,350 0,162 0,334 0,162
0,73 0,393 0,156 0,372 0,156 0,354 0,156 0,338 0,156 0,322 0,156
0,74 0,378 0,150 0,359 0,150 0.34Г 0,150 0,325 0,150 0,310 0,150
0,75 0,364 0,144 0,345 0,144 0,328 0,144 0,312 0,144 0,298 0,144
0,76 0,349 0,139 0,331 0,139 0,315 0,139 0,300 0,139 0,286 0,139
0,77 0,334 0,133 0,317 0,133 0,302 0,133 0,288 0,133 0,275 0,133
0,78 0,320 0,127 0,303 0,127 0,289 0,127 0,275 0,127 0,263 0,127
0,79 0,305 0,121 0,290 0,121 0,275 0,121 0,262 0,121 0,251 0,121
'0,80 0,291 0,115 0,276 0,115 0,262 0,115 0,250 0,115 0,239 0,115
0,81 0,276 0,110 0,262 0,110 0,249 0,110 0,238 0,110 0,227 0,110
0,82 0,262 0,104 0,248 0,104 0,236 0,104 0,225 0,104 0,215 0,104
0,83 0,247 0,098 0,234 0,098 0,223 0,098 0,212 0,098 0,203 0,098
0,84 0,233 0,092 0,221 0,092 0,210 0,092 0,200 0,092 0,191 0,092
0,85 0,218 0,087 0,207 0,087 0,197 0,087 0,188 0,087 0,179 0,087
0,86 0,204 0,081 0,193 0,081 0,184 0,081 0,175 0,081 0,167 0,081
0,87 0,189 0,075 0,179 0,075 0,171 0,075 0,162 0,075 0,155 0,075
0,88 0,174 0,069 0,166 0,069 0,157 0,069 0,150 0,069 0,143 0,069
0,89 0,160 0,064 0,152 0,064 0,144 0,064 0,138 0,064 0,131 0,064
Т|=0,50 71=0,55 7)=0,60 7]—0,65 т]=0,70 т]=0,75
Фз Рс Фз Рс Фз 1 ₽с Фз 1 рс . Фз рс 1 Ф3 1 Р«=
0,808 0,823 0,842 0,865 0,890 0,917
0,785 0,799 0,818 0,841 0,866 0,894
0,761 0,775 0,794 0.817 0,843 0,871
0,737 0,751 0,770 0,794 0,820 0,848
0,714 0,728 0,747 0,770 0,796 0,825
0,691 0,705 0,723 0,747 0,773 0,802
0,669 0,682 0,700 0,723 0,750 0,780
0,646 0,659 0,677 0,700 0,727 0,757
0,625 0,636 0,654 0,677 0,704 0,734
0,603 0,614 0,632 0,654 0,681 0,712
0,582 0,592 0,609 0,632 0,658 0,689
0,561 0,571 0,587 0,609 0,636 0,666
0,541 0,550 0,565 0,587 0,613 0,644
0,521 0,529 0,543 0,564 0,591 0,622
0,501 0,508 0,522 0,543 0,569 0,599
0,482 0,488 0,501 0,521 0,547 0,577
0,464 0,469 0,480 0,499 0,525 0,555
0,446 0,449 0,460 0,478 0,503 0,533
0,429 0,431 0,440 0,457 0,481 0,511
0,412 0,178 0,413 0,421 0,437 0,460 0,489
0,395 0,395 0,171 0;402 0,417 0,439 0,468
0,380 0,175 0,378 0,168 0,384 0,160 0,397 0,151 0,418 0,446
0,364 0,172 0,362 0,165 0,366 0,157 0,378 0,148 0,398 0,141 0,428 0,137
0,350 0,168 0,346 0,162 0,349 0,154 0,359 0,145 0,378 0,138 0,404 0,133
0,336 0,164 0,331 0,158 0,332 0,151 0,341 0,142 0,358 0,134 0,384 0,129
0,323 0,160 0,316 0,155 0,316 0,148 0,323 0,140 0,339 0,131 0,363 0,125
0,310 0,155 0,302 0,151 0,300 0,145 0,306 0,137 0,320 0,128 0,343 0,121
0,297 0,150 0,289 0,147 0,286 0,141 0,289 0,134 0,302 0,125 0,323 0,118
0,286 0,144 0,276 0,143 0,271 0,138 0,274 0,131 0,284 0,123 0,304 0,115
0,274 0,139 0,264 0,138 0,258 0,134 0,258 0,128 0,267 0,120 0,285 0,112
0,263 0,133 0,252 0,133 0,245 0,130 0,244 0,125 0,250 0,117 0,266 0,108
0,251 0,127 0,241 0,127 0,233 0,126 0,230 0,121 0,235 0,114 0,248 0,105
0,240 0,121 0,230 .0,121 0,221 ‘0,121 0,217 0,117 0,220 0,111 0,231 0,103
0,229 0,115 0,219 0,115 0,211 ,0,115 0.205 0,113 0,205 0,108 0,214 0,100
0,217 0,110 0,208 0,110 0,200 0,110 0,193 0,109 0,192 0,104 0,199 0,097
0,206 0,194 0,104 0,197 0,104 0,189 ,0,104 0,182 0,104 0,179 0,101 0,184 0,094
0,098 0,186 0,098 0,179 '0,098 0,172 0,098 0,167 0,097 0,170 0,091
0,183 0,092 0,175 0,092 0,168 0,092 0,162 0,092 0,157 0,092 0,156 0,087
0,171 0,087 0,164 0,087 0,158 0,087 0,152 0,087 0,146 0,087 0,144 0,084
0,160 0,081 0,153 0,081 0,147 :0,081 0,142 0,081 0,137 0,081 0,133 0,080
0,149 0,075 0,143 0,075 0,137 0,075 0,132 0,075 0,127 0,075 0,122 0,075
0,137 0,069 0,132 0,069 0,126 0,069 0,122 0,069 0,117 0,069 0,113 0,069
0,126 0,064 0,121 0,064 0,116.0,064 I 0,111 0,064 0,107 0,064 0,104 0,064
0 т]=0,25 7)=0,30 т]=0,35 т]=0»40 7]=<О,45 ;(
Фз | ?с Фз Рс. Фз Рс Фз 1 рс Фз ! 1 ре 1
0,90 0,146 0,058 0,138 0,058 о; 131 0,058 0,125 0,058 0,119 0,058!
0,91 0,130 0,052 0,124 0,052 0,118 0,052 0,112 0,052 0,108 0,0521
0,92 0,116 0,046 0,110 0,046 0,105 0,046 0,100 0,046 0,096 0,046 '
0,93 0,102 0,040 0,097 0,040 0,092 0,040 0,088 0,040 0,084 0,040
0,94 0,087 0,035 0,083 0,035 0,079 0,035 10,075 0,035 0,072 0,035 ’
0,95 0,073 0,029 0,069 0,029 0,066 0,029 0,062 0,029 0,060 0,029 <
0,96 0,058 0,023 0,055 0,023 0,053 0,023 0,050 0,023 0,048 0,023
0,97
Значения и рс при ^=0,45
0 т)==0,25 7]=0,30 т)=0,35 т)=0,40 т}=0,45
Фз рс Фз 1 рс Фз 1 Р< Фз 1 рс Фз I ' Рс
0,03 0,102 0,017 0,098 0,017 0,093 0,017 0,090 0,017 0,086 0,017
0,04 0,136 0,023 0,130 0,023 0,125 0,023 0,119 0,023 0,115 0,023 >
0,05 0,170 0,029 0,163 0,029 0,156 0,029 0,149 0,029 0,143 0,029
0,06 0,204 0,035 0,195 0,035 0,187 0,035 0,179 0,035 0,172 0,035
0,07 0,238 0,040 0,228 0,040 0,217 0,040 0,209 0,040 0,201 0,040
0,08 0,272 0,046 0,260 0,046 0,249 0,046 0,239 0,046 0,229 0,046
0,09 0,306 0,052 0,293 0,052 0,280 0,052 0,269 0,052 0,258 0,052
0,10 0,340 0,058 0,325 0,058 0,311 0,058 0,299 0,058 0,287 0,058
0,11 0,374 0,064 0,358 0,064 0,342 0,064 0,328 0,064 0,315 0,064
0,12 0.409 0,069 0,390 0,069 0,374 0,069 0,358 0,069 0,344 0,069
0,13 0,442 0,075 0,423 0,075 0,405 0,075 0,388 0,075 0,373 0,075
0,14 0,471 0,083 0,455 0,081 0,436 0,081 0,418 0,081 0,401 0,081 ,
0,15 0,498 0,091 0,488 0,087 0,467 0,087 0,448 0,087 0,430 0,087
0,16 0,523 0,099 0,518 0,093 0,498 0,092 0,478 0,092 0,459 0,092
0,17 0,546 0,108 0,545 0,101 0,529 0,098 0,508 0,098 0,488 0,098
0,18 0,569 0,117 0,571 0,109 0,560 0,104 0,537 0,104 0,516 0,104
0,19 0,591 0,125 0,595 0,117 0,588 0,111 0,567 0,110 0,545 0,110
0,20 0,612 0,134 0,617 0,126 0,613 0,119 0,597 0,115 0,574 0,115
0,21 0,632 0,143 0,639 0,135 0,637 0,127 0,625 0,122 0,602 0,121
0,22 0,653 0,151 0,660 0,144 0,660 0,136 0,651 0,129 0,631 0,127
0,23 0,672 0,681 0,682 0,675 0,659
0,24 0,692 0,701 0,703 0,698 0,685-
0,25 0,711 0,721 0,724 0,720 0,710
0,26 0,730 0,740 0,744 0,742 0,733
0,27 0,749 0,759 0,764 0,762 0,755
0,28 0,767 0,778 0,783 0,782 0,776
0,29 0,786 0,797 0,802 0,802 0,796
' 0,30 0,804 0,815 0,821 0,821 0,816
71=0,50 т]=0,55 71=0,60 71=0,65 т)=0,70 | 71=0,75
1 Рс Фз | Рс А | Рс I Рс ‘ Фз I Рс 1 Фз ' Рс
0,114 0,058 0,110 0,058 0,105 0,058 0,101 0,058 0,098 0,058 0,094 0,058
0,103 0,052 0,099 0,052 0,095 0,052 0,091 0,052 0,088 0,052 0,085 0,052
0,091 0,046 0,088 0,046 0,084 0,046 0,080 0,046 0,078 0,046 0,075 0,046
0,080 0,040 0,077 0,040 0,074 0,040 0,071 0,040 0,068 0,040 0,066, 0,040
0,069 0,035 0,066 0,035 0,063 0,035 0,061 0,035 0,059 0,035 0,057 0,035
0,057 0,029 0,055 0,029 0,053 0,029 0,051 0,029 0,049 0,029 0,047 0,029
0,046 0,023 0,044 0,023 0,042 0,023 0,041 0,023 0,039 0,023 0,038 0,023
0,032 0,017 0,030 0,017 0,029 0,017 0,028 0,017
Таблица 13
для тавровых сечений кладки вида 3
71=0,50 71=0,55 71=0,60 71=0,65 71=0,70 71=0,75
•Фз 1 рс Ф3 1 рс Фз 1 -рс Фз 1 рс Фз 1 Рс Фз 1 Рс
0,083 0,017 0,080 0,017 0,077 0,017 0,074 0,017 0,072 0,017 0,070 0,017
0,110 0,023 0,106 0,023 0,103 0,023 0,099 0,023 0,096 0,023 0,093 0,023
0,138 0,029 0,133 0,029 0,128 0,029 0,124 0,029 0,120 0,029 0,116 0,029,
0,166 0,035 0,160 0,035 0,154 0,035 0,149 0,035 0,144 0,035 0,139 0,035
0,193 0,040 0,186 0,040 0,180 0,040 0,173 0,040 0,168 0,040 0,162 0,040
0,221 0,046 0,213 0,046 0,205 0,046 0,198 0,046 0,192 0,046 0,186 0,046
0,248 0,052 0,239 0,052 0,231 0,052 0,223 0,052 0,216 0,052 0,209 0,052
0,276 0,058 0,266 0,058 0,256 0,058 0,248 0,058 0,240 0,058 0,23* 0,058
0,303 0,064 0,292 0,064 0,282 0,064 0,272 0,064 0,264 0,064 0,255 0,064
0,331 0,069 0,319 0,069 0,308 0,069 0,297 0,069 0,288 0,069 0,278 0,069
0,359 0,075 0,346 0,075 0,333 0,075 0,322 0,075 0,312 0,075 0,301 0,075
0,386 0,081 0,372 0,081 0,359 0,081 0,347 0,081 0,335 0,081 0,325 0,081
0,414 0,087 0,399 0,087 0,385 0,087 0,372 0,087 0,350 0,087 0,348 0,087
0,441 0,092 0,425 0,092 0,410 0,092 0,396 0,092 0,384 0,092 0,371 0,092
0,469 0,098 0,452 0,098 0,436 0,098 0,421 0,098 0,408 0,098 0,394 0,098
0,497 0,104 0,478 0,104 0,462 0,104 0,446 0,104' 0,432 0,104 0,417 0,104
0,524 0,110 0,505 0,110 0,487 0,110 0,471 0,110 0,456 0,110 0,441 0,110
0,552 0,115 0,532 0,115 0,513 0,115 0,495 0,115 0,480 0,115 0,464 0,115
0,579 0,121 0,550 0,121 0,539 0,121 0,520 0,121 0,504 0,121 0,487 0,121
0,607 0,127 0,585 0,127 0,-564 0,127 0,545 0,127 0,528 0,127 0,510 0,127
0,634 0,611 0,590 0,570 0,133 0,552 0,133 0,533 0,133
0,662 0,638 0,615 0,594 0,575 0,557 0,139
0,690 0,664 0,641 0,619 0,599 0,580
0,716 0,691 0,667 0,644 0,623 0,603
0,741 0,718 0,692 0,669 0,647 0,626
0,764 0,744 0,718 0,693 0,671 0,649
0,786 0,769 0,744 0,718 0,695 0,672
0,807 0,792 0,769 1 0,743 1 0,719 0,696
0 т]=0,25 т)=0,30 7]=0,35 7)=0,40 т)=О,45
Ф3 1 рс Фз' 1 рс Фз 1 Рс Фз 1 рс Фз Рс
0,31 0,822 0,833 0,839 0,840 0,836
0,32 0,840 0,851 0,857 0,858 0,855
0,33 0,857 0,869 0,875 0,876 0,873
0,34 0,875 0,887 0,893 0,894 0,892.
0,35 0,893 0,904 0,910 0,912 0,910
0,36 0,910 0,921 0,928 0,929 0,927
0,37 0,928 0,939 0,945 0,947 0,945
0,38 0,945 0,956 0,962 0,964 0,962
0,39 0,962 0,973 0,979 0,981 0,979
0,40 0,979 0,990 0,996 0,998 0,996
0,41 0,996 0,990 0,982 0,979 0,981
0,42 0,981 0,966 0,957 0,954 0,957
0,43 0,957 0,942 0,933 0,930 0,932
0,44 0,934 0,918 0,909 0,906 0,908
0,45 0,911 0,895 0,885 0,882 0,884
0,46 0,888 0,872 0,862 0,858 0,860
0,47 0,866 0,849 0,839 0,835 0,836
0,48 0,844 0,827 0,816 0,812 0,813
0,49 0,822 0,805 0,794 0,789 0,790
0,50 0,801 0,783 0,772 0,766 0,767
0,51 0,781 0,762 0,750 0,744 0,744
0,52 0,760 0,741 0,729 0,722 0,722
0,53 0,740 0,721 0,708 0,701 0,700
0,54 0,721 0,701 0,688 0,680 0,678
0,55 0,702 0,682 0,667 0,659 0,657
0,56 0,684 0,663 0,648 0,639 0,636
0,57 0,666 0,644 0,629 0,619 0,616
0,58 0,648 0,626 0,610 0,600 0,595
0,59 0,631 0,608 0,592 0,581 0,576
0,60 0,614 0,591 0,574 0,562 0,556
0,61 0,598 0,574 0,556 0,544 0,537
0,62 0,582 0,558 0,540 0,526 0,519
0,63 0,5671 0,542 0,523 0,509 0,501
0,64 0,552 0,527 0,507 0,493 0,483
0,65 0,536 0,512 0,492 0,476 0,466
0,66 0,521 0,498 0,477 0,461 0,450
0,67 0,506 О', 483 0,462 0,446 0,434
0,68 0,490 0,185 0,468 0,185 0,448 0,185 0,431 0,184 0,418 0,181
0,69 0,475 0,179 0,454 0,179 0,434 0,179 0,417 0,179 0,403 0,177
0,70 0,460 0,173 0,439 0,173 0,420 0,173 0,403 0,173 0,389 0,172
0,71 0,444 0,167 0,424 0,167 0,406 0,167 0,390 0,167 0,375 0,167
0,72 0,429 0,162 0,410 0,162 0,392 0,162 0,376 0,162 0,361 0,162
у;—0,50 т]=0,55 7] =0,60 т]=0,65 т)=0,70 т)-0,75
Фз I рс 1 Рс Фз Рс Фз- Рс Фз Рс Фз Рс
0,827 0,814 0,794 0,768 0,743 0,719 *
0,847 0,835 0,817 0,793 0,766 0,742
0,866 0,855 0,839 0,8171 0,790 0,765
0,885 0,875 0,860 0,840 0,814 0,788
0,904 0,894 0,880 0,862 0,838 0,812
0,922 0,913 0,900 0,883 0,861 0,835
0,939 0,931 0,919 0,903 0,883 0,858
0,957 0,949 0,937 0,923 0,904 0,881
0,974 0,966 0,956 0,942 0,924 0,903
0,991 0,984 0,973 0,960 0,944 0,924
0,988 0,999 [0,991 0,978 0,962 7 0,944
0,964 0,975 0,989 0,996 0,981 0,963
0,939 0,950 0,965 0,982 0,999 0,981
0,915 0,926 0,941 0,959 0,979. 1,000
0,891 0,902 0,917 0,935 0,965' 0,978
0,867 0,878 0,893 0,912 0,932 0,955
0,843 0,854 0,870 0,888 0,909 0,932
0,819 0,831 0,846 0,865 0,886 0,910
0,796 0,807 1 0,823 0,842 0,863 0,887
0,773 0,784 0,799 0,818 0,840 0,865
0,750 0,761 0,776 0,795 0,818 0,842
0,727 0,738 0,753 0,772 0,795 0,820
0,705 0,715 0,730 0,749 0,772 0,797
.0,683 0,693 0,707 0,727 0,749 0,775
0,661 0,670 0,685 0,704 0,727 0,752
0,639 0,648 0,662 0,681' 0,704 0,730
0,618 0,626 0,640 0,659 0,682 0,708
0,597 0,605 0,618 0,636 0,659 0,685
0,577. 0,584 0,596 0,614 0,637 0,663
0,556 0,563 0,575 0,592 0,615 0,641
0,537- 0,542 0,553 0;571 0,593 0,619'
0,517 0,522 * 0,532 0,549 0,571 0,597
0,498 0,502 0,512 0,528 0,549 0,575
0,480 0,482 0,491 0,507 0,528 0,554
0,462 0,463 0,471 0,486 0,506 0,532
0,444 0,445 0,452 0,465 0,485 0,510
0,427 0,427 0,433 0,445 0,464 0,489
0,411 0,176 0,409 0,170 0,414 0,162 0,425 0,443 0,468
0,395 0,172 0,392 0,166 0,395 0,159 0,406 0,152 0,423 0,145 0,447
0,379 0,168 0,375 0,163 0,378 0,156 0,387 0,148 0,403 0,142 0,426 0,137
0,364 0,164 0,359 0,159 0,360 0,153 0,368 0,145 0,383 0,138 0,405 0,133
0,350 0,159 0,344 0,155 0,343 0,149 0,350 0,142 0,363 0,135 0,385 0,129
0 т]=0,25 71=0,30 т]=0,35 1 т)=0,40 т]=0,45
фз 1 1 Рс Фз 1 рс Фз 1 рс Г Фз 1 Рс ф3 1 рс
0,73 0,414 0,Й6 0,395 0,156 0,378 0,156 0,363 0,156 0,348 0,156
0,74 0,398 0,150 0,380 0,150 0,364 0,150 0,349 0,150 0,335 0,150
0,75 0,383 0,144 0,366 0,144 0,350 0,144 0,336 0,144 0,323 0,144
0,76 0,368 0,139 0,351 0,139 0,336 0,139 0,322 0,139 0,310 0,139
0,77 0,352 0,133 0,337 0,133 0,322 0,133 0,309 0,133 0,297 0,133
0,78 0,337 0,127 0,322 0,127 0,308 0,127 0,296 0,127 0,284 0,127
0,79 0,322 0,121 0,307 0,121 0,294 0,121 0,282 0,121 0,271 0,121
0,80 0,306 0,115 0,293 0,115 0,280 0,115 0,269 0,115 0,258 0,115
0,81 0,231 0,110 0,278 0,110 0,266 0,110 0,255 0,110 0,245 0,110
0,82 0,276 0,104 0,263 0,104 0,252 0,104 0,242 0,104 0,232 0,104
0,83 0,260 0,098 0,249 0,098 0,238 0,098 0,228 0,098 0,219 0,098
0,84 0,245 0,092 0,234 0,092 0,224 0,092 0,215 0,092 0,207 0,092
0,85 0,230 0,087 0,220 0,087 0,210 0,087 0,202 0,087 0,194 0,087
0,86 0,215 0,081 0,205 0,081 0,196 0,081 0,188 0,081 0,181 0,081
0,87 0,199 0,075 0,190 0,075 0,182 0,075 0,175 0,075 0,168 0,075
0,88 0,184 0,069 0,176 0,069 0,168 0,069 0,161 0,069 0,155 0,069
0,89 0,169 0,064 0,161 0,064 0,154 0,064 0,148 0,064 0,142 0,064
0,90 0,153 0,058 0,146 0,058 0,140 0,058 0,135 0,058 0,129 0,058
0,91 0,137 0,052 0,132 0,052 0,126 0,052 0,121 0,052 0,116 0,052
0,92 0,123 0,046 0,117 0,046 0,110 0,046 0,108 0,046 0,103 0,046
0,93 0,107 0,040 0,102 0,040 0,098 0,040 0,094 0,040 0,090 0,040
0,94 0,092 0,035 0,088 0,035 0,084 0,035 0,081 0,035 0,077 0,035
0,95 0,077 0,029 0,073 0,029 0,070 0,029 0,067 0,029 0,065 0,029
0,96 0,061 0,023 0,059 0,023 0,056 0,023 0,054 0,023 0,052 0,023
0,97 0,046 0,017 0,044 0,017 0,042 0,017 0,040 0,017 0,039 0,017
Значения и рс при ^=0,50
& т]=0,25 7]=0,30 - т]—0,35 т]=0,40 т)=0,45
Фз Рс Ф3 1 рс ф3 1 рс Фз Рс Фз 1 Рс
0,03 0,096 0,017 0,092 0,017 0,089 0,017 0,086 0,017 0,083 0,017
0,04 0,128 0,023 0,123 0,023 0,119 0,023 0,114 0,023 0,110 0,023
0,05 0,160 0,029 0,154 0,029 0,148 0,029 0,143 0,029 0,138 0,029
0,06 0,192 0,035 0,185 0,035 0,178 0,035 0,171 0,035 0,166 0,035
0,07 0,224 0,040 0,215 0,040 0,207 0,040 0,200 0,040 0,193 0,040
0,08 0,256 0,046 0,246 0,046 0,237 0,046 0,229 0,046 ’ 0,221 0,046
0,09 0,288 0,052 0,277 0,052 0,267 0,052 0,257 0,052 0,248 0,052
0,10 0,320 0,058 0,308 0,058 0,296 0,058 0,286 0,058 0,276 0,058
0,11 0,352 0,064 0,339 0,064 0,326 0,064 0,314 0,064 0,303 0,064
тг)=0,50 т]=0,55 7]=0,60 т)=0,65 т)=0,70 т]=0,75
Фз Рс Фз 1 Рс Фз |! рс ' ф3 ! 1 Рс Фз РС Ф3 Рс
0,336 0,155 0,329 0,151 0,327 0,146 0,332 0,139 0,344 0,132 0,364 '0,126
0,323 0,150 0,315 0,147 0,312 0,142 0,315 0,136 0,326 0,128 0,344 0,122
0,310 0,144 0,301 0,142 0,296 0,139 0,298 0,132 0,308 0,125 0,325 0 Л18
0,297 0,139 0,288 0,137 0,282 0,135 0,282 0,129 0,290 0,122 0,306 0,114
0,286 0,133 0,275 0,132 0,268 0,130 ,0,267 0,125 0,273 0,118 0,287 0,111
0,273 0,127 0,263 0,127 0,255 0,126 0,252 0,122 0,256 0,115 0,269 0,108
0,261 0,121 0,251 0,121 0,243 0,121 0,238 0,118 0,241 0,112 0,251 0,105
0,248 0,115 0,239 0,115 0,231 0,115 0,225 0,114 0,226 0,108 0,234 0,101
0,236 0,110 0,227 0,110 0,219 0,110 0,213 0,109 0,211 0,105 0,217 0,098
0,223 0,104 0,215 0,104 0,208 0,104 0,201 0,104 0,198 0,101 0,202 0,095
0,211 0,098 0,203 0,098 0,196 0,098 0,189 0,098 0,185 0,097 0,187 0,092
0,199 0,092 0,191 0,092 0,185 0,092 0,178 0,092 0,173 0,092 0,173 0,088
0,186 0,087 0,179 0,087 0,173 ,0,087 0,167 0,087 0,1621 0,087 0,159 0,084
0,174 0,081 0,167 0,081 0,162' 0,081 0,156 0,081 0,151 0,081 0,147 0,080
0,161 0,075 0,156 0,075 0,150 0,075 0,145 0,075 0,140 0,075 0,136 0,075
0,149 0,069 0,144 0,069 0,139 0,069 0,134 0,069 0,129 0,069 0,125 0,069
0,137 0,064 0,132 0,064 0,127 0,064 0,123 0,064 0,119 0,064 0,115 0,064
0,124 0,058 0,120 0,058 0,115 0,058 0,112 0,058 0,108 0,058 0,104 0,058
0,112 0,052 0,108 0,052 0,104 0,052 0,100 0,052 0,097 0,052 0,094 '0,052
0,099 0,046 0,096 0,046 0,092 0,046 0,089 0,046 0,086 0,046 0,084 0,046
0,086 0,040 0,084 0,040 0,081 0,040 0,078 0,040 0,075 0,040 0,073 0,040
0,075 0,035 0,072 0,035 0,069 0,035 0,067 0,035 0,065 0,035 0,063 .0,035
0,062 0,029 0,060 0,029 0,058 0,029 0,056 0,029 0,054 0,029 0,052 0,029
0,050 0,023 0,048 0,023 0,046 0,023 0,045 0,023 0,043 0,023 0,042 0,023
0,037 0,017 0,036 0,017 0,035 0,017 0,033 0,017 0,032 0,017 0,031 0,017
Таблица 14
для тавровых сечений кладки вида 3
71=0,5» 1 т]=0,55 4 7] = 0,60 71=0,65 т|=0,70 т]=0,75
Фз 1 рс 1 Фз 1 рс Фз Г' Рс Фз Рс ф3 рс . Фз Рс
0,080 0,017 0,077 0,017 0,075 0,017 0,073 0,017 0,071 0,017 0,069 0,017
0,107 0,023 0,103 0,023 0,100 0,023 0,097 0,023 0,094 0,023 0,091 0,023
0,133 0,029 0,129 0,029 0,125 0,029 0,121 0,029 0,118 0,029 0,114 0,029
0,160 0,035 0,155 0,035 0,150 0,035 0,146 0,035 0,141 0,035 0,137 0,035
0,187 0,040 0,181 0,040 0,175 0,040 0,170 0,040 0,165 0,040 0,160 0,040
0,213 0,046 0,207 0,046 0,200 0,046 0,194 0,046 0,188 0,046 0,182 0,046
0,240 0,052 0,232 0,052 0,225 0,052 0,218 0,052 0,212 0,052 0,206 0,052
0,267 0,058 0,258 0,058 0,250 0,058 0,242 0,058 0,235 0,058 0,229 0,058
0,293 0,064 0,284 0,064 0,275 0,064 0,267 0,064 0,259 0,064 0,251 0,064
71=0,25 71=0,30 71=0,35 71=0,40 | 71=0,45
Рс Фз Рс Фз Рс Фз . Рс 1 Фз Рс
0,12 0,384 0,069 0,369 0,069 0,356 0,069 0,343 0,069 0,331 0,069
0,13 0,415 0,075 0,400 0,075 0,385 0,075 0,371 0,075 0,359 0,075
0,14 0,444 0,082 0,431 0,081 0,415 0,081 0,400 0,081 0,386 0,081
0,15 0,470 0,090 0,462 0,087 0,444 0,087 0,429 0,087 0,414 0,087 0,092
0,16 0,494 0,098 0,491 0,093 0,474 0,092 0,457 0,092 0,441
0,17 0,517 0,106 0,517 0,100 0,504 0,098 0,486 0,098 0,469 0,098
0,18 0,540 0,115 0,542 0,108 0,533 0,104] 0,514 0,104 0,497 0,104
0,19 0,562 0,123 0,566 0,116 0,560 0,111 0,543 0,110 0,524 0,110
0,20 0,583 0,131 0,588 0,124 0,585 0,118 0,571 0,115 0,552 0,115
0,21 0,603 0,140 0,610 0,133 0,609 0,126 0,599 0,122 0,579 0,121
0,22 0,624 0,148 0,631 0,141 0,632 0,134 0,624 0,127 0,607 0,127
0,23 0,644 0,156 0,652 0,149 0,654 0,648 0,634]
0,24 0,663 0,672 0,675 0,671 0,660
0,25 0,683 0,692 0,696 0,693 0,684
0,26 0,702 0,712 0,716 0,714 0,707
0,27 0,721 0,731 0,736 0,735 0,729
0,28 0,740 0,750 0,755 0,755 0,750
0,29 0,759 0,769 0,775 0,775 0,771
0,30 0,777 0,788 0,794 0,794 0,791
0,31 0,795 0,806 0,812 0,814 0,811
0,32 0,814 0,825 0,831 0,832 0,830
0,33 0,832 0,843 0,849 0,851 0,849
0,34 0,850 0,861 0,867 0,869 0,868
0,35 0,868 0,879 0,885 0,887 0,886
0,36 0,886 0,897 0,903 0,905 0,904
0,37 0,903 0,914 0,921 0,923 0,922
0,38 0,921 0,932 0,938 0,941 * 0,940
0,39 0,939 0,949 0,956 0,958 0,957
0,40 0,956 0,967 0,973 0,975 0,975
0,41 0,974 0,984 0,990 0,993 0,992
0,42 0,991 0,998 0,990 0,986 0,987
0,43 0,988 0,974 0,966 0,962 0,963
0,44 0,965 0,951 0,942 0,939 0,939
0,45 0,942 0,928 0,919 0,915 0,916
0,46 0,920 0,905 0,896 0,892 0,892
0,47 0,897 0,882 0,873 0,869 0,869
0,48 0,875 0,860 0,850 0,846 0,846
0,49 0,854 0,838 0,828 0,823 0,823
0,50 0,832 0,817 0,806 0,801 0,800
0,51 0,812 0,795 0,784 0,779 0,778
0,52 0,791 0,774 0,763 0,757 0,756
0,53 0,771 0,754 0,742 0,735 0,734
96
71=0,50 т]=0,55 ^=9,60 т]=0,65 71=0,70 т|=0,75
Фз .1 ₽<= Фз Рс Фз Рс Фз 1 рс Фз 1 Фз 1 Рс
0,320 0,069 0,310 0,069 0,300 0,069 1 0,291 0,069 0,282 0,069 0,274 0,069
0,347 0,075 0,336 0,075 0,325 0,075 0,315 0,075 0,306 0,075 0,297 0,075
0,373 0,081 0,361 0,081 0,350 0,081 0,339 0,081 0,329 0,081 0,320 0,081
0,400 0,087 0,387 0,087 0,375 0,087 0,364 0,087 0,353 0,087 0,343 0,087
0,427 0,092 0,413 0,092 0,400 0,092 0,388 0,092 0,377 0,092 0,366 0,092
0,453 0,098 0,439 0,098 0,425 0,098 0,412 0,098 0,400 0,098 0,389 0,098
0,480 0,104 0,465 0,104 0,450 0,104 0,436 0,104 0,424 0,104 0,411 0,104
0,507 0,533 0,110 0,490 0,110 0,475 0,110 0,461 0,110 0,447 0,110 0,434 0,110
0,115 0,516 0,115 0,500 0,115 0,485 0,115 0,471 0,115 0,457 0,115
>0,560 0,121 0,542 0,121 0,525 0,121 0,509 0,121 0,494 0,121 0,480 0,121
0,587 0,127 0,568 0,127 0,550 0,127 0,533 0,127 0,518 0,127 0,503 0,127
0,613 0,594 0,133 0,575 0,133 0,558 0,133 0,541 0,^33 0,526 0,133
0,640 0,619 0,600 0,582 0,565 0,139 0,549 0,139
0,667 0,645 0,625 0,606 0,588 0,571
0,692 0,671 0,650 0,630 - 0,612 0,594
0,717 0,697 0,675 0,655 0,635 0,617
0,739 0,722 0,700 0,679 0,659 0,640
0,762 0,747 0,725 0,703 0,682 0,663
0,783 0,770 0,750 0,727 0,706 0,686
0,803 0,792 0,774 0,752 0,729 0,709
0,823 0,813 0,797 0,776 0,753 0,731
0,843। 0,833 0,819 0,800 0,776 0,754
0,8621 0,853 1 0,840 0,823 0,800 0,777
0,881 0,873 0,861 0,845 0,824 0,800
0,890 0,892 0,881 0,866 0,846 0,823
0,918 0,911 0,900 0,886 0,868 0,846
0,936 0,929 0,919 0,906 0,889 0,868
0,954 0,947 0,938 0,925 0,910 0,890
0,971 0,965 0,956 0,944 0,929 0,911
0,989 0,982 0,974 0,962 0,948 0,931
0,992 '1,000 0,991 0,980 0,967 0,951
0,968 0,977 0,988 0,998 0,985 0,970
0,944 0,953 0,965 0,979 0,996 0,988
0,921 0,929 0,941 0,956 0,973 0,992
0,897 0,906 0,918 0,933 0,950 0,970
0,874 0,883 0,895 0,910 0,928 0,947
0,851 0,859 0,872 0,887 0,905 0,925
0,828 0,836 0,849 0,864 0,882 0,903
0,805 0,813 0,826 0,841 0,860 0,880
0,782 0,790 0,803 0,819 0,837 0,858
0,760 0,768 0,780 0,796 0,815 0,836
0,737 0,745 0,758 0,773 0,792 0,814
97
0 т]я=0,25 т]=0,35 7]=0,40 т)=0,45
Рс ^3 : Рс Ч'з рс Рс Фз 1 Рс
0,54 ,0,751 0,734 0,721 0,714 0,712
0,55 0,732 0,714 0,701 0,693 0,691
0,56 0,713 0,694 0,681 0,673 0,670
0,57 .0,694 0,675 0,662 0,653 0,649
0,58 ,0,676 0,657. 0,642 0,633 0,629
0,59 0,659 0,639 0,624 0,614 0,609
0,60 .0,641 0,621 0,605 0,595 0,589
0,61 -0,624 0,603 0,587 0,576 0,570
0,62 0,608 0,587 0,570 0,558 0,551
0,63 0,592 0,570 0,553 0,540 0,532
0,64 0,576 0,554 0,536 0,523 0,514
0,65 0,560 0,539 0,520 0,506 0,497
0,66 0,544 0,523 0,504 0,490 0,479
0,67 0,528 :0,512 0,508 0,489 0,474 0,463
0,68 0,179 0,173 0,492 0,474 0,185 0,458 0,184 0,446 0,181
0,69 .0,496 0,480 0,477 0,179 0,459 0,179 0,443 0,179 0,431 0,177
0,70 0,462 0,173 0,444 0,173 0,429 - 0,173 0,415 0,172
0,71 :0,464 0,167 0,446 0,167 0,-430 0,167 0,414 0,167 0,401 0,167
0,72 0,73 -0,448 0,162 0,156 0,431 0,162 .0,415 0,162 0,400 0,162 0,386 0,162
0,432 0,415 0,156 0,400 0,156 0,386 0,156 0,372 0,156
0,74 '0,416 0,150 0,400 0,150 0,385 0,150 0,371 0,150 0,359 0,150
0,75 0,400 0,144 0,385 0,144 0,370 0,144 0,357 0,144 0,345 0,144
0,76 0,384 0,139 0,369 0,139 0,356 0,139 0,343 0,139 0,331 0,139
0,77 0,368 0,133 0,354 0,133 0,341 0,133 0,329 0,133 0,317 0,133
0,78 0,352 0,127 0,338 0,127 0,326 0,127 0,314 0,127 0,303 0,127
0,79 .0,336 0,121 0,323 0,121 0,311 0,121 0,300 0,121 0,290 0,121
0,80 0,320 0,115 0,308 0,115 0,296 0,115 0,286 0,115 0,276 0,115
0,81 0,304 0,110 0,292 0,110 0,281 0,110 0,271 0,110 0,262 0,110
0,82 0,288 0,104 0,277 0,104 0,267 0,104 0,257 0,104 0,248 0,104
0,83 0,272 0,098 0,262 0,098 0,252 0,098 0,243 0,098 0,234 0,098
0,84 0,256 0,092 0,246 0,092 0,237 0,092 0,229 0,092 0,221 0,092
0,85 0,240 0,087 0,231 0,087 0,222 0,087 0,214 0,087 0,207 0,087
0,86 0,224 0,081 0,215 0,081 0,207 0,081 0,200 0,081 0,193 -0,081
0,87 0,208 0,075 0,200 0,075 0,193 0,075 0,186 0,075 0,179 0,075
0,88 0,192 0,069 0,185 0,069 0,178 0,069 0,171 0,069 0,166 0,069
0,89 0,176 0,064 0,169 0,064 0,163 0,064 0,157 0,064 0,152 0,064
0,90 0,160 0,058 0,154 0,058 0,148 0,058 0,143 0,058 0,138 0,058
0,91 .0,144 0,052 0,139 0,052 0,133 0,052 0,129 0,052 0,124 0,052
0,92 0,128 0,046 0,123 0,046 0,119 0,046 0,114 0,046 0,110 0,046
0,93 0,112 0,040 0,108 0,040 0,104 0,040 0,100 0,040 0,097 0,040
0,94 0,096 0,035 0,092 0,035 0,089 0,035 0,086 0,035 0,083 0,035
0,95 0,080 0,029 0,077 0,029 0,074 0,029 0,071 0,029 0,069 0,029
0,96 0,064 0,023 0,062 0,023 0,059 0,023 0,057 0,023 0,055 0,023
0,97 0,048 0,017 0,046 0,017 0,044 0,017 0,043 0,017 0,041 0,017
т]=0,50 , т] ==0,55 « 7]=0,60 т]=0,65 7,—0,70 т]=0,75
Фз 1 рс Фз Г рс Фз 1 Рс Фз . 1 рс ф3 1 рс ф3 1 Ре
0,715 0,723 0,735 0,751 0,770 0,791
0,694 0,701 0,713 0,728 0,748 0,769
0,672 0,679 0,691 0,706 0,725 0,747
0,651 0,657 0,668 0,684 0,703 0,725
0,630 0,636 0,647 0,662 0,681 0,703
0,609 0,615 0,625 0,640 0,659 0,681
0,589 0,594 0,604 0,618 0,637 0,660
0,569 0,573 0,582 0,597 0,615 0,638
0,549 0,553 0,561 0,575 0,594 0,616
0,530 0,532 0,541 0,554 0,572 0,594
0,511 0,513 0,520 0,533 0,551 0,573
0,492 0,493 0,500 0,512 0,529 0,551
0,474 0,474 0,480 0,492' 0,508 0,530;
0,457 0,456 0,461 0,471 0,487 0,509
0,440 0,177 0,438 0,442 0,451 0,467 0,488
0,423 0,173 0,420 0,168 0,423 0,161 0,432 0,155 0,446 0,467
0,407 0,169 0,403 0,164 0,405 0,158 0,412 0,151 0,426 0,146 0,446 0,142
0,391 0,164 0,386 0,160 0,387 0,154 0,393 0,148 0,406 0,142 0,425 0,137
0,376 0,160 0,370 0,156 0,369 0,151 0,375 0,144 0,387 0,138 0,405 0,133
0,361 0,155 0,354 0,152 0,352 0,147 0,357 0,141 0,367 0,134 0,385 0,129
0,347 0,150 0,339 0,148 0,336 0,143 0,339 0,137 0,348 0,131 0,365 0,125
0,333 0,144 0,324 0,143 0,320 0,139 0,322 0,134 0,330 0,127 0,345 0,121
0,320 0,139 0,310 0,138 0,305 0,135 0,305 0,130 0,312 0,124 0,326 0,118
0,307 0,133 0,297 0,133 0,290 0,131 0,289 0,126 0,294 0,120 0,307 0,114
0,293 0,127 0,284 0,127 0,276 0,126 0,274 0,122 0,277 0,117 0,288 0,110
0,280 0,121 0,271 0,121 0,263 0,121 0,259 0,118 0,261 0,113 0,270 0,107
0,267 0,115 0,258 0,115 0,250 0,115 0,245 0,114 0,245 0,109 0,252 0,103
0,253 0,110 0,245 0,110 0,238 0,110 0,231 0,109 0,230 0,105 0,235 0,099
0,240 0,104 0,232 0,104 0,225 0,104 0,218 0,104 0,215 0,101 0,219 0,096
0,227 0,098 0,219 0,098 0,213 0,098 0,206 0,098 0,202 0,097 0,203 0,092
0,213 0,092 0,207 0,092 0,200 0,092 0,194 0,092 0,189 0,092 0,188 0,088
0,200 0,087 0,194 0,087 0,188 0,087 0,182 0,087 0,177 0,087 0,174 0,084
0,187 0,081 0,181 0,081 0,175 0,081 0,170 0,081 0,165 0,081 0,161 0,080
0,173 0,075 0,168 0,075 0,163 0,075 0,158 0,075 0,153 0,075 0,149 0,075
0,160 0,069 0,155 0,069 0,150 0,069 0,146 0,069 0,141 0,069 0,137 0,069
0,147 0,064 0,142 0,064 0,138 0,064 0,133 0,064 0,129 0,064 0,126 0,064
0,133 0,058 0,129 0,058 0,125 0,058 0,121 0,058 0,118 0,058 0,114 0,058
0,120 0,052 0,116 0,052 0,113 0,052 0,109 0,052 0,106 0,052 0,103 0,052
0,107 0,046 0,103 0,046 0,100 0,046 0,094 0,046 0,094 0,046 0,091 0,046
0,093 0,040 0,090 0,040 0,088 0,040 0,085 0,040 0,082 0,040 0,080 0,040
0,080 0,035 0,077 0,035 0,075 0,035 0,073 0,035 0,071 0,035 0,069 0,035
0,067 0,029 0,065 0,029 0,063 0,029 0,061 0,029 0,059 0,029 0,057 6,029
0,053 0,023 0,052 0,023 0,050 0,023 0,049 0,023 0,047 0,023 0,046 0,023
0,040 0,017 0,039 0,017 0,038 0,017 0,036 0,017 0,035 0,017 0,034 0,017
Очертания сжатой
Случай 1 (треугольник) Случай 2 (трапеция)
41 Рсх Рсу 41 4$ Рсх Рсу 4г 4* Рсх /су
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 »ых значений 0,0236 0,0471 0,0707 0,0943 0,1179 0,1414 0,1650 0,1886 0,2121 0,2357 — 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,1 0,0289 0,0478 0,0702 0,0934 0,1169 0,1405 0,1641 0,1877 0,2113 0,2349 0,2887 0,2619 0,2523 0,2477 0,2450 0,2433 0,2421 0,2412 0,2406 0,2400 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,4 0,1315 0,1500 0,1700 0,1912 0,2130 0,2353 0,2786 0,2714 0,2660 0,2619 0,2587 0,2561
Для люб 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,5 0,1443 0,1601 .0,1779 0,1973 0.2177 0,2390 0,2887 0,2803 0,2740 0,2690 0,2651 0,2619
любых значений | 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,0236 0,0471 0,0707 0,0943 0,1179 0,1414 0,1650 0,1886 0,2121 0,2357 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,0577 0,0750 0,0956 0,1177 0,1404 0,1635 0,1869 0,2103 0,2339 0,2887 0,2714 0,2619 0,2561 0,2523 0,2496 0,2478 0,2462 0,2450
— 0,2 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,6 0,1732 0,1887 0,2061 0,2249 0,2448 0,2887 0,2816 0,2759 0,2714 0,2676
к 0,7 0,8 0,9 1,0 0,2021 0,2175 0.2345 0,2529 0,2887 0,2825 0,2774 0,2732
0,3 0,4 0,0867 0,1031 0,2887 0,2759 0,7
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,3 0,1224 0,1434 0,1653 0,1878 0,2106 0,2676 0,2619 0,2578 0,2547 0,2523 0,8 0,9 1,0 0,8 0,2309 0,2462 0,2630 0,2887 0,2832 0,2786
1,0 0,2338 0,2504 0,9 1,0 0,9 0,2598 0,2751 0,2887 0,2838
0,4 0,4 0,1155 0,2887 1,0 1,0 0,2887 0,2887
Примечание. Для случая 3 очертания сжатой зоны сечения поль
но и //г, а значения коэффициентов рсх и рСу поменять местами.
циентов рсл. и рсу
зоны сечения
Случай 4’ (пятиугольник)
^2 ' ^2 Рсх Рсу . ^2 Рсх Рсу . ^2 Рсх Рсу
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,1 0,2524 0,2648 0,2739 0,2804 0,2846 0,2870 0,2882 0,2886 0,2887 0,2524 0,2504 0,2497 0,2501 0,2517 0,2550 0,2601 0,2674 0,2768 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,4 0,2577 0,2645 0,2705 0,2754 0,2795 0,2827 0,2852 0,2871 0,2761 0,2728 0,2705 0,2693 0,2697 0,2716 0,2752 0,2810 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,7 0,2680 0,2716 0,2751 0,2783 0,2886 0,2840 0,2864 0,2843 0,2827 0,, 2815 0,2810 0,2886 0,2886 0,2850
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,5 0,2517 0,2581 0,2640 0,2693 0,2740 0,2781 0,2815 0,2843 0,2867 0,2846 0,2809 0,2777 0,2754 0,2740 0,2739 0,2751 0,2779 0,2824 0,1 0,2 0,3' 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0.8 0,2674 0,2701 0,2728 0,2752 0,2779 0,2803 0,2826 0,2847 0,2868 0,2886 0,2875 0,2863 6,2852 0,2843 0,2839 0,2840 0,2847 0,2863
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,2 0,2504 0,2610 0,2696 0,2761 0,2809 0,2841 0,2862 0,2875 0,2882 0,2648 0,2610 0,2587 0,2577 0,2581 0,2601 0,2641 0,2701 0,2783
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,6 0,2550 0,2601 0,2651 0,2697 0,2739 0,2777 0,2810 0,2839 0,2864 0,2870 0,2841 0,2816 0,2795 0,2781 0,2777 0,2783 0,2803 0,2837
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,9 0,2768 0,2783 0,2797 0,2810 0,2824 0,2837 0,2850 0,2863 0,2875 6,2887 0,2882 0,2876 0,2871 0,2867 0,2864 0,2864 0,2868 0,2875
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,3 / 0,2497 0,2587 0,2664 0,2728 0,2777 0,2816 0,2843 0,2863 0,2876 0,2739 0,2696 0,2664 0,2645 0,2640 0,2651 0,2680 0,2728 0,2797
0,1 0,2 0,7 0,2601 0,2641 0,2882 0,2862 4
1,0 1,0 0,2887 0,2887
0,1 0,4 0,2501 0,2804
зоваться данными для случая 2, при этом считать и е2 равными соотвётствен-
7-1733
Формулы для определения коэффициентов (9, е, и Для кольцевых и
сплошных круглых сечений
Форма очер- тания сжатой части сечения (Я,=1; Кг : Условия, которым удовлетворяет координата р. нейтральной линии Формулы для определения коэффициентов
(/=0, 1, 2, 3, 4) ©. (/=0, 1, 2, 3, 4) е. (/=0, 1, 2, 3, 4) । (/=0, 1, 2, 3, 4)
X. у
!Л = ОО = Я (1 - №) О II о ф к | тГ II о?
Форма 0
X. = 0,5 (2а — — 81П 2а); 2з1П3 а 1 = За», Ч = (4а — 81п4а)— 8 81П6а
Форма 1 0 < /< < р < 1 СО8 а = р 9 2а — 81П 2а
X
ад V — 6^ € э" ф II сч ф е2 = г0 — (ех + ы,) — -- ©= о>2
Форма 2
а)з = ц)а — а>р ; соа =0,5 (2а — —81П 2а); сор = 0,5/<2(2р__ — 81п 2р); СО8 а = р; СОЗ Р = ~~~. К ф ф в®‘ “| 1 1 К КЭ яе . со 09 8° 8 | р сл р 3 1 1 > 9 <** I со ! СО I О° 4“ й 1 < 1 Л (О : . . • -1 в -• ~ я" ф + “ТОЮ о 1 - II "Г * ' (Л 1 1 Ф 5* хо 1 • е *ю сл “1 44? ф 1 . 3 ОО КЗ >35 - 1 +
(О4 = (ОО — О)3 лф 1! ф “г СО е4 = Еи — (Ез + — -
Примечания: 1\ Коэффициент $ для кладки вида 1 определяется по формулам:
при |0| < 0,45
при |0| > 0,45
а
для кладки вида 3 при любом значении О
%
2. Для сплошных круглых сечений К=0.
Значения тр и % для прямоугольных сечений
Случай больших эксцентриситетов Случай малых эксцентриситетов
Значения ф кладки вида Значения Значения ф для кладки вида
0 1 2 Ф=Х для кладки вида 3 0 1 и 2 3
0,025 0,136 1 0,0625 0,050 0,275 0,690 0,550
0,03 0,153 0,075 0,060 0,28 0,694 0,560
0,04 0,186 0,100 0,080 0,29 0,704 0,580
0,05 0,215 0,125 0,100 0,30 0,714 0,600
0,06 0,243 0,150 0,120 0,31 0,725 . 0,620
0,07 0,270 0,175 0,140 0,32 0,735 0,640
0,08 0,295 0,200 0,160 0,33 - 0,746 0,660
0,09 0,319 0,225 0,180 0,34 0,758 0,680
0,10 0,341 0,250 0,200 0,35 0,769 0,700
0,11 0,364 0,275 0,220 0,36 0,781 0,720
0,12 0,386 0,300 0,240 0,37 0,794 0,740
0,13 0,407 0,325 0,260 0,38 0,807 0,760
0,14 0,428 0,350 0,280 0,39 0,820 0,780
0,15 0,448 0,375 0,300 0,40 0,833 0,800
0,16 0,468 0,400 0,320 0,41 0,848 0,820
0,17 0,487 0,425 0,340 0,42 0,862 0,840
0,18 0,506 0,450 0,360 0,43 0,877 0,860
0,19 0,525 0,475 0,380 0,44 0,893 0,880
0,20 0,543 . 0,500 0,400 0,45 0,909 0,900
0,21 0,561 0,525 0,420 0,46 0,926 0,920
0,22 0,579 0,550 0,440 0,47» 0,944 0,940
0,23 0,596 0,575 0,460 0,48 0,962 0,960
0,24 0,613 0,600 0,480 0,49 0,980 0,980
0,25 0,630 0,625 0,500 0,50 1,000 1,000
0,26 0,647 0,650 0,520
0,27 0,663 0,675 0,540
|«
Рис. 4. График значений V.
Рис. 5. График значений е.
Рис. 7. График для определения размеров сжатой зоны сечения.
/—^ — области графика (между жирными линиями), соответствующие
случаям очертания сжатой зоны сечения.
Рис. '9. График значений V ПРИ малых эксцентриситетах (|0| <0,45) для кольцевых сечений
(кладка вида 1).
Рис. 10. График значений ф3 и ц для кольцевых и круглых сечений. Для клад-
. • и)с
ки вида 3 при любых эксцентриситетах продольной силы ^з—---- • Для кладки
%
вида 1 при больших эксцентриситетах продольной силы ^1 = у _______________
относительные координаты нейтральной линии.
При д=0 сжатая часть сечения — полукольцо. Для кривых, располо-
женных ниже прямой д=0, сжатая часть сечения имеет форму 1 в пределах
вертикальных прямолинейных участков и форму 3 — в пределах криволи-
нейных участков. Для кривых, расположенных выше прямой /г=0, сжатая
часть сечения имеет соответственно форму Й или 4; для кривой с тем же
значением /г, но расположенной ниже прямой д=0< сжатая часть сечения
имеет ^соответственно форму 1 или 3.
сматривалась, так как элементы каменных конструкций, коль-
цевого и круглого сечения из кладки этого вида не применя-
ются.
ЛИТЕРАТУРА
«Бюллетень строительной техники», 1964, № 4.
Глазер С. И. Косое внецентренное сжатие элементов ка-
менных конструкций прямоугольного сечения. Сборник пред-
ложений по рационализации проектных работ, ПИ-3, 1965.
Глазер С. И., Школьник С. Ш. Расчет элементов ка-
менных конструкций на внецентренное сжатие. Сборник пред-
ложений по рационализации проектных работ. ПИ-3, 1965.
СНиП П-В. 2—62. Каменные и армокаменные конструкции.
Нормы проектирования. М., Госстройиздат, 1962.
Справочник проектировщика (расчетно-теоретический). М.,
Госстройиздат, 1962.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Основные положения по расчету, элементов каменных конструк-
ций на внецентренное сжатие.............................. 3
Расчетные формулы, использованные для составления таблиц
и графиков, и принятые обозначения....................... 6
Условия, характеризующие случаи малых и больших эксцентри-
ситетов приложения продольной силы.........................8
Формулы для определения коэффициентов ф, учитывающих вли-
яние эксцентриситета при внецентренном сжатии..............8
Содержание таблиц и графиков приложения ..............10
Анализ формул для определения значений и лЛ , приведен-
ных в СНиП Д1-В. 2—62.....................................11
Косое внецентренное сжатие элементов каменных конструкций 13
Расчет элементов каменных конструкций кольцевого и круглого
сечения на внецентренное сжатие ..........................22
Насчет по раскрытию трещин.......................... 25
Примеры расчета.......................................28
Приложение ...........................................47
1 тс = 10 кН
1 кН = 0.1 тс = 100 кгс
1 мН = 100 тс = 100000 кгс
1 кПа = 0.1 тс/м2 = 0.01 кгс/см2
1 мПа = 100 тс/м2 = 10 кгс/см2