Новые герметичные компрессоры для кондиционеров
Б. Д. РЕДКОЗУБ
621.57.041
Применение фреона-22 позволяет
значительно улучшить показатели герметичных
компрессоров, применяемых в системах
кондиционирования воздуха [1].
В последние годы за рубежом герметичные
компрессоры с применением фреона-22
практически вытеснили компрессоры, работающие
на фреоне-12, и составили в 1963 г. 97% всей
номенклатуры высокотемпературных
компрессоров, выпускаемых фирмой «Текумсе»
(США) [2, 3].
В 1965 г. закончена разработка и проведены
испытания ряда отечественных герметичных
поршневых компрессоров для работы на фрео-
не-22 типа ФГП [4].
Основные характеристики компрессоров
указаны в табл. 1. Для сравнения приведены ха-
Характеристика
| Тип компрессора
Количество цилиндров, шт
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Взаимное расположение цилиндров
Сухой вес G, кг
Габаритные размеры, мм:
длина
ширина
высота
Смазочное масло
Электродвигатель
Та
1блица 1
Компрессоры I
ФГП-2,2
ФГП-4,5
ФГП-9
ФГП-14
CL41ZA17
Фреоновый герметичный поршневой непрямоточный с
1 вертикальным расположением вала |
1
2
4
42
26
—
27
248
248
273
Оппозитное
32
278
2У8
308
4
50
30
Крестообразное
50
298
298
360
70
318
318
398
ХФ-12
2
46,8
27
Рядное
48
267
227
414 !
—
| Трехфазный асинхронный
Синхронная скорость вращения, об'мин . . | 1500
Номинальная холодопроизводительность Q0, i
к кал in
Номинальная электрическая удельная
холодопроизводительность Кэ, ккал!(квт>ч) .
Удельная металлоемкость,/сг/1000 ккал-ч . .
Удельный габаритный объем, j/J-10/1000
ккал\ч
2270
2840
12,2
74
4360
3000
7,1
55
8500
3100
5,9
38
14 100
2960
5
29
3000
10 600
2630 |
4,5
24
8

рактеристики одного из последних
компрессоров фирмы «Текумсе» CL41ZA17 с синхронной
скоростью вращения 3000 об/мин при частоте
50 гц. Испытания всех компрессоров
проводились по общей методике в соответствии с
действующим стандартом [4].
Номинальная холодопроизводительность,
потребляемая мощность и электрическая
удельная холодопроизводительность определены
в соответствии с ГОСТом 9666—61 при
температуре кипения 5°С, конденсации 40°С,
всасывания около 15°С и переохлаждения 35°С.
Как видно из табл. 1, диапазон холодопро-
изводительностей разработанных
компрессоров 2200—14 000 ккал/ч.
Увеличение холодопроизводительности от
2200 до 9000 ккал/ч достигается удвоением
числа цилиндров при сохранении неизменными
хода поршня и диаметра цилиндров. Это
позволило унифицировать ряд основных деталей
компрессоров ФГП-2,2, ФГП-4,5 и ФГП-9:
поршни, втулки цилиндров, всасывающие и
нагнетательные клапаны и др.
Компрессоры (рис. 1) выполнены в сварном
кожухе с запрессованным корпусом и
вынесенной буферной емкостью [5]. -
Всасываемый пар поступает в верхнюю часть
кожуха, проходит через отверстия в роторе
и зазор между ротором и статором, охлаждая
встроенный электродвигатель и масло, и через
всасывающие трубки поступает в цилиндры.
Валы всех компрессоров имеют одну
эксцентриковую шейку. Это стало возможным
благодаря оппозитному расположению цилиндров
в. двухцилиндровом компрессоре ФГП-4,5 и
крестообразному — в четырехцилиндровых
компрессорах ФГП-9 и ФГП-14 [6].
Применение вильчатых шатунов (рис. 2)
в четырехцилиндровых компрессорах
позволило значительно уменьшить их высоту и
практически полностью уравновесить инерционные
усилия противовесами (моменты сил инерции
из-за малой высоты шатунов незначительны).
Разработанные компрессоры имеют
синхронную скорость вращения 1500 об/мин. По
весовым, объемным и энергетическим показателям
они не уступают аналогичным отечественным
и зарубежным образцам с такой же скоростью
вращения [7].
Сравнение характеристик компрессоров
ФГП-9 и ФГП-14 с характеристиками
близкого к ним по холодопроизводительности
компрессора фирмы «Текумсе» показало, что их
весовые и объемные показатели несколько
хуже, чем компрессора CL41ZA17.
Электрическая удельная
холодопроизводительность Кэ разработанных компрессоров на
11 — 15% выше, чем у CL41ZA17.
^Wj»vW^
E»A4kll KV4J
Рис.
Герметичные компрессоры ФГП-2,2 (а) и
ФГП-14 (б).
Следуег отметить также, что на самом
тяжелом температурном режиме (t0 = — 10°С,
?К=50°С) температура электродвигателя и
масла в компрессоре CL41ZA17 достигала 120°С.
Очевидно, в этом компрессоре по сравнению
с отечественными применен электродвигатель
с изоляцией более высокого класса и масло,
стабильное при более высоких температурах,
что наряду с повышением скорости вращения
позволило улучшить весовые и объемные
показатели.
2 Зак. 4084
9

Рис. 2. Вильчатый шатун (в сборе и детали).
В литературе [7] отмечается, что
герметичные компрессоры с 3000 об/'мин на 15—20%
дешевле компрессоров с 1500 об/мин.
Установлено, что наиболее трудоемки в
изготовлении четырехцилиндровые
компрессоры. Поэтому большого экономического
эффекта следует ожидать от замены
четырехцилиндровых компрессоров 1500 об/мин
двухцилиндровыми с 3000 об/мин.
Параллельно с компрессорами
разрабатывались встраиваемые трехфазные асинхронные
электродвигатели с синхронной скоростью
вращения 1500 об/мин, номинальной мощностью
0,6—4,0 /сет.
Габаритные размеры и основные
характеристики электродвигателей при равномерной
нагрузке электромагнитным тормозом приведены
в табл. 2.
На рис. 3 представлены характеристики
компрессора ФГП-2,2.
Характер изменения
холодопроизводительности Q0, потребляемой мощности NQ,
электрической удельной холодопроизводительности Кд
и температуры обмоток электродвигателя tRB
остальных .компрессоров примерно такой же,
как у ФГП-2,2.
На рис, 3 приведена средняя температура
обмоток электродвигателя, которая
определялась методом сопротивлений.
Удельная холодопроизводительность
разработанных компрессоров на номинальном
режиме находится в пределах, установленных
ГОСТом 9666—61. Значения Кэ получены
сравнительно высокие.
Температура обмоток электродвигателя и
масла на всех режимах не превышали
допустимого значения 105°С (ГОСТ 10612—63).
Максимальная температура обмоток
электродвигателя, замеренная термопарами,
установленными в нижних лобовых частях
электродвигателя, превышает среднюю на 8—^5°С.
Самые высокие температуры обмоток
электродвигателей зафиксированы в компрессоре
ФГП-2,2.
С увеличением номинальной
холодопроизводительности компрессоров температура
обмоток электродвигателя уменьшалась, но
температура масла на режиме t0 = — 10°С, /К = 50°С
достигала 90—1О0°С. Очевидно, это
объясняется принятой системой охлаждения, а также
тем, что с ростом номинальной
холодопроизводительности компрессоров количество тепла,
отдаваемое маслу, увеличивается значительно
быстрее, чем омываемая маслом поверхность
нижней части кожуха.
Согласно ГОСТу 10 613—63 компрессоры
типа ФГП должны работать в течение 1 ч при
/о=10°С и /К = 60°С. Все разработанные
компрессоры устойчиво работали на этом режиме.
Температуры обмоток электродвигателя и мас-
Таблица 2
Характеристика
Номинальная мощность электродвигателя,
квт
0,6
1,1
2,2
4,0
Габаритные размеры пакета статора DxH,
мм
Напряжение, в
Номинальный коэффициент полезного
действия т1дв
Номинальный коэффициент мощности cos-f .
Отношение пускового момента к номинально-
мп
му
МНОм
Отношение максимального момента к
номинальному ——
МНоы
I
162x75 I 162x84 1182x100
380 или 220
1
0,79 0,81 | 0,82
0,81 0,83 | 0,80
3,5
3,0
2,3
2,3
2,3
2,3
210x115
0,84
0,82
О 9
2,3

Q0, KKQJl/Ч
Кэ,кнал/Ц<бт-ч)
1,0
0,8
0,6
OA.
тч
woo*-
80
60\
-10
0
б
w t0,°o
го
-10
10 t0,°C
Рис. З. Характеристики компрессора ФГП-2,2:
А—/к=20°С; D— /к=30°С; О^к=40°С; #—/К=50°С
л а, измеренные после 3—4 ч работы при t0 =
= 10СС и /К = 60°С, оказались ниже, чем при
t0 =— 10°С, /К = 50°С. Эффективная мощность
компрессоров превышала номинальную
(/о = 5°С, /К = 40°С) на 35—40%.
Осциллографированием потребляемого
электродвигателем тока при пуске на режиме t0 =
= — 10°С, /К = 50°С с пониженным напряжением
(85% от номинального) установлено, что
время разгона составляет десятые доли секунды.
Допускаемое время разгона для агрегатов
малой и средней мощности 3—5 сек [8].
Полученные результаты позволяют сделать
вывод, что для компрессоров типа ФГП не
требуется применения электродвигателей с
повышенными пусковым и опрокидывающим
моментами.
В результате исследований, проведенных
Якобсоном [9], установлено, что теплообмен
с окружающей средой оказывает существенное
влияние на основные показатели герметичного
компрессора.
При испытаниях разработанных
компрессоров было определено количество тепла,
отдаваемое компрессорами в окружающую среду.
- Температура воздуха в помещении в
процессе испытаний была 22—25°С
В табл. 3 указано количество тепла,
отдаваемое в окружающую среду, — абсолютное
(Qo.c, ккал/ч) и приходящееся на 1 кг
холодильного агента (qoc ккал/кг) на режимах
/0 = 5°С, ^К = 40СС (I режим) и t0 = — 10°C, tK=
-50°С (II режим).
Значение q0mC определялось по формуле [8]:
где Ga — весовая производительность
компрессора, кг/ч.
Таблица 3
Компрессор
ФГП-2,2
ФГП-4,5
ФГП-9
ФГП-14 .
Режим
I
Фо.с
140
230
400
500
?о.с
2,7
2,1
1,9
1,5
II I
Qo.c
350
450
600
830
tfo.c
19,6
10,2
7,7
7,7 1
Как видно из табл. 3, значение #о.с
существенно зависит не только от режима, но и от
2*
11

номинальной холодопроизводительности
компрессора.
Во II режиме, наиболее тяжелом для
компрессоров ФГП, величина Q0.c значительно
возрастает по сравнению с I режимом.
Представляет интерес разработка
модификаций компрессоров с однофазными
электродвигателями.
Автором испытан одноцилиндровый
компрессор ФГП-2,2 с однофазным асинхронным
конденсаторным электродвигателем ДГ-0,55
(номинальная мощность 0,55 кет) завода
«Эльфа». Для сравнения в этом же компрессоре
был испытан трехфазный электродвигатель
мощностью 0,6 кет.
Оба электродвигателя имели синхронную
скорость вращения 1500 об/мин и одинаковые
размеры пакета статора (см. табл. 2).
Характеристики компрессора с этими
электродвигателями (потребляемая мощность Ыэ и
электрическая удельная холодопроизводительность Кэ
в зависимости от температур кипения и
конденсации) представлены на рис. 4.
Из графика видно, что у компрессора с
однофазным электродвигателем на номинальном
режиме (^0"-=5°С, ^К=40°С) электрическая
Ыэ>квт
1,0\
0,8\
**»;
! |
jkd
с*^-"^ I
/,
2
К3, ккал/(кдтч)
-15 -Ю -5
Рис. 4. Характеристики компрессора
ФГП-2,2 при испытании с
электродвигателями:
1 — однофазным; 2 — трехфазным;
х_гк = 40°С; D— /„ = 50°С.
удельная холодопроизводительность
уменьшилась на 13%.
Температура обмоток однофазного
электродвигателя оказалась выше, чем трехфазного,
и на режимах t0 = — 10°C, /К = 50°С и *о=10°С,
Гк=г60°С превысила допустимое значение
A05°С).
В табл. 4 приведены характеристики
электродвигателей однофазного ДГ-0,55 и
трехфазного при испытании в компрессоре на
номинальном режиме и при равномерной
нагрузке электромагнитным тормозом (при той же
мощности на валу).
Из табл. 4 видно, что характеристики
трехфазного электродвигателя в компрессоре
(потребляемый ток, к.п.д.) приближаются к
соответствующим характеристикам при
равномерной нагрузке. Те же характеристики для
электродвигателя ДГ-0,55 значительно
различаются. Это связано с особенностями работы
герметичного одноцилиндрового компрессора.
Известно, что одноцилиндровые
компрессоры отличаются значительной
неравномерностью изменения нагрузки на валу в течение
оборота.
Так как в герметичном компрессоре
маховиком служит ротор встроенного
электродвигателя, конструктивно не удается достигнуть
рекомендуемой степени неравномерности
вращения ^=7г[^0] (обычно у компрессора ФГП-2,2
5 = -L
ю
Поэтому вращающий момент встроенного
электродвигателя не остается постоянным в
течение оборота, изменяясь в довольно широких
пределах. Соответственно изменяются все
характеристики электродвигателя. При этом
среднему значению вращающего момента
(мощности на валу) при работе в компрессоре
соответствуют средние к.п.д.
электродвигателя, потребляемый ток и созср, которые могут
Таблица 4
Характеристика
Мощность на валу Ne,
кет
Ток (действующее
значение) /, а
Скольжение 5, % ....
К. п. д. т)дв, о/0
Электродвигатели
однофазный
равномерная
нагрузка
0,6
4,3
2,9
77
работа в
компрессоре
0,6
5,8
3,1
68
трехфазный
равномерная
нагрузка
0,575
2,4
7,4
80
работа в
компрессоре
0,575
2,75
7,7
78

q.%
80
60
40
20
С
/
/
^
/
> Я7
—-—
40
-^-
60 80 100 120 140 Ш
AM2=109%
< AMj=153%
\ 180
>-
E
Mcp'
%
Рис. 5. К.п.д. электродвигателей при равномерной
нагрузке:
1 — однофазного; 2 —•• трехфазного.
Поэтому средний к.п.д. данного трехфазного
электродвигателя в отличие от однофазного
при работе в компрессоре мало отличается от
к.п.д. при равномерной нагрузке.
Снижение пульсации вращающего момента
трехфазного электродвигателя было
достигнуто за счет увеличения номинального
скольжения SHom [11]- При этом к.п.д. при равномерной
нагрузке уменьшился, но сохранился
довольно высоким'г)Дв = 0,80 (см. табл. 4). К.п.д.
однофазного электродвигателя при равномерной
нагрузке и SB0M = 2,9% ниже, чем у трехфазного
(Лдв = 0,77), и с увеличением скольжения еще
понизится.
Поэтому для герметичных компрессоров
ФГП требуется разработка специальных
однофазных электродвигателей, рассчитанных
с учетом особенностей их работы, изложенных
выше.
отличаться от полученных в случае
равномерной нагрузки при той же мощности на валу.
Нетрудно установить, что средние значения
к.п.д. потребляемого тока и coscp, получаемые
в компрессоре, зависят как от характера
нагрузки на валу, так и от характеристик
электродвигателей при равномерной нагрузке.
На рис. 5 приведен к.п.д. при равномерной
нагрузке электродвигателей ДГ-0,55 и трехфаз-
ного в зависимости от (где М — текущее
Мер
значение вращающего момента, Мср — среднее
значение вращающего момента на
номинальном режиме, ДА! 1 и ДМ2 — пульсация
вращающего момента на номинальном режиме
встроенных электродвигателей ДГ-0,55 и
трехфазного) [11].
Из рис. 5 видно, что пульсация вращающего
момента трехфазного электродвигателя
значительно меньше, чем однофазного.
Максимум кривой к.п.д. трехфазного
электродвигателя смещен в сторону меньших
нагрузок, в то время как к.п.д. однофазного
электродвигателя при снижении нагрузок быстро
уменьшается.
ЛИТЕРАТУРА
1. Якобсон В. Б. Испытание герметичных
компрессоров на фреоне-12 и фреоне-22. «Холодильная
техника», 1960, № 3.
2. Г о г о л и н А. А., Барулин Н. Я.
Кондиционирование воздуха. Госторгиздат, 1963.
3. Я к о б с о н В. Б. Малые холодильные
компрессоры (обзор зарубежной техники) М., НИИмаш, 1967.
4. ГОСТ 9666—61, 10612—63, 10613—63.
Компрессоры поршневые герметичные фреоновые малой холодо-
производительности. Основные параметры. Технические
требования. Методы испытаний.
5. Мельниченко Л. Г., Крицкий Е. Д.,
Редкозуб Б. Д., Г л у в к о Ю. В. Исследование различных
систем охлаждения герметичных компрессоров.
«Холодильная техника», 1964, № 3.
6. Р е д к о з у б Б. Д. Влияние изменения нагрузки
на характеристики герметичного двухцилиндрового
компрессора. «Холодильная техника», 1966, № 8.
7. Я к о б с о н В. Б. Основные показатели качества
малых, холодильных компрессоров. «Холодильная
техника», 1966, № 10.
8. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 1. Госторгиздат, 1960.
9. Я к о б с о н В. Б. Теплообмен холодильных
компрессоров с окружающей средой. «Холодильная
техника», 1965, № 5.
10. Френкель М. И. Поршневые компрессоры.
Машгиз, 1962.
11. Редкозуб Б. Д., Артемюк Б. Т. К
вопросу о выборе встроенного электродвигателя герметичного
компрессора. «Холодильная техника», 1965, № 2.
*

Автоматический завод по производству пищевого трубчатого льда
на Московском холодильнике № 9 ;
Г. П. ПОПОВ, И. Ф. ЯЦУНОВ В. И. БАТРАКОВ, И. П. ШНАЙДЕРМАН
ВНИИхолодмаш, Московский холодильник Лз 9
621.584.2—52
На Московском холодильнике № 9 в конце
1966 г. были завершены пусконаладочные
испытания головного образца автоматического
завода ЗТЛ-10 по выпуску пищевого
трубчатого льда. Междуведомственная комиссия
приняла завод для опытной эксплуатации.
Пуск льдозавода был завершающим этапом
многолетнего содружества коллективов
ВНИИхолодмаша и Московского
холодильника № 9 по разработке и доведению до
промышленного образца установки ЗТЛ-10.
Производительность льдозавода 10 т
пищевого трубчатого льда в сутки. Весь
технологический процесс автоматизирован. Применена
система непосредственного испарения
холодильного агента. Лед оттаивается горячими
парами аммиака.
Лед образуется в трех кожухотрубных
льдогенераторах вертикального типа на
внутренней поверхнрсти теплообменных труб. Каждый
льдогенератор (высота 2000 мм, диаметр
обечайки 600 мм) содержит 53 теплообменные
трубки .внутренним диаметром 51 мм.
Непрерывность работы льдозавода
достигается последовательной работой всех трех
льдогенераторов со смещением по времени на
7з цикла.
Завод ЗТЛ-10 смонтирован в специальном
здании, спроектированным Гипрохолодом на
территории Московского холодильника № 9.
Оборудование изготовлено по чертежам
ВНИИхолодмаша AДКБХМ) Тамбовским
заводом «Комсомолец».
Здание льдозавода двухэтажное, кирпичное,
с железобетонными перекрытиями.
Пол первого этажа на уровне
автомобильной платформы, что позволяет осуществлять
механизированную погрузку льда
непосредственно в автомашину.
На первом этаже здания расположены
(рис. 1) машинное и сортировочное отделения.
В сортировочном отделении смонтированы,
пристенные аммиачные оребренные батареи.
Температура поддерживается —5-.—7°С.
На втором этаже помещается льдогенера-
торное отделение, соединенное с машинным
залом металлической двухмаршевой
лестницей. Имеется также запасный выход на
крышу сортировочного отделения.
Помещение машинного и льдогенераторного
отделений оборудованы рабочей и аварийной
вентиляцией и аварийным освещением.
Принципиальная схема получения льда
приведена на рис. 2.
Цикл замораживания. Пары аммиака,
сжимаемые компрессором 1, через
маслоотделитель 2 подаются в конденсатор 3. Жидкий
аммиак через открытый соленоидный вентиль 4
сливается в линейный ресивер 5, откуда через
соленоидный вентиль 6, поплавковый
регулирующий вентиль 7 и верхний ресивер 8
поступает в нижнюю часть межтрубного
пространства льдогенератора 9.
Из верхней части льдогенератора 9 пары
аммиака через открытый соленоидный вентиль
10 и отделитель жидкости // отсасываются
кохмпрессором. Жидкий аммиак из отделителя
жидкости через обратный клапан 12
сливается в дренажный ресивер 13. При этом
соленоидный вентиль 14 открыт, а 15, 16, 17 закрыты.
В машинном отделении установлены
два.ресивера с таким расчетом, что один из них E)
находится под высоким давлением и
выполняет функции линейного (слив аммиака из
конденсатора и питание льдогенераторов через
регулирующую станцию), а другой A3) — под
низким давлением и служит дренажным (слив
жидкого аммиака из отделителя жидкости).
В случае переполнения дренажного ресивера
поступает импульс от полупроводникового
регулятора уровня 18 и функции ресиверов
меняются. Такое решение позволило осуществить
гарантированный слив жидкого аммиака из
отделителя жидкости и исключить случаи
влажного хода компрессора.
Переключение ресиверов 5 к 13
осуществляется системой соленоидных вентилей 4, 6,
14, 15, 16, 17.
Цикл оттаивания. Горячие пары аммиака,
минуя конденсатор, через соленоидный
вентиль 19 подаются в верхнюю часть
межтрубного пространства льдогенератора и вытесняют
жидкий аммиак в верхний ресивер 8.
В результате отепления трубок горячими па-
14

^^^s^^s^^s^^ss^s^s^^^s^^^sss^^
Льдогенераторное отделение
Ж
Рис. 1. Размещение оборудования
завода ЗТЛ-10:
/ — аммиачный вертикальный
компрессор АВ-75; 2 — то же, АВ-100;
3 — кожухотрубный конденсатор
КДТ-32; 4 и 5 — ресиверы
дренажные РД-0,75; 6, 7 и 8 —
льдогенераторы; 9 — горизонтальный
вибротранспортер; 10 — вертикальный
элеватор; 11 — горизонтальный ленточ-
но-пластинчгтый транспортер; 12 —
аммиачная регулирующая станция;
13 — щит автоматического
управления компрессорами и конденсаторно-
ресиверным узлом; 14 — щит
автоматического управления работой
льдогенераторов и транспортирующих
устройств.
га
>У^ |w4 r+z^t+^12 \»15 /У^Т^^П
з
Тру6опро5оды
-вааоы§ающй
- нагнетательный
-жидкостный
-водяной
Рис. 2. Схема получения льда.

рами аммиака лед подтаивает и падает на
механизм резки, при этом вентили 10 и 20
закрыты.
Система водоснабжения. Вода из баков 21
насосом 22 через соленоидный вентиль 20
подается в распределительное устройство
верхней части льдогенератора, завихренной
пленкой стекает по внутренней поверхности тепло-
обменных трубок, где в первый момент
охлаждается, а затем постепенно намораживается.
Завихрение пленки, необходимое для
равномерного распределения воды по всей
поверхности теплообменных трубок, осуществляется
специальными распределительными пробками
23. Последние имеют по три спиралеобразных
паза.
Уровень воды в баках поддерживается
поплавковым клапаном 24. Для ускорения
оттаивания льда к нижней трубной решетке
льдогенератора крепится водяная рубашка 25,
через которую насосом 26 прокачивается вода,
подогреваемая в баке 27
электроподогревателями 28 мощностью 6 кет.
При оттаивании двухметровый цилиндр льда
опускается на ограничительный стол 29,
скалывается ножами 30 и по льдоскату 31
попадает на инерционный желоб.
Система автоматики. Цикличность работы
льдогенератора и всех вспомогательных
механизмов обеспечивается 12-канальным
командным электроприбором КЭП-12У, который дает
импульс по времени на срабатывание
соответствующих соленоидных вентилей 10, 19, 20,
включение и выключение скалывающих
ножей 30 и транспортирующих устройств. На
отделителе жидкости 11 установлен
дистанционный полупроводниковый регулятор уровня
ПРУ-2 32, предохраняющий компрессор от
гидравлических ударов в случае переполнения
аммиаком отделителя жидкости.
Соленоидные вентили 4, 6, 14, 15, 16, 17 на
ресиверах переключаются по сигналу двух
полупроводниковых указателей уровня ПРУ-2
A8), которые установлены на одном ресивере
по максимальному и минимальному уровню
аммиака. Аммиачная система оснащена
предохранительными клапанами и приборами
защиты.
Результаты испытаний. Во время испытаний
был отработан оптимальный цикл
замораживания, оттаивания, а также температура
испарения, исходя из наибольшей
производительности завода и лучшего товарного вида льда
(его прочности и прозрачности). Определены
основные параметры льдозавода: расход воды
и электроэнергии, а также удельные
характеристики. Испытания продолжались 100 ч, в
том числе 55 ч на режиме t0 = —12-;—15°С;
^К=18ч-22°С.
Lull
1111
jJUi
Laii
illl
-Oil
ill!
1 —
J-LLL
J-LLL
J-LLi.
JJJJL
—
Ml
5 10 15 20 25 30 35 W 45 50 55 60 5 /0 /5 20
бремя работы, мин
Рис. 3. Цикличность работы льдогенераторов:
I, II, III — номера льдогенераторов;
замораживание;
оттаивание.
Технологическая и автоматическая схемы
работали нормально. Цикличность работы
(рис. 3) одного льдогенератора 45 мин
(замораживание 39 мин, оттаивание 6 мин).
Многократными взвешиваниями
получаемого льда установлены средние значения одной
выгрузки для I, 2 и 3-го льдогенераторов
соответственно 99,3; 104,5 и 111,8 кг.
Производительность льдозавода — 420,8 кг/ч, или
10099 кг /сутки.
Характеристика цилиндрического
трубчатого льда
Средняя длина цилиндра льда,
мм 94—100
Наружный диаметр, мм .... 48—49
Внутренний диаметр, мм .... 9—11
Средний вес цилиндра, г . . . . 130
При этом количество колотого льда на
выходе из льдогенераторов составляет 15—20%.
Данные о потребляемой мощности (в кет)
приводятся ниже:
Компрессор АВ-75:
замораживание 11,72
оттаивание 6,72
Насос, подающий воду в льдогенератор (при
непрерывной работе) 2,8
Скалывающие ножи 0,23
Насос, подающий воду в трубную решетку . . 0,55
Электронагреватель 3,0
Инерционный желоб, элеваторный транспортер
(оттаивание) 2,2
Общая потребляемая мощность 27,22
Общий расход воды на выработку льда
0,5 мг/ч, на конденсатор 12,0 мъ/ч, но
благодаря водяному циркуляционному кольцу
израсходованная вода повторно используется на
производственные нужды холодильника.
Температура во всасывающей линии
компрессора —5~—9°С, в нагнетательной 62—
78°С, перед регулирующим вентилем 0,5—
16,5°С, на общем всасывающем коллекторе
— 10ч—12°С, на входе аммиака в конденсатор
10—18°С.
16

При оттаивании одного льдогенератора
давление и температура в остальных двух
льдогенераторах резко понижались. При этом
наблюдалось повышение давления всасывания с
1,4 до 2.8 ати. В зависимости от переключений
ресиверов 5 я 13 (см. рис. 2) температура
жидкого аммиака перед регулирующим вентилем
также изменялась по времени работы
компрессора.
^Как показали испытания, работа
холодильной установки завода трубчатого льда
отличается от работы обычной холодильной
системы значительными колебаниями давлений,
температур, потребляемой мощности и т. д.
Проведенные испытания подтвердили
надежность льдозавода в работе.
Холодопроизводительность компрессора
АВ-75 при усредненных значениях t0 =—15°C,
гк=20°С составила 80 000 ккал/ч.
Расход холода, мощности и воды на
получение 1 кг льда составил соответственно
187 ккал, 0,064 кет и 0,0012 ж3.
Сравнение теплотехнических характеристик
завода с характеристиками аналогичных
заводов за рубежом указывает на то, что он
находится на уровне современных зарубежных
образцов.
На рис. 4 приведен график изменения
давления при периоде оттаивания одного
льдогенератора. Как следует из графика, в первый
момент (до 5 сек) давление в межтрубном
пространстве льдогенератора резко повышалось
от 1,5 до 6 ати вследствие подачи горячих
паров аммиака в верхнюю часть межтрубного
пространства, заполненного жидким
аммиаком. В последующие 55 сек давление
понижалось до 3,8 ати по мере перетекания
жидкости из межтрубного пространства в верхний
ресивер. Затем в течение 5 мин давление в
льдогенераторе постепенно повышалось за
счет прогрева всего льдогенератора.
р,а/пи
о Ш I 1 I 1 I I I i i i li i I 1 I I I i i I I- I I 1
15 30*5, 2 2W3 330 4 ,5*,MUH
Рис. 4. Изменение давления при оттаивании
одного льдогенератора.
3 Зак. 4084
С вводом в эксплуатацию
автоматизированного завода ЗТЛ-10 появилась возможность
организовать снабжение столовых, ресторанов
и аптек пищевым льдом, а также
удовлетворить потребности в нем мясо-молочной и
других отраслей пищевой промышленности.
Транспортировка и упаковка льда. Система
транспортировки трубок льда, разработанная
Гипрохолодом, состояла из вибротранспортера
и бункера, расположенного в перекрытии
второго этажа сортировочного отделения. Однако
в процессе транспортировки значительно
изменялся товарный вид льда, так как трубки
льда разбивались при попадании в бункер.
Рационализаторами холодильника была
разработана и применена схема транспортировки,
позволившая значительно сократить бой.
Из льдогенераторов трубчатый лед попадает
на вибротранспортер, представляющий собой
горизонтальный лоток, установленный на
деревянных стойках и совершающий около трехсот
возвратно-поступательных и вертикальных
движений в минуту (рис. 5). При этом
поступившая на транспортер вместе со льдом вода
отделяется и отводится, а лед подается на
тарельчатые приемные устройства элеватора,
затем на горизонтальный пластинчато-ленточный
транспортер, с которого снимается
укладчиками и подается на столы, где производится
упаковка его в картонные коробки и взвешивание.
Упакованный лед на стандартных
деревянных поддонах, уложенных в штабеля,
хранится в ледохранилище при температуре — 8-4-
— 10°С. Поддоны со льдом подаются к
автомашинам электропогрузчиками.
Получаемые при производстве льда отходы
в виде мелких кусочков используются на
холодильнике для пересыпки штабелей мяса с
целью уменьшения его естественной убыли.
Рис. 5. Нижняя часть льдогенераторов с
инерционным желобом.
17

В процессе пусконаладочных работ и
испытаний в установку внесены следующие
существенные изменения:
— взамен одного общего ресивера
смонтированы автономные ресиверы на каждом
льдогенераторе, что позволило обеспечить
стабильность их работы;
— льдозавод доукомплектован автономной
холодильной установкой с аммиачными
компрессорами, конденсатором, ресиверами и т.д.,
позволившей обеспечить требуемые
температурные режимы. Осуществлена полная
защитная и регулирующая автоматизация. Ранее
льдозавод был подключен к общей
компрессорной установке холодильника;
— на всасывающей стороне компрессоров
предусмотрен специальный отделитель
жидкости;
— применено дополнительное оттаивание
нижних трубных решеток горячей
водой; /
— ненадежные в работе соленоидные
вентили типа СВА заменены на СВМ;
— все поплавковые регулирующие вентили
дооборудованы запорными вентилями;
— система охлаждения компрессоров и
конденсаторов переведена на циркуляционную
воду повторного использования;
— устаревшие поплавковые регуляторы
уровня типа ДУ-3 заменены регуляторами
ДУ-4 и полупроводниковыми приборами типа
ПРУ-2;
— установлен дополнительный дренажно-
линейный ресивер РД 0,75, что позволило
обеспечить безопасность работы компрессоров
и стабилизировать режим работы установки за
Льдогенератор трубчатого типа
А. А. ВАЙНЕР, С. К. КАРЕЛИН, А. С. РЕМОРОВ
Ростовское управление рыбной промышленности
621.57.048
Коллектив Ростовского-на-Дону рыбного
завода создал и внедрил в производство новый
тип льдогенератора — трубчатый
льдогенератор расчетной производительностью
дробленого льда 100 т/сутки.
Льдогенератор выполнен в виде секционного
испарителя оросительного типа (испарение
аммиака непосредственное) с двусторонним
намораживанием льда на трубах и состоит из
счет постоянного дренирования отделителя
жидкости;
— смонтирован дополнительный компрессор
АВ-100 для обеспечения бесперебойной
работы установки;
— в систему автоматики внесены
значительные изменения, позволившие упростить ее (на-
i пример демонтированы 12 соленоидных
вентилей и фильтров, 24 запорных вентиля, 6 регу-
, ляторов уровня ДУ-3);
— для уменьшения процента отходов льда
(боя) в 1,5 раза снижено число оборотов элек-
! тродвигателей и скалывающих ножей, оклеены
резиной ограничительный стол, льдоскат и
вибротранспортер;
* — льдогенераторы, ресиверы, отделители
жидкости, всасывающие и нагнетательные
трубопроводы изолированы.
5 Все эти, а также другие мероприятия
позволили обеспечить наиболее оптимальный режим
/ работы льдозавода, повысить качество и
количество получаемого льда.
В совместной работе ВНИИхолодмаша и
[ Московского холодильника № 9 по
усовершенствованию завода трубчатого льда, внесению
изменений, упрощению схем, по разработке и
изготовлению транспортирующих лед
устройств, наладке и пуску в эксплуатацию ус-
[ тановки активное участие принимали, кроме
[ авторов данной статьи, сотрудники ВНИИхо-
[ лодмаша А. А. Софер, Е. В. Ефимова,
Л. И. Мак, В. Ф. Кригер, 3. М. Шейхов,
П. М. Марышев и работники Московского хо-
> лодильника № 9 А. И. Яковенко, С. Н. Мат-
; веенко, Н. Е. Фомцев, Ф. И. Бубенцов, В. В.
i Любкин, В. Я. Сергиенко, Ю. Т. Седенков.
'-*
следующих основных частей: каркаса,
намораживающих секций, оросительно-циркуляцион-
ной системы водоснабжения, устройств для
удаления, дробления и транспортировки льда,
вспомогательных аппаратов холодильной
аммиачной установки, включенных по
специальной схеме, устройств ручного,
автоматического, дистанционного управления и контроля
процессов.
Опытный образец льдогенератора показан
на рис. 1.
Сварной каркас изготовлен из проката в
виде решетчатой пространственной рамы.
Верхняя часть каркаса представляет собой
площадку с тумбами для крепления
намораживающих секций. Нижний пояс каркаса крепится
к фундаменту фундаментными болтами и
заподлицо заливается бетоном. По периметру
18

Рис. 1. Опытный образец льдогенератора:
и J* И ~ленточнь*е транспортеры; 2-бункер; 3 - нория с выходным лотком- 5 - скоебко-
выи транспортер; 6 - льдодробилка; 7-испарительные блоки; 8- пульт управления f-
поддон для сбора воды; У0-каркас; 11 и 12-скребковое устройство с решетчатым
настилом для удаления льда; 13- резервуар охлажденной воды; 14 1 центГобеТныГреци^
куляционныи насос с электродвигателем; 70 — течка.
каркас обшит листовой сталью. В нижней
части его предусмотрены скаты для -направления
льда к скребковому сбрасывателю и воды к
водосборнику.
'Испарительный блок (рис. 2) состоит из
двухтрубного элемента, аммиачного ввода и
опорных пластин. Двухтрубный элемент
выполнен как «труба в трубе» с наружным
диаметром 159 мм и внутренним 102 мм.
Сверху двухтрубный элемент закрыт
кольцеобразной пластиной-заглушкой, в которую
вварен аммиачный ввод, состоящий из патрубка
для подачи. жидкого аммиака в нижнюю
часть межтрубного пространства и отвода
аммиака в дренажный ресивер при оттаивании
и патрубка с приваренным к нижней части
горизонтальным барботажным незамкнутым
кольцом, снабженным отверстиями, через
которые горячие пары аммиака подаются
в межтрубное пространство для оттаивания
льда.
Верхними концами патрубки аммиачного
ввода соединены с соответствующими
коллекторами. К наружной трубе блока приварен
патрубок, соединяющий межтрубное
пространство со всасывающим коллектором. Льдообра-
зующая поверхность блока 1,68 м2, в том
числе поверхность внутренней трубы 0,64 м2.
Блоки в каждой секции объединяются с
помощью двух всасывающих коллекторов, двух
жидкостных и одного коллектора горячих
паров, которые располагаются над секцией и
вдоль нее. Размеры секции 4,8x1,0x3,4 м.
Оросительно-циркуляционная система
включает в себя емкость резервной воды B5 ж3)
и насосную установку гидроустройства для
орошения наружной и внутренней льдообразу-
ющих поверхностей.
Устройство для наружного орошения
состоит из двух колец, соединенных перемычкой.
Каждое кольцо по образующей,
расположенной под углом 45° к горизонтальной плоскости,
снабжено отверстиями диаметром 4 мм.
Для орошения внутренних поверхностей
испарительных блоков применены
цилиндрические распылительные форсунки. Оба
оросительных устройства каждого блока соединены
общим коллектором, расположенным вдоль
секции намораживания. Производительность
насосно-циркуляционной установки
рассчитана на обеспечение 36-кратной циркуляции
воды к весу получаемого льда.
Устройство для удаления льда выполнено
в виде скребка, осуществляющего возвратно-
поступательное движение по решетчатому
настилу с помощью бесконечного троса и систе-
з-
19

Ют жидкостного ит коллектора
коллектора оттаивания
*~~ И дсасыдающему
коллектору
Рис. 2. Испарительный блок:
/ — кольцевая заглушка; 2 — патрубок
подачи жидкого аммиака; 3 — патрубок
подачи горячих паров аммиака; 4 —
патрубок отсоса паров; 5 — опорная
пластина; 6 — наружная и внутренняя
намораживающие поверхности; 7 —
кольцо барботажное.
мы блоков. Благодаря установленным в двух
конечных положениях скребка выключателям
реверсирование его движения осуществляется
автоматически.
Оттаивающий с труб лед падает на
решетчатый настил, с которого сбрасывается
скребком на ленточный транспортер и
направляется в льдодробилку ЛП-1, оттуда системой
транспортеров и элеваторным подъемником
подается в ледохранилище и на погрузку.
Управление процессами образования и
оттаивания льда может быть ручным,
дистанционным и автоматическим. Автоматическое
управление осуществляется с помощью
программного реле времени, вентилей с
электромагнитным приводом типа СВА и др.
Льдогенератор состоит из 96
испарительных трубных блоков, объединенных в четыре
намораживающие секции по 24 блока.
Каждая секция включена в аммиачную систему
как самостоятельный испаритель. Аммиачная
одноступенчатая холодильная установка
объединена с системой аппаратов и трубопроводов
в насосную систему с верхним расположением
отделителей жидкости. Льдогенератор
обслуживают четыре компрессора АУ-200 холодо-
производительностью по 150 тыс. ст. ккал/ч.
Цикл работы льдогенератора включает
намораживание и оттаивание льда.
При намораживании льда жидкий аммиак
от регулирующей станции подается в
рециркуляционный ресивер. После отделения паров
насосом ЗЦ-4 аммиак подается в межтрубное
пространство намораживающих блоков, таАм
интенсивно испаряется за счет теплопритока от
орошающей воды и через отделитель жидкости
отсасывается компрессором. Намораживание
в зависимости от толщины получаемого льда
длится 30—60 мин. Наиболее эффективная
работа льдогенератора обеспечивалась при
длительности намораживания 45 мин.
Оттаивание льда может осуществляться
одновременно только в одной секции при
намораживании в трех других. Оттаивание длится
2—5 мин. Для этого прекращаются подача
жидкого аммиака и отсос паров и подается
предварительно очищенный от масла горячий
пар аммиака. За период двухлетней
эксплуатации льдогенератор выработал более 14000т
пищевого льда.
Затраты на изготовление 1 т льда,
выработанного льдогенератором трубчатого типа,
значительно ниже себестоимости льда,
полученного на льдозаводах старой конструкции, и
составляют 3,61 руб. против 7,24 руб.
В сентябре 1966 г. междуведомственной
приемочной комиссией Министерства рыбного
хозяйства СССР с участием представителей
ВНИРО, ВНИХИ, Гипрорыбпрома, Главного
управления «Азчеррыба» и рыбохозяйственных
организаций бассейна были проведены
испытания льдогенератора на неавтоматическом
режиме работы.
Средние экспериментальные показатели
работы льдогенератора представлены в табл. 1
и 2.
Таблица 1
Параметры
Температура, °С:
кипения аммиака . . .
горячих паров ....
конденсации
воды, поступающей на
льдообразование . .
Компрессоры
115—145
28—35

Льдогенераторы
—13-1 17
42—62
1
20

Таблица 2
Цикл
Намораживание
Оттаивание
Намораживание
Оттаивание
Намораживание
Оттаивание

Продолжительность,
мин
55
5
40
5
30
5
Толщина льда, мм
на
наружной
поверхности
труб
13-29
11—23
9—22
на
внутренней
поверхности
труб
19—30
12-26
11—22
Вес полученного льда, кг
на одном
блоке
за цикл
31
25
22
на 96
блоках за
цикл
3000
2400
2100
на
льдогенераторе
за 1 ч
3000
3200
3600
Количество
циклов
в сутки
24
32
41
Средняя
суточная


дительность

льдогенератора, т
72
77
86
Льдогенератор испытывался при 35-, 45- и
60-минутных циклах работы. Измеряли время
намораживания и оттаивания, вес полученного
льда, температуру воды, идущей на
льдообразование, и воды из водопровода, температуры
кипения и горячих паров аммиака при
оттаивании, а также толщину льда на наружной и
внутренней поверхностях труб. Одновременно
замеряли параметры работы компрессоров.
Производительность льдогенератора
определялась непосредственным взвешиванием льда,
полученного за один цикл намораживания, по
расходу воды из резервной емкости
(определялся по водомеру) и расчетом веса льда по
толщине и наружным и [внутренним льдооб-
разующим поверхностям.
Из 219 циклов оттаивания циклы
продолжительностью до* 5 мин повторялись 177 раз
(81%). При этом отмечено, что на всех
четырех секциях льдогенератора основное
количество блоков освобождается ото льда в течение
3 мин. Сброс льда задерживался на восьми
блоках, нижняя вальцованная кромка
которых была выполнена небрежно.
По данным эксперимента, средний объемный
вес дробленого трубчатого льда принят
равным 690 кг/м3.
Средняя производительность
льдогенератора установлена 72 т/сутки, или 3 т/ч, против
100 т/сутки по проекту.
Испытанный образец льдогенератора
рекомендован приемочной комиссией для
промышленной эксплуатации, а конструкция его—
для внедрения на предприятиях рыбной
промышленности.
Комиссия отметила ряд конструктивных и
эксплуатационных недостатков
льдогенератора, в частности:
— примененные вентили с
электромагнитным приводом СВА не обеспечивают
устойчивой работы льдогенератора на автоматиче-
Таблица 3
Показатели
1 ипоразмеры льдогенераторов
Производительность,
т/сушки
Занимаемая площадь, м
Занимаемый объем, мг
Количество секций намо
раживания льда
Количество
обслуживающего персонала в
смену
Удельный расчетный
расход холода, тыс. ст.
ккал\т
Удельный расход
электроэнергии, квт-ч/т .
Суточный съем льда,
mJM2
Расход воды, м3/ч . . . .
Температура
поступающей на секции воды,
°С
Льдообразующая
поверхность, м2
Время, мин:
намораживания . . . .
оттаивания
Диаметр льдообразующей
поверхности, мм:
наружный
внутренний
Температура кипения
аммиака, °С
Габаритные размеры, м:
длина
ширина
высота ,
Вес, т
50
100
750
2
1
150
70
0,64
2,2
2—4
78,2
45
159
102
—15
11,0
9,2
7,5
13
100
150
1100
1
150
70
0,64
4,4
2—4
156,4
45
5
159
102
-15
16,0
9,2
7,5
25
150
195
1460
1
150
70
0,64
6,6
2—4
234,6
45
5
159
102
—15
21,0
9,2
7,5
35
5
200
240
1800
150
70
0,64
8,8
2—4
312,8
45
5
159
102
—15
26,0
9,2
7,5
45
ском режиме, в результате потеря времени на
ручное открывание и закрывание обводных
запорных вентилей составляет 4,5 мин в каждом
цикле, или до 2 ч в сутки;

— при оттаивании подача воды на льдооб-
разующие поверхности не прекращается, и
сброшенный лед в связи с низкой
производительностью льдодробилки и нории
задерживается на поддоне, подвергаясь орошению
водой, что вызывает заметные потери;
— на некоторых секциях полное оттаивание
продолжается 10 мин вместо 5 мин, что
объясняется недоброкачественным изготовлением
блоков;
— конструкцией водосборника не
предусмотрена очистка воды от механических
примесей, которые, выпадая в виде осадка,
сужают отверстия оросительных колец, что
вызывает неравномерное льдообразование и
уменьшает съем льда.
Устранение отмеченных недостатков
позволит приблизить производительность
льдогенератора к расчетной.
Учитывая положительные в целом
результаты промышленной эксплуатации и
производственных испытаний льдогенератора, в начале
1967 г. Министерством рыбного хозяйства
СССР принято решение об организации
серийного изготовления их на Ростовском
опытно-механическом заводе Управления
рыбной промышленности «Азчеррыба».
Техническая .характеристика трубчатых
льдогенераторов производительностью 50,100,
150 и 200 1/сутки приведена в табл. 3.
При проектировании указанных
льдогенераторов учтены недостатки опытного образца.
Для быстрого удаления льда за пределы
Как отмечено в работах [1—5],
термодинамическое подобие веществ определяется
количественным постоянством однозначно фикси-
х, 1 атм /л, .
рованных критериев Ме= (Менделеева)
т Аф
и Gu =—- (Гульдберга). Однако у каждой
гомологической группы фреонов (табл. 1) при
практическом постоянстве значений критерия
Gu критерий Me подвержен изменениям, вы-
льдогенератора и снижения потерь возвратно-
поступательный скребок заменен цепным
секционным скребковым транспортером,
установленным по главной оси симметрии каркаса
льдогенератора. Поэтому секции
намораживания размещены длинной стороной вдоль
каркаса в два ряда.
Для обеспечения расчетной
производительности транспортера 20 т/ч узел льдодробления
скомпонован из двух льдодробилок ЛП-1.
Все приборы управления и контроля
размещены на щите пульта управления.
Ручное управление каждой секцией
намораживания осуществляется запорными
вентилями.
При автоматическом режиме управления
необходимый технологический цикл работы
секций льдогенератора достигается
соответствующими установками контактов программного
реле времени. При дистанционном режиме
каждая в отдельности секция намораживания
управляется с пульта универсальным
переключателем УП-2, сблокированным через
промежуточные реле РП с электромагнитными
аммиачными вентилями.
Выбор режима управления осуществляется
с пульта переключателем УП-1.
В схеме электроавтоматического управления
использованы более надежные в работе
вентили с электромагнитным приводом типа СВМ
(вместо СВА). Применена световая и
звуковая сигнализация и защита от перегрузок всех
электропотребителей.
\
536.7:621.564
зывающим некоторые погрешности в
технических расчетах. Между тем при определении
свойств малоизученного вещества
применительно к рабочим циклам холодильных машин
предъявляемая степень точности высока. Она
достигается использованием целого комплекса
уравнений подобия, составленных на основе
расширенного закона соответственных
состояний в сочетании с точными и некоторыми
полуэмпирическими термодинамическими соот-
Новые закономерности термодинамических свойств фреонов
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
22

Таблица 1
Группа
1
2
3
4
5
Азеотроп
] Холодильный агент i
формула
CFCi-з
CF2C13
CF3C1
CF4
CHFC1,
CHF2C1
CHF3
C2F3CI3
C2F4C12
C2F5C1
C2F6
C2H3F2C1
С2Н3Г3
CBrF9Cl
cbff;
400/0 ф-С318+60°/0 ф-124

обозначение
ф-11
ф-12
ф-13
ф-14
ф-21
ф-22
ф-23
ф-113
ф-114
ф-115
ф-116
ф-142
ф-143
ф-12 В1
ф-13 В1
ф-503
с'х
0,214
0,217
0,215
0,210
0,249
0,251
0,270
0,236
0,241
0,240
0,305
0,315
V'
0,678
0,672
0,656
0,654
0,710
0,707
0,693
0,657
0,655
0,640
0,835
0,850
0,155 1 0,522
0,160 0,504
0,220
0,670
! fx_
олоо
0,108
1 0,118
0,127
0,0908
0,0935
0,0981
0,138
0,149
0,157
0,114
0,117
0,100 1
0,111
0,108
ношениями. В настоящей работе поставлена
задача установить новые важные
закономерности.
Известно, что нарушение постоянства Me
объяснимо механизмом замещения атомов
хлора атомами фтора. Уменьшение
молекулярного веса \х сопровождается
последовательным понижением значений рКр и Т$ [1, 6, 7].
Поэтому в соответствии с рис. 1
где 0) = "^"- B)
Определим теперь связь между критерием со
и критическим объемом, базируясь на
уточненном уравнении, действительном- для всех
веществ [8]: <
^кР = 7,5 + 24,88^-.
Ркр
Его можно представить в виде
Ме=/>),
A)
^ = ^ + 24,88-^-,
Ф т: ' Gu'
C)
D)
f^j2i
где ф =
Так как
У-
то
5 (О-ХЗ3
Рис. 1. Зависимость Me от 0:
1 — ф-11; 2 — ф-12: 3 — ф-13; 4 — ф-21; 5 —
ф-22; 6 — ф-23; 7 — ф-113; 8 — ф-114; 9 —
ф-115.
Qu = idem и Ме=/1(а>),
Следовательно, при температуре
рмальн
ли.
E)
т. е. приведенной к нормальной температуре
кипения,
F)
G)
Таким же образом получим
23


Холодильный агент
ф-11
1 Ф-12
ф-13
ф-14
,
сх
0,250
0,252
0,251
0,260
v'
0,811
0,806
0,788
0,808
е'х
*
0,116
0,125
0,137
0,127
v"
0,01691
0,01555
0,01420
Та
г
V"
1785
1760
1770
блица 2
v"
ф
0,00840
0,00848 |
0,00850
IHN»..

Холодильный агент
ф-11
ф-12
ф-13
ф-14
с'х
0,207
0,207
0,200
0,195
v'
0,633
0,629
0,614
0,116
0,125
0,137
0,155
v"
1,0020
0,9138
0,8134
0,7472
Та
т
253,2
250,1
249,2
246,0
блица 3
—
0,464
0,454
0,443
0,453
или
V х
Г =/»•
(S)
Далее, используя из работ [2, 3] уравнение
DL\ _/Ш.) (9)
\ СХ J Т \ *Ч/
Кр
и принимая во внимание, что при равных
значениях Gu температура Гкр может быть
заменена TSi находим с учетом, что /? = — |
г' \
¦f) =Л(*).
В таком случае
4) =/».
f Л
:(ю)
(и)
A2)
Исходя теперь из ранее найденного
уравнения [2, 3],
сид\
или
получим
свд \
р \
/«(«),
A3)
A4)
A5)
(?),-/«(->.
V" Ух
=/»(»)¦
Далее из работы [3] находим
(*?-) =idem.a)=/13((o).
A6)
A7)
A8)
Учитывая уравнение (9), приходим к
выводу, что
(у)х=/нМ. A9)
Тогда с учетом уравнения A0)
=/»(«>)¦
B0)
Наконец, из уравнений G), (8) и A4)
определяем
.4-1 =/..(»).
/и (<°).
г
W7 /х
^Сид)т=/18И.
B1)
B2)
B3)
Сравним теперь найденные основные
теоретические закономерности с опытными
данными, приведенными в табл. 1 (т=1,0), табл. 2
(т=1,3), табл. 3 (т=0,85) и на рис. 2
(с'х — ккал/(кг-град), v'—л/кг, ь"—мъ\кг).
Опытные значения взяты из работ [9] для
24

160
150
W\
Щ
W\
110
wo
V >
Г
/C<
/
l Г
У
°8
2
2,
.
V
^J
J
1---/
ь
г |
"T
^y
**5
Rp
6^
6p
T*1,3
T-1,0
I
I
/ (jO-W3
Рис. 2. Зависимость — от со:
Ф
/ _ ф.Ц; 2—ф-12; <? —ф-502; 4—ф-13В1;
5 — ф-13; 5 — ф-14; 7 — ф-113; 5 — ф-114;
9 — ф-115.
ф-11, ф-22, ф-142, [10] — ф-12; [И] — ф-13;
[12] — ф-14; [13] — ф-502; [14] — ф-12В1; [15]—
ф-143; [16] — ф-23; [17] — ф-13В1.
Указанные в таблицах удельные объемы
ф-14 были уточнены, теплоемкость сх ф-23
после произведенной корректировки принята
примерно на 6% ниже имеющихся опытных
данных.
С помощью критерия со обеспечивается
полное соответствие теоретических
закономерностей опытным данным (рис. 2).
Заслуживает внимания количественное
постоянство значений с'х и ^у каждой
гомологической группы, что было ранее показано в
работе [18].
Более полное теоретическое обоснование
этого возможно на следующей основе.
Как видно из рис. 3,
Ф=ЛэИ. B4)
Исходя из уравнения A0), имеем
?=/.(«)• Л. (°). B5);
С увеличением со значения /i9(co)
уменьшаются, а /б (со) увеличиваются. Итак,
противоположный характер этих функций
обеспечивает постоянство (с'х)х. Этим же можно
обосновать постоянство значений (vr)x, (т~) и
(Я-
Тогда, исходя из уравнений A5) и B2),
находим:
4 Зак. 4.084
2,8
2,6
¦2,4
2,2
2,0
1,8
4,6
1,1
7е
кс
9
^6
^2
/о
°10
8
__ п
//
J
ч^?
4 5 6 7 И)-103
Рис. 3. Зависимость гр от со:
/ — ф-11; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-14;
5— ф-113; б—ф-114; 7 — ф-115; 5 —ф-Ц6;
9 — ф-21; 10 — ф-22; И — ф-23.
КД)х=/2оН,
(Г)х=/п(*).
B6)
B7)
Это подтверждается рис. 4 (т=1,27) и рис.5
(т=1,00).
Опытные значения с™ взяты из работ [11]—
ф-11, ф-13; [19] — ф-12; [12] — ф-14.
Так как согласно работе [3]
(9f) , =/<Qu'Me)- •
4кр
то для каждой гомологической группы
IPv" \
RT U
(-
=/(Ме),
B8)
или путем преобразования находим
(^)te/(Me) = /*(»). B9)
С учетом, что при одинаковых т значения
v"
"т~ равны, получим
(P)t =/»(«). C0)
Это подтверждается графиками на рис. 6
(р — ата).
Из рис. 6 (т = 0,85) видно, что даже у
холодильных агентов, у которых значительно
различаются нормальные температуры кипения
(ф-11 плюс 23,8°С, ф-13 минус 81,5°С),
опытные значения точно располагаются на
наклонной к абсциссе прямой. Между тем без учета
изменений в значениях критерия Me прямая
25

nitd
LP
0,13
ОД
0,11
oM
/
2
3
4»
ti'W*
Рис. 4. Зависимость Ср от со:
/ — ф-И; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-14;
г
45
35\
зо\
г
5
7^
ч.*
i
/0
7
//
3
8
—L-
.4
7<i>/0J
Рис. 5. Зависимость г от со:
/ — ф.ц; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-14;
5 — ф-113; 6 — ф-114; 7 — ф-115;; 5 — ф-116;
9 — ф-21; /0 — ф-22; // — ф-23.
была бы параллельна оси абсцисс (p = idem).
Совпадение в обоих случаях возможно только
при р=\ атм. Следовательно, по мере
повышения или понижения давления влияние со
становится все более ощутимым.
Из проведенного исследования видно, что
термические и калорические параметры в
области насыщения, а также теплоемкость
идеального газа могут быть вычислены, если
известна одна только нормальная температура
кипения Ts.
Наконец, приведем универсальное уравнение
для определения при я< 1 и р> 1 параметров
кипящей жидкости фторорганических
соединений CmHnFpClgBrr, так как они наиболее
перспективны с точки зрения отсутствия
токсичности и взрывоопасности. По сравнению с
уравнением в работе [20] оно уточнено и имеет
вид
v' • Gil" • Mem=/(x),
C1)
или же
(v' • Gil* • Меот)х = idem. C2)
На основании обобщения опытных данных
получено: п=— 1; т= + 7з при отсутствии
атомов брома; /п= +0,26 — при наличии атомов
брома.
Р
0,16
0,15
0,П
Jo
°iT
3
U)WJ
Рис. 6. Зависимость р от ov
1 — ф-11; 2 — ф-12; 3 — ф-13.
Уравнение действительно и для азеотропных
смесей.
В табл. 4 дано сопоставление совершенно
различных фреонов с опытными данными
(с/—л/кг).
Холодильный
агент
ф-22. . . .
ф-503 . . .
ф-218 . . .
1 ф-13В1 . .
т=1,0
V'
0,707
0,647
0,622
0,504
idem
0,308
0,304
0,305
0,307
Т
т=0,85
V'
0,633
0,572
idem
0,288
0,280
абл ица 4
т=1,3
V'
0,812
0,780
0,612
idem
0,381
0,382
0,370
Опытные значения v' взяты из работ [20] для
ф-218; [21] — ф-503 (азеотропная смесь 40%
Ф-С318 и 60% ф-124); [17] —ф-13В1.
При этом для определения значений рКр и
зависимостями, опубликованными в работах
[22, 23], а для азеотропных смесей — по
правилу Кея [24].
Располагая на основании найденных
уравнений подобия
= ldem и (/7)т = /23(со)
значениями v" и р, можно по универсальному
уравнению состояния, например Битти —
Бриджмена, определить удельный объем
перегретых паров фреонов в области,
соответствующей диапазону давлений, применяемых
в рабочих циклах холодильных машин.
Наконец, с помощью уравнений подобия
С*)*-
idem
= idem
и точных уравнений термодинамики
рассчитываются термодинамические функции / и s.
**
*
26

Таким образом, установлены новые
закономерности, обеспечивающие быстрое
математическое определение термодинамических
свойств малоизученных фреонов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бадылькес И. С. Рабочие вещества
холодильных машин. Пищепромиздат, 1952.
2. Бадылькес И. С. Термодинамическое подобие
рабочих веществ и процессов холодильных машин. Гос-
торгиздат, 1960.
3. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин. Госторгиздат, 1962.
4. Бадылькес И. С. Обобщенный метод расчета
термодинамических свойств холодильных агентов.
Госторгиздат, 1963.
5. П е р е л ь ш т е й н И. И. Исследование
термодинамических свойств холодильных агентов. Госторгиздат,
1963.
6. Л е в и н И. И. Докторская диссертация,
Московский энергетический институт, 1942.
7. Seger G. Mitteilung aus dem Kaltetechnischen
Institut der Technischen Hochschule Karlsruhe, 1942.
8. К у Д а ш е в В. И. Определение критической
плотности веществ по данным в однофазной области.
«Инженерно-физический журнал», 1964, № 3.
9. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Книга I. Госторгиздат, 1960.
Судовой скороморозильный аппарат
для замораживания рыбы
А. Г. ИОНОВ, Г. Ф. КАШИН
Калининградская база рефрижераторного флота
621.565.912:664.951.037.5
На современных рыбопромышленных судах
[1] широко внедряются скороморозильные
аппараты Е2] с интенсивным движением воздуха.
Они имеют значительные преимущества перед
туннельными морозилками: стабильно низкая
температура циркулирующего в камере
воздуха, что сокращает время замораживания,
высокая степень механизации и автоматизации
технологических операций, непрерывность
действия, создающая более равномерную
тепловую нагрузку на холодильную установку,
меньшие габариты и металлоемкость на 1
г.суточной производительности.
Для производства свежемороженой рыбы на
судах типа «Рыбацкая слава» установлены два
скороморозильных аппарата фирмы «Линде»
с поперечным движением воздуха, общей
производительностью 100 т рыбы за 22 ч работы.
10. Перельштейн И. И. Отчет ВНИХИ, 1965.
11. Properties of Commonly—Used Refrigerants,
ARI, Washington, 1957.
12. Бадылькес И. С. Термодинамические
свойства фреона-14. «Холодильная техника», 1963, № 5.
13. Бадылькес И. С. Термодинамические
свойства азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115.
«Холодильная техника», 1964, № 5. Диаграмма i, \g p
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115. 1965, № 1.
14. Бадылькес И. С. Новые рабочие вещества
абсорбционных холодильных машин. «Холодильная
техника», 1966, № 7.
15. Бадылькес И, С. Термодинамические
свойства фреона-142. «Холодильная техника», 1960, № 3.
16. Morsy Т. «Kaltetechnik und Klimatisierung*,
1966, № 5.
17. Rombusch U. «Kaltetechnik», 1964, Ж 3.
18. Бадылькес И. С. Распространение теории
термодинамического подобия на тепловые и
гидравлические процессы в аппаратах холодильных машин.
«Холодильная техника», 1967, № 8.
19. Masi G. «Т. Amer. Chem. Soc», 1952, v. 74.
20. Fang F., Ioffe T. «I. Chem. Eng.», 1966, Data II,
p. 76.
21. Перельштейн И. И. Термодинамические
свойства азеотропной смеси фреона-124-и фреона-С31&
«Холодильная техника», 1962, № 2.
22. Riedel L. «Chem. Ing. Techn.», 1952, Bd. 24.
23. Riedel L., «Z. Elektrochem.», 1949, Bd. 53.
24. Kay W. «Ind. Engng. Chem.», 1936, v. 28.
*
На аппарате «Линде» автоматизированы
следующие операции: взвешивание и загрузка
рыбы в блок-формы, их перемещение в
морозильном контуре, отделение брикетов от форм
и глазирование.
Скороморозильный аппарат (рис. 1)
представляет собой камеру, изолированную стиро-
пором толщиной 200 мм. В грузовом отсеке
параллельно смонтированы два каркаса,
разделенные по вертикали на 14 полок, на
которых располагаются 750 оребренных блок-форм
внутренними размерами 800x250X60 мм.
Общая грузовая площадь блок-форм 150 м2,
единовременная вместимость около 7500 кг рыбы.
Техническая характеристика аппарата
Производительность за 22 ч работы, m ... . 50
Температура, °С:
кипения аммиака —44
воздуха в аппарате —37
Средняя скорость воздуха, м\сек 7
Установленная мощность восьми вентиляторов,
кет 30,4
Габариты, м:
длина 10,8
ширина 8,94
высота 3,3
Конструктивной особенностью аппарата
является отсутствие перемещающих конвейерных
цепей, поворотных звездочек и натяжных
устройств, что позволяет уменьшить габариты,
4*
27

Рис. 1. Скороморозильный аппарат:
а — продольный разрез; б — поперечный разрез;
/ — блок-формы; 2 — теплоизоляционный контур; 3 —* механизмы передвижения по
вертикали и горизонтали; 4 — транспортер для брикетов рыбы; 5 — моечное устройство; 6 — глазу-
ровочный аппарат; 7 — подъемное и поворотное устройство; 8 — камера оттаивания; 9 —
_весы; 10 — подающий транспортер; // — подъемное устройство; 12 — воздухоохладитель;
13 — вентилятор; 14 — электродвигатель.
±А
920
упростить способ передвижения блок-форм и
тем самым улучшить обслуживание аппарата
в условиях низких температур.
Блок-формы (рис. 2) с крышками — литые
из алюминиевого сплава, оребрены снаружи и
имеют ровную внутреннюю поверхность,
вследствие чего брикет рыбы получает
правильную геометрическую форму. К верхней
части П-образных пазов блок-форм
прикреплены подкладки из тефлона с низким
коэффициентом трения. Этими пазами блок-формы
опираются на полки каркаса, одновременно
являющиеся направляющими, по которым
-блок-формы передвигаются механизмом
горизонтального перемещения, толкая одна дру-
тую. Такое конструктивное решение в
значительной степени предотвращает возможность
-заклинивания блок-формы, что возможно, ес-
:ли она не ограничена пазами. Тефлоновые
подкладки позволяют увеличить число блок-форм
на полке.
Рис. 2. Блок-форма:
а — поперечный разрез; б — вид сверху; в —
профильный разрез.
28

[S[|><i><;i^i><:i^i^i><i><i><:i^i^i^i^i^,><^i><i^i><i><^i><:^fJ
Рис. 3. Мнемоническая схема
скороморозильного аппарата:
/ — теплоизоляция; 2 — механизмы
передвижения по вертикали и горизонтали; 3 — ка
мера оттаивания; 4 — поворотное устройство;
5 — блок-формы; 6 — подъемное и пово
ротное устройства; 7 — моечное устройство;
8 — транспортер для брикетов рыбы; 9 —
глазуровочиый аппарат; 10 — полки.
Скороморозильный аппарат управляется с
автоматического пульта, на котором
выполнена мнемоническая схема (рис. 3), наглядно
демонстрирующая весь ход технологического
процесса обработки рыбы.
Поступающая на стол элеватора
блок-форма с открытой крышкой заполняется рыбой,
'предварительно взвешенной на автоматических
весах. Рыбообработчик разравнивает рыбу и
закрывает крышку блок-формы.
Крышка блок-формы закрывается на
пружинные защелки с помощью механического
устройства, подпрессовывая при этом рыбу.
На каждом аппарате на этой операции
заняты два человека. Кроме того, один рабочий
обслуживает пульт и двое упаковывают
замороженные брикеты и следят за работой
автоматической машины для обвязки коробок.
Далее элеватор поднимает блок-форму
в верхнюю часть аппарата. Перед входом в
морозильную камеру наружная поверхность
блок-формы обдувается подогретым в
калорифере воздухом для удаления влаги.
Внутри грузового отсека блок-формы
передвигаются по полкам каркаса с помощью
механизмов горизонтального и вертикального
перемещения, которые расположены на обеих
торцовых сторонах аппарата и приводятся в
действие гидравлическим приводом. Механизм
вертикального перемещения опускает блок-
формы с верхних полок на нижние, механизм
горизонтального перемещения передвигает их
в одном, а затем в противоположном
направлении (как показано стрелками на ptfc 3)
одновременно по семи полкам. .
Скорость передвижения блок-форм
регулируется на пульте управления в широких
пределах: периодичность выхода блок-форм из
аппарата колеблется от 25 до 50 сек. В среднем
время замораживания до температуры —18°С
в толще брикета составляет 3 ч 20 мин.
По выходе из аппарата блок-форма
переворачивается крышкой вниз и попадает в камеру
оттаивания. Одновременно специальное
устройство, придавливая пластинчатую пружину
и отжимая крючок, открывает крышку блок-
формы. Замороженный брикет рыбы выпадает
на ленточный транспортер, который подает его
затем на площадку глазировочного аппарата,
а пустая блок-форма поступает к
комбинированному устройству для промывки горячей
забортной водой C5°С) и последующего
переворачивания. Промытая блок-форма с открытой
крышкой подается на стол элеватора для
следующей загрузки рыбой.
Когда блок-форма проходит рабочую
операцию (загрузка, передвижение и т. п.), на
светящейся мнемонической схеме загорается
га

табло соответствующей позиции. По
окончании операции табло этой позиции гаснет. Если
блок-форма не проходит какую-либо операцию
(заедание, не закрыта крышка), табло не
гаснет, что позволяет обслуживающему
персоналу быстро найти неисправность. С пульта
управления можно осуществлять как
автоматическое, так и ручное кнопочное управление
отдельными процессами.
Воздух охлаждается в 14 трубчатых
воздухоохладителях затопленного типа,
установленных по обеим сторонам грузового каркаса.
Суммарная поверхность воздухоохладителей
одного аппарата 3080 м2. Шаг ребер батарей
20 мм (со стороны входа воздуха) и 15 мм.
Жидкий аммиак подается в батареи
центробежным герметичным насосом
производительностью 13 м3/ч. Пары холодильного агента
отсасываются через отделитель жидкости.
Снеговую шубу снимают горячими парами
аммиака (в течение 45—60 мин) через 3—4
суток работы аппарата после замораживания
400—450 т рыбы. Такой значительный
промежуток времени между процессами оттаивания
связан с равномерным покрытием инеем всей
поверхности воздухоохладителей. В аппаратах
с продольно-точным движением воздуха
снеговая шуба обычно интенсивно нарастает на
первых батареях со стороны вентилятора, что
требует ежедневного оттаивания батареи.
Электродвигатели осевых вентиляторов
вынесены за контуры камеры.
Производительность вентилятора 5 тыс. мъ\ч при напоре
145 мм вод. ст.
Воздух от вентиляторов проходит через
верхние воздухоохладители, блок-формы
верхних рядов,, где нагревается на 2—3°С,
охлаждающие батареи, при этом его температура
понижается, и далее через нижние
блок-формы. После нижних воздухоохладителей
первого ряда температура воздуха становится
равной —37°С.
Благодаря такому расположению
воздухоохладителей и поперечно-точному движению
воздуха обеспечивается его равномерная
температура по всем сечениям аппарата, что создает
оптимальные условия для замораживания
продуктов.
Равномерная подача брикетов рыбы
небольшими порциями (через каждые 20—30 сек),
а также плавное регулирование холодопроиз-
водительности (от 10 до 100%) винтовых
компрессоров обеспечивают благоприятные
условия для эксплуатации холодильной установки.
Отклонения температуры кипения to и
нагнетания tH аммиака на компрессоре низкой
ступени, температуры воздуха tB в аппарате не
превышают 2—3,5°С.
При полной загрузке двух
скороморозильных аппаратов их обслуживают три
компрессорных агрегата производительностью по
185 тыс. ккал/ч при t0 = —44°С.
Скороморозильный аппарат обладает
достаточно хорошими технико-экономическими
показателями на 1 т суточной
производительности:
Занимаемая площадь с учетом вспомогательных
устройств, м2/т 2,14
Объем с учетом вспомогательных устройств,
м3/т 7,15
Производительность вентиляторов, мъ\т .... 30
Установленная мощность электродвигателей
вентиляторов, Kemjm 0,6
Поверхность батарей, м?\т 62
Рабочая сила, чел-ч/т 1,25
В процессе эксплуатации
производительность скороморозильного аппарата достигла
130 т/'сутки. Аппараты работают в основном
безотказно. Однако при качке судна
блок-формы иногда застревают при входе в
морозильную камеру. При замораживании карася
часто ломаются пластинчатые пружины на
крышках блок-форм, так как у этой рыбы в
значительно большей степени, чем у какой-либо
другой, при замораживании увеличивается
«первоначальный объем.
ЛИТЕРАТУРА
1. Зайцев В. П., Ниточкин А. Е., П о п ы-
рин И. А., Су р в и л л о В. Я., Чу лин Н. И.
Рефрижераторные суда. Судпромгиз, 1963.
2. К о б у л а ш в и л и Ш. Н., Ротенберг А. Г.,
Романов М. Н., К р и в о в А. Г. Новые
скороморозильные аппараты. Госторгиздат, 1963.
*

Применение пакетов из синтетических материалов
-для упаковки мяса птицы-
Канд. техн. наук П. И. ПУГАЧЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
птицеперерабатывающей промышленности
621.798:637.54
Для упаковки мяса птицы наиболее
пригодны пленочные материалы типа саран
(сополимер полихлорвинила и полихлорвинилидена),
плиофильм или эскаплен (материалы на
основе гидрохлорида каучука) и пленки из
полиэтилена низкой плотности.
В табл. 1 приведены основные показатели
пленочных материалов, полученные при их
испытании.
Пленки типа саран' — самые стойкие к
действию воды, водяных паров, газов, масел и
жиров по сравнению с другими пленочными
материалами. В зависимости от соотношения
полихлорвинила и полихлорвинилидена пленки
имеют различную тепло-, холодо-, жиро- и
химическую стойкость. Проницаемость пленки
саран почти в 200 раз ниже, чем
полиэтиленовой.
Саран отличается большой усадкой
(сокращаемостью) при кратковременном нагреве
C—5 сек при 93—95°С). В зависимости от
вида пленки усадка достигает 80%'к начальному
размеру, что очень ценно при упаковке тушек
птицы, имеющих неправильную
геометрическую форму. Упаковка производится под
вакуумом. При усадке пленки на тушке
образуется «вторая кожа».
В Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности в
лабораторных условиях создана пленка на основе
синтетического каучука — гидрохлорида
полиизопрена. Промышленное название пленки —
эскаплен. Эта пленка устойчива к
прокалыванию, прозрачна, тоньше пленки саран, но
прочнее полиэтиленовой. При кратковременном
нагреве до 93—95°С усадка достигает 30—50%.
Во ВНИИ птицеперерабатывающей
промышленности проведено в течение семи месяцев
опытное хранение в этой пленке мяса кур при
температуре —18°С. Тушки птицы
упаковывали в пленку под вакуумом. Пленка успешно
выдержала технологические испытания.
Все вышеназванные виды пленок пригодны
для упаковки мяса птицы под вакуумом.
Для упаковки мяса птицы пригодны и
пленки из полиэтилена низкой плотности, который
в больших количествах выпускается многими
отечественными предприятиями. Удельный вес
его 0,92. Пленка из него не гигроскопична,
обладает низкой паро- и водопроницаемостью,
но более высокой по сравнению с сараном и
эскапленом газопроницаемостью. Из
полиэтилена легко получают пленки толщиной 25—
100 мк в виде рукавов шириной 200—1400 мм.
Пленки толще 100 мк менее пригодны для
упаковки мяса птицы. Органами санитарного
надзора СССР полиэтиленовая пленка допущена
для применения в пищевой промышленности.
Наиболее пригодна для этих целей пленка
П2070П, т. е. пищевая пленка из полиэтилена
Таблица 1
Пленки
Страна-

изготовитель
да

Разрушающее
усилие*,
кгс\см2

Удлинение при
разрыве*,
%
Паропро-
ницае-
мость*
за 48 ч,
г/дм2

Воздухопроницаемость*,
см3 • см
\
см1 • сек • атм
Х10-8

Морозостойкость
°с
Полиэтилен низкой плотности
Гидрохлорид каучука** . . .
Саран марки F . ".
Саран марки К .
СССР
СССР
Япония
Япония
50
40
30
30
100—200
300
500—600
700—1000
300-600
330
70—80
70—80
0,07
0,060
0,001
0,0012
3,70
0,015
0,020
0,013
—60
До—30
—30
—30
2
65
70—80
70—80
* Исследования проводились в комнатных условиях.
** Рябова М. Р. Автореферат диссертации .Исследование факторов, определяющих способность гидрохлорида полиизопрена к
усадке при нагревании», М., 1967.
31

Таблица 2
Условия
хранения

температура, °с
4
-18
влажность,
%
60
75

Продолжительность
хранения, сутки 1
3
8
13
90
180
Усушка
при
хранении без
упаковки,
% к
начальному
весу
1,0
1,8
3,0
0,2
0,4
Усушка при хранении в упаковке, % к уменьшению
веса птицы, хранившейся без упаковки i
полиэтилен
4,0
3,9
4,0
3,3
3,1
гидрохлорид
каучука
(эскаплен)
3,0
3,9
3,7
3,0
3,5
саран марки
F
1,0
1,7
1,4
1,0
1,4
саран марки
К
1,0
2,2
1,7
0,9
1,5 |
с удельным весом 0,92 при величине расплава
70 г за 10 мин. Ввиду высокой
газопроницаемости полиэтиленовой пленки упаковка в
пакеты из нее осуществляется без применения
вакуума, тщательная герметизация горловины
пакета не требуется. Пакет закрывается
зажимами или перетягивается полихлорвиниловой
лентой ПХВ, выпускаемой отечественными
предприятиями.
Во ВНИИ птицеперерабатывающей
промышленности проведено1 хранение тушек кур в
пакетах из отечественных пленок (полиэтилена
и эскаплена) и импортных (сарана двух
марок). Контролем служили, тушки без упаковки.
В табл. 2 приведены полученные данные
о величине усушки мяса кур в различной
упаковке.
В табл. 3 показано изменение основных ор-
ганолептических свойств продукта во время
хранения при ? = 4°С, ф = 60%.
Как видно из табл. 2 и 3, усушка тушек
птицы без упаковки при —18°С значительно
меньше, чем при 4°С.
Для тушек птицы, упакованных в пленочные
материалы, усушка незначительна. В
полиэтилене и эскаплене она составляет 3—4%, а в
саране 1—2% от усушки образцов, хранившихся
без упаковки, или соответственно меньше ее
в 25 и 50 раз. Такое положение сохраняется
как при положительных, так и при
отрицательных температурах.
Опытное хранение проводилось при
относительной влажности воздуха ф = 60-^75%,
поэтому величина естественной убыли несколько
выше нормативной.
По органолептическим и химическим
показателям мясо кур в полиэтиленовой пленке
может храниться не более 8 суток при +4°С
и более 6 месяцев при —18°С, в эскаплене и
саране, упакованное под вакуумом, при +4°С.
до 10—11 суток, а при —18°С значительно бо-
1 В выполнении экспериментальной части работы
принимали участие Г. Е. Тарасюк и К. М. Судзиловская.
лее 6 месяцев, так как органолептические
показатели через 6 месяцев хранения были очень
хорошие.
При температуре +4°С через 5—8 суток
хранения в полиэтиленовых пакетах продукт
приобретает запах затхлости, который после
вскрытия пакета быстро улетучивается и на
органолептические свойства продукта при
термической обработке не влияет. В процессе
дальнейшего хранения этот запах усиливается.
При упаковке тушек в пакеты под вакуумом
легкий запах появляется после 8 суток
хранения и быстро исчезает при вскрытии пакета.
Химические исследования показывают, что
мясо в этот период свежее.
Использование пакетов из пленок дает
хороший экономический эффект. Так, для
упаковки тушек кур весом 1,0—1,5 кг применяются
полиэтиленовые пакеты весом 8—9 г. Если
принять вес тушки в среднем 1 кг, а вес
полиэтиленового пакета 9 г и усушку в течение
восьмисуточного хранения при +4°С — 1,8%
от начального веса, а в течение 6 месяцев при
— 18°С — 0,4%, то можно определить расход
материала на 1 т продукта. В этом случае на
1000 тушек кур необходимо 9 кг
полиэтиленовой пленки. Усушка тушек без упаковки за
8 суток хранения при +4°С составит 17—18 кг,
а при —18°С за 6 месяцев — 4 кг. В
полиэтиленовом пакете усушка соответственно будет
0,7 и 0,1 кг.
Таким образом, применение 1 кг
полиэтиленовой пленки позволяет сохранить около 2 кг
продукта, хранившегося 8 суток при +4°С и
q; = 60 %, и около 0,5 кг продукта, хранившегося
6 месяцев при —18°С и ср = 75%.
Кроме того, мясо птицы в пакетах имеет
хороший товарный вид, а упаковка под вакуумом
в сокращающиеся пленки типа эскаплен и
саран способствует еще большему снижению
усушки по сравнению с упаковкой в
полиэтиленовые пакеты и более продолжительному
сроку сохранения качества.
32

Таблица 3
Материал для упаковки
Органолептические показатели, баллы
Срок хранения, сутки
10
13
Условные обозначения
Без упаковки
Полиэтилен . .
Эскаплен . . . .
Саран марки F ,
Саран марки К
Без упаковки
Полиэтилен . .
Эскаплен ...
Саран марки F
Саран марки К
Без упаковки .
Полиэтилен
Эскаплен . . . .
Саран марки F
Саран марки К
Без упаковки
Полиэтилен
Эскаплен ...
Саран марки F
Саран марки К
Состояние поверхности тушек
5
5
5
5
5
4а
46
5
5
5
За
46
46
46
46
2а
26
46
46
46
la I
16
46
46
46
3
5
5
5
5
5
ап а х
5
5
5
5
5
5
46
5
5
5
4а
36
46
46
5
За |
26
46 1
46
46 ¦
1
Цвет поверхности тушек
1 4а
5
5
5
5
4а
5
5
5
5
4а
5
5
5
5
За
5
5
5
5
2а 1
46
5
5
5
Консистенция мяса
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
4а
46
5
5
5
4а |
- 46
46
46
46
5—нормальная
4а—слегка подсохшая
46—слегка увлажненная
За—подсохшая
2а—сильно подсохшая
26—слегка ослизшая
1а—сухая
16—ослизшая
5—нормальный
4а—слабый
46—слегка затхлый, легко
исчезающий
За—почти отсутствует
36—затхлый, долго не
исчезающий
26—неприятный
5—нормальный
4а—слегка потемневший
46—более светлый
За—потемневший
2а—потемневший, с
коричневыми пятнами
5—нормальная
4а—слегка жесткая
46—слегка размягченная
Выводы
Для упаковки и хранения куриных тушек
при +4°С и —18°С и относительной влажности
воздуха соответственно 60 и 75% можно
рекомендовать полиэтиленовую пленку, пленку
типа саран, эскаплен. Причем в первую
упаковка производится без вакуума, а в две
последние можно и под вакуумом. Во всех
случаях упаковка мяса птицы в пакеты из этих
пленок снижает усушку в 15—20 раз; при этом
более продолжительное время сохраняется
товарный вид продукта.
Применение 1 кг полиэтиленовой пленки
для упаковки мяса птицы сохраняет в среднем
около 2 кг мяса, хранившегося при +4°С в
течение 8 суток, и около 0,5 кг мяса,
хранившегося при —18°С в течение 6 месяцев.
*

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
И ХРАНЕНИЯ МЯСНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ НА ПОТЕРИ СОКА
ПРИ РАЗМОРАЖИВАНИИ
Канд. техн. наук В. С. РОСТОВСКИЙ, А. М. ДАНИЛОВ
Донецкий институт советской торговли
637.52
Основным направлением в организации
производства мясных полуфабрикатов должно
явиться межотраслевое кооперирование
предприятий общественного питания с
предприятиями мясной промышленности [1].
В 1965 г. заготовочными предприятиями
государственной торговли и предприятиями
мясной промышленности было выработано
251,4 тыс. т мясных полуфабрикатов, в том
числе мясокомбинатами 92,7 тыс. г, т. е. 36,9%.
В текущем пятилетии предполагается
значительно расширить выпуск и ассортимент
мясных полуфабрикатов.
В связи с этим большой интерес
представляет освоение и развитие производства
быстрозамороженных порционных мясных
полуфабрикатов.
В настоящее время в стране насчитывается
свыше 750 мясокомбинатов и
мясоперерабатывающих предприятий, на которых может
быть организовано производство
полуфабрикатов, в том числе и быстрозамороженных.
Внедрение на мясоперерабатывающих
предприятиях -новой схемы разделки мяса,
рекомендованной ВНИИМПом, будет
способствовать улучшению качества мясных продуктов.
Согласию этой схеме для изготовления
натуральных полуфабрикатов должны
использоваться лучшие части туши. При ежегодном
объеме замораживания мяса в тушах около
2 млн. т потери мясного сока в процессе деф-
ростации и разделки составляют почти
100 тыс. т, или 50 тыс! г в пересчете на мясо [2].
Поэтому важное значение имеет решение
вопросов, связанных со снижением потерь
мясного сока при дефростации.
Проведенные нами опыты по хранению
быстрозамороженных мясных
полуфабрикатов показывают, что при низких температурах
качество полуфабрикатов сохраняется без
существенных изменений более 6 месяцев [3].
В данных опытах особое внимание
уделялось выяснению влияиия автолитических
процессов, протекающих до замораживания, «а
изменение способности .мышечной ткани
удерживать сок в процессе размораживания, а
также определению влияния способа
размораживания на потери сока.
Для того чтобы установить влияние времени
автолиза мяса до замораживания на
гидрофильные свойства размороженного мяса и
получить возможность сравнивать результаты,
замораживанию подвергали полуфабрикаты,
приготовленные из спинно-поясничного
мускула, верхней и внутренней частей задней ноги
левой и правой полутуши каждого животного
в отдельности.
Порционные полуфабрикаты
приготавливали весом 125 г из свежей говядины первого
сорта I категории в производственных
условиях мясокомбината.
Замораживание производили через 2; 6; 12;
24 ч с момента убоя животного, а затем через
каждые сутки (на протяжении 8 суток). До
замораживания мясо хранилось при 2°С
упакованным в полиэтиленовую пленку.
Полуфабрикаты замораживали при различных
температурах: — 10, —.18, —25 и —35°С.
Полуфабрикаты в порционной упаковке,
затаренные в коробки из гофрированного
картона, хранили 6 месяцев. Через каждый месяц
производили анализ и качественную оценку
полуфабрикатов и изделий из них.
Для исследования гидрофильности
мышечной ткани количество выделяющегося в
процессе размораживания сока изучали в
зависимости от времени хранения до
замораживания, скорости замораживания и срока
хранения, скорости и способа размораживания
полуфабрикатов.
При размораживании применяли обычную
центрифугу C000 об/мин). Для исключения
потерь сока, выделяющегося в процессе
размораживания, и определения его количества
были изготовлены специальные сетчатые
цилиндры, помещаемые в стаканы центрифуги.
В результате разницы в диаметрах сетчатого
цилиндра и стакана мясной сок собирался при
центрифугировании на дне стакана.
Во избежание потерь мясного сока
испарением влаги стакан закрывали полиэтиленовой
пленкой. Размораживали полуфабрикаты в те-
34

Таблица 1
|
Продолжительность хранения
до
замораживания, ч
\ 2
| 6
12
24
48
72
96
I 120
| 144
168
1 192
Потери сока при размораживании, % |
номер туши, из которой готовили полуфабрикаты
1
5,9
6,3
7,2
10,9
10,8
9,5
9,4
1 9,3
1 9,1.
8,5
1 8,2
2
6,1
6,2
7,6
10,7
11,6
9,3
9,0
9,0
8,7
8,2
8,5
3
6,5
6,4
7,5
10,8
11,4
10,2
9,1
9,1
1 8,9
8,6
I 8,6
4
6,2
6,5
7,9
11,6
10,9
9,3
9,6
8,7
8,7
8,5
7,5
5
6,3
6,1
7,8
10,9
11,7
9,5
8,9
8,9
8,8
8,6
8,4
6
6,2
6,7
8,1
11,5
11,5
9,2
9,0
9,0
9,0
8,4
7,4
7
5,9
6,8
7,7
10,8
10,9
10,0
8,7
9,3
9,2
8,5
7,8
8
5,7
6,3
7,9
10,9
11,4
9,8
8,9
8,8
8,7
8,2
8,0
9
5,9
6,9
7,8
11,2
10,9
9,4
9,1
8,9
8,9
8,2
8,1
10
6,2
6,7
7,6
10,7
11,8
9,3
9,0
8,6
8,7
8,0
7,6
среднее
значение
6,09
6,49
7,71
11,00
11,29
9,56
9,07
8,96
8,85
8,37 1
8,01
Таблица 2
Номер туши,
из которой
готовили
полуфабрикаты
1
2
1 3
4
5
6
7
! 8
9
1°
Среднее
Потери сока при размораживании, %
Температура замораживания и хранения, °С
-10
срок хранения, месяцы
1
11,6
11,8
12,1
11,4
12,3
11,2
11,8
11,9
12,8
12,2
11,91
о
12,6
12,3
11,9
.12,8
12,4
13,1
12,9
13,2
12,9
13,0
12,71
3
12,5
12,8
12,1
13,6
13,2
13,4
13,0
12,8
13,6
13,3
13,03
4
13,9
15,3
13,8
15,2
14,0
13,8
13,9
14,3
14,1
15,6
14,39
5
15,9
15,6
16,8
15,9
15,8
16,1
16,9
15,8
16,4
15,9
16,11
б
18,2
17,2
16,9
17,2
16,3
17,3
16,9
17,2
17,6
16,7
17,04
среднее
значение
14,10
14,15
13,93
14,35
14,2
14,15
14,23
14,20
14,57
14,45
14,20
-18 I
срок хранения, месяцы
1
11,2
10,8
11,0
10,6
11,3
10,6
10,8
10,8
11,3
11,4
10,98
2
11,6
11,2
10,9
11,4
11,8
12,0
11,4
12,1
п,з
Н,1
11,48
3
11,8
11,6
12,4
12,0
11,2
11,4
11,9
12,8
12,9
11,6
11,96
4
12,4
12,1
13,0
14,2
13,4
13,1
13,6
12,8
12,9
12,6
13,01
5
14,5
14,9
16,2
15,4
15,2
15,0
16,1
15,3
15,8
15,0
15,45
6
16,3
16,8
15,9
16,5
16,2
16,2
16,6
15,9
16,1
15,8
16,19
среднее
значение
12,96
12,9
13,1
13,36
13,18
13,05
13,45 1
13,26
13,38 1
* 12,91
13,15
Продолжение табл. 2
Номер туши,
из которой
готовили
полуфабрикаты
1
2
3
4
6
7
8
9
10
1 Среднее
Потери сока при размораживании, %
Температура замораживания и хранения, °С
-25
срок хранения, месяцы
1
10,4
10,4
9,8
8,9
10,2
9,6
9,4
10,3
9,8
9,8
9,85
2
10,2
10,6
10,8
11,2
10,9
10,7
11,1
10,4
11,2
10,8
10,79
3
11,3
11,2
10,9
11,4
11,6
11,6
11,8
11,0
12,8
12,4
11,89
4
12,0
11,6
12,4
12,2
12,4
12,8
12,4
12,2
13,2
13,0
12,42
5
11,9
12,9
12,7
12,2
13,1
13,6
13,1
13,0
13,4
12,9
12,88
6
12,6
13,4
12,9
13,1
14,0
14,1
13,9
12,8
13,9
13,6
12,93
среднее
значение
11,56
11,68
11,91
11,70
12,0
12,05
11,95
11,61
12,38
12,05
11,80
-35
срок хранения, месяцы
1
6,8
7,1
6,6
6,9
6,3
7,1
6,0
5,3
5,6
6,1
6,28
2
6,6
6,8
7,3
6,9
7,3
7,8
7,1
6,9
7,2
7,4
7,13
3
8,3
7,6
7,1
7,0
8,2
8,4
8,0
7,9
8,1
8,3
7,89
4
9,4
8,5
9,1
8,9
8,9
9,1
9,4
8,6
9,3
9,5
9,07
5
8,6
9,4
9,3
9,8
9,6
9,9
8,9
9,6
10,1
10,4
9,56
6
9,2
10,4
9,8
9,6
10,1
10,2
10,8
10,2
10,1
10,2
10,05
среднее
значение
8,1
8,3
8,2
8,0
8,4
8,75
8,36
8,05
8,4
8,65
8,35

чение 60 мин при 18°С. Центрифугирование
длительностью 5 мин производили через
каждые 15—20 мин. Количество сока определяли
по разности веса стакана до и после опыта.
Такой метод определения количества
мясного сока, на ,наш взгляд, имеет существенные
преимущества, так как процессы
размораживания и центрифугирования протекают
одновременно и сравнительно быстро, что
исключает искажения, получаемые в результате
испарения влаги, приостановки процесса стекания
сока из-за образования высохшего,
обезвоженного поверхностного слоя.
Средние данные о влиянии
продолжительности хранения полуфабрикатов до
замораживания на потери сока при размораживании с
центрифугированием приведены в табл. 1.
Полуфабрикаты замораживали при —35°С,
хранили в замороженном виде 24 ч.
Из табл. 1 видно, что наименьшие потери
мясного сока F,09%) наблюдаются при
размораживании полуфабрикатов,
приготовленных из парного мяса через 2 ч после убоя
животного.
С увеличением срока хранения мясного
сырья или полуфабрикатов перед
замораживанием до 48 ч потери сока при
размораживании возрастают почти вдвое.
При дальнейшем увеличении срока
хранения перед замораживанием до 192 ч потери
при размораживании сокращаются в 1,4 раза
по сравнению с потерями, которые
наблюдались при размораживании полуфабрикатов,
хранившихся перед замораживанием 48 ч.
Влияние температуры замораживания и
срока хранения полуфабрикатов на потери сока
при размораживании с центрифугированием
показано в табл. 2 (мясо замораживали через
2—3 ч после убоя).
Из табл. 2 видно, что наименьшие потери
при хранении в течение шести месяцев (в
среднем 8,35%) наблюдаются при
температуре —35°С. Повышение температуры хранения
до —25°С вызывает увеличение потерь сока
при размораживании до 11,8%, при —18°С
потери составляют 13,15%, а при —10°С
достигают 14,2%, т. е. увеличиваются в 1,7 раза по
сравнению с потерями после шестимесячного
хранения при —35°С.
В табл. 3 приведены данные о влиянии
температуры хранения и способа размораживания
полуфабрикатов на потери мясного сока (мясо
замораживали через 2—3 ч после убоя).
Из табл. 3 видно, что наименьшие потери
при всех способах размораживания
наблюдаются у полуфабрикатов, хранившихся при
—35°С.
Таблица 3

Температура
замораживания
и
.хранения, °с
—10
—18
—25
-35 1
1 |
Срок
1 хранения,
месяцы
1
2
3
4
5
6
1
2
3
4
5
6
1
2
3
4 '
5
6
1
2
3
4
5
6
Потери мясного сока при
размораживании, %
в воздушной
среде
о
"**
к
а,
1 S
2,1
3,2
3,8
4,6
5,8
6,5
1,8
2,5
3,2
3,8
5,0
5,2
1,6
2,3
3,0
3,2
4,5
5,0
1,5
2,1
2,5
з,о 1
3,8
4,5
CJ
оо
к
cl
с
3,3
3,8
4,5
6,0
6,8
7,6
3,2
3,9
4,8
5,7
6,5
7,1
! 3,2
3,5
4,1
4,8
5,6
6,5
3,1
3,2
3,8 1
4,2
4,5 |
5,3
в воде
о
^
s
а-
с
1,8
2,3
2,9
3,6
4,4
5,7
1,5
2,2
3,0
3,8
4,2
5,0
1,5
2,2
2,6
3,0
3,8
4,6 I
1,2
1,5
1,8
2,3
3,0
3,5
CJ
о
К
а.
с
2,6
2,9
3,4
3,5
4,8
6,2
2,5
2,8
3,1
3,3
4,4
5,6
2,2
2,4
3,0
3,1
4,0
4,8
2,0
2,1
2,6
2,9.
3,8
4,3
о 1
к
э 1
о
CQ
о
G.<U
Л
со и
0,6
0,8
1>4
1,5
1,9
2,4
0,5
0,6
0,9
1,2
1.6
2,1
0,3
0,5
0,8
1.2
1,6
2,0
—
0,2
0,4
0,6
0,9
1,2
Размораживание полуфабрикатов в паро*
воздушной среде дает наименьшие потери по
сравнению со всеми остальными способами
размораживания.
Температура замораживания и срок
хранения оказывают существенное влияние на
обратимость процесса. С повышением
температуры замораживания и увеличением срока
хранения обратимость процесса уменьшается.
Следует осуществлять замораживание и
хранение при более низких температурах.
Лучшие результаты обратимости процесса
наблюдаются при размораживании в
паровоздушной среде.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ростовский В. С. Полуфабрикаты в
общественном питании. Госторгиздат, 1963.
2. Б и р у л я Е. Г. Мероприятия по расширению
производства и сбыта охлажденного мяса.
«Холодильная техника», 1964, № 3.
3. Данилов А. М. Потери веса замороженных
мясных полуфабрикатов при хранении. «Холодильная
техника», 1965, № 5.
36

ОБМЕН ОПЫТОМ
Воздушные завесы для наружных дверей холодильника
621.
На распределительных холодильниках
теряется значительное количество холода из-за
поступления теплого наружного воздуха при
открывании дверей. Основным способом
уменьшения потерь холода является установка
воздушных завес дверных проемов. Имеется
несколько конструкций таких завес.
На Московском хладокомбинате № 8
установлены лростые по конструкции воздушные
завесы.
Воздушная завеса (рис. 1),
запроектированная и смонтированная силами комбината,
вначале состояла из осевого вентилятора МЦ-5
и конусного воздуховода диаметром от 500 до
100 мм. Она установлена со стороны коридора
и имеет верхнюю подачу воздуха (рис. 2).
При испытании воздушной завесы
определяли с помощью анемометра количество
поступающего наружного воздуха. Замеры
проводили дважды: без завесы и с включенной
завесой. С целью установления зоны притока и
выхода воздуха определяли нейтральную линию,
где анемометр не вращался. Количество
приточного воздуха подсчитывали по формуле
L = F -v • 3600 мъ\ч,
где F — площадь проема, ж2;
v — скорость движения воздуха в проеме,
м/сек.
Количество выходящего воздуха равнялось
количеству приточного.
Относительную влажность воздуха
определяли аапирационным психрометром, а
теплосодержание и влагосодержание по /, d-диа-
грамме.
Испытания работы воздушной завесы
показали ряд ее конструктивных недостатков:
— переход от диаметра воздуховода 500 мм
/U >5
Рис. 1. Воздушная завеса:
/ — изменение направления воздушной струи
завесы под действием двух потоков; 2 —
направление движения холодного воздуха из
холодильника (завеса не работает); 3 — направление
движения наружного теплого воздуха (завеса не
работает); 4 — сливник из оцинкованной стали; 5—
экран; 6 — направление движения теплого
воздуха без экрана; 7 — место конденсации влаги;
8 — трубка для отвода конденсата; 9 — тамбур;
10 — деталь щели; // — болт с гайкой шагом
300 мм; 12 — вентилятор; 13 — щель; 14 — конус
из стального листа; 15 — конечный выключатель,
37

до 100 мм приводит к неодинаковой скорости
движения воздуха по длине'щели;
— вдоль воздуховода может проходить
теплый воздух;
— отсутствует конечный выключатель,
который бы отключал электродвигатель
вентилятора при закрытых дверях.
Для устранения этих недостатков
необходимо, как это указано на рис. 1, размеры
воздуховода довести до 400x200 мм, установить
вентилятор 06—320 № 4, а над верхней
притолокой двери под воздуховодом и по бокам
поставить экран из доски толщиной 20 мм.
Несмотря на указанные недостатки, данные
испытания показали, что при работе
воздушных завес поступление теплого воздуха в
коридор холодильника сокращается в среднем
почти вдвое.
Известно, что эффективность воздушных
завес для промышленных цехов зависит от
гравитационного давления, т. е. разницы
наружной и внутренней температур воздуха и
высоты здания, а также от скорости и
направления воздушной струи в проеме и температуры
подаваемого воздуха. Однако, если в
промышленных цехах холодный воздух, как правило,
поступает через всю площадь дверей, то в
открытых дверях холодильников образуются два
встречных потока: по низу дверного проема
выходит холодный воздух, по верху поступает
наружный теплый воздух. Скорость движения
воздуха и высота нейтральной линии зависят
от разности температур внутреннего и
наружного воздуха. Наличие двух встречных потоков
исключает применение двусторонних завес с
Z
1 6
1 Г [
' 4 1/
1 IT .__,-
1 Ji^Fn
3
6
6
3
г г —
5
3 '
6
6
3
щ г
13
:z=H-Jb
3
6
¦ ,
? *\
Рис. 2. Расположение воздушных завес:
1 — воздушные завесы; 2 — дверные проемы; 3 —
дополнительные воздушные завесы; 4 — тамбур; 5 —
коридор; 6 — камеры хранения; 7 —
железнодорожная платформа; 8 — автомобильная платформа.
подачей воздуха с боковых сторон проема.
Таким образом, можно подавать воздух или
сверху, или снизу. Однако в связи с
постоянным движением погрузочно-разгрузочных
механизмов последний способ исключается.
В промышленных цехах для повышения
температуры воздуха, проникающего через завесу,
подают горячий воздух. На холодильниках
температура воздуха в завесе тоже имеет
существенное значение. Так, если в завесу
направлять теплый наружный воздух, то при
встрече его с холодным у пола выпадает роса;
при подаче холодного воздуха происходит
конденсация влаги в верхней части завесы.
Однако влагу можно отвести через сточную трубку.
Эффективность завес зависит от
правильного направления воздушной струи,
выбираемого в зависимости от поступающего в
помещение воздуха, скорость которого связана с
гравитационным давлением.
Для дверей холодильников, в которых
создается два встречных потока, наиболее
эффективное направление струи под углом 90° к
полу.
Эффективность воздушных завес зависит от
скорости истечения струи воздуха и ее
дальнобойности. Чем выше двери, тем больше
должна быть скорость и соответственно
дальнобойность струи. Для типовых дверей
распределительных холодильников скорость струи
должна быть не менее 12 м/сек. Для создания
такой скорости был подобран осевой
вентилятор 06—320 № 4 мощностью 1 кет с числом
оборотов 2800 в минуту. Электродвигатель
должен быть закрытого типа во взрывобезопасном
исполнении КОМ-12/2. Вместо осевых можно
применять и центробежные вентиляторы, но
последние требуют больше места для
установки.
Как показали проведенные испытания,
применение воздушных завес описанной
конструкции позволит сократить расход холода.
Воздушные завесы необходимо устанавливать не
только у наружных дверей холодильников, но
и у дверей холодильных камер.
В. В. БОГОЛЮБОВ
Московское специализированное
теплоэнергетическое пусконаладочное управление

Централизованное изготовление нестандартного
холодильного оборудования
621.572.002.5
Монтажное управление № 28 треста «Рос-
хладторгстрой» выполняет во многих городах
страны монтажные работы на вновь
строящихся холодильниках, например таких, как
Волгоградский емкостью 16250 т, Челябинский —
16370 т, Свердловский — 16200 т. Кроме того,
с 1965 г. ведется монтаж холодильников
емкостью до 17000 т на плодоовощных базах в
ряде районов Москвы.
В 1960 г. в связи с увеличением объема
работ и (повышением требований к качеству
монтажа при Монтажном управлении была
построена производственная база для
централизованного изготовления нестандартного
холодильного оборудования и других изделий. На
базе изготовляют батареи из сребренных труб
диаметром 38x2,5 мм, металлоконструкции
(каркасы, решетки, поддоны, вентиляционные
каналы и др.) для воздухоохладителей. Кроме
того, изготовляются такие детали, как калачи
с различными радиусами гнутья, отводы из
труб диаметром от 25 до 89 мм, фильтры для
рассола диаметром условного прохода 50, 80,
100 и 150 мм, водоулавлншающие решетки для
градирен, дефлекторы и др. Выполняют также
оребрение труб диаметром 57X3,5 мм.
.Комплект заготовок для воздухоохладителей
с рассольным и аммиачным охлаждением
выпускается поверхностью охлаждения от 60 до
600 м2. Навивка ребер на цельнотянутые трубы
диаметром 38X2,5 мм освоена с шагом 13,6;
20 и 30 мм.
На производственной базе установлены
станки, позволяющие механизировать основные
виды работ, а также пресс-ножницы,
гильотинные ножницы, (Механические прессы,
вальцовочный и трубогибочный станки и другое
оборудование.
В токарном цехе базы изготовляют
аммиачные и рассольные фланцы всех диаметров,
ниппельные соединения, накидные гайки,
фронтальные и промежуточные кольца и другие
изделия.
Недостатком является отсутствие на базе
цеха горячего цинкования. Поэтому сейчас
приходится окрашивать трубы,
воздухоохладители и другие изделия вручную, что вызывает
определенные трудности.
В текущем году по проекту Гипроторга
начато строительство цеха горячего цинкования,
ввод в эксплуатацию которого позволит
улучшить качество выпускаемых оребренных труб
и удлинить срок эксплуатации оребренных
батарей и воздухоохладителей.
Намечено централизованное изготовление
для холодильников регулирующих станций и
распределительных устройств.
Работники производственной базы внесли
ряд ценных предложений, способствующих
увеличению ассортимента и улучшению качества
продукции.
Изготовлено приспособление,
устанавливаемое на пресс-ножницах, при помощи которого
пробивают отверстия в решетках
воздухоохладителей. Сконструировано и изготовлено
приспособление для пробивки отверстий в деталях
металлических конструкций, в шайбах и
подкладках для подвесных путей на механическом
прессе, что дает возможность значительно
улучшить качество изделий. На этом же
механическом прессе при помощи другого
приспособления вырубают прокладки из паронита
для фланцев любого размера. На
вальцовочном станке сконструировано приспособление,
позволяющее гнуть фланцы для воздуховодов
из угловой стали 25x25, 32X32 и 50X50 мм.
Практика монтажных работ показывает, что
при централизованном изготовлении
нестандартного оборудования и изделий повышается
их качество. Кроме того, благодаря
использованию отходов производства, а также
правильному раскрою и обработке на станках всех
металлических конструкций и изделий
достигается значительная экономия металла.
Н. И. ВОЛКОВ, М. Я. РОЗОВ
трест «Росхладторгстрой»
*

Рекомендации по проектированию автоматизации
= холодильных установок1
621.565.59—52
Раздел IV
АВТОМАТИЗАЦИЯ КОМПРЕССОРОВ
И КОМПРЕССОРНЫХ АГРЕГАТОВ
А. Общие положения
4. I. Автоматизация компрессоров и компрессорных
агрегатов предусматривает автоматическое управление и
автоматическую противоаварийную защиту.
4. 2. Схемы автоматизации предусматривают
запрещение одновременного пуска двух и более
электродвигателей.
Б. Автоматическое управление компрессорами
4. 3. Схема автоматического управления
компрессором предусматривает три режима управления:
а) автоматический — пуск и остановка
осуществляются приборами автоматики, и функционирует система
защиты;
б) полуавтоматический (дистанционный) — пуск и
остановка осуществляются кнопками с пульта
управления, в остальном режим аналогичен автоматическому;
в) местный — все операции управления выполняет
обслуживающий персонал. Система защиты при этом не
.функционирует.
Примечания. 1. Режим местного управления
предусматривается для выполнения наладочных
операций и послеремонтной обкатки. 2. Независимо
от режима управления должно предусматриваться
отключение компрессоров нажатием кнопки «Стоп».
4.4. Система автоматического управления
предусматривает работу компрессоров при постоянно открытых
всасывающих и нагнетательных вентилях.
Для предотвращения при остановке перетекания
паров со стороны высокого давления в испарительную
систему на нагнетательных линиях компрессоров
непосредственно за запорным вентилем устанавливаются
обратные клапаны.
4.5. Предварительным условием пуска первого по
порядку компрессора любой системы охлаждения
является включение первого по порядку водяного насоса,
подающего охлаждающую воду на конденсаторы, и
работа рассольного насоса (при рассольной системе
охлаждения).
'4.6. Последовательность автоматического пуска
компрессоров данной системы охлаждения задается
оператором.
Примечание. Последовательность пуска
может жестко задаваться схемой управления
(специальным переключателем) либо обеспечиваться
изменением настройки регуляторов.
4.7. Предусматривается следующий порядок
автоматического пуска компрессора одноступенчатого сжатия:
/. Поступление команды на пуск;
2. Проверка готовности холодильной установки к
пуску компрессора;
40
3. а) открытие вентиля с электромагнитным приводом
на линии подачи охлаждающей воды в рубашки
компрессора,
б) блокирование на время пуска защит от
понижения разности давлений в системе смазки и отсутствия
протока воды через охлаждающие рубашки;
в) пуск электродвигателя компрессора;
г) начало отсчета времени с момента прохождение
команды на пуск;
4. Окончание отсчета времени;
5. а) закрытие вентиля с электромагнитным
приводом на байпасе компрессора;
б) ввод в действие защит, перечисленных в п. 3. б.
Примечание. Время ввода в действие защит
определяется появлением давления в системе
смазки и протока воды через охлаждающие рубашки
(ориентировочно 5—10 сек).
4.8. Порядок остановки компрессора
одноступенчатого сжатия следующий:
/. Поступление команды на остановку;
2. а) остановка электродвигателя компрессора;
б) закрытие вентиля с электромагнитным
приводом на линии подачи охлаждающей воды в рубашки
компрессора;
в) открытие вентиля с электромагнитным
приводом на байпасе компрессора.
Примечание. При срабатывании
автоматической противоаварийной защиты остановка
компрессора осуществляется аналогично описанному.
4.9. Предусматривается следующий порядок
автоматического пуска компрессора (агрегата)
двухступенчатого сжатия (с общим приводом высокой и низкой
ступеней):
/. Поступление команды на пуск;
2.' Проверка готовности холодильной установки к
пуску компрессора (агрегата);
3. а) открытие вентиля с электромагнитным
приводом на линии подачи охлаждающей воды в рубашки
компрессора;
б) блокирование на время пуска защит от
понижения разности давлений в системе смазки и отсутствия
протока воды через охлаждающие рубашки;
в) пуск электродвигателя компрессора (агрегата);
г) закрытие вентиля с электромагнитным
приводом на разгрузочной линии промежуточного сосуда;
д) начало отсчета времени с момента прохождения
команды на пуск;
4. а) окончание отсчета времени;
б) закрытие вентиля с электромагнитным
приводом ца байпасе ступени высокого давления;
Начало см. «Холодильная техника», 1967, № 11.

в) ввод в действие регулятора уровня жидкого
аммиака в промежуточном сосуде;
г) ввод в действие защит, перечисленных в п. 3. б.
Примечания. 1. Имеет силу пункт 4.5 с
учетом следующих дополнительных факторов:
равенство давлений в промежуточном сосуде и
испарительной системе; допустимые значения уровней
жидкого аммиака в промежуточном сосуде и
циркуляционном ресивере (отделителе жидкости).
2. Время ввода в действие защит определяется
достижением рабочего давления в промежуточном
сосуде.
4.10. Порядок остановки компрессора (агрегата)
двухступенчатого сжатия следующий:
/. Поступление команды на остановку;
2. а) остановка электродвигателя компрессора
(агрегата) ;
б) закрытие вентиля с электромагнитным
приводом на линии подачи охлаждающей воды в рубашки
компрессора (агрегата);
в) открытие вентиля с электромагнитным
приводом на разгрузочной линии промежуточного сосуда;
г) открытие вентиля с электромагнитным
приводом на байпасе ступени высокого давления;
д) блокирование регулятора уровня жидкого
аммиака в промежуточном сосуде.
Примечание. Имеет силу примечание к
п. 4.8.
4.11. Порядок пуска агрегата двухступенчатого
сжатия с индивидуальными приводами высокой и низкой
ступеней аналогичен описанному в п. 4.9, с учетом
следующих особенностей:
а) пуск электродвигателя высокой ступени
осуществляется с выдержкой времени, отсчитываемой от
момента пуска электродвигателя низкой ступени;
Примечания. 1. Допускается обратный
порядок пуска электродвигателей агрегата. 2. Выдержка
времени определяется появлением давления в
системе смазки и протока воды в ступени,
электродвигатель которой включается первым.
б) наличие индивидуальных датчиков разности
давлений масла в системах смазки высокой и низкой
ступеней;
в) раздельный ввод в действие защиты от
понижения разности давлений в системах смазки высокой
и низкой ступеней.
4.12. Порядок остановки агрегата двухступенчатого
сжатия с индивидуальными приводами высокой и
низкой ступеней аналогичен описанному в п. 4.10 с
одновременной остановкой обоих электродвигателей.
4.13. Местный (ручной) режим работы компрессоров
предназначается исключительно для пуска машины
после длительной остановки или проведения ремонтных
работ. Порядок пуска и остановки определяется
существующей инструкцией по обслуживанию холодильных
установок.
В. Автоматическая противоаварийная защита
компрессоров
4.14. Автоматическая противоаварийная защита
компрессора предусматривает:
а) защиту от попадания жидкого холодильного
агента во всасывающий трубопровод компрессора;
б) защиту от недопустимых отклонений
эксплуатационных параметров компрессора от рабочих значений.
4.15. Защита от попадания жидкого холодильного
агента во всасывающий трубопровод компрессора-
обеспечивается осуществлением автоматического контроля
уровней в сосудах и аппаратах стороны низкого
давления; при достижении недопустимых значений уровней
предусматривается аварийная остановка
соответствующих компрессоров и подача сигнала в схему
аварийной сигнализации.
Примечание. При возможности
переключения компрессора с одной испарительной системы на
другую следует предусматривать отключение его при
достижении недопустимого значения уровня в
любом из отделителей жидкости соответствующих
систем.
4.16. Защита компрессора одноступенчатого сжатия
от недопустимых отклонений рабочих параметров
должна предусматривать отключение машины при
отклонениях:
ниже допустимого значения
а) давления всасывания;
б) разности давлений в системе смазки;
выше допустимого значения
в) давления нагнетания;
г) температуры нагнетания,
а также при прекращении протока воды через
охлаждающие рубашки компрессора.
Примечание. Защита электродвигателей
компрессоров предусматривается в соответствии с
требованиями Правил устройства электроустановок.
4.17. Защита компрессора (агрегата)
двухступенчатого сжатия от недопустимых отклонений рабочих
параметров должна предусматривать отключение машины
(агрегата) при отклонениях:
ниже допустимого значения
а) давления всасывания низкой ступени;
б) разности давлений в системе смазки (для
агрегата двухступенчатого сжатия, составленного из двух
компрессоров — для каждой ступени отдельно);
выше допустимого значения
в) давлений нагнетания низкой и высокой ступеней;
г) температур нагнетания низкой и высокой ступеней;
д) уровня жидкого холодильного агента в
промежуточном сосуде, а также при прекращении протока воды
через охлаждающие рубашки компрессора (агрегата).
Примечание. Имеет силу примечание к
п. 4.16.
4.18. Система автоматической противоаварийной
защиты компрессора предусматривает запрещение
самозапуска машины даже после изменения параметра,
вызвавшего срабатывание защиты, до допустимого значения.
Примечание. Съем указанной блокировки
предусматривается ручным.
Раздел V
АВТОМАТИЗАЦИЯ КОНДЕНСАТОРНОЙ ГРУППЫ
(рис. 5)
5.1. Конденсаторная группа холодильной установки
включает следующие основные элементы:
— конденсатор;
— линейный ресивер;
— водяные насосы (основной, дополнительный и
резервный) ;
— устройство обратного охлаждения воды.
5.2. Система автоматизации конденсаторной группы
предусматривает:
а) контроль уровней жидкого аммиака в линейном
ресивере;
б) автоматическое управление работой водяных
насосов;
в) автоматическое регулирование уровня воды в
бассейнах или резервуарах (при отсутствии устройств
обратного охлаждения воды не предусматривается).
5.3. Уровни жидкого аммиака в линейном ресивере
контролируются поплавковыми реле уровня,
устанавливаемыми на линейном ресивере на отметках 20%
заполнения (нижний уровень) и 80% заполнения (верхний
уровень).
Достижение контролируемых уровней
сигнализируется на КСЩ с помощью сигнальных ламп. Нижний
уровень дублируется звуковым сигналом.
41

Рис. 5. Принципиальная схема автоматизации конденсаторной группы (условные обозначения приборов
и средств автоматизации по ГОСТу 3925—59): МО — маслоотделитель; КД — конденсатор; РБ —
разделительный бачок; РЛ — ресивер линейный; Г — градирня; 1, 2, 3 —управление водяными
насосами № 1, 2, 3; 4, 5, 6 — давление воды после насосов 1, 2, 3; 7, 8 — сигнализация уровня в линейном
ресивере; 9 — давление в конденсаторе; 10 — температура воды на входе в конденсатор; 11 — то
же, на выходе из конденсатора.
5.4. Схема автоматического управления работой
водяных насосов предусматривает два режима
управления — автоматический и местный.
Примечание. Имеет силу примечание 1 к
п. 4.3.
5.5. Система автоматического управления
предусматривает работу насосов при постоянно открытых
задвижках на всасывающих и нагнетательных
трубопроводах.
Для предотвращения слива воды из нагнетательной
магистрали через насос при остановке его следует
предусматривать обратный клапан на нагнетательном
трубопроводе каждого насоса.
5.6. Система автоматического управления работой
водяных насосов должна предусматривать возможность
их включения в любой последовательности.
Последовательность включения насосов задается с помощью
специального переключателя на КСЩ.
Примечания. 1. Последовательность
включения рабочих насосов, начиная со второго по
порядку, может задаваться настройкой регуляторов.
2. Схема выбора последовательности включения дол:
жна предусматривать возможность работы любого
из водяных насосов холодильной установки в
качестве резервного.
5.7.-Включение первого по порядку водяного насоса
предусматривается по команде на включение любого
компрессора.
5.8. Для согласования производительности водяных
насосов с тепловой нагрузкой на конденсатор
рекомендуется предусматривать систему автоматического
регулирования заданной разности температур воды,
отходящей и поступающей на конденсатор.
5.9. Система автоматического регулирования
заданной разности температур воды, отходящей и
поступающей на конденсатор, предусматривается ступенчатой
(статической либо астатической). Применение
астатической системы ступенчатого регулирования
целесообразно при соблюдении условия D) п. 3.14.
Примечание. Имеет силу примечание 1
п. 3.14.
5.10. Ступенчатое регулирование разности
температур воды, отходящей и поступающей на конденсатор,
рекомендуется предусматривать способом
последовательных автоматических включений и отключений водяных
насосов.
Примечание. В качестве команды на
включение дополнительного водяного насоса может быть
использовано повышение давления конденсации,
контролируемое реле давления.
5.11. Для управления работой водяных насосов
применяются регуляторы разности температур, датчики
которых устанавливаются на трубопроводах воды,
отходящей и поступающей на конденсатор. Число регуляторов
должно быть на единицу меньше числа рабочих насосов.
5.12. Автоматическое включение резервного водяного
42

насоса предусматривается при аварийном отключении
любого из рабочих насосов.
5.13. При срыве струи (падении давления в
нагнетательном трубопроводе водяного насоса)
предусматривается аварийное отключение последнего с подачей
соответствующего сигнала в схему управления
компрессором и включением резервного насоса.
5.14. Контроль наличия давления воды в
нагнетательном трубопроводе насоса осуществляется датчиком
давления.
Отборное устройство давления устанавливается на
нагнетательном трубопроводе насоса до обратного
клапана (по ходу воды).
5.15. Для компенсации потерь воды в системе
оборотного водоснабжения рекомендуется предусматривать:
а) при периодической добавке воды из
водопровода — автоматическое регулирование уровня в
бассейнах и резервуарах с помощью регуляторов уровня
(наиболее целесообразным является. применение для этой
цели регуляторов прямого действия);
б) при постоянной добавке воды через рубашки
компрессоров и переохладители — сигнализацию понижения
уровня в бассейнах и резервуарах.
Раздел VI
ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫБОРА ПРИБОРОВ
И СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИИ
6.1. Приборы и средства автоматизации
холодильных установок должны выбираться с учетом требований
к помещениям класса взрывоопасности В-16.
6.2. Датчики приборов, монтируемые внутри сосудов
с аммиаком, должны удовлетворять требованиям к иск-
ро- и взрывозащищеныости по" классу В-1а.
6.3. Предпочтительно применение приборов,
снабженных шкалами настройки.
6.4. Размещение приборов на компрессорах
допускается только при условии их вибростойкости. В
противном случае приборы выносятся на невибрирующее
основание,
6.5. Допускается применение только тех приборов с
двухпозиционным выходом, в которых обеспечено четкое
однократное переключение выходного устройства
(контактов) при медленном изменении контролируемого
параметра.
6.6. Основные данные для выбора приборов и средств
автоматизации холодильных установок приведены в
приложении.
6.7. Уставки приборов автоматической противоава-
рийной защиты должны соответствовать отклонениям
от значений рабочих параметров на 10—15%.
Раздел VII
ДИСТАНЦИОННОЕ ИЗМЕРЕНИЕ РАБОЧИХ
ПАРАМЕТРОВ
АВТОМАТИЧЕСКАЯ СИГНАЛИЗАЦИЯ
7.1. Для возможности объективной оценки работы
холодильной установки з целом и каждой машины и
аппарата в отдельности рекомендуется предусматривать
дистанционное измерение рабочих параметров.
7.2. Предусматривается дистанционное измерение
температуры:
— воздуха в охлаждаемых помещениях,
— в толще замораживаемого продукта,
— наружного воздуха,
— кипения,
— конденсации,
— жидкого холодильного агента перед
регулирующим вентилем,
— охлаждающей воды,- отходящей и поступающей
на конденсатор.
Примечание. В некоторых случаях
целесообразно дистанционное измерение температуры
охлаждающей воды на входе в переохладитель.
7.3. Дистанционное измерение параметров,
контролируемых приборами и средствами автоматической
защиты, предусматривать не рекомендуется.
7.4. Для контроля работы системы автоматического
регулирования температуры воздуха в холодильных
камерах рекомендуется предусматривать дистанционное
измерение температуры с помощью показывающих
приборов, размещаемых в помещении КСЩ.
С целью экономии кабельной продукции
допускается использование одного датчика для регулирования
и измерения температуры.
При проектировании автоматизации холодильных
установок рекомендуется предусматривать автоматическую
сигнализацию:
а) технологическую;
б) аварийную.
7.5. Технологическая сигнализация предусматривает
информацию:
а) о работе компрессора, водяных рассольных и
аммиачных насосов, вентиляторов воздухоохладителей;
б) о включениях и отключениях приборов
охлаждения в охлаждаемых помещениях;
в) о наличии напряжения в цепи электрических схем
автоматики;
г) о наличии рабочих уровней жидкого
холодильного агента в сосудах и аппаратах холодильной установки.
7.6. Для подачи световых сигналов технологической
сигнализации следует применять сигнальные лампы с
линзами и световые табло со стеклами зеленого или
молочного цвета.
7.7. Аварийная сигнализация предусматривается
световая и звуковая.
7.8. Аварийная сигнализация предусматривает
информацию:
а) о срабатывании любой противоаварийной защиты
холодильной установки;
б) о недопустимых отклонениях параметров от
рабочих значений;
в) об аварийном отключении компрессоров и
насосов.
Примечание. Система аварийной
сигнализации проектируется совместно с системой
автоматической противоаварийной защиты.
7.9. Для подачи аварийных световых сигналов
рекомендуется предусматривать:
а) сигнальные лампы с линзами красного цвета
(мигающие либо горящие ровным светом);
б) мигающие лампы или табло технологической
сигнализации.
Примечание. Предусматривается возможность
проверки работы аварийной световой
сигнализации.
7.10. Предусматривается одновременное включение
аварийной звуковой и световой сигнализации.
7.11. Съем звукового сигнала предусматривается
ручным. Световая аварийная сигнализация остается
включенной до ликвидации причин, вызвавших появление
сигнала.
Раздел VIII
КОМПОНОВКА ПРИБОРОВ И СРЕДСТВ
АВТОМАТИЗАЦИИ
8.1. Приборы и средства автоматизации могут
располагаться:
а) непосредственно у объектов автоматизации (по
месту);
б) на местных пультах;
в) на центральном командно-сигнальное щите
(КСЩ).
8.2. Различаются следующие системы компоновки:
— центральная, когда отсутствуют местные щит'ы и
пульты;
— местная, когда отсутствует центральный
командно-сигнальный щит;
— смешанная, когда имеются центральные и
местные щиты и пульты.
43

8.3. При автоматизации холодильных установок
рекомендуется применять центральную либо смешанную
систему компоновки. Центральная система компоновки
рекомендуется для компрессорных цехов небольшой
площади, с числом компрессоров 3—4.
При наличии 5 и более компрессоров применяется
смешанная компоновка.
8.4. Датчики и приборы устанавливаются на
автоматизируемом оборудовании либо в непосредственной
близости к нему. При оборудовании автоматически
управляемых байпасов не следует пользоваться байпасными
устройствами, имеющимися на компрессорах (особенно
при совмещении байпаса и предохранительного
клапана). Байпас, оборудованный вентилем с
электромагнитным приводом, рекомендуется монтировать в виде
моста между всасывающим и нагнетательным
трубопроводами.
8.5. Местные пульты управления, применяемые при
смешанной системе компоновки, рекомендуется
располагать вблизи компрессоров. Размещение пультов
предусматривается из условий обеспечения удобства
эксплуатации.
Примечание. Пульты могут предназначаться
для управления одноступенчатым компрессором,
одним двухступенчатым компрессором или
двухступенчатым агрегатом, состоящим из двух
компрессоров.
8.6. На местные пульты управления компрессорами
и агрегатами выносятся:
а) аппаратура управления компрессором
(переключатель режимов работы, выключатель защиты, кнопка
деблокировки защит);
б) устройства сигнализации включения компрессора
и срабатывания защит, которые могут выполняться в
виде сигнальных ламп либо световых табло с надписями.
Внутри пультов монтируются реле и другие
элементы электрической схемы управления.
Пульты должны изготовляться в закрытом
исполнении, допускающем их установку в помещениях класса
взрывоопасности В-16.
Центральные командно-сигнальные щиты (КСЩ)
рекомендуется оборудовать в специальных помещениях,
примыкающих к компрессорному цеху, или внутри цеха,
выполнив специальные ограждения. Помещение КСЩ
должно обеспечивать возможность обзора
компрессорного цеха и оборудоваться приточной вентиляцией.
В помещениях КСЩ рекомендуется размещать:
— рабочее место дежурного оператора,
— главный щит автоматики,
— устройства централизованного контроля и регули
рования.
На главном щите автоматики размещаются:
а) мнемоническая схема холодильной установки с
вмонтированными в нее сигнальными лампами и
световыми табло технологической и аварийной сигнализации;
б) ключи управления автоматически работающих
насосов;
в) показывающие приборы системы дистанционного
измерения.
Внутри главного щита размещаются
электроаппаратура сигнализации, элементы электрических схем
управления и защиты насосов и сосудов, а также устройства
автоматического регулирования и дистанционного
измерения температуры в холодильных камерах.
При использовании многоточечного регулятора
температуры последний устанавливается также в
помещении КСЩ.
При центральной системе компоновки на главный
шит выносятся также устройства управления
компрессорами.
Для главных щитов используются стандартные
конструкции шкафного типа в соответствии с ГОСТом
3244—56.
Примечание. Размещение КСЩ в
помещениях силовых распределительных пунктов
категорически запрещается.
Раздел IX
НАДЕЖНОСТЬ СИСТЕМ АВТОМАТИЧЕСКОГО
УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ
9.1. Рекомендованные схемы автоматического
управления и защиты компрессоров типа ВП и УП и
агрегатов АДС находятся в эксплуатации в течение
нескольких лет на ряде холодильников Росмясорыбторга.
Опыт эксплуатации в 1963—1966 гг. дал возможность
оценить показатели надежности этих схем. Ниже
приводятся данные о безотказности и ремонтопригодности
схем автоматического управления и защиты
компрессоров и агрегатов АДС, выполненные с применением
старых средств автоматизации (ЭКТ-1, ЭКМ-1, ЭСУ-1,
пультов управления и др.).
Схема
Управления и защиты для
компрессоров ВП, УП
Управления и защиты для
агрегата АДС

Наработка на отказ
Т,ч
209—276
100—121
*1
Среднее
время

становления -св, ч
3,1
5,7
Приводимые в настоящих рекомендациях схемы
автоматизации основного оборудования холодильных
установок предусматривают применение новых,
современных приборов и средств автоматизации.
9.2. Надежность схем автоматического управления и
защиты холодильных установок обеспечивается
достижением требуемых количественных характеристик
безотказности и ремонтопригодности в результате
проведения ряда мероприятий, изложенных в Рекомендациях
по методам расчета надежности разрабатываемых
Институтом систем автоматизации (РМ А05-60, «Пище-
промавтоматика», Одесса, 1966); отчете о совместной
работе по темам 47 «Исследование надежности
приборов и средств автоматизации» (ВНИХИ) и 125—63
«Исследование надежности приборов и систем
автоматизации холодильников в эксплуатационных условиях»
(«Пищепромавтоматика»). Москва—Одесса, 1966.
Рекомендации по обоснованию требуемых
количественных характеристик надежности изложены в
указанных в п. 9.2 материалах.
9.3. В случае, когда полученная оценка надежности
системы автоматического управления не удовлетворяет
требованиям, рекомендуется применять резервирование
отдельных приборов и средств автоматизации систем.
ПРИЛОЖЕНИЕ
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРИБОРОВ
И СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИИ АММИАЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
I. Реле давления РД-4А-01Т
Реле предназначено для автоматической защиты
аммиачных компрессоров от повышения давления
нагнетания и понижения давления всасывания. РД-4А-01Т —
двухпозиционное шкальное реле с электрическим
контактным выходом. Оно состоит из двух блоков-сильфо-
нов высокого и низкого давлений. Оба сильфона через
систему рычагов воздействуют на один общий контакт.
Блок низкого давления может быть настроен на
срабатывание в пределах от —0,7 до 4,0 кгс/см2.
Дифференциал этого блока регулируется в пределах от 0,4 до
2,5 кгс/см2.
44

Блок высокого давления позволяет устанавливать
давление срабатывания в диапазоне от 6 до 18 кгс/см2.
Дифференциал этого блока нерегулируемый и не
превышает 4 кгс/см2.
Основная приведенная погрешность срабатывания
прибора в блоке низкого давления 0,25%, высокого
±0,6%. Наибольшее допустимое давление для блока
низкого давления 15 кгс/см2, для блока высокого
давления 21 кгс/см2.
Разрывная мощность контактов 150 ва в цепи
напряжением 380 в, частотой 50 гц.
Прибор нормально работает при температуре
окружающего воздуха —Ю-^- + 50°С и относительной
влажности до 80%.
Изготовитель Тартуский приборостроительный завод.
II. Реле температуры ТР-200-3(до выпуска ТР—2А—06).
Реле предназначено для автоматической защиты
компрессора от повышения температуры паров аммиака
в линии нагнетания. ТР-200-3 дилатометрическое
двухпозиционное реле с электрическим контактным выходом.
Реле может быть настроено на срабатывание при
температурах 25—200°С.
Основная погрешность ±5°С.
Разрывная мощность контактов 30 ва в цепи
напряжением 220 в, частотой 50 гц.
Изготовитель — завод «Реле и автоматика» (Киев).
III. Реле контроля смазки РКС-А (ДПД-А)
Реле предназначено для автоматической защиты
компрессора от понижения разности давлений в линии
нагнетания масляного насоса и в картере компрессора,
защиты аммиачных насосов от «срыва», а также
контроля открытия разгрузочного вентиля промежуточного
сосуда.
Реле манометрического типа, двухпозиционное, с
электрическим контактным выходом.
Чувствительными элементами служат сильфоны.
Диапазон настройки от 0,2 до 1,8 кгс/см2 или от 0,5
до 3,5 кгс/см2. Дифференциал прибора нерегулируемый
и не превышает 0,4 кгс/см2. Допустимая разность
давлений в сильфонах 15 кгс/см2. Допустимое давление в
каждом из сильфонов не должно превышать 15 кгс/см2.
Основная приведенная погрешность срабатывания
±4%.
• Разрывная мощность контактов 150 ва в цепи
напряжением 380 в, частотой 50 гц.
Прибор нормально работает при температуре
окружающего воздуха —10-~ + 50°С и относительной
влажности до 80%.
Изготовитель — Орловский завод приборов.
IV. Реле уровня ПРУ-4
Реле предназначено для автоматического
поддержания и сигнализации уровня. Оно состоит из
индукционного поплавкового датчика и полупроводникового
усилителя.
Реле двухпозиционное, с электрическим контактным
выходом. Дифференциал ПРУ-4 регулируется в
пределах от 13 до 40 мм. Основная погрешность прибора
±5 мм.
Допустимое давление 18 кгс/см2. Допустимая
температура рабочей среды ±70°С.
Разрывная мощность контактов 500 ва в цепи
напряжением 220 в, частотой 50 гц.
Изготовитель — Рязанский завод «Теплоприбор».
V. Регулятор уровня ПРУД
Регулятор предназначен для автоматического
поддержания уровня в сосудах холодильных установок.
Регулятор поплавковый двухпозиционный непрямого
действия, но без вспомогательной энергии, состоит из
управляющего поплавкового устройства и клапана.
Допустимая температура рабочей среды ±45°С, дав-
• ление 18 кгс/см2.
Регуляторы выпускаются с DY = 25,40 мм.
Изготовитель — Опытный холодильник ВНИХИ.
VI. Реле протока РП-12 (РП—67)
Реле предназначено для защиты компрессора от
перегрева вследствие прекращения подачи охлаждающей
воды в рубашку цилиндров. Реле двухпозиционное, с
электрическим контактным выходом. Z)y=10-f-19 мм.
Рабочее давление 0,5—8 кгс/см2. Допустимое
давление 10 кгс/см2.
Разрывная мощность 150 ва в цепи напряжением
220 в, частотой 50 гц.
Реле устанавливается на сливной трубе.
Изготовитель — Опытный холодильник ВНИХИ.
VII. Соленоидные вентили СВМ
Вентили СВМ — автоматические двухпозиционные
запорные органы с электромагнитным приводом,
обмотки которого питаются током напряжением 220 в,
частотой 50 гц.
Максимальное рабочее давление 16 кгс/см2, перепад
давлений до и после вентиля 0,25—16 кгс/см2.
Температура среды ±45°С. Потребляемая мощность
40 ва. Dy=10, 15, 25, 40 мм.
Изготовитель — Семеновский арматурный завод.
VIII. Обратные клапаны ОКД **
Обратные клапаны предназначены для установки на
нагнетательных линиях автоматизированных
компрессоров и служат для разгрузки их при пуске и исключения
попадания пара из конденсатора в испарительную
систему. Для устранения колебаний и ударов клапана
предусмотрен демпфер.
Клапаны работают при температуре среды до 200°С
и давлении до 18 кгс/см2. DY = 70 и 100 мм.
Изготовитель — Опытный холодильник ВНИХИ.
IX. Машина АМУР
Машина представляет собой многоточечный
двухпозиционный регулятор температуры, предназначенный для
управления камерными охлаждающими устройствами и
холодильными компрессорами.
Число точек регулирования и измерения от 40 до 80.
• Машина работает с любыми термометрами
сопротивления по ГОСТу 6651—59, включаемыми по трехпровод-
ной схеме.
Каждая точка регулирования имеет задатчик на
18 фиксированных уставок D, 2, 1, 0, —1, —2, —4, —10,
— 12, —18, —21, —24, —26, —28, —33, —36, —39,
—40°С).
Специальные переключатели позволяют перевести
каждую точку на ручное управление.
Погрешность срабатывания выходных контактов
машины не превышает ±0,8°С. Погрешность измерения
температуры не более±2% от разности верхнего и
нижнего пределов измерения.
Изготовитель — московский завод «Энергоприбор».
X. Реле температуры ПТРВ-2
Реле предназначено для автоматического
регулирования и сигнализации температуры.
Реле состоит из полупроводникового
термосопротивления и электронного блока с полупроводниковым
усилителем.
Выпускаются приборы следующих модификаций:
ПТРВ-2-01 — от —30 до 5°С; ПТРВ-2-02 — от —10 до
15°С; ПТРВ-2-03 — от 5 до 35°С; ПТРВ-2-04 — от 30
до 60°С; ПТРВ-2-05 — от 50 до 130°С.
Погрешность срабатывания не превышает ±0,5°С.
Дифференциал регулируется от 0,5 до 5°С с
погрешностью не более 25% от установленного значения.
Изготовитель — Орловский завод приборов.
XI. Пульты управления ПУМ
1. ПУМ-100 — для управления и защиты
одноступенчатого компрессора.
2. ПУМ-200 — для управления и защиты
компрессорного двухступенчатого агрегата.
3. ПУМ-400 — для управления и защиты
двухступенчатого компрессора.
Изготовитель — завод ЭЗА (г. Одесса).
45

рам И. И, Дородных (Кишинев)
посвятил свой доклад техническому
уровню технологии изготовления
холодильников, их узлов и деталей, а
также предлагаемой институтом
методике ускоренных испытаний
холодильников и их узлов.
С сообщениями о мероприятиях,
обеспечивающих выпуск
холодильников высокого качества и
повышенной надежности, выступили главные
инженеры ряда заводов
Министерства.
В обсуждении вопросов, поднятых
на совещании, выступили
представители ряда организаций, в том числе
ВНИХИ, автозавода им. Лихачева,
Орловского завода приборов и др.
Совещание приняло решение с
конкретными рекомендациями по
обсуждавшимся вопросам.
*
К 70 -летию Г. М. Азова
Исполнилось 70 лет инженеру-технологу Григорию
Моисеевичу Азову — крупному специалисту по
производству молочных продуктов и мороженого. Свыше 40
лет он проработал в молочно-маслодельной
промышленности и в промышленности мороженого.
Им была разработана технология промышленной
выработки мороженого, многочисленные рецептуры,
стандарты и технические условия на отдельные виды
продукции, новые методы расчета рецептур.
Будучи в течение многих лет директором
крупнейшей в СССР фабрики мороженого (Мосхладокомбинат
№ 8), Григорий Моисеевич успешно сочетал
производственную работу с педагогической и
научно-исследовательской деятельностью.
Им было осуществлено в области производства
мороженого большое число рационализаторских
мероприятий, связанных с экономией пара, электроэнергии и
сырья, организацией поточности технологического
процесса, механизацией трудоемких работ и увеличением
производительности труда.
Г. М. Азов принимал участие в работах по
проектированию новых фабрик мороженого и в освоении
машиностроительной промышленностью лучших образцов
технологического оборудования.
Им написаны книги и брошюры, а также много
статей по вопросам производства мороженого.
Несмотря на то что Г. М. Азов находится на
заслуженном отдыхе, он продолжает успешно трудиться. За
последние годы им написан ряд ценных работ, в том
числе «Вспомогательные расчетные таблицы в
производстве мороженого», «Мороженое из плодов и ягод»,
«Мягкое мороженое», «Практическое руководство к расчету
рецептов мороженого», которые уже изданы.
В настоящее время Г. М. Азовым совместно с
другими специалистами подготовлен к выпуску большой труд —
«Справочник по производству мороженого».
Редакционная коллегия журнала «Холодильная
техника» желает славному юбиляру хорошего здоровья и
больших успехов в его творческой работе.
К 60-летию А. В. Крайнева
Исполнилось 60 лет со дня рождения Андрея Васильевича Крайнева.
Вся трудовая жизнь Андрея Васильевича посвящена работе в
мясо-молочной и пищевой промышленности, в том числе 24 года — на посту
директора Ленинградского хладокомбината № 6.
А. В. Крайнев — способный, инициативный руководитель. На
хладокомбинате под его непосредственным руководством возведены новые
производственные корпуса, при этом мощность предприятия возросла в
3,5 раза. Коллектив хладокомбината систематически выполняет
установленные техникс-экономические планы и задания, неоднократно участвовал
в социалистических соревнованиях и выходил победителем.
Андрей Васильевич имеет правительственные награды; орден
Трудового Красного Знамени, медали «За оборону Ленинграда» и «За
доблестный труд в Великой Отечественной войне 1941-—1945 гг.». Он награжден
значком «Отличник советской торговли» и грамотами Ленинградского
городского исполнительного комитета и районного Совета депутатов
трудящихся.
Редакционная коллегия журнала «Холодильная техника» поздравляет
Андрея Васильевича с его славным юбилеем и желает ему хорошего
здоровья и новых успехов в труде.

= новости =
ИНОСТРАННОЙ
техники
КОНДИЦИОНЕРЫ, ВЫПУСКАЕМЫЕ ЗАВОДАМИ ГДР
В ГДР серийно выпускаются автономные и
центральные кондиционеры холодопроизводительностью до
160 тыс. ккал/ч.
Автономные кондиционеры изготовляются двух
типов — КТ (подоконные) и KS (шкафные) с водяным
охлаждением конденсатора. Основные характеристики
их приведены в табл. 1, а габаритные размеры в
табл. 2.
628.84D30.2)
Кондиционеры типа КТ (рис. 1) осуществляют
охлаждение, осушение, нагревание, увлажнение,
фильтрацию и циркуляцию воздуха, а также вентиляцию
помещения. Количество подаваемого наружного воздуха
регулируется вручную и составляет максимум 30%.
Кондиционеры устанавливают непосредственно в
кондиционируемом помещении. Они регулируют
температуру воздуха в диапазоне от 15 до 28°С и относительную
Таблица 1
< X
Производительность
по воздуху,
м?\ч
по холоду,
ккал\ч
по теплу
пар, горячая
вода,
ккал\ч
О ее §
н «и -
Компрессор
Холодильный
агент
Фреон-12?
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-22
Фреон-22
Потребляемая
мощность
(максимальная), квт
2,7
6,7
16,7
23,8
38,8
Расход
охлаждающей воды
с начальной
температурой
12-14°С,
м%[ч
а
Запас напор
мм вод. ст.
Вес, кг
КТ1
КТ2
KS1
KS2
KS3
600
1600
3150—4500
5000—7100
8000—11200
1900
5000
7450
14900
9750
19500
18650
37500
Нет данных
33500
52800
83500
1,с
4,с
9
13
20

Герметичный

Бессальниковый

Бессальниковый
A или 2)
То же
0,18
-0,5
ет данных
То же
»
—
—
15
15
15
165
~ 240
~ 935
-1150
-1450
Примечание. В числителе указана величина холодопроизводительности кондиционера с олним компрессором, в
знаменателе — с двумя.

Автономные

кондиционеры
КТ1
КТ2
KS1
KS2
KS3
а
900
1200
1600
1800
2240
б
503
500
710
800
850
Габаритные и присоединительные разм
в
1050
1230
2325
2325
2545
г
,
—
300
380
—
д
280
800
1250
1250
1880
еры, мм
е
125
125
250
250
315
Та
—
300
300
310
блица 2
отверстия на
линии
нагнетания для
присоединения !
воздуховода
—
630x1500
710x1700
750x2120
51

влажность от 40 до 70%. Допуск температуры при
20СС — ±1°, относительной влажности при 40-~60% —
±5%.
Регулирующие приборы — термостат и гигростат
устанавливают в кондиционируемом помещении.
Кондиционер КТ1 оборудован только электрическим
отоплением для работы в период временных
похолоданий. Поэтому в помещениях должно предусматриваться
основное отопление.
В кондиционере КТ2 наряду с электронагревателями
встроен калорифер, работающий на горячей воде или
паре. Работа калорифера не регулируется.
Рис. 1. Автономные подоконные кондиционеры
типа КТ:
а — общий вид; б — габаритные и
присоединительные размеры:
1 — рукоятка клапана для регулирования воздуха;
2 — электрическое присоединение; 3 — штуцер входа
охлаждающей воды Gг"); 4 — штуцер выхода
охлаждающей воды (Г'); 5 — штуцер входа горячей
воды О/г"); б — штуцер выхода горячей воды О/г").
КТ1
Обработанный
боздух
Вид
h*—***
1. i
к г~г
j
*L.. TZ7.
2
КТ2
Обработанный. i'
Вид А
Рециркуляционный^
боздух
Сбежий
Воздух
Вид Б
I
А
ч
V
Корпуса кондиционеров состоят из двух боковых
панелей, жестко соединенных с основной рамой, съемных
передней и задней панелей и решетки для выхода
воздуха. На задней стенке находится отверстие для входа
свежего воздуха, на передней — рециркуляционного. В
нижней части размещен холодильный агрегат, в
верхней — элементы для приготовления воздуха.
В кондиционере КТ1 применен герметичный, а в КТ2
бессальниковый компрессоры, работающие на фреоне-12,
кожухотрубный противоточный конденсатор, ребристый
воздухоохладитель и терморегулирующий вентиль.
Над смесительной камерой расположен фильтр из
химических волокон и центробежный вентилятор с
двусторонним всасыванием.
Монтаж кондиционеров сводится к подключению к
водопроводной сети, канализации, системе горячей воды
или пара и электросети.
Кондиционеры типа KS (рис. 2) выполняют те же
функции, что и кондиционеры КТ, за исключением
регулирования влажности воздуха.
Их можно устанавливать как внутри, так и вне
кондиционируемого помещения.
52

Е
БЖгШЗШыЦ
be
Рис. 2. Автономные кондиционеры шкафные типа KS
(габаритные и присоединительные размеры, см.
табл. 2).
Они могут поставляться в двух вариантах:
весь воздух поступает через отверстие на задней
стенке кондиционера, обработанный подается через
решетку или канал (в кондиционере KS3 только через
канал) ;
рециркуляционный воздух свободно засасывается из
помещения, свежий подается через отверстие на задней
стенке, обработанный выходит через решетку или
канал (в кондиционере KS3 — только через канал).
Свежий и рециркуляционный воздух засасывается
центробежным вентилятором с двусторонним
всасыванием, проходит фильтры и воздухообрабатывающие
устройства и нагнетается в помещение через решетки в верхней
части или каналы.
Холодильная схема включает одну или две
холодильные машины, работающие на фреоне-22 с бессальнико-
выми компрессорами и конденсаторами водяного
охлаждения. Испаритель с пластинчатыми ребрами.
Для подогрева воздуха используют горячую воду с
температурой 90—70 или 110—180°С или пар давлением
0,1-МЗ ати. Для весенне-осеннего периода
дополнительно предусмотрен двухступенчатый регулируемый
электронагрев. Узлы кондиционера легко доступны
благодаря наличию раздвижных задних стенок и передних
дверей.
Электропитание кондиционеров осуществляется от
сети трехфазного тока (с нейтралью) частотой 50 гц,
напряжением 380 или 220 в для кондиционеров КТ и 380 в
для кондиционеров типа KS.
Центральные кондиционеры (рис. 3, табл. 3)
предназначены для вентиляции, частичного или полного
кондиционирования воздуха в промышленных и культурно-
бытовых зданиях.
Рис. 3. Центральный кондиционер:
а — общий вид; б — габаритные и
присоединительные размеры (см. табл. 3): / —
смесительная и фильтрующая секция; 2 —
секция предварительного нагрева и
охлаждения; 3 — секция увлажнения; 4 — секция
дополнительного нагрева; 5 — секция
вентилятора; 6 — бак для воды.
CJE
н
/1 ^~7 <i\
м
*
^
,
' 1
ж
и
к
L
1
1
?~
-Цэ
Таблица 3
Центральные кондиционеры
КВ1
КВ2
КВЗ
Габаритные и присоединительные размеры, мм
а
1500
1900
2360
б \ в J г
626
626
628
1120
1120
1120
164
164
166
а | е
1700
2120
2800
5150
5970
7114
Ж J 3 J U
1250
1600
1900
1400
1800
2360
800
1000
1250
К
630
1000
1250
л
220
270
320
м \ н \
385
400
555
708 j
650 j
1007
53

Основные характеристики центральных
кондиционеров
KBl KB2 КВЗ
Объем подаваемого
воздуха, мъ\я 12500 25000 40000
Теплопроизводительность
(горячая вода 130°С),
ккал\ч 100000 200000 320000
Холодопроизводительность
(холодная вода 5° С),
ккал\ч 60000 100000 160000
Установочная мощность,
mm 10,5 30 41
Полный напор, мм вод. ст. 93 120 125
Вес (примерный), кг . . . 2200 3800 5900
Основная поверхность, л*2 6,44 9,55 13,52
Диапазон применения по
подаче воздуха, мъ\ч . . 8000— 15000— 28000—
14000 28000 45000
Помимо трех типоразмеров кондиционеров марок
KBl, KB2 и КВЗ с номинальной производительностью по
воздуху от 12500 до 40000 м3/ч намечено производство
двух кондиционеров КВ4 и КВ5 на 60000 и 100000 м3/ч.
Кондиционеры комплектуются секциями, схема
расположения которых дана на рис. 3.
Смесь наружного и рециркуляционного воздуха
засасывается вентилятором через смесительную и
фильтрационную секцию. После смешения воздух проходит
фильтр, секцию предварительного подогрева или
охлаждения и затем поступает в секцию увлажнения. После
подогрева до требуемой температуры в секции
дополнительного нагрева он подается вентилятором по каналам
в помещение.
Соотношение наружного и рециркуляционного
воздуха регулируется клапанами. Сухой воздушный фильтр
состоит из фильтровальных матов с зигзагообразным
расположением.
В секции подогрева и охлаждения воздух
подогревается или охлаждается горячей водой, паром или
холодной водой. Нагревательные элементы выполнены из
оцинкованных ребристых труб со спирально-навитой
лентой. Число двухрядных элементов не превышает четырех.
Воздух увлажняется распылением воды через
латунные или фарфоровые форсунки. Предусмотрен
волнообразный каплеотделитель.
Конструкция дополнительного нагревателя та же, что
и предварительного. Дополнительный нагреватель
обычно комплектуется одним элементом.
Воздух подается центробежным вентилятором с
двусторонним всасыванием. Число оборотов
устанавливается применением стандартных клиноременных шкивов.
Количество воды в баке регулируется поплавковым
клапаном и переливом. Бак общий для секций сухого и
мокрого охлаждения.
К числу дополнительного оборудования относятся
центробежный насос с фильтром и канальный
подогреватель со спиральными ребристыми трубами.
Рамы и секции сварены из стальных профилей легкой
конструкции. Имеется тепло-звукоизоляционный слой
толщиной 25 мм. Откидные крышки, дверки и съемные
панели с болтовым креплением обеспечивают хороший
доступ к секциям. Центробежный вентилятор и
электродвигатель установлены на общей раме, снабженной
амортизаторами. Все поверхности окрашены.
Отличительная особенность указанных центральных
кондиционеров — блочно-секциощая компоновка вместо
обычной секционной. В кондиционерах нет
промежуточных секций, секционных сдвоенных клапанов,
переходных секций, благодаря чему длина их уменьшается.
При необходимости выполнения частных задач по
вентиляции и кондиционированию воздуха могут
поставляться отдельные секции кондиционеров.
Система регулирования электрическая. Регулирующие
приборы не входят в комплект поставки установки
кондиционирования воздуха.
С кондиционерами по специальному заказу может
поставляться электронная система регулирования, имеющая
постоянную характеристику.
Н. Я. БАРУЛИН
*
ЖУРНАЛ
«ПИЩЕВАЯ
ТЕХНОЛОГИЯ»
из серии «Известия высших учебных заведений Министерства
высшего и среднего специального образования СССР»
публикует результаты и методологию научных исследований, теоретические
статьи, результаты внедрения в производство законченных научных работ, передовой
отечественный и зарубежный опыт, обзорные статьи и другие материалы по следующим
отраслям пищевой промышленности: хлебопекарной, кондитерской и макаронной;
элеваторной, мукомольной, крупяной, комбикормовой; сахарной, крахмало-паточной;
винодельческой; бродильной; масло-жировой; консервной; мясо-молочной; табачной;
витаминной; рыбной, промышленного рыболовства, ихтиологии и рыбоводства.
Журнал имеет следующие постоянные разделы:
Экономика промышленности и организация производства.
Сельскохозяйственное сырье пищевых производств.
Химия пищевых продуктов и материалов.
Технология.
Оборудование, механизация и автоматизация.
Теория процессов и аппаратов.
Методы исследования и контроль производства.
Критика и библиография.
Рассчитан на работников учебных, научных и проектных институтов, работников
промышленности, студентов старших курсов.
Периодичность — 6 номеров в год.
Подписная цена на год 6 руб.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на
почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
54

СПРАВОЧНЫЙ ОТАЕЛ
РЕСИВЕРЫ ДРЕНАЖНЫЕ
ВЕРТИКАЛЬНЫЕ
ЦИРКУЛЯЦИОННЫЕ
А. И. ШУВАЛОВ
Московский завод «Компрессор»
621.565.59-^-52
I Ресиверы РДВ служат для сбора жидкого аммиака
из нососно-циркуляционной испарительной системы
холодильных установок.
Московским заводом «Компрессор» разработана
нормаль Н-438—67, которая определяет технические ха-^
рактеристики ресиверов и условия их поставки^Хппа-'
рат изготовляется по чертежам и техническим условиям
' СТУ 36-01-125—65 завода «Компрессор» и принимается
ОТК завода-изготовителя.
•"""Марки аппаратов и их типоразмеры указаны в
табл. 1.
Параметры
Z)xS, мм . . .
Я, мм . .
В, мм . .
h4 мм . .
hu мм . .
?>!, мм . .
d, мм . .
Емкость, м*
Вес, кг . . .
|1,5 РДВ
800x8
3880
1116
444
410
890
150
1,68
785
Таблица 1
Марка аппарата
2,5 РДВ
1000x10
3990
1320
500
460
1100
150
2,70
1285
1
3,5 РДВ
1200x12
3565
1524
520
560
1300
200
3,41
1645
5 РДВ |
1200x12
4560
1524
520
560
1300
200
4,55
2000 1
Обечайка, днища, фланцы изготовлены из
мартеновской стали Ст. ЗСП (ГОСТ 380—60*), трубы (ГОСТы
8732—58-А и 8734—58-А) — из стали Ст. 10
(ГОСТ 1050—60).
Ресивер (см. рисунок) представляет собой
вертикальный цилиндрический сосуд с патрубками для входа и
выхода аммиака, уравнительной линии и др.
Аппарат предназначен для работы на аммиаке при
рабочем (расчетном) давлении до 15 кгс/см2. Диапазон
температур —50-f-4-40°C.
у ' Арматура и комплектующие аппарат приборы
перечислены в табл. 2.
Ресивер испытывается на прочность водой при
давлении 19 кгс/см2, на плотность — воздухом при 15 кгс/см2.
Завод-поставщик гарантирует надежную
безаварийную работу аппарата, безвозмездное устранение
неисправностей и замену деталей в течение двух лет со дня
отгрузки при условии соблюдения правил
транспортировки, хранения, монтажа и эксплуатации,
ч / Аппарат снабжен заводским знаком с указанием
марки, заводского номера, рабочего давления, темпе-
, ратуры, года выпуска.
\d Аммиак
Предохранительный qqq I vqq
Dy2G От
оттаивающего
трубопродода
От
регулирующей
станции
Ресивер РДВ (в ресиверах 1,5 РДВ люка с ?>у = 400нет

Арматура и приборы
Мановакуумметр АМВ-1, диаметр 160 мм (—1)—
0—16 kzcjcm2, класс 1,6 (ГОСТ 8625—59),
с дополнительной температурной шкалой .
Вентиль запорный угловой щапковый
15с13бк
1 Вентиль запорный цапковый 15с11бк . .
1 Указатель уровня вентильного типа
1 12с17бк, комплекты
1 12кч11бк, рамка № 8, шт
1,5 РДВ
Dy = 15
Таблица 2
Марка аппарата 1
2,5 РДВ | 3,5 РДВ | 5 РДВ |
АМВ-1
Dy = 25
Dy = 10
Dy = 10
2
4 J
РЕФЕРАТЫ
621.57.041
НОВЫЕ ГЕРМЕТИЧНЫЕ КОМПРЕССОРЫ ДЛЯ
КОНДИЦИОНЕРОВ Редкозуб Б. Д. «Холодильная
техника», 1967, № 12, 8—13.
Описана новая конструкция герметичных
компрессоров типа ФГП холодопроизводительностью 2200—
14 000 ккал/ч при /0 = 5°С и гк = 40°С.
Приведены результаты испытаний этих
компрессоров. Иллюстраций 5. Таблиц 4. Библиографий 11.
621.584.2—52
АВТОМАТИЧЕСКИЙ ЗАВОД ПО
ПРОИЗВОДСТВУ ПИЩЕВОГО ТРУБЧАТОГО ЛЬДА НА
МОСКОВСКОМ ХОЛОДИЛЬНИКЕ № 9, Попов Г. П., Яцу-
нов И. Ф., Батраков В. И., Шнайдерман И, П.
«Холодильная техника», 1967, № 12, 14—18.
Описана конструкция и способ получения пищевого
трубчатого льда. Приведены результаты испытаний
опытного образца ЗТЛ-10. Иллюстраций 5.
621.57.048
ЛЬДОГЕНЕРАТОР ТРУБЧАТОГО ТИПА, Вайнер А. А.,
Карелин С. К., Реморов А. С. «Холодильная техника»,
1967, № 12, 18—22.
Описаны конструкция и цикл работы льдогенератора
трубчатого типа производительностью 100 т/сутки.
Намораживание льда длится 30—60 мин в зависимости от
толщины получаемого льда, оттаивание продолжается
5 мин.
Приведены результаты испытаний.
Иллюстраций 2. Таблиц 3.
536.7:621.564.
НОВЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ФРЕОНОВ, Бадылькес И. С,
«Холодильная техника», 1967, № 12, 22—27.
Установлены новые закономерности,
обеспечивающие быстрое математическое определение
термодинамических свойств малоизученных фреонов. Это
приобретает тем большее практическое значение, если учесть,
что многочисленные публикации о новых веществах
опережают возможность экспериментальных исследований.
Таблиц 4. Библиографий 24. Иллюстраций 6.
621.565.912:664.951.037.5
СУДОВОЙ СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ РЫБЫ, Ионов А. Г., Кашин Г. Ф.
«Холодильная техника», 1967, № 12, 27—30.
Дано описание скороморозильного аппарата (фирмы
«Лияде») с поперечным движением воздуха. Отмечены
конструктивные особенности аппарата, способы
управления и оттаивания, работа отдельных механизмов,
а также технологический процесс замораживания
блоков рыбы. Приведены техническая характеристика
аппарата и его технико-экономические показатели.
Библиографий 2. Иллюстраций 4.
621.798:637.54
ПРИМЕНЕНИЕ ПАКЕТОВ ИЗ СИНТЕТИЧЕСКИХ
МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ УПАКОВКИ МЯСА ПТИЦЫ,
Пугачев П. И. «Холодильная техника», 1967, № 12,
31—33.
Рассматриваются вопросы применения
отечественных и импортных синтетических полимерных материалов
для упаковки мяса птицы. Приведены основные свойства
упаковочных материалов, показана пригодность пленок
для обычной и вакуумной упаковки. Даны результаты
исследований при хранении тушек кур в пакетах из
пленочных материалов при +4°С и —18°С. Таблиц 3.
637.52
ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ И ХРАНЕНИЯ МЯСНЫХ
ПОЛУФАБРИКАТОВ НА ПОТЕРИ СОКА ПРИ РАЗМОРАЖИВАНИИ.
Ростовский В. С, Данилов А. М. «Холодильная
техника», 1967, № 12, 34—36.
Приведены результаты исследований влияния авто-
литических процессов, протекающих до
замораживания, на изменение способности мышечной ткани
удерживать сок в процессе размораживания, а также
влияния срока хранения полуфабрикатов и способа
размораживания на обратимость процесса.
Таблиц 3. Библиографий 3.
56

Содержание журнала «Холодильная техника» за 1967 г.
Антонов С. Ф. Мясная и молочная
промышленность к 50-летию Великой
Октябрьской социалистической революции . . XI—1
Бируля Е. Г. О мерах по дальнейшему
развитию производственно-технической
базы мясной и молочной промышленности IX—1
Валейко В. П. Искусственный холод в
консервной промышленности Молдавии. . XII—б
Дедух В. А. Основные направления
развития холодильного хозяйства в стране I—1
Едыгенов К. Е. Холодильное хозяйство
Казахстана за 50 лет Советской власти VII—I
Жаворонков А. М. Холодильное хозяйство
потребительской кооперации к 50-летию
Великого Октября XI—7
Иванова Е. Ф. Холодильник № 1 Горьков-
ского хладокомбината в юбилейном году XI—8
Любимов Н. П. Навстречу 50-летию
Октября III—1
Мартыновский В. С. Подготовка инженеров
по холодильной технике в СССР . . X—38
Махиня М. М. Холодильное хозяйство
Украинской ССР X—7
Московские холодильники в юбилейном году X—12
Киреев П. М. Холодильник № 12 . . . X—12
Айрапетов X. В. Хладокомбинат № 7. . X—15
Безруков И. К., Батраков В. И., Шнай-
дерман И. П. Холодильник № 9 . . . X—18
Научные исследования в области
холодильной техники и технологии X—30
Кобулашвили Ш. Н., Бадылькес И. С,
Рютов Д. Г. Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности X—30
Быков А. В., Калнинь И. М.
Всесоюзный научно-исследовательский, проект-
но-конструкторский и технологический
институт холодильного машиностроения X—34
Научные исследования в области
холодильной техники и технологии XI—10
Филаткин В. Н., Оносовский В. В.
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности . . . XI—10
Мартыновский В. С. Одесский
технологический институт пищевой и
холодильной промышленности XI—11
Чистяков Ф. М. Московское высшее
техническое училище им. Баумана. . . XI—14
Усюкин И. П. Московский институт
химического машиностроения ..... XI—14
Обязательства коллектива московского
завода «Компрессор» V—4
Основные направления
научно-исследовательских, опытно-конструкторских и
проектных работ по развитию
производственно-технической базы мясной и
молочной промышленности XII—1
Павлов Р. В. Холодильное
машиностроение к 50-летию Советской власти . . . X—21
Памятные даты из истории советской
холодильной техники VII—4
Развивать социалистическое соревнование в
честь 50-летия Советской власти . . . II—1
Развитие холодильного хозяйства СССР за
50 лет X—1
Социалистические обязательства коллектива
Московского холодильника № 9 . . . IV—4
Тенишева Д. Г. О научно-техническом
сотрудничестве в области холодильной
техники с социалистическими странами X—46
Федоров К. И. Ставропольский
хладокомбинат — к 50-летию Октября ....
Хачатрян Л. С. Развитие холодильного
хозяйства Армянской ССР
VII—5
XII—4
Экономика и планирование
Варганова Р. В. О переводе
холодильников системы Белмясорыбторга на новые
условия планирования и экономического
стимулирования III—7
Васильев Ю. Н. Пути совершенствования
материального стимулирования
работников холодильного хозяйства
мясной промышленности ....... II—4
Гришин Л. И., Ловиков П. Ф., Шарлот Д. А.
О переводе вспомогательных цехов
холодильных предприятий на
хозяйственный расчет VII—30
Емец В. П. Одесский завод холодильного
машиностроения в новых условиях
хозяйственной реформы X—48
Коровкин Г. Н. Некоторые вопросы
планирования холодильного хозяйства СССР III—4
Позин М. М. Выявлять и использовать
внутренние резервы производства .... V—1
Позин М. М. Научную организацию
труда — на холодильные предприятия . . IV—1
Фишкин 3. Е. Обеспечить сухим льдом
торговлю мороженым IV—5
Фишкин 3. Е. О совершенствовании
внутризаводского хозяйственного расчета на
холодильных предприятиях VIII—34
Фишкин 3. Е. Производство мороженого
в СССР IX—20
Фишкин 3. Е. Резервы увеличения
производства мороженого V—5
Промышленное холодильное оборудование
Барулина И. Д. Молочная автоцистерна с
машинно-аккумуляционной системой
охлаждения VII—10
Вайнер А. А., Карелин С. К., Ремо-
ров А. С. Льдогенератор трубчатого
типа XII—18
Вайнштейн В. Д. Влияние давления
нагнетания на коэффициент подачи
поршневых компрессоров I—4
Гальперина Р. Г., Минкус Б. А. Сорбци-
онные установки для опреснения воды V—14
Данилова Г. Н., Иванов О. П., Дюн-
дин В. А. Результаты испытания
испарителя ИТГ-20 VII—14
Ионов А. Г., Кашин Г. Ф. Судовой
скороморозильный аппарат для
замораживания рыбы XII—27
Иоссель Г. Ф., Колядина Н. Г., Езжев А. П.,
Новикова Д. 3. Выбор уплотнительных
резин для аммиачных холодильных
установок II—19
Калнинь И. М. Синтез размерных
характеристик холодильных центробежных
компрессоров IX—22
Кобулашвили Ш. Н., Ротенберг А. Г.
Скороморозильный гравитационный
конвейерный аппарат Г'КА-4 , VI—4
57

Кобулашвили Ш. Н., Ротенберг А. Г.,
Тихомирова Л. Н. Автоматический
воздухоотделитель АВ-2 системы ВНИХИ. . II—9
Ковачева 3. А., Колядина Н. Г., Езжев А. П.,
Голован Э. Н. Выбор резин для
уплотнения фреоновых холодильных машин I—15
Креймер Н. Г., Пытченко В. П., Шумов В. С.
Испытание холодильных аммиачных
ротационных бустер-компрессоров .... X—50
Лихницкий Г. В., Баренбойм А. Б., Доро-
хин В. П. Экспериментальное
исследование торцовых уплотнений
холодильных компрессоров III—14
Мак Л. И., Зинина И. Е. Применение
газовых холодильных машин для
охлаждения термокамер IX—30
Мартыновский В. С., Мельцер Л. 3.,
Смирнов Л. Ф., Файнберг М. А. Технико-
экономические характеристики
современных опреснительных установок . . III—10
Мартыновский В. С, Наер В. А., Иосифе-
ску К. Установка для местной
гипотермии VIII—16
Мартыновский В С, Шнайд И. М.
Влияние регенеративного теплообмена на
характеристики воздушной холодильной
машины VI—11
Попов А. А. Некоторые особенности
фреоновых холодильных установок на судах VIII—29
Попов Г. П., Яцунов И. Ф., Батраков В. И.,
Шнайдерман И. П. Автоматический
завод по производству пищевого
трубчатого льда на Московском холодильнике
№ 9 XII—14
Розенфельд Л. М., Сердаков Г. С. Тепловой
насос для комплексного теплохладо-
снабжения на базе сбросного тепла . . VI—15
Селиверстов В. М., Барац В. А.,
Хвастунов В. Н. Опытная абсорбционная
машина, работающая на растворе фрео-
на-22 и дибутилфталата V—17
Томилов М. Е. О применении холода для
шлифования неметаллических изделий III—25
Цырлин Б* Л. Методика анализа
энергетических характеристик процессов в
поршневом компрессоре XI—33
Торговое и бытовое холодильное оборудование
Андрачников Е. И., Канторович В. И.
Надежность герметичных агрегатов . . . 1—7
Бер Б. А. Развитие производства торгового
холодильного оборудования VIII—б
Вейнберг Б. С, Вайн Л. Н. Проект ГОСТа
«Холодильники бытовые» II—13
Вейнберг Б. С. Состояние и перспективы
развития производства домашних
холодильников VIII—1
Куликов И. А. Некоторые вопросы
художественного конструирования бытовых
холодильников XI—25
Редкозуб Б. Д. Новые герметичные
компрессоры для кондиционеров .... XII—8
Черняк Г. И., Надточаев А. Ф.,
Соболев В. Е. О вибрациях домашних
компрессионных холодильников .... 1—10
Черняк Г. И., Соболев В. Е., Левин М. И.
Расчет надежности домашних
холодильников II—16
Шелина Т. А., Бакман Л. Л. Формование
теплоизоляции из пенополистирола при
нагреве токами высокой частоты . . . VII—13
Элькин И. А. Герметичный компрессор с
вынесенным статором VIII—10
Автоматизация и измерительная техника
Александрова Т. А., Тульчинский Ю. В.
Надежность систем автоматического
регулирования и защиты вертикальных и
V-образных аммиачных компрессоров . . V—8
Александрова Т. А., Тульчинский Ю. В.
Показатели цикличной работы
элементов автоматизированных холодильных
установок VIII—18
Багинский А. С, Завелион Г. Е.,
Геллер С. Л., Сероштанов В. П. Новые
пульты управления аммиачными одно- и
двухступенчатыми компрессорами . . 1—11
Комлев А. И., Иржевский В. П.
Автоматизация холодильных установок
производственных и распределительных
холодильников X—43
Ротенберг А. Г., Акулов А. Н., Лиман-
ский И. М., Слащева А. М.
Малогабаритный полупроводниковый измеритель
температуры ПИТ-4 V—11
Ротенберг А. Г. Поплавковый регулятор
уровня ПР-14 IV—9
Тульчинский Ю. В. Методика определения
уставок приборов защиты IX—43
Кондиционирование воздуха
Гоголин А. А., Карпис Е. Е. Развитие
производства кондиционеров в СССР . . . VI—1
Касалайнен Н. Н. Тепловой коэффициент
системы кондиционирования воздуха. . II—22
Кокорин О. Я. Новые конструкции местных
эжекционных и вентиляторных
кондиционеров и методика их подбора .... XI—29
Махмудов М. Д., Мустафаев А. Д.
Склеивание медных и алюминиевых трубок
кондиционеров VI—7
Сташин Е. А. Установка для создания
искусственного тропического климата . . III—19
Стефанов Е. В. Недостатки существующего
метода нормирования параметров
наружного воздуха для расчета
кондиционеров II—25
Усенков О. В. Расчет емкости системы холо-
доснабжения кондиционеров III—23
Термоэлектрическое охлаждение
Тайц Д. А., Карпов В. Г. Расчет
термоэлектрических охлаждающих термостатов со
статическим регулятором температуры VI—31
Цветков Ю. Н. Термоэлектрический
судовой холодильный шкаф VI—28
Щербина А, Г. Об эффективности
полупроводникового вещества для
охлаждающих термобатарей V—21
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Гуральник М. И., Князева В. И.
Механизация грузовых работ с охлажденным
мясом на распределительных
холодильниках . VII—23
Емельянов Б. В., Шишкина А. Ф.
Замедлители коррозии для рассольных систем
аммиачных холодильных установок. . IV—30
Кокорев В. Я-, Алексеев Г. С. О
применении панельной системы охлаждения на
распределительных холодильниках . . IV—7
58

Ленский Ю. С. О строительстве
холодильников на пучинистых грунтах .... IV—29
Малкин Л. Ш., Казинец В. И., Жукобор-
ский С. Л. Осушка холодильных масел
синтетическими цеолитами VIII—12
Матвеев В. И. Некоторые особенности
проектирования холодильных установок
для районов с влажным тропическим
климатом I—31
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С. О
применении холодильных масел
повышенной вязкости VI—20
Мертешов М. Н. Проектирование
распределительных холодильников, фабрик
мороженого и углекислотных производств XI—21
Пименова Т. Ф., Константинова О. Н.,
Козловская А. И. Состояние
производства сухого льда и сжиженного
углекислого газа в СССР VI—37
Холодильный транспорт
Васильева Л. Д., Князева В. И., Тамбов-
цева А. С, Чекмарева Н. П.,
Волкова Л. И., Савченко Г. В.
Контейнерные перевозки охлажденного мяса в
поездах с машинным охлаждением . . X—54
Демьянков Н. В. К вопросу комплексной
механизации грузовых работ III—36
Кан А. В., Чулин Н. И. Рефрижераторный
флот рыбной промышленности СССР . . IX—15
Короткое В. Н. Новые машины для льдосо-
леснабжения вагонов-ледников .... III—39
Мартынов М. С. Железнодорожный
холодильный транспорт СССР IX—3
Шавра В. М., Шустов А. С. Состояние и
перспективы развития автомобильного
холодильного транспорта IX—8
Холодильная технология
Алямовский И. Г. Зависимость интенсивно-
' сти дыхания и тепловыделения плодов
и овощей от температуры
Андрусенко П. И. Охлаждение и хранение
сардины на БМРТ в условиях тропиков
Головкин Н. А., Кузьмин М. П. Влияние
хранения и холодильной обработки на
ароматические вещества яблок . . .
Головкин Н. А., Чернышев В. М. О
некоторых закономерностях процесса
кристаллизации льда в растительной ткани
Демина А. А., Баландина Г. А., Мишучко-
ва Л. А. Микробиологическая
характеристика охлажденного мяса при
авторефрижераторных перевозках и
холодильном хранении
Каминарская А. К., Пискарев А. И.,
Федорова Н. К., Огуречникова Н. В., Бе-
ров Н. С. Новые нормы естественной
убыли рыбы при холодильной
обработке и хранении
Каминарская А. К., Ушкаушва Л. В.,
Огуречникова Н. В. Хранение салаки в
охлажденной морской воде. I.
Технологические исследования
Ловачева Г. Н., Ковтуненко Л. Я. Новый
стабильный загуститель для
замороженных кулинарных изделий ....
Моисеева Е. Л., Баландина Г. А. Хранение
салаки в охлажденной морской воде.
II. Микробиологические исследования
VI—41
1—21
VII—26
II—29
1—24
XI—38
V—24
IV—27
V—28
Оленев Ю. А. Испытание фризера Ф2А30С
для мягкого мороженого XI—40
Оленев Ю. А. Об определении взбитости
мороженого VIII—32
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н. К вопросу
о развитии производства мягкого
мороженого V—7
Подольский М. В., Новиков Ю. И.
Кристаллизация льда в биопрепаратах при
замораживании и ее влияние на процесс
их последующей сублимационной сушки III—42
Пугачев П. И. Применение пакетов из
синтетических материалов для упаковки
мяса птицы XII—31
Ростовский В. С, Данилов А. М. Влияние
условий холодильной обработки и
хранения мясных полуфабрикатов на
потери сока при размораживании .... XII—34
Черничков В. С, Яновицкий С. Э.,
Крылов В. Д. К вопросу разработки норм
естественной убыли скоропортящихся
грузов при железнодорожных
перевозках II—36
Научно-исследовательские работы
Авалиани Д. И. Исследование числа
действующих центров парообразования при
кипении фреонов-112 и 113
Бадылькес И. С. Новые закономерности
термодинамических свойств фреонов
Бадылькес И. С. Распространение теории
термодинамического подобия на
тепловые и гидравлические процессы в
аппаратах холодильных машин
Баренбойм А. Б., Степанова Л. А.
Определение работы и температуры конца
сжатия реального газа
Блиер Б. М., Вургафт А. В., Стефанов-
ский В. М., Френкель В. А.
Конденсация водоаммиачного пара на
наружной поверхности вертикальной трубы
Боришанский В. М. Учет влияния
физических свойств в явлениях тепло- и мас-
сопереноса .....
Войтко А. М., Глебов С. И. Исследование
теплоотдачи и гидравлического
сопротивления при вихревом движении
воздуха в трубе
Данилова Г. Н., Куприянова А. В.
Коэффициенты теплоотдачи при кипении
фреонов С-318 и 21 на горизонтальной
трубке ...
Клецкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-11
Клецкий А. В. Термодинамические свойства
фреона-С318
Костюк В. И., Колосов В. Н., Чепцов А. С.
Фазовые диаграммы систем
хладагент—вода и хладагент—рассол . . .
Кошкин Н. Н. Теплообмен в динамической
изоляции
Курылев Е. С, Рамадан А. М., Евреино-
ва В. С. Исследование теплоотдачи и
гидравлического сопротивления
продольно оребренных поверхностей . .
Нейбургер А. Э. Термическая
эффективность спирально-навивного ребра . .
Павлова В. С, Носков В. Н., Гусев Ю. Н.,
Лебедев Ю. К., Смолев И. П.,
Басе Э. С. Определение содержания
влаги в маслофреоновой смеси
методом инфракрасной спектроскопии . . .
V—19
XII—22
VIII—20
IV—18
III—35
VII—18
IX—45
XI—15
1—18
IV—9.1
VI—34
VI—24
IX—38
IX—42
IV—11
59

Перельштейн И. И. Обобщенные уравнения
состояния и кривой давления пара для
фреонов III—27
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С, Тимо-
феевский Л. С. Расчет действительных
равновесных характеристик
абсорбционного бромистолитиевого
термотрансформатора с помощью
электронных вычислительных машин .... VIII—25
Рымкевич А. А., Минин В. Е. Метод
построения диаграмм совмещенных
характеристик поверхностных
воздухоохладителей IX—33
Стефановский В. М., Стефановская Н. В.,
Кошаевский В. Н. О тепло- и массооб-
мене при конденсаций водоаммиачной
смеси IV—25
Сутырина Т. М. Экспериментальное
исследование дросселирования фреона-12
в трубках IV—14
Цветков О. Б. Коэффициенты
температуропроводности некоторых антифризов
и льда III—33
Чайковский В. Ф., Граник Ч. Б. Диаграммы
концентрация-энтропия для смесей
фреонов I—26
Чайковский В. Ф., Майсоценко В. С.
Регенеративный теплообмен при применении
смеси фреонов-12 и 13 VII—21
Обмен опытом
Азарх 3. Ш., Морозова М. Т. Об
эксплуатации мембранных аппаратов
марки ФМБ-1 IV—38
Алексеев Г. С. Новый холодильник в
Курске Ill—48
Боголюбов В. В. Воздушные завесы для
наружных дверей холодильника . . . XII—37
Бурмакин А. Г. Изготовление
быстрозамороженных вареников на Киевском
холодильнике № 1 IV—41
Вавилин О. А. Импульсный
полупроводниковый прерыватель XI—42
Вахрушев И. С. Очистка аппаратов
холодильных машин магнитным способом II—40
Волков Н. И., Розов М. Я.
Централизованное изготовление нестандартного
холодильного оборудования XII—39
Володарский И. А., Завел ион Г. Е.
Подключение катушек магнитных пускателей
или контакторов электродвигателей
компрессоров I—33
Гашев А. Г. Из опыта эксплуатации реле
давления РД-1 1—34
Гашев А. Г. Об эксплуатации
климатических камер типа 3001 ....... IX—49
Геллер С. Л., Куликовский П. Д., Роз-
лер Г. М., Чирков С. М.
Автоматизация Минского холодильника № 2 . . V—31
Гуславский А. И. Передвижной
молокоприемный охладительный пункт . . . I—36
Жильцов В. В., Колосов С. В.
Автоматизация контрольных испытаний
компрессоров на производительность .... VIII—37
Завелион Г. Е., Геллер С. Л.
Автоматическое подключение резервного
компрессора IV—33
Зубова Н. Д., Оленев Ю. А.
Микроконтейнер для мороженого II—42
Зыкин Л. А., Павленко-Чистякова К. М.
Ветеринарно-санитарный контроль на
Львовском хладокомбинате II—43
Кривицкас Ч. С, Голутво Ф. А.
Интенсификация морозильных камер на
Шяуляйском мясокомбинате .... VII—34
Кузнецов Б. Я. Автоматический пуск
машины АМУР VIII—41
Курылев Е. С, Калинко Л. Н. Некоторые
результаты испытания насосной
схемы на Ленхладокомбинате № б . . . III—45
Лихтеров Л. И. Новый способ снижения
естественной убыли мяса при
хранении на холодильниках IX—50
Михайлов В. А. Новая технология погру-
зочно-разгрузочных работ с
мороженым мясом VII—35
Нодель Б. Л. О причинах выхода из строя
и способах восстановления вентилей
типа СВМ VI—45
Павлова И. А., Сенягин Ю. Я.,
Андросов Ф. И., Хазанов И. Г.
Автоматическое оттаивание воздухоохладителей
с электрообогревом поддонов .... IV—34
Панюшкин А. В. Восстановление и усиление
грузоподъемной рамы аккумуляторных
погрузчиков I—35
Патрикеев А. М. Экономические
преимущества централизованного ремонта
холодильного оборудования VIII—36
Петрухин Ю. М. Дозатор для заправки
масла в холодильные агрегаты . . . III—46
Рапопорт В. Ш. Предварительная
стабилизация резиновых деталей фреоновых
компрессоров V—33
Ротенберг А. Г. О применении сдвоенных
мембран в соленоидных вентилях СВМ II—44
Середа Н. П. Рационализаторская работа
на предприятиях московской
конторы Росмясорыбторга VI—43
Фукс Г. А. Замена пускового конденсатора
сопротивлением в агрегате АМК-5
фирмы «Фригера» XI—43
Шима А. В., Тульчкнский Ю. В. Опыт
эксплуатации системы электронно-тензо-
метрического взвешивания смеси
мороженого VII—32
Штернберг К. Л. Применение холода в
колхозах и совхозах Одесской области IV—43
Щербина А. Г., Садиков А. П.
Улучшение механической прочности
охлаждающих термобатарей II—41
Консультация
Бадылькес И. С. Вопросы и ответы
III—50,
VI—47
Бадылькес И. С, Гиндлин И. М. Вопросы
и ответы VIII—42
Васильев В. Г. Вопросы и ответы .... II—45
Дик М. Г. Вопросы и ответы VII—39
Зубова Н. Д., Шинкаренко И. И.
Рекомендации по настройке и эксплуатации
фризеров . . . I—38
Левин А. М., Васильев Г. Е. Наладка тер-
мовлагокамеры «Кюльавтомат» . . . V—41
Оносовский В. В., Налимова М. Ю.
Применение ротаметров для измерения
расхода жидкого холодильного агента I—40
60

Рекомендации по проектированию
автоматизации холодильных установок . . XI—44,
XII—40
В помощь практику
Гашев А. Г. Некоторые вопросы
эксплуатации и ремонта фреоновых
холодильных машин VII—37
Лысенко Н. Е., Панферов В. Н.
Обслуживание холодильных установок пятива-
гонных рефрижераторных секций . . V—34
Троицкий А. И. Об устройстве, порядке
разборки и сборки аммиачных
компрессоров фирмы «Майекава» ...... IV—44
Письма в редакцию
Аронов И. 3. К вопросу о выборе типа
скруббера для охлаждения дымовых
газов VII—39
Дезент Г. М. Еще о взбитости мороженого XI—50
/Муравьев М. А. О конструктивных
недостатках воздухоотделителя .... V—44
Критика и библиография
Бадылькес И. С. Англо-русский словарь по
холодильной технике V—44
Книги по холодильной технике, выходящие
в свет в первом полугодии 1967 г. . . I—42
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет во втором полугодии 1967 г. II—47
Кошкин Н. Н., Стукаленко А. К. Книга по
теплотехническим испытаниям судовых
холодильных установок VII—41
Оносовский В. В., Плотников В. Т.,
Кошкин Н. Н., Стукаленко А. Н. О новой
полезной книге IX—52
В институтах и лабораториях
Вейнберг Б. С. Цикломер V—38
Захаров В. С, Якобсон В. Б. Измерение
концентрации масла в
циркулирующем фреоне V—39
Хроника
Бобрикова Л. А. О подготовке техников-
холодильщиков XI—51
Всесоюзная конференция «Новые
холодильные машины и области их
применения» X—58
Всесоюзное совещание изобретателей и
рационализаторов мясной и молочной
промышленности IX—58
Всесоюзное совещание по научной
организации труда в промышленности
и строительстве . . IX—57
Конференция читателей журнала
«Холодильная техника» з Одессе .... XI—52
К 70-летию Г. М. Азова XII—47
К 60-летню А. В. Крайнева XII—47
К 70-летию В. И. Шелапутина .... II—46
Научно-технический семинар в Ленинграде III—52
Н. Г. Кадыкову — 75 лет XI—54
Селиванов В. А. В Техническом совете Рос-
мясорыбторга VIII—51
Семинар «Новое в холодильной технике
и кондиционировании воздуха» . . . XII—46
Семинар по механизации льдопунктов XI—51
Семинар по надежности малых
холодильных машин VI—49
Семинар по теплоизоляции
холодильников в Киеве IV—42
Совещание по вопросам исследования и
конструирования герметичных
компрессоров VI—50
Совещание по качеству домашних
холодильников XII—46
Совещание работников цехов и фабрик
мороженого Украины VI—48
Тарабрин И. В. Первый выпуск
специалистов-холодильщиков Краснодарским
политехническим институтом V—45
Технико-экономический совет Министерства
торговли РСФСР по панельной
системе охлаждения IV—48
III Всесоюзная конференция по
теплообмену и гидравлическому сопротивлению
при движении двухфазного потока в
элементах энергетических машин и
аппаратов VII—42
Новости строительства
Политанов О. А. Холодильник в Тарту
В Международном институте холода
Гиндлин И. М. Конференция 4-й и
5-й комиссий в г. Болонье
Шавра В. М. Сессия 7-й комиссии по
наземному холодильному транспорту . .
XII Международный конгресс по холоду
VIII—50
Инпродмаш-67
Бер Б. А., Гершзон Д. Е. Холодильная
техника на международной выставке
«Инпродмаш-67» VIII—43
Выставка «Инпродмаш-67» 1—44
Жаворонков А. М. Льдогенератор «Айс-
матик» VIII—49
VII сессия И СО
Бер Б. А., Гершзон Д. Е. Заседание
подкомитета ИСО «Конструирование и
испытание торгового холодильного
оборудования» IX—54
Моисеева Н. А. Заседание рабочей группы
ИСО по стандартизации методов
хранения и транспортировки плодов
и овощей IX—55
IV—52
V—49
XII—48
Новые изобретения
. . 1—53, II—50,
III—53, IV—49,
V—46, VI—50,
VII—43, VIII—52,
IX—56, XI—53
В социалистических странах
Холодильная техника
Хайнрих, Найорк
ГДР . . .
X—60

Новости иностранной техники
Барулин Н. Я. Кондиционеры, выпускаемые
заводами ГДР XII—51
Барулин Н. Я. Новая система холодильной
машины I—50
Бер Б. А., Шуватова Э. Д. Водоохлади-
тельные колонки и фонтанчики
питьевой воды V—54
Брук Р. Работа холодильных систем на
фреоне-502 XI—55
Вайн Л. Н. Современные конструкции
двухкамерных домашних холодильников . IV—58
Гиндлин И. М. Проектирование и
строительство крупных холодильников в
Швеции II—53
Гоголин А. А., Свешникова Н. Н.
Холодильник с машинным залом над грузовым
коридором III—58
Кан К. Д. Холодильное машиностроение
Франции . VI—54
Колодин М. В., Рутгайзер Е. М., Сейит-
курбанов С. Новая схема опреснения
морской воды вымораживанием . . . I—45
Копылов В. И. Тефлоновая лента для
уплотнения резьбового соединения . . . V—57
Копылов В. И. Холодильная установка для
замораживания готовых кулинарных
изделий V—56
Копилович Я. А. Использование
адсорбентов в осушительных патронах
холодильных систем ¦ . . VIII—55
Копилович Я. А. О надежности некоторых
холодильных компрессоров .... V—57
Копилович Я. А. Применение цельноалю-
миниевых ребристотрубных теплообмен-
ных аппаратов во фреоновых
холодильных машинах VIII—56
Копилович Я. А. Применение эпоксидных
смол для ремонта холодильного
оборудования VII—51
Копилович Я. А. Способ твердой пайки
алюминиевых деталей VII—51
Латышев В. П. Новая азеотропная смесь
фреонов-32 и 115 VI—59
Лорентцен Г. Определение размеров
отделителей жидкости I—47
Матвеев В. И. Новая система охлаждения
трюмов рефрижераторных фруктовозов II—56
Пименова Т. Ф. Производство сухого льда
и сжиженного углекислого газа в ГДР VII—49
Смутны Фр. Чехословацкая холодильная
техника для пищевой промышленности VII—46
Сомерай Г. Применения
термодинамического подобия VII—52
Хамм Р., Кёрменди Л. Биохимический
метод распознавания свежего и
размороженного мяса III—57
Штейн И., Клемпова Фр., Грайцяр И.
Ферментативные процессы при низких
температурах IX—59
Янюк В. Я., Васютович В. В.
Искусственный ледяной каток в Осло VI—57
Справочный отдел
Агарев Е. М., Медовар Л. Е., Тимохин А. А.
Электронные индикаторы давления с
малогабаритными пьезокерамическими
датчиками VII—55
Бадылькес И. С. Диаграмма i, lg P для
фреона-12BI III—59
Данилова Г. Н. Таблицы теплофизических
свойств фреона-142 I—60
Катерухин В. В. Аммиачные холодильные
машины средней холодопроизводитель-
ности I—54
Клецкий А. В. U lg Р-диаграмма фреона-11 II—61
Люстина Э. М. Испарители ИКТ
аммиачные кожухотрубные горизонтальные XI—57
Рютов Д. Г. Емкость холодильников
зарубежных стран IV—61
Рютов Д. Г. Производство домашних
холодильников в различных странах мира IV—62
Ужанский В. С, Турецкий В. Л.
Соленоидные вентили мембранные СВМ .... II—58
Цветков О. Б. Теплопроводность фреона
С-318 на пограничной кривой .... II—61
Чернякова Е. Г., Колесник И. Г. Нормы
расхода смазочного масла, аммиака и
раствора хлористого кальция для
судовых холодильных установок .... V—58
Шувалов А. И. Клапаны невозвратные . . VI—60
Шувалов А. И. Маслособиратели.
Грязеуловители VIII—58
Шувалов А. И. Промежуточные сосуды . . IX—60
Шувалов А. И. Ресиверы дренажные
вертикальные циркуляционные XII—55
Шувалов А. И. Ресиверы линейные и
дренажные VII—59
Рефераты V—61, VI—61,.
VII—62, VIII—61, IX—62, X—63, XI—62, XII—56

СОДЕРЖАНИЕ
Основные направления научно-исследовательских, опытно-конструкторских и
проектных работ по развитию производственно-технической базы
мясной и молочной промышленности 1
Л. С Хачатрян. Развитие холодильного хозяйства Армянской ССР 4
В. П. Валейко. Искусственный холод в консервной промышленности Молдавии 6
Б. Д. Редкозуб. Новые герметичные компрессоры для кондиционеров .... 8
Г. П. Попов, И. Ф. Яцунов, В. И. Батраков, И. П. Шнайдерман. Автоматический
завод по производству пищевого трубчатого льда на Московском
холодильнике № 9 . 14
А. А. Вайнер, С. К. Карелин, А. С. Реморов. Льдогенератор трубчатого типа 18
И. С. Бадылькес. Новые закономерности термодинамических свойств фреонов 22
A. Г. Ионов, Г. Ф. Кашин. Судовой скороморозильный аппарат для
замораживания рыбы 27
П. И. Пугачев. Применение пакетов из синтетических материалов для
упаковки мяса птицы 31
B. С. Ростовский, А. М. Данилов. Влияние условий холодильной обработки и
хранения мясных полуфабрикатов на потери сока при размораживании ... 34
Обмен опытом
В. В. Боголюбов. Воздушные завесы для наружных дверей холодильника 37
Н. И. Волков, М. Я. Розов. Централизованное изготовление нестандартного
холодильного оборудования : 39
Рекомендации по проектированию автоматизации холодильных установок ... 40
Хроника
Семинар «Новое в холодильной технике и кондиционировании воздуха» . . . 46
Совещание по качеству домашних холодильников 46
К 70-летию Г. М. Азова , 47
К 60-летию А. В. Крайнева 47
В Международном институте холода
XI! Международный конгресс по холоду 48
Новости иностранной техники
Н. Я. Барулин. Кондиционеры, выпускаемые заводами ГДР 51
Справочный отдел
А. И. Шувалов. Ресиверы дренажные вертикальные циркуляционные 55
Рефераты . 56
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1967 год 57
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С.
Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева,
проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Ст. редактор Б. А. Полтева, Редактор Н. В. Кирилина
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон ДО-00-34, доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т—15815 Сдано в набор 3/Х 1967 г. Подп. в печ. 20/XI 1967 г.
Формат 84X108Vi6 Печ. л. 4 (привед. 6,72) Уч.-изд. л. 7,68
Тираж 13220 экз. Заказ 4084 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3