УДК 663.674
К ВОПРОСУ О РАЗВИТИИ ПРОИЗВОДСТВА МЯГКОГО МОРОЖЕНОГО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА — ВНИХИ
Мягкое мороженое отличается от обычного
(закаленного) более высокой температурой
(—5,5ч—6,5°С), меньшей взбитостью (обычно
40—60%), нежной кремообразной
консистенцией, меньшим содержанием вымороженной
воды E0% вместо 90% в закаленном).
Готовится мягкое мороженое в местах потребления
непосредственно перед отпуском покупателю.
Мягкое мороженое по сравнению с
закаленным обладает более высокими вкусовыми
достоинствами, нежной структурой, мягкой
консистенцией и меньшим охлаждающим
эффектом.
В настоящее время в нашей стране мягкое
мороженое не производится. В некоторых
специализированных кафе продается
незакаленное мороженое, которое пользуется большим
спросом, особенно, если отпускается с
гарнирами.
Такое мороженое изготовляется на
хладокомбинатах или молочных заводах,
доставляется в кафе, где сохраняется до отпуска
потребителю. При транспортировке и хранении
в результате колебаний температуры нередко
ухудшается структура продукта (укрупняются
кристаллы льда). Особенно существенны
изменения структуры в мороженом с небольшим
содержанием сухих веществ (молочное, фрук-
тово-ягодное).
Таким образом, продаваемое в кафе
незакаленное мороженое по качеству уступает
мягкому. Очевидно, если в продажу поступит
мягкое мороженое, спрос на него будет еще
большим.
В соответствии с действующей
технологической инструкцией для выработки мягкого
мороженого можно использовать только
сливочную смесь. Однако в целях расширения
ассортимента и повышения спроса на этот продукт
необходимо предусмотреть также выпуск
других видов мягкого мороженого — пломбира,
молочного, фруктово-ягодного, с различными
наполнителями.
За рубежом мягкое мороженое
производится в значительном количестве. Так, в США его
продается ежегодно около 300 тыс. т, или 12%
от общего объема производства мороженого.
Причем в основном это молочное мороженое.
Доля мягкого мороженого в общем сбыте
мороженого в Канаде составляет 8%, в
Швеции 7%. В значительном количестве оно
вырабатывается в Англии, Франции, Италии,
Чехословакии, ГДР, Венгрии, Югославии и
других странах. Его продают в кафе,
ресторанах, магазинах, на улицах. Для этой цели
используют сухие или полностью готовые
консервированные смеси, а также жидкие смеси,
доставляемые с заводов.
Вырабатывается мягкое мороженое на
специальных фризерах полунепрерывного
действия.
Готовое мороженое сохраняется в
цилиндрах фризеров, снабженных автоматическими
устройствами для поддержания требуемого
состояния продукта. Это значительно
облегчает эксплуатацию оборудования и позволяет
всегда иметь готовое мороженое.
Такие фризеры выпускаются в Италии,
Великобритании, США, Швейцарии, Дании.
В Венгрии их производит фирма «Трансэлек-
тро» (последняя модель Ф2А30С), в ГДР —
Объединение народных предприятий
воздушной и холодильной техники (модели ЕФНС,
ЕФИ, ЕФ10Л/1 и др.).
Фризеры имеют производительность от 20
до 60 кг/ч, выпускаются в напольном,
настольном исполнении с одним, двумя, тремя и
четырьмя цилиндрами и кранами-смесителями
для получения «смешанного» мороженого.
В Великобритании распространена продажа
мягкого мороженого с автомобилей,
оборудованных фризерами с приводом от двигателя
автомашины.
В Советском Союзе фризеры для мягкого
мороженого пока не выпускаются.
Для организации в нашей стране
производства мягкого мороженого необходимо освоить
выпуск современных отечественных фризеров
или закупить их за рубежом.
Фризеры целесообразно устанавливать на
предприятиях общественного питания — в
кафе, столовых, ресторанах, а также в театрах,
кино и т. д.
Смеси для мягкого мороженого можно
доставлять в готовом виде с предприятий,
вырабатывающих мороженое, а там, где по тем или
иным причинам это невозможно, использовать
сухие смеси.
Технология производства и использования
сухой смеси для сливочного и молочного
мороженого (применительно к имеющемуся на
7

молочно-консервных заводах оборудованию
для сгущения и сушки и к составу этого
мороженого) разработана в 1966 г. Всесоюзным
научно-исследовательским институтом
молочной промышленности и ВНИХИ. В текущем
году на молочно-консервных заводах
намечается промышленное производство сухих
сливочных смесей. Упомянутыми институтами
будет разрабатываться технология
производства и применения сухих пломбирных смесей
и смесей с наполнителями.
При восстановлении сухую сливочную смесь
растворяют в холодной воде в соотношении
1 : 1,6 (по весу). Жидкая восстановленная
смесь без всякой технологической обработки
(пастеризации, гомогенизации, охлаждения и
предварительной выдержки) используется для
фризерования.
Мягкое мороженое по сравнению с
закаленным имеет более высокую температуру и
меньшую взбитость, поэтому термоустойчивость его
значительно ниже. Повышение
сопротивляемости мягкого мороженого таянию может быть
достигнуто введением в смесь эмульгаторов,
которые способствуют также образованию
более тонкой дисперсии жира, повышают
способность смесей к взбиванию, значительно
улучшают консистенцию мороженого, придают ему
«сухость».
Всесоюзным научно-исследовательским ин-
В настоящее время в эксплуатации
находятся десятки систем автоматического
регулирования и защиты вертикальных и V-образных
аммиачных компрессоров одноступенчатого
и двухступенчатого сжатия [1]. Эти системы в
основном разработаны в 1960—1961 гг. Опыт
эксплуатации их освещен в литературе [2],
однако лишь с качественной стороны.
Авторы статьи приводят данные о
надежности систем автоматического регулирования
и защиты (САР) в эксплуатации.
В 1963—1966 гг. на распределительных
холодильниках Москвы (№ 5—6, 13, портовый)
ститутом жиров разработана отечественная
технология производства нового эмульгатора—
моностеарата сахарозы, известного также под
названием сахароглицеридов и жиросахаров.
ВНИХИ проведены опыты по применению
этого эмульгатора в производстве мороженого,
показавшие, что внесение в смесь 0,2%
эмульгатора значительно повышает
термоустойчивость продукта и придает ему нежную
маслянистую консистенцию. В настоящее время
организуется промышленное производство
моностеарата сахарозы.
Производство и продажа мягкого
мороженого имеют ряд преимуществ по сравнению
с закаленным: отпадает необходимость
закаливания мороженого и хранения его в
холодильных камерах, снижаются расходы на
холодильный транспорт, не требуется сухой лед.
Сводятся к минимуму расходы на тарно-упа-
ковочные материалы, поскольку при торговле
мягким мороженым на предприятиях
общественного питания его удобно расфасовывать
в креманки, фужеры, вафельные стаканчики,
рожки, конусы.
Организация производства мягкого
мороженого увеличит общий объем выработки и
потребления мороженого. Использование сухих
смесей позволит обеспечить мороженым и те
населенные пункты, в которых оно сейчас не
продается или куда доставляется издалека.
и г. Жуковского велись наблюдения за
работой девяти САР для компрессоров
одноступенчатого сжатия и восьми САР для
компрессоров двухступенчатого сжатия.
Все неполадки в работе приборов и
устройств контроля, защиты, управления и
регулирования фиксировались в специальных
журналах. Были использованы также записи в
суточных журналах компрессорных цехов,
наблюдения и замечания обслуживающего
персонала цехов. Записывались циклограммы
работы оборудования и средств автоматизации.
За указанный период отмечено 506 отказов
УДК 621.57.041:621—52
НАДЕЖНОСТЬ СИСТЕМ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ И ЗАЩИТЫ
ВЕРТИКАЛЬНЫХ И V-ОБРАЗНЫХ АММИАЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Т. А. АЛЕКСАНДРОВА — ВНИХИ,
Ю. В. ТУЛЬЧИНСКИЙ — институт «Пищепромавтоматика»

САР. Распределение отказов (в %) по
функциональным узлам САР приведено ниже
(здесь датчики — приборы контроля, защиты,
управления; логика — электрическая схема
пульта управления; исполнительные
механизмы — соленоидные вентили).
Компрессоры
односту-
двухступенчатого пенчатого
сжатия сжатия
Датчики 67 68
Логика 15 12
Исполнительные
механизмы 18 20
Как видно из приведенных данных,
наибольший процент отказов у датчиков.
В табл. 1 показаны отказы датчиков по
типам.
Таблица 1
Назначение
приборов
Контроль и
регулирование
температуры
Контроль
давления
Контроль и
регулирование
уровня
Контроль про-
1 тока
Итого
Типы
приборов

Термометры
сопротивления
ЭКТ-1 \
ТР-200 J
АМУР 1
МР-З /
ЭКМ-1 )
РД-А
РКС-1 J
ЭСУ-1 )
ЭСУ-Ш
ЭСУ-2 J
РП-12
—
Максимальное
количество
наблюдаемых
приборов
на одном
холодильнике
137
74
3
83
92
23
412
Отказы в % от
общего числа
отказов
датчиков
3,92
31,40
12,30
21,32
28,20
2,86
100
По причине отказов приборов и устройств
контроля и регулирования температуры
наблюдалось нарушение температурного режима
в камерах хранения, ложные отключения
работающих агрегатов, нарушение работы в
автоматическом режиме и др. (более подробно
см. в работе [3]).
Отказы приборов контроля и регулирования
давления приводили к ложным отключениям
работающих агрегатов и необходимости
перехода на ручное управление.
В результате отказов приборов контроля
и регулирования уровня, а также
исполнительных механизмов сосуды и аппараты
переполнялись холодильным агентом. Были случаи,
когда сосуды не заполнялись аммиаком.
На рис. 1 представлены отказы электронных
сигнализаторов уровня ЭСУ-1 в зависимости
от места установки. На рис. 2 — то же, для
соленоидных вентилей.
Рис. 1. Отказы электронных сигнализаторов уровня
ЭСУ-1 в зависимости от места установки (% от общего
числа отказов данных приборов):
I — испарители; II — циркуляционные ресиверы; III —
дренажные ресиверы; IV — линейные ресиверы; V —
промежуточные сосуды; VI — отделители жидкости (в
скобках указан % вышедших из строя приборов от
общего числа установленных на данном аппарате).
В случае отказов пультов управления
(логика) становился невозможным пуск
электродвигателей компрессоров в автоматическом и
полуавтоматическом режимах, не выдавались
команды в аварийных ситуациях (отказ по
функции «защита»), произвольно
прекращалась работа агрегатов в автоматическом
режиме.
В результате отказов устройств автоматики
было много случаев работы агрегатов в
ручном режиме.
Сводные данные о надежности приборов и
устройств автоматизации холодильных
установок приведены в табл. 2. Количественные
характеристики надежности вычислены по
методике, рекомендуемой в работах [3, 4].
Данные о надежности систем
автоматического управления и защиты приведены ниже.
Наработка Среднее
на от- время вос-
каз Г, н
становления т в>
чел~ч
Система автоматического
регулирования и защиты для компрессора:
одноступенчатого сжатия . . . 209—276 3,1
двухступенчатого сжатия . . . 100—121 5,7
2 Зак. 934
9

Если учесть, что на распределительных
холодильниках, как правило, работают четыре-
пять САР, то отказ какой-либо системы
автоматического управления и защиты может
произойти через каждые 20—70 ч.
Приведенные в статье показатели
надежности получены в следующих условиях.
Рис. 2. Отказы мембранных соленоидных вентилей в
зависимости от места установки (% от общего числа
отказов данных приборов):
I — испарители; II — отделители жидкости и ресиверы;
III — промежуточные сосуды; IV — камеры хранения;
V — байпасы; VI — регулирующие станции (в скобках
указан % вышедших из строя приборов от общего
числа установленных на данном оборудовании).
Коэффициент использования /Си
автоматизированных -компрессоров в среднем за месяц не
превышает 0,4.
где tv — суммарное время работы
компрессора за определенный период;
t — продолжительность периода.
Приведенные значения /Си характеризуют
использование приборов и устройств контроля и
управления.
Цикличность работы приборов и средств
автоматизации 7—8 циклов в час, т. е. 14—16
переключений в час.
Периодичность проведения
планово-профилактических работ соответствует срокам,
рекомендованным инструкцией [2].
В настоящее время в эксплуатацию
вводятся более современные системы, разработанные
на базе пульта ПУМ-100 и датчиков типа ПРУ
и др. Можно предполагать, что надежность
усовершенствованных САР будет в 2—3 раза
выше приведенной нами.
Таблица 2
Назначение
приборов и устройств
Контроль и
регулирование
температуры
Контроль
давления
Контроль и
регулирование
уровня
Контроль
протока

Исполнительные
механизмы
| Пульты
Типы
приборов

Термометры
сопротивления
ЭКТ-1
ТР-200
АМУР
МР-3
ЭКМ-1
РД-А
РКС-1
ЭСУ-1
ЭСУ-1к
ЭСУ-2
РП-12
СВА-25
СВА-40
СВМ-25
СВМ-40
Пульт
управления

компрессором
Пульт
управления
агрегатом
1 АДС
Количество
приборов
207
50
89
6
1
46
48
42
100
6
13
19
48
15
136
30
9
1 8
Наработка
на отказ Т, ч
91864—172554
11687—17674
8269—10930
1189—1784
680—1429
6528—9139
39887—110653
12007—20584
11516—15667
9163—30543
4336—8144
12013—25228
9132—13313
7777—19999
11398—15741
11253—192Э0
1120—2352
1 711—1220
Среднее
время
восстановления т , нел-ч
3,15
3,70
1,80
4,20
4,80
1,20
1,80
1,70
1,80
2,10
•2,10
2,10
2,80
6,30_
18,10
По данным подконтрольной эксплуатации,
наработка на отказ объектов автоматизации—
компрессорных агрегатов одно- и
двухступенчатого сжатия составляет соответственно
916—1282 и 207—311 ч [3].
Если сопоставить эти сроки с данными о
надежности САР, то станет очевидным, что
безотказность последних еще низка.
В настоящее время отсутствуют технико-
экономически обоснованные значения
необходимых величин наработки на отказ САР
холодильных компрессоров. Общепринятым
уровнем надежности устройств защиты считается
такой, когда в течение заданного времени
вероятность безотказной работы P(t) этих
устройств составляет P(t)> 0,99.
Для систем автоматизации холодильных
установок целесообразно принять / = 720 ч.
Поскольку P{t)=e-^T (в случае показательного
10

закона распределения времени работы между
отказами), можно определить требуемое
значение наработки на отказ устройств защиты Т
Учитывая требования по обеспечению
безопасности работы обслуживающего персонала
и технологического оборудования и опыт
автоматизации производств других отраслей
народного хозяйства, можно считать, что
участки схем СДР, выполняющих роль защиты,
должны иметь наработку на отказ Т = 72000 ч.
Выводы )
Находящиеся в эксплуатации системы
автоматического регулирования и защиты
вертикальных и V-образных аммиачных
компрессоров имеют наработку на отказ в несколько раз
меньше, чем объекты автоматизации.
Необходимо уделить серьезное внимание разработке
приборов контроля и защиты, а также
исполнительных механизмов повышенной
надежности, удовлетворяющих указанным
требованиям наработки на отказ.
МАЛОГАБАРИТНЫЙ ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЙ
Канд. техн. наук А. Г. РОТЕНБЕРГ, А. Н. АКУЛОВ, Иг
Потребность в полупроводниковых приборах
для измерения температуры пищевых
продуктов до и после замораживания непрерывно
возрастает. Это объясняется увеличением
объема производства и хранения пищевых
продуктов и возросшей культурой технологии.
Опытный холодильник ВНИХИ выпустил
несколько партий полупроводникового
измерителя температуры ПИТ-2*,
Однако измеритель температуры ПИТ-2
имеет ряд недостатков:
— игла термистора слабая, легко
повреждается;
— «шило» непригодно для выполнения
отверстия под иглу в сильно замороженном
продукте;
— игла с рукояткой, шнур и ремень
подвески не отсоединяются от прибора;
* Ривкинд Я. И. Полупроводниковый измеритель
температуры ПИТ-2. «Мясная индустрия», 1965, № 6.
Приведенные выше показатели
безотказности и ремонтопригодности САР
компрессорных агрегатов могут быть использованы в
процессе проектирования систем комплексной
автоматизации холодильных установок по
методам, изложенным в литературе [3, 5].
ЛИТЕРАТУРА
1. Ужанский В. С, Иоанно М. Г.
Автоматизация оборудования компрессорных цехов
холодильников. «Холодильная техника», 1964, № 3.
2. Сб. «Проектирование и эксплуатация
автоматизированных холодильных установок». Изд-во «Недра»,
1965.
3. Отчет о совместной работе институтов ВНИХИ и
«Пищепромавтоматика» по исследованию
надежности приборов и систем автоматизации холодильников
в эксплуатационных условиях. М.—Одесса, 1966.
4. Шор Я- Б. Статистические методы анализа и
контроля качества и надежности. Изд-во «Советское
радио», 1962.
5. Рекомендации по методам расчета надежности. РМ
А05—60. «Пищепромавтоматика», Одесса, 1966.
УДК 681.1/.4:621.56—52
ИЗМЕРИТЕЛЬ ТЕМПЕРАТУРЫ ПИТ-4
М. ЛИМАНСКИЙ, А. М. СЛАЩЕВА — ВНИХИ
— шнур малой длины, хрупкий при низкой
температуре окружающего воздуха;
— тумблерами управления пользоваться
неудобно;
— габаритные размеры и вес прибора
большие.
Эти недостатки приводят в некоторых
случаях к выходу приборов ПИТ-2 из строя.
Разработанный лабораторией
конструирования измерительных и автоматических
приборов ВНИХИ прибор ПИТ-4 при той же
точности измерения температуры надежнее в
работе, удобнее, в несколько раз меньше по
размерам и весу и дешевле, чем ПИТ-2.
Полупроводниковый измеритель
температуры ПИТ-4 — прибор карманного типа,
предназначенный для быстрого определения
температуры на поверхности и в толще
незамороженных и замороженных пищевых продуктов:
мяса, рыбы, мороженого, творога, фруктов
и др. С его помощью можно также определять
температуру воздуха. Он применяется при
2*
11

температуре окружающего воздуха ±30°С и
относительной влажности до 98%.
Электрическая схема ПИТ-4 приведена на
рис. 1.
б, ш
Рис. 1. Электрическая схема прибора ПИТ-4.
Термосопротивление Г\ присоединено к
неравновесному мосту Уитстона. Постоянные
сопротивления г2> гъ, г4 — три плеча моста, г5 —
постоянное контрольное сопротивление.
Величина сопротивления Г\ меняется в зависимости
от температуры. Напряжение, необходимое
для питания моста, подается от элемента типа
1,3 ФМЦ-0,25 (номинальным напряжением
1,3 в) и регулируется с помощью переменного
сопротивления г6.
Для повышения точности показаний прибор
снабжен шкалами положительной и
отрицательной температуры.
Включение прибора для
контроля (г5),
переключение для измерения
температуры и выключение
производятся одним
переключателем П].
Прибор ПИТ-4 состоит из
датчика и измерительного
блока (рис. 2). Датчик
внерабочем положении
убирается в цилиндрическое гнездо
в корпусе, из которого
выступает только короткий
штекер. Для измерения тем-
Рис. 2. Полупроводниковый
измеритель температуры ПИТ-4 —
датчик установлен для
непосредственного (без шнура-удлинителя)
измерения температуры,
переключатель находится в положении
«выключено».
пературы датчик вставляется штекером в
другое, клеммное, гнездо.
В случаях, когда неудобно или нельзя
измерять температуру с помощью датчика,
вставленного в корпус, применяется специальный
шнур-удлинитель. Он состоит из двух
стандартных штекеров телефонного типа и
двухпроводного шнура в резиновой оболочке. Один
штекер шнура вводится в гнездо вместо
штекера датчика. Второй штекер шнура и штекер
датчика соединяются специальной втулкой.
Длина шнура практически не ограничена.
Отверстие в замороженном продукте
выполняется портативной дрелью.
Шнур и дрель необходимы не всем
предприятиям, применяющим ПИТ-4, поэтому они
будут поставляться по отдельным заказам.
Датчик прибора состоит из иглы и двухпро-
водникового штекера, закрепленных в общей
обойме. Игла представляет собой трубку из
нержавеющей стали с DH=2 мм, в срезанный
конец которой впаяно термосопротивление
ЕМТ-1, оформленное в виде шарика диаметром
0,7—1 мм. В 40 мм от рабочего конца игла
усилена внешней трубкой с DH=4 мм. Общая
рабочая длина иглы 65 мм.
Штекер датчика является незначительно
доработанным стандартным телефонным
штекером типа ШТП-2—2,5 (ГОСТ6865—54).Место
соединения выводных проводов термистора со
штекером залито эпоксидной смолой и
закрыто втулкой. Таким образом, датчик
представляет собой отдельный монолитный узел.
Измерительный блок состоит из корпуса и
крышки. На крышке смонтированы
микроамперметр М4205, плата, переключатель и
ручка настройки.
Корпус представляет собой открытую сверху
прямоугольную коробку, из сополимера или
полистирола. Через крышку в дне корпуса
можно заменить батарейку, не нарушая
пломбирования прибора. Под крышкой,
параллельно ей, закреплена монтажная плата,
выполненная печатным способом из фольгированного
гётинакса (рис. 3), на которой крепятся
сопротивления и гнездо для батарейки. Корпус
гнезда из капрона, контакты из пружинной
ленточной нержавеющей стали.
Переключатель состоит из контактного
устройства, стопорного диска и рукоятки.
Контактное устройство является доработкой
стандартного переключателя автомобильного типа.
Микроамперметр М4205 изготовляется
Чебоксарским электроизмерительным заводом.
Это малогабаритный, тряско- и вибропрочный
прибор класса 1,5. Шкала микроамперметра
заменена двойной температурной шкалой.
Последняя наносится при градуировке прибора.
12

Рис. 3. Крышка в сборе: 1 — крышка; 2 — плата; 3 — гнездо батареи; 4 — батарея;
5 — микроамперметр; 6 — лапка для крепления крышки в корпусе; 7 —
переключатель; 8 — ручка контроля напряжения питания.
Верхняя шкала служит для отсчета
отрицательной температуры. На ней нанесена
красная черта контроля напряжения питания
прибора.
Весь узел крышки закрепляется на корпусе
двумя винтами, которые затем пломбируются.
Дрель (рис. 4) содержит шпиндель с
легкоразъемным креплением для сверла. На
шпинделе выточен винтовой паз прямоугольного
сечения, в него введен носик гайки. На гайке
сделаны торцовые впадины для зуба
внутреннего торца рукоятки.
' При нажиме на рукоятку гайка
перемещается вдоль шпинделя. Вращению рукоятки
препятствует рука человека, а гайка не может
повернуться, так как в одну из торцовых впадин
вошел зуб рукоятки. Поэтому поступательное
движение выступа гайки по винтовому пазу
сообщает вращательное движение шпинделю
и сверлу. Глубина сверления 6 см. При
отпускании рукоятки пружина поднимает ее
относительно гайки на величину свободного хода
A,5—2 мм). Зуб рукоятки выходит из
торцового зацепления с гайкой и последняя
свободно вращается внутри рукоятки при их
совместном подъеме относительно шпинделя.
В нерабочем положении сверло убирают
в шпиндель. Для этого отвертывают
накидную гайку, вынимают из паза выступ венчика
сверла, вводят рабочую часть сверла внутрь
шпинделя и навертывают накидную гайку.
Техническая"характеристика
Диапазон измерения температуры, °С:
по верхней шкале 0-^—30
по нижней шкале 0^30
/Л/
0110°
Рис. 4. Ручная портативная дрель для сверления отверстия
под иглу датчика в замороженном продукте: /— рукоятка; 2 — муфта; 3 — гайка с зубом для винтового
паза; 4 — пружина; 5 — шпиндель; 6 — накидная гайка, удерживающая сверло в гнезде; 7 — сверло.
13

Точность измерения, °С:
по верхней шкале ±0,5
по нижней шкале +0,8
цена деления (на обеих шкалах) 1
класс прибора (по верхней минусовой
шкале), о/о 1,5
Габаритные размеры, мм:
длина 106
Наиболее перспективными методами обессо-
ливания воды являются методы
замораживания и кристаллогидратныи с использованием
контактной теплопередачи [1].
В существующих установках
компрессорного типа для опреснения воды в качестве
рабочих веществ используются бутан или пропан.
Для опреснительных установок, потребляющих
сбросное тепло химических предприятий или
атомных реакторов, естественно
воспользоваться сорбционными машинами, также
работающими на бутане или пропане.
Использование легких углеводородов в
качестве рабочих веществ и тяжелых
углеводородов в качестве поглотителей для сорбцион-
ных установок было предложено Л. Сцилар-
дом в 1928 г. [2].
Тяжелые углеводороды нерастворимы в
воде, поэтому аппараты сорбционной
установки могут быть контактного типа. В качестве
поглотителя можно рекомендовать нонан.
Стоимость его невысока. Нормальная
температура кипения 150,8°С, отличается от
соответствующих температур бутана и пропана на
151,3 и 193,7СС. При 25°С плотность нонана
0,714 кг/л, что значительно меньше плотности
воды, поэтому обеспечивается хорошее
разделение нонана и воды.
Для расчета установок нами составлены
|,/-диаграммы для смесей бутан—нонан
(рис. 1) и пропан—нонан (рис. 2).
Построению g, /-диаграмм предшествовало
составление с, Г-диаграмм. Значения g
рассчитывали по уравнению 2/0с=1. Константы
равновесия К определяли по номограммам
Уинна [3]. По этому способу К находят путем
последовательных приближений в
зависимости от давления схождения (критического
давления) смеси, которое в свою очередь устанав-
ширина 66
высота 52
Вес (без шнура), кг 0,25
Опытный экземпляр ПИТ-4 прошел
лабораторную и эксплуатационную проверку и
показал хорошие результаты.
ливают по критическим кривым Уинна. Для
смеси бутан (пропан) — нонан давление
схождения находили методом экстраполяции
на базе указанных кривых. Критическую
температуру смеси рассчитывали по правилу
аддитивности Страуса-Павловского [4]:
* кр == §6 ' кр.б i ёп Лкр.н»
где g& g*H — весовые концентрации бутана
(пропана) и нонана;
Ткр.б, 7\ф.н — критические температуры
бутана (пропана) и нонана.
Полученные значения молярной
концентрации смеси пересчитаны в весовую
концентрацию. Для построения §, /-диаграммы
энтальпии определяли по методу Холкомба и Брауна
[3]. При этом энтальпию смеси рассчитывали
по закону аддитивности, для чего
использовали графики Холкомба и Брауна. В них
приведены значения энтальпий компонентов при
давлении, равном нулю, поэтому необходимо
вводить поправку на давление смеси.
Для нонана значения энтальпий
определяли экстраполяцией. За исходную точку
принимали значение энтальпии жидкого нонана при
25°С, рассчитанное по теплоемкости.
Энтальпии смеси, выраженные в ккал/моль,
пересчитывали затем в ккал/кг. Значения
энтальпий чистого бутана и пропана,
определенные по методу Холкомба и Брауна, совпали
с приведенными в книге A. П- Климелкп
и др. [51,
В диаграммах энтальпия, равная нулю,
принята в точке на кривой кипения чистого
бутана (пропана) при температуре 0°С. Поскольку
в основу расчета диаграмм положены
значения, взятые из графиков, диаграммы не
отличаются высокой точностью (погрешность со-
УДК 621.565.59:551.464.09
СОРБЦЙОННЫЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ОПРЕСНЕНИЯ ВОДЫ
Р. Г. ГАЛЬПЕРИНА, канд. техн. наук Б. А. МИН КУС—Одесский технологический институт пищевой и
холодильной промышленности
14

Сз"го 1,«г1кг;^Ни
Рис. 1. %, /-диаграмма для смеси бутан (С4Ню) — нонан
(С9Н2о).
ставляет 2—5%). Все же она достаточна для
проведения технических расчетов.
В качестве примеров приведены две схемы
установок для опреснения воды. На рис. 3
представлена абсорбционная установка,
работающая по методу замораживания. Она
работает на смеси бутан—нонан. Соленая вода,
охлаждаясь в водяном теплообменнике ВТ,
поступает в испаритель И, в котором при
непосредственном контакте с кипящим бутаном
замерзает, превращаясь в рыхлый лед. Из
испарителя лед поступает в промывочный бак
ПР, а затем в плавитель ПЛ, где, контактируя
с конденсирующимся бутаном, лед тает.
Часть полученной пресной воды
направляется в промывочный бак ЯР, другая — через
водяной теплообменник ВТ к потребителю.
-30L 1 1 ! : 1 ™U
О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,3 1,0
CSH20 К,кг/кг; С3Н8
Рис. 2. ?, i-диаграмма для смеси пропан (С3Н8) —
нонан (С9Н20К
Рассол из промывочного бака ПР проходит
через тот же теплообменник ВТ, затем
сливается или идет на химическую переработку.
Часть паров бутана, выходящих из
испарителя И, поглощается в абсообере низкого дав-
15

ления 1АБ, другая — сжимается
турбокомпрессором КМ и разделяется на два потока: один
поглощается в абсорбере высокого давления
2АБ, другой конденсируется в плавителе ПЛ.
ВТО
Рис. 3. Абсорбционная
установка для опреснения воды:
И — испаритель; ПЛ — плавитель;
ПР — промывочный бак; 1АБ —
абсорбер низкого давления; 2АБ —
абсорбер высокого давления; КМ —
компрессор; ТБ — турбина; КД —
конденсатор; КП — кипятильник;
КТ — котел; ВТО — водяной
теплообменник; холодильный агент;
вода.
Компрессор КМ приводится турбиной ТБ,
работающей на парах бутана, отгоняемых
в котле КТ, Теплоноситель — горячая вода
обогревает сначала кипятильник КП, а затем
котел КТ. Конструкция турбоагрегата проста,
так как степень сжатия паров в компрессоре
и расширения в турбине мала.
Процессы, происходящие в установке при
температуре теплоносителя 100°С и
охлаждающей воды 25°С, нанесены на |, /-диаграмме
для смеси бутан—нонан (см. рис. 1).
Энергетические показатели абсорбционной
установки сравнимы с показателями теплоис-
пользующей турбокомпрессорной установки.
Конструктивно же первая проще, так как в ней
нет компрессора с высокой степенью сжатия.
На рис. 4 представлена абсорбционно-ре-
зорбционная установка для опреснения воды
кристаллогидратным методом, работающая на
смеси пропан—нонан. В ней в дегазаторе ДГ
и испарителе И при контакте соленой воды
и кипящих жидкостей образуются
кристаллогидраты.
Пары из дегазатора поглощаются в
абсорбере низкого давления 1АБ, а из испарителя—
в абсорбере высокого давления 2АБ. Пары,
отгоняемые в кипятильнике КП, частично
конденсируются в плавителе ПЛ, частично
поглощаются в резорбере Р. Процессы установки
при температуре теплоносителя 110°С и
охлаждающей воды 20°С нанесены на §,
/-диаграмме для смеси пропан—нонан (см. рис. 2).
В действующих опреснительных установках,
работающих на пропане, давление
конденсации большое (при температуре охлаждающей
воды 20°С оно равно 10 ата). Это затрудняет
осуществление прямого контакта. В
рассмотренной установке благодаря применению ре-
зорбционного принципа давление в аппаратах
не превышает давления в плавителе, которое
определяется температурой разрушения
кристаллогидратов, — 6 ата. Применение двух
ступеней абсорбции дает возможность
расширить зону дегазации и лучше использовать
температурный перепад теплоносителя.
Абсорбционно-резорбционная установка
проще абсорбционной (см. рис. 3): в ней
отсутствует турбоагрегат. В энергетическом отно-
Рис. 4.
Абсорбционно-резорбционная установка для опреснения
воды:
И —• испаритель; ПЛ — плавитель;
ПР — промывочный бак; 1АБ —
абсорбер низкого давления; 2АБ — абсорбер
высокого давления; КП — кипятильник;
Р — резорбер; ДГ — дегазатор; ТО —
теплообменник растворов; ВТО —
водяной теплообменник, холодильный
агент; вода.
шении она менее выгодна и поэтому
применима там, где стоимость тепла невысока или
работа установки непродолжительна.
Выводы
Простота и экономичность контактных сорб-
ционных установок в сочетании с преимущест-
16

вами метода опреснения замораживанием
и кристаллогидратным дает основание
считать, что во многих случаях их применение
окажется не менее эффективным, чем
выпарных, осуществляемых в нашей стране в
настоящее время.
Контактные сорбционные установки можно
также рекомендовать в качестве генераторов
холода и трансформаторов тепла, в
особенности в тех отраслях промышленности, в
которых применяются углеводороды.
ЛИТЕРАТУРА
1. Мартыновский В. С, Смирнов Л. Ф.
Термодинамический анализ основных методов
опреснения морских и соленых вод. «Теплоэнергетика».
1966, № 6.
2. Szilard L., DRP 494810.
3. Катц Д. Л. и др. Руководство по добыче,
транспорту и переработке природного газа. Изд-во
«Недра», 1965.
4. К а р а п е т ь я н ц М. X. Химическая
термодинамика. Госхимиздат, 1949.
5. Клименко А. П. и др. Термодинамические
свойства легких углеводородов парафинового ряда.
Киев, 1960.
УДК 621.575
ОПЫТНАЯ АБСОРБЦИОННАЯ МАШИНА,
РАБОТАЮЩАЯ НА РАСТВОРЕ ФРЕОНА 22 И ДЙБУТЙЛФТАЛАТА
X.
Канд. техн. наук В. М. СЕЛИВЕРСТОВ, В. А. БАРАЦ,В. Н. ХВАСТУНОВ
Ленинградский институт водного транспорта
На основании ранее полученных
экспериментальных и теоретических данных для раствора
фреона-22 и дибутилфталата A, 2] была
спроектирована и изготовлена в 1965 г. опытная
абсорбционная машина холодопроизводитель-
ностью 400 ккал/ч.
Испытания ее проводили с электрическим
обогревом генератора на специальном
калориметрическом стенде при различных
температурах раствора в генераторе и абсорбере
и различных температурах кипения фреона.
После монтажа оборудования машину
вакуумировали и заполняли раствором фреона-22
и дибутилфталата. При приготовлении
раствора использовали фреон-22 со степенью
чистоты 96,5% и дибутилфталат — 97%.
Принципиальная схема опытной машины
с измерительными приборами показана на
рис. 1.
Температуру фреона и раствора измеряли
хромель-копелевыми термопарами потенцио-
метрическим методом, а температуру воды на
входе и выходе из конденсатора и абсорбера—
термометрами с ценой деления 0,1°С. Расход
воды через эти аппараты определяли с
помощью мерных баков. Давления в генераторе,
абсорбере, конденсаторе и испарителе
измеряли манометрами с точностью 0,1 кг/см2.
Пробы крепкого и слабого растворов в
прямом цикле отбирали следующим образом.
Тщательно промытые баллоны подсоединяли к вен-
3
Охлаждающая бода JJL Термопара
Фреон -А— Термометр /
—~-~Растбор
Рис. 1. Принципиальная схема опытной машины
с измерительными приборами:
1 — генератор; 2 — конденсатор; 3 — испаритель; 4 —
абсорбер; 5 — насос; 6 — ТРВ; 7 — вентиль для отбора
проб; 8 — регулирующий клапан; 9 — мерный бак; 10 —
теплообменник раствора.
тилям отбора проб. Предварительно баллоны
вакуумировали и взвешивали с точностью до
3 Зак. 934
17

20 мг. Пробы в количестве 50—100 г отбирали
после выхода машины на заданный режим
и снятия показаний со всех приборов. Затем
баллоны взвешивали, выпаривали фреон из
раствора и вновь взвешивали баллоны. По
результатам взвешиваний определяли весовую
концентрацию крепкого и слабого растворов.
Всего было проведено 26 опытов с
теплообменником раствора и без него.
При испытаниях опытной машины с
теплообменником раствора температура кипения
фреона в испарителе изменялась от —5 до
+ 7°С, максимальная температура раствора
в генераторе от 40 до 70°С, минимальная
температура раствора в адсорбере от 17 до 35°С.
Давление фреона в конденсаторе 7,0—8,5 ата.
Результаты наиболее характерных опытов
приведены в таблице.
Показатели
Давление фреона, ата:
в генераторе и конденсаторе
в испарителе
в абсорбере
| Температура фреона, °С:
на входе в испаритель . . .
на выходе из испарителя . .
на выходе из генератора . .
Температура слабого раствора, °С:
на выходе из генератора . .
на входе в абсорбер ....
Температура крепкого
раствора, °С:
на выходе из абсорбера . .
на входе в генератор ....
Концентрация раствора, °/0:
крепкого
слабого
Кратность циркуляции
Тепловая нагрузка на генератор,
ккал\ч
Холодопроизводительность по
калориметру, ккал\я . . . . .
Тепловой коэффициент:.
действительный
расчетный
1
8,0
4,5
! 4,4
—4,0
40,0
48,0
58,0
28,0
18,0 1
45,0 1
27,5
20,0
10,6
628
392 1
0,625
0,655
Опыты
2
8,2
1 5,8
5,7
4,0
35,0
49,5
58,0
27,0
18,6
45,0
37,5
17,6
4,15
560
360
0,640
0,740
1 3
7,5
6,4
[ 6,15
7,0
31,0
35,0
42,0
27,5
18,0
28,0
40,0
25,0
5,0
712
440
0,618
0,660
Для определения влияния температуры
раствора tv в генераторе на тепловой
коэффициент машины была проведена серия опытов
0,65
060
0,551
о
о
М , W 50 60
70 tr/C
Рис. 2. Зависимость теплового
коэффициента опытной установки от температуры
раствора в генераторе.
при температуре кипения фреона в
испарителе —4°С, низшей температуре в абсорбере 18—
19°С и давлении конденсации 7,5—8,0 ата.
Результаты этих опытов приведены на рис. 2.
Из рис. 2 видно, что при повышении
температуры раствора в генераторе с 39 до 70°С
тепловой коэффициент возрастает с 0,56 до
0,66.
При всех температурных режимах опытная
установка работала устойчиво, обеспечивая
поддержание постоянной температуры в
испарителе холодильной машины.
Таким образом, на основании проведенных
испытаний опытного образца фреоновой
абсорбционной холодильной машины была
подтверждена практическая возможность
использования раствора фреона-22 и дибутилфталата
в качестве рабочего раствора.
ЛИТЕРАТУРА
1. Селиверстов В. М. Растворимость дифтор-
монохлорметана (фреона-22) в дибутилфталате при
различных температурах и давлениях. «Журнал
прикладной химии». Т. 38. Вып. 4, 1965.
2. Селиверстов В. М. Диаграмма |, i раствора
фреона-22 и дибутилфталата. «Холодильная
техника», 1966, № 4.

УДК 621.564.25.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ЧИСЛА ДЕЙСТВУЮЩИХ ЦЕНТРОВ ПАРООБРАЗОВАНИЯ
ПРИ КИПЕНИИ ФРЕОНОВ-112 И ИЗ
Канд. техн. наук Д. И. АВЛЛИЛНИ — Тбилисский филиал ВНИИМ им. Д. И. Менделеева
Опытные значения коэффициентов
теплоотдачи, полученные при кипении фреонов, плохо
согласуются с критериальными формулами,
поэтому их изучение представляет большой
интерес. Особенно это относится к
определению числа действующих центров
парообразования [1—6].
Схема установки для опытного изучения
числа действующих центров парообразования
показана на рис. 1.
Основной элемент установки — прозрачный
стеклянный сосуд Дьюара (кипятильник)
внутренним диаметром 60 мм, наружным
75 мм и высотой 230 мм. Сосуд закрыт
пробкой толщиной 30 мм, через которую проходит
стеклянная трубка диаметром 10/8 мм. Трубка
соединяет кипятильник с конденсатором, также
изготовленным из стекла.
Пары кипящей жидкости охлаждаются
водопроводной водой. Образующийся конденсат
самотеком стекает в кипятильник по
нержавеющей трубке. Кипение происходит на
горизонтально расположенной пластинке из
нержавеющей фольги. Толщина пластинки 0,13,
длина 30, ширина 10 мм. Нижняя ее сторона
изолирована тефлоновым листом толщиной
10 мм.
Тоководами служат две медные трубки
диаметром 4/2 мм, внутри которых проходит
многожильный медный провод в чехле из
стеклоткани. Провод припаян к концу медных
трубок, что позволяет измерять падение
напряжения в пластинке.
Для предотвращения недогрева и
уменьшения времени закипания жидкости в
кипятильнике смонтирован дополнительный
нагреватель.
Опытную пластинку нагревали постоянным
током. Падение напряжения измеряли
милливольтметром М-105/1 класса 0,2, а силу
тока— амперметром М-104 класса 0,5.
Для удобства подсчета числа действующих
центров парообразования и предотвращения
торцового эффекта в середине пластинки с
помощью ограничителей были выделены два
рабочих участка площадью 0,97 см2 каждый.
Число действующих центров
парообразования подсчитывали визуально с помощью
осветителей и увеличительной лупы. Наиболее
характерные режимы кипения фотографировали.
Поверхность опытной пластинки
обрабатывали мелкозернистой наждачной бумагой
марки КчМ-28. Шероховатость рабочей
поверхности пластинки определяли с помощью
микроскопа МИС-11. Средняя высота неровностей
была равна 2,25 мк (8-й класс чистоты).
Опыты проводили при кипении в условиях
атмосферного давления.
Рис. 1. Схема установки для опытного изучения числа
действующих центров парообразования:
/ — сосуд Дьюара; 2 — пробка; 3 — соединительная
трубка; 4 ~ конденсатор; 5 — стеклянная трубка; 6 —
нержавеющая трубка; 7 — медная трубка; 8 — гильза;
9 — гшастинка из нержавеющей фольги; 10 — тефло-
новый лист; // — дополнительный нагреватель; 12 —
лабораторный трансформатор.
Результаты опытов на чистом фреоне-112
(C2C14F2) представлены на рис. 2. Опыты
проводили в диапазоне тепловых нагрузок от 7000
до 23000 вт/м2. Как видно из рис. 2,
зависимость числа действующих центров
парообразования от тепловых нагрузок
удовлетворительно описывается уравнением
з*
19

П /0"f ljnl
3
П-10~?1/пг
1
0,5
0,3
02
I ! P/
Oft
i 1 °/ I
———Tftf
0,5 0,6 0,8 1
Z 3
Рис. 2. Зависимость числа действующих
центров парообразования от тепловых
нагрузок для фреона-112.
n=Cq* \\м\
где С — коэффициент, для данного случая
равный 5,9- 10~4.
Аналбгичная зависимость между
действующим числом центров парообразования и
тепловой нагрузкой установлена при кипении
фреона-113 (C2F3C13). Опыты с этой
жидкостью проводили в диапазоне тепловых
нагрузок от 6000 до 22000 вг/ж2. Результаты
представлены на рис. 3. Для фреона-113
С = 6,8- Ю-4.
Полученная квадратичная зависимость
между тепловым потоком и числом действующих
центров парообразования качественно хорошо
согласуется с найденной рядом авторов,
проводивших исследования с другими
жидкостями.
При работе холодильных машин масло,
применяемое для смазки механизмов
компрессора, попадает во фреон, вследствие чего в
испарителях обычно происходит кипение масло-
фреонового раствора. Изучение механизма
кипения и законов теплоотдачи маслофреонового
раствора представляет теоретический и
практический интерес.
Определению коэффициента теплоотдачи
маслофреоновых растворов, кипящих в боль-
3
2
/
0,8
0,6
0,5
0,0
0,3
0,1
at
°/
L
°/
Г <
о/
ocfo
/о
yV'
^?>
го
- ш <J
/о
у
1
/
о/
/? \
1
1
0,5 0,6 0,8 1
3 4 5 6
q-Ю'* Втjn2
Рис. 3. Зависимость числа действующих центров
парообразования от тепловых нагрузок для фреона-113
и смесей фреона-113 с маслом ХФ-12:
/ — фреон-113; 2 — фреон-113 и 4% масла; 3 —
фреон-113 и 8% масла; 4 — фреон-113 и 12% масла.
шом объеме, посвящен ряд работ, в которых
в основном рассматривались коэффициенты
теплоотдачи растворов фреона-12 (CF2CI2) в
зависимости от весовой концентрации в нем
масла.
Автором данной статьи было подсчитано
число действующих центров парообразования
для маслофреонового раствора. Исследовали
смеси фреона-113 с маслом ХФ-12 в диапазоне
тепловых нагрузок от 6000 до 45000 вт/м2 при
кипении в условиях атмосферного давления.
Как видно из рис. 2, связь между числом
действующих центров парообразования и
тепловыми нагрузками для растворов имеет
такой же характер, как и для чистых фреонов.
Зависимость числа действующих центров
парообразования от весовой концентрации
масла в исследуемом диапазоне можно
выразить следующим образом:
20

w
где t^ — весовая концентрация масла во
фреоне.
Зная зависимость коэффициента
теплоотдачи от числа п [2—4]
можно записать
Если учесть увеличение теплопроводности 6
смеси при добавлении масла, то зависимость
коэффициента теплоотдачи от весовой
концентрации масла можно представить как
-0,3
а ~ w ' . 7.
Этот результат хорошо согласуется с
данными работ [7, 8], в которых изучались кээф- 8
фициенты теплоотдачи маслофреоновых
растворов.
ОБ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПОЛУПРОВОДНИКОВОГО
ДЛЯ ОХЛАЖДАЮЩИХ ТЕРМОБАТАРЕЙ
А'. Г. ЩЕРБИНА — Институт полупроводников АН СССР
Узким местом в термоэлектрических
расчетах и проектировании термоохлаждающих
устройств является недостаточная точность в
определении эффективности z
полупроводникового вещества. Из-за трудности определения
теплопроводности полупроводникового
вещества и зачастую о величине z судят по
значению а2а (а — коэффициент термо — э.д.с;
о — удельная электропроводность).
В расчетах часто используется уравнение
стационарности холодного спая:
Q0 = a/rx-0,5/2/?-^Ar. A)
В это уравнение z входит^ косвенно, через
значения к, термо — э.д.с- а и сопротивления
R термоэлемента. Любые неточности в их
вычислении приводят к погрешностям в
определении Q0. Поскольку в уравнении A) R
и х представляют собой среднеинтегральные
величины в данном интервале температур AT,
то их вычисление, даже при наличии темпера-
ЛИТЕРАТУРА
1. Зысина-Мо ложен Л. М., К у т а т е л а д-
з е С. С. К вопросу о влиянии давления на
механизм парообразования в кипящей жидкости.
«Журнал технической физики», Т. XX, вып. 1, 1950.
2. К u r i h а г а Н. М., М у е г s J. E. «A. I. Ch. Eng. J.»,
1960, № 1.
3. N i s h i к а w а К., J a m a g a t а К. «Int. J. H. and
M. transfer», 1960, !№ 1.
4. GaertnerG, Westwater J. «Ch. Eng. Prog.
Symp. Ser.", vol. 56, 1960, N 30.
5. P а т и а н и Г. В., А в а л и а н и Д. И.
Сообщения Академии наук Грузинской ССР, т. XXXVII,
1965, № 3.
Данилова Г. И. К вопросу о влиянии числа
действующих центров парообразования на
интенсивность теплообмена при пузырьковом кипении в
большом объеме. «Инженерно-физический журнал»,
т. XI, 1966, № 3.
Иванов О. П. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении маслофреоновых
растворов. «Холодильная техника», 1965, № 3.
.Иванов Q. П. Формула для расчета
коэффициента теплоотдачи при кипении маслофреоновых
растворов. «Холодильная техника», 1966, № 1.
УДК 621.565.83
ВЕЩЕСТВА
турных зависимостей, усложняет расчеты,
особенно если параметры дырочной и
электронной ветвей термоэлемента существенно
различаются.
На практике удобнее определять z не через
измерение теплопроводности вещества, а по
опытному значению максимальной разности
температур. При этом рабочий интервал
температур термобатареи проектируемого
изделия должен находиться внутри интервала Тт и
Гх, в котором измерена величина АГтах.
Соблюдение этого условия позволяет уменьшить
влияние температурной зависимости
параметров полупроводникового вещества и не
учитывать ее в расчете.
При введении в уравнение A) известного
значения z вместо х устраняются
необходимость определять х и учитывать влияние
различных значений эффективности электронной
и дырочной ветвей на расчетное значение z.
х2 s
Если в уравнении A) представить
21

в виде
Rz
то при достоверном z
даже значительные погрешности в определении
а и R мало сказываются на значении Q0. Так,
например, если а завышена, то увеличивается
слагаемое а1Тх и одновременно возрастает
величина
а2 А Г
Rz
Но все изложенное справедливо только при
достаточно точном определении z через ДГтах.
Часто наблюдаются, даже в случаях, когда
термоэлементы изготовлены из одной и той же
партии вещества, существенно различные
результаты при определении АГтах, а
следовательно, и значения z. Поправки на влияние
возможных отличий в условиях проведения
опыта и других факторов не вносили
необходимой ясности. Возникало предположение о
существовании конструктивных факторов,
специфическое влияние которых недооценивалось
или выпадало из поля зрения.
Рис. 1. Схема термоэлемента:
1 — коммутационные
пластины; 2 — прослойка
припоя; 3 — ветвь
термоэлемента.
Ниже приводится анализ влияния
большинства конструктивных факторов реального
термоэлемента на опытное значение Armax. В
соответствии с рис. 1 условие стационарности
для холодного спая реального термоэлемента
можно записать в следующем виде:
Q0 = а/Гх - 0,5 PR - Рг - -Hi *J, B)
Rz
где Т'т и Гх —значения температур горя-
R
При токе
чего и холодного спаев (на
границе ветвь
термоэлемента — припой);
суммарное сопротивление
полупроводниковых ветвей
термоэлемента;
- полное сопротивление
холодного спая.
/:
а Тх
R+2r
C)
максимальная разность температур АГ^ах =
_ j-'j_ 7^ и минимальное значение Т'х
принимают значения
А^ах = *ГхJ^ D)
Т' =
V
1+4?гГ г —1
\2Bz
E)
где В =
R
2(R + 2r)
Мощность, потребляемая термоэлементом в
режиме максимальной холодопроизводитель-
ности
W = IV-
о?ТтТх
F)
R + 2r
где V = aT'r .
Приведенные зависимости содержат трудно-
замеряемые величины Т'х и Т'т.
На практике наибольший интерес
представляют не истинные значения температур спаев
Т'х и Т\, а температуры холодных и горячих
коммутационных пластин Тх и Тг. К тому же
измерение Гх и Гг в большинстве случаев
несложно.
Очевидно, что между Тх и Т'х, Тл
существуют следующие зависимости:
ТГ=Т'Г-МГ,
где Atx и Atr
К
G)
(8)
перепады температур на
прослойках припоя
холодного и горячего спаев,
Mr = (W+Q0)A;
А — тепловое сопротивление
прослоек припоев.
Значения А/х и А^г (при неизменных
технологических факторах, сечении s, а также пара-
22

метрах полупроводникового вещества) будут
изменяться в зависимости от высоты / ветвей
термоэлемента.
Для построения наглядных зависимостей
параметров реального термоэлемента от /
используются следующие данные: ветви
термоэлементов квадратного, сечения 1x1 см,
коммутационные пластины медные размером
1X2,1 см, толщиной 1,5 мм.
Термоэлектрические параметры
термоэлемента
- = |V)I + IV)I = 440-104^
V) + °<
'(+)
= 750 ом 1 см l
2 = 2,5 . 10'
-з_1_
°К
В качестве основного припоя использован
висмут с добавлением 4% сурьмы.
Электропроводность припоя 5000 ом~1 см~\ а
теплопроводность 5 ккал/(м • ч • град).
Электропроводность легкоплавких припоев (с
температурой плавления около 100°С)
3-Ю4 ом~1 см~1, а теплопроводность
10 ккал/ (м • ч • град). Высота основного
припоя 0,15 мм. Высота легкоплавкого припоя
обычно не превышает 0,1 мм. При этих данных
г =19 . 10сш.
Л =0,172 град/вт.
На рис. 2 приведены графические
зависимости для Г;, ТГ, Гх,Гх, А Гтах и АГтах от
высоты термоэлемента, на рис. 3 — для V, W и I.
•\T*fi\ ГА
Рис. 2. Зависимость Тг, Тг, Тх, Тх,
Д 7"тахи АТ'тах 0Т высоты / термоэле-
мента.
Здесь же нанесена кривая I=f(l) для
идеального термоэлемента, в котором г=0.
1,а
V.
мб
Щ
ISO
120
V
-дт-
70
-60-
50-
40-
-30
-го-
-ю-
i
-601м
ссАА
JJUlj
-S0/M
4*>П\-А
vji/rn
¦м\\
-/^U
7/7/? L—
/JU\
fUU\
ЛКщчгв)
w
1
1
1
\
N4
p*
^
N
>
JL
"*-, !
0 г 4 6 в Ю 12 "' /5 <?a/m
Рис. З. Зависимость падения напряжения V
и мощности № от высоты / термоэлемента.
На рис. 4 приведена зависимость А/х, А^г, г,
2°, г' от высоты / элемента.
2и =
2(Гг— Гх)
&ггм*:к*я&
//
4
4
г
й\
\ -
щ
-2,3\
щ
v\
¦2,0
'А
1,3
1,7 \
¦1,6 \
0
\
2
z'.
/z°
$L
4
$tr
6
z
' i
i 1L
7 /
г 1
* 7
К
Wff.
Рис. 4. Зависимость Мт, Atx, z, z°, zr от
высоты / термоэлемента.
Кривая для zr построена по значениям Т'Г и
Т'х , на которые оказывает влияние
электрическое сопротивление спая г и не влияет
тепловое сопротивление А.
23

Все графические зависимости построены для
случая 7; -300°К = const и Q0=0.
Проведенный анализ показывает, что
наличие электрических г и тепловых А
сопротивлений спаев существенно ухудшает параметры
термоэлемента, особенно при малых высотах
ветвей термоэлемента. В реальном
термоэлементе (г^О, Л^О) непосредственное
определение г через максимальную разность
температур на коммутационных пластинах возможно,
однако точность такого определения зависит
от высоты ветвей термоэлемента.
На термоэлементах указанной конструкции
при принятой нами коммутации
термоэлемента удовлетворительную точность @,4%)
определения z можно получить при />20 мм (см.
рис. 4).
При 1=5 мм измеренное значение z°
отличается от истинного значения z уже на 6%,
при /«2,5 мм погрешность достигает 10% (без
учета погрешностей, вносимых
измерительными приборами).
Как правило, в расчетах температурными
потерями на прослойках припоев
пренебрегают. Между тем их значение на
термоэлементах с высотой ветвей 1 мм может достигать
10°С. Поскольку связь между температурами
собственно спаев Т'г, Т'х и температурами
коммутационных пластин Гг, 7Х носит
трансцендентный характер, получить
непосредственные зависимости между V, W, I и т. п.
через температуры коммутационных пластин не
представляется возможным.
В связи с этим расчетный процесс
распадается на нахождение приближенных величин
L W, Q0 и т. п. и их уточнение.
Приведем одну из возможных схем такого
расчета. По формулам любого выбранного
режима идеального термоэлемента (г=0, Л=0)
рассчитывается термобатарея. Значения Т'т
и Т^у как обычно, определяют в соответствии
с возможностями тепловоспринимающих сред
и конструктивным замыслом, что позволяет
найти примерные значения сечения и высоты
ветвей термоэлемента, рабочий ток, холодо-
производительность термоэлемента и т. д.
После этого уточняют значение рабочего
тока по формуле, вытекающей из уравнения B):
*Тх 1
X
R + 2r R + 2r
yl?{TLY-2(R + 2r)
а?(т'—Т')~\
(9)
Определяя
W = r(R + 2r)+a/{Tr~,T'Ji)9 A0)
по формулам G) и (8) находят значения
Тг и Гх.
Если полученные таким образом значения
7Г и Тх не удовлетворяют проектировщика,
расчет повторяют, изменяя значения высоты
или сечения и высоты ветвей термоэлемента.
При указанных выше технологических и
конструктивных особенностях термоэлементов,
имеющих высоту ветвей более 3 мм, когда
режим работы термобатареи не близок к
режиму максимальной холодопроизводительности,
учитывать г и Л спаев не обязательно.
Достаточно за расчетное значение z принять z° по
результатам измерения АГтах на
термоэлементе высотой, равной той, которую решено
применять в проектируемой батарее.
УДК 637.56.004.4.463/.464
ХРАНЕНИЕ САЛАКИ В ОХЛАЖДЕННОЙ МОРСКОЙ ВОДЕ
I. Технологические исследования
Канд. техн. наук Л. К. КАМИНАРСКАЯ, Л. В. УШКАЛОВА, Н. В. ОГУРЕЧНИКОВА — ВНИХИ
Изыскание более совершенных способов
охлаждения и хранения свежей рыбы — одна
из главных проблем рыбной промышленности.
Во всех странах мира для сохранения рыбы
применяют в основном дробленый водный лед.
Однако этот способ не совершенен: лед
вызывает механическое повреждение рыбы,
охлаждает ее медленно, при транспортировке и
хранении тает, температура таяния, а
следовательно, хранения рыбы не ниже 0°С.
Исследования, проведенные зарубежными и
советскими специалистами, показали, что бы-
9Л

строе охлаждение рыбы до температуры,
близкой к криоскопической, значительно
увеличивает период хранения ее в свежем виде, при
этом лучшей средой является охлажденная
морская вода, так как температура ее
замерзания близка к точке замерзания сока ткани
морских рыб и находится в пределах —1,5-г-
—2°С.
Трудность сохранения высокого качества
рыбы состоит в том, что в ее ткани содержится
большое количество более активных тканевых
ферментов, чем в ткани теплокровных
животных. Основные качественные изменения мяса
при хранении вызываются микроорганизмами,
а рыбы — тканевыми ферментами. Так,
установлено, что в первый период хранения
североморской сельди и салаки в охлажденной
морской воде, когда рыба находится в стадии
посмертного окоченения, количество
микроорганизмов не увеличивается, но происходят
активные ферментативные изменения [1—4]. Это
подтверждают данные зарубежных
исследователей [5, 6].
За последнее время проведены работы по
установлению оптимальных режимов хранения
различных пород рыбы в охлажденной
морской воде. Установлено, что более стойки к
хранению треска, морской окунь, серебристый
хек и менее стойки — сельдевые [7—9].
Для рыбной промышленности Западного
бассейна большой интерес представляет
сохранение салаки в охлажденном виде в
течение 2—3 суток.
Салака — это ценное сырье для шпрот,
натуральных консервов, сардин и копченых
товаров, однако очень нестойкое. Под действием
ферментов быстро ослабевает брюшко рыбы,
появляется лопанец, консистенция мяса
становится мягкой. Жир быстро окисляется.
Охлаждение и хранение салаки во льду не
позволяет сохранить ее хорошее качество
более суток [10, 11].
В этой связи возникла необходимость
определить возможность хранения салаки в
охлажденной морской воде. Проведенными ранее
исследованиями [12, 13] установлено, что
килька, атлантическая и североморская сельдь при
хранении набухают, а это отрицательно
влияет на сохранение качества.
В 1963 г. во ВНИХИ проведены опыты по
хранению сельди в охлажденной морской
воде с добавлением в воду карбоксиметилцеллю-
лозы (КМЦ) как средства, замедляющего
процесс набухания [13]. Однако при хранении
рыбы в воде с КМЦ малой концентрации
П,6%) положительных результатов получено
не было. Интенсивность набухания рыбы не
снижалась. Кроме того, в результате развития
окислительного процесса в жире сельди
качество ее резко ухудшалось.
Учитывая данные [12—14], полученные
ранее при хранении сельди в охлажденной
морской воде, в 1964—1965 гг. во ВНИХИ были
проведены исследования по хранению
балтийской салаки осеннего и весеннего уловов в
охлажденной морской воде с применением
средств против набухания и развития
окислительных процессов.
Были проведены две серии опытов: с
добавлением в воду 2% КМЦ и без добавления
КМЦ; с добавлением в воду и раствор КМЦ
0,1% антиокислителя (смесь аскорбиновой и
лимонной кислот в соотношении 1:1).
Контролем служила салака, хранившаяся во льду.
Салаку охлаждали и хранили на
экспериментальном судне «Неринга» [12].
Рыбу сразу после вылова закладывали в
предварительно дезинфицированный чан и
заливали охлажденной морской водой. Во время
охлаждения и хранения измеряли температуру
воды и рыбы термометрами сопротивления. В
течение всего периода хранения температуру
воды поддерживали близкой к
криоскопической точке замерзания рыбы. Из-за небольшой
солености воды Балтийского моря
температура ее замерзания была —0,39°С, поэтому при
хранении рыбы в воде без КМЦ температуру
среды поддерживали на уровне 0°С.
Добавление КМЦ в воду позволило
понизить температуру ее замерзания с —0,39 до
—0,98°С. Во всех опытах подмораживания
рыбы не наблюдалось.
Количество льда в контрольных опытах
составляло 75% от веса салаки.
Во время хранения охлажденной салаки
контролировали качество по гистологическим
изменениям, набуханию, содержанию перекисей
в жире, количественному содержанию соли и
влаги в ткани, а также по органолептическим
показателям.
Через каждые сутки хранения от всех
партий брали по 20 кг рыбы и замораживали ее
в камерах береговых холодильников (Клайпед-
ского и Рижского рыбных портов) при
температуре воздуха —18ч 20°С. В последующем
часть этой рыбы использовали для
приготовления копченостей и консервов, а часть
отправили самолетом во ВНИХИ для
последующего хранения в мороженом виде в камерах
при —18 и —30°С.
Опыты показали, что добавление КМЦ в
охлажденную морскую воду резко снижает
набухание и соответственно содержание влаги
4 Зак. Г-34
25

в ткани рыбы. Если через 2 суток
хранения салаки осеннего улова в растворе КМЦ
набухание составило 1,8%, то при хранении
в воде без КМЦ — 8,4%. Содержание влаги
в ткани рыбы увеличилось соответственно на
0,7 и 5,8%.
Рис. 1. Поперечные срезы мышечной ткани салаки:
а — свежая рыба; б — 1 сутки в воде с КМЦ; в — 3
суток в воде с КМЦ; г — 1,5 суток в воде без КМЦ; д —
1,5 суток во льду.
Гистологические исследования также
показали преимущества хранения рыбы в
охлажденной морской воде с КМЦ. После 1 суток
хранения волокна ткани плотно прилегают
друг к другу и структура ее не отличается
от исходной. Структура ткани изменяется в
основном после 3 суток хранения.
После хранения рыбы в воде без КМЦ и во
льду в течение 1,5 суток структура ткани была
такой же, как после хранения в воде с КМЦ
в течение 3 суток (рис. 1).
Эксперименты выявили и некоторые
недостатки способа хранения салаки в
охлажденной воде с КМЦ. Количество хлоридов в ткани
рыбы в течение 90 ч хранения увеличивается с
0,20 до 1,28% (рис. 2), что особенно
отрицательно сказывается на качестве салаки при
дальнейшем хранении ее в замороженном
состоянии.
Присутствие хлоридов в ткани рыбы
несколько ускоряет развитие окислительных
процессов. Окисление жира наблюдается при
хранении в несколько большей степени у салаки,
хранившейся в воде с КМЦ. Известно, что
величина перекисного числа жира, меньшая
0,08% h, не влияет на органолептические
показатели. Поскольку при хранении
охлажденной салаки перекисное число жира не
превышало 0,04% h» то в отварной салаке
окисления жира на вкус и запах не ощущалось.
Для приготовления копченой салаки и
консервов рыбу размораживали в проточной
водопроводной воде. Во время размораживания
образовывался лопанец. В зависимости от
режимов и условий предварительного хранения
количество лопанца у образцов было
различным (табл. 1).
Время и условия хранения
образцов
Рыба, замороженная
сразу после вылова . . .
Рыба, замороженная
после предварительного
хранения:
в воде с КМЦ
1 сутки
2 суток
в воде с КМЦ и
антиокислителем
1 сутки
3 суток
во льду — 40 ч (мел- |
кая рыба) 1
т
а б л и ц а 1
Количество образцов
(шт.) при дефростации
щее
VO
i °
55
68
61
60
59
61
57 |
113
1 2 «
О 4)
О. а"
О та
•х х
51
64
51
45
55
49
36
40
я
2
«5 S
О»
о а
4
4
10
15
4
12
21
73
= X
Л ?
CG ji
93
-г
Л1
94
84
75
93
81
63
35
Из табл. 1 видно, что лучшие результаты
получены в опытах с образцами, предварительно
хранившимися в воде с добавлением КМЦ и
антиокислителя, и худшие — с образцами,
хранившимися во льду. В партии
замороженной салаки после 40 ч хранения во льду
обнаружено 65% лопанца.
26

1,3
§071
-+-вода 1
¦^-ВодасКМи
>
^ ^ 5/7
#/?frw хранения^
80
100
Рис. 2. Зависимость содержания хлоридов
в салаке от продолжительности хранения в
охлажденной морской воде.
Копченая салака и консервы были
представлены для дегустации и оценены следующим
образом. У салаки горячего копчения,
полученной после 3 суток хранения в воде с КМЦ,
отмечен нормальный внешний вид и
незначительный запах окислившегося жира.
Отдельные дегустаторы считали, что это запах дыма.
Такое же качество было у салаки после 1,5
суток хранения в воде, тогда как у салаки после
1,5 суток хранения во льду наблюдался лопа-
нец и ощущался запах прогорклого жира.
У салаки горячего копчения,
приготовленной из рыбы после 2 суток хранения
в воде с антиокислителем, внешний вид, запах
и вкус были нормальными. Окисления жира не
ощущалось. Соответствующая зависимость
изменения качества жира наблюдалась при
дегустации консервов.
Добавление антиокислителя в воду или в
раствор КМЦ не дало каких-либо
преимуществ при хранении рыбы в охлажденном
виде, но сильно сказалось на стойкости рыбы при
хранении ее в замороженном состоянии.
Результаты опытов по хранению образцов
салаки осеннего улова в замороженном виде
в камерах ВНИХИ при —18 и — 30°С
представлены в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что хуже всего сохраняется
салака, замороженная после предварительного
хранения в течение 3 суток в растворе КМЦ.
Салака, находившаяся перед
замораживанием в воде с антиокислителем в течение 43 чу
сохранила хорошее качество при холодильном
хранении. Хранение при —30°С дало
значительно лучшие результаты, чем при —18°С.
Опыты с салакой весеннего улова (табл. 3)
еще раз подтвердили, что хуже всего
сохраняется салака, замороженная после хранения
в воде с КМЦ. Добавление антиокислителя
в раствор КМЦ позволяет замедлить процесс
окисления жира при холодильном хранении.
Бремя и условия
хранения образцов
до замораживания
В воде с КМЦ:
1 сутки ....
2 суток ....
3 суток ....
В воде с КМЦ и
антиокислителем:
1 сутки ....
2 суток ....
3 суток ....
Во льду — 1 сутки .
Таб
лица 3
Содержание перекисей в жире (% Л)
салаки различных сроков хранения
при 1
-18° С
1
мес.
0,060
0,071
0,088
0,027
0,035
0,057
0,050
2
мес.
0,073
0,080
0,105
0,032
0,041
0,066
0,063
3
мес.
0,19
0,24
0,07
0,16
-зо°с 1
1
мес.
0,051
0,064
0,075
0,027
0,030
0,041
0,041
2
мес.
0,068
0,072
0,083
0,035
0,039
0,048
0,048
3
мес.
0,099
0,102
0,108
0,055
0,089
0,107
0,085
Таблица 2
Время и условия хранения
образцов
до замораживания
В воде с КМЦ:
В воде:
2,5 суток
Во льду — 1,5 суток . .
В воде с антиокислите-
Содержание перекисей в жире,
% J»
перед
закладкой на
хранение
0,047
0,064
0,017
0,027
0,041
0,007
после одного месяца
хранения при 1
-18°С | -30°С
0,076
0,260
0,420
0,067 '
0,140
0,283
0,031
0,056
0,178
0,213
0,040
0,049
0,200
0,016
Проведенные исследования позволяют
сделать следующие выводы.
— Салака в охлажденном виде сохраняет
хорошее качество:
в 2%-ном растворе КМЦ при —ГС в
течение 3 суток в случае осеннего улова и 2
суток — весеннего улова;
в охлажденной морской воде при 0°С
соответственно в течение 1,5 и 1 суток в случае
осеннего и весеннего уловов;
во льду при 0°С в течение 20 ч.
— С целью сохранения качества
замороженной салаки, предварительно хранившейся в
охлажденном виде, хранение ее следует
производить при возможно более низкой
температуре, желательно при —30°С.
27

5.
6.
ЛИТЕРАТУРА
Конопкайте С. И., Дачулите Я- А., Па-
карските К. Ю. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной морской воде.
II. Биохимические исследования. «Холодильная тех- 9.
ника», 1966, № 2.
Израйлит Р. М. Хранение североморской сель- 10
ди в охлажденной морской воде. III.
Микробиологические исследования. «Холодильная техника», 1962,
№ 5. 11
Конопкайте С. И., Пакарските К. Ю.
и др. Хранение североморской сельди в охлажденной
морской воде. II. Биохимические исследования. «Хо- 12.
лодильная техника», 1962, № 5.
Моисеева Е. Л. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной морской воде.
III. Микробиологические исследования. «Холодильная 13
техника», 1966, № 2.
Y. L е В е г г е. "Bulletin de l'lnstitut International du
Froid". International Institute of Refrigeration, 1962,
N 1, p. 228. 14
DendalJean. "La Peche Maritime", 1962, № Ю12,
p. 531.
Quality of Fish Held in Refrigerated Sea Water
Tested. "Com. Fish. Review", vol. 26, 1964, N 3.
Processing and Quality Studies of Shrimp Held in
Refrigerated Sea Water and lee. "Com. Fish. Review",
vol. 22, 1960, N 3.
Lor ant M. "World Refrigeration and
Air-Conditioning", vol. 13, 1962, N 7.
. Ко но ко тин Г. С. Рациональные способы
охлаждения и сохранения салаки для производства
консервов. «Рыбное хозяйство», 1953, № 6.
. С а м у х а И. А. Методы сохранения свежей
салаки на малых рыболовных траулерах. «Рыбное
хозяйство», 1958, № 6.
Гакичко С. И., Фомичева К. М.,
Дубровская Т. А. Хранение североморской сельди
в охлажденной морской воде. I. Технологические
исследования. «Холодильная техника», 1962, № 5.
. Пи ска рев А. И., Лукьяница Л. Г. и др.
Исследования по хранению североморской сельди в
охлажденной морской воде. I. Технологические
исследования. «Холодильная техника», 1966, № 2.
. Пискарев А. И. и др. Некоторые вопросы
технологии хранения рыбы в охлажденной морской воде.
«Рыбное хозяйство», 1967, № 1, 2.
II. Микробиологические исследования
Канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА, Г. А. БАЛАНДИНА — ВНИХИ
Качество сельдевых рыб при хранении, как
показали работы предыдущих лет [1, 2],
изменяется в основном под действием тканевых
ферментов, однако наряду с ними в порче
рыбы могут принимать участие ферменты
бактериального происхождения.
В связи с этим проводились
микробиологические исследования салаки в различных
охлаждающих средах с целью установления
возможных сроков ее хранения. Для опытов
брали салаку после вылова и в процессе хранения
в охлажденной морской воде, 2%-нэм
растворе КМЦ без добавления и с добавлением
0,1% антиокислителя, а также во льду.
Параллельно анализировали охлаждающие среды.
Пробы отбирали в виде срезов с 10 см2
поверхности рыбы.
Общее количество бактерий определяли на
рыбопептонном агаре (РПА), количество жи-
рорасщепляющих бактерий — на РПА с
жиром и желатинразжижающих бактерий — на
мясопептонном желатине с агаром
Качественный состав микрофлоры
анализировали путем выделения с чашки Петри 30
колоний с последующей их группировкой по
культурально-морфологическим признакам.
Кроме того, устанавливали способность
штаммов отдельных групп к росту при
температурах, близких к температуре хранения
салаки @ и 2°С), а также их протеолитическую
и липолитическую активность в этих условиях.
На 1 см2 поверхности рыбы после вылова
было обнаружено 2700—8580 бактерий. После
погружения салаки в охлажденную морскую
воду с содержанием в 1 мл 73200 бактерий
количество их на рыбе несколько увеличилось
(табл. 1).
Таблица 1
Объект исследования
Салака
после погружения в
охлажденную воду
при хранении, сутки:
1,5
2,5
Морская вода
до охлаждения (забортная) .
после охлаждения (из чана) .
при хранении, сутки:
1,5
2,5
Количество Гактерий 1
на 1 см* поверхности
рыбы и в 1 мл воды
общее,
на РПА
2700
6300
4480
41400
2430
73200
337600
686400


разжижающих
70
120
9680
37
364
>1000
28

На салаке и в охлажденной морской воде
были найдены желатинразжижающие
бактерии. В течение 1,5 суток хранения заметного
увеличения количества бактерий на салаке не
отмечалось благодаря тому, что температура
охлаждающей среды была близка к криоскопи-
ческой точке замерзания рыбы. Через 2,5
суток хранения в результате появления лопанца
общее количество и количество желатинразжи-
жающих бактерий на салаке и в воде
значительно возросло (см. табл. 1).
В процессе хранения салаки в растворе КМЦ
в первые 2 суток содержание общего
количества и желатинразжижающих бактерий на рыбе
существенно не изменялось (табл. 2).
Таблица 2
Объект исследования
Салака
после вылова
после погружения в раствор
КМЦ
при хранении, сутки:
1
2
! з
4
Раствор КМЦ B»/0-ный)
исходный
после погружения рыбы . .
при хранении, сутки:
1
2
3
4
Количество бактерий
на 1 см* поверхности
рыбы и в 1 мл
раствора КМЦ
общее
" 8580
257С
3290
3460
11840
14240
24160
119000
169200
157600
175600
480000


разжижающих
770
160
250
1100
610
348
720
2700
5000
На 3—4 сутки хранения отмечалось заметное
увеличение общего количества бактерий на
рыбе, что также было связано с появлением
лопанца и частичным вымыванием содержимого
кишечника салаки.
Соответственно наблюдалось увеличение
количества желатинразжижающих бактерий.
Анализ кишечника салаки показал высокое
содержание в нем этих бактерий — от 10 тыс.
до 50 тыс. в 1 г. Кроме того, в кишечнике рыбы
были обнаружены жирорасщепляющие и
анаэробные бактерии в количестве десятков
клеток в 1 г; титр бактерий группы кишечной
палочки был равен 0,1 г. К концу хранения D
суток) количество бактерий на 1 см2
поверхности салаки составляло 14240 и в 1 мл раствора
КМЦ 480000 клеток.
На салаке, хранившейся в растворе КМЦ
с антиокислителем, после суточного хранения
на рыбе и в охлаждающей среде количество
бактерий снижалось (табл. 3), что, видимо,
можно объяснить действием 0,1%
антиокислителя на бактериальные клетки.
Таблица 3
Объект исследовани!
Салака
после вылова
при хранении, сутки:
1
| 2
| 3
Раствор КМЦ с антиокислителем
при хранении, сутки:
1
2
3
Количество бактерий
на 1 см2 поверхности
рыбы и в 1 мл раствора
общее
5360
300
370
560
654
240
400
690


разжижающих
150
_
—
30
11
19
19
жирорас-
щепляю-
щих
94
150
—
35
—
60
—
52 1
При хранении салаки в течение 3 суток при
температуре —ГС общее количество бактерий
на рыбе не изменялось, оставаясь к концу
хранения в пределах сотен клеток на 1 см2. На
поверхности рыбы и в кишечнике обнаружены
также желатинразжижающие и
жирорасщепляющие бактерии.
Хранение салаки во льду продолжалось в
течение 1,5 суток. К концу хранения с
появлением лопанца количество бактерий на рыбе и во
льду увеличилось соответственно в 10 и 100
раз по сравнению с исходным (табл. 4).
Объект исследования
Салака
после вылова
при хранении, сутки:
1
1,5
Лед
исходный '
при хранении, сутки:
1
1,5
Таблица 4
Количество бактерий
на 1 см2 поверхности
рыбы и в 1 мл льда
общее
8580
43000
87400
14480
189000
1504000


разжижающих
770
410
430
55
640
— 1000
С салаки и охлаждающих сред было
выделено 409 штаммов чистых культур бактерий,
29

которые по культурально-морфологическим
признакам были разделены на 8 групп
(табл. 5).
Таблица 5
Характеристика j |
колоний на РПА
Серые блестящие вы
пуклые
Бледно-желтые матовые
Голубоватые ....
Светло-коричневые
блестящие
Желтые блестящие .
Серые блестящие жир
ные
Розовые
Серые полупрозрачные

Морфология
клеток
Палочки
Кокки
Число
штаммов
ев 33
о " •
+
+
210
39
23|
11
521
51
13|
10
51,3
9,5
5,6
12,
3,
2,4
Как видно кз табл. 5, преобладающей
микрофлорой рыбы и охлаждающих сред были
подвижные грамотрицательные палочки,
относящиеся к роду Pseudomonas.
Эти бактерии являлись психрофилами, что
подтверждалось их способностью к росту при
0 и 2°С. Так, из 48 штаммов палочек,
отобранных из указанных выше групп, все оказались
способными к росту при 0 и 2°С. Штаммы
бактерий кокковой формы A2 штаммов) не
обладали этой способностью.
При хранении рыбы в растворе КМЦ с
антиокислителем кокковые формы бактерий
преобладали как на рыбе, так и в охлаждающем
растворе.
Выделенные с салаки желатинразжижаю-
щие и жирорасщепляющие бактерии имели
способность к росту при 0 и 2°С. В этих уело-
виях они разжижали желатин и омыляли жир
на 8—9 сутки. Хотя биохимическая активность
при указанных температурах невелика, однако
при высоком содержании этих бактерий в
охлаждающих средах и на рыбе выделяемые ими
ферменты могут участвовать в процессах
окисления жира и разложения белка. Вопрос этот
требует дальнейшего изучения.
Проведенные исследования показали, что
при температуре 0ч— 1°С бактерии на салаке
не развиваются при хранении ее в течение 2,5
суток в охлажденной морской воде, 3 суток в
растворе КМЦ без антиокислителя и с
антиокислителем и 1 суток во льду.
Увеличение количества бактерий на салаке
совпадало с появлением лОпанца, однако не
достигало значений, при которых наступает
бактериальная порча рыбы.
ЛИТЕРАТУРА
1. Израйлит Р. М. Хранение североморской
сельди в охлажденной морской воде. III.
Микробиологические исследования. «Холодильная техника», 1962,
№ 5.
2. Моисеева Е. Л. Исследования по хранению
североморской сельди в охлажденной морской воде.
III. Микробиологические исследования.
«Холодильная техника», 1966, № 2.
Машинное отделение Мурманского холодильника
30

-О
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565:621—52
АВТОМАТИЗАЦИЯ МИНСКОГО ХОЛОДИЛЬНИКА № 2
На Минском холодильнике № 2 Белмясо-
рыбторга с июня по ноябрь 1966 г. Одесское
СПНУ вело пуско-наладочные работы по
автоматизации холодильной установки (проект
Гипрохолода). Монтажные работы выполняло
Минское управление треста «Севзапмонтажав-
томатика».
В компрессорном цехе (рис. 1) установлено
семь агрегатов двухступенчатого сжатия типа
АДС-200 (с промежуточными сосудами ПС3),
компрессор одноступенчатый типа АУ-200;
четыре отделителя жидкости, пять
циркуляционных ресиверов, пять аммиачных насосов,
четыре водяных насоса, два линейных ресивера
и другое оборудование.
Подача жидкого аммиака в охлаждаемые
помещения первого этажа и подвала —
напорная, а второго — пятого этажей — насосная.
В испарительной системе поддерживаются
четыре температуры кипения: —12°С (подвал
и первый этаж), —28°С (камеры хранения
второго — пятого этажей), — 40°С (морозилка),
—45°С (фабрика мороженого).
Схемы автоматизации включают;
— автоматическое регулирование
температуры кипения и воздуха в охлаждаемых
помещениях, уровня жидкого аммиака в
циркуляционных ресиверах и промежуточных сосудах;
— измерение температуры кипения, воздуха
в охлаждаемых помещениях, воды и аммиака;
— контроль и сигнализацию уровня
жидкого аммиака в сосудах и аппаратах, давления
нагнетания водяных и аммиачных насосов,
давления нагнетания и всасывания
компрессоров, температуры нагнетания компрессоров,
протока воды через рубашки компрессоров,
давления масляного насоса компрессоров;
— дистанционное и автоматическое
управление электроприводами компрессоров,
соленоидными вентилями камер,
электроприводами насосов и вентиляторов градирни.
Температура кипения и температура
воздуха в охлаждаемых помещениях регулируется
и измеряется машиной АМУР в комплекте
с термометрами сопротивления путем пуска и
остановки компрессоров, подключенных к
системе, включения и отключения соленоидных
вентилей на линиях подачи жидкого аммиака.
Рис. 1. Общий вид компрессорного цеха.
Уровень жидкого аммиака в
промежуточных сосудах и циркуляционных ресиверах
регулируется автоматически двухпозиционным
регулятором уровня ПРУД.
Температура воды и жидкого аммиака
в контрольных точках системы измеряется ло-
гометром в комплекте с термометрами
сопротивления.
Уровень жидкого аммиака в промежуточных
сосудах, отделителях жидкости и ресиверах
контролируется реле уровня ПРУ-2, работа
водяных и аммиачных насосов — реле давлений
типа РД и РКС. Защиту аммиачных
компрессоров осуществляют реле протока, реле
давлений типа РДА и РКС, реле температуры
типа ТР. ^
Дистанционное управление и сигнализация
вынесены на центральный щит управления
(рис. 2), расположенный в щитовой,
примыкающей к компрессорному цеху.
На рис. 3 показан щит управления
агрегатами двухступенчатого сжатия.
Работы по автоматизации холодильника
включали осмотр и наладку первичных прибо-
31

ров, подготовку линий связи, наладку
вторичных приборов, исполнительных механизмов и
регулирующих устройств.
Рис. 2. Общий вид центрального командно-сигнального
щита управления.
Подгонка линий термометров
сопротивлений, логометра и машины АМУР
производилась методом прямого измерения.
Наладка схем выполнялась в три этапа.
На первом этапе без подачи напряжения
прозванивали цепи схемы и приводили схемы
в соответствие с проектом, измеряли
сопротивление изоляции, имитировали работу узлов
механическим воздействием на соответствующие
элементы схемы и срабатывание защит
механическим воздействием на соответствующие
гриборы защит.
На втором этапе наладка велась при
напряжении во всех цепях управления,
сигнализации и защиты при работающем оборудовании.
На третьем этапе вносились необходимые
изменения в монтажные и исполнительные
схемы.
При проведении пуско-наладочных работ
был выявлен и устранен ряд недостатков
проектных схем защит и сигнализации.
Комплексно проверялись защиты,
предупредительная и аварийная звуковая и световая
сигнализация, системы автоматического
регулирования.
При этом вся система автоматизации
работала в соответствии с исполнительными
элементными электрическими схемами.
Рис. 3. Щит управления агрегатами
двухступенчатого сжатия АДС-200
В комплексную проверку вошла пробная
эксплуатация приборов и регуляторов в
течение 72 ч при установившемся технологическом
режиме.
В период пуско-наладочных работ для
машинистов компрессорного цеха, слесарей и
электриков были прочитаны лекции по курсу
«Автоматизация холодильных установок» и
проведены квалификационные экзамены с
выдачей соответствующих удостоверений о
праве обслуживания автоматизированной
установки.
С. Л. ГЕЛЛЕРГ П. Д. КУЛИКОВСКИЙ, Г. М. РОЗЛЕР,
С. М. ЧИРКОВ — Одесское специализированное пуско-
наладочное управление треста «Оргпищепром»
•

УДК 621.57.041
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СТАБИЛИЗАЦИЯ РЕЗИНОВЫХ ДЕТАЛЕЙ
ФРЕОНОВЫХ КОМПРЕССОРОВ
При ревизии компрессоров ФУУБС-25
наблюдается деформация резиновых колец 008
в сальниках нагнетательных и всасывающих
вентилей.
После нескольких часов работы компрессора
два кольца эллиптического сечения слипаются
в одно кольцо прямоугольного сечения, резина
выдавливается за шайбы (рис. 1).
Деформация ярко выражена в нагнетательном вентиле,
слабо — во всасывающем.
Рис. 1. Сальник фреонового вентиля с резиновыми
кольцами:
а — при сборке; б — после деформации колец.
г?, /«
f - V*'?
1 ' X
1 ' X
L ' х.
! ! \^?уозу
1 |___>^-x
I 1 _i —i
10,5
w
го
г
Рис. 2. Зависимость остаточной деформации (% от
величины сжатия) от времени вулканизации (мин).
Причины этого явления — неправильный
режим вулканизации колец и взаимодействие
резины с фреоном-12.
Исследование зависимости величины
относительной остаточной деформации при
50%-ном сжатии от времени вулканизации
выявило, что оптимальная длительность
вулканизации 25—30 мин. Это совпадает с
практическим временем вулканизации (рис. 2).
Испытания проводились по методике ТУ МХП
1166—58.
Для изучения набухания резины 3109Н во
фреоне-12 были проведены опыты при
давлении 5—6 ати и температуре 120°С. В
результате получен график набухания (рис. 3),
который показывает, что в течение первых 4 ч
кольца 008 набухают по весу на 12,0%, по
наружному диаметру на 4% и по внутреннему
диаметру на 3,4%.
AG,&D,Ad,%
Рис. 3. Изменение веса AG и размеров AD и \d
сальниковых колец из резины 3109Н в атмосфере
фреона-12.
Через 12 ч степень набухания составила по
весу 3%, по наружному диаметру 2%, по
внутреннему диаметру 1,7%.
Деформацию колец в сальниках, вероятно,
можно объяснить следующим образом. В
первые часы работы компрессора набухают
кольца, сжатые в замкнутом объеме. Прирост
массы в замкнутом объеме вызывает резкое
повышение напряжения, превышающее предел
текучести, ,и резина течет. Достигнув
максимума, набухание уменьшается и напряжение
становится даже несколько ниже напряжения
затяжки.
В компрессор были поставлены кольца 008,
предварительно выдержанные во фреоне-12
при давлении 5—6 ати и температуре 120°С
в течение 12 ч в свободном состоянии.
При ревизии деформация текучести у этих
колец не наблюдалась, что явилось
подтверждением приведенного выше предположения.
В. Ш. РАПОПОРТ — Павлодарский тракторный завод
33

В помощь практику
УДК 629.114—444:621—52
ОБСЛУЖИВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК ПЯТИВАГОННЫХ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ СЕКЦИЙ
Рефрижераторные пятивагонные секции
(рис. 1), импортируемые из ГДР,
эксплуатируются на железных дорогах Советского Союза
с 1956 г. Фреоновые автоматизированные
холодильные установки позволяют поддерживать
в вагонах заданный температурный режим
даже в южных районах со среднемесячной
температурой до 40°С.
В третьем вагоне секции помещается
энергетическая установка из двух
дизель-генераторов мощностью по 90 л. с. каждый.
Служебное помещение (на три человека)
расположено во втором вагоне, соединенном
с третьим утепленным переходом.
Все пять вагонов грузовые. Общая
погрузочная площадь секции 164,1 ж2, полезная 148 ж2.
Грузовой объем соответственно 403,6 и
328,9 м\ .
В каждом вагоне имеется машинное
отделение, в котором смонтированы друг над другом
две фреоновые одноступенчатые
автоматизированные холодильные установки и их
электрическое оборудование. Холодопроизводитель-
ность каждой установки 10500 ккал/ч при
t0 =— 10°С и /К = 30°С что соответствует 75%
требующейся на весь вагон
производительности.
Установка (рис. 2) включает вертикальный
непрямоточный двухцилиндровый компрессор
типа KV-902 с воздушным охлаждением, с
приводом от электродвигателя мощностью 7,5 кет,
конденсатор воздушного охлаждения с тепло-
передающей поверхностью 76 м2
(производительность вентилятора 5000 мъ/ч, воздух после
конденсатора поступает на компрессор),
ресивер, испаритель, теплообменник,
маслоотделитель с автоматическим возвратом масла в
компрессор, фильтр-осушитель и регулирующую
станцию.
Секций испарителя объединены в один
воздухоохладитель в специальной шахте
грузового помещения. Воздух циркулирует через
испаритель с помощью двух вентиляторов
производительностью по 550 mz/h. Мощность
электродвигателя вентилятора 1,0 кет.
Защиту от повышения давления нагнетания
сверх 13 кгс/см2 и падения давления
всасывания ниже 600 мм рт. ст. осуществляет прес-
состат-маноконтроллер типа МП-15, а от
понижения давления масла ниже 1 кгс/см2 —
дифференциальное реле контроля смазки
РКС типа РТ260 А.
Температура в грузовом помещении
регулируется термостатом, управляющим работой
холодильной установки. Управлять работой
холодильных установок можно также вручную
с главного распределительного щита
дизельного отделения или электрощита машинного
отделения.
Ниже перечислены наиболее часто
встречающиеся неисправности холодильного
оборудования рефрижераторных пятивагонных секций
(постройки ГДР) выпуска 1964—1965 гг.
В процессе эксплуатации секций
установлено, что динамические воздействия в
транспортных условиях вызывают самопроизвольное
отвинчивание пробочных предохранителей,
винтовых и болтовых соединений и
соответствующее ухудшение контактов в приборах
автоматики, коммутационных соединениях и
электрических аппаратах. Поэтому винтовые
соединения необходимо подтягивать не реже одного
раза в 1,5—2 месяца.
Наибольшее количество выключений
холодильной установки происходит в результате
нарушения смазки компрессора, работы его на
вакуум и ослабления электрических контактов
в межвагонных и коммутационных
соединениях.
Ухудшение смазки компрессора может быть
вызвано неисправностью масляного насоса, за-
34

сорением масляного фильтра, заклиниванием
рычажного механизма поплавковой камеры
маслоотделителя, загрязнением редукционного
клапана и ослаблением его пружины, работой
установки на вакуум. Давление масла при
этом снижается настолько, что контакты реле
контроля смазки размыкаются и холодильная
установка останавливается.
Рис. 1. Общий вид пятивагонной секции
(постройка 1964 г.).
Для обнаружения заклинивания рычажного
механизма в маслоотделителе необходимо
закрыть вентиль возврата масла на компрессоре,
ослабить гайку на штуцере поплавковой
камеры и убедиться, что масло и фреон проходят
через запорный клапан.
В случае засорения фильтра, редукционного
клапана или неисправности масляного насоса
невозможно повысить давление масла
редукционным клапаном при достаточном
количестве масла в картере и отсутствии заклинивания
иычажного механизма поплавка.
Проверять уровень масла в картере пэ
смотровому стеклу рекомендуется во время работы
компрессора. При нормальном уровне масла
в картере компрессора мерное стекло
закрывается сверху на 2/3 масляной леной при
давлении масла 2 ати и давлении всасывания
1,4 ати, на г/2 соответственно при 3,2 и 2,8 ати.
Если давление на всасывающей стороне
снижается до 0,7—1,0 ати, то мерное стекло все
покрывается пеной. Уровень масла
устанавливается, как правило, после включения
магнитного вентиля на регулирующей станции, через
который жидкий фреон-12 поступает в
испаритель.
Компрессор работает на вакуум при
замерзании и засорении фильтра-осушителя,
распределителя жидкого фреона в испарителе или
фильтра ТРВ, при выключении вентиляторов
воздухоохладителя, наличии большой
«снеговой шубы» или самопроизвольном выключении
жидкостного электромагнитного вентиля перед
ТРВ. Во всех случаях размыкаются контакты
прессостата-маноконтроллера МП-15 и
прекращает работу холодильная установка.
Засорение фильтра-осушителя легко
определить по перепаду температур на
входе и выходе из него. При длительной работе
холодильной установки с засоренными ТРВ
и фильтром-осушителем последние обмерзают.
О наличии большой «снеговой шубы» на
воздухоохладителе свидетельствует повышение
температуры в грузовом помещении при
работающих установках, а также отсутствие
перепада температур на входе в испаритель и вы-
- » ¦ ¦ ¦ — п «ил-*—». .,..,, а-, , -,. ""v ...»-,п ..-¦„ „.
Рис. 2. Агрегат компрессор-ресивер-конденсатор:
1 — конденсатор; 2 — электродвигатель; 3 — муфта; 4 — байпас; 5 — компрессор; 6 — ресивер;
7 — фильтр всасывающей стороны; 8 — фильтр-осушитель; 9 — маслоотделитель.
35

ходе из него и пониженное давление
всасывания. Для предотвращения интенсивного
нарастания «шубы» запускать холодильную
установку рекомендуется после максимального
снижения температуры в грузовом помещении
за счет аккумулированного в грузе холода.
Чрезмерное нагревание крышки компрессора
при нормальном перегреве всасываемого пара
и отсутствии стуков в цилиндрах происходит
в случае неплотно закрытого байпасного
магнитного вентиля, заедания подвижной
системы или засорения капиллярных трубок
разгрузочного устройства компрессора или
нарушения уплотнения между крышкой и блоком
цилиндров компрессора. Давление всасывания
в этом случае не понижается совсем или пони-
R В
жается лишь до 2,5—3 кгс/см2. Включение
магнитного вентиля байпасной линии определяют
по щелчку в корпусе в момент пуска
электродвигателя вентилятора конденсатора и
увеличению давления всасывания на 0,2—0,4 кгс/см2.
Если редукционный масляный клапан
отрегулирован на давление больше нормального
B,5 кгс/см2), то при температуре наружного
воздуха выше 30°С давление в картере будет
слишком высоким, при пуске давление масла
возрастет до 8 кгс/см2 и более, в результате
чего возможен пробой сальника.
Принципиальная электрическая схема
управления холодильной установкой приведена
на рис. 3.
Рис. 3. Принципиальная электрическая схема управления холодильной установкой:
а — главный распределительный щит; б — щит машинного отделения;
R — фазный провод; 0 — нулевой провод; 6—6-амперный предохранитель;
П18, П21 — пакетные выключатели главного распределительного щита; П107 — пакетный
выключатель щита машинного отделения; П62—пакетный переключатель щита машинного
отделения; РКС—реле контроля смазки; РД—реле давления; Л1 — сигнальная лампа на
главном распределительном щите; С1 и С2 — катушки соленоидных вентилей регулирующей
станции; СЗ — катушка магнитного вентиля байпасного устройства; Т — термостат; 31 и
33 — катушки магнитных пускателей компрессора и вентилятора конденсатора; 31а и 33а—
тепловые реле электродвигателей компрессора и вентилятора
конденсатора; 47 — катушка реле времени с выдержкой 15 сек, разграничивает пуск вентилятора
конденсатора и компрессора; 49 — катушка реле времени с выдержкой 1—2 мин. Реле
шунтирует контакты РКС и включает электромагнитный вентиль регулирующей станции;
49а — катушка реле времени с выдержкой 30 сек, реле шунтирует контакты прессостата-
маноконтроллера МП-15; 61, 56, 56а — катушки промежуточных реле; 61а — катушка реле
времени с настройкой на 1—6 мин, выключает магнитный вентиль перед выключением
компрессора, числа в знаменателе A,2 и т. д.) обозначают номера контактов пускателей или
реле.
36

Запуск холодильной установки невозможен
при сгорании шестиамперного предохранителя
цепи управления, обрыве пусковой цепи
магнитного пускателя электродвигателя
вентилятора конденсатора 33 в
межвагонных или клеммных соединениях, обрыве
катушки или заедании подвижной системы
магнитного пускателя.
Если перегорел предохранитель, сигнальная
лампа Л1 на главном распределительном щите
не загорается. В остальных случаях при
включении пакетного выключателя П21 лампа
загорается и определение причины неисправности
нужно начинать со щита машинного отделения.
Причиной выключения компрессора через
1 —1,2 мин после запуска является
разомкнутый контакт реле контроля смазки РКС из-
за малого давления масла вследствие
неправильной регулировки редукционного клапана,
вспенивания масла или недостаточного его
количества. Порядок обнаружения и устранения
неисправностей масляной системы описан
выше.
Если компрессор выключается через 1,5—
1,6 мин после запуска, наиболее вероятные
причины остановки — разомкнутые контакты
реле МП-15 или 33/1 (см. рис. 3) магнитного
пускателя электродвигателя вентилятора
конденсатора.
Неплотное замыкание контактов 33/1 может
быть вызвано их подгоранием, а размыкание
контактов МП-15 — невключением
электромагнитного вентиля на регулирующей
станции. О его включении можно судить на
слух, по щелчку, с одновременным
повышением давления всасывания в течение 20—30 сек
на 0,6—0,8 ати.
Контакты 33/1 можно проверить
контрольной лампой. Очищать подгоревшие контакты
рекомендуется серебряной монетой. В случае
сильного подгорания контакты следует
очистить сначала наждачной бумагой № 00 или
№ 000.
Иногда в момент пуска электродвигатель
компрессора потребляет ток до 80—90 а, что
приводит к перегоранию плавких
предохранителей и даже к пробою изоляции обмоток
электродвигателя. Это объясняется отсутствием
прохода для паров в байпасной линии из-за
перегорания катушки электромагнитного
вентиля СЗ или засорения байпасных трубок. На
некоторых секциях реле времени 47,
разграничивающее запуск вентилятора конденсатора
и компрессора, работает по принципу
теплового реле и после нескольких включений
установки не успевает остыть, поэтому баипасная
линия не включается.
Самопроизвольное выключение работающей
холодильной установки возможно вследствие
перегорания предохранителя в цепи
управления при коротком замыкании в кабеле
управления, в катушках магнитных пускателей 31
и 33 или реле времени 47, 49, 49а и из-за
попадания влаги в замок межвагонного соединения
при повреждении уплотнительной резины.
Если компрессор выключается, а вентилятор
конденсатора продолжает работать, нужно
проверить исправность реле времени 47 и
магнитного пускателя 31 компрессора.
Выключение вентилятора конденсатора в
момент включения компрессора указывает на
неисправность теплового реле 31а
электродвигателя компрессора.
Причинами выключения холодильной
установки может быть также перегорание или
самопроизвольное вывинчивание силового
предохранителя, пробой конденсаторов
электродвигателя, перегрузка электродвигателя
компрессора и вентилятора конденсатора
(особенно при работе на двух фазах), неисправности
реле времени 49, перегорание катушек
магнитных пускателей и ослабление контактов в
межвагонных и клеммных соединениях. Пробой
конденсаторов определяют отключением их от
электродвигателя и запуском с замененными
предохранителями. Наличие напряжения,
целостность катушек магнитных пускателей и
реле времени, а также плотность контактов в
межвагонных и клеммных соединениях
проверяют контрольной лампой.
Приведенные основные неисправности
холодильного оборудования рефрижераторных пя-
тивагонных секций и рекомендации по их
обнаружению и устранению являются
результатом обобщения опыта работы лучших бригад
рефрижераторного депо станции Георгиу-Деж
Юго-Восточной железной дороги. На
основании анализа этих неисправностей и причин их
возникновения в холодильной лаборатории
МИИТ разрабатываются пути
усовершенствования схем автоматизации, что позволит
улучшить их надежность в транспортных условиях.
Н. Е. ЛЫСЕНКО — МИИТ, В. Н. ПАНФЕРОВ —
Воронежский завод по ремонту рефрижераторного подвижного
состава
•

В ИНСТИТУТАХ И ЛАБОРАТОРИЯХ
УДК 681.1/.4:621—52
Цикломер
При испытаниях циклично работающих машин
необходимо измерять длительность рабочей и нерабочей
частей циклов. В одних случаях измеряют длительность
частей каждого из нескольких следующих друг за
другом циклов, в других — суммарную длительность ра«
бочих или нерабочих частей циклов в течение заданного
времени (один или несколько часов), а также число
циклов, после чего определяют средние длительность
цикла и коэффициент рабочего времени- Для машин с
короткими циклами, к которым относятся домашние
Рис. 1. Цикломер:
/ — счетчик числа циклов; 2 — счетчик длительности
рабочей части цикла; 3 — счетчик длительности
нерабочей части цикла; 4 — тумблер для включения счетчиков;
5 — тумблер для включения прибора.
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема
цикломер а:
/ — предохранитель 0,5 а; 2 —- трансформатор
220/12 в; 3 — диод Д7Ж; 4 — выпрямитель; 5 —
н. з. контакты реле РПТ-100; 6 — н. о. контакты
реле РПТ-100; 7 — счетчик импульсный РС2-720-003;
8 — реле РПТ-100; 9 — тумблер ТВ2-1; 10 —
микропереключатель МИ-3; 11 — синхронный двигатель
СД-60.
холодильники, точность измерения отрезков времени
должна быть высокой.
Лаборатория домашних холодильников ВНИХИ
совместно с цехом КИП Опытного холодильника ВНИХИ
разработала цикломер — прибор для точного измерения
длительности рабочих и нерабочих частей цикла машин
(рис. 1). Цикломер применим для любых
машин с электроприводом.
Прибор предназначен для одновременного
испытания четырех машин, работающих независимо друг от
друга. Прибор переносный и снабжен пятью
штепсельными вилками: четыре включаются в цепи
испытываемых машин, пятая — в цепь питания B20 в).
Цикломер снабжен синхронным электродвигателем
СД-60 с числом оборотов конца вала 60 в минуту. При
каждом обороте вала кулачок замыкает и размыкает
микропереключатель, подающий ежесекундные
импульсы тока к счетчикам. Импульсы подаются непрерывно,
независимо от того, работает испытываемая машина или
остановлена.
На передней панели прибора расположены четыре
блока по три импульсных счетчика на каждую из
испытываемых машин. Счетчики типа РС2-720-003
низковольтные A2 в), постоянного тока, поэтому в цикломер
вмонтированы понижающий трансформатор и
выпрямитель.
Счетчики управляются реле РПТ-100 (рис. 2).
¦Ч
т
Рис. 3. Соединение цикломера с двигателями:
/ — к цикломеру; 2 — нулевой провод; 3 — рабочая
обмотка однофазного двигателя; 4 — пусковая обмотка
однофазного двигателя.
В момент включения электродвигателя испытываемой
машины реле переключает импульсы на счетчик,
отсчитывающий длительность рабочей части цикла. При
остановке двигателя первый счетчик отключается и
включается второй, отсчитывающий длительность нерабочей
части цикла.
К третьему счетчику импульсы не подаются. Он
отсчитывает число включений электродвигателя.
На рис. 3 показаны различные варианты соединения
цикломера с однофазным и трехфазными двигателями.
Габаритные размеры цикломера 285x210x215 мм,
вес 5,2 кг. Длина соединительных проводов 1,7 м.
Канд. техн. наук Б. С. ВЕЙНБЕРГ — ВНИХИ
38

УДК 621.564.25
Измерение концентрации масла
в циркулирующем фреоне
Характеристики фреоновых холодильных
компрессоров и агрегатов зависят от
концентрации масла в циркулирующем маелофреоно-
вом растворе [1, 2]. Масло, выходящее из
испарителя и возвращающееся в компрессор,
содержит некоторое количество растворенного
фреона. В компрессоре фреон испаряется и
занимает часть объема цилиндра. Холодопроиз-
водительность компрессора уменьшается.
В малых холодильных машинах
концентрация циркулирующего масла составляет
несколько десятых долей процента и влияние его
пренебрежимо мало. Но в случае большого
избытка масла характеристики компрессоров
ухудшаются и результаты опытов могут быть
искажены [3].
Поэтому лабораторией малых холодильных
машин ВНИХИ при разработке методики
испытания малых холодильных компрессоров
предусмотрено определение концентрации
масла в циркулирующем фреоне [4]. Это
требование, необходимое для получения сопоставимых
результатов, в дальнейшем было включено
в ГОСТ 10613—63 «Компрессоры поршневые
герметичные фреоновые малой холодопроизво-
дительности. Методы испытаний».
Концентрация масла в малых холодильных
машинах должна измеряться компактными
приборами минимальной емкости.
Сначала для измерения концентрации масла
использовали наиболее простой способ: в
жидкостный трубопровод включали сосуд с двумя
вентилями. По окончании опыта вентили за*
пирали, сосуд снимали со стенда и взвешивали.
Затем верхний вентиль открывали и после
испарения фреона взвешивали сосуд повторно.
Потом взвешивали масло и проверяли вес
сосуда.
Зная вес смеси GCM и вес масла GM,
определяли концентрацию масла
?м = ^. A)
Оси
Но этот способ имеет существенные
недостатки: нарушение плотности системы, услож-
.нение схемы (требовалось четыре запорных
вентиля), потери фреона.
Авторы разработали прибор для
определения концентрации масла объемным способом.
Прибор представляет собой вертикальный
сосуд, который включается между ресивером
и регулирующим вентилем. Как и в первом
варианте, маслофреоновый раствор
циркулировал через прибор до окончания основной части
опыта. Тогда закрывали вентиль у входа в
прибор, отсасывали фреон, наблюдая за
давлением на входе в компрессор. При понижении
давления до 0,1 ати компрессор
останавливали. За счет теплопритока из окружающей
среды фреон продолжал испаряться и давление
возрастало. Через несколько минут, когда
давление перестало увеличиваться, компрессор
включали и снова отсасывали фреон до
давления 0,1 ати. Так повторяли 3—4 раза.
Признаком полного удаления фреона из
прибора служило отсутствие пузырьков
фреона в масле, оставшемся в нижней части
сосуда, и прекращение повышения давления перед
компрессором. Затем определяли по
смотровому стеклу высоту слоя масла на дне сосуда. Пэ
градуировочной кривой находили объем
масла. Относя его к объему сосуда, определяли
объемную концентрацию масла
V = —^— , B)
vM + vd
где vM — объем масла,
уа — объем фреона.
Зная плотность масла ум и плотность фреона
уа, определяли весовую концентрацию масла
t С*м ^м7м /q\
См + 6а ^м 7м + ^а Та
Но уравнение C) точно лишь для
аддитивных растворов, т. е. таких, у которых объем
раствора равен сумме объемов компонентов.
Маслофреоновые растворы этим свойством не
обладают.
Определим погрешность измерения
концентрации масла, вызванную неаддитивностью
раствора. Объем смеси фреона-12 и масла,
имеющей концентрацию около 0,5 при 100°С,
меньше суммы объемов составляющих примерно на
10%' [1, 2]. При понижении температуры
изменение объемов менее значительно. Объем
смеси фреона-22 и масла при низких температурах
незначительно увеличивается, а при высоких
температурах (особенно при концентрации
масла меньше 20%) уменьшается [51.
При содержании фреона-22 около 20% объем
уменьшается на 2%.
Объем чистого фреона до смешения
г,а = v _ CvUj D)
39

где v — объем измерительной камеры
прибора;
с — коэффициент, учитывающий
уменьшение объема раствора.
Определим погрешность, допускаемую при
вычислениях по уравнению C). Уравнение C)
с учетом уравнения D) можно представить
в виде
^ =
*>м7м
*>м Тм + [V — CVU] 7a
После преобразований получим
1
6и = -
Та / v
E)
F)
Тм \vu
В случае аддитивности раствора уравнение
F) принимает следующий вид:
1 G)
L
Тм \vu
В малых холодильных машинах
концентрация масла заведомо ниже 10%. При этом
> 7и с>0,85. Расчеты по уравнению G)
вместо уравнения F) вызывают
относительную погрешность в вычислении величины §,
равную 0,02. Это означает, что вместо
величины концентрации масла 0,100 будет получена
величина 0,098. Такая погрешность вполне
допустима. При обычных для малых
холодильных машин концентрациях величина >35
с>0,97 и погрешность <0,001.
Другим возможным источником
погрешности может быть унос частиц масла кипящим
фреоном при отсасывании фреона из прибора.
Для оценки влияния этого фактора
проводились специальные опыты: в прибор вводили
масло (от 1 до 10% объема), затем прибор
присоединяли к герметичному компрессору и
заполняли фреоном (при закрытом нижнем
вентиле). После этого фреон отсасывали и
измеряли уровень масла. Установлено, что
количество масла в приборе до и после
отсасывания фреона постоянно с точностью
измерения высоты уровня (около 0,3 мм).
Погрешность измерения объемной
концентрации масла зависит также от погрешности
измерений объема прибора v и объема масла Ум-
Вероятная относительная погрешность [6]
/?«=V>o, + *i
'г
ш Щ
т
т
т
ш ш
~1Л
По Я-й
Прибор для определения
концентрации масла
где
*\ ov —
Д v
(9)
Ли
(8)
погрешность измерения объема во
время тарировки прибора,
A_vM AhS_
Ah — погрешность измерения высоты слоя
масла;
5 — площадь сечения части сосуда,
содержащей масло.
Величина Av, полученная при тарировке
камеры прибора с помощью мерного цилиндра
емкостью 10 мл, составляет около 0,3 мл. Для
повышения точности прибора следует
увеличить его емкость.
В сосуде с рифленым стеклом Ah^0,03 см.
Величина vM относительно мала, так как
обычно концентрация масла составляет менее 1%.
В приборах емкостью 400 мл vM<4 мл и
D __ 0,035
: 0,0075 5.
40

Для снижения погрешности R следует
уменьшить S при том же v. С этой целью
применен сосуд переменного сечения (см.
рисунок) : площадь нижней его части, в которой
собирается масло, в 8 раз меньше верхней части.
Соответственно повышается точность
измерений.
Для определения весовой концентрации
масла следует знать также величину отношения
-^- . Зависимость уа от температуры приведе-
7м
на в таблицах для фреонов. Удельный вес
масла можно определить по формуле
7m, = (t-)i5-7- Ю (/-15) кг/А A1)
где (ym)i5 — удельный вес масла при
температуре 15°С.
Прибор, показанный на рисунке, имеет
v — 400 мл и 5 = 3,4 см2. При объемной
концентрации масла 1% вероятная относительная
погрешность измерения по уравнению (8)
** = V^mJ+@'0075 •3,4J=°'025-
В лаборатории Московского
опытно-конструкторского бюро автоматики были
проведены пусковые испытания термовлагокамеры
FPK-2700/61 Н (фирма «Кюльавтомат», ГДР)
для проверки ее работоспособности после
транспортировки и монтажа, а также
выявления особенностей эксплуатации и получения
необходимых рекомендаций по
обслуживанию.
Установка предназначена для испытания
приборов и материалов при различных
температурах в условиях изменяющейся влажности.
Техническая характеристика
Температура воздуха, °С 10—60
Влажность воздуха, % 10—96
Длительность нагрева от 10 до 60°С, мин . . . 30—35
Длительность охлаждения от 60 до 10°С, мин 35—40
Полезная емкость помещения, л 2700
Принципиальная схема термовлагокамеры
дана на рис. 1.
Система кондиционирования состоит из
фреоновой холодильной установки и
увлажнительно-нагревательного устройства.
Абсолютная ошибка измерения
концентрации равна 0,00025.
При увеличении концентрации масла второй
член в уравнении (8) уменьшается и
соответственно снижается погрешность измерения.
Влияние этой погрешности на определенную
из опыта величину холодэпроизводительности
компрессора пренебрежимо мало.
ЛИТЕРАТУРА
L Мельцер Л. 3. Смазка фреоновых холодильных
машин. Госторгиздат, 1962.
2. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. I. Госторгиздат, I960.
3. Ш а в р а В. М. Влияние перегрева всасываемого
пара на работу фреонового компрессора.
«Холодильная техника», 1963, № 1.
4. Якобсон В. Б. Исследование малых фреоновых
компрессоров. Отчеты ВНИХИ, 1956, 1958, 1960.
5. Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С.
Семеню к В. А. Экспериментальное исследование
свойств смесей фреона-22 со смазочными маслами.
«Холодильная техника», 1965, № 2.
6. Маликов М. Ф. Основы метрологии. М., 1949.
В. С. ЗАХАРОВ, канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН —
ВНИХИ
В состав холодильной установки входит
поршневой четырехцилиндровый компрессор
У804 (ход поршня 75 мм, диаметр 80 мм,
число оборотов 750/1500 в минуту) с
электродвигателем мощностью 13/20 кет, испаритель
наклонного типа поверхностью охлаждения
30 м2 и кожухотрубный конденсатор
поверхностью 12,5 м2.
Увлажнительно-нагревательное устройство
комплектуется из трех нагревателей воздуха
общей мощностью 18 кет, двух нагревателей
воды общей мощностью 9 кет,
циркуляционного насоса, водяного бака и разбрызгивающих
форсунок.
Воздух в помещении камеры циркулирует с
помощью вентилятора осевого типа.
Электроснабжение камеры осуществляется
от сети переменного тока напряжением 380 е.
Потребители тока подключены к
распределительному электрощиту, на котором
установлены трансформатор преобразования
напряжения с 380 на 220 в и два самописца,
регистрирующих психрометрическую разность и
Консультация
ЯвяшвШШШШШЯат УДК 628.83
Наладка термовлагокамеры «Кюльавтомат»
41

//////////////////А'////////777}.
L4P?"
Маслянbid трудопровод
Трудопровод воды
Трудопровод холодильного
агента
._i I
^ Линия перепуска масла
^-
У
Рис. 1. Принципиальная схема термовлагокамеры:
/ — смотровые стекла; 2 — спираль обогрева стекла; 3 — испытательная камера; 4 —
разбрызгивающие форсунки; 5 — нагреватели воздуха; 6 — нагреватели воды; 7 — бак для воды; 8 —
вентилятор; 9 — испаритель; 10 — насос для воды; 11 — компрессор; 12 — конденсатор.
температуру воздуха в камере. Электросхема
обеспечивает защиту потребителей
электроэнергии. Для периодической проверки
показаний приборов автоматики предусмотрены
контрольные сопротивления, отградуированные на
заданную температуру.
На пусковых режимах термовлагокамера
проработала около 100 ч. В течение пусковых
испытаний все узлы и агрегаты установки
функционировали нормально. Очень
устойчивы в работе системы охлаждения, нагрева и
увлажнения.
Большое влияние на стабильность
заданного режима оказывает качественная настройка
приборов автоматики. В процессе испытаний
все приборы неоднократно проверяли. При
длительной работе на режимах с пониженной
влажностью происходит интенсивное
испарение воды из ванночек датчиков влажного
термометра, что заметно ухудшает работу
установки.
Большим недостатком данной схемы
является невозможность возврата масла из
испарителя в картер компрессора. Метод
периодического перепуска жидкости, насыщенной
маслом, из испарителя в конденсатор,
рекомендуемый заводом-изготовителем,
неэффективен. Снижение эффективности работы
холодильной установки из-за масла особенно
заметно на режимах с минимальной влажностью.
В процессе наладки срезались болты,
крепящие крыльчатку к маховику компрессора.
Поэтому диаметр болтов был увеличен с 8 до
10 мм, а отверстия в ободе крыльчатки
выполнены под плотную посадку, что дало
хороший результат.
Диаграмма климатических испытаний с
записью основных параметров воздуха в
полезном объеме камеры дана на рис. 2. Все
основные технические характеристики
оборудования, полученные в период испытаний, почти
совпали с паспортными.
Поскольку термовлагокамера
автоматизирована, качественная ее работа на заданном
режиме зависит от первоначально установленных
параметров для отдельных агрегатов.
Основными режимами работы
термовлагокамеры являются:
Режим'*К=10°С, 9=0,1%:
число оборотов компрессора
в минуту 1500
сила тока нагревателей, а . . . 7,5
давление кипения (?0=—25°С),
кг\см2 0,2
насос Не работает
(увлажнение не
производится)
Режим гк=60°С, 9=0,96%:
число оборотов компрессора
в минуту 750
сила тока нагревателей
(максимальная), а 30
давление кипения (t0=0°Q,
кг/см2 2
на*, ос Работает с двумя
нагревателями при
давлении 2 кг/см2
42

750
12
Режим /К=40°С, ср=0,45°/0:
число оборотов компрессора
в минуту
сила тока нагревателей, а . . .
давление кипения (t0=—18°С),
кг/см2 0>8
насос Работает с одним
нагревателем при
давлении 1 кг! см2
Наиболее сложный агрегат установки —
холодильная фреоновая машина, для
безаварийной работы которой необходимо выполнять
17
16
15
14
13
12
10
Ц ]
< 1
\ 1
/ i
А. \
'** 1
1 J
у=w%
t
^
?
^

•
1
1
г
1
[__ ._L
*
1
1 I 1
\
\/tcy*
45%
\
^
—i
~1
1
36
\—~
А
У i
% (
Q W 20 30 40 50 60 70 80
Температура Воздуха, °С
Рис. 2. Диаграмма климатических
испытаний.
все требования инструкции по обслуживанию
и основанные на опыте проведенных
испытаний следующие рекомендации.
— Вентиль, соединяющий картер
компрессора с полостью всасывания, нельзя открывать
при работающей машине, иначе неизбежен
интенсивный унос масла из картера в систему.
— Вентиль регулирования давления в
масляной системе перед пуском после долгой
стоянки необходимо открыть примерно на
пол-оборота. После прогрева масла и прекращения
кипения фреона в картере давление масла
устанавливается около 1,5ч-1,7 кг/'см2.
— Если холодильная машина не дает
требуемой производительности, надо удалить фреон
и спустить масло из испарителя в картер
компрессора, для чего сделать дополнительную
линию, соединяющую нижнюю точку
испарительной системы с картером (см. рис. 1).
Отсасывание фреона из испарителя
проводится при температуре в камере /К = 60°С.
— Для заполнения компрессора маслом
картер вакуумируют обычным способом; вентиль
перепуска газа из картера в полость
всасывания открывается только при остановке
компрессора.
— Во избежание попадания жидкости в
полость всасывания при пуске компрессора
после долгой стоянки требуется осуществлять
дросселирование запорным всасывающим
вентилем перед компрессором.
— При проведении климатических
испытаний приборов, предназначенных для работы с
газами (газоанализаторы, газосчетчики и т. п.),
газовые трубопроводы можно вводить через
отверстие высоковольтного вывода, имеющее
соответствующее уплотнение.
— При работе на режимах с повышенной
влажностью на стекле в верхней части камеры
(см. рис. 1), как правило, образуется
конденсат. Чтобы избежать этого, необходимо
установить между стеклами нагревательную спираль
мощностью 0,5-^0,7 кет.
Наряду с проверкой работы датчиков
температуры с помощью контрольных
сопротивлений показания приборов сравнивали с
показаниями аспирационных психрометров Ас-
смана, при этом результаты оказались
одинаковыми.
Проведенные испытания подтвердили
высокую надежность и работоспособность
установки в целом и отдельных ее агрегатов.
А. М. ЛЕВИН — Управление по монтажу
холодильных и специальных установок,
Г. Е. ВАСИЛЬЕВ — Опытно-конструкторское бюро
автоматики
43

и
ритика
и
БИБЛИОГРЭФИЯ
Англо-русский словарь по холодильной технике
М. Б. Розенберг и И. М.Гиндлик. Под ред. канд. техн. наук Б. С. Вейнберга.
«Советская энциклопедия», 1966, 10500 терминов, цена 1 руб. 04 коп.
Изд-во
В связи с быстрым развитием холодильной техники
объем публикаций по холоду на английском языке
значительно возрос и возникла необходимость в издании
специального тематического англо-русского словаря.
При составлении словаря использована обширная
литература по холодильной технике, изданная в разных
странах на английском языке, труды Международного
института холода, а также многоязычные словари,
каталоги, проспекты и патенты.
Словарь предназначен для широкого круга
специалистов, научных работников, переводчиков,
преподавателей и студентов.
Словарь содержит свыше 10 тыс. терминов но
технике производства искусственного холода и применения
его в торговле и в быту. Он включает наиболее важную
терминологию по оборудованию для производства
холода, холодильной технологии, хранению и замораживанию
пищевых продуктов, теплопередаче и теплообменной
аппаратуре, автоматике, трубопроводам, арматуре,
термоизоляционным материалам, кондиционированию воздуха,
холодильному транспорту и т. д.
В конце словаря приложены 14 иллюстраций,
имеющих целью облегчить работу переводчиков. Дан
указатель русских терминов, восполняющий в некоторой
степени отсутствие русско-английского словаря по
холодильной технике.
Словарь содержит также перевод сокращенных
обозначений, часто встречающихся в литературе, издаваемой
на английском языке.
Принятое расположение терминов по определяющему
слову (гнездовая система) упрощает процесс перевода
и способствует лучшему уяснению сложных понятий.
Можно отметить следующие недостатки словаря.
Мало терминов по технологии холодильной обработки
и хранения продуктов.
Приведенные иллюстрации охватывают лишь
некоторые области применения искусственного холода.
Отдельные термины в словаре пропущены, например
jacket cold storage warehouse, distribution cold storage
warehouse, а некоторые переведены неудачно, например
iceblower, snowmaking.
Отсутствуют таблицы перевода английской системы
мер в метрическую.
Указанные недостатки не снижают общей
положительной оценки словаря.
Желательно при переиздании увеличить объем
словаря.
В заключение следует отметить компактность
словаря и высокое качество полиграфических работ.
Доктор техн. наук И. С. БАДЫЛЬКЕС—ВНИХИ
О конструктивных недостатках воздухоотделителя
В журнале «Холодильная техника» № 2 за 1966 г.
напечатана статья И. П. Щнайдермана
«Полуавтоматический вертикальный воздухоотделитель интенсивного
действия».
Конструкция этого воздухоотделителя имеет ряд
существенных недостатков. Некоторые из них видны на
рис. 1 к этой статье (стр. 51).
В статье сказано, что испаритель состоит из 20
трубок длиной 1500 мм каждая, которые в процессе
работы заполняются жидким аммиаком всего на 100 мм,
т. е. на 7%.
Для заполнения испарителя до указанной отметки
требуется 32 л аммиака. Из этого количества примерно
31 л, или 96%, аммиака находится в нижней крышке,
где он бездействует. Для чего нужно такое аммиако-
хранилище?
Охлаждение смеси в межтрубном пространстве и
конденсация аммиачных паров осуществляются
отсасываемыми из 'испарителя (воздухоотделителя) парами.
Такой способ охлаждения не может быть интенсивным,
так как смесь в межтрубном пространстве не
контактирует с той частью испарителя, в которой находится
жидкий аммиак.
Как утверждает автор статьи, смесь в межтрубном
пространстве благодаря разделительным тарелкам
должна продвигаться вверх зигзагообразно. Однако в
действительности это невозможно, так как между
разделительной тарелкой и корпусом по окружности имеется
зазор площадью 3122 мм2, что соответствует площади
трубы диаметром 63 мм.
Недостатком воздухоотделителя является также
громоздкость. Он занимает значительно больше места, чем
другие воздухоотделители. Вес его около 250 кг.
В статье не приведено данных, подтверждающих
высокую производительность воздухоотделителя и
свидетельствующих о минимальных потерях аммиака.
Автоматизация воздухоотделителя решена не совсем
удачно, к тому же имеющиеся недостатки в конструкции
и работе воздухоотделителя снижают эффект от
применения автоматики.
М. А. МУРАВЬЕВ
44

т
роника
Первый выпуск специалистов-холодильщиков
Краснодарским политехническим институтом
В декабре 1966 г. 19 студентов
механико-машиностроительного факультета Краснодарского
политехнического института защитили дипломные проекты и
получили звание инженеров-механиков холодильной
специальности. Это первая группа холодильщиков,
выпущенная на Кавказе за все время существования здесь
технических вузов.
В 1961 г. на первый курс института (дневное и
вечернее отделения) было принято 50 студентов
холодильной специальности. В конце 1966 г.
студентов-холодильщиков насчитывалось уже 612 B4 группы), в том
числена дневном отделении 336 человек, на вечернем 231 и
45 заочников.
Первые дипломанты-холодильщики получили темы
дипломных проектов в соответствии с профилем их
будущей работы.
Кроме интересных проектов по реконструкции,
модернизации и расширению городских холодильников,
студенты представили проекты, отражающие специфику
холодильных предприятий Краснодарского края и других
географических зон, а также различных отраслей
промышленности.
В проекте низкотемпературной термокамеры с
диапазоном температур от —70 до + 100°С предусмотрена
холодильная машина, работающая на фреоне-22 с
двухступенчатым сжатием. По сравнению с термокамерой
фирмы «Нема» (ГДР), где использована холодильная
машина с трехступенчатым сжатием, спроектированная
установка конструктивно компактнее.
Два проекта посвящены холодильному оборудованию
рыболовных траулеров, предназначенных для обработки
рыбы экваториальной зоны. В одном из них ставится
задача замены морозильных аппаратов цикличного
действия (на траулере типа «Тропик») скороморозильными
аппаратами конвейерного типа. Это позволит сократить
долю ручного труда при эксплуатации морозилок.
В связи с широким строительством фруктохранилищ,
например на Кавказе и в Крыму, ряд проектов был
посвящен этой теме. Рекомендовалось интенсифицировать
рециркуляцию воздуха в камерах фруктовых
холодильников южных зон, увеличить общую холодопроизводи-
тельность установки.
В одном из проектов была поставлена задача
использовать тепловой насос в системе комфортного
кондиционирования воздуха в краснодарской школе с учетом
того, что в Краснодаре отопительный сезон
непродолжителен и холодильные машины можно использовать на
летнем режиме кондиционирования.
Разработан проект холодильной машины для
судовой системы комфортного кондиционирования воздуха.
Холодильная станция на фреоне-12 предусмотрена для
рыбоморозильного траулера, плавающего в тропической
зоне, где температура забортной воды 28°С и наружного
воздуха 35°С. В системе кондиционирования принята
высоконапорная однотрубная разводка воздуха — от
центральных кондиционеров до кают, в которых
установлены доводочные воздухораспределители эжекцион-
ного типа.
Интересен проект использования турбокомпрессорной
холодильной станции (фреон-12) Краснодарского
хлопчатобумажного комбината. Станция общей холодопро-
изводительностью 24 млн. ккал/ч снабжает холодом
систему технологического кондиционирования воздуха
прядильных и ткацких цехов лишь 4—5 месяцев в году.
Разработан вариант ее использования и в осенне-зимний
период — для обслуживания существующих и
строящихся овоще- и фруктохранилищ краснодарского гор-
плодоовощторга, с подачей охлажденного рассола на
расстояние до 1—1,5 км. В проекте выполнен тепловой
расчет и дано экономическое обоснование
целесообразности круглогодового использования этой крупной
холодильной станции.
Канд. техн. наук И. В. ТАРАБРИН —
Краснодарский политехнический институт
ВНИМАНИЮ ПОДПИСЧИКОВ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал
«Холодильная техника» на 1967 г. с первого номера, могут
подписаться в местных отделениях связи и пунктах подписки
«Союзпечать» с любого последующего номера журнала и
на любой срок в пределах календарного года.
Недостающие номера журнала редакция может выслать
подписчикам наложенным платежом (кроме № 1) по их
письменным заказам.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12.
45

Новые изобретения
Классы 62с, 13/01; 36d, 1/01.
МПК В 64d; F 24!.
№ 183604 A008009/40-23 от 22 мая 1965 г.).
И. Д. КУЗНЕЦОВ, О. Г. ЩУКИН, В. М.
МИТРОХИН и Л. М. НЕКРАСОВ. Система
кондиционирования воздуха.
Система кондиционирования воздуха, например
сверхзвукового пассажирского самолета, содержащая
последовательно расположенные воздухо-воздушный
радиатор, топливо-воздушный радиатор, испаритель,
турбохолодильный агрегат и увлажнитель,
отличающаяся тем, что с целью повышения эффективности системы
кондиционирования в ней между турбохолодильным
агрегатом и увлажнителем установлен
воздухо-воздушный радиатор.
1 — турбохолодильный агрегат;
2 — увлажнитель; 3 —
воздухо-воздушный радиатор.
Класс 17а, 5.
МПК F 25Ь.
№ 183773 (913137/24-6 от 23 июля 1964 г.).
М. Г. ДУБИНСКИИ, И. М. КОВТУН, М. Г. ДРУЙ,
В. П. ГАВРИКОВ, С. Л. КОСМАТОВ, В. Ф. КОРМИ-
ЛИЦЫН и А. Н. НАУМОВ. Регенеративная газовая
холодильная установка.
Регенеративная газовая холодильная установка,
содержащая компрессор, теплообменник для
предварительного охлаждения хладагента, турбодетандер с
газораспределителем для разделения потока хладагента
между рабочим и регенеративным теплообменниками,
отличающаяся тем, что с целью уменьшения габаритов
и экономии дефицитных цветных материалов, между
турбодетандером и газораспределителем установлен
дополнительный рабочий теплообменник, через который
проходит весь поток хладагента.
(ДЫ
WWWW
[ 1 wwwvw
№\WWW I
л
4 Вход продукта
1 I WWW II WWvl Щ
vwyw4Hy№n~"^
"V
/ — компрессор; 2 —
предварительный теплообменник; 3 —
турбодетандер; 4 —
газораспределитель; 5 — рабочий
теплообменник; 6 —
дополнительный рабочий теплообменник.
Классы 17а, 4/01; 17а, 5.
МПК F 25b; F 25Ь.
№ 184273 (937636/24-6 от 6 января 1965 г.).
И. М. КОВТУН, С, Л. КОСМАТОВ, А. Н. НАУМОВ
и 3. Л. ЧЕНЦОВА. Способ работы холодильной
установки разомкнутого никла.
Способ работы холодильной установки разомкнутого
цикла, содержащей компрессор, турбину, регенератор,
холодильную камеру и теплообменник для отвода тепла
в окружающую среду, с регулированием холодопроизво-
дительности путем ступенчатого изменения давления в
-К>
/ — компрессор; 2 — турбина; 3 — регенератор; 4 —
холодильная камера; 5 — теплообменник; 6 — пред-
включенная секция теплообменника; 7 — последующая
секция компрессора; 8 — предвключенная секция
компрессора; 9 — последующая секция теплообменника.
46

цикле, отличающийся тем, что с целью введения
промежуточных режимов для повышения плавности
регулирования компрессор и теплообменник разделяют в
зависимости от выбранного количества промежуточных
режимов на соответствующее одинаковое количество
последовательно соединенных секций, а рабочее тело
нагревают в одной или нескольких предвключенных
секциях теплообменника, по выходе из которых его
подают в одну или несколько последующих секций
компрессора, охлаждают последовательно во всех секциях
теплообменника, а затем, пропустив через остальные
элементы установки, направляют в предвключенные
секции теплообменника, после чего выбрасывают в
окружающую среду.
Класс 17а, 1/02.
МПК F 25Ь.
№ 184885 C85544/24-6 от 4 октября 1948 г.).
В. С. МАРТЫНОВСКИЙ. Холодильный цикл и
установка для его осуществления.
1. Холодильный цикл с последовательным сжатием,
охлаждением, расширением и рефрижерацией рабочего
тела, отличающийся тем, что в качестве последнего
использована капельная жидкость, которая в процессе
совершения цикла не изменяет агрегатного состояния.
2. Установка для осуществления цикла по п. I,
отличающаяся тем, что с целью повышения холодильного
коэффициента она выполнена в виде двух соединенных
с аккумулятором рабочего тела замкнутых контуров
для сжатия, предварительного охлаждения и
расширения — в одном контуре, и для нагрева рабочего тела в
рефрижераторе и перекачки его в аккумулятор — в
другом контуре.
3. Установка по п. 2, отличающаяся тем, что с целью
упрощения эксплуатации юна снабжена для перекачки
рабочего тела дополнительным насосом, периодически
подключаемым то к одному, то к другому контуру.
гп
lAAA/N;
ч
Р^К
/ — аккумулятор рабочего
тела; 2 — рефрижератор;
3 — дополнительный насос.
Класс 17а, 20.
МПК F 25Ь.
№ 184886 (860301/24-6 от 8 октября 1963 г.)..
А. Л. ВАЙНЕР. Охладитель жидкости.
Охладитель жидкости, содержащий
термоэлектрическую батарею из полупроводниковых элементов,
помещенных между каналом охлаждаемой жидкости,
омывающей холодные спаи, и каналом для жидкости,
отнимающей тепло от
горячих спаев, со стенками
каналов, используемыми
в качестве
коммутационного устройства для
последовательного
соединения элементов,
отличающийся тем, что с целью
экономии
полупроводникового материала и
улучшения энергетических
показателей работы
батареи каналы для
жидкостей образованы
сплюснутыми металлическими
трубками, соединенными
последовательно при
помощи
электроизоляционных муфт и перепускных
калачей.
/ —
полупроводниковые элементы; 2 —
металлическая трубка;
3 —
электроизоляционная соединительная
муфта; 4 —
электроизоляционный
соединительный канал.
Классы 17с, 3/10; 53с, 3/01.
МПК F 25d; A 23/.
№ 184887 (946976/28-13 от 16 марта 1965 г.).
АВТОРЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ А. П. ШЕФФЕР,
А. К. СААТЧАН и Г. Д. КОНЧАКОВ.
ЗАЯВИТЕЛЬ ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ.
Устройство для термической обработки мясных туш
Устройство для термической обработки мясных туш,
выполненное в виде изолированной камеры с
подвесными путями для туш и расположенными между путями
каналами с соплами для подачи воздуха,
отличающееся тем, что с целью ускорения процесса путем подачи
3 2
1 — сопла; 2 — канал; 3 — подвесной путь.
большей массы воздуха, сопла в каналах установлены
под углом к продольной оси туш, причем угол подобран
такой величины, чтобы выходящие из двух смежных
сопел воздушные потоки сходились на более толстой
части туши.
47

Класс 27d, 1.
МПК F 04f.
№ 184388 A031633/23-26 от 9 октября 1965 г.).
С. И. ВИЛЬДЕР. Многосопловой
эжектор.
Многосопловой эжектор,
содержащий приемную камеру с соплами
для подачи рабочей среды и
диффузор, отличающийся тем, что с целью
повышения к.п.д. и коэффициента ^
эжекции. входной участок диффузора
выполнен в виде тел вращения, соос-
ных с расположенными перед ними /
соплами.
5 4
1 — приемная камера; 2 — сопла;
3 — диффузор; 4 — входной участок
диффузора.
Классы 17а, 5; 47f, 19/10 МПК F 25b; F 06j.
№ 186512 A020409/24-6 от 28 июля 1965 г.).
Л. А. АНОХИН, Г. И. ВОРОНИН, К- А. ГИЛЬЗИН
и Е. М. ЛЕВИН. Микроохладитель.
Микроохладитель для получения низких температур
с двумя холодильно-газовыми машинами, работающими
по обратному циклу Стирлинга, содержащий
электромагнитные механизмы для перемещения поршней
компрессора и расширителя и электродвигатели для
сообщения поршням вращательного движения,
отличающийся тем, что с целью упрощения конструкции и
обеспечения осевой уравновешенности компрессор и
расширитель одной машины размещены попарно на общих
осях с компрессором и расширителем другой машины.
/ — катушка электромагнитного механизма; 2 —
поршень компрессора; 3 — поршень расширителя; 4 —
электродвигатель; 5 — ось.
Классы 17а, 5; 47f, 19/10; 21 g, 3. МПК F 25b; F 06j;
H Old.
№ 185940 A020061/24-6 от 28 июля 1965 г.).
Л. А. АНОХИН, Г. И. ВОРОНИН, К. А. ГИЛЬЗИН
и Е. М. ЛЕВИН. Микроохладитель.
1. Микроохладитель для получения низких
температур по обратному циклу Стирлинга, содержащий
размещенные в общем корпусе цилиндр с соосно
расположенными в нем поршнями компрессора и расширителя,
холодильник, регенератор и механизм привода,
отличающийся тем, что с целью уменьшения габаритов и
обеспечения динамической уравновешенности механизм
выполнен в виде установленных в корпусе двух
кольцевых соленоидных катушек с якорями, жестко
соединенными с поршнями, и демпфирующих газовых
полостей для осуществления обратного хода поршней.
ft $ 9 9 Ъ 9 ? 9 12 ft Ю ft f 3 t
X
/ — корпус; 2 — цилиндр; 3 — поршень компрессора;
4 — поршень расширителя; 5 — холодильник; 6 —
регенератор; 7 — соленоидные катушки; 8 — якори; 9 —
демпфирующие газовые полости; 10 — статор
электродвигателей; 11 — якори электродвигателей; 12 — штоки
поршней.
2. Микроохладитель по п. 1, отличающийся тем, что
с целью снижения потерь на трение между цилиндром
и поршнями путем вращения последних в корпусе
микроохладителя установлены электродвигатели с общим
статором и роторами, закрепленными на штоках
поршней.
48

Л Международном
институте холода
СЕССИЯ 7-й КОМИССИИ
ПО НАЗЕМНОМУ ХОЛОДИЛЬНОМУ ТРАНСПОРТУ
С 20 по 23 сентября 1966 г. в Лондоне состоялась
сессия 7-й комиссии МИХ, посвященная наиболее
актуальным проблемам наземного холодильного транспорта.
От СССР в работе сессии принимали участие ректор
ОТИПХП доктор техн. наук, проф. В. С. Мартыновский,
начальник отдела перевозок скоропортящихся грузов
МПС СССР М. С. Мартынов и руководитель
лаборатории холодильного транспорта ВНИХИ канд. техн. наук
В. М. Шавра.
Сессия рассмотрела 23 доклада, представленных
Англией, Францией, Голландией, Германией, США, Италией,
Испанией, Швейцарией и Польшей. Большинство докла*
дов было посвящено технико-экономическим
преимуществам различных систем охлаждения и их сравнению.
Усовершенствование конструкции изотермических
транспортных средств и изменения в организации и
способах перевозок скоропортящихся грузов приводят к
необходимости переоценки способов охлаждения.
Применение более эффективной изоляции с
теплопроводностью 0,02 ккал/ (м2 • ч • град) и создание больших
формованных пластмассовых кузовов типа «сэндвич»
позволило отказаться от тяжелого каркаса,
существенно снизить вес и значительно уменьшить теплопритоки.
Повышение уровня эксплуатации способствовало
развитию дальних перевозок скоропортящихся грузов
й больших контейнерах, сделало возможным перегрузку
с одного вида транспорта на другой.
В этих условиях первостепенное значение
приобретает надежность системы охлаждения и независимость ее
от источника мощности.
Существенное значение имеют и капиталовложения.
Контейнеры используются лишь для 150—200 перевозок,
поэтому стоимость системы охлаждения должна быть
низкой, а обслуживание ее простым.
Механическое охлаждение
Механическое охлаждение применяется давно и
наиболее широко используется при автоперевозках на
большие расстояния. Этот способ принимается в качестве
основного, с ним сравниваются все остальные.
К недостаткам машинного охлаждения относится
большой вес и объем холодильной установки и запаса
горючего, что снижает полезную грузоподъемность
транспортных средств, шум холодильных агрегатов,
необходимость квалифицированного обслуживания.
Кроме того, высоки капиталовложения в
холодильные установки, а стоимость их обслуживания обычно
превышает расчетную.
Аккумуляционное охлаждение
Определению областей рационального применения
аккумуляционного охлаждения был посвящен доклад
Спансвика (Англия) «Экономические аспекты
холодильного транспорта, использующего аккумуляционные
плиты».
Применение аккумуляционных плит, обладающих
большим весом, нецелесообразно для воздушного
транспорта, в котором перевозки кратковременны, а
дополнительный вес удорожает их стоимость.
Нежелательно использование плит и при водных
перевозках, так как в этом случае имеется источник
энергии для привода холодильных машин.
Аккумуляционное охлаждение незаменимо в тех
случаях, когда отсутствует источник энергии для привода
холодильной машины, главным образом в наземном
(автомобильном и железнодорожном) транспорте. При этом
большое значение имеет характер перевозок.
Существуют три основных типа перевозок.
— Перевозки на большие расстояния (от
производственных центров к крупным распределительным
холодильникам) — до 3000 км. Вес груза не менее 10 т,
разгружается только на месте назначения.
— С больших холодильников на торговые базы.
Радиус перевозок менее 300 км, длительность не более одного
дня, груз 5—12 т. В день делается от 4 до 10
остановок.
— С торговых баз в пункты розничной торговли.
Радиус перевозки не более 200 км. За десятичасовой
рабочий день делается 50—60 5-минутных остановок.
При первом типе перевозок теплоприток
осуществляется исключительно через изоляцию. В этом случае для
увеличения полезной грузоподъемности экономичнее
усилить изоляцию кузова, чем применять
аккумуляционные плиты.
Во втором случае теплоприток делится почти
поровну на поступление через изоляцию и при открывании
дверей.
При третьем типе перевозок теплоприток при
открывании дверей намного больше, чем через изоляцию.
Во всех случаях аккумуляционное охлаждение в 2
раза выгоднее охлаждения сухим льдом. По сравнению
с механическим охлаждением расходы для первого и
второго типов перевозок будут те же, а для третьего—
на 15% ниже.
Аналогичный вывод о технико-экономических
преимуществах и целесообразности применения
аккумуляционной системы охлаждения для внутригородских перевозок
продуктов сделал в докладе «Выбор средств охлаждения
при перевозке замороженных продуктов» представитель
фирмы «Бердс Ай» Морфью.
Для внутригородских перевозок фирмой
используются рефрижераторы грузоподъемностью 2—4 г,
которые делают до 60 остановок (для выгрузки продуктов)
в день. Ночью машины находятся в гараже, поэтому
применение аккумуляционной системы охлаждения
наиболее удобно.
49

По данным фирмы, капитальные затраты на
аккумуляционную систему на 40% ниже, чем на систему
механического охлаждения, а стоимость ее эксплуатации
меньше в 2 раза.
О преимуществах аккумуляционной системы
охлаждения свидетельствует широкое применение ее в
Англии.
Охлаждение сухим льдом
Этот способ широко используется в
авторефрижераторах грузоподъемностью до 16 г, эксплуатируемых
фирмой «Бердс Ай», для перевозок замороженных
продуктов при температуре —18°С с промышленных
предприятий на распределительные холодильники.
Представитель этой фирмы Морфью указывает, что
применение сухого льда для таких перевозок снижает
эксплуатационные расходы на 70% по сравнению с
механическим охлаждением и на 50% по сравнению с
системой охлаждения жидким азотом. Разница в
капитальных затратах еще больше. Стоимость системы
механического охлаждения 2380 руб., системы охлаждения
жидким азотом. 1505 руб., а системы охлаждения сухим
льдом около 250 руб.
На экономическую целесообразность применения
сухого льда для железнодорожных перевозок
замороженных продуктов указывается в докладе Ж. Гаврилова
и Ж. П. Мейера (Франция) «Выбор транспортных
средств для перевозки замороженных продуктов во
Франции».
Интересные практические результаты применения
сухого льда для перевозки охлажденного мяса приведены
в докладе Эйнсворта (Англия) «Факторы, влияющие на
выбор транспортной системы охлаждения». Мясо
перевозили из Эйра (Ирландия) в Роттердам (Голландия)
в контейнерах емкостью 20 ж3, изолированных
пенополиуретаном толщиной 100 мм. Расход льда за 88 ч пути
морем составил 112 кг при наружной температуре 8—
1б°С. Температура мяса за время перевозки повысилась
с 2 до 3,5°С, а качество его при выгрузке оставалось
отличным.
Охлаждение сжиженными газами
Этот способ широко распространен за рубежом
(США, Англия, Франция). Наибольшее применение
имеет жидкий азот, являющийся отходом при
производстве других газов.
Доклад Гранта (Англия) «Холодильные перевозки
с жидким азотом» посвящен практическому
использованию жидкого азота (система «Поларстрим») для
охлаждения авторефрижераторов.
Жидкий азот хранится в резервуарах со
специальной изоляцией под давлением 1,05 кг/см2. Резервуары
устанавливаются внутри кузова в вертикальном
положении.
В разрабатываемых в настоящее время системах
резервуары могут монтироваться снаружи кузова в
горизонтальном положении.
Жидкий азот разбрызгивается под давлением из
перфорированной распределительной трубки на потолке
кузова. Поступление азота регулируется вентилем, управ*
ляемым термостатом. Управление может быть
электрическое от батареи авторефрижератора или (при отсутствии
источника электроэнергии) пневматическое (давлением
азота).
Стандартный резервуар, применяемый в системе
«Поларстрим», вмещает 170 кг жидкого азота, что
соответствует запасу холода 15900 ккал при 0°С. Порожний
резервуар весит 104 кг и занимает площадь 0,5x0,5 м.
Потери от испарения азота во время бездействия
системы менее 2% емкости в день. Испаряющийся в кузове
азот вытекает через магнитный клапан в двери.
Специальная блокировка препятствует разбрызгиванию азота
при открытой двери.
Расположение отдельных элементов системы в кузове
показано на рис. 1.
Рис. 1. Расположение отдельных узлов системы
«Поларстрим» для охлаждения
авторефрижератора с помощью жидкого азота:
/ — инжектор; 2 — чувствительный элемент
датчика температуры; 3 — автоматический
регулирующий вентиль; 4 — ящик с арматурой для
заправки системы азотом и с предохранительным
устройством; 5 — дистанционный термометр; 6 —
сигнальная панель с дистанционным управлением;
7 — баллон с жидким азотом; 8 —
предохранительный выключатель.
Преимущества непосредственного контакта
холодильного агента с окружающим воздухом в охлаждаемом
объеме:
— простота оборудования, высокая надежность,
отсутствие постоянного источника энергии или
передвижной зарядной станции, бесшумность и отсутствие
выхлопных газов;
— возможность быстро охлаждать груз и кузов
перед рейсом и после открывания дверей;
— отсутствие необходимости оттаивать испаритель
и удалять влагу;
— небольшой вес оборудования и отсутствие
аппаратуры для циркуляции воздуха, что позволяет
максимально использовать грузовой объем кузова;
— минимальные потери от усушки.
Для системы контактного охлаждения выбор
сжиженного газа ограничен воздухом, азотом и углекислым
газом. Другие газы опасны (воспламеняющиеся,
ядовитые) или слишком дороги.
Сравнительные данные применения газов для охлаж*
дения указаны в таблице.
Стоимость эксплуатации системы с жидким азотом
определяется главным образом его расходом.
Желательно, чтобы температура загруженных
продуктов была ниже той, при которой они
транспортируются. Охлаждать или замораживать продукты жидким
азотом в кузове невыгодно.
Представляет интерес доклад М. Мазойера
(Франция) «Некоторые факторы, влияющие на сравнительную
стоимость различных систем охлаждения транспортных
'средств».
С термодинамической точки зрения использование
жидкого азота для охлаждения кузова до сравнительно
высоких температур энергетически не выгодно. Однако
все расширяющееся применение такого метода
охлаждения различных транспортных средств свидетельствует
50

о том, что указанный критерии нельзя считать
единственным и определяющим.
Показатели
Рабочая атмосфера
Потери холодильного агента
во время бездействия
системы, о/о/ сутки
Фактический расход
холодильного агента из резервуара, °/0
Типичное отношение веса
холодильного агента к весу
резервуара
Равномерность распределения
температуры
Сжиженный газ |
воздух

Воздух
Менее
2
99,7
1,70:1

Хорошая
N

N,воздух
Менее
2
99,7
1,63:1

Хорошая
со2
С02,воз-
дух |
' Нет
80
0,5:1
Плохая
из-за об-|
разова-
ния инея
Капиталовложения на создание устройства для
охлаждения с помощью жидкого азота кузовов емкостью
25—50 м3 составляют примерно 30—50%
капиталовложений на агрегат механического охлаждения.
Например, во Франции величина капиталовложений
для создания установки с жидким азотом (емкость
баллона 210 л) около 10000 франков A800 руб.).
Существующая в Западной Европе сеть заправочных
пунктов позволяет пополнять запас жидкого азота
каждые 12—15 ч. Для охлаждения кузова емкостью 40 м3
с коэффициентом теплопередачи 0,25 ккал/(ж2 • ч • град)
потребность в жидком азоте в среднем 6 л/ч при А/ =
= 20°С
Расходы на содержание и эксплуатацию установок
с жидким азотом составляют 2% первоначальной
стоимости, стоимость используемого азота — 70—80% всех
эксплуатационных затрат. При машинном охлаждении
эксплуатационные расходы составляют около 25% всех
затрат.
Важное преимущество жидкого азота — отсутствие
усушки продуктов во время перевозки.
Кроме того, при перевозке плодов и овощей в бедной
кислородом атмосфере снижается интенсивность
дыхания и, следовательно, уменьшается выделение ими тепла,
а значит, приемлема более высокая температура
перевозки продуктов по сравнению с механическим
охлаждением.
Ряд примеров, подтверждающих
технико-экономические преимущества жидкого азота как средства
охлаждения при транспортировке продуктов на большие
расстояния, рассматривается в докладе Рейланда (Англия)
«Необходим ли жидкий азот для охлаждения?».
При использовании жидкого азота капитальные
затраты на 10%, а эксплуатационные расходы на 30%
меньше, чем при механическом охлаждении.
О применении лшдкого воздуха для охлаждения
транспортных средств сообщается в докладе Майо
(Голландия) «Жидкий воздух в холодильном транспорте».
Жидкий воздух получают в специальных машинах
фирмы «Филипс» производительностью от 30 до 300 л/ч.
По данным фирмы, стоимость жтдкого воздуха 3
пенса/л C,15 коп.)
Схема установки для охлаждения кузова с помощью
жидкого воздуха показана на рис. 2.
Соленоидный вентиль и реле температуры питаются
током от аккумуляционной батареи напряжением 6 или
12 в. В случае отсутствия электропитания (например, при
перевозке грузов в контейнерах) применяют приборы
с пневмоприводом.
7
11 «нЦ^
Рис. 2. Схема установки
для охлаждения кузова с
помощью жидкого воздуха:
1 — предохранительная
диафрагма; 2 — вентиль
для заполнения баллона;
3 — вентиль для выпуска
(продувки) жидкости; 4 —
предохранительный
пневматический клапан;
5—предохранительная диафрагма;
6 — манометр; 7 —
соленоидный вентиль,
управляющий поступлением газа в
кузов; 8 — распылительный
коллектор (инжектор); 9 —
чувствительный элемент
(термобаллон) реле
температуры; 10 — реле
температуры; // — реле уровня;
12 — штуцер для вакууми-
рования рубашки баллона
(заваривается); 13 —
вентиль для продувки;
14—баллон
Правильный выбор места расположения
термобаллона реле температуры обеспечивает равномерную (±2°С)
температуру в кузове.
Установки небольшой производительности (весом
2400 кг) для получения жидкого воздуха могут
монтироваться в автокузовах-прицепах и работать на стоянках.
Потребляемая мощность 46 кет, расход воды 3,5 мъ/ч.
Существовало мнение, что использование жидкого
воздуха увеличит концентрацию кислорода и
неблагоприятно скажется на качестве перевозимых продуктов.
Опыты показали, что увеличение концентрации
кислорода не превышает 1—1,5% и, следовательно, не имеет
практического значения.
При охлаждении жидким воздухом сохраняются все
преимущества охлаждения жидким азотом (скорость
процесса, постоянство температуры, надежность,
бесшумность, отсутствие усушки). Кроме того, устраняется
опасность удушья и необходимость вентиляции кузова,
что экономит время и снижает потери тепла. Холодо-
51

производительность литра жидкости на 8% больше по
сравнению с азотом.
Очевидно, основными показателями при выборе
азота или воздуха будет их фактическая стоимость.
Доклад «Сравнительные стационарные испытания
различных систем охлаждения 12-тонного
изотермического железнодорожного контейнера» представили Дж. Бир-
нарк, Т. А. Имс, Дж. Вигнейл, Д. А. Райт (Англия).
/ ; i ? i J
rh'yyy у/yy?/yy/>//y;/;/y//////s//y;;/y;/yyyy/s//•//'/.
Рис. 3, Расположение груза и
термопар в контейнере:
• — термопара.
Испытания проводились технологическим министер.
ством (г. Гууль) совместно с Лондонским
научно-исследовательским железнодорожным отделом. Каждый опыт
длился 40 ч при температуре окружающего воздуха
32,2°С. Температура загружаемого продукта (мороже-
ttCr
50 75 100
б
-20
-26
49
Ь>-
^
J2^
гУ/\
%
k\
т^
^JL~
^
/^
л
л
\
0 25 50 75 W00 25 50 75 100
Расстояние от стены, см
в г
Рис. 4. Изменение температуры в центральной
горизонтальной плоскости штабеля при охлаждении:
а __ сухим льдом; б — жидким азотом; в —
механическом; г — без охлаждения.
ная рыба) была — 28,9°С. Допустимая температура
в конце опыта, не должна была превышать —17,8°С.
Рыбу A0 т) загружали на 10 поддонов, а
место двух передних поддонов занимало холодильное
оборудование. Между полом и поддонами имелся
воздушный зазор 25 мм.
На рис. 3 показано расположение груза и термопар
для измерения температуры в контейнере.
Температура воздуха внутри контейнера
регулировалась реле температуры, настроенным на —18°С.
Опыты, проведенные с сухим льдом, жидким азотом,
жидким воздухом, жидким С02, а также при
использовании механического охлаждения (с помощью
холодильной машины) и аккумуляционных плит с эвтектическим
раствором, показали, что во всех случаях
обеспечивалось поддержание заданной температуры.
Сравнительно небольшой расход холода при механи*
ческом охлаждении объясняется принудительной цирку*
ляцией воздуха внутри контейнера, которая
способствует лучшему использованию холода, аккумулированного
грузом и более равномерному распределению темпера-
туры внутри продукта.
На рис. 4 показано изменение температуры (изотер*
мы) в центральной горизонтальной плоскости штабеля
(сечение 4 на рис. 3).
Изменение температуры в двух последних случаях
почти одинаково, т. е. работа холодильной машины ма*
ло сказалась на температуре продукта, которая
повышалась почти так же, как и без охлаждения. В первом
и втором случаях (охлаждение сухим льдом и жидким
азотом) температура возрастала медленнее.
Рис. 5 показывает изменение температуры (изотермы)
в вертикальной центральной плоскости.
Чтобы получить сравнимые данные о различных
системах охлаждения низкотемпературных
авторефрижераторов, были проведены специальные испытания
Институтом низких температур ФРГ (В. Бахмайер, А. Борншле-*
1
%»25
I
¦25 -22 '20 tfC
6
125\
!2у
Ль/
ж
((
\ I \
\|\\
/4д
V
\
i
///
1
1
\\\
\/гУ/
Уш/
У
У
'48
•29 -25 '22 -20
-29 -23 -18
t?C
Рис. 5. Изменение температуры в верти-
тикальной центральной плоскости
штабеля при охлаждении:
а — сухим льдом; б — жидким азотом;
в — механическом; г — без охлаждения.
52

гель. «Сравнительные испытания различных типов
оборудования для низкотемпературного транспорта»).
Был испытан авторефрижератор с внутренним
объемом 9 мг. Изоляция — полиуретан толщиной 130 мм —
наносится вспениванием на месте изготовления кузова.
Внутри и снаружи кузов обшит армированным
стеклопластиком толщиной 3 мм. По продольным сторонам
кузова двустворчатые двери шириной 745 и высотой
1095 мм, в задней стене двустворчатая дверь во всю
ширину кузова.
Сравнивались способы охлаждения жидким азотом,
жидким воздухом, сухим льдом, хранимым в
алюминиевом бункере, а также с помощью аккумуляционных
плит F шт.), заряжаемых от внешней стационарной
холодильной установки и механического охлаждения с
четырьмя различными агрегатами.
При использовании сухого льда холодоноситель
омывал бункер по принципу термосифона и затем поступал
в воздухоохладитель, через который вентилятором
прогонялся воздух. Холодопроизводительность регулировалась
вручную изменением скорости циркуляции холодоноси-
теля и двухпозиционным управлением вентилятором
(с помощью термостата).
Испытания включали охлаждение кузова при
окружающей температуре 30 и 11,5°С и относительной
влажности 65% и поддержание температуры —20°С.
Кроме того, моделировались эксплуатационные
условия с открыванием дверей.
В результате установлено: коэффициент
теплопередачи кузова равен 0,25 ккал/(м2*Ч'град), утечка
воздуха при давлении внутри кузова 3 мм вод. ст. составляет
1,1 мъ/ч на 1 м2 поверхности, или 3,71 мг/ч на 1 ж3
объема.
Время охлаждения кузова жидкими газами 0,6—
1,3 ч, сухим льдом около 3 ч, при применении
механического охлаждения 3,5—14 ч в зависимости от
конструкции испарителя. В случае аккумуляционного
охлаждения длительность охлаждения составила 25 ч, но при
этом плиты имели запас холодопроизводительности
около 10000 ккал.
Наименьшая разность температур по объему кузова
была 2,8°С при принудительной циркуляции воздуха.
Все способы охлаждения обеспечили поддержание в
кузове —20°С.
Расход азота соответствовал поглощению тепла
617 ккал/ч, что на 50% больше, чем это следует из
расчета теплопритока через ограждения. Расход жидкого
воздуха соответствовал теплопритоку 547 ккал/ч, или
был на 37% больше расчетного значения по величине
коэффициента теплопередачи.
При механическом охлаждении с испарителем,
работающим при естественной конвекции воздуха, потребная
холодопроизводительность была на 30% меньше, чем
при использовании воздухоохладителя.
В аналогичных опытах, проведенных при наружной
температуре 11,5°С, разница в температуре воздуха
внутри кузова (по объему) была примерно такой же.
Расход жидких газов и сухого льда был в 2,7 раза
меньше; расход горючего практически не изменился, а
потребляемая электрическая мощность (в случае работы
с электродвигателем) сократилась на 10%.
Опыты с открыванием дверей показали, что лишь
жидкие газы обеспечивают внутри кузова быстрое
понижение температуры и поддержание ее на уровне
—20°С при наружной температуре 30°С.
Расход холода был 1880 и 2130 ккал/ч, т. е. в 4 раза
больше потерь тепла через ограждения.
При наружной температуре 11,5°С все системы
обеспечивали в кузове температуру —20°С. Тепловая
нагрузка (определенная по расходу жидких газов и
сухого льда) сократилась в 2,7 раза по сравнению с
нагрузкой при 30°С. Максимальная разность температур
воздуха внутри кузова была в обоих случаях
одинаковой и составляла: 2,5—5°С при механическом
охлаждении, 10—15°С при аккумуляционных плитах и 10—40°С
при жидком азоте и воздухе.
Большая разница в последнем случае объясняется
непосредственным вводом холодильного агента в кузов.
На основании проведенных испытаний авторы дают
рекомендации по усовершенствованию испытанных
систем: увеличить емкости для жидких газов и шаг ребер
у испарителя, применявшегося при охлаждении сухим
льдом, а также производительность холодильных машин.
При выборе системы охлаждения в каждом
конкретном случае должны учитываться первоначальная ее
стоимость и эксплуатационные расходы.
Результаты описанных опытов могут быть
использованы при сравнении экономичности аналогичных систем.
Канд. техн. наук В. М. ШАВРА — ВНИХИ
Вниманию авторов!
В соответствии с приказом Комитета по печати при Совете
Министров СССР от 10 января 1967 г. № 11 «О
сопровождении рефератами публикаций в отечественной литературе по
естественным и техническим наукам» в нашем журнале будут
публиковаться краткие рефераты статей, помещаемых в
основном разделе. «*
Реферат представляется автором одновременно со
статьей. В нем излагается существо статьи, приводятся данные о
характере работы и основные ее результаты.
Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д.
допустимы лишь в том случае, если обобщают материал статьи и
сокращают текст реферата.
Формулы приводятся только тогда, когда они необходимы
для понимания реферата, при этом изменение принятых в
статье обозначений не допускается.
Объем реферата не должен превышать 3/4 страницы
машинописного текста, отпечатанного через два интервала,
Образцы рефератов см. на стр. 61, 62 данного номера
журнала.

и
JsAo
вости
Гноетранной
т
ТЕХНИКИ
Водоохладительные колонки
и фонтанчики питьевой воды
В США 14 фирм выпускают свыше 360
типоразмеров водоохладительных колонок и фонтанчиков
питьевой воды различного назначения, конструкции и
производительности.
По назначению различаются колонки для
охлажденной воды и комбинированные — для холодной и
горячей воды. Горячую воду используют для приготовления
кофе, какао, супов и т. д. Колонки обычно
рассчитываются на отпуск в час 45—60 чашек горячей воды
объемом 170 смг каждая.
Охлажденная в колонке вода из водопроводной сети
поступает в фонтанчики или через разливное
устройство з стаканы. Фонтанчики включаются вручную или
ножной педалью.
Рис. 1. Напольная водоохладительная
колонка производительностью 15 л/ч.
Имеются также колонки с бутылью, наполненной
водой, которая через разливное устройство подается в
стаканы. Колонки с бутылью применяют в тех случаях,
когда их неудобно присоединять к водопроводной сети
или когда вода в водопроводе невкусная.
По способу установки колонки подразделяются на
напольные, настенные, полностью или частично
углубленные в стену.
Помимо автономных колонок со встроенными
холодильными машинами, имеются дистанционные
установки для снабжения охлажденной водой расположенных
на расстоянии от них колонок с фонтанчиками.
Выпускаются также колонки специального назначения,
например для взрывоопасных помещений.
Размеры колонок колеблются в больших пределах.
Например, размеры компактных напольных колонок в
54
плане 300X300 мм, высота 900—1000 мм; размеры
колонок большой производительности достигают
соответственно 1150X750 мм и 1450 мм, а дистанционных —
1530X965 мм и 1660 мм.
При выборе колонок прежде всего определяют
требуемую производительность с учетом числа людей,
обслуживаемых в течение часа. Обычная норма 0,3 л/ч на
человека при проточной воде и 0,15 л/ч при розливе в
стаканы из бутыли. На предприятиях и в учреждениях
предпочтительно иметь несколько небольших колонок,
чем одну большой производительности, что позволяет
сократить время на хождение к колонке. Расстояние от
рабочего места до колонки не должно превышать 15 м.
Рис. 2. Водоохладительная колонка,
частично углубленная в стену,
производительностью 45 л/ч.
Следует учитывать максимальную температуру
воздуха в помещении и температуру воды на входе в
колонку. Производительность колонок указывается обычно
при номинальных условиях: охлаждение воды от 26,7
до 10°С, температура окружающего воздуха 32,2°С. В
помещениях с высокой температурой воздуха (в
частности, в горячих цехах), а также с большим
содержанием пыли нужно устанавливать колонки с холодиль-

ными машинами, имеющими конденсаторы водяного
охлаждения.
Напольные водоохладительные колонки средней
производительности (рис. 1) применяются в школах,
учреждениях, больницах и т. д. Их присоединяют к
водопроводной сети. Воду и электроэнергию подводят с
задней стороны колонки с таким расчетом, чтобы иметь к
подводке свободный доступ. У некоторых моделей
предусмотрено предварительное охлаждение воды.
Напольные колонки со скрытой проводкой устанавливают
вплотную к стене, и они занимают мало места.
Производительность напольных колонок от 15 до 113 л
охлажденной воды в час.
Колонки почти всех моделей могут включаться как
вручную, так и ножной педалью. "'Имеется примерно
ПО типоразмеров напольных колонок, из которых около
50 — со скрытой проводкой.
В компактные колонки небольшой
производительности вода подается либо из водопроводной сети, либо
из бутыли. Предусмотрены комбинированные модели.
Колонки снабжены холодильными агрегатами с
конденсаторами конвективного воздушного охлаждения.
Выпускается около 20 типоразмеров компактных колонок
производительностью от 3,8 до 38 л/ч, обслуживающих
в течение часа соответственно от 24 до 120 человек.
Рис. 3. Водоохладительная колонка для
ресторана или кафе
производительностью 75 л/ч.
Настенные колонки подвешивают на кронштейнах к
стене либо углубляют в стену целиком или частично.
Водоохладительная колонка, частично углубленная в
стену (на 10—15 см), изображена на рис. 2. Она
выступает от стены примерно на 25 см. Трубопроводы и
электропроводка скрыты. Настенные колонки
размещают обычно в коридорах или других местах, где
проходит много народу. Имеются модели только для
охлажденной воды и комбинированные. Выпускается около
70 типоразмеров производительностью от 19 до 64 л/ч.
Колонки большой производительности (рис. 3),
снабженные одним или двумя устройствами для розлива
воды в стаканы, используются в основном в ресторанах
и кафе. У некоторых моделей есть надстройка с
полками. Колонки комплектуются холодильными машинами с
конденсаторами как с водяным, так и с воздушным
охлаждением. Аналогичные колонки, но небольшой
высоты, выпускаются для школ. Имеется примерно 75
типоразмеров производительностью от 37 до 590 л/ч.
Некоторые колонки снабжены охлаждаемыми
камерами для хранения продуктов (рис. 4). У большинства
моделей камеры комплектуются двумя формочками для
льда. Объем камер 28 л. Выпускается около 35
типоразмеров производительностью от 3,7 до 30 л/ч.
Рис. 4. Водоохладительная
колонка с бутылью для
воды производительностью 4 л
охлажденной и 4 л
нагретой до 80°С воды в час с
камерой для хранения
охлажденных продуктов.
Рис. 5. Сдвоенная
водоохладительная колонка
производительностью 55 л/ч.
Сдвоенные колонки, т. е. объединенные, различной
высоты (рис. 5), выполняются настенными и
напольными. Их устанавливают в школах, магазинах и других
местах, где ими могут пользоваться взрослые и дети.
Изготовляются примерно 10 типоразмеров
производительностью от 22 до 64 л/ч.
Для помещений, в которых могут содержаться пары
бензина, природный газ, большое количество пыли и
другие воспламеняющиеся и взрывоопасные вещества,
выпускаются специальные взрывобезопасные колонки.
55

Рис. 6. Дистанционная
установка для охлаждения воды.
Они снабжены герметичным
компрессор-конденсаторным агрегатом. Трубопроводы и электропроводка
скрыты. Имеется примерно 20 типоразмеров
производительностью от 15 до 56 л/ч. Взрывобезопасные колонки с
холодильными агрегатами, имеющими конденсаторы
водяного охлаждения, могут устанавливаться в
помещениях с высокой температурой воздуха.
Дистанционные установки (рис. 6) рассчитаны на
большую производительность. Их можно смонтировать
на стене или на колонне, с тем чтобы не занимать
площадь пола. Выпускается около 70 типоразмеров
производительностью от 19 до 2360 л/ч. Имеются модели с
охлаждаемыми камерами объемом от 150 до 570 л.
Температура в камерах от 3,3 до 7,7°С.
В холодильных установках с воздушным
охлаждением конденсатора при мощности двигателей до 5 л. с.
применяют компрессор-конденсаторные агрегаты, а при
мощности двигателей 7,5—15 л. с. — компрессоры с
выносными конденсаторами.
„Air Conditioning, Heating and Ventilating", vol. 62,
1965, September, № 9.
Б. А. БЕРГ Э. Д. ШУВЛТОВЛ — ВНИХИ
Холодильная установка для замораживания
готовых кулинарных изделий
На Ганноверской ярмарке 1966 г. демонстрировалась
компактная высокопроизводительная установка фирмы
«Браун Бовери» (ВВС, Мангейм, ФРГ) для заморажи-
продукта^г ..... • —20
воздуха в аппарате —40
Длительность замораживания, ч . . 2
Установка для замораживания готовых кулинарных изделий и фасованных
товаров.
вания готовых кулинарных изделии и других
ных товаров (см. рисунок).
фасован-
Техническая характеристика
Производительность, кг\я 350
Температура, ° С:
начальная охлаждаемого продукта 50
средняя конечная замороженного
Перемещение продукта внутри туннеля
осуществляется с помощью гидравлической системы.
Вентиляторы обеспечивают расход воздуха,
соответствующий оптимальной скорости замораживания
продукта. Хладагентом служит фреон-22.
Подводящие и отводящие цепные транспортеры и
распределительное устройство осуществляют
автоматическую подачу и удаление из камеры замороженных
продуктов.
«Die Technik»
1966, № 11.
в. и. копылов
ВНИИПТхиммаш
56

Тефлоновая лента
для уплотнения резьбового соединения
На осенней ярмарке 1966 г. в Лейпциге (ГДР)
демонстрировалась тефлоновая (политетрафторэтилено-
вая) лента для уплотнения резьбовых соединений.
Лента шириной 13 мм и длиной 12000 мм
поставляется намотанной на катушки. При монтаже
соединения отрезок ленты накладывается на резьбу до
навертывания накидной гайки. Необходимо следить, чтобы
лента не попадала в трубопровод.
Тефлоновая лента обладает высокой химической
стойкостью против агрессивных сред, упруга, не
прилипает к уплотняемым поверхностям. Может применяться
при температурах от —190 до +250°С. Лента
препятствует образованию ржавчины в резьбовом соединении и,
имея низкий коэффициент трения, обеспечивает легкую
разборку соединения после нескольких лет
эксплуатации.
Огнестойкость тефлоновой ленты делает возможным
применение ее при монтаже холодильных коммуникаций
даже в соединениях стальных трубопроводов с
давлением до 30 кг/см2 и медных с давлением до 100 кг/см2.
«Metallverarbeitung», 1966, № 10.
В. И. КОПЫЛОВ — ВНИИПТхиммаш
О надежности некоторых холодильных компрессоров
В американском еженедельнике приведены и
прокомментированы некоторые статистические данные о
надежности холодильных компрессоров одной из крупных
европейских фирм. Эти данные интересны и потому, что
«европейский опыт по вопросу надежности весьма
сходен с имеющимся американским опытом в указанной
области».
Фирма изготавливает компрессоры, холодильные
агрегаты, домашние холодильники, холодильные камеры и
кондиционеры различного типа и назначения, а также
монтирует изготавливаемое оборудование.
В течение трех лет фирма проводила анализ
возврата компрессоров различной мощности.
Данные этого анализа приведены в таблице.
Характеристика
компрессоров
мощность,
л. с.
число
оборотов в
минуту
1/10 1 1450
1/6 1 2900
1/2
3/4
1
1 1/2*
2
з
4*
f Бесс
—
—
1450
—
—
—
альниковые
Общее количество
компрессоров
продано

возвращено
Однофазные
100000 1 959
23331 1 343
Трехфазные
4683
7695
4307
5259
1315
976
734
188
428
665
1385
118
126
168
Возврат в
среднем за
год, %
0,3 !
0,5
1,3 1
1,9
5,1
9,0
3,0
4,3
7,6
Как видно из таблицы, наряду с тенденцией
увеличения числа крупных отказов с возрастанием мощности
компрессора отмечается и недоработка некоторых
моделей (мощностью 1; 11/2 и 4 л. с).
Наибольшее число случаев выхода из строя
объясняется недостаточно качественной сборкой, а также
загрязнением системы. В одной серии компрессоров много
неполадок было вызвано плохой работой клапанной
группы. Фирма отмечает небольшой процент выхода из
строя малых герметичных компрессоров.
Очень редки случаи выхода из строя компрессоров
в связи с электрическими неполадками: все выпускаемые
фирмой герметичные компрессоры снабжаются
внутренними и внешними защитными реле для защиты от
перегрузки.
В бессальниковых компрессорах этой фирмы от 50
до 70% всех неполадок объясняются плохой работой
электродвигателей (некачественное изготовление).
Другая причина в том, что в течение длительного времени
эти компрессоры выпускались без защитных устройств
в обмотке электродвигателя; применялись только реле
для защиты от перегрузки.
Остальная часть случаев выхода из строя
объясняется некачественной работой клапанов и некачественной
смазкой подшипников, вызываемой наличием в системе
влаги и загрязнений, а также недостатками сборки.
В будущем процент выхода из строя холодильных
компрессоров должен значительно сократиться в связи
с улучшением технологии производства, проверки
качества двигателей, некоторыми конструктивными
изменениями >и переходом на встроенную защиту.
«Air Conditioning Heating and Refrigeration
News», 1965, March, 29.
Я. А. КОПИЛОВИЧ — ХОКБ XM

[Справочный
*¦ "I ОТДЕЛ —
УДК 621.565.59:629.12
НОРМЫ РАСХОДА СМАЗОЧНОГО МАСЛА, АММИАКА Н РАСТВОРА ХЛОРИСТОГО
КАЛЬЦИЯ ДЛЯ СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Нормы расхода смазочного масла
В настоящее время уделяется серьезное
внимание условиям технической эксплуатации
судовых холодильных компрессоров, в том
числе учету и экономии материалов,
расходуемых машиной.
Разработка норм расхода свежего масла
холодильными компрессорами очень важна,
так как единственные данные о расходе
масла — рекомендуемые
заводами-изготовителями паспортные величины по уносу масла из
компрессоров в систему. Но эти величины не
могут служить нормами расхода свежего
масла потому, что большая часть масла
улавливается в маслоотделителях. Разработанные
Гипрорыбфлотом нормы расхода масла
компрессорами предусматривают частичное
использование отработавшего масла (табл. II.
При разработке норм расхода масла
компрессорами судовых холодильных установок
флота рыбной промышленности были
рассмотрены технические характеристики
компрессоров, паспортные величины уноса масла из них,
эксплуатационные данные фактического
расхода свежего масла по маркам машин и
типам судов.
Данные судовых отчетов о фактическом
расходе масла и количестве отработанных
компрессорами часов позволили определить
среднечасовой расход масла на конкретном судне
за год, что дало возможность подсчитать
среднечасовой расход масла компрессорами по
типам судов отдельных управлений
рефрижераторного флота и по флоту рыбной
промышленности в целом (графа 6). Было
обработано около 300 первичных данных.
Анализ полученных фактических данных
по расходу масла и изучение условий работы
холодильных машин показали, что при экс-
1 Знаком* в таблице отмечены цифры, принятые
вследствие отсутствия данных заводов-изготовителей.
плуатации компрессоров к свежему маслу
добавляется профильтрованное отработавшее.
Процент добавления определился
сравнением фактических данных расхода с
паспортными величинами уноса масла из компрессоров
и составил от 40 до 80% (графа 7).
По рекомендациям ВНИИхолодмаша и
завода «Компрессор», основанным на ряде
исследований, принято,, что отработавшее масло
добавляется к свежему в количестве 30—44%
(графа 9).
В табл. 1 рассматриваются три периода
работы компрессора в зависимости от числа
отработанных часов с начала эксплуатации,
после капитального ремонта или длительной
стоянки.
В первый период (до 1000 ч), когда нет еще
отработавшего масла, за норму расхода
(графа 12) принят паспортный унос масла из
компрессора (графа 5) и двойная смена
масла в картере (графа 10), с учетом того, что
первые две смены масла производятся на заводе-
изготовителе.
Во второй период (от 1000 до 8000 ч) нормой
расхода (графа 15) считается принятая в
работе величина среднечасового расхода масла
(графа 8) и профилактическая смена масла
в картере (графа 13). Величина расхода
свежего масла (графа 8) определилась на
основе процента добавления отработавшего масла
(процента расхода), т. е. 56—70% (графа 9)
от данных паспортного уноса масла из
компрессора.
Заводы-изготовители рекомендуют
профилактическую смену масла через 2000 ч
работы. Соответственно на каждую 1000 ч работы
условно накладывается половина от
количества масла, необходимого для заполнения
картера (графа 13).
В третий период (свыше 8000 ч) нормой
расхода (графа 19) считается величина
принятого расхода масла (графа 8) с
коэффициентом 1,25, учитывающим повышенный износ
цилиндров компрессора, и профилактическая
смена масла по аналогии со вторым периодом
работы.
58

69
"oofcafcawoi
>
2
>
2
СПСОСО«*4^С04>.а}^1~4-0
8С5СЛЮЮООЮСЛКЭСООО
ООООООООСЛСП
CO 4*-J ^10
ел ю to ю с
ooooc
»-» .иииюн
> oo oo
I I I I I I SSI ggg
r> to О to to to Oi cj
i-i^tototocoto»-»
СОСЛСЛОООООООО
i-if-'lObOlOCOtOi-'
СЛ^^О^^ОО-^ГО"^^
ОСЛСЛОООООООО
_i_t_>tO ь- ,
Ю CO -0 4* СЛ СО О 4> X^
M*4^O00WO05WtO00
нниюи
Ю CO GO rf^ СЛ *> O *«• CO
0«-1-^ОООООСлОО
' О СЛ -О "J -J »4
СЛОООСЛ OW
I too> осл oco I I I I
•S
ft _» нмнсоми i-»
?5 юоаооою^^сйо
Й ООСЛОООООООО
§
3
R
ИЮЮИИСО H-» >-»
OOOOOOOOOOO
tOC04k.C04k.COtOCOt-»tO
oooooc
oooooc
oo totocn
Ю00С0О00^4ОООС0СЛ
OOOOOOOOOOO
I ел ел ел ел о q> -^ -J -o -^j Ж
I 0H00H00000 Й
ЮС04кС04кС0ЮС0»-ИО
>СПМООСЛЫ01СЛОСПО
НМНИЮСОНИ >-»
cototoaicoO-^Cn^J-^co
ослоослиспслосло
Н-» ИИЮСОИИ И-»
totocototoo^J^J-J-^to
слслн-слспослспспслсл
i_- н-ч— н-« Ю 4* •-• Ю >-»
сослсоооаL^слсоососл
слош&оосооослосп
1_» (-» ь-* н-* to 4*. ь- Ю I-»
сосл4=>соа>4^слсоососл
слооооооослосл
??^VobfcltaJ^
• bOfofooOi | О » ЭС
>
2
2
"*•! •<! СЛ -J -О СО
to to oo to to Oi
ОООООСл
t-ч-- со со Сл f-
I ! I I I oo
I I I I I СЛ
K3MCOM
OOO -
•o
-и-ЮЮ (ъ
3 0HH)
5000 съ
"S *>
».4».-vl4^
ЭООО
h-* to 4*. 4* -J 4*.
oooooo
MK3 tOCO «-•
vH*»N3 0H5
СЛСЛ OO СЛ СЛ
MtOtOCOH
СЛСЛООСЛ СЛ
ИЮКЗСО I-»
•vJi-'OIO ЧЮ
ел to со спелся
0 to CO CD 4* CO
Э^4 СО СЛО О
f» (О to 4^ *-•
D COCC CTLk CO
ЗО О СЛ О О
>
2
2
C04kCOCOO'>0>»«J^ai4k.Cn
0)-^lCn4kQOtOtOQtOO
cr*o ooooooooo
ЮЮООСЛСООСОСЛО
o^^^cnoooooo
»-'>-ЧОСЛ1ОК->С0>-'С0
CO СЛ OOOOOOOOO
ИСОИМНМКЗ
OOOOJiAOOOQ
СОСлООООООООО
OOOOOOCOOi-^1 Q
s
MHOlOlSQO)tOOH@ Q;
Ю4*4*4».О00ОООО ft
i-«i--4k00NDCO4ktO4k
»-4-*CnCn4kOCr>tO~-JCO-vI
Cnc04k4^OOOOOOO
»~ч-«4кСОЮС04кЮ4к
ИМСЛСЛ^ООЮ^ООЧ
СЛОООООООООО
ЮСО н-н-Ю ь-Ю
¦<J-v)O-vlCn^4t0t0C0
0H04к4кСОСЛСЛООСлО
ЮСОММЬЗМЮ
->J->JO-^>CVl-vJtOtOCO
ооослслослоооспо
to со •"-* н-» to >-• to
-^^о-^-^^^ьэсл
кОСЛСЛОСЛСЛСЛСЛСПО
С0С04кСЛСОО0)СЛС0
^сосососооослслоо
С0С04кСЛС0О0)СлС0
¦^СОООСООСЛСЛОО
количество масла
для заполнения
картера, кг
о
о и
О са
•очэ
Паспортный унос масла из
компрессора, г;ч
расход, г\ч
добавление к
отработавшему маслу, %
расход, г\ч
добавление к отрабо
тавшему маслу, %
л 2 2
смена масла госле
монтажа или
капремонта, кг
всего на 1000 ч, кг
норма расхода, г\ч
смена масла
профилактическая на 1000 ч,
кг
всего на 1000 ч, кг
норма расхода, г\ч
смена масла
профилактическая на 10С0 ч,
кг
расход с поправкой
на износ, г\ч
всего на 1000 ч, кг
норма расхода, г\ч
Со
о
и
я
р
СО

Нормы расхода приведены для
максимального числа оборотов. При минимальном числе
оборотов они должны быть уменьшены на 15%.
Норма расхода свежего масла судовыми
компрессорами, не указанными в табл. 1,
может определяться по методике, приведенной
в табл. 2, причем количество масла В
подставляется в кг.
Таблица 2
со
масла v
о*.
портный
прессора
«s
С ж
Л
CS
2^
свеже
нему,
авление
гработав
Ъо
Чх
55—70
• си
ДЛЯ Пр(
ены в к
ы
масла
ой см
работ
ичество
актическ
е на 1 ч
3§а
^-&н
В
2000
Нормы расхода свежего масла, г\ч
нижний предел
1000-8000 ч
работы после
ввода
в эксплуатацию
@,55^0,70) Л+
-4- В
1 ^ 2000
верхний предел
свыше 8С00 ч
1,25@,55-^0,70)
Б
\/ Л 1 -
^Л^ 2000 J
Нормы расхода аммиака и соли СаС12
Норма годового расхода аммиака
определяется по удельной норме на 1000 ккал
установленной холодопроизводительности, а
хлористого кальция СаСЬ —: по удельной норме
на 1 м2 испарителя.
Однако удельные нормы крайне
разноречивы: отсутствие единых рекомендаций по
выбору циклов для расчета
холодопроизводительности, особенно для двухступенчатых
установок, приводит к расхождениям в результате
расчетов.
ной промышленности отличаются от
существующих тем, что величина годового расхода
определяется в зависимости от количества
аммиака или соли хлористого кальция,
потребных для первоначальной зарядки систем.
Исходными данными при разработке норм
приняты: количество аммиака или соли
хлористого кальция, потребных для зарядки
систем; тип судна, определяющий назначение
холодильной установки и характеризующий
емкость систем для холодильного агента и хо-
лодоносителя; фактические годовые расходы
при эксплуатации.
Данные об эксплуатационных потерях за
1962—1963 гг. собраны из судовых отчетов.
Всего обработано до 200 данных.
Фактические расходы аммиака и соли
СаСЬ систематизировались в следующей
последовательности: по выявленному
среднегодовому расходу на одном судне был
определен среднегодовой расход для судов данного
типа в управлениях, что позволило
определить среднегодовой расход по типам судов
флота рыбной промышленности в целом.
Исходя из среднегодового расхода и
емкости систем по аммиаку и рассолу (по
последнему рассчитано потребное количество соли)
определен процент фактического годового
расхода.
Анализ фактического годового расхода по
типам судов в каждой из классификационных
групп судов позволил принять единый
нормативный процент для данной группы, а именно:
процент расхода от количества, потребного
для нормального заполнения систем (табл.3).
В нормы расхода не включается судовой
запас аммиака, находящийся в резервных емко-
Таблица 3
Тип судов
Добывающие
Обрабатывающие базы ....
Производственные
рефрижераторы
Транспортные
рефрижераторы .. .
Количество
аммиака для
зарядки, кг
250—5000
1650—10000
1800—5000
400—2700
35
20
40
25
Емкость
рассольной
системы, мъ
Количество
соли для
зарядки, кг
8,0—12,0
15,0—75,0
8,8—21,3
3,1—53
3000-3500
4780—29400]
3260—16000
940—19600
30
30—15
30-15
25—15
Существующие нормы годового расхода не стях. Если для зарядки системы требуется свы
соответствуют фактическим потерям как
аммиака, так и хлористого кальция.
Разработанные Гипрорыбфлотом нормы для
судовых холодильных установок флота рыб-
ше 13000 кг соли СаСЬ, принимается
уменьшенная норма расхода соли — 15%.
Е. Г. ЧЕРНЯКОВА, И. Г. КОЛЕСНИК — Гипрорыбфлот
60

РЕФЕРАТЫ
УДК 338
Выявлять и использовать внутренние резервы
производства. ПОЗИН М. М. «Холодильная техника»,
1967, № 5, 1—3.
Осуществление хозяйственной реформы неразрывно
связано с выявлением и использованием внутренних
резервов производства.
На производственных и распределительных
холодильниках имеются резервы, мобилизация которых
может улучшить использование основных фондов, дать
дополнительную холодильную емкость и увеличить
объем выпускаемой продукции.
Значительные резервы кроются в рациональном
размещении продуктов на холодильниках, применении
передовых методов укладки грузов в камерах хранения
и правильной организации использования средств
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
В цехах и фабриках мороженого и заводах сухого
льда основные резервы связаны с повышением
технического уровня производства, интенсификацией
технологических процессов и внедрением научной организации
труда.
Мобилизация и использование внутренних резервов
на холодильниках требуют осуществления комплекса
организационно-технических мероприятий, основными из
которых являются улучшение организации и
планирования производства и рациональное использование
основных фондов.
УДК 663.674
Резервы увеличения производства мороженого. ФИШ-
КИН 3. Е. «Холодильная техника», 1967, № 5, 5—6.
Производство мороженого в Советском Союзе за
последние годы значительно увеличилось. Однако спрос
населения на него полностью не удовлетворяется.
Производственные мощности, имеющиеся сейчас на
'фабриках и в цехах мороженого городских молочных
заводов и холодильников позволяют без
дополнительных капиталовложений значительно увеличить его
выработку в стране.
В 1966 г. цехи мороженого молочных заводов
работали в среднем 215 смен против 400 при нормальной
загрузке оборудования. Улучшение организации
производства и сбытовой работы в промышленности
позволит увеличить выработку мороженого на молочных
заводах на 110 тыс. т в год. Фабрики и цехи мороженого
холодильников министерств торговли и министерств
мясной и молочной промышленности в 1966 г. работали в
среднем 476 смен. Несмотря на довольно высокую
среднюю загрузку цехов мороженого холодильников, на
некоторых из них также есть возможность, в частности,
за счет имеющейся у них резервной мощности в
варочных и фризерных отделениях увеличить объем
выработки не менее чем на 40 тыс. т. Всего таким
образом на действующих производственных мощностях
может быть выработано дополнительно 150 тыс. г
мороженого в год.
УДК 663.674
К вопросу о развитии производства мягкого
мороженого, ОЛЕНЕВ Ю. А., ФИЛЬЧАКОВА Н. Н.
«Холодильная техника», 1967, № 5, 7—8.
В нашей стране мягкое мороженое в настоящее
время не изготовляется.
Для его производства необходимо организовать
выпуск специального оборудования (фризеров) или
закупить его за рубежом. Мягкое мороженое можно будет
готовить из жидких смесей, доставляемых с
предприятий, и из сухих смесей. Технология производства и
применения сухих сливочных смесей разработана
ВНИМИ и ВНИХИ в 1966 г.
УДК 621.57.041 : 621-52
Надежность системы автоматического
регулирования и защиты вертикальных и V-образных аммиачных
компрессоров, АЛЕКСАНДРОВА Т. А., ТУЛЬЧИН-
СКИЙ Ю. В. «Холодильная техника», 1967, № 5, 8—11.
Статья посвящена результатам работы по
исследованию надежности систем автоматического
регулирования и защиты вертикальных и V-образных аммиачных
компрессоров.
Работа проводилась в эксплуатационных условиях
на распределительных холодильниках Росмясорыбторга.
Приводятся показатели надежности приборов и
систем, наработка на отказ, среднее время
восстановления.
Исследования надежности систем автоматического
регулирования и защиты проведены лабораторией
надежности института «Пищепромавтоматика» и
лабораторией КИПиА ВНИХИ в период 1964—1966 гг.
Иллюстраций 2. Таблиц 2. Библиографий 5.
УДК 681.1/.4: 621.56—52
Малогабаритный полупроводниковый измеритель
температуры ПИТ-4. РОТЕНБЕРГ А. Г., АКУЛОВ А. Н.,
ЛИМАНСКИИ И. М., СЛАЩЕВА А. М. «Холодильная
техника», 1967, № 5, 11 — 14.
Указаны недостатки применяемого в настоящее
время на холодильниках полупроводникового измерителя
температуры ПИТ-2.
Новая модель малогабаритного полупроводникового
измерителя температуры ПИТ-4 характеризуется той же
точностью измерения, что и ПИТ-2, и обладает к тому
же рядом преимуществ: она надежнее и удобнее в
работе и дешевле, чем ПИТ-2.
Приведена электрическая схема прибора и подробно
описана его конструкция; дана техническая
характеристика. Иллюстраций 4.
УДК 621.565.59 : 551.464.09
Сорбционные установки для опреснения воды.
ГАЛЬПЕРИНА Р. Г., МИНКУС Б. А. «Холодильная
техника», 1967, № 5, 14—17.
Абсорбционные холодильные машины при наличии
дешевого отбросного тепла с успехом могут быть
применены для опреснения воды кристаллогидратным
способом. При использовании в качестве холодильных
агентов пропана и бутана поглотителем может служить но-
нан.
В этом случае возможно применение контактных
теплообменных аппаратов в качестве испарителя, что
значительно снижает металлоемкость установок.
В статье приведены g, /-диаграммы для смесей бу-
тан-нонан и пропан-нонан. Иллюстраций 4.
Библиографий 5.
6i

УДК 621.575
Опытная абсорбционная машина, работающая на
растворе фреона-22 и дибутилфталата,
СЕЛИВЕРСТОВ В. М., БАРАЦ В. А., ХВАСТУНОВ В. Н.
«Холодильная техника», 1966, № 5, 17—18.
Проведено исследование опытной абсорбционной
холодильной машины на 400 ккал/ч с фреоном-22 в
качестве холодильного агента и дибутилфталатом в качестве
растворителя.
При температурах кипения to — —4н- + 8°С,
конденсации /к = 13-М5°С и раствора после генератора 58ч-42°С
тепловой коэффициент машины составлял 0,62^-0,64.
Испытание подтвердило практическую возможность
использования раствора фреона-22 и дибутилфталата
для абсорбционных холодильных машин. Таблиц 1.
Иллюстраций 2. Библиографий 2.
УДК 621.564.25.001.5
Исследование числа действующих центров
парообразования при кипении фреонов-112 и 113, АВАЛИА-
НИ Д. И. «Холодильная техника», 1966, № 5, 19—21.
Произведено экспериментальное изучение числа
центров парообразования на горизонтальной пластинке
из нержавеющей фольги при кипении фреонов-112 и
113, а также смеси фреона-113 с маслом ХФ-12.
Полученная квадратичная зависимость числа
центров парообразования от удельной тепловой нагрузки
качественно хорошо согласуется с опытными данными
других авторов.
Число центров парообразования в маслофреоновом
растворе оказалось обратно пропорциональным весовой
концентрации масла во фреоне, что также
подтверждает выводы, сделанные другими исследователями.
Иллюстраций 3. Библиографий 8.
УДК 621.565.83
Об эффективности полупроводникового вещества
для охлаждающих термобатарей, ЩЕРБИНА А. Г.
«Холодильная техника», 1967, № 5, 21—24.
В статье рассмотрены вопросы использования в
термоэлектрических расчетах значений эффективности
полупроводников г, определенных по АГт а х. Предложено
выражать теплопроводность термоэлемента через z в
«2
виде комплекса —— , что позволяет устранить
необходимость сложных и недостаточно точных
измерений теплопроводности.
Рассмотрено влияние электрических и тепловых
сопротивлений спаев на параметры термоэлемента и
точность определения z по АГт ах в зависимости от
высоты термоэлемента (для частного технологического
случая). Показано, что критическая высота термоэлемента
~3 мм.
Приводится количественная связь между
температурами на границах полупроводник—припой и
температурами коммутационных пластин и схема расчета
термоэлемента с учетом тепловых и электрических
сопротивлений спаев. Иллюстраций 4.
УДК 637.56.004.4.463/.464
Хранение салаки в охлажденной морской воде.
I. Технологические исследования, КАМИНАР-
СКАЯ А. К., УШКАЛОВА Л. В., ОГУРЕЧНИКО-
ВА Н. В. «Холодильная техника», 1966, № 5, 24—28.
Излагаются экспериментальные результаты по
хранению балтийской салаки осеннего и весеннего уловов-
в охлажденной морской воде с введением средств
против набухания (карбоксиметилцеллюлозы-КМЦ) и
развития окислительных процессов (смеси аскорбиновой и
лимонной кислот в соотношении 1 : 1, в количестве 0,1%
к весу рыбы).
Добавление КМЦ в охлажденную морскую воду
резко снижает набухание ткани рыбы. В соответствии с
этим качество салаки в охлажденном и замороженном
видах значительно лучше, чем рыбы, хранившейся в
охлажденной воде без добавления КМЦ.
При хранении рыбы в воде с КМЦ она
просаливается, что ускоряет развитие окислительного процесса
в жире, особенно при хранении в мороженом виде.
Добавление антиокислителя в воду с КМЦ значительно
замедляет развитие прогоркания жира.
Салака в хорошем состоянии сохраняется в 2%-ном
растворе КМЦ при —ГС в течение 2—3 суток,
соответственно весеннего и осеннего уловов; в охлажденной
морской воде без КМЦ — 1,5 суток и во льду — 20 ч.
Замораживание салаки, предварительно
хранившейся в охлажденном виде, необходимо производить в
скороморозильных аппаратах при —30^—35°С.
Лучше всего сохраняется мороженая салака,
находившаяся до замораживания в воде или в растворе
КМЦ с антиокислителем. Таблиц 3. Иллюстраций 2.
Библиографий 14.
УДК 637.56.004.4.463/.464
Хранение салаки в охлажденной морской воде.
II. Микробиологические исследования.
МОИСЕЕВА Е. Л., БАЛАНДИНА Г. А. «Холодильная техника»,
1966, № 5, 28—30.
Даны результаты микробиологического исследования
салаки при хранении ее в различных охлаждающих
средах.
При хранении салаки в охлажденной морской воде,
в растворе КМЦ без антиокислителя и с
антиокислителем при температуре 0-=—1°С развития бактерий на
салаке не наблюдается в течение 2,5—3 суток и во
льду — 1 суток с момента вылова. Увеличение
количества бактерий на салаке совпадает с появлением ло-
панца. Преобладающей микрофлорой рыбы и
охлаждающих сред являются психрофильные бактерии рода
Pseudomonas, обладающие протеолитическими и липо-
литическими свойствами при температуре хранения
салаки. Таблиц 5. Библиографий 2.

CONTENTS
M. M. Pozin. Reveal and Utilize Reserves of Production 1
Obligations of Workers of Moscow Plant „Compressor" 4
Z. E. Fishkin. Reserves for Expanding Ice Cream Production 5
U. A. Olenev, N. N. Filchakova. Problem of Developing Soft Ice Gream Production . . 7
T. A. Aleksandrova, U. У. Tulchinsky. Reliability of Systems for Automatic Control and
Protection of Vertical and V-Type Ammonia Compressors 8
A. G. Rotenberg, A. N. Akulov, I. M. Limansky, A. M. Slashcheva. Small-Dimensional
Semi-Conductor Temperature Meter, Type PIT-4 11
R. G. Galperina, B. A. Minkus. Sorption Plants for Conversion of Saline Water to Fresh 14
V. M. Seliverstov, V. A. Barats, V. N. Khvastunov. Experimental Absorption Machine
Operating on Solution of Freon-22 and Dibufyl Phthalate 17
D. I. Avaliani. Investigation of Number of Acting Centres of Vaporization at The Boiling
of Freon-112 and Freon-113 .19
A. G. Shcherbina. Effectiveness of Semi-Conductor Substance for Cooling Thermopiles. 21
A. K. Kaminarskaya, L. V. Ushkalova, N. V. Ogurechnikova. Storage of Sprats in Cooled
Sea Water. I. Technological Investigations 24
E. L. Moiseyevar G. A. Balandina. Storage of Sprats in Cooled Sea Water. II.
Microbiological Investigations : .* ; 28
Practice exchange
S. L Geller, P. D. Kulikovsky, G. M. Rosier, S. M. Chirkov. Automatization of Minsk
Cold Storage Warehouse No. 2 31
V. S. Rapoporf. Preliminary Stabilization of Rubber Parts of Freon Compressors. ... 33
Assistance to practicians
N. E. Lysenko, V. N. Panferov. Servicing of Refrigerating Plants of Five-Car Refrigerated
Trains : 34
At Institutes and Laboratories
B. S. Weinberg. Cycle Meter 38
V. S. Zakharovr V. B. Yakobson. Measuring of Oil Concentration in Circulating Freon. . 39
Consultation
A. M. Levin, G. E. Vasilyev. Setup of Thermal Humid Chambers, Type „Kuhlautomat". . 41
Book review
I. S. Badylkes. English-Russian Dictionary of Refrigerating Engineering 44
Letter to Editor
M. A. Muravyev. Constructive Disadvantages of Air Purger 44
Miscellany
I. V. Tarabrin. First Graduation of Refrigerationists from Krasnodar Polytechnical
Institute : : . . • . 45
New Inventions 46
At International Institute of Refrigeration
V. M. Shavra. Meeting of Commission 7 on Refrigerated Road Transport 49
Foreign technical news
B. A. Ber, E. D. Shuvatova. Water Coolers and Fountains 54
V. I. Kopylov. Refrigerating Plant for Freezing Precooked Products 56
Y, I. Kopylov. Teflon Band for Improving Threaded Joint 57
Y. A. Kopilovich. Reliability of some Refrigerating Compressors 57
Reference data
E. G. Chernyakova, I. G. Kolesnik. Norms of Consumption of Oil, Ammonia and Calcium
Chloride Solution for Marine Refrigerating Plants 58
Summaries 61

СОДЕРЖАНИЕ
М.М. Позин. Выявлять и использовать внутренние резервы производства 1
Обязательства коллектива московского завода «Компрессор» 4
3. Е. Фишкин. Резервы увеличения производства мороженого 5
Ю. А. Оленев, Н. Н. Фильчакова. К вопросу о развитии производства мягкого
мороженого у
Т. А. Александрова, Ю. В. Тульчинский. Надежность систем автоматического
регулирования и защиты вертикальных и V-образных аммиачных компрессоров 8
A. Г. Ротенберг, А. Н. Акулов, И. М. Лиманский, А. М. Слащева.
Малогабаритный полупроводниковый измеритель температуры ПИТ-4 ........ 11
Р. Г. Гальперина, Б. А. Минкус. Сорбционные установки для опреснения воды 14
B. М. Селиверстов, В. А. Барац, В. Н. Хвастунов. Опытная абсорбционная машина,
работающая на растворе фреона-п22 и дибутилфталата 17
Д. И. Авалиани. Исследование числа действующих центров парообразования при
кипении фреонов-112 и 113 19
А. Г. Щербина. Об эффективности полупроводникового вещества для
охлаждающих термобатарей . '..... 21
A. К. Каминарская, Л. В. Ушкалова, Н. В. Огуречникова. Хранение салаки в
охлажденной морской воде. I. Технологические исследования 24
Е. Л. Моисеева, Г. А. Баландина. Хранение салаки в охлажденной морской воде.
II. Микробиологические исследования 28
Обмен опытом
C. Л, Геллер, П. Д. Куликовский, Г. М. Розлер, С. М. Чирков. Автоматизация
Минского холодильника №2 31
B. Ш. Рапопорт. Предварительная стабилизация резиновых деталей
фреоновых компрессоров : : : 33
В помощь практику
Н. Е. Лысенко, В. Н. Панферов. Обслуживание холодильных установок пяти-
вагонных рефрижераторных секций 34
В институтах и лабораториях
Б. С. Вейнберг. Цикломео , . . 38
В. С. Захаров, В. Б. Якобсон. Измерение концентрации масла в
циркулирующем фреоне . , 39
Консультация
A. М. Левин, Г. Е. Васильев. Наладка термовлагокамеры «Кюльавтомат» ... 41
Критика и библиография
И. С. Бадылькес. Англо-русский словарь по холодильной технике ...... 44
Письмо в редакцию
М. А. Муравьев. О конструктивных недостатках воздухоотделителя 44
Хроника
И. В. Тарабрин. Первый выпуск специалистов-холодильщиков Краснодарским
политехническим институтом . . , . 45
Новые изобретения 46
В Международном институте холода
B. М. Шавра. Сессия 7-й комиссии по наземному холодильному транспорту 49
Новости иностранной техники
Б. А. Бер, Э. Д. Шуватова. Водоохладительные колонки и фонтанчики
питьевой воды . , ..:::::::: : 54
В. И. Копылов. Холодильная установка для замораживания готовых кулинарных
изделий , . _. ....: : 56
В. И. Копылов. Тефлоновая лента для уплотнения резьбового соединения ... 57
Я. А. Копилович. О надежности некоторых холодильных компрессоров .... 57
Справочный отдел
Е. Г. Чернякова, И. Г. Колесник. Нормы расхода смазочного масла, аммиака
и раствора хлористого кальция для судовых холодильных установок .... 58
Рефераты 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф.
И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Ka?i,
В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В.
Павлов, Н. В. Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т — 05343 Сдано в набор 6/Ш 1967 г " Подп. в печ. 21/IV 1967 г.
Формат 84Xl08Vie Печ. л. 4 (привед. 6.72). Уч.-изд. л. 7,38
Тираж 15520 экз. Заказ 934 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда» Потаповский пер., 3.