Научные исследования в области холодильной техники и технологии
За годы Советской власти в СССР были
созданы учебные институты,
специализированные в области холодильной техники. Наряду
с учебной работой ими проводятся научные
исследования, имеющие важное значение
для развития искусственного холода в нашей
стране.
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В. Н. ФИЛАТКИНГ В. В. СНОСОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности организован
в 1931 г. В 1947 г. он был объединен с
Ленинградским технологическим институтом
молочной промышленности.
С первых дней существования в институте
уделялось большое внимание организации
и совершенствованию учебного процесса,
развитию научных исследований, являющихся
фундаментом для подготовки
квалифицированных инженеров.
Основные направления в работе института
следующие:
интенсификация холодильных установок
и технологического холодильного
оборудования;
теоретическое и экспериментальное
исследование холодильных машин и их
термодинамических циклов с целью создания новых и
совершенствования существующих конструкций
машин;
исследование процессов глубокого
охлаждения, аппаратов и машин воздухоразделитель-
ных установок;
разработка и совершенствование методов
холодильной обработки и хранения пищевых
продуктов.
Холодильная технология. Успешно
разрабатываются и внедряются методы хранения
и транспортировки продуктов растительного
и животного происхождения при температурах,
близких к криоскопическим. Этот метод
позволяет увеличить сроки хранения, сократить
потери и решить проблему снабжения населения
крупных городов высококачественными
продуктами. Таким образом, значительно
уменьшится влияние сезонности производства, что
дает существенный экономический эффект.
1 Начало -см. «Холодильная техника», 1967, № .10.
621.56.001.5
Интересны работы по интенсификации
процессов охлаждения и замораживания мяса.
Результаты испытания опытных камер на
Ленинградском и Волгоградском
мясокомбинатах и Волгоградском хладокомбинате
убедительно показывают перспективность
предлагаемых решений, позволяющих почти вдвое
увеличить пропускную способность камер.
В решении основных проблем в области
холодильной технологии большая роль
принадлежит отраслевой лаборатории ЛТИХП,
организованной Минторгом РСФСР при
Ленинградском хладокомбинате.
Холодильные установки. Совместно с
отраслевой научно-исследовательской
лабораторией, организованной при кафедре
холодильных установок Министерством
нефтеперерабатывающей и нефтехимической
промышленности СССР, ведутся исследования по
совершенствованию систем холодоснабжения
химических и нефтеперерабатывающих заводов на
базе использования вторичных энергоресурсов
предприятий. Имеющиеся материалы
подтверждают перспективность такого решения в
связи с большими запасами сбросного тепла.
Разработана схема раздельного
технического водоснабжения технологических и
холодильных цехов заводов синтетического каучука,
которая даст значительный экономический
эффект.
Термодинамика и теплопередача. Проводятся
исследования термодинамических и теплофи-
зических свойств рабочих веществ
холодильных машин, процессов теплообмена при
изменении агрегатного состояния вещества,
процессов кипения, плавления и сублимации.
Исследования процессов кипения позволили
создать обобщенные уравнения и уточнить
методику расчета испарителей. Исследования
процесса тепло- и массообмена при сублимации
были положены в основу разработки и
создания опытно-промышленной сублимационной
сушилки, эксплуатируемой на Ленинградском
мясокомбинате.
Изучено охлаждение бетона при
строительстве высотных плотин. Эта работа нашла
практическое применение в системе охлаждения
плотины Красноярской ГЭС,
Разрабатываются системы охлаждения для Саяно-Шушен-
ской и других электростанций.
Холодильные машины. Проведены
исследования, связанные с разработкой и созданием
10

Строительство
Красноярской
гидроэлектростанции
Ш\
четании с динамической изоляцией для
получения холода при умеренно низких
температурах.
Глубокое охлаждение. Усовершенствованы
схемы сжижения и разделения газов.
Предложено решение по разделению и очистке газов
с помощью низкотемпературной адсорбции на
синтетических цеолитах. Первая
промышленная установка для очистки аргона от примесей
азота и кислорода сооружается в настоящее
время на одном из ленинградских заводов.
*
*
*
Наряду с перечисленными прикладными
работами учеными института выполнено
большое число исследований, обогативших теорию
холодильной техники и нашедших свое
отражение в многочисленных монографиях.
Охлаждение бетона при строительстве Красноярской
гидроэлектростанции.
Одесский технологический институт пищевой
отечественных абсорбционных бромистолитие-
вых машин большой производительности.
На протяжении ряда лет велись работы по
теоретическому обоснованию и
практическому применению холодильных машин в
качестве тепловых насосов для отопления. Выявлены
условия рационального применения теплона-
сосных установок в народном хозяйстве.
Представляют интерес исследования по
применению воздушных холодильных машин в со-
и холодильной промышленности
3, С. МАРТЫНОВСКИЙ
Одесский технологический институт пищевой
и холодильной промышленности был
организован в 1950 г. Наряду с технологическими и
механическими факультетами института
консервной промышленности был создан факультет
холодильных машин.
2*
II

К наиболее важным работам, выполненным
за последние годы, следует отнести
исследования в области термодинамических циклов
новых типов холодильных машин, теплообмена
в аппаратах систем охлаждения.
Термодинамический анализ циклов и схем.
Разработан метод сопоставления прямых
и обратных циклов по среднепланиметриче-
ским разностям температур, а также
проанализированы обратные циклы по
ограниченному числу термодинамических
характеристик.
Метод позволяет на ранней стадии
исследования новых схем и циклов холодильных
машин предвидеть энергетическую эффективность
и конструктивные элементы.
Проведено термодинамическое исследование
регенеративных циклов. Разработан метод
оптимизации воздушных холодильных машин,
указан способ определения оптимальных
значений — степеней сжатия, разностей
температур в регенераторе, а также границ
температур, при которых эти машины обладают более
высокой эффективностью, чем паровые
холодильные установки.
Теоретически определены
термодинамические свойства смесей фреонов,
обеспечивающих надежную эксплуатацию серийно
выпускаемого холодильного оборудования для
тропических условий.
Изучены некоторые термодинамические
особенности рабочего процесса фреоновых
холодильных машин, связанные со взаимной
растворимостью фреона и масла. Получены
опытные данные по растворимости фреонов и
масел, применяемых в холодильной технике,
а также параметры растворов.
Новые типы холодильных машин.
Разработан проект новой воздушной регенеративной
машины, работающей с дополнительным
охлаждением в регенераторе. Машина испытана
и составлены рекомендации по ее
усовершенствованию.
Исследовано влияние различных
конструктивных факторов на эффект разделения.
Получены рациональные конструкции вихревых
труб. Открыт эффект реверса в вихревых
трубах. Исследован вихревой эффект при малых
отношениях давлений. Проанализирована
энергетическая эффективность вихревого
разделения. Указаны области практического
использования вихревого эффекта.
Разработаны методы расчета охлаждающих
термоэлектрических батарей.
Проанализированы области их рационального применения в
холодильной технике. Исследована технология
Стенд испытания низкотемпературных термоэлектрических батарей.
12

изготовления эффективных
поликристаллических полупроводниковых материалов с
хорошей воспроизводимостью, обеспечивающих
разность температур в одном каскаде более
70°С. Создан ряд охлаждающих приборов
малой производительности.
Проведены теоретические и
экспериментальные исследования различных холодильных
машин на неазеотропных смесях. По результатам
опытов в схеме с одноступенчатым сжатием
и стандартным оборудованием получены
температуры до —65°С, без вакуума в испарителе,
а в схеме с двухступенчатым сжатием —
температуры до — 90°С.
Созданы экономичные комбинированные
абсо р бци он но -ко мир ессорны е и а б сор бцион -
но-эжекторные установки, а также водоколь-
цевой 1ВИнтовой компрессор, сочетающий
функции компрессора, насоса и абсорбера.
Исследованы абсорбционные системы,
работающие на углеводородах. Они позволяют
применить в аппаратах контактную
теплопередачу.
Спроектированы и изготовлены фреоновые
турбоагрегаты малой производительности,
небольшого размера и веса для
кондиционирования воздуха на транспорте. Смонтированы
стенды для испытания этих турбоагрегатов.
Проведены испытауия теплоиспользующего
агрегата турбина-компрессор на фреоне-113.
На протяжении ряда лет проводится работа
по исследованию возможности применения
в струйных аппаратах легкокипящих веществ,
в частности фреона-12, что открывает новые
перспективы использования
низкопотенциального тепла для получения холода. Испытан
ряд эжекторов убывающей
производительности с критическими диаметрами сопел от 3,5
до 0,3 мм. Установлен нижний предел
производительности эжектора, после которого
эффективность его работы резко падает.
Сооружается экспериментальный стенд
фреоновой эжекторной установки, источником
энергии для которой будет служить горячая
вода ТЭЦ.
Проведен термодинамический и
технико-экономический анализ холодильных схем и
обратных циклов на базе газотурбинных установок
ГТУ. Составлены проекты переоборудования
ГТУ (АН-24 и др.) для возможности их
работы в качестве воздушных холодильных
установок. Подготовлены испытательные стенды
для исследования холодильных
регенеративных схем. Проведены предварительные
испытания на малом агрегате.
Разработана система использования
авиационных ГТУ в качестве теплоиспользующих
установок для положительных температур,
работающих по вакуумному циклу с
применением водяного пара.
Проведены теоретические и
экспериментальные исследования электродинамических
компрессоров. Разработана конструкция
электродинамического компрессора, обладающего
высокой энергетической эффективностью и
низкой стоимостью. Проводятся работы по
внедрению таких компрессоров.
Тепло- и массообмен в аппаратах. Изучены
процессы тепло- и массообмена в аппаратах
для ректификации, скрубберного охлаждения
сжатого газа и испарительного охлаждения
воды. Контактной поверхностью в таких
аппаратах служат регулярные насадки,
образованные из плоских и профилированных листов
алюминия. Получены основные
гидродинамические характеристики и данные о
коэффициентах массоотдачи для этих аппаратов.
Последние отличаются от существующих высокой
компактностью.
На стенде абсорбционных водоаммиачных
установок разработаны новые эффективные
аппараты абсорбционных машин, в частности
пленочные ректификаторы и дефлегматоры
с щелевыми насадками.
Холодильные установки. На ряде
холодильников исследованы насосно-циркуляционные
системы с верхней и нижней подачей
холодильного агента в батареи. Разработаны
рекомендации по модернизации и выявлены области
оптимального применения таких систем.
Испытаны панельные системы охлаждения
на распределительных холодильниках и судах-
рефрижераторах, даны рекомендации по
внедрению.
Разработана методика определения усушки
в камерах хранения распределительных
холодильников. На ряде холодильников внедрены
системы охлаждения, в 2—3 раза снижающие
естественную убыль продукта при хранении.
Применение прямоточно-рециркуляционной
системы вентилирования при хранении
сахарной свеклы в кагатах уменьшило примерно
в 4 раза потери сахара в свекле. В настоящее
время ведутся работы, направленные на
внедрение таких систем на сахарных заводах
страны.
Создана оптимальная система воздухорас-
пределения для камер термической обработки,
значительно сокращающая время
замораживания и расход электроэнергии. Исследуются
способы интенсификации теплообмена в
воздухоохладителях.
13

Московское высшее техническое училище им. Баумана
Ф. М. ЧИСТЯКОВ
В старейшей высшей технической школе
страны — Московском высшем техническом
училище им. Баумана (МВТУ) подготовка
инженеров-холодильщиков началась р ань-
ше, чем в других вузах.
На кафедре «Холодильно-компресеорные
машины» непрерывно проводились
научно-исследовательские работы. В пятидесятых годах
были организованы исследования по развитию
теории рабочих процессов и методов расчета
поршневых и турбокомпрессорных
холодильных машин, по теории и расчету
многоступенчатых низкотемпературных холодильных
машин, выбору холодильных агентов и
параметров прогрессивных типов компрессоров.
В последние годы этой кафедрой (ныне
кафедра ЭУ) были проведены тепловые и
динамические испытания крупного газового
компрессора на Новомосковском химическом
комбинате. Исследования ротационных
компрессоров с текстолитовыми пластинками были
использованы Сумским машиностроительным
заводом, в результате чего были значительно
улучшены их конструктивно-экоплуатацион-
ные показатели. Получили также применение
в промышленности новые конструкции
поршневых вакуумных машин.
Особое внимание уделяется ряду новых
эффективных циклов глубокого охлаждения,
успешно реализованных на практике (например,
цикл с циркуляцией детандерного воздуха —
в транспортных кислородных установках).
Проводятся работы по исследованию, газовых
циклов для достижения водородных и гелиевых
температур, а также газовой холодильной
машины по циклу Филипса. Эти исследования
позволили установить границы целесообразного
применения газовых циклов. На их основе
предложены методы расчета.
Исследование процессов ректификации
и разделения газов Дали возможность
уточнить методы расчета ректификационных
колонн. Разработан и внедрен в
промышленность малогабаритный центробежный
ректификатор.
Были проведены исследования прямоточных
поршневых детандеров и малых
высокооборотных турбодетандеров на газовых опорах.
Ведутся также исследования винтовых
детандеров.
Широко развернуты работы в области теп-
лообменных аппаратов (змеевикового типа,
пластинчатых, регенератора — рекуператора
и др.), что позволило установить коэффициен-
Роторный детандер для кондиционирования
воздуха в шахтах.
ты теплопередачи и уточнить методы их
расчета.
Интересны работы по созданию и
исследованию микроохладителей, работающих по
циклам Мак-Магона, Джиффорда и Стерлинга.
Разработаны термодинамические диаграммы
для азото-кислородной смеси, азота и неона,
которые нашли применение в промышленности
и в учебной работе кафедры.
Московский институт химического машиностроения
И. П. УСЮКИН
На кафедре холодильно-газовых производств
в течение ряда лёт проводились исследования
в области глубокого охлаждения и
абсорбционных холодильных машин в химической
промышленности. В настоящее время на
реорганизованной кафедре «Холодильные
компрессорные машины и установки» ведутся
исследовательские работы и в области умеренного
холода.
Разработаны и изготовлены водоаммиачные
абсорбционные холодильные машины холодо-
производительностью I и 2 млн. ккал/ч при
температуре —20°С Ряд таких машин был
построен на Сумском машиностроительном
заводе и применен на ряде оборонных заводов для
интенсификации производства азотной
кислоты.
Разработана эжекторная холодильная
машина холодопроизводительностью 300 тыс.
ккал/ч при температуре кипения 5°С. В
настоящее время эти машины установлены на всех
целлюлозно-бумажных комбинатах страны.
Создана установка низкого давления для
получения 30 нмг/ч кислорода, работающая при
давлении воздуха около 4,5 ата. Изучаются
процессы теплообмена в дисковых и трубчатых
регенераторах криогенных установок, малога-
14

баритные установки со сверхнизкими
температурами, плунжерные пары криогенных
насосов.
Проводится обследование химических
комбинатов с целью выявления тепловых ресурсов
и возможности использования их для
выработки холода, разработка абсорбционных
низкотемпературных холодильных машин и машин
большой холодопроизводительности в одном
агрегате, исследование процессов тепло- и мас-
сообмена в аппаратах.
Создана установка и проведены
исследования по конверсии природного газа.
Осуществляется перевод доменной печи на Ново-
Фреоны С-318 и 21 по своим
термодинамическим свойствам могут быть
использованы в тепловых насосах. Кроме того, фре-
он-21 весьма перспективен для применения
в качестве рабочего вещества в низкой ступени
бинарного цикла энергетических установок
большой мощности [1].
Настоящая статья посвящена результатам
исследования теплоотдачи при кипении фрео-
нов С-318 и 21 в большом объеме в условиях
свободной конвекции.
Опыты проводили на экспериментальной
установке обычного типа. Термостатируемая
камера, в которую были помещены кипятильник
и конденсатор, позволяла поддерживать
температуры кипения /о и конденсации tK
одинаковыми и неизменными, что обеспечивало
постоянство давления в кипятильнике во время
проведения опытов.
Поверхностью нагрева служила трубка из
нержавеющей стали диаметром 5,1 мм. Длина
рабочего участка 91 мм, толщина стенки
0,2 мм. Одна половина наружной поверхности
трубки была шаржирована с помощью
корундового порошка, вторая половина (гладкая)
обработке не подвергалась. С обеих поверхно-
Тульском металлургическом заводе для
работы на высоконагретом газе-восстановителе
с целью снижения расходов кокса и
получения из доменной печи газа, пригодного для
синтеза аммиака.
Совместно с ВНИИКИМАШем разработаны,
исследованы и внедрены азотно-кислородные
установки типа КТ-3600, КТ-1000, КЖ-1600,
БР-5, БР-1. Все они изготовляются
серийно.
На Ново-Тульском металлургическом заводе
осуществлен перевод установки на
производство жидкого кислорода с применением
поточного турбодетандера.
536.24
стей трубки были сняты профилограммы с
высотой неровностей: для гладкой поверхности
/?z = 3,84, для шаржированной 9,13 мкм.
В опытах измеряли температуру внутренней
поверхности гладкой и шаржированной сторон
трубки. Для этого в центре ее была помещена
ватная пробка, препятствующая циркуляции
воздуха внутри трубки, а с двух торцевых
сторон введены термопары. Чтобы увеличить
изотермический участок, термопары внутри
трубки изгибали петлей. Горячие спаи термопар
помещали на расстоянии 15 мм от середины
трубки. По показаниям термопар определяли
температуру поверхности нагрева.
За температуру кипения при обработке
опытных данных была принята температура пара,
измеряемая термопарой, установленной в
паровом пространстве кипятильника над уровнем
жидкости. Ее показания для фреона-21
согласовывались с температурой, найденной с
помощью манометра и таблиц насыщенных
паров [2]. Для фреона С-318 согласование было
удовлетворительным при использовании
зависимости p=f(T0) насыщенных паров фреона
С-318, полученной в ЛТИХП. Применение
таблиц насыщенных паров фреона С-318, приве-
Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреонов С-318 и 21
на горизонтальной трубке
Канд. техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА, А. В. КУПРИЯНОВА
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
15

денных в работе [2], давало расхождения в
значениях р на 3% и Т0 на 2%.
Чтобы исключить влияние гистерезиса,
тепловой поток в опытах изменяли в направлении
от больших нагрузок к меньшим (при
переходе от одного опыта к другому). Область
исследованных тепловых потоков охватывала
значения от 600 до 53000 вт/м2 [515—
45500 ккал/(м2 • ч)]. Эксперименты с фреоном
С-318 были проведены при t0 = —20~ + 80°С
и давлениях р = 0,57~13,5 бар (р = 0,58-н
-М3,7 ата), а с фреоном-21 при /0 = 0-^ + 50°С,
р = 0,7—4,1 бар @,72^-4,2 ата).
Во время опытов вели визуальные
наблюдения за процессом парообразования на
поверхности трубки. Было замечено, что на гладкой
поверхности трубки кипение начиналось й
прекращалось при более высоких значениях
тепловых нагрузок, чем на шаржированной, при
зтом число центров парообразования было
небольшим.
Величина теплового потока, при которой
прекращался или начинался процесс кипения,
зависела также от температуры кипения
(давления): чем выше 4, тем при более низкой
тепловой нагрузке прекращалось (и начиналось)
кипение, причем кипение прекращалось
сначала на гладкой стороне трубки, а затем на
шероховатой. Число центров росло с повышением
тепловой нагрузки. При одинаковой нагрузке
на гладкой поверхности отрывные диаметры
пузырей были значительно большими, чем при
тех же условиях на шаржированной.
Эти наблюдения относятся к условиям
стабилизированного режима (после 10-часового
кипения и суточного нахождения трубки во
фреоне).
Разность температур: стенка — насыщенный
пар 8 = /Ст—4 при одинаковых удельных
тепловых потоках q и одинаковых t0 для
шаржированного участка была меньше, чем для
гладкого. Различие составляло от 0,4° (при
высоких t0 и малых q) до 4°С (при низких tQ и
больших q). Это обстоятельство могло внести
погрешности в численные величины
коэффициентов теплоотдачи из-за перетекания тепла
путем теплопроводности по стенке трубки от
гладкой поверхности к шаржированной.
Низкая теплопроводность стали 1Х18Н9Т,
малая толщина стенки трубки, а также
принятое расположение горячих спаев термопар на
некотором расстоянии от среднего ее сечения
позволяли думать, что эти погрешности будут
незначительными. Однако для большей
надежности была проведена поверочная серия
опытов на второй трубке длиной 90 мм,
поверхность которой не подвергалась специальной
обработке и имела примерно такую же
шероховатость, как и гладкий участок первой трубки.
Остальные размеры и материал обеих трубок
одинаковы. Поверочные опыты, проведенные
с фреоном С-318 при t0 =—5; +20; +40°С,
показали хорошее совпадение с основными
опытами.
Результаты опытов для поверхности с
чистотой обработки V7, /?z = 3,84 мкм приведены на
рис. 1.
Рис. 1. Коэффициенты теплоотдачи при кипении
фреона С-318 (а) и фреона-21 (б) на гладком участке трубки.
Как и в других опытах с фреонами [3],
показатель степени у величины q в формуле а =
=А • qn несколько уменьшался с повышением
давления. В опытах с фреоном С-318 при изме-
16

нении /о от —20 до +80°С величина п
изменялась от 0,75 до 0,6 для гладкого участка и от
0,8 ;до 0,67 для шероховатого участка.
Усредняющие кривые на рис. 1,а проведены с
одинаковым углом наклона, соответствующим
п = 0,75. В опытах с фреоном-21 для
шероховатого и гладкого участков трубки величина п
изменялась от 0,91 до 0,75.
При одинаковых условиях коэффициенты
теплоотдачи на шаржированной поверхности
выще, чем на гладкой. Для фреона С-318
влияние шероховатости на коэффициент
теплоотдачи при высоких давлениях было несколько
большим, чем при низких. Для фреона-21 в
исследованном интервале давлений влияние
шероховатости было одинаковым. С увеличением
удельного теплового потока влияние
шероховатости на коэффициент теплоотдачи в обоих
случаях несколько уменьшалось (табл. 1).
to» CC
ф
+80
—20
1 4-50
1 ' 0
Таблица 1
ашер I
ПрИ qt вт,Mi
i
52000 | 32000
реон C-3U
1 1,65 1 1,70
I 1,56 1 1,59
Ф р е о н-21
1 1,72 | 1,72
! 1,72 | 1,77
|
16000 1 10000
!
6000
3
1 1,83 1 1,96 1 2,04
1 1,67 J 1,72 1 1,75
| 1,77 | 1,86 | 1,89
1 1,76 1 1,76 1 1,73 !
Опытные данные были обработаны в виде
эмпирических зависимостей
а=А -qnpm.
Показатель степени п в уравнении для
обоих фреонов во всем интервале исследованных
давлений был принят равным 0,75. На рис. 2
=/(/?) фрео-
представлена зависимость
<Л75
нов-21 и С-318 для гладкого и
шаржированного участков трубки. Значения показателя
степени т и коэффициента А в вышеприведенной
формуле приводятся в табл. 2.
Различие показателя степени у р
объясняется неодинаковым интервалом
исследованных давлений. При сравнении различных
жидкостей наиболее точно влияние давления
можно учесть путем сопоставления при одинаковых
отношениях -^- [3—5]. Опыты с фреоном-21
/>кр
проведены в условиях 0,013 < -?- < 0,076, с
/>кр
фреоном С-318 при 0,02
^
/>кр
,0,5. Поэтому,
по нашему мнению, т в первом случае меньше,
чем во втором.
На рис. 2 пунктиром нанесены линии
изменения т для фреона С-318 в области
отношения давления -?-< 0,076. Можно считать, что
/>кр
Рис. 2. Зависимость
Я
,0,75
=f(p):
О — фреон С-318 (шаржированная поверхность);
• — фреон С-318 (гладкая поверхность);
X — фреон-21 (шаржированная поверхность);
D — фреон-21 (гладкая поверхность);
фреон С-318 при р<0,08 рКр.
Таблица 2
Обозначение и размерность
Фреон-21
гладкий
участок

шаржированный уча
777=0,41
А, бт°>25!(м°>5.град)
0,82
1,50
Л, ккал0>25!(ч°>~5• м0'5¦ град)
0,79
1,44
3 Зак. 3637
Фреон С-318

шаржированный участок
т=0,58
Примечание
2,4
р, бар; q, впг'м2
2,31
р, ата\
q, ккал!(м2-ч)
\.K<!li_Or
17
*. \

здесь влияние давления для обоих фреонов
будет примерно одинаковым. Это отчасти
подтверждается и данными работы [6], в которой
опыты с фреоном-112 проводились при 0,0294 <
р < 0,116, с фреоном-113 при 0,029 <
Ркр
<
/>кр
Р
Ркр
< 0Д а с фреоном-12 при 0,124 <
< 0,55. В первых двух случаях
получены т^0,31, во втором т^0,53.
Для сравнения интенсивности теплоотдачи
фреонов С-318 и 21 с другими фреонами в
условиях работы тепловых насосов были
проведены опыты на той же нагревательной трубке
и той же установке с фреонами-12 и 22 при
/0=0й 20°С (табл. 3) и с фреоном-22 при
атмосферном давлении (рис. 3).
Таблица 3
/о, °С
20
0
Данные
Опытные
Расчетные
Опытные
Расчетные
аФ-22
аФ-12
1,26
1,38
1,59
1,33
аФС-318
аф-12
0,83
0,70
0,85
0,67
аф-21
аФ-12
0,34
0,44
0,46
0,53
При /0=:0-^20оС коэффициенты теплоотдачи
фреона С-318 примерно на 15%, а фреона-21
на 50% ниже, чем у фреона-12 (табл. 3). При
i
13
10"
8
6
>*
ш
t
-
_^^
/^
/Z
" v*^
'
г
с
—
S
1^
¦
!
J 4 6 8 10*
2 3 4
ц,6т/м2
Рис. 3. Сравнение опытных значений
коэффициентов теплоотдачи фреонов-21, 22 и
С-318 при р=\ ата:
1 — фреон С-318 (*о=— 6,4°С); 2— фреон-22
(f0=_40,8°C); 3 — фреон-21 (г0=+8,9°С).
атмосферном давлении самый большой
коэффициент теплоотдачи у фреона С-318, затем
фреона-22 и фреона-21 (см. рис. 3).
В табл. 3 приводятся также соотношения
для теплоотдачи рассматриваемых фреонов,
подсчитанные по формуле (9). Они
согласуются с опытными результатами в пределах
±20%.
Проведено сопоставление опытных данных
с результатами расчетов по формулам
различных авторов в виде зависимости
7Ю
\ Ро /
где р— данное давление, а /?0= 1 ата:
Автор
Расчетное уравнение
Г. Н. КружиЛИН
С. С. Кутателадзе
Д. А. Лабунцов
И. Т. Аладьев
В. И. Толубинский
У. М. Розенов
а
Nu* = 0,082Pr-°»45/#7/<Jf
Nu* = 0,55 Re0-7 Pr°>35/C°'7
Niu = 0,125 Re0'65 Рг1/3
10.5
2/3
Pr
0.7
A)
B)
C)
D)
E)
F)
Csf \pr L 7 
18

Г. В. Ратиани, Д. И. Авалиани
„1/3
ркр
Т%6М11*
2= 1,35^0»7 р
(о, 37 + 3,15
665 / 71»3
1 S
В. М. Боришанский
а = 600
1/3 1,85
(-?- - 0,2\
V 'ко )
Г. Н. Данилова
Г5/6Ж1,6
q2'3 при — > 0,2
Ркр
в1'4
-ГКр
G)*
(8**)
г^м^Н Ркр I \RzoI ч v '
* р, бар; а, в/п/(м2 • г;?ад).
** /?, ата\ а, ккал\(м? • г/?#д • */).
*** /?, яшг; а, ккал\(м2 • град • *г).
Результаты сопоставления представлены на
рис. 4. Сравнивая опытные кривые на рис. 4, а
и 4, б, видим, что даже при одинаковом ро
изменение а с давлением для фреона С-318
оказывается более существенным, чем для
фреона-21. Это, видимо, объясняется
различием в критических давлениях: для фреона
С-318 ркр = 27,8 бар B8,3 ата), для фреона-21
Ркр = 51,7 бар E2,7 ата).
Как видно из рис. 4, влияние давления на
коэффициент теплоотдачи по формулам A) —
F) сказывается в меньшей степени, чем в
действительности. При этом расхождение между
расчетом и опытом увеличивается с ростом
давления и уменьшением ркр. Как уже
отмечалось в работе [3], это расхождение может
ч
2,5\
zA
1,5\
1>0\
0,5
•
о
у
У
У
9>
—Jh*
У
^Г
8>
2^
Г2^
yj
А
4
б"
i
Рис. 4. Влияние давления на коэффициент
теплоотдачи при кипении фреонов С-318 (а) и 21 (б):
1 — Кружилин; 2 — Кутателадзе; 3 —Лабунцш;
4 — Аладьев; 5 — Толубинский; 6 — Розенов; 7 —
Авалиани; 8 — Боришанский; 9 — Данилова.
Опыты: О — .гладкий участок поверхности; —
шаржированный участок поверхности.
быть объяснено различием теплофизических
свойств фреонов и жидкостей, для которых
были составлены полуэмпирические формулы
A) — F). Благодаря низким критическим
давлениям свойства, определяющие интенсивность
теплоотдачи, у фреонов меняются более резко,
чем у таких жидкостей, как вода (рКр =
= 221,5 бар). Поэтому правильнее
сопоставлять теплоотдачу при кипении различных
жидкостей в соответственных состояниях, т. е. при
Р
Ркр
одинаковых величинах
Графики (см. рис. 4) показывают, что
лучшее согласование с опытом дают формулы (8)
и (9), основанные на использовании теории
термодинамического подобия и эмпирическая
формула G). Последняя хорошо согласуется
3*
19

Таблица 4
Показатели
Фре-
он-21
Фреон
С-318
а
а
аоп
а
а
аоп
A)
840
1,02
695
0,65
B)
680
0,83
680
0,48
C)
1095
1,34
975
0,70
Расчетные формулы
D) | E) | F)
870
1,06
2720
1,95
1250
1,52
1110
0,79
647
0,79
354
0,25
G)
820
1,00
820
0,58
(8)
1260
1,54
1165
0,83
(9)
1010
1,23
1100
0,79
Опытные
значения
820
—
1400
—
с опытами в области низких значений ^-—и
Ркр
дает существенные отклонения в области
высоких значений ——. Так как формула (8)
Аср
применима к большому числу различных
жидкостей, в том числе с более высокой, чем у
фреонов, величиной ркр, то она дает более
существенные отклонения от опытных данных,
чем формула (9). Последняя отражает
влияние давления на коэффициент теплоотдачи
функцией /(я), найденной путем обработки
опытов с различными фреонами [3, 7], и имеет
вид
а = 550 рЦ*Т71<* M^q^(^yf{^
втпЦм2 • град)
при 0,02 < -?-
Ркр
0,5 /(*) = 0,14+ 2,2
Ркр
В формулу (9) входит также величина "Т~~,
учитывающая влияние на коэффициент
теплоотдачи чистоты обработки поверхности нагрева
(#z0=l мкм).
В табл. 4 приведены результаты расчета
коэффициентов теплоотдачи фреонов С-318 и 21
при атмосферном давлении для гладкого
участка трубки.
Для фреона-21 все расчетные формулы
удовлетворительно согласуются с опытными
данными. Наиболее полное совпадение дает
формула G), максимальное расхождение —
формулы E) и (8). Опыты с фреоном С-318
хорошо описываются зависимостями (8) и (9).
Формула (9) лучше, чем все остальные,
описывает опытные данные для обоих фреонов при
р=1 ата (среднее расхождение ±22%).
Для шаржированного участка трубки
опытные коэффициенты теплоотдачи выше
рассчитанных по всем формулам. Наименьшее
расхождение дает формула (9), однако и здесь
оно доходит до 50%. Это объясняется тем, что
свойства поверхности, обработанной путем
прокатки между двумя пластинами,
покрытыми корундовым порошком, отличаются от
свойств поверхности с таким же Rz, но
обработанной обычным путем, например шкурками
соответствующего размера или на токарном
станке. Подобные результаты наблюдались
[7] для шаржированной поверхности и в
опытах с фреонами-12 и 113.
Выводы
Получены значения коэффициентов
теплоотдачи к кипящим фреонам С-318 и 21 при
U = —20-^ + 80 и *0 = 0-f-50°C, а также
расчетные эмпирические формулы.
В условиях работы тепловых насосов
интенсивность теплоотдачи фреона С-318 примерно
на 15%, а фреона-21 на 50% ниже, чем фрео-
на-12.
Коэффициенты теплоотдачи для
шаржированной поверхности оказались в 1,5—2 раза
выше, чем для поверхности с чистотой,
соответствующей трубкам промышленного
изготовления.
Сравнение опытных данных о влиянии
давления на теплоотдачу с расчетными
формулами различных авторов показали, что
зависимость а от давления для обоих фреонов
наиболее точно отражает формула (9).
ЛИТЕРАТУРА
1. Новости зарубежной техники. Вып. 30. Новые
энергетические циклы. ЦКТИ им. Ползунова.
Ленинград, 1965.
2. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 1, Госторгиздат, 1960.
3. Данилова Г. Н. Влияние давления и
температуры насыщения на теплообмен при кипении фреоноз.
«Холодильная техника», 1965, № 2.
20

4. Боришанский В. М., Козырев А. П.,
Светлова Л. С. Изучение теплообмена при
пузырьковом кипении жидкостей. Сб. «Конвективная
теплопередача в двухфазном и однофазном потоках».
Изд-во «Энергия», 1964.
5. Боришанский В. М. Теплообмен и
критические нагрузки при кипении в условиях свободной
конвекции. «Котлотурбостроение». Труды ЦКТИ. Вып. 57,
Ленинград, 1965.
Решение задач, поставленных XXIII съездом
КПСС в области дальнейшего подъема
материального благосостояния населения и
достижения изобилия продуктов питания
предъявляет большие требования « мясной и молочной
промышленности и к качеству длительного
низкотемпературного хранения
скоропортящихся продуктов. Это связано с увеличением
емкости распределительных холодильников,
развитие которых отстает от потребностей
народного хозяйства.
Для ликвидации отставания и устранения
диспропорций необходимо ускорить
строительство и ввод холодильных емкостей в пищевой,
мясной и молочной промышленности,
торговле и правильно размещать объекты нового
строительства по экономическим районам
страны.
В условиях массового строительства
холодильников необходимо постоянно
совершенствовать их проектные разработки, в частности
объемно-планировочные и конструктивные
решения, системы охлаждения, конструкции
охлаждающих приборов, схемы автоматизации
и механизацию погрузочно-разгрузочных
работ.
Головным проектным институтом по
разработке типовых и индивидуальных проектов
распределительных холодильников, фабрик
мороженого, различных углекислотных
производств и других предприятий и сооружений,
связанных с применением искусственного
холода, является Гипрохолод.
Институт разрабатывает типовые проекты
6. Р а т и а н и Г. В., Авалиани Д. И.
Теплообмен и критические тепловые нагрузки при кипений
фреонов. «Холодильная техника», 1965, № 3.
7. Данилова Г. Н., Вельский В. К-
Исследование теплоотдачи при кипении фреонов-113 и 12 на
трубках различной шероховатости. «Холодильная
техника», 1965, № 4.
по планам, утверждаемым Госстроем СССР
по представлению Министерства торговли
СССР.
Пункты строительства и мощности
предприятий устанавливаются с учетом
экономических обоснований.
Важным фактором для определения
емкости холодильника является численность
населения пунктов (районов), которые им
обслуживаются. Район обслуживания
определяется средним, экономически оправданным
радиусом доставки товаров от холодильника в
торговую сеть и на предприятия общественного
питания. При определении экономической
эффективности капиталовложений анализируют
капитальные, эксплуатационные и
транспортные расходы.
Удельные капиталовложения и
эксплуатационные расходы на 1 т емкости уменьшаются
с увеличением емкости холодильников.
Не следует увеличивать емкость
холодильника, если нельзя обеспечить достаточную ее
оборачиваемость, так как это приведет к
резкому повышению эксплуатационных затрат.
Расходы на транспорт в общем уровне
издержек обращения колеблются от 25 до 60% и
зависят от расстояния доставки грузов
потребителю. Средний радиус обслуживания для
распределительных холодильников составляет
до 80 км. Затраты на транспорт возрастают с
дальностью перевозок. Рост этих затрат
настолько значителен, что валовые доходы
предприятия (холодильника) в некоторых
случаях целиком поглощаются транспортом. Это
Проектирование распределительных холодильников, фабрик мороженого
и углекислотных производств
М. Н. МЕРТЕШОВ
директор Гипрохолода
621.565 + 663.674 + 621.594.001.2
2!

приводит к убыточности хозяйственной
деятельности всего предприятия.
Удельные капиталовложения на 1 т емкости
без учета внеплощадочных сооружений,
по данным типовых проектов Гипрохолода,
составляют для холодильника емкостью
3 тыс. т — 269,8 руб., емкостью 10 тыс. т —
190,86 руб. и уменьшаются с увеличением
емкости холодильников.
Гипрохолод разрабатывает проекты
универсальных распределительных холодильников,
имеющих ряд преимуществ по сравнению со
специализированными.
Емкость универсального холодильника
всегда меньше суммы емкостей
специализированных холодильников для данного пункта
строительства, поэтому эффективность
капиталовложений возрастает на 25—30%.
Емкость универсального холодильника в
течение года лучше используется, чем
специализированного, благодаря чему снижаются
эксплуатационные расходы.
Радиус доставки продуктов в торговую сеть
и на предприятия общественного питания для
специализированных холодильников
больше.
При строительстве холодильников следует
отдавать предпочтение площадкам, имеющим
спокойный рельеф местности, хорошие
грунтовые и гидрогеологические условия, но при этом
следует решать вопросы кооперирования с
другими предприятиями в области строительства
и эксплуатации инженерных сооружений.
При разработке новых типовых проектов
необходимо учитывать следующие
факторы.
Структура емкости холодильников.
Соотношение емкости камер холодильников по
температурным режимам: камеры хранения
мороженых грузов (температура воздуха в
камере —20-4—25°С) — 50%, камеры хранения
охлажденных грузов (температура от —3 до
+4°С) — 30%, камеры универсальные
(температура от 0 до —20-:—25°С) — 20%.
Емкость камер хранения охлажденного мяса
принимается в размере трехсуточной его
реализации.
Суточная производительность морозилок с
температурой —30°С должна составлять от 0,5
до 1% общей емкости для холодильников
емкостью соответственно 16 000 т и 1500 г и не
менее 5 т/сутки для холодильников меньшей
емкости.
Тип холодильников, В последнее время для
крупных городов Гипрохолод разрабатывает
проекты хладокомбинатов. Проектируемый
хладокомбинат в Днепропетровске, например,
Общий вид Харьковского хладокомбината емкостью
16 000 г.
состоит из распределительного холодильника
емкостью 16 000 т, фабрики мороженого
производительностью 9 т/смену, цеха
замораживания плодов и овощей — 10 т/сутки, цеха
замороженных кулинарных изделий — 6 млн. блюд
в год и рыбоперерабатывающего завода —
9 т/сутки. В состав хладокомбинатов нередко
входят цехи сухого льда и жидкой
углекислоты, водного льда, фасовки мяса и масла и др.
Состав хладокомбината должен
определяться экономическим обоснованием. Цехи
(заводы) сухого льда и жидкой углекислоты
рекомендуется строить при предприятиях
химической и нефтеперерабатывающей
промышленности (в целях использования экспанзерных
газов), если они находятся на расстоянии,
оптимальном для реализации продукции.
Цехи фасовки мяса и масла и цехи (фабрики)
мороженого в зависимости от местных условий
рационально размещать при предприятиях
мясной и молочной промышленности.
Рыбоперерабатывающие заводы с отделениями
горячего и холодного копчения выгодно строить
на участках распределительных
холодильников. Это позволяет получить значительную
экономию в связи с возможностью
кооперированного строительства и эксплуатации.
Производство искусственного водного льда,
потребляемого для медицинских целей,
охлаждения напитков в торговой сети и для
предприятий общественного шггания целесообразно
организовывать при холодильниках,
используя общую холодильную установку.
Замораживание плодов и ягод должно
проводиться, как правило, на предприятиях
пищевой промышленности (консервные заводы).
Нерационально производство колбасных
изделий при холодильниках, так как это
усложняет и удорожает строительство и
эксплуатацию предприятий: требуются очистные канали-
22

зационные сооружения, подсобные и бытовые
помещения, увеличение мощности котельных
установок и т. д.
Объемно-планировочные и конструктивные
решения. Экономически обоснованная
кооперация распределительных холодильников
с производственными цехами при общих
подсобно-вспомогательных службах и
инженерных коммуникациях — основное направление
в повышении технического уровня
холодильных предприятий и снижении стоимости
строительства.
В проектах многоэтажных холодильников
и фабрик мороженого применяются
разработанные Гипрохолодом унифицированные
железобетонные конструкции с безбалочными
перекрытиями и гладкими потолками
(дополнение к каталогу НК-65) с шагом колонн
6x6 м и высотой от верха плиты пола до
верха плиты перекрытия 4,8 м. Эти конструкции
технологичны в изготовлении,
транспортабельны и собираются из четырех основных
элементов (колонны, капители, надколонные плиты
и средние пролетные плиты). Толщина плит
160 мм.
Размеры плит перекрытия в плане 3X3 ж.
Вес элемента не превышает 5 т. Конструкции
экономичны, так как имеют небольшой расход
арматурной стали, защитный слой толщиной
2 см, предохраняющий от коррозии арматуры,
отвечают повышенным санитарно-техническим
требованиям и температурно-влажностным
условиям охлаждаемых помещений с резкими
колебаниями температуры.
Несмотря на очевидные и выявленные на
многочисленных стройках преимущества
безбалочных конструкций Гипрохолода, Госстрой
СССР до сих пор не включил их в каталог, что
мешает более широкому внедрению и
снижению их отпускной стоимости.
Гипрохолодом разработан вполне
удовлетворительный проект расположения лифтовых
групп, вестибюлей, лестничных клеток,
коридоров, платформ и т. д. для многоэтажных
холо пил ьников.
Проведенный институтом
технико-экономический анализ строительства
распределительных холодильников различного исполнения
и емкости доказал выгодность строительства
одноэтажных холодильников емкостью до 5—
6 тыс. т и многоэтажных большей емкости.
Ведутся разработки лучших
объемно-планировочных и конструктивных решений
одноэтажных холодильников, отвечающих как
технологическим требованиям, так и возможности
использования действующих каталожных
стооительных конструкций.
Камера хранения Краснодарского холодильника
емкостью A0 000 т.
Устройство подвалов под многоэтажными
и электрообогрева под одноэтажными
холодильниками предотвращает деформации
строительных конструкций из-за пучения
грунта при его промерзании. Решение этих
вопросов также зависит от гидрогеологических
условий, рельефа местности и структуры
хранящихся грузов.
Чтобы обеспечить возможность
маневрирования погрузочно-разгрузочных механизмов,
ширина автомобильных и железнодорожных
платформ принимается равной 7—9 м. Длина
железнодорожного дебаркадера должна
вмещать пятивагонную охлаждаемую секцию.
Для одноэтажных холодильников
целесообразно применять сетки колонн 6X6 (для
холодильников малой емкости), 6x12, 6X18, 6Х
Х24 м, с высотой до низа несущих
конструкций покрытия минимум 6 ж, за исключением
холодильников малой емкости и специального
назначения, где допускается высота 3,6 м.
Полы из синтетического асфальта без
должной укатки для холодильников не пригодны,
Машинное отделение Харьковского холодильника
с верхней разводкой труб.
23

так как они не долговечны. Работа
транспортных механизмов на таких полах крайне
затруднена, а частый их ремонт дорого стоит. За
последнее время на многих холодильниках
уложены бетонные полы с заполнением мраморной
крошкой, но они очень дороги. Наиболее
удобны железобетонные армированные плиты из
твердых заполнителей и цемента марки 400.
Стены холодильников выполняются из кирпича
или железобетонных панелей. Первоочередная
задача Гипрохолода — облегчить вес стен,
перегородок между камерами, перегородок
вестибюлей и т. д.
В качестве теплоизоляционного материала
для стен, перекрытий и покрытий применяются
жесткие минераловатные плиты марки 300
(ГОСТ 10140—62); для перегородок и
противопожарных поясов — пенобетон C50—
400 кг/м3); для перегородок, полов и т. д. —
качественное пеностекло A52 кг/м3).
Гипрохол одом р азр а ботаны конструкции,
позволяющие применять пенополистирол для
изоляции стен, перекрытий и покрытий
холодильников.
Оборудование холодильных камер. Наряду
с ребристыми потолочными и пристенными
батареями и воздухоохладителями Гипрохолод
за последние годы начал применять панельные
системы охлаждения. По мнению
Гипрохолода, эта система позволяет создать воздушную
рубашку между ограждающими
конструкциями и панелями, при помощи которой
обеспечивается:
полное экранирование наружных
ограждений и частичное внекамерное поглощение
наружных теплопритоков;
значительное увеличение холодоотдачи
батарей, в частности благодаря лучеиспусканию;
достижение более равномерных температур
по всему объему камер;
повышение относительной влажности
воздуха в камерах;
отсутствие необходимости в частой очистке
батарей от инея в процессе хранения грузов;
постоянство холодоотдачи батарей и малая
зависимость ее от осаждения на поверхности
батарей инея;
хороший контакт между трубами и
металлическими листами-экранами, обеспечивающими
повышенный коэффициент теплопередачи и
лучшее использование металла по сравнению
с ребристыми батареями;
лучшие условия для эксплуатации тепловой
изоляции наружных ограждений и
железобетонных конструкций, которые под влиянием
экранирующих поверхностей батарей с
минимальной температурой будут подсушиваться,
повышая тепловое сопротивление ограждений
и предотвращая коррозию арматуры.
Указанные преимущества позволяют:
увеличить сроки хранения скоропортящихся
продуктов, уменьшить естественные потери
продуктов от усушки и эксплуатационные затраты,
увеличить долговечность зданий
холодильников и снизить стоимость их сооружения.
Системы охлаждения. Для холодильников
емкостью до 3000 т применяется
преимущественно безнасосная система охлаждения, в
которой жидкий аммиак подается под давлением
конденсации. Для холодильников большей
емкости — насосно-циркуляционная система
с параллельным распределением жидкости.
В последние годы Гипрохолод применял как
нижнюю, так и верхнюю подачу жидкого
аммиака в приборы охлаждения. Согласно
результатам исследований, проведенных ЛТИХП
на холодильнике № 6 в Ленинграде, где
осуществлена система с верхним питанием,
применение ее требует осуществления
качественного монтажа. В этом отношении система
с нижней подачей более проста.
Типовые проекты холодильных
предприятий. Гипрохолодом разработаны типовые
проекты одноэтажных распределительных
холодильников общего назначения емкостью 12, 25, 50,
100, 300, 600, 1500, 3000, 5500 и 12 000 т и
многоэтажных емкостью 10 000, 16 000 и 11 500 т.
Кроме того, разработаны типовые проекты,
по которым осуществляется строительство:
— холодильников для хранения фруктов
и винограда емкостью 600 и 700 т с
предварительным охлаждением продуктов в количестве
100 т без предварительного охлаждения.
Производственный холодильник емкостью 1000 т
для охлаждения, замораживания и хранения
фруктов и овощей при консервных заводах;
— фабрик мороженого производительностью
3,6 и 10 т/смену;
— заводов сухого льда производительностью
2,2 и 4,4 т/сутки (сырье — дымовые газы) и
10 т/сутки (сырье — отходы химических
производств) ;
— углекислотных разрядных установок
производительностью 125, 250 и 500 кг/ч.
Проекты холодильников разрабатываются
с учетом автоматизации контроля и
регулирования температурно-влажностного режима
камер, а также автоматизации противоаварийной
защиты оборудования холодильной установки.
Привязка типовых проектов производится
многими местными проектными
организациями. В последние годы эти организации начали
осуществлять привязку и крупных
холодильников, часто допуская ошибки, которые в
24

дальнейшем приводят к снижению
качественных показателей эксплуатации
холодильников.
Привязку типовых проектов
холодильников емкостью 10 000—16 000 т следует
поручать Гипрохолоду.
Механизация транспортных и погрузочно-
разгрузочных работ. Механизмы и
транспортные средства, предусматриваемые в проектах
Гипрохолода (подъемники и подвесные пути
для туш, роликовые дорожки, электрожары,
погрузчики, тележки, тягачи, лифты и т. д.)
позволяют выполнять различные грузовые
операции.
Внедрение контейнеров для перевозки
охлажденного мяса создает законченный цикл
в комплексной механизации (от
промышленности до потребителя).
В настоящее время на холодильники
прибывают скоропортящиеся продукты в различных
вагонах, упаковке и по-разному уложенные.
Работникам холодильников приходится
вручную укладывать в вагонах на поддоны
прибывшие грузы и отправлять их в камеры для
термической обработки и хранения.
Применение и внедрение полуавтоматиче-
Перед отечественной промышленностью,
выпускающей бытовые холодильники,
поставлена серьезная задача улучшения их качества.
Непрерывное увеличение выпуска
холодильников и все возрастающий спрос на них диктуют
необходимость эффективного изучения
недостатков проектирования и производства.
Если направление улучшения
технико-эксплуатационных характеристик холодильников
ясно и задача сводится к выявлению, причин
низких значений показателей и путей их
повышения, то художественно-конструкторские
вопросы изучены в значительно меньшей
степени. К ним в первую очередь относятся рацио-
ской работы лифтов без лифтеров резко
снизит время работы цикла лифта.
До тех пор пока не будет решен 'вопрос об
отгрузке промышленностью на холодильники
грузов в пакетированном виде на стандартных
поддонах, нельзя создать непрерывного и
полностью законченного цикла по приемке,
перемещению и отгрузке товаров потребителям.
Этот вопрос должен быть решен в
законодательном порядке.
Мероприятия по улучшению условий труда
и технике безопасности. Новые решения в
проектах холодильников принимаются с целью
повышения производительности труда,
снижения себестоимости хранения, улучшения
условий труда.
Автоматизируется работа холодильной
установки, в частности защита машин от аварий,
механизируются грузовые и транспортные
работы. Предусматриваются гардеробные,
душевые, камеры для сушки спецодежды и обогрева
рабочих, специальные места отдыха и
площадки для проведения оздоровительных
мероприятий на свежем воздухе. Применяются
безопасные светильники в количестве, необходимом
для достаточного освещения рабочих мест.
621.565.92:7.05
нальная типология (типаж), конструкция и
материалы холодильников, их оборудование и
художественно-эстетические показатели.
Правильная типология холодильников
исходит из конкретного назначения изделия.
Экономический выигрыш в этом случае
заключается прежде всего в полноценном использовании
пространства кухни и в потребительски
оправданной конструкции холодильника. Примером
нарушения этих требований служит выпуск
холодильников типа «стол». Почти все модели
этих холодильников имеют внешние габариты,
не отвечающие требованиям к современному
оборудованию кухонь жилых домов.
Некоторые вопросы художественного конструирования бытовых холодильников
И. А. КУЛИКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт технической эстетики (ВНИИТЭ)
4 Зак. 3637
25

Выпускаемые модели не позволяют
блокировать их в единый фронт со стандартной
кухонной мебелью, что затрудняет процесс
приготовления пищи. Особенно часто превышается
стандартная высота (85 см). Нерационально
решены и холодильники-шкафы емкостью
160 дм3, у которых нельзя использовать
верхнюю плоскость в качестве стола.
К другим недостаткам отечественных
холодильников, мешающим гибко и экономично
использовать пространство кухни, относятся
отсутствие моделей с левой и правой навеской
двери, невозможность удаления полок из
камеры при открывании двери на угол 90°. Не
всегда удачны и внешние пропорции шкафов—
слишком большая ширина, например у
модели «Снайге» F5 см).
Не налажено производство удобных в
эксплуатации холодильников встроенного типа,
хотя преимущества их достаточно очевидны
как для потребителя, так и для производства.
Встроенные холодильники позволяют
использовать пространство под и над холодильником,
размещаются в удобной по высоте зоне,
требуют меньших затрат листового металла,
уменьшают число отделочных операций (требуется
отделка лишь передней панели и двери) и
технологичны в изготовлении.
ВНИИТЭ совместно с
машиностроительным заводом разработал модель
встроенного холодильника1 емкостью 160 дм3
(рис. 1). Внедрению этих холодильников
препятствует необходимость производства
специальной стандартной мебели.
Если правильно разработанная типология
холодильников позволяет экономично
оборудовать кухни различных планировок, го
рациональная конструкция внутреннего объема
холодильников снижает необходимые емкости,
что дает экономический эффект не только для
потребителей, но и для строительства
(экономия пространства кухни).
В результате полноценного использования
внутренней емкости приобретают реальную
ценность конструкторские и технологические
поиски наименьшей толщины стенок
холодильника. Наибольшую экономию внутреннего
пространства можно получить в результате
правильного сочетания размеров камеры и
емкостей (посуды), а также унификации
размеров упаковки пищевых продуктов. Поскольку
такая стандартизация отсутствует,
необходимо конструировать максимально гибкое
оборудование камер. Под этим подразумевается
1 Авторы — сотрудники ВНИИТЭ П. П. Барбашов и
В. В. Ябров.
26
Рис. 1.
Художественно-конструкторский проект
встроенного холодильника на базе модели
«Бирюса».
создание возможности регулирования высоты
между полками, установка специальных
емкостей для жиров, фруктов, овощей,
охлажденных блюд и т. д.; применение съемных полок
на панели двери и др.
На рис. 2 показан холодильник фирмы «Хот-
поинт» модели «Айсед даймонд 85» емкостью
240 л, получивший премию Британского
Совета по технической эстетике за 1967 г. Высота
холодильника 1320 мм, ширина 610 мм,
глубина 537 мм, вес 57 кг, емкость иизкотемператур-
ного^ отделения 21 л, температура в нем
— 18°С; оттаивание полуавтоматическое
горячими парами фреона. Камера из полистирола,
изоляция пенополиуретановая. Цвет корпуса
белый и голубой.
В отечественных холодильниках, как
правило, ^верхнюю часть панели двери занимают
ячейки для яиц, ниже расположены емкости
для сыра и масла и полка для бутылок.
Пространство, предназначенное для бутылок, ред-

ко используется даже наполовину, тем более,
что широко применяется бумажная упаковка
для молочных продуктов, которые
невозможно разместить на панели двери.
Рис. 2. Холодильник фирмы «Хотпоинт» модели «Айсед
даймонд 85».
Однако ни одна отечественная модель не
предусматривает на панели съемных полок,
предназначенных для бумажных пакетов,
консервов, небольших бутылок для соков и т. д.,
а также дополнительных съемных емкостей для
яиц, специальных сеток для овощей (например,
поворотного типа), устанавливаемых на
многих зарубежных моделях.
Таким образом, конструкции панели двери
в отечественных холодильниках не учитывают
разнообразия упаковок продуктов.
Полезный объем холодильной камеры часто
используется неудовлетворительно из-за
неоправданно больших зазоров между боковой
поверхностью панели двери и внутренней
камерой, испарителем и поддоном, стенками
испарителя и потолком камеры и т. д. Иногда
в камере емкость для овощей устанавливается
с чрезмерно большими зазорами. Кроме того,
поддон под испарителем обычно занимает
большой полезный объем и в то же время
неудобен для размещения в нем продуктов.
Более рационален невысокий поддон, имеющий
в задней части местное увеличение объема для
сбора воды, либо размещение в глубине
камеры специальной емкости для талой воды. Ем-
4*
кость, предназначенную для овощей и фруктов,
лучше разделять на две различного
назначения, что позволяет осуществлять более
полноценную и удобную загрузку и является более
гигиеничным.
Совершенно неприемлемо решение
низкотемпературной камеры, представляющей собой
небрежно свернутый испаритель, не имеющий
вида бытового прибора (рис. 3). Внутри часто
располагаются трубопроводы и силикагелевый
патрон, мешающие размещению продуктов и
уборке. Зазоры между испарителем и камерой
не закрыты пластмассовыми накладками и
видны грубые детали крепления испарителя.
Не применяются решетчатые платформы или
специальные корзины для замороженных
продуктов, облегчающие загрузку и уборку
холодильника (продукты не примерзают к
поверхности испарителя). Специальные покрытия
испарителя также улучшают потребительские
качества изделий.
Рис. 3. Пример неудовлетворительного решения
испарителя и трубопроводов.
Особое внимание необходимо уделять
художественно-эстетическим качествам изделия и в
первую очередь повышению культуры
технологической обработки отдельных деталей и
узлов (чистота поверхности, качество окраски,
сборки и т. д).
Большое значение имеет соблюдение
единства стиля, а также придание всему
холодильнику и отдельным его деталям целостности и
художественной значимости. Изделие должно
иметь логическую художественную структуру.
Современной простой и целесообразной форме
внешнего шкафа холодильника должно
отвечать неперегруженное композиционное
решение внутренней емкости, несущей спокойное
членение внутреннего пространства (см.
рис. 2).
27

Не всегда художнику-конструктору удается
сохранить единство стиля из-за увлечения
отдельными деталями.
Одним из примеров недостаточной
сдержанности исполнения отдельных деталей,
нарушающей общую целостность восприятия изделия,
может служить выполнение фирменных
знаков (эмблем) на двери холодильника.
Сильное акцентирование внимания на них
(например, в моделях «Бирюса», «Ока III») придает
изделию излишнюю рекламность. Нарушают
художественное единство и разностильные
декоративные рисунки, например на дверцах
испарителя и емкостей для масла и сыра.
Выразительность отдельных деталей во
многом зависит от законченности их отделки, не
допускающей впечатления полуфабриката.
Например, решетчатые полки для хранения
продуктов должны иметь декоративные
накладки, закрывающие спереди места сварки
прутков.
Большое внимание следует уделять
цветовому решению холодильника с учетом
ассортимента пластмасс и цветных эмалей, которыми
располагает завод. Учитывая современную
тенденцию превращать кухни в
кухни-столовые, необходимо выпускать холодильники с
цветными корпусами, что позволит избежать
лабораторного вида оборудования.
Повышение общей
художественно-конструкторской культуры изготовления холодильников
не должно приводить к проектированию
безликих однотипных образцов. Необходимо
учитывать определенные традиции,
складывающиеся в отдельных республиках, а также на
конкретных заводах.
В настоящее время разработан и
утверждается стандарт на бытовые холодильники.
Однако стандарты на отдельные виды
кухонного оборудования не могут в полной мере
учесть весь комплекс требований потребителя
и жилищного строительства. Назрела
необходимость создания единого межотраслевого
стандарта на оборудование кухонь, отражаю-
щего ряд взаимосвязанных
технико-эксплуатационных показателей изделий и помещения
кухонь.
Такой стандарт должен отразить широкий
комплекс требований, предъявляемых к
правильной организации отдельных зон
приготовления пищи и хранения продуктов, набору
оборудования в зависимости от типа кухни,
порядку расположения оборудования, характеру
взаимосвязи отдельных видов оборудования
(к блокированию, коммуникациям и т. д.),
перспективным формам оборудования кухонь
и помещению кухни.
Указанный стандарт позволит
целенаправленно влиять на качество отдельных изделий,
учитывая общие тенденции
социально-экономического развития нашего общества и
перспективу развития техники и строительства.
Разработка межотраслевого стандарта, без
которого невозможно дальнейшее успешное
проектирование бытовых холодильников и
остального кухонного оборудования, требует
проведения комплексных научных
исследований, в частности в области технической
эстетики.
Опечатка
В № 9, на стр. 18 подпись под рис. 2 следует читать: «Транспортный
рефрижератор «Камчатские горы». На стр. 19 под рис. 4 должно быть:
«Рыбоконсервный траулер «Наталия Ковшова».

Новые конструкции местных эжекцнонных и вентиляторных кондиционеров
и методика их подбора
Доктор техн. наук. О. Я. КОКОРИН
НИИсантехники
628.84
Для кондиционирования .воздуха в много-
иомнатных административных и
общественных зданиях (применяются -местные
неавтономные эжекционные и вентиляторные
кондиционеры.
Системы кондиционирования с местными
эжекционными кондиционерами обычно
включают следующие элементы:
— центральный кондиционер, в котором
обрабатывается первичный воздух;
— централизованный источник для
снабжения горячей и холодной водой;
— подающие и обратные трубопроводы, по
которым транспортируется горячая и
холодная вода;
— местные эжекционные кондиционеры,
установленные непосредственно в
обслуживаемых помещениях.
Эжекционный кондиционер КНЭ-0,5 для
встраивания в подоконник разработан
НИИсантехники. Кондиционеры типа КНЭ-0,5
серийно выпускаются Домодедовским
машиностроительным заводом «Кондиционер» и
заводом FBV № 9 в Венгрии. В Москве этими
•кондиционерами оборудованы, например,
здания Госплана СССР A620 шт.) и СЭВа
A400 шт.).
Принципиальная схема эжекционного
кондиционера КНЭ-0,5 представлена на рис. 1.
Гибким патрубком / эжекционный
кондиционер соединяется с приточным воздуховодом
первичного воздуха, который входит в
перфорированную распределительную трубу 2. В
зависимости от положения секторного
клапана 3, устанавливаемого поворотом
рукоятки 4, обеспечивается поступление нужного
количества первичного воздуха в камеру 5,
стенки которой покрыты звукоизолирующим
материалом.
Далее первичный воздух выходит через
пластмассовые сопловые элементы 6, что
обусловливает создание эжекции
рециркуляционного воздуха из обслуживаемого помещения.
Эжектируемый воздух очищается в
капроновом фильтре 7 и проходит через пластинчатый
оребренный теплообменник 8. По трубкам
теплообменника протекает холодная или
горячая вода, что определяет соответствующий
тепловой режим обработки рециркуляционного
воздуха.
Количество циркулирующей воды можно
регулировать вручную вентилем 9 или
автоматически от соответствующего прибора
автоматики. Смесь первичного и обработанного
рециркуляционного воздуха поступает в
верхнюю камеру 10, задняя стенка 11 которой
Рис. I Принципиальная схема эжекционного кондиционера КНЭ-0,5.
29

также покрыта звукоизолирующим
материалом.
Через приточные решетки, устанавливаемые
в строительной конструкции подоконника,
обработанный воздух поступает в обслуживаемое
помещение. Если охлаждение воздуха в
теплообменнике 5 происходит с осушением, то
выпадающий конденсат собирается в поддоне 12
и отводится по трубе 13, присоединенной к
дренажному трубопроводу.
В паспортном исполнении эжекционный
кондиционер поставляется с сопловыми
элементами. Диаметр выходного отверстия сопла 5 мм.
Для возможности изменения коэффициента
эжекции и необходимого давления первичного
воздуха в камере 5 завод-изготовитель по
заказу может менять сопловые элементы и
поставлять их с различными диаметрами.
К преимуществам системы
кондиционирования с эжекционными кондиционерами
относятся:
— возможность осуществления отопления в
помещениях (в ночное время) на
конвективном режиме без включения центрального
кондиционера первичного воздуха;
— отсутствие в эжекционных кондиционерах
движущихся частей (вентиляторов,
электродвигателей), что обеспечивает высокую
эксплуатационную надежность, простоту
обслуживания и позволяет добиться малошумности
при работе.
Системы кондиционирования с местными
неавтономными вентиляторными
кондиционерами обычно включают следующие элементы:
— централизованный источник для
снабжения горячей и холодной водой;
— подающие и обратные трубопроводы, по
которым транспортируется горячая и
холодная вода;
— местные неавтономные вентиляторные
кондиционеры, установленные непосредственно
в обслуживаемом помещении.
Местные неавтономные вентиляторные
кондиционеры-конвекторы КНК-0,15 (рис. 2) и
КНК-0,3 разработаны НИИсантехники.
Кондиционеры состоят из металлического
кожуха /, стенки которого покрыты тепло- и
звукоизоляционным картоном; поверхностного
теплообменника 2 из стальных труб со стальным
пластинчатым оребрением; диаметрального
вентилятора 3 с непосредственным приводом
от малошумного однофазного
электродвигателя; резиновой вставки 4 у нагнетательного
отверстия вентилятора; воздушного фильтра 5 и
600
Рис. 2. Принципиальная схема вентиляторного
кондиционера-конвектора типа КНК-0,15.
30

рециркуляционной решетки 6, расположенных
на передней декоративной стенке; поддона 7
для сбора влаги при осушении воздуха,
которая отводится по канализационному
трубопроводу или периодически удаляется из поддона;
верхней крышки 8 с приточной решеткой 9\
клапана наружного воздуха 10,
расположенного в нижней части задней стенки.
На рис. 2 показан вариант установки
кондиционера-конвектора у оконного проема при
отсутствии подоконника. Если подоконник
есть, то у кондиционера-конвектора может не
быть верхней крышки 8, а приточная
решетка 9 встраивается в подоконник.
В агрегате КНК-0,3 удваиваются по
количеству следующие узлы: диаметральный
вентилятор, приточная и рециркуляционная
решетки, воздушный фильтр, клапан забора
наружного воздуха, поддон. Ширина агрегата
КНК-0,3 — 1200 мм. Наличие одинаковых
конструктивных узлов обеспечивает унификацию
обоих типов кондиционеров-конвекторов.
Для здания гостиницы «Россия» в Москве
изготовлены по специальному заказу на
Тушинском машиностроительном заводе 10 400
кондиционеров-конвекторов.
Тепло- и холодопроизводительность
поверхностного теплообменника местных
неавтономных эжекционных и вентиляторных
кондиционеров рекомендуется определять с
использованием опытных значений удельных тепловых
показателей. На основе опытных данных для
режимов нагрева воздуха в поверхностном
теплообменнике находят удельный показатель тепло-
производительности по формуле
где Gw — расход воды через
теплообменник, кг/ч;
cw — теплоемкость воды, ккал/(кг-
• град);
tw\ и tW2 — соответственно начальная и
конечная температуры горячей
воды, °С;
Yc — удельный вес сухого воздуха
перед теплообменником, кг/ж3;
U — начальная температура воздуха
по сухому термометру перед
теплообменником, °С.
В результате обработки полученных данных
для режимов нагрева при вынужденном
движении воздуха через теплообменник
кондиционера установлено, что показатель Лт,
вычисляемый по формуле A), не зависит от
разности начальных температур воды и воздуха.
В местных неавтономных вентиляторных
кондиционерах-конвекторах при нормальной
эксплуатации (недопущение значительной
запыленности воздушных фильтров) общая
производительность агрегатов по воздуху
практически сохраняется постоянной и соответствует
паспортному значению.
Изменение режимов работы таких
кондиционеров может обусловливаться различными
расходами воды через поверхностный
теплообменник, а также различным сочетанием
начальных параметров воды и воздуха перед
теплообменником. Поэтому для. определенного
конструктивного выполнения местного
вентиляторного кондиционера в режимах нагрева с
работающим вентилятором величина Ат
определяется только расходом воды Gw.
Для местных неавтономных эжекционных
кондиционеров характерна возможность
изменения общей производительности по воздуху
путехМ пропуска через сопла различных
расходов первичного воздуха LH, а также
изменения сопловых элементов с различным
диаметром сопел dc. Поэтому для определенного
конструктивного выполнения местного эжекцион-
ного кондиционера в режимах нагрева при по-
лаче первичного воздуха величина Ат будет
зависеть не только от расхода воды, но и от
величины LH и dc.
Для режимов нагрева при естественной
конвекции (для вентиляторных кондиционеров
при неработающем вентиляторе, а
эжекционных — при отсутствии прохождения через
сопла первичного воздуха) величина удельного
показателя теплопроизводительности Лт.к
зависит как от расхода горячей воды Gw, так и от
разности начальных температур воздуха и
воды (tw\—t\).
В соответствии с выбранными режимами
работы по соответствующим графикам для
определенной конструкции местных кондиционеров
находят величину удельной тепловой
производительности Лт. Тогда тепловую
производительность поверхностного теплообменника
вычисляют по формуле
QT = А т Тс (twi — ti) ккалК B)
По графику на рис. 3 в зависимости от
выбранного расхода первичного воздуха через
сопла и расхода горячей воды находят
величину Лт. Задавшись начальными температурами
горячей воды и воздуха, определяют тепловую
производительность поверхностного
теплообменника эжекционного кондиционера по
формуле B).
Задавшись расходом горячей воды и
перепадом начальных температур горячей воды и
31

*7
50
45
40
35
30
25
30
100^
80
определять необходимый расход горячей воды
или ее начальную температуру.
Для режимов охлаждения воздуха в
поверхностном теплообменнике по опытным данным
вычисляют удельный показатель холодопроиз-
водительности по отношению к одному
градусу разности начальных температур воздуха и
холодной воды по формуле
50 100
150
200 250 Glw>kF/4
Рис. 3. Опытная зависимость удельного
показателя теплопроизводительности Ат от
расхода воды Gw при различных расходах
воздуха LH для эжекционного кондиционера
КНЭ-0,5 с соплами диаметром 5 мм.
воздуха (twi—ti), по графику на рис. 4
находят величину Лт.к, а по формуле B)
вычисляют тепловую производительность.
Используя предлагаемую методику, можно
решать и обратные задачи, т. е. по заданной
тепловой производительности кондиционера
twrU
Рис. 4. Опытная зависимость удельного показателя
теплопроизводительности Лт.к от расхода воды Gw при
различных разностях температур twX—tx при
естественном конвективном нагреве в эжекционном
кондиционере КНЭ-0,5.
Тс (^i — twi)
C)
где tw\ и tW2 — соответственно начальная и
конечная температуры
холодной воды, °С.
Если в поверхностном теплообменнике
воздух охлаждается только с отдачей явного
тепла без конденсации влаги, то величина Лох
определяется теми же зависимостями, что и при
50
40
30
I
V*
U
\<2
^ ч
1,0
0,5
0,6
0,7
0,8
О.Р
Рис. 5. Опытные зависимости удельного
показателя холодопроизводительности А0х и
коэффициента влаговыпадения ? от
параметрического критерия р для
вентиляторного кондиционера-конвектора КНК-0,3 при
различных расходах холодной воды Gw и
расходе воздуха 303 мъ\ч.
32

нагревании. В режимах с одновременным
охлаждением и осушением воздуха величина Лох
дополнительно зависит от начальных
параметров воздуха и воды, которые рекомендуется
учитывать через параметрический критерий
р=Р*1-Рт9 D)
Рт—Pwi
где Phi — давление насыщения водяных
паров, соответствующее температуре
воздуха перед теплообменником t\\
pni — парциальное давление водяных
паров в воздухе перед
теплообменником;
pw\ — давление насыщения водяных
паров, соответствующее начальной
температуре холодной воды tw\.
Увеличение общей
холодопроизводительности поверхностных теплообменников при
одновременном охлаждении и осушении воздуха
принято оценивать через коэффициент влаго-
выпаденмя
где G — количество воздуха, проходящего
через поверхностный теплообменник
кондиционера, кг/ч;
t2 — температура воздуха после
поверхностного теплообменника, °С.
Из графика, приведенного на рис. 5, видно,
что при одинаковых соотношениях начальных
параметров воздуха и воды (постоянных р)
величина Лох и j, а следовательно, и холодопро-
изводительность агрегатов, уменьшаются при
сокращении расхода холодной воды. При
постоянном расходе воды величина Аох умень-
Развитие экспериментальных исследований
поршневых компрессоров со скоростью
вращения вала свыше 750—1000 об/мин потребовало
разработки методов осциллографической
записи быстроизменяющихся параметров внутри
цилиндров и (в газовых трактах.
В настоящее время техническое оснащение
эксперимента позволяет определить широкий
шается с увеличением показателя р, но при
определенном значении р величина Лох
получает постоянное значение и с дальнейшим
увеличением р не изменяется. Этому диапазону
величин р соответствуют режимы работы
агрегатов, когда охлаждение воздуха
происходит без конденсации влаги (величина ?=1).
При уменьшении расхода холодной воды
граница наступления режимов охлаждения с
одновременной конденсацией влаги из воздуха
смещается в сторону более низких значений р
(при одинаковых начальных параметрах
воздуха для достижения эффекта осушки
потребуется более низкая начальная температура
воды).
Задавшись расходом холодной воды и зная
начальные параметры воздуха и воды, по
графику на рис. 5 находят величины Аох и g.
Далее определяют холодопроизводительность
теплообменника кондиционера по формулам
Qn = А ох Тс & — twl) ккал\ч F)
и
(Эя=-у- ккал\ч. G)
С помощью графика на рис. 5 решают и
обратную задачу, т. е. по заданной
холодопроизводительности находят нужный расход
холодной воды и ее начальную температуру.
На основании результатов испытаний в
НИИсантехники получены графики для
определения величин удельных показателей тепло-
и холодопроизводительности для различных
режимов работы местных неавтономных
вентиляторных и эжекционных кондиционеров.
621.512
комплекс параметров работы компрессора:
давление и температуру в цилиндрах и
газовых полостях, положение пластин клапанов,
скорости вращения встроенного
электродвигателя, акустические параметры, мгновенный
крутящий момент на валу компрессора и
другие.
Большинство проводимых исследований со-
методика анализа энергетических характеристик процессов
в поршневом компрессоре
Б. Л. ЦЫРЛИН
ВНИИхолодмаш
33

держит достаточно глубокий анализ объемных
характеристик компрессора, но в отношениях
энергетических ограничивается внешними
суммирующими характеристиками, такими, как
эффективная мощность Ne и удельная
эффективная холодопроизводительность Ке.
В некоторых исследованиях приводятся
данные по индикаторному к.п.д. гц и
коэффициентам индикаторного давления pi.
В очень немногих работах сделаны попытки
проанализировать отдельные составляющие
энергетических потерь — в клапанах, газовых
трактах, от обратного расширения пара, а
также эффективность процесса сжатия и
охлаждения.
Отсутствие анализа ряда процессов,
влияющих на энергетические показатели
компрессора, затрудняет рациональное проведение
исследовательской и опытно-конструкторской
работы, а иногда приводит к ошибочным
представлениям.
Более глубокому анализу, особенно
энергетических характеристик, препятствует также
отсутствие отработанной и общепринятой
методики проведения экспериментальных
исследований и обработки опытных данных.
Подобная попытка была сделана автором
в период начального развития техники
электрического индицирования, при испытаниях
компрессора АУ-30 [1], проводившихся во
внихи.
В настоящее время развитие техники
эксперимента позволило уточнить и методику
обработки экспериментальных данных, основные
положения, которой изложены в настоящей
статье.
Методика предполагает независимость
воздействия отдельных процессов в компрессоре.
Процессы, экспериментально изучаемые с
помощью индицирования, анализируются
сравнением теоретической и действительной
индикаторных диаграмм. Для холодильного
компрессора в теоретической индикаторной
диаграмме принято: депрессии на линии
всасывания и нагнетания, а также расширение из
мертвого пространства отсутствуют, а сжатие
от давления всасывания piKM до давления
нагнетания /?2км протекает адиабатически [2, 3].
На рис. 1 сопоставлены теоретическая
индикаторная диаграмма и действительная, снятая
на компрессоре АУУ-90 (фреон-12).
При наложении действительной и
теоретической индикаторных диаграмм получаем
площадки (на рис. 1 заштрихованы),
характеризующие отличие действительных процессов в
компрессоре от их теоретического протекания,
что позволяет оценить влияние отдельных
факторов.
^Риг.п
V
1
//////////////////л
*Я1 ^2КМ
"""^^///УЛУЛУ//^^^
г« >-*
Рим
Рвв. л
Рис. 1. Сопоставление теоретической индикаторной
диаграммы и действительной:
Заштрихованные площадки: 1 — Д/нг*, 2 —
AfBC; 3 — А/рс; 4 — А/с ж.
Избыточные площадки от депрессий в
клапанах и газовых трактах нагнетательных и
всасывающих, а также площадки,
увеличивающие или уменьшающие площадь диаграммы
при расширении и сжатии — Д/Нг, Д/вс» А/рс,
А/сЖ (мм2).
Величины Д/г- и масштаб диаграммы
определяют добавку к теоретическоглу среднему
индикаторному давлению piT: Дрнг, ДрВс, A/?pc,
А/7СЖ.
Масштаб давления тр =
где /?нг и рве
Рнг—Рвс Г Ml CM*
L I мм
давление в полостях
нагнетания и всасывания
компрессора.
Средняя высота (мм) индикаторной
диаграммы
ср~ s '
где F — площадь, мм2;
s — длина по горизонтали индикаторной
диаграммы, мм.
Тогда
А/нгтр
А/>нг
Д/?вс =
А/вс Шр
S
А/рс/п^
А Ь/сжГПр
Ьрсж — кг\сж.
34

Теоретическое среднеиндикаторное давление
„ _ 1 A't
Л 1/вс
10 кг/см2,
где Д/а — адиабатический перепад
энтальпий.
Действительное среднеиндикаторное
давление
Для оценки энергетической эффективности
принимаем ряд коэффициентов,
характеризующих следующее.
1) Потери в нагнетательных клапанах
В = Ел. — \
2) Потери во всасывающих клапанах
Ph *др
лдр
Pir + ЬРлс 1+AP ВС
где Ядр — коэффициент дросселирования.
Для упрощения к потерям в клапанах
отнесены потери давления во всасывающем и
нагнетательном трактах, в том числе связанные
с пульсацией давления, хотя их также можно
было бы оценивать соответствующими
коэффициентами. В этом случае, например, для
нагнетания
гнг == Рнг.кл гнг#тр гнг.кол»
где коэффициенты в правой части равенства
характеризуют собственно клапан, депрессию
в нагнетательном тракте и потери от
колебания давления в полости нагнетания.
В случае существенных пульсаций давления
при определении Рнг.кл отрезок Арнг.кл следует
брать между точками давления на
индикаторной диаграмме и на линии пульсирующего
давления ib полости (рис. 2).
3) Влияние обратного расширения
Р-
Ph ^с
рс"
>
Ph — Д/>рс 1— Д/?рс
где Яс — объемный коэффициент подачи.
4) Отличие действительного протекания
сжатия от теоретического
В = Ph = 1-
гсж — , А — _ •
Ph ± ЬРсж 1 ± Д/?сж
В соответствии с принятым методом учета
площадок на индикаторной диаграмме
коэффициент Рсш одновременно учитывает влияние
показателя политропы сжатия и отличие
расположения точки начала сжатия (точка в на
рис. 3) от соответствующей точки в
теоретической диаграмме (точка а) на линии р=Р\ки-
Таким образом, коэффициент рсж
недостаточно четко характеризует эффективность
собственно процесса сжатия, что можно
выполнить сопоставлением показателей политропы с
теоретическим.
Рис. 2. Депрессии давления на линии
нагнетания:
/ — пульсирующее давление в полости
нагнетания рнт.п\ 2 — депрессия в
нагнетательном клапане АрНг.кл; 3 —
суммарная депрессия при нагнетании АрНг-
Может быть также рекомендован
коэффициент $'сж, для определения которого
следует проводить адиабату сжатия из точки
действительного начала сжатия (точка в), как по-
казано на рис. 3. Величины Ар еж И гсж
рактеризуют именно совершенство процесса
сжатия.
«У* Const
Рис. 3. Линия сжатия: заштрихованные
площадки: / — А/с ж; 2 — А/сж.
В этом случае можно принять
Рсж = Рсж • Рсж>
где коэффициент C^ учитывает
местоположение точки начала сжатия.
35

Аналогично коэффициентам, полученным
обработкой индикаторных диаграмм, можно
оценить .потери от подогрева $w^kw и
перетеканий Рпл—W
Каждый из коэффициентов Р; подобен
индикаторному к.п.д. компрессора, так как дает
сопоставление для каждого из процессов
действительной Кг и теоретической /Сгт удельной хо-
лодопроизводительности.
Покажем это на примере ррс, сравнивая
Кгт и /Сгрс, когда учитывается лишь одно
отличие действительной диаграммы от
теоретической, а именно, наличие обратного
расширения
Оо.
рс
Л/рс
Nt
рс
?о.рс Nit
Qo.t
Qo.iNi
рс
=x.
PhVfi36J2 lc I
-pc-
(pij — Appc) vh 36,72 1 — A^Pc
Однако нельзя считать коэффициенты р
коэффициентами полезного действия отдельных
процессов, особенно рСж и (^ж, которые во
многих случаях больше единицы.
При перемножении всех коэффициентов
получаем
РнгРвсРрсРсжРдаР
всгрсгсжггугпл "
АсАдрА^Хпл
О)
где
1 + А/?нг+АРвс— Д/>рс ± ЬРсж + А
— сумма членов попарных, тройных
произведений и члена с
произведением всех четырех Др.
Даже попарные произведения представляют
величины следующего порядка в сторону
уменьшения по сравнению с Ар.
Проверка влияния членов А на величину
знаменателя, выполненная более чем по 40
индикаторным диаграммам, снятым на
аммиаке и фреонах-12 и 22 на различных режимах и
в разных компрессорах, показала, что оно
незначительно.
^2i»L<io величина А составляет
PlKM
менее 1,5% от величины знаменателя в
уравнении A), а при ^^ >10—12 — не более
PlKM
2,5%.
Если отбросить члены второго и более
высокого порядка (член Л), то с указанной
погрешностью при реально достигнутой точности
индицирования величина знаменателя в
уравнении A) будет равна рг\
Так, при
Pi
= -?*- =
Ph
Ph
i + 2A^ B)
Числитель в уравнении A) равен
коэффициенту подачи компрессора К. Таким образом,
произведение
РнгРвсРрсРсжРшРпл = — Ч<-
р/
В этом случае не выделяемые
экспериментально коэффициенты р .можно .вычислить из
величины т]г и определенных опытным путем
энергетических коэффициентов.
В качестве примера приведем данные по
энергетическим характеристикам компрессора
АУУ-90 при работе его на фреоне-12.
0,9
he
0,9
0,8
/7,7
fipc
0,9
0,8
V
1,0
a^S 1—
—- Г\
и
^-к>-
О
8 Р2км
Рим
Рис. 4. Зависимость коэффициентов р
/?2КМ
от отношения давлений .
Р\МЛк
На рис. 4 показаны величины
коэффициентов Рнг, Рве Ррс и Рсж в зависимости от
отношения давлений в компрессоре ^^-.
Ртн.
Из приведенных графиков видно, что при
малых отношениях давлений (высоких
температурах кипения) основную долю в
энергетических потерях составляют потери от
депрессии в клапанах, особенно во всасывающих.
По мере роста отношения давлений
(понижения температуры кипения) потери в клапа-
36

нах снижаются, но возрастают
энергетические потери, связанные с процессом обратного
расширения пара в цилиндре.
Интенсивное охлаждение цилиндров в
компрессоре АУУ-90 привело к возрастанию
коэффициента Рсш до величин, больших 1,0
практически во всем диапазоне эксплуатационных
режимов. Коэффициент Рсж возрастает при уве-
личении отношения давлении и при - =о
PlKM
достигает 1,15.
О влиянии невыделенных в данных опытах
энергетических потерь, произведение которых
назовем коэффициентом прочих потерь
Рп = Р Ал ~ ^пл>
можно судить исходя из равенства
НнгНвсРрсРсж
Влияние рп на характеристики
компрессора АУУ-90 при работе на фреоне-12
видно из представленного на рис. 5
сопоставления величин индикаторного к.п.д. т]г-, опре-
X
деленного как отношение — , и произведе-
Р/
НИЯ рнгРвсРрсР еж*
Рис. 5. Сопоставление произведения с
индикаторным к.п.д.:
/ — произведение Рнг,РвсРРсРсЖ;
2 — ИНДИКаТОрНЫЙ К.П.Д. Г]г.
Из графиков видно, что до отношения^-^- <
PlKM
<4,5 энергетические характеристики
компрессора в основном определяются потерями в
клапанах, от обратного расширения пара и
эффективностью процесса сжатия.
С ростом отношения давлений возрастает
роль потерь от подогрева пара — во
всасывающем тракте и в цилиндре компрессора — C^ и
перетеканий рПл> произведение которых в
основном и определяет в данном случае величину
коэффициента прочих потерь рп.
При увеличении отношения давлений до 8
приведенные на рис. 5 величины произведения
коэффициентов р* и индикаторного к.п.д.
значительно расходятся. Величина рп снижается
при этом до 0,8, что приблизительно
соответствует обычным величинам произведения
Аналогичное явление наблюдалось и при
испытаниях аммиачного компрессора АУ-30 [1].
Величина потерь от подогрева пара только во
всасывающей полости в этом компрессоре при
температуре кипения —30°С составляла
П% . (Р;=0,89).
Выводы
Предложенная методика анализа отдельных
факторов и процессов позволяет выявить их
воздействие на энергетическую эффективность,
предполагая, что они не зависят от других
процессов, протекающих в рабочем цикле
поршневого компрессора.
Такой метод дает возможность оценить в
отдельности влияние процессов сжатия,
обратного расширения, всасывания,
пульсации давления в полостях нагнетания и
всасывания, подогрева пара и других, а также
факторы, от которых зависит протекание этих
процессов.
Очевидно, что большинство факторов
связано между собой и главным образом через
сопутствующие им тепловые процессы.
Аналогичное 'положение установилось ^с
оценкой объемных характеристик, где
воздействие отдельных, но связанных взаимным
влиянием факторов, оценивается рядом
коэффициентов, произведение которых
представляет коэффициент подачи компрессора А,=
Тем не менее общепринятый метод анализа
объемных потерь оказался вполне
приемлемым для проведения исследовательской
работы и определения путей усовершенствования
компрессоров, а также для расчетов при
проектировании компрессора.
. В то же время исследование взаимного
влияния процессов в настоящее время нельзя
выполнить имеющимися средствами
экспериментирования и определить как
первоочередную потребность для решения практических
задач усовершенствования компрессоров. ^
Метод анализа индивидуального
воздействия отдельных факторов на энергетические
характеристики еще не получил широкого
распространения.
Приводимые обычно величины удельной
холодопроизводительности и общих
коэффициентов полезного действия объединяют
одновременно различные объемные и энергетические
37

характеристики, что затрудняет, а в
большинстве случаев и исключает анализ влияния
отдельных процессов.
Возможность раздельного учета
энергетических потерь позволяет также направить
исследовательские и опытно-конструкторские
работы на решение основных проблем
усовершенствования и создания оптимальных
конструкций холодильных компрессоров.
Так, соответствующим анализом
компрессоров Черкесского завода было установлено, что
для повышения у этих компрессоров
энергетических показателей при работе на фреонах,
особенно при режимах с высокими
температурами кипения (это распространяется,
очевидно, и на компрессоры с ходом поршня 130 мм),
в первую очередь необходимо снижение
дроссельных потерь во всасывающих клапанах.
Естественная убыль продуктов при
замораживании и хранении является одним из
важных технико-экономических показателей
работы рефрижераторных судов и холодильников и
характеризует уровень их технической
оснащенности.
С величиной естественной убыли связано и
изменение качества продуктов.
Техническое оснащение рефрижераторных
судов и холодильников рыбной
промышленности за последние годы значительно
улучшилось.
В трюмах рефрижераторных судов
поддерживается температура —18°С и «иже
(до —30°С). В камерах большинства
береговых холодильников мороженую рыбу хранят
при температуре —18°С. Для хранения
мороженой рыбы широко используют картонную
тару. Для замораживания применяют
морозилки интенсивного действия с низкой
температурой воздуха (до —40°С).
В 1966 г. 80% всей добываемой рыбы было
При испытаниях компрессора АУ-30 [1] с
помощью раздельного анализа была
установлена необходимость устранения вредного
теплообмена и интенсификации охлаждения.
Эти рекомендации были учтены в
компрессорах ряда, выпускаемого Черкесским
заводом холодильного машиностроения, что
позволило обеспечить малые энергетические и
объемные потери от подогрева всасываемого пара.
ЛИТЕРАТУРА
1. Цырлин Б. Л. Усовершенствование конструкции
аммиачных блок-картерных компрессоров. Гос-
торгиздат, 1961.
2. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. Госторгиздат, 1960.
3. Френкель М. И. Поршневые компрессоры. Маш-
гиз, 1960.
664.951.037.5.004.16
заморожено в виде блоков в
скороморозильных аппаратах, в которых в основном
используют формы с крышками.
Применение низких температур,
скороморозильных аппаратов и упаковки позволило
значительно снизить естественные потери при
замораживании и хранении рыбы.
Действовавшие до последнего времени
нормы естественной убыли при хранении рыбы
были установлены в 1954 г., когда рыбу
замораживали в основном в стеллажных
(камерных) морозилках. Температура хранения на
многих холодильниках была —10°С. Эти
нормы не были дифференцированы в зависимости
от климатических условий и вида упаковки.
К 1954 г. промышленность только начала
выпускать интенсивные туннельные морозилки,
поэтому не было достаточных данных для
установления норм убыли при замораживании
в них.
По старым нормам убыли при хранении
осетровых рыб (как правило, в глазированном
Новые нормы естественной убыли рыбы при холодильной обработке и хранении
Канд. техн. наук А. К. КАМИНАРСКАЯ, канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, Н. К. ФЕДОРОВА,
Н. В. ОГУРЕЧНИКОВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности,
канд. техн. наук Н. С. БЕРОВ — Научно-исследовательский и конструкторский институт механизации рыбной
промышленности
38

виде) естественная убыль начислялась с
первых дней хранения, хотя в начале хранения
испаряется только глазурь. Кроме того, убыль
при хранении начисляли только в течение 6
месяцев, тогда как 'Практически на
холодильниках большое количество осетровой рыбы
находится 10—12 месяцев. Поэтому возникла
необходимость пересмотра норм естественной
убыли с учетом уровня технического
оснащения холодильников.
Почти без изменения оставлены нормы
убыли при замораживании в стеллажных
морозилках, так как технические условия
замораживания при этом способе не изменились.
На основании экспериментальных данных
были составлены временные нормы
естественной убыли рыбы при замораживании и
хранении на холодильниках Министерства рыбного
хозяйства СССР, (которые действовали с 1
января 1965 г. до 1967 г. С апреля 1967 г.
Министерством рыбного хозяйства СССР введены
постоянные единые нормы выхода готовой
продукции и расхода сырья при замораживании и
хранении мороженой рыбы.
В основу разработки новых норм были
положены экспериментальные данные ВНИХИ,
НИКИМРП, Сахалинрыбпрома и главного
управления Запрыба.
По материалам ВНИХИ, при
замораживании в скороморозильных аппаратах салаки в
формах без крышек максимальная
естественная убыль составляла 0,72%, а по
экспериментальным данным, полученным НИКИМРП
вместе с работниками предприятий
управления Запрыба, — 0,93%. При замораживании
горбуши в аппаратах ВНИХИ естественная
убыль была равна 0,68%, при замораживании
рыбы в интенсивных морозилках на
рефрижераторных судах — 0,77% (данные
Сахалинрыбпрома).
При замораживании кильки в формах без
крышек в скороморозильных аппаратах типа
АСМА на рыболовном морозильном судне
«Ульяновск» потери составили 0,80%.
Применение крышек при быстром
замораживании рыбы в формах значительно
уменьшает естественную убыль. Например, при
замораживании трески и морского окуня в
скороморозильных аппаратах на БМРТ
«Добролюбов» естественная убыль составляла не
более 0,26%, на рефрижераторе типа
«Давыдов» — 0,39%.
ВНИХИ и НИКИМРП совместно с
работниками промышленности провели опыты по
установлению норм естественной убыли при
замораживании осетровых рыб в стеллажной
морозильной камере и в скороморозильном
аппарате. Температура воздуха в стеллажной
морозильной камере поддерживалась на
уровне —18ч—23°С, в скороморозильном
аппарате —28ч—33°С.
Опыты показали, что средняя естественная
убыль при замораживании осетровых рыб в
стеллажной морозильной камере составила
1,43%, в скороморозильном аппарате 1,31%.
Новыми нормами не предусмотрена
естественная убыль рыбы при рассольном
замораживании, так как при этом способе не происходит
убыли веса.
Экспериментальные работы по
установлению потерь мороженой рыбы при хранении на
холодильниках проводились с осетровой
рыбой в растюкованном и затюкованном видах,
треской, серебристым хеком и морским
окунем блочного замораживания, упакованными
в картонные коробки, а также крупным
частиком, замороженным россыпью и упакованным
в деревянные ящики. Рыбу хранили в камерах
холодильника при средней температуре
воздуха в теплый период года —14°С и в холодный
период —15°С.
При хранении глазированной осетровой
рыбы особое внимание уделяли определению
продолжительности сохранения глазури на
поверхности рыбы.
На хранение закладывали рыбу, на
поверхности которой было 3,5% глазури от веса.
Результаты экспериментальных
исследований показали, что в холодный период года при
хранении в течение 4 месяцев глазированной
осетровой рыбы в растюкованном виде
испаряется только глазурь. После 5,5 месяца
хранения на поверхности остается 70% глазури.
Глазурь испаряется прежде всего с жабер,
хвостового плавника и выступающей части
спинки. После 8 месяцев хранения на
поверхности гразури не остается.
Установлено, что при хранении осетровых
рыб в теплый период года глазурь с
поверхности испаряется на месяц раньше. Начиная с
пятого месяца хранения, с момента появления
участков поверхности, свободной от глазури,
происходит испарение влаги с открытой
поверхности, а также глазури. По мере
увеличения поверхности, свободной от глазури,
усушка будет больше. Поэтому естественная
убыль меньше в начале и больше в конце
хранения, тогда как при хранении неглазирован-
ной рыбы, наоборот, в первый месяц усушка
больше, а в последующие меньше.
С упакованной рыбы глазурь испаряется
медленнее, чем с неупакованной. Так, через
12 месяцев хранения упакованной рыбы по
весу испарилось в среднем только 1,79%, тогда
как через 10 месяцев хранения рыбы в растю-
39

коварном виде глазурь испарилась почти
полностью C,4%).
После 8 месяцев хранения у рыбы в тюках
глазурь на поверхности сохранилась на 90%,
тогда как у неупакованной она полностью
испарилась.
Целесообразность хранения рыбы в затюко-
вайном виде обусловливаемся «е только
уменьшением потерь веса, но и лучшим
сохранением качества. Если рыба в растюкованном виде
могла быть сохранена при —18°С в течение
8 месяцев (до появления окисления жира), то
в тюках сохранила хорошее качество в течение
12 месяцев.
Проводились также опыты по хранению не-
глазированных осетровых рыб. Определено, что
в первый месяц хранения неглазированной
рыбы максимальная естественная убыль 0,19%, а
в среднем по всем опытам — 0,10%.
Опытные данные, полученные при хранении
трески, серебристого хека и морского окуня
блочного замораживания, упакованных в
картонные коробки, показали, что естественная
убыль рыбы при холодильном хранении
значительно меньше, чем была предусмотрена
ранее действовавшими нормами. Естественная
убыль рыбы в первый месяц хранения была
принята 0,28%, а в опытах при хранении
трески в теплый период года потери веса
составили 0,12%, в холодный период года 0,06%. При
Канд. техн. наук Ю, А. ОЛЕНЕВ — Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной
промышленности
663.674
Лабораторией технологии мороженого
ВНИХИ проведены испытания венгерского
фризера новой модели — Ф2А30С, серийню
выпускаемого Будапештским заводом по
производству и ремонту холодильного
оборудования фирмы «Трансэлектро».
По внешнему виду фризер напоминает мо-
храневии серебристого хека и морского окуня,
соответственно 0,17 и 0,09%.
На основании экспериментальных данных
естественная убыль в утвержденных нормах
снижена:
— при замораживании на судах рыбы в
формах с крышками — ,на 66%,
— при замораживании рыбы в формах без
кр ышек — иа 12%,
— при хранении неглазированной рыбы на
холодильниках — на 18%,
— при хранении глазированной рыбы в
холодный период года — иа 85%, в теплый
период года — на 75%.
Чтобы уменьшить потери веса мороженой
рыбы при хранении, необходимо проводить
следующие мероприятия.
При хранении глазированной рыбы
(особенно осетровых) увеличить исходное количество
глазури. При хранении на холодильниках
рыбу следует повторно глазировать, что
позволит почти полностью исключить потери веса
таких ценных рыб, как осетровые.
Организация и техника глазирования несложны.
Глазированные осетровые рыбы необходимо
хранить только в затюкованном виде. Кроме
того, применять укрытия штабелей рыбы с
глазировкой их по поверхности.
В камерах хранения экранировать приборы
охлаждения и поддерживать стабильный
температурный режим.
дель Ф2А-14*, но в конструктивном отношении
выгодно от нее отличается.
Питание холодильным агентом змеевиков
испарителя, навитых на цилиндры,
осуществляется параллельно, независимо друг от
друга, в то время как в модели Ф2А-14
холодильный агент поступает в змеевик сначала одного
цилиндра, затем — другого. Благодаря
параллельному питанию змеевиков в обоих
цилиндрах обеспечиваются одинаковые условия для
замораживания смесей.
* «Холодильная техника», 1966, № 12.
Испытание фризера Ф2АЗОС для мягкого мороженого
40

Шнеки цилиндров выполнены из
хромированной бронзы, а не из пластмассы, как в
предыдущей модели, и более надежны в
эксплуатации.
Более удачна и конструкция кранов для
подачи смеси из бачков в цилиндры фризера
-в процессе работы. Благодаря простейшему
устройству по мере выдачи готового
мороженого смесь в требуемом количестве
автоматически поступает в цилиндры. При этом не
требуется никакой регулировки, достаточно лишь
наблюдать за тем, чтобы отверстия кранов
были покрыты слоем смеси. Такая
конструкция крана облегчает обслуживание фризера и
позволяет получать продукт с постоянной
взбито стью.
В отличие от предыдущей модели имеется
световая сигнализация о работе компрессора.
Сосуды для временного хранения смеси, как
и во фризере Ф2А-14, выполнены из так
называемого ударопрочного полистирола,
санитарная обработка которого затруднена. В
процессе эксплуатации вследствие
соприкосновения с продуктом этот материал изменяет свой
цвет. Кроме того, механическая прочность его
недостаточна.
Принцип работы аппарата и управление им
те же, что и у фризера Ф2А-14.
Охлаждение производится холодильным
агрегатом (советского производства) типа СН-50
производительностью 4600 нккал/ч.
Холодильный агрегат состоит из компрессора типа ФВ-б
и трехфазного электродвигателя АО-42-4, а
т^кже конденсатора (венгерского
производства) с -водяным охлаждением.
Компрессор управляется прессостатом,
оборудованным выключателем давления.
Холодильный агент — фреон-112. Вес его в
системе 5 кг.
Электродвигатель компрессора
асинхронный, трехфазного тока, напряжением
220/380 в, с числом оборотов 1420 в минуту,
мощностью 2,8 кет.
Конденсатор горизонтальный, со
спиральными трубами, поверхностью теплопередачи
1 м2. Часовое потребление воды 400—500 л.
Конденсатор присоединяется к
водопроводной сети резиновым шлангом с тканевой
оплеткой, внутренним диаметром 8 мм.
Температура выходящей из конденсатора
воды должна быть не выше 25°С, а разность
температур выходящей и входящей воды — не
более 6—8°С.
Автоматическое включение и выключение
шнеков фризера осуществляются
специальными термостатами. Остановка любого из
шнеков во время эксплуатации влечет за собой
автоматическое выключение охлаждения.
Шнеки через клиноременвую передачу
приводятся во вращение электродвигателями
мощностью 1 кет каждый и числом оборотов 720
в минуту.
Габаритные размеры фризера (в мм):
высота 1622, ширина 824, глубина 866. Общий вес
480 кг. Установленная мощность
электродвигателей 4,8 кет.
Технологические испытания фризера
показали, что его фактическая производительность
соответствует паспортной C2 кг/ч).
Температура мороженого при выходе из фризера
(—5-^—7°С) и его взбитость D5—55%)
отвечают требованиям, предъявляемым к мягкому
мороженому.
Партия фризеров Ф2А30С эксплуатируется
в нашей стране.
Уважаемые
читатели
Если Вы хотите сэкономить свое время и систематически получать
исчерпывающую информацию обо всех достижениях мировой науки и техники по Вашей
специальности, ВЫПИСЫВАЙТЕ и ЧИТАЙТЕ ВЫПУСК РЕФЕРАТИВНОГО ЖУРНАЛА
«ХИМИЧЕСКОЕ И ХОЛОДИЛЬНОЕ МАШИНОСТРОЕНИЕ», издаваемый
Всесоюзным институтом научной и технической информации.
В Реферативном журнале публикуются рефераты и библиографические описания
статей и книг, выходящих в 108 странах. По охвату и освещению научно-технической
литературы он занимает первое место в мире.
Журнал рассчитан на широкие круги научных и инженерно-технических
работников научно-исследовательских организаций, КБ, БТИ, изобретателей, новаторов
производства, преподавателей и учащихся ВУЗов.
Подробно с условиями подписки Вы можете ознакомиться в отделениях
«Союзпечати» и конторах связи, а также у общественных распространителей печати.
Если Вы хотите заказать фотокопию или микрофильм любой статьи, помещенной
в журнале, обратитесь по адресу: г. Люберцы-10 Московской области, Октябрьский
проспект, 403, Произзодственно-издательский комбинат ВИНИТИ, Бюро заказов.
41

ОБМЕН ОПЫТОМ
Импульсный полупроводниковый прерыватель
621—52
В последнее время в установках для
кондиционирования воздуха широко применяется
многопозиционная система автоматического
регулирования. Она соединяет в себе
плавность регулирования, свойственную
пропорциональной системе, с простотой и
надежностью двухпозиционной системы. Для создания
мню1гопозиционной системы схему двухпози-
ционного регулирования дополняют
импульсным прерывателем, с помощью которого
исполнительный механизм удерживается в
промежуточных положениях.
Автором создан1 импульсный
полупроводниковый прерыватель (ИПП). Применение его
вместо моторного прерывателя повышает
надежность системы. Схема с ИПП более
экономична.
На рис. 1 показана принципиальная схема
импульсного полупроводникового
.прерывателя, состоящая из двух каскадов.
Первый каскад представляет собой
мультивибратор на низкочастотных германиевых
триодах Т\ и Т2 типа П13Б с коэффициентом
усиления pi = р2 = 30, двух сопротивлениях R3 =
=7?4 = 300 ом, переменном сопротивлении Ri =
= 10 ком, двух электролитических
конденсаторах Ci = C2 = 20 мк и (переменном
сопротивлении /?2 = 0~470 ком типа ТК ic выключателем.
Второй каскад — усилитель мощности. Он
состоит из высокочастотного транзистора
П1610Б с коэффициентом усиления р = 60
и диода Д-7А. Сюда же включается
электромагнитное реле МКУ-48 на «напряжение 12 в
и силой тока срабатывания 0,35 а. Реле
замыкает и размыкает цепь электрического тока,
подаваемого на исполнительный механизм
системы автоматического регулирования.
Диод Д-7А предназначен для создания
положительного запирающего потенциала в паузе
триодов Т2 и Г3.
Прибор (питается от сети постоянного тока
напряжением 6—12 в.
Переменное сопротивление R2 позволяет
изменять частоту следования импульсов,
поступающих на электромагнитное реле МКУ-48, от
60 до 3 раз (в минуту.
Ф-
с1
ч\-
L П13В
ЧМКУ'ЧВ
\Т2П13Б
и.
Д-ГА
^
^
Т,П1610В
0
1 В создании прибора активное участие принимал
студент ЛТИХП И. И. Пилипп.
Рис. 1. Схема импульсного полупроводникового
прерывателя.
На рис. 2 приведена принципиальная схема
автоматического регулирования
температуры, работающая по принципу шагового
регулирования, с использованием ИПП.
Включение цепи электродвигателей
исполнительного механизма осуществляется
выключателем IP, а включение цепи автоматического
регулирования — дополнительным включением
выключателя 2Р. Включенное положение
выключателей и исправность предохранителей
сигнализируются сигнальными лампами 1ЛК
и 2ЛК.
42

-50 гц, 2206
Рис. 2 Схема автоматического
регулирования температуры с импульсным
полупроводниковым прерывателем.
В качестве реле температуры может
быть принят любой двухпозиционный
терморегулятор ТР.
При изменении температуры окружающей
среды контакты 1К терморегулятора
замыкаются и подают питание на обмотку
промежуточного реле 1РП, которое включает через
контакт 2К электродвигатель 1Д
пропорционального исполнительного механизма,
поворотом многостворчатых клапанов
регулирующего температуру воздуха на выходе из
кондиционера. На клапане установлен концевой вы-
Р1мпортный агрегат АМК-5 к шкафу S-1200
снабжен мотор-компрессором с однофазным
электродвигателем мощностью 230 вт в полу-
герметичном исполнении.
Электродвигатель рассчитан на 'напряжение
питания 220 в.
Пуск его производится чарез размыкающие
контакты термостата и ,реле типа RF-23c22.
Через размыкающий контакт реле RF-23c22 под-
ключатель KB, который при выходе клапана
из крайнего положения включает в работу
ипп.
Поскольку в цепь электродвигателя 1Д
введены контакты промежуточного реле 2РП,
работающего от ИПП, открывание
многостворчатого клапана постепенное, «шаговое».
По достижении заданного температурного
предела контакты терморегулятора
размыкаются, разрывая цепь обмотки промежуточного
реле 1РП, и подача тока в электродвигатель
1Д прекращается.
В свою очередь нормально замкнутые
контакты ЗК промежуточного реле и замкнутая
цепь питания обмотки возбуждают
электродвигатель 2Д, минуя ИПП. Начиная вращаться,
он прикрывает клапаны, которые, дойдя до
крайнего положения, с помощью концевого
выключателя выключают цепь питания ИПП.
Преимущества импульсного
полупроводникового прерывателя по сравнению с моторным
очевидны:
— отсутствуют движущиеся части;
— расход энергии на приведение его в
действие ничтожен;
— срок службы прибора практически не
ограничен;
— имеется возможность плавного
регулирования частоты замыкания.
Испытания прибора показали надежность
его в работе и простоту регулировки.
О. А. ВАВИЛИН — ЛТИХП
621.565.59
ключается пусковой конденсатор емкостью
150 мкф с рабочим напряжением 220 в.
Изоляция обмоток статоров (как рабочая, так и
пусковая) отличается высокой надежностью.
В агрегатах, вышедших из строя, редко
встречаются электродвигатели с обугленной
изоляцией. При понижении напряжения в сети на
18% и более размыкающие контакты реле
RF-23c22 при пуске электродвигателя остаются
*
Замена пускового конденсатора сопротивлением
в агрегате АМК-5 фирмы «ФРИГЕРА»
43

замкнутыми и, так как тепловая защита не
всегда вовремя срабатывает, конденсатор
выходит из строя.
Вследствие колебания напряжения в сети
выше допустимой нормы из строя вышло
большое количество агрегатов АМК-5.
Автором предложено заменить пусковой
конденсатор активным сопротивлением,
выполненным из нихромовой проволоки диаметром
0,5—0,8 мм. Номинальное значение этого
сопротивления 16 ом.
Сопротивление 'малогабаритное, может быть
навито на асбоцементную пластину или
фарфор. Оно свободно размещается в щитке
управления агрегатом.
Замена пускового конденсатора
сопротивлением не требует изменения электрической
схемы, сопротивление присоединяется к тем же
контактам, что и вышедший из строя
конденсатор.
Предлагаемая замена проверена и испытана
на практике. Отремонтированные таким
способом агрегаты работают уже более 6
месяцев. Падение напряжения на 15—18% не
отражается на их .работе.
Регулировку реле RF-23c22 при замене
конденсатора сопротивлением следует
производить на объекте или на стенде с ЛАТРом с
помощью винта, находящегося в нижней
части реле, добиваясь наикратчайшего
времени запуска мотор-компрессора в работу при
пониженном и номинальном напряжении.
После окончания регулировки винт
фиксируется густой «быстросохнущей краской.
Реле RF-23c22 выходит из строя очень
редко. Его можно заменить отечественным реле
типа РТП C,5 а, 220 в), но с обязательной
заменой пускового конденсатора
сопротивлением.
Г. А. ФУКС — Краснодарский специализированный
производственный комбинат по торговой
технике треста «Росторгмонтаж»
Рекомендации по проектированию автоматизации
холодильных установок
Рекомендации составлены Всесоюзным научно-исследовательским
институтом холодильной промышленности (ВНИХИ) и Всесоюзным про-
ектно-конструкторским и научно-исследовательским институтом
автоматизации пищевой промышленности «Пищепромавтоматика». От ВНИХИ
в составлении Рекомендаций принимали участие канд. техн. наук
И. А. Павлова, канд. техн. наук В. В. Лаврова, Ю. Я. Сенягин, Ф. И.
Андросов, от института «Пищепромавтоматика» — В. П. Иржевский, канд.
техн. наук Г. М. Подкаминер, Я. И. Зильберберг, М. Г. Иоанно, В. С. Мац-
кин, Ю. В. Тульчинский.
621.565.59—52
Раздел I
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации обобщают
отечественный и зарубежный опыт комплексной автоматизации
крупных аммиачных холодильных установок
холодильников. Работоспособность и эффективность излагаемых
в рекомендациях технических решений подтверждены
опытом эксплуатации.
1.2. Рекомендации содержат изложение основных
технических решений по автоматизации оборудования
холодильных установок, предназначаются для применения
при разработке принципиальных технологических схем
проектов автоматизации и распространяются на
аммиачные холодильные установки распределительных и
производственных холодильников, оборудованных насосно-
циркуляционными системами непосредственного
охлаждения и безнасосными системами рассольного
охлаждения, а также блок-картерными прямоточными
компрессорами без регулирования холодопроизводительности и
без специальных разгрузочных пусковых устройств с
приводом от асинхронных короткозамкнутых
двигателей мощностью до 150 кет.
1.3. При проектировании автоматизации холодильных
установок должны учитываться требования «Правил
техники безопасности на аммиачных холодильных
установках компрессионной и абсорбционной систем»,
«Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением», «Правил технической
эксплуатации и безопасного обслуживания
электроустановок промышленных предприятий», «Противопожарных
норм строительного проектирования промышленных
предприятий и населенных мест», «Санитарных норм
проектирования промышленных предприятий», «Правил
устройства электроустановок».
44

1.4. Для установок, указанных в п. 1.2,
предусматривается система комплексной автоматизации,
включающая в себя:
а) автоматическое регулирование температурных
режимов в охлаждаемых помещениях;
б) автоматическое регулирование температуры
кипения в испарительных системах;
в) автоматическое регулирование заполнения
испарительных систем, сосудов и аппаратов;
г) автоматическую противоаварийную защиту машин
и аппаратов;
д) автоматическую технологическую и аварийную
сигнализацию работы холодильной установки;
е) дистанционное измерение рабочих параметров.
1.5. Автоматизация холодильной установки в объеме,
предусмотренном п. 1.4, обеспечивает: стабилизацию
заданных температурных режимов охлаждаемых
объектов; облегчение труда обслуживающего установки
персонала; сокращение эксплуатационных затрат;
увеличение срока службы холодильных машин; повышение
культуры производства.
Раздел II
ТРЕБОВАНИЯ К ОБЪЕКТАМ АВТОМАТИЗАЦИИ
А. Общие требования
2.1. Автоматизация холодильной установки может
быть осуществлена только при удовлетворяющем
требованиям эксплуатации техническом состоянии машин,
оборудования и изоляции.
2.2. Эффективное осуществление системой
автоматизации холодильной установки заданных функций
возможно только при соблюдении технологических
нормативов, особенно норм загрузки холодильных камер.
2.3. Для экономичной работы автоматизированной
холодильной установки необходимо соответствие
производительности холодильной машины потребностям
в холоде охлаждаемого объекта.
Примечание. При выборе производительности
отдельных компрессоров, работающих на одну
испарительную систему, следует исходить из того, что чем
меньше производительность каждого из компрессоров,
тем при прочих равных условиях больше циклы работы,
что повышает коэффициент рабочего времени.
2.4. На схемах трубопроводов арматура, входящая
в систему автоматизации (вентили с электромагнитным
приводом — соленоидные, регулирующие вентили,
обратные клапаны и т. д.), должна размещаться в местах,
удобных для обслуживания (наладка, ремонт,
профилактика). Запорную арматуру необходимо размещать
так, чтобы. можно было отделить для ремонта любой
из участков трубопроводов.
Для участков, в которых может остаться жидкий
аммиак, следует предусматривать дренажные линии с
вентилями.
2.5. При проектировании автоматического управления
компрессорами рекомендуется предусматривать жесткое
закрепление последних за соответствующими
испарительными системами.
2.6. При автоматизации агрегатов двухступенчатого
сжатия рекомендуется предусматривать индивидуальный
промежуточный сосуд для каждого агрегата.
2.7. При размещении оборудования в компрессорном
цехе следует предусматривать места для пультов
управления в непосредственной близости от компрессоров
с учетом удобства обслуживания.
В. Требования к электрооборудованию
2.8. При автоматизации рекомендуется
предусматривать отдельный электрический счетчик, регистрирующий
расход энергии электрооборудованием холодильной
установки.
Раздел III
АВТОМАТИЗАЦИЯ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
(рис. 1 и 2)
А. Общие положения
3.1. Испарительная система насосно-циркуляционного
типа содержит следующие основные элементы:
— охлаждающие устройства (батареи и
воздухоохладители) ;
— вертикальный циркуляционный ресивер (или
горизонтальный циркуляционный ресивер с отделителем
жидкости);
— аммиачный насос;
— дренажный ресивер.
3.2. Автоматизация испарительных систем насосно-
циркуляционного типа обеспечивает:
а) автоматическое регулирование температуры
воздуха в камерах хранения охлажденных и мороженых
грузов, причем температура в камерах (морозилки, ос-
тывочные и др.) при использовании их по назначению
не регулируется;
б) автоматическое регулирование температуры
(давления) кипения в испарительной системе;
в) автоматическое регулирование подачи жидкого
холодильного агента в испарительную систему;
г) автоматическое управление работой аммиачных
насосов;
д) кснтроль за работой дренажного ресивера.
3.3. Система рассольного охлаждения содержит
следующие основные элементы:
— охлаждающие устройства (батареи и
воздухоохладители) ;
— рассольные испарители;
— рассольные насосы (основной и резервный).
Примечание. В некоторых случаях на линии
отсоса паров аммиака из испарителей устанавливаются
отделлтели жидкости.
3.4. Автоматизация систем рассольного охлаждения
обеспечивает:
а) автоматическое регулирование температуры
воздуха в холодильных камерах;
б) автоматическое регулирование температуры
рассола;
в) автоматическое регулирование подачи жидкого
холодильного агента в испарители;
г) автоматическое управление работой рассольных
насосов.
3.5. Автоматическое регулирование температуры
воздуха в холодильных камерах осуществляется с помощью
двухпозиционных индивидуальных или многоточечных
регуляторов температуры с малым дифференциалом
@,5— 1,0°С).
3.6. Чувствительные элементы (датчики)
температурных режимов устанавливаются в камерах, в точке,
характеризующей среднюю температуру воздуха в
камере. Рекомендуется располагать датчики на колоннах или
стенах камеры по возможности в центральных
проходах, на 2/з высоты от пола. Не допускается установка
Б. Автоматическое регулирование температуры
Б. Требования к технологическому оборудованию воздуха в холодильных камерах
45

Рис. 1. Принципиальная схема автоматизации одноступенчатых холодильных установок типа ВП и УП
(условные обозначения приборов и средств автоматизации — по ГОСТу 3925—59):
ИКТ —-. испаритель кожухотрубный; 1 — управление рассольным насосом № 1; 2 — то же, № 2; 3 —
управление компрессором; 4 — давление всасывания; 5 — давление нагнетания; 6 — смазка компрессора- 7—
температура нагнетания; 8 — проток воды; 9 — регулирование уровня в ИК1\ 10 — подача жидкого
аммиака в ИКТ; 11 — защита по превышению уровня в ИКТ; 12, 13 — давление рассола соответственно после
насосов № 1 и 2; 14 — подача воды в рубашку компрессора; 15 — байпас компрессора; 16 -
ское регулирование холодопроизводительности по температуре рассола или кипения аммиака.
автоматиче-
датчиков в непосредственной близости от двери. Для
защиты от механических повреждений датчики должны
иметь специальные ограждения.
3.7. Вторичные приборы температурных регуляторов
следует размещать в помещениях центрального
командно-сигнального щита (КСЩ) автоматизированной
холодильной установки.
3.8. В качестве исполнительных органов регуляторов
температуры воздуха в холодильных камерах
предусматриваются:
а) для объектов с батарейным охлаждением —
вентили с электромагнитным приводом, устанавливаемые
на трубопроводах подачи жидкого холодильного агента
в охлаждающие устройства;
б) для объектов с воздушным охлаждением —
вентили с электромагнитным приводом на трубопроводах
подачи жидкого холодильного агента в охлаждающие
устройства (при верхней подаче) и вентиляторы
воздухоохладителей (при нижней подаче).
Примечания, 1. Для регулирования
распределения жидкого аммиака по охлаждающим устройствам
следует предусматривать ручные регулирующие
вентили после вентилей с электромагнитным приводом (по
направлению движения жидкости).
2. Вентили с электромагнитным приводом и другая
запорная арматура устанавливаются вне камер.
В. Автоматическое регулирование температуры
(давления) кипения в испарительной системе
3.9. Автоматическое регулирование температуры
(давления) кипения в испарительной системе осуществляется
с помощью позиционных (ступенчатых) систем и
служит для согласования холодопроизводительности
компрессоров с тепловой нагрузкой.
46

23 24
|%^ 4 9 7 10 16 22 15 21 20 1819^АЛ17 23 24 6 8 2 1 3 11 13 12 П
^1^1 I I I I II I I I I I г* 1^5 NI
| // 1813 14
Э i5
'Л
7а
Ж\ Ш Ш Ш Ш ЕНЗ ШП гтпгТпгТппупг^
Ог\ \Сг\ \Сг\ \с7\ \W\ \Тг\ \W\ \W\ I Иг И Lsr TUFYPr
I
Бг II Cr IbH
Т itt
1мп\шт
nffi
/г"
м
15а
Сг
mm щп\
ф ф ф
ф ф ф
хЖ
I
Ф
Ф
ф ф Щ м
1 1 1 J
Рис. 2. Принципиальная схема автоматизации двухступенчатой холодильной установки типа АДС (условные
обозначения приборов и средств автоматизации — по ГОСТу 3925—59):
РЦ — ресивер циркуляционный; ПС — промежуточный сосуд; /(ЛЛст. — компрессор I ступени; KMU ст. —
компрессор II ступени; 1 — регулирование уровня в РЦ\ 2 — контроль высокого уровня в РЦ\ 3 — подача
аммиака в РЦ; 4 — давления всасывания и нагнетания I ступени; 5 — разность давлений; 6 — разгрузочный
клапан; 7 — температура нагнетания I ступени; 8 — байпас II ступени; 9 — давления всасывания и
нагнетания I ступени; 10 — температура нагнетания II ступени; 11, 12 — соответственно контроль работы и управление
аммиачным насосом № 1; 13, 14 — контроль работы и управление аммиачным насосом № 2;
15 — проток воды в охлаждающей рубашке компрессора I ступени; 16 — смазка картера компрессора I ступени;
17 — управление компрессором I ступени; 18 — регулирование уровня в промежуточном сосуде; 19 —
подача аммиака в промежуточный сосуд; 20 — контроль высокого уровня в промежуточном сосуде; 21 — проток
воды в охлаждающей рубашке компрессора II ступени; 22 — смазка картера компрессора II ступени; 23 —
управление компрессором II ступени; 24 — подача воды в рубашки компрессоров.
Примечание. При температуре кипения —15°С
и выше в качестве регулируемого параметра может
выбираться также давление кипения.
3.10. При регулировании температуры кипения
датчики температурных регуляторов устанавливаются на
всасывающих магистралях аммиачных насосов.
При регулировании давления кипения датчики
регуляторов давления устанавливаются на соответствующих
паровых магистралях низкого давления (например,
общих всасывающих коллекторах групп компрессоров,
обслуживающих соответствующие испарительные системы).
3.11. Если к испарительной системе присоединен один
компрессор, автоматическое регулирование осущест-
•вляется двухпозиционно, путем его пуска и остановки.
С изменением нагрузки изменяется коэффициент Ь
рабочего времени компрессора.
где tp — отношение длительности рабочей части цикла;
^ц — продолжительность всего цикла.
3.12. При присоединении к испарительной системе двух
или более компрессоров предусматривается ступенчатая
система автоматического регулирования.
3.13. При ступенчатом регулировании автоматическое
управление каждым компрессором осуществляется
отдельным регулятором.
3.14. В зависимости от настройки регуляторов
различают системы ступенчатого регулирования температуры
(давления) кипения — статические либо астатические.
47

а) При статической системе регулирования
значения температур (давлений) пуска и остановки
каждого из последующих компрессоров соответственно
выше температур пуска и остановки предыдущего
компрессора, т. е.
Л ^ Л1 ^ ЛИ
tl
tU < f1
*-вкл ^ *вкл
A)
/И
/III
*ОТКЛ ^ *ОТКЛ ^ ''ОТКЛ
С понижением нагрузки средняя температура кипения
понижается внутри каждой ступени и с переходом с
одной ступени на другую.
Схема настройки регуляторов приведена на рис. 3.
2*о
Зет.
2ст.
1ст.
I.
1откл
*откл
1откл
1дкл
Рис. 3. Схема настройки
регуляторов при статической
системе регулирования.
б) При астатической системе
регулирования значения температуры (давления) пуска каждого
из последующих компрессоров выше, чем предыдущего,
а температура остановки последующего компрессора
ниже
Л
/Н
^вкл ^ *вкл
v *вкл ^
ьОТКЛ ^ ''ОТКЛ ^ *-ОТКЛ ^
ЛИ
B)
Зет.
2съ
1ст.
г*п
Af
м
tIII
1откл
1откл
\ хЧкл
^6к.
окл
ж
ш
Рис. 4. Схема настройки
регуляторов при астатической
системе регулирования.
При понижении нагрузки средняя температура
понижается только внутри каждой из ступеней. При
переходе от одной ступени к другой значения средних
температур повторяются.
Из условия B) следует: дифференциал каждого
последующего регулятора больше предыдущего, т. е.
2 х\ < 2 *" < 2 4" <
„к
C)
Из рассмотренных типов ступенчатых систем
астатическая является более совершенной.
Применение астатической системы ступенчатого
регулирования целесообразно при соблюдении условия
9 rN <г А° г
D)
где 2л*0тах— максимальный дифференциал регулятора.
Примечание, О порядке автоматических пуска
и остановки компрессоров см. раздел IV. Схема
настройки регуляторов приведена на рис. 4.
Г. Автоматическое регулирование подачи жидкого
холодильного агента в испарительную систему
3.15. Автоматическое регулирование подачи жидкого
холодильного агента в циркуляционный ресивер
испарительной системы осуществляется с помощью двухпо-
знционного регулятора уровня, обеспечивающего
пополнение испарительной системы для компенсации
аммиака, отсасываемого компрессором. При этом
регулируемым параметром является уровень холодильного
агента в циркуляционном ресивере при работающем насосе.
В качестве датчиков рекомендуется применять
поплавковые реле уровня, а в качестве регулирующих
органов — вентили с электромагнитным приводом,
устанавливаемые на трубопроводах подачи жидкого аммиака
от линейного в циркуляционный ресивер (отделитель
жидкости).
3.16. Для предотвращения попадания жидкого
холодильного агента во всасывающие трубопроводы
компрессоров циркуляционный ресивер снабжается
сигнализаторами уровня, осуществляющими:
а) сигнализацию предельного уровня (с подачей
светового и звукового сигналов);
б) аварийное отключение компрессоров (с подачей
светового и звукового сигналов).
Сигнализация предельного уровня осуществляется с
помощью одного поплавкового реле уровня.
Для аварийного отключения компрессоров
устанавливаются на некотором расстоянии по высоте два
поплавковых реле уровня, дублирующих друг друга.
Реле уровня не должны зависеть друг от друга и
содержать общих элементов. Выходные контакты' реле
соединяются последовательно и воздействуют на
систему управления компрессорами. При недопустимом
повышении уровня в ресивере останавливаются все
компрессоры, всасывающие линии которых присоединены к
данному циркуляционному ресиверу.
Примечание. В случае применения
горизонтальных циркуляционных ресиверов с отделителями
жидкости прлбор, сигнализирующий предельный уровень
в циркуляционном ресивере, дает предупреждающий
сигнал, а защитные приборы, установленные на отдели-
* теле жидкости, отключают компрессоры,
присоединенные к данной испарительной системе.
48

Д. Автоматическое управление работой аммиачных
насосов
3.17. Автоматическое управление рабочими
аммиачными насосами осуществляется по команде
соответствующих потребителей холода: при необходимости
включения охлаждающих устройств хотя бы одной камеры —
пуск, при отключении всех охлаждающих устройств
испарительной системы — остановка.
3.18. Для предотвращения слива жидкости из
трубопроводов и батарей при остановке насоса на напорных
линиях каждого насоса устанавливаются обратные
клапаны.
3.19. Контроль работы насоса и его аварийное
отключение при срыве струи осуществляются с помощью реле
разности давлений на всасывающей и нагнетательной
сторонах.
Аварийное отключение насоса сопровождается
световым и звуковым сигналами.
3.20. Рекомендуется предусматривать контроль и
сигнализацию уровня масла в сальниковом бачке каждого
насоса.
Е. Контроль за работой дренажного ресивера
3.21. При наличии наряду с циркуляционными
дренажных ресиверов последние оборудуются
сигнализаторами нижнего и верхнего допустимых уровней жидкого
холодильного агента. Достижение допустимых уровней
сопровождается световыми сигналами по месту и на
КСЩ.
Ж. Автоматизация систем рассольного охлаждения
3.22. Автоматическое регулирование температуры
воздуха в холодильных камерах и температуры рассола
осуществляется аналогично пунктам 3.5, 3.6, 3.7, 3.8 и
3.9.
3.23. Для автоматического регулирования подачи
жидкого холодильного агента в испарители применяются:
датчики — поплавковые реле уровня,
контролирующие рабочий уровень жидкого аммиака в испарителе;
исполнительные органы — вентили с
электромагнитным приводом, устанавливаемые на трубопроводе
подачи жидкого аммиака в испаритель, в сочетании с
ручным регулирующим вентилем, монтируемым после
вентиля с электромагнитным приводом (по ходу жидкости).
3.24. Безопасность работы холодильной установки
обеспечивается контролем и сигнализацией
недопустимого отклонения уровня жидкого аммиака в испарителе,
осуществляемыми с помощью двух поплавковых реле
уровня, дублирующих друг друга и выдающих команду
на аварийную остановку компрессора с подачей
светового и звукового сигналов.
Примечания. 1. Взаимное расположение
сигнализаторов недопустимого отклонения уровня
регламентируется п. 3.16.
2. При наличии отделителя жидкости указанные
сигнализаторы монтируются на нем.
3. При недопустимом отклонении уровня
предусматривается аварийная остановка всех компрессоров,
присоединенных к данному испарителю.
3.25. Автоматическое управление рабочими
рассольными насосами осуществляется по команде
соответствующих потребителей холода (см. п. 3.17).
3.26. Для предотвращения слива рассола из
трубопроводов и батарей при остановке насоса на напорных
линиях каждого насоса устанавливаются обратные
клапаны.
3.27. Контроль за работой насоса и его аварийное
отключение при срыве струи осуществляются с помощью
реле давления.
Аварийное отключение насоса сопровождается
световым и звуковым сигналами.
3.28. Схемы управления работой рассольных насосов
должны обеспечивать:
а) возможность выбора любой последовательности
включения, возможность работы любого из насосов
в качестве резервного;
б) автоматическое включение резервного насоса при
аварийной остановке любого из рабочих насосов.
(Продолжение в следующем номере)
Подписывайтесь на журнал
«ХИМИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ТОПЛИВ
И МАСЕЛ»
В журнале печатаются статьи по вопросам химии и технологии переработки
нефти и газа, создания новых процессов, установок и отдельных аппаратов; механизации
и комплексной автоматизации технологических процессов; организации и
экономической эффективности различных производств нефтепереработки и нефтехимии;
обмена опытом между заводами, научно-исследовательскими и проектными
институтами; исследования эксплуатационных свойств топлив, масел, смазок и присадок
к ним, а также рационального их применения; разработки и применения новых
методов исследования (спектроскопия, хроматография, ультразвук и др.).
В журнале печатаются обзоры и информации по материалам отечественной
и зарубежной практики переработки нефти и газа, а также рецензии на вышедшие
книги.
Журнал рассчитан на инженерно-технических и научных работников заводов,
научно-исследовательских и проектных институтов, преподавателей и студентов
высших учебных заведений.
Журнал распространяется только по подписке, которую можно оформить с
любого номера в пунктах подписки «Союзпечать» и в отделениях связи, а также у
общественных распространителей на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность журнала — 12 номеров в год.
Подписная цена на 12 месяцев — 6 руб., на 6 месяцев — 3 руб.
49

Письмо в редакцию
ЕЩЕ О ВЗБИТОСТИ МОРОЖЕНОГО
В № 8 журнала «Холодильная техника» за текущий
год опубликована статья Ю. А. Оленева «Об
определении взбитости мороженого». В ней приведен
интересный материал о новейших тенденциях в этом
вопросе, существующих за рубежом. К сожалению, автор не
выразил своей позиции по отношению к сообщаемому
материалу. Между тем следовало бы сказать о
применимости рекомендаций Международной федерации
молочной промышленности в наших условиях.
Вообще говоря, взбитость приобрела у нас характер
теоретической категории и вопрос о замене ее
практически более удобным показателем назрел. В
промышленности эта замена по сути дела уже осуществлена.
Объемный принцип дозировки, по которому
работают все применяемые в нашей промышленности
фасовочные машины и автоматы, в сочетании с принятым в
СССР для мороженого весовым измерением требует
сохранения постоянного веса порции определенного
объема независимо от исходного удельного веса смеси.
Для удовлетворения этого требования необходимо при
изменении удельного веса смеси соответственно менять
и взбитость. В производственной практике контроль
процесса взбивания осуществляется периодическим
взвешиванием мороженого, выходящего из фризера, в сосуде,
емкость которого соответствует размерам
вырабатываемой порции. По результатам взвешивания регулируют
работу фризера. Другими словами, объемный вес
мороженого определяется без пересчетов на взбитость.
В большинстве зарубежных стран мороженое
продают по объему, и в этих условиях нормирование
максимального удельного объема или максимальной
взбитости имеет'своей целью сдерживание чрезмерного
увлечения воздухом в качестве составного элемента
мороженого. В стандартах этих стран обычно
предусматривается ограничение минимального весового содержания
сухого вещества в единице объема, или минимального
объемного веса. В наших условиях в подобных нормах нет
необходимости, так как интересы потребителя
охраняются весовым измерением и ограничением отклонений
веса порции, предусматриваемых требованиями ТУ.
Нужный объемный вес мороженого определяется, с одной
стороны, этими весовыми ограничениями, с другой —
геометрическими размерами порции, которые, в свою
очередь, обусловливаются конструктивными параметрами
фасовочной машины. Целесообразно было бы узаконить
нормы объемного веса, которыми могли бы
руководствоваться конструкторы при разработке фасовочных
машин и автоматов.
Большие сомнения вызывает точность
рекомендуемого в статье метода определения удельного объема
мороженого и целесообразность его применения. Вряд ли
можно считать мерной колбу, в которую кусок
мороженого объемом 200 мл пройдет, не задевая горлышка.
Неточность замера общего заполнения такой колбы
усугубляется применением проволоки для
предотвращения всплывания образца, которая займет некоторый
неучитываемый объем, а также неизбежным подтаиванием
мороженого при заполнении колбы водой с
соответствующим изменением его объема. А наряду с этим —
требование применения воды обязательно
дистиллированной и обязательно при температуре 4°С (очевидно,
для обеспечения плотности воды, равной 1).
Получаемая точность определения не оправдывает
сложности процедуры даже для лабораторных целей,, не
говоря уже о производственных условиях, тем более,
что для производственных целей требуется не удельный
объем, а объемный вес.
Г. М. ДЕЗЕНТ — Московский хладокомбинат № 8
Линия прилавков самообслуживания для буфетов
ЛСБ
Линия ЛСБ состоит из охлаждаемого прилавка-
витрины ЛСБ-1 для холодных закусок, молочных
продуктов и сладких блюд, стойки для горячих
напитков, прилавка-мармита для горячих блюд и
трехъярусной витрины со стеклянными полками.
В прилавке-витрине ЛСБ-1 применено
аккумуляционное охлаждение. На горизонтальной
аккумуляционной плите-витрине, заполненной
раствором хлористого натрия, размещаются продукты,
выбираемые покупателем, а в камере прилавка
хранится запас продуктов. Фреоновый
герметичный агрегат ВС 0,7~3 вмонтирован в прилавок.
50

ХРОНИКА
О подготовке техников-холодильщиков
Московский механико-технологический техникум
мясной и холодильной промышленности организован в
1930 г.
Техникум готовит на дневном, вечернем и заочном
отделениях специалистов среднего звена для мясной,
птицеперерабатывающей, молочной и холодильной
промышленности.
По новым учебным планам срок обучения учащихся,
окончивших неполную среднюю школу, — три с
половиной года на дневном отделении, а на вечернем и
заочном — четыре с половиной года. Подготовка ведется
по трем специальностям: технология мясных и птицепро-
дуктов; машины и оборудование предприятий мясной
промышленности; холодильно-компрессорные машины и
установки.
На заочном отделении учатся также будущие техники-
технологи молочной промышленности, бухгалтеры и
плановики пищевых предприятии.
Техникум готовит специалистов не только на базе
неполной средней школы, но и на базе средней школы
(сокращенный курс).
С 1941 г. по настоящее время выпущено свыше 5500
специалистов, которые работают в различных районах
страны.
Подготовка техников-механиков холодильной
промышленности началась с 1950 г. на дневном и вечернем
отделениях и с 1956 г. — на заочном. За это время
окончили техникум более 1070 техников-механиков
холодильщиков, в том числе 510 дневное отделение, 290 вечернее
и 270 заочное.
Однако потребность промышленности в
специалистах по холодильно-компрессорным машинам и
установкам еще полностью не удовлетворена. Это происходит
из-за отсутствия надлежащей учебно-производственной
базы.
На дневном отделении полгода отводится
производственной работе и 16 недель практике. Такой большой
перерыв в учебе отрицательно сказывается на усвоении
программы. Имеются трудности с распределением
учащихся на практику из-за узковедомственного подхода
к этому вопросу ряда организаций. Так, до сих пор за
техникумом не закреплены для прохождения практики
распределительные холодильники Москвы, находящиеся
в системе Министерства торговли РСФСР.
По нашему мнению, более разумно было бы
использовать часть времени, отведенного практической работе,
на изучение основных дисциплин и необоснованно
исключенных из учебного плана ряда предметов,
например основ строительного дела, основ гидравлики и др.,
знание которых крайне необходимо эксплуатационникам-
холодильщикам.
Техникум находится в старом помещении, не
соответствующем современным требованиям учебного процесса.
Однако Министерством высшего и среднего
специального образования РСФСР, в ведении которого
находится техникум, вопрос о строительстве нового здания до
сих пор не решен.
Л. А. БОБРИКОВА — директор Московского
механико-технологического техникума мясной
и холодильной промышленности
Семинар по механизации льдопунктов
С 4 по 7 июля 1967 г. на станции
Запорожье I Приднепровской
железной дороги состоялся междорожный
семинар по механизации процессов
льдосолеснабжения вагонов-ледников.
В работе семинара приняли участие
главные инженеры грузовых служб
дорог, работники холодильного
транспорта, начальники и механики
льдопунктов, машинисты льдопогрузочных
машин, представители Главного
грузового управления МПС,
конструкторского бюро Главного управления
пути и сооружений МПС, работники
учебных и научно-исследовательских
институтов железнодорожного
транспорта, Полтавского тепловозоремонт-
ного завода и др.
В настоящее время еще более 70%
скоропортящихся грузов перевозится
в вагонах-ледниках. На основных
направлениях перевозок
скоропортящихся грузов расположено более 350
льдопунктов. Ежегодно
заготавливается около 5 млн. т льда и более
200 тыс. т соли. Затраты на
обслуживание вагонов-ледников превышают
15 млн. руб. в год.
51

Низкие скорости продвижения
вагонов-ледников отрицательно
сказываются на показателях
эксплуатационной работы и качестве перевозимых
грузов.
Начальник грузовой службы
Приднепровской дороги Л. К. Томилин
сообщил, что из 14 льдопунктов этой
дороги 12 механизированы и имеют
твердое покрытие.
Начальник льдопункта станции
Запорожье I H. П. Науменко рассказал
об опыте работы льдопункта,
механизированного самоходными
элеваторными льдосолепогрузчиками и льдо-
выкалывателями1. Все операции от
выколки льда до загрузки его в
охлаждающие приборы
вагонов-ледников на этом льдопункте
механизированы, что позволило увеличить
производительность труда вчетверо и
снизить простои вагонов под
экипировкой в 2 раза, а также на 15 коп.
снизить себестоимость переработки
1 м3 льда.
Опыт работы показывает, что
новая техника на льдопункте дает
большой экономический эффект
только в том случае, если осуществлена
комплексная механизация,
ликвидирован ручной труд, а форма
организации труда приведена в соответствие
с возможностями и требованиями
техники. Новая техника на льдопунктах
требует от рабочих широкого
совмещения трудовых функций и
профессий.
На станции Запорожье I
участники семинара ознакомились с
организацией и комплексной механизацией
процессов льдосолеснабжения
вагонов-ледников.
1 Короткое В. Н. Новые
машины для льдосолеснабжения вагонов-
ледников. «Холодильная техника»,
1967, № 3.
Конференция
В июле с. г. в Одесском
технологическом институте пищевой и
холодильной промышленности состоялась
конференция читателей журнала
«Холодильная техника», в работе
которой приняло участие более 60
человек.
В докладе, сделанном
заместителем главного редактора журнала
Л. Д. Акимовой, были подведены
52
Опыт запорожцев широко
распространяется на других льдопунктах
Приднепровской дороги. На
улучшение механизации за два с
лишним года израсходовано более
310 тыс. руб. Экономический эффект
от внедрения механизации составил
427 тыс. руб. В минувшем году
оборот вагона-ледника был ускорен
против предыдущего на 5,76, а в
нынешнем — на 6,24 ч, что позволило
высвободить в 1966 г. для дополнительных
перевозок 2516 ледников, а в первой
половине 1967 г. — 1620.
Были заслушаны также сообщения
представителей других железных
дорог. На дорогах сети для экипировки
вагонов-ледников сейчас используется
более десяти различных типов машин,
в том числе односкиповые машины,
облегченные самоходные скиповые
погрузчики, ленточные и скребковые
конвейеры, козловые, башенные,
паровые грузоподъемные краны и пр.
Серийный выпуск элеваторных
льдосолепогрузчиков начат
Полтавским тепловозоремонтным заводом в
1965 г. Уже накоплен опыт
эксплуатации этих льдопогрузчиков на
Приднепровской, Одесско-Кишиневской и
Северо-Кавказской железных
дорогах. На Горьковской, Свердловской,
Московской и других дорогах
освоены также односкиповые льдопогрузоч-
ные машины. Их использование на
станциях Юдино, Свердловск, Брянск,
Инская и др. позволило отказаться от
эстакадного способа экипировки
вагонов-ледников, повысить
производительность труда, улучшить качество
льдосоляной смеси и сократить время
льдосолеснабжения вагонов более чем
в 2 раза.
При выборе машин и устройств
необходимо учитывать особенности
льдопункта, специфику его работы.
На некоторых железных дорогах
недооценивают значение комплексной
читателей журнала
техника» в Одессе
итоги работы редакционной коллегии
за последние полтора года,
отмечены положительные сдвиги в
содержании журнала и имеющиеся
недостатки.
Редакционной коллегией в
значительной мере выполнены пожелания
читателей о более широком
освещении вопросов надежности и качества
холодильного оборудования, экономи
механизации процессов
льдосолеснабжения, не внедряют льдопогрузочные
машины, льдовыкалыватели и
автопогрузчики, работают по старинке,
ломом и лопатой. Например, на
Прибалтийской железной дороге из 15
имеющихся льдопунктов
механизированы всего два.
Участники семинара, обсудив опыт
комплексной механизации на
льдопунктах Приднепровской железной
дороги, рекомендуют всем железным
дорогам и отделениям:
— применить твердое основание
льдобунтов и внедрить средства
механизации, в том числе льдоэкипиров-
щики элеваторного типа,
льдовыкалыватели и автопогрузчики, с
завершением всех этих работ до 1970 г.;
— шире использовать для
указанных работ внутренние источники
финансирования (ссуды Госбанка СССР,
директорский фонд предприятий
и др.);
— при разработке технической
документации на реконструкцию
льдопунктов привлекать к работе
общественные проектно-конструкторские
бюро в управлениях и отделениях
железных дорог, используя при этом
типовые проекты сооружений;
— концентрировать работу по льдо-
солеснабжению вагонов-ледников на
опорных льдопунктах, ликвидировать
малодеятельные льдопункты.
Главному грузовому управлению
МПС поручено разработать
инструкции по эксплуатации льдопогрузочных
машин и мероприятия по защите
механизмов от коррозии.
Дорогам рекомендовано вводить
НОТ на льдопунктах и льдозаводах, в
том числе сетевое планирование и
предварительную информацию о
предстоящей работе по льдосолеснабже-
нию в целях максимального
сокращения простоев вагонов-ледников под
экипировкой и быстрейшей доставки
скоропортящихся грузов.
«Холодильная
ки и технического перевооружения
промышленности.
Расширены разделы «Обмен
опытом», «Консультация», «Новости
иностранной техники» и др.
Организованы новые разделы: «В помощь
практику», «Новые изобретения».
Этому способствовали большая
работа редакционной коллегии по
организации материала и перевод с

1966 г. журнала на ежемесячный
выпуск.
Вместе с тем в журнале пока еще
недостаточно отводится места
проблемным и дискуссионным вопросам.
Например, редакцией «е была
проведена дискуссия по важной проблеме
выбора систем охлаждения и
камерного оборудования для
холодильников. Слабо освещается опыт работы
проектных организаций, мало
помещается рецензий на новые книги по
холодильной технике и технологии.
Отдельные статьи все еще
задерживаются у рецензентов.
В прениях по докладу приняли
участие тт. Жихарев, Мартыновский,
Розенфельд, Бадылькес, Чуклин, Чи-
жов, Гоголин, Серебряный и др.
Выступившие дали в основном
положительную оценку работе
редакционной коллегии и высказали ряд
критических замечаний по содержанию
журнала.
Было отмечено, что редакционная
коллегия не всегда правильно
подходит к оценке некоторых статей и
иногда не помещает критических
писем по опубликованным статьям.
В нескольких выступлениях
содержались предложения больше
помещать статей практического характера
для работников производства, шире
освещать информационные и
справочные материалы, организовывать
дискуссии по важнейшим проблемным
вопросам холодильной техники и
технологии.
Высказанные пожелания читателей
редакционная коллегия учтет в своей
дальнейшей работе.
Новые изобретения:
Класс 27Ь, 3 МПК F 04с
№ 189 504A025 047/24-6 от 28 июля 1965 г.)
Авторы изобретения А. М. ШАПОВАЛЕНКО,
А. Д. ТОЛСТИКОВ и Ю. Ф. РОМАШКИН
ЗАЯВИТЕЛЬ КОЛОМЕНСКИЙ ФИЛИАЛ
ВСЕСОЮЗНОГО ЗАОЧНОГО ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО
ИНСТИТУТА
/ — корпус; 2 — силовые обмотки; 3 — органы
газораспределения; 4 — поршни-сердечники; 5 —
обмотки .возбуждения; 6 — датчики; 7 — усилитель;
8 — вентили.
Свободнопоршневой электромагнитный компрессор
Свободнопоршневой электромагнитный компрессор
двустороннего действия с корпусом, имеющим силовые
обмотки и органы газораспределения, с возвратно
движущимися поршнями-сердечниками и с устройством
для переключения силовых обмоток, отличающийся тем,
что с целью увеличения тяговых усилий силовых
обмоток и 'повышения надежности электромагнитный привод
выполнен в виде реверсивного линейного
электродвигателя, обмотки возбуждения которого включены в сеть
питания посредством бесконтактной системы
автоматического регулирования, содержащей датчики положения
поршней, например индуктивные емкостные или иного
типа, усилитель и управляемые полупроводниковые
вентили.
Класс 17а, 17/01 МПК F 25Ь
№ 189 451A 031 288/24-6 от 7 октября 1965 г.)
Авторы изобретения И. А. СМОЙЛОВСКАЯ,
Л. А. КУЗНЕЦОВА и С. Г. ТИТОВА
ЗАЯВИТЕЛЬ ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОГО
МАШИНОСТРОЕНИЯ
Отделитель жидкости для аммиачных холодильных
установок
1. Отделитель жидкости для аммиачных
холодильных установок с герметичным насосом, содержащий
вертикальный цилиндрический корпус, снабженный
патрубками для подвода паро-жидкостной смеси из
испарителя и отвода паров аммиака в компрессор, и
размещенный в нижней части корпуса маслоотстойник,
соединенный со всасывающей линией насоса при
помощи заборного патрубка, отличающийся тем, что с целью
повышения надежности работы насоса на заборном
патрубке установлена насадка, выполненная в виде
цилиндра с коническими кромками, и боковыми окнами,
имеющего конусообразную крышку с направляющими
ребрами и отверстиями.
2. Отделитель по п. 1, отличающийся тем, что с
целью повышения эффективности процесса удаления
масла отстойник снабжен змеевиком, навитым на заборный
патрубок и обогреваемым горячими парами аммиака из
нагнетательной линии компрессора.
53

1 — цилиндрический корпус; 2 —
патрубок для подвода парожидкостной
смеси; 3 — патрубок для отвода
паров аммиака в компрессор; 4 — мас-
лоотстойник; 5 — заборный
патрубок; 6 — насадка; 7 —
конусообразная крышка; 8 — ребра; 9 —змеевик.
Класс 17Ь, 6/03 МПК F 25с
№ 189 452A028 315/28-13 от 17 сентября 1965 г.)
И. М. ШУЛЬГИН. Льдогенератор
1. Льдогенератор для производства водного
чешуйчатого льда, состоящий из смонтированных на станине
н заключенных в кожух испарителя с патрубками для
подвода хладагента и отвода его паров, водораспыли-
тельной трубки и скребковых ножей для снятия льда,
отличающийся тем, что с целью направленной подачи
льда испаритель шарнирно укреплен на станине с зоз-
1 — станина; 2 — кожух; 3 — испаритель; 4, 5 —
патрубки для подвода хладагента и отвода его
паров; 6 — водораспылительная трубка; 7 —
скребковые ножи; 8 — транспортер; 9 —
рукоятка; 10, 11 — гибкие шланги.
можностью поворота его в вертикальной и
горизонтальной плоскостях, а скребковые ножи расположены на
бесконечном транспортере, смонтированном над
испарителем.
2. Льдогенератор по п. 1, отличающийся тем, что с
целью регулирования направления потока льда кожух
снабжен рукоятками, а патрубки испарителя соединены
с системой подвода хладагента и отвода его паров
посредством гибких шлангов.
Н. Г. Кадыкову — 75 лет
Исполнилось 75 лет со дня рождения одного из старейших
холодильщиков нашей страны Николая Григорьевича Кады-
кова.
Николай Григорьевич принимал непосредственное участие
в работе по созданию советского холодильного
машиностроения. Много лет он работал на московском заводе
«Компрессор», а затем в Министерстве машиностроения и
приборостроения СССР.
Редколлегия журнала «Холодильная техника» поздравляет
Николая Григорьевича и желает ему здоровья и долгих лет
жизни.

новости
ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ
Работа холодильных систем на фреоне-502
Р. БРУК
Австралия
Фреон-502 — азеотропная смесь, состоящая из
48,8% вес. фреона-22 и 51,2% вес. фреона-115. По
своим характеристикам фреон-502 наиболее близок к фре-
ону-22. Однако применение фреона-502 дает следующие
преимущества по сравнению с фреоном-22:
— увеличивает холодопроизводительность в
одноступенчатом низкотемпературном герметичном
компрессоре на 10—30%, в двухступенчатом на 4—20%;
— исключает необходимость впрыскивания жидкости
на линии всасывания для снижения температуры пара
в конце сжатия в одноступенчатых низкотемпературных
компрессорах, что дает добавочное и часто основное
увеличение холодопроизводительности;
Таблица 1
Параметры
1 Нормальная
температура кипения, °С . . .
Давление пара, ата . .
при 40,6°С ....
при —40°С ....
Степень сжатия
D0,6°С/—40°С) . .
Плотность жидкости
при 37,8°С, г/см3 . .
Удельный объем пара,
перегретого от —40
до+37,8°С, см*/г . .
| Удельная холодопроиз-
| водительность, ккал\кг
Объемная
холодопроизводительность, ккал/м3
Весовой расход, кг[ман
Объемный расход, л/ман
Температура нагнетания
при адиабатическом
| сжатии, °С
Растворимость воды
при 25,5°С ....
| при — 1.1ГС . . .
Холодильный агент 1
см
О
ю
м
о
о.
•е-
1-45,6
16,11
2,8
12,9
1,185
179,5
29
163
1,725
309
138
560
225
о
Ои
е
—40,8
14,95т
0,42
14,9
1,145
273
41,4
149
1,225
340
180
1300
573
Фреон-12
—29,8
8,9
559 мм рт. ст.\
15,2 |
1,265
328
31,4
95,5 |
1,635
530
145,5
93 I
23
— улучшает условия работы холодильной системы
вследствие понижения температуры пара на линии
нагнетания на 16,7—33,4°С, более низкой температуры
обмоток электродвигателя, более благоприятных
электрических свойств агента, пониженного воздействия на
электрическую изоляцию и уплотнения;
— снижает степень сжатия, что улучшает
коэффициенты подачи компрессора и расширяет диапазон
использования холодильных установок одноступенчатого
сжатия.
По сравнению с фреоном-12 фреон-502 также
обладает значительными преимуществами. В табл. 1 даны
характеристики теоретического цикла и некоторые
физические свойства сравниваемых холодильных агентов
при температурах (в °С): кипения —40; пара на выходе
из теплообменника 18,3; пара на входе в компрессор
37,8; конденсации 40,6; переохлаждения в конденсаторе
на 2,78; жидкости на входе в теплообменник 37,8.
В табл. 2 приведены результаты калориметрических
испытаний компрессора.
Таблица 2
Холодильный
агент
Параметры
Температура конденсации, °С . . . .
Давление конденсации, ата ....
Температура кипения в испарителе, °С i
Давление всасывания, ата
Степень сжатия
Холодопроизводительность, ккал\ч . .
Температура нагнетания за клапаном,
°С
Наивысшая температура в
электродвигателе, °С
Мощность электродвигателя, кет . . .
Температура пара на входе в
компрессор, °С . . .
Удельная холодопроизводительность,
ккал\{квт-ч)
37,8
15
—40
3,0
12,05
1001
107
73,4
1,18
18,3
854
37,8
13,9
—40
0,42
13,9
806
124
76
1,05
18,3
768

Следует отметить, что данные табл. 2 были
получены в испытаниях при отсутствии впрыска жидкости или
охлаждения всасываемым паром.
Крупные компрессоры с охлаждением всасываемым
паром показывают большее расхождение в
температурах нагнетания при работе на сравниваемых
холодильных агентах. Например, в компрессорах мощностью
3,68 кет с охлаждением всасываемым паром при
температурах кипения и конденсации, указанных в табл. 2,
температура нагнетания равна 140°С при работе на
фреоне-502, в то время как при работе на фреоне-22 она
составляет 172°С. При проектировании и монтаже систем,
работающих на фреоне-502, необходимо учитывать
следующее.
— Потеря давления в жидкостных трубопроводах
будет приблизительно такой же, как и при работе на
фреоне-12. В тех же паровых трубопроводах и при
одной и той же тепловой нагрузке падение давления на
50—75% больше, чем при работе на фреоне-22, но ниже,
чем на фреоне-12.
— В низкотемпературных установках, работающих на
фреоне-502, обеспечение нужных размеров линий
всасывания для создания необходимой скорости и возврата
масла так же важно, как и для фреона-22.
— Фреон-502 и обычные масла для холодильных
машин обладают меньшей взаимной растворимостью, чем
это наблюдается для фреона-22. Однако меры,
обеспечившие возврат масла при работе на фреоне-22,
оказались достаточными и для фреона-502. Вопрос об
использовании маслоотделителей должен решаться на основе
имеющегося опыта и практики работы с фреоном-22.
— Коэффициенты теплопередачи для фреона-502 лишь
незначительно отличаются от коэффициентов
теплопередачи для фреона-22, но фреон-502 обычно дает большую
холодопроизводительность. Поэтому использование теп-
лообменных аппаратов, запроектированных для работы
на фреоне-22, может до некоторой степени ограничить
холодопроизводительность, получаемую при работе на
фреоне-502.
— При переводе системы с фреона-22 на фреон-502
достаточно откачать фреон-22, заменить дроссельный
вентиль, эвакуировать систему и зарядить фреоном-502.
— В преобразованных системах
холодопроизводительность превышает ту величину, которую получают
при работе на фреоне-22. Заметим, что в системах с
температурой испарения выше —17,8°С использовать
фреон-502 не рекомендуется. Для получения наибольшей хо-
лодопроизводительности на фреоне-502 необходимо
использовать теплообменник на линии всасывания.
— В общем случае компрессоры с
электродвигателями, рассчитанными для фреона-22, будут
удовлетворительно работать на фреоне-502. Однако в связи с ростом
холодопроизводительности нагрузка на электродвигатель
несколько увеличится. Поэтому электродвигатель,
тяжело нагруженный при работе на фреоне-22, может
оказаться перегруженным при использовании фреона-502.
Bruce Richards. «Australian Refrigeration Air
Conditioning and Heating», 1966, № 10, vol. 20, pp. 29-31.
Сокращ. перевод В. П. ЛАТЫШЕВА — ВНИХИ
Выписывайте и читайте научно-технический журнал
«ПЛАСТИЧЕСКИЕ МАССЬЬ
I»
В журнале публикуются материалы по актуальным вопросам физики, химии и
технологии полимерных материалов и пластических масс.
Много внимания уделяется совершенствованию технологических процессов, их
автоматизации и механизации, производственной аппаратуре, приборам для испытаний
пластических масс, синтетических смол и изделий, улучшению качества продукции,
внедрению передовой технологии, обмену производственным опытом,
рационализации и изобретательству, повышению производительности труда и снижению
себестоимости, улучшению условий труда, технике безопасности.
Журнал помещает статьи на технико-экономические темы; освещает опыт
организации рабсты заводов, научно-исследовательских институтов, высших учебных
заведений; информирует о технических достижениях и экономике производства
пластмасс в зарубежных странах; публикует рецензии и краткие сведения о статьях и
книгах по пластмассам.
Журнал рассчитан на инженерно-технический персонал и квалифицированных
рабочих заводов пластических масс, сотрудников научно-исследовательских и
проектных институтов, профессорско-преподавательский состав и студентов высших
учебных заведений и техникумов, а также на инженерно-технических работников
различных отраслей промышленности, применяющих пластические массы.
Журнал «Пластические массы» выходит 12 раз в год, объем номера 10 печатных
листов.
Подписная цена: на год 9 руб. 60 коп., на 6 мес. 4 руб. 80 коп. Цена отдельного
номера 80 коп.
Подписаться на журнал можно с любого номера в пунктах подписки
«Союзпечать», на почтамтах и в отделениях связи, у общественных распространителей печати
на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
В розничную продажу журнал не поступает.
56

СПРАВОЧНЫЙ ОТАЕЛ
Испарители ИКТ аммиачные кожухотрубные горизонтальные
Московским заводом «Компрессор»
разработана нормаль Н91-66, определяющая
техническую характеристику аммиачных
горизонтальных кожухотрубных испарителей типа
ИКТ, условия их поставки и эксплуатации.
Испарители ИКТ (см. рисунок)
предназначены для охлаждения жидких теплоносителей
в холодильных установках. Аппарат
представляет собой цилиндрический сосуд с трубами,
развальцованными в приваренных к корпусу
трубных решетках. Перегородки в крышке
испарителя образуют необходимое число
ходов для рассола.
Сухопарник испарителя служит для осушки
паров, отсасываемых компрессором.
Уровень жидкого аммиака в испарителе
регулируется полупроводниковым реле уровня
ПРУ-4, подающим команду на соленоидный
вентиль СВМ.
Типоразмеры горизонтальных
кожухотрубных испарителей приведены в табл. 1.
Аппараты изготовляются по чертежам и
техническим условиям СТУ 36-01-125-65 завода
«Компрессор» и принимаются ОТК
завода-изготовителя.
Техническая характеристика испарителя
Среда
в межтрубном пространстве Аммиак
в трубном пространстве Рассол
Рабочее давление, кгс/см2
в межтрубном пространстве 15
в трубном пространстве . 4
Диапазон температур, °С +40-=—40
Рекомендуемая удельная тепловая
нагрузка^ f ккал 1(м2-ч-град) 2250
Арматура и приборы, комплектующие
аппараты, указаны в табл. 2.
Материалы основных деталей приведены в
табл. 3.
К uiumy ц NH3
Испаритель ИКТ:
1 — труба для испарителей 250 ИКТи 300 ИКТ; 2 — труба диаметром 25x2,5 мм; 3 — мановакуум-
метр; 4 — предохранительный клапан; 5 — гильзы.
57

Таблиц
ь.?
л
н
верхнос
с ^
32
40
50
65
90
ПО
140
180
255
306
S
я
оэ
Q
о.
н
<L>
S
500
600
600
600
800
800
1000
1000
1200
1200
*
^
Q
245
325
325
325
426
426
426
426
516
516
^
^
Q
219
245
245
245
325
325
325
325
325
325
Габаритные
размеры, мм
*4
ее
Я
4520
3580
4580
5580
4670
5670
4800
5800
5920
6920
рина В
В
820
895
895
895
1145
1145
1315
1315
1550
1550
сота И
s
1345
1445
1445
1445
1800
1800
2120
2120
2520
2520
ело труб i
s
ST
144
216
216
216
385
385
616
616
870
870
ело ходов г
X
3"
8
8
8
8
8
8
8
8
4
4
Штуцера (условные
проходы), мм
•ч
80
80
80
80
125
125
150
150
200
200
ч*
20
20
20
20
25
25
32
32
40
40
чз
25
25
25
25
40
40
40
40
1 40
1 40
•*?
80
100
100
125
150
150
200
200
250
250
„
о,
Н
резьба
ймы
*g
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1
1
1
1
Продолжение
! Марка
132ИКТ . .
40ИКТ . .
50ИКТ . .
65ИКТ . .
90ИКТ . .
ПОИКТ . .
140ИКТ . .
280ИКТ . .
150ИКТ . .
ЗООИКТ . .
Установочные размеры, мм
и
65
90
90
90
100
100
130
130
170
170
h
590
690
690
690
890
890
10S0
1090
1295
1295
h
4000
3000
4000
5000
4000
5000
4000
5000
5000
6000
и
2000
1500
2000
3000
2000
3000
2000
3000
3000
3400
к
1720
1220
1620
2520
1624
2524
1630
2530
2530
3000
U
820
820
820
820
824
824
830
830
830
830
h
520
520
520
520
524
524
530
530
530
530
и
1000
750
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1100
1300
h
360
360
360
360
415
415
500
500
560
560
/ю
395
550
550
550
750
750
900
900
1100
1100
/*i
165
190
190
190
250
250
325
325
375
375
h2
845
890
890
890
1100
1100
1260
1260
1560
1560
Лз
310
310
310
310
400
400
480
480
600
600
Л4
192
247
247
247
303
303
265
266
448
448
hb
120
160
160
160
235
235
300
300
380
380
Емкость
пространства, м%
1 1
S Н Я
0,50
0,52
0,70
0,885
1,14
1,58
2,10
2,64
3,80
4,50
\о о
е- Я
0,18
0,20
0,27
0,34
0,48
0,60
0,76
0,95
1,35
1,56
Вес, кг
а еа
с н
И (Я
СО Q.
1550
1700
2100
2520
3550
4260
5540
6655
9600
11150
со S
2105
2295
2900
3530
5075
6060
7880
9595
13800
16080
Таблица 2
Наименование и обозначения изделий
Кран предохранительный 17 с 11 нж
Моновакуумметр диаметром 160, (—1)—0—15
кгс/см*, кл 1,6, с дополнительной шкалой
температур, ГОСТ 8625—65
Полупроводниковые реле уровня
Вентиль соленоидный
Фильтр аммиачный
Вентиль запорный цапковый 15 с 11 бк
Вентиль запорный угловой цапковый 15с
13 бк
| 32ИКТ
40ИКТ
17 (
Марка испарителя
50ИКТ
65ИКТ
90ИКТ
ПОИКТ
: 11 нж (?>у = 15)
140ИКТ
180ИКТ
250ИКТ
17 с 11 нж (Dy =
АМВ-1
ПРУ-4
25 СВМ
25 Ф
1 40 СВМ
J 40 Ф
Dy = l0
Dy = l0
ЗООИКТ
25)
1
32ИКТ . .
40ИКТ . .
50ИКТ . .
65ИКТ . .
90ИКТ . .
110ИКТ .
140ИКТ .
180ИКТ .
250ИКТ .
ЗООИКТ .
58

Продолжение табл. 2
Наименование и обозначения изделий
[ Вентиль запорный фланцевый 15 кч 12 бт
Вентиль запорный фланцевый 15 кч 21 бт
Вентиль запорный фланцевый 15 кч 16 бт
Вентиль запорный фланцевый 15 с 18 бт
к Вентиль маслоспускной 10МСВ
Кран муфтовый 11Б5бк
Кран спускной цапковый 10 Б 9 бк
32ИКТ
40ИКТ
Dy =
Dy--
50ИКТ
Dy
= 20
= 80
Марка испарителя
65ИКТ
= 25
90ИКТ
110ИКТ
Dy-
Dy = 125
Dy = 10
Dy = 25
?>y = 15
140ИКТ
= 40
Dy
Dy
Dy =
180ИКТ
= 32
= 40
= 150
250ИКТ
300ИКТ
Dy=40 !
?>y=200
Таблица 3
Основные детали
Кожух
Трубная решетка
Днище
Трубы диаметром 25x2,5
(ГОСТ 8734—58)
Фланцы
Материал
Ст. 3 сп.

мартеновская
Ст. 4 сп.

мартеновская
Ст. 3 сп.

мартеновская
Ст. 10

мартеновская
Ст. 3 сп.

мартеновская
ГОСТ
380—60*
380—60*
380—60*
1050—60*
380—60* |
Межтрубное пространство испарителя
испытывают на прочность водой под давлением
19 кгс/см2 и на плотность воздухом под
давлением 15 кгс/см2. Трубное пространство
испытывают водой иод давлением 6 кгс/см2.
Завод-поставщик гарантирует надежную и
безаварийную работу аппарата, безвозмездное
устранение неисправностей и замену деталей
в течение двух лет со дня отгрузки при условии
соблюдения правил транспортировки,
хранения, монтажа и эксплуатации.
Для подвальцовки труб на случай
нарушения плотности завод поставляет совместно с
аппаратом комплект специального
инструмента.
Аппарат имеет заводской знак, где указаны
марка, заводской* номер, рабочее давление,
температура, год выпуска и вес. Данную
маркировку наносят также на фланец трубной
решетки.
В качестве сопроводительных документов
завод высылает паспорт аппарата с
приложением нормали и расчета на прочность и
паспорт ПРУ-4 с приложением инструкции по его
монтажу и эксплуатации.
До монтажа испаритель должен быть
технически освидетельствован с проведением
осмотра и гидравлического испытания в
соответствии с § 149 Правил устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под
давлением (Госгортехнадзор СССР 1963 г.). При
гидроиспытании предохранительный клапан
заменяют стальной пробкой.
После технического освидетельствования
испаритель следует закрепить бандажами на
фундаменте. Подставки, на которые
укладывают испаритель, во избежание коррозии
должны быть просмолены и покрыты битумом
в месте соприкосновения с аппаратом.
После монтажа аппарат без крышек
продувают и испытывают воздухом на плотность в
соответствии с § 129 Правил техники
безопасности на аммиачных холодильных установках
с целью проверки плотности всех соединений,
59

в том числе завальцовки в трубных решет- с Правилами устройства и безопасной эксплуа-
ках. тации сосудов, работающих под давлением»
Запорную арматуру устанавливают по на- Правилами техники безопасности на аммиач-
правлению движения аммиака, причем амми- ных холодильных установках и Правилами и
ак должен поступать под клапан. нормами техники безопасности и промышлен-
Перед установкой на аппарат предохрани- ной санитарии для проектирования строитель-
тельного клапана рекомендуется проверить со- ства и эксплуатации холодильных станций хи-
ответствие давления открытия (по тарировке мических производств,
клапана) действительному давлению открытия.
Порядок включения испарителя в работу и Э. М. ЛЮСТИНА — московский
его эксплуатация производятся в соответствии завод «Компрессор»
УВАЖАЕМЫЙ ЧИТАТЕЛЬ!
Не забудьте подписаться на журнал
«МЯСНАЯ ИНДУСТРИЯ СССР»
Журнал является научно-техническим и производственным органом Министерства
мясной и молочной промышленности СССР и Центрального правления
научно-технического общества пищевой промышленности. Год издания 38-й.
. Предназначен для инженеров (технологов, механиков, химиков), техников,
экономистов, ветеринарно-санитарного персонала, мастеров, передовых рабочих
мясоперерабатывающей, птицеперерабатывающей, клее-желатиновой и других отраслей
мясной промышленности. Он рассчитан также на работников научно-исследовательских
организаций, студентов и преподавателей учебных заведений, готовящих
специалистов для мясной пр©мышленности, и специалистов заготовительной системы.
Основные разделы журнала:
производство —'техника и технология;
экономика и организация производства;
обмен опытом, научно-исследовательская работа;
сырье;
за рубежом;
критика и библиография; информация.
В журнале публикуются статьи об опыте совершенствования техники и
технологии убоя и обработки скота и птицы, производства колбас, консервов, жиров, эндо-
кринно-ферментных препаратов, белковых кормов, клея и желатина.
Освещаются вопросы совершенствования контроля производства, химизации
процессов.
Большое внимание уделено экономике и рентабельной организации процессов,
научным проблемам, а также проектированию и строительству предприятий,
развитию сырьевой базы промышленности.
В ряде номеров журнала по наиболее актуальным темам публикуются подборки
статей. К такого рода темам относятся: автоматизация процессов и развития
поточного производства, интенсификация технологии переработки мясопродуктов,
качество сырья и изделий, новая система планирования и экономического
стимулирования и т. п.
Расширены разделы, освещающие передовой опыт — отечественный и
зарубежный. Даются консультации по различным вопросам, интересующим работников
мясоперерабатывающих предприятий.
Систематически на страницах журнала уделяется место победителям
социалистического соревнования.
Журнал информирует читателей о работе научно-технических обществ, о
конференциях, семинарах, важнейших решениях коллегии Министерства мясной и
молочной промышленности СССР, о выпуске новых стандартов, новых машин, о патентах,
об издании новых книг, а также об отраслевых выставках, конкурсах и т. д.
Периодичность журнала — 12 номеров в год.
Подписная цена на год — 4 руб. 20 коп.
Цена одного номера — 35 коп.
Адрес редакции; Москва, Ж-29, ул. Талалихина, 26.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на,
почтамтах, а также общественными распространителями.
*

536.24
Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреонов С-318
и 21 на горизонтальной трубке, Данилова Г. Н.,
Куприянова А. В., «Холодильная техника», 1967, №11,
15-21.
Проведено экспериментальное исследование
коэффициентов теплоотдачи при кипении на горизонтальной
трубке фреонов С-318 и 21.
Коэффициенты теплоотдачи фреона С-318 оказались
ниже на 15%, а фреона-21 на 50% по сравнению с
фреоном-12.
Коэффициенты теплоотдачи на шаржированной
поверхности были в 1,5—2 раза выше, чем на обычной
гладкой поверхности. Иллюстраций 4. Таблиц 4.
Библиографий 7.
621.565 + 663.674 + 621.594.001.2
Проектирование распределительных холодильников,
фабрик мороженого и углекислотных производств, Мер-
тешов М. Н., «Холодильная техника», 1967, № 11, 21—25.
Рассмотрены вопросы совершенствования проектных
разработок, в частности объемно-планировочных и
конструктивных решений, систем охлаждения, конструкций
охлаждающих приборов, автоматизации и механизации
погрузочно-разгрузочных работ. Иллюстраций 3.
621.565.92:7.05
Некоторые вопросы художественного конструирования
бытовых холодильников, Куликов И. А., «Холодильная
техника», 1967, № 11, 25—28.
Рассмотрены вопросы конструирования бытовых
холодильников с точки зрения технической эстетики.
Приведены рекомендации по улучшению типологии,
конструкции и материалов холодильников, их
оборудования и художественно-эстетических показателей.
Иллюстраций 3.
628.84
Новые конструкции местных эжекционных и
вентиляторных кондиционеров и методика их подбора, Коко-
рин О. Я., «Холодильная техника», 1967, № 11, 29—33.
Описываются разработанные в НИИсантехники
новые конструкции кондиционеров для многокомнатных
зданий: местный эжекционный кондиционер типа
КНЭ-0,5 и местный контактный кондиционер типа
КНК-0,3. Приведены опытные характеристики
кондиционеров и методика их расчета. Иллюстраций 5.
621.512
Методика анализа энергетических характеристик
процессов з поршневом компрессоре, Цырлин Б. Л.
«Холодильная техника», 1967, № 11, 33—38.
Предложена методика анализа отдельных факторов
и процессов в поршневом компрессоре. Метод
позволяет оценить по отдельности влияние процессов
сжатия, обратного расширения, всасывания, пульсации
давления в полостях нагнетания и всасывания подогрева
пара и других, а также факторы, от которых зависит
протекание этих процессов. Иллюстраций 5.
Библиографий 3.
664.951.037.5.004.16
Новые нормы естественной убыли рыбы при
холодильной обработке и хранении. Каминарская А. К., Пис-
карев А. И., Федорова Н. К., Огуречникова Н. В., Бе-
ров Н. С, «Холодильная техника», 1967, № 11, 38—40.
Даны экспериментальные данные и
технико-экономические обоснования по пересмотру ранее действующих
норм естественной убыли рыбы при замораживании и
хранении на рефрижераторных судах и
производственных холодильниках.
Применение низких температур при замораживании
и хранении рыбы, а также глазирования и упаковки
позволили значительно снизить нормы естественной убыли:
при замораживании рыбы на судах в формах с
крышками — на 66%, в формах без крышек — на 12%, при
хранении неглазированной рыбы при температуре —15-г-
~—18°С — на 18%, глазированной — в холодный
период года — на 85%, в теплый период года — 75%.
Подписывайтесь на «СОВЕТСКУЮ ТОРГОВЛЮ»
Ежемесячный журнал Министерства торговли СССР
(Год издания 40-й)
«Советская торговля» — это журнал для всех, кто связан с торговлей.
Интересные материалы в нем найдут для себя директор магазина, и управляющий базой,
и товаровед, и экономист, и преподаватель, и аспирант или студент торгового вуза
или техникума.
Большое внимание на страницах журнала будет уделено хозяйственной реформе,
развитию торговли в пятилетке, рентабельности, хозяйственному расчету в торговле,
совершенствованию планирования и экономического стимулирования, организации
конъюнктурной работы и изучению спроса, анализу рынков отдельных товаров, опыту
передовиков, рекламе, подготовке и воспитанию кадров.
В журнале будут печататься сообщения о научных исследованиях в области
экономики и товароведения, рецензии на учебники и другую литературу, а также
обзоры и материалы о торговле в социалистических и капиталистических странах.
Журнал распространяется только по подписке.
Подписная цена: на год — .3 руб., на 6 месяцев — 1 руб. 50 коп. Цена отдельного
номера — 25 коп.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на
почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.

СОДЕРЖАНИЕ
С. Ф. Антонов. Мясная и молочная промышленность к 50-летию Великой
Октябрьской социалистической революции : : 1
A. М. Жаворонков. Холодильное хозяйство потребительской кооперации к
50-летию Великого Октября 7
Е. Ф. Иванова. Холодильник № 1 Горьковского хладокомбината в
юбилейном году ...;:;::. 8
Научные исследования в области холодильной техники и технологии 10
B. Н. Филаткин, В. В. Оносовский. Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности : . ; . : 10
В. С. Мартыновский. Одесский технологический институт пищевой и
холодильной промышленности : . . : : 11
Ф. М. Чистяков. Московское высшее техническое училище им. Баумана ... 14
И. П. Усюкин. Московский институт химического машиностроения 14
Г. Н. Данилова, А. В. Куприянова. Коэффициенты теплоотдачи при кипении фрео-
нов С-318 и 21 на горизонтальной трубке . 15
М. Н. Мертешов. Проектирование распределительных холодильников, фабрик
мороженого и углекислотных производств 21
И. А. Куликов. Некоторые вопросы художественного конструирования
бытовых холодильников : : : 25
О. Я. Кокорин. Новые конструкции местных эжекционных и вентиляторных
кондиционеров и методика их подбора 29
Б. Л. Цырлин. Методика анализа энергетических характеристик процессов
в поршневом компрессоре : 33
А. К. Каминарская, А. И. Пискарев, Н. К. Федорова, Н. В. Огуречникова, Н. С. Бе-
ров. Новые нормы естественной убыли рыбы при холодильной обработке
и хранении 38
Ю. А. Оленев. Испытание фризера Ф2А30С для мягкого мороженого .... 40
Обмен опытом
О. А. Вавилин. Импульсный полупроводниковый прерыватель 42
Г. А. Фукс. Замена пускового конденсатора сопротивлением в агрегате
АМК-5 фирмы «Фригера» t . . : 43
Рекомендации по проектированию автоматизации холодильных установок ... 44
Письмо в редакцию
Г. М. Дезент. Еще о взбитости мороженого 50
Хроника
Л. А. Бобрикова. О подготовке техников-холодильщиков 51
Семинар по механизации льдопунктов 51
Конференция читателей журнала «Холодильная техника» в Одессе 52
Новые изобретения 53
Н. Г. Кадыкову — 75 лет 54
Новости иностранной техники
Р, Брук. Работа холодильных систем на фреоне-502 55
Справочный отдел
Э. М. Люстина. Испарители ИКТ аммиачные кожухотрубные горизонтальные 57
Рефераты 62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Ба-
дылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В.
Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Ст. редактор Б. А. Полтева. Редактор Н. В. Кирилина.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34, доб. 49.
Технический редактор А. М. Сатарова.
Т—14378 Сдано в набор 4/IX 1967 г. Подп. в печ. 3/Х 1967 г.
Формат 84Xl087i6- Печ. л. 4 (привед. 6,72) Уч.-изд. л. 7,31
Тираж 13230 экз. Заказ 3637. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.