олодильная
:.*.\V .•:•;•:>.OV.-:«*
iiliJ :•:•¦•• l-t-.l
ехни
ka
8
АВГУСТ
1967
Год издания
сорок четвертый
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ.И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
К 50-летию Великого Октября
УДК 621.565,92
СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПРОИЗВОДСТВА
ДОМАШНИХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Канд, техн. нацк Б. С. ВЕИНБЕРГ — Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
<?
За последние годы в СССР создана крупная,
оыстро растущая отрасль промышленности —
производство домашних холодильников.
В текущем году холодильники выпускаются
29 заводами, в том числе компрессионные —
20 заводами.
В 1966 г. население нашей страны получило
2204 тыс. домашних холодильников, в том
числе 1672 тыс., или 75,9%, компрессионных. 3
юбилейном 1967 г. должно быть изготовлено
свыше 2700 тыс. холодильников, в том числе
почти 80% компрессионных.
Как видно из рис. 1, в нашей стране с 1955 г.
обеспечивался устойчивый рост производства
холодильников в среднем на 27% в год.
Примерно такой же прирост будет и в ближайшие
годы, пока выпуск не превысит 5 млн, шт.
в год и стабилизируется на этом уровне.
Серийное производство домашних
холодильников с сернистоангидридными
компрессионными агрегатами началось в нашей стране
незадолго до Великой Отечественной войны на
Харьковском тракторном заводе и было
прервано войной. АЛасштаб производства был
незначительным.
Вскоре после окончания войны на
Московском автомобильном заводе (ЗИЛ) было
организовано производство домашних
холодильников с фреоновыми холодильными
агрегатами, а на московском заводе «Газоаппарат» —
с абсорбционными. Началом серийного
производства можно считать 1950 г., когда было
выпущено 1200 холодильников. В дальнейшем
производство холодильников было
организовано и на других заводах.
Объем производства холодильников по
годам характеризуется следующими данными:
! о;;
19-10
1950
19.55
1960
19П5
I960
Ьыттк. тьо. шт
о
1.2
151, Л
529. S
1'575
220!
Общая стоимость всего годового выпуска
холодильников в 1967 г. составит по
розничным ценам примерно 500 млн. руб.
!

5000
i 100
1955 1960 1965
ч
Годы
Рис. 1. Развитие производства домашних
холодильников в СССР.
Общая емкость холодильников,
выпущенных в 1966 г., составила 320 тыс. м3, а всех
холодильников, находящихся в пользовании,
— порядка 1,3 млн. м3. В настоящее время в
холодильниках хранится единовременно 50 —
100 тыс. т продуктов, а при полном
удовлетворении спроса на холодильники будет
храниться свыше 500 тыс. т.
Сейчас мощность, отбираемая из сети
бытовыми холодильниками, составляет примерно
500 тыс. квт, а в дальнейшем эта цифра
возрастет в 6—8 раз и домашние холодильники
станут крупным потребителем электроэнергии в
стране.
Несмотря на непрерывное увеличение
выпуска холодильников спрос населения на них
не удовлетворен. К началу 1967 г. в
пользовании находилось около 9 млн. холодильников,
причем на 100 семей приходилось 14 шт. К
концу 1967 г. это число возрастет почти
до 18.
В настоящее время спрос на холодильники
у сельского населения значительно ниже, чем
у городского, однако в будущем можно
ожидать значительного увеличения потребности з
холодильниках у всех групп населения.
При оценке перспектив развития
производства домашних холодильников следует
учитывать, что для полного удовлетворения спроса
в стране к 1975—1980 гг. в пользовании
должно находиться 60—70 млн. холодильников. С
течением времени все большее число
владельцев будут заменять старые холодильники
новыми. При полностью удовлетворенном спрог
се, исходя из срока физического и морального
износа в 15 лет, ежегодно потребуется только
для замены изношенных около 4 млн.
холодильников и около 1 млн. будут приобретаться
в результате роста населения и увеличения
числа семей.
Структура выпуска холодильников в 1966 г.
приведена в табл. 1.
Т а б л и ц а 1
Холодильники
Абсорбционные
Компрессионные
Емкость,
ДЙ°
45
60—70
75—100
85
120—140
160—165
175—200
240
о <и
Ч ~
О ^
u с
ta 3
со
^ S
8,4
9,7
6,0
10,1
19,1
30,6
9,8
6,3
о о
~'\ ^
о и
\-> .—>
с
о еэ
о S
?§^
24,1
75,9
i
s-
<и °*
¦5
К
2 "
О «
76
168
Выпуск,
32,4
27,7
24,1
%
Средняя емкость выпускаемых
холодильников 146 дм3, причем эта величина имеет
тенденцию к постепенному росту.
Производство компрессионных
холодильников растет быстрее, чем абсорбционных,
поэтому доля последних в выпуске из года в год
снижается:
Год
1964
1965
1966
Снижение доли выпуска абсорбционных
холодильников будет продолжаться и в
последующие годы при одновременном увеличении
их производства.
Простота и низкая стоимость
абсорбционных холодильников делает их особенно
выгодными при небольшой емкости. Желателен
выпуск дешевых холодильников емкостью
30—40 дм3, устанавливаемых на столе или
подвешиваемых на стену.
Организация производства домашних
холодильников в нашей стране отличается от
принятой за рубежом тем, что каждый завод
выпускает только одну модель (не считая
кратковременных периодов смены моделей, когда
2

могут выпускаться две модели — старая и
новая). Это позволило ввести в действие новые
цехи или заводы по производству
холодильников в короткие сроки и быстро освоить
массовый выпуск этих сложных изделий.
В дальнейшем предполагается только при
очень большом масштабе производства
(свыше 300 тыс. шт. в ГОД; или 1000 шт. в сутки)
выпускать параллельно две или более моделей,
на одном предприятии.
Из 29 заводов только 15 специализирован^
ные. Они выпускают около 40%
холодильников. Остальное количество холодильников
изготовляют специализированные цехи крупных
машиностроительных заводов.
Средний выпуск компрессионных
холодильников на одном заводе составит в 1967 г. 110
тыс. шт. и абсорбционных — 65 тыс. шт. в год.
Наибольшая производственная мощность
одного завода компрессионных холодильников
будет доведена в 1967 г. до 350 тыс. шт. и
абсорбционных — до 160 тыс. шт. в год.
В дальнейшем намечается расширить и
реконструировать заводы небольшой мощности
либо прекратить на них производство
холодильников, с тем чтобы выпуск на одном
заводе составлял 200—500 тыс. шт. в год.
Распределение производства холодильников
и комплектующих изделий по стране далеко
от оптимального. Технико-экономические
расчеты, учитывающие не только себестоимость
производства, но и транспортные расходы по
доставке на завод материалов и
комплектующих изделий, а также по доставке
холодильников торгующим организациям, должны
выявить оптимальный масштаб производства на
одном заводе и наиболее рациональное
размещение заводов по стране. Такие расчеты и
рекомендации по размещению заводов
должны проводиться отдельно по холодильникам
различной емкости.
Нельзя, например, считать нормальным, что
до 1967 г. для производства холодильников
емкостью 200 и 240 дм3 было выделено только
по одному заводу средней
производительности. В ближайшие годы к производству
холодильников большой емкости будут
привлечены и другие заводы. Однако потребность в
крупных холодильниках длительное время
останется неудовлетворенной.
С целью максимального удовлетворения
огромного спроса на холодильники отечественная
промышленность выпускает в настоящее
время лишь типы холодильников наиболее
массового применения. Таковы холодильники,
предназначенные в основном для хранения свежих
продуктов. В большинстве из них имеются
низкотемпературные отделения (в контуре
испарителя) для краткосрочного хранения
замороженных продуктов.
Все напольные холодильники имеют вид
однодверных шкафов или столов с дверью,
открывающейся вправо. Холодильные агрегаты
расположены сзади холодильника, а в
некоторых старых моделях частично внизу, под
холодильной камерой. Только на одном заводе
выпускается настенный холодильник емкостью
120 дм3. Готовится выпуск настенных
холодильников емкостью 160 дм3.
В качестве тепловой изоляции в
большинстве холодильников используют
стекловолокно и пенополистирол.
В последние годы в производстве
происходит замена устаревших моделей
холодильников новыми. Основные черты новых моделей:
строгая прямоугольная форма узкого и
высокого шкафа; использование панели двери для
укладки продуктов; магнитная вставка в
уплотнителе дверного проема; высококачественная
изоляция боковых стенок, улучшающая
внешний вид и уменьшающая ширину шкафа;
усиленная толщина изоляции задней стенки и дна
холодильника; применение цеолита для
поглощения влаги из фреона; просторное
низкотемпературное отделение в контуре испарителяг
поддон с регулируемыми щелями для прохода
воздуха.
Одна из новых моделей холодильников
изображена на рис. 2. Номенклатура
холодильников, выпускавшихся в 1966 г,, приведена в
табл. 2.
Рис. 2. Домашний холодильник «Ока-П1» cmkcvt
200 дм3.
3

Таблица 2
[ Холодильники
компрессионные
модель
„Саратов-П"
„Минск-П"
„Сарма" (настенный) .
„Смоленск" .
„Снайге"
„Ярна" ..... . .
„Мир" ........
„Тамбов". .
„Ьакы" ........
о
85
120
120
120
120
120
120
120
140
модель
„Бирюса" .......
„Памир" .......
„Полюс"
„Днепр" . .
„Донецк" ..... •
„ и рек ........
„Юрюзань" ......
„Ока-Ш" .......
„Зил-Москва" . . . .
л.
ь
о
160
160
160
165
165
170
175
200
240
абсорбционные
модель
„Пенза-Г'
„Уралец-3" .....
„Восток-3"
„Кузбасс"
„Оренбург" .....
„Кавказ" .......
„Кристалл" .....
„Ладога" .......
„Север-6" ......
Е-
О
45
45
65
Г* Г* :
DO
65
80
80
80
100
Все холодильники должны обеспечить
поддержание в холодильной камере температуры
5°С при температуре окружающего воздуха
32°С и быть работоспособными в диапазоне
температур 15—40°С. Холодильники
устаревших моделей, не обеспечивающие столь
эффективного охлаждения, должны заменяться в
производстве новыми моделями.
Должно быть обеспечено в случае
необходимости поддержание в низкотемпературном
отделении (в объеме испарителя) температуры
— 12°С и ниже. Для этого нужно, чтобы плотно
закрывалась дверка испарителя, а сам
испаритель был закрыт сзади стенкой. Отверстия
в поддоне под испарителем должны быть
регулируемыми, чтобы имелась возможность
выбирать наиболее подходящий режим работы
холодильника.
В разработанном ВНИХИ ГОСТе
«Холодильники бытовые»1 сформулированы технические
требования к холодильникам и
регламентированы методы испытаний.
Повышение благосостояния советского
народа, расширение ассортимента свежих и
замороженных продуктов, постройка в новых
районах крупных торговых центров,
расположенных на значительном расстоянии друг от
друга, переход на пятидневную рабочую неделю
и стремление к экономии свободного времени
— все это приведет к навыкам закупки свежих
продуктов 1—2 раза в неделю, а
замороженных — еще реже. В этих условиях возрастет
потребность в холодильниках большой
емкости, однако из табл. 1 видно, что их выпуск
совершенно недостаточен.
В связи с этим возникает необходимость в
ближайшие годы значительно расширить
производство холодильников емкостью 200 и
240 дм3 и подготовить производство
холодильников емкостью 300 дм3. Следует стремиться
к тому, чтобы к 1975 г. средняя емкость
выпускаемых холодильников приблизилась к
200 дм3 при общем числе холодильников,
находящихся в пользовании, свыше 50 на 100
семей.
Увеличение выпуска замороженных
продуктов и стремление к длительному хранению их
в домашних условиях при температуре —18°С
приведет к необходимости производства
двухкамерных (двухдверных) холодильников с
объемом низкотемпературного отделения,
расположенного в верхней части
холодильника, над камерой для свежих охлажденных
продуктов, в 20—25% от общего объема
холодильника. Такие холодильники намечаются к
выпуску в ближайшие годы.
В связи с этим будут предъявляться особые
требования к способу автоматического или
полуавтоматического оттаивания испарителя
(удаление снеговой «шубы») без риска порчи
замороженных продуктов. Требуется внедрить
в производство принципиально новый тип
холодильника с испарителем, вынесенным за
пределы холодильной камеры, и с подачей в
обе камеры холодного воздуха1.
Одно из основных направлений в
производстве холодильников — унификация
габаритных и присоединительных размеров узлов и
деталей, заменяемых при ремонтах
холодильников, а также унификация комплектующих
изделий и изделий, поставляемых по
кооперации.
Подавляющее число холодильников
работает безотказно 10—15 лет. Требует ремонта
лишь небольшой процент холодильников.
Однако при ежегодном выпуске, измеряемом
1 «Холодильная техника», 1967, № 2, стр. 13.
1 «Холодильная техника», 1967, № 4, стр. 58.

миллионами штук, и использовании
холодильников во всех районах страны организация
качественного ремонта становится серьезной
проблемой.
Систематически вводимый в производство а
течение последних лет единый ряд емкостей
холодильников — 80, 100, 120, 160, 200, 240 дм3
— служит основой унификации холодильников
одинаковой или смежной емкостей.
Некоторые из новых моделей принимаются к
производству на нескольких заводах. Так,
компрессионный холодильник емкостью 160 дм3 будет
производиться на 8—10 заводах. Несмотря на
различие во внешнем оформлении
холодильники будут почти одинаковыми.
Различие между холодильниками иногда
определяется технологией производства и
имеющимся оборудованием. Так, холодильная
камера может быть стальной эмалированной
либо полистироловой, а в последнем случае —
формованной из листа либо литой.
Большим достижением является унификация
важнейших комплектующих изделий —
терморегуляторов, пускозащитных реле,
компрессоров, электродвигателей, заготовок
испарителей и др,, число моделей или модификаций
которых ограниченно. Так, например, все
терморегуляторы одинаковы. Они изготовляются
на одном заводе, и их модификации
различаются только настройкой на различные
параметры.
Решение проблемы ремонта можно
облегчить, если каждому заводу унифицированных
холодильников отвести определенную зону
поставки, с тем чтобы ограничить число
моделей, используемых в каждом географическом
пункте.
К надежности домашних холодильников
предъявляются особенно высокие требования.
У выпускаемых холодильников
обнаруживается лишь небольшой процент отказов из-за
утечки фреона, заклинивания герметичного
компрессора, выхода из строя
терморегуляторов или пусковых реле и др. Однако заводы
систематически работают над устранением
причин отказов.
Развитие научно-исследовательских работ
по проблемам, относящимся к расчетам,
конструированию и производству домашних
холодильников, отстает от быстрого роста
производства. Это связано с недостаточными
мощностями соответствующих лабораторий,
недостатком квалифицированных кадров в
лабораториях и слабой координацией работ,
проводимых в институтах и на заводах.
На заводах создаются лаборатории
надежности, которые изучают причины отказов
холодильников и анализируют рекламации,
поступающие от мастерских гарантийного
ремонта.
Во ВНИХИ ряд лабораторий работает в
тесной связи с промышленностью, выпускающей
домашние холодильники. Результатом этой
работы являются ГОСТы на холодильники и
герметичные компрессоры, а также новые
модели холодильника в тропическом исполнении,
высокооборотного компрессора и
термоэлектрического холодильника, производство
которых налаживается, новые комплектующие
изделия. Кроме того, систематически
проводятся испытания и исследования
отечественных и зарубежных холодильников,
компрессоров и других элементов, разрабатываются
методика исследований, стенды и
специальные приборы для испытаний.
Исследования абсорбционных
холодильников проводятся в Ленинградском
технологическом институте холодильной
промышленности. Отдельные работы, связанные с
производством холодильников, выполняются рядом
специализированных институтов.
Ближайшие задачи отрасли производства
домашних холодильников, помимо увеличения
выпуска, заключаются в основном в
следующем:
— расширение номенклатуры
холодильников общего назначения;
— создание специальных моделей: для
жаркого климата; для размещения в легковых
автомобилях; отделанных под мебель;
абсорбционных с керосиновым подогревом;
— создание двухкамерных холодильников и
низкотемпературных с температурами
хранения от —18 до —25°С;
— внедрение в производство компрессоров
с числом оборотов 3000 в минуту и
холодильников с термоэлектрическим охлаждением;
— повышение надежности и долговечности
холодильников;
— улучшение качества материалов и
покрытий;
— снижение расхода энергии путем
уменьшения потерь (например, повышением к. п. д.
электродвигателя) и теплопритоков к шкафу;
— повышение эстетического уровня
холодильников всех типов.

УДК 621.565:658.6/9
РАЗВИТИЕ ПРОИЗВОДСТВА ТОРГОВОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Б. Л. БЕР — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В дореволюционной России торговые
предприятия почти не имели устройств с
искусственным охлаждением. В ограниченных
размерах применялось ледяное охлаждение, не
обеспечивавшее необходимых температур для
хранения продуктов и элементарных
санитарных условий. Основная масса
продовольственных магазинов и лавок никаких охлаждающих
устройств не имела.
В первые годы Советской власти
холодильное хозяйство в розничной торговле и
предприятиях общественного питания сильно
отставало от общего уровня развития холодильной
техники в нашей стране. Установки с
машинным охлаждением до 1936 г. были лишь в
нескольких крупных магазинах и ресторанах, в
основном в Москве и Ленинграде. Малые
холодильные машины для торговых предприятий
не выпускались.
В магазинах и столовых имелись в
основном погреба-ледники, ванны со льдом, камеры
с карманами для льда и шкафы-ледники. В
значительной части торговых предприятий
холодильные устройства не применялись.
С 1936 г. начался выпуск малых
аммиачных машин холодопроизводительностью
3000 ккал/ч, а с 1938 г. — 10 000 ккал/ч,
предназначенных для охлаждения стационарных
камер в предприятиях торговли и общественного
питания.
В 1935 г. началось заводское изготовление
торговых шкафов с льдосоляным охлаждением,
а в 1937 г. московский завод «Красный факел»
освоил производство торговых холодильных
шкафов типа Т-170 с сернистоангидридными
агрегатами. Выпуск малых аммиачных
холодильных машин был возобновлен в 1946 г.
Фреоновые холодильные машины завод
«Красный факел» начал изготовлять в 1947 г.,
завод «Искра» — в 1949 г.
Производство торговых холодильных
шкафов с фреоновыми агрегатами в 1948 г.
освоил Харьковский завод торгового
машиностроения.
С 1949—1950 гг. начало развиваться
производство малых фреоновых машин и
комплектуемого ими торгового холодильного
оборудования: шкафов, прилавков, витрин, сборных
камер.
В 1950 г. было выпущено 3 000 единиц
оборудования (в основном шкафов), а в
юбилейном 1967 г. выпуск их превысит 126 000, т. е.
возрастет в 42 раза.
С каждым годом расширяется
номенклатура оборудования, осваиваются новые, более
эффективные конструкции.
Одиннадцать заводов выпускают свыше 40
моделей холодильных шкафов, прилавков,
витрин, сборных камер. Крупнейший из них —
Марийский завод торгового машиностроения
— изготовляет в год 60 000 единиц различных
видов торгового холодильного оборудования,
а Люберецкий завод торгового
машиностроения — свыше 21 000. Перовский и Киевский
заводы торгового машиностроения выпускают
торговые автоматы с машинным охлаждением
(для газированной воды и др.). Торговое
холодильное оборудование изготовляют также
Киевский, Свердловский, Горьковский, Бровар-
ской и другие заводы.
С 1962 г. выпуск торгового холодильного
оборудования и освоение новых моделей
производятся на основе типажа D3
наименования), разработанного ВНИХИ совместно
с бывшим Государственным комитетом Совета
Министров СССР по автоматизации и
машиностроению.
Типажом определены температурные
режимы, габаритные размеры, емкость
оборудования и ряд других основных параметров.
Предусмотрена унификация однотипных видов
оборудования: шкафов, сборных камер,
витрин и пр.
Вместо выпускавшихся ранее двух
разнотипных моделей торговых холодильных
шкафов объемом 600 и 1250 л осваиваются
унифицированные модели, имеющие одинаковую
высоту и глубину, емкостью 400, 800 и 1200 л.
Шкафы собираются из одинаковых элементов
как на плюсовые температуры @ -f- + 3°C)
типа ШХ, так и низкотемпературные (—13-f-
—15°С) типа ШН.
Модели ШХ-0,4, ШХ-0,8 и ШХ-1,2 (рис. 1)
уже выпускаются серийно Марийским заводом
торгового машиностроения, а
низкотемпературный шкаф ШН-0,8 с автоматическим
оттаиванием инея находится в стадии освоения.
6

Рис. 1. Шкаф ШХ-|1,2 объемом 1200 л.
Все шкафы унифицированного ряда
комплектуются встроенными герметичными
агрегатами: среднетемпературными, работающими
на фреоне-12, — для шкафов с плюсовой
температурой и низкотемпературными,
работающими на фреоне-22, — для шкафов с
температурой —13 -s- —15°С.
Теплоизоляция в них выполнена из
пенопласта. Коэффициент теплопередачи ограждений
не превышает 0,6 ккал/(м2 • ч • град) для
шкафов с плюсовой температурой и 0,45
ккал/(м2 • ч • град) — для низкотемпературных.
В модели ШХ-0,4 объемом 400 л применены
капиллярные трубки вместо ТРВ и агрегаты
марки ВСр 0,35 ~1 рижского завода
«Компрессор» с герметичными ротационными
компрессорами, имеющими электродвигатели
однофазного тока, что позволяет устанавливать
шкафы в буфетах предприятий, учреждений,
школ, театров, в торговых палатках и в других
местах, где нет трехфазного тока.
Свердловским заводом торгового
машиностроения освоен серийный выпуск
холодильных шкафов ШХ-1,2С объемом 1200 л с
расположенной в верхней части шкафа полностью
агрегатированной машиной ХМС-ШХ-1,2,
состоящей из герметичного агрегата и ребристо-
трубного испарителя. Машина изготовляется
Харьковским заводом холодильных машин»
Шкафы выпускаются в двух исполнениях: для
районов с умеренным климатом (?0кр = 32°С) и
для южных районов (?0кр = 40°С).
Примененное в шкафах ШХ-1,2С полное
агрегатирование холодильной машины с
последующим встраиванием ее в охлаждаемый
объект (как это делается в домашних
холодильниках) позволяет обеспечить
надлежащую герметичность системы, избежать
проникновения в нее воздуха и влаги в процессе
сборки.
До 1966 г. выпускались три модели сборных
холодильных камер: 1ХКР, 2ХКР и НКР-1. Они
не унифицированы; теплоизоляционные щиты
различной конструкции и размеров. В
качестве теплоизоляции применялись
малоэффективные материалы. В настоящее время в
соответствии с типажом на торговое холодильное
оборудование начато производство нового
ряда камер двух типов: КХ — для хранения
охлажденных продуктов @^-+2°С) и КН —
низкотемпературные (—16-^-—18°С) для
замороженных продуктов. Объем камер типа КХ — 6,
12 и 18 м3 и типа КН — 6 и 12 м3. Камеры
собираются на месте установки из
унифицированных по конструкции теплоизоляционных
щитов.
На рис. 2 изображена камера КХ-6 объемом
6 м3, выпускаемая Оренбургским заводом
холодильного оборудования. Камера
охлаждается вынесенным агрегатом ФАК-1,5
производительностью 1500 ккал/ч.
В дальнейшем камеры КХ намечено
комплектовать встроенными холодильными
машинами типа ХМС, а камеры КН — машинами
типа ХМН. Такие машины представляют собой
собранные на заводе-изготовителе полностью
агрегатированные установки, состоящие из
герметичного холодильного агрегата и
испарителя с вентилятором, создающим
принудительную циркуляцию воздуха в камере. При
Рис. 2. Сборная камера КХ-6.

сборке камеры холодильную машину
устанавливают в проеме одного из ее боковых щитов
таким образом, чтобы воздухоохладитель
(испаритель с вентилятором) находился внутри
камеры, а холодильный агрегат — вне ее.
Опытный образец машины ХМС-1,1, в состав
которой входит агрегат ВС 1,1 ~з
производительностью 1100 ккал/ч, разработанный
Харьковским ОКБ совместно с ВНИХИ, изображен
на рис. 3.
Вместо выпускавшейся ранее устаревшей
модели низкотемпературного прилавка DХПН)
освоены две унифицированные модели ПН-0,4
(рис. 4) и ПН-0,2. объемом соответственно 400
и 200 л, а также низкотемпературные
витрины ВН-П для магазинов с продавцами и ВН-С
для магазинов самообслуживания. В первых
трех указанных моделях применена система
охлаждения с принудительной циркуляцией
воздуха, обеспечивающая более равномерную
и более низкую (—18°С вместо —12°С)
температуру в охлаждаемом объеме, использованы
встроенные герметичные агрегаты,
работающие на фреоне-22.
Для магазинов самообслуживания
выпускаются трехъярусные витрины В-3 полезным
объемом 640 л, позволяющие наиболее
эффективно использовать площадь торгового
зала. Хорошую отделку, красивый внешний вид и
хорошо просматриваемую витрину имеет
прилавок-витрина «Пингвин-В» (рис. 5) с
встроенным герметичным агрегатом ВС 0,7^3,
выпускаемый Люберецким заводом торгового
машиностроения. Этот же завод выпускает
модернизированный прилавок-витрину ПВШ для
школьных буфетов, имеющий отделения для
холодных закусок и для горячих блюд, а также
прилавок-витрину ПВ-Р «Снежинка» с системой
принудительной циркуляции воздуха для
продажи холодных закусок и сладких блюд.
Рис. 3. Холодильная машина ХМС-1,1.
Рис. 4. Низкотемпературный прилавок ПН-0,4.
Рис. 5. Прилавок-витр'Ина «Пинпвин-В».
Большой интерес представляют вновь
освоенные линии прилавков самообслуживания для
буфетов и столовых типа ЛСБ и ЛПС,
разработанные Люберецким СКТБ. В этих линиях
имеется холодильный прилавок-витрина
(ЛСБ-1 и ЛПС-2) для холодных закусок,
охлаждаемый установленной на дне витрины
аккумуляционной плитой с эвтектическим раствором.
Фреоновый герметичный агрегат ВС 0,7^3
встроен в прилавок.
Начат выпуск разработанного Люберецким
СКТБ нового вида торгового оборудования —
холодильных столов с охлаждаемой камерой
и горкой типа СОГ-1 (рис. 6) и СОГ-2,
предназначенных для оснащения рабочего места
повара в холодном цехе ресторана, столовой,
кафе. В верхней части стола имеются
охлаждаемые прямоугольные сосуды для хранения
различных продуктов, применяемых для
приготовления и оформления холодных закусок и са~

Рис. 6. Холодильный стол СОГ-1.
латов, а также охлаждаемая ванна для
салатной массы. Под крышкой стола размещается
камера для кратковременного хранения
запаса продуктов и готовых блюд. Охлаждение
стола осуществляется принудительной
циркуляцией воздуха. Холодильный агрегат ВС
0,7^3 встроен в охлаждаемый объект.
Из торговых автоматов с машинным
охлаждением следует отметить освоенный
Перовским заводом торгового машиностроения
автомат АТ-100 для продажи газированной воды,
отпускаемой в бумажные стаканчики. Автомат
выдает воду с двумя видами сиропа и без
сиропа. Этот же завод начал выпуск водоохла-
дительных колонок для безденежного отпуска
охлажденной газированной и негазированной
воды.
Отечественное торговое холодильное
оборудование по своим температурным режимам
и другим показателям в основном стоит на
уровне мировых стандартов. Однако по
качеству изготовления и отделки некоторые
изделия уступают оборудованию, выпускаемому
лучшими зарубежными фирмами.
Дальнейшая задача производства торгового
холодильного оборудования — улучшение
качества изготовления, внешнего вида, отделки,
совершенствование конструкций, создание
необходимых эксплуатационных удобств и
повышение экономической эффективности.
Разработка новых видов оборудования и
совершенствование выпускаемых изделий
должны идти в следующих направлениях:
применение наиболее прогрессивных изоляционных
материалов и бескаркасных ограждающих и
несущих конструкций, современных пластических
материалов для облицовки, дальнейшая
типизация и унификация оборудования и
отдельных его элементов и узлов, оснащение
торгового оборудования встроенными агрегатиро-
ванными герметичными холодильными
машинами без разъемных соединений, применение
капиллярных трубок вместо ТРВ, внедрение
машин, агрегатированных с
воздухоохладителями, включение во фреоновую схему
регенеративных теплообменников, автоматизация
процесса оттаивания инея с испарением
конденсата.
О НАГРАЖДЕНИИ НАГРУДНЫМ ЗНАЧКОМ
«ОТЛИЧНИК СОЦИАЛИСТИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР»
В соответствии с совместным решением коллегии Министерства
мясной и молочной промышленности СССР и Президиума ЦК
профсоюза рабочих пищевой промышленности от 28 апреля 1967 года за
высокие показатели, достигнутые в социалистическом соревновании за
досрочное выполнение плана, большая группа инженерно-технических
работников предприятий мясной и молочной промышленности
награждена нагрудным значком «Отличник социалистического соревнования
мясной и молочной промышленности СССР». Среди награжденных 58
работников холодильников мясокомбинатов и молочных предприятий —
грузчиков, слесарей, машинистов компрессорных цехов, инженеров и
техников.
Редакция журнала «Холодильная техника» поздравляет
награжденных и желает им больших успехов в труде.
2 За к. 2308
9

УДК 621.57.041
ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР С ВЫНЕСЕННЫМ СТАТОРОМ
И. Л. ЭЛЬКИН — Харьковское опытно-конструкторское бюро холодильного машиностроения
В герметичных холодильных компрессорах
практически исключена утечка фреона из
системы. Однако в них электродвигатель
находится под одним кожухом с компрессором и
работает в среде фреона и масла.
В ХОКБ ХМ в 1964—1966 гг. создан
герметичный комлрессор с вынесенеым статором и
экранированным ротором (см. рисунок),
который обладает всеми преимуществами
герметичных компрессоров, но не имеет их
недостатков (работа электродвигателя в среде фреон—
масло, наличие проходных контактов и др.)-
Статор в случае выхода из строя может быть
легко заменен.
Экран изготовлен из нержавеющей стали
Х18Н9Т; толщина гильзы в цилиндрической ее
части 0,25 мм [il].
Гильза выдерживает внутреннее пробное
давление и наружное давление атмосферы при
вакууме в кожухе компрессора. Гильза
приварена методом импульсной сварки к верхнему
кожуху компрессора.
Зазор между экраном и ротором 0,25±
±0,05 мм, благодаря чему при эксплуатации
машин ротор не касается экрана. Зазор
контролируется при сборке специальным прибором.
Статор, запрессованный в обойму, имеющую
снаружи ребра для охлаждения, насажен на
экран по посадке движения. Обойма
алюминиевая, изготовлена литьем под давлением. В
зависимости от вида охлаждения
конденсатора меняется расположение ребер. Так, при
воздушном охлаждении и наличии
вентилятора ребра на обойме располагаются по
окружности в плоскости, перпендикулярной оси
обоймы, а при водяном охлаждении — по
образующей параллельно оси обоймы. Сверху обойма
со статором закрыта щитком. Для защиты
электродвигателя компрессора от сгорания,
помимо токовой, предусмотрена тепловая
защита, установленная непосредственно на
железе статора.
Последняя гарантирует надежную работу
электродвигателя независимо от величины
тока, так как реагирует на действительную
температуру обмотки.
Для подачи масла к трущимся парам
компрессора и охлаждения ротора с экраном на
нижнем торце коленчатого вала установлен
центробежный насос. Масло из насоса
поступает по каналу в коленчатом валу ко всем
поверхностям трения и выходит через сверление
в болте, крепящем ротор к валу. Лопатками
на торце ротора масло разбрасывается к
периферии и, стекая через зазор ротор—экран на
дно нижнего кожуха, охлаждает ротор и экран.
Снизу масляный насос закрыт сеткой с
фильтром. Заборный конец всасывающей
трубки проведен через ступицу верхней опоры
вала и защищен колпачком от попадания в него
масла.
Кривошипно-шатунная, поршневая и
клапанная группы взяты полностью от серийного
компрессора ФГ 0,7, выпускаемого
Харьковским заводом холодильных машин.
Герметичный компрессор
ФГэ 0,7 с вынесенным
статором и
экранированным ротором: / —
щиток; 2 — экран; 3 —
ротор; 4 — статор; 5 —
обойма; 6 — заборная
часть всасывающего
трубопровода; 7 — верхний
кожух компрессора; 8—
эксцентриковый вал; 9 —
центробежный насос;
10— фильтр масляного
насоса; // — нижний
кожух компрессора; 12 —
клеммные коробки с
тепловой защитой; 13 —
крепление статора.
10

Испытания компрессора по принятой
методике показали соответствие его ГОСТу 9666—
61 по всем параметрам. В таблице приведены,
по данным ХОКБ, электрическая удельная хо-
лодопроизводительность Кэ серийно
выпускаемого компрессора ФГ 0,7 и компрессора с
экранированным ротором, а также снижение
значения Кэ последнего в сравнении с
серийным компрессором ФГ 0,7.
Показатели
Серийный компрессор
ФГ 0,7
Компрессор с
вынесенным статором и
экранированным ротором
ФГэ 0,7
Электрическая удельная холодо-
производительность К при
/0=-15°С
/K=3G°C
1950
1780
8,7
*0=-25°С
/К=50°С
820
684
16,6
/0=5°С
/К^50°С
1960
1910
2,6
Испытания первого опытного образца с
серийным электродвигателем ДГХ-0,25 от
компрессора ФГ 0,45 показали, что без
доводочных работ электрическая удельная холодопро-
изводительность компрессора с вынесенным
статором на режимах кондиционирования
воздуха та же, что и у герметичных компрессоров
ФГ 0,7 со встроенным электродвигателем. На
этих режимах работают также все охладители
жидкости (водо-пиво-сокоохладители и пр.).
Таким образом, имеется значительная
область применения этих машин с высокими
энергетическими показателями без
каких-либо специальных мер, повышающих ,к.п.д.
* Несколько более низкие значения Кэ на
других режимах работы компенсируются
повышенной эксплуатационной надежностью
такого компрессора.
Применение вместо нержавеющей стали
других материалов для изготовления экрана
позволит приблизить значение Кэ герметичных
машин с экранированным ротором к уровню
К:) для герметичных машин со встроенным
электродвигателем.
Качество материала, из которого
изготавливается экран, влияет на величину
электрических потерь в зазоре и в само'м экране и
определяет технологию изготовления. Материал
экрана должен обладать высоким удельным
электрическим сопротивлением, большой
магнитной проницаемостью, высоким временным
сопротивлением, пределом текучести и
относительным удлинением [2].
От прочностных характеристик материала
экрана зависит величина электрических
потерь. При большом временном сопротивлении
и пределе текучести толщина стенки экрана и
потери уменьшаются.
При значительном относительном удлинении
экран можно изготовить штамповкой в
несколько переходов с промежуточным отжигом
или раскаткой (тоже в несколько .переходов).
При этом получается экран толщиной до
0,15 мм.
При изготовлении экрана для опытных
образцов нами был использован имеющийся в
стране опыт производства гильз для сильфона.
Окончательный выбор материала для
экранов может быть сделан после тщательного
анализа его электротехнических,
физико-механических и технологических свойств.
Изготовленная в октябре 1965 г. опытная
партия в количестве 100 холодильных машин
ФГэ 0,7 успешно эксплуатируется более
полутора лет в Москве, Ленинграде, Харькове,
Киеве, Ростове, Ялте и Ташкенте.
Анализ конструкции и эксплуатационные
испытания выявили следующие
положительные качества этой машины.
— Сохранение эксплуатационных
преимуществ герметичных машин — малый уровень
шума, ограниченное число разъемных
соединений, отсутствие сальника и проходных
контактов, уменьшение затрат на эксплуатацию.
— Сохранение преимуществ открытых
агрегатов — простая замена статора
электродвигателя и исключение возможности его
«грязного сгорания», что повышает ремонто-
способность машины и позволяет монтировать
ее обычным способом, применяемым для
открытых машин.
— Отсутствие необходимости тщательной
осушки, так как не возникает опасности
влияния влаги на обмотку статора. Это особенно
важно при монтаже холодильного агрегата на
месте или замене сгоревших машин со
встроенным электродвигателем.
— Вынесенный электродвигатель можно
изготовить из материалов, применяемых для
обычных электродвигателей.
—Путем смены статора можно
использовать компрессор для работы при различном
напряжении, частоте E0 и 60 гц) и числе
оборотов.
— Возможность работы на различных
холодильных агентах.
—Просто решается вопрос применения
тепловой защиты, реагирующей непосредственно
на температуру обмотки. Использование такой
защиты во встроенных электродвигателях вы-
11

зывает усложнение конструкции (добавляются
еще два проходных контакта), хотя
зарубежные фирмы последние годы широко
рекламируют такую защиту и вынуждены применять
ее из-за сгорания электродвигателей.
¦— Значительная часть тепла электрических
потерь непосредственно отводится в
атмосферу, в то время как в герметичных машинах со
встроенным электродвигателем часть тепла
электрических потерь отводится от
электродвигателя парами всасываемого фреона, омы-
Проблема глубокой осушки холодильных
масел актуальна в связи с требованиями
технологии сборки герметичных холодильных
машин при изготовлении и ремонте.
Авторами был разработан метод измерения
влажности холодильных масел с применением
реактива Фишера и отработан гидридкальцие-
вый метод в развитие ГОСТа 7822—55
применительно к холодильным маслам [1].
Достоверность результатов анализа,
полученных названными методами, позднее
была проверена измерениями методом
газожидкостной хроматографии с применением алю-
могидрида натрия и методом кулонометриче-
ского титрования генерированным йодом.
Для сравнения в таблице представлены
результаты ! проведенного различными
методами анализа проб товарных масел ХФ-12 и
ХФ-22 Ярославского завода им. Менделеева.
В дополнение к результатам исследования
влаго-масляного равновесия масла ХФ-12 [2]
были получены данные о растворимости воды
в смазочных маслах ХФ-22 и ХФ-22С (МРТУ
12Н № 113—64 Ленинградского завода им.
Шаумяна).
Зависимость концентрации воды в масле от
относительной влажности воздуха и
температуры
_ к
' С = с0уе г,
1 В работе принимала участие инж. Г. И. Ботина.
вающего статор, а затем уже в атмосферу
через кожух компрессора и конденсатор.
Внедрение герметичных машин с
вынесенным статором дает возможность полностью
заменить сальниковые машины холодопроизво-
дительностью до 20000—30000 ккал/ч.
ЛИТЕРАТУРА
1. Элькин И. А. Авторское свидетельство № 181139.
Бюллетень изобретений, 1966, № 9.
2. Travers Ё. A. «Refrigeration cold storage and
air conditioning», 1962, april, p. 20, 22.
УДК 621.892.092
где ф — относительная влажность
воздуха, %';
с0, К — константы.
Эта зависимость установлена нами для
масла ХФ-12. Она действительна для масла
ХФ-22 и не действительна для ХФ-22С.
Ниже приведены константы указанного
уравнения для масел ХФ-12 [2] и ХФ-22:
с0, % вес. К
ХФ-12 0,0048 1280
ХФ-22 0,38 2300
Наиболее гигроскопично масло ХФ-22С,
наименее — ХФ-12.
В результате проведенной работы
появилось основание для оценки условий хранения
и транспортировки холодильных масел, а
также выявилась необходимость осушки их при
сборке герметичных холодильных машин.
Имеющиеся в литературе данные о
предельно допустимых концентрациях воды в холо
дильных маслах для фреонов-12 и 22
противоречивы. Так, в работе [3] допустимое
содержание воды принято 10 • Ю-4, в работах [4, 5], [6] и
[7, 8] — соответственно 20- 10, 25- К)-4; 20-^
~50Х10-4% .вес.
Требования, предъявляемые к сухости
системы герметичных холодильных машин,
работающих на фреонах-12 [9] и 22 [10], а
также приведенные данные о растворимости воды
ОСУШКА ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ СИНТЕТИЧЕСКИМИ ЦЕОЛИТАМИ
Л. Ш. МАЛКИН, В. И. КАЗИНЕЦ — Ленинградский специализированный комбинат холодильного
оборудования,
С. Л. ЖУКОБОРСКИЙ — Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
12

Масло
Содержание воды* (% вес. . 10~4), определенное
гидридкальци-
евым (ГОСТ
7822-55)
¦ си
О ZT
я я
куло
метр
ским
О CU
н -у
« Е
ром
раф
КИМ
XUU |
по
потрескиванию
(ГОСТ
1547-42)
ХФ-12,осушенное в статических условиях
синтетическими цеолитами NaA . . . .
ХФ-12 светло-желтое . . • ..*....
ХФ-12 темно-желтое .
ХФ-22
18
48
68
Отсутствие
20
49
70
3
19
48
68
3
19
48
69

Нечувствителен
То же
Слабое
потрескивание
То же
* Среднее из 5—10 пар аллельных определений.
в маслах позволяют рекомендовать
следующие величины предельной концентрации
воды (%вес.) для осушенных холодильных
масел перед зарядкой в машину:
. . 8—10 • 1(Г4
. . 10-4-15 • 10~4
ХФ-12
ХФ-22
ХФ-22С
20—40 . 10"
Проверка влажности холодильных масел,
получаемых заводами, например
Ленинградским специализированным комбинатом
холодильного оборудования и Харьковским
заводом холодильного машиностроения, показала,
что содержание воды в маслах значительно
превышает эти величины, т. е. практически
определяется равновесием с окружающим
воздухом:
Масло
ХФ-12 светло-желтое*
ХФ-12 темно-желтое*
ХФ-22
Содержание воды,
% вес.
18-7-20- Ю~4
48^-50-1(Г4
70-10-4
ХФ-22С 1200-1500-10"
* Цвет масла зависит от степени очистки его
на заводе-изготовителе.
Требование о поставке заводами сухого
масла повлечет необходимость транспортировать
его в герметизированной таре, что связано
со значительной перестройкой производства.
В то же время задача может быть легко
решена усовершенствованием процесса осушки
масел на месте сборки, что в настоящее время
делается всеми заводами, производящими
герметичные холодильные машины. В этой связи
наиболее эффективной представляется
адсорбционная осушка масел с помощью
синтетических цеолитов.
Данные по осушке холодильных масел
синтетическими цеолитами в литературе
отсутствуют.
Для оценки адсорбционных свойств
отечественных синтетических цеолитов типа NaA
нами были сняты изотермы адсорбции
цеолитами1 воды из масел ХФ-12, ХФ-22 и ХФ-22С.
Изотермы снимали ino следующей
методике. Исследуемое масло насыщали на воздухе
до равновесного состояния и заливали в
несколько колб одинакового объема. Затем в
колбы засыпали различные навески свежеот-
регенерированного (при /per=350-f-400oC в
течение 5—6 ч) цеолита. Герметично закрытые
колбы помещали в термостат. Содержимое
колб систематически перемешивали и по
достижении сорбционного равновесия
анализировали на содержание воды методом
Фишера. Предварительно было установлено время,
необходимое для достижения сорбционного
равновесия в описанных условиях G—8
недель). На рис. 1 приведены изотермы
адсорбции воды из масла ХФ-22С синтетическими
цеолитами типа NaA. Из рис. 1 видно, что
цеолит без связующего ('производства ГрозНИИ)
превосходит по адсорбционным свойствам
цеолиты со связующим2 (производства фирмы
«Линде» и ГОБ ВНИИНП).
Значительный интерес представляет
выявленный характер изотерм в зависимости от
температуры. Изотермы адсорбции при
^ = 60°С более крутые, чем при /=20°С. Это
явление не описано в литературе для условий
адсорбции из жидкой фазы.
Для объяснения его необходимо
тщательно изучить связь адсорбента с жидкой фазой,
особенно в области малых концентраций.
1 Работа проводилась с образцом Ц202-368
производства Горьковской опытной базы Всесоюзного
научно-исследовательского института
нефтеперерабатывающей промышленности (ГОБ ВНИИНП).
2 Для цеолитов типа NaA ГОБ ВНИИНП в качестве
связующего применялась глина Глуховского
месторождения.
13

I
I
!
I
III >
0 /
Iff X
л1
*
/
с
/
/
/
4
2
/
i
X
X
7
X
4Я7
Ш С, % вес-10*
Ри
1. Изотермы адсорбции воды из масла
ХФ-22С синтетическими цеолитами:
1 — NaA .производства ГОБ ВНИИНП (*=20°С);
2 — NaA .производства ГОБ ВНИИНП .(*=60°С);
3 _ 4А фирмы «Линде» (*=20°С); 4 — NaA (без
связующего) производства ГрозНИИ (^ = 20°С).
Заключительным этапом настоящей работы
явилось изучение адсорбции воды из масел
синтетическими цеолитами в динамических
условиях.
Опыты по осушке масел в динамических
условиях проводились на лабораторной
установке (рис. 2). На входе и выходе из
адсорбционной колонки отбирали пробы масла, в
которых определяли концентрацию воды
методом Фишера. Полученные результаты могуг
дать основание для следующих
предварительных суждений.
Рис. 2. Схема лабораторной установки:
1 — увлажнитель воздуха; 2 — резервуар с маслом;
3 — реометр; 4 — змеевик; 5 — адсорбционная
колонка; 6 — термостатирующая рубашка; 7 — хлоркальцие-
вая трубка; 8 — пробоотборник; 9 — сборник сухого
масла; 10 — насос.
С
На рис. 3 представлена зависимость ~^г~
(где С0 — начальная концентрация) от
продолжительности осушки для
исследованных холодильных масел. Для масел ХФ-22
и ХФ-22С выходные кривые очень растянуты
во времени, т. е. время от проскока до полного
насыщения слоя сорбента соизмеримо с
временем защитного действия. Это
свидетельствует о том, что в принятых условиях сорбцион-
ного процесса не заканчивается формирование
работающего слоя. Причиной этого, вероятно,
является большое сопротивление массопере-
носу как в жидкой фазе, так и в порах
вторичной пористой структуры, заполненных маслом.
Первое определяется главным образом
диффузией молекул воды в масле и характером
течения потока. В связи с этим были
проведены опыты при повышенных температурах,
т. е. при уменьшении вязкости масла,
улучшенных условиях диффузии и разных
скоростях потока.
Рис. 3. Зависимость
С
Со
от продолжительности
осушки для холодильных масел:
/ — ХФ-112, диаметр адсорбционной колонки D = 2 см,
длина слоя адсорбента L = 5 см, линейная скорость
масла и=3,2 см/мин, *=20°С, Со=0,0020%; 2 — ХФ-22С,
D = b см, L = 40 см,- v=0,5 см/мин, t = 20°C, С0 =
= 0,1500%; 3 — ХФ-22, D=4 смщ 1 = 25 см, v =
=0,4 см/мин, *=!20°C, С0 = 0,0150%.
Изменение скорости в интервале 2,0—
0,5 см/мин не привело к стационарному
процессу со сформированным работающим слоем.
На рис. 4 приведена зависимость от
Со
продолжительности осушки масла ХФ-22 при
различных температурах. С повышением
температуры увеличивается степень осушки, при
14

ХФ-12 . .
ХФ-22 . .
ХФ-22С .
. . , Зч-5Х1(Г4
. . * 7—10 х1(Г4
. . 20-М0хЮ"~4
Рис. 4. Зависимость
Со
B ?,ч
от
продолжительности осушки цеолитом NaA (ГОБ
ВНИИНП) при L=17 см, D=2 см, v =
= 6,4 см/мин:
1 — / = 20°С; 2 — /=40°С; 3 — *=60°С;
4 — /=80°С.
80°С масло сушилось до 0,0001%. При этом
увеличивается также и время защитного
действия для одной и той же проскоковой
концентрации. Соответственно увеличивается и
динамическая активность цеолита, но при более
высоких температурах адсорбционная
активность цеолитов, по-видимому, начнет
уменьшаться.
Q
На рис. 5 приводится зависимость — ог
Со
продолжительности осушки масла ХФ-22
различными цеолитами. Наибольшей активностью
в динамических условиях обладал образец
цеолита NaA без связующего. Это
свидетельствует о том, что вторичная пористость в
цеолитах без связующего создает меньшее
сопротивление массопереносу, чем в цеолитах
со связующим. Кроме того, цеолит NaA
отечественного . производства в динамических
условиях даже несколько превосходит по
адсорбционным свойствам цеолит фирмы
«Линде» (в отличие от статических условий,
см. рис. 1).
В проведенных динамических опытах
максимальная степень осушки масла ХФ-22 при
начальной концентрации СНач=0,015% вес.
составила 0,0013—0,0015% вес, а для масла
ХФ-22С — 0,0070—0,0080%' вес. при Снач =
= 0,15% вес. Надо отметить, что достигнутая
глубина осушки масел не является
максимальной, так как в статических условиях нами
были получены следующие концентрации воды
в маслах (в %' вес):
На основании полученных предварительных
результатов при расчетах процессов осушки
холодильных масел синтетическими цеолитами
типа NaA следует принимать динамическую
активность цеолита равной 3—5 мМ/г E—
9%).
Со
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
О
1
\У
\.У
2.
i
г-3
в 16 24 32 40 48 56 Г,ч
Рис. 5. Зависимость
С
Со
от
продолжительности осушки
холодильного масла ХФ-22 синтетическими
цеолитами:
/ — 4А фирмы «Линде», 2 — NaA
производства ГОБ ВНИИНП; 3 —
NaA (без связующего) производства
ГрозНИИ при v = 3,2 см/мин, L=
= 17 см, D=2 см, *=20°С, С0 =
=10,015%.
Для регенерации цеолита после осушки
масла нами разработан способ отмывки масла с
поверхности цеолита холодильными агентами,
например фреоном-12 [11] с последующей от-
дувкой горячим воздухом. Проверка
адсорбционных свойств цеолита после отмывки его
от масла и регенерации показала, что
уменьшение активности цеолита по парам воды
незначительно (около 1 мМ/г).
ЛИТЕРАТУРА
Жук о бор с кий С. Л., Мал кии Л. Ш., Ка-
зинец В. И. Определение микроконцентраций
воды в холодильных маслах. «Заводская лаборатория»,
1966, № il.
Малкин Л. Ш., Ж у к ю б о р с к и й С. Л.,
Казн нец В. И. Растворимость воды в смазочном
масле ХФ-12. «Холодильная техника», 1966, № 3.
15

3. Plank R., К u p r i a n о f f J., S t e i n le X. Handbuch
der Kaltetechnik. Bd. IV, Springer—Verlag, Berlin (Got-
tingen), 1956.
4. „Air Conditioning and Refrigerating Data Book Design",
1956.
5. Brougher A. F. Handbook of Air Conditioning and
Refrigeration, 9-th ed., USA, III, p. 11—12, 1965.
6. Инструкция по ремонту и обслуживанию
герметичных холодильных агрегатов, фирма ДАНФОС,
фирменный каталог, 1963, октябрь.
7. Ворр J. В. „Refr. Eng.", 1951, vol. 59, N 9, p. 891—893.
В последние годы ib медицине все шире
используется искусственный холод. Для
проведения операций и лечения ряда заболеваний
наряду с общим охлаждением (или
гипотермией) применяется и местное A, 2].
Ниже приводится описание установки для
местнюй гипотермии, разработанной и
изготовленной Одесским технологическим институтом
пищевой и холодильной промышленностиv
совместно с кафедрой (госпитальной хирургии
Одесского медицинского института. Она
позволяет осуществить не только интенсивное
местное охлаждение отдельных органюв тела, но и
их подогрев.
Общий вид и схема установки представлены
на рис. 1 и 2.
Теплоноситель (смесь воды и этилового
спирта или воды и глицерина) охлаждается в
теплоизолированном баке / холодильным
агрегатом 2 или подогревается в баке 3
электрогрелкой 4. Температура при охлаждении
поддерживается с точностью ±2°С при
помощи терморегулятора 5, чувствительный патрон
6 которого находится на дне бака / вблизи
выходного штуцера. При иагреве температура
регулируется контактным термометром 7 с
точностью ±ГС.
Температуру теплоносителя можно изменять
в широких пределах: от —15 до +40°С.
Холодильный агент — фреон-12. Испаритель
состоит из двух панелей 8 поверхностью
теплообмена 0,37 м2. Панели, а также баки 1 и 3
емкостью 6 л и 4 л изготовлены из нержавеющей .
стали.
Охлажденная или подогретая жидкость
подается, через четырехходовой крав 9 васосом
10 к объекту 11. С помощью кранов 12, 13 и
8. Мельцер Л. 3. Смазка фреоновых холодильных
машин. Госторгиздат, 1962.
9. Walker W. О. „Refriger. Service and Contr.", 1963,
August, p. 24, 26—28, 30.
10. J erg er W. „Kylteknisk Tidskrift", 1964, N 6,
с 119—121.
11. Жукоборский С. Л., Плотников В. Т.,
М а л к и н Л. Ш. Сб. «Оборудование, механизация
и защита ют коррозии в химической
-промышленности», НИИТЭХИМ, вып. 3, 1966.
14 можню обеспечить отсос жидкости от
охлаждаемого или нагреваемого объекта и
возврат ее в соответствующий бак. Так как
различные медицинские приборы могут иметь
емкость до 2 л, то чтобы уменьшить колебания
уровня жидкости в баках при включении объек-
Рис. 1. Общий вид установки.
УДК 612.58
УСТАНОВКА ДЛЯ МЕСТНОЙ ГИПОТЕРМИИ
Доктор техн. наук, проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ, доктор техн. наук В. А. НАЕР, К. ИОСИФЕСКУ —
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
16

Сеть
Рис. 2. Схема установки.
та между ними размещена выравнивающая
линия с краном 15.
В установке использован компрессор
агрегата КХ-240 для холодильнюго шкафа
«ЗИЛ-Москва». Конденсатор воздушный, без
обдува.
Габаритные размеры установки 950X530X
Х480 мм, общий вес ~50 кг.
Все элементы смонтированы на легко
передвигаемой тележке (питание от однофазной
осветительной электросети).
Графики, приведенные на рис. 3, а,
характеризуют нестационарный, подготовительный
режим работы. В качестве охлаждаемой
жидкости лримееяли раствор воды и этилового
спирта с конценарацией 25% по объему.
Количество раствора в баке 6 кг. Температура воздуха
в помещении во время испытаний была 20°С.
Верхняя и нижняя кривые показывают процесс
охлаждения раствора при начальной
температуре его 25,5° и 20,3°С соответственно. Во
время этих испытаний терморегулятор был
отключен и агрегат примерно за 2 ч охлаждал
жидкость до —12°С, после чего начиналось
замерзание раствора.
Возможно получение и более низкой
температуры, однако в большинстве случаев
требуемое охлаждение раствора находится в преде-
0 20 40 60 80 100 120
6
140 Т,мин
~^П Уо 9(f * 110 *1 мин *Ь'¦ ^ис 3* Результаты испытаний:
k *- ' ' \ % \я — в нестационарном режиме; б — с тепловой нагруз-
а % : \ кой 80 ет.
3 За к. 2308
/,'
ЖЖ
17

лах +5-т—5°С. Такая температура
достигается через 30—60 мин после включения
компрессора. При включенном терморегуляторе
температура раствора может поддерживаться на
заданном уровне как угодно долго.
При настройке терморегулятора на 0°С
температура раствора колебалась в пределах
±0,8°С. Коэффициент рабочего времени в этом
режиме составляет 0,045. Потребляемая
мощность 140 вт, но в течение суток расходуется
только 0,150 кет • ч электроэнергии, что при
самом высоком тарифе на электроэнергию
D коп/квт • ч) составляет всего лишь
0,6 коп/сутки. Таким образом, при нормальных
условиях эксплуатации оказывается выгодным,
чтобы установка все время была включена
в электросеть и в любое время могла быть
готова к использованию.
На рис. 3, б приведены графики изменения
температуры и потребляемой установкой
мощности при включенном объекте, тепловая
мощность которого равнялась примерно 80 вт
(с учетом теплового эквивалента работы насо-
Известно, что надежность периодически
работающих приборов и машин зависит от числа
включений и выключений в единицу времени
[1-4].
Сведения о показателях цикличной работы
элементов автоматизированных холодильных
установок отсутствуют. Неизвестна
зависимость надежности указанных элементов от
этих показателей.
Авторами статьи за период с апреля по
сентябрь 1966 г. было записано и обработано
более 600 циклограмм, отражающих временной
режим работы электронных сигнализаторов
уровня и соленоидных (вентилей,
смонтированных на промежуточных сосудах и
циркуляционных ресиверах, а также режим работы
компрессоров типа 2АВ-15 i[5].
В ходе статистической обработки
циклограмм (см. таблицу) обнаружено, что при
работе холодильной установки в автоматическом
режиме длительность цикла тц более чем в
са). Расход жидкости 30 л/ч. При этом режиме
работы температура раствора поддерживается
на уровне 0°С с точностью ± 1°С несмотря на
то, что дифференциал терморегулятора по
паспортным данным составляет ±2°С.
Коэффициент рабочего времени 0,79.
Так как время выхода на рабочий режим
практически мало влияет на характеристики
установки, то путем увеличения емкости бака
с жидкостью можно получить запас холода,
достаточный для обслуживания более крупных
объектов или для обеспечения весьма
интенсивного охлаждения.
В настоящее время с помощью описанной
установки проводятся исследования в клини*
ках Одесского медицинского института.
Подобные агрегаты, по нашему мнению,
должны найти широкое применение в медицине.
ЛИТЕРАТУРА
1. Дер ко век и й М. М. Аппарат для гипотермии
головного мозга. «Холодильная техника», 1965, № 5.
2. „The Journal of Refrigeration", 1967, N 1, p. 15—2a.
95%' случаев (от числа исследованных) не
превышает 2 ч.
Представленные в таблице математические
ожидания1 величин тр и тн, а также количество
циклов в течение 1 ч работы отражают режим,
при котором тц < 120 мин.
На рисунке показаны характерные
циклограммы работы некоторых элементов систем
автоматизации. Линии циклограмм указывают
продолжительность состояния приборов:
нижние — включенного тр, верхние —
отключенного тн. Полный цикл работы тц
определяется из выражения
Тц = Тр + Тн.
Расстояние между двумя оцифрованными
1 Под математическим ожиданием (понимается
числовая характеристика «центра» одномерного или
многомерного распределений случайных величин;
представляет среднее «взвешенное» по вероятностям значение
случайной величины [6].
УДК 621 565.59-52
ПОКАЗАТЕЛИ ЦИКЛИЧНОЙ РАБОТЫ ЭЛЕМЕНТОВ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Т. А. АЛЕКСАНДРОВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности*
Ю. В. ТУЛЬЧИНСКИИ — институт «Пищепромавтоматика»
1Я

Холодильники
Московский № 5—6
Московский № 12
Московский
портовый
Московские № 5—6,
12, 13, портовый
Объект
автоматизации
Промежуточный
сосуд
Промежуточный
сосуд
Циркуляционный ре-
1 сивер
Средства
автоматизации
Сигнализатор уровня,
соленоидный
вентиль
Тоже
» я
Циркуляционный ре- я „
сивер
Компрессор типа
2АВ-15
Приборы,
регуляторы и
электроаппаратура (пульт
управления)

Длительность

включенного
состояния
т , мин

(математическое
ожидание)
6
23
17
29
31

Длительность
цикла х , мин

(математическое
ожидание)
12
31
78
84
43
Циклы в течение 1 ч
среднее
значение
5
2
1
1
1,5

максимальное
наблюдаемое
количество
7
5
8
3
5
Количество
обработанных
циклограмм
60
20
88 |
31 |
411
Время, ц
12 13 /4 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 ^4 5 6 7 б 9 10 11 12 13
Время, ч
12 13 П 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Время, ч
6
Циклограммы:
а — работы компрессора (Московский холодильник № 12); б — работы соленоидного вентиля, установленного
на промежуточном сосуде № 2 (Московский холодильник № 5—6); в — работы соленоидного вентиля,
установленного на циркуляционном ресивере (Московский портовый холодильник).
з*
19

точками масштабной сетки циклограмм
соответствует 1 ч.
Приведенные показатели цикличности
работы средств автоматизации и компрессорных
агрегатов могут быть «сопоставлены с
допустимыми либо оптимальными показателями
цикличности. Кроме того, значения параметров
цикличности необходимы при разработке
технических требований «а вновь создаваемые
устройства автоматизации, при планировании
испытаний с целью проверки
работоспособности и надежности средств автоматизации.
Цикличность работы средств автоматизации
и компрессорных агрегатов необходимо
учитывать при выборе периодичности
профилактических и ремонтных работ приборов и машин.
В холодильной технике все в большей мере
используются новые фреоны и их азеотропные
смеси. Публикации о них значительно
опережают возможности экспериментального
определения теплофизических свойств.
Как известно, теория термодинамического
подобия создает надежную основу для
установления с помощью минимального числа
опорных опытных значений всех
термодинамических характеристик малоисследованных
веществ и их влияния на
конструктивно-эксплуатационные показатели холодильного
компрессора и тепловую экономичность рабочего цик*
ла.
В настоящей работе поставлена задача
применить эту теорию к тепловым и
гидравлическим процессам в основных аппаратах
холодильных машин — конденсаторах и
испарителях.
Путем обобщения теплофизических свойств,
определяющих коэффициенты тепло- и массо-
обмена, и, исходя из однозначности режимных
параметров — температуры, скорости и
тепловой нагрузки, можно получить характеристики
работы того же аппарата три заполнении его
другим холодильным агентом. Некоторые
такие зависимости эмпирического порядка были
опубликованы в работах [1] и [2].
ЛИТЕРАТУРА
1. Дружинин Г. В. Надежность устройств
автоматики. Изд-во «Энергия». М., 1964.
2. Глузман Г. Л., Па дерн о И. П. Надежность
установок и систем управления. Изд-во
«Машиностроение», 1966.
3. Результаты изучения износов основных деталей
дизелей завода SKL (ГДР).
Информационно-технический сборник. Вып. 6. Изд-во «Рыбное хозяйство»,
1962.
4. Руд ер май С. Ю. Надежность элемента при
учете суммарного времени его работы и числа
переключений. «Прикладные задачи технической
кибернетики». Изд-во «Советское радио», 1966.
5. Отчет по исследованию эксплуатационной надежности
средств автоматизации. ВНИХИ — «Пищепромавто-
матика», 11966.
6. Смирнов Н. В., Д у ни н - Б ар ко век и й И. В.
Краткий курс математической статистики для
технических приложений. Физматгиз, 1959.
УДК 536.24
Коэффициенты теплоотдачи а при
ламинарном режиме конденсаций пара на поверхности
определяются формулой Нуссельта с
внесением поправочных коэффициентов С для
горизонтальных и вертикальных труб [3]. Ее
применимость была исчерпывающе доказана в
работе [4]. Исключение составляют очень малые
перепады At между температурой конденсации
tK и стенки tw, когда таряду с пленочной
частично образуется и капельная конденсация.
При определяющих размерах /0 (высота
вертикальной или диаметр горизонтальной трубы)
формулу Нуссельта можно представить з
виде
Ва = г°'%^5Г0'25)/0'75, A)
где
В= (Г1 (Д//0H'25;
г — теплота парообразования, ккал/кг;
vr — удельный объем кипящей жидкости,
м?/кг;
ц' — коэффициент динамической вязкости
кипящей жидкости, кг-ч/м2;
X' — коэффициент теплопроводности
кипящей жидкости, ккал/(м • ч • град).
Тогда влияние теплофизических свойств хо-
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ТЕОРИЙ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ НА ТЕПЛОВЫЕ
И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В АППАРАТАХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАЦЫЛЬКЕС — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
20

лодильного агента в условиях работы того же
конденсатора характеризуется функцией
0,25 -/-0,5 /-0,25w0,75\
a=/(r°'2V-0-V-0'2V0'75).
B)
На основании анализа современных
теоретических, экспериментальных и
счетно-решающих методов коэффициент теплоотдачи при
развитом пузырьковом кипении для любых
веществ можно выразить зависимостью [5]
х|1+«5(#]'
C)
причем
?=c-V2'3;
С — константа;
q — тепловая нагрузка;
Ркр — критическое давление, ата;
^кр — критическая температура, °К;
\х — молекулярный вес.
Установим теперь минимальные
распознавательные признаки, с помощью которых можно
определить интересующие нас
тепло-физические свойства. Для этого вначале кратко
остановимся на основных положениях теории
термодинамического подобия.
Как указано в работах [6, 7],
термодинамическое подобие веществ определяется
количественным постоянством двух однозначно
фиксированных критериев С\ и Сг, причом
f{Kx\ Ку\ Kz; Сг; С2) = 0.
D)
Критерии в текущих координатах Кх, Ку,
К2 состоят из безразмерных комбинаций
термических и калорических параметров, а также
калорических функций.
В качестве фиксированных критериев
автором были предложены Сх= -— = Ме и С2 =
/>кр
= —- = Gu (эти символы приняты в честь
Ткр
великого русского ученого Д. И. Менделеева и
шведского ученого Гульдберга).
Следовательно, термодинамическое подобие
характеризуется гармонической связью критических
температур Гкр и давлений /?Кр с нормальными
Ts и ps = 1 атм.
К термодинамически подобным прежде всего
следует отнести различные гомологи фторхлор-
броморганических соединений, сходных по
своей химической принадлежности и, следователь-
ню, имеющих близкие значения критериев Me
и Gu. Вместе с тем к ним могут быть отнесены
и химически неродственные вещества — НгО и
D20, СеНн и С2Н12О2, ССЦ и РС13 и многие
Другие.
У веществ с очень близкими значениями Me
и Gu приведенная критическая температура
Т
& = может быть заменена приведенной
Ткр
т
нормальной температурой кипения т = —-,
а также ic = —^— — величиной —. Далее уч-
Аср 1
тем, что для условий конденсации и кипения
в уравнении D) должны быть не три, а два
текущих критерия. В таком случае, исходя из
основных уравнений подобия, изложенных в
работах [6, 7], находим
'(М
'О,
in-f =/iW и — =/,(х).
•'кр
У термодинамически подобных веществ
= idem!.
^кр
847,83
V" = 10332 ?ф,
E)
F)
A0
G)
где ф = ¦
Ф — коэффициент отклонения от идеального
газа.
Так как
то
JL
^кр
или
ср = idem2.
= idem.
Далее,
APv"
=л« =
V'
v"
ф
=/з@
=Л(х).
г
J
B1)
C/)
(8)
(9)
АР
поэтому с учетом уравнений E) и (9)
A0)
В соответствии с работой [8] теплоемкость
кипящей жидкости сх подчиняется
зависимости
21

A1)
Тогда
с; = г»"./т(х) = ф.Л(х)-/,(х),
JC
или
Из работы [6] следует, что
значит
A2)
A3)
D/)
Вязкость жидкости характеризуется
взаимодействием внутримолекулярных силовых
полей, препятствующих любому относительному
движению между двумя смежными слоями
жидкости. Поэтому вязкость стремятся
относить к расстояниям между молекулами и,
следовательно, к объему. Для слабо
ассоциирующих веществ теоретически установлено [9],
что т]кр^5= idem5
E0
Принимая во внимание уравнения A/), D/)
и (9), получим
\ Ф0'5 = idem6, F/)
а с учетом уравнения A3):
=/.oW- A4)
,у-5
Из различных зависимостей для
определения теплопроводности жидкости по значениям
теплоемкости, плотности и вязкости
используем предложенное Вебером [10] и теоретически
обоснованное Предводителевым [11] уравнение
x'=4G)''W>, <!5>
где С — константа.
Так как в рассматриваемом диапазоне
температур с'р**с'х, то уравнение A5) можно
представить как
»'<«*-c-f. ¦*.(-?)"_/„«.
A6)
Коэффициенты температуропроводности а!
и поверхностного натяжения о не входят в упо-.
мянутые нами фундаментальные уравнения
теплоотдачи. Все же мы их коснемся, тем
более что были отмечены только уравнения
теплоотдачи, наиболее важные для практики.
Так как коэффициент
температуропроводности
а
A7)
то
a^v8=±.^lr(^I/3=/12(x). A8)
ср *
Для определения поверхностного натяжения
о (дин/см) в широком интервале температур
можно исходить из зависимости, отмеченной
в работе [6]:
т
A9)
где величина [Р] вычисляется суммированием
атомных констант (инкрементов), v' — л/кг.
В таком случае
\[Р]1
(f)
1— =/„(,). A9а)
Из произведенного исследования вытекает
простейшая методика определения
тепло-физических свойств. Изучая малоисследованные
фреовы, следует в зависимости от
химической принадлежности отнести их к хорошо
изученному веществу данного гомологического
ряда и получить все искомые значения, если
известна только одна экспериментальная
опорная точка—нормальная температура кипения
rs, устанавливаемая в процессе
синтезирования новых холодильных агентов.
Для определения степени подобия
индивидуальных веществ необходимо знание
критических температур и давлений, которые с
хорошей степенью точности могут 'быть вычислены
по методам, изложенным в работах [12, 13].
Предлагаемые уравнения для расчета тепло-
физических свойств фреонов могут быть
упрощены, если принять во внимание, что у
каждого гомологического ряда при замене атома
хлора атомом фтора или атомом брома
происходит понижение, а во втором случае —
повышение нормальной температуры кипения.
При этом соотношение между изменениями
нормальной температуры кипения и молеку-
т
лярного веса, определяемое значением i]) =—- ,
как правило, близкое.
Поэтому при i|) = idem7 приближенно для
каждого гомологического ряда однозначной
функцией от т являются величины:
*''с*'' v-; 7)';Х'(х1/3; а':{
i'J-uv
IP]}
22

Рис. 1. v'=fs (т); v' — л/кг:
1 — ф-11; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-502;
5 — ф-21; 6 — ф-22; 7 — ф-113; «5 — ф-114.
Рис. 2. сх =/s (т); с^ — ккал/(кг-град):
1 — ф-11; 2 — ф-12; 5 — ф-13; 4 — ф-502;
5 — ф-13В1; 5 — ф-21; 7 — ф-22; 8 — ф-113;
Р — ф-114; 10 — ф-115.
7!
1,2
1,0
€,8\
0
Ж
м
5 V
г^
4v
^5
7*
7""
/Г8
9
3 2
_7
0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 ~ f
Рис. 3. тГ=/ю(т); т]'— сп:
/ — ф-11; 2 — ф-12; 8 — ф-13; 4 — ф-13В1;
5 — ф-12В2; 6 — ф-21; 7 — ф-22; 8 — ф-114В2;
9 — ф-113В2.
Значения v'9 с'х и ц' даны на рис. 1, 2 и 3.
Дальнейшей задачей является разработка
обобщенных зависимостей, характеризующих
свойства многочисленных фреонюв независимо
от их принадлежности к тому или иному
гомологическому ряду, т. е. когда Me^idem и
Gu^idem. При этом необходимо иметь в
виду, что в отношении токсичности и
взрывоопасное™ наиболее перспективными являются
фторорганические соединения CmHnFpClgBrr с
малыми значениями п при р>1. Естественно,
что корреляции могут быть произведены
введением коэффициентов, состоящих из
фиксированных критериев. Ввиду ограниченного
объема статьи, мы остановимся на величинах,
входящих в уравнения A) и C).
Для фторорганических соединений
*'Ме1/3 =/„(*), B0)
а при наличии атомов брома — Ме°>26
хУ'3Ме°'5=/16(х), B1)
что видню из рис. 4 и 5.
U!Me\
Рис. 4. t>'«Me1'8 =/i4(t); v'—л/кг:
1 — ф-11; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-21;
5 — ф-22; 6 — ф-113; 7 — ф-114; 8 — ф-С-318;
9 — ф-114.
0,07
0,06
0,05
0,7
Рис. 5.
/
2
^
2
3
Г4,
9
v 8
0,8 0,9 1,0 1,1
1,2 t
K'\il,i .Ме°'5=Ыт);
ккал/(м- ч-град):
1 _ ф.Ц; 2 — ф-12; 3 — ф-13; 4 — ф-21;
5 — ф-22; 6 — ф-113; 7— ф-114; 8 — ф-115;
9 — ф-40.
Коэффициенты теплопроводности взяты из
работы [14], а вязкости бромироваыных
соединений — из работы [15].
Далее, значения {—1 достаточно точно
характеризуются функцией от т.
23

Наконец, для решения уравнения A)
необходимо располагать значениями (ф0'5^')",25»
которые для всех гомологических рядов
близки при t>l, т. е. для условий конденсации.
В таком случае уравнение B) для фторхлор-
органических соединений можно записать так:
a}x0.25()>-0,375Me0>2a8==/jL\0,25x
XU'Me1'3
-0,5
(.'фО'5)~0,25(хУ'3Ме0^°,75 =
= =р1(т). B2)
Таким образом, при В = idem8 влияние тепло-
физических свойств определяется cpi (т).
В расчетах значение г определяется по
температуре конденсации /к; и', V и ц' — по
средней температуре пленки
4 = 0,5(^ + 4).
Так как незначительная разность между
^к и tm очень мало отражается на изменении
теплофизических свойств, то можно принять
т,
Для гомологических рядов фреонюв \|3 = iderri7
и тогда
a^ = r°-25v'-0'5 7i'-°'25(xV'3H'75 = cp3(x). B3)
На рис. 6 на оси абсцисс отложены значения
т, а на оси ординат — <Pi(t).
Теперь преобразуем уравнение C) (без
учета В):
аИ^Ме1'3 Ои-^=(^-)М [l+4,65(^V,16U
-?.W- B4)
110
100
90
80
70
60
50
]\f
>
о\
Р2
\04
h
-
0.9 1,0 1,1 1,2 1,3 1ft f
Рис. 6. Значения ф! (т):
/ — ф-11; 2 — ф-12; 3 —
ф-13; 4 — ф-21; 5 — ф-22;
в — ф-113; 7 — ф-114.
Следовательно (рис. 7), при равных
значениях В влияние теплофизических свойств
определяется фз(т).
3,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
О
12,
\JUlb
457
\11
99/Ъ'
25
6/
Г
0,9 1,0 1,1 1,2 1,3' 1ft f
Рис. 7. Значения фз (т):
1 _ ф.Ц; 2 — ф-12; 3 — ф-13
4 — ф-13В1; 5 — ф-21; 6 — ф-22
7 — ф-23; 8 — ф-113; 9 — ф-114
10 — С2Н50; // — Н20
12 — NH3.
Тогда для каждого гомологического ряда
qi = 98(x). B4а)
Степенные значения чисел Me и Gu
надежно рассчитываются по уже упомянутым
работам [12] и [13].
Перейдем теперь к гидравлическим
процессам.
Гидравлическое сопротивление трения
определяется уравнением
4л.-«Т-?- B5>
где I — коэффициент сопротивления трения.
. При одинаковых значениях w, I, d влияние
теплофизических свойств характеризуется вы*
ражением
v' v'
Число Рейнольдса
1 wd
v'i g
можно представить в виде
,0,5 „л, Ф
Re' =
B6)
^L B7)
$>ъ Re' =
V f]
I'*0'5
wd
g
При одинаковых
wd
g
Re'=/l6W,
B8)
B9)
24

тогда
***«/« W- C0)
Наконец, при тех же геометрических
размерах и скорости жидкости местные
сопротивления характеризуются зависимостью
или
C1)
Выводы
На основании проведенного исследования
найдены важные для теории и практики
обобщенные зависимости. При однозначности
режимных параметров они обеспечивают
получение тепловых и гидравлических
характеристик аппаратов фреоновых холодильных
машин, если известна одна только опорная
экспериментальная точка — нормальная
температура кипения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Soumerai H. „ASHRAE Journal", vol. 8, N 6, p. 78.
2. Soumerai H. „ASHRAE Journal", vol. 8, N 7, p. 38.
3. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Книга 1. Госторгиздат, 1960.
4. Iltscheff S. Dissertation. Technische Universitat,
Dresden, 1965.
5. Боришанский В. М. Учет влияния физических
свойств в явлениях тепло- и массюпереноса.
«Холодильная техника», 1967, № 7.
6. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин. Госторгиздат, 1962.
7. Бадылькес И. С. Обобщенный метод расчета
термодинамических свойств холодильных агентов.
Госторгиздат, 1963,
8. Бадылькес И. С. Термодинамические свойства
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115.
«Холодильная техника», 1964, № 5.
9. Thomas L. MJ. Chem. Soc", 1948, p. 1345.
10. Варгафтик Н. Б. Теплофизические свойства
веществ. Госэнергоиздат, 1956.
11. Пред вод и те лев А. «ЖФХ», т. 22, 1948,
выпуск 3.
12. Riedel L. „Chem. Ing. Tech." 1952, Bd. 24.
13. Riedel L. „Z. Elektrochem", 1949, Bd. 53.
14. Цветков О. Б. Теплопроводность жидких фрео-
нов ряда метана и этана. «Холодильная техника»,
1965, № 4.
15. Никульшин Р. Вязкость бронированных фрео-
нов. «Холодильная техника», 1966, № 11.
УДК 521,565.59
РАСЧЕТ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫХ РАВНОВЕСНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК АБСОРБЦИОННОГО
БРОМИСТОЛИТИЕВОГО ТЕРМОТРАНСФОРМАТОРА
С ПОМОЩЬЮ ЭЛЕКТРОННЫХ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ МАШИН
Доктор техн. наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, канд. техн. наук М. С. КАРНАУХ, Л. С. ТИМОФЕЕВСКИИ
Институт теплофизики Сибирского отделения АН СССР
Нормальная работа абсорбционной машины
при установившемся режиме характеризуется
постоянством внутренних и внешних
параметров и тепловых нагрузок элементов. При этом
для заданных поверхностей аппаратов,
циркуляции, внешних параметров и тепловых
потоков устанавливается стационарный режим с
равновесными параметрами вещества.
Изменение внешних параметров или
тепловых потоков нарушает равновесие, но затем
путем саморегулирования в системе
устанавливается стационарный режим с другими
величинами равновесных параметров.
Равновесные характеристики системы, представляющие
собой величины тепловых потоков,
выраженные как функции равновесных параметров,
очень важны для регулирования и анализа.
Равновесные характеристики можно
рассчитывать по методу последовательных
приближений. При обычном способе вычислений этот
расчет очень трудоемкий и, как правило, его
не производят. Экспериментальные работы,
проведенные на стенде Черниговского завода
синтетического волокна, дали материал,
позволяющий на основе исследования потерь
рабочих процессов построить действительные
характеристики системы [1, 2].
Построение характеристик облегчается при
программировании на электронных
вычислительных машинах (ЭВМ). При этом
необходимо перестроить тепловой расчет машины, с
тем чтобы выражения, по которым
определяются основные величины, были удобны для
программирования. С этой целью удельные
тепловые нагрузки аппаратов вычисляют с
помощью аппроксимирующих уравнений, состав-
4 За к. 2308
25

ленных на основе обобщения расчетов
теоретических циклов и анализа потерь
действительных процессов. Полученные выражения
программируют и методом последовательных
приближений на ЭВМ М-20 находят равновесные
параметры стационарного режима работы.
Таким образом определяют точки на кривой,
выражающей равновесную динамическую
характеристику. Предлагаемый метод расчета
экономичен по времени, отличается высокой
точностью и поэтому перспективен для широкого
практического использования.
Выражения для определения тепловых потоков
аппаратов
Теоретические величины удельных тепловых
потоков аппаратов, определяемые с помощью
диаграммы концентрация—энтальпия, можно
представить в виде следующих
аппроксимированных выражений [3]:
qs = 597 + 0,4510 -/K, A)
qk = 558,4 - 0,51 /к - 0,5 AS + 0,95 ?„ B)
где qs, qh — удельные тепловые нагрузки
испарителя и конденсатора,
ккал/кг;
to, tK — температуры кипения и
конденсации, °С;
Д?, Ъг — зона дегазации и концентрация
крепкого раствора, %.
Удельные тепловые нагрузки генератора
q\ и абсорбера q*a при условии полной
рекуперации тепла в теплообменнике
q\ = 268,4 - 0,9510 + 0,54 - 1.7Д5 + 6,755r, C)
<fa = 4k + 4o — <Ik. D)
Равновесную концентрацию крепкого
раствора в генераторе определяют (при помощи
уравнения, составленного на основании
экспериментальных данных по определению
концентрации раствора в зависимости от
давления и температуры | = ф (/?, t) для водного
раствора бромистого лития |[3]. Уравнение
применимо при /к < 70°С
6 * = 37,62 - 0,4464 + 1,6 • 10~31\ +
+ A4,17 • 10~6^-39,47 - 10~44 +0,5857) 4,
E)
где U — температура крепкого раствора при
выходе из генератора, °С.
На основании работы [3] составлено
уравнение для температуры слабого раствора,
выходящего из абсорбера:
37.96 —/о —1.16* _
/= $ F)
0,007 6* —1,246
где Ъ?а— равновесная концентрация слабого
раствора, %'.
В условиях действительных процессов
концентрация слабого раствора в абсорбере
^=5; —А5Г —Д5 —A5f, G)
где А|г — потери от недовыпаривания
крепкого раствора в генераторе;
Д5о — потери от недонасыщения слабого
раствора в абсорбере.
Потери от ведовыпаривания и
недонасыщения вычисляют по ура!внениям, полученным на
основании экспериментального исследования
термотрансформатора на базе абсорбционной
бромистолитиевой машины АБХМ-2,5 [2]:
при QA<1,8 млн. ккал\ч
Д?г = 0,2 + 1,733 Qh — 0,391 Q\ — 0,033Q3, (8а)
при Qb> 1,8 млн. ккал\ч
L\r = 1,283 + 0,603 Qh — 0,1 Щ — 0,026QJ, (86)
при Qa > 0,4 млн. ккал\ч
*$а = 1,85 (Qe-0,4). (9)
Выражения (8а), (86) получены при
высоте столба кипящего раствора в генераторе
затопленного типа /i = 350 мм и давлениях в
генераторе 85—150 мм рт. ст.
Действительная концентрация крепкого
раствора
*г = К-Мг (Ю)
Действительная концентрация слабого
раствора
l-e = Sr-AS. A1)
Зона дегазации Д? задается обычно в
пределах 2—5%.
Кратность циркуляции
е-^. A2)
Температуры кипения t0 и конденсации tK
находят из уравнений внешних тепловых
балансов испарителя и конденсатора:
U
: *si
Gs . 10"
1-
1
Гк — ^и/4
Qk
gw ¦ ю-3
ехр
ехр
ksFs- 10"
kkFk-W
A3)
0„
kkFk ¦ 10-° , ,
ехр I _ 1—1
A4)
26

Температуру tw4 нагретой воды на выходе из
конденсатора определяют из уравнений
внешнего теплового баланса конденсатора и
абсорбера с учетом снижения высшей температуры
абсорбции из-за введения рециркуляции
раствора через абсорбер;
Qa + Qk
twA — ^2 ~г
Gn
10-
QaX
X
f kg Fa-10
expl
V Gw
( kai
exp I
10"
i-3
•0,5
On
1
ow • io-
1.A5)
Температуру U крепкого раствора,
выходящего из генератора, определяют из уравнений
внешнего теплового баланса генератора с
учетом действительной зоны дегазации и
величины недовьшаривания раствора:
при Q/i<l,8 млн, ккал/ч
h = thl+lfl5M-QhX
X
ехр
Н Fh • 10"
Oh
.khFh'lQ-z ,
ex*\ Он M
+
ftxio
-3
+ 0,0347 Q| + 0,411 Qh - 1,82} + 0,21, A6a)
при Qh> 1,8 млн. ккал/ч
t* = tnt + lfl5M-QhX
%/V10~3
X
exp
Gh
exp
fknFn-lQ-
— 1
Oh • 10-
+ 0,0273 Q\ + 0,1155 Qh — 0,633} + 1,35. A66)
В уравнениях (8а—9), A3—166):
Qh, Qa> Qs, Qh — тепловые нагрузки
генератора, абсорбера,
испарителя и конденсатора, млн.
ккал/ч;
Gn, Gs, Gw — расходы воды через
генератор, испаритель, абсорбер-
конденсатор, т/ч;
tsu hi — температуры воды при
входе в испаритель и
генератор, °С;
ks, kk, ka, ku — коэффициенты
теплопередачи в испарителе,
конденсаторе, абсорбере и
генераторе, ккал/ (м2 • ч•град);
Fs, Fft, Fa, Fh — теплопередающие
поверхности испарителя,
конденсатора, абсорбера и
генератора, м2.
Удельная тепловая нагрузка на
теплообменник при полной рекуперации тепла
q] = %{a-\){t,-t,). A7)
Удельная тепловая нагрузка на заданный
теплообменник с недорекуперацией
qt = cir(a-\)(t4~-t8). A8)
Температуру /8 крепкого раствора при
выходе из теплообменника определяют из
уравнений внешнего теплового баланса
теплообменника по выражению [4]:
J±+at2(eA — 1)
где
*я =
Qs
\ + а{еА-
О
A9)
А = ktFt 1
1 l Qs
(а — 1)се асе
ю-6
здесь kt — коэффициент теплопередачи в
теплообменнике, ккал/(м2- чХ
Хград);
Ft — теплопередающая поверхность
теплообменника, м2.
Теплоемкости с, и с* крепкого и слабого
раствора определяют при средней температуре
раствора tp=-±J—- и соответствующих
концентрациях Ir и la с помощью аппроксимиру-
ющего уравнения:
Ci = 0,8 + 193 • Ю-81\ + 131 • Ю-% - 0,006?.
B0)
Недорекуперация тепла в теплообменнике
Чг = <Гг-Я* B1)
Действительный коэффициент
трансформации тепла
Яа+^Ь+Яь
м=
Отношение
я1 + Mt
Qs
B2)
B3)
Расчет параметров равновесного состояния
с помощью программы на ЭВМ
Расчет выполняется в соответствии с блок-
схемой, приведенной на рис. 1. Исходные
данные для расчета содержат известные значения
теплопередающих поверхностей и коэффици-
27

10
ВыВод
результшпоо\
Нет
Расчет
Расчет
Air» U
Расчет
t0>Va
\g I Расчет
а> 9*> *8>ЯьЧь\
M,Jh
насчет
2
5
Расчет
6
Нет
Расчет
tU
0 Расчет
1кЛгучг&а>
\аЛгЛт
Т
Рис. 1. Блок-схема расчета абсорбционного бримисто-
литиевого понижающего термотрансформатора на ЭВМ:
/—10 — номера блоков.
ентов теплопередачи аппаратов: испарителя
Fs и ks, абсорбера Fa и ka\ конденсатора Fk и
kk, теплообменника Ft и ku генератора Fh и kh;
расходы воды через испаритель Gs, через
абсорбер и конденсатор Gw (аппараты
соединены последовательно) и через генератор Gh;
температуры воды при входе в испаритель
t8\ и лри входе в генератор th\\ величину зоны
дегазации Д|. Расчет производится для
заданной тепло-производительности
QT = Qa+Qfe.
Предварительно-принимаются исходные
значения коэффициента трансформации
м«
Qh
и отношение
t*o =7Г
9*
Qs
B5)
Исходные данные и предварительно принятые
значения М0 и \х0 вводят в блок 1 (см. рис. 1).
В результате расчета определяются
внутренние параметры равновесного состояния
системы и температура горячей воды twA,
получаемой в понижающем термотрансформаторе.
С помощью уравнений B4), B5)
вычисляются величины Qhy Qs и Qk (блок 2). При
Qh<l,8 млн. ккал/ч Д|г и t4 (блок 3)
определяются по формуле (8а) и A6а), а при
Q/i>l,8 млн. ккал/ч — по формулам (86) и
A66) (блок 3). Значения tQ и Qa (блок 4)
вычисляются по уравнениям A3) и B4).
Величина недонасыщения Д?а — по уравнению (9)
при Qa>0,4 млн. ккал/ч (блок 5). Затем
определяется предварительное значение температу-
(блок 6),
ры
iwA — "

рассчитываются 4, I*, 1Г, la, g* , t2 и новое значение twA
(блок 7) по соответствующим уравнениям A4,
5, 10, 11, 7, 6 и 15). При условии| fwA — twK\>
> ей расчет повторяется, причем в качестве
исходного принимается значение twA,
полученное в конце расчета (блок 8). Величина ei
обозначает заданную точность расчета.
После определения величины tm
производится расчет величин qs, qht q\, q\,t^ c^ сг ,a, q\
h, Ци kqu M, [i по уравнениям A, 2, 3, 4,
20, 12, 17, 19, 18, 21,22, 23) (блок 9). Затем в
случае выполневия условий | М — М0\ < е2 и
|ц—^о|<ез осуществляется вывод результатов
расчета (блок 10). При невыполнении этих
условий весь расчет повторяется, начиная с
блока 2. При этом полученные значения М и \х
принимаются в качестве исходных. Величины
е2 и ез характеризуют заданную точность
расчета величин М и A.
На основании изложенной методики были
проведены расчеты исследованного
понижающего термотрансформатора [1, 2] при темпе-
3,0
%2,0
W
\ *v\ ~1
2 хч
!
1 J
45
50
55
tWA,"C
Рис. 2. Экспериментальная (/) и расчетная
B) характеристики абсорбционного броми-
столитиевого понижающего
термотрансформатора.
28

ратурах источников (воды) 4i = 110°C и ts\ =
= 25°С и различных значениях теплопроизводи-
тельности. Экспериментальная и расчетная
характеристики термотрансформатора
удовлетворительно совпадают (рис. 2).
По предлагаемой методике могут быть
определены равновесные характеристики
повышающего термотрансформатора и холодильной
машины.
Результаты выполненной работы позволяют
рекомендовать предложенный метод расчета
для практического использования.
За последние годы речной флот нашей
страны пополнился судами, построенными за
границей. В их числе специальные речные
транспортные рефрижераторы и пассажирские суда
с рефрижераторными трюмами и
провизионными камерами с автономными холодильными
машинами, работающими на фреоне-12. На
некоторых из этих судов применены
оригинальные решения в компоновке холодильного
оборудования и в схеме холодильной установки.
У речного транспортного рефрижератора
типа- «Советская Арктика», построенного в
Хельсинки, три охлаждаемых трюма общей
грузовместимостью 500 т (на температуру —15°С
или +2°С), в каждом из которых установлено
три воздухоохладителя поверхностью по 128 ж2.
Оригинален принятый способ регулирования
режима охлаждения трюмов (рис. 1). На
судне установлено три компрессора фирмы «Sab-
roe» марки. SMC6-100, шестицилиндровые,
W-образные, прямоточные, с диаметром
поршня 100 мм и ходом поршня 80 мм, холодопро-
изводительностью по 40 тыс. ккал/ч при
720 об/мин, температуре кипения фреона
— 17,5°С и температуре конденсации 26,5°С. Для
регулирования холодопроизводительности
компрессоры снабжены гидравлическим
механизмом отжима клапанов, управляемым вручную.
Пары фреона, нагнетаемые компрессором,
проходят через свои индивидуальные
маслоотделитель, кожухотрубный конденсатор и
ресивер, откуда через теплообменник поступают
.к терморегулирующим вентилям трех
воздухоохладителей (по одному в каждом трюме).
ЛИТЕРАТУРА
1. Розенфельд Л. М., К а р н а у х М. С.
Абсорбционная бромистолитиевая холодильная машина в
качестве трансформатора тепла. «Холодильная
техника», 11966, № 7.
2. Т и im о ф е е в с к и й Л. С. Действительные рабочие
процессы абсорбционного бромистолитиевого
трансформатора тепла. «Холодильная техника», 1966, № 7.
3. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Диаграмма концентрация — энтальпия (раствора
бромистый литий — вода для (расчета холодильных
машин. «Холодильная техника», 1958, № 1.
4. Loewer H. „Kaltetechnik1*, Bd. 16, 1964, N 7.
УДК 621.565.59:629.12
При полной тепловой нагрузке на трюм
работают одновременно два компрессора, каждый
на свой воздухоохладитель. Третий компрессор
и входящие в его систему воздухоохладители—
резервные.
В зависимости от тепловой нагрузки в
трюмах включаются в работу (вручную) один, два
или три компрессора. По достижении
заданного температурного режима реле температуры
автоматически отключает соленоидные
вентили всех воздухоохладителей данного трюма,
прекращая поступление холодильного агента
к терморегулирующим вентилям, а
компрессоры продолжают работать на два трюма.
Предусмотрена взаимозаменяемость
компрессоров в случае выхода из строя одного из
них.
Автоматическая защита компрессоров по
давлению всасывания и нагнетания
обеспечивается реле давления.
Снеговую шубу с воздухоохладителей
оттаивают электронагревателями мощностью 6 кет.
При оттаивании вентиляторы выключаются и
включаются вручную.
В холодильной установке речного
транспортного рефрижератора «901» (г. Комарно,
Чехословакия), предназначенного для перевозки
600 т фруктов или овощей либо 900 т
мороженых грузов, значительный интерес
представляет устройство для автоматизации оттаивания
воздухоохладителей. Действие основано на
изменении давления проходящего через
воздухоохладитель воздуха при уменьшении проход*
ного сечения из-за нарастания снеговой шубы.
НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК НА СУДАХ
Канд. техн. наук А. А. ПОПОВ — Всесоюзный заочный институт пищевой промышленности
29

РЕЩР^
-Жидкий фреон
ры фреона
_ Шрииный
дыарос фреона
„Масляная
магистраль
Рис. 1. Схема холодильной установки речного рефрижератора типа «Советская Арктика»:
/ — обратный клапан KVDA; 2 — реле температуры RT-3; 3 — воздухоохладитель; 4 —
электронагреватель; 5 — терморегулирующий вентиль TVF-5; 6 — соленоидный вентиль EVSA-16; 7 — теплообменник;
8 — реле давления МР-15; 9 — маслоотделитель; 10 — реле давления дифференциальное; 11 —
масляный фильтр; 12 — компрессор; 13 — соленоидный вентиль EVA-3; 14 — кожухотрубный конденсатор;
15 — предохранительный клапан; 16 — фреоновый фильтр-осушитель; 17 — ресивер; 18 — коробка
вентилей на палубе для аварийного выпуска фреона.
Рис. 2. Схема микроманостата:
/ — патрубок к выходной стороне воздухоохладителя; 2 — резиновые
соединительные шланги; 3 — штуцер к полости, в которую помещен мешок; 4 — полиэтиленовый
мешок: 5 — толкатель; 6 — регулировочный винт; 7 — контактная коробка;
8 — съемная трубка; 9 — патрубок к входной стороне воздухоохладителя; 10 —
штуцер к внутренней полости мешка.
30

Разность напоров до и после
воздухоохладителя фиксируется специальным микроманоста-
том (рис. 2), имеющим полиэтиленовый
мешок, внутренняя полость которого сообщается
с пространством у вентилятора. Мешок
соединен трубкой с пространством после
воздухоохладителя. Когда разность напоров достигает
12 мм вод. ст., что соответствует толщине
снеговой шубы 4—5 мм, мешок деформируется и
связанный с ним толкатель включает цепь
управления.
На речных пассажирских судах типа
«Сунгари» для охлаждения провизионных камер
установлены холодильные машины венгерской
фирмы «Nikex» (рис. 3). Два компрессор-
конденсаторных агрегата с компрессорами
типа Криос ЮхУ имеют холодопроизводитель-
ность по 5730 ккал/ч при /0=—Ю°С и ^К=20°С.
Часовой механизм автоматически включает
машину в работу в заданное время суток.
Компрессор КМ-1 работает на камеры с
минусовыми температурами (А — для мяса и Б —
для рыбы), а компрессор КМ-2 — на камеры
с плюсовыми температурами (В, Г и Д).
В каждой камере установлены две ребристые
батареи.
Снеговую шубу с батарей в камерах А и Б
оттаивают поочередно с помощью горячих
паров фреона. Для этого двухходовым вентилем
/ перекрывают подачу фреона в конденсатор 2,
а горячие пары нагнетаются через вентиль 3
в коллектор 4. Закрывают вентили 5, 5, 7 и 8
и открывают вентили 3, 9 и 10.
Сконденсировавшийся в батареях фреон через обратные
клапаны 11 и 12 выжимается в коллектор 13.
Батареи камеры Б продолжают работать в
нормальном режиме охлаждения, и пары
отсасываются через вентиль 10 и коллектор 14.
Для оттаивания снеговой шубы с батарей
камеры Б производится соответствующее
переключение вентилей 9, 6, 7 и 10. Двухходовые
вентили / позволяют регулировать подачу
пара одновременно как на оттаивание батарей,
так и на конденсатор.
В системе каждой холодильной машины
всасывающий трубопровод к компрессору после
теплообменника имеет ответвление в
осушитель фреона и в ресивер, которыми пользуются
во время эксплуатации для дозарядки фреона
и для продувки фреоном компрессора после
ремонта.
Как показал опыт эксплуатации, воздухо-
1Щ
провизионных камер судов типа «Сунгари».
31

охладители следует оттаивать примерно через
2—3 суток. Процесс оттаивания занимает
около 2 ч, при котором вентиляторы, забирающие
воздух из трюма и нагнетающие его через
воздухоохладители, останавливаются вручную.
Воздушные каналы для подачи воздуха в
трюм перекрываются.
Холодильная установка рефрижератора
была испытана во время сдаточных испытаний.
Приводим некоторые данные,
характеризующие работу установки. Изотерма кипения
— 17,45°С, изотерма конденсации 26,45°С.
Соответствующие изобары: р0= 1,765 ата и /?к =
= 6,901 ата. Отношение давлений 3,91.
Замеренные во время испытаний температура
нагнетаемых паров 55,9°С и на всасывании в
компрессор 9,35°С. Полный перегрев паров
фреона, включая регенеративный теплообменник,
26,8°С. Температура жидкости при выходе из
конденсатора 25,5°С. При скоростном режиме
компрессора 720 об/мин часовой объем его
163,5 мг/ч. Количество холодильного агента,
принимая по данным стендовых испытаний для
данного отношения давлений коэффициент
подачи 0,738, составляет <?ф= Vh — == A63,5 X
X 0,738):0,113 = 1206 кг\ч.
Отсюда холодопроизводительность
(брутто) Bо = СфЯо= 1206- 32,9=39700 ккал/ч.
Взбитость — один из важнейших
показателей качества мороженого. Она существенно
влияет на его объемный вес и способность
противостоять таянию.
В зависимости от величины этого
показателя изменяется и «охлаждающий эффект»
мороженого: чем меньше взбитость, тем более
холодным оно кажется, и наоборот.
Термином «взбитость» у нас принято
обозначать отношение прироста объема смеси после
фрнзерования к ее первоначальному объему
S = Vm"Vc • 100,
где S — взбитость, %;
Ум — объем мороженого, изготовленного
из определению™ количества смеси,
л или мл;
Для оценки изоляции трюмов определялось
время повышения температуры в
незагруженном трюме после остановки холодильной
машины. За 53 ч температура с —12°С
повышается до +25°С. В среднем она повышается на
0,7°С за 1 ч. что удовлетворяет предъявляемым
требованиям.
Во время эксплуатации судна в весеннее и
осеннее время при температуре забортной
воды 5—6°С значительно понижается изобара
конденсации и наступает неустойчивая работа
терморегулирующего вентиля; давление в
системе резко снижается и прессостат
останавливает компрессор. Единственным способом,
предотвращающим снижение изобары
конденсации, является периодическое выключение
водяного насоса, нагнетающего забортную воду
в конденсатор.
Работа конденсатора не автоматизирована.
В этом отношении наличие водорегулирующих
вентилей в холодильной машине судов серии
«901» весьма эффективно.
ЛИТЕРАТУРА
1. Временное руководство по эксплуатации судовых
фреоновых установок. Изд-во «Транспорт», 1965.
2. Зайцев В. П., Ниточкин А. Е. и др.
Рефрижераторные суда. Судпромгиз, 1963.
3. Захаров Ю. В., Краутер Ф. Рефрижера^
тор с холодильными агрегатами блочного типа.
«Холодильная техника», 1965, № 5.
Ус — объем смеси, л или мл.
На практике, однако, определяют взбитость
весовым способом. В этом случае
s = Gc-G« . юо,
где Gc — вес определенного объема смеси, кг
или г;
GM — вес такого же объема мороженого,
кг или г.
На сессии Международной федерации
молочной промышленности, состоявшейся в
1965 г. в Хельсинки, был утвержден стандарт
на состав сливочного и молочного мороженого.
Стандарт предусматривает также
определенные требования к удельному объему
продукта, рассматриваемому в качестве характеры-
УДК 663.674
ОБ ОПРЕДЕЛЕНИИ ВЗБИТОСТИ МОРОЖЕНОГО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
32

стики взбитости мороженого: объем продукта,
выраженный в литрах, не должен более чем
вдвое превышать его вес, выраженный в
килограммах.
В 1966 г. рабочая группа федерации
продолжила изучение этого вопроса, с тем чтобы
выбрать надежный метод определения удельного
объема мороженого и выявить
целесообразность установления его нижнего предела.
Вопрос о введении нижнего предела пока
дискутируется, а для определения удельного
объема мороженого был предложен метод,
разработанный Ассоциацией агрохимиков
США.
Этот метод предусматривает использование
керосина. Однако специально проведенные
исследования показали, что керосин может быть
заменен дистиллированной водой.
Метод заключается в следующем. В широ-
когорлую мерную колбу емкостью 400 мл
помещают кусок мороженого объемом около
200 мл, отрезаемый стальной проволокой от
крупной расфасовки продукта. Мороженое не
должно попадать на горлышко или стенки
колбы. При определении удельного объема
мороженого в мелких порциях последние
помещают в колбу целиком.
До проведения опыта колбу с образцом
мороженого сохраняют в холодильной камере
или низкотемпературном контейнере при
— 18ч—20°С.
Во время опыта колбу взвешивают и до
метки заполняют дистиллированной водой с
температурой 4°С. Объем заливаемой воды
определяют мерным цилиндром. Вначале воду
наливают так, чтобы она омывала стенки колбы.
При этом необходимо придерживать образец
проволокой, чтобы он не всплывал. Все
описанные операции следует проводить быстро.
Затем колбу опорожняют, промывают,
высушивают и взвешивают. Вес мороженого
определяют по разности веса колбы с образцом и
порожней колбы. Зная объем колбы и объем
налитой в неё воды, определяют объем
образца, а затем вычисляют удельный объем
мороженого.
С помощью описанного способа можно
определять удельный объем закаленного
мороженого, что важно, например, для
характеристики изменения взбитости мороженого в
процессе длительного холодильного хранения.
На практике, однако, гораздо важнее знать
удельный объем мороженого непосредственно
после выхода его из фризера, поскольку
расфасовка этого продукта основана на принципе
объемного дозирования. Приведенный метод
не позволяет определять удельный объем
такого мороженого, так как в процессе опыта
неизбежно частичное подтаивание продукта из-
за недостаточно низкой температуры его перед
заливкой воды в колбу.
В данном случае более удобен и прост
другой, широко применяемый в настоящее время
способ. Сосуд, вес и внутренний объем
которого известны, заполняют без пустот мороженым
и взвешивают. Вычтя из полученного веса вес
пустого сосуда, узнают вес мороженого в
известном объеме.
Определение удельного объема мороженого
для характеристики его взбитости получит, по-
видимому, широкое распространение во многих
странах. Поэтому важно уметь пересчитывать
взбитость мороженого, выраженную принятым
у нас способом, на удельный объем, и
наоборот. Выведем для этого соответствующие
формулы.
Известно, что взбитость мороженого при
заданном весе и объеме порции может быть
выражена следующим образом:
S = FmTc~Gm . ЮО,
Ом
где ус — удельный вес смеси, кг/л или г/мл.
Обозначим удельный объем мороженого,
равный —^ , через v и запишем правую часть
Ом
приведенной формулы в виде двух дробей с
одинаковым знаменателем:
S = (J?Il_?l\ . 100 = (г»Тс-1).100.
V Ом Ом/
Отсюда
S+100
v _—л
100 7с
Приняв Yc = 1,1, определим взбитость
мороженого, имеющего в соответствии с
упомянутым стандартом максимально допустимый
удельный объем 2,0:
S=B,0- 1,1 — 1) -100=120%.
Удельный объем мороженого, имеющего
взбитость 100%, составит

УДК 621.565.003
О СОВЕРШЕНСТВОВАНИЙ ВНУТРИЗАВОДСКОГО ХОЗЯЙСТВЕННОГО РАСЧЕТА
НА ХОЛОДИЛЬНЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ
3. Е. ФИШКИН — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В статье «К вопросу о переводе
вспомогательных цехов холодильных предприятий на
хозяйственный расчет», опубликованной в
журнале «Холодильная техника» № 7 за 1967 г.,
тт. Гришин, Ловиков и Шарлот своевременно
ставят вопрос о необходимости дальнейшего
совершенствования внутризаводского
хозрасчета, и в частности во вспомогательных цехах
холодильников.
Авторы правильно указывают на
необходимость разработки обоснованной методики
анализа выполнения плана цеховой
себестоимости холода и пара, вырабатываемых
компрессорными и паросиловыми цехами.
Однако рекомендуемые авторами такие
разделы методики, как распределение холода,
фактически выработанного холодильником,
между цехами-потребителями, определение
стоимости холода и пара, используемых
цехами-потребителями, анализ выполнения
компрессорным и паросиловым цехами плана
себестоимости 1000 ккал холода и 1 т пара, на
наш взгляд, крайне усложнены и экономически
не обоснованы.
На большинстве холодильных предприятий
в общем балансе вырабатываемого холода
значительное количество его приходится на
нужды технологических цехов: на покоытие
наружных теплопритоков (теплопередачу) и
термическую обработку продуктов
(охлаждение и замораживание).
Годовая потребность в холоде для
технологических нужд производственных
цехов-заводов искусственного льда, фабрик мороженого,
цехов замораживания плодов и ягод и др. —
относительно не велика. Так, например, по
плаву на 1967 г. на Московском хладокомбинате
№ 7 из общего количества вырабатываемого
холода на долю технологического цеха
приходится 65,8%, в том числе на теплопередачу
44,3%, термическую обработку продуктов —
21,5%, на нужды производственных цехов,
выпускающих товарную продукцию, — 34,2%; на
Московском хладокомбинате № 3 —
соответственно 75,6, 52.5, 23,1 и 24,4%, на Московском
холодильнике № 9 — 92,2, 75,7, 16,5 и лишь
7,8% от общего количества холода
используется на нужды производственных цехов.
Отклонения в расходе холода (в тыс. ккал)
ва 1 т продукции, вырабатываемой цехами
мороженого, льда и др., от утвержденных норм
крайне незначительны. Общее отклонение
количества фактически выработанного
холодильниками холода от нормы зависит, как правило,
от результатов работы технологического цеха.
Поэтому распределение фактически
выработанного в отчетном периоде количества
холода между цехами-потребителями
пропорционально их удельному весу в плановой
потребности холода, пересчитанной ва фактически
выполненный объем работы, как это
предлагают авторы статьи, нам представляется
неправильным. Такой метод распределения
холода неизбежно приведет к искусственному
перерасходу или экономии холода
производственными цехами и к неправильному
отражению количества холода, использованного
технологическими цехами. По этой же причине
будет искажена фактическая себестоимость
работ и операций технологических цехов
(приведенного грузооборота) и продукции
остальных производственных цехов.
В связи с этим при совершенствовании или
установлении хозрасчетных взаимоотношений
между цехами холодильных предприятий до
оснащения их счетчиками холода следует
оставить без изменений действующий на
холодильниках метод распределения фактически
выработанного холода между
цехами-потребителями.
Рекомендация авторов относить стоимость
холода, выработанного компрессорами,
закрепленными за определенными цехами,
непосредственно на потребителей холода,
принципиально правильна (в тех случаях, когда
закрепление машин целесообразно), хотя и не
решает полностью проблемы межцехового
хозрасчета, т. е. распределения стоимости холода
между цехами-потребителями. Объясняется
это тем, что калькулировать себестоимость
1000 ккал холода по каждой холодильной
машине невозможно. Затраты на все статьи
расходов, связанные с выработкой холода:
электроэнергию, воду, заработную плату
машинистов, вспомогательные материалы,
текущий ремонт, амортизацию и остальные статьи
калькуляции—можно планировать и учитывать
только по компрессорному цеху в целом, т. е.
на все количество вырабатываемого холода.
Определять затраты на холод по цехам-по-
34

требителям при составлении отчетных
калькуляций себестоимости на выработанную
продукцию или оказанные услуги по
скорректированной плановой себестоимости холода, как
предлагают тт. Гришин, Ловиков и Шарлот, а
не по фактической цеховой себестоимости
1000 ккал, неверно. Учитывать за итогом
калькуляции разницу, т. е. сумму отклонений
между пересчитанной плановой и фактической
себестоимостью можно» но это не дает права
бухгалтерии холодильников относить на
затраты производства неполную сумму фактических
расходов компрессорных и паросиловых
цехов. Поэтому учет разницы никакого
практического значения не имеет и не может быть
использован для анализа хозяйственной
деятельности отдельных цехов и холодильного
предприятия в целом.
Для правильного анализа выполнения плана
себестоимости производственными цехами,
выпускающими товарную продукцию, а также
технологическими цехами, по нашему
мнению, необходимо учитывать затраты на холод
и пар не только по фактически сложившимся
расходам, как это делается в настоящее
время, но и дополнительно по фактическим
нормам и плановым ценам, т. е. по плановой
цеховой себестоимости 1000 клал холода и 1 т
пара, установленной на предприятии при
утверждении себестоимости на продукцию и
услуги в отчетном периоде.
Для обеспечения экономически грамотного
анализа хозяйственной деятельности
компрессорных и паросиловых цехов
холодильников и их межцеховых взаимоотношений
себестоимость холода и пара также следует
учитывать как по фактическим нормам и
фактическим ценам, так и по фактическим нормам и
плановым ценам, т. е. по ценам на
электроэнергию силовую, топливо (газ, уголь и др.)»
воду и соль, принятым при утверждении
плановой себестоимости на 1000 ккал холода и
1 т пара на отчетный период.
Учитывать выполнение плана себестоимости
компрессорными и паросиловыми цехами по
предлагаемой нами методике можно по
следующей схеме.
Себестоимость холода за_
квартал 1967 г.
ш
Выработано _
454545,4
тыс. ккал
Статьи расходов
Себестоимость выработанного холода
по плановым нормам
и плановым ценам
всего

количества, тыс.
руб.
1000
ккал, коп.
по фактическим
нормам и фактическим
ценам
всего
количества,
тыс. руб.
1000
ккал. коп.
по фактическим
нормам и плановым
ценам
всего
количества,
тыс. руб.
1000
ккал, коп.
Основные материалы
Вода на технологические нужды
Электроэнергия силовая на технологические нужды
Заработная плата производственная
Начисления на зарплату ¦
Цеховые расходы
Цеховая себестоимость (условные данные)
100,0
2,2
95,0
2,1
90,0
2,0
Из данных приведенного выше примера
видно, что в результате снижения работниками
компрессорного цеха удельных норм на
электроэнергию и воду против утвержденных в
плане на отчетный период себестоимость
1000 ккал холода составляет по отчетным
данным 2,1 коп., а по фактическим нормам и
плановым ценам 2,0 коп.
Таким образом, экономия от снижения цехом
себестоимости по сравнению с планом
составляет для него как хозрасчетного цеха не
5 тыс. руб., или 0,1 коп. на 1000 ккал, а
10 тыс. руб., или 0,2 коп. на каждые 1000 ккал
выработанного им холода.
Анализ выполнения плана себестоимости
продукции и услуг вспомогательных цехов по
рекомендуемой нами методике позволит
объективно выявлять причины отклонений уровня
фактической себестоимости 1000 ккал холода
и 1 г пара от установленной планом, как
зависящие, так и не зависящие непосредственно от
компрессорных, паросиловых и других цехов.
Это одновременно позволит более правильно
организовать внутризаводской хозяйственный
расчет, имеющий важное значение для
перевода холодильных предприятий на новые
условия планирования и экономического
стимулирования.

-О
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.002.5
ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПРЕИМУЩЕСТВА
ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО РЕМОНТА ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Холодильное оборудование, которым
оснащены предприятия торговли и общественного
питания, ремонтируют специализированные
ремонтно-монтажные предприятия,
подведомственные министерствам торговли союзных
республик.
Как показал опыт, производственные
мощности по ремонту наиболее распространенного
холодильного оборудования
производительностью до 4 тыс. ккал/ч в ряде мест
используются неудовлетворительно ввиду
незагруженности.
Рассмотрим это на примере работы
Краснодарского ремонтно-монтажного комбината,
который кроме технологической ремонтной
линии в Краснодаре, имел еще линии в Армавире
и Майкопе.
В 1964 г. коэффициент фактического
использования производственной ремонтной
мощности в целом по комбинату составлял
0,314, в том числе по линии в Краснодаре —
0,571, Армавире — 0,203, Майкопе — 0,166.
При этом производство товарной
продукции на 1 руб. основных фондов составляло в
целом по комбинату 1,59 руб., в том числе по
линии в Краснодаре — 2,88, Армавире — 1,03,
Майкопе — 0,90 руб.
В конце 1965 г. комбинат перешел «на
централизованный ремонт оборудования, при
котором ремонт фреонового холодильного
оборудования был сосредоточен в Краснодаре.
Оборудование доставлялось в Краснодар и
возвращалось потребителям транспортом комбината.
Освободившиеся производственные площади
в Армавире и Майкопе были заняты
мастерскими по ремонту теплового, механического,
подъемно-транспортного оборудования,
торговых автоматов, контрольно-кассовых
аппаратов и др.
Экономическая целесообразность перехода
на централизованный ремонт холодильного
оборудования подтвердилась.
Как показали расчеты, коэффициент
фактического использования производственной
мощности на сопоставимый выпуск при
централизованном ремонте возрос в 1965 г. до 0,94, а
в 1966 г. до 1,0 против 0,314 при
децентрализованном ремонте. Производство товарной
продукции на 1 руб. основных фондов составило
соответственно 4,85 руб. и 4,49 руб. против
1,59 руб.
Некоторое сокращение производства
товарной продукции на 1 руб. основных фондов в
1966 г. объясняется увеличением удельного
веса средних ремонтов в общем количестве
произведенных в 1966 г. ремонтов.
Расчеты показывают также, что
централизованный ремонт создает реальную экономию
денежных средств за счет превышения
экономии на расходах по эксплуатации основных
фондов над дополнительными расходами по
централизации, связанными с
грузоперевозками оборудования и пополнением обменного
фонда. Экономия от внедрения
централизованного ремонта по Краснодарскому
комбинату в 3,23 раза превысила стоимость всех
дополнительных затрат.
При централизованном ремонте
холодильного оборудования снижается себестоимость
работ, что способствует сокращению
издержек обращения на предприятиях торговли и
общественного питания.
Кроме несомненных экономических
преимуществ, централизация ремонта способствует
более рациональному расходованию запасных
частей, улучшению качества ремонтных работ
благодаря обеспечению участка
квалифицированными кадрами специалистов, повышению
надежности оборудования после ремонта и
увеличению межремонтного цикла.
В результате централизованного ремонта
большую выгоду получили и торгующие
организации Армавира и Майкопа: устранены
простои холодильного оборудования из-за
нахождения агрегатов в ремонте, так как вместо
снимаемых на ремонт устанавливаются агрегати
из обменного фонда.
Мощность каждой технологической ремонт-
ной линии на Краснодарском комбинате может
быть еще увеличена до 1000 компрессоров в
год, Кроме того, ремонтный цех может
работать в две смены.
36

Это резерв для дальнейшего укрупнения
централизации ремонта по кустовому методу:
функции нескольких близрасположенных
комбинатов могут выполняться одним
комбинатом, как это сделано на Московском областном
и Пятигорском комбинатах.
Пятигорский комбинат, к примеру,
ремонтирует холодильное оборудование не только в
своеа зоне обслуживания, но и в зонах
Грозненской1 и Орджоникидзенского комбинатов.
?)то повысило коэффициент фактического
использования производственной мощности
ремонтного цеха на Пятигорском комбинате с
0,262 в 1964 г. до 0,81 в настоящее время, т. е.
болое чем в 3,5 раза. При этом производство
товарной продукции на 1 руб. основных
ремонтных фондов увеличилось с 0,88 до
1,95 руб., т. е. более чем в 2 раза.
Коэффициент улучшения использования
основных производственных фондов определяет-
ся из следующей зависимости:-
где Рд — расход основных фондов на 1 руб.
товарной продукции при
децентрализованном ремонте, руб.;
Рц — то же, при централизованном
ремонте.
Расход основных фондов на весь товарный
выпуск в 1964 г. составил по Пятигорскому
комбинату 3380 руб. 10 коп. при товарном
выпуске 35050 руб., что соответствовало
р 338011=0096 б
д 35050 ' FJ
Расход основных фондов на сопоставимый
выпуск в настоящее время составляет
1731,9 руб., что соответствует
п 1731,9
ц 35050
Таким образом,
: 0,049 руб.
Л = 0,096
Рц 0,049
Переход на централизованный ремонт не
только улучшает использование основных
фондов, но и значительно снижает расход
основных фондов на выполнение производственной
программы, что способствует значительному
снижению себестоимости выпускаемой
продукции, т. е. снижению затрат общественно
необходимого труда.
Экономический анализ централизованного
ремонта по зонам Краснодарского и
Пятигорского 'комбинатов позволяет сделать вывод о
том, что в зоне Краснодарского края, где
имеется три комбината, целесообразно
сосредоточение ремонта холодильного оборудования
производительностью до 4 тыс. ккал/ч на
одном Краснодарском комбинате вместо трех
(Краснодарского, Новороссийского,
Сочинского), который при двухсменной работе может
выполнять весь объем ремонтных работ.
Л. М. ПАТРИКЕЕВ — Краснодарский
политехнический институт
УДК 621.57.041—52
АВТОМАТИЗАЦИЯ КОНТРОЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ
КОМПРЕССОРОВ НА ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
При массовом выпуске малых фреоновых
компрессоров, например для домашних
холодильников, большое значение имеет
автоматизация конечной стадии технологического
процесса — контроля производительности при
сжатии воздуха.
Воздух, нагнетаемый компрессором в
процессе испытаний, содержит фреоновое масло в
виде масляного тумана и продукты приработки
трущихся пар. Загрязнения нарушают работу
дросселирующих элементов и измерительных
устройств испытательных стендов.
При небольшой производительности
компрессоров (порядка 8 л/мин) и значительном
давлении нагнетания (например, 8 кгс/см2)
проходное сечение дросселирующих
элементов при критической скорости истечения
должно быть весьма малым.
Диаметр проходного отверстия одиночного
дросселя (тонкой шайбы) для испытаний
компрессора ДХ2-1010 составляет примерно
0,27 мм, т. е. проходное сечение равно 0,06 мм2
при производительности (расходе) 6,6 л/мин,
температуре потока перед дросселем 35—40°С,
толщине шайбы (длина канала дросселя)
0,15—0,25 мм.
Кроме того, используемые для измерения
производительности приборы (газовые счет-
37

чики, ротаметры) не удовлетворяют
предъявляемым требованиям, особенно при массовом
производстве по следующим причинам:
— приборы нуждаются в частой проверке и
тарировке в связи с замасливанием
внутренних полостей;
— точность измерения зависит от точности
поддержания давления;
— для подсоединения прибора
непосредственно после обкатки компрессора требуются
дополнительные время и устройства
(например, краны), что увеличивает трудоемкость
испытаний.
Использование для контроля
производительности постоянных сопротивлений (жиклеров,
капиллярных трубок) с соответствующей
настройкой не дало положительного эффекта из-
за быстрого замасливания проходных сечений.
Авторами1 разработана не имеющая
рассмотренных недостатков установка2 для
автоматического контроля производительности
компрессоров под требуемой нагрузкой
(противодавлением) по критерию «Годен — не годен».
Она предназначена для типовой ячейки
многоместных испытательных стендов в условиях
массового выпуска компрессоров.
Установка (рис. 1) состоит из ресивера 2
емкостью около 1 л и дросселя 4 с постоянной
настройкой, последовательно включенных в
линию нагнетания испытываемого
компрессора 1. Для контроля давления в системе служит
реле давления, в качестве которого применен
/-¦•-ч
Рис. 1. Принципиальная схема установки
для контроля производительности
компрессоров:
1 — компрессор; 2 —
ресивер-маслоотделитель; 3 — реле давления; 4 — дроссель;
5 — дренажный трубопровод; 6 — кран.
сигнализатор давления повышенной
надежности типа СДУ7-8. Сброс давления из системы
и слив скапливающегося в ресивере масла при
смене испытываемых компрессоров
осуществляются через кран 6. Воздушный поток,
содержащий масляный туман, после дросселя и
крана отводится в дренажный трубопровод 5.
Ресивер предназначен для сглаживания
пульсаций воздушного потока и служит
одновременно маслоотделителем. Воздух из
компрессора подводится в нижнюю часть ресивера
по касательной к сечению и отводится в
дроссель из центральной части ресивера сверху по
специальной изогнутой трубке. Масло оседает
на стенках ресивера и стекает в нижнюю
конусную его часть.
Дроссель представлен на рис. 2.
1 В разработке принимали участие С. А. Морозов
и А. А. Якулис.
2 Авторское свидетельство № 196055. Бюллетень
изобретений, 1967, №11.
^^^
Рис. 2. Дроссель:
/ — крышка с входным
штуцером; 2 — корпус; 3—
пластины; 4 — прокладки;
5 — седло регулирующего
вентиля; 6 — игла; 7 —
выходной штуцер.
Воздух дросселируется в дроссельном
пакете, состоящем из тонких пластин с
отверстиями. Пластины отделяются друг от друга
прокладками.
Расчет дросселя и его работа основываются
на известных положениях теории пневматиче-
38

ского и гидравлического дроссельного пакета,
а также гидравлических сопротивлений1.
При прохождении воздуха через
дроссельный пакет на каждой пластине теряется часть
общего падения давления на пакете, поэтому
проходное сеченке отверстия в пластинах
будет значительно больше эквивалентного
проходного сечения пакета. Отверстия
обеспечивают свободный проход масляного тумана и не
замасливаются.
Под эквивалентным проходным сечением
дроссельного пакета понимается проходное
сечение одного дросселирующего элемента,
который при данном расходе создает такое же
падение давления, как и весь дроссельный
пакет, что гарантирует высокую стабильность
перепада давления (при постоянном расходе)
в режиме непрерывной работы в течение
многих сотен часов.
Число пластин в пакете и размеры отверстий
в них с учетом свободного прохода масляного
тумана подбираются так, чтобы создавалось
падение давления порядка 95% необходимого
перепада давления на дросселе. Падение
давления измерялось манометром, подключенным
к ресиверу.
После дроссельного пакета воздушный
поток поступает в канал, перекрываемый иглой,
служащей для точной настройки давления
в системе. В кольцевой щели, образованной
выходными кромками канала втулки и
конусом иглы, должно теряться 3—5% общего
перепада давления в дросселе, поэтому
проходное сечение щели выполняется значительным.
Оно также не замасливается. Острые
выходные кромки канала втулки и малая (около
20°) конусность иглы обеспечивают
благоприятные условия для прохождения масла и
продуктов приработки через кольцевую щель,
а также плавную точную настройку.
Пластины B0—25 шт.) дросселя толщиной
0,15 мм имеют диаметр 28 мм, диаметр
отверстия 0,65 мм. Расстояние между пластинами
2 мм. Материал пластин — сталь У10.
Давление распределяется по пластинам
дроссельного пакета неравномерно: на первых
по направлению потока пластинах падает
большая часть давления. Но деформации
первых пластин не наблюдалось, поэтому
диаметр отверстий и толщина всех пластин
приняты одинаковыми.
При постоянной величине сопротивления
1 Залманзон Л. А. Проточные элементы
пневматических приборов контроля и управления. Изд-во
АН СССР, 1961. Крассов И. М. Гидравлические
элементы систем авторегулирования. Машгиз, 1963.
Идельчик И. Е. Гидравлические сопротивления.
Госэнергоиздат, 1954,
(настройке) дросселя перепад давления в нем,
т. е. давление нагнетания компрессора,
зависит от производительности испытываемого
компрессора. Поэтому дроссель настраивают
так, чтобы при заданной минимально
допустимой для данного типа компрессора
производительности в системе создавалось
соответствующее ему номинальное противодавление.
Так, для компрессора ДХ2-1010 согласно
СТУ-ДХ-61 номинальное противодавление при
испытаниях должно быть 8 кгс/см2, а
минимально допустимая производительность
6,6 л/мин после часовой обкатки в разогретом
состоянии. Если производительность меньше,
то и противодавление будет ниже 8 кгс/см2,
что является браковочным фактором. Реле
давления (см. рис. 1) в этом случае замыкает
свои контакты и подает сигнал «Не годен по
производительности».
По истечении установленного срока
стабильность настройки дросселя проверяется.
Настройка дросселя проста и производится
после переборки и промывки с помощью
игольчатого вентиля и ротаметра на проверочной
установке. В заводских условиях рационально
использовать отдельный стенд для длительных
испытаний компрессоров.
Для обеспечения стабильности настройки ее
необходимо проводить в условиях,
соответствующих рабочим на испытательном стенде.
В процессе проверки и настройки дросселя
компрессор должен работать в
установившемся режиме.
При отработке и испытаниях дросселя
проведены экспериментальные исследования по
выявлению длительности его стабильной
работы в пределах допуска на колебания
настройки и изменения параметров компрессора в
процессе обкатки.
При работе дросселя в наиболее тяжелых
условиях (круглосуточно, причем во второй и
третьей сменах давление не сбрасывалось и
масло из ресивера не сливалось) стабильность
его настройки сохранялась почти 400 ч.
На рис. 3 представлена экспериментальная
характеристика дросселя — связь между
избыточным давлением и расходом воздуха при
температуре 50—55°С на входе в дроссель.
Производительность отнесена к давлению
в 1 ата и температуре 20°С.
Линия / обозначает кривую p=f (Q),
полученную при номинальной настройке дросселя
(Qmin = 6,6 л/мин при Рном = 8 кгс/см2), а линия
2 — при изменившейся настройке дросселя на
величину допуска в конце срока стабильной
работы (Qmin = 6,5 л/мин при рном = 8 кгс/см2).
Различие в давлениях по кривым / и 2 в ре-
39

P кгс/см 2
8,9
8,8
8,7
8,6
8,5
8Л
8,3
8,2
8,1
8,0
У
У
s
У
У
У
у
у
г
! ,
и
1
/
/
• I XI
/
/
/
6,5 6,6 67 6,8 6,9 7,0 7,1 7,2 7,3 ?4 Цл/мин
Рис. 3. Характеристика дросселя:
номинальная настройка F,6 л/мин при 8 кгс/см2);
- предельная настройка F,5 л/мин при 8 кгс/см2).
зультате изменения настройки дросселя
составляет 0,08—0,13 кгс/см2.
Команда на контроль производительности
поступает после окончания обкатки, при этом
контакты реле давления подключаются к
схеме сигнализации.
После обкатки, когда контролируется
производительность в установившемся тепловом
режиме, различие в температурах воздуха
перед дросселем при испытании разных
компрессоров незначительно и не оказывает
существенного влияния на точность контроля
производительности.
Момент контроля производительности после
включения компрессора необходимо выбирать
строго постоянным. Этот момент определяется
принятой на конкретном заводе технологией
испытаний, т. е. проверкой
производительности компрессоров в холодном или прогретом
состоянии.
Проведенные эксперименты показали, что
испытываемый компрессор выходит на
установившийся режим работы через 40 мин
(рис. 4), следовательно, контроль
производительности можно проводить уже через 40—
45 мин после начала обкатки.
Зависимости Q=f (T), изображенные на
рис. 4, характеризуют обкатку серийных ком-
7, л/мин 1
2<?г
72
7.П
7.0
6,9
6,8
6,7
6,6
$5
$4
РЗ
1
3
I г
10 20 30 40 50 Т. мин
Рис. 4. Изменение в процессе обкатки
производительности компрессора
ДХ2-11010:
1 —¦ с высокой производительностью;
2 — с минимальной допустимой
производительностью; 3 — негодного по
производительности.
прессоров ДХ2-1010 с большой
производительностью, минимально допустимой и негодных
по производительности.
Эти зависимости получены при температуре
окружающего воздуха 20—25°С и масла в
поддоне стенда 35—40°С( масло разогревается во
время работы компрессора).
Описанная установка прошла
производственные испытания с участием Государственной
контрольной лаборатории по Омской области
Комитета стандартов, мер и измерительных
приборов. Хорошие результаты испытаний
позволили рекомендовать ее для широкого
промышленного внедрения.
В. В. ЖИЛЬЦОВ, С. В. КОЛОСОВ

УДК 621.572 — 52
АВТОМАТИЧЕСКИЙ ПУСК МАШИНЫ АМУР
При работе автоматизированной
холодильной установки большое значение имеет
автоматический пуск машины АМУР после
временного святая напряжения. Ранее предложенная
схема пуска («Холодильная техника», 1966,
№ 7) включает конденсатор и сопротивления,
что несколько усложняет ее. На
Волгоградском холодильнике № 2 по предложению
автора внедрена1 следующая очень простая и
безотказная в работе схема.
На реле 1РКО (по принципиальной схеме
машины АМУР) были взяты по одной паре
н.з. контактов (на реле имеются свободные
пары контактов) и соединены последовательно
для включения реле РП (МКУ-48-24 в), как
показано на рис. 1. Контакт РП (н.о.) был
подключен параллельно контакту КЗ-7 ключа
запуска КЗ.
+246
блок n'314
±246
1РК0
—и—
2РК0
\Ш-10
1Ш-5
Рис. 1. Принципиальная схема пуска.
При отсутствии напряжения реле 1РКО и
2РКО отключены, их контакты замкнуты. Реле
РП подготовлено к включению. При подаче
напряжения на машину реле РП включается и
своим контактом подготавливает пуск реле
РКВ. При замыкании кулачка 1К
срабатывает реле РКВ и своим контактом включает реле
1РКО, а следовательно, размыкает реле РП.
На этом автоматический пуск машины
заканчивается.
Предлагаемая схема экономична, так как
реле РП бывает включенным примерно только
24 сек., т. е. в начале пуска. Кроме того,
данная схема позволяет осуществлять
автоматический пуск при случайном обрыве обегания.
Если есть постоянный обрыв обегания на
какой-то точке, то машина начинает работу
(цикл обегания) с оборванной точки. Таким
образом, часть машины (до оборванной
точки) будет находиться в эксплуатации, что
не ухудшает работу машины.
Если на блок контроля № 314 смотреть со
стороны штекерных разъемов, то штекерные
разъемы обозначены так, как на рис. 2. На
1U1 свободна клемма 10, на 2Ш — клемма 7.
гш
1Ш
Рис. 2. Блок контроля
№ 314 (задняя панель).
±248
*246
кз-7
3ZL.
1Ш-1
РП 1Ш-8
-"!!
РКЗ
¦о-
РШ
В работе принимал участие ученик П. М. Тимофеев.
а РКВ-4
Рис. 3. Пусковой участок машины АМУР.
Для монтажа данной схемы на штекерной
розетке 2Ш ставят перемычку между
клеммами 7—12 A2 клемма — питание 23 в).
Катушку РП подсоединяют к клеммам 1Ш-10 и
1Ш-5, а контакты РП (н.о.) — к клеммам
1Ш-1 и 1Ш-8 (рис. 3).
Б. Я. КУЗНЕЦОВ — Волгоградский
холодильник № 2

рнсультация
ВОПРОСЫ И ОТВЕТЫ
Какие средства должны быть
предусмотрены для экстренной остановки компрессоров?
Для экстренной остановки компрессоров в
машинном отделении и вне его (рядом с
выходами) должны быть установлены специальные
выключатели (или кнопки), обесточивающие
силовое электрооборудование холодильной
установки. При этом одновременно должна
автоматически включаться аварийная
вентиляция.
Какими системами сигнализации
безопасности должны быть оборудованы холодильные
камеры для возможности выхода из них
случайно оставшихся людей?
Контролируемый
параметр
-Низкое давление
всасывания
Высокое давление
нагнетания
Ь "Высокая
температура нагнетания
Низкое давление в
системе смазки
Малый расход
охлаждающей воды
Опасный уровень
1 жидкого аммиака в
аппаратах и сосудах
испарительной
системы
Тип
прибора
Реле давления
То же
Реле
температуры
Реле контроля
смазки
Реле протока
Реле уровня
Место присоединения
чувствительного элемента
Трубопровод до
всасывающего вентиля
компрессора
Нагнетательная сторона
компрессора до
нагнетательного вентиля
Нагнетательный
трубопровод компрессора до
обратного клапана
Вход низкого давления
к картеру компрессора,
вход высокого давления
к нагнетательному
трубопроводу маслонасоса.
Сливная труба на
выходе из охлаждающей
рубашки.
Колонка,
присоединенная к аппарату или сосуду
Примечание. В настоящее время для аммиачных
холодильных установок заводы выпускают следующие приборы
защитной автоматики:
реле давления типа РД-4А-01
температуры , ТР-200-з
контроля смазки , РКС-А
протока , РП-12 (РП-67)
уровня „ ПРУ-4
Камеры вновь строящихся холодильников
(температура воздуха —10°С и ниже) должны
быть оборудованы системой сигнализации
безопасности с расположением устройств для
подачи сигнала около дверей камер на высоте не
более 50 см от пола.
Какие приборы автоматики должны быть
установлены для защиты компрессоров от
гидравлических ударов и опасных режимов
работы?
Для автоматической защиты компрессоров
должны быть установлены приборы,
указанные в таблице.
Допускается максимальная температура
нагнетания:
+ 150°С — для вертикальных, V-образных и
оппозитных компрессоров;
+ 135°С — для горизонтальных тихоходных
компрессоров старых марок.
Для надежности отключения компрессора
при возникновении опасного уровня жидкого
аммиака в аппаратах (сосудах) защитный
прибор реле уровня ПРУ-4 должен
дублироваться.
Для компрессоров двухступенчатого сжатия
необходимо установить указанные реле
давления и реле контроля смазки для обеих
ступеней сжатия.
Предусматривается ли в новых Правилах
техники безопасности необходимость
обеспечения персонала машинных отделений
холодильных установок газонепроницаемыми
костюмами?
Рабочие и инженерно-технические
работники должны быть обеспечены защитной
спецодеждой, спецобувью и индивидуальными
средствами защиты в соответствии с типовыми
отраслевыми нормами, утвержденными
Госкомитетом Совета Министров СССР по вопросам
труда и заработной платы и ВЦСПС. В
комплект защитных средств газонепроницаемые
костюмы не входят.
И. С. БАДЫЛЬКЕС, И. М. ГИНДЛИН — ВНИХИ
•

ИНПРОДМАШ-67
УДК 664.05.002@61.4)
Холодильная техника на международной выставке
«Инпродмаш-67»
На международной выставке
«Инпродмаш-67», проходившей в Москве в парке
Сокольники с 16 по 29 мая 1967 г.,
демонстрировалось представленное 22 странами
современное механизированное и автоматизированное
оборудование для пищевой промышленности,
торговли и общественного питания.
Значительное место было отведено холодильному
машиностроению.
Советскую холодильную технику для
торговли и общественного питания
продемонстрировал ряд организаций.
Харьковский завод холодильных машин
представил агрегаты для торговых
холодильных шкафов, прилавков, витрин, сборных
камер, в том числе среднетемпературные
герметичные агрегаты ВС 0,45~3, ВС 0,7^3,
работающие на фреоне-12, номинальной холодо-
производительностью соответственно 450 и
700 ккал/ч и низкотемпературный агрегат
ВН 0,55^3, работающий на фреоне-22,
производительностью 550 ккал/ч (t0 = —35°С),
демонстрировалась также вновь
сконструированная ХОКБ совместно с ВНИХИ агрегатиро-
ванная холодильная машина ХМС-1,1,
предназначенная для охлаждения сборных камер
КХ-6.
Новые образцы торгового холодильного
оборудования демонстрировали Марийский,
Люберецкий, Киевский, Оренбургский и
Свердловский заводы торгового машиностроения.
Автоматы для продажи охлажденных
продуктов и напитков представили Киевский и
Перовский заводы.
Отечественное торговое холодильное
оборудование описано в статье Б. А. Бера,
помещенной в этом номере журнала (стр. 6).
Демонстрировался разработанный ВНИХИ
низкотемпературный (—18°С) контейнер
вместимостью 1200 кг для перевозки
замороженных продуктов. Контейнер охлаждается
размещенными над ним тремя
низкотемпературными герметичными агрегатами ВН 0,55~3
(холодильный агент — фреон-22). Для
аккумуляции холода между листотрубными испарителя-
.ми размещены полиэтиленовые пакеты с
эвтектическим раствором хлористого натрия.
Интересен полевой мясопункт ПМ-40 для
убоя и переработки скота с фреоновой
холодильной установкой производительностью
1500 ккал/ч.
Демонстрировалась в работе линия по
производству мороженого в вафельных
стаканчиках ОЛС производительностью 3000 порций
(по 100 г) в час, выпускаемая Капсукским
заводом продавтоматов, состоящая из фризера
непрерывного действия, расфасовочного
автомата, скороморозильного аппарата и автомата
для завертки стаканчиков в бумагу.
На открытой площадке выставки был
представлен выпускаемый Черкесским заводом
холодильного оборудования
автомобиль-рефрижератор АЧ-1 (на шасси ГАЗ-51),
предназначенный для перевозки 1,6 т охлажденного
мяса. Кузов марки Т-271 оборудован балками, оо
которым перемещаются туши на крючьях, и
механизмом для загрузки и выгрузки туш.
Представляет интерес разработанный
ВНИХИ автоматизированный
скороморозильный агрегат для замораживания рыбы и
других продуктов, типа АСМА
производительностью 25 т/ч и разработанный НИКИМРП
льдогенератор чешуйчатого льда Л-150
производительностью 150 кг/ч.
Германская Демократическая Республика
показала торговые холодильные шкафы
объемом 600 л с расчетной температурой 2-~6°С в
двух модификациях: Г-60 — для
гастрономических товаров, с полками и Г-60Ф — для
мясных продуктов, с крючьями и полками.
Шкафы комплектуются встроенными герметичными
агрегатами. В качестве дросселирующего
устройства применены капиллярные трубки.
Испаритель оттаивается горячими парами
фреона. Начало и продолжительность
оттаивания устанавливаются с помощью часового
механизма, включаемого вручную. Конденсат
с испарителя стекает в ванну, по дну которой
проложен нагнетательный фреоновый
трубопровод, и испаряется.
Шкаф переменной температуры Т 12,5/1
объемом 125 л предназначен для лабораторных
исследований. Температура в камере
регулируется и поддерживается автоматически в
43

пределах от —30 до +100°С с точностью
±1°С. Остекление двери пятислойное. Шкаф
охлаждается встроенным фреоновым
агрегатом с компрессором открытого типа. Нагрев
шкафа электрический.
Выпускается модель шкафа объемом 250 л.
Представлено несколько фреоновых
герметичных агрегатов малой холодопроизводитель-
ности фирмы ДКК. Они выпускаются с
электродвигателями однофазного и трехфазного
тока, а также с электролитическими
конденсаторами для облегчения пуска компрессора.
Фризер для приготовления двух сортов
мягкого мороженого, снабженный встроенной
холодильной машиной, продемонстрирован
«Объединением народных предприятий
воздушной и холодильной техники».
Народным предприятием «Нема»
представлен генератор чешуйчатого льда
производительностью 9—17 т/'сутки с аммиачным
компрессором КСА600Х 40/56
производительностью 80000 ккал/ч при стандартном режиме.
Экспонировался автомат для отпуска в
бумажные стаканчики (автомат вмещает 900
стаканчиков) газированной воды с тремя
видами сиропа и без сиропа. Холодильная машина
встроенная герметичная производительностью
350 ккал/ч.
Чехословацкая Социалистическая
Республика экспонировала герметичные холодильные
компрессоры и агрегаты малой
производительности, торговые шкафы, прилавки и витрины,
домашние холодильники, кондиционеры, танки
для охлаждения молока и др. Широко
были представлены различные приборы для
автоматизации холодильных установок фирм
«Фригера» и «Автопал». На открытой
площадке выставки демонстрировались
изотермические автоцистерна и цистерна-прицеп для
перевозки и продажи пива, выпускаемые
машиностроительными заводами пищевой
промышленности Градец Кралове.
Обзор чехословацкого холодильного
оборудования приведен в статье Фр. Смутны
(«Холодильная техника», 1967, № 7, стр. 46).
Народная Республика Болгария
представила торговое холодильное оборудование,
домашние холодильники и компрессоры.
Охлаждаемый прилавок для напитков типа
ОН-300 имеет четыре выдвижных решетчатых
ящика и над ними — ванну, дно которой
служит испарителем. Ящики и ванна вмещают
300 бутылок по 0,5 л. Прилавок имеет
отделение, в котором замораживается лед G
кг/сутки) в виде кубиков. Герметичный холодильный
агрегат типа АХТ-4,74 производительностью
1100 ккал/ч встроен в прилавок.
Экспонировались низкотемпературный
прилавок-ларь типа ШХН-0,4 с расчетной
температурой —18°С, объемом 400 л, с
встроенным низкотемпературным герметичным
агрегатом АХНТ-4,74 производительностью
550 ккал/ч; витрина типа ХО-0,5 для
островного расположения в магазинах
самообслуживания с расчетнюй температурой 3-f-7°C, объемом
500 л, с принудительной циркуляцией воздуха,
со съемными боковыми стенками, что
позволяет компоновать витрины в одну общую линию;
холодильный шкаф типа ШХ-1,2 с
температурой 2ч-4°С, объемом 1200 л, с встроенным
герметичным холодильным агрегатом АХВ-2,04
производительностью 450 ккал/ч. Шкаф —
одна из моделей унифицированного ряда
торговых шкафов объемом 400, 800, 1200, 1600 и
2000 л.
Демонстрировались две модели домашних
холодильников: компрессионный—типа ХДК-140
объемом 140 л с низкотемпературным
отделением объемом 15 л, с уплотнением дверцы
магнитной резиной и абсорбционный — типа
«Мраз-80» объемом 80 л, с верхней
плоскостью, используемой в качестве стола,
выполненной из прессованной деревянной
массы, облицованной влагоустойчивым
декоративным гетинаксом.
Представлено несколько моделей
герметичных фреоновых агрегатов малой
производители нести для торгового холодильного
оборудования и аммиачный четырехцилиндровый
V-образный компрессор типа 4КАУ-120/80 хо-
лодопроизводительностью 75000 ккал/ч.
Венгерская Народная Республика
представила кондиционер с фреоновым агрегатом
типа МА-15 производительностью 13500 ккал/ч
при t0 =—15°С, имеющим шестицилиндровый
бессальниковый компрессор; аналогичный
фреоновый агрегат МА-100
производительностью 9000 ккал/ч; аммиачные компрессоры с
V- и W-образным расположением цилиндров
производительностью 35000—400000 ккал/ч
при /о = — Ю°С.
Демонстрировался резервуар емкостью
1000 л для охлаждения свеженадоенного
молока с 35—37°С до 4—10°С с фреоновым
холодильным агрегатом.
Объединение «Термоэлектро»
Федеративной Народной Республики Югославии проде
монстрировало установюг для сбора и
охлаждения молока в местах дойки. Фреоновый
•Холодильный агрегат производительностью
15000 ккал/ч позволяет охладить за 3 ч 2500 л
молока от 35 до 4°С.
Финляндия демонстрировала торговое холо-
44

дильное ооорудование и домашние
холодильники.
Представляет интерес сборная холодильная
камера (рис. 1) фирмы УПО внутренним
объемом 25 м3 с расчетной температурой 2ч-4°С.
Камера собирается из щитов с
теплоизоляцией из стекловаты. Внутренняя поверхность стен
облицована гофрированным листовым
алюминием. В камеру встроена витрина с тремя
полками для продуктов, открытыми со стороны
торгового зала. Камера устанавливается в
подсобном помещении так, чтобы витрина
находилась в торговом зале. Продукты
загружаются из камеры через специальные дверцы,
а вынимают их с полок покупатели.
Пятиярусная витрина с принудительной циркуляцией
воздуха фирмы УПО рассчитана на
температуру 4ч-6°С. Интенсивное движение воздуха в
сочетании с воздушной завесой позволяет
поддерживать равномерную температуру во всем
охлаждаемом объеме витрины. Четыре полки
витрины можно устанавливать на различной
высоте с интервалом 50 мм. Длина секций
витрины 2 и 3 ж. Можно составить линию
нужной длины из отдельных секций с торцовыми
стенками только на концах линии.
Фирма УПО выпускает также
низкотемпературные (—18ч—23°С) одноярусные витрины
с принудительной циркуляцией воздуха. Они
могут составляться в ряд. По требованию
заказчика витрины комплектуются неохлажда-
емой надстройкой с люминесцентными
лампами.
Выпускаются одноярусные витрины
различных моделей с естественной циркуляцией
воздуха, а также комбинированные шкафы (с
отделениями для охлажденных и для
замороженных продуктов), домашние холодильники и
низкотемпературные лари емкостью 350 и 550
литров с температурой хранения — 18ч—20°С
и замораживания —33ч—37°С.
Рис. 1. Сборная камера с витриной.
Рис. 2. Прилавок-витрина для продажи мяса.
Прилавок-витрину для продажи мяса
типа «Космос-180М» (рис. 2)
продемонстрировала финская фирма «Хууре». Передняя часть
витрины со стороны покупателя остеклена.
Верхняя плоскость (рабочий стол продавца),
облицованная нержавеющей сталью, снабжена
двумя передвижными досками для резки мяса.
Со стороны продавца прилавок имеет
выдвижные решетчатые ящики.
Фирма «Хууре» выпускает различного вида
охлаждаемые витрины, шкафы и
льдогенераторы производительностью 70 и 110 кг/сутки.
Фирма «Розенлев» показала домашние
холодильники (в их числе — для замороженных
продуктов) и низкотемпературные лари.
Швеция. Фирма «Ка-Фа Чюль»
представила образцы торгового холодильного
оборудования и домашних холодильников под общим
названием «Эурофриз».
Оригинальна небольшая охлаждаемая
витрина-горка для напитков в бутылках типа
«Экспо-Беби» модели ЕФ 7060-4-1 (рис. 3) с
четырьмя полками, вмещающими до 150
бутылок по 0,33 л. Холодильный агрегат
производительностью 200 ккал/ч с компрессором lU л. с.—
встроенный. Дросселирование фреона-12
осуществляется капиллярной трубкой.
Оттаивание инея включается с помощью часового
механизма. Конденсат отводится в сборник в
машинном отделении, где вода испаряется.
Длина горки 650, глубина 560, высота 1640 мм.
Горка занимает минимальную площадь, что
позволяет устанавливать ее в любых
помещениях.
Пятиярусная витрина типа «Экспоматик»
модели ЕФ 7000-5 (рис. 4) имеет
принудительную циркуляцию (воздуха с воздушной завесой.
Витрина выпускается в трех модификациях
длиной 2000, 2500 и 3000 мм с вынесенными
агрегатами производительностью
соответственно 1500, 1825 и 2040 ккал/ч. Глубина
витрин 1000 мм, высота 1700 мм.
Четырехъярусная витрина модели 7200-4-1
отличается от описанной выше наличием
встроенного холодильного агрегата производитель-
45

ностью 925 ккал/ч и устройства для
автоматического оттаивания инея.
Низкотемпературные одноярусные витрины
для самообслуживания представлены двумя
моделями: с естественной и с
принудительной циркуляцией воздуха. Встроенные
агрегаты работают на фреоне-22 с расчетной
температурой кипения —35°С. Оттаиван.ие
осуществляется электронагревателями, которые
автоматически 2 раза в сутки включаются реле
времени.
Прилавок-витрина «Шарк» модели ЕФ
8000-1 снабжен двумя уплотненными
магнитной резиной выдвижными
ящиками-корзинами для продуктов, что удобно для загрузки и
выгрузки товаров.
Оригинален домашний низкотемпературный
холодильник объемом 150 л модели ВФ 6701.
В холодильнике три испарителя: один
размещен под потолком шкафа, а два других
служат полками для продуктов. Холодильник
можно устанавливать на лолу или встраивать
1000
Рис/ 3. Малогабаритная витрина-горка для
напитков.
Рис. 4. Пятиярусная витрина.
в стену. В последнем варианте воздух,
охлаждающий конденсатор, входит под холодильник,
поднимается вдоль задней стенки, омывая
конденсатор, и выходит через решетчатый щиток
над дверью шкафа. При напольном варианте
щиток не ставится. В качестве теплоизоляции
применен пенополиуретан. Магнитная резина
обеспечивает плотное закрывание двери
шкафа.
Прогрессивным является быстрое
замораживание продуктов методом флюидизации, при
котором продукты (горох, ягоды, бобы и др.)
замораживаются во взвешенном состоянии в
потоке холодного воздуха.
46

Действующий макет установки для флюи-
дизации был представлен фирмой «Фригоскан-
дия».
Италия экспонировала на выставке
образцы торгового холодильного оборудования,
льдогенераторы, фризеры, домашние
холодильники и торговые автоматы нескольких фирм.
Фирма «Зоппас» продемонстрировала
торговые холодильные шкафы, низкотемпературные
лари и домашние холодильники. Представляет
интерес двухтемпературвый шкаф модели
2031 (рис. 5) объемом 1500 л. Одну шестую
часть шкафа занимает низкотемпературное
отделение с тремя выдвижными сосудами для
продуктов. У шкафа пять дверей, две верхние
остеклены. Охлаждение осуществляется двумя
самостоятельными встроенными в нижнюю
часть шкафа герметичными агрегатами:
производительностью 241 ккал/ч — для
низкотемпературного отделения и 370 ккал/ч — для
остального объема. Шкафы выпускаются с
естественной либо с принудительной циркуляцией
воздуха.
Фирма представила также несколько
образцов моделей шкафов объемом 600 и 1000 л с
двумя либо с четырьмя дверцами с
остеклением и без него. Остекление трехслойное. Все
шкафы фирмы «Зоппас» на регулируемых
ножках.
Фирма производит домашние холодильники
объемом 130, 160, 180, 215, 240 и 400 л.
Рис. 5. Двухтемпературный шкаф модели 2031.
На рис. 6 показаны два холодильника фирмы
«Зоппас» с самостоятельными агрегатами.
Верхний — низкотемпературный, а нижний
предназначен для охлажденных продуктов.
Холодилыники можно устанавливать
раздельно.
Рис. 6. Домашний холодильник фирмы
«Зоппас».
Фирма «Детройт» продемонстрировала
торговые холодильные шкафы объемом 600 л с
одной дверью с магнитным уплотнением,
открываемой рукой или ножной педалью;
различного вида витрины многоярусные и
одноярусные с принудительной и естественной
циркуляцией воздуха; льдогенератор, выдающий
за 2 ч 5 кг кубиков льда (размер сторон
30 мм).
Представлено также несколько образцов
льдогенераторов различной
производительности фирмы «Пасколини».
Фирма «Орланди» показала некоторые
образцы холодильных прилавков-витрин,
низкотемпературных ларей объемом 250—500 л и
домашних холодильников объемом до 285 л.
Домашний холодильник объемом 100 л
скомбинирован с трехконфорочной электрической
плитой, расположенной над камерой шкафа и
отделенной от нее надежной теплоизоляцией.
Выпускается также модель объемом 135 л с
четырьмя конфорками.
47

В торговых шкафах фирмы «Занусси»
герметичный холодильный агрегат расположен на
шкафу, что облегчает сборку агрегата со
шкафом и позволяет увеличить полезный объем
последнего. Агрегат закрыт декоративными
щитками, установленными на передней и
боковых стенках шкафа.
Фирма «Итальяна маккине дистрибуционе»
экспонировала три образца торговых
автомагов с встроенными герметичными
холодильными агрегатами: для продажи трех видов
газированной воды; для молока, соков, фруктов и
других продуктов в специальной бумажной
упаковке; для напитков в бутылках.
Фризеры для приготовления и продажи
мягкого мороженого выставила фирма «Карпид-
жани», например модели для одного и для
двух сортов мороженого, устанавливаемые на
прилавке (рис. 7), и напольные. Фризеры на
два сорта мороженого имеют три крана,
причем через средний кран выдается смесь
мороженого обоих сортов. Выпускаются также
фризеры сдвоенные — на четыре сорта
мороженого с шестью кранами. Напольные фризеры
легко передвигаются на пластмассовых
колесиках.
Рис. 7. Фризер для мягкого мороженого.
Большое количество моделей домашних
холодильных шкафов, а также образцы
малогабаритных низкотемпературных витрин и
ларей продемонстрировала фирма «Иг-
нис», а открытые фреоновые компрессоры
производительностью 780—20000 ккал/ч — фирма
«Гнеса».
Французская фирма «Бриссоно-Йорк»
представила восьмицилиндровый поршневой
холодильный компрессор модели 8Х (серия 88.0).
Компрессоры этой серии могут работать на
аммиаке, фреоне-12 и фреоне-22 с числом
оборотов 1450 и 1750 в минуту. Выпускается
шесть моделей с числом цилиндров от 2
до 16, холодопроизводительностью 20000—
390000 ккал/ч при 1750 об/мин, t0=^-l0°C и
/к = 25°С. По расположению цилиндров
компрессоры двухцилиндровые — вертикальные,
четырехцилиндровые — V-образные, шести- и
двенадцатицилиндровые — W-образвые,
восьми- и шестнадцатицилиндровые — Х-образные.
Компрессоры серии 88.0 выпускаются также
в виде модели «Компаунд» (двухступенчатые)
с числом цилиндров 6, 8, 12 и 16, из них число
цилиндров низкого давления соответственню
4, 6, 8 и 12. Холодопроизводительность
указанных моделей составляет 22000, 31000, 44000 и
62000 ккал/ч для аммиака при t0 = —40°С и
^н = 30оС.
В павильоне США показаны три образца
холодильных установок фирмы «Вестингауз
Термо Кивг» для автотранспорта. Установка
модели НВД-30 с дизельным двигателем
предназначена для охлаждения до температуры
—20°С изотермического прицепа длиной до
12 ж и может быть использована для
отопления. Установка модели КЛ-55 с бензиновым
и резервным электродвигателем, рассчитанная
также на охлаждение и иагрев прицепа, может
поддерживать в охлаждаемом объеме
температуру до —20°С в прицепах длиной 5—7 м и
0° — при длине 7—12 м. Модель КВ-20
предназначена только для охлаждения. Фирма
выпускает разнообразные модели холодильных
установок для различного вида
изотермического транспорта.
Фирма «КП Дивижен СТ Регис»
продемонстрировала трехцилиндровый фризер не*
прерывного действия для производства
мороженого модели ЗМ-15 производительностью
2000 л/ч. Фризер вырабатывает одновременно
от одного до трех сортов мороженого.
Автоматизированный трехцилиидровый
фризер производительностью 1800—3600 л/ч
показала фирма «Черри-Буррель».
Интересную автоматическую линию по
производству эскимо производительностью
14400 шт/ч выставила фирма «Фуд Машинери
Корпорейшен».
Датская фирма «Данфосс» экспонировала
стенд (рис. 8) с приборами, применяемыми в
холодильной технике: термо-, баро- и
водорегулирующие вентили, термореле, соленоидные
вентили, распределители жидкого фреона,
указатели уровня, фильтры, осушители,
теплообменники, запорную арматуру и пр.
Демонстрировались также герметичные компрессоры
малой производительности. Часть экспонатов
была показана в разрезе, что позволило наглядно
представить их конструкцию и работу.
48

Рис. 8. Стенд датской фирмы «Данфосс».
Голландская фирма «Гренко» представила
образец аммиачного компрессора
производительностью 300000 ккал/ч, испарители,
конденсаторы и теплообменники.
Бельгийская фирма «Питсбург Корнинг»
показала новый теплоизоляционный материал
ФОМГЛАС из ячеистого стекла, выпускаемый
в виде плит толщиной 40—130 мм размером
300X450 мм и 450X600 мм. Объемный вес
ФОМГЛАСа 144 кг/м3, теплоемкость
0,2 ккал/(кг • град), температура применения
—260-г-+430°С, теплопроводность при —20°С
0,043 ккал/\(м • ч • град).
Все большее распространение получает
сушка продуктов сублимационным методом.
Высушенные этим методом продукты хорошо и
надолго сохраняют свойства и качество
свежих.
Установки для сублимационной сушки
представили фирмы «Хепос» (Чехословакия), «Со-
калтра» (Франция), «Стоке» (Англия) и «Лей-
болд» (ФРГ).
Выставка явилась смотром новейших
достижений техники и содействовала обмену опытом
и широкому международному сотрудничеству.
Б. А. БЕР, Д. Е. ГЕРШЗОН — ВНИХИ
Льдогенератор «Айсматик»
На выставке «Инпродмаш-67» демонстрировался
льдогенератор «Айсматик» (см. рисунок) итальянской
фирмы «М. А. С.» (г. Милан), предназначенный для
изготовления пищевого льда.
Процесс производства льда полностью
автоматизирован. Лед вырабатывается в виде кубиков.
Запас готового льда в количестве 30 кг хранится в
бункере льдогенератора. Когда бункер полон,
льдогенератор не работает, но стоит взять небольшое
количество льда, как он автоматически включается в работу.
Льдогенератор обслуживается автоматизированной
холодильной фреоновой установкой с электродвигателем
однофазного тока, что позволяет включать его в
осветительную сеть,
Для обеспечения нормальной и бесперебойной работы
льдогенератора в течение многих лет конструкция его
максимально упрощена: исключены нагревательные
элементы, реле времени, водяной насос, распылительные
насадки, трансформатор.
Бункер для льда и его дверка выполнены из
нержавеющей стали. Из этого же материала сделана верхняя
крышка, при отодвигании которой открывается доступ
к механизмам для их осмотра и обслуживания. Между
внутренней и наружной обшивками стенок дверки и дна
бункера проложена тепловая изоляция.
Корпус льдогенератора облицован накладками из
нержавеющей стали или голубой эмалью. Передняя
решетка, закрывающая холодильный агрегат в
льдогенераторе, — съемная.
Льдогенератор
«Айсматик:
1 — верхняя
крышка; 2 —
сигнальная
лампа; 3 — дверка
бункера; 4 —
панель; 5 —
съемная
решетка.
49

Холодильный агрегат установлен на полозьях из
угловой стали и может свободно перемещаться по ним, что
облегчает его осмотр и ремонт.
Техническая характеристика льдогенератора
„Айсматик"
Производительность, кг\сутки 50
Габаритные размеры, мм 1070 х 600 х
Х600
Вес, кг . 90
Емкость бункера, кг 30
Охлаждение Фреоновая
холодильная
машина с
воздушным

конденсатором
Потребляемая мощность электродвигателя
компрессора, кет 0,24
Вид тока
Переменный,
однофазный
Напряжение в сети, в 220
Льдогенератор компактен (он занимает всего 0,36 ж2
площади пола) и может быть установлен за стойкой
или прилавком торгующего предприятия.
При установке льдогенератора требуется только
подключить его к осветительной электросети, а также к
водопроводной и канализационной магистралям.
А. М. ЖАВОРОНКОВ
Новости строительства
УДК 621.565D74)
Холодильник
в Тарту
В Тарту (Эстонская ССР) в конце
1966 г. сдан в эксплуатацию
производственный холодильник емкостью
3500 т.
Здание холодильника пятиэтажное,
с подвалом. Несущий каркас
железобетонный, из сборных колонн и
перекрытий.
Наружные стены — из силикаль-
цитного кирпича, в качестве изоляции
применены плиты ТЭП и минеральная
вата. Для лучшей теплоизоляции
кровли на нее, кроме того, уложен
слой керамзита.
Транспортировка штучного груза
осуществляется двумя лифтами
грузоподъемностью по 2 т. Для подъема
ц спуска мясных туш в двух лестнич*
ных клетках смонтированы наклонные
конвейеры, в коридорах —
горизонтальные, в морозильных камерах —
пульсирующие конвейеры.
Три морозильные камеры
однофазного замораживания парного мяса
общей производительностью 127
г/сутки расположены на четвертом
этаже, универсальные камеры (/=— 2-г-
-:—25°С) — на первом. На втором и
третьем этажах размещены камеры
хранения (t=—18°C), а на пятом —
t-камеры для охлажденного мяса
,(/=—2°С).
В подвале расположены два
скороморозильных аппарата СА-1 системы
ВНИХИ, камеры охлаждения
субпродуктов и хранения охлажденных
грузов.
В камерах охлаждения и
замораживания смонтированы сухие ореб-
ренные воздухоохладители с
вентиляторами МЦ-7, подающими
охлажденный воздух в щели ложного потолка.
Воздухоохладители при
оттаивании орошаются теплой водой,
подаваемой по трубопроводам,
заключенным в рубашку с постоянно
циркулирующим этиленгликолем.
Холодильная установка работает на
три температуры кипения: —40, —26,
—12СС. Для колбасного цеха,
который вступит в строй позже,
предусмотрена температура кипения —3°С.
Машинное и аппаратное отделения
расположены в общем корпусе. Для
работы на t0=—40°С установлены
оппозитные двухступенчатые
компрессоры ДАОН-350, для других
температур кипения — компрессоры АУ-200.
Система охлаждения—насосно-цир-
куляционная («Каскад») с верхней
подачей аммиака в батареи через
диафрагмы.
Оборотная вода охлаждается в
двухсекционной вентиляторной
градирне с вентиляторами типа 1ВГ-47.
Холодильная установка оснащена
защитными и регулирующими
приборами автоматики.
После полугодовой эксплуатации
холодильника можно судить о
качестве проекта и работе
установленного оборудования. Холодильник
спроектирован ГПИ «Ленгипропище-
пром», работа которого в общем
заслуживает одобрения. Однако
проект имеет ряд недостатков.
Запроектированное для морозилок
конвейерное оборудование Мандры-
кинского машиностроительного
завода требует конструктивных
переделок; оттаивание воздухоохладителей
продолжительно по времени (до 4—
5 ч), повышает температуру в камере
и дает большое паровыделение, талая
вода замерзает в поддонах и не
сливается в бак для повторного
подогрева; недостаточны емкости
циркуляционных ресиверов; диаметр
дренажных трубопроводов B0 мм) мал.
Совершенно не предусмотрены
элементарные условия для
обслуживающего персонала (мало комнат
обогрева, нет раздевалок, душевых и других
бытовых помещений).
Не предусмотрены хранилища
для аммиака и масла.
После некоторых дополнений к
проекту и переделок в камерах
достигнута проектная температура.
Хорошо оправдали себя в работе
воздухоотделитель АВ-2 системы
ВНИХИ, реле уровня ПРУ-2,
обратные клапаны демпферные — ОКД.
Хочется пожелать проектным
организациям, чтобы они учитывали в
проектах достижения отечественной и
зарубежной холодильной техники.
О. А. ПОЛИТАНОВ —Тартуский
мясокомбинат
50

т
роника
В Техническом совете Росмясорыбторга
11 — 12 апреля 1967 г. на расширенном заседании
Технического совета Росмясорыбторга Министерства
торговли РСФСР были рассмотрены
научно-исследовательские работы отраслевой лаборатории по холодильной
технологии и техники ЛТИХП при Ленинградском
хладокомбинате.
Сообщение об организации лаборатории, ее развитии,
стоящих перед ней задачах сделал научный руководитель
лаборатории доктор техн. наук., проф. Н. А. Головкин.
В работе лаборатории принимают участие работники
Ленинградского хладокомбината, преподаватели,
аспиранты и студенты института. Лаборатория оснащена
новейшим оборудованием и приборами.
Н. А. Головкин отметил, что лабораторией
изучаются две основные проблемы — исследование и
разработка условий хранения продуктов животного
и растительного происхождения при температурах,
близких к криоскопическим, и теоретическое и
экспериментальное обоснования режимов холодильной обработки
и хранения пищевых продуктов, а также обоснование
возможности совместного хранения ряда продуктов при
отрицательных температурах.
Докладчик подробно остановился на характеристике
новых методов исследования, позволяющих вскрыть
закономерности изменений белков, жиров и ароматических
веществ в пищевых продуктах, таких, как рентгено-
•структурный анализ, газово-жидкостная, бумажная и
тонкослойная хроматография, фракционирование
белковых веществ с помощью сефедексов и их исследование
с применением спектрального анализа.
Канд. техн. наук О. С. Шаган сообщила о
результатах работы по производству, транспортировке и
хранению переохлажденного хмяса.
Последние исследования изменений аминокислотного
состава и ароматических веществ в процессе хранения
мяса при —2°С показали, что в этом случае
обеспечивается получение качественного продукта при
одновременном удлинении срока его хранения.
Доктор технических наук, проф. Г. Б. Чижов
ознакомил с результатами работы по теме «Увеличение
стойкости яиц при хранении». Применение покрытия яиц
специальным минеральным жиром в значительной
степени увеличивает стойкость их при хранении: удлиняет
сроки хранения, уменьшает усушку и отходы
(технический и пищевой брак яиц).
Аналогичные результаты параллельно получены во
ВНИИ птицеперерабатывающей промышленности, в
Донецком и Львовском институтах.
О результатах исследований по разработке режимов
хранения яблок при температурах, близких к
криоскопическим, доложили М. П. Кузьмин, А. И. Цветков и
Н. А. Головкин
На основе биохимических исследований, определения
характера кристаллизации влаги в плодах, их
электропроводности и биопотенциала, а также изменений
ароматических веществ яблок сделаны выводы о
целесообразности хранения зимних сортов плодов при —2~
-.—3°С. При этом подтверждена адаптация яблок к
отрицательным температурам и выявлена связь ее с
физиологическим состоянием плодов. Эти исследования
позволили рекомендовать конкретные условия хранения
плодов в зависимости от их качественного состояния.
По новому режиму в камерах Ленинградского
хладокомбината в 1965—1966 гг. хранилось 300 т яблок, в
1967 г. — 400 т яблок различных сортов.
Предварительные опыты показали, что при
отрицательных температурах могут успешно храниться и
другие виды растительных продуктов, например дыни,
арбузы.
На техническом совете также были заслушаны
доклады канд. техн. наук Е. С. Курылева «Исследование
системы струйного воздухораспределения в камерах
холодильников», «Испытание насосной схемы Гипрохолода
на Ленинградском хладокомбинате № 6» и С. И.
Яновского «Автоматическое регулирование влажности
воздуха в камерах хранения охлажденных продуктов».
Установлено, что струйное воздухораспределение в
холодильных камерах зависит от загрузки последних.
Определена предельная высота штабеля, при которой не
нарушается движение струи воздуха. Составлены
расчетные формулы, позволяющие улучшить
проектирование систем струйного воздухораспределения.
Испытания насосной схемы на Ленинградском
хладокомбинате № 6 выявили неравномерное распределение
аммиака по этажам холодильника и параллельным
шлангам батарей в камерах. Свободный сток аммиака
из батарей затруднен, так как горизонтальные участки
трубопроводов нередко имеют уклон, противоположный
движению жидкости. Подвески трубопроводов
установлены на большом расстоянии, что вызывает провисание
труб. Схема с верхней подачей аммиака требует
тщательной регулировки, и надежная ее работа находится
в прямой зависимости от качества монтажа.
Регулирование влажности воздуха осуществлено на
Ленинградском хладокомбинате в камерах хранения яиц
с воздушной системой охлаждения. Воздух увлажняется
водяным паром давлением 1,5—1,8 атм, его расход
составляет 0,04—0,06 т/ч на 1 г груза в камере.
Для контроля и регулирования влажности воздуха
применяются датчики типа ДВИП.
В обсуждении заслушанных сообщений приняли
участие 40 человек, в том числе от Росмясорыбторга —
Н. П. Любимов, Гипрохолода — М. Н. Мертешов;
ВНИХИ—В. И. Шелапутин и И. М. Гиндлин, ОТИПХП—
С. Г. Чуклин, представители холодильников Москвы.
Решением расширенного Технического совета
Росмясорыбторга тематика отраслевой лаборатории признана
актуальной. Отмечен высокий уровень проводимых
исследований.
В. А. СЕЛИВАНОВ — Росмясорыбторг
51

Новые изобретения
Класс 17 с, 2/03 МПК F 25d
№ 188517 A013545/28-13 от 18 июня 1965 г.).
Авторы изобретения И. А. ДАСАЕВ,
Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ, М. Н. РОМАНОВ, И. М. ЦЫ-
ПИН и Н. Я. ЦЫПКИН
Заявители ЦЕНТРАЛЬНОЕ
КОНСТРУКТОРСКОЕ БЮРО ТОРГОВОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ И
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Устройство для охлаждения пищевых продуктов или
полуфабрикатов
1. Устройство для охлаждения пищевых продуктов
или полуфабрикатов, состоящее из шкафа с
загрузочным и разгрузочным участками на противоположных
сторонах, двух движущихся в противоположных
направлениях с выстоями несущих полки для лотков с
продуктом вертикальных цепных конвейеров, один из
которых установлен на загрузочном, а другой — на
разгрузочном участках шкафа, причем каждый конвейер
состоит из двух пар цепных транспортеров; верхнего
горизонтального цепного транспортера с укрепленным
на цепи пальцем для перевода лотков с полок
конвейера загрузочного участка на полки конвейера
разгрузочного участка; нижнего горизонтального цепного
транспортера с укрепленным на цепи пальцем для съема
лотков с охлажденным продуктом с полок конвейера;
1 — верхний горизонтальный
транспортер; 2 — нижний горизонтальный
транспортер; 3 и 4 — каретка-толкатель; 5 —
прорезь.
воздухоохладителя в виде многосекционной
охладительной батареи непосредственного испарения хладагента с
дополнительной секцией из оребренных трубок,
снабженной распределительным для хладагента
коллектором; вентиляторов для распределения охлажденного
воздуха и приводного механизма, отличающееся тем,
что с целью обеспечения более точной синхронизации
работы узлов в нем имеются установленные в местах
расположения верхнего и нижнего горизонтальных
транспортеров конечные выключатели привода в
действие транспортеров; взаимодействующие с
выключателями при нажиме очередного лотка подпружиненные
рычаги и приводимые с помощью горизонтальных
транспортеров в возвратно-поступательное движение
каретки-толкатели с прорезью для входа пальцев
транспортеров.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что для
обеспечения испарения неиспарившегося хладагента
трубы дополнительной секции охладительной батареи
выполнены с большим диаметром, чем трубы
остальных ее секций.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем. что
рычаги, установленные у нижнего горизонтального
транспортера, снабжены грибовидными головками.
Класс 17f, 5/23 МПК F 25h
№ 188 998A011476/24-6 от 3 июня 1965 г.)
Авторы изобретения С. Н. ВИВСИК, А. У. ЛИПЕЦ,
X. М. ЧЕЧИК, С. Г. ДУПЛЕВА и В. А. ЛОКШИН
ЗАЯВИТЕЛЬ ПОДОЛЬСКИЙ
МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ ЗАВОД ИМ. СЕРГО ОРДЖОНИКИДЗЕ
Оребрение для теплообменной трубы
Г-ДЩДД|И ПК!!
4ii i i i иiiiiiii \
i | I if 11 и -f r f 11 ! !
i i i i i i i i j i i i i i i 1
;
металлическая полоса;

поперечные надрезы; 3 — поперечные ребра.
52

Оребрение для теплообменной трубы, выполненное в
виде приваренных к ней продольных металлических
полос с поперечными надрезами, отличающееся тем, что
с целью уменьшения трудозатрат при получении
поперечных ребер отрезки полос между надрезами
изогнуты с поворотом относительно своих осей в положение,
перпендикулярное плоскости полосы.
Класс 17а, 17/02
МПК F 25Ь
№ 188 996A030 016/24-6 от 25 сентября 1965 г.).
Авторы изобретения Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ,
А. Г. РОТЕНБЕРГ и Л. Н. ТИХОМИРОВА.
ЗАЯВИТЕЛЬ ВСЕСОЮЗНЫЙ
ДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
НАУЧНО-ИССЛЕ-
ХОЛОДИЛЬНОЙ
Воздухоотделитель замкнутой системы холодильной
установки.
1. Воздухоотделитель замкнутой системы
холодильной установки, выполненный в виде двух концентрично
расположенных один в другом замкнутых
цилиндрических сосудов — внутреннего для жидкого аммиака и
наружного для воздушно-аммиачной смеси,
отличающийся тем, что с целью повышения интенсивности
отделения воздуха от аммиака путем многократного
охлаждения их смеси во внутреннем сосуде размещены
змеевик для охлаждения смеси перед поступлением ее
в наружный сосуд и система трубопроводов для
дальнейшего охлаждения обогащенной воздухом смеси,
выходящей из межстеночного пространства сосудов.
1,2 — сосуды; 3 — змеевик; 4 —
система трубопроводов; 5 —
поплавковый регулятор уровня; 6 —
термореле; 7 — соленоидный вентиль.
2. Воздухоотделитель по п. 1, отличающийся тем,
что с целью автоматизации процесса отделения
воздуха он снабжен поплавковым регулятором уровня и
термореле, срабатывающим по импульсам давления
удаляемого из системы воздуха и температуры паров
аммиака, выходящих из внутреннего сосуда, на
открытие соленоидного вентиля.
Класс 36d, 1/40 МПК F 24f
№ 189 134(815 651/29-14 от 25 января 1963 г.).
О. Я- КОКОРИН. Кондиционер со ступенчатым
охлаждением
Кондиционер со ступенчатым охлаждением,
включающий воздухоприемник, теплообменники косвенного и
прямого испарительного охлаждения, отличающийся
тем, что с целью повышения степени охлаждения
воздуха в его воздухоприемнике установлен поверхностный
теплообменник, соединенный воздуховодом с
теплообменником косвенного испарительного охлаждения.
Классы 17а, 13/01; 17а, 19 МПК F 25b; F 25Ь
Патент № 189 362(868 249/24-6 от 30 ноября 1963 г.)
Автор изобретения НИЛЬС ЭДВИН ФОЛЬКЕ
НИЛЬССОН
ЗАЯВИТЕЛЬ ИНОСТРАННАЯ ФИРМА «СТАЛЬ
РЕФРИЖЕРАКЦИОН АКЦИЕБОЛАГ (ШВЕЦИЯ)
Холодильная машина
Холодильная машина, содержащая компрессор для
сжатия паров хладагента, конденсатор сжатого пара,
испаритель для производства холода и дроссельный
вентиль для регулирования подачи жидкого хладагента
в испаритель, отличающаяся тем, что с целью
отделения масла от хладагента и удаления его в картер
компрессора к испарителю подключен теплообменник в
виде сообщающегося с ним сосуда, в который отводится
жидкостная смесь из испарителя для выпаривания из
нее хладагента при помощи жидкости, поступающей из
конденсатора.
/ — компрессор; 2 — конденсатор; 3 —
испаритель; 4 — дроссельный вентиль; 5 —
теплообменник.
Класс 17а, 20
МПК F 25Ь
№ 132 243F54 238/28 от 11 февраля 1960 г.)
В. И. МЕТЕНИН. Вихревая холодильно-нагреватель-
ная установка
Вихревая холодильно-нагревательная установка для
53

термообработки деталей теплом или холодом,
состоящая из камер тепла и холода, теплообменника для
охлаждения поступающего осушенного сжатого воздуха,
вихревого холодильника, двух улиточных диффузоров,
отличающаяся тем, что с целью получения более
глубокой температуры в камере холода за счет увеличения
адиабатического перепада, срабатываемого в вихревом
холодильнике, на горячем конце вихревого
холодильника смонтирован электроподогреватель, воздействующий
на температуру (объемный расход) эжектирующего
воздуха, энергия которого срабатывается в двух
последовательно включенных эжекторах, отсасывающих
первый — ядро, а второй — периферийный поток холодной
составляющей вихревого энергоразделителя.
Классы 17с, 3/08; 21Ь, 27/01
МПК F 25d; H 01m
№ 120 169E83 273/28 от 16 сентября 1957 г.)
А. П. ВОРОНИН. Холодильный шкаф с
полупроводниковой термобатареей
1. Холодильный шкаф с полупроводниковой
термобатареей, присоединенной к источнику выпрямленного
тока и состоящей из последовательно соединенных
элементов с горячими и холодными спаями, из которых
холодные помещены в охлаждаемой камере шкафа и
снабжены радиаторами, отличающийся тем, что с целью
уменьшения расходования полупроводников для
элементов путем помещения горячих спаев внутри
охлаждаемой камеры эти элементы выполнены в виде колец,
внутри которых размещены горячие спаи, для
охлаждения которых применена вода.
2. Шкаф по п. 1, отличающийся тем, что с целью
экономии расходования воды путем придания ей
турбулентного движения подводящая воду труба помещена
внутри колец и снабжена спирально размещенными
выходными отверстиями.
Класс 17а, 8/01
МПК F 25Ь
№ 189 449(941 041/24-6 от 5 февраля 1965 г.)
Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, М. С. КАРНАУХ и Л. С. ТИ-
МОФЕЕВСКИЙ. Абсорбционная бромистолитиевая
холодильная установка
Абсорбционная бромистолитиевая холодильная
установка, содержащая генератор для выпаривания из сла-
/ — генератор; 2 — конденсатор; 3 —
испаритель; 4 — абсорбер; 5 — теплообменник; 6 —
тонкэлистнгя панель; 7 — пазух.
бого раствора паров хладагента, конденсатор для
сжижения паров после генератора, испаритель для
производства холода, абсорбер, поглощающий крепким
раствором пары хладагента после испарителя, и
теплообменник — регенератор тепла между крепким и слабым,
растворами, отличающаяся тем, что с целью
уменьшения металлоемкости и повышения экономичности все
теплообменные поверхности установки выполнены в
виде сопряженных тонколистных панелей, а генератор
и испаритель отделены от конденсатора и абсорбера
теплоизолирующими пазухами.
Класс 17а, 8/01
МПК F 25Ь
№ 189 450A034 199/24-6 от 13 октября 1965 г.)
Б. А. МИНКУС. Холодильная установка
Холодильная установка, содержащая две
абсорбционные машины с общим конденсатором и общим
трактом ректификации, работающие с низкой и высокой
температурами кипения хладагента, каждая из которых,
имеет генератор для выпаривания крепкого раствора,
испаритель для производства холода, абсорбер,
поглощающий пары после испарителя, паровой переохлади-
/ — конденсатор; 2 —
генератор машины с низкой
температурой кипения хладагента; 3 —
генератор машины с высокой
температурой кипения
хладагента; 4 — испарители; 5 —
абсорберы; 6 — паровые
охладители; 7 — теплообменники;
8 — насосы.
тель жидкого хладагента, теплообменник-регенератор
тепла между слабым и крепким растворами и насос
крепкого раствора, отличающаяся тем, что с целью
повышения экономичности в тракт ректификации
включен генератор машины, работающей с высокой
температурой кипения, для выпаривания крепкого раствора
теплотой, выделяющейся при ректификации.

1ВОСТИ
ЕЕНЕИШЕИ
1ЕХНИКИ
Использование адсорбентов в осушительных патронах
холодильных систем
Адсорбционная изотерма показывает зависимость
между концентрацией влаги в адсорбенте (адсорбционная
емкость) и в холодильном агенте при равновесных
условиях.
Для сравнения адсорбционной емкости различных
адсорбентов необходимо знать концентрацию влаги в
холодильном агенте, рабочую температуру и тип
последнего.
На рисунке показана зависимость адсорбционной
емкости от концентрации влаги при различных
температурах и для разных холодильных агентов.
Адсорбционные изотермы для различных холодильных
агентов начинаются под разным углом и выравниваются
в различных точках (см. рис. а). Чем выше точка
выравнивания, тем больше адсорбционная емкость
адсорбента при идентичных рабочих условиях.
Изменение адсорбционной емкости в зависимости от
температуры холодильного агента показано на рис. б.
Например, при температуре 23,9°С и концентрации
влаги 15 частей на миллион частей холодильного
агента,- или 15- 10_4% вес, адсорбционная емкость одного и
того же адсорбента в 1,5 раза больше, чем при
температуре 51,7°С.
Влияние вида холодильного агента на адсорбционную
емкость иллюстрирует рис. в.
Й
<<3
X
*;
4
J!a
<=а
г^
^
^
^1
с-
чЗ
с*
51
1-
5-
0)
?
щ
12.
10
8
6
4
г
0
[__/__
\~у^
i
i I
~~А
'6
—В
10 20 30 kQ 50 ВО 70
При концентрации влаги 15 - Ю-4 % вес.
адсорбционная емкость одного и того же адсорбента во фреоне-12"
в 1,8 раза больше, чем во фреоне-22. Допустимая
концентрация влаги для фреона-12—15- 10—4% вес, для фрео-
на-22 — 60-10-4% вес.
Это различие объясняется тем, что фреон-22 при тех
же условиях удерживает в растворе больше влаги, чем,
фреон-12. Например, при —40°С во фреоне-12 влаги
растворяется 1,7 • 10-4% вес, во фреоне-22 — 120-10-4%1
вес Свободная, не растворенная в холодильном агенте и
масле влага вызывает коррозию и создает пробки в
дроссельных устройствах.
В настоящее время для удаления влаги из системы
широко применяются комбинированные осушители из
смеси различных адсорбентов. Они применяются в виде,
обычных набивных или отформованных патронов.
Отформованные осушительные патроны обычно
изготовляются из смеси двух или нескольких адсорбентов,
удерживаемых связующим веществом. Последнее не
является адсорбентом и количество его должно быть
минимальным. Оно не должно влиять на характеристики
связуемых адсорбентов. Внутренняя часть
отформованного патрона представляет собой цилиндрический
сердечник с несквозным осевым каналом. Холодильный
агент в осушительном патроне омывает наружную по-
/4
11
10
8
6
4-
2
О
2
а
О 10 20 30 W 50 60 70
Концентрация влази 5 холодильном агенте, С-10'*, %6.ес.
б в
1 ^
2
*~~
10 20 30 W 50 60 70.
Зависимость адсорбционной емкости от концентрации влаги:
я — во фреоне-12 при / = 23,9°С для адсорбентов А, Б, В; б — во фреоне-12 при различных температурах;
1 — 23,9°С; 2 — 51,7°С; в — в разных холодильных агентах при ? = 23,9°С; 1 — фреон-12; 2 — фреон-22.
ьЧ>

верхность сердечника, поступает во внутренний канал и,
пройдя тонкий вспомогательный фильтр, выходит из
патрона.
Отформованный осушительный патрон может
обладать высокой адсорбционной емкостью в сочетании с
хорошими фильтрующими свойствами при правильном
подборе адсорбентов.
Однако при применении отформованного осушителя не
наблюдается необходимой плотности сердечника с
корпусом патрона. К тому же сердечник должен быть
достаточно прочным, чтобы противостоять вибрации.
Гидравлические характеристики и фильтрующие
свойства зависят от размеров осушительного патрона.
Температурный диапазон и время, необходимое для
регенерации такого осушителя, подбираются в
зависимости от типа адсорбента и связующего вещества.
Высокие рабочие температуры в герметичном
компрессоре способствуют химическим реакциям между
горячим маслом, холодильным агентом и электрической
изоляцией обмоток, при которых образуются смолистые и
твердые вещества, жидкости и газы. Часть из них,
циркулируя с холодильным агентом, постепенно
адсорбируется в осушителе. В результате адсорбент перестает
вбирать свободную влагу, а только фильтрует ее.
Оставшаяся часть продуктов реакции продолжает
циркулировать в системе, вызывая новые реакции, что
приводит в конечном итоге к сгоранию двигателя
компрессора.
При сгорании электродвигателя образуются хлористый
водород, фтористый водород, загущенное масло и
отложения углерода. При замене сгоревшего компрессора
продукты сгорания должны быть удалены из системы
во избежание повторного сгорания. Очистка системы
в этом случае осуществляется с помощью осушительных
патронов увеличенных размеров в линии всасывания
совместно с осушительным патроном в жидкостной линии
либо промывкой системы холодильным агентом с более
высокой температурой кипения. В первом случае
осушительные патроны оставляют в линии до предельного
влагопоглощения, после чего заменяют новыми. Смена
патронов производится до полного удаления продуктов
сгорания из системы.
Таким образом, осушительный патрон в герметичной
машине выполняет функции не только осушителя, но и
фильтра для улавливания продуктов сгорания.
Метод промывки системы холодильным агентом
успешно применяется при ремонте оборудования в
условиях эксплуатации. Оба способа при правильном
применении дают удовлетворительные результаты.
„Refrigeration Service and Contracting" 1963, N 8.
я. л. копилович
Применение цельноалюминиевых ребристотрубных
теплообменных аппаратов во фреоновых холодильных
машинах
Фирмой «Эйртемп див., Крейслер корп.» (США),
изготавливающей стационарные и
автомобильно-транспортные холодильные установки и кондиционеры различного
типа и назначения, с 1957 г. проводятся обширные
лабораторные и эксплуатационные испытания по
использованию цельноалюминиевых теплообменных аппаратов.
В соответствии с разработанной программой в
различных климатических районах США испытаны 450
холодильных агрегатов с воздушным охлаждением,
производительностью по 9000 ккал/ч.
На основании полученных результатов начиная
с 1961 г. фирма устанавливает на всех агрегатах
указанного типа только цельноалюминиевые конденсаторы.
К настоящему времени для одних только автомобильных
кондиционеров воздуха уже изготовлено свыше 1 250 000
цельноалюминиевых теплообменных аппаратов.
Проведенные испытания показали, что после 5000 ч
работы теплообменные аппараты с медными трубками
и алюминиевыми ребрами корродируют значительно
интенсивнее аппаратов с алюминиевыми трубками и
ребрами.
Особенно значительна коррозия в прибрежных
холодильных установках вследствие наличия в воздухе
мельчайших капелек соленой воды,
В медно-алюминиевой конструкции в этом случае
наблюдалось значительное электрохимическое
взаимодействие трубок и ребер. На пострадавшем от коррозии
участке нарушился контакт между ребрами и трубками.
В цельноалюмпниевой конструкции коррозия
отсутствовала.
Сохранность цельноалюминиевой конструкции
обеспечивает постоянство необходимых теплопередаточных
характеристик во все время работы установки.
Проводились также исследования по совместимости
применения алюминия и других металлов с фреонами-12
и 22.
Испытания в течение 5000 ч при изменяемых рабочих
условиях, различной относительной влажности и наличии
подкисленного масла не показали химического
взаимодействия между холодильным агентом и маслом в
присутствии алюминия.
В.
W
Рис.
Покрытие наружной поверхности трубки
воротниками оребрения.
56

Рис. 2. Способ присоединения
калачей к трубкам для
образования замкнутого холодильного
контура.
Для труб и ребер использовались соответственно
алюминиевые сплавы 1100 и 7072. Последний содержит
около 1% цинка. При этом ребра имеют незначительный
положительный потенциал относительно материала трубки.
Покрытие воротниками оребрения наружной
поверхности трубок с толщиной стенок 0,9 мм показано на
рис. 1.
На рис. 2 показан способ присоединения калачей
к трубкам для образования замкнутого холодильного
контура. В качестве припоя использован сплав из 95%,
цинка и 5% алюминия с точкой плавления 382°С.
Проведенные испытания подтверждают правильность
принятой технологии. После 4-летних эксплуатационных
испытаний из 450 агрегатов только три возвращены из-
за образования утечки (два имели утечку в паяном
соединении, третий был поврежден гвоздем при упаковке).
Так как каждый агрегат содержит два теплообменных
аппарата, возврат составляет 0,3%.
«Air Conditioning, Heating and Refrigeration
News», 1966, December 19, pp. 30-31.
Я. А. КОПИЛОВИЧ
¦llIIHIKIIllHlllt
К сведению авторов!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для
разделов «Обмен опытом», «Консультация» '— 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы автора,
название книги, статьи, реферата, диссертации, а также издательство, год издания (или
название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки и фотографии прилагаются к статье в дзух экземплярах. Чертежи и
схемы выполняются четко карандашом или тушью, согласно правилам черчения.
Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший размер
чертежа 407X576 мм.
щ
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и прилагаются к
статье.
6. Одновременно со статьей необходимо представлять рефераты. В них
излагается существо статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д. допустимы лишь в том
случае, если обобщают материал статьи и сокращают текст реферата. Формулы
приводятся только тогда, когда они необходимы для понимания реферата, при этом
изменение принятых в статье обозначений не допускается. Объем реферата не должен
превышать 3/4 страницы машинописного текста, отпечатанного через два интервала.
7. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костякова, 12. Редакция
журнала «Холодильная техника».
57

[Справочный
>Х| ОТДЕЛ —
Маслособиратели
Маслособиратели СМ предназначены для перепуска
масла из аппаратов и последующего удаления его из
системы при низком давлении. Они способствуют
уменьшению лотерь аммиака и повышают безопасность
обслуживания системы.
Маслособиратель представляет собой вертикальный
цилиндрический сосуд, выполненный из обечайки с
приваренными к ней штампованными днищами. Обечайка,
днища, фланцы изготовляются из мартеновской стали
марки Ст.ЗСП (ГОСТ 380—60). Обечайка аппарата
150СМ может также изготовляться из стальной (сталь
10, ГОСТ 1050-^60) трубы диаметром 159X4,5 мм
(ГОСТ 8732— 58—А), аппарата ЗООСМ — из такой же
трубы диаметром 325X9 мм.
Маслособиратели выпускаются трех типоразмеров:
150СМ, 300СМ (рис. 1) и 500СМ (рис. 2). Размеры
аппарата 500СМ указаны на рисунке, аппаратов 150СМ
и ЗООСМ приводятся ниже (в мм):
Типоразмер
Параметры ^ См'ТоТм
DxS 159x4,5 325x9
В 600 765
И 770 1270
h 665 1165
hx 430 890
А3 180 205
h, 465 925
и 140 260
d{ 150 310
d, 14 18
v, лР 0,008 0,07
Вес, кг 18,5 92
Арматура и приборы, комплектующие аппараты,
указаны в таблице.
0
Арматура и приборы
Вентиль запорный угловой цапковый,
| ZV^10,15c 13бк
Манометр аммиачный, диаметр 160 мм,
25 кгс/см2, класс 1,6, с
дополнительной температурной шкалой, ГОСТ
8625—65
Вентиль запорный цапковый, ?>у=10,15с
1 Пбк
Вентиль маслоспускной, Dy=l0,10МСВ
Указатель уровня, 12КУ Пбк, с запорной
арматурой, 12с 17бк, рамка № 4 . .
Установлено на!
маслособирате-
лях, шт.
150
СМ
4
1
300
см
4
1
500
СМ
3
1
1 -
1
1 i
Рабочее давление маслособирателя 18 кгс/см2,
диапазон температур —40-^-+150°С, рабочая среда — аммиак.
Испытания на прочность водой проводятся при даз-
лении 23 кгс/см2, на плотность — воздухом при
18 кгс/см2.
Маслособиратели изготовляются по чертежам и
техническим условиям СТУ 36—01—125—65 завода
«Компрессор» и принимаются ОТК того же завода.
Завод-поставщик гарантирует надежную и
безаварийную работу аппарата, безвозмездное устранение
неисправностей и замену деталей в течение 2 лет со дня
отгрузки при условии соблюдения правил
транспортировки, хранения, монтажа и эксплуатации.
Маслособиратель отправляется с завода без упакоз^
ки, с заглушёнными отверстиями.
1
т '
Во всасы дающую
линию
1 | osj
5с&
\
Г /
'
s
1
г
V
d~
-Мт—
V2
в
ф„
D
i
у
V
А
(
\
)
J
р$и^
. Масло
—г-
к
i j
Bad a
I
"""^хч
^—J
Рис. 1. Маслособиратель типа 150СМ а
ЗООСМ: 1—3 — вентили.
58

Рис. 2.
Маслособиратель типа 500СМ:
/—3 — вентили.
Арматура поставляется в ящике. На аппарат
наносится заводской знак с указанием марки, заводского
номера, рабочего давления, температуры, года выпуска
и веса.
Для маслособирателя 150СМ сопроводительной
документацией является нормаль изделия и учетно-отпра-
вочная ведомость, для аппаратов 300СМ и 500СМ —
паспорт с приложением нормали, поверочный расчет и
учетно-отправочная ведомость. Сопроводительную
документацию заказчику отправляет почтой ОТК завода.
Маслособиратели 300GM и 500СМ относятся к
категории аппаратов, подлежащих ведению инспекции Гос-
гсртехнадзора или местной администрации (на
холодильниках). При монтаже и эксплуатации их должны
выполняться требования «Правил устройства безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением»,
«Правил техники безопасности на аммиачных
холодильных установках», а для химических производств —
«Правил и норм техники безопасности и промышленной
санитарии для проектирования строительства и
эксплуатации холодильных станций химических производств».
В обычном состоянии все запорные вентили
маслособирателя должны быть закрыты. При перепуске масла
из маслоотделителя открывают вентиль / (см. рис. 1).
Перед спуском масла вентиль / закрывается и
открывается вентиль 2 во всасывающую линию.
При показании манометра, соответствующем
давлению всасывания, вентиль 2 закрывается и открывается
вентиль 3. По окончании спуска масла вентиль 3
закрывают. При выполнении указанных работ необходимо
пользоваться аммиачным противогазом марки К и
резиновыми перчатками.
Грязеуловители
Грязеуловители марки 125Г, 200Г и 300Г
предназначены для защиты цилиндров компрессора от попадания
в них частиц окалины; ржавчины и т. д.
Он монтируется на всасывающем трубопроводе, в
непосредственной близости от компрессора.
Грязеуловитель (см. рисунок) представляет собой
сварной корпус с двумя штуцерами '(входным и
выходным), расположенными под углом 90°. Внутри корпуса
находятся крупная сетка и каркас с двойной мелкой
проволочной сеткой, которые задерживают мелкие
твердые частицы, увлекаемые газом из трубопровода. Сняв
крышку, можно легко вынуть сетку для очистки.
К корпусу грязеуловителя приварены две одинаковые
бобышки с внутренней резьбой труб 1", к которым в
зависимости от положения грязеуловителя в системе
могут быть подсоединены вентиль Dy=15 для слива
жидкости или трубка к манометру. Размеры
грязеуловителей приведены б таблице.
Параметры
Dy, мм .
DxS, мм
L, мм .
/, мм .
В, мм .
Н, мм .
п, мм .
пи мм .
Вес, кг .
Тип изделия
125Г
200Г
ЗООГ
125
273x8
760
480
450
440
250
46
105
200
325x9
840
485
500
560
330
48
165
300
500 х*
1100
700
600
850
440
55
360
Аппарат изготовляется по чертежам и техническим
условиям СТУ 36—01 —125—65 завода «Компрессор» и
принимается ОТК того же завода.
Обечайки, днища, фланцы выполнены из
мартеновской стали Ст. ЗСП (ГОСТ 380—60). Обечайки
аппаратов 125Г и 200Г могут быть изготовлены также из
стальных (сталь 10 ГОСТ 1050—60) труб диаметром
соответственно 273X8 и 325X9 мм (ГОСТ 8732—58—А).
Патрубки сделаны из стали 10СП; сетка тканая,
мелкая № 1,1—0,4 (ГОСТ 3826—47) — из термообрабо-
танной светлой проволоки (ГОСТ 3282—46).
Рабочее давление грязеуловителя до 15 кгс/см2,
диапазон температур —50-h + 40°C, среда — аммиак.
59

Для 125Ги200Г
ЛляЗООГ
Грязеуловитель.
Испытания на прочность проводятся водой при
давлении 19 кгс\см2, на плотность — воздухом при
15 кгс/см2.
Завод-поставщик гарантирует надежную и
безаварийную работу грязеуловителя, безвозмездное устранение
неисправностей и замену деталей в течение 2 лет со дня
отгрузки при условии соблюдения правил
транспортировки, хранения, монтажа и эксплуатации.
Грязеуловитель поставляется заводом в собранном
виде, без упаковки, с заглушёнными отверстиями.
Аппарат снабжается заводским знаком с указанием
марки, заводского номера, рабочего давления,
температуры, года выпуска и веса.
Нормаль изделия, учетно-отправочная ведомость, а
для аппаратов 200Г и ЗООГ дополнительно паспорт и
поверочный расчет отправляются заказчику почтой ОТК
завода.
Все грязеуловители, кроме 125Г, относятся к
категории аппаратов, подлежащих ведению инспекции Го>
гортехнадзора или местной администрации (на
холодильниках). Поэтому при монтаже и эксплуатации
должны выполняться все требования «Правил устройства
и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под
давлением», а также «Правил техники безопасности на
аммиачных холодильных установках», а для химических
производств — «Правил и норм техники безопасности
и промышленной санитарии для проектирований',
строительства и эксплуатации холодильных станций
химических производств».
Л. И. ШУВАЛОВ — московский завод «Компрессор»
Вниманию
читателей!
Всесоюзным научно-исследовательским институтом холодильной
промышленности (ВНИХИ) издается «Библиографический сборник
статей по холодильной технике».
Сборник содержит перечни статей (и краткие аннотации),
публикуемых в советских и иностранных журналах по следующим разделам:
экономика холодильной промышленности; технология холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов; холодильное машиностроениег
проектирование, строительство и эксплуатация холодильников;
кондиционирование воздуха; механизация и автоматизация технологических
процессов; применение холода в различных отраслях промышленности.
Сборники выходят 1 раз в квартал. Объем каждого выпуска сборника
5 печатных листов, стоимость 35 коп.
Сборники высылаются наложенным платежом по мере их выпуска.
Заказы направлять по адресу: Москва И-434, ул. Костякова, 12,
ВНИХИ.

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.92
СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
ПРОИЗВОДСТВА ДОМАШНИХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ,
Вейнберг Б. С. «Холодильная техника», 1967, № 8, стр.
1-5.
Приводятся статистические данные по производству
домашних холодильников в СССР. Описываются
отличительные особенности новых моделей холодильников.
Подчеркивается значение унификации холодильников,
их узлов и деталей для организации ремонта.
Формулируются основные задачи отрасли производства
домашних холодильников на ближайшие годы.
Иллюстраций 2. Таблиц 2..
УДК 621.565:658.6/9
РАЗВИТИЕ ПРОИЗВОДСТВА ТОРГОВОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ, Бер Б. А.,
«Холодильная техника», 1967, № 8, стр. 6—9.
Дан краткий обзор развития холодильной техники в
розничной торговле и общественном питании.
Приведены данные о росте производства торгового
холодильного оборудования и расширении его номенклатуры.
Описаны некоторые вновь освоенные виды торгового
холодильного оборудования: унифицированные шкафы и
сборные камеры, агрегатированные машины для
охлаждения камер, прилавки-витрины с аккумуляционным
охлаждением, охлаждаемые столы-горки и др.
Освещены задачи дальнейшего развития и улучшения
конструкций и качества торгового холодильного
оборудования.
Иллюстраций 6.
УДК 621.57.041
ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР С ВЫНЕСЕННЫМ
СТАТОРОМ, Элькин И. А. «Холодильная техника»,
1967, № 8, стр. 10—12.
В описываемом компрессоре производительностью
700 ккал/ч ротор электродвигателя находится в
герметичном корпусе компрессора. Статор отделен от ротора
экраном (гильзой) из нержавеющей стали, приваренной
к кожуху компрессора. Такая конструкция позволяет
заменять дефектный статор без нарушения
герметичности компрессора.
Анализируются достоинства компрессоров с
вынесенным статором и приводятся результаты испытаний.
Изготовленные в 1965 г. первые 100 компрессоров
успешно работают более полутора лет. Иллюстраций 1.
Таблиц i. Библиографий 2.
УДК 621.892.092
ОСУШКА ХОЛОДИЛЬНЫХ МАСЕЛ
СИНТЕТИЧЕСКИМИ ЦЕОЛИТАМИ, Малкин Л. Ш., Казинец В. И.,
Жукоборский С. Л. «Холодильная техника», 1967, № 8,
стр. 12—16.
Решение проблемы глубокой осушки холодильных
масел имеет (юльшое значение, в особенности для
технологии сборки герметичных машин и их ремонта. На
основе произведенного анализа установлено, что
наиболее эффективной является адсорбционная осушка масел
с помощью синтетических цеолитов. Были исследованы
их адсорбционные свойства и сняты изотермы
адсорбции воды и масел ХФ-12, ХФ-22, ХФ-22С.
Рекомендуется при расчетах процессов осушки
холодильных масел синтетическими цеолитами типа NaA
принимать динамическую активность 3—5 мМ/г.
Указан также способ регенерации цеолита после
осушки масла. Иллюстраций 5. Таблица 1.
Библиографий *1
УДК 612.58
УСТАНОВКА ДЛЯ МЕСТНОЙ ГИПОТЕРМИИ,
Мартыновский В. С, Наер В. А., Иосифеску К.
«Холодильная техника», 1967, № 8, стр. 16—18.
Описана опытная установка для местной гипотермии,
с помощью которой можно осуществить не только
интенсивное местное охлаждение отдельных органов тела,
но и их подогрев.
На основании результатов испытаний составлены
графики, характеризующие работу установки в
нестационарном режиме и в режиме с тепловой нагрузкой.
Иллюстраций 3. Библиографий 2.
УДК 621.565.59—52
ПОКАЗАТЕЛИ ЦИКЛИЧНОЙ РАБОТЫ
ЭЛЕМЕНТОВ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК, Александрова Т. А., Тульчинский Ю. В.
«Холодильная техника», 1967, № 8, стр. 18—20.
Приведены показатели цикличности работы
элементов автоматизированных холодильных установок в
эксплуатационных условиях.
Величины параметров цикличности необходимы при
разработке технических требований на вновь
создаваемые устройства автоматизации, при планировании
испытаний с целью проверки работоспособности и
надежности средств автоматизации. Иллюстраций 1. Таблиц 1.
Библиографий 6.
УДК 536.24
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ТЕОРИИ
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ НА ТЕПЛОВЫЕ И
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В АППАРАТАХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН, Бадылькес И. С. «Холодильная
техника», 1967, № 8, стр. 20—25.
В работе поставлена задача — распространить
теорию термодинамического подобия на тепловые и
гидравлические процессы в аппаратах холодильных
машин.
Проведенное исследование показывает, что тепловые
и гидравлические процессы в аппаратах фреоновых
машин определяются уравнениями, в которых при
одних и тех же режимных параметрах единственной
опорной опытной величиной является нормальная
температура кипения рабочего вещества. Иллюстраций 7.
Библиографий 15.
УДК 521.565.59
РАСЧЕТ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫХ РАВНОВЕСНЫХ
ХАРАКТЕРИСТИК АБСОРБЦИОННОГО БРОМИ-
СТОЛИТИЕВОГО ТЕРМОТРАНСФОРМАТОРА С
ПОМОЩЬЮ ЭЛЕКТРОННЫХ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ
МАШИН. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С, Тимофеев-
ский Л. С. «Холодильная техника», 1967, № 8, стр. 25—
29.
Построение равновесных динамических
характеристик выполняется по методу последовательных
приближений. Такой расчет наиболее целесообразно
производить на электронно-вычислительной машине, для чего
необходимо выразить основные величины в удобной для
программирования форме.
Составлению таких обобщенных выражений и
посвящена статья. Приведен расчет параметров равновесного
состояния с помощью программы на ЭВМ.

На основании предложенной методики были
проведены расчеты понижающего термотрансформатора.
Авторы считают, что результаты выполненной работы по-
зволяют принять этот метод для практического исполь
зования. Иллюстраций 2. Библиографий 4.
УДК 621.565.59:629.12
НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК НА СУДАХ, Попов А. А.
«Холодильная техника», 1967, № 8, 29—32.
Описаны схемы холодильной установки речного
рефрижератора типа «Советская Арктика», холодильной
машины провизионных камер судов типа «Сунгари», а
также схема микроманостата. Отмечены оригинальные
решения в компоновке холодильного оборудования и в
схемах холодильных установок. Иллюстраций 3.
Библиографий 3.
УДК 663.674
ОБ ОПРЕДЕЛЕНИИ ВЗБИТОСТИ МОРОЖЕНОГО,
Оленев Ю. А. «Холодильная техника», 1967, № 3,
стр. 32—33.
Международная федерация молочной
промышленности в 1965 г. утвердила стандарт на состав сливочного
и молочного мороженого, предусматривающий
определение удельного объема продукта как характеристики
его взбитости. В статье описан рекомендуемый
рабочей группой федерации метод определения удельного
объема мороженого и приведены формулы для
пересчета взбитости полоукта, выраженной по общепринятому
способу, на но^щ.и\показатель.
УДК 621.565.003
О СОВЕРШЕНСТВОВАНИИ ВНУТРИЗАВОДСКОГО
ХОЗЯЙСТВЕННОГО РАСЧЕТА НА ХОЛОДИЛЬНЫХ
ПРЕДПРИЯТИЯХ, Фишкин 3. Е. «Холодильная
техника», 1967, № 8, стр. 34—35.
Перевод холодильных предприятий на новые
условия планирования и экономического стимулирования;
вызывает необходимость совершенствовать
внутризаводской хозяйственный расчет, в частности в
компрессорных и паросиловых цехах холодильников. В этой связи
необходимо для указанных цехов планировать и
учитывать соответственно количество вырабатываемого ими
холода и пара, а также цеховую себестоимость как
всего количества, так и единицы продукции — 1000 ккал.
холода и 1 т пара по основным статьям затрат
калькуляции. Для обеспечения правильного анализа
производственно-хозяйственной деятельности компрессорных
и паросиловых цехов и правильных взаимоотношений
с другими цехами холодильных предприятий, учет
выполнения плана цеховой себестоимости необходимо
вести по фактическим нормам и фактическим ценам и по.
фактическим нормам и плановым ценам.
Это позволит объективно выявлять причины,
вызывающие отклонения уровня фактической цеховой
себестоимости от плановой, непосредственно зависящие от
работников компрессорных и паросиловых цехов
холодильников и тем самым правильно оценивать итоги их
работы за отчетный период. Таблиц 1.
^ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ НА 1968 г.
-Щ\С'-^ нгКежемесячный научно-технический
'V
т-тш и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием по вопросам
производства искусственного холода и его применения в пищевой, химической,
нефтяной, металлургической, машиностроительной и других отраслях промышленности,
в предприятиях торговли и общественного питания, сельском хозяйстве, на
транспорте и в быту.
Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий,
автоматизации и механизации производственных процессов, проектированию, строительству
и эксплуатации холодильников, экономике и планированию холодильного хозяйства.
Даются консультации по эксплуатации холодильных машин и (установок, монтажу
и ремонту холодильного оборудования, наладке приборов автоматики, холодильной
обработке и хранению продуктов. Систематически помещаются справочные материалы
о новых холодильных машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых проектах
холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда.
Журнал информирует читателя о деятельности холодильных секций НТО пищевой
промышленности, новостях иностранной техники, работе Международного института
холода.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа F4
страницы).
Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб. Цена отдельного
номера — 50 коп.
Журнал распространяется только по подписке.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на
почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.

СОДЕРЖАНИЕ
Б. С. Вейнберг. Состояние и перспективы развития производства домашних
холодильников 1
Б. А. Бер. Развитие производства торгового холодильного оборудования ... 6
И, А. Элькин. Герметичный компрессор с вынесенным статором 10
Л. Ш. Малкин, В. И. Казинец, С. Л. Жукоборский. Осушка холодильных масел
синтетическими цеолитами 12
В. С. Мартыновский, В. А. Наер, К. Иосифеску. Установка для местной гипотермии 16
Т. А. Александрова, Ю. В. Тульчинский. Показатели цикличной работы элементов
автоматизированных холодильных установок ............. 18
И. С. Бадылькес. Распространение теории термодинамического подобия на
тепловые и гидравлические процессы в аппаратах холодильных машин .... 20
Л. М. Розенфельд, М. С. Карнаух, Л. С. Тимофеевский. Расчет действ ителыных
равновесных характеристик абсорбционного бромистолитиевого
термотрансформатора с помощью электронных вычислительных машин 25
А. А. Полов. Некоторые особенности фреоновых холодильных установок
на судах 29
Ю, А. Оленев. Об определении взбитости мороженого 32
3. Е. Фишкин. О совершенствовании внутризаводского хозяйственного расчета
на холодильных предприятиях 34
Обмен опытом
A. М. Патрикеев. Экономические преимущества централизованного ремонта
холодильного оборудования 36
B. В. Жильцов, С. В. Колосов. Автоматизация контрольных испытаний
компрессоров на производительность 37
Б. Я. Кузнецов. Автоматический пуск машины АМУР . . : : : 41
Консультация
И. С. Бадылькес, И. М. Гиндлин. Вопросы и ответы , 42
Инпродмаш-67
Б. А. Бер, Д. Е. Гершзон. Холодильная техника на международной выставке
«Инпродмаш-67» : 43
A. М. Жаворонков. Льдогенератор «Айсматик» 49
Новости строительства
О. А. Политанов. Холодильник в Тарту 50
Хроника
B. А. Селиванов. В Техническом совете Росмясорыбторга 51
Новые изобретения 52
Новости иностранной техники
Я. А. Копилович. Использование адсорбентов в осушительных патронах
холодильных систем 55
Я. А, Копилович. Применение цельноалюминиевых ребристотрубных теплообмен-
ных аппаратов во фреоновых холодильных машинах 56
Справочный отдел
А. И. Шувалов. Маслособиратели. Грязеуловители ...... f ... . 58
Рефера^^. ...:....:.... 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголинг М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев,
М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В.
Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Ст. редактор Б. А. Полтева, редактор Н. В. Кирилина
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34, доб. 49.
Технический редактор А. М. Сатарова
Т—10124 Сдано в набор 3/VI 1967 г. Подп. в печ. 17/VII 1967 г.
Формат 84>;108Vi6. Печ. л. 4 (привед. 6,72) Уч.-изд. л. 7,23.
Тираж 13310 экз. Заказ 2308. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.