ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
техника
12 \ 1976
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
Ткачев В. Д., Фаерштейн В. О. Пути совершенствования
железнодорожного холодильного транспорта в
десятой пятилетке 2
Дорош В. С. Механические потери высокооборотных
герметичных компрессоров 7
Ткачев А. Г., Богомолов В. А. Сравнение работы
воздухоохладителей с различными антикоррозийными
покрытиями 10
Герасимов Н. А., Васильев А. И., Осипов Ю. В.,
Тимофеев Г. Д. Анализ удельного расхода электроэнергии
аммиачных холодильных установок на базе функций
чувствительности 13
Цветков О. Б., Чилипенок Ю. С, Данилова Г. Н.
Теплопроводность бинарных смесей жидких фреонов 17
Макрушин В. И. Метод расчета тепловлажностных
процессов в контактных аппаратах 19
Погоржельский. А. Б., Друцкий В. В., Пименова Т. Ф.
Новые цехи для производства низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода 21
Дуранов Е. Ф. Проектирование гидро- и пароизоляции
обогреваемых полов на грунтах 25
Бондарев В. И., Новикова Г. В., Черников И. Г.
Эффективность хранения плодов и овощей на
холодильнике с регулируемой газовой средой 26
Гуслянников В. В., Корешков В. Н. Исследование
изменения качества мяса кур, замороженных в жидком азоте
и в воздухе, в процессе длительного
низкотемпературного хранения 30
О новых нормах естественной убыли мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке и хранении на
холодильниках мясокомбинатов 34
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Гольдберг Ю. И. Ремонт
холодильных агрегатов с герметичными поршневыми и
ротационными компрессорами 36
Лукьянов Г. Д., Перочинский Б. Л- Расчет
эксплуатационной скорости вилочных погрузчиков при
грузовых работах на холодильниках 42
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 44,52
|ХРОНИКА
Научно-техническая конференция по использованию
искусственного холода в отраслях народного
хозяйства Северного Кавказа 48
«ИНТЕРБЫТМАШ-76»
Вайн Л. Н. Холодильная техника на Международной
выставке в Москве 50
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Степанов В. А., Цветков А. И., Кащук В. Ф. Санитарная
оценка методов охлаждения тушек птицы 53
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Мартынкина В. А.. Виленчик Ю. Г. Морские компрессор-
но-конденсаторные агрегаты типа МАКБ4 55
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1976 год 57
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Decisions of XXV Congress of CPSU Into Life!
Tkachev V. DM Fayerstein V. O. Ways of Improving
Refrgerated Rail Transport During Tenth 5-Year Plan
Dorosh V. S. Mechanical Losses of High-Speed Hermetic
Compressors
Tkachev A. G., Bogomolov V. A. Comparison of Operation
of Air Coolers with Different Corrosion-Resistant Coatings
Gerasimov N. A., Vasilyev A. I., Osipov U. V., Timofey-
ev G. D. Analysis of Specific Consumption of Electric
Power by Ammonia Refrigerating Plants on Base of
Sensitivity Function
Tsvetkov О. В., Chilipenok U. S., Danilova G. N. Thermal
Conductivity of Binary Mixtures of Liquid Freons
Makrushin V. I. Method of Calculating Thermal and
Humid Processes in Contact Apparatuses
Pogorzhelsky А. В., Drutsky V. V., Pimenova T. F. New
Shops for Production of Low-Temperature Liquid Carbon
Dioxide
Duranov E. F. Projecting of Hydro- and Vapour Barriers of
Heated Floors Laid on Soil
Bondarev V. I., Novikova G. V., Chernikov I. G.
Effectiveness of Storing Fruits and Vegetables at Controlled
Atmosphere Cold Store
Guslyannikov V. V., Koreshkov V. N. Investigation of
Quality Changes in Chicken Meat Frozen in Liquid
Nitrogen and Air During Long-Term Low-Temperature
Storage
New Norms of Weight Losses for Meat and Meat Products
Subjected to Refrigerated Treatment and Storage at
Cold Stores of Meat-Packing Combines
PRACTICE EXCHANGE
Andrachnikov E. I., Goldberg U. I. Repair of Refrigerating
Units With Hermetic Reciprocating and Rotary
Compressors
Lukyanov G. D., Perochinsky B. L. Calculation of
Operation Speed of Fork Loaders During Handling Operations
at Cold Storage Warehouses
NEW INVENTIONS
MISCELLANY
Scientific-Technical Conference on Utilizing Refrigeration
in Different Branches of National Economy in Northern
Caucasus
"INTERBYTMASH-76"
Wine L. N. Refrigerating Engineering at International
Exhibition in Moscow
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Stepanov V. A., Tsvetkov A. I., Kashchuk V. F. Sanitary
Estimation of Methods of Chilling Poultry Carcasses
REFERENCE DATA
Martynkina V. A., Vilenchik U. G. Marine Condensing
Units Type MAKB4
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in 1976
SUMMARIES
19
25
26
30
34
36
42
52
50
53
55
57
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.
!

УДК 621.512.001-5
Механические потери высокооборотных герметичных компрессоров
В. С ДОРОШ
К основным потерям энергии в герметичном
компрессоре относятся механические потери [1 ].
Они складываются из потерь трения в
элементах механизма движения и затрат энергии на
работу смазочного насоса.
Возрастание сил трения приводит к
увеличению потребляемой мощности и росту
температур в компрессоре, повышает износ.
При разработке компрессоров величиной
потерь (удельным давлением) трения задаются,
исходя из рекомендаций, установленных
практически для определенного типа машин.
Подобные рекомендации имеются для тихоходных
компрессоров [2].
Опытных данных в этой области немного.
Интересны результаты по определению потерь
трения в малом герметичном компрессоре [1].
В работе [3] приведены результаты испытаний
компрессора АК-2ФВ1/1,5 с частотой вращения
15 с-1, работающего на фреоне-12. Из работ
[1,3] следует, что потери трения зависят от
вязкости масло-фреонового раствора, которая,
в свою очередь, определяется температурой и
концентрацией этой смеси.
Исследований потерь трения в герметичных
компрессорах для кондиционеров немного, а в
высокооборотных компрессорах практически не
было.
Нами проведены экспериментальные
исследования механических потерь (момента трения)
высокооборотных герметичных одно- и
двухцилиндрового компрессоров для судовых
автономных кондиционеров.
Одноцилиндровый компрессор (диаметр
цилиндра 42 мм, ход поршня 26 мм, холодопроиз-
водительность 2,56 кВт при температурах
кипения 5°С и конденсации 40°С) испытывали с трех-
@фазным асинхронным электродвигателем с
частотой вращения 25 с-1 при частоте тока 50 Гц.
Двухцилиндровый компрессор (диаметр
цилиндра 42 мм, ход поршня 32 мм, расположение
цилиндров V-образное с одним эксцентриком,
холодопроизводительность 16,3 кВт при
температурах кипения 5°С, конденсации 40°С и
частоте вращения 66,7 с-1) испытывали с
трехфазными асинхронными электродвигателями с
частотой вращения 50 и 67 с-1 при частоте
тока 400 Гц.
В качестве смазочного насоса компрессоров
использовали вертикально расположенный вал.
В одноцилиндровом компрессоре один насос
подавал масло к кривошипному подшипнику,
другой — к верхнему коренному подшипнику, в
двухцилиндровом компрессоре насосы подавали
масло в осевой канал вала компрессора, а
оттуда — на подшипники [4].
Хладагент — фреон-22, смазочное масло —
ХФ-12-18.
Средний момент трения компрессоров
определяли методом выбега. При выбеге, т. е. при
вращении вала за счет кинетической энергии
движущихся частей, последняя расходуется на
преодоление сил трения [5]. Аналитически это может
быть записано в виде выражения
тш2
МтР = /пр—~, A)
«tPi
где УИтр — средний момент трения;
/пр — приведенный момент инерции движущихся
частей компрессора;
п — частота вращения вала в начале выбега;
лтР1 — число оборотов вала компрессора за время
выбега.
Приведенный момент инерции движущихся
частей компрессора определяли методом
дополнительной массы [5]. Перед выбегом (т. е.
выключением электродвигателя) измеряли частоту
вращения вала компрессора, а в процессе
выбега — число оборотов, которое сделал вал за
счет сил инерции вращающихся частей. Затем
на вал компрессора насаживали маховик с
известным моментом инерции и компрессору
давали возможность снова совершить выбег от
того же числа оборотов. За счет массы маховика
время и число оборотов выбега будет больше, чем
в первом случае (без маховика). Аналитически
это может быть представлено:
где Ум = тш —— —— момент инерции маховика от-
о носительно оси вращения;
тш — масса маховика;
Dt, D2 — внутренний и наружный
диаметры маховика;
ятр2 — число оборотов вала
компрессора за время выбега с маховиком.
Формулы A) и B) являются основными для
вычисления среднего момента трения.
Испытания компрессора проводили
следующим образом.
7

На открытом стенде с масляной ванной
определяли приведенный момент инерции
компрессоров. Для этого был изготовлен маховик —
стальной диск с отверстием для насадки на
выступающую над ротором хвостовую часть вала — и
установлен момент инерции маховика. В
компрессоре смонтировали фотодатчик, сигналы которого
через усилитель подавались на вход
универсального счетчика, регистрировавшего импульсы,
а следовательно, и обороты вала. После
включения компрессора измеряли частоту вращения
вала, затем компрессор выключали и
подсчитывали выбег. Вначале компрессоры
испытывали без маховика, затем с маховиком.
Для установления среднего момента трения
компрессоры встраивали в разъемные кожухи,
монтировали на калориметрическом стенде, ва-
куумировали, заправляли маслом ХФ-12-18
(в одноцилиндровый 1,2 л, в двухцилиндровый
2,1 л) и подавали пары фреона-22. Испытания
проводили при давлениях фреона-22 в кожухе,
соответствующих температурам кипения —10;0
и 10°С, и температурах масла 15, 30, 50, 70
и 90°С.
Постоянное давление в кожухе компрессора
поддерживали путем соединения его с
ресивером, заполненным парами фреона, температуру
масла регулировали специальными
подогревателями. Давление фреона измеряли
образцовыми манометрами, температуру масла —
термопарами.
Сразу же после включения компрессора
измеряли частоту вращения, после чего
компрессор выключали и определяли выбег. При одном
и том же давлении проводили всю серию
испытаний (с разными температурами масла), затем
изменяли давление и вновь начинали испытания
после того, как масло-фреоновый раствор
приходил в состояние насыщения.
Средний момент трения сначала определяли
при работе компрессоров с шатунами и
поршнями, но без клапанов, а затем без шатунов и
поршней, определяли средний момент
трения вращающихся частей. Их разность
выражала величину трения поступательно
движущихся деталей. На каждом режиме делали
примерно тридцать измерений (для большей
точности результатов). Полученные данные осред-
няли. Погрешность подсчета приведенного
момента инерции не превышала ±2%, а среднего
момента трения ±3%.
На рис. 1 представлены результаты
испытаний одно- и двухцилиндрового компрессоров в
в виде зависимости относительного момента тре-
ния компрессоров в целом ~м— и
относительного момента трения вращающихся частей
м—'~~~ от температуры и давления масло-
фреонового раствора. Номинальный вращающий
момент Ма (при температурах кипения 5°С и
конденсации 40°С) одно- и двухцилиндрового
компрессоров соответственно равен 4,0 и
13,7 Н-м.
Из рис. 1 следует, что в зависимости от
температуры и давления масло-фреонового раствора
относительный момент трения компрессоров
менялся в пределах A,3-7-3,9) • 10 ~2, D,5-=-14) х
Х10~2 и E-7-15)-10~2 для частот вращения
соответственно 25, 50 и 67 с-1. Момент трения
тем меньше, чем выше давление фреона и
температура масла, т. е. чем меньше вязкость
масло-фреонового раствора. При температуре
масла выше 50°С изменение давления фреона
мало сказывается на трении ввиду
незначительного различия вязкостей масло-фреонового
раствора и чистого масла.
Испытания показали, что характер
зависимости момента трения от давления и температуры
масло-фреонового раствора аналогичен
характеру зависимости вязкости масло-фреонового
раствора от его температуры и давления,
рассмотренному в работе [3]. Момент трения, как и
вязкость, при разных давлениях
масло-фреонового раствора имеет свой максимум. Для
фреона-22 при давлении, соответствующем
температуре кипения 10°С, он находится в диапазоне
температур масла 25—35°С, при более низком
давлении максимум трения смещается в сторону
более низких температур масла.
В испытаниях компрессоров на открытом
стенде, когда масло находилось в среде воздуха,
наблюдалось увеличение момента трения (по
сравнению с испытаниями в среде фреона-22)
в 2—2,5 раза для одноцилиндрового и в 1,4—
1,7 раза для двухцилиндрового компрессора.
С повышением температуры масла влияние среды
сказывалось меньше и при температуре масла
более 65°С расхождение составляло 10—15%.
Следует отметить, что момент трения
компрессоров после длительной стоянки (порядка 4 ч)
при одних и тех же температуре масла и
давлении фреона был примерно в 1,5 раза больше, чем
при работе компрессора. Это можно объяснить
тем, что во время стоянки масло стекает с
трущихся поверхностей, масляная пленка
уменьшается и после включения не все движущиеся
детали сразу же достаточно смазываются
маслом. Через несколько минут работы компрессора
момент трения снижался до обычной величины.
Испытания компрессоров и расчеты показали,
что приведенный момент инерции герметичных
компрессоров судовых автономных
кондиционеров в зависимости от момента инерции ротора
8

Зу5
5,0
2,0
1>5
мтр.6р
1
г &Г *
] \
Щ^-Ю2'
Mr
Мн Ш
10
\
г
А—'
к
^
^<
'
V
N
Зь.
"^
10 30
50
б
70 tM;c ю 50.
Рис. 1. Зависимость относительных момента трения
МтР „ Мтр.вр
—гл— и момента трения вращающихся частей —лд -
ш н м н
одноцилиндрового (а) и двухцилиндрового (б, в)
компрессоров от температуры и давления масло-фреонового
раствора:
а — частота вращения 25 с;
б — частота вращения 67 с ; в — частота вращения 50 с »
О — давление фреона-22 соответствует tQ ¦¦
= о°С; л — t0 = 10°С.
-10°С; о - t0 =
встроенного электродвигателя можно выразить
соотношением
/пр = A.1-Ы,2)/р, C)
причем меньшая величина относится к большим
машинам.
В расчетах потери трения оценивают условной
величиной среднего давления трения р1р,
которую вычисляют по формуле
где со — средняя угловая скорость вала;
У км — секундный объем, описываемый поршнями
компрессора.
На рис. 2 показана зависимость среднего
давления трения от температуры масла для одно-
и двухцилиндрового компрессоров в целом, а
также для вращающихся деталей (вала) и
поступательно движущихся частей (поршней) в
диапазоне температур масла 50—90°С, где
наличие фреона мало сказывается на трении.
Давление трения двухцилиндрового
компрессора (рис. 2, а) изменялось в пределах @,4-г-
4-0,7)-102 и @,5-1-0,8) • 102 кПа для частот
вращения соответственно 50 и 67 с-1. С
увеличением частоты вращения компрессора в основном
росло давление трения вращающихся деталей
(совместно с потерями на привод смазочного
насоса). Потери трения распределялись
следующим образом: 25—35% — в поршнях и шатунах,
65—75% —во вращающихся деталях и
смазочном насосе.
Давление трения одноцилиндрового
компрессора (рис. 2, б) находилось в пределах
@,1-^-0,15)-102 кПа, а потери трения
распределялись так: 50—55% —в поршне и шатуне;
45—50% — во вращающихся деталях и
смазочном насосе.
Различие в распределении механических
потерь одно- и двухцилиндрового компрессоров
можно объяснить различными
производительностью и напором (а следовательно,
неодинаковыми затратами энергии) смазочных насосов.
По результатам исследования можно сделать
следующие выводы.
2 Холодильная техника № 12
9

ртр'10 ^Па
ртр10 ,кAа
J0 60 70 80 tM,°C
б
Рис. 2. Изменение среднего давления трения:
а — двухцилиндрового компрессора ( частотг
вращения 67 с"-1; — 50 с-1); б — одноцилиндрового
компрессора; / — компрессор в целом; 2 — вращающиеся детали
(вал, насос); 3 — поступательно движущиеся детали (поршни,
шатуны).
Сравнение работы воздухоохладителей
антикоррозийными покрытиями
Доктор техн. наук, проф. А. Г. ТКАЧЕВ, В. А.
БОГОМОЛОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Для обеспечения эффективной и долговечной
работы приборов охлаждения защита их
наружной поверхности от коррозии должна
сочетаться с антиобледенительной защитой.
Для наружной поверхности приборов
охлаждения, изготовленных из стали, наиболее
целесообразно цинковое покрытие. Однако
стоимость его высокая, а главное, требуются сложные
Момент трения герметичных высокооборотных
компрессоров при температурах масла до 50°С
существенно зависит от давления фреона-22.
Это влияние практически исчезает при более
высоких температурах масла. Момент трения
компрессоров в зависимости от температуры и
давления масло-фреоновой смеси имеет
максимум (при давлении, соответствующем
температуре кипения 10°С, максимум трения находится
в диапазоне температур масла 25—35°С, при
понижении давления фреона — смещается в
сторону более низких температур масла).
В рабочем интервале температур масла
E0—90°С) среднее давление трения
компрессоров с увеличением числа цилиндров и частоты
вращения (от 25 до 66,7 с -1) возрастает от
0,Ы02 до 0,75-102 кПа. Большая часть потерь
трения в высокооборотных герметичных
компрессорах приходится на вращающиеся части и
смазочный насос D5—75%), меньшая
B5—55%) — на шатуны и поршни.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Якобсон В. Б. Энергетические потери в
герметичном компрессоре.— «Холодильная техника», 1965, № 2,
с. 4—9.
2. Вейнберг Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. М., «Машиностроение», 1965.
3. Мельцер Л. 3. Смазка фреоновых холодильных
машин. М., «Пищевая промышленность», 1969.
4. Лившиц Л. И., Хейфец В. 3. Системы смазки
малых герметичных фреоновых компрессоров. М.,
ЦНИИТЭИ легпищемаша, 1971.
5. Чернов А. П. О методах измерения потерь
мощности двигателя на преодоление вредных сопротивлений.
—«Изв. АН КазССР», 1956, вып. 10.
УДК 621.565.9:621.793
с различными
сооружения для очистки сточных вод. Покрытие
на органической связке с применением
антикоррозийных пигментов (свинцового и железного
сурика) на влажной поверхности весьма
неустойчиво.
В Институте химии силикатов им. И. В.
Гребенщикова АН СССР при участии
Ленинградского технологического института холодильной
промышленности выбрано применительно к
условиям холодильной техники антикоррозийное
и антиобледенительное органосиликатное
покрытие типа ОСМ.
10

Выбор покрытия определяется: разрешением
использования его в пищевой промышленности;
антикоррозийными свойствами; хорошей адгезией
к конструкционным материалам; допустимостью
применения покрытия на обычных
конструкционных материалах при невысокой его
стоимости; наименьшими силами смерзания со льдом
по сравнению с другими покрытиями и
конструкционными материалами [ 1—2 ].
Испытания опытных моделей (оребренные
трубы длиной 1 м) с разными антикоррозийными
покрытиями (цинковым, суриковым и
органосиликатным типа ОСМ), проведенные при
естественной и вынужденной конвекции воздуха,
показали перспективность применения органоси-
ликатного покрытия для охлаждающих
приборов с побудительным движением воздуха [3].
Ниже приводятся результаты промышленных
испытаний двух воздухоохладителей НВОЛ-50
из стальных труб диаметром 38x3,0 мм с
поперечно-спиральным оребрением, площадью теп-
лопередающей поверхности 55 м2 каждый,
сконструированных ЦПКБ Главлегпродмонтажа.
Поверхность одного воздухоохладителя была
покрыта органосиликатным покрытием типа ОСМ,
другого — оцинкована. Воздухоохладители были
установлены в одной из камер хранения
пищевых продуктов Ленинградского городского
молочного завода № 2 и присоединены к
рассольной системе холодильной установки с
температурой рассола — 25ч—30°С. Воздухоохладители
работали в одинаковых температурных условиях.
Испытания проводили при двух режимах:
^кам=-7^-9°С, Ф=80-85% и /кам=-8-=-
-г—1ГС, ф=90-г-95%.
Одной из задач испытаний было определение
интенсивности инееобразования в процессе
работы воздухоохладителей. По результатам
испытаний определяли удельное количество
намороженного инея (кг/м2) для каждого
воздухоохладителя по выражению
g" - F0 •
где Gii—общее количество намороженного инэя, кг;
F0—поверхность воздухоохладителя, м2.
На рис. 1 показана динамика изменения
удельного количества инея ga в зависимости от
условий работы. Как видно из рис. 1, величина gm
в любой момент работы воздухоохладителей
больше при оцинкованной поверхности. Это
объясняется тем, что, с одной стороны,
вследствие лучшей теплопроводности цинка
температура оцинкованной поверхности ниже
температуры поверхности с органосиликатным
покрытием (эта разность составляла 0.3—0,6°С),
с другой стороны, силы смерзания инея (льда)
2 <t 6 8 10 12 /4 16 18 20 22Т7ч
Рис. 1. Зависимость удельного количества намороженного
инея от продолжительности работы воздухоохладителей
с разными антикоррозийными покрытиями:
органосиликатное покрытие; цинковое
покрытие.
с покрытием типа ОСМ в 2—5 раз меньше сил
смерзания с цинком [ 1 ].
Кроме того, при более высокой влажности
воздуха получается большая разница в
количестве образовавшегося инея на различных
покрытиях. Так, для цикла продолжительностью
12 ч при влажности воздуха 90—95% эта
разница составила 10,5 кг, а при влажности 80—
85%—3,2 кг, т. е. в 3,3 раза меньше.
Следовательно, применение органосиликатных
покрытий наиболее перспективно для камер
термической обработки пищевых продуктов, ре^им
работы которых характеризуется повышенной
влажностью.
Коэффициенты теплопередачи
воздухоохладителей с разными антикоррозийными
покрытиями в процессе инееобразования изменялись
от 8,0 до 4,5 Вт/(м2-К)'при скорости воздуха
1,8—2,5 м/с и практически не отличались друг
от друга, несмотря на большее термическое
сопротивление органосиликатного покрытия.
На втором этапе испытаний сравнивали
эффективность оттаивания воздухоохладителей
теплым рассолом C0—45°С). При этом определяли
общее количество намороженного инея G„ по
результатам взвешивания образовавшейся воды
и отделившегося (нерастаявшего) инея Оиотд.
На рис. 2 построена зависимость доли отде-
лившегося при оттаивании инея А = ИДотд
аи
от его удельного количества gu. Из рис. 2 видно,
что наибольшая доля отделившегося инея
приходится на воздухоохладитель с
органосиликатным покрытием. Так, при g"„ = l,0 кг/м2
количество отделившегося (в виде снега) инея на
воздухоохладителе с органосиликатным
покрытием составляет 56%, на воздухоохладителе с
оцинкованной поверхностью—всего 12% от
его общего количества. Кроме того, чем больше
2*
и

0,6
0,4
0,2
О
v3
г =Ь
^ -
>-^
^
^
¦'"*
0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5ди,нг/мг
joo\
250\
20(\
150
юо\
-+-*-4—-- J.
о
0,25
0,5
0J5 1,0 дИунг/мг
Рис. 2. Зависимость доли отделившегося инея от его
удельного количества:
органосиликатное покрытие;
покрытие.
• цинковое
удельное количество инея, тем больше А,
причем эта величина быстрее растет на органоси-
ликатном покрытии.
Процесс оттаивания воздухоохладителей
согласно работам [4—5] оценивали
коэффициентом эффективности оттаивания (кДж/кг):
Q
где Q = (GH — GH. отд)- 335—количество тепла,
необходимое для удаления инея с теплопере-
дающей поверхности, кДж.
На рис. 3 представлена зависимость
коэффициента эффективности оттаивания
воздухоохладителей от удельного количества инея. Из
рис. 3 видно, что с увеличением gu коэффициент
эффективности оттаивания уменьшается, причем
для органосиликатного покрытия это
уменьшение более значительно. Так, например, если
для оцинкованной поверхности при изменении gn
от 0,25 до 1,0 кг/м2 величина 8 снижается на
8%, то для органосиликатного покрытия при
аналогичных условиях—на 56%. При этом
коэффициент эффективности оттаивания при ?и=
=0,25 кг/м2 для органосиликатного покрытия
на 11 % меньше, чем для оцинкованной
поверхности, а при ^=1,0 кг/м2 — на 58%. Все это
приводит к тому, что при использовании
органосиликатного покрытия уменьшается количество
тепла, требуемое для удаления инея с теплопе-
Рис. 3. Зависимость коэффициента эффективности
оттаивания воздухоохладителей от удельного количества инея:
¦¦'»— органосиликатное покрытие; цинковое
покрытие.
редающей поверхности, и, следовательно,
снижается нагрев воздуха в объеме камеры по
сравнению с оттаиванием воздухоохладителя с
оцинкованной поверхностью.
Таким образом, испытания воздухоохладителя
с органосиликатным покрытием (типа ОСМ)
показали перспективность его применения, так
как это позволяет повысить антикоррозийную
стойкость поверхности воздухоохладителей и
усовершенствовать систему удаления инея.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Малышев В. П., Богомолов В. А.
Экспериментальные исследования адгезии льда к некоторым
конструкционным материалам. В кн.: «Холодильные
машины и установки». Л., ЛТИХП, 1974.
2.Органосиликатное антикоррозийное и ан-
тиобледенительное покрытие ОСМ-61. Информационный
листок № 821—75, ЛМТЦНТИП. Авт.: Н. П.
Харитонов, В. П. Малышев, Л. Н. Красильникова,
В. А. Богомолов, Т. Н. Воинова.
3. Образование и оттаивание инея на оребрен-
ных трубах с разными антикоррозионными
покрытиями. В кн.: «Холодильные машины и аппараты». Л.,
ЛТИХП, 1975. Авт.: В. А. Богомолов, В. П.
Малышев, Г. Д. Лукьянов, В. И. Мачулин.
4. Оттаивание воздухоохладителей. В кн.:
«Холодильная промышленность и транспорт». М., ,
ЦНИИТЭИмясомолпром, вып. 8, 1969.
5. G а с A., Pier son G., Champ ier В.,
Prignaud H.—«La Revue Generale du Froid», 1970,
№ 6, pp. 729—742.
12

УДК 621.565.59:621.31:657.21.005
Анализ удельного расхода электроэнергии аммиачных холодильных установок
на базе функций чувствительности
Проф. Н. А. ГЕРАСИМОВ, канд. техн. наук А. И.
ВАСИЛЬЕВ, канд. техи. наук Ю. В. ОСИПОВ, Г. Д. ТИМОФЕЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Важным показателем эффективности работы
холодильной установки является удельный расход
электроэнергии, который определяется
температурными условиями цикла. В процессе
эксплуатации возможны отклонения рабочих
параметров цикла от оптимальных значений, что
приводит к изменению удельного расхода
электроэнергии. Один из известных способов
оценки удельного расхода электроэнергии —
вычисление его по характеристикам компрессоров
MQ=fi(ToTK) и QKM=/2(T0, Тк).
Такой способ не удобен, так как связан с
обработкой опытных зависимостей для
конкретного компрессора. Кроме того, графический
способ не позволяет сделать желаемую
количественную оценку при одновременной вариации
температурных параметров рабочего цикла
холодильной установки, что является его
существенным недостатком.
Цель настоящей статьи — вывод
аналитических выражений, позволяющих в рабочем
диапазоне температур оценить относительное
изменение удельного расхода электроэнергии
компрессора при вариации температурных условий
работы холодильной установки. Анализ
проведен на базе логарифмических функций
чувствительности [ 1 ].
Чувствительностью называется показатель,
характеризующий свойство исследуемой системы
изменять режим работы под влиянием внешних
либо параметрических возмущений.
Пусть выходной параметр Y холодильной
•установки является функцией большого числа
переменных
Y = F(xlt x29
> **)•
A)
Тогда функция чувствительности в
логарифмической форме для исследуемого параметра Y
к вариации какой-то переменной х% может быть
вычислена в форме
д In У
>*i d\nxi
X = const,
где X—множество переменных xi9 х2, .
торое не входит переменная xt»
B)
, хп, в ко-
Выражение B) показывает относительную
вариацию параметра У, обусловленную вариацией
переменной xt.
При вариации большого числа переменных
общая чувствительность выражается в виде
алгебраической суммы функций
чувствительности по каждому варьируемому параметру
Sx~2d^r
C)
t=i
где п—число независимых переменных.
Удельный расход электроэнергии компрессора
на производство единицы холода определяется
по выражению
#км — п
Чкм
GaAl i2 — ii
ЛэСа<7о -"'Пэ(*1—*e) '
D)
Здесь il9 i2—энтальпия пара у входа и выхода
компрессора;
i6—энтальпия жидкости перед регулирующим
вентилем;
т]э—электрический к. п. д. компрессора,
'Пэ = 11г'Пмех,Пдв>
где T)j—индикаторный к. п. д. компрессора;
т]мех—механический к. п. д. передачи;
т]дв—к. п. д. электродвигателя.
Значения г]э определены по каталожным
данным QKil=f2(T09 Тк) и Л/ГВ=/1(Т,0, Гк) для
поршневых аммиачных и винтовых компрессоров с
геометрической степенью сжатия 2,6. При
обработке технических характеристик поршневых
компрессоров АВ, АУ, АУУ, АО и П получены
графические зависимости пэ = /п(~) »
которые могут быть заменены одной обобщенной
зависимостью с погрешностью не более ±2,5%.
Аналогично получена обобщенная
характеристика г]Э = /в (— ) для винтовых компрессоров
(Ч>=2,6) [2—4].°
Ниже рассматривается чувствительность
удельного расхода электроэнергии компрессора
к вариации температур кипения Т0,
конденсации Гк и переохлаждения жидкого аммиака
АГИ перед регулирующим вентилем.
Влияние перегрева пара, поступающего в
компрессор, на изменение удельного расхода
13

электроэнергии не исследуется вследствие его
незначительности. В качестве базового цикла
выбран стандартный цикл для аммиачных
компрессоров. Чувствительность удельного расхода
электроэнергии определена для следующих:
температурных интервалов: Т0=248~273 К, Тк=
=299-^313 К и ДТи=1-=-10 К.
Для определения функции чувствительности
удельного расхода электроэнергии к вариации
рассматриваемых параметров выражаем
величины, входящие в выражение D), в виде
функций температуры. При вычислении s^M пере-
0
менными являются itJ i2 и т)э.
Аппроксимируя графические зависимости ix
(Т0) и i2 (Г0) при TK=const, получаем
уравнения:
Величина электрического к. п. д. Т1э(я)
выражается в виде эмпирической зависимости от
степени сжатия пара в компрессоре:
т|э = #3msin Ал при 2,5<я<4, )
г\э = Е — k (я — 4) при 4<jx<8, J
F)
где Нэт—максимальное значение к. п. д. компрессора;
Л у Еу k—постоянные коэффициенты (табл. 2).
Степень сжатия п — — преобразуется путем
Ро
выражения давления через температуру по
зависимости p=f (T) [5]:
it = Al + Bi (Г0 —Г,) при 248<Г0<278К
*2 = Л2 —В2(Г0 —7\) при 248<Т0<263К
f2 = А, — В3 {Т0 — Т2) при 263<Г0<278К
Н = Аъ при 7\ = 248К, Т2 = 263К,
E)
\gp = m — — -f + m — gT*,
где m = 9,585; я =1648,607;
/ = 2,403-Ю-6; g=l,168.10-8.
Получаем jt=ioF(ro' тк>
где F[T0, ТК) = 1(Т* — Т1)
/ = 0,01238;
где Ai, Bi—постоянные коэффициенты, значения
которых для рассматриваемого диапазона
температур сведены в табл. 1.
- fe-r7)-f{T«-To)-g(Tl-Tl)
G)
At
Ai
A,
A2
A3
M
Ab
Аъ
1663
1677
1973
1864
1888
—
538,4
490,2
1
Bt
Bx
b2
i
! в2
B5
Въ
'аблица 1
1,31
—
5,74
4,96
4,61
4,82
После подстановки выражений E—7) в
выражение D) получаем зависимость удельного
расхода электроэнергии на привод
компрессора от температуры кипения Г0:
для степени сжатия компрессора 2,5<л<4
! — ЬТ0 а
акм~ (c + dTo)Hsmsm[A\0F>(T» Гк>] '
для степени сжатия 4<я<8
Якм —
1—ьт0
(c + dT0) [e — k\QF*{T<» гк>] •
(8)
(9)
где /, Ь, Су dy et k—коэффициенты, полученные
преобразованием уравнений C, 5—7),
являются постоянными для указанных
интервалов степени сжатия.
Значения коэффициентов приведены в табл. 2.
Функция чувствительности 5^км
определяется по выражениям (8), (9) и B):
Тип
компрессора
Поршневые
АВ
АУ
АУУ
АО
П
Винтовые
2,5—4,0
4,0—8,0
2,5—4,0
4,0—8,0
"этп
0,782
—
0,707
—
А
25
—
30
—
Е
—
0,782
—
0,688
k
—
0,025
—
0,041
к'
—
0,025
—
0,041
/
1758
2058
1758
2058
У
—
—1268
—
—1268
ъ
5,91
7,04
5,91
7,04
Ъ'
—
4,94
—
4,94
с
803
803
803
803
с'
—
2598
—
2598
е
—
3,69
—
3,57
Таблица 2
е'
—
3,69
—
3,57
, *
—
4,82
—
4,82
14

>т.
где F3(TJ:
ЬТЛ
• + ;
dTn
- —у — ЬТ0 ^ c + dT0
-2,ЗГ010^(Го' T^F3(T0)ii]t
dF2(ToJA
+
A0)
дТп
/+з^20-2/г0--2-;
при 2,5<л<4 ц = Л ctg Л10^ (Г°' гк>.
k
при 4<л<8 ji:
e — k\0F*{Tot гк> •
Первые два члена выражения A0)
представляют собой чувствительность удельного
расхода электроэнергии к изменению Т0 при
постоянной величине т)э.
При определении функции чувствительности
^окм переменными величинами, зависящими
от Гк, являются to, i5 и т]э. Порядок
вычисления saf™ аналогичен приведенному выше для s"/™
i2 = A2 + B2(TK — 293);
1'5 + Л5+В5(тк-293);
т]э = ? — k(n — 4), где 4<я<8*
Г + Ь'ТК
акм —
(c'—d'Tv)[e' — k'lOF*lT- гк']
6'Г«
й'Г„
С КМ ? I ?} !
*тк -j'+b'TK + c' — d'TK^
2,3^F4(rK)TK10f'^r»- гк>
e' — k'WFtlT" гк>
(И)
A2)
A3)
где F^k) = $f = 2/Гк + Т~ — I— 3^к;
AL, В/, /', &' > с', d', е', k —постоянные коэффициенты,
значения которых для
рассматриваемых величин Тк и
я сведены в табл. 1 и 2.
Первые два члена уравнения A3) выражают
чувствительность удельного расхода
электроэнергии к изменению Тк при постоянной
величине г)э- При определении функции
чувствительности 5дк/ переменной величиной яв-
1 и
ляется /5(АГИ) при постоянных значениях Тк и
Т0. Зависимость удельного расхода
электроэнергии от переохлаждения жидкого аммиака перед
регулирующим вентилем представлена в виде
%(*!—Я + ?5ДГИ)
где t\ = 400,3;
*2 = 457,0;
ib=D — ?бДГи;
?* = 1,15; ?> = 133,8.
A4)
A5)
Функция чувствительности удельного
расхода электроэнергии от величины АГИ
выражается зависимостью
с км
ЕЛТЛ
-D + ЕъАТа
A6)
Результаты расчетов функций
чувствительности s"f™, 5^км, 5дкгм по выражениям
A0, 13, 16) сведены в табл. 3, 4 и 5.
На основании полученных функций
чувствительности рассчитаны изменения удельного
расхода электроэнергии ба'? при вариации
основных температурных параметров Т0, Тк
и АТВ на 1 К относительно начальных значений:
бакм(гк) = 5гкмт-ЮОо/0
гк Тк
КмG'о) = 5гком57100%;
\ A7)
Таблица 3
Компрессоры
Поршневые
сакм
°Г0
KY°> %
Винтовые
с акм
^т0
6VK7\ %
Тщ. К
248
—9,1
3,64
—11,5
4,62
253
—9,2
3,64
-11,7
4,54
258
-9,6
3,74
1—11,7
4,54
1
263 |
—10,7
268
—7,7
4,05 ! 2,88
— 12,6
4,78
—10,5
3,92
273
-6,2
2,26
-8,6
I 3,16
Компрессоры
Поршневые
g^KM
^К
*?'". %
Винтовые
$акм
Чм К> %
293
9,7
3,78
11,1
| 4,33
298
9,4
3,66
10,6
4,14
Таб
тк. к
303
9,1
3,54
10,5
4,10
308
8,9
3,47
10,7
| 4,17
лица 4
313
8,8
3,42
10,9
4,26
15

Таблица 5
Величины
s>;M-io-3
1 п
б(ЛГи), о/„
UUKM
1
—4,29
—
0,85
2
—8,55
100,0
0,64
3
— 12,8
50,0
0,56
4
— 16,9
33,3
0,53
A7V
5
—21,1
25,0
0,50
К
6
—25,2
20,0
0,49
7
—29,3
16,7
0,48
8
—33,3
14,3
0,47
9
—37,3
12,5
0,47
10
—41,3
11,1
0,46
Примечание. 6Г0 ^ 0,33% , 6ГК ^0,39%.
J КГ,
оакм 7/о\ оакм>/о\
Относительное изменение удельного расхода
электроэнергии при вариации температур 70, Тк и АТИ на 1 К:
а — вариация температуры Т', 1 — для винтовых
компрессоров; 2 — для поршневых компрессоров;
б — вариация температур Т0 и А7И; 1 — Т0 для винтовых
компрессоров; 2 — Т0 для поршневых компрессоров; 3 — А Т
9 ЛТИ1К
Полученные зависимости ба^(Г0), ба^Гк)
и да1к*(ЬТи) приведены в виде графиков
на рисунке а и б.
Результирующее значение относительного
изменения удельного расхода электроэнергии при
одновременной вариации температур Тю Т0 и
АТа рассчитывается по выражению
6якм = ±&а?Т*(ТК1—Тк%)+б4?ш{Т1>1 — T02)~-f
1КГ.
2км
+6а^Л7и(дгИ1 — ДГИ2).
A8)
При повышении температур Тк, Т0 и АГИ
следует ставить верхние знаки, а при
понижении — нижние.
Таким образом, полученные аналитические
зависимости для чувствительности удельного
расхода электроэнергии к вариации температур
Тк, Г0 и ДГИ дают возможность оценить
результирующее изменение удельного расхода
электроэнергии в зависимости от температурного
режима работы установки. Покажем на примере
практическое применение полученных
графоаналитических зависимостей.
ПРИМЕР. Определить изменение удельного
расхода электроэнергии аммиачной холодильной установки,
укомплектованной поршневыми компрессорами, при
повышении температуры конденсации на 5 К, снижении
температуры кипения на 5 К и переохлаждения жидкого
аммиака перед регулирующим вентилем на 4 К-
Холодильная установка работала в режиме I: 70=263 К, Тк=
=303 К, А71и=5 К.
РЕШЕНИЕ. С помощью графиков на рисунке
определяем средние значения относительного изменения
удельного расхода электроэнергии при вариации
температур 7"к, Tq и АТИ на 1 К в указанных пределах
(режим II).
Найдено:
б4м7# = 3.9%> ба1кгл = 3,5о/0, 6а1КА7и = 0,67о/0 .
км км км
Результирующее значение относительного изменения
удельного расхода электроэнергии определяем по
выражению A8): с учетом переохлаждения жидкости
6якм =3,9.5+3,5.5+0,67.4=39,7%;
без учета переохлаждения жидкости
№

5акм=*3,9.5+3,5.5=37%.
Изменение удельного расхода электроэнергии,
полученное при графической обработке технической
характеристики 'компрессора АВ100 в указанном температурном
интервале Гк и Т0 дает:
70=263 К, Гк=303 К, акм=0,28 кВт/кВт;
Г0=258 К, Гк=308 К, «км=:0,37 кВт/кВт.
Относительное изменение удельного расхода электро"
энергии
Расхождение результатов, полученных при
графической обработке и по аналитическим выражениям A7,
18), составляет
ЛFакм)=37,0-32,1 = 4,9%,
что вполне удовлетворительно.
Полученные математические зависимости
позволяют не только проанализировать
изменение удельного расхода электроэнергии при
вариации температурного режима, но и составить
Канд. техн. наук О. Б. ЦВЕТКОВ, Ю. С. ЧИЛИПЕНОК,
доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
В последнее время доказана перспективность
применения в низкотемпературной технике
смесей хладагентов и, прежде всего, таких, как
фреоны-22 и 115, а также фреоны-22 и 13В1.
Применение азеотропной смеси, состоящей из
48,8% фреона-22 и 51,2% фреона-115 (фреон-
502) повышает по сравнению с фреоном-22
номинальную холодопроизводительность на 15—
25 % [ 1 ]. Объемная холодопроизводительность
неазеотропной смеси фреонов-22 и 13В1 выше,
чем фреона-502 [21. Применение этой смеси
открывает возможность получения различных
температурных уровней в охлаждаемой системе.
/Авторам не известны публикации о
результатах исследований зависимости теплопроводности
смесей фреонов-22 и 115 и фреонов-22 и 13В1
от их состава. В связи с этим была проведена
работа по определению теплопроводности этих
смесей в пределах температур—120-f-+40°C
и давлений до 100 бар в интервале концентраций
от 0 до 1 с шагом 0,2. По каждой группе смесей
получено более 200 экспериментальных точек.
Исследования проводили на установке,
реализующей метод монотонного разогрева [3],
в основу которого положена схема
коаксиальных цилиндров. Измерительная ячейка !изго-
алгоритм оптимальной работы холодильной уста -
новки по минимуму удельного расхода
электроэнергии с применением управляющих машин.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Томович Р., Вукобратович М. Общая
теория чувствительности. М. «Советское радио», 1972.
2. Отечественные судовые аммиачные винтовые
компрессорные агрегаты.—«Холодильная техника», 1976,
№ 1, с. 13—18. Авт.: Г. А. Панышев, А. П. Курья-
нов, А. И. Шварц, А. Л. Верный.
3. Новые компрессорные агрегаты московского
завода «Компрессор»—«Холодильная техника», 1975, № 9,
с. 57—63. Авт.: Е. В. Егорова, Т. И. Осепчукова,
Л. Л. Генин.
4. Холодильные машины и аппараты. Каталог-
справочник. Часть 1. М., Цинтихимнефтемаш, 1970.
5. D i n F.—«Butterworthes Scient Pubis», 1956, Vol. 1,
p. 47.
УДК2621.564.25:536.22
товлена из электролитической меди.
Наружный диаметр ячейки 50, длина 150 мм.
Поверхности, образующие зазор 0,25 мм между
цилиндрами, хромированы и отполированы.
Диаметр внутреннего цилиндра 13,5 мм. По оси
внутреннего цилиндра размещен манганиновый
нагреватель, питаемый стабилизированным
источником тока У1136. Скорость разогрева
ячейки при подаваемой на нагреватель мощности
7—9 Вт составляет 0,005—0,008 К/с. Для
измерения температуры в монотонном режиме
применяли медь-константановые термопары,
отградуированные в стационарных условиях по
платиновому термометру сопротивления ТСПН-2А.
Ток и напряжение в цепи нагревателя
измерялись потенциометром Р309 с использованием
делителя напряжений Р356; температуры —
потенциометром Р348.
Измерительную ячейку помещали в
вакуумную камеру с адиабатическим экраном. Нулевая
разность температур экрана и ячейки
поддерживалась высокоточным регулятором
температуры ВРТ-2. Измерительная ячейка
охлаждалась до исходной температуры опыта в сосуде
Дюара с жидким азотом. Рабочее давление в
установке создавалось грузопоршневым
манометром МП600 класса 0,05.
Коэффициент теплопроводности рассчитывали
по формуле
b = A(t)^TZ8T)E-^> W
Теплопроводность бинарных смесей жидких фреонов
3 Холодильная техника № 12
17

где А @—геометрическая постоянная прибора, м-1;
W—мощность нагревателя, Вт;
Wc—доля тепла, идущая на нагрев внутреннего
цилиндра и слоя исследуемого вещества до
расчетной поверхности, Вт;
ЛТ—разность температур в слое исследуемого
вещества, К;
6 Г—перепад температур в стенках цилиндров, К;
Е—безразмерный коэффициент, учитывающий не-
изотермичность внутреннего цилиндра;
ЛХ—поправка, учитывающая отвод тепла от
внутреннего цилиндра по центрирующим
устройствам и проводам, а также перенос тепла
излучением, Вт/(м«К)«
Работу установки проверяли на эталонных
веществах (толуол, аргон). Погрешность
измерений, по оценке авторов, не превышает 2,0—
2,5%.
На рис. 1 и 2 приведены данные по
теплопроводности смесей фреонов-22 и 115 и фреонов-22
и 13В1 при давлении 20,6 бар.
В исследованном диапазоне температур и
давлений теплопроводность смесей фреонов-22
и 115 в пределах точности эксперимента может
быть рассчитана по уравнению
ХЛт/ЫО
^см = ^Л +А<2*2 — 0,57*2 1
79761 (Х2 —^i) B)
и для смесей фреонов-22 и 13В1 по уравнению
^см = ?4*i + ^2*2—0,4*2 A — **) (^2—^i), C)
где Xt и %2—теплопроводность исходных компонентов
(КЖ)> Вт/(м-К);
xt и х2—весовые доли компонентов смеси.
Измерения теплопроводности исходных
компонентов, проведенные в интервале температур
Л,Вт/(м-к)
0,14
0,15
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,07
0,06
,у
Л/
/L
4)
Ь1
А,
о
0,2. Ofi 0,6 0,8 хг
и,1йи\
0,125
0,115
0105
0,095
0,085
0,075
0065
0,055
L
V
'у
/к
У*
№
О 0,2 Ofi 0,6 0}8 а*..
Рис. 2. Зависимость теплопроводности смеси фреонов-22
и 115 от весовой доли фреона-22 при давлении 20 бар.
от точки плавления до +40°С и давлений до
197,1 бар, были обобщены в пределах точности
эксперимента формулой
Ч, t = K + F,2.10-5 + 2,3.10/-7) {p — ps),
D)
где: Яр, t и ^"-теплопроводности соответственно в
однофазной области и на ] линии
насыщения, Вт/(м-К);
ps—давление насыщения, бар.
По фреону-22 получено 109
экспериментальных точек, по фреону-13В1—118, по фрео-
ну-115 — 83.
Рис. 1. Зависимость теплопроводности смеси фреонов-22
и 13В1 от весовой доли фреона-22 при давлении 20 бар.
и
-"¦
—100
-90
-80
—70
—60
—50
—40
—30
-20
—10
0
10
20
CN
CS
Я
о
<и
о.
е
0,149
0,144
0,139
0,1335
0,1285
0,1235
0,119
0,1145
0,110
0,105
0,100
0,0955
0,091
ю
—'
к
о
О)
о.
е
0,0945
0,091
0,088
0,0845
0,081
0,078
0,0745
0,071
0,068
0,0645
0,061
0,058
0,055
Й
со
—'
к
О
V
о.
е
0,093
0,0895
0,086
0,0825
0,079
0,0755
0,072
0,069
0,066
0,063
0,060
0,057
0,0535
<м
—'
X
о
CD
а.
е
**&*Щ»Л
0,116
0,112
0,108
0,104
0,100
0,096
0,0925
0,089
0,086
0,0825
0,079
0,0755
0,073
<
CN
Ю
X
о
О)
а
е
0,170
0,165
0,160
0,155
0,150
0,145
0,140
0,135
0,130
0,125
0,120
0,115
0,110
18

Авторами измерена теплопроводность
исходных компонентов фреонов-22, 115, 13В1 на
линии насыщения. Поскольку предполагается
исследовать смеси, содержащие фреоны-12 и 152А,
была также экспериментально определена
теплопроводность и этих фреонов. Сглаженные
значения указанных фреонов приведены в
таблице.
Совпадение полученных данных и
приведенных в литературе лежит в пределах ожидаемой
погрешности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Быков А. В., Сапронов В. И.
Исследование характеристик бессальникого компрессора при
работе на фреоне-502.—«Холодильная техника», 1971,
№ 6, с. 8—11.
2. Б а д ы л ь к е с И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. М., Госторгиздат, 1962.
3. П л а т у н о в Е. С. Теплофизические измерения в
монотонном режиме. Л., «Энергия», 1973.
УДК 621.565.93/.94.001.24
Метод расчета тепловлажностных процессов
в контактных аппаратах
В. И. МАКРУШИН
Предлагаемый метод расчета тепловлажностных
процессов основан на идее о подобном изменении
относительных разностей температур и
разностей энтальпий газа и жидкости во время их
контакта, что позволяет также получить
выражения для отношения коэффициентов явного и
полного тепла (число Льюиса).
В настоящей работе дано экспериментальное
обоснование метода без последующего
аналитического вывода. Опыты проведены на вихревом
теплообменном аппарате (рис. 1) с прямоточным
движением газа и жидкости.
Во время работы аппарата под действием
закрученного потока воздуха образуется водо-
воздушная смесь, которая выносится к капле-
уловителю, где происходит выделение воды из
воздуха; при этом она по сливной трубке,
пройдя теплообменник поверхностного (или
смешивающего) типа, вновь поступает в поддон.
Запишем уравнение теплового баланса и
«коэффициенты эффективности», например, в
процессах с понижением энтальпии воздуха в
следующем виде:
h — h = Ср {ti — t<1) + r(di — d.l);
, *2 ~Ь *М72 __ h Н I . ,
li lWi h lwi \
A)
B)
t2—tb
t,— tb
1 di — dwi mzdl — dWi \ ~J~ Ad )>
C)
D)
где i, t, d—соответственно энтальпия, температура и вла-
госодержание воздуха;
СР* cw—удельная теплоемкость воздуха и воды;
г—удельная теплота испарения;
lW2 *-Ш1
CW V-W2 *Wi)
W—массовый расход воды;
G—массовый расход воздуха;
?—коэффициент влаговыпадения,
^^Cp(tt—t2)9
Индексы обозначают: 1 — начальное состояние;
2 — конечное состояние; w — параметры на-
Рис. 1. Вихревой аппарат:
/ — завихритель; 2 — входной патрубок; 3 — осевая труба;
4 — каплеуловитель; 5 — камера; 6 — выходной патрубок;
7 — сливная трубка; 8 — теплообменник; 9 — поддон.
3*
19

сыщенного воздуха при температуре воды.
Находим из выражений B), C), D)
соответственно (ij—i2), (tr-t»), {d1—d^ и
подставляем в уравнение A). Получаем формулу, на
основании которой допускается существование
следующих равенств:
= / ср
^кДк/Снг-К)
*2 lW2
т
Разделив первое уравнение на второе и
проведя несложные преобразования, а также
используя известные выражения для
относительных разностей энтальпий газа и жидкости и
разностей их температур [ 1 ]
t. — ty
*2 * Ь
¦ ехр
• = ехр
oF( m
aF_
GCn
cwB
где а—коэффициент массообмена;
a—коэффициент теплоотдачи;
F—поверхность контакта,
окончательно получим следующую зависимость,
уточняемую экспериментально в конкретных
случаях:
а т -f В tWi
сро
E)
: + я
где ?u,i—коэффициент влаговыпадения, составленный по
начальным параметрам^воздуха и воды,
По методике, изложенной в литературе [2],
и результатам наших опытов выполнено
построение на рис. 2.
Как следует из рис. 2, предложенная
зависимость отношения коэффициентов переноса от
начальных параметров воздуха и воды хорошо
описывает имеющиеся результаты испытаний
других контактных аппаратов и в том числе
аппаратов с противоточным движением газа и
жидкости.
Анализ выражения E) показывает, что оно
полностью согласуется с известными в
настоящее время теоретическими и опытными данными
для отношения Льюиса, полученными А. А.
Гоголиным [3, 4] и Е. Е. Карписом [5, 61.
Преобразуем зависимость E) в целях
удобства дальнейшего ее использования:
1 +
F)
20
*>г 1
J,J
3,0
2,5
2,0
1,5
0,5
8 =
\
Vo
~|aI 1
¦
1 1
AИ
ъ\/
г
ч •
_... .
1 /
у
\B-2fl
1 /
Го,
\fi
0,2
Ч J 2 1 0 -1 -2 -J -?-5 -6&Awt
Рис. 2. Зависимость отношения коэффициентов переноса
от начальных параметров воздуха и воды:
/ — по данным [3]; tM — начальная температура воздуха по
«мокрому» термометру.
где /С—постоянная величина;
Ф—функция критериев Рейнольдса Re, Фруда Fr,
Вебера We, отношения водяных эквивалентов
В0 = cwW/cpG, геометрических размеров
аппарата Г и других определяющих величин.
Во многих случаях для проведения тепловых
расчетов одного уравнения F) недостаточно.
Введем новое уравнение, полученное простым
преобразованием «коэффициента эффективности»
C):
и-
где
<i-
-температурный аналог числа Стантона St,
исходя из физического содержания
числа Стантона и указанной относительной
разности температур.
Решение системы уравнений F) и G)
позволяет по известным расходам сред и
геометрическим размерам проводить любые расчеты тепло-
влажностных процессов в контактных
аппаратах.
Ввиду многообразия условий контакта газа
и жидкости состав определяющих
гидродинамических критериев в уравнении G) может быть
различным, а в уравнении F) их влияние тем

меньше, чем с большей точностью соблюдается
в реальных условиях зависимость E).
Конкретный вид уравнений F) и G) пока
установлен для рассмотренного вихревого тепло-
обменного аппарата.
Для процессов с понижением теплосодержания
воздуха они будут иметь вид:
A^=24BRe-o.35o,2A+^-o,31;
C)
ср
-3.14<U>0-98 1+тГ В
cw
В
— 1,2
• — С,15- — 0,1
Re~
(9)
A0)
085
для испарительного нагрева воздуха:
ru?i —*t \ Cw В]
^^ = 2n6(UO°'98(l+^)"°,9V^HRe~o,
l+cwB
(И)
В качестве примера на рис. 3 приведено
обобщение опытных данных по уравнению (8).
Полученные уравнения справедливы и в
области изменения параметров воздуха и воды на
^-диаграмме между прямой i=const и ?=const,
т. е. в области ?<0 при изменении 0,2^Б^0,5;
10°С<^30°С; 5°С</ю1«30оС и
относительной влажности воздуха 35%^ф=^95%. Для
В^0,5 уравнения не отличаются по структуре
от приведенных.
В случае расчета адиабатических и
изотермических процессов соответственно принимается
1 ""Г с,„В
(Ш'+ffl
0,3
0,7
0,5
ол
у *
•
t •
•^о *
\j\
0,2 0,5
0,5
1,0 if 3
Рис. 3. Обобщение опытных данных в процессах с
понижением энтальпии воздуха с помощью относительной
разности температур и коэффициента* влаговыпадения при
различной скорости воздуха w:
О - tt = 12°с, * = 8°С, tw= з-С;-.
= 28°С, tWl = IPC.
—~/Г= 35°С,
Mi
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ^ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Карпис Е.Е. Метод расчета форсуночных
камер кондиционеров с совместным использованием двух
коэффициентов эффективности
теплообмена.—«Водоснабжение и санитарная техника», 1963, № 4, с. 25—30.
2. Кокорин О. Я. Установки кондиционирования
воздуха. М., «Машиностроение», 1970.
3. Г о г о л и н А. А. Причины несоблюдения
отношения Льюиса для мокрых
воздухоохладителей.—«Холодильная техника», 1960, № 1, с. 20—24.
4. Г о г о л и н А. А. Охлаждение насыщенного
воздуха.—«Холодильная техника», 1976, № 3, с. 30—33.
5. Карпис Е. Е. Исследование и расчет тепло- и
массообмена при обработке воздуха водой в
форсуночных камерах.— Труды НИИСТ, 1960, № 6, с. 3—25.
6. К а р п и с Е. Е. Изменение соотношения Льюиса для
политропных процессов в форсуночных
камерах.—Труды НИИСТ, 1963, № 15, с. 15-19.
УДК 661.97-404
Новые цехи для производства низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода
А. Б. ПОГОРЖЕЛЬСКИЙ, В. В. ДРУЦКИЙ
Завод противопожарного оборудования
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
дильной промышленности
В прошедшей пятилетке значительно
расширилось применение изотермических автоцистерн
для транспортировки низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода [1]. Для ее перевозки
используются также железнодорожные
изотермические цистерны [2].
Чтобы перейти на выпуск низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода, действующие
предприятия, выпускающие С02, должны быть до-
оснащены соответствующим оборудованием, в
том числе дополнительными
компрессорами/Реконструкция действующего предприятия для
этой цели не всегда может быть выполнена без
снижения его производительности [3]. Новые
предприятия проектируют и строят уже с
учетом выпуска не менее половины всей продукции
в виде низкотемпературной жидкой двуокиси
углерода.
21

В 1973 г. на заводе
противопожарного оборудования введена в эксплуатацию
установка АР250/1СА250 для производства
250 кг/ч жидкой двуокиси углерода
низкотемпературной и высокого давления. Установка
изготовлена предприятием «Мафа Вурцен»(ГДР).
План размещения оборудования, выполненный
по проекту Брянского института ГПИстроймаш,
показан на рис. 1.
Газообразная двуокись углерода получается
по типовой схеме абсорбционно-десорбционным
способом с применением моноэтаноламина (МЭА)
в качестве абсорбента С02 из дымовых газов
специально сжигаемого газового топлива в
топках паровых котлов заводской котельной.
Рис. 1. План размещения оборудования на углекислотной
станции:
/ — склад наполненных баллонов; // — склад порожних
баллонов; /// — наполнительное отделение; IV — вентиляционная
камера; V — экспресс-лаборатория; VI — кладовая; VII —
машинное отделение; VIII — аппаратная; IX — место заправки
изотермических цистерн;
/ — холодный скруббер; 2 — эксгаустер; 3, 6, 8, II —
центробежные насосы; 4 — абсорбер I; 5 — абсорбер II; 7 — бак для
приготовления раствора МЭА; 9 — кипятильник; 10 — десор-
бер; 12 — теплообменник и холодильник раствора МЭА; 13 —
холодильник газа; 14 — сборник конденсата вторичного пара;
15 — буферная емкость; 16 — вакуум-насос; 17 —
вакуум-перегонный куб; 18 — конденсатор; 19 — главный компрессор;
20 — вспомогательный компрессор; 21 — батарея осушки; 22 —
батарея очистки; 23 —грубый отделитель; 24, 25 — ротационный
нагнетатель; 26 — подогреватель воздуха; 27 — накопитель С02;
28 — насос жидкой двуокиси углерода; 29, 30 — подогреватели
С02; 31 — весы для заполнения баллонов; 32 — установка для
испытания баллончиков на герметичность; 33 —
ультразвуковой генератор; 34 — установка ультразвуковой очистки
баллончиков; 35 — камера для окраски баллонов; 36 — стенд
гидроиспытаний баллончиков; 37 — стенд гидроиспытаний углекислот -
ных баллонов; 38 — гидронасос; 39 — стенд пневмоиспытания;
40 — емкость для хранения МЭА; 41 — конденсатор глазного
и вспомогательного компрессоров.
Котельная завода, работающая на газовом
топливе, расположена в 70 м от цеха. В
котельной установлены три котла системы Шухова —
Берлина А-7 и один котел ДКВР-20/13, в
каждом из боровов которых предусмотрен отбор
дымовых газов для углекислотной станции.
Дымовые газы транспортируются от места
забора до выброса их из абсорберов с помощью
эксгаустера типа GRF200/160G, имеющего
следующую характеристику.
Производительность, м3/ч
Давление всасывания, кПа
(кгс/см2)
Давление нагнетания, кПа
(кгс/см2)
Частота вращения, об/мин
Потребляемая мощность, кВт
По проекту
1800
97@,99)
103A,065)
2920
5,6
Фактически
2250
97@,99)
101A,040)
2900
7,0
Отличительная особенность газовой части
установки — ее оснащенность надежными
контрольно-измерительными приборами для измерения
количества циркулирующего раствора,
дымовых газов, получаемой двуокиси углерода;
автоматического поддержания уровня раствора
МЭА в абсорберах с помощью поплавковых
регуляторов уровня.
В установке два абсорбера насадочного типа.
Высота абсорбера 20 000, диаметр 1500, высота
насадки 16 150 мм (насадка из керамических
колец 50 X 50 X 5 мм).
Кипятильник и дефлегматор представляют
собой отдельные аппараты, причем дефлегматор
не рассчитан на работу при избыточном давле-
4/7
W
Шв
IX
22

— Газообразная СОг
Жидкая С02
— Охлажденная 6ода
—--— Нагретая 6 од а
_$_ Воздух
С^З Редукционный клапан
ЕЭ Дроссельный бен тиль
CS3 Обратный клапан
© Манометр пружинный
Q Термометр жидностный
нии. Высота дефлегматора 7200, диаметр 1200,
высота насадки 3700 мм (насадка из
керамических колец 50x50x5 мм).
Холодильник газа поверхностью 44 м2
состоит из вертикальных кожухотрубных
элементов. Конденсат вторичного пара собирается из
всех элементов в общий сборник; С02 поступает
на сжатие через буферную емкость.
Сжиженная двуокись углерода получается
методом трехступенчатого сжатия «свежей»
газообразной С02 в основном компрессоре марки
ТС352К160/220 и конденсации ее в
двухтрубном противоточном водяном конденсаторе (рис. 2)
поверхностью теплообмена 8,2 м2.
Компрессорное отделение цеха по
производству низкотемпературной двуокиси углерода
показано на рис. 3.
После конденсатора жидкая двуокись
углерода может быть направлена для наполнения
баллонов высокого давления или через
регулирующую станцию и накопительную емкость —
в изотермические автоцистерны.
Для отсасывания пара, образующегося при
дросселировании, имеется дополнительный
одноступенчатый компрессор марки TC1S2K100/60S
с индивидуальным конденсатором.
Характеристика основного и дополнительного
компрессоров приведена в таблице.
Рис. 2. Принципиальная схема производства
низкотемпературной жидкой двуокиси углерода в установке
АР250/1СА250:
/ — главный компрессор; 2 — влагоотделитель; 3 —
вспомогательный компрессор; 4 ~ грубый отделитель; 5 — батарея
очистки; 6 _ батарея осушки; 7 — отделительный сосуд; 8 —
подогреватель воздуха; 9, 10 — коловратные нагнетатели; 11 —
накопитель С02; 12 — контрольно-измерительный щит; 13 —
конденсатор вспомогательного компрессора; 14 — конденсатор
главного компрессора; 15 — насос жидкой С02; 16 —
коммутационный шкаф; 17, 18 — подогреватели С02; 19 — редукционная
установка; 20 — наполнительная рампа; 21 — заправка
изотермических автоцистерн.
Рис. 3. Компрессорное отделение цеха по производству
низкотемпературной двуокиси углерода.
23

Компрессоры
Показатели
Производительность, кг/ч
Давление всасывания, кПа (кгс/см2)
Давление нагнетания, кПа (кгс/см2)
ступени:
первая
вторая
третья
Частота вращения вала, об/мин
Мощность на валу, кВт
TC3S2K160/220
По проекту
250
98 A)
5,4-Ю2
E,5)
22,5-102
B3)
99-102
A01)
425
37,5
Фактически
250
103 A,05)
5,6-102
E,7)
22,5-102
B3)
99-102
A01)
420
41,8
TC1S2K100/60S
По проекту
420
17,6-102—21,6
~
~
88,2-102
(90)
560
23,8
Фактически
400
-102 A8—22)
88,2-102
(90)
560
22,4
Оба компрессора двухрядные вертикальные
бессмазочные. Поршневые кольца изготовлены
из тефлона, сальниковые уплотнения — из rpaj
фита. У основного компрессора цилиндр первой
ступени двойного действия, второй и третьей —
одинарного. Поршень дифференциальный.
Вертикальная стационарная изотермическая цистер-
на для создания запаса низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода имеет емкость 25 м3.
Установлена она за контуром здания цеха.
При неработающем оборудовании основного
цикла в установке предусмотрена возможность
наполнения баллонов жидкой двуокисью
углерода из цистерны с помощью насоса СР100/30,
после которого смонтирован подогреватель
жидкой С02. Характеристика насоса СР 100/30
приведена ниже.
Число цилиндров 1
Диаметр цилиндра, мм 30
Ход поршня, мм 100
Частота вращения, об/мин 160
Давление всасывания, кПа (кгс/см2) 9,8-102A0)
Давление нагнетания, кПа (кгс/см2) 98-102 A00)
Производительность, кг/ч 400
Мощность на валу, кВт 1,5
В эксплуатации этот насос прост, но, как
показала практика, предъявляет высокие
требования к изоляции корпуса и трубопровода,
подводящего жидкую двуокись углерода от
накопителя к насосу. i* |
В комплект установки входят также
газификатор и редукционная установка,
предназначенные для преобразования жидкой двуокиси
углерода в газ низкого давления, который
может быть подведен непосредственно к сварочным
постам. . ,
В наполнительной станции предусматривается
линия возврата газа в первую ступень
всасывания компрессора.
Осушка газа предусмотрена в адсорберах с
силикагелем, установленных после второй
ступени сжатия С02 в основном компрессоре.
Силикагель регенерируется горячим воздухом.
Важное преимущество установки фирмы «Ма-
фа Вурцен» — применение бессмазочных
компрессоров, исключающих возможность
попадания масла в систему трубопроводов, а также
наличие накопителя емкостью 25 м3, что
значительно стабилизирует работу всей установки,
позволяет создать некоторый запас жидкой
двуокиси углерода и обеспечивает быстрое
заполнение ею транспортных автоцистерн.
В ходе эксплуатации установки были
выявлены и некоторые недостатки.
При наличии резервной абсорбционной
поверхности производительность эксгаустера
принята без резерва с условием точного соблюдения
расчетного технологического режима —
содержание С02 в дымовых газах на входе 10%.
Фактически при привязке установки для выработки
С02 к имеющейся котельной очень сложно
осуществить процесс сжигания топлива с малым
коэффициентом избытка воздуха. Это приводит
к работе на дымовых газах с низким
содержанием СО2 и высоким содержанием кислорода, что
не учитывается в установке АР250/1СА250.
Поэтому появляется необходимость или
увеличивать мощность эксгаустера, или при
действующем эксгаустере значительно уменьшить
сопротивление тракта дымовых газов.
Кроме того, высокая концентрация кислорода
в дымовых газах вызвала необходимость
монтажа установки для регенерации рабочего
раствора МЭА. Увеличение подачи дымовых газов на
заводе решено путем уменьшения
сопротивления тракта дымовых газов, а
именно, переключением абсорберов с
последовательной работы по дымовым газам на параллельную.
24

Это дало возможность увеличить количество
дымовых газов до 2250 и3/ч.
Конструкция холодильника газа не
обеспечивает нужного охлаждения С02. Дефлегматор
десорбера требуется усилить, так как десорбция
осуществляется, как правило, под давлением.
В установке не предусмотрены резервы
компрессорных мощностей, тогда как ее газовая часть
имеет большие резервы. Для их использования
приходится устанавливать отечественные
компрессоры. В этом случае теряет смысл
расположение блока осушки на второй ступени сжатия
СО2, так как отечественные компрессоры
смазываемые и из третьей ступени газ будет
Попадать в систему загрязненным маслом.
К недостаткам схемы можно отнести и то,
что силикагель в адсорберах регенерируется
воздухом из атмосферы, а не двуокисью
углерода, отбираемой после адсорбера, вследствие
чего в систему постепенно набирается воздух,
что повышает энергетические затраты.
В целом установка АР250/1СА250 фирмы «Ма-
фа Вурцен» ГДР динамична и позволяет
вырабатывать СО2 высокого качества.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Нотки н Л. Д. Оборудование для хранения,
транспортировки и газификации сжиженного
С02.—«Холодильная техника», 1975, № 7, с. 35—37.
2. В е р е м е е в М. Н. Железнодорожные цистерны
для транспортировки жидкого углекислого
газа.—«Холодильная техника», 1975, № 5, с. 24—25.
3. П и м е н о в а Т. Ф. Изменение производительности
установки для получения сжиженного С02 при
переводе ее на заполнение изотермических цистерн вместо
баллонов.—«Холодильная техника», 1974, № 7, с. 48—
49.
УДК 662.998.001.2
Проектирование гидро- и пароизоляции обогреваемых
полов на грунтах
Е. Ф. ДУРАНОВ
ЦНИИпромзданий
В процессе эксплуатации холодильников
наблюдается ухудшение теплозащитных свойств
обогреваемых полов на грунтах, что приводит
к промерзанию грунтов и их пучению. Одной
из причин снижения термического
сопротивления пола является увлажнение грунтов, которое
может происходить в результате аварийного
замачивания, повышения уровня грунтовых вод,
постепенного влагонакопления.
Аварийное замачивание грунтов оснований
холодильников поверхностными водами —
явление неслучайное. В проектах холодильников,
как правило, не предусматривается защита
оснований от действия поверхностных вод ни
в период строительства, ни во время
эксплуатации.
Повышение уровня грунтовых вод отмечено
под многими действующими холодильниками.
По существу в отдельных случаях наблюдается
формирование нового горизонта грунтовых вод.
В результате резко меняется влажностный
режим оснований, снижается их несущая
способность, что приводит иногда к значительным
осадочным деформациям зданий, нарушению
гидроизоляционных слоев и замачиванию
теплоизоляции.
Постепенное влагонакопление в грунтах
возникает в результате нарушений естественных
условий инфильтрации и испарения влаги при
застройке территории холодильника.
Грунты под обогревающей плитой пола уже
через 3—4 года эксплуатации могут
достигнуть полного влагонасыщения. Это создает
возможность миграции влаги в жидкой фазе к
гидроизоляционным слоям пола, которые
выполняют также функцию пароизоляции.
В этих условиях применение традиционных
рулонных битумных материалов (толь,
рубероид, гидроизол) в качестве
пароизоляции неэффективно, поскольку они проводят
влагу по капиллярам. Термическое
сопротивление пола в результате влагонакопления через
10—15 лет снижается в 1,5—2 раза.
Расчеты для конкретных конструкций полов
показали, что сопротивление паропроницанию
пароизоляционных слоев в зависимости от
температуры холодильной камеры составляет 240—
1200 (м2-с-Н/м2)/кг. Устройство пароизоляции
с таким сопротивлением паропроницанию из
традиционных материалов значительно
увеличило бы сметную стоимость конструкции пола.
Поэтому более рациональным представляется
применение материалов, не обладающих
капиллярной проводимостью, например,
полиэтиленовой пленки, стоимость которой 0,15—0,20 руб.
4 Холодильная техника № 12
25

за 1 м2, а коэффициент паропроницаемости
|ы-0,624-10-15 кг/(м-с-Н/м2).
Полиэтиленовая пленка — достаточно
долговечный материал в условиях работы
подземных конструкций C0—50 лет) и применяется
в химической промышленности не только как
гидро- и пароизоляция, но и как стойкая
антикоррозийная защита.
В настоящее время Ленинградское отделение
Гипрорыбпрома по техническим решениям
ЦНИИпромзданий Госстроя СССР и. других
организаций разрабатывает рабочие чертежи
на устройство пароизоляции полов
холодильника Рижского рыбного порта из полиэтиленовой
пленки марок «М» и «С» толщиной 0,2 мм (ГОСТ
10—354—73).
Большое значение имеет правильное
расположение пароизоляционного слоя, который
должен проектироваться непосредственно под слоем
эффективной теплоизоляции.
Для улучшения влажностного режима
теплоизоляционной конструкции полов особое
внимание следует уделять конструктивной
разработке гидроизоляционных слоев и их деталей
(компенсационные прокладки в осадочных швах,
примыкание вертикальных плоскостей к
горизонтальным) с учетом напорного действия
грунтовых вод. Необходимо, чтобы осадочные швы
разрезали не только несущие конструкции, но
и конструкции полов — обогревающую плиту,
гидроизоляцию, теплоизоляцию, покрытие.
Гидроизоляционные элементы по степени
увлажнения грунтовыми водами в соответствии
с СН 301—65 «Указания по проектированию
гидроизоляции подземных частей зданий и
сооружений» должны быть отнесены к 1-й
категории конструкций, которые допускают лишь
отдельные пятна сырости на поверхности
гидроизоляции, занимающие не более 1 % площади
поверхности. По стойкости к образованию
трещин гидроизоляция полов должна быть отнесена
Канд. техн. наук В. И. БОНДАРЕВ,
Г. В. НОВИКОВА, И. Г. ЧЕРНИКОВ
Гипронисельпром
Один из наиболее эффективных способов
сохранения качества плодов и овощей — хранение
в охлаждаемых камерах холодильников вереде
Принципиальные схемы электрообогреваемых полов на
грунтах:
а — с однослойным теплоизоляционным слоем; б — с
двухслойным теплоизоляционным слоем; / — покрытие (в соответствии
со СНиП П-В. 8-71); 2 — подстилающий слой (железобетонная
плита по расчету); 3 — теплоизоляционный слой (керамзитовый
гравий или другой засыпной теплоизоляционный материал
толщиной по расчету [1, 2]); 4 — обогревающая бетонная плита
с нагревателями толщиной 80 —100 мм; 5 — пароизоляционный
слой (два слоя полиэтиленовой пленки с проваркой швов); 6 —
выравнивающая стяжка толщиной 20 — 30 мм (цементно-песча-
ный раствор состава 1 : 3,5; В/Ц-0,6); 7 — подстилающий слой
толщиной 50 мм (подготовка из бетона М-100); 8 — основание
пола (грунт, гравий, уплотненный песок); 9 — гидроизоляционный
слой (один слой полиэтиленовой пленки); 10 —
теплоизоляционный слой (эффективный утеплитель по расчету [1, 2]).
к 1-й группе (без раскрытия трещин по данным
расчета).
Наиболее рациональные, на наш взгляд,
конструкции обогреваемых полов на грунтах
показаны на рисунке.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дуранов Е. Ф., Ходырева В. Т., Гин-
д о я н А. Г. Повышение надежности и экономической
эффективности электрообогреваемых полов
холодильников на пучинистых грунтах.—«Холодильная техника»,
1975, № 11, с. 31—35.
2. Руководство по проектированию,
строительству и эксплуатации электрообогреваемых полов на
пучинистых грунтах для зданий холодильников. М.,
ЦНИИпромзданий,11974.
УДК 664.85.03
с повышенным содержанием углекислого газа
и пониженным содержанием кислорода, т. е.
в регулируемой газовой среде (РГС).
От обычных холодильников холодильники с
РГС в конструктивном отношении
принципиально не отличаются. Однако имеются специфи-
Эффективность хранения плодов и овощей
на холодильнике с регулируемой газовой средой
26

ческие требования к выбору их ограждающих
конструкций и оборудования. Для решения этого
вопроса Гипронисельпромом в течение последних
десяти лет осуществлялись исследования по
выявлению оптимальных технологических режимов
хранения плодов и овощей в регулируемой
газовой среде.
Полупромышленные опыты проводили в
контейнерах ГК-200, разработанных институтом
«Гипронисельпром», промышленные — в
камерах с РГС емкостью 50—60 т, построенных
на экспериментальной базе Орловского горплодо-
овощторга. Газовый режим хранения создавался
как биологическим путем в результате дыхания
плодов и овощей с последующим скруббирова-
нием, так и искусственно — с помощью газовых
генераторов.
Были испытаны генераторы УГС-5 (установка
газовых сред производительностью 5м3/ч), УРГС-
-30 (установка регулируемых газовых сред —
30 м3/ч), разработанные ВНИИпромгазом, и
генераторы КХС-ЗП (контролируемая газовая
среда проточного типа), РГС-Р-100 (регулируемая
газовая среда рециркуляционного типа),
разработанные Институтом газа АН УССР.
При проведении исследований определяли
влияние на плоды и овощи нормальных газовых
режимов (концентрация углекислого газа и
кислорода равна в сумме 21 %) и субнормальных (кон -
центрация компонентов в сумме менее 21%)-
Для опытов были отобраны семь
помологических сортов яблок (Ренет шампанский, Ренет
Симиренко, Северный Синап, Россошанское
полосатое, Уэлси, Джонатан, Пепин шафранный)»
три хозяйственно-ботанических сорта моркови
(Шантене, Нантская, Несравненная) и два сорта
капусты (Амагер, Слава).
Температура хранения при всех режимах
составляла 2°С, относительная влажность воздуха
90—98%.
При изучении влияния газовых режимов на
сохраняемость плодов и овощей выявляли
естественную убыль по общепринятой методике.
Товарные качества продукции определяли на
основе фитопатологического анализа; потери
питательной ценности — по содержанию основных
компонентов химического состава плодов и
овощей — сухих веществ, общих Сахаров,
витаминов (по действующим ГОСТам).
В табл. 1 представлены экспериментальные
данные о сохраняемости плодов и овощей при
различных режимах хранения E%С02, 3%02
и 92% N2; 9% С02, 12% 02 и 79% No;
контроль — 21 % 02 с 79% N2).
В результате исследования установлено, что
плоды и овощи лучше сохраняются в камерах

Продукция
Яблоки
Морковь
Капуста
л
о
В «
4 в
|!
100
200
100
200
100
200
100
200
100
200
100
200
100
200
100
200
100
200
в^
л .
ч ?
я 2
о аз
2*
90
90
90
90
90
80
90
90
80
Содержание, °0
со,
5
9
0
5
9
0
5
9
0
02
3
12
21
3
12
21
3
12
21
N2
92
79
79
92
79
79
92
79
79
Способ создания
среды
Искусственный
Естественный
Контроль
Искусственный
Естественный
Контроль
Искусственный
Естественный
Контроль
к
CS
в
а а?
и .
н л
и ?
v 5
н л
о\о
W ^
0,6
1,2
1,5
3,2
3,0
5,4
0,52
1,00
1,00
2,50
2,45
5,80
0,62
1,10
1,25
2,70
3,50
7,90
СП
О
\о
н
о
Bv©
<u .
о*5
2,6
6,8
5,4
8,2
3,9
20,2
0,65
1,07
1,72
2,93
6,00
22,44
1,71
2,50
3,41
3,30
12,80
25,60
s
a
<L>
b?-
cy -
* ct
?°
3,2
8,0
6,9
11,4
6,9
25,6
1,17
2,07
2,72
5,43
8,45
28,24
2,23
3,60
4,66
6,00
16,30
33,50
?x
ca .
m в
о в
на-
§1
96,8
92,0
93,1
88,6
93,1
74,4
98,83
97,93
97,28
94,57
91,55
71,76
97,77
96,40
95,34
94,00
83,70
66,50
Потери
питательных ве-
1 ществ, % к
сырой массе
а>
PQ
СО
а> а
в н
*?
>*?
0,7
1,6
0,9
1,8
1,0
2,2
0,26
0,58
0,39
0,78
0,70
1,40
0,74
1,50
0,92
1,81
1,40
2,81
Я г.
OS
0,41
0,96
0,47
1,10
| 0,70
1,60
0,13
0,21
0,20
0,39
0,35
0,72
0,31
0,60
0,45
0,92
0,72 1
0,98
Таблица 1
Потери
витаминов, мг
С
а, 9
2,1
1,0
2,2
1,8
4,0
—
1,06
2,10
1,20
2,20
3,10
6,98
в
в
и
о
о.
—
0,31
0,65
0,54
1,00
1,20
2,42
—
4*
27

холодильника с РГС, выход товарной ее части
выше, чем в камерах с обычной атмосферой
(наблюдалось увядание продукции, которое
отрицательно сказывалось на ее товарном виде и
вкусовых качествах). Кроме того, регулируемая
газовая среда способствовала наиболее полному
сохранению витаминов (до 80—90% от
исходного содержания). Вместе с тем искусственное
создание газовой среды (с помощью генератора)
по сравнению с естественным ее образованием
способствует выходу продукции более высокого
качества. Решающим фактором успешного
хранения в данном случае является сокращение
времени между загрузкой камеры и достижением
оптимальных условий хранения,
осуществляемых с помощью газового генератора.
Оптимальным режимом хранения оказалась
концентрация углекислого газа 5%,
кислорода 3% и азота 92%. При
концентрации углекислого газа выше 9%
наблюдались физиологические расстройства у части
продукции. Так, у некоторых кочанов капусты
отмечались размягчение и потемнение
сердцевины, у моркови — значительное увядание, у
яблок — появление загара, побурение мякоти.
С повышением содержания углекислого газа
потери углеводов увеличивались, что нельзя
сказать о витаминах.
Для решения вопроса об эффективности
практического применения способа хранения овощей
в РГС был принят типовой проект № 813—129
фруктового холодильника реальной емкостью
478 т с регулируемой газовой средой,
разработанный Гипронисельпромом в 1975 г. для
строительства в районах с расчетной зимней
температурой наружного воздуха —20°С и —30°С.
Класс здания—II, степень долговечности— II,
степень огнестойкости—II, категория
производства по пожарной опасности — Д, по
санитарной характеристике производственных
процессов — группа 16.
Фундаменты бутобетонные, бутовый камень
марки 200. Наружные стены здания — из
обыкновенного глиняного кирпича
пластического прессования М-100, внутренние стены и
перегородки— из кирпича М-75, покрытие—из
сборных железобетонных плит ПК-Ю-60.12
и ПК-Ю-60.10. Кровля рулонная трехслойная.
Технологическая часть проекта выполнена в
соответствии с требованиями «Нормы
технологического проектирования фруктохранилищ» НТП-
-СХ.П-71.
Холодильник состоит из трех камер с
габаритными размерами в плане 12x12 м каждая.
Высота до низа несущих конструкций 6 м.
Камера обслуживается двумя холодильными
установками ХМФ-16 общей холодопроизводитель-
ностью 32000 ккал/ч. Для газоснабжения
применен генератор типа ГНС-2А (генератор
нейтральных сред) и один блок очистки AO-I
(аппарат очистки). Время выхода камеры на
оптимальный режим 10,6 ч. Генератор разработан
институтом ВНИИпромгаз и серийно
выпускается одной из его организаций.
Камеры проверяют на герметичность
экспериментально — созданием в них избыточного
давления. Для газоизоляции ограждений
используется алюминиевая фольга на битуме марки IV.
Емкость камер хранения определена при
установке ящиков на поддонах (яблоки) и
контейнеров (овощи), соответствующих ОСТ 63-
-80-14—73 тип I.
Технико-экономические показатели по
проекту 813—129 приведены в табл. 2.
Анализ проектных решений показал, что
данный холодильник по стоимости строительства
с учетом затрат на привязку A84 тыс. руб. без
расходов на тару) дороже обычного фруктового
холодильника равной емкости на 17—18%.
Увеличение сметной стоимости вызвано
дополнительными затратами на приобретение и монтаж
газового оборудования E%), на газоизоляцию,
герметизацию камер хранения и строительство
вспомогательных помещений газостанции A0%),
а также на испытание герметичности камер,
отладку и апробирование газового
оборудования B—3%).
Таблица 2
Показатели
Общая сметная
стоимость, тыс. руб
Фактическая емкость
(нетто), т
Стоимость на 1 т
хранимой продукции,
тыс. руб.
Высота загрузки, мм
Нагрузка на пол, т/м2
Удельный объем
камер хранения, м3/т
Удельная поверхность
ограждения, м2/т
Коэффициент
использования объема
Коэффициент
использования полезной
площади
Свободный объем
камеры, м3
Требуемая
производительность
генератора, м3/ч
Типов
для
фруктов
150,18
478
314,18
5612
1,20
5,66
4,03
0,71
0,87
632
100
эй проект 813
при переходе
на хранение
моркови
150,18
702
213,93
5575
1,77
3,86
2,74
0,61
0,76
505
100
-129
при
переходе на
хранение
капусты
150,18
510
294,47
5575
1,28
5,31
3,78
0,61
0,76
614
100
28

Удельные капитальные вложения на
холодильник с газовой средой составили 385,3 руб.,
с обычной атмосферой — 328,3 руб. на одну
тонну емкости.
Учитывая технологические преимущества
хранения плодов и овощей в РГС по сравнению с
хранением в воздухе, авторы произвели
сравнительную оценку этих способов хранения. Расчет
себестоимости хранения 1 т яблок приведен
в табл. 3, а экономические показатели
себестоимости хранения яблок, моркови и капусты даны
в табл. 4.
Большая экономия за счет сокращения
потерь при хранении плодов в камерах
холодильника с РГС значительно перекрывает перерасход
по другим статьям затрат — заработной плате,
амортизации, текущему ремонту,
электроэнергии, в результате чего себестоимость 1 т
сохраненной продукции при этом способе становится
ниже, чем в обычной атмосфере: при хранении
в течение 100 дней — на 1,5%, 200 дней—на
16,3%.
Данные, приведенные в табл. 4,
свидетельствуют о том, что яблоки и морковь в течение
100 суток целесообразно хранить на
холодильниках с обычной атмосферой, так как срок
окупаемости капитальных вложений на их
строительство при хранении яблок составляет 2,1
вместо 2,5 года для холодильников с РГС и при
хранении моркови — 3,8 вместо 4,1 года.
Капусту при этих сроках лучше хранить в газовой
среде, так как срок окупаемости холодильников
с РГС составляет 7,4 года, а с обычной
атмосферой — 8,6 года.
При хранении продукции в течение 200 суток
срок окупаемости холодильников с РГС состав-
Таблица 4

Продукция
Яблоки
Морковь
Капуста
Продолжительность
хранения, сутки
100
200
100
200
100
200
Емкость по
сохраненной
т родукции, т
РГС
468
439
694
687
498
492
обычная
атмосфера
445
356
643
504
427
339
Капитальные
вложения на 1 т
сохраненной
продукции, руб/т
РГС
397,8
419,5
265,4
268,1
369,8
374,3
обычная
атмосфера
352,7
440,9
244,1
311,4
367,5
462,9
Себестоимость
1 т
сохраненной
продукции, руб/т
РГС
512,2
548,9
112,7
119,4
84,9
91,7
обычная

атмосфера
520,0
655,4
112,7
147,6
89,6
92,3
Приведенные
затраты,
руб/т
РГС
559,9
599,2
147,4
154,4
129,3
136,6
обычная

атмосфера
562,3
708,3
144,8
187,8
133,7
151,8
Прибыль,
руб/т
РГС
157,8
321,1
64,5
147,8
75,1
208,3
обычная

атмосфера
150,0
214,0
64,5
119,6
70,4
203,7
Срок
окупаемости, год
РГС
1
2,5
1,3
4,1
1,8
7,4
1,8
обычная

атмосфера
2,1
2,0
3,8
2,6
8,6
2,3
Показатель

эффективности
капитальных вложений
РГС
0,40
0,77
0,24
0,55
0,20
0,56
? °
о ла.
0,43
0,49
0,26
0,38
0,19
0,44
Таблица 3
Показатели
Загружено яблок, т
Сохранено ? продукции
(в пересчете на
стандарт), т
Стоимость сырья в
расчете на 1 т
сохраненной продукции,
руб/т
Расходы на хранение
по статьям затрат,
руб/т
заработная плата с
начислениями
амортизация и
текущий ремонт здания
и оборудования
электроэнергия
газ
вода
потери продукции
общехозяйственные
расходы
Итого затрат, руб/т
Себестоимость 1 т
сохраненной продукции,
руб/т
Срок хранения, дни
100 1
Обычная

атмосфера
478
445
483,37
2,70
31,99
1,02
—
—
33,37
0,89
69,97
1 519,97
;ргс
478
463
464,58
3,95
38,86
3,25
0,12
0,12
14,58
1,30
62,18
[512,18
200
Обычная

атмосфера
478
356
604,21
6,56
39,98
2,49
—
—
154,21
2,17
205,42
1 655,42
РГС
478
439
489,98
8,10
40,98
6,67
0,24
0,25
39,98
2,67
98,89
548,89
ляет 1,3 года для яблок и 1,8 года для капусты
и моркови, а с обычной атмосферой —
соответственно 2; 2,3 и 2,6 года. При этом коэффициент
эффективности капитальных затрат для
холодильников с РГС при хранении яблок достигает
0,77 вместо 0,49 для холодильников с обычной
29

атмосферой, при хранении моркови— 0,55
вместо 0,38, капусты — 0,56 вместо 0,44.
Таким образом, проведенные технологические
исследования и экономические расчеты по
хранению плодов и овощей в РГС свидетельствуют
о больших преимуществах газового способа
Канд. техн. наук В. В. ГУСЛЯННИКОВ, В. Н. КОРЕШКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Намечаемое значительное увеличение
производства птицы и повышение требований к
качеству продукта с большой остротой ставят
вопросы совершенствования его холодильной
обработки и хранения. Это может быть
достигнуто интенсификацией процесса
замораживания, понижением температуры хранения и
применением упаковочных материалов. В связи с
этим заслуживает внимания использование для
замораживания жидкого азота, получившего в
отдельных странах промышленное применение
на основе разнообразных технических
решений [1].
Однако с точки зрения влияния на качество
продукта после замораживания и особенно в
процессе последующего низкотемпературного
длительного хранения способ замораживания в
жидком азоте изучен недостаточно,
опубликованные данные касаются в основном рыбы [2, 3]
и лишь отдельные — птицы [4 ] при
кратковременном хранении. Необходимы также
дальнейшие исследования технологического и технико-
экономического характера для оценки
целесообразности снижения температуры и
определения сроков хранения, обеспечивающих высокое
качество продукта, так как по этому вопросу
имеются весьма противоречивые данные [5, 6].
хранения, который позволяет по сравнению с
хранением в обычной атмосфере снизить
суммарные потери в 2—5 раз и получить годовой
экономический эффект при семимесячном
хранении яблок 109,1 руб/т, моркови 33,4 руб/т
и капусты 15,2 руб/т.
В настоящей работе приводятся результаты
исследований влияния температуры и
продолжительности хранения на качество мяса птицы,
замороженной в жидком азоте и в воздухе.
Для замораживания ;были отобраны
потрошеные тушки кур I категории упитанности,
русской белой породы, 16—18-месячного
возраста, массой 1100—1300 г. После первичной
обработки на поточно-механизированной линии
Московского птицекомбината тушки
упаковывали под вакуумом в полимерную пленку
(саран), упаковку герметизировали и подвергали
термической усадке в горячей воде при
температуре 93—97°С в течение 5—7 с. Затем тушки
замораживали в жидком азоте методом орошения
на экспериментальной установке ВНИХИ [7]
и, для сравнения, в воздушном
скороморозильном аппарате при —35ч 40°С и скорости
движения воздуха 3—5 м/с до температуры в
толще грудной мышцы, соответствующей
температуре последующего хранения. Время
замораживания в жидком азоте составило 16—20,
в воздухе— 120—160 мин [8]. Режим
замораживания в воздухе был принят наиболее
распространенный в ряде стран и рекомендованный
МИХ [9].
В целях получения сопоставимого материала
часть тушек разделяли на половинки, которые
подвергали холодильной обработке и хранению.
Птицу хранили в деревянных ящиках при
температуре —18±1,0; —30+1,8 и —50±3°С.
Температура в камерах поддерживалась автомати-
От редакции. Фактическая экономическая эффективность хранения
плодов и овощей в регулируемой газовой среде будет несколько меньше,
чем показано в статье, так как авторы проводили контрольное хранение
продукции в воздухе при температуре на 2—3°С выше оптимальной, что
приводило к повышенным потерям и отходам в контрольных партиях.
УДК[ 637.547.1:537.54.037.5:546.17.004.4
Исследование изменения качества мяса кур,
замороженных в жидком азоте и в воздухе,
в процессе длительного низкотемпературного хранения
30

чески и регистрировалась с помощью машины
«Амур».
Для оценки качества продукта определяли:
товарный вид, аромат, вкус, нежность и сочность
по девятибалльной системе [10]; влагоудержи-
вающую способность — ВУС (гидрофильность)
мяса — методом центрифугирования [И] и
выражали как остаточную влагу в образцах; рН —
по общепринятой методике на рН-метре 340;
наружные и внутренние (под упаковкой) потери
массы тушек — на весах ВЛТК-2. Светлое и
темное мясо, а также бульон из него
анализировали до и после замораживания мяса через
каждые три месяца хранения до появления
первых признаков ухудшения вкуса и аромата,
после этого — через каждый месяц до явно
выраженных признаков порчи. Перед
исследованием тушки размораживали в воде
бесконтактным способом при температуре 16—18°С до 0—
ГС в толще продукта.
По товарному виду тушки после
замораживания, особенно в жидком азоте, получили более
высокую оценку, чем незамороженные. Цвет их
поверхности изменялся от светло-желтого до
матового (мелового) при замораживании в
жидком азоте и до светло-розового — в воздухе.
Однако после размораживания и варки товарный
вид тушек,замороженных указанными способами,
был одинаков и не отличался от исходных
образцов.
Данные, представленные на рис. 1,
показывают различное снижение ВУС мяса птицы в
зависимости от способа замораживания и вида
мышечной ткани. В исходном состоянии ВУС
светлого мяса составила 61,0%, а после
замораживания в жидком азоте—55,6%, в воздухе
— 51,2%. Темная мышечная ткань имела более
высокие показатели ВУС в исходном состоянии
и после замораживания, причем различия по
способам замораживания были меньше. В
светлом мясе более выражено и изменение рН,
который с 5,98 в исходном состоянии снизился
после замораживания в жидком азоте и воздухе
соответственно до 5,78 и 5,68; в темном мясе он
снизился с 6,52 до 6,40 и 6,41.
В то же время дегустация показала, что по
вкусу и аромату исходные и замороженные
обоими способами образцы после размораживания
идентичны. Однако по консистенции признаны
лучшими образцы, замороженные в жидком
азоте, в частности, как более нежные, хотя по
сочности не было отмечено особых различий.
В процессе холодильного хранения
дальнейшие изменения органолептических и
физико-химических показателей качества тушек
происходили с различной интенсивностью в зависимости
от вида мяса, способа замораживания,
температуры и продолжительности хранения. Товарный
I II 3 6 9 12 15 18 21 &
Продолжительность хранения, месяцы
Рис. 1. Изменение гидрофильности мышечной ткани кур
при замораживании и холодильном хранении:
А — темная мышечная ткань; В — светлая мышечная ткань;
/ — до замораживания; /7 — после замораживан蕦'.
вид замороженных тушек хорошо сохранялся
в первые 9 месяцев при всех температурах
хранения. После этого срока у образцов,
хранившихся при —18°С, появлялись сероватый
оттенок или темные участки кожи, а также
«морозильные» ожоги в результате нарушения
целостности или неплотного прилегания упаковочного
материала. Последний порок, выявляемый
вначале на коже, а при более длительном
хранении — и на мышечной ткани, не устранялся ни
после размораживания, ни после варки.
Следует отметить и накопление снега (инея)
под упаковкой вблизи участка герметизации
пакета или по всей поверхности тушки при его
неплотном прилегании. Наряду с внутренними
потерями наблюдались и наружные, величина
которых резко уменьшалась с понижением
температуры хранения до —30°С; они практически
отсутствовали при—50°С. Товарный вид тушек,
хранившихся при —30 и —50°С в течение
18 месяцев, мало отличался от исходного
состояния. При дальнейшем хранении отмечены
изменения по сравнению с исходными образцами,
более значительные при —30°С.
ВУС изменялась более интенсивно (см. рис. 1)
при температуре хранения —18°С для обоих
видов мяса и способов замораживания в первые
6—9 месяцев. После этого периода различия,
связанные со способом замораживания,
уменьшались и на первое место выступало влияние
температуры и продолжительности хранения.
31

Так, В УС светлого мяса после замораживания
тушек в жидком азоте уменьшилась на 5,4%,
а после замораживания в воздухе—на 9,8%.
Через 18 месяцев хранения при температуре
—18°С уменьшение составило соответственно 19,0
и 20,2%. С понижением температуры ВУ С
была значительно лучше: даже через 24 месяца
гидрофильность образцов, хранившихся при
— 30 и —50°С, оставалась выше, чем образцов,
хранившихся 9 месяцев при —18°С. Темная
мышечная ткань сохраняла гидрофильность на
более высоком уровне и на ней меньше
ощущалось влияние как способа замораживания, так
и температуры хранения.
Как показали исследования, снижению ВУС
мяса при хранении сопутствовало изменение рН.
При температуре —18°С к 6—9 месяцам было
отмечено его минимальное значение: 5,50 для
светлого и 6,20 для темного мяса. Затем рН
повышался, к 15—18 месяцам соответственно до
5,85 и 6,40. У тушек, хранившихся при —30°С,
выявлен подобный характер изменений рН,
но только на более поздних сроках хранения.
У тушек, хранившихся при —50°С, отмечались
лишь незначительные колебания этого
показателя.
Совместное влияние температуры и времени
хранения на вкус и аромат мяса и бульона
показано на рис. 2.
Балльная оценка мяса после 6 месяцев
хранения при —18°С, независимо от способа
замораживания, снижалась, так как происходило
ухудшение естественного вкуса и аромата,
причем это проявлялось в первую очередь в бульоне
и относилось больше к его аромату. Через 12—
14 месяцев хранения мясо и бульон были
оценены как недостаточно вкусные и ароматные,
а к 18—21 месяцам хранения и далее, при
значительном ухудшен ии вкуса и аромата, наблю-
1 И 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30
Продолжительность хранения, месяцы
Рис. 2. Изменение аромата и вкуса мяса кур при
холодильном хранении, а также бульона:
/ — —18°С; 2 30°С; 3 50°С; / — до замораживания;
// — после замораживания.
дались явные признаки осаливания и прогор-
кания отдельных образцов. Как правило, у
таких тушек отмечалось резкое изменение
окраски внутреннего жира и появление сероватого
оттенка подкожного жира. Нередко после
вскрытия упаковки и размораживания ощущался
«старый» или «лежалый» запах, темное вареное
мясо имело коричневый оттенок.
Подобные отклонения органолептических
свойств отмечали и после хранения при —30° С,
но не ранее чем через 27—30 месяцев, к тому же
не у всех тушек. Гораздо меньше изменялся
цвет жира и мяса. Значительно медленнее
происходило ухудшение вкуса и аромата, только
после годичного хранения можно было эти
образцы отличить от свежезамороженных или
образцов, хранившихся при —50°С. Качество
заметно снижалось лишь через 19—21 месяц
хранения. По балльной оценке оно
соответствовало качеству образцов, хранившихся при —18°С
в течение 12—14 месяцев.
Существенное различие между тушками,
хранившимися при —50°С, и свежезамороженными
обнаруживалось только после 18 месяцев
хранения, к 30 месяцам снижались органолептиче-
ские показатели, но тушки сохраняли хорошее
качество и были пригодны к дальнейшему
хранению.
Кривые, отражающие изменение
консистенции (рис. 3), показывают ее ухудшение для
обоих способов замораживания уже в первые
6 месяцев хранения при температуре —18°С.
Это обусловлено в основном снижением их
сочности, что согласуется с данными по
гидрофильное™ мяса. К 9—12 месяцам хранения образцы
были оценены как недостаточно сочные, а при
дальнейшем хранении, наряду с «суховатостью»,
появлялись признаки изменения нежности —
рыхловатость или рассыпчатость. При более
Продолжительность хранения, месяцы
Рис. 3. Изменение консистенции светлого мяса кур при
замораживании и холодильном хранении:
/ — до замораживания; 77 — после замораживания.
32

низких температурах хранения (—30 и —50°С)
консистенция продукта сохранялась дольше.
Различия по данному показателю в зависимости
от температуры хранения и сближение в
зависимости от способа замораживания отмечены у
тушек только к 15—18 месяцам хранения.
Образцы, замороженные в жидком азоте и в
воздухе, получали близкие балльные оценки уже
через 8 месяцев хранения при —18°С. В темном
и светлом мясе консистенция изменялась
аналогично, однако нежность и сочность
сохранялись значительно дольше у темного мяса.
Из рис. 2 и 3 видно, что по вкусу и аромату
продукт изменяется значительнее, чем по
консистенции, и у образцов, признанных по первым
двум показателям неприемлемыми, по
консистенции были относительно высокие балльные
оценки.
Данные по длительности допустимого
хранения тушек птицы в зависимости от температуры
и уровня конечного качества, приведенные на
рис. 4, показывают, что для получения продукта
отличного качества необходимо срок хранения
ограничить 6 месяцами при —18°С или 12
месяцами при —30°С. Второй вариант условий
хранения более предпочтителен, так как при
существующей сезонности производства и
повышении требований к качеству продуктов срок
хранения 6 месяцев явно недостаточен для
равномерного снабжения населения мясом кур.
Кроме того, после хранения на
распределительных холодильниках продукт должен иметь
определенный запас стойкости, так как при
последующей транспортировке и реализации
в условиях, когда температура, как правило,
выше и менее постоянна, может значительно
снизиться качество мяса [12].
Целесообразность применения пониженных
температур хранения (— 30°С) подтверждается и
проведенными технико-экономическими
расчетами. Дальнейшее понижение температур
(ниже —30°С) способствует увеличению срока
хранения тушек, но не позволяет значительно
лучше сохранить исходное качество данного вида
продукта; преимущества этих температур
выявляются только при более длительных сроках
хранения упакованной птицы.
Из приведенных данных видно, что тушки
кур, замороженные в жидком азоте, по
сравнению с замороженными в воздухе выявляют
преимущества по товарному виду, влагоудержи-
вающей способности, консистенции и не имеют
их по аромату и вкусу. В процессе
холодильного хранения эти показатели сближаются и
тем быстрее, чем выше температура и больше
продолжительность хранения.
Решающими для оценки влияния этих двух
факторов на качество птицы являются
показатели вкуса и аромата. Изменения светлого и
1^1
Цзп
хм
и
-50 -W -30 -20t,°C
Рис. 4. Продолжительность хранения тушек птицы в
зависимости от температуры и уровня конечного качества:
/ — отличное качество; 2 — хорошее; 3 — удовлетворительное*
темного мяса при замораживании и последующем
хранении имеют ряд специфических
особенностей, что подтверждается проведенными ранее
морфологическими исследованиями [13].
Результаты исследований использованы при
составлении ГОСТа «Мясо птицы» и
технологической инструкции «Выработка мяса птицы»,,
которые вводятся в действие с января 1977 г.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. С lough С—«Bulletin IIR». 1969, Annexe № 6,-
pp. 137—140.
2. Пискарев А. И., Ковалева А. П. Срав
нительная оценка качества рыбы, замороженной в жид
ком азоте и в воздухе.—«Холодильная техника», 1973
№ 12, с. 29—34.
3. Piskarev A., Bornovalova A. IIR,
Commissions 4, 5 Session, Budapest, 1969, Proceedings,,
pp. 151—154.
4. К u s с h f e 1 d D., T i e 1 W.—«Fleischwirtschaft»,.
1969, Bd. 49, № 9, S. 1153—1158.
5. R i s t i с М.—«Kalte», 1975, № 4, S. 133—139.
6. B0gh-S0rensenZ.—«Fleischwirtschaft», 1975, Bd. 55,.
№ 12, S. 1587—1592.
7. Ломакин В. Н., Репина Г. Т.,
Романов М. Н. Аппарат для исследования
замораживания пищевых продуктов с помощью жидкого азота.—
«Холодильная техника», 1972, № 8, с. 11—13.
8. Гуслянников В. В., Корешков В. Н.
Замораживание птицы в жидком азоте. В кн.:
«Холодильная технология мяса и мясопродуктов.» М. ВНИХИ,
1975.
9. Recommendations pour la preparation et
la distribution des aliments congeles, 2-nd ed. (Bull. Inst.
Int. Froid, Annexe), Paris, 1972, p. 240.
Ю.Солнцева Г. Л., Динар иева Т. И. 9-ти
балльная система оценки качества мясных продуктов.—
«Мясная индустрия СССР», 1972, № 3, с. 20—21.
И. Пискарев А. И., Каминарская А. К.,
Лукъяница Л. Г. Качественные изменения
рыбы при замораживании. М., Госторгиздат, 1960.
12. Gutschmidt I.—«Food Science and Technology»,.
1974, № 3, pp. 137—140.
13. К о r e s h k о v V. N., G u s 1 у a n n i k о v V. V.
Tinyakov G. G. IIR, Commissions Bl, CI, C2,.
Session, Proceedings, Bressanone, 1974, pp. 247—252.

УДК 637.513.82.53.002.234
О новых нормах естественной убыли мяса и мясопродуктов при холодильной
обработке и хранении на холодильниках мясокомбинатов
За последние годы значительно улучшились
условия хранения охлажденного и мороженого
мяса в камерах производственных
холодильников. Этому способствовали внедрение
автоматики, обеспечивающей поддержание стабильного
температурного режима 0~ 2°С в камерах
хранения охлажденного и —15- 20°С в
камерах хранения мороженого мяса, научной
организации труда, повышение технического
уровня кадров. В результате значительно снизилась
естественная убыль мяса при хранении.
В связи с этим Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной
промышленности в 1971—1975 гг. по заданию
Госснаба СССР и Минмясомолпрома СССР
проведена научно-исследовательская работа по
выявлению естественной убыли мяса при хранении
и разработке на этой основе норм естественной
убыли.
Нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке уточнялись
Всесоюзным научно-исследовательским
институтом мясной промышленности.
Охлажденное и мороженое мясо хранили
на производственных холодильниках в
соответствии с разработанной методической
программой, согласно которой естественную убыль мяса
и мясопродуктов определяли
опытно-производственным и опытно-статистическим методами.
Опытно-производственный метод заключался в
экспериментальном определении фактической
естественной убыли непосредственно в
производственных условиях, опытно-статистический
метод — в анализе и обобщении отчетных
статистических материалов предприятий о
фактической и нормативной естественной убыли за
два инвентаризационных периода.
Естественную убыль при хранении опытных
партий мяса в промышленных условиях
находили взвешиванием полутуш мяса
непосредственно в камере на платформенных весах с
ценой деления до 0,5 кг. Одновременно
взвешивали 3—4 говяжьих или 4—6 свиных полутуш
в качестве контрольных и размещали их в
различных частях общего опытного штабеля
мороженого мяса или на различных подвесных
путях охлажденного мяса.
Опытные партии охлажденного мяса хранили
в течение 6 суток при температуре воздуха
—1-. 2°С и относительной влажности 85—
95% на холодильниках Костромского, Вологод-
ского,Орджоникидзевского,Ватутинского,Волко-
высского, Каменского и Минераловодского
мясокомбинатов. Контрольные полутуши
взвешивали ежесуточно в течение всего периода
хранения.
Опытные партии мороженого мяса
закладывали на хранение в камеры с батарейной
системой охлаждения холодильников Горьков-
ского, Минераловодского, Вильнюсского,
Кишиневского, Бакинского, Алма-Атинского мясо-
и мясоконсервных комбинатов, расположенных
в разных климатических зонах, и в камеру с
воздушной системой охлаждения холодильника
Алитусского мясокомбината. В камерах
поддерживали температуру —15-=—20°С и
относительную влажность воздуха 85% и выше.
Мороженое мясо хранили в течение 2—2,5 месяца
в пределах каждого квартала года. На
следующий срок хранения (квартал) закладывали
свежезамороженное мясо. Взвешивание
производили в начале и в конце хранения каждой партии.
На основе проведенной экспериментальной
работы, а также отчетных данных предприятий
о фактической и нормативной естественной
убыли мяса и мясопродуктов разработаны
новые нормы естественной убыли при хранении
мяса в охлажденном и мороженом виде, а также
нормы естественной убыли при холодильной
обработке мяса и субпродуктов, при остывании,
замораживании мяса и субпродуктов вне
холодильников, при хранении колбас и
копченостей в камерах холодильников и колбасных
изделий в охлаждаемых помещениях
(экспедициях).
Новые нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке и
хранении в камерах холодильников утверждены
Минмясомолпромом СССР и введены в
действие с 1 июля 1976 г. Они заменили
действовавшие ранее нормы, утвержденные
Минмясомолпромом СССР в 1967 г.
Нормы естественной убыли мяса и
мясопродуктов являются контрольными, предельно
допустимыми и применяются для оценки
фактически выявленных потерь.
Структура норм естественной убыли
при хранении охлажденного мяса существенно
не изменена. Ежесуточные нормы естественной
убыли охлажденного мяса за первые трое суток
34

хранения снижены по сравнению с ранее
действовавшими нормами до 20%, при хранении от
трех до пяти суток для мяса говядины,
баранины, конины, верблюжатины, субпродуктов —
увеличены в три раза, а для свинины в 1,5 раза,
при хранении от пяти до семи суток — остались
прежними, а свыше семи суток — уменьшены
для всех видов мяса в 2 раза.
Особенностью новых норм естественной
убыли мороженого мяса является их
дифференциация в зависимости от температуры
(паспортной) камер хранения:
нормы для камер хранения с температурой
—15°С и ниже;
нормы для камер хранения с температурой
выше —15°С.
При хранении мороженого мяса и
субпродуктов неблочных в первом квартале года нормы
естественной убыли для всех холодильников
оставлены без изменений на уровне ранее
действовавших норм. При хранении мороженого
мяса и субпродуктов неблочных в камерах с
батарейным и смешанным охлаждением во
втором— четвертом кварталах снижены до 20%.
Дополнительно разработаны нормы
естественной убыли мороженого мяса и субпродуктов
при хранении в камерах с воздушной системой
охлаждения, которые во втором — четвертом
кварталах на 15% выше норм, предусмотренных
для мороженого мяса при хранении в камерах
одноэтажных холодильников с батарейной и
смешанной системами охлаждения емкостью от
300 т и выше.
Дополнительно введены нормы естественной
убыли при холодильной обработке и хранении
мяса диких животных — лося, оленя (марала),
медведя, косули, сайгака, дикого кабана—и
нормы естественной убыли при замораживании
в скороморозильных аппаратах парной вырезки,
мяса всех видов на костях и без костей в блоках
и субпродуктов, упакованных в мешки из
ламинированной бумаги, в полиэтиленовую пленку
и пленку типа «саран».
Без изменений на уровне ранее действовавших
оставлены нормы естественной убыли: при
охлаждении мяса и субпродуктов, замораживании
парного и охлажденного мяса в камерах
производственных холодильников, замораживании
мяса в блоках и субпродуктов в камерах и
скороморозильных аппаратах, остывании и
замораживании парного мяса и субпродуктов
естественным холодом, хранении мороженого мяса и
мясопродуктов в блоках в камерах
холодильников без упаковки с укрытием штабелей,
хранении колбас и копченостей в камерах
холодильников.
Введение в действие новых норм позволит
уменьшить естественную убыль мяса и
получить большой экономический эффект: при
хранении 1 тыс. т охлажденного мяса и
мясопродуктов около 1700 руб., 1 тыс. т мороженого мяса
и мясопродуктов около 700 руб. Экономический
эффект только при хранении охлажденного и
мороженого мяса составит более 3 млн. руб.
в год.
В целях снижения естественной убыли мяса
и мясопродуктов при холодильном хранении
на холодильниках системы Минмясомолпрома
СССР рекомендуется:
поддерживать температуру в камерах хранения
мороженого мяса и мясопродуктов —18°С и ниже,
охлажденного мяса 0-=—2°С;
применять глазированные льдом экраны из
ткани по наружному периметру стен камер
хранения мороженого мяса и мясопродуктов,
оборудованных пристенными батареями;
укрывать штабеля мороженого мяса в
четвертинах, полутушах брезентом или тканью
с нанесенным на нее слоем ледяной глазури;
засыпать пол под штабелями мороженого
мяса чистым снегом или дробленым льдом слоем
толщиной 3—4 см;
размещать неупакованное мороженое мясо
преимущественно в камерах средних этажей
многоэтажных холодильников, используя
камеры верхних этажей для хранения затаренных
грузов;
не допускать совместного хранения в одной
камере неупакованного мороженого мяса с
упакованным или другими продуктами;
увеличить плотность укладки мороженого
мяса в штабеля;
в целях уменьшения теплопритоков в камеры
хранения систематически проводить
мероприятия по ремонту изоляции, дверей, устройству
штор, шлюзовых дверей и воздушных завес на
дверных проемах, своевременному выключению
освещения в камерах;
применять автоматизацию для поддержания
стабильной температуры в камерах;
установить строгий контроль за соблюдением
требований технологических инструкций по
холодильной обработке и хранению мяса и
мясопродуктов на холодильниках, за поддержанием
установленных температурных режимов,
исправностью приборов автоматики и контроля.
* * *
Разработчиками новых норм естественной
убыли являются 3. И. Жокина, канд. техн. наук
И. И. Каргальцев, канд. техн. наук Н. К.
Федорова, канд. техн. наук А. И. Пискарев,
Т. П. Ниценко, А. С. Тамбовцева (ВНИХИ)
и Э. В. Беленкова (Минмясомолпром СССР)
при участии сотрудников ВНИХИ М. 3. Кру-
пицкой, В. В. Гуслянникова, М. А. Дибирасу-
лаева, Н. М. Павловой, Г. И. Никулиной.
35

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.004.67
Ремонт холодильных агрегатов
с герметичными поршневыми
и ротационными
компрессорами
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Ю. И. ГОЛЬДБЕРГ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Сборка и испытание узла
компрессор-электродвигатель. Статор электродвигателя
запрессовывают в корпус компрессора на вертикальном
гидропрессе с помощью установочного стакана
и производят центровку статора по отношению
к ротору в целях достижения равномерного
воздушного зазора. Контролируют зазор щупом
толщиной 0,2—0,25 мм. Чтобы предотвратить
перемещение пакета статора электродвигателя
относительно ротора во время транспортировки
и эксплуатации холодильного агрегата, вокруг
свободной (по высоте) части пакета статора
устанавливают хомут и крепят его винтом с
гайкой М4. При этом хомут плотно прилегает
к горизонтальной плоскости венца корпуса
компрессора. Хомуты различаются по ширине:
30 мм для компрессоров типа ФГС 0,7 и 20 мм
для ФГС 0,45.
Узел компрессор-электродвигатель крепят в
полукожухе, выводные концы статора
припаивают к проходным контактам. После этого
испытывают электрическую прочность изоляции
статора относительно корпуса и между обмотками
и делают пробный запуск.
Испытания проводят на стенде (рис. 1),
который состоит из трех отсеков. В нижнем
расположены два трансформатора типа НОМ-6
3000/100 В. Средний отсек представляет собой
камеру, в которую помещают испытываемый
узел компрессор-электродвигатель. Камера
имеет дверь 12 из оргстекла, позволяющую
наблюдать за работой компрессора во время
испытаний. Замок 1 удерживает дверь в нижнем
(открытом) положении. Верхний отсек является
пультом управления, на котором смонтированы три
амперметра, вольтметр, пять сигнальных ламп Г
кнопки «пуск» 4У 10 и «стоп» 5, 11, пакетный
выключатель 3, автотрансформатор 7 и два
универсальных переключателя 6 и 9.
Изоляцию испытывают на электрическую
прочность переменным током частотой 50 Гц
напряжением 1500 В. Испытательное напряжение
может быть включено кнопкой 10 только в случае
установки переключателя 6 в положение
испытания изоляции (при закрытой двери 12).
Напряжение от нуля до номинального значения
увеличивают постепенно за время не менее 15 с,
выдерживают в течение 1 мин, а затем плавно
снижают до нуля. Автотрансформатор
отключается кнопкой 11.
Об исправности изоляции сообщает
сигнальная лампа «изоляция проверена», которая за-
*¦ Окончание. Начало см. № 11 за 1976 г.
Рис. 1. Стенд проверки изоляции электродвигателя на
электрическую прочность:
/ — замок; 2 — шестиполюсный разъем; 3 — пакетный
выключатель; 4, 10 — кнопки «пуск»; 5,11 — кнопки «стоп»; 6,9 —
универсальные переключатели; 7 — автотрансформатор; 8 —
сигнальные лампы; 12 — дверь; 13 — трехполюсный разъем.
36

горается через 1 мин после достижения
номинального напряжения. Если изоляция не
выдержала испытания на электрическую прочность,
то реле максимального тока, включенное в цепь
первичной обмотки повышающего
автотрансформатора, отключает испытательное напряжение
и включает сигнальную лампу «пробой
изоляции». Повторное включение испытательного
напряжения возможно только после нажатия
кнопки «стоп» или после поворота ручки
переключателя 6 в другое положение испытания
изоляции. Испытательное напряжение автоматически
отключается также при открытии двери 12
камеры.
Обмотки трехфазного электродвигателя
испытывают поочередно, при этом каждый раз две
другие соединяются с корпусом стенда с помощью
переключателя 6.
Пробный запуск компрессора осуществляют
поворотом ручки переключателя 6 в крайнее
правое положение и нажатием кнопки «пуск».
Переключатель 9 при этом устанавливают в одно
из трех положений в зависимости от типа
электродвигателя (однофазный с конденсаторной
обмоткой, однофазный с нулевой обмоткой или
трехфазный). При пробном запуске однофазного
компрессора на проходные контакты подается
напряжение 220 В через трехполюсный
разъем 13, а трехфазного компрессора —
напряжение 380 В через шестиполюсный разъем 2.
Отключается электродвигатель кнопкой 5.
Электродвигатель считается прошедшим
испытание на запуск, если величина тока по каждому
из трех амперметров не более 0,9 А для
трехфазных электродвигателей типа ДГХ или не
более 1,4 А для однофазных типа ДГ. Увеличенное
значение тока указывает на наличие межвитко-
вого замыкания в обмотке.
Принципиальная электрическая схема стенда
показана на рис. 2. После испытания изоляции
и пробного пуска узла
компрессор-электродвигатель полукожух герметичного
компрессора сваривают на полуавтоматической
установке в среде двуокиси углерода (рис. 3). Установка
позволяет сваривать полукожухи всех типов
компрессоров производства Харьковского и
Рижского заводов холодильных машин.
Рис. 2. Принципиальная
электрическая схема стенда:
ВП — пакетный выключатель; 1АВ, 2АВ—
автоматические выключатели;
1ПМ—магнитный пускатель; 1Л— 5Л—сигнальные
лампы; 1УП, 2УП—универсальные
выключатели; Amp — автотрансформатор;
РВ—реле времени моторное: РТ — реле
максимального тока; РП — пуско- защитное
реле. Ср— конденсатор, Сп— пусковой
конденсатор; 1R, 2R — постоянные
сопротивления; А — амперметр переменного
тока; V — вольтметр переменного тока;
1РШ — штепсельный разъем для
трехфазных двигателей; 2РШ — штепсельный
разъем для однофазных двигателей; 1ВК,
2ВК, ЗВК — конечные выключатели; IP,
2р — электромагнитные реле; 1Тр —
силовой трансформатор; 2Тр, ЗТр —
однофазные трансформаторы; 1КС, 2КС —
кнопки управления «стоп»; 1КП, 2КП —
кнопки управления «пуск»; 1 — 47 —
клеммы.
37

Рис. 3. Схема полуавтоматической установки для сварки
полукожухов герметичного компрессора в среде
двуокиси углерода.
Рис. 4. Схема установки
для испытания кожуха
компрессора на про чность
и герметичность:
1 — 3— сигнальные лампы;
4 — пакетный выключатель;
5 — кнопка «пуск»; 6 —
кнопка «стоп»; 7, 9 —
манометры; 8 —
электроконтактный манометр; 10, 11 —
вентили; 12 — крышка; 13 —
шланг; 14 — бронированная
ванна; 15 —
электросоленоидная защелка; 16 —
катушка защелки; 17—фильтр;
18 — защитная ^арматура.
38

Установка состоит из сварочного
полуавтомата (справа на рисунке), сварочного
преобразователя У, баллона с двуокисью углерода 2,
подогревателя газа 3, осушителя газа 4,
редуктора давления 5, расходомера газа (ротаметра) 6,
пульта управления 7. На пульте управления
расположены кнопки «пуск» и «стоп» механизма
вращения полукожухов при дистанционном
управлении, кнопки подъема и опускания
электродов, кнопка проверки газа, клеммник,
пакетный выключатель, тумблер включения
преобразователя, тумблер ступеней и регулятор
скорости подачи электродной проволоки,
сигнальная лампа. Внизу пульта управления
расположена педаль 8 пуска установки.
Сварочный полуавтомат представляет собой
сборную конструкцию, на основании 9 которой
расположены электродвигатель 10,
двухступенчатый червячный редуктор 11, система клино-
ременной и цепной передач, трехкулачковый
самоцентрирующий патрон 12 со специальными
кулачками для закрепления полукожухов.
Механизм вращения и зажима 13 обеспечивает два
поворота свариваемых полукожухов: в
вертикальной плоскости относительно вала 14 для
установки их в рабочее положение и вокруг
горизонтальной оси вращения. В каждом из
положений механизм вращения фиксируется
стопором 15.
Зазор между мундштуком сварочной горелки 16
и свариваемым кожухом регулируется по
вертикали шкивом 17. Для регулировки
положения горелки в плоскости,
перпендикулярной оси вращения полукожухов, служит
узел 18 поперечной подачи горелки. Сварочная
горелка соединена с механизмом подачи
электродной проволоки 19, установленным на
основании 20. Во время сборки и закрепления
свариваемых пол у кожухов горелка может быть
отведена в сторону.
Двуокись углерода подается в сварочную
горелку под давлением 0,5—1 кгс/см2, при этом
расход ее поддерживается в пределах 8—
10 дм3/мин. Двуокись углерода должна быть
сухой и иметь концентрацию не ниже 98%. Для
сварки кожуха используется омедненная
проволока диаметром 1,2 мм марок Св08ГС, Св08Г2С
или Св12ГС. Скорость вращения свариваемого
кожуха 0,24 об/мин, сила тока 100—130 А,
напряжение 22 В. Качество сварного шва
проверяется внешним осмотром.
Остывший до температуры окружающего
воздуха сваренный кожух испытывают на
прочность избыточным давлением 20 кгс/см2 и на
герметичность — избыточным давлением
16 кгс/см2 (в соответствии с ГОСТ 10613—63)
в установке, схема которой показана на рис. 4.
Бронированная ванна 14, заполненная водой до
определенного уровня, вмонтирована в
металлоконструкцию, верхняя поверхность которой
служит накопителем испытываемых изделий. На
панели управления работой ванны расположены
пакетный выключатель 4, кнопки «пуск» 5
и «стоп» 6 воздушного компрессора,
повышающего давление в кожухе испытываемого
компрессора до 20 кгс/см2. Воздушный компрессор
не включается, если крышка 12 ванны не
закрыта и не утоплен толкатель конечного
выключателя. При испытании используется сухой
воздух из магистрали компрессорной станции.
Изменение давления в испытываемом
компрессоре контролируется манометром 7.
Электроконтактный манометр 8 отключает воздушный
компрессор при достижении требуемой
величины давления.
Кожух испытывают в ванне в течение 1 мин
при избыточном давлении 20 кгс/см2 и еще в
течение 1 мин после снижения давления
вентилем 11 до 16 кгс/см2. Затем давление полностью
сбрасывается. Выдержавший испытание
компрессор поступает на первую сборку холодильного
агрегата.
Первая сборка холодильного агрегата,
испытание и зарядка его маслом и фреоном. При
первой сборке агрегата на раме монтируют
компрессор и ресивер, а также прикрепляют
табличку с паспортными данными ремонтного
агрегата. На конденсаторе устанавливают и
закрепляют диффузор.
Нагнетательный штуцер компрессора и
штуцер ресивера холодильного агрегата соединяют
трубопроводами с конденсатором. Узлы
холодильного агрегата соединяют пайкой латунным
припоем Л-62 с применением ацетиленовой
(пропановой) горелки или с помощью
накидных гаек.
Собранный агрегат испытывают на
герметичность давлением сухого воздуха 16 кгс/см2 в
воде с температурой 40—45°С в течение 5 мин,
а затем подключают к установке вакуумной
сушки (рис. 5). Установка обеспечивает
раздельную или одновременную осушку
внутренних полостей четырех холодильных
герметичных агрегатов.
Прототипом установки является
оборудование для сублимационной сушки пищевых
продуктов. Установка состоит из вакуум-насоса 1
типа ВН-1МГ, испарителя 3, охлаждаемого
агрегатом холодильной машины 15 марки ИФ-56,
подставки 11 для размещения осушаемых
холодильных агрегатов и холодильного агрегата 10
марки ФАК 1,1Е для подрыва вакуума фреоном.
«Сублиматором» установки является осушаемый,
предварительно испытанный на герметичность
холодильный агрегат.
39

Рис. 5. Схема установки вакуумной сушки герметичных
холодильных агрегатов в сборе:
/ — вакуум-насос ВН-1МГ; 2, 5, 6, 7, 8, 16, 18 — вентили; 3 —
испаритель; 4 — вакуумметр; 9 — фильтр-осушитель; 10 —
холодильный агрегат ФАК 1ЛЕ для «подрыва» вакуума фреоном;
11 — подставка для размещения осушаемого агрегата; 12 —
осушаемый холодильный агрегат; 13 — пережим, 14 —
коллектор; 15 — холодильный агрегат машины ИФ-56; 17 — манометр.
Установка действует следующим образом. Для
подогрева масла вакуум-насос в течение 20 мин
работает с закрытым всасывающим вентилем 2.
Одновременно с вакуум-насосом включается
холодильная машина, которая должна
обеспечить температуру на поверхности испарителя
—8-.—10°С. До выхода установки на рабочий
режим всасывающий вентиль 6 испарителя
закрыт. Осушаемый холодильный агрегат 12,
размещенный на подставке 11, подсоединяется к
системе установки через всасывающий вентиль
компрессора и вентиль ресивера двумя
вакуумными шлангами, на которых установлены
специальные пережимы 13. После подключения
холодильного агрегата к системе установки
пережимы снимаются и открывается всасывающий
вентиль 2 вакуум-насоса. При разрежении
1 кгс/см2 открывается всасывающий вентиль 6
испарителя. Осушаемый холодильный агрегат
вакуумируют до давления 0,98 кгс/см2.
Установка работает в данном режиме в течение 5 мин.
Заданный вакуум поддерживается
регулирующим вентилем-натекателем 7. Затем
всасывающий вентиль 6 испарителя закрывается и
подачей сухого воздуха давлением не ниже 2 кгс/см2
через вентиль 7 осуществляется «подрыв»
вакуума. Далее осушаемый агрегат вновь
вакуумируют до давления 0,98 кгс/см2 и производят
«подрыв» вакуума парами фреона давлением
не ниже 2 кгс/см2 поступающими из системы
холодильного агрегата 10.
Завершающими операциями являются
отсасывание паров фреона из системы осушаемого
агрегата холодильным агрегатом 10 и
окончательное вакуумирование через испаритель.
Всасывающий вентиль компрессора и вентиль
ресивера закрываются, на шланги устанавливают
пережимы и холодильный агрегат отсоединяют
от системы установки вакуумной сушки.
Холодильный агрегат заряжается маслом и
фреоном на универсальном стенде с контролем
нормы зарядки на весах. Масло и фреон подают
к стенду по системе трубопроводов из
раздельных централизованных систем: масло — из
технологических емкостей шестеренчатым насосом
под давлением 25—30 кгс/см2, фреон — из
контейнера-бочки под давлением 9 кгс/см2. Вначале
заполняют маслом компрессор, а после
включения его в работу в агрегат поступает жидкий
фреон. Заряженный холодильный агрегат
направляют на вторую сборку.
Вторая сборка холодильного агрегата и
обкатка. При второй сборке агрегата на компрессор
устанавливают клеммную колодку и
корпусное термореле, на подставку рамы —
электродвигатель в сборе с вентилятором. После
этого монтируют элементы электросхемы
агрегата и проверяют направление вращения
вентилятора. Собранный холодильный агрегат
испытывают на герметичность галоидным течеиска-
40

телем, а затем обкатывают на стенде для
определения его работоспособности и осушки.
В схему стенда, помимо обкатываемого
агрегата, входят: узел обкатки РГ-216 (разработка
и изготовление Ленинградского
специализированного комбината холодильного оборудования)
и система шлангов. На приборной панели
размещены мановакуумметр, три амперметра и
автоматический выключатель АП-50-ЗМТ.
Электропитание к обкатываемому холодильному
агрегату подается через электрокабель и шестипо-
люсный разъем.
Обкатка длится от 1 до 8 ч в зависимости
от эффективности процесса осушки внутренних
полостей агрегата, в частности, статора
электродвигателя и циркулирующей масло-фреоновой
смеси. Осушка и контроль степени влажности
во время обкатки осуществляются узлом
обкатки РГ-216.
Узел обкатки РГ-216 (рис. 6) состоит из
корпуса в сборе /, индикатора влажности // и
вентиля в сборе III.
Корпус в сборе / выполнен из латунной
трубки / диаметром 46 X 1,0 мм, в основание которой
завальцованы сетка 2 с распределителем потока
фреона. Трубкой 3 корпус соединен с
индикатором влажности //. В бобышку 4 ввернут
вентиль /// в сборе с металлокерамическим
фильтром.
Находящийся в корпусе / адсорбент
(синтетический цеолит Na2MLU или NaKT) поглощает
связанную и избыточную влагу из
циркулирующей во время обкатки масло-фреоновой смеси.
Индикатор влажности 77 представляет собой
латунный корпус 5, в котором установлен
капроновый вкладыш 6 с закрепленным на нем
с помощью прижима 7 влагочувствительным
элементом 8.
Чувствительным элементом служит
фильтровальная бумага, пропитанная 3—5%-ным
раствором бромистого кобальта с добавлением 0,5—
2% бромистоводородной кислоты.
Цвет чувствительного элемента изменяется
по мере осушки масло-фреоновой смеси.
Сравнением цвета чувствительного элемента с
цветовой шкалой (см. таблицу)* определяют
степень влажности смеси.
Для наблюдения за изменением цвета
чувствительного элемента имеется стекло 9,
уплотненное сверху прокладкой из паронита, снизу —
из фторопласта. Стекло герметично
прижимается к корпусу индикатора накидной гайкой 10.
Рис. 6. Узел РГ-216 для осушки и контроля степени
влажности при обкатк е фреонового герметичного
холодильного агрегата.
Цвет чувствительного
элемента
Ярко-розовый
Бледно-розовый
Бледно-голубой
Голубой
Зеленый
Степень влажности
масло-фреоновой смеси, ррм A;10~4% масс.)
влажно
Более 15
15
сухо
15—10
10—5
Менее 5
* Малкин Л. Ш., Фи лен ко А. И.,
Мозоля к о Л. М. Индикаторный способ контроля
влажности фреона-22 в холодильных
машинах.—«Холодильная техника», 1974, № б, с. 46.
Примечание. Рабочая среда —фреон-12 и масло ХФ-12,
температура смеси 25°С.
•Вентиль III состоит из латунного корпуса 11
и шпинделя 12f уплотненного с помощью
сальниковой набивки 13 и прижимной гайки 14.
К корпусу вентиля припаяны металлокерами-
ческий фильтр 15 и штуцер 16.
Вентилем устанавливают режим обкатки. При
этом должно происходить равномерное обмер-
41

зание технологического шланга от узла обкатки
до всасывающего вентиля агрегата.
Обкатка холодильного агрегата продолжается
до момента, когда цвет чувствительного
элемента индикатора соответствует сухости не
более 10 ррм.
После проверки работоспособности и осушки
герметичный холодильный агрегат окрашивают
и взвешивают.
На каждый отремонтированный агрегат
оформляется паспорт, в котором приводится
техническая характеристика агрегата, указывается
дата, место проведения ремонта и соответствие
техническим условиям на ремонт.
УДК 621.669.32
Расчет эксплуатационной
скорости вилочных
погрузчиков при грузовых
работах на холодильниках
Г. Д. ЛУКЬЯНОВ, Б. Л. ПЕРОЧИНСКИЙ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
При определении необходимого числа вилочных
погрузчиков для грузовых работ на
холодильнике одним из основных условий является
вычисление продолжительности цикла работы этих
механизмов [1]:
7"ц = Твси + 7*дв» 0)
где: Гвсп—продолжительность вспомогательных
операций, с;
Гдв—продолжительность движения механизма с
грузом и без груза по горизонтали, с.
Продолжительность движения по горизонтали
ГдВ = 5(-^ + -М, B)
где: S
расчетное расстояние между местом погрузки и
местом выгрузки, м;
vlt v2—средние эксплуатационные скорости движения
соответственно с грузом и без груза, м/с.
Величина S представлет собой сумму
наикратчайших отрезков пути от места погрузки до
места выгрузки. Например, на рис. 1
расстояние S будет равно сумме отрезков S^g, ?2-3
и S3_4-
Однако вилочный погрузчик проходит
следующий путь: 1—1'—2,—3'~4,—5,—6,—7',
Такая схема перемещения груза наиболее
типична для средних и крупных одноэтажных
холодильников распределительного типа.
Расстояние S9, пройденное грузовым механизмом,
будет всегда больше расчетного расстояния S
и может быть определено как
S + /?B,57 —0,43/гп),
C)
пи—число поворотов при движении погрузчика без
учета первого поворота задним ходом (/—1').
В условиях эксплуатации с учетом
правильного и рационального использования вилочного
погрузчика расстояние, пройденное при
грузовых работах, будет несомненно отличаться от 5Э
и может быть выражено как
5Э = KtK2S + KtKsR B,57 — 0,43лп), D)
где: /Ci—коэффициент, учитывающий увеличение длины
пробега механизма из-за неровностей
пола (Ki = l,04-rl,06);
/С2—коэффициент, учитывающий увеличение длины
пробега механизма из-за отклонения реального
движения от строго прямолинейного (/Сг—
= 1,044-1,06);
К3—коэффициент, учитывающий увеличение длины
пробега за счет движения при повороте по
большему радиусу, чем минимальный радиус
поворота по паспортным данным (/C = 1,1 -j-1,2),
Среднюю эксплуатационную скорость
движения vQ вилочного погрузчика можно
определить из уравнения
S 1,13 — ядA,58 + 0,16/?) + 3,5/?
V9
+ 3,15лп + 6,
E)
где: vn—скорость движения механизма с грузом или без
согласно паспортным данным, м/с.
где: /?—радиус поворота механизма согласно
паспортным данным, м;
Рис. 1. Типовая схема перемещения груза:
I — камера хранения; 77 — платформа; III — коридор; IV —
42

Для случая, когда пп =4,
S 1,15 + 2,86/? —6,32
УЭ
vn
+ 18,6.
(б)
По уравнению F) были рассчитаны средние
эксплуатационные скорости погрузчиков 4004
и 4004А при движении с грузом и без груза
и сопоставлены расчетные данные с данными,
полученными при хронометрировании
грузовых операций в условиях эксплуатации
холодильников Новгородского одноэтажного и
Ленинградского многоэтажного № 6
хладокомбинатов [2].
Зависимость эксплуатационной скорости vB
от расчетного расстояния S представлена на
рис. 2. Здесь же приведены значения скоростей,
полученные на основании данных
хронометрирования.
Предложенные зависимости для расчета
эксплуатационной скорости вилочных погрузчиков
достаточно полно учитывают особенности
работы механизма в схемах механизации грузовых
работ на холодильниках, что позволяет более
точно определить продолжительность цикла
работы механизма и подсчитать технически
возможную производительность
подъемно-транспортных средств механизации.
V3,m/c
16
f,2
0,8
ол
О А
4^
°д7
/
о
•
^
«^\
о
20
4/7
60
80 &м
Рис. 2. Зависимость эксплуатационной скорости
погрузчиков 4004 и 4004А от расстояния между местом
погрузки и местом разгрузки:
/ — без груза, расчет; 2-е грузом, расчет; О — без груза,
хронометрирование; ф — с грузом, хронометрирование.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гуральник М. И. Механизация погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках. М., «Пищевая
промышленность», 1965.
2. Карпов Б. И., Лукьянов Г. Д. Опыт
определения количества подъемно-транспортных
механизмов.—«Холодильная техника», 1965, № 5, с. 51 —
53.
AAA/VVV\/\/\A/\A/\A/\/\A/\^^ чЛЛЛЛЛАЛЛЛААЛ/\АЛЛЛЛААЛЛ/\/\Л/ ]
Николай Петрович Любимов
5 ноября 1976 г. на 65 году жизни после тяжелой болезни скончался старейший
работник холодильной промышленности бывший главный инженер и заместитель
начальника Росмясорыбторга Николай Петрович Любимов.
Ушел из жизни способный, инициативный и высококвалифицированный специалист,
умелый организатор производства отдавший все силы и знания развитию
отечественной холодильной промышленности.
После окончания в 1935 г. Ленинградского технологического института
холодильной промышленности и до 1949 г. Н. П. Любимов работал главным инженером
распределительных холодильников Главхладопрома в Тбилиси, Киеве, Львове,
Севастополе, Москве. В 1949 г. он перешел на работу в аппарат Главхладопрома. В 1955 г.
был переведен на должность главного инженера, а в 1958 г. — заместителя
начальника Росмясорыбторга. В этой должности Николай Петрович проработал до ухода на
пенсию в 1972 г.
Н. П. Любимов на протяжении почти 40 лет своей деятельности в холодильной
промышленности способствовал достижению современного высокого уровня
технического оснащения холодильников Росмясорыбторга. Много внимания он уделял
улучшению их проектирования, комплексной автоматизации холодильных установок,
внедрению механизации грузовых работ и новой техники, особенно, в производстве
мороженого.
За многолетнюю плодотворную деятельность Н. П. Любимов награжден орденами
«Трудового Красного Знамени», «Знак Почета» и медалями.
Среди специалистов-холодильщиков он пользовался заслуженным авторитетом и
большим уважением.
Все знавшие Николая Петровича и работавшие вместе с ним надолго сохранят
память об этом отзывчивом человеке и прекрасном товарище.

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 520894 B1) 1677339/28-13 B2) 02.07.71 2E1) В 63
В 32/24; А 23 В 4/06 E3) 639.2.064 C1) 387513; 388146 C2)
21.01.71; 10.02.71 C3) Испания G2) ГОНСАЛО АЛОНСО-
ЛАМБЕРТИ и ПРИЕТО (ИСПАНИЯ)
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ И ХРАНЕНИЯ
РЫБЫ НА РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ РЫБОЛОВНЫХ
СУДАХ, включающая канал для транспортировки рыбы,
резервуары с перфорированными вкладышами и систему
трубопроводов с клапанами для циркуляции охлаждающей
жидкости, сообщенную с нижними частями резервуаров,
отличающаяся тем, что, с целью повышения качества рыбы
и удобства установки в эксплуатации, она имеет два
приемных устройства, соединенных с каналом для
транспортировки рыбы и служащих соответственно для приема
рыбы при выгрузке ее насосом и для приема рыбы при
выгрузке ее сетными приспособлениями, и устройство для
разгрузки рыбы, а резервуары установлены двумя
параллельными рядами вдоль канала и связаны с ним
перепускными трубопроводами, при этом в канале смонтировано
приспособление для перекрытия перепускных
трубопроводов.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
быстрого охлаждения рыбы, устройство для приема рыбы
при выгрузке ее насосом сообщено с напорным шлангом
последнего посредством водоотделителя и выполнено в виде
емкости, оборудованной насадками для подачи
охлаждающей жидкости и приспособлением для погружения рыбы
в жидкость, при этом емкость подключена к системе
трубопроводов для циркуляции охлаждающей жидкости.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что устройство
для приема рыбы при выгрузке ее сетными
приспособлениями выполнено в виде бункера с приемной воронкой.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что устройство
для разгрузки рыбы представляет собой мост,
установленный на направляющих с возможностью перемещения
вдоль палубы и несущий трубу с двумя вертикальными
отводами, размещаемыми в резервуарах, при этом один конец
трубы герметично закрыт, а к другому присоединен шланг
для выливки рыбы.
5. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что каждый
резервуар имеет патрубок с клапаном для подключения его
к системе трубопроводов для циркуляции охлаждающей
жидкости.
6. Установка по п. 1 и 2, отличающаяся тем, что в
канале для транспортировки рыбы и в устройстве для
приема рыбы при выгрузке ее насосом установлены решетки
с образованием полости для приема и отвода примесей,
поступающих с охлаждающей жидкостью.
7. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в горловине
каждого резервуара размещен фильтр, выполненный,
например, в виде втулочной заглушки.
8. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в каждом
резервуаре смонтирован по меньшей мере один
испаритель.
9. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
перфорированные вкладыши установлены вдоль дна и в верхней
части резервуаров, при этом вкладыш, установленный в
верхней части, имеет форму воронки.
10. Установка по пп. 1 и 8 отличающаяся тем, что
каждый резервуар имеет патрубок для подачи охлаждающей
жидкости из его нижней части в верхнюю.
11. Установка по пп. 1, 8 и 9, отличающая тем, что
испаритель размещен между перфорированными вкладышами
и стенками резервуаров.
12. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что система
трубопроводов для циркуляции охлаждающей жидкости
снабжена по меньшей мере одним испарителем и фильтром.
Приоритет по пунктам:
21.01.71 по п. 1;
20.02.71 по п. 2—12.
(И) 216764 B1) 1085407/28-13 B2) 20.06.66 2E1) F 25 D
13/06 E3) 664.8.037.521:621.565.924 G2) A.M. ВОЙТКО,
E4) 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ ПЛОДОВ,
ЯГОД И ОВОЩЕЙ, заключенный в изолированную
камеру и содержащий воздухоохладительные батареи,
представляющие систему труб с коллекторами, имеющими
форсунки для антифриза, вентиляторы, каплеотделитель для
отделения антифриза от охлажденного воздуха,
расположенный над батареями, поддон для сбора антифриза,
транспортирующее устройство, выполненное в виде
сетчатого транспортера, и циркуляционный насос,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации теплообмена
между воздухом и теплообменной поверхностью, коллекторы
с форсунками размещены в трубах равномерно по всей
их длине, а вентиляторы установлены на входе каждой
трубы.
2. Скороморозильный аппарат по п. 1, отличающийся
тем, что, с целью возможности замораживания в псевдо-
ожиженном слое, боковые стенки сетчатого транспортера
выполнены поворотными на 90°.
3. Скороморозильный аппарат по п. 1, отличающийся
тем, что, с целью упрощения конструкции, верхние трубы,
по всей длине в верхней части имеют отверстия для
вытекания антифриза под действием избыточного давления
воздуха в трубе и орошения наружной поверхности
последней.
A1) 520965 B1) 2035290/28-13 B2) 12.06.74 2E1) А 23 В
4/06 E3) 664.8.037.59.05 G2) А. С. ГОРЛАТОВ, А. С. ПО-
ДАРЯЩИЙ
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДЕФРОСТАЦИИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, например блоков мороженой рыбы и
морепродуктов, состоящее из камеры с вакуум-насосом,
кипятильного приспособления для образования пара, тележки
с сетчатыми противнями для размораживаемого продукта,
приспособления для отвода образующегося конденсата,
системы подачи воды в кипятильное приспособление и
системы отсоса неконденсирующихся газов, отличающееся
тем, что, с целью повышения эффективности работы
устройства путем равномерного распределения
пара-теплоносителя в камере и отвода конденсата без его контакта
с паром, в камере имеется расположенная вдоль ее
продольной оси вертикальная пустотелая плита со сквозными
отверстиями в стенках, вакуум-насос соединен с полостью
плиты, кипятильное приспособление состоит из двух
блоков, укрепленных на боковых стенках камеры, а тележка
снабжена поддонами для сбора конденсата,
установленными под сетчатыми противнями.
2. Устройство по п. 1 отличающееся тем, что каждый
блок кипятильного приспособления имеет полки с бортами,,
снабженные электронагревательными элементами и
переливными трубками, причем на нижней полке имеется
датчик уровня воды, соединенный с системой подачи воды.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
пустотелая плита имеет три выходных патрубка,
вмонтированных в верхнюю стенку камеры.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что вдоль
продольной оси тележки имеется сквозной канал для
пустотелой плиты.
5. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что каждый
поддон расположен наклонно к середине тележки и
снабжен сливной трубкой, при этом сливные трубки поддонов
имеют разные диаметры для последовательного соединения
их в один трубопровод.
44

A1) 517295 F1) 254327 B1) 2072068/28-13 B2) 01.11.74
2 E1) А 23 L 3/36 E3) 664.8.037.521 G2) М. Н. РОМАНОВ
и Л. М. АРЖАННИКОВА G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, по авт. св. № 254327, отличающееся
тем, что, с целью интенсификации процесса
замораживания, оно снабжено камерой с перфорированным дном,
размещенной под барабаном, а в днище последнего
закреплены лопасти для перемещения продукта.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что лопасти
на барабане установлены под углом к дну камеры и их
свободные концы загнуты в направлении вращения
барабана.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
отводящий лоток расположен под камерой.
A1) ^24403 B1) 1721798/27-11 B2) 10.12.71 2 E1) В 61 D
27/00; В 60 К 1/00; В 60 Р 3/20E3) 625.244:628.82 G2)
С. В. ТРОФИМОВ, В. Н. ВАСИЛЬЕВ, М. Г. БЕРЕН-
ШТЕЙН, Б. А. ТРУДОВ, В. В. СКРИПКИН, О. В. КИ-
ТАЕВ, Н.Б.АПУХТИН, Э.П.ЗАЙЦЕВА G1)
Брянский ордена |Трудового Красного Знамени
машиностроительный завод
E4) СИЛОВАЯ ЦЕПЬ РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ПОЕЗДА,
содержащая по меньшей мере два источника питания,
размещенные в силовом вагоне, и холодильно-отопитель-
ные агрегаты, размещенные по меньшей мере по два в
вагонах-холодильниках, расположенных по концам
силового вагона, и соединенные между собой
энергомагистралями, проложенными вдоль вагона, отличающаяся тем,
что, с целью повышения надежности, число
энергомагистралей равно числу холодильно-отопительных агрегатов в
одном вагоне, при этом каждый агрегат подключен к
одной энергомагистрали.
A1) 525844 B1) 2104296/28-13 B2) 05.02.75 2 E1) F 25 D
3/10; F 25 В 19/02 E3) 621.565.4 G2) Р. В. БИЗЯЕВ,
А. И. ДУХОВ, В. А. КОМАРОВ, О. М. ЛЬВОВСКИЙ,
А. И. УСМАНОВ, А. Я. ЧЕРНЯХОВСКИЙ
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА, содержащая рабочую
охлаждаемую полость, вентилятор для циркуляции
рабочего газа, камеру смешения с размещенным в ней
распылителем хладагента и обводной канал, отличающаяся
тем, что, с целью снижения тепловых потерь, камера
смешения образована конусообразным экраном и
спрямляющей решеткой, а распылитель хладагента выполнен в
виде кольцевого коллектора с соплами, равномерно
расположенными по его поверхности.
(И) 517765 B1) 2066901/28-13 B2) 11.10.74 2 E1) F 25
D 11/00 E3) 621.565.923 G2) В. И. ДМИТРИЕВ, В. Г. КАР-
ТОФЯНУ, В. Е. СОБОЛЕВ, В. Г. УСЕНКО, А. Ф. НАД-
ТОЧАЕВ G1) Кишиневский политехнический институт
им. С. Лазо
E4) ДВУХКАМЕРНЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
РАБОТАЮЩИЙ НА НЕАЗЕОТРОПНЫХ СМЕСЯХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
АГЕНТОВ, содержащий холодильную камеру,
морозильную камеру с испарителем и конденсатор, состоящий из
двух последовательно соединенных секций, между
которыми смонтирован отделитель жидкости, отличающийся
тем, что, с целью улучшения теплоэнергетических
характеристик, он снабжен дополнительным испарителем,
установленным в холодильной камере параллельно
испарителю морозильной камеры.
A1) 522387 B1) 2076017/28-13 B2) 18.11.74 2 E1) F 25 D
17/08 E3) 621.565.924 G2) В. М. СОПРЯЖИНСКИЙ,
А. А. ГОРДИЕНКО, Р. К. СТЕПАНЮК, Н. М. КИЯНИ-
ЦА, Г. В. ЛУКОВ, Б. Е. ЛУКАШЕНКО
E4) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ, содержащий
термоизолированную камеру, оснащенную вертикально
перемещающимися плитами, расположенными одна над другой,
блок-формами для замораживания продукта и механизмом
подъема и перемещения блок-форм, отличающийся тем,
что, с целью обеспечения выборочной загрузки и
разгрузки и увеличения полезного объема камеры, механизм
подъема и перемещения блок-форм снабжен поворотными
вертикальными штангами с упорами, размещенными вдоль
штанг по спирали, и имеет ограничитель вертикального
перемещения блок-форм, связанный с поворотными
штангами.
45

A1) 522395 B1) 2033379/24-6 B2) 05.06.74 2 E1) F 28 D
3/04; F 28 F 25/02; F 25 В 39/02 E3) 621.574 G2) В. Н.
БОНДАРЕВ, В. Н. КРОТКОВ, А. А. РАЕВ, Е. Д. КОНО-
ВАЛЕНКО, В. И. АНИСКИН, В. М. ЛУРЬЕ
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая воздухоохладитель с теплообменными
секциями и поддоном для сбора конденсата, подключенным к
циркуляционной линии, снабженной орошающими
форсунками, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности при горизонтальной компоновке
воздухоохладителя, форсунки установлены перед входом воздуха
в теплообменные секции и над последними секциями по
ходу его движения.
A1) 523254 B1) 1496639/24-6 B2) 07.12.70 2 E1) F 25 В
9/02 E3) 621.565.3 G2) В. С. МАРТЫНОВСКИЙ,
А. В. МАРТЫНОВСКИЙ G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) ХОЛОДИЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО, содержащее
вихревую трубу с центральным сопловым вводом,выходными
диффузорами по концам и с цилиндрическим охлаждаемым
теплом по оси, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения охлаждения объектов произвольной формы,
размещенных вне трубы, и повышения термодинамической
эффективности последней, охлаждаемое тело выполнено
полым и включено в циркуляционный контур и
охлаждаемый объект размещен на внешнем участке этого контура.
A1) 523190 B1) 1887809/24-6 B2) 28.02.73 2 E1) F 04 В
25/00; F 04 В 39/02; F 25 В 31/00 E3) 621.57.041 G2)
В. Д. ЕЛЬЧАНИНОВ, Л. Я- КЛИМОВ, Н. Я. ОБУХОВ,
Б. Б. ПУШКИН, Ю. А. СТЕПАНОВА, В. А. ШМАКОВ
E4) ПОРШНЕВОЙ ФРЕОНОВЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий крышку цилиндра с полостями всасывания и
нагнетания, разделенными перегородкой, и канал для
возврата масла из полости всасывания в картер
компрессора, отличающийся тем, что, с целью улучшения
отделения из паров фреона, стенки, крышки и перегородки
выполнены полыми, в виде фигурной тепловой трубы,
имеющей испарительную зону, примыкающую к полости
нагнетания, и конденсационную зону, примыкающую
к полости всасывания.
Ь*Л=А
ж
A1) 524052 B1) 2058602/24-6 B2) 06.09.74 2 E1) F 25 В
31/02; F 04 В 39/16 E3) 621.57.041 G2) В. Ф. АГАПОВ,
Л. Я. КЛИМОВ, Ф. М. КОНДРАТЬЕВ, Ю. П. РУС-
СКОВ, Ю. А. СТЕПАНОВА, Ю. А. МАКАРОВ
E4) 1. ФРЕОНОВЫЙ КОМПРЕССОР с вертикальным
валом преимущественно для малых холодильных машин,
содержащий корпус, заключенный в герметичный кожух с
масляной ванной в нижней части, в которой установлен
маслонасос с фильтром на входе, закрепленным на
корпусе, отличающийся тем, что, с целью увеличения ресурса
работы, между корпусом и фильтром выполнен щелевой
зазор, гидравлическое сопротивление которого меньше
гидравлического сопротивления входного сечения масло-
насоса и больше гидравлического сопротивления фильтра
при расходах, равных производительности маслонасоса,
а в масляной ванне над входом в щелевой зазор
установлен кольцевой экран.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что внутри
фильтра на кольцевом участке, прилегающем к щелевому
зазору, установлена обечайка, образующая с боковой
стенкой фильтра ловушку для инородных частиц.
A1M24049B1J094531/24-6B2H3.01.75 2E1) F 25 В 1/02;
F 25 В 49/00 E3) 621.574 G2) А. И. ГЛАНЦЕВ, Т. В.
ТОМИЛИНА, В. В. ИВАНЕНКО
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно
рефрижераторного судна, содержащая компрессор с
байпасным трубопроводом, снабженным на участках
подключения к всасывающей и нагнетательной сторонам
компрессора запорными органами, между которыми
установлена группа параллельно соединенных соленоидных
вентилей, отличающаяся тем,что с целью повышения ее
эксплуатационной надежности и обеспечения плавного
регулирования холодопроизводительности, на трубопроводе
между соленоидными вентилями и запорным органом,
расположенным на участке подключения к всасырающей
стороне компрессора, последовательно по ходу хладагента
установлены дроссельная шайба с калиброванным
отверстием и ручной регулирующий клапан.
46

(II) 526749 B1) 2142233/24-6 B2) 09.06.75 2 E1) F 25
В 1/00; F 24 F 1/02 E3) 621.574 G2) H. И. ПАТЛАИЧУК,
А. П. ХОМУЛЕНКО, Б. И. БРИШНИКОВ, В. В.
КРАСИЛЬНИ КОВ.
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ АВТОНОМНОГО
КОНДИЦИОНЕРА, содержащий компрессор, конденсатор
воздушного охлаждения, испаритель с поддоном, имеющим
линию слива сконденсированной на его наружной
поверхности влаги, и установленный на линии слива
теплообменник со змеевиком, включенным в линию связи
конденсатора с испарителем, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, в теплообменнике под основным
змеевиком размещен дополнительный змеевик,
включенный в линию связи компрессора с конденсатором.
(I!) 526752 B1) 214893Р/24-6 B2) 26.06.75 2 E1) F 25 В
43/04; F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) И. К. САВИЦКИЙ,
Ю. А. ВОЛЬНЫХ, А. Д. УСЫСКИН, Н. Г. ШМУЙЛОВ,
Е. С. ПИТОНОВ, И. Д. БЕЙЛИНСОН
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ВОЗДУХА ИЗ
АППАРАТОВ БРОМИСТО-ЛИТИЕВОЙ АБСОРБЦИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащее
последовательно установленные на линии отсоса воздуха из
конденсатора и абсорбера воздухоохладитель и вакуум-насос,
отличающееся тем, что, с целью повышения экономичности, на
линии отсоса перед воздухоохладителем установлен
эжектор, активное сопло которого подключено к конденсатору,
а приемная камера — к абсорберу.
(II) 517756 B1) 210 1292/24-6 B2) 24.0175 2 E1) F25B9/
/02 E3) 621.565.3 G2) А. А. МОЛЬМАН G1)
Харьковский авиационный завод, им. Ленинского комсомола
E4) ВИХРЕВОЙ ЭНЕРГОРАЗДЕЛИТЕЛЬ И СПОСОБ ЕГО
РАБОТЫ. 1. Вихревой энергоразделитель, содержащий
размещенные на общей оси две вихревые трубы с
раздельными сопловыми вводами, внутренняя из которых частично
введена в наружную, отличающийся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности, внутренняя
труба введена в наружную со стороны ее горячего конца
своим открытым горячим концом и в кольцевом зазоре
между ними в месте ввода установлен развихритель, а на
холодном конце внутренней трубы установлена
дроссельная заслонка.
2. Энергоразделитель по п. 1, отличающийся тем, что
наружная труба имеет внутренний диаметр, превышающий
в 3—4 раза аналогичный диаметр внутренней трубы.
3. Способ работы вихревого энергоразделителя по
пп.1 и 2 путем раздельных тангенциальных вводов
сжатого газа в каждую из труб, отличающийся тем, что по
оси горячего конца наружной трубы вводят закрученный
горячий поток внутренней трубы и изменяют
направление тангенциального ввода последней на
противоположное.
I
с
<?
A1) 526393 B1) 2113798/28-13 B2) 14.03.75 2 E1) В 04 В
15/02 E3).66.067.57 G2) В. В. ШЕВЕЛЬКОВ, Н. Н. МИ-
ЗЕРЕЦКИЙ G1) Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ
ЖИДКОСТЕЙ, содержащее приводимый во вращение ротор
центрифуги, нож для снятия кристаллов льда и систему
подачи хладагента, отличающееся тем, что, с целью
упрощения конструкции, ротор выполнен конусообразным,
двухстенным с образованием между стенками полости,
связанной с системой подачи хладагента, внутри полости
установлена конусообразная направляющая для
циркуляции хладагента, а нож смонтирован внутри ротора.
A1) 520969 B1) 1942817728-13 B2) 12.07.73 2E1)А 23 L 2/08;
F 25 С 1/14 E3) 664.8.037.1 G2) А. Ф. АВДОНЬКИН,
Г. С. ФЕДОРОВ G1) Могилевский технологический
институт
E4) КРИСТАЛЛИЗАТОР ДЛЯ КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ
НАТУРАЛЬНЫХ СОКОВ, содержащий корпус с
охлаждающей рубашкой, установленный внутри него вал с
барабаном, снабженным подпружиненными скребками для
скалывания намерзающей на внутренней поверхности
корпуса пленки льда, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности работы, вал барабана^установлен
эксцентрично относительно оси корпуса.
47

ХРОНИКА
Научно-техническая конференция
по использованию искусственного холода
в отраслях народного хозяйства
Северного Кавказа
В г. Краснодаре с 21 по 24 сентября
1976 г. проходила вторая научно-
техническая конференция по
использованию искусственного холода в
отраслях народного хозяйства
Северного Кавказа.
Конференция была организована
Краснодарским краевым правлением
НТО пищевой промышленности,
Краснодарским политехническим
институтом и Северо-Кавказским
отделением ВНИХИ. В работе
конференции приняли участие представители
26 организаций и предприятий
Москвы, Ленинграда, Краснодарского и
Ставропольского краев, Северо-
Осетинской АССР,
Карачаево-Черкесской Автономной области.
Открывая конференцию,
заведующий кафедрой холодильных машин и
установок Краснодарского
политехнического института (КПИ) канд. техн.
наук В. М. Шляховецкий отметил, что
со времени проведения первой
зональной конференции в 1972 г.
использование искусственного холода в
промышленности и сельском хозяйстве
Северного Кавказа значительно возросло.
Длядальнейшего расширения
исследований и ускорения внедрения научных
достижений в области холодильной
техники в народное хозяйство в 1974 г.
в Краснодаре создано
Северо-Кавказское отделение ВНИХИ.
На заседаниях двух секций
конференции было заслушано и обсуждено
27 докладов по актуальным
проблемам развития холодильной техники в
десятой пятилетке, результатам
исследований в этой области и
повышению эффективности эксплуатации
холодильников.
Директор СКО ВНИХИ Е. М. Ле-
бедько в обзорном докладе ознакомил
участников конференции с современным
состоянием и перспективами развития
холодильного хозяйства пищевых
отраслей промышленности
Краснодарского края, информировал о ходе
создания СКО ВНИХИ, выполняемых
исследованиях и внедрении законченных
разработок. В докладе отмечена
важность решения поставленных на
десятую пятилетку задач по повышению
уровня оснащенности мясной и
молочной, а также других пищевых отраслей
промышленности и сельского
хозяйства современным холодильным
оборудованием, обеспечению единства
холодильной цепи от производства до
реализации пищевых продуктов.
В сообщении доцента кафедры
холодильных машин и установок
И. В. Тарабрина дан анализ роста
численности инженерных кадров
холодильщиков — выпускников КПИ на
предприятиях, в
научно-исследовательских и проектных организациях
Северного Кавказа.
В ряде докладов освещались:
основные технические решения при
проектировании холодоснабжения
предприятий пищевой промышленности
(Г. В. Суслов —Севказгипропищепром,
Н. В. Шемелева — КПИ); создание
автоматизированных фреоновых
систем холодоснабжения предприятий
молочной промышленности (А. В.
Гущин — СКО ВНИХИ); исследование
и внедрение систем воздухораспреде-
ления в холодильных камерах для
созревания сыров и твердокопченых
колбас (Ю. В. Маяковский, Р. И. Шаз-
зо, А. В Доильницин — СКО
ВНИХИ); результаты лабораторных
испытаний адсорбционного
осушителя для камер созревания сыров
(И. В. Тарабрин — КПИ); опыт
эксплуатации точечных источников
обогрева грунта для защиты от
промерзания пола камеры емкостью 900 т,
переведенной с нулевого режима
хранения на температуру —20°С
(В. Н. Анненков — Краснодарская
краевая контора Росмясорыбторга);
результаты испытаний и
эксплуатации холодильных станций для
послеуборочной холодильной обработки
риса-сырца на элеваторах
Краснодарского края (А. В. Вербицкий —.
Краснодарский филиал ВНИИзерна)
Доклады сотрудников
Краснодарского научно-исследовательского
института пищевой промышленности
канд. техн. наук Ю. Г. Скориковой,
Л. Н. Родионовой, Г. А. Клешуновой,
Л. Н. Гаврилишиной осветили
результаты многолетних исследований
рациональных режимов охлаждения
и хранения яблок летних сортов, айвы
и пряной зелени, на основе которых
разработаны производственные
инструкции по определению
оптимальных сроков сбора и температурных
режимов хранения плодов.
Представитель Черкесского завода
холодильного машиностроения
Л. Р. Кубаева сообщила о
проведенных на заводе работах по расширению
номенклатуры и повышению качества
холодильного оборудования.
Исследования фторопластовых
сальниковых уплотнений штока для
повышения качества эксплуатации
компрессоров без смазки были отражены
в совместном сообщении М. А. Розен-
берга (Краснодарский
компрессорный завод) и Н. И. Ивановского
(КПИ). О созданной на основе
экспериментальных исследований методике
учета процессов неустановившегося
течения через микрощелевые каналы,
которая может быть использована для
определения коэффициента подачи
винтовых компрессоров, доложил
В. И. Алешин (МВТУ им. Н. Э.
Баумана).
Канд. техн. наук Г. Н. Калугин
(КПИ) дал анализ взаимосвязи
теплообмена и гидродинамики при внутри-
трубном кипении хладагента и
определил степень влияния структуры
парожидкостного потока на
эффективность теплообмена.
А. С. Симоньян (КПИ) осветил
результаты экспериментальных
исследований теплообмена на одиночной
трубе, являющейся моделью
абсорбера аммиачной абсорбционной
холодильной машины.
Сообщения о работах по созданию
новых типов пластинчатых
конденсаторов и испарителей для аммиачных
и фреоновых холодильных установок,
об их экспериментальной проверке и
оценке технико-экономических
показателей сделали представители ЛТИХП
канд. техн. наук Ю. М. Ширяев,
В. И. Варило и В. О. Мамченко.

В. М. Шляховецкий (КПИ), докла- тивности применения низких темпе- недостаточно помещается статей проб-
дывая об аспектах исследования газо- ратур в приготовлении диспергиро- лемного и дискуссионного характера,
вой льдообразующей холодильной ма- ванных битумных композиций. Подводя итоги читательской кон-
шины, проанализировал патентные Для участников конференции были ференции, В. М. Шляховецкий отме-
и литературные материалы об исполь- организованы экскурсии на холо- тил, что высокое качество публикуе-
зовании холода в эффекте расшире- дильник № 1 Росмясорыбторга, фаб- мых в журнале «Холодильная тех-
ния сжатого газа в сопле Лаваля и рику мороженого в г. Краснодаре, ника» статей обусловлено активным
привел результаты четырехлетних На одном из заседаний была про- участием в его работе высококвалифи-
теоретических и экспериментальных ведена конференция читателей жур- цированных специалистов промышлен-
исследований по оценке факторов, нала «Холодильная техника». По ности и научно-технической общест-
определяющих эффективность работы мнению всех выступивших читателей, венности и призвал холодильщиков
таких машин. Ю. С. Баззаботов и журнал отвечает своему назначению, Северного Кавказа активнее направ-
В. М. Шляховецкий (КПИ) сообщили его материалы широко используются лять в журнал материалы о резуль-
о конструктивных особенностях со- холодильщиками в их практической тэтах научно-исследовательских
разданного в КПИ экспериментального и научной деятельности. Журнал бот, внедрении новой холодильной
стенда для получения холода на осно- хорошо иллюстрирован. В ряде вы- техники и об опыте ее эксплуатации,
ве эффекта расширения газа в сопле, ступлений предлагалось ввести новый Участники конференции приняли
Новым областям применения холо- раздел о внедряемых научно-иссле- рекомендации, направленные на вы-
да были посвящены выступления канд. довательских разработках, их эффек- полнение задач десятой пятилетки по
техн. наук Е. И. Клещунова (КПИ) — тивности и рекомендуемых областях повышению эффективности эксплуа-
о возможности использования темпе- применения, расширить раздел «Об- тации холодильных предприятий,
ратурного градиента Черного моря мен опытом» и уделять больше внима- расширению исследований в области
для опреснения воды и получения хо- ния рационализаторским предложе- холодильной техники и технологии и
лода в газогидратных установках, ниям, подготовку которых к публика- ускорению внедрения их результатов
размещаемых на Черноморском по- ции следовало бы возложить на обще- в различные отрасли промышленности
бережье Краснодарского края, и ственных корреспондентов журнала, и сельское хозяйство Северного Кав-
Р. А. Бычкова (КПИ) — об эффек- Указывалось также, что в журнале каза.
AAAAA/VVVVVVVAAAAAA/NAA^ ^^ЛЛЛAЛЛЛ/^ЛЛЛЛЛ/\/\/V\Л/\AЛЛЛЛЛ/
Виктор Борисович Якобсон
26 октября 1976 г. на 59 году жизни скоропостижно скончался видный специалист в
области холодильной техники доктор технических наук Виктор Борисович Якобсон.
Холодильная общественность потеряла крупного ученого, посвятившего всю свою
жизнь развитию отечественного холодильного машиностроения.
Виктор Борисович родился в г. Баку в 1918 г. В 1940 г. он окончил МВТУ
им. Н. Э. Баумана по холодильной специальности. В 1947 г. после окончания
аспирантуры в МВТУ защитил кандидатскую диссертацию. С этого периода до 1975 г.
В. Б. Якобсон работал во ВНИХИ старшим научным сотрудником, заведующим
лабораторией малых холодильных машин и начальником отдела малых холодильных
установок. С 1975 г. до последнего времени он возглавлял сектор оптимизации и
прогнозирования холодильных машин отдела холодильной техники ВНИИторгмаша.
Всего В. Б. Якобсоном было проведено и опубликовано около 150 научных работ.
Широко известны специалистам его фундаментальные книги по малым холодильным
машинам и автоматизации холодильных установок.
Все развитие отечественного производства малых холодильных машин тесно
связано с именем Виктора Борисовича Якобсона. Им создана теория герметичных
холодильных компрессоров и цикличной работы холодильных машин. Он воспитал плеяду
способных молодых ученых — продолжателей его дела.
Виктор Борисович принимал активное участие в работе редколлегии журнала
«Холодильная техника». Им опубликовано в журнале около 100 статей по различным
вопросам, преимущественно по теории, совершенствованию конструкций и
стандартизации малых холодильных машин.
Скромность и благожелательное отношение к окружающим, а также большая
эрудиция, способность быстро схватывать суть дела и дать ему правильное
направление снискали Виктору Борисовичу уважение и любовь всех, кто хорошо его знал.
Память о Викторе Борисовиче Якобсоне, крупном ученом и замечательном
человеке, надолго сохранится в сердцах всех специалистов-холодильщиков.
49

«ИНТЕРБЫТМАШ-76»
УДК 621.Е6/.59
Холодильная техника
на Международной выставке
в Москве
Л. Н. ВАЙН
Информэлектро
С 2 по 15 сентября в Выставочном центре парка
«Сокольники» состоялась Международная специализированная
выставка «Интербытмаш-76», в которой приняли участие
организации и фирмы 22 стран, в том числе СССР,
Болгарии, Индии, Италии, Японии, США, ФРГ, Франции,
Англии.
На выставке экспонировалось оборудование
предприятий коммунального хозяйства и бытового
обслуживания. Было представлено также холодильное
оборудование, в основном бытового назначения: холодильники,
морозильники, льдогенераторы, кондиционеры,
холодильные агрегаты.
В Советском разделе выставки демонстрировались
бытовые холодильники «Бирюса» с пенополиуретановой
теплоизоляцией, кондиционер Б К-1500 холодопроизводи-
тельностью 1500 ккал/ч Бакинского завода бытовых
кондиционеров и стенды для ремонта бытовых холодильников:
стенд СТ-1 для проверки и настройки терморегуляторов
типа АРТ-2 по температурным параметрам, стенд СФМ-1
для вакуумирования холодильных агрегатов и
заполнения фреоном и маслом, осушительная колонка ОФ-1 для
обезвоживания фреона.
В экспозиции зарубежных стран участвовали такие
известные фирмы по производству бытового холодильного
оборудования, как «Дзанусси» (Италия), «Тосиба» и «Са-
нио» (Япония).
Бытовые холодильники оыли представлены на выставке
наиболее широко. Емкость демонстрировавшихся
отдельно и в составе кухонных блоков холодильников была
от 140 до 400 л. Во всех холодильниках теплоизоляция
выполнена из пенополиуретана. Камеры пластмассовые.
Циркуляция воздуха в камерах всех холодильников,
кроме трехкамерного фирмы «Тосиба», естественная.
Низкотемпературное отделение, как правило, маркировано
двумя или тремя звездочками (температура —12 или—18°С).
Холодильники оснащены высокооборотными
компрессорами и конденсаторами с естественной конвекцией
воздуха, чаще всего с оребрением проволочным либо в виде
листа с жалюзи. В двухкамерных холодильниках для
улучшения охлаждения компрессора применяется
охладитель масла. Змеевик охладителя устанавливается в
масляной ванне компрессора. Тепло от хладагента,
испаряющегося в змеевике, отводится частью поверхности
конденсатора. В большинстве моделей вода при оттаивании
удаляется автоматически.
Тенденция последних лет — объединение
холодильника и морозильника в одном корпусе — получила свое
отражение на выставке. Модели
«холодильник-морозильник» снабжены двумя холодильными агрегатами.
Компрессоры устанавливаются внизу шкафа. Витки конденсато-
50
ров конструктивно объединены общими ребрами и отбортов-
ками. Общий конденсатор укреплен на задней стенке
шкафа.
Фирма «Дзанусси» (Италия) представила широкую
гамму холодильников емкостью от 140 до 315 л: холодильник
с сервировочной плоскостью (высота 850 мм) — 140 л,
однокамерные модели — 170, 200, 240 и 280 л,
двухкамерные модели—250 и 315 л, холодильник-морозильник—
335 л.^ Стандартная ширина холодильников емкостью до
315 л 525 мм, свыше — 600 мм.
В двухкамерных холодильниках (рис. 1)
относительный объем низкотемпературной камеры составляет 20%
всего объема. Испаритель плюсовой камеры — прокатно-
сварной, алюминиевый, расположен на задней стенке
камеры. У холодильника-морозильника емкость
холодильной камеры 190 л, морозильной 145 л. Минимальная
температура в морозильной камере —25°С. Имеется
отделение для замораживания продуктов. Габаритные размеры
в мм: высота 1700; ширина 600; глубина 630.
Фирма «Аристон» (Италия) демонстрировала модель
холодильника-морозильника UFC-290 емкостью 290 л.
Емкость холодильной камеры 166 л, морозильной —
124 л. Суточная производительность замораживания 6 кг.
Габаритные размеры в мм: высота 1550, ширина 600,
глубина 550.
Фирма «Канди» (Италия) представила двухкамерный
холодильник емкостью 230 л (емкость
низкотемпературной камеры 43 л) из серии «Дора». Двери холодильника
имеют металлическую окантовку, в которую вставляется
лист пластика нужного цвета.
Комплексная кухня фирмы «Хускварна» (Швеция)
укомплектована холодильником-морозильником «Регал
KF-350» емкостью 347 л A82 л — холодильная камера,
165 л—морозильная). Габаритные размеры
холодильника (высота 1850, ширина 595, глубина 600 мм)
соответствуют европейским нормам для встраиваемого
оборудования. Приборы управления и сигнализации размещены
с наружной стороны, в верху шкафа. Холодильник
обслуживается компрессорами фирмы «Данфосс»: модель
PW3K6 для холодильной камеры, модель PW5,5K9 для
морозильной камеры.
Рис. 1. Двухкамерный холодильник фирмы «Дзанусси»:
а — низкотемпературная камера; b — плюсовая камера; с —
емкость для хранения фруктов.

Фирма «Супер Сер» (Испания) демонстрировала четыре
модели холодильников со следующими параметрами:
Емкость, л 220 265 300 335
Масса, кг 61 65 72 85
Мощность компрессора, л. с. 1/8 1/8 1/6 1/5
Последняя модель — двухкамерная.
Фирма «Тосиба» (Япония) представила модели
двухкамерных холодильников емкостью 255 и 227 л и трех-
камерный холодильник. Холодильники снабжены
выключателем для отключения нагревателя дверного проема при
низкой влажности воздуха. Испаритель плюсового
отделения двухкамерных холодильников выполнен в виде
змеевика из алюминиевых трубок, который
устанавливается под потолком камеры.
Емкость трехкамерного холодильника 409 л, в том
числе низкотемпературной камеры 93 л. Камеры
расположены одна над другой. Циркуляция воздуха в камерах
принудительная.
Для снижения утечки холодного воздуха при
открывании двери холодильная камера снабжена двумя
дверьми. Оттаивание автоматическое. Холодильник оснащен
двумя компрессорами. Потребляемая мощность 400 Вт.
Габаритные размеры в мм: высота 1709, ширина 735,
глубина 746.
Бытовые морозильники выставили фирмы «Дзанусси»,
«Аристон», «Канди». Экспонировались
морозильники-шкафы емкостью до 120 до 345 л и лари емкостью от 175 до
518 л. В большинстве морозильников, кроме некоторых
крупных ларей емкостью свыше 350 л, на задней стенке
корпуса установлены конденсаторы с естественной
конвекцией воздуха. Морозильники маркированы четырьмя
звездочками (температура от —18 до —30°С).
В шкафах отделение для замораживания размещено в
верху камеры. Полки спереди закрываются дверками,
выдвижные корзины имеют спереди щиток.
Фирма «Дзанусси» изготовляет модель SL16/15F,
представляющую собой два морозильника (один над другим),
объединенных в общем корпусе. Емкость верхнего моро-
Рис. 2. Льдогенератор фирмы «Хосидзаки».
зильника 155 л, нижнего — 145 л. Габаритные размеры
в мм: высота 1700, ширина 600, глубина 635.
Интересные модели льдогенераторов для изготовления
прозрачного льда (рис. 2) были представлены фирмой
«Хосидзаки» (Япония). Суточная производительность их от
11 до 180 кг, мощность компрессора от НО до 750 Вт.
Охлаждение конденсатора водяное или воздушное. Все
модели имеют бункер для хранения льда. Самые
маленькие модели предназначены для использования в домашних
условиях. В модели IM-10DW-SRD внизу расположен
низкотемпературный отсек (температура —10°С) емкостью
300 ^ для хранения продуктов.
С помощью циркуляционного насоса вода подается
снизу в ячейки охлаждаемой испарителем плиты.
Температура плиты —25°С. Лед начинает расти от поверхности
ячеек, поэтому кубики не содержат в себе ни воздуха, ни
инородных включений. По истечении заданного времени
по сигналу реле времени подача воды прекращается,
исполнительный механизм опускает водяной бак и
включается система оттаивания испарителя (с помощью
горячих паров фреона). Плита нагревается и кубики падают
в бункер.
В новейшей модели льдогенератора
производительностью 47 кг/сутки лед выдается после нажатия рукоятки
на лицевой панели. Кубики льда транспортируются
винтовым шнеком. Другая рукоятка предназначена для
подачи охлажденной воды.
Широкая гамма кондиционеров представлена фирмами
«Тосиба» и «Санио» (Япония). Фирма «Тосиба»
экспонировала комнатные автономные кондиционеры шкафного
и встроенного типов, а также раздельного типа. В
кондиционерах раздельного типа (рис. 3) машинный отсек
с компрессором, конденсатором и вентилятором
устанавливается вне жилого помещения. С испарительным отсеком
он соединяется двумя медными трубками, закрытыми
специальным чехлом.
Фирма «Тосиба» представила три модели автономных
кондиционеров: две — холодопроизводительностью 2000
и 4000 ккал/ч (для встраивания в стену помещения или
окно) и одну — холодопроизводительностью 2000 ккал/ч
шкафного типа (для установки у стены помещения).
Компрессор ротационного типа мощностью 750 и
1300 Вт, холодильный агент — фреон-22. Максимальная
производительность по воздуху 420 и 600 м3/ч. Внешний
корпус кондиционеров отделан под дерево.
Кондиционеры раздельного типа фирма выпускает в
трех вариантах: настенном, напольном и потолочном
ч":::ЙЩв||;|;:;:;|1:й
т$4ьжс? ¦:¦¦¦ 1
?f;
ь v Jut?
Рис. 3. Кондиционер раздельного типа фирмы «Тосиба».
51

Показатели
Холодопроизводитель-
ность, ккал/ч
Максимальная
производительность по
воздуху, м3/ч
Масса, кг
машинного отсека
испарительного
отсека
Мощность
компрессора, Вт
Масса фреона-22, кг
Мощность
вентилятора, Вт
машинного отсека
испарительного
отсека

настенная
2000
540
41
17
750
1,0
23
17
Модель
напольная
2000
480
41
26
750
1,0
23
24
4000
750
87
55
1500
2,0
50
34
потолочная
4000
750
75
34
1500
2,0
50
34
5800
900
105
C4
2200
2,5
125
40
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 526760 B1) 2115118/24-6 B2) 20.03.75 2 E1) F 28 D
15/00; F 25 В7/00 E3) 621.565.94 G2) Е. К- КУЗЬМЕН-
КО G1) Специальное конструкторско-технологическое
бюро компрессорного и холодильного машиностроения.
E4) РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК ДЛЯ
КАСКАДНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ с промежуточным
теплоносителем, изменяющим свое агрегатное состояние,
содержащий теплообменные поверхности для протекаю-
щихвсред, отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности машины в пусковом
периоде, каждая теплообменная поверхность заключена в
автономные кожухи, соединенные по крайней мере с
помощью одного трубопровода из нетеплопроводного
материала.
52
Техническая характеристика кондиционеров представлена
в таблщ^.
В испарительном отсеке установлен центробежный
вентилятор. Два колеса вентилятора смонтированы на валу
электродвигателя, по обе стороны от него. Машинный
отсек снабжен осевым вентилятором. Крыльчатка
изготовлена из жесткой пластмассы. Для снижения уровня шума
компрессор огражден стенкой со стекловолокном. В стенке
два окна для прохода охлаждающего воздуха.
Кондиционеры холодопроизводительностью 4000 ккал/ч
и выше снабжены круглым конденсатором.
В автономных встраиваемых кондиционерах фирмы
«Санио» холодопроизводительностью 1500—5000 ккал/ч
применен ротационный компрессор, который позволяет
снизить расход электроэнергии на 20% и повысить
надежность.
Завод «Антон Иванов» (Болгария) выставил компрес-
сорно-конденсаторные агрегаты
холодопроизводительностью 700 и 900 ккал/ч, которые изготовляются по
лицензии японской фирмы «Токио Санио». Температуры
кипения от —5 до—30°С. Холодильный агент — фреон-12.
Мощность компрессора 400 и 550 Вт, поверхность
конденсатора 2,15 и 4,3 м2. Частота вращения компрессора
2850 об/мин.
A1) 523681 B1) 2044770/28-13 B2) 17.07.74 2 E1) А 23
В 4/06 E3) 664.8.037.59 G2) Ю. М. СМАГИН, В. М. ДЕ-
РЕВЯНКО G1) Научно-исследовательский и
конструкторский институт механизации рыбной промышленности
E5) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДЕФРОСТАЦИИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, содержащее неподвижную и подвижные
полые пластины, соединенные трубопроводами с
резервуаром для теплоносителя, средство для перемещения
подвижных пластин и регулятор температуры, отличающееся
тем, что, с целью облегчения загрузки и выгрузки
продуктов, оно снабжено установленной на вертикальных
стойках рамой, имеющей горизонтальную щель, а средство
для перемещения подвижных пластин представляет собой
рычажно-кулисный механизм, в котором кулиса
закреплена на подвижном рычаге, входящем в щель рамы, и
имеет наклонный паз, а каждая подвижная пластина —
ролик, входящий в паз кулисы.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
предотвращения раскачивания подвижной пластины при
ее подъеме, пластина установлена шарнирно на
направляющих, а вертикальные стойки имеют пазы для перемещения
направляющих.
(II) 524051 B1) 2026660/24-6 B2) 27.05.74 2 E1) F 25 В
11/00 E3) 621.57.012.4 G2) М. Г. ДУБИНСКИЙ,
В. С. СНИЦАРЕНКО-ЗАХАРЕНКО, А. Т. ЛЕВШУК,
К- К. СОКОЛОВ, А. П. СТАРОСТИН, Е. Э. ЛОГУНОВ,
М. М. ГАЛИНОВСКИЙ G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию воздушных и газовых турбохоло-
дильных машин
E4) 1. СПОСОБ РАБОТЫ ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ путем охлаждения сжатого в компрессоре газа
в двух последовательно установленных теплообменниках
и последующего расширения в детандере, отличающийся
тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности, после первого теплообменника отбирают часть
газа, расширяют его в дополнительном детандере, а
охлаждение во втором теплообменнике осуществляют этой
отобранной частью газа.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что отобранную
часть газа, прошедшую через второй теплообменник,
возвращают на вход в компрессор.

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ
УДК 637.547.1.037.1:614.31
Санитарная оценка методов
охлаждения тушек птицы
Канд. вет. наук В. А. СТЕПАНОВ,
канд. техн. наук А. И. ЦВЕТКОВ, В. Ф. КАЩУК
ВНПО «Комплекс»
В настоящее время в птицеперерабатывающей
промышленности тушки птицы преимущественно охлаждают в
воздушной среде (камеры охлаждения, установки
туннельного типа для интенсифицированного охлаждения в потоке
холодного воздуха). За рубежом широкое
распространение получило охлаждение тушек птицы с использованием
ледяной воды, которое применяется также на ряде
предприятий нашей страны.
Контактные (иммерсионные) установки имеют
различные технические и технологические решения, но в их
основе лежит метод погружения тушек птицы в ледяную
воду A —3°С). На зарубежных предприятиях применяются
установки периодического или, чаще всего, непрерывного
действия — спин-чиллеры.
В установках периодического действия тушки
загружают в ванны с водо-ледяной смесью (О—2°С) или в
проточную ледяную воду и извлекают после достижения
необходимой температуры.
Спин-чиллеры представляют собой секционную
установку, состоящую из нескольких ванн погружного
охлаждения, работающих последовательно по ходу
технологического процесса. Принципиальная схема установок,
выпускаемых различными фирмами, единая; отличие
заключается в конструктивном решении поступательного
движения тушек в установке.
Установки американо-английской фирмы «Гордон-
Джонсон» и «Стефенс» имеют вид перфорированного
вращающегося барабана, погруженного в полусферическую
ванну. В первых двух секциях тушки подвергаются
предварительной мойке и охлаждению, а в последующих
(число секций определяется производительностью установки) —
окончательному охлаждению.
В линии охлаждения фирмы «Сторк» (Голландия) тушки
непрерывно передвигаются в полукруглой стальной ванне
в результате вращения транспортного шнека большого
диаметра. Обычно агрегатируются четыре секции.
Установка контактного охлаждения датской фирмы
«Линдхолст» состоит из прямоугольных ванн,
поступательное движение тушек в которых обеспечивается
колебаниями придонной решетки, совершающей
возвратно-поступательные движения благодаря кривошипно-шатунному
механизму.
В двух последних установках перемешивание и дви"
жение воды происходит в результате барботажа воздухаtB
различные зоны ванны. Воздух подается компрессором.
Низкая температура воды в ваннах окончательного
охлаждения поддерживается постоянным добавлением
чешуйчатого льда, вырабатываемого льдогенератором.
Одной из модификаций водяного охлаждения является
метод охлаждения орошением ледяной водой [ 1—3J. В ФРГ
опыты по оросительному (распылительному) охлаждению
проводились на лабораторных и полупроизводственных
установках, что позволило создать производственный
образец установки.
При сравнительной оценке методов и установок
охлаждения учитываются их экономические и технические
показатели, однако санитарно-гигиенические аспекты
приобретают наиболее важное значение.
Только на основании бактериологических и
биохимических показателей можно сделать заключение о
санитарном состоянии систем охлаждения, качестве мяса птицы,
его эпидемиологической безопасности и пригодности для
продолжительного хранения в охлажденном состоянии.
Вышеперечисленные установки и модификации
водяного охлаждения тушек птицы, если их рассматривать с
учетом всех показателей, имеют свои преимущества и
недостатки .
Контактное охлаждение в ледяной воде значительно
сокращает процесс (с 18—24 ч до 30—40 мин) в
результате более интенсивного отвода тепла от тушек,
поскольку вода контактирует с их наружной и внутренней
поверхностью, а быстрое охлаждение резко тормозит
размножение бактерий и тем самым бактериальную порчу мяса
[1. 4].
Значительная интенсификация процесса охлаждения
позволяет объединить его с процессом первичной
переработки в единый технологический поток.
Контактное охлаждение способствует получению
хорошего товарного вида тушек птицы: кожный покров как
бы отбеливается, дефекты технологической обработки (пе-
решпарка, кровоподтеки, ушибы) сглаживаются,
становятся незаметными.
Несмотря на преимущества, данный метод охлаждения
имеет и серьезные недостатки.
Не исключена (а даже таится в самом техническом
решении установок охлаждения) возможность
перекрестного заражения тушек патогенной микрофлорой [1,2], как,
например, в установках «Сторк» и «Линдхолст», в которых
барботирует сжатый воздух, создавая бурлящие потоки
воды и тем самым — дополнительные условия для переноса
бактерий с одних тушек на другие. Кроме того,
наблюдается значительное поглощение влаги — от 6 до 14%
[3, 4] и потеря (выщелачивание) минеральных солей,
питательных и вкусовых веществ.
Известно, что микроорганизмы из рода салмонелла —
наиболее частые возбудители пищевых токсикоинфекций
у человека. За рубежом с каждым годом наблюдается рост
пищевых отравлений салмонеллезной этиологии, что
вызывает необходимость создания технологических
предпосылок для предотвращения обсеменения мяса птицы сал-
монеллами в процессе переработки и охлаждения [1, 5].
Имеются многочисленные сообщения о том, каким
образом отдельные звенья технологического процесса
влияют на уровень бактериальной обсемененности тушек
птицы и частоту загрязнения их салмонеллами. Такие
процессы, как шпарка, снятие оперения, потрошение,
значительно увеличивают общую бактериальную
загрязненность и способствуют взаимному перезаражению
тушек птицы ]1].
С позиции санитарно-гигиенической оценки контактный
метод охлаждения имеет среди исследователей
приверженцев и противников.
Авторы, отрицательно высказывающиеся об этом
методе, указывают, что после охлаждения возрастает
процент тушек, на которых обнаруживаются салмонеллы
[1, 2, 5, 6, 7], нередко увеличивается и общая
бактериальная обсемененность. Поглощение тушками посторонней
(свободной) влаги, значительно отличающейся по
качеству от питьевой воды [3], может привести и к росту числа
психотрофных микроорганизмов на поверхности
тушек. При дефростации выделяется значительное
количество влаги и мясного сока [1, 2].
В этой связи страны Европейского экономического со
общества («Общего рынка») поставили вопрос о приемле
53

мости погружного метода охлаждения. В июне 197C г.
эксперты ЕЭС на основании данных, полученных при
лабораторных и производственных исследованиях,
приняли решение об условиях дальнейшего использования
контактного метода охлаждения, где четко определены
требования к строжайшему бактериологическому
контролю тушек птицы и охлаждающей воды, обязательному
туалету (душированию) внутренней и наружной
поверхности потрошеных тушек перед их погружением в
охладительную ванну. Кроме того, нормирован расход
воды на охлаждение 1 кг продукта, обусловлены
температура охлаждающей воды и допустимый предел
поглощения свободной влаги, а также предусмотрена
обязательная ежедневная санитарная обработка оборудования.
Американские фирмы и исследователи [1, 2] приводят
доводы и данные о преимуществах охладителей типа спин-
чиллер при эксплуатации их в контролируемых
условиях. Указываются условия, соблюдение которых
обеспечивает высокие санитарные показатели охлаждаемых
тушек птицы. Утверждается, что ключом к решению
проблемы является не выбор того или иного метода, а строгое
соблюдение санитарных условий охлаждения.
Предлагается использование противотока свежей
ледяной воды движению тушек, а также дозированное
добавление хлора и его соединений в охлаждающую воду,
что значительно снижает содержание кишечной палочки,
салмонелл и других микроорганизмов, устраняя или
резко уменьшая опасность перекрестного заражения.
Кроме того, увеличивается срок хранения мяса птицы
в охлажденном состоянии [8].
Изучение влияния различных концентраций хлора на
выживаемость микрофлоры воды и тушек показало, что
бактерицидное действие хлора эффективно на бактерии,
содержащиеся в воде, и менее эффективно на бактерии,
присутствующие на поверхности тушек птицы.
Уровень концентрации хлора в охлаждающей "воде до
150 мг на 1 л не оказывает заметного влияния на органо-
лептические свойства продукта. Дозы активного хлора
от 10 до 50 мг/л вполне оправданы для поддержания
высокого санитарного состояния воды в охладительных
ваннах.
При изучении устойчивости психротрофных
микроорганизмов к действию хлора [2] установлено, что эти
микроорганизмы обладают устойчивостью в 10 раз большей,
чем кишечная палочка. Дозы, применяемые для
хлорирования питьевой воды, недостаточны для гибели
психротрофных микроорганизмов. Из этого видно, что
питьевая вода, обработанная обычными дозами хлора, может
быть источником дополнительного загрязнения мяса
птицы психпофилами.
В поисках решения, устраняющего недостатки
погружного метода, изучается и предлагается охлаждение тушек
птицы орошением водой с температурой 15—0°С [3].
При использовании этого метода выявлено снижение
общей бактериальной обсемененности, при этом обсе-
мененность кишечной микрофлорой снижается на 85—
90% от исходной, что свидетельствует о высоком
смывающем эффекте. Это крайне важный показатель, поскольку
сохраняемость мяса в охлажденном состоянии во многом
определяется не только температурой хранения, но и
первоначальным количеством бактерий на тушках [2].
Снижение бактериальной обсемененности, отсутствие
перекрестного заражения и незначительное поглощение
свободной влаги B—3%) — все это убедительно
свидетельствует о преимуществах охлаждения орошением и его
перспективности при дальнейшем совершенствовании.
Значительный расход питьевой воды A2—18 л на тушку)
и более продолжительный период охлаждения в
сравнении с погружным методом пока задерживает внедрение
в практику оросительных установок охлаждения с
полным циклом.
Таким образом, выбор конкретного метода и
технологии охлаждения тушек птицы должен основываться на
санитарно-микробиологических данных, исключающих
наличие возбудителей токсикоинфекций и гарантирующих
эпидемиологическую безопасность мяса птицы, что
должно сочетаться с отсутствием поглощения свободной влаги
и увлажненности поверхности тушек, а это определяет
товарное (потребительское) качество продукта и его
хорошую сохраняемость.
Охлаждение — это завершающий этап переработки и,
естественно, что даже идеальные условия и режимы
процесса охлаждения не смогут устранить дефекты,
допущенные на предшествующих технологических операциях.
Качество мяса птицы формируется на всех звеньях и
участках технологического процесса — от поступления убойной
птицы на предприятие до реализации мяса. Вторичное
бактериальное загрязнение и взаимное заражение тушек
может происходить на каждой операции первичной
переработки [2]. При выполнении условий, обеспечивающих
целостность кожного покрова при снятии оперения,
устранение бактериального загрязнения в процессе шпарки
и потрошения, исключение значительного поглощения
влаги тушками при потрошении и туалете (как известно
[4], еще до охлаждения тушки поглощают до 3,1%
свободной влаги), можно достигнуть высоких санитарно-
бактериологических показателей тушек, поступающих
на охлаждение.
Недостатки контактного охлаждения можно устранить
при разработке принципиально новых систем охлаждения
или же при строгом контроле и поддержании высокого
санитарного состояния охлаждающей воды.
Только комплексное решение всех этих исходных
условий позволит достигнуть высоких эксплуатационных
и технологических показателей работы установок и
улучшения качества охлаждаемых тушек птицы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Stadelman W. J. et al.—«Poultry Science», 1974,
Vol. 53, № 4, pp. 1267—1295.
2. Barnes E. M. Microbiological aspects of poultry
chilling. XV World's poultry congress, 1974, pp. 549—552.
3. Erdtsieck В., Veer k amp С. Н. The
chilling of Eviscerated poultry. XV World's poultry
congress, 1974, pp. 545—548.
4. G u h n e W.—«Die Fleischwirtschaft», 1973, Bd. 53,
№ 12, S. 1725—1728.
5. Anthony Woole n.—«Food Manufacture», 1974,
Vol. 49, № 10, p. 3.
6. Notermans S. et al.—«Die Fleischwirtschaft»,
1973, Bd. 53, № 10, S. 1450—1452.
7. P i e t z с h O. et al.—«Die Fleischwirtschaft», 1974,
Bd. 54, № 1, S. 76—78.
8. В о r a n W. L., Dawson L. E., Lech о -
w i с h R. V.—«Poultry Science», 1973, Vol. 52, № 3,
pp. 1053—1058.
54

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565.59:629.12
Морские
компрессорно-
конденсаторные
агрегаты типа МАКБ4
В. А. МАРТЫНКИНА
ВНИИхолодмаш
Ю. Г. ВИЛЕНЧИК
Мелитопольский завод холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ
Компрессорно-конденсаторный агрегат МАКБ4 22/I-II
предназначен для работы в составе холодильных
установок креветочных траулеров с неограниченным районом
плавания (в соответствии с ГОСТ 15150—69 «Машины.
Приборы и другие технические изделия. Исполнение для
различных климатических районов. Категории, условия
эксплуатации, хранения и транспортирования в части
воздействия климатических факторов внешней среды»
исполнение ОМ для помещений категории 4). Агрегат
удовлетворяет правилам Регистра СССР.
Компрессорно-конденсаторный агрегат МАКБ4 22/I-II
одноступенчатый, работает на фреоне-22. Состоит из
бессальникового компрессора, запорной арматуры, приборов
автоматической защиты и контроля давления,
смонтированных на обечайке кожухотрубного конденсатора.
Надежность агрегата обеспечивается при качке судна
с углом крена на любой борт 22°33\ длительном кране на
любой борт под углом 15° и длительном дифференте 5°
(без учета строительного дифферента), килевой качке с
углом дифферента 10°, при условии установки основной
оси агрегата параллельно диаметральной плоскости судна.
Агрегат работоспособен при температуре окружающего
воздуха 0—45°С и относительной влажности 95-+-3% (при
35°С). ~
Ресурс работы с использованием штатного комплекта
ЗИП (наработка до заводского ремонта) составляет 25 000 ч
при общем сроке службы не менее 10 лет.
Рис. 1. Габаритные и присоединительные размеры ком-
прессорно-конденсаторного агрегата МАКБ4 22/1-II:
/ —^ компрессор; 2 — конденсатор; 3 — приборы
автоматической защиты; 4 — мановакуумметр; 5 — предохранительный
клапан, ?>у15; 6 — нагнетательный трубопровод; 7 — вход
газообразного фреона, ?>у25; 8 — к мановакуумметру, D 6; 9 —
выход жидкого
аварийный выброс жидкого фреона, D 10; 10
фреона, ?>у10; //
духа; 13, 14 —
центр тяжести
к байпасной линии, D 15; 12 — спуск воз-
соответственно выход и вход воды, D 32; Ц.Т.-
Щ^ ВидИ*'
А-А
Л-Д
Расположение
фундаментных п~алтоо ltOfIl5.021
Ж
В75
П
55

Ниже приведена техническая характеристика агрегата
и комплектующей аппаратуры.
^агр^Вт (тыс. к к ал/ч)
м3/ч
Холодопроизводительность*, кВт (ккал/ч) 7
Мощность*, потребляемая из сети
переменного тока напряжением 220/380 В, кВт
Диапазон температур кипения, °С
Компрессор
марка
теоретический описываемый объем
частота вращения вала, с-1
Смазочное масло (ГОСТ 5546—66)
Количество масла, заряжаемого в картер
компрессора, кг
Конденсатор
площадь наружной теплообменной
поверхности, м2
объем ресиверной части, л
расход охлаждающей воды на
конденсатор, м3/ч
температура воды на входе в
конденсатор, °С
Тепловыделения агрегата, кВт (ккал/ч)
Масса агрегата (без запасных частей,
специнструмента и магнитного пускателя), кг
,792F700)
3,5
+5-
-20
2ФВБС4
20,6
960
ХФ-22-24
2,5
10
5
До 32
133,75A15)
335±10%
* Холодопроизводительность и мощность указаны для
режима: температура кипения —15СС, воды на входе в конденсатор
28°С.
Бессальниковый компрессор 2ФВБС4 серийного
производства описан ранее (МалаховаМ. А., Катерухин В, В.,
Панченко В. Я- Фреоновые бессальниковые компрессоры.—
«Холодильная техника», 1971, № 1, с. 55—59).
Конденсатор горизонтальный, кожухотрубный, с
водяным охлаждением, с накатными мельхиоровыми
трубками диаметром 16X2 мм, обечайкой стальной 273X7 мм
и двумя взаимозаменяемыми бронзовыми крышками, в
которых для защиты от коррозии установлены стальные
протекторы. Конденсатор снабжен предохранительным
клапаном, штуцером для аварийного выброса жидкого
фреона, штуцером в газовой полости для регулирования
холодопроизводительности установки, последний может
быть использован для подсоединения байпасной линии.
Воздух из конденсатора выпускается через спускной
клапан.
Приборы автоматики предусматривают защиту агрегата
от чрезмерного повышения и понижения давления
компрессора с помощью датчиков реле давления РД-2Б-03ОМ5 и
РД-16-01ОМ5 и защиту компрессора от повышения
температуры нагнетания более 145°С с помощью датчика реле
температуры ТР-2А-0,6ОМ5. Для измерения и контроля
давлений всасывания и нагнетания компрессора
установлены мановакуумметры типа MBTnCg-100OM2.
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности от температур кипения и охлаждающей
воды на входе в конденсатор при постоянном ее расходе
5 м3/ч (/вс = 15°С).
Габаритные и присоединительные размеры агрегата
МАКБ4 22/I-II приведены на рис. 1, а зависимость
холодопроизводительности и потребляемой мощности от
температур кипения и охлаждающей воды на входе в
конденсатор при постоянном расходе воды 5 м3/ч — на рис. 2.
Гарантийный срок устанавливается не менее 12
месяцев со дня сдачи объекта в эксплуатацию, но не более
24 месяцев со дня отгрузки изделия заводом-поставщиком.
Агрегат прошел междуведомственные испытания и
рекомендован к серийному производству. Выпускает
агрегаты МАКБ4 22/I-II Мелитопольский завод холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ.
1

Содержание журнала «Холодильная техника»
за 1976 год
Исторические решения XXV съезда КПСС —
в жизнь! IV—2
Новые важные рубежи на пути строительства
коммунизма I—2
Бражников А. М., Камовников Б. П., Каух-
чешвили Э. И. Проблемы и перспективы
холодильного консервирования XI—7
XXV СЪЕЗДУ КПСС — ДОСТОЙНУЮ
ВСТРЕЧУ!
Гальперин Э. Я., Трощенко А. И. Задание
девятой пятилетки выполнено досрочно I—6
Грищенко Д. И. К новым трудовым
свершениям II—8
Кац М. Э. На рубеже десятой пятилетки II—2
Радионов Г. Ф. Одобряем и поддерживаем! II—10
Передовики производства — XXV съезду
КПСС! 1—12
II—11
РУБЕЖИ ДЕСЯТОЙ ПЯТИЛЕТКИ
Быков А. В. Перспективы развития
холодильного машиностроения III—4
Лебедев В. Ф., Медунов С. Д. Повышать
качество и эффективность научных
исследований! " III—2
ДЕСЯТОЙ ПЯТИЛЕТКЕ — УДАРНЫЙ ТРУД!
Черепанов Л. И. Большие задачи III—б
РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
Алексеев В. П., Гарачук В. К. Больше
внимания подготовке инженерных кадров для
холодильной промышленности V—5
Бражников А. М., Каухчешвили Э. И.
Подготовка специалистов для холодильной
промышленности в десятой пятилетке V—7
Зайцев В. П. Искусственный холод в рыбном
хозяйстве в десятой пятилетке IX—2
Орехов И. И. За высокое качество подготовки
инженеров по холодильной технике V—2
Позин М. М. Развивать и совершенствовать
холодильную цепь страны X—2
Сергиенко А. Н. Основные пути повышения
эффективности работы холодильных
предприятий Росмясорыбторга в десятой
пятилетке VI—2
Ткачев В. Д., Фаерштейн В. О. Пути
совершенствования железнодорожного
холодильного транспорта в десятой пятилетке XII—2
С высокой наградой! V—9
ПЯТИЛЕТКЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ И КАЧЕСТВА —
УДАРНЫЙ ТРУД!
Андрачников Е. И. Превратить комбинат в
образцовое предприятие — главная задача! XI—2
О социалистических обязательства и встречных
планах коллективов предприятий и
организаций мясной и молочной
промышленности на 1976 год VII—2
Сергиенко Л. Г. На трудовой вахте VII—4
Фишман М. А., Прокофьев А. А.
Социалистические обязательства выполним! VIII—2
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО ПРОДУКЦИИ
Быков А. В., Калнинь И. М., Шпенцер В. Б.
Стандартизация — средство обеспечения
высокого качества холодильного оборудования VII—6
Гальперин Д. М. Унификация и стандартизация
опор и подвесок холодильных трубопроводов VIII—37
Кузнецов Д. А., Кротт Л. Д., Лободенко 3. И.,
Базаров В. Н. Отраслевой стандарт на
фреоновые воздухоохладители для судовых
систем кондиционирования II—29
ЭКОНОМИКА, ПЛАНИРОВАНИЕ И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Гогадзе Г. Д. Проблемы промышленного
хранения плодов и овощей в Грузинской ССР X—б
Гоголина Т. В., Романова Т. А., Гончуков В. Б.
Себестоимость производства холода III—7
Палем В. М. Образование и использование фонда
материального поощрения на
холодильниках оптовой торговли IV—8
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Агафонычев В. П., Горшков И. К.,
Латышев В. П., Камовников Б. П. Эффективность
систем энергоподвода промышленных
сублимационных установок периодического
действия VIII—9
Быков А. В., Калнинь И. М., Канышев Г. А.,
Верный А. Л., Шварц А. И. Анализ
эффективности двухступенчатого
дросселирования в схеме с одноступенчатым винтовым
компрессором VI—10
Быков А. В., Щербаков В. С. Применение
холодильных поршневых компрессоров с
регулированием холодопроизводительности в
установках кондиционирования воздуха VIII—5
Волынец А. 3., Сафонов В. К., Евтюгин А. Г.
Основы расчета десублиматоров
сублимационных установок непрерывного действия IV—36
Данилов Р. Л., Тарасенко Л. А. Надежность
работы абсорбционной холодильной
машины в цикле производства сухого льда II—16
Данилов Р. Л., Фридштейн В. И. Новая схема
последовательной подачи охлаждающей
воды в теплообменные аппараты
абсорбционной холодильной машины X —14
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. П.
Эксплуатационные характеристики судовых
холодильных установок с винтовыми
компрессорами II—12
Калнинь И. М., Сухомлинов И. Я., Цир-
лин Б. Л., Чистяков Ф. М. К вопросу
сравнения холодильных машин III—11
Калнинь И. М., Сухомлинов И. Я-, Цир-
лин Б. Л., Чистяков Ф. М. Анализ
эффективности воздушных и парокомпрессионных
холодильных машин при положительных
температурах охлаждения IV—12
Канышев Г. А., Курьянов А. П., Шварц А. И.,
Верный А. Л. Отечественные судовые
аммиачные винтовые компрессорные агрегаты I—13
Маяковский Ю. В., Шаззо Р. И.,
Горбунов А. П., Доильницын А. В.
Экспериментальное исследование
воздухораспределителя постоянного сечения IX—17
Несвицкий А. А. Об экономической
эффективности применения воздушных
конденсаторов в холодильных установках
нефтехимической промышленности XI—13
57

Роговая С. Н., Чумак И. Г., Коханский А. И.
Экспериментальное и аналитическое
исследование воздухоохладителя с регулярной
насадкой III—22
Ткачев А. Г., Богомолов В. А. Сравнение
работы воздухоохладителей с различными
антикоррозийными покрытиями XII—10
Цимерман А. Б., Майсоценко В. С, Печер-
ская И. М. Косвенно-испарительный
воздухоохладитель нового типа III—18
Чепурненко В. П., Русов Е. X., Лагота Л. Ф.,
Гоголь Н. И., Бельченко В. М. Результаты
промышленных испытаний холодильного
комплекса Северодонецкого химического
комбината X—11
Шляховецкий В. М. Систематизация циклов
холодильных машин IV—18
Ястребов В. С, Коваль Г. А.
Эксплуатационная надежность холодильных машин
ХМ-ФВ20 IV—22
МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ, ТОРГОВОЕ
И БЫТОВОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Бар-
теньев О. А. Испытания холодильной
установки с централизованным воздушным
конденсатором V—13
Блувштейн Н. Д., Вайн Л. Н.
Ремонтопригодность бытовых холодильников VI—15
Быков В. А., Якобсон В. Б. Совершенствование
нагнетательных клапанов
низкотемпературных герметичных компрессоров XI—17
Веселое В. В., Пунин В. П. Влияние фреона-22
на электрическое сопротивление пленочной
изоляции встроенных электродвигателей X—33
Добров В. В., Введенский Ю. И.
Сравнительные теплотехнические исследования
листопрокатных и ребристотрубных испарителей X—17
Дорош В. С. Механические потери
высокооборотных герметичных компрессоров XII—7
Захаров С. А., Милованов В. И.
Исследование влияния зазоров в сопряжениях
герметичного ротационного компрессора на его
характеристики III—14
Кузнецов В. П., Черняк Г. И. Методика
оценки качества заполнения корпусов бытовых
холодильников пенополиуретановой
изоляцией на Минском заводе холодильников VII—28
Нестеренко Б. Е. Холодильники «Бирюса» VIII—11
Черняк Г. И., Шифрина Д. И. Оценка
качества изготовления бытовых холодильников с
помощью коэффициента дефектности X—36
Якобсон В. Б. Теоретические циклы и пути
совершенствования паровой холодильной
машины V—16
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Ефремов С. Н. Расчетные параметры
наружного воздуха для систем кондиционирования
в помещениях скоростных речных судов IX—23
Жадан В. 3. Сравнительная оценка способов
увлажнения воздуха в камерах холодильников VII—20
Котенко В. Д., Осипов В. Н., Чернецов А. А.,
Трускова Л. А. Транспортный автономный
кондиционер КТ-9 1—19
Левин А. М., Родин А. К., Иванов В. А.,
Слепых Г. М. Изменение параметров воздуха
в сушильной камере сырокопченых колбас III—40
Мерчанский В. Д. Использование пенных теп-
лообменных аппаратов для охлаждения
помещений в зимнее время VI—18
Тихомирова Л. Н., Гоголин А. А., Лебедев В. Ф.
Исследование процессов
кондиционирования воздуха в камерах созревания сыра IX—29
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ
Кулиев А. 3., Надир-заде С. М.
Полупроводниковый аппарат «Гипер-гипотерм» VIII—13
Орлов В. С, Серебряный Г. Л. О
нестационарных режимах термоэлектрического
холодильника с контактным охлаждением
«изотермической стенки» VI—26
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО И
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
(ХОЛОДИЛЬНИКИ, ФАБРИКИ МОРОЖЕНОГО,
ЗАВОДЫ СУХОГО ЛЬДА, ИСКУССТВЕННЫЕ КАТКИ)
Герасимов Н. А., Голянд М. М., Эглит А. Я.
Об оптимизации теплоизоляционных
ограждений холодильника VII—18
Горлина Л. П., Захаркина Н. С, Заев Н. Е.
Изучение стабильности холодильного
масла ХФ-22-24 в процессе теплового старения
методом ИК-спектроскопии VIII—19
Дуранов Е. Ф. Проектирование гидро- и па-
роизоляции обогреваемых полов на грунтах XII—25
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г.,
Масленников А. А., Немцев А. В. Насосы для жидких
хладагентов IV—30
Кладий А. Г. Реконструкция действующих и
проектирование новых фабрик мороженого XI—8
Коган А. Г. Получение низкотемпературной
двуокиси углерода на базе использования
защитных газов XI—28
Лихтенштейн Э. Л. Теплотехнический расчет
оснований холодильных сооружений V—24
Лихтенштейн Э. Л., Вдовиченко В. В.
Высокогорный спортивный комплекс Медео VI—б
Маяковский Ю. В., Шаззо Р. И., Шехов-
цев В. А. Распределение воздуха через
перфорированные воздуховоды I—21
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Силина Л. Б.,
Семененко М. И. Исследование
стабильности масло-фреоновых систем V—20
Погоржельский А. Б., Друцкий В. В., Пиме-
нова Т. Ф. Новые цехи для производства
низкотемпературной жидкой двуокиси
углерода XII—21
Титов В. Б. Исследование процесса
вымораживания двуокиси углерода из дымовых газов X—22
Ткачев А. Г., Малышев В. П., Богомолов В. А.
Исследование адгезии льда к
конструкционным материалам, антикоррозийным и ан-
тиобледенительным покрытиям VIII—15
Туров В. М. Экспериментальное овощекарто-
фелехранилище емкостью 8 тыс. т в г. Минске X—7
Шематульскис А. Б. Устройство и
эксплуатация толкающих конвейеров в камерах
холодильной обработки мяса на Алитусском
мясокомбинате IX—10
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М.
Модернизация холодильных установок
рыбопромысловых траулеров типа «Прометей» IX—8
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М., Клей-
дерманн Р., Лоссе К., Хеллерт Б., Пуш А.
Промысловые испытания
низкотемпературного роторного морозильного агрегата с
каскадной холодильной установкой V—10
Стефанович В. В., Дейнего Г. П. Системы
охлаждения судовых провизионных камер IV—26
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Ионов А. Г., Боголюбский О. К. Оптимальная
кратность циркуляции хладагента в
охлаждающих системах морозильных аппаратов VII—13
58

ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Александрова Н. А., Макаров В. В.,
Латышев В. П., Орловский В. М. Исследование
удельной теплоемкости говядины и
поджелудочной железы крупного рогатого скота VII—31
Бабаев И. Э., Цюпа В. И., Яушева Э. Ф.
Влияние режимов вибрации на механизм
теплообмена в процессе непрерывной
сублимационной сушки гранулированных пищевых
продуктов III—37
Бондарев В. И., Новикова Г. В., Черников И. Г.
Эффективность хранения плодов и овощей на
холодильнике с регулируемой газовой средой XII—26
Войтко А. М., Ковалева Р. И., Дидык Т. С,
Рихтер А. Г., Цаплин В. А. Исследование
естественной убыли при хранении
замороженных плодов и овощей на холодильниках
консервных заводов XI—30
Герасимова В. А., Лазарев Е. Н. Влияние
различных режимов хранения и
предварительной обработки на качество яиц 1—31
Гольберг Л. Д., Чумак И. Г., Чуркин А. А.
Проникновение соли в растительные
продукты при замораживании в рассоле IV—40
Гомелаури В. И., Мусхелишвили А. И., Хош-
тария А. Г., Везиришвили О. Ш., Хечу-
ашвили Г. 3. Теплофизические параметры
слоя чайного листа II—26
Гуслянников В. В., Корешков В. Н.
Исследование изменения качества мяса кур,
замороженных в жидком азоте и в воздухе, в процессе
длительного низкотемпературного хранения XII—30
Ежов И. С, Филаткин В. Н., Плотников В. Т.,
Федотов А. Г., Емельянова 3. И.
Исследование возможности криоконцентрирова-
ния в пивоваренном производстве VI—29
Жадан В. 3. Усушка пищевых продуктов при
охлаждении VIII—33
Каминарская А. К. Влияние условий
предварительного замораживания на структуру
говяжьего мяса при сублимационной сушке XI—33
Латышев В. П., Лебедев В. Ф., Медунов С. Д.,
Джемухадзе К. М. Калориметрическое
исследование зеленого чайного листа X—38
/\Латышев В. П., Озерова Т. М. Удельная теп-
I лоемкость и энтальпия топленых говяжьего
\ и свиного жиров V—37
Моисеева Н. А., Салькова Е. Г. Нарушения в
обмене веществ у плодов и повреждения
тонкой структуры клеток при
субкриоскопической температуре VIII—29
Петрухина Э. П., Пискарев А. И. Исследование
качественных изменений сливочного масла
в процессе хранения при различных
отрицательных температурах III—41
О новых нормах естественной убыли мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке
и хранении на холодильниках
мясокомбинатов XII—34
Рютов Д. Г. Влияние связанной воды на
образование льда в пищевых продуктах при их
замораживании V—32
Селезнев В. Н., Фоменко В. М. О сохранении
качества моркови в камере с искусственным
охлаждением " IX—37
Селезнев В. Н., Фоменко В. М. Сохраняемость
качества лука в холодильной камере с
осушением воздуха " VII—34
Стефанович В. В., Дейнего Г. П. Метод
длительного хранения охлажденного мяса с
использованием бактерицидных ламп IX—34
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЕ РАБОТЫ
Барский М. А., Купленов Н. И. Тепло- и массо-
обмен в абсорбционной установке
кондиционирования воздуха III—33
Бобрсвников Г. Н., Поляков А. А.,
Ильина Н. И> Исследование работы вихревых
труб на влажном воздухе XI—25
Бондарев И. Т., Ярошенко В. М. Влияние
влажности воздуха на процессы расширения в
детандерах турбохолодильных машин IX—14
Бучко Н. А., Лебедкина И. К., Зеленова Н. Ю.
Приближенный унифицированный метод
расчета и сопоставления эффективности паровых
и жидкостных термосвай III—25
Герасимов Н. А., Васильев А. И., Осипов Ю. В.,
Тимофеев Г. Д. Анализ удельного расхода
электроэнергии аммиачных холодильных
установок на базе функций чувствительности XII—13
Гоголин А. А. Охлаждение насыщенного
воздуха III—30
Гоголин В. А. Влияние перегрева паров
хладагента на теплообмен в кожухотрубных
испарителях холодильных машин XI—21
Данилова Г. Н., Букин В. Г., Дюндин В. А.
Исследование теплоотдачи в элементах
оросительных испарителей VI—21
Каппель А. С, Широков А. А., Доминов В. Я.
О выборе параметров работы фреонового
воздухоотделителя IX—20
Каппель А. С, Широков А. А., Цейтлин А. М.,
Путилин С. А. Методы определения
неконденсирующихся газов во фреоновой системе I—25
Клименко А. П., Красноокий С. И.,
Колесник В. М. Применение обобщенного
уравнения Старлинга — Хана для расчета на ЭВМ
термодинамических свойств фреонов и их
смесей VIII—26
Лавочник А. И., Соловей Р. Л.
Экспериментальное исследование вязкости фреонов и
их смесей в жидком состоянии при
атмосферном давлении VII—26
Лисин В. В., Чепурненко В. П. Исследование
теплообмена в пучках из литых ребристых
труб IX—25
Макрушин В. И. Метод расчета тепловлажност-
ных процессов в контактных аппаратах XII—19
Мачулин В. И. Теплообмен вертикального ряда
труб при естественной конвекции воздуха VII—24
Передистая Р. П., Данилова Г. Н.
Экспериментальное исследование внутренней
теплоотдачи в воздухоохладителях с нижней
подачей аммиака II—19
Перельштейн И. И., Парушин Е. Б. Методика
определения термодинамических свойств
основных хладагентов по экспериментальным
данным 1—27
Премет Э. И., Шишкин В. М., Бубис Е. М.,
Берман С. А. Исследование осевых сил тур-
бодетандерного агрегата X—30
Риферт В. Г., Леонтьев Г. Г., Чаплинский С. И.,
Ефремов А. А. Интенсификация теплообмена
при конденсации хладагентов на
вертикальной трубе V—29
Столяров А. А. Холодильные циклы с
двухфазным струйным энергоразделителем VII—9
Таубман Е. И., Калишевич Ю. И. Оценка
теплоотдачи пленочного испарителя с учетом
трения пара о жидкость " 1—23
59

Филаткин В. Н., Плотников В. Т., Алишев А. Г.
Растворимость фреонов в воде II—23
Цветков О. Б., Чилипенок Ю. С, Данилова Г. Н.
Теплопроводность бинарных смесей жидких
фреонов XII—17
Чайковский В Ф., Доманский Р. А.,
Пучков Б. В. Расчет поверхности тепло- и массо-
обмена при конденсации смеси фреонов-12 и
22 на горизонтальных трубах VIII—24
Чумак И. Г., Коханский А. И. Нестационарный
процесс инееобразования в
воздухоохладителе " X—27
Чумак И. Г., Коханский А. И., Занько О. Н.
Математическая модель и динамические
характеристики кожухотрубного испарителя VIII—21
Чумаченко А. Д., Блинов А. Д. Теплообмен
при кипении растворов в тонком слое IX—27
НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
Кухтин В. Д. Датчики-реле температуры Т178В XI—37
Ненахов В. К. Дроссельный регулятор
температуры АДТ-65 XI—36
XIV МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС ПО ХОЛОДУ
Братек Т. Кондиционирование воздуха в
кабинах мостовых кранов III—51
Бродянский В. М. Проблемы криогенной
техники 1—36
Ван дер Ягт М. Ф. Г. Двухфазный поток в
испарителе VII—42
Васильева Л. Д., Якубов Г. 3., Каргаль-
цев И. И., Пискарев А. И., Моисеева Е. Л.,
Баландина Г. А., Хохлова Л. М.,
Донцова Н. Т., Гунар Е. В. Исследование влияния
температуры хранения на качество упако-
^ ванного мороженого мяса II—39
Вио П. Вторичные эффекты, связанные с замо-
W раживанием биологических тканей 1—46
Воскобойников В. А., Каухчешвили Э. И.,
Озирная Д. И. Интенсификация процесса
замораживания пищевых продуктов и
биологических материалов в поле магнитных сил II—44
Гиндлин И. М. Новое в технике и технологии
холодильного хранения V—41
Греннерюд Р. Гидравлическое сопротивление
при течении двухфазного потока фреона-12 в
вертикально расположенных калачах
плоского змеевика VII—40
Данилова Г. Н., Цветков О. Б. Термодинамика
и тепломассообмен VII—38
Джордан Р. К. Возможности теплового
преобразования солнечной энергии в
электрическую для целей кондиционирования воздуха III—47
Зайцев В. П., Попов А. А., Сапожников С. А.
Проблемы наземного и водного
рефрижераторного транспорта VI—33
Илчева Д. А. Исследование холодильной
машины автономного кондиционера с капиллярной
трубкой в цикличном режиме III—48
Ибл В. Плавучие речные холодильники —
оптимальное звено холодильной цепи VI—41
Калиновски К. Применение показателя
энергия/масса для анализа холодильных
установок " IV—47
Кальво М. Сублимационное консервирование
срезанных цветов I—50
Камовников Б. П., Семенов Г. В., Розен-
штейн Н. Д. Исследование процесса сушки и
оптимизация сублимационных установок,
перерабатывающих гранулированные пище-
вые^продукты I—?0
Карпис Е. Е. Проблемы кондиционирования
воздуха
Клименко Т. А., Цирлин Б. Л., Бондарев В. Н.
Системы охлаждения герметичных
компрессоров
Кремаски А., Рагацци Г., Лукарелли А.
Современные направления в развитии
холодильной промышленности Италии
Лаковская И. А. Проблемы сублимации,
криобиологии, применения холода в
медицине
Линнелев Ф., Поулсен К. Связь срока и
температуры хранения с сохраняемостью продукта
(некоторые исключения из общих правил)
Мефферт Г. Ф. Т. Современное развитие
холодильного транспорта
Моисеева Н. А., Быкова Т. Д. Фитоалексинная
активность яблок как показатель
устойчивости к фитопатогенным микроорганизмам
при хранении
Нагано Т., Уемацу Д. Пример применения
теплового насоса «воздух — вода» в районе с
*- холодным климатом
f Рютов Д. Г. Применение холода для сохранения
Ч, пищевых продуктов
Сапронов В. И. Мировые тенденции в
развитии холодильного машиностроения
Стоккер В. Ф. Определение характеристик
абсорбционных водоаммиачных холодильных
установок при их моделировании на ЭВМ
Тышкевич Ст., Тышкевич И. К вопросу о крио-
диффузии в мясе
Фишер Р. Одноэтажный автоматизированный
холодильник высотой 22 м
Чуклин С. Г.|, Авдеев Е. С, Карев В. И., Цви-
говский Г. К. Некоторые результаты
сравнительного анализа систем охлаждения реф-
^ рижераторных трюмов
(Шайо Б. Исследование методом электронного
\ парамагнитного резонанса изменений,
возникающих в каталазе при замораживании и
сублимации
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Гольдберг Ю. И. Ремонт
холодильных агрегатов с герметичными
поршневыми и ротационными компрессорами
Белышев В. Л. Устройство для выпуска масла
из маслоотделителя
Вагабов И. И., Олейник В. В., Ковнерцев Е. 3.
Промышленные испытания гидроциклона для
разделения масла и жидкого аммиака
Вакуумная установка регенерации цеолита
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Защита винтового
компрессорного агрегата типа S3 при
перегорании предохранителей
Думай Л. Б. Схема сигнализации
низкотемпературной испытательной термокамеры
Иванов Н. Ф. Использование естественного
холода для охлаждения молока после
пастеризации на молочных заводах
Касич В. П., Карамазин А. В. Способ монтажа,
крепления и центровки оборудования на
фундаменте
Кладий А. Г. Централизованная доставка
сгущенного молока на фабрику мороженого
Креймер Н. Г., Пытченко В. П. Устройство для
автоматического выпуска масла из барботаж-
ного маслоотделителя
Лукьянов Г. Д., Перочинский Б. Л. Расчет
эксплуатационной скорости вилочных
noil I—45
IV—44
V—44
1—38
II—48
VI—39
II—42
III—50
II—34
IV—42
IV—49
II—46
V—45
VI—35
1—44
XI—39
XII—36
II—52
X—41
V—49
VIII—41
VI—44
V—48
IV—53
IV—53
1—51
60

грузчиков при грузовых работах на
холодильниках XII—42
Михайлов И. Т., Курбан В. Д. Новый
терморегулятор для контейнеров, охлаждаемых
жидким азотом VII—^46
Нагеев X. М. Опыт повышения
износоустойчивости деталей холодильных крейцкопфных
компрессоров VII—44
Немцев А. В., Сенягин Ю. Я.
Воздухоотделитель повышенной производительности II—51
Опарин М. М. Аппарат для местной гипотермии IX—40
Определение степени регенерации адсорбентов VI—45
Поддон с кронштейном для испарителей X—43
Приспособление для разборки герметичных
компрессоров X—42
Самойленко В. И., Малкин Л. Ш. Пульт «Влага»
для анализа микроконцентрации воды в
маслах, фреонах и масло-фреоновых смесях I—52
Станция для осушки смазочного масла VI—46
Стенды для испытаний бессальниковых
компрессоров при ремонте IX—41
Сулимов С. И. Дополнения к схеме автоматики
винтовых компрессорных агрегатов S3-900
и S3-2500 IV—52
Сурин Е. И., Чертков М. А., Неважай П. Ф.,
Белей В. Ф. Охлаждение тяговых
аккумуляторных батарей при зарядке III—52
Федорова Н. К., Жокина 3. И., Журавель Е. А.,
Ляуданскене А. В. Хранение мороженого
мяса в камерах с воздушной системой
охлаждения на Алитусском мясокомбинате XI—44
Черняк А. Л., Богданов О. И., Левин В. М.
Непрерывный автоматический контроль
расхода жидкого фреона при испытаниях
малых холодильных машин III—53
Чистов Л. П. О реконструкции Вологодского
хладокомбината VIII—40
в помощь практику
Арсланов Н. И. Рекомендации по организации
системы планово-предупредительного
ремонта оппозитных холодильных
компрессоров IX—43
Лурье М. Е. О проектировании трубопроводов
холодильных установок VIII—43
Соболев В. А. Инструмент, приспособления и
оснастка для монтажа холодильных
установок холодопроизводительностью до
6000 ккал/ч V—51
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Бобровников М. И. Новые противопожарные
требования к холодильникам III—55
Карпов А. В. К вопросу об электрообогреве
труб VII—47
Перельштейн И. И., Арефьева Л. Н.
Рекомендации по применению антикоррозийного
хладоносителя «Минузол-пулвис» VI—47
Соловьев Н. К. Крыши и кровли холодильников X—43
Соловьев Н. К. О деформациях строительных
конструкций холодильников при
промерзании грунта IV—55
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ НА ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВКАХ
Протопопова Т. В. Установка обратных
клапанов VIII—42
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
I — 35, 62; II — 54; III — 54, 56, 66; IV — 41,
51,54, 60; V —40, 50, 62; VI — 49, 57;
VII —43, 48, 54, 60; VIII — 36, 50, 55;
IX — 39, 48, 60; X — 40, 46, 52; XI — 35,
38, 47, 55, 58; XII—44, 52
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гоголин А. А., Рютов Д. Г. Полезный учебник VI—51
Ионов А. Г. О книге «Судовые холодильные
установки и машины» VIII—54
Книги по холодильной технике, выходящие
в свет в 1976 г. I—55
Книги по холодильной технике, выходящие в
свет в 1977 г. XI—48
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1974 г. IX—49
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии V—53
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии VII—50
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии X—48
Якобсон В. Б. Раздел «Холодильные
установки» учебника для инженерно-строительных
вузов и факультетов IV—57
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ VI—52
О задачах Научно-технического общества
пищевой промышленности по ускорению
научно-технического прогресса в свете
решений XXV съезда КПСС X—51
ХРОНИКА
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1975 г. VIII—58
Заседание секции Научного совета ГКНТ в
Харькове III—58
Конференция с участием специалистов
социалистических стран по научно-техническим
проблемам мясной и молочной
промышленности VIII—56
К 70-летию Евгения Алексеевича Сташина IX—50
К 70-летию Хечо Вартановича Айрапетова I—54
Научно-техническая конференция по
использованию искусственного холода в отраслях
народного хозяйства Северного Кавказа XII—48
Новое в технике ремонта бытовых
холодильников на предстоящей выставке «Интербыт-
маш-76» V-—57
Основные направления развития и
совершенствования абсорбционных холодильных
машин IX—51
Очередное заседание секции Научного совета
ГКНТ в Калининграде XI—52
Пленарное заседание Научного совета ГКНТ
по итогам работы XIV Международного
конгресса по холоду V—56
Совещание по применению холода в сельском
хозяйстве VI—53
ИНФОРМАЦИЯ
Новая технология изготовления компактных
теплообменников VII—54
Орлова В. Н. Выставка оборудования для легкой
и пищевой промышленности на ВДНХ в
Москве VII—53
В МЕЖДУНАРОДНОЙ ОРГАНИЗАЦИИ ПО
СТАНДАРТИЗАЦИИ
IV Пленарное заседание ИСО/ТК86
«Охлаждение» VII—55
61

ВЫСТАВКА «АВСТРАЛИЯ-76»
Хелемский А. М. Холодильные машины для
контейнеров на Австралийской
национальной выставке в Москве
«ИНТЕРБЫТМАШ-76»
Вайн Л. Н. Холодильная техника на
Международной выставке в Москве
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Акимова Л. Д. Международная Лейпцигская
весенняя ярмарка-76
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н.
Воздухоохладители производства Венгерской
Народной Республики
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н.
Основные направления конструирования
воздухоохладителей в Венгерской Народной
Республике
Охейм Г., Фрицше К., Шнейдер Д. Поведение
пенополистирола под сжимающей нагрузкой
Электропогрузчики «Балканкар»
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Бурданова Г. А., Мерзлякова Е. Г.
Холодильные компрессоры фирмы «Грассо»
Давыдов Ю. С. К вопросу автоматизации систем
кондиционирования воздуха
многофункциональными регуляторами
Давыдов Ю. С. Применение блочных систем
автоматического управления в установках
кондиционирования воздуха
Карпис Е. Е. Комфортное кондиционирование
воздуха в промышленных зданиях
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
термостатируемых помещениях
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н.
О современных зарубежных
воздухоохладителях
Мозгина В. И., Чернопятова Л. М. Новое в
развитии винтовых холодильных
компрессоров
Степанов В. А., Цветков А. И., Кащук В. Ф.
Санитарная оценка методов охлаждения
тушек птицы
Чижов Г. Б. Новые данные к выбору условий
охлаждения мяса
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Артемова А. А., Генин Л. Л., Брун А. X.,
Вайнштейн В. Д., Галежа В. Б. Холодильная
X—56 каскадная машина МКТН20-3-5 и компрес-
сорно-конденсаторный агрегат АКН-20-3-5 VI—58
Вавренюк В. М., Григорьев А. С,
Сапрыкина С. Н. Дроссельные регуляторы давления
и температуры III—61
XI1—50 ВавренюкВ. М., Елецкий Е. Г., КоровинаМ. Н.,
Сапрыкина С. Н. Терморегулирующие
вентили малой производительности IV—61
Вайн Л. Н. Основные показатели
отечественных бытовых холодильников VIII—61
VI—54 Генин Л. Л., Бландовцева Н. П., Галежа А. С,
Меркишина Н. Н. Холодильные компрессор-
но-испарительные агрегаты типа ATI 10 и
X—53 АТ220 X—61
Генин Л. Л., Изотова Г. С, Галежа А. С,
Меркишина Н. Н. Компрессорно-конден-
саторные одноступенчатые агрегаты типа
XI—53 АКНО и АК220 IX—61
Генин Л. Л., Щапова И. Н., Артемова А. А.,
V—58 Брун А. X., Галежа А. С, Меркишина Н. Н.
VII—56 Холодильные одноступенчатые машины
типа МКТ110 и МКТ220 IX—54
Генин Л. Л., Щербакова Р. И., Егорова Е. В.,
Маруева В. В. Холодильные компрессорные
агрегаты типа А110 и А220 IX—57
ту—58 Генин Л. Л., Щербакова Р. И., Егорова Е. В.,
Осепчугова Т. И. Новые аммиачные
компрессорные агрегаты А165-7-0 и А165-7-2 VII—61
IX—52 Евдокимова Л. Н., Генин Л. Л., Брун А. X.,
Вайнштейн В. Д., Меркишина Н. Н.
Двухступенчатая холодильная машина МКТД30-
VIII 59 2-5 и компрессорно-конденсаторный
двухступенчатый агрегат АКДЗО-2-5 XI—59
XI—56 Мартынкина В. А., Виленчик Ю. Г. Морские
компрессорно-конденсаторные агрегаты
VII—57 типа МАКБ4 XII—53
Рывкина В. П., Шумов В. С. Агрегат
компрессорный двухступенчатый АД90-3 XI—61
II 56 Славуцкий Д. Л. Пропановые холодильные
центробежные агрегаты I—59
Уткин Е. П. Холодильные агрегаты АФВ20,
X—58 ЭКФ40 и ЭКФ80 II—60
Щапова И. Н., Генин Л. Л., Брун А. X., Про-
хоренкова Э. С, Галежа В. Б. Холодильная
XII—53 машина МКТ 350-2-1 V—61
III—59 ЧТО ПРЕДЛАГАЮТ ЧИТАТЕЛИ 1—61

РЕФЕРАТЫ
УДК 625.244
Пути совершенствования железнодорожного холодильного
транспорта в десятой пятилетке. ТКАЧЕВ В. Д., ФА-
ЕРШТЕЙН В. О. «Холодильная техника», 1976, № 12.
Дан подробный обзор состояния и особенностей
транспортировки скоропортящихся продуктов в десятой
пятилетке по железным дорогам страны. Планомерное
развитие технической базы холодильного транспорта
позволило в 1975 г. обеспечить отгрузку около 25% по
отправлению и 40,6% по грузообороту скоропортящихся
грузов от общего объема перевозок в рефрижераторных
вагонах с механическим охлаждением и электрическим
отоплением грузовых помещений. Указаны основные
задачи по дальнейшему совершенствованию транспортировки
скоропортящихся грузов железнодорожным холодильным
транспортом в десятой пятилетке.
Иллюстраций 1.
УДК 621.512.001.5
Механические потери высокооборотных герметичных
компрессоров. ДОРОШ В. С. «Холодильная техника»,
1976, № 12.
Исследования одно- и двухцилиндрового высокооборотных
герметичных компрессоров показали, что момент трения
компрессоров при температурах масла до 50°С
существенно зависит от давления фреона-22. При давлении,
соответствующем температуре кипения 10°С, максимум трения
находится в диапазоне температур масла 25—35°С, при
понижении давления фреона — смещается в сторону более
низких температур масла. В интервале температур масла
50—90°С среднее давление трения компрессоров с
увеличением числа цилиндров и частоты вращения (от 25 до
67 с-1) растет от 0,1-102 до 0,75-102 кПа. Большая часть
потерь трения в высокооборотных герметичных
компрессорах D5—75%) приходится на вал и смазочный насос.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.9:621.793
Сравнение работы воздухоохладителей с различными
антикоррозийными покрытиями. ТКАЧЕВ А. Г.,
БОГОМОЛОВ В. А. «Холодильная техника», 1976, № 12.
Приводятся результаты промышленных сравнительных
испытаний двух воздухоохладителей с цинковым и орга-
носиликатным покрытиями. Испытания показали
перспективность применения органосиликатного покрытия типа
ОСМ, которое позволяет увеличить антикоррозийную
стойкость поверхности воздухоохладителя и
усовершенствовать систему удаления инея.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.59:621.31:657.21.005
Анализ удельного расхода электроэнергии аммиачных
холодильных установок на базе функций чувствительности.
ГЕРАСИМОВ Н. А. ВАСИЛЬЕВ А. И. ОСИПОВ Ю. В.,
ТИМОФЕЕВ Г. Д. «Холодильная техника», 1976, № 12.
Получены аналитические выражения для расчета
изменения удельного расхода электроэнергии поршневыми
и винтовыми компрессорами при одновременной вариации
температур конденсации, кипения и переохлаждения
жидкого аммиака перед регулирующим вентилем.
Таблиц 5. Иллюстраций 1. Список литературы — 5
названий.
УДК 621.564.25:536.22
Теплопроводность бинарных смесей жидких фреонов.
ЦВЕТКОВ О. Б., ЧИЛИПЕНОК Ю. С,
ДАНИЛОВА Г. Н. «Холодильная техника», 1976, № 12.
Описана экспериментальная установка для монотонного
разогрева и для измерения теплопроводности смесей
жидких фреонов в области низких температур. Получены
экспериментальные данные по теплопроводности смесей
фреонов-22 и 115 и фреонов-22 и 13В1 в диапазоне
температур —120-г-+40°С, давлений до 100 бар при различных
соотношениях компонентов, а также чистых фреонов-22,
115, 13В1, 12 в диапазоне температур от точки плавления
до 40°С и давлений до 200 бар и фреона 152А от —120
до +40°С на линии насыщения. Предлагаются
соотношения для расчета теплопроводности указанных
холодильных агентов.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565.93/.94.001.24
Метод расчета тепловлажностных процессов в контактных
аппаратах. МАКРУШИН В. И. «Холодильная техника»,
1976, № 12.
Предложен метод расчета процессов тепло- и массообмена
в контактных аппаратах, основанный на представлении
о подобном изменении относительных разностей
температур и разностей теплосодержаний газа и жидкости во
время их контакта. В методике использованы полученные
зависимости для отношения Льюиса.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6 названий.
УДК 66.97-404
Новые цехи для производства низкотемпературной жидкой
двуокиси углерода. ПОГОРЖЕЛЬСКИЙ А. Б., ДРУЦ-
КИЙ В. В., ПИМЕНОВА Т. Ф. «Холодильная
техника», 1976, № 12.
Описана действующая установка для производства
жидкой двуокиси углерода высокого давления и
низкотемпературной производительностью 250 кг/ч, изготовленная
предприятием «Мафа Вурцен» (ГДР). Дана ее проектная
и фактическая техническая характеристика. Приведены
преимущества и недостатки.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названия.
УДК 662.998.001.2
Проектирование гидро- и пароизоляции обогреваемых
полов на грунтах. ДУРА НОВ Е. Ф. «Холодильная
техника», 1976, № 12.
Даны рекомендации по проектированию гидро- и
пароизоляции обогреваемых полов зданий холодильников,
позволяющие увеличить срок их службы. Приведены
принципиальные схемы обогреваемых полов на грунтах.
Иллюстраций 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 664.85.03
Эффективность хранения плодов и овощей на
холодильнике с регулируемой газовой средой. БОНДАРЕВ В. И.,
НОВИКОВА Г. В., ЧЕРНИКОВ И. Г. «Холодильная
техника», 1976, № 12.
Описаны результаты технологических исследований
хранения плодов и овощей в холодильной камере с
регулируемой газовой средой, которые показали преимущества
газового способа хранения по сравнению с хранением
в обычной атмосфере — суммарные потери снизились
в 2—5 раз, годовой экономический эффект составил при
семимесячном хранении яблок 109,1 руб/т, моркови
33,4 руб/т и капусты 15,2 руб/т.
Таблиц 4.
63

УДК 637.547.1:537.54.037.5:546.17.004.4
Исследование изменения качества мяса кур, замороженных
в жидком азоте и в воздухе, в процессе длительного
низкотемпературного хранения. ГУСЛЯННИКОВ В. В.,
КОРЕШКОВ В. Н. «Холодильная техника», 1976, № 12
Установлено, что тушки кур, замороженные в жидком
азоте, по сравнению с замороженными в воздухе выявляют
преимущества по товарному виду, влагоудерживающей
способности, консистенции и не имеют их по аромату
и вкусу. В процессе холодильного хранения эти
показатели сближаются и тем быстрее, чем выше температура
и продолжительность хранения. Исследования показали,
что для получения продукта отличного качества срок
хранения при температуре —18°С необходимо ограничить
6 месяцами либо снизить температуру до —30°С, при
которой такое же качество гарантируется в течение 12
месяцев.
Иллюстраций 4. Список литературы — 13 названий.
УДК 637.513.82.53.002.234
О новых нормах естественной убыли мяса и мясопродуктов
при холодильной обработке и хранении на холодильниках
мясокомбинатов. «Холодильная техника», 1976, № 12.
Рассмотрены условия проведения опытной работы по
пранению охлажденного и мороженого мяса в камерах
нроизводственных холодильников, приведены разъясне-
рия по отдельным положениям новых норм, указаны ме-
ноприятия по снижению естественной убыли при хра-
хении мяса на холодильниках.
УДК 621.57.004.67
Ремонт холодильных агрегатов с герметичными
поршневыми и ротационными компрессорами. АНДРАЧНИ-
КОВ Е. И., ГОЛЬДБЕРГ Ю. И. «Холодильная техника»,
1976, № 12.
Описана технологическая линия по ремонту холодильных
герметичных агрегатов: сборка и испытание узла
компрессор-электродвигатель, первая сборка холодильного
агрегата, испытание и зарядка его маслом и фреоном,
вторая сборка холодильного агрегата и обкатка. Рассмотрены
конструкции и принцип действия применяемого при
ремонте технологического оборудования.
Таблиц 1. Иллюстраций 6.
УДК 621.869.32
Расчет эксплуатационной скорости вилочных погрузчиков
при грузовых работах на холодильниках. ЛУКЬЯНОВ Т.Д.,
ПЕРОЧИНСКИЙ Б. Л. «Холодильная техника», 1976,
№12.
Предложена формула для расчета эксплуатационной
скорости вилочных погрузчиков с учетом фактических
маршрутов (движение по прямой, повороты). Результаты
проведенного расчета сопоставлены с опытными данными,
полученными методом хронометрирования операций.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2 названия.
На первой странице обложки: Пункт технического обслуживания автономных рефрижераторных вагонов
(Северо-Кавказская железная дорога).
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор гехн. наук, проф. А. А. Гоголин,
И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко,
доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук
| В. Б. Якобсон I
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-20746. Сдано в набор 3/XI-1976 г. Подписано в печать 29/XI-1976 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,88.
Формат 84X1087i6. Тираж 16 365
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2503
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете
Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии к книжной торговли,
г. Чехов Московской области
64