ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
""" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Пятилетке эффективности и качества — ударный труд!
О социалистических обязательствах и встречных
планах коллективов предприятий и организаций мясной
и молочной промышленности на 1976 год 2
Сергиенко Л. Г. На трудовой вахте 4
Быков А. В., Калнинь И. М., Шпенцер В. Б.
Стандартизация — средство обеспечения высокого качества
холодильного оборудования 6
Столяров А. А. Холодильные циклы с двухфазным
струйным энергоразделителем 9
Ионов А. Г., Боголюбский О. К. Оптимальная
кратность циркуляции хладагента в охлаждающих системах
морозильных аппаратов 13
Герасимов Н. А., Голянд М. М., Эглит А. Я« Об
оптимизации теплоизоляционных ограждений холодильника 18
Жадан В. 3. Сравнительная оценка способов
увлажнения воздуха в камерах холодильников 20
Мачулин В. И. Теплообмен вертикального ряда труб
при естественной конвекции воздуха 24
Лавочник А. И., Соловей Р. Л. Экспериментальное
исследование вязкости фреонов и их смесей в жидком
состоянии при атмосферном давлении 26
Кузнецов В. П., Черняк Г. И. Методика оценки
качества заполнения корпусов бытовых холодильников
пенополиуретановой изоляцией на Минском заводе
холодильников 28
Александрова Н. А., Макаров В. В., Латышев В. П.,
Орловский В. М. Исследование удельной теплоемкости
говядины и поджелудочной железы крупного рогатого
скота 31
Селезнев В. Н., Фоменко В. М. Сохраняемость качества
лука в холодильной камере с осушением воздуха 34
XIV Международный конгресс по холоду
Данилова Г. Н., Цветков О. Б. Термодинамика и
тепломассообмен 38
Греннерюд Р. Гидравлическое сопротивление при
течении двухфазного потока фреона-12 в вертикально
расположенных калачах плоского змеевика 40
Ван дер Ягт М. Ф. Г. Двухфазный поток в испарителе 42
ОБМЕН ОПЫТОМ
Нагеев X. М. Опыт повышения износоустойчивости
деталей холодильных крейцкопфных компрессоров 44
Михайлов И. Т., Курбан В. Д. Новый терморегулятор
для контейнеров, охлаждаемых жидким азотом 46
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Карпов А. В. К вопросу об электрообогреве труб 47
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 43, 48, 54, 60
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 50
ИНФОРМАЦИЯ
Орлова В. Н. Выставка оборудования для легкой и
пищевой промышленности на ВДНХ в Москве 53
Новая технология изготовления компактных
теплообменников 54
В МЕЖДУНАРОДНОЙ ОРГАНИЗАЦИИ
ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ
IV Пленарное заседание ИСО/ТК86 «Охлаждение» 55
В социалистических странах
Электропогрузчики «Балканкар» 56
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в термоста-
тируемых помещениях 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Генин Л. Л., Щербакова Р. И., Егорова Е. В., Осеп-
чугова Т. И. Новые аммиачные компрессорные агрегаты
А165-7-0 и А165-7-2 61
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Shock Labour to Five-Year Plan of Effectiveness and Quality!
Socialist Obligations and Counter-Plans of Collectives of
Enterprises and Organizations of Meat and Dairy Industry for
1976 2
Sergienko L. G. At Labour Shift 4
Bykov A. V., Kalnin I. M., Shpentser V. B.
Standardization — Means for Providing High Quality of Refrigerating
Equipment 6
Stolyarov A. A. Refrigerating Cycles with Two-Phase Jet
Energy Divider 9
Ionov A. G., Bogolyubsky О. К. Optimum Rate of
Refrigerant Circulation in Cooling Systems of Freezers
Gerasimov N. A., Golyand M. M., Eglit A. Y. Optimization
of Thermal Insulating Enclosures of Cold Storage
Warehouse
Zhadan V. Z. Comparative Estimation of Methods of
Humidifying Air in Cold Storage Warehouse Rooms
Machulin V. I. Heat Exchange of Vertical Row of Pipes
at Natural Air Convection
Lavochnik A. I., Solovey R. L. Experimental Investigation
of Viscosity of Freons and Their Mixtures in Liquid State
at Atmospheric Pressure
Kuznetsov V. P., Chernyak G. I. Methods of Estimating
Quality Tof Filling Housings of Domestic Refrigerators
with Foam Polyurethane Insulation at Minsk Plant of
Domestic Refrigerators
Aleksandrova N. A., Makarov V. V., Latyshev V. P., Orlov-
sky V. M. Investigation of % Specific Heat Capacity of
Beef fand Pancreas of IHorned Cattle
Seleznyev V. N., Fomenko V. M. reservation of Onion
Quality in Cold Room with Air Dehydration
XIV International Congress of Refrigeration
Danilova G. N., Tsvetkov О. В. Thermodynamics and Heat-
Mass Exchange
Grnnerud R. Two-Phase Flow Resistance with R12 in
Vertical Returnbends
Van der Jagt M. F. G. Two-Phase Flow in an Avaporator
PRACTICE EXCHANGE
Nageyev К. М. Experience of Increasing Wear Resistance
of Parts in Refrigerating Open Crankcase Compressors
Mikhailov I. Т., Kurban V. D. New Thermal Control for Li
quid Nitrogen Refrigerated Containers
CON SULTATI О
Karpov A. V. Problem of Electric Heating of Pipes
13
18
20
24
26
28
38
47
NEW INVENTIONS 43,48,54,60
BOOK REVIEWf
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology 50
INFORMATION
Orlova V. N. Exhibition of Equipment forlLight and Food
Industry at Exhibition of Economic Achievements in
Moscow 53
New Technology of Manufacturing Compact Heat Exchangers 54
AT fINTERNATIONAL ORGANIZATION
FOR STANDARDIZATION
IV Plenary Meeting of ISO/TC86 «Refrigeration» 55
IN SO IALIST COUNTRIES
Electric Loaders «Balkancar» 56
FOREIGN1TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning in Thermostated Rooms 57
REFERENCE DATA!
Genin L. L., Shcherbakova R. I., Yegorova E. V., Osep-
chugova T. I. New Ammonia Compressor Units A165-7-0
and A165-7-2 61
SUMMARIES 63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.

УДК 621.56/.59.012.2@83.75)
Стандартизация-средство обеспечения высокого качества
холодильного оборудования
Канд. техн. наук Л. В. БЫКОВ,
канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ, В. Б. ШПЕНЦЕР
ВНИИхолодмаш
Решения XXV съезда КПСС, направленные на
повышение эффективности общественного
производства, выдвигают перед холодильным
машиностроением важную задачу ускорения
научно-технического прогресса, улучшения
качества холодильного оборудования и
эффективности его применения во всех сферах
народного хозяйства.
Эффективность применения холодильного
оборудования в народном хозяйстве определяется:
наличием рядов холодильных машин,
агрегатов и аппаратов, оптимально обеспечивающих
потребности народного хозяйства и экспорта;
качеством холодильного оборудования —
совокупностью его свойств, удовлетворяющих
требования потребителей;
В 1974—1975 гг. ВНИИхолодмаш разработал
перспективный план развития холодильного
машиностроения на длительный период, в
соответствии с которым проводит мероприятия по
повышению эффективности и качества
холодильного оборудования и в том числе по
стандартизации холодильного оборудования.
В 1971—1975 гг. ВНИИхолодмашем было
внедрено шесть ГОСТов, 27 ОСТов и пять РТМ,
которыми охвачено 90% выпускаемых
поршневых компрессоров, 70% компрессорно-конден-
саторных агрегатов, 80% холодильных машин
общего применения. Общий уровень
стандартизации и унификации составляет 70%.
Стандарты неоднократно пересматривались в
целях повышения норм и требований.
В табл. 1 в качестве примера приведены
показатели, подвергшиеся изменению при
пересмотре ГОСТ 10890—64 «Агрегаты компрессор-
но-конденсаторные холодопроизводительностью
от 3000 до 9000 ккал/час. Типы и основные
параметры» и ГОСТ 6492—68 «Компрессоры
поршневые производительностью 4500 ккал/час и
более. Типы и основные параметры», и указаны
положительные результаты, полученные от
внедрения новых стандартов.
Особое значение для повышения качества
холодильного оборудования имела разработка
опережающего ОСТ 26—03—943—74
«Компрессоры поршневые холодильные
производительностью 3,5 кВт C000 ккал/час) и более. Типы
и основные параметры», в котором установлены
повышенные требования к поршневым
компрессорам и ограничена область их распространения
до 220 000 ккал/ч (при стандартных условиях).
В результате снижена материалоемкость
компрессоров: I базы — вдвое, II—IV базы —
на 35—50%, увеличена допустимая разность
давлений у компрессоров I—II базы на 7 кгс/см2,
III—IV базы — на 5 кгс/см2. Экономический
эффект от внедрения этого ряда около
45 млн. руб. в год.
ВНИИхолодмаш разработал программу
работ по стандартизации холодильного
оборудования на 1976—1985 гг.
К концу 1985 г. промышленное холодильное
Таблица 1
гост
ГОСТ
10890—64
ГОСТ
6492—68
Показатели
Температура
кипения, ta,
°С

Регулирование холодо-
производи-
тельности
Температура
конденсации
/ °Г

Максимально
допустимая разность
давлений
нагнетания и
всасывания
Ар, кгс/см2
Изменение
показателей
до пе- после пе-
рес- ресмотра
мотра J A975 г.)
—25
—
61
12
—45
Введено
64
14
Полученный
результат
Снижение
температуры
хранения
продуктов
Снижение
расхода

электроэнергии
Снижение
расхода
воды для
охлаждения

конденсаторов.
Уменьшение
необходимой
поверхности

конденсатора, массы и
габаритных
размеров
холодильных
машин и
агрегатов.
Расширение
диапазона
работы
холодильных
машин
6

оборудование будет охвачено 146 стандартами
(табл. 2).
Структура действующих и подлежащих
разработке стандартов приведена в табл. 3.
Действующие стандарты охватывают в
основном сферу изготовления, не распространяясь
на эксплуатацию и ремонт. При этом не
учитываются требования к материалам,
комплектующим изделиям, основным деталям, технологии.
Максимальный эффект от стандартизации может
быть достигнут комплексной стандартизацией
холодильного оборудования, т. е. разработкой
системы взаимоувязанных стандартов,
охватывающих все виды унифицированных рядов
холодильного оборудования. При этом требования
стандартов к продукции должны быть
опережающими, т. е. устанавливающими повышенные
нормы по отношению к уже достигнутым в
отечественном холодильном машиностроении.
Система существующих и разрабатываемых
стандартов должна обеспечить:
проектирование и освоение производства
холодильного оборудования, как правило,
высшей категории качества;
повышение качества выпускаемого
оборудования;
изготовление наиболее ответственных и
трудоемких узлов и деталей по типовым
технологическим процессам, снижение удельной
трудоемкости изготовления, повышение качества
изготовления;
снижение трудоемкости эксплуатации;
повышение качества и снижение трудоемкости
ремонта;
комплектование холодильного оборудования
материалами и комплектующими изделиями,
полностью отвечающими требованиям их
использования в составе холодильных машин.
Изменение по годам охвата стандартами и
степени унификации основного оборудования,
планируемое программой работ по стандартизации,
приведено в табл. 4.
Основные направления перспективной
программы предусматривают:
пересмотр всех существующих стандартов для
обеспечения их современного
научно-технического уровня;
разработку стандартов «Типы и основные
параметры» на все оборудование, подлежащее
освоению; стандартов общих норм и требований;
стандартов типовых технологических
процессов; организационно-методических стандартов;
охват стандартами «Технические требования»
и «Методы испытаний» всех видов
промышленного холодильного оборудования;
охват стандартами «Конструкции и размеры»,
«Технические требования» основных деталей ком-
Таблица 2
Область распространения
Общие нормы и требования холодильного
оборудования
Компрессоры поршневые
Компрессоры винтовые и ротационные
Агрегаты
Машины для жидких хладоносителей
Машины для торговли и общественного
питания
Машины целевого назначения
Машины ту рбокомп рессорные
Машины и агрегаты воздушные
Машины абсорбционные
Аппараты
Комплектующие изделия
Всего
Количество
действующих
стандартов
ДО
1975 г.
26
5
—
1
2
—
1
1
—
2
5
1 2
45
к
концу
1985 г.
40
28
6
8
1
3
12
1
5
2
29
11
146
Примечание. Машины целевого назначения включают
машины, предназначенные для охлаждения воздуха в
контейнерах, рефрижераторах, вагонах, шахтах, фруктохра-
нилищах, термобарокамерах, для охлаждения газов,
молока, спецжидкостей, зерна.
Таблица 3
Объект стандартизации
Параметрические ряды. Типы и основные
параметры
Технические требования
Методы испытаний
Общие нормы
Требования к материалам
Основные детали компрессоров и
аппаратов
Требования к эксплуатации и ремонту, в
том числе трудоемкость
Технологичность изготовления
Типовые технологические процессы
1971 —
1 975
гг.
+
+
+
+
—
—
—
—
—
1976 —
1985
гг.
+
+
+
+
+
+
+
+
+
Примечание. Знак «—» означает отсутствие стандарта.
прессоров и аппаратов для обеспечения
организации централизованных производств.
Стандарты общих норм и требований должны
включать:
терминологию;
классификацию, кодирование, системы
условных обозначений;
технику безопасности, обеспечение прочности
(пробные давления);
техническую документацию;
номенклатуру показателей надежности и
долговечности;
7

Таблица
Группа
Компрессоры (аммиачные и фреоновые)
Компрессорные агрегаты и компрессорно-конденсаторные
агрегаты (аммиачные и фреоновые)
Машины холодильные (турбокомпрессорные, теплоис-
пользующие, воздухоохлаждающие, термокамеры и
термобарокамеры углекислотные и др.)
Аппаратура (теплообменная и емкостная) холодильная
1975 г.
охват, %
90
70
80
60

унификация, %
75
70
70
70
1980 г. 1985 г.
охват, %
100
80
90
80

унификация, %
80
75
70
75
охват, %
100
85
90
85

унификация. %
85
80
75
80
методики определения базовых показателей
качества по основным показателям назначения,
в том числе технологичности на всех стадиях;
методики проведения ресурсных испытаний,
сбора эксплуатационных сведений о надежности
и долговечности;
требования к изготовлению, испытаниям,
сборке внешней и внутренней, консервации,
упаковке, таре, транспортировке, монтажу;
требования к экспортной продукции;
требования к покрытиям, обеспечивающим
эксплуатацию при различных климатических
условиях.
Учитывая, что параметры и эксплуатационные
характеристики холодильного оборудования
зависят от климатических условий, при
проектировании особое внимание необходимо уделять
выполнению требований ГОСТ 15150—69
«Машины, приборы и другие технические изделия.
Исполнения для различных климатических
районов, категорий, условий эксплуатации,
хранения и транспортирования в части воздействия
климатических факторов внешней среды» и ГОСТ
16350—70 «Климат СССР. Районирование и
характеристики климатических параметров для
промышленных изделий».
По-прежнему максимальному охвату
стандартами подлежат поршневые компрессоры,
которые определяют во многом технический уровень
холодильного оборудования, а также
ротационные и винтовые компрессоры.
Внедрение новых стандартов на компрессоры
позволит использовать фреоны-22, 502 и другие
эффективные хладагенты; снизить
металлоемкость поршневых компрессоров на 20—30%;
увеличить моторесурс на 10—20%.
Применение винтовых компрессоров в области
350—1200 тыс. ккал/ч (при стандартных
условиях) значительно повысит надежность
холодильных машин и агрегатов этой
производительности.
С учетом большого значения использования
абсорбционных машин предусмотрена разработка
стандартов «Машины абсорбционные. Общие
технические требования».
Будут действовать также стандарты на
основную теплообменную аппаратуру:
стальную теплообменную и емкостную для
поставки россыпью;
теплообменную, встраиваемую в машины и
агрегаты;
ребристотрубную.
Обеспечение повышения качества
изготовления продукции и снижения трудоемкости на
стадии изготовления и испытаний будет
регламентироваться рядом стандартов, определяющих
технологические требования, в том числе:
требования технологичности принятой
конструкции при изготовлении;
технические требования к изготовлению;
типовые технологические процессы
изготовления и испытаний;
правила приемки и испытаний.
Эти стандарты, разрабатываемые в рамках
внедрения Единой системы технологической
подготовки производства, включат следующие
показатели:
технологическую себестоимость изготовления
изделия; г
материалоемкость;
коэффициент охвата типовыми
технологическими процессами изготовления и испытаний;
уровень унификации и стандартизации;
коэффициент сборности конструкции;
удельную трудоемкость эксплуатации,
профилактического обслуживания и ремонта.
Примеры типовых технологических процессов,
подлежащих стандартизации, приведены в
табл. 5.
Важное значение для повышения качества
холодильных машин имеют
организационно-методические стандарты и РТМ, устанавливающие
требования к техническому заданию,
техническим условиям, картам технического уровня,
эксплуатационной документации, методам оп-

Таблица 5
Компрессоры
Тип
компрессора
Поршневой

Технологический процесс
Механическая
обработка.
Контроль
базовых деталей.
Сборка.
Испытания
Аппараты
Тип
аппарата

Испарители и
конденсаторы
кожухо-
трубные

Конденсаторы
воздушные

Технологический
процесс
Сборка и
сварка
Сборка и
сварка
ределения качества и базовых показателей
качества и др.
Программой предусмотрена также разработка
методик тепловых и гидромеханических
расчетов аппаратов. Необходимость их создания
вызвана тем, что действующие методы расчета
изложены в разных литературных источниках
по-разному и не охватывают всех случаев.
Так как качество холодильного оборудования
во многом зависит от качества комплектующих
изделий, то ставится вопрос о стандартах, в
основном ГОСТ, определяющих, в частности,
требования к
ленте для пластин клапанов;
резино-техническим изделиям;
графитам;
пластинам ротационных компрессоров.
На базе отраслевой программы
стандартизации создаются заводские программы, которые
должны будут предусмотреть разработку групп
стандартов для унификации и управления ка-
энергоразделителем
А. А. СТОЛЯРОВ
ВНИИгаз
Холодильные циклы с двухфазным струйным
энергоразделителем благодаря простоте их
конструктивного решения могут найти широкое
применение в авиационной и судостроительной
технике, на транспорте, в химической и газовой
промышленности, а также в ряде других
отраслей народного хозяйства.
Схема двухфазного струйного
энергоразделителя представлена на рис. 1.
чеством продукции в пределах данного
предприятия.
Такая программа уже разработана
Мелитопольским заводом холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ. Экономический
эффект от ее внедрения на заводе определен
1,5 млн. руб. в год.
От внедрения комплексной стандартизации
в отрасли предполагается получить
экономический эффект 7—10 руб. на 1 руб.
вложенных средств.
Проводимые ВНИИхолодмашем работы по
стандартизации отечественного холодильного
оборудования увязываются с его
стандартизацией в рамках Международной холодильной
цепи стран СЭВ, которая предусматривает в
десятой пятилетке первоочередную разработку стан-
дартов на
машины абсорбционные (СССР);
молокоохладители (ГДР);
правила техники безопасности (ПНР);
компрессоры холодильные. Методы
испытаний (ЧССР);
конденсаторы (ПНР);
испарители (ПНР);
расчетные давления (ПНР).
Органы СЭВ рассматривают в настоящее
время вопрос о комплексной разработке
стандартов СЭВ на холодильное оборудование.
На двусторонней основе ГДР проводит
унификацию стандартов СССР и ГДР на
термобарокамеры.
Осуществление работ по комплексной
стандартизации промышленного холодильного
оборудования на всех уровнях (стандарты ИСО,
СЭВ, ГОСТ, ОСТ, РТМ, стандарты
предприятий) создаст предпосылки для повышения
качества холодильного оборудования.
УДК 628.84:532.529
Жидкость под давлением вводится в камеру /,
откуда через систему мелких отверстий 2
перетекает в смеситель 5, где перемешивается с
газом, подаваемым под давлением через боковые
отверстия 4. Образовавшаяся в смесителе грубо-
дисперсная смесь дополнительно диспергируется
и разгоняется до больших сверхзвуковых
скоростей в сопле Лаваля 5. При расширении газа
в сопле Лаваля в газовом потоке возникают
весьма низкие статические температуры, а
вследствие внутреннего теплообмена мелкодисперсные
частицы жидкости существенно охлаждаются.
Холодильные циклы с двухфазным струйным
9

Жидкость
Рис. 1. Схема двухфазного струйного энергоразделителя.
За соплом установлены отбойник 6 и сепаратор 7,
в котором охлажденная жидкость отделяется от
газа. Для откачки паров жидкости
предусмотрена трубка <5, введенная в зону пониженного
статического давления в сопле Лаваля.
Выполненные нами экспериментальные
исследования подтвердили принципиальную
возможность полной сепарации охлажденной
жидкости в неравновесных температурных условиях.
На рис. 2 приведены экспериментальные
зависимости температур торможения воздуха 1
и воды 2 на входе в смеситель, жидкой пленки 3
на поверхности отбойника и воды 4 в сеточном
сепараторе от продолжительности эксперимента.
Нулевая температура на поверхности отбойника
устанавливается примерно через минуту
(появляется нарастающая корка льда), температура
же жидкости в сепараторе достигает
равновесного значения лишь через 15—20 мин, что
связано с охлаждением массы сепаратора.
Температура воды на выходе из сепаратора,
измеренная ртутным термометром, была на 0,5—0,8°С
выше нуля.
В этих опытах давления воздуха р01 и воды
р° на входе в энергоразделитель составляли
соответственно 20 и 20,5 бар. Потери давления
воздуха в смесителе не превышали 0,5—0,8 бар.
Соотношение массовых расходов воды т° и
воздуха т равнялось
л =—- = 0,128.
При давлении воздуха 3 бар температуру воды
удалось снизить на 13°С—температура воды
в сепараторе при этом была 4°С (п = 0,595).
В опытах с водным раствором диэтиленгликоля
достигнуты отрицательные температуры
жидкости (до —15°С) при давлении воздуха 11 бар
(п = 0,222).
Исследованный двухфазный
энергоразделитель имел следующие характеристики: диаметр
цилиндрического смесителя — 25 мм, длина
113 мм; сопло Лаваля — диаметры горла 10 мм,
выходного отверстия 25 мм, длина
сверхзвуковой части 150 мм, сужающейся части 20 мм;
диаметр каждого из десяти отверстий для ввода
жидкости 0,8 мм, длина 4 мм; диаметр каждого
t,°c\
20\
10
о
^
^vO4^
V \
z
5
1
¦ \
ЧЧ^^*
\
10
V,MUH
Рис. 2. Зависимость температуры торможения воздуха 1
и воды 2 на входе в смеситель, жидкой пленки 3 на
поверхности отбойника и воды 4 в сепараторе от
продолжительности эксперимента:
5 — расчетная температура торможения смеси; 6 — комнатная
температура; р01=20 бар; п = 0,128.
из шести боковых отверстий для ввода воздуха
6 мм; расстояние от этих отверстий до
сужающейся части сопла 60 мм; угол наклона
плоскости отбойника к оси сопла 20°.
Результаты экспериментальных исследований
двухфазного энергоразделителя создают
предпосылки для создания холодильных циклов с
такими устройствами.
На рис. 3 изображена схема открытого
холодильного цикла. Газ, например, воздух,
сжимаемый компрессором 1, поступает в
энергоразделитель 2, куда насосом 3 нагнетается
жидкость. Охлажденная жидкость отделяется от
воздуха в сепараторе 4. По мере необходимости
в этой схеме могут быть использованы вода и
масло, если цикл предназначен для прямого
охлаждения, или рассол, который далее
используется как хладоноситель.
Схема с открытым холодильным циклом
особенно перспективна для использования на
газовых промыслах, где имеются свободные
избыточные перепады пластового давления
природного газа. В последнем случае отпадает
потребность в компрессоре и схема значительно
упрощается.
На рис. 4 дана схема закрытого холодильного
цикла с двухфазным энергоразделителем. В
этой схеме газовая, паровая и жидкая фазы
Рис. 3. Открытый холодильный цикл с двухфазным
струйным энергоразделителем.
ю

осуществляют замкнутую циркуляцию. Кроме
компрессора /, двухфазного
энергоразделителя 2, насоса 3 и сепаратора 4, работающих в
схеме открытого цикла, здесь имеются еще
дроссель 5 и испаритель 6. После сепаратора
охлажденная жидкость дросселируется и
поступает в испаритель, где она частично испаряется
на более низкой изотерме. Образовавшийся пар
откачивается с помощью эжектирующей
трубки 7, а оставшаяся жидкость насосом подается
снова в двухфазный энергоразделитель. Отсе-
парированный газ из сепаратора после
охлаждения в теплообменнике 8 поступает в
компрессор и далее в энергоразделитель. В
рассмотренной схеме в качестве рабочих веществ могут быть
использованы азот, водород, гелий, аммиак,
углеводородные смеси и другие подходящие
жидкости и газы.
Ниже приведены элементарная теория
двухфазного струйного энергоразделителя и
результаты теоретических исследований закрытого без
дросселирования и открытого холодильных
циклов.
Если не выяснять характера распределения
параметров двухфазного потока вдоль
струйного энергоразделителя, задачу оценки
эффективности рассматриваемого холодильного
цикла можно существенно упростить. Введем
понятие коэффициента полезного действия т]
двухфазного энергоразделителя в виде
отношения работы восстановления полного
давления газа на выходе из сепаратора к полной
работе расширения смеси в энергоразделителе:
\а— 1
Т) =
['
Р02
Рч
Ч'-№Т
(О
где Т2 — абсолютная статическая температура смеси
на выходе из сопла Л аваля;
Рог— полное давление газа на выходе из сепаратора;
р2 — статическое давление на выходе из сопла Ла-
валя;
а — условный показатель политропы для
двухфазной смеси;
Т01 — абсолютная температура торможения смеси на
входе в энергоразделитель;
р01 — полное давление смеси на входе в сопло Ла-
валя.
Рис. 4. Закрытый холодильный цикл с двухфазным
струйным энергоразделителем.
При небольших объемных содержаниях
жидкости в газе с некоторым приближением в
оценочных расчетах примем а=х (к — показатель
адиабаты для газа). Тогда используя
соотношение
р2
Poi
х—1
а также вводя суммарный коэффициент
восстановления полного давления газа
Р02
Poi
¦ = V-VoVoV*
где vls v2, v3, v4 — коэффициенты восстановления полного
давления соответственно в скачках
уплотнения, в сопле Л аваля, в
диффузоре и в сепараторе,
из формулы A) будем иметь
ч* —1
х —1
Poi
р2
Poi
р2
X —1
B)
Зависимость B) позволяет найти величину т|
непосредственно по значениям гидравлических
сопротивлений каждого из элементов
холодильной установки.
Принимая во внимание, что для отсепариро-
ванного газа полные давления и температуры
торможения связаны с одноименными
статическими параметрами по адиабате, с учетом
уравнения A) найдем
' 02 — * 2 \ Л* 01
Poi J * J'
C)
Уравнение энергии для двухфазного потока в
энергоразделителе имеет вид:
mcpT0i — ?д — Ер + Q = шсрТ02, D>
где m — массовый расход газа;
ср — теплоемкость газа при постоянном
давлении;
Зот°
Ед==—п— — энергия, затрачиваемая на
образование новой поверхности при дроблении
на сферические частицы радиуса RKr
всей массы жидкости гп° и плотности
р с поверхностным натяжением о;
m° (kw2J
?р = 2 — энергия, затрачиваемая на разгон
всей массы жидкости до конечной
скорости w° = kw2 (k — коэффициент
скольжения фаз, w2 — скорость газа
в конце сопла Лаваля);
Q — тепло, переходящее от жидкости к газу
в процессе расширения последнего
в сопле Лаваля;
Q = m° [с0 (т° — То) + хг]
и

с0 — теплоемкость жидкости;
Т°, Т%—температуры жидкости на входе и выходе
из сопла Лаваля;
х — доля массы отвердевшей жидкости;
г — теплота фазового перехода, например,
замерзания.
Для газа из уравнения теплосодержания
следует
Полагая далее для верхних оценок равенство
температур
Г2 = Т21
из уравнения D) после соответствующих
преобразований найдем
ПС0
т2 = -
+
1 +
Ср
*Т\(Р _ За/г пхг
сР pcpRK+ cp
пс°
E)
ср
Холодильный коэффициент определится как
отношение полученного холода к затраченной
работе в компрессоре и насосе:
[*{тч—т%)+хг]
Ср'
е = ¦
1 02
Ч
;-Ш--]
n(Poi — Рог)
F)
РСрУ]н
где т)к> т]н — к. п. д. компрессора и насоса.
В уравнении F) принято, что полные давления
газа и жидкости в сепараторе одинаковы и
равны рог» а перепадом давлений жидкости в
смесителе можно пренебречь.
Результаты расчетов по уравнениям C), E)
и F) для двухфазных смесей воздуха с
незамерзающим водным раствором диэтиленгликоля
представлены на рис. 5.
В качестве начальных параметров приняты:
Г01 = т? = 285/(, р01=5, 10 и 20 бар, р2=1 бар,
k=l, jc=0, /?к=Ю мкм, т]=0,7; 0,8; 0,9, ti„-0,8,
т)н=0,7.
На рис. 5 нанесены также экспериментальные
точки. Заметное расхождение теоретических и
экспериментальных результатов связано с тем,
что в анализе принято допущение о
термодинамически равновесном безразрывном расширении
двухфазного потока при заданном перепаде
давлений Л*±. которое действительно наблю-
дается в достаточно длинных двухфазных
соплах с расчетной степенью расширения
(расчетным отношением площадей горла и выходного
сечения). Расчетный же перепад давлений для
15
ОД
Я L-
?^Д
fozfiap
0,Z 0,4 0,6 0,8 п
Рис. 5. Зависимости холодильного коэффициента цикла
8 A, Г\ 1"> Г", 1°), полного давления газа р02 B, 2\
2", 2"\ 2°), температуры жидкости Г° (<?, 3'', 3", 3,п\
3°) и температуры торможения газа Т02 D, 4\ 4'\ 4"\
4 ) на выходе из энергоразделителя от отношения
массовых расходов жидкости и газа:
1—4 — р#1=10 бар, г\ = 0,7; Г —4' — р01 = 10 бар, Т] = 8;
/"—4" — рв1 =10 бар. т) = 0,9; /'" — 4'" — р91 = 5 бар.
11 = 0,9; 1°—4° — р01 = 20 бар, т\ => 0,9; 5, 5', 6, 6'
—экспериментальные точки E, 5' — e;ftf, 6' — p#t; 5, 6 — pQl = 6 бар;
5'. 6' — р01 в 15 бар).
исследованного сопла составлял
Poi
р2
= 68. а в
экспериментах эта величина не превышала 15,
вследствие чего сопло работало со скачками
уплотнения и с отрывом пограничного слоя
внутри. Жидкие частицы, проходя последовательно
сверхзвуковую зону до скачка и дозвуковую
зону за ним, соответственно охлаждались и
подогревались, принимая в конце сопла (в
предположении термодинамического равновесия)
статическую температуру газа, осредненную по
времени т пребывания жидких частиц в сопле:
с*
(т)
Tdx.
По оценкам средневременной
термодинамически равновесной температуры в этом случае
жидкость на выходе из сопла должна
охлаждаться примерно на 16°С. Эта величина
близка к полученной в опытах.
Проведенное исследование показывает прин-
12

ципиальную возможность достижения
приемлемых значений холодильных коэффициентов
(г^ 1,5-~2) даже без дросселирования
жидкости. Дополнительное дросселирование и
частичное испарение охлажденной жидкости на
выходе из сепаратора позволяет довести
величину 8 до еще больших значений. Холодильный
коэффициент заметно возрастает с понижением
начального давления газа.
Для открытого холодильного цикла, в
котором используется избыточное пластовое давле-
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ, О. К. БОГОЛЮБСКИЙ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Основной характеристикой насосно-циркуля-
ционных систем охлаждения является
кратность циркуляции хладагента
где С?н — количество хладагента, подаваемое насосом
в охлаждающие приборы, кг/с;
6а— количество выкипевшего хладагента, кг/с;
г — удельная теплота парообразования
хладагента, кДж/кг;
Q0—тепловая нагрузка, кВт.
Выбор кратности циркуляции на стадии
проектирования насосно-циркуляционной системы
определяет ее гидравлические,
теплотехнические, эксплуатационные и
технико-экономические показатели.
С увеличением кратности циркуляции
хладагента возрастает скорость жидкости в
охлаждающих приборах и повышается степень
их заполнения, в результате чего
увеличивается коэффициент теплоотдачи. Одновременно
возрастают энергетические затраты на привод
циркуляционного насоса, увеличиваются
диаметры трубопроводов, повышается стоимость
насосов. Уменьшение кратности циркуляции
хладагента приводит к противоположным
результатам и снижает эффективность
охлаждающей системы. Учитывая это противоречие, для
достижения наибольшей экономичности
холодильного комплекса в целом необходимо
определить оптимальную кратность циркуляции
хладагента в системе.
Вопросы выбора оптимальной кратности
циркуляции хладагента, в основном применитель-
ние природного газа, теоретически имеем:
Тoi=283 К, р01= ЮО бар, ср=0,55 калДг-К),
>«=1,3,Г^ = 193/Ср^=101бар,со=0,75кал/(г.К),
Ai=0,5, Т02=246,5 К, р2=3,5 бар, р02=70 бар,
Т1=0,865.
Приведенные выше экспериментальные и
теоретические результаты подтверждают
целесообразность промышленной реализации хо
лодильных установок с двухфазным струйным
энергоразделителем.
УДК 621.564:621.565.912
но к батареям змеевикового типа для камер
охлаждения, ; рассмотрены в работах [1—3].
При определении оптимальной кратности
циркуляции " хладагента в системах
охлаждения морозильных аппаратов наиболее
целесообразно, на наш взгляд, исходить из их
основных характеристик — продолжительности
замораживания или производительности
аппарата — на основании технико-экономического
анализа. За оптимальную кратность циркуляции
попт примем такую, при которой сумма
приведенных годовых затрат 3, руб/год, отнесенная
к производительности морозильного аппарата
Я, кг/ч, будет минимальной, т. е.
При выборе оптимальной кратности
циркуляции хладагента будем учитывать часть
приведенных годовых затрат, являющуюся величиной
переменной, включающей амортизационные
расходы, затраты на ремонт морозильного
аппарата, компрессоров, конденсаторов,
вспомогательного холодильного оборудования (насосов
и трубопроводов) и расходы на электроэнергию
для привода компрессора и циркуляционного
насоса.
Общее уравнение приведенных годовых
затрат имеет вид:
3=S + EKK, C)
где 5—годовые эксплуатационные расходы, руб/год;
Еи — нормативный коэффициент эффективности;
К — капитальные затраты, руб.
Годовые эксплуатационные расходы
S = A + P + 3K + 3H, D)
13
Оптимальная кратность циркуляции хладагента
в охлаждающих системах морозильных аппаратов

где А — амортизационные расходы, руб/год;
Р — расходы на ремонт, руб/год;
Зк> Эя — расходы на электроэнергию для привода
компрессоров и циркуляционных насосов, руб/год.
При норме амортизационных отчислений ср, %,
и затратах на ремонт р, %, от первоначальной
стоимости оборудования общая сумма
приведенных годовых затрат 3 определяется выражением
3= К
М + Ш + Е* I + Catf (iV«M + ^н)' E)
где Сэ— стоимость электроэнергии, руб/(кВт-ч);
п'—число часов работы оборудования в год, ч;
^км> #н— мощность, потребляемая компрессорами и
насосами, кВт.
Мощность, потребляемую
электродвигателями компрессоров, рассчитывают по выражению
Qo
^км- 0,96е7'
F)
где Q0 — тепловая нагрузка морозильного аппарата,
кВт;
0,96 — к. п. д. электродвигателей и передач;
ге — эффективный холодильный коэффициент.
Тепловая нагрузка морозильного аппарата
дП
Qo-
3600 »
G)
где q — удельный расход холода при замораживании
1 кг продукта, кДж/кг.
Из выражения F) с учетом формулы G)
получают
ЯП
^км- З600.'0,96ев
(8)
Производительность морозильного аппарата
?-60
(9)
# = •
где Е-
¦ емкость аппарата по замораживаемому
продукту, кг;
т — продолжительность замораживания, мин.
Исходя из теоретических зависимостей
продолжительность замораживания продукта т
может быть выражена как функция скорости
циркуляции хладагента w:
* = в + ~^>
A0)
где а, Ь, с—коэффициенты*
Мощность, потребляемую электродвигателем
циркуляционного насоса, рассчитывают по
известной формуле
Nn = '
рг]н-1000
(И)
где Ара — гидравлическое сопротивление морозильного
аппарата, Па;
Арс — гидравлическое сопротивление циркуляцион*
ной системы, Па;
р — плотность жидкого хладагента, кг/м3;
т)н — к. п. д. насоса.
14
Зная аналитическую зависимость
гидравлического сопротивления морозильнопГаппарата
Дра от кратности циркуляции хладагента и
вычислив гидравлическое сопротивление
соединительных трубопроводов Арс по формуле
A1), можно определить потребляемую мощность
насосов.
Капитальные затраты К включают затраты на
морозильный аппарат, компрессоры,
конденсаторы, вспомогательное оборудование, насосы,
трубопроводы и хладагент:
К = См. а + ^км + #кд + ^всп + Kr + #тР + ^а > О2)
где См# а — стоимость морозильного аппарата, руб.
Капитальные затраты на компрессорное
оборудование ККМУ руб., можно определить по
выражению
АКм = CkmVh = Скм • 2^ , A3)
гДе Скм—суммарная стоимость 1 м3/с объема,
описанного поршнями компрессоров, руб/(м3/с);
Vh — объем, описанный поршнями компрессоров,
м3/с;
X — коэффициент подачи компрессора;
Цу — удельная объемная холодопроизводительность
хладагента, кДж/м3.
Стоимость конденсаторов /СкД, руб., вместе
с монтажом и транспортными расходами можно
выразить через их теплопередающую
поверхность линейной зависимостью [4]
/СКД = Л + В^КД, (U)
где А> В — коэффициенты, зависящие от типа
конденсаторов;
FKff—площадь поверхности конденсаторов, м2.
Теплопередающая поверхность конденсатора
в зависимости A4) определяют по формуле
Qo + Nt Qo
^кд =- '
qF
qF
1+-
A5)
где Nt — индикаторная мощность компрессоров, кВт;
qF — удельная тепловая нагрузка на 1 м2
поверхности конденсатора, кВт/м2;
т]м—механический к. п. д. компрессора.
Как показал анализ, увеличение кратности
циркуляции незначительно влияет на размеры
вспомогательного оборудования (ресиверов,
маслоотделителей и др.). Поэтому их стоимость
/Свсп при расчете можно не учитывать.
Капитальные затраты на циркуляционные
насосы /Сн, руб., рассчитывают по формуле
*н = Сн-^, A6)
где Сн — стоимость 1 м3/с производительности насоса,
руб/(м3/с).
Капитальные затраты на трубопроводы, руб.,
АтР — CmpdL = 1,13CTpL
У «ДР '
A7)

где СтР — стоимость 1 пог. м единицы диаметра
трубопроводов, руб/м;
d — внутренний диаметр трубопровода, м;
L — сумма длин прямых участков трубопровода, м;
&>д — допускаемая скорость хладагента в
трубопроводе, м/с.
Стоимость хладагента Ка> руб., определяют
через его количество в магистральных
трубопроводах:
•-»
/Ca = Cap.0,786d»L = CaL TjJ-i A8)
где Са — стоимость 1 кг хладагента, руб.
Из отношения общей суммы приведенных
затрат E) к производительности морозильного
аппарата (9) с учетом зависимостей (8), A0),
A1), A2) в соответствии с условием B)
определяют оптимальную кратность циркуляции
хладагента non,?li.
Во время эксплуатации морозильных
аппаратов хладагент может кипеть в охлаждающих
приборах или циркулировать в
переохлажденном состоянии. При однофазном движении
хладагента улучшается распределение жидкости
вследствие уменьшения неравномерности
гидравлических сопротивлений отдельных
охлаждающих приборов при различных в них
тепловых нагрузках в процессе работы
морозильной установки [5]. Циркуляция
переохлажденного хладагента способствует лучшему
удалению масла, в то время как при кипении
хладагента пары отсасываются компрессором,
а масло, как более тяжелая фракция, остается в
охлаждающих приборах.
Как показали исследования и опыт
эксплуатации роторных морозильных агрегатов,
применение аммиака в качестве хладоносителя
позволяет сократить продолжительность
замораживания продуктов и тем самым увеличить
производительность агрегатов [6].
При определении оптимальной кратности
циркуляции хладагента в охлаждающих
системах с плиточными морозильными аппаратами,
работающими с циркуляцией переохлажденного
хладагента, целесообразно для упрощения
расчетов за определяемую величину принять
скорость хладагента w в каналах морозильных
плит, которая связана с кратностью циркуляции.
Из формулы A) с учетом зависимостей G),
(9), а также зависимости
GH = zmF^wp,
где z — число морозильных плит;
т—число каналов в морозильной плите;
FK — площадь поперечного сечения канала в
морозильных плитах, м2,
ляции и скоростью хладагента в каналах
морозильных плит для роторных агрегатов:
n = K'wx, A9)
0,\6zmFKpr
где К = ъ — коэффициент, зависящий от
характеристик морозильного
агрегата и параметров хладагента;
т — продолжительность
замораживания, мин.
Оптимальную скорость хладагента в каналах
морозильных плит находят из условия
«-
dm
= 0.
B0)
Влияние скорости циркуляции хладагента в
каналах морозильных плит на
продолжительность замораживания и соответственно на
производительность морозильного аппарата
определяют по расчетным зависимостям.
Коэффициенты теплоотдачи в канале для случая
циркуляции хладагента в однофазном состоянии
подсчитывают по известным формулам [7].
На рис. 1 показана вычисленная по формуле
Планка (кривые У, 2) зависимость
продолжительности замораживания рыбного фарша из
мяса трески при толщине блока 65 мм и
средней температуре хладагента (аммиака и фрео-
на-22) —40°С от скорости его в каналах
морозильных плит роторных агрегатов в диапазоне
0,02—0,5 м/с.
Экспериментальные исследования,
проведенные на модели роторного морозильного
агрегата при насосной подаче фреона-22 в
морозильные плиты для блоков толщиной 60 мм,
позволили получить зависимость продолжительности
замораживания от температуры и скорости
хладагента в каналах при однофазном движении:
%мин\
140
1J0
120
110
100
30
\\
\\
V
г
\. 1
j
1
/
О 0,1 0,2 0,5 0,Чщм/с
приняв удельный расход холода при
замораживании q=376 кДж/кг, получают выражение,
раскрывающее связь между кратностью цирку-
Рис. 1. Зависимость продолжительности замораживания
т от скорости циркуляции хладагента w:
1 — вычисленная по формуле Планка для аммиака; 2 — то же,
дляХФреона-22; 3 — экспериментальная, для фреона-22.
15

1585
т = -
0,364
.0,772 "
где t0 — температура хладагента, °С.
1,666 >
B1)
На рис. 1 зависимость B1) при температуре
фреона —40°С представлена кривой 3.
Гидравлическое сопротивление роторного
морозильного агрегата Ара зависит от скорости
жидкого хладагента в каналах морозильных
плит при его циркуляции в однофазном
состоянии:
/0,37.ю-3 \2
0,037m2z2 + 1,21m2 I-L—ъ .—1 ] +
Ара =
+ 66,6/кХтР + 9,6т + 9,6
рад2
B2)
и пренебрегая влиянием противодавления
статического столба жидкости, полное
гидравлическое сопротивление системы соединительных
трубопроводов Арс можно записать как
Дрс = /С8ш--0'625 + Я4, B4)
где
K3 = 0,115Lv0'25(ZmFK)-°-375p^'375;
Из формулы A1) с учетом B3) и B4) получают
уравнение для расчета мощности Nn>
потребляемой электродвигателями насосов:
zmFK
где dm — диаметр отверстия дроссельной шайбы, м;
/к — длина канала в морозильной плите, м;
ХтР — коэффициент сопротивления трения.
При Re>3000 с учетом формулы Блазиуса
4p=0,3164Re0,~0,25 и отношения
гидравлическое сопротивление роторного
агрегата может быть представлено в виде:
Apa = Ktwl>75+K2w*, B3)
где
К, = 66,6/к-0,3164-|У * -?-">
к,=
0,037m2z2 + 1,21т2
+ 9,6т+ 9,6
^экв
0,37.10-3
п*+
v — коэффициент кинематической вязкости жидкого
хладагента, м2/с;
^эКв — эквивалентный диаметр канала, м.
Принимая скорость хладагента в трубопроводе
равной дод, рассчитывая коэффициент
сопротивления трения по формуле Блазиуса, с учетом
формулы Дарси-Вейсбаха
л * L ptt^P
формул
l*=*k
А/7м = 2 Cl
рад;
тр
1=1
.13 т/-^5--
У »д
где Apt — гидравлическое сопротивление трения, Па;
Д/?м — сумма местных сопротивлений, Па;
а>тр — скорость жидкости в трубопроводе, м/с;
?i — коэффициент местного сопротивления,
16
#н =
Ksw
0,375
т]н-Ю00
+
B5)
Из отношения общей суммы приведенных
затрат E) к производительности морозильного
агрегата (9) и с учетом зависимостей (8), A0),
A2) и B5) находят:
3
П
= Ci + C2w-b + С3ш° •5 + С,
„@.5-Ь)
+
+ CAw + C4-^-w(l-b) +Сбш°'375 +
+ Сб_^ш@,375-Ь) + С5в^_вШ2,75 +
С ^_ЮB.75-Ь)+Св .^-Ш3 +
+ с* — -X"
B6)
где
0,104СКМ , (См. а + А)а
„ Г0,104С
0,104В
60?
/7
+
00^ 100
<7F
0,109Сэ"'
X
- (См. а + Л)с /JL,_Z_ , р
^2— клс * I 100 "^ 100 ~^ ^н '»
60?
1,13CTpLa
JB^±ljL+,+E\.,
°;560? И00 "г Too
/CapL N zmFKa /jp_ _p_ \ ,
c* —^ шд "Tcnj. 60? •^юо+100_?ну|"г
C5 =
Сэп'гтРкаК^
1000г1н60? '
СэпггтРкаК3
1000r)H60?
Дифференцируя уравнение B6) и
приравнивая его нулю в соответствии с условием B0),
рассчитывают оптимальное значение скорости
хладагента:

п
dw
= — 6С2ш-A+6) + 0,5Сбш~°'5 +
.@,5-*) С, — ш-(°«5 + ^ +
+ С4 + A — Ь) С4 — да-* + 0,375Сбда-°'625 +
+ @,375 — Ь) Съ
, — @,625 — 5)
+
,75~^С5да1'75 + B,75-Ь)^Сб~шA'75--Ь) +
KS
КЯ
+ Зт^-Св«« + C-6)^С§ —
да
B-Ь)
B7)
Решив уравнение B7), например, с помощью
электронной вычислительной машины, можно
получить оптимальное значение скорости
движения хладагента шопт в каналах морозильных
плит роторных агрегатов.
2 Холодильная техника № 7
0,2 0,3 0,4- и/,м/е
Рис. 2. Зависимость производительности морозильных
агрегатов Я, суммы приведенных затрат 3 и отношения
3
-ту- от скорости w фреона-22 в каналах морозильных плит
агрегатов (цыфры в скобках означают индексы):
а — МАР-8АМ (/) и АРСА-3-15Р B) при Сэ = 0,035 руб/(кВт-ч)
и п' = 5000 ч; б — АРСА-3-15Р при стоимостях электроэнергии
С9=0,035 рубУ(кВт.ч) (/), 0,05 руб/(кВт-ч) B), 0,065 руб/(кВт-ч)
C); в — АРСА-3-15Р при количестве часов работы в год п' =
=,2500 ч (/), 5000 ч B), 7000 ч C).
Нами с помощью ЭВМ типа «Наири»
проведены расчеты оптимальной кратности циркуляции
фреона-22 в охлаждающих системах роторных
морозильных агрегатов АРСА-3-15Р (Сма =
=47 600 руб., z=45, m=6, dm=5 мм, *?=
= 1320 кг, d9KB=0,015 м, ?экв=0,00025 м2)
и МАР-8АМ (См.а =33 200 руб., 2=46, т=6,
^ш=5 мм, ?=1012 кг) при средней температуре
хладагента —40°С (р= 1411 кг/м3, v=0,249x
х10-6м2/с).
В соответствии с рекомендациями для рыбной
промышленности норма амортизационных
отчислений была принята ср=7,1%, затраты на
ремонт р=5 %, нормативный коэффициент
?„=0,14.
Обработкой характеристик фреоновых блок-
картерных компрессоров при t0=—40°С и
^К=30°С и данных по их стоимости получены
средние значения ее=1,6; A,gv=395 кДж/м3
и Скм=19 100 руб/(м3/с). Механический к. п. д.
компрессора г)м был принят равным 0,9. Для
фреоновых горизонтальных кожухотрубных
ребристых конденсаторов типа КТР А = 50, ?=115
и gF=3,5 кВт/м2 [8]. Длина трубопроводов
систем принята L=60 м, сумма местных
сопротивлений 2 ?.=28, допустимая скорость
фреона ayg=2 м/с, к. п. д. насоса т}н=0,4. В
результате обработки данных по стоимости бесшовных
горячекатаных труб и центробежных
герметичных насосов типа ХГ и ХГВ, взятых из
соответствующих ценников, получены значения
17

Стр=35 руб/м, Сн=325 000 руб/(м3/с).
Стоимость фреона-22 Са=2 руб/кг.
При температуре фреона t0=—40°С
коэффициенты в формуле A0) с учетом B1) будут
равны: а=91,2; с=0,364; &= 1,666.
На рис. 2 приведены зависимости суммы
приведенных затрат 3, производительности
морозильных агрегатов Я и их отношения от
скорости хладагента в каналах морозильных плит
при различных стоимостях электроэнергии и
количестве часов годовой работы.
Как видно из рис. 2, а, оптимальные значения
скоростей хладагента для роторных агрегатов
МАР-8АМ и АРСА-3-15Р совпадают и лежат
в диапазоне 0,12—0,16 м/с. Этим значениям
скоростей фреона в каналах морозильных плит
с учетом формулы A8) соответствует
оптимальная кратность циркуляции поит ^33,5.
Возрастание стоимости электроэнергии
(рис. 2, б) значительно увеличивает сумму
приведенных годовых затрат и уменьшает диапазон
оптимальных скоростей. При увеличении
количества часов работы морозильного аппарата
за год (рис. 2, в) также сокращается диапазон
оптимальных скоростей, их значения несколько
уменьшаются.
Доктор техн. наук, проф. Н. А. ГЕРАСИМОВ,
канд. техн. наук М. М. ГОЛЯНД,
канд. техн. наук А. Я. ЭГЛИТ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Оптимальная толщина устанавливаемой на
холодильниках теплоизоляции определяется на
основании «Рекомендаций по проектированию
холодильных установок» [1]. Однако ввиду
появления новых высокоэффективных
теплоизоляционных материалов, а также изменения
стоимости теплоизоляции, энергозатрат и
продукта эти рекомендации в настоящее время
нуждаются в корректировке.
В ЛТИХП были проведены исследования,
базирующиеся на методике И. С. Бадылькеса
[2], по определению оптимального
коэффициента теплопередачи ограждений холодильников
в современных условиях с учетом снижения
температуры хранения мороженых продуктов до
—30°С. По этой методике оптимальная толщина
б должна удовлетворять условию: сумма
годовых затрат на эксплуатацию камеры /?,
руб/(год-м2), отнесенная к 1 м2 поверхности
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. L о г е n t z е n G. — IIR, Commissions D3, В2,
Tokyo, Annexe, 1971—1, pp. 125—137.
2. G г а п г у d E. — «Kylteknisk Tidskrift», 1968, № 2,
S. 33—3^
3. Гутковский К. Проектирование насосных
холодильных установок. — «Холодильная техника», 1969,
№ 12, с. 46—50.
4. Г о г о л и н А. А. Оптимальные перепады температур
в испарителях и конденсаторах холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1972, № 3, с. 23—27.
5. Г о гол и н А. А. Непосредственное охлаждение с
использованием холодильного агента в качестве хо-
лодоносителя. — «Холодильная техника», 1964, № 2,
с. 9—14.
6. Насосно -циркуляционные системы с
роторными скороморозильными агрегатами. — «Мясная
индустрия СССР», 1974, № 4, с. 17—19.
Авт.: А. Г. Ионов, О. К. Боголюбский, В. Н. Эрлих-
ман, С. Я. Мекеницкий.
7. Михеев М, А., М и х е е в а И. М. Основы
теплопередачи. М., «Энергия», 1973.
8. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.:
Г.Н.Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Мед-
никова.
наружного ограждения, должна быть
минимальной:
где Л—стоимость амортизационных отчислений на
теплоизоляцию, руб/(год • м2);
Е—стоимость энергетических затрат на производство
холода, руб/(год-м2);
И—потери от естественной убыли продукта»
руб/(год-м2).
В своей работе И. С. Бадылькес [2] проводил
оптимизацию лишь по двум составляющим
годовых затрат, а усушка хранимого продукта,
приведенная на отдельном графике в функции
от температуры воздуха камеры, в расчет не
принималась.
Нами рассчитана оптимальная толщина
изоляции с учетом всех составляющих суммарных
затрат.
На основании полученных данных построен
график для определения оптимального
коэффициента теплопередачи ограждения k в
зависимости от суммарных годовых затрат R
для камер с температурой воздуха tB = —20
и —30°С и теплоизоляцией из пенополистирола
УДК 536.24
Об оптимизации теплоизоляционных ограждений холодильника
18

при работе поршневых холодильных машин
{см. рисунок).
Тип холодильных машин оказывает
малозаметное влияние на характер и величину
оптимума. Как видно из рисунка, при определении
оптимального значения коэффициента
теплопередачи ограждения решающую роль играют
стоимость теплоизоляции и доля потерь от
усушки продукта.
Оптимальная величина коэффициента
теплопередачи по результатам наших расчетов вдвое
ниже существующих норм (в расчетах
принимали себестоимость 1 кг мяса 0,78 руб., а не
оптовую стоимость 1,4 руб.)
Минимум суммарных затрат, отнесенных к
1 м2 изолированного ограждения, для камер
с tB = —30°С оказался несколько ниже, чем
для камер с tB = —20°С (см. рисунок),
следовательно, снижение температуры воздуха в
камере до —30°С целесообразно и выгодно.
Результаты расчетов опровергают
существующее мнение о нецелесообразности снижения
температуры воздуха в камерах хранения
мороженых продуктов до —30°С без увеличения
толщины теплоизоляционного слоя ограждений.
В этом случае наружный теплоприток в
камеру возрастает на 40% (вследствие изменения
перепада температур от 25 до 35°С), а
естественная убыль продукта уменьшается, по данным
Д. Г. Рютова [3], на 50%. Повышение
энергетических затрат по той же причине на 35%
не играет существенной роли ввиду малости их
абсолютной величины (см. рисунок), по
сравнению с выгодой, получаемой от снижения
усушки продукта.
Таким образом, при проектировании
теплоизоляции наружных ограждений новых или
при модернизации существующих камер,
предназначенных для хранения незатаренных
продуктов, экономически целесообразно для
средней зоны снижение температуры воздуха до
—30°С и уменьшение коэффициента
теплопередачи k наружных ограждений до 0,10 Вт/(м2-К),
несмотря на некоторые потери объема.
Если камеры предназначены для хранения
затаренных продуктов, то при tB = —20°С
справедливы значения коэффициента теплопередачи
V 0,2 КВт/(мН)
График для определения оптимального коэффициента
теплопередачи'ограждений холодильных камер.
наружных ограждений 0,24—0,28 ккал/(ч«м2-°С)
[0,28—0,325Вт/(ма.К)] [1]. При переходе этих
камер на работу при температуре —30°С для
средней зоны коэффициент теплопередачи
k будет равен 0,20 Вт/(м2-К).
В связи с тем, что в ближайшие годы"не
ожидается существенных изменений в методах
хранения мороженого мяса, рекомендуется
рассчитывать теплоизоляцию камер для его хранения
при температуре воздуха —30 °С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р'е к о м"е ндации по проектированию
холодильных установок. М., ВНИХИ, 1962.
2. Бадылькес И. С. Выбор рациональной толщины
изоляции в холодильных сооружениях.—
«Холодильная техника», 1950, № 4, с. 42—45.
3. Рютов Д. Г. Потери мороженого мяса при хранении
и способы их уменьшения. — «Мясная индустрия»,
1956, № 2, с. 36—39.
2*

УДК 621.565
Сравнительная оценка способов увлажнения воздуха в камерах
холодильников
Доктор техн. наук, проф. В. 3. ЖЛДЛН
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Наиболее эффективный метод компенсации
внешних теплопритоков, вызывающих усушку
пищевых продуктов, — применение приборов вне-
камерного охлаждения [1,2]. В отдельных
случаях, когда внутренние тепловыделения
сопоставимы по величине с внешними или
превышают последние, может оказаться
целесообразным использование увлажнительных
устройств. При этом возрастает технологическая
эффективность системы охлаждения, что видно
из уравнения [2]:
е = 1 — A,53 — 0,0003*2 — 0,08fK) Wn,
V)
где 8—коэффициент технологической эффективности
системы охлаждения;
*к—температура воздуха в камере, °С;
WR—действительная удельная величина усушки
продукта, приходящаяся на единицу внешних тепло-
притоков, г/ккал.
При увлажнении воздуха величина Wn
уменьшается.
Для сравнительной оценки способов
увлажнения воздуха используем основные положения
предложенной автором термодинамической
теории тепловлажностных процессов в камерах
холодильников [1 ].
Указанная теория основана на
закономерностях изменения состояния вентилирующего
воздуха, под которым подразумевается
прошедший тепловлажностную обработку воздух,
вступающий при своем движении в
непосредственный контакт с влажными элементами
штабеля.
Следует различать первичный и вторичный
вентилирующий воздух. Первичный поступает
в штабель непосредственно после тепловлажност-
ной обработки (активное вентилирование). Его
разновидность — смесь обработанного воздуха
с воздухом камеры.
В герметично упакованной насыпи продуктов
переносчиком тепла и влаги служит вторичный
вентилирующий воздух. В этом случае влаго-
обмен усиливается при колебании температуры
в камере, однако он происходит и при
изотермическом режиме хранения, если продукты
выделяют биологическое тепло. Содержимое
упаковки имитирует штабель, ее оболочка —
охлаждающие приборы. Движение вторичного
вентилирующего воздуха побуждается
гравитационными силами.
Понятие «вентилирующий воздух» не
должно распространяться на камеры хранения не-
дышащих продуктов, так как в этом случае
поступление охлаждающего воздуха в штабель
не вызывается необходимостью. Указанное
требование, однако, не. учитывается при
проектировании систем охлаждения камер хранения
мяса, рыбы, яиц, поэтому в них применяют
увлажнение воздуха как средство уменьшения
усушки [3].
Для пояснения термодинамической теории
тепловлажностных процессов рассмотрим
схему движения вентилирующего воздуха (рис. 1)
и схему процессов в d, ^'-диаграмме влажного
воздуха (рис. 2).
Как показано на рис. 1, поступающий в
холодильную камеру через
воздухораспределительное устройство 1 первичный
вентилирующий воздух 2 попеременно соприкасается с
внешними ограждениями 5, ассимилируя на
Рис. 1. Схема движения вентилирующего воздуха:
/ —"воздухораспределительное устройство; 2 —
вентилирующий воздух; 3 — ограждения камеры; 4 — штабель; 5 — возду-
хозаборное отверстие.
=const
Рис. 2. Схема процессов в
с/Л-диаграмме:
А В, CD, EF, GH, IK —
нагревание воздуха (при
контакте с ограждающими
конструкциями); ВС, DE, FG, HI —
увлажнение вентилирующего
воздуха в штабелях; ВВ' —
увлажнение воздуха паром; В'С —
увлажнение воздуха в штабеле
после увлажнения паром.
20

участках между штабелями А В, CD, EF, GH
и IK явное тепло, и с поверхностью влажных
продуктов в штабелях 4, обладающих большой
скважистостью (например, штабеля из полу-
туш мяса). На участках ВС, DE, FG и HI
воздух увлажняется. Через воздухозаборное
отверстие 5 вентилирующий воздух уходит на
тепловлажностную обработку. В d,
/-диаграмме процессы нагревания воздуха АВ, CD, EF,
GH и IK (обозначение точек соответствует
схеме на рис. 1) протекают по линиям d = const.
Внутри штабелей воздух увлажняется, чему
соответствуют на рис. 2 процессы ВС, DE, FG,
HI.
Если найти точки среднего состояния
вентилирующего воздуха в каждом штабеле и
соединить их плавной кривой, получим линию,
почти совпадающую с линией постоянного
значения относительной влажности воздуха.
Границы возможных процессов увлажнения
воздуха — изоэнтальпы и изотермы.
Несущественно, как именно протекают эти процессы
и каково численное значение коэффициента их
эффективности. Важно, чтобы чередующиеся
процессы нагревания и увлажнения воздуха
протекали при практически одинаковых
каждый раз (стереотипных) условиях.
Устанавливается регулярный режим изменения
состояния вентилирующего воздуха, составляющий
сущность термодинамической теории тепловлаж-
ностных процессов. Единственное условие
возникновения регулярного режима —
геометрически правильное (чередующееся) размещение
на пути движения вентилирующего воздуха
источников выделения явного тепла и влаги
(приблизительно постоянной интенсивности), что
в значительной мере соответствует
действительности.
При регулярном режиме изменения состояния
вентилирующего воздуха математическое
описание тепловлажностных процессов в камерах
холодильников сводится к предельно простому
уравнению:
q?B = const, B)
где фв—равновесная относительная влажность
вентилирующего воздуха.
В узком интервале температур! (при |/к —
tA <3°C) и колебании фв от|0,8 до 1,0 линии
постоянной относительной влажности воздуха
в d, t-диаграмме эквидистантны, поэтому
оказывается справедливым следующее расчетное
уравнение:
м МО Q
^==aJ==a5g==F"== CC)nst> <3)
где 8^—тепловлажностная характеристика процесса'из-
менения состояния вентилирующего воздуха,
ккал/кг;
Ai—ассимиляционная способность вентилирующего
воздуха по теплу, ккал/кг;
Ad—ассимиляционная способность вентилирующего
воздуха по влаге, кг/кг;
G—расход вентилирующего воздуха, кг/ч;
Q—теплопритоки к вентилирующему воздуху/ккал/ч.
W—влаговыделения в вентилирующий воздух, кг/ч]
Как видно из уравнения C), отношение
количества тепла, ассимилированного
вентилирующим воздухом, к количеству усвоенной
им влаги при данной температуре в камере есть
величина приблизительно постоянная.
Для интервала температур от 0 до —25°С
мы получили:
st = 1525 — 0,29^ — 80/. D)
Частная формула для расчета усушки
пищевых продуктов имеет следующий вид:
1 1525—0,29/3 —80/к * V ;
где W—усушка продукта, кг/ч;
QT—трансмиссионное тепло (теплопритоки через
ограждения), ккал/ч.
В табл. 1 приведены результаты расчета
удельной усушки мороженого мяса в г/ккал
в сопоставлении с данными Д. Г. Рютова [4].
Коэффициенты технологической эффективности
охлаждающих приборов приняты по работе [2].
Данные табл. 1 и работы [2] подтверждают
возможность упрощенного и достаточно точного
расчета усушки пищевых продуктов по методу,
основанному на использовании
термодинамической теории тепловлажностных процессов в
камерах холодильников.
Для случая^ увлажнения воздуха уравнение
C) целесообразно представить в следующем
виде:
где Qn—тепло, выделяемое продуктом, ккал/ч;
Q?—тепло, поступающее в воздух с влагой от
увлажнителя, ккал/ч;
Wn—усушка продукта, кг/ч;
Wy—Елага, поступающая в воздух от увлажнителя,
кг/ч.
Таблица 1
52 Тип охлаждающих
приборов
Поверхностный
воздухоохладитель
Потолочная батарея
ребристая
пучковая
Пристенная одноряд-^
ная батарея
1—8
0,92
0,84
0,79
0,71
Удельная усушка
мороженого мяса, г/ккал
при/к = — 10°С
[4] Расчет
0,35
0,32
0,30
0,27
0,35
0,32
0,30
0,27
при*к= — 18°С
[4] | Расчет
0,20
0,18
0,17
0,15
0,20
0,18
0,17
0,15
21

[Анализ уравнения F) и схемы процессов на
рис. 2 дает основание сделать следующие
выводы.
Потенциал усушки продукта определяется
психрометрической разностью температур
вентилирующего воздуха |на входе в штабель. Если
условия регулярно повторяющейся
ассимиляции тепла и влаги приблизительно одинаковы,
указанная разность температур имеет
тенденцию оставаться неизменной и процесс
протекает по линии 9=const.
Увлажнение воздуха приводит к смещению
внутриштабельных процессов^(ВС, DE, FG> HI)
в d, i-диаграмме вправо, причем
результирующий процесс после увлажнения вентилирующе
го воздуха продолжает протекать по линии
cp=const, однако в области, более близкой к
пограничной кривой.
Увлажнение вентилирующего воздуха перед
штабелем сопровождается уменьшением
потенциала усушки. Например, после увлажнения
воздуха паром точка В параметров приточного
воздуха для первого штабеля смещается в
положение В'у что влечет за собой снижение
психрометрической разности температур, т. е.
уменьшение усушки (отрезок В 'С короче отрезка ВС).
После увлажнения воздуха процесс
продолжает протекать по линии cp=const, поэтому
общее количество влаги, осаждаемой на приборах
охлаждения, увеличивается настолько,
насколько возрастают теплопритоки к
вентилирующему воздуху за счет тепла, поступающего в
воздух с вводимой в него влагой.
В предельном случае — при непрерывном
вводе влаги в вентилирующий воздух (по мере
ассимиляции им явного тепла) в максимально
возможном количестве — линии внутриштабельных
процессов выродятся в точки на пограничной
кривой, т. е. усушка продукта прекратится.
Произойдет полная компенсация внешних теп-
лопритоков.
Для повышения эффективности
увлажнительных устройств необходимо обеспечивать
рассредоточенный ввод влаги в воздух. Локальное
увлажнение вентилирующего воздуха
непосредственно после его тепловлажностной обработки
[3, 5] дает ограниченный эффект, так как оно
распространяется только на часть штабелей,
расположенных вблизи воздухораспределителей.
8 узком инте але изменения температуры и
относительной влажности воздуха линии ф=
=const практически параллельны, однако по
мере приближения к пограничной кривой они
протекают более полого. Встречающиеся в
литературе изображения процессов изменения
состояния вентилирующего воздуха после увлажнения
почти вертикальными линиями [5 ] не
соответствуют физической ^природе процессов: общее
22
количество усваиваемой воздухом влаги при ра%
боте увлажнительных устройств не
уменьшается, а увеличивается. При этом происходит
перераспределение между составляющими влажност-
ного потока: поступление влаги от продукта
уменьшается за счет ввода в воздух влаги извне
в количестве, несколько превышающем
уменьшение усушки продукта.
Технологическую эффективность способа
увлажнения воздуха можно оценить количеством
тепла (в ккал), которое компенсирует 1 г
вводимой в воздух влаги. Чем меньше потребуется
влаги, тем реже возникает необходимость в
оттаивании охлаждающих приборов и легче
обеспечивается равномерное распределение влаги.
Рассмотрим случай хранения пищевых
продуктов, не выделяющих биологическое тепло,
предполагая полную компенсацию внешних теп-
лопритоков.
В уравнении F) принимаем:
W7 = o,OQ\Wyy
где W —количество влаги из увлажнителя, г/ч.
Qn = 0; Wn = 0; Qy = 09Q01WyiBJl,
где t'BJI—энтальпия вводимой в воздух влаги, ккал/кг.
Уравнение для определения технологической
эффективности способа увлажнения
приобретает следующий вид:
8т = "^ = 0,001(е,-гв), G)
где ет—показатель технологической эффективности
способа увлажнения, ккал/г.
Об энергетической эффективности способа
увлажнения воздуха можно судить по величине,
обратной относительному увеличению требуемой
холодопроизводительности, связанному с вводом
влаги в воздух:
8Э = ¦>—. (8)
l+0,0(WytB » v ;
где 8э—коэффициент энергетической эффективности
увлажнителя, доли единицы.
На практике воздух увлажняют водой и
паром из парогенератора. Предложен также
способ увлажнения, основанный на использовании
пара наружного воздуха [5].
В этом случае при QT=1 ккал/ч исходное
уравнение F) целесообразно представить в
следующем виде:
8,= ,_, (9)
0,0(Wy
где 8В—коэффициент, учитывающий тепло,
эквивалентное работе вентилятора, подсасывающего
наружный воздух [5];

Таблица 2
Способ увлажнения
Тонко распыляемой водой
Паром
из парогенератора
наружного воздуха
'вл
вв
w
w У
8т
8э
при /К = 0°С
20
642
1
1
1,15
0,66
1,13
4,26
1,5
0,88
0,23
0,99
0,54
0,25
<вл
8в
W У
8т
8э
при *к= — 20°С
642
1
1,15
0,21
0,27
4,79
3,65
0,88
0,67
d—влагосодержание наружного воздуха, г/кг;
*"н—энтальпия наружного воздуха, ккал/кг.
В табл. 2 приведены результаты
сравнительных расчетов, относящиеся к указанным трем
способам увлажнения воздуха.
При расчетах приняли: температура воды и
наружного воздуха 20°С, относительная
влажность наружного воздуха 0,5 (d=7,41 г/кг,
tH=9,3 ккал/кг).
Тепло, эквивалентное работе вентиляторов,
в общем расходе холода в холодильных
камерах может достигать 30% [6], что
соответствует 8В=1,43. Автором принято ев=1,15.
Как видно из табл. 2, увлажнение воздуха
паром значительно уступает увлажнению его
водой. При температуре в камере 0°С для
компенсации 1 ккал внешних теплопритоков
необходимо 0,66 г воды, в то время как пара требуется
1,13 г. По сравнению с внекамерным отводом
внешних теплопритоков количество
подлежащего ^отводу тепла возрастает при увлажнении
водой в 1,02 раза, при увлажнении паром в 1,86
раза. |
Низкие показатели, полученные для паровых
увлажнителей, объясняются высоким
значением энтальпии пара. Применение паровых
увлажнителей в «нулевых» камерах наименее
экономично.
При отрицательных температурах в камере
для регулирования влажности воздуха
заслуживает внимания применение рассолов с
температурой замерзания, близкой к температуре
воздуха по мокрому термометру.
Наихудшие результаты получены для
увлажнителей, использующих пар наружного воздуха.
Следует отметить неблагоприятную ситуацию
для этого способа увлажнения воздуха^
необходимость в увлажнении возникает при высокой
температуре наружного воздуха, которой
соответствует низкое значение относительной
влажности воздуха. Кроме того, приходится
устанавливать вентилятор после воздухоохладителя
[5], что ухудшает влажностный режим в
камере [2]. Особенно неблагоприятные условия
создаются при повышенной температуре в камере.
Как видно из табл. 2, по сравнению с
внекамерным охлаждением компенсация 1 ккал внешних
теплопритоков в «нулевых» камерах паром
наружного воздуха в 4 раза увеличивает общее
количество тепла, подлежащее отводу в
воздухоохладителе, что объясняется большим
количеством теплого балластного сухого воздуха,
поступающего в камеру. В рассмотренном
примере на 1 г водяного пара, содержащегося во
влажном воздухе, приходится 135 г сухого воздуха.
Подсасывание наружного воздуха после
воздухоохладителя влечет за собой повышение
температуры в камере. Для поддержания ее на
заданном уровне необходимо увеличить рабочую
площадь поверхности воздухоохладителя и
производительность вентилятора, либо снизить
температуру кипения хладагента. Последнее
ошибочно истолковано [5] как локализация тепла
наружного воздуха в воздухоохладителе.
Использование пара наружного воздуха в
увлажнительных устройствах для холодильных
камер не может быть рекомендовано.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Жадан В. 3. Влияние теплопритоков на усушку
пищевых продуктов при холодильном хранении. —
«Холодильная техника», 1975, № 2, с. 40—45.
2. Жадан В.З. Сравнительная оценка систем
охлаждения холодильников. — «Холодильная техника», 975,
№ 12, с. 38—41.
3. Хранение яиц в холодильной камере с
регулированием влажности воздуха. — «Холодильная техника»,
1966, № 12, с. 30—31. Авт.: Е. С. Курылев, С. И.
Яновский, М. Г. Комиссарова, М. А. Фишман, Н.; А. Те-
рентьева.
4. Р ю т о в Д. Г. Закономерности усушки мороженого
мяса при хранении. — «Труды Ленинградского
технологического института холодильной промышленности»,
т. X, Л., 1956, с. 10—15.
5. Мнацаканов Г. К., Кол я" к а В. Ф. Основы
расчета процессов увлажнения холодильных камер
влагой наружного воздуха. — «Холодильная техника
и технология», вып. 21. Киев. «Техшка», 1975, с. 104—
108.
6. Чу клин С. Г., Чумак И. Г., Файнзиль-
б е р г Е. Я. Современные холодильники для фруктов.
Кишинев, «Картя? молдовеняскэ», 1971, с. 171.
23

Теплообмен вертикального ряда труб
конвекции воздуха
В. И. МАЧУЛИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Данные по теплообмену пристенных
охлаждающих батарей в зависимости от числа труб по
высоте весьма противоречивы.
А. А. Гоголин и В. В. Лаврова [1],
испытывавшие гладкотрубные батареи с разным числом
труб по высоте, зависимость коэффициента
теплоотдачи от теплообменной поверхности батареи
к воздуху представили в^виде
где А—функция числа труб по высоте; '!
В—фактор, зависящий от диаметра применяемы*
труб;
G—разность температур.
Величина А возрастает с увеличением числа
труб по высоте батареи, что приводит к
улучшению коэффициента теплопередачи. Аналогичные
данные по теплопередаче батарей даны в
рекомендациях [2].
В результате исследования пристенных
батарей из оребренных труб Ш. Н. Кобулашвили
[3] сделал вывод об улучшении коэффициента
теплопередачи трехтрубной батареи по
сравнению с пристенными батареями с числом труб
по высоте 5 и 13. Подобное снижение
интенсивности теплопередачи батарей с возрастанием
числа оребренных труб отмечает и Д. М. Иоффе
[4]. Он принял за 100% коэффициент
теплопередачи пятитрубной по высоте пристенной батареи,
выполненной из оребренных труб. Опытное
значение коэффициента теплопередачи в десятитруб-
ной батарее оказалось на 7% ниже, а в
двухрядной потолочной|батарее на 17% выше.
Авторы всех исследований [1, 3, 4]
объясняли причину зависимости теплопередачи от
числа труб по высоте условиями омывания
воздухом теплообменной поверхности, которые до сих
пор оставались невыясненными.
Так как в пристенной батарее гладкие или
оребренные трубы, соединенные между собой,
расположены друг под другом, то несомненно,
что каждая нижерасположенная труба будет
находиться в потоке естественной конвекции ст
вышерасположенной трубы. В этом
заключается тепловое взаимодействие труб в батарее,
результатом которого является ухудшение
теплообмена нижерасположенных труб из-за
омывания их уже охлажденным воздухом.
Для изучения закономерностей теплового взаи-
24
УДК 536.24
при естественной
модействия горизонтальных труб был выполнен
специальный стенд из четырех гладких
цилиндров с нагревателями. Переход от холодных труб
к нагретым основан на простоте и большей
точности исследования теплообмена поверхностей,
имеющих температуру выше окружающей среды.
Нагреватели всех труб соединялись
последовательно; питание их осуществлялось через
стабилизатор напряжения и автотрансформатор.
Мощность, подведенную к каждому
нагревателю, определяли по величинам силы тока и
напряжения, а температуру поверхности труб —
по показаниям семи термопар, размещенных
равномерно по длине со сдвигом на 120°
относительно друг друга.
Цель эксперимента заключалась в
определении коэффициента теплоотдачи всего ряда при
разных расстояниях между трубами, так как
естественно предположить, что на значительном
удалении труб друг от друга поток естественной
конвекции, который по мере распространения
вниз затухает из-за постоянного подмешивания
окружающего воздуха, не может повлиять на
теплообмен соседних труб.
Теплообмен исследуемого ряда определяли при
изменении шага S от 1,75 d до 10 d (d — диаметр
испытываемых труб, в опыте d=40 мм). Число
труб п в ряду изменяли от 2 до 4.
Результаты обработки опытных данных
представлены на рисунке, где показан характер
изменения общего коэффициента теплоотдачи
ряда аобщ и его конвективной ак и лучистой ал
а,Вт/(мг-К)
/ , . . 1 у—: 1 i ¦
12 5^5678 3 Щм/м
Изменение общего коэффициента теплоотдачи ряда и его
составляющих в зависимости от расстояния между
трубами (Д*=15 КСС).

составляющих в исследуемом интервале
расстояний. Анализ полученных зависимостей
показывает, что основная причина ухудшения общего
коэффициента теплоотдачи заключается в
уменьшении конвективной составляющей ак при
близком расположении труб в ряду. Лучистая
составляющая ал почти постоянна. Коэффициент
теплоотдачи для всего ряда труб повышается
с увеличением шага только до значения s«5 d
(рациональный шаг). При дальнейшем
возрастании шага он остается практически постоянным.
На участке, где s^5d, наблюдается заметная
зависимость коэффициента теплоотдачи от
числа труб по высоте. С увеличением числа
цилиндров кривая на рисунке идет более круто. Такое
расположение линий зависит от доли
поверхности, для которой ухудшается теплообмен при
близком расположении труб. Так, для
двухтрубного ряда только у 50% поверхности
ухудшается теплообмен в связи с тем, что нижний
цилиндр ведет себя как одиночный. У четырех-
трубного ряда теплообмен снижается уже у 75 %
поверхности.
Сопоставление коэффициентов теплоотдачи
всего ряда при рациональном шаге и одиночного
цилиндра показывает, что наилучший
теплообмен наступает не тогда, когда все цилиндры
работают как одиночные, а только при
рациональном шаге труб. Так, коэффициент
теплоотдачи одиночного цилиндра для представленного
перепада температур равен 4,6 Вт/(м2- К), а
двухтрубного и четырехтрубного ряда при
рациональном шаге — соответственно 4,8 и
5,2 Bt/(m2-K).
Если при близком расстоянии труб в ряду
существенную роль на теплообмен оказывала
избыточная температура в потоке естественной
конвекции, то при рациональном шаге влияние
скорости на пограничный слой соседних труб
больше, чем влияние избыточной температуры
[5]. При этом теплообмен труб, попадающих в
температурное и скоростное поля, улучшается.
Полученные результаты исследования можно
распространить и на холодные трубы
охлаждающих батарей, так как все процессы при
естественной конвекции воздуха определяются
только разностью температур нагретых и
холодных частиц окружающей среды (расчет
коэффициента теплоотдачи по уравнению подобия для
случаев нагревания и охлаждения приводит к
разнице в 2%). Однако следует учесть, что в
общем случае рациональный шаг определяется
не величиной s/d=5, а конкретным
расстоянием между теплообменными поверхностями (в
опыте оно составило 160 мм) для данной удельной
тепловой нагрузки, и от диаметра не зависит.
Аналогию между теплообменом исследуемого
ряда труб и охлаждающими батареями можно
провести только в сопоставимых условиях. За
основу для сравнения теплообмена в
охлаждающих батареях из гладких труб приняли
воздушный зазор между трубами, который при
шаге 180 мм равен 123 мм. Для того чтобы
воспользоваться приведенным графиком, необходимо
пересчитать sld на диаметр трубы 40 мм,
сохранив значение воздушного зазора. Тогда
расчетный шаг между трубами в охлаждающей
батарее будет s=4 d. На рисунке отчетливо видно,
что при таком шаге с увеличением числа
цилиндров по высоте общий коэффициент теплоотдачи
батареи возрастает.
Хотя в батареях из оребренных труб
применяется тот же шаг (монтаж производится
стандартными калачами-отводами со сдвигом на
180°), расстояние между охлаждающими
поверхностями в них меньше из-за близкого
расположения ребер двух соседних труб. Наблюдения
за движением холодного воздуха у оребренной
поверхности показывают, что воздух от трубы
подтекает к ребру и движется вдоль*него до
момента слияния с таким же потоком с другой
стороны ребра. Это позволяет принять (с
некоторой степенью условности) образующую
оребренной поверхности за|образующую трубы.
Тогда условный шаг между трубами
будет[соответствовать s=l,75 d (при s=180 мм зазор между
ребрами составляет 30 мм; с учетом расчетного
диаметра труб условный шаг будет составлять
s==30+40=70 мм). Для такого шага между
трубами наблюдается (см. рисунок) обратная
зависимость коэффициента теплоотдачи от числа
труб по высоте.
Таким образом, экспериментальные данные по
теплообмену вертикального ряда труб
подтвердили вывод о связи характера теплообмена с
условиями движения воздуха у охлаждающей
поверхности. На основании полученных
результатов можно установить и принцип
конструирования охлаждающих приборов, работающих при
естественной конвекции воздуха: трубы в
вертикальном ряду должны быть расположены на
оптимальном расстоянии друг от друга, что бу*
дет соответствовать наибольшему коэффициенту
теплопередачи батареи.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гоголин А. А., Лав pjo в а В. В.
Теплопередача в камерных охлаждающих батареях. —
«Холодильная промышленность», 1940, № 1, с. 6—12.
2. Рекомендации по проектированию
холодильных установок. М., ВНИХИ, 1962.
3. Кобулашвили Ш. Н. Автоматизированные
аммиачные схемы непосредственного испарения. —
«Холодильная техника», 1954, № 2, с. 5—17.
4. И о ф ф е Д. М. Ребристые охлаждающие приборы
для холодильных камер. М., Госторгиздат, 1956.
5. М а г s t е г s G. F. Array of heated horizontal
cylinders in natural convection.—«Internat. J. Heat and
Mass Transfer», 1972, vol. 15, № 5, pp. 921—933.
25

УДК 532.13
Экспериментальное исследование вязкости фреонов и их смесей
в жидком состоянии при атмосферном давлении
Канд. техн. наук Л. И. ЛЛВОЧНИКг Р. Л. СОЛОВЕЙ
Ташкентский политехнический институт
Изыскание и исследование многокомпонентных
рабочих веществ позволит создать эффективные
хладагенты с заданными термодинамическими
свойствами, выгодно отличающимися от свойств
однокомпонентных хладагентов.
Одной из важных характеристик рабочих
веществ является вязкость. Если приведенные в
литературе данные о вязкости фреонов неполны,
то данные о вязкости их смесей практически
отсутствуют. Авторами экспериментально
исследована вязкость смеси фреонов-142 и 11 и
смеси фреонов-142 и 30. Эти смеси перспективны
для установок комплексного теплохладоснабже-
ния.
Для исследования был выбран метод
капилляра [1 ]. Преимущество его в том, что он
строго обоснован и сравнительно прост. К тому же
метод капилляра не требует знания других
свойств, например, плотности, которая не
всегда может быть известна.
Принципиальная схема экспериментального
стенда показана на рис. 1.
Вискозиметр / с исследуемой смесью
помещали в сосуд Дьюара 2, заполненный термостати-
рующей жидкостью (дихлорметаном или
ацетоном) и закрывавшийся сверху
теплоизолированной крышкой 3. Для поддержания
необходимой температуры использовали выполненный на
базе прибора U-10 хладостат, охлаждавшийся
каскадной холодильной машиной до —50 °С и
жидким азотом до более низких температур.
Отсутствие градиента температур по высоте
сосуда 2 контролировали с помощью медь-кон-
Рис. 1. Схема экспериментального стенда.
26
стантановых1термопар. Концы вискозиметра /
системой кранов (/С1? /С2, К^ Кь) связаны с
двумя стеклянными колбами 4 и 5, разность
давлений в которых измеряли дифманометром 6. Перед
началом опытов установку тщательно вакууми-
ровали насосом 7.
Установив в сосуде Дьюара  температуру,
близкую к —100°С, с помощью кранов /С8, /С3,
/Ci и Къ вискозиметр соединяли с баллонами
Бг и Б2. Компоненты смеси, находившиеся в
баллонах, проходили через систему осушки (си-
ликагель, цеолит, ангедрон) 8 и
конденсировались в вискозиметре.
Затем краны закрывали и в сосуде Дьюара 2
устанавливали необходимую температуру, при
которой в течение 50 мин выдерживали
вискозиметр с исследуемой смесью. При этом для
перемешивания компонентов и достижения
равновесного состояния смесь многократно
перемещали из измерительного шарика вискозиметра в
балластный с помощью осушенного азота,
подававшегося из баллона 9 через редуктор 10,
систему осушки //, краны /С12, /С10, Кц и
колбы 4 и 5. Подачу азота в систему осуществляли
так, чтобы перепад давлений азота в колбах
составлял 20—25 мм рт. ст. Этот перепад при
открытых кранах Klf /C2, /D; К5 обеспечивал
перемещение смеси от верхней до нижней
отметки на измерительном резервуаре
вискозиметра.
После достижения равновесного состояния
секундомером с ценой деления 0,1 с фиксировали
время перемещения уровня смеси между
отметками на измерительном резервуаре
вискозиметра. Закрывая кран /С4> отключали колбу 4 и
под давлением азота из колбы 5 смесь
перегоняли в измерительный резервуар вискозиметра.
С помощью крана /С3 вискозиметр соединяли
с ртутным затвором 12. Разность давлений
измеряли в начале и в конце каждого переключения
и определяли как среднее по двум измерениям.
Опыт повторяли 5—7 раз.
После окончания эксперимента температура
в сосуде Дьюара 2 медленно повышалась.
При открытых кранах /(8, /С3, Кг смесь
конденсировалась в баллончике Б3,
предварительно вакуумированном и охлажденном до —80°С.
Затем баллончик Б 3 отключали от стенда,
нагревали до температуры, превышающей температуру
кипения высококипящего компонента смеси и

выдерживали смесь при этой температуре в
течение 1 ч. После этого определяли состав
исследуемой смеси в баллончике Б3 с помощью
хроматографа ЛХМ-72.
Вискозиметр был калиброван по воде.
Контрольно определили вязкость фреона-30,
фреона-142 и циклогексана и сопоставили
полученные результаты с данными других авторов
[2—3]. Сопоставление (рис. 2) свидетельствует
о том, что разработанная конструкция стенда
и примененная методика!измерений обеспечили
получение надежных данных по вязкости
жидких фреонов и их смесей на линии насыщения.
Общая максимальная погрешность определения
вязкости составила ±1,1%.
Результаты эксперимента обрабатывали по
формуле
Г]= 8QI •
где ц—коэффициент динамической вязкости, Н»с/м2;
г—радиус капилляра вискозиметра, мм;
Ар—разность давлений на концах вискозиметра,
мм рт. ст.;
т—время перемещения жидкости в измерительном
резервуаре, с;
Q—объем измерительного резервуара
вискозиметра, мм3;
/—длина капилляра вискозиметра, мм.
Ь На рис. 3, а, б в* координатах ц—х
представлены полученные данные по смеси фреонов-142
и 11 и смеси фреонов-142 и 30.
Различными авторами предложены уравнения
расчета коэффициента динамической вязкости
71-ЩН-с/мг
о,э
0,8
0,7
0,6
0,5
ОЛ
0,5
1 I
1
\
>
X
>
V
N
\
>
к
N
Ч |
%
/
ч
>|
г
\
J Г
i 1
-50-W-3Q -20-10 О 10 20 30 Щ°С
Рис. 2. Вязкость фреона-142 (/), фреона-30 2) и
циклогексана C):
9 — данные авторов; С -* поданным [2]; X — поданным [3].
смеси по вязкости компонентов г\А и цЕ и их
мольному содержанию д:А ихвв смеси:
» = {«IПХА + ^ПХвУ,
где п =1, 2, 3, [4],
т1 = т1лАт)вВ'
¦ПаЯв
ч— ЧаХв + ПвХа '
B)
О)
WW* Н*/м*
п-105Нс/мг
1,0
0,8 х,мо/1ь
Рис. 3. Экспериментальные данные для смеси фреонов-142
и 11 (а) и смеси фреонов-142 и 30 (б).
27

•Ю?Н-с/м*
0,5 I 1 1 1 1 1
0 0,2 0,* 0,6 0,8 х,моль
Рис. 4. Сопоставление экспериментальных и расчетных
коэффициентов динамической вязкости для смеси фрео-
нов-142 и 11 при t= — 40°С:
/ — опыт; 2 и 3 — расчет соответственно по уравнениям C J
и B); 4, 5, 6 — расчет по уравнению A) при значении п,
соответственно равном 3, 2, 1.
Как видно из рис. 4, наиболее
приближенные значения коэффициента динамической
вязкости к полученным вЪпыте дает расчет по урав-
на Минском заводе холодильников
Канд. техн. наук В. П. КУЗНЕЦОВ
Белорусский политехнический институт
Г. И. ЧЕРНЯК
Минский завод холодильников
Анализ современных бытовых холодильников
показывает, что наиболее эффективной для них
теплоизоляцией является пенополиуретан,
которым заполняется пространство между
собранными внешним и внутренним ^шкафами методом
свободного вспенивания. Под действием возни-
нению C) и ему следует отдать предпочтение
при аналитическом определении вязкости
смесей фреонов.
Авторами'была также проверена применимость
к изученным смесям уравнения Я. И.
Френкеля [5]:
4=A(T)ew'KT ,
где (Т)—температура смеси;
W—энергия активации;
К—постоянная Больцмана.
Установлено, что это уравнение можно
рекомендовать в качестве интерполяционного для
расчета вязкости смесей фреонов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Лавочник А. И., Соловей Р. Л. К вопросу
о вязкости холодильных агентов и их смесей. — В Сб.
материалов по итогам научно-исследовательских работ
профессорского и преподавательского состава
механического факультета ТашПИ, вып. 51, 1970, с. 71—73.
2. Справочник химика. Т. 1, М., «Химия», 1951.
3. К а н К. Д. Тепло- и массообмен в воздухоохладителе
со спиральными ребрами. — «Холодильная техника»,
1956, № 6, с. 34—40.
4. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизиче-
ским свойствам газов и жидкостей. М., «Наука», 1972.
5. Френкель Я- И. Кинетическая теория
жидкостей. М., Изд-во АН СССР, 1946.
УДК 621.565.92:662.998
кающего при этом давления получается
удовлетворительное сцепление между стенками
шкафа и жесткой изоляцией, что служит основой
для создания прочной конструкции.
Вместе с тем при движении пены по
внутренней полости между шкафами изменяются
давление и температура и, следовательно,
структура пенополиуретана по объему, а в местах
встречи потоков возможно образование незаполненных
участков. Неудовлетворительное заполнение
Методика оценки качества заполнения корпусов
бытовых холодильников пенополиуретановой изоляцией
28

объемов между наружным и внутренним
шкафами может быть также результатом нарушения
соотношения частей смешиваемых
ингредиентов в полимеризованном полиуретане.
Образующиеся пустоты площадью более 2000 мм2
приводят к увеличению теплопритока в
холодильник при эксплуатации, что снижает его
качественные (показатели.
Конструктивные и технологические
мероприятия позволяют уменьшить вероятность
образования пустот в пенополиуретановой изоляции,
однако требуется систематический контроль за
качеством заполнения.
Поскольку конструкция заполненного
пенополиуретановой изоляцией холодильника нераз-
борна, для контроля качества заливки шкафа
пригодны лишь методы неразрушающего
контроля. Кроме того, учитывая массовый
характер изготовления холодильников, контроль
качества шкафов должен быть оперативным по
времени, удовлетворительным по трудоемкости
и надежным с точки зрения техники
безопасности.
Наиболее простым и легко осуществимым
методом контроля является такой, при котором
используются ультразвуковые колебания.
Объясняется это широкой номенклатурой
выпускаемых отечественной промышленностью приборов,
значительным их быстродействием, простотой
обслуживания и высокой надежностью. Кроме
того, ультразвуковые излучения безопасны для
человека.
Белорусским политехническим институтом
совместно с Минским заводом холодильников
исследовался способ контроля степени
заполнения ^корпусов шкафов пенополиуретаном,
который основывается на измерении скорости
распространения ультразвуковых|колебаний.
Этот способ можно применять, если
различаются скорости ультразвуковых колебаний в
воздухе св и в пенополиуретане сп и ^выдержано
определенное соотношение между длиной
ультразвуковой . волны X и толщиной стенки хо-
х
лодильника d: d>-^. Принципиальное значение
имеет выбор частоты колебаний с учетом
возможной дисперсии величины с. Явление
дисперсии скорости ультразвуковых колебаний
особенно заметно для полимеров, у которых
длительность релаксационных процессов
перехода к состоянию термодинамического
равновесия соизмерима с периодом колебаний. При
этом с изменением частоты колебаний может
изменяться скорость распространения
ультразвуковых колебаний.
Проведенные измерения скорости
^распространения ультразвуковых колебаний на большой
партии холодильников типа «Минск» позволили
установить, что среднестатистическая величина
сп в пенополиуретане около 650 м/с. Вместе
с тем отмечен ^значительный разброс значений
от 460 до 820 м/с, что объясняется колебанием
качества и соотношения исходных материалов,
а также различными отклонениями от режимов
технологического процесса. Если принять, что
скорость ультразвуковых колебаний в воздухе
при 20°С составляет 344 м/с, то даже при
сп =460 м/с обнаружение пустот в изоляции
становится достаточно надежным.
Исследования показали, что пенополиуретан
обладает анизотропностью акустических свойств
в зависимости от направления роста пены. В
направлении роста пены поры*обычно бывают
вытянуты, испв этом случае на 70 м/с больше по
сравнению со скоростью сп в направлениях,
перпендикулярных к росту пены.
При выборе частоты ультразвуковых
колебаний измерения проводились в диапазоне 25—
150 кГц. В этом диапазоне не обнаружено
дисперсии скорости с. Однако 1предпочтение
отдано частоте 100 и 150 кГц, так как в этом случае
излучающие и приемные головки меньших
размеров, что позволяет проводить локальные
измерения и обнаруживать небольшие пустоты.
На указанных частотах выдерживается необ-
х /
ходимое соотношение между-^- (при частоте
100 кГц са =650 м/с, X = 6,5 мм) и толщиной
стенки d =35 мм (холодильник «Минск-10»).
Скорость распространения ультразвуковых
колебаний зависит также от поперечных размеров
тела, по которому распространяются упругие
колебания, и от его напряженного состояния.
При распространении колебаний вдоль стержня
скорость составляет
-VZ-
где Е—модуль упругости;)
р—плотность вещества.
Если размеры тела в направлении,
перпендикулярном к распространению упругих
колебаний, не ограничены, то модуль упругости
определяется с учетом коэффициента Пуассона
и скорость равна
с2 = т/Ч- ШГЕИН.
Если тело, по которому распространяются
упругие колебания, находится в условиях
всестороннего сжатия (в критическом пластическом
состоянии), то
Пенополиуретан в межстеночном
пространстве корпуса шкафа находится в условиях
всестороннего сжатия, а площадь стенок пор
занимает приблизительно 30% всей площади сече-

ния. При незначительном различии сг и с2
величина съ «0,42 сг. Измерение скорости
ультразвуковой волны в пенополиуретане,
вспененном в условиях свободного расширения (что
аналогично структуре около пустот внутри
корпуса шкафа), показало, что в направлении роста
пены с =1050 м/с. ;:^
В местах встречи потоков пень?иногда
образуется структура, для которой характерно
резкое снижение скорости—до 220—290 м/с,
т. е. меньше, чем в воздухе. При контроле таких
участков возможна браковка годных
холодильников. Этой ошибки легко избежать, анализируя
форму сигнала, принимаемого головкой прибора.
Если колебания прошли через воздушную
пустоту, то сигнал имеет форму правильной
синусоиды; если колебания прошли через
пенополиуретан, структура которого образовалась
встречными потоками и скорость колебаний
меньше св, то форма принятого сигнала
искажается. Для пенополиуретана обычной
структуры при скоростях 650 м/с форма сигнала
также правильной синусоидальной формы. Иногда
возможно образование пустот в виде прослоек
воздуха у стенок корпуса шкафа.
В этом случае скорость определяется по
формуле
С-^Сцй
с = cB(d — h) + cnh *
где св—344 м/с;
сп—650 м/с;
d—толщина стенки корпуса шкафа, м;
h—толщина воздушной прослойки, м.
На рисунке показаны^теоретическая hV
экспериментальная зависимости между толщиной
прослойки воздуха и скоростью
ультразвуковых колебаний. Используя этот график, можно
определить контуры воздушных прослоек,
которые обычно бывают около пустот.
Положительные результаты, полученные при
исследовании акустических свойств
пенополиуретана, позволили внедрить метод выборочного
контроля шкафов по степени их заполнения.
В качестве измерительного устройства
используется ультразвуковой дефектоскоп УКБ-1М.
Прибор настраивают на нижний предел по
скорости ультразвуковых колебаний в
пенополиуретане и заданную для данной конструкции
600
\550
*%500
ъ
§*
?
450
400
350
V /
с л = J Мм/с
- 1
ч 1
1 2 3 4 5 6
Толщина боздушной прослойки л-70~, м
Теоретическая (/) и экспериментальная B) зависимости
между толщиной воздушной прослойки скоростью
ультразвуковых колебаний.
холодильника толщину стенки шкафа (d =
=35 мм).
Для контроля степени заполнения различных
участков шкафа предусмотрена пара выносных
измерительных головок, укрепленных на одной
рычажной скобе. При этом обеспечиваются
расположение головок напротив друг друга и
одинаковое усилие прижатия их к внутреннему
и наружному шкафам. Датчиками к прибору
служат ультразвуковые головки с частотой
колебаний 100 кГц и диаметром 34 мм. Это
позволяет фиксировать пустоты площадью более
900 мм2. Время проведения одного замера
около 5 с. В соответствии с методикой ежедневно
контролируют не менее трех образцов.
Оценивают по правилам статистического
регулирования технологических процессов методом
учета дефектов [Методика статистического
регулирования технологических процессов по
альтернативному признаку (метод учета дефектов).
М., Изд-во стандартов, 1974].
Внедрение контроля позволяет оперативно
получать данные по качеству заполнения
шкафов и разрабатывать мероприятия по
устранению причин появления брака.

УДК 637.5.004.4
Исследование удельной теплоемкости говядины и
поджелудочной железы крупного рогатого скота
Канд. техн. наук Н. А. АЛЕКСАНДРОВА, В. В. МАКАРОВ
ЦНИИТЭИмясомолпром
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. М. ОРЛОВСКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной
промышленности
Сохранение нативных свойств пищевых
продуктов — основная задача холодильной
технологии. Замораживание тормозит изменение
тканевой структуры биологических объектов, в
частности, мяса, мясопродуктов и наиболее
лабильного эндокринно-ферментного сырья.
Применение жидкого азота для замораживания
эндокринно-ферментного сырья — эффективное
решение проблемы сохранения его активных
начал [1].
В связи с расширением в СССР исследований
по замораживанию в жидком азоте мяса,
мясопродуктов и других продуктов, а также
разработкой первых промышленных установок
возникла необходимость определения теплофизи-
ческих характеристик этих продуктов с учетом
их химического состава в широком диапазоне
температур.
Авторами на стенде ВНИХИ исследованы
и определены удельная теплоемкость, энтальпия
и количество вымороженной воды бескостной
говядины I и II категорий и поджелудочной
железы крупного рогатого скота в диапазоне
температур от 77 до 320 К.
Опыты проводили на адиабатической
калориметрической установке ВНИХИ методом
порционного подвода тепла. Установка состоит из
следующих систем: калориметрической,
вакуумной, адиабатизации, измерения количества
подведенного тепла и температуры.
Калориметрическая система включает
вакуумный низкотемпературный термостат,
позволяющий проводить работу в диапазоне
температур от 373 до 77 К, и малоинерционный
герметичный калориметр.
Вакуумная система, состоящая из паромасля-
ного диффузионного насоса ЦВЛ-100, форва-
куумного насоса, масляной и азотной ловушек,
служит для создания вакуума 10~3 — 10"~4 мм
рт. ст. в калориметрической системе в целях
снижения теплообмена за счет теплопроводности
между калориметром и оболочкой.
Система адиабатизации представляет собой
автоматический регулятор температуры (APT),
выполненный на основе высокоточного
регулятора (ВРТ-2), предназначенного для
стабилизации" температуры калориметра.
Системы измерения использовали для
определения теплоемкости. Измеряли энергию,
подаваемую в калориметр, и температуру.
Энергию определяли по мощности и времени,
мощность — по падению напряжения и току через
грелку калориметра. Измерение и запись
температуры осуществлялись потенциометром Р 348.
Работу на установке при вычислении
теплового значения калориметра проводили
следующим образом. Перед опытом калориметр
подготавливали — тщательно промывали и
взвешивали (масса калориметра 193,3 г), а затем
помещали в калориметрическую ячейку, которую
устанавливали в термостат с жидким азотом. После
откачки воздуха из установки до давления A—
2)-10~3 мм рт. ст. и достижения калориметром
требуемой температуры ее стабилизировали с
помощью APT. Тепловое значение калориметра
определяли методом периодического подвода
тепла [2]. Опытные данные по тепловому значению
калориметра (Дж/К) обобщены методом
наименьших квадратов для нахождения
коэффициента зависимости вида:
Г = 63,33 + 0,09154Г.
После определения теплового значения
калориметра определяли теплоемкость сырья.
Измельченную на мясорубке навеску сырья
(говядины или поджелудочной железы) массой
100—150 г закладывали в калориметр при
комнатной температуре. Одновременно отбирали
пробы на содержание воды и жира для анализов,
которые проводили по общепринятой методике.
Калориметр запаивали легкоплавким припоем,
проверяли на герметичность, подсоединяли
термометры сопротивления, грелку и помещали в
калориметрическую ячейку, которую
устанавливали в термостат. Калориметр охлаждали до
минимально достижимой температуры (на
соответствующем хладагенте и при атмосферном
давлении в вакуумной системе). Затем включали
насосы и после достижения требуемого вакуума
выдерживали калориметр, используя APT, при
минимальной температуре не менее 3 ч. Серию
измерений начинали с температуры 100 К,
которую в процессе работы повышали порционным
подводом тепла до 320 К.
31

0О-ч)--4С>а>СЛСЛ4^4*0000Ь0ЬО^-»— ООСОЮООООЧ
ОСЯОСДОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛОСДОСДО-4
oooooooooooooooooooooo
oooooooooooooooooooooo
^^03С0ЮКЭ@«-и-ь-ОООС0С0000000^^^Ч
сли-'чоосооюоосль-^^очслсослююслюо
со ю сд со to сэ со со оо ю ~>i *— а> >— о> to -<1 со со ел ю о
со оо со н— ел •—' со со ^-» ^ о *^1 сг> о со оо со ~<i о оо >— о
со ел о 4* -»i со со *<1 4*. со и- to •— -vj ю Фь 4^ to -j >— to о
oooooooooooooooooooooo
со со ^о со со со со со \о со со со со со со со со со со со со о
I 00 00 00 00 00 00 00 00 СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО О
! ^- to 4* ел <л -4 оо со о ь— to оо 4^ ел ел ел ¦<! -<i оо со со о
to to to to to to to to to to to to to to to to to to >—•— ^*
4* 4^ 4*> 4* 00 CO 00 00 CO CO 00 00 tO tO — и- О О СО СО 00
оою^-осооо^стсл^ооослоелоелослосл
ooooooooooooооoooоооо
ооооооооооооооооооооо
Юн-н-н-н-оООООО«ОООООЧ^О)С5СЛСЛ*»
>— оо а> со»— со -j ел оо •— о ел оо to en >— cx> >— -<j оо со
1 tO >—н-*-*-о ОО О О СОСООО ^1 ОСЛ 4^ 4*> СОЮ»—
О-^СЛСО»—СО-^елООо C00000^Cn-vJ00Ot04^--I
! О 00 ^Л О СЛ 4* СО 00 Ю «О tO 4*> 00 --J ^1 »— -<j СЛ СТ> 00 00
Оэ СО 4*> ^- >— К) СТ5 Ю СО 00 СО >— СО О СО 4^ 4*> О •— О 00
ооооооооооооооооооооо
со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со
004^4^4^4^4^4^4^СЛСлелСЛСЛа5СХ>СХ>^1-^-<1^-^
СО •— tO 4*> СП СТ> ^ СО О •— tO СЛ СО СО О СО •— 4*- 05 00 СО
to to to to to to to to to to to to to to to to to to to to to
СПа>аэСТ>0)СЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛ4ь. 4» 4*> 4* 4^ 4*
4* CO tO •— о CO 00 -<| O) СЛ 4*> CO tO •— о CO 00 *«J <J> СЛ 4*.
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
4^4^eocoeocoeoK)totoiotototototoiototototo
cnooocncotoocooo^a5cr>cncn4!*.4^eococototo
05Cne00000^"<ICnCn^ICOt0C75>--CT>^-^JC0O--J4^
юююьоююююююьоюгогогокэьоюьоюю
^^^O5a5CT»CnCnCn4^4^4^4i>.COCO0000tOtOtOtO
@^O4C0O4»U^00a)W»-000H3b-cD0)»MO
»— оо со to oo C5 ел ел -^ГсоТо о о ел •—^ч со о ^i 4*. to
>— 4*. to со -j со**», ооюсла^слсосо^со^^слсоо
ооооооооооооооооооооо
1 оо оо оо оо oooo со со "со "со ^о со со со со Rococo ^o со ю
елст^оососоооо'— >-»— totototococococooo
cooo-^4^ocno4^ootocnoo»— coa>oooto4^a50o
cococococotototototototototototototototo
( tOH-H-oOCDCDOOOONlvl^S^vloOlCTiOCT)
о ел о ел о ел о ел о ел 4^ со to >—о со оо ~<j en» ел
ооoooооooooоoooooooo
оооооооoooоооoooоооо
to
00 4s* Ю •—
СО CO 00 00 СО СО 4*> 4* СО СО СО СО СО 4* О tO СО ^3 СЛ СЛ
сл ел ел сгГ-о оо о »—"со ~<i "-о ^<i cond со ел о •—"со >—
-<1 -vj СО 4*. Ю 00 -^1 О tO СЛ tO О 4* -^ О ^ 4*. •— tO tO
С75 О О СГ> СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ 4*. СО СО 00 СО Ю Ю tO
ст> сл оо •— со оо en 4^ to о о о сл сл го •— о со оо оо
1 СО •— СО СГ> 00 О tO 4*. СЛ 00 hU >— 00 СО СО 4* СО СЛ СО СО
— 4* оо to о"-о "сл ю со о сл о а> оо оо о сл а> to оо
tO СО СО 00 О 4^ 00 О СО СО 4* О СО tO О СЛ СЛ СЛ -<1 О
1 ООООООООО
о •—сл сх>-л *^ оо оо оо
о ст> оо со сл со •— оо 4s»
1 ослосо^осдоо^
н
я
Дж/Сг-К)
/, Дж/г
8
^
я
Дж/(г.К)
А Дж/г
8
н I
Дж/(г-К)
/, Дж/г
8
•S
я
Дж/(г-К)
А Дж/г
8
Ov
U
S
р
:t3 я t^^
СО <Х> О Со
ЙРЯ
О >=l W
я ^ Е
л> 2 2 о
§ 2 w S
5 «? к
й д й и
&э tr1 cfl f^
« g ^ g
tfl W W
wg^
о о •—^^
о •
a
о
2
a
Co
w
E
о
Si»
н со
о w
% SJ
s о
is
S ^
н i
ac o>
CD 43
x a
p sc
I »iH ¦*
S ~ а
U го Д
s я »
s 3 Б
со о a
-i н a
a w
ы P о
gf 1
о я й «
" § 5
н § |
<^ н ^
a ^
д И ^
о Е tr
в
^4
-^
я
¦а
+
со
^9
я
+
"to
СП
р
о
1,20

Коэффициенты
Говядина I и II
категории
Поджелудочная
железа

я S S
G О н н
О ж •"> ^
» к к
К К
X
о
4* О
о — ел
СО О
00 Ъ1
п
а о
аз п>
* п>
^^оослсл^^сосоюю*—и—oococooooo^i
слосдослослослослослослослослоч
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
4*.4s*COOOCOtOtOk— — О О О СО 0 00 00 00 Ч Ч О) 05
->J Ю 00 4* О СЛ ¦— ~v) СО СО СЛ н- -^) СО СО СЛ н- -О 00 CD *Ч
ОСОСООО-^ЧС^СЛСЛ^^СОООЮЮь-н-
45«» ¦<) О СО CD О 4*- 00 tO CD >— CD >— CD tO -О СО СО СЛ tO О
01С0С04^004^ЮС001СОСЛС0С0а>ОСТ54^4^С75ОО
0000 ООО^ООООО^СОСЛ-<1СООЮС04^СЛСЛСТ50
оооооооооооооооооооо—
сосососососососососососососососососососоо
CD-~4^~-J~<IOOOOOOOOOOOOOOCOCOCOCOCOCOCOCOO
СО >¦— (^С7зОООн-соСЛС7>ООСО»--ЬОС04^а5^100СОО
4^4^4^COCOCOCOCOCOCOCOtorOb-h-- О О СО СО 00 00
Ю^-ОСОООЧОЗСП^ОЗОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛО
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
4*4^4^СОСОС0ЮЮЮЮк— OcOCOOO^I-vlCDCDCnCn
00 СЛ >— ООСЛЮСОСТз^ — СЛСЛ^ОСО^'— CD »— CD*—
юююю-ь-н-.-^оосооочеисл^ооюь-н-
COCD4^k—CO~vL=ktOOOOk— н- _- к—ЮС04*СЛ^4СОЮ
ь-езюоо^ь-оослоо^слооазооооооччо
ЮОС04^00СЛСЛ^ЮОО^СО^СЛСЛСОСООС7>СЛ
ооооооооооооооооооооо
оооосососососососососососососососососососо
С0С0ОООО"-ь-н-и-юМ0:^^^СЛСЛС730505
•<! СО tO 4^ CD 00 О Ю 4* CD •— 00 4» О СЛ СО СО -^ о СО CD
CD CD CD CD СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ 4* 4^ 4* 4*. 4* 4*. 4».
СО Ю н- О СО 00 "<1 CD СЛ 4* СО tO >— О СО 00 ~^) CD СЛ 4^ СО
ООООООООООООООООООООО
ООООООООООООООООООООО
СЛ СЛ 4*> 4* 4» СО СО СО СО СО СО СО tO tO tO tO Ю Ю Ю tO tO
4^ о cd со о оо cd сл со to >— о со со оо ^ Vj cd cd ел ел
-о о to к— cd сл -о к— оо cd сл о оо о со ^j н- cd •— ^q to
to to to ю to to to ю to ю to to to to to to to to to to to
СО СО 00 00 00 -<] -J CD CD CD СЛ СЛ СЛ СЛ 4s- 4^ 4* СО СО СО СО
СО 4*> СО 4^ О CD tO СО СЛ to СО CD СО О -*1 4*» tO СО О 4* •—
lOOtO00CD-<IC04^C0CD4^C0C04^^ -О О СО *0 >— CD
СЛ СЛ -«J tO CD tO 00 •— ~<I -vj -<| 00 -vl 4*» 00 CO СЛ -J 4* CD tO
1 ООООООООООООООООООООО
¦о-<j оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо
00 СО О и- Ю CO CO 4* 4*. СЛ СЛ CD CD ~-J -О -О 00 00 00 CO CO
| — 4* СЛ 4* CO О -J CO CO 45k CO 4*. 00 Ю CD CO CO CD CO Ю 4»
1 со со со со со ю to to to to to to to ю to to toto ю to to
Ю и— k— о О СО СО 00 00 -О -О -~J -vl -<l -v) CD CD CD CD CD CD
О СЛ О СЛ О СЛ О СЛ О СЛ 4» СО tO •— О СО 00 -О CD СЛ 4*
оооооо оо оо о оо оооо о о о о
ооооооооооооооооооооо
Сл 4^Ю — *-
со со со со со со со со со со со со to ^ сл CD to со оо CD CD 1
CD CD CD CD CD -^ 00 00 -O CD CD CD CD ~vJ tO СЛ tO CD О СО О
4k CO CO 4a* -<1 CO >— tO СЛ CO 00 -O 4* 4^ CD ^J О СЛ tO О 00
1 CD CD C^ CD CD CD СЛ СЛ СЛ СЛ СП СЛ 4^ 4k CO CO CO CO CO CO CO
СО -*1 СЛ СО к— О 00 CD 4*- Ю tO tO СО О -vJ СЛ СО tO •— •— О
О tO 4^. CD 00 О tO 45к СЛ-<| 4=к О к— -^J Ю Ю 00 "^1 00 ^—4=к
^ CD CD CD CD СЛ СО к— 00 ¦<! >-- СЛ >--to 00 4к СО СЛ 00 4ik СО
to 4* к— >— 1— нрь -^j о 00 -О СЛ 4=к к— о О CO CD ~<J tO CO CO
1 ОООООООООО
О к— 45к СЛ CD CD "<J ^1 -<J Vj
О О tO СЛ tO CD О tO СЛ CD
1 О tO 4* >— tO CO CO CO О -«J
4
«
Дж/(г-К)
/, Дж/г
e
^
X
Дж/(г.К)
/, Дж/г
e
,^
X
cf
Дж/Сг-К)
/, Дж/г
e
4
«
Дж/(г-К)
/, Дж/г
e
^^CDCD^Cn4^45kCOCOtOtO^-*»--oOCOcOOOOO^!
сл о сл о сл о сл о сл о сл о сл о сл о сл о сл о -о
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
^COOOCOtOtOtOb-i—OOOCOCOCOOOOOOO-^^^!
t0004^k-^cOOCDtOCOCntOOOCnk-0045kk---<ikUto
ОСОСООО^ЧазСЛСЛ^^ОЗООЮЮк-ь-
^¦чЮ^^к-СЛСОСОООЮЧЮЧЮОО^СОСЛЮО
СЛСЛ-^ОС^СОКЭСОСГ>Оа545к4кСЛС04^к— сОСО>-*0
СЛСОк— ^Jk—4i.4ikC0O4!kCDCDC0C0k— ГООСЛООСОО
ООООООООООООООООООООО
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО COCOCOCDO
OOOOOOOOOOOOOOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCDCOCOO
tOCOCHCD-<lOOCOOk--tOC045kCnCncD^J-<100COCOO
tototototototototototototototototO'— к- i— н-
4*.4!k4kC0COCOCOC0COCOC0tOtOk— к— ОО'СОСООООО
to»—осооо-оспслкисоослослослослосло
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
н-ми-и-ООООООСОООООЧЧООСпСЛСЛ^
с004*к-сО^СЛСОЮОСЛООЮ^»--^ЮСЮФ>00
tOk-h-H-h-oooootooosaioncn^wMk-k-
OOOCDkUk— сО-^СЛСОк— СЛОО~-4СООЮ45кСГзСОк—
^Юк-ОСОООЧЧЧЧЧЮСОСОЮООСЛСЛЧи-Ч
OCOCTlCOt04ik0045ktOk— 00O4=k^lCDO^lCnCriCnCn
ооооооооооооооооооооо
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО
СЭ45к45к4^4^45к45к45кСЛСЛСЛСЛООО^^-<1-<|-^00
СО"— Ю ^ СЛ С7> Ч СО О к- 45к00ЮСЛ00к— СОСЛ-ЧСОО
tototototototototototototototototototototo
OOOCD^^CnCHC^^^^CnCn4ik45k4».45k45k4a.4ik
С0Юк-ОС000^ОСЛ45кС0Юк-ОС000-<1ОСЛ4^С0
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
4JkC3COCOCOCOlOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtOtO
tOCOCD4!ktOk— cO00-<l-4CDCnCn45k4i.C0COCOtOtOtO
СООСОЮСЛОООЧОООСОЧЮЧЮОО^ОЧ^^
tototototototorotototototototototototototo
^^^CDCDCDCnCTiCn4^4i>.4k4kCOCOCOCOtOtOtOtO
а)дочсооч^к-соа103'--ооо)*.н-сс)ч^ьо
АС0СТ)^'00СТ)СПЧС0к-слс0*-С0*.О-<1^к-сХ)СГ)
сосослслсооосл^ююсосооюооюсоюсоооа)
ооооооооооооооооооооо
00 00 00 00 00 00 СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО
CD -О 00 00 СО СО О О •— •— н- >— Ю tO tO Ю СО СО СО СО СО
СЛ 4=к •— -^ СО 00 tO CD О CO CD СО Ю 4* CD СО >— СО 4^ CD 00
cococococotototototototototototototoiototo
tOk-K-oOC0C00000^^^^^^CDCDCDCDCDCD
ОСЛОСЛОСЛОСЛОСЛ^СОЮк-ОСОСОЧСПСЛА
ооооооооооооооооооооо
ооооооооооооооооооооо
to !
СЛ 4*- tO к—
СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО — -о к- СО <х) -о Q5 СЛ нйк
слслслслазспччслспазспоюслю^сок-^осл
00-^-<100к— CDCO45k00tOk— к— С00045к45кОСОк--ч-<1
CDOOOOCnCn^^Cncn^4skCOCOCOCOOOtOtOtO
0003*.Ю^СОЧСЛСОЮь-к-чоСОк-оОСОООСО
к-СОСЛООО^^ООООЧСО^-ЧаЮОООСОЧЮ
t045k^OtOCnOO^C04^00C0--4tO4^C0O45k-400
СОСОСОк— to >-* 45к00-<1СЛО4^СЛСЛЮС000С0—'St^
ОООООООООО [
О >— СЛ CD -ч| -Ч 00 00 00 00
О^^00^00»-Ю^01
OCDOC000CnOC04*.CD I
Дж/(г-К)
/, Дж/г
8
ч
X
Дж/(г.К)
/. Дж/г
S 1
н
«
Дж/(г-К)
/, Дж/г
8
н
«
Дж/(г-К)
/, Дж/г
8

э
3:
§60
«a-
5:
1,
Mat
ные а 6т а роб
Гобядина I ull namedopL
-Л—Д— Pи дела
—o-o—Хейсс
й
^
к
1
/J/7 /Л7 /7/7 °/Г
-120 -WO -80 -SO
Темпв pamу pa
Зависимость количества вымороженной воды от
температуры для говядины I и II категорий и поджелудочной железы
крупного рогатого скота. Литературные данные
приведены для говядины.
Среднеквадратическое отклонение расчетных
данных от опытных составляет для говядины
]А),042 D6 точек) и поджелудочной железы
]/,021 D2 точки).
В табл. 2 приведена удельная теплоемкость и
энтальпия бескостной говядины I категории,
в табл. 3 — удельная теплоемкость и энтальпия
бескостной говядины II категории, в табл. 4 —
удельная теплоемкость и энтальпия
поджелудочной железы крупного рогатого скота.
В табл. 2—4 даны результаты расчетов при
криоскопической температуре, равной 272,15 К,
всех трех исследуемых продуктов, а на рисунке
сопоставлены литературные и расчетные данные
по количеству вымороженной воды. Значения,
рассчитанные от 77 до 100 К, являются
экстраполированными. Количество значащих цифр
превышает требуемое для точности расчетных
величин в целях возможности округления в
зависимости от решаемой задачи.
Расхождение расчетных значений удельной
теплоемкости с данными Риделя [4, 5] находится
в пределах от 0,24 Дж/(г«К) F,5%) в области
положительных и субкриоскопических
температур до 0,32 Дж/(г-К) B7%) при криогенных
температурах.
Результаты настоящей работы по энтальпии
согласуются с полученными Риделем в пределах
3% в диапазоне температур 243—313 К-
Количество вымороженной воды, рассчитанное в
данной работе, отличается от известных в
литературе данных [6—9 ] не более, чем последние
различаются между собой.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Александрова Н. А. Влияние способа
замораживания и продолжительности хранения
поджелудочной железы на содержание в ней инсулина. —
«Холодильная техника», 1975, № 8, с. 47—51.
2. Скуратов С. М., Колесов В. П.,
Воробьев А. Ф. Термохимия, ч. 1. М., Изд-во Московского
университета, 1964, с. 213—266.
3. Латышев В. П. Исследование удельной
теплоемкости и энтальпии свинины. — «Холодильная техника»,
1975, № 9, с. 42—44.
4. A S H R A E Guide and Data Book. Applications,
1971, ASHRAE Ins., p. 254.
5. R i e d e 1 L. — «Kaltetechnik», 1961, Heft 3, S. 122—
128.
6. Recommedationsfor the processing and
handling of frozen foods. 2nd edition. Annexe au Bulletin de
I'Institut International du Froid, 1972.
7. M о 1 i n e S. W., S a w d у e I. A., S h о г t A. I.,
R i n f r e t A. P. — «Food Technology», 1961, vol. 15,
№ 5, p. 228.
8. Heiss R.—«Zeitschrift fur die gesamte
Kalte-Industrie», Heft 7, 1933, Bd. 40, S. 123—128. ;^|
9. С о к о л о в А. А. и др. Технология мяса и
мясопродуктов. М., «Пищевая промышленность», 1970.
УДК 635.25.004.4
Сохраняемость качества лука в холодильной камере
с осушением воздуха
Канд. биол. наук В. Н. СЕЛЕЗНЕВ, В. М. ФОМЕНКО
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Репчатый лук относится к овощным культурам,
которые при длительном хранении требуют не
только низких температур порядка—\-. 2°С,
но и пониженной относительной влажности
воздуха 70—80% [1]. Если режимные параметры
не выдерживаются, качество лука ухудшается —
луковицы прорастают, образуются мочковатые
34
корешки, увеличиваются общие потери в
процессе хранения.
В результате проведенных обследований одной
из камер площадью 288 м2 на холодильнике
Калининской конторы «Ленгорплодоовощ»,
оснащенной смешанной системой охлаждения
(пристенные оребренные батареи и постаментные
воздухоохладители с одноканальным воздухо-
распределением), выявлена неравномерность
режимных параметров как по объему камеры, так
и во времени. Если в камере, где хранился лук,

температура воздуха была близка к
рекомендуемой (—1,7°С), то относительная влажность,
устанавливающаяся самопроизвольно,
находилась в пределах 92—96%. В этих условиях
за 8 месяцев хранения потери лука сорта
Арзамасский составили: загнивание 19%,
абсолютный отход 1,6%.
Для снижения относительной влажности
воздуха и большей равномерности температурного
и влажностного полей было реконструировано
камерное оборудование [2]. Использовали
принцип вымораживания избыточной влаги на
поверхности батарей (температура рассола —10°С)
воздухоохладителя за счет охлаждения
засасываемого из камеры воздуха на 4—5°С ниже
его начальной температуры. Охлажденный и
осушенный воздух нагревался до температуры
хранения и возвращался в камеру, но уже с
относительной влажностью 75—80%. Для
этого воздухоохладитель производительностью
12500 ккал/ч был оснащен трубчатыми
электронагревателями мощностью ~ 12 кВт. К
центральному воздуховоду добавили два боковых
канала с тремя отводами для нижней подачи
воздуха в целях более равномерного обдува
хранящейся в камере продукции (рис. 1).
Электронагреватели воздухоохладителя с
помощью полупроводникового реле температуры
ПТР2-03, датчик которого установлен на входе
в воздухоохладитель, автоматически
включаются и выключаются в зависимости от температуры
подаваемого в воздухоохладитель воздуха. Так,
при повышении температуры до —ГС
электронагреватели выключались и воздухоохладитель
работал как охладитель-осушитель; при
снижении температуры воздуха до —1,5°С
электронагреватели включались и воздухоохладитель
работал только как осушитель. Таким образом,
относительная влажность воздуха в камере сни-
Рассол
77777777777777777777
Рис. 1. Принципиальная схема реконструкции
воздухоохладителя и воздуховодов:
/ — трубчатые электронагреватели; 2 — верхний канал
(существующий); 3 — боковые каналы; 4 — нижние отводы.
жалась до 75—80%, а температура поддержи*
валась в заданном диапазоне. Процесс
подогрева воздуха после охлаждения показан на рис. 2
(прямая 2—3).
Проведенными измерениями установлено, что
после реконструкции колебания температуры
воздуха в камере не превышали ±0,5°С, а
относительной влажности ±3%.
В реконструированную камеру закладывали
на хранение лук сортов Арзамасский, Стригу-
новский, Ростовский репчатый, Сквирский и
Кущевка местная (сорта определялись
специалистами ВНИИ растениеводства), завозимый
из различных областей РСФСР и УССР. Лук
хранили в контейнерах типа КСОО-100 и
частично в ящиках емкостью 20 кг. Контейнеры
устанавливали в 9 рядов, ящики — штабелем
в 10 рядов. В камере ежегодно размещали до
150 т лука (емкость камеры по луку 160 т).
Для определения естественной убыли лук
(контрольные партии) упаковывали в
капроновые сетки по 5 кг и укладывали в нижний,,
средний и верхний ряды контейнеров.
По результатам хранения в течение 190 дней
с 23.IX—1973 г. по 3.IV—1974 г. определили
качество лука (сорт Ростовский репчатый)
наряду с опытной камерой в аналогичной
холодильной камере без осушения воздуха (табл. 1).
В период хранения лука температура в опытной
камере поддерживалась в пределах от —1 до
—2°С, относительная влажность воздуха — на
уровне 75—80%. Температура воздуха и лука
в центральной части контейнера приближалась
к температуре воздуха в камере и превышала
ее лишь на 0,2—0,3°С. В камере без осушения
d, г /иг
Рис. 2. Процесс^осушения! воздуха в диаграмме i, d.
35

воздуха относительная влажность по сравнению
с реконструированной была выше на 15—20%.
В связи с возросшими потерями в камере без
осушения воздуха лук был снят с хранения в
конце марта — начале апреля. При этом
количество загнивших луковиц было большим по
сравнению с опытной камерой в 7—10 раз, а у
значительной части луковиц образовались
мочковатые корешки. В опытной камере до конца
хранения B5 мая) лук оставался непроросшим
и совершенно не имел мочковатых корешков.
После 8 месяцев хранения лука в камере с
осушением воздуха общий выход товарной
продукции составил 92,1%.
Таблица 2
Сорт лука
Стригуновский
Кущевка местная

Продолжительность
хранения,
сутки
260
258
Качество лука, %
Контейнеры
Товарный
94,0
86,9
Загнивший
2,5
6,7
Абсолютный
отход
3,2
6,4
Ящики
Товарный
97,3
95,3
Загнивший
1,7
3,9
Абсолютный
отход
0,7 •
0,8
Таблица 3
Сорт лука
Арзамасский
Стригуновский
Кущевка местная
Сквирский
Одесский 6
Ростовский репчатый
Сезон
1972—1973 1
1974—1975
1973—1974
1974—1975
1973—1974
1973—1974
1974—1975
1974—1975
1973—1974

Продолжительность
хранения,
сутки
157
245
260
236
258
227
240
242
235
Отходы на конец хранения, % 1
Загнивший
2,5
5,3
2,5
4,9
6,7
8,3
1,5
4,5
7,3
Абсолютные
потери
—
8,4
3,2
0,1
6,4
2,9
1,6
0,6
0,6
Качество лука при закладке
на хранение
Вызрел, просушен
Плохо просушен, шейковая
гниль
Вызрел, просушен
Плохо просушен, шейковая
гниль
Плохо просушен, шейковая
гниль
Вызрел, просушен
Вызрел, просушен
Вызрел, просушен
Таблица 1
Холодильная камера
С осушением воздуха
Без осушения воздуха
Качество лука, %

Товарный*
96,5
87,9

Загнивший
1,4
10,0

Абсолютный отход
2,1
2,1
* Товарный —лук, соответствующий требованиям,
установленным при весенне-летней реализации.
36

Таблица 4
Сорт лука
Арзамасский
Одесский 6
Сквирский
Стригуновский
Сезон
1972—1973
1973—1974
1974—1975
1974-1975
1974—1975
1974—1975
Продолжительность хранения
месяцы
XII—V
X-V
X—V
X-V
X-V
X-V
сутки
155
224
240
243
243
243
Естественная убыль, %
за весь период
хранения
7,4
9,7
9,8
7,5
8,2
8,6
за сутки хранения
0,0477
0,0433
0,0408
0,0308
0,0337
0,0354
В этот же сезон хранения A973—1974 гг.)
в опытной камере проверяли сохраняемость
двух сортов лука в зависимости от способа
хранения— в контейнерах и ящиках (табл. 2).
Из табл. 2 видно, что холодильное хранение
лука в ящиках меньшего объема по сравнению
с контейнерами обеспечивает более высокий
выход товарной продукции: по сорту
Стригуновский на 3,3%, а по Кущевке местной на 8,4%.
При контейнерном хранении особенно
увеличивается абсолютный отход, который превышал
аналогичный отход при хранении лука в ящиках
на 2,5—5,6%.
Как показали проведенные наблюдения,
общие потери лука при хранении в
реконструированной камере зависят в основном от его
исходного качества. Потери возрастали, если лук
закладывали на хранение недостаточно вызревшим
или плохо просушенным, с частичным
поражением шейковой гнилью. И, наоборот, при
закладке в камеру лука хорошего качества
потери были незначительными (табл. 3).
При закладке лука на хранение определяли
в покровных чешуях влажность, которая для
хорошо просушенных партий была в пределах
14—15%, а для плохо просушенного и
недозрелого лука (сорт Арзамасский, 1974—1975 гг.)
достигла 25%. Несмотря на то, что в процессе
хранения в камере лук был подсушен, потери у
него были наибольшими, примерно такими же,
как и у Кущевки местной в 1973—1974 гг.
В течение трех сезонов A972—-1973, 1973—
1974 и 1974—1975 гг.) в опытной камере с
осушением воздуха определяли при контейнерном
хранении лука естественную убыль (табл. 4).
На основании проведенных исследований
можно сделать следующие выводы.
Проведенная реконструкция холодильной
камеры обеспечила требуемый температурно-влаж-
ностный режим, что позволило удлинить сроки
хранения лука и существенно уменьшить потери
по сравнению с потерями в других типах
хранилищ.
Внедрение системы осушения воздуха дало
экономический эффект в сумме 15 руб./т
хранимой продукции. При определенииэкономической
эффективности [3] учтены стоимость
электроэнергии, расходуемой электронагревателями
воздухоохладителя, и амортизационные отчисления,
связанные с реконструкцией камерного
оборудования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по хранению свежих картофэля
и овощей. Утв. приказом Министерства торговли СССР
от 10 апреля 1974 г., № 64. М., 1974.
2. Оценка и совершенствование условий
холодильного хранения овощей. Сб. науч. тр. ЛТИХП
«Холодильная обработка и хранение пищевых продуктов».
Л., 1974, с. 125—132. Атв.: С. И. Яновский, В. С. Ев-
реинова, В. И. Филиппов, В. Н. Селезнев.
3. Об экономической эффективности
искусственного холода при хранении картофеля и овощей.
Сб. науч. тр. ЛТИХП «Холодильная обработка и
хранение пищевых продуктов». Л., 1974, с. 172—176. Авт.:
П. Ф. Ловиков, В. Н. Селезнев, В. А. Трубач, К. А. Лав-
рук, Д. М. Куприн. ^

XIV МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС ПО ХОЛОДУ
Термодинамика и тепломассообмен
(Обзор докладов на заседании комиссии В1 МИХ)
В работе комиссии В1 МИХ приняло участие 136 человек,
в том числе 67 от СССР. Было заслушано 76 докладов:
от социалистических стран — 19, ФРГ—13, Италии —10,
Индии — 7, Франции — 6, Японии — 4, Норвегии и
Швеции — по два, Бразилии, Великобритании, Греции,
Дании, Исландии, Нидерландов, Турции и США — по
одному. При обсуждении докладов выступили 42 человека.
Доклады посвящены исследованиям в области
термодинамики и тепломассопереноса, которые составляют
теоретическую основу при инженерных расчетах,
проектировании и конструировании холодильного оборудования
и определяют пути его интенсификации и оптимизации.
Можно выделить три направления исследований:
термодинамические и теплофизические свойства
низкотемпературных рабочих веществ и материалов; процессы
тепло- и массообмена в модельных установках,
охлаждаемых объектах и элементах холодильного оборудования;
термодинамические и теплотехнические характеристики
холодильных установок и их элементов.
Большинство докладов первого направления
посвящено изучению термодинамических и теплофизических
свойств хладагентов и особенно их смесей. В докладе
К. Огучи и др. (Япония) приведены результаты
экспериментального исследования p-v- Т- данных фреона-22
в интервале температур от —20 до 90°С и давлений до
100 бар. Использован метод пьезометра постоянного
объема. Измерена зависимость давления насыщения паров
от температуры в интервале —40ч-90°С. По опытным
данным Михельса, Клецкого, Цандера и собственных
измерений составлено уравнение состояния по давлениям
до 150 бар, температурам до 200°С и плотностям до
1,249 г/см3.
В докладе Р. Деринга (ФРГ) рассмотрены результаты
экспериментального и аналитического исследования
термодинамических свойств фреона-12В1. Автором получены
/?-1)-Т-данные, измерены давление пара на линии
насыщения и плотность кипящей жидкости г интервале
температур от 283,7 до 368,0 К и давлений от 1,о93 до 10,474 бар.
Составлено уравнение состояния, построена диаграмма
i—lg р, рассчитана таблица свойств фреона-12В1 на
линии насыщения1. ?•
Во втором докладе Р. Деринга приведены расчетные
СР А
начения скорости звука и отношения — для
фреоне
НОВ-12В1, 502, 113 и аммиака при температурах, не
превышающих 470 К, и давлениях не выше критического.
О. Б. Цветков, Ю. А. Лаптев и Н. А. Полякова (СССР)
в докладе «Определение теплопроводности газообразных
фреонов из данных о вращательной релаксации»
использовали основные представления теории Мейсона и Мон-
чика для расчета теплопроводности фреонов метанового
ряда. Проверка теории дополнена собственными
экспериментальными данными, полученными методами
цилиндрического бикалориметра и нагретой нити.
В ряде работ A0 докладов) рассмотрены вопросы зкс-
1 Аналогичная работа выполнена ранее во ВНИХИ
И. И. Перельштейном и Ю. П. Алешиным в большом
диапазоне температур и давлений (см. «Холодильная
техника», 1970, № 8, с. 34—37).
периментального определения или расчета свойств
смесей хладагентов. В докладе М. Дюрера (ЧССР) предложен
метод расчета теплопроводности легких углеводородов в
состоянии сжатого газа и жидкости. Расхождение с
экспериментальными данными не превышает 5%. В работе
В. Крауса, Г. Хакштейна и X. Вауэра (ГДР) определена
плотность жидкости на линии насыщения, давление
насыщения и эффект Джоуля — Томсона для неазеотроп-
ных смесей фреонов-22/114 и 12/113. В докладе Р.
Деринга (ФРГ) «Термодинамические свойства азеотропной
смеси фреонов, определенные по новым экспериментальным
данным» на основании собственных экспериментальных
данных по р-и-Г-свойствам и давлению насыщения C2
точки), а также данных Мартина и Тодоровича составлено
уравнение состояния фреона-502 до давления 34 бар и
температуры, несколько превышающей критическую.
Расчетным методикам определения энтальпий смесей
фреона-12 с холодильными машинными маслами,
диаграммам равновесия смесей фреонов-13/11, 23/13, 22/12, 12/13,.
12/23, 22/29, 14/19, а также термодинамическим
свойствам смеси фреонов-12/13 посвящены доклады X. Лип-
польда и Р. Хейде (ГДР), И. Бугара и Р. Жадо
(Бельгия), О. Агарвала и С. Арора (Индия).
Ц. Дворжак и Ю. Петрак (ЧССР) предложили ряд
корреляций для определения термодинамических свойств и
свойств переноса галогенопроизводных углеводородов
(фреонов-11, 12, 13, 22, 502) и аммиака, широко
применяемых в холодильной технике. Результаты расчетов
отражены в таблицах и графиках для диапазона
температур и давлений, применяемых на^практике.
Интересные материалы в области термодинамики
криогенных жидкостей содержатся в докладе В. Майера
(Бразилия), К. Кунга и К. Вонга (США) «Термодинамика
сверхтекучего Не4» и в докладе П. Рейперта (ФРГ)
«Методы расчета вириального уравнения состояния
криогенных жидкостей».
К этой же области относятся экспериментальные
исследования энтальпии азота и его смесей с водородом,
метаном и аргоном от точек росы до температуры
окружающей среды и давлений до 200 бар, выполненные
X. Юнгникелем, Р. Агстеном, Г. Хейне (ГДР), данные
об эффекте Джоуля — Томсона для гелия, неона, аргона
и смеси аргон — неон при температурах 160—330 К и
давлениях до 100 бар, доложенные Б. Фолле (ФРГ).
Методы измерения теплопроводности твердых тел
рассмотрены в докладах Ф. Пауэлла и К- Сью (США) и
Р. Дуссена и X. Лебодо (Франция). Последними для
определения температуропроводности металлов при
температурах 80—400 К использован новый и перспективный
метод теплового импульса, создаваемого лазером.
Большая часть докладов A6) второго направления
посвящена одной из важных современных проблем
холодильной техники — тепломассообмену и гидродинамике
двухфазных потоков в холодильных аппаратах. Только
при наличии обширных и достоверных сведений по этой
проблеме можно создать научно обоснованные методы
расчета и оптимизации холодильного оборудования.
В докладах Л. Винша (ЧССР) и И. Хавлы (ФРГ),
Ван дер Ягта (Нидерланды), Р. Гренне юда (Норвегия)
изложены теоретические и экспериментальные" исследова-
38
№

ния гидравлических сопротивлений в элементах
холодильных аппаратов при движении в них двухфазных
потоков хладагентов. Экспериментальные данные,
полученные для фреона-12, циркулирующего в соединенных
калачами горизонтальных трубах промышленного
испарителя, приведены в докладе Р. Греннерюда. Эти данные
интересны с научной и с практической точек зрения.
Условия возникновения нежелательных с позиций
теплообмена режимов «сухой стенки» во фреоновых
испарителях рассмотрены в докладах индийских ученых Б Сте-
пака и др., X. Варма.
Экспериментальные данные о теплоотдаче при
кипении фреонов и фреоно-масляных смесей на затопленных
горизонтальных трубах доложены Р. Вальнером (ФРГ),
в пленке, стекающей по горизонтальным трубам, —X. Шпе-
геле (ФРГ), в вертикальных трубках — А. Малеком
(Франция).
Обзор имеющихся в литературе расчетных
соотношений для теплоотдачи при кипении фреонов в трубах
представлен Г. Гульельмини (Италия).
Вопросы тепло- и массопереноса в криогенных
жидкостях рассмотрены в докладе В. И. Антипова, В. А.
Григорьева, Ю. И. Крохина, А. С. Куликова (СССР), в
докладе В. Мора (ФРГ) и в некоторых других. В первом
докладе, посвященном исследованию теплообмена при
кипении азота в капиллярных трубках, описана
гидродинамическая модель процесса, получена теоретическая
зависимость для толщины пленки жидкости на стенке,
проанализирован механизм теплообмена и указаны
данные экспериментов. Во втором докладе обстоятельно
исследован теплообмен и перепад давлений в двухфазном
потоке неона. Опыты проведены в горизонтальных трубах
лри вынужденной конвекции в области малых тепловых
потоков и при пузырьковом кипении в широком диапазоне
изменения тепловых потоков.
Интересные материалы с точки зрения новизны и
полученных результатов в области измерительной техники
приведены в докладе П. Корсгора и Р. Колдинга (Дания)
о применении техники рассеяния гамма-лучей для
измерения паросодержания в двухфазных потоках и в
докладе И. Рейхельта (ФРГ), в котором сообщено об
успешном использовании метода импульсно-лазерной
голографии для определения содержания капель жидкости в
перегретом паре.
В ряде докладов описаны исследования гидродинамики
и теплообмена в элементах различных холодильных
аппаратов. Результаты экспериментального исследования
тепломассообмена воздуха в воздухоохладителях приведены
в докладах Т. Гачилова и В. Ивановой (Болгария), в
конденсаторах — X. А. Абдульманова и В. Я. Васильева
(СССР), вопросы расчета и конструирования теплообмен-
ных аппаратов — в докладах К- Гутковского (Польша)
и Ф. Штеймле (ФРГ). В работе К- Фудзие и др. (Япония)
рассмотрено применение оригинальных и эффективных
трубчатых поверхностей (трубы «Термоэксель») в
испарителе и конденсаторе холодильных установок, однако не
указаны технология изготовления и параметры,
характеризующие свойства поверхности таких труб.
К работам второго направления можно также отнести
доклады, посвященные тепло- и массопереносу в
изоляции, в пищевых продуктах, и некоторые другие. Не
ослабевает внимание к процессам тепло- и массопереноса,
происходящим в теплоизоляции. К- де Эльвира, Ф. Куэста
и М. Лопес (Испания) исследовали влияние морфологии
изоляции на ее эффективный коэффициент
теплопроводности.
В. Г. Петров-Денисов, Л. А. Масленников, И. Б. За-
седателев, М. С. Доннер (СССР) представили результаты
изучения температурно-влажностного режима
низкотемпературной изоляции (стекловолокно, пенополиуретан).
Методы исследования теплопроводности и
температуропроводности изоляции как в стационарном, так и в
нестационарном вариантах рассмотрены в докладах Н. Би-
своса (Англия), Г. Биголаро (Италия), Г. де Лепельера
(Бельгия) и др. Г. Биголаро, Ф. де Понте и Э. Форназьери
привели результаты измерения коэффициента
теплопроводности некоторых видов изоляции в диапазоне
температур от 100 до 300 К.
Несколько докладов касаются характеристик тепло-
и массопереноса в пористой изоляции, а также процессов
замораживания влаги в пористых системах. В докладе
А. Бредесена рассмотрено влияние конвекции в пористых
материалах на характеристики теплоизоляции.
Относящийся к этой же тематике доклад X. Аурахера (ФРГ)
«Эффективный диффузионный поток в пористых
материалах, содержащих иней» посвящен весьма интересному
теоретическому и экспериментальному исследованию,
позволяющему рассчитать эффективный теплопоток в
пористых материалах, в которых образуется иней.
Итальянские ученые А. Каваллини, Е. Форназьери и Р. Цек-
кин доложили работу «Термодинамическая оптимизация
тепловой изоляции в криогенике», во многом созвучную
работе проф. В. С. Мартыновского, представленной на
XIII конгрессе МИХ в Вашингтоне.
Методам экспериментального и аналитического
исследования теплофизических свойств пищевых продуктов и
физических процессов, происходящих в них при
охлаждении и замораживании, посвящены 8 докладов.
Общие вопросы теории и расчета замораживания
сложных систем (водных суспензий, пористых многосл ойных
структур, заполненных водой или льдом) рассмотрены в
докладах Ж- Агирре-Пуэнте, М. Азуни, Ж. Ламарша и
М. Фремона (Франция).
Доклады итальянских ученых К- Боначина и Г. Ко-
мини посвящены способам расчета температуры
замерзания пищевых продуктов и потерь влаги пищевыми
продуктами при их охлаждении воздухом. Т. Бхаттачария
и Б. Райчаудхури (Индия) привели методы расчета и
экспериментального изучения теплопроводности и
диффузии при фазовых изменениях в продукте посредством
малого числа измерений. Доклад К- Бадаринарайяна
и М. Мурти касается термических свойств тепловых
моделей продуктов, в качестве которых использованы
агар-агар, сахар, крахмал и вода. Термофизические
характеристики говяжьего фарша в зависимости от
температуры определены в исследовании Р. Бартоли и др.
(Франция).
Ряд докладов относится к тематике третьего
направления.
М. Конколь и Б. Закжевский (Польша), а также
Э. Гранрюд (Швеция) проанализировали регенеративный
цикл компрессорных холодильных машин, Д. Куременос
(Греция) — водоаммиачный абсорбционный цикл.
Применение регенеративного теплообменника повышает
холодильный коэффициент цикла с фреонами-12, 22, 13,
13В1 и 502. В работе Э. Гранрюда рассмотрен
усовершенствованный регенеративный цикл с интенсивным
охлаждением жидкости перед дроссельным вентилем.
Г. Лепельер и М. Митчел (Бельгия) привели таблицы
рабочих характеристик холодильных циклов при
различных температурах кипения и конденсации (фреоны-12,
22, 502).
С. Тезука (Япония) рассмотрел методику сравнения
проектных и эксплуатационных характеристик
охладителей испарительного типа.
Доклад В. Эненкла и др. (ЧССР) посвящен
применению метода электроаналогий (модель Либмана) для
определения температур и тепловых напряжений в элементах
холодильных установок.
В двух докладах итальянских ученых Е. Форназьери,
Д. Паноццо и Д. Дзорцини содержатся результаты
исследования холодильной компрессорной установки и ее
испарителя с помощью функциональной схемы.
Обзор подготовили доктор техн. наук. проф. Г. Н.
ДАНИЛОВА, канд. техн. наук О. Б. Ц1ЕТКО!
39

УДК 621.57.048
Гидравлическое сопротивление при течении двухфазного потока фреона-12
в вертикально расположенных калачах плоского змеевика
(По материалам доклада на XIV Международном,
конгрессе по холоду)
Р. ГРЕННЕРЮД
Норвегия
Распространенные в настоящее время испарители зме-
евикового типа включают в себя калачи, соединяющие
прямые трубы. В калачах поток хладагента изменяет
направление на 180°, что сопровождается большим
падением давления. Поскольку эффективность испарителей
в значительной степени зависит от действительной
температуры кипения по длине шланга, при их
проектировании необходимо учитывать влияние гидравлического
сопротивления калачей, которое весьма значительно.
Автором проведены подробные исследования, в
результате которых получены новые сведения о
гидравлическом сопротивлении при течении двухфазного потока
фреона-12 в вертикальных калачах типичных
промышленных змеевиковых испарителей (воздухоохладителей) при
работе их с нижней подачей фреона-12.
Змеевик состоял из десяти прямых участков стальной
трубы (cfBH=20,8 mm, dHaP=25 мм) длиной 1300 мм,
соединенных между собой девятью калачами из такой же
трубы; средний радиус калача #кг=75 мм. Испаритель
включен в насосно-циркуляционный контур.
Исследования проведены при температурах кипения
tQ от 0 до —40°С,изменении плотности теплового потока^
от 1100 до 5200 Вт/м2 и массовой скорости фреона-12
(дор)а от 35 до 900 кг(м2»с). Это соответствует изменению
числа Рейнольдса для жидкости Иеж от 1850 до 5* 104,
числа Фруда для жидкости Ргж от 0,0025 до 1,8, числа
кипения В до 1,6* 10~3 и отношения плотностей жидкой^и
паровой фазы —— от 80 до 370,
Для жидкой фазы при значении расходного массовогс
паросодержания Х=0
статическая разность давлений (Па)
Ap'cr = 2RK4p'g;
потеря давления на трение (Па)
0,3164 (wp)lv'nRK4
А^тР — р 0,25
1г,нг/с/кг/с
0,6
о+
0,2
0,1
0,08
0,06
ОМ
0,02\
2^вн
ОМ
О- Ят/м2
V
Ра
5200-
5050'
2050'
/)S
/ s
1100Л
20 ?0 6080
200 ЧОО 600 30О
(уур)аукг/(м2-с)
Рис. 1. Зависимость расходного массового
паросодержания Х2 в выходном сечении змеевика от массовой
скорости фреона-12 (адр)а.
где Ргж =
Кеж —
wdBK
В =
4<7f
(wp)ar
Выполнено 1135 измерений падения давления
двухфазного потока фреона-12 в калачах.
На рис. 1 приведены значения расходного массового
паросодержания Х2 в выходном сечении змеевика при
разных значениях массовой скорости (шр)а и плотности
теплового потока qF , характерных для работы
промышленных воздухоохладителей.
На рис. 2 показана опытная зависимость
гидравлического сопротивления калача от расходного массового
паросодержания X и массовой скорости фреона-12(оур)а
при температуре кипения t0= —22 С и плотности
теплового потока qF — 5200 Вт/м2
Автором предложена модель для расчета
гидравлического сопротивления при течении двухфазного потока
в калачах. Общее падение давления двухфазного потока
фреона-12 в калаче упрощенно представлено в виде шести
составляющих, из которых три отнесены к жидкой фазе
и три к паровой.
&Ркч, Н/м*
2500\
20001
1500
(игр)а Frit
кг/Ш
п - 832 Щ
А- Ш 0,57
+ -285 0,18
"V - 152 0,0550
о- 85 0,016^
U-L.
0 0,002 0,01
0,1 1,0
Х>хг/с/кг/с
Рис. 2. Зависимость гидравлического сопротивления
калачей от расходного массового паросодержания при
течении двухфазного потока фреона-12.
40

потеря давления на трение из-за поворота потока в
калаче на 180° (Па)
APnoB=?'-2-(^P)aV-
Для паровой фазы при значении расходного массового
паросодержания Х~\ соответственно имеем
APcT = 2tfK4p"g;
*мЗ. м
АРТ»
0,3164 И>)ау"лЯкЧ
Re°^25
Ыъ
Значения коэффициентов местного сопротивления для
жидкой ?" и паровой ?':' фазы приведены Бруно Экком
(«Technische Stromungslehre», Springer, 1966).
Общее падение давления (Па) в калаче для жидкой
и паровой фаз отдельно
АРкч Х=0 = АРст + АРтр + АРпов; 0)
B)
C)
АРкч Х-1, 0 = АРст = АРтр = Ар'е
Для двухфазного потока
Аркч = /'АркчХ==0 + ГАркч х==10
Здесь коэффициенты /' и /" зависят от следующих
параметров двухфазного потока:
расходного массового паросодержания X
о кг
массового паросодержания X, —;
кг/с
м3/с
расходного объемного|паросодержания р, -щ '•>
о" М3
объемного паросодержания Р, ^;
числа Фруда для жидкости Ргж;
числа кипения В.
На основании анализа результатов испытаний
получены следующие ¦выражения:
/' = A _рH,385; D)
f/r __ v0,775^
E)
Составляющими
aPtd и аРс
"тр " -''ст в
Уравнениях A) и B) пренебрегают, поскольку их величины
слишком малы.
Общее падение давления в калаче
АРКЧ :
= ( А^ст + АРпов)
+ (АРтр + АРпс
A-1
ч0,385
+
/0,775
"тр i "^пов; 'х • (")
^Сравнение экспериментальных значений
гидравлического сопротивления калачей с вычисленными по
уравнениям C)—E) дает хорошую сходимость результатов.
Для расчета испарителей необходимо знать длину
прямого участка трубы, которая по гидравлическому
сопротивлению эквивалентна калачу L3KB. Сравнение
полученных значений гидравлического сопротивления калачей,
вычисленных по уравнениям C)—E), и гидравлического
сопротивления прямой трубы при течении двухфазного
потока фреона-12 (по данным Р. Греннерюда) дает
возможность получить выражение для вычисления эквивалентной
длины трубы (м)
ДРк
^1И>)а.*.Ргя,*0,Я]'
G)
1000
800 \
600
W
200\
100
80
60
НО
20
10
8
6
W
\\\
\\\
\\\
N
Л v
l^
к.'4-».
N.
V»,
IF
м
||
5^4
ш±
W\
>s
>"^w '
5
t0-
-w%
о ofloinooi цощтцоюрг №0,060,1 о,г цмцбщ
X, кг/с/кг/с
Рис. 3. Зависимость длины трубы, эквивалентной по
гидравлическому сопротивлению вертикально
расположенному калачу
^наР
20,8
= ~2§~ мм, RK4 = 75 мм
от расходного массового паросодержания при течении
двухфазного потока фреона-Щдр = 3000Вт/м2).
На рис. 3 представлены результаты вычислений по
уравнению G), дана зависимость эквивалентной длины
трубы от расходного массового паросодержания X и
массовой скорости фреона-12 (шр)а.
Так, при принятой в качестве оптимальной массовой
скорости фреона-12 (шр)а=200 кг/(с-м2) и кратности
циркуляции п—10 (Х2=0,1) для исследованного калача,
длина средней линии которого л^кЧ=0,236 м, при
температуре кипения *0= — 10°С и плотности теплового
потока <7ра =3000 Вт/м2 (рис. 3, а) гидравлическое
сопротивление равно гидравлическому сопротивлению пря_
мой трубы длиной 7м.
Полученные расчетные ^зависимости и графики
окажут большую практическую помощь при проектировании
испарителей.
Статью подготовил В. И. ШЕСТЛК
41

УДК 536.24
Двухфазный поток в испарителе
(По материалам доклада на XIV Международном
конгрессе по холоду)
М. Ф. Г. ВЛН ДЕР ЯГТ
Нидерланды
труктура двухфазного потока в испарителе оказывает
существенное влияние на режим его;/ работы. Известно,
что при установившихся условиях,! граница перехода
парожидкостных смесей передвигается вдоль трубы. Это
явление связано с двухфазным потоком и эффектом
кипения. Амплитуда движения может быть изменена путем
изменения режима течения (структуры, вида потока).
Вид расчетных уравнений для теплоотдачи и перепада
давлений также должен зависеть от структуры потока.
Формулы, описывающие процесс в испарителе в целом,
дают большой разброс, поскольку охватывают различные
режимы течения. Таким образом, для расчета и
конструирования испарителей необходимо иметь возможность
предсказать структуру потока парожидкостной смеси.
Так как в области хладотехники и кондиционирования
воздуха применяются в основном испарители из
горизонтальных труб с коленами, то далее рассматриваются
только горизонтальные трубы.
Режимы течения двухфазных потоков в
горизонтальных трубах. На рис. 1 показаны типичные режимы
течения для горизонтальных двухфазных потоков. Обычно
в испарителях благодаря увеличению паросодержания
вдоль трубы наблюдается не один режим течения. Так,
в системах с полным испарением скорее всего можно
наблюдать следующие виды потоков: волновой, волновой
с перемычками, кольцевой, ударный и дисперсный. При
низких нагрузках кольцевого потока не существует.
Иногда волновое течение заменяется волновым с
перемычками.
Для данного испарителя и хладагента независимыми
являются тепловая нагрузка на испаритель и
переохлаждение жидкости перед!регулирующим вентилем. Наиболее
важные параметры для образования того или иного вида
потока следующие: поверхностное натяжение между
газом и жидкостью б, плотность газа и жидкости р^ и pL,
диаметр трубы D, скорость газа и жидкости (VG и VL,
кинематическая вязкость газа и жидкости vGn vL>
ускорение силы тяжести g.
Кольцевой поток. В экспериментах автора с
горизонтальной стеклянной испарительной трубой длиной 9,6 м,
диаметром 0,0125 м было установлено, что при кольцевом
потоке на 90% длины испарителя амплитуда
передвижения конечной границы парожидкостной смеси составляла
только 20% от величины амплитуды в нормальных
случаях @,3—0,4 м вместо 1,5—2 м). То же наблюдалось при
измерении давления. Абсолютные изменения давления
при кольцевом потоке в 3 раза, относительные — в 14 раз
меньше. В обоих случаях массовая скорость перед
дроссельным вентилем 48 кг/ч. Массовое паросодержание
у входа в испаритель при нормальном потоке 0,13, при
кольцевом — 0,48, абсолютное давление в испарителе
2,81 кгс/см2. Кольцевой поток создавался с помощью
ввода газа в поток на входе в испаритель. Преимуществом
малых изменений положения границы перехода
парожидкостной смеси является возможность работать с
небольшим перерывом без опасности для компрессора.
Схема экспериментальной установки дана на рис. 2.
Способ создания кольцевого потока, применяемый в
экспериментах (пар подавался в испаритель из
нагнетательной линии), практически не выгоден, так как при этом
должна быть увеличена производительность
компрессора. В литературе имеются указания и на другие способы
(например, I. М. Chawla, «Kaltetechnik-Klimatisierung»,
Heft 10, 1971). Для инжекции газа, видимо, можно
применить эжектор, работающий за счет дросселируемого
жидкого хладагента.
Предсказание структуры потока. Очень важно
предсказать количество газа, которое должно рециркулировать
в испарителе для обеспечения кольцевого потока уже на
входе.
При анализе возможности применения для этой цели
описанных в литературе диаграмм Бейкера и Бейкера —
Шихта, полученных для адиабатных двухфазных
газожидкостных потоков, показана недостаточная
согласованность с этими диаграммами опытных данных для фреона-12,
кипящего в холодильных испарителях.
Автором статьи предложена новая диаграмма, которая
дает лучшее согласование с опытными данными для
двухфазных потоков в испарителе. В этой диаграмме примене-
v2r
ны следующие безразмерные числа: Фруда Fr = -ft
gD »
d !¦
в
ш
г
=*
1=5
тшт
^f
Рис. 1. Режимы течения (виды потоков) в горизонтальной
трубе:
а — расслоенный; б — волновой; в — лновой с перемычками;
г — ударный; д — кольцевой; е — пузырьковый; ж —
снарядный; з — дисперсный. Стрелка показывает направление течения.
42
Рис. 2. Схема экспериментальной установки:
/ — нагреватель; // — осушитель; /// — переохладитель; IV —
конденсатор; V — охладитель; VI — компрессор; VII —
вентиль контроля давления; VIII — испаритель; IX — дроссельный
вентиль; X — диафрагма. Арабские цифры — номера точек
на диаграмме lgp,t

/u~
in1
/u
J
4Г>0
10
5
in1
о +
If
+t
л
•
VI
+ 7 +
О О)
*Ь А с
А /I
i„_ • •
++
t P
0
1 Y
\ 1?
10''
5 W
5 10й
5 10'
- "•>* ш% да
»*'в №"№'
Рис. 3. Диаграмма режимов течения, предложенная
автором статьи:
Опыты Греннерюда для испарителя с нижней подачей: /, -К,—
кольцевой; //, д — волновой; ///, О — волновой с
перемычками; IV — пузырьковый; V, о — снарядный; VI, ф —
расслоенный; А — ударный. Опыты автора (горизонтальная труба,
адиабатный поток) — ?.
Рис. 4. Диаграмма режимов течения, предложенная ав-
тором'статьи. Опыты Греннерюда для испарителя с
верхней подачей (обозначения см. на рис. 3).
Вебера урв __
DvG
^Pg4
Рейнольдса для газа
Неж —"
VG
отношение плотностей
PG
PL»
шение коэффициентов ] кинематической вязкости
При построении диаграммы границы режимов
рассчитаны из границ диаграммы Бейкера, модифицированной
Шихтом. Диаграмма представлена на рис. 3 и 4, где
нанесены опытные точки автора и Греннерюда, полученные
в Технологическом университете (Тронхейм, Норвегия).
Последние получены при кипении фреона-12 в одиночном
змеевике испарителя с диаметром трубы 0,0263 м. Как
видно из рис. 3, опыты для кольцевого и волнового
режимов течения хорошо согласуются с режимами,
указанными на диаграмме. Представляется, что в соответствии
с экспериментом между волновым и кольцевым режимами
должна быть еще область волнового режима с
перемычками. На рис. 4 представлены данные Греннерюда,
соответствующие верхней подаче хладагента в змеевик.
Данные для расслоенного течения здесь лучше
согласуются с диаграммой, чем для нижней подачи (см. рис. 3).
Это объясняется тем, что при верхней подаче в испаритель
пустотная фракция (доля сечения, занятая паром) близка
к таковой для горизонтальной трубы.
Такимт образом, предложена новая диаграмма для
предсказания условий кольцевого потока в испарителе.
Кольцевой поток может образоваться путем рециркуляции
газа. Необходимы дальнейшие исследования для
отыскания наилучшей системы рециркуляции.
Статью подготовила доктор техн. наук, проф. Г. Н.
ДАНИЛОВА
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 499871 B1) 1885611/28-13 B2) 15.02.73 2 E1) А 23
23 В 4/06 E3) 664.8.037.1 G2) И. М. ФЕДОТКИН,
В. П. КЛОЧКОВ, Э. К. БУНКЕ G1) Киевский
технологический институт пищевой промышленности
E4) СПОСОБ ОТДЕЛЕНИЯ ЗАМОРОЖЕННЫХ
ПРОДУКТОВ ОТ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ТАРЫ путем нагрева
последней, отличающийся тем, что, с целью ускорения
процесса и сохранения продукта в замороженном
состоянии, нагрев тары осуществляют СВЧ-энергией
сантиметрового диапазона в течение преимущественно 5—6 сек
при длине волны 10—12 см.
A1) 374881 B1) 1416561/30-15 B2) 20.03.70 2 E1) А О1
F 25/00 E3) 631.563:634.31/34 G2) А. Я. ЛИСТОПАД,
М. А. ГРИШИН G1) Одесский технологический институт
им. М. В. Ломоносова
E4) СПОСОБ ХРАНЕНИЯ ЦИТРУСОВЫХ ПЛОДОВ при
температурах, близких к нулевым, и повышенной
влажности воздуха, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения естественной убыли, порчи плодов микроорганизмами,
а также максимального сохранения плодами своих
вкусовых и товарных качеств, плоды охлаждают до
—0,5—2°С, поддерживают относительную влажность
воздуха 93—96% при постоянной его рециркуляции в слое
со скоростью 0,02—0,2 м/с, обеспечивающей перепад
температуры по высоте штабеля 0,55 град/м.
43

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.512
Опыт повышения
износоустойчивости деталей
холодильных крейцкопфных
компрессоров
X. М. НЛГЕЕВ
Нальчикский мясокомбинат
В течение ряда лет, работая в компрессорном
цехе Нальчикского мясокомбината, автор
занимался вопросом повышения износоустойчивости
и надежности холодильных крейцкопфных
компрессоров АТК-47 и АТК-56.
Хорошие результаты получены при
использовании графитопластового материала АФГ-80ВС
(ОСТ 48—75—73) для изготовления поршневых
колец и сальниковых уплотнений штоков.
На предварительно проточенное по
наружному диаметру и проторцованное поршневое
кольцо надевается графитопластовый чехол (рис. 1, а).
Так как коэффициент линейного расширения
графитопластового материала существенно выше,
чем чугуна, необходимо обеспечить подвижность
чехла относительно кольца. Поэтому один
конец чехла фиксируется штифтом жестко, а
другой — подвижно с помощью дугообразной
прорези в кольце. Зазор между стыками торцов
чехла, находящегося в холодном состоянии,
должен быть значительно больше, чем у чугунного
кольца.
Если нет заготовки необходимого размера из
материала АФГ-80ВС, можно использовать
составной чехол (рис. 1, б), у которого также один
конец фиксируется жестко, а другой —
подвижно.
Во всех случаях желательно, если позволяет
высота поршневого кольца, стык чехла делать
ступенчатым для уменьшения перетечек газа.
Для повышения надежности узла
сальникового уплотнения штока автором применено
разрезное кольцо, состоящее из двух (трех) частей,
в которых с помощью внутренней проточки
фиксируется разрезной вкладыш из материала
АФГ-80ВС толщиной 2—2,5 мм. Снаружи
разрезной комплект стягивается пружиной
браслетного типа, расположенной в канавке (рис. 2).
Разработана также конструкция
усовершенствованного уплотнения коленчатого вала (рис. 3
а, б).
Применяемое в настоящее время радиальное
войлочное уплотнение шейки коленчатого вала,
на который насаживается ротор
электродвигателя, вызывает интенсивный износ вала
абразивными частицами, попадающими в войлокДи
утечку смазки.
44
Рис. 1. Поршневое кольцо с графитопластовым (о)
и составным (б) чехлом:
/ — чехол; 2 ¦* чугунное кольцо; 3 — прорезь.

Рис. 2. Разрезное сальниковое кольцо из двух частей:
/ —металлическое кольцо; 2 — графитопластовый вкладыш;
3 — браслетная пружина.
Рис. 3. Конструкция усовершенствованного уплотнения
коленчатого вала:
а — схема сальника; б — подвижное кольцо в сборе; / —
кольцо стальное; 2 — кольцо фетровое; 3 — неподвижная крышка;
4 — стяжная планка; 5 — кольцо упорное; 6 — пружина;
7 — коленчатый вал; 8 —.резиновая прокладка стального кольца.
Износоустойчивость вала можно повысить,
если заменить радиальный сальник торцовым,
самоподжимным.
Подвижное кольцо сальника, вращающееся
вместе с валом, состоит из двух половинок,
стянутых закладными планками. Сделано это для
обеспечения возможности сборки сальника на
шейке вала компрессора. Окончательно кольцо
обрабатывается в сборе. Кольцо по валу
уплотнено резиной (например, круглый шнур с
косыми срезами торцов). Один торец кольца
(рабочий) имеет канавку, в которую помещается
фетровое кольцо. Подвижное кольцо
прижимается к торцу неподвижной крышки тремя
пружинами, размещенными в глухих отверстиях
упорного кольца. Уплотнение по мере износа
саморегулируется перемещением подвижного
кольца вдоль оси вала под действием тех же
пружин.

УЛК 6E6.S25
Новый терморегулятор
для контейнеров, охлаждаемых
жидким азотом
И. Т. МИХАЙЛОВ, В. Д. КУРБАН
СКБприбор
В настоящее время разрабатывается
контейнерная система перевозок скоропортящихся
продуктов. Контейнеры, снабженные
индивидуальной системой поддержания требуемой
температуры, позволяют хранить и перевозить
продукты различными видами транспорта.
Для охлаждения воздушной среды
контейнеров применяют фреоновые машины и жидкий
азот. Для контейнеров, охлаждаемых жидким
азотом, СКБприбор (г. Орел) разработан
терморегулятор. Диапазон регулируемых
температур терморегулятора от +5 до — 20 °С, зона
нечувствительности не более 1,5 °С,
постоянная времени по жидкости не более 30 с.
Терморегулятор состоит из двух блоков:
устройства управления двухпозиционного по
температуре и исполнительного механизма.
Давление рабочей среды (газ или воздух) устройства
управления двухпозиционного по температуре
1,44=0,14 кгс/см2, давление рабочей среды
(жидкий азот) исполнительного механизма — от 0,8
до 1,6 кгс/см2.
Функциональная схема терморегулятора
представлена на рис. 1. Изменение температуры At
среды объекта управления воспринимается
датчиком Д. Возникающее при этом изменение
давления Ар в баллоне датчика передается сильфон-
ному элементу СЭ, который преобразует данное
изменение в приращение усилия AFx=ApS
(S—эффективная площадь сильфона). Усилие
AFX воспринимается элементом сравнения ЭС,
который представляет собой перестановочный
рычажный механизм. На ЭС действует усилие F2,
развиваемое сильфонным элементом СЭ. Основой
СЭ является рабочая пружина. Усилие СЭ
зависит от настроечного элемента НЭ, при
повороте которого на угол Дер пружина СЭ
изменяет длину на Д/х. С выхода ЭС получаем^пере-
мещение его выходной составляющей на *вели-
чину Д/2, которое воздействует на
пневматический переключатель ПП. К переключателю
подводится сжатый воздух или газ с энергией QB.
Переключатель управляет количеством
подаваемого на вход чувствительного элемента ЧЭ
воздуха или газа с энергией AQB, которое
преобразуется им в|перемещение Д/3, воздействующее
на клапанный элемент КЭ исполнительного
механизма. К клапанному элементу К Э
подводится жидкий азот с энергией Qa3. В зависимости
от величины Д/3 с выхода КЭ снимается
определенное количество жидкого азота с энергией
В СКБприбор проведены лабораторные
испытания для проверки работоспособности
терморегулятора в камере объемом 0,35 м3,
имитирующей контейнер. Функциональная схема
опытной установки автоматического поддержания
требуемой температуры воздушной среды
камеры показана на рис. 2. Изменение температуры
At объекта О воспринимается устройством
управления двухпозиционным по температуре УДТ,
к которому подводится сжатый воздух с
энергией^ (давление воздуха 1,4+0,14 кгс/см2).
Пневматический сигнал AQB с выхода УДТ
поступает на вход исполнительного механизма ИМ-7
G — диаметр условного прохода Dy), который
управляет количеством жидкого азота с
энергией Qag (давление азота 0,1±0,03 кгс/см2),
направляемой * в объект от баллона с жидким
азотом БЖА. Параметры воздушной среды камеры
контролируют с помощью измерительного
устройства ИУ.
На рис. 3 представлены диаграммы процесса
\ИУ
1
1
0
\
At
'
УДТ
)
«
AQi
5Жа\
73 '
'
///V-7
Рис. 1. Функциональная схема терморегулятора.
46
Рис. 2. Функциональная схема опытной установки
автоматического поддержания требуемой температуры
воздушной среды камеры.

t;c\
5
0
-5
h
*
iu\
Mmax.
i i
к JO _ 50
—±S^ ^6мин
> tf
i
ДО
i
?¦ 50 '
T
a-
-5
-10
-15
I //7
i77
JO
5b мин
W
50
и
-5
-10
-15
хя А
Д*гШ
i
t 10 _
" //mw
i
^7 set
i i i ^
J27 ^ JZ7
Длительность переходного
процесса, мин
6
Рис. 3. Диаграммы процесса регулирования;
а — при настройке терморегулятора на температуру t = —5°С;
б — при перестройке терморегулятора с температуры t' на/„ —
= —10°С; в — при наличии кратковременного возмущения (ввод
теплопритока) для настройки терморегулятора на температуру^ ^
регулирования температуры в камере в зоне
датчика температуры.
Результаты проведенных исследований и их
анализ показывают следующее.
Экспериментальная установка выявила
устойчивую работу вновь спроектированного
опытного образца терморегулятора. Точность
поддержания температуры в камере в зоне датчика
не превышает ±1°С, неравномерность
температурного поля в камере — не более 1°С. При
настройке на температуру —5°С длительность
переходного процесса 46 мин, наибольшее
отклонение регулируемого параметра'ДХтах=5°С
Перерегулирование о =:
. юо% при
--и
настройке кь температуру —5°С равно 100%.
Разрабатываемый прибор рекомендуется*^
натурным испытаниям на контейнере.
КОНСУЛЬТАЦИЯ
К вопросу об электрообогреве
труб
А. В. КАРПОВ
Гипрохолод
При оттаивании воздухоохладителей на
холодильниках воду отводят по стальным трубам,
которые часто прокладывают через помещения
с отрицательной температурой воздуха. Для
предотвращения замерзания воды трубы при
оттаивании необходимо обогревать.
Известны различные способы обогрева труб,
среди которых определенные преимущества
имеет электрообогрев с помощью нагревательных
проводов, кабелейТили элементов.
Установки электрообогрева труб должны
отвечать требованиям надежности, экономичности
и безопасности в соответствии с «Правилами
устройства электроустановок». Управление
электрообогревом должно быть
автоматизировано по программе и температуре.
Способ электрообогрева, при котором
электрический ток проходит непосредственно по
стальным канализационным трубам, не отвечает
указанным выше требованиям. Применение
нагревательных проводов или кабелей-спутников
более надежно и может обеспечить условия
безопасности* при? надлежащем качестве
нагревателей, монтажа и эксплуатации.
Лучшим способом* является электрообогрев
труб с применением нагревательных элементов,
специально для этого предназначенных*.
*j Гибкие нагревательные элементы различных
типоразмеров разработаны СКБ «Транснефть-
автоматика» Главнефтеснаба Совмина РСФСР и
поставляются по договорам.
[Адрес СКБ «Транснефтьавтоматика»: 111112,
Москва, Перовский проезд, 3. Телефон|273-27-11.
* Г р о б е р М. С, Ф огн а р е'в 3. И.
Электрообогрев водяных трубопроводов воздухоохладителей. —
«Холодильная техника», 1972, № 5,с. 49—52.
47

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 502185 B1) 1991556/28-13 B2) 23.01.74 2 E1) F 25
С 1/14 E3) 621.565.5 G2) Г. В. СЕМЕНОВ, Б. В. ЛО-
МАКОВ, М. Н. УСТИНОВ G1) Всесоюзный научно-
исследовательский институт птицеперерабатывающей
промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ЖИДКИХ И ПАСТООБРАЗНЫХ МАТЕРИАЛОВ,
включающее жестко закрепленный вертикальный двухстенный
испаритель цилиндрической формы и концентрично
охватывающий его с наружной стороны ротор, на котором
закреплены приспособления для нанесения материала на
рабочую поверхность испарителя, представляющие собой
каждое полый подпружиненный корпус, и инструмент для
съема намороженного слоя, отличающееся тем, что, с
целью замораживания материалов с малой адгезионной
способностью к металлической поверхности, корпус имеет
две направляющие пластины, установленные с
образованием между ними регулируемой щели для выхода
материала, а между одной из направляющих пластин и
рабочей поверхностью испарителя имеется зазор.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с
целью изменения величины зазора, корпус снабжен
шпильками с гайками, взаимодействующими с пружинами.
A1) 502184 B1) 2028705/24-6 B2) 31.05.74 2 E1) F 25
В 39/04; F 25 D 1/02 E3) 621.565.4:57.044 G2)
А. Я. КРЕСЛИНЬ, Е. Г. МАНУСОВ G1) Рижский ордена
Трудового Красного Знамени политехнический институт
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
КОНДЕНСАТОРА ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащая
подсоединенный к источнику водоснабжения трехсекционный
резервуар, секции которого включены в замкнутый
циркуляционный контур, снабженный конденсатором,
отличающаяся тем, что, с целью повышения теплоэнергетических
показателей и уменьшения расхода воды, к контуру
после конденсатора подключена водяная емкость,
соединенная с градирней, служащей источником
водоснабжения и снабженной баком охлажденной воды.
A1) 503043 B1) 2053929/24-6 B2) 22.08.74 2 E1) F 04
В 51/00; G 01 М 15/00; F 25 В 1/00 E3) 621.574.001.4
G2) О. Г. БОГАТИКОВ, Л. М. ПЯСИК, В. В. СТРО-
НОВ, А. Л. ЧЕРНЯК
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХОЛОДОПРО-
ИЗВОДИТЕЛ ЬНОСТИ КОМПРЕССОРА содержа щее
замкнутый циркуляционный контур, в который
последовательно с испытуемым компрессором включены
конденсатор, расходомер жидкого хладагента, дроссельный
вентиль и испаритель, отличающееся тем, что, с целью
повышения 7экономичности, конденсатор состоит из двух
последовательно соединенных секций, а испаритель
расположен внутри второй секции.
(И) 503096 B1) 2055817/24-6 B2) 30.08.74 2 E1) F 25
В 1/00 E3) 621.574 G2) А. Г. ФЕДОТОВ G1)
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, преимущественно
работающая на хладагенте, хорошо растворяющемся в
смазочном масле, например фреоне-12, содержащая
компрессор с масляным картером, конденсатор, испаритель,
регенеративный теплообменник и регулирующий вентиль,
установленный перед испарителем на линии жидкого
хладагента, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, машина снабжена пено-
гасителем, выполненным в виде камеры, образованной
двумя конусообразными листами, соединенными
сквозными трубками и подключенной через соленоидный вентиль
к линии жидкого хладагента перед регулирующим
вентилем, а через патрубок — к всасывающей стороне
компрессора.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что пеногаси-
тель установлен в картере компрессора.
3. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что пеногаси-
тель установлен на линии связи регенеративного
теплообменника с компрессором.
4. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что под пенога-
сителем и в испарителе установлены термопары,
подключенные к датчику разности температур, управляющему
соленоидным вентилем.
С присоединением заявки № 2055816/24-6.
A1) 503098 B1) 2038525/24-6 B2) 01.07.74 2 E1) F 25
В 11/00 E3) 621.515:621.57.012.4 G2) В. А. ЗИЛЬ-
БЕРМАН, В. Д. СОЛОМАТИН
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ТУРБОКОМПРЕССОРНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ с периодически
переключающимися регенераторами, подключенными к холодильной
камере, путем промежуточного подогрева охлажденного
воздуха отбираемым от компрессора теплым воздухом,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и эксплуатационной надежности машины, подогрев
осуществляют на выходе из холодильной камеры и
количество отбираемого от компрессора воздуха регулируют
по температуре воздуха, выходящего из камеры.
A1) 503100 B1) 2076482/24-6 20.11.74 2 E1) F 25 В 15/06
E3) 621.575 G2) Ю. А. ВОЛЬНЫХ, А. Д. УСЫСКИН,
Н. Г. ШМУЙЛОВ, Е. С. ПИТОНОВ
E4) СПОСОБ РАБОТЫ БРОМИСТОЛИТИЕВОЙ
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ путем нагре-
ва;'отходящего из абсорбера слабого раствора от внешнего
источника и последующего теплообмена слабого раствора
с крепким, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, при превышении крепким раствором
температуры кристаллизации внешний источник нагрева
отключают, а при охлаждении раствора до этой
температуры производят повторные включения источника
нагрева.
48

A1) 502186 B1) 2022548/28-13 B2) 12.05.74 2 E1) F 25
D 3/10 E3) 621.565.4 G2) H. А. АЛЕКСАНДРОВА,
Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ, В. В. МАКАРОВ, В. М.
ОРЛОВСКИЙ, М. Н. УСТИНОВ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КРИОГЕННОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ТЕРМОЛАБИЛЬНОГО МАТЕРИАЛА, например
эндокринно-ферментного сырья, включающее
теплоизолированную камеру, приспособление для загрузки в
камеру материала, систему подачи и отвода криогенной
жидкости и наклонный желоб для отвода замороженного
материала, отличающееся |тем, что, с целью повышения
производительности, компактности и эксплуатационных
качеств устройства, камера имеет цилиндрическую
форму, а внутри нее концентрично установлена
перфорированная труба с образованием полости между ней и
стенками камеры, при этом полость подключена к системе
подачи криогенной жидкости, а труба сообщена с
желобом.
A1) 503102 B1) 2073225/24-6 B2) 11.11.74 2 E1) F 25
В 39/02; F 25 В 15/06; F 28 F 13/12 E3) 66.045.2:621.57.
048 G2) А. П. БУРДУКОВ, Г. Г. КУВШИНОВ,
Е. А. РУБИНОВ, А. В. СМИРНОВА G1)
Специальное конструкторское бюро «Энергохиммаш»
E4) СПОСОБ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ТЕПЛООБМЕНА В
ИСПАРИТЕЛЕ АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ, например бромистолитиевой, путем
введения в хладагент присадок, отличающийся тем, что, с
целью повышения коэффициента теплоотдачи при
использовании в качестве хладагента воды, в качестве
присадок используют поверхностно-активные вещества,
например алкилсульфонат, который вводят в количестве
0,2—0,5% от веса воды в испарителе.
A1) 503103 B1) 2067697/24-6 B2) 14.10.74 2 E1) F 25
В 41/06 E3) 621.565.94-543.2 G2) Ф. И. ДАВЫДОВ,
А. С. БУРЛАК G1) Специальное конструкторско-тех-
нологическое бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
E4) ДРОССЕЛИРУЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ, содержащее размещенную в корпусе
диафрагму с отверстием постоянного сечения,
отличающееся тем, что, с целью повышения экономичности
установки, к полости корпуса по обе стороны диафрагмы
подключен открытыми торцами трубопровод, один конец
которого, размещенный перед отверстием диафрагмы,
направлен по потоку хладагента, а другой,
расположенный после диафрагмы, направлен навстречу потоку
хладагента, выходящему из отверстия диафрагмы.
A1) 504052 B1) 1770807/24-6 B2) 10.04.72 2 E1) F 25
В 43/00 E3) 621.574 G2) Ф. И. ДАВЫДОВ, А. С.
БУРЛАК
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОТКАЧКИ И ОСУШКИ
ХЛАДАГЕНТА, содержащее установленные на трубопроводе,
снабженном запорным вентилем, фильтр-осушитель и
ресивер, отличающееся тем, что, с целью обеспечения
осушки хладагента в процессе эксплуатации
холодильного агрегата с малой производительностью, ресивер
выполнен тупиковым и подключен через вентиль и фильтр-
осушитель к всасывающему патрубку компрессора
холодильного агрегата.
A1) 504053 B1) 2020197/28-13 B2) 29.04.74 2 E1) F25 D3/10
E3) 621.565.4 G2) Н. А. АЛЕКСАНДРОВА, Э. И.
КАУХЧЕШВИЛИ, В. В. МАКАРОВ, В. М. ОРЛОВСКИЙ,
М. Н. УСТИНОВ, А. В. УСТИНОВА G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт мясной
промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ БЫСТРОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее
теплоизолированный кожух, размещенный внутри последнего с
возможностью вращения охлаждаемый барабан, механизм
загрузки продуктов, механизм выгрузки, включающий
транспортер, и приспособление для глазирования
продуктов, отличающееся тем, что, с целью повышения
производительности и надежности устройства и качества
получаемых продуктов, оно имеет форсунки для подачи
криогенной жидкости, размещенные в полости, образованной
барабаном и кожухом, и механизм для нанесения
жидкости на поверхность барабана, установленный за
механизмом выгрузки продуктов по ходу вращения барабана
2. Устройство по п. 1, отличающиеся тем, что, с целью
намораживания жидкости с низкой вязкостью, механизм
для нанесения жидкости выполнен в виде форсунок.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
намораживания жидкости с высокой вязкостью, механизм
для нанесения жидкости выполнен в виде емкости из
эластичного материала, плотно прилегающей открытой
своей стороной к поверхности барабана.
4. Устройство по п. 1, 3, отличающееся тем, что,
с целью получения частиц продукта одинаковой формы
и массы, механизм для нанесения жидкости снабжен
формующим приспособлением.
5. Устройство по п. 1, отличающиееся тем, что
приспособление для глазирования замороженных продуктов
выполнено в виде форсунок и расположено над
транспортером механизма выгрузки.
6. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что оно
снабжено приспособлением для отвода паров криогенной
жидкости.
5 A1) 500368 B1) 1834993/24-6 B2) 09.10.72 2 E1) F 04
, В 35/04 F25B 31/02 E3) 621.57.041 G2) Л. А. ВЕ-
- ГЕР, Л. М. ПЯСИК
- E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ ГЕРМЕТИЧНЫЙ
КОМПРЕССОР, содержащий кожух с размещенным в нем корпу-
1 сом, отличающийся тем, что с целью упрощения сборки
с и повышения вибро- и ударостойкости, корпус компрес-
»- сора установлен в кожухе на обечайке, выполненной из
I- эластичного материала, например прессованной прово-
I- лочной канители.
49

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 001.891:621.56/.59
Научные исследования
в области холодильной
техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ по
холодильной технике, помещенных в трудах
научно-исследовательских, учебных и проектно-конструкторских
организаций, может представить интерес для научных и
инженерно-технических работников в области производства и
применения искусственного холода в различных отраслях
промышленности и народного хозяйства.
Термодинамический анализ циклов для получения
электроэнергии, холода и горячей воды в энергетических
системах с абсорбционным бромистолитиевым понижающим
термотрансформатором. Розенфельд Л. М.,
Горшкович В. Ф.—«Изв. Сиб. отд. Акад. наук
СССР». Серия техн. наук, 1975, № 3, вып. 1, с. 125—131.
Теплообмен при конденсации пара фреона-21 на
горизонтальных трубках. Гогонин И. И.,
Дорохов А. Р. — «Изв. Сиб. отд. Акад. наук СССР». Серия
техн. наук, 1975, № 13, вып. 3, с. 81—84. Библиогр.:
18 назв.
Оценка эффективности пеноизоляции для
предохранения грунтов от промерзания. Дружинин С. А.,
Палькин Ю. С., Петрикова А. П.,
Лебедев В. Н. —«Изв. Сиб. отд. Акад. наук СССР». Серия
техн. наук, 1975, № 13, вып. 3, с. 66—68. Библиогр.:
5 назв.
К прогнозу работы основания, промораживаемого под
промышленным холодильником. Орлов В. О.,
Саркисян Р. М. — «Труды Произв. и науч.-исслед. ин-та
по инж. изысканиям в стр-ве Госстроя СССР». «Мерзлые
грунты как основание сооружений», 1974, т. 44, с. 62—73.
Использование метода инфракрасного термографиро-
вания при исследовании теплофизических качеств
ограждающих конструкций. Сухарев В. И. — «Труды
Науч.-исслед. ин-та строит, физики», 1974, вып. 9, с. 4—8.
Библиогр.: 5 назв.
Устройство для измерения расхода холода.
Азимов P. K-, Мельников И. А., Григорь-
янц А. Н. и др. — «Труды Ташк. политехи, ин-та»,
1973, вып. 93, с. 147—150.
Определение необходимости и оптимальной
периодичности профилактических ремонтов центральных
кондиционеров. Куликов Г. С, Горелик В. Б. —
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. и проектно-конструкт.
ин-та по оборудованию для кондиционирования воздуха
и вентиляции», 1974, вып. 3, с. 3—13. Библиогр.: 7 назв.
Теплопроизводительность центральных
кондиционеров. Щ е к и н И. Р.—«Труды Всесоюз. науч.-исслед.
и проектно-конструкт. ин-та по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции», 1974, вып. 3, с. 13—
22. Библиогр.: 6 назв.
К расчету установок кондиционирования воздуха,
питаемых горячей водой от ТЭЦ. Зингерман И. И.,
Коссовский Н. В., Степанов А.
В.—«Труды Всесоюз. науч.-исслед. и проектно-конструкт. ин-та
по оборудованию для кондиционирования воздуха и
вентиляции», 1974, вып. 3, с. 22—28.
О выборе регулирующих клапанов для систем
кондиционирования воздуха. Кислый С. А.,
Зайцев Ю. В. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. и
проектно-конструкт. ин-та по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции», 1974, вып. 3, с. 83—93.
Кондиционирование в Дании. Кучеров П. М.,
Куликов Г. С. «Труды Всесоюз. науч.-исслед. и
проектно-конструкт. ин-та по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции», 1974, вып. 3,
с. 100—109.
Экономические характеристики безмашинных
источников холода для систем кондиционирования воздуха.
Легейдо С. М.—«Сб. науч. трудов Центр, науч.-
исслед. и проектно-эксперим. ин-та инж. оборудования
городов, жилых и обществ, зданий», 1972, №4, с. 58—63.
Расчет вентиляционных режимов трюмных систем
воздушного охлаждения. Таурит В. Р.,
Гордеев И. К-—«Труды Центр, науч.-исслед. ин-та мор.
флота», 1975, вып. 189, с. 78—83.
Ниже приводятся научные работы Одесского
технологического института холодильной промышленности и
других институтов, опубликованные в сборниках
«Холодильная техника и технология» (Киев, «Техника»).
СБОРНИК № 20 ЗА 1975 г.
Особенности тепловлагообмена в рефрижераторных
трюмах, оборудованных панельной системой охлаждения.
Ч у к л и н С. Г., Авдеев Е. С, Карев В. И.,
Мельникова В. П. С. 3—8. Библиогр.: 8 назв.
Исследование условий эксплуатации охлаждающей
системы холодильника № 1 Ленхладокомбината. Розен-
берг А. С, Тимченко Е. Л., Борцова Л. А.
С. 8—13. Библиогр.: 4 назв.
Термодинамический анализ и некоторые возможности
усовершенствования реальных циклов холодильных и
энергохолодильных установок. Дехтярев В. Л.
С. 13—19. Библиогр.: 3 назв.
Оптимизация циклов двухвальных газовых турбохо-
лодильных машин. Чейлях В. Т.,
Павловский А. Л., Брант И. Д., Воловник В. Е.
С. 20—23. Библиогр.: 1 назв.
Сравнительные исследования герметичного
компрессора ФГ-0, 14 на различных холодильных агентах.
Кузнецов А. П., Ч е р т о к В. Д., Гончаров Д. В.,
О в ч а р у к В. С. С. 36—38. Библиогр.: 1 назв.
Выбор рабочего вещества для крановых кондиционеров
горячих цехов. Кузнецов А. П., НосенкоВ. А.,
Лось Л. В., Овчар у к B.C. С. 39—41.
Библиогр.:5 назв.
Особенности индицирования малых высокооборотных
герметичных компрессоров. Водяницкая Н. И.,
50

Я дин Э. В., Крылов В. С,
Мельников В. Д., Захаров С. А. С. 42—45. Библиогр.:
9 назв.
Расчет напряжений изгиба и величин прогиба пластин
кольцевого клапана холодильного поршневого
компрессора. К и в е н з о р С. У., Ковалевский А. Г.,
X а н о н к и н А. А. С. 45—49. Библиогр.: 4 назв.
Исследование абсорбционно-диффузионного
холодильника в транспортных условиях. Азаров А. И., Ани-
симов А. В. С. 49—53. Библиогр.: 2 назв.
Параметры пара и флегмы в пленочном дефлегматоре
абсорбционной холодильной машины. Глинка Л. Л.,
М и н к у с Б. А. С. 53—55. Библиогр.: 7 назв.
Исследование двухкаскадного термоэлектрического
холодильника. Семен ю к В. А.,
Пятницкая Н. И., Азаров А. И., Н е ч и п о р у к О. Л.
С. 55—59. Библиогр.: 1 назв.
Об использовании поверхностно-активных веществ в
холодильных системах с промежуточным хладоносителем.
Мельцер Л. 3., Коваленко B.C., Эльпе-
рин И. Т., Левенталь Л. И., Никуль-
шина Д. Г., Московченко В. В. С. 60—65.
Библиогр.: 9 назв.
Исследование динамических характеристик
воздухоохладителя с регулярной насадкой на АВМ. Ч у -
мак И. Г., К о х а н с к и й А. И., Р о г о в а я С. Н.
С. 68—73. Библиогр.: 4 назв.
Технико-экономическое сравнение судового листока-
нального и оребренного воздухоохладителей. Н и к у л ь -
шина Д. Г., Затирка И. Ф., Д о л ь с к а я В. И.,
С и н и ц к а я Л. С. С. 73—77. Библиогр.: 3 назв.
Расчет термодинамических свойств
многокомпонентной смеси углеводородов, применяемой в схемах
вымораживающих опреснителей. Мельцер Л. 3., Кес-
сельман П. М., Чернышев С. К-, Коло-
дин М. В., Щупак Б. И., Футчайзер Е. М.,
Дудковский Е. Г., Роджеро И. В. С. 77—
84. Библиогр.: 4 назв.
Результаты экспериментального исследования
теплообмена при кипении фреонов-502 и 143 в условиях
естественной конвекции. Русо в Е. X., Чепурнен-
ко В. П., Эктор Ремедиос Карбахалес,
Бельченко В. М., Лагутин А. Е., Лаго-
т а Л. Ф. С. 89—93. Библиогр.: 9 назв.
Уравнение состояния и калорические величины
фреону-14 в области насыщения. Лагуткин О. Д.,
Куропаткин Е. И., Соколова Л. А. С. 94—
97. Библиогр.: 9 назв.
Уравнение вязкости жидких фреонов-21, 22 и 23.
Кронберг А. В. С. 98—99. Библиогр.: 2 назв.
Метод измерения малых разностей температур. Э й -
зенбейс В. П., Московченко В. В. С. 107—
110. Библиогр.: 4 назв.
О повышении коэффициента мощности
компрессорных цехов холодильников. Д к к и й Б. Ф. С. 110—113.
Библиогр.: 3 назв.
Расчет комбинированной охлаждающей системы
хранилища сочной растительной продукции. Ж а д а н В. 3.,
Б а л ы к о в а Л. И. С . 113—117. Библиогр.: 9 назв.
Интенсификация процесса замораживания плодов и
овощей с предварительным подсушиванием.
Кротов Е. Г., Гришин М. А., Елисеев В. Н.
С. 118—121. Библиогр.: 4 назв.
СБОРНИК № 21 ЗА 1975 г.
Технико-эксплуатационные характеристики
распределительных холодильников. Чуклин С. Г., Розен-
берг А. С, Торфичева Р. Е.,
Воронина Л. А. С. 3—9. Библиогр.: 5 назв.
К вопросу использования винтовых компрессоров в
охлаждающих системах распределительных
холодильников. Чуклин С. Г., Р о з е н б е р г А. С.,
Тимченко Е. Л. С. 9—15. Библиогр.: 2 назв.
Холодильная установка для замораживания грунта.
Б ого диет Ф. Р., Гайдук Б. В., Сидне-
ва Г. Р., Сапожников В. Н., Ш м ы г л я А. А.
С. 15—19. Библиогр.: 3 назв.
Промышленные испытания холодильной установки
завода синтеза аммиака. Чепурненко В. П.,
Парижский О. В., Лагота Л. Ф.,
Тараней Л. Ф. С. 19—24. Библиогр.: 4 назв.
Результаты испытаний компрессора ФУБС-40А. М у -
ратов О. В., Кивензор С. У., Синяк В. В.,
Ковалевский А. Г. С. 24—28. Библиогр.: 3 назв.
О некоторых показателях поршневого холодильного
компрессора, работающего по циклу с перепуском.
Чайковский В. Ф., Калюжный В. К-,
Волков Е. П. С. 28—34.
Исследование тепловозных вихревых холодильников.
Азаров А. И., Цыкунов Ю. И.,
Ладыженский Г. В. С. 34—38. Библиогр.: 2 назв.
Обобщенные результаты исследований теплообмена в
аппаратах с орошаемой регулярной насадкой. Ч у -
мак И. Г., Исаев В. И., Роговая С. Н.,
Васильева Л. К- С. 38—42. Библиогр.: 5 назв.
Математическая модель и параметры процесса
совместного тепло- и массообмена. Алексеев В. П., В а й -
нштейн Г. Е. С. 42—47. Библиогр.: 9 назв.
Массообменные характеристики ректификационных
пленочных аппаратов. Алексеев В. П., Побе-
резкий А. Э., Герасимов П. В. С. 47—50.
Библиогр.: 4 назв.
Теплообмен в тонком слое жидкости при регулярно-
волновом режиме течения. Дымов М. И.,
Кириллов В. X., Чертков И. Л. С. 50—54. Библиогр.:
6 назв.
Перспективность секционирования в насадочных
аппаратах пленочного типа. РожковаЛ. Ф.,
Клюев с к а я Л. К- С. 54—57. Библиогр.: 7 назв.
Микроохладитель роговицы глаза. Наер В. А.,
Кравченко П. Н., Ходорчук В. Я-С. 57—60.
Сравнение статического и позиционного
регулирования в термоэлектрических охлаждающих приборах. К а п -
лин Ю. П. С. 60—65. Библиогр.: 6 назв.
Использование метода Хармана для контроля серийно
выпускаемых термоэлектрических модулей. Семе-
нюк В. А., Калюжный В. А., Вихо-
рев А. Г. С. 65—69. Библиогр.: 5 назв.
Разработка технологии изготовления
низкотемпературных компактных матричных теплообменников. 3 а б -
л о ц к а я Н. С, П р и т у л а В. В. С. 69—72.
Библиогр.: 3 назв.
Исследование теплообмена при кипении фреона-13В1.
Русов Е. X., Чепурненко В. П. С. 72—76.
Библиогр.: 6 назв.
Экспериментальное исследование фазового равновесия
жидкость — пар смеси фреонов С-318 и 12.
Кузнецов А. П., Егоров А. В., Еременко Д. Н.
С. 76—78. Библиогр.: 4 назв.
Экспериментальное исследование поверхностного
натяжения охлаждающих жидкостей. К е с с е л ь -
ман П. М., Железный В. П.,
Владимиров Б. П. С. 83—88. Библиогр.: 3 назв.
Об учете сссбенностей термодинамического поведения
бинарной смеси газов при составлении уравнения
состояния. Вассерман А. А. С. 88—94. Библиогр.:
11 назв.
Исследование стабильности масло-фреоновых систем
методом планирования эксперимента. МельцерЛ. 3.,
Дремлюх Т. С, Силина Л. Б., Семенен-
к о М. И. С. 95—100. Библиогр.: 7 назв.
Тепло- и влагообмен в камерах хранения с
увлажнительными устройствами. Красномовец П. Г.,
Чумак И. Г. С. 100—104. Библиогр.: 4 назв.
Основы расчета процессов увлажнения холодильных
камер влагой наружного воздуха. М н а ц а к а -
н о в Г. К-, Ко л я к а В. Ф. С. 104—108. Библиогр.:
2 назв.
si

Основная закономерность тепло- и влагообмена в
камерах хранения мороженого мяса. Жадан В. 3.
С. 108—115. Библиогр.: 5 назв.
Экспериментальное исследование темпа охлаждения
и теплофизических характеристик лиственных овощей.
Жадан В. 3., Балыков а Л. И., Реут О. В.
С. 115—117. Библиогр.: 4 назв.
Ниже приведены научные работы Ленинградского
технологического института холодильной промышленности,
опубликованные в трудах ЛТИХП.
«ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ И УСТАНОВКИ» Л.,
1974.
Пути повышения экономической эффективности
основных фондов на распределительных холодильниках. П у -
гзчев Ю. Г., Гриценко Г. Н. С. 8—12.
Исследование влияния числа Ми на характеристики
рабочих колес холодильного центробежного компрессора.
Ден Г. Н., Бухарин Н. Н.,
Евстафьев В. А., Капельки н Д. А., Петров Е. Т.,
Думанян Р. А. С. 13—20.
К определению к. п. д. ступени центробежной
компрессорной машины. Ден Г. Н., Дальский В. И.
С. 21—25. Библиогр.: 5 назв.
О влиянии выходного угла рабочих лопаток на
характеристики колеса и ступени холодильного центробежного
компрессора. Бухарин Н. Н., Думанян Р. А.,
Евстафьев В. А., Капелькин Д. А. С. 25—33.
Библиогр.: 5 назв.
Применение аппаратов пластинчатого типа в
абсорбционных бромистолитиевых холодильных машинах
крупной производительности. Ильин А. Я-,
Павлов В. В. С. 33—37. Библиогр.: 2 назв.
Термодинамический анализ работы холодильного
турбокомпрессора на двухфазных средах. Петров Е. Т.
С. 37—47. Библиогр.: 7 назв.
Исследование характеристик двойных диафрагм,
установленных в аммиачных трубопроводах диаметром менее
50 мм. Герасимов Н. А., Тимофеев Г. Д.
С. 47—50. Библиогр.: 4 назв.
Применение холодильной установки, работающей в
качестве интенсификатора теплообмена в системе
охлаждения наддувочного воздуха двигателя ^внутреннего
сгорания. Оносовский В. В., Крайнев А. А.
С. 50—54. Библиогр.: 4 назв.
Устойчивость пленки рабочего вещества, стекающей
по внутренней поверхности термосваи. СоколовВ.С.
С. 54—58. Библиогр.: 3 назв.
Математическая модель изотермического льдогрунто-
вого хранилища сжиженных углеводородных газов.
Оносовский В. В., Михайлов В. К- С. 58—
63. Библиогр.: 5 назв.
Исследование работы охлаждающих батарей различных
конструкций. Курылев Е. С, Мачулин В. И.
С. 63—67. Библиогр.: 3 назв.
Критериальные уравнения процессов сублимации
сухого льда. Федотов Е. Л. С. 67—69. Библиогр.: 1 назв.
Определение динамических характеристик камер
хранения мороженых продуктов. Шурыгина И. В.,
Эгл и т А. Я. С. 69—70.
Экспериментальный стенд для исследования циркуляции
парогазовой смеси в АД ХМ. Емельянов Р. В.,
Третьяков Н. П. С. 71—75.
Экспериментальное исследование адгезии льда к
некоторым конструкционным материалам. Малышев В. П.
Богомолов В. А. С. 75—79. Библиогр.: 3 назв.
Экспериментальная установка для исследования
процесса вымораживания С02 из дымовых газов. К о н д -
ряков И. К., Ручкин А. В. С. 94—98.
Библиогр.: 2 назв.
Влияние покрытий на теплообмен при кипении
хладагентов в условиях свободной конвекции.
Данилова Г. Н., Дюн дин В. А., Б ори шан-
ская А. В. С. 110—115. Библиогр.: 20 назв.
Уравнение для расчета коэффициента динамической
вязкости в зависимости от давления и температуры.
Клецкий А. В., Сагайдакова Н. Г. С. 115—
117. Библиогр.: 4 назв.
Интенсификация внутреннего теплообмена в
секционных десублиматорах водяного пара. Малюги н Г. И.,
М а л к о в Л. С, Данилова Г. Н., Г у й г о Э. И.
С. 117—121. Библиогр.: 5 назв.
Исследование теплообмена при кипении фреона-22 в
плоских вертикальных щелевых каналах. А з а р -
сков В. М., Данилова Г. Н., ЗемсковБ. Б.
0.^121—124. Библиогр.: 2 назв.
Теплопроводность фреонов-11, 22 в широком
интервале температур и давлений. Цветков О. Б., Лап-
т;евЮ. А., Полякова Н. А. С. 124—127.
Библиогр.: 4 назв.
К решению методом конечных разностей задачи об
охлаждении грунта термосваями. Бучко Н. А. С. 127—
131. Библиогр.: 7 назв.
Определение температурного поля ледяного слоя при
его переохлаждении. Ржевская В. Б.,
Юшков П. П., ГуйгоЭ. И. С. 131—134. Библиогр.:
4 назв.
Перспективы применения метода Патанкара-Сполдин-
га к решению задач о конденсации паров. Иванов О. П.
С. 134—138. Библиогр.: 1 назв.
О гидродинамике и теплообмене при конденсации
движущегося пара в вертикальных каналах. ИвановО. П.,
М а м ч е н к о В. О. С. 138—141. Библиогр.: 5 назв.
Уравнения для анализа работы судовых систем
кондиционирования воздуха (СКВ) на промежуточных режимах.
Цветков Ю. Н., ЖалнинМ. К. С. 141—148.
Библиогр.: 3 назв.
Анализ нагрузок на систему теплохладоснабжения
испытательной термобаровлагогазокамеры. С а т а н о в -
с к и й Д. М., Р а б к и н В. Р., Мальгин Ю. В.,
Немировская В. В. С. 148—154.
Термоэлектрический осушитель сжатого воздуха*
Цветков Ю. Н., Б о к О. Д., Елизаров В. С.
С. 154—157.
Аналитическое исследование нестационарных тепловых
процессов в кондиционируемом помещении при наружном
возмущении. Маковская Т. Н., Сотников А. Г.,
Паршин Н. А. С. 157—162. Библиогр.: 3 назв.
Результаты обследования и теплотехнических
испытаний холодильных установок для производства этилена.
Л утковски й В. В., Б овд а Н. П. С. 162—166.
Теплообмен при непосредственном контакте сред, одна
из которых конденсируется. Филаткин В. Н.,
Пили п И. И. С. 167—169. Библиогр.: 8 назв.
32

ИНФОРМАЦИЯ
Выставка оборудования для легкой
и пищевой промышленности на ВДНХ в Москве
В. Н. ОРЛОВА
С декабря 1975 г. до апреля 1976 г.
на ВДНХ СССР проходила выставка
Минлегпищемаша «Достижения и
перспективы развития отрасли
машиностроения для легкой и пищевой
промышленности и бытовых приборов».
Цель выставки — подведение итогов
по развитию машиностроения для
легкой и пищевой промышленности и
бытовых приборов и показ перспектив
развития отрасли в десятой пятилетке.
Экспозиция была представлена
следующими разделами: вводный,
машиностроение для легкой и пищевой
промышленности, для
продовольственных отраслей промышленности, для
торговли и общественного питания,
для полиграфической промышленности,
бытовые машины и приборы,
технология машиностроения, техническая
эстетика, научная организация труда,
организация социалистического
соревнования, подготовка кадров,
профтехобразование, научно-техническое
творчество молодежи, техническое
содружество предприятий, НИИ, КБ
социалистических стран, организация
быта и отдыха рабочих, служащих
и их детей.
В разделе «Оборудование для
торговли и общественного питания»
наряду с другими экспонатами по
торговому машиностроению
демонстрировались торговое холодильное
оборудование, холодильные агрегаты и
торговые автоматы с охлаждением
продаваемых товаров. В объем экспозиции
входила лишь некоторая часть общей
номенклатуры выпускаемых изделий.
В девятой пятилетке объем
производства холодильного оборудования
по сравнению с 1965 г. увеличился в
4,2 раза.
На выставке были представлены
холодильные среднетемпературные
прилавки ПХС-2-2,0 и ПХС-2-1,25,
низкотемпературный прилавок ПХН-2-2,0,
среднетемпературная витрина ВХС-2-
3,15.
Это оборудование комплексное,
предназначено для Универсамов. В него
входят двух- или трехсекционные
прилавки или витрины с воздушными
завесами, холодильный агрегат,
соединительные трубопроводы, запорная и
регулирующая аппаратура, приборы
автоматики. Холодильный агрегат,
обеспечивающий централизованное
холодоснабжение, выносится за пре-
08
делы торгового зала. Охлаждаемые
прилавки и витрины
самообслуживания компонуются в торговом зале
Универсамов в линии необходимой
протяженности. Температура воздуха
в среднетемпературном оборудовании
0-^8°С, в низкотемпературном —13°С.
Демонстрировавшиеся
среднетемпературные торговые холодильные
шкафы типа ШХ-0,80, ШХ-0,80Ю, ШХ-
0,56 предназначены для
кратковременного хранения скоропортящихся
пищевых продуктов. Шкаф ШХ-0,80
охлаждается агрегатом ВС 0,45—3,
ШХ 0,80Ю — агрегатом ВС 0,55—
—3, ШХ-0,56 — агрегатом ВСр 0,35—
—1А.
В низкотемпературном шкафу ШН-
0,80 могут храниться замороженные
готовые блюда, кулинарные изделия,
мороженое, плоды, ягоды. Шкаф
состоит из охлаждаемой камеры и
машинного отделения. Внутри камеры
установлены регулируемые по высоте
полки-решетки. Камера разделена
отсеком воздухоохладителя на две части.
Оттаивание инея с поверхности
воздухоохладителя происходит
автоматически в процессе работы. В машинном
отделении расположены холодильный
агрегат ВН 0,55—3 и щит управления.
Шкаф ШХ-0,80 и ШХ-0,80Ю
выпускаются Марийским заводом
торгового машиностроения, шкаф ШХ-0,56
освоен Барановичским заводом
торгового машиностроения.
Холодильная среднетемпературная
витрина ВХС-1-0,08 предназначена
для хранения предварительно
охлажденных напитков в бутылках. Доступ
в охлаждаемую камеру
осуществляется через открытый проем, который
в нерабочее время закрыт специальной
створкой. Холодильный агрегат ВСр
0,28—1 B) встроен в машинное
отделение. Испарители расположены на
боковых стенках, что исключает
примерзание бутылок к дну охлаждаемой
камеры. При установке в витрину
недостаточно охлажденных бутылок для
ускорения их охлаждения
предусмотрено устройство для переключения
холодильной системы на непрерывную
работу. Витрина ВХС-1-0,08
изготовляется Марийским заводом торгового
машиностроения.
Низкотемпературная холодильная
камера КХН-2-6С предназначена для
кратковременного хранения
предварительно замороженных продуктов.
Камера сборно-разборная состоит из
отдельных панелей, соединенных
клиновыми стяжками. Внутри камеры
установлены регулируемые по высоте
полки для продуктов, подвески для
мясных туш, манометрический дистан
ционный термометр. Оттаивание инея
с поверхности испарителя горячими
парами фреона происходит
автоматически в процессе работы. Циркуляция
воздуха в охлаждаемом объеме
принудительная. В камере достигается
температура —18°С. Разработчик и
изготовитель — Марийский завод
торгового машиностроения.
Экспонировались герметичные
холодильные агрегаты типа ВС и ВН,
выпускаемые для торгового
холодильного оборудования Харьковским
заводом холодильных машин.
Ротационный агрегат ВСр 0,28—1B) с
частотой вращения 3000 об/мин
изготовляется рижским заводом «Компрессор».
Выпускаемый Ярославским заводом
холодильных машин агрегат ВСэ 0,7—
—3 B/укомплектован герметичным
экранированным компрессором. При
выходе из стоя электродвигателя
возможна быстрая смена статора без
нарушения герметичности системы.
Представленный на выставке
унифицированный ряд бытовых
компрессионных холодильников типа КШ-140,
КШ-160, КШ-200, КШ-220, КШ-240,
КШ-280 и КШД-265 (трехкамерный)
отличается современной конструкцией
и высокими технико-экономическими
показателями. Благодаря
прямоугольной форме любой холодильник
унифицированного ряда хорошо
вписывается в интерьер современной кухни.
Во всех холодильниках температура в
испарителе —12°С, в КШД-265 — 18°С.
В холодильниках применяется пено-
полиуретановая изоляция, что
позволяет при сохранении прежних
габаритных размеров увеличить на 20%
внутренний объем холодильной
камеры по сравнению с холодильниками
с теплоизоляцией из стекловолокна.
Разработчик и изготовитель —
Минский завод холодильников.
Автомобильный термоэлектрический
холодильник ХАТЭ-12 состоит из
термоэлектрической батареи и радиаторов
тепла и холода. Холодильник
предназначен для кратковременного (не более
48 ч) хранения пищевых продуктов в
53

автомобильном транспорте. Объем
холодильной камеры 12 л. Разность
температур окружающей среды и
холодильной камеры 18—24°С.
В холодильнике-баре «Садко» типа
АШ-ЗОК холодильное отделение
охлаждается абсорбционно-диффузионным
агрегатом. Режим охлаждения
поддерживается терморегулятором.
Внутренний объем холодильника-бара 140 дм3,
в том числе холодильной камеры 35 дм3.
Демонстрировались также бытовой
холодильник «Морозко-3» типа АМ-30,
бытовой термостат ТБ-18-1,
холодильник-бар «Ладога-40», медицинский
холодильник.
Из числа серийно выпускаемых
торговых автоматов экспонировались
автомат АТ-102С для продажи
газированной воды и полуавтомат АТ-553
для продажи охлажденных штучных
товаров (бутербродов, кондитерских и
кулинарных изделий). Внутри
полуавтомата размещены машинное
отделение, приборный отсек, холодильная
камера. В зависимости от
страны-заказчика автомат комплектуется
соответствующими монетными механизмами
Температура в холодильной камере
0-^8°С. Холодопроизводительность
агрегата 450 ккал/ч.
Новая технология
изготовления компактных теплообменников
В СССР разработаны и внедрены в производство
технология и механизированная линия изготовления
теплообменников компактных форм, включающая автомат для
набора пластин оребрения минимальной толщины на пакет
прямых трубок и оригинальное оборудование для гибки
такого пакета без деформации пластин оребрения. Таким
способом может быть изогнута отдельная оребренная
трубка или пакет трубок из любого металла с различным
оребрением.
Эта технология позволяет создать теплообменник
сложной изогнутой формы в зависимости от конфигурации
пространства, в котором он будет размещен (см. рисунок).
Способ изготовления компактных теплообменников и
станок для его реализации запатентованы в США —
патент № 3831420, в Англии — патент № 1317547, в ФРГ —
патент № 2128423.
По вопросу приобретения лицензии обращаться в В/О
Лицензинторг по адресу: 113461, г. Москва, ул. Каховка,
31. Телекс 7246, телефон 122-02-54.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 505417 B1) 1978390/28-13 B2) 24.12.73 2E1) А 23
D 5/04 E3) 665.2 172) Л. К. НИКОЛАЕВ, Г. Н. НАБО-
КИН, В. Н. БАРАНОВ G1) Ленинградское
машиностроительное объединение «Продмаш» и Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВЯЗКИХ
ЖИДКОСТЕЙ, например животных жиров,
включающее рабочий цилиндр с охлаждаемой рубашкой и
размещенный внутри него ротор-вытеснитель с ножами,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения полного
удаления застывшего слоя жира с внутренней
поверхности рабочего цилиндра, ножи выполнены в виде
смонтированных по длине ротора-вытеснителя пластин,
имеющих прорези, причем прорези одной пластины смещены
относительно прорезей другой пластины.
A1) 506736 B1) 1763677/24-6 B2) 23.03.72 2E1) F 25
В 21/02; Н 01 V 1/28; F 24 F 3/14 E3) 537.32 G2) Ю. П. ХО-
РУНЖИН, Д. А. ТАЙЦG1) Государственное
специальное конструкторское бюро теплофизического
приборостроения
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОСУШЕНИЯ ВОЗДУХА,
преимущественно в замкнутом объеме, содержащее корпус,
разделенный перегородкой на последовательно
соединенные каналы, в которых установлены соответственно
холодные и горячие спаи термобатареи, и поддон для сбора
конденсата, отличающееся тем, что, с целью улучшения
энергетических характеристик, канал, в котором
размещены горячие спаи, сообщен с окружающим
пространством для подсоса осушаемого воздуха через окно в
корпусе с регулируемым проходным сечением.
54

В МЕЖДУНАРОДНОЙ
ОРГАНИЗАЦИИ
ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ
IV Пленарное заседание ИСО/ТК86 «Охлаждение»
С 1975 г. на Советский Союз возложено ведение
секретариата Технического комитета ТК86 «Охлаждение»
Международной организации по стандартизации (ИСО),
состоящего из восьми подкомитетов (ПК) и одной рабочей
группы (РГ):
ПК1 «Безопасность»;
ПК2 «Терминология, определения, обозначения»;
ПКЗ «Методы испытаний холодильных систем»;
ПК4 «Методы испытаний холодильных компрессоров»;
ПК5 «Конструкция и испытания домашних
холодильников»;
ПК6 «Испытание установок кондиционирования воздуха,
смонтированных на заводе»;
ПК7 «Конструкция и испытание торговых холодильных
шкафов»;
ПК8 «Обозначение холодильных агентов»;
РГ2 «Испытательные пакеты для эксплуатационных
испытаний».
Ведение секретариата ИСО/ТК86 поручено ВНИИхолод-
машу, которым разработана программа деятельности
Технического комитета, включающая пересмотр
существующих рекомендаций ИСО и подготовку предложений по
новым темам. Программа принята на IV Пленарном
заседании ИСО/ТК86 «Охлаждение», проходившем в Москве
с 16 по 19 марта 1976 г. Из 18 стран — активных членов
ИСО/ТК86 в Пленарном заседании приняли участие
делегации Англии, Венгрии, Дании, Нидерландов, СССР,
США, Франции, ФРГ, Чехословакии и Швеции.
В качестве наблюдателей в заседании участвовали
представители Центрального секретариата ИСО,
Европейского совета предприятий по изготовлению бытовых
электроприборов (СЕСЕД), Европейского комитета
изготовителей холодильного оборудования (СЕКОМАФ) и
Международного института холода (МИХ). Председагелем
заседания избран директор ВНИИхолодмаша канд. техн. наук
А. В. Быков.
Заседание рассмотрело: деятельность каждого
подкомитета, проект предложения «Шкафы для хранения
замороженных продуктов и морозильники. Методы
испытаний» (документ ИСО № 123) и предложения комитетов —
членов ИСО/ТК86 по пересмотру рекомендации
ИСО/Р1662—71 «Холодильные установки. Техника
безопасности» в международный стандарт. Обсуждена также
предложенная программа работ на 1976 г. и последующие
годы.
По документу ИСО № 123 принято решение —
вернуть в секретариат ПК5 проект предложения на
доработку, а затем представить его в секретариат ТК (до 1
апреля 1977 г.).
Заседание подтвердило необходимость пересмотра
рекомендации ИСО/Р1662—71 в международный стандарт.
Созданная на период заседания рабочая группа
экспертов рассмотрела все замечания по рекомендации.
ИСО/Р1662—71 и представила отчет о своей деятельности,
результаты которой будут учтены при пересмотре
рекомендации в международный стандарт.
Заседание признало необходимым подготовить
международный стандарт на терминологию для холодильной
науки, целью которого является:
устранение синонимов и антонимов, т. е. присвоение
каждому понятию однозначного термина;
составление полных и конкретных определений для
терминов;
присвоение терминам единых символов.
Международный стандарт на терминологию,
разработанный на основе нового международного словаря по
холодильной науке и технике Международного института
холода и словарей других международных организаций,
будет способствовать упорядочению терминологии и
взаимопониманию при создании новых стандартов.
Технический комитет принял решение о пересмотре
рекомендации ИСО/Р916—68 «Системы охлаждения.
Методы испытаний» и разработке международного стандарта
на рабочие условия для систем (ПКЗ).
В программу подкомитета ПК4 включена подготовка
международного стандарта на стандартные рабочие
условия для холодильных компрессоров.
В программу подкомитета ПК5 включен пересмотр
рекомендаций ИСО/Р825—68 «Холодильники бытовые.
Ч. I. Требования к эксплуатационным характеристикам»
и ИСО/Р825—68 «Холодильники бытовые Ч. II.
Специальные низкотемпературные камеры для хранения
замороженных пищевых продуктов» в международные стандарты,
а также подготовка международного стандарта «Шкафы
для замороженных продуктов и морозильники. Методы
испытаний для информации потребителя».
Заседание приняло решение включить в программу
подкомитета ПК6 пересмотр рекомендации ИСО/Р859—68
«Кондиционеры комнатные. Методы испытаний» и
разработку проекта стандарта на агрегатно-раздельные
установки.
В программу подкомитета ПК7 включено создание
следующих международных стандартов:
Стандарты на методы испытаний торговых
холодильных шкафов:
Часть VII. Испытание материала на запах.
Часть VIII. Испытания на случайный механический
контакт.
Стандарты на технические спецификации шкафов для
замороженных продуктов:
Часть I. Общие требования.
Часть II. Специальные требования.
Часть III. Специальные требования к шкафам для
мороженого.
Принято решение изменить название подкомитета ПК8
на «Хладагенты и смазочные материалы, применяемые в
холодильной промышленности». В программу
подкомитета ПК8 включены разработка международного стандарта
55

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Кондиционирование воздуха
в термостатируемых
помещениях
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КЛРПИС
ГипроНИИ АН СССР
В некоторых лабораториях научно-исследова!ельских
институтов, в заводских мерительных и контрольных
лабораториях, в отдельных цехах и на участках оптической,
станкостроительной, инструментальной,
приборостроительной и электронной промышленности необходимо
круглогодично точно поддерживать постоянные
температуры. Для этого применяют прецизионные системы
кондиционирования воздуха (СКВ), оснащенные
соответствующими средствами автоматического регулирования.
Эффект работы прецизионных СКВ во многом
предопределяют технологические, объемно-планировочные,
конструктивные, светотехнические и теплотехнические
решения, принимаемые во время проектирования зданий
и помещений.
На формировании температурных и скоростных полей
в термостатируемых помещениях, помимо действия СКВ,
сказываются: переменные теплопотери и теплопоступле-
ния через ограждения и их воздухопроницаемость; тепло
и холод, вносимые заготовками и продукцией;
переменные теплопоступления от людей, оборудования,
осветительных приборов; воздушные потоки от источников
тепла и движущихся частей машин. Для поддержания
температуры с заданной точностью принимают меры к тому,
чтобы свести к минимуму или полностью исключить
воздействие перечисленных возмущающих факторов.
Аналитический расчет температурных и скоростных
полей затруднителен и малодостоверен, поэтому часто
прибегают к предпроектному исследованию эффекта
действия элементов СКВ на моделях.
Ф. Фест (ГДР) следующим образом классифицировал
fl] прецизионные СКВ по допустимым колебаниям
параметров (см. таблицу).
В класс высокоточных входят и системы, которые
поддерживают температуру с точностью до ±0,001°С.
СКВ подразделяют также на прямодействующие, если
воздух контактирует с изделиями, и косвеннодействую-
щие, если воздух соприкасается только с наружными
поверхностями ограждений термостатируемых помещений,
СКВ
Нормальные
Точные
Высокоточные
Допустимые отклонения
температуры,
°С
+ 1,5
±0,2~±0,5
Менее ±0,2
относительной
влажности, %
+ 10
±2+±8
Менее ±2
создавая на внутренних поверхностях ограждений
температурные колебания с необходимой амплитудой.
Материалы, конструкции и теплотехнические характеристики
ограждений подбирают расчетным путем.
Четкого разграничения областей применения каждого
вида систем не существует, однако косвеннодействующие
системы наиболее часто применяют для регулирования
отклонений температуры порядка ±0,01+ ±0,02°С.
Термостатируемые помещения располагают внутри
зданий, отделяя от наружных стен кондиционируемыми
административными или вспомогательными помещениями
или кондиционируемыми коридорами; светопрозрачные
ограждения (окна, зенитные фонари) не допускаются;
помещения с высокоточными СКВ размещают в окружении
помещений с менее точными СКВ, желательно в
подвальных этажах; осветительные приборы снабжают отсосами
для отвода выделяемого ими тепла; при работе
высокоточных СКВ освещение выключают; технологические
операции, при которых необходимы местные отсосы
выделяющихся вредностей и компенсация вытяжки наружным
воздухом, как правило, не допускаются.
При формулировке заданий на проектирование
учитывают, что необоснованное технологическими
исследованиями повышение требований к точности
регулирования температуры приводит к серьезному удорожанию
СКВ и повышению эксплуатационных расходов [1].
Во время проектирования СКВ главное внимание
обращают на устранение всевозможных температурных
возмущений, обеспечение точности и гибкости
регулирования параметров воздуха. Придерживаются следующих
правил:
поскольку состояние наружного воздуха часто
меняется и может вызвать нежелательное отклонение
параметров воздуха в помещении, количество вводимого
наружного воздуха принимают постоянным и сводят к минимуму
E_Ю% от общего объема, перемещаемого СКВ);
воздухообмен в помещениях организуют так, чтобы
около изделий создавалась требуемая скорость воздуха
и исключалось образование застойных зон;
при неравномерном распределении внутренних
источников тепловыделений большие помещения разбивают на
участки площадью не более 50 м2, каждый из которых
обслуживается самостоятельной СКВ;
в связи с изменением аэродинамического
сопротивления воздушных фильтров по мере накопления пыли
СКВ оснащают средствами для автоматического
регулирования постоянства объема приточного воздуха и
сохранения тем самым постоянства температурных и
скоростных полей в помещениях;
форсуночные камеры и водоводяные теплообменники
снабжают обводами для регулирования
производительности ;
предусматривают теплоизоляцию всех трубопроводов
57

на технические характеристики и методы испытаний
холодильных агентов, а также изучение требований,
предъявляемых холодильной промышленностью к смазочным
материалам.
На заседании образованы две новые рабочие группы:
РГЗ «Воздухоохладители. Методы испытаний»
(секретариат — Нидерланды);
РГ4 «Термодинамические и теплофизические свойства
холодильных агентов» (секретариат — Чехословакия).
Анализируя итоги IV Пленарного заседания ИСО/ТК86,
можно сделать следующие выводы.
Повысилась роль СССР в ИСО. Принята программа
работ ТК, предложенная СССР. Это говорит о том, что
направление развития холодильного машиностроения в Со.
ветском Союзе совпадает с направлением его развития в
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Механизация погрузочно-разгрузочных и складских работ
является одной из очень важных проблем эксплуатации
холодильников. Эффективным средством для
выполнения подъемно-транспортных операций на холодильниках
и рефрижераторном транспорте являются
электропогрузчики, выпускаемые Болгарским государственным
хозяйственным объединением «Балканкар». Все операции по
погрузке, разгрузке и штабелированию грузов они
выполняют за короткий промежуток времени.
Электропогрузчики мобильны и маневренны, поэтому после окончания
работ на каком-либо участке или в камере они могут
переместиться и сразу начать обработку грузов в другом
холодильном помещении.
Результаты исследований дают возможность
рекомендовать в качестве наиболее удачных следующие группы
электропогрузчиков «Балканкар»:
четырехопорные универсальные и трехопорные в
варианте «контейнерного» исполнения;
с продольным выдвижением груза.
Грузоподъемность и высоту обработки груза следует
определять в каждом конкретном случае.
Существует тенденция к увеличению строительной
высоты холодильных камер, что требует использования
стоечных поддонов или стеллажей. Масса пакетов,
укладываемых на поддоны, не превышает 1000 кг. Ввиду специфики
и преимущественного складирования грузов на плоских
поддонах из-за нехватки стационарных стеллажей
штабелирование производится на высоту 4500 или 5600 мм.
Данным параметрам указанные группы электропогрузчиков
отвечают полностью, поэтому они пригодны для
выполнения любой операции в холодильных камерах
действующих холодильников.
Применение вариантов «контейнерного» исполнения да-
промышленно развитых странах. Совпадают также требо
вания к качеству холодильного оборудования,
подлежащие включению в международные стандарты, что
обеспечивает соответствие оборудования современному
техническому уровню.
В годовые планы организаций, привлеченных к работе
в ИСО, необходимо включать проведение анализа
отечественной научно-технической документации на соответствие
международным стандартам, а также определение технико-
экономической эффективности их внедрения, что позволит
максимально использовать результаты деятельности ИСО
при решении народнохозяйственных задач. Для
выполнения этого необходимо активизировать деятельность
постоянной советской части Технического комитета
«Охлаждение».
ет возможность осуществлять погрузочно-разгрузочные
работы в контейнерах, вагонах и грузовиках.
Электропогрузчики «Балканкар» могут работать в
различных температурных условиях.
Самые низкие температуры, до —40°С, поддерживаются
в морозильных туннелях для быстрого замораживания,
однако работа их, как правило, автоматизирована,
поэтому в морозильных туннелях электропогрузчики не
применяются. Они могут быть использованы лишь в случае
неисправности туннелей и то не во всех системах.
Чаще всего электропогрузчики эксплуатируются в
холодильных камерах с температурой от —25 до —30°С.
Электропогрузчик берет груз из камеры и везет его через
коридоры холодильника, где поддерживается
температура —S-.—10°С, к рампе — месту укладки грузов в
контейнер, вагон или грузовик. В связи с тем что
электропогрузчикам приходится работать при резких колебаниях
температуры и абсолютной влажности, еще на стадии
проектирования были приняты необходимые меры для того,
чтобы поверхность и вилы не покрывались инеем или
сильно не отпотевали.
Предусмотрена возможность для работы
электропогрузчиков в различных помещениях холодильника при одних
и тех же энергозатратах и скоростях обработки грузов.
Через 5—8 ч работы в холодильной камере
электропогрузчик следует переводить в отапливаемое помещение,
где заряжают батареи и производят текущий ремонт
электропогрузчиков. Эти элементарные условия достаточна
просты и не вызывают неудобств при эксплуатации
электропогрузчиков.
Высокие эксплуатационные качества делают
электропогрузчики «Балканкар» ценными помощниками в
процессе механизации холодильного хозяйства.
Электропогрузчики «Балканкар»
56

и воздушных каналов, а также установку регулируемых
вручную вентилей и клапанов для наладки СКВ;
автоматические регулирующие клапаны и вентили
располагают вблизи регулируемых аппаратов, а воздуховоды
стремятся выполнять наименее протяженными;
водяные клапаны рассчитывают на пропуск требуемых
количеств теплой и холодной воды, а также на падение
давления, обеспечивающее линейность регулировочных
характеристик;
температуру и давление, воды, подводимой к воздухона-
Рис. 1. Расположение кондиционируемых помещений на
типовом этаже (а), втором подвальном этаже (б) и
принципиальная схема прямодействующей СКВ (в)
предприятия «Карл Цейсе»:
/ — кондиционируемые административные помещения; II —
цехи с нормальными СКВ; /// — цехи с точными СКВ; IV —
цехи с высокоточными СКВ; / — приточный вентилятор; 2 —
калорифер второго подогрева; 3 — форсуночная камера с
обводным воздушным каналом; 4 — воздухоохладитель; 5 —
воздухонагреватель; 6 — воздушный фильтр; 7 — смесительная
камера; 8 — вытяжной вентилятор; 9 — шумоглушитель; 10 —
электрический воздухонагреватель; // — зона
гарантированного поддержания температуры с заданной точностью; 12 —
трубопровод подачи горячей воды с температурами 90 —70°С;
13 — трубопровод подачи холодной воды с температурами 4—
9°С; 14 — рециркуляционный канал; 15 — приточный насадок;
16 — светильник, через который отводится отработанный
воздух; н. в. — наружный воздух; у. в. — удаляемый в атмосферу
воздух; р. в. — рециркуляционный воздух; м. з. — машинный
зал СКВ.
Н.О. у
100м
±2}5°С
±грс
Ш5°С\
^-в rdrQl [РпЬтЬ^
N.3.
04//.Д
6-
58
гревателям, стабилизируют, предусматривая необходимые
средства автоматики.
Относительно выбора лучшей схемы организации
воздухообмена единого мнения среди специалистов нет.
По свидетельству Б. Шпинара [2] в ФРГ воздухообмен
организуют по схеме «сверху — вверх», применяя
большие кратности воздухообменов (до 400 l/ч) и малые
рабочие разности температур @,3—0,5°С), а в Швеции
принимают малые кратности воздухообменов и большие разности
температур (до 12°С). В Италии [3, 4] используют схему
«снизу — вверх», беспорное преимущество которой —
совпадение напр авлений движения вынужденных и
естественных конвективных токов воздуха.

Id V/ 47 21 W
т, /rr
Ниже приведены в качестве примеров сведения о
системах, при проектировании которых удалось соблюсти
большую часть перечисленных правил.
В г. Иена (ГДР) по чехословацкому проекту [2]
оборудован СКВ семиэтажный корпус предприятия «Карл
Цейсе» объемом 840 тыс. м3 и общей площадью
100 тыс. м2. Производительность всех СКВ 4 млн. м3/ч,
мощность холодильной станции 25600 кВт. На привод
180 кондиционеров затрачивается мощность в 7000 кВт.
Средние удельные теплоизбытки в здании 234 Вт/ма,
в том числе от осветительных приборов 70 Вт/м2. Около
70% тепла, выделяемого светильниками, отводится
удаляемым воздухом.
Девять помещений на верхних этажах оборудованы
Рис. 2. Принципиальные схемы СКВ для точного (а)
и высокоточного (б) регулирования температуры с
помощью пневматических регуляторов:
/ — вентилятор; 2 — клапан смешения наружного и
рециркуляционного воздуха; 3 — калорифер первого подогрева; 4 —
воздухоохладитель; 5 — форсуночная камера; 6 — обводной
канал; 7 — калорифер второго подогрева; 8 —
многоступенчатый электроподогреватель воздуха; 9 — кондиционируемое
помещение; 10 — исполнительный механизм; // — реле; 12 —
смесительный клапан; 13 — воздушный фильтр; 14 —
шумоглушитель; 15 — помещение-рубашка, в котором температуру
регулируют с точностью ±0,5°С; 16 — перфорированный
потолок; 17 — бокс, в котором температуру на поверхности машины
регулируют с точностью ±0,02°С; 18 — светильник; 19 —
регулятор расхода воздуха; 20, 21, 22 —
пропорционально-интегрально-дифференциальные регуляторы температуры после
кондиционера, влагосодержания (точки росы) и температуры
помещения; 23 — регулятор расхода воздуха; 24, 25 —
каскадные регуляторы температуры высокой точности; 26 — канал
забора воздуха в количестве 5%; 27 — канал
рециркуляционного воздуха; 28 — изделие; н. в. — наружный воздух; у. в. —
удаляемый в атмосферу воздух.
точными СКВ, а двенадцать помещений в подвальном
этаже — высокоточными СКВ. При планировке
помещения, обслуживаемые прецизионными СКВ, расположили
внутри здания, в окружении других кондиционируемых
помещений (рис. 1). Схему организации воздухообмена
приняли на основании предварительных исследований на
модели.
Приточный воздух подается ниспадающими струями
через щели в потолке шириной 5 мм. Рабочая разность
температур в помещениях с нормальными СКВ 7—10°С,
с точными СКВ 5°С, а с высокоточными СКВ 0,5°С.
Скорость выхода воздуха из щелей 5—6 м/с, скорость в
рабочей зоне 0,2—0,3 м/с, т. е. несколько выше комфортной
@,15 м/с).
Системы, введенные в эксплуатацию в 1974 г., работают
в проектных режимах, что, в известной мере, объясняется
предварительной проверкой воздухораспределения на
модели.
Один из недостатков, объективно вызванный большими
размерами здания, — наличие протяженных воздуховодов
(до 100 м).
В ГДР [1] применяют СКВ, представленные на рис. 2.
На рис. 2, а показана принципиальная схема СКВ,
обслуживающая цех точной индустрии, где температура
поддерживается с точностью ±0,5°С, а относительная
влажность с точностью ±5% ; а на рис. 2,6 —
принципиальная схема системы, смонтированной в специальном изме-
Рис. 3. Схема СКВ
лаборатории измерения длин:
1 — коридор; 2 — двухходовой
канал, по которому движется 30%
рециркуляционного воздуха; 3 —
компаратор; 4 — помещение для
проверки геодезических
измерительных лент; 5 — кондиционер;
6 — приточные щели; 7 —
перфорированный потолок; 8 — приточный
канал; 9 — рециркуляционный
канал; с — бетон; б —стекловолокно;
в — кирпич; г, д — стекло; е —
экран с циркулирующей водой;
ж — дерево; н. в. — наружный
воздух; р. в. —
рециркуляционный воздух; пр. в. — приточный
воздух.
0/ / ;; / )/7у / / //> > ; /\\s / ^ГЛ> / / / / >Л/ /V / > / ; / // / / / /Л
59

рительном боксе, где температура регулируется с высокой
точностью (±0,02°С).
В Институте метрологии г. Турина (Италия) [3, 4]
имеются 14 размещенных в подвале термостатируемых
помещений, в которых проводят исследования, калибровку
и проверку измерительных приборов. Вокруг лабораторий
устроен коридор, в котором температура должна быть на
уровне 20—±0,3°С.
В лаборатории проверки мер длины (рис. 3) размещен
компаратор, заключенный в вакуумированный кожух,
в котором специальной системой температура
регулируется с точностью ±0,001°С.
СКВ лаборатории предназначена для поддержания
температуры 20±0,01°С и скорости воздуха порядка
0,05 м/с.
Температура горячей воды, подаваемой к
воздухонагревателю кондиционера, сохраняется на уровне
40±3°С. За приточным вентилятором расположен
автоматически регулируемый электровоздухонагреватель,
после которого температуру приточного воздуха
поддерживают с точностью ±0,1°С.
Приточный воздух со скоростью 0,1—0,2 м/с вводится
через щели у пола и удаляется на рециркуляцию через
перфорированный потолок и светильники. Около 30%
рециркуляционного воздуха предварительно пропускается
по плоским двухходовым каналам, прилегающим к
внутренней поверхности ограждений, чем стабилизируется
температура в помещении.
Работой СКВ управляет электронная вычислительная
машина. Телеметрические измерения в отсутствие людей
и при выключенном освещении показали, что температура
поддерживается с точностью от ±0,006 до ±0,02°С, а
пульсации скорости не превышают ±0,03 м/с.
Достигнутые хорошие результаты объясняются
применением различных мер термостатирования помещения,
то есть одновременным использованием принципов
работы прямодействующих и косвеннодействующих СКВ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
. F e s t V. Die Probleme der KHmaregelung mit engen
Toleranzen. 5 Fachtagung Luftungs-und KHmatechnik,
3 bis 5 April 1974, Dresden.
. § p i n a r B. Presna uprava vzduchu. «KHmatisaze»,
1975, № 7—8, S. 3—30.
. Ferro V., Sacchi A., Saggese G. The
control of ambient condiions achieved in a research
laboratory for high precision measurements. Preprint, XIV
International Congress of Refrigeration, Moscow, 1975.
. Ferro V., Sacchi G., Saggese G. The
diffusion and distribution of air in rooms of a research labo-
гатогу for high precision measurements. Preprint, XIV
International Congress of Refrigeration, Moscow, 1975.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
(II) 506740 B1) 1975052/28-13 B2) 04.12.73 2E1) F 25
D 13/06; A 23 В 4/06 E3) 664.8.037.59 G2) E. Г.
ЛЯХОВ, В. К. НИКОЛАЕНКОВ, Е. И. ПОКРОМКИН,
В. М. ПЕТРОВСКИЙ, Г. М. ПОПОВ, С. Г. КАРПУНИН
G1) Мурманское отделение Государственного проектно-
конструкторского института рыбопромыслового флота
« Гипрорыбфлот»
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОТДЕЛЕНИЯ БЛОКОВ
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ ОТ ФОРМ,
содержащее цепной транспортер с захватами для
штырей форм, наклонный лоток для приема отделенных
блоков и приспособление для обогрева форм, отличающееся
тем, что, с целью обеспечения возможности извлечения
блоков из форм, снабженных крышками, и удобства
эксплуатации, оно оснащено двумя парами изогнутых
направляющих, установленных в вертикальной плоскости с
образованием между ними щели для прохода захватов
со штырями форм, и расположенными вдоль
направляющих по ходу движения форм дополнительным
приспособлением для обогрева крышек, двумя клиньями для
отрыва крышек от блоков, двумя прижимными элементами,
охватывающими клинья поддерживающими форму и
крышку, подпружиненными упорами, один из которых
обеспечивает отвод крышки и ориентацию ее дном вниз,
а другой — отделение блока от формы, а также
приспособлением для переворачивания формы дном вниз, опорной
плоскостью, поддерживающей форму, и скатом с окном
для выхода формы.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что оно
имеет дополнительный горизонтальный транспортер с
захватами для приема крышек и форм.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что, с
целью синхронного приема крышек и форм, шаг между
захватами дополнительного горизонтального
транспортера кратен шагу расположения захватов основного
транспортера.
A1) 507751 B1) 2071579/28 13 B2) 04.11.74 2E1) F 25
D 23/00 E3) 621.57.04 G2) А. Д. Малярчиков, А. Н.
Абраменко
E4) ОПОРА ДЛЯдХОЛОДИЛЬНИКОВ, включающая
каркас, основание, ползун с регулировочным винтом и
стопор, отличающаяся тем, что, с целью упрощения
конструкции и снижения трудоемкости изготовления,
ползун имеет наклонный паз, а основание снабжено
штоком с головкой, расположенной в пазу^ползуна.
A1) 507750 B1) 2030769/24-6 B2) 07.06.74 2E1) F 25 В
45/00 E3) 621.574-002.1 G2) В. Г. Гальперин, И. А.
Корнеев
E4) СПОСОБ ПОДГОТОВКИ ХОЛОДИЛЬНОГО
АГРЕГАТА К ЗАПРАВКЕ путем подачи в него порции
хладагента и отсасывания с помощью вакуум-насоса
образующейся воздушно-паровой смеси до получения заданной
степени разрежения, отличающийся тем, что, с целью
сокращения сроков подготовительного периода, перед
подачей хладагента включают агрегат в работу,
выдерживают его в рабочем режиме в процессе подачи
хладагента и останавливают перед пуском вакуум-насоса.
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.574,
Новые аммиачные
компрессорные агрегаты AI65-7-0 и А165-7-2
Л. Л. ГЕНИНГ Р. И. ЩЕРБАКОВА
ВНИИхолодмаш
Е. В. ЕГОРОВА, Т. И. ОСЕПЧУГОВА
Московский завод «Компрессор»
Одноступенчатые автоматизированные компрессорные
агрегаты А165-7-0 и А165-7-2 на базе шестицилиндрового
компрессора П165 нового ряда, серийное производство
которых начнется в 1977 г., предназначены для работы на
аммиаке в составе стационарных холодильных установок
на предприятиях пищевой и мясо-молочной
промышленности, на распределительных холодильниках и т. п.
По холодопроизводительности они находятся между
агрегатами на базе компрессоров Ш10 и П220*.
Габаритные и присоединительные размеры агрегатов
А165-7-0 и А165-7-2 приведены на рис. 1.
Агрегаты состоят из смонтированных на
железобетонной раме компрессора, соединенного эластичной муфтой с
электродвигателем, маслоотделителя с устройством для
автоматического возврата масла в картер компрессора,
блока приборов с системой управления, контроля и
автоматики. В блоке приборов размещены манометры для
* Егорова Е. В., Осепчугова Т. И.,
Гении Л. Л. Новые компрессорные агрегаты московского
завода «Компрессор». — «Холодильная техника», 1975,
№ 9, с. 57—63.
визуального наблюдения за работой агрегата и приборы
автоматической защиты, подключенные к местам отбора
импульсов контролируемых аппаратов.
Система автоматики обеспечивает двухпозиционное
регулирование холодопроизводительности путем
автоматического пуска — остановки компрессора. Цилиндры
компрессоров охлаждаются водой.
Электродвигатели компрессоров асинхронные,
трехфазные, переменного тока, с короткозамкнутым ротором
(ГОСТ 183—66).
Диапазон работы агрегатов по температурам кипения и
конденсации с учетом установленной мощности
электродвигателя определяется технической характеристикой и
графиками, представленными на рис. 2. Разность между
давлениями нагнетания и всасывания не должна
превышать 1700 кПа A7 кгс/см2), температура нагнетаемого
пара — 160°С.
Техническая характеристика агрегатов
А165-7-0 А165-7-2
Холодопроизводительность, кВт
(тыс. ккал/ч)
Эффективная мощность, кВт
Спецификационный режим
работы по температурам, °С
кипения
конденсации
всасывания
переохлаждения
440 C80)
75
+5
+35
+ 10
+30
180 A55)
52
—15
+30
— 10
+25
2320 B330)
Всасыбание
\ Ву 100
Рис. 1. Габаритные и присоединительные размеры
агрегатов А165-7-0 и А165-7-2 (размеры в скобках для
агрегата А165-7-2).
61

Q0,kBiti
hOO
JOO
200
100
0
0о-101ккал/ч
1 1 1 1, l
i i i i. i i i i i i i i i i i i i i i i i i л.... i—i
^
г
\o
,-25'C
\30\
K\
Щ
Us\\
x
(j\
\
4>
^
sy\
ч
4
U
sAN
^
^
*l
^
r^
^
Qn>Kbm\
Qn-10, ккал/ч
200 V
Ne,nBm
100
30
80
70
SO
50
-16
-12
*tbV
Диапазон работы агрегата по
температуре кипения, °С
Число цилиндров компрессора
Расположение цилиндров
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Смазочное масло (ГОСТ 5564-66)
Количество заправляемого в
картер компрессора масла, кг
Расход смазки, кг/ч
Расход охлаждающей воды, м3/ч
Гидравлическое сопротивление
водяной полости компрессора,
кПа (мм рт. ст.)
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
Частота вращения ротора, с-1
(об/мин)
Напряжение питания, В
Масса, кг
электродвигателя
агрегата на железобетонной
раме
Габаритные размеры агрегата
Монтажная длина, мм
Расстояние от пола до оси вала
компрессора, мм
Длина шатуна, мм
Радиус кривошипа, мм
Угол между кривошипами, °
Максимальное значение
неуравновешенных сил инерции
второго порядка, кг
горизонтальные составляющие
вертикальные составляющие
+5-Г—15
6
W-образное,
115
82
ХМ-35, ХМ-
20
0,07
1,0
— 15ч—30
6
развал 60°
115
82
23, ХА-30
20
0,07
1,0
30,1 B25) 30,1 B25)
АОП292-4
100
24,7 A480)
220/380
640
2660
1215x1300
Х2320
3000
700
260
41
180
120
38
АОП291-4
75
24,7 A480)
220/380
530
2610
1215x1300
Х2330
ЗОЮ
700
260
41
180
120
38
150
100
50
150\
100
50
й
^sjA
\L
N?
л/
4
У
ty,
\\
\
\
\i
11
Vs
\w
\Ne,KBm
60
50
30
20
-30
-25
-20
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной мощности Ne на валу компрессора от
температур кипения t0 и конденсации t% для агрегатов А165-7-0
(а) и А165-7-2 (б).
Наименование
Агрегат компрессорный
согласно сборочному
чертежу
Станция управления на
рабочее напряжение
380 В, напряжение цепи
управления 220 В
Элементы крепления к
фундаменту
Комплект ЗИП к
холодильному компрессору
Комплект
эксплуатационных документов согласно
ведомости
Обозначение
А165-7-0.000СБ
А165-7-0.000-
01СБ
Бу5120-43Г2А
Бу5120-ЗЗГ2
9.0316.020
0310003И
А165-7-0.000ЭД
Количество
на агрегат
А165-
7-0
1
1
4
1
1
А165-
7-2
1
1
4
1
1
В таблице указан комплект поставки агрегатов.
Агрегаты укомплектованы приборами автоматической
защиты, которые отключают электродвигатель при
повышении давления нагнетания выше заданного, уменьшении
разности давлений масла в системе смазки компрессора и
картере, повышении температуры нагнетания.
Агрегаты требуют периодического наблюдения.
Монтаж на фундаменте следует производить в соответствии с
инструкцией по монтажу и обслуживанию А165-2-0.000ТО.
Новый ряд компрессорных агрегатов имеет высокую
степень унификации. Присоединительные размеры рамы к
фундаменту этих агрегатов одинаковые.
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.56/.59.012.2@83.75)
Стандартизация — средство обеспечения высокого
качества холодильного оборудования. БЫКОВ А. В., КАЛ-
НИНЬ И. М., ШПЕНЦЕР В. Б. «Холодильная техника»,
1976, № 7.
Рассмотрены основные направления развития
комплексной стандартизации холодильного общепромышленного
оборудования для обеспечения его высокого качества,
снижения трудоемкости изготовления, эксплуатации и
ремонта, международного разделения труда и в рамках
СЭВ, использования в СССР опыта промышленно
развитых стран.
Таблиц 5.
УДК 628.84:532.529
Холодильные циклы с двухфазным струйным
энергоразделителем. СТОЛЯРОВ А. А. «Холодильная техника»,
1976, № 7.
Результаты экспериментальных исследований
двухфазного струйного энергоразделителя, схема которого
описана в статье, и результаты теоретических исследований
холодильных циклов с двухфазным струйным
энергоразделителем, изложенные автором, показали, что
применение этого устройства открывает новые возможности
для создания простых и эффективных холодильных
установок различного целевого назначения,
Иллюстраций 5.
УДК 621.564:621.565.912
Оптимальная кратность циркуляции хладагента в
охлаждающих системах морозильных аппаратов. ИОНОВ А. Г.,
БОГОЛЮБСКИЙ О. К. «Холодильная техника», 1976,
№ 7.
Изложена методика определения оптимальной кратности
циркуляции хладагента в насосно-циркуляционных
охлаждающих системах морозильных установок на основе
технико-экономического расчета. Приведены
результаты расчетов с помощью ЭВМ оптимальной скорости фрео-
на-22 в каналах морозильных плит роторных
морозильных агрегатов при циркуляции хладагента в
переохлажденном состоянии.
Иллюстраций 2. Список литературы — 8 названий.
УДК 536.24
Об оптимизации теплоизоляционных ограждений
холодильника. ГЕРАСИМОВ Н. А., ГОЛЯНД М. М., ЭГ-
ЛИТ А. Я- «Холодильная техника», 1976, № 7.
Проведен расчет оптимального коэффициента
теплопередачи ограждений холодильников в зависимости от
минимальных суммарных годовых затрат, на эксплуатацию камер,
включающих амортизационные отчисления,
энергетические затраты и потери от естественной убыли продуктов.
Результаты расчета показали целесообразность снижения
температуры хранения в камерах мороженых продуктов
до —30°С.
Иллюстраций 1. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565
Сравнительная оценка способов увлажнения воздуха в
камерах холодильников. ЖАДАН В. 3. «Холодильная
техника» , 1976, № 7.
Показана физическая сущность предложенной автором
термодинамической теории тепловлажностных процессов,
удовлетворительно согласующейся с опубликованными
опытными данными. На основании указанной теории
получены расчетные формулы для количественной оценки
способов увлажнения воздуха по технологической и
энергетической эффективности. Установлена низкая
эффективность увлажнения воздуха паром, особенно при
повышенной температуре в камере. Доказана
бесперспективность использования в увлажнителях влаги наружного
воздуха.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК 536.24
Теплообмен вертикального ряда труб при естественной
конвекции воздуха. МАЧУЛИН В. И. «Холодильная
техника», 1976, № 7.
В результате изучения влияния числа труб по высоте
батареи на ее теплообмен при изменении расстояния между
трубами подтвержден вывод других исследователей о
связи характера теплообмена с условиями движения воздуха
у охлаждающей поверхности. Установлено, что
наилучший теплообмен имеет место при рациональном
(оптимальном) шаге труб.
Иллюстраций 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 532.13
Экспериментальное исследование вязкости фреонов и их
смесей в жидком состоянии при атмосферном давлении.
ЛАВОЧНИК А. И., СОЛОВЕЙ Р. Л. «Холодильная
техника» , 1976, № 7.
Экспериментально установлены значения коэффициента
динамической вязкости смеси фреонов-142 и 11 и смеси
фреонов-142 и 30. Опытные данные сопоставлены с
данными других авторов. Расхождения составили±1,1%.
Описана схема экспериментального стенда.
Иллюстраций 4. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.92:662.998
Методика оценки качества заполнения корпусов бытовых
холодильников пенополиуретановой изоляцией на Минском
заводе холодильников. КУЗНЕЦОВ В. П.,
ЧЕРНЯК Г. И. «Холодильная техника», 1976, № 7.
Рассмотрена возможность использования
ультразвуковых колебаний для оценки качества заполнения
корпусов бытовых холодильников. Даны теоретическое
обоснование и конкретные рекомендации по применению
предлагаемого метода в условиях массового производства.
Иллюстраций 1.
УДК 637.5.004.4
Исследование удельной теплоемкости говядины и
поджелудочной железы крупного рогатого скота.
АЛЕКСАНДРОВА Н. А., МАКАРОВ В. В., ЛАТЫШЕВ В. П.,
ОРЛОВСКИЙ В. М. «Холодильная техника», 1976,
№ 7.
На адиабатической калориметрической установке ВНИХИ
методом порционного подвода тепла исследованы и
определены удельная теплоемкость, энтальпия и
количество вымороженной воды бескостной говядины I и II
категорий и поджелудочной железы крупного рогатого
скота в диапазоне температур 77—320 К. На основании
опытных данных и их аналитической обработки
построены таблицы удельной теплоемкости, энтальпии и
количества вымороженной воды.
Таблиц 4. Иллюстраций 1. Список литературы —9
названий.
63

УДК 635.25.004.4
Сохраняемость качества лука в холодильной камере с
осушением воздуха. СЕЛЕЗНЕВ В. Н., ФОМЕНКО В. М.
«Холодильная техника» , 1976, № 7.
Представлены результаты хранения лука различных
сортов в охлаждаемых складах и холодильной камере с
регулируемой относительной влажностью воздуха.
Внедрение системы осушения воздуха улучшило условия
хранения лука, сократило потери по сравнению с
хранением в обычной холодильной камере в 1,5 раза и
дало экономический эффект в размере 15 руб./т
хранимой продукции.
Таблиц. 4. Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.57.048
Гидравлическое сопротивление при течении двухфазного
потока фреона-12 в вертикально расположенных калачах
плоского змеевика. ГРЕННЕРЮД Р. «Холодильная
техника», 1976, № 7.
Предложена модель и даны расчетные зависимости для
определения гидравлического сопротивления при течении
двухфазного потока фреона-12 в вертикально
расположенных калачах плоского змеевика. Приведена опытная
зависимость гидравлического сопротивления калача от
расходного массового паросодержания и массовой скорости
фреона-12. Дана зависимость длины трубы,
эквивалентной по гидравлическому сопротивлению калачу, от
расходного массового паросодержания.
Иллюстраций 3.
УДК 536.24
Двухфазный поток в испарителе. ВАН ДЕР ЯГТ М. Ф. Г.
«Холодильная техника», 1976, № 7.
Коэффициент теплоотдачи в трубах испарителя можно
увеличить путем создания кольцевого течения парожид-
костной смеси за счет инжекции газа на входе в
испаритель. Предложена новая диаграмма режимов течения
хладагента в трубе, позволяющая найти условия,
необходимые для создания кольцевого потока.
Иллюстраций 4.
УДК 621.512
Опыт повышения износоустойчивости деталей
холодильных крейцкопфных компрессоров. НАГЕЕВ X. М.
«Холодильная техника», 1976, № 7.
Для повышения износоустойчивости и надежности
холодильных крейцкопфных компрессоров АТК-47 и АТК-56
предложено использовать в поршневых и сальниковых
кольцах штоков графитопластовый материал АФГ-80ВС.
Разработана конструкция усовершенствованного
уплотнения коленчатого вала.
Иллюстраций 3.
УДК 656.225
Новый терморегулятор для контейнеров, охлаждаемых
жидким азотом. МИХАЙЛОВ И. Т., КУРБАН В. Д.
«Холодильная техника», 1976, № 7.
Описана конструкция и приведены результаты
лабораторной проверки нового терморегулятора для
автоматического поддержания температурного режима в грузовом
объеме рефрижераторного контейнера, в котором для
охлаждения используется сжиженный азот.
Иллюстраций 3.
На первой странице обложки: Холодильная машина ХМ СОЖ-4
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. РЮТОВ (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн.
наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин,
А. Н. Сергиенок, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шап овален ко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор
техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-12852 Сдано в набор 3/VI 1976 г. Подписано в печать 1/VII 1976 г. Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,71
Формат 84X108Vie- Тираж 16 330 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 1177
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам,
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области