ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Издательство
«Пищевая промышленность»
холодильная
5/197в техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
Орехов И. И. За высокое качество подготовки инженеров
по холодильной технике
Алексеев В. П., Гарачук В. К. Больше внимания
подготовке инженерных кадров для холодильной
промышленности
Бражников А. М., Каухчешвили Э. И. Подготовка
специалистов для холодильной промышленности в
десятой пятилетке
С высокой наградой
Ионов А Г., Кан А. В., Петров В. М., Клейдерманн Р.,
Лоссе К., Хеллерт Б., Пуш А. Промысловые
испытания низкотемпературного роторного морозильного
агрегата с каскадной холодильной установкой
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Бартеньев О. А.
Испытания холодильной установки с
централизованным воздушным конденсатором
Якобсон В. Б. Теоретические циклы и пути
совершенствования паровой холодильной машины
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Силина Л. Б., Семе-
ненко М. И. Исследование стабильности маслс-фрео-
новых систем
Лихтенштейн Э. Л. Теплотехнический расчет оснований
холодильных сооружений
Риферт В. Г., Леонтьев Г. Г., Чаплинский С. И.,
Ефремов А. А. Интенсификация теплообмена при
конденсации хладагентов на вертикальной трубе
Рютов Д. Г. Влияние связанной воды на образование
льда в пищевых продуктах при их замораживании
Латышев В. П., Озерова Т. М. Удельная теплоемкость
и энтальпия топленых говяжьего и свиного жиров
XIV Международный конгресс по холоду
Гиндлин И. М. Новое в технике и технологии
холодильного хранения
Кремаски А., Рагацци Г., Лукарелли А. Современные
направления в развитии холодильной
промышленности Италии
Фишер Р. Одноэтажный автоматизированный
холодильник высотой 22 м
ОБМЕН ОПЫТОМ
Иванов Н. Ф. Использование естественного холода
для охлаждения молока после пастеризации на
молочных заводах
Вакуумная установка регенерации цеолита
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Соболев В. А. Инструмент, приспособления и оснастка
для монтажа холодильных установок холодоароиз-
водительностью до 6000 ккал/ч
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 40,50,
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
ХРОНИКА
Пленарное заседание Научного совета ГКНТ по итогам
работы XIV Международного конгресса по холоду
Новое в технике ремонта бытовых холодильников на
предстоящей выставке «Интербытмаш-76»
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Охейм Г., Фрицше К., Шнейдер Д. Поведение пено-
полистирола под сжимающей нагрузкой
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Щапова И. И., Генин Л. Л., Брун А. X., Прохоренко-
ва Э. С, Галежа В. Б. Холодильная машина
МКТ 350-2-1
РЕФЕРАТЫ
10
13
16
20
24
29
32
37
44
45
48
49
51
62
53
56
57
53
61
63
Decisions of XXV Congress of CPSU — into Life!
Orekhov I. I. For High Quality Training of Refrigeration
Engineers 2
Alekseyev V. P., Garachuk V. K. More Attention to the
Training of Engineers for Refrigerating Industry 5
Brazhnikov A. M., Kaukhcheshvili E. I. Training of
Specialists for Refrigerating Industry During Tenth 5-Year
Period 7
With High Award! 9
Ionov A. G., Kan A. V., Petrov V. M., Kleidermann R.,
Losse K., Hellert В., Pusch A. Running Tests of Low-
Temperature Rotary Freezing Unit with Cascade
Refrigerating Plant <* 10
Andrachnikov E. I., Kaplan L. G., Bartenyev O. A. Testing
of Refrigerating Plant with Centralized Air-Cooled
Condenser 13
Yakobson V. B. Theoretical Cycles and Ways of Improving
Vapour Refrigerating Machine 16
Meltser L. Z., Dremlyukh T. S., Silina L. В., Semenen-
ko M. I. Investigation of Stability of Oil-Freon Systems 20
Likhtenstein E. L. Thermal-Technical Calculation of
Foundations of Refrigerated Structures 24
Rifert V. G., Leontyev G. G., Chaplinsky S. I., Efre-
mov A. A. Intensification of Heat Exchange at
Condensation of Refrigerants on Vertical Pipe 29
Rutov D. G. Influence of Bound Water on Ice .Formation in
Foods at Freezing 32
Latyshev V. P., Ozerova Т. М. Specific Heat Capacity and
Enthalpy of Melted Beef and Pork Fats 37
XIV International Congress of Refrigeration
Gindlin I. M. News in Technique and Technology of
Refrigerated Storage 41
Cremaschi A., Ragazzi G., Lucarelli A. Present Tendency of
Cold Storage Industry in Italy 44
Fischer R. An Automated Cold Storage Warehouse 45
PRACTICE EXCHANGE
Ivanov N. F. Utilization of Natural Cold for Cooling Milk
after Pasteurization at Dairy Plants 48
Vacuum Plant for Regeneration of Zeolite 49
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Sobolev V. A. Tools, Accessories and Devices for Mounting
Refrigerating Plants of up to 6000 kcal/hr Capacity
NEW INVENTIONS 40, 50,
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology
MISCELLANY
Plenary Meeting of Scientific Council of State Committee
for Science and Engineering on the Results of XIV
International Congress of Refrigeration
News in Technique of Repairing Domestic Refrigerators
at Future ExhiBVion «Interbytmash-76»
IN SOCIALIST COUNTRIES
Oheim H., Fritz^che C, Schneider D. Behaviour of Foam
Polystyrene^ Uh.de» Gonjpression Load
REFERENCE DATA /.* *
Shchapova .1. -aN/, (bniq L L.
va E. S., Galezha,, V.%>
MKT 3^0-2-1 - *
SUMMARIES V
B.
Brun A. K., prokhorenko-
Refrigerating Machine
51
62
53
56
57
58
61
63
(С; Издательство '<Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976-г.

УДК 621.56:629.124.72
Промысловые испытания низкотемпературного роторного морозильного
агрегата с каскадной холодильной установкой
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
На рыбоморозильном траулере «Хронометр»
установлен низкотемпературный роторный
морозильный аппарат типа FGP-31,5-3 с
каскадной холодильной установкой. Устройство
морозильного аппарата, схема и принцип работы
каскадной холодильной установки, результаты
швартовых испытаний всего комплекса описаны
ранее [1, 2].
С февраля 1975 г. это холодильное
оборудование испытывается в промысловых условиях.
Цель испытаний — проверка работоспособности,
надежности и производительности данного
холодильного комплекса при его работе в режиме
замораживания промысловых рыб, определение
теплотехнических, эксплуатационных и технико-
экономических характеристик оборудования.
Испытания проводили в основном в
умеренных широтах при температуре наружного
воздуха 18—25°С и забортной воды 18—22°С.
Замораживали сельдь, сардину, треску, ставриду,
скумбрию, зубана, карася. Рыбу замораживали
сразу после вылова с начальной температурой
15—20°С, а также после охлаждения в
цистернах до температуры 3—5°С.
В межплиточном пространстве аппарата
замораживание осуществляется при
непосредственном контакте с морозильными плитами, внутри
которых циркулирует с помощью герметичного
насоса фреон-13 с температурой —65 ч—70°С.
Замороженные блоки выгружаются без
предварительного оттаивания, так как силы адгезии
переохлажденного льда на поверхности рыбы
с гладкими поверхностями морозильных плит
незначительны.
Производительность морозильного аппарата
зависит от вида и размеров рыбы, а
следовательно, от массы блоков, поверхности контакта
рыбы и морозильных плит. Результаты
замораживания различных видов рыбы в блоках толщиной
60 мм до среднеконечной температуры —27°С,
при температуре фреона-13 —65-—70°С
приведены в табл. 1.
Результаты испытаний показали, что
проектная производительность морозильного аппарата
достигается при замораживании рыбы средних
В. М. ПЕТРОВ
Судоимпорт
Р. КЛЕЙДЕРМАНН, К. ЛОССЕ, Б. ХЕЛЛЕРТГ А. ПУШ
Народное предприятие «Кюльаутомат» (ГДР, Берлин)
размеров. На укладку крупной рыбы (скумбрия,
зубан, карась) в кассеты требуется больше
времени. Кроме того, при неровной укладке
деформируются верхние прижимные листы.
На рис. 1 приведена зависимость
производительности аппарата за 23 ч от массы блока рыбы
и продолжительности его замораживания до
среднеконечной температуры —25°С,
построенная по результатам испытания.
Среднеконечная температура в центральном
слое блока в значительной степени зависит от
размеров рыбы и массы блока, что определяет
степень контакта замораживаемой рыбы с
морозильными плитами и продолжительность
замораживания.
Полученные результаты измерений
температуры после замораживания и глазуровки были
обработаны методом математической статистики и
определены средневзвешенные температуры в
центральном слое блока. В соответствии с
принятой методикой температуру определяли в трех
Таблица 1
Рыба
Мелкая и
средняя
сельдь
сардина
треска
ставрида
Крупная
скумбрия
зубан
карась
Филе
Масса
блока, кг
10—10,6
9,2—9,6
11

Единовременная
емкость
аппарата,
кг
1200—1272
1104—1152
1320
• со
к Л га
о о Щ ^
?5 о к
С н 2 к
56—62
55—65
60


дительность ап-
1 парата,
т/сутки
-30
25,5—27,5
-30
10

н
Ub
J0
25
20
ч
ч >
\
^ч
Шм
^
Л5
^С
що
^1
^
8,0
W 50 55 60 65 70 75 80 85 ЭОТащс
i i i J—
НО
50
60
70
60
30%мин
Рис. 1. Зависимость производительности Р роторного
морозильного аппарата от массы G блоков рыбы и
продолжительности замораживания т.
точках блока по центру в местах наибольшего
контакта рыбы с морозильными плитами.
По данным табл. 2, в координатах p(t)
построены гистограммы (рис. 2) распределения
относительных частот температур в блоке после
замораживания (а) и после глазурования (б).
Из табл. 2 и рис. 2 видно, что средневзвешенная
температура в блоках замороженной рыбы
составила —30,7°С, что на 5,7°С ниже проектной.
Наибольшее число измеренных точек имеет
температуру —24 -.—40°С. Для данного
морозильного аппарата присущ высокий темп снижения
температуры (рис. 3): за каждые 10 мин
температура в центре блока снижается на 7—8°С.
Однако при отсутствии контакта блока с
морозильными плитами отмечались повышенные
температуры в рыбе (—2 ч—10°С). При
последующем хранении в охлажденном трюме с
температурой воздуха —22ч—23°С за счет
перераспределения холода температурное поле в блоках
выравнивалось в течение 4—6 ч.
35
J0
27
2h
21
18
15
12
9
6
3
P(t).%
33
30
27
24
21
18
15
12
9
S
5
1-22-26-30-548-V t, Г
a
-6 -ю-п-ю-и-гшм-зв-м t;c
Рис. 2. Гистограммы распределения относительных
частот температур в блоке после замораживания (а) и после
глазуровки (б.
Блоки рыбы после замораживания
выгружались из аппарата без оттаивания, поэтому
поверхностные слои блоков имели низкую
температуру, что обеспечивало хорошее покрытие их
глазурью. При двукратном погружении блоков
рыбы в пресную воду с температурой ±0°С
и промежуточной выдержкой 27с масса глазури
составляла 4,5—5%. После глазурования
температурное поле блоков становилось более
равномерным. В основном температура в
измеренных точках составляла —19 ч—32°С, а
средневзвешенная температура в блоках повышалась
до —22,3°С, что на 8,4°С выше средневзвешенной
температуры после замораживания. Щ
Каскадная фреоновая холодильная установка
в течение двух рейсов работала в
автоматическом режиме без постоянного наблюдения.
Средние режимные параметры холодильной
установки соответствовали проектным и составляли:
температура конденсации фреона-13 —20°С,
фреона-22 +30°С, температура кипения фреона-
13 —65 ч—73°С. В основном поддерживалась
температура кипения фреона-13 —73°С, что ниже
Таблица 2
Интервал
изменения температур
Д/., °С
1
—10-
—14-
—18-
—22-
—26-
—30-
—34-
14
18
-—22
26
30
34
38
—38-^— 42
Итого
Середина
интервала
г'
—12
—16
—20
—24
—28
—32
—36
—40

абсолютная п.
1
1
7
29
51
46
18
21
#=174
Частота
относительная
1 N
0,00575
0,00575
0,04020
0,16600
0,29300
0,26400
0,10300
0,12100
Средневзвешенная
температура в
блоках
- t^it;), °C
—0,701
—0,092
—0,804
—3,980
—8,200
—8,440
—3,710
—4,840
*св=-30,767°С
2V (/;)
—0,701
—0,793
—1,597
—5,577
—13,777
—22,217
—25,927
—30,767
Л, %
2,28
2,58
5,18
18,20
44,70
72,10
84,20
100,00
2*
к

t«4
-Л
~Z5
-30
-Jf
60 70 80 30 100 1WT,muh
Рис. З. Зависимость среднеконечной температуры tK в
центральном слое блока от продолжительности
замораживания т.
проектной на 8—10°С, так как температура
поступающей рыбы на замораживание часто была
15—20°С при проектной 5°С.
При стабильной работе морозильного агрегата
насос для циркуляции фреона-13 работал
устойчиво. При остановке аппарата (ремонт,
отсутствие сырья) уровень жидкого фреона-13 в
циркуляционном ресивере снижался, при этом
уменьшался подпор насоса и он часто останавливался.
В период остановки винтовых компрессоров
герметичные холодильные агрегаты
поддерживали необходимое давление фреона-13 в
циркуляционном ресивере установки при работе в
различных температурных режимах (от 20°С до
—73°С). Компенсаторы, установленные на
трубопроводах хладагента, поглощали
температурные изменения длины всасывающего и
подающего трубопроводов.
Эксплуатация одновременно двух типов
морозильных аппаратов на борту судна роторного
FGP-31,5-3 и воздушного LBH-25 показала
существенные преимущества морозильного
аппарата роторного типа. Выход роторного
морозильного аппарата на режим замораживания после
пуска винтовых компрессоров достигается за
15—18 мин (на LBH — за 60 мин). Через 1 ч
после начала загрузки начинается процесс
выгрузки замороженных блоков,
продолжительность замораживания в аппарате LBH
составляет 3,4 ч. Роторный аппарат не требует
оттаивания морозильных плит, так как снег на них не-
нарастает, необходима лишь периодическая
санитарная обработка в течение 30 мин.
Замораживание рыбы при температуре —65-1—70°С
обеспечивает скорость кристаллообразования
7,5 см/ч, а следовательно, высокое качество
продукта. Масса холодильного оборудования с
роторным аппаратом меньше на 50%, а расход
холода при замораживании —на 30%. За счет
механизации и автоматизации ручного труда
вдвое сокращаются трудозатраты при
обслуживании аппарата.
В процессе испытаний в эксплуатационных
условиях был отмечен ряд конструктивных
недостатков, которые намечено устранить при
последующей доработке роторного морозильного
аппарата. Загрузочное устройство и ротор
морозильного аппарата необходимо располагать на
общей фундаментной раме, так как при работе
аппарата при низкой температуре в условиях
морской качки возможны случаи нарушения
фиксации положения загрузки и разгрузки
блоков рыбы относительно межплиточного
пространства ротора. Необходимо также усилить
конструкцию кассет, так как на их стенки
воздействуют значительные усилия, связанные с
увеличением объема рыбы при замораживании.
Утечки фреона-13 за период эксплуатации
составили примерно 300 кг (~20%), что связано
в основном с поломкой приборов автоматики,
а фреона-22—24 кг A0%). Сальники
морозильного аппарата обеспечивали хорошую
герметичность.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Комплексные испытания плиточного роторного
морозильного аппарата с каскадной холодильной
установкой. — «Холодильная техника», 1974, № 12,
с. 14—19. Авт.: Р. Клейдерманн, Б. Хеллерт, А. Пуш,
А. Г. Ионов, А. В. Кан, В. М. Петров.
2. Испытания низкотемпературного роторного
морозильного аппарата на рыбоморозильном судне. —
«Холодильная техника», 1975 №11, с. 26—29. Авт.:
Р. Клейдерманн, К- Лоссе, Б. Хеллерт, А. Пуш,
А. Г. Ионов, А. В. Кан, В. М. Петров.

УДК 621.57.044
Испытания холодильной установки с централизованным воздушным
конденсатором
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН, О. А. БАРТЕНЬЕВ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Система оборотного водоснабжения с
градирнями при обслуживании более двух
холодильных машин обычно ненадежна из-за сложности
автоматизации. Применение индивидуальных
воздушных конденсаторов для машин холодопро-
изводительностью 3000—9000 ккал/ч в
торговых предприятиях ограничено из-за высокого
уровня шума и большой стоимости системы
вентиляции машинных отделений.
Можно отказаться от системы вентиляции,
если установить конденсаторы в машинном
отделении перед проемами в наружной стене,
оборудованными регулируемыми жалюзи, и
предусмотреть меры снижения уровня шума агрегатов.
Более целесообразно использовать выносные
воздушные конденсаторы при размещении
компрессоров, вспомогательных аппаратов, арматуры
и приборов в машинном отделении. Для
обслуживания группы холодильных машин наиболее
эффективно применять централизованные
воздушные конденсаторы.
Научно-исследовательской лабораторией
Московского специализированного комбината
холодильного оборудования (МСКХО) испытана
холодильная установка фирмы «Сотка»
(Финляндия) с выносным конденсатором, установленным
на крыше филиала гастронома «Перовский»
в г. Москве (магазин самообслуживания).
Схема холодильной установки показана на
рис. 1.
В комплект двух холодильных установок
магазина входят: островные среднетемпературные
прилавки, низкотемпературные пристенные
прилавки-витрины, среднетемпературные витрины,
пристенные витрины для продажи овощей,
сборные камеры с вмонтированной витриной для
продажи молочных продуктов.
Каждая установка состоит из шести
холодильных машин, которые обслуживаются
воздушным конденсатором. Все испарители торгового
холодильного оборудования автоматически
оттаиваются несколько раз в сутки путем
отключения агрегата с помощью реле времени.
Для оттаивания низкотемпературного
оборудования используется теплый воздух из
торгового зала*.
* А н д р а ч н и к о в Е. И., Каплан Л. Г.
Низкотемпературная витрина с автоматическим оттаиванием
испарителя теплым воздухом. — «Холодильная техника»,
1974, № 6, с. 57.
И
Ж
J?
/и
а
ЕШЯ^^^^^^Щ^^^^^^Щ
3
E^^s^^^^^^^^^^ai
№BWMMalL
Рис. 1. Схема холодильной установки:
1 — конденсатор воздушного охлаждения; 2 — TPB; 3 —
охлаждаемый прилавок; 4 — вентилятор обдува испарителя;
5 — сильфонные виброизолирующие вставки; 6 —
маслоотделитель; 7 — трехходовой регулятор давления; 8 — обратный
клапан; 9 — смотровые стекла; 10 — ресивер; // —
компрессор; 12 — вентилятор обдува компрессора; 13 —
фильтр-осушитель; 14 — фильтр; 15 — манометры; 16 — реле давления;
17 — испаритель; 18 — вентиляторы обдува конденсатора.
13

Холодильные агрегаты установлены в
машинном отделении, находящемся в подвале. Средне-
температурное оборудование укомплектовано
бессальниковыми компрессорами типа DLLB-301
и DLFB-201 фирмы «DWM-Copeland»,
работающими на фреоне-12; их холодопроизводитель-
ность соответственно 4,6 и 3,3 тыс. ккал/ч.
Компрессор DLLB-301 применяется также в
низкотемпературном оборудовании (на фреоне-502); хо-
лодопроизводительность 2,9 тыс. ккал/ч.
Для снижения вибрации компрессоры
установлены на пружинно-резиновых амортизаторах,
а во всасывающий и нагнетательный
трубопроводы вмонтированы сильфонные
виброизолирующие вставки.
Встроенный электродвигатель охлаждается
вентилятором, установленным на раме агрегата
(пар, всасываемый компрессором, двигатель не
охлаждает). Для защиты электродвигателя
компрессора в обмотку статора встроены терморе-
зисторные датчики электронного реле.
В каждом из агрегатов есть маслоотделитель,
фильтр-осушитель, фильтр на стороне
всасывания и смотровые стекла на жидкостной линии
и ресивере. Низкотемпературный агрегат
укомплектован отделителем жидкости и регулятором
давления «после себя» на стороне всасывания для
разгрузки при пуске электродвигателя
компрессора.
Групповой выносной воздушный конденсатор
типа FLM-69-H фирмы «Finkoil» (рис. 2)
обслуживает шесть холодильных машин (фирма
выпускает ряд конденсаторов поверхностью от 85
до 910 м2, производительностью 18500—
240000 ккал/ч). В конденсаторе четыре ряда труб
по вертикали с шагом 65 мм и семь автономных
по хладагенту секций (одна не использована).
Секция, обслуживающая холодильную машину
с компрессором DLLB-301, имеет четыре ряда
труб по горизонтали. У входного патрубка DY=
= 19 мм, у выходного Dy=16 мм. В секции,
работающей с компрессором DLFB-201, три ряда
труб с входным патрубком Dy=16mm и
выходным Dy=12 мм. Трубы секций имеют общие для
всего конденсатора алюминиевые ребра и
обслуживаются двумя вентиляторами, размещенными
наверху.
Техническая характеристика конденсатора
Поверхность теплопередающая, м2 302
Производительность при At = 15°С, ккал/ч 69 000
Диаметр труб секции, мм 17
Шаг ребер, мм 2,5
Габаритные размеры, мм
длина 2 100
ширина 1 600
высота (полная) 1 165
Масса, кг 320
Вентилятор
число 2
производительность по воздуху, м3/мин 27 000
диаметр крыльчатки, мм 914
Рис. 2. Воздушный конденсатор FLM-69-H:
/ — крышка; 2 — вентиляторы; 3 — корпус; 4 — паровой
коллектор ^с входным патрубком; 5 — секция конденсатора; 6 —
жидкостный коллектор с выходным патрубком.
угол атаки лопасти, град. 40
мощность электродвигателя, кВт 0,65
напряжение, В 380/220
ток, А 2,8/4,0
частота вращения, об/мин 460
Конденсатор установлен на крыше без
ограждения, навеса, виброизоляторов и глушителей
шума.
Работой вентиляторов конденсатора
управляют два реле давления, подключенные к
нагнетательной стороне каждого компрессора. Одно
из них включает первый вентилятор
конденсатора при повышении давления нагнетания до
8 кгс/см2 (/К=37°С для фреона-12), другое
включает второй вентилятор, если давление
конденсации достигнет 9 кгс/см2 (?К=41°С). Для фрео-
на-502 эти давления соответственно равны 13
и 14 кгс/см2. Дифференциал реле давления около
1 кгс/см2. Реле давления включены параллельно,
поэтому при повышении давления конденсации
в любой из машин включается вентилятор.
Каждая машина защищена блоком высокого
давления двухблочного реле. Машина,
работающая на фреоне-12, отключается при избыточном
давлении нагнетания 13 кгс/см2, машина,
работающая на фреоне-502, — при давлении
18 кгс/см2. Блок низкого давления управляет
работой машины.
На ресивере каждого агрегата установлен
предохранительный клапан, открывающийся при
избыточном давлении 22 кгс/см2. Клапаны
соединяются общим трубопроводом, выведенным из
здания.
При снижении температуры наружного
воздуха для нормальной работы холодильной машины
необходимо повысить давление конденсации. Это
выполняется с помощью вмонтированного в нее
трехходового регулятора давления конденсации
(тип НР-14 фирмы «Alco», США).
14

При высокой температуре наружного воздуха
жидкий хладагент поступает из конденсатора
через штуцеры в ресивер. По мере снижения
температуры наружного воздуха и уменьшения
давления конденсации ниже заданного предела
золотник клапана перемещается и пропускает
часть паров фреона с нагнетательной стороны
компрессора через штуцеры, минуя
конденсатор, непосредственно в ресивер. Это приводит
к росту давления и температуры жидкости в
ресивере, частичному затоплению конденсатора
жидким хладагентом и уменьшению его рабочей
поверхности.
Изменяя количество паров хладагента,
поступающего в ресивер и конденсатор, регулятор
HP-14 стабилизирует давление жидкости в
ресивере.
Настройка регулятора постоянная —
поддерживается давление, соответствующее
температуре конденсации 37°С для фреона-12 и 35°С
для фреона-502.
В установке применены ресиверы повышенной
емкости, снабженные смотровыми стеклами для
контроля уровня жидкости.
Для предотвращения перетекания
хладагента из ресивера в конденсатор в холодное время
(при стоянке агрегата) после регулятора HP-14
на входе в ресивер установлен обратный клапан.
Для испытаний установки были выбраны две
машины — среднетемпературная и
низкотемпературная. При испытаниях измеряли давление
нагнетания и всасывания, давление в ресивере,
температуру на выходе из конденсатора, на входе
в ресивер, наружного воздуха, в торговом зале,
машинном отделении и в охлаждаемых объемах.
Среднетемпературную машину испытывали при
температуре наружного воздуха —3 и +18°С
(при практически одинаковых температурах
в охлаждаемых объемах, торговом зале и
машинном отделении). В обоих случаях давление
всасывания было одинаковым. В течение цикла
оно изменялось от 0,8—0,9 до 0,5 кгс/см2 (t0 от
—14 до —20°С). Давление в ресивере также было
одинаковым —6 кгс/см2 при /К=27°С. Давление
на стороне нагнетания при температуре
наружного воздуха —3°С к концу рабочей части цикла
повышалось до 7 кгс/см2 (/К=32°С). За время
стоянки оно снизилось до 2,5 кгс/см2 (из-за
низкой температуры воздуха, охлаждающего
конденсатор).
Температура хладагента на входе в ресивер
(после прибора HP-14) составляла 28—30°С и
снижалась в первые минуты после пуска
холодильного агрегата на 1—1,5#С, а на выходе из
конденсатора резко колебалась, снижась в
отдельных случаях до 15—18°С. Уровень жидкости
в ресивере был примерно на 15—20 мм ниже,
чем при плюсовых значениях температуры
окружающего воздуха.
29
25
21
17
к
1
л
1/
л
%
г
1
!
1
I—г—
7
[
124] \,
и
1
' \
\
Рт ***~~'
^^Г~Н
Г
Рис. 3. Параметры работы среднетемпературной
холодильной машины при температурах наружного воздуха
—3°С, в охлаждаемом объеме —0,5°С, в торговом зале
16°С, в машинном отделении 24°С:
/ — температура хладагента на входе в ресивер; 2 —
температура хладагента на выходе из ресивера; 3 — температура
фреона-12 на выходе из конденсатора; 4 — давление нагнетания;
5 — давление всасывания; 6 — давление в ресивере; /, // —
циклограммы работы соответственно вентилятора конденсатора
и компрессора.
18
16
/
h
¦^\
л
/*7^\
Т
L
\
\
30%мин
Рис. 4. Параметры работы среднетемпературной
холодильной машины при температурах наружного воздуха
18°С, в охлаждаемом объеме —0,5 С, в торговом зале 17°С,
в машинном отделении 22°С (один вентилятор обдува
конденсатора работает непрерывно):
/ — температур хладагента на входе в ресивер; 2 —
температура фреона-12 на выходе из конденсатора; 3 — давление
всасывания; 4 — давление нагнетания; 5 — давление в ресивере.
Внизу показана циклограмма работы компрессора.
При температуре наружного воздуха 18°С
давление нагнетания во время работы
холодильного агрегата составляло 6,5 кгс/см2 (^К=29°С),
во время стоянки — 5 кгс/см2 (/К=21°С).
Изменение температуры на выходе из
конденсатора и на входе в ресивер показано на рис. 3
15

и 4. Разность между температурами хладагента
на входе в ресивер и на выходе из конденсатора
не превышала 4°С. В обоих случаях колебание
температуры на входе в ресивер было не более
3°С.
На рис. 5 приведены графики работы
низкотемпературной холодильной машины с
компрессором DLLB-301 (температура наружного
воздуха 18°С).
При температуре окружающего воздуха ниже
—10°С вентиляторы воздушного конденсатора не
включались. При —3°С включался только один
вентилятор, причем коэффициент рабочего
времени его составлял около 0,2. При 18°С
коэффициент рабочего времени этого вентилятора
в дневное время был равен 1, а в среднем за
сутки _ 0,84. Второй вентилятор не включался.
Коэффициент рабочего времени холодильных
машин не зависел от температуры наружного
воздуха: он составлял 0,6—0,7 для машины с
компрессором DLLB-301 и 0,4—0,45 для
машины с компрессором DLFB-201.
Регулятор HP-14 обеспечивал стабильное
давление на выходе из ресивера (перед ТРВ) с
точностью ±4% при работе холодильной машины
при любой допустимой для этой системы
температуре окружающего воздуха.
Полученные результаты показывают, что
система обеспечивает надежную работу
оборудования с выносным групповым воздушным
конденсатором в широком интервале температур
окружающего воздуха (от —28 до +35°С). В связи с тем
что поверхность труб и ребер конденсатора
омывается атмосферными осадками, после годичной
эксплуатации загрязнений не обнаружено.
t,°c
JO
25
Шг^г
I нес/см2\
12
Рис. 5. Параметры работы низкотемпературной
холодильной машины при температурах наружного воздуха
18°С, в охлаждаемом объеме —20°С, в торговом зале 17 С,
в машинном отделении 22°С (один вентилятор обдува
конденсатора работает непрерывно):
/ — температура хладагента на входе в ресивер; 2 —
температура фреона-502 на выходе из конденсатора; 3 — давление в
ресивере; 4 — давление нагнетания; 5 — давление всасывания.
Годовая экономия от применения
оборудования с выносным групповым воздушным
конденсатором вместо водяных достигает 4 тыс. руб.
на одну холодильную установку. Экономия
водопроводной воды превышает 18000 м3 в год.
Стоимость работ по монтажу оборудования
с выносными конденсаторами несколько выше
в связи с большей разводкой трубопроводов.
Целесообразно разработать аналогичные
системы с бессальниковыми компрессорами холо-
допроизводительностью 3—9 тыс. ст. ккал/ч для
обслуживания как торгового холодильного
оборудования, так и стационарных камер.
УДК 621.56/.57
Теоретические циклы и пути совершенствования
паровой холодильной машины
Доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
ВНИИторгмаш
Для оценки совершенства действительной
паровой холодильной машины^ее показатели
сравнивают с характеристиками образцового цикла
(обратного цикла Карно) и теоретического цикла
[1, 2]. В первом (рис. 1, а) компрессор без
потерь адиабатически сжимает влажный пар до
состояния насыщения при температуре
окружающей среды Г01С, в конденсаторе
бесконечной величины пар' превращается в жидкость,
которая адиабатически расширяется в детандере
без потерь, совершая работу, и в испарителе
бесконечной величины превращается в пар,
отводя тепло от холодного источника при
температуре Гх.и.
Работоспособную паровую холодильную
машину удалось создать только после замены
детандера дросселирующим вентилем и перехода
от сжатия влажного к сжатию сухого пара.
t6

1
л
\
\
5
V
у
^°с
30
50
*
Аммиак
0,85
0,80
Фреон-12
0,83
0,72
Та
Фреон-22
0,81
0,72
блица 1
Фреон-502
0,75
0,68
Рис. 1. Циклы паровой холодильной машины —
обратный цикл Карно (а) и теоретический цикл с
дросселированием и сжатием сухого пара (б).
Цикл с дросселирующим вентилем и сжатием
сухого пара. В начале XX века для более полной
оценки паровой машины был введен так
называемый теоретический цикл (рис. 1, б). Потери от
замены адиабатического расширения
дросселированием и влажного хода сухим зависят от
свойств хладагента и суммарно оцениваются [3 ]
коэффициентом обратимости
где ет, ес — холодильные коэффициенты теоретического
и образцового циклов.
В работе [4] показано, что применявшиеся
в то время хладагенты можно разделить на три
группы с близкими коэффициентами
обратимости: хладагенты высокого давления (при 30°С их
давление конденсации превышает 2 МПа),
среднего @,3—2 МПа) и низкого давления (менее
0,3 МПа). В номинальном среднетемпературном
режиме (t0=—15°C, tK=30°C) коэффициент
обратимости при работе на аммиаке, фреонах-12,
22 и других хладагентах второй группы равен
0,83+0,01, на хладагентах третьей группы
(фреон-11 и др.)—0,88+0,01. С расширением
температурных границ цикла коэффициенты
обратимости уменьшаются.
В работе [5] обстоятельно проанализированы
циклы паровой холодильной машины, в
частности показано, что коэффициенты
совершенства рассматриваемого цикла в основном зависят
от безразмерной величины — отношения теплоты
парообразования к произведению теплоемкости
жидкости на левой пограничной кривой на
разность температур конденсации и кипения.
В последнее время вместо широко
применявшихся ранее агентов — углекислоты или хлор-
метила—получили распространение новые; в
связи с тенденцией к замене водяных конденсаторов
воздушными повысились температуры
конденсации и расширились границы циклов,
соответственно упали коэффициенты обратимости.
В табл. 1 приведено значение этих
коэффициентов для одноступенчатых холодильных машин,
работающих на основных современных
хладагентах при /0=—15°С и ^к=30 и 50°С.
3 Холодильная техника № 5
Указанные хладагенты принадлежат ко
второй группе, но коэффициенты обратимости фрео-
на-502 гораздо ниже, чем у других, а при tK =
=50°С у всех фреонов значительно ниже, чем
у аммиака. Деление хладагентов на три группы
становится неточным.
Представляется более обоснованным
определять коэффициент обратимости в зависимости
от удаления температурных границ цикла от
критической температуры [6, 7]. В работе [7]
предлагается использовать зависимость Лс = /
_кр
или ТЬ = П~7^)> где Ткр, Тк, Т0—
абсолютные температуры: критическая, конденсации и
кипения.
В более общем виде коэффициенты обратимости
можно представить в виде функции двух
переменных:
разности критической температуры tKV и
температуры конденсации tK (чем эта разность
больше, тем выше г)с);
разности температур конденсации и кипения
(с ее ростом коэффициент т]с падает):
Лс = Шкр-'к)--('к--'о)].
На рис. 2 представлена эта зависимость для
хладагентов (принадлежащих ко всем группам)
с критической температурой от 31 (углекислота)
до 198°С (фреон-11), для температур
конденсации от 10 до 50°С и кипения от —40 до 5°С.
Точки на рис. 2 расположились на общей
кривой с относительно небольшим разбросом
независимо от группы хладагента.
Пс
0,8
0J
US
J
i
3
\
d
?
?!
¦
«-+1
-я
i
A
^
?
-T
*
д
_—i
_j^
-Л
э
H
11
г
й
¦4A
-50-10-10 0 /0 2030 Wg0\70 80 30 1001
/,. А Л
чю mm 150
Рис. 2. Зависимости коэффициента» обратимости от
разности критическойРГтемперат^рЬ! ** ^температуры
конденсации: , :'. . * ^ v.
/ _ фреон-502; 2 — фреон-12; fc—^эт*н;Г 4 — фреон-22; 5 —
углекислота; € — аммиак; 7 — прГопалЛ ж-- хлористый метил;
9 _ бутан; 40 -г_хернистый ангидрид;* ф —• фреон-21; 12 —
— >?чад H
фреон-11.

Коэффициент обратимости можно представить
также в виде функции безразмерной величины —
отношения двух указанных разностей температур
г\с = а
*кр '
•tn
В названном диапазоне температур
конденсации и кипения при 0,5< j _/к <5 с
относительной погрешностью до 3% можно принять
а=0,73, л=0,15.
При работе одноступенчатой машины в
наиболее распространенных температурных границах
на основных современных хладагентах
коэффициенты обратимости находятся в пределах 0,7—
0,85.
Если холодильный коэффициент
теоретического цикла (рис. 1, б) считать равным пределу,
теоретически достижимому в реальной паровой
холодильной машине, то можно сделать выводы,
что, во-первых, от 15 до 30% энергии
неизбежно теряется даже при совершенных
компрессоре и теплообменных аппаратах и, во-вторых,
потери во фреоновых машинах всегда будут
значительно выше, чем в аммиачных. В
действительности оба эти вывода носят временный
характер.
Цикл с детандером и сжатием сухого пара.
Отказ от применения детандера объясняют тем,
что его трудно изготовить ввиду малых
размеров, а также тем, что его работа значительно
меньше работы компрессора. Рассмотрим эти
соображения.
В настоящее время холодильные машины
относятся к числу наиболее крупных потребителей
энергии как в Советском Союзе, так и за рубежом,
причем их доля в общем потреблении энергии
непрерывно возрастает. Поэтому любая
возможность усовершенствования этих машин требует
самого серьезного внимания. При современном
развитии техники небольшие размеры
детандеров не являются непреодолимым препятствием,
что видно на примере детандеров, применяемых
в криогенной технике. Так, у турбодетандеров
гелиевых установок [8] диаметр колеса менее
30 мм, частота вращения 2—3 тыс. с-1 A20000—
180000 об/мин). В паровой холодильной машине
значительные трудности вызваны резким
увеличением объема рабочего вещества (кипящего
хладагента) в детандере. Но быстрое развитие
машиностроения дает право считать эту задачу
технически выполнимой, в первую очередь, для
машин большой холодопроизводительности.
В цикле с детандером и сжатием сухого пара
(рис. 3) источник необратимости — только
повышение температуры конца сжатия (точка 2)
сверх температуры конденсации. При
температуре кипения —15°С и конденсации 30 и 50°С
в машине, работающей на аммиаке, это повыше-
Рис. 3. Цикл с детандером и сжатием сухого пара.
ние составляет 70 и 95°С, на фреонах-12 и 502—
всего от 8 до 10°С, т. е. почти в 10 раз меньше,
на фреоне-22 — порядка 20—30°С.
Коэффициенты обратимости такого цикла при
названных условиях выражаются цифрами,
приведенными в табл. 2.
Всасывание сухого пара вместо влажного
практически не влияет на характеристики
теоретического цикла фреоновых машин в отличие от
аммиачных.
Коэффициент обратимости машин с
детандером, работающих на фреонах-12 и 502, равен
единице. Энергетически они равноценны
машинам, работающим по обратному циклу Карно
и на 6—11% эффективнее аммиачных машин.
Отметим, что при определении областей
рационального применения различных типов
холодильных машин сравнивают паровую машину
с дросселирующим вентилем и воздушную с
детандером и регенеративным теплообменником.
Воздушная машина по энергетическим
показателям способна конкурировать с паровой при
температуре около —80°С [2]. Очевидно, что
после реализации цикла паровой машины с
детандером эта граница сместится в сторону более
низких температур.
Регенеративный цикл с изотермическим
сжатием. В регенеративном цикле паровой
холодильной машины всасываемый пар нагревается
за счет переохлаждения жидкости перед
дросселирующим устройством, поэтому увеличиваются
как холодопроизводительность, так и работа
цгкла. Во фреоновых машинах (фреоны-12 и
502) энергетические характеристики при этом
улучшаются, в аммиачных — ухудшаются.
Логично при выборе теоретического цикла учесть
<к'°С
30
50
Аммиак
0,94
0,89
Фреон-12
~1,0
0,99
Т а
Фреон-22
0,98
0,98
блица 2
Фреон-502
-1,0
-1,0
18

эти возможности совершенствования паровой
фреоновой холодильной машины.
При анализе воздушной холодильной машины,
после установления преимуществ
регенеративного цикла, в дальнейшем ее возможности
определяются для наиболее выгодной схемы [2].
Такой подход несомненно обоснован.
Принятый в нормативной документации на
низкотемпературные герметичные компрессоры
номинальный режим (температуры кипения
—35°С, конденсации 30°С, всасывания 20°С)
предусматривает перегрев пара перед
всасывающим патрубком компрессора на 55°С, что
приближается к условиям регенеративного цикла.
Однако введение регенеративного цикла
позволяет сделать еще один важный шаг в
направлении совершенствования характеристик
теоретической машины. В теоретическом
регенеративном цикле всасываемый пар нагревается до
температуры конденсации. В этом случае
возможно применение изотермического сжатия
вместо адиабатического [5].
Введение цикла паровой холодильной машины
с изотермическим сжатием имеет
принципиальное значение, так как указывает на важное
направление ее совершенствования. В настоящее
время к. п. д. холодильного компрессора
определяют по отношению адиабатической работы
сжатия к затраченной в действительности. В
современных фреоновых поршневых компрессорах
средний показатель политропы сжатия часто
равен или меньше показателя адиабаты /с, поэтому
есть основания считать, что цель достигнута.
Но решение вопроса о выборе более эффективных
методов охлаждения, уменьшающих затраты
энергии, является одной из важных задач
оптимизации компрессоров, и введение
теоретического цикла с изотермическим сжатием привлекает
к этому внимание.
Теоретический цикл с изотермическим
сжатием (рис. 4) применим только для машин с
регулирующим вентилем и менее выгоден, чем цикл
с детандером. Сухой насыщенный пар в
регенеративном теплообменнике без потерь
нагревается до температуры конденсации (процесс /—2),
изотермически сжимается в компрессоре без
потерь B—3), конденсируется при температуре
Г0.с C—4)у далее происходит переохлаждение
V
К
6
'о.с
Ьи
л
Л
г
АН
У
жидкости D—5), дросселирование E—6) и
кипение при ТХ.И Ф—-О-
Холодильный коэффициент ер.из такого
цикла выше, чем sT цикла, представленчого на
рис. 1, б, в отношении
?Р. из
k—l
Ро
— 1
1 + Мо
-1
Рк
1п~ 1 + 6р
Ро
где рк и р0 — давления насыщения, соответствующие
температурам t0, с и tXm и;
6р — отношение перегрева в регенеративном
цикле к температуре кипения;
q0 — безразмерная величина, характеризующая
влияние перегрева на характеристики
цикла [8].
В приведенной формуле первые два
сомножителя представляют собой отношение
адиабатической работы сжатия к изотермической (для
идеального газа), а последний — отношение
холодильных коэффициентов циклов с
регенерацией и без нее (одинаковых в остальных
отношениях). Отношение холодильных
коэффициентов регенеративного цикла с
изотермическим сжатием (рис. 4) и с адиабатическим
сжатием сухого насыщенного пара (рис. 1, б)
при t0=—15°С следующее:
[Фреон-12 Фреон-502
tK = 30°С
tK = 50°С
1,15
1,21
1,12
1,20
Рис. 4. Регенеративный цикл с изотермическим сжатием.
Эффективность предлагаемого цикла для
машин, работающих на фреонах-12 и 502, на 10—
20% выше, чем традиционного теоретического
цикла.
Очевидно, что осуществление интенсивного
охлаждения малых компрессоров,
обеспечивающего приближение процесса сжатия к
изотермическому, требует, как и создание детандера для
паровой машины, преодоления ряда технических
трудностей.
В целом для фреоновых машин большой
холодопроизводительности одной из важнейших
задач является реализация цикла с детандером,
для машин малой холодопроизводительности, где
требования повышенной надежности исключают
применение детандера, — получение
оптимальной степени регенерации и приближение
процесса сжатия к изотермическому. Сближение
энергетических характеристик действительных
машин с характеристиками более совершенных
теоретических циклов существенно повысит их
эффективность.
Следует ожидать, что одним из результатов
создания машин с детандером будет отказ от
широкого применения энергетически менее
совершенных (в данном варианте) и предъявляющих
гораздо более высокие требования к технике
безопасности аммиачных установок, подобно тому
3*
19

как это произошло в последние десятилетия
с сернистоангидридными и хлорметиловыми
холодильными машинами.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. 1, М., Госторгиздат, 1960.
2. Мартыновский В. С. Анализ действительных
термодинамических циклов. М., «Энергия», 1972.
3. Plank R. Zur thermodynamischen Bewertung von
Kaltemitteln. — «Z. f. g. K. — I.», 1940, H. 6.
4. Левин И. И. Термодинамическое сопоставление
холодильных агентов в условиях кругового
процесса. — «Холодильная техника», 1949, № 1, с. 60—68.
Доктор техн. наук, проф. Л. 3. МЕЛЬЦЕР,
канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ, Л. Б. СИЛИНА
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Канд. физ.-мат. наук М. И. СЕМЕНЕНКО
ВНИИ кабельной промышленности
В настоящее время за рубежом химическая
стабильность холодильных масел в контакте с
хладагентами — фреонами определяется по
одному из двух общепринятых методов испытаний
в запаянных стеклянных ампулах — по
Филипп-тесту или по методу Элси [1—6].
Авторами в 1968 г. с помощью этих методов
испытано на стабильность более 80
масло-фреоновых систем (растворов), для чего проведено
около 1400 опытов. Однако, несмотря на большой
экспериментальный материал, было трудно
установить общие закономерности и оставалось
неясным, что более ухудшает стабильность масло-
фреоновой среды компрессора — высокая
температура, содержание жирных кислот,
давление или увлажненность масла.
Цель настоящих исследований — получение
функциональной зависимости стабильности
масло-фреоновых растворов от различных
воздействующих факторов и сравнение их по
значимости. Для математического описания такой сложной
системы, как масло-фреоновый раствор, удобен
метод планирования эксперимента.
Исследовали химическую стабильность пяти
масло-фреоновых систем в зависимости от
воздействия следующих факторов: температуры,
давления, влажности, содержания жирных
кислот и соотношения поверхностей
конструкционных материалов. Для опытов ыбрали три
минеральных масла (ГОСТ 5546—66): ХФ-22-24,
ХА-30 и ХФ-12-18 (партия выпуска 1973 г.)—
и два опытных синтетических углеводородных
масла: ХС-40 и ХСН-40.
5. РозенфельдЛ. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторгиздат, 1960.
6. Ц ы д з и к В. Е. и др. Холодильные машины и
аппараты. М., «Машиностроение», 1946.
7. М и х а л ь с к а я Р. Н. Об оценке необратимых
потерь в паровой холодильной машине. — «Холодильная
техника», 1970, № 5, с. 24—26.
8. Высокоскоростные турбодетандеры с
газовыми подшипниками для криогенной гелиевой
установки.— «Химическое и нефтяное машиностроение»,
1975, № 9, с. 23—25. Авт.: А. Б. Давыдов, А. Ш. Ко-
булашвили, Б. А. Антипенков, Г. А. Пересторонин,
В. Д. Щербаков.
9. Якобсон В. Б. Термодинамические циклы
холодильной машины с герметичным компрессором. —
«Холодильная техника», 1969, № 5, с. 29—34.
УДК 621.564.25.002:613.3
В общем виде полиномиальная модель
состояния масло-фреоновой среды может быть
представлена уравнением регрессии:
Rj = b0 + bxxx + b2x2 + ... + btxi9
где/?; — значение выходного параметра (например, цвет
масла);
bt — выборочные коэффициенты регрессии;
xt — значения воздействующих факторов.
Модели стабильности холодильных масел в
условиях, приближающихся к среде в
реальном компрессоре, построены в два этапа: на
первом —из большого числа воздействующих на
стабильность факторов выделены
доминирующие, на втором— установлены
функциональные зависимости между ними и состоянием
масла.
На первом этапе работы эксперименты про*
водили для растворов масла ХФ-12-18 с
фреоном-12 и масла ХФ-22-24 с фреоном-22.
Программа исследований включала: четыре фактора,
связанных с вариациями среды во фреоновом
компрессоре (температура, давление, влажность,
кислотность), один фактор, относящийся к
технологии эксплуатации холодильной машины
(цеолиты NaA — 2кТ), и два фактора,
определяющих технику эксперимента (время испытаний и
присутствие медного катализатора). Опыты
проводили по методике, подробно описанной в
работах [1—3].
Факторы влияния и их уровни, а также
матрица планирования представлены в табл. L
Исследование стабильности масло-фреоновых систем
20

Таблица I
Матрица планирования и результаты опытов для масла ХФ-12-18 с фреоном-12 и масла ХФ-22-24 с фреоном-22
Изучаемые факторы 1
Основной уровень
Интервал
варьирования
Верхний уровень
Нижний уровень
Номера опытов
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
р, бар
10,5
9,5 1
20
1
*i I
1 +1
+ 1
—1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
—1
—1
-1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
—1
+ 1
—1
+ 1
—1
+ 1
—1
+ 1
t, °с
130
25 1
155
105
*г
— 1
— 1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
— 1
— 1
— 1
— 1
+ 1
— 1
— 1
+ 1
+ 1
+ 1
— 1
1 +1
— 1
+ 1
— 1
1 +1
— 1
+ 1
т, ч
194
1272*
190
888*
384
2160*
4
384*
*3
—1
+ 1
—1
+ 1
—1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
+ 1
+ 1
— 1
+ 1
— 1
—1
+ 1
1 +1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
Н20, % масс.
7,5.10-*
7,5-10-*
150- Ю-4
0
Я-СООН, мг
КОН/г масла
0,1
0,1
0,2
0
NaA—2кТ,
г
0,05
0,05
0,1 1
0 1
К одированные значения факторов
*4
+ 1
— 1
— 1
+ 1
1 ' —1
+ 1
+ 1
—1
1 —1
1 +1
! —1
+ 1
— 1
! +i
i +i
+1
+1
+1
—*
—1
+1
—1
—1
+1
*'
1 —I
1 —1
—1
1 +1
! +i
—1
+i
+1
—*
1 +1
—1
—1
—1
+1
—i
+1
+1
! +i
! —1
—1
+ 1
—1
—1
+ 1
*в
—1
+1
+1
+1
—1
—1
—1
! +1
—1
+1
—1
+1
—1
+1
I +1
—1
—i
+1
+1
—1
—1
—1
+1
+1
Cu:Fe,
см2:см2
1,5:3
1,5:3
3:3
0:3
*7
+ 1
— 1
+ 1
+ 1
— 1
— 1
— 1
+ 1
+ 1
— 1
+ 1
+ 1
— 1
1 +1
— 1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
— 1
— 1
— 1
— 1
Выходные параметры
R- в единицах
условной шкалы
_
ё
X
О»
о*
о
CQ
К
о
н
CD
CQ
X
а>
си
о
К
СЗ
Н
CQ
Я"
Rt
1,4
1,3
1,4
6,7
1,2
6,2
1,3
1,3
1,5
1,0
2,2
1,0
1,0
5,5
1,3
1,3
1,1
6,6
1,0
9,0
1,3
3,5
1,0
7,0
R,
1.3
1,7
1,4
4,3
1,3
4,2
4,1
1,8
1.2
1,6
2,0
1.8
1,6
3,3
1,6
1,9
4,7
1 3,4
1,0
7,2
4,0
8,3
1,0
7,0
Примечания. Величины +1 и —1 в матрице планирования обозначают соответственно максимальный и
минимальный уровни каждого фактора.
В опытах 17—24 фактор х3 равен +1, что соответствует 90 суткам эксперимента, минимальный уровень
фактора х3 составляет 16 суток.
Фактор хъ — кислотность масла, создается добавлением смеси жирных кислот к чистому маслу.
Фактор хв — присутствие цеолитов NaA—2кТ.
Фактор х1 — соотношение поверхностей медного и стального катализаторов.
Каждая строка матрицы соответствует
определенным условиям опыта. Эксперимент состоял
в осуществлении этих условий в запаянных
стеклянных ампулах в течение трех периодов
времени: 4 ч, 16 и 90 суток.
По окончании опытов стабильность масло-
фреоновых растворов оценивали по
нескольким выходным параметрам: газовую фазу —
по хроматограмме фреона-22, масла — по цвету
и ИК-спектрам, стальную пластину — по
разности массы до и после опыта, а также по
относительной «цветовой» шкале. При сравнении
результатов эксперимента по разным
показателям установлено, что все они качественно рав
ны между собой [5, 5]. Однако степень
разложения фреона и изменение в тонкой структуре
масла характеризуют общую стабильность
каждой отдельной системы по-разному. Поэтому
21

Таблица 2
Матрица планирования и результаты опытов для масел ХА-30 и ХС-40 с фреоном-22
Изучаемые факторы
Основной уровень
Интервал
варьирования
Номера опытов
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
о
„
175
25
xi
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
а
\о
„
о.
40
20
х2
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
- §
?н
Я Я
и «
3:1
2:1
Кодирс
х9
—1
+1
+1
+1
—1
—1
—1
+1
—1
+1
+1
+1
—1
—1
—1
+1
—1
+1
+1
+1
—1
—1
—1
+1
я
2
S
^
0,75
0,25
т, ч
т1==312
т2=624
>ванные .значения
**
—1
+ 1
+ 1
—1
— 1
+ 1
—1
+ 1
—1
— 1
+ 1
+ 1
+ 1
—1
+ 1
—1
— 1
+ 1
—1
—1
—1
+ 1
+ 1
+ 1
Т3 = 99б
ч
*2
*3
Выходные параметры Rj
в единицах условной шкалы
Цвета
стали в среде
ХА-30
факторов
R*
1,3
1,3
8,3
8,8
8,5
9,0
8,8
7,6
1,4
2,5
2,5
7,4
8,5
8,0
3,0
7,8
1,8
1,8
2,4
8,8
10,0
10,0
5,6
9,0 1
Цвет стали
в среде
ХС-40
R*
1,5
1,0
3,8
2,9
4,5
2,7
6,8
2,6
1,9
1,5
2,3
6,8
5,5
7,6
1,8
4,3
1,8
2,3
8,0
7,6
6,2
4,2
7,5
4,5
хроматограмма фреона, ИК-спектры )масла и
его цвет не могут стать однозначным критерием
стабильности для всех систем.
Оказалось, что состояние поверхности и «цвет»
стального катализатора тесно связаны с общей
стабильностью системы. Поскольку главная
опасность при использовании нестабильного масла
заключается в осмолении, обуглероживании
и омеднении самых ответственных узлов
компрессора (зеркало цилиндра, шатунно-поршне-
вая группа, пластина клапана), то уязвимость
поверхности стали в масло-фреоновой среде
может характеризовать стабильность системы
в целом.
Для оценки стабильности всех систем по
относительному состоянию поверхности
стального катализатора была разработана «цветовая»
шкала с единицами измерений от 1 до 10.
Шкала — это набор стальных катализаторов из
клапанной стали, испытанных на стабильность
в масло-фреоновых средах и отличающихся по
чистоте поверхности («цвету»). Четыре единицы
шкалы соответствуют пластинам, чистота
поверхности которых практически не изменилась
по сравнению с исходным состоянием. Поэтому
приняли, что четыре единицы шкалы — предел,
выше которого системы нестабильны.
Результаты, полученные по окончании
экспериментов, представлены в табл. L Данные
опытов 1—24 рассчитаны на ЭВМ методом
наименьших квадратов. Использование условного
измерения для факторов х-(от +1 до —1)
обеспечивает то, что коэффициент регрессии при х.
является статистическим вкладом
соответствующего фактора в величину Rj («цвета») [7].
После испытаний в течение 90 суток для
раствора масла ХФ-12-18 с фреОном-12
Rt = 1,9 + 0,7xx + 1,4*2 + 2,3л:з +
+ 0,2*4 + 0,1*5 — 0,1^6 + 0,3*7; A)
22

Таблица 3
Матрица планирования и результаты испытаний
стабильности масла ХСН-40 с фреоном-22 после 40 суток
Изучаемые
факторы
Основной
уровень — 0
Интервал
варьирования
о
175
25
р, бар
40
20
Cu:Fe,
см2:см8
1:5
1:5
7
о
—« о
9,s
75
75
Выходные
параметры
Rj в
единицах условной
шкалы
\ Кодирован-
\ ные значе-
\ ния фак-
\ торов
\
Номера \
опытов \
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
*i
+
—
—
+
+
—
—
+
0
0
—
+
—
—
0
+
+
0
ч
+
—
+
—
+
—
+
0
+
0
0
+
0
+
—
—
—
*3
—
+
+
—
—
+
+
0
—
—
+
—
+
+
+
0
+
*4
—
—
—
+
+
+
+
0
+
+
0
+
—
0
+
—
—
7,0
4,0
1,5
7,5
7,0
4,5
3,0
8,0
—
6,0
3,5
7,5
4,5
3,5
5,5
6,0
7,0
4,0
для раствора масла ХФ-22-24 с фреоном-22
#а=2,7 + 0,6*х + 0.7*2 + 1, 1*3 + 0.4*4 +
+ 0,2*5- 0.4л:6 -0,4*7. B)
Анализ уравнений регрессии A) и B)
показывает, что больше всего на стабильность
масел влияют температура, давление и время
эксперимента и меньше всего — влажность,
кислотность и присутствие адсорбента. Аналогичные
выводы относительно незначительного влияния
воды на цвет масла и омеднение получены Уоке-
ром, Розеном и Леви [8].
Таким образом, на первом этапе исследования
были выбраны воздействующие факторы для
следующего этапа и уточнены интервалы
варьирования по температуре, давлению, соотноше*
нию поверхностей катализаторов и времени
эксперимента.
Проверялось также влияние степени
погружения катализатора, создаваемое обьемом
масла VM.
На втором этапе проводили исследования
растворов масел ХА-30, ХС-40 и ХСН-40 с
фреоном-22. Матрицы планирования и
результаты испытаний приведены в табл. 2 и 3.
Как и в предыдущем случае, после
обработки опытных данных на ЭВМ получено несколько
моделей состояния среды в соответствии с тремя
уровнями времени.
После испытаний в течение 40 суток
растворов с фреоном-22
для масла ХА-30
Я, = 6,2 + 3,3*! + 0,5*а — 0,7*3; C)
для масла ХС-40
Я4 = 4,2 + 0,8*х + 1,2*2 —0,2*з +*4; D)
для масла ХСН-40
Rb = 5,3 + 2*х + 0,7*2 — 0,3*з + 0,3*4. E)
В выражении E) xk — влажность масла
(% масс).
Проверка моделей по статистическим
критериям показала, что по полученным моделям,
можно проводить только качественный анализ.
Они не являются универсальными и
применимы только в изученных пределах.
То обстоятельство, что факторы представлены
в условных единицах, позволяет
ориентировочно предсказать состояние масло-фреоновой
среды в конкретных условиях эксплуатации.
Например, «цвет» стальной пластины в масле ХФ-22-24
при температуре 130°С, давлении 10 бар,
влажности 0%, кислотности 0,1 мг КОН/г масла
через 60 суток эксплуатации можно определить
по уравнению B), переводя факторы xt из
натуральных в условные единицы измерения.
Подставляя х1=0, х2=0, х3=0,3 хА=\, х5=
=0, х6 = 1\ х7-= + 1 в уравнение B), получим,
что «цвет» стали составит 2,7 ед., т. е. в
соответствии с принятыми выше ограничениями
значение «цвета» 2,7 ед. свидетельствует о
нормальном состоянии масло-фреоновой системы при
данных условиях.
Пользуясь моделями A) — E), можно
сопоставить качество исследуемых масел по
относительному показателю «цвета» пластины. Масла
сравнивают при одинаковых значениях факторов
23

хг по всем моделям, т. е. при равных условиях
их работы в машине. Для этого в уравнения A)
и B) подставляют: х2=х1+1\ х3=—0,1; х4=
=хь=х5=—1, а в уравнения C) — E) — хг =
— X 2 —Xq — X ^ — 1.
Тогда значение R для масла ХФ-12-18 равно
3,7, ХФ-22-24—2,6, ХСН-40—2,5, ХА-30—3,1
и ХС-40—1,4.
Значения R для масла ХФ-12-18 получены
в его смеси с фреоном-12, для остальных
масел — с фреоном-22.
Это означает, что по стабильности
холодильные масла располагаются в убывающем порядке
следующим образом: ХС-40->ХСН-40=ХФ-22-
-24-^ХА-30->ХФ-12-18.
Наихудшая стабильность масла ХФ-12-18
(партия выпуска 1973 г.) объясняется, по-видимому,
переходом завода-изготовителя на другие
источники сырья. Исследование, которое
проводилось ранее с маслом ХФ-12-18 (партия выпуска
1968 г.), показывало отличную его
стабильность в растворе с фреоном-12 [9].
Применение метода математических моделей
дает наглядное представление об относительном
влиянии каждого из факторов на стабильность
конкретной масло-фреоновой системы.
Относительная «цветовая» шкала стальных
пластин служит критерием оценки стабильности
и находится в соответствии с
инструментальными методами анализа. По разработанной
шкале можно сравнивать стабильность масел
разных классов.
Канд. техн. наук Э. Л. ЛИХТЕНШТЕЙН
Казахский политехнический институт им. В. И. Ленина
Известно,что по истечении времени после начала
охлаждения низкотемпературных камер
сопротивление промерзшего слоя грунта значительно
повышается, а теплопритоки через полы,
лежащие на грунте, — уменьшаются. Величину
последних вычисляют приближенно, по
закономерностям для стационарного процесса
теплопередачи, принимая, например, для средней полосы
страны глубину промерзания грунта под
охлаждаемым зданием около 3,5 м [1].
24
Окончательное заключение о пригодности
нового масла для работы в конкретных условиях
может быть сделано после длительных
стендовых испытаний. Температурные пределы
эксплуатации новых масел, установленные
лабораторным путем, могут служить для промышленности
ориентировочной рекомендацией.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Е 1 s е у Н. М., Flowers L. С, К е 1 1 е у I. В. —
«Refrigerating» Engineering», 1952, vol. 60, N 7, pp. 737.
2. S t e i n 1 e H. — «Kaltetechnik», 1954, N 12, S. 340.
3. E 1 s e у H. M. — «ASHRAE Transactions», 1965, vol.
71, N 1, pp. 143—149.
4. О выборе сорбента для комплексной очистки среды
фреоновых герметичных машин. — «Холодильная
техника», 1971, № 10, с. 31—33. Авт.: А. И. Филенко,
Л. Ш. Малкин, В. П. Колин, Г. М. Белоцерковский.
5. Применение методов хроматографии и ИК-
спектроскопии для оценки стабильности смазочных
масел. — «Холодильная техника и технология», 1973,
№ 16, с. 93—98. Авт.: Л. 3. Мельцер, Т. С. Дремлюх,
Л. Б. Силина, Ю. П. Рамьялг.
6. Исследование стабильности масло-фреоновых
систем методом планирования эксперимента. —
«Холодильная техника и технология», 1975, № 21, с. 95—
100. Авт.: Л. 3. Мельцер, Т. С. Дремлюх, Л. Б. Силина,
М. И. Семененко.
7. Налимов В. В., Чернова Н. А.
Статистические методы планирования экстремальных
экспериментов. М., «Наука», 1965.
8. Walker W., Rosen S., Levy S. — «ASHRAE
Transactions», 1960, vol. 66, N 1, pp. 445—465.
9. M e л ь ц е р Л. З., Дремлюх Т. С,
Демидова Т. И. Испытания стабильности смазочных
масел для холодильных машин. — «Холодильная техника
и технология», 1971, № 11, с. 96—100.
Процесс промерзания грунта под холодильным
сооружением нестационарный и, хотя
интенсивность его со временем падает, стационарное
состояние наступает лишь через годы.
Наблюдать за такими процессами очень
трудно, но достаточно полную картину можно
получить методами математического
моделирования [2].
На рис. 1 представлены результаты
моделирования на электромодели двухмерного неста-
УДК 621.565:551.345.037.5
Теплотехнический расчет оснований холодильных сооружений

О 4 8 П 16 20 ... х,м
3
h,Mi 1 1 1 1 1 1
Рис. 1. Промерзание грунта под холодильником:
а — продвижение границы промерзания; б — граница
промерзания от продольной оси холодильника к
периметру через 40 месяцев после начала эксплуатации;
ц— под центром холодильника; 2 — на расстоянии 22 м
от продольной оси; 3 — на расстоянии 25 м от
продольной оси; рск = 1600 кг/м3, №=23%, Q0 = 98 500 кДж/м3,
L=l,8 Вт/(м.К), с0 т = 2950 кДж/(м3- К), Хм-=2,91
Вт/(м- К), со.м=2270 кДж/(м3- К).
ционарного температурного поля под
холодильником шириной 48 м. Принималось, что
основание бесподвального сооружения изолировано—
&из=0,465 Вт/(м2-К), температура воздуха в
камере —25°С. Моделировались
метеорологические условия для г. Москвы.
Применение метода расщепления
дифференциального оператора [3] позволяет выполнить
моделирование двухмерного поля небольшим
числом магазинов сопротивлений.
Как видно из рис. 1, а, в течение первых трех
лет промерзание грунта равномерное — по
метру в год, но к середине четвертого года процесс
несколько замедляется.
При указанной ширине холодильника
продвижение границы промерзания под его центром
происходит как под бесконечно большой
площадью.
Представляет интерес взаимное влияние зон
грунта, расположенного по периметру
холодильника и окружающего последний. Грунт вокруг
холодильника, непосредственно граничащий с
его стенами, промерзает за зиму I года всего
на 0,6 м и только на третий год достигает
глубины, характерной для рассматриваемой
климатической зоны, —2,06 м. Промерзание же грунта
под холодильником по периметру стен (зона 6—
7 м) носит не равномерный, как под центром
сооружения, а периодический характер, следуя
за периодами оттаивания и промерзания грунта
вокруг холодильника. Промерзание этой :зоны
к концу IV года отстает от промерзания под
центром на 1,2 м (рис. 1, б). Теплопритоки в этих
граничных зонах колеблются в зависимости от
времени года. Они больше теплопритоков к
центру сооружения, и разница эта увеличивается по
мере приближения к стационарному состоянию.
Теплопритоки к центру холодильника
невелики: в пусковой период — 8,7 Вт/м2, через три
с половиной года — 6,6 Вт/м2.
Через три с половиной года величина
изменения температуры массива грунта за месяц
становится меньше порога чувствительности
схемы @,ГС при делителе напряжения на 1000
точек) и дальнейшее исследование процесса
оказывается невозможным. Распределение
температуры по глубине под центром изолированного
пола холодильника в стационарном состоянии
может быть найдено из аналитического
решения [4].
Иг Предельная глубина промерзания достигает
8—10 м, а теплопритоки к центру
холодильника — не более 2,3 Вт/м2. Следовательно,
процесс промерзания растягивается на многие годы
в связи с затухающим характером скорости
продвижения границы промерзания.
При длительной работе холодильного
сооружения с достаточно низкой температурой слой
изоляции не предотвращает процесса
промерзания грунта, а лишь замедляет его и снижает
теплопритоки в начальный период эксплуатации.
Процессы, происходящие в основаниях катков
и конькобежных дорожек, снабженных слоем
изоляции, в основном аналогичны описанным,
но в связи с многообразием конструкций и
особенностями эксплуатации имеют ряд отличий.
Например, начальный слой льда на
демонстрационных катках должен быть получен не более
чем за 25 ч. За это время теплопритоки от грунта
могут быть значительными, особенно при
отсутствии изоляции. Теплопритоки из основания
к периметру сооружения всегда больше, чем
к центральной части. При определении мощности
холодильной установки следует исходить из
средней величины удельных теплопритоков к
охлаждающей плите, которая больше обычно
вычисляемых теплопритоков к ее центру. Эта разница
наиболее существенна для катков в помещениях,
где охлаждающая плита окружена слоем земли
4 Холодильная техника № 5
25

с почти постоянной положительной
температурой, что также ухудшает качество льда
периферийных зон катка [2].
Температура плиты в период работы катка
всегда отрицательна и тем ниже, чем больше теп-
лопритоки. Вместе с тем глубина промерзания
грунта под ее центральной частью не зависит
от того, что все сооружение окружено грунтом,
имеющим положительную температуру.
Промерзание происходит как под охлаждаемой
площадью бесконечных размеров [2]. Все это
заставляет особенно тщательно рассчитывать ход
нулевой изотермы. В то же время цикличность
работы катков позволяет во многих случаях
предусматривать небольшой слой изоляции или
непучинистых материалов.
Для определения <7траСч — средней по
площади величины теплопритоков к охлаждающей
плите за время тх от момента пуска катка до
получения необходимого начального слоя льда (период
намораживания) — воспользуемся решением
[5], согласно которому средняя величина тепло-
притоков к круглой пластине qvaC4, лежащей
на полуограниченном теле, в стационарном
состоянии вдвое больше теплопритоков к ее цент-
РУ <7ц-
Наиболее часто холодильные сооружения в
плане — прямоугольник со сторонами А и В.
Если площадь прямоугольника и круга равна
АВ, то величина теплопритока из окружающей
зоны к основанию сооружения
пропорциональна их периметрам:
А + В
<7ср. пР = <7ср. кр y^jg- vU
Если считать, что эти соотношения
справедливы для нестационарного режима и
процессов с фазовым переходом, то
А + В
Я% расч = 2Ят расч -.г^дд • B)
Из формулы B) следует, что для стандартных
катков размерами 61x30 м средний удельный
тепловой поток в 2,4'раза больше
соответствующих теплопритоков к центру сооружения.
Последние могут быть найдены по известной
глубине расположения нулевой изотермы:
где k — коэффициент теплопередачи от слоя замерзания
к охлаждающей плите катка или воздуху
холодильной камеры, Вт/(м2-К);
/0 — температура замерзания грунта, СС;
tn — температура нижней плоскости охлаждающей
плиты катка или воздуха внутри холодильной
камеры, °С.
Аналитические расчеты ^результаты
моделирования подобных явлений показывают, что
для охлаждающих > плит катков на массивном
основании и изолированных плит, приподнятых
над землей, величина tu с незначительной
погрешностью может быть принята равной
температуре охлаждающей среды, циркулирующей в
трубных батареях.
Осредняя тепловой поток к центру сооружения
за время тх и переходя к средней по площади
величине теплопритоков за это время, получим
«7грасч = 2 7=|^ ' 4h~tu)dX. C)
г о
Выражение C) удобно тем, что расчетный
удельный тепловой поток выражается через
глубину промерзания под центром сооружения
h. На положение глубины промерзания не
сказывается конечность размеров сооружения, и
она может быть найдена из аналитических
решений, в большинстве своем полученных для
одномерного процесса.
Используя указанную методику,
проанализируем температурный режим оснований
различного типа.
Если грунт влажный, то при замерзании он
не должен пучиниться, либо его следует
изолировать так, чтобы нулевая изотерма не
коснулась грунта за время эксплуатации катка.
Для неизолированного грунта глубина
промерзания (м) [6]
hoo = T/~2XM(WnK (ут+^2 __ v) 9 D)
Чо
где v = -4= ,/Г-^- V?tT •
XT, %M — коэффициенты
теплопроводности соответственно талого и
мерзлого грунтов, Вт/(м-К);
т{ — время, прошедшее от начала
работы катка, с;
Со. т — объемная теплоемкость
талого грунта, Дж/(м3-К);
W
Qo = Рек Уоб" 33t49- Ю4 — теплота замерзания грунта,
Дж/м3;
Рек — плотность скелета грунта,
кг/м3;
W — весовая влажность грунта, %•
Средняя температура грунта перед пуском
катка для первоначального и последующих
циклов может быть принята равной среднегодовой
температуре воздуха для данной местности.
При этом подразумевается, что в последнем
случае основание полностью оттаивает в
промежутках^ между периодами активной
эксплуатации.
Среднечасовая величина теплопритоков от
грунта к центру сооружения за время тх
Ящ раеч - Ti Ям (/о ~ * и) | ^ - у^ (/Г+V* - и) '
E)
26

Наибольшие теплопритоки к центру катка,
сравнимые с теплопритоками из окружающей
среды ко льду, наблюдаются в первые 360—
720 ч (рис. 2). Затем они снижаются и
определяются в дальнейшем процессом замерзания
влаги в грунте и небольшим постоянным
тепловым потоком из глубины земли.
Такие основания, как показывают расчеты по
формуле D) и результаты моделирования [2],
быстро промерзают, для их полного оттаивания
требуется длительное время (два месяца после
трех месяцев эксплуатации). Они приемлемы
лишь для сезонно работающих катков,
например открытых, эксплуатируемых в условиях
мягкой зимы, и передвижных,
сборно-разборных.
Если основание изолировано, процесс
промерзания замедляется, а теплопритоки
снижаются. В этом случае глубина промерзания
может быть определена из работ [6, 7]: .
8 х,мес.
F)
^ИЗ
Тогда теплоприток к центру катка
/ — t V1
'ц.Расч
dx
, °из . "из. гр
Oj— + —\
^mQo
xAVl + v^vf
]/%
+
из\ ииз
^из/ ^из
G)
где
Как видно из рис. 2, а, такое основание за
три месяца эксплуатации промерзает на 12 см и
оттаивает за 8—10 дней. Тепловой поток из
грунта невелик — 5,8-f-9,5 Вт/м2 и со временем
уменьшается незначительно.
Некоторые зарубежные авторы считают, что
теплопритоки к охлаждающей плите от
изолированного и неизолированного оснований одного
порядка F,03 и 8,35 Вт/м2 соответственно),
и делают вывод, что задача слоя изоляции
состоит лишь в предотвращении промерзания, а
не в снижении величины теплопритоков. Как
видно из рис. 2, б, при достаточно долгой (более
года) эксплуатации указанные теплопритоки
действительно уравниваются, но, например,
для демонстрационных катков значительная|ве-
личина теплового потока из неизолированного
грунта в период намораживания имеет
существенное значение, а многие катки вообще не
эксплуатируются так длительно.
у,8т1мА
150
100
50
к
2
720 то
2160 2880
5600 Ь320 Т,ч
Рис. 2. Динамика процессов охлаждения основания катка:
а — продвижение нулевой изотермы; б — теплопритоки
от основания к охлаждающей плите;
/ — изолированный грунт; 2 — неизолированный грунт;
3 — гравийное основание, ХгР = 0,8 Бт/(м» К); 4 — то же,
лгР = 0,96 Вт/(м« К); / — результаты моделирования
процесса на электромодели; // — по расчету; про-
оттаивание; /гиз = 0,4652 Вт/(м2-К),
tB = 16°С, tu = -15°С, tT = 6,5°С.
мерзание;
а=8,72 Вт/(м2.К),
Характеристики грунта см. рис. 1.
Пример. Определить глубину проникновения
нулевой изотермы в основание крытого демонстрационного
катка. Основание — из крупнозернистого непучинистого
песка — Ят = 0,81 Вт/(м.К), Ям = 1,16 Вт/(м.К),
рск = 1380 кг/м3, W = 15%, со. т = 288-10* Дж/(кг-К).
Каток эксплуатируется не более 1,5 месяцев с
перерывами, достаточными для оттаивания основания.
Средняя температура рассола —12°С, грунта *Г = 6°С.
Охлаждающая плита изолирована битумоперлитом
толщиной 0,1 м — Яиз = 0,0927 Вт/(м-К).
Определить также среднюю величину теплопритоков
к плите катка за период намораживания B4 ч) и за
1,5 месяца A080 ч).
15
1. Q0 = 1380- ™.33,49.10* = 692-106 Дж/м3 .
100
6-0
__!__ - - -. /,81-288.10* __
V2KV0TT2\/ 1,16-692.10«-°'11У'
ък
-/н
,16@+ 12) 1080-3600
692- 10е
Х(|/ + 0,1192—0,119) = 1,13м.
X
4*
Я

4. 5 = 1,16
0,1
0,0927'
.1,25,
5. h
6. А
из. гр = /1,13а+ 1,252 -1.25 = 0.42 и.
2 @ + 12)
Ч —4 X
692. ЮМ, 16-2,78.10-4
Х/1 +0,1192 —0.119J =0,00104-
7. ?24 ч
X
30 + 61
трасч-2 у^Ш*
1,16-692.10е
1000-24 (/1 + 0,1192 — 0,119)!
X
ХЦ/ 0,00104-24 + (ода)
= 99кДж/(м2-ч).
1080 ч
т расч
О,0927J
»• ^°р8а°счч = 81§4кДж/(м2.ч).
Для сооружения с периодическим характером
работы можно рассчитать толщину изоляции
биз, при которой за время ткрит нулевая
изотерма не коснется грунта [8].
Однако при больших значениях ткрит
выполнение значительного слоя изоляции
экономически нецелесообразно. Если природный грунт
непригоден, создают искусственное основание
из непучинистых материалов, например гравия,
со слоем изоляции или без него. Расчеты
охлаждения таких оснований следует вести, как
для полуограниченного тела [9]:
0 =
t(Y,x)-tn
erf
1
2/Fov
(8)
где t{Y,%)-
Fov
-температура в основании под центром
катка на глубине У через промежуток
времени т от начала процесса;
• критерий Фурье, в котором за
определяющий размер принят У\
В расчетах пользуются коэффициентом
теплопроводности материала в слое Ягр, который
значительно ниже Я самого материала.
Средний часовой приток тепла к центру
катка <7ц.расч за период времени тх вдвое больше
мгновенного теплового потока в момент^вре-
мени тх:
Яц*Расч
О Ч
2 jAgpg р (tr — tu)
дТ
дУ
dx =
(9)
Сухие грунты охлаждаются быстрее влажных
(рис. 2, а), но и оттаивают скорее, так как
аккумулируют меньше холода. Поэтому
принципиально неверно при замене пучинистого
грунта приравнивать глубину промерзания
последнего необходимой толщине гравийной засыпки.
28
Если по окончании цикла эксплуатации
имеется достаточное время для оттаивания
основания катка, его выполняют без изоляции. При
этом из-за увеличивающихся теплопритоков
несколько удлиняется пуск катка, но затем тепло-
притоки из грунта стабилизируются и через
месяц составляют 5,8—7,0 Вт/м2.
При длительных циклах работы основание
изолируют, а для приближенного расчета в
качестве теплофизических характеристик
материала основания пользуются
средневзвешенными величинами:
km =
2bj
'if
(Ср)л
26j
A0)
хотя такое осреднение для нестационарного
процесса также связано с определенной
погрешностью.
Пример. Определить необходимую толщину
гравийного слоя У в основании конькобежной дорожки D00х 15 м),
чтобы нулевая изотерма не коснулась естественного
пучинистого грунта. Дорожка эксплуатируется с декабря
по апрель, tu = — 8°С, tv = 7°С, ХгР = 0,36 Вт/(м-К),
ргР = 1840 кг/м3, сгР = 0,836 кДж/(кг-К).
Определить также среднюю величину теплопритоков
за первые трое суток (период намораживания) и за весь
период эксплуатации.
L 0= tl-tu П = 7Т-8 = 0'533-
2. Из формулы (8) erf
B/Foy)
= 0,533, откуда из
ах
таблиц для функции erf определяем Foy = уъ = 1
3 У = лГ ЯгрТ ~~ = l/ Q»36.3600»3600
У bL.Fn.. V 1840-0,836.1
(cp)rpFoy
• 1000
1,7 м.
72ч 4(Л + В) УКъ(С9)тУ_Ут—^)
1Трасч
4 D00 + 15) /0,36-1840.0,836.3600 G + 8)
= /я400-15 |/"я72.1000 ~~
= 169 кДж/(м2-ч).
5- ^а°с°чч = 23,8кДж/(м2.ч).
При изоляции из пенополистирола толщиной 0,15 м
в указанных условиях достаточен гравийный слой
толщиной 1 м.
Если охлаждающая плита приподнята над
уровнем земли и изолирована, то
температурное поле в такой конструкции стабилизируется
достаточно быстро и ее рассчитывают по
закономерностям стационарного процесса.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рекомендации по проектированию
холодильных установок. М., ВНИХИ, 1962.
2. Лихтенштейн Э. Л. Моделирование
двухмерного нестационарного температурного поля под
холодильными сооружениями. — «Холодильная техника
и технология», вып. 11. «Технжа», 1970.
3. Я н е н к о Н. Н. Метод дробных шагов решения
многомерных задач математической физики.
Новосибирск, 1967.
4. X а с к и н д М. Д. Температурное поле в грунте под
изоляцией холодильников. — «Известия АН СССР»,
ОТН, 1958, № 10, с. 51—62.
5. Г р е б е р Г., Э р к С, Г р и г у л ь У. Основы
учения о теплообмене. М., ИИЛ, 1958.
6. Л у к ь я н о в В. С, Г о л о в к о М. Д. Расчет
глубины промерзания грунтов. М., Трансжелдориздат,
1957.
7. X а с к и н д М. Д. Промерзание грунта под
изолированной поверхностью. — «Доклады АН СССР»,
т. 125, 1959, № 4, с. 782—785.
De Beer Е. Е. — «Bulletin de l'lnstitut
international du Froid», 1956, vol. 36, № 5.
Лыков А. В. Теория теплопроводности. М.,
«Высшая школа», 1967.
8
9.
УДК 536.24:536.423.4
лочками разделяли (см. рис. 1) на два
симметричных и рассматривали половину расстояния
между проволочками. На первом участке (/х)
пленка под действием градиента поверхностных
сил течет в направлении к проволочкам, что
происходит при We = —^2~^Ю, на втором
(/2) ¦— стекает вниз по трубе. Выведено
соотношение для расчета коэффициента
теплоотдачи аг на первом участке:
Интенсификация теплообмена при конденсации хладагентов
на вертикальной трубе
Канд. техн. наук В. Г. РИФЕРТ, Г. Г. ЛЕОНТЬЕВ,
С. И. ЧАПЛИНСКИЙ
Киевский политехнический институт
Канд. техн. наук А. А. Ефремов
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Конденсация паров большинства хладагентов
носит обычно пленочный характер. Для
интенсификации теплоотдачи от пара к стенке
используют методы, обеспечивающие утоньшение или
разрушение пленки конденсата.
Для вертикальных конденсаторов
интенсификация теплопередачи весьма актуальна из-за
низких (~1000 Вт/(м2-К) коэффициентов
теплопередачи [1] вследствие загрязнений и
невысоких коэффициентов теплоотдачи со стороны
конденсирующегося аммиака ан и воды авн.
Так, при плотности теплового потока qF=
=5800 Вт/м2, на который рассчитывают при
проектировании кожухотрубные конденсаторы,
и длине труб L=5,5 м величина осн=D,5-=-
-т-5,0)- 103Вт/(м2-К), т. е. близка к значениямавн
со стороны воды при используемой на практике
плотности орошения Г=A,0— 1.5) кг/(с • м) [1,2].
Ранее [3, 4] для интенсификации теплоотдачи
при конденсации водяного пара был
использован предложенный в работе [5] метод
профилирования наружной поверхности путем
продольного расположения на ней проволочек. На такой
поверхности (рис. 1) конденсат стягивается к
основанию проволочек, вдоль которых стекает
вниз. При этом не требуется увеличивать
толщину заготовок труб. Средний коэффициент
теплоотдачи при конденсации водяного пара на
таких трубах в 3—6 раз выше, чем на гладкой
трубе.
Приближенное решение задачи по
конденсации пара на такой поверхности было
выполнено следующим образом. Участок между прово-
2Хго
«i =
qvRlj
Г
у
°uqvRl\
4го
¦«8
-«8
(О
где "к — коэффициент теплопроводности жидкого
хладагента, Вт/(м-К);
г — теплота парообразования конденсата, Дж/кг;
а—коэффициент поверхностного натяжения
конденсата, Нум;
q— плотности теплового потока, Вт/м2;
v — кинематическая вязкость конденсата, м2/с;
R—радиус кривизны пленки возле проволочки, м;
60—толщина пленки посередине между
проволочками, м.
77777
%
7777?
j
5
Г777777
У
±—Л
77W777?
^ [h
ттт
ljk_
Г»
У??>/~*»
Рис. 1. Схема течения пленки конденсата на
вертикальной поверхности с проволочными интенсификаторами.
29

Коэффициент теплоотдачи вблизи проволочек
а2 оценивался по уравнению
Кепл —
Of
pv/2
rN
где Gi — расход конденсата;
р — плотность конденсата, кг/м3;
/2 = 3fl(?,0'6v0-26pf6^"ie3. 16Ь
неизвестным [1, 2] соотношениям,
связывающим а2 с Яепл.
Радиус кривизны пленки R = 1%/8й [6], а
l^nD/N— /2.
Средний для межреберного участка
коэффициент теплоотдачи на отрезке Lx трубы
находится как обычно
*?, '
«1*1 + <М2
B)
Средний по длине трубы коэффициент
теплоотдачи
1 $-
*Н = -Х" J aLtdLi>
C)
где L — длина трубы, м;
d — диаметр проволоки, м.
Для проверки эффективности предлагаемого
метода интенсификации теплоотдачи при
конденсации аммиака и фреона-12, а также
правильности полученных зависимостей изготовили
экспериментальную установку (рис. 2).
Основные ее элементы — испаритель 1У
пароперегреватель 2 и кожухотрубный вертикальный
конденсатор 3.
Жидкий хладагент кипит в испарителе /,
в котором установлены три электрических наг-
Рис. 2. Схема экспериментальной установки.
ревателя общей мощностью 18 кВт. В
пароперегревателе 2 пар перегревается на 5—10°С
относительно температуры насыщения и поступает
в конденсатор 3, откуда жидкий конденсат
стекает в испаритель через мерный сосуд 4.
Конденсатор состоит из стальной (Ст. 3) трубы
наружным диаметром 57 мм, толщиной стенки
3,5 мм (стандартная труба, используемая для
аммиачных вертикальнотрубных
конденсаторов KB). Рабочая длина трубы 1,79 м. Труба
вставлена в стальную обечайку с внутренним
диаметром 100 мм и закреплена в ней через
сальниковые уплотнения.
Охлаждающая вода подается из сборника 5
насосом 6 в распределительную камеру 7.
Расход воды измеряется с помощью мерного
сосуда 8.
При проведении исследований измеряли
следующие параметры: давление пара в
конденсаторе — образцовым манометром,
температуру пара непосредственно в зоне конденсации —
хромель-копелевой термопарой (с этой целью
в наружный корпус конденсатора вваривали
стальную трубочку диаметром 2 мм, нижний
конец которой расположен на расстоянии 5 мм
от поверхности конденсации; в трубочку
заливали масло и помещали хромель-копелевую
термопару), температуру пара на входе в
конденсатор и конденсата — лабораторными
термометрами с ценой деления Ь,1°С, разность
температур воды на входе и выходе из
конденсатора — дифференциальной
хромель-копелевой термопарой, один спай которой установлен
в распределительной камере, другой — на
выходе из конденсатора.
Для оценки коэффициента теплоотдачи
определяли среднюю температуру стенки трубы.
В стенке трубы с большим шагом по спирали
(один оборот по всей длине трубы) профрезеро-
вывалк канавку глубиной 2 мм и шириной 1,5 мм,
закладывали в нее латунный капилляр и
запаивали его заподлицо с поверхностью. В
капилляр помещали термометр сопротивления из
медного провода диаметром 0,08 мм. Сопротивление
измеряли мостом-потенциометром типа Р-304
в2 комплекте с гальванометром Ml95/1.
В опытах использовали одну и ту же трубу,
в одном случае гладкую, в другом — с прово-
лочками-интенсификаторами, которые прива •
ривали к поверхности трубы в нескольких
точках по образующей.
¦;..; Методика проведения опытов была
следующей. Включали электронагреватель,
расположенный в водяном баке 5, затем доводили
температуру воды до требуемой величины, включали
нагрузку на испаритель 1 и насосом 6 подавали
воду на орошение внутренней поверхности
опытной трубы Равномерность орошения
контролировали визуально на выходе из трубы. Далее
30

регулировали нагрузку в испарителе, чтобы
давление пара в конденсаторе соответствовало
температуре конденсации tK=30°C. Через 5 мин
после установления режима, о чем
свидетельствовали неизменность давления в
конденсаторе и температуры жидкого агента на выходе
из него, записывали значения всех параметров
и измеряли расход конденсата и воды объемным
способом. Тепловой поток рассчитывали
по изменению температуры воды
Qi=*bM'b-'b)> D)
где tB и tB — температура ^воды на |входе и выходе из
трубы,
и по количеству сконденсировавшегося агента
Q2 = GAr.
E)
Теплотой перегрева пара пренебрегали,
поскольку она была очень мала по сравнению с
теплотой конденсации. Рассчитанный по
уравнениям D) и E) тепловой баланс расходился не
более чем на 7%. При расчете теплоотдачи и
теплопередачи брали среднее значение Q =
=~2~ №i + Фа) • Средний коэффициент теплоотдачи
от конденсирующегося пара к стенке ан
рассчитывали по следующей зависимости:
F)
где q = -дг — плотность теплового потока;
трубы, определенная термометром
сопротивления с учетом глубины его заделки.
a-fO'fВт/(м2К)
4
1
0,3
Щ
оЛ
оЛ
|0
D
п
Ь о
^^^ с
1
Ь
з\
\п
veil
3 4 5 6 7 8310*
2-1Р'зщвп№
Рис. 3. Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи
о" аммиака от плотности теплового иотока q:
/ — гладкая вертикальная труба, расчет (О — то же, опыт)?
2—4 — трубы с проволочками-интенсификаторами: 2 — JV=»10 ,
rf=»l,0 мм, расчет (П —то же, опыт); 3 — N=\0, d=»l,5 мм,
расчет (© — то же, опыт); 4 — N=2Q, d=*l,0 мм, расчет.
а-1(Г,5Вт/(мг-Ю
5
3
fa
%
0,6
1
<F*4
/
1
•
^ё
S
1 ^*V# т
V3 ^Ч
г 3 <* 5 6 7 6910*
ио\
Рис. 4. Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи
а фреон а-12 от плотности теплового потока q:
1 — гладкая вертикальная труба, расчет; 2 — пучок
горизонтальных оребренных труб, опыт [1 ]; 3, 4 — трубы с
проволочными интенсификаторами: 3 — N=10, d=l,5 мм. расчет;
4 — N=20, d=\,5 мм, расчет (ф — то же, опыт).
Результаты опытов представлены на рис. 3
для конденсирующегося аммиака и на рис. 4
для фреона-12 (температура конденсации tK=
=30°С). Кривая 1 на рис. 3 и 4 соответствует
результатам расчета коэффициентов теплоотдачи
при конденсации на гладких трубах аммиака
и фреона-12 по формулам ламинарно-волнового
и турбулентного течения пленки [1]. Опытные
точки, полученные при конденсации аммиака
на гладкой трубе, группируются около
расчетной кривой 1 (см. рис. 3), что подтверждает
правильность методики эксперимента.
Кривые 2—4 на рис. 3 получены расчетным
путем по приведенным выше соотношениям для
определения ос при конденсации аммиака на
трубе с проволочными интенсификаторами.
Опытные точки подтверждают рассчитанные
значения а, т. е. правильность выведенных
соотношений.
Чтобы уменьшить величину погрешности
измерения температуры для малых
температурных напоров, использовали лишь 10 ребер.
Применение продольно-проволочного оребрения
позволяет в 2—3 раза интенсифицировать
теплоотдачу конденсирующегося аммиака, при этом для
значительного прироста общего коэффициента
теплопередачи достаточно небольшое (с шагом
—тт- == 20 мм)
число проволочек N диаметром
d=l—1,5 мм.
'Кривая 2 на рис. 4 построена по опытным
данным, полученным при конденсации фреона-12
на пучке оребренных горизонтальных труб [1].
Точками обозначены данные по конденсации при
/К=30°С фреона-12 на трубе (L = l,79 м) с
продольно-проволочным оребрением. Расчет
показал, что в опытах происходила конденсация
практически неподвижного пара даже при
максимальной плотности теплового потока. Ско-
31

рость пара на входе в конденсатор не
превышала 0,02 м/с. Как видно, использование
проволочных интенсификаторов позволяет во всем
исследованном диапазоне q увеличить
теплоотдачу в 2—3 раза.
Величина коэффициента теплоотдачи при
конденсации фреона-12 на вертикальной трубе с
проволочными интенсификаторами более чем
вдвое превышает средние значения для пучка
горизонтальных оребренных труб.
Применение труб с проволочным оребрением
позволяет в 1,4—1,6 раза увеличить
теплопередачу (рис.5) в аммиачном конденсаторе и без-
существенных изменений конструкции
уменьшить поверхность теплообмена, расход металла
и стоимость. Даже с учетом указываемого в
работе [1 ] значения термического сопротивления
загрязнений для аммиачных конденсаторов (i?sarp=
—0,43-10—* м-К/Вт) использование
проволочного оребрения наружной поверхности труб
позволит в 1,25 раза увеличить коэффициент
теплопередачи аммиачного конденсатора.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова.
2. Исаченко В. П., Осипова В. А., .Су
коме л А. С. Теплопередача. М., «Энергия», 1975.
3. Р и ферт В. Г., Бутузов А. И.,
Леонтьев Г. Г. Исследование теплообмена при ламинарной
пленочной конденсации пара на вертикальных
мелкоребристых трубах. — В кн.: «Судостроение и морские
сооружения», вып. 21, Харьков, 1973.
Канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Для расчета тепловой нагрузки морозильных
камер и скороморозильных аппаратов
необходимо знать энтальпию i пищевых продуктов при
различных температурах t. Энтальпия
определяется экспериментально калориметрическим
методом при некоторых значениях температуры.
Подробные энтальпийные таблицы пищевых
продуктов в широком диапазоне температур
составляются с помощью интерполяционных
уравнений i=f (t), исходя из экспериментальных
значений энтальпии при определенных
температурах.
к'10~5,,Вт/(мг-К)
г * бпб?мАм-ч)
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплопередачи
^'аммиачного конденсатора от плотности орошения труб
водой Г: гт> |
/ — гладкая труба, /?загР=0 (ф — опыт); 2 — труба с^интен-
сификаторами N=10, d=l,5 мм, #загР =0 (О— опыт);
3—гладкая труба, расчет при /?загр=0,43.10~~3 м*.К/Вт; 4 — труба
с интенсификаторами N=10, d=l,5 мм, расчет при Язагр=»
-=0,43.10""^ м2.КУВт.
4. Р и ф е р т В. Г., Леонтьев Г. Г., Б аТр а -
баш П. А. Экспериментальное исследование
теплообмена при конденсации водяного пара на вертикальной
трубе с продольно-проволочным оребрением. —
«Теплоэнергетика», 1974, № 6, с. 33—36.
5. Thomas D. — «Amer. Inst. Chem. Engng. J.»,
1968, vol. 14, № 4, pp. 644—649.
6. Риферт В. Г.. Барабаш П. А.
Закономерности гидродинамики и теплообмена при
парообразовании в пленке на вертикальной поверхности с
проволочными интенсификаторами.— ИФЖ, т. XXVIII, 1975,
№ 5, с. 905—906.
УДК 664.8/.9.037.1
В величину энтальпии замороженных
продуктов основной вклад вносит скрытая теплота
замерзания воды, входящей в состав пищевых
продуктов. Как известно, при замораживании
пищевых продуктов вода в них вымерзает в
широком интервале температур/ начиная с крио^ко-
пической tfRD иТкончая эвтектической tQ. Для
разных продуктов tKp составляет от — 0,45°С
(яичный белок) до —5 ~ 7°С (твердые сыры,
полукопченые колбасы). Эвтектическая
температура t9 находится вблизи — 60°С.
Влияние связанной воды на образование льда
в пищевых продуктах при их замораживании
32

Поэтому для составления уравнения i=f (t)
прежде всего необходимо знать зависимость
доли вымороженной воды со от температуры t.
В разное время проф. Г. Б. Чижовым были
предложены формулы для зависимости со =
=Ф (?), например [1, 2]:
на основе полуаналитического метода Барт-
летта
ехр(^кР +ш/2р)-1
®* — exp (nt + mi*) — 1 ' V '
на основе экспериментальных данных Хайса
Л
Формула B) является эмпирической и
применима лишь в интервалах температур,
соответствующих экспериментальным рядам, из
которых были найдены эмпирические
коэффициенты Л и 5, и не допускает экстраполяции.
В последние годы появились предложения
использовать для пищевых продуктов формулу,
связывающую с температурой долю
вымороженной воды в идеальных растворах, выведенную
исходя^из закона Рауля [3, 4]:
о>,= 1-^. C)
Формулы A) и C) теоретически более
обоснованы, чем эмпирическая формула B), но при
сравнении с экспериментальными данными о
доле вымороженной воды обнаруживают
значительные погрешности, особенно при более
низких температурах.
Например, в табл. 1 приведено сравнение
результатов вычисления сов по формуле C) с
наиболее надежными экспериментальными
значениями со8 Л. Риделя для говяжьего мяса (tKP=
=— 0,95°С) и мяса трески (*кР=— 0,9ГС).
Как видно из табл. 1, при температуре ниже
—5°С формула C) дает значения доли
вымороженной воды, завышенные на 7—8%. Такая по-
Таблица 1
t, °с
—2
—3
—4
—5
—10
—15
—20
-25 |
—30 1
Говяжье мясо
юэ
0,47
0,63
0,70
0,74
0,82
0,85 1
0,87
0,88
0,88
со
в
0,52
0,68
0,76
0,81
0,90
0,94
0,95 1
0,96
0,97
Мясо
соэ
0,52
0,66
0,73
0,77
0,84
0,87 |
- 0,89 1
0,90
0,90
трески
"в
0,54
0,70
0,77
0,82
0,91
0,94
0,95
0,96
0,97
грешность чрезмерна даже при инженерных
расчетах. Причина, по нашему мнению,
заключается в том, что при выводе формулы C) не
учитывалось присутствие в пищевых продуктах
связанной воды.
Общепринято, что свободной водой в пищевых
продуктах называется вода, действующая как
растворитель. Связанная вода исключена из
раствора адсорбционными силами и не
действует как растворитель.
В соответствии с этим определением невымо-
роженная в продукте при температуре t<.tKP
вода включает в себя связанную воду и часть
свободной воды, являющейся растворителем в
концентрированном растворе, образующемся
в продукте при температуре L
3/чет связанной воды позволяет вывести
формулу, хорошо согласующуюся с
экспериментальными данными. При этом полагается, что
вымерзание свободной (не связанной) воды
подчиняется закону Рауля, т. е. формуле C).
Обозначим общее содержание воды в
продукте через W (г на 1 г продукта), содержание
связанной воды — через Ь (г на 1 г сухих веществ),
т. е. Ь A—W) г на 1 г продукта. Содержание
свободной воды равно W—Ъ A—W) г на 1 г
продукта. При ^</кР в соответствии с законом
Рауля содержание свободной воды в невыморо-
женном растворе" \W — b{\ — W)\% а содержание
вымороженного льда
W—b A—IF) —f- [W — b A — W)] г на 1 г продукта,
т. е. в расчете на 1 г содержащейся в
продукте воды
№ — 6A — и?)— Ь$. [w — b(l — W)]
Отсюда
».-('-^)(--?)- <4>
Таким образом, доля вымороженной в
продукте воды зависит не от одной характеристики
продукта ?кр, а от трех его независимых
характеристик: /кР, b к W, которые можно определить
только экспериментально. &< -*: ^щ
Для некоторых продуктов коэффициент Ь
можно получить из экспериментальных данных
Л. Риделя о зависимости со от t. Для этого
экспериментальные значения со располагаются^в
видеГточек^ на диаграмме — т»,®) • и, поскольку
1
согласно формуле|D) зависимость со от —у
должна быть прямолинейной, через точки
проводится наиболее подходящая прямая линия. На
23
зз

оси ординат при — 7" = ° линия отсекает отрезок
о0, величина которого приравнивается [ — ° w •
Из этого равенства находим величину Ь, так как
содержание воды в продукте W известно.
Примером может служить диаграмма (рис. 1)
вымерзания воды из мяса трески (по данным
Л. Риделя [5]), для которого W =0,803 и ?кР=
——0,9ГС. Из диаграммы получено со0=0,932,
откуда определено 6=0,278. Диаграмма
показывает очень хорошее совпадение
экспериментальных значений со с расчетной прямой по
формуле D).
На оси абсцисс прямая отсекает отрезок—~#
По его величине можно довольно точно
установить температуру /кр для данного Продукта,
если она не была заранее определена
экспериментально. Для тех случаев, когда Л. Риделем не
указаны температуры /кР для отдельных
продуктов, в табл. 2 даны значения /кр,
полученные именно этим методом.
Аналогичным способом, исходя из величин со
при различных t, опубликованных в работе [6],
коэффициенты b определены для ряда других
продуктов и приведены в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что для белковых продуктов
животного происхождения Ь=0,27 (в среднем),
т. е. значительно больше, чем для растительных
F=0,12).
Приведенный в табл. 2 показатель п —
экспериментально установленное Л. Риделем
содержание невымораживаемой воды (в г воды на 1 г
сухих веществ), которое часто приравнивается
содержанию связанной воды. Это, конечно,
неправильно, так как выше уже было указано, что
невымораживаемая вода включает в себя также
некоторую часть свободной воды, находящейся
э
\
Чь
*=3
^
1
<Ъ
1
ч
'МО
~3
*о>
^
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
W
0,5
0,2
0J
0 0,1 02 0,3 ОМ 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1
Обратная величина температуры -j-
Рис. 1. Зависимость доли вымороженной воды со от
температуры продукта / для мяса трески.
Таблица 2
Вид продукта
Говяжье мясо
Пикша
Треска
Морской окунь
Яичный белок
Дрожжи
Зеленый горошек
Шпинат
W
0,740
0,836
0,803
0,791
0,864
0,720
0,760
0,800
<кР« °с
—0,95
—0,83
—0,91
—0,83
—0,45
—1,37
-1,74
—0,55
ь
0,257
0,270
0,278
0,280
0,275
0,167
0,080
0,117
п
0,35
0,39
0,39
0,39
0,40
—
0,2—0,3
0,2
в концентрированном растворе при ?>/э.
Поэтому всегда должно быть п>Ъ. Кроме того,
повышенное значение п по сравнению с Ь
вызывается отличием поведения реальных
концентрированных растворов в пищевых продуктах от
поведения идеального раствора, которое
отражено формулой D). Из реального
многокомпонентного раствора, содержащегося в пищевых
продуктах, при температуре около —30°С
происходит, очевидно, выпадение в эвтектик части
солей и льда, вследствие чего наклон линии
со = М—Нниже указанной температуры
становится более пологим и эта линия отсекает на
оси ординат отрезок со0 меньшей величины, что
соответствует некоторому увеличению
коэффициента Ь против указанного в табл. 2.
Практически это приводит к тому, что формула D) дает
при t<C—30°С значения со, завышенные на 1—
2%.
Сравним для указанных в табл. 2 продуктов
экспериментальные [6] и расчетные по
формуле D) величины со при различных температурах
(табл. 3).
Из табл. 3 видно, что по формуле D)
определяются значения со, совпадающие с
экспериментом в 33 случаях из 40 и лишь в 7 случаях
отличающиеся на 1 %.
Формула D) подтверждена экспериментом в
интервале температур от /кР до —30°С, но она
с указанной выше оговоркой о возможном
превышении значений со на 1—2 % может быть
экстраполирована и на более низкие температуры
вплоть до эвтектической.
Весьма интересен вопрос о том, в какой мере
при понижении температуры продукта может
происходить вымерзание связанной воды, т. е.
уменьшение коэффициента Ь.
Чтобы найти зависимость Ъ от t> сначала
рассчитаем энергию связи, которую способно
преодолеть замораживание до различных
температур.
В замороженном до температуры t>tb
продукте содержится концентрированный раствор,
34
23

Вид продукта
Говяжье мясо
Пикша
Треска
Морской окунь
Яичный белок
Дрожжи
Зеленый горошек
Шпинат
Т
а б л и ц а 3
Значения © при температуре (°С)
— 5
0,74
0,74
0,80
0,79
0,77
0,76
0,78
0,77
0,87
0,87
0,68
0,68
0,64
0,64
0,88
0,88
— 10
0,82
0,82
0,87
0,87
0,84
0,85
0,85
0,85
0,91
0,91
0,80
0,81
0,80
0,80
0,93
0,93
-15
0,85
0,85
0,89
0,89
0,87
0,87
0,87
0,87
0,93
0,93
0,85
0,85
0,86
0,86
0,95
0,95
— 20
0,87
0,87
0,91
0,91
0,89
0,89
0,89
0,89
0,94
0,93
0,88
0,87
0,89
0,89
0,96
0,96
— 30
0,88
0,88
0,92
0,92
0,90
0,90
0,90
0,90
0,94
0,94
0,89
0,89
0,92
0,92
0,97
0,97
Примечание. Верхние цифры — экспериментальные
значения, нижние — расчетные.
которому свойственно определенное
осмотическое давление. Возникающие осмотические силы
стремятся оторвать связанную воду и перевести
ее в раствор, где она затем обращается в лед,
чтобы сохранилась равновесная концентрация
раствора, соответствующая температуре t.
Работа осмотических сил по отрыву 1 кг связанной
воды при температуре t очевидным образом
равна ее энергии связи при этой температуре.
Определим осмотическое давление
концентрированного раствора в продукте,
находящегося в равновесии со льдом при температуре t.
Известно, что осмотическое давление п
реального раствора при абсолютной температуре Т
равно [8]
RT t
я= —-=-lnalf
E)
где_#
универсальная газовая постоянная;
парциальный молярный объем растворителя в
растворе;
at — активность растворителя при температуре Т.
Значение In аг берется из криоскопического
уравнения для реального раствора [8]
lna1==- -g
F)
растворителя при
где % — молярная теплота плавления
температуре Т;
Ть — температура затвердевания чистого растворителя
Из уравнений E) и F) следует, что
осмотическое давление раствора, находящегося в
равновесии со льдом при температуре 7\ равно
Я = =- 1
т_
G)
Для водного раствора, выражая температуру
в °С, имеем Г0=273,15, и в расчете на 1 кг
воды формула G) приобретает вид
t
273,15»
(8)
где Lt •
-скрытая теплота плавления 1 кг льда при
температуре t;
vi — парциальный объем 1 кг воды в растворе.
Работа Et осмотических сил по отрыву 1 кг
связанной воды, имеющей удельный объем vc,
равна при температуре t
¦ t
Et = nvG = Lt -u 273,15* (9)
Так как парциальный удельный объем воды
в растворе и удельный объем связанной воды
примерно одинаковы, т. е. v0wvx (оба они
несколько меньше, чем 1 л /кг), получаем
энергию связи связанной воды, находящейся в
равновесии с концентрированным раствором и льдом
в продукте при температуре t
¦ t
"t- ^273,15"
A0)
Следовательно, при температуре t в продукте
может вымерзать только та связанная вода,
энергия связи которой меньше Et.
Как вытекает из порядка вывода формулы
A0), определяемая по ней равновесная энергия
связи зависит только от температуры
продукта t (причем t<CtKV) и не зависит от вида
продукта и его свойств.
Известные из литературы значения Lx,
необходимые для вычисления Et по формуле
A0), при низких температурах не вполне
достоверны, но все же позволяют определить
порядок величины Et. Э. И. Каухчешвили [9,
стр. 18] предлагает следующую формулу для
нахождения Lt (ккал/кг), которая и принята в
дальнейших расчетах:
Lt = 79,82 + 0,46/ + 0,00165/2.
(И)
Величину равновесной энергии связи
связанной воды в замороженных продуктах можно
определить также, используя известную
формулу П. А. Ребиндера [9, стр. 21]:
E = RT ln~^-9
A2)
где Е — энергия отрыва 1 моля воды от сухого каркаса
материала;
35

Т — температура материала;
ps — давление насыщенного пара свободной воды;
pw — парциальное давление при той же температуре
равновесного пара над материалом с
влажностью W в любой среде.
В замороженном пищевом продукте pw будет
равно давлению насыщенного пара
переохлажденной воды при температуре 7\ которое
обозначим через /?в. Так как связанная вода в
замороженном продукте находится в
термодинамическом равновесии с концентрированным
раствором и льдом, р8 будет равно давлению
насыщенного пара над льдом при той же температуре Т>
которое обозначим через рл.
Поэтому для связанной воды в замороженном
продукте формула A2) приобретает вид
E = RT\n? = 2.3026Я71 log10 тр. A3)
Рп Pit
Принимая #=8314,34 Дж/(кмоль-К) и
молекулярную массу воды Lt= 18,016, получаем
расчетную формулу
?,= l,062674ogi0^f A4)
где Et — энергия связи, кДж/кг;
Т — температура продукта, К.
рв
Величина log10 — зависит от температуры. Эту
зависимость приводит Е. В. Уошберн [10, стр.
363]:
1о2ю ^ = 273,'1+9! - 1 »330* 10~*/2 + 9'084* 10~8'3 •
A5)
где t — температура, С«
Результаты расчета равновесной энергии
связи Et при температурах от —1 до —100°С по
формулам A0), A1) и A3) — A5) приведены в
табл. 4 и на рис. 2. Оба метода расчета дают
близкие результаты, значение Et в указанном
интервале температур составляет несколько десятков
кДж/кг.
Исследования МТИММП [9, стр. 26]
показали, что в говяжьем мясе имеется прочно
связанная вода, характеризуемая энергией связи в
Таблиц гГ4

Температура
/, °С
—1
—10
—20
—30
—40
-50
Энергия связи Я/
кДж/кг
по
формулам A0),
A1)
1,2
11,5
21,8
31,1
39,4
46,7
по
формулам
A3)—A5)
1,2
11,8
22,8
32,9 J
42,1
50,5

Температура t, вС
—60
—70
—80 1
—90
—100 !
Энергия связи Е{,
кДж/кг
по
формулам A0),
(И)
53,5
59,8
65,7
71,4
77,1
по
формулам
A3)- A5)
58,0
64,7
70,7
76,6
80,7
(оо\—|-
Температура продукта t, °C
Рис. 2. Энергия связи Et связанной воды в продукте,
находящейся в равновесии со льдом при температуре t:
/ — по формулам A0), A1); 2 — по формулам A3) — A5);
а, б — типичные графики зависимости Е = f (b) для пищевых
продуктов; о — содержание связанной воды.
сотни и тысячи кДж/кг, которая удаляется лишь
в процессе сублимационной сушки мяса.
По исследованиям Г. Е. Оленевой и Г. Б. Чи-
жова [11], прочно связанная вода в растворах
крахмала характеризуется энергией связи более
155 кДж/кг.
Таким образом, при замораживании пищевых
продуктов даже до —100°С может вымерзать
лишь слабо связанная вода с энергией связи
менее 80 кДж/кг, а прочно связанная вода
сохраняется и не вымерзает. Это следует учитывать
при расчете энтальпии пищевых продуктов.
Формулы A0)—A5) применимы также при
температурах ниже эвтектической температуры
продукта. В этом случае они отображают
взаимодействие связанной воды в продукте
непосредственно со льдом.
Чтобы установить, как вымерзает в данном
продукте связанная вода при понижении
температуры, необходимо знать характерную для
этого продукта зависимость энергии связи от
содержания связанной воды, т. е. E=f(b). К
сожалению, в литературе такие сведения очень
скудны. Эту зависимость обычно определяют по
изменению скрытой теплоты испарения связанной
воды в процессе сушки продукта. Зная
зависимости E=f(b) и ?=ср(?), для каждого значения
Е можно найти соответственные величины but
и таким образом получить интересующую нас
зависимость b от t.
На рис. 2 это показано графически. В правой
части рисунка нанесены два типичных графика
зависимости E=f(b) для разных продуктов.
Если продукт характеризуется крутым
графиком а, то при понижении температуры от —10
до —40°С величина b почти не меняется, т. е.
связанная водз практически не вымерзает. Если
же продукт характеризуется более пологим
графиком б, то вымерзание связанной воды в
указанном интервале температур будет
значительным.
36

очевидно, отчасти компенсируют влияние
вымерзания связанной воды на протекание линии
Рис. 3. Различные формы воды в замороженных пищевых
¦продуктах на диаграмме I ——г, со
Для более глубокого понимания поведения
связанной воды при замораживании пищевых
продуктов крайне необходимо провести
эксперименты по нахождению зависимости E=f(b)
для широкого ассортимента пищевых продуктов
в интервале значений Е от 1 до 100 кДж/кг.
В формуле D) коэффициентом Ъ учитывается
наличие в пищевых продуктах прочно
связанной воды, не вымерзающей при самых низких
температурах. Вымерзание слабо связанной
воды при понижении температуры от ?кР до tQ
должно несколько искривлять линию <*> = /( -~т)
на рис. 1, но практически это искривление
незаметно, так как на него накладываются эффекты,
характерные для реальных растворов, —
изменение коэффициента активности, частичное
выпадение солей и льда в эвтектик и др., которые,
-'(-т>
На диаграмме!—у, «Iочень наглядно
можно представить содержание различных форм воды
в пищевых продуктах в зависимости от
температуры (рис. 3): льда, свободной воды,
находящейся в составе концентрированного раствора,
прочно связанной и слабо связанной воды.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч и ж о в Г. Б. Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов. М., Пищепромиздат, 1956.
2. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов. М., «Пищевая
промышленность», 1971.
3. N a g a ok a J., T a k a g i S., Н о t a n i S.
Experiments on the Freezing of Fish in an Air-blast Freezer.
Proceedings of the IX International Congress of
Refrigeration, vol. 2., Paris, 1955, p. 4. 321.
4. Ч и ж о в Г. Б. Метод вычисления теплофизических
характеристик пищевых продуктов при отрицательных
температурах на основе закона Рауля. —
«Холодильная техника», 1966, № 10, с. 40—42.
5. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. 2. М., Госторгиздат, 1961.
6. Recommendations for the Processing and
Handling of Frozen Foods. 2nd Edition. International
Institute of Refrigeration, Paris, 1972, p. 22.
7. Recommendations for the Processing and
Handling of Frozen Foods. 1st Edition. International
Institute of Refrigeration, Paris, 1964, p. 34.
8. Герасимов Я. И. Курс физической химии,
т. 1. М., Госхимиздат, 1963.
9. Гуйго Э. И., Журавская Н. К., Каух-
чешвилиЭ. И. Сублимационная сушка в пищевой
промышленности. Изд. 2. М., «Пищевая
промышленность», 1972.
10. Техническая энциклопедия. Справочник
физических, химических и технологических величин.
М., изд-во «Советская энциклопедия», 1930, т. 5.
11. О л е н е в а Г. Е., Ч и ж о в Г. Б. Определение
количества связанной воды при замораживании
растворов крахмала. — «Холодильная техника», 1973, № 5,
с. 32—36.
Удельная теплоемкость и энтальпия
топленых говяжьего и свиного жиров
УДК 665.2:536.63
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ, Т. М. ОЗЕРОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Топленые говяжий и свиной жиры
вырабатываются промышленностью как в чистом виде, так
и в составе подвергающегося холодильной
обработке значительного ассортимента пищевых
продуктов и полуфабрикатов. Проблема
оптимизации процессов обработки этих продуктов требует
знания теплофизических свойств жиров, в том
числе удельной теплоемкости и энтальпии, в
широком диапазоне температур и предпочтительно
в виде аналитических зависимостей. Имеющиеся
данные П—3] не отвечают этому требованию.
37

Таблица 1
Жир
топленый
Говяжий
Свиной
п
2
2
а ' Ь
1
—0,03072
0,418
0;007008
0,003670
Ах
2,24
3,73
Bt
0,020
0,050
Tt
286,95
274,33
Az
4,28
4,50
в,
0,10
0,15
Т2
321
300
Задача настоящей работы — обобщение
данных по удельной теплоемкости и энтальпии
топленых говяжьего и свиного жиров на основе
единой аналитической зависимости в диапазоне
температур от 75 до 320 К. ^ %s
Для интерполяции удельной теплоемкости
применена зависимость [2 ]
Таблица 2
с = а + ЬТ + ^
A)
, = 11+^(Г-Г,)»
где с — удельная теплоемкость, Дж/(г-К);
a, b, A j, Bt — эмпирические коэффициенты;
Т — температура, К;
Т i — температура максимумов теплоемкости, К;
i = 1, 2, ... , п — число учитываемых максимумов
теплоемкости.
Тогда изменение энтальпии i от Т0 до Т
рассчитывается по соотношению
i = a(T-T0)+^(T*-T20) +
j(i/i:
х
X
arctg ¦
—- — arctg ¦
v%
B)
Эмпирические коэффициенты a, b, At и Bi9
а также п находили методом последовательных
приближений на основе литературных данных
[1—3], а также опытных данных ВНИХИ из
условия минимизации суммы квадратов
отклонений расчетных данных по зависимости A) от
литературных и опытных данных ВНИХИ.
Коэффициенты, найденные в результате
расчетов, приведены в табл. 1.
Расчетные значения удельной теплоемкости и
энтальпии говяжьего и свиного жиров торгового
качества (ГОСТ 12544—67 и ГОСТ 5107—68
соответственно) сведены в табл. 2. Расчетные
величины при температурах ниже 113 и выше
310 К являются экстраполированными.
Сравнение расчетных значений удельной
теплоемкости с литературными показано на рис. 1
и 2, а сравнение расчетных значений энтальпии,
приведенных к единому началу отсчета, с
литературными — на рис. 3 и 4. Расхождения вызваны
главным образом различным соотношением
высокоплавких и низкоплавких компонентов в
исследованных жирах.
Т. К
75
80
85
90
95
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
185
190
195
200
205
210
215
220
225
230
235
240
245
250
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
Говяжий жир
Дж/(г-К)
0,50
0,54
0,58 !
0,61
0,65
0,68
0,72
0,75
0,79
0,82
0,87
0,90
0,94
0,97
1,01
1,04
1,08
1,11
1,16
1,19
1,23
1,26
1,30
1,34
1,38
1,42
1,46
1,50
1,54
1,58
1,63
1,68
1,73
1,79
1,86
1,93
1,94
1,96
1,98
2,00
2,02
2,04
2,06
2,09
2,11
2,14
2,17
2,20
2,23
2,27
2,31
2,35
1 2,39
i, Дж/г
0
2,60
5,40
8,35
11,49
14,80
18,29
21,98
25,83
29,86
34,07
38,43
43,02
47,77
52,70
57,80
63,09
68,57
74,23
80,07
86,10
92,31
98,71
105,31
112,08
119,07
126,26
133,64
141,23
149,04
157,07
165,34
173,87
182,65
191,75
201,18
203,11
205,06
207,03
209,02
211,03
213,06
215,11
217,19
219,29
221,41
223,57
225,75
227,96
230,21
232,50
234,83
237,20
Сви1
Дж/(гСК)
0,70
0,72
0,74
0,76
0,78
0,80
0,82
0,84
0,85
0,87
0,89
0,91
0,93
0,95
0,97
0,99
1,01
1,03
1,05
1,07
1,10
1,12
1,14
1,16
1,19
1,21
1,24
1,27
1,30
1,34
1,38
1,42
1,48
1,56
1,66
1,81
1,84
1,89
1,93
1,98
2,04
2,10
2,17
2,26
2,35
2,45
2,57
2,70
2,85
3,02
3,22
3,44
3,69
ioft жир
i, Дж/г
0
3,56
7,23
10,97
14,82
18,75
22,79
26,92
31,15
35,48
39,90
44,41
49,06
53,73
58,54
63,46
68,47
73,59
78,81
84,13
89,55
95,10
100,75
106,52
112,40
118,42
124,55
130,84
137,27
143,88
150,68
157,67
164,94
172,54
180,57
189,21
191,03
192,83
194,81
196,77
198,77
200,81
202,98
205,19
207,50
209,89
212,36
215,01
217,80
| 220,74
223,86
227,19
1 230,75
38

Продолжение cJx/U-К)
7
6
5
3
2
1
О
т, к
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
289
290
291
292
293
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312 |
313
314 !
315
316
317
318
319
320
Говя
Дж/(г-К)
2,44
2,50
2,56
2,63
2,70
2,78
2,87
2,96
3,07
3,19
3,32
3,46
3,60
3,75
3,90
4,04
4,17
I 4,27
4,34
4,37
4,37
4,33
4,25
4,16
4,05
3,93
3,82
3,71
3,61
3,52
3,45
3,40
3,34
3,31
3,28
3,27
3,27
3,30
3,32 1
3,37
3,45
3,54
3,65
3,80
3,98
4,20
4,47
4,78
5,15
5,56
5,97
6,35
6,60
жий жир
i, Дж/г
239,62
242,09
244,63
247,21
249,88
252,62
255,44
258,36
261,37
264,50
267,77
271,15
274,68
278,36
282,18
286,16
290,27
294,49
298,80
303,16
307,54
311,84
316,18
320,35
324,50
328,48
332,36
336,12
339,79
343,35
346,84
350,25
353,40
356,96
360,23
363,50 !
366,78 !
370,24
373,37
376,73
380,14
382,61
387,20
390,89
394,77
398,89
403,20
407,34
412,71
418,14
423,89
430,16
436,54
Свин
ДжДг.К)
3,96
4,24
4,54
4,81
5,06
5,24
5,34
5,34
5,25
5,08
4,86
4,62
4,37
4,13
3,92
3,74
3,59
3,47
3,39
3,33
3,32
3,33
3,39
3,49
3,65
3,86
4,14
4,51
4,95
5,44
5,92
6,28
6,40
6,23
5,83
5,30
4,76
4,27
3,84
3,50
3,21 I
2,99
2,80
2,65
2,52
2,42
2,34
2,26
2,20
2,15
2,11
2,07
2,03
ой жир
i, Дж/г
234,57
238,69
243,06
247,74
252,67
257,82
263,13
268,49
273,81
278,95
283,92
288,65
293,15
297,40
301,42
305,24
308,91
312,44
315,86
319,22
322,55
325,87
329,22
332,66
336,22
339,97
343,96
348,28
353,00
358,21
363,88
370,00
376,36
382,70
388,75
394,31
399,35
403,85
407,90
411,57
414,91
418,02
420,90
423,63
426,21
428,68
431,06
433,40
435,59
437,73
439,91
441,99
444,03
Разброс опытных данных ВНИХИ в области
интенсивных фазовых переходов
свидетельствует о сложности установления
термодинамического равновесия между компонентами, особенно в
говяжьем жире.
?-
5CU
""""^
•
-" "
л
у V
Ьо\\
//
//
7
ч
/
Ч
'/ 1
80 100 120 М /60 ISO 200 220 МО 260 280 300 Т, К
Рис. 1. Сравнение опытных и расчетных данных ВНИХИ
с литературными по удельной теплоемкости топленого
говяжьего жира:
О — опытные; — расчетные; — [1], рис.
14, № 20; # — [3].
cM/ti-K)
7 —
г
?&
\
{
1\
Г
Iе!
1Г
/о
о
*
fil
щ
о
о
21
m
1
i\
tXTT
60 100 120 № 160 180 200 220 2W 260 280 300 ТУН
Рис. 2. Сравнение опытных и расчетных данных ВНИХИ
с литературными по удельной теплоемкости топленого
свиного жира:
О — опытные; расчетные; — [1], рис.
12, № 18; г^ .-...- -
[1], рис. 12, № 19; # — [3].
Цж'г
250
200
150\
/00
50
//
//
/
/ /
//
/ /
/ /
//
//
/ 1
/
\
/1
/1
/ 1
/ 1
/
/ !
/ |
220 2W 260 280 300 Т,К
Рис. 3. Сравнение расчетных данных ВНИХИ с
литературными по энтальпии топленого говяжьего жира:
расчетные; — [1], табл. 2, JSTe 20.
39

•
у
./
/
V
i
i/
/ *
/ /
f /
//
i
i
220 2h0 260 280 300 T,K
Рис. 4. Сравнение расчетных данных ВНИХИ с
литературными'по энтальпии топленого свиного жира:
— — расчетные; — [1 ], табл. 2, № 18;
_ \\\ Табл. 2, № 19.
Максимальное отклонение расчетных значений
удельной теплоемкости от литературных не
превышает 25 % как для говяжьего, так и для
свиного жира, что приводит к отклонениям
расчетных значений от литературных в изменении
энтальпии от 220 до 320 К^не более чем на 7%
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 495593 B1) 2947693/24-6 B2) 39.07.74 E1) F 25 b
45/00 E3) 621.574-543.3
G2) П. И. МАКАРЕНКО, В. И. ПЕТРОВ и А. Н.
ГРИЦЕНКО G1) Цэн*д;<и* 3130* хэтэцтьчякоз
E4) СТЕНД ДЛЯ ЗАПОЛНЕНИЯ ХОЛЭДИЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ ХЛАДАГЕНТОМ, например, фреоном-12,
содержащий снабженный фотоэлементами и осветителями
объемный дозатор, соединенный с ресивером,
отличающийся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности и точности дотирования, ресивер выполнен с
объемом, превышающим объем дозатора, например, в 40—
50 раз, и снабжен регулирующлм запорным элементом,
например, поплавковым игольчатым клапаном, а осветители
дозатора снабжены диафрагмами.
A1) 501255 B1) 2033279/28-13 B2) 17.93.74 2E1) F 26 В
5/08 E3) 68.047.2 G2) В. Г. ПОПОВСКИЙ, Б. Р. ЛА-
ЗАРЕНКО, Л. А. БАНТЫШ; Ж- А. САРКИСЯН G1)
Молдавский научно-исследовательский институт пищевой
промышленности
E4) 1. СПОСОБ СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ ЖИДКИХ
И ПАСТООБРАЗНЫХ ПРОДУКТОВ, отличающифся тем,
что, с целью обеспечения эффективности сушки, подачу
замороженного продукта на сушку осуществляют путем
выдавливания его в виде нитей.
-2. Способ, по п. 1, отличающийся тем, что нити
формируют диаметром 1 мм под давлением 500—1000 кг/см'*.
для )обоих жиров. Последняя цифра
свидетельствует о достаточной средней точности расчетных
значений удельной теплоемкости и пригодности
их для проведения технических расчетов для
жиров с усредненным соотношением
легкоплавких и высокоплавких компонентов.
Аналитические зависимости и табличные
данные рекомендуются для оптимизации процессов
холодильной обработки пищевых продуктов и
полуфабрикатов с говяжьим или свиным жиром
в качестве составной части.
Количество значащих цифр в таблицах
превышает требуемое для соответствия точности на
одну по теплоемкости и на две по энтальпии
для проведения округления в зависимости от
решаемой задачи.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. R i e d е 1 L. Kalorimetrische Untersuchungen uber
das Schmelzverhalten von Fetten und Olen. Fette,
Seifen, Anstrichmittel, B. 57, 1955, № 10, S. 771—782.
2. Л а т ы ш е в В. П., Озерова Т. М., Олене-
в а Г. Е. Исследование удельной теплоемкости и
энтальпии топленого свиного жира. — Труды ВНИХИ
«Холодильная технология мяса и мясопродуктов»,
М., 1975.
3. М о 1 i n e S. W., S a w d у е J. A., S h о г t A. J.,
R i n f r e t A. P. Thermal properties of foods at low
temperatures I. Specific heat. — «Food Technology»,
1961, vol. 15, № 5, pp. 228—232.
A1) 496992 B1) 2030153/28-13 B2) 03.06.74 E1) A 01 j 27/04
E3) 637.332.2 G2) И. И. БУЧИНСКАЯ, Г. И. ГАВРОН-
СКИЙ, В. М. ЗУБАРЕВ, И. Е. ЛИНЕЦКИЙ, В. Б. ТИ-
МОЧКИН G1) Ленинградское ордена Ленина областное
производственное объединение молочной промышленности
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ДЕФРОСТАЦИИ ТВОРОГА,
содержащая установленные по ходу технологического
процесса транспортер для бочек с замороженным творогом,
устройство для извлечения творога из бочки, вальцовый
измельчитель творога, устройство для_стяжки бочек перед
надеванием обручей и устройство для освежения творога,
отличающаяся тем, что, с целью уменьшения потерь
продукта и повышения производительности, установка
снабжена устройством для транспортировки извлеченных из
бочек монолитов творога, а устройство для извлечения
творога из бочки выполнено в виде подвесной на
монорельсе скобы с закрепленным на ней с возможностью
вращения от пневмопривода зажимным кольцом с захватами.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что устройство
для транспортировки извлеченных из бочки монолитов
творога состоит из стола с кантователями, связанными с
пневмоприводом, и двух лотков, один из которых
выполнен подъемным.
Ъ. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
вальцовый измельчитель творога снабжен шнеком для
перемещения раздробленного продукта и дизмембратором,
имеющим вал с ротором, на котором закреплены пальцы и
лопатки для вывода дробленого творога.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что устройство
для стяжки бочек выполнено в виде тросовой петли,
приводимой в движение от пневмоцилиндра.
40

XIV МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС ПО
Новое в технике и технологии
холодильного хранения
(Обзор докладов на заседаниях комиссии D1
В работе комиссии D1 участвовало около 200 делегатов
из 31 страны. Было заслушано 38 докладов (включая 8
от СССР), в частности, на темы: проектирование,
строительство и эксплуатация холодильников; механизация
и автоматизация грузовых работ; восстановление и
усиление теплоизоляции; неравномерность температуры
воздуха в высоких одноэтажных холодильниках;
конструкции скороморозильных аппаратов непрерывного
действия; энергетические проблемы сохранения
скоропортящихся продуктов; правила техники безопасности на
холодильных установках.
Представленные доклады позволяют выявить
следующие основные тенденции в развитии холодильной
промышленности за рубежом:
строительство одноэтажных холодильников
(независимо от емкости) с применением легких конструкций —
несущих металлических каркасов и изолированных
панелей типа «сэндвич» для ограждений;
расширение использования пенополиуретана для
изоляции холодильников;
увеличение высоты камер до 8—10 м на
распределительных холодильниках;
расширение строительства низкотемпературных
холодильников для хранения замороженных продуктов
при —30°С;
применение 100%-ного воздушного охлаждения для
камер холодильников;
преобладающее использование аммиака в качестве
хладагента и автоматизированных насосно-циркуляцион-
ных систем охлаждения; v \ ,|
внедрение винтовых компрессоров с автоматическим
регулированием холодопроизводительности и другого
эффективного оборудования;
дальнейшее совершенствование автоматизации
холодильных установок и механизации грузовых работ.
Ниже приводится краткое изложение некоторых
докладов.
С большим интересом были заслушаны доклады
А. Кремаски, Г. Рагацци, А. Лукарелли (Италия)
«Современные направления в развитии холодильной
промышленности Италии» и Р. Фишера (Англия) «Одноэтажный
автоматизированный холодильник», которые
публикуются в этом номере журнала.
П. Клеман и Ж- Реми (Франция) в докладе
«Применение панелей «сэндвич» сообщили, что промышленное
производство панелей во Франции начато десять лет
назад. За это время построены панельные холодильники
общей емкостью 2 млн. м3 (около 500 тыс. т). Причины
широкого внедрения панелей типа «сэндвич» при
возведении холодильников — строительство одноэтажных
зданий, не требующих тяжелых строительных конструкций,
увеличение высоты камер и укрупнение холодильников.
Рекомендуется применять для холодильников из панелей
типа «сэндвич» наружный металлический каркас,
который позволяет устраивать над зданием кровлю и защищать
панели потолка от осадков и солнечной радиации. При
этом можно монтировать холодильники в любую погоду,
быстро и качественно.
Расчет сравнительной стоимости сооружения
холодильника площадью 3250 м2, высотой 4,5 м, с
температурой —25-^—30°С для четырех вариантов конструкций
(традиционный с кирпичными стенами; панельный с
наружным металлическим каркасом и кровлей; панельный
с внутренним каркасом; с наружным каркасом,
изоляцией из стекловолокна и обшивкой из листовой стали)
показывает, что при равнозначной теплоизоляции для
всех вариантов стоимость 1 м3 емкости различается
незначительно (для второго и третьего вариантов — на
3% дороже первого и на 7% дороже четвертого).
3. Клос (ПНР) в докладе «Новый метод
проектирования и монтажа холодильников из легких сборных
элементов» осветил опыт строительства холодильников из
панелей типа «сэндвич». В ПНР разработаны типовые
панели (шириной 1 м, длиной до 12 м) с изоляцией из
пенополиуретана, которые изготовляют заводским
способом на поточных линиях. Панели и наружный каркас
холодильника облицованы стальным профилированным
листом. Анализ технико-экономических показателей
новой конструкции, отнесенных к 1 м2 стен или потолка,
собранных из панелей типа «сэндвич», выявил
преимущества данной конструкции по сравнению с
традиционной (для холодильника емкостью 40 тыс. м3): снижение
стоимости строительства изолированного контура на
10%; уменьшение массы строительных конструкций
в 10 раз; увеличение холодильной емкости на 4% за
счет меньшей толщины стен (при одинаковых наружных
размерах -зданий); сокращение потребности в рабочей
силе на стройплощадке в 5 раз (с 200 до 38 тыс. раб. ч).
Созданы типовые секции холодильников из легких
конструкций, укомплектованные холодильным
оборудованием. Ширина секций для хранения фруктов и овощей
12, 15 и 18 м, высота 6 м. Высота секции для хранения
замороженных продуктов 4,5; 6 и 7,5 м. Намечена
разработка секций высотой 8,5 и 11 м, а также блокировка
нескольких секций с центральным машинным отделением
и одной — с индивидуальным.
К. Фрицше, Г. Охейм и Д. Шнейдер (ГДР) в докладе
«Восстановление и улучшение свойств теплоизоляции
наружных стен» сообщили об успешном применении в
ГДР нового метода повышения теплового сопротивления
наружных стен многоэтажных холодильников,
построенных более 20 лет назад. В связи с увлажнением
теплоизоляции, в основном из мипоры, она перестала
удовлетворять предъявляемым требованиям, особенно при
необходимости снижения температуры в камерах хранения.
Обычно в подобных случаях удаляли со стен старую
изоляцию и заменяли ее новой. Это длительная
трудоемкая операция, к тому же убыточная, так как во время
замены изоляции холодильник не работает.
Новый метод заключается в нанесении слоя
теплоизоляции с наружной стороны стен и защите его сплошным
пароизоляционным материалом (листовой алюминий или
сталь). Важно выполнить наружную теплоизоляцию без
воздушных пустот и каналов, которые могут привести
к ее увлажнению. Этому условию удовлетворяет
пенополиуретан, которым заполняют t промежуток^ между
41

стеной и листовым алюминием. Вспениваясь,
пенополиуретан проникает во все неровности контуров стены и
пароизоляционной обшивки и создает прочную
конструкцию, противостоящую нагрузке от собственной массы
и ветра.
К достоинствам нового метода относятся: выполнение
работ без нарушения эксплуатации холодильника;
осушка существующей теплоизоляции наружных стен без
дополнительного расхода электроэнергии; возможность
уменьшения толщины нового слоя теплоизоляции (даже
при снижении температуры в камерах) благодаря
улучшению свойств существующей теплоизоляции и
использованию ее в конструкции; значительная экономическая
эффективность.
Применение нового метода на холодильнике емкостью
6 тыс. т дало экономический эффект в размере 0,5 млн.
марок. В ГДР проводится подготовка к работам по
усилению теплоизоляции новым методом на десяти
аналогичных холодильниках, построенных в 1953—1955 гг.
А. Гиндоян, В. Грушко, Е. Дуранов (СССР) в докладе
«Некоторые вопросы расчета мощности систем обогрева
грунта под холодильниками» указали, что промерзание
и пучение грунта под холодильниками, несмотря на
электрообогрев, происходят в результате
неравномерности распределения температур в основании зданий и
многомерности теплового потока. Причины этого —
нестабильность окружающих условий, неоднородность
конструкций полов, различные режимы камер, что не
учитывается при проектировании. Изучая тепловое
взаимодействие между зданием холодильника и грунтом
основания, авторы пришли к выводу о необходимости
определения температурных полей основания по зонам: влияния
наружных условий, промежуточной и содержащей
теплопроводные включения (стены, колонны, фундаменты и т. п.)
Авторами даны аналитические решения этой задачи и
получено необходимое количество тепла, подводимого
к каждой зоне.
В целях достижения минимального расхода энергии
на обогрев грунта предложена в качестве оптимальной
схема локального усиления обогрева зон с
теплопроводными элементами (колонны и пр.). Использование
предложенной методики расчета позволяет повысить
надежность систем обогрева грунта и уменьшить теплоприток
в холодильные камеры через пол.
Ф. Домерг, К. Фельдман и А. Гак (Франция) в
докладе «Исследования распределения температур в
камере большой высоты» привели результаты измерений
температуры воздуха и продукта в камере хранения с
воздушной системой охлаждения. Площадь камеры
2790 м2 (90X31 м), высота 9,8 м, температура —30°С.
В камере ложный потолок и антресоль на высоте
3,8 м от пола. На антресоли установлены три яруса
поддонов с грузом длительного хранения, на полу — два
яруса поддонов с грузом краткосрочного хранения. Оба
уровня камеры охлаждались одним комплектом
холодильного оборудования.
Воздухоохладители работали только в ночное время,
благодаря чему пользовались более дешевым тарифом
на электроэнергию, а работавшие в камере в течение дня
механизаторы не подвергались воздействию
циркулирующего холодного воздуха.
Исследования проводили в течение 18 месяцев.
Температурные поля по горизонтали измеряли на трех
уровнях от пола камеры: I —3,45 м, II —7,70 м и III —
9,65 м, для чего использовали 23 термоэлектрических
датчика. Четырьмя датчиками измеряли температуру
грузового пакета на поддоне и одним — температуру
наружного воздуха. Все датчики были соединены с двумя
регистрирующими потенциометрами, установленными в
вестибюле, смежном с камерой.
В процессе исследований, проводившихся в условиях
обычной эксплуатации камеры с приемом и выдачей
грузов, изучалось изменение в течение дня средней
температуры воздуха в камере на каждом из трех уровней (по
горизонтали); влияние ее на температуру грузового
пакета поддона; распределение температур воздуха по
вертикали; влияние кратковременной работы вентиляторов
воздухоохладителей (без производства холода) на
распределение средних температур воздуха по вертикали.
На каждом уровне происходили довольно
значительные колебания средней температуры. Так, при средней
температуре наружного воздуха 17°С экстремальные
значения температуры воздуха в камере отличались друг
от друга: на уровне I — на 1,5°С, II — на 3°С и III —
на 8,5°С.
Изменения температуры воздуха в течение суток
незначительно влияют на температуру замороженного
продукта в грузовом пакете. Для поддона,
установленного около двери на уровне II в середине штабеля
однородного груза, температура продукта на периферии
грузового пакета изменялась в течение суток в пределах
1°С, а в центре пакета — не более чем на 0,1 °С.
Температура воздуха в камере на этом же уровне изменялась в
течение суток в пределах 5,2°С.
Исследования распределения температуры в камере
по вертикали после прекращения ее охлаждения
показали зависимости градиента температур от
продолжительности прекращения охлаждения и от высоты уровня
измерений температуры. При увеличении этого периода от 2 ч
30 мин до 23 ч 30 мин градиент возрастает от 0,7 до
2,8°С/м между уровнями I и II и от 0,2 до 0,4°С/м между
уровнями II и III.
Включение в работу вентиляторов (без охлаждения
камеры) позволяло уменьшить градиент температур
между уровнями II и III, причем при их работе в течение
15 мин он снижался с 0,8 до 0,3°С/м, а в течение 30 мин —
до 0°С/м. Периодичность включения вентиляторов —
около 4 ч.
Г. Лендаль и Л. Маттиссон (Швеция) в докладе
«Расход энергии для сохранения пищевых продуктов»
рассмотрели проблему оптимизации использования энергии
для сохранения запасов продуктов в условиях
энергетического кризиса. Выполненные расчеты для двух способов
сохранения продукта показали, что, в
противоположность существующему мнению, замораживание требует
почти в 2 раза меньшего расхода энергии, чем
консервирование методом стерилизации, даже с учетом
холодильной транспортировки замороженного продукта и
хранения его в домашнем холодильнике потребителя.
Результаты расчетов приведены в таблице (данные
по расходу энергии на производственные процессы
получены от организаций, обслуживающих пищевую
промышленность Швеции).
Результаты, представленные в таблице, относятся
к зеленому горошку. Для других продуктов они
несколько иные, но тем не менее замораживание также потребует
меньшего расхода энергии. В будущем при выборе
способа сохранения продуктов должны учитываться не
только расход энергии, но и питательная ценность, а также
вкусовые свойства продукта.
А. Якоб (Швейцария) и К. Хейнце (ФРГ) в докладе
«Сравнение правил техники безопасности для
строительства и эксплуатации холодильников стран Западной
Европы» сообщили о результатах сопоставления правил
ряда западноевропейских стран с правилами
Международной организации стандартов (Recommandations R1662—
1971, ISO) по разделам: персонал, холодильные камеры,
противопожарная защита, холодильные установки,
электроустановки.
Правила ISO разработаны в 1971 г. по поручению
Международного института холода. Они были приняты
многими странами, в том числе и СССР. Проведенное
сравнение показало, что Правила ISO могут служить
основой для согласования национальных правил техники
безопасности для холодильных установок и принятия
их большим числом стран. В связи с этим своевременна
42

Показатели
Заполнение банок
Стерилизация
Замораживание
Этикетирование
Упаковка
Упаковочный материал
Хранение
Транспортировка E00 км)
Потребитель (хранение)
Итого
Расход энер

Консервирование
лличе-
тара
Мета
екая
1
380
—
1
25
3880
40
230
—¦
4560
пянная
Стек
тара
1
380
—
1
25
6240
40
230
6920
гии, кВт-ч/т

Замораживание
этиле-
е мешки
Поли
новы
—
—
105
—
25
1360
580
160
240
2470
бки
о
р.
о
—
—
105
—
25
1800
580
160
240
2910
разработка правил техники безопасности, которые
являются основой для законодательства в этой области во
всех странах мира.
К. Вроблевски (ПНР) в докладе «Современные системы
для непрерывного замораживания продуктов в Польше»
сообщил о новых конструкциях туннельных
скороморозильных аппаратов с воздушным охлаждением,
разработанных и изготовляемых в ПНР.
Для замораживания клубники, вишни и других ягод,
а также зеленого горошка в ПНР выпускают
конвейерный туннельный аппарат, запатентованный в США,
Англии, Бельгии и Голландии. Производительность
аппарата 1700—2100 кг клубники в час. Продукт
замораживается на двух вибрирующих конвейерах (I и II
ступени) в вертикальном потоке воздуха с температурой
—35°С. Ягоды практически не смерзаются и не
примерзают к конвейерам. Расход энергии 32 кВт»ч на тонну
ягод. Хладагент — аммиак. Охлаждающую поверхность
оттаивают горячими парами аммиака. Габаритные
размеры аппарата: длина 21, ширина 6,0, высота 4,72 м.
Для фабрик мороженого в ПНР выпускают
автоматизированный туннельный аппарат непрерывного действия.
Упакованное мороженое подается в него с температурой
—5°С от трех упаковочных машин и замораживается до
—18°С на трех параллельных конвейерах. Температура
циркулирующего воздуха в аппарате—33°С.
Производительность аппарата 930 кг/ч. Хладагент — аммиак.
Производительность туннельного
автоматизированного аппарата для замораживания птицы в
полиэтиленовой оболочке 1350 кг/ч. Замораживание происходит
в потоке воздуха с температурой —38°С на конвейере,
несущем проволочные сетки для птицы или другого
продукта. Хладагент — аммиак.
В. Горбатов, С. Мекеницкий, В. Хромов, В. Зайцев
и А. Ионов (СССР) в докладе «Универсальный роторный
морозильный аппарат УРМА» сообщили о его
технических данных и конструкции. Аппарат плиточного типа
используется для замораживания широкого ассортимента
различных продуктов (мяса, рыбы, творога, плодов и др.)
в блоках размером 370x370X75 мм, массой 10—11 кг,
а также в мелкой расфасовке. Производительность
аппарата 790 кг/ч, длина 4,5 м, ширина 3,5 м, высота 2,7 м,
масса 8,5 т. Аппарат может работать на аммиаке при
температуре —40°С. Продукт поступает при 15°С и
замораживается до —18°С и при необходимости может под-
прессовываться. Мощность электродвигателя аппарата
3,2 кВт. Обслуживающий персонал — 1 человек. Аппарат
надежен в эксплуатации, отличается высоким уровнем
механизации технологического процесса и хорошими
технико-экономическими показателями.
М. Тантиков, 3. Илчев и Т. Тодоров (Болгария)
доложили о новом автоматизированном аппарате для
замораживания упакованных продуктов в рассоле, который
по сравнению с воздушным скороморозильным аппаратом
позволяет снизить расход электроэнергии на 40—50%
и капитальные затраты на 10—30%. Температура
рассола —30°С (вместо —40°С при воздушном
замораживании). Замораживаемый продукт поступает на ленточный
конвейер в ячейки между поперечными пластинами,
укрепленными на ленте перпендикулярно ее плоскости.
Конвейер с продуктом медленно движется в трубе,
заполненной рассолом (СаС12), который охлаждается
испарителем, помещенным в этой же трубе между ветвями
конвейера.
Производительность аппарата 1500 кг/ч для тушек
птицы массой 1100 г. Установленная мощность 5 кВт.
Продолжительность замораживания тушки со средней
массой 1000 г при температуре рассола —30°С и скорости
конвейера 0,1 м/с — 60 мин. При этом температура в
центре тушки —18°С. Индейки массой 5 кг
замораживаются за 130 мин. Аппарат запатентован 3. IV. 1974
(№ 26296).
И. Бринк и П. Буус (Дания) в докладе «Ротационный
морозильный аппарат барабанного типа для
непрерывного замораживания продуктов» сообщили о
выпускаемом фирмой «Атлас» новом универсальном аппарате
для твердых, жидких и густых (паста) продуктов.
Замораживание происходит в результате контакта продукта
с поверхностью барабана из нержавеющей стали, внутри
которого циркулирует хладоноситель (этиловый спирт
или фреон-11) с температурой —35-^—45°С, подаваемый
и отводимый через пустотелый вал барабана.
Частота вращения барабана до 1 об/мин.
Продолжительность замораживания продукта от одной до
нескольких минут. Массовые потери при замораживании около
0,2%. Аппарат может быть использован для
замораживания рыбного филе, кускового мяса, гамбургских
котлет, креветок, а также овощных брикетов, пасты и
других жидких продуктов в виде чешуек с последующим
гранулированием или брикетированием. Замораживание
заканчивают при различных температурах наружной
поверхности продукта. Для ряда продуктов ее принимают
равной —2°С, причем через 4 мин после съема с
поверхности барабана температура продукта выравнивается
до —18°С.
Т. Пименова, О. Константинова, Ю. Лукашова и
А. Орлов (СССР) в докладе «Методы и оборудование для
обеспечения высокого качества сухого льда и жидкой
углекислоты» привели результаты проведенной ВНИХИ
работы по выбору наиболее эффективного метода глубокой
осушки углекислого газа, экспериментального его
исследования и промышленного испытания опытного образца
блока осушки.
Для осушки жидкого С02 наиболее эффективен
сложный адсорбент NaA — 2кТ, средняя влагоемкость
которого 6% его массы. Глубина осушки соответствовала
точке росы —60°С (или 4,3 мг водяного пара в 1 кг С02).
Цеолит КА-ЗМ, как показали исследования, является
лучшим адсорбентом для осушки углекислого газа,
сжатого до 55—75 бар. Его динамическая влагоемкость в
среднем 10—15% массы, что обеспечивало глубину
осушки газа до точки росы —50-: 55°С. В блоке осушки
размещены два адсорбера, поочередно включаемых на
осушку и регенерацию. Их диаметр 377 мм, высота
2050 мм, емкость 134 кг цеолита. Продолжительность
цикла осушки газа в среднем около 80 ч (при произво-
43

дительности установки 500 кг/ч), а цикла регенерации
адсорбера около 8 ч.
В. Шлейников, Т. Чурносова и В. Новиков (СССР)
в докладе «Льдогенератор непрерывного действия с
гидрофобным холодоносителем» сообщили о новом способе
получения льда, заключающемся во вспрыскивании
дисперсной воды в нижнюю часть вертикального сосуда,
где с помощью насоса циркулирует (сверху вниз) фреон-30
с температурой —5^ 15°С. Замороженные в нем
мелкие ледяные шарики всплывают и по наклонному лотку
ссыпаются в емкость или на конвейер. Фреон-30
охлаждается в испарителе холодильной установки.
Авторы проверили способ на экспериментальной
установке, в которой лед в количестве 5 кг/ч получали в
стеклянной трубе диаметром 60 мм, высотой 2,28 м при
подаче воды через одно отверстие диаметром 1,5 мм.
Были подтверждены эффективность предложенного
способа производства водного льда и простота конструкции
льдогенератора.
Обзор подготовил И. М. ГИНДЛИН
УДК 621.567.59D5)
Современные направления в развитии холодильной промышленности
А. КРЕМАСКИ, Г. РАГАЦЦИ, проф. А. ЛУКАРЕЛЛИ
Италия
(По материалам доклада на XIV Международном
конгрессе по холоду)
За период 1964—1974 гг. годовое потребление
быстрозамороженных продуктов в Италии возросло с 12 тыс. т
@,25 кг/чел) до 80 тыс. т A,3 кг/чел), мороженого —
с 5 до 40 тыс. т.
Большой удельный объем (м3/кг) этих продуктов
повлиял на увеличение высоты холодильных камер и
повышение уровня механизации грузовых работ.
Распределительные холодильники все активнее включались в
выполнение транспортных функций и становились частью
холодильной цепи на участке производство —
распределение продуктов, что оказалось экономически выгодным.
Благодаря этому производственные предприятия стали
уделять больше внимания своим основным задачам —
повышению качества продукции и увеличению объема
производства.
За рассматриваемый период построены холодильники
общей емкостью 1,68 млн. м3. Распределение введенных
емкостей по температурным режимам и географическим
зонам представлено в таблице.
Общая емкость холодильников за 10 лет возросла на
10% — с 4438 до 4940 тыс. м3, емкость на душу населения
почти не изменилась—0,0925 м3/чел в 1964 г. и 0,092 м3/чел
в 1974 г.
Низкотемпературная емкость холодильников
увеличилась на 35% — с 0,5 до 35,5%, емкость для
охлажденных продуктов сократилась почти на 1 млн.м3 за
счет перевода камер на низкие температуры.
Отмечено уменьшение емкости производственных
(частных) холодильников с 77 до 64% и возрастание емкости
распределительных холодильников общего пользования —
с 23 до 36%.
Значительно увеличились размеры холодильных
камер: в 1964 г. средняя емкость камеры составляла 350 м3,
в 1974 г. — 1250 м3, высота — соответственно 4—6 м
и 6—10 м. Причина этого — возросший уровень
механизации грузовых работ и широкое внедрение сборных
панелей типа «сэндвич» для ограждающих конструкций
холодильников (около 80% вновь вводимых холодильных
емкостей сооружают с применением таких панелей).
Совершенствовались объемно-планировочные решения
холодильников.
На рисунке представлен план современного
распределительного однокамерного холодильника, построенного
в 1973 г. из сборных конструкций с применением
стального каркаса, к которому прикреплены панели стен и
покрытия.
Всего в 1973—1974 гг. построено десять таких
холодильников и один полностью автоматизированный холо-
Зона
Северная Италия
Центральная Италия
Южная Италия
Итого:
Емкость холодильников, тыс. м8, для хранения
мороженых грузов
— 15°С
20
10
15
45
— 25°С
180
20
90
1 290
ниже
-25°С
530
255
165
950
всего
730
285
270
1285
%
74,5
86,5
73
76,5
охлажденных
грузов
всего
250
45
100
395
%
25,5
13,5
27
23,5
итого
A00%)
980
330
370
1680
44

н
План однокамерного холодильника:
/ — тамбур; 2 — автоплатформа; 3 — место установки
воздухоохладителей; 4 — машинное отделение.
дильник этажерочного типа емкостью 55 тыс. м3,
высотой 22 м.
Размеры холодильных камер на новых
распределительных холодильниках достигают 10—20 тыс.м3 при
минимуме 4—5 тыс.м3.
Уровень механизации грузовых работ на
холодильниках составлял В' 1974 г. около 24% (при
среднеевропейском уровне 60%).
За 10 лет стоимость строительства, отнесенная к 1 м3
емкости, возросла на 20%, тарифы на хранение
увеличились на 57%, а эксплуатационные расходы — на 110%.
В качестве хладагента примерно на 80% вновь
вводимых предприятий используют аммиак. Рассольные
системы охлаждения не применяются.
Широко внедряются насосно-циркуляционные системы
непосредственного охлаждения (на 90—95% строящихся
холодильников), причем большое распространение
получает система с верхней подачей хладагента в охлаждающие
приборы.
Система непосредственного охлаждения с
естественной циркуляцией хладагента почти не применяется.
В аммиачных холодильных установках ТРВ
используют очень редко.
По-прежнему преобладают поршневые компрессоры
(в основном из-за невысокой стоимости), хотя количество
их постепенно сокращается. С 1967 г. значительно
возросло внедрение в промышленность винтовых
компрессоров в качестве ступеней низкого давления или
одноступенчатых машин для предельных условий —35-?-
+- +37°С.
Удобству и простоте одноступенчатого сжатия
отдается большее предпочтение, чем энергетике, ввиду не-
Р. ФИШЕР
Англия
(По материалам доклада на XIV Международном
конгрессе по холоду)
В Италии, в г. Ферентино, английская фирма «Оуэн
Торн» построила крупный одноэтажный
автоматизированный холодильник высотой 22 м для хранения готовой
достатка в специалистах по эксплуатации холодильных
установок, особенно в небольших населенных пунктах.
Ограниченность ресурсов артезианской воды вынудила
применять обратное охлаждение. Наиболее
распространенный тип конденсатора — кожухотрубный,
устанавливаемый вместе с градирней. Вследствие высокой стоимости
(в 2—2,5 раза дороже градирни) испарительные
конденсаторы применяются редко и не превышают 5—6%
количества кожухотрубных с градирней. То же относится
и к воздушным конденсаторам для промышленных
установок.
Батарейное охлаждение камер почти совсем исключено
из практики строительства холодильников. Этот способ
применяют кое-где только для камер созревания сыра
и окороков.
На новых холодильниках все камеры с воздушным
охлаждением оборудованы компактными
воздухоохладителями с осевыми вентиляторами. Наибольшее
предпочтение отдается оттаиванию горячими парами
хладагента, программируемому по количеству и
продолжительности операций. Оттаивание орошением водой
предусматривается в качестве резерва, хотя 10 лет назад оно
широко использовалось и в настоящее время
распространено на холодильниках со среднетемпературными
камерами.
Количество строящихся холодильных камер с
теплозащитной рубашкой все еще незначительно.
Строительство одноэтажных холодильников с
применением панелей типа «сэндвич» привело к широкому
использованию в качестве теплоизоляционного материала
пенополиуретана — 40—50% всего количества
материалов для изоляции ограждений холодильников (пенополи-
стирол — до 40%, пробка — около 20%).
Значительные изменения претерпели
объемно-планировочные и конструктивные решения, а также
оборудование холодильников.
Современные тенденции в строительстве
холодильников сводятся к следующему:
увеличение площади холодильной камеры до 2500—
3000 м2 и высоты до 8—10 м;
снижение температуры камер хранения с усилением
теплоизоляции ограждающих конструкций и повышение
требований к качеству ее выполнения;
полная автоматизация работы холодильных установок,
включая операции по оттаиванию воздухоохладителей;
повышение уровня механизации и автоматизации
грузовых работ;
сокращение сроков строительства холодильников на
основе опыта применения сборных конструкций в
гражданском и промышленном строительстве;
внедрение в строительство готовых элементов
теплоизоляционных конструкций, а также совмещенного
выполнения работ по монтажу ограждающих конструкций
холодильников и камерного оборудования.
Статью подготовил И. М. ГИНДЛИН
продукции, выпускаемой расположенной рядом с ним фаб
рикой мороженого.
Около 150 видов и сортов мороженого хранится на
поддонах, устанавливаемых на десятиярусной несущей
этажерочной металлической конструкции. Полная
емкость холодильника, состоящего из одной камеры, —
около 8 тыс. т. Режим хранения —30°С.
УДК 621.565-52
Одноэтажный автоматизированный холодильник высотой 22 м
45

Производство мороженого и его упаковка полностью
автоматизированы. Конвейер подает коробки с
мороженым в скороморозильный туннель, где оно
обрабатывается при —40°С в течение 4 ч. Затем продукция
поступает на сортировочные конвейеры, направляющие
коробки определенных видов и сортов мороженого к шести
автоматическим пакетоформирующим машинам (рис. 1),
установленным на высоте 5,5 м от пола холодильника
в примыкающем к нему охлаждаемом помещении с
температурой —20°С.
Рис. 1. План холодильника на отметке 5,5 м от уровня
пола:
/ _ компьютер RD; 2 — челночная тележка; 3 — пункт
проверки размера пакетов и пост кодирования поддонов; 4 —
установка для крепления пакетов к поддонам; 5 —
пакетоформирующие машины; 6 — передаточный механизм; 7 — сдвоенные
грузовые этажерки; 8 — одинарные грузовые этажерки; 9 —
устройства приема-выдачи поддонов с мороженым.
Далее поддоны с грузовыми пакетами
транспортируются к передаточному механизму, перед которым они
проходят пункт проверки размера пакетов и специальный
пост с двумя операторами, наносящими на консоли иод-
донов кодовые номера соответственно видам мороженого.
Закодированные поддоны поступают попарно на
передаточный механизм и перемещаются к месту, где они
подхватываются челночной тележкой и подаются в
холодильник к месту загрузки в этажерку.
С этого момента все операции с поддонами
контролируются компьютером. Выполняются они восемью кранами-
штабелерами, перемещающимися в каждом из восьми
проходов между этажерками (двусторонними средними
и односторонними крайними).
Для выдачи мороженого из холодильника в каждом
проходе между рядами этажерок смонтирован в полу
цепной конвейер с подъемным столом (на уровне пола).
Кран-штабелер устанавливает поддон с грузом на стол,
который опускает его на цепной конвейер. Последний
транспортирует поддон до передачи его на приводной
роликовый транспортер. Затем поддоны поступают на
два конвейера (рис.2) выгрузки, причем с одного их
забирает погрузчик и подает на платформу для комплектации
партий мороженого, отправляемых рефрижераторным
транспортом. Со второго конвейера поддоны со снятым
креплением грузовых пакетов поднимаются погрузчиком
и подаются на участки автоматического или ручного
комплектования заказов клиентуры. Затем грузовые пакеты
укомплектованных заказов закрепляются стяжками к
поддонам и транспортируются погрузчиками к платформе
для отправки.
J-E
L±±±
"П Г
к
с=
Рис. 2. План холодильника на уровне пола:
/ — участок автоматического комплектования заказов
клиентуры; 2 — участок ручного комплектования заказов клиентуры;
3 — заказы мороженого, готовые к отправке; 4 — конвейеры
выгрузки мороженого из холодильника.
Пропускная способность системы 90 поддонов в час
при загрузке в холодильник и 110 поддонов в час при
выгрузке.
Металлический каркас этажерочной конструкции,
несущей поддоны с продуктом, выполнен в виде составной
части конструкции здания холодильника. Каркас
рассчитан так, чтобы выдержать ветровую нагрузку,
атмосферные осадки и массу 10 ярусов грузовых пакетов.
Наличие слабого грунта на участке усложнило
конструкцию основания холодильника, которое выполнено
из железобетонной фундаментной плиты, опирающейся
на 227 свай диаметром 520 мм. По плите уложена
теплоизоляция из пенополистирола толщиной 140 мм, которая
накрыта верхней железобетонной плитой, передающей
нагрузку на нижнюю через опорные блоки высотой 140 мм.
Благодаря этому теплоизоляция пола холодильника
предохраняется от смятия.
Опорные блоки расположены под колоннами этажероч-
ного каркаса и торцевых стен здания.
Между верхней плитой и блоками уложены прокладки
из тефлона, уменьшающие между ними трение,
возникающее при охлаждении плиты до —30°С. При этом
равномерность ее сжатия обеспечивается предварительно
напряженной арматурой, расположенной в продольном и
поперечном направлениях.
В каркасе этажерки 25 пролетов в длину и 10 полок
по высоте. В каждом пролете помещается 3 поддона.
С одной торцевой стороны каркаса на высоте 5,5 м
от пола поступают в холодильник поддоны с мороженым,
подаваемые челночной тележкой, а на уровне пола
поддоны выгружаются системой конвейеров.
У противоположного конца каркаса отведена площадь
(шириной в один пролет 5,228 м), используемая для
технического осмотра, профилактики и ремонта кранов-
штабелеров.
Каркас этажерки состоит из ряда вертикальных
решетчатых рам, расположенных перпендикулярно длине
холодильника. Рамы изготовлены на заводе. Для
удобства транспортировки они разбиты на две секции
длиной 12 м. Рамы собирают на болтах на строительной
площадке и соединяют между собой продольными связями,
несущими полки из труб квадратного сечения, на
которые устанавливают поддоны с мороженым.
Допуск на вертикальность, горизонтальность и
расстояния между рамами и полками каркаса сведен к
минимуму. Максимальное отклонение от вертикальности по
всем направлениям it 10 мм, отклонение от
горизонтальности полок ±7 мм, включая упругую деформацию под
нагрузкой. Допустимая максимальная деформация при
ветровой нагрузке и боковом давлении, оказываемом
кранами-штабелерами, у верха этажерки ±15 мм.
46

Над местом загрузки — выгрузки поддонов
смонтированы 5 групп воздухоохладителей с 15 вентиляторами
мощностью по 11 кВт. Производительность каждой
группы 170 тыс. ккал/ч. Воздухоохладители размещены по
ширине здания в специальном помещении на верху
каркаса этажерки. Каждая группа воздухоохладителей
ограждена перегородками.
Охлажденный воздух нагнетается вентиляторами
через ложный потолок над этажеркой, поступает в пролет
обслуживания кранов-штабелеров, движется вдоль
проходов между рядами этажерки и через место загрузки —
выгрузки поддонов возвращается в воздухоохладители
у другого конца здания.
Продольные стены и покрытие холодильника собраны
из панелей «сэндвич», изготовленных из двух
профилированных алюминиевых листов с теплоизоляцией
(пенополиуретан толщиной 125 мм) между ними. Коэффициент
теплопередачи такой панели 0,16 ккал/(ч« м2°С).
Длина панелей покрытия 16 м, панелей стен 24 м
(на всю высоту здания), что позволяет сократить число
монтажных стыков между панелями.
Панели стыковали с помощью специального
приспособления с электроприводом, передвигавшегося вдоль их
ребер. Стыки уплотняли подкачкой пенополиуретана,
благодаря чему достигнута непрерывность теплоизоляции.
Панели крепили к металлоконструкции каркаса
специальными зажимами, допускающими температурные
смещения.
Краны-штабелеры изготовлены фирмой «Оуэн Торн»
по лицензии американской фирмы «Конко». Для
различных узлов кранов применены специальные стали. Особое
внимание при сварке уделяется защите конструкций от
образования трещин. Кран смонтирован на полу, двумя
колесами катится по центральному рельсу, а четырьмя—
по направляющей трубе, укрепленной к верхней
конструкции этажерки. Для передвижения применены
электромоторы постоянного тока, управляемые
регенеративными тиристорами, что позволяет контролировать
ускорение и точность подхода крана к месту назначения.
Точность подхода достигается использованием двух-
скоростного цикла движения крана: быстрого
перемещения на дистанции и замедленного подхода к конечной
позиции. Точность подхода крана по горизонтали ±7 мм,
по вертикали ±10 мм.
Кабина крана обогревается и имеет кнопочную
панель для ручного управления при профилактике, ремонте
и сдаче в эксплуатацию. Масса кранов около 18 т.
В системе адресования кранов-штабелеров применены
две линии координат, одна из которых вдоль^низа
этажерки, а вторая — в одной из мачт крана.
Координатами служат двоичные кодовые платы. На
нижней тележке крана и на подъемной его каретке
смонтирован ряд фотоэлектрических приборов, которые
опознают коды на платах и адресуют краны к соответствующим
ячейкам этажерки. Система управления на кране
выполнена на базе стандартных цифровых модулей.
На холодильнике используются стандартные
деревянные поддоны европейского типа размером 1200x800 мм.
В ячейках этажерки помещается 11904 поддона.
Максимальная высота грузового пакета 1665 мм,
максимальная масса 850 кг.
При эксплуатации возникали трудности из-за
деформаций и перекосов грузовых пакетов вследствие
непрочности картонной тары и нестандартных размеров коробок
для мороженого. Это приводило к нарушению габаритных
размеров пакетов и неполадкам в работе машины для их
крепления. Несмотря на точную установку поддонов,
были случаи падения пакетов с этажерки в проходы.
Автоматизированной работой холодильника управляет
компьютер. За работой всей системы наблюдает один
оператор.
Для обеспечения непрерывной работы холодильника
в случае выхода из строя какого-либо элемента системы
предусмотрена возможность быстрой его замены и
перехода с автоматического на ручное управление. Например,
при одновременной неисправности компьютера и линии
передачи информации челночная тележка и краны могут
управляться вручную из их кабин. При выходе из
строя компьютера работой холодильника может
управлять оператор из центрального пульта контроля. Опыт
показывает, что квалифицированный оператор может
обеспечить 50% максимальной производственной мощности
холодильника.
В случае нарушений в электрической или
электронной схемах имеется возможность замены плат и элементов.
Если же определение места нарушения или ремонт
затруднительны, то заменяют весь пульт управления (на
штепсельном разъеме) запасным.
Специальные мероприятия предусмотрены на случай
перерыва подачи энергии: запрограммированное
последовательное включение в работу агрегатов и механизмов,
проверка окончания его компьютером и др.
База центральной системы контроля — компьютер
с числовым запоминающим устройством и магнитным
диском оперативной памяти.
Оборудование на периферии системы включает в себя
высокоскоростной считыватель-перфоратор, телетайп и
двойные ручные коммутационные панели вводных
сигналов. Панели смонтированы в кабине поста кодирования
поддонов, а все остальное оборудование — в отдельном
помещении с кондиционированием воздуха.
Каждыд кран оборудован передатчиком, приемником
с перфокартой ввода — вывода и связью с центральной
системой контроля посредством двух собирательных шин
и земли.
В центральную систему контроля входят
многоканальный передатчик и приемник с перфокартой ввода—вывода
для каждого крана. Все 8 кранов поочередно входят
на 1 с в связь с центральной системой, которая передает
спрос — ответ и команду каждому крану 24 числовыми
двоичными знаками.
Компьютер, управляющий грузовыми операциями,
обеспечивает равномерное распределение поддонов с
мороженым по этажерке и выдачу в первую очередь
поддонов более ранней загрузки (на основании кодируемой даты
поступления).
Компьютер выдает следующую информацию:
перфоленту с указанием вида мороженого, даты
поступления, адреса размещения и ввода или вывода для
каждого крана;
перфоленту с разгрузкой оперативной памяти;
печатные оттиски об общем числе поддонов на
холодильнике с указанием вида продукции и даты наиболее
раннего и позднего поступления;,
оттиски о числе поддонов в каком-либо проходе
этажерки и их адреса;
оттиски о пустых ячейках в каком-либо проходе
этажерки.
Фирмой «Оуэн Торн» спроектированы и
изготовлены этажерка, конвейеры, челночная тележка, краны,
компьютер, схемные решения, средства
программирования, коммутация, фирмой «Фригоскандия» (Швеция) —
основание здания холодильника, его ограждения и
воздухоохладители.
Статью подготовил И. М. ГИНДЛИН
23

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 637.1.13:621.565-71
Использование естественного холода
для охлаждения молока после пастеризации
на молочных заводах
Н. Ф. ИВАНОВ
Выборгский городской молочный завод
Основной потребитель холода на молочных
заводах — пастеризационные установки. Как
правило, они охлаждаются с помощью холодильных
машин. Для охлаждения молока в
пастеризаторе до 4—6°С требуется хладоноситель с
температурой +2-.—3°С. Им может быть вода или
рассол невысокой концентрации.
На Выборгском городском молочном заводе
для холодоснабжения пастеризационных
установок служит компрессор 2Е-180
производительностью 200 тыс. ккал/ч.
Когда на заводе в зимний период возникла
необходимость в капитальном ремонте
холодильной установки с заменой оборудования,
пастеризационные установки были переведены на
охлаждение водой из городского водопровода.
Это обошлось значительно дороже,чем получение
холода с помощью холодильной установки, учи-
Схема использования естественного холода:
/ — приемный ; бак; 2 — переливная труба; 3 — поддон; 4 —
охлаждающая поверхность; 5 — орошающий коллектор; 6 —
пастеризационная „установка; 7 — байпас; 8 — сливная труба;
9 — насос.
тывая, что 1 м3 водопроводной воды стоит
0,5 руб., а часовая потребность в воде
пастеризатора ОПУ-10 составляет 30—35 м3.
Для того чтобы в зимний период обеспечить
пастеризационные установки холодом и снизить
затраты на его получение, автором предложен
способ, который не требует больших
эксплуатационных расходов, кроме расхода
электроэнергии на один насос.
Отепленный хладоноситель (вода) поступает
из пастеризаторов (см. рисунок) на охлажденную
поверхность, находящуюся на крыше здания
холодильной установки. В качестве охлаждающей
поверхности был использован списанный вер-
тикальнотрубный оросительный конденсатор.
Хладоноситель, стекая по наружной
поверхности труб, охлаждается окружающим
воздухом и попадает в поддон, а затем в приемный
бак. Из бака охлажденный хладоноситель
подается насосом в систему, где разделяется: одна
его часть идет на охлаждение молока в
пастеризаторе, другая, большая, — на рециркуляцию,
т. е. на повторное охлаждение. В процессе
эксплуатации температура хладоносителя
поддерживалась на уровне 2—4°С.
При сравнении производительности
подающего насоса, равной 160 м3/ч, и потребляемой
пастеризатором, равной ~35—40 м3/ч, видно,
что производительность насоса превышает
потребность пастеризатора, создавая условие для
лучшего охлаждения хладоносителя.
Кроме того, для более интенсивного
охлаждения необходимо применять подвижный
орошающий коллектор над охлаждающими секциями.
Благодаря данному устройству потоки
хладоносителя можно смещать и направлять так,
чтобы исключить значительное льдообразование.
Подвижный орошающий коллектор прост по
конструкции и в управлении, его можно легко
изготовить. Вода подводится к коллектору по
гибким шлангам нужного сечения.
Описанная система охлаждения надежно
работает при правильном выборе всех ее
элементов. Она будет весьма полезна в районах с
постоянной низкой температурой воздуха зимой
и даст экономический эффект предприятиям,
использующим холод в данном диапазоне
температур хладоносителя.
48
5Л)

Вакуумная установка
регенерации цеолита
*
УДК 621.5.046.1.004.86-982:549.67
Синтетические цеолиты приобрели широкое
применение в качестве поглотителей влаги и
кислот при осушке и очистке рабочей среды
фреоновых герметичных холодильных машин, а
также фреонов, масел и технологического воздуха.
Синтетическими цеолитами заряжают
различные конструкции осушительных патронов,фильт-
ров-осушителей и осушительных колонн.
Многократное использование цеолита
возможно после регенерации — восстановления его
поглотительной способности.
Регенерация включает промывку цеолита
органическим растворителем, просеивание,
удаление из цеолита избыточной влаги,
осуществляемое путем термической обработки и уноса
выделяющихся водяных паров сухим воздухом с
точкой росы не ниже —40°С.
Для повышения качества восстановления
поглотительной способности цеолита разработана
конструкция вакуумной установки. На ней
можно регенерировать цеолит, не разбирая корпуса
осушительных патронов. Это приобретает
особое значение в связи с тем, что в последнее
время наибольшее распространение получила
неразъемная конструкция осушительных
патронов.
На Ленинградском специализированном
комбинате холодильного оборудования треста «Рос-
торгмонтаж» внедрена вакуумная установка для
регенерации цеолита.
Установка (рис. 1) смонтирована на сварном
верстаке 1, внутри которого размещены
холодильный агрегат 2, вакуумный насос 3,
вакуумный зажим 4, соленоидные вентили 5 и
электрощит 6. На передней панели 7 установлены
пакетный выключатель 8, кнопки управления 9 и
тумблер 10; на столешнице верстака — водяная
ловушка 11, вакуумный сушильный шкаф 12,
пульт 13 с размещенными на нем сигнальной
лампой 14, электротабло 15 и зажимным
устройством 16. Сушильный шкаф, ловушка и
вакуумный насос соединены вакуумными шлангами 17.
Штуцер 18 служит для присоединения шланга,
по которому подается сухой воздух. Остаточное
давление и температура в шкафу
контролируются вакуумметром 19 и термометром 20.
Процесс регенерации осуществляется по
разработанной технологической схеме (рис. 2).
Подлежащие регенерации осушительные патроны
или цеолит россыпью на специальном поддоне
загружают в вакуумный сушильный шкаф 1,
10 13
Рис. 1. Вакуумная установка регенерации цеолита.
* Информационный листок Ленинградского
межотраслевого территориального центра научно-технической
информации и пропаганды.
Рис. 2. Технологическая схема процесса регенерации.
49

куда подается сухой воздух. Водяные пары
отсасываются вакуумным насосом 2 через
ловушку 3. В ловушке они конденсируются в виде
снеговой шубы на змеевике-испарителе 4
холодильного агрегата 5. Температура
конденсации регулируется терморегулирующим
вентилем 6. Снеговую шубу оттаивают горячими
парами фреона. Влага стекает по вакуумному
шлангу 7 (при открытом вакуумном вентиле 8)
в канализацию.
Техническая характеристика установки
Мощность, кВт 4
Напряжение трехфазного тока, В 380-т-О
Частота тока, Гц 50
Количество цеолита, регенерируемого
за одну загрузку, кг 8
Температура процесса регенерации, °С 300
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 493218 B1) 2003806/28-13 B2) 07.03.74 E1) А 23 b
3/06; F 25 d25/00E3N21.565.8 C1) WP F 25 d/169332 C2)
09.03.73 C3) ГДР G2) АЛЬФРЕД ГЁРЛИТЦ, ЮРГЕН
ХАРМЕЛЬ; БЕРНХАРД ХЕЛЛЕРТ, ПЕТЕР УНГЕ-
ТЮМ, ХАРТМУТ ПРОФФТ, АРНО ПУи и ПЕТЕР
РЕГГЕ ( ГДР) G1) ФЕБ Кюльаутомат (ГДР)
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАГРУЗКИ ПЛИТОЧНЫХ
МОРОЗИЛЬНЫХ АППАРАТОВ, содержащее площадку,
установленную с возможностью возвратно-поступательного
движения, и привод, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности и повышения качества
замороженных продуктов, оно оснащено толкателем для
перемещения продукта относительно площадки и
удерживания его при обратном ходе последней, и жестко
закрепленной на площадке кассетой, имеющей сверху
загрузочное окно, при этом вдоль продольных сторон кассеты
установлены сообщенные с ней и открытые по торцам
направляющие кожуха для прохода толкателя и выхода
продукта в межплиточное пространство.
A1) 493588 B1) 2059358/25-8 B2) 16.09.74 E1) F 16 1 53/00
E3) 621.643 G2) И. П. УСЮКИН, А. Б. БУЛАНОВ
и Б. Т. МАРИНЮК G1) Московский институт
химического машиностроения
E4) СПОСОБ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ,
ТРАНСПОРТИРУЮЩИХ КРИОГЕННЫЕ ЖИДКОСТИ
путем нанесения на внешнюю поверхность трубопровода
теплоизоляционного покрытия, отличающийся тем, что, с
целью сокращения теплопритоков к транспортируемой
жидкости, в качестве теплоизоляции используют слой
инея, получаемый охлаждением трубопровода в два
этапа: на первом этапе производится предварительное
охлаждение прерывистой подачей в трубопровод хладагента
при давлении наддува 0,1—0,25 кг/см2 до образования на
поверхности трубопровода стабильного слоя инея
толщиной 4—6 мм, а на втором этапе производится
стабилизация толщины слоя инея подачей хладагента при рабочем
давлении наддува 1.5—-8 кг/см2.
Продолжительность процесса регенерации
при 300°С, ч 4
Время разогрева, ч 1
Габаритные размеры, мм 1703X753X1500
Масса, кг 250
Вакуумная установка позволяет Ж улучшить
условия труда, снизить трудозатраты и
увеличить количество цеолита, регенерируемого за
одну загрузку.
Работа на установке производится согласно
инструкции ИЭ-123-73 ЛСКХО с соблюдением
правил, предусмотренных техникой
безопасности.
Техническую документацию можно получить
на комбинате по адресу: 196007, г. Ленинград,
ул. Курская, 27.
A1) 495505 B1) 1967444/24-6 B2) 15.10.73 E1) F 25 b
1/00 E3) 621.575 G2) А. С. БУРЛАК, Ф. И.
ДАВЫДОВ, Ф. В. ДРЕЙМАН, В. Ф. КОВАЛЕВ и С. Р.
РЕЗНИК
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий
последовательно расположенные в диффузоре по ходу воздуха
конденсатор, компрессор и вентилятор, вынесенный за
пределы диффузора электродвигатель и устройство для
регулирования расхода воздуха, отличающийся тем, что
с целью повышения экономичности, на боковой поверхности
диффузора в зоне компрессора образовано окно, а
устройство для регулирования расхода воздуха выполнено в виде
двух автономных заслонок, размещенных в этом окне
и срабатывающих по импульсу температуры воздуха на
входе в конденсатор.
A1) 495509 B1) 2003781/28-13 B2) 05.03.74 E1) F 25 d
13/00; F 25 d 17/06E3N21.565.924 G2) В. 3. ЖАДАН,
Л. В. МАРТЫНОВА, Л. И. БАЛЫКОВА, И. Л. ВОЛ-
КИНД, Н. Н. РОСЛОВ и О. М. КЛИМУШКИН
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
СОЧНОЙ РАСТИТЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ, состоящая
из теплоизоляционных ограждений, приборов
охлаждения, ветиляторов, экранов со щелями для прохождения
воздуха, установленных вдоль боковых стен камеры с
образованием зазора с внутренней поверхностью
ограждений, ложного потолка и перфорированной
воздухораспределительной панели, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения оптимального температурновлажностного режима
при хранении сочной растительной продукции, более
полного использования грузового объема камеры и
возможности использования ограждений в качестве
охлаждающих приборов в холодное время года, она оснащена
дополнительными экранами со щелями, установленными
вдоль торцовых стен камеры с образованием зазора с
внутренней поверхностью ограждений, и устройством для
компенсации вредного внешнего теплообмена, выполненным
в виде системы труб, вмонтированных в ограждения и
поочередно подключаемых к магистралям подачи тепло- или
холодоносителя, при этом все экраны имеют высоту,
равную высоте камеры, перфорированная панель
расположена горизонтально над полом последней, а вентиляторы
размещены в ложном потолке.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения равномерного воздухораспределения и
уменьшения гидравлических сопротивлений, щели экранов
расположены в верхней и нижней частях каждого из них.
50

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.565:621.9
Инструмент, приспособления и оснастка
для монтажа холодильных установок
холодопроизводительностью до 6000 ккал/ч*
В. Л. СОБОЛЕВ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
На Московском специализированном комбинате
холодильного оборудования разработан и
изготовлен комплект приспособлений,
инструмента, оснастки и вспомогательных узлов для
монтажа холодильных установок холодопроизводи-
тельностю до 6000 ккал/ч.
Ниже описываются труборез, вальцовка,
пружина для гибки трубок, лом с роликами, вибро-
поглощающая подставка.
Труборез предназначен для резки медных
трубок диаметром от 6 до 18 мм. Он состоит из
маховика U втулки 2, винта 5, шайбы 4, ползуна 5,
режущего диска 6, оси 7, корпуса 8, винта 9,
ролика 10 и шплинта // (рис. 1).
Медную трубку устанавливают на
направляющие ролики 10. Вращением маховика / винт 3
Рис. 1. Труборез для медных трубок диаметром от 6 до
13 мм.
* Информационный листок ЦНИИТЭИторговли
Министерства торговли СССР.
сообщает поступательное движение ползуну 5,
на котором укреплен режущий диск 6. Диск,
получив поступательное движение от ползуна,
прижимает разрезаемую трубку к роликам.
Вращая труборезАвокруг оси трубки и
одновременно поджимая режущий диск к ней,
надрезают стенки трубки, а затем, постепенно поджимая
режущий диск, полностью разрезают трубку.
Труборез не требует дополнительного
закрепления трубки в тисках при ее разрезе.
Применение трубореза улучшает качество среза и
повышает культуру труда.
Рис." 2. Вальцовка для медных трубок диаметром от G до
18 мм.
Вальцовка (рис. 2) предназначена для
разбортовки и развальцовки медных трубок диаметром
от 6 до 18 мм. Приспособление состоит из скобы
5 с винтом Зу на конец которого навертывается в
зависимости от вида работ стальная вальцовка
4 с набором «перьев» для развальцовки трубок
различных диаметров или закаленный стальной
конус 7 — бортовка. Опора 6 с набором
разъемных колодок 1 и винтом 2 служит для фиксации
медных трубок.
51

Рис. 3. Пружина для изгибания медных трубок диаметром
12, 16 и 18 мм.
ним dB=18,5 мм, для трубки диаметром 12 мм—
пружину с dH=18,5 mm, dB = 12,5 мм, длина в
обоих случаях 300 мм. Трубку вставляют внутрь
пружины и, прилагая небольшое усилие к двум
кольцам (dH=26 mm, dB=20 мм), изгибают ее.
Другой тип пружины, применяемый для
изгибания трубок диаметром 28, 18 и 16 мм,
показан на рис. 4. Для получения необходимого
радиуса изгиба пружину вкладывают в медную
трубку и изгибают до получения нужного
профиля. Размеры пружин для различных
диаметров медных трубок указаны в таблице.
Для развальцовки конец медной трубки
вставляют в соответствующее по диаметру гнездо
разъемной колодки 1 таким образом, чтобы
торец трубки выступал над плоскостью колодки
на 15—20 мм. Вращая винт 2 по часовой
стрелке, зажимают трубку в гнезде разъемной
колодки. Надев скобу 5 с вальцовкой 4 на опору 6
так, чтобы ось медной трубки совпала с осью
винта 5, и вращая его по часовой стрелке,
производят развальцовку трубки. Во избежание
появления трещин на конце трубки скорость
вращения вальцовки увеличивают постепенно.
Для выемки из гнезда готовой развальцованной
трубки вращением винта 3 поднимают
развальцовку 4 и освобождают трубку от разъемной
колодки вращением винта 2. Для разбортовки
медную трубку зажимают в соответствующем по
диаметру гнезде разъемной колодки таким
образом, чтобы торец трубки выступал над
плоскостью колодки на 1—2 мм. Стальной конус 7
устанавливают в приспособлении таким же
образом, как и вальцовку. Вращением винта 3
по часовой стрелке прижимают конус 7 к
концу стальной трубки и разбортовывают ее.
Разбортовку производят для присоединения
медных трубопроводов к штуцерам, а
развальцовку — для соединения медных трубопроводов
пайкой.
Пружина (рис. 3) предназначена для
изгибания медных трубок диаметром 12, 16 и 18 мм.
Она изготовлена из квадратной рессорно-пру-
жинистой стали (ГОСТ 7419—55). Для изгибания
трубок диаметром 16 и 18 мм применяют
пружину наружным диаметром dH=24,5 мм, внутрен-
Диаметр
трубки,
мм
16X1
18X1
28X1,5
Размеры пружины, мм
/
2,5
3
3,6
d
2,5
3
3,6
dc
10,5
11,5
19,4
dB
8
8,5
15,8
dK
13
14,5
23
Длина |

развертки, мм
19 800
18 055
25 437
oug
2^2 1
О.© оо
3 ftsco
2,51
31
3,51
Лом с роликами (рис. 5) предназначен для
подъема и перемещения холодильного
оборудования (витрины, прилавки, ящики с
оборудованием) во время монтажных и демонтажных
работ.
Лом состоит из рукоятки 1 с приваренной к
ней вилкой 4. К нижней части вилки крепится
ось 2 с двумя роликами 3. Использование лома
с роликами при перемещении грузов облегчает
трудоемкие работы при монтаже.
Вибропоглощающие подставки предназначены
для уменьшения вибраций, создаваемых
холодильными агрегатами типа ФАК и
холодильными агрегатами типа АКФВ-4 и АКФВ-6.
Рис. 4. Пружина для изгибания трубок диаметром 28,
18 и 16 мм.
Рис. 5. Лом с роликами для подъема и перемещения
холодильного оборудования.
52

Pd
Jo—s—в—в—в—в—a—в—в о[ 1
[_Ji-B—e—в—в—в—в—в—в в в L^-~-""* /
I ' О—В О О В В—В—В В ЕН—I
Рис. б. Вибропоглощающая подставка для холодильных
агрегатов типа ФАК.
Вибропоглощающая подставка (рис. 6)
представляет собой сваренную из уголков раму 3
и опору 2. Для гашения вибрации на раме
установлены стальные пружины 4. При установке на
вибропоглощающую опору холодильный
агрегат размещают на раме так, чтобы отверстия в
лапках рамы агрегата совпадали с отверстиями
в раме подставки. Закрепляют агрегат с помощью
четырех болтов М12Х40 с гайками. Отвертывая
или завертывая гайки, можно изменять усилия
1
а
| |
/50
Рис. 7. Вибропоглощающая подставка для холодильных
агрегатов типа АКФВ-4 и АКФВ-б.
пружин. На раму 3 устанавливают ограждение 1.
Вибропоглощающая подставка (рис. 7) для
холодильных агрегатов типа АКФВ-4 и АКФВ-6
представляет собой сварную конструкцию,
состоящую из рамы 3, опоры 2 и лапы ).
Холодильный агрегат закрепляют на раме с помощью
четырех болтов М14х40 с гайками.
Устанавливают агрегат и регулируют усилия пружин так
же, как и на подставке для холодильных
агрегатов типа ФАК.
Применение вибропоглощающих подставок
является эффективным способом борьбы с
вибрацией.
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Научные исследования
в области холодильной техники
и технологии
УДК 001.5:621.561.59
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ,
помещенных в трудах разных научно-исследовательских, учебных
и проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Расчет процесса наполнения цилиндра компрессора
(холодильной машины), работающего по циклу с дозарядкой,
в период восходящего движения поршня.
Щеглов Л. П.—«Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной
пром-сти и хоз-ва», 1972, вып. 48, с. 37—38.
53

К анализу возникновения обратных течений в
безлопаточном диффузоре центробежного компрессора. М о -
р я А. А. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1972, вып. 64, с. 84—88. Библиогр.: 9 назв.
К выбору типа ступени фреонового центробежного
турбокомпрессора для систем кондиционирования воздуха.
Д у м а н я н Р. А. — «Изв. Акад. наук Арм. ССР. Сер.
техн. наук» , 1974, т. 27, № 4, с. 46—53.
Тензометрический индикатор давления для индициро-
вания микрокомпрессоров. Берошвили А. И.,
Георгадзе А. И. — «Труды Груз, политехи, ин-та»,
1974, № 1, с. 153—155. Библиогр.: 5 назв.
Формула для определения теплопроводности жидких
фреонов. Церодзе О.В. — «Труды Груз, политехи,
ин-та», 1974, № 1, с. 162—163.
Вакуумные ловушки для установки вакуумного
напыления с малым расходом хладагента.
Берошвили А. И. — «Труды Груз, политехи, ин-та», 1974, № 1,
с. 165—167.
Установка для комплексного теплохладоснабжения.
Лавочник А. И., Аюпов А. А. — «Доклады Акад.
наук Узбек. ССР», 1974, № 10, с 27—29.
Оценка целесообразности использования тепла ТЭЦ
в летнее время для целей хладоснабжения. ГадиевН.С.,
Жетеев О. С. — «Труды Союз, проект, ин-та «Пром-
энергопроект», 1972, вып. 3, с. 47—54. Библиогр.: 5 назв.
Термодинамический анализ проницаемых
термоэлектрических холодильников. Козлюк В. Н., Щ е г о -
л е в Г. М.—В сб.: Акад. наук УССР «Теплофизика и
теплотехника», 1973, вып. 25, с 96—100.
Кондиционирование воздуха в блочных и центральных
щитах управления ТЭС. Цатуров К- А. — «Труды
Теплоэлектропроекта», 1974, вып. 15, с. 76—85. Библиогр.:
6 назв.
Климатические основы расчета годовых расходов
энергии системами отопления и кондиционирования воздуха.
Пекер Я. Д., Айзен A.M., Рабино
в и ч М. Д. — «Труды Гл. геофиз. обсерватории», 1974,
вып. 337, с. 43—57. Библиогр.: 20 назв.
О теплозащитных свойствах ограждений тракторных
кабин при кондиционировании воздуха. Миронов Э. И.—
Сб. науч. трудов Белорус, ин-та механизации сельск.
хоз-ва, 1972, вып. 24, с. 130—138. Библиогр.: 7 назв.
Процессы нагрева холодного воздуха в оросительных
камерах систем кондиционирования и вентиляции. 3 у с -
манович Л. М., Овчинников Г. А.,
Вишневская Л. И. — «Сб. науч. трудов Центр, науч.-
исслед. и проектно-эксперим. ин-та инж. оборудования
городов, жилых и обществ, зданий», 1972, № 5, с 42—49.
Методика пересчета теплотехнических характеристик
тепло- и влагообменных аппаратов для систем
кондиционирования воздуха. Зусманович Л. М. — «Сб.
науч. трудов Центр, науч.-исслед. и проектно-эксперим.
ин-та инж. оборудования городов, жилых и обществ,
зданий», 1972, № 5, с. 50—58.
Методические вопросы технико-экономической оценки
систем кондиционирования воздуха общественных зданий.
Легейдо СМ. — «Сб. науч. трудов Центр, науч.-
исслед. и проектно-эксперим. ин-та инж. оборудования
городов, жилых и обществ, зданий», 1972, № 5, с. 59—63.
Основные положения методики оптимального расчета
на ЭВМ оборудования систем холодоснабжения установок
кондиционирования воздуха. Дероган Д. В. — Сб.
науч. трудов Зон. науч.-исслед. и проект, ин-та типового
и эксперим. проектирования жилых и обществ, зданий
«КиевЗНИИЭП». «Соврем, методы проектирования инж.
оборудования», 1972, № 1, с 17—29. Библиогр.: 6 назв.
Методы расчета годовых расходов энергии системами
кондиционирования воздуха. Пекер Я. Д., Лок-
шин СВ.—Сб. науч. трудов Зон. науч.-исслед. и
проект, ин-та типового и эксперим. проектирования
жилых и обществ, зданий «КиевЗНИИЭП». «Соврем, методы
проектирования инж. оборудования», 1972, № 1, с. 30—
49. Библиогр.: 18 назв.
Автоматический расчет тепловых нагрузок на
оборудование систем кондиционирования воздуха.
Дероган Д. В.—Сб. науч. трудов Зон. науч.-исслед. и
проект, ин-та типового и эксперим. проектирования
жилых и обществ, зданий «КиевЗНИИЭП». «Соврем, методы
проектирования инж. оборудования», 1972, № 1, с. 50—57.
Опытно-промышленная солнечная кондиционирующая
установка и результаты ее испытаний. Какабаев А.,
Хандурдыев А., Клыщаева О., Курба-
н о в Н. — «Изв. Акад. наук Туркмен. ССР». Сер. «Физ.-
техн., хим. и геол. наук», 1974. № 4, с. 40—46.
Повышение эффективности распределительных сетей
систем вентиляции и кондиционирования воздуха (на
судах морского флота). Александров В. Г. —
«Труды Центр, науч.-исслед. ин-та мор. флота», 1974,
вып. 193, с. 100—109.
Определение давления воздуха на входе в
замораживающую колонку с учетом теплообмена (при проходке шахтных
стволов). Щабетя В.И. — «Труды Всесоюз. науч-
исслед.ин-та организации и механизации шахтного стр-ва»,
1974, вып. 23, с. 60—67.
Влияние сил гравитационного поля на температуру
газовых потоков в двухтрубной замораживающей колонке.
Пиротти Л.Н. — «Труды Всесоюз. науч-исслед. ин-
та организации и механизации шахтного стр-ва». 1974,
вып. 23, с. 68—77. Библиогр.: 6 назв.
Основные положения методики проектирования
способа местного замораживания пород для проходки
горизонтальных выработок. Панькин В. А. , Шрай-
м а н А. Л., Бойко И. Г., Крупенко А. Д. —
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та организации и
механизации шахтного стр-ва», 1974, вып. 23, с. 148—163.
Библиогр.: 5 назв. I
Исследование горизонтальных колебаний
рефрижераторных вагонов на тележках типа 327. Миронов Н.И.,
Доронин И. С. — «Труды Всесоюзн. науч.-исслед.
ин-та вагоностроения», 1974, вып. 24, с. 103—114.
Некоторые возможности улучшения важнейших
параметров рефрижераторного подвижного состава. Ч и р -
к и н В. В. — «Труды Ин-та комплексных трансп.
проблем при Госплане СССР», 1973, вып. 34, с. 172—197.
Результаты исследования теплообмена и
аэродинамического сопротивления в листоканальном судовом
воздухоохладителе. Никульшина] Д. Г.,
Затирка И. Ф., Дольская В. И.—«Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1973, вып. 65, с. 123—126.
Снижение гидродинамических сопротивлений при
транспорте хладонссителя. Мел ьцер Л. 3.,
Коваленко В. С, Э л ь п е р и нШ. Т., Левенталь Л. И.—
«Изв. Акад. наук БССР. Сер. физ.-энерг. наук», 1974,
№ 4, с. 78—84.
Температуростойкость штучных теплоизоляционных
изделий. Мерзляк А. Н., Семенов СИ., Ш а -
р о|н о в а\ Л. М. — «Сб. трудов Всесоюз. науч.-исслед.
и проект, ин-та «Теплопроект», 1974, вып. 33, с. 94—98.
Теплоизоляционные плиты на основе отходов солод-
ко воспроизводства. Колесников B.C., Вайн-
ш т е й'н " М. 3. — «Труды Алма-Ат. науч.-исслед. и
проект, ин-та строит, материалов», 1971, вып. 13, с. 143—
146. ,
Влажностные свойства теплоизоляционных
материалов для низкотемпературной изоляции. Маслен -
ников Л. А., Петров-Денисов В. Г.,
Донне р М. С. — «Сб. трудов Всесоюз. науч.-исслед. и
проект, ин-та «Теплопроект», 1974, вып. 33, с 99—108.
Некоторые вопросы теплового расчета изоляции
подземных резервуаров для хранения сжиженных газов.
Петров-Денисов В. Г., Егоров Е. К. — «Сб.
трудов Всесоюз. науч.-исслед. и проект, ин-та «Теплопроект»,
1974, вып. 33, с. 139—148.
Стандартизация холодильных сборных камер (для
предприятий общественного питания и торговли). В в е -
денек ей Ю. И., Д обров В. В., Дозор-
54

цев В. Я- и др.—«Сб. трудов Всесоюз. науч.-исслёд.
и эксперим.-конструкт, ин-та торг. машиностроения»,
1973, № 17, с. 138—144.
Задача оптимального размещения распределительных
холодильников Молдавской ССР на 1975 год. Г а н ч у к о -
в а В. Ф. — «Ин-т математики с Вычислит, центром Акад.
Молдав. ССР», 1974, вып. 12, с. 42—49. «Прикладная
математика и программирование».
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Новые виды быстрозамороженных продуктов. Шор-
н и к о в а Н. М., Шаройко Э. М., Туричен-
к о Н. П., Магидов Я-И. — «Труды Всесоюз.
науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесушильн. пром-сти»,
1974, вып. 20, с. 3—5.
Метод определения конечной температуры в
замороженных пищевых продуктах. И о н о в А. Г. — «Труды
Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва»,
1972, вып. 48, с. 32—36.
Об устойчивости микроорганизмов в мороженом мясе
при длительном его хранении. И*л ь и н М. М. — «Сб.
науч. трудов Заоч. ин-та сов. торговли». Кафедра
товаровед, пищ. продукт., 1973, вып. 5, с. 96—98.
Экономическая целесообразность использования мяса
сублимационной сушки. Бутенко Л. А.,
Садовый И. Е. — «Сб. науч. работ профес.-преп. состава и
аспирантов Киев, торг.-экон. ин-та», 1972, вып. 13, с. 144—
147.
Влияние контактного способа охлаждения на качество
тушек кроликов. Ш а п т а л а Р. Д., Мороз В. Г. —
«Сб. науч. работ проф.-преп. состава и аспирантов Киев,
торг.-экон. ин-та», 1972. вып. 14, с. 146—149.
Изменения состава летучих жирных кислот сливочного
масла в зависимости от способа производства и условий
хранения. Гринене Е.К., Мицкявиче-
н е, Д. А. — «Науч. труды вузов Лит.ССР. Химия и хим.
технология», 1972, № 14, с. 265—270.
Опыт хранения переохлажденных (подмороженных)
сазана и горбуши. Калинова Ф.М. — «Изв. Тихо-
океан. науч.-исслед. ин-та рыбного хоз-ва и
океанографии», 1972, т. 83, с. 63—66. Библиогр.: 6 назв.
Пищевой мороженый фарш из океанического сырья.
Долбиш Г. А. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
мор. рыбного хоз-ва и океанографии», 1974, т. 104, с. 70—
75. Библиогр.: 6 назв.
Об использовании мяса минтая для производства
мороженого пищевого фарша. Леванидов И. П.,
Эртель Л. Я- — «Изв. Тихоокеан. науч.-исслед. ин-та
рыбного хоз-ва и океанографии», 1972, т. 83, с 49—62.
Библиогр.: 13 назв.
Рациональные высотные параметры наземных фрукто-
хранилищ с искусственным охлаждением. Бахмуто-
ва Р. Я-—«Труды Всесоюз. проект, и науч.-исслед.
ин-та «Гипронисельпром», 1974, вып. 6, с. 213—219.
Предпосылки применения и теплотехнический расчет
скороморозильных аппаратов для фруктов и овощей.
Волкинд И. Л., Нехорошев В. М.,
Василевский А. П. и др. — «Труды Всесоюз. проект, и
науч.-исслед. ин-та «Гипронисельпром», 1974, вып. 6,
с. 220—228.
Газообмен фруктохранилищ с регулируемой газовой
средой, создаваемой генератором рециркуляционного типа.
Т я^ж к о р о б А. Ф., Коваленко В. В., В^о л -
к и н д И. Л., Бондарев В. И. — «Труды Всесоюз.
проект и науч.-исслед. ин-та «Гипронисельпром», 1974,
вып. 6, с 229—232.
Эффективность инженерных систем создания и
поддержания режимов в камерах фруктохранилищ с
регулируемой газовой средой (р. г. с). Бондарев В. И.,
Бахмутов А. С. — «Труды Всесоюз. проект, и науч.-
исслед. ин-та «Гипронисельпром», 1974, вып. 6, с. 233—244.
Сохраняемость яблок зимних сортов при различных
системах охлаждения. Николаева М. А.,
Сперанский В. Г. — «Сб. науч. трудов Заоч. ин-та сов.
торговли». Кафедра товаровед, пищ. продукт., 1973, вып. 5,
с. 55—64. Библиогр.: 5 назв.
Некоторые особенности хранения яблок в камерах с
различными системами охлаждения. Сахарова Н.П.,
Файнзильберг Е.М. — «Сб. науч. трудов Заоч.
ин-та сов. торговли». Кафедра товаровед, пищ. продукт.
1973, вып. 5, с. 65—70.
Исследование способов организации хранения и
естественной убыли веса и товарного качества яблок и
винограда при длительном хранении на холодильниках.
Коробко П. Я., Карабасов И. С.,
Губи н А. В. — «Труды Ташк. ин-та инженеров ж.-д.
транспорта», 1972, вып. 89, с 121—131.
Хранение винограда и яблок в промышленном
холодильнике. Бугаян С. А., Конобеев В. Н.—«Сб.
науч. трудов Дон. с-х. ин-та», 1972, т. 2, вып. 2, с. 252—
256.
К методике установления оптимального состава
газовой среды для хранения плодов и овощей.
Широков Е. П., Н и к и т а е в А. М., Ушакова М. И.—
«Изв. Тимирязевской с.-х. акад.», 1974, вып. 5, с. 220—223.
Транспортирование и хранение яблок в контейнерах.
Ничипоренко Н. П., Беренштейн И. Б.—
«Сб. науч. работ проф.-преп. состава и аспирантов Киев,
торг.-экон. ин-та», 1972, вып. 14. с. 141—146.
Стойкость молочнокислых бактерий, высушенных
методом сублимации. Лагода И. В.,
Банникова Л. А. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та молочн.
пром-сти», 1974, вып. 33, с. 107—114. Библиогр.: 13 назв.
Изучение микрофлоры продуктов, обезвоженных
методом сублимации. Богданова Н. В.,
Первушина Л. В., Москвитина Н. В. и др. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консервн. и овощесушильн.
пром-сти», 1974, вып. 21, с. 49—54.
Вода, углеводы и органические кислоты грибов,
сушеных сублимационным и тепловым способами.
Нейман В. П. — «Сб. науч. трудов Заоч. ин-та сов.
торговли». Кафедра товаровед, пищ. продукт., 1973, вып. 5,
с. 50—54. Библиогр.: 6 назв.
Замороженные холодные супы. Павлова Л. С,
Колесникова В. Б., Кнатькова Н. А.—
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консерв. и
овощесушильн. пром-сти», 1974, вып. 20, с 8—10.
Исследование качества быстрозамороженных
обеденных блюд в процессе хранения. Анисимов Б.Н.,
Благова Р. Н., Гурова Л. А. и др.—«Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесушильн.
пром-сти», 1974, вып. 21, с. 17—23.
Влияние условий длительного хранения на качество
формованных обеденных блюд сублимационной сушки.
Кудрова Р. В., Анисимов Б. Н.,
Савельева Г. Н. и др.—«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
консервн. и овощесушильн. пром-сти», 1974, вып. 21,
с. 27—35. Библиогр.: 6 назв.
Разработка рецептур блюд из фарша сублимационной
сушки. Бутенко Л. А., Ковалев Н. И.—«Сб.
науч. работ, проф.-преп. состава и аспирантов Киев,
торг.-экон. ин-та», 1972, вып. 14, с. 150—154.
Производство быстрозамороженных бланшированных
овощных полуфабрикатов. Шорникова Н.М.,
Шаройко Э. М., Гаджиев Р. О. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесушильн. пром-
сти», 1974, вып. 20, с 6—7.

ХРОНИКА
Пленарное заседание Научного совета
ГКНТ по итогам работы
XIV Международного конгресса по холоду
В конце ноября 1975 г. в Государ- и биологических материалов с прей- установок и компрессоров. При этом
ственном комитете Совета Министров мущественным использованием непре- в качестве хладагентов все более ши-
СССР по науке и технике под председа- рывного процесса с программирован- рокое применение получают фреоны,
тельством министра мясной и молочной ным управлением. в частности фреон-22.
промышленности СССР тов. С. Ф. Ан- Одновременно с совершенствованием Значительный интерес вызвали за-
тонова состоялось заседание Научного технологии холодильной обработки и рубежные доклады в области тепло-
совета по проблеме: «Производство хранения пищевых продуктов все в массообмена и гидродинамики двух-
и применение искусственного холода большей мере используются дости- фазных потоков в элементах холодиль-
в отраслях пищевой промышленности, жения современной науки и техники ного оборудования и теплообменных
торговле, сельском хозяйстве и на при проектировании и создании ох- аппаратах,
транспорте». лаждаемых сооружений с полной ме- В США, Великобритании, ФРГ и
На заседании Научного совета бы- ханизацией и автоматизацией произ- других странах широко применяются
ли рассмотрены итоги работы XIV водственных процессов, холодильных большегрузные контейнеры с машин-
Международного конгресса по холо- установок. ным охлаждением и крупные авто-
ду. Доклад по этому вопросу сделал Развивается строительство одно- рефрижераторы с машинным или крио-
председатель советского националь- этажных холодильников из легких генным (жидкий азот) охлажде-
ного комитета Международного ин- конструкций заводской готовности с нием.
статута холода доктор техн. наук, применением несущих металлокаркасов Заслуживают внимания зарубежные
проф. М. П. Малков. и ограждений из панелей типа «сэнд- работы по экономии энергетических
На основании доклада, а также со- вич», изолированных преимущественно ресурсов, в частности использование
общений о работе комиссий МИХ пенополиуретаном. В ряде стран по- солнечной радиации, глубинных вод
С1, С2, В1, В2, El, Dl, D2 и D3, лучают распространение холодильники МОрей, отбросного тепла для конди-
с которыми выступили Э. И. Каух- со стеллажным хранением грузов на ционирования жилых и промышленных
чешвили, В. Ф. Лебедев, О. Б. Цвет- поддонах с полной автоматизацией по- помещений и других целей.
ков, И. М. Калнинь, А. А. Гоголин, грузочных работ. Научный совет принял постановле-
Н. Ф. Ткачев и А. В. Кан, Научный В США и странах Западной Европы ние> в котором, в частности, ряду
совет отметил, что тематика докладов расширяется строительство холодиль- научно-исследовательских и учебных
зарубежных ученых на конгрессе под- ников для хранения фруктов и ово- институтов и проектно-конструктор-
тверждает актуальность основных про- щей в контролируемой атмосфере (с по- ских организаций рекомендовано*
блем, над которыми работают совет- ниженным содержанием кислорода и _ в координационного
ские ученые в области производства повышенным - углекислого газа). гк?т пробле^е «Техноло-
и применения искусственного холода В ГДР применяется новый метод гическое адНспю холодильной цепи
в отраслях пищевой промышленности, восстановления теплоизолирующей пооизводстве хоанении тоан-
торговле, сельском хозяйстве и на способности наружных ограждений с?ооти?овке ? оеализации мяса» ис-
тРапнсп°Рте' СТ*РЫХ холодильников. Этот метод ^Гз%$^й ^^Гс&^
Доклады, сделанные на конгрессе, позволяет за счет дополнительной изо- У расширить и углубить иссле-
представляют значительный теорети- ляции стен снаружи выполнять работы ИЯР п0 Совершенствованию тех-
ческии и практический интерес для без нарушения эксплуатации холо- ?ологических пр?цессов охлаждения
народного хозяйства нашей страны, дильников и без прекращения функ- оптимизации режимов его хра-
Болыпое внимание во многих из них ционирования камер хранения. " <?¦ Хспечиваюших высокое ка-
было уделено применению холода в В области холодильных машин на- "е™** „°°еС"е ^^J^lllZt ™
« г о чество и сокращение естественных по-
пищевои промышленности, в частности ряду с дальнейшим совершенствовани- к ^
при производстве и хранении охлаж- ем традиционных поршневых и цен- Р '
денных продовольственных товаров, тробежных компрессоров проводятся — Для быстрого замораживания ря-
быстрозамороженных готовых блюд, фундаментальные работы по исследо- Да пищевых продуктов в целях луч-
полуфабрикатов и т. д. При этом ванию и внедрению различных кон- шего сохранения качества, удлинения
наряду со снижением температур при струкций винтовых компрессоров, ко- допустимых сроков хранения и умень-
обработке и хранении продуктов пи- торые отличаются широким диапазо- шения естественных потерь продол-
тания усиливается тенденция исполь- ном холодопроизводительности, поз- жить работы по созданию и внед-
зования газообразного азота и угле- воляют автоматически регулировать рению комплексных автоматизирован-
кислого газа с целью создания моди- работу установок и тем самым сокра- ных скороморозильных аппаратов и
фицированной атмосферы для сохра- щать энергетические затраты. Отме- установок с применением воздушных
нения исходного качества продуктов, чается тенденция все большего ис- турбохолодильных машин и жидкого
Большой интерес представили док- пользования ЭВМ для оптимизации хо- азота,
лады по применению сублимационного лодильных машин и при моделирова- — На основе зарубежного опыта
консервирования пищевых продуктов нии рабочих процессов холодильных продолжить и расширить исследова-
56

ния по изысканию состава регулируе- рованию рабочих процессов компрес- дуктов на поддонах. На основе ана-
мой газовой среды для хранения мя- соров различных типов. лиза и обобщения зарубежного опыта
са, рыбы, а также плодов и овощей — Основываясь на результатах ра- разработать типовой проект такого
различных помологических сортов, бот, доложенных на конгрессе, про- холодильника, а также представить
имея в виду дифференцированный должить научные изыскания по оп- в установленном порядке предложения
подход к выбору оптимальных уело- ределению теплофизических свойств по освоению производства элементов
вий хранения. рабочих веществ, используемых в хо- конструкций несущих металлических
— Рассмотреть вопрос о расшире- лодильных машинах и установках, каркасов и панелей ограждений с по-
нии внедрения метода сублимационно- а также расширить исследования в вышенной толщиной изоляционного
го консервирования пищевых продук- области тепломассообмена и гидро- слоя для строительства этих холодиль-
тов и биоматериалов, уделяя основ- динамики двухфазных потоков в них, ников.
ное внимание созданию и применению уделив особое внимание применению — Рассмотреть вопрос об ускорении
непрерывно действующих сублимаци- современной измерительной техники разработок и внедрения современных
онных установок и разработке метода и внедрению полученных результатов видов холодильного транспорта с па-
предварительной криоконцентрации. при разработке холодильного обору- нельным ограждением типа «сэндвич»,
— С привлечением полученной на дования и скороморозильных аппара- включая крупные авторефрижераторы
конгрессе информации провести фун- "тов. с машинным и криогенным (жидкий
даментальные исследования винтовых — Используя материалы конгрес- азот) охлаждением, а также станций
компрессоров различных новых кон- са, изучить и обобщить практику стро- для заправки азотом.
струкций, включая вертикальные и ительства одноэтажных холодильни- — Учитывая зарубежный опыт ши-
однороторные, а также систем смазки ков различной емкости из сборных рокого использования контейнерных
для них и выбрать оптимальные кон- элементов заводской готовности с при- перевозок пищевых продуктов, уде-
струкции для внедрения. менением в качестве изоляции пе- лить особое внимание разработке,
— Разработать применительно к нополиуретана, с полной автоматиза- созданию и внедрению большегруз-
отечественным ЭВМ программы, по цией систем охлаждения, комплексной ных контейнеров с машинным и азот-
повышению энергетических характе- механизацией и автоматизацией по- ным охлаждением, а также системы
ристик холодильных машин, комплекс- грузочно-разгрузочных работ, в том контейнерных перевозок.
ной оптимизации установок и модели- числе со стеллажным хранением про-
Новое в технике ремонта бытовых
холодильников на предстоящей
выставке «Интербытмаш-76»
Выставка «Интербытмаш-76» откро- 1980 годы» предусматривают увели- шающее качество работ. Это, напри-
ется в московском парке «Сокольники» чение выпуска товаров культурно- мер, переносной комплект инстру-
1 сентября 1976 г. Организации и фир- бытового назначения и хозяйственного ментов для ремонта холодильников
мы более 20 стран мира продемонстри- обихода в 1,6 раза. Если в настоящее на дому. В чемодане выездного ма-
руют в Москве лучшие образцы сов- время у населения находится около стера находятся приборы для диаг-
ременного оборудования, новую тех- миллиарда предметов бытовой тех- ностики неисправностей, инструменты,
нологию для жилищно-коммунального ники, то к концу 1980 г. эта цифра с помощью которых можно заменить
хозяйства и бытового обслуживания значительно возрастет. Естественно, узлы и детали шкафа, реле, терморе.
населения — то, что достигнуто в этих что все более высокие требования гулятор, выключатель, электропатрон
областях за последние годы. предъявляются к организации ремон- холодильный агрегат.
Советский Союз — самый представи- та бытовой техники. На выставке будет представлен стенд
тельный участник этого смотра. Более В новой пятилетке объем реализации для проверки терморегуляторов бы-
ста промышленных предприятий, на- бытовых услуг населению намечено товых холодильников. Это пульт-стол,
учно-исследовательские и проектные увеличить в 1,5 раза, в том числе в внутри которого помещена ванна с
организации Российской Федерации, сельской местности в 1,7 раза. По- уайт-спиртом. Требуемая температура
Украины, Белоруссии, Прибалтики, высится культура обслуживания и поддерживается в ванне с помощью
Закавказья и Средней Азии покажут качество исполнения заказов. холодильного агрегата, смонтирован-
оборудование и машины для водоснаб- Ремонту электробытовых машин и Ного в задней части стенда. На лице-
жения, канализации, газового хозяй- приборов, радиотелевизионной аппа- Вой панели размещены приборы, кноп-
ства, прачечных, химчисток, приборы ратуры, часов и холодильников по- ки пусковой аппаратуры и световое
и инструменты для парикмахерских, священ один из самых больших раз- табло. Мембранный вентиль обеспе-
ремонтных мастерских. Все это даст делов выставки. Много интересного ЧИВает плавное регулирование темпе-
представление о направлении техни- найдут здесь работники холодильной ратуры ванны, которую измеряют ртут-
ческого прогресса в нашей стране промышленности, в первую очередь, ньш термометром. Жидкость в ванне
в области жилищно-коммунального специалисты, занимающиеся налад- непрерывно перемешивается мешал-
хозяйства, в системе службы кой и ремонтом бытовых холодильни- кои< Проверяемые терморегуляторы
быта, ков. устанавливают в блок контактов. Кон-
Утвержденные XXV съездом КПСС Будет широко представлено обору- такты терморегуляторов должны за-
«Основные направления развития на- Дование, не только ускоряющее про- МыКаТься и размыкаться в определен-
родного хозяйства СССР на 1976— Десс ремонта, но и значительно повы- ном диапазоне температур в зависи-
57

мости от заданного режима. При
замыкании контактов терморегуляторов
загораются сигнальные табло на
лицевой панели стенда.
Представит интерес диагностический
прибор УДП-1, предназначенный для
выявления дефектов (без разборки)
мотор-компрессор а холодильника с
асинхронным электродвигателем. С
помощью прибора можно определить
обрыв рабочей и пусковой обмотки
статора, заклинивание
мотор-компрессора и короткое замыкание.
Будет демонстрироваться стенд
СФМ-1 для вакуумирования и
заполнения холодильных агрегатов
фреоном и маслом, который позволяет
проводить ряд технологических
операций на заводах-изготовителях
бытовых холодильников, а также при
ремонте компрессионных холодильных
агрегатов.
Для обезвоживания фреона,
используемого при заполнении
компрессионных холодильных агрегатов,
служит осушительная колонка ОР-1.
Будет представлена и другая аппаратура,
применяемая для ремонта
холодильников.
Широкое внедрение в практику
ремонта представленных на выставке
«Интербытмаш-76» стендов,
измерительных приборов и другого
оборудования позволит повысить качество
и сократить сроки ремонта бытовой
техники.
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Поведение пенополистирола
под сжимающей нагрузкой
Г. ОХЕЙМ, К. ФРИЦШЕ, Д. ШНЕЙДЕР
Исследовательский институт холодильного хозяйства
(ГДР, Магдебург)
В Исследовательском институте холодильного хозяйства
(ГДР, г. Магдебург) проведены испытания
пенополистирола для применения его в качестве изоляции полов
холодильников.
В ГДР пенополистирол как теплоизоляционный
материал применяют двух плотностей: 20 и 30—35 кг/м3.
Для опытов брали пенополистирол повышенной
плотности C0—35 кг/м3).
Установлено, что поведение пенополистирола под
сжимающей нагрузкой зависит от ряда факторов,
взаимосвязанных между собой. Исследования были направлены на
выяснение основных зависимостей.
Условиям нагрузки, действующей на изоляционный
слой пола холодильника, отвечали следующие испытания:
кратковременная статическая нагрузка (штабель
продукта и транспортные механизмы):
длительная статическая нагрузка (штабель продукта);
пульсирующая нагрузка (транспортные механизмы).
На базе этих исследований даются рекомендации по
определению допускаемого напряжения сжатия и
расчетных величин модулей сжатия и сдвига.
Испытания при кратковременной
статической нагрузке. График нагрузка —
сжатие пенополистирола (рис. 1) включает кривые
разгрузки, полученные после сжатия образца на 10 и 70%
исходной высоты. Повышение напряжения более 1,4 кгс/см2
ведет к значительной пластической деформации образца.
В связи с тем, что пластические деформации изоляции пола
должны быть незначительны, основное внимание уделили
начальному участку кривой с предельным напряжением
1,4 кгс/см2. График наглядно демонстрирует, что
напряжение при относительном сжатии, равном 10%,
определяемое согласно стандарту ТГЛ 0—53421 «Испытание
жестких пенообразных материалов. Испытание на сжатие»,
нельзя считать исходным показателем для определения
допускаемого напряжения.
Испытания образцов пенополистирола в диапазоне
напряжений сжатия от 0 до 1,4 кгс/см2 (рис. 2) проведены
УДК 678.6/8:725.42:621.56/59
на приборе, принцип действия которого соответствует
пенетрометру (ТГЛ 20801/14 «Испытание асфальтобетона.
Определение пенетрации»). Испытанию было подвергнуто
40 образцов с сечением 50X50 мм при высоте 100 мм.
Нагрузка повышалась прерывным способом со средней
скоростью 0,3 кгс/см2 в минуту.
Для определения допускаемого напряжения сжатия
принято напряжение о0,оъ. Его графическое определение
выполнено следующим образом. В точке V2 o*0,05
проведена касательная к кривой нагрузка — сжатие. Величина
а0,05 равна тому напряжению, при котором точки
пересечения касательной и экспериментальной кривой с
прямой, параллельной оси абсцисс, расположены друг от
друга на расстоянии 0,05% высоты h образца.
б,кгс/см
15\
¦20\
15\
/О
VZ
-г '
i
i
!
I
| 7 .
__z.
' 10 10 JO W 50 60 70
Относительное сжатие, %
Рис. 1. Нагрузка — сжатие пенополистирола:
1 — первичная нагрузка; 2 — кривые разгрузки.
80 30
58

6,кгс/см2
1 г
Относительное сжатие, %
Рис. 2. Нагрузка — сжатие пенополистирола (начальный
участок):
I — первичная нагрузка; 2 — касательная при #0,05' 3 ~~ на"
__
грузка от о=0 до а = а0,06; — разгрузка от а= сг Б
до а=0.
За модуль сжатия Ес принимается средний подъем
кривой нагрузка — сжатие в пределах от G—0 до а=
=<7о,о5> т. е.
Ес = а{
О.ОбЛЬ
aAX0i05
В ходе испытаний установлено, что после первых 3—
5 циклов нагрузки в диапазоне от 0 до а0, оъ появляются
пластические деформации, которым сопутствует
повышение модуля сжатия (рис. 2). При дальнейших циклах
нагрузки пластические деформации и повышение модуля
сжатия уже незначительны. После большого числа циклов
нагрузки наблюдается частичное разрушение структуры
образцов.
Число циклов нагрузки, необходимое для достижения
почти стабильного поведения материала под нагрузкой
сжатия, сокращается в результате 15-минутной выдержки
под напряжением а0,05 при первичной нагрузке. Во время
выдержки происходит процесс начальной пластической
деформации.
В табл. 1 приведены экспериментальные значения
величины о"о.о5 и модуля сжатия пенополистирола,
полученные после 5 циклов нагрузки.
Модуль сдвига в первом приближении определяется
по формуле
Были проведены исследования пенополистирола,
которые позволили установить ряд интересных зависимостей
и фактов.
Изменения Ес в зависимости от а0,05, как правило,
соответствуют приблизительно линейной функции.
Таблица 1
Показатель
Напряжение о*0|05, кгс/
см2
Модуль сжатия Ес% кгс/
см2
Значение
минималь-
ное
0,85
50
среднее
1,15
90

максимальное
1,50
140
"г-
4
ЩОкгскм
Ill
?s\
s
-p
j !
i!
и
10
темя, сутки
100
500
Рис. 3. Деформация пенополистирола под действием
длительной статической нагрузки (по данным фирмы ФРГ
«Бадише Анилин унд Содафабрикен»).
Испытания, проведенные с пенополистиролом
плотностью 20 кг/м3, показали значительно более низкие его
механические свойства. Однако отдельные образцы с
предельно высокой плотностью (более 40 кг/м3) имели
слишком малый модуль сжатия. Образцы, взятые из центра
и из поверхностных слоев крупного блока, имели
плотность .превышающую на 4—6% среднее значение для блока.
От центра крупного блока к поверхностным слоям его
модуль сжатия повышается приблизительно на 20%.
Установлены значительные отклонения прочностных свойств
образцов, взятых из одного слоя блока в непосредственном
соседстве.
При сравнении образцов, которые находились 6
месяцев в воде (влагосодержание 6% по объему), а затем в
течение 5 недель подвергались сушке, с контрольными
образцами заметных отклонений прочностных показателей
не установлено. Отмечено некоторое повышение модуля
сжатия Ес и напряжения о*0, 05 при температуре—15°С.
Сравнительные испытания образцов через 1 и 6
месяцев после их изготовления не показали значительной
разницы в прочностных свойствах.
Испытания при длительной
статической нагрузке. Кривые деформации
пенополистирола под длительной статической нагрузкой даны на
рис. 3. Проведены опыты по определению его деформации
во времени на модифицированном пенетрометре (рис. 4).
Оказалось, что пластическая деформация принимает
значительные размеры лишь в первые сутки, на второй день
после нагрузки усадка достигает не более 10% по
сравнению с первыми сутками.
Испытания при пульсирующей
нагрузке. Испытания проведены на модифицированном
динамическом пенетрометре. Образцы пенополистирола
в течение 3 ч подвергали статической нагрузке для
снятия начальной пластической деформации. Затем прибор
перевели на циклический режим с частотой 23 цикла в ми-
II
Is
б-Гк<
ic/см*
J ? 5 6
Время> сутки
10
Рис. 4. Изменение во времени относительного сжатия
пенополистирола под действием длительной статической
нагрузки.
59

J0\
I
I
%m
1
20000
60000
Число циклов
Рис. 5. Относительное остаточное сжатие пенополисти-
рола в зависимости от числа циклов пульсирующей
нагрузки (amlft=0, amax=l,0 кгс/см2):
1 — образец № 3; 2 — образец № 4.
нуту. Испытаны четыре образца, которые имели
следующие размеры (мм): образец № 1—82X82X60, № 2—71X
X 71X60, № 3 и 4—63X63X60. Выполнено 100 тыс.
циклов испытаний. Максимальная нагрузка цикла
составляла 40 кгс. Таким образом, напряжение в образцах
изменялось в следующих диапазонах (кгс/см2): образец № 1 —
от 1 до 0,60; № 2 — от 0 до 0,80; № 3 и 4 — от 0 до 1,00.
В результате опытов установлено, что образцы № 1 и 2
остались без заметных пластических деформаций.
Незначительно снизился модуль сжатия. Значение о*о»об не
изменилось.
Образцы № 3 и 4 после испытания показали
значительную остаточную усадку — порядка 25% от исходной
высоты кубиков (рис. 5). Поперечное удлинение образцов
оказалось незначительным. Модуль сжатия снизился
приблизительно на 80%, значение о~0, 0б осталось неизменным.
Таким образом, допускаемое напряжение сжатия для
пенополистирола можно определить в результате
испытаний с кратковременной статической нагрузкой,
отличающихся наименьшей трудоемкостью. Достаточно
руководствоваться средними данными, так как над
изоляционным слоем в полу холодильника устанавливается
армированная бетонная плита, способствующая равномерному
распределению напряжений.
Для пенополистирола повышенной плотности (в
среднем 32,5 кг/м3) могут быть приняты средние показатели:
Следует ввести коэффициент запаса для учета влияния
приведенных ниже факторов:
непостоянство качества пенополистирола;
местные перегрузки, действующие на изоляционный
слой в процессе производства строительных работ;
старение пенополистирола;
¦влияние низких температур (положительное);
динамические нагрузки от движения транспортных
механизмов;
остаточные деформации от длительного действия массы
сохраняемых продуктов;
неточность статических расчетов;
неточность заданных нагрузок;
ошибки при определении механических свойств
материала.
Из результатов проведенных испытаний следует, что
пульсирующие нагрузки с напряжением выше 0,8 кгс/см2
оказывают весьма отрицательное влияние на механические
свойства пенополистирола. Поэтому допускаемое
напряжение сжатия следует определять с учетом значения
динамических нагрузок.
Ниже приведены рекомепдуемые допускаемые
напряжения сжатия для пенополистирола повышенной
плотности C0—35 кг/м3) в зависимости от значения
динамической нагрузки.
Значение
динамической нагрузки
адин, кгс/см2
<0,2
От 0,2 до 0,4
>0,4

Допускаемое
напряжение
сжатия
а, кгс/см2
0,60
0,55
0,50
В табл. 2 даны рекомендуемые значения модулей
сжатия и сдвига для такого же пенополистирола. Влияние
динамической нагрузки рассчитано на 100 тыс. циклов.
Таблица 2
Показатели
Модуль сжатия Ес, кгс/см2
Модуль сдвига G , кгс/см2
Предел
нижний
50.
20
верхний
120
48
а0>05=1,15 кгс/см2;
=90 кгс/см2; G=36 кгс/см2.
В расчетах принимается значение, которое дает менее
благоприятный результат.
Новые книги
«КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА И ВЕНТИЛЯЦИЯ
ЛАБОРАТОРНЫХ ЗДАНИЙ»
Сборник трудов ГИПРОНИИ АН СССР
М., «Наука», 68 с, 1975, цена 73 коп.
В сборнике освещены результаты теоретических и
экспериментальных исследований систем кондиционирования
в вегетационных камерах, теплицах, лабораторных
корпусах, термоконстантных помещениях НИИ. Приведены
данные исследований способов автоматического
регулирования расходов воды в водо-воздушных системах
кондиционирования.
«ВЕНТИЛЯЦИЯ, КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
И ОТОПЛЕНИЕ»
Сборник трудов ГИПРОНИИ АН СССР
М., «Наука», 96 с, 1975, цена 90 коп.
В сборнике освещены результаты теоретических и
экспериментальных лабораторных и натурных исследований
систем кондиционирования воздуха в зданиях НИИ и
изложены новые методы инженерных расчетов
воздухоохладителей, воздухораспределения и теплообмена, которые
иллюстрируются числовыми примерами.
Сборники предназначены для научных работников и
проектировщиков систем кондиционирования воздуха.
Заказы направлять по адресу: 117333, Москва, ул.
Губкина, д. 3, ГИПРОНИИ АН СССР.
to

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
Холодильная машина МКТ 350-2-1
И. Н. ЩАПОВА, Л. Л. ГЕНИН
ВНИИхолодмаш
А. X. БРУН, Э. С. ПРОХОРЕНКОВА, В. Б.
Московский завод «Компрессор»
ГАЛЕЖА
Холодильная машина МКТ350-2-1 предназначена для
работы в составе стационарных холодильных установок
для охлаждения жидкого хладоносителя.
Техническая
Холодильный агент
Масло
Хладоноситель
характеристика
Фреон-22
ХА-30
Спецификационный
режим
Температура
хладоносителя на выходе из
испарителя, °С
охлаждающей воды на входе в
конденсатор, °С
Расход хладоносителя, м3/ч
Расход охлаждающей воды, м3/ч
Холодопроизводительность в спе-
цификационном режиме, кВт (ккал/ч)
Потребляемая (электрическая)
мощность в спецификационном режиме,
кВт
Диапазон температур
охлажденного хладоносителя, °С
раствора хлористого кальция
воды
Точность поддержания заданной
температуры хладоносителя на выходе
из испарителя, °С
Максимальная температура
охлаждающей воды, °С
Диапазон регулирования
производительности, %
Марка компрессора
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения ротора, об/мин
напряжение, В
Количество заряжаемого хладагента, кг
Количество заряжаемого масла, кг
Масса машины (без учета массы агента
и масла), кг
Водный раствор
хлористого
кальция, вода
технического
качества
+6
+25
150
130
674,5 E80 000)
165
От +10 до —12
От +10 до +2
±1,5
+30
От 100 до 30
ВХ 350-2-1
АЗ-315М-2УЗ
200
3000
380/660
300
150
8700
На рис. 1 показана зависимость
холодопроизводительности и потребляемой машиной мощности от температуры
хладоносителя на выходе из испарителя. На рис 2 даны
габаритные и присоединительные размеры машины.
Машина состоит из компрессора, электродвигателя,
конденсатора, испарителя с теплообменником, масляной
системы и системы автоматики.
Компрессор винтовой, маслозаполненный, с плавным
регулированием холодопроизводительности.
Конденсатор кожухотрубный, с медными оребренными
трубами, с водяным охлаждением. Хладагент
конденсируется в межтрубном пространстве.
Испаритель кожухотрубный с внутриоребренными
трубами (медная труба с алюминиевым ребристым
сердечником). Кипение хладагента внутри труб.
Теплообменник кожухотрубный, с медными
оребренными трубами.
Масляная система состоит из вертикального
маслоотделителя циклонного типа, маслонасосов, фильтров и кожу-
хотрубного маслоохладителя.
Работа машины автоматизирована. Система автоматики
обеспечивает защиту от аварийных состояний, контроль
основных параметров и сигнализацию при отклонении их
от заданных значений, а также регулирование
холодопроизводительности, осуществляемое перемещением
золотника в компрессоре. Предусмотрена возможность
ручного регулирования холодопроизводительности.
В комплект поставки машины входят: машина, станция
управления электродвигателями компрессора и маслона-
соса, комплект фундаментного крепежа, комплект ЗИП.
кВт
700
800
500
iOO
300
%ю'3,
~кш/ч
~ 600
~ 550
~ 500
~ 950
- wo
- 550
- 300
- /50
: •
:
;
: ,
So
^N3
У
//
//
//
У/
/U4
N3,
\кВт
/00
-10
170
160
150
НО
5 ts, ГС
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
электрической (потребляемой) мощности Л;э от температуры
теплоносителя на выходе из испарителя ts? при
температуре охлаждающей воды ^=20; 25 и 30°С.
61

Вид А
Рис. 2. Габаритные и присоединительные размеры
машины МКТ 350-2-1:
II! / — щит приборов; 2 — компрессор; 3 — газовый фильтр;
4 — электродвигатель; 5 — маслоотделитель; 6 —
маслоохладитель; 7 — установка маслонасосов; 8 — масляный фильтр-
9 — щит регулирования; 10 —• конденсатор; // — испаритель'
Изготовитель — Московский завод холодильного
оборудования «Компрессор».
Освоение серийного производства машины
планируется на 1978 г.
Хладагент и масло в комплект поставки предприятия-
изготовителя не входят.
Габаритные и присоединительные размеры могут быть
изменены по результатам изготовления и испытания
опытного образца.
Машина МКТ 350-2-1 заменит выпускаемую в
настоящее время заводом «Компрессор» холодильную машину
ХМ-22ФУУ 400/2.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
11) 495507 B1) 1996295/24-6 B2) 14.02.74 E1) F 25 b
„5/02; G 05 d 23/20 E3) 621.575 G2) Ю. В. МОРОЗОВ
В. М. ТУРЕЦКИЙ G1) Опытно-конструкторское бюро
нерготехнологических процессов химической
промышленности
E4) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
ПАРОВ ХЛАДАГЕНТА ПОСЛЕ ДЕФЛЕГМАТОРА В
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКЕ путем
изменения расхода охлаждающей воды в дефлегматоре,
отличающийся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, измеряют температуру паров после дефлаг-
матора и температуру их конденсации при рабочем
давлении, определяют их фактическую разность и сравнивают
ее с оптимальной при этом давлении, обеспечивающей
получение максимального теплового коэффициента
установки, а изменение расхода охлаждающей воды в
дефлегматоре осуществляют до тех пор, пока фактическая разность
температур не будет равна оптимальной.
62
A1) 496200 B1) 1982106/27-11 B2) 03.01.74 E1) В 60 h
3/04 E3) 629.113.06:628.83 G2) В. В. УТКИН G1)
Специализированное конструкторское бюро по специальным
гусеничным тракторам класса 2 т тяги
E4) 1. КОНДИЦИОНЕР ДВУХСТУПЕНЧАТОГО
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ преимущественно для
транспортного средства, содержащий теплообменник и
форсуночную камеру для охлаждения поступающей в
теплообменник воды, выполненную с каналом подачи воздуха
от теплообменника, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности испарительного охлаждения,
форсуночная камера для охлаждения поступающей в
теплообменник воды снабжена каналом для подачи воздуха из
внешней среды, отделенным перегородкой от канала
подачи воздуха от теплообменника, при этом оба канала
выполнены сужающимися по направлению к входному
отверстию форсуночной камеры.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что
перегородка выполнена волнообразной.

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.56:629.124.72
Промысловые испытания низкотемпературного роторного
морозильного агрегата с каскадной холодильной
установкой. ИОНОВ А. Г., КАН А. В., ПЕТРОВ В. М., КЛЕЙ-
ДЕРМАНН Р., ЛОССЕ К., ХЕЛЛЕРТ Б., ПУША.
«Холодильная техника», 1976, № 5.
Изложены результаты испытания нового холодильного
комплекса, состоящего из роторного морозильного
агрегата и каскадной низкотемпературной машины, в
условиях морского промысла. Приведены основные
теплотехнические, эксплуатационные и технико-экономические
характеристики данного оборудования, их преимущества
и недостатки.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.57.044
Испытания холодильной установки с централизованным
воздушным конденсатором. АНДРАЧНИКОВ Е. И.,
КАПЛАН Л. Г., БАРТЕНЬЕВ О. А. «Холодильная
техника», 1976, № 5.
Рассмотрены схема и результаты испытаний холодильной
установки с централизованным выносным конденсатором
воздушного охлаждения, обслуживающим группу средне-
температурных на фреоне-12 и низкотемпературных на
фреоне-502 холодильных машин. Давление на выходе из
ресивера перед ТРВ поддерживается с точностью ±4%
при значительных изменениях, температуры наружного
воздуха.
Иллюстраций 5.
УДК 621.56/.57
Теоретические циклы и пути совершенствования паровой
холодильной машины. ЯКОБСОН В. Б. «Холодильная
техника», 1976, № 5.
Для оценки эффективности паровой холодильной машины
применяют обратный цикл Карно и теоретический цикл с
дросселированием жидкости и сжатием сухого пара.
Вызванные этими процессами необратимые потери
оцениваются с помощью коэффициента обратимости Т|с.
Показано, что T|c=/[(fKp--fK), (^к— *оI. где /кР, *к, /0—
температуры критическая, конденсации и кипения.
Осуществление цикла с детандером позволит получить для машин,
работающих на фреонах-12, 22 и 502, величину tic лЛ,
т. е. выше, чем в аммиачных машинах, на 6—11%. Для
малых фреоновых машин целесообразно ввести
теоретический регенеративный цикл с изотермическим сжатием,
энергетические характеристики которого на 10—20%
выше показателей традиционного теоретического цикла.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 621.564.25.002:613.3
Исследование стабильности масло-(Ьреоновых систем.
МЕЛЬЦЕР Л. 3., ДРЕМЛЮХ Т. С.,' СИЛИНА Л. Б.,
СЕМЕНЕНКО М. И. «Холодильная техника», 1976, № 5.
Представлены результаты экспериментального
определения стабильности пяти масло-фреоновых систем. Методом
планирования эксперимента найдены математические
модели стабильности, которые позволяют разработать
ориентировочные рекомендации относительно температурных
пределов эксплуатации холодильных масел.
Таблиц 3. Список литературы — 9 названий.
УДК 621.565:551.345.037.5
Теплотехнический расчет оснований холодильных
сооружений. ЛИХТЕНШТЕЙН Э. Л. «Холодильная техника»,
1976, № 5.
Приведены результаты моделирования многолетнего
температурного поля под холодильником. Теплотехнический
расчет оснований искусственных катков имеет много
особенностей. Предлагается метод расчета средней по
площади величины теплопритоков за пусковой период, в
котором используются известные зависимости для
продвижения нулевой изотермы вглубь под центром основания.
Расчеты и результаты электромоделирования позволили
проанализировать достоинства и недостатки оснований
различной конструкции.
Иллюстраций 2. Список литературы — 9 названий.
УДК 536.24:536.423.4
Интенсификация теплообмена при конденсации
хладагентов на вертикальной трубе. РИФЕРТ В. Г.,
ЛЕОНТЬЕВ Г. Г., ЧАПЛИНСКИЙ С. И., ЕФРЕМОВ А. А.
«Холодильная техника», 1976, № 5.
Интенсификация теплообмена при конденсации аммиака
и фреона-12 на вертикальных трубах достигалась путем
закрепления вдоль образующей проволочек диаметром
1—1,5 мм. В работе дано приближенное теоретическое
решение для расчета коэффициента теплоотдачи при
конденсации а и сопоставление с экспериментальными данными.
Метод позволяет увеличить коэффициент теплоотдачи при
конденсации аммиака и фреона-12 по сравнению с гладкой
трубой в 2—4,5 раза. При этом коэффициент теплоотдачи
в аммиачном конденсаторе увеличивается в 1,4—1,6 раза
для чистой поверхности.При наличии загрязнений (R3arP=
=0,43-10—3 м2-К/Вт) использование проволочных интен-
сификаторов теплопередачи позволит в 1,25 раза увеличить
коэффициент теплопередачи аммиачных вертикально-
трубных конденсаторов.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6 названий.
УДК 664.8/.9.037.1
Влияние связанной воды на образование льда в пищевых
продуктах при их замораживании. РЮТОВ Д. Г.
«Холодильная техника», 1976, № 5.
Предложена новая формула для определения количества
образующегося льда при замораживании пищевых
продуктов с учетом содержания в них связанной воды.
Формула хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Вычислена энергия связи связанной воды в замороженных
пищевых продуктах, находящейся в равновесии со льдом
при различных температурах.
Таблиц 4. Иллюстраций 3. Список литературы — 11
названий.
УДК 665.2:536.63
Удельная теплоемкость и энтальпия топленых говяжьего
и свиного жиров. ЛАТЫШЕВ В. П., ОЗЕРОВА Т. М.
«Холодильная техника», 1976, № 5.
Предложены эмпирические аналитические зависимости для
описания удельной теплоемкости и энтальпии топленых
говяжьего и свиного жиров, коэффициенты которых
найдены методом последовательных приближений по
литературным данным и результатам опытов ВНИХИ. По
зависимостям рассчитаны таблицы в диапазоне температур от 75
до 320 К. Таблицы и аналитические зависимости
рекомендуются для оптимизации технологических процессов и
оборудования.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
63

УДК 621.56/.59D5)
Современные направления в развитии холодильной
промышленности Италии. КРЕМАСКИ А., РАГАЦЦИ Г.,
ЛУКАРЕЛЛИ А. «Холодильная техника», 1976, № 5.
Дан обзор развития холодильной промышленности Италии
за период 1964—1974 гг., отражающий новые тенденции в
строительстве холодильников, вызванные значительным
расширением торговли быстрозамороженными продуктами
и мороженым.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 621.565-52
Одноэтажный автоматизированный холодильник высотой
22 м. ФИШЕР Р. «Холодильная техника», 1976, № 5.
Описан одноэтажный автоматизированный холодильник
высотой 22 м, построенный в Италии английской фирмой
«Оуэн Торн». Холодильник предназначен для хранения
около 150 видов и сортов мороженого, выпускаемого
расположенной рядом с ним фабрикой мороженого.
Автоматизированной работой холодильника управляет
компьютер. За работой всей системы наблюдает один оператор.
Иллюстраций 2.
УДК 637.1.13:621.565-71
Использование естественного холода для охлаждения
молока после пастеризации на молочных заводах.
ИВАНОВ Н. Ф. «Холодильная техника», 1976, № 5.
Описан опыт эксплуатации системы охлаждения
пастеризаторов в зимний период с использованием естественного
холода. Данная система охлаждения надежно работает
при правильном выборе всех ее элементов. Ее можно
эффективно применять в районах с постоянной низкой
температурой воздуха.
Иллюстраций 1.
УДК 621.5.046.1.004.86-982:549.67
Вакуумная установка регенерации цеолита. «Холодильная
техника», 1976, № 5.
Описана внедренная на ЛСКХО вакуумная установка
регенерации цеолита. Установка позволяет повысить
качество восстановления поглотительной способности
цеолита, регенерировать цеолит, не разбирая корпуса
осушительных патронов. Процесс регенерации осуществляется
по разработанной технологической схеме. Применение
установки позволяет улучшить условия труда, снизить
трудозатраты и увеличть количество цеолита, регенерируемого
за одну загрузку.
Иллюстраций 2.
УДК 621.565:621.9
Инструмент, приспособления и оснастка для монтажа
холодильных установок холодопроизводительностью до
6000 ккал/ч. СОБОЛЕВ В. А. «Холодильная техника»,
1976, № 5.
На Московском специализированном комбинате
холодильного оборудования разработан и изготовлен комплект
приспособлений, инструмента, оснастки и вспомогательных
узлов для монтажа холодильных установок
холодопроизводительностью до 6000 ккал/ч. Описаны устройства для
резки, разбортовки и развальцовки медных трубок
диаметром от 6 до 18 мм, изгибания медных труоок диаметром 12,
16 и 18 мм.
Таблиц 1. Иллюстраций 7.
УДК 678.6/.8:725.42:621.56/.59
Поведение пенополистирола под сжимающей нагрузкой.
ОХЕЙМ Г., ФРИЦШЕ К., ШНЕЙДЕР Д. «Холодильная
техника», 1976, № 5.
Проведены исследования поведения пенополистирола под
сжимающей нагрузкой с учетом применения этого
материала для изоляции полов холодильников. Определены
прочностные показатели материала при кратковременной и
длительной статической нагрузке и прочность на
пульсирующее сжатие. В результате опытов установлены
допускаемые напряжения сжатия и расчетные величины модуля
сжатия и сдвига.
Таблиц 2. Иллюстраций 5.
На первой странице обложки: Компрессорный цех Московского холодильника № 14.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов' (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. М. П-зин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер,
доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Г. Г. Абрамова
Рукописи не возвращаются
Т-09622
Сдано в набор 3/IV 1976 г. Подписано в печать 4/V 1976 г. Объем 4 печ. л.
Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,8 Формат 84X108Vie. Тираж 16 610 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 648
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области