ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
•'»'• техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
10
14
17
СОДЕРЖАНИЕ
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
Зайцев В. П. Искусственный холод в рыбном хозяйстве
в десятой пятилетке
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М. Модернизация
холодильных установок рыбопромысловых траулеров
типа «Прометей»
Шематульскис А. Б. Устройство и эксплуатация
толкающих конвейеров в камерах холодильной обработки
мяса на Алитусском мясокомбинате
Бондарев И. Т., Ярошенко В. М. Влияние влажности
воздуха на процессы расширения в детандерах турбо-
холодильных машин
Маяковский Ю. В., Шаззо Р. И., Горбунов А. П., До-
ильницын А. В. Экспериментальное исследование
воздухораспределителя постоянного сечения
Каппель А. С, Широков А. А., Доминов В. Я. О выборе
параметров работы фреонового воздухоотделителя 2 0
Ефремов С. Н. Расчетные параметры наружного воздуха
для систем кондиционирования в помещениях
скоростных речных судов
Лисин В. В., Чепурненко В. П. Исследование
теплообмена в пучках из литых ребристых труб
Чумаченко А. Д., Блинов А. Д. Теплообмен при кипении
растворов в тонком слое
Тихомирова Л. Н., Гоголин А. А., Лебедев В. Ф.
Исследование процессов кондиционирования воздуха
в камерах созревания сыра
Стефанович В. В., Дейнего Г. П. Метод длительного
хранения охлажденного мяса с использованием
бактерицидных ламп
Селезнев В. Н., Фоменко В. М. О сохранении качества
моркови в камере с искусственным охлаждением
ОБМЕН ОПЫТОМ
Опарин М. М. Аппарат для местной гипотермии
Стенды для испытаний бессальниковых компрессоров 40
при ремонте
в помощь практику
Арсланов Н. И. Рекомендации по организации системы
планово-предупредительного ремонта оппозитиых
холодильных компрессоров
23
25
27
29
34
37
41
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области холодильной
техники и технологии за 1974 г.
ХРОНИКА
Основные направления развития и совершенствования
абсорбционных холодильных машин
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Давыдов Ю. С. К вопросу автоматизации систем
кондиционирования воздуха многофункциональными
регуляторами
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Генин Л. Л., Щапова И. Н., Артемова А. А., Брун А. X.,
Галежа А. С, Меркишина Н. Н. Холодильнь е
одноступенчатые машины типа МКТ110 и МКТ220
Генин Л. Л., Щербакова Р. И., Егорова Е. В., Маруе-
ва В. В. Холодильные компрессорные агрегаты типа
А110 и А220
Генин Л. Л., Изотова Г. С, Галежа А. С, Мгркиши-
на Н. Н. Компрессорно-конденсаторные
одноступенчатые агрегаты типа АКПО и АК220
Рефераты
43
39,48,60
49
52
54
57
61
63
CONTENTS
Decisions of XXV Congress of CPSU Into Life.
Zaitsev V. P. Refrigeration in Fishing Economy in Tenth
5-Year Plan
Ionov A. G., Kan A. V., Petrov V. M. Modernization of
Refrigerating Plants of Fishing Trawlers Type
«Prometheus»
Shematulskis A. B. Design and Operation of Pushing
Conveyors in Meat Refrigeration Rooms at Alitus Meat-Pack-
ing Plant
Bondarev I. Т., Yaroshenko V. M. Influence of Air
Humidity on Expansion Processes in Turborefrigerating Machine
Expanders :A
Mayakovsky U. V., Shazzo R. I., Gorbunov A. P., Doilni-
tsyn A. V. Experimental Investigation of Constant Cross
Section Air Distributor
Kappel A. S., Shirokov A. A., Dominov V. Y. Selection
of Parameters of Freon Air Separator Operation
Efremov S. N. Design Parameters of Outside Air for Air-
Conditioning Systems Aboard High-Speed River Vessels
Lisin V. V., Chepurnenko V. P. Investigation of Heat
Exchange in Bundles of Cast Finned Tubes
Chumachenko A. D., Blinov A. D. Heat Exchange at Boiling
of Solutions in Thin Layer
Tikhomirova L. N.. Gogolin A. A., Lebedev V. F.
Investigation of Air-Conditioning Processes in Cheese Ageing Rooms
Stefanovich V. V., Deinego G. P. Method of Long-Term
Storage of Chilled Meat With Utilization of Germicidal Lamps
Seleznev V. N., Fomenko V. M. Conservation of Carrots
Quality in Refrigerated Rooms
PRACTICE EXCHANGE
Oparin M. M. Apparatus for Local Hypothermia
Stands for Testing Semihermetic Compressor During Repair
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Arslanov N. I. Recommendations for Organization of System
of Planned Repair of Opposed Refrigerating Compressors
10
14
17
20
23
25
27
29
34
37
40
41
43
NEW INVENTIONS 39,48.06
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Dissertations in Refrigerating Engineering
and Technology in 1974 49
MISCELLANY
Basic Trends in Development and Improvement of Absorption
Refrigerating Machines 5 1
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Davydoy U. S. Problem of Automatization of Air-Condition» 52
ing Systems with Multifunctional Regulators
REFERENCE DATA
Genin L. L., Shchapova I. N.,
Galezha A. S., Merkishina
rating Machines Type MKT
Genin L. L
Marueva V.
ре А110
Genin L. L.
Artyemova A. A., Brun A. K.
N. N. Single Stage Refrige
110 and MKT 220
Shcherbakova R. I., Egorova E
V. Refrigerating Compressor Units
and A220
Izotova G. S., Galezha A. S
Single Stage Condensing Units Type
SUMMARIES
v.,
Ty-
, Merkishina N. N.
АК1Ю and AK220
54
57
61
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.
1

УДК 624.123.44:621.565.004.69
Модернизация холодильных установок рыбопромысловых траулеров типа
«Прометей»
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВг
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
A. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
B. М. ПЕТРОВ
Судоимпорт
В течение более трех лет на разных судах
проходили испытания винтовые компрессорные
агрегаты S3-900, выпускаемые заводом «Кюльауто-
мат» (ГДР). Они были установлены на
транспортных рефрижераторах (температура кипения фрео-
на-22 до —38°С) [1 ], на рыбопромысловых
траулерах отечественной постройки типа
«Пулковский меридиан» (температура кипения
хладагента —40ч 45°С), а также на судах
типа «Прометей» постройки ГДР. Начиная
с траулера «Цемесская бухта» A975 г.),
на судах типа «Прометей» вместо
двухступенчатых холодильных установок с компрессорами
S3-900 стали эксплуатироваться
одноступенчатые холодильные установки с винтовыми
компрессорными агрегатами S3-1800.
Схема двухступенчатого сжатия [2] заменена
на одноступенчатую. Вместо пяти винтовых
компрессорных агрегатов S3-900 установлены два
компрессорных агрегата S3-1800 для работы
на два морозильных аппарата типа LBH-31,5,
плиточный морозильный аппарат КН и
камеру для замораживания крупной рыбы и один
винтовой компрессорный агрегат S3-900,
обслуживающий воздухоохладители грузовых
трюмов. Холодильное оборудование,
предназначенное для системы предварительного охлаждения
рыбы, осталось прежним.
Суммарная холодопроизводительность
холодильной установки после модернизации
практически не изменилась.
Расчетные параметры холодильной установки
характеризуются следующими данными:
Тропические Умеренные
условия условия
Температура, °С
наружного воздуха
забортной воды
кипения фреона-22
конденсации фреона-22
Отношение давления
конденсации к давлению кипения
фреона-22
+32
+28
—40
+33
+20
+ 15
—41,5
+20
50
289
72
60
339
72
Производительность
морозильных аппаратов при начальной
температуре рыбы 5° С и
конечной в центре рыбы —25° С,
т/сутки (за 23 ч работы)
Расход холода на морозильные
аппараты, тыс. ккал/ч
Расход холода на грузовые
трюмы, тыс. ккал/ч
В состав винтового агрегата входит винтовой
компрессор S3-1800 с теоретическим объемом,
описываемым роторами, 1640 м3/ч при скорости
вращения ведущего ротора 3000 об/мин,
работающего от трехфазного электродвигателя
мощностью 260 кВт.
Характеристики винтового компрессора
S3-1800 приведены на рис. 1. Фактическая холодо-
^б?,/rЛ^Д^/У
f500\
WOO\
800
600
500
ЧОО
300
гоо\
150\
100
/
\//
7
tK=
й
/У/
~20°Су
м
щ
У/
/
-ю Jy
¦fa/
у
10/
20j
30/
w\
-60 -50 -W -30
-20
a
-10
iotn;c
N,KBmr
300
250
200\
150
100
30
80
70
tA=WO{
"Ъ
3?
^——
S*--"**1
^•^
5^
¦J*"
"It/
-20
О
—
g »~l-
-10
__ tK=W%
20
'— 2,0 Vj _
3,6Vf -
— ii
i
и
зо\
60
-60 -50 -W -30
-20
-10
О
10t°C
12,2
9,09
Рис. 1. Характеристики винтового компрессора S3-1800
в зависимости от температуры кипения и конденсации,
а — холодопроизводительность; б — потребляемая мощность;
Vx—внутренняя степень сжатия.
8

производительность винтовых компрессоров
S3-1800 во время испытаний достигала
145500 ккал/ч при рабочих условиях.
Количество пара фреона-22, измерявшегося газовым
счетчиком, установленным на линии нагнетания,
составляло при этом 98 м3/ч (при температуре
нагнетания 70°С).
Кроме винтового компрессора в агрегате
имеются маслоотделитель емкостью 1170 л,
трисекции маслоохладителя поверхностью охлаждения
по 12 м2 каждая, два масляных фильтра, насос
производительностью 2 л/мин (номинальное
давление масла 5,0 кгс/см2) системы регулирования
холодопроизводительности агрегата, насос
производительностью 150 л/мин для смазки
компрессора, контрольно-измерительные приборы.
Схема холодильной установки приведена на
рис. 2. В состав установки, кроме винтовых
компрессорных агрегатов, входят два кожухо-
трубных конденсатора поверхностью
охлаждения 150 м2 и 300 м2, ресивер жидкого фреона
емкостью 630 л, фильтры-осушители, ресивер
запасного фреона емкостью 1000 л и другое
оборудование. Управление, измерение рабочих
параметров, сигнализация и контроль за
холодильной установкой осуществляются по
мнемонической схеме, размещенной в центральном посту
управления судна.
На общем всасывающем трубопроводе между
тремя компрессорами установлены
автоматические разъединительные вентили. В
нормальном режиме эти вентили закрыты — каждый
компрессор автоматически работает на свой
объект охлаждения. При открытых вентилях
компрессоры работают совместно на все
потребители, что может быть целесообразным в резервном
режиме. Положение распределительных вентилей
фиксируется на мнемонической схеме, для чего
вентили имеют устройства, с помощью которых
регистрируется число оборотов штока вентиля.
Автоматическое регулирование
холодопроизводительности винтовых компрессоров
производится по давлению всасывания фреона-22 на
каждом потребителе холода.
Рис. 2. Принципиальная схема одноступенчатой холодильной установки:
/, 2, 3 — винтовые компрессорные агрегаты; 4 — конденсаторы; 5 — ресивер; 6,8 — конвейерные
морозильные аппараты LBH-31,5; 7 — камера для замораживания крупной рыбы; 9 —. плиточный морозильный аппарат;
10 — циркуляционный ресивер; // — фреоновый насос; 12 —• воздухоохладители грузовых трюмов; трубопроводы: ———- —
хладагента; # — водяной; — — рассольный.
2 Холодильная техника № 9
9

ЙЬФ—ф-f
_2 1_
Рис. 3. Расположение холодильного оборудования в^ре-
фрижераторном отделении:
/ — винтовые компрессорные агрегаты для морозильных
аппаратов; 2, 3 — конденсаторы; 4 — бак чистого масла; 5 —
центробежные насосы; 6 — винтовой компрессорный агрегат для
системы предварительного охлаждения рыбы; 7 — рассольные
насосы.
Переход на одноступенчатое сжатие позволил
значительно упростить схему и автоматическое
управление холодильной установки.
Сократилось число блоков управления компрессорами.
Установка компрессоров большей холодопро-
изводительности (в одном агрегате) улучшила
планировку машинного отделения (рис. 3).
Вместе с тем возросла потребляемая мощность
холодильной установки, что компенсируется
повышением ее надежности и упрощением
обслуживания.
Модернизация коснулась также и другого Гхо-
лодильного оборудования. В холодильных
установках, обслуживающих провизионные камеры,
применены бессальниковые компрессоры
Н2-28/4-065,работающие на фреоне-12, а
обслуживающих систему кондиционирования воздуха, —
компрессоры Н2-112/17-102 (на фреоне-22). Эти
компрессоры снабжены устройством для
подогрева масла в картере. Холодопроизводитель-
ность компрессоров регулируется в пределах
100, 75, 50, 25 и 17,5%. В последнем режиме
компрессор работает одним цилиндром с
перепуском части паров из конденсатора в
испарительную систему посредством регулятора СРС-1&
фирмы «Данфосс». Компрессоры не имеют
маслоотделителей. Возврат масла из
воздухоохладителей осуществляется в основном в
результате достижения необходимой скорости
паров фреона и с помощью масляных
гидравлических затворов (петель) на всасывании.
Предусмотрено автоматическое электрооттаивание
воздухоохладителей провизионных камер.
Результаты испытаний и эксплуатации
показали надежность работы холодильного
комплекса после модернизации.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ионов А. Г., Кан А. В. Особенности
холодильной установки с винтовыми компрессорами на судах
типа «Амурский залив». — «Холодильная техника»,.
1972, № 9, с. 17—19.
2. И о н о в А. Г., К а н А. В., П е т р о в В. М.
Эксплуатационные характеристики судовых холодильных
установок с винтовыми компрессорами. — «Холодильная
техника», 1976, № 2, с. 12—16.
Устройство и эксплуатация толкающих конвейеров
в камерах холодильной обработки мяса
на Алитусском мясокомбинате
УДК 637.513.1.004.S
А. Б. ШЕМАТУЛЬСКИС
Алитусокий мясокомбинат
Система механизации транспортировки мяса на
холодильнике Алитусского мясокомбината
спроектирована институтом «Гипромясо» по заданию
Ленгипромясомолпрома.
По расчетам Ленгипромясомолпрома
производительность труда при ручной загрузке и
выгрузке камер охлаждения и замораживания*
14 т/чел-день, а с применением штанговых
конвейеров — до 200 т/чел-день. Экономический
10

эффект от внедрения штанговых конвейеров
составляет 21907 руб. в год.
Система подачи мяса в холодильник и
транспортировки его в камерах (рис. 1) включает
следующие конвейеры:
№ 1 и 2 — горизонтальные, цепные, для
транспортировки говяжьих и свиных полутуш из
мясо-жирового корпуса к холодильнику по
галерее;
№ 3 и 4 — наклонные, двухцепные, для
опускания полутуш из галереи в холодильник;
№ 5 и 6 — горизонтальные цепные, для
подачи мяса к камерам замораживания и
охлаждения;
№ 7 (двенадцать конвейеров) — штанговые,
для загрузки, выгрузки и транспортировки
мяса в камерах замораживания и охлаждения;
№ 8 — горизонтальный, цепной, для
транспортировки мяса от камер замораживания и
охлаждения мяса к экспедициям и к камерам
хранения мороженого мяса.
Система рассчитана на возможность
одновременной загрузки двух штанговых толкающих
конвейеров и разгрузки одного штангового
конвейера.
Во время загрузки камеры подающий
конвейер работает непрерывно, а штанговый импуль-
сно, совершая один рабочий цикл (ход
вперед — назад) при подходе к нему каждого
троллея с полутушей, что обеспечивает равномерное,
с постоянным шагом, заполнение подвесного
пути штангового конвейера полутушами. Когда
подвесной путь штангового конвейера загружен
полностью, конвейеры, подающие к нему
мясо, автоматически отключаются.
Наклонные бесконвейерные участки
подвесного пути между наклонными конвейерами № 3
и 4 и горизонтальными № 5 и 6 могут
использоваться для накопления мяса в случае
кратковременной остановки горизонтальных конвейеров
для переключения подачи мяса в другую камеру.
Во время выгрузки камеры штанговый
конвейер работает непрерывно.
Техническая характеристика системы в целом
Число транспортных потоков подачи мяса к
морозильным и остывочным камерам 2
Максимальная производительность одного
транспортного потока, т/смену 200
Время прохождения мяса от мясо-жирового
корпуса до наиболее удаленной камеры
холодильной обработки, мин 10
Минимальное время загрузки или разгрузки
одного штангового конвейера, мин 60
Число выдающих конвейеров 1
Для горизонтальных цепных конвейеров № 1
2, 5, 6 и 8 принято бесподвесочное крепление
полосового пути. Каждый конвейер состоит
из отдельных секций, изготовляемых на заводе.
Рис. 1. Расположение толкающих конвейеров на
холодильнике:
/ — мясо-жировой корпус; // — камера охлаждения мяса
(tu = —2°С); III— камера замораживания мяса (t — — 30°С);
№ 1 — № 8 — номера конвейеров.
В данных конвейерах использованы узлы
горизонтальных конвейеров (редукторы, цепи,
звездочки, натяжки), серийно выпускаемых
Донецким заводом «Продмаш». В оборотных
звездочках подшипники скольжения заменены
подшипниками качения.
Технические характеристики горизонтальных
конвейеров № 1, 2, 5, 6, 8 приведены в таблице.
2*
и

Показатели
Конвейеры
Техническая характеристика наклонных конвейеров № 3 и 4
№
№ 2 № б
Длина
конвейера, м
Скорость
конвейера, м/мин
Шаг между
толкателями, м

Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота
вращения, об/мин
Редуктор
червячный Ml 2
Редуктор
цилиндрический
Клиноременная
передача
(расч. а=2500)
26,5 I 24,5 I 36,9
10,5
1,8
А02-32-6
2,2
950
i=40
Тип Б
(i=4)
№ 5
72,5
10,5
1,8
A02-44-6I
4,0
955
i=40
Тип Б
(i=4)
№ 8
70
8,53
1,2
А02-42-4
5,5
1440
1=40
РМ350
i=12,64
Наклонные двухцепные конвейеры № 3 и 4
состоят из приводной и натяжной станции,
наклонного подвесного пути тягового органа (двух
пара ллельных втулочно-роликовых
однорядных цепей по ГОСТ 10947—64 с вилкообразными
толкателями) и синхронизатора загрузки.
Тяговые цепи расположены в вертикальных
параллельных плоскостях. Нижние рабочие
ветви цепей ограничены направляющими снизу
и сверху, а верхние холостые ветви опираются
только на нижние направляющие. К обеим
тяговым цепям крепятся толкатели.
Наклонный подвесной путь включает две
несущие балки, полосовой путь, специальные
низкие подвески для полосового пути.
Несущие балки (швеллеры) своей нижней
частью охватывают троллеи и служат для них
ограждением от падения с полосового пути
конвейера.
\ & Опускание троллеев происходит следующим
образом. Троллеи с полутушами,
предназначенные для опускания, удерживаются упором
синхронизатора на загрузочном участке пути,
имеющем уклон 5 %. Как только очередной
толкатель наклонного конвейера придет в
исходное положение, он воздействует на
синхронизатор, который при этом срабатывает на спуск
только одного троллея, а остальные троллеи
отсекателем удерживаются на загрузочном
участке.
Толкатель в виде вилки охватывает
троллей, упираясь в его скобы слева от ролика.
При этом толкатель, ось троллейного ролика
и рабочие ветви тяговых цепей располагаются
в одной плоскости.
Длина конвейера, м
Скорость конвейера, м/мин
Шаг между толкателями, м
Угол наклона, °
Цепь приводная втулочно-роликовая
однорядная, усиленная по ТОСТ
10947—64
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
Редуктор червячный
7,58
17
1,8
36
*=44,45
А02-22-6
1,1
930
РЧН-180
(i=51)
В камерах замораживания и охлаждения
мяса работают штанговые конвейеры № 7. В
каждой камере по два штанговых конвейера с
индивидуальными приводами.
Каждый конвейер № 7 состоит из секций,
изготовленных на заводе, в которых имеются
полосовой путь с бесподвесочным креплением
к путевой балке, штанга с толкателями и
кулисами. Секции при монтаже стыкуются между
собой с помощью сварки.
Привод штангового конвейера
электромеханический.
Движение от привода штангам передается
через систему рычагов. Установка
промежуточных рычагов создает условия, при которых все
штанги работают на растяжение как на
рабочем, так и на холостом ходу.
Во время работы штангового конвейера все
штанги совершают возвратно-поступательное
движение, качаясь на рычагах кулис. При этом
соседние штанги совершают встречные
движения.
На холостом ходу толкатели «прощелкивают»,
проходя мимо неподвижно стоящих троллеев.
Штанга изготовлена из труб диаметром 57X
Х3,5 мм (по ГОСТ 3262—62) длиной 3,46 м,
соединяемых с помощью резьбы. На
расстоянии 0,3 м друг от друга к штанге крепятся
толкатели, выполненные из квадратной стали
размерами 25x25 мм с приваренной пластинкой
для увеличения площади упора к троллею.
Толкатели крепятся к скобе с помощью
шарнира, а скоба приваривается к штанге.
Штанговый конвейер состоит из пяти
параллельных участков, соединенных поворотами
(коленами) под углом 180°.
Перевод троллеев по поворотным участкам
осуществляется оборотной станцией, которая
имеет секторный диск с толкателями.
Секторный диск связан со штангами, и при возвратно-
поступательном движении штанга совершает
также возвратное поворотное движение, при этом
троллеи перемещаются аналогично тому, как
это происходит на прямолинейных участках.
12

На стыках штангового конвейера с цепными
(подающими и отводящими) имеются питатели,
приводимые в движение от штангового
конвейера, с помощью которых троллеи
переводятся с одного вида конвейера на другой.
Техническая характеристика штангового конвейера № 7
Длина рабочей (технологической)
части конвейера, м
Емкость конвейера, т
Шаг толкателей на конвейере, м
Ход штанги, м
Число полутуш, загружаемых на
конвейер
Ритм конвейера, с
Время загрузки (минимальное
теоретическое), ч
Время разгрузки, ч
Скорость (транспортная) передвижения
троллеев, м/мин
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения, об/мин
Редуктор
Клиноременная передача
Число ходов приводной тяги в минуту
111
25
0,3
0,4
370
10
1,1
1,1
1,8
А02-61-6
10
965
РМ-500 (i=48,57)
Тип Б (i=3,22)
6
Для смазки редукторов применяется масло
ХА-30, а для смазки подшипников — ЦИАТИМ-
200.
Рис. 2. Общий вид камеры охлаждения мяса с
толкающими конвейерами.
Потребляемая мощность толкающего
конвейера колеблется от 6 кВт (пустой) до 10 кВт
(загруженный говядиной).
Толкающие конвейеры на Алитусском
мясокомбинате эксплуатируются с января 1972 г.
Рис. 3. Узел толкающего конвейера.
Они были изготовлены, смонтированы и
налажены силами Вильнюсского пуско-наладочного
управления «Союзмясомолмонтаж».
Общий вид камеры охлаждения^мяса с
толкающими конвейерами показан на рис. 2, а
узел одного из толкающих конвейеров — на
рис. 3.
Для ремонта и обслуживания системы
механизации транспортировки мяса на
холодильнике имеется бригада слесарей-ремонтников из
восьми человек, работающих в две смены.
Технический надзор за состоянием системы
конвейеров осуществляет старший инженер-механик
холодильника.
Во время эксплуатации выявились некоторые
недостатки в конструкции толкающих
конвейеров и во всей системе механизации
транспортировки мяса на холодильнике. Расстояние 0,3 м
между толкателями недостаточно, так как
бывают случаи слипания полутуш крупного
рогатого скота, что ухудшает качество мяса при
замораживании. Не предусмотрено место для
сортировки мяса перед загрузкой в
морозильные камеры. Не оправдала себя в работе
конструкция полуавтоматических стрелок.
Неудобно, что направляющие цепи горизонтальных
конвейеров приварены к балкам. Лучше,
если в камерах была бы стрелочная улица и
можно было выгружать^каждую нить
толкающего конвейера.
Однако, несмотря на перечисленные
недостатки, четырехгодичная эксплуатация толкающих
конвейеров показала, что они надежны в
работе, просты по конструкции, удобны в обслужи-
вании.

УДК 621.576
Влияние влажности воздуха на процессы расширения в детандерах
турбохолодильных машин
Канд. техн. наук И. Т. БОНДАРЕВ, В. М. ЯРОШЕНКО
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Большинство воздушных рутбохолодильных
машин (ВТХМ) работает по открытым циклам,
в которых происходит полная или частичная
замена потока рабочего вещества новой порцией
атмосферного воздуха. Теоретическими и
экспериментальными исследованиями установлено,
что на энергетические и. эксплуатационные
показатели этих машин влияют влажностные
характеристики, если при изменении давления
и температуры влажного воздуха имеют место
фазовые превращения влаги.
В воздушных рутбохолодильных машинах
(ВТХМ) предназначенных для получения
потоков охлажденного воздуха [1], фазовые
превращения влаги происходят, как правило, в
детандерах — устройствах, непосредственно
производящих холод. Это приводит к повышению
конечной температуры смеси за детандером и,
следовательно, к снижению качественных
энергетических показателей ВТХМ.
Вопросы влияния начального влагосодержа-
ния воздуха на перепад энтальпий в процессе
расширения паровоздушных смесей
рассматривались в теоретической работе [2]. Показано,
что при прочих равных условиях в случае
конденсации водяных паров A,8—4% от массы
смеси) перепад энтальпий на входе и выходе
из турбины (величина полезной работы) будет
для газа, насыщенного водяным паром, даже
несколько выше, чем для сухого. Это
обусловлено тем, что водяные пары в пределах
изменения своих парциальных давлений при
расширении также совершают работу.
Экспериментальные исследования процессов
расширения паровоздушных смесей в
центростремительных детандерах воздушных
холодильных машин при количестве
сконденсированной влаги, не превышающем 0,4-—0,8%,
свидетельствуют о том, что перепад энтальпий
остается в тех же пределах, что и для сухого
воздуха [3, 4]. Кроме того, установлено, что
начальное влагосодержание воздуха
практически не оказывает влияния на внутренний
к. п. д. детандера. Это же было подтверждено
нами при экспериментальных исследованиях
процессов расширения влажного воздуха в осевых
детандерах авиационного типа.
Вместе с тем изменение влагосодержания при
фазовых превращениях значительно
сказывается на температурных перепадах. Это
объясняется тем, что тепло фазовых превращений
водяного пара вследствие различия в показателях
адиабаты «сухой» и «влажной» частей (а
следовательно, и в темпе снижения температуры при
расширении) передается паровоздушной
смеси, повышая ее конечную температуру.
При расчете циклов ВТХМ, использующих
в качестве рабочего вещества атмосферный
воздух, чрезвычайно важно располагать
аналитическими зависимостями, которые позволили бы
определить количество выпадаемой влаги и
конечную температуру смеси в зависимости от
условий эксплуатации детандера.
Обычно при рассмотрении процессов,
происходящих с влажным воздухом при
сравнительно невысоких давлениях, используют
закономерности для идеальных парогазовых смесей. Это,
естественно, приводит к некоторой погрешности,
вполне приемлемой для инженерных расчетов.
При условиях, характерных для детандеров
ВТХМ, относительные изменения основных
характеристик влажного воздуха составляют: для
газовой постоянной 1,5%, удельной изобарной
теплоемкости 1,8%, показателя адиабаты 0,7%,
коэффициента сжимаемости 0,5% [4]. Поэтому
принято, что все названные параметры остаются
постоянными при изменении влагосодержания
смеси.
Абсолютное влагосодержание влажного
воздуха (при г|)=1) вычисляется из известного
выражения [5]
Количество влаги, претерпевающей фазовый
переход в процессе расширения,
Д, = ,1-,2 = 0>622[7Г^7--^7]> B)
где xlt x2 — абсолютное влагосодержание воздуха до и
после детандера, г/кг;
Psi> Ps2 — парциальное давление насыщенного
водяного пара до и после детандера, мм рт. ст.;
Pi* P2 — абсолютное давление влажного воздуха до
и после детандера, мм рт. ст.
14

Парциальное давление насыщенного пара
является функцией только температуры в
рассматриваемом интервале давлений и может быть
определено с помощью ряда формул. В
практических расчетах часто пользуются выражением,
вытекающим из уравнения Клапейрона — Клау-
зиуса [5]:
где А = 5537,66, В = 21,0754 — константы, зависящие от
физических свойств
парогазовой смеси;
[7\— температура воздуха до
расширения, К.
С учетом зависимости C) уравнение B)
примет вид:
А* = 0,622
в-Л
е г.
в-А-
р2пя—е '«
в-Л 1
в-Л\
р2—е т'1
D)
где яд = --—степень расширения воздуха в детандере;
Г2 — температура воздуха после расширения, К.
Влага, претерпевающая фазовые превращения
Ал:, выделяет соответствующее количество
тепла, в результате чего конечная температура
смеси оказывается на величину А 7^ выше, чем
температура смеси за детандером при
расширении сухого воздуха из того же начального
состояния при заданном условии эксплуатации:
ДГВЛ= \J \ E)
где г-\-Х — тепло фазовых превращений, кДж/кг;
ср — изобарная теплоемкость влажного воздуха,
кДж/(кг.К).]
Конечная температура смеси может быть
определена с учетом известных
термодинамических зависимостей и уравнения E) по формуле
Г2 = 7\—7\ 1
к— 1
Лд+Д^вл,
F)
где Т)д — внутренний к. п. д. детандера, %;
k — показатель адиабаты сухого воздуха.
Используя выражения E) и F), уравнение D)
можно представить в виде:
А* = 0,622
Тг
в—-
/72яд — е
В--
Ti-tJ 1
k-\ мд
Чтг +
Дх(г + Ь)
В
Тг-Tj 1
Рг— е
G)
к о.
СО >>
ЭЗ н —
А Л Я
со S n «
273
283
293
303
313
К. п. д.
^д
0,55
0,65
0,75
0,85
0,55
0,65
0,75
0,85
0,55
0,65
0,75
0,85
0,55
0,65
0,75
0,85
0,55
0,65
0,75
0,85
Величина влаговыпадений Ах, г/кг
1.2
0,90
0,95
1,00
1,20
1,00
1,25
1,50
2,75
1,30
1,65
2,00
2,30
1,55
1,95
2,40
2,80
1,70
2,20
2,70
3,15
1.6
1,20
1,45
1,65
1,80
1,95
2,40
2,75
3,10
2,50
3,40
4,10
4,70
3,40
4,35
5,30
6,10
3,90
5,05
6,15
6,75
2
1,30
1,50
1,60
1,70
2,20
2,65
2,95
3,20
3,35
4,10
4,80
5,40
4,40
5,55
6,70
7,65
5,25
6,75
8,20
9,65
2,4
1,25
1,40
1,50
1,50
2,25
2,55
2,75
2,90
3,55
4,25
4,80
5,20
4,90
6,15
7,20
8,10
6,05
7,75
9,35
10,95
2,8
1,15
1,25
1,30
1,40
2,10
2,40
2,50
2,60
3,50
4,10
4,50
4,80
5,10
6,30
7,20
7,90
6,55
8,30
9,95
11,45
3,2
1,05
1,55
1,20
1,20
2,00
2,20
2,25
2,30
3,40
3,90
4,20
4,30
5,15
6,10
7,00
7,40
6,80
8,60
10,10
11,45
3,6
1,00
1,05
1,10
1,10
1,85
2,00
2,05
2,05
3,20
3,60
3,80
3,90
5,05
5,95
6,60
6,80
6,90
8,60
10,00
11,10
4,0
0,90
1,00
1,00
1,00
1,70
1,80
1,85
1,85
3,05
3,35
3,50
3,60
4,90
5,65
6,10
6,25
6,90
8,05
9,70
10,55
с. в., при степени расширения
4,4
0,85
0,85
0,80
0,90
1,60
1,65
1,70
1,70
2,85
3,10
3,20
3,20
4,70
5,35
5,65
5,75
6,85
8,30
9,25
9,90
4,8
0,75
0,80
0,80
0,80
1,50
1,55
1,55
1,55
2,70
2,90
3,00
3,00
4,50
5,05
5,25
5,30
6,70
8,05
8,80
9,25
5,2
0,70
0,75
0,80
0,80
1,40
1,45
1,45
1,45
2,55
2,70
2,70
2,80
4,30
4,75
4,90
4,90
6,55
7,80
8,30
8,60
5,6
0,65
0,70
0,70
0,70
1,30
1,35
1,35
1,35
2,40
2,50
2,60
2,60
4,10
4,50
4,55
4,55
6,35
7,50
7,85
9,05
Т
а б л и ц а 1
яд
6,0
0,65
0,65
0,70
0,70
1,20
1,25
1,25
1,25
2,25
2,35
2,40
2,40
4,00
4,20
4,30
1 4,25
6,19
1 7,20
7,40
1 7,55
6,4
0,60
0,60
0,60
0,60
1,15
1,20
1,20
1,20
2,15
2,20
2,30
2,30
3,70
4,00
4,05
4,00
5,95
6,85
7,00
7,10
6,8
0,55
0,60
0,60
0,60
1,10
1,10
1,10
1,10
2,00
2,10
2,Ю
2,10
3,55
3,75
3,80
3,75
5,70
6,40
6,60
6,70
15

Очевидно, что величина влаговыпадения
является неявной функцией нескольких
переменных:
Лдс = /(яд,ра,Г1,т|д.Д^). (8)
Табулирование этой функции проводили на
ЭЦВМ способом последовательных
приближений следующим образом.
Для определенных значений 7\, яд, т)д и при
постоянном противодавлении на выходе из
детандера (Др=200 мм вод. ст.) задавали
значение Ах и проверяли справедливость равенства
G). Если полученное значение Ахг отличалось
от заданного Д#, задавалось новое значение
величины влаговыпадения до тех пор, пока Ах —
= Да:7. Погрешность расчетов при этом не
превышала 0,5%.
Результаты расчетов количества влаги,
претерпевающей фазовый переход, при различных
условиях эксплуатации детандера воздушной
турбохолодильной машины представлены в
табл. 1.
На рис. 1 приведена номограмма, с помощью
которой по заданным условиям эксплуатации
детандера ВТХМ, предварительно вычислив
количество выпадаемой влаги, можно определить
конечную температуру расширяемого влажного
воздуха.
Для характеристики качественного изменения
величины влаговыпадения на рис. 2 показана
зависимость ее от степени расширения при
значении внутреннего к. п. д. детандера 80% и
начальных температурах воздуха в диапазоне
273—313 К. Из рис. 2 видно, что для каждой
начальной температуры воздуха существуют
режимы эксплуатации яд, соответствующие
максимальному влаговыпадению в детандере. С
ростом температуры увеличивается количество
выпадаемой влаги, а максимум сдвигается в сторону
более высоких значений давления перед
детандером.
Представленные аналитические зависимости
и результаты расчетов по ним проверяли на
некоторых режимах при экспериментальных
исследованиях осевых детандеров авиационного
типа. Экспериментальные значения (табл. 2)
хорошо согласуются с расчетными, расхождения
при этом составляют 3—7%. Это можно
объяснить точностью определения величин влаговы-
падений и внутреннего к. п. д. детандера при
эксперименте.
Степень
расширения Яд
1,3
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,5
К. п. д.
детандера Т1д
0,74
0,78
0,8
0,81
0,81
0,82
0,82
Т
а б л и ц а 2
Влаговыпадения в детандере
Ajc, г/кг с. в., при
начальной температуре воздуха 7\,К
298
3,1
4,6
6,0
6,7
7,2
6,9
6,5
308
4,0
6,1
8,0
8,9
9,8
10,0
10,2
кх,кг/кг
т2,н
pro
280
2/о
260
250
2ЧО
230
220
210
200
190
180
170
/60
150
001
0,009
0,008
0,007
0,006
0,005
пппи
и, иU у-
0,003
0,002
0,001
0 1
Рис. 1. Номограмма для определения конечной
температуры при расширении влажного воздуха.
16
Рис. 2. Зависимость величины
влаговыпадения от степени расширения в детандере.

Влага, претерпевающая фазовые
превращения в турбодетандере вследствие кинетической
активности потока (больших скоростей
расширения), находится в виде мелкодисперсного
тумана и выносится за пределы рабочего колеса
детандера. Следует отметить, что она может
являться своего рода аккумулятором холода.
В случае, если условия технологического
процесса, который обеспечивает ВТХМ,
позволяют использовать выпавшую влагу
(мелкодисперсный туман), то затраченный на ее
конденсацию и кристаллизацию холод может быть
компенсирован в процессе совершения воздухом
холодильного эффекта. При этом холодопроиз-
водительность детандера должна
классифицироваться как полная:
Qo = О [ср G\ — Г2) + Ах (г + X)], (9)
где G — расход воздуха» кг/с.
Если же по условиям технологического
процесса выпавшая влага должна сепарироваться
из потока, то часть холода, затраченная на ее
конденсацию (кристаллизацию), безвозвратно
теряется и при этом определяется условная холодо-
производительность детандера:
q, = GcpG\ — Г2). A0)
Так, например, при охлаждении влажного
воздуха с 298 до 271 К и внутреннем к. п. д.
детандера 80% полная удельная холодопроиз-
водительность составляет 42,13 кДж/кг. Из них
15 кДж/кг — холод, аккумулированный
выпавшей влагой, 27,13 кДж/кг — условная хо-
лодопроизводительность.
Ю. В. МАЯКОВСКИЙ, Р. И. ШАЗЗО, А. П. ГОРБУНОВ,
А. В. ДОИЛЬНИЦЫН
Северо-Кавказское отделение Всесоюзного научно-
исследовательского института холодильной
промышленности
Во многих технологических процессах
обработки пищевых продуктов (например, созревание
сыров, сушка сырокопченых колбас) для
поддержания заданных параметров по всему
объему помещения применяется технологическое
кондиционирование воздуха. Эффективность и
экономичность работы системы
кондиционирования во многом зависит от равномерности возду-
хораспределения. В литературе мало работ,
посвященных изучению влияния
конструктивных особенностей воздухораспределителей, а
Результаты проведенных расчетов и
экспериментальные данные [3,6 ] показывают, что при
получении потоков охлажденного воздуха с
температурами 230—288 К полная холодо-
производительность превышает условную на 15—
50%. Это позволяет при использовании
выпавшей влаги добиться более высоких
энергетических показателей воздушных турбохолодиль-
ных машин.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Опыт наземного применения авиационных
турбоагрегатов в холодильной технике. — «Холодильная
техника», 1973, № 11, с. 4—9. Авт.: В. С. Мартыновский,
Л. 3. Мельцер, И. Т. Бондарев, Е. И. Богодист,
В. М. Ярошенко.
2. С а з о н о в Б. В. Особенности работы турбины на
насыщенном газе и методика ее теплового расчета. —
«Изв. вузов. Энергетика», 1963, № 3, с. 60—67.
3. Д а в ы д о в А. Б., П р о х о р о в В. И.
Результаты экспериментального исследования
центростремительного детандера для систем кондиционирования. В кн.:
Кондиционирование воздуха. Вып. 18. М., «Стройиз-
дат», 1966.
4. Майборода А. Н. Исследование работы осевого
детандера на влажном воздухе в режиме
кондиционирования. — «Холодильная техника», 1970, № 10, с. 34—
37.
5. А м е л и н А. Г. Теоретические основы образования
тумана при конденсации пара. М., «Химия», 1966.
6. Гайдуков А. А. Анализ энергетической
эффективности воздушных турбокомпрессорных кондиционеров
с различными схемами и циклами. — Труды Николаев
ского кораблестроительного института. Судовое
кондиционирование. Вып. 72, Николаев, 1973, с. 14—16.
также типовТи размеров выпускных отверстий
на равномерность и закономерность изменения
скорости движения распределяемого воздуха.
Наибольший интерес представляет
рассмотрение задачи обеспечения равномерной раздачи
воздуха с помощью воздухораспределителя
постоянного сечения при одинаковых ответвлениях
под прямым углом.
Нами исследована модель
воздухораспределителя постоянного сечения с сопловыми
насадками (рис. 1) в изотермических условиях.
Основные элементы модели — выпрямитель
потока и воздухораспределитель, выполненные из
органического стекла, сопловые конические
насадки, вентилятор, электродвигатель.
Эксперименты проведены при следующих
переменных исходных данных: относительная дли-
УДК 628.84
Экспериментальное исследование воздухораспределителя постоянного сечения
3 Холодильная техника № 9
17

Рис. 1. Схема воздухораспределителя.
на воздухораспределителя /=16,6^-83,0;'
относительная площадь воздуховыпускных
отверстий при 7=J6,6 7=0-т-1Д_при /"=33,2/=
=0^1,5, при /=49,8-4-83,0 /=0—1,25;
относительное расстояние между насадками 5 = 1,84ч-
-^9,4; расход воздуха L=0,03-4-0,09 м3/с.
Величины 7 и 7 представляют собой
отношения:
'-?.
7--;
где / — длина воздухораспределителя, м;
йэ — эквивалентный диаметр поперечного сечения в
начале воздухораспределителя, м;
2/—суммарная площадь воздуховыпускных
отверстий, м2;
FH — площадь поперечного сечения в начале
воздухораспределителя, м2.
Местное сопротивление определяли как
отношение полного давления к динамическому
в начале воздухораспределителя:
1 =
= 1+т]=1-
Не
Н
до
A)
где г\ — параметр сопротивления;
Ясто —статическое давление воздуха в начале
воздухораспределителя, мм вод. ст.
Контролем правильности измерений значений
#п0 и Яд о служило относительное постоянство
коэффициента сопротивления Д?=0,05.
Изменение приведенного статического давления
по длине распределителя
д#ст
показано на рис. 2, а зависимость коэффициента
сопротивления от относительной площади
воздуховыпускных отверстий, описываемая
уравнением
?=1 + л7~" B>
при Л=0,6,п.=2,2 — на рис. 3.
Для перфорированных
воздухораспределителей Гримитлин [1] приводит такую
зависимость:
1=1 +Af~n(U)m C)
при Л = 1,62, /i=2,2, m=0,05.
Максимальную степень неравномерности
раздачи воздуха по длине воздухораспределителя
(%) подсчитывали по формуле [1]
ьщах
ffmax—gmtn
gcP
100.
D)
гДе?тах>?т1п — максимальный и минимальный
локальный расход воздуха, м3/г;
gcp—средний расход воздуха, м3/г.
Для условий эксперимента, при постоянном
диаметре насадок, можно записать
6max —
ymax~
wcP
• 100,
E)
где wmax, wmin — максимальная и минимальная скорость
на выходе из насадок, м/с;
wcp — средняя скорость истечения,
устанавливаемая по отношению общего расхода
воздуха к суммарной площади
воздуховыпускных отверстий, м/с.
Степень неравномерности раздачи воздуха есть
также функция от / и от произведения
коэффициента трения на относительную длину XI [1].
При этом зависимость 8 от относительной
площади воздуховыпускных отверстий и потерь па
Рис. 2. Изменение приведенного статического давления
по длине воздухораспределителя.
О 10 20 30 J
Рис. 3. Зависимость коэффициента сопротивления от
относительной площади воздуховыпускных отверстий:
О — l/d = 16,6; л — 33,2; а — 49,8; • — 83,0.
18

длине воздухораспределителя выражена
гораздо сильнее у воздухораспределителя постоянного
сечения, чем у перфорированного. Полученная
зависимость 8-=/ (/) приведена на рис. 4. По
методике расчета воздухораспределителей
постоянного сечения с боковыми отверстиями
и экспериментальным данным
J=l г достигает 30%. Расчет по
для тех же условий дает 8=7%.
Н
Mr
_i!*=2e=20%; а /при=1 и^
ЦАГИ при
методике [2]
При f=\ и
= Ю е=10%.
Z*i
16
Такое разнообразие данных о неравномерности
раздачи воздуха не дает возможности пренебречь
типом отверстия или насадки и особенно их
относительными размерами:
do
zd^
F)
где dQ — относительный диаметр отверстия или насадки;
d0 — наименьший диаметр насадки, м;,
2ab
а, Ъ — длина и ширина насадки, м.
Для определения неравномерности раздачи
воздуха по длине воздухораспределителя
рассмотрим условия истечения. Скорость на
выходе из насадки
:-•*/?**'.
G)
гден^—коэффициент расхода;
р — плотность воздуха, определяемая по его
температуре, кг/м3;
Нх давление в сечении воздуховода, мм вод. ст.
В вышеперечисленных методиках в качестве
Нх принимается статическое давление,
которое по длине распределителя изменяется
плавно в связи с малыми относительными^размерами
отверстий B0 = 0,1). В нашем случае d0 = 0,4 при
-jp^l. Вблизи первых отверстий по ходу
воздуха наблюдается резкий скачок Яст.
Поэтому для воздухораспределителя постоянного
сечения вместо Яст.х удобнее использовать
полное давление в любом сечении Ни.х, ввиду того
что воздухораспределители предполагается
применять с /=0,5, . . . , 1,5.
Полное давление в любом сечении
воздухораспределителя, считая, что динамическое
давление изменяется так же, как и при
равномерной раздаче воздуха,
Ни. х = #ст. х + #д. х = (Л + Л#ст. х)#до -
+ A_ХJ#Д0,
(8)
1 о*
^
^ъ^
$^
о
0,25
0,50 0J5
1,00
1,25 /
Рис. 4. Зависимость степени неравномерности раздачи
воздуха от относительной площади воздуховыпускных
отверстий.
ИЛИ
Яп.х = т1+АЯст.х + A—ХJ.
(9)
Параметр сопротивления т) определяют по
формуле A). Приведенное статическое давление
возрастает пропорционально X (см. рис. 2).
Полученные экспериментальные данные
описываются уравнением
AtfCT = |i-2Vr*
A0)
Исследование экспериментального
воздухораспределителя постоянного сечения
показывает, что при /=^1,3 степень неравномерности
раздачи воздуха не превышает 25%.
Расчет воздухораспределителя постоянного
сечения, описанного в данной статье, можно вести
по следующей методике: задаваясь значением
необходимой степени неравномерности раздачи
воздуха, с учетом параметра XI, найти
относительную площадь воздуховыпускных отверстий
По значению / определить коэффициент
сопротивления I, по характеристике вентилятора с
учетом требуемого расхода найти необходимое
полное давление.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г р и м и т л и н М. И. Основные расчетные данные
для проектирования воздухораспределения при
кондиционировании воздуха.— В кн.: Кондиционирование
воздуха в промышленных и общественных зданиях. М.,
1968.
2 Аввакумов А. М. Расчет высокоскоростных
раздающих воздуховодов постоянного сечения
--«Водоснабжение и санитарная техника», 1967, № 7.
19
3*

О выборе параметров работы фреонового воздухоотделителя
УДК 621.57.049.2
А. С. КАППЕЛЬГ А. А. ШИРОКОВ, В. Я. ДОМИНОВ
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Для удаления воздуха из систем фреоновых
холодильных установок используется метод
низкотемпературной конденсации паровой
составляющей паровоздушной смеси. В данном
процессе массовая концентрация фреона в паровой
фазе
g<S> = f(Pm\Tn2), A)
т. е. потери фреона при выпуске воздуха
зависят от давления парогазовой смеси и ее
температуры. Выбор параметров /?п2, Тп2 процесса
обусловлен анализом номограмм [1],
построенных по уравнению
1
B)
РФ =
1
1 +hr~1 *
•р.
где рф — парциальное давление фреона;
^Ф» ^в — молекулярная масса фреона и воздуха;
р — общее давление паровоздушной смеси.
Потери фреона-22 во время выпуска воздуха
из системы при давлении парогазовой смеси,
соответствующем рабочему давлению
конденсации, значительно превышают потери аммиака
(рис. 1) при тех же условиях, так как
Цф>^ам» И'ф>И'в#
где ^1ф, fxaM, fxB — молекулярные массы соответственно
фреона-22, аммиака и воздуха.
-НО -20 О 20 Wt,°C -W -20 О 20 401. Г
0,8 \
0,0 \
ОМ
0,2 I
\и
•\м
ч^
|в^
\у
i I
^l4
/\
I
I
!
X
Рам
1
1
щ
\
%
\
р^МПа
1,2
1,0
0,8
0,6
ОЛ
0,2
г
\
ш
\
%
1Щй
^^
Г>
^^
Для уменьшения потерь фреона парогазовую
смесь перед воздухоотделителем дожимают в
специальном компрессоре.
Отражая в целом сущность происходящих
процессов, номограммы, построенные по
уравнениям идеальных газов, имеют существенные
недостатки: при давлениях, в два — три раза
превышающих рабочие давления конденсации, '
погрешность расчета значительно возрастает,
не учитывается растворимость
неконденсирующегося компонента в конденсированной фазе,
дается неточное представление о поведении
системы при повышенных давлениях (явление
обратного испарения).
Для учета неидеальности парогазовой
смеси, получения уточненных качественных и
количественных характеристик процесса в целях
оптимизации работы фреонового
воздухоотделителя необходимо располагать
экспериментальными данными по фазовому равновесию
парогазовых смесей. В настоящей работе
использованы результаты эксперимента [2] по
исследованию системы фреон-22 — азот, которые (в
пересчете на массовую концентрацию фреона-22)
представлены в табл. 1. Азот, термодинамически
подобный воздуху и его основным составляющим
[3], с достаточной степенью точности
моделирует воздух. '
По известной методике [4] расчетным путем
(табл. 2) были получены изотермы
рассматриваемой смеси в диапазоне изменения
температуры +75-!—75°С. Учитывая незначительную
интенсивность межмолекулярного взаимодействия
в паровой фазе, мольную концентрацию
фреона-22 рассчитывали по формуле
Таблица 1
9 20 W 60 00 д6,%масс. О 20 W 60 дв)%масс
а О
Рис. 1. Зависимость содержания воздуха (% масс.) в
паровоздушной смеси gB, выпускаемой в атмосферу, от
температуры охлаждения смеси t и общего давления в
конденсаторе р для аммиака (а) и фреона-22 (б):
Рам, рф — давление насыщения аммиака и фреона.
Состав
ы жидкой и газовой фаз
Давление, р
МП а
2,45
4,90
7,35
9,80
12,25
12,45
14,70
15,68
I7t 15
18,82
кгс/см2
25
50
75
100
125
127
150
160
175
192
в системе фреон-22 —
азот
(по работе [2])
Массовая концентрация фреона-22 йф,
доли единицы, при температуре t
22°С

Газовая
фаза
0,682
0,520
0,451
0,436
0,451
—
0,490
—
0,564
0.700К

Жидкая
40°С

Газовая
фаза фаза
0,988
0,971
0,952
0,932
0,907
—
0,870
—
0,816
0,700К
0,843
0,687
0,614
0,587
0,600
—
0,664
0.744К

Жидкая
фаза
0,992
0,971
0,950
0,923
0,883
—
0,810
0.744К
60°С

Газовая
фаза
0,985
0,828
0,740
0,720
0,770
0.800К

Жидкая
фаза
0,999
0,977
0,950
о; 912
0,828
0.800К
20

Составы жидкой и газовой фаз в системе фреон-22—азот (расчет)
Таблица 2
Температура
t, °С
75
50
30
10
0
-20
—40
—45
—50
—55
-60
—65
—70
—75
Массовая концентрация фреона-22 g^ . доли единицы, при давлении р
2,45 МПа
Газовая
фаза
0,921
0,745
0,543
0,443
0,256
0,122
0,0980
0,0762
0,0593
0,0457
0,0345
0,0253
0,0183
Жидкая
фаза
0,9875
0,9900
0,9910
0,9915
0,9920
0,9925
0,9928
0,9930
0,9950
4,9 МПа
Газовая
фаза
0,930
0,777
0,588
0,406
0,321
0,177
0,0845
0,0649
0,0507
0,0389
0,0301
0,0225
0,0169
0,0120
Жидкая
фаза
0,9750
0,9800
0,9820
0,9840
0,9850
0,9860
0,9865
0,9870
0,9900
7,35 МПа
Газовая
фаза
0,841
0,681
0,520
0,351
0,274
0,147
0,0649
0,0537
0,0420
0,0332
0,0249
0,0187
0,0138
0,0990
Жидкая
фаза
0,9650
0,9700
0,9720
0,9740
0,9760
0,9780
• 0,9790
0,9800
0,9830
9,8 МПа
Газовая
фаза
0,827К
0,650
0,496
0,331
0,260
0,140
0,0593
0,0507
0,0389
0,0301
0,0232
0,0169
0,0127
0,0920
Жидкая
фаза
0,9500
0,9600
0,9620
0,9640
0,9660
0,9680
0,9690
0,9700
0,9800
ЛГф
рф@
Kip),
C)
где рф (t) — парциальное давление фреона;
_^ р.—общее давление парогазовой смеси;
К (р) — коэффициент, учитывающий неидеальность
газовой фазы.
Коэффициент k (p) определяли по
экспериментальным данным. В диапазоне давлений смеси
от 1,0 до 10,0 МПа значения Ж р) изменялись
от 1,0 до 2,0. Состав газового раствора
рассматривали в массовых и мольных долях, связь
между которыми осуществляется
зависимостями [5]
ЯФ/^Ф
9
Pa = /Wa> G)
где К — коэффициент Генри.
Изотермы в области конденсированной фазы
могут быть также построены 4по соотношению,
связывающему наклоны ветвей жидкой и
газовой фаз [6]:
др
Игл \-^трг\ = Пт
др/dN'
(8)
щ
?Ф =
МфИ-Ф
D)
E)
Mj)R)+(l— #фI-*а *
где jxa — молекулярная масса азота.
В небольшой области концентраций
растворимость азота во фреоне-22 линейно зависит
от давления, что позволяет для установления
текущей концентрации неконденсирующегося
компонента, растворенного в конденсате,
использовать зависимость, вытекающую из
закона Генри для разбавленных растворов:
Pa = P>aYa' F)
где ра — парциальное давление пара растворенного
компонента над раствором;
р°а—давление пара чистого азота при заданной
температуре;
Na — мольная доля азота;
уа — коэффициент активности растворенного
компонента в растворе.
При условии 7а =1 уравнение F)
приобретает вид
RT (дР/днг)+\
где Уф — мольный объем фреона.
В соотношении (8) один штрих обозначает
жидкую фазу, два штриха — газовую.
Таким образом, в координатах «давление —
температура — концентрация» имеет смысл
поверхность состояния фреоно-азотной смеси,
изотермы которой и изоконцентрации показаны
соответственно на рис. 2 и 3.
Нетрудно заметить, что уменьшение
содержания фреона в газовой фазе достигается
различными путями: изотермическим сжатием
парогазовой смеси, изобарическим охлаждением
смеси, комбинированием процессов сжатия и
охлаждения. Не подлежит сомнению тот факт, что
выбор параметров работы фреонового
воздухоотделителя должен производиться с учетом
реальных условий работы фреоновой
холодильной машины. При экономическом анализе
должны быть рассмотрены следующие вопросы:
температурные уровни холодильной машины,
число часов работы воздухоотделителя в году,
относительное количество фреона в
выпускаемом воздухе, стоимость вспомогательного
оборудования. Однако основное направление
дальнейшего развития и совершенствования процесса уда-
21

V 9р
Рис. 2. Фазовая диаграмма системы фреон-22 — азот
(изотермы фреона-22):
экспериментальные (—х—) изотермы 2, 4, 6 соответственно
при t = 60, 40, 22°С; расчетные ( ) изотермы /, 3. 5, 7,
8, 9,\10, 1U 12 соответственно при t = 75, 50, 30, 10, 0, —20,
_40, -60, -75°С.
ления воздуха может быть определено на
основании анализа фазовых диаграмм.
Так, максимальное давление нагнетания
дожимающего компрессора ограничено величиной,
обозначенной точками Дъ Д2> • • • > Д12 (см-
рис. 2). Дальнейшее увеличение давления
парогазовой смеси, вплоть до критического
(точки Къ ^2» • • • » #в)> лишено смысла из-за
обратного испарения [7]. При этом необходимо
учитывать, что даже при сравнительно
невысоких давлениях, до 5,0 МПа, возрастает
растворимость инертных компонентов в жидком
фреоне, что приводит к рециркуляции воздуха в
системе холодильной установки. Давление
парогазовой смеси 5,0 МПа следует считать
верхним пределом, так как превышение его для
установок умеренного холода не может быть
признано рациональным.
Полезность применения пониженных
температур в процессе удаления воздуха очевидна
(см. рис. 3). При температуре парогазовой
смеси порядка —60-=—-75°С и давлениях,
соответствующих рабочим давлениям конденсации
холодильной установки, содержание фреона-22 в
газовой фазе 1—5%. Решение вопроса о том,
какой из двух параметров состояния
парогазовой смеси, температура или давление, является
доминирующим, определяет рациональную
схему процесса удаления воздуха из фреоновой
системы. С этой целью необходимо перестроить
линии изоконцентраций в относительных
координатах tBlta и рв1рн (*в, рв — температура и
Z/Wa\
9
/
5
J
4
0,39 %\
~г~\
Ч
Й
?. у
Л
и
у
2,3
1
/
W \
5,9
5Л 1
—-М
и
8М
12,2л
1-75 -70 -65 -60 -55 -50 -45 t,°C
Рис. 3. Фазовая диаграмма системы фреон-22 — азот
(изоконцентраций фреона-22).
давление в воздухоотделителе; tH и рн —
температура и давление начальные).
Пример такого построения для ^ф=3%
показан на рис. 4. За начальные параметры принято:
рн=1,0МПа, гя=— 74°С.
Из рис. 4 видно, что повышение температуры
парогазовой смеси относительно начальной на
12% вызывает необходимость увеличения дав-
ления^в 2,8 раза, на 18 % — в 4,9 раза, на 26 % —
в 9,8 раза. К этому следует добавить, что
повышение давления парогазовой смеси после
конденсатора приводит к необходимости
создания новых типов воздухоотделителей,
работающих при повышенных давлениях, так как
практически исключается возможность
использовать воздухоотделители, применяемые на
аммиачных установках.
Значительная экономия капитальных затрат
и эксплуатационных расходов достигается, на
наш взгляд, при использовании метода
удаления воздуха, принципиальная схема которого
показана на |рис. 5.
Паровоздушная смесь, отбираемая из
конденсатора / фреоновой холодильной машины, под
давлением конденсации поступает в воздухоот-
0,90
0,85
0,80
0,75
070\
\
—
1
1
1
1
—г
I
1
-1
1
1
¦—Ч
1
1
1
1
I
1
1
1
L
8 9р6 /рн
Рис. 4. Относительные изменения температур и давлений
парогазовой смеси при ?ф= 3*%.
22

Рис. 5. Принципиальная схема удаления воздуха из
системы фреоновой холодильной установки с автоматическим
аммиачным воздухоотделителем:
/ — конденсатор; 2 — воздухоотделитель; 3 — основной ком
прессор; 4 — вспомогательный компрессор; 5 — отделитель
жидкости.
делитель 2. Из испарительной части
воздухоотделителя пары отсасываются по
двухступенчатой схеме. Основной компрессор холодильной
машины 3 выполняет роль компрессора
высокой ступени, вспомогательный герметичный
компрессор 4 — низкой ступени. В качестве
фреонового воздухоотделителя могут быть
использованы любые аммиачные воздухоотделители,
например типа АВ-2 или АВ-4 (при условии
особо тщательного уплотнения), так как параметры
их работы практически идентичны. Фреоновый
воздухоотделитель целевого назначения может
быть выполнен на базе серийно выпускаемого
Опытным заводом ВНИХИ аппарата АВ-4 с
заменой теплообменной 'поверхности на
медную и со сварными соединениями, отвечающими
требованиям повышенной герметичности.
Учитывая, что стоимость фреона-22,в 30 раз
выше стоимости аммиака [8], приходим к
выводу, что сокращение потерь фреона в
предложенной схеме вполне оправдывает установку
второго небольшого компрессора торгового
типа для дополнительного снижения температуры
кипения в испарительной части
воздухоотделителя.
При наличии экспериментальных данных по
фазовому равновесию подобные выкладки
могут быть произведены для любых фреонов,
применяемых на холодильных установках в
качестве рабочих веществ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кур ыл ев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л., «Машиностроение», 1970.
2. Фазовые равновесия систем фреон-12 — азот и
фреон-22 — азот. — ЖФХ, 1967, № 3, с. 735.
3. Кессельман П. Мм Горыкин С. Ф. О
термодинамическом подобии азота,кислорода и воздуха. —
ИФЖ, 1965, № 3.
4. Коган В. Б. Гетерогенные равновесия. Л., «Химия»,
1968.
5. Кириллин В. А., Шейндлин А. Е.
Термодинамика растворов. М.—Л., Госэнергоиздат, 1956.
6. Большаков П. Е.,Липшиц Л. Р. — Труды
ГИАП, № 3, 18, 1954.
7. Гиршфельдер Д., Кертисс Ч., Берд Р.
Молекулярная теория газов и жидкостей. М., Изд-во
иностр. лит., 1961.
8. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова
УДК 628.84:629.12
Расчетные параметры наружного воздуха для систем
кондиционирования в помещениях скоростных речных судов
Канд. техн. наук С. Н. ЕФРЕМОВ
Параметры наружного воздуха в расчетах
судовых систем вентиляции, отопления и
кондиционирования для всех типов судов и районов
плавания определены ОСТ 5.5056—71. Вместе с
тем для скоростных судов с динамическими
принципами поддержания (СДПП), т. е. судов на
подводных крыльях и на воздушной подушке,
разрешается определять параметры наружного
воздуха в зависимости от условий эксплуатации.
Такое отступление в ОСТ 5.5056—71
оправдано по следующим причинам. В отличие от
водоизмещающих судов дальность плавания
СДПП не превышает 600 км, следовательно,
они эксплуатируются в одном климатическом
районе. Конструктивные и эксплуатационные
особенности СДПП требуют выбора такой
системы обеспечения микроклимата, которая
соответствовала бы условиям данного района.
При проектировании следует разрабатывать
варианты СДПП с учетом намечаемых районов
23

плавания. При строительстве судно оборудуется
только той системой, которая необходима для
данного района. В целях удобства
проектирования и удешевления строительства СДПП число
климатических районов должно быть
ограниченным и оправданным с точки зрения
обеспечения микроклимата в помещениях.
Научно-исследовательский. институт гигиены
водного транспорта предложил отнести водные
бассейны страны к трем климатическим районам:
северный (реки — Северная Двина, Печора,
Вычегда, Нева, Свирь, Волхов, Шексна,
Сухона, Уса, Прессель, Томь, Тобол, Тура, Яна,
Индигирка, Колыма, озера — Ладожское,
Онежское, Ильмень, каналы — Беломорско-Балтий-
ский, Северо-Двинский);
район с умеренным климатом (реки — Волга
выше Саратова, Днепр выше Киева, Ока, Москва,
Кама, Белая, Вятка, Обь, Иртыш, Енисей,
Ангара, Лена, Амур, озеро Байкал,
водохранилища — Рыбинское, Куйбышевское, канал им.
Москвы);
южный (реки — Волга ниже Саратова, Днепр
ниже Киева, Дон, Кубань, Южный Буг, Дунай,
водохранилища — Цымлянское, Волгоградское,
Каховское).
Расчетные параметры воздуха для
климатических зон страны, указанные в работах [1, 2],
применимы для стационарных наземных
сооружений и не могут быть рекомендованы для
речных СДПП. Строительные нормы не учитывают
влияния водной поверхности, поэтому
параметры воздуха в них несколько завышены.
Использование таких норм на СДПП может привести к
неоправданному увеличению массы и
габаритных размеров систем и к повышенному расходу
энергии.
В связи с новым делением климатических
районов эксплуатации речных и озерных судов
формула для определения расчетной
температуры наружного воздуха [3] требует уточнения.
Предлагается следующая ее модификация:
/р = fcp + 0,25/maxt
где tcp — средняя месячная температура воздуха в
районе эксплуатации судна, °С;
^тах — максимальная температура воздуха,
отмеченная в данном районе за несколько лет, °С.
Подставляя в формулу значения tcv и tmax
для каждого месяца навигации в данном
климатическом районе, определим верхнюю границу
расчетных температур. Если вместо tmSiX в
формулу подставить tmXn, т. е. самую низкую
температуру воздуха в данном районе за несколько
лет, то получим нижнюю границу расчетных
температур. Границы температур по
климатическим районам показаны на рисунке.
Границы представлены для навигационного
периода СДПП. Для северного и района с
умеренным климатом — это апрель — октябрь, для
южного района — март — октябрь.
Значения температур /ср, ?тах, /т1п приняты
как средние для городов, расположенных у
водных бассейнов климатических районов [4].
Расчетная температура наружного воздуха
для обеспечения микроклимата на СДПП должна
определяться как средняя tv для трех самых
теплых месяцев в каждом климатическом районе
(июнь, июль, август):
^н = "~з~ (^Pvi "Ь fpvn ~f" fpviu)
В осенне-весенний период эксплуатации СДПП
за расчетную температуру наружного воздуха
нужно принимать значение /piV нижней границы
для апреля северного климатического района.
Этой температурой следует руководствоваться
при проектировании системы отопления для всех
климатических районов.
Расчетная относительная влажность
наружного воздуха может быть принята по методике
[1]. Полученные результаты почти не
отличаются от рекомендаций ОСТ 5.5056—71.
В табл. 1 приведены расчетные параметры
наружного воздуха, которые необходимо
применять при проектировании систем
кондиционирования воздуха, вентиляции и отопления.
Опыт эксплуатации СДПП показал, что
систему охлаждения необходимо включать при
температуре наружного воздуха 20°С, а систему
Месяцы
Температурные зоны климатических районов в
навигационный период для речных и озерных СДПП.
24

отопления в осенне-весенний период — при 12°С.
Выделив эти температуры на рисунке, можно
установить, в какой период навигации СДПП
и в течение какого времени должна работать та
или иная система для каждого климатического
района (табл. 2).
Чтобы обеспечить микроклимат, отвечающий
санитарным нормам, в помещениях СДПП,
предназначенных для эксплуатации в северном и
районе с умеренным климатом, достаточно систем
вентиляции и отопления. В южном
климатическом районе в летний период без подачи
охлажденного воздуха в помещениях СДПП нельзя
обеспечить хорошие условия обитаемости. СДПП,
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гречаник Я- С. Выбор расчетных климатических
параметров при проектировании систем
кондиционирования воздуха. — «Холодильная техника», 1961, № 6,
с. 26—30.
2. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. 2. М., Госторгиздат, 1961.
Канд. техн.наук В. В. ЛИСИН,
канд. техн. наук В. П. ЧЕПУРНЕНКО
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Анализ литературных данных показал, что
геометрические параметры алюминиевой
ребристой поверхности, изготовленной способом литья
Таблица 1
Климатические
районы
Северный
С умеренным
климатом
Южный
Летний период
*Н."С
23
27
32
Фн, %
60
50
40
Весенне-осенний
период
Vе
—6
фн, %
85
предназначенные для южных районов,
необходимо оборудовать системами
кондиционирования воздуха.
Таблица 2
3. Б а р а ц В. А. Выбор расчетных параметров при
проектировании систем летнего кондиционирования
воздуха на речных судах. В сб. НТО судпрома, 1961, № 3.
4 Конюкова Л.Т., Орлов* В. В., Ш в е р Ц. А.
Климатические характеристики СССР по месяцам. М.,
Тидрометеоиздат, 1971.
под давлением [1], выходят за пределы
применимости существующих эмпирических
зависимостей. Поэтому появилась необходимость в
исследовании тепловых и аэродинамических
характеристик литой теплообменной
поверхности.
Исследования проведены на аэродинамическом
Период навигации
Март
Апрель
Май
Июнь
Июль
Август
Сентябрь
Октябрь
Северный район

Отопление
100
67
—
—
—
60
100

Вентиляция
—
33
78
35
65
40
—
Продолжительность раб

Охлаждение
—
—
22
65
35
—
—
оты систем
Район с умеренным климатом

Отопление
100
25
—
25
100

Вентиляция
—
75
40
—
30
75
—

Охлаждение
—
60
100
70
—
—
. %

Отопление
100
50
—
—
—
—
50
Южний район

Вентиляция
50
40
—
—
—
40
50
Охлаждение
—
60
100
100
100
60
—
УДК 621.565
Исследование теплообмена в пучках из литых ребристых труб
4 Холодильная техника № 9
25

кольце, конструкция которого и методика
подробно описаны ранее [2].
Результаты опытов обрабатывались в виде
критериальных функций Nu = / (Re) и Ей =
=/ (Re).
В качестве определяющего размера принят
эквивалентный диаметр живого сечения,
образованного двумя парами соседних ребер,
расположенных перпендикулярно воздушному
потоку, а в качестве определяющей температуры
взята средняя температура воздушного потока.
Эквивалентный диаметр рассчитывали из
выражения:
йэ = .
S{ it
60-
-d{t — бсР)~ D6B
St + '+вв — d — 60
A)
где 51 — поперечный шаг в пучке, м (см. таблицу);
$о, $в> $ср — толщина ребра у основания, у вершины и
средняя величина (б0 — 0,0025, бв = 0,0015,
бср — 0,002), м;
/ — шаг ребер (^ = 0,006), м;
d, D—диаметры трубы и ребра (d — 0,035, D =
= 0,105), м.
Для выяснения влияния геометрических
характеристик пучков труб на их теплоотдачу
и сопротивление опыты проводили с шестью
типами трубных пучков.
Геометрические параметры исследованных
пучков и полученные значения коэффициентов
с, п, k и т в частных эмпирических
зависимостях приведены в таблице. Выражения,
описывающие теплоотдачу и сопротивление исследо.
ванных пучков труб, аппроксимированы
методом наименьших квадратов с помощью ЭЦВМ.

Номер
пучка
1
2
3
4
5
6
Шаг труб, м

поперечный
0,110
0,110
0,110
0,110
0,125
0,125


дольный S2
0,095
0,095
0,110
0,110
0,095
0,095
Nu —
ГТ>&П
с
0,080
0,056
0,050
0,070
0,078
0,078
п
0,60
0,65
0,65
0,61
0,63
0,65
Eu= /eZKe"'
k
4,5
5,2
4,3
2,75
2,9
4,9
m
—0,300
—0,333
—0,320
—0,250
—0,210
—0,250
о а*
4 н >,
age
8
4
8
4
г"
Обобщенные уравнения, характеризующие
тепловые и аэродинамические показатели пучков
труб в зависимости от их геометрических
размеров, также найденных с помощью ЭЦВМ,
имеют вид:
«—.«••¦• (?)'-3(#Г5,
Eu = 2,7ZRe"
wm
B)
C)
26
Полученные результаты подтвердили мнение
ряда авторов о степени влияния продольного
и поперечного шагов труб на тепловые и
аэродинамические характеристики пучков оребрен-
ных труб. Опыты проведены в интервалах зна-
3,1-7-3,6. —- = 2,7^-3,1, Re=l,lX
чении -±
а
d
•103-^9,4.103.
Лучшие аэродинамические характеристики у
пучков труб с минимальными поперечными и
максимальными продольными шагами.
Хорошими тепловыми и аэродинамическими качествами
обладают тесные пучки труб, а для пучков с
худшими аэродинамическими свойствами
характерна повышенная на 15—20% теплоотдача.
Зависимости характеристик теплоотдачи и
аэродинамического сопротивления пучков
ребристых труб с литой теплообменной
поверхностью от геометрических параметров пучков
представлены на рис. 1 и 2.
Сопоставление расчетных данных, найденных
с помощью обобщенных уравнений B) и C),
с опытными показало хорошую сходимость.
Погрешности расчетных величин по обобщенным
уравнениям не превышали 10%. Сопоставление
Nu
J4^
ю3
5 В 7
10*
Re
Рис. 1. Теплоотдача исследованных пучков труб:
/ — пучки № 1, 2; 2 — пучки № 3, 4; 3 — пучки № 5, 6
(результаты расчетов по предлагаемой обобщенной зависимости B);
4 — по данным А. А. Гоголина D).
Рис. 2. Аэродинамическое сопротивление пучков труб:
1, 2, 3 — по обобщенной зависимости C) авторов (группировка
пучков та же, что и на рис. 1); 4, 5 — по данным Ю. В.
Петровского и В. Г. Фастовского-

результатов расчетов по обобщенной
зависимости с экспериментальными значениями
выявило, что предлагаемая в работе [31 зависимость
не пригодна для расчета литых теплообменных
поверхностей.
Анализ частных эмпирических зависимостей
показал, что результаты исследований лучше
всего согласуются с уравнением, предложенным
А. А. Гоголиным [4], которое, однако, не
учитывает влияния геометрических параметров
пучка на его теплоотдачу.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Чепурненко В. П., Лисин В. В.
Изготовление ребристых поверхностей воздушных аммиачных
конденсаторов методом литья под давлением. — В сб.;
«Холодильная техника и технология», вып. 10. Киев,
«Техн1ка», 1970, с. 108—112.
2. Чепурненко В. И., Лисин В. В.
Исследование тепловых и аэродинамических характеристик
интенсивных теплообменных поверхностей. — В сб.:
«Холодильная техника и технология», вып. 14. Киев,
«Техника», 1972, с. 16—18.
З.Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С, Лок-
ш и н В. А. Обобщение опытных данных о
конвективном теплообмене при поперечном омывании пучков труб
с поперечным ленточным и шайбовым оребрением. —
Труды Центрального котлотурбинного института, вып.
82, 1968, с. 108—134.
4. Г о г о л и н А. А. О наружном теплообмене
пластинчатых поверхностей. — «Холодильная техника», 1969,
№ 12, с. 11—16.
УДК 536.24
Теплообмен при кипении растворов в тонком слое
А. Д. ЧУМАЧЕНКО, А. Д. БЛИНОВ
Владимирский политехнический институт
Достоинства тонкопленочных выпарных
аппаратов: небольшое содержание рабочего
вещества, высокая интенсивность процессов
тепломассообмена и малая тепловая инерционность
определяют их широкое применение в
промышленном производстве. Имеющиеся
немногочисленные, применительно к генераторам
абсорбционных холодильных машин (АХМ), рекомендации
по тепловому расчету аппаратов оросительного
типа весьма разноречивы. Объясняется это не
только сложностью явлений теплопереноса в
кипящей пленке, но и значительным различием
в методиках проведения экспериментов, в
анализе и обобщении полученных результатов.
Данное исследование было предпринято с
целью получить расчетные зависимости для
определения коэффициента теплоотдачи при
кипении в пленке водоаммиачного раствора. Условия
эксперимента были максимально приближены
к условиям работы реальных выпарных
аппаратов АХМ.
Эксперимент проводили на одиночной
вертикальной трубе с внутренним распределением
орошающей жидкости. Диаметр
экспериментальной трубы 38x3 мм, длина рабочего
участка 1500 мм.
Схема экспериментального стенда показана
на рис. 1.
Экспериментальная труба 1 обогревалась
водяным насыщенным паром избыточным
давлением до 5 кгс/см2. Величину удельного
теплового потока, подводимого к выпариваемому
раствору, с учетом внешних теплопотерь определяли
по расходу конденсата греющего пара.
Циркуляция раствора в схеме осуществлялась с
помощью выпарного аппарата 2 и основного
конденсатора 3. Дополнительный конденсатор 4
служил для проверки теплового баланса по
экспериментальной трубе. Раствор перед
поступлением на экспериментальную трубу
подогревался электронагревателем бачка 5 до
состояния насыщения.
MM Mxi-J^xJ
^с
w
JJ
"ЫЫ-М
Пар
V
?4
Y1
j
Ы
Рис. 1. Схема экспериментального стенда.
27

Рабочую концентрацию на входе в
экспериментальную трубу регулировали изменением
первоначальной концентрации в выпарном
аппарате и измеряли специальным концентрато-
мером, в котором раствор нагревался до
состояния насыщения. Значение концентрации
определяли с помощью диаграммы i — ? по
замеренным параметрам насыщенного состояния.
Используя полученное значение концентрации,
расчетным путем определяли среднюю
концентрацию раствора на экспериментальной
трубе.
Интервалы изменения параметров, влияющих
на процесс, устанавливали с учетом их значений,
характерных для реальных аппаратов АХМ:
плотность теплового потока
<7F = B-f-20).103BT/M2;
объемная плотность орошения
/> = @,1-^1,2)мЗ/(ч.м);
температура кипения раствора
гс = 60-М20°С;
концентрация раствора в долях хладагента
? = 0,3-0,8.
Интервал плотностей орошения в эксперименте
обеспечивал турбулентный режим течения
пленки. Результаты обработки опытных данных
показали существование зависимости а~^у,
т. е. в исследованном диапазоне плотностей
теплового потока конвективная составляющая
переноса тепла имела существенное значение.
С увеличением плотности орошения
наблюдалась некоторая интенсификация процесса
теплоотдачи, что, очевидно, связано с более
интенсивным перемешиванием жидкостного
потока, разрушением ламинарного подслоя и
улучшением условий для возникновения и роста
паровых пузырей (рис. 2).
Влияние плотности теплового потока на
теплоотдачу оказалось качественно различным в
исследованном интервале qF. В области
поверхностного испарения qF <5-103 Вт/м2)
плотность теплового потока существенного влияния
на теплообмен не оказывает (рис. 3). Значения
pF>5-103 Вт/м2 для исследованного диапазона
плотностей орошения в основном
соответствовали развитому кипению, парообразованию во
всей массе пленки. В этом интервале a~q°F5.
С ростом концентрации раствора отмечено
улучшение теплоотдачи в интервале значений
?= 0,4 ч- 0,8, что связано с изменением тепло-
физических констант раствора и, в первую
очередь, кинематической вязкости vm и
поверхностного натяжения а.
Аппроксимация большей части
экспериментальных данных в интервале отклонений их
значений ±25 % оказалась возможной с помощью
уравнения вида (рис. 4):
и-М?Вт/(м2-Ю
Я—I
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от объ
емной плотности орошения Гу:
1 _ 1 = 0,2; 2 — 0,4; 3 — 0,55.
<х-Г0?дт/(м2К)
Ч 8 8 10 ^Ю'3, Вт/м2-
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от плот
ности теплового потока р-р при ? = 0,75:
1 — Гу = 0,3 м3/(ч-м); 2 — 0,5; 3 — 0,8.
NuKr°'zl(pmW~s
h 6 8 10 20 fa-10'5
Рис. 4. Аппроксимация экспериментальных данных:
щ _ t0 - 68ч-72°С; # — 80ч-85°С; + — 90ч-94°С.
28

Nu = СЯепжК?К*р<
где Nu = -j-;
С — константа уравнения;
X — коэффициент теплопроводности раствора,
ВтДм-К);
Кеж = гл ¦»—гидродинамический критерий процесса
Фп^щ
кипения;
г—теплота парообразования, кДж/кг;
рп — плотность пара, кг/м3;
Кг = —г" — комплекс, учитывающий влияние на
процесс вынужденного движения потока;
а — коэффициент температуропроводности
раствора, м2/ч;
Л. Н. ТИХОМИРОВА, доктор техн. наук, проф.
А. А. ГОГОЛИН, доктор техн. наук В. Ф. ЛЕБЕДЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Первые отечественные технологические
кондиционеры для камер созревания сыра созданы на
основе предварительных расчетов и
обследования некоторых сыродельных предприятий.
Однако для более глубокого изучения работы
кондиционеров в производственных
условиях было выполнено специальное
экспериментальное исследование, результаты которого и
составляют содержание данной статьи.
При исследовании изучали: тепловой и
влажностный балансы установки, тепловлаж-
ностное отношение в камере и распределение
в ней воздуха. Такие исследования для камер
созревания сыра проведены впервые. Для
камер хранения яиц подобная работа выполнена
в 1968 г. сотрудниками ЛТИХП и Ленхладо-
комбината [1].
Объектом исследования выбрана камера
созревания сыра площадью 160 м2, высотой 3,5 м
на пятом (верхнем) этаже Красноборского
холодильника в г. Смоленске. Камера
оборудована рассольным технологическим
кондиционером КТР-7 (рис. 1) с одноканальной системой
воздухораспределения через горизонтальные
щелевые сопла. На стеллажах находилось 36 т
сыров голландской группы (пошехонский, гол-
Кр = — — комплекс, учитывающий влияние на
процесс абсолютного давления р.
В интервале значений qF = E-f-15)• 103 Вт/м2,
Гу =@,4ч-1,2) м3/(ч-м) и I =0,4-7-0,8 п =0,5;
т=0,2; Г=1хЗ; С=0,66.10-5.
Характеристический линейный параметр, б,
м, в критериях подобия определяли по
соотношению
*-0..5(JrV„V\
где Яедл = — .
Теплофизические константы, входящие в
уравнение, принимали при соответствующих
значениях температур кипения раствора t0y °C.
ВШШ12ШИШШЕШЗШШШШДШ2Ш*Щ222Ш32Ш
Рис. 1. План и разрез камеры созревания сыра:
1 — кондиционер КТР-7; 2 — пульт управления
кондиционером; 3 — нагнетательный воздуховод с щелевыми соплами;
4 — тепломеры; / — чердак; // — парафинерная; /77 —
опытная камера (F = 160 м2); IV — помещение для мойки; V —
коридор.
УДК 628.84:637.3
Исследование процессов кондиционирования воздуха в камерах созревания
сыра
29

ландский и ярославский), что составляло
удельную нагрузку 560 кг на 1 м2 пола.
Омываемая воздухом наружная поверхность всех
головок сыра 1206 м2. Каждая головка была обор-
нута полиэтиленовой пленкой без специальной
герметизации [2].
Опыты проводили с 18 по 30 июля 1974 г.
при температуре наружного воздуха 20—28°С.
За время опытов установка проработала
около 300 ч.
Схема экспериментальной установки с
размещением измерительных приборов показана
на рис. 2.
Тепловой баланс. При сведении теплового
баланса учитывали составляющие его теплопри-
токи: Qorp—через ограждения; Qn—от
продуктов (сыра); Qnp— прочие (от людейв
освещения, электродвигателей, через двери); QB —
от вентиляторов; QyB—вносимые паровым
увлажнителем.
Все составляющие сопоставляли с холодопро-
изводительностью кондиционера Q0, которую
определяли по расходу воздуха и его
энтальпиям на входе и выходе:
Qo = QorP + Qn + QnP + QB + QyB± AQ0, A)
где AQ0 — абсолютная невязка теплового баланса.
Относительная невязка теплового баланса б (%):
B)
13
|^ , >Е ?п 0 Ш
с А(Эо
6 = -7Т^.100.
Наиболее сложным было определение тепло-
притоков через ограждения, так как
периодические изменения температуры наружного
воздуха создавали неустановившийся режим и
вызывали переменный теплоприток в камеру.
Величину этого теплопритока вычисляли по
показаниям измерителей (тепломеров) малых
тепловых потоков конструкции ЛТИХП.
На рис. 3 приведены изменения теплового
потока через ограждения с коэффициентом
теплопередачи k = 0,815 Вт/(м2-К) и
коэффициентом теплоусвоения 5=8,5 Вт/(м2-К). Как
видно, максимум теплового потока
запаздывает относительно максимума температуры
наружного воздуха на 21 ч, что согласуется с
теоретическим расчетом [3].
Средние опытные значения теплового
потока через ограждения превышают примерно на
6% величины, полученные путем расчета по
уравнениям для стационарных условий.
Тепловыделения сыра, являющиеся
результатом биохимических процессов, происходящих
в нем при созревании, были приняты по
литературным данным [4, 5] равными 0,13 Вт/кг.
Приток тепла при охлаждении сыра не
учитывали, поскольку во время опытов его
температура оставалась постоянной.
Прочие теплопритоки определяли по факти-
Рис. 2. Схема экспериментальной установки:
/ — датчик влажности; 2 — датчик температуры; 3 —
соленоидный вентиль ; 4 — насос; 5 — пароперегреватель; 6 —
регулирующий клапан; 7 — смесительный клапан; 8 —
дифференциальный манометр; 9 — ротаметр; 10 — манометр; // —
вентилятор; 12 — тепломер; 13 — микроманометр; 14 — анемометр;
15 — мерный бак; /5J— весы,); 17 — термопара.
t;c
24
20
Т
10 14 18 22 2 6 10 т//
(j^Bm/м2
20
16
17
8
4
П
т
<
.
f/
ш
-)
\
I
г
й
{
^У
2
j_1
щ^
N
N
vJ
\
\
\
\
\
1
1
\
\
ч
N.
'.*_.
J
У
1
/
1^ у.
i
су[
1 ?
10 14 18 21 2 В 10 г+24,Ч
Рис. 3. Изменение теплового потока в ограждении:
Л 2 -г изменение теплового потока по показаниям двух измер -
телей; 3 — усредненное значение теплового потока (верхняя
часть графика — температура наружного воздуха на чердаке).
30

ческим затратам электроэнергии на освещение
и на потери в электродвигателях. Кроме того,
были приняты во внимание тепловыделения
одного человека B00 Вт).
Количество тепла, выделяемое вентилятором,
устанавливали по расходу воздуха и его
подогреву. Расход после вентилятора примерно на
10% превышал расход через
воздухоохладитель из-за подсоса воздуха вдоль вала
вентилятора.
Тепло, вносимое паровым увлажнителем,
равнялось произведению расхода пара,
определяемого ротаметрами, на его энтальпию.
Опытные величины составляющих теплового
баланса камеры представлены в табл. 1. Как
видно, невязка теплового баланса всего 4,5—
'9,5%, что вполне удовлетворительно.
Влажностный баланс. Общее количество
влаги, выделенной в камере и отведенной в
воздухоохладителе, №0, складывалось из следующих
величин:
W0 --= wn+Wlb + WпP±^W0, C)
где Wn — влаговыделения продуктов;
№Ув — влага, поступившая от парового увлажнителя;
Wnp — влага, поступившая от людей и других
источников;
Д№0 — абсолютная невязка влажностного баланса.
Миграцию влаги в строительные конструкции
и обратно не учитывали, так как опытная
камера перед опытами длительное время работала
в стационарном режиме.
Влаговыделения продуктов (усушка)
определяли путем периодических взвешиваний
контрольных блоков.
Количество влаги, поступившей от парового
увлажнителя, устанавливали по показаниям
ротаметров, измерявших расход пара.
Коэффициент испарения влаги с поверхности
блоков сгп, кг/(м2-ч), определенный по
формуле D), оказался равным 0,25 кг/(м2-ч) при
средней скорости воздуха в камере 0,2 м/с:
GM
td"K(\—Фк)^п'
D)
/V
где G — усушка хранящихся в камере сыров за
время созревания т;
dK—влагосодержание насыщенного воздуха при
температуре камеры;
фк — относительная влажность воздуха в камере,
которая при ^К^15°С может быть
приравнена степени насыщения;
= 1206 — наружная поверхность сыра,
соприкасающаяся с воздухом;
М — психрометрический фактор,
устанавливающий взаимосвязь состояний влажного
воздуха в камере и над поверхностью
продукта с учетом скорости движения
воздуха [3].
В интервале температур от 5 до 10 и от 10
до 15°С коэффициент М имеет следующие
значения при скоростях воздуха wK:
wn , м/с
М E—10° С)
М A0—15° С)
Примененная при обработке результатов
опытов методика [3] является для случая
созревания сыра лишь приближенной из-за
выделения тепла самим сыром, что приводит к
превышению температуры его поверхности tu над
температурой влажного термометра в
окружающем воздухе ?вЛ. Однако, как показали
расчеты, это превышение сравнительно невелико
од
1,539
1,736
0,2
1,727
1,993
0,3
1,82*1
2,121
Номер
опыта
1
2
3
4
5
Температура
воздуха в
камере, °С
11,1
11,5
11,1
| 11,1
10,5

Относительная
влажность
воздуха в
камере, %
76
77
70
67
80
QorP
3040
19,1*
3100
19,0
3060
21,2
3060
23,0
3100
18,2
Составляющие теплового
Qn
4680
29,4
4680
28,7
4680
32,4
4680
35,0
4680
27,5
QnP
1880
11,8
1880
11,5
1880
13,0
| 1880
14,1
1880
11,1
Qb
1660
10,4
1460
8,9
1 1660
11,5
1660
12,4
1460
8,6
баланса,
Зув
3720
23,4
3945
24,3
1860
12,8
819
6,1
5136
30,2
Таб.
Вт
±Д<Эо
+943
5,9
+ 1246 1
7,6
+ 1296
9,1
+ 1249
9,4
+742
4,4
лица 1
Qo
15923
100
16311
100
14436
100
13348
100
1 16998
100
1
Цифры в знаменателе выражены в %.

(я^0,16°С) и находится в пределах погрешности
измерения температуры. Возникающая при
допущении tn = /вЛ неточность учитывается в
опытных значениях коэффициента испарения.
С учетом сказанного уравнение для
выделения влаги продуктами Wu может быть записано
в следующем виде:
шем/ч
w^
G
1 т
М
A — Фк).
E)
В координатах W — <рк уравнение E)
выражается прямой линией, пересекающей ось
абсцисс при Фк=1.
Общее количество влаги W0 (кг/ч),
отведенное в воздухоохладителе, может быть
выражено следующим уравнением:
№0 = 3600.g0F04(<Pk — Фо)> F).
где а0 — коэффициент массообмена на поверхности
воздухоохладителя;
^о — наружная поверхность воздухоохладителя;
ф0 — минимальная относительная влажность (степень
насыщения), которая устанавливается в камере
при отсутствии влагопритоков (d = d"Qtt = t^).
Уравнение F) в координатах W — фк
выражается прямой, пересекающей ось абсцисс в точке
Фк = Фо-
Влажностный баланс по уравнениям E)
и F) показан графически на рис. 4, на котором
нанесены точками опытные данные, взятые из
Рис. 4. Влажностный баланс в опытной камере:
/ — отвод влаги в воздухоохладителе; 2 — приток влаги от
усушки сыра; 3 — суммарные влаговыделения в камере; 4 —
приток влаги от парового увлажнителя.
табл. 2, где приведен влажностный* баланс
опытной камеры.
Приведенные в табл. 2 величины г0 и ек
равны (кДж/кг)
8° ="ЙГ*3'6; W
о Qorp+ Qn+ QnP 0 А ,яч
8к- Wn + wnP 5'ь- 15)
Усушка сыра (Wu =0,326 кг/ч), полученная
за все время опытов путем контрольных
взвешиваний блоков сыра, отнесена к средним
условиям созревания (фк=77%). Значения Wu
Номер
опыта
1
2
3
4
5
6

Относительная
влажность
воздуха в
камере,
%
76
77
70
67
80
63
Составляющие влажностного баланса, кг/ч
Wu
0,33
5,2*
0,326
4,9
0,4
10
0,56
20,7
0,27
3,3
0,60
40
^ув
5,0
78,1
5,3
79,1
2,5
62,5
1,1
40,7
6,9
85,2
*ПР
0,9
14,0
0,9
13,4
0,9
22,5
0,9
33,3
0,9
11,1
0,9
60
±А^0
+0,17
2,7
+0,17
2,6
+0,2
5
+0,14
5,3
+0,13
0,4
W0
6,4
100
6,7
100
4,0
100
2,7
100
8,1
100
1,5
100
Тепловлажностное
отношение, кДж/кг
в

хоохладителе 80
8945
8770
13000
17800
7550
в камере
8к
28070
28070
26650
23070
29720
Т

Коэффициент
влаговы-
падения
в

хоохладителе
Ь
1,39
1,4
1,24
1,16
1,49
а б л и ц а 2
Коэффициент
влагообмена
в
воздухоохладителе
о0, кг/{м2-ч)
30,9
30,6
28,4
28,2
34,2
Цифры в знаменателе выражены в %.
32

для других влажностных режимов в камере
определяли графически по рис. 4.
Помещенные в табл. 2 результаты опыта № 6
были получены при полном выключении
увлажнителя. Из-за неблагоприятного влияния
пониженной влажности на хранящиеся сыры
опыт проводили в течение лишь одной смены.
Через 2,5 ч после прекращения увлажнения
относительная влажность воздуха в камере
понизилась с 78 до 63% (новое равновесное
значение). В этом же опыте определены прочие
притоки влаги как разность между отводом влаги
в воздухоохладителе и усушкой продукта. Для
всех других опытов прочие притоки влаги
приняты одинаковыми и равными 0,9 кг/ч.
Из рис. 4 видно, что для поддержания в
опытной камере необходимой относительной
влажности 75—80% требуется значительное
увлажнение воздуха в размере 5—7 кг/ч. При
отсутствии влаговыделений в камере минимальная
относительная влажность ф0 равна 59%.
Изображение в i, d-диаграмме примерного
процесса обработки воздуха в кондиционере
(опыт № 2) дано на рис. 5. Как видно,
поддержание повышенной относительной влажности
в опытной камере невозможно без значительного
расхода пара на увлажнение, что связано с
перерасходом холода на 23—30%.
Потребность в увлажнении камер созревания
сыра оказалась несколько неожиданной, так
как на основании предыдущих наблюдений в
камерах созревания, размещенных в подвалах
с малым значением ек, создавалось мнение о
большей важности осушения воздуха, а не его
увлажнения [6]. Очевидно, что решение
вопроса об оптимальной влажности воздуха в
камерах надо искать на пути изменения осушающей
способности самого воздухоохладителя, что
позволит сократить расход пара на увлажнение
и связанный с ним перерасход холода.
Распределение воздуха. Распределение
воздуха каналами с щелевыми выпусками с
кратностью циркуляции около 11 зарекомендовало
себя хорошо. Уже на расстоянии 0,5 м от
канала скорость воздуха снижалась до 1 м/с
при начальной 6 м/с, а на расстоянии 1 м она
равнялась 0,2—0,3 м/с — средней величине по
всему объему камеры. Активное перемешивание
воздуха обеспечило равномерное распределение
температуры и скорости во всем объеме камеры:
температурный градиент по высоте 0,12—0,3 °С/м;
скорость движения воздуха над сыром 0,1 —
0,32 м/с ( в среднем 0,2 м/с); наибольшее
расхождение по температуре 0,8°С, по относительной
влажности 3%; расхождение температуры и
относительной влажности воздуха в
геометрическом центре камеры и у входа в кондиционер
0,2°С и 1 %. Эти цифры подтверждают выводы,
сделанные в работе [1].
d. г/кг
Рис. 5. Изображение в t, d-диаграмме процесса обработки
воздуха в опытной камере:
8о — тепловлажностное отношение в воздухоохладителе; ек —
тепловлажностное отношение в камере; К — К2 — охлаждение
и осушение в воздухоохладителе; /С2 — Кя — смешение в
вентиляторе; /Сз—О—нагревание в вентиляторе; О — В —
увлажнение в увлажнителе; В — К — изменение состояния воздуха
в камере; q§—холодопроизводительность на 1 кг воздуха,
поданного вентилятором; q0 — то же, на 1 кг воздуха,
прошедшего через воздухоохладитель.
Некоторый недостаток распределения
воздуха в опытной камере — наличие застойной
зоны в углу, смежном с местом нахождения
кондиционера. Избежать его можно, располагая
кондиционер в середине торцовой стены или
устраивая всасывающий канал вдоль этой
стены.
Таким образом, в камерах созревания сыра,
расположенных выше уровня земли, вследствие
больших притоков тепла через ограждения по
сравнению с подвальными камерами
равновесная относительная влажность воздуха летом
устанавливается ниже оптимальной, что
приводит к необходимости увлажнения воздуха
и связанному с ним перерасходу холода.
Тепловыделение сыра при созревании
является наибольшим в тепловом балансе камеры и его
надо обязательно учитывать при проектировании
камер созревания.
Распределение воздуха щелевыми соплами при
кратности циркуляции около 11 дает хорошие
результаты.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Хранение яиц в холодильной камере с
регулированием влажности воздуха. — «Холодильная техника»,
1966, № 12, с. 30—31. Авт.: Е. С. Курылев, С. И.
Яновский, М. Г. Комиссарова, М. А. Фишман, Н. А. Те-
рентьева. «
2. Тихомирова П. Н. Технологическое
кондиционирование воздуха в камерах созревания сыра. —
«Холодильная техника», 1975, № 4, с. 43—45.
Э
33

3. Куры лев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л., «Машиностроение», 1970.
4. Recommended conditions for land transport of
perishable foodstuffs. 3-rd edition, IIR, Paris, 1974.
5. S a j о t A. — «Revue generale du Froid», 1974, № 2,
pp. 169—177.
Канд. техн. наук В. В. СТЕФАНОВИЧ, Г. П. ДЕЙНЕГО
Одесский институт инженеров морского флота
Известны различные способы повышения
стойкости охлажденного мяса: хранение в
атмосфере углекислого газа, азота, при воздействии
ультрафиолетовых лучей, с применением
антибиотиков и ионизирующих излучений.
Применительно к судовым провизионным камерам
следует отдать предпочтение способу,
основанному на использовании ультрафиолетовых
лучей. Этот способ является эффективным и в
техническом отношении достаточно простым,
однако до сих пор мало изучен [1—6].
Поэтому основной задачей при разработке
метода длительного хранения охлажденного
мяса с помощью ультрафиолетовых лучей
являлось определение оптимальных температурно-
влажностных условий хранения охлажденного
мяса, типа бактерицидных ламп, их числа в
1 м3 объема камеры и расположения в камере,
рационального режима работы, влияния
ультрафиолетовых лучей на микрофлору
охлажденного мяса при длительном хранении, а также
разработка нового типа системы охлаждения,
наиболее полно отвечающего требованиям
технологии хранения охлажденного мяса.
Для определения оптимальных температурно-
влажностных условий провели серию
лабораторных и производственных испытаний в
холодильных камерах, оборудованных различными
системами охлаждения.
Анализ работы систем охлаждения [7], а
также данные по усушке мяса показали
необходимость их совершенствования. На основании
исследования температурных и скоростных
полей в холодильной камере и температур в
толще мяса установлены следующие оптимальные
температурные условия: температура воздуха
в центре камеры 0-.—2°С, максимальная
неравномерность температур не более 0,6°С, разность
между температурой кипения хладагента и
температурой воздуха 5—6°С, скорость воздуха рав-
6. Технологическое кондиционирование
воздуха на предприятиях мясной и молочной
промышленности. М., ЦНИИТЭИминмясомолпрома, 1969. Авт.:
А. А. Гоголин, Е. М. Агарев, С. Ф. Богатырева,
Л. Н. Тихомирова.
УДК 637.5.004.4
номерно распределяется по объему камеры и
находится в пределах 0,1—0,2 м/с.
Этим условиям соответствуют следующие
системы охлаждения: для камер объемом до 12 м3—
батарейная с воздухораспределительным
устройством; для камер свыше 12 м3 — смешанная,
состоящая из воздухоохладителя с
воздухораспределительным устройством и гладкотруб-
ных батарей. Режим хранения охлажденного
мяса включает доохлаждение (температура
мяса, поступающего с мясокомбината, может
превышать 10°С) и собственно хранение. В среднем
доохлаждение считается законченным, если
температура в толще мышц мяса достигает темпе-
! ратуры, близкой или равной 0°С. Доохлажде-
i ние должно быть достаточно быстрым. С этой
целью, как правило, в местах установки на
отсосном трубопроводе дросселей АДТ или АДД
> предусматривается обводная линия, позволяю-
j щая в период доохлаждения мяса поддерживать
в батареях более низкую температуру кипения.
Наибольшими бактерицидными свойствами
обладают ультрафиолетовые лучи с длиной вол-
» ны 0,253—0,264 мкм. В отличие от других ис-
, точников ультрафиолетового излучения
бактерицидные лампы выделяют минимальное
количество озона и атомарного кислорода. При
хранении либо перевозке мяса, жира,
масла и других продуктов атомарный кислород и
озон окисляют продукт и придают ему побочный
i привкус. Поэтому при выборе типа ультраори-
олетовых ламп в целях увеличения срока хра-
1 нения охлажденного мяса необходимо исходить
из принципа получения минимального коли-
i чества озона и атомарного кислорода при их
работе. Этому требованию наиболее полно
удовлетворяют бактерицидные лампы низкого дав-
з ления типа ДБ.Основные характеристики ламп
i приведены в работе [4].
Лампы типа ДБ предназначены для работы
ь при температуре окружающего воздуха от 5
до 26°С. Однако мясо хранили при температуре
0 ~ 2°С. Поэтому необходимо было изучить
метод длительного хранения охлажденного мяса
с использованием бактерицидных ламп
34

интенсивность бактерицидного излучения,
электрические характеристики ламп, а также
надежность их работы в этих условиях.
Интенсивность бактерицидного излучения
устанавливали приборами УФИ-69-Б,
отградуированными по лампам ДБ-60 с известным
абсолютным спектральным распределением энергии
излучения, абсолютное спектральное
распределение энергии — монохроматором VSU-1.
Опытная установка для определения
интенсивности излучения состояла из холодильной
камеры и устройства для измерительной
аппаратуры. Бактерицидный датчик прибора УФИ-
-69-Б был закреплен в приспособлении
параллельно оси лампы, причем расстояние между
датчиком и лампой можно было изменять
ступенчато от 0,25 до 1,25 м. На установке
определяли величину бактерицидной облученности в
плоскости, параллельной оси лампы, при
разной температуре воздуха и скорости его
движения у поверхности лампы 0,1—0,2 м/с для
десяти ламп ДБ-60. Результаты опытов приведены
в таблице.
о s
я _ w
5 с «^
02^!ф
О С^ у А.
те н6
Ои О Е[>Ь
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
Бактерицидная облученность Е, '.
13,5
3,905
1,760
0,953
0,553
0,342
5
4,360
1,938
1,073
0,612
0,383
ре, °С
0
4,384
1,984
1,085
0,620
0,412
Зт/м2, при температу-
— 2
4,444
1,996
1,095
0,638
0,4135
— 5
4,680
2,110
1,115
0,673
0,436
Данные таблицы показывают, что
бактерицидное излучение ламп ДБ-60 при снижении
температуры возрастает.
Величина бактерицидного потока зависит от
температуры нагрева бактерицидных ламп при
их работе, и максимум излучения возникает при
нагреве ламп до 50°С. Температуру поверхности
лампы в проводимых опытах измеряли тремя
термопарами.
На рис. 1 показана зависимость изменения
температуры поверхности двух ламп от
температуры воздуха в камере. Температуры
поверхности остальных исследуемых ламп находились
в указанных на графике пределах. Как видно,
снижение температуры воздуха приводит к
уменьшению температуры колбы. Так, при
температуре воздуха—5°С температура
поверхности лампы близка к 50°С, что повышает
бактерицидное излучение. Это подтверждают
также данные таблицы.
Надежность ламп при 0 -. 2°С проверяли
75
70
65
ВО
55
50
V I I
11,5
6,5
1,5
¦1 -5,5 tdi°C
Рис. 1. Зависимость температуры поверхности двух
бактерицидных ламп ДБ-60 от температуры воздуха в камере:
/ — первая лампа; 2 — вторая лампа.
многократным включением, а также путем
многочасовой работы с различными интервалами
включения и выключения. Установлено, что
бактерицидные лампы ДБ-60 в исследуемом
интервале температур зажигаются нормально
и работают надежно [8].
Зависимость электрических характеристик
ламп от температуры воздуха в камере
приведены на рис. 2. Как видно, мощность и
напряжение на лампе при снижении температуры
несколько возрастают, что связано с увеличением
разности потенциалов на электродах для
обеспечения газового разряда.
Выбор числа бактерицидных ламп, схемы их
расположения и режима работы полностью
определялся микробиологической и
технологической оценкой качества мяса.
Предварительные лабораторные исследования показали, что
Р,3т
35
90
85
80
-0,35
-0,30
Ц60
\l05
-100
-35
зо\
I
^-о-
V
Р
—о*
\7
3
11,5 9 6,5 4 1,5-1 -J,5t6;C
Рис. 2. Зависимость мощности Р, силы тока / и
напряжения U бактерицидных ламп ДБ-60 от температуры воздуха
в камере.
35

на 1,5—2 м3 объема камеры должна
приходиться одна лампа ДБ-60. Расположение ламп
выбирали исходя из наибольшего облучения
поверхностей четвертин.
Первоначально лампы располагали
вертикально по углам камеры и на боковых ее
поверхностях [8]. В дальнейшем число ламп и
схему их размещения уточнили. Так, для камер
большой емкости пристенное расположение ламп
малоэффективно, так как четвертины первого
ряда значительно экранируют мясо
последующих рядов. Кроме того, при таком
расположении их механическое повреждение более
вероятно, особенно учитывая судовые условия.
Поэтому лампы рекомендуется располагать на
потолке камеры равномерно в шахматном
порядке. Число ламп в окончательном варианте
было взято из расчета одна лампа на 2—3 м3
объема.
Целесообразно применять начальное
облучение сразу после загрузки мяса в камеру.
Начальная доза облучения резко снижает
количество микрофлоры. Величина экспозиции
в этот период должна быть не менее 3 ч. При
последующем хранении частота включения ламп
и время экспозиции зависят от интенсивности
роста микрофлоры.
Анализ и обобщение опытных данных
позволили установить следующий режим работы ламп
ДБ-60: после загрузки камеры мясом лампы
работают непрерывно в течение 3 ч, затем
включаются 2 раза в сутки и работают в течение
часа через равные интервалы времени.
Проведенные микробиологические
исследования позволили сделать следующие выводы.
Ультрафиолетовые лучи обладают сильными
бактерицидными свойствами. Облучение
четвертин мяса в течение 3 ч приводит к снижению
количества микроорганизмов на 70—90%, а
периодическое облучение — к существенной
задержке их роста.
Выбранный режим работы бактерицидных
ламп, несмотря на высокую начальную обсе-
мененность, обеспечивает качественное
хранение охлажденного мяса в течение 25 суток.
Основной качественный состав микрофлоры
охлажденного мяса, находящегося под
периодическим действием ультрафиолетовых лучей,
к концу хранения представлен следующими
микроорганизмами: бактериями группы Pseudo-
monas — Achromobacter, дрожжами рядов То-
rolopsis и Rhodotorula, плесневыми грибами
родов Penicillium и Mucor, а также небольшим
количеством микрококков.
Применение ультрафиолетовых лучей для
хранения охлажденного мяса способствует более
быстрому отмиранию таких мезофильных
патогенных и токсигенных бактерий, как
Salmonella, Escherichia coli и Proteus.
Температурно-влажностный режим, режим
работы бактерицидных ламп и срок хранения
охлажденного мяса в судовых провизионных
камерах утверждены заместителем главного
санитарного врача СССР.
В настоящее время осуществляется внедрение
описанного метода длительного хранения
охлажденного мяса в судовых провизионных
камерах. Провизионные камеры хранения
охлажденного мяса предусмотрены в проектах
вновь строящихся судов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н. А. Применение ультрафиолетовых
лучей при обработке и хранении пищевых продуктов. —
«Мясная индустрия СССР», 1952, № 2, с. 39—43.
2. Г о л о в к и н Н. А. Роль ультрафиолетовых лучей
в сохранении скоропортящихся продуктов. —
«Холодильная техника», 1950, № 1, с. 29—36.
3. Галанин Н. Ф., Головкин Н. А.
Применение ультрафиолетовых лучей в пищевой
промышленности. — «Труды Ленинградского технологического
института холодильной промышленности», т. X, 1956.
4. Головкин Н. А. Применение ультрафиолетовых
лучей в пищевой промышленности. Л.,
Научно-техническое общество пищевой промышленности, 1958.
5. Д а н и л о в М. М. Применение ультрафиолетовых
лучей для повышения стойкости при хранении мяса
и колбасных изделий в свежем состоянии. — «Сборник
научных трудов Ленинградского института советской
торговли». М., Госторгиздат, 1950.
6. So lb erg M., Riha W. E. Microbial Control
Using Ultra Violet Radiations. — «Food Technology»,,
1969, vol. 23, № 6, pp. 791—793.
7. Стефанович В. В., Дейнего Г. П. Системы
охлаждения судовых провизионных камер. —
«Холодильная техника», 1976, № 4, с. 26—30.
8. С т е ф а н о в и ч В. В., Дейнего Г. П., Ко-
марницкий Б. В. Хранение охлажденного мяса
в судовых провизионных камерах с применением
бактерицидных ламп. — «Холодильная техника», 1973, № 9*
с. 44—45.
45

УДК 635.132.037.5
О сохранении качества моркови в камере с искусственным охлаждением
Канд. биол. наук В. Н. СЕЛЕЗНЕВ, В. М. ФОМЕНКО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В хранилищах плодоовощных контор «Ленгор-
плодоовощ» морковь обычно хранят до апреля.
К этому времени корнеплоды прорастают,
значительная часть их загнивает. Следовательно,
очень важно удлинить сроки хранения
моркови до сбора нового урожая.
В ЛТИХП в 1972—1975 гг. изучалось влияние
холодильного хранения моркови на ее качество
и потери в зависимости от сроков уборки и
способов хранения. Исследования проводили в
камерах холодильника Калининской
плодоовощной конторы. Холодильник построен по
типовому проекту Гипроторга и состоит из трех
сблокированных корпусов. Общая емкость
холодильника 14000 т.
Холодильная камера площадью 24x12 м,
высотой 5,1 м оборудована смешанной системой
охлаждения — пристенными оребренными
батареями и постаментным воздухоохладителем с
двумя центробежными вентиляторами
производительностью по 5000 м3/ч. Воздух поступал в
камеру через щелевые сопла канала,
расположенного в ней на высоте 4,7 м.
На хранение закладывали морковь сорта Шан-
тенэ, выращенную в специализированных
овощеводческих совхозах Ленинградской области.
В камере размещали в среднем 1200
контейнеров типа КСОО-100 в девять ярусов и 1600—
1700 ящиков емкостью 20 кг каждый в десять
рядов. Общее количество продукции 150 т.
Успех хранения продуктов растительного
происхождения во многом зависит от постоянства
и равномерности поля режимных параметров.
Температуру, относительную влажность и
скорость движения воздуха измеряли по длине,
ширине и высоте камеры с помощью термоэлект-
роанемометров и психрометров Ассмана.
Измерения проводили в процессе хранения моркови
в девяти наиболее характерных точках (по три
точки у пола камеры, на высоте2000 и 3350 мм),
расположенных в плоскости трех сечений,
перпендикулярных нагнетательному каналу
воздухоохладителя и отстоящих на 6000 мм друг
от друга (см. рисунок).
За период испытаний (октябрь — январь)
средняя температура и относительная влажность
воздуха составили соответственно: в октябре
0,4°С и 94 %, в декабре 0,6°С и 95 %, в январе 0,3°С
и 95%. Колебания температуры в камере не
превышали 1°С. Относительная влажность
находилась в пределах 92 — 98 %.
Скорость движения воздуха при работающих
вентиляторах неравномерна по объему и
изменялась от 0 до 1,1 м/с.
В процессе дальнейшего хранения моркови
измеряли температуру и относительную
влажность в трех точках по ширине камеры на
высоте 1,5 м. Кроме того, медь-константановыми
термопарами и потенциометром
контролировали температуру моркови и воздуха в
контейнере.
Температуру воздуха в камере снижали в
течение месяца. За этот период средняя
температура воздуха в камере и в центре контейнера
снизилась на 9,1—9,2°С и достигла соответственно
0 и 1,4°С при средней скорости охлаждения 0,35°С
в сутки.
Для перемешивания воздуха в камере перио"
дически включались вентиляторы (на 2—3 ч в
сутки). Колебания температуры в камере ±0,5°С,
относительная влажность воздуха 94—98 %.
При хранении анализировали качество
продукции и учитывали естественные потери
массы. Для этого ежемесячно взвешивали
контрольные сетки (по 5 кг) и ящики (по 20 кг)с морковью,
размещенные в нижнем, среднем и верхнем
рядах штабеля.
Как показали исследования, при хранении
моркови в холодильной камере с сентября по
май достаточно одной поконтейнерной или поя-
щичной сортировки с отбраковкой загнивших
Схема размещения в камере контрольных точек измерения
режимных параметров:
/ — пристенная батарея; 2 — воздуховод; 3 — сливной желоб-
Точками обозначены места измерения режимных параметров.
37

корнеплодов в марте. В неохлаждаемых
складах морковь хранят до апреля с двумя
промежуточными сортировками. В таких хранилищах
корнеплоды загнивают быстрее, особенно с
повышением температуры окружающего воздуха.
К концу марта загнившие корнеплоды
составили 16,4% (морковь совхоза «Выборгский») и
19,4% (морковь совхоза «Ручьи») против 5,3
и 5,7% в холодильной камере.
Еще большая разница отмечена в 1974—
1975 гг., неблагоприятных по погодным
условиям. Если в холодильной камере количество
частично загнивших корнеплодов моркови
совхоза «Предпортовый» по состоянию на 10 июня
составило 8,7%, то в неохлаждаемом складе при
снятии с хранения 7 мая — 40,2%.
Абсолютные потери соответственно равны 1,5 и 12,2%.
Разница в потерях при одном и том же
контейнерном способе хранения объясняется главным
образом нестабильностью режима в
неохлаждаемом хранилище, в котором температура
колебалась в октябре от 17 до 7°С, в ноябре — от
6 до 2СС, в декабре и январе —от —0,5 до -f2°C.
В табл. 1 приведены результаты
холодильного хранения моркови в 1972—1974 гг. в
зависимости от способа хранения и срока закладки
в камеру. Морковь сорта Шантенэ, завезенная из
совхоза «Ручьи» и «Всеволжскйй»,
выращивалась в благоприятные по погодным условиям
годы. Средний урожай моркови с участков, с
которых была снята продукция, составил по
совхозу «Всеволжскйй» 384 ц/га, по совхозу
«Ручьи» — 503 ц/га.
Таблица 1
Способ хранения
Ящики
Контейнеры
Контейнеры с
пленкой

Продолжительность
хранения,
сутки
II*
198
198
200
ill
185
192
192
Количество
загнивших
корнеплодов,
%
II
6,0
7,3
3,6
III
7,4
8,6
7,2
Естественная
убыль массы,
%
II
8,8
5,3
2,7
III
10,3
5,6
3,8
* Декада сентября, в которой проводилась закладка моркови
на хранение.
Как показали опыты, в благоприятные по
погодным условиям годы лучшая лежкоспособ-
ность у моркови, убранной и заложенной на
хранение во II декаде сентября. В среднем за
два сезона хранения потери от частично
загнивших корнеплодов составили во II декаде при
хранении в контейнерах 7,3, в ящиках 6%, в
III декаде соответственно 8,6 и 7,4%.
Лучше всего сохранилась морковь в
контейнерах, выстланных изнутри полиэтиленовой
пленкой (толщиной 80 мкм); потери от загнивших
корнеплодов во II декаде сентября были в 2
раза меньше, чем в III декаде. При этом способе
хранения наименьшей была и естественная убыль
массы. Корнеплоды до конца хранения
оставались сочными, сохранили цвет.
Среднесуточная температура в I декаде
августа 1974 г. была на 3—5°С ниже нормы,
выпали обильные осадки (почти месячная норма за
10 дней). В результате формирование урожая
моркови и вызревание корнеплодов задержалось,
замедлилось накопление Сахаров.
В моркови более ранних сроков уборки
содержалось меньше сухих веществ и Сахаров,,
отношение общего количества сахара к
сахарозе было менее благоприятным для ее
сохранности. Общий урожай моркови уступал урожаю
двух прошлых лет на 40—60%.
Учитывая погодные условия года, был
проведен опыт с контейнерным холодильным
хранением моркови, убранной в разные декады
сентября.
Влияние сроков уборки моркови сорта
Шантенэ на ее сохранность (продолжительность
хранения 250—270 дней) приведено в табл. 2.
Из табл. 2 следует, что выращенная в
неблагоприятном по погодным условиям году лучше-
всего сохранилась морковь, убранная в более
поздние сроки. Общие потери продукции за
период хранения были наименьшими в III
декаде сентября. Разница составила по
сравнению с I декадой 16,6%, со II декадой — 10,4%.
Частично загнившие корнеплоды обрезали.
Количество нестандартной продукции после
обрезки составило в среднем 60%.
Исходя из исследований, проведенных в
последние три сезона хранения, можно сделать
вывод, что при благоприятных погодных
условиях оптимальным сроком уборки и закладки
моркови на длительное хранение является II
декада сентября, при неблагоприятных — III
декада сентября.
Большое влияние на сохранность моркови
и ее качество оказывают условия выращивания,
Таблица 2
Декада сентября,
в которой
проводилась уборка
и закладка на
хранение
I
II
III
Содержание, %
сухих

веществ
11,9
12,6
12,4
Сахаров
общее
5,2
5,9
6,6
в том
числе
сахарозы
2,5
2,8
3,8
Качество моркови, %

Стандарт
64,6
70,8
81,2


нившая
29,2
24,2
16,6
Абсолютн
отход
6,2
5,0
2,2
38

Таблица 3
Варианты опыта
1 (М86Р8бК86)
2 (N14eP118K170)
3 (Ni88P149K226)
Качество морковин
Стандарт
95,9
86,4
84,5
Загнившая
3,5
10,8
12,2
. %
Абсолютный
отход
0,6
2,8
3,3
* По состоянию на" 25 июня.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 512345 B1) 1870781/24-6 B2) 15.01.73 2E1)
1/00 E3) 621.574 G2) И. П. ЕКИМОВСКИЙ, В. Ф. ТКА-
ЧЕНКО, И. И. КИКОТ, В. А. СИРОТИНСКИЙ,
В. Т. БАХТИН, К. В. ИВАНОВ и В. Е. КРЖИМОВ-
СКИЙ G1) Воронежский вагоноремонтный завод им.
Тельмана
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый циркуляционный контур с
компрессором, конденсатором воздушного охлаждения и
испарителем, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, она снабжена
вспомогательным замкнутым контуром, включающим
теплообменник-испаритель, установленный перед конденсатором по
ходу охлаждающего воздуха, и батарею, размещенную на
линии связи испарителя с компрессором основного
контура.
A1) 513219 B1) 1710718/24-6 B2) 03.11.71 2 E1) F 25 В
45/00; G 01 F 23/22 E3) 621.57.048 G2) С. П. ЭЙДЕЛЬ-
МАН, И. И. МЕЕРСОН и А. С. БУРЛАК G1)
Специальное конструкторское бюро холодильного машиностроения
E4) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СТЕПЕНИ ЗАПОЛНЕНИЯ
ЖИДКИМ ХЛАДАГЕНТОМ ИСПАРИТЕЛЯ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, размещенного
в термоизолированном объеме, отличающийся тем, что,
с целью повышения точности, в термоизолированном
объеме поддерживают, например, при помощи холодильной
машины постоянную температуру и после прекращения
подачи хладагента в испаритель выпаривают последний,
например при постоянном давлении, поддерживаемом
путем отсоса паров хладагента из испарителя компрессором,
для определения времени достижения заданной
температуры в термоизолированном объеме и по величине
полученного времени судят о степени заполнения испарителя
жидким хладагентом.
A1) 512752 B1) 1944694/28-13 B2) 12.07.73 2 E1) А 23
В 1/06; F 25 D 13/06 E3) 621.565.924 G2) Л. А. МИНАР-
СКИЙ, В. М. ИВАНОВ и Д. Н. ИЛЬИНСКИЙ G1)
Украинский научно-исследовательский институт мясной и
молочной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, например мясных полутуш,
включающее теплоизолированную камеру, размещенные
в ней подвесные пути с конвейерами для перемещения
полутуш, охлаждающие приборы, установленные между
подвесными путями, и газораспределительный канал с
вентилятором, отличающееся тем, что, с Целью повышения
эффективности обработки полутуш, улучшения их качества
в частности, удобрения. Исследования,
проведенные в 1973—1974 гг., показали, что количество
загнивших корнеплодов возрастало в вариантах
с повышенными дозами минеральных удобрений
от 3,5 до 12,2% при абсолютных отходах
продукции — соответственно 0,6 и 3,3% (табл. 3).
При повышенных дозах удобрений (вариант
3) отмечено, наряду с наличием черной и серой
гнили, до 25% от общего количества заболевших
корнеплодов, пораженных морской
бактериальной гнилью.
Холодильное хранение моркови обеспечивает
ее сохранность до летних (июньских) сроков
реализации без существенного снижения
качества стандартной части продукции.
¦
и условий хранения, оно имеет дополнительные
газораспределительные каналы с вентиляторами, все каналы
установлены вдоль подвесных путей, а охлаждающие приборы
закреплены под каналами и выполнены каждый в виде
продольной открытой сверху емкости, имеющей в
поперечном сечении клиновидную форму и подключаемой к
системе подачи сжиженного инертного газа, при этом
газораспределительные каналы имеют сопла, расположенные
так, что выходная струя газа проходит по касательной к
верхней кромке охлаждающего прибора, захватывая
холодный газ.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
охлаждающие приборы укреплены на уровне прохождения
утолщенной части мясных полутуш.
A1) 512753 B1) 1765585/28-13 B2) 31.03.72 2 E1) А 23
С 3/04 E3) 637.14 G2) Ф. А. ВЫШЕМИРСКИЙ и П. Ф.
КРАШЕНИНИН G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт маслодельной и сыродельной
промышленности
E4) 1. СПОСОБ КОНСЕРВИРОВАНИЯ ЖИДКИХ
МОЛОЧНЫХ ПРОДУКТОВ, например молока, включающий
замораживание пастеризованного и охлажденного молочного
продукта, отличающийся тем, что, с целью уменьшения
изменения физико-химических свойств продукта при
замораживании и исключения бактериального обсеменения,
замораживание осуществляют путем распыления жидкого
продукта в среде инертного газа в процессе испарения
последнего из сжиженного состояния с последующим
брикетированием полученного замороженного продукта в
виде «крупки» и герметичной упаковкой в полимерную
пленку.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в процессе
замораживания давление паров инертного газа
поддерживают более 1, 5 атм, а температуру — не выше — 5°С.
A1) 513217 B1) 2053068/24-6 B2) 20.08.74 2 E1) F 24 F
3/02 E3) 697.94 G2) И. А. БРАУДЕ, В. О. ТАЛАЛАЕВ-
СКИЙ, А. Е. ЮДОВИЧ и М. Ш. КАЦ G1) Институт по
проектированию жилищно-гражданского строительства
«Ленпроект»
E4) УСТАНОВКА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая кондиционер, соединенный с вытяжным
вентилятором при помощи воздуховодов первой и второй
рециркуляции, и подключенную к вентилятору выбросную
шахту, снабженную регулирующим клапаном,
отличающаяся тем, что, с целью повышения точности
поддержания параметров воздуха на выходе из кондиционера, в
линии связи воздуховодов и шахты с вытяжным
вентилятором на стороне его нагнетения установлена камера
статического давления, в которой размещен датчик
избыточного давления, воздействующий на регулирующий клапан
выбросной шахты.
39

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 612.58:621.565-71
Аппарат для местной
гипотермии
Канд. мед. наук М. М. ОПАРИН
Клиническая больница № 8, г. Ярославль
Искусственный холод с каждым годом находит
все большее применение в медицине.
В поликлиническом отделении больницы № 8
г. Ярославля с помощью искусственного
локального охлаждения лечат травмы верхних
конечностей. Повреждения верхних
конечностей встречаются довольно часто и составляют
25% от всех видов травм костей.
Охлаждение снимает болевой синдром,
замедляет скорость кровотока, уменьшает
интоксикацию, явления метеоризма и гипоксию
тканей. Кроме того, охлажденную конечность
можно вправлять (репонировать) без новокаиново-
го обезболивания.
Автором совместно с инженерно-техническими
работниками Ярославского завода холодиль-
еых машин разработан и изготовлен аппарат
/ г
ВидА
. я
к
2?
Ч
J
7
^f^T чГ
+
+
J H
'Я
f
N
+
Т 2б л
. я
Рис. 1. Схема гипотерма:
/ — крышка; 2 — брус;
3 — кожух; 4 — наружная
стенка; 5 — изоляция; 6 —
внутренняя стенка; 7 —
испаритель; 8 — хомутик;
9 — стол.
53
31
29
27
25
23
21
|N^
^
\
V
\
>
Л_
S2
1
V :
Г
О
10 20 30 W 50 60т,мин
Рис. 2. Изменение температуры верхней ^конечности в
зависимости от продолжительности охлаждения при
температуре в камере:
/ Ь5°С; 2 — 0°; 3 5°С.
для охлаждения верхних конечностей — гипо
терм.
Гипотерм (рис. 1) состоит из стального
каркаса, сваренного из уголков, на котором
крепится в верхней части камера охлаждения, а
внизу — холодильный агрегат ВСЭ 0,7~3 B)
с блоком пуско-защитной аппаратуры и
приборов автоматики. Холодильный агрегат
работает на фреоне-12.
Внутренняя часть холодильной камеры в
виде эллипса выполнена из нержавеющей
листовой стали. С внешней стороны установлен
испаритель из медной трубки диаметром 12x1 мм.
Толщина наружной теплоизоляции из
пенопласта до 50 мм. Для улучшения эстетического
вида каркас облицован алюминиевыми листами,
имеющими жалюзи.
Температура в камере поддерживается
автоматически с помощью реле температуры ТР-1-
-02-X, а температур а охлаждаемой конечности
контролируется электротермометром марки ТЭМП.
Курс лечения охлаждением с помощью
гипотерма прошли 126 пациентов. В зависимости от
вида и степени повреждения конечности
охлаждение проводили в трех вариантах (рис. 2):
легкое, в течение 15 мин, снижая температуру
предплечья с 34,6 до 32,4°С; умеренное, в
течение 30 мин, — до 28—27°С; глубокое, в
течение 1 ч, _ до 23—22°С.
В результате лечения осложнений, таких как
воспалительный процесс, длительный метеоризм
тканей, гипоксия тканей, не наблюдалось.
Травматический отек тканей при охлаждении спадал
на 3—5 сутки, в то время как без охлаждения —
на 8—12 сутки.
Применение гипотерма в течение трех лет
показало успешность лечения охлаждением, а
также надежность аппарата в работе.
40

УДК 621.57.041.004.67
Стенды для испытаний
компрессоров
бессальниковых
при ремонте*
На Московском специализированном комбинате
холодильного оборудования спроектированы и
изготовлены стенды для испытаний
бессальниковых компрессоров при ремонте.
Стенд для технологической холостой обкатки
и последующей проверки на производительность
бессальниковых компрессоров показан на рис. 1.
Его основанием служит сварной каркас 1,
облицованный съемными панелями: передней 2
для доступа к автоматическим приборам и теп-
лообменным аппаратам и боковой 3 для
доступа при обслуживании электрошкафа.
Рабочее место стенда — столешница. Ее
основание 4 снабжено направляющими для
установки компрессоров и поддоном, соединенным
коллектором 5 с маслоотделителем и маслона-
копителем.
В верхней части стенда находится панель с
манометрами 6 — определение давления в
ресиверах, амперметрами — определение тока
электродвигателя, секундомером 7 — снятие
показаний при обкатке компрессора — и
сигнальными лампами 8, 9.
Рис. 1. Стенд для технологической холостой обкатки и
последующей проверки на производительность
бессальниковых компрессоров.
* Информационные листки № 591-74; 706-74
Государственного научно-исследовательского института научной
и технической информации (ГОСИНТИ).
На вертикальных боковых панелях
установлены штепсельные четырехполюсные разъемы
для подключения электродвигателей
компрессоров к стендам с помощью гибких кабелей и
мановакуумметры 10 для контроля давления во
всасывающей и нагнетательной полостях
компрессора. Между боковыми панелями
расположены нагнетательные шланги 11 с вентилями.
На стенде предусмотрены кнопки управления
12 для пуска и остановки компрессора,
запорные вентили ресиверов 13 и сброса воздуха 14,
переключатель работы секундомера 15 и
кнопки сброса секундомера 16.
Во внутренней части стенда смонтированы
два ресивера 17, реле давления 18 (РД-1),
трубопроводы с вентилем слива масла, коллектор
и электрощит. Электрощит укомплектован
автоматическими выключателями АП-50-ЗМТ и
АБ-25, магнитными пускателями ПМЕ-211,
однофазным понижающим трансформатором ОСО-
0,25 и селеновым выпрямителем 100 ВМ-16А2.
К компрессору подсоединяют нагнетательный
шланг, подключают гибкий кабель, затем
включают пакетные выключатели и*регулируют
соответствующие вентили.
Техническая характеристика
Число одновременно обкатываемых
агрегатов
ФУБС9, ФУБС12 1
ФВБС4, ФВБС6 2
Напряжение сети, В 380/220
Габаритные размеры стенда, мм 850X 1204Х 1750
Масса, кг 200
Компрессор обкатывают в течение 8 ч без
давления и съема клапанов для приработки ша-
тунно-поршневой группы, а также для
проверки объемной производительности по времени
заполнения емкости воздухом до давления
5 кгс/см2. Время обкатки определяют
секундомером. Полученные показания сравнивают с
табличными данными. Так, для обкатки
компрессора ФВБС4 время нагнетания воздуха до
давления 5 кгс/см2 в ресивер объемом 50 л должно
быть не более 50 с.
Стенд для обкатки на фреоне в рабочем
режиме по циклу парового кольца (для проверки
работы шатунно-поршневой и клапанной
группы и электродвигателя) показан на рис. 2.
В процессе обкатки осушают электродвигатель,
определяют величину силы тока и проверяют
сопротивление изоляции обмотки
электродвигателя.
Стенд представляет собой сборно-сварной
каркас 1, облицованный съемными панелями.
Местом для установки компрессоров служит,
основание 2, изготовленное из двух швеллеров
41

Рис. 2. Стенд для обкатки на фреоне в рабочем режиме по
циклу парового кольца.
Торцовая часть основания закрыта панелью 5,
«а которой смонтированы вентили: регулирующие
жидкостный и газовый, запорный, водяной,
кондерсатора.
В верхней части стенда расположена панель
4 с контрольно-измерительными приборами: ма-
новакуумметром — контроль давления масла,
манометром — контроль давления всасываемых
паров фреона, манометром — контроль давления
на линии нагнетания, сигнальными
лампочками — контроль работы стенда, мегомметра и
испытываемого агрегата, амперметрами —
определение силы тока в каждой фазе
электродвигателя компрессора, а также установлен фильтр-
-осушитель 5.
На боковых вертикальных панелях 6
предусмотрены штуцер для подсоединения к
масляному насосу компрессора, реле контроля
смазки 7 (РКС-1), штуцер для соединения РКС-1 с
линией всасывания компрессора, штепсельный
разъем для подключения к сети
электродвигателя компрессора, пакетный выключатель для
включения и отключения от сети стенда,
пакетный переключатель для включения
компрессора, кнопки пуска и остановки агрегата.
В средней части стенда расположена
горизонтальная панель 8. На ней установлены
всасывающий шланг с оправкой, в которую
вмонтирована гильза с термометром для определения
температуры всасываемого пара фреона,
вентиль для дозарядки стенда жидким фреоном,
запорный вентиль всасывающего шланга,
запорный вентиль нагнетательного шланга и
глазок контроля чистоты фреона.
В нижней части стенда установлены
конденсатор 9, ресивер 10, метал локер амические
фильтры //, реле давления 12 (РД-1) и электрошкаф
13.
В электрошкафу смонтированы автоматические
выключатели АП 50-ЗМТ, магнитные пускатели
ПМЕ-211, автоматический выключатель АБ-25,
селеновый выпрямитель 100ВМ-16А2 и
однофазный понижающий трансформатор ОСО-0,25.
К компрессору подсоединяют всасывающий и
нагнетательный шланги. С помощью гибкого
кабеля подключают клеммы электродвигателя
компрессора к электросети.
Выполнив все подготовительные работы
(подсоединение трубопроводов, открытие запорных
вентилей), пакетными переключателями
включают стенд и компрессор.
Обкатка компрессора длится не менее 2,5 ч
при соблюдении следующих условий: давление
всасывания 0,2—0,3 кгс/см2, температура в
конденсаторе стенда 30°С.
При обкатке определяют силу тока в каждой
фазе электродвигателя компрессора. Она
должна быть одинакова во всех фазах и не более
значения, указанного в паспорте
испытываемого агрегата (см. таблицу).
Марка
компрессора
ФВБС8
ФУБС9
ФУБС12

электродвигателя
АВ51-4
АПВ61-6
АПВ-61

Мощность,
кВт
4,5
7
10

Напряжение, в
220/380
220/380
220/380
Сила тока в
каждой фазе,
А
16,3/9,4
24,6/14,2
34/19,7
Величину сопротивления изоляции обмотки
электродвигателя определяют по мегомметру
(она не должна быть менее 5 Мом).
Техническая характеристика
Число одновременно обкатываемых компрес- 1
соров
Напряжение электросети переменного тока,
подаваемого на стенд, В 380/220
Масса фреона в системе стенда, кг 17
Габаритные размеры стенда, мм
длина 960
ширина 1210
высота 1760
Масса, кг 400
Техническая документация [находится на
комбинате по адресу: Москва, ул.
Добролюбова, 12.

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.512.004.67
Рекомендации по организации
системы планово-
предупредительного ремонта
оппозитных холодильных
компрессоров
И. И. АРСЛАНОВ
"Пензенский компрессорный завод
В связи с ростом парка оппозитных
холодильных компрессоров на базе М10 все актуальнее
становятся вопросы их ремонта.
До настоящего времени в литературе мало
введений по ремонту этих компрессоров,
поэтому потребители вынуждены использовать опыт
эксплуатации старых компрессоров на базе М8,
которые конструктивно отличаются от них.
Для разработки системы
планово-предупредительных ремонтов (ППР) оппозитных компрессо- *
ров на базе М10 на Пензенском компрессорном
заводе были исследованы эксплуатационная
надежность и ремонтопригодность следующих
компрессоров: АО600П, АО1200П, ДАОН175П,
ДАОН350П, ДА0275П и ДАО550П,
характеризующихся высоким коэффициентом
унификации не только между собой, но и с
воздушными и газовыми компрессорами на этой базе. Это
дало возможность с определенной степенью
достоверности использовать данные по
износостойкости, полученные при исследовании
различных марок компрессоров. Был изучен опыт
эксплуатации на Дзержинском заводе «Капро-
лактам» и Гродненском химическом комбинате
оппозитных компрессоров АО1200П,
работающих при температуре кипения 5°С и давлении
нагнетания до 10 кгс/см2 A МПа), а также на
Северодонецком химическом комбинате
компрессоров ДАО550П, работающих при температуре
кипения 0-;—12°С и давлении нагнетания до
14 кгс/см2 A,4 МПа).
Для уточнения долговечности деталей
холодильных компрессоров были учтены сроки
службы воздушных компрессоров [1, 2]. Сбор
данных проводился по разработанной заводом
системе [3].
В результате проведенных исследований
построены кривые износов (рис. 1—3), определены
предельные в эксплуатации размеры и сроки
службы основных узлов и деталей (см. таблицу),
сделаны выводы об их работоспособности и
эксплуатационной надежности.
Кривые износов построены в основном по
результатам эксплуатации групп из 4, 7, 12
компрессоров АО1200П.
На рис. 1 показан износ вкладышей и шеек
вала. При нормальной эксплуатации компрессора
тонкостенные вкладыши обеспечивают ресурс
компрессора до капитального ремонта 35000 ч.
При этом очень большое влияние на
долговечность вкладыша оказывает своевременная
очистка и замена масла. Необходимо периодически
через 2000—2500 ч проводить анализ масла в
раме компрессора. Имеются случаи, когда из-
за неудовлетворительной работы маслоснима-
теля в фонаре направляющей наблюдается унос
масла из цилиндра в раму, в результате чего
тонкостенные вкладыши быстро выходят из
строя. Если при. монтаже электродвигателя
компрессора не соблюдаются величины зазоров меж-
Рис. 1. Износ вкладышей и шеек вала:
/_5 — коренные шейки вала; 1а — 5а — соответствующие им
вкладыши; 6 — шатунные шейки; 7 — вкладыши шатуна.
43

Деталь
Вал коленчатый
Вкладыш
Палец крейцкопфа
Втулка шатуна
Уплотняющие и
замыкающие кольца
сальника
Кольца маслоснима-
теля
Кольцо предсальника
фторопластовое
Манжета резиновая
сальника
Шток
Болт шатунный
Цилиндр диаметром
280 мм
Цилиндр диаметром
450 мм
Цилиндр диаметром
500 мм
Параметры, характеризующие
ресурс детали
Раскеп на первом от
электродвигателя колене
Овальность шеек
Конусность шеек
Биение шеек
Диаметр шейки
Толщина
Овальность
Овальность
Радиальная толщина по
канавке
Радиальная толщина по
канавке
Внутренний диаметр
Внутренний диаметр
Диаметр трущейся части
Предельный диаметр после
шлифовки
Овальность, конусность,
бочкообразность, корсет-
ность
Биение
Остаточное удлинение
Овальность, конусность,
бочкообразность, корсет-
ность
Диаметр зеркала
Предельный диаметр
расточки зеркала
Овальность, конусность,
бочкообразность, корсет-
ность
Диаметр зеркала
Предельный диаметр
расточки зеркала
Овальность, конусность,
бочкообразность, корсет-
ность
Диаметр зеркала
Предельный диаметр
расточки зеркала
монтажные
(начальные)
0,04—0,07
0,02
0,02
0,04
180—0H з
7 R—0 , 04
'>°— 0,07
0,02
0,015
Ю,5—о,оз
10,5—о,оз
60+0,06
60+0,06
60-0,02
59—0,02
0,05
0,03—0,07
0,05
280+0,1
1 —
—
0,06
450+0,12
0,06
500+0,"
Размеры,
предельные в
эксплуатации
0,14
0,2
0,2
0,1
179,9
7-4
0,17
1 0,10
7
7
61,5
61,5
59,35
58,35
• °Л
0,3
0,42
0,55
1 281,1
1 "~
—
0,65
451,3
0,7
501,4
мм
после ремонта
0,04—0,07
0,02
0,02
0,04
После п ервого
ремонта
179,5—о,озз>
после второго
* '9—0,03
После первого
ремонта
7,7_0,оз> после
второго 8Zo'o8
0,02
0,015
—
—
—
—
59—о,02
—
0,05
0,03—0,07
0,05
1 —
283+0,1
—
1 453+0Л2
0,06
—
504,5+0,14
Средний ресурс до
ремонта или замены,
ч
До ремонта
35000
До замены 35000
! 28000
28000
До ремонта
24000
До ремонта
24000
До замены
100000
До замены 10000
До ремонта 40000
До замены 30000
До ремонта 30000
До ремонта 30000
До ремонта 30000
44

Продолжение таблицы
Деталь
Параметры, характеризующие
ресурс детали
Размеры, мм
монтажные
(начальные)
предельные в
эксплуатации
после ремонта
Средний ресурс до
ремонта или замены,
Поршень
диаметром 280 мм
диаметром 450,
500 мм
Поршневое кольцо
диаметром 280 мм
диаметром 450 мм
диаметром 500 мм
Радиальная высота
выступающей части баббитовой
заливки
Радиальная толщина
0,5+ °'375
1,0+0'42
сгЬО.оз
у—о, 17
io+0,04
lcJ-0,19
14—0,19
0,2
0,2
7,0
10,0
11,0
До перезаливки
10000
До замены 5000
Примечания. 1. Приведенные значения средних ресурсов носят справочный характер. Ресурс будет иметь рассеивание в
зависимости от конкретных условий эксплуатации и особенностей ремонта.
2. Выбраковка деталей должна проводиться по достижении предельного зазора в сопряжении.
3. Выбраковка шатунных болтов проводится по достижении предельного удлинения или при обнаружении дефектов.
В случае отсутствия дефектов по результатам проверки точными физическими методами (ультразвуком или магнитным способом)
замены шатунного болта, если нет предельного удлинения, не требуется.
ду ротором и статором в верхней и нижней
точках, имеет место усиленный износ вкладыша
со стороны электродвигателя (кривые 1а, 2а).
од
1
^0,08
%0,06
О
о,ог
ом
\Ц06
Хцов
&ОгГО
Чо,м
0,16
0,18
!
/
\
k
\
Предельный размер до
Предельный размер до лерешлируобки
>\
•<
1
S3
Т5
Сз
^
ли замен
<3
\
WOO 800012000 №00 20000 2№0%ч
Рис. 2. Износ пальца и втулки крейцкопфа.
Из-за неодинаковых нагрузок износы
коренных ш$ек и вкладышей различны. Наиболее
изнашиваются обычно шейки 3 и 5 и
вкладыши За и 5а. На шейку 3 приходится наибольшая
нагрузка, а шейка 5 находится первой по ходу
загрязненного масла.
Как показали исследования, все шатунные
шейки изнашиваются одинаково, все шейки
коленчатого вала — без искажения геометрической
формы. При нормальной эксплуатации во время
первого капитального ремонта коленчатый вал,
как правило, в шлифовке не нуждается. При
втором капитальном ремонте шейки вала
следует отшлифовать и подобрать вкладыши
ремонтного размера (см. таблицу).
Крейцкопфные пальцы и втулки малой
головки шатуна изнашиваются в плоскости вдоль
оси шатуна и приобретают эллипсность (рис. 2).
Шлифовка пальцев с заменой втулки
производится через 28000 ч, а замена пальцев и втулок —
через 35000—40000 ч. Износ башмаков
крейцкопфа и направляющих незначителен, находится в
пределах погрешности измерительного
инструмента.
Несущая поверхность поршней
перезаливается через 10000 ч. По мере ее износа
необходимо регулировать биение штока с помощью
регулировочных винтов крейцкопфа.
Своевременная регулировка обеспечивает
длительную безотказную работу штоков и
сальников. Износ штоков и сальников зависит также от
давления в цилиндре. Через 12000 ч величина
износа штока не превышает 0,2 мм. При этом,
если компрессор эксплуатируется правильно,
геометрическая форма его не нарушается. Шли-
45
45

Зона эксперимента
, Jff^ff экстраполяции .
*Ш7 <Ш/7 #Ш
Рис. 3. Износ цилиндра:
/ — износ зеркала цилиндра диаметром 280 мм; 2 — эллипсность
цилиндра диаметром 450 мм; 3 — эллипсность цилиндра
диаметром 280 мм.
фовка штока требуется через 40000 ч.
Распиловка компенсирующих зазоров сальника
производится через 24000—28000 ч.
Износ зеркала цилиндров (рис. 3) в
значительной степени зависит от режима
эксплуатации холодильной установки и свойств
смазочного масла, применяемого для смазки цилиндров
и сальников. При работе в широком диапазоне
температур сильно меняется его вязкость. Так,
масло ХА-30 в режиме плюсовой температуры
кипения становится недостаточно вязким и
легко срывается со стенок цилиндров. При низких
температурах оно слишком густеет, остается
вблизи зоны подачи и легко соскабливается
поршневыми кольцами. Все это приводит к
неравномерному износу зеркала: наблюдается четко
выраженная эллипсность с вертикальным
расположением большой оси эллипса. У
компрессора АО1200П при работе на плюсовых
температурах кипения со смазочным маслом ХА-30
может потребоваться ремонт цилиндра ранее
28000—30000 ч. Если для смазки цилиндров и
сальников применять масло «Индустриальное-
50», износ цилиндров уменьшается.
Для организации системы ППР оппозитных
компрессоров на базе М10 предлагается
установить следующие виды технического
обслуживания:
технический осмотр (О) — осмотр, чистка и
регулировка систем компрессора, при этом,
как правило, ремонт и замена деталей и узлов
не требуются и не производятся;
текущий ремонт (Т) — ремонт или замена
отдельных быстро изнашивающихся деталей и
узлов;
средний ремонт (С) — ремонт и замена
отдельных деталей и узлов, тщательная ревизия и
обмер деталей пар трения;
капитальный ремонт (К) — ремонт и замена
деталей и узлов компрессора с доведением всех
зазоров в соединениях и параметров до
номинальных или установленных нормативными
документами, ремонт основных базовых деталей,
в результате чего восстанавливается надежность
компрессора.
Графики ремонтов должны составляться с
учетом сроков службы деталей компрессора.
Наиболее правильно сроки проведения ремонтов»
^назначать кратными сроку первого ремонта,
CTL-]-—^-ф^-^! УI^установленному по деталям с наименьшим ре-
l^cypcoM. Кроме того, должен учитываться харак-
|^-тер производства, в технологическую линию
которого включен компрессор.
На химических и нефтехимических
предприятиях компрессор работает непрерывно с
максимальной нагрузкой. Отказ компрессора может
привести к значительному материальному
ущербу из-за простоя всего оборудования
технологической линии. В этих условиях приходится
прибегать к холодному резервированию,
приурочивать ремонт, по возможности, ко времени
ремонта основного оборудования технологической
линии и проводить его в максимально сжатые
сроки.
Наработку в году для компрессоров,
эксплуатирующихся на химических и нефтехимических
предприятиях, при работе в три смены следует
принимать 7500—7800 ч, как и для остального*
технологического оборудования. Коэффициент
рабочего времени будет равен 0,9—0,935, т. е.
будет приближаться к коэффициенту
технического использования [4]. Наработка в году
для компрессоров, эксплуатирующихся на
предприятиях пищевых отраслей промышленности,
составляет 5000 ч, коэффициент рабочего
времени — 0,6, долговечность — 80000 ч,
установленный нормативами амортизационный срок —
16—18 лет. Для химических производств при
той же долговечности амортизационный срок
должен быть не более 10 лет.
Рекомендуемый регламент при разработке
системы планово-предупредительного ремонта
оппозитных холодильных компрессоров
на базе М10.
Технический осмотр — через 2500 ч; трудоемкость 20—
24 чел-ч*.
1. Ревизия и чистка лубрикатора (при необходимости).
2. Чистка масляных фильтров.
3. Замена масла в раме компрессора (при необходимости
по данным анализа).
4. Проверка нагрева (на ощупь) крышек подшипников
и малой головки шатуна (сразу же после остановки
компрессора).
5. Проверка биения штока. Регулировка до нормы (при
необходимости).
6. Проверка (визуально) стопорения шатунных болтов
и соединения шток — крейцкопф.
7. Проверка (визуально) стопорения пальца крейцкопфа.
8. Выборочный осмотр всасывающих и нагнетательных
клапанов.
9. Пробный пуск компрессора в соответствии с
инструкцией на эксплуатацию.
* Здесь и далее меньшие значения трудоемкости
относятся к двухрядным машинам.
46

10. Устранение неисправностей, выявленных при пробном
пуске (при необходимости).
Текущий ремонт — через 5000 ч; трудоемкость 48—
72 чел-ч.
1. Все работы, проводимые при техническом осмотре.
2. Осмотр всасывающих и нагнетательных клапанов.
Замена клапанов (при необходимости).
3. Разработка коренных и шатунных подшипников с
осмотром поверхностей трения.
4. Контроль (визуально) состояния коленчатого вала.
5. Контроль (визуально) состояния шатунных болтов
с измерением остаточных удлинений.
6. Контроль (визуально) состояния поверхностей штоков,
особенно в местах концентрации напряжений,
измерение величин с занесением размеров в паспорт-формуляр
компрессора.
7. Проверка (визуально) резьбовых соединений шток —
крейцкопф.
8. Контроль (визуально) состояния поверхностей трения
крейцкопфа и направляющей.
9. Обтяжка фундаментных болтов и шпилечных
соединений направляющих с рамой и цилиндром.
10. Проверка расхождения щек вала на первом со
стороны электродвигателя колене с занесением величины
расхождения в формуляр.
11. Измерение (щупом) зазора между зеркалом цилиндра *
и поршнем.
12. Осмотр и обмер поршневых колец, измерение осевых
зазоров с занесением размеров в формуляр. Замена
поршневых колец (при необходимости).
13. Измерение зазора между ротором и статором
электродвигателя. Регулировка (при необходимости; зазор
вверху должен быть меньше, чем внизу).
14. Измерение зазора между башмаком крейцкопфа и
направляющей с занесением размера в формуляр.
15. Устранение всех возможных неисправностей,
записанных в вахтовом журнале.
16. Чистка масляного холодильника, прочих теплообмен-
ных аппаратов — при необходимости.
Средний ремонт — через 10000 ч; трудоемкость 96—
120 чел-ч.
1. Все работы, выполняемые при текущем ремонте.
2. Осмотр и очистка или замена всех всасывающих и
нагнетательных клапанов.
3. Осмотр и обмер зеркала цилиндра с занесением
размеров в формуляр.
4. Перезаливка несущих поверхностей поршней и их
подгонка с учетом фактических размеров зеркала цилиндра.
5. Осмотр и обмер поршневых колец в целях определения
их радиальных износов и осевых зазоров между поршнем
и кольцом. Проверка прилегания колец к зеркалу
цилиндра. Измерение зазора в замке. Замена кольца (при
необходимости).
6. Осмотр и обмер пальцев крейцкопфа и замена их (при
необходимости). Если отсутствуют запасные пальцы —
шлифовка пальца и замена втулки с обеспечением
номинального зазора в соединении.
7. Измерение внутреннего диаметра втулки малой
головки шатуна для определения величины фактического
зазора между пальцем и втулкой с занесением размеров
в формуляр.
8. Обмер шатунных шеек коленчатого вала с занесением
размеров в формуляр.
9. Ревизия сальников с заменой и ремонтом износиеших-
ся элементов и шлифовкой штоков (при необходимости).
10. Очистка водяных полостей цилиндров от грязи и
накипи.
11. Сборка поршня со штоком и проверка надежности
стопорения поршневой гайки.
12. Запись всех необходимых сведений в
паспорте-формуляре компрессора.
Капитальный ремонт — через 30000 ч; трудоемкость.
200—240 чел-ч.
1. Все работы, выполняемые при среднем ремонте.
2. Расточка зеркала цилиндра (в основном при втором
и последующих капитальных ремонтах).
3. Контроль (физическими методами) коленчатого вала
для выявления трещин.
4. Обмер шеек коленчатого вала. Шлифовка шеек (в
основном при втором и последующих капитальных
ремонтах).
5. Замена всех вкладышей и втулок малой головки
шатуна из комплекта запасных.
6. Контроль (физическими методами) шатуна для
выявления трещин.
7. Контроль (физическими методами) соединения шток —
крейцкопф для выявления трещин.
8. Контроль (физическими методами) штоков для
выявления трещин.
9. Контроль шатунных болтов для выявления трещин,,
измерение остаточных удлинений, замена (при необхс^
димости).
10. Гидроиспытание поршней.
11. Гидроиспытание цилиндров.
12. Переустановка рамы* в случае ее отставания от
фундамента более чем на 50% по периметру основания
или ремонт рамы (заварка трещин).
13. Ремонт электродвигателя в соответствии с
инструкцией завода-изготовителя электродвигателя.
14. Сборка компрессора с проверкой выставки и
доведением размеров всех монтажных зазоров до
номинальных.
15. Ревизия аппаратов и трубопроводов.
16. Ремонт фундаментов (при необходимости).
17. Полная покраска компрессора с межступенчатой
обвязкой и фундаментом.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К а ц А. Г., А р с л а н о в Н. И., К р а м е р И. Д.
Определение долговечности компрессора 4М10-100/8.—
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1972, № 2,
с. 32—35.
2. Исследование и оценка эксплуатационной
надежности оппозитных компрессоров на базе М10 в аспекте-
рациональной организации ППР. Материалы IV
Всесоюзной научно-технической конференции. Сумы, Обл-
полиграфиздат, 1974, с. 278—279. Авт.: Н. И. Арсла-
нов, А. Г. Кац, Е. А. Архипов, Е. Г. Грязнов.
3. А р с л а н о в Н. И. Организация системы сбора и
передачи информации о надежности. — В кн.: Вопросы
надежности в машиностроении. Пенза, 1968, с. 6—18.
4. ГОСТ 13377—67. Надежность в технике. Термины.
М., Изд-во стандартов, 1967.
* В случае переустановки рамы трудоемкость
капитального ремонта составляет 680—720 чел-ч.

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 514170 B1) 1929661/24-6 B2) 08.06.73 2 E1) F 25
В 15/02 E3) 621.575.9 G2) Р. Л. ДАНИЛОВ G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) БЕЗНАСОСНАЯ АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая генератор, сепаратор,
конденсатор, испаритель, абсорбер и
теплообменник-регенератор тепла между крепким и слабым растворами,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности,
под абсорбером, на расстоянии от него, не превышающим
напор, соответствующий разности давлений хладагента
в конденсаторе и испарителе, установлен теплообменник-
дефлегматор с ректификационной колонной, снабженный
в полости холодного — слабого растворов теплообменной
поверхностью с каналами, соединенными с нижней частью
колонны и с абсорбером через гидравлический затвор,
причем теплообменник-дефлегматор включен между
сепаратором и конденсатором в линии паров хладагента и
между абсорбером и теплообмецником-регенератором тепла
в линии крепкого и слабого растворов.
(И) 512346 B1) 1988933/24-6 B2) 18.01.74 2 E1) F 25 В
21/02; Н 01 L 35/28 E3) 537.32 G2) В. С. ЗАВОЛЖЕН-
СКИЙ, В. Ф. КАПУСТИН, А. В. ШЕКЛАНОВ,
Д. А. ТАЙЦ G1) Государственное специальное
конструкторское бюро теплофизического приборостроения
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий теплоизолированную камеру, заключенную
в кожух, с ручкой для переноса, и термобатарею, радиатор
горячих спаев которой снабжен устройством для их
отжима от батареи с образованием воздушного зазора,
отличающийся тем, что, с целью упрощения конструкции,
устройство для отжима выполнено в виде симметрично
расположенных по обеим сторонам радиатора штанг,
размещенных в зазоре между камерой и кожухом и
перемещающихся в неподвижных направляющих, укрепленных на
внутренней стенке кожуха и соединенных с ручкой
переноса, служащей для перемещения штанг.
A1) 511490 B1) 2077040/28-13 B2) 18.11.74 2 E1) F 25 D
13/00; F 16 В 12/00 E3) 621.565.2 G2) Я. Б. ОРЛОВ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ СОЕДИНЕНИЯ ПАНЕЛЕЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ, содержащее установленный на
торце одной из панелей запорный элемент, а на ~орце
48
другой — корпус, имеющий гнездо и опорное отверстие,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения быстро-
разъемности и упрощения конструкции, запорный
элемент выполнен из вкладыша с прорезью, съемного затвора
с выступом и направляющих для размещения вкладыша,
при этом последние закреплены на торце панели.
A1) 511491 B1) 2075156/28-13 B2) 11.11.74 2 E1) F 25 D
13/06; А 23 В 4/06 E3) 621.565.4 G2) В. Б. ЧЕТВЕРИКОВ,
Л. А. ШКОДО, Г. Я. МАЛИНОВСКИЙ, В. М. ГАБЕ-
ЛЕВ, С. П. НАЙМАН, П. П. СЫРЦЕВ G1) Минское
экспериментально-конструкторское бюро машиностроения
для мясной и молочной промышленности
,E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНТАКТНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ТУШЕК ПТИЦЫ, содержащее емкость для
охлаждающей жидкости, составленную из входной секции для
загрузки тушек, промежуточных секций со
смонтированными в них барабанами, имеющими диски и лопасти, и
выходной секции с выгрузочным транспортером, и систему
для циркуляции охлаждающей жидкости, отличающееся
тем, что, с целью повышения надежности в работе и
обеспечения интенсивности охлаждения, оно снабжено
ведущими и ведомыми опорными роликами для барабанов, при
этом последние имеют цевки, равномерно установленные
по окружности дисков, а лопасти барабанов — цапфы,
предназначенные для возможности поворота лопастей
относительно зеркала охлаждающей жидкости.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что ведущие
опорные ролики имеют зубчатые венцы, а диски барабанов
выполнены с ребордами, между которыми установлены
цевки, входящие в зацепление с зубчатыми венцами.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
удобства монтажа, оно снабжено закрепленными в
нижней части емкости для охлаждающей жидкости съемными
коробками для размещения ведущих и ведомых опорных
роликов.
(И) 514165 B1) 1725463/24-6 B2) 14.12.71 2 E1) F 24 F
3/14; F 25 В 19/00; F 25 D 7/00 E3) 697.932 G2) Л. В. ВАЙ-
СЕР, Л. А. ШУЛЬГА
E4) МИКРОПОРИСТАЯ НАСАДКА ДЛЯ УСТАНОВКИ
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА,
отличающаяся тем, что, с целью повышения интенсивности
охлаждения путем увеличения удельной теплоты
парообразования, микропоры имеют бутылкообразную форму
с диаметром в узкой части, составляющим 0,008—0,2 мкм,
а в широкой до 4 мкм.

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 001.891:621.56/.59
Диссертации в области
холодильной техники и
технологии за 1974 г.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список диссертационных работ на
соискание ученых степеней кандидата наук в области
холодильной техники, технологии и других смежных
специальностей, защищенных в 1974 г., может представить
интерес для научных сотрудников и
специалистов-холодильщиков, работающих в различных отраслях народного
хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Устойчивость и работоспособность торцовых
уплотнений высокооборотных холодильных компрессоров. До •
р о х и н В. П. Одесса, 1974. 149 л. с илл. Библиогр.:
л. 141—149. Защищена в ОТИХП; утв. 25/XI—1974 г.
Исследование регулирования холодильных
центробежных компрессоров при помощи входных регулирующих
аппаратов. Иванов Ю. В. Ленинград, 1974. 208 л. с илл.
Библиогр.: л. 180—186. Защищена в ОТИХП; утв.
23/ХП—1974 г.
Исследование рабочего процесса тепло использующей
газовой холодильной машины. Белов В. В., М., 1974.
177 л. с илл. Библиогр.: л. 171—177. Защищена в МВТУ
им. Н. Э. Баумана; утв. 18/XI—1974 г.
Исследование низкотемпературных холодильных
машин, работающих на фреоне-13В1 и смесях фреонов-12
и 13В1. Мехейбар Н. А. Одесса, 1974. 201 л. с илл.
Библиогр.: л. 188—197. Защищена в ОТИХП; утв.
23/IX—1974 г.
Исследование процессов тепло- и массообмена на
элементах поверхностей аппаратов холодильных установок
при естественной конвекции. Эль Риди Медхат
Кот б. Одесса, 1974. 184 л. с илл. Библиогр.:
л. 134—140. Защищена в ОТИХП; утв. 23/IX—1974 г.
Исследование аммиачных конденсаторов с воздушным
охлаждением крупных холодильных установок. Л и -
с и н В. В. Одесса, 1974. 167 л. с илл. Библиогр.: л. 139—
146. Защищена в ОТИХП; утв. 22/IV—1974 г.
Исследование и оптимизация абсорбционной бромисто-
литиевой холодильной машины с помощью математической
модели. П с а х и с Б. И. Новосибирск, 1974. 193 л.
с илл. Библиогр.: л. 135—143. Защищена в СО АН СССР;
утв. 20/ХП—1974 г.
Гетероазеотропные смеси агентов и перспективы их
применения в холодильной технике. Волобуев И. В.
Одесса, 1974. 176 л. с. илл. Библиогр.: л. 151—158.
Защищена в ОТИХП; утв. 4/VII—1974 г.
Исследование теплообмена при конденсации фреонов-11
и -113 в электрическом поле. Лунев В. Г. Одесса, 1973.
183 л. с илл. Библиогр.: л. 142—150. Защищена в ОТИПП
им. М. В. Ломоносова; утв. 24/V—1974 г.
Исследование теплообмена при конденсации фреонов
и аммиака внутри горизонтальных труб и змеевиков. Ш и -
р я е в Ю. Н. Л., 1973. 205 л. с илл. Библиогр.: л. 174—
182. Защищена в ЛТИХП; утв. 22/11—1974 г.
Экспериментальное исследование гидравлических
сопротивлений и теплообмена при кипении и вынужденном
движении фреона-12 в обогреваемых прямоугольных и круглом
каналах. Чехович В. Ю. Новосибирск, 1973. 221 л.
с илл. Библиогр.: л. 173—190. Защищена в Совете секции
по гидроаэродинамике и теплофизике СО АН СССР; утв.
26/Ш—1974 г.
Исследование температурного режима конструкций пола
здания холодильника при наличии систем обогрева грунта.
Брайловский А. В. Казань, 1974. 195 л. с илл.
Библиогр.: л. 147—164. Защищена в ЛТИХП; утв. 31/V—
1974 г.
Исследование интенсивности сублимации сухого льда
(твердой углекислоты). Федотов Е.Л., Л., 1974.
188 л. с илл. Библиогр.: л. 149—157. Защищена в ЛТИХП;
утв. 27/ХН—1974 г.
Характеристики нестационарных процессов в
рефрижераторных вагонах с автономными системами охлаждения.
Васильев В. Н. М., 1974. 164 л. с илл. Библиогр.:
л. 158—164. Защищена во Всесоюз. науч.-исслед. ин-те
ж.-д. транспорта; утв. 4/Х—1974 г.
Исследование и разработка бесконтактного способа
контроля теплотехнических качеств ограждающих
конструкций изотермических вагонов. Барабанщиков В.Ф.
Свердловск, 1973. 154 л. с илл. Библиогр.: л. 147—154.
Защищена во Всесоюз. науч.-исслед. ин-те ж.-д.
транспорта; утв. 16/111—1974 г.
Разработка и исследование холодильников для
транспорта. А з а р о в А. И. Одесса, 1974. 179 л. с илл.
Библиогр.: л. 144—152. Защищена в ОТИХП; утв. 24/VI—1974 г.
к Исследование влияния цикличной работы холодильной
машины на характеристики автономного кондиционера.
Криц кий Е. Д. М., 1972. 175 л. с илл. Библиогр.:
л. 147—155. Защищена в ОТИХП; утв. 20/V—1974.
Исследование испарительного охлаждения воды в
аппаратах системы кондиционирования воздуха. С а р и ш -
вили М. Д. Тбилиси, 1973. 104 л. с илл. Библиогр.:
л. 99—104. Защищена в Груз, политехи, ин-те им. В. И.
Ленина; утв. 22/Х1—1974 г.
Исследование эффективности применения холодильных
машин для целей круглогодичного кондиционирования
воздуха пассажирских вагонов в условиях НРБ. Ц а н о
Петров Тончев. М., 1973. 204 л. с илл. Библиогр.:
л. 167—175. Защищена в МИИТ; утв. 14/VI—1974 г.
Исследование закономерностей формирования теплового
режима судовых кондиционируемых помещений в условиях
нестационарных наружных тепловых воздействий. Л я -
ховская А. М., Л., 1974. 195 л. с илл. Библиогр.:
л. 163—172. Защищена в ЛТИХП; утв. 12/IV—1974 г.
Исследование и определение оптимальных параметров
и рационального типа судовых систем кондиционирования
воздуха. Чегринцев Ф. А. Николаев, 1973. 162 л.
с илл. Библиогр.: л. 137—146. Защищена в Николаев,
кораблестроит. ин-те; утв. 12/1II—1974 г.
Исследование теплообмена в спирально-змеевиковом
воздухоохладителе непосредственного испарения пенных
кондиционеров. Чухман Г. И. Л., 1974. 173 л. с илл.
Прил. 28 табл. Библиогр.: л. 162—173. Защищена в Ле-
нингр. высш. военно-инж. строит, краснознам. уч-ще им.
А. М. Комаровского; утв. 12/IV—1974 г.
Исследование гравитационной охлаждающей системы.
Ивахнов В. И. Одесса, 1973. 176 л. с илл. Библиогр.:
л. 132—142. Защищена в ОТИХП; утв. 18/111—1974 г.
Исследование и выбор основных параметров и
конструкций вилочных электропогрузчиков для стесненных
условий работы. Логунов А. П. М., 1973. 171 л.
с илл. Библиогр.: л. 152—160. Защищена в МИИТ; утв.
18/1—1974 г.
49

Исследование реверсивных теплообменников как
объекта регулирования. Семилетов В. Л. М., 1973, 173 л.
с илл. Библиогр.: л. 154—162. Защищена в МИХМ; утв.
19/IX—1974 г.
Исследование теплообменных систем в
термоэлектрических охлаждающих устройствах. Пятницкая Н. И.
Одесса, 1974. 129 л. с илл. Библиогр.: л. 123—129.
Защищена в ОТИХП; утв. 25/XI—1974 г.
Исследование низкотемпературных каскадных
термоэлектрических микроохладителей. Ольшанский С. В.
Одесса, 1974. 165 л. с илл. Библиогр.: л. 156—165.
Защищена в ОТИХП; утв. 23/ХИ—1974 г.
Исследование процессов гидродинамики и теплообмена
в контактных жидкостных регенераторах холодильных
опреснительных установок. Тарасовский П. Г. Одесса,
1974. 164 л. с илл. Библиогр.: л. 133—141. Защищена в
ОТИХП; утв. 28/Х—1974 г. ¦',*<;
Исследование процессов тепломассообмена при
испарительном охлаждении воды в аппаратах с регулярными
насадками. Дорошенко А. В. Одесса, 1974. 204 л.
с илл. Библиогр.: л. 165—179. Защищена в ОТИХП;
утв. 22/IV—1974 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование влияния условий холодильной обработки
и хранения на изменение цвета и качества мяса.
Кондратьев К. П. Л., 1974. 176 л. с илл. Библиогр.: л.
136—169. Защищена в ЛТИХП; утв. 13/ХП—1974 г.
Исследование процесса сушки мяса из замороженного
состояния в жидком теплоносителе под вакуумом. Паль-
мин Ю. В. М., 1974. 197 л. с илл. Библиогр.: л. 147—
159. Защищена в МТИММП; утв. 20/XII—1974 г.
Экспериментальные исследования и разработка
межпутевого воздухоохладителя для быстрого охлаждения мяса.
•Фролов А. П. М., 1973. 132 л. с илл. Библиогр.:
л. 104—112. Защищена во ВНИИМП; утв. 20/11—1974 г.
В августе 1976 г. исполнилось 70 лет со дня рождения
Евгения Алексеевича Сташина — одного из старейших
специалистов в области холодильной техники, в част-,
ности кондиционирования воздуха, отдавшего 45 лет
проектированию холодильных установок.
С 1934 г. во Всесоюзном научно-исследовательском
институте холодильной промышленности, а с 1938 г. в
институте «Промстройпроект» он проектировал
установки кондиционирования воздуха для различных
организаций, в том числе для крупнейшего комплекса
библиотеки им. В. И. Ленина. С 1947 по 1968 г. Е. А.
Старшин, работая во ВНИИхолодмаше, проектировал систе-
Исследование технологических параметров
сублимационной сушки стимулирующих продуктов из некоторых
тканей убойных животных. А л и к у л о в Г. Э.
Семипалатинск, 1974, 168 л. с илл. Библиогр.: л. ПО—138.
Защищена в МТИММП; утв. 22/V—1974 г.
Исследование технологических и биохимических свойств
мяса бройлеров при холодильном хранении и тепловой
обработке. Ю р у к о в X. Н. М., 1973. 148 л. с илл.
Библиогр.: л. 136—148. Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-
ва им. Г. В. Плеханова; утв. 4/1—1974 г.
Исследование сохраняемости яблок центрального
района РСФСР в регулируемой газовой среде.
Максимова Т.Н., 1974. 144 л. с илл. Библиогр.: л. 115—123.
Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В. Плеханова;
утв. 22/Х1—1974 г.
Исследование влияния технологических параметров на
структурно-механические свойства и качество фруктово-
ягодных порошков и брикетов сублимационной сушки.
Саркисян Ж. А. М., 1974. 182 л. с илл. Библиогр.:
л. 143—152. Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им.
Г. В. Плеханова; утв. 17/V—1974 г.
Исследование теплопереноса в непрерывных процессах
замораживания и сублимационной сушки влажных
материалов в тонком монолитном слое. Комладзе З.М.
Л., 1973. 253 л. с илл. Библиогр.: л. 193—201. Защищена
в ЛТИХП, утв. 22/11—1974 г.
Исследование гигротермического равновесия и методика
построения тепловых диаграмм равновесного влагосодер-
жания гигроскопических грузов. Кривошеев Ю. Г.,
1973. 222 л. с илл. Библиогр.: л. 123—133. Защищена в
Одесск. ин-те инженеров мор. флота; утв. 6/VI—1974 г.
Криолитическая подготовка коллагена к выплавлению
желатина (при температурах от —5 до —50°С). Д ж а -
ф а р о в А. Ф. М., 1974. 152 л. с илл. Библиогр.: л. 127—
136. Защищена во ВНИИМП; утв. 13/VI—1974 г.
* * »
Списки диссертаций, защищенных в 1962—1973 гг.,
опубликованы в журнале «Холодильная техника»: 1965,
№ 1; 1966, № 3; 1968, № 1; 1969, № 4; 1970, № 2; 1971,
№ 2; 1972, № 3; 1973, № 5; 1974, № 9; 1975, № 5.
мы кондиционирования воздуха и холодильные станции
для промышленных предприятий.
Е. А. Сташин более 15 лет занимался педагогической
деятельностью в вузах и техникумах, готовил
специалистов-холодильщиков для различных отраслей
промышленности и торговли.
С 1955 г. Е. А. Сташин сотрудничает в журнале
«Холодильная техника».
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют Е. А. СТАШИНА с
семидесятилетием и желают ему доброго здоровья и
дальнейшей плодотворной деятельности.
К 70-летию
Евгения Алексеевича Сташина

ХРОНИКА
снизить количество потребляемой воды
до уровня компрессионных холодиль-
___________-__________^__-___в____.___.^_-______.. ных машин. Вода подается вначале
в нижние элементы абсорбера, затем
в конденсатор и в верхние элементы
абсорбера.
ОСНОВНЫе НаПраВЛеНИЯ раЗВИТИЯ И Большое внимание было уделено по-
вышению экономичности и эффектив-
совершенствования абсорбционных ности абсорбционных холодильных ма
г ¦- —¦ шин# g докладе Р. Л. Данилова и
ХОЛОДИЛЬНЫХ МаШИН В. М. Турецкого по этому вопросу
/\viiv^niiuii.i/\ mviuirin приведены результаты испытании
абсорбционной холодильной установки,
В Москве, на ВДНХ, в апреле 1976 г. В докладе Г. В. Курилова, С. И. Пы- работающей по схеме использования
состоялось Всесоюзное научно-техни- жова, Ф. А. Овенко (Донецкий фи- теплоты дефлегмации для нагрева креп-
ческое совещение, посвященное направ- лиал ВНИПИчерметэнергоочистка), кого раствора в специальном трехпо-
лениям развития абсорбционных ма- посвященном освоению головного об- точном аппарате: дефлегматоре-тепло-
шин. На совещании, организованном разца абсорбционной бромистолитие- обменнике. Тепловой коэффициент
ВНИИхолодмашем, ЦИНТИхим- вой холодильной установки БЛУ20- такой холодильной установки повы-
нефтемашем и ВДНХ, заслушано 25 250 с газовым обогревом и двухсту- шается до 30%, общий энергетический
докладов, тематику которых можно ус- пенчатой регенерацией раствора, от- к. п. д.—до 17%, степень термодина-
ловно разделить на три группы: кон- мечено, что использование тепла от- мического совершенства — до 16%.
струирование, расчет и производство ходящих дымовых газов непосредствен- В ряде докладов рассматривалось
абсорбционных машин; исследование но для регенерации раствора удешевля- применение абсорбционных холодиль-
и опыт эксплуатации машин; технико- ет производство холода, а двухступенча- ных машин в различных отраслях на-
экономическая эффективность и обла- тая регенерация раствора улучшает родного хозяйства,
сти применения абсорбционных холо- технико-экономические показатели Основные положения по проектиро-
дильных машин. установки. В результате испытаний ванию холодильных станций с абсорб-
В докладе А. В. Быкова, И. М. Кал- головного образца холодопроизводи- ционными машинами осветила в своем
ниня, Н. Г. Шмуйлова и проф. тельностью 250 тыс. ккал/ч с газовым докладе Т. В. Гоголина (ВНИИхо-
Л. М. Розенфельда (ВНИИхолод- обогревом и двухступенчатой регене- лодмаш). При проектировании круп-
маш), посвященном состоянию и пер- рацией раствора доказана работоспо- ных холодильных станций необходимо
спективам развития абсорбционных собность схемы и целесообразность выявлять все энергоресурсы, имеющие-
холодильных машин в нашей стране и использования дымовых газов для по- ся на объекте их строительства. При
за рубежом, приведены характеристи- лучения холода по схеме с двухступен- наличии на объекте вторичных тепло-
ки параметрических рядов броми- чатой регенерацией. ресурсов, технологического или низ-
столитиевых и водоаммиачных аб- Схемы абсорбционных машин, ис- копотенциального тепла при выборе
сорбционных холодильных машин, их пользуемые в процессах с переменными типа холодильного оборудования пред-
технологические схемы и конструкции, температурами охлаждаемых источни- почтение следует отдавать абсорбцион-
В области развития абсорбционных ков, описаны в докладе Н. Н. Кошки- ным холодильным установкам. Полная
холодильных машин наметилась тен- на, А. Я. Ильина и Е. Д. Герасимова комплектность и заводская готовность
денция к выявлению и использованию (ЛТИХП). По мнению авторов, в ус- бромистолитиевых агрегатов и вспо-
вторичных тепловых ресурсов, со- ловиях переменных температур охлаж- могательных узлов к ним позволили
вершенствованию систем использова- дения источников перспективны схема разработать типовые решения техноло-
ния тепла ТЭЦ в неотопительный пе- машины без ректификации и дефлег- гической части водоохлаждающих стан-
риод для выработки сезонного холода, мации водоаммиачного пара перед его ций различной холодопроизводитель-
созданию крупных единичных мощ- поступлением в конденсатор и схема ности и температурных режимов. Ти-
ностей оборудования, внедрению воз- со ступенчатой абсорбцией и ступенча- повые решения получены на стадии тех-
душного охлаждения аппаратов, по- тым кипением рабочего вещества. нических проектов для холодильных
иску эффективных средств и способов В докладе А. Я. Ильина (ЛТИХП) станций с агрегатами АБХА-1000,
защиты теплообменных аппаратов от о перспективах использования в аб- АБХА-2500, АБХА-5000. Указанная
коррозии. Для обеспечения возросшей сорбционных холодильных машинах работа включает также показатели
потребности в абсорбционных холо- пластинчатых аппаратов указано, что удельной стоимости выработки холода
дильных машинах организуется их применение таких аппаратов значитель- при различных тепловых источниках и
серийное производство на специализи- но повышает технико-экономическую температурах охлаждающей воды,
рованном предприятии с максималь- эффективность абсорбционных машин, оитттл
ной унификацией основного оборудо- Возрастающий дефицит водопровод- ьгшихол°Дмаш считает неооходи-
вания, полной заводской комплектацией ной воды и опасность коррозии тепло- ^ьш УСК0РИТЬ введение льготных тари-
я поставкой машин укрупненными обменного оборудования приводят Ф03 наоотпУск тепла 1с*Ц в неотопи-
•блоками повышенной заводской готов- к необходимости применения в аб- тельныи период для выработки
сезонности, сорбционных холодильных машинах ного холода с помощью абсорбцион-
В докладе Н. Г. Шмуйлова, конденсаторов с воздушным охлажде- ных холодильных машин в целом по
Ю. А. Вольных и И. Д. Бейлинсона нием. Особенности конструкции воз- стране снизив действующие тарифы на
<ВНИИхолодмаш) рассмотрены вопро- душных аммиачных конденсаторов от- 25-4°/° \ зависимости от уровня пара-
сы усовершенствования процессов и мечены в докладе В. А. Гоголина метров отбора тепла и структуры обору-
конструкций отечественных абсорб- (ВНИИхолодмаш). дования 1сш,.
ционных холодильных машин. Раз- Специалистами ВНИХИ Р. Л. Да- Участники совещания разработали
работаны оригинальные конструкции ниловым и В. И. Фридштейном пред- рекомендации, направленные на даль-
аппаратов, позволяющие уменьшить по- ложена схема подачи воды в тепло- нейшее совершенствование конструк-
тери действительных процессов, внед- обменные аппараты абсорбционной хо- ций, снижение металлоемкости, повы-
рены новые процессы, интенсифи- лодильной машины, применение ко- шение эффективности, совершенство-
цирующие тепло- и массообмен, что торой позволило сократить энерго- вание методов расчета абсорбционных
снижает металлоемкость машин. затраты на производство холода и холодильных машин.
45
51

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84:621.56-52
К вопросу автоматизации
систем кондиционирования
воздуха
многофункциональными
регуляторами
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова
Для автоматизации единичных центральных воздушных
кондиционеров за рубежом применяют различные типы
многофункциональных электронных регуляторов *,
которые обеспечивают управление установками
по типовым схемам заводского изготовления. Тем
самым сводятся до минимума проектные работы по
автоматизации кондиционера, сокращаются монтажные и
наладочные работы на объекте. Приборостроительная фирма,
выпускающая регуляторы, принимает на себя большую
часть гарантии по работоспособности кондиционера.
Многофункциональный регулятор представляет собой
единый блок, электронная схема которого совмещает
несколько регуляторов, выполняющих различные
алгоритмы управления. Выпускается он в виде компактного
прибора, монтируется на объекте без щита и имеет выход на
пульт диспетчера или, при специальных требованиях, на
пульт централизованного контроля и управления с
использованием электронных вычислительных машин.
Фирма «В. Бэльц» (ФРГ) изготовляет
многофункциональные регуляторы типа WBS-2147-т, фирма «Джонсон
Контрол» (США) — типа ТА 21 IP, фирма «Ландис и Гир»
(Швейцария) — типа СТ5.
Наибольший интерес представляет
многофункциональный регулятор типа СТ5, так как он может одновременно
управлять двумя электрическими исполнительными
механизмами по командам от трех датчиков температуры, что
наиболее распространено в системах кондиционирования.
На рис. 1, а представлена принципиальная
электрическая схема многофункционального регулятора СТ5.
В схеме каждому датчику соответствует свой
измерительный мост, который имеет задатчик и ряд
калибрующих и задающих потенциометров: Т—задания температуры
регулирования; CalT — точной уставки (калибровки)
регулируемой температуры Т в диапазоне 0—100°С; Lg—
уставки ограничения положения электрического
исполнительного механизма L в диапазоне 0—100% \CalLg—
точной уставки (калибровки) ограничения положения
электрического исполнительного механизма L; Lt — уставки
температуры ограничения в диапазоне 0—100°С; CalLa —
*К применению
пропорционально-интегрального регулятора в автоматике систем
кондиционирования. — «Холодильная техника», 1973, № 11, с. 53—55.
Авт.: Ю. С. Давыдов, С. В. Нефелов, Ю. В. Фролов,
Н. И. Коровин.
точной уставки температуры ограничительного моста;
La — изменения влияния на настройку температуры
ограничительного моста; Е — изменения влияния
наружного датчика температуры (изменения влияния коррекции);
Nt — уставки нейтральной зоны между электрическими
исполнительными механизмами L и V.
На схеме внешних соединений многофункционального
регулятора (рис. 1, б) показано подключение датчика НТ
регулирования температуры, датчика ЕТ компенсации по
наружной температуре и датчика LT ограничения
регулируемой температуры, а также дан выход одновременно
на два электрических исполнительных механизма L и У.
Многофункциональный регулятор типа СТ5 может
работать как пропорционально-интегральный (ПИ) и как
пропорциональный (П) регулятор. Для того чтобы он
выполнял роль ПИ-регулятора, необходимо замкнуть
клеммы IV—IV, а для превращения его в П-регулятор
необходимо замкнуть клеммы V—V. Диапазон интегрирования
изменяется с помощью потенциометра настройки ПИ.
Для летней компенсации температуры резистор R5
и диод Д1 должны быть взаимно переставлены. Если
компенсации (автокоррекции) по наружной температуре не
требуется, то резистор R5 на клеммах 4 и 6 должен быть
снят.
Для постоянного ограничения положения
электрического исполнительного механизма L между клеммами 8
и 9 ставится перемычка. Ограничение положения
производится только для электрического исполнительного
механизма L.
Как видим, имея многофункциональные связи,
прибор один регулирует целый объект.
Схема применения многофункционального регулятора
приведена на рис. 2.
По команде от датчика температуры НТ регулятор
СТ5 управляет одновременно двумя электрическими
исполнительными механизмами L и V таким образом, что
если механизм L закрывает клапан наружного воздуха, то
механизм V открывает клапан на трубопроводе
теплоносителя, и наоборот. Между моментами срабатывания
механизмов L и V имеется нейтральная зона, которая
определяется в 2°С.
Направление движения электрических
исполнительных механизмов можно менять, изменяя связи
соответственно между клеммами 20 к 21, 22 и 23 на клеммной
сборке регулятора (см. рис. 1,6). Этот же процесс можно
осуществить на клеммах 2 и 3 на электрическом
исполнительном механизме или на клеммах 4 и 5 потенциометра.
Многофункциональный регулятор СТ5 и все работающие
с ним электрические исполнительные механизмы по
условиям безопасности питаются переменным током
напряжением 24 В через специальный понижающий
трансформатор, входящий в комплект поставки.
В соответствии с современными требованиями
регулятор СТ5 снабжен закладной клеммной коробкой, которую
предварительно устанавливают на месте монтажа и
соединяют со всеми линиями, а сам терморегулятор ставят
на клеммную закладную коробку и закрепляют только
четырьмя винтами при пуске объекта в действие. Такой вид
монтажа наиболее удобен, так как сохраняет заводские
настройки регулятора до окончательного пуска объекта
в эксплуатацию.
Из приведенной схемы (см. рис. 1, а) видно, что
многофункциональный регулятор СТ5 нельзя рассматривать как
механическое сложение трех — четырех однофункцио-
нальных регуляторов, например, типа ПТР. В этом
случае связь в работе регуляторов осуществляется только
по внешним стабилизируемым ими параметрам объекта.
Многофункциональный регулятор, кроме обычной внешней,
имеет также внутреннюю электрическую связь
контролируемых параметров, и стабилизация им этих параметров
осуществляется без раскачки системы, более надежно и
быстро.
52

Мош(осноВной) .,
I наружной Мосткомпен- Мост ограничения
^ температуры саиии наоиж-. температуры
/ Узел \ной темпе-/
/ тлибробни\рошрь1 '
Г\Г\
Мост ограничения
положения клапана
"изел \ наружного ирециркуля-
компенсацйи ционного боздуха
енсации ч
~\Г
Рис. 1. Принципиальная электрическая схема (а) и схема
внешних соединений (б) многофункционального
регулятора СТ5:
ЭИМ — электрический исполнительный механизм; 77— Т8 —
триоды; Al ~- A4 — операционные усилители на
микроэлементах; РОС — реостат обратной связи соответствующего ЭИМ;
НТ, ЕТ и LT — датчики температуры; Г, CalT, Lg, CalLg.
Lt, CalLa, La, E, Nt, ПИ — потенциометры настройки
соответствующего параметра или его коррекции; Р1 — Р4 — реле и их
контакты; R5 — резистор.
Изготовление многофункционального регулятора СТ5
в виде блоков на печатных платах с применением
интегральных схем и микроэлементов обеспечило его высокую
надежность по сравнению с однофункциональными
регуляторами. !
Габариты многофункционального регулятора не
больше габаритов терморегулятора серии ПТРВ, а
возможность 'у становки его на объекте с помощью закладной
панели и без щита резко сокращает работы по монтажу.
Рис. 2. Принципиальная схема применения
многофункционального регулятора СТ5 на объекте.
По материалам фирмы «Ландисс и Гир» (Швейцария).

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565
Холодильные одноступенчатые
машины типа МКТ110 и
МКТ220
Л. Л. ГЕНИН, И. Н. ЩАПОВА, А. А. АРТЕМОВА
ВНИИхолодмаш
А. X. БРУН, А. С. ГАЛЕЖА, Н. Н. МЕРКИШИНА
московский завод «Компрессор»
В 1977—1978 гг. московским заводом «Компрессор»
начнется освоение серийного производства новых
холодильных одноступенчатых машин типа МКТ110 и МКТ220.
Эти машины заменят выпускаемую в настоящее время
холодильную машину ХМ-22ФУ220/2 и машины на базе
компрессоров 22ФВ100/1Д, 22ФУ200/1Д, поставляемые
набором оборудования.
Холодильные одноступенчатые машины МКТ110-2-1,
МКТ110-2-2, МКТ220-2-0, МКТ220-2-1, МКТ220-2-2 и
МКТ220-2-3 предназначены для работы в составе
стационарных холодильных установок для охлаждения жидкого
хладоносителя.
Техническая характеристика машин приведена в
табл. 1.
Машины МКТ110-2-1, МКТ220-2-1, МКТ220-2-3 имеют
ступенчатое регулирование холодоп роиз води тел ьн ости B5,
50, 75, 100%) отжимом всасывающих клапанов
компрессора электромагнитным способом. Для машин МКТ110-2-2,
МКТ220-2-0, МКТ220-2-2 предусмотрено двухпозицион-
ное регулирование холодопроизводительности путем
автоматического пуска — остановки компрессора.
Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности от температуры хладоносителя на выходе
из испарителя показана на рис. 1. На рис. 2 и в табл. 2
даны габаритные и присоединительные размеры машин.
Холодильные машины типа МКТ110 и МКТ220
состоят из компрессора, электродвигателя, конденсатора,
испарителя с теплообменником и системы автоматики.
Размеры,
мм
L
В
Н
к
к
и
Ьг
ь2
h
hi
h2
h3
DyA
DyB
MKTl 10-2-1
MKTl 10-2-2
3725 1 3700
2020
1585
260
1445
250
1435
770
380 | 360
415
190
370
490
290 | 275
100
100
1 1
T
MKT220-2-0,
MKT220-2-1
3870
2060
1735
290
а б л и ц а 2
MKT220-2-2,
MKT220-2-3
3845
2035
1645
345
1545
785
475
390
240
415
575
330
125
150
445
415
190
380
520
295
100
125
Показатели
Хладагент
Масло
Хладоноситель
Спецификационный режим:
температура хладоносителя на выходе из испарителя, °С
температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, СС
расход хладоносителя, м8/ч
расход охлаждающей воды, м3/ч
Холодопроизводительность на спецификационном режиме, кВт
(ккал/ч)
Потребляемая (электрическая) мощность на спецификационном
режиме, кВт
Диапазон температур охлажденного хладоносителя, °С
раствора хлористого кальция
воды
Максимальная температура охлаждающей воды, °С
Марка компрессора
Электродвигатель:
тип
мощность, кВт
частота вращения ротора, об/мин
напряжение, В 1
Количество заряжаемого хладагента, кг
Количество заряжаемого масла, кг
Масса машины (без массы хладагента и масла), кг
МКТ 110-2-1
МКТ220-2-0,
МКТ220-2-1
Фреон-22
ХФ-22с-18или
Т
МКТ110-2-2
ХС-40
а б л и ц а 1
МКТ220-2-2,
МКТ220-2-3
Водный раствор хлористого кальция или вода
технического качества
+6
+25
50
45
215 A85000)
48,7
+ 10-4- —9
+ 10-+2
+30
П110-2-1
АОП2-91-4
75
1480
220/380
80
18
4845
+6
+25
105
90
430 C70000)
97,4
+30
П220-2-0
П220-2-1
A3-315S1-4
132
1470
380/660
140
20
7030
—10
+25
40
20
109 (94000)
40,5
—9-г — 34
+30
П110-2-2
АОП2-82-4
55
1460
220/380
60
18
4380
— 10
+25
80
45
218,5A88000)
81
+30
П220-2-2
П220-2-3
АОП2-92-4
100
1480
220/380
90
20
6150
54

QgjBtti а0-ю
250
200
150
too
V 700
~_150
-wo
,ккал/ч
L
L
v
\
,
s
\
? -
V
у
twi!
Uj
*nc
P
>-r
^f
^
—
n
Щ,кВт
60
50
hO
-и -8-^0^-8 u9;c
a 3Z
00,кВт Оп-Ю'^пкал/ч
bOU
wo
300
ж
У 00
JOO
-200
n
\
'гж
^
%
I
,я
л
v>
и
fii
A№&
*5U?
I
s\
-l
N3,K8m_
120
100
80
42 -8 -b 0 i 8 i'C
5
'S2>
0о,кВт йпЮ*ккал/ч^
ioo\-
QgjiBmQnW? мал/ч
200Y
%,кВ/гг
-36 -32 -28 -24 -20 -16 ~12tsZ;C
б
-36 -32 -28 -24 -20 -16 ~12ts°C
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и потребляемой мощности NQ от температуры хладоносителяр
на выходе из испарителя t82 при температуре охлаждающей воды /ш1—20, 25 и 30°С:
а .— МКТ110-2-1; б — МКТ220-2-0 и МКТ220-2-1; в — МКТ110-2-2; г — МКТ220-2-2 и МКТ220-2-3.
Компрессор поршневой, непрямоточный. В машинах Испаритель кожухотрубный с внутриоребренными тру-
МКТ110-2-2, МКТ220-2-2 и МКТ220-2-3 крышки цилинд- бами (медная труба с алюминиевым ребристым сердечни-
ров компрессора охлаждаются водой. * Кипение хладагента bhvtdh tov6
Конденсатор кожухотрубный с медными оребренными K0M)' *ипение хладагента внутри труо.
трубами. Конденсация хладагента в межтрубном простран- Теплообменник кожухотрубный с медными оребрен-
стве. ными трубами.
5$

Работа машины автоматизирована. Система автомати- электродвигателем компрессора, комплект фундаментного
ки обеспечивает защиту от аварийных состояний, конт- крепежа, комплект ЗИП. Машины МКТ220-2-1,МКТ220-2-3,
роль основных параметров и сигнализацию при отклоне- МКТ110-2-1 комплектуются еще блоком регулирования,
нии их от допустимых значений. Хладагент и масло в комплект поставки завода-изготови-
В комплект поставки входят: машина, щит управления теля не входят.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Открыта подписка на 1977 год
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«Холодильная техника».
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб., на 6 месяцев — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.

УДК 621.57
Холодильные компрессорные
агрегаты типа A1I0 и А220
Л. Л. ГЕНИН, Р. И. ЩЕРБАКОВА
ВНИИхолодмаш
Е. В. ЕГОРОВА, В. В. МАРУЕВА
московский завод «Компрессор»
Одноступенчатые автоматизированные компрессорные
агрегаты на базе четырехцилиндрового компрессора П110
и восьмицилиндрового компрессора П220 нового ряда
предназначены для работы на фреоне-22 в составе
стационарных холодильных машин и установок в пищевой и
мясомолочной промышленности, на распределительных
холодильниках и других предприятиях.
Диапазон работы агрегатов по температурам кипения
и конденсации с учетом установленной мощности для
каждой из модификаций, определяются данными табл. 1 и
графиками, представленными на рис. 1. Разность между
Таблица 1
Параметры
Холодильный агент
Холодопроизводительность, кВт (тыс.
ккал/ч)
Эффективная мощность, кВт
Спецификационный режим работы по
температурам, ° С
кипения
конденсации
всасывания
переохлаждения
Диапазон работы агрегата по
температуре кипения, °С
Число цилиндров компрессора
Расположение цилиндров
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Смазочное масло (ГОСТ 5546—66)
Количество заправляемого в картер
компрессора масла, кг
Расход смазки, кг/ч
Расход охлаждающей воды, м3/ч
Гидравлическое сопротивление
водяной полости компрессора, кПа
(мм рт. ст.)
Марка компрессора
Электродвигатель асинхронный,
трехфазный, переменного тока, с коротко-
замкнутым ротором (ГОСТ 183—66)
мощность, кВт
частота вращения ротора,
с--1 (об/мин)
напряжение питания, В
Масса, кг
электродвигателя
агрегата на железобетонной раме
Линейные размеры, мм (см. рис. 2)
М
К
Длина шатуна, мм
Радиус кривошипа, мм
Угол между кривошипами, °
Максимальное значение
неуравновешенных сил инерции второго
порядка, кгс
горизонтальные составляющие
вертикальные составляющие
Расстояние от чистого пола до оси вала
компрессора, мм
Монтажная длина Llf мм (см. рис. 2)
Длина агрегата L, мм (см. рис. 2)
АПО-2-0 1
290 B50)
52
5
35
15
30
5~—15
4
| У-образное, р;
вал 90°
Марка агрегата
АПО-2-2
Фреон-22
130A12,5)
37
—15
30
15
25
—15ч—40
4
аз-
115
82
ХФ-22-24
14
0,5
1 20 A50)
пио
АОП2-91-4
75
24,6 A480)
| 220/380
530
2200
1210
372
1
2910
2275
АОП2-82-4
55
24,5 A470)
220/380
415
2090
1155
335
12
—
1 2835
2200
1
1
0,1
260
41
180
700
А220-2-0
581 E00)
104
5
35
15
30
5-г—15
т 8
А220-2-2
261 B25)
74
—15
30
15
25
—15ч-—40
8
У-образное,
развал 45°
1
20
,0
40 C00)
П220
A3-315S1-4
132
24,5 A470)
380/660
680
2685
1260
407
148
59
3075
2365
АОП2-92-4
100
24,6 A480)
220/380
640
2655
1210
372
1 3100
2390
57

кВт щал/ч
250
250
.20(А
кВт и
500\
ш\
300
200
то
0
\тл/\
500 \
wo\
joo\
j 200
\юо
Г °
tK=50°(K
К Г
w]
&\
25s
\a\
лч
\
vA
//V
%
K\
ш
г Л
К «
к
я
я
/ у
50°а
1
Ne,f<Bm
120
110
100
90
80
70
60
50
-40-55-30-25-20-15-10-5 О t0>°0
а
-**0-35-30 -25 -20 -15 -10-5 О tn,°0
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и эффективной мощности Ne на валу компрессора агрегатов
А110-2-0, А110-2-2 (я), А220-2-0 и А220-2-2 (б) от температуры кипения t0 при различных температурах
конденсации ^к.
Таблица 2
Новое оборудование
Температура
кипения, °С
5
—15
-30
5
—15
—30
Температура
конденсации,
°С
35
30
30
35
30
30
Марка
А110-2-0
А110-2-2
А110-2-2
А220-2-0
А220-2-2
А220-2-2
Холодопроизво-
дительность,
кВт (тыс. ккал/ч)
290 B50)
130A12,5)
58 E0)
581 E00)
261 B25)
116A00)
Оборудование, подлежащее замене
Марка
22ФВ100/1Д
22ФУ200/1Д
Холодопроизво-
дительность,
кВт (тыс. ккал/ч)
58 E0)
116 A00)
давлениями нагнетания и всасывания в компрессоре не
должна превышать 1,7 МПа A7 кгс/см2), а температура
нагнетаемого пара в компрессоре — 16Э°С.
к» Новые компрессорные агрегаты заменят выпускаемые
•сейчас заводом компрессоры и агрегаты. Замену агрегатов
рекомендуется производить согласно табл. 2.
Габаритные и присоединительные размеры агрегатов
приведены на рис. 2.
Агрегаты состоят из смэнтирзванных на железобетонной
раме компрессора, соединенного эластичной муфтой с
электродвигателем, блока и приборов.
58

Таблица 3
Наименование
Агрегат компрессорный
согласно сборочному чертежу
Станция управления на
рабочее напряжение цепи
управления 220 В
Комплект ЗИП к
холодильному компрессору
Элементы крепежа к
фундаменту
Комплект ЗИП к
комплектующим изделиям согласно
ведомостям
завода-изготовителя
Комплект эксплуатационных
документов согласно
ведомости
Обозначение
А110-2-0.000
-01
А220-2-0.000
-01
Бу5120-ЗЗГ2
Номинальный ток 150А
БУ5120-ЗЗГ2Б
Номинальный ток
120 А
БУ5120-43Г2
Номинальный ток
250 А
БУ5120-43Г2А
Номинальный ток
200 А
026.999-02.3
036.999-02.0
9.0316.020
—
.
А110-2-0.000ЭД
А220-2-0.000ЭД
А110-2-0
1
—
—
—
1
—
—
1
—
4
1
1
—
Количество
АПО-2-2
1
—
—
—
1
—
1
—
4
1
1
—
на агрегат
А220-2-0
—
1
—
—
1
—
1
4
1
1
А220-2-2
_
—
—
1
—
—
1
1
4
1
_
1
1055
Всасывание. Ви100
4^1
А -А Выход бады

1235
Рис. 2. Габаритные и присоединительные размеры
компрессорных агрегатов А110-2-0, А110-2-2 (а), А220-2-0 и
А220-2-2 (б):
/ — компрессор; 2 — щит приборов; 3 — прибор управления и
контроля УК-74; 4 — электродвигатель; 5 — железобетонная
рама; 6 — вентиль для заправки масла.
А-А Выход Воды,
сйи10
-Вход 6оды,Щ10-
В блоке приборов смонтированы приборы для
визуального наблюдения за работой агрегата и приборы
автоматической защиты, подключенные к местам отбора импульсов
контролируемых параметров. Приборы защиты
подключены также к прибору управления и контроля,
расположенному в верхней части блока.
Система автоматики агрегатов обеспечивает двухпози-
ционное регулирование холодопроизводительности путем
автоматического пуска — остановки компрессора.
Новый ряд компрессорных агрегатов имеет высокую
степень унификации узлов и деталей. Присоединительные
размеры рамы к фундаменту для всех типов агрегатов
одинаковые.
Комплект поставки агрегата указан в табл. 3.
Монтаж агрегата на фундаменте необходимо
производить в соответствии с инструкцией по монтажу и
обслуживанию А110-2-0.000ТО.
Освоение серийного производства агрегатов
планируется на московском заводе «Компрессор» в 1978 г.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 514169 B1) 2041077/24-6 B2) 09.07.74 2 E1) F 25
В 9/02 E3) 621.573 G2) В. М. ШЛЯХОВЕЦКИЙ, Л. А.
ПЕРЕЖОГИН, Ю. С. БЕЗЗАБОТОВ G1) Краснодарский
политехнический институт
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ,
содержащее сопло Л аваля, подключенное к источнику
сжатого газа для его адиабатического расширения с
получением охлаждающей среды, и холодоприемник,
отличающееся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности использования холодильного
эффекта расширившегося в сопле газа, в полости сопла Ла-
валя установлен дозатор для подачи жидкости в поток
холодного газа, а холодоприемник выполнен в виде
вращающегося конуса с перфорированной боковой поверхностью
и крыльчаткой, жестко закрепленной в его основании.
A1) 514173 B1) 2021549/24-6 B2) 06.05.74 2 E1) F 25 В
39/02; F 28 D 7/00 E3) 621.57.048 G2) И. Ф. ЯЦУНОВ,
С. Г. КУВШИНОВ, Н. И. ФРОЛОВА
E4) ДВУХХОДОВОЙ КОЖУХОТРУБНЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ
С ВНУТРЕННИМ КИПЕНИЕМ ХЛАДАГЕНТА,
содержащий закрепленный в трубных досках пучок труб,
расположенный в кожухе с торцовыми распределительной и
перепускной крышками, в первой из которых на одной оси с
патрубком подвода хладагента установлен дисковый экран, а
вторая крышка выполнена глухой, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности и предотвращения
расслоения хладагента, диск экрана имеет диаметр, равный 1,2—
1,5 диаметра патрубка подвода хладагента, и расположен
от него на расстоянии, составляющем 0,25—0,3 глубины
крышки, а перепускная крышка выполнена с плоским
днищем, отстоящим от трубной доски на расстояние,
составляющее 0,25—0,35 внутреннего диаметра крышки.
С присоединением заявки № 2021620/24-6.
60

УДК 621.57
Компрессорно-конденсаторные
одноступенчатые агрегаты
типа АКПО и АК220
Л. Л. ГЕНИИ, Г. С. ИЗОТОВА
ВНИИхолодмаш
А. С. ГАЛЕЖА, И. Н. МЕРКИШИНА
московский завод «Компрессор»
Компрессорно-конденсаторные агрегаты типа АКПО и
АК220 предназначены для работы в составе холодильных
установок с непосредственным охлаждением.
Техническая характеристика агрегатов приведена в
таблице.
Агрегаты А К110-2-3 и АК220-2-3 имеют ступенчатое
A00, 75, 50 и 25%) регулирование
холодопроизводительности отжимом всасывающих клапанов компрессора
электромагнитным способом. Для агрегатов А К110-2-2 и АК220-
2-2 предусмотрено двух позиционное регулирование
холодопроизводительности путем пуска — остановки
компрессора.
Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности N9 агрегатов от температуры кипения t0
при температуре охлаждающей воды twl=20t 25 и 30°С
показана на рис. 1.
Показатели
Хладагент
Масло
Спецификационный режим:
температура кипения, °С
температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, °С
расход охлаждающей воды, м3/ч
Холодопроизводительность при спецификационном режиме,
кВт (тыс. ккал/ч)
Потребляемая (электрическая) мощность при
спецификационном режиме, кВт
Диапазон температур кипения, °С
Максимальная температура охлаждающей воды, °С
Марка компрессора
Электродвигатель
мощность, кВт
частота вращения ротора, с -1 (об/мин)
напряжение, В
Количество заряжаемого масла, кг
Масса агрегата (без массы масла) кг
АКПО-2-2
АКПО-2-3
АК220-2-2
АК220-2-3
Фреон-22
ХФ-22с-18 или ХС-40
— 15
25
50 1 90
99(85) 198A70)
П110-2-2
АОП2-82-4
5?
24,4
18
2390
43 86
__ 15ч- —40
30 !
[ П110-2-3 1 П220-2-2 1 П220-2-3 '
АОП2-92-4
> 100
A460) | 24,6 A480)
220/380
1 20
1 2410 3155 1 3195
QgjtBm йнЩккал/ч
75V
50\-
25
Г 75
\_50
\_25
I/O
°о
^
у
\
\
ч
ч.
ч
\
1
V
А
Л/
'э
Vj
1 Vfl
^//
*Vj
Г J
,
ЩкВгп
50
20
-W -36 -31 -28 -24 -20 -16t0;C
>Qn,KBmй0'Ю\'ккал/ч
200Y
-hO -5Б -52 -28 -ft -20 46to;C
5
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и потребляемой мощности NQ агрегатов АКНО-2-2, АКНО-2-3
(а), АК220-2-2 и АК220-2-3 (б) от температуры кипения /0 при температуре охлаждающей воды *ш1=20, 25 и 30°С.
61

Всасывание.,
Dy 100A25) \
900A030)
Воздух, Иц 15
ВодаЛЮО(т)' ^
Жидкий,
хладабент,
Щ25E0)
К ресидеру, By 20, Пробна И36x2
Рис 2. Габаритные и присоединительные размеры агрегатов АКИО-2-2, АКПО-2-3, АК220-2-2 и АК220-2-3
(размеры в скобках для агрегатов АК220-2-2 и АК220-2-3):
/ — компрессор; 2 — электродвигатель; 3 — конденсатор; 4 — щит приборов.
На рис. 2 приведены габаритные и присоединительные-
рамеры агрегатов, а на рис. 3—теплообменника ТК7,.
поставляемого комплектно с каждым агрегатом.
Агрегат состоит из компрессора, электродвигателя,
конденсатора и системы автоматики.
Компрессор поршневой, непрямоточный, с водяным,
охлаждением крышек цилиндров.
Конденсатор кожухотрубный с медными оребренными
трубами. Конденсация агента в межтрубном пространстве.
Работа агрегата автоматизирована. Система
автоматики обеспечивает защиту от аварийных состояний,
контроль основных параметров и сигнализацию при
отклонении их от допустимых значений.
-*¦ В комплект поставки агрегата входят: агрегат,
теплообменник, станция управления электродвигателем
компрессора, комплект фундаментного крепежа, комплект-
ЗИП. Агрегаты АК110-2-3 и АК220-2-3 комплектуются
еще блоком регулирования, Хладагент и масло в комплект
поставки не входят.
Рис. 3. Габаритные и присоединительные размеры теп- Освоение серийного производства агрегатов на_ мое-
лообменника ТК7 ковском заводе «Компрессор» намечено на 1977—1978 гг>.
эе>

РЕФЕРАТЫ
УДК 624.123.44:621.565.004.69
Модернизация холодильных установок рыбопромысловых
траулеров типа «Прометей». ИОНОВ А. Г., КАН А. В.,
ПЕТРОВ В. М. «Холодильная техника», 1976, № 9.
Описана холодильная установка рыбопромысловых
траулеров типа «Прометей», в которой винтовые
компрессорные агрегаты S3-1800 завода «Кюльаутомат» (ГДР)
используются в схеме одноступенчатого сжатия до температуры
кипения фреона-22 — 40 ч- —45°С при температуре
конденсации 33°С. Ранее для этих целей применялись винтовые
компрессорные агрегаты S3-900 в установках двухступен-
| чатого сжатия. В результате достигнуто упрощение схемы
установки и улучшение планировки машинного отделения.
Иллюстраций 3. Список литературы — 2 названия.
УДК 637.513.1.004.3
Устройство и эксплуатация толкающих конвейеров в
камерах холодильной обработки мяса на Алитусском
мясокомбинате. ШЕМАТУЛЬСКИС А. Б. «Холодильная
техника», 1976, № 9.
Система механизации транспортных работ на
холодильнике Алитусского мясокомбината состоит из толкающих
конвейеров: горизонтальных и наклонных цепных,
подающих мясо к камерам замораживания и охлаждения, а
после холодильной обработки — к камерам хранения
мороженого мяса и к экспедициям, и двенадцати
штанговых, работающих в камерах холодильной обработки (по
два в каждой камере). Приведены технические
характеристики и рассмотрен принцип работы каждого конвейера.
Экономический эффект от внедрения штанговых
конвейеров составляет 21907 руб/год.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 621.576
Влияние влажности воздуха на процессы
расширения в детандерах турбохолодильных машин.
БОНДАРЕВ И. Т., ЯРОШЕНКО В. М.
«Холодильная техника», 1976, № 9. т,
Приведены аналитические зависимости для расчета
количества влаги, претерпевающей фазовые превращения, при
расширении влажного воздуха в детандерах воздушных
турбохолодильных машин и номограмма для определения
конечной температуры воздуха за детандером с учетом
тепла фазовых превращений влаги. Установлено, что при
использовании взвешенной в потоке влаги в качестве
аккумулятора холода холодопроизводительность детандера
может быть повышена на 15—50%.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК 628.84
^Экспериментальное исследование воздухораспределителя
Постоянного сечения. МАЯКОВСКИЙ Ю. В., ШАЗЗО
Р. И., ГОРБУНОВ А. П., ДОИЛЬНИЦЫН А. В.
«Холодильная техника» , 1976, № 9.
В результате исследования модели воздухораспределителя
постоянного сечения, предназначенного для струйной
раздачи воздуха посредством насадок, получены
зависимости, позволяющие определить условия его применения.
Даны рекомендации по методике расчета
воздухораспределителя постоянного сечения.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.57.049.2
О выборе параметров работы фреонового
воздухоотделителя. КАППЕ ЛЬ А. С, ШИРОКОВ А. А., ДОМИ-
НОВ В. Я. «Холодильная техника», 1976, № 9.
На основе экспериментальных данных по фазовому
равновесию системы фреон-22 — азот предложен новый способ
удаления воздуха из фреоновой холодильной установки-.
В результате анализа фазовых диаграмм рекомендуется
способ удаления воздуха с применением унифицированных
аммиачно-фреоновых воздухоотделителей.
Таблиц 2.- Иллюстраций 5. Список литературы — 8
названий.
УДК 628.84:629.12
Расчетные параметры наружного воздуха для систем
кондиционирования в помещениях скоростных речных судов.
ЕФРЕМОВ С. Н. «Холодильная техника», 1976, №9.
Приведены расчетные параметры наружного воздуха при
проектировании систем обеспечения микроклимата в
помещениях скоростных речных судов с динамическими
принципами поддержания (на подводных крыльях и на
воздушной подушке). Обоснован выбор температуры и
относительной влажности наружного воздуха для создания
микроклимата в помещениях скоростных судов при
эксплуатации в различных климатических районах.
Рекомендуются параметры воздуха и время эксплуатации систем в,
навигационный период по климатическим зонам.
Таблиц 2. Иллюстраций 1. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.565
Исследование теплообмена в пучках из литых ребристых^
труб. ЛИСИН В. В., ЧЕПУРНЕНКО В. П.
«Холодильная техника», 1976, № 9.
Приведены обобщенные критериальные зависимости, ха--
рактеризующие тепловые и аэродинамические свойства,
ребристых пучков труб, изготовленных способом литья
под давлением. Зависимости учитывают влияние
геометрических параметров пучков труб на их теплоотдачу и
сопротивление.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 4 наз-.
вания.
УДК 536.24
Теплообмен при кипении растворов в тонком слое. ЧУ-.
МАЧЕНКО А. Д., БЛИНОВ А. Д. «Холодильная
техника» , 1976, № 9.
При исследовании теплообмена в кипящей пленке водо-.
аммиачного раствора в вертикально-трубном
оросительном теплообменнике получена расчетная зависимость
коэффициента теплоотдачи от плотности орошения, теплового
потока и свойств орошающей жидкости. Результаты пред-.
ставлены в виде обобщенного уравнения.
Иллюстраций 4.
УДК 628.84:637.3
Исследование процессов кондиционирования воздуха а
камерах созревания сыра. ТИХОМИРОВА Л. Н., ГО-
ГОЛИН А. А., ЛЕБЕДЕВ В. Ф. «Холодильная техника» ,
1976, № 9.
В камерах созревания сыра, расположенных выше уровня
земли, равновесная относительная влажность воздуха
летом устанавливается ниже оптимальной, что приводит
к необходимости увлажнения воздуха и связанному с ним
перерасходу холода. Тепловыделение сыра при
созревании является наибольшим в тепловом балансе камеры и
его необходимо учитывать при проектировании камер
созревания. Распределение воздуха щелевыми соплами прц
кратности циркуляции ~11 дает хорошие результаты.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
УДК 637.5.004.4
Метод длительного хранения охлажденного мяса с
использованием бактерицидных ламп. СТЕФАНОВИЧ В. В.,
ДЕЙНЕГО Г. П. «Холодильная техника», 1976, № 9.
Приведены результаты исследований метода длительного
хранения охлажденного мяса в провизионных камерах
63

морских судов. Метод позволяет хранить охлажденное
мясо (говядина I категории и свинина мясная) в течение
25 суток. Указан температурно-влажностный режим
хранения охлажденного мяса. Даны результаты испытаний
бактерицидных ламп при 13ч 5°С, показавшие
возможность применения ламп типа ДБ-60 в провизионных
камерах хранения охлажденного мяса. Рекомендованы
системы охлаждения провизионных камер в зависимости
от их объемов.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 8
названий.
УДК 635.132.037.5
О сохранении качества моркови в камере с искусственным
охлаждением. СЕЛЕЗНЕВ В. Н., ФОМЕНКО В. М.
«Холодильная техника», 1976, № 9.
Представлены результаты трехлетнего хранения в
холодильной камере емкостью 150 т моркови, выращенной в
совхозах Ленинградской области. В камере со
стабильным температурным и влажностным режимами можно
сохранить морковь до нового урожая без снижения
качества. Установлено влияние различных способов хранения,
сроков закладки и доз минеральных удобрений на качество
моркови и потери продукции в процессе хранения.
Таблиц 3. Иллюстраций 1.
УДК 612.58:621.565-71
Аппарат для местной гипотермии. ОПАРИН М. М.
«Холодильная техника», 1976, № 9.
Разработан и изготовлен аппарат для охлаждения
верхних конечностей — гипотерм, состоящий из холодильной
камеры и холодильного агрегата, работающего на
фреоне. В результате лечения охлаждением с помощью гипо-
терма снижается боль, реже возникает метеоризм тканей,
быстрее проходит травматический отек. Вправление
(репозиция) отломков проводится без новокаинового
обезболивания.
Иллюстраций 2.
УДК 621.57.041.004.67
Стенды для испытаний бессальниковых компрессоров при
ремонте. «Холодильная техника», 1976, № 9. >
Описаны стенды для испытаний бессальниковых
компрессоров при ремонте, смонтированные на Московском
специализированном комбинате холодильного оборудования.
Стенды позволяют выполнять контрольные операции,
предусмотренные технологическими процессами и
техническими условиями на ремонт бессальниковых
компрессоров.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
На первой странице обложки: Рыбопромысловый траулер типа «Горизонт».
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев,
И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-15448. Сдано в набор 3/VIII 1976 г. Подписано в печать 2/IX 1976 г. Объем 4 печ. л.
Уч.-изд. л. 7,5 Формат 84Xl08Vie. Тираж 16 355 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-86-73
Усл.-печ. л. 6,72
Заказ 1717 Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете
Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области