Термогазодинамический расчет газотурбинных силовых установок - Дорофеев В.М., Маслов В.Г., Первышин Н.В., Сватенко С.А., Фишбейн Б.Д.

Автор: Дорофеев В.М. Маслов В.Г. Первышин Н.В. Сватенко С.А. Фишбейн Б.Д.
Теги: тепловые двигатели (кроме паровых машин и паровых турбин) машиностроение газовые турбины газотурбинные силовые установки
Год: 1973
Похожие
Теория и проектирование газотурбинных и комбинированных установок
Конвертирование авиационных ГТД в газотурбинные установки наземного применения
Справочник по газоснабжению и использованию газа
Гидравлический расчет системы водяного отопления по S
Текст
                    • .''Л
4’-i
0' |g|£v;
” Ж-V-
IW Л
t Ж
5.- !вЖг1
fe ”
'>. I
т

 '".
г
S- Ш




(Ж:
?
 щ >
йт
с
ф.
,  цА •
ТЕРМО-
ГЛЗСЩИНАМИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ
ГАЗОТУРБИННЫХ
СИЛОВЫХ
УСТАНОВОК
'. i
' Я .<
 V -ia


> : ..
ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ
РАСЧЕТ
ГАЗОТУРБИННЫХ
СИЛОВЫХ УСТАНОВОК
Моск в а
«МАШИНОСТРОЕНИЕ»
1973
Т35
УДК 621.438 : 536-7.001.24
Термогазодинамический расчет газотурбинных силовых устано-
вок. М., «Машиностроение», 1973, 144 с.
В монографии приводятся методики термогазодинамнческого рас-
чета газотурбинных силовых установок (ГТУ), работающих в атмо-
сфере сухого и влажного воздуха. Рассмотрены различные методы
учета переменной теплоемкости. Подробно рассматривается влияние
изменения атмосферной влажности на расчет характеристик ГТУ.
Даются рациональные способы расчета ГТУ при использовании
универсальных ЭЦВМ, малых ЭЦВМ и других вычислительных
устройств, а также логарифмической линейки.
Приведены компактные таблицы, диаграммы и графики термоди-
намических параметров воздуха и продуктов сгорания углеводород-
ных топлив во влажном и сухом воздухе, а также другие вспомога-
тельные материалы к расчету ГТУ.
Монография рассчитана яа научных работников, инженеров, зани-
мающихся исследованием и конструированием ГТУ. Ее материалы
могут быть использованы также при дипломном и курсовом проекти-
ровании ГТУ различного назначения. Табл. 19, пл. 25, список
лит. 17 назв.
Авторы книги: [ Дорофеев В. М. |, Маслов В. Г.,
Сватенко С, А-, Фншбейн Б. Д.
Первышин Н. В. ,
© Куйбышевский авиационный институт им. С. П. Королева, 1973 г,
ОБОЗНАЧЕНИЯ
Символы
Л/ - мощность;
q-c — относительный расход топ-
GT
лива; qx ”	;
Се = -jp----удельный расход топлива,
Jve
отнесенный к мощности на
валу ГТУ;
п — частота вращения ротора;
d — влагосодержание воздуха,
масса (доля) водяного пара
в 1 кг сухого воздуха;
<₽d — относительная влажность;
(р0 — скоростной коэффициент вы-
ходного сопла или выход-
ного устройства ГТУ;
F — площадь;
р — давление;
G — расход воздуха, газа, топ-
лива;
—---------параметр приведенного рас-
хода;
ц — коэффициент расхода;
Р
ср dF.
£
k — показатель адиабаты;
— низшая теплота сгорания
топлива при Го - 293,15 К;
d -- 0;
£ — коэффициент полного сго-
рания;
ст — коэффициент восстановления
полного давления;
рх
ГК
— —------степень повышения полного
Р&х
давления в компрессоре;
Рг
лт — —:-----степень понижения полного
рх
давления в турбине;
I* '
Рт
лс - ’ —----степень расширения в вы-
рн
ходяом тракте ГТУ;
Р
лр — -------располагаемый перепад да-
влений в сечениях газовоз-
душного тракта ГТУ;
Н — удельная работа, теплопере-
пад (компрессора, турбины
и т. п.), вычисленные по
заторможенным параметрам
Т, t— температура;
s - удельная энтропия;
(— удельная энтальпия;
л (Г) — относительное давление,
термодинамическая функция:
т
dT
~ е
тй

где А ~ V427;
ср, 11ср  • удельная и мольная изобар-
ные теплоемкости;
• - газовая постоянная;
<7 (X), л (Л) — газодинамические функции
приведенной скорости пото-
ка; л -- ш/Окр-,
Го — стехиометрический коэффи-
циент, весовое количество
воздуха, теоретически необ-
ходимое для полного сгора-
ния 1 кг топлива;
а — коэффициент избытка воз-
духа;
w — скорость потока;
аКр — критическая скорость;
р — плотность;
v - <?в Gqxji
G&
циент. изменения расхода
воздуха, учитывающий охла-
ждение и утечки через ла-
биринтные уплотнения;
т) — коэффициент полезного дей-
ствия (к. п. д.);
g - массовая доля компонента,
гравитационная постоянная;
— коэффи-
3
г — объемная доля компонента;
е — основание натурального ло-
гарифма.
Индексы
— параметры заторможенного по-
тока;
уд •• удельные параметры ГТУ;
ад — адиабатный;
о — параметры, приведенные к стан-
дартным атмосферным условиям
(САУ), Гн = 288,15 К, р„-~
= 1,0332 кгс/см2, ф/f = 0;
с. т -свободная турбина;
г, в, п—соответственно газ, воздух, во-
дяной пар;
к, т, с — соответственно компрессор, тур-
бина (топливо), выходное сопло;
к. с — камера сгорания;
ср. — средний;
ч-	часовой;
р — располагаемый;
см — смесь;
м — механический;
охл — охлаждающий;
ут •— утечки;
d — влажный;
вх - - входной канал;
е — полезная работа на валу ГТУ;
s — параметры влажного воздуха при
насыщении.
Основные сечения потока
(при сложных индексах обозначение
сечения дается в скобках)
н — сечение невозмущенного потока перед
ГТУ;
вх — на входе в компрессор;
к - - на выходе из компрессора;
r — на входе в турбину;
т — иа выходе из турбины;
тк — на иыходе из турбины компрессора;
с — на выходе из ГТУ.
ВВЕДЕНИЕ
Термогазодинамический расчет ГТУ исторически сложился на базе
термодинамических уравнений, полученных для постоинных теплоемкостей
воздуха и продуктов сгорания. С повышением параметров рабочего процесса
(лк, Т’ и др.) выявилась необходимость учета изменения теплоемкости рабо-
чего тела, что привело к введению ряда поправок к традиционным уравне-
ниям, в первую очередь на расход топлива и теплоперепад в турбине. Струк-
тура применяемых уравнений позволяла вводить такие поправки на среднюю
теплоемкость процесса только при использовании метода последователь-
ных приближений, что делало громоздким отыскание точных решений.
В связи с этим параллельно начал развиваться графический метод расчета
в i—s-диаграмме и ей подобных диаграммах, получивший наибольшее при-
менение при расчетах многоступенчатых турбин. Одиако, вследствие того
что полезная работа цикла ГТУ является разностью двух больших тепло-
пер еп адов и обычно составляет 30—40% от наибольшего перепада, погреш-
ность графических методов расчета оказалась неудовлетворительной.
Дальнейшее развитие аналитических методов расчета ГТУ привело
к более точному учету изменения теплоемкости в рабочем процессе без
последовательных приближений. При этом, как и при графических методах
расчета, в термодинамическом расчете используются истинные значения
теплоемкостей рабочего тела вместо их средних значений. В этих случаях
для расчета необходимо располагать таблицами или диаграммами (номограм-
мами) основных термодинамических функций (энтальпии, энтропии и т. п.)
для воздуха и продуктов сгорания. В настоящее время метод расчета ГТУ
с помощью таблиц или диаграмм типа «энталъпия—эитрония» широко рас-
пространен. Чаще всего используются таблицы энтальпии и так называемого
относительного давления — термодинамической функции, вычисляемой через
приращение энтропии:
т
~AR J
л(Т)=-^-= е л/г = е
Ро
где соответствующая величина энтальпии
г
М cp{T)dT.
Т'
С помощью л-функций уравнение адиабаты, получаемое точным инте-
грированием дифференциального уравнения адиабаты (с учетом зависимости
k = f (Т)), выглядит следующим образом:
Ра __	(Г3)
Pi я (Л) ’
5
вместо традиционного выражения, получаемого приближенным интегриро-
ванием (при допущении k ~ const) того же уравнения,
Таким образом, расчетные операции возведения в степень и подбора
последовательными приближениями показателя /?ср по величинам Тср при
использовании термодинамических функций отпадают, что обуславливает
большую точность, простоту и быстроту расчетов и стабильность получаемых
результатов.
Например, при использовании термодинамических функций типа «эн-
тальпия—энтропия» удельную адиабатную работу турбины вычисляют
следующим образом:	= ir — iT , в то время как по традиционному
методу средних теплоемкостей
где Аср находят последовательными приближениями по величинам Теп
- Г; +
Использование таблиц термодинамических функций типа «энтальпия—
энтропия» является, таким образом, аналитической интерпретацией графи-
ческих методов расчета в i—s-диаграммах, потребовавшейся в связи с при-
менением ЭЦВМ и необходимостью повысить точность расчета ГТУ.
Важным этапом в развитии термогазодинамического расчета ГТУ явился
также переход к расчету по заторможенным параметрам потока, что значи-
тельно упрощает расчет и не даёт, как показали тщательные проверки,
сколько-нибудь заметных погрешностей в расчете.
Необходимость в уточнении, облегчении и убыстрении термогазодииами-
ческих расчетов ощущается всеми, кто занимается проектированием и расче-
том характеристик газотурбинных установок. Поэтому в течение последних
35—40 лет появилось немало различных таблиц и диаграмм, уточняющих
и облегчающих термогазодинамические расчеты. Так например, таблицы
термодинамических л—I—s-функций для воздуха даны в работах Всесоюз-
ного теплотехнического института [13], а также в работах Винцента Е. Т.
П8], Ривкина С. Л. [111 и других.
С 1959 г. в Куйбышевском авиационном институте, а также в ряде
других вузов и организаций, занимающихся исследованиями ГТД, исполь-
зуются л—i—Т-функции для продуктов сгорания стандартного углеводород-
ного топлива, разработанные под руководством проф. В. М. Дорофеева.
Они были выполнены в виде диаграмм [4] и обеспечивали точность, достаточ-
ную для инженерных расчетов.
Такие диаграммы удобны при расчетах ГТУ с помощью логарифмиче-
ской линейки или настольных вычислительных устройств, а также малых
ЭЦВМ типа «Проминь», «Мир».
В настоящее время во многих организациях расчеты рабочего процесса
ГТУ проводятся также я на универсальных электронно-вычислительных
машинах БЭСМ, «Минск», «Урал» и т. п. В этом случае целесообразно поль-
зоваться л—i—s-функциями в виде таблиц.
Следует отметить, что в последние годы при расчетах ГТУ на универ-
сальных ЭЦВМ делаются успешные попытки использовать уравнения для
6
непосредственного определения термодинамических функций по заданным
таблицам ср или s интерполяцией их с помощью сложных полиномов и т. п.
Как показал опыт, применение быстродействующих ЭЦВМ не сняло
остроты проблемы совершенствования методик и алгоритмов программ
в связи с высокой дефицитностью, а также стоимостью машинного времени.
Практика программирования показывает, что при прочих равных условиях
применение термодинамических функций сокращает затраты машинного
времени на расчет ГТД различных схем в 1,5—2 раза.
Эксплуатация современных газотурбинных установок в различных
климатических условиях потребовала также учета влияния влажности на их
характеристики. Достаточно отметить, что одно только увеличение удель-
ного расхода топлива ГТУ вследствие этого может достигать 3—6%.
Расчет рабочего процесса с учетом влажности вследствие более слож-
ного состава рабочего тела является еще более трудоемким. Применение
л—i—s-функций при таких расчетах очень эффективно, но необходимые
для этого материалы пока не публиковались.
В настоящей книге дано дальнейшее развитие работ В. М. Дорофеева
по термодинамике рабочего процесса газотурбинных двигателей с учетом
влияния атмосферной влажности на характеристики ГТУ, а также рас-
смотрен опыт применения для расчетов этих характеристик разнообразных
ЭЦВМ. В ией излагаются основы термогазодинамического расчета ГТУ,
работающих в условиях сухого и влажного воздуха (гл. I и II), приводятся
рабочие формулы и графики, таблицы и диаграммы я—i—s-функций, необ-
ходимые для таких расчетов, а также даются числовые примеры расчета
характеристик ГТУ (гл. Ш и IV). Диапазон фиксированных значений влаго-
содержания d и коэффициента избытка воздуха а, для которых с помощью
ЭЦВМ вычислены таблицы термодинамических функций, выбран таким обра-
зом, чтобы обеспечить необходимую точность расчетов в практически инте-
ресной области рабочих режимов ГТУ различного назначения. Практика
программирования на универсальных ЭЦВМ показала, что использовать
таблицы л—i—s-функций в зависимости от температуры с шагом, меньшим
чем 10°, не имеет смысла. В связи с этим приводимые в книге таблицы полу-
чились весьма компактными.
Исходя из того, что расчет характеристик ГТУ обычно производят для
температур окружающего воздуха меньших 60° С и при относительной влаж-
ности — 0< 100%, таблицы рассчитаны для четырех значений d (0; 0,04;
0,08; 0,15), что позволяет выполнять точную интерполяцию для любых про-
межуточных 'значений d, характерных для земной атмосферы \ на ЭЦВМ
с различными объемами памяти.
Большинство современных ГТУ имеет эксплуатационные режимы в диа-
пазоне коэффициентов избытка воздуха а = 3-^-8. Для форсажных камер
сгорания наиболее характерен диапазон а = 1,15-н1,5. Опыт работы пока-
зывает, что для расчета характеристик различных типов ГТУ допустимо
иметь таблицы л—I—s продуктов сгорания со следующими значениями
коэффициента избытка воздуха а = 1,0; 4,0; oq.
В гл. Ш для значений а — 1,0; 4,0 и а = оо даны таблицы я—1—s
для продуктов сгорания стандартного углеводородного топлива в сухом и
влажном воздухе (d. — 0; 0,04; 0,08 и 0,15), а в гл. IV приведены л—i—Т-
диаграммы, необходимые при расчетах с помощью настольных вычислитель-
ных устройств и малых ЭЦВМ. В приложениях приведены необходимые
вспомогательные материалы к термогазодинамическим расчетам ГТУ.
1 Климатологический справочник СССР. Вып. 8. Влажность воздуха. Ч. 5, т. I, Л.,
Гйдрометеоиздат, 1959.
7
ГЛАВА 1
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ГАЗОВ
С ПЕРЕМЕННОЙ ТЕПЛОЕМКОСТЬЮ И РАБОЧИЙ
ПРОЦЕСС ГТУ
1. КОЛИЧЕСТВЕННОЕ ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ДАВЛЕНИЯ
И ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ НА ТЕПЛОЕМКОСТЬ ВОЗДУХА
И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ГТУ
Изобарная теплоемкость ср воздуха и продуктов сгорания в значитель-
ной степени зависит от температуры и влагосодержания. На рис. 1 показана
зависимость теплоемкости ср и показателя адиабаты k воздуха и продуктов
сгорания керосина в воздухе при а = 4,0 и 1,0 от температуры при влагосо-
держании d =? 0. В пределах изменения температуры от 273 до 1800 К
теплоемкость ср сухого воздуха возрастает на 23%, а продуктов сгорания на
31%, показатель адиабаты в том же интервале изменения температуры па-
дает для воздуха на 7% и для продуктов сгорания — на 9%.
Теплоемкость пара значительно отличается от теплоемкости воздуха
и продуктов сгорания, поэтому значения последних существенно зависят
от наличия в иих влаги. Удельные теплоемкости влажных воздуха и продук-
тов сгорания при постоянном давлении могут быть вычислены по известным
соотношениям для газовых смесей:
„	__ сРз +
' сРв.ё— 1_|_4	’
где Сра и сРа — изобарная теплоемкость соответственно сухого воздуха и водя-
ного пара.
На рис. 2 приведены зависимости изобарной теплоемкости и значения
показателя адиабаты k от температуры для воздуха и продуктов сгорания
(а — 1) при различных значениях влагосодержания. Значения ср приняты
по данным М. П. Вукаловича и др. [2]. Влияние влагосодержания различно
при различных температурах. При температуре 400 К изменение влагосодер-
жания от 0 до 0,2 приводит к возрастанию ср воздуха приблизительно на 14%
и к уменьшению k на 1,5%, а при температуре 1800 К такое же изменение
влагосодержания вызывает увеличение ср на 21% и уменьшение k на 3%.
Пренебрежение зависимостью изобарной теплоемкости от температуры
и влагосодержания существенно сказывается иа точности вычисления коли-
чества подводимой теплоты, работы сжатия и расширения и других параме-
тров рабочего процесса. Необходимые для расчетов ГТУ зависимости отно-
сительного изменения показателя адиабаты kd, газовой постоянной Rd от
влагосодержания воздуха даются в приложении 5.
8
Рис. I. Зависимость i< лобарной теплоемкости и показателя адиабаты от температуры и коэффи-
циента избытка воздуха
Рис. 2. Зависимость изобарной теплоемкости и показателя адиабаты от температуры, коэффи-
циента избытка воздуха и влагосодержання
На рнс. 3 показало изменение подводимой теплоты qT в изобарном про-
цессе; так, например, при нагреве воздуха от 273 до 1800 К отношение qr
при переменной теплоемкости к значению дт при постоянной теплоемкости
9
составляет уже 1,13. В меныпей степени влияние изменения изобарной
теплоемкости сказывается на величине работы адиабатного сжатия. На рис. 4
Рис. 3. Влияние переменной теплоемкости на количество теплоты в изобарном про-
цессе при возрастания температуры газа и Т*к = 273 К
показана зависимость работы адиабатного
сжатия и
давления
соотношения Нк =
«Д
в компрессоре для
(У'Чд)ср=уаг
(/Ч^)СР-consl
от степени повышения
Рис. 4. Влияние переменной теплоемкости на величину адиабатной работы сжа-
тия в компрессоре
высот Н — 0 и Н ~ 11 000 м. При степени повышения давления як =
— 30 ошибка в определении адиабатной работы при Н = 0 составляет 1%,
10
.а при H — 11 000 м равна 0,2%. Однако при расчете полезной работы цикла
газотурбинных силовых установок (Не & Нт — Яп) такие погрешности при-
водят к ошибкам, в несколько раз большим.
Рис. 5. Влияние переменной теплоемкости сухого воздуха на величину параметра
приведенного расхода
Д~_
К
2
мости от коэффициента
избытка воздуха и влаго-
содержания
Рис. 6. Изменение вели-
чины ркр =	=
k
/ 2 X 1 в зависи-
На рис. 5 показано влияние начальной температуры Т? и располагаемого
перепада давлений — лр на параметр удельного приведенного расхода
2 \*-1
^уд ~ Fp* — М
характеризующий пропускную способность сечеиий ГТУ.
На рис. 5
' Ср---у аг _ Д(ср = V а г)
А (ср— const) *
^p=const
11
Определение параметров газа в критическом сечении сопла не представ-
ляет затруднений, если известно отношение давлений
fe
ft — РкР =( 2 У' 1
Ptcp— V А--1 J
Однако величина ркр, легко вычисляемая при неизменной теплоемкости,
в действительности будет также заметно зависеть от начальной температуры,
коэффициента избытка воздуха и влагосодержания (рис. 6).
Рассмотрение приведенных на рис. 1—6 зависимостей показывает,
в какой мере важно учитывать влияние температуры и влагосодержания
на kf и т. п. при расчете ГТУ.
Влияние давления на удельные теплоемкости ср и рассмотрено в рабо-
тах М- П. 'Вукаловича и др. 12] и М. Д. Апашева [11.
Как известно,
Дср — Л Т ( ^dp>
pi
(1)
Анализ выражения (1) на базе известных уравнений:
Клапейрона
pv = RTt	(2)
Ван-дер-Ваальса
(р +	&в) = КГ,	(3)
Бертл о
(р+-^)(«-6в)=да’1	(4)
Вукаловича и Новикова
(р+£)(»-*) =
v	'	А
(5)
показывает, что при использовании уравнений (2) и (3) Аср = 0, при исполь-
зовании уравнения (4)
А — 81 ^кр
— 32 * ИРкрТ» Р
и при использовании уравнения (5)
Ь®-(5+2т)+-Ц^
5 Ц- 2m
~2
рТ
5 + 2m
2 '
(6)
В этих уравнениях v — удельный объем; — газовая постоянная;
«в, Ьв. ^в» Ь — коэффициенты уравнений Ван-дер-Ваальса, Бертло,
Вукаловича и Новикова; Л'’2— число одиночных, двойных и т. д. моле-
кул; — число Авогадро; ркр, Ткр — критическое давление и температура;
С— константа уравнения (6); tn — число вращений, потерянных сложными
молекулами.
12
Для оценки влияния давления на теплоемкость воспользуемся форму-
лами, полученными в исследованиях М, Д. Апашева 11].
Для диапазона температур 273—1800 К (при нулевом давлении) моль-
ная теплоемкость воздуха определяется выражением
|ЛСДО = 6,9 + 1,487*10"3 (Т — 273) — 2,01-10“’ (Г — 273)2 ккал/(моль*К).
Поправка на давление для воздуха на базе уравнения Бертло
Ацср = 30,316 ккал/(моль. К).
Если предположить, что на высоте характеризуемой давлением рн
и температурой Тя, совершается процесс адиабатного сжатия при постоян-
ном показателе адиабаты k = 1,4, то в начале процесса поправка
4^ = 30,316^-,
* я
в конце процесса
ДцсР1( = 30,316
1 к
Используя уравнение адиабаты, можно установить связь между Арср
К
Рк
и степенью повышения давления -£2S-:
Ръ
А|1сРк = Дцср, * 
= АрсРй (
Прп k = 1,4 получим
Рк )
Задавшись рк/ря = 50, что значительно превышает общую степень
повышения давления современных газотурбинных установок, имеем
_ / Plt коде =
\ Ра /	*
Расчеты показывают, что отношение ApcJApc^ для /7 = 0 (рн ~
= 1,0332 кгс/смк; Та = 288,15 К) равно 0,0019 и для конца адиабатного
сжатия при степени повышения давления рк/ря = 50 составляет 0,0033.
Для высоты Я = 11 км (ра — 0,2314 кгс/см2 и Тп = 216,66 К)


= 0,001
и
= 0,0018.
Для продуктов сгорание в связи с более высокими температурами по-
правки на давление будут еще меньше.
Таким образом, все расчеты современных газотурбинных установок как
стационарных, твк и транспортных, можно проводить не учитывая влияния
давления на теплоемкость. Поправка теплоемкости на диссоциацию продук-
тов сгорания при современных для ГТУ уровнях температур можно также не
учитывать.
13
2. ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ПРОЦЕССОВ И ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ТОПЛИВ ГТУ
Цикл идеальной ГТУ состоит из процессов адиабатного сжатия, изобар-
ного подвода теплоты, адиабатного расширения и изобарного отвода теплоты.
Наиболее трудоемки расчеты процессов сжатия и расширения.
Рассмотрим уравнения для расчетов адиабатных процессов сжатия
и расширения, позволяющие непосредственно учитывать зависимость сп =
- f (Л.
Для этого воспользуемся объединенным законом термодинамики в сле-
дующей форме:
dq — Т ds = Ср dT — Av dp*
(7)
где q—подводимая теплота.
Для идеального адиабатного процесса (ds ~ 0) справедливо
cpdT = Av dp.
(8)
После подстановки в выражение (8) значения удельного объема из урав-
нения (2) получим
-&dT = AR^
г	р
или
k dT dp
k-ГТ ~ р *
Интегрируя выражение (9), имеем
J _ 1 т ~sp Sv —AR In ? .
re
(9)
(10)
Интеграл (10) представляет собой изменение энтропии в изобарном про-
цессе при изменении температуры от Тй до Т (за начало отсчета могут быть
приняты любые значения TQ и р0). Пренебрегая зависимостью ср = f (Т),
при интегрировании получаем уравнение адиабаты в традиционном виде:
Ра
Pi
/г
(И)
Интегрируя выражение (10) при точном учете зависимости ср ~ f (7),
получим уравнение адиабаты в следующем виде:
Pi _ Д (Т2)
pi (Л) ’
(12)
где
pi ₽о
n(TJ = n(T0)e
(13)
Из уравнения (13) вытекает, что термодинамическая функция л (7),
называемая относительным давлением, так же как и энтропия и энтальпия,
14
для каждого рабочего тела зависит только от одного параметра — темпера-
туры. Так, например,
s2
(14)
*	*
£2	£1
(15)
Таким образом, уравнения (12)—(15) связывают между собой величины
з, я (Т) и Т.
Наличие соответствующих таблиц или диаграмм в функции Т позволяет
точнее, чем по уравнению (11), рассчитать адиабатные процессы, не прибегая
к последовательным приближениям для вычисления средней теплоемкости
процесса.
При пользовании термодинамическими функциями скорость w потока
в сечениях ГТУ удобнее определять по формуле
ш =s 91,53 У х* — i
(где 91,53 =
Таблицы я—i—-s-функцнй, которые приводятся в гл. Ш, вычислены
для давления р ~ 1 кгс/сма. Значения удельной энтропии для давлений,
меньших или больших 1 кгс/смй находят по формуле
s	AR 1п Pi
где Т ~ idem, а = idem, d = idem.
Приводимые в таблицах значения удельной энтропии s для сухого
и влажного воздуха позволяют аналитически определять значения термоди-
намических функций лихв тех случаях, когда истинные значения and зна-
чительно отличаются от табличных, а также при упрощении программирова-
ния на некоторых ЭЦВМ. Кроме того, значения s требуются при определении
средних значений параметров неравномерных потоков в элементах ГТУ и
других струйных аппаратах.
Данные по молекулярной массе и газовой постоянной для кислорода,
азота, водяного пара, воздуха и других газов [2], положенные в основу
дальнейших расчетов, приведены в табл. 1.
1. Относительная молекулярная масса и газовая постоянная R
различных газов
Наименование
Наименование
Наименование
Азот атмо-
сферный
Кислород
Воздух
28,97
30,11
26,49
29,27
Углерод
Водород
Окись
углерода
Двуокись
углерода
Водяной пар
44,01 19,26
18,02 47,06
В табл. 2 сопоставлены данные по элементарному составу, низшей тепло-
творной способности, газовой постоянной, составу продуктов сгорания и
другим характерным параметрам углеводородных топлив, применяемых
при эксплуатации ГТУ.
1Б
2. Сопоставление данных продуктов сгорания различных топлив ГТУ
Параметры	Углеводородные топлива, используемые в ГТУ						Стандартное углеводород- ное топливо
	Керосин Т-1	Керосин Т-2	Керосин Т-7	Бензин Б -70	Дизельное топливо ДЗ	Природный газ (метам)	
Элементарный состав: С в % Н а %	86,3 13,7	85,7 14,2	и 85,85 14,05	85,26 14,74	86,78 13,22	74,87 25,13	85,5 14,5
HuQ з ккал/кг	10 250	10 250	10 300	10,525	10 320	И 950	10 2501
в кг/кг	14,6	14,72	14,69	14,83	14,49	17,18	14,78
Rr в кгс-м/(кг-К)	29,24	29,32	29,30	29,38	29,18	30,71	29,35
Состав продуктов стехиометрического сгора- ния в сухом воздухе в %: по объему C0S Н*О Мгат	13,36 12,63 74,01	13,13 13,01 73,86	13,19 12,90 73,91	12,94 13,32 73,74	13,56 12,30 74,14	9,50 19,00 71,50	13,03 13,17 73,80
по массе СО* Н2о **ат	20,28 7,85 71,87	19,98 8,10 71,92	20,06 8,03 71,91 а	19,73 8,32 71,95	20,53 7,63 71,84	15,08 12,34 72,58	19,85 8,21 71,93
Теплоемкость ср в ккал/(кг-К): при f — 300° С при t = 1000° С	0,2707 0,31 БС	0,2712 0,3163	0,2711 0,3161	0,2717 0,3169	0,2702 0,3150	0,2808 0,3282	0,2714 0,3166
> Рекомендуемое значение для полученяя с.синимых результатов при расчетах ГТУ.							
Из сопоставления следует, что характеристики большинства углеводо-
родных топлив, применяемых в ГТУ (исключая природный газ) вполне
удовлетворительно совпадают с характеристиками топлива имеющего сле-
дующий элементарный состав: 85,50 углерода и 14,5% водорода и условно
названного в табл. 2 стандартным углеводородным топливом (СУТ). Поэтому
для расчетов термодинамических функций продуктов сгорания ГТУ в даль-
нейшем использовалось только стандартное углеводородное топливо с указан-
ным выше элементарным составом (сокращенно будем называть его угле-
водородным топливом).
Таблицы термодинамических функций л—I—s для продуктов сгорания
углеводородного топлива в сухом и влажном воздухе, а также для воздуха
и водяного пара, приведены в гл. Ill,
3. РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ ГТУ С ПОМОЩЬЮ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ
ФУНКЦИЙ п—i—з
Рассмотрим на нескольких примерах использование термодинамических
функций л-—i—s для расчета рабочих процессов ГТУ.
Пример 1. Определить удельную работу компрессора и состояние воздуха за ком-
прессором.
Состояние воздуха перед компрессором: р*х = 1,0332 кгс/см2; Т*х = 288,15 К; d = 0-
Адиабатный к. п. д. компрессора г|’ = 0,82.
'ад	*
Степень повышения полного давления лк = рк/рвх = 26.
Решение. Для Г*х = 288,15 К находим по табл. 5 (d = 0; а = оо) значения л (Т*х) =
= 1,2065 и (’х — 68,86 к кал/кг. Вычисляем п (Т* ) = лкл (Г**) =- 30,1625. Зная л (Тк )т
находим i* = 172,54 ккал/кг и Г’ = 708,53 К- Вычисляем удельную работу компрессора
ад	"ад
(теплоперепад) Нк и температуру воздуха за компрессором 7'к;
(к
ВЗД~'ВХ _ 172,54 — 68,86
т)‘	0’82
= 126,44 ккал/кг;
С = 'вх 4-	= 68,86 + 126,44 — 195,30 ккал/кг.
По значению i* находим Т* = 796,20 К.
К	Л
Давление за компрессором р* = р’хлк = 25,830 кгс/см2.
Пример 2. Определить удельную работу турбины и состояние газа за турбиной.
Состояние газа перед турбиной: /* — 1127° С; р*=25 кгс/см2; d = 0,04; а = 4,0;
щнабатный к. п. д. турбины 1]	= 0,92; степень понижения давления л ~ 11,9.
Решение. Для а = 4.0; d = 0.04; Тг 1400,15 К находим по табл. 9 значения; /р
= 383,06 ккал/кг; л (Г’) = 555,86. Величина л (Т* ) = *	= 5^>86 = 46,71.
х	4 тадл Л,-	11,9
Зная я (Г* 1 находим (’ = 198,59 и Г* = 772,84 К-
' Wv	»Д	ад
Вычисляем удельную работу (теплоперепад) турбины:
/7т = Г - i* = (i* — % )	= (383,06 — 198,69) 0,92 = 169,71 ккал/кг.
аА
Определим /’ = «* — Нт = 383,06 — 169,71 — 213,35 ккал/кг и по — температуру
Т; = 825,85 К.
2 Заказ 281
17
Давление за турбиной
Рг 25
Рт ~ 11,9
= 2,1 кгс/см2.
В заключение произведем оценку точности расчетов по рассмотренным
термодинамическим функциям.
Рассмотрим, например, керосины Т-1, Т-2, Т-7, которые по составу
несколько отличаются от стандартного углеводородного топлива (СУТ)
(см. табл. 2).
Сравнение функций л—i—s для продуктов стехиометрического сгорания
указанных керосинов и СУТ позволило вывести связи
Гг-1 = 0,997гсут;	= 0,9991^*, iT-7 = 0>998icyT.
Тогда для диапазона 273—900 К
Я (ту,	1 4- 0,000006 (Т - 273)
« U )сут	Я (Лсут	X (Псут	'
и для диапазона 900—1800 К
л (Т)т_! л (Т)т-2 л (Т)т.7	1,004л • (Г) сут.
Эти соотношения получены, как указано, для а = 1,0. При увеличе-
нии а отношения i и п(Т) продуктов сгорания разных керосинов к
и л (Лсут» естественно, будут стремиться к единице.
Рис, 7. Влияние коэсЬй
щиента избытка воздуха на относительное изменение
теплоперепадов
Как видно из приведенных данных, возникающие ошибки при отсчете
G—i 1 (а — КО) будут меньше 0,3%, а при отсчете л (Т3)/л (7\) — исчезающе
малы. Если необходим очень точный расчет, следует использовать указанные
выше соотношения.
18
На рис. 7 приводится график по-
правок на теплоперепады, рассчитан-
ный для пяти начальных температур
процессов расширения при различных
степенях расширения лр и а для сухого
рабочего тела.
За исходные значения приняты
теплоперепады при а = 4. На рис. 7
также сопоставляются те значения а,
для которых рассчитаны таблицы тер-
модинамических функций, приводимые
в гл. III с характерными для ГТУ
рабочими диапазонами а. На рис. 8
показана зависимость температуры
конца адиабатного расширения от а
при различных степенях расширения лр
и начальных температурах процесса
расширения. Рис. 7 и 8 убеждают в том,
что при расчете теплоперепадов для
большинства случаев влиянием откло-
нения а от ближайшего табличного
значения можно пренебречь.
4. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА
РАСХОДА ТОПЛИВА В КАМЕРЕ
СГОРАНИЯ ГТУ С УЧЕТОМ ВЛАЖНОСТИ
АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА
Анализ точности различных фор-
мул для определения расхода топлива
в камере сгорания без учета атмосфер-
ной влажности дан в работе К. В. Хол-
щевникова 1161. На основе уравнения
Кирхгофа им совместно с Я- Т. Ильи-
чевым получена формула, которая при
незначительных упрощающих предпо-
Рис. 8. Влияние коэффициента избытка
воздуха на температуру конца процесса
расширения
ложениях приводится к уравнению
проф. В. В. Уварова. Формула В. В. Уварова обеспечивает наименьшую
погрешность (до 0,3%) при расчете расхода топлива:
**	л
= * г( г) *Г(О) ~	(К) 4- 'в (0)
т	fj t ;*	_ i "*	*
' г (Г) *г (0)
(16)
где индексом 0 обозначены условия определения исходной .теплоты сго-
рания топлива Htla. Широко распространено также уравнение Т. М. Мель-
кумова, которое может в предельных случаях давать погрешность до 1,5%:
, — .______________(Г) -в (к)
Т	TJ *-	/ *♦	< •
пи (О) &КС Vr (г) 1в (к>
(17)
Для камеры сгорания ГТУ, работающей в атмосфере влажного воздуха,
количество топлива qT{1> приходящееся на 1 кг воздуха в камере сгорания,
2*	19
(18)
(19)
может быть также получено на основе уравнения Кирхгофа. В соответствии
с принятыми обозначениями и основными допущениями вывода уравнения (16)
формула для q^d получает следующий вид:
_	1	. (*г (г)	+ <0 ('в tr) —
1 4- d	И ?   (i" — I \
\г(г)	*в(к)М-0
В формуле (18)
Ни = HUl> h Д) Ов (Ю ~ ‘в (0))	(1 + Lo) Or (к) *г (0))а= 1 Н“ Д^т,
где ДЯТ количество теплоты, подводимое к топливу в магистрали от бака
до форсунок камеры сгорания, которое может быть вычислено по формуле
Д//т — iT— 1Тй и обычно не превышает 15—20 ккал/кг.
Рис. 9. Изменение низшей
теплоты сгорания топлива
в зависимости от темпера-
туры воздуха за компрес-
сором
Изменение низшей теплоты сгорания Ни углеводородного топлива в за-
висимости от температуры воздуха за компрессором по уравнению (19)
без учета влияния члена Л//т, которым зачастую можно пренебречь, приве-
дено на рис. 9.
20
В частном случае при г/ — 0 уравнения (18) и (20) дают результаты»
фактически совпадающие с результатами К- В. Холщевникова и Я- Т. Ильи-
чева (рис. 10). Однако из структуры уравнения (18) следует, что если нужно
по уравнению (2D); е — По методике К. Холщевникова к Я* Т. Ильи-
чева; О — па методике Ч. А. Мейера 110]
учесть состав продуктов сгорания (а), и зависимость (19), то значение qXA
потребуется определять методом последовательных приближений.
Оставаясь в рамках принятых допущений, расход топлива в камере
сгорания можно найти и без последовательных приближений, используя
следующую схему процесса в камере сгорания, справедливую для уравне-
ния (18).
21
Впрыск
тс пл nt а
Рис. 11. Расчетная схема про-
цесса в камере сгорания
gr^gyrf/1?;
Рис. 12. Относительное изменение расходов топлива, найденных различными методами, в за-
висимости от влагосодержания d\
1 — по уравнению (20) для а = 3,0-3,5 (Т* =- 1400 К, Т* = 800 Kj; 2 — по уравнению (20) для Ct =
= 3,5 <-4,0 ( Г* — 990 К, Т* ~ 400 К); 3 — по уравнению (17) Т. М. Мелькумова для а — 3,0-гЗ,&
(7* - 1400 К, 7* = 800 К,): 4 — пр уравнению (17) Т. М. Мелькумова для а — 3,5 <-4,0 ( 71* = 990 К*.
Т*
к
5 — по методике Самуэльса и Гейля [10]
22
Пусть в жаровую трубу камеры сгорания подается 1 кг топлива и кг
сухого воздуха (рис. 11), а остальной воздух и водяной пар (содержавшийся
во всей массе воздуха) подогреваются при обтекании жаровой трубы до тем-
пературы смеси на выходе из камеры сгорания.
В этом случае при £кс ~ const величину q?d достаточно просто опреде-
лить по таблицам л—i—Т-функций для влажного воздуха и продуктов сте-
хиометрического сгорания:

/Л	л \
V» (г)	(n))d
(20)
При этом коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания
^Td^t) (1 d)
(21)
Сравнение значений по уравнению (20), по опубликованным мето-
вели-
дикам [10] и по уравнению (17) показано на рис. 12.
Результаты точных расчетов по формуле (20) показывают, что
чина qTir зависит от влагосодержання d и коэффициента избытка воздуха а.
В предельных случаях для современных ГТУ влияние а может достигать
±0,3—0,4%. Если влиянием а пренебречь, то зависимость qtd = f (d)
может быть изображена в виде осредненной кривой (см. приложение 2).
Некоторое различие значений q-d, полученных точным расчетом по л—i—s~
функциям и по методике 110], объясняется принятым в последней допущением
равенства отношений средних теплоемкостей у газа и воздуха в процессе
подвода теплоты при работе на сухом и влажном воздухе.
Абсолютный расход топлива в ГТУ рассчитывают по формуле
= 36007tGbv.
(22)
При расчете расхода топлива ГТУ часто бывает целесообразно исполь-
зовать диаграммы н графики. В приложениях 1 и 2 даны зависимости qT =
— f (7^, Тк) и qr{J = f (d), рассчитанные на основе уравнения (20) по термо-
динамическим функциям для воздуха и продуктов сгорания углеводородного
топлива.
ГЛАВА II
ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ
При термогазодинамических расчетах ГТУ различают исходный проект-
ный расчет и расчет характеристик выполненных двигателей.
В первом случае задачей расчета является определение характерных
параметров ГТУ, размеров ее проточной части и исходных параметров для
газодинамического расчета турбокомпрессора, камеры сгорания, выходного
тракта и других элементов.
Во втором случае решается обратная задача: размеры проточной части
и характеристики элементов ГТУ известны, а требуется рассчитать изменение
параметров ГТУ под воздействием тех или иных факторов (температуры»
влажности и давления, регулирующих факторов и т. н,).
При расчетах характеристик ГТУ для компрессора, турбины и других
элементов двигателя обычно известны их параметры и характеристики. Это
нли их расчетные параметры и характеристики, выполненные на основе
исходного проектного расчета ГТУ, или типовые параметры и характеристики
известных прототипов.
При исходном проектном расчете параметры ГТУ выбирают. Выбор пара-
метров при исходном проектном расчете ГТУ имеет следующие особенности.
1. Коэффициенты полезного действия (к. п. д.) и коэффициенты потерь-
в элементах ГТУ приходится выбирать априорно. При этом обычно исходят
из данных известных прототипов или обобщающих статистических материа-
лов по отдельным элементам ГТУ [8 ].
2. Расход воздуха через компрессор вначале или принимают равным
1 кг/с, или выбирают на основе известного прототипа.
 3. Величину расчетной степени повышения давления пк выбирают
на основе технико-экономического анализа, исходя из намечаемых проект-
ных решений. В зависимости от назначения, конструктивной схемы, требуе-
мой массы и т. п., современные ГТУ проектируют в широком диапазоне
(лк 3-н25).
4.	Температуру газа перед турбиной Т? выбирают также на основе
технико-экономического анализа, исходя из намечаемых проектных решений.
В зависимости от назначения, требований к массе, габариту, стоимости
и т. п.» большинство современных ГТУ проектируют с Г* — 950
-=-1250 К, а прототипы авиационных ГТД имеют Т* — 1400	1550 К-
5.	Степень расширения лс в выходном тракте ГТУ выбирают в зави-
симости от ее назначения, а также конструкции турбины и выходного устрой-
ства. Если энергия выходной струи не используется, то чем меньше значе-
ние лс, тем эффективнее ГТУ. У современных турбовальных ГТУ путем рацио-
нального проектирования турбины и выходной системы удается достичь
весьма малых значений лс = 1,03: 1,08.
24
б.	ИСХОДНЫЙ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ
ПРИ ПОСТОЯННЫХ СРЕДНИХ ТЕПЛОЕМКОСТЯХ ПРОЦЕССОВ
Рассматриваемый метод расчета [7, 12] основан на традиционных и
простых уравнениях, составленных для fecp = const, в которых, однако, ве-
личину Аср при необходимости можно уточнить последовательными прибли-
жениями.
Излагаемый ниже метод отличается простотой и наглядностью и в на-
стоящее время находит широкое применение. Особенно удобно использова-
ние такого метода при анализе малых отклонений параметров, при оценоч-
ных расчетах, а также при незначительном объеме выполняемых расчетов.
Одиако необходимость многократного логарифмирования и подбора после-
довательными приближениями среднего значения А в процессах прн точных
расчетах ГТУ быстро приводит к весьма существенным дополнительным
затратам времени и к некоторой нестабильности получаемых результатов,
что особенно заметно сказывается при усложнении схем ГТУ, при учете
атмосферной влажности и т. п.
Рассмотрим эту методику применительно к расчету ГТУ при сухом
атмосферном воздухе (схема и условные обозначения сечений ГТУ показаны
на рис. 13).
Исходные параметры:
Барометрическое давление рв.
Температура атмосферного воздуха Гн.
Расчет процесса в компрессоре
Температура перед компрессором ГТУ
где и — скорость набегающего на воздухозаборник потока (в случае авиа-
ционных, транспортных и тому подобных турбовальных ГТУ) в м/с; 2g
2010.
Давление перед компрессором ГТУ
k
РвХ — Рп^вх --
Рн&вх •
Давление за компрессором
Ра — Рвхлк»
(23)
где лк выбирают.
Удельная работа компрессора
/
Я«=-;Л-гЛЛ.Т;х\Лк **
ад
где адиабатный к. п. д. компрессора тцл выбирают, a kB берут по средней
температуре процесса, в качестве которой чаще всего приближенно прини-
мают Тср «=: (Т^ -Ь 7\х) 0,6.
25
Точнее среднее значение cfi и k в процессе находится по разности энталь-
пий (см. ниже).
Мощность, потребляемая компрессором,
дг   427GB//к
' к 75
(24)
Температура воздуха за компрессором
Рис. 13. Схема проточной части турбовальной ГТУ
Расчет процесса в камере сгорания
Давление перед турбиной
Рг — РиРке 
(25)
Относительный расход топлива дт необходимо вычислять способами,
требующими, как правило, специального учета теплоемкости соответству-
ющих рабочих тел. Например, в расчетах с ср = const широко распростра-
нено следующее приближенное уравнение теплового баланса х:
(_*..ib	\ э
с Т __г Т \
р„л г	к)
— т; г
где Т* выбирают, а ср — средние теплоемкости находят по величинам
Т’ср,. (Го + Тт) 0,5 и Тс^ (То 4 Тк) 0,5 (см. приложение 3).
Коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания находят по фор-
муле (21), которую для сухого воздуха записывают следующим образом:
“г-	; “« -	•
(26)
1 Более точные значения </.г можно снять с диаграммы (см. приложение 1), рассчи-
танной по уравнению (20).
26
Расход газа на входе в турбину
<?r(r) ==	(27)
Часовой расход топлива определяют по уравнению (22).
Расчет процесса в турбине для одновальной ГТУ
Давление за турбиной
р* = рклс (лс — выбирают).
Степень понижения полного давления в турбине
лт — —f .
Ап
(28)
(29)
Удельная работа турбины
= I ARrTr fl — г_ \^ад*
I	I
Значением адиабатного к. п, д. турбины задаются, а берут по средней
температуре процесса Гср (Тг + Тх) 0,5 (см. приложения 4 и 5)’
Мощность турбины
427GrtrJtfT
75
(30)
Температура газа за турбиной
т
"Пт
1 аД
Расчет процесса в турбине для двухвальной ГТУ
со свободной силовой турбиной
Мощность турбины компрессора
(31)
Удельная работа турбины компрессора
/Гтк
откуда степень понижения давления в турбине компрессора
•^тк
27
Давление за турбиной компрессора
Рта =
Рг
JtTK
Температура за турбиной компрессора
Расход газа на входе в свободную турбину
Gr (тк) — GavTlt (1
(32)
Величину vTK полагают равной единице, если в проектном задании
особых указаний по охлаждению или утечкам дли свободной турбины не
имеется.
Удельная работа свободной силовой турбины
$
где згте — тх™, а коэффициентом восстановления полного давления
Рн^с
в переходнике между турбинами (о\1К) и к. п. д. свободной турбины (Лтезд) —
задаются; k' берут по температуре Тср г=« (Т?к + Т?) 0,5.
Расчет процесса в выходном тракте
Скорость истечения на выходе из ГТУ вычисляют по уравнению
где величинами зтс и скоростного коэффициента срс задаются, a 1г'г берут по
средней температуре процесса в выходном тракте Тср (у* од
Температура
Расход газа через выходной тракт ГТУ
Gr (с) — GB (1 -j- </т).
(33>
28
Расчет основных данных ГТУ
Мощность на валу одновальной ГТУ
М* = Л^Пм -	(34)
где в отличие от уравнения (31) механический к. п. д. т}м отнесен ко всей
мощности турбины.
Мощность на валу свободной силовой турбины ГТУ
$______ 427/7TeGr (тк|Пред
75
(35)
где "Пред — механический к. и. д.
в редукторе, отбор мощности иа
Удельный расход топлива
силовой турбины, учитывающий потери
агрегаты и т. д., если таковые имеются.
(36)
Удельная мощность ГТУ
(37)
По величине уточняют потребный расход воздуха GB для ГТУ:
УД
(38)
где Nes — заданное значение мощности.
После чего по формулам (24), (27), (30)—(34) уточняют величины, зави-
сящие от (?в, и вычисляют исходные параметры, характеризующие пропуск-
ную способность сечевий проточной части, которые необходимы для расчета
характеристик ГТУ и ее элементов.
Параметр приведенного расхода турбины компрессора
G- (г)
*
Рг
(39)
Параметр приведенного расхода свободной силовой турбины
(тк)
4
Лгк
(40)
Площадь сечения струи на выходе из ГТУ


(41)
Если эта методика используется при расчете ГТУ, то точная величина
теплоемкости ср может быть вычислена по соответствующим (а = const
и d — const) таблицам удельной энтальпии:
й— /.
‘^р — Т, -	’
(42)
29
где индексами 2 и 1 обозначены соответственно конец и начало процесса
а показатель адиабаты k вычисляется по уравнению
__ ср
~~ Cp—AR
(43)
Истинные значения ср и k для продуктов сгорания стандартного углево-
дородного топлива, на основе которых вычислены все термодинамические
материалы данной книги, приводятся в виде графиков в приложениях 3 и 4.
Если высокой точности не требуется, то средние значения теплоемкостей
можно брать непосредственно с графиков в зависимости от 7’ср.
При учете атмосферной влажности для вычисления значений cpi k, R
следует использовать соответствующие таблицы удельной энтальпии или
графики (см. приложение 5).
Что касается оценок величин Як, Нт и тому подобных теплоперепадов,
которые часто приходится производить в инженерной практике, то их целе-
сообразно выполнять, не прибегая к точному расчету, используя таблицы 112]
1
величин Jtpft и 1 — -*г • для двух характерных значений k = 1,4 и 1,33
(см. приложение 8).
6. ИСХОДНЫЙ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ
С УЧЕТОМ ПЕРЕМЕННОЙ ТЕПЛОЕМКОСТИ С ПОМОЩЬЮ
л ~г- i — s-ФУНКЦИЙ
Излагаемый ниже метод расчета иашел широкое применение во многих
организациях, занимающихся проектированием и исследованиями ГТУ.
Будучи основан на уравнениях (12)—(15), он не требует последовательных
приближений при расчете процессов ГТУ и отличается высокой точностью,
стабильностью и быстротой получения результатов. Исходные параметры
к расчету для сухого атмосферного воздуха: барометрическое давление ри,
температура атмосферного воздуха Тв, удельная энтальпия относитель-
ное давление л (Та) (последние берут из таблиц или диаграмм я—i—s для
воздуха по величине 7^).
Расчет процесса в компрессоре
Удельная энтальпия воздуха перед компрессором ГТУ
«ВЭС - - Си Н- 91 53 ) ,
где V — скорость набегающего на воздухозаборник потока (для авиационных,
транспортных и тому подобных ГТУ).
Температуру воздуха Тпх и относительное давление л (Т’вХ) находят по
таблицам или диаграммам л—i—s для воздуха по величине Гвх-
Полное давление перед компрессором ГТУ
п* _______________________n (^вх)
~	~л (Тн) а°х'
Давление за компрессором находят по формуле (23).
зо
Удельная работа компрессора
Лк
«д
где iK берут по таблицам л—i—s для воздуха (а = ею и d = 0) по величине
л	а аДиабатный к. п. д. компрессора Лкад выбирают.
Температуру воздуха за компрессором находят по таблицам л—i—s
по величине i* = i*x + Нк, а мощность, потребляемую компрессором, Мк —
по формуле (24).
Расчет процесса в камере сгорания
Давление перед турбиной р* и часовой расход топлива находят по урав-
нениям (25) и (22). Температурой Т* газа перед турбиной задаются. При
этом величину относительного расхода топлива можно вычислить по урав-
нениям (16), (17) или (20) или же определить по диаграммам (см. приложе-
ние 1). Коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания находят по
формуле (26).
Расчет процесса в турбине для одновальиой ГТУ
Расход газа Gr(r) на входе в турбину, давление р* за турбиной н сте-
пень понижения давления лт в турбине находят по формулам (27)—(29).
Удельна я работа турбины
I Лт *
ВД J 1 яд
Значение Гг и, кроме того, л (7"г) определяют по таблицам или диаграм-
мам л—i—з для продуктов сгорания с коэффициентом избытка воздуха,
ближайшим к значению, вычисленному по формуле (26), или определяют
по уравнению (54) на основе аналогичных таблиц для а = 1 и сю, интерпо-
лируя i и s по уравнению (55).
Значение /^ад получают по тем же таблицам по л (т: ) = л
а адиабатный к. п. д. турбины т]‘ задают.
Мощность турбины Nr находят по формуле (30). Температуру газов за
турбиной Тг определяют по таблицам л-—i-—s по величине = ir—• /7Т-
Расчет процесса в турбине для двухвальной ГТУ
со свободной силовой турбиной
Мощность турбины компрессора JVtK определяют по формуле (31).
Удельная работа турбины компрессора
о . . 75Мп<
™	427Gr ( г) ’
Степень понижения давления в турбиве компрессора
тк
л
31
где значение тс (Т* ) берут по таблицам л—i—s по величине
Ьгтк
г
Л _
^ТК
ад
После этого находят давление
за
4е
РтК
*
ад
турбиной компрессора
*
/г
Хгн
Остальные параметры состояния газа за турбиной компрессора (7\<,
л (тСк)) определяются с помощью таблиц л—i—s по значению
* *
*ТК   11Г	“ТК*
Удельная работа свободной силовой турбины
Я-rff = (/тк	ТЫад.
где Г берут по таблицам л—I—s для продуктов сгорания по величине
ад
/_А V
Яге ’
р
где	— (коэффициент восстановления полного давления
в переходнике между турбинами н к. ш д. тТ свободной турбины выби-
.	ад
рают).
Расчет процесса в выходном тракте
Скорость истечения на выходе из ГТУ
где	— к ) <Ре.
ад
Значение с'Еад находят по таблицам л—i—$ по величине л (Тсад) = —,
а пс и скоростной коэффициент <рс выбирают.
Температуру газов Тс определяют с помощью л—i—s-таблиц по L =
= — Яс. Расход газа через выходной тракт Gr<eh мощность Ne на валу
ГТУ, удельный расход топлива Се, а также удельную мощность ГТУ N&
вычисляют по формулам '(33)—(37).
По величине jVe уточняют, используя формулу (38), потребный расход
воздуха для ГТУ, после чего по формулам (24), (27) и (30)—(35) уточняют
величины параметров, зависящих от GB. После этого по формулам (39), (40)
и (41) вычисляют исходные параметры, необходимые для расчета характери-
стик ГТУ и ее элементов.
7. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ
При расчете характеристик ГТУ на заданном режиме работы положение
рабочих точек на характеристиках компрессора и турбины в общем случае
может быть найдено методом последовательных приближений из условии вы-
32
полнения баланса мощности в турбокомпрессоре и соблюдения уравнений
неразрывности в газовоздушном тракте ГТУ. Теоретические основы методик
расчета совместной работы элементов ГТУ излагаются в целом ряде работ
17, 9, 12].
По сравнению с исходным проектным расчетом термо газодинамический
расчет характеристик выполненной одновальион ГТУ имеет следующие
методические особенности.
1.	При расчете рабочего процесса в компрессоре величины Gu, л* н
определяют с помощью характеристики компрессора таким образом:
задаются программой регулирования ГТУ для рассматриваемого случая
(например, при изменении от 40 до —40° С на данном режиме ГТУ регуля-
торы должны обеспечивать пк = const и = const);
определяют приведенную частоту вращения ротора компрессора, соот-
ветствующую рассматриваемому режиму:
п0
288,15
(44)
Задаваясь величиной лк, по характеристике компрессора определяют
соответствующие величины GBq и т|кад. После этого вычисляют .массовый
расход воздуха через компрессор

= GH - BS-
0 1.0332
288.15
т
(45)
вх
2.	При расчете рабочего процесса в камере сгорания температуру газа
перед турбиной, соответствующую выбранному значению находят из
уравнения 1 неразрывности
(46)
/ Gr гг1 V Т.. 1
где параметр -—-------- .соответствующий фактической рабочей точке на
\	/ о
характеристике турбины, берут в первом приближении из исходного расчета.
Обычно бывает достаточно одного приближения, чтобы погрешность опре-
деления параметра I —г<,'\—— I стала меньше ±0,1—0.2%, что является
\ Рг J о
вполне удовлетворительным. Такая же сходимость является достаточной
и для Gr (Г) и рг, влияющих на расчет Тг.
3,	При расчете рабочего процесса в турбине, чтобы определить положе-
ние рабочей точки на ее характеристике, необходимо задать величину пере-
пада давлений пт [см. уравнение (29)1. Для этого в первом приближении
принимают величину лс равной ее значению в исходном расчете.
1 Формулы (44)—(46) соответствуют частным случаям решения уравнений (50)> (51), (53).
3 Заказ 281	33
После этого находят параметры на характеристике турбины \
делающие положение рабочей точки:
(/-) =т-’
\ ^ад / о сад
где 6’ад = 91,53 У 1г — 1? „ I
F	«ЯД
/ п
опре-
(47)
(48)
п
н по ним на характеристике турбины определяют соответствующие величины
*
1]т И
1 ЯД
г /О
( Gr ,Г1 /тГ \
По величине -—— .------- , если она отличается от исходной более
\ Р~ / о
чем на 0,1—0,2%, уточняют температуру Тг по уравнению (46).
Затем, если характеристики выходного тракта неизвестны, рассчитывают
площадь струн pFe на выходе из ГТУ по уравнению (41). Как показывают
многочисленные эксперименты [71, для большинства выходных устройств
при отсутствии экспериментальных характеристик допустимо принимать
<рс = const (величину скоростного коэффициента берут из исходного расчета).
Если лс выбрано правильно, то полученная в расчете величина должна
совпасть со значением в исходном расчете, Допустимая погрешность 6g/?c
зависит от целей расчета и чаще всего находится в пределах 0,75—0,5%,
где лучшая сходимость обычно требуетси при анализе различного рода
влияний (например, влажности, методики расчета, вида топлива и т. п.).
Если сходимость неудовлетворительная (бд^с > 0,75—0,5%), подби-
рается другое значение л;с. Для этого можно по уравнению (41) вычислить
(исходя из заданного значения рДс) уточненное значение скорости шс, пола-
гая в первом приближении Тс = const. Затем, проводя расчет в обратной
«(rj) .
последовательности, находят уточненное значение пс =	> Ц-, с которым
Л V Сад)
расчет повторяют. Обычно бывает достаточно двух-трех приближений, чтобы
получить удовлетворительный результат.
В результате подбора значений Т*г и лт, соответствующих выбранному
значению лк, рассчитывают Ne. Если ее значение не соответствует заданной
программе регулирования (например, Ne = const и т. п.), то для рассматри-
ваемого значения н0 задают по характеристике компрессора другие значе-
ния Это повторяют до тех пор, пока не получат удовлетворительное совпа-
дение величины требуемого параметра (ЛАе» и Др-) с заданной величиной
по программе регулирования.
В зависимости от целей расчета погрешность подбора Ne или GT в преде-
лах 0,25—0,5% обычно считают удовлетворительной. В отдельных случаях
бывают допустимы и отклонения до 1,0%. Что касается расчета характе-
ристик двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной, то в этом случае
дополнительно учитывают соответствующие особенности совместной работы
ее элементов.
1 Уравнение (48) соответствует частному случаю решения уравнения (52).
34
1. Особенности, вытекающие из программы регулирования. Например,
пс т = const и ;Ve = const, вместо = const и Nc — const у одноваль-
ных ГТУ.
„	G- Г к1 |/ Г*
2. Параметр приведенного расхода через свободную турбину \,
Г-гк
получаемый в результате расчета параметров на выходе из турбины компрес-
сора, должен совпадать с соответствующим значением на характеристике
свободной турбины. Совпадения добиваются подбором на характеристике
компрессора соответствующей величины лк при выбранном значении п0.
Допустимая погрешность подбора обычно зависит от целей расчета и нвхо-
дится чаще всего в пределах 0,25—0,5% от величины I г -----------— 1 .
\ Р-m J о
При этом бг(тк) вычисляют по формуле (32). Параметры, определяющие
рабочую точку на характеристике свободной турбины, находят, как и для
турбины компрессора, по формулам, аналогичным (47) и (48).
Для двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной характеристику
турбины компрессора для сокращения числа приближений бывает целесо-
образно представить в зависимости от аргумента
п
где
91,53 /(/;- г К -
8. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ УЧЕТА ВЛАЖНОСТИ
АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА ПРИ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ
РАСЧЕТАХ ГТУ
В целом ряде технических условий для газотурбинных установок и
двигателей требуется указывать их характеристики с поправкой на атмосфер-
ную влажность, если величина относительной влажности находится
в пределах 20-— 100 %,
Как видно из приложения 7, для средних широт земного шара, где
=С .15-:-20° С, даже при 100% относительной влажности влагосодержа-
ние атмосферного воздуха сравнительно невелико: d 0,008-г-0,015.
Однако технические условия на многие газотурбинные установки и двига-
тели требуют обеспечения ими заданных параметров при равной 40 и даже
60° С. В этих случаях, характерных для эксплуатации ГТУ в жаркий летний
день, а также в тропических условиях, максимальное влагосодержание атмо-
сферного воздуха может достигать значительных величин (d = 0,04ч-0,06
и более). Как видно из приложения 7, в предельном случае прн <prf = 100%
и = 60° С максимальное влагосодержание воздуха теоретически может
достичь d = 0,15-^0,14.
На рис. 14 показано максимальное влагосодержание воздуха на разных
высотах в жаркий день (&j=d=45° С) и в САУ (6^g-15°C) по стандарту
армии США [10J. Из графика также видно, что при эксплуатации ГТУ в высо-
когорных районах 3 км) максимальное влагосодержание снижается
всего лишь в 2 раза.
Наличие в атмосфере водяного пара, значительно отличающегося по
своим свойствам от воздуха (см, табл. 5 и 15), приводит к весьма заметным
3*	35
изменениям параметров рабочего тела ГТУ, что в первую очередь связано
с существенным различием газовых постоянных у пара и воздуха (/?„ —
= 47,07 (кгс*м)/(кг*К) и /?в = 29,27 (кгс-м)/(кг-К).
С увеличением атмосферной влажности, с одной стороны, возрастает
величина газовой постоянной и вместе с ией ср и а:с?, с другой стороны,
снижается плотность воздуха, так как рн = pJRTK.
В связи с такими изменениями параметров рабочего тела влияние атмо-
сферной влажности проявляется как на термодинамическом цикле, так и на
совместной работе элементов ГТУ.
Изменение параметров рабочего тела при расчете ГТУ в атмосфере
или введением соответствующих
поправок на R, k — f (d) (см. при-
ложение 5), или использованием
соответствующих таблиц или диа-
грамм термодинамических функ-
ций (см. гл. III и рис. 20—25).
Снижение плотности воздуха
при наличии в нем паров воды
приводит к уменьшению расхода
воздуха через ГТУ- При прочих
равных условиях имеем
________ ЦО'''#*) т
влажного воздуха может быть учтено
Рис. 14. Изменение максимального влагосодер-
жания атмосферного воздуха в зависимости от
высоты по стандарту армии США [10]:
л~ 45° С (жаркий летний день)! 2— t7r
л—U	/v~U
= 15° С (САУ)

где
tn =
fe+i
*"1 . (49)
Изменение Gd в зависимости
от влагосодержания, рассчитанное
по термодинамическим материалам
гл. Ш, дано в приложении 6.
Расчет показал, что величины Gd фактически одинаковы для
воздуха
и продуктов сгорания углеводородного топлива.
_ Таким образом, для компрессоров и турбин ГТУ может быть принято
Ga Gd .
к т
Изменение скорости звука во влажном воздухе приводит к тому,
что при постоянной частоте вращения ротора приведенные скорости на окруж-
ности рабочих колес лопаточных машин снижаются:
Расчеты показали, что величины nd несколько отличаются для воздуха
и продуктов сгорания углеводородного топлива. Расчетные зависимости
= f (а) для компрессоров и турбин ГТУ даны в приложении 6.
Расчет характеристик ГТУ для влажного воздуха выполняют следующим
образом.
Положение точек совместной работы компрессора и турбины на их
характеристиках находит, как н обычно, методом последовательных прибли-
36
жений из условий выполнения энергетического баланса и соблюдения урав-
нений неразрывности в газовоздушном тракте ГТУ.
Характеристики элементов ГТУ обычно приводятся для сухого воздуха
или продуктов сгорания в сухом воздухе. При пользовании ими в случае
влажного атмосферного воздуха необходимо учесть изменение физических
свойств рабочего тела. Исследования Гайгерова В. И. показали, что харак-
теристики лопаточных машин, построенные в критериальной форме, прак-
тически остаются неизменными, если изменение показателя адиабаты k
относительно невелико. Из графиков приложения 5 видно, что у реального
рабочего тела современных ГТУ относительное изменение показателя адиа-
баты в зависимости от d и а не превышает 1%. Исходя из изложенного,
влияние влажности для подобных режимов лопаточных машин можно учесть
с помощью следующих уравнений:
для компрессора
[	1 _ ( gj~	т
\ Р'г О v Рг / д
(53)
где индексом 0 обозначены параметры, снимаемые с характеристик компрес-
сора или турбины.
Что касается критерия	то, как показывает анализ, изме-
неиие влажности на его величину практически не влияет. Анализ также пока-
зывает, что для возможных диапазонов ср^, 71х и у ГТУ можно полагать —
q (fy/q (A)d = 1,0, так как погрешность при таком допущении не превышает
0,1—0,15% 114].
Отмеченные выше особенности приводят к тому, что при изменении
атмосферной влажности возникают изменения в совместной работе элемен-
тов ГТУ, вследствие чего рабочие точки на характеристиках компрессора
и турбины смещаются. На рис. 15 показан характер такого смещения для
программы регулирования: п — const и Gt = const при осевом турбокомпрес-
соре одновальной ГТУ.
Изменение свойств рабочего тела прн влажном атмосферном воздухе,
а также соответствующее смещение рабочих режимов компрессора и турбины
37
заметно влияют на мощность и удельный расход топлива ГТУ. Количественно
это влияние существенно зависит не только от влагосодержания атмосфер-
ного воздуха, но и от особенностей программы регулирования ГТУ.
Рис. 15. Смещение рабочих точек на характеристиках компрессора и турбины турбовальной
ГТУ под влиянием влажности атмосферного воздуха:
I — d = 0; 2 — if > 0; fjj = 4-45“ С; пк — п? = const и <7Т — const
9. ОСОБЕННОСТИ ПРОГРАММИРОВАНИЯ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ.
РАСЧЕТОВ ГТУ НА ЭЦВМ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ л— i— s
При решении различных термодинамических задач с использованием
электронно-вычислительных машин возникают проблемы определения тер-
модинамических функций л—i—-s воздуха и продуктов сгорания по задан-
ным аргументам. Искомую термодинамическую функцию определяют по
заданным значениям трех аргументов: d, а н одной из величин Т, i, s, я (Т),
Подход к составлению наивыгоднейшего алгоритма отыскания термоди-
намических функций определяется рядом факторов: классом машины (ее
быстродействием, емкостью запоминающих устройств, математическим обес-
печением и т. п.), требуемой точностью определения значений функций,
алгоритмом основной термодинамической задачи и т. п.
Нерационально составленный алгоритм определения термодинамических
функций может значительно увеличить время расчета всей задачи и вероят-
ность сбоев при расчетах. Увеличение времени расчета усугубляется и тем,
что большинство термогазодинамических расчетов характеристик ГТУ со-
стоит из большого количества итерационных циклов, включающих в себя
и определение термодинамических функций. С точки зрения экономии дефи-
 цитного машинного времени наиболее целесообразно использовать готовые
табличные материалы и получать значения функций путем интерполяции.
Для того чтобы разместить необходимый материал и выполнить расчеты
с требуемой степенью точности, нужно иметь достаточно большой объем
запоминающих устройств. Анализ различных алгоритмов определения тер-
модинамических функций на ЭЦВМ М-220, БЭСМ-4, Минск-14 и т. п.,
имеющих высокое быстродействие и хорошее математическое обеспечение,
38
позволяет рекомендовать следующие варианты использования термодинами-
ческих функций.
1. Непосредственное введение в запоминающее устройство машины
табличных материалов гл. Ill с шагом в 30—50°для ближайшего к расчетному
значению а, при двух-трех значениях влагосодержания d (для интерполяции
Жа заданное промежуточное значение d). При этом бывает целесообразно
вводить только таблицы i н s, а значения я (Т) определять по формуле (13).
В случае обратной задачи по аргументу я (Г) определяют удельную
энтропию s = s0 4- 717? In я (Т), а по ее величине интерполяцией находят Т
и L При этом в зависимости от возможностей ЭЦВМ расход топлива рассчи-
тывают или на основе приложений 1 и 2, вводя их в виде таблиц в запомина-
ющее устройство машины, или — по формуле (17), но со специальным по-
правочным коэффициентом Лт (рис. 18). Вычисление расхода топлива не-
посредственно по уравнению (20) возможно при использовании способа про-
граммирования, изложенного ниже.
2. В запоминающее устройство машины вводят таблицы термодинами-
ческих функций i и s только для сухого воздуха, продуктов стехиометриче-
ского сгорания (а = 1,0) и водяного пара с шагом по температуре в 100°,
ftp этим данным термодинамические функции непосредственно рассчитывают
для заданных значений d и а по уравнению вида
Уем —
(54)
Где у — величины функций I = / (Т) или s — f (Т) при заданных значениях
температур.
Промежуточные значения находят путем интерполяции.
Подпрограмму для отыскания необходимых функций по заданному
аргументу (л, Т, 0 можно составить в виде полинома п-и. степени или интер-
поляционного многочлена Лагранжа:
Л4-1
„ _ V	*?)  • •	——A7+1) •  	*/m)	..
J Zl (xi-x1)(r/-r,) - - • (•V/-x/_1)(x/-x/+1) . . . (х;-хл+1)‘Л‘	1 ’
г=>
pie */> У) (! ~~ 1-	- - -> n + 1) — координаты j-ro узла интерполяции,
г, у — текущие значения аргумента и функции.
Для средних и малых ЭЦВМ типа «Наири-2», «Мир» и т. п. с ограничен-
ной емкостью запоминающих устройств и сравнительно небольшой ско-
ростью вычислений обычно бывает целесообразно использовать только две
термодинамические функции л - / (Т) и i = f (Г), помещая их в запомина-
ющее устройство машины по готовым табличным данным (а — const, d =
== const) гл. Ill с шагом по температуре ДТ = 10°, обеспечивающим необ-
ходимую точность при линейной интерполяции.
Табличный материал в памяти машины можно несколько сократить,
«ели за базовый аргумент взять функцию л (Т) и таблицы задавать примерно
равномерным шагом по л (Т):
Дя (Т) = л (283,15) — л (273,15) « const;
бри £том предпочтительна параболическая интерполяция.
В отдельных случаях для малых ЭЦВМ, например типа «Промпнь»,
рачения л (71) по известным t, и наоборот, вводятся в программу по ходу
расчета оператором. В этих случаях, а также при использовании настольных
39
счетных устройств, предпочтительнее всего пользоваться диаграммами и
графиками гл. IV.
Во всех рассмотренных выше вариантах расчета с помощью л—i—s-
таблиц необходимо обеспечить удовлетворительную точность интерполяции
промежуточных значений, если в таблице шаг по температуре больше 10° С,
Рис. 16. Максимально-возможные относительные
погрешности интерполяции различными спосо-
бами значений л (Г) по таблицам для воздуха
(а = со, d = 0) с температурным интервалом
100° С
а повлагосодержаниюболыпе0,02.
На рнс. 16 показано изменение
максимально-возможных погреш-
ностей интерполяции значений
71 (Т) для сухого воздуха с помощью
полиномов второй—шестой степе-
ней (п = 2; 4; 6) при шаге таблич-
ных значений 100й С, причем по-
грешности отнесены к температуре
начала интервала интерполирова-
ния.
Относ ите л ьную погреши ост ь
оценивали по формуле 1151
л _ Дл(Г) As(T)
°П(Г) — л(Т) ~ AR ’
где
/(/-I) . . , (t -п) дли .
--------(?г_у 1)1--- (П,
есть (п 1)-я разность для полинома п-й степени; t = i!&t\ Д£—
шаг табличных значений температуры.
Анализ показал, что аналогичные погрешности интерполяции значе-
ний I и s существенно меньше и поэтому на графике не нанесены. Уровень
погрешностей практически не зависит от значений а.
Рис. 17. Относительные погрешности интерполяции различными способами
значений л^ (Т) в зависимости от влагосодержания по таблицам для воздуха
(а = со, t = 0° С)
40
Из рис. 16 следует, что можно выделить две области температур. В об-
ласти температур менее —200° С, характерных для процесса в компрессоре
Г ТУ, необходимая точность интерполяции может быть достигнута только
с помощью полиномов пятой-шестой степеней; в области температур более
—200° С достаточна интерполяция при помощи полиномов второй-третьей
степеней.
Как показывают расчеты, допустима линейная интерполяция значе-
ний л, г, зв интервале At 10° С, при этом максимальная погрешность не
превышает 0,03—0,05%,
На рис. 17 приведено изменение фактических и максимально-возможных
погрешностей интерполяции значений л (Т) для воздуха с различной влаж-
ностью (а — оо, d = 0ч-0,15) при t — 0° С. При анализе установлено, что
при больших значениях температуры погрешность интерполяции умень-
шается.
Если для расчета имеются таблицы только для одного значения влаж-
ности (например, для d = 0,07 или 0,08), то при линейной интерполяции
(п = 1) максимальная погрешность составит 1,4—1,9%, что недопустимо.
Из рис. 17 следует, что при интерполяции с помощью полинома второй
степени (п = 2) требующей таблиц для трех значений влажности (например,
для d ~ 0; 0,08 и 0,15) погрешность уменьшается до 0,2%, если /	0° С,
а при применении полинома третьей степени (например, для d = 0; 0,04;
0,08 и 0,15) погрешность интерполяции становится исчезающе малой.
ГЛАВА III
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ ПРИ СУХОМ И ВЛАЖНОМ
АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ С ПОМОЩЬЮ ТАБЛИЦ л — i — s
10.	МЕТОДИКА РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ
Из § 5 и 6 вытекает, что для проведения исходного термогазодннамиче-
ского расчета проектируемой ГТУ должны быть выбраны следующие исход-
ные данные:
коэффициенты восстановления полного давления в газов оздуш ио м тракте
установки (стйх, стк. с и т. п.); к, п. д. элементов ГТУ	Им» Шс. с
и т. п.); температура газов перед турбиной У*; степень повышения давления
в компрессоре лк; степень расширения в выходном тракте лс. Методология
ориентировочного выбора этих параметров для ряда типов ГТД изложена
в работе В. Г. Маслова [81.
Для проведения термогазодинамического расчета характеристик выпол-
ненной ГТУ необходимо, кроме того, располагать характеристиками ком-
прессора и турбины, а также программой регулирования установки.
При расчете характеристик для ГТУ, работающих в условиях влажного
воздуха, следует дополнительно учитывать влияние влажности:
на совместную работу компрессора с турбиной (см. уравнения (50)—(53);
на газовую постоянную, теплоемкость н связанные с ними параметры
рабочего тела ГТУ (см. приложение 5).
Учет влияния влажности на газовую постоянную и теплоемкость дости-
гается подбором или интерполяцией соответствующих таблиц л—I—s по
известной величине влагосодержания d. В остальном методика расчета харак-
теристик ГТУ с учетом влажности по таблицам л—i—з ничем не отличается
от методики, изложенной в § 6.
Ниже на примерах термогазодинамического расчета характеристик для
выполненной одновальной ГТУ с осевым компрессором рассматривается
методика расчета при сухом н влажном атмосферном воздухе с помощью
таблиц л—i—s.
Исходные данные: ta = +50° С; рн — 1,0332 кгс/см2; d = 0 и d — 0,08;
о.АХ = 0,98; с = 0,95; v = 0,96; На* = 10 250 ккал/кг; <рс = 0,75.; £к с =
= 0,96; т|м = 0,985.
Параметр приведенного расхода турбины (по исходному расчету)
( Gr(r)
- V _г. =23,07.
\ Рг	JQ
Площадь сечения струн на выходе из ГТУ (по исходному расчету)
|лГСо = 0,1116 м2.
42
Кроме того,
а)	при d = 0, Тг = 1215 К, п ~ 26 500 об/мин, лк = 7,36, Ы6 =
= 896 л. с.;
б)	при изменении атмосферной влажности регуляторы сохраняют посто-
янную частоту вращения ротора и постоянный расход топлива.
а) Исходные параметры к расчету ГТУ		
Порядок расчета	Результат *	
	Сухой воздух: d — 0	Влажный водух: d =0,08
Относительная влажность воз- духа <pd, % (по приложению 7)	0	93,6
Рн = р^, кгс/см»	1,03322	
«ь . й ш	323,15 1	
£н, ккал/кг я (Гн) (по величине Та из таб- лиц л — i — s)	77,25 1,800 (по тйбл. 5)	82,06 1,815 (по табл. 13)
~ Рнавх	1,0125= 1,0332*0,98	
Приведенная частота вращения ротора компрессора П0-Л| /	! об/мин v	1/	71*	“ Г	* ВХ — (ко приложению 6)	25 024 - = 26 50° 1/ -||nf1 ’° 1,0	24 511 = = 26 500 1/	0,9795 0,9795
По характеристике компрессо- ра находят GB(), кг/с ^«ад «к	5,189 0,800 7,364*	5,028 0,797 7,084
Расход воздуха r	Gb0₽8x ,/ 288,15	. GB = -—5	1 / —г— кг/с, GdK-1,0332 J/ Тах (по приложению 6)	4.802 _ Si‘«9 0.98 У WS 1,0	4,542 = = _А°21пад1/ 288,15 f 1,0245 "	323,15 1,0245
б) Расчет процесса в компрессоре		
Давлени е за	компрессор ом Рк = Рвхяк’ кгс/см2	7,456= 1,0125-7,364	7,173 = 1,0125*7,084
43
Продолжение
Порядок расчета	Результат	
	Сухой воздух: d = 0	Влажный воздух: d = 0iCB
-1 Кад) Л СГвх)	13,25= 1,800-7,364	12,86= 1,815-7,084
('* , ккал/кг кад [по величине я(^кад)]	136,68 (по табл. 5)	142,29 (по табл. 13)
Удельная работа компрессора .*	# *кал	вх Нк = —	•, ккал/кг Т)к ,кад	74.29 = 13668п777'25 U>o	„	142,29 — 82.06 га-ет =	0.797
Мощность, потребляемая ком- прессором, л.с. /и	2031.0 = IU	1954J7 _ ^^2-75,57
Температура воздуха за ком- прессором Г*, К (по вели- чине ) 1*	(У = *вх	626,1 (по табл. 5) 151,54= 77,25+ 74,29	612,68 (по табл. 13) 157,63 = 82,06 + 75,57
*	в) Расчет процесса в камере сгорания		
р'. = рХ.с кгс/см2	7,083 = 7,456-0,95	6,814= 7,173-0,95
Температура газа перед тур- биной (находят последова- тельными приближениями по уравнению (53) исходя из условия Gr = const] .7дг1г1/г;у г- +' * А к г	а2 &	’ Qr (г)% GtfT =.Ъ^к (по приложению 6)	р ,о|еА / 7,083-23,07) V 1215,04088.! 0	) 1,0	[ 6,814-23,07 у - («.«мда») 1,0245
Величину qTd в зависимости от метода программирования (см. § 9) находят по одному из следующих уравнений: ,,	-	0.98	10 250 1)	t	• и Sk. с (по приложениям 1 и 2)	ПШ7ЛЛ ЛЛ1ЙЙЙ °-98	10250 <7т ((/..;0) — 0.01700 - -0.01668 0 96 . 10250 ?т (4=0.08) = 0.01812 = 0.01650 • 1.0758	
44
Продолжение
Результат
Порядок расчета
Сухой воздух:
£1 = 0
Влажный воздух:
4 = 0,0В
2) по уравнению (17) [коэффи-
циент Хт определяют по
рис. 18; i“ (г) —по табл. 4
и 10;
:в (н) — кз пункта б расчета]
9т (4=0) ~ 0,017 —
?Т (£1=0,08) = 0.1794 =
315,98—151,54
10 250-0,96—(315,98—151,54)
1.0
331,55—157,63
10 250-0,96 — (331,55 — 157,63)
X 0,997
3) по уравнению (20) (но
табл. 3, 5 и 15)
= /ЛЛкс;
*2 — (1 + ^(1 + ^о) X
Х (г(г) «=.1 — '\к)а-1)а
Л3 - ' * Lo(l +<0 Ов (г)^‘в (k))j
9т (£f=0> — 0,01709 =
309,37— 151,54
*1 — ’
где х, = 10 058-0,96;
х,- 15,78 (334,56—160,17);
х3 14,78-157,83;
«	-П 01805 324,97- 157,63
?г И-0,08) - 0.01805
где Xi — 10 083-0,96;
х2 =
(15,78 + 0,08-14,78) (346,59 — 164,84);
14,78-1,08-167,31
Для дальнейшего расчета приняты значения
^т, полученные по уравнению (20)
Расход газа на входе в турби-
ну Or (г) = Gav (1 + кг/с
4,689 = 4,802-0,96-1,01709
4,439-- 4,542-0,96-1,01805
Расход топлива
G^4 = 3600GBv?T^, кг/ч
283,68 = 3600-4,802 X
X 0,96-0,01709
283,32= 3600-4,542 X
X 0,96-0,01805
В соответствии с условиями расчета расход топлива при d = 0,08 подбирается той же
величины, что и при d" - 0 (см. § 7)
Коэффициент избытка воздуха
в камере сгорания
1
а =
3'96 - 0,01709-14,78-1,0
3,47	0,01805-14,78-1,08
где Lo = 14,78 (по табл. 2)

В соответствии с полученным значением а в зависимости от метода программиро-
вания (см. § 9) дальнейший расчет ведут по таблицам n — i — s для продуктов сгорания
при ближайшем значении а или интерполируют величины л, j, 5 с помощью уравне-
ния (54).
Ниже даются примеры расчета при == 4,0 и я^о.оз = 3,5.
г) Расчет процесса в турбине
По величине Г* определяют i*r>
ккал/кг
(по табл. 4)
315,99
283,48
[по уравнению (54)]
331,55
300,39
45
Продолжение
Порядок расчета	Результат	
	Сухой воздух: а —0	Влажный воздух: d=(LOa
Давление за турбиной1 Р* = р„яс, кгс/см®	1,0745 - 1,0332-1,04	1,0719 = 1,0332-1,0375
-4rr 1	’ йд'	2Т>^ где * „ ₽г Лт = ♦ Рт	4ЯПП 283'48 43'01)	6.592 6 Ю2 _ 7.083 6.592- 1 ()745	_ 300,39 '	6,357 R ог/7	 6,814 6.357— 107Jg
i* , ккал/кг тэд (до величине л (?т ))	189,87 (по табл. 4)	№ 203,15 (по уравнению (54) (
Находят параметры характе- ристики турбины (JL} \ Сад /о * где	и. ,п	25 500 26,80	1027.0	os „	26 500 2555 - 1037.2
сад = 91.531Лг-(Тад. м/с	91.53 У 315,99 — 189,87	91.53/ 331,55 —203,15
/ П \	л (у^)» /гГ” (по приложению 6)	760,25 = 26^00'^/ V 1215 1,0	„nft 26 500-9.98 /50,9 =	,	— /1196 0,98
По характеристике турбины (см. рис. 15) определяют (^г (г) ^^г/рг)и 1	"Пт*1 тт 'ад	23,07 одао	23,06 0,8803
По величине (Gr	если она отличается от исходной (см. § 7), уточняют температуру Г* по формуле (53).		
Удельная работа турбины НТ = (** ~ Ч J %п „ *	кг т ' г 'ад' 'ад	111,36 s= (315,99 — — 189,87) 0,883	113,03= (331,55 — — 203,15) 0,8803 
Мощность турбины дг 	 427Н^ОГ т'	75 1	1 зге—из пункта д расчета	2972,20 =	‘Ч.	2856,57 =
46
Продолжение
Порядок расчета	Результат	
	Сухой воздух:	Влажный воздух: <7 = 0,08
Параметры состояния газа за турбиной: \ = г‘р— Ят, ккал/кг ^т» К ] находят по величи- л(?;) j	204,63= 315,99 — Ш,36 | ПО Табл. 4 00,44 J	218,52 = 331,55— 113,03 820 581 61 89 / п0 УРавненню (54)
д) Расчет процесса расширения в выходном тракте		
Степень расширения в выход- ит ном тракте лс = — подбл- Рн рают последовательными при- ближениями из условия: |1FC = — const (см. § 7)	1,0400	1,0375
Тешгоиереп ад	в	вых одном тракте /7 = (i * — i 1 Ф2 J'e Vt сад7 ’ где fCa ккал/кг определяется по величине я(т'>*)= V	1,215= (204,63 — — 202,47) 0,752 202,47 54,27 -Щ- (по табл. 4)	1,209 — (218,52 — — 216,37) 0.752 216,37 . 61,89 69,66	1.0375 [по уравнению (54)]
Скорость истечения на выходе из ГТУ ц>с = 91,53	м/с	100,89= 91,53^1^15	ь 100,64 = 91,53^1,209
Температура продуктов сгора- ния на выходе Т& К нахо- дится по величине гс, ккал/кг	813,8 (по табл. 4) 203,42 = 204,63— 1,215	816,8 [по уравнению (54)1 217,31 = 218,52 — 1,209
Расход газа и а выходе из ГТУ (с) =	"F 7т)» кг/с	4,881 = 4,802-1,01709	4,621 = 4,542-1,01805
47
Продолжение
	Результат	
Порядок расчета	Сухой воздух: d — 0	Влажный воздух: d ^0,08
Площадь сечения струи на вы- ходе из ГТУ		
с	(с)^г^с	£	n.11R	4,881'29,29-813,8	niiirt- 4,621-30,58-816,8
где	1,0332-100;89-104	’	1,0332-100,64-10*
= RrRrd, кгс-м/(кг. К)	29,29	30,58 - 29,29-1,044
по приложению 5) 7?г (по тафг. 4)	1,0 29,29	1,044 29,29
е) Расчет основных данных ГТУ		
Мощность на валу ГТУ	896,52	859,58
Afe = /VTlqM_jyK д. е.	2972,2*0,985 — 2031,0	2856,6-0,985 - 1954,17
Удельный расход топлива		
Сг--^ етАл- с- ч)	n41fi4 _Ж68 °'3164 = 896,62	п т?ой 283.32 °'3296 = 859,58'
11. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТАБЛИЦ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ л — I— s
Таблицы л—i—s для воздуха при d = 0 основаны на данных по тепло-
емкостям (с шагом табличных значений 100° С), полученных М. П. Вукало-
вичем и др. [2]. При интерполяции промежуточных значений (А? = 10° С)
коэффициенты и уравнениях для теплоемкости
I Со + сД’ + саг -? с3Т» + с/Г + с6Т‘ + cer, Т 473К,
Ср‘ ~ I »о + b±T + ftar, Т > 473К,
подбирались последовательно по известным значениям через 100й С (напри-
мер, для 1400—1500 1600 К затем для 1500—1600—1700 Кит. д.).
Функция л и удельная энтальпия i для сухого воздуха подсчитывались
по формулам
\ - 5s0e	rJ
пв (тА =	; k = J dr*	(56)
Го
где
? с	? СР
sHi = J-^dT н
Го	Л»
То - О К; 7\ = 273,15 К.
Таким образом, при Ту == 273,15 К «в = 65,260 ккал/кг, sB =.
= 1,57832 ккал/(кг-К), а функция (7\) = 1,0.
Для расчета таблиц принят воздух следующего объемного состава в %
12]: rNs = 78,026; гОа - 21,000; г со, = 0,030; гНз - 0,014; годноят = 0,93.
48
Этому составу соответствует такое распределение составляющих воздух
газов по массе: 23,2% кислорода (goj и 76,8% атмосферного азота (gN£ar)
(всех перечисленных выше газов кроме кислорода).
При стехиометрическом сгорании углеводородного топлива (а = 1,0)
продукты сгорания состоят из двуокиси углерода СО2, паров воды Н2О
и азота NteT. Для стандартного углеводородного топлива продукты стехио-
метрического сгорания имеют следующий массовый состав 14]:
£соа = 0,1985; ^н2о == 0,0822;	= 0,7193.
Теплоемкость продуктов стехиометрического сгорания, газовая постоян-
ная и теоретически необходимое количество воздуха рассчитывались по фор-
мулам:
0,1985сРСОг 0,0822 cPHg0 Ч 0,7193cPNjs ат 
= 0,1985/?сой 4- 0,0822/?н,о + 0,71937?Na ат;
I 2.664С 4- 7.937#
7"°—	0.232
(57)
Для расчета таблиц термодинамических функций влажного воздуха
и продуктов сгорания стандартного углеводородного топлива были исполь-
зованы таблицы л—i—s для сухого воздуха и продуктов стехиометрического
сгорания, рассчитанные по формулам (56).
Термодинамические параметры для паров воды были взяты из работы
М. П. Вукаловича и др. [21. На их основе были рассчитаны таблицы термо-
динамических функций л—i—s для водяного пара (см. табл. 27).
Удельную энтальпию (энтропию, газовую постоянную и т. п.) рабочего
тела ГТУ с заданным значением ос, учитывая влагосодержание атмосферного
воздуха, можно рассчитать по соотношению для газовых смесей:
Ч- ^Чг-
Если записать это выражение через коэффициент избытка воздуха а
и влагосодержание d.
где — энтальпия водяного пара; Гв — энтальпия сухого воздуха; 1Г —
энтальпия продуктов стехиометрического сгорания (при а = 1,0).
Расчет значений х£м, sCM н для табл. 6—14 производился по уравне-
нию (54), частным решением которого является приведенная выше формула.
Исходные данные для расчетов по уравнению (54) брали нз таблиц термоди-
намических функций л—i—s (с шагом табличных значений 100° С) для водя-
ного пара, сухого воздуха и продуктов стехиометрического сгорания. Про-
межуточные значения и sCM находили интерполированием.
Функцию относительного давления л (7\) находили, как и в случае
сухого воздуха, по формуле
Sj—SA
где s0 и sz — энтропия смеси соответственно при Т ~ 273 К и при текущем
значении Г.; 7?— газовая постоянная смеси.
Для расчетов энтропии и энтальпии принимали = 0К.
4 Заказ 281	49
12. Таблицы л— i — s для продуктов сгорания углеводородного топлива
в сухом воздухе и для сухого воздуха
^Продукты сгорания при а — 1,0, d = 0 [/? = 29,35 кгс-м/(кг. К)1
Эо 7	к	£, ккал/кг	К	'S	Оо Ч 1	1 1 т, к i		1. ккал/кг	К	W1 X
0	273,15	67.299	1,0000	1,57662	ОБО	923*15	245.301	118.02	1,90455
10	283,15	69,322	1,1356	1,58537	660	933.15	248,274	123,66	1.90776
20	293,15	72.350	1*2863	1,59393	670	943,15	251,253	129,52	1,91094
30	303,15	74*884	1,4533	1.60232	680	953,15	254.239	135*60	1*91410
40	313,15	77,425	1,6378	1,61054	690	963,15	257,231	141*93	1,91723
50	323,15	79.972	1,8411	1,61858	700	973*15	200*2129	148.49	1,92033
60	333,15	82,525	2,0643	1,62644	710	983,15	263,236	155.25	1,92340
70	343,15	85,0.84	2*3086	1*83413	720	993,15	266,249	162,28	1,92644
80	353,15	87,650	2.5752	1,64165	730	1003.15	269,268	169,57	1*92946
90	363.15	90,222	2,8654	1,64898	740	1013,15	272* 292	177,13	1,93246
100	373,15	92* 799	3*1800	1,65614	750	1023*15	275,322	184.9.7	1,93544
по	383,15	95*383	3.5043	1*66282	760	1033,15	278,358	193,10	1*93839
120	393,15	97,971	3,8557	1*66939	770	1043,15	281,399	201*53	1,94133
130	403,15	100,566	4.2357	1,67585	780	1053,15	284.447	210,25	1,94424
140	413,15	103,168	4,6460	1,68220	790	1063, IS	287,500	219.29	1,94713
150	423,15	105,777	5*0882	1,68845	800	1'073,15	290,559	228*64	1,95000
160	433,15	108,392	5,5639	1*69460 ।	810	1083*15	293,627	238,28	1*95284
170	443* 1 5	111,014	6*0747	1,70063	820	1093*1 5	296,701	248*25	1*95566
180	453,15	113,343	6,6221	1*70656	830	1103*16	299* 779	258,57	1*95846
190	463,15	116.278	7*2077	1,71239	840	1ПЗЛ&	302,862	269,25	1*96124
200	473*15	118,919	7,8330	1.718Ю	850	1123,16	305,961	280.30	1,96400
210	483*16	121.564	8*4797	1*72356	860	1133,15	309,044	29’1*72	1*96675
220	493*15	124*216	9,170'5	1,72894	870	1143,15	312,143	303*52	1,96948
230	503.15	126.876	9*9072	1,73425	880	1163,15	315*247	315.72	1,97218
240	513.16	129,543	10,692	1,73949	890	1163,15	318,355	328,32	1*97487
250	523.15	132,217	11,527	1,74466	900	1173,15	321,469	341,33	1*97754
260	533,15	134,899	12,414	1.74976	010	H 83*15	324.590	354,71	1*98019
270	543*15	137,588	13,357	1*75479	920	1193*15	327,716	368.52	1,98281
280	553*15	140,284	14,385	1*75974	930	1203.15	330,846	382*78	1*98542
290	&63J5	142,988	15,413	1,76463	940	1213,15	333,981	397*50	1,98802
300	573,15	145*699	16*531	1,78944	960	1223,15	337,121	412,70	1,99059
310	583,15	148,417	17,689	1.77410	960	1233,15	340,205	428,37	1,99316
320	593,15	151,142	18.914	1.778’70	970	1243,15	343,414	444*53	1,99570
330	603.15	153,875	20.208	1*78325	980	1253,16	346.568	461*20	h99823
340	613.15	156.615	21,576	1*78775	990	1263,15	349*726	478,38	2,00075
350	623.15	159,365	23.019	1*79220	1000	1273,15	352.889	496,09	2.00324
360	633.15	162*119	24,540	1,79660	1010	1283,15	350,060	514,26	2,00672
370	643.15	164*883	26*142	1.80095	1020	1293,15	359,235	532,98	2*00816
360	663.15	167,654	27.829	1,89524	1030	1303* 15	362,414	552,28	2,01062
390	663.15	170,433	29*602	1.S0549	1040	1313,16	365*597	572*17	2,01305
400	673,15	173,220	31,466	1,81368	1050	1323,15	368,764	592,64	2,01547
410	683,15	176*016	33,395	1,81777	1060	1333,15	371,975	613,73	2,01787
420	693*15	178,819	35,422	1 *52183	1070	1343.15	375,170	636*44	2.02026
430	703,15	181,630	37,552	1,82584	1080	1353,15	378,369	657,78	2,02264
440	713,15	184*448	39.787	1,82981	1090	1363*15	381,572	680,77	2,02500
450	723*15	187,273	42,132	1,83375	1100	1373* 15	384,779	704,42	2.02734
460	733,15	190*106	44*589	1,83765	1110	1383,15	387,992	728,69	2102967
470	743,15	192*946	47*163	1,84150	1120	1393,15	391.209	753,66	2,0319.9
480'	753,15	195,793	49.858	1,84532	ИЗО	1403,15-	394; 429	779,33	2.03.429
490	763Д5	198,648	52.677	1,84910.	1140	1413,15	397.652	805,74	2,03858
500	773.15	201,509	55,625	1,85284	ИБО	1423,15	400,879	832,88	2,03886
510	783,15	204.381	58,674	1т85651	1160	1433*16	404,110	860,78	2,04112
520	793,15	207.239	61.862	1,86015	1170	1443,15	407,346	889,45	2,04337
530	803,15	210*144	65,195	1,86376	1180	1453,15	410.583	918,90	2,04561
540	813,15	213.036	68.675	1.85733 ,	1190	1463,15	413,824	949,16	2,04784
550	823,15	215,934	72*310	1,87088	1200	1473,15	417,069	980,22	2,05005
560	833*15	218.840	76* 102	1*87439	1210	1483,15	420,320	1012,02	2,05225
570	843,15	221,752	80,058	1 ,.87787	1220	1493,15	423,573	1044,67	2*05443
580	853,! 5	224,671	84,181	1,88132	1230	1503,15	426*830	1078,20	2.05660
590	863,15	227*597	88*476	1*88474	1240	1513,15	430,090	1112,64	2,05876
600	873,15	230,529	92,949	1,88813	1230	1523,15	433,353	1147,98	2*06091
610	883*15	233*471	97,569	1,89147	1260	1333*15	436,620	1184,26	2,06305
620	803*15	236,419	102*38	1,89478	1270	1543,15	439,890	1221,49	2,06518
630	903* 1 5	239*373	107.38	1,89806	1280	1553,15	443,163	1259,68	2,06730
640	913,15	242*334	112Л0	1,90132	1290	1563,15	446.440	1298,86	2.06940
50
Продолжение табл. 3
	г. X	i, ккал/к г	К	u «V* е; а . w к	— t, °C	* г, к 1	G ккал/кг	К	*5
1300	1573.15	449,719	1339,04	2,07149	1650	1923,15	566.342	3543,49	2 13838
1310	1583J5	463.004	1380,16	2,07357	1660	1933,15	589,718	3634,95	2.14014
1320	1593.15	466,292	1422,33	2.07564	1670	1943.15	573,096	372% М	2.14188
1330	1603,15	459,583	1465.57	2,07770	1680	1953.15	576,476	382%69	214362
1340	1613,15	462,877	1509,90	2,07975	1690	1963,15	579,856	3921,07	2Д4534
1350	1623,15	466,173	1555,34	2,06179	1700	1973,15	583,239	4020.48	2.14706
13&£1	1633,15	469,473	1601,92	2,08382	1710	1983,15	586,623	4121,81	2.14878
1370	1643,15	472,775	1649,63	2,08583	1720	1993.15	590,008	4225,26	2 Л 5048
1380	16	476.080	1698.52	2,08784	1730	2003,15	593.395	4330,87	2’ 15218
1390	] 663,15	479,388	1748,60	2,08984	1740	2013.15	596,785	4438,62	2Д5387
1400	1673,15	482.699	1799.89	2,09182	1750	2023,15	«00 Л 77	4548.64	2.16556
1410	1683,15	48% 011	1852,16	£,09379	1760	2033,1S	603,571	4660.87	2 Л 5722
1420	1	1 о	489.32$	1906,02	2,09576	1770	2043,15	606,967	4775,40	2 Л 5889
1430	i 1 Ь	492.647	1950.57	2,09771	1780	2053,15	610,366	4892J9	2 16055
1440	1 /13» 16	495.970	2017.27	2,09965	1790	2063Л5	613.766	5011,36	2,16221
1450	1723.15	499,294	2074,67	2.10159	1800	2073,15	617,189	5132Л1	2 Л 6385
1460	1733,15	502,623	2133,69	2,10352	1810	2083.15	620,577	525% 65	216549
1470	1 / 44,	505,057	2194,38	2 Л 0546	1820	2093,15	623.986	5382.88	2 Л 671-2
1480	1753,15	509,292	2256,08	2Л0735	1830	2103Л5	627,3.97	5511,55	2 Л 687В
1490	1763,15	512,627	2818,88	2.1.0924	1840	2113,15	630,809	5642,82	2Л7036
1600	1773Л5	515,967	2383,39	2,11112	1850	ЗП23Л5	634,223	5776,67	2Л7198
1510	1783.15	519,311	2449.66	2» 11301	1.860	2133,15	637,639	5913Л2	2 17358
1520	1793,15	522.655	2517,10	2,11488	187СУ	2143.15	641.057	6052 23	2 17518
1580	16Uiit 1Ь	526.001	2586.10	2.11674	1880	2153J5	644,476	6194,02	2Л7677
1540	181ЗЛ 5	529,350	2656.67	2.11859	1830	2163,15	647,897	бЗЗВЛб	2,17836
1550	1823,15	532,701	2728.83	2,12043	1900	2173ЛБ	631,319	6485.81	17993
1560	1833.15	536,054	2802.62	2.12226	1910	2183,15	654,744	6634.49	— t t r «f vV 2 Л 8149
1370	1 б48, ] 6	53-9,409	2878.06	2,12409	1920	2193Л5	658 Л 70	6786.24	2 18305
1580	1В5% 15	542,767	2955.16	2Л2591	1930	2203,15	661.599	694! 19	2 18460
1590	1863 Л Б	546,127	3033,97	2.12771	1940	2213,15	665.028	7099,24	2,18815
1600	1873.15	549,480	3114,51	2Л295Т	1950	2223,15	668,459	7260,59	2 18769
1610	1	1 ь	552,856	3196,65	2J3130	I960	2233,45	671,892	7425 22	2 18923
1620	1893,15	556,225	3280.69	2,13309	5 970	2243Д0	675.327	7593.31	0 19077
	1903,15	569,5$Б	3366,35	2 Л 3486	1980	2253,15	678.763	7764.74	2 1.9231
1640	1913,15	562,068	3454.00 .	2,13663	1990	2253 Л 5	682ДОО	7939,69	2.19884
				Л	2000	2273.15	685,639	8117.91	2 Л 9536
		L							f
4. Продукты сгорания при а - 4,0, d = 0 [R = 29,29 кгс.м/(кг-К)|
t, ’C J	 		•p	f. ккал/кг	t:	a; * b «М» w a	u о a		if ккал/кг 			u	Si ккал/(кг*К)
0 IQ 20 30 40 50 60 70 80 90 TOO 110 120 130 J 40	273,15 283,15 293,15 303, IS 313,15 323.15 333.15 343.15 353.15 363,15 373,15 383,15 393.15 403.15 413,15	65.795 68,220 7.0.649 73.081 75,517 77,956 80,398 82,844 85.294 87,747 90.203 92.657 95.115 97.578 100,047	1.0000 1,1301 1,2740 1.4326 1,6068 1,7977 2,0062 2,2331 2.4795 2,7461 3.0336 3.3275 3.6443 3,9863 4,3516	1,57787 1.58627 1.59449 1.80253 1,61041 1,61811 1,62563 1,63298 1,64016 1,64717 1,65400 ,66034 .66658 1,67271 1,67875	150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290	423.15 433.15 443,15 453.15 463,16 473,15 483.15 493,15 503,15 513.15 523,15 533,15 543,15 563,15 563,15	102,520 104,998 107,481 109,969 112,461 114,959 117.457 119.961 122,471 124,987 127,509 180,036 132.570 I3S. Г09 137,654	4,7444 5,1648 5,6139 6,0930 6,6029 7,1445 7.7014 8.2934 8.0218 9,5883 10,294 11,041 11,830 12,663. 13,541	1,68467 1,69050 1,69622 1,70184 1,70785 1,71276 1.71791 1,72298 1.72300 1,73294 1,73781 1.74262 1.74735 1,75202 1,76862
4*
51
Продолжение табл. 4
и О	X	1, ккал/кг	К	ьг?  X- 5Й «3 V	и й	7‘, К	i. Ц га £ ж	£	 кч X ч га **
300	373.15	140.205	14.465	1,76115	960	1223.15	318.347	291.5S	1.96718
310	583,16	142,760	15.418	1.76582	950	1233.15	321,248	301,31	1,96954
320	593,1 5	145,322	16.421	1,76964	970	1243,15	324.152	31’2.32	1,97189
330	603,15	147,889	17.477	1.77412	980	1253.15	327,061	323Л 3	1,07423
340	613,15	150,463	18,588	1.77835	990	1263,15	323,972	334,23	1,97654
350	623,15	153.043	19.755	1,78252	1000	1273,15	332.887	345.64	1.97865
360	633.15	155.630	20,980	1,78665	1010	1283.15	335.808	357,32	1,96113
370	643.15	158,222	22,265	1.79073	1020	1293,15	338.731	360.32	1,98339
380	653,15	160.820	23,613	1.79476	1030	1303.15	341.658	381,65	1,98564
3*>0	663,15	163,425	25,024	1,79874	1040	1313,15	344,587	394,31	1,98788
400	673.15	166.036	26,500	1.80265	Ю50	1323.15	347.520	407,32	1,99011
410	683,15	168.653	28.021	1.80650	1060	1333.15	350,456	420,67	1 л 9232
420	693,15	171,276	29,614	1,31030	1070	1343.15	353. ЗДб	434.37	1.99452
430	703-15	173.905	31,281	1,81405	1080	1353.15	356.338	448,43	1,99671
440	713,15	176,541	33.023	1,81777	1090	1363,15	359.284	462.86	1,99888
430	723.15	179,182	34,844	1,82145	1100	1373,15	362.233	477,66	2,00104
460	733.15	181,830	36,745	1,82509	1110	1383,15	365.187	492,73	2,00318
470	743.15	184,484	38.728	1.82870	1120	1893,15	368 Л 44	508.30	2.00530
480	768.15	187,144	40.797	1.83227	ИЗО	1403Л 5	871,104	524»22	2,00742
490	763,15	189,810	42,952	1,83580	1140	1413.15	374,066	540.54	2,00952
500	773.16	192,482	45.197	1Л з$зо	1150	1423,15	377,031	557,27	2,01161
510	783,15	195,163	47,510	1,84272	1160	1433,15	379,999	574.42	2.01360
520	793.15	197,849	49.920	1,84611	1170	1443.15	382,969	59L99	2.01576
530	803,15	200,540	53.420	1,84948	1189	1453,15	385,943	610.00	2,01781
540	813.15	203,233	55.040	1,85281	1190	1463.15	388,919	628,45	2,01986
550	823,16	205,941	57.757	1.85612	1200	1473,15	391.897	647,34	2,02189
560	833,15	208.649	60.581	1.85939	1210	1483,15	394.880	668,62	2.02300
570	843.15	21 L364	63.517	1.86264	1220	1493,15	397.865	686,38	2,02591
580	853,15	214,084	66, $65	1.86585	1230	1503,15	400,852	706,61	2.02750
590	863,15	216.809	69,781	1,86904	1240	1513,15	403.842	727,33	2.02988
600	873,15	219,540	73.015	1.87220	1250	1523,15	406,834	748.54	X03185
610	883,15	2Й2.279	76,394	1,87530	1250	1533,15	409,829	770,24	2,03381
620	893.15	225,023	79,902	1,87838	1270	1543,15	412.820	792.46	2,03576
630	003.15	227.772	83.541	1,88143	1280	1553,15	415,825	815.19	2.03770
640	913.15	230,527	87,314	1.88446	1290	1563,15	41S.82S	838,44	2,03963
650’	923,15	23*3* 28G	91,226	1,88747	1300	1573,15	421,833	862.22	2.04155
660	933.15	236, ОБ 1	96,280	1.89045	1310	1583.15	424,341	336 лв	Й, 04345
670	943,15	238,820	99,478	1.89341	1320	1Б93Д5	427,8*2	911,29	2.04535
660	953.15	241,595	103.82	1,89635	1330	1603,15	430.864	938.68	2.04723
690	963,15	244,375	108,32	1.89925	1340	1613,15	433,879	952.53	2.04911
700	973 Д 5	247,160	112,97	1,90214	1350	1623.15	436,897	989,16	2.05097
710	983.15	249,952	117,75	1,90498	1360	1633,15	439,916	1016,29	2,05283
720	993.15	252,749	122,70	1,90781	1370	1 б4з. 15	442.938	1044,01	2,05467
730	1003,15	255,551	127,82	1,91061	1330	1653 Д 5	445,962	1072,33	2,05651
740	1013,15	258,357	133, И	1,91339	1390	1663,15	448.989	1 101,28	2,05834
!7Ь0	1023 15	261,168	138т53	1,91615	1400	1673,15	452.018	1130.85	2.06015
760	1033.15	283,983	144,23	1.91889	1410	1683,15	455,047	1160.90	2,06195
770	1043.15	266,803	150.07	1,92182	1420	1693,15	458,081	1191.80	2.06376
780	1053.15	269,628	156,09	1,92432 -	1430	1703.15	461Л 16	1223Д7	2,06554
790	1063 Д Б	272,458	162,31	1,92700	1440	1713,15	464,154	1255,36 ,	2,06732
800	1073,16	275,292	168,73	1,92965	1450	1ИМБ	467,193	1288,04	2,06908
810	1083,15	278.135	175,31	1,93228	1460	1733Д5	470,236	1321,56	2,07084
820	1093,15	280,981	182,11	1,93489	1470	1743,15	473,284	1355.95	2.0726!
830	Н03.1Б	283.832	189.12	1,93748	1480	1753.16	476,332	1390,83	2,07435
840	1113,15	286,686	196,35	1,94006	1490	1763.15	479,379	1426,22	2,07607
850	1123,15	289.544	203.81	1,94261	1500	1773,15	482,431	1462.49	2,07780
860	пзз^б	292.406	211,49	1.94515	1510	1783.15	485.496	1499.71	2.07962
870	1143.15	295,272	219,41	1,94767	1520	1793,15	488.559	1Б37.49	2.08133
880	1153.15	298,142	227.57	1,95018	1530	1803,15	491,624	1576,04	2,08293
890	1163,15	301,016	235.97	1,95266	1540	1813,15	494,689	1615,38	2,08462
900	1173.15	303,894	244.61	1,95513	1550	1823,15	497,756	1655,51	2,08630
910	1183.15	306.777	253-47	1,95757	1560	1833.15	500,824	1696,45	2,08793
920	1193.15	309.655	262.59	1,96000	1570	1843,15	503,893	1738,20	2,08964
930	1203,15	312.5Б5	271.98	1.96241	1580	1853.15	506,963	1780,78	2.09130
340	1213,15	315.449	281.64	1,96480	1590	1863ЛЗ	Б10.034	1824,19	2.09296
52
Продолжение табл. 4
и 0 "К1	т. к	U ч > 2 л	К	• U "п га «л *	it “С	г, к	1, ккал/кг _	К	4  ! ’» 1 1	. 	
IGOtV 1610 H2G 1630 1640 650 660 670 1680 1690 1700 1710 1720 1730 1740 1750 1760 1770 1780 17=90	1873.15 1883 Л 5 1893 Л5 1903 Л 5 1 <>13,15 1923.15 1933.15 1943,16 1953.15 1963Л5 IG73J5 1983.15 1093.15 2003. 1 5 2013.15 2023.15 2033,1 5 2043,15 2053.15 2063,15	513,107 510.178 519.252 522.326 525.403 528.481 531,560 534.641 537.723 540.807 543,892 546.979 550.067 553.157 566.248 559.341 562.436 565.531 568.629 571.727	1868.45 1013.48 1959.39 2006.19 2053,90 2102,52 2152.08 2202.59 2254.03 2306,44 235!.'. «3 2414.12 2459,43 2525,77 2583,12 2641.55 2701,03 2761.59 2823,23 2885,96	2,09460 2.09623 2.09786 2.09948 2.16109 2,10270 2,10429 2,10589 2.10747 2,10905 2.11062 2,11218 2,11373 2,11528 2.11682 2.11835 2,11968 2,12140 2.12291 2.12442 4	ООООО СОСОО ооооо о©ооо о О^счео-Ч»* U? (£5	eft	о № СО СО О ос сбсЭФОсесО 0)0:000 Фб>Сой£й о к* -н-*	—** (J*i	2073,15 2083.15 2093.15 2103.15 2113,15 2123,15 2133,15 2143,15 2153,15 216,3.13 2173.16 2183.15 2198,1'6 2203.15 2213,15 2223.15 2233,15 2243.15 2253,15 2263.15 2273.15	574.827 577.930 581,034 584,136 537,244 590,352 593,460 506.571 599.082 602,795 605,909 609,016 612,126 615.239 618.356 621.475 624.599 627.725 630,855 G33.988 637,124	2940,81 3014,69 3080.37 3147,82 3216,20 3285,79 3355.53 3428,56 3501,80 3676,31 3652.08 3729Л7 3807,53 3887,20 3968.23 4050.56 4134.25 4219.29 4305.72 4393.56 4482,61	2,12592 2,12741 2.12890 2.13038 2.13185 2,13332 2,13478 2.13624 2,13769 2,13913 2.14057 2,14300 2.J4343 2.14485 2,14627 2.14758 2,14908 2,15048 2.15187 2,15325 2,15463
5, Сухой воздух а = оо. d = 0 [/? = 29,27 кгс-м/(кг- К)]
и Q ч»	г. к	L ккал/кг	К	Ь? Б U X =: * х «» м
-70	203,15	46,500	0.3553	J.50745
—60	213.15	50.300	0.4201	1,51895
-50	223, 1 5	53,290	0.4930	1.52 992
—40	233.15	55.630	0,5745	1,54041
—30	243,15	58,070	0,6853	LS5046
-20	253 Л 5	60,470	0.7658	1,56011
-10	263.15	62,860	0,8768	1.56933
0	273,15	65.260	1,0000	1,57832
10	283,15	67,667	1,1335	1.58691
20	293,15	70.055	1,2795	1.59522
30	303,1 5	72,453	1,4388	1.60326
40	313,15	74,852	1,6119	1.61104
50	323,15	77,^53	1,7996	1,61860
60	333,15	79.654	2.0026	1.62592
70	343.15	82.058	2.2217	1.63304
80	353,1 3	84,463	2.4576	1,63996
90	363.15	86.879	2,7Ш	1.64609
100	373.15	89.280	2,9831	1,05324
по	353,15	91.692	3.2743	1,65962
120	393,15	94,107	3,5856	1,66585
130	403.15	96,525	3,9180	1.6.7193
140	413,15	98,946	4.2722	1,67786
ISO	423,15	101.371	4,6494	1,68366
160	433,15	103,799	5,0504	1.63933
170	443.15	106,231	5,4763	1,69488
180	453J5	108.670	53'282	1.70032
190	463J5	111,106	6.4070	1,70564
200	473.15	113,560	6.5139	3.71085
210	483,15	113,996	7.4414	1.71589
220	493,15	118,447	8,0011	1.72087
230	503,15	12D. 904	8.0944	1,72577
240	513.15	123.366	9.2226	1,73060
U & "**	Г, к	G ккал/кг	К	л Ч  t- X к—- «I
250	523,16	125.833	9.8870	1.73637
260	533.15	128.306	10,588	1.74007
270	543.15	130,784	11.329	1,74470
280	563,15	133,267	12.109	1,74927
290	563,15	135,756	12.930	1.75377
300	573.15.	138,249	13.793	1,75819
310	583,15	140.747	14,680	1.78247
320	593.15	143,251	15.613	1,76669
330	603.15	145.760	16.594	1.770$7
340	613.15	148.274	17.525	1.77500
350	623Л&	150.794	16.706	L77908
300	633 л S	153.320	19.639	1.79311
370	643Л5	155,852	21,026	1,78709
380	653,15	153,389	22,268	1.79103
390	663.13	160,931	23.567	1,79492
400	673,15	163,479	24,925	U79875
410	683.15	166,033	26,321	1,80249
420	693Л5	168.5112	27.781	1,80619
430	703Л5	17!.167	29.306	1,80986
440	713ЛБ	173.727	30.899	1,81348
450	723,15	176.303	32.560	1,81707
430	733,15	178.885	34.293	1.82063
470	743.15	181,473	38,098	1.824L4
480	753,15	184,066	37,979	1,82762
490	763,15	186,671	39,S35	1,83107
500	773.15	189,269	41.970	1.83447
510	783.15		44,063	1,83781
520	793.15	Ш.500	46,241	134112
530	803,1 S	197,123	48,505	1.84440
540	813.15	199.751	50,850	1,84764
550	823,15	202,384	53.306	1.85086
	633.15	205.023	55,846	L854Q5
570	843.15	207.667	58,482	1.85722
5S0	853Л5	210,316	61,216	1.85035
590	863.15	212,970	64.051	1.86345
53
Продолжение табл. 5
Эв '?	т, к 1	и Ч Ф м £ 	К	л U *_* е; ct	и 0 * ч-к	01 ‘J.	Г. ккал/кг	п	S. ккал/(кг-К)
600	873.15	215,629	66,989	1,86652	1200	1473,15	382.93	558.20	2,01180
610	883.15	218.296	70,008	1,869.55	1210	1483.15	385.82	574.30	2. ОД 331 ।
620	893 Д 5	220.968	73,137	1,87254	1220	1492.15	58.8,71	590,84	2,01575
630	903,15	223.644	76,380	L875S2	1230	1503.15	391.60	607,71	2,01768
640	913,15	226,325	79,739	1,87847	L240	1513,15	594,50	624,96	2.01960 t
650	923.15	229,011	83.216	1,88139	I2&0	1523,15	397,30	642,60	1 2,02151
660	933,15	231,701	86,815	1,88430	1260	1533,15	400,29	660.64	2.02341
670	943,15	234,396	90.538	1,8-8717	1270	1543 Л 5	403; 19	679,08	2.02529
680	953,15	237,096	94.387	1,89003	1280	1553.15	406,09	697,94	2.02717
690	963.15	239,800	98.566	1,89266	1290	1563.15	409.00	717,20	2,02904
700	973,15	242,609	102,47	1,89566	1300	1573,15	411.90 ,	736,89	2.03089
710	983,15	245.225	106,69	1,89843’	1310	1583,15	414.81	756,95	2,03274
720	993,15	247.945	111.05	1,90118	1320	1593,15	417,73	777.44	2,-03457
730	1003,15	25Q.669	115.56	1,90390	1330	16.03,1 &	420,64	798,39	2.03639
740	1013,15	253,398	120,21	1,90661	1340	1613,15	423,56	819.79	2.03820
750	1023,15	256,131	125,01	1,90929	1350	1623Л5	426,48	841,64	2.04001
760	1033,15	258,868	129.97	1,91196 	1360	1633,15	429.39	868,97	2,04180
770	1043Д5	261.609	135.08	1.91460	1370	1643,15	432.32	886,76	2.04359 '
730	1053,15	264,355	140.35	1.91723	1380	1653,15	435,24	910,03	3,04536 .
790	1063,15	267,105	145.79	1,91983	1390	1663,15	438,17	933.79	2,04713
300	1073.15	269,859	151,39	1,92241	1400	1673,15	441,09	958,03	2,04888
810	1083,15	272.622	157.13	1,92437	1410	1683.13	444.02	982.65	2.05062
320	1093.16	275.387	163. Об	1,92750	1420	1693.15	446.06	1007.94	2.05237
830	1103,15	2 78 Д 67	169.15	1,93002	1430	1703Д5	449,89	1033,59	2.05409 ।
840	1113,15	280,929	175,43	1.93252	1440	1ПЗЛ5	452,83	07 4» 05 о	2.05581
650	1123J5	283,706	181.90	1,93500	1450	1723.15	455.77	1086,57	2.05751
860	1133,15	286,485	188,56	€*- О»	1460	1733,15	458.71	1113,90	2.05922
870	1143,15	289/269	195.42	1,93991	1470	1743Д5	461.65	1141,93	2,06092
880	1 ИЗ, 15	292.055	202,48	1,94235	1480	1753,15	464,60	1170,34	2,06261
890	1163,15	294.846	209,73	1,94476	1490	1763.15	467.54	1199.11	2.06427
ООО	1173,15	297,639	217,19	1.94715	1500	1773Д5'	470.49	1228г59	2.06594 
910	1 183,15	300,439	224,83	1.94952	1510	1783,15	473.46	1258,83	2.06760 '
920	1193,16	303,241	232,68	1.95188	1520	1793,15	476,42	1289,49	2,06925
930	1203,15	306,946	240.76	1.95422	1530	1803,15	479,39	1320.75	2.07089
940	1213,15	308,854	249,06	1,95654	1540	1813,15	432.35	1352.62	2,07253 :
950	1223,15	311.666	257.59	1.95885	1550	1823,15	485.32	13$5. И	2,07415 :
900	1233,15	314,480	266,35	1.96114	1560	1833Д5	488.28	1418,22	2.07577 ;
970	1243,15	317.298	273,36	1.96342	1670	1843 Л 5	491,25	1451,95	2.07739 
980	1253,15	320.119	284,60	1.96568	1580	1853,15	494.22	1486,34	2,07899
990	1263,15	322.942	294,09	1,96793	1590	1863,15	497.19	1521,36	2,08059
1000	1273,15	325,769 -	303,83	1.97016	1600	1873,15	500.15	1557,03	2,03217 f
1010	1283,15	328,600	313,79	1.97238	1610	1883,15	503.12	1593.29	2.08376
1020	1253. L5	331,434	324,01	1,97457	1620	1833,15	606,09	1630,24	2.08532
1030	1303Л 5	3,34; 271	334,50	1,97876	1630	1903 Д 5	509,06	1667,86	2,08689 i
1040	1313Д5	337,1 11	345.26	1,97893	1640	1913,15	512,03	1706,19	2,08845
1050	1323,15	339.953	356,30	1.28108	1650	1923,15	515,00	1745,22	2,09000
1060	1333,15	342,799	367,62	1.98323	1660	1933Д5	517.98	1784.97	2,09154
1070	1343,15	345,647	379,23	1.98536	1670	1943,15	520,95	1825,43	
1080	1353.15	348,498	391,13	1.08748	1680	1953Д5	523,93	1866,63	2,09461
1090	1363.15	351,352	403,33	1,98958	1690	1963,15	526,91	1908.56	2.09613
1100	1373.15	354.20?	415,83	r99167	1700	J973.15	529.88	1951,24	2.09764
1И0	1 заз; 15	357.072	428.58	,99375	1710	1983,15	532,87	1994,60.	2,09915
1120	1393 IS	359.933	441,66	.09581	1720	1 993.1Б	535.85	2038,74	2,10065
ИЗО	1403Л5	362,80	455,05	1,99785	1730	20 03 Д 5	538,83	2083.67	2,10215 ;
1140	1413,15	365,67	468.-77	1.99989	1740	2013,15	541.82	2129,38	2,10363 ' L
1150	1423.15	368,94	482,83	2.00191	1750	2023ч15	544,80	2175,00	2,10511
1160	1433,15	371,42	497,22	2,00393	1760	2033,15	547,79	2223.22	2,10659
1170	1443.15	374.29	511,95	2,00593	1770	2043Д 5	550.78	2271,36	2,10806
1180	1453.15	377Л7	527,03	2.0’0792	1730	2053,15	553.77	2320,32	2,10952
1190	1463,15	380,05 ‘	542,47	2,0.0990 	1790	2063,15	656,76	2370,11 		2,11098 1
54
Продолжение табл. 5
t, ”С	т. к	i, ккал/кг	Я	Р*Ч- *	Эс ч	т, к	£. «кал/кг	Я	>ъ Сн X >«• Я tA X
1800	2073,15	559» 75	2420.76	2 J 1242	1900	2173.15	589,74	2975.35	2,12056
1310	2083.16	562,75	2472,15	2, 1386	1910	2183,15	592.74	3036,21	2.12799
1820	2093,15	665,74	2524.41	2. 1530	1920	2193,15	595,74	3098,01	2.12993
1830	2103,18	663.74	2577.55	2.11673	1S30	2203,15	598,74	3160,76	2,13071
1840	2113,18	571,74	2631.81	2,11815	1940	2213,15	801,74	3224,44	2,13208
1.850	2123Д5	574,73	2686,55	2,11957	I960	2223,15	604,75	3289,07	2,13344
1860	2133,15	577.73	2742,44	2.12098	I960	2233,15	607.76	3354,66	2J3479
1870	2143.16	580.74	2799.25	2,12238	1970	2243,15	610.78	3421,23	2.13614
1880	2153,15	583.74	2857.01	2.12378	1980	2253,18	613.80	3488,75	2.13748
1SB0	2163JS	586.74	2915,71	2,12518	1990	2263,15	616.83	3557,24	2; 13881
					2000	2273.15	619.35	3626.59	2.14013
•LC
13. Таблицы л — I— s для продуктов сгорания углеводе
дного топлива
во влажном воздухе, для влажного воздуха н водяного пара
6. продукты сгорания при а =1,0, (/ = 0,04 [/?= 29,99 кге-м/(кг. К)]
О А а	Т, к	(» ккал/кг		Л V U X V— ее сч X	□о Ч	Т, к	G ккал/кг		2 « с- X v ч W и X
0	273.15	69.199	1,0000	1.60868	350	623,15	163,774	23,892	1,83008
to	283,15	71,790	1J362	1,61765	360	633*15	166,606	24»943	1,83460
20	293,15	74,387	1,2877	1,62644	370	643Д5	169,446	26Л87	1 83907
30	303.15	76,991	1,4556	1.63505	380	653,15	172.294	28,312	1.84349
40	313,15	79,601	1,6413	1,64348	390	663,15	175.150	30,127	i;84785
50	323,15	82,217	1,84 60	1.65173	400	673.15	178,015	32,033	1.85217
60	333,15	54.839	2,0708	1,65981	410	683.15	180,888'	34*000	1’35637
70	343,15	87.468	2.3171	1.66770	4S0	693,15	183,769	35» 085	1,86053
80	353.16	90» 1Q4	2,5861	1.67541	430	703.15	186,658	38,267	L86465
90	363,15	92,745	2,8789	1,68296	440	713,15	189,554	40,558	1,86873
100	373.15	95,393	3,1067	1.69030	450	723,15	102,458	42.961	L87278
по	383,15	U8.045	3.5246	1,69716	460	733,15	105;37О	45'432	L87678
120	393,15	100.704	3.8801	1.70391	470	743*15	198,289	48,121	к88073
130	403.15	103,370	4.2648	1»71055	480	763.15	201.216	50,889	1.88467
140	413,15	106,043	4,6804	1,71708	490	763,15	20'4,150	53,784	1,85356
150	423Д5	108.722	5,1285	1.723.50	500	773.15	207.092	56,811	1,89240
160	433,15	111,408	5,6107	1,72981	510	783,1S	210;044	59 949	1 80617
170	443» 15	114,101	8,1287	1,73601	520	793,15	2!3;002	63 224	1.89991
180	453,15	116,801	5.6842	1,742)0	530	803,15	215.968	66.651	1.90382
190	483,15	119,508	7,2786	1,74809	540	813, U	218,941	7CL233	к 90730
2QQ	473,15	122,222	7,9136	1.75396	550	823,15	221.922	73 974	1 91094
210	4ЙЗ. J 5	124,938	8,5704	1,75956	560	883,15	224.909	77,880	1.91456
220	493.15	127.652	9,2722	1,76509	670	843,15	227,904	81,956	1.91814
230	503.15	130,394	10,021	1,77054	580	853,15	230,906	85,204	1 92169
240	15	133, 134	10,819	1,77593	590	863.15	233,915	90,632	к92321
250	523,15	138.881	11,668	1.78124	600	873,15	236» 931	95,246	1 92869
260	ЬЗЗ» 1 ь		12.572	1,78647	610	883,15	23$; 957	100,01	1 93212
270	543J5	141,399	13,531	1.79104	620	893.16	242,990	104’07	 I V4#* а А 1 93553
280	553,15	144.169	14,548	1,79673	630	903.16	246.029	110'15	1 93890
290	563. 15	146,947	15,626	1,80176	640	913,16	249,075	115,53	1.94226
300	573.15	149.733	16,767	1,80669	650	923,15	252,127	121ДЗ	1 94658
310	v84« 1 5	152,525	17,948	1.8U48	660	933,15	255,187	126,96	А ф	X СХ LJ 1 94888
320 А -Л. JW.	593,15	156.326	19.198	1.81621	670	943.15	258,263	103:02	I 95216
330	603.15	1бВД В4	20.521	1,82089	680	953Д5	281.325	139.32	l.9S34t
340	613,15	160,950	21,913	1.82551	690	963,15	264,405	145,86	1.9SS63
Продолжение табл. 6
Л *с	г. к	7, ккал/кг	С	$* ккал/(кг*К) 1		и о	Г, к.	/. ККНЛ'КГ	Я	с U К? .ii <л X
700	973.15	267,491	152,65	1,96182	1300	1573.15	452,958	1404,93	2.11771
710	983,15	270,585	159,67	1.9.6498	1310	1583,15	466.354	1448.53	2. 1986
720	993,15	273.687	166.95	1.96811	1320	1593 Л 5	469.753	1493*26	2. 2199
730	1003,15	276.794	174,51	1,97122	1330	1603.15	473,156	1539.16	2, 2412
740	1013,15	279.907	182.35	1.97431	1340	1613.15	476,361	1586*53	7,12623
750	1023,15	283,027	190,48	1.97737	1350	1623.15	479,970	1634*50	2*12834
760	1033,15	286,153	198.92	Т,98042	1360	1633,15	483.382	1684,00	2,13041
770	1043.15	289,285	207,87	1,98344	1370	1643,15	486.797	1734*75	2 J 3252
780	1053,15	292.424	216,73	1,98644	1380	1653.15	490,215	1786*75	2,13460
790	1063,15	295,568	226,12	1,98942	IS90	1663,15	493,637	1840,05	2.13666
800	1073.15	298,719	235,84	1,99237	1400	1673,15	497,06?	1894,69	2.13871
810	1083J6	301.879	245,84	1,99529	1410	1683,15	500,468	1950*39	2* И 075
820	1093,15	305,045	258,21	1.99819	1420	1693,15	503.920	2007,81	2*14279
830	1103.15	308.216	266.94	2,00107	1430	1703*15	507,353	2066,31	2.14480
840	1113.15	311.392	278,04	2.00394	1440	1713,15	510,792	2126*51	2,14682
850	1123.15	314,575	289.53	2.00678	1450	1723,15	514,531	2] 87.81	2.14802
860	1133.15	317,762	301.42	2,00961	1460	1733.15	517,676	2250.86	2*1508!
870	1143.15	320.955	313.71	2,01241	1470	1743,15	521,126	2315*73	2 Л 5281
680	1153,15	324.154	326.42	2.01520	1480	1753.15	524.577	2381.73	2,15478
890	1163,15	327.358	339.56	2.01797	1490.	1763,15	528,029	2448,94 4	2*15674
900	1173,15	330.567	353.13	2,02072	1500	1773,15	531,486	2518*0.1	2,15869
910	1183.15	333,785	367.09	2,02345	1510	1783.15	534,947	2589,06	2,16064
920	И 93,15	337.007	381.51	2,02615	IS20	1793Л5	538Л 08	2681*41	2* 16258
930	1203.15	340,234	396.41	2,02885	1530	1803,15	541.872	2735,44	2.15451
<мо	1213,15	343,466	411.80	2,03152	1540	1313,15	545.338	2811,19	2.16643
950	1223.15	346.703	4-27,69	2,03418	1360	1823.15	548,807	2888,68	2,16833
960	1233,1 5	349,945	444,09	2*03582	1560	1833.15	552,279	9967.92	2.17024
970	1243*15	353.193	461.01	2,03945	1570	1843,15	555,753	3048,97	2,172(3
980	1253,15	35М«	47в,46	2,04206	1580	1853,15	559,230	3131.8а	2*17401
990	1263,15	359,703	406.47	2.04465	1590	1863,15	562.710	3210.58	2J7S89
IOOO	1273,15	362.965	615.03	2.04723	1600	1873Л5	566.192	3303.18	2,17775
1010	1283Д5	366,236	534.11	2.04978	1610	1883,15	669,680	3391.55	2,17961
1020	1293.15	369*511	553.77	2.05232	1620	1843 15	573,170	3481,89	2*18145
1030	1303,15	372,790	574,04	2.05485	1630	1903.15	576,062	3574,21	2,18329
1040	1313,15	376,074	594,94	2,05736	IS4C	1913,15	580,155	3568*58	2,18512
1050	1323,15	379,363	618.47	2,05986	1650	1923*15	583.652	3764.98	2,18694
1060	1333.15	382,655	638,64	2,06234	1660	1933,15	587,150	3863*49	2,18876
1070	1343.15	385.953	661.4В	2.06481	1670	1943,15	590,650	3904,14	2*19056
1060	1353,15	389.254	684,99	2.06726	1680	953,15	591,152	4066,91	2 Л 9236
1090	1363,15	392,560	709,19	2,06070	1690	963.15	697.056	4171,90	2.19415
1100	1373,15	395,871	734.09	2,07212	1700	1973*15	601.161	4279,11	2*19593
1110	1383.15	399,188	759,04	2,07452	1710	1983,15	604.667	4388*20	2,19770
1 120	1393.15	402.509	785,93	2,07691	1720	1993,15	608,176	4499.65	2.19946
1 130	1403,15	405.834	812.98	2,07929	1730	2003.16	611.687	4613.49	2,20122
1140	1413,15	409,163	840,80	2.08165	1740	2013,15	515,200	4729*71	2,20296
Н50	1423,15	412.496	869,43	2,08400	1750	2023.15	618,715	4848,43	2,30471
1 160	1433,15	415,833	898,85	2,08634	1750	2033,15	622,233	4969,66	2*20644
1170	1443*15	419,174	929,10	2,08867	1770	2043* 15	625,754	5093,40	2.20817
1 ISO	1453,15	422,518	960,20	2.09093	1780	2053,15	029,276	5219,67	2.20989
1190	1463,15	425.867	992,15	2,09328	1790	2063,15	632,801	5348*61	2,21160
1200	1473,15	429.219	1024,97	2.09556	1300	2073,15	636.329	5480,19	2,21331
1210	3483.15	432.577	1058*58	2,09783	1810	2083,15	639,857	5614*38	2,21501
1220	im*is	436.938	1093*11	2,10008	1820	2093.15	643,380	5751,30	2,21670
1230	1503,15	439.3ОЗ	И 2.4.59	2*10233	1330	2103,15	646,922	5890,99	2*21838
1240	1513,15	442,671	1165.03	2,10456	1840	2113.15	050,459	6033,53	2,22006
1250	1523*15	446,043	1202.44	2.10678	1SSQ	2123,15	553,998	6178,90	2*22174
1260	1533,15	449,419	1240.87	2,10899	1860	2133.15	657,540	6327.24	2,22340
1270	1543,15	462,798	1280,31	2.11 119	1870	2143*15	661.084	6478,49	2,22506
1280	1553,15	456*181	1320.78	2,11337	1880	2153,15	664.631	6632.73	2,22671
1290	1563,15	459,568	1362,32	2,11555	1890	2163.15	668,181	0790,02	2,22836
56
Продолжение табл. 6
X ч	uf л	и X	К	U *г	f, °C	г, К.	f, ккал/кг	Е	—“-Ч. <с - и М
	2173.15	671 >734	6950Л5	2,23000	1950	2223,15	689,5М	7795.88	2,28806
1910	SI83J5	673,299	7 Г 12,55	2,23162	1980	2233 J 6	693 Л 33	7975.50	2,23965
1020	2193Л5	678,865	7278,16	2.23324	1970	2243,15	696,701	8159,05	2,24125
1030	2203Д5	6Й2Л32	7447.27	2,23485	1980	2253,15	700.270	8345,27	2.24235
1£И0	2213.15	635/J9 9	7619.77	2.23*545	1990	2283.15	7(13,838	8537,23	2.24444
					2000	2273Л5	707,407	8731.82	2.24603
7. Продукты сгорания при а = 1,0, d — 0,08 [/? = 30.58 кгС‘М/(кг-К)1
/. "с	г, к	t, ккал/кг	IX	1	 St ккал/t кг-К)	Ое •?	г, к	н ккал/кг		И ь И* V U- Й
0	273Л5	70,965	1.0000	1,63849	400	673,15	182.475	32,551	1.88796
10	283 Л 5	7W1	1 л 367	1.64768	410	6ВЗЛ5	185,420	34.567	1,89226
20	293Л5	76,382	1.2889	1,06668	420	693.15	188,374	36.588	1,89653
30	303,15	78,950	1.4577	1,66549	430	703.15	10 1.335	38,917	1.90075
40	3(3,15	81.024	1,5444	1,67412	440	713,15	194,304	41.258	1 .MW
50	323,15	84,305	1,8503	1.68257	450	72Г3.15	197,281	43,716	1,90908
60	333.15	86.992	2,0767	1,69084	400	733.15	200.266	46.294	1,91318
70	343 Л б	89,688	2Л247	1.69892	470	743,15	203,259	48t&96	L&1725
80	£4 Си СО в 1-— СП	92,386	2,5958	1,70685	480	753.15	206,260	51,827	1.92127
90	353,15	95,083	2.89Ц	1ДН54	490	тлй	209,255	64,791	1.92526
100	373,15	97.805	3,?] 17	1.72207	500	773л 5	212,285	57,892	1.92920
ИО	333.16	100.523	3,5429	1,72910	510	783.15	Я 15,31 1	61,104	1.93307
120	39ЭЛ5	103.247	3,9021	L73002	520	таз, 15	218.343	64Д64	1,93690
130	403.15	105,973	4,2910	1,74282	530	803 Л 5	22! ,38<5	67,979	1.94070
140	413.15	108.716	4,7113	1,74951	540	813.15	224.434	71,654	1,94447
150	423Л5 	111.461	5,I547	1,75610	550	823Л5	227,491	75,493,	1,94821
160	433.15	114.214	5,8528	1,76256	560	833,15	230.558	79.501	1,95192
170	443.15	И 6.973	6.1774	1,76892	570	843 Л 5	233,626	83,686	1.95559
(80	453.15	119,739	6,7401	1,77515	580	853,15	236,705	88.050	1.95923
190	463,15	122,513	7,3425	1.78130	590	863,15	239.792	92,601	1.96284
2110	47ЭЛ5	125,293	7,9863	1.78732	600	873Д5	242,886	97,343	1,96642
210	483.15	128.076	8,6522	1.79306	5I0	888,15	245.900	103,24	1,96994
220	493.15	130.868	9,3639	1.79371	620	893,15	249,101	107,35	1.97343
230	503,15	133,667	10.123	1,80430	630	903 Д 5	252,220	112.67	1,9769.0
240	513.16	130,474	10,933	1.80982	640	913,15	255,34-5	118.21	1.98034
250	523,15	139.289	1 1,796	1,81526	050	023JB	258,477	123,98	1,98375
260	533Л5	142,113	12,714	1,82062	660	933.15	2G1.5I7	129,98	1.98713
270	543,15	144.944	13.089	1.82591	670	943,15	264,763	136,23	1,99050
280	553.15	147,783	14.723	1.83113	680	953.15	267,917	142.72	1,99383
290	503,15	150.83Q	15,819	1,83627	690	953.13	271.077	149,47	1,99714
300	573.15	153.Ш	16,979	1,84134	7GO	973 Л 5	274.245	156,47	2.00042
310	583.15	156,347	18Л82	1,84625	710	983.15	277,422	163,71	2,00360
32D	593.15	159.217	19.456	1.851Ю	720	993,15	280Л05	171,23	2,ai)fi£>7
330	603.15	162,096	20.804	1,85589	730	1003,15	283.795	179.03	2,51007
340	613J5	164,982	22,227	1.30063	740	1013,15	286.991	187.14	2.0(324
350	623,15	167,887	23,73!	1.86532	750	1023,15	290,194	195,54	2.01638
360	633.15	170.780	25.317	1,85996	760	1033,18	293.404	204,26	2.01951
370	643,15	173,692	26,989	1.87454	770	1043,15	296,620	213,31	2,02261
380	653. 5	176.611	28.750	1,87907	780	1053 Л 5	299,843	2212,68	2,02569
390	663, 5	179.539 к	30,603	1.88354	790	1063,15	303,073	232,39	2,02875
57
Продолжение табл, 7
и 4	г, к	i, ккал/кг	К	£ «J	t, °C	т, к	7» ккал/кг	й	'S
800	1073,15	306,309	242,45	2,03178	1400	1673,15	510,421	1983.51	2 18233
810	1083,15	309,554	252,80	2,03478	1410	1688,15	513.954	2042.46	2 Л 8443
820	1093,15	312.806	263.52	2,03775	1420	1693.15	517,492	2103.25	2 18653
830	1103,15	316.064	274,63	2,04071	1430	1703,15	521.032	2165.21	2.18861
840	1113,15	319,327	286,13	2,04365	1440	1713,15	524,578	2229,00	Р) v UWV  2,19069
850	1133,15	322.596	298,03	2,04657	1450	1728,15	528,125	2293,99	2 19275
800	1133,15	325,871	310,35	2,04947	1460	1733,15	531,677	2360,87	2 19480
870	1143,15	329,152	323.10	S, 05235	1470	1743,15	535,235	2429,71	2Л9886
880	1153,15	332,439	336,28	2.05522	1480	1753 Л 5	538.795	2499,77	«v j | у 2 19890
890	1163.15	335,732	349,91	2.05806	1490	1768,15	542,355	2571,17	2,20092
900	1173,15	339,030	364,00	2,0.6089	1500	1773,15	545,922	2644*58	2 20293
910	1183,15	342,337	378,51	2,06369	1510	1783,15	549.491	272 0Л 8	2.20495
920	1193,15	345,648	393,50	2.06647	1520	1793Д5	553,061	2797,21	2 20695
930	1203,15	348,966	408,99	2,06924	1530	1808,15	556Л34	2876.03	2.20894
940	1213,15	352,288	425,00	2,07199	1540	1813,15	560,210	2956,69	2,21092
950	1223,15	355.616	441,53	2,07472	1550	1823,15	503,789	3039*25	2.21290
980	1233.15	358,950	458,61	2,07744	1560	1833,15	567.371	3123,70	2.21486
970	124 3. 15	362,289	476,23	2,08014	1570	1843,15	570,956	3210,09	2 21681
980	1253.15	365,633	494,42	2,08282	1580	1853Д5	574,М4	3298; 45	2*21876
990	1263.15	358,933	513,19	2,08549	1590	1863,15	578,135	3388'82	2,22069
1000	1273,15	372.338	532,54	2,08814	1600	1873Л 5	581,729	3481.08	2.22262
1010	1283.15	375,701	552,45	2,09077	16Ю	1883,15	585,330	3575.41	2.22454
1020	1293,15	379,069	573,01	2,09339	1620	1893 Л 5	588,932	3671,84	2.22644
1030	1303Д5	382.442	594,19	Я, 09399	1630	1903,15	592,537	377033	2,22834
1040	1313,1 ь	385.820	616,03	2,09858	1640	1913,15	596,144	3571,21	2.23023
1050	1323,15	389.202	638,54	2,10115	1650	1923*15	599,753	3974 Л 9	2.23211
106.0	1333Л 5	392,590	661,73	2,10370	1660	1933,15	603.365	4079.45	3,23398
1070	1343,15	395.982	685.62	2,10624	1670	1943Л 5	606*978	4187;&2	2.23585
1080	1353,15	399,379	710г22	2, J 0877	1680	1953,15	610,594	4296,91	2,23770
1090	1363,15	402,781	735,55	2,1112S	1690	1963,15	614,212	44 09Л б	2.23955
1100	1373J 5	406,187	761,62	2,11377	1700	1973,15	617,832	4523,79	S.24139
1110	1383,15	409,602	788,36	2,11624	1710	1983Д5	621,452	4640,31	2,23321
1120	1393,15	413,021	815,90	2,1187,0	1720	1993.15	625,075	4759,41	2,24509
ИЗО	14 03Л 5	416,443	844,23	2Д2115	1730	2003 J 5	628,701	4881Л 1	2,24683
1140	14 13,15	419,870	873.39	2,12358	1740	2013,15	632,329	5005,45	2,24853
1150	1423,15	423.302	903,39	2Д2600	1750	2023Д5	635,959	6132,50	2,2.5043
1160	1433.15	436.737	934,25	2.12840	1760	2033,15	639,593	5262*30	2,25222
117Q	1443,15	430,177	905,99	2,13080	1770	Я 043 Л 5	643,228	5394.87	2,25400
1180	1453Л&	ЛЗЗ,620	998,62	2,13318	1780	2053,15	646,860	5530,25	2.25578
1190	1463,15	«0 {D О & F*f*	1032 Л 6	2,13554	1700	2063 Л 5	650,507	5068,53	2,25755
1200	1473.15	440,521	1066,63	2Д3790	1800	2073,15	654,151	5809,74	2.25931
1210	1483Д5	443,978	1101,94	2,14023	1310	2ЙВЗЛ6	657,792	5953.98	2,26106
1220	1493,15	447.439	1138,24	2Л4255	1820	2093 Л 5	661,436	6101,19	2*26281
1230	1503,15	450,904	1175,55	2.14486	1830	2103Л5	665,084	8251,45	2.26456
1240	1513.15	454,374	1213,87	2,14716	1840	2113,15	668,736	6404,83	2,26629
1250	1523,15	4 57,84 7	1253,24	2,14944	1850	2128,15	672,392	6561,31	2.26802
1260	1533,15	461,324	1293,67	2.15172	I860	2133,15	676,051	6721,04	2,26974
1270	1543,15	464,805	1335,20	2,15398	1870	2143,15	579,713	6883,97	2,27 J 46
1280	1553,15	468,290	1377,82	2,15.623	1880	2153Д5	683,380	7050,22	2,27317
1290	1563,15	471,779	1421,57	2 Л 5347	1'890	2163Л5	687,049	7219,79	2,37487
1300	1573,15	475,272	1466,48	2,16070	1900	2178Д5	690,723	7392,74	2,27657
1310	1583.15	478,771	1512,42	2,16291	1910	2183,15	694,419	7568,03	2,27825
1320	1593,15	482,274	1559.56	2,16511	19'20	2193,15	698.115	7746.97	2,27992
1330	1603,15	485.780	1607.96	2,16730	1930	2203,15	701,811	7929,77	2,20159
1340	1613,15	489,290	1657.61	2,16947	1940	2213,15	705,505	8116,25	2,25325
1350	1623,15	492,803	1708,55	2Л7164	1950	2223,15	709.198	8306,64	2,28492
1360	1633Л5	496,319	1760,82	2.17380	1960	2233,15	712,891	8500,91	2,28657
1370	1643Д5	499,840	1814.42	2.17595	1070	2243 Л 5	716,583	8699,27	2,28822
1380	1653,15	503.363	1869,38	2 Л 7809	1980	2253,15	720,275	8901,65	2.28987
1390	1663.15	506,881	1925,74	2Д8021	1990	2263,15	723.966	9108.18	2,29151
					2000	2273 Л 5	727,656	9318,93	2,29315
58
8.	Продукты сгорания при а — 1,0, d — 0,15	31,53 кгс м/(кг• К)]
1 ч о о А &	Г, к	। i. ккал/кг	й	S । ккал/(кг-К)	% *7	т. к	ккал/кг	К	<** 14 V ь> к CJ Ьй Со X
0	273,15	73,778	1,0000	1.68596	650	923,15	268,587	128.42	2,04451
10	283,15	76,535	1,1375	1,69548	660	933Л5	271.854	134,70'	2(04803
20	293,15	79.299	1,2907	1,70481	670	943.15	275.128	141,23	2,05153
30	303,15	82.069	1,4609	1,71395	680	953,15	278.410	148,03	2,05500
40	313.15	84.846	1(6492	1(72291	690	963,15	281,700	155,09	2,05844
50	323.15	87,629	1,8570	1.73167	700	973.15	284,998	152,44	2,06186
СО	333,16	90.420	2.0855	1.74024	710	983,15	288,305	170.03	2,0552i3
70	343,15	93,217	2.3364,	1,74863	720	993,15	291.619	177.92	2.06858
80	353,15	96,020	2.6106	1,75683	730	10ОЗД5	294,941	186,11	2,07191
90	363,15	98,830	2,9096	1,76483	740	1013,15	298(269	194,63	2s07521
100	373.15	101.647	3.2345	1,77265	750	1023.15	301(605	203,46	2.07849
но	383,15	104,467	3.5707	1,77995	760	1033,1 §	304,948	212.63	2.08174
120	393,15	107,295	3,9356	1,78714	770	1043.15	308,298	222.14	2,08497
130	403,15	11 ОД 30	4,3310	1,79421	780	1053.15	311,655	232.00	2,08818
140	413,15	112,973	4.7585	1,80116	790	1063J6	315,020	242,22	2,09137
150	423,15	115,822	5,2200	1(80799	800	1073,15	318.392	252,82	2,09453
160	433J5	118,680	5,7171	1.81471	810	1083.15	321.774	263.71	2.09764
170	443,15	131,544	6.2518	1,82131	620	1093.15	325Д62	275,00	2,10074
180	453 Д 5	124,417	6,8256	1,82780	830	1103,15	328,557	286,70	2,10381
190	463,15	127,296	7.4404	1,83416	840	1113.15	331,959	298,82	2,10687
200	473(15	130,183	8,0976	1.84042	850	1123.15	335,367	311,38	2,10991
210	483,15	133,073	8.777S	1.84637	860	1133,15	338,781	324,39	2,1I293
220	493.15	135,971	9.5046	1.85225	870	1143,15	342.202	337.85	2Д 1694
230	303,15	1 38,877	10.281	1,85805	880	1153,15	345,629	351(78	2,11892
240	513,15	141.792	11,109	1,86377	890	1163,15	349.063	366т20	2,12189
250	523,15	144.716	11,092	1,86942	900	1173,15	352,503	381,11	2Д2483
260	533.15	147,647	12,932	1.87499	910	1183,15	355.952	’ 396,47	2.12775
270	543,15	158,588	13,931	1,88048	920	1193,15	359.407	412,37	2,13065
230	563Л5	153.586	14.992	1(88590	930	1203.15	362,867	428(80	2.13354
290	563.15	156,493	16.116	1,89124	940	1213,15	386,334	445(79	2,13641
300	573,15	159.459	17.367	1.89651	950	1223,15	369,806	463,35	2.33926
31»	583,15	162,432	18,543	1,90160	960	1233.15	373.285	481(50	2,14230
320	593,15	165.413	19,353	1.90664	970	1243.15	376,770	500.24	2.14492
330	603,15	168,403	21.239	1.91182	980	1253,15	380,260	51W	2.14772
340	613,15	171.402	22.705	1(91655	996	1263(15	383,757	539,58	2.15051
350	623,15	174,409	24.253	1.92142	1000	1273,15	387,25,9	S60.21	2Д5328
360	633Л5	177,425	25,887	1.92624	1010	1283,15	390.770	681.47	2Д5603
370	643,15	180,450	27.611	1,93100	1020	1293.15	394,286	603.41	2.15877
360	633,15	183.483	20,427	1,93570	1030	1303,15	397.807	628,05	2,16149
390	663,15	186,525	31.339	1,94035	1040	1313Д5	401.334	649,40	2.16419
400	673.15	189,575	33,349	1,94494	1050	1323.15	404,867	673,47,	2Д6688
410	683.15	192,635	35.430	1.94941	1060	1333,15	408,405	698,28	2,16955
420	693.15	195,704	37,619	1,95384	1070	1343,15	411,948	723,86	2.17221
430	703,15	198,781	39.922	1,95823	1080	1353,15	415,497	750,20	2,17485
440	713.15	201,866	42,342	1,96257	1090	1363,15	419,0'52	777,34	2.17747
450	723,15	204,959	44,883	1»96688	И 00	1373,15	432,612	805(29	2(18008
460	733,15	208.061	47,550	1,97114	1110	1383,15	426.131	833,94	2;18266
470	743,15	211.171	50.348	1,97536	1120	1393.15	439.755	863(46	2(18523
480	7 53.15	214(290	53.280	1,97954	ИЗО	1403,15	433,333	89.3,86	2Д8778
490	763.15	217.417	56,352	1.98368	1140	1413,15	436,916	926,16	2(19033
500	773,15	220.552	59,567	1.98778	1150	1423,15	440,504	957,37	2(19285
510	783,15	223.697	52,900	1,99180	1160	1433,15	444,097	99'0,53	2Д9537
520	793.15	226,849	66.389	1,99578	1170	1443,15	447t694	1024,64	?, 19787
530	803,15	230,010	70(040	1,99974	1180	1458,15	451(295	1059,74	2,20035
540	813,15	233.180	73(859	2,00.366	1190	1463,15	454.902	1095,84	2,20283
550	82ЭД5	236,357	77,851	2,00755	1200	1473,15	458,512	1132(95	2,20529
560	833,15	239,542	82(022	2.0Н40	1210	1483,15	462(129	1171,01	2; 29773
570	843,15	242.736	86.377	2.0.1522	1220	1493(15	465.749	1210(15	2,21016
580	853.15	245,938	90s922	2.01901	1230	1503.15	469(375	1250,39	2,21257
590	863,15	249.148	95,664	2,02276	1240	1513,15	473(004	1291,75	2,21497
600	873,15	252.366	100,60	2,02648	1250	1523.15	476,638	1334,25	2,21736
610	883,15	255.595	105,71	2,03614	1260	1533,15	480,277	1377,94	2(21974
620	893,15	258,831	111,05	2,03377	127В	1543,15	483.920	1422(82	2'22211
630	903,15	262,076	116,60	2,03738	1280	1653,15	487.568	1468,91	2.22446
640	913,15	265,327	122,39	2.04096	1290	1563,15	491.220	1516(24	2,22681
59
Продолжение табл. 8
и *	XI Ч	f, ккал/кг	К	!4 U ***** са	0о ч	Х{ Ч	г\ ккал/кг	К	к « а! я О) М
1300	(573,15	494.877	1564.85	2,52914	1660	1923,15	625,387	4313,55	2,39403
1310	I583J6	493,540	1614,56	2.23145	1660	1933,15	629 J 79	4429,91	2;ЗС598
1320	1593.15	5OS.207	1665.60	2.23374	1670	1943,15	632,973	4648,84	з;30794
1330	1603.15	505.878	1718.03	2,23603	1680	1953,15	636,770	4670,39	2,30989
1340	1613,15	509,654	1771,88	2.23831	1690	1963Л5	640,570	4794,58	2,31182
I960	1623.15	513.233	1827,12	2,24058	1700	1973.1S	644.371	4921.47	2.31375
1360	1633,15	516.916	1883,85	2,24284	1710	1983,15	648,174	5050,15	2; 31566
1370 .	1643,15	520.604	1943,07	2,24509	1720	1993,15	651,979	6181,84	2.31756
1380	1653,15	524,295	2001,81	2.24732	1730	2003,15	655,788	5^16,50	2,31945
1390	1663,15	527,991	2063,11	2,24955	1740	2013,15	659,598	5454,15	2.32134
1400	1673,15	531,690	2126.00	2,25177	1750	2023,15	663,412	5S94.95	2.32322
1410	1683,15	535.391	2190.21	2,26396	1760	2033,15	667,229	5738,88	2;32510
1420	1063.15	539,100	2256,46	2,25616	1770	2043,15	671,048	5835,95	2,32697
1430	1703.15	542Л09	2324,05	to to СП Q0 К	1780	2053.15	674,870	6036,39	2.32883
Г 440	1713,15	546,536	2393,67	2,26052	1790	2063,15	678,695	6190.11	2.33069
И50	1723,15	550,244	2464.66	2,26268	1800	2073,15	682,523	6347,20	5.33254
1400	1733Л 5	553,968	2537,76	2Г26484	1810	2083,15	686,343	6508,02	2.33439
1 '170	1743,16	557,693	261.3.05	2,26700	1820	2093,15	690,169	6672.29	2,33623
Ь!8О	1753,15	561.430	2689.75	2.26914 .	1830	2103,15	693.999	6840,02	2,33806
1490	1763,16	566,163	2767,97	2,27125	1840	2113,15	697,835	701 1,36	2.33989
1500	1773.15	568,903	2848,44	2,27337	1850	2123,15	791.675	7186,26	2.34171
1510	1783,16	572,646	2931.46	2,27349	I860	2133,15	705.521	7364.90	2.34352
I вэо	1793,15	576,389	3016.09	2,27759	1870	2143,15	709,371	7547.23	2,34533
1530	1803 Л 5	580,I36	3102,75	2,27968	1’880	5153,15	713,227	7733,41	5,34713
1540	1813,15	583.387	3191,46	2,28177	1890	2163.15	717,088	7923,39	2,34892
1550	1823,15	587,641	3282,31	2,28384	1900	2173,15	720,954	8117.24	2,35070
1560	1833,15	591,399	3375,36	2,28590	1910	2183,15	724,859	8314.29	2.35248
1570	1843.15	595 J 60	3470,40	2,28795	1920	2193,15	728,761	8515,47	5.35424
1530	1853,15	598,924	3567.77	2,2900'0	1930	2203,15	732.662	8720.97	2,35600
1590	1863 J 5	602,592	3667,37	2,29203	1940	2213,15	736.559	8930Д5	2.35776
1600	1873,15	606,464	3769,09	2.S940S	1950	2223,15	740.454	9144,87	2,36951
1610	1883,15	G10.244	3873,16	2,29606	1960	2233,15	744,346	9353,47	2,30125
1620	1893,16	614,026	3979.59	2,29807	1970	2243,15	748,236	9586,60	2,36299
1630	1903,15	6Д7.311	4088,46	2,30006	1980	2253.15	752,124	9814,35	2,36472
1640	1913,15	621,598	4199,76	2,30204	1990	2263.15	756,008	10046.78	5.36645
					2000	2273,16	759,891	10283,89	2,36818
9.	Продукты сгорания при а = 4,0, d~ 0,04 [7? = 29,96 кгс • м/(кг  К) ]
Эа '?	т. к	t, ккал/кг	К	* ъ uf 4 U ЬЙ _ 5Й v> М	Эо Ч	т. к	1г ккал/кг	К	4 U е*4 сз чл
0	273,15	67,842	1.0000	1,61142	150	1 423,15	105,729	4.8037	1.72154
10	283,15	70,343	IJ311	1,62006	160	433,15	108,287	6,2335	1.72756
20	293,15	72,848	1,27.61	1,62853	170	443.15	110,880	5,6936	1,73346
30	303,15	75.357	1,43.62	1.63682	180	453,15	113.418	6,1834	1,739-26
40	313,15	77,869	1,6128	1.64493	190	463,16	115,991	6,7059	1,74495
50	323.15	80,385	1.8052	1,65287	200	473,15	118,369	7,2614	1,75054
60	333,15	82,904	2,0162	1,660*53	210	483.15	121,148	7.8325	1,76585
70	343,15	86,428	2,2462	1.66820	220	493,15	128,734	8,4402	1,76108
80	353,15	87,955	2,4961	1,67560	230	503,15	126,328	9,0858	1.76627
90	363,15	90,485	2,7667	1.68283	240	613,15	128,923	9,7710	1,77137
100	373,15	93,020	3,0559	1,68987	250	523,15	131,527	10,497	1.77640
110	383,16	95.651	3.3581	1,69642	260	533,15	134.137	11,266	1,78136
120	393,15	98,083	3,6809	1,70286	270	543,15	136,783	12.679	1,78625
130	403,15	100,63 0	4.0286	1,70820	580	553.15	139,376	12,938	1,79107
140	413.15	103,177	4,4 025'	1,71542	290	563.15	142.005	13.844	1.79582
60
Продолжение табл. 9
t, ’С	т, к	। Л ккал/кг	я	t4 Д X ой X и?*	tj ф	a T, к	f, ккад/кг	£	- x
зоо	573 Л б	144,640	14.799	1.88050	950	1223 Л 5	329.099	309,02	2,01374
310	683ЛВ	147,280	15.783	1.80502	950	1233*15	ззед 12	320.03	2,01620
320	593 Л Б	149,927	16,821	1,80949	970	1243.15	335Л29	331,35	2,01864
330	603,15	152,580	J 7* 914	1,81391	980	1253,15	338,150	343*00	2.02106
340	613,15	155,239	19.065	1.81827	990	1263,15	341,175	354.98	2.02347
350	623,15	157.905	90,275	1.82259	1000	1273J 5	344,204	367.30	2,02587
зео	633,15	1 60,578	21,546	1,82686	1010	1283.15	347.233	379.93	2.02824
370	643Л5	153.257	22*880	1,83107	1020	1293.15	350.275	392.92	2*03060
380	663*15	165.942	24.279	1.83524	1030	1303,15	353.317	406*27	2,03294
390	653Л5	163.034	25,745	1,83935	1040	1313,15	356.362	419,98	2,03527
400	073Л5	171 г333	27,280	1.84342	1050	1323,15	369,411	434,08	2,03759
410	683 Л 5	174,038	2,8.8(12	1,84737	1060	1333,15	362,463	448,55	2.03989
420	693,15	176,7'49	30.519	1,85129	1070	1343,15	365,519	483,42	2.04218
430'	703Л5	179.467	32,254	1.855(7	1030	1353Л5	368,579	478.68	2.04445
440	713Л5	182,191	34*070	1.85901	1090	1363,15	371,642	494,35	2r0467l
450	723*15	184,922	35,968	1*86282	1100	1373.15	374,709	510,43	2,04896
460	733Л5	187.660	37,951	1,80658	1110	1383.15	377.783	526r87	2*051 18
470	743Л5	190.403	4 0.021	L8703I	[ ISO	1393.15	380,859	543,74	2,05339
430	753,1 б	193,154	42. 1 82	1.87400	изо	1403,15	383,939	561, os	2*05559
490	763,15	195,911	44.435	1,877.65	1140	Н13ЛВ	387,022	578.81	2,05778
500	773*16	198,674	46,783	1,88126	1150	1423Л5	390,108	597,04	2.059.95
510	783, 5	201.446	49.204	1,68480	1160	1433 Д5	393,196	615,73	2*06212
520	793. 5	204,224	51,728	1.88831	1170	1443*15	396.288	034,89	2,05427
530	803. 5	207.007	54,358	1,89179	1180	1453*15	399,383	654,54	2* 06641
540	813.15	009,797	57.097	1,89524	1190	1463Д5	403,481	674*67	2,06863
550	823 Л 5	212.593	59.947	1,89866	1200	1473,15	405.582	695,30	2,07065
550	833 Л 5	215.395	62.914	1,90205	1210	1*8336	408,687	716,39	2,07274
570	843*15	218,204	65,998	1,90541	1220	1493*15	411,795	738,00	2*07483
580	853.15	221,018	69,204	1,90874	1230	1503,15	414,9.06	760*14	2*07630
590	863,15	223,838	72,534	1*91204	1240	1513,15	418,020	782,82	2*07897
600	873,15	226.665	75.991	1,91530	1250	1523Л5	421,136	806*06	2,08102
610	883,15	229,500	79,550	1,91852	1260	1533,15	424,254	829,85	2,08306
620	093 Д 5	232,340	83,247	1,92170	1270	1543.15	427,373	854.22	2,08509
630	ВОЗЛБ	235 J 86	87,085	1,92487	1260	1553 Д 5	430,503	879*16	2.08711
640	913*1 £	238,038	91,057	1,92800	1290	1563,15	433,631	904,69	2,08912
6’50	923 J 5	240,895	95.198	1.631J 2	1300	1573,15	436,762	930,82'	2.09112
660	933 Л 5	243» 758	99,481	1,9342’0	1310	1583*15	439,897	957,47	2,09310
670	943 Л 5	246,626	103,92	1.93727	1320	 1593,15	443,034	984*74	2.09507
680	953,15	249,500	108,51	1,94031	1330	1503.15	446*175	1013*66	2,09703
690	963,15	252,379	И 3,28	1,94332	1340	1613,15	449,317	1041,22	2,03898
700	973 Л 5	255,264	118,20	1,94631	1350	1623,15	452.463	1070,45	2,10092
710	983,15	258*167	123,28	1,94926	13(50	1633.15	455.611	1100,34	2.10286
720	993,15	261.054	128.52	1.95218	1370	1643Л5	458,762	1130,92	2,10478
730	1003,15	263,957	133,96	1,95509	1380	1653,15	461,91.5	1162,18	3,10669
740	1013,15	266.865	139.58	1.95797	1390	1663,15	465.071	1194,15	2 Л 0860
750	10ЙЗЛ5	269,778	145,39	1,96083	1400	1678a 15	458,230	1225,83	2.11049
760	1033*15	272*696	151*39	1,96367	1410	1683,15	471.390	1 a&O, 07	2Д 1237
770	1043 Л 5	275,620	157,60	1,96649	1420	1693,15	474,566	1294,27	2Д1425
780	1053,15	278,548	164,02	1.96929	1430	1703*15	477.720	1329,02	2,11611
790	1063,15	281Л 82	170,64	1,97207	1440	1713.15	480,891	1364,69	2*11797
809	1073Д5	284,42’3	177,48	1,97483	1450	1723,15	484,061	1400,95	2,11981
810	1083,15	287,369	184.49	1,97755	1460	1733.15	487.237	М38Л5	2,12164
820	1093*15	290,321	191,74	1,98025	1470	1743,15	490.417	1476,35	2,12348
830	и оз,is	293,277	199,21	1.98293	1480	1753,15	493,597	1515,13	2*12530
840	1 ЛЗЛ5	296.238	206,93	1,98560	1490	1763,15	499,778	1'554,51	2*1271D
850	1123*15	299,203	2]4,89	1,90825	1500	1773,15	499,964	1594,89	2Д2890
860	И 33 Л 5	302.172	223,10	1,99088	1510	1783.15	503.162	1636.39	2Л3071
870	1143. 5	305. 46	231,57	1,99350	1520	1793,15	506,358	1378*55	2Л3249
880	1158, 5	308, 24	240,30	1.99609	1530	1803,15	509,557	1721»58	2Д3427
890	П63Л5	311,107	249,29	1.99867	1540	1813,15	512.756	1765,62	2Д3604
900	1173.15	314,094	258,56	2,00123	1550	1823,15	515,968	1810.36	2.13780
916	1163*15	317,087	268.06	2,00376	1560	1833,15	519,161	1856,13	2,13955
920	1193,15	320,084	277,85	2.00628	1570	1843,15	522,305	1902.82	2,14129
930	1203Д5	323,085	287,94	2,0087».	1530	1853,15	525,571	1950*47	2,14303
940	1213*15	326.090	298,33	2.01127	1590	1863,15	528,779	1999,07	2,14475
		Г							
61
Продолжение табл. 9
0» Ч	Т, К	1, ккал/кг -			К	S. ккал/(кг*К)	t. СС	т. к	1, ккал/кг		ьй  U й£ Ч V7 id
1600	1873*16	531.938	2048,64	2,14647	1800	2073,15	596,508	3265,25	2.17918
1610	1883, J 6	535.198	2099,10	2,14818	1810	2083,15	599,749	3338,75	2.18075
1620	18УЗ, 15	538,409	2150,58	2*14988	1820	2093 J 5	602.992	3413 59	2.18230
1630	1903,15	541.622	2203,07	2.15157	1830	2103,15	606,237	3489,79	2 18385
1640	1У13,15	544,837	2256,51	2.15326	1840	2113*15	609,485	3667,42	2,18539
1650	1923.15	543,054	2311.18	2,15493	1850	2123,15	612,735	3646,42	2 18693
1660	1933.15	551,272	2366.84	2,15660	I860	2133,15	615,988	3726,87	2 18846
1670	1043.15	554,492	2423,58	2,15827	1870	2143,15	619,243	380877	•"г j 1 и и Т v 2 18999
1680	19ЬЗ«16	557,714	2481,39	2,15992	1880	2153,15	622,500	3892.13	2.19151
1690	1963,15	560,937	2540,32	2,16157	1890	2163,15	625,759	3976; 97	2.19302
1700	1973,15	564,162	2600,37	2.16321	1900	2173,15	629.021	4063.30	2 19453
1710	1963,15	567,390	2661,33	2,16483	1910	2183,15	632.288	4151.27	2 19603
1720 V V* A F4	1993,16	570,618	2723,48	2,16645	1920	2193,15	635,556	4240.74	2,19753
1/30	2003 , I 5	573,849	2786,84	2.16807	1930	2203,15	638*826	4331.78	2,19902
1740	2013,I5	577,081	2851,39	2.16967	1940	2213,15	042,098	4424,80	2^0050
1750 V *4 Л tfb	2023,15	580,314	2917.20	2.17127	1950	2223,15	645.372	4518,42	2.20198
1760	2 03«J r ] Ь	583,550	2984.35	2,17287	I960	2233,15	648,648	4614'08	2.20345
1770	2043,16	586,787	3052,56	2*17446	1970	2243,15	651.927	4711.39	2,20491
1780	2053,1 О	590,026	3122,15	2,17604	1980	2253.15	655,207	4810’27	2 20637
1790	2063,15	593,266	3193,05	2.17761	1990	2263,15	058,488	4910.77	2,20782
					2000	2273.15	661*772	5012,69	2.20926
10.	Продукты сгорания при а -4,0, d = 0,08 [/? = 30,59 кгс-м/(кг-К)]
Ов 7		i. ккал/кг	К	* ч &  Id Ч л w £	t, ’с	т, к	л* ккал/кг	К	й ч eg
0	273,15	69,740	1,0000	1.64251	300	573,15	148.752	15.101	1.83698
10	1Ь	72,312	1,1319	1,65139	310	583,15	151,470	16,115	1,84163
20	293,15	74,887	1,2781	1.66009	320	593,15	154,196	17,184	1'84624
30	303,18	77,466	1,4394	1,66861	330	603,15	156.928	18,312	1*85079
40	313.15	80,049	1,6170	1.67694	34 0	613,15	159,667	19,499	1,85529
50 К м	323,15	82,636	1,8120	1.68509	350	623.15	162.412	20,748	1.8Б973
60	333.15	85,227	2,0253	1.69307	360	633.15	165,165	22^060	1*86413
70	343.1Ь	87.822	2,2579	1,70085	370	643,15	167.924	23*439	1,86847
80	353.15	90,-121	2,5109	1,70846	380	653.15	170,691	24*886	1*87276
90	363,15	93,024	2,7851	1,71589	390	663.15	173.453	26,403	1,87700
1ОО	373,15	95,031	3*0815	1.72313	400	673,15	176*243	27*991	1*88119
110	383,15	98,235	3,3855	1,72987	410	683*15	179,030	29,629	h88526
120	393* 15	100,844	3.7137	1,73650	420	693,15	181.823	31.346	1,88929
130 J d fe	403.15	103.459	4,0675	1.74302	430	703.15	184.623	33,144	1,89329
140	413.15	106.079	4,4432	1,77942	440	713.15	137,430	35,027	L89725
150	423.15	108,705	4,8570	1,75572	450	723.15	190.243	36,996	1*90116
160	433.15	111,336	5.2952	1.76191	460	733*15	193,064	39*054	i;90504
170	443.15	113.973	5*7641	1.76799	470	743*15	195,891	41,205	1*90888
180	453*15	116*615	6,2649	1.77396	480	753*15	198,726	43,451	1*91268
190	463.15	119.203	6*7987	1,77981	490	763.15	201,567	48,794	1,91045
200 Л. Л М	473.15	121,916	7,3667	1,78556	500	773,15	204*415	48,237	1,92017
210	483.15	124,570	7,9508	1,79103	510	783.15	207,271	50,759	i; 92382
220	493.15	127,231	8,5727	1.79642	520	793.15	210,133	53,388	1*92744
230	503.15	129,898	9.2339“	1,80174	530	803.15	213.003	56,130	1,93102
24 0	513*15	132,572	9,9360	1.80699	540	813,15	СП со "J Со	58,987	1,93458
250	523,15	135,252	10,080	1.81217	550	823,15	218,761	61.982	1,93811
,260	533.15	137,939	11,469	1,81728	560	833,15	221,650	65.060	1.94160
270	543*]5	140,632	12,304	1,32231	570	843*15	224,545	68,282	1.94506
280	553,35	143,332	13,187	1,82727	580	853.15	227,447	71.633	1,94850
290	563,15	146,039	14,118	1*83216	590	863,13	230,355	75,116	1,95190
62
Продолжение табл. 10
i, СС	*	G ккал/кг	К	-"«L X tw а? ’чи' «Г w?	а <8 * ’W	г, к	G ккал/кг	Й	к * * W а ЬЗ
600	873,15	233,370	78.734	1 1,95627	1250	1523*15	434,395	8(50*82	2.12660
610	S83.I5	236 Л 94	82,462	I.95858	1260	1533,16	437.630	836,54	2,12871
620	893.15	239 Л 24	86.335	1,96167	1270	1543,1 5	44-0,808	913*08	2,13082
630	903.15	243,059	90,358	1,96513	1280	1553.15	444 Л Ю	940.15	2*13291
640	013,15	245,001	94.535	1,96837	1290	1563,15	447,354	967.89	2,13499
650	323*15	247.949'	98,870	1,97158	1300	1573,15	450,602	996*29	2,13707
660	933,15	250,903	103,36	1.97476	1310	1583,15	453.855	1025,24	2,13913
670	943,15	253,862	108,03	1,97793	1320	1593,15	457,110	1054,90	2,14116
650	953,15	256*828	112*86	1*98106	1330	1603.15	460,368	1085,27	2,14319
690	963,15	259,800	117.87	1,98417	1340	1813/5	463.629	1116,37	2,14522
700	973.15	262,778	123,05	1,98720	1350	1523.15	466,894	1148,20	3*14723
710	983,15	265,763	128,39	1,99030	1360	1633 л 5	470, t б I	1180,78	2.14924
720	993,15	268,754	133,93	1,99332	1370	1643/5	473,431	1214,12	2,15123
730	1003,15	27) .761	139,65	J.99032	1380	1653*15	476*705	1246*24	2,1532 2
740	1013.15	274.753	145,55	1*99530	1390	1663/5	479,981	1283,15	2,15519
750	1023,15	277.761	151,71	2,00225	1400	1673,15	483,260	1318,85	2/5716
760	1 1033,15	280,774	153; 06	2,00519	1410	1683 Л 5	4W*54l	1355,19	2*15910
770	1043Л 5	283.793	154,61	2,00810	1420	1693.15	489,827	1392.60	2.16100
730	1053*15	286*818	171,39	2,01099	1430	1703,15	493.114	1430.04	2.16209
790	1063,15	289.848	[78,39	2.01386	1440	1713,15	495*408	1469,72	2,16492
800	1073.15	202 Л84	185,63	2,01670	1450	1723,15	499*699	1509,46	2.16683
810	1083.15	295,929	193*04	Й.01ЙБ1	1460	1733,15	802*997	1550,26	2.16874
S2Q	1033 л 5	298,979	200.71	2,02230	1470	1743,15	508*300	1592*19	2.17065
830	и стал 5	302,033	204,62	2.02507	1430	1753.15	509,604	1634.77	2*17254
840	1113,15	305,093	216,80	2 „02782	1490	1763,15	512*908	1678,04	2,17441
218	1123,15	308/57	225.23	2,03066	1500	, 1773,15	516,218	1723,45	2.17628
860	1133Л5	311,225	233,94	2.03327	1510	1783/5	519,539	1768/5	2,17816
870	1143,15	314.299	242,93	2,03597	1520	1793/5	522*859	1814.60	2,18002
880	1153Л5	317,378	252.20	2.03866	1530	1803*15	626.182	1862,03	2,18186
800	1163,15	350,461	261,75	2.04132	1640	1813,15	529*506	1910/7	2.18370
900	1173.15	323.549	271.60	2.04397	1550	1823 Л 6	532,832	1959.95	2 Л 85 53
910	1183,15	326.644	281,72	2.04659	1560	1833.15	536,160	2010/5	2,18735
920	1193,15	329.743	292.14	2,04919	1570	1843/5	539,490	2062,00	2,18917
930	1203Л5	. 332,847	302,89	2.95178	1580	1853,15	542,822	2114*63	2,19098
040	1213,15	335,955	313,97	2,05435	1590	1863/5	546.156	2168*33	2,19277
550	1223.15	339,067	325,37	2.05691	1600	1873,15	549,492	2223.03	2*19458
&6.0	1233.15	342,184	337*12	2,05946	6.10	1883*15	552*830	2278,85	2/9634
970	1243J5	345,305	349,22	2.06197	1620	I893,I5	550*169	2335*80	3*19810
980	1253,15-	348,431	361,67	2,06448	1630	1903/5	559.511	2393*91	2.19986
990	1263,15	351,561	374.49	2,06608	1640	1913,15	562,654	2453,19	2,20162
I 000	1273,15	354.695	387*67	2,06945	1650	1923.15	566.199	2513,63	2*20336
1010	1283.15	357,834	401*21	2,07191	1660	1933*15	569,547	2575,30	2.20510
[020	1293.15	360,978	415,13	2,07436	1670	1943,15	£72.896	2638,19	2,20682
1030	1303,15	364 Л 26	429,45	2,07678	1680	1953*15	576.247	2702*30	2.20854
1040	1313,15	367,276	444,17	2*07920	1690	1963/5	579.000	2707J55	2,21020
1050	1323,16	370.434	459.30	2.08160	1700	1973.15	582,955	2834*29	2.21196
(JS0	1333Л5	373,594	474.86	2.083&8	1710	1983,15	586*312	2901*84	2.21365
070	1343,15	376.758	490,83	2,08630	1720	1993 Л 5	589*570	2970,74	2.21533
1080	1353.15	379,927	507.25	2,08871	1730	2003,15	593.031	3041.04	2.21700
1 000	1363 л 5	383,099	524.10	2,09105	1740	2013,15	596.394	311S.71	2*21867
1100	1373*15	386.276	541,41	2,09338	1750	20123 Л 5	599*788	3185,82	2.22034
1110	1383,15	389,460	559,10	2.00588	1760	2033,15	503*124	3260,37	2,22199
113(3	1393,15	392,048	577,26	2,09797	1770	2043.15	606.492	3336,36	2,22364
1130	I4C3.15	395,838	595*91	2.100S6	1780	2053,15	600,86-2	34! 3*84	2,22529
1140	1413*15	399.033	615,06	2,10252	1790	2053.15	613.234	3492,82	2*22693
J150	1423.15	402,230	034,71	2,10477	1800	5073*16	615,606	3573,34	2,22856
1160	1433 ЛЬ	405,431	654.88	2*10701	1810	2083 Л 5	619,977	3555.42	2,23010
1170	1443*15	408,636	676,57	2Л0924	1820	2093.15	623,379	3739,06	2*23181
1180	1453,10	411,844	656.79	2/1145	1830	2103/5	625*725	3824.26	2,23342
1190	1463*15	415,055	718,55	2,11366	1840	2113,15	630.104	3911*10	2,23503
1200	1473,13	418.270	740.86	2*11586	1650	2123,15	633,486	3399*52	2.23663
1210	1433г 15	421.488	763,68	2,11802	I860	2133,15	636.872	4089*02	2.23823
1220	1-193.15	424.710	787.07	2,120.18	1870	2143,15	640,261	4181*38	2*23982
1230	1803,15	427,935	811.06	2.12233	1880	2153,15	643,653	4274,82	2,24140
1240	J 51 3* 1 &	431,164	835,63	2.12447	1890	2163/5	647,049	4369,99	2,24298 	
63
Продолжение табл. 10
и о	1 ! Т, К	Л ккал/кг	К	» U £ «1 и 2	р.	г. к	£, ккал/кг		£  U at 3 * s? ь* -*
1SQ0	2173,15	650.448	4463,86	Э.24453	1950	2223,15	667,527	4978,69	2,25232
19)0	2133,15	653,862	4565,72	2,24fi 11	I960	0233,15	670,944	5086,40	2,25385
1920	2193.15	657,277	4666.01	2,24767	1970	2243,15	674,363	5195,96	2;25538
1930	2 203 Л 5	660,693	4768.69	2.24923	19.80	2253,15	677,782	53'07.33	2.25690
1940	2213.15	064,109	4872,81	2.25078	1990	2263Л Б	&81,20В	5420.56	2.258-11
					2000	2273,15	684,623	5535.64	2,25991
11.	Продукты сгорания при а = 4t0t d = 0, t5 [/? = 31,57 кгс-м/(кг-К)]
□о ‘1	т. к	С ккал/кг	К	С'Я •им}/1геим 1	и О №	г, к V	/? ккал/кг	Й	/*-ь и- U X ’ч-- а . X <л а:
0	273,15	72,74 9	1,0000	1,69180	450	723,15	193.678	38.60S	1,96195
10	283.15	75,432	1,1332	1.70105	450	733.15	201.630	40.775	1.96601
20	293.15	78,119	1.5810	1,71012	470	743J5	204,590	43,052	1.97002
30	303,15	80.810	1.4443	1,71899	480	753Л 5	207.557	45.43’	1,97400
40	313.15	88.505	1,6243	1.72768	490	703Л5	210,531	47т917	1.97794
50	323J5	86,205	1,8221	1.73613	500	773Л 5	213,513	50,510	1.98184
60	333.16	86.910	2,0380	1,74449	510	783.16	21бг503	53Л90	1,98506
70	343Л6	91,618	2,2756	1,75261	520	793,15	219.601	55,936	1,98946
80	353Л5	94,331	2,5333	1.7G0S4	530	803.15	222,505	58,905	1.99321
90	363,15	97.048	2,8131	1,76829	540	813Л5	225,517	61,948	1.99693
100	373.15	99,770	З.И58	1.-77685	55Q	823.15	228,536	65,120	2,00063
110	383 Л 5	102.488	3,4271	1,78299	560	833,15	231,562	68Л25	2,00429
120	393,15	I05.212	3.7635	1.78981	570	843,15	234.596	71.867	2.00792
13’0	403,15	107,943	4 Л 207	1.79662	580	853,I5	237.636	75.449	2,01151
140	4I-3.1S	110,679	4,5177	1,80332	590	863,15	24 0.6S4	79,174	2,01508
150	423.15	113,421	4,9382	1,80990	600	873,15	243.739	83.048	2,01861
160	433,15	116,1 69	5,3894	1,81536	610	883Л5	246,804	87,042	2.02208
V0	443.15	1 18.923	5.872f	1,32271	62’0	893,15	249.873	91,195	2,02553
130	453,15	123,633	0.3894	1,82895	630	903,15	252,953	&5.5ГЗ	2,08895
190	463.15	124,449	6.9407	1,83507	640	913,15	256,038	100,00	2.03234
200	473,15	127,221	7,5279	1,84180	650	923,15	259.129	104.66	2.03571
210	483J5	129.994	8,1321	1.34678	660	933,15	262,227	109,43	2,03905
220	493 Л 5	132,774	8Л759	1.85242	670	943,15	265.332	114,5]	2,04237
230	503,15	135,551	9.41511	1,85798	680	953,15	268.443	119.72	2,04565
240	513.15	138.355	10,189	1,36346	690	963.15	271.361	1Й5ЛЗ	2,043892
250	523,15	141,156	10,982	1,86887	700	973Л5	274,686	130.72	2.05216
260	533,15	143.964	11,783	1,87421	710	983Л5	277.819	136,50	2,05535
270	543Л&	146,780	12,652	1,87947	720	993ЛБ	280Д58	142,48	2,05853
280	653,15	149,802	13.571	1,88465	730	1003.15	28-1.103	148,68	2,06167
290	563.15	152.432	14,542	1,88976	74D	1013.15	257.255	155,10	2,06480
300	573J5	155,26'9	15,667	I.&9480	750	1023,15	290.413	161.75	2.06790
310	5S3J5	158,112	16.627	1.89967	760	1033.15	293.578	168,63	2.07099
320	593,15	160,962	17.746	1,90449	770	1043,15	296.748	175,75	2,07404
330	603,15	163,820	18.926	1.90923	780	1053.15	299,925	183,11	2.07708
34 0	613,15	166,634	20Л70	1.91306	790	1063,15	303.108	130,72	2. Q8Q09
з&о	Э23Л5	169.566	21,480	1.91861	800	1073,15	306,2518	198,59	2,08308
360	633,15	172,436	22,858	1.92321	810'	1083,15	309,497	20&.65	2,08602
370	043J5	175,323	24.307	1.52775	820	1093,15	312,702	214.99	2,03895
380	863,15	178,217	25,828	1.93224	830	1103 Л 5	315,912	223,62	2,09185
390	663Л5	181,118	27,424	1.93667	840	1113,15	319,128	232,53	2.09474
400	G73J5	184.027	29.097	! t94105	850	1123 J 5	322,349	241,73	2,09762
410	683.15	180,942	30,822	1,94531	860	1133.15	325.575	251,25	2Л 0047
420	693 Л 5	189,865	32.632	1*94953	870	1143,15	328.807	261,07	2,10331
43U	703.15	192,795	34.539	1,95371	859	1153,15	332,045	271.21	2,10619
4 40	713Л5	195.733	36.517	1.95785	890	Н63Л5	335,288	281.68	2,10892
64
IPS
	№	ta—। tart 4*. крь 4ь Л*ОТ (О — О COOQQ	tart tart — ta^• WOT toWOT GP ОТ 4 CT CH ooooo	P-w«	*** Crtttf »A w to—о aoooo	»*♦ to to to to to t&ce*joe« QQOOC	I—»I--• ** к< to to to to 4*C3to —о OO ООО	l-H 1-—- M **• С0Ф *1-£Л СД ooooo	P*< -H-'	!— M tart	1—4 AMto— о ooooo	ta- tart >—к taM О ocoo ow s ст да о О ООО	tart tart tart	ta^- GOOOC? 4k €tf to — <3 oooeo	О tp<0<0<± О ОТ4*» ст ст ооооо	Ю1* О о 40 4kWfd — о ооооо	/. "C
	М	tart и— ta^ -4*4 СЗ ОТ 0^ — О О ОТ *1 to ЬЗ to OTW Ч  к *	* сл слет слда	. *4- — — — СТ ОТ CTCT СП св QI *ta ttoto Cj OTWWto •	4	«	4 V ta-b ^rt frrt ta—1 ►** СТСЯСТСТСл	ta» <7ЬСЙСД<Л©1 &Э	С*? CsS *	» ч 4 ta W Г* 1—» ^-№ СЛСл^СЙ СП tn	bm	w* ci pi ел о» Сл о СЛ — 4j3to O4C^C4C3Ci Ц 4	* ri- Й Етслглслсл	w ** О QrJ ф* А Л **ФФ»Ч wwwwu *	* 4 w * F—ч	ач— L-i СЛСлСПОПСЛ	H* ♦*- Л 4k 4k 4k 4k ОСЛЛкСй to Cd Сй Сй 44 CO 4 W ч M л 4«* 5ЯО» сделен	>ta	h-ч l-M b—4 4k Лк WWW — OGDQ5 *Э C4W WWW 		4	 ta-* ta*b tart tart tart 01 Qi VI СП CM	— W 1-» — — &JUQQVP да «л J* м to WWW ww *	 ч 4	* *ta4 ta^ *rt tart даепдастда	Im*	*~4 w w to to to — SOOT *3 M to wot to * +	 ►— »—*	*—* ст отспслст	— — — >— 1—• to to toto to О 01 4b ОТ [□ C4 WOT WOT Ч - ч Ч 4 *** ^rt tart tart CT Cn CT CH cn	W* tart tart	*w hS 1Ф tart tart |4rt *-C<D»S W to OTWOT *	—	+	4	* 4tata tart Р^л tart tart СТ елся СлСТ	г. К
	стелен дада АО **	СЭ СЧ *Д* С*"4'!	ЩСЛАД^. OOGD«GO& отост дао	4* 4^ 4к ф» <?зС©*1 СЗ to «О СЛ to	O0i<xon«n О(л toO&Or	4x 4*^4*4k СД Л*	04 — а ел—©о	4k £> «& A 4k MW to to to — 05 Л* —	4^ 4k. 4k. 4k Лк -►—о о йо Лк— *4 Л-	A W WWW OSOC&OC& — 4 «& — 4 »	4	*	Ь*	Ъ	to wot to <W GO ОТ 44 *3 4w ™ 4 4* *—*•	WWW w w CT CT. Cj Ct CT CO 4- — CO 4-	to to to otw СП ji. ♦£* -£* w — стен—от	i. ккал/кг
	* ч ta ч * «0 ел о ело 4D — W СТ ОТ ОТМЛ*. (Л он	4	*	4	*	< СТ—СТ «4 _л»отгсс> WOT ОТ ОТЧ	01<fi4*-0 У» — w «— CI1tD*J Cp	— ф to QS A. 0*4 Or to — Сз 0Э	>"*•	tp СЛ — *1 Crf <P 00 QC -4-Ч *1 CTO *t sfi	О кН tops 4k 00ФС to л. 4* W **J 4* tn	oowtoth *40 WO о оо to wo	to ocirtoo да — *j <д о o wto чда	сл to <0 ст to NQTJktrMO ip от too to	O"S — ОТ to to от л* ст. to ст сл о ч	CTtocMCT ад totoOto — QiA OT*I	
	ел vi ст ел ** 4* <£? £Л — '4 —о	^rt tart •"	tart 4* WOT to to to to CH — 4 чрср Oto Grt	<—*	Й" ^4 l-M to to— — — waowo to 4* о <н a>	** О О О too *4 CJ О *4 СЛ — <p«o too	tS ouoe QB0& toOCJ4k — — —. *4 О СП	S M"N *4 CH oa o 4k—<? «pen—• e& йл	о to о да ел *4 enw — t© M to —1 •“ krt*	дада да да tn rt дам— о to w да *i о	4x Л Л*- Ль- *CK to Стают to WCT OCTO	#ь w w Gj w 010*1 стел СЛ — 4 4* —	to to to to to to to — О O OCT ел toto	<4
	 Ч » W " *- СЛ *4 tD*fe О —>СЛЕЛ—	СТ O' О О <Ю ►с* toW(j>«>	•Ч4к.еос>ся i—o w to-*	WGOC*^ to ШСЛ to&&	<Ю— 0*40 4ъ to I? *» ?>	е>сл-чсл<р □ом —— о	<O Лк да wen 0*4 to to *4	to 4- — wo даелдадам	MCCtfAA owtoo w	OTCTsOCT CT CTl£Xto*J —	oi»ocnlta 4* CT 4* to CP	л
	to to to to м ч ч Ч * Ч to to to tow ОТ toW WOT tdsenw- &э to to— — 4* KptiiO&to	to totototo lo hili м to to to to to ю CO Q> A- to о oaCtNGl	to ю to to to •	ч-4^ч № № № te M jh^-	^5^ £»фд to\O enCito o<o 0*4 tod a	tc* IO 'to' bw Si Ч Ч к *	4 r<i to to to **“ OOOO<© -J CnGJ—CO -itnoooa — — о 0?^	to to to to to <£> ec co Co G& о ф» to о *) OCJO*4 4S о 4k *1<O<O	to to to to to ж 4		*	4 4—b p* a&O0OQ*l *4 cn toocc tn •—»сюсл —«oa »cn to*i —	to to to to to ч •	4	*	4 ***	tart tart >ч* *1 *1 GJ >3*0 M— 5oo to л*, о да to *j M 4k Лк. totp	to to to to to 4	*	•	4	* ta— tart »rt tart да да ел да да —оадасл — to 05 Садам	to to to to- to 4k 4* J* 4* W OTCTOT — от от to -i — Ch ОТС0М4*нИк	to to to to to »	“	“		4 ww от to to СТотеэоада OOTGIQ w отоото to	to t-э to to to м	*	4.		4 tart tart tart tart- *ta^ Kj 1— tart *Мч *— to 504 *ta — CTtPto-ь.^ to too?> —	5. ккал/(кг’К)
2000 1	Ьш ^rt tart >rt to О tp О sp to Co 4 CT eoooc	b-* H--tart -*-* О *O <p О Ф Л* w to — о ooooo	Ь-l l-M OO^erGC 05 W tO£»*l d СЛ oooo О	О? QO Q4 ОС CO 4k Oto— О О О ООО	«** *** *1 *a *M *3*4 cP й6*1<л 4л О ООО О	** to *1 *S *J *4 ^ito — o OOGOO	^rt tart tart tart tart да да да ода WPS *j да да QOOOG	<— W	— СТ да да о sjj 4к W Ю— О оооос	fta ^rt rt*- tart Hrt CT CT Vi СТ ел уаотчдаст о 0 '0 о о	ta— tart tart fart сястсяда ел л* W to — о OOCCJG	— —	M — «и Лк 4>^Л КОСО *4 СТСЛ СО DOO	t. -ЧС
ю ч о	to to to toto to to to to to o? ui£»Ca о отдам toto	to to to to КЗ to to — — — — OOOT 4 OTOTtoM W	to to to to to <-* *>,* *- »** t?S Cir4k to to РДОСЮ&Э w	/б ю to м to *-«— о о о — О® C^*4 tdCJWCdU	tow tototo ооооо с&ся*>« to C£4«C~dC0	to to — — — OQtOtotO — ova 0q*1 WWMto w	tart^rt »** НН *М- to и> Ю 'О to дайПЛкЗД^ Wwtowto	»— — *— — оодадада — о <0 « *1 to to tow w	Hrt н* tart tart Hrt to даОТОТг to ОстЛк to to w wot to to	•^rt tart	‘rt tart ОТ 00 *4 <14 — Q'SJOT*! tow totow	tart tart tart ^rt *4 4 4 *4 "Ч CT CT 4h to to tow отдаст	т, К
* сл	—* tart W СЯ СТ СП GA CT	в *4*	ta-1 tart ел даСл tn ел	entfttn СЯСЛ	^ч Сп tn СП елся	►-«	м СП СБОЯ СП Cl	** DlCn tots CH	ta*	Ич	<tart Qtoi слспда	tart tart 4—ь ta-b О1СЛ сл спел	tad- tart ta^ 'ta- tart СП СТСТСЛСЛ	frt tart tart 4rt ^rt да ОТ Ch tn Cn	*—h 4"rt tart	tarf Cn ta£HUT tn		1
м 40 о £ ю	МЧЧЧЧ — — О OO 4 to tC CT to ч W Ч	ч	* toUI ФКСТ OOMCc^ стел 4*—	CTCTCTCTCT cptpOQpCP ОТСЛ —to *s* <фЪ*1сД 4p СТезст о *4 to dps to	О О Ci G> CT QO*J *4 О О 0*3 OJ c& CV •	-	4	*	* *4 — entt££ tC»’S*S*4 {AtoOi *•*!	ф G? Р СП Сз О СЯЙ1СЛ4Х to о йл to op ч 	»	* w *3 — оо*^ ос <о—о сл tn за ет » о	о СП оа Oj Лк	W ♦N ►—-Ч 4* О оаЪ>*а — <л Сбо tognM 10k Лк СП О О	P) CH СП w> о toto — — — *iw<© & to * ч ч 4	•* ОАСеезч oOJp о •₽* йл^лею —	да да да ел да ООО to со to сп to да л*, ч 	*	* — да cento да too—да о юдаьэт—	да СЯСледСЛ о Ой « CO 4 — Ч Лк. О *i ч ч 4	*	* — дам 4 to — ст — *j to	tn даст tn ст *4 челстсл tooo too 4	" rt 4	> да—да —tn G&tfctoO*4 4>CT4k сл от	Сл ст от ст да 01 Спд* 4Ь -£* ст totoCT — ч Ч * Ч 4 СЭ Сп о 4ь о да от—ода ОТ 4ь ч —	да ст даст w от to w to to да Л* —*4 4ь 4 ч «	4	 44MS от СД^СТЧСТ	t, ккал/кг
СП £ & л да Со	СТ О 01 СТ СТ ьэ —еютч os да to от ст OtoO<0*~ Ч 4	* ч 4 CGJtr&O to t* 4*. СЛ	<H VtGACa yr & PtC*5 to о^еласл ^OtttoO •	4	•* Ч- 4 aicn^cnos CcQUNO	CrtjK^k 4* A. особо *J<n cito— oxp ffi to — С*1£П и Ч 4	* Ч *1 ел OP O'to — 4D — to *3	4U л» л* 4k. ш to— О — со Оз О to <*	4	•	* и сл d& — wtn Ой *4 СП *4 —	Сй CfJ О 4*3 d) и> ср Сю *4 G1 ОО—toCrf *4 4*03 4* *4 * ч w *	4 *4 00 05 СГСЛ 44*10 из to	wwww w ся Л* w to to cnpioao to —'*JtHQf1O •Й “	» w » *4 {p *4 to Cn 0*3 to*40	tow tototo — to to to со 4k *3 to tool сю to *a tta-to ч 4	4 ч * G> to 4k o — А<ослч да	to to to to to *> *j chctct CO— ЛьЧ — — to WOT w W *	*	* ч *J СТ.О *j oo — да—Л* w	to to to to to •u toWte to can» too e> о M CT *4 ОТ M 4	-*	4	0 to о tea CT CT O to от о	to to to—— — ОООЧЭ Ст <© Jh.Otto — мост to И rt -F ta • — — to дач to to ел ст *i	tart tart .^rt	tart Q&M *14 CT to woo to от to to от ст да Ч	f	Л ta	4 сн ч 4 CT 4 4 WWCT 0	л:
to £ О tart S0	to to to to to 4	♦	* ki • CO ОТ to CO to W to CO CO to CO CT QrtCO to Cn t£t W*J — «©OTCTita —	to to to to to C4C3 C9 W <A W to to to № cfld*MCHO> ^ОЭ'—ОЮЭ *4 ЮС^ СЭО>	to toto to to hff A M 4	4 ote мело to to	— to O 05 *4 W *—	*4 —Лк слевсэоо	tototototo Ч • V ч м Cri WteC*l* Ш-к* С^О С? —ОСР О *>«РМ<П» осовел to	to to to to to 4	*•	* w 4 WWUlfl to Q1W— OG6 Ойа^бР — to СП— oo	tototototo to to to ад to икдф©«й to 4* to — о waic&oto 4k SO to 4k	to to to to to to to to to to w sowwt» rtOl да— о 4kC»*J ip — w to co да to	to to to to to to tototolo ччч*з ч eaw 4k. too to#ta СЛ€Л*4 *4 — 4k *j да	to to to to to totoks to to Oi 01 ОТ ст Оэ CGOTCTW— ос о о — to стоэ а» л»о	to to to to to to to totolo да да да спел о Магда— to отмслот <й — 4>ь *з да	to	to to to Io to to 4h Лк *ta цзчелот — 4<лд to от 0— — WCT	$♦ ккал/(кГ'К)
Продолжение табл. 11
12.	Влажный воздух: а = оо, d = 0,04 I/? — 29,95 кгс-м/(кг-К)]
и *	т. к	/» ккал/кг	К	S. ккал/(кг-К)	О D *ч	Т. К	£, ккал/кг	К	а въ, X с- id 'q CJ .У сл V
0	273.15	67,361	1,0000	1,61239	6S0	923.15	236,908	87,385	1,92598
10	283,15	69,336	1,1344	1,62124	660	933.15	239,701	91,219	t. 92899
20	293 J 5	7М1Й	1,2818	1,62980	670	943,15	242,499	95.190	1,93198
30	3O3J5	74,790	1,4423	1,03809	680	953,15	245,302	89,297	1.93495
40	313,15	77,266	1.6174	1.64612	690	963,15	248.110	103,54	1,93789
50	323,15	79.748	1,8075	UG5392	700	973.15	250.924	107.93	1,94080
60	333,15	62,230	2.0135	1.66149	710	983.15	253,745	112,45	L94367
70	343,15	84.713	2,2360	1.S6B84	720	993,15	Й56.570	117.12	1,94653
80	353,15	87.199	2,4759	1,6.7599	730	1003-15	289,4 М	121,94	1.94930
90	363.15	Й9Л37	2.7341	1,68295	74 0	1013,15	252,235	126.93	1.95217
100	373,15	92,178	3,0114	1.68973	750	1023,15	265,075	132,08	1,95496
110	3’33 J 5	94.671	3,3086	1.59633	780	1033,15	267,919	137,39	1.95773
120	393.15	97,168	3.6287	1.70277	770	1043,15	270.769	142,89	1.96048
130	403,15	99.668	3,9667	1.70906	780	1053.15	273.623	148,56	1,96321
140	413,15	102,171	4.3294	1.71519	790	1063.15	276,432	154.39	1.96591
ISO	423,15	104,678	4,7159	1.72119	800	1073,15	279,345	160,42	1.96860
100	433,15	107 Л 88	5.1273	1,72706	810	1083Д5	282,217	166,60	1.97125
170	443.10	109>7СЗ	5.5G45	1.73280	820	1093.15	285,094	172,97	1,97388
180	453,15	112.222	6,0287	1,73842	330	1103.15	257.974	179,53	1,97649
190	463,15	114,745	6.52)1	1,74393	340	1113,15	290,353	186,31	1.97909
200	473,15	И 7.273	7,0428	1,74932	850	1123,15	293,746	193,29	1.98167
210	483,15	119,803	7.5859	1,75453	860	1133,15	290г638	200,48	1.98423
220	493» 15	122,339	8,1628	1,70967	870	1143,15	299,534	207,88	1,98678
230	503,15	124,881	8,7748	1.76475	830	1153 Л б	302,434	215.31	1.98931
240	513,15	127,428	9.4234	1,76970	890	1163,15	3 0S. 337	323.36	1,99182
250	523»15	129.981	10,109	1,77468	900	1173,15	308,245	231.44	1.99431
260	533» 15	132,540	10.835	1,77954	910	1183,15	3(1,159	239,72	1,99678
270	543,15	I35J04	11,601	1,78434	920	11 93 J 5	314,076	248.24	1,99923
280	553,15	137,674	12.409	1,7890В	930	1203,1Б	316,997	207.01	Э, 00166
290	563.15	14М50	13,261	1.79371	940	1213,15	319,922	266,03	2,0040В
300	573,15	142.832	14,156	1,79830	950	1293.15	322,350	275.3!	2,00649
310	583.15	145,418	15.078	,80273	960	1233,15	325.781	284,85	2,00888
320	593,15	148,010	16.049	.80710	970	1243 Л 5	328,717	294.66	2.01120
330	603,15	150,605	17.070	Л 1,81143	980	1253.15	331,650	304,73	2,01361
340	613,15	153.212	18,143	1,81570	990	1263.15	334.598	315.09	2,01595
350	623,15	155.822	19,270	1,81993	1000	1273,15	337,543	320,72	2,01828
300	633,15	158,438	20.452	1.82411	1010	1283,15	340,493	336.62	2.02050
370	043,15	161,059	21,691	1,82823	1020	1293,15	343.447	347.80	2.02288
380	653,15	163,687	22,988	1.83231	1030	1303.15	345.494	359.29	2,02516
390	663,15	166,321	34,346	1.83633	1040	1313,15	349.304	371,09	2.02743
400	673,15	168,961	25,766	1.84031	1050	323,15	352.328	333,20	2,02963
410	653.15	171.605	27,227	1,84418	1060	333,15	365,295	395,62	2,03192
420	693.15	174,257	28,755	1.84801	1070	1343,15	308,265	408,37	2,03414
430	703.15	176.914	30,353	1,85180	IQ80	1353.15	361.239	421,44	2,03635
440	713.IS	179,578	32.023	1.85566	1090	1353,15	364,217	434,85	2,03835
450	723.15	182.247	33.767	1.85928	1100	1373,15	367.197	445,59	2.G4 073
460	733.15	184,923	36,586	1	1110	1383.15	370.184	46ST62	2.04289
470	743.15	187.604	37Л83	1,86660	1120	1393.15	373,174	477.01	2,04504
480	753.15	190.292	39,460	1.87021	ИЗО	1403,15	376,166	49U76	2,04718
490	763.15	192,980	41,619	1,87378	1140	1413,16	379,162	006,88	2,04930
500	773,15	195,686	43.663	1.87731	1150	1423» 15	382.160	522,38	2,05142
510	783.15	198,394	45,869	1,88077	1160	1433,15	385.161	538,26	2,0536'2
520	793,15	201.107	48,167	1.85420	1170	1443,15	388.164	554.53	2,05561
530	803,15	203.826	50,558	1.88760	1180	1453.15	391,170	571,19	2.05768
540	813,15	206,551	53,045	1,89097	1190	1463,15	394,180	588,26	2,05975
550	823,15	209,282	55,631	1,89430	1200	1473,10	397.192	605J3	2,06180
500	833,15	212,018	58,818	1.89761	1210	1483,15	400.207	0 23,56	2,06384
570	843Д5	214,780	6L109	1,90089	1220	1493,15	4ИД25	641,83	2,06586
580	853,15	217,508	64,006	1,90414	1230	1503.15	406,245	660,53	2.06788
590	863,10	220,261	57.012	1,90736	1240	1513,15	409,269	679,66	2,06988
600	873,15	223,020	70.129	1,91055	12Б0	1523,15	412,294	699,25	2,07187
610	883,15	225,787	73,335	1,91369	1260	1533,15	415.323	719,29	2,07385
520	893,15	228,560	76.60Q	1,91630	1270	1543.15	418,354	735,79	2,07083
630	903,15	231,337	80.108	1,91938	1230	1553,15	421,387	760,75	2,07779
540	913,15	234.120	83,682	1,92294	1290	•1563,15	424.424	782.20	2,07974
66
Продолжение табл. 12
ъ;
№
га


ай
о
&
Й
Й
К5
га
га
эй
at
1300	1573,10	427.463	804.12	2.08168	1650	19S3J5	535,416	1943Л8	2 Л 4357
1310	IS83,15	430,505	826.46	2.08360	1660	1933,15	538.536	1988.53	2.14519
13?0	1593,15	433,549	849,30	2,08551	1670	1943J5	641,656	2034,73	2Л4680
1330	1503,15	436,596	872.65	2,06741	1680	1953,15	644,778	2661,78	2,14840
1340	1613,15	439,646	896.53	2,0893!	1690	1963,15	547,902	2129 Л 9	2.15000
1350	1623,15	442,698	920,94	2.09119	1700	1973,15	551,028	2178,43	2Л5159
1350	1633,15	445,752	945,89	2,09307	1710	1983,15	654 Д 56	2227,96	2,15316
1370	1043,15	448.809	971,39	2.09493	1720	1993,15	55 7»28о	2278,37	2,15473
1380	1053,15	451,869	997.44	2,09579	1730	2003.15	560,416	2329,73	2.15630
1390	1663,15	454,931	1024,05	2,09804	1740	20*3.15	553,549	2382.01	2,15785
1400	1673,15	457,995	1051,23	2.10047	1750	2023J5	566,682	2435,28	2,15941
1410	1683,15	461,060	1078g 86	2.10229	1760	2033,15	569,817	2489,52	2.16095
142Q	1693,15	464,130	1107,25	2,10412	1770	2043,15	572,954	2544,73	2,16249
изо	1703.15	467,201	1136.08	2,10592	1780	2053Л 5	576,092	2600.93	2,16402
1440	1713J5	470,276	! 165,66	2 J 0772	1790	2063,15	579,231	2658Д5	2Л6555
(450	1723,15	473.35!	1195,70	S, 10951	1800	2073,15	582,372	2716,39	2,16707
ИБО	1733,15	476,43!	1226,48	2,11129	1810	2083,15	58БЛ11	2775.62	2.16858
1470	1743.15	479,515	1258,08	2.11307	1820	2093g15	588,651	2835,90	2,17009
1480	1753.15	482,600	£290,13	2,11484	1830	2103Д5	591J94	2897,23	2.17159
(490	1763,15	485,685	1322,63	S.11R58	1840	2!13.15	594,940	29'59,65	2,17309
1500	1773.15	488,774	1355,95	2 Л 1833	1850	2123Д5	598.087	3023,16	2 Л 7458
1510	1783.15	491.878	1390,18	2Л3008	1860	2133,15	601,237	3087.78	2 Л 7606
1530	1793.15	494,981	1424.91	2Д2181	1870	2143.13	604.389	3tS3.52	2,17754
1530	1803,15	*198.085	1460,35	2,15353	1880	2163Л5	607,543	3220,39	2.17001
1640	1813,15	501,190	1496,49	2.12525	1890	2163J5	610,700	3288,40	2,18047
1550	1823 Л 5	504,296	1533,36	2,12635	1900	2173,15	613,859	3357.55	2,18193
1560	1833.15-	007 Л 04	1570.93	2Д2865	1910	2183Л5	6I7.Q19	3498t23	2,18340
1570	1843.15	610.5(2	1609.25	2.13034	1920	2193,15	620J31	3500,00	2,18485
1580	1653,15	513,622	1648.33	2,13203	I93Q	22 03,15	623,346	3572,94	2 Л 8630
1590	1663,15	516,733	1086.15	2,13370	1940	2213,15	626,514	3646.99	2J8774
1600	1873Л 5	519,845	1728,74	2.13537	1950	2223,15	629,664	3722 Л 7	5.18917
1810	1863.16	522.956	1770,01	2.13702	1960	2233,15	632,866	3708,00	2,19059
1620	1893.15	S2B.069	1812,10	2,13867	1970	2243 Л S	036,032	3876,02	2ЛО201
1630	1903,15	620.183	1854,37	ЙЛ4 031	1980	2253,15	639,209	3954,66	2.19342
1040	1913.15	532,299	1898.67	2Д4195	1990	2263 Л 5	642,389	4034.49	2,1 9482
					2000	2273.15	645,572	4115,35	2,19621
13.	Влажный воздух: а = сю, rf - 0,08 [/? — 30,59 кгс-м/(кг-К)1
t. ’G	т, к	ь G ккал/кг	и	1 'S
0	273,15	691307	1,0000	1.64394
10	283.15	71,854	1.1351	1, 65302
йб	293,(5	74,403	1.2834	1,66181
30	303.15	76.953	1.4455	1,67033
40	313,15	79.505	1,6223	I.078Q0
50	323.15	82,059	1,8146	1.68662
60	333 л 5	84,614	2.0231	1,69442
70	343Л5	87Л72	2.2487	1.7DI9S
80	353,15	89ДЗЙ	2,4523	1,70935
90	363Л5	92,295	2,7546	1.71653
100	373,15	94,861	3,0367	L7235I
110	383.15	07.430	3,3394	1,73032
120	ЗЭЗЛ5	100.002	3.6636	1,73695
130	403/15	102.577	4,0104	1.74343
140	413.15	I05,156	4,3807	1,74975
	t, ec	т. к	/, ккал/кг	Й	2 « и Й7 га X л X
	150	423,15	107,740	4.7757	1,75594
	150	43.3Л5	110,327	5,1953	1,76199
	170	443.15	1J2,918	5,6438	,76791
	!S0	463JS	115,614	6,1102	,77370
	190	453.15	118,115	6,6239	1,77938
	200	473.15	120.720	7.1590	1.78494
	210	483,15	123.328	7,7163	1.79031
	220	493.15	125,943	8,3087	1,79561
	230	503,15	128,503	8,9378	1.80084
	240	513,15	131Д8Э	9.6049	1.80599
	250	523 Л 5	133,822	10,311	1.81108
	280	533.1$	136360	11,059	1.81609
	270	543,15	!39Л 05	11.848	1.82103
	280	553,13	141,735	13,682	1,82590
	290	563,15	144,412	13,561	1.83070
5*
67
Продолжение табл. 13
и	Т, К	ч W Ьй X	Й	S, ккал/(кг-1£) 4	О с *	7, К	(, ккал/кг	й	1 5, ккал/(кг-К)
300	573,15	147,075	14,486	1,83543	950	1223,15	333,206	292,03	2.05060
310	583*15	149,743	15,440	1*84000	950	1233 J 5	зае.246	302,31	2,053(17
3’50	593.15	162Д17	16,445	1.84452	970	1243,15	339,290	312*89	2.05534
330	603,15	155,097	17,503	1.84898	980	1253.15	342.337	323.7G	2*05798
340	613.15	157,784	18,615	1.85339	990	1-263,15	345.389	334,94	2*06042
350	623 Л 5	100,477	19,784	I <85776	1000	1273,15	348,445	346*44	2,06283
360	633.15	163,176	21,010	1,86207	тою	12'83,15	351,506	358.23	2.06523
370	643,15	165*882	22,297	1.8663 2	1020	1293.15	354,570	370,34	2,06761
380	653.15	168.593	23.646	1.87053	1030	1303,15	357.838	382,79	2.06998
390	663,15	171,311	25,058	1,87468	1040	1313,15	360*710	395,58	2,07234
400	673J5	174,036	2*1,535	1.87879	1050	1323.15	363,786	405,72	2,07468
410	683.15	17G.7GG	28,055	1,88278	1060	1333г15	366.865	422.20	2,07700
420	693.15	179.502	29.647	1,88573	1070	1343,15	369,949	436,04	2.07931
430	703,15	182.245	31,312	1,89065	10.80	1353,15	373.036	450.25	2.08161
440	713,15	184,995	33,05'3	1,89452	1090	1363,15	376*128	464,82	2,08389
450	733,15	187,751	34,872	1,89836	1109	1373,15	379.223	479*77	2,08616
460	733,15	190,613	36.772	1.90216	1Н0	1383.15	382.325	495.03	2,08840
470	743,15	193.282	38,754	1,90592	1120	1393,15	386,431	510,69	5,09063
480	753,15	196.067	40,821	1,50964	изо	1403.15	388,540	526,75	2.09285
490	763.15	198.839	42,975	1,91333	1140	1413,15	391,652	543.22	2.09506
500	773.15	201.627	15.219	1,01697	1150	1423.15	394.767	560,12	2,09725
510	783,15	204 ,4 23	47,531	1,92054	1160	1433.15	397.885	57-7,45	2.09943
520	793,15	207.225	49*94-0	1,92409	1170	1443.15	401.006	595,20	2.IO16O
530	803,15	210,033	52,448	1,92760	изо	1453,15	404.130	613.40	2 Л 0376
540	813,15	212,848	55,060	1*93108	1190	1463,15	407,257	632,05	2,10590
550	823,I5	215,668	57.778	1,93453	1200	1473,15	410,388	651.15	2.10804
560	833.15	218,495	60.600	1.93795	1210	1483,15	413,522	670,67	2.11015
570	843,15	221,328	63,536	1.04133	12’20	1493.15	416.659	690,67	2,11226
580	853,15	234J67	66,585	1,94459	1230	1503,15	419,799	711,15	2,1 1435 2,11643
590	863.15	227,012	69,750	1,94802	1240	1513,15	422.942	732 Л 2	
еоо	873,15	229,864	73*035	1,95131	1250	1523.15	426.088	753*60	5,11850
610	883,15	232,724	76.415	1.95450	1260	1533,15	429.237	775,59	2,12057
620	893,15	535т589	79,923	1.95777	1270	1543.15	432.390	798,10	2.12261
630	903*15	238.460	83,563	1,96096	1280	1553,15	436,545	821.13	2,12465
640	913Д5	241,337	87,339	1.96413	1290	1568,15	438.703	844,69	2,12668
650	923,15	244.220	91,253	1,96727	1300	1573,15	441,864	868.-80	2.12869
600	933,15	247.107	95,308	1,97038	1310	1583,15	445,029	893,36	SJ30G9
670	943 J 5	250,001	99,510	1,07347	1320	1593,15	445,196	918.49	2,13268
680	953,15	25.2,900	103.86	1.97634	133Q	1603,15	451,367	944,21	2,13466
690	963,15	255,805	108,36	1,97958	1340	1613,15	454,540	970.52	2*13663
700	973,15	258,716	113,02	1,98259	1350	1623*16	457,716	997,42	2,13858
710	983,15	26].633	1-17,81	1,98557	1360	1633,15	460*895	1 024,95	2,14053
720	993,15	264,556	122,76	1.98852	13'70	1.643,15	464,077	1053.lt)	2*14248
730	1003,15	267.484	127.89	1.99145	1380	1653,15	467,252	1081*87	2.14441
740	1013.15	270,418	133,19	1,99436	1390	1663,15	470,449	1111,29	2.14633
750	1023,15	273.357	138.67	1,99725	1400	1673,15	473.640	1141,36	2,14824
760	1033,15	276,300	144,33	2.0001I	1410	1683,15	476,831	1171,94	2*15013
770	1043,15	279,250	150,18	2,00296	1420	1693.15	480,028	1203,40	2,15203
780	1053,15	282,204	156,21	1400578	1430	1703,15	486.225	1235,35	2Л5391
790	10'63.15	285,154	162,44	2,00858	1440	171-3,15	480,427	1268,16	2,15579
800	1073,15	288,129	168,87	2.01136	1450	1723.15	489,630	1301,50	2 Л 5765
810	1083,1-5	291,102	175,46	2,01410	1460	1733.15	492.838	1335,70	2,15950
820	1093,15	204,081	182,25	2,01682	1470	1743,15	496,051	1370,82	2.16136
830	1103,15	297,063	189,27	2,01953	1480	1753,15	499.264	1406,47	2 Л 6320
840	1113,15	300,050	196,50	2.0Я222	1490	1763,15	502.478	1442,66	2,16502
850	1123.15	303,042	203,96	2.02489	1500	1773.15	505.697	1479,78	2.16684
360	1133,15	306,038	2J 1,66	2,02754	1510	1783-15	508.929	1517,96	2,16867
870	1143,15	309.030	219,59	2,0301 7	1520	1793 Л 5	612.161	1556.74	2,17047
880	1153.15	312,043	227,76	2/03279	1630	1803.15	515.395	1596,31	2 Л 7227
890	1163,15	315,052	286,18	2,03539	1540	1813,15	518,630	1636,69	2.17406
900	1173,15	318,066	244,85	2.93797	1550	1823.15	521,867	1677*90	2*17584
910	1183,15	321,086	253,74	2,04053	1560	1833.15	525.105	1719.93	2.17762
920	1193,15	324.1 ID	262,90	2,04307	1570	1843,15	528,345	1762,81	2*17938
930	1203,15	327.133	272,33	2,0Ш9	1580	1853,15	531.585	1806,55	2.18114
940	1213,15	330,170	282,04	2,04810	1590	1863,15	534,829	1851,15	2 Л 8288
Продолжение табл. 13
t, °с	г, к	1, ККал/КГ 1	с?	ru vi £	О е ^чЬ	т. к	Л ккал/кг	К	U X »! tf tr, X
1600	1373 Л 5	538.073	189 6,55	2Л8462	1800	2073.15	603.310	3008,24	2.21767
1610	13S3J5	541,318	1342,83	2,18635	1810	2083.15	606.583	3075.37	2.21925
1620	1893.15	544.S64	1990,03	2, 8807	1820	2093.15	609.S53	3143.73	2/22082
1630	1903Л5	547,812	2038.15	2Ф 8978	1830	2П)3,15	613.137	3213,33	2,22239
1640	1913. IS	551 >062	2 087Л 9	2. 9148	1840	2] I3J3	616,420	3284.20	2,22395
1650	1923 J 5	554,314	2137.17	2.19318	3350	2323Л5	619.705	3356,34	2,22551
1660	1933.15	657,568	2188.13	2 J 9436	I860	2133,15	622. №	3429,80	2,22706
1670	1943ЛБ	500.823	2240,05	2 Л 9854	1870	2143.15	626,256	3504,56	2,22861
16 so	1953Л5	564,081	2292.95	ВЛ9Ш	j 830	2353,15	629,682	3580,65	2,23014
1690	1963.1 б	587.34 0	2346,84	2.19988	1830	2163,15	632,880	3658.09	2.23158
I 700	1Э73ЛБ	570,501	2401,73	2,20154	1900	2173Л5	636,182	3736,88	2,23320
1710	1983.15	573.8(54	2457.34	2,20318	1910	2183 Л 5	039,496	3SI 7>4Я	2,234 73
1720	1993.15	577,129	2514,02	2.20481	1920	2193,15	642.812	3899 Л1	2.23625
1730	2003,15	580,396	2571>«1	2,20644	1930	2*03 Л &	046.129	3982.68	2.23777
1740	2013.15	583.665	2630, г>а	2.20806	1940	2213.15	649.447	4067,25	2,23927
1750	2023,15	586.935	2690,71	3.20W8	I960	2253 Л 5	052,766	4153Л5	2,24077
1 760	2033Л 6	5Й0.207	2751.88	2,21129	I960	2233 л s	656,086-	4240,41	2,24226
1770	2043.15	593,480	2814,20	2Т21289	1970	2243.1 Б	659.4 08 ‘	4329. Й6	2.24374
1780	2053,15	595,755	2877,57	2.21449	1988	2253.15	662,731	4419,04	2,24522
179ff	2063 Л 5	600,032	2942,35	2.2J608	1990	2263,15	666,055	4510,41	2.34658
					2000	2273.15	509,380	4603,15	2,24514 1
14.	Влажный воздух: а — со, 4/ — 0,15 [J? ~ 31,69 кгс-м/(кг-К)]
о л	т, к	Г, ккал/кг	£	St ккал .'{кг* К)	t. °C	г. к.	/, ккал/кг		2 с- "S’ cq ш ж XI “
0	273.15	72,386	I.OtbOO	1.09087	300	373.15	153,790	14.996	1,89420
ID	283.15	75,048	1,1362	1.70332	310	5ЯЗЛ5	J 56,587	16,000	1.69899
20	243 Л 5	77f711	1.28^0	1.71218	320	593.1 Б	159.391	17,058	1.90373
30	303.15	80,377	1.4503	1,72137	330	603,15	162,202	16J73	1.90841
40	313,15	83.045	1.6297	1.73000	340	613,15	165,019	19,346	1,91304
50	323Л 5	85.715	1,8252	1,73839	350	623.15	167.844	20.581	1.91762
60	333,15	88,388	2.0377	1,-74053	360	мал s	170.675	21,378	1.&22I4
70	343 Л Б	91.063	2,2680	1 >75445	370	643.15	173,513	23,239	1,92661
80	353,15	93,742	2,5170	1,76216	380	053.15	176,358	24.608	1,93102
90	363,15	90.423	£.7857	1,76967	390	663.15	179,21 0	26,104	1,93538
100	373.15	99,107	3,О7Б1	1,77698	400	673ЛБ-	182,068	37,732	1.93968
НО	383 Л 5	1 С1.796	3.3860	1.78410	410	683,15	184,983	29,346	1.94387
120	393J5	104 >487	3,7196	L791DG	420	093Л5	187,804	31.037	1,94801
130	403,15	107,182	4,0768	1,79784	430	703 Л Я	190,582	32,808	1,95212
140	413,15	109,882	М&Я9	1,80447	440	713.15	193.568	34,661	1,95618
J 50	453Л5	112,585	4,8668	1,81094	450	723 Л 5	193,451	36,600	1,96021
160	433,15	115.294	5,3017	1,8)728	460	733Л5	190,360	38.626	1.&ГК20
170	443J5	П 8.007	5,7tS49	1,82347	470	743,15	202,267	40(742	1,96514
180	453,15	120т725	li.257&	1,82954	480	733,15	206,180	4051	1,97205
190	463,15	123,448	5,7811	1,83549	490	763.15	208Л01	45,256	1.97592
200	473.15	126,176	7.3360	1.84131	500	773,15	211,020	47,659	1.97974
210	48В, 15	123,907	7.0102	1,84693	510	783Л5	213,965	50,138	1,38049
220	493 Л 5	I3L646	8,5327	L8524B	520	793.15	236,907	52.724	1,98721
230	503.15	134.390	9.1881	1,85795	53b	803Л5	219.856	55.419	1,99080
240	513,15	137.142	9,8838	1,86335	540	813J5	222,813	58.227	1,99456
250	523,15	139.900	10.621	1.86Ш	550	823,15	225.776	61.150	1.99518
1450	533Л5	142.655	I МОЗ	1,87393	560	8 33 Л 5	22#,746	64,193	2.00178
270	543Л5	145.436	12,229	1,87911	370	843.15	231.723	87,359	2.00534
230	553.15	148,214	13.103	1,88421	&ао	853.15	234,706	70,650	2,00#87
299	553,15	150.999	14,02.5	i,m£4	590	868.15	237,697	74,079	2,01236
69
Продолжение табл. 14
О О	т, к	и X с га X X r*i.	К	tz р X ч^ ts СП X vj X	* Do U	! Т. К 1	t. ккал/кг	it	(у ЛМ)/1ГВЯ« 'S
600	873.15	240,694	77,622	2,01583	1250	1523,15	447,919	843,19	2,19231
610	883,15	243,701	81,281	2.01924	1260	1533,15	451,259	85S.45	2,19449
620	893,15	246.714	85,082	2.02262	1270	1543,15	454.602	894,33	2,19866
630	903.15	249.734	89,029	2,02597	1280	1553.15	457,950	920,83	2.19882
640	913.15	252,759	93,128	2,02930	1S90	1563,15	461,301	947,96	2,20097
650	923.15	255,791	97,380	2,03261	1300	1573,15	464,855	975,75	2Ж11
660	933.15	258,830	101,79,	2,03588	1310	1883,15	468т014	1004.05	2,20522
670	943,15	281,875	105,36	2,03914	1320	1893,15	471,377	1033,04	2.20733
68D	953.15	264,925	111,10	2,04236	1330	1603,15	474.74^	1062,74	2>20943
690	953,15	267,983	116,01	2.04556	1340	1613,J5	478,112	1093,14	2,21151
700	973,15	271.046	121.09	2.04873	1350	1623,15	481,484	1124,28	2,21359
7J0	983,15	274,118	126.33	2.05187	1360	1633.15	484Л60	1156,15	2,21566
720	995,15	277,195	131,76	2,0540В	1370	1643,15	488.240	1188,78	2,21772
730	1003,15	*250,279	137,37	2.05806	1380	1653,15	491,623	1222,17	2,21977
740	1013.15	283,368	143,18	2,06113	1390	1663,1$	495,009	1256,34	2,22181
750	1023.15	286,463	149,19	^06417	1400	1673,15	498,399	1291.31	2,22384
760	1 033.15	289,564	. 155.40	2.06719	1410	1683,15	501,789	1326,90	2.22585
770	1043,15	292,672	161.83	2,07018	1420	1693,15	505,187	1363,55	2.22787
780	1053,15	295,78.5	168.46	2.07316	1430	1703> 15	508,585	1400.83	2,22986
790	1063,15	298,904	175,32	2,07611	1440	1713,15	511,989	1439,13	2,23186
800	1073.15	302,029	182.40	2,07904	1450	1723.15	515,393	1478,10	2Д8383
8-10	1083,15	305,164	18'9,65	2.083 02	1460	1733,15	518,804	1518,12	2,23581
820	1093,15	308,304	197,14	2.08479	1470	1743Д5	522,220	1559,24	2,23779
830	1103,15	311,449	204,87	2,08763	1480	1753,16	525,637	1601,04	2.23974
840	1113,15	314,599	212,86	2,09046	1490	1763,15	529,055	1643.52	2.24168
850	1123,15	317.754	221.11	2.09328	1500	1773,15	532,479-	1687,13	2,24352
860	1133,15	320.014	229,62	2,09607	1510	1783,16	53&.91S	1782,08	2,24556
870	1143.15	324,080	233.4 0	2,09885	1-520	1793,15	539,351	1777,78	2.24749
880	1153,15	327.251	247,46	2Д0161	1530	1803,15	545,790	1824,44	2.24941
800	1163,15	530,426	256,80	2,10435	1540	1813,15	546,231	1872.09	2,25132
900	1173Д5	333,608	266.44	2,10707	1550	1823,15	549,674	1920,77	2,25321
910	J183J5	336J95	276,33	2Д0977	1560	1833,15	553,118	1970,45	2тЙ5510
920	1193,15	339.988	236,53	2.11245	1570	1843,15	556,566	2021,15	2,25698
930	1203.16	343,186	297,04	2,11512	1580	1853,15	560.015	2072л92	2.25886
940	1213.15	346,388-	307.88	2.11777	1590	1863,15	563.466	2125,75	2,26072
950	1223.1 б	349,595	319.04	2,12040	1600	1873,15	566,920	2179,55	2,26257
960	] 233. ] 5	352,806	330.54	2.12302	1610	1883,15	570.016	2234.46	2,26441
970	1243,15	356,022	342,38	2,12563	1620	1893,15	573,835	2290,48	2,26624
980	1253,15	359,243	354,56	2,12821	1630	1903,15	577,295	2347,63	2,26806
990	1263.15	362,468	367, И	2J3079	1640	1913,15	580,757	2405.92	2,26988
1000	1273,15	366,699	380.02	2,13334	1650	1923,15	БВ4.222	2465,37	2,27168
1010	1283,15	368,933	393,29	2,13588	1680	1933,15	687,689	2526,00	2,27348
1020	1293,15	372 J 73	408,94	2,13841	1670	1943,15	591,157	2587,82	2,27527
1030	1303,15	375.417	420,97	2,14092	1680	1953.15	594,628	2650,85	2,27705
1040	1313,15	378,666	435,41	2,1434!	1690	1963,15	598,102	2715,0$	2,27882
1050	1323,15	381,919	450,24	2,14589	1700	1973 Л 5	601,577	2780,58	2,28059
1060	1333,15	385,177	465,48	2.148315	1710	1983,15	605,055	2846,77	2,28233
1070	1343,15	388.440	481,13	2,15080	1720	1993,15	808,538	2914,32	2 Л 84 Об
10.80	1353,15	391,707	497,21	Й, 15323	1730	2003,15	612,017	2983,26	2,28579
1090	1363,15	394.979	513,72	2,13565	1740	3013,15	615,501	3053,58	2,28752
1100	1373,15	398,255	530,67	2,15805	1750	2023,15	618,987	3125,35	2,28923
1110	1383,15	401,540	547,97	2.15042	1760	2.033,15	622.475	3198,56	2.29095
1120	1393,15	404,829	565,74	2,16278	1770	2043,15	625,955	3273,23	2.29265
ИЗО	14 03,15	408,122	583.98	2.16513	1780	2053,15	629,457	3349,38	2,29436
1140	1413.15	411,418	602,7!	2.16747	1790	2053,15	632,950	3427,06	2.29605
1150	1423.15	414.718	621,94	2,16979	1800	2673.15	636.446	3505,27	2,29774
1160	1433.15	418.022	641.66	9,17210	1810	2083,15	639,931	3587,21	2Т 29943
1170	1443,14	421,329	661,90	2.17440	1820	2093,15	643.421	3669,71	2,30111
1180	1453.15	424.640	682,66	2,17668	1830	2103,15	646,915	3753,74	2.30279
1190	1463,15	427.954	703,95	2,17895	1840	2113,15	660.414	3839,42	2.30446
1200	1473,15	431,277	725.78	2.1812!	1850	2123,15	653.919	3926,69	2.30612
1210	1483,15	434,595	748,11	2,18345	I860	2133.15	657,427	4015,63	2,30778
1220	1493,15	43-7,920	771.01	2.18568	1870	2143,15	6 60,-941	4106,23	2.30943
1230	1503,15	441.249	794,49	2.18790	1880	2153,15	664,460	4196,51	2,31107
1240	1313,15	444,582	818.54	2,18011	189Q	2163,15	687т98.3	4292,53	2,31271
70
Продолжение табл. 14
t. °C	г, к 1	-	ккал/кг	К	А £. 10 £	О 4	т. к	1, ккал/кг	t:	№ t- t; a к vT “
1900	2'173 Л 5	671,511	4388,25	2Т31434	1950	2223» 15	689т295	4895,60	2,32244
1910’	2183,15	675,07D	4486,35	2,31598	I960	2233,15	092,850	5002,16	2,32403
1920	2193,15	678,627	4586Д4	2,31761	1970	2243,15	696,403	5110,47	2,32561
1930	2203,15	682 Л 84	4657,64	2,31923	1980	2253,15	699,956	522М9	2T32719
1940	2213J5	685,740	4790,77	2,32084	I900	2263,15	703,608	5332,26	2,32876
					2000	2273,15	707,059	5445,80	2,33032
15.	Водяной пар: /? = 47(07 кгс-мДкг-К)
U Q		"“Х	 T, к	1 ! i. ккал/кг	К	5 г । ккал/(кг«К)	Оо ч	г. к	Г, ккал/кг		+ Въ, & 1 д
0	273 Л 5	119.8Q3	1.0000	2*46420	400	673.15	306.993	43.166	2.67920
10	253 Л 5	124.321	1*1403	2.4792В	4 [ 0	683.15	310,931	46.067	2.88637
20	293,15	128,759	1,3107	2Л9402	420	693.15	315,885	49.137	2,89347
30	303,15	133,207	1,4948	2,50851	436	703,15	320,855	52,382	2.УО032
40	313,15	137,665	1,7003	2,62271	440	713.15	325,841	56,812	2,00751
50	323 Д 5	142,133	1,9291	2,53662	450	723,15	330,843	59,434	2,91444
60	333,15	146,611	2,1829	2.55025	460	733,15	335,861	63*256	X92132
70	343,15	151т099	2,4638	2.56359	470	743,15	340,895	67.287	2.92812
80	353.15	155.597	2.7736	2.57664	480	753,15	345,945	71,537	2,93488
90	363.15	160Д05	3,1143	2.58941	490	763*1 В	351.011	75,014	2.94157
ICO	373,15	164,623	3,4878	2,60190	500	773,15	356,093	80,725	2.94319
110	383Д5	169*137	8,8810	2,61367	510	783.16	361 л 82	85.649	2,95472
120	393,15	173.654	4,3110	2,62525	520	793.15	366,289	90,832	2.96120
130	403,15	178.204	4,7803	2.636Й4	. 530	803,15	371,414	96,284	2.96762
HO	413,15	182,758	5.2914	2,64784	54D	813,15	376,557	102,01	2.97400
ISO	423J5	187,324	5,8471	2,85884	550	823,15	381,718	108,04	2,98032
160	433,16	191.904	6.4498		ЬВО	833,15	388.S97	114,37	2,98659
170	443Д5	196,496	7 Л 023	2.68028	570	843ЛВ	392,094	121,01	2,99282
180	453.15	201,102	7,8072	2.69071	580	853.15	397,309	127,98	2.99899
190	463Д5	205,721	8,5671	2.70095	590	863J5	403.542	135*30	3,00512 г
200	473.15	210,353	9,3847	2.71100	600	873 Л 5	407,793	142,96	3,01119
210	483,15	214,987	10,280	2,72051	610	883.15	413,067	150.94	3.01717
220	493,15	219,636	11,140	2.72990	620	893,15	418,35?	о С1 V3 •н	3.02312
230	503Д5	224,301	12.119	2,73918	630	903,15	423.865	168,05	3,02901
240	513.15	228.982	13,170	2.74Q3S	640	913,15	42X989	177т23	3-03487
250	523 Д 5	233,678	14,296	2,75740	6.50	923.15	434.331	186,84	3,04070
260	533,15	238,390	15.508	2.76ВЗЗ	660	933,15	439.689	196.90	3,04047
270	543 Л 5	243Л 17	16.794	2.77514	670	О43ЛВ	445,065	207,42	3,05222
280	553,15	247Д60	18Д74	2,78384	680	953ЛВ	450*457	218.43	3,05792
290	563Л5	232,619	19.646	2,79243	690	963 Л 5	455.867	229,94	3,06357
300	573.15	257.393	21,214	2.80090	700	973,15	461,293	241.97	3,06920
310	583,15	262 Л 86	22,863	2.80914	710	933Л5	466,737	254,54	3,07478
320	5S3J5	266.993	24,619	2.81730	720	093,15	472.197	257,66	3.03032
330	603Д5	271,816	26,487	2.82536 ,	730	1003.15	477.675	281.35	3.08582
340	613,15	276*6-53	28,473	2,83333	74D	1013,15	433 Л 69	295.64	3.09128
350	623,15	281,505	30.682	2.84X21	750	1023,15	438.681	310,34	3,09569
360	633Л5	286.373	32,820	2,84839	760	1033,15	494.209	326.07	3,10208
370	643Д5	291.256	35.192	X86668	770	1043.15	499.755	342.26	3.10742
380	653,15	296,153	37,703	2.86428	780	1053,15	505,317	359.12	3,11272
390	663,15	301,066	40,359	2,8717В	790	1053,15	510.897	370,67	3,11798
71
Продолжение табл. 15
О с	ы	i, ккал/кг	К	t£j V I- ы -	- ч	f, °C	Г, к	1ц ккзл/кг 1 А	К	(il’JXj/U'PMH *5
					л		1		
800	1073,15	510,493	394,94	3,12319	1400	1673,Г5	8SO.391	4451,52	3,30019
810	1 083,15	522,111	413,61	3,12828	1410	16S3.15	886,866	4609.34	3,39403
320	1093,15	527,745	433,07	3,13335	1420	1693.15	893,357	4772.99	8,39787
830	1103,16	533,395	453438	3,13840	1430	1703,18	899,855	4941.27	3,40169
84 D	UI3J5	539.061	474.55	3.14343	1440	1713,15	906,362	5114,26	3.40548
850	1123,15	544,743	496,62	3.14844	1450	1723,15	912,892	5295.10	3.40932
£60	1133,15	550,441	519.62	3,15343	1460	1733,15	919,422	5479,48	3,41300
870	1143,15	550,155	543.58	3.15840	1470	1743,15	925,977	5672,18	3,416М
880	1153.16	561,885	568,55	3,16336	1480	1753.15	932,531	5868,62	3,42065
890	1163,15	567,631	5^4.56	3,16828	1490	[763,15	939,101	0072,13	3,42441
900	1173,15	573,393	621,64	3,17310	1500	1773,15	945,092	6 284.31	3.42819
910	1183,15	579,175	649,84	3.17808	1510	1783,15	952,268	6 504,15	3,43198
920	1193,15	584,873	679,20	3.18295	520	1793,15	958.857	6 730*47	3,4357#
930	12.03, 5	590,785	709.75	3.18780	1530	1803,15	965*457	б 963,59	8,43950
940	1213,15	596,613	741,54	3,19263	1540	1813,15	972,059	7 903,09	3,44324
950	1223.15	602Л56	774,62	3.19744	1506	1823.15	978,693	7 449.62	3.44695
960	1233,15	608,81 3	8-09,02	3.20223	1560	1833,15	985,329	7 703,28	3.45064
970	1243.15	614,136	844т80	3,2-0701	1570	1843,15	991,977	7 964,06	3.45430
980	1263 Л 5	620.073	882.01	3.21 ITS	1580	1853,15	9 98.037	8 232,85	3,45795
990	I263J5	625.976	920,68	3,21648	1590	1863,15	1005,30	8 507,85	3,46158
10ОО	1273,15	631,893	960,87	Й.2212Й	1600	1878,15	1011,99	8 791,09	3,46550
1010	1283,15	637.821	1003,05	3,22593	1610	1883,15	1018,71	9 082,06	3,46878
1020	1203.15	643,765	1046,80	3,33064	1650	1893Л5	1025,43	0 381.14	3,47285
1030	1303J5	649.725	1092, IS	3,23531	1630	1903,15	1032,16	9 688Л 5	3,47591
1040	1313,15	655,701	1139,16	3,23995	1640	1913.15	1038,90	10 003,44	3.47943
1050	' 1323 Л 5	661,693	1187.87	3,34457	1650	1923.16	1045,65	10 327,] 1	3,48294
1060	1333,15	067т701	1233,32	3,2491 б	1660	1933.15	1052.40	10 659,29	3.48643
1070	1343,15	073,725	1290,56	3,25371	1670	1943.15	1059,16	И 060,23	3,48990
1080	1353,15	679,765	1344,66	3*25823	1680	1953 Д 5	1065,93	И 350,01	3,49835
1090	1363,15	685,821	1400.62	3.26273	1590	19LS3,15	1072,71	П 708,83	3,49678
1100	1373,15	69 um	1458.52	3,26719	1700	1973Л6	1079.49	12 076,65	3,50019
1110	1383*15	697,999	1517,78	3.27158	1710	1983Л5	1086,28	12 443,78	3,50350
1120	1393,15	704,117	1579,17	3*27596	1720	1993,15	1093.07	12 821,98	3,50680
изо	1403,I5	710,247	1642,74	3,28030	1730	2003,15	1099,37	13 211т67	3,51010
1140	1413,15	716.389	1703,55	3.28463	1740	2013,15	1106,63	13 -в 13 i 02	3,51339
1150	1423,15	722,543	1776,69	3,28895	1750	2П2ЙД5	1113,50	14 026,85	3,51669
1160	1433,15	728.709	1847,20	3,29324	1760	2033,15 '	1120,32	14 453.20	3*51099
1170	1443,15	734,887	1920.16	3.29750	1770	2043Д5	1127*15	14 892,43	3,ftW9
1180	1453,15	741,077	1995,65	3.30175	1780	2053,15	1133,99	15 344,92	3,52660
1190	1463,15	747,279	2073,75	3,30599	1790	2003,15	1140.84	IS 8 И ,32	3,52989
1200	1473,15	753,493	2154.37	3,31019	1800	2073,15	1147,69	16 291,87	3,53319
1210	1483,15	759,714	2237,85	3,31438	1810	2083,15	1154.45	16 793,87	3,53654
1220	1493,15	765т949	2324,14	3.31855	1820	2093,15	1161,24	17 309.64	3*53987
1230	1503,15	772.196	2413,31	3,32270	1830	2103,15	1168,05	17 839,39	3,54320
1240	1513,15	778,457	2505,44	5,32683	1840	2113,15	1174,90	18 384,64	3,84651
1250	1523,15	784,730	2600,63	3,33094	I860	2123Л5	И 81,78	18 944,19	3,54982
1260	1533,15	791,017	2598,95	3,33503	I860	2133Д5	1188,68	19 519.33	3,55312
1270	1543,15	797.316	2806,47	3,33910	1870	2143Л5	1195,61	20 109.37	3,55640
1280	1553.15	803,629	2905.29	3,34315	1850	2153,15	1202,58	20 716.20	3,55967
1290	1563,15	809.954	3013,47	3,34718	1890	2163,15	1209,67	21 338,71	3,56294
1300	1573,15	816.293	3125,12	3.35119	1900	2173,15	1216,59	21 978,62	3,56619
1310	1583.15	822,649	3239,00	3.35514	1910	2183Л5	1223,91	22 644,25	3,65949
1320	1593,15	829,017	3356,72	3.35907	1920	2193Л5	1231.20	23 326,09	3,57275
1330	1603,15	838,397	3478.40	3,36300	1930	2203,15	1236,46	24 624,43	3,57601
1340	1813,15	841,789	3504,17	3,3'6691	1940	2213,15	1245,69	24738,48	3,57923
1350	1623 Л 5	848.193	3734,15	3,37082	1050	2223.15	1252,89	25 469,68	3,58244
I860	1633,15	854,609	3868,47	3,37472	1060	2233,15	1200,05	26 217,85	3,58563
1370	1543.15	861.037	4007.25	3,37860	1970	2243,15	1267 Л 8	26 982,80	3.58880
1380	1653,15	867,477	4150,63	3,38247	1980	2253Д5	1274т23	27 764,98	3,59195
1390	1663.15	873,529	4298,75	3.38634	1990	2263 Л б	1281,35	28 564,20	3,59508
						2000	2273Л5	1’288*39	29 351.82	3,59819
72
ГЛАВА IV
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ
ПРИ СУХОМ И ВЛАЖНОМ АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ
С ПОМОЩЬЮ л—i—7-ДИАГРАММ
14. МЕТОДИКА РАСЧЕТА
При расчетах с помощью универсальных ЭЦВМ таблицы л—I—s и интер-
поляционные формулы могут быть введены в запоминающее устройство ма-
шины. В этих случаях использование таблиц л—i—s обеспечивает высокую
точность расчетов и практически не отражается на длительности термогазо-
динамического расчета ГТУ. При расчетах же с помощью настольных счет-
ных машин, логарифмических линеек или малых ЭЦВМ типа «Промины4,
«Мир» для сокращения длительности расчета чаще бывает целесообразно
отказаться от интерполяций вообще, используя заранее построенные графи-
ческие зависимости л, i = f (Т). Наиболее удобно пользоваться такими
графическими зависимостями, когда они компактно представлены линейными
диаграммами для воздуха (см. § 15) и для продуктов сгорания (см. § 16).
Расчетное исследование показало, что термогазодинамический расчет
ГТУ не обязательно выполнять при истинном коэффициенте избытка воздуха,
изменяющемся от режима к режиму. Все рабочие режимы допустимо рассчи-
тывать по диаграммам для неизменного коэффициента избытка воздуха
(напрцмер, а = 4,0), вводя поправку только на расход топлива, так как
влияние отклонения истинного а от а = 4,0 на результаты расчета остальных
параметров современных ГТУ исчезающе мало. На рис. 18 и 19 показаны
расчетные величины поправочных коэффициентов на те параметры термо-
газодинамического расчета, на которые обнаружено наибольшее влияние
этого фактора. Из рис. 18 и 19, а также из рис. 7 и 8 видно, что для обычного
рабочего диапазона ГТУ (а = 3-?6) достаточно вводить только одну по-
правку Кт (на расход топлива).
На рис. 20—25 представлены графические зависимости относительного
влияния изменения влагосодержания на энтальпию Kid = и относитель-
ное давление Kstd =	(Т) в диапазоне а = 4,0-т-оо.
Коэффициенты Kid и Kstd могут быть использованы как поправочные
к значениям i н л (Т), снимаемым с диаграмм для сухого воздуха (а = оо)
и продуктов сгорания (а = 4) при расчете ГТУ, работающих в условиях влаж-
ного воздуха, что особенно целесообразно, когда заданная величина влаго-
содержаиия атмосферного воздуха требует интерполяции между таблицами
для различных значений d.
73
шо
1S00
1000
500
				«Г	1 =4g7_									
					ifiL							? 				
					jJL									
					-4 ftU,									
										F				
					jjfli.									
					-* fl?-									
					Ji£i.									
														
														
														
													1 ' '	
					^S-									
														
														'
						г.								
														
1														
50
WO
150
Crir к*ял/кг
Рис. 18. Поправочный коэффициент Кт для вычисления относительного
расхода топлява qr по энтальпии соответствующей а = 4,0:
н
л
ь (к) а—о?____
—4 ^(к) а—со)
74
Пример. Найти удельную работу компрессора и температуру воздуха за компрессором-
Состояние воздуха перед компрессором: р*х = 1,0332 кгс/ог; Т*х = 308 К; d = 0,027.
Адиабатный к- п. д. компрессора т£ = 0,85. Степень повышения давления = 15.
кад	к
Решение. Для Г**	308 К по диаграмме для а = ро (см. § 15) находим л (7'*х) —
= 1,508; i*x= 73,64 ккал/кг; я, (Т*х) = л (	1,508-1,0026 = 1,512.
Вычисляем х’х^ =	= 73,64  1,0220 = 75,26 ккал/кг, где коэффициенты JKt и
К„ берем по рис. 20 и 22, в зависимости от d и 7'* . Тогда л, (т* ) = л. (Т*) и =
ВЛ	G \ Илд/ S \ Вл/ К
= 1,512-15 - 22,680. Отсюда	Л
= ВД80 = 22 200
Кя, 1,0216		’
'‘cl
Fa =	“'a. =
75
Рис. 20. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воз-
духа на величину энтальпия для воздуха (а = оо)
76
Рис. 21. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воз-
духа на величину энтальпии Для продуктов сгорания углеводород,
пого топлива (а — 4)
77
Рис. 22. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воздуха
на величину функции п (Т) для воздуха (а-- оо) при влагосодержаяии d ^0,03
78
Рис. 23. Поправочные коэффициенты (Knrf) влияния влажности атмосферного воздуха на вели*
чину функции л (Г) для воздуха (а = оо) при влагосодержании d = 0,03-^0,06
79
8	0.01	ОМ	ОМ	ОМ	ОМ	d
энс. 24. Поправочные коэффициенты (Kjy) влияния влажности атмосферного воздуха на величину функции я (Г) для продуктов сгорания угле-
водородного топлива при а = 4,0 (КЛ(1 — 1,0т-1,07)
Заказ 2S1

Рис. 25. Поправочные коэффициенты (Л\Хь,)
влияния влажности атмосферного воздуха
на величину функция я {7} для продуктов
сгорания углеводородного топлива при а —
= 4.0 (^=1,074-1,135)
1.13
1.11
1,5 S
8,83
8М
8,85
187
8,8?

оо
►и»
находим по рис. 22
Для определения коэффициента ЛТга' используется метод последовательного приближения.
Вначале определяем в первом приближенна температуру У* . Снимая по диаграмме
*ад
для сухого воздуха по лДТ* ) = 22,68 температуру Т*' = 656,3 К,
для rf = 0,027 величину 1,0216.	Д
f	22 68
Тогда л (Г* ) =	*  -22,200, По этой величине уточняем
'	1,(ШЬ
1 пене	" /т** \	22,68
K„d= 1,0215, откуда я (Г„м)=
приближения, чтобы сходимость
Зная окончательную величину Т
, , . кзд
К, = 1,0230. Значению я (Г,.
энтальпия L = 158,26
ад,
= 161,90 ккал/кг.
Теперь вычисляем
*" = 652,6 К и
кад
и т. д. Обычно бывает вполне достаточно второго
достигла 0,01—0,05%.
= 652,6К, определяем по рис. 20 коэффициент
) — 22,200 на диаграмме для сухого воздуха соответствует
ккал/кг. Следовательно, (Г ) . = Г k. = 158,26-1,0230 —
4 кад/а иад
удельную работу компрессора:
„ (каЛ161.90 — 75.26
= -———--- =----ygg-— = 101,93 ккал/кг.
Нд
Удельная энтальпия за компрессором
= ^вх^Н" ^K(i ’ ’ 75,26	101,93 ~ 177,19 ккал/кг.
Следовательно,
Т“ = 726 к И 'к = ^- =	= 173.19 ккал/кг,
откуда по диаграмме для сухого воздуха получаем окончательно
Т* = 711,0 К-
Ниже, на примерах термогазодинамического расчета характеристик для
выполненной одновальной вспомогательной ГТУ с одноступенчатым центро-
бежным компрессором, рассматривается методика расчета при сухом и влаж-
ном воздухе с помощью л—i—Т-диаграмм.
Исходные данные: t„ = 60° С; ps = 1,0332 кгс/см2; = 0 и <prf = 40%;
°вх = 0,98; пк с = 0,94; v = 0,965; HUa = 10 250 ккал/кг; с - 0,97;
Пм = 0,985; фс = 0,75.
Параметр приведенного расхода на входе в турбину (по исходному
расчету)
Г(Г)У П
= 21,616.
г /0
Площадь сечения струи на выходе ГТУ (по исходному расчету) nF- —
= 0,04073 м2.
Кроме того,
а)	при <pd = 0, Г; = 1037° С, лк 2,865, Ne = 145 л. с. п>
= 38 000 об/мин;
б)	при изменении атмосферной влажности регуляторы обеспечивают
постоянную частоту вращения ротора и постоянный расход топлива.
а) Исходные параметры к расчету ГТУ
Порядок расчета	Результат	
	сухой воздух: Ф^ — 0	влажный воздух: —40%
Влагосодержание воздуха d (по приложению 8)	0	0.052
рк = р*, кгс/см2	1,0332	
	у1*  Т*	°тг 4 и — J н	J ВХ’	333,15	
= 1ЯК^, ккал/кг nd (Гн) = л (Тн) /Ся^, где iH1 л (Гн) находят по Тя из диаграмм л — Z — Т для а -- со (см.§ 15), а поправ- ки - по рис. 20 к 22: *4 K*d 1	79,67-1,0 1,988-1,0 1,0 1,0	82,95 = 79,64-1,0415 2,000 - 1,986-1,0073 1,0415 1,0073
к»	ф ^ВХ Ря®ЗХ	1,0125 = 1,0332-0,98	
Приведенная частота вращения ротора компрессора , / 288,15 - й. Л° ~ П 1/ г* nrfk’ об'мин’ V	"* вх ndK (по приложению 6)	35 340 = = 38 000 V	1.0 г	иоОг1и 1.0	34 856 = - 38 000 V 333.15 °'8863 0,9863
По характеристике компрес- сора находят 6В , кг/сек Г]к Кад ТГд	2,0500 0,8042 2.865	2,0106 0,8070 2,793
Расход воздуха G р* G	в» вх_ %• 1.0332 , Г 288.15	. И т;х кг/с’ Gd (по приложению 6) Л.	1.8684 = __ 2.050 0,98 -[ / 288,15 ~	1.0	V 333,15 1.0	1,8027 -- _ 2,0106-0,98 1,0165 Х -,/ 288.15 Х V 333,15 1,0165
6*
83
Продолжение
б) Расчет процесса в компрессоре		
Порядок расчета	Результат	
	d =0	d = 0,052
Давление за компрессором =	кгс/см*' (7’Кя )	(^вх) лк ад	2,9009 = 1,0125-2,865 5,696= 1,988-2,865	2,828 = 1,0125-2,793 5,586 - 2,000-2,793
Ок )+“ + Ktj ккал/кг- х ад7#	ад “ 1 где irt определяют из диа- грамм Jt 1 — Т для а — ос (см. § 15) по величине п„(т‘к ) =- 4 — ЛЛ(/ находят по рис. 23, а Kid по рис. 20, при этом 7’" Д' берут из диа- ЗД грамм по /7*	и затем 1 кад7^ уточняют1 последовательны- ми приближениями	107,45-1,0 107,45 5,696 1.0 1,0 1.0	110,77= 106,27-1,0423 106,27 5 478 — 5-58— 	1,0198 1,0198 1.0423 445,6 443,2
Удельная работа компрессора / •*	-1* \ (+ ‘4x1, \ rf* TV	tt -Л J Л* /7К — ——	, ккал/кг Чд	34'544 =	0.8042	34 473 -	-82,95
Мощность, потреблиемая ком- прессором, 427GBtfK =	75		367,46 = _ 427-1.8684-34.544	353.8! = 427-1,8027-34.473
	75	75
475,7
469,4
Температура воздуха за ком-
прессором — Г*, К ( по вели-
чине »* из диаграмм л—i—Т
для а = ос, см. § 15)
*к = „	. ккал/кг,
\ К/й \ ВХ/Й 1 "К
Kid (по рнс. 20),
при этом Т*к берут из диаграмм
по и затем уточняют по-
следовательными приближе-
ниями
114,21
1.0
114,21 = 79,67 + 34,54
1.0
,1оес	И 7,42
112'65 = Тйй
117,42 = 82,95+ 34,473
1,0424
488,8
469,4
* См, прим-р в начале параграфа.
84
Продолжение
в) Расчет процесса в камере сгорания
Результат
Порядок расчета
d = Q
d = 0.052
Рг = Рк^к.с- кгс/см2
2,7268 = 2,9008-0,94
2,6583 = 2,828-0,94
Температуру газа перед тур-
биной находят последователь-
ными приближениями по
уравнению (53), исходя из
условия GT ~ const

1037 =
2,7268-21.616
1,8305-1.0 )
1.0
1023 =
2,6583-21.616\3
1,7671 • 1,0165 )
1,0165
(по приложению 6)
Величину qTd в зааисимости от метода программирования (см. § 9) находят по од-
ному из следующих уравнений:
- 0.98 10 250
1)	- Мч u с Наа
(по приложениям 1 и 2)
2) q-rd —
_ Vr (П ~ 1в (к))
“ ~ Г 774	Г' Ат*
с vг (г) £в (к)/й
где коэффициент Лт опреде-
ляют по рис. 18,	=
— (^)d берут из пункта б
расчета;
ir (Г) — находят по диаграмме
для а = 4 с поправкой Kid
(по рис. 24)
п „1 кой- пЛ1е. 0,98	10 250
*(*=0) -0,015255 - 0,0151
Чгл - 0.01580 = 0,01489.1.0506 
.	= 0 01538 -	266,11-114.21
^=0)	6,01538	10 250-0,97(265,11 — 114,21) °'"8
rtn1cot	272,20— 117,42
?Trf- 0.0 581 - Ю 250-0,97 — (272,20 — 117,42) °"6
265,11
1.0
272,20
1,0424
Для дальнейшего расчета значения qT приняты по приложениям 1 и 2.
Расход газа на входе в тур-
бину
Сг (г;	+?тд). «г/с
1.8305 =
- 1.8684-0,965-1,015255
1,7671 =
--1,8027-0.965 -1,01580
85
Продолжена с*
Результат
Порядок расчета
d — О
4 = 0,052
Расход топлива
Grt{ = ЗбООбв^т^, кг/ч
99,00 = 3600-1,8684 X
X 0,965-0,015255
98,949 = 3600-1,8027 X
X 0,965-0,01580
В соответствии с условиями расчета расход топлива при d = 0,052 подбирается той же
величины, что и при d = 0 (см. § 7).

г) Расчет процесса в турбине

r)d “
 д \	- -V г/ *'я^>
где г’ и л (Тг) находят по ве-
личине Г* из диаграмм
л — i — Т дли а = 4,0 (см.
§ 16),
а поправки
Kid (по рис. 21)
Кл^ (по рис. 24)
265,11-1,0
146,6-1,0
1,0
1,0
272,20 = 261,13-1,0424
147,23= 138,65-1,0619
1,0424
1,0619
Давление за турбиной1
p*=pHitc, кгс/см2
ад
где
Рг
т — —
Рт
♦ *
4 Л
(tT I = <т Kirjt ккал/кг,
' тэд'4 тад а
определяют из диаграмм
ад
л — I — Т для а — 4,0 по ве-
личине
Я (Ч =--------
х ад Лл^
Кд,/ (п0 Рис. 24)
Kirf (по рис. 21)
При этом температуру Т* бе-
ад
рут из диаграмм по величине
л j () и затем уточняют
u 4 тадх
последовательными прибли-
жениями
1 я.— из пункта д расчета.
1,0813 = 1,0332-1,0466
58,13 =
146,6
2,5218
9 5218 _ 3,7268
-,5218 - ^0813
206,24 -1,0
206,24
58.13
1.0
1,0
1,0
1,0795 = 1,0332-1,0448
59 789___ 147,23
59,789 -	24625
2 4625 — %'6583
2,4625- t07gs
213,72 = 205,24-1,0413
205,24
57 051 59789
57,051 1.0480
1,0480
1,0413
830,2
820,2
86
Продолжение
Результат
Порядок расчета
d = 0
а <= 0,052
Параметры характеристики
турбины:

V Сад /о ’
сад = 91,53 X
.	38000
54'11 ='702Ж
91г53 / 265,11 — 206,24
54 29 == 3&
г 699,96
91,53 К 272,20 — 213.72
х/(4
п \
£т ) м^с
Тад^
п
' V г '0 У I
(по приложению 7)
1180 = 38000 1 0
У1037
1,0
38 000-0,9866
1114-	
/1023
0,9866
По характеристике турбины
(см. рис. 15) определяют
*
Р?
«VI
Лт
пад
21,616
21,612
0,848
0,848
а
г
По величине
, если она отличается от исходной (см. § 7), уточняют
Рт / о
температуру Т* по формуле (53)

Удельная работа турбины
7/	(1* — С ),11’ ккал/кг
т ' г тад7Д тад
49,922 -
- - (265.11 —206,24)0,848
49,591 =
= (272,20 -213,72) 0,848
Мощность турбины
427HG.
Д7 -	т Г (Г)
Лт	75
520,27 =
427 >49.922-1,8305
75
498,92
427-49,591  1,7671
75
Параметры состояния газа за
турбиной:
(Qrf = (Qd — /ут* ккал/к г
'~*)d = л (Гт) ^nd
Т*г. К
помощью диаграмм
Т для а = 4,0 по ве-
215,19 = 265,11 —49,92
67,86
222,61 - 272,20--49.59
69,508 = 66,11 1,0514
857
851,6
находят с
ЛИЧИЕ16
i
l7/d	f
р---- ккал/кг
{£d
215,19
1.0
2i'i а» 222,61
213,68 ^Т0418
87
Продолжение
ПорядокУра счета	Результат	
	4 = 0	а — 0.052
Ki(, (по рис. 21) (по рис- 24) При этом температуру Т’ берут из диаграмм по	и затем уточняют последовательны- ми приближениями «	° ° 1 1	1,0418 1,0514 884,2 851,6 4
•  д) Расчет процесса расширения в выходном тракте		
Степень расширения в выход- ном тракте Лс Рн подбирают последовательными приближениями из условия pFc — const (см. § 7)	1,0466	1,0448
Теплоперепад в выходном трак- те я	) ф2, ккал/кг, ' 1	«Д', “ где (1с= L — fc., Кь, ккал/кг, к '-ад/с	^ад определяют с помощью дна- грамм л — i ~ Т для а = 4,0 по величинам: л /тс ) = — ' а"	ЛЯй , я‘ <Г’) >ГГ // f	\ «	 s	1,5075 = = (215,19 — 212,51) 0,75- 212,51-1,0 64.838	1,468 = = (222,61 - 220,00) 0,752 220,00 = 211,29-1,0412 63 439- 66 528
	1.0 64 838 - 67'86	63,439. j 0487 _ 69.508	, Ь6,528 — ^0443 1,0487 1,0412 852,8 842,4
лс (по рис. .24) К((1 (по рис. 21); при этом температуру Тс бе- рут из диаграмм по (гс.|Д) и затем уточняют последова- тельными приближениями	61.В88- 1О466 1,0 1,0 *	
Скорость истечения на выходе из ГТУ wc = 91.53 / Яс, м/с	112,38 = 91.53 V 1,5075	110,9 = 91,53 /1,468
88
Продолжение
Порядок расчета	Результат	
	d = 0	йГ = 0.052
Температуру продуктов сгора- ния па выходе -Тс, К находят с помощью диаграмм тс—г—Г для а = 4,0 по величине i - fcrf с ’ где Ч/= Ч ~ ккал/кг Kirf (по рис. 21) При этом температуру 7’с берут из диаграмм по :Са( и затем уточняют последовательны- ми приближениями	851,6 213,68 1.0 213,68 = 215,19 — 1,51 1,0	846,5 221 12 21225 - I.M18 221,12 = 222,61 — 1,49 1,0418 878,8 846,5
Расход газа на выходе из ГТУ °г	кг/с	1,8959 — 1,8684'1,0153	1,8302 — 1,8027-1,0158
Площадь сечения струи на выходе из ГТУ С —	<С^ГТС м2 И с Rrd~ RrRrd кгс-м/кгК Rrd (по приложению 6) /?г (по табл. 4)	0,04073 = __ 1,8959-29,29-851,6 ~ 1,0332.112,38-101 29,29 1,0 29,29	0,04077 = _ 1,8302.30.15.846,5 ~ 1,0332-110,9-104 30,15= 29,29-1,03 1,03 29,29
е) Расчет основных данных ГТУ		
Мощность на валу ГТУ N = Л?тт)м — Л’к. л. с.	145,00 - = 520,27-0,985 — 367,46	137,63 = = 498,92-0,985 — 353,81
Удельный расход топлива GT с\ = --, кг/(л. с. ч)	«—S	0 7189 - 98-949 0,7189- 13?63
89
201
08
15. л—i—Т-дмаграммы для сухого воздуха (а = оо, d — 0)
T=201+Z57t к]
205
0,35
8,35
'	0,39
^ff J./, j, I , I , I .J. ill
Iq nnqniirnn"ril
210
111J
0.00
0,37
t I 1 I
г [ I г r'!y
08
0,38
г/j
0,01
0,02
о,оз
 I H I t i 11 I I I til 1 1 i
0,00	0,05
I11 I14 j I fl I I1! I11 I I11
51
220
f11111
0,07
219
J,.1,1,1111
0,06
226
о. о в
ОМ
225
111 i j 1 »I i i i i 11 1 I
0,50	0.51
S3
230
so
iff
0,52	0,53	0,50	0.55	0,56
|lMil'll!1! l!1.!!1.I I||||M/I| M;|IP^ ll'lM4l‘l|l|iW|M^hM|1rlM
50	I	55
258
 _11 t	I 1 I 1 1_L 1 1 1 1 J 1	i I I 1 1 I 1 1 1 1 I	I I 1 i I I t 1 1 1 I	I 1 I 1 It 1 I t I 1 I I I	I I I I I 1 1 J 1	L
0,57	fft58	8,59	0,60	0,61	0,62
I	56
200
200
Jtg
iff
5S zsa
0,63	0,60	0,65	0,65	0,67	0,65
|Hi'il|Ui^hli^|ililil'|lili4/ilih|'ili i^i'i'iWfi1
57
205
< I ь I I I I I i i j I i i 1111 I 1 I If I i J 1 11i I I 11iJ1 1 I
0.60	0,70 Qt 71	0,72	0,73	0,70
Iff
252
Т.Н
59
255
। И11 111> n 1111 j i h
0,77	0,78
60
iff
0,75	0,76	0,77	0,78	0,79	0.80	0.81
60	I	61	I
90
Сухой воздух (a=<x\d=O)
| Т=258±313~К
0,82	0,93
i il i 11 »,b >1111
260	263
J ft LJ 1 1 T I I I I 1 t i I I 1 t t I I I I I J t 1 I 1 I I I  I 1 I I I I I 1 I I I I I I I I I I t I I 1 I 1 t 1 I I I 1 1 I
0,82	0,83	0,86	0,85	0,86	0,87	0,88
я* tnH|i J<fi^li't'i'iiilviil|.Hi1ili'i4i|iiii|tiiHHHiliiilii>l|Uli|i||lHh^ni|lit>]
62	63
265	263
у д- < । 111 . r 11111  i L i । 11 i j i 111 j 111 111 । 11111 111 । 11-111 11111 111111 f 11.
7	0.83	0, so 0.31	0, 92	0,33	0,9 k	0.95
18 63
270
7 fa 11 j i । 11 i i i i I i । i 11 j i i i I i । i i
0,96	0,97	0,98	0,39	1,00	i,Qi	7;Z/2	Iflj
[ll il|	[HllViи ^i’i l[| lU'fl 111 [Il H |1н-Ц
277	SS	280
J
1.05	1, 10
I IV/j W HJ|4n 11 I j‘ilAbltillbt|1llJit^lr1i1^ kw |l I н| 11 i l^wlyflVih
66	285	B7	288
7 К d 1 1 I J 1 1 I 1 I 1 1 J 1 1 I t I t I I I I iJj 1111111111111 II 11 tlllll.ll 11111111 11
775 1i?S
l' 6l,Wplilllil|vl|illl|Ml|id|V!l!li7lJibHhlIIV'l|l''llli'i'n|llVil[l^lil|lHJi‘^lliV|MWill'i^l
‘	68	‘69
230	23k
TR 1 1 1 । 1 ' 1 > 1 1 ।	1- i i 1 i t 1 i 1 I 1 t t I 1 t i i 1 i t i i 1 i i i i I t i i t hi n Ini i I >it.
1.21	1,28	1,29
SS295	7S	300
T д titi । 11।i i 11 । t t 11 ।i । I i . i j I i i t i I i i t t 11 । i । I  t 11 < । . । 11 i i i t 11 । . 1 i
КЗ a	i,35
** |41i||l1iV|'lvlh|^Ml|'H|l|iyh|ii^Vild||l|il'l'['lbiV||H|il^|hjil|l|i4|l'ilH|f'MltYi1^
B I	71	7?
JO г	"	Ш
f( -i-1 t I 1 I 1 1 Illi 11111 I । t t I 1 I I 1 t t 1 ! I I I I 1*1 I 1 1 1 1 J I 1 J i I 11111 Г 1 I I 1 I 1 J I 1
KkO	1,65
Я $ р||Ч1||Ч0!Ч|^Н1л|Ь'1м1^1Ч^||Ф|ЧЧ|^|Ч^‘|Ф.Ч^НМИ |14н>|['1 Vli9'|JiJ>l/ll[lMlHt|lVl
72	310	75	313
7 jg 111111 111 । 111 < i 1111 i t! । i 1111 11 11  i t . l.i j j j 111 .  I  11 111 j > । 1111111
KSO	;t55	i,60
74	75
91
26
66
т । m 11 111
96
°" ss
LB
SB
61?	SI?
к
4  —
f^=^’oo=jt?J xfigsog noxfis
Сухой воздух (а= <x=>sd=O)
\Т=Ь1Ы523~к\
105
950
925
1 1 1 I > *
4.7
920
< ‘ । I I 11 1 । 11 t j t 1
45	9,6
10Z
ISO	101	,
930	435
t J i 1 i 1 t l I 1 1 I I I
49	5,0
L L l ' ' 1 .1,1 I
Ттр I ' [ 
/ / л	1e3	, t c 109
,1 jj.! 1 И I I I I 1 I
5,5	3,6
77s
IS
102
(ИЗ
7, * ш
718
is
99
106 ^ss	Ю7 ^ss	108
I I I I ll 1 J 11,1 II I I I I I 1	ill	_LL
6.0	6,1	.	6,3
11Ц11 и11[| H| и н 111|
465 JS9	k7Q №	111
11 11 i i 1 n xl I i i iiI I i iiI ii1 i 11 1 I
6.7	6,8	6,9	7,0
Wm+j
/и w m
« I r T I 1 I I t 1 i 1 1 t I i 11 i I I t J I I I I I I I I I
7,4	7.5	7,6
111	11
. 1!S	117
105
Г. К »
’ 5,6	5,9
^8 l,JHj I | '!
108
Л*
?	6,9	6,5	6,6
% f4iii|iiHilH4Wli'|li'i'i
111	112
475	455
 ll I4-1 i,l I I 1.1
7.0	7,1
i till} । । i I i
। I l I 1 Г I I 1
119
Лв
is
?2
'Г1
7,3
jj
u
115
990	935
ilrt t_iJ i i i 1111 i 11 i i i i I i i i i I i j t i 1 i t i 11 i > i j 11 i j t [ i
7,8	7,9	8,0	8,1	8,2	8,3
”7 Ш	"s SOS	'»	sio ,lB
( I 1 1 1 1 1	1 1 I 1 > 1 IJ I 1 1 1 1 1 J 1	I Ll 1 J I I I	I I I IJ 1 J J I .1 1 I	1 I I 1 I 1 I I 1 1 I I I	1 1 t 1 1 1
8.9 B.b 8.6	8.7	8,8	8,3	3.0	9.1
Hli'i|'li|U| |Jl'l||'i|'il||i|i|i| Jf,i||.l|il||!i||,4!j|i^|,i||iyj/i^,i||h|,'|||'|^q
s,^’	mszo
< J 1 I 1 1 till	I I I I 1	1 I 1 I ~1 1 1 1	I I I t 1 I I	! 1 I I 1 I 1 I	I t 1 I ill	I 1 I 1 t 1 L 1	1 I I 1 1 I I	1 I
9.2	9,3	9.9	9,5	9,6	9,7	9,8	9.9
/75
125
123
129
126
93
fr6
ZSl
LSI
OSl
£$i
I j I i, Lilt It I
। i i I I p i । i [ i '
$'Б1	0'61
'I I I | I I I I | I I I I p I 1'1 | 1'1 I I' |"П 1 I | I I I I I I I I I | I I I I | I I I l | I
0£9	,	SZ9
OSl	Ml	Ml
U111H ^i1 Лч1] »i 1111 b	h‘i i p H J11111 П j i‘ i11[ J j
0'81	S'Zl
11» 4 1 «I Ч Г1 М-|Л I t ! ! ! ( I 1 ! I 1 I 1 J I 1 ! I J I I I I) 111 111 f i и 1
$19	013
Ml	9Ы	Ml
It I i к | {IИ > 11 P11 p И |I I H I> t f И1
0^1	s'9l
•i I 1 Г |! Г I I pinri || I II | I I I I | I I i I | I I I
$03	009
W	£Ы	Z^l	М/
1 I I | I l‘i13il^i/i|ih*i |n^j /iipiJ n Z
S 'SI	O'Sl	{
f И I I ] I I I I J I 1'1"Г|Т I I I | I I I I | I I I I | I I I F|T T Г1 | 1'1 Г I | I-11'T-pi' ПТ р-ГГТ| V 1
S6$	03$	sos
Ш	0^1	S£l	Q£l
г1ф1Л |i11ЛЛiJ|/iitA Lfi^i |i hl
S'tl	O'^l
I >1 11111111 I I 111 ri I I p II I H I I I p < 1111 I * r 11! Cf | I
003	SIS
8£l	Ml	9£l
S'£l
П r* 1111 t r| i 1 " 11 •’11 p >1111 * *1111
S£l	BA S	Ml
s'zi
2£l
SSS
l£l
$9$
££l
l1|1|lild|^pdili|iW1|ilJ11
O'Zl
I p 111 p11111111 p
os$
831
1
*
S£S
s'и
I [ 11111111
931
S'Ol
I | i I l I | I I I
0£S
0£l
11 '[M ih
O'll
TTTJ
0*f$
LZl
П
У L£9+tZS~=T\
(O=P^=V) xfigSD# nOXfi*)
S'Ol
I 111 I1 I 11 J
огз
Ml
lli, I s?
32£
0'91
4
O'01
I | I I I
SIS
a‘»>
" sic
.. L,
$£[
A oi
* ok
093
Ш 91
i , I '/
w $2£
6¥ 91
921
§2£
. f .
Сухой воздух (a=oo,d=0)
7-632+737 К
153 w
। i I > । i i 1 । i i i I i i i j I
21.S
7/К
156
640
JXJ
20,5
635
Xi H I I H I I 1 H 1
20,0
> p h r»'
Ш	c,n 155	156
6 J °	555
i i Г । j i j I r 1 1 t J t I 1 i I I 1 . 1 1 i J 1 I 1 1 i t 1 t J 1.
22,0	22,5
|‘l|i|jp‘iJpiill|lill‘lniilil|llililfl|'ilri'l^ln|
158	15 S
665
1 I I I J,.
24,0
4+t*
162
157
660
i j ,1 j i j idj
23,0
21,0
23,5
670
1 ] J 1 l—g J J 1 f
$75
I I I L I L I i * 1 I I t I r i 1 i f r i
'	74,5	25>°	2 6,5
162 mr.	163	_	164	155
680	685	630
j-	I I I 1 J11 1 t t 1 1 t i i 1 i i i i 1 i j i i I i i j i 1 i i i i 1 j i i i I i i i i 1 и i i I i i i t 1 i i i
’	26,0	26,5	27,0
165	166 r	167 „ял	168
635	700
T д .1 I i t I t I t i i i I i t i 1.11 i i i I i t i i I i i i i I I i i i I 1 I I i I i i i 1 I I I I 11 I I i i I ft
W	28,0	28,5	29,0
|r^|ii|i,|iii^ip/|i','ijYi'i|i'pi'||
IIе	-171
710
j I i i i j I j । j j I i j i 1 11 i t i I
30,5	31.0
17h
725
J i  1 н I
33.0

168	IM
70S
J /( L-L .1 I 1_L1 .1 J J.J Г I I 1 I 1 1 I t J j 1 I I I 1 bl I 1 l
1	29,5	30,0
7$ ^i|l^i|||i||h||||;ii‘l‘illi‘il'ilH|Hlh'''hi<l'i|i'
71S	m	no
r,'
718
172	173
720
I I l I I I I 1 l 1 l I l l l_l ll 1 ! L I I t ) I
31.5	32,0	52,5
m	m730	' W 73i
у /f J 1 J 1 J_L..l J 1 ) 1.1 1 1 1 I 1 1 i 1 1 1 1 I t 1 1 I I I 1 1 I I I I h ] 1 1 1 1 t j 1 1 t 1 1 1 I j i i lit
1	33.5	3W	34,5	35,0
177	178	179	180
95
96
LOZ
so г
o'zs
so г
0l9S
Ob 8
bOZ
11 MiJ
bOZ
J
o'ss
t т ] 11 i । | j i т i | i i t । | I I I "I V
OSS
Z0Z	102
i.| 1 I jl f I .|l J I I | I tyJ' * J 1 J
0 '£S	O‘ZS
1 | I i I I | I I 1 I | i i 1 I | i W jf
0Z8
861
t 1 |iti<|liilq1ii[i	gL
o4?s	s'6b
„	SOS
£0Z
1 I 1 f 1 ‘J j i1 1 |1 | '
O'bS
I I I I I I I I | I n
SZ8
ooz
HI !
661
A-
o'is	o‘os
I I !| I I I l| I I u I I I I J I I I I II I I I I I I I I I I I I I l| I I I
c/x>	018
861	ZSf	9Si	$61
rriliApJihlrUn‘ii]ii1i	A |hi*ii|inijiAAAAAAM1 ^||А||тЬ1|^пЦН H11'T1^lh4'Mr’lh^ 91C
OV?	S‘8b	0'90	S'Zb	M<?	(
i | i 11 111 гf rpi г 111 i i i [ i i 11 | i i i 1111 i 111 i 11"| i mp гт 'i jj'i'Tri V 1
908	808	ssz
96 L	b6i	£61	Z61
Ipf i	/i 11 j 1111| h А|ИЦ A rt jli'li [^rI /ph 11 h /т]*гА fp^ il^ ih | v ft1/] I1'1'^111 |l Ai | il A li i| 11 il |l rf |||Цй I gjg
9'90	0*91	9‘9b	D‘9<?	SV?
I i i i 11 i i i | । и Г] i > i i | i i i rp'i i i | । 11 i ] । । । । 11 i i i | i i i i | 11 i i 11 I V 1
Z6l	161 В6Л	061	501	S81
|l|ih^i1n>|i1nl^ili|tld|itAi|iilii'i^iIi|ili^Hnt[4Tlrlr^»Ar|i^?|iVi4i|ilri|hlj|rlrlpAi|dn*|Ah|ihf|[ihf|lifr
O'W	SV?	eV	SV?	Dlzb
n I I I I t I I I I I I | I I I I | | I I I ] I I I I | I u I"|TI l"| f I Tl гр IT
m98l	Ш 5U
[f[н/rfiIijt]l11/[мn]*jL(Ir11
57*	04b	S'Db	DlOb	S'6£
p'Tri'i l TH'| Г I I' I | 1 I I | | 'П r I | 1 I 1 I | I I I I | | I I I | I I И | I I I I | t I J.
Oil	S9Z
99i	S81	bffl	091
|r*ih|iVi^[*i^il[MI’pVi+jlrM0At1]?n*r|ibljhlrplrlAgj^
O'S£	S‘9£	0l9£	9‘П	(
T'l | I I I I | I I I ! | I I I 1 | I I I I | I I I I | I I I I | I I I I I I I I I [ I I I I | I I I l | f И I | V J-
09 Z	f5Z	091
SSL	ZOl	iffl	og/
8U
O'LS	S'9£	0'9£	5*6£
r । । i и i । 1 | i । । i | i i I i 11 i i । । । i i i । i i i 11 i i i i 11 i i i [ i i i i i ' i i i i [ i г i 3/ 1
SbZ	Obz
LOZ
SSI
981
ll[l'Jlplll|llll|lhl|llll|lVlpl^lll|^l|llll|'l|l|||lll||llll|lllll]|l|lll|lllll|lllll|llh|

XfigOOQ noxfip)
Сухой воздух

Т=841±941
850
58,0
ЯТб I L I I ( 1
It pi' |’> I1'
207
53.0
60,0
208
855
209
860
210
61,0
718
1в
210
865
62,0
63,0
64,0
т
211
212
870
213
18 1,1
° 213
975
65,0
1__। 1
66,0
i I
214
Зв О
215
67.0
Й ,li и l]
88b
68,0
8 i I t t ' < j ।
l§ pi1 I'd
216
69,0
70,0
217
890
218
895
219
71,0
213
72,0
220
900
I » I I I »I I 11 I I 111  1 11
Л-»	.	71-°	7e'°
i8 [ |'| 1 1‘n1 ' < t'l' lJ
m *	910
7^ д- ii t । J i i t tli
78,0
7^8 ii iii I । i
le j-db1’ li'i i|i
920
73.0
г?/ „
90S
77,0
223
224
915
74,0
222
78.0
225
79,0
80,0
81,0
226
925
227
228
930
ОГО 8?'°
18 [ЪМ 1‘[ |'i 
228
83,0
84,0
iiii
85,0
229
935
230
251
940
86,0
। I >
it rW-
231
87.0
86,0
89,0
233
гзг
1. J, J .1
I 1 I • |
234
7 Заказ 2St
97
86
.19?
09Z
££l	Z£l	l£l
II l 1 | 1 ГГЛ | I 1 1 ) | I I I I I' r 1 I I [ I I I I [ I
Oto l	5Ш
ssz	zsz	SSZ
4 11	Vi111 hk Ц11111 |J I1 J -Hr^ h V IJ+| I ?i111 |L H H ‘I11 i ji11111 и
9Zt	LZl	9ZI	SZl	tZl
i | t i r i [ i i i i ।-I i i i । i
SZOl
tsz
ги	ill	on
I Г Г I I I | I I”! I | I
SlOi
1$.г
552
2SZ
65Z	9SZ
*1111 I f M t S yJl1! V)1)
0£l	6ZI
гт| i i t i p"i i i | ri i i | Я -i
0£0l
SSZ
I I Г | I
£$Z
£Zl .
I [ ! 1 I I | V 1
OZQl
ZSZ
6tZ
ZU	911
| ” 1 * | 1 1 1 1 I 1 1 1-rl"f 1 u I
5001
6tZ	.	OtZ
6U	OU
i i i t j i । i I J I
0101
8SZ
SU	til
I I I I I ! I ’1 I I I | Г
0001
ztz
£U
9tZ
ZU
Ш
Л
$66
StZ	StZ
UH
I I I l J I I 1 J | I
Z.X . S8S
£ tZ
£01
ZtZ
ZDl
OtZ
&£Z
0'86
056

OU	SOI
| i i i q i I t । ] i i
066
ttz
901	SOI
Tl I гр I I I | Г I ! I | I I I
096
UfZ
101
i"l । 111 111
az6
6£Z
I11 Ml11 VI
O'z.6
I I IT1 11 I I
096
001
9£Z
i1119 И 
0'96
O‘l6
i | I i м
StS
&01
£tZ
tot
I I I г I I I I I I I .
$26
OtZ
0'66
I f I I I I | I I I I | ! v 1
$96
Z£Z
+Y-1	,*i
№6	i
rpi i । r । i i т i । i V x
SS6
t£Z
Л4 s?
' I 1 9М
0‘06	,
(0=p*oc=)o) xfigsog naxfig
Сухой Воздух (а=<ж>}у=й)
Т=10Ь1*Ш9 К
1045	1850
734	733	13 6	137	138	133
262	263	?сй
1055	Ю60	Ь
I I L_1 I IJ I I 1 J I 1_1 I I I I I t t I I ) t 1 I I j 1 I I । । । । I t । 1
743	747	74г	/43	744	743
7/ i'i'i'i'i|i|i4'i||Hiihi>''|iiii'liH'iil'iiii|iii|ii,|ii'i‘ii?'||.‘ii-riih'iH
264	205	266	267
1065	1070
? /f Ll I J l 1 1 l-.L.l t 1 I. I l 1...1 11 t I J 1_L i 1 I 1 1 1 L ! I 1 1 I ill 1 I 1 1 I 1 I I 1 1 I I I I 1 1
743	747	743	743	ISO	151
lg |H‘»Viii'iii'i'iI'iii'ii|i1i^	111 |l I u, ц ц 10.<p 11.
267	268	263	270
1075	1080
J К J ll h i t t i 1 t„ i I I I I t 1 I t t-L 1 I I t_l 1 -L, I i t 1 I ,!-L I I 1 l-LL 1 i [ J J ,1 I 1 I I I I I
152	153	154	155	156	157
|lhliHlil|'i'i'ill''4 >||||ПНИ|||||||1||||||'||||1|1|
° 270	271	272	273
1065	1030	1035
T Д 1 j L 11 1 1 1 I I 1 1 L 1 J r I t J i 1 1 L 1 I 1 > i 1 I 1 t I 1 i 1 1 L ll 1 I I 1 I t ! 1 I 1 I 1 I 1 I
150	153	160	161	162	163	164
"3 Hl 11I'iiii||i'Iii'lii'i|i i।l|Vi|l||i.l|hi; i W-'iЦП]'Иl! H
273	274	275	276
1100	1105
j- 1 Ll J I i L 1 1 1 1 1 1 ] I I 1 J 111 1 > 1 1 1 J t 1 I I t 1 I 1 I j 1 1 1 I 1 .1 1 1 i I I I I ! 1 t I
1	165	166	167	168	160	170
‘I'l111' A| pi'|41H i tlYi'i'i'f i И H hVi'iH1 h H p H'ri iii''ixil|
2 7 7	2 78	279
1116	1115
I I I I t > t I t I I < t I I I ! L I I 1 I I I I J 1 I 1 I J 1 I 1 I -L l I I l J 1 L1 L I j
171	172	173	174	175	176	177
W iiv>/1nii|i|||i|i।li'i'.'i'uiVi'i'.'Hi'i'i'Ji'hiн
273	280	201	282
1120	1125
i I » i i
178 t 179	180	181	182	183	184
283	284	285
1130	1135
' t I t 1 I t I I 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 I I j I I L  I I 1-1 I 1 I l^L L 1 J 1 1 J t t 1 1 1
185	186	187	188	183	130	191	192
286
261
276
7*
268
278
t
282
287
288
99
Сухой воздух
(Т=1139+12УГк
11 kO	11k5
Т % 1 I I 1 л 1 > I i 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 1 I I 1 1)11 1 < I I I I I J 1 I J 1 I 1 t г 1 1 1 г 1 j i 1 t
’	193	19k	195 1ff$ 197	198	199
288	289	290	29)
1150	1155	116i
r f, i i i 1 i i i i I i । i i I i i । i I t j i i 1 i j i i I i i i 11 j i । i I i j i t 1 i i i i 1. i t f । I
200	205
7/ । h1)! i ‘i^ii | 'I b‘i'^ |‘i^ lfi‘ |4'|' i 'i1? [ i » 11 I,' t ^i‘i‘M' I ‘I|‘||I * ‘|‘<‘| ‘i‘ /1V* 1	|
291	292	293	29 k
1160	1165	1170
° 299	295	1	296	297
7175	1180
X К 1 I f l -1 1 I I > i 1 1 t 1 I 1 I T T 1 1 1 i 1 1 1 1 Г I ) J 1 I 1 1 1 I I 1 J I I I I 1 1 I i I 1 1 1 1 I
’	216	220
^4 '1Ч 41 ’ j '>	114 *111 H| ht IV i1' i J /11 тй-Л1^ *|1M 'I1 |H 11111	Y M1 1'^1 f H
297	298	299	300
1185	1190
TTff
is
T ,л I J X 4 U.J 1 J I I 1 I l Д 11 1 1 1 i Ll ,1 I I ll I, 1 I I 1 I 1 I 1 1 1 J 1 1 M I 1 1 1 I I X I ,
f	225	230
№	301	301	303
1195	1200
7T Kt-u J >11. ‘ । ( 1 i i i i h-i.1 i I Uli i 1 j_i i, i I j i i 1 I i i x i 1 i и iL i t i,J till
235	2k0
8 303'	30k	305	306
1205	1210
j X 1 1 L 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	1 1 1	1 1 1 1 1 1 1 1 1 । 1 j i i I >) i
2k1	2kS
J-8114*h11 ‘i1 m 'fl1 4х* уI vy t‘i* । уЦ* ।jik[ f v|*| t11¥ ib г?Iм
 30 S	307	308
1215	1220
i I iiiilii
р|м|/|,'|цк‘|
309
f Д Lul. l 1 I L I L.J 1 ill I L_L 1 1 1 1 1 I.J_ L 1 1 L J t 1 1 I 1 i I t 1 I I i 1 I ) 1 I 1 I i 1 1 1 [ J
290	255
1225	1230
312	313	31k	J/5
Ci
Сухой возйух (a=^d=O)
Т=1235<-1330~к\
T23S	1240	tHS
т ~ I I I I 1 I J t I г f 1 t 1 lilt I t I t 1 I 1 1 I I I 1 I 1 J t 1 г I I I t I 1 I 1 I I I I 1 t 11 t
’	270	275
315	316	317	316
7250	1255
j д- | l J | t I L I I I j I I i 1 L i I I I I t 1 I L И I I t .1, ,1. I I, ,1 I til 1,11,1 I I -LI 1 1 LI L.i .
1	280	285
° 318	31S	320	321
1260	1266
 1 । * t t I । । i । H t i t I i । । > I । i ii I । r i iL t ।
290	295
ns ui^|Vvii(iiyM|‘!‘y^h'|i|yP|lii|ii|v.|lilll||.|7i||lHl*Vl'birN'KlilMl|lilll^|[||l^4i|
321	322	323	32*
1270	1275
j- ft J I. I 1 I t I t 1 I L I I 1 I 1 I I t I I I 1 f i I I 1 i 1 I 1 I I I i I I I I I I I t i iJ j. n » f t.
7	300	305
7/
6	32*	325	326	323
1280	,	1285
?- ft 1_L I 1 H 1 1 1 1 1 t I 1 I I i I 1 I 1 11 l.i I I I 1 I 1 1 l! t 1 1 I 1 I 1 1 I I I I 1 t I I I 1 t
7	310	315
Лв ||1)||1||||Д||()||||)|||||,|у(Ц|41|||||М|||М<Ц|||,||М1[|^,^1|||ц^ц)р|^Ц1|1|1)М1/|||^1ц
S 327	328	329	330
1290	1295
r- ft I 1 [ i i t i t i i I I t i 11 l I l I t i i i i I > i t I I 1 I 1 I I J i I i t i t i i I I i t i I i т
7	320	325
ле |i;pJitini|ii,iVv|iJy|il|i|ipiv>h7'll|H|l4'‘<l/l/yi4^|v|MliUi|ii|liiiilii|iM|lp|i|tjiP|li|ii/i,i|i|li|i;i[
f
1300
7305
1
330	335	3*0
7/
333	33*	335	336
1310	1315
T J r r I I I I I I 1 I I r I I I I 1 1 I 1 1 1 I 1 1 1 j I 1 1 1 1 1 I I I I I I 1 t 1 i I 1 1 lilt It
_	5*5	350
338	339
336
337
1330
1320	1325
f ft I It I I t Ll.1.,1 1 j 1 I 1 1 1 1 1 1 i I i, i i I 1 ]. I I I 11 I 1.1„
7гл	355	3S0
330	-	3*o	3*1	3*2
10J
Сухой воздух
T=1331±142k К
1335
1 I 1 t ] I 1 1 1 I
1340
365	373	375
ii ^M|‘l7ii|4l|'^iii|li'fP|yy4|||iyiii|tfv‘pi|ii||hljili||i||-iT^liili||iij'lyi^|i||iiii|l7v|i
342	343	344	345
1345	1350
J Д _L I 1 1 J I 1 1 1 I t 1 t j 1 t 1 1 t I I 1 1 t 1 1 I I I I 1 1 I 1 I 1 1 I ! I I I I I i t I I 1 Illi
’	380	385
347
I  
f.s |ti|i'i'H"l'i'i'^'f'i'/|i|i'i'H'i|i'|'i'vi|i'i||i|i|h'||i'i'l|i'i|i'i'!'i
° 345,	346
1355
1—1
„	348
1360
1 1 I I I I 1 I t i.
390	’ 395	400
348	349	350	351
1365	1370
r. ff I 1.1 I I I I I I I I I 1 I I I I i I I I 11 I 1 I I I I I 11 I I 1 I
405	410
|HJ|H^V|l,lill|l|l|l|l|l'|V|l.'|l'fl-H'^li'^l|ir'lil'1i‘i‘ilil(l?li‘i'i'''ill|
351	357	353	35*
13 75	138 0
1 * I 1 I 1 » t I I I I 1 t I I I 1 I । I I I 1 I t t 1 1 1 1 I L ! 1 I 1 I I 1 I I 1 1 I 1 I I I
420	425
355 -	356
1385	1390
I I 1 I * 1 I 1 I t 1 1 I J I 1 t I 1 1 1 I I t t t 1 I J . i 1 I i
^3\8 *3S
,7 rH|‘i11'r' । и 'Л11111111 h-hmi'i1 11 Vi11‘J i' । ]11 '^i4+‘i1'1 i' ।
357	358	359
1395	1400
7, /С 1 1 " 1 1 । । I I I I I t I 1 I I I I I I I I I I I I I 1 ! I I ! I И 1
445	4-56	45'5
™ [М|1<р,‘|1?ц'|1,|||1‘|||н||‘]|Ц|1||Ц1,|||||,||1||1^1Ч||'Н||||||Н>|Ц'Л1|111ч^'
360	361	362	363
1405	1410
l.i i i i 1 i i i i H 1 i i 11 i i i I i I, i,i I i i i tJ.
460	‘	465
|1‘|М|||||1ф|Ц|.||||'11|||||<1|||1|^|И||||'1 V'l|li‘l
364	365
1420
J-.l 1 1 1 I 1 1 1 ,1 1 1 l 1 1 t. 1 I I 1 1 1 i -1 1 I I 1 i I -L-
480
415
Я8 11 ill
18 I ’'
354
440
357
360
H-
Ю Г
363
1415
7" Д -1 I. i i I 1 । । t I । i ! i 1 i 1 । i 1 । t i « I
470	475
366	367
т
366
368
369
102
16. п-i— T—диаграммы для продуктов сгорания углеводородного топлива при а=4,0 и d—0
| т=г?зг38о к~|
г, к
Лг
27$	280
Ll 1 1 । I । t 1 1 I1 1 । 1 I i । t t I 1 t ll 11 1 I 1 11 1 t t L t 1 1 1I । । । t I
1.1
—Hl	il|l|h|||,||'r'4^|||l||4^|l4||M|V| I'Pn
„	s?	e'l
285	290
T Д . 1 1 Ll 1 t i i 1 1 1 I 1 1 I I 1 I 1 I 1 1 1 1 1 I I I 1 1 1 1 1 j 1 1 i 1 1 I i 1 i t 1 i 1 1 i 1 ♦ i t i I i i t i I i I
’	1,2 '	1,3
295	300	10	30$ 7t
310	315
J д . L 1_U I I I I 1 1 I 1 Ll J. 1 I t 1 1 I 1 I 1 1 1 I L L I 1 1 i 1 1 1 1 1 I 1 1 1 LJ I I I I 1 1 I t I L 1 1 I I I 11
7	1,6	1.7
74	75	76	77

rf Л
г 77	78	79	89
335
79
340
T ft 1 t 1 I 1 I 1 I I I t I t.l 1 1 1 1 I t 1 I i L I t t 1 t I 1 I I t f I I I I 1 t 1 I r I i I ! 1 L 1 i I 1 t  1 I > 1
7	2.0	2,1	2.2
7г (‘“Aн i	i' i11	Ф i ' i1'1'i 11	. 'i 11 и i111'' i1' i' 'A ‘i'' 11H111 ili‘ i'i'|
1г 80	81	82	83
34$	350	355
T U i 1 l_L.l II ill I 1 I t I t til 1 1 1 t t 1 1 1 1 I I 1 1 1 1 Li 11 I 1 t i 1 1 1 1 1 1 I I Г J 1 1 I 11 It Ll J
. * 7	2.3	2,4	Zts
|>ll^>hH1|hl|hl|\^11^Mhll'ill'ill'iVi1|''10lllill'il|'il|'ill1illl'll'ill'’l|lilllil( ll‘ill^|
‘г 83	84	85	8S
3S0	385
j I i । i i 11 i i t I i i i i 1 i 11 i I t i 1.1 I । । i t 1 t i i i I t । t 11 i । i i I i t i i I i t i i I i i i 11
7	2,6	2.7	2.8
г 86	87	88	89
370	375	380
/( I t I 1 1 1 I 1 1 1 I 1 1 1 I I 1 1 L 1 1 1 l I 1 1 1 1 1 I 11111111 1 1 I 1 t 1 I 1 I I I I 1 1 I I I I111 t I 1
7	2.S	3,0	3,1	3.2
S 89	90	SI	92
t A*5
Продукты обирания (<х=4-, d=Q)
Т=381+М9 К
дот
9Ы	W	£Ы
S 'Si	0 'Si	(
1’4'" 'TI 1 1 I1' I 1'1 ' I н и I 11 I I I I I л i |'П I I I I I I I I I I I 1-| I I i I J )/ J.
S6S	bss	sos
£ы	гы	вы
||‘/111 y^|и1'л h |4 Ир И I ‘i VAiy!h|ihtpM|lA^iM]h^|bh|ihli|lJi‘|iliili|li/il|^1^|l 2#
S'Si	Q'Sl	З'Ы	£
I и I 1i iti 11 J i-q-FTi J I I и I 1111 i 11 rn I I i i rp i'i i [! i i ip-1 11 [liny 7
oes	sls
Bhl	5£l	LEI
i*|rtli^ih тЦьЦА+гTfiti|ilH|J!ili^k1|ilih|ibl!flihlijrh||liM^ili/|0
В 'Ы	S '£i	(
। p ' 4 rr 11 p i-i i । м n 11 i i 11111 i 11 i i i 11 i i i 11 111 111 г r; 11 i г 1111 V 1
Qis	sas
L£l	3£i	$£/	tr£i s
Q'£i	S'21	£
’ I P ’ г r I i i i 1 I i i I i ] j 1 | | | I I I I | I I f 'I | I I I 1 p I I I I Г1 I I | I I I I I I I I I |'t I У 1
09S	sss	’ OSS
-tfSl	££i	2£i	i£i ?7
I A	1 il|4т*п^111|i*i /|hl /i i*i h|i I ihp Ji I |^iI pl ixi r^i I J
l£l	O£i	5ZL	82i s
lifilrtpli'i111\/j'i цн! ^il^ijf*Ai I|'i11^|iAi*i'[ iI'rjAli^ifihliHhlj1!hl i'й Ii’jH JI
O'li	S‘Oi
i m 111 i i p I i i p i i rp ri i p i i i p i rry i i i i p 11 i pH i i p i i i p f i ( । У 7
,,	Q£S	Sts
L2i	92/
921 S£S
ti‘Bl
\	9г/	5fZ
W|I* ।ihlij I rrtrfrt'l i*r| A ! fi I i^r/| (A [|*i /i’i | iti I |i*i h'[ hYl'pr 2^
£'01	3^Ql L Qi вloi 6‘6 g's L'S 9*0	/
Q2S
SiS
00$
SBh
QSb
У SSS+06b=J
tSTiHvdozi) wtuxfipodu
901
rz;	г//	ill	0Zi
i411]Ii'ipi 1Лj\lЛ|1»f11Л*1 /11/[IiVf11iMj’i'Mfi*iIi'iMi1]filf|IMfJiH*|i‘i*i*!Ii4|||J
S‘Q£	e‘D£	7'63	0'62	(
'I I I | Г1 TT] ! I !T| I I I I | 1 I I I ] I Г Г !"| I I I I p I I I | I I ГГТ I I I 1 | I I I I | I I I I У 1
S69	053
OLl	691	991	L9l ?
lr'| M ? pi I i*j |i j ?r | i*t t/j ? Д M 011*| lJrt|*ihVfAi! |'i 1J]'i |
7*82	0*83	7*33
[Till |'l T I I | I I I I | I I I I | T"l I I | U I I | I I I I |TI I I | I I I
989	099
331	991	391
131	991	731	Ь91 г
li'f | pi I ^j*i h*i| Mi*]4r*i ^i4ii[/i,i 11*| I /i|ifi*il	A‘| I i*i If A 1^0 Mi j h*r*i |iki*| I i’ll [г\ 11*1*1 /
о'зз	s‘9z	о'зз	з'зг
SL9	039
*191	£91	391
!| I |M l?r+fi I fl h I fIW I1! IM A 0 |‘il H I1' < 011111 i'i '| I 'M1*1111'H
o'si	s'w	о'ьг
d‘ г>
iji
T»‘-l
SS9
691	851
*T 1*1*111\ i'l l*|*l H l1 Jl *1 J !*[ I f 2j£
5'33	t
i p 11 rp 11 i p i 111 11 ttV 1
St9
971	SSI .
999	039
191	091
li|iWfiHJpliU.|'ilihl|Hhl|lli'i^ilili|hlili|i,iliJ|ilili'
9'9 Z	0*£3
i I I p и 11 in I | I I I I | I 1ПрГГТ| I II ip-rr
099
871	LSI	.
I а А*Л И ^4i‘T1ri I ii1,11 i|ii\ I i|li|i‘ii i'iH i i i'i 11
0'33	3*13
P I I I I I I I I I Г I I I I I'I I I I I I I I I I 1 1 T I I I 1 I I T
0Ъ9	9S9
SSI	*Sl	£Sl
I fi1i'ti1i^l HI j 6‘ii| I’Jr1!1!	|	।
7'03	0*03	5'61
'I I I I I IT I I I I I I ! I I I I I I I I pl I I 1 'I I I "I Г | I I I I p I I I [I I | | | I I !' Г]"Т I I I
093	S33	029
271	131	071	Sti
J|ihlfiliiili‘i1i’ilipiliiil|'ililfili'il|l Ji'|li'iliiipfili'iliiilii|hli|tli,ili,ilivlrjrl
0 '61	S '81	0 *91
719	019
6*11	Qi)l	Ш
If H | /М *|Ч|^*т‘р1 U 4 I114 I* I111 I1!1! *| b H I'I'H f p I I I I* T*
7'Ll	0'Ll
q i i!p rinyi i
909
V	I
воз
(Q=p*-f7=io) unundosa iQHj^dpodu
zoi
QOZ
961	LSI ?
i1 П 11 H,^^tJ|^ipil[i‘iil||ii*i|fi/i|1ihpili|i/il|,l
66L
^i(r'
O'lS	0'0$	5'61	(
। j । i i । । । । । । । । i г i | i i i i | i i i i [ i i it| i г r 11 'i i i i । in i i । i i । 111 V _Z
008	SSL	06L
LSI	961	561	bSl 2)
0'61	$'8h	0(91	5'Ll	O'LI
I I ГТ|"ГП 1 | 1 | t Г|-|' ГГ1 I' I I I I | 1 I I' 1 | i I I I | M I 1 | I I I !][ I | l | I l l 1 [ 1  V 1
$8L	09L
5/	£61	161	161 ??
pj^ilii|ilii,|Jji||ili|iilii^pi6^rtdpdihhl(ln,ip'iiildftAlyd111li6|ii1!I'r^ijrl 2y;
SSL
SSL
161
I
$'91	O'SI	5'51	051	5'11	Oil
1 I I | f I I I ] I I I 1 [ 1 I I I | I I I I | । I I I | i l 1 | | । rri-p-i -i ryn
SLL	OIL
LSI	06i	691	891 21
^'£h	O’£1	5‘Ll	0'21
I । 1 I ПТГ] I И I [ I I I I I I I I I Ц I I I | I | I | | | I I
S9L	03L
381
991	Lgt	391	$91 ??
pil|/ili|ili^lili|ih!|h^phl|hh|il^|Ui[ilil|hh^ih1ifiM|lili|ihl|h^lil'i|,iH|lAil[i1ih|lirti|ihlfil
S'lb
Л
$91
> т-р I I I | I i г i | I I 1 I | 1 I 1 I | I I I ) | 1 I I I | I I I I । i л
О IL	SSL
191	091	6LI
O'SS	$'$£	O'SS
I | ! । I I | Г I J I ] I I I I | | I Г I | I I I I | I I FT| -| | 1 | | | f > >
O£L	SZL
gLl	LLl	SLL
281
0'11	$*O1	0'01	S‘6£
I [ I I 1 I [ I r I I | I 1 I I [ I I I | [ I I I I | J I J 1 | I I 1 I [-1 -Г1
SSL	OSS	SIL
--	191	£81	281
Ц|11||НiIi|hli'|/irt^I'll'ihtifihI,[Itiiljti4]lih|ilil|lili^/i6|ilil|hll|A6fltA|>i/if|Mi|ilil|lili^AiY| oji
0'6£	s'gs	O'9£	S'L£	QlL£ £
I I I I I	I I I I | I I I I | I Г1	I cn I I I I I r I | I	I I I |TI 1 ! | I I I	r | 1 I I I | I I I I |	I
О IL	SSL
191	091
5'9£
Г I l | I I I I | l I I
6LL	---- -------------------------------?
i^ft lr|'A ft | ft AftIdjiili/]li,ri*['MtAftthi|ftli'tA(AHAfAlr| /ili|ilili|ilil|ilrt| 2j£
S'IS	o'l£	S'££	O'SS
021.	SIL
9Ll	SLl	IL I	SLl
|l| id il ftjA Л1/i | it i*i fi h\fi h^i IA f Л ft	Aj1 A f
$'?£	O'tS	$*l£	O'lS
‘"I U [1 U I | I I I I | I I I I | t l I I'l'l Г I I | I
OIL	SOL
OOL
(O=p,4j=)o) ипнойозэ iqujyfigodu
Продукты сгорания (a=4,d=0)
\т=вО1+9осГк\
80S
010
jr д Lli 1 1_L t I i 1 i i i i I i I i i 1 t i i i I i i i i I । T t t 11 i i i 1 i , । i h  i ! L ( , t |
52,0	53,0	54,0
гое	2oi	го2	zoo
015	820
J Д 1 i 1 t 1.1 I 1-1 It 1 I 1 1 1.1 1 11.1. J I I I I L 1. 1 1 1 1 ! i _L_1 1 1 I 1 t 1 I I 1 i i I I I 1 I J. 1 I j
’	55,0	55,0	57,0
203	204	205	200
825	830
Р'^ни 111111H111141 ii'i|i'i|||i|i'i|i'i|i'i| 111111111111 p111
г 206	207	208	209
835	840	845
T ft L L t 1 1 I I 1 1 1 I 1 I 1 I 1 1 I I . .1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I. I 1. I I 1 t t 11 l 1 1, t 1 I .1. 1 1 I I  I till
J 61,0	62,0	63,0	64,0
г 200	2Ю	211	212
850	055
860	065
j- Д' _ 1 I I I I I I ll I 1 ,i 1 I 1 I i I I I 1 1 1 1 1 I I 1 I i t I I 1 I 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 I 1  i 1 1 1 I
f	68,0	69,0	70,0	71,0
pii^ih4!V'S'Hi'il’4'ill'li,'liiPH|i'i|i'h|i|Pi|i'i|iiPl'li'P|i'ilHi|p|i'Mii'
215	216	217	218
870	875
-j- д i i । I i i i i I i । t i I i i i H i i i i I i i i i I i л i i I i i i i I t i t i I i i i i I i i i i I i
9	72,0	73,0	74,0
ls its	its	гге	zzr
880	885
Lz 224	1	225	1	226	’	227
108
Продукты сгорания (a=P,d=Q)
T=9Q1+997 Л
90S	910
1 /( > i i I L l I t 1 i i i 1 1 t i i i 1 1 1 i t I i t I I 1 i t i I I I I I I I 1. i 1 1 I 1 t 1 L I 1 1 t 1 I
’	83.0	89,0	85,0	86.0
|¥fiv»4'l1^*1	1*'?IV»*VJ
г 227	22£e	2™ o->n	?30
915	920
T К J.1 Li I I I I i 1 I 11 I I I 1 I I I 1 1 I H ! I i i I 1 I I t h I I I I t I 1.1 I I 1 I I 1 I I I I
?	87,0	88,0	89,0	9.0}0
230	231	232	1	233
925	930
91,0	92,0	95,0	99,0	35,0
ve	v<tW'‘f>'l?'til<lMi/|li^tJ'Ht'1Miil'|1i
Lz 233	259	235	235
7г PH h3|1il1Tl'ht»''|ihli'JT4iJ?lr^41i1^ rr?V<r I1W	‘lill|lb1l'lA
LZ 236	231	238	2'
9Гг
935	9*0
' _L_t < I I t I t I I I I I I I I 1 I 1 I t I t 1 I I 1 I I I I I t 1 ] 1 I I 1 1 1 I I I [ I 1 1 I 1 l 1 L
98,0	97,0	98,0	99,0
239
9^5	950
1 i 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 i 1 I 1 i 1 t I  1 1 1 I 1 t t 1 I 1 1 1 1 I t 1 1 1 h 1
100	101	102	103	109
i| 11, ',4 l|'.4|'.l| I|iiiii'iU' |||,|1'||,| Jl',|^.l|il|,i,'llr
?33ягг	290	2k1	2*2
955	gso	965
' -1 1 I 1 1 1 I I i I 1 l 1 1 1 J 1 I 1 1 1 I I I I I 1 I l i l 1 1 i I t I I l_LL 1 1 1 l L l 1 1 ! I I _I_L
IOS	106	107	108	109
292	2^3	26Ц	29-5
970	375
f --L. 1 J I I 1 I 1	I I I I J I I 1 1 I L _!	1 J 1 I 1 t l l I 1	1 1 t I 1 I I i j I	I I J I 1 I t 1 I I I	t l1_
110	111	112	113	11b
f.1!I ||'ГЦ Ih'ib'ii	1 i'.'i'i 1||р|Ц|,П|'.Ц|Н^|||М
24S	296	29?	2^8
980	985
£ l i i i I i i i i 1 i > ill i i i 1 1 i i i i1 i i i । I i । । । I i । । 1 t । t i i1i i i i I । । i i
115	116	117	118	119
р|.'|||'|^ 11|'|||||^ Hl'I1,1!','ll h'l'dl^f.'id Ml',7,0 1^1'
150 3SS Zi1
У H < I I I t I I I I I L 1 1 1 I 1 1 1 J I 1 1 1 1 I I I I 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 j 1 1 I I 1 1 I I I I 1 f 1
120	121	122	123	129
7<ibiM4ii|.|ldlilh77M||.|l|,|4|l|L1''i4i|i|.|i|.|il'linlHi'''l|'i'''i''li
251	252	'	253	259
109
Продукты сгорания (а=4, д=0)
| Т=99в+1093~Й\
1000	1005
J fl 1 1 i 1 1 i I Ь i । » I । t t । I I nil i i i i f i i t t h i 1 i 1 i 2 i 1 I i J i.ilii t ,1 ll.
9	126	127	123	123	130
?ei|.iiMi|.,il'l|t|ipl-li,l,i,.|iMiiiiipfali4i|iHlH^»wbp^
2 254	255	256	257
1010	1Q15
f A j 1 1,1 I I I I I 1 I I I 1 I, I 1 1 1 I I, 1.1 1 I I I I 1 I I I I 1 1 J Л Ll Л I J 1 M I I I llxX
f 131	132	133	134	13S	136
% I < uh ni|i|i‘.|i|.|ihi и И	nhpHwf
г 257	258	ar 259	26(7
1020	1025
T fl I I I I I I I I 1 I I I I I 1 1 I I 1 I I I 1 1 11X1.1 I I J 1-L-Ll IHlllIlli 11A1J.XJ-
137	138	159	140	141	142
Z 260	261	262	265
1030	1035	1049
7 fl i i 1 I i i 11 1 1 I i I t i i i 1 i i i 11 t I t i l 11 t 1 1 i i i i I 1 i i i 1 1 Jill 11111
*	143	144	145	146	147	146
S263	265	266	267
1045	1050
T fli i । i It т i t I t । i i I i i i i 1 i i i i 1 i i i i I i > i 11 i i i jJ_i_j it hu iJi.il.
’	149	150	151	152	153	154
268	260
1055	Ю60
7 fl I j f i i I i i i j I 1 1 1 I 1 i i i i 1 i i t 1 1 i i 1 i 1 i i i f I i t i 11 i i t i 1 i i i f 1 i 1
?	155	156	157	158	153	160	161
S 263	270	271	277
1065	1070
I 1 I 1 < I 1 1 1 t I 1 1 IX I tl I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 I 1 1 r 1 I
z	162	163	164	165	166	167	160
S 272	273	274	275
1075	1080
Г fl J j, | 1 j j j | | 1 | | | [ 1 J, j l_|_i_l_LI I I 1 L1J I I I, I 1 I I I I I I i I I Д I L I I I I 1 1
168	169	170	171	172	173	174	175
S 275	276	277	278
1085	1090
fl 1 I I 1 I 1 1 I 1 J I i I 1 1 1 I I I 1 I L I I I 1 1 I 1 1 1 J I I 1 I i I I 1 J 1 I I I 1 J I 1 1 1 I
? 175	176	. 177	178	173	180	181	182
278	273	280	281
d266	267
1
HO
in
80S
20 £
4i*[
ssz
П"И I ] I m I I I I I | I I
S9U
SOS	*№£
тФгМ+iWrk U
S'hl
ri i i j r1 1 ! | I i 1 i | I ! I I
SLU
Z0£	L0£
^31
80S
osz
r 1 | I I I 1 ]
09U
£0£	2Q£
0-62
02 U
00£
I I
11|гГТГ]|1П
i£Z	i
I | I i i Г V 1
962 SJ
S£2
T"
09 U
L62
Fpr
$22
p-n
OSH
662	£62
$911
662	962
l-frh^ik
0£2
I”"!'1
„ SSU
862	$63
l|hlil^ilihl|UjiplihLi'1ilr|rtlil|li'il|irtfl|‘ililil|liM|i'ilil^^il|lilil[lililJ|'lilil[lililf|li/il
огг
i rp I । I I I I
$ы
£62
$12
sou
062	.
so?
otu
262	(6Z
I < I
tit
OlZ
П"
0£H
062 ч
л J a
Ттпт] г^£
soz ,
ттп V 1
$ги
282
kfr
161
T-
wz
02 U
382
002 set 96i
|~l I I I P'TI 1| I NJ I !
$U!
$82
961 S6i Ь61	£61	261 L6L 061
Г1 | [ I T I I p I I I ] |"l I ip I I I | I I I I | I I Г1 | I I I t | | | | | j | )
OUl	SOU
£92	292	182
Ц I >1 t I-1J l I / .I । t । I
I | I I I 1111 ТГ [!1 I г] 11 I I | Г
S91	9»l Z9L 991	981	^81	f57
rrrp I I I I’l I ITT I I I I I I I I l| I I I I I I I ri] I I I I |-| 11 I I 11 I I
ooи	$60t
(0=p HnHvdoza MuiMfigodtj
2711
Z££
^i*i|i||*i/if|lii,i|*irt'^ih*i|iIi7i i*j/rlit-i+Ajhl t f 11 т IJdi|ili^|lili(ilqMi|ihl'|iili'|ithji/и\fipиtjlifi i/ilyfT
?£Т
Ь££

$Ъ£
0$£
I I | l И I | Fl I Г|"-| I IT| I I IT
$22/
/££	0££
h‘|7i,dji h 1111 [ i M*| Ii ^i[*nh|b itl'iMitbijiblilA^iklii^Mijildj1! i*1
' $££
q i m | 'm i-p
$92/
92£
|lll^Mll)!*I!1l^hV|l I'll*y!l
$2£	02£
IT I I |T I rrpTTip-ri 1 p-I П71ТТТ1Т1 I ! |-| I A
SSZ/	0S21
S2£	Ь2£	£2£
i|i‘n*T(ii1i^|'i1ifi^'hl|*ti1d|b>iiJ|'l'ili|iM]>ihl|hLrl'|hli,Mi1i|1iitH'ffrl
$/£	0/£
' I I I'FI I | I I 1 Г | 'I I l Г| I I IT [ I I I I ] I 1"П | I Fl I [I 'I I ! J
o^>2/
£2£	Z2£	12 £	02 £
111[1|1'|'| iUi|itili^i7[6li'fitili^ililr^^ilipiil^'kl|b^'i1phh|i1ih^'liV|lilit|VTl|l!^ttl^
092/
Z££
Dt£
62£
0££
92£
0221
6Z£ „
J
092/
2?
$£2/	0£2/
02£	6/£	91£	2/£
|l|ili!pilj|lii'iil|ilJi|iH^'Milil^i'ili'ilil^'iiil|ili'^i^li|ili'i|‘ilil|lifil|li4|lii'il|'ifif|h^|i'iilf|ilrt 
S62	OSI
I I I I i I I I [ । । ri । । i । । । i । и [ I i I I | I i i I | I I т I [ I I I г [ I I it-j-i m :
SZ21	02ZL
?7
гК
SZ21	02Z/
9l£	$L£	2)
M |*l I /rflt l1! |l l‘l ^1'1l'|*lMfr/l f p M|M'l‘| Il I l^jl i’l I 1*г1'| 111| Ijil'1! ^ll lJ| iWl'l |‘|| ij 1*111*11*1'1l*|| 2)£
S8Z	092
I l~T I |'I"T | I IT I J I [ Г I I I't 1 1 Fl | Г Fl l'| M Г1 | I П I |"П I I" J-
SL21	012/
hi£	Z/£	U£ г
||^|й l^hWii1! Ji^i h^ih/ip1! f lYTVthplf^ t'lh^Ah^l	frli1! f it
$22	022
iimqiiniTiiifiiiriimn
$021	0021
Ol£	60 £
2/£
И£
90 Г
S9Z
Г |Т | I
$81/
092
гтуг
06//
V Dyzl~99H=l
(0~p '$=#) unHodozo iqujyfipQd[j
Продукты сгорания (<x=ytd=Q)
355
1285
i-li i
360
Т=1281+1372~к\
1290
L11 kl J 1 I 1 I I |
365
335
337
Ш 1295
i I i i i i I t
370	375
339 130S	399	t3w ™
1 1 1 1 I 1 11 1 1.11 1 1 I I I 1 I I I 1 1 1 I t t I I I 1 I 1 I 1 t I I 1 I
385	390
L
1315	1320
I I 1 l i 1 1 1 l 1 t 1 Ll 1 1 I I I I 1 I I I I l I I I I I I 1 H t 1 1 l i.
395	400	405
Яг dlipilynUpiIppliiuliii^u^n^iyiliptjyijQuippiHny^iijl i, 1,1^ j 111 Ц1,1 Щ 1,1,1,^
2 344	345	346	347
1325	1330
I I I I I I I I I I 11 1 1.1.1 I I 1 II I I I I I I I I I I 1 I I 1 ,1 LI d I 1 Lit 1.,I
410	415
тч 3S0
I I I I I I I 1 I 1 1 1 t I 1 1 11 11 I 1 I 1 1 1 I 1 I I I 1 I I 1 I I 1 I 1 I- I 1 111 I
420	425	430
iii'.ii'.'|I Hi'iVMlIp V'li'lVilH 11||'|'|'||1	I'll'i1'1!! 'i1'1/Ini I'l'i'j
" 350	351	352	355
1345	1350
 K I I I	I	I I I 1 l	I I	I	1	I	I	I	I I 1	I 1 -Щ	I	I I I	1 1 1 1 I	1	I	1 I	1	1	I 1 I	1 I 1 1 1-1J -L £
7	435	440	445
^2	i 1 1 I	!	i I i i t i I	11 i	i	I I	I	I	11 i	i i I	1 t t I iI 1	I	I i 111	I I I I I 1 I	I	1	I l I	1 I	I 1 i I 1	I 1 I 11 1 I iI I j t I
|1 l|lilf	r | Vf i1	f	[	i	‘p1	f ч	11 ’ г 11	1	| И	1 11 I' ]i	|	1	I I	11	|	। p	11 [ ’ 11 N 1 ’ ]
d 353	354	355	356
1355	1360
	Ii lli Lu I I I I I i i I I i I i I I I i i I i i i I I I i t i I i i j i I i i I i I I 1 i i l
?	450	455	460
ww
357
1365
it 1 I I 1 1
465
13oo ™
380
Яг
5 341	342	_	343	__	34*
*1 H
c J47
356
! I 1

455
'.If <р||‘гр
358	359
1370
1 I l i ill l l 1 11 t I I i 1 I i_i j t _L
470	475
! 1 J-Ltl I L I
|ПТ1ГГГ Г
362
1 |' 1 1 I 1 I ' I '
361
Продукты сгорания (а=Ь, d=0)
1375	1380
7\ /f I I l_l I 1 I I I I t I I l I I I i I I i | 1 i L l 1 i i I I I t I I -L-L .1 L 1 I I i i I I ,1 tilt
*80	*85	*90
?г [j^iiHH|iJv/iVi'f^<i[^iH'i|ilH'li''lil'1i'i|i'-li'ii'hl'lil^iv/i||idi'i4|i,‘i‘H
2 362	363	36*
,	,	1385	1390
T^K 1 1 ‘-b-1 I I I 1 t t I L L 1 L 1 1 I 1 I i I 1 t 1 I 1 t i 1 I I u 1, t I I t 1 I I I I t I I I I
*95	500	505
8 365	366	367	366
1395	1*00
Л/f I > I 1 1 1 1 1 ' I I I I I, ,1 t I I I I I I I I I_L1,1 I I I l I I I.LJ..1 1 1 I 1 I I I L1. I J i J
510	515	520
B 368	369	370	371
1*05	1*10
1~ t I I I l I 1 i I t i I 1 1 1 i 1 l i i i 1 i i I I I 1 I i i 1 i t t i 1 1 i i, ,i I i i i I J i i 11
?	525	530	535	5*0
525	530	535	5*v
1Ф|Н11‘/Ц|1Цф|!|1|1||^	ib/Mihl'.J V-f
1г 371	372	373	37*
.	1*15	/420
T К 11 1 I. 1 ,1 I I I 1 I I I I I 1 I I I 1 I I I I -L i I 1 1 1 I I I I I I I I I 1 I 1 I I I 1 .1 I ,1 1 1
5*5	550	555
2 37*	375	376	377
1*15	1*20
I I I t I I I I I 1 t I I I I t I I t I  I I I r I I I
5*5
575	580	585	590
lS 388	381	382	38
1*Z5	1*30
f I | I I I 1 | i l i.l l.J. 11,11 1 i ,j 1 1 l t t 1 1 I I I, I 1 I 1 I 1 I I I
560	565	570
^^|Ч'|Ьу|||1||Ь||'1'|Ф|м[|'|'Ч||1|||,|уф'|М|М|'1||Н||'Ь|цЬ
377	378	379	380
1*35	1**0
j-1 j 111 11 i, i 111 j t । 11 11 И i, i i 111 i i 11 i 111 1,1111 11 11111 i i 11,
575	580	585	590
I
383
i i i । I 1 t i i I i I 1 i t t i i 1 I i i t t I i t i t I t i l i I i t i i I i i t i I I
595	600	60S f	610
38*	385	386
1* 55	1* 60
i i И i i i i I I J ! i 1 1 i i i 1 t 1 I i 1 I I 1 I I i i j i I t
615	620	625
Гг
г 386	387
114
620
i м । V । И1»1 м1 мп [ v । И и ч
389
388
*y
9/6	S/6	6/6	£/6 ?
S/0	018	$08	008	$66 e
r n I 1 1 I I | 1 II I "J I' 1~Г I | I I r I | I I n I n I" I [ I 1 I 7 j i г I i ,i । T 11 r i V x
OSSI	$6Sl
£16	616	H6	016
|iihjrlJ]hiqiili]h Ь{Аб||^|||Ъ'и,|/|/г||11|1]ИЦ||{|1г|!'1||[\A	l^rtl^r|lll/| 1|Ца1г||| 3j£
06£	S8L	086	$66	(
Г7 I p I 1'7 | | Г I I p I 1 I f I 'П IT I' I FT | 1TI ||'l ПЧ |-T'l I I [ I I I I I 1 I )/ _Z
06SI	S£Si
606	006	606 g
iti|jil^li|iMbilllAiVAl|^li|ilil|UI|6li|illli|Aili|Ui^ili|illl|lili^i|l^ll^ill|l|\iU|
Ш	SSi	031	SSi	OSL
11 11 i i 111 11-n I m l-р I rr I ITI 11‘| I I T| 1 п I I 11 i 11 i I i I I > I >/ 1
O£Sl	SZ$l
106	306	506	606
A^ifiii^rM/ihljl Af|l h/|A h|Ai’i ^1|||1|1А1[1'!^[Ь|7^А/|^тЫ[1|Н|4|| 1|^А|уАЛ^|Мл1 gjf
1S6	$66	066	$£6	0£6 c
flT|| Г'1Г| I 17 1 ] ГТ1 q I I ГТ I IT7 I P'l 1 Г I III rp I nj П I I fl I 3/ J.
ог$/	sis/
/об
OU	SU	OU	i
Г I | Г1 n [ I 1 I I [7 I I r J I I I I | Г I I l '| Fl I j | T I.V 1
о/s/	$o$i
006	668	06£ г
г|<^ 1Ah|fl Ji 1A?i | ri A'f i I'r^/rV^r pl ?r|r Д |*iViii/j1 Ji|*i A/| M l| IA	fr/j iJ
S06	006	$68	009
I1 ’ ' ' ' Г ' ’ ’ I 1 ‘ * 1 I ' ‘ * I ' ' 1 ' I ' ’ ' ' [ ’ ’ ' ' | 1 1 1 ‘ I ' 1 1 ' I ' 1 л
ДО Я	SS 61
8S£	602	90S	S6S -
liljlihj ih^Aq'?i!il| A /'?т1	i'0	jlijVib10 frtV0rlг£^
$83	083	$69	068	£
*7 I [ 7 I Г I [' Г I I I 1 I I Г I | I I I Г~| 'I Г7' I I Tl I Г| I I ГI I 17 I I I I I I III 1 V V
ДОЮ	$86/
$6£	66£	$6£	U£
$83	083	S$8	0$3
200	wr	w	ess г,
$69	068	S£S	0£3
и p i и । i ii V 1
$86/
т
066/
| V tSSl+-W/i=l [
(Q,=p unHodoss i4uiufigod[j
Продукты сгорания (я-9, d-Q)
T=155tf + 1693
?г ^ф^||1^1|1|||||1|1||;||||1|ф|ф^^/||"|1му14М^1|фЛ^|Ц1^|ЦЦФ|1||р|1^1ф|||||1|^|ф^
г 916	917	918	*1
1565	1570
T jfcf J l I I I 1 I I I I I I I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 i 1 1 I 1 I 1 .11 I t I 1 1 I I L t . 1. 1 .1. .1 t I
? 8*0	895	850	855	860
Пг |1|||ф^Ьфр1||Ьф|1ф/|/фН'|ПнФ/9||^и^|У^ННЬфЬ|4||||ф<|||Р[Фр|1||1'1'>
1г 416	420	427
1575	1580
Т д- J I I I I I ,1 I I I I I I I I I I I I J I I I I I I I И t 1±1 I I I I, I I I I I l.±-LJ I L1
?	865	870	875	880	885
1г *22	* 1	*23	929	9г
1555	1560
- Д- t I I t I I I I L I I 1 I I I 1 1 1 1 1 I t I I t I I I I 1 1 1 I I I 1 1 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 I 1 i 1
1	820	825	830	835
919
1565	1570
Г J% I 1 । । । 1 । । I I I I I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 i 1 i I 1 I 1 .11 I t I 1 1 I I L t . 1. 1 .1. .1 t I i J
? 890	895	850	855	860
922
1575	1580
t д- j i I i i i ,1 I i j 1 i ] i I I 1 i I.] I I I I I i 1 I I t 1±1 i i i 1, I I 1 i 1 l.d—L-1 i L1
?	865	870	875	880	885
W
1585	1590
Г д- I I I I I t I I I I t t I I 1 1 I 1 I I I 1 1 1 t t I 1 I t I I I I I J 1 I I I J 1 .1 I I 1. 1 1. J-L
>	890	895	900	905	910
#e ±4(1ф^ф4¥^
1г 925	926	’	927	*28
1595	1600
r /( 1 1 [ 1 I 1 I I 1 I I i I i t 1 l I I I I I I- 1 I i i t I t J i I i t J_l. I J i t i f t I I I ,1 1 L
7	915	920	925	930	935
931
1605	1610
у t l I i l l i I i I i i I i i i i I i j J i J j > i i J j 1 1 1 I 1 1 1 1 I J J I I I I 1 j i I 1.1
?	990	9*5	950	955	960
ОТг
lS 931	932	933	939
1615	1620
-Г д- _t I I I I 1 1 I 1 Г I 1 1 1 t I I I h 1 t I 1 1 I LJ I 1 1. J_l .1 1 1. -t i 1 I L 1 1 I J J I t i 1
?	965	970	975	980	985	990
1г 425	42$	*27	42

5г
1г 434	W	Мб	437
1625	1630
J Я I Г 1 1 I I ! 1 I I 1 1 I I t 1 I I I, I 1 I I 1 I I 1 I 1 I 11 1 1 1. 1 1 1 I l_l I 1 1-L I 1 I I 1
> 990	995	1000	1010
fy39	935	ч-Jf
1625	1630
Y Я I r 1 I l I ! 1 I I 1 1 I I t 1 I I I . I 1 I I 1 I I 1 I 1 I  LL 1 1 1. 1 1 1 I 1-1 I 1 1-L I I I I 1
? 990	995	1000	1010
*37	938	939	**6
1635	19*0
j- iz л t i I I i i i I 1 i I I I i i i i 1 I i i i 1 l 1 l-i 1 i 1 i i I 1 1.1 1 I 1 i I I I I i t 1 I L
1	1020	1030	1090
Лг у||1||||^|||у|||р^1|ф||||||р||р||||У||||1|1^ц|||^
‘г 440	447	442	443
llfi
^i|il^i|i^ip^i^i|i|ii|i^^
Продукты сгорания (oc=k, d=Q)
| Т=1БЫ+1732 Х|)
isits	test)
7- д II 1 | 11 II | i 11 I 1 1 I J I .11 I L t 1 L I I ,1 1 1 I 1 L L I 1 1_L I I I r F 1 l-L I ! ,1 ,
1050	1060	1070
993	999	995	996
1655	1660
T ft 1 I 1 ч I i 1 1 i i 1 1 । 1 I i 1 1 i I 1 1 f t I । 1 i 11 1 1.1 i I j и I L 1_1 1 1 I i 1 -I I ll
J	1080	1090	1100
44j	447	445	999
.	1665	.	1670
-i t
1110	то	изо
Ц *i^ iJi f I" ' I i H f f J
950	951
1 I
993
952
1675	1680
7- Д 1 1 1 I 1 1 I 1 I t 1 I 1  1 I 1 I 1 I 1 t T t I I i t [ I 1 t I  1 1 I I I t I I 1 I 1 1 I 1 1 t
7	1190	1150	1160
Яг .-H-l-14 i H111111 111111111 /I f J1',! 1',i ,11',i 1' /1' J j /1|; 1',' 1'J	Ц
Z 9SZ	953	959	955
1685	1690
Т Д sll 1 1 t I I t I I I 1 nt I I I.|. t 1 t ) t i t 1 L t J 1 I 1 I 1 1 I 1 1 г 1 i 1 i I | t > i
1170	1180	1190
Яг pf.||l|l|l|;|J|l||l|l|4l|liVi'|lr'|lili'''ili1il'J''p'J'l/i'i'JvpP/ilp|||
S 955	956	95 7	958
1695	1700
т к । t I i I i » i, i I I I i i I i I I i I t 1 1 i I i I ,1 I, I 1 1 t 1 ,1 i 1 i
7	1200	1210
958
959	960
1705	1710
i I  1 1 1 1 I 1 1 I I 1 tl i 11 1 t 1 1 I t 1 L ll
1230	1290
> I 1 L 1 1 L i J 3
1220
I'pi *•[
961
t t I . 1 r l t L
1250
71г
i-г
7Гг
1г
I | 11 I	1111 I I f Ц ‘| I‘t1!1!1 iT [ i1 YJ| lr1-r*i1 f 4 I 11 1 h11V'1!1 [
961	962	963	969
1715	1720
Д L 1 I 1 I t 1 I t 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 t 1 1 1 1 i 1 I I 1 1 j I 1 1 1 И 1 1 1 1 I 1 1. 1. i 1.1
1260	1270	1280
9 69	9 65	966	967
1725	1730
7- Д I t 1 I I 1 1 t I I 1 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 L I | t I I t 1 j I 1 1 I 1 t 1 I I 1 1 I t 1 1 1 J 1 I 1_
7	1290	1300	1310
S 967	968	963	970
117
Продукты сгорания (а=*у d=Q)
| 7=1733+1820 К
1735	17*(Г
t । <  I < ь । i I i t t । I t t । । I t । । । 1 > । i t 1 1 > 1 । I । 1 1 1 1
1330	13*0	1350
471	479	473
17*5	1750
I I 1 I 1 I 1 1 t L I I t I I I t t 1 l I 1 t I I I 1 I I 1 I 1 I t I I I I 1 I
13 SO	1370	1380
ihv|tt.4i|i|ii'lii'liiH*y.‘/i|iV'li'Jp'fVlv^|i|0i»l||iii'hv/
w *73	*7*	*75	*76
1755	1760
T,K I 1.1 ll I l ll 1 11 i it I I l I l I I I 11 ll l l l I I I I 1,1 U l l I l l l l I l 1,1
1390	1*00	1*10	1*20
7* t|iiH^li'ili|lll''ildi|i''l^|l'il''HHli'i|i'lH'ili'il>Hli'|lHll1ili'i|i|'li'^1 lh‘i'i
г *76	*77	*78	*79
(	1765	1770
T ft 1 1 1 t 1 t It t I I I 1 I I 1 I I I I I 1 I I 1 L I t I I I 1 I 1 1 I 1 1 I I 1 I 1 I I I 1 1 1
7	1*30	1**0	1*50
Ls *79	™0	*81	*82
1775	1780
T д I I I 1 I I I I I I I 1 Lj_L I I 1.1-1-1 I 1 t ,,I,.L 1 I 1 I J L, I I I 1 1 I I I 1 I I I I I I ll,
9	1*60	1*70	1*80	1*90
‘Л1 j?,'?/h1,'!1!1 h1!1,11 i'i'Ii ^||||1К1Ц| /-'I	I'.1,1 i|i'3ilh
*83
1785	1790
t ll t I l I I I 1 1 I I 1 i t ll I 1 I 1 t I t t I I t I 1 I 1 1 I J I 1 1 1 t I 1 1 1 L I
1500	1510	1520	1530
m	4S6	4B7	488
1320
”S гф
1г
47Z7
Л К
*82
*8*
*85
T,K
1795	1800
1 1 I и I 1 1 1 I f I 1 t I t I I i I I 1 t J l_L I I I I ± J 1 t I 1.1. 1 1 f t I .1 I I t l ..L-L
15*0	1550	1560
* *88	*89	*90	*91
1805	1810
J- Д’ I I J 1 I I I I 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 I i I I t t i I i i i t 1 j i t i 1 i i i I I I—t 1 i I i i I i
1	1570	1580	1590	1600
% r+^+
*91
1610
*92 .
t 1815 (
t I t t I I I I I I I I t t I L
1620	1630
*93
*9*
1620
J i / » j 1 j । i
16*0
’I1 (lh4[|.'i|i'| t|fi||i'iii|i'; i|i'i|i	I'i11'।'i11'11'i11'i1111 t'l1 It'i11 |I'M i'''f i'i1^
494	4SS	49Б	491
118
OSOZ	020 Z	0101	0903	0561	(
1 rr у i i i~i । i т । i । i t r i j । i ; т । i I ; t ] n t t i [ i in i | т < t i । т 3/ 1
S061	л л	006£
12 S	OZS	S/S-	91S г
t4H	>*|i n {A* h | Mh'1!h'111 M1	1 fi| л! t11M iA'^1 l^i*iMrl
0961	0L61	0961	OS61	{
n , I [! ! ) ! I I > I l‘| , ГТ ! |T7 I! |l PI I ! ,r i I | i >! , ] 1-Г1 ,p I n 1
$691	0691
91S	LiS	91S	SIS
QfiSL	0£6i	0Z61	0161	0061	{
' J I t T I | 1 I I I | J I T I | Г | r ip I 'I I pi 1 F'l [ П I Г| П I I p t ip ITI У Л
SO 91	08 91
SIS	6iS	SIS	ZiS г
* М-к'ЦА* 111! Mj1*! Ar] i^l ixi 1^ vjlifrVt i1! i I i*A	I Jrl frHA VMM J г^£
0691	0081	OL&i	098/
'I ,rn ' Г
SLOl
US
т
OLQt
zis	us	ois	60S г7
OSO I	Ob 91	0£9i	DZSl	0191 t
FT I p I ГГ|- I TT I ITT I TJ I Г-ГП |ТТ> ф И I |ГЯ Ц l'ITI| ГЧ. rp J/ 1
S3 91	09 9 i
60S
0181
0091	O$Ll	0961	0Ш
~l 1 l~| 1 I ГI [ Г! I I'| 1~П ф 1П| П11'| ГП l'| I II I A
SSOl	/Cgt
90S	SOS	60S	90S
MA^i4hl'V|h''li^'i>^V''i4'liih^il|VT*Wlt|4
99LI	OSLl	ObLl	OSLi
~[ Г I I I I 1 Tl Г1 I Г Ч I p I ГТ ] ITI l'| |'l I I Г1 f |-| Г Г1 IT I I n I I I
0S91	S691
SOS
k^iWr+]4
OIL I
 7 p I I I | I I I
069i
60S
0991
rq 11 tipI
QSOl
IOS	iOS
Д1!' t fr| !* |	1 *i | r^i | /1 4 /J| hp| I fl | ^*|1 | iS if t
0Ш	OQLl	069i
~| I tn l | T | Tl | Г1 I Г | I I 1
660	SS81 866
OLSi	0991
Т]~Г1 ГТ| It t. I [I I 1'1 | I
SZOl
DOS
LSij
ф+тЦ+1 г-й
0S91
|>/ 8061-^1181= J. |
I
t/nHDdO23
Продукты сгорания (а=Ь, д-0)
1910
1915
\Г= 1909+1996 я|
2040	2060	2060	2070	2080
521
Яг
1г
524	525	526
1920	1925
Г Д .111 I I 11 1. I 1 J I l Ll _l_l .1 1 L1 1 L I 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 I Ill
2080	2090	2100	2110	2120
? h
it
527
Яг
1 । Г ’ I 1
528	529
1930	1935
111 I I I 1 1 1 I 1 1 1 I 1 I I I 1 1 J 1 1 1 J 1 1 I 1_.1_L 1 L I L И 11 1 1 LJ
2130	2100	2160	2160	2170
+М1
!3°	19.0	531	531 19.S
Г К 1 1 t [ I I I I I I I I I I 1 I [ I Т ,i J 1 1,,1-L 1.1 1 J L I 1 1 L 1-1.1 .1 I I I I I i 1
2180	2190	2200	2210	2220
г S5S
19SO	1955
f Д 1 I 11 1 > 1 I I 1 i 1 I 1 I 1 1 1 I 1 I 1 I J 1 I 1 1 1 1 I t I 1 1 I 1 I 1 1 J 1 I I 1 i I I t
7	2230	2240	2250	2260	2270
530
533
яг
/г
С 536
537	538
1960
j_Li. j i j 1 J t t i 1 i i l t 1 i i i i I t i i i I t i i i
2280	2290	2300	2310
539
1965
i 1 t 1 L_1 1 1 1 L_ i__
2320
Т л
г 539
Т,К
540	541	$42
1970	1975
1 J 1 I 1 i 1 I l I I I 1 1 I 1 1 J M I 1 i J 1 1 I I I 1 t 1 1 I I
2330	23(4-0	2350	2368	2370	2380
V'VpiJ|11! I ihM । ilA‘'* til?1 ‘i‘i11	ji"-
50-2	643	544	5U5
1980	1985
X I I 11	I I I I I J	I 1 1 i 1 J 1 I 1 1	1 d 1 I I I I I 1 llll,i 1 I  1	1 I I I 1 I j 1	1
2380	2390	2400	2410	2420	2438
’p д nd t i i i 1 J J 1 i 1 1 i 1 j 1 ! i i t 1 i t I i 1 I 1 i i f 1 i i t 1 i till I I II)
’	24 40	2450	2460	2470	2480
p b'| 'i '| J i11' г1!1! j| | p i1 fl ’| Ц t | j |LJ|S	И 1 111' fl1, 'i *[) [
54 8	549	550	551
120
OSQZ	009Z
г I 1 п 1 Н 1 |-г I । 1 1 1 1 1 1 1 1 I ' । ’ * |
395	$95 ФЯМ
lj4¥‘rV|Hil[4ilihl.n^>h||jib||l|i
W	SW£9S
oszz	ozzz	it
1 I I I I IT | I II 1 J I I 1 1 | I 1 1 I J ГI I I | 1~Г I I | I ITI | J I I I I | I T 'I | V J.
Ш	S£OZ
£9$	Z3S	19S	I	09$	г
1'11 f-H41JI П	‘I1;1!1i‘11 ? Ji1 J f	IИ 11 H *1^Г11*1111 r11^ f /11 [I f f i	S Vt'l	H 11 ‘| Vi h1 /
OOZZ	09 9Z t
I I I I I 1 I I I I I M I [ ITT'T I I I ГI I I 1 I I I I 1 Г I I I I I I-1 I I I I | I I I I У 1
b$oz	oso г
09$	6S$	955	£5$ g
^•i‘ i11111 h 111	j*]11* i111 J11 / h j ‘А1 Л i1!2?!11 |! I й 11 Vi I vA *1 V11' J i1 jVJ г#
0S9Z	0Q9Z i
4 I I FT I | -ГГТ I | ITT I j I I I' I I I I 1 I I I I Г 1 | I I I | I I I I I J ГТI I I I I V 1
SZOZ	QZOZ
Z5S	9SS	SSS	b$S
Vi^ri^A1!1 i-1'11 Vi VfV1? /1 HiV|1rtili‘^lilitiliL[ liPi i|1i‘iiiiii|'iii1/ Ijj.
ВП51	00SZ	05пг I
i i i < I f и i । I । । i । i i i i । । i i -г; . । i j । । i и j i i i i । i i п I i 11 г «У J-
SOOZ	0002

(0=p tsnuodozo llUDlfigoty
Продукты сгорания (а= d=Q)
2085
газа
3050
3080
+|I|IH^III'I|I
sea mo	lin
.1 I f i 1 l i i i-J-1,1 I ,1 I l i,
31*0
578	2 095-	579
TK I 1 I । t I 1 t i 11 ! i i ! I i
7 3088	3100
I H'i'iIi'|'i'iiii /110|'1'|||'||^| 11111 pli|l'ilili|l'i'i'fl| Ц1|||''||||
582	583	58k
2105	2110
I I i 1 I f t J i I i i i J 1 1 i 1 t I i i । i I j t i t 1 i i i i I j j i i 1 t i i i 1 i
3150	3200
*
581
Яг
585
2115
j I i < <
3220
w f i j ' 'i 1
587	588
2125
; -L.i i i i,J i i i J I i i i i I i
3300
58*
586	587
.	,	2120
-1. L 1 1 l-L I l l i 1 I I H Illi I, I I.
3250
Яг
II till
pi » 1 1
599
Яг
3350
593
591
2135
589	590
2130
I r J til 1 I 1 I I I r I I I r 
33*0
592	593
21*0
। I I I 1 1 I 1 I I I I ! 1 1 I I
3*00
™*21*5	™
г j t t 1 I 1 1 1 I 1 111 I г г I
3*50
tiso S3S'
3*80
Яг
lZ SSB	137 ms '	336	’ moS3S
7 К 1 t I  I I I I т t I 1 ! 1 I 11 1 1 1 1 L. I t I 1 J I I I I I I 1 I I J I J I I I I J 1.
3500	3550
2170
% m
ш
т.н
>	3560
Яг j j111
1г
баг
603
Tftn
S0B z;« fi<”
1 I I I I I i I I I 1 1 1 I 1 I I 1 I
3600
coif
605
Продукты сгорания (а=4у d=0)
\т=2171-г2251Гк
2171	2175
у —1—L I I It J t I I I 1 Ll I I. I i I. 1 t t i I 1 t 1 1 1 i t i I 1 I 1 i t t I I । t i 1 t i i
3650	3700
605	606	607
2180	2185
I I LI 1 J. I i 1 t I I I I I I I I L I I J I, I l„ t 1 Ц 1 I 1, I. I I I I. I I I I I I I I I I t.
. 3710	3750
608	609	610	611
2190	2195
,1 I l.I I 1 1 I I. I | I I I Г l I I I 1 1, I 1 Ll J, ,1 И I. 1 |_L,|, J j_L1 I ,1 -L t i I I 1 J I
3800	3860
7* fh|ill|,|illli|i|f>ll'lfl^lЦЧ H|lM4V?||lh1IV'l^H'iJnilil.lilllilHV|l^J4'i|fH
г fit	в!г	srs	gft
2200	2205
f 3860	3900
г 614	615	616	617
2215
2210
у Ll l-L.l till
3950	4000
617	618	619	620
2220	2225
у Lt t t 1_J J t l-l I I I 1 1 I J t [ I 1 1 1 1 I 1 1 t 1 1 I I I I 1 I t t 1 1 t I I i 1 1 т i t
4020	4050
2 620	621	622	62.
623
2230	2235
( t I. i t г .1 1 t. i i L 1 l t i t I t 1. i i I j t i i I i i t i It . t i I j i t t I i  ! t 1 i i
tflQQ	Ы 50
k/vl v^>4 Vi4Mfl*|4 ри	11/
623	624	625	626
2240	2245
1 1 I 1 1 J 1 I L I 1 1 I. 1 1 t 1 I 1 J 1 t I I Г I T 1 I 1 1 t 1 1 1 i 1 I 1 I I 1 I 1 L I i 1
4200	4250
626	627	628	629
2250	2255
-L. 1 l_i ! I ! J 1±-1—f t 1 1 1 I 1 i 1 I I 1 I I t T I I I I 1 t i I t 1 1 1 i t 1 t t I I 1 t
4260
ti-300
г 629	630	631	63
629
631
632
123
g	Приложение L Диаграмма для определения относительного расхода
топлива ГТУ при сухом атмосферном воз Зуке
Продолжение приложения /

да;	Ж
Продолжения приложения 1

128
Ср,ккал/(кг-К)
Продолжение приложения 3
9 Заказ 281
129
Приложение 4. Зависимость показателя авиа ваты
сухое о воздуха и продуктов его рано я
углеводородного топлива от темпе-
Л KS
‘Продолжение приложения k
7,241—
1ZQQ
two	zsoo	гыю т} к
131
Приложение 5. Относительное изменение газовой постоянной,
показателей адиабаты воздуха и продуктов его-
13'5
Продолжение приложения 6
134
Приложение 7. Изменение влагосодержания в зависимости
от температуры, давления и относительной
в w го зо оо so t°c
135
ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Таблицы для расчетной оценки процессов сжатия и расширения
в ГТУ
		k	= 1.4		k	= 1.33			k	= М		k	= 1,33
яр	1	Я н	г-» | 1	7	К h -и	ч* 1	ЛР	7	а II	<—1 [	•*й	-ЭЙ К |Г	1
1,00 1,01 1,02 1,03 1,04 1,05 1,06 1,07 1,08 1,09 1,10 1,П 1,12 1,13 1.14 1,15 1,16 1,17 1,18 1,19 1,20 1,21 1,22 1,23 1,24 1,25 1,26 1,27 1,28 1,29 1,30 1,31 1,32 1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,38 . 1,39 1,40 1,41 1,42 1,43 1,44 1,45 1,46 1,47 1,48 1,49 1,50	1,000 1,003 1,006 1,008 1,011 1,014 1,017 1,020 1,022 1,025 1,028 1,030 1,033 1,036 1,038 1,041 1,043 1,046 1,048 1,051 1,054 1,056 1,058 1,061 1,063 1,066 1,068 1,071 1,073 1,076 1,078 1,080 1,083 1,085 1,087 1,090 1,092 1,094 1,096 1,099 1,101 1,103 1,105 1,108 1,110 1,112 1,114 1,116 1,118 1,121 1,123		0,00000 0,00283 0,00564 0,00842 0,01115 0,01383 0,01650 0,01914 0,02175 0,02432 0,02686 0,02938 0,03186 0,03432 0,03675 0,03915 0,04152 0,04387 0,04619 0,04848 0,05075 0,05300 0,05523 0,05743 0,05961 0,06176 0,06390 0,06602 0,06810 0,07017 0,07222 0,07425 0,07627 0,07826 0,08022 0,08217 0,08410 0,08602 0,08792 0,08980 0,09166 0,09350 0,09533 0,09714 0,09894 0,10071 0,10248 0,10423 0,10596 0,10768 0,1094	1,000 1,002 1,005 1,007 1,010 1,012 1,015 0,017 1,019 1,022 1,024 1,026 1,029 1,031 1,033 1,036 1,038 1,040 1,042 1,044 1,047 1.049 1,051 1,053 1,055 1,057 1,059 1,062 1,064 1,065 1,068 1,070 1,072 1,074 1,076 1,077 1,080 1,081 1,084 1,086 1,087 1,090 1,091 1,093 1,095 1,097 1,099 1,101 1,104 1,105 1,107		0,00000 0,00249 0,00494 0,00736 0,00976 0,01213 0,01446 0,01677 0,01906 0,02134 0,02355 0,02575 0,02793 0,03009 0,03223 0,03433 0,03642 0,03849 0,04053 0,04256 0,04456 0,04654 0,04849 0,05044 0,05236 0,05426 0,05614 0,05800 0,05985 0,06168 0,06348 0,06528 0,06705 0,06881 0,07056 0,07226 0,07399 0,07560 0,07736 0,07903 0,08067 0,08231 0,08393 0,08554 0,08713 0,08871 0,09027 0,09183 0,09336 0,09489 0,09639	1,51 1,52 1,53 1,54 1,55 1,56 1,57 1,58 1,59 1,60 1.61 1,62 1,63 1,64 1,65 1,66 1,67 1,68 1,69 1,70 1,71 1,72 1,73 	1.74 1,75 1,76 1,77 1,78 1,79 1,80 1,81 1,82 1,83 1,84 1,85 1,86 1,87 1,88 1,89 1,90 1,91 1,92 1,93 1,94 1,95 1,96 1,97 1,98 1,99 2,00	1,125 1,127 1,129 1,131 1,133 1,136 1,138 1,140 1,142 1,144 1,146 1.148 1,150 1,152 1,154 1,156 1,158 1,160 1,162 1,164 1,166 1,168 1,170 1,172 1,174 1,176 1,177 1,179 1,18! 1,183 1,185 1,187 1,188 1,190 1,192 1,194 1,196 1,198 1,200 1,201 1,203 1,205 1,207 1,208 1,210 1,212 1,214 1,216 1,217 1,219		0,1111 0,1128 0,1144 0,1161 0,1177 0,1193 0,1209 0,1225 0,1241 0,1257 0,1272 0,1288 0,1303 0,1318 0,1333 0,1348 0.1363 0,1378 0,1392 0,1407 0,1421 0,1435 0,1450 0,1464 0,1481 0,1495 0,1505 0,1519 0,1532 0,1546 0,1559 • 0,1573 0,1586 0,1599 0,1612 0,1625 0,1638 0,1650 0,1663 0,1676 0,1688 0,1700 0,1713 0,1725 0,1737 0,1749 0,1761 0,1773 0,1785 0,1797	1,109 1,111 1,112 1,114 1,116 1,117 1,119 1,121 1,123 1,125 1,126 1,128 1,130 1,132 1,133 1,135 1,137 1,139 1,140 1,142 1,144 1,145 1,147 1,149 1,150 1,152 1,153 1,155 1,157 1,158 1,160 1,162 1,163 1,165 1,166 1,168 1,169 1,171 1,172 1,174 1,175 1,177 1,179 1,180 1,182 1,183 1,185 1,186 1,188 1,189		0,09790 0,09938 0,1009 0,1023 0,1038 0,1052 0,1066 0,1080 0,1095 0,1109 0,1123 0,1136 0,1150 0,1163 0,1177 0,1190 0,1203 0,1216 0,1230 0,1243 0,1255 0,1268 0,1280 0,1293 0,1306 0,1318 0,1330 0,1343 0,1354 0,1366 0,1379 0,1391 0,1402 0,1414 ' 0,1426 0,1437 0,1448 0,1460 0,1471 0,1482 - 0,1494 . 0,1505 0,1516 0,1527 0,1538 0,1548 0,1559 0,1570 0,1580 0,1591
136
Продолжение прилож. 8
яр	й - 1,4			Л = 1.33			ПР
	< у г	а 11	н* t	н 1	£	**• | [ t—ч	
2,01	1,221		0,1808	1.	191	0,1602	2,51
2,02	1,223		0,1820	1,192		0,1612	2,52
2,03	1,225		0,1832	1,194		0,1622	2,53
2,04	1,226		1,1843	1,195		0,1633	2,54
2,05	1,227		0,1854	1,	197	0,1643	2,55
2,06	1,229		0,1866	1,198		0,1653	2,56
2,07	1,231		0,1877	1,200		0,1663	2,57
2,08	1,233		0,1888	1,201		0,1673	2.58
2,09	1,234		0,1899	1,202		0,1683	2,59
2,10	1,236		0,1910	1,204		0,1693	2,60
2,11	1,238		0,1921	1,205		0,I703	2,61
2,12	1,240		0,1932	1,207		0.1713	2,62
2,13	1,241		0,1943	1,208		0,1722	2,63
2,14	1,243		0,1954	1,209		0,1732	2,64
2,15	1,245		0,1964	1,211		0,1742	2,65
2,16	1,246		0,1975	1,212		0,1751	2,66
2,17	1.	247	0,1986	1,214		0,1761	2,67
2,18	1,249		0,1996	1,215		0,1770	2,68
2,19	1,251		0,2007	1,216		0,1780	2,69
2,20	1,252		0,2017	1,218		0,1789	2,70
2,21	1,254		0,2027	1,219		0,1798	2,71
2,22	1,256		0,2038	1,22!		0,1808	2,72
2,23	1,257		0,2048	1,222		0,1817	2,73
2,24	1,259		0,2058	1,223		0,1826	2,74
2,25	1,261		0,2068	1,225		0,1835	2,75
2,26	1,263		0,2078	1,226		0,1844	2,76
2,27	1,264		0,2088	1,227		0,1853	2,77
2,28	1,266		0,2098	1,229		0,1862	2,78
2,29	1,267		0,2108	1,230		0,1870	2,79
2,30	1,269		•0,2118	1,231		0,1880	2,80
2,31	1,271		0,2128	1,233		0,1889	2,81
2,32	1,272		0,2137	1,234		0,1898	2,82
2,33	1,274		0,2147	1,235		0,1906	2.83
2,34	1,275		0,2156	1,237		0,1915	2,84
2,35	1,276		0,2166	1,238		0,1924	2,85
2,38	1,277		0,2176	1,	239	0,1932	2,86
2.37	1,279		0,2185	1,241		0,1941	2,87
2,38	1,281		0,2194	1,242		0,1949	2,88
2,39	1,282		0,2204	1,243		0,1958	2,89
2,40	1,284		0,2213	1,245		0,1966	2,90
2,41	1,285		0,2222	1,246		0,1974	2,91
2,42	1,287		0,2231	1,247		0,1982	2,92
2,43	1,289		0,2241	1,249		0,1991	2,93
2,44	1,290		0,2250	1,250		0,I999	2,94
2,45	1,292		0,2259	1,251		0,2007	2,95
2,46	1,293		0,2268	1,252		0,2015	2,96
2,47	1,295		0,2277	1,254		0,2023	2,97
2,48	1,296		0,2286	1,255		0,2031	2,98
2,49	1,298		0,2294	1,256		0,2039	2,99
2,50	1,299		0,2302	1,257		0,2047	3,00
й = 1,4		k = 1,33	
J		1	
£ И %*	*- 1 41 2		*-* 1 1
1,301	0,2312	1,259	0,2055
1,302	0,2321	1,260	0,2063
1,304	0,2330	1,261	0,2071
1,305	0,2338	1,262	0,2078
1,306	0,2346	1,264	0,2086
U308	0,2355	1,265	0,2094
1,310	0,2363	1,266	0,2102
1,311	0,2372	1,267	0,2110
1,312	0,2381	1,269	0,2117
1,314	0,2390	1,270	0,2125
1,315	0,2398	1,271	0,2132
1,317	0,2406	1,272	0,2140
1,318	0,2414	1,274	0,2148
1,319	0,2422	1,275	0,2155
1,321	0,2430	1,276	0,2162
1,322	0,2438	1,277	0,2170
1,324	0,2446	1,278	0,2177
1,325	0,2454	1,280	0,2185
1,327	0,2463	1,281	0,2192
1,328	0,2471	1,282	0,2199
1,330	0,2479	1,283	0,2206
1,331	0,2487	1,284	0,2213
1,332	0,2494	1,285	0,2220
1,334	0,2301	1,286	0,2227
1,335	0,2510	1,288	0,2235
1,337 1,338	0,2518 0,2525	1,289 1,290 1,291 1,292	0,2242 0,2249
1,389	0,2533		0,2255
1,341	0,2541		0,2262
1,342	0.2549	1,294	0,2269
1,343	0,2556	1,295	0,2276
1,345	0,2565	1,296	0,2283
1,346	0,2572	1,297	0,2290
1,347	0,2578	1,298	0,2297
1,349	0,2585	1,299	0,2303
1,350	0,2593	1,301	0,2310
1,351	0,2600	1,302	0,2317
1,353	0.2608	1,303	0,2324
1,354	0,2616	1,304	0,2331
1,355	0,2623	1,305	0,2337
1,357	0,2630	1,306	0,2344
1,358	0,2637	1,307	0,2350
1,360	0,2644	1,308	0,2357
1,361	0,2651	1,309	0,2363
1,362	0,2658	1,310	0,2370
1,363	0,2665	1,312	0,2376
1,365	0,2673	1,313	0,2382
1,366	0,2680	1,314	0,2389
1,367	0,2687	1,315	0,2395
1,369	0,2694	1,316	0,2402
137
Продолжение прнлож. 8
	k - 1.4		ft = l,33			k = 1,4		А <=1,33	
	1		7			7		7	
р	ле & К 11	1 «to 1	о. Я 11	' | О) 1 *	р	ле d	1-1 | «и 1	ла а £ II	г-1 | д
3,01	1,370	0,2700	1,317	0,2407	3,51	1,432	0,3014	1,369	0,2694 :
3,02	1,371	0,2707	1,318	0,2414	3,52	1,433	0,3019	1,370	0,2699 ।
3,03	1,373	0,2715	1,319	0,2422	3,53	1,434	0,3025	1,371	0,2705
3,04	1,374	0,2722	1,320	0,2427	3,54	1,435	0,3031	1,372	0,2710
3,05	1,375	0,2729	1,321	0,2433	3,55	1,436	0,3037	1,373	0,2715
3,06	1,377	0,2736	1,322	0,2439	3,56	1,437	0,3042	1,374	0,2720
3,07	1,378	0,2743	1,323	0,2446	3,57	1,438	0,3048	1,375	0,2725
3,08	1,379	0,2749	1,325	0,2450	3,58	1,439	0,3053	1,376	0,2730
3,09	1,380	0,2755	1,326	0,2457	3,59	1,441	0,3059	1,377	0,2736
3,10	1,381	0,2761	1,327	0,2463	3,60	1,442	0,3064	1,378	0,2741
3,11	1,383	0,2768	1,328	0,2470	3,61	1,443	0,3070	1,378	0,2746
3,12	1,385	0,2775	1,329	0,2477	3,62	1,444	0,3076	1,379	0,2751
3,13	1,386	0,2782	1,330	0,2482	3,63	1,445	0,3082	1,380	0,2756
3,14	1,387	0,2788	1,331	0,2487	3,64	1,446	0,3087	1,381	0,2761
3,15	1,388	0,2795	1,332	0,2494	3,65	1,447	0,3092	1,382	0,2766
3,16	1,390	0,2802	1,333	0,2499	3,66	1,449	0,3097	1,383	0,2771
. 3,17	1,391	0,2809	1,335	0,2504	3,67	1,450	0,3102	1,384	0,2776
3,18	1,392	0,2815	1,336	0,2511	3,68	1,451	0,3108	1,385	0,2781
3,19	1,393	0,2821	1,337	0,2518	3,69	1,452	0,3114	1,386	0,2786
3,20	1,394	0,2827	1,338	0,2524	3,70	1,453	0,3119	1,387	0,2791
3,21	1,395	0,2834	1,339	0,2529	3,71	1,454	0,3124	1,388	0,2795
3,22	1,396	0,2840	1,340	0,2536	3,72	1,455	0,3129	1,389	0,2799
3,23	1,398	0,2846	1,341	0,2541	3,73	1,456	0,3134	1,390	0,2804
3,24	1,399	0,2852	1,342	0,2546	3,74	1,458	0,3139	1,391	0,2809
3,25	1,401	0,2859	1,343	0,2553	3,75	1,459	0,3145	1,392	0,2814
3,26	1,402	0,2865	1,344	0,2558	3,76	1,460	0,3150	1,393	0,2819
3,27	1,403	0,2871	1,345	0,2563	3,77	1,461	0,3156	1,393	0,2824
3,28	1,404	0,2878	1,346	0,2570	3,78	1,462	0,3161	1,394	0,2829
3,29	1,405	0,2885	1,347	0,2575	3,79	1,463	0,3166	1,395	0,2834
3,30	1,406	0,2891	1,348	0,2580	3,80	1,464	0,3171	1,396	0,2837
3,31	1,408	0,2897	1,349	0,2587	3,81	1,466	0,3176	1,397	0,2842
3,32	1,409	0,2903	1,350	0,2592	3,82	1,467	0,3181	1,393	0,2847
3,33	1,410	0,2909	1,351	0,2597	3,83	1,458	0,3186	1,399	0,2852
3,34	1,411	0,2914	1,352	0,2604	3,84	1,469	0,3191	1,400	0,2957
3,35	1,413	0,2920	1,353	0,2609	3,85	1,470	0,3197	1,401	0,2862
3,36	1,414	0,2927	1,354	0,2614	3,86	1,471	0,3202	1,402	0,2865
3,37	1,415	0,2933	1,355	0,2619	3,87	1,472	0,3206	1,402	0,2870
3,38	1,416	0,2939	1,356	0,2625	3,88	1,473	0,3211	1,403	0,2875
3,39	1,418	0,2945	1,357	0,2631	3,89	1,474	0,3216	1,404	0,2880
3,40	1,419	0,2950	1,358	0,2635	3,90	1,475	0,3222	1,405	0,2885
3,41	1,420	0,2956	1,359	0,2642	3,91	1,476	0,3227	1,406	0,2889
3,42	1,421	0,2963	1,360	0,2647	3,92	1,477	0,3231	1,407	0,2893
3,43	1,422	0,2969	1,361	0,2652	3,93	1,478	0,3236	1,408	0,2898
3,44	1,423	0,2975	1,362	0,2659	3,94	1,479	0,3241	1,409	0,2903
3,45	1,424	0,2981	1,363	0,2664	3,95	1,480	0,3245	1,410	0,2906
3,46	1,426	0,2986	1,364	0,2669	3,96	1,482	0,3250	1,411	0,2911
3,47	1,427	0,2992	1,365	0,2674	3,97	1,483	0,3256	1,412	0,2916
3,48	1,428	0,2997	1,366	0,2679	3,98	1,484	0,3261	1,413	0,2920
3,49	1,429	0,3003	1,367	0,2684	3,99	1,485	0,3266	1,413	0,2925
3,50	1,430	0,3008	1,368	0,2689	4,00	1,486	0,3270	1,414	0,2929
138
Продолжение прилож. 8
	k = 1/4		k 1,33	
	7		лу	
р	К II	4я* 1	СХ II *-j	^-1 | Cb 1
4,10	1,498	0,3322	1,424	0,2977
4,20	1,509	0,3373	1,431	0,3012
4,30	1,519	0,3417	1,440	0,3056
4,40	1,528	0,3455	1,448	0,3095
4,50	1,537	0,3494	1,456	0,3132
4,60	1,547	0,3535	1,464	0,3171
4,70	1,557	0,3578	1,472	0,3206
4,80	1,566	0,3614	1,480	0,3244
4,90	1,576	0,3654	1,488	0,3280
5,00	1,585	0,3692	1,495	0,3311
5,10	1,594	0,3723	1,503	0,3347
5,20	1,603	0,3757	1,510	0,3378
5,30	1,612	0,3796	1,517	0,3408
5,40	1,620	0,3827	1,525	0,3442
5,50	1,628	0,3856	1,531	0,3469
5,60	1,637	0,3891	1,539	0,3503
5,70	1,646	0,3925	1,545	0,3527
5,80	1,654	0,3955	1,552	0,3557
5,90	1,662	0,3983	1,559	0,3587
6,00	1,670	0,4012	1,565	0,3610
6,10	1,678	0,4038	1,571	0,3635
6,20	1,686	0,4068	1,579	0,3667
6,30	1,693	0,4094	1,584	0,3687
6,40	1,701	0,4121	1,591	0,3715
6,50	1,709	0,4148	1,596	0,3734
6,60	1,716	0,4172	1,603	0,3762
6,70	1,724	0,4199	1,609	0,3784
6,80	1,731	0,4223	1,614	0,3805
6,90	1,737	0,4243	1,621	0,3831
7,00	1,745	0,4269	1,627	0,3854
7,10	1,752	0,4291	1,632	0,3872
7,20	1,760	0,4318	1,638	0,3895
7,30	1,766	0,4338	1,644	0,3918
7,40	1,773	0,4360	1,649	0,3936
7,50	1,780	0,4382	1,655	0,3958
7,60	1,786	0,4403	1,660	0,3976
7,70	1,793	0,4423	1,665	0,3994
7,80	1,800	0,4445	1,671	0,4016
7,90	1,806	0,4462	1,677	0,4038
8,00	1,813	0,4484	1,682	0,4054
8,10	1,819	0,4502	1,687	0,4072
8,20	1,826	0,4524	1,691	0,4087
8,30	1,832	0,4542	1,697	0,4108
8,40	1,839	0,4562	1,702	0,4124
8,50	1,845	0,4580	1,707	0,4141
8,60	1,851	0,4597	1,713	0,4163
8,70	1,857	0,4614	1,718	0,4179
8,80	1,864	0,4635	1,722	0,4192
8,90	1,869	0,4649	1,727	0,4210
9,00	1,876	0,4669	1,733	0,4229
10,60
10,70
10,80
10,90
11,00
9,10
9,20
9,30
9,40
9,50
12,60
12,70
12,80
12,90
13,00
12,10
12,20
12,30
12,40
12,50
13,10
13,20
13,30
13,40
13,50
10,10
10,20
10,30
10,40
10,50
13,60
13,70
13,80
13,90
14,00
9,60
9,70
9,80
9,90
10,00
11,60
11,70
11,80
11,90
12,00
11,10
11,20
11,30
11,40
11,50
ЛР
k= 1.4		k = 1.33	
7 •йг а, II to	<-1 1	7 « а* сх К II to	w | to 1
1,881
1,886
1,893
1,899
1,905
1,911
1,916
1,921
1,926
1,932
1,937
1,943
1,948
1,954
1,961
1,965
1,970
1,975
1,980
1,986
1,991
1,995
2,001
2,007
2,011
2,016
2,021
2,027
2,031
2,035
2,040
2,044
2,050
2,055
2,060
2,063
2,069
2,072
2,079
2,082
2,088
2,091
2,096
2,101
2,106
2,111
2,114
2,118
2,121
2,127
0,4684
0,4697
0.4718
0.4734
0,4746
0,4766
0,4781
0,4794
0,4808
0,4828
0,4838
0,4856
0,4866
0,4882
0,4901
0,4911
0,4924
0,4937
0,4949
0,4965
0,4977
0,4988
0,5003
0,5017
0,5027
0,5039
0,5052
0,5067
0.5077
0,5086
0,5097
0,5106
0,5123
0,5134
0,5146
0,5152
0,5167
0,5174
0,5191
0,5197
0,5212
0,5217
0,5234
0,5240
0,5251
0,5263
0,5269
0,5278
0,5285
0,5298
1,738
1,742
1,746
1,750
1,755
1,761
1.765
1,770
1,774
1,778
1,782
1,786
1,791
1,796
1,801
1,805
1,808
1,812
1,817
1,821
1,826
1,828
1,833
1,837
1,841
1,845
1,849
1,854
1,858
1,862
1,865
1,868
1,871
1,875
1,879
1,884
1,888
1,892
1,895
1,899
1,902
1,905
1,910
1,914
1.917
1,920
1,923
1,927
1,932
1,935
0,4246
0,4259
0,4272
0,4285
0,4302
0,4321
0,4334
0,4351
0,4364
0,4376
0,4389
0,4401
0,4416
0,4433
0,4448
0,4460
0,4496
0,4508
0,4524
0,4530
0,4545
0,4556
0,4567
0,4580
0,4591
0,4606
0,4619
0,4630
0,4638
0,4647
0,4654
0,4667
0,4678
0,4692
0,4703
0,4716
0,4723
0,4734
0,4742
0,4751
0,4764
0,4775
0,4783
0,4792
0,4800
0,4811
0,4824
0,4832
139
Продолжение прилож. 8
лр	k = 1,4		fr = 1,33		ЯР	k = 1,4		k = 1.33	
	р	Н* 1 f—1	1 a £	1		1 * a К 11	T—< | to д	1 a n 11	2
14,10 14,20 14,30 14,40 14,50 14,60 14,70 14,80 14,90 15,00 15,10 15,20 15,30 15,40 15,50 15,60 15,70 15,80 15,90 16,00 16,10 16,20 16,30 16,40 16,50 16,60 16,70 16,80 16,90 17,00 17,10 17,20 17,30 17,40 17,50 17,60 17,70 17,80 17,90 18,00 18,10 18,20 18,30 18,40 18,50 18,60 18,70 18,80 18,90 19,00	2,131 2,136 2,140 2,146 2,150 2,152 2,156 2,161 2,166 2,170 2,173 2,177 2,181 2,186 2,190 2,195 2,199 2,203 2,207 2,210 2,214 2,218 2,221 2,226 2,231 2,234 2,238 2,241 2,245 2,249 2,254 2,258 2,261 2,264 2,268 2,271 2,276 2,279 2,283 2,287 2,290 2,293 2,298 2,300 2,303 2,307 2,311 2,315 2,319 2,321	0,5308 0,5319 0,5327 0,5340 0,5349 0,5353 0,5362 0,5373 0,5384 0,5392 0,5398 0,5412 0,5416 0,5426 0,5434 0,5444 0,5453 0,5457 0,5469 0,5475 0,5484 0,5491 0,5497 0,5509 0,5518 0,5524 0,5531 0,5537 0,5550 0,5553 0,5558 0,5571 0,5577 0,5581 0,5590 0,5597 0,5607 0,5612 0,5616 0,5628 0,5633 0,5639 0,5648 0,5652 0,5658 0,5665 0,5673 0,5680 0,5688 0,5692	1,937 1,941 1,945 1,948 1,951 1,954 1,958 1,962 1,964 1,968 1,971 1,973 1,977 1,981 1,984 1,987 1,991 1,994 1,995 2,000 2,003 2,005 2,009 2,011 2,015 2,018 2,021 2,024 2,028 2,030 2,032 2,037 2,039 2,042 2,045 2,047 2,051 2,054 2,056 2,060 2,062 2,065 2,068 2,070 2,074 2,076 2,080 2,082 2,084 2,087	0,4838 0,4848 0,4859 0,4866 0,4874 0,4884 0,4893 0,4903 0,4907 0,4918 0,4926 0,4931 0,4942 0,4962 0,4959 0,4968 0,4977 0,4984 0,4991 0,5000 0,5006 0,5014 0,5022 0,5027 0,5037 0,5044 0,5052 0,5059 0,5070 0,5074 0,5079 0,5091 0,5095 0,5102 0,5110 0,5115 0,5125 0,5132 0,5136 0,5146 0,5150 0,5157 0,5165 0,5169 0,5179 0,5184 0,5193 0,5197 0,5202 0,5208	19,10 19,20 19,30 19,40 19,50 19,60 19,70 19,80 19,90 20,00 20,10 20,20 20,30 20,40 20,50 20,60 20,70 20,80 20,90 21,00 21,10 21,20 21,30 21,40 21,50 21,60 21,70 21,80 21,90 22,00 22,10 22,20 22,30 22,40 22,50 22,60 22,70 22,80 22,90 23,00 23,10 23,20 23,30 23,40 23,50 23,60 23,70 23,80 23,90 24,00	2,325 2,328 2,331 2,335 2,339 2,341 2,343 2,348 2,352 2,356 2,359 2,362 2,365 2,369 2,371 2,374 2,380 2,382 2,385 2,389 2,391 2,395 2,399 2,401 2,404 2,408 2,411 2,414 2,418 2,420 2,422 2,427 2,430 2,433 2,436 2,440 2,442 2,445 2,448 2,451 2,454 2,458 2,460 2,462 2,466 2,469 2,472 2,475 2,479 2,481	0,5699 0,5705 0,5711 0,5717 0,5725 0,5728 0,5732 0,5741 0,5749 0,5756 0,5762 0,5766 0,5771 0,5779 0,5782 0,5787 0,5798 0,5802 0,5807 0,5815 0,5818 0,5824 0,5832 0,5835 0,5840 0,5846 0,5852 0,5857 0,5864 0,5868 0,5871 0,5879 0,5885 0,5889 0,5895 0,5901 0,5905 0,5910 0,5915 0,5920 0,5925 0,5932 0,5935 0,5939 0,5945 0,5949 0,5956 0,5960 0,5967 0,5970	2,089 2,093 2,096 2,098 2,101 2,104 2,107 2,109 2,112 2,114 2,116 2,119 2,122 2,124 2,127 2,129 2,133 2,136 2,138 2,140 2,143 2,145 2,148 2,151 2,153 2,155 2,158 2,161 2,163 2,165 2,168 2,170 2,173 2,176 2,178 2,180 2,183 2,185 2,187 2,189 2,192 2,194 2,197 2,199 2,202 2,204 2,206 2,208 2,211 2.214	0,5214 0,5222 0,5228 0,5234 0,5240 0,5247 0,5254 0,5258 0,5264 0,5269 0,5274 0,5280 0,5287 0,5291 0,5298 0,5302 0,5312 0,5319 0,5323 0,5327 0,5333 ; 0,5338 0,5344  0,5351 0,5355 0,5360 0,5366 0,5373 0,5377 0,5382 0,5387 0,5392 0,5398 0,5405 0,5409 0,5414 0,5419 0,5424 0,5428 0,5433 0,5438 0,5442 0,5448 0,5453 0,54-59 0,5463 0,5467 0,5470 0,5477 0,5484
140
Продолжение прилож. 8
лр			k ~ 1,33		ЯР	А = 1,4		А = 1,33	
	7 •« л; & К II	w | а* 1 -Ч	1—	1		.. d«-=3 . ч 1—я		й II	1
24,10 24,20 24,30 24.40 24,50	2,483 2,487 2,490 2,492 2,495	0,5973 0,5979 0,5984 0,5987 0,5993	2,216 2,218 2,220 2,222 2,224	0,5488 0,5491 0,5496 0,5500 0,5505	24,60  24,70 24,80 24,90 25,00	2,409 2,501 2,503 2,508 2,510	0,5999- 0,6002 0,6004 0,6013 0,6016	2,226 2,228 2,230 2,234 2,236	0,5509 0,5512 0,5516 0,5524 0,5528
ПРИЛОЖЕНИЕ 9. Таблица стандартной атмосферы
(ГОСТ 4401—64)
Я, км	Ри. дан/см*	Рц, кгс/см*	7К. К	а, м/с
-0,5	1,07523	1,09606	291,42	342,20
0	1,01360	1.03323	288,15	340 28
0,5	0,95486	0.97Й35	284,90	338,36
1,0	0,89907	0,91648	281,65	336,43
1.5	0,84595	0,86233	278,40	334,48
2,0	0,79525	0,81065	275,14	332,52
2,5	0,74719	0,76166	271,89	330,55
3,0	0,70149	0,71508	268,64	328,56
3,5	0,65797	0,67071	265,38	326,56
4,0	0,61677	0,62836	262,13	324,56
4.5	0,57769	0,68888	258,88	322,64
5,0	0,54064	0,55111	255,63	320,51
5,5	0,50552	0,51531	252,38	318,47
6,0	0,47229	0,48144	249,13	316,41
6,5	0,44084	0,44938	245,88	314,34
7,0	0,41112	0,41908	242,63	312,25
7,5	0,38303	0,39045	239,38	310,15
8,0	0,35660	0,36351	236,14	308,05
8,5	0,33159	0,33801	232,89	305,92
9,0	0,30801	0,31398	229,64	303,78
9,5	0,28588	0,29142	226,40	301.63
10,0	0,26500	0,27013	223,15	299,45
.	10,5	0,24537	0,25012	219,90	297,27
11,0	0,22697	0,23137	216,66	295,07
11,5	0,20984	0,21390	216,66	295,07
12	0,19397	0,19773	216,66	295,07
12,5	0,17932	0,18279	216,66	29-5,07
141
ЛИТЕРАТУРА
1.	Ana шев М. Д. Теплоемкость технических газов. АН СССР, 1957, (Труды лабо-
ратории двигателей, Выл. III).
2.	Вукалович М. П., Кириллин В. А., Ремизов С. А., Силец-
к и й В. С., Т и м □ ф е е в В. И. Термодинамические свойства газов. М., Машгиз, 1953.
3.	В а р га фт и к Н. Б. Справочник по теплофнзическим свойствам газов и жидко-
стей. М., Физматгиз, 1963.
4.	Дорофеев В. М. Термодинамический расчет ВРД с помощью диаграмм л— I-
функций. Куйбышев, Изд. КуАИ, 1968.
5.	Дубов к ин Н. Ф. Справочник по углеводородным топливам я их продуктам сго-
рания. М., Госэнергоиздат, 1962.
6.	К о т л я р И. В. Тепловая диаграмма для воздуха и продуктов сгорании. Киев,
Машгиз, 1951.
7.	Масленников М. М., Б е к л и Ю. Г., Ша л ь ма н Ю. И. Газотурбинные
двигатели для вертолетов. М., «Машиностроение», 1969.
8.	Маслов В. Г. Выбор параметров и термодинамический расчет авиационных
ГТД. Куйбышев, Изд. КуАИ, 1970-
9.	Марков Н. Й., Бакулев В. И. Расчет высотно-скоростных характеристик
турбореактивных двигателей. М., Обороигиз, 1960.
10.	Реактивные двигатели. Под род. О. Е. Ланкастера. Т. XII, серия «Аэродинамика
больших скоростей и реактивная техника», Воениздат, 1962.
11.	Р и в к и н С. Л. Термодинамические свойства газов., М.—Л., «Энергия», 1964.
12.	Стечкин Б. С. и др. Теория реактивных двигателей. Ч. II, М-, Обороигиз, 1958;
ч. I, 1966.
13.	Таблицы термодинамических свойств газов. ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского, М.> Гос-
энергоиздат, 1953.
14.	Ф и ш б е й н Б. Д., Первышин Н. В, Методика расчета влиянии влажности
атмосферного воздуха на характеристики турбовентиляторного двигателя. «Известия вузов.
Авиационная техника», 1967, № 2.
15.	X е м м и н г Р. В. Численные методы для научных работников и инженеров. М.
«Наука», 1972.
16.	Холщевников К- В. Некоторые вопросы теории и расчета ТРД. М., Оборон-
гиз, 1960.
17.	Gas Turbine, Cas Charts Research Memorandum G-44, Bureau of Ships Navy Depart-
ment, 1944.
18.	V insent E. T. The Theory and Design of Gas Turbines and Jet Eugines,New 
York, 1950.
ОГЛАВЛЕНИЕ
Обозначения........................................................................ 3
Введение .......................................................................... ®
Глава 1. Термодинамические соотношения для газов с переменной теплоемкостью
и рабочий процесс ГТУ ....................................................
8
I.	Количественное влияние температуры, давления ы влагосодержания на тепло- 8
емкость воздуха и продуктов сгорания ГТУ.................................
2.	Основные уравнения процессов и термодинамические свойства продуктов сго-
₽ания углеводородных топлив ГТУ............................................. 14
асчет процессов ГТУ с помощью термодинамических функций л—i—s ...	17
4,	Особенности расчета расхода топлива в камере сгорания ГТУ с учетом влаж-
ности атмосферного воздуха ................................................. 19
Глава 11. Термо газолинами чески й расчет ГТУ................................... 24
5.	Исходный термогазодинамическнй расчет ГТУ при постоянных средних тепло-
емкостях процессов ......................................................... 25
6.	Исходный термогазодинамнческий расчет ГТУ с учетом переменной теплоем-
кости с помощью л—I—з-фупкций .............................................. 30
7-	Методические особенности расчета характеристик ГТУ . .................... 32
8.	Методические особенности учета влажности атмосферного воздуха при термо-
газодипамическях расчетах ГТУ ...........................................  35
9.	Особенности программирования термогазодиншкческих расчетов ГТУ на
ЭЦВМ с использованием термодинамических функций л i—s...................... 38
Глада Ш. Расчет характеристик ГТУ яри сухом и влажном атмосферном воздухе
с помощью таблиц л—i—з..............................................г.........	42
10.	Методика расчета характеристик ГТУ....................................... 42
II.	Методика расчета таблиц термодинамических функций я—i—s.................. 48
12.	Таблицы л—i—s для продуктов сгорания углеводородного топлива в сухом
воздухе п для сухого воздуха ................................................ 50
Продукты сгорания при: а = 1,0 (с. 50), а — 4,0 (с. 51)
Сухой воздух а = оо (с. 53)
13.	Таблицы л—х—s для продуктов сгорания углеводородного топлива во влаж-
ном воздухе, для влажного воздуха и водяного пара ........................... 55
Продукты сгорания при: а = 1,0, d = 0,04 (с. 55), d = 0,08 (с. 57), d — 0,15
(с. 59); а = 4,0, d = 0,04 (с. 60), d = 0,08 (с. 62), d = 0,15 (с. 64)
Влажный воздух: сх = оо, d = 0,04 (с. 66), d = 0,08 (с. 67); d - 0,15 (с. 69)
Водяной пар (с. 71)
Глава /V. Расчет характеристик ГТУ при сухом и влажном атмосферном воздухе
с помощью я—(—Г-диаграмм...........................................   73
14.	Методика расчета ....................................................... 73
15.	ат—i—T-диаграммы для сухого воздуха (сс = оо)........................... 90
16.	л —Г—Т-диаграммы для продуктов сгорания углеводородного топлива при
а = 4 в 4=0	..................................................... ЮЗ
Приложение 1. Диаграмма для определения относительного расхода топлива
ГТУ при сухом атмосферном воздухе ......................................... 124
Приложение 2. Относительное изменение величины расхода топлива ГТУ
в	зависимости от влагосодержания атмосферного воздуха:	—— = / (rf) . . .	127
Ят
143
Приложение 3. Зависимость изобарной теплоемкости сухого воздуха и про-
дуктов сгорании углеводородного топлива от температуры.................. 128
Приложение 4. Зависимость показателя адиабаты сухого воздуха и продук-
тов сгорания углеводородного топлива от температуры . . . . ............ 130
Приложение 5. Относительное изменение газовой постоянной, показателей
адиабаты воздуха и продуктов сгорания углеводородного топлива в завзсимости
от илагосодержанпя ..................................................... 132
Прял о ж е н не <5. Поправочные коэффициенты к критериям подобия для компрес-
соров и турбин, учитывающие влажность атмосферного воздуха.............. 133
Приложение 7- Изменение влагоседержания в зависимости от 'температуры,
давления и относительной влажности атмосферного воздуха................. 135
Приложение 8. Таблицы для расчетной оценки процессов сжатия и расшире-
ния в ГТУ .............................................................. 136
Приложение 9. Таблица стандартной атмосферы .............................. 141
Список литературы ......................................................   142
Коллектив а и т о р о д
ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОТУРБИННЫХ СИЛОВЫХ УСТАНОВОК
Редактор яздатольства В. В. Быстрицкая
Технические редакторы: Д, Д. Злькинд, А. М. Калтыеича Корректор Я, Бсрейиш
Переплет художника Б- Б, Тор^йг^й
Сдано в набор 12/11 1073 г. Подписано к печати 11/1X 1973 г.
T-12Q98 Формат 70 X 1007м бумага К? 3. Усл пс^ Л- 11J Уч.-нзд* я- 13,15 Тираж 3000 ^кз.
ЗйК. № 2А1 Цена 1 р- 45 к.
Издательство «МАШИНОСТРОЕНИЕ», 107885* Москва. Б-78. i-й Басманный пер., 3
Ленинградская типография X? G Союзполиграфпрома прн Государственном Комитете
Сонета Мпнистрон СССР по делам издательств, полиграфия и княждай торговли
193IM, Ленинград, ул. Моисеев ко, 10