/
Текст
• .''Л 4’-i 0' |g|£v; ” Ж-V- IW Л t Ж 5.- !вЖг1 fe ” '>. I т '". г S- Ш (Ж: ? щ > йт с ф. , цА • ТЕРМО- ГЛЗСЩИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОТУРБИННЫХ СИЛОВЫХ УСТАНОВОК '. i ' Я .< V -ia > : ..
ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОТУРБИННЫХ СИЛОВЫХ УСТАНОВОК Моск в а «МАШИНОСТРОЕНИЕ» 1973
Т35 УДК 621.438 : 536-7.001.24 Термогазодинамический расчет газотурбинных силовых устано- вок. М., «Машиностроение», 1973, 144 с. В монографии приводятся методики термогазодинамнческого рас- чета газотурбинных силовых установок (ГТУ), работающих в атмо- сфере сухого и влажного воздуха. Рассмотрены различные методы учета переменной теплоемкости. Подробно рассматривается влияние изменения атмосферной влажности на расчет характеристик ГТУ. Даются рациональные способы расчета ГТУ при использовании универсальных ЭЦВМ, малых ЭЦВМ и других вычислительных устройств, а также логарифмической линейки. Приведены компактные таблицы, диаграммы и графики термоди- намических параметров воздуха и продуктов сгорания углеводород- ных топлив во влажном и сухом воздухе, а также другие вспомога- тельные материалы к расчету ГТУ. Монография рассчитана яа научных работников, инженеров, зани- мающихся исследованием и конструированием ГТУ. Ее материалы могут быть использованы также при дипломном и курсовом проекти- ровании ГТУ различного назначения. Табл. 19, пл. 25, список лит. 17 назв. Авторы книги: [ Дорофеев В. М. |, Маслов В. Г., Сватенко С, А-, Фншбейн Б. Д. Первышин Н. В. , © Куйбышевский авиационный институт им. С. П. Королева, 1973 г,
ОБОЗНАЧЕНИЯ Символы Л/ - мощность; q-c — относительный расход топ- GT лива; qx ” ; Се = -jp----удельный расход топлива, Jve отнесенный к мощности на валу ГТУ; п — частота вращения ротора; d — влагосодержание воздуха, масса (доля) водяного пара в 1 кг сухого воздуха; <₽d — относительная влажность; (р0 — скоростной коэффициент вы- ходного сопла или выход- ного устройства ГТУ; F — площадь; р — давление; G — расход воздуха, газа, топ- лива; —---------параметр приведенного рас- хода; ц — коэффициент расхода; Р ср dF. £ k — показатель адиабаты; — низшая теплота сгорания топлива при Го - 293,15 К; d -- 0; £ — коэффициент полного сго- рания; ст — коэффициент восстановления полного давления; рх ГК — —------степень повышения полного Р&х давления в компрессоре; Рг лт — —:-----степень понижения полного рх давления в турбине; I* ' Рт лс - ’ —----степень расширения в вы- рн ходяом тракте ГТУ; Р лр — -------располагаемый перепад да- влений в сечениях газовоз- душного тракта ГТУ; Н — удельная работа, теплопере- пад (компрессора, турбины и т. п.), вычисленные по заторможенным параметрам Т, t— температура; s - удельная энтропия; (— удельная энтальпия; л (Г) — относительное давление, термодинамическая функция: т dT ~ е тй где А ~ V427; ср, 11ср • удельная и мольная изобар- ные теплоемкости; • - газовая постоянная; <7 (X), л (Л) — газодинамические функции приведенной скорости пото- ка; л -- ш/Окр-, Го — стехиометрический коэффи- циент, весовое количество воздуха, теоретически необ- ходимое для полного сгора- ния 1 кг топлива; а — коэффициент избытка воз- духа; w — скорость потока; аКр — критическая скорость; р — плотность; v - <?в Gqxji G& циент. изменения расхода воздуха, учитывающий охла- ждение и утечки через ла- биринтные уплотнения; т) — коэффициент полезного дей- ствия (к. п. д.); g - массовая доля компонента, гравитационная постоянная; — коэффи- 3
г — объемная доля компонента; е — основание натурального ло- гарифма. Индексы — параметры заторможенного по- тока; уд •• удельные параметры ГТУ; ад — адиабатный; о — параметры, приведенные к стан- дартным атмосферным условиям (САУ), Гн = 288,15 К, р„-~ = 1,0332 кгс/см2, ф/f = 0; с. т -свободная турбина; г, в, п—соответственно газ, воздух, во- дяной пар; к, т, с — соответственно компрессор, тур- бина (топливо), выходное сопло; к. с — камера сгорания; ср. — средний; ч- часовой; р — располагаемый; см — смесь; м — механический; охл — охлаждающий; ут •— утечки; d — влажный; вх - - входной канал; е — полезная работа на валу ГТУ; s — параметры влажного воздуха при насыщении. Основные сечения потока (при сложных индексах обозначение сечения дается в скобках) н — сечение невозмущенного потока перед ГТУ; вх — на входе в компрессор; к - - на выходе из компрессора; r — на входе в турбину; т — иа выходе из турбины; тк — на иыходе из турбины компрессора; с — на выходе из ГТУ.
ВВЕДЕНИЕ Термогазодинамический расчет ГТУ исторически сложился на базе термодинамических уравнений, полученных для постоинных теплоемкостей воздуха и продуктов сгорания. С повышением параметров рабочего процесса (лк, Т’ и др.) выявилась необходимость учета изменения теплоемкости рабо- чего тела, что привело к введению ряда поправок к традиционным уравне- ниям, в первую очередь на расход топлива и теплоперепад в турбине. Струк- тура применяемых уравнений позволяла вводить такие поправки на среднюю теплоемкость процесса только при использовании метода последователь- ных приближений, что делало громоздким отыскание точных решений. В связи с этим параллельно начал развиваться графический метод расчета в i—s-диаграмме и ей подобных диаграммах, получивший наибольшее при- менение при расчетах многоступенчатых турбин. Одиако, вследствие того что полезная работа цикла ГТУ является разностью двух больших тепло- пер еп адов и обычно составляет 30—40% от наибольшего перепада, погреш- ность графических методов расчета оказалась неудовлетворительной. Дальнейшее развитие аналитических методов расчета ГТУ привело к более точному учету изменения теплоемкости в рабочем процессе без последовательных приближений. При этом, как и при графических методах расчета, в термодинамическом расчете используются истинные значения теплоемкостей рабочего тела вместо их средних значений. В этих случаях для расчета необходимо располагать таблицами или диаграммами (номограм- мами) основных термодинамических функций (энтальпии, энтропии и т. п.) для воздуха и продуктов сгорания. В настоящее время метод расчета ГТУ с помощью таблиц или диаграмм типа «энталъпия—эитрония» широко рас- пространен. Чаще всего используются таблицы энтальпии и так называемого относительного давления — термодинамической функции, вычисляемой через приращение энтропии: т ~AR J л(Т)=-^-= е л/г = е Ро где соответствующая величина энтальпии г М cp{T)dT. Т' С помощью л-функций уравнение адиабаты, получаемое точным инте- грированием дифференциального уравнения адиабаты (с учетом зависимости k = f (Т)), выглядит следующим образом: Ра __ (Г3) Pi я (Л) ’ 5
вместо традиционного выражения, получаемого приближенным интегриро- ванием (при допущении k ~ const) того же уравнения, Таким образом, расчетные операции возведения в степень и подбора последовательными приближениями показателя /?ср по величинам Тср при использовании термодинамических функций отпадают, что обуславливает большую точность, простоту и быстроту расчетов и стабильность получаемых результатов. Например, при использовании термодинамических функций типа «эн- тальпия—энтропия» удельную адиабатную работу турбины вычисляют следующим образом: = ir — iT , в то время как по традиционному методу средних теплоемкостей где Аср находят последовательными приближениями по величинам Теп - Г; + Использование таблиц термодинамических функций типа «энтальпия— энтропия» является, таким образом, аналитической интерпретацией графи- ческих методов расчета в i—s-диаграммах, потребовавшейся в связи с при- менением ЭЦВМ и необходимостью повысить точность расчета ГТУ. Важным этапом в развитии термогазодинамического расчета ГТУ явился также переход к расчету по заторможенным параметрам потока, что значи- тельно упрощает расчет и не даёт, как показали тщательные проверки, сколько-нибудь заметных погрешностей в расчете. Необходимость в уточнении, облегчении и убыстрении термогазодииами- ческих расчетов ощущается всеми, кто занимается проектированием и расче- том характеристик газотурбинных установок. Поэтому в течение последних 35—40 лет появилось немало различных таблиц и диаграмм, уточняющих и облегчающих термогазодинамические расчеты. Так например, таблицы термодинамических л—I—s-функций для воздуха даны в работах Всесоюз- ного теплотехнического института [13], а также в работах Винцента Е. Т. П8], Ривкина С. Л. [111 и других. С 1959 г. в Куйбышевском авиационном институте, а также в ряде других вузов и организаций, занимающихся исследованиями ГТД, исполь- зуются л—i—Т-функции для продуктов сгорания стандартного углеводород- ного топлива, разработанные под руководством проф. В. М. Дорофеева. Они были выполнены в виде диаграмм [4] и обеспечивали точность, достаточ- ную для инженерных расчетов. Такие диаграммы удобны при расчетах ГТУ с помощью логарифмиче- ской линейки или настольных вычислительных устройств, а также малых ЭЦВМ типа «Проминь», «Мир». В настоящее время во многих организациях расчеты рабочего процесса ГТУ проводятся также я на универсальных электронно-вычислительных машинах БЭСМ, «Минск», «Урал» и т. п. В этом случае целесообразно поль- зоваться л—i—s-функциями в виде таблиц. Следует отметить, что в последние годы при расчетах ГТУ на универ- сальных ЭЦВМ делаются успешные попытки использовать уравнения для 6
непосредственного определения термодинамических функций по заданным таблицам ср или s интерполяцией их с помощью сложных полиномов и т. п. Как показал опыт, применение быстродействующих ЭЦВМ не сняло остроты проблемы совершенствования методик и алгоритмов программ в связи с высокой дефицитностью, а также стоимостью машинного времени. Практика программирования показывает, что при прочих равных условиях применение термодинамических функций сокращает затраты машинного времени на расчет ГТД различных схем в 1,5—2 раза. Эксплуатация современных газотурбинных установок в различных климатических условиях потребовала также учета влияния влажности на их характеристики. Достаточно отметить, что одно только увеличение удель- ного расхода топлива ГТУ вследствие этого может достигать 3—6%. Расчет рабочего процесса с учетом влажности вследствие более слож- ного состава рабочего тела является еще более трудоемким. Применение л—i—s-функций при таких расчетах очень эффективно, но необходимые для этого материалы пока не публиковались. В настоящей книге дано дальнейшее развитие работ В. М. Дорофеева по термодинамике рабочего процесса газотурбинных двигателей с учетом влияния атмосферной влажности на характеристики ГТУ, а также рас- смотрен опыт применения для расчетов этих характеристик разнообразных ЭЦВМ. В ией излагаются основы термогазодинамического расчета ГТУ, работающих в условиях сухого и влажного воздуха (гл. I и II), приводятся рабочие формулы и графики, таблицы и диаграммы я—i—s-функций, необ- ходимые для таких расчетов, а также даются числовые примеры расчета характеристик ГТУ (гл. Ш и IV). Диапазон фиксированных значений влаго- содержания d и коэффициента избытка воздуха а, для которых с помощью ЭЦВМ вычислены таблицы термодинамических функций, выбран таким обра- зом, чтобы обеспечить необходимую точность расчетов в практически инте- ресной области рабочих режимов ГТУ различного назначения. Практика программирования на универсальных ЭЦВМ показала, что использовать таблицы л—i—s-функций в зависимости от температуры с шагом, меньшим чем 10°, не имеет смысла. В связи с этим приводимые в книге таблицы полу- чились весьма компактными. Исходя из того, что расчет характеристик ГТУ обычно производят для температур окружающего воздуха меньших 60° С и при относительной влаж- ности — 0< 100%, таблицы рассчитаны для четырех значений d (0; 0,04; 0,08; 0,15), что позволяет выполнять точную интерполяцию для любых про- межуточных 'значений d, характерных для земной атмосферы \ на ЭЦВМ с различными объемами памяти. Большинство современных ГТУ имеет эксплуатационные режимы в диа- пазоне коэффициентов избытка воздуха а = 3-^-8. Для форсажных камер сгорания наиболее характерен диапазон а = 1,15-н1,5. Опыт работы пока- зывает, что для расчета характеристик различных типов ГТУ допустимо иметь таблицы л—I—s продуктов сгорания со следующими значениями коэффициента избытка воздуха а = 1,0; 4,0; oq. В гл. Ш для значений а — 1,0; 4,0 и а = оо даны таблицы я—1—s для продуктов сгорания стандартного углеводородного топлива в сухом и влажном воздухе (d. — 0; 0,04; 0,08 и 0,15), а в гл. IV приведены л—i—Т- диаграммы, необходимые при расчетах с помощью настольных вычислитель- ных устройств и малых ЭЦВМ. В приложениях приведены необходимые вспомогательные материалы к термогазодинамическим расчетам ГТУ. 1 Климатологический справочник СССР. Вып. 8. Влажность воздуха. Ч. 5, т. I, Л., Гйдрометеоиздат, 1959. 7
ГЛАВА 1 ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ГАЗОВ С ПЕРЕМЕННОЙ ТЕПЛОЕМКОСТЬЮ И РАБОЧИЙ ПРОЦЕСС ГТУ 1. КОЛИЧЕСТВЕННОЕ ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, ДАВЛЕНИЯ И ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ НА ТЕПЛОЕМКОСТЬ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ГТУ Изобарная теплоемкость ср воздуха и продуктов сгорания в значитель- ной степени зависит от температуры и влагосодержания. На рис. 1 показана зависимость теплоемкости ср и показателя адиабаты k воздуха и продуктов сгорания керосина в воздухе при а = 4,0 и 1,0 от температуры при влагосо- держании d =? 0. В пределах изменения температуры от 273 до 1800 К теплоемкость ср сухого воздуха возрастает на 23%, а продуктов сгорания на 31%, показатель адиабаты в том же интервале изменения температуры па- дает для воздуха на 7% и для продуктов сгорания — на 9%. Теплоемкость пара значительно отличается от теплоемкости воздуха и продуктов сгорания, поэтому значения последних существенно зависят от наличия в иих влаги. Удельные теплоемкости влажных воздуха и продук- тов сгорания при постоянном давлении могут быть вычислены по известным соотношениям для газовых смесей: „ __ сРз + ' сРв.ё— 1_|_4 ’ где Сра и сРа — изобарная теплоемкость соответственно сухого воздуха и водя- ного пара. На рис. 2 приведены зависимости изобарной теплоемкости и значения показателя адиабаты k от температуры для воздуха и продуктов сгорания (а — 1) при различных значениях влагосодержания. Значения ср приняты по данным М. П. Вукаловича и др. [2]. Влияние влагосодержания различно при различных температурах. При температуре 400 К изменение влагосодер- жания от 0 до 0,2 приводит к возрастанию ср воздуха приблизительно на 14% и к уменьшению k на 1,5%, а при температуре 1800 К такое же изменение влагосодержания вызывает увеличение ср на 21% и уменьшение k на 3%. Пренебрежение зависимостью изобарной теплоемкости от температуры и влагосодержания существенно сказывается иа точности вычисления коли- чества подводимой теплоты, работы сжатия и расширения и других параме- тров рабочего процесса. Необходимые для расчетов ГТУ зависимости отно- сительного изменения показателя адиабаты kd, газовой постоянной Rd от влагосодержания воздуха даются в приложении 5. 8
Рис. I. Зависимость i< лобарной теплоемкости и показателя адиабаты от температуры и коэффи- циента избытка воздуха Рис. 2. Зависимость изобарной теплоемкости и показателя адиабаты от температуры, коэффи- циента избытка воздуха и влагосодержання На рнс. 3 показало изменение подводимой теплоты qT в изобарном про- цессе; так, например, при нагреве воздуха от 273 до 1800 К отношение qr при переменной теплоемкости к значению дт при постоянной теплоемкости 9
составляет уже 1,13. В меныпей степени влияние изменения изобарной теплоемкости сказывается на величине работы адиабатного сжатия. На рис. 4 Рис. 3. Влияние переменной теплоемкости на количество теплоты в изобарном про- цессе при возрастания температуры газа и Т*к = 273 К показана зависимость работы адиабатного сжатия и давления соотношения Нк = «Д в компрессоре для (У'Чд)ср=уаг (/Ч^)СР-consl от степени повышения Рис. 4. Влияние переменной теплоемкости на величину адиабатной работы сжа- тия в компрессоре высот Н — 0 и Н ~ 11 000 м. При степени повышения давления як = — 30 ошибка в определении адиабатной работы при Н = 0 составляет 1%, 10
.а при H — 11 000 м равна 0,2%. Однако при расчете полезной работы цикла газотурбинных силовых установок (Не & Нт — Яп) такие погрешности при- водят к ошибкам, в несколько раз большим. Рис. 5. Влияние переменной теплоемкости сухого воздуха на величину параметра приведенного расхода Д~_ К 2 мости от коэффициента избытка воздуха и влаго- содержания Рис. 6. Изменение вели- чины ркр = = k / 2 X 1 в зависи- На рис. 5 показано влияние начальной температуры Т? и располагаемого перепада давлений — лр на параметр удельного приведенного расхода 2 \*-1 ^уд ~ Fp* — М характеризующий пропускную способность сечеиий ГТУ. На рис. 5 ' Ср---у аг _ Д(ср = V а г) А (ср— const) * ^p=const 11
Определение параметров газа в критическом сечении сопла не представ- ляет затруднений, если известно отношение давлений fe ft — РкР =( 2 У' 1 Ptcp— V А--1 J Однако величина ркр, легко вычисляемая при неизменной теплоемкости, в действительности будет также заметно зависеть от начальной температуры, коэффициента избытка воздуха и влагосодержания (рис. 6). Рассмотрение приведенных на рис. 1—6 зависимостей показывает, в какой мере важно учитывать влияние температуры и влагосодержания на kf и т. п. при расчете ГТУ. Влияние давления на удельные теплоемкости ср и рассмотрено в рабо- тах М- П. 'Вукаловича и др. 12] и М. Д. Апашева [11. Как известно, Дср — Л Т ( ^dp> pi (1) Анализ выражения (1) на базе известных уравнений: Клапейрона pv = RTt (2) Ван-дер-Ваальса (р + &в) = КГ, (3) Бертл о (р+-^)(«-6в)=да’1 (4) Вукаловича и Новикова (р+£)(»-*) = v ' А (5) показывает, что при использовании уравнений (2) и (3) Аср = 0, при исполь- зовании уравнения (4) А — 81 ^кр — 32 * ИРкрТ» Р и при использовании уравнения (5) Ь®-(5+2т)+-Ц^ 5 Ц- 2m ~2 рТ 5 + 2m 2 ' (6) В этих уравнениях v — удельный объем; — газовая постоянная; «в, Ьв. ^в» Ь — коэффициенты уравнений Ван-дер-Ваальса, Бертло, Вукаловича и Новикова; Л'’2— число одиночных, двойных и т. д. моле- кул; — число Авогадро; ркр, Ткр — критическое давление и температура; С— константа уравнения (6); tn — число вращений, потерянных сложными молекулами. 12
Для оценки влияния давления на теплоемкость воспользуемся форму- лами, полученными в исследованиях М, Д. Апашева 11]. Для диапазона температур 273—1800 К (при нулевом давлении) моль- ная теплоемкость воздуха определяется выражением |ЛСДО = 6,9 + 1,487*10"3 (Т — 273) — 2,01-10“’ (Г — 273)2 ккал/(моль*К). Поправка на давление для воздуха на базе уравнения Бертло Ацср = 30,316 ккал/(моль. К). Если предположить, что на высоте характеризуемой давлением рн и температурой Тя, совершается процесс адиабатного сжатия при постоян- ном показателе адиабаты k = 1,4, то в начале процесса поправка 4^ = 30,316^-, * я в конце процесса ДцсР1( = 30,316 1 к Используя уравнение адиабаты, можно установить связь между Арср К Рк и степенью повышения давления -£2S-: Ръ А|1сРк = Дцср, * = АрсРй ( Прп k = 1,4 получим Рк ) Задавшись рк/ря = 50, что значительно превышает общую степень повышения давления современных газотурбинных установок, имеем _ / Plt коде = \ Ра / * Расчеты показывают, что отношение ApcJApc^ для /7 = 0 (рн ~ = 1,0332 кгс/смк; Та = 288,15 К) равно 0,0019 и для конца адиабатного сжатия при степени повышения давления рк/ря = 50 составляет 0,0033. Для высоты Я = 11 км (ра — 0,2314 кгс/см2 и Тп = 216,66 К) = 0,001 и = 0,0018. Для продуктов сгорание в связи с более высокими температурами по- правки на давление будут еще меньше. Таким образом, все расчеты современных газотурбинных установок как стационарных, твк и транспортных, можно проводить не учитывая влияния давления на теплоемкость. Поправка теплоемкости на диссоциацию продук- тов сгорания при современных для ГТУ уровнях температур можно также не учитывать. 13
2. ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ ПРОЦЕССОВ И ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ТОПЛИВ ГТУ Цикл идеальной ГТУ состоит из процессов адиабатного сжатия, изобар- ного подвода теплоты, адиабатного расширения и изобарного отвода теплоты. Наиболее трудоемки расчеты процессов сжатия и расширения. Рассмотрим уравнения для расчетов адиабатных процессов сжатия и расширения, позволяющие непосредственно учитывать зависимость сп = - f (Л. Для этого воспользуемся объединенным законом термодинамики в сле- дующей форме: dq — Т ds = Ср dT — Av dp* (7) где q—подводимая теплота. Для идеального адиабатного процесса (ds ~ 0) справедливо cpdT = Av dp. (8) После подстановки в выражение (8) значения удельного объема из урав- нения (2) получим -&dT = AR^ г р или k dT dp k-ГТ ~ р * Интегрируя выражение (9), имеем J _ 1 т ~sp Sv —AR In ? . re (9) (10) Интеграл (10) представляет собой изменение энтропии в изобарном про- цессе при изменении температуры от Тй до Т (за начало отсчета могут быть приняты любые значения TQ и р0). Пренебрегая зависимостью ср = f (Т), при интегрировании получаем уравнение адиабаты в традиционном виде: Ра Pi /г (И) Интегрируя выражение (10) при точном учете зависимости ср ~ f (7), получим уравнение адиабаты в следующем виде: Pi _ Д (Т2) pi (Л) ’ (12) где pi ₽о n(TJ = n(T0)e (13) Из уравнения (13) вытекает, что термодинамическая функция л (7), называемая относительным давлением, так же как и энтропия и энтальпия, 14
для каждого рабочего тела зависит только от одного параметра — темпера- туры. Так, например, s2 (14) * * £2 £1 (15) Таким образом, уравнения (12)—(15) связывают между собой величины з, я (Т) и Т. Наличие соответствующих таблиц или диаграмм в функции Т позволяет точнее, чем по уравнению (11), рассчитать адиабатные процессы, не прибегая к последовательным приближениям для вычисления средней теплоемкости процесса. При пользовании термодинамическими функциями скорость w потока в сечениях ГТУ удобнее определять по формуле ш =s 91,53 У х* — i (где 91,53 = Таблицы я—i—-s-функцнй, которые приводятся в гл. Ш, вычислены для давления р ~ 1 кгс/сма. Значения удельной энтропии для давлений, меньших или больших 1 кгс/смй находят по формуле s AR 1п Pi где Т ~ idem, а = idem, d = idem. Приводимые в таблицах значения удельной энтропии s для сухого и влажного воздуха позволяют аналитически определять значения термоди- намических функций лихв тех случаях, когда истинные значения and зна- чительно отличаются от табличных, а также при упрощении программирова- ния на некоторых ЭЦВМ. Кроме того, значения s требуются при определении средних значений параметров неравномерных потоков в элементах ГТУ и других струйных аппаратах. Данные по молекулярной массе и газовой постоянной для кислорода, азота, водяного пара, воздуха и других газов [2], положенные в основу дальнейших расчетов, приведены в табл. 1. 1. Относительная молекулярная масса и газовая постоянная R различных газов Наименование Наименование Наименование Азот атмо- сферный Кислород Воздух 28,97 30,11 26,49 29,27 Углерод Водород Окись углерода Двуокись углерода Водяной пар 44,01 19,26 18,02 47,06 В табл. 2 сопоставлены данные по элементарному составу, низшей тепло- творной способности, газовой постоянной, составу продуктов сгорания и другим характерным параметрам углеводородных топлив, применяемых при эксплуатации ГТУ. 1Б
2. Сопоставление данных продуктов сгорания различных топлив ГТУ Параметры Углеводородные топлива, используемые в ГТУ Стандартное углеводород- ное топливо Керосин Т-1 Керосин Т-2 Керосин Т-7 Бензин Б -70 Дизельное топливо ДЗ Природный газ (метам) Элементарный состав: С в % Н а % 86,3 13,7 85,7 14,2 и 85,85 14,05 85,26 14,74 86,78 13,22 74,87 25,13 85,5 14,5 HuQ з ккал/кг 10 250 10 250 10 300 10,525 10 320 И 950 10 2501 в кг/кг 14,6 14,72 14,69 14,83 14,49 17,18 14,78 Rr в кгс-м/(кг-К) 29,24 29,32 29,30 29,38 29,18 30,71 29,35 Состав продуктов стехиометрического сгора- ния в сухом воздухе в %: по объему C0S Н*О Мгат 13,36 12,63 74,01 13,13 13,01 73,86 13,19 12,90 73,91 12,94 13,32 73,74 13,56 12,30 74,14 9,50 19,00 71,50 13,03 13,17 73,80 по массе СО* Н2о **ат 20,28 7,85 71,87 19,98 8,10 71,92 20,06 8,03 71,91 а 19,73 8,32 71,95 20,53 7,63 71,84 15,08 12,34 72,58 19,85 8,21 71,93 Теплоемкость ср в ккал/(кг-К): при f — 300° С при t = 1000° С 0,2707 0,31 БС 0,2712 0,3163 0,2711 0,3161 0,2717 0,3169 0,2702 0,3150 0,2808 0,3282 0,2714 0,3166 > Рекомендуемое значение для полученяя с.синимых результатов при расчетах ГТУ.
Из сопоставления следует, что характеристики большинства углеводо- родных топлив, применяемых в ГТУ (исключая природный газ) вполне удовлетворительно совпадают с характеристиками топлива имеющего сле- дующий элементарный состав: 85,50 углерода и 14,5% водорода и условно названного в табл. 2 стандартным углеводородным топливом (СУТ). Поэтому для расчетов термодинамических функций продуктов сгорания ГТУ в даль- нейшем использовалось только стандартное углеводородное топливо с указан- ным выше элементарным составом (сокращенно будем называть его угле- водородным топливом). Таблицы термодинамических функций л—I—s для продуктов сгорания углеводородного топлива в сухом и влажном воздухе, а также для воздуха и водяного пара, приведены в гл. Ill, 3. РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ ГТУ С ПОМОЩЬЮ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ п—i—з Рассмотрим на нескольких примерах использование термодинамических функций л-—i—s для расчета рабочих процессов ГТУ. Пример 1. Определить удельную работу компрессора и состояние воздуха за ком- прессором. Состояние воздуха перед компрессором: р*х = 1,0332 кгс/см2; Т*х = 288,15 К; d = 0- Адиабатный к. п. д. компрессора г|’ = 0,82. 'ад * Степень повышения полного давления лк = рк/рвх = 26. Решение. Для Г*х = 288,15 К находим по табл. 5 (d = 0; а = оо) значения л (Т*х) = = 1,2065 и (’х — 68,86 к кал/кг. Вычисляем п (Т* ) = лкл (Г**) =- 30,1625. Зная л (Тк )т находим i* = 172,54 ккал/кг и Г’ = 708,53 К- Вычисляем удельную работу компрессора ад "ад (теплоперепад) Нк и температуру воздуха за компрессором 7'к; (к ВЗД~'ВХ _ 172,54 — 68,86 т)‘ 0’82 = 126,44 ккал/кг; С = 'вх 4- = 68,86 + 126,44 — 195,30 ккал/кг. По значению i* находим Т* = 796,20 К. К Л Давление за компрессором р* = р’хлк = 25,830 кгс/см2. Пример 2. Определить удельную работу турбины и состояние газа за турбиной. Состояние газа перед турбиной: /* — 1127° С; р*=25 кгс/см2; d = 0,04; а = 4,0; щнабатный к. п. д. турбины 1] = 0,92; степень понижения давления л ~ 11,9. Решение. Для а = 4.0; d = 0.04; Тг 1400,15 К находим по табл. 9 значения; /р = 383,06 ккал/кг; л (Г’) = 555,86. Величина л (Т* ) = * = 5^>86 = 46,71. х 4 тадл Л,- 11,9 Зная я (Г* 1 находим (’ = 198,59 и Г* = 772,84 К- ' Wv »Д ад Вычисляем удельную работу (теплоперепад) турбины: /7т = Г - i* = (i* — % ) = (383,06 — 198,69) 0,92 = 169,71 ккал/кг. аА Определим /’ = «* — Нт = 383,06 — 169,71 — 213,35 ккал/кг и по — температуру Т; = 825,85 К. 2 Заказ 281 17
Давление за турбиной Рг 25 Рт ~ 11,9 = 2,1 кгс/см2. В заключение произведем оценку точности расчетов по рассмотренным термодинамическим функциям. Рассмотрим, например, керосины Т-1, Т-2, Т-7, которые по составу несколько отличаются от стандартного углеводородного топлива (СУТ) (см. табл. 2). Сравнение функций л—i—s для продуктов стехиометрического сгорания указанных керосинов и СУТ позволило вывести связи Гг-1 = 0,997гсут; = 0,9991^*, iT-7 = 0>998icyT. Тогда для диапазона 273—900 К Я (ту, 1 4- 0,000006 (Т - 273) « U )сут Я (Лсут X (Псут ' и для диапазона 900—1800 К л (Т)т_! л (Т)т-2 л (Т)т.7 1,004л • (Г) сут. Эти соотношения получены, как указано, для а = 1,0. При увеличе- нии а отношения i и п(Т) продуктов сгорания разных керосинов к и л (Лсут» естественно, будут стремиться к единице. Рис, 7. Влияние коэсЬй щиента избытка воздуха на относительное изменение теплоперепадов Как видно из приведенных данных, возникающие ошибки при отсчете G—i 1 (а — КО) будут меньше 0,3%, а при отсчете л (Т3)/л (7\) — исчезающе малы. Если необходим очень точный расчет, следует использовать указанные выше соотношения. 18
На рис. 7 приводится график по- правок на теплоперепады, рассчитан- ный для пяти начальных температур процессов расширения при различных степенях расширения лр и а для сухого рабочего тела. За исходные значения приняты теплоперепады при а = 4. На рис. 7 также сопоставляются те значения а, для которых рассчитаны таблицы тер- модинамических функций, приводимые в гл. III с характерными для ГТУ рабочими диапазонами а. На рис. 8 показана зависимость температуры конца адиабатного расширения от а при различных степенях расширения лр и начальных температурах процесса расширения. Рис. 7 и 8 убеждают в том, что при расчете теплоперепадов для большинства случаев влиянием откло- нения а от ближайшего табличного значения можно пренебречь. 4. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА РАСХОДА ТОПЛИВА В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ГТУ С УЧЕТОМ ВЛАЖНОСТИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА Анализ точности различных фор- мул для определения расхода топлива в камере сгорания без учета атмосфер- ной влажности дан в работе К. В. Хол- щевникова 1161. На основе уравнения Кирхгофа им совместно с Я- Т. Ильи- чевым получена формула, которая при незначительных упрощающих предпо- Рис. 8. Влияние коэффициента избытка воздуха на температуру конца процесса расширения ложениях приводится к уравнению проф. В. В. Уварова. Формула В. В. Уварова обеспечивает наименьшую погрешность (до 0,3%) при расчете расхода топлива: ** л = * г( г) *Г(О) ~ (К) 4- 'в (0) т fj t ;* _ i "* * ' г (Г) *г (0) (16) где индексом 0 обозначены условия определения исходной .теплоты сго- рания топлива Htla. Широко распространено также уравнение Т. М. Мель- кумова, которое может в предельных случаях давать погрешность до 1,5%: , — .______________(Г) -в (к) Т TJ *- / *♦ < • пи (О) &КС Vr (г) 1в (к> (17) Для камеры сгорания ГТУ, работающей в атмосфере влажного воздуха, количество топлива qT{1> приходящееся на 1 кг воздуха в камере сгорания, 2* 19
(18) (19) может быть также получено на основе уравнения Кирхгофа. В соответствии с принятыми обозначениями и основными допущениями вывода уравнения (16) формула для q^d получает следующий вид: _ 1 . (*г (г) + <0 ('в tr) — 1 4- d И ? (i" — I \ \г(г) *в(к)М-0 В формуле (18) Ни = HUl> h Д) Ов (Ю ~ ‘в (0)) (1 + Lo) Or (к) *г (0))а= 1 Н“ Д^т, где ДЯТ количество теплоты, подводимое к топливу в магистрали от бака до форсунок камеры сгорания, которое может быть вычислено по формуле Д//т — iT— 1Тй и обычно не превышает 15—20 ккал/кг. Рис. 9. Изменение низшей теплоты сгорания топлива в зависимости от темпера- туры воздуха за компрес- сором Изменение низшей теплоты сгорания Ни углеводородного топлива в за- висимости от температуры воздуха за компрессором по уравнению (19) без учета влияния члена Л//т, которым зачастую можно пренебречь, приве- дено на рис. 9. 20
В частном случае при г/ — 0 уравнения (18) и (20) дают результаты» фактически совпадающие с результатами К- В. Холщевникова и Я- Т. Ильи- чева (рис. 10). Однако из структуры уравнения (18) следует, что если нужно по уравнению (2D); е — По методике К. Холщевникова к Я* Т. Ильи- чева; О — па методике Ч. А. Мейера 110] учесть состав продуктов сгорания (а), и зависимость (19), то значение qXA потребуется определять методом последовательных приближений. Оставаясь в рамках принятых допущений, расход топлива в камере сгорания можно найти и без последовательных приближений, используя следующую схему процесса в камере сгорания, справедливую для уравне- ния (18). 21
Впрыск тс пл nt а Рис. 11. Расчетная схема про- цесса в камере сгорания gr^gyrf/1?; Рис. 12. Относительное изменение расходов топлива, найденных различными методами, в за- висимости от влагосодержания d\ 1 — по уравнению (20) для а = 3,0-3,5 (Т* =- 1400 К, Т* = 800 Kj; 2 — по уравнению (20) для Ct = = 3,5 <-4,0 ( Г* — 990 К, Т* ~ 400 К); 3 — по уравнению (17) Т. М. Мелькумова для а — 3,0-гЗ,& (7* - 1400 К, 7* = 800 К,): 4 — пр уравнению (17) Т. М. Мелькумова для а — 3,5 <-4,0 ( 71* = 990 К*. Т* к 5 — по методике Самуэльса и Гейля [10] 22
Пусть в жаровую трубу камеры сгорания подается 1 кг топлива и кг сухого воздуха (рис. 11), а остальной воздух и водяной пар (содержавшийся во всей массе воздуха) подогреваются при обтекании жаровой трубы до тем- пературы смеси на выходе из камеры сгорания. В этом случае при £кс ~ const величину q?d достаточно просто опреде- лить по таблицам л—i—Т-функций для влажного воздуха и продуктов сте- хиометрического сгорания: /Л л \ V» (г) (n))d (20) При этом коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания ^Td^t) (1 d) (21) Сравнение значений по уравнению (20), по опубликованным мето- вели- дикам [10] и по уравнению (17) показано на рис. 12. Результаты точных расчетов по формуле (20) показывают, что чина qTir зависит от влагосодержання d и коэффициента избытка воздуха а. В предельных случаях для современных ГТУ влияние а может достигать ±0,3—0,4%. Если влиянием а пренебречь, то зависимость qtd = f (d) может быть изображена в виде осредненной кривой (см. приложение 2). Некоторое различие значений q-d, полученных точным расчетом по л—i—s~ функциям и по методике 110], объясняется принятым в последней допущением равенства отношений средних теплоемкостей у газа и воздуха в процессе подвода теплоты при работе на сухом и влажном воздухе. Абсолютный расход топлива в ГТУ рассчитывают по формуле = 36007tGbv. (22) При расчете расхода топлива ГТУ часто бывает целесообразно исполь- зовать диаграммы н графики. В приложениях 1 и 2 даны зависимости qT = — f (7^, Тк) и qr{J = f (d), рассчитанные на основе уравнения (20) по термо- динамическим функциям для воздуха и продуктов сгорания углеводородного топлива.
ГЛАВА II ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ При термогазодинамических расчетах ГТУ различают исходный проект- ный расчет и расчет характеристик выполненных двигателей. В первом случае задачей расчета является определение характерных параметров ГТУ, размеров ее проточной части и исходных параметров для газодинамического расчета турбокомпрессора, камеры сгорания, выходного тракта и других элементов. Во втором случае решается обратная задача: размеры проточной части и характеристики элементов ГТУ известны, а требуется рассчитать изменение параметров ГТУ под воздействием тех или иных факторов (температуры» влажности и давления, регулирующих факторов и т. н,). При расчетах характеристик ГТУ для компрессора, турбины и других элементов двигателя обычно известны их параметры и характеристики. Это нли их расчетные параметры и характеристики, выполненные на основе исходного проектного расчета ГТУ, или типовые параметры и характеристики известных прототипов. При исходном проектном расчете параметры ГТУ выбирают. Выбор пара- метров при исходном проектном расчете ГТУ имеет следующие особенности. 1. Коэффициенты полезного действия (к. п. д.) и коэффициенты потерь- в элементах ГТУ приходится выбирать априорно. При этом обычно исходят из данных известных прототипов или обобщающих статистических материа- лов по отдельным элементам ГТУ [8 ]. 2. Расход воздуха через компрессор вначале или принимают равным 1 кг/с, или выбирают на основе известного прототипа. 3. Величину расчетной степени повышения давления пк выбирают на основе технико-экономического анализа, исходя из намечаемых проект- ных решений. В зависимости от назначения, конструктивной схемы, требуе- мой массы и т. п., современные ГТУ проектируют в широком диапазоне (лк 3-н25). 4. Температуру газа перед турбиной Т? выбирают также на основе технико-экономического анализа, исходя из намечаемых проектных решений. В зависимости от назначения, требований к массе, габариту, стоимости и т. п.» большинство современных ГТУ проектируют с Г* — 950 -=-1250 К, а прототипы авиационных ГТД имеют Т* — 1400 1550 К- 5. Степень расширения лс в выходном тракте ГТУ выбирают в зави- симости от ее назначения, а также конструкции турбины и выходного устрой- ства. Если энергия выходной струи не используется, то чем меньше значе- ние лс, тем эффективнее ГТУ. У современных турбовальных ГТУ путем рацио- нального проектирования турбины и выходной системы удается достичь весьма малых значений лс = 1,03: 1,08. 24
б. ИСХОДНЫЙ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ ПРИ ПОСТОЯННЫХ СРЕДНИХ ТЕПЛОЕМКОСТЯХ ПРОЦЕССОВ Рассматриваемый метод расчета [7, 12] основан на традиционных и простых уравнениях, составленных для fecp = const, в которых, однако, ве- личину Аср при необходимости можно уточнить последовательными прибли- жениями. Излагаемый ниже метод отличается простотой и наглядностью и в на- стоящее время находит широкое применение. Особенно удобно использова- ние такого метода при анализе малых отклонений параметров, при оценоч- ных расчетах, а также при незначительном объеме выполняемых расчетов. Одиако необходимость многократного логарифмирования и подбора после- довательными приближениями среднего значения А в процессах прн точных расчетах ГТУ быстро приводит к весьма существенным дополнительным затратам времени и к некоторой нестабильности получаемых результатов, что особенно заметно сказывается при усложнении схем ГТУ, при учете атмосферной влажности и т. п. Рассмотрим эту методику применительно к расчету ГТУ при сухом атмосферном воздухе (схема и условные обозначения сечений ГТУ показаны на рис. 13). Исходные параметры: Барометрическое давление рв. Температура атмосферного воздуха Гн. Расчет процесса в компрессоре Температура перед компрессором ГТУ где и — скорость набегающего на воздухозаборник потока (в случае авиа- ционных, транспортных и тому подобных турбовальных ГТУ) в м/с; 2g 2010. Давление перед компрессором ГТУ k РвХ — Рп^вх -- Рн&вх • Давление за компрессором Ра — Рвхлк» (23) где лк выбирают. Удельная работа компрессора / Я«=-;Л-гЛЛ.Т;х\Лк ** ад где адиабатный к. п. д. компрессора тцл выбирают, a kB берут по средней температуре процесса, в качестве которой чаще всего приближенно прини- мают Тср «=: (Т^ -Ь 7\х) 0,6. 25
Точнее среднее значение cfi и k в процессе находится по разности энталь- пий (см. ниже). Мощность, потребляемая компрессором, дг 427GB//к ' к 75 (24) Температура воздуха за компрессором Рис. 13. Схема проточной части турбовальной ГТУ Расчет процесса в камере сгорания Давление перед турбиной Рг — РиРке (25) Относительный расход топлива дт необходимо вычислять способами, требующими, как правило, специального учета теплоемкости соответству- ющих рабочих тел. Например, в расчетах с ср = const широко распростра- нено следующее приближенное уравнение теплового баланса х: (_*..ib \ э с Т __г Т \ р„л г к) — т; г где Т* выбирают, а ср — средние теплоемкости находят по величинам Т’ср,. (Го + Тт) 0,5 и Тс^ (То 4 Тк) 0,5 (см. приложение 3). Коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания находят по фор- муле (21), которую для сухого воздуха записывают следующим образом: “г- ; “« - • (26) 1 Более точные значения </.г можно снять с диаграммы (см. приложение 1), рассчи- танной по уравнению (20). 26
Расход газа на входе в турбину <?r(r) == (27) Часовой расход топлива определяют по уравнению (22). Расчет процесса в турбине для одновальной ГТУ Давление за турбиной р* = рклс (лс — выбирают). Степень понижения полного давления в турбине лт — —f . Ап (28) (29) Удельная работа турбины = I ARrTr fl — г_ \^ад* I I Значением адиабатного к. п, д. турбины задаются, а берут по средней температуре процесса Гср (Тг + Тх) 0,5 (см. приложения 4 и 5)’ Мощность турбины 427GrtrJtfT 75 (30) Температура газа за турбиной т "Пт 1 аД Расчет процесса в турбине для двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной Мощность турбины компрессора (31) Удельная работа турбины компрессора /Гтк откуда степень понижения давления в турбине компрессора •^тк 27
Давление за турбиной компрессора Рта = Рг JtTK Температура за турбиной компрессора Расход газа на входе в свободную турбину Gr (тк) — GavTlt (1 (32) Величину vTK полагают равной единице, если в проектном задании особых указаний по охлаждению или утечкам дли свободной турбины не имеется. Удельная работа свободной силовой турбины $ где згте — тх™, а коэффициентом восстановления полного давления Рн^с в переходнике между турбинами (о\1К) и к. п. д. свободной турбины (Лтезд) — задаются; k' берут по температуре Тср г=« (Т?к + Т?) 0,5. Расчет процесса в выходном тракте Скорость истечения на выходе из ГТУ вычисляют по уравнению где величинами зтс и скоростного коэффициента срс задаются, a 1г'г берут по средней температуре процесса в выходном тракте Тср (у* од Температура Расход газа через выходной тракт ГТУ Gr (с) — GB (1 -j- </т). (33> 28
Расчет основных данных ГТУ Мощность на валу одновальной ГТУ М* = Л^Пм - (34) где в отличие от уравнения (31) механический к. п. д. т}м отнесен ко всей мощности турбины. Мощность на валу свободной силовой турбины ГТУ $______ 427/7TeGr (тк|Пред 75 (35) где "Пред — механический к. и. д. в редукторе, отбор мощности иа Удельный расход топлива силовой турбины, учитывающий потери агрегаты и т. д., если таковые имеются. (36) Удельная мощность ГТУ (37) По величине уточняют потребный расход воздуха GB для ГТУ: УД (38) где Nes — заданное значение мощности. После чего по формулам (24), (27), (30)—(34) уточняют величины, зави- сящие от (?в, и вычисляют исходные параметры, характеризующие пропуск- ную способность сечевий проточной части, которые необходимы для расчета характеристик ГТУ и ее элементов. Параметр приведенного расхода турбины компрессора G- (г) * Рг (39) Параметр приведенного расхода свободной силовой турбины (тк) 4 Лгк (40) Площадь сечения струи на выходе из ГТУ (41) Если эта методика используется при расчете ГТУ, то точная величина теплоемкости ср может быть вычислена по соответствующим (а = const и d — const) таблицам удельной энтальпии: й— /. ‘^р — Т, - ’ (42) 29
где индексами 2 и 1 обозначены соответственно конец и начало процесса а показатель адиабаты k вычисляется по уравнению __ ср ~~ Cp—AR (43) Истинные значения ср и k для продуктов сгорания стандартного углево- дородного топлива, на основе которых вычислены все термодинамические материалы данной книги, приводятся в виде графиков в приложениях 3 и 4. Если высокой точности не требуется, то средние значения теплоемкостей можно брать непосредственно с графиков в зависимости от 7’ср. При учете атмосферной влажности для вычисления значений cpi k, R следует использовать соответствующие таблицы удельной энтальпии или графики (см. приложение 5). Что касается оценок величин Як, Нт и тому подобных теплоперепадов, которые часто приходится производить в инженерной практике, то их целе- сообразно выполнять, не прибегая к точному расчету, используя таблицы 112] 1 величин Jtpft и 1 — -*г • для двух характерных значений k = 1,4 и 1,33 (см. приложение 8). 6. ИСХОДНЫЙ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГТУ С УЧЕТОМ ПЕРЕМЕННОЙ ТЕПЛОЕМКОСТИ С ПОМОЩЬЮ л ~г- i — s-ФУНКЦИЙ Излагаемый ниже метод расчета иашел широкое применение во многих организациях, занимающихся проектированием и исследованиями ГТУ. Будучи основан на уравнениях (12)—(15), он не требует последовательных приближений при расчете процессов ГТУ и отличается высокой точностью, стабильностью и быстротой получения результатов. Исходные параметры к расчету для сухого атмосферного воздуха: барометрическое давление ри, температура атмосферного воздуха Тв, удельная энтальпия относитель- ное давление л (Та) (последние берут из таблиц или диаграмм я—i—s для воздуха по величине 7^). Расчет процесса в компрессоре Удельная энтальпия воздуха перед компрессором ГТУ «ВЭС - - Си Н- 91 53 ) , где V — скорость набегающего на воздухозаборник потока (для авиационных, транспортных и тому подобных ГТУ). Температуру воздуха Тпх и относительное давление л (Т’вХ) находят по таблицам или диаграммам л—i—s для воздуха по величине Гвх- Полное давление перед компрессором ГТУ п* _______________________n (^вх) ~ ~л (Тн) а°х' Давление за компрессором находят по формуле (23). зо
Удельная работа компрессора Лк «д где iK берут по таблицам л—i—s для воздуха (а = ею и d = 0) по величине л а аДиабатный к. п. д. компрессора Лкад выбирают. Температуру воздуха за компрессором находят по таблицам л—i—s по величине i* = i*x + Нк, а мощность, потребляемую компрессором, Мк — по формуле (24). Расчет процесса в камере сгорания Давление перед турбиной р* и часовой расход топлива находят по урав- нениям (25) и (22). Температурой Т* газа перед турбиной задаются. При этом величину относительного расхода топлива можно вычислить по урав- нениям (16), (17) или (20) или же определить по диаграммам (см. приложе- ние 1). Коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания находят по формуле (26). Расчет процесса в турбине для одновальиой ГТУ Расход газа Gr(r) на входе в турбину, давление р* за турбиной н сте- пень понижения давления лт в турбине находят по формулам (27)—(29). Удельна я работа турбины I Лт * ВД J 1 яд Значение Гг и, кроме того, л (7"г) определяют по таблицам или диаграм- мам л—i—з для продуктов сгорания с коэффициентом избытка воздуха, ближайшим к значению, вычисленному по формуле (26), или определяют по уравнению (54) на основе аналогичных таблиц для а = 1 и сю, интерпо- лируя i и s по уравнению (55). Значение /^ад получают по тем же таблицам по л (т: ) = л а адиабатный к. п. д. турбины т]‘ задают. Мощность турбины Nr находят по формуле (30). Температуру газов за турбиной Тг определяют по таблицам л-—i-—s по величине = ir—• /7Т- Расчет процесса в турбине для двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной Мощность турбины компрессора JVtK определяют по формуле (31). Удельная работа турбины компрессора о . . 75Мп< ™ 427Gr ( г) ’ Степень понижения давления в турбиве компрессора тк л 31
где значение тс (Т* ) берут по таблицам л—i—s по величине Ьгтк г Л _ ^ТК ад После этого находят давление за 4е РтК * ад турбиной компрессора * /г Хгн Остальные параметры состояния газа за турбиной компрессора (7\<, л (тСк)) определяются с помощью таблиц л—i—s по значению * * *ТК 11Г “ТК* Удельная работа свободной силовой турбины Я-rff = (/тк ТЫад. где Г берут по таблицам л—I—s для продуктов сгорания по величине ад /_А V Яге ’ р где — (коэффициент восстановления полного давления в переходнике между турбинами н к. ш д. тТ свободной турбины выби- . ад рают). Расчет процесса в выходном тракте Скорость истечения на выходе из ГТУ где — к ) <Ре. ад Значение с'Еад находят по таблицам л—i—$ по величине л (Тсад) = —, а пс и скоростной коэффициент <рс выбирают. Температуру газов Тс определяют с помощью л—i—s-таблиц по L = = — Яс. Расход газа через выходной тракт Gr<eh мощность Ne на валу ГТУ, удельный расход топлива Се, а также удельную мощность ГТУ N& вычисляют по формулам '(33)—(37). По величине jVe уточняют, используя формулу (38), потребный расход воздуха для ГТУ, после чего по формулам (24), (27) и (30)—(35) уточняют величины параметров, зависящих от GB. После этого по формулам (39), (40) и (41) вычисляют исходные параметры, необходимые для расчета характери- стик ГТУ и ее элементов. 7. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ При расчете характеристик ГТУ на заданном режиме работы положение рабочих точек на характеристиках компрессора и турбины в общем случае может быть найдено методом последовательных приближений из условии вы- 32
полнения баланса мощности в турбокомпрессоре и соблюдения уравнений неразрывности в газовоздушном тракте ГТУ. Теоретические основы методик расчета совместной работы элементов ГТУ излагаются в целом ряде работ 17, 9, 12]. По сравнению с исходным проектным расчетом термо газодинамический расчет характеристик выполненной одновальион ГТУ имеет следующие методические особенности. 1. При расчете рабочего процесса в компрессоре величины Gu, л* н определяют с помощью характеристики компрессора таким образом: задаются программой регулирования ГТУ для рассматриваемого случая (например, при изменении от 40 до —40° С на данном режиме ГТУ регуля- торы должны обеспечивать пк = const и = const); определяют приведенную частоту вращения ротора компрессора, соот- ветствующую рассматриваемому режиму: п0 288,15 (44) Задаваясь величиной лк, по характеристике компрессора определяют соответствующие величины GBq и т|кад. После этого вычисляют .массовый расход воздуха через компрессор = GH - BS- 0 1.0332 288.15 т (45) вх 2. При расчете рабочего процесса в камере сгорания температуру газа перед турбиной, соответствующую выбранному значению находят из уравнения 1 неразрывности (46) / Gr гг1 V Т.. 1 где параметр -—-------- .соответствующий фактической рабочей точке на \ / о характеристике турбины, берут в первом приближении из исходного расчета. Обычно бывает достаточно одного приближения, чтобы погрешность опре- деления параметра I —г<,'\—— I стала меньше ±0,1—0.2%, что является \ Рг J о вполне удовлетворительным. Такая же сходимость является достаточной и для Gr (Г) и рг, влияющих на расчет Тг. 3, При расчете рабочего процесса в турбине, чтобы определить положе- ние рабочей точки на ее характеристике, необходимо задать величину пере- пада давлений пт [см. уравнение (29)1. Для этого в первом приближении принимают величину лс равной ее значению в исходном расчете. 1 Формулы (44)—(46) соответствуют частным случаям решения уравнений (50)> (51), (53). 3 Заказ 281 33
После этого находят параметры на характеристике турбины \ делающие положение рабочей точки: (/-) =т-’ \ ^ад / о сад где 6’ад = 91,53 У 1г — 1? „ I F «ЯД / п опре- (47) (48) п н по ним на характеристике турбины определяют соответствующие величины * 1]т И 1 ЯД г /О ( Gr ,Г1 /тГ \ По величине -—— .------- , если она отличается от исходной более \ Р~ / о чем на 0,1—0,2%, уточняют температуру Тг по уравнению (46). Затем, если характеристики выходного тракта неизвестны, рассчитывают площадь струн pFe на выходе из ГТУ по уравнению (41). Как показывают многочисленные эксперименты [71, для большинства выходных устройств при отсутствии экспериментальных характеристик допустимо принимать <рс = const (величину скоростного коэффициента берут из исходного расчета). Если лс выбрано правильно, то полученная в расчете величина должна совпасть со значением в исходном расчете, Допустимая погрешность 6g/?c зависит от целей расчета и чаще всего находится в пределах 0,75—0,5%, где лучшая сходимость обычно требуетси при анализе различного рода влияний (например, влажности, методики расчета, вида топлива и т. п.). Если сходимость неудовлетворительная (бд^с > 0,75—0,5%), подби- рается другое значение л;с. Для этого можно по уравнению (41) вычислить (исходя из заданного значения рДс) уточненное значение скорости шс, пола- гая в первом приближении Тс = const. Затем, проводя расчет в обратной «(rj) . последовательности, находят уточненное значение пс = > Ц-, с которым Л V Сад) расчет повторяют. Обычно бывает достаточно двух-трех приближений, чтобы получить удовлетворительный результат. В результате подбора значений Т*г и лт, соответствующих выбранному значению лк, рассчитывают Ne. Если ее значение не соответствует заданной программе регулирования (например, Ne = const и т. п.), то для рассматри- ваемого значения н0 задают по характеристике компрессора другие значе- ния Это повторяют до тех пор, пока не получат удовлетворительное совпа- дение величины требуемого параметра (ЛАе» и Др-) с заданной величиной по программе регулирования. В зависимости от целей расчета погрешность подбора Ne или GT в преде- лах 0,25—0,5% обычно считают удовлетворительной. В отдельных случаях бывают допустимы и отклонения до 1,0%. Что касается расчета характе- ристик двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной, то в этом случае дополнительно учитывают соответствующие особенности совместной работы ее элементов. 1 Уравнение (48) соответствует частному случаю решения уравнения (52). 34
1. Особенности, вытекающие из программы регулирования. Например, пс т = const и ;Ve = const, вместо = const и Nc — const у одноваль- ных ГТУ. „ G- Г к1 |/ Г* 2. Параметр приведенного расхода через свободную турбину \, Г-гк получаемый в результате расчета параметров на выходе из турбины компрес- сора, должен совпадать с соответствующим значением на характеристике свободной турбины. Совпадения добиваются подбором на характеристике компрессора соответствующей величины лк при выбранном значении п0. Допустимая погрешность подбора обычно зависит от целей расчета и нвхо- дится чаще всего в пределах 0,25—0,5% от величины I г -----------— 1 . \ Р-m J о При этом бг(тк) вычисляют по формуле (32). Параметры, определяющие рабочую точку на характеристике свободной турбины, находят, как и для турбины компрессора, по формулам, аналогичным (47) и (48). Для двухвальной ГТУ со свободной силовой турбиной характеристику турбины компрессора для сокращения числа приближений бывает целесо- образно представить в зависимости от аргумента п где 91,53 /(/;- г К - 8. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ УЧЕТА ВЛАЖНОСТИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА ПРИ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ РАСЧЕТАХ ГТУ В целом ряде технических условий для газотурбинных установок и двигателей требуется указывать их характеристики с поправкой на атмосфер- ную влажность, если величина относительной влажности находится в пределах 20-— 100 %, Как видно из приложения 7, для средних широт земного шара, где =С .15-:-20° С, даже при 100% относительной влажности влагосодержа- ние атмосферного воздуха сравнительно невелико: d 0,008-г-0,015. Однако технические условия на многие газотурбинные установки и двига- тели требуют обеспечения ими заданных параметров при равной 40 и даже 60° С. В этих случаях, характерных для эксплуатации ГТУ в жаркий летний день, а также в тропических условиях, максимальное влагосодержание атмо- сферного воздуха может достигать значительных величин (d = 0,04ч-0,06 и более). Как видно из приложения 7, в предельном случае прн <prf = 100% и = 60° С максимальное влагосодержание воздуха теоретически может достичь d = 0,15-^0,14. На рис. 14 показано максимальное влагосодержание воздуха на разных высотах в жаркий день (&j=d=45° С) и в САУ (6^g-15°C) по стандарту армии США [10J. Из графика также видно, что при эксплуатации ГТУ в высо- когорных районах 3 км) максимальное влагосодержание снижается всего лишь в 2 раза. Наличие в атмосфере водяного пара, значительно отличающегося по своим свойствам от воздуха (см, табл. 5 и 15), приводит к весьма заметным 3* 35
изменениям параметров рабочего тела ГТУ, что в первую очередь связано с существенным различием газовых постоянных у пара и воздуха (/?„ — = 47,07 (кгс*м)/(кг*К) и /?в = 29,27 (кгс-м)/(кг-К). С увеличением атмосферной влажности, с одной стороны, возрастает величина газовой постоянной и вместе с ией ср и а:с?, с другой стороны, снижается плотность воздуха, так как рн = pJRTK. В связи с такими изменениями параметров рабочего тела влияние атмо- сферной влажности проявляется как на термодинамическом цикле, так и на совместной работе элементов ГТУ. Изменение параметров рабочего тела при расчете ГТУ в атмосфере или введением соответствующих поправок на R, k — f (d) (см. при- ложение 5), или использованием соответствующих таблиц или диа- грамм термодинамических функ- ций (см. гл. III и рис. 20—25). Снижение плотности воздуха при наличии в нем паров воды приводит к уменьшению расхода воздуха через ГТУ- При прочих равных условиях имеем ________ ЦО'''#*) т влажного воздуха может быть учтено Рис. 14. Изменение максимального влагосодер- жания атмосферного воздуха в зависимости от высоты по стандарту армии США [10]: л~ 45° С (жаркий летний день)! 2— t7r л—U /v~U = 15° С (САУ) где tn = fe+i *"1 . (49) Изменение Gd в зависимости от влагосодержания, рассчитанное по термодинамическим материалам гл. Ш, дано в приложении 6. Расчет показал, что величины Gd фактически одинаковы для воздуха и продуктов сгорания углеводородного топлива. _ Таким образом, для компрессоров и турбин ГТУ может быть принято Ga Gd . к т Изменение скорости звука во влажном воздухе приводит к тому, что при постоянной частоте вращения ротора приведенные скорости на окруж- ности рабочих колес лопаточных машин снижаются: Расчеты показали, что величины nd несколько отличаются для воздуха и продуктов сгорания углеводородного топлива. Расчетные зависимости = f (а) для компрессоров и турбин ГТУ даны в приложении 6. Расчет характеристик ГТУ для влажного воздуха выполняют следующим образом. Положение точек совместной работы компрессора и турбины на их характеристиках находит, как н обычно, методом последовательных прибли- 36
жений из условий выполнения энергетического баланса и соблюдения урав- нений неразрывности в газовоздушном тракте ГТУ. Характеристики элементов ГТУ обычно приводятся для сухого воздуха или продуктов сгорания в сухом воздухе. При пользовании ими в случае влажного атмосферного воздуха необходимо учесть изменение физических свойств рабочего тела. Исследования Гайгерова В. И. показали, что харак- теристики лопаточных машин, построенные в критериальной форме, прак- тически остаются неизменными, если изменение показателя адиабаты k относительно невелико. Из графиков приложения 5 видно, что у реального рабочего тела современных ГТУ относительное изменение показателя адиа- баты в зависимости от d и а не превышает 1%. Исходя из изложенного, влияние влажности для подобных режимов лопаточных машин можно учесть с помощью следующих уравнений: для компрессора [ 1 _ ( gj~ т \ Р'г О v Рг / д (53) где индексом 0 обозначены параметры, снимаемые с характеристик компрес- сора или турбины. Что касается критерия то, как показывает анализ, изме- неиие влажности на его величину практически не влияет. Анализ также пока- зывает, что для возможных диапазонов ср^, 71х и у ГТУ можно полагать — q (fy/q (A)d = 1,0, так как погрешность при таком допущении не превышает 0,1—0,15% 114]. Отмеченные выше особенности приводят к тому, что при изменении атмосферной влажности возникают изменения в совместной работе элемен- тов ГТУ, вследствие чего рабочие точки на характеристиках компрессора и турбины смещаются. На рис. 15 показан характер такого смещения для программы регулирования: п — const и Gt = const при осевом турбокомпрес- соре одновальной ГТУ. Изменение свойств рабочего тела прн влажном атмосферном воздухе, а также соответствующее смещение рабочих режимов компрессора и турбины 37
заметно влияют на мощность и удельный расход топлива ГТУ. Количественно это влияние существенно зависит не только от влагосодержания атмосфер- ного воздуха, но и от особенностей программы регулирования ГТУ. Рис. 15. Смещение рабочих точек на характеристиках компрессора и турбины турбовальной ГТУ под влиянием влажности атмосферного воздуха: I — d = 0; 2 — if > 0; fjj = 4-45“ С; пк — п? = const и <7Т — const 9. ОСОБЕННОСТИ ПРОГРАММИРОВАНИЯ ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ. РАСЧЕТОВ ГТУ НА ЭЦВМ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ л— i— s При решении различных термодинамических задач с использованием электронно-вычислительных машин возникают проблемы определения тер- модинамических функций л—i—-s воздуха и продуктов сгорания по задан- ным аргументам. Искомую термодинамическую функцию определяют по заданным значениям трех аргументов: d, а н одной из величин Т, i, s, я (Т), Подход к составлению наивыгоднейшего алгоритма отыскания термоди- намических функций определяется рядом факторов: классом машины (ее быстродействием, емкостью запоминающих устройств, математическим обес- печением и т. п.), требуемой точностью определения значений функций, алгоритмом основной термодинамической задачи и т. п. Нерационально составленный алгоритм определения термодинамических функций может значительно увеличить время расчета всей задачи и вероят- ность сбоев при расчетах. Увеличение времени расчета усугубляется и тем, что большинство термогазодинамических расчетов характеристик ГТУ со- стоит из большого количества итерационных циклов, включающих в себя и определение термодинамических функций. С точки зрения экономии дефи- цитного машинного времени наиболее целесообразно использовать готовые табличные материалы и получать значения функций путем интерполяции. Для того чтобы разместить необходимый материал и выполнить расчеты с требуемой степенью точности, нужно иметь достаточно большой объем запоминающих устройств. Анализ различных алгоритмов определения тер- модинамических функций на ЭЦВМ М-220, БЭСМ-4, Минск-14 и т. п., имеющих высокое быстродействие и хорошее математическое обеспечение, 38
позволяет рекомендовать следующие варианты использования термодинами- ческих функций. 1. Непосредственное введение в запоминающее устройство машины табличных материалов гл. Ill с шагом в 30—50°для ближайшего к расчетному значению а, при двух-трех значениях влагосодержания d (для интерполяции Жа заданное промежуточное значение d). При этом бывает целесообразно вводить только таблицы i н s, а значения я (Т) определять по формуле (13). В случае обратной задачи по аргументу я (Г) определяют удельную энтропию s = s0 4- 717? In я (Т), а по ее величине интерполяцией находят Т и L При этом в зависимости от возможностей ЭЦВМ расход топлива рассчи- тывают или на основе приложений 1 и 2, вводя их в виде таблиц в запомина- ющее устройство машины, или — по формуле (17), но со специальным по- правочным коэффициентом Лт (рис. 18). Вычисление расхода топлива не- посредственно по уравнению (20) возможно при использовании способа про- граммирования, изложенного ниже. 2. В запоминающее устройство машины вводят таблицы термодинами- ческих функций i и s только для сухого воздуха, продуктов стехиометриче- ского сгорания (а = 1,0) и водяного пара с шагом по температуре в 100°, ftp этим данным термодинамические функции непосредственно рассчитывают для заданных значений d и а по уравнению вида Уем — (54) Где у — величины функций I = / (Т) или s — f (Т) при заданных значениях температур. Промежуточные значения находят путем интерполяции. Подпрограмму для отыскания необходимых функций по заданному аргументу (л, Т, 0 можно составить в виде полинома п-и. степени или интер- поляционного многочлена Лагранжа: Л4-1 „ _ V *?) • • ——A7+1) • */m) .. J Zl (xi-x1)(r/-r,) - - • (•V/-x/_1)(x/-x/+1) . . . (х;-хл+1)‘Л‘ 1 ’ г=> pie */> У) (! ~~ 1- - - -> n + 1) — координаты j-ro узла интерполяции, г, у — текущие значения аргумента и функции. Для средних и малых ЭЦВМ типа «Наири-2», «Мир» и т. п. с ограничен- ной емкостью запоминающих устройств и сравнительно небольшой ско- ростью вычислений обычно бывает целесообразно использовать только две термодинамические функции л - / (Т) и i = f (Г), помещая их в запомина- ющее устройство машины по готовым табличным данным (а — const, d = == const) гл. Ill с шагом по температуре ДТ = 10°, обеспечивающим необ- ходимую точность при линейной интерполяции. Табличный материал в памяти машины можно несколько сократить, «ели за базовый аргумент взять функцию л (Т) и таблицы задавать примерно равномерным шагом по л (Т): Дя (Т) = л (283,15) — л (273,15) « const; бри £том предпочтительна параболическая интерполяция. В отдельных случаях для малых ЭЦВМ, например типа «Промпнь», рачения л (71) по известным t, и наоборот, вводятся в программу по ходу расчета оператором. В этих случаях, а также при использовании настольных 39
счетных устройств, предпочтительнее всего пользоваться диаграммами и графиками гл. IV. Во всех рассмотренных выше вариантах расчета с помощью л—i—s- таблиц необходимо обеспечить удовлетворительную точность интерполяции промежуточных значений, если в таблице шаг по температуре больше 10° С, Рис. 16. Максимально-возможные относительные погрешности интерполяции различными спосо- бами значений л (Г) по таблицам для воздуха (а = со, d = 0) с температурным интервалом 100° С а повлагосодержаниюболыпе0,02. На рнс. 16 показано изменение максимально-возможных погреш- ностей интерполяции значений 71 (Т) для сухого воздуха с помощью полиномов второй—шестой степе- ней (п = 2; 4; 6) при шаге таблич- ных значений 100й С, причем по- грешности отнесены к температуре начала интервала интерполирова- ния. Относ ите л ьную погреши ост ь оценивали по формуле 1151 л _ Дл(Г) As(T) °П(Г) — л(Т) ~ AR ’ где /(/-I) . . , (t -п) дли . --------(?г_у 1)1--- (П, есть (п 1)-я разность для полинома п-й степени; t = i!&t\ Д£— шаг табличных значений температуры. Анализ показал, что аналогичные погрешности интерполяции значе- ний I и s существенно меньше и поэтому на графике не нанесены. Уровень погрешностей практически не зависит от значений а. Рис. 17. Относительные погрешности интерполяции различными способами значений л^ (Т) в зависимости от влагосодержания по таблицам для воздуха (а = со, t = 0° С) 40
Из рис. 16 следует, что можно выделить две области температур. В об- ласти температур менее —200° С, характерных для процесса в компрессоре Г ТУ, необходимая точность интерполяции может быть достигнута только с помощью полиномов пятой-шестой степеней; в области температур более —200° С достаточна интерполяция при помощи полиномов второй-третьей степеней. Как показывают расчеты, допустима линейная интерполяция значе- ний л, г, зв интервале At 10° С, при этом максимальная погрешность не превышает 0,03—0,05%, На рис. 17 приведено изменение фактических и максимально-возможных погрешностей интерполяции значений л (Т) для воздуха с различной влаж- ностью (а — оо, d = 0ч-0,15) при t — 0° С. При анализе установлено, что при больших значениях температуры погрешность интерполяции умень- шается. Если для расчета имеются таблицы только для одного значения влаж- ности (например, для d = 0,07 или 0,08), то при линейной интерполяции (п = 1) максимальная погрешность составит 1,4—1,9%, что недопустимо. Из рис. 17 следует, что при интерполяции с помощью полинома второй степени (п = 2) требующей таблиц для трех значений влажности (например, для d ~ 0; 0,08 и 0,15) погрешность уменьшается до 0,2%, если / 0° С, а при применении полинома третьей степени (например, для d = 0; 0,04; 0,08 и 0,15) погрешность интерполяции становится исчезающе малой.
ГЛАВА III РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ ПРИ СУХОМ И ВЛАЖНОМ АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ С ПОМОЩЬЮ ТАБЛИЦ л — i — s 10. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ Из § 5 и 6 вытекает, что для проведения исходного термогазодннамиче- ского расчета проектируемой ГТУ должны быть выбраны следующие исход- ные данные: коэффициенты восстановления полного давления в газов оздуш ио м тракте установки (стйх, стк. с и т. п.); к, п. д. элементов ГТУ Им» Шс. с и т. п.); температура газов перед турбиной У*; степень повышения давления в компрессоре лк; степень расширения в выходном тракте лс. Методология ориентировочного выбора этих параметров для ряда типов ГТД изложена в работе В. Г. Маслова [81. Для проведения термогазодинамического расчета характеристик выпол- ненной ГТУ необходимо, кроме того, располагать характеристиками ком- прессора и турбины, а также программой регулирования установки. При расчете характеристик для ГТУ, работающих в условиях влажного воздуха, следует дополнительно учитывать влияние влажности: на совместную работу компрессора с турбиной (см. уравнения (50)—(53); на газовую постоянную, теплоемкость н связанные с ними параметры рабочего тела ГТУ (см. приложение 5). Учет влияния влажности на газовую постоянную и теплоемкость дости- гается подбором или интерполяцией соответствующих таблиц л—I—s по известной величине влагосодержания d. В остальном методика расчета харак- теристик ГТУ с учетом влажности по таблицам л—i—з ничем не отличается от методики, изложенной в § 6. Ниже на примерах термогазодинамического расчета характеристик для выполненной одновальной ГТУ с осевым компрессором рассматривается методика расчета при сухом н влажном атмосферном воздухе с помощью таблиц л—i—s. Исходные данные: ta = +50° С; рн — 1,0332 кгс/см2; d = 0 и d — 0,08; о.АХ = 0,98; с = 0,95; v = 0,96; На* = 10 250 ккал/кг; <рс = 0,75.; £к с = = 0,96; т|м = 0,985. Параметр приведенного расхода турбины (по исходному расчету) ( Gr(r) - V _г. =23,07. \ Рг JQ Площадь сечения струн на выходе из ГТУ (по исходному расчету) |лГСо = 0,1116 м2. 42
Кроме того, а) при d = 0, Тг = 1215 К, п ~ 26 500 об/мин, лк = 7,36, Ы6 = = 896 л. с.; б) при изменении атмосферной влажности регуляторы сохраняют посто- янную частоту вращения ротора и постоянный расход топлива. а) Исходные параметры к расчету ГТУ Порядок расчета Результат * Сухой воздух: d — 0 Влажный водух: d =0,08 Относительная влажность воз- духа <pd, % (по приложению 7) 0 93,6 Рн = р^, кгс/см» 1,03322 «ь . й ш 323,15 1 £н, ккал/кг я (Гн) (по величине Та из таб- лиц л — i — s) 77,25 1,800 (по тйбл. 5) 82,06 1,815 (по табл. 13) ~ Рнавх 1,0125= 1,0332*0,98 Приведенная частота вращения ротора компрессора П0-Л| / ! об/мин v 1/ 71* “ Г * ВХ — (ко приложению 6) 25 024 - = 26 50° 1/ -||nf1 ’° 1,0 24 511 = = 26 500 1/ 0,9795 0,9795 По характеристике компрессо- ра находят GB(), кг/с ^«ад «к 5,189 0,800 7,364* 5,028 0,797 7,084 Расход воздуха r Gb0₽8x ,/ 288,15 . GB = -—5 1 / —г— кг/с, GdK-1,0332 J/ Тах (по приложению 6) 4.802 _ Si‘«9 0.98 У WS 1,0 4,542 = = _А°21пад1/ 288,15 f 1,0245 " 323,15 1,0245 б) Расчет процесса в компрессоре Давлени е за компрессор ом Рк = Рвхяк’ кгс/см2 7,456= 1,0125-7,364 7,173 = 1,0125*7,084 43
Продолжение Порядок расчета Результат Сухой воздух: d = 0 Влажный воздух: d = 0iCB -1 Кад) Л СГвх) 13,25= 1,800-7,364 12,86= 1,815-7,084 ('* , ккал/кг кад [по величине я(^кад)] 136,68 (по табл. 5) 142,29 (по табл. 13) Удельная работа компрессора .* # *кал вх Нк = — •, ккал/кг Т)к ,кад 74.29 = 13668п777'25 U>o „ 142,29 — 82.06 га-ет = 0.797 Мощность, потребляемая ком- прессором, л.с. /и 2031.0 = IU 1954J7 _ ^^2-75,57 Температура воздуха за ком- прессором Г*, К (по вели- чине ) 1* (У = *вх 626,1 (по табл. 5) 151,54= 77,25+ 74,29 612,68 (по табл. 13) 157,63 = 82,06 + 75,57 * в) Расчет процесса в камере сгорания р'. = рХ.с кгс/см2 7,083 = 7,456-0,95 6,814= 7,173-0,95 Температура газа перед тур- биной (находят последова- тельными приближениями по уравнению (53) исходя из условия Gr = const] .7дг1г1/г;у г- +' * А к г а2 & ’ Qr (г)% GtfT =.Ъ^к (по приложению 6) р ,о|еА / 7,083-23,07) V 1215,04088.! 0 ) 1,0 [ 6,814-23,07 у - («.«мда») 1,0245 Величину qTd в зависимости от метода программирования (см. § 9) находят по одному из следующих уравнений: ,, - 0.98 10 250 1) t • и Sk. с (по приложениям 1 и 2) ПШ7ЛЛ ЛЛ1ЙЙЙ °-98 10250 <7т ((/..;0) — 0.01700 - -0.01668 0 96 . 10250 ?т (4=0.08) = 0.01812 = 0.01650 • 1.0758 44
Продолжение Результат Порядок расчета Сухой воздух: £1 = 0 Влажный воздух: 4 = 0,0В 2) по уравнению (17) [коэффи- циент Хт определяют по рис. 18; i“ (г) —по табл. 4 и 10; :в (н) — кз пункта б расчета] 9т (4=0) ~ 0,017 — ?Т (£1=0,08) = 0.1794 = 315,98—151,54 10 250-0,96—(315,98—151,54) 1.0 331,55—157,63 10 250-0,96 — (331,55 — 157,63) X 0,997 3) по уравнению (20) (но табл. 3, 5 и 15) = /ЛЛкс; *2 — (1 + ^(1 + ^о) X Х (г(г) «=.1 — '\к)а-1)а Л3 - ' * Lo(l +<0 Ов (г)^‘в (k))j 9т (£f=0> — 0,01709 = 309,37— 151,54 *1 — ’ где х, = 10 058-0,96; х,- 15,78 (334,56—160,17); х3 14,78-157,83; « -П 01805 324,97- 157,63 ?г И-0,08) - 0.01805 где Xi — 10 083-0,96; х2 = (15,78 + 0,08-14,78) (346,59 — 164,84); 14,78-1,08-167,31 Для дальнейшего расчета приняты значения ^т, полученные по уравнению (20) Расход газа на входе в турби- ну Or (г) = Gav (1 + кг/с 4,689 = 4,802-0,96-1,01709 4,439-- 4,542-0,96-1,01805 Расход топлива G^4 = 3600GBv?T^, кг/ч 283,68 = 3600-4,802 X X 0,96-0,01709 283,32= 3600-4,542 X X 0,96-0,01805 В соответствии с условиями расчета расход топлива при d = 0,08 подбирается той же величины, что и при d" - 0 (см. § 7) Коэффициент избытка воздуха в камере сгорания 1 а = 3'96 - 0,01709-14,78-1,0 3,47 0,01805-14,78-1,08 где Lo = 14,78 (по табл. 2) В соответствии с полученным значением а в зависимости от метода программиро- вания (см. § 9) дальнейший расчет ведут по таблицам n — i — s для продуктов сгорания при ближайшем значении а или интерполируют величины л, j, 5 с помощью уравне- ния (54). Ниже даются примеры расчета при == 4,0 и я^о.оз = 3,5. г) Расчет процесса в турбине По величине Г* определяют i*r> ккал/кг (по табл. 4) 315,99 283,48 [по уравнению (54)] 331,55 300,39 45
Продолжение Порядок расчета Результат Сухой воздух: а —0 Влажный воздух: d=(LOa Давление за турбиной1 Р* = р„яс, кгс/см® 1,0745 - 1,0332-1,04 1,0719 = 1,0332-1,0375 -4rr 1 ’ йд' 2Т>^ где * „ ₽г Лт = ♦ Рт 4ЯПП 283'48 43'01) 6.592 6 Ю2 _ 7.083 6.592- 1 ()745 _ 300,39 ' 6,357 R ог/7 6,814 6.357— 107Jg i* , ккал/кг тэд (до величине л (?т )) 189,87 (по табл. 4) № 203,15 (по уравнению (54) ( Находят параметры характе- ристики турбины (JL} \ Сад /о * где и. ,п 25 500 26,80 1027.0 os „ 26 500 2555 - 1037.2 сад = 91.531Лг-(Тад. м/с 91.53 У 315,99 — 189,87 91.53/ 331,55 —203,15 / П \ л (у^)» /гГ” (по приложению 6) 760,25 = 26^00'^/ V 1215 1,0 „nft 26 500-9.98 /50,9 = , — /1196 0,98 По характеристике турбины (см. рис. 15) определяют (^г (г) ^^г/рг)и 1 "Пт*1 тт 'ад 23,07 одао 23,06 0,8803 По величине (Gr если она отличается от исходной (см. § 7), уточняют температуру Г* по формуле (53). Удельная работа турбины НТ = (** ~ Ч J %п „ * кг т ' г 'ад' 'ад 111,36 s= (315,99 — — 189,87) 0,883 113,03= (331,55 — — 203,15) 0,8803 Мощность турбины дг 427Н^ОГ т' 75 1 1 зге—из пункта д расчета 2972,20 = ‘Ч. 2856,57 = 46
Продолжение Порядок расчета Результат Сухой воздух: Влажный воздух: <7 = 0,08 Параметры состояния газа за турбиной: \ = г‘р— Ят, ккал/кг ^т» К ] находят по величи- л(?;) j 204,63= 315,99 — Ш,36 | ПО Табл. 4 00,44 J 218,52 = 331,55— 113,03 820 581 61 89 / п0 УРавненню (54) д) Расчет процесса расширения в выходном тракте Степень расширения в выход- ит ном тракте лс = — подбл- Рн рают последовательными при- ближениями из условия: |1FC = — const (см. § 7) 1,0400 1,0375 Тешгоиереп ад в вых одном тракте /7 = (i * — i 1 Ф2 J'e Vt сад7 ’ где fCa ккал/кг определяется по величине я(т'>*)= V 1,215= (204,63 — — 202,47) 0,752 202,47 54,27 -Щ- (по табл. 4) 1,209 — (218,52 — — 216,37) 0.752 216,37 . 61,89 69,66 1.0375 [по уравнению (54)] Скорость истечения на выходе из ГТУ ц>с = 91,53 м/с 100,89= 91,53^1^15 ь 100,64 = 91,53^1,209 Температура продуктов сгора- ния на выходе Т& К нахо- дится по величине гс, ккал/кг 813,8 (по табл. 4) 203,42 = 204,63— 1,215 816,8 [по уравнению (54)1 217,31 = 218,52 — 1,209 Расход газа и а выходе из ГТУ (с) = "F 7т)» кг/с 4,881 = 4,802-1,01709 4,621 = 4,542-1,01805 47
Продолжение Результат Порядок расчета Сухой воздух: d — 0 Влажный воздух: d ^0,08 Площадь сечения струи на вы- ходе из ГТУ с (с)^г^с £ n.11R 4,881'29,29-813,8 niiirt- 4,621-30,58-816,8 где 1,0332-100;89-104 ’ 1,0332-100,64-10* = RrRrd, кгс-м/(кг. К) 29,29 30,58 - 29,29-1,044 по приложению 5) 7?г (по тафг. 4) 1,0 29,29 1,044 29,29 е) Расчет основных данных ГТУ Мощность на валу ГТУ 896,52 859,58 Afe = /VTlqM_jyK д. е. 2972,2*0,985 — 2031,0 2856,6-0,985 - 1954,17 Удельный расход топлива Сг--^ етАл- с- ч) n41fi4 _Ж68 °'3164 = 896,62 п т?ой 283.32 °'3296 = 859,58' 11. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТАБЛИЦ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ФУНКЦИЙ л — I— s Таблицы л—i—s для воздуха при d = 0 основаны на данных по тепло- емкостям (с шагом табличных значений 100° С), полученных М. П. Вукало- вичем и др. [2]. При интерполяции промежуточных значений (А? = 10° С) коэффициенты и уравнениях для теплоемкости I Со + сД’ + саг -? с3Т» + с/Г + с6Т‘ + cer, Т 473К, Ср‘ ~ I »о + b±T + ftar, Т > 473К, подбирались последовательно по известным значениям через 100й С (напри- мер, для 1400—1500 1600 К затем для 1500—1600—1700 Кит. д.). Функция л и удельная энтальпия i для сухого воздуха подсчитывались по формулам \ - 5s0e rJ пв (тА = ; k = J dr* (56) Го где ? с ? СР sHi = J-^dT н Го Л» То - О К; 7\ = 273,15 К. Таким образом, при Ту == 273,15 К «в = 65,260 ккал/кг, sB =. = 1,57832 ккал/(кг-К), а функция (7\) = 1,0. Для расчета таблиц принят воздух следующего объемного состава в % 12]: rNs = 78,026; гОа - 21,000; г со, = 0,030; гНз - 0,014; годноят = 0,93. 48
Этому составу соответствует такое распределение составляющих воздух газов по массе: 23,2% кислорода (goj и 76,8% атмосферного азота (gN£ar) (всех перечисленных выше газов кроме кислорода). При стехиометрическом сгорании углеводородного топлива (а = 1,0) продукты сгорания состоят из двуокиси углерода СО2, паров воды Н2О и азота NteT. Для стандартного углеводородного топлива продукты стехио- метрического сгорания имеют следующий массовый состав 14]: £соа = 0,1985; ^н2о == 0,0822; = 0,7193. Теплоемкость продуктов стехиометрического сгорания, газовая постоян- ная и теоретически необходимое количество воздуха рассчитывались по фор- мулам: 0,1985сРСОг 0,0822 cPHg0 Ч 0,7193cPNjs ат = 0,1985/?сой 4- 0,0822/?н,о + 0,71937?Na ат; I 2.664С 4- 7.937# 7"°— 0.232 (57) Для расчета таблиц термодинамических функций влажного воздуха и продуктов сгорания стандартного углеводородного топлива были исполь- зованы таблицы л—i—s для сухого воздуха и продуктов стехиометрического сгорания, рассчитанные по формулам (56). Термодинамические параметры для паров воды были взяты из работы М. П. Вукаловича и др. [21. На их основе были рассчитаны таблицы термо- динамических функций л—i—s для водяного пара (см. табл. 27). Удельную энтальпию (энтропию, газовую постоянную и т. п.) рабочего тела ГТУ с заданным значением ос, учитывая влагосодержание атмосферного воздуха, можно рассчитать по соотношению для газовых смесей: Ч- ^Чг- Если записать это выражение через коэффициент избытка воздуха а и влагосодержание d. где — энтальпия водяного пара; Гв — энтальпия сухого воздуха; 1Г — энтальпия продуктов стехиометрического сгорания (при а = 1,0). Расчет значений х£м, sCM н для табл. 6—14 производился по уравне- нию (54), частным решением которого является приведенная выше формула. Исходные данные для расчетов по уравнению (54) брали нз таблиц термоди- намических функций л—i—s (с шагом табличных значений 100° С) для водя- ного пара, сухого воздуха и продуктов стехиометрического сгорания. Про- межуточные значения и sCM находили интерполированием. Функцию относительного давления л (7\) находили, как и в случае сухого воздуха, по формуле Sj—SA где s0 и sz — энтропия смеси соответственно при Т ~ 273 К и при текущем значении Г.; 7?— газовая постоянная смеси. Для расчетов энтропии и энтальпии принимали = 0К. 4 Заказ 281 49
12. Таблицы л— i — s для продуктов сгорания углеводородного топлива в сухом воздухе и для сухого воздуха ^Продукты сгорания при а — 1,0, d = 0 [/? = 29,35 кгс-м/(кг. К)1 Эо 7 к £, ккал/кг К 'S Оо Ч 1 1 1 т, к i 1. ккал/кг К W1 X 0 273,15 67.299 1,0000 1,57662 ОБО 923*15 245.301 118.02 1,90455 10 283,15 69,322 1,1356 1,58537 660 933.15 248,274 123,66 1.90776 20 293,15 72.350 1*2863 1,59393 670 943,15 251,253 129,52 1,91094 30 303,15 74*884 1,4533 1.60232 680 953,15 254.239 135*60 1*91410 40 313,15 77,425 1,6378 1,61054 690 963,15 257,231 141*93 1,91723 50 323,15 79.972 1,8411 1,61858 700 973*15 200*2129 148.49 1,92033 60 333,15 82,525 2,0643 1,62644 710 983,15 263,236 155.25 1,92340 70 343,15 85,0.84 2*3086 1*83413 720 993,15 266,249 162,28 1,92644 80 353,15 87,650 2.5752 1,64165 730 1003.15 269,268 169,57 1*92946 90 363.15 90,222 2,8654 1,64898 740 1013,15 272* 292 177,13 1,93246 100 373,15 92* 799 3*1800 1,65614 750 1023*15 275,322 184.9.7 1,93544 по 383,15 95*383 3.5043 1*66282 760 1033,15 278,358 193,10 1*93839 120 393,15 97,971 3,8557 1*66939 770 1043,15 281,399 201*53 1,94133 130 403,15 100,566 4.2357 1,67585 780 1053,15 284.447 210,25 1,94424 140 413,15 103,168 4,6460 1,68220 790 1063, IS 287,500 219.29 1,94713 150 423,15 105,777 5*0882 1,68845 800 1'073,15 290,559 228*64 1,95000 160 433,15 108,392 5,5639 1*69460 । 810 1083*15 293,627 238,28 1*95284 170 443* 1 5 111,014 6*0747 1,70063 820 1093*1 5 296,701 248*25 1*95566 180 453,15 113,343 6,6221 1*70656 830 1103*16 299* 779 258,57 1*95846 190 463,15 116.278 7*2077 1,71239 840 1ПЗЛ& 302,862 269,25 1*96124 200 473*15 118,919 7,8330 1.718Ю 850 1123,16 305,961 280.30 1,96400 210 483*16 121.564 8*4797 1*72356 860 1133,15 309,044 29’1*72 1*96675 220 493*15 124*216 9,170'5 1,72894 870 1143,15 312,143 303*52 1,96948 230 503.15 126.876 9*9072 1,73425 880 1163,15 315*247 315.72 1,97218 240 513.16 129,543 10,692 1,73949 890 1163,15 318,355 328,32 1*97487 250 523.15 132,217 11,527 1,74466 900 1173,15 321,469 341,33 1*97754 260 533,15 134,899 12,414 1.74976 010 H 83*15 324.590 354,71 1*98019 270 543*15 137,588 13,357 1*75479 920 1193*15 327,716 368.52 1,98281 280 553*15 140,284 14,385 1*75974 930 1203.15 330,846 382*78 1*98542 290 &63J5 142,988 15,413 1,76463 940 1213,15 333,981 397*50 1,98802 300 573,15 145*699 16*531 1,78944 960 1223,15 337,121 412,70 1,99059 310 583,15 148,417 17,689 1.77410 960 1233,15 340,205 428,37 1,99316 320 593,15 151,142 18.914 1.778’70 970 1243,15 343,414 444*53 1,99570 330 603.15 153,875 20.208 1*78325 980 1253,16 346.568 461*20 h99823 340 613.15 156.615 21,576 1*78775 990 1263,15 349*726 478,38 2,00075 350 623.15 159,365 23.019 1*79220 1000 1273,15 352.889 496,09 2.00324 360 633.15 162*119 24,540 1,79660 1010 1283,15 350,060 514,26 2,00672 370 643.15 164*883 26*142 1.80095 1020 1293,15 359,235 532,98 2*00816 360 663.15 167,654 27.829 1,89524 1030 1303* 15 362,414 552,28 2,01062 390 663.15 170,433 29*602 1.S0549 1040 1313,16 365*597 572*17 2,01305 400 673,15 173,220 31,466 1,81368 1050 1323,15 368,764 592,64 2,01547 410 683,15 176*016 33,395 1,81777 1060 1333,15 371,975 613,73 2,01787 420 693*15 178,819 35,422 1 *52183 1070 1343.15 375,170 636*44 2.02026 430 703,15 181,630 37,552 1,82584 1080 1353,15 378,369 657,78 2,02264 440 713,15 184*448 39.787 1,82981 1090 1363*15 381,572 680,77 2,02500 450 723*15 187,273 42,132 1,83375 1100 1373* 15 384,779 704,42 2.02734 460 733,15 190*106 44*589 1,83765 1110 1383,15 387,992 728,69 2102967 470 743,15 192*946 47*163 1,84150 1120 1393,15 391.209 753,66 2,0319.9 480' 753,15 195,793 49.858 1,84532 ИЗО 1403,15- 394; 429 779,33 2.03.429 490 763Д5 198,648 52.677 1,84910. 1140 1413,15 397.652 805,74 2,03858 500 773.15 201,509 55,625 1,85284 ИБО 1423,15 400,879 832,88 2,03886 510 783,15 204.381 58,674 1т85651 1160 1433*16 404,110 860,78 2,04112 520 793,15 207.239 61.862 1,86015 1170 1443,15 407,346 889,45 2,04337 530 803,15 210*144 65,195 1,86376 1180 1453,15 410.583 918,90 2,04561 540 813,15 213.036 68.675 1.85733 , 1190 1463,15 413,824 949,16 2,04784 550 823,15 215,934 72*310 1,87088 1200 1473,15 417,069 980,22 2,05005 560 833*15 218.840 76* 102 1*87439 1210 1483,15 420,320 1012,02 2,05225 570 843,15 221,752 80,058 1 ,.87787 1220 1493,15 423,573 1044,67 2*05443 580 853,! 5 224,671 84,181 1,88132 1230 1503,15 426*830 1078,20 2.05660 590 863,15 227*597 88*476 1*88474 1240 1513,15 430,090 1112,64 2,05876 600 873,15 230,529 92,949 1,88813 1230 1523,15 433,353 1147,98 2*06091 610 883*15 233*471 97,569 1,89147 1260 1333*15 436,620 1184,26 2,06305 620 803*15 236,419 102*38 1,89478 1270 1543,15 439,890 1221,49 2,06518 630 903* 1 5 239*373 107.38 1,89806 1280 1553,15 443,163 1259,68 2,06730 640 913,15 242*334 112Л0 1,90132 1290 1563,15 446.440 1298,86 2.06940 50
Продолжение табл. 3 г. X i, ккал/к г К u «V* е; а . w к — t, °C * г, к 1 G ккал/кг К *5 1300 1573.15 449,719 1339,04 2,07149 1650 1923,15 566.342 3543,49 2 13838 1310 1583J5 463.004 1380,16 2,07357 1660 1933,15 589,718 3634,95 2.14014 1320 1593.15 466,292 1422,33 2.07564 1670 1943.15 573,096 372% М 2.14188 1330 1603,15 459,583 1465.57 2,07770 1680 1953.15 576,476 382%69 214362 1340 1613,15 462,877 1509,90 2,07975 1690 1963,15 579,856 3921,07 2Д4534 1350 1623,15 466,173 1555,34 2,06179 1700 1973,15 583,239 4020.48 2.14706 13&£1 1633,15 469,473 1601,92 2,08382 1710 1983,15 586,623 4121,81 2.14878 1370 1643,15 472,775 1649,63 2,08583 1720 1993.15 590,008 4225,26 2 Л 5048 1380 16 476.080 1698.52 2,08784 1730 2003,15 593.395 4330,87 2’ 15218 1390 ] 663,15 479,388 1748,60 2,08984 1740 2013.15 596,785 4438,62 2Д5387 1400 1673,15 482.699 1799.89 2,09182 1750 2023,15 «00 Л 77 4548.64 2.16556 1410 1683,15 48% 011 1852,16 £,09379 1760 2033,1S 603,571 4660.87 2 Л 5722 1420 1 1 о 489.32$ 1906,02 2,09576 1770 2043,15 606,967 4775,40 2 Л 5889 1430 i 1 Ь 492.647 1950.57 2,09771 1780 2053,15 610,366 4892J9 2 16055 1440 1 /13» 16 495.970 2017.27 2,09965 1790 2063Л5 613.766 5011,36 2,16221 1450 1723.15 499,294 2074,67 2.10159 1800 2073,15 617,189 5132Л1 2 Л 6385 1460 1733,15 502,623 2133,69 2,10352 1810 2083.15 620,577 525% 65 216549 1470 1 / 44, 505,057 2194,38 2 Л 0546 1820 2093,15 623.986 5382.88 2 Л 671-2 1480 1753,15 509,292 2256,08 2Л0735 1830 2103Л5 627,3.97 5511,55 2 Л 687В 1490 1763,15 512,627 2818,88 2.1.0924 1840 2113,15 630,809 5642,82 2Л7036 1600 1773Л5 515,967 2383,39 2,11112 1850 ЗП23Л5 634,223 5776,67 2Л7198 1510 1783.15 519,311 2449.66 2» 11301 1.860 2133,15 637,639 5913Л2 2 17358 1520 1793,15 522.655 2517,10 2,11488 187СУ 2143.15 641.057 6052 23 2 17518 1580 16Uiit 1Ь 526.001 2586.10 2.11674 1880 2153J5 644,476 6194,02 2Л7677 1540 181ЗЛ 5 529,350 2656.67 2.11859 1830 2163,15 647,897 бЗЗВЛб 2,17836 1550 1823,15 532,701 2728.83 2,12043 1900 2173ЛБ 631,319 6485.81 17993 1560 1833.15 536,054 2802.62 2.12226 1910 2183,15 654,744 6634.49 — t t r «f vV 2 Л 8149 1370 1 б48, ] 6 53-9,409 2878.06 2,12409 1920 2193Л5 658 Л 70 6786.24 2 18305 1580 1В5% 15 542,767 2955.16 2Л2591 1930 2203,15 661.599 694! 19 2 18460 1590 1863 Л Б 546,127 3033,97 2.12771 1940 2213,15 665.028 7099,24 2,18815 1600 1873.15 549,480 3114,51 2Л295Т 1950 2223,15 668,459 7260,59 2 18769 1610 1 1 ь 552,856 3196,65 2J3130 I960 2233,45 671,892 7425 22 2 18923 1620 1893,15 556,225 3280.69 2,13309 5 970 2243Д0 675.327 7593.31 0 19077 1903,15 569,5$Б 3366,35 2 Л 3486 1980 2253,15 678.763 7764.74 2 1.9231 1640 1913,15 562,068 3454.00 . 2,13663 1990 2253 Л 5 682ДОО 7939,69 2.19884 Л 2000 2273.15 685,639 8117.91 2 Л 9536 L f 4. Продукты сгорания при а - 4,0, d = 0 [R = 29,29 кгс.м/(кг-К)| t, ’C J •p f. ккал/кг t: a; * b «М» w a u о a if ккал/кг u Si ккал/(кг*К) 0 IQ 20 30 40 50 60 70 80 90 TOO 110 120 130 J 40 273,15 283,15 293,15 303, IS 313,15 323.15 333.15 343.15 353.15 363,15 373,15 383,15 393.15 403.15 413,15 65.795 68,220 7.0.649 73.081 75,517 77,956 80,398 82,844 85.294 87,747 90.203 92.657 95.115 97.578 100,047 1.0000 1,1301 1,2740 1.4326 1,6068 1,7977 2,0062 2,2331 2.4795 2,7461 3.0336 3.3275 3.6443 3,9863 4,3516 1,57787 1.58627 1.59449 1.80253 1,61041 1,61811 1,62563 1,63298 1,64016 1,64717 1,65400 ,66034 .66658 1,67271 1,67875 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 423.15 433.15 443,15 453.15 463,16 473,15 483.15 493,15 503,15 513.15 523,15 533,15 543,15 563,15 563,15 102,520 104,998 107,481 109,969 112,461 114,959 117.457 119.961 122,471 124,987 127,509 180,036 132.570 I3S. Г09 137,654 4,7444 5,1648 5,6139 6,0930 6,6029 7,1445 7.7014 8.2934 8.0218 9,5883 10,294 11,041 11,830 12,663. 13,541 1,68467 1,69050 1,69622 1,70184 1,70785 1,71276 1.71791 1,72298 1.72300 1,73294 1,73781 1.74262 1.74735 1,75202 1,76862 4* 51
Продолжение табл. 4 и О X 1, ккал/кг К ьг? X- 5Й «3 V и й 7‘, К i. Ц га £ ж £ кч X ч га ** 300 373.15 140.205 14.465 1,76115 960 1223.15 318.347 291.5S 1.96718 310 583,16 142,760 15.418 1.76582 950 1233.15 321,248 301,31 1,96954 320 593,1 5 145,322 16.421 1,76964 970 1243,15 324.152 31’2.32 1,97189 330 603,15 147,889 17.477 1.77412 980 1253.15 327,061 323Л 3 1,07423 340 613,15 150,463 18,588 1.77835 990 1263,15 323,972 334,23 1,97654 350 623,15 153.043 19.755 1,78252 1000 1273,15 332.887 345.64 1.97865 360 633.15 155.630 20,980 1,78665 1010 1283.15 335.808 357,32 1,96113 370 643.15 158,222 22,265 1.79073 1020 1293,15 338.731 360.32 1,98339 380 653,15 160.820 23,613 1.79476 1030 1303.15 341.658 381,65 1,98564 3*>0 663,15 163,425 25,024 1,79874 1040 1313,15 344,587 394,31 1,98788 400 673.15 166.036 26,500 1.80265 Ю50 1323.15 347.520 407,32 1,99011 410 683,15 168.653 28.021 1.80650 1060 1333.15 350,456 420,67 1 л 9232 420 693,15 171,276 29,614 1,31030 1070 1343.15 353. ЗДб 434.37 1.99452 430 703-15 173.905 31,281 1,81405 1080 1353.15 356.338 448,43 1,99671 440 713,15 176,541 33.023 1,81777 1090 1363,15 359.284 462.86 1,99888 430 723.15 179,182 34,844 1,82145 1100 1373,15 362.233 477,66 2,00104 460 733.15 181,830 36,745 1,82509 1110 1383,15 365.187 492,73 2,00318 470 743.15 184,484 38.728 1.82870 1120 1893,15 368 Л 44 508.30 2.00530 480 768.15 187,144 40.797 1.83227 ИЗО 1403Л 5 871,104 524»22 2,00742 490 763,15 189,810 42,952 1,83580 1140 1413.15 374,066 540.54 2,00952 500 773.16 192,482 45.197 1Л з$зо 1150 1423,15 377,031 557,27 2,01161 510 783,15 195,163 47,510 1,84272 1160 1433,15 379,999 574.42 2.01360 520 793.15 197,849 49.920 1,84611 1170 1443.15 382,969 59L99 2.01576 530 803,15 200,540 53.420 1,84948 1189 1453,15 385,943 610.00 2,01781 540 813.15 203,233 55.040 1,85281 1190 1463.15 388,919 628,45 2,01986 550 823,16 205,941 57.757 1.85612 1200 1473,15 391.897 647,34 2,02189 560 833,15 208.649 60.581 1.85939 1210 1483,15 394.880 668,62 2.02300 570 843.15 21 L364 63.517 1.86264 1220 1493,15 397.865 686,38 2,02591 580 853,15 214,084 66, $65 1.86585 1230 1503,15 400,852 706,61 2.02750 590 863,15 216.809 69,781 1,86904 1240 1513,15 403.842 727,33 2.02988 600 873,15 219,540 73.015 1.87220 1250 1523,15 406,834 748.54 X03185 610 883,15 2Й2.279 76,394 1,87530 1250 1533,15 409,829 770,24 2,03381 620 893.15 225,023 79,902 1,87838 1270 1543,15 412.820 792.46 2,03576 630 003.15 227.772 83.541 1,88143 1280 1553,15 415,825 815.19 2.03770 640 913.15 230,527 87,314 1.88446 1290 1563,15 41S.82S 838,44 2,03963 650’ 923,15 23*3* 28G 91,226 1,88747 1300 1573,15 421,833 862.22 2.04155 660 933.15 236, ОБ 1 96,280 1.89045 1310 1583.15 424,341 336 лв Й, 04345 670 943,15 238,820 99,478 1.89341 1320 1Б93Д5 427,8*2 911,29 2.04535 660 953.15 241,595 103.82 1,89635 1330 1603,15 430.864 938.68 2.04723 690 963,15 244,375 108,32 1.89925 1340 1613,15 433,879 952.53 2.04911 700 973 Д 5 247,160 112,97 1,90214 1350 1623.15 436,897 989,16 2.05097 710 983.15 249,952 117,75 1,90498 1360 1633,15 439,916 1016,29 2,05283 720 993.15 252,749 122,70 1,90781 1370 1 б4з. 15 442.938 1044,01 2,05467 730 1003,15 255,551 127,82 1,91061 1330 1653 Д 5 445,962 1072,33 2,05651 740 1013,15 258,357 133, И 1,91339 1390 1663,15 448.989 1 101,28 2,05834 !7Ь0 1023 15 261,168 138т53 1,91615 1400 1673,15 452.018 1130.85 2.06015 760 1033.15 283,983 144,23 1.91889 1410 1683,15 455,047 1160.90 2,06195 770 1043.15 266,803 150.07 1,92182 1420 1693,15 458,081 1191.80 2.06376 780 1053.15 269,628 156,09 1,92432 - 1430 1703.15 461Л 16 1223Д7 2,06554 790 1063 Д Б 272,458 162,31 1,92700 1440 1713,15 464,154 1255,36 , 2,06732 800 1073,16 275,292 168,73 1,92965 1450 1ИМБ 467,193 1288,04 2,06908 810 1083,15 278.135 175,31 1,93228 1460 1733Д5 470,236 1321,56 2,07084 820 1093,15 280,981 182,11 1,93489 1470 1743,15 473,284 1355.95 2.0726! 830 Н03.1Б 283.832 189.12 1,93748 1480 1753.16 476,332 1390,83 2,07435 840 1113,15 286,686 196,35 1,94006 1490 1763.15 479,379 1426,22 2,07607 850 1123,15 289.544 203.81 1,94261 1500 1773,15 482,431 1462.49 2,07780 860 пзз^б 292.406 211,49 1.94515 1510 1783.15 485.496 1499.71 2.07962 870 1143.15 295,272 219,41 1,94767 1520 1793,15 488.559 1Б37.49 2.08133 880 1153.15 298,142 227.57 1,95018 1530 1803,15 491,624 1576,04 2,08293 890 1163,15 301,016 235.97 1,95266 1540 1813,15 494,689 1615,38 2,08462 900 1173.15 303,894 244.61 1,95513 1550 1823,15 497,756 1655,51 2,08630 910 1183.15 306.777 253-47 1,95757 1560 1833.15 500,824 1696,45 2,08793 920 1193.15 309.655 262.59 1,96000 1570 1843,15 503,893 1738,20 2,08964 930 1203,15 312.5Б5 271.98 1.96241 1580 1853.15 506,963 1780,78 2.09130 340 1213,15 315.449 281.64 1,96480 1590 1863ЛЗ Б10.034 1824,19 2.09296 52
Продолжение табл. 4 и 0 "К1 т. к U ч > 2 л К • U "п га «л * it “С г, к 1, ккал/кг _ К 4 ! ’» 1 1 . IGOtV 1610 H2G 1630 1640 650 660 670 1680 1690 1700 1710 1720 1730 1740 1750 1760 1770 1780 17=90 1873.15 1883 Л 5 1893 Л5 1903 Л 5 1 <>13,15 1923.15 1933.15 1943,16 1953.15 1963Л5 IG73J5 1983.15 1093.15 2003. 1 5 2013.15 2023.15 2033,1 5 2043,15 2053.15 2063,15 513,107 510.178 519.252 522.326 525.403 528.481 531,560 534.641 537.723 540.807 543,892 546.979 550.067 553.157 566.248 559.341 562.436 565.531 568.629 571.727 1868.45 1013.48 1959.39 2006.19 2053,90 2102,52 2152.08 2202.59 2254.03 2306,44 235!.'. «3 2414.12 2459,43 2525,77 2583,12 2641.55 2701,03 2761.59 2823,23 2885,96 2,09460 2.09623 2.09786 2.09948 2.16109 2,10270 2,10429 2,10589 2.10747 2,10905 2.11062 2,11218 2,11373 2,11528 2.11682 2.11835 2,11968 2,12140 2.12291 2.12442 4 ООООО СОСОО ооооо о©ооо о О^счео-Ч»* U? (£5 eft о № СО СО О ос сбсЭФОсесО 0)0:000 Фб>Сой£й о к* -н-* —** (J*i 2073,15 2083.15 2093.15 2103.15 2113,15 2123,15 2133,15 2143,15 2153,15 216,3.13 2173.16 2183.15 2198,1'6 2203.15 2213,15 2223.15 2233,15 2243.15 2253,15 2263.15 2273.15 574.827 577.930 581,034 584,136 537,244 590,352 593,460 506.571 599.082 602,795 605,909 609,016 612,126 615.239 618.356 621.475 624.599 627.725 630,855 G33.988 637,124 2940,81 3014,69 3080.37 3147,82 3216,20 3285,79 3355.53 3428,56 3501,80 3676,31 3652.08 3729Л7 3807,53 3887,20 3968.23 4050.56 4134.25 4219.29 4305.72 4393.56 4482,61 2,12592 2,12741 2.12890 2.13038 2.13185 2,13332 2,13478 2.13624 2,13769 2,13913 2.14057 2,14300 2.J4343 2.14485 2,14627 2.14758 2,14908 2,15048 2.15187 2,15325 2,15463 5, Сухой воздух а = оо. d = 0 [/? = 29,27 кгс-м/(кг- К)] и Q ч» г. к L ккал/кг К Ь? Б U X =: * х «» м -70 203,15 46,500 0.3553 J.50745 —60 213.15 50.300 0.4201 1,51895 -50 223, 1 5 53,290 0.4930 1.52 992 —40 233.15 55.630 0,5745 1,54041 —30 243,15 58,070 0,6853 LS5046 -20 253 Л 5 60,470 0.7658 1,56011 -10 263.15 62,860 0,8768 1.56933 0 273,15 65.260 1,0000 1,57832 10 283,15 67,667 1,1335 1.58691 20 293,15 70.055 1,2795 1.59522 30 303,1 5 72,453 1,4388 1.60326 40 313,15 74,852 1,6119 1.61104 50 323,15 77,^53 1,7996 1,61860 60 333,15 79.654 2.0026 1.62592 70 343.15 82.058 2.2217 1.63304 80 353,1 3 84,463 2.4576 1,63996 90 363.15 86.879 2,7Ш 1.64609 100 373.15 89.280 2,9831 1,05324 по 353,15 91.692 3.2743 1,65962 120 393,15 94,107 3,5856 1,66585 130 403.15 96,525 3,9180 1.6.7193 140 413,15 98,946 4.2722 1,67786 ISO 423,15 101.371 4,6494 1,68366 160 433,15 103,799 5,0504 1.63933 170 443.15 106,231 5,4763 1,69488 180 453J5 108.670 53'282 1.70032 190 463J5 111,106 6.4070 1,70564 200 473.15 113,560 6.5139 3.71085 210 483,15 113,996 7.4414 1.71589 220 493,15 118,447 8,0011 1.72087 230 503,15 12D. 904 8.0944 1,72577 240 513.15 123.366 9.2226 1,73060 U & "** Г, к G ккал/кг К л Ч t- X к—- «I 250 523,16 125.833 9.8870 1.73637 260 533.15 128.306 10,588 1.74007 270 543.15 130,784 11.329 1,74470 280 563,15 133,267 12.109 1,74927 290 563,15 135,756 12.930 1.75377 300 573.15. 138,249 13.793 1,75819 310 583,15 140.747 14,680 1.78247 320 593.15 143,251 15.613 1,76669 330 603.15 145.760 16.594 1.770$7 340 613.15 148.274 17.525 1.77500 350 623Л& 150.794 16.706 L77908 300 633 л S 153.320 19.639 1.79311 370 643Л5 155,852 21,026 1,78709 380 653,15 153,389 22,268 1.79103 390 663.13 160,931 23.567 1,79492 400 673,15 163,479 24,925 U79875 410 683.15 166,033 26,321 1,80249 420 693Л5 168.5112 27.781 1,80619 430 703Л5 17!.167 29.306 1,80986 440 713ЛБ 173.727 30.899 1,81348 450 723,15 176.303 32.560 1,81707 430 733,15 178.885 34.293 1.82063 470 743.15 181,473 38,098 1.824L4 480 753,15 184,066 37,979 1,82762 490 763,15 186,671 39,S35 1,83107 500 773.15 189,269 41.970 1.83447 510 783.15 44,063 1,83781 520 793.15 Ш.500 46,241 134112 530 803,1 S 197,123 48,505 1.84440 540 813.15 199.751 50,850 1,84764 550 823,15 202,384 53.306 1.85086 633.15 205.023 55,846 L854Q5 570 843.15 207.667 58,482 1.85722 5S0 853Л5 210,316 61,216 1.85035 590 863.15 212,970 64.051 1.86345 53
Продолжение табл. 5 Эв '? т, к 1 и Ч Ф м £ К л U *_* е; ct и 0 * ч-к 01 ‘J. Г. ккал/кг п S. ккал/(кг-К) 600 873.15 215,629 66,989 1,86652 1200 1473,15 382.93 558.20 2,01180 610 883.15 218.296 70,008 1,869.55 1210 1483.15 385.82 574.30 2. ОД 331 । 620 893 Д 5 220.968 73,137 1,87254 1220 1492.15 58.8,71 590,84 2,01575 630 903,15 223.644 76,380 L875S2 1230 1503.15 391.60 607,71 2,01768 640 913,15 226,325 79,739 1,87847 L240 1513,15 594,50 624,96 2.01960 t 650 923.15 229,011 83.216 1,88139 I2&0 1523,15 397,30 642,60 1 2,02151 660 933,15 231,701 86,815 1,88430 1260 1533,15 400,29 660.64 2.02341 670 943,15 234,396 90.538 1,8-8717 1270 1543 Л 5 403; 19 679,08 2.02529 680 953,15 237,096 94.387 1,89003 1280 1553.15 406,09 697,94 2.02717 690 963.15 239,800 98.566 1,89266 1290 1563.15 409.00 717,20 2,02904 700 973,15 242,609 102,47 1,89566 1300 1573,15 411.90 , 736,89 2.03089 710 983,15 245.225 106,69 1,89843’ 1310 1583,15 414.81 756,95 2,03274 720 993,15 247.945 111.05 1,90118 1320 1593,15 417,73 777.44 2,-03457 730 1003,15 25Q.669 115.56 1,90390 1330 16.03,1 & 420,64 798,39 2.03639 740 1013,15 253,398 120,21 1,90661 1340 1613,15 423,56 819.79 2.03820 750 1023,15 256,131 125,01 1,90929 1350 1623Л5 426,48 841,64 2.04001 760 1033,15 258,868 129.97 1,91196 1360 1633,15 429.39 868,97 2,04180 770 1043Д5 261.609 135.08 1.91460 1370 1643,15 432.32 886,76 2.04359 ' 730 1053,15 264,355 140.35 1.91723 1380 1653,15 435,24 910,03 3,04536 . 790 1063,15 267,105 145.79 1,91983 1390 1663,15 438,17 933.79 2,04713 300 1073.15 269,859 151,39 1,92241 1400 1673,15 441,09 958,03 2,04888 810 1083,15 272.622 157.13 1,92437 1410 1683.13 444.02 982.65 2.05062 320 1093.16 275.387 163. Об 1,92750 1420 1693.15 446.06 1007.94 2.05237 830 1103,15 2 78 Д 67 169.15 1,93002 1430 1703Д5 449,89 1033,59 2.05409 । 840 1113,15 280,929 175,43 1.93252 1440 1ПЗЛ5 452,83 07 4» 05 о 2.05581 650 1123J5 283,706 181.90 1,93500 1450 1723.15 455.77 1086,57 2.05751 860 1133,15 286,485 188,56 €*- О» 1460 1733,15 458.71 1113,90 2.05922 870 1143,15 289/269 195.42 1,93991 1470 1743Д5 461.65 1141,93 2,06092 880 1 ИЗ, 15 292.055 202,48 1,94235 1480 1753,15 464,60 1170,34 2,06261 890 1163,15 294.846 209,73 1,94476 1490 1763.15 467.54 1199.11 2.06427 ООО 1173,15 297,639 217,19 1.94715 1500 1773Д5' 470.49 1228г59 2.06594 910 1 183,15 300,439 224,83 1.94952 1510 1783,15 473.46 1258,83 2.06760 ' 920 1193,16 303,241 232,68 1.95188 1520 1793,15 476,42 1289,49 2,06925 930 1203,15 306,946 240.76 1.95422 1530 1803,15 479,39 1320.75 2.07089 940 1213,15 308,854 249,06 1,95654 1540 1813,15 432.35 1352.62 2,07253 : 950 1223,15 311.666 257.59 1.95885 1550 1823,15 485.32 13$5. И 2,07415 : 900 1233,15 314,480 266,35 1.96114 1560 1833Д5 488.28 1418,22 2.07577 ; 970 1243,15 317.298 273,36 1.96342 1670 1843 Л 5 491,25 1451,95 2.07739 980 1253,15 320.119 284,60 1.96568 1580 1853,15 494.22 1486,34 2,07899 990 1263,15 322.942 294,09 1,96793 1590 1863,15 497.19 1521,36 2,08059 1000 1273,15 325,769 - 303,83 1.97016 1600 1873,15 500.15 1557,03 2,03217 f 1010 1283,15 328,600 313,79 1.97238 1610 1883,15 503.12 1593.29 2.08376 1020 1253. L5 331,434 324,01 1,97457 1620 1833,15 606,09 1630,24 2.08532 1030 1303Л 5 3,34; 271 334,50 1,97876 1630 1903 Д 5 509,06 1667,86 2,08689 i 1040 1313Д5 337,1 11 345.26 1,97893 1640 1913,15 512,03 1706,19 2,08845 1050 1323,15 339.953 356,30 1.28108 1650 1923,15 515,00 1745,22 2,09000 1060 1333,15 342,799 367,62 1.98323 1660 1933Д5 517.98 1784.97 2,09154 1070 1343,15 345,647 379,23 1.98536 1670 1943,15 520,95 1825,43 1080 1353.15 348,498 391,13 1.08748 1680 1953Д5 523,93 1866,63 2,09461 1090 1363.15 351,352 403,33 1,98958 1690 1963,15 526,91 1908.56 2.09613 1100 1373.15 354.20? 415,83 r99167 1700 J973.15 529.88 1951,24 2.09764 1И0 1 заз; 15 357.072 428.58 ,99375 1710 1983,15 532,87 1994,60. 2,09915 1120 1393 IS 359.933 441,66 .09581 1720 1 993.1Б 535.85 2038,74 2,10065 ИЗО 1403Л5 362,80 455,05 1,99785 1730 20 03 Д 5 538,83 2083.67 2,10215 ; 1140 1413,15 365,67 468.-77 1.99989 1740 2013,15 541.82 2129,38 2,10363 ' L 1150 1423.15 368,94 482,83 2.00191 1750 2023ч15 544,80 2175,00 2,10511 1160 1433,15 371,42 497,22 2,00393 1760 2033,15 547,79 2223.22 2,10659 1170 1443.15 374.29 511,95 2,00593 1770 2043Д 5 550.78 2271,36 2,10806 1180 1453.15 377Л7 527,03 2.0’0792 1730 2053,15 553.77 2320,32 2,10952 1190 1463,15 380,05 ‘ 542,47 2,0.0990 1790 2063,15 656,76 2370,11 2,11098 1 54
Продолжение табл. 5 t, ”С т. к i, ккал/кг Я Р*Ч- * Эс ч т, к £. «кал/кг Я >ъ Сн X >«• Я tA X 1800 2073,15 559» 75 2420.76 2 J 1242 1900 2173.15 589,74 2975.35 2,12056 1310 2083.16 562,75 2472,15 2, 1386 1910 2183,15 592.74 3036,21 2.12799 1820 2093,15 665,74 2524.41 2. 1530 1920 2193,15 595,74 3098,01 2.12993 1830 2103,18 663.74 2577.55 2.11673 1S30 2203,15 598,74 3160,76 2,13071 1840 2113,18 571,74 2631.81 2,11815 1940 2213,15 801,74 3224,44 2,13208 1.850 2123Д5 574,73 2686,55 2,11957 I960 2223,15 604,75 3289,07 2,13344 1860 2133,15 577.73 2742,44 2.12098 I960 2233,15 607.76 3354,66 2J3479 1870 2143.16 580.74 2799.25 2,12238 1970 2243,15 610.78 3421,23 2.13614 1880 2153,15 583.74 2857.01 2.12378 1980 2253,18 613.80 3488,75 2.13748 1SB0 2163JS 586.74 2915,71 2,12518 1990 2263,15 616.83 3557,24 2; 13881 2000 2273.15 619.35 3626.59 2.14013 •LC 13. Таблицы л — I— s для продуктов сгорания углеводе дного топлива во влажном воздухе, для влажного воздуха н водяного пара 6. продукты сгорания при а =1,0, (/ = 0,04 [/?= 29,99 кге-м/(кг. К)] О А а Т, к (» ккал/кг Л V U X V— ее сч X □о Ч Т, к G ккал/кг 2 « с- X v ч W и X 0 273.15 69.199 1,0000 1.60868 350 623,15 163,774 23,892 1,83008 to 283,15 71,790 1J362 1,61765 360 633*15 166,606 24»943 1,83460 20 293,15 74,387 1,2877 1,62644 370 643Д5 169,446 26Л87 1 83907 30 303.15 76,991 1,4556 1.63505 380 653,15 172.294 28,312 1.84349 40 313,15 79,601 1,6413 1,64348 390 663,15 175.150 30,127 i;84785 50 323,15 82,217 1,84 60 1.65173 400 673.15 178,015 32,033 1.85217 60 333,15 54.839 2,0708 1,65981 410 683.15 180,888' 34*000 1’35637 70 343,15 87.468 2.3171 1.66770 4S0 693,15 183,769 35» 085 1,86053 80 353.16 90» 1Q4 2,5861 1.67541 430 703.15 186,658 38,267 L86465 90 363,15 92,745 2,8789 1,68296 440 713,15 189,554 40,558 1,86873 100 373.15 95,393 3,1067 1.69030 450 723,15 102,458 42.961 L87278 по 383,15 U8.045 3.5246 1,69716 460 733,15 105;37О 45'432 L87678 120 393,15 100.704 3.8801 1.70391 470 743*15 198,289 48,121 к88073 130 403.15 103,370 4.2648 1»71055 480 763.15 201.216 50,889 1.88467 140 413,15 106,043 4,6804 1,71708 490 763,15 20'4,150 53,784 1,85356 150 423Д5 108.722 5,1285 1.723.50 500 773.15 207.092 56,811 1,89240 160 433,15 111,408 5,6107 1,72981 510 783,1S 210;044 59 949 1 80617 170 443» 15 114,101 8,1287 1,73601 520 793,15 2!3;002 63 224 1.89991 180 453,15 116,801 5.6842 1,742)0 530 803,15 215.968 66.651 1.90382 190 483,15 119,508 7,2786 1,74809 540 813, U 218,941 7CL233 к 90730 2QQ 473,15 122,222 7,9136 1.75396 550 823,15 221.922 73 974 1 91094 210 4ЙЗ. J 5 124,938 8,5704 1,75956 560 883,15 224.909 77,880 1.91456 220 493.15 127.652 9,2722 1,76509 670 843,15 227,904 81,956 1.91814 230 503.15 130,394 10,021 1,77054 580 853,15 230,906 85,204 1 92169 240 15 133, 134 10,819 1,77593 590 863.15 233,915 90,632 к92321 250 523,15 138.881 11,668 1.78124 600 873,15 236» 931 95,246 1 92869 260 ЬЗЗ» 1 ь 12.572 1,78647 610 883,15 23$; 957 100,01 1 93212 270 543J5 141,399 13,531 1.79104 620 893.16 242,990 104’07 I V4#* а А 1 93553 280 553,15 144.169 14,548 1,79673 630 903.16 246.029 110'15 1 93890 290 563. 15 146,947 15,626 1,80176 640 913,16 249,075 115,53 1.94226 300 573.15 149.733 16,767 1,80669 650 923,15 252,127 121ДЗ 1 94658 310 v84« 1 5 152,525 17,948 1.8U48 660 933,15 255,187 126,96 А ф X СХ LJ 1 94888 320 А -Л. JW. 593,15 156.326 19.198 1.81621 670 943.15 258,263 103:02 I 95216 330 603.15 1бВД В4 20.521 1,82089 680 953Д5 281.325 139.32 l.9S34t 340 613,15 160,950 21,913 1.82551 690 963,15 264,405 145,86 1.9SS63
Продолжение табл. 6 Л *с г. к 7, ккал/кг С $* ккал/(кг*К) 1 и о Г, к. /. ККНЛ'КГ Я с U К? .ii <л X 700 973.15 267,491 152,65 1,96182 1300 1573.15 452,958 1404,93 2.11771 710 983,15 270,585 159,67 1.9.6498 1310 1583,15 466.354 1448.53 2. 1986 720 993,15 273.687 166.95 1.96811 1320 1593 Л 5 469.753 1493*26 2. 2199 730 1003,15 276.794 174,51 1,97122 1330 1603.15 473,156 1539.16 2, 2412 740 1013,15 279.907 182.35 1.97431 1340 1613.15 476,361 1586*53 7,12623 750 1023,15 283,027 190,48 1.97737 1350 1623.15 479,970 1634*50 2*12834 760 1033,15 286,153 198.92 Т,98042 1360 1633,15 483.382 1684,00 2,13041 770 1043.15 289,285 207,87 1,98344 1370 1643,15 486.797 1734*75 2 J 3252 780 1053,15 292.424 216,73 1,98644 1380 1653.15 490,215 1786*75 2,13460 790 1063,15 295,568 226,12 1,98942 IS90 1663,15 493,637 1840,05 2.13666 800 1073.15 298,719 235,84 1,99237 1400 1673,15 497,06? 1894,69 2.13871 810 1083J6 301.879 245,84 1,99529 1410 1683,15 500,468 1950*39 2* И 075 820 1093,15 305,045 258,21 1.99819 1420 1693,15 503.920 2007,81 2*14279 830 1103.15 308.216 266.94 2,00107 1430 1703*15 507,353 2066,31 2.14480 840 1113.15 311.392 278,04 2.00394 1440 1713,15 510,792 2126*51 2,14682 850 1123.15 314,575 289.53 2.00678 1450 1723,15 514,531 2] 87.81 2.14802 860 1133.15 317,762 301.42 2,00961 1460 1733.15 517,676 2250.86 2*1508! 870 1143.15 320.955 313.71 2,01241 1470 1743,15 521,126 2315*73 2 Л 5281 680 1153,15 324.154 326.42 2.01520 1480 1753.15 524.577 2381.73 2,15478 890 1163,15 327.358 339.56 2.01797 1490. 1763,15 528,029 2448,94 4 2*15674 900 1173,15 330.567 353.13 2,02072 1500 1773,15 531,486 2518*0.1 2,15869 910 1183.15 333,785 367.09 2,02345 1510 1783.15 534,947 2589,06 2,16064 920 И 93,15 337.007 381.51 2,02615 IS20 1793Л5 538Л 08 2681*41 2* 16258 930 1203.15 340,234 396.41 2,02885 1530 1803,15 541.872 2735,44 2.15451 <мо 1213,15 343,466 411.80 2,03152 1540 1313,15 545.338 2811,19 2.16643 950 1223.15 346.703 4-27,69 2,03418 1360 1823.15 548,807 2888,68 2,16833 960 1233,1 5 349,945 444,09 2*03582 1560 1833.15 552,279 9967.92 2.17024 970 1243*15 353.193 461.01 2,03945 1570 1843,15 555,753 3048,97 2,172(3 980 1253,15 35М« 47в,46 2,04206 1580 1853,15 559,230 3131.8а 2*17401 990 1263,15 359,703 406.47 2.04465 1590 1863,15 562.710 3210.58 2J7S89 IOOO 1273,15 362.965 615.03 2.04723 1600 1873Л5 566.192 3303.18 2,17775 1010 1283Д5 366,236 534.11 2.04978 1610 1883,15 669,680 3391.55 2,17961 1020 1293.15 369*511 553.77 2.05232 1620 1843 15 573,170 3481,89 2*18145 1030 1303,15 372,790 574,04 2.05485 1630 1903.15 576,062 3574,21 2,18329 1040 1313,15 376,074 594,94 2,05736 IS4C 1913,15 580,155 3568*58 2,18512 1050 1323,15 379,363 618.47 2,05986 1650 1923*15 583.652 3764.98 2,18694 1060 1333.15 382,655 638,64 2,06234 1660 1933,15 587,150 3863*49 2,18876 1070 1343.15 385.953 661.4В 2.06481 1670 1943,15 590,650 3904,14 2*19056 1060 1353,15 389.254 684,99 2.06726 1680 953,15 591,152 4066,91 2 Л 9236 1090 1363,15 392,560 709,19 2,06070 1690 963.15 697.056 4171,90 2.19415 1100 1373,15 395,871 734.09 2,07212 1700 1973*15 601.161 4279,11 2*19593 1110 1383.15 399,188 759,04 2,07452 1710 1983,15 604.667 4388*20 2,19770 1 120 1393.15 402.509 785,93 2,07691 1720 1993,15 608,176 4499.65 2.19946 1 130 1403,15 405.834 812.98 2,07929 1730 2003.16 611.687 4613.49 2,20122 1140 1413,15 409,163 840,80 2.08165 1740 2013,15 515,200 4729*71 2,20296 Н50 1423,15 412.496 869,43 2,08400 1750 2023.15 618,715 4848,43 2,30471 1 160 1433,15 415,833 898,85 2,08634 1750 2033,15 622,233 4969,66 2*20644 1170 1443*15 419,174 929,10 2,08867 1770 2043* 15 625,754 5093,40 2.20817 1 ISO 1453,15 422,518 960,20 2.09093 1780 2053,15 029,276 5219,67 2.20989 1190 1463,15 425.867 992,15 2,09328 1790 2063,15 632,801 5348*61 2,21160 1200 1473,15 429.219 1024,97 2.09556 1300 2073,15 636.329 5480,19 2,21331 1210 3483.15 432.577 1058*58 2,09783 1810 2083,15 639,857 5614*38 2,21501 1220 im*is 436.938 1093*11 2,10008 1820 2093.15 643,380 5751,30 2,21670 1230 1503,15 439.3ОЗ И 2.4.59 2*10233 1330 2103,15 646,922 5890,99 2*21838 1240 1513,15 442,671 1165.03 2,10456 1840 2113.15 050,459 6033,53 2,22006 1250 1523*15 446,043 1202.44 2.10678 1SSQ 2123,15 553,998 6178,90 2*22174 1260 1533,15 449,419 1240.87 2,10899 1860 2133.15 657,540 6327.24 2,22340 1270 1543,15 462,798 1280,31 2.11 119 1870 2143*15 661.084 6478,49 2,22506 1280 1553,15 456*181 1320.78 2,11337 1880 2153,15 664.631 6632.73 2,22671 1290 1563,15 459,568 1362,32 2,11555 1890 2163.15 668,181 0790,02 2,22836 56
Продолжение табл. 6 X ч uf л и X К U *г f, °C г, К. f, ккал/кг Е —“-Ч. <с - и М 2173.15 671 >734 6950Л5 2,23000 1950 2223,15 689,5М 7795.88 2,28806 1910 SI83J5 673,299 7 Г 12,55 2,23162 1980 2233 J 6 693 Л 33 7975.50 2,23965 1020 2193Л5 678,865 7278,16 2.23324 1970 2243,15 696,701 8159,05 2,24125 1030 2203Д5 6Й2Л32 7447.27 2,23485 1980 2253,15 700.270 8345,27 2.24235 1£И0 2213.15 635/J9 9 7619.77 2.23*545 1990 2283.15 7(13,838 8537,23 2.24444 2000 2273Л5 707,407 8731.82 2.24603 7. Продукты сгорания при а = 1,0, d — 0,08 [/? = 30.58 кгС‘М/(кг-К)1 /. "с г, к t, ккал/кг IX 1 St ккал/t кг-К) Ое •? г, к н ккал/кг И ь И* V U- Й 0 273Л5 70,965 1.0000 1,63849 400 673,15 182.475 32,551 1.88796 10 283 Л 5 7W1 1 л 367 1.64768 410 6ВЗЛ5 185,420 34.567 1,89226 20 293Л5 76,382 1.2889 1,06668 420 693.15 188,374 36.588 1,89653 30 303,15 78,950 1.4577 1,66549 430 703.15 10 1.335 38,917 1.90075 40 3(3,15 81.024 1,5444 1,67412 440 713,15 194,304 41.258 1 .MW 50 323,15 84,305 1,8503 1.68257 450 72Г3.15 197,281 43,716 1,90908 60 333.15 86.992 2,0767 1,69084 400 733.15 200.266 46.294 1,91318 70 343 Л б 89,688 2Л247 1.69892 470 743,15 203,259 48t&96 L&1725 80 £4 Си СО в 1-— СП 92,386 2,5958 1,70685 480 753.15 206,260 51,827 1.92127 90 353,15 95,083 2.89Ц 1ДН54 490 тлй 209,255 64,791 1.92526 100 373,15 97.805 3,?] 17 1.72207 500 773л 5 212,285 57,892 1.92920 ИО 333.16 100.523 3,5429 1,72910 510 783.15 Я 15,31 1 61,104 1.93307 120 39ЭЛ5 103.247 3,9021 L73002 520 таз, 15 218.343 64Д64 1,93690 130 403.15 105,973 4,2910 1,74282 530 803 Л 5 22! ,38<5 67,979 1.94070 140 413.15 108.716 4,7113 1,74951 540 813.15 224.434 71,654 1,94447 150 423Л5 111.461 5,I547 1,75610 550 823Л5 227,491 75,493, 1,94821 160 433.15 114.214 5,8528 1,76256 560 833,15 230.558 79.501 1,95192 170 443.15 И 6.973 6.1774 1,76892 570 843 Л 5 233,626 83,686 1.95559 (80 453.15 119,739 6,7401 1,77515 580 853,15 236,705 88.050 1.95923 190 463,15 122,513 7,3425 1.78130 590 863,15 239.792 92,601 1.96284 2110 47ЭЛ5 125,293 7,9863 1.78732 600 873Д5 242,886 97,343 1,96642 210 483.15 128.076 8,6522 1.79306 5I0 888,15 245.900 103,24 1,96994 220 493.15 130.868 9,3639 1.79371 620 893,15 249,101 107,35 1.97343 230 503,15 133,667 10.123 1,80430 630 903 Д 5 252,220 112.67 1,9769.0 240 513.16 130,474 10,933 1.80982 640 913,15 255,34-5 118.21 1.98034 250 523,15 139.289 1 1,796 1,81526 050 023JB 258,477 123,98 1,98375 260 533Л5 142,113 12,714 1,82062 660 933.15 2G1.5I7 129,98 1.98713 270 543,15 144.944 13.089 1.82591 670 943,15 264,763 136,23 1,99050 280 553.15 147,783 14.723 1.83113 680 953.15 267,917 142.72 1,99383 290 503,15 150.83Q 15,819 1,83627 690 953.13 271.077 149,47 1,99714 300 573.15 153.Ш 16,979 1,84134 7GO 973 Л 5 274.245 156,47 2.00042 310 583.15 156,347 18Л82 1,84625 710 983.15 277,422 163,71 2,00360 32D 593.15 159.217 19.456 1.851Ю 720 993,15 280Л05 171,23 2,ai)fi£>7 330 603.15 162,096 20.804 1,85589 730 1003,15 283.795 179.03 2,51007 340 613J5 164,982 22,227 1.30063 740 1013,15 286.991 187.14 2.0(324 350 623,15 167,887 23,73! 1.86532 750 1023,15 290,194 195,54 2.01638 360 633.15 170.780 25.317 1,85996 760 1033,18 293.404 204,26 2.01951 370 643,15 173,692 26,989 1.87454 770 1043,15 296,620 213,31 2,02261 380 653. 5 176.611 28.750 1,87907 780 1053 Л 5 299,843 2212,68 2,02569 390 663, 5 179.539 к 30,603 1.88354 790 1063,15 303,073 232,39 2,02875 57
Продолжение табл, 7 и 4 г, к i, ккал/кг К £ «J t, °C т, к 7» ккал/кг й 'S 800 1073,15 306,309 242,45 2,03178 1400 1673,15 510,421 1983.51 2 18233 810 1083,15 309,554 252,80 2,03478 1410 1688,15 513.954 2042.46 2 Л 8443 820 1093,15 312.806 263.52 2,03775 1420 1693.15 517,492 2103.25 2 18653 830 1103,15 316.064 274,63 2,04071 1430 1703,15 521.032 2165.21 2.18861 840 1113,15 319,327 286,13 2,04365 1440 1713,15 524,578 2229,00 Р) v UWV 2,19069 850 1133,15 322.596 298,03 2,04657 1450 1728,15 528,125 2293,99 2 19275 800 1133,15 325,871 310,35 2,04947 1460 1733,15 531,677 2360,87 2 19480 870 1143,15 329,152 323.10 S, 05235 1470 1743,15 535,235 2429,71 2Л9886 880 1153,15 332,439 336,28 2.05522 1480 1753 Л 5 538.795 2499,77 «v j | у 2 19890 890 1163.15 335,732 349,91 2.05806 1490 1768,15 542,355 2571,17 2,20092 900 1173,15 339,030 364,00 2,0.6089 1500 1773,15 545,922 2644*58 2 20293 910 1183,15 342,337 378,51 2,06369 1510 1783,15 549.491 272 0Л 8 2.20495 920 1193,15 345,648 393,50 2.06647 1520 1793Д5 553,061 2797,21 2 20695 930 1203,15 348,966 408,99 2,06924 1530 1808,15 556Л34 2876.03 2.20894 940 1213,15 352,288 425,00 2,07199 1540 1813,15 560,210 2956,69 2,21092 950 1223,15 355.616 441,53 2,07472 1550 1823,15 503,789 3039*25 2.21290 980 1233.15 358,950 458,61 2,07744 1560 1833,15 567.371 3123,70 2.21486 970 124 3. 15 362,289 476,23 2,08014 1570 1843,15 570,956 3210,09 2 21681 980 1253.15 365,633 494,42 2,08282 1580 1853Д5 574,М4 3298; 45 2*21876 990 1263.15 358,933 513,19 2,08549 1590 1863,15 578,135 3388'82 2,22069 1000 1273,15 372.338 532,54 2,08814 1600 1873Л 5 581,729 3481.08 2.22262 1010 1283.15 375,701 552,45 2,09077 16Ю 1883,15 585,330 3575.41 2.22454 1020 1293,15 379,069 573,01 2,09339 1620 1893 Л 5 588,932 3671,84 2.22644 1030 1303Д5 382.442 594,19 Я, 09399 1630 1903,15 592,537 377033 2,22834 1040 1313,1 ь 385.820 616,03 2,09858 1640 1913,15 596,144 3571,21 2.23023 1050 1323,15 389.202 638,54 2,10115 1650 1923*15 599,753 3974 Л 9 2.23211 106.0 1333Л 5 392,590 661,73 2,10370 1660 1933,15 603.365 4079.45 3,23398 1070 1343,15 395.982 685.62 2,10624 1670 1943Л 5 606*978 4187;&2 2.23585 1080 1353,15 399,379 710г22 2, J 0877 1680 1953,15 610,594 4296,91 2,23770 1090 1363,15 402,781 735,55 2,1112S 1690 1963,15 614,212 44 09Л б 2.23955 1100 1373J 5 406,187 761,62 2,11377 1700 1973,15 617,832 4523,79 S.24139 1110 1383,15 409,602 788,36 2,11624 1710 1983Д5 621,452 4640,31 2,23321 1120 1393,15 413,021 815,90 2,1187,0 1720 1993.15 625,075 4759,41 2,24509 ИЗО 14 03Л 5 416,443 844,23 2Д2115 1730 2003 J 5 628,701 4881Л 1 2,24683 1140 14 13,15 419,870 873.39 2,12358 1740 2013,15 632,329 5005,45 2,24853 1150 1423,15 423.302 903,39 2Д2600 1750 2023Д5 635,959 6132,50 2,2.5043 1160 1433.15 436.737 934,25 2.12840 1760 2033,15 639,593 5262*30 2,25222 117Q 1443,15 430,177 905,99 2,13080 1770 Я 043 Л 5 643,228 5394.87 2,25400 1180 1453Л& ЛЗЗ,620 998,62 2,13318 1780 2053,15 646,860 5530,25 2.25578 1190 1463,15 «0 {D О & F*f* 1032 Л 6 2,13554 1700 2063 Л 5 650,507 5068,53 2,25755 1200 1473.15 440,521 1066,63 2Д3790 1800 2073,15 654,151 5809,74 2.25931 1210 1483Д5 443,978 1101,94 2,14023 1310 2ЙВЗЛ6 657,792 5953.98 2,26106 1220 1493,15 447.439 1138,24 2Л4255 1820 2093 Л 5 661,436 6101,19 2*26281 1230 1503,15 450,904 1175,55 2.14486 1830 2103Л5 665,084 8251,45 2.26456 1240 1513.15 454,374 1213,87 2,14716 1840 2113,15 668,736 6404,83 2,26629 1250 1523,15 4 57,84 7 1253,24 2,14944 1850 2128,15 672,392 6561,31 2.26802 1260 1533,15 461,324 1293,67 2.15172 I860 2133,15 676,051 6721,04 2,26974 1270 1543,15 464,805 1335,20 2,15398 1870 2143,15 579,713 6883,97 2,27 J 46 1280 1553,15 468,290 1377,82 2,15.623 1880 2153Д5 683,380 7050,22 2,27317 1290 1563,15 471,779 1421,57 2 Л 5347 1'890 2163Л5 687,049 7219,79 2,37487 1300 1573,15 475,272 1466,48 2,16070 1900 2178Д5 690,723 7392,74 2,27657 1310 1583.15 478,771 1512,42 2,16291 1910 2183,15 694,419 7568,03 2,27825 1320 1593,15 482,274 1559.56 2,16511 19'20 2193,15 698.115 7746.97 2,27992 1330 1603,15 485.780 1607.96 2,16730 1930 2203,15 701,811 7929,77 2,20159 1340 1613,15 489,290 1657.61 2,16947 1940 2213,15 705,505 8116,25 2,25325 1350 1623,15 492,803 1708,55 2Л7164 1950 2223,15 709.198 8306,64 2,28492 1360 1633Л5 496,319 1760,82 2.17380 1960 2233,15 712,891 8500,91 2,28657 1370 1643Д5 499,840 1814.42 2.17595 1070 2243 Л 5 716,583 8699,27 2,28822 1380 1653,15 503.363 1869,38 2 Л 7809 1980 2253,15 720,275 8901,65 2.28987 1390 1663.15 506,881 1925,74 2Д8021 1990 2263,15 723.966 9108.18 2,29151 2000 2273 Л 5 727,656 9318,93 2,29315 58
8. Продукты сгорания при а — 1,0, d — 0,15 31,53 кгс м/(кг• К)] 1 ч о о А & Г, к । i. ккал/кг й S । ккал/(кг-К) % *7 т. к ккал/кг К <** 14 V ь> к CJ Ьй Со X 0 273,15 73,778 1,0000 1.68596 650 923,15 268,587 128.42 2,04451 10 283,15 76,535 1,1375 1,69548 660 933Л5 271.854 134,70' 2(04803 20 293,15 79.299 1,2907 1,70481 670 943.15 275.128 141,23 2,05153 30 303,15 82.069 1,4609 1,71395 680 953,15 278.410 148,03 2,05500 40 313.15 84.846 1(6492 1(72291 690 963,15 281,700 155,09 2,05844 50 323.15 87,629 1,8570 1.73167 700 973.15 284,998 152,44 2,06186 СО 333,16 90.420 2.0855 1.74024 710 983,15 288,305 170.03 2,0552i3 70 343,15 93,217 2.3364, 1,74863 720 993,15 291.619 177.92 2.06858 80 353,15 96,020 2.6106 1,75683 730 10ОЗД5 294,941 186,11 2,07191 90 363,15 98,830 2,9096 1,76483 740 1013,15 298(269 194,63 2s07521 100 373.15 101.647 3.2345 1,77265 750 1023.15 301(605 203,46 2.07849 но 383,15 104,467 3.5707 1,77995 760 1033,1 § 304,948 212.63 2.08174 120 393,15 107,295 3,9356 1,78714 770 1043.15 308,298 222.14 2,08497 130 403,15 11 ОД 30 4,3310 1,79421 780 1053.15 311,655 232.00 2,08818 140 413,15 112,973 4.7585 1,80116 790 1063J6 315,020 242,22 2,09137 150 423,15 115,822 5,2200 1(80799 800 1073,15 318.392 252,82 2,09453 160 433J5 118,680 5,7171 1.81471 810 1083.15 321.774 263.71 2.09764 170 443,15 131,544 6.2518 1,82131 620 1093.15 325Д62 275,00 2,10074 180 453 Д 5 124,417 6,8256 1,82780 830 1103,15 328,557 286,70 2,10381 190 463,15 127,296 7.4404 1,83416 840 1113.15 331,959 298,82 2,10687 200 473(15 130,183 8,0976 1.84042 850 1123.15 335,367 311,38 2,10991 210 483,15 133,073 8.777S 1.84637 860 1133,15 338,781 324,39 2,1I293 220 493.15 135,971 9.5046 1.85225 870 1143,15 342.202 337.85 2Д 1694 230 303,15 1 38,877 10.281 1,85805 880 1153,15 345,629 351(78 2,11892 240 513,15 141.792 11,109 1,86377 890 1163,15 349.063 366т20 2,12189 250 523,15 144.716 11,092 1,86942 900 1173,15 352,503 381,11 2Д2483 260 533.15 147,647 12,932 1.87499 910 1183,15 355.952 ’ 396,47 2.12775 270 543,15 158,588 13,931 1,88048 920 1193,15 359.407 412,37 2,13065 230 563Л5 153.586 14.992 1(88590 930 1203.15 362,867 428(80 2.13354 290 563.15 156,493 16.116 1,89124 940 1213,15 386,334 445(79 2,13641 300 573,15 159.459 17.367 1.89651 950 1223,15 369,806 463,35 2.33926 31» 583,15 162,432 18,543 1,90160 960 1233.15 373.285 481(50 2,14230 320 593,15 165.413 19,353 1.90664 970 1243.15 376,770 500.24 2.14492 330 603,15 168,403 21.239 1.91182 980 1253,15 380,260 51W 2.14772 340 613,15 171.402 22.705 1(91655 996 1263(15 383,757 539,58 2.15051 350 623,15 174,409 24.253 1.92142 1000 1273,15 387,25,9 S60.21 2Д5328 360 633Л5 177,425 25,887 1.92624 1010 1283,15 390.770 681.47 2Д5603 370 643,15 180,450 27.611 1,93100 1020 1293.15 394,286 603.41 2.15877 360 633,15 183.483 20,427 1,93570 1030 1303,15 397.807 628,05 2,16149 390 663,15 186,525 31.339 1,94035 1040 1313Д5 401.334 649,40 2.16419 400 673.15 189,575 33,349 1,94494 1050 1323.15 404,867 673,47, 2Д6688 410 683.15 192,635 35.430 1.94941 1060 1333,15 408,405 698,28 2,16955 420 693.15 195,704 37,619 1,95384 1070 1343,15 411,948 723,86 2.17221 430 703,15 198,781 39.922 1,95823 1080 1353,15 415,497 750,20 2,17485 440 713.15 201,866 42,342 1,96257 1090 1363,15 419,0'52 777,34 2.17747 450 723,15 204,959 44,883 1»96688 И 00 1373,15 432,612 805(29 2(18008 460 733,15 208.061 47,550 1,97114 1110 1383,15 426.131 833,94 2;18266 470 743,15 211.171 50.348 1,97536 1120 1393.15 439.755 863(46 2(18523 480 7 53.15 214(290 53.280 1,97954 ИЗО 1403,15 433,333 89.3,86 2Д8778 490 763.15 217.417 56,352 1.98368 1140 1413,15 436,916 926,16 2(19033 500 773,15 220.552 59,567 1.98778 1150 1423,15 440,504 957,37 2(19285 510 783,15 223.697 52,900 1,99180 1160 1433,15 444,097 99'0,53 2Д9537 520 793.15 226,849 66.389 1,99578 1170 1443,15 447t694 1024,64 ?, 19787 530 803,15 230,010 70(040 1,99974 1180 1458,15 451(295 1059,74 2,20035 540 813,15 233.180 73(859 2,00.366 1190 1463,15 454.902 1095,84 2,20283 550 82ЭД5 236,357 77,851 2,00755 1200 1473,15 458,512 1132(95 2,20529 560 833,15 239,542 82(022 2.0Н40 1210 1483,15 462(129 1171,01 2; 29773 570 843,15 242.736 86.377 2.0.1522 1220 1493(15 465.749 1210(15 2,21016 580 853.15 245,938 90s922 2.01901 1230 1503.15 469(375 1250,39 2,21257 590 863,15 249.148 95,664 2,02276 1240 1513,15 473(004 1291,75 2,21497 600 873,15 252.366 100,60 2,02648 1250 1523.15 476,638 1334,25 2,21736 610 883,15 255.595 105,71 2,03614 1260 1533,15 480,277 1377,94 2(21974 620 893,15 258,831 111,05 2,03377 127В 1543,15 483.920 1422(82 2'22211 630 903,15 262,076 116,60 2,03738 1280 1653,15 487.568 1468,91 2.22446 640 913,15 265,327 122,39 2.04096 1290 1563,15 491.220 1516(24 2,22681 59
Продолжение табл. 8 и * XI Ч f, ккал/кг К !4 U ***** са 0о ч Х{ Ч г\ ккал/кг К к « а! я О) М 1300 (573,15 494.877 1564.85 2,52914 1660 1923,15 625,387 4313,55 2,39403 1310 I583J6 493,540 1614,56 2.23145 1660 1933,15 629 J 79 4429,91 2;ЗС598 1320 1593.15 5OS.207 1665.60 2.23374 1670 1943,15 632,973 4648,84 з;30794 1330 1603.15 505.878 1718.03 2,23603 1680 1953,15 636,770 4670,39 2,30989 1340 1613,15 509,654 1771,88 2.23831 1690 1963Л5 640,570 4794,58 2,31182 I960 1623.15 513.233 1827,12 2,24058 1700 1973.1S 644.371 4921.47 2.31375 1360 1633,15 516.916 1883,85 2,24284 1710 1983,15 648,174 5050,15 2; 31566 1370 . 1643,15 520.604 1943,07 2,24509 1720 1993,15 651,979 6181,84 2.31756 1380 1653,15 524,295 2001,81 2.24732 1730 2003,15 655,788 5^16,50 2,31945 1390 1663,15 527,991 2063,11 2,24955 1740 2013,15 659,598 5454,15 2.32134 1400 1673,15 531,690 2126.00 2,25177 1750 2023,15 663,412 5S94.95 2.32322 1410 1683,15 535.391 2190.21 2,26396 1760 2033,15 667,229 5738,88 2;32510 1420 1063.15 539,100 2256,46 2,25616 1770 2043,15 671,048 5835,95 2,32697 1430 1703.15 542Л09 2324,05 to to СП Q0 К 1780 2053.15 674,870 6036,39 2.32883 Г 440 1713,15 546,536 2393,67 2,26052 1790 2063,15 678,695 6190.11 2.33069 И50 1723,15 550,244 2464.66 2,26268 1800 2073,15 682,523 6347,20 5.33254 1400 1733Л 5 553,968 2537,76 2Г26484 1810 2083,15 686,343 6508,02 2.33439 1 '170 1743,16 557,693 261.3.05 2,26700 1820 2093,15 690,169 6672.29 2,33623 Ь!8О 1753,15 561.430 2689.75 2.26914 . 1830 2103,15 693.999 6840,02 2,33806 1490 1763,16 566,163 2767,97 2,27125 1840 2113,15 697,835 701 1,36 2.33989 1500 1773.15 568,903 2848,44 2,27337 1850 2123,15 791.675 7186,26 2.34171 1510 1783,16 572,646 2931.46 2,27349 I860 2133,15 705.521 7364.90 2.34352 I вэо 1793,15 576,389 3016.09 2,27759 1870 2143,15 709,371 7547.23 2,34533 1530 1803 Л 5 580,I36 3102,75 2,27968 1’880 5153,15 713,227 7733,41 5,34713 1540 1813,15 583.387 3191,46 2,28177 1890 2163.15 717,088 7923,39 2,34892 1550 1823,15 587,641 3282,31 2,28384 1900 2173,15 720,954 8117.24 2,35070 1560 1833,15 591,399 3375,36 2,28590 1910 2183,15 724,859 8314.29 2.35248 1570 1843.15 595 J 60 3470,40 2,28795 1920 2193,15 728,761 8515,47 5.35424 1530 1853,15 598,924 3567.77 2,2900'0 1930 2203,15 732.662 8720.97 2,35600 1590 1863 J 5 602,592 3667,37 2,29203 1940 2213,15 736.559 8930Д5 2.35776 1600 1873,15 606,464 3769,09 2.S940S 1950 2223,15 740.454 9144,87 2,36951 1610 1883,15 G10.244 3873,16 2,29606 1960 2233,15 744,346 9353,47 2,30125 1620 1893,16 614,026 3979.59 2,29807 1970 2243,15 748,236 9586,60 2,36299 1630 1903,15 6Д7.311 4088,46 2,30006 1980 2253.15 752,124 9814,35 2,36472 1640 1913,15 621,598 4199,76 2,30204 1990 2263.15 756,008 10046.78 5.36645 2000 2273,16 759,891 10283,89 2,36818 9. Продукты сгорания при а = 4,0, d~ 0,04 [7? = 29,96 кгс • м/(кг К) ] Эа '? т. к t, ккал/кг К * ъ uf 4 U ЬЙ _ 5Й v> М Эо Ч т. к 1г ккал/кг К 4 U е*4 сз чл 0 273,15 67,842 1.0000 1,61142 150 1 423,15 105,729 4.8037 1.72154 10 283,15 70,343 IJ311 1,62006 160 433,15 108,287 6,2335 1.72756 20 293,15 72,848 1,27.61 1,62853 170 443.15 110,880 5,6936 1,73346 30 303,15 75.357 1,43.62 1.63682 180 453,15 113.418 6,1834 1,739-26 40 313,15 77,869 1,6128 1.64493 190 463,16 115,991 6,7059 1,74495 50 323.15 80,385 1.8052 1,65287 200 473,15 118,369 7,2614 1,75054 60 333,15 82,904 2,0162 1,660*53 210 483.15 121,148 7.8325 1,76585 70 343,15 86,428 2,2462 1.66820 220 493,15 128,734 8,4402 1,76108 80 353,15 87,955 2,4961 1,67560 230 503,15 126,328 9,0858 1.76627 90 363,15 90,485 2,7667 1.68283 240 613,15 128,923 9,7710 1,77137 100 373,15 93,020 3,0559 1,68987 250 523,15 131,527 10,497 1.77640 110 383,16 95.651 3.3581 1,69642 260 533,15 134.137 11,266 1,78136 120 393,15 98,083 3,6809 1,70286 270 543,15 136,783 12.679 1,78625 130 403,15 100,63 0 4.0286 1,70820 580 553.15 139,376 12,938 1,79107 140 413.15 103,177 4,4 025' 1,71542 290 563.15 142.005 13.844 1.79582 60
Продолжение табл. 9 t, ’С т, к । Л ккал/кг я t4 Д X ой X и?* tj ф a T, к f, ккад/кг £ - x зоо 573 Л б 144,640 14.799 1.88050 950 1223 Л 5 329.099 309,02 2,01374 310 683ЛВ 147,280 15.783 1.80502 950 1233*15 ззед 12 320.03 2,01620 320 593 Л Б 149,927 16,821 1,80949 970 1243.15 335Л29 331,35 2,01864 330 603,15 152,580 J 7* 914 1,81391 980 1253,15 338,150 343*00 2.02106 340 613,15 155,239 19.065 1.81827 990 1263,15 341,175 354.98 2.02347 350 623,15 157.905 90,275 1.82259 1000 1273J 5 344,204 367.30 2,02587 зео 633,15 1 60,578 21,546 1,82686 1010 1283.15 347.233 379.93 2.02824 370 643Л5 153.257 22*880 1,83107 1020 1293.15 350.275 392.92 2*03060 380 663*15 165.942 24.279 1.83524 1030 1303,15 353.317 406*27 2,03294 390 653Л5 163.034 25,745 1,83935 1040 1313,15 356.362 419,98 2,03527 400 073Л5 171 г333 27,280 1.84342 1050 1323,15 369,411 434,08 2,03759 410 683 Л 5 174,038 2,8.8(12 1,84737 1060 1333,15 362,463 448,55 2.03989 420 693,15 176,7'49 30.519 1,85129 1070 1343,15 365,519 483,42 2.04218 430' 703Л5 179.467 32,254 1.855(7 1030 1353Л5 368,579 478.68 2.04445 440 713Л5 182,191 34*070 1.85901 1090 1363,15 371,642 494,35 2r0467l 450 723*15 184,922 35,968 1*86282 1100 1373.15 374,709 510,43 2,04896 460 733Л5 187.660 37,951 1,80658 1110 1383.15 377.783 526r87 2*051 18 470 743Л5 190.403 4 0.021 L8703I [ ISO 1393.15 380,859 543,74 2,05339 430 753,1 б 193,154 42. 1 82 1.87400 изо 1403,15 383,939 561, os 2*05559 490 763,15 195,911 44.435 1,877.65 1140 Н13ЛВ 387,022 578.81 2,05778 500 773*16 198,674 46,783 1,88126 1150 1423Л5 390,108 597,04 2.059.95 510 783, 5 201.446 49.204 1,68480 1160 1433 Д5 393,196 615,73 2*06212 520 793. 5 204,224 51,728 1.88831 1170 1443*15 396.288 034,89 2,05427 530 803. 5 207.007 54,358 1,89179 1180 1453*15 399,383 654,54 2* 06641 540 813.15 009,797 57.097 1,89524 1190 1463Д5 403,481 674*67 2,06863 550 823 Л 5 212.593 59.947 1,89866 1200 1473,15 405.582 695,30 2,07065 550 833 Л 5 215.395 62.914 1,90205 1210 1*8336 408,687 716,39 2,07274 570 843*15 218,204 65,998 1,90541 1220 1493*15 411,795 738,00 2*07483 580 853.15 221,018 69,204 1,90874 1230 1503,15 414,9.06 760*14 2*07630 590 863,15 223,838 72,534 1*91204 1240 1513,15 418,020 782,82 2*07897 600 873,15 226.665 75.991 1,91530 1250 1523Л5 421,136 806*06 2,08102 610 883,15 229,500 79,550 1,91852 1260 1533,15 424,254 829,85 2,08306 620 093 Д 5 232,340 83,247 1,92170 1270 1543.15 427,373 854.22 2,08509 630 ВОЗЛБ 235 J 86 87,085 1,92487 1260 1553 Д 5 430,503 879*16 2.08711 640 913*1 £ 238,038 91,057 1,92800 1290 1563,15 433,631 904,69 2,08912 6’50 923 J 5 240,895 95.198 1.631J 2 1300 1573,15 436,762 930,82' 2.09112 660 933 Л 5 243» 758 99,481 1,9342’0 1310 1583*15 439,897 957,47 2,09310 670 943 Л 5 246,626 103,92 1.93727 1320 1593,15 443,034 984*74 2.09507 680 953,15 249,500 108,51 1,94031 1330 1503.15 446*175 1013*66 2,09703 690 963,15 252,379 И 3,28 1,94332 1340 1613,15 449,317 1041,22 2,03898 700 973 Л 5 255,264 118,20 1,94631 1350 1623,15 452.463 1070,45 2,10092 710 983,15 258*167 123,28 1,94926 13(50 1633.15 455.611 1100,34 2.10286 720 993,15 261.054 128.52 1.95218 1370 1643Л5 458,762 1130,92 2,10478 730 1003,15 263,957 133,96 1,95509 1380 1653,15 461,91.5 1162,18 3,10669 740 1013,15 266.865 139.58 1.95797 1390 1663,15 465.071 1194,15 2 Л 0860 750 10ЙЗЛ5 269,778 145,39 1,96083 1400 1678a 15 458,230 1225,83 2.11049 760 1033*15 272*696 151*39 1,96367 1410 1683,15 471.390 1 a&O, 07 2Д 1237 770 1043 Л 5 275,620 157,60 1,96649 1420 1693,15 474,566 1294,27 2Д1425 780 1053,15 278,548 164,02 1.96929 1430 1703*15 477.720 1329,02 2,11611 790 1063,15 281Л 82 170,64 1,97207 1440 1713.15 480,891 1364,69 2*11797 809 1073Д5 284,42’3 177,48 1,97483 1450 1723,15 484,061 1400,95 2,11981 810 1083,15 287,369 184.49 1,97755 1460 1733.15 487.237 М38Л5 2,12164 820 1093*15 290,321 191,74 1,98025 1470 1743,15 490.417 1476,35 2,12348 830 и оз,is 293,277 199,21 1.98293 1480 1753,15 493,597 1515,13 2*12530 840 1 ЛЗЛ5 296.238 206,93 1,98560 1490 1763,15 499,778 1'554,51 2*1271D 850 1123*15 299,203 2]4,89 1,90825 1500 1773,15 499,964 1594,89 2Д2890 860 И 33 Л 5 302.172 223,10 1,99088 1510 1783.15 503.162 1636.39 2Л3071 870 1143. 5 305. 46 231,57 1,99350 1520 1793,15 506,358 1378*55 2Л3249 880 1158, 5 308, 24 240,30 1.99609 1530 1803,15 509,557 1721»58 2Д3427 890 П63Л5 311,107 249,29 1.99867 1540 1813,15 512.756 1765,62 2Д3604 900 1173.15 314,094 258,56 2,00123 1550 1823,15 515,968 1810.36 2.13780 916 1163*15 317,087 268.06 2,00376 1560 1833,15 519,161 1856,13 2,13955 920 1193,15 320,084 277,85 2.00628 1570 1843,15 522,305 1902.82 2,14129 930 1203Д5 323,085 287,94 2,0087». 1530 1853,15 525,571 1950*47 2,14303 940 1213*15 326.090 298,33 2.01127 1590 1863,15 528,779 1999,07 2,14475 Г 61
Продолжение табл. 9 0» Ч Т, К 1, ккал/кг - К S. ккал/(кг*К) t. СС т. к 1, ккал/кг ьй U й£ Ч V7 id 1600 1873*16 531.938 2048,64 2,14647 1800 2073,15 596,508 3265,25 2.17918 1610 1883, J 6 535.198 2099,10 2,14818 1810 2083,15 599,749 3338,75 2.18075 1620 18УЗ, 15 538,409 2150,58 2*14988 1820 2093 J 5 602.992 3413 59 2.18230 1630 1903,15 541.622 2203,07 2.15157 1830 2103,15 606,237 3489,79 2 18385 1640 1У13,15 544,837 2256,51 2.15326 1840 2113*15 609,485 3667,42 2,18539 1650 1923.15 543,054 2311.18 2,15493 1850 2123,15 612,735 3646,42 2 18693 1660 1933.15 551,272 2366.84 2,15660 I860 2133,15 615,988 3726,87 2 18846 1670 1043.15 554,492 2423,58 2,15827 1870 2143,15 619,243 380877 •"г j 1 и и Т v 2 18999 1680 19ЬЗ«16 557,714 2481,39 2,15992 1880 2153,15 622,500 3892.13 2.19151 1690 1963,15 560,937 2540,32 2,16157 1890 2163,15 625,759 3976; 97 2.19302 1700 1973,15 564,162 2600,37 2.16321 1900 2173,15 629.021 4063.30 2 19453 1710 1963,15 567,390 2661,33 2,16483 1910 2183,15 632.288 4151.27 2 19603 1720 V V* A F4 1993,16 570,618 2723,48 2,16645 1920 2193,15 635,556 4240.74 2,19753 1/30 2003 , I 5 573,849 2786,84 2.16807 1930 2203,15 638*826 4331.78 2,19902 1740 2013,I5 577,081 2851,39 2.16967 1940 2213,15 042,098 4424,80 2^0050 1750 V *4 Л tfb 2023,15 580,314 2917.20 2.17127 1950 2223,15 645.372 4518,42 2.20198 1760 2 03«J r ] Ь 583,550 2984.35 2,17287 I960 2233,15 648,648 4614'08 2.20345 1770 2043,16 586,787 3052,56 2*17446 1970 2243,15 651.927 4711.39 2,20491 1780 2053,1 О 590,026 3122,15 2,17604 1980 2253.15 655,207 4810’27 2 20637 1790 2063,15 593,266 3193,05 2.17761 1990 2263,15 058,488 4910.77 2,20782 2000 2273.15 661*772 5012,69 2.20926 10. Продукты сгорания при а -4,0, d = 0,08 [/? = 30,59 кгс-м/(кг-К)] Ов 7 i. ккал/кг К * ч & Id Ч л w £ t, ’с т, к л* ккал/кг К й ч eg 0 273,15 69,740 1,0000 1.64251 300 573,15 148.752 15.101 1.83698 10 1Ь 72,312 1,1319 1,65139 310 583,15 151,470 16,115 1,84163 20 293,15 74,887 1,2781 1.66009 320 593,15 154,196 17,184 1'84624 30 303,18 77,466 1,4394 1,66861 330 603,15 156.928 18,312 1*85079 40 313.15 80,049 1,6170 1.67694 34 0 613,15 159,667 19,499 1,85529 50 К м 323,15 82,636 1,8120 1.68509 350 623.15 162.412 20,748 1.8Б973 60 333.15 85,227 2,0253 1.69307 360 633.15 165,165 22^060 1*86413 70 343.1Ь 87.822 2,2579 1,70085 370 643,15 167.924 23*439 1,86847 80 353.15 90,-121 2,5109 1,70846 380 653.15 170,691 24*886 1*87276 90 363,15 93,024 2,7851 1,71589 390 663.15 173.453 26,403 1,87700 1ОО 373,15 95,031 3*0815 1.72313 400 673,15 176*243 27*991 1*88119 110 383,15 98,235 3,3855 1,72987 410 683*15 179,030 29,629 h88526 120 393* 15 100,844 3.7137 1,73650 420 693,15 181.823 31.346 1,88929 130 J d fe 403.15 103.459 4,0675 1.74302 430 703.15 184.623 33,144 1,89329 140 413.15 106.079 4,4432 1,77942 440 713.15 137,430 35,027 L89725 150 423.15 108,705 4,8570 1,75572 450 723.15 190.243 36,996 1*90116 160 433.15 111,336 5.2952 1.76191 460 733*15 193,064 39*054 i;90504 170 443.15 113.973 5*7641 1.76799 470 743*15 195,891 41,205 1*90888 180 453*15 116*615 6,2649 1.77396 480 753*15 198,726 43,451 1*91268 190 463.15 119.203 6*7987 1,77981 490 763.15 201,567 48,794 1,91045 200 Л. Л М 473.15 121,916 7,3667 1,78556 500 773,15 204*415 48,237 1,92017 210 483.15 124,570 7,9508 1,79103 510 783.15 207,271 50,759 i; 92382 220 493.15 127,231 8,5727 1.79642 520 793.15 210,133 53,388 1*92744 230 503.15 129,898 9.2339“ 1,80174 530 803.15 213.003 56,130 1,93102 24 0 513*15 132,572 9,9360 1.80699 540 813,15 СП со "J Со 58,987 1,93458 250 523,15 135,252 10,080 1.81217 550 823,15 218,761 61.982 1,93811 ,260 533.15 137,939 11,469 1,81728 560 833,15 221,650 65.060 1.94160 270 543*]5 140,632 12,304 1,32231 570 843*15 224,545 68,282 1.94506 280 553,35 143,332 13,187 1,82727 580 853.15 227,447 71.633 1,94850 290 563,15 146,039 14,118 1*83216 590 863,13 230,355 75,116 1,95190 62
Продолжение табл. 10 i, СС * G ккал/кг К -"«L X tw а? ’чи' «Г w? а <8 * ’W г, к G ккал/кг Й к * * W а ЬЗ 600 873,15 233,370 78.734 1 1,95627 1250 1523*15 434,395 8(50*82 2.12660 610 S83.I5 236 Л 94 82,462 I.95858 1260 1533,16 437.630 836,54 2,12871 620 893.15 239 Л 24 86.335 1,96167 1270 1543,1 5 44-0,808 913*08 2,13082 630 903.15 243,059 90,358 1,96513 1280 1553.15 444 Л Ю 940.15 2*13291 640 013,15 245,001 94.535 1,96837 1290 1563,15 447,354 967.89 2,13499 650 323*15 247.949' 98,870 1,97158 1300 1573,15 450,602 996*29 2,13707 660 933,15 250,903 103,36 1.97476 1310 1583,15 453.855 1025,24 2,13913 670 943,15 253,862 108,03 1,97793 1320 1593,15 457,110 1054,90 2,14116 650 953,15 256*828 112*86 1*98106 1330 1603.15 460,368 1085,27 2,14319 690 963,15 259,800 117.87 1,98417 1340 1813/5 463.629 1116,37 2,14522 700 973.15 262,778 123,05 1,98720 1350 1523.15 466,894 1148,20 3*14723 710 983,15 265,763 128,39 1,99030 1360 1633 л 5 470, t б I 1180,78 2.14924 720 993,15 268,754 133,93 1,99332 1370 1643/5 473,431 1214,12 2,15123 730 1003,15 27) .761 139,65 J.99032 1380 1653*15 476*705 1246*24 2,1532 2 740 1013.15 274.753 145,55 1*99530 1390 1663/5 479,981 1283,15 2,15519 750 1023,15 277.761 151,71 2,00225 1400 1673,15 483,260 1318,85 2/5716 760 1 1033,15 280,774 153; 06 2,00519 1410 1683 Л 5 4W*54l 1355,19 2*15910 770 1043Л 5 283.793 154,61 2,00810 1420 1693.15 489,827 1392.60 2.16100 730 1053*15 286*818 171,39 2,01099 1430 1703,15 493.114 1430.04 2.16209 790 1063,15 289.848 [78,39 2.01386 1440 1713,15 495*408 1469,72 2,16492 800 1073.15 202 Л84 185,63 2,01670 1450 1723,15 499*699 1509,46 2.16683 810 1083.15 295,929 193*04 Й.01ЙБ1 1460 1733,15 802*997 1550,26 2.16874 S2Q 1033 л 5 298,979 200.71 2,02230 1470 1743,15 508*300 1592*19 2.17065 830 и стал 5 302,033 204,62 2.02507 1430 1753.15 509,604 1634.77 2*17254 840 1113,15 305,093 216,80 2 „02782 1490 1763,15 512*908 1678,04 2,17441 218 1123,15 308/57 225.23 2,03066 1500 , 1773,15 516,218 1723,45 2.17628 860 1133Л5 311,225 233,94 2.03327 1510 1783/5 519,539 1768/5 2,17816 870 1143,15 314.299 242,93 2,03597 1520 1793/5 522*859 1814.60 2,18002 880 1153Л5 317,378 252.20 2.03866 1530 1803*15 626.182 1862,03 2,18186 800 1163,15 350,461 261,75 2.04132 1640 1813,15 529*506 1910/7 2.18370 900 1173.15 323.549 271.60 2.04397 1550 1823 Л 6 532,832 1959.95 2 Л 85 53 910 1183,15 326.644 281,72 2.04659 1560 1833.15 536,160 2010/5 2,18735 920 1193,15 329.743 292.14 2,04919 1570 1843/5 539,490 2062,00 2,18917 930 1203Л5 . 332,847 302,89 2.95178 1580 1853,15 542,822 2114*63 2,19098 040 1213,15 335,955 313,97 2,05435 1590 1863/5 546.156 2168*33 2,19277 550 1223.15 339,067 325,37 2.05691 1600 1873,15 549,492 2223.03 2*19458 &6.0 1233.15 342,184 337*12 2,05946 6.10 1883*15 552*830 2278,85 2/9634 970 1243J5 345,305 349,22 2.06197 1620 I893,I5 550*169 2335*80 3*19810 980 1253,15- 348,431 361,67 2,06448 1630 1903/5 559.511 2393*91 2.19986 990 1263,15 351,561 374.49 2,06608 1640 1913,15 562,654 2453,19 2,20162 I 000 1273,15 354.695 387*67 2,06945 1650 1923.15 566.199 2513,63 2*20336 1010 1283.15 357,834 401*21 2,07191 1660 1933*15 569,547 2575,30 2.20510 [020 1293.15 360,978 415,13 2,07436 1670 1943,15 £72.896 2638,19 2,20682 1030 1303,15 364 Л 26 429,45 2,07678 1680 1953*15 576.247 2702*30 2.20854 1040 1313,15 367,276 444,17 2*07920 1690 1963/5 579.000 2707J55 2,21020 1050 1323,16 370.434 459.30 2.08160 1700 1973.15 582,955 2834*29 2.21196 (JS0 1333Л5 373,594 474.86 2.083&8 1710 1983,15 586*312 2901*84 2.21365 070 1343,15 376.758 490,83 2,08630 1720 1993 Л 5 589*570 2970,74 2.21533 1080 1353.15 379,927 507.25 2,08871 1730 2003,15 593.031 3041.04 2.21700 1 000 1363 л 5 383,099 524.10 2,09105 1740 2013,15 596.394 311S.71 2*21867 1100 1373*15 386.276 541,41 2,09338 1750 20123 Л 5 599*788 3185,82 2.22034 1110 1383,15 389,460 559,10 2.00588 1760 2033,15 503*124 3260,37 2,22199 113(3 1393,15 392,048 577,26 2,09797 1770 2043.15 606.492 3336,36 2,22364 1130 I4C3.15 395,838 595*91 2.100S6 1780 2053,15 600,86-2 34! 3*84 2,22529 1140 1413*15 399.033 615,06 2,10252 1790 2053.15 613.234 3492,82 2*22693 J150 1423.15 402,230 034,71 2,10477 1800 5073*16 615,606 3573,34 2,22856 1160 1433 ЛЬ 405,431 654.88 2*10701 1810 2083 Л 5 619,977 3555.42 2,23010 1170 1443*15 408,636 676,57 2Л0924 1820 2093.15 623,379 3739,06 2*23181 1180 1453,10 411,844 656.79 2/1145 1830 2103/5 625*725 3824.26 2,23342 1190 1463*15 415,055 718,55 2,11366 1840 2113,15 630.104 3911*10 2,23503 1200 1473,13 418.270 740.86 2*11586 1650 2123,15 633,486 3399*52 2.23663 1210 1433г 15 421.488 763,68 2,11802 I860 2133,15 636.872 4089*02 2.23823 1220 1-193.15 424.710 787.07 2,120.18 1870 2143,15 640,261 4181*38 2*23982 1230 1803,15 427,935 811.06 2.12233 1880 2153,15 643,653 4274,82 2,24140 1240 J 51 3* 1 & 431,164 835,63 2.12447 1890 2163/5 647,049 4369,99 2,24298 63
Продолжение табл. 10 и о 1 ! Т, К Л ккал/кг К » U £ «1 и 2 р. г. к £, ккал/кг £ U at 3 * s? ь* -* 1SQ0 2173,15 650.448 4463,86 Э.24453 1950 2223,15 667,527 4978,69 2,25232 19)0 2133,15 653,862 4565,72 2,24fi 11 I960 0233,15 670,944 5086,40 2,25385 1920 2193.15 657,277 4666.01 2,24767 1970 2243,15 674,363 5195,96 2;25538 1930 2 203 Л 5 660,693 4768.69 2.24923 19.80 2253,15 677,782 53'07.33 2.25690 1940 2213.15 064,109 4872,81 2.25078 1990 2263Л Б &81,20В 5420.56 2.258-11 2000 2273,15 684,623 5535.64 2,25991 11. Продукты сгорания при а = 4t0t d = 0, t5 [/? = 31,57 кгс-м/(кг-К)] □о ‘1 т. к С ккал/кг К С'Я •им}/1геим 1 и О № г, к V /? ккал/кг Й /*-ь и- U X ’ч-- а . X <л а: 0 273,15 72,74 9 1,0000 1,69180 450 723,15 193.678 38.60S 1,96195 10 283.15 75,432 1,1332 1.70105 450 733.15 201.630 40.775 1.96601 20 293.15 78,119 1.5810 1,71012 470 743J5 204,590 43,052 1.97002 30 303,15 80.810 1.4443 1,71899 480 753Л 5 207.557 45.43’ 1,97400 40 313.15 88.505 1,6243 1.72768 490 703Л5 210,531 47т917 1.97794 50 323J5 86,205 1,8221 1.73613 500 773Л 5 213,513 50,510 1.98184 60 333.16 86.910 2,0380 1,74449 510 783.16 21бг503 53Л90 1,98506 70 343Л6 91,618 2,2756 1,75261 520 793,15 219.601 55,936 1,98946 80 353Л5 94,331 2,5333 1.7G0S4 530 803.15 222,505 58,905 1.99321 90 363,15 97.048 2,8131 1,76829 540 813Л5 225,517 61,948 1.99693 100 373.15 99,770 З.И58 1.-77685 55Q 823.15 228,536 65,120 2,00063 110 383 Л 5 102.488 3,4271 1,78299 560 833,15 231,562 68Л25 2,00429 120 393,15 I05.212 3.7635 1.78981 570 843,15 234.596 71.867 2.00792 13’0 403,15 107,943 4 Л 207 1.79662 580 853,I5 237.636 75.449 2,01151 140 4I-3.1S 110,679 4,5177 1,80332 590 863,15 24 0.6S4 79,174 2,01508 150 423.15 113,421 4,9382 1,80990 600 873,15 243.739 83.048 2,01861 160 433,15 116,1 69 5,3894 1,81536 610 883Л5 246,804 87,042 2.02208 V0 443.15 1 18.923 5.872f 1,32271 62’0 893,15 249.873 91,195 2,02553 130 453,15 123,633 0.3894 1,82895 630 903,15 252,953 &5.5ГЗ 2,08895 190 463.15 124,449 6.9407 1,83507 640 913,15 256,038 100,00 2.03234 200 473,15 127,221 7,5279 1,84180 650 923,15 259.129 104.66 2.03571 210 483J5 129.994 8,1321 1.34678 660 933,15 262,227 109,43 2,03905 220 493 Л 5 132,774 8Л759 1.85242 670 943,15 265.332 114,5] 2,04237 230 503,15 135,551 9.41511 1,85798 680 953,15 268.443 119.72 2,04565 240 513.15 138.355 10,189 1,36346 690 963.15 271.361 1Й5ЛЗ 2,043892 250 523,15 141,156 10,982 1,86887 700 973Л5 274,686 130.72 2.05216 260 533,15 143.964 11,783 1,87421 710 983Л5 277.819 136,50 2,05535 270 543Л& 146,780 12,652 1,87947 720 993ЛБ 280Д58 142,48 2,05853 280 653,15 149,802 13.571 1,88465 730 1003.15 28-1.103 148,68 2,06167 290 563.15 152.432 14,542 1,88976 74D 1013.15 257.255 155,10 2,06480 300 573J5 155,26'9 15,667 I.&9480 750 1023,15 290.413 161.75 2.06790 310 5S3J5 158,112 16.627 1.89967 760 1033.15 293.578 168,63 2.07099 320 593,15 160,962 17.746 1,90449 770 1043,15 296.748 175,75 2,07404 330 603,15 163,820 18.926 1.90923 780 1053.15 299,925 183,11 2.07708 34 0 613,15 166,634 20Л70 1.91306 790 1063,15 303.108 130,72 2. Q8Q09 з&о Э23Л5 169.566 21,480 1.91861 800 1073,15 306,2518 198,59 2,08308 360 633,15 172,436 22,858 1.92321 810' 1083,15 309,497 20&.65 2,08602 370 043J5 175,323 24.307 1.52775 820 1093,15 312,702 214.99 2,03895 380 863,15 178,217 25,828 1.93224 830 1103 Л 5 315,912 223,62 2,09185 390 663Л5 181,118 27,424 1.93667 840 1113,15 319,128 232,53 2.09474 400 G73J5 184.027 29.097 ! t94105 850 1123 J 5 322,349 241,73 2,09762 410 683.15 180,942 30,822 1,94531 860 1133.15 325.575 251,25 2Л 0047 420 693 Л 5 189,865 32.632 1*94953 870 1143,15 328.807 261,07 2,10331 43U 703.15 192,795 34.539 1,95371 859 1153,15 332,045 271.21 2,10619 4 40 713Л5 195.733 36.517 1.95785 890 Н63Л5 335,288 281.68 2,10892 64
IPS № ta—। tart 4*. крь 4ь Л*ОТ (О — О COOQQ tart tart — ta^• WOT toWOT GP ОТ 4 CT CH ooooo P-w« *** Crtttf »A w to—о aoooo »*♦ to to to to to t&ce*joe« QQOOC I—»I--• ** к< to to to to 4*C3to —о OO ООО l-H 1-—- M **• С0Ф *1-£Л СД ooooo P*< -H-' !— M tart 1—4 AMto— о ooooo ta- tart >—к taM О ocoo ow s ст да о О ООО tart tart tart ta^- GOOOC? 4k €tf to — <3 oooeo О tp<0<0<± О ОТ4*» ст ст ооооо Ю1* О о 40 4kWfd — о ооооо /. "C М tart и— ta^ -4*4 СЗ ОТ 0^ — О О ОТ *1 to ЬЗ to OTW Ч к * * сл слет слда . *4- — — — СТ ОТ CTCT СП св QI *ta ttoto Cj OTWWto • 4 « 4 V ta-b ^rt frrt ta—1 ►** СТСЯСТСТСл ta» <7ЬСЙСД<Л©1 &Э С*? CsS * » ч 4 ta W Г* 1—» ^-№ СЛСл^СЙ СП tn bm w* ci pi ел о» Сл о СЛ — 4j3to O4C^C4C3Ci Ц 4 * ri- Й Етслглслсл w ** О QrJ ф* А Л **ФФ»Ч wwwwu * * 4 w * F—ч ач— L-i СЛСлСПОПСЛ H* ♦*- Л 4k 4k 4k 4k ОСЛЛкСй to Cd Сй Сй 44 CO 4 W ч M л 4«* 5ЯО» сделен >ta h-ч l-M b—4 4k Лк WWW — OGDQ5 *Э C4W WWW 4 ta-* ta*b tart tart tart 01 Qi VI СП CM — W 1-» — — &JUQQVP да «л J* м to WWW ww * ч 4 * *ta4 ta^ *rt tart даепдастда Im* *~4 w w to to to — SOOT *3 M to wot to * + ►— »—* *—* ст отспслст — — — >— 1—• to to toto to О 01 4b ОТ [□ C4 WOT WOT Ч - ч Ч 4 *** ^rt tart tart CT Cn CT CH cn W* tart tart *w hS 1Ф tart tart |4rt *-C<D»S W to OTWOT * — + 4 * 4tata tart Р^л tart tart СТ елся СлСТ г. К стелен дада АО ** СЭ СЧ *Д* С*"4'! ЩСЛАД^. OOGD«GO& отост дао 4* 4^ 4к ф» <?зС©*1 СЗ to «О СЛ to O0i<xon«n О(л toO&Or 4x 4*^4*4k СД Л* 04 — а ел—©о 4k £> «& A 4k MW to to to — 05 Л* — 4^ 4k. 4k. 4k Лк -►—о о йо Лк— *4 Л- A W WWW OSOC&OC& — 4 «& — 4 » 4 * Ь* Ъ to wot to <W GO ОТ 44 *3 4w ™ 4 4* *—*• WWW w w CT CT. Cj Ct CT CO 4- — CO 4- to to to otw СП ji. ♦£* -£* w — стен—от i. ккал/кг * ч ta ч * «0 ел о ело 4D — W СТ ОТ ОТМЛ*. (Л он 4 * 4 * < СТ—СТ «4 _л»отгсс> WOT ОТ ОТЧ 01<fi4*-0 У» — w «— CI1tD*J Cp — ф to QS A. 0*4 Or to — Сз 0Э >"*• tp СЛ — *1 Crf <P 00 QC -4-Ч *1 CTO *t sfi О кН tops 4k 00ФС to л. 4* W **J 4* tn oowtoth *40 WO о оо to wo to ocirtoo да — *j <д о o wto чда сл to <0 ст to NQTJktrMO ip от too to O"S — ОТ to to от л* ст. to ст сл о ч CTtocMCT ад totoOto — QiA OT*I ел vi ст ел ** 4* <£? £Л — '4 —о ^rt tart •" tart 4* WOT to to to to CH — 4 чрср Oto Grt <—* Й" ^4 l-M to to— — — waowo to 4* о <н a> ** О О О too *4 CJ О *4 СЛ — <p«o too tS ouoe QB0& toOCJ4k — — —. *4 О СП S M"N *4 CH oa o 4k—<? «pen—• e& йл о to о да ел *4 enw — t© M to —1 •“ krt* дада да да tn rt дам— о to w да *i о 4x Л Л*- Ль- *CK to Стают to WCT OCTO #ь w w Gj w 010*1 стел СЛ — 4 4* — to to to to to to to — О O OCT ел toto <4 Ч » W " *- СЛ *4 tD*fe О —>СЛЕЛ— СТ O' О О <Ю ►с* toW(j>«> •Ч4к.еос>ся i—o w to-* WGOC*^ to ШСЛ to&& <Ю— 0*40 4ъ to I? *» ?> е>сл-чсл<р □ом —— о <O Лк да wen 0*4 to to *4 to 4- — wo даелдадам MCCtfAA owtoo w OTCTsOCT CT CTl£Xto*J — oi»ocnlta 4* CT 4* to CP л to to to to м ч ч Ч * Ч to to to tow ОТ toW WOT tdsenw- &э to to— — 4* KptiiO&to to totototo lo hili м to to to to to ю CO Q> A- to о oaCtNGl to ю to to to • ч-4^ч № № № te M jh^- ^5^ £»фд to\O enCito o<o 0*4 tod a tc* IO 'to' bw Si Ч Ч к * 4 r<i to to to **“ OOOO<© -J CnGJ—CO -itnoooa — — о 0?^ to to to to to <£> ec co Co G& о ф» to о *) OCJO*4 4S о 4k *1<O<O to to to to to ж 4 * 4 4—b p* a&O0OQ*l *4 cn toocc tn •—»сюсл —«oa »cn to*i — to to to to to ч • 4 * 4 *** tart tart >ч* *1 *1 GJ >3*0 M— 5oo to л*, о да to *j M 4k Лк. totp to to to to to 4 * • 4 * ta— tart »rt tart да да ел да да —оадасл — to 05 Садам to to to to- to 4k 4* J* 4* W OTCTOT — от от to -i — Ch ОТС0М4*нИк to to to to to » “ “ 4 ww от to to СТотеэоада OOTGIQ w отоото to to t-э to to to м * 4. 4 tart tart tart tart- *ta^ Kj 1— tart *Мч *— to 504 *ta — CTtPto-ь.^ to too?> — 5. ккал/(кг’К) 2000 1 Ьш ^rt tart >rt to О tp О sp to Co 4 CT eoooc b-* H--tart -*-* О *O <p О Ф Л* w to — о ooooo Ь-l l-M OO^erGC 05 W tO£»*l d СЛ oooo О О? QO Q4 ОС CO 4k Oto— О О О ООО «** *** *1 *a *M *3*4 cP й6*1<л 4л О ООО О ** to *1 *S *J *4 ^ito — o OOGOO ^rt tart tart tart tart да да да ода WPS *j да да QOOOG <— W — СТ да да о sjj 4к W Ю— О оооос fta ^rt rt*- tart Hrt CT CT Vi СТ ел уаотчдаст о 0 '0 о о ta— tart tart fart сястсяда ел л* W to — о OOCCJG — — M — «и Лк 4>^Л КОСО *4 СТСЛ СО DOO t. -ЧС ю ч о to to to toto to to to to to o? ui£»Ca о отдам toto to to to to КЗ to to — — — — OOOT 4 OTOTtoM W to to to to to <-* *>,* *- »** t?S Cir4k to to РДОСЮ&Э w /б ю to м to *-«— о о о — О® C^*4 tdCJWCdU tow tototo ооооо с&ся*>« to C£4«C~dC0 to to — — — OQtOtotO — ova 0q*1 WWMto w tart^rt »** НН *М- to и> Ю 'О to дайПЛкЗД^ Wwtowto »— — *— — оодадада — о <0 « *1 to to tow w Hrt н* tart tart Hrt to даОТОТг to ОстЛк to to w wot to to •^rt tart ‘rt tart ОТ 00 *4 <14 — Q'SJOT*! tow totow tart tart tart ^rt *4 4 4 *4 "Ч CT CT 4h to to tow отдаст т, К * сл —* tart W СЯ СТ СП GA CT в *4* ta-1 tart ел даСл tn ел entfttn СЯСЛ ^ч Сп tn СП елся ►-« м СП СБОЯ СП Cl ** DlCn tots CH ta* Ич <tart Qtoi слспда tart tart 4—ь ta-b О1СЛ сл спел tad- tart ta^ 'ta- tart СП СТСТСЛСЛ frt tart tart 4rt ^rt да ОТ Ch tn Cn *—h 4"rt tart tarf Cn ta£HUT tn 1 м 40 о £ ю МЧЧЧЧ — — О OO 4 to tC CT to ч W Ч ч * toUI ФКСТ OOMCc^ стел 4*— CTCTCTCTCT cptpOQpCP ОТСЛ —to *s* <фЪ*1сД 4p СТезст о *4 to dps to О О Ci G> CT QO*J *4 О О 0*3 OJ c& CV • - 4 * * *4 — entt££ tC»’S*S*4 {AtoOi *•*! ф G? Р СП Сз О СЯЙ1СЛ4Х to о йл to op ч » * w *3 — оо*^ ос <о—о сл tn за ет » о о СП оа Oj Лк W ♦N ►—-Ч 4* О оаЪ>*а — <л Сбо tognM 10k Лк СП О О P) CH СП w> о toto — — — *iw<© & to * ч ч 4 •* ОАСеезч oOJp о •₽* йл^лею — да да да ел да ООО to со to сп to да л*, ч * * — да cento да too—да о юдаьэт— да СЯСледСЛ о Ой « CO 4 — Ч Лк. О *i ч ч 4 * * — дам 4 to — ст — *j to tn даст tn ст *4 челстсл tooo too 4 " rt 4 > да—да —tn G&tfctoO*4 4>CT4k сл от Сл ст от ст да 01 Спд* 4Ь -£* ст totoCT — ч Ч * Ч 4 СЭ Сп о 4ь о да от—ода ОТ 4ь ч — да ст даст w от to w to to да Л* —*4 4ь 4 ч « 4 44MS от СД^СТЧСТ t, ккал/кг СП £ & л да Со СТ О 01 СТ СТ ьэ —еютч os да to от ст OtoO<0*~ Ч 4 * ч 4 CGJtr&O to t* 4*. СЛ <H VtGACa yr & PtC*5 to о^еласл ^OtttoO • 4 •* Ч- 4 aicn^cnos CcQUNO CrtjK^k 4* A. особо *J<n cito— oxp ffi to — С*1£П и Ч 4 * Ч *1 ел OP O'to — 4D — to *3 4U л» л* 4k. ш to— О — со Оз О to <* 4 • * и сл d& — wtn Ой *4 СП *4 — Сй CfJ О 4*3 d) и> ср Сю *4 G1 ОО—toCrf *4 4*03 4* *4 * ч w * 4 *4 00 05 СГСЛ 44*10 из to wwww w ся Л* w to to cnpioao to —'*JtHQf1O •Й “ » w » *4 {p *4 to Cn 0*3 to*40 tow tototo — to to to со 4k *3 to tool сю to *a tta-to ч 4 4 ч * G> to 4k o — А<ослч да to to to to to *> *j chctct CO— ЛьЧ — — to WOT w W * * * ч *J СТ.О *j oo — да—Л* w to to to to to •u toWte to can» too e> о M CT *4 ОТ M 4 -* 4 0 to о tea CT CT O to от о to to to—— — ОООЧЭ Ст <© Jh.Otto — мост to И rt -F ta • — — to дач to to ел ст *i tart tart .^rt tart Q&M *14 CT to woo to от to to от ст да Ч f Л ta 4 сн ч 4 CT 4 4 WWCT 0 л: to £ О tart S0 to to to to to 4 ♦ * ki • CO ОТ to CO to W to CO CO to CO CT QrtCO to Cn t£t W*J — «©OTCTita — to to to to to C4C3 C9 W <A W to to to № cfld*MCHO> ^ОЭ'—ОЮЭ *4 ЮС^ СЭО> to toto to to hff A M 4 4 ote мело to to — to O 05 *4 W *— *4 —Лк слевсэоо tototototo Ч • V ч м Cri WteC*l* Ш-к* С^О С? —ОСР О *>«РМ<П» осовел to to to to to to 4 *• * w 4 WWUlfl to Q1W— OG6 Ойа^бР — to СП— oo tototototo to to to ад to икдф©«й to 4* to — о waic&oto 4k SO to 4k to to to to to to to to to to w sowwt» rtOl да— о 4kC»*J ip — w to co да to to to to to to to tototolo ччч*з ч eaw 4k. too to#ta СЛ€Л*4 *4 — 4k *j да to to to to to totoks to to Oi 01 ОТ ст Оэ CGOTCTW— ос о о — to стоэ а» л»о to to to to to to to totolo да да да спел о Магда— to отмслот <й — 4>ь *з да to to to to Io to to 4h Лк *ta цзчелот — 4<лд to от 0— — WCT $♦ ккал/(кГ'К) Продолжение табл. 11
12. Влажный воздух: а = оо, d = 0,04 I/? — 29,95 кгс-м/(кг-К)] и * т. к /» ккал/кг К S. ккал/(кг-К) О D *ч Т. К £, ккал/кг К а въ, X с- id 'q CJ .У сл V 0 273.15 67,361 1,0000 1,61239 6S0 923.15 236,908 87,385 1,92598 10 283,15 69,336 1,1344 1,62124 660 933.15 239,701 91,219 t. 92899 20 293 J 5 7М1Й 1,2818 1,62980 670 943,15 242,499 95.190 1,93198 30 3O3J5 74,790 1,4423 1,03809 680 953,15 245,302 89,297 1.93495 40 313,15 77,266 1.6174 1.64612 690 963,15 248.110 103,54 1,93789 50 323,15 79.748 1,8075 UG5392 700 973.15 250.924 107.93 1,94080 60 333,15 62,230 2.0135 1.66149 710 983.15 253,745 112,45 L94367 70 343,15 84.713 2,2360 1.S6B84 720 993,15 Й56.570 117.12 1,94653 80 353,15 87.199 2,4759 1,6.7599 730 1003-15 289,4 М 121,94 1.94930 90 363.15 Й9Л37 2.7341 1,68295 74 0 1013,15 252,235 126.93 1.95217 100 373,15 92,178 3,0114 1.68973 750 1023,15 265,075 132,08 1,95496 110 3’33 J 5 94.671 3,3086 1.59633 780 1033,15 267,919 137,39 1.95773 120 393.15 97,168 3.6287 1.70277 770 1043,15 270.769 142,89 1.96048 130 403,15 99.668 3,9667 1.70906 780 1053.15 273.623 148,56 1,96321 140 413,15 102,171 4.3294 1.71519 790 1063.15 276,432 154.39 1.96591 ISO 423,15 104,678 4,7159 1.72119 800 1073,15 279,345 160,42 1.96860 100 433,15 107 Л 88 5.1273 1,72706 810 1083Д5 282,217 166,60 1.97125 170 443.10 109>7СЗ 5.5G45 1.73280 820 1093.15 285,094 172,97 1,97388 180 453,15 112.222 6,0287 1,73842 330 1103.15 257.974 179,53 1,97649 190 463,15 114,745 6.52)1 1,74393 340 1113,15 290,353 186,31 1.97909 200 473,15 И 7.273 7,0428 1,74932 850 1123,15 293,746 193,29 1.98167 210 483,15 119,803 7.5859 1,75453 860 1133,15 290г638 200,48 1.98423 220 493» 15 122,339 8,1628 1,70967 870 1143,15 299,534 207,88 1,98678 230 503,15 124,881 8,7748 1.76475 830 1153 Л б 302,434 215.31 1.98931 240 513,15 127,428 9.4234 1,76970 890 1163,15 3 0S. 337 323.36 1,99182 250 523»15 129.981 10,109 1,77468 900 1173,15 308,245 231.44 1.99431 260 533» 15 132,540 10.835 1,77954 910 1183,15 3(1,159 239,72 1,99678 270 543,15 I35J04 11,601 1,78434 920 11 93 J 5 314,076 248.24 1,99923 280 553,15 137,674 12.409 1,7890В 930 1203,1Б 316,997 207.01 Э, 00166 290 563.15 14М50 13,261 1.79371 940 1213,15 319,922 266,03 2,0040В 300 573,15 142.832 14,156 1,79830 950 1293.15 322,350 275.3! 2,00649 310 583.15 145,418 15.078 ,80273 960 1233,15 325.781 284,85 2,00888 320 593,15 148,010 16.049 .80710 970 1243 Л 5 328,717 294.66 2.01120 330 603,15 150,605 17.070 Л 1,81143 980 1253.15 331,650 304,73 2,01361 340 613,15 153.212 18,143 1,81570 990 1263.15 334.598 315.09 2,01595 350 623,15 155.822 19,270 1,81993 1000 1273,15 337,543 320,72 2,01828 300 633,15 158,438 20.452 1.82411 1010 1283,15 340,493 336.62 2.02050 370 043,15 161,059 21,691 1,82823 1020 1293,15 343.447 347.80 2.02288 380 653,15 163,687 22,988 1.83231 1030 1303.15 345.494 359.29 2,02516 390 663,15 166,321 34,346 1.83633 1040 1313,15 349.304 371,09 2.02743 400 673,15 168,961 25,766 1.84031 1050 323,15 352.328 333,20 2,02963 410 653.15 171.605 27,227 1,84418 1060 333,15 365,295 395,62 2,03192 420 693.15 174,257 28,755 1.84801 1070 1343,15 308,265 408,37 2,03414 430 703.15 176.914 30,353 1,85180 IQ80 1353.15 361.239 421,44 2,03635 440 713.IS 179,578 32.023 1.85566 1090 1353,15 364,217 434,85 2,03835 450 723.15 182.247 33.767 1.85928 1100 1373,15 367.197 445,59 2.G4 073 460 733.15 184,923 36,586 1 1110 1383.15 370.184 46ST62 2.04289 470 743.15 187.604 37Л83 1,86660 1120 1393.15 373,174 477.01 2,04504 480 753.15 190.292 39,460 1.87021 ИЗО 1403,15 376,166 49U76 2,04718 490 763.15 192,980 41,619 1,87378 1140 1413,16 379,162 006,88 2,04930 500 773,15 195,686 43.663 1.87731 1150 1423» 15 382.160 522,38 2,05142 510 783.15 198,394 45,869 1,88077 1160 1433,15 385.161 538,26 2,0536'2 520 793,15 201.107 48,167 1.85420 1170 1443,15 388.164 554.53 2,05561 530 803,15 203.826 50,558 1.88760 1180 1453.15 391,170 571,19 2.05768 540 813,15 206,551 53,045 1,89097 1190 1463,15 394,180 588,26 2,05975 550 823,15 209,282 55,631 1,89430 1200 1473,10 397.192 605J3 2,06180 500 833,15 212,018 58,818 1.89761 1210 1483,15 400.207 0 23,56 2,06384 570 843Д5 214,780 6L109 1,90089 1220 1493,15 4ИД25 641,83 2,06586 580 853,15 217,508 64,006 1,90414 1230 1503.15 406,245 660,53 2.06788 590 863,10 220,261 57.012 1,90736 1240 1513,15 409,269 679,66 2,06988 600 873,15 223,020 70.129 1,91055 12Б0 1523,15 412,294 699,25 2,07187 610 883,15 225,787 73,335 1,91369 1260 1533,15 415.323 719,29 2,07385 520 893,15 228,560 76.60Q 1,91630 1270 1543.15 418,354 735,79 2,07083 630 903,15 231,337 80.108 1,91938 1230 1553,15 421,387 760,75 2,07779 540 913,15 234.120 83,682 1,92294 1290 •1563,15 424.424 782.20 2,07974 66
Продолжение табл. 12 ъ; № га ай о & Й Й К5 га га эй at 1300 1573,10 427.463 804.12 2.08168 1650 19S3J5 535,416 1943Л8 2 Л 4357 1310 IS83,15 430,505 826.46 2.08360 1660 1933,15 538.536 1988.53 2.14519 13?0 1593,15 433,549 849,30 2,08551 1670 1943J5 641,656 2034,73 2Л4680 1330 1503,15 436,596 872.65 2,06741 1680 1953,15 644,778 2661,78 2,14840 1340 1613,15 439,646 896.53 2,0893! 1690 1963,15 547,902 2129 Л 9 2.15000 1350 1623,15 442,698 920,94 2.09119 1700 1973,15 551,028 2178,43 2Л5159 1350 1633,15 445,752 945,89 2,09307 1710 1983,15 654 Д 56 2227,96 2,15316 1370 1043,15 448.809 971,39 2.09493 1720 1993,15 55 7»28о 2278,37 2,15473 1380 1053,15 451,869 997.44 2,09579 1730 2003.15 560,416 2329,73 2.15630 1390 1663,15 454,931 1024,05 2,09804 1740 20*3.15 553,549 2382.01 2,15785 1400 1673,15 457,995 1051,23 2.10047 1750 2023J5 566,682 2435,28 2,15941 1410 1683,15 461,060 1078g 86 2.10229 1760 2033,15 569,817 2489,52 2.16095 142Q 1693,15 464,130 1107,25 2,10412 1770 2043,15 572,954 2544,73 2,16249 изо 1703.15 467,201 1136.08 2,10592 1780 2053Л 5 576,092 2600.93 2,16402 1440 1713J5 470,276 ! 165,66 2 J 0772 1790 2063,15 579,231 2658Д5 2Л6555 (450 1723,15 473.35! 1195,70 S, 10951 1800 2073,15 582,372 2716,39 2,16707 ИБО 1733,15 476,43! 1226,48 2,11129 1810 2083,15 58БЛ11 2775.62 2.16858 1470 1743.15 479,515 1258,08 2.11307 1820 2093g15 588,651 2835,90 2,17009 1480 1753.15 482,600 £290,13 2,11484 1830 2103Д5 591J94 2897,23 2.17159 (490 1763,15 485,685 1322,63 S.11R58 1840 2!13.15 594,940 29'59,65 2,17309 1500 1773.15 488,774 1355,95 2 Л 1833 1850 2123Д5 598.087 3023,16 2 Л 7458 1510 1783.15 491.878 1390,18 2Л3008 1860 2133,15 601,237 3087.78 2 Л 7606 1530 1793.15 494,981 1424.91 2Д2181 1870 2143.13 604.389 3tS3.52 2,17754 1530 1803,15 *198.085 1460,35 2,15353 1880 2163Л5 607,543 3220,39 2.17001 1640 1813,15 501,190 1496,49 2.12525 1890 2163J5 610,700 3288,40 2,18047 1550 1823 Л 5 504,296 1533,36 2,12635 1900 2173,15 613,859 3357.55 2,18193 1560 1833.15- 007 Л 04 1570.93 2Д2865 1910 2183Л5 6I7.Q19 3498t23 2,18340 1570 1843.15 610.5(2 1609.25 2.13034 1920 2193,15 620J31 3500,00 2,18485 1580 1653,15 513,622 1648.33 2,13203 I93Q 22 03,15 623,346 3572,94 2 Л 8630 1590 1663,15 516,733 1086.15 2,13370 1940 2213,15 626,514 3646.99 2J8774 1600 1873Л 5 519,845 1728,74 2.13537 1950 2223,15 629,664 3722 Л 7 5.18917 1810 1863.16 522.956 1770,01 2.13702 1960 2233,15 632,866 3708,00 2,19059 1620 1893.15 S2B.069 1812,10 2,13867 1970 2243 Л S 036,032 3876,02 2ЛО201 1630 1903,15 620.183 1854,37 ЙЛ4 031 1980 2253,15 639,209 3954,66 2.19342 1040 1913.15 532,299 1898.67 2Д4195 1990 2263 Л 5 642,389 4034.49 2,1 9482 2000 2273.15 645,572 4115,35 2,19621 13. Влажный воздух: а = сю, rf - 0,08 [/? — 30,59 кгс-м/(кг-К)1 t. ’G т, к ь G ккал/кг и 1 'S 0 273,15 691307 1,0000 1.64394 10 283.15 71,854 1.1351 1, 65302 йб 293,(5 74,403 1.2834 1,66181 30 303.15 76.953 1.4455 1,67033 40 313,15 79.505 1,6223 I.078Q0 50 323.15 82,059 1,8146 1.68662 60 333 л 5 84,614 2.0231 1,69442 70 343Л5 87Л72 2.2487 1.7DI9S 80 353,15 89ДЗЙ 2,4523 1,70935 90 363Л5 92,295 2,7546 1.71653 100 373,15 94,861 3,0367 L7235I 110 383.15 07.430 3,3394 1,73032 120 ЗЭЗЛ5 100.002 3.6636 1,73695 130 403/15 102.577 4,0104 1.74343 140 413.15 I05,156 4,3807 1,74975 t, ec т. к /, ккал/кг Й 2 « и Й7 га X л X 150 423,15 107,740 4.7757 1,75594 150 43.3Л5 110,327 5,1953 1,76199 170 443.15 1J2,918 5,6438 ,76791 !S0 463JS 115,614 6,1102 ,77370 190 453.15 118,115 6,6239 1,77938 200 473.15 120.720 7.1590 1.78494 210 483,15 123.328 7,7163 1.79031 220 493.15 125,943 8,3087 1,79561 230 503,15 128,503 8,9378 1.80084 240 513,15 131Д8Э 9.6049 1.80599 250 523 Л 5 133,822 10,311 1.81108 280 533.1$ 136360 11,059 1.81609 270 543,15 !39Л 05 11.848 1.82103 280 553,13 141,735 13,682 1,82590 290 563,15 144,412 13,561 1.83070 5* 67
Продолжение табл. 13 и Т, К ч W Ьй X Й S, ккал/(кг-1£) 4 О с * 7, К (, ккал/кг й 1 5, ккал/(кг-К) 300 573,15 147,075 14,486 1,83543 950 1223,15 333,206 292,03 2.05060 310 583*15 149,743 15,440 1*84000 950 1233 J 5 зае.246 302,31 2,053(17 3’50 593.15 162Д17 16,445 1.84452 970 1243,15 339,290 312*89 2.05534 330 603,15 155,097 17,503 1.84898 980 1253.15 342.337 323.7G 2*05798 340 613.15 157,784 18,615 1.85339 990 1-263,15 345.389 334,94 2*06042 350 623 Л 5 100,477 19,784 I <85776 1000 1273,15 348,445 346*44 2,06283 360 633.15 163,176 21,010 1,86207 тою 12'83,15 351,506 358.23 2.06523 370 643,15 165*882 22,297 1.8663 2 1020 1293.15 354,570 370,34 2,06761 380 653.15 168.593 23.646 1.87053 1030 1303,15 357.838 382,79 2.06998 390 663,15 171,311 25,058 1,87468 1040 1313,15 360*710 395,58 2,07234 400 673J5 174,036 2*1,535 1.87879 1050 1323.15 363,786 405,72 2,07468 410 683.15 17G.7GG 28,055 1,88278 1060 1333г15 366.865 422.20 2,07700 420 693.15 179.502 29.647 1,88573 1070 1343,15 369,949 436,04 2.07931 430 703,15 182.245 31,312 1,89065 10.80 1353,15 373.036 450.25 2.08161 440 713,15 184,995 33,05'3 1,89452 1090 1363,15 376*128 464,82 2,08389 450 733,15 187,751 34,872 1,89836 1109 1373,15 379.223 479*77 2,08616 460 733,15 190,613 36.772 1.90216 1Н0 1383.15 382.325 495.03 2,08840 470 743,15 193.282 38,754 1,90592 1120 1393,15 386,431 510,69 5,09063 480 753,15 196.067 40,821 1,50964 изо 1403.15 388,540 526,75 2.09285 490 763.15 198.839 42,975 1,91333 1140 1413,15 391,652 543.22 2.09506 500 773.15 201.627 15.219 1,01697 1150 1423.15 394.767 560,12 2,09725 510 783,15 204 ,4 23 47,531 1,92054 1160 1433.15 397.885 57-7,45 2.09943 520 793,15 207.225 49*94-0 1,92409 1170 1443.15 401.006 595,20 2.IO16O 530 803,15 210,033 52,448 1,92760 изо 1453,15 404.130 613.40 2 Л 0376 540 813,15 212,848 55,060 1*93108 1190 1463,15 407,257 632,05 2,10590 550 823,I5 215,668 57.778 1,93453 1200 1473,15 410,388 651.15 2.10804 560 833.15 218,495 60.600 1.93795 1210 1483,15 413,522 670,67 2.11015 570 843,15 221,328 63,536 1.04133 12’20 1493.15 416.659 690,67 2,11226 580 853,15 234J67 66,585 1,94459 1230 1503,15 419,799 711,15 2,1 1435 2,11643 590 863.15 227,012 69,750 1,94802 1240 1513,15 422.942 732 Л 2 еоо 873,15 229,864 73*035 1,95131 1250 1523.15 426.088 753*60 5,11850 610 883,15 232,724 76.415 1.95450 1260 1533,15 429.237 775,59 2,12057 620 893,15 535т589 79,923 1.95777 1270 1543.15 432.390 798,10 2.12261 630 903*15 238.460 83,563 1,96096 1280 1553,15 436,545 821.13 2,12465 640 913Д5 241,337 87,339 1.96413 1290 1568,15 438.703 844,69 2,12668 650 923,15 244.220 91,253 1,96727 1300 1573,15 441,864 868.-80 2.12869 600 933,15 247.107 95,308 1,97038 1310 1583,15 445,029 893,36 SJ30G9 670 943 J 5 250,001 99,510 1,07347 1320 1593,15 445,196 918.49 2,13268 680 953,15 25.2,900 103.86 1.97634 133Q 1603,15 451,367 944,21 2,13466 690 963,15 255,805 108,36 1,97958 1340 1613,15 454,540 970.52 2*13663 700 973,15 258,716 113,02 1,98259 1350 1623*16 457,716 997,42 2,13858 710 983,15 26].633 1-17,81 1,98557 1360 1633,15 460*895 1 024,95 2,14053 720 993,15 264,556 122,76 1.98852 13'70 1.643,15 464,077 1053.lt) 2*14248 730 1003,15 267.484 127.89 1.99145 1380 1653,15 467,252 1081*87 2.14441 740 1013.15 270,418 133,19 1,99436 1390 1663,15 470,449 1111,29 2.14633 750 1023,15 273.357 138.67 1,99725 1400 1673,15 473.640 1141,36 2,14824 760 1033,15 276,300 144,33 2.0001I 1410 1683,15 476,831 1171,94 2*15013 770 1043,15 279,250 150,18 2,00296 1420 1693.15 480,028 1203,40 2,15203 780 1053,15 282,204 156,21 1400578 1430 1703,15 486.225 1235,35 2Л5391 790 10'63.15 285,154 162,44 2,00858 1440 171-3,15 480,427 1268,16 2,15579 800 1073,15 288,129 168,87 2.01136 1450 1723.15 489,630 1301,50 2 Л 5765 810 1083,1-5 291,102 175,46 2,01410 1460 1733.15 492.838 1335,70 2,15950 820 1093,15 204,081 182,25 2,01682 1470 1743,15 496,051 1370,82 2.16136 830 1103,15 297,063 189,27 2,01953 1480 1753,15 499.264 1406,47 2 Л 6320 840 1113,15 300,050 196,50 2.0Я222 1490 1763,15 502.478 1442,66 2,16502 850 1123.15 303,042 203,96 2.02489 1500 1773.15 505.697 1479,78 2.16684 360 1133,15 306,038 2J 1,66 2,02754 1510 1783-15 508.929 1517,96 2,16867 870 1143,15 309.030 219,59 2,0301 7 1520 1793 Л 5 612.161 1556.74 2,17047 880 1153.15 312,043 227,76 2/03279 1630 1803.15 515.395 1596,31 2 Л 7227 890 1163,15 315,052 286,18 2,03539 1540 1813,15 518,630 1636,69 2.17406 900 1173,15 318,066 244,85 2.93797 1550 1823.15 521,867 1677*90 2*17584 910 1183,15 321,086 253,74 2,04053 1560 1833.15 525.105 1719.93 2.17762 920 1193,15 324.1 ID 262,90 2,04307 1570 1843,15 528,345 1762,81 2*17938 930 1203,15 327.133 272,33 2,0Ш9 1580 1853,15 531.585 1806,55 2.18114 940 1213,15 330,170 282,04 2,04810 1590 1863,15 534,829 1851,15 2 Л 8288
Продолжение табл. 13 t, °с г, к 1, ККал/КГ 1 с? ru vi £ О е ^чЬ т. к Л ккал/кг К U X »! tf tr, X 1600 1373 Л 5 538.073 189 6,55 2Л8462 1800 2073.15 603.310 3008,24 2.21767 1610 13S3J5 541,318 1342,83 2,18635 1810 2083.15 606.583 3075.37 2.21925 1620 1893.15 544.S64 1990,03 2, 8807 1820 2093.15 609.S53 3143.73 2/22082 1630 1903Л5 547,812 2038.15 2Ф 8978 1830 2П)3,15 613.137 3213,33 2,22239 1640 1913. IS 551 >062 2 087Л 9 2. 9148 1840 2] I3J3 616,420 3284.20 2,22395 1650 1923 J 5 554,314 2137.17 2.19318 3350 2323Л5 619.705 3356,34 2,22551 1660 1933.15 657,568 2188.13 2 J 9436 I860 2133,15 622. № 3429,80 2,22706 1670 1943ЛБ 500.823 2240,05 2 Л 9854 1870 2143.15 626,256 3504,56 2,22861 16 so 1953Л5 564,081 2292.95 ВЛ9Ш j 830 2353,15 629,682 3580,65 2,23014 1690 1963.1 б 587.34 0 2346,84 2.19988 1830 2163,15 632,880 3658.09 2.23158 I 700 1Э73ЛБ 570,501 2401,73 2,20154 1900 2173Л5 636,182 3736,88 2,23320 1710 1983.15 573.8(54 2457.34 2,20318 1910 2183 Л 5 039,496 3SI 7>4Я 2,234 73 1720 1993.15 577,129 2514,02 2.20481 1920 2193,15 642.812 3899 Л1 2.23625 1730 2003,15 580,396 2571>«1 2,20644 1930 2*03 Л & 046.129 3982.68 2.23777 1740 2013.15 583.665 2630, г>а 2.20806 1940 2213.15 649.447 4067,25 2,23927 1750 2023,15 586.935 2690,71 3.20W8 I960 2253 Л 5 052,766 4153Л5 2,24077 1 760 2033Л 6 5Й0.207 2751.88 2,21129 I960 2233 л s 656,086- 4240,41 2,24226 1770 2043.15 593,480 2814,20 2Т21289 1970 2243.1 Б 659.4 08 ‘ 4329. Й6 2.24374 1780 2053,15 595,755 2877,57 2.21449 1988 2253.15 662,731 4419,04 2,24522 179ff 2063 Л 5 600,032 2942,35 2.2J608 1990 2263,15 666,055 4510,41 2.34658 2000 2273.15 509,380 4603,15 2,24514 1 14. Влажный воздух: а — со, 4/ — 0,15 [J? ~ 31,69 кгс-м/(кг-К)] о л т, к Г, ккал/кг £ St ккал .'{кг* К) t. °C г. к. /, ккал/кг 2 с- "S’ cq ш ж XI “ 0 273.15 72,386 I.OtbOO 1.09087 300 373.15 153,790 14.996 1,89420 ID 283.15 75,048 1,1362 1.70332 310 5ЯЗЛ5 J 56,587 16,000 1.69899 20 243 Л 5 77f711 1.28^0 1.71218 320 593.1 Б 159.391 17,058 1.90373 30 303.15 80,377 1.4503 1,72137 330 603,15 162,202 16J73 1.90841 40 313,15 83.045 1.6297 1.73000 340 613,15 165,019 19,346 1,91304 50 323Л 5 85.715 1,8252 1,73839 350 623.15 167.844 20.581 1.91762 60 333,15 88,388 2.0377 1,-74053 360 мал s 170.675 21,378 1.&22I4 70 343 Л Б 91.063 2,2680 1 >75445 370 643.15 173,513 23,239 1,92661 80 353,15 93,742 2,5170 1,76216 380 053.15 176,358 24.608 1,93102 90 363,15 90.423 £.7857 1,76967 390 663.15 179,21 0 26,104 1,93538 100 373.15 99,107 3,О7Б1 1,77698 400 673ЛБ- 182,068 37,732 1.93968 НО 383 Л 5 1 С1.796 3.3860 1.78410 410 683,15 184,983 29,346 1.94387 120 393J5 104 >487 3,7196 L791DG 420 093Л5 187,804 31.037 1,94801 130 403,15 107,182 4,0768 1,79784 430 703 Л Я 190,582 32,808 1,95212 140 413,15 109,882 М&Я9 1,80447 440 713.15 193.568 34,661 1,95618 J 50 453Л5 112,585 4,8668 1,81094 450 723 Л 5 193,451 36,600 1,96021 160 433,15 115.294 5,3017 1,8)728 460 733Л5 190,360 38.626 1.&ГК20 170 443J5 П 8.007 5,7tS49 1,82347 470 743,15 202,267 40(742 1,96514 180 453,15 120т725 li.257& 1,82954 480 733,15 206,180 4051 1,97205 190 463,15 123,448 5,7811 1,83549 490 763.15 208Л01 45,256 1.97592 200 473.15 126,176 7.3360 1.84131 500 773,15 211,020 47,659 1.97974 210 48В, 15 123,907 7.0102 1,84693 510 783Л5 213,965 50,138 1,38049 220 493 Л 5 I3L646 8,5327 L8524B 520 793.15 236,907 52.724 1,98721 230 503.15 134.390 9.1881 1,85795 53b 803Л5 219.856 55.419 1,99080 240 513,15 137.142 9,8838 1,86335 540 813J5 222,813 58.227 1,99456 250 523,15 139.900 10.621 1.86Ш 550 823,15 225.776 61.150 1.99518 1450 533Л5 142.655 I МОЗ 1,87393 560 8 33 Л 5 22#,746 64,193 2.00178 270 543Л5 145.436 12,229 1,87911 370 843.15 231.723 87,359 2.00534 230 553.15 148,214 13.103 1,88421 &ао 853.15 234,706 70,650 2,00#87 299 553,15 150.999 14,02.5 i,m£4 590 868.15 237,697 74,079 2,01236 69
Продолжение табл. 14 О О т, к и X с га X X r*i. К tz р X ч^ ts СП X vj X * Do U ! Т. К 1 t. ккал/кг it (у ЛМ)/1ГВЯ« 'S 600 873.15 240,694 77,622 2,01583 1250 1523,15 447,919 843,19 2,19231 610 883,15 243,701 81,281 2.01924 1260 1533,15 451,259 85S.45 2,19449 620 893,15 246.714 85,082 2.02262 1270 1543,15 454.602 894,33 2,19866 630 903.15 249.734 89,029 2,02597 1280 1553.15 457,950 920,83 2.19882 640 913.15 252,759 93,128 2,02930 1S90 1563,15 461,301 947,96 2,20097 650 923.15 255,791 97,380 2,03261 1300 1573,15 464,855 975,75 2Ж11 660 933.15 258,830 101,79, 2,03588 1310 1883,15 468т014 1004.05 2,20522 670 943,15 281,875 105,36 2,03914 1320 1893,15 471,377 1033,04 2.20733 68D 953.15 264,925 111,10 2,04236 1330 1603,15 474.74^ 1062,74 2>20943 690 953,15 267,983 116,01 2.04556 1340 1613,J5 478,112 1093,14 2,21151 700 973,15 271.046 121.09 2.04873 1350 1623,15 481,484 1124,28 2,21359 7J0 983,15 274,118 126.33 2.05187 1360 1633.15 484Л60 1156,15 2,21566 720 995,15 277,195 131,76 2,0540В 1370 1643,15 488.240 1188,78 2,21772 730 1003,15 *250,279 137,37 2.05806 1380 1653,15 491,623 1222,17 2,21977 740 1013.15 283,368 143,18 2,06113 1390 1663,1$ 495,009 1256,34 2,22181 750 1023.15 286,463 149,19 ^06417 1400 1673,15 498,399 1291.31 2,22384 760 1 033.15 289,564 . 155.40 2.06719 1410 1683,15 501,789 1326,90 2.22585 770 1043,15 292,672 161.83 2,07018 1420 1693,15 505,187 1363,55 2.22787 780 1053,15 295,78.5 168.46 2.07316 1430 1703> 15 508,585 1400.83 2,22986 790 1063,15 298,904 175,32 2,07611 1440 1713,15 511,989 1439,13 2,23186 800 1073.15 302,029 182.40 2,07904 1450 1723.15 515,393 1478,10 2Д8383 8-10 1083,15 305,164 18'9,65 2.083 02 1460 1733,15 518,804 1518,12 2,23581 820 1093,15 308,304 197,14 2.08479 1470 1743Д5 522,220 1559,24 2,23779 830 1103,15 311,449 204,87 2,08763 1480 1753,16 525,637 1601,04 2.23974 840 1113,15 314,599 212,86 2,09046 1490 1763,15 529,055 1643.52 2.24168 850 1123,15 317.754 221.11 2.09328 1500 1773,15 532,479- 1687,13 2,24352 860 1133,15 320.014 229,62 2,09607 1510 1783,16 53&.91S 1782,08 2,24556 870 1143.15 324,080 233.4 0 2,09885 1-520 1793,15 539,351 1777,78 2.24749 880 1153,15 327.251 247,46 2Д0161 1530 1803,15 545,790 1824,44 2.24941 800 1163,15 530,426 256,80 2,10435 1540 1813,15 546,231 1872.09 2,25132 900 1173Д5 333,608 266.44 2,10707 1550 1823,15 549,674 1920,77 2,25321 910 J183J5 336J95 276,33 2Д0977 1560 1833,15 553,118 1970,45 2тЙ5510 920 1193,15 339.988 236,53 2.11245 1570 1843,15 556,566 2021,15 2,25698 930 1203.16 343,186 297,04 2,11512 1580 1853,15 560.015 2072л92 2.25886 940 1213.15 346,388- 307.88 2.11777 1590 1863,15 563.466 2125,75 2,26072 950 1223.1 б 349,595 319.04 2,12040 1600 1873,15 566,920 2179,55 2,26257 960 ] 233. ] 5 352,806 330.54 2.12302 1610 1883,15 570.016 2234.46 2,26441 970 1243,15 356,022 342,38 2,12563 1620 1893,15 573,835 2290,48 2,26624 980 1253,15 359,243 354,56 2,12821 1630 1903,15 577,295 2347,63 2,26806 990 1263.15 362,468 367, И 2J3079 1640 1913,15 580,757 2405.92 2,26988 1000 1273,15 366,699 380.02 2,13334 1650 1923,15 БВ4.222 2465,37 2,27168 1010 1283,15 368,933 393,29 2,13588 1680 1933,15 687,689 2526,00 2,27348 1020 1293,15 372 J 73 408,94 2,13841 1670 1943,15 591,157 2587,82 2,27527 1030 1303,15 375.417 420,97 2,14092 1680 1953.15 594,628 2650,85 2,27705 1040 1313,15 378,666 435,41 2,1434! 1690 1963,15 598,102 2715,0$ 2,27882 1050 1323,15 381,919 450,24 2,14589 1700 1973 Л 5 601,577 2780,58 2,28059 1060 1333,15 385,177 465,48 2.148315 1710 1983,15 605,055 2846,77 2,28233 1070 1343,15 388.440 481,13 2,15080 1720 1993,15 808,538 2914,32 2 Л 84 Об 10.80 1353,15 391,707 497,21 Й, 15323 1730 2003,15 612,017 2983,26 2,28579 1090 1363,15 394.979 513,72 2,13565 1740 3013,15 615,501 3053,58 2,28752 1100 1373,15 398,255 530,67 2,15805 1750 2023,15 618,987 3125,35 2,28923 1110 1383,15 401,540 547,97 2.15042 1760 2.033,15 622.475 3198,56 2.29095 1120 1393,15 404,829 565,74 2,16278 1770 2043,15 625,955 3273,23 2.29265 ИЗО 14 03,15 408,122 583.98 2.16513 1780 2053,15 629,457 3349,38 2,29436 1140 1413.15 411,418 602,7! 2.16747 1790 2053,15 632,950 3427,06 2.29605 1150 1423.15 414.718 621,94 2,16979 1800 2673.15 636.446 3505,27 2,29774 1160 1433.15 418.022 641.66 9,17210 1810 2083,15 639,931 3587,21 2Т 29943 1170 1443,14 421,329 661,90 2.17440 1820 2093,15 643.421 3669,71 2,30111 1180 1453.15 424.640 682,66 2,17668 1830 2103,15 646,915 3753,74 2.30279 1190 1463,15 427.954 703,95 2,17895 1840 2113,15 660.414 3839,42 2.30446 1200 1473,15 431,277 725.78 2.1812! 1850 2123,15 653.919 3926,69 2.30612 1210 1483,15 434,595 748,11 2,18345 I860 2133.15 657,427 4015,63 2,30778 1220 1493,15 43-7,920 771.01 2.18568 1870 2143,15 6 60,-941 4106,23 2.30943 1230 1503,15 441.249 794,49 2.18790 1880 2153,15 664,460 4196,51 2,31107 1240 1313,15 444,582 818.54 2,18011 189Q 2163,15 687т98.3 4292,53 2,31271 70
Продолжение табл. 14 t. °C г, к 1 - ккал/кг К А £. 10 £ О 4 т. к 1, ккал/кг t: № t- t; a к vT “ 1900 2'173 Л 5 671,511 4388,25 2Т31434 1950 2223» 15 689т295 4895,60 2,32244 1910’ 2183,15 675,07D 4486,35 2,31598 I960 2233,15 092,850 5002,16 2,32403 1920 2193,15 678,627 4586Д4 2,31761 1970 2243,15 696,403 5110,47 2,32561 1930 2203,15 682 Л 84 4657,64 2,31923 1980 2253,15 699,956 522М9 2T32719 1940 2213J5 685,740 4790,77 2,32084 I900 2263,15 703,608 5332,26 2,32876 2000 2273,15 707,059 5445,80 2,33032 15. Водяной пар: /? = 47(07 кгс-мДкг-К) U Q "“Х T, к 1 ! i. ккал/кг К 5 г । ккал/(кг«К) Оо ч г. к Г, ккал/кг + Въ, & 1 д 0 273 Л 5 119.8Q3 1.0000 2*46420 400 673.15 306.993 43.166 2.67920 10 253 Л 5 124.321 1*1403 2.4792В 4 [ 0 683.15 310,931 46.067 2.88637 20 293,15 128,759 1,3107 2Л9402 420 693.15 315,885 49.137 2,89347 30 303,15 133,207 1,4948 2,50851 436 703,15 320,855 52,382 2.УО032 40 313,15 137,665 1,7003 2,62271 440 713.15 325,841 56,812 2,00751 50 323 Д 5 142,133 1,9291 2,53662 450 723,15 330,843 59,434 2,91444 60 333,15 146,611 2,1829 2.55025 460 733,15 335,861 63*256 X92132 70 343,15 151т099 2,4638 2.56359 470 743,15 340,895 67.287 2.92812 80 353.15 155.597 2.7736 2.57664 480 753,15 345,945 71,537 2,93488 90 363.15 160Д05 3,1143 2.58941 490 763*1 В 351.011 75,014 2.94157 ICO 373,15 164,623 3,4878 2,60190 500 773,15 356,093 80,725 2.94319 110 383Д5 169*137 8,8810 2,61367 510 783.16 361 л 82 85.649 2,95472 120 393,15 173.654 4,3110 2,62525 520 793.15 366,289 90,832 2.96120 130 403,15 178.204 4,7803 2.636Й4 . 530 803,15 371,414 96,284 2.96762 HO 413,15 182,758 5.2914 2,64784 54D 813,15 376,557 102,01 2.97400 ISO 423J5 187,324 5,8471 2,85884 550 823,15 381,718 108,04 2,98032 160 433,16 191.904 6.4498 ЬВО 833,15 388.S97 114,37 2,98659 170 443Д5 196,496 7 Л 023 2.68028 570 843ЛВ 392,094 121,01 2,99282 180 453.15 201,102 7,8072 2.69071 580 853.15 397,309 127,98 2.99899 190 463Д5 205,721 8,5671 2.70095 590 863J5 403.542 135*30 3,00512 г 200 473.15 210,353 9,3847 2.71100 600 873 Л 5 407,793 142,96 3,01119 210 483,15 214,987 10,280 2,72051 610 883.15 413,067 150.94 3.01717 220 493,15 219,636 11,140 2.72990 620 893,15 418,35? о С1 V3 •н 3.02312 230 503Д5 224,301 12.119 2,73918 630 903,15 423.865 168,05 3,02901 240 513.15 228.982 13,170 2.74Q3S 640 913,15 42X989 177т23 3-03487 250 523 Д 5 233,678 14,296 2,75740 6.50 923.15 434.331 186,84 3,04070 260 533,15 238,390 15.508 2.76ВЗЗ 660 933,15 439.689 196.90 3,04047 270 543 Л 5 243Л 17 16.794 2.77514 670 О43ЛВ 445,065 207,42 3,05222 280 553,15 247Д60 18Д74 2,78384 680 953ЛВ 450*457 218.43 3,05792 290 563Л5 232,619 19.646 2,79243 690 963 Л 5 455.867 229,94 3,06357 300 573.15 257.393 21,214 2.80090 700 973,15 461,293 241.97 3,06920 310 583,15 262 Л 86 22,863 2.80914 710 933Л5 466,737 254,54 3,07478 320 5S3J5 266.993 24,619 2.81730 720 093,15 472.197 257,66 3.03032 330 603Д5 271,816 26,487 2.82536 , 730 1003.15 477.675 281.35 3.08582 340 613,15 276*6-53 28,473 2,83333 74D 1013,15 433 Л 69 295.64 3.09128 350 623,15 281,505 30.682 2.84X21 750 1023,15 438.681 310,34 3,09569 360 633Л5 286.373 32,820 2,84839 760 1033,15 494.209 326.07 3,10208 370 643Д5 291.256 35.192 X86668 770 1043.15 499.755 342.26 3.10742 380 653,15 296,153 37,703 2.86428 780 1053,15 505,317 359.12 3,11272 390 663,15 301,066 40,359 2,8717В 790 1053,15 510.897 370,67 3,11798 71
Продолжение табл. 15 О с ы i, ккал/кг К t£j V I- ы - - ч f, °C Г, к 1ц ккзл/кг 1 А К (il’JXj/U'PMH *5 л 1 800 1073,15 510,493 394,94 3,12319 1400 1673,Г5 8SO.391 4451,52 3,30019 810 1 083,15 522,111 413,61 3,12828 1410 16S3.15 886,866 4609.34 3,39403 320 1093,15 527,745 433,07 3,13335 1420 1693.15 893,357 4772.99 8,39787 830 1103,16 533,395 453438 3,13840 1430 1703,18 899,855 4941.27 3,40169 84 D UI3J5 539.061 474.55 3.14343 1440 1713,15 906,362 5114,26 3.40548 850 1123,15 544,743 496,62 3.14844 1450 1723,15 912,892 5295.10 3.40932 £60 1133,15 550,441 519.62 3,15343 1460 1733,15 919,422 5479,48 3,41300 870 1143,15 550,155 543.58 3.15840 1470 1743,15 925,977 5672,18 3,416М 880 1153.16 561,885 568,55 3,16336 1480 1753.15 932,531 5868,62 3,42065 890 1163,15 567,631 5^4.56 3,16828 1490 [763,15 939,101 0072,13 3,42441 900 1173,15 573,393 621,64 3,17310 1500 1773,15 945,092 6 284.31 3.42819 910 1183,15 579,175 649,84 3.17808 1510 1783,15 952,268 6 504,15 3,43198 920 1193,15 584,873 679,20 3.18295 520 1793,15 958.857 6 730*47 3,4357# 930 12.03, 5 590,785 709.75 3.18780 1530 1803,15 965*457 б 963,59 8,43950 940 1213,15 596,613 741,54 3,19263 1540 1813,15 972,059 7 903,09 3,44324 950 1223.15 602Л56 774,62 3.19744 1506 1823.15 978,693 7 449.62 3.44695 960 1233,15 608,81 3 8-09,02 3.20223 1560 1833,15 985,329 7 703,28 3.45064 970 1243.15 614,136 844т80 3,2-0701 1570 1843,15 991,977 7 964,06 3.45430 980 1263 Л 5 620.073 882.01 3.21 ITS 1580 1853,15 9 98.037 8 232,85 3,45795 990 I263J5 625.976 920,68 3,21648 1590 1863,15 1005,30 8 507,85 3,46158 10ОО 1273,15 631,893 960,87 Й.2212Й 1600 1878,15 1011,99 8 791,09 3,46550 1010 1283,15 637.821 1003,05 3,22593 1610 1883,15 1018,71 9 082,06 3,46878 1020 1203.15 643,765 1046,80 3,33064 1650 1893Л5 1025,43 0 381.14 3,47285 1030 1303J5 649.725 1092, IS 3,23531 1630 1903,15 1032,16 9 688Л 5 3,47591 1040 1313,15 655,701 1139,16 3,23995 1640 1913.15 1038,90 10 003,44 3.47943 1050 ' 1323 Л 5 661,693 1187.87 3,34457 1650 1923.16 1045,65 10 327,] 1 3,48294 1060 1333,15 067т701 1233,32 3,2491 б 1660 1933.15 1052.40 10 659,29 3.48643 1070 1343,15 073,725 1290,56 3,25371 1670 1943.15 1059,16 И 060,23 3,48990 1080 1353,15 679,765 1344,66 3*25823 1680 1953 Д 5 1065,93 И 350,01 3,49835 1090 1363,15 685,821 1400.62 3.26273 1590 19LS3,15 1072,71 П 708,83 3,49678 1100 1373,15 69 um 1458.52 3,26719 1700 1973Л6 1079.49 12 076,65 3,50019 1110 1383*15 697,999 1517,78 3.27158 1710 1983Л5 1086,28 12 443,78 3,50350 1120 1393,15 704,117 1579,17 3*27596 1720 1993,15 1093.07 12 821,98 3,50680 изо 1403,I5 710,247 1642,74 3,28030 1730 2003,15 1099,37 13 211т67 3,51010 1140 1413,15 716.389 1703,55 3.28463 1740 2013,15 1106,63 13 -в 13 i 02 3,51339 1150 1423,15 722,543 1776,69 3,28895 1750 2П2ЙД5 1113,50 14 026,85 3,51669 1160 1433,15 728.709 1847,20 3,29324 1760 2033,15 ' 1120,32 14 453.20 3*51099 1170 1443,15 734,887 1920.16 3.29750 1770 2043Д5 1127*15 14 892,43 3,ftW9 1180 1453,15 741,077 1995,65 3.30175 1780 2053,15 1133,99 15 344,92 3,52660 1190 1463,15 747,279 2073,75 3,30599 1790 2003,15 1140.84 IS 8 И ,32 3,52989 1200 1473,15 753,493 2154.37 3,31019 1800 2073,15 1147,69 16 291,87 3,53319 1210 1483,15 759,714 2237,85 3,31438 1810 2083,15 1154.45 16 793,87 3,53654 1220 1493,15 765т949 2324,14 3.31855 1820 2093,15 1161,24 17 309.64 3*53987 1230 1503,15 772.196 2413,31 3,32270 1830 2103,15 1168,05 17 839,39 3,54320 1240 1513,15 778,457 2505,44 5,32683 1840 2113,15 1174,90 18 384,64 3,84651 1250 1523,15 784,730 2600,63 3,33094 I860 2123Л5 И 81,78 18 944,19 3,54982 1260 1533,15 791,017 2598,95 3,33503 I860 2133Д5 1188,68 19 519.33 3,55312 1270 1543,15 797.316 2806,47 3,33910 1870 2143Л5 1195,61 20 109.37 3,55640 1280 1553.15 803,629 2905.29 3,34315 1850 2153,15 1202,58 20 716.20 3,55967 1290 1563,15 809.954 3013,47 3,34718 1890 2163,15 1209,67 21 338,71 3,56294 1300 1573,15 816.293 3125,12 3.35119 1900 2173,15 1216,59 21 978,62 3,56619 1310 1583.15 822,649 3239,00 3.35514 1910 2183Л5 1223,91 22 644,25 3,65949 1320 1593,15 829,017 3356,72 3.35907 1920 2193Л5 1231.20 23 326,09 3,57275 1330 1603,15 838,397 3478.40 3,36300 1930 2203,15 1236,46 24 624,43 3,57601 1340 1813,15 841,789 3504,17 3,3'6691 1940 2213,15 1245,69 24738,48 3,57923 1350 1623 Л 5 848.193 3734,15 3,37082 1050 2223.15 1252,89 25 469,68 3,58244 I860 1633,15 854,609 3868,47 3,37472 1060 2233,15 1200,05 26 217,85 3,58563 1370 1543.15 861.037 4007.25 3,37860 1970 2243,15 1267 Л 8 26 982,80 3.58880 1380 1653,15 867,477 4150,63 3,38247 1980 2253Д5 1274т23 27 764,98 3,59195 1390 1663.15 873,529 4298,75 3.38634 1990 2263 Л б 1281,35 28 564,20 3,59508 2000 2273Л5 1’288*39 29 351.82 3,59819 72
ГЛАВА IV РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ГТУ ПРИ СУХОМ И ВЛАЖНОМ АТМОСФЕРНОМ ВОЗДУХЕ С ПОМОЩЬЮ л—i—7-ДИАГРАММ 14. МЕТОДИКА РАСЧЕТА При расчетах с помощью универсальных ЭЦВМ таблицы л—I—s и интер- поляционные формулы могут быть введены в запоминающее устройство ма- шины. В этих случаях использование таблиц л—i—s обеспечивает высокую точность расчетов и практически не отражается на длительности термогазо- динамического расчета ГТУ. При расчетах же с помощью настольных счет- ных машин, логарифмических линеек или малых ЭЦВМ типа «Промины4, «Мир» для сокращения длительности расчета чаще бывает целесообразно отказаться от интерполяций вообще, используя заранее построенные графи- ческие зависимости л, i = f (Т). Наиболее удобно пользоваться такими графическими зависимостями, когда они компактно представлены линейными диаграммами для воздуха (см. § 15) и для продуктов сгорания (см. § 16). Расчетное исследование показало, что термогазодинамический расчет ГТУ не обязательно выполнять при истинном коэффициенте избытка воздуха, изменяющемся от режима к режиму. Все рабочие режимы допустимо рассчи- тывать по диаграммам для неизменного коэффициента избытка воздуха (напрцмер, а = 4,0), вводя поправку только на расход топлива, так как влияние отклонения истинного а от а = 4,0 на результаты расчета остальных параметров современных ГТУ исчезающе мало. На рис. 18 и 19 показаны расчетные величины поправочных коэффициентов на те параметры термо- газодинамического расчета, на которые обнаружено наибольшее влияние этого фактора. Из рис. 18 и 19, а также из рис. 7 и 8 видно, что для обычного рабочего диапазона ГТУ (а = 3-?6) достаточно вводить только одну по- правку Кт (на расход топлива). На рис. 20—25 представлены графические зависимости относительного влияния изменения влагосодержания на энтальпию Kid = и относитель- ное давление Kstd = (Т) в диапазоне а = 4,0-т-оо. Коэффициенты Kid и Kstd могут быть использованы как поправочные к значениям i н л (Т), снимаемым с диаграмм для сухого воздуха (а = оо) и продуктов сгорания (а = 4) при расчете ГТУ, работающих в условиях влаж- ного воздуха, что особенно целесообразно, когда заданная величина влаго- содержаиия атмосферного воздуха требует интерполяции между таблицами для различных значений d. 73
шо 1S00 1000 500 «Г 1 =4g7_ ifiL ? jJL -4 ftU, F jjfli. -* fl?- Ji£i. 1 ' ' ^S- ' г. 1 50 WO 150 Crir к*ял/кг Рис. 18. Поправочный коэффициент Кт для вычисления относительного расхода топлява qr по энтальпии соответствующей а = 4,0: н л ь (к) а—о?____ —4 ^(к) а—со) 74
Пример. Найти удельную работу компрессора и температуру воздуха за компрессором- Состояние воздуха перед компрессором: р*х = 1,0332 кгс/ог; Т*х = 308 К; d = 0,027. Адиабатный к- п. д. компрессора т£ = 0,85. Степень повышения давления = 15. кад к Решение. Для Г** 308 К по диаграмме для а = ро (см. § 15) находим л (7'*х) — = 1,508; i*x= 73,64 ккал/кг; я, (Т*х) = л ( 1,508-1,0026 = 1,512. Вычисляем х’х^ = = 73,64 1,0220 = 75,26 ккал/кг, где коэффициенты JKt и К„ берем по рис. 20 и 22, в зависимости от d и 7'* . Тогда л, (т* ) = л. (Т*) и = ВЛ G \ Илд/ S \ Вл/ К = 1,512-15 - 22,680. Отсюда Л = ВД80 = 22 200 Кя, 1,0216 ’ '‘cl Fa = “'a. = 75
Рис. 20. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воз- духа на величину энтальпия для воздуха (а = оо) 76
Рис. 21. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воз- духа на величину энтальпии Для продуктов сгорания углеводород, пого топлива (а — 4) 77
Рис. 22. Поправочные коэффициенты влияния влажности атмосферного воздуха на величину функции п (Т) для воздуха (а-- оо) при влагосодержаяии d ^0,03 78
Рис. 23. Поправочные коэффициенты (Knrf) влияния влажности атмосферного воздуха на вели* чину функции л (Г) для воздуха (а = оо) при влагосодержании d = 0,03-^0,06 79
8 0.01 ОМ ОМ ОМ ОМ d энс. 24. Поправочные коэффициенты (Kjy) влияния влажности атмосферного воздуха на величину функции я (Г) для продуктов сгорания угле- водородного топлива при а = 4,0 (КЛ(1 — 1,0т-1,07)
Заказ 2S1 Рис. 25. Поправочные коэффициенты (Л\Хь,) влияния влажности атмосферного воздуха на величину функция я {7} для продуктов сгорания углеводородного топлива при а — = 4.0 (^=1,074-1,135) 1.13 1.11 1,5 S 8,83 8М 8,85 187 8,8? оо ►и»
находим по рис. 22 Для определения коэффициента ЛТга' используется метод последовательного приближения. Вначале определяем в первом приближенна температуру У* . Снимая по диаграмме *ад для сухого воздуха по лДТ* ) = 22,68 температуру Т*' = 656,3 К, для rf = 0,027 величину 1,0216. Д f 22 68 Тогда л (Г* ) = * -22,200, По этой величине уточняем ' 1,(ШЬ 1 пене " /т** \ 22,68 K„d= 1,0215, откуда я (Г„м)= приближения, чтобы сходимость Зная окончательную величину Т , , . кзд К, = 1,0230. Значению я (Г,. энтальпия L = 158,26 ад, = 161,90 ккал/кг. Теперь вычисляем *" = 652,6 К и кад и т. д. Обычно бывает вполне достаточно второго достигла 0,01—0,05%. = 652,6К, определяем по рис. 20 коэффициент ) — 22,200 на диаграмме для сухого воздуха соответствует ккал/кг. Следовательно, (Г ) . = Г k. = 158,26-1,0230 — 4 кад/а иад удельную работу компрессора: „ (каЛ161.90 — 75.26 = -———--- =----ygg-— = 101,93 ккал/кг. Нд Удельная энтальпия за компрессором = ^вх^Н" ^K(i ’ ’ 75,26 101,93 ~ 177,19 ккал/кг. Следовательно, Т“ = 726 к И 'к = ^- = = 173.19 ккал/кг, откуда по диаграмме для сухого воздуха получаем окончательно Т* = 711,0 К- Ниже, на примерах термогазодинамического расчета характеристик для выполненной одновальной вспомогательной ГТУ с одноступенчатым центро- бежным компрессором, рассматривается методика расчета при сухом и влаж- ном воздухе с помощью л—i—Т-диаграмм. Исходные данные: t„ = 60° С; ps = 1,0332 кгс/см2; = 0 и <prf = 40%; °вх = 0,98; пк с = 0,94; v = 0,965; HUa = 10 250 ккал/кг; с - 0,97; Пм = 0,985; фс = 0,75. Параметр приведенного расхода на входе в турбину (по исходному расчету) Г(Г)У П = 21,616. г /0 Площадь сечения струи на выходе ГТУ (по исходному расчету) nF- — = 0,04073 м2. Кроме того, а) при <pd = 0, Г; = 1037° С, лк 2,865, Ne = 145 л. с. п> = 38 000 об/мин; б) при изменении атмосферной влажности регуляторы обеспечивают постоянную частоту вращения ротора и постоянный расход топлива.
а) Исходные параметры к расчету ГТУ Порядок расчета Результат сухой воздух: Ф^ — 0 влажный воздух: —40% Влагосодержание воздуха d (по приложению 8) 0 0.052 рк = р*, кгс/см2 1,0332 у1* Т* °тг 4 и — J н J ВХ’ 333,15 = 1ЯК^, ккал/кг nd (Гн) = л (Тн) /Ся^, где iH1 л (Гн) находят по Тя из диаграмм л — Z — Т для а -- со (см.§ 15), а поправ- ки - по рис. 20 к 22: *4 K*d 1 79,67-1,0 1,988-1,0 1,0 1,0 82,95 = 79,64-1,0415 2,000 - 1,986-1,0073 1,0415 1,0073 к» ф ^ВХ Ря®ЗХ 1,0125 = 1,0332-0,98 Приведенная частота вращения ротора компрессора , / 288,15 - й. Л° ~ П 1/ г* nrfk’ об'мин’ V "* вх ndK (по приложению 6) 35 340 = = 38 000 V 1.0 г иоОг1и 1.0 34 856 = - 38 000 V 333.15 °'8863 0,9863 По характеристике компрес- сора находят 6В , кг/сек Г]к Кад ТГд 2,0500 0,8042 2.865 2,0106 0,8070 2,793 Расход воздуха G р* G в» вх_ %• 1.0332 , Г 288.15 . И т;х кг/с’ Gd (по приложению 6) Л. 1.8684 = __ 2.050 0,98 -[ / 288,15 ~ 1.0 V 333,15 1.0 1,8027 -- _ 2,0106-0,98 1,0165 Х -,/ 288.15 Х V 333,15 1,0165 6* 83
Продолжение б) Расчет процесса в компрессоре Порядок расчета Результат d =0 d = 0,052 Давление за компрессором = кгс/см*' (7’Кя ) (^вх) лк ад 2,9009 = 1,0125-2,865 5,696= 1,988-2,865 2,828 = 1,0125-2,793 5,586 - 2,000-2,793 Ок )+“ + Ktj ккал/кг- х ад7# ад “ 1 где irt определяют из диа- грамм Jt 1 — Т для а — ос (см. § 15) по величине п„(т‘к ) =- 4 — ЛЛ(/ находят по рис. 23, а Kid по рис. 20, при этом 7’" Д' берут из диа- ЗД грамм по /7* и затем 1 кад7^ уточняют1 последовательны- ми приближениями 107,45-1,0 107,45 5,696 1.0 1,0 1.0 110,77= 106,27-1,0423 106,27 5 478 — 5-58— 1,0198 1,0198 1.0423 445,6 443,2 Удельная работа компрессора / •* -1* \ (+ ‘4x1, \ rf* TV tt -Л J Л* /7К — —— , ккал/кг Чд 34'544 = 0.8042 34 473 - -82,95 Мощность, потреблиемая ком- прессором, 427GBtfK = 75 367,46 = _ 427-1.8684-34.544 353.8! = 427-1,8027-34.473 75 75 475,7 469,4 Температура воздуха за ком- прессором — Г*, К ( по вели- чине »* из диаграмм л—i—Т для а = ос, см. § 15) *к = „ . ккал/кг, \ К/й \ ВХ/Й 1 "К Kid (по рнс. 20), при этом Т*к берут из диаграмм по и затем уточняют по- следовательными приближе- ниями 114,21 1.0 114,21 = 79,67 + 34,54 1.0 ,1оес И 7,42 112'65 = Тйй 117,42 = 82,95+ 34,473 1,0424 488,8 469,4 * См, прим-р в начале параграфа. 84
Продолжение в) Расчет процесса в камере сгорания Результат Порядок расчета d = Q d = 0.052 Рг = Рк^к.с- кгс/см2 2,7268 = 2,9008-0,94 2,6583 = 2,828-0,94 Температуру газа перед тур- биной находят последователь- ными приближениями по уравнению (53), исходя из условия GT ~ const 1037 = 2,7268-21.616 1,8305-1.0 ) 1.0 1023 = 2,6583-21.616\3 1,7671 • 1,0165 ) 1,0165 (по приложению 6) Величину qTd в зааисимости от метода программирования (см. § 9) находят по од- ному из следующих уравнений: - 0.98 10 250 1) - Мч u с Наа (по приложениям 1 и 2) 2) q-rd — _ Vr (П ~ 1в (к)) “ ~ Г 774 Г' Ат* с vг (г) £в (к)/й где коэффициент Лт опреде- ляют по рис. 18, = — (^)d берут из пункта б расчета; ir (Г) — находят по диаграмме для а = 4 с поправкой Kid (по рис. 24) п „1 кой- пЛ1е. 0,98 10 250 *(*=0) -0,015255 - 0,0151 Чгл - 0.01580 = 0,01489.1.0506 . = 0 01538 - 266,11-114.21 ^=0) 6,01538 10 250-0,97(265,11 — 114,21) °'"8 rtn1cot 272,20— 117,42 ?Trf- 0.0 581 - Ю 250-0,97 — (272,20 — 117,42) °"6 265,11 1.0 272,20 1,0424 Для дальнейшего расчета значения qT приняты по приложениям 1 и 2. Расход газа на входе в тур- бину Сг (г; +?тд). «г/с 1.8305 = - 1.8684-0,965-1,015255 1,7671 = --1,8027-0.965 -1,01580 85
Продолжена с* Результат Порядок расчета d — О 4 = 0,052 Расход топлива Grt{ = ЗбООбв^т^, кг/ч 99,00 = 3600-1,8684 X X 0,965-0,015255 98,949 = 3600-1,8027 X X 0,965-0,01580 В соответствии с условиями расчета расход топлива при d = 0,052 подбирается той же величины, что и при d = 0 (см. § 7). г) Расчет процесса в турбине r)d “ д \ - -V г/ *'я^> где г’ и л (Тг) находят по ве- личине Г* из диаграмм л — i — Т дли а = 4,0 (см. § 16), а поправки Kid (по рис. 21) Кл^ (по рис. 24) 265,11-1,0 146,6-1,0 1,0 1,0 272,20 = 261,13-1,0424 147,23= 138,65-1,0619 1,0424 1,0619 Давление за турбиной1 p*=pHitc, кгс/см2 ад где Рг т — — Рт ♦ * 4 Л (tT I = <т Kirjt ккал/кг, ' тэд'4 тад а определяют из диаграмм ад л — I — Т для а — 4,0 по ве- личине Я (Ч =-------- х ад Лл^ Кд,/ (п0 Рис. 24) Kirf (по рис. 21) При этом температуру Т* бе- ад рут из диаграмм по величине л j () и затем уточняют u 4 тадх последовательными прибли- жениями 1 я.— из пункта д расчета. 1,0813 = 1,0332-1,0466 58,13 = 146,6 2,5218 9 5218 _ 3,7268 -,5218 - ^0813 206,24 -1,0 206,24 58.13 1.0 1,0 1,0 1,0795 = 1,0332-1,0448 59 789___ 147,23 59,789 - 24625 2 4625 — %'6583 2,4625- t07gs 213,72 = 205,24-1,0413 205,24 57 051 59789 57,051 1.0480 1,0480 1,0413 830,2 820,2 86
Продолжение Результат Порядок расчета d = 0 а <= 0,052 Параметры характеристики турбины: V Сад /о ’ сад = 91,53 X . 38000 54'11 ='702Ж 91г53 / 265,11 — 206,24 54 29 == 3& г 699,96 91,53 К 272,20 — 213.72 х/(4 п \ £т ) м^с Тад^ п ' V г '0 У I (по приложению 7) 1180 = 38000 1 0 У1037 1,0 38 000-0,9866 1114- /1023 0,9866 По характеристике турбины (см. рис. 15) определяют * Р? «VI Лт пад 21,616 21,612 0,848 0,848 а г По величине , если она отличается от исходной (см. § 7), уточняют Рт / о температуру Т* по формуле (53) Удельная работа турбины 7/ (1* — С ),11’ ккал/кг т ' г тад7Д тад 49,922 - - - (265.11 —206,24)0,848 49,591 = = (272,20 -213,72) 0,848 Мощность турбины 427HG. Д7 - т Г (Г) Лт 75 520,27 = 427 >49.922-1,8305 75 498,92 427-49,591 1,7671 75 Параметры состояния газа за турбиной: (Qrf = (Qd — /ут* ккал/к г '~*)d = л (Гт) ^nd Т*г. К помощью диаграмм Т для а = 4,0 по ве- 215,19 = 265,11 —49,92 67,86 222,61 - 272,20--49.59 69,508 = 66,11 1,0514 857 851,6 находят с ЛИЧИЕ16 i l7/d f р---- ккал/кг {£d 215,19 1.0 2i'i а» 222,61 213,68 ^Т0418 87
Продолжение ПорядокУра счета Результат 4 = 0 а — 0.052 Ki(, (по рис. 21) (по рис- 24) При этом температуру Т’ берут из диаграмм по и затем уточняют последовательны- ми приближениями « ° ° 1 1 1,0418 1,0514 884,2 851,6 4 • д) Расчет процесса расширения в выходном тракте Степень расширения в выход- ном тракте Лс Рн подбирают последовательными приближениями из условия pFc — const (см. § 7) 1,0466 1,0448 Теплоперепад в выходном трак- те я ) ф2, ккал/кг, ' 1 «Д', “ где (1с= L — fc., Кь, ккал/кг, к '-ад/с ^ад определяют с помощью дна- грамм л — i ~ Т для а = 4,0 по величинам: л /тс ) = — ' а" ЛЯй , я‘ <Г’) >ГГ // f \ « s 1,5075 = = (215,19 — 212,51) 0,75- 212,51-1,0 64.838 1,468 = = (222,61 - 220,00) 0,752 220,00 = 211,29-1,0412 63 439- 66 528 1.0 64 838 - 67'86 63,439. j 0487 _ 69.508 , Ь6,528 — ^0443 1,0487 1,0412 852,8 842,4 лс (по рис. .24) К((1 (по рис. 21); при этом температуру Тс бе- рут из диаграмм по (гс.|Д) и затем уточняют последова- тельными приближениями 61.В88- 1О466 1,0 1,0 * Скорость истечения на выходе из ГТУ wc = 91.53 / Яс, м/с 112,38 = 91.53 V 1,5075 110,9 = 91,53 /1,468 88
Продолжение Порядок расчета Результат d = 0 йГ = 0.052 Температуру продуктов сгора- ния па выходе -Тс, К находят с помощью диаграмм тс—г—Г для а = 4,0 по величине i - fcrf с ’ где Ч/= Ч ~ ккал/кг Kirf (по рис. 21) При этом температуру 7’с берут из диаграмм по :Са( и затем уточняют последовательны- ми приближениями 851,6 213,68 1.0 213,68 = 215,19 — 1,51 1,0 846,5 221 12 21225 - I.M18 221,12 = 222,61 — 1,49 1,0418 878,8 846,5 Расход газа на выходе из ГТУ °г кг/с 1,8959 — 1,8684'1,0153 1,8302 — 1,8027-1,0158 Площадь сечения струи на выходе из ГТУ С — <С^ГТС м2 И с Rrd~ RrRrd кгс-м/кгК Rrd (по приложению 6) /?г (по табл. 4) 0,04073 = __ 1,8959-29,29-851,6 ~ 1,0332.112,38-101 29,29 1,0 29,29 0,04077 = _ 1,8302.30.15.846,5 ~ 1,0332-110,9-104 30,15= 29,29-1,03 1,03 29,29 е) Расчет основных данных ГТУ Мощность на валу ГТУ N = Л?тт)м — Л’к. л. с. 145,00 - = 520,27-0,985 — 367,46 137,63 = = 498,92-0,985 — 353,81 Удельный расход топлива GT с\ = --, кг/(л. с. ч) «—S 0 7189 - 98-949 0,7189- 13?63 89
201 08 15. л—i—Т-дмаграммы для сухого воздуха (а = оо, d — 0) T=201+Z57t к] 205 0,35 8,35 ' 0,39 ^ff J./, j, I , I , I .J. ill Iq nnqniirnn"ril 210 111J 0.00 0,37 t I 1 I г [ I г r'!y 08 0,38 г/j 0,01 0,02 о,оз I H I t i 11 I I I til 1 1 i 0,00 0,05 I11 I14 j I fl I I1! I11 I I11 51 220 f11111 0,07 219 J,.1,1,1111 0,06 226 о. о в ОМ 225 111 i j 1 »I i i i i 11 1 I 0,50 0.51 S3 230 so iff 0,52 0,53 0,50 0.55 0,56 |lMil'll!1! l!1.!!1.I I||||M/I| M;|IP^ ll'lM4l‘l|l|iW|M^hM|1rlM 50 I 55 258 _11 t I 1 I 1 1_L 1 1 1 1 J 1 i I I 1 1 I 1 1 1 1 I I I 1 i I I t 1 1 1 I I 1 I 1 It 1 I t I 1 I I I I I I I I 1 1 J 1 L 0,57 fft58 8,59 0,60 0,61 0,62 I 56 200 200 Jtg iff 5S zsa 0,63 0,60 0,65 0,65 0,67 0,65 |Hi'il|Ui^hli^|ililil'|lili4/ilih|'ili i^i'i'iWfi1 57 205 < I ь I I I I I i i j I i i 1111 I 1 I If I i J 1 11i I I 11iJ1 1 I 0.60 0,70 Qt 71 0,72 0,73 0,70 Iff 252 Т.Н 59 255 । И11 111> n 1111 j i h 0,77 0,78 60 iff 0,75 0,76 0,77 0,78 0,79 0.80 0.81 60 I 61 I 90
Сухой воздух (a=<x\d=O) | Т=258±313~К 0,82 0,93 i il i 11 »,b >1111 260 263 J ft LJ 1 1 T I I I I 1 t i I I 1 t t I I I I I J t 1 I 1 I I I I 1 I I I I I 1 I I I I I I I I I I t I I 1 I 1 t 1 I I I 1 1 I 0,82 0,83 0,86 0,85 0,86 0,87 0,88 я* tnH|i J<fi^li't'i'iiilviil|.Hi1ili'i4i|iiii|tiiHHHiliiilii>l|Uli|i||lHh^ni|lit>] 62 63 265 263 у д- < । 111 . r 11111 i L i । 11 i j i 111 j 111 111 । 11111 111 । 11-111 11111 111111 f 11. 7 0.83 0, so 0.31 0, 92 0,33 0,9 k 0.95 18 63 270 7 fa 11 j i । 11 i i i i I i । i 11 j i i i I i । i i 0,96 0,97 0,98 0,39 1,00 i,Qi 7;Z/2 Iflj [ll il| [HllViи ^i’i l[| lU'fl 111 [Il H |1н-Ц 277 SS 280 J 1.05 1, 10 I IV/j W HJ|4n 11 I j‘ilAbltillbt|1llJit^lr1i1^ kw |l I н| 11 i l^wlyflVih 66 285 B7 288 7 К d 1 1 I J 1 1 I 1 I 1 1 J 1 1 I t I t I I I I iJj 1111111111111 II 11 tlllll.ll 11111111 11 775 1i?S l' 6l,Wplilllil|vl|illl|Ml|id|V!l!li7lJibHhlIIV'l|l''llli'i'n|llVil[l^lil|lHJi‘^lliV|MWill'i^l ‘ 68 ‘69 230 23k TR 1 1 1 । 1 ' 1 > 1 1 । 1- i i 1 i t 1 i 1 I 1 t t I 1 t i i 1 i t i i 1 i i i i I t i i t hi n Ini i I >it. 1.21 1,28 1,29 SS295 7S 300 T д titi । 11।i i 11 । t t 11 ।i । I i . i j I i i t i I i i t t 11 । i । I t 11 < । . । 11 i i i t 11 । . 1 i КЗ a i,35 ** |41i||l1iV|'lvlh|^Ml|'H|l|iyh|ii^Vild||l|il'l'['lbiV||H|il^|hjil|l|i4|l'ilH|f'MltYi1^ B I 71 7? JO г " Ш f( -i-1 t I 1 I 1 1 Illi 11111 I । t t I 1 I I 1 t t 1 ! I I I I 1*1 I 1 1 1 1 J I 1 J i I 11111 Г 1 I I 1 I 1 J I 1 KkO 1,65 Я $ р||Ч1||Ч0!Ч|^Н1л|Ь'1м1^1Ч^||Ф|ЧЧ|^|Ч^‘|Ф.Ч^НМИ |14н>|['1 Vli9'|JiJ>l/ll[lMlHt|lVl 72 310 75 313 7 jg 111111 111 । 111 < i 1111 i t! । i 1111 11 11 i t . l.i j j j 111 . I 11 111 j > । 1111111 KSO ;t55 i,60 74 75 91
26 66 т । m 11 111 96 °" ss LB SB 61? SI? к 4 — f^=^’oo=jt?J xfigsog noxfis
Сухой воздух (а= <x=>sd=O) \Т=Ь1Ы523~к\ 105 950 925 1 1 1 I > * 4.7 920 < ‘ । I I 11 1 । 11 t j t 1 45 9,6 10Z ISO 101 , 930 435 t J i 1 i 1 t l I 1 1 I I I 49 5,0 L L l ' ' 1 .1,1 I Ттр I ' [ / / л 1e3 , t c 109 ,1 jj.! 1 И I I I I 1 I 5,5 3,6 77s IS 102 (ИЗ 7, * ш 718 is 99 106 ^ss Ю7 ^ss 108 I I I I ll 1 J 11,1 II I I I I I 1 ill _LL 6.0 6,1 . 6,3 11Ц11 и11[| H| и н 111| 465 JS9 k7Q № 111 11 11 i i 1 n xl I i i iiI I i iiI ii1 i 11 1 I 6.7 6,8 6,9 7,0 Wm+j /и w m « I r T I 1 I I t 1 i 1 1 t I i 11 i I I t J I I I I I I I I I 7,4 7.5 7,6 111 11 . 1!S 117 105 Г. К » ’ 5,6 5,9 ^8 l,JHj I | '! 108 Л* ? 6,9 6,5 6,6 % f4iii|iiHilH4Wli'|li'i'i 111 112 475 455 ll I4-1 i,l I I 1.1 7.0 7,1 i till} । । i I i । I l I 1 Г I I 1 119 Лв is ?2 'Г1 7,3 jj u 115 990 935 ilrt t_iJ i i i 1111 i 11 i i i i I i i i i I i j t i 1 i t i 11 i > i j 11 i j t [ i 7,8 7,9 8,0 8,1 8,2 8,3 ”7 Ш "s SOS '» sio ,lB ( I 1 1 1 1 1 1 1 I 1 > 1 IJ I 1 1 1 1 1 J 1 I Ll 1 J I I I I I I IJ 1 J J I .1 1 I 1 I I 1 I 1 I I 1 1 I I I 1 1 t 1 1 1 8.9 B.b 8.6 8.7 8,8 8,3 3.0 9.1 Hli'i|'li|U| |Jl'l||'i|'il||i|i|i| Jf,i||.l|il||!i||,4!j|i^|,i||iyj/i^,i||h|,'|||'|^q s,^’ mszo < J 1 I 1 1 till I I I I 1 1 I 1 I ~1 1 1 1 I I I t 1 I I ! 1 I I 1 I 1 I I t 1 I ill I 1 I 1 t 1 L 1 1 I I 1 1 I I 1 I 9.2 9,3 9.9 9,5 9,6 9,7 9,8 9.9 /75 125 123 129 126 93
fr6 ZSl LSI OSl £$i I j I i, Lilt It I । i i I I p i । i [ i ' $'Б1 0'61 'I I I | I I I I | I I I I p I 1'1 | 1'1 I I' |"П 1 I | I I I I I I I I I | I I I I | I I I l | I 0£9 , SZ9 OSl Ml Ml U111H ^i1 Лч1] »i 1111 b h‘i i p H J11111 П j i‘ i11[ J j 0'81 S'Zl 11» 4 1 «I Ч Г1 М-|Л I t ! ! ! ( I 1 ! I 1 I 1 J I 1 ! I J I I I I) 111 111 f i и 1 $19 013 Ml 9Ы Ml It I i к | {IИ > 11 P11 p И |I I H I> t f И1 0^1 s'9l •i I 1 Г |! Г I I pinri || I II | I I I I | I I i I | I I I $03 009 W £Ы Z^l М/ 1 I I | I l‘i13il^i/i|ih*i |n^j /iipiJ n Z S 'SI O'Sl { f И I I ] I I I I J I 1'1"Г|Т I I I | I I I I | I I I I | I I I F|T T Г1 | 1'1 Г I | I-11'T-pi' ПТ р-ГГТ| V 1 S6$ 03$ sos Ш 0^1 S£l Q£l г1ф1Л |i11ЛЛiJ|/iitA Lfi^i |i hl S'tl O'^l I >1 11111111 I I 111 ri I I p II I H I I I p < 1111 I * r 11! Cf | I 003 SIS 8£l Ml 9£l S'£l П r* 1111 t r| i 1 " 11 •’11 p >1111 * *1111 S£l BA S Ml s'zi 2£l SSS l£l $9$ ££l l1|1|lild|^pdili|iW1|ilJ11 O'Zl I p 111 p11111111 p os$ 831 1 * S£S s'и I [ 11111111 931 S'Ol I | i I l I | I I I 0£S 0£l 11 '[M ih O'll TTTJ 0*f$ LZl П У L£9+tZS~=T\ (O=P^=V) xfigSD# nOXfi*) S'Ol I 111 I1 I 11 J огз Ml lli, I s? 32£ 0'91 4 O'01 I | I I I SIS a‘»> " sic .. L, $£[ A oi * ok 093 Ш 91 i , I '/ w $2£ 6¥ 91 921 §2£ . f .
Сухой воздух (a=oo,d=0) 7-632+737 К 153 w । i I > । i i 1 । i i i I i i i j I 21.S 7/К 156 640 JXJ 20,5 635 Xi H I I H I I 1 H 1 20,0 > p h r»' Ш c,n 155 156 6 J ° 555 i i Г । j i j I r 1 1 t J t I 1 i I I 1 . 1 1 i J 1 I 1 1 i t 1 t J 1. 22,0 22,5 |‘l|i|jp‘iJpiill|lill‘lniilil|llililfl|'ilri'l^ln| 158 15 S 665 1 I I I J,. 24,0 4+t* 162 157 660 i j ,1 j i j idj 23,0 21,0 23,5 670 1 ] J 1 l—g J J 1 f $75 I I I L I L I i * 1 I I t I r i 1 i f r i ' 74,5 25>° 2 6,5 162 mr. 163 _ 164 155 680 685 630 j- I I I 1 J11 1 t t 1 1 t i i 1 i i i i 1 i j i i I i i j i 1 i i i i 1 j i i i I i i i i 1 и i i I i i i t 1 i i i ’ 26,0 26,5 27,0 165 166 r 167 „ял 168 635 700 T д .1 I i t I t I t i i i I i t i 1.11 i i i I i t i i I i i i i I I i i i I 1 I I i I i i i 1 I I I I 11 I I i i I ft W 28,0 28,5 29,0 |r^|ii|i,|iii^ip/|i','ijYi'i|i'pi'|| IIе -171 710 j I i i i j I j । j j I i j i 1 11 i t i I 30,5 31.0 17h 725 J i 1 н I 33.0 168 IM 70S J /( L-L .1 I 1_L1 .1 J J.J Г I I 1 I 1 1 I t J j 1 I I I 1 bl I 1 l 1 29,5 30,0 7$ ^i|l^i|||i||h||||;ii‘l‘illi‘il'ilH|Hlh'''hi<l'i|i' 71S m no r,' 718 172 173 720 I I l I I I I 1 l 1 l I l l l_l ll 1 ! L I I t ) I 31.5 32,0 52,5 m m730 ' W 73i у /f J 1 J 1 J_L..l J 1 ) 1.1 1 1 1 I 1 1 i 1 1 1 1 I t 1 1 I I I 1 1 I I I I h ] 1 1 1 1 t j 1 1 t 1 1 1 I j i i lit 1 33.5 3W 34,5 35,0 177 178 179 180 95
96 LOZ so г o'zs so г 0l9S Ob 8 bOZ 11 MiJ bOZ J o'ss t т ] 11 i । | j i т i | i i t । | I I I "I V OSS Z0Z 102 i.| 1 I jl f I .|l J I I | I tyJ' * J 1 J 0 '£S O‘ZS 1 | I i I I | I I 1 I | i i 1 I | i W jf 0Z8 861 t 1 |iti<|liilq1ii[i gL o4?s s'6b „ SOS £0Z 1 I 1 f 1 ‘J j i1 1 |1 | ' O'bS I I I I I I I I | I n SZ8 ooz HI ! 661 A- o'is o‘os I I !| I I I l| I I u I I I I J I I I I II I I I I I I I I I I I I I l| I I I c/x> 018 861 ZSf 9Si $61 rriliApJihlrUn‘ii]ii1i A |hi*ii|inijiAAAAAAM1 ^||А||тЬ1|^пЦН H11'T1^lh4'Mr’lh^ 91C OV? S‘8b 0'90 S'Zb M<? ( i | i 11 111 гf rpi г 111 i i i [ i i 11 | i i i 1111 i 111 i 11"| i mp гт 'i jj'i'Tri V 1 908 808 ssz 96 L b6i £61 Z61 Ipf i /i 11 j 1111| h А|ИЦ A rt jli'li [^rI /ph 11 h /т]*гА fp^ il^ ih | v ft1/] I1'1'^111 |l Ai | il A li i| 11 il |l rf |||Цй I gjg 9'90 0*91 9‘9b D‘9<? SV? I i i i 11 i i i | । и Г] i > i i | i i i rp'i i i | । 11 i ] । । । । 11 i i i | i i i i | 11 i i 11 I V 1 Z6l 161 В6Л 061 501 S81 |l|ih^i1n>|i1nl^ili|tld|itAi|iilii'i^iIi|ili^Hnt[4Tlrlr^»Ar|i^?|iVi4i|ilri|hlj|rlrlpAi|dn*|Ah|ihf|[ihf|lifr O'W SV? eV SV? Dlzb n I I I I t I I I I I I | I I I I | | I I I ] I I I I | I u I"|TI l"| f I Tl гр IT m98l Ш 5U [f[н/rfiIijt]l11/[мn]*jL(Ir11 57* 04b S'Db DlOb S'6£ p'Tri'i l TH'| Г I I' I | 1 I I | | 'П r I | 1 I 1 I | I I I I | | I I I | I I И | I I I I | t I J. Oil S9Z 99i S81 bffl 091 |r*ih|iVi^[*i^il[MI’pVi+jlrM0At1]?n*r|ibljhlrplrlAgj^ O'S£ S‘9£ 0l9£ 9‘П ( T'l | I I I I | I I I ! | I I I 1 | I I I I | I I I I | I I I I | I I I I I I I I I [ I I I I | I I I l | f И I | V J- 09 Z f5Z 091 SSL ZOl iffl og/ 8U O'LS S'9£ 0'9£ 5*6£ r । । i и i । 1 | i । । i | i i I i 11 i i । । । i i i । i i i 11 i i i i 11 i i i [ i i i i i ' i i i i [ i г i 3/ 1 SbZ Obz LOZ SSI 981 ll[l'Jlplll|llll|lhl|llll|lVlpl^lll|^l|llll|'l|l|||lll||llll|lllll]|l|lll|lllll|lllll|llh| XfigOOQ noxfip)
Сухой воздух Т=841±941 850 58,0 ЯТб I L I I ( 1 It pi' |’> I1' 207 53.0 60,0 208 855 209 860 210 61,0 718 1в 210 865 62,0 63,0 64,0 т 211 212 870 213 18 1,1 ° 213 975 65,0 1__। 1 66,0 i I 214 Зв О 215 67.0 Й ,li и l] 88b 68,0 8 i I t t ' < j । l§ pi1 I'd 216 69,0 70,0 217 890 218 895 219 71,0 213 72,0 220 900 I » I I I »I I 11 I I 111 1 11 Л-» . 71-° 7e'° i8 [ |'| 1 1‘n1 ' < t'l' lJ m * 910 7^ д- ii t । J i i t tli 78,0 7^8 ii iii I । i le j-db1’ li'i i|i 920 73.0 г?/ „ 90S 77,0 223 224 915 74,0 222 78.0 225 79,0 80,0 81,0 226 925 227 228 930 ОГО 8?'° 18 [ЪМ 1‘[ |'i 228 83,0 84,0 iiii 85,0 229 935 230 251 940 86,0 । I > it rW- 231 87.0 86,0 89,0 233 гзг 1. J, J .1 I 1 I • | 234 7 Заказ 2St 97
86 .19? 09Z ££l Z£l l£l II l 1 | 1 ГГЛ | I 1 1 ) | I I I I I' r 1 I I [ I I I I [ I Oto l 5Ш ssz zsz SSZ 4 11 Vi111 hk Ц11111 |J I1 J -Hr^ h V IJ+| I ?i111 |L H H ‘I11 i ji11111 и 9Zt LZl 9ZI SZl tZl i | t i r i [ i i i i ।-I i i i । i SZOl tsz ги ill on I Г Г I I I | I I”! I | I SlOi 1$.г 552 2SZ 65Z 9SZ *1111 I f M t S yJl1! V)1) 0£l 6ZI гт| i i t i p"i i i | ri i i | Я -i 0£0l SSZ I I Г | I £$Z £Zl . I [ ! 1 I I | V 1 OZQl ZSZ 6tZ ZU 911 | ” 1 * | 1 1 1 1 I 1 1 1-rl"f 1 u I 5001 6tZ . OtZ 6U OU i i i t j i । i I J I 0101 8SZ SU til I I I I I ! I ’1 I I I | Г 0001 ztz £U 9tZ ZU Ш Л $66 StZ StZ UH I I I l J I I 1 J | I Z.X . S8S £ tZ £01 ZtZ ZDl OtZ &£Z 0'86 056 OU SOI | i i i q i I t । ] i i 066 ttz 901 SOI Tl I гр I I I | Г I ! I | I I I 096 UfZ 101 i"l । 111 111 az6 6£Z I11 Ml11 VI O'z.6 I I IT1 11 I I 096 001 9£Z i1119 И 0'96 O‘l6 i | I i м StS &01 £tZ tot I I I г I I I I I I I . $26 OtZ 0'66 I f I I I I | I I I I | ! v 1 $96 Z£Z +Y-1 ,*i №6 i rpi i । r । i i т i । i V x SS6 t£Z Л4 s? ' I 1 9М 0‘06 , (0=p*oc=)o) xfigsog naxfig
Сухой Воздух (а=<ж>}у=й) Т=10Ь1*Ш9 К 1045 1850 734 733 13 6 137 138 133 262 263 ?сй 1055 Ю60 Ь I I L_1 I IJ I I 1 J I 1_1 I I I I I t t I I ) t 1 I I j 1 I I । । । । I t । 1 743 747 74г /43 744 743 7/ i'i'i'i'i|i|i4'i||Hiihi>''|iiii'liH'iil'iiii|iii|ii,|ii'i‘ii?'||.‘ii-riih'iH 264 205 266 267 1065 1070 ? /f Ll I J l 1 1 l-.L.l t 1 I. I l 1...1 11 t I J 1_L i 1 I 1 1 1 L ! I 1 1 I ill 1 I 1 1 I 1 I I 1 1 I I I I 1 1 743 747 743 743 ISO 151 lg |H‘»Viii'iii'i'iI'iii'ii|i1i^ 111 |l I u, ц ц 10.<p 11. 267 268 263 270 1075 1080 J К J ll h i t t i 1 t„ i I I I I t 1 I t t-L 1 I I t_l 1 -L, I i t 1 I ,!-L I I 1 l-LL 1 i [ J J ,1 I 1 I I I I I 152 153 154 155 156 157 |lhliHlil|'i'i'ill''4 >||||ПНИ|||||||1||||||'||||1|1| ° 270 271 272 273 1065 1030 1035 T Д 1 j L 11 1 1 1 I I 1 1 L 1 J r I t J i 1 1 L 1 I 1 > i 1 I 1 t I 1 i 1 1 L ll 1 I I 1 I t ! 1 I 1 I 1 I 1 I 150 153 160 161 162 163 164 "3 Hl 11I'iiii||i'Iii'lii'i|i i।l|Vi|l||i.l|hi; i W-'iЦП]'Иl! H 273 274 275 276 1100 1105 j- 1 Ll J I i L 1 1 1 1 1 1 ] I I 1 J 111 1 > 1 1 1 J t 1 I I t 1 I 1 I j 1 1 1 I 1 .1 1 1 i I I I I ! 1 t I 1 165 166 167 168 160 170 ‘I'l111' A| pi'|41H i tlYi'i'i'f i И H hVi'iH1 h H p H'ri iii''ixil| 2 7 7 2 78 279 1116 1115 I I I I t > t I t I I < t I I I ! L I I 1 I I I I J 1 I 1 I J 1 I 1 I -L l I I l J 1 L1 L I j 171 172 173 174 175 176 177 W iiv>/1nii|i|||i|i।li'i'.'i'uiVi'i'.'Hi'i'i'Ji'hiн 273 280 201 282 1120 1125 i I » i i 178 t 179 180 181 182 183 184 283 284 285 1130 1135 ' t I t 1 I t I I 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 I I j I I L I I 1-1 I 1 I l^L L 1 J 1 1 J t t 1 1 1 185 186 187 188 183 130 191 192 286 261 276 7* 268 278 t 282 287 288 99
Сухой воздух (Т=1139+12УГк 11 kO 11k5 Т % 1 I I 1 л 1 > I i 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 1 I I 1 1)11 1 < I I I I I J 1 I J 1 I 1 t г 1 1 1 г 1 j i 1 t ’ 193 19k 195 1ff$ 197 198 199 288 289 290 29) 1150 1155 116i r f, i i i 1 i i i i I i । i i I i i । i I t j i i 1 i j i i I i i i 11 j i । i I i j i t 1 i i i i 1. i t f । I 200 205 7/ । h1)! i ‘i^ii | 'I b‘i'^ |‘i^ lfi‘ |4'|' i 'i1? [ i » 11 I,' t ^i‘i‘M' I ‘I|‘||I * ‘|‘<‘| ‘i‘ /1V* 1 | 291 292 293 29 k 1160 1165 1170 ° 299 295 1 296 297 7175 1180 X К 1 I f l -1 1 I I > i 1 1 t 1 I 1 I T T 1 1 1 i 1 1 1 1 Г I ) J 1 I 1 1 1 I I 1 J I I I I 1 1 I i I 1 1 1 1 I ’ 216 220 ^4 '1Ч 41 ’ j '> 114 *111 H| ht IV i1' i J /11 тй-Л1^ *|1M 'I1 |H 11111 Y M1 1'^1 f H 297 298 299 300 1185 1190 TTff is T ,л I J X 4 U.J 1 J I I 1 I l Д 11 1 1 1 i Ll ,1 I I ll I, 1 I I 1 I 1 I 1 1 1 J 1 1 M I 1 1 1 I I X I , f 225 230 № 301 301 303 1195 1200 7T Kt-u J >11. ‘ । ( 1 i i i i h-i.1 i I Uli i 1 j_i i, i I j i i 1 I i i x i 1 i и iL i t i,J till 235 2k0 8 303' 30k 305 306 1205 1210 j X 1 1 L 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 । 1 j i i I >) i 2k1 2kS J-8114*h11 ‘i1 m 'fl1 4х* уI vy t‘i* । уЦ* ।jik[ f v|*| t11¥ ib г?Iм 30 S 307 308 1215 1220 i I iiiilii р|м|/|,'|цк‘| 309 f Д Lul. l 1 I L I L.J 1 ill I L_L 1 1 1 1 1 I.J_ L 1 1 L J t 1 1 I 1 i I t 1 I I i 1 I ) 1 I 1 I i 1 1 1 [ J 290 255 1225 1230 312 313 31k J/5 Ci
Сухой возйух (a=^d=O) Т=1235<-1330~к\ T23S 1240 tHS т ~ I I I I 1 I J t I г f 1 t 1 lilt I t I t 1 I 1 1 I I I 1 I 1 J t 1 г I I I t I 1 I 1 I I I I 1 t 11 t ’ 270 275 315 316 317 316 7250 1255 j д- | l J | t I L I I I j I I i 1 L i I I I I t 1 I L И I I t .1, ,1. I I, ,1 I til 1,11,1 I I -LI 1 1 LI L.i . 1 280 285 ° 318 31S 320 321 1260 1266 1 । * t t I । । i । H t i t I i । । > I । i ii I । r i iL t । 290 295 ns ui^|Vvii(iiyM|‘!‘y^h'|i|yP|lii|ii|v.|lilll||.|7i||lHl*Vl'birN'KlilMl|lilll^|[||l^4i| 321 322 323 32* 1270 1275 j- ft J I. I 1 I t I t 1 I L I I 1 I 1 I I t I I I 1 f i I I 1 i 1 I 1 I I I i I I I I I I I t i iJ j. n » f t. 7 300 305 7/ 6 32* 325 326 323 1280 , 1285 ?- ft 1_L I 1 H 1 1 1 1 1 t I 1 I I i I 1 I 1 11 l.i I I I 1 I 1 1 l! t 1 1 I 1 I 1 1 I I I I 1 t I I I 1 t 7 310 315 Лв ||1)||1||||Д||()||||)|||||,|у(Ц|41|||||М|||М<Ц|||,||М1[|^,^1|||ц^ц)р|^Ц1|1|1)М1/|||^1ц S 327 328 329 330 1290 1295 r- ft I 1 [ i i t i t i i I I t i 11 l I l I t i i i i I > i t I I 1 I 1 I I J i I i t i t i i I I i t i I i т 7 320 325 ле |i;pJitini|ii,iVv|iJy|il|i|ipiv>h7'll|H|l4'‘<l/l/yi4^|v|MliUi|ii|liiiilii|iM|lp|i|tjiP|li|ii/i,i|i|li|i;i[ f 1300 7305 1 330 335 3*0 7/ 333 33* 335 336 1310 1315 T J r r I I I I I I 1 I I r I I I I 1 1 I 1 1 1 I 1 1 1 j I 1 1 1 1 1 I I I I I I 1 t 1 i I 1 1 lilt It _ 5*5 350 338 339 336 337 1330 1320 1325 f ft I It I I t Ll.1.,1 1 j 1 I 1 1 1 1 1 1 i I i, i i I 1 ]. I I I 11 I 1.1„ 7гл 355 3S0 330 - 3*o 3*1 3*2 10J
Сухой воздух T=1331±142k К 1335 1 I 1 t ] I 1 1 1 I 1340 365 373 375 ii ^M|‘l7ii|4l|'^iii|li'fP|yy4|||iyiii|tfv‘pi|ii||hljili||i||-iT^liili||iij'lyi^|i||iiii|l7v|i 342 343 344 345 1345 1350 J Д _L I 1 1 J I 1 1 1 I t 1 t j 1 t 1 1 t I I 1 1 t 1 1 I I I I 1 1 I 1 I 1 1 I ! I I I I I i t I I 1 Illi ’ 380 385 347 I f.s |ti|i'i'H"l'i'i'^'f'i'/|i|i'i'H'i|i'|'i'vi|i'i||i|i|h'||i'i'l|i'i|i'i'!'i ° 345, 346 1355 1—1 „ 348 1360 1 1 I I I I 1 I t i. 390 ’ 395 400 348 349 350 351 1365 1370 r. ff I 1.1 I I I I I I I I I 1 I I I I i I I I 11 I 1 I I I I I 11 I I 1 I 405 410 |HJ|H^V|l,lill|l|l|l|l|l'|V|l.'|l'fl-H'^li'^l|ir'lil'1i‘i‘ilil(l?li‘i'i'''ill| 351 357 353 35* 13 75 138 0 1 * I 1 I 1 » t I I I I 1 t I I I 1 I । I I I 1 I t t 1 1 1 1 I L ! 1 I 1 I I 1 I I 1 1 I 1 I I I 420 425 355 - 356 1385 1390 I I 1 I * 1 I 1 I t 1 1 I J I 1 t I 1 1 1 I I t t t 1 I J . i 1 I i ^3\8 *3S ,7 rH|‘i11'r' । и 'Л11111111 h-hmi'i1 11 Vi11‘J i' । ]11 '^i4+‘i1'1 i' । 357 358 359 1395 1400 7, /С 1 1 " 1 1 । । I I I I I t I 1 I I I I I I I I I I I I I 1 ! I I ! I И 1 445 4-56 45'5 ™ [М|1<р,‘|1?ц'|1,|||1‘|||н||‘]|Ц|1||Ц1,|||||,||1||1^1Ч||'Н||||||Н>|Ц'Л1|111ч^' 360 361 362 363 1405 1410 l.i i i i 1 i i i i H 1 i i 11 i i i I i I, i,i I i i i tJ. 460 ‘ 465 |1‘|М|||||1ф|Ц|.||||'11|||||<1|||1|^|И||||'1 V'l|li‘l 364 365 1420 J-.l 1 1 1 I 1 1 1 ,1 1 1 l 1 1 t. 1 I I 1 1 1 i -1 1 I I 1 i I -L- 480 415 Я8 11 ill 18 I ’' 354 440 357 360 H- Ю Г 363 1415 7" Д -1 I. i i I 1 । । t I । i ! i 1 i 1 । i 1 । t i « I 470 475 366 367 т 366 368 369 102
16. п-i— T—диаграммы для продуктов сгорания углеводородного топлива при а=4,0 и d—0 | т=г?зг38о к~| г, к Лг 27$ 280 Ll 1 1 । I । t 1 1 I1 1 । 1 I i । t t I 1 t ll 11 1 I 1 11 1 t t L t 1 1 1I । । । t I 1.1 —Hl il|l|h|||,||'r'4^|||l||4^|l4||M|V| I'Pn „ s? e'l 285 290 T Д . 1 1 Ll 1 t i i 1 1 1 I 1 1 I I 1 I 1 I 1 1 1 1 1 I I I 1 1 1 1 1 j 1 1 i 1 1 I i 1 i t 1 i 1 1 i 1 ♦ i t i I i i t i I i I ’ 1,2 ' 1,3 295 300 10 30$ 7t 310 315 J д . L 1_U I I I I 1 1 I 1 Ll J. 1 I t 1 1 I 1 I 1 1 1 I L L I 1 1 i 1 1 1 1 1 I 1 1 1 LJ I I I I 1 1 I t I L 1 1 I I I 11 7 1,6 1.7 74 75 76 77 rf Л г 77 78 79 89 335 79 340 T ft 1 t 1 I 1 I 1 I I I t I t.l 1 1 1 1 I t 1 I i L I t t 1 t I 1 I I t f I I I I 1 t 1 I r I i I ! 1 L 1 i I 1 t 1 I > 1 7 2.0 2,1 2.2 7г (‘“Aн i i' i11 Ф i ' i1'1'i 11 . 'i 11 и i111'' i1' i' 'A ‘i'' 11H111 ili‘ i'i'| 1г 80 81 82 83 34$ 350 355 T U i 1 l_L.l II ill I 1 I t I t til 1 1 1 t t 1 1 1 1 I I 1 1 1 1 Li 11 I 1 t i 1 1 1 1 1 1 I I Г J 1 1 I 11 It Ll J . * 7 2.3 2,4 Zts |>ll^>hH1|hl|hl|\^11^Mhll'ill'ill'iVi1|''10lllill'il|'il|'ill1illl'll'ill'’l|lilllil( ll‘ill^| ‘г 83 84 85 8S 3S0 385 j I i । i i 11 i i t I i i i i 1 i 11 i I t i 1.1 I । । i t 1 t i i i I t । t 11 i । i i I i t i i I i t i i I i i i 11 7 2,6 2.7 2.8 г 86 87 88 89 370 375 380 /( I t I 1 1 1 I 1 1 1 I 1 1 1 I I 1 1 L 1 1 1 l I 1 1 1 1 1 I 11111111 1 1 I 1 t 1 I 1 I I I I 1 1 I I I I111 t I 1 7 2.S 3,0 3,1 3.2 S 89 90 SI 92 t A*5
Продукты обирания (<х=4-, d=Q) Т=381+М9 К
дот 9Ы W £Ы S 'Si 0 'Si ( 1’4'" 'TI 1 1 I1' I 1'1 ' I н и I 11 I I I I I л i |'П I I I I I I I I I I I 1-| I I i I J )/ J. S6S bss sos £ы гы вы ||‘/111 y^|и1'л h |4 Ир И I ‘i VAiy!h|ihtpM|lA^iM]h^|bh|ihli|lJi‘|iliili|li/il|^1^|l 2# S'Si Q'Sl З'Ы £ I и I 1i iti 11 J i-q-FTi J I I и I 1111 i 11 rn I I i i rp i'i i [! i i ip-1 11 [liny 7 oes sls Bhl 5£l LEI i*|rtli^ih тЦьЦА+гTfiti|ilH|J!ili^k1|ilih|ibl!flihlijrh||liM^ili/|0 В 'Ы S '£i ( । p ' 4 rr 11 p i-i i । м n 11 i i 11111 i 11 i i i 11 i i i 11 111 111 г r; 11 i г 1111 V 1 Qis sas L£l 3£i $£/ tr£i s Q'£i S'21 £ ’ I P ’ г r I i i i 1 I i i I i ] j 1 | | | I I I I | I I f 'I | I I I 1 p I I I I Г1 I I | I I I I I I I I I |'t I У 1 09S sss ’ OSS -tfSl ££i 2£i i£i ?7 I A 1 il|4т*п^111|i*i /|hl /i i*i h|i I ihp Ji I |^iI pl ixi r^i I J l£l O£i 5ZL 82i s lifilrtpli'i111\/j'i цн! ^il^ijf*Ai I|'i11^|iAi*i'[ iI'rjAli^ifihliHhlj1!hl i'й Ii’jH JI O'li S‘Oi i m 111 i i p I i i p i i rp ri i p i i i p i rry i i i i p 11 i pH i i p i i i p f i ( । У 7 ,, Q£S Sts L2i 92/ 921 S£S ti‘Bl \ 9г/ 5fZ W|I* ।ihlij I rrtrfrt'l i*r| A ! fi I i^r/| (A [|*i /i’i | iti I |i*i h'[ hYl'pr 2^ £'01 3^Ql L Qi вloi 6‘6 g's L'S 9*0 / Q2S SiS 00$ SBh QSb У SSS+06b=J tSTiHvdozi) wtuxfipodu
901 rz; г// ill 0Zi i411]Ii'ipi 1Лj\lЛ|1»f11Л*1 /11/[IiVf11iMj’i'Mfi*iIi'iMi1]filf|IMfJiH*|i‘i*i*!Ii4|||J S‘Q£ e‘D£ 7'63 0'62 ( 'I I I | Г1 TT] ! I !T| I I I I | 1 I I I ] I Г Г !"| I I I I p I I I | I I ГГТ I I I 1 | I I I I | I I I I У 1 S69 053 OLl 691 991 L9l ? lr'| M ? pi I i*j |i j ?r | i*t t/j ? Д M 011*| lJrt|*ihVfAi! |'i 1J]'i | 7*82 0*83 7*33 [Till |'l T I I | I I I I | I I I I | T"l I I | U I I | I I I I |TI I I | I I I 989 099 331 991 391 131 991 731 Ь91 г li'f | pi I ^j*i h*i| Mi*]4r*i ^i4ii[/i,i 11*| I /i|ifi*il A‘| I i*i If A 1^0 Mi j h*r*i |iki*| I i’ll [г\ 11*1*1 / о'зз s‘9z о'зз з'зг SL9 039 *191 £91 391 !| I |M l?r+fi I fl h I fIW I1! IM A 0 |‘il H I1' < 011111 i'i '| I 'M1*1111'H o'si s'w о'ьг d‘ г> iji T»‘-l SS9 691 851 *T 1*1*111\ i'l l*|*l H l1 Jl *1 J !*[ I f 2j£ 5'33 t i p 11 rp 11 i p i 111 11 ttV 1 St9 971 SSI . 999 039 191 091 li|iWfiHJpliU.|'ilihl|Hhl|lli'i^ilili|hlili|i,iliJ|ilili' 9'9 Z 0*£3 i I I p и 11 in I | I I I I | I 1ПрГГТ| I II ip-rr 099 871 LSI . I а А*Л И ^4i‘T1ri I ii1,11 i|ii\ I i|li|i‘ii i'iH i i i'i 11 0'33 3*13 P I I I I I I I I I Г I I I I I'I I I I I I I I I I 1 1 T I I I 1 I I T 0Ъ9 9S9 SSI *Sl £Sl I fi1i'ti1i^l HI j 6‘ii| I’Jr1!1! | । 7'03 0*03 5'61 'I I I I I IT I I I I I I ! I I I I I I I I pl I I 1 'I I I "I Г | I I I I p I I I [I I | | | I I !' Г]"Т I I I 093 S33 029 271 131 071 Sti J|ihlfiliiili‘i1i’ilipiliiil|'ililfili'il|l Ji'|li'iliiipfili'iliiilii|hli|tli,ili,ilivlrjrl 0 '61 S '81 0 *91 719 019 6*11 Qi)l Ш If H | /М *|Ч|^*т‘р1 U 4 I114 I* I111 I1!1! *| b H I'I'H f p I I I I* T* 7'Ll 0'Ll q i i!p rinyi i 909 V I воз (Q=p*-f7=io) unundosa iQHj^dpodu
zoi QOZ 961 LSI ? i1 П 11 H,^^tJ|^ipil[i‘iil||ii*i|fi/i|1ihpili|i/il|,l 66L ^i(r' O'lS 0'0$ 5'61 ( । j । i i । । । । । । । । i г i | i i i i | i i i i [ i i it| i г r 11 'i i i i । in i i । i i । 111 V _Z 008 SSL 06L LSI 961 561 bSl 2) 0'61 $'8h 0(91 5'Ll O'LI I I ГТ|"ГП 1 | 1 | t Г|-|' ГГ1 I' I I I I | 1 I I' 1 | i I I I | M I 1 | I I I !][ I | l | I l l 1 [ 1 V 1 $8L 09L 5/ £61 161 161 ?? pj^ilii|ilii,|Jji||ili|iilii^pi6^rtdpdihhl(ln,ip'iiildftAlyd111li6|ii1!I'r^ijrl 2y; SSL SSL 161 I $'91 O'SI 5'51 051 5'11 Oil 1 I I | f I I I ] I I I 1 [ 1 I I I | I I I I | । I I I | i l 1 | | । rri-p-i -i ryn SLL OIL LSI 06i 691 891 21 ^'£h O’£1 5‘Ll 0'21 I । 1 I ПТГ] I И I [ I I I I I I I I I Ц I I I | I | I | | | I I S9L 03L 381 991 Lgt 391 $91 ?? pil|/ili|ili^lili|ih!|h^phl|hh|il^|Ui[ilil|hh^ih1ifiM|lili|ihl|h^lil'i|,iH|lAil[i1ih|lirti|ihlfil S'lb Л $91 > т-р I I I | I i г i | I I 1 I | 1 I 1 I | I I I ) | 1 I I I | I I I I । i л О IL SSL 191 091 6LI O'SS $'$£ O'SS I | ! । I I | Г I J I ] I I I I | | I Г I | I I I I | I I FT| -| | 1 | | | f > > O£L SZL gLl LLl SLL 281 0'11 $*O1 0'01 S‘6£ I [ I I 1 I [ I r I I | I 1 I I [ I I I | [ I I I I | J I J 1 | I I 1 I [-1 -Г1 SSL OSS SIL -- 191 £81 281 Ц|11||НiIi|hli'|/irt^I'll'ihtifihI,[Itiiljti4]lih|ilil|lili^/i6|ilil|hll|A6fltA|>i/if|Mi|ilil|lili^AiY| oji 0'6£ s'gs O'9£ S'L£ QlL£ £ I I I I I I I I I | I I I I | I Г1 I cn I I I I I r I | I I I I |TI 1 ! | I I I r | 1 I I I | I I I I | I О IL SSL 191 091 5'9£ Г I l | I I I I | l I I 6LL ---- -------------------------------? i^ft lr|'A ft | ft AftIdjiili/]li,ri*['MtAftthi|ftli'tA(AHAfAlr| /ili|ilili|ilil|ilrt| 2j£ S'IS o'l£ S'££ O'SS 021. SIL 9Ll SLl IL I SLl |l| id il ftjA Л1/i | it i*i fi h\fi h^i IA f Л ft Aj1 A f $'?£ O'tS $*l£ O'lS ‘"I U [1 U I | I I I I | I I I I | t l I I'l'l Г I I | I OIL SOL OOL (O=p,4j=)o) ипнойозэ iqujyfigodu
Продукты сгорания (a=4,d=0) \т=вО1+9осГк\ 80S 010 jr д Lli 1 1_L t I i 1 i i i i I i I i i 1 t i i i I i i i i I । T t t 11 i i i 1 i , । i h i ! L ( , t | 52,0 53,0 54,0 гое 2oi го2 zoo 015 820 J Д 1 i 1 t 1.1 I 1-1 It 1 I 1 1 1.1 1 11.1. J I I I I L 1. 1 1 1 1 ! i _L_1 1 1 I 1 t 1 I I 1 i i I I I 1 I J. 1 I j ’ 55,0 55,0 57,0 203 204 205 200 825 830 Р'^ни 111111H111141 ii'i|i'i|||i|i'i|i'i|i'i| 111111111111 p111 г 206 207 208 209 835 840 845 T ft L L t 1 1 I I 1 1 1 I 1 I 1 I 1 1 I I . .1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I. I 1. I I 1 t t 11 l 1 1, t 1 I .1. 1 1 I I I till J 61,0 62,0 63,0 64,0 г 200 2Ю 211 212 850 055 860 065 j- Д' _ 1 I I I I I I ll I 1 ,i 1 I 1 I i I I I 1 1 1 1 1 I I 1 I i t I I 1 I 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 I 1 i 1 1 1 I f 68,0 69,0 70,0 71,0 pii^ih4!V'S'Hi'il’4'ill'li,'liiPH|i'i|i'h|i|Pi|i'i|iiPl'li'P|i'ilHi|p|i'Mii' 215 216 217 218 870 875 -j- д i i । I i i i i I i । t i I i i i H i i i i I i i i i I i л i i I i i i i I t i t i I i i i i I i i i i I i 9 72,0 73,0 74,0 ls its its гге zzr 880 885 Lz 224 1 225 1 226 ’ 227 108
Продукты сгорания (a=P,d=Q) T=9Q1+997 Л 90S 910 1 /( > i i I L l I t 1 i i i 1 1 t i i i 1 1 1 i t I i t I I 1 i t i I I I I I I I 1. i 1 1 I 1 t 1 L I 1 1 t 1 I ’ 83.0 89,0 85,0 86.0 |¥fiv»4'l1^*1 1*'?IV»*VJ г 227 22£e 2™ o->n ?30 915 920 T К J.1 Li I I I I i 1 I 11 I I I 1 I I I 1 1 I H ! I i i I 1 I I t h I I I I t I 1.1 I I 1 I I 1 I I I I ? 87,0 88,0 89,0 9.0}0 230 231 232 1 233 925 930 91,0 92,0 95,0 99,0 35,0 ve v<tW'‘f>'l?'til<lMi/|li^tJ'Ht'1Miil'|1i Lz 233 259 235 235 7г PH h3|1il1Tl'ht»''|ihli'JT4iJ?lr^41i1^ rr?V<r I1W ‘lill|lb1l'lA LZ 236 231 238 2' 9Гг 935 9*0 ' _L_t < I I t I t I I I I I I I I 1 I 1 I t I t 1 I I 1 I I I I I t 1 ] 1 I I 1 1 1 I I I [ I 1 1 I 1 l 1 L 98,0 97,0 98,0 99,0 239 9^5 950 1 i 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 i 1 I 1 i 1 t I 1 1 1 I 1 t t 1 I 1 1 1 1 I t 1 1 1 h 1 100 101 102 103 109 i| 11, ',4 l|'.4|'.l| I|iiiii'iU' |||,|1'||,| Jl',|^.l|il|,i,'llr ?33ягг 290 2k1 2*2 955 gso 965 ' -1 1 I 1 1 1 I I i I 1 l 1 1 1 J 1 I 1 1 1 I I I I I 1 I l i l 1 1 i I t I I l_LL 1 1 1 l L l 1 1 ! I I _I_L IOS 106 107 108 109 292 2^3 26Ц 29-5 970 375 f --L. 1 J I I 1 I 1 I I I I J I I 1 1 I L _! 1 J 1 I 1 t l l I 1 1 1 t I 1 I I i j I I I J I 1 I t 1 I I I t l1_ 110 111 112 113 11b f.1!I ||'ГЦ Ih'ib'ii 1 i'.'i'i 1||р|Ц|,П|'.Ц|Н^|||М 24S 296 29? 2^8 980 985 £ l i i i I i i i i 1 i > ill i i i 1 1 i i i i1 i i i । I i । । । I i । । 1 t । t i i1i i i i I । । i i 115 116 117 118 119 р|.'|||'|^ 11|'|||||^ Hl'I1,1!','ll h'l'dl^f.'id Ml',7,0 1^1' 150 3SS Zi1 У H < I I I t I I I I I L 1 1 1 I 1 1 1 J I 1 1 1 1 I I I I 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 j 1 1 I I 1 1 I I I I 1 f 1 120 121 122 123 129 7<ibiM4ii|.|ldlilh77M||.|l|,|4|l|L1''i4i|i|.|i|.|il'linlHi'''l|'i'''i''li 251 252 ' 253 259 109
Продукты сгорания (а=4, д=0) | Т=99в+1093~Й\ 1000 1005 J fl 1 1 i 1 1 i I Ь i । » I । t t । I I nil i i i i f i i t t h i 1 i 1 i 2 i 1 I i J i.ilii t ,1 ll. 9 126 127 123 123 130 ?ei|.iiMi|.,il'l|t|ipl-li,l,i,.|iMiiiiipfali4i|iHlH^»wbp^ 2 254 255 256 257 1010 1Q15 f A j 1 1,1 I I I I I 1 I I I 1 I, I 1 1 1 I I, 1.1 1 I I I I 1 I I I I 1 1 J Л Ll Л I J 1 M I I I llxX f 131 132 133 134 13S 136 % I < uh ni|i|i‘.|i|.|ihi и И nhpHwf г 257 258 ar 259 26(7 1020 1025 T fl I I I I I I I I 1 I I I I I 1 1 I I 1 I I I 1 1 11X1.1 I I J 1-L-Ll IHlllIlli 11A1J.XJ- 137 138 159 140 141 142 Z 260 261 262 265 1030 1035 1049 7 fl i i 1 I i i 11 1 1 I i I t i i i 1 i i i 11 t I t i l 11 t 1 1 i i i i I 1 i i i 1 1 Jill 11111 * 143 144 145 146 147 146 S263 265 266 267 1045 1050 T fli i । i It т i t I t । i i I i i i i 1 i i i i 1 i i i i I i > i 11 i i i jJ_i_j it hu iJi.il. ’ 149 150 151 152 153 154 268 260 1055 Ю60 7 fl I j f i i I i i i j I 1 1 1 I 1 i i i i 1 i i t 1 1 i i 1 i 1 i i i f I i t i 11 i i t i 1 i i i f 1 i 1 ? 155 156 157 158 153 160 161 S 263 270 271 277 1065 1070 I 1 I 1 < I 1 1 1 t I 1 1 IX I tl I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 I 1 1 r 1 I z 162 163 164 165 166 167 160 S 272 273 274 275 1075 1080 Г fl J j, | 1 j j j | | 1 | | | [ 1 J, j l_|_i_l_LI I I 1 L1J I I I, I 1 I I I I I I i I I Д I L I I I I 1 1 168 169 170 171 172 173 174 175 S 275 276 277 278 1085 1090 fl 1 I I 1 I 1 1 I 1 J I i I 1 1 1 I I I 1 I L I I I 1 1 I 1 1 1 J I I 1 I i I I 1 J 1 I I I 1 J I 1 1 1 I ? 175 176 . 177 178 173 180 181 182 278 273 280 281 d266 267 1 HO
in 80S 20 £ 4i*[ ssz П"И I ] I m I I I I I | I I S9U SOS *№£ тФгМ+iWrk U S'hl ri i i j r1 1 ! | I i 1 i | I ! I I SLU Z0£ L0£ ^31 80S osz r 1 | I I I 1 ] 09U £0£ 2Q£ 0-62 02 U 00£ I I 11|гГТГ]|1П i£Z i I | I i i Г V 1 962 SJ S£2 T" 09 U L62 Fpr $22 p-n OSH 662 £62 $911 662 962 l-frh^ik 0£2 I”"!'1 „ SSU 862 $63 l|hlil^ilihl|UjiplihLi'1ilr|rtlil|li'il|irtfl|‘ililil|liM|i'ilil^^il|lilil[lililJ|'lilil[lililf|li/il огг i rp I । I I I I $ы £62 $12 sou 062 . so? otu 262 (6Z I < I tit OlZ П" 0£H 062 ч л J a Ттпт] г^£ soz , ттп V 1 $ги 282 kfr 161 T- wz 02 U 382 002 set 96i |~l I I I P'TI 1| I NJ I ! $U! $82 961 S6i Ь61 £61 261 L6L 061 Г1 | [ I T I I p I I I ] |"l I ip I I I | I I I I | I I Г1 | I I I t | | | | | j | ) OUl SOU £92 292 182 Ц I >1 t I-1J l I / .I । t । I I | I I I 1111 ТГ [!1 I г] 11 I I | Г S91 9»l Z9L 991 981 ^81 f57 rrrp I I I I’l I ITT I I I I I I I I l| I I I I I I I ri] I I I I |-| 11 I I 11 I I ooи $60t (0=p HnHvdoza MuiMfigodtj
2711 Z££ ^i*i|i||*i/if|lii,i|*irt'^ih*i|iIi7i i*j/rlit-i+Ajhl t f 11 т IJdi|ili^|lili(ilqMi|ihl'|iili'|ithji/и\fipиtjlifi i/ilyfT ?£Т Ь££ $Ъ£ 0$£ I I | l И I | Fl I Г|"-| I IT| I I IT $22/ /££ 0££ h‘|7i,dji h 1111 [ i M*| Ii ^i[*nh|b itl'iMitbijiblilA^iklii^Mijildj1! i*1 ' $££ q i m | 'm i-p $92/ 92£ |lll^Mll)!*I!1l^hV|l I'll*y!l $2£ 02£ IT I I |T I rrpTTip-ri 1 p-I П71ТТТ1Т1 I ! |-| I A SSZ/ 0S21 S2£ Ь2£ £2£ i|i‘n*T(ii1i^|'i1ifi^'hl|*ti1d|b>iiJ|'l'ili|iM]>ihl|hLrl'|hli,Mi1i|1iitH'ffrl $/£ 0/£ ' I I I'FI I | I I 1 Г | 'I I l Г| I I IT [ I I I I ] I 1"П | I Fl I [I 'I I ! J o^>2/ £2£ Z2£ 12 £ 02 £ 111[1|1'|'| iUi|itili^i7[6li'fitili^ililr^^ilipiil^'kl|b^'i1phh|i1ih^'liV|lilit|VTl|l!^ttl^ 092/ Z££ Dt£ 62£ 0££ 92£ 0221 6Z£ „ J 092/ 2? $£2/ 0£2/ 02£ 6/£ 91£ 2/£ |l|ili!pilj|lii'iil|ilJi|iH^'Milil^i'ili'ilil^'iiil|ili'^i^li|ili'i|‘ilil|lifil|li4|lii'il|'ifif|h^|i'iilf|ilrt S62 OSI I I I I i I I I [ । । ri । । i । । । i । и [ I i I I | I i i I | I I т I [ I I I г [ I I it-j-i m : SZ21 02ZL ?7 гК SZ21 02Z/ 9l£ $L£ 2) M |*l I /rflt l1! |l l‘l ^1'1l'|*lMfr/l f p M|M'l‘| Il I l^jl i’l I 1*г1'| 111| Ijil'1! ^ll lJ| iWl'l |‘|| ij 1*111*11*1'1l*|| 2)£ S8Z 092 I l~T I |'I"T | I IT I J I [ Г I I I't 1 1 Fl | Г Fl l'| M Г1 | I П I |"П I I" J- SL21 012/ hi£ Z/£ U£ г ||^|й l^hWii1! Ji^i h^ih/ip1! f lYTVthplf^ t'lh^Ah^l frli1! f it $22 022 iimqiiniTiiifiiiriimn $021 0021 Ol£ 60 £ 2/£ И£ 90 Г S9Z Г |Т | I $81/ 092 гтуг 06// V Dyzl~99H=l (0~p '$=#) unHodozo iqujyfipQd[j
Продукты сгорания (<x=ytd=Q) 355 1285 i-li i 360 Т=1281+1372~к\ 1290 L11 kl J 1 I 1 I I | 365 335 337 Ш 1295 i I i i i i I t 370 375 339 130S 399 t3w ™ 1 1 1 1 I 1 11 1 1.11 1 1 I I I 1 I I I 1 1 1 I t t I I I 1 I 1 I 1 t I I 1 I 385 390 L 1315 1320 I I 1 l i 1 1 1 l 1 t 1 Ll 1 1 I I I I 1 I I I I l I I I I I I 1 H t 1 1 l i. 395 400 405 Яг dlipilynUpiIppliiuliii^u^n^iyiliptjyijQuippiHny^iijl i, 1,1^ j 111 Ц1,1 Щ 1,1,1,^ 2 344 345 346 347 1325 1330 I I I I I I I I I I 11 1 1.1.1 I I 1 II I I I I I I I I I I 1 I I 1 ,1 LI d I 1 Lit 1.,I 410 415 тч 3S0 I I I I I I I 1 I 1 1 1 t I 1 1 11 11 I 1 I 1 1 1 I 1 I I I 1 I I 1 I I 1 I 1 I- I 1 111 I 420 425 430 iii'.ii'.'|I Hi'iVMlIp V'li'lVilH 11||'|'|'||1 I'll'i1'1!! 'i1'1/Ini I'l'i'j " 350 351 352 355 1345 1350 K I I I I I I I 1 l I I I 1 I I I I I 1 I 1 -Щ I I I I 1 1 1 1 I 1 I 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 1 1-1J -L £ 7 435 440 445 ^2 i 1 1 I ! i I i i t i I 11 i i I I I I 11 i i i I 1 t t I iI 1 I I i 111 I I I I I 1 I I 1 I l I 1 I I 1 i I 1 I 1 I 11 1 I iI I j t I |1 l|lilf r | Vf i1 f [ i ‘p1 f ч 11 ’ г 11 1 | И 1 11 I' ]i | 1 I I 11 | । p 11 [ ’ 11 N 1 ’ ] d 353 354 355 356 1355 1360 Ii lli Lu I I I I I i i I I i I i I I I i i I i i i I I I i t i I i i j i I i i I i I I 1 i i l ? 450 455 460 ww 357 1365 it 1 I I 1 1 465 13oo ™ 380 Яг 5 341 342 _ 343 __ 34* *1 H c J47 356 ! I 1 455 '.If <р||‘гр 358 359 1370 1 I l i ill l l 1 11 t I I i 1 I i_i j t _L 470 475 ! 1 J-Ltl I L I |ПТ1ГГГ Г 362 1 |' 1 1 I 1 I ' I ' 361
Продукты сгорания (а=Ь, d=0) 1375 1380 7\ /f I I l_l I 1 I I I I t I I l I I I i I I i | 1 i L l 1 i i I I I t I I -L-L .1 L 1 I I i i I I ,1 tilt *80 *85 *90 ?г [j^iiHH|iJv/iVi'f^<i[^iH'i|ilH'li''lil'1i'i|i'-li'ii'hl'lil^iv/i||idi'i4|i,‘i‘H 2 362 363 36* , , 1385 1390 T^K 1 1 ‘-b-1 I I I 1 t t I L L 1 L 1 1 I 1 I i I 1 t 1 I 1 t i 1 I I u 1, t I I t 1 I I I I t I I I I *95 500 505 8 365 366 367 366 1395 1*00 Л/f I > I 1 1 1 1 1 ' I I I I I, ,1 t I I I I I I I I I_L1,1 I I I l I I I.LJ..1 1 1 I 1 I I I L1. I J i J 510 515 520 B 368 369 370 371 1*05 1*10 1~ t I I I l I 1 i I t i I 1 1 1 i 1 l i i i 1 i i I I I 1 I i i 1 i t t i 1 1 i i, ,i I i i i I J i i 11 ? 525 530 535 5*0 525 530 535 5*v 1Ф|Н11‘/Ц|1Цф|!|1|1||^ ib/Mihl'.J V-f 1г 371 372 373 37* . 1*15 /420 T К 11 1 I. 1 ,1 I I I 1 I I I I I 1 I I I 1 I I I I -L i I 1 1 1 I I I I I I I I I 1 I 1 I I I 1 .1 I ,1 1 1 5*5 550 555 2 37* 375 376 377 1*15 1*20 I I I t I I I I I 1 t I I I I t I I t I I I I r I I I 5*5 575 580 585 590 lS 388 381 382 38 1*Z5 1*30 f I | I I I 1 | i l i.l l.J. 11,11 1 i ,j 1 1 l t t 1 1 I I I, I 1 I 1 I 1 I I I 560 565 570 ^^|Ч'|Ьу|||1||Ь||'1'|Ф|м[|'|'Ч||1|||,|уф'|М|М|'1||Н||'Ь|цЬ 377 378 379 380 1*35 1**0 j-1 j 111 11 i, i 111 j t । 11 11 И i, i i 111 i i 11 i 111 1,1111 11 11111 i i 11, 575 580 585 590 I 383 i i i । I 1 t i i I i I 1 i t t i i 1 I i i t t I i t i t I t i l i I i t i i I i i t i I I 595 600 60S f 610 38* 385 386 1* 55 1* 60 i i И i i i i I I J ! i 1 1 i i i 1 t 1 I i 1 I I 1 I I i i j i I t 615 620 625 Гг г 386 387 114 620 i м । V । И1»1 м1 мп [ v । И и ч 389 388
*y 9/6 S/6 6/6 £/6 ? S/0 018 $08 008 $66 e r n I 1 1 I I | 1 II I "J I' 1~Г I | I I r I | I I n I n I" I [ I 1 I 7 j i г I i ,i । T 11 r i V x OSSI $6Sl £16 616 H6 016 |iihjrlJ]hiqiili]h Ь{Аб||^|||Ъ'и,|/|/г||11|1]ИЦ||{|1г|!'1||[\A l^rtl^r|lll/| 1|Ца1г||| 3j£ 06£ S8L 086 $66 ( Г7 I p I 1'7 | | Г I I p I 1 I f I 'П IT I' I FT | 1TI ||'l ПЧ |-T'l I I [ I I I I I 1 I )/ _Z 06SI S£Si 606 006 606 g iti|jil^li|iMbilllAiVAl|^li|ilil|UI|6li|illli|Aili|Ui^ili|illl|lili^i|l^ll^ill|l|\iU| Ш SSi 031 SSi OSL 11 11 i i 111 11-n I m l-р I rr I ITI 11‘| I I T| 1 п I I 11 i 11 i I i I I > I >/ 1 O£Sl SZ$l 106 306 506 606 A^ifiii^rM/ihljl Af|l h/|A h|Ai’i ^1|||1|1А1[1'!^[Ь|7^А/|^тЫ[1|Н|4|| 1|^А|уАЛ^|Мл1 gjf 1S6 $66 066 $£6 0£6 c flT|| Г'1Г| I 17 1 ] ГТ1 q I I ГТ I IT7 I P'l 1 Г I III rp I nj П I I fl I 3/ J. ог$/ sis/ /об OU SU OU i Г I | Г1 n [ I 1 I I [7 I I r J I I I I | Г I I l '| Fl I j | T I.V 1 о/s/ $o$i 006 668 06£ г г|<^ 1Ah|fl Ji 1A?i | ri A'f i I'r^/rV^r pl ?r|r Д |*iViii/j1 Ji|*i A/| M l| IA fr/j iJ S06 006 $68 009 I1 ’ ' ' ' Г ' ’ ’ I 1 ‘ * 1 I ' ‘ * I ' ' 1 ' I ' ’ ' ' [ ’ ’ ' ' | 1 1 1 ‘ I ' 1 1 ' I ' 1 л ДО Я SS 61 8S£ 602 90S S6S - liljlihj ih^Aq'?i!il| A /'?т1 i'0 jlijVib10 frtV0rlг£^ $83 083 $69 068 £ *7 I [ 7 I Г I [' Г I I I 1 I I Г I | I I I Г~| 'I Г7' I I Tl I Г| I I ГI I 17 I I I I I I III 1 V V ДОЮ $86/ $6£ 66£ $6£ U£ $83 083 S$8 0$3 200 wr w ess г, $69 068 S£S 0£3 и p i и । i ii V 1 $86/ т 066/ | V tSSl+-W/i=l [ (Q,=p unHodoss i4uiufigod[j
Продукты сгорания (я-9, d-Q) T=155tf + 1693 ?г ^ф^||1^1|1|||||1|1||;||||1|ф|ф^^/||"|1му14М^1|фЛ^|Ц1^|ЦЦФ|1||р|1^1ф|||||1|^|ф^ г 916 917 918 *1 1565 1570 T jfcf J l I I I 1 I I I I I I I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 i 1 1 I 1 I 1 .11 I t I 1 1 I I L t . 1. 1 .1. .1 t I ? 8*0 895 850 855 860 Пг |1|||ф^Ьфр1||Ьф|1ф/|/фН'|ПнФ/9||^и^|У^ННЬфЬ|4||||ф<|||Р[Фр|1||1'1'> 1г 416 420 427 1575 1580 Т д- J I I I I I ,1 I I I I I I I I I I I I J I I I I I I I И t 1±1 I I I I, I I I I I l.±-LJ I L1 ? 865 870 875 880 885 1г *22 * 1 *23 929 9г 1555 1560 - Д- t I I t I I I I L I I 1 I I I 1 1 1 1 1 I t I I t I I I I 1 1 1 I I I 1 1 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 I 1 i 1 1 820 825 830 835 919 1565 1570 Г J% I 1 । । । 1 । । I I I I I 1 I 1 1 I 1 I 1 1 1 1 i 1 i I 1 I 1 .11 I t I 1 1 I I L t . 1. 1 .1. .1 t I i J ? 890 895 850 855 860 922 1575 1580 t д- j i I i i i ,1 I i j 1 i ] i I I 1 i I.] I I I I I i 1 I I t 1±1 i i i 1, I I 1 i 1 l.d—L-1 i L1 ? 865 870 875 880 885 W 1585 1590 Г д- I I I I I t I I I I t t I I 1 1 I 1 I I I 1 1 1 t t I 1 I t I I I I I J 1 I I I J 1 .1 I I 1. 1 1. J-L > 890 895 900 905 910 #e ±4(1ф^ф4¥^ 1г 925 926 ’ 927 *28 1595 1600 r /( 1 1 [ 1 I 1 I I 1 I I i I i t 1 l I I I I I I- 1 I i i t I t J i I i t J_l. I J i t i f t I I I ,1 1 L 7 915 920 925 930 935 931 1605 1610 у t l I i l l i I i I i i I i i i i I i j J i J j > i i J j 1 1 1 I 1 1 1 1 I J J I I I I 1 j i I 1.1 ? 990 9*5 950 955 960 ОТг lS 931 932 933 939 1615 1620 -Г д- _t I I I I 1 1 I 1 Г I 1 1 1 t I I I h 1 t I 1 1 I LJ I 1 1. J_l .1 1 1. -t i 1 I L 1 1 I J J I t i 1 ? 965 970 975 980 985 990 1г 425 42$ *27 42 5г 1г 434 W Мб 437 1625 1630 J Я I Г 1 1 I I ! 1 I I 1 1 I I t 1 I I I, I 1 I I 1 I I 1 I 1 I 11 1 1 1. 1 1 1 I l_l I 1 1-L I 1 I I 1 > 990 995 1000 1010 fy39 935 ч-Jf 1625 1630 Y Я I r 1 I l I ! 1 I I 1 1 I I t 1 I I I . I 1 I I 1 I I 1 I 1 I LL 1 1 1. 1 1 1 I 1-1 I 1 1-L I I I I 1 ? 990 995 1000 1010 *37 938 939 **6 1635 19*0 j- iz л t i I I i i i I 1 i I I I i i i i 1 I i i i 1 l 1 l-i 1 i 1 i i I 1 1.1 1 I 1 i I I I I i t 1 I L 1 1020 1030 1090 Лг у||1||||^|||у|||р^1|ф||||||р||р||||У||||1|1^ц|||^ ‘г 440 447 442 443 llfi ^i|il^i|i^ip^i^i|i|ii|i^^
Продукты сгорания (oc=k, d=Q) | Т=1БЫ+1732 Х|) isits test) 7- д II 1 | 11 II | i 11 I 1 1 I J I .11 I L t 1 L I I ,1 1 1 I 1 L L I 1 1_L I I I r F 1 l-L I ! ,1 , 1050 1060 1070 993 999 995 996 1655 1660 T ft 1 I 1 ч I i 1 1 i i 1 1 । 1 I i 1 1 i I 1 1 f t I । 1 i 11 1 1.1 i I j и I L 1_1 1 1 I i 1 -I I ll J 1080 1090 1100 44j 447 445 999 . 1665 . 1670 -i t 1110 то изо Ц *i^ iJi f I" ' I i H f f J 950 951 1 I 993 952 1675 1680 7- Д 1 1 1 I 1 1 I 1 I t 1 I 1 1 I 1 I 1 I 1 t T t I I i t [ I 1 t I 1 1 I I I t I I 1 I 1 1 I 1 1 t 7 1190 1150 1160 Яг .-H-l-14 i H111111 111111111 /I f J1',! 1',i ,11',i 1' /1' J j /1|; 1',' 1'J Ц Z 9SZ 953 959 955 1685 1690 Т Д sll 1 1 t I I t I I I 1 nt I I I.|. t 1 t ) t i t 1 L t J 1 I 1 I 1 1 I 1 1 г 1 i 1 i I | t > i 1170 1180 1190 Яг pf.||l|l|l|;|J|l||l|l|4l|liVi'|lr'|lili'''ili1il'J''p'J'l/i'i'JvpP/ilp||| S 955 956 95 7 958 1695 1700 т к । t I i I i » i, i I I I i i I i I I i I t 1 1 i I i I ,1 I, I 1 1 t 1 ,1 i 1 i 7 1200 1210 958 959 960 1705 1710 i I 1 1 1 1 I 1 1 I I 1 tl i 11 1 t 1 1 I t 1 L ll 1230 1290 > I 1 L 1 1 L i J 3 1220 I'pi *•[ 961 t t I . 1 r l t L 1250 71г i-г 7Гг 1г I | 11 I 1111 I I f Ц ‘| I‘t1!1!1 iT [ i1 YJ| lr1-r*i1 f 4 I 11 1 h11V'1!1 [ 961 962 963 969 1715 1720 Д L 1 I 1 I t 1 I t 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 t 1 1 1 1 i 1 I I 1 1 j I 1 1 1 И 1 1 1 1 I 1 1. 1. i 1.1 1260 1270 1280 9 69 9 65 966 967 1725 1730 7- Д I t 1 I I 1 1 t I I 1 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 L I | t I I t 1 j I 1 1 I 1 t 1 I I 1 1 I t 1 1 1 J 1 I 1_ 7 1290 1300 1310 S 967 968 963 970 117
Продукты сгорания (а=*у d=Q) | 7=1733+1820 К 1735 17*(Г t । < I < ь । i I i t t । I t t । । I t । । । 1 > । i t 1 1 > 1 । I । 1 1 1 1 1330 13*0 1350 471 479 473 17*5 1750 I I 1 I 1 I 1 1 t L I I t I I I t t 1 l I 1 t I I I 1 I I 1 I 1 I t I I I I 1 I 13 SO 1370 1380 ihv|tt.4i|i|ii'lii'liiH*y.‘/i|iV'li'Jp'fVlv^|i|0i»l||iii'hv/ w *73 *7* *75 *76 1755 1760 T,K I 1.1 ll I l ll 1 11 i it I I l I l I I I 11 ll l l l I I I I 1,1 U l l I l l l l I l 1,1 1390 1*00 1*10 1*20 7* t|iiH^li'ili|lll''ildi|i''l^|l'il''HHli'i|i'lH'ili'il>Hli'|lHll1ili'i|i|'li'^1 lh‘i'i г *76 *77 *78 *79 ( 1765 1770 T ft 1 1 1 t 1 t It t I I I 1 I I 1 I I I I I 1 I I 1 L I t I I I 1 I 1 1 I 1 1 I I 1 I 1 I I I 1 1 1 7 1*30 1**0 1*50 Ls *79 ™0 *81 *82 1775 1780 T д I I I 1 I I I I I I I 1 Lj_L I I 1.1-1-1 I 1 t ,,I,.L 1 I 1 I J L, I I I 1 1 I I I 1 I I I I I I ll, 9 1*60 1*70 1*80 1*90 ‘Л1 j?,'?/h1,'!1!1 h1!1,11 i'i'Ii ^||||1К1Ц| /-'I I'.1,1 i|i'3ilh *83 1785 1790 t ll t I l I I I 1 1 I I 1 i t ll I 1 I 1 t I t t I I t I 1 I 1 1 I J I 1 1 1 t I 1 1 1 L I 1500 1510 1520 1530 m 4S6 4B7 488 1320 ”S гф 1г 47Z7 Л К *82 *8* *85 T,K 1795 1800 1 1 I и I 1 1 1 I f I 1 t I t I I i I I 1 t J l_L I I I I ± J 1 t I 1.1. 1 1 f t I .1 I I t l ..L-L 15*0 1550 1560 * *88 *89 *90 *91 1805 1810 J- Д’ I I J 1 I I I I 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 I i I I t t i I i i i t 1 j i t i 1 i i i I I I—t 1 i I i i I i 1 1570 1580 1590 1600 % r+^+ *91 1610 *92 . t 1815 ( t I t t I I I I I I I I t t I L 1620 1630 *93 *9* 1620 J i / » j 1 j । i 16*0 ’I1 (lh4[|.'i|i'| t|fi||i'iii|i'; i|i'i|i I'i11'।'i11'11'i11'i1111 t'l1 It'i11 |I'M i'''f i'i1^ 494 4SS 49Б 491 118
OSOZ 020 Z 0101 0903 0561 ( 1 rr у i i i~i । i т । i । i t r i j । i ; т । i I ; t ] n t t i [ i in i | т < t i । т 3/ 1 S061 л л 006£ 12 S OZS S/S- 91S г t4H >*|i n {A* h | Mh'1!h'111 M1 1 fi| л! t11M iA'^1 l^i*iMrl 0961 0L61 0961 OS61 { n , I [! ! ) ! I I > I l‘| , ГТ ! |T7 I! |l PI I ! ,r i I | i >! , ] 1-Г1 ,p I n 1 $691 0691 91S LiS 91S SIS QfiSL 0£6i 0Z61 0161 0061 { ' J I t T I | 1 I I I | J I T I | Г | r ip I 'I I pi 1 F'l [ П I Г| П I I p t ip ITI У Л SO 91 08 91 SIS 6iS SIS ZiS г * М-к'ЦА* 111! Mj1*! Ar] i^l ixi 1^ vjlifrVt i1! i I i*A I Jrl frHA VMM J г^£ 0691 0081 OL&i 098/ 'I ,rn ' Г SLOl US т OLQt zis us ois 60S г7 OSO I Ob 91 0£9i DZSl 0191 t FT I p I ГГ|- I TT I ITT I TJ I Г-ГП |ТТ> ф И I |ГЯ Ц l'ITI| ГЧ. rp J/ 1 S3 91 09 9 i 60S 0181 0091 O$Ll 0961 0Ш ~l 1 l~| 1 I ГI [ Г! I I'| 1~П ф 1П| П11'| ГП l'| I II I A SSOl /Cgt 90S SOS 60S 90S MA^i4hl'V|h''li^'i>^V''i4'liih^il|VT*Wlt|4 99LI OSLl ObLl OSLi ~[ Г I I I I 1 Tl Г1 I Г Ч I p I ГТ ] ITI l'| |'l I I Г1 f |-| Г Г1 IT I I n I I I 0S91 S691 SOS k^iWr+]4 OIL I 7 p I I I | I I I 069i 60S 0991 rq 11 tipI QSOl IOS iOS Д1!' t fr| !* | 1 *i | r^i | /1 4 /J| hp| I fl | ^*|1 | iS if t 0Ш OQLl 069i ~| I tn l | T | Tl | Г1 I Г | I I 1 660 SS81 866 OLSi 0991 Т]~Г1 ГТ| It t. I [I I 1'1 | I SZOl DOS LSij ф+тЦ+1 г-й 0S91 |>/ 8061-^1181= J. | I t/nHDdO23
Продукты сгорания (а=Ь, д-0) 1910 1915 \Г= 1909+1996 я| 2040 2060 2060 2070 2080 521 Яг 1г 524 525 526 1920 1925 Г Д .111 I I 11 1. I 1 J I l Ll _l_l .1 1 L1 1 L I 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I 1 I Ill 2080 2090 2100 2110 2120 ? h it 527 Яг 1 । Г ’ I 1 528 529 1930 1935 111 I I I 1 1 1 I 1 1 1 I 1 I I I 1 1 J 1 1 1 J 1 1 I 1_.1_L 1 L I L И 11 1 1 LJ 2130 2100 2160 2160 2170 +М1 !3° 19.0 531 531 19.S Г К 1 1 t [ I I I I I I I I I I 1 I [ I Т ,i J 1 1,,1-L 1.1 1 J L I 1 1 L 1-1.1 .1 I I I I I i 1 2180 2190 2200 2210 2220 г S5S 19SO 1955 f Д 1 I 11 1 > 1 I I 1 i 1 I 1 I 1 1 1 I 1 I 1 I J 1 I 1 1 1 1 I t I 1 1 I 1 I 1 1 J 1 I I 1 i I I t 7 2230 2240 2250 2260 2270 530 533 яг /г С 536 537 538 1960 j_Li. j i j 1 J t t i 1 i i l t 1 i i i i I t i i i I t i i i 2280 2290 2300 2310 539 1965 i 1 t 1 L_1 1 1 1 L_ i__ 2320 Т л г 539 Т,К 540 541 $42 1970 1975 1 J 1 I 1 i 1 I l I I I 1 1 I 1 1 J M I 1 i J 1 1 I I I 1 t 1 1 I I 2330 23(4-0 2350 2368 2370 2380 V'VpiJ|11! I ihM । ilA‘'* til?1 ‘i‘i11 ji"- 50-2 643 544 5U5 1980 1985 X I I 11 I I I I I J I 1 1 i 1 J 1 I 1 1 1 d 1 I I I I I 1 llll,i 1 I 1 1 I I I 1 I j 1 1 2380 2390 2400 2410 2420 2438 ’p д nd t i i i 1 J J 1 i 1 1 i 1 j 1 ! i i t 1 i t I i 1 I 1 i i f 1 i i t 1 i till I I II) ’ 24 40 2450 2460 2470 2480 p b'| 'i '| J i11' г1!1! j| | p i1 fl ’| Ц t | j |LJ|S И 1 111' fl1, 'i *[) [ 54 8 549 550 551 120
OSQZ 009Z г I 1 п 1 Н 1 |-г I । 1 1 1 1 1 1 1 1 I ' । ’ * | 395 $95 ФЯМ lj4¥‘rV|Hil[4ilihl.n^>h||jib||l|i W SW£9S oszz ozzz it 1 I I I I IT | I II 1 J I I 1 1 | I 1 1 I J ГI I I | 1~Г I I | I ITI | J I I I I | I T 'I | V J. Ш S£OZ £9$ Z3S 19S I 09$ г 1'11 f-H41JI П ‘I1;1!1i‘11 ? Ji1 J f IИ 11 H *1^Г11*1111 r11^ f /11 [I f f i S Vt'l H 11 ‘| Vi h1 / OOZZ 09 9Z t I I I I I 1 I I I I I M I [ ITT'T I I I ГI I I 1 I I I I 1 Г I I I I I I-1 I I I I | I I I I У 1 b$oz oso г 09$ 6S$ 955 £5$ g ^•i‘ i11111 h 111 j*]11* i111 J11 / h j ‘А1 Л i1!2?!11 |! I й 11 Vi I vA *1 V11' J i1 jVJ г# 0S9Z 0Q9Z i 4 I I FT I | -ГГТ I | ITT I j I I I' I I I I 1 I I I I Г 1 | I I I | I I I I I J ГТI I I I I V 1 SZOZ QZOZ Z5S 9SS SSS b$S Vi^ri^A1!1 i-1'11 Vi VfV1? /1 HiV|1rtili‘^lilitiliL[ liPi i|1i‘iiiiii|'iii1/ Ijj. ВП51 00SZ 05пг I i i i < I f и i । I । । i । i i i i । । i i -г; . । i j । । i и j i i i i । i i п I i 11 г «У J- SOOZ 0002 (0=p tsnuodozo llUDlfigoty
Продукты сгорания (а= d=Q) 2085 газа 3050 3080 +|I|IH^III'I|I sea mo lin .1 I f i 1 l i i i-J-1,1 I ,1 I l i, 31*0 578 2 095- 579 TK I 1 I । t I 1 t i 11 ! i i ! I i 7 3088 3100 I H'i'iIi'|'i'iiii /110|'1'|||'||^| 11111 pli|l'ilili|l'i'i'fl| Ц1|||''|||| 582 583 58k 2105 2110 I I i 1 I f t J i I i i i J 1 1 i 1 t I i i । i I j t i t 1 i i i i I j j i i 1 t i i i 1 i 3150 3200 * 581 Яг 585 2115 j I i < < 3220 w f i j ' 'i 1 587 588 2125 ; -L.i i i i,J i i i J I i i i i I i 3300 58* 586 587 . , 2120 -1. L 1 1 l-L I l l i 1 I I H Illi I, I I. 3250 Яг II till pi » 1 1 599 Яг 3350 593 591 2135 589 590 2130 I r J til 1 I 1 I I I r I I I r 33*0 592 593 21*0 । I I I 1 1 I 1 I I I I ! 1 1 I I 3*00 ™*21*5 ™ г j t t 1 I 1 1 1 I 1 111 I г г I 3*50 tiso S3S' 3*80 Яг lZ SSB 137 ms ' 336 ’ moS3S 7 К 1 t I I I I I т t I 1 ! 1 I 11 1 1 1 1 L. I t I 1 J I I I I I I 1 I I J I J I I I I J 1. 3500 3550 2170 % m ш т.н > 3560 Яг j j111 1г баг 603 Tftn S0B z;« fi<” 1 I I I I I i I I I 1 1 1 I 1 I I 1 I 3600 coif 605
Продукты сгорания (а=4у d=0) \т=2171-г2251Гк 2171 2175 у —1—L I I It J t I I I 1 Ll I I. I i I. 1 t t i I 1 t 1 1 1 i t i I 1 I 1 i t t I I । t i 1 t i i 3650 3700 605 606 607 2180 2185 I I LI 1 J. I i 1 t I I I I I I I I L I I J I, I l„ t 1 Ц 1 I 1, I. I I I I. I I I I I I I I I I t. . 3710 3750 608 609 610 611 2190 2195 ,1 I l.I I 1 1 I I. I | I I I Г l I I I 1 1, I 1 Ll J, ,1 И I. 1 |_L,|, J j_L1 I ,1 -L t i I I 1 J I 3800 3860 7* fh|ill|,|illli|i|f>ll'lfl^lЦЧ H|lM4V?||lh1IV'l^H'iJnilil.lilllilHV|l^J4'i|fH г fit в!г srs gft 2200 2205 f 3860 3900 г 614 615 616 617 2215 2210 у Ll l-L.l till 3950 4000 617 618 619 620 2220 2225 у Lt t t 1_J J t l-l I I I 1 1 I J t [ I 1 1 1 1 I 1 1 t 1 1 I I I I 1 I t t 1 1 t I I i 1 1 т i t 4020 4050 2 620 621 622 62. 623 2230 2235 ( t I. i t г .1 1 t. i i L 1 l t i t I t 1. i i I j t i i I i i t i It . t i I j i t t I i ! t 1 i i tflQQ Ы 50 k/vl v^>4 Vi4Mfl*|4 ри 11/ 623 624 625 626 2240 2245 1 1 I 1 1 J 1 I L I 1 1 I. 1 1 t 1 I 1 J 1 t I I Г I T 1 I 1 1 t 1 1 1 i 1 I 1 I I 1 I 1 L I i 1 4200 4250 626 627 628 629 2250 2255 -L. 1 l_i ! I ! J 1±-1—f t 1 1 1 I 1 i 1 I I 1 I I t T I I I I 1 t i I t 1 1 1 i t 1 t t I I 1 t 4260 ti-300 г 629 630 631 63 629 631 632 123
g Приложение L Диаграмма для определения относительного расхода топлива ГТУ при сухом атмосферном воз Зуке
Продолжение приложения /
да; Ж
Продолжения приложения 1
128
Ср,ккал/(кг-К) Продолжение приложения 3 9 Заказ 281 129
Приложение 4. Зависимость показателя авиа ваты сухое о воздуха и продуктов его рано я углеводородного топлива от темпе- Л KS
‘Продолжение приложения k 7,241— 1ZQQ two zsoo гыю т} к 131
Приложение 5. Относительное изменение газовой постоянной, показателей адиабаты воздуха и продуктов его-
13'5
Продолжение приложения 6 134
Приложение 7. Изменение влагосодержания в зависимости от температуры, давления и относительной в w го зо оо so t°c 135
ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Таблицы для расчетной оценки процессов сжатия и расширения в ГТУ k = 1.4 k = 1.33 k = М k = 1,33 яр 1 Я н г-» | 1 7 К h -и ч* 1 ЛР 7 а II <—1 [ •*й -ЭЙ К |Г 1 1,00 1,01 1,02 1,03 1,04 1,05 1,06 1,07 1,08 1,09 1,10 1,П 1,12 1,13 1.14 1,15 1,16 1,17 1,18 1,19 1,20 1,21 1,22 1,23 1,24 1,25 1,26 1,27 1,28 1,29 1,30 1,31 1,32 1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,38 . 1,39 1,40 1,41 1,42 1,43 1,44 1,45 1,46 1,47 1,48 1,49 1,50 1,000 1,003 1,006 1,008 1,011 1,014 1,017 1,020 1,022 1,025 1,028 1,030 1,033 1,036 1,038 1,041 1,043 1,046 1,048 1,051 1,054 1,056 1,058 1,061 1,063 1,066 1,068 1,071 1,073 1,076 1,078 1,080 1,083 1,085 1,087 1,090 1,092 1,094 1,096 1,099 1,101 1,103 1,105 1,108 1,110 1,112 1,114 1,116 1,118 1,121 1,123 0,00000 0,00283 0,00564 0,00842 0,01115 0,01383 0,01650 0,01914 0,02175 0,02432 0,02686 0,02938 0,03186 0,03432 0,03675 0,03915 0,04152 0,04387 0,04619 0,04848 0,05075 0,05300 0,05523 0,05743 0,05961 0,06176 0,06390 0,06602 0,06810 0,07017 0,07222 0,07425 0,07627 0,07826 0,08022 0,08217 0,08410 0,08602 0,08792 0,08980 0,09166 0,09350 0,09533 0,09714 0,09894 0,10071 0,10248 0,10423 0,10596 0,10768 0,1094 1,000 1,002 1,005 1,007 1,010 1,012 1,015 0,017 1,019 1,022 1,024 1,026 1,029 1,031 1,033 1,036 1,038 1,040 1,042 1,044 1,047 1.049 1,051 1,053 1,055 1,057 1,059 1,062 1,064 1,065 1,068 1,070 1,072 1,074 1,076 1,077 1,080 1,081 1,084 1,086 1,087 1,090 1,091 1,093 1,095 1,097 1,099 1,101 1,104 1,105 1,107 0,00000 0,00249 0,00494 0,00736 0,00976 0,01213 0,01446 0,01677 0,01906 0,02134 0,02355 0,02575 0,02793 0,03009 0,03223 0,03433 0,03642 0,03849 0,04053 0,04256 0,04456 0,04654 0,04849 0,05044 0,05236 0,05426 0,05614 0,05800 0,05985 0,06168 0,06348 0,06528 0,06705 0,06881 0,07056 0,07226 0,07399 0,07560 0,07736 0,07903 0,08067 0,08231 0,08393 0,08554 0,08713 0,08871 0,09027 0,09183 0,09336 0,09489 0,09639 1,51 1,52 1,53 1,54 1,55 1,56 1,57 1,58 1,59 1,60 1.61 1,62 1,63 1,64 1,65 1,66 1,67 1,68 1,69 1,70 1,71 1,72 1,73 1.74 1,75 1,76 1,77 1,78 1,79 1,80 1,81 1,82 1,83 1,84 1,85 1,86 1,87 1,88 1,89 1,90 1,91 1,92 1,93 1,94 1,95 1,96 1,97 1,98 1,99 2,00 1,125 1,127 1,129 1,131 1,133 1,136 1,138 1,140 1,142 1,144 1,146 1.148 1,150 1,152 1,154 1,156 1,158 1,160 1,162 1,164 1,166 1,168 1,170 1,172 1,174 1,176 1,177 1,179 1,18! 1,183 1,185 1,187 1,188 1,190 1,192 1,194 1,196 1,198 1,200 1,201 1,203 1,205 1,207 1,208 1,210 1,212 1,214 1,216 1,217 1,219 0,1111 0,1128 0,1144 0,1161 0,1177 0,1193 0,1209 0,1225 0,1241 0,1257 0,1272 0,1288 0,1303 0,1318 0,1333 0,1348 0.1363 0,1378 0,1392 0,1407 0,1421 0,1435 0,1450 0,1464 0,1481 0,1495 0,1505 0,1519 0,1532 0,1546 0,1559 • 0,1573 0,1586 0,1599 0,1612 0,1625 0,1638 0,1650 0,1663 0,1676 0,1688 0,1700 0,1713 0,1725 0,1737 0,1749 0,1761 0,1773 0,1785 0,1797 1,109 1,111 1,112 1,114 1,116 1,117 1,119 1,121 1,123 1,125 1,126 1,128 1,130 1,132 1,133 1,135 1,137 1,139 1,140 1,142 1,144 1,145 1,147 1,149 1,150 1,152 1,153 1,155 1,157 1,158 1,160 1,162 1,163 1,165 1,166 1,168 1,169 1,171 1,172 1,174 1,175 1,177 1,179 1,180 1,182 1,183 1,185 1,186 1,188 1,189 0,09790 0,09938 0,1009 0,1023 0,1038 0,1052 0,1066 0,1080 0,1095 0,1109 0,1123 0,1136 0,1150 0,1163 0,1177 0,1190 0,1203 0,1216 0,1230 0,1243 0,1255 0,1268 0,1280 0,1293 0,1306 0,1318 0,1330 0,1343 0,1354 0,1366 0,1379 0,1391 0,1402 0,1414 ' 0,1426 0,1437 0,1448 0,1460 0,1471 0,1482 - 0,1494 . 0,1505 0,1516 0,1527 0,1538 0,1548 0,1559 0,1570 0,1580 0,1591 136
Продолжение прилож. 8 яр й - 1,4 Л = 1.33 ПР < у г а 11 н* t н 1 £ **• | [ t—ч 2,01 1,221 0,1808 1. 191 0,1602 2,51 2,02 1,223 0,1820 1,192 0,1612 2,52 2,03 1,225 0,1832 1,194 0,1622 2,53 2,04 1,226 1,1843 1,195 0,1633 2,54 2,05 1,227 0,1854 1, 197 0,1643 2,55 2,06 1,229 0,1866 1,198 0,1653 2,56 2,07 1,231 0,1877 1,200 0,1663 2,57 2,08 1,233 0,1888 1,201 0,1673 2.58 2,09 1,234 0,1899 1,202 0,1683 2,59 2,10 1,236 0,1910 1,204 0,1693 2,60 2,11 1,238 0,1921 1,205 0,I703 2,61 2,12 1,240 0,1932 1,207 0.1713 2,62 2,13 1,241 0,1943 1,208 0,1722 2,63 2,14 1,243 0,1954 1,209 0,1732 2,64 2,15 1,245 0,1964 1,211 0,1742 2,65 2,16 1,246 0,1975 1,212 0,1751 2,66 2,17 1. 247 0,1986 1,214 0,1761 2,67 2,18 1,249 0,1996 1,215 0,1770 2,68 2,19 1,251 0,2007 1,216 0,1780 2,69 2,20 1,252 0,2017 1,218 0,1789 2,70 2,21 1,254 0,2027 1,219 0,1798 2,71 2,22 1,256 0,2038 1,22! 0,1808 2,72 2,23 1,257 0,2048 1,222 0,1817 2,73 2,24 1,259 0,2058 1,223 0,1826 2,74 2,25 1,261 0,2068 1,225 0,1835 2,75 2,26 1,263 0,2078 1,226 0,1844 2,76 2,27 1,264 0,2088 1,227 0,1853 2,77 2,28 1,266 0,2098 1,229 0,1862 2,78 2,29 1,267 0,2108 1,230 0,1870 2,79 2,30 1,269 •0,2118 1,231 0,1880 2,80 2,31 1,271 0,2128 1,233 0,1889 2,81 2,32 1,272 0,2137 1,234 0,1898 2,82 2,33 1,274 0,2147 1,235 0,1906 2.83 2,34 1,275 0,2156 1,237 0,1915 2,84 2,35 1,276 0,2166 1,238 0,1924 2,85 2,38 1,277 0,2176 1, 239 0,1932 2,86 2.37 1,279 0,2185 1,241 0,1941 2,87 2,38 1,281 0,2194 1,242 0,1949 2,88 2,39 1,282 0,2204 1,243 0,1958 2,89 2,40 1,284 0,2213 1,245 0,1966 2,90 2,41 1,285 0,2222 1,246 0,1974 2,91 2,42 1,287 0,2231 1,247 0,1982 2,92 2,43 1,289 0,2241 1,249 0,1991 2,93 2,44 1,290 0,2250 1,250 0,I999 2,94 2,45 1,292 0,2259 1,251 0,2007 2,95 2,46 1,293 0,2268 1,252 0,2015 2,96 2,47 1,295 0,2277 1,254 0,2023 2,97 2,48 1,296 0,2286 1,255 0,2031 2,98 2,49 1,298 0,2294 1,256 0,2039 2,99 2,50 1,299 0,2302 1,257 0,2047 3,00 й = 1,4 k = 1,33 J 1 £ И %* *- 1 41 2 *-* 1 1 1,301 0,2312 1,259 0,2055 1,302 0,2321 1,260 0,2063 1,304 0,2330 1,261 0,2071 1,305 0,2338 1,262 0,2078 1,306 0,2346 1,264 0,2086 U308 0,2355 1,265 0,2094 1,310 0,2363 1,266 0,2102 1,311 0,2372 1,267 0,2110 1,312 0,2381 1,269 0,2117 1,314 0,2390 1,270 0,2125 1,315 0,2398 1,271 0,2132 1,317 0,2406 1,272 0,2140 1,318 0,2414 1,274 0,2148 1,319 0,2422 1,275 0,2155 1,321 0,2430 1,276 0,2162 1,322 0,2438 1,277 0,2170 1,324 0,2446 1,278 0,2177 1,325 0,2454 1,280 0,2185 1,327 0,2463 1,281 0,2192 1,328 0,2471 1,282 0,2199 1,330 0,2479 1,283 0,2206 1,331 0,2487 1,284 0,2213 1,332 0,2494 1,285 0,2220 1,334 0,2301 1,286 0,2227 1,335 0,2510 1,288 0,2235 1,337 1,338 0,2518 0,2525 1,289 1,290 1,291 1,292 0,2242 0,2249 1,389 0,2533 0,2255 1,341 0,2541 0,2262 1,342 0.2549 1,294 0,2269 1,343 0,2556 1,295 0,2276 1,345 0,2565 1,296 0,2283 1,346 0,2572 1,297 0,2290 1,347 0,2578 1,298 0,2297 1,349 0,2585 1,299 0,2303 1,350 0,2593 1,301 0,2310 1,351 0,2600 1,302 0,2317 1,353 0.2608 1,303 0,2324 1,354 0,2616 1,304 0,2331 1,355 0,2623 1,305 0,2337 1,357 0,2630 1,306 0,2344 1,358 0,2637 1,307 0,2350 1,360 0,2644 1,308 0,2357 1,361 0,2651 1,309 0,2363 1,362 0,2658 1,310 0,2370 1,363 0,2665 1,312 0,2376 1,365 0,2673 1,313 0,2382 1,366 0,2680 1,314 0,2389 1,367 0,2687 1,315 0,2395 1,369 0,2694 1,316 0,2402 137
Продолжение прнлож. 8 k - 1.4 ft = l,33 k = 1,4 А <=1,33 1 7 7 7 р ле & К 11 1 «to 1 о. Я 11 ' | О) 1 * р ле d 1-1 | «и 1 ла а £ II г-1 | д 3,01 1,370 0,2700 1,317 0,2407 3,51 1,432 0,3014 1,369 0,2694 : 3,02 1,371 0,2707 1,318 0,2414 3,52 1,433 0,3019 1,370 0,2699 । 3,03 1,373 0,2715 1,319 0,2422 3,53 1,434 0,3025 1,371 0,2705 3,04 1,374 0,2722 1,320 0,2427 3,54 1,435 0,3031 1,372 0,2710 3,05 1,375 0,2729 1,321 0,2433 3,55 1,436 0,3037 1,373 0,2715 3,06 1,377 0,2736 1,322 0,2439 3,56 1,437 0,3042 1,374 0,2720 3,07 1,378 0,2743 1,323 0,2446 3,57 1,438 0,3048 1,375 0,2725 3,08 1,379 0,2749 1,325 0,2450 3,58 1,439 0,3053 1,376 0,2730 3,09 1,380 0,2755 1,326 0,2457 3,59 1,441 0,3059 1,377 0,2736 3,10 1,381 0,2761 1,327 0,2463 3,60 1,442 0,3064 1,378 0,2741 3,11 1,383 0,2768 1,328 0,2470 3,61 1,443 0,3070 1,378 0,2746 3,12 1,385 0,2775 1,329 0,2477 3,62 1,444 0,3076 1,379 0,2751 3,13 1,386 0,2782 1,330 0,2482 3,63 1,445 0,3082 1,380 0,2756 3,14 1,387 0,2788 1,331 0,2487 3,64 1,446 0,3087 1,381 0,2761 3,15 1,388 0,2795 1,332 0,2494 3,65 1,447 0,3092 1,382 0,2766 3,16 1,390 0,2802 1,333 0,2499 3,66 1,449 0,3097 1,383 0,2771 . 3,17 1,391 0,2809 1,335 0,2504 3,67 1,450 0,3102 1,384 0,2776 3,18 1,392 0,2815 1,336 0,2511 3,68 1,451 0,3108 1,385 0,2781 3,19 1,393 0,2821 1,337 0,2518 3,69 1,452 0,3114 1,386 0,2786 3,20 1,394 0,2827 1,338 0,2524 3,70 1,453 0,3119 1,387 0,2791 3,21 1,395 0,2834 1,339 0,2529 3,71 1,454 0,3124 1,388 0,2795 3,22 1,396 0,2840 1,340 0,2536 3,72 1,455 0,3129 1,389 0,2799 3,23 1,398 0,2846 1,341 0,2541 3,73 1,456 0,3134 1,390 0,2804 3,24 1,399 0,2852 1,342 0,2546 3,74 1,458 0,3139 1,391 0,2809 3,25 1,401 0,2859 1,343 0,2553 3,75 1,459 0,3145 1,392 0,2814 3,26 1,402 0,2865 1,344 0,2558 3,76 1,460 0,3150 1,393 0,2819 3,27 1,403 0,2871 1,345 0,2563 3,77 1,461 0,3156 1,393 0,2824 3,28 1,404 0,2878 1,346 0,2570 3,78 1,462 0,3161 1,394 0,2829 3,29 1,405 0,2885 1,347 0,2575 3,79 1,463 0,3166 1,395 0,2834 3,30 1,406 0,2891 1,348 0,2580 3,80 1,464 0,3171 1,396 0,2837 3,31 1,408 0,2897 1,349 0,2587 3,81 1,466 0,3176 1,397 0,2842 3,32 1,409 0,2903 1,350 0,2592 3,82 1,467 0,3181 1,393 0,2847 3,33 1,410 0,2909 1,351 0,2597 3,83 1,458 0,3186 1,399 0,2852 3,34 1,411 0,2914 1,352 0,2604 3,84 1,469 0,3191 1,400 0,2957 3,35 1,413 0,2920 1,353 0,2609 3,85 1,470 0,3197 1,401 0,2862 3,36 1,414 0,2927 1,354 0,2614 3,86 1,471 0,3202 1,402 0,2865 3,37 1,415 0,2933 1,355 0,2619 3,87 1,472 0,3206 1,402 0,2870 3,38 1,416 0,2939 1,356 0,2625 3,88 1,473 0,3211 1,403 0,2875 3,39 1,418 0,2945 1,357 0,2631 3,89 1,474 0,3216 1,404 0,2880 3,40 1,419 0,2950 1,358 0,2635 3,90 1,475 0,3222 1,405 0,2885 3,41 1,420 0,2956 1,359 0,2642 3,91 1,476 0,3227 1,406 0,2889 3,42 1,421 0,2963 1,360 0,2647 3,92 1,477 0,3231 1,407 0,2893 3,43 1,422 0,2969 1,361 0,2652 3,93 1,478 0,3236 1,408 0,2898 3,44 1,423 0,2975 1,362 0,2659 3,94 1,479 0,3241 1,409 0,2903 3,45 1,424 0,2981 1,363 0,2664 3,95 1,480 0,3245 1,410 0,2906 3,46 1,426 0,2986 1,364 0,2669 3,96 1,482 0,3250 1,411 0,2911 3,47 1,427 0,2992 1,365 0,2674 3,97 1,483 0,3256 1,412 0,2916 3,48 1,428 0,2997 1,366 0,2679 3,98 1,484 0,3261 1,413 0,2920 3,49 1,429 0,3003 1,367 0,2684 3,99 1,485 0,3266 1,413 0,2925 3,50 1,430 0,3008 1,368 0,2689 4,00 1,486 0,3270 1,414 0,2929 138
Продолжение прилож. 8 k = 1/4 k 1,33 7 лу р К II 4я* 1 СХ II *-j ^-1 | Cb 1 4,10 1,498 0,3322 1,424 0,2977 4,20 1,509 0,3373 1,431 0,3012 4,30 1,519 0,3417 1,440 0,3056 4,40 1,528 0,3455 1,448 0,3095 4,50 1,537 0,3494 1,456 0,3132 4,60 1,547 0,3535 1,464 0,3171 4,70 1,557 0,3578 1,472 0,3206 4,80 1,566 0,3614 1,480 0,3244 4,90 1,576 0,3654 1,488 0,3280 5,00 1,585 0,3692 1,495 0,3311 5,10 1,594 0,3723 1,503 0,3347 5,20 1,603 0,3757 1,510 0,3378 5,30 1,612 0,3796 1,517 0,3408 5,40 1,620 0,3827 1,525 0,3442 5,50 1,628 0,3856 1,531 0,3469 5,60 1,637 0,3891 1,539 0,3503 5,70 1,646 0,3925 1,545 0,3527 5,80 1,654 0,3955 1,552 0,3557 5,90 1,662 0,3983 1,559 0,3587 6,00 1,670 0,4012 1,565 0,3610 6,10 1,678 0,4038 1,571 0,3635 6,20 1,686 0,4068 1,579 0,3667 6,30 1,693 0,4094 1,584 0,3687 6,40 1,701 0,4121 1,591 0,3715 6,50 1,709 0,4148 1,596 0,3734 6,60 1,716 0,4172 1,603 0,3762 6,70 1,724 0,4199 1,609 0,3784 6,80 1,731 0,4223 1,614 0,3805 6,90 1,737 0,4243 1,621 0,3831 7,00 1,745 0,4269 1,627 0,3854 7,10 1,752 0,4291 1,632 0,3872 7,20 1,760 0,4318 1,638 0,3895 7,30 1,766 0,4338 1,644 0,3918 7,40 1,773 0,4360 1,649 0,3936 7,50 1,780 0,4382 1,655 0,3958 7,60 1,786 0,4403 1,660 0,3976 7,70 1,793 0,4423 1,665 0,3994 7,80 1,800 0,4445 1,671 0,4016 7,90 1,806 0,4462 1,677 0,4038 8,00 1,813 0,4484 1,682 0,4054 8,10 1,819 0,4502 1,687 0,4072 8,20 1,826 0,4524 1,691 0,4087 8,30 1,832 0,4542 1,697 0,4108 8,40 1,839 0,4562 1,702 0,4124 8,50 1,845 0,4580 1,707 0,4141 8,60 1,851 0,4597 1,713 0,4163 8,70 1,857 0,4614 1,718 0,4179 8,80 1,864 0,4635 1,722 0,4192 8,90 1,869 0,4649 1,727 0,4210 9,00 1,876 0,4669 1,733 0,4229 10,60 10,70 10,80 10,90 11,00 9,10 9,20 9,30 9,40 9,50 12,60 12,70 12,80 12,90 13,00 12,10 12,20 12,30 12,40 12,50 13,10 13,20 13,30 13,40 13,50 10,10 10,20 10,30 10,40 10,50 13,60 13,70 13,80 13,90 14,00 9,60 9,70 9,80 9,90 10,00 11,60 11,70 11,80 11,90 12,00 11,10 11,20 11,30 11,40 11,50 ЛР k= 1.4 k = 1.33 7 •йг а, II to <-1 1 7 « а* сх К II to w | to 1 1,881 1,886 1,893 1,899 1,905 1,911 1,916 1,921 1,926 1,932 1,937 1,943 1,948 1,954 1,961 1,965 1,970 1,975 1,980 1,986 1,991 1,995 2,001 2,007 2,011 2,016 2,021 2,027 2,031 2,035 2,040 2,044 2,050 2,055 2,060 2,063 2,069 2,072 2,079 2,082 2,088 2,091 2,096 2,101 2,106 2,111 2,114 2,118 2,121 2,127 0,4684 0,4697 0.4718 0.4734 0,4746 0,4766 0,4781 0,4794 0,4808 0,4828 0,4838 0,4856 0,4866 0,4882 0,4901 0,4911 0,4924 0,4937 0,4949 0,4965 0,4977 0,4988 0,5003 0,5017 0,5027 0,5039 0,5052 0,5067 0.5077 0,5086 0,5097 0,5106 0,5123 0,5134 0,5146 0,5152 0,5167 0,5174 0,5191 0,5197 0,5212 0,5217 0,5234 0,5240 0,5251 0,5263 0,5269 0,5278 0,5285 0,5298 1,738 1,742 1,746 1,750 1,755 1,761 1.765 1,770 1,774 1,778 1,782 1,786 1,791 1,796 1,801 1,805 1,808 1,812 1,817 1,821 1,826 1,828 1,833 1,837 1,841 1,845 1,849 1,854 1,858 1,862 1,865 1,868 1,871 1,875 1,879 1,884 1,888 1,892 1,895 1,899 1,902 1,905 1,910 1,914 1.917 1,920 1,923 1,927 1,932 1,935 0,4246 0,4259 0,4272 0,4285 0,4302 0,4321 0,4334 0,4351 0,4364 0,4376 0,4389 0,4401 0,4416 0,4433 0,4448 0,4460 0,4496 0,4508 0,4524 0,4530 0,4545 0,4556 0,4567 0,4580 0,4591 0,4606 0,4619 0,4630 0,4638 0,4647 0,4654 0,4667 0,4678 0,4692 0,4703 0,4716 0,4723 0,4734 0,4742 0,4751 0,4764 0,4775 0,4783 0,4792 0,4800 0,4811 0,4824 0,4832 139
Продолжение прилож. 8 лр k = 1,4 fr = 1,33 ЯР k = 1,4 k = 1.33 р Н* 1 f—1 1 a £ 1 1 * a К 11 T—< | to д 1 a n 11 2 14,10 14,20 14,30 14,40 14,50 14,60 14,70 14,80 14,90 15,00 15,10 15,20 15,30 15,40 15,50 15,60 15,70 15,80 15,90 16,00 16,10 16,20 16,30 16,40 16,50 16,60 16,70 16,80 16,90 17,00 17,10 17,20 17,30 17,40 17,50 17,60 17,70 17,80 17,90 18,00 18,10 18,20 18,30 18,40 18,50 18,60 18,70 18,80 18,90 19,00 2,131 2,136 2,140 2,146 2,150 2,152 2,156 2,161 2,166 2,170 2,173 2,177 2,181 2,186 2,190 2,195 2,199 2,203 2,207 2,210 2,214 2,218 2,221 2,226 2,231 2,234 2,238 2,241 2,245 2,249 2,254 2,258 2,261 2,264 2,268 2,271 2,276 2,279 2,283 2,287 2,290 2,293 2,298 2,300 2,303 2,307 2,311 2,315 2,319 2,321 0,5308 0,5319 0,5327 0,5340 0,5349 0,5353 0,5362 0,5373 0,5384 0,5392 0,5398 0,5412 0,5416 0,5426 0,5434 0,5444 0,5453 0,5457 0,5469 0,5475 0,5484 0,5491 0,5497 0,5509 0,5518 0,5524 0,5531 0,5537 0,5550 0,5553 0,5558 0,5571 0,5577 0,5581 0,5590 0,5597 0,5607 0,5612 0,5616 0,5628 0,5633 0,5639 0,5648 0,5652 0,5658 0,5665 0,5673 0,5680 0,5688 0,5692 1,937 1,941 1,945 1,948 1,951 1,954 1,958 1,962 1,964 1,968 1,971 1,973 1,977 1,981 1,984 1,987 1,991 1,994 1,995 2,000 2,003 2,005 2,009 2,011 2,015 2,018 2,021 2,024 2,028 2,030 2,032 2,037 2,039 2,042 2,045 2,047 2,051 2,054 2,056 2,060 2,062 2,065 2,068 2,070 2,074 2,076 2,080 2,082 2,084 2,087 0,4838 0,4848 0,4859 0,4866 0,4874 0,4884 0,4893 0,4903 0,4907 0,4918 0,4926 0,4931 0,4942 0,4962 0,4959 0,4968 0,4977 0,4984 0,4991 0,5000 0,5006 0,5014 0,5022 0,5027 0,5037 0,5044 0,5052 0,5059 0,5070 0,5074 0,5079 0,5091 0,5095 0,5102 0,5110 0,5115 0,5125 0,5132 0,5136 0,5146 0,5150 0,5157 0,5165 0,5169 0,5179 0,5184 0,5193 0,5197 0,5202 0,5208 19,10 19,20 19,30 19,40 19,50 19,60 19,70 19,80 19,90 20,00 20,10 20,20 20,30 20,40 20,50 20,60 20,70 20,80 20,90 21,00 21,10 21,20 21,30 21,40 21,50 21,60 21,70 21,80 21,90 22,00 22,10 22,20 22,30 22,40 22,50 22,60 22,70 22,80 22,90 23,00 23,10 23,20 23,30 23,40 23,50 23,60 23,70 23,80 23,90 24,00 2,325 2,328 2,331 2,335 2,339 2,341 2,343 2,348 2,352 2,356 2,359 2,362 2,365 2,369 2,371 2,374 2,380 2,382 2,385 2,389 2,391 2,395 2,399 2,401 2,404 2,408 2,411 2,414 2,418 2,420 2,422 2,427 2,430 2,433 2,436 2,440 2,442 2,445 2,448 2,451 2,454 2,458 2,460 2,462 2,466 2,469 2,472 2,475 2,479 2,481 0,5699 0,5705 0,5711 0,5717 0,5725 0,5728 0,5732 0,5741 0,5749 0,5756 0,5762 0,5766 0,5771 0,5779 0,5782 0,5787 0,5798 0,5802 0,5807 0,5815 0,5818 0,5824 0,5832 0,5835 0,5840 0,5846 0,5852 0,5857 0,5864 0,5868 0,5871 0,5879 0,5885 0,5889 0,5895 0,5901 0,5905 0,5910 0,5915 0,5920 0,5925 0,5932 0,5935 0,5939 0,5945 0,5949 0,5956 0,5960 0,5967 0,5970 2,089 2,093 2,096 2,098 2,101 2,104 2,107 2,109 2,112 2,114 2,116 2,119 2,122 2,124 2,127 2,129 2,133 2,136 2,138 2,140 2,143 2,145 2,148 2,151 2,153 2,155 2,158 2,161 2,163 2,165 2,168 2,170 2,173 2,176 2,178 2,180 2,183 2,185 2,187 2,189 2,192 2,194 2,197 2,199 2,202 2,204 2,206 2,208 2,211 2.214 0,5214 0,5222 0,5228 0,5234 0,5240 0,5247 0,5254 0,5258 0,5264 0,5269 0,5274 0,5280 0,5287 0,5291 0,5298 0,5302 0,5312 0,5319 0,5323 0,5327 0,5333 ; 0,5338 0,5344 0,5351 0,5355 0,5360 0,5366 0,5373 0,5377 0,5382 0,5387 0,5392 0,5398 0,5405 0,5409 0,5414 0,5419 0,5424 0,5428 0,5433 0,5438 0,5442 0,5448 0,5453 0,54-59 0,5463 0,5467 0,5470 0,5477 0,5484 140
Продолжение прилож. 8 лр k ~ 1,33 ЯР А = 1,4 А = 1,33 7 •« л; & К II w | а* 1 -Ч 1— 1 .. d«-=3 . ч 1—я й II 1 24,10 24,20 24,30 24.40 24,50 2,483 2,487 2,490 2,492 2,495 0,5973 0,5979 0,5984 0,5987 0,5993 2,216 2,218 2,220 2,222 2,224 0,5488 0,5491 0,5496 0,5500 0,5505 24,60 24,70 24,80 24,90 25,00 2,409 2,501 2,503 2,508 2,510 0,5999- 0,6002 0,6004 0,6013 0,6016 2,226 2,228 2,230 2,234 2,236 0,5509 0,5512 0,5516 0,5524 0,5528 ПРИЛОЖЕНИЕ 9. Таблица стандартной атмосферы (ГОСТ 4401—64) Я, км Ри. дан/см* Рц, кгс/см* 7К. К а, м/с -0,5 1,07523 1,09606 291,42 342,20 0 1,01360 1.03323 288,15 340 28 0,5 0,95486 0.97Й35 284,90 338,36 1,0 0,89907 0,91648 281,65 336,43 1.5 0,84595 0,86233 278,40 334,48 2,0 0,79525 0,81065 275,14 332,52 2,5 0,74719 0,76166 271,89 330,55 3,0 0,70149 0,71508 268,64 328,56 3,5 0,65797 0,67071 265,38 326,56 4,0 0,61677 0,62836 262,13 324,56 4.5 0,57769 0,68888 258,88 322,64 5,0 0,54064 0,55111 255,63 320,51 5,5 0,50552 0,51531 252,38 318,47 6,0 0,47229 0,48144 249,13 316,41 6,5 0,44084 0,44938 245,88 314,34 7,0 0,41112 0,41908 242,63 312,25 7,5 0,38303 0,39045 239,38 310,15 8,0 0,35660 0,36351 236,14 308,05 8,5 0,33159 0,33801 232,89 305,92 9,0 0,30801 0,31398 229,64 303,78 9,5 0,28588 0,29142 226,40 301.63 10,0 0,26500 0,27013 223,15 299,45 . 10,5 0,24537 0,25012 219,90 297,27 11,0 0,22697 0,23137 216,66 295,07 11,5 0,20984 0,21390 216,66 295,07 12 0,19397 0,19773 216,66 295,07 12,5 0,17932 0,18279 216,66 29-5,07 141
ЛИТЕРАТУРА 1. Ana шев М. Д. Теплоемкость технических газов. АН СССР, 1957, (Труды лабо- ратории двигателей, Выл. III). 2. Вукалович М. П., Кириллин В. А., Ремизов С. А., Силец- к и й В. С., Т и м □ ф е е в В. И. Термодинамические свойства газов. М., Машгиз, 1953. 3. В а р га фт и к Н. Б. Справочник по теплофнзическим свойствам газов и жидко- стей. М., Физматгиз, 1963. 4. Дорофеев В. М. Термодинамический расчет ВРД с помощью диаграмм л— I- функций. Куйбышев, Изд. КуАИ, 1968. 5. Дубов к ин Н. Ф. Справочник по углеводородным топливам я их продуктам сго- рания. М., Госэнергоиздат, 1962. 6. К о т л я р И. В. Тепловая диаграмма для воздуха и продуктов сгорании. Киев, Машгиз, 1951. 7. Масленников М. М., Б е к л и Ю. Г., Ша л ь ма н Ю. И. Газотурбинные двигатели для вертолетов. М., «Машиностроение», 1969. 8. Маслов В. Г. Выбор параметров и термодинамический расчет авиационных ГТД. Куйбышев, Изд. КуАИ, 1970- 9. Марков Н. Й., Бакулев В. И. Расчет высотно-скоростных характеристик турбореактивных двигателей. М., Обороигиз, 1960. 10. Реактивные двигатели. Под род. О. Е. Ланкастера. Т. XII, серия «Аэродинамика больших скоростей и реактивная техника», Воениздат, 1962. 11. Р и в к и н С. Л. Термодинамические свойства газов., М.—Л., «Энергия», 1964. 12. Стечкин Б. С. и др. Теория реактивных двигателей. Ч. II, М-, Обороигиз, 1958; ч. I, 1966. 13. Таблицы термодинамических свойств газов. ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского, М.> Гос- энергоиздат, 1953. 14. Ф и ш б е й н Б. Д., Первышин Н. В, Методика расчета влиянии влажности атмосферного воздуха на характеристики турбовентиляторного двигателя. «Известия вузов. Авиационная техника», 1967, № 2. 15. X е м м и н г Р. В. Численные методы для научных работников и инженеров. М. «Наука», 1972. 16. Холщевников К- В. Некоторые вопросы теории и расчета ТРД. М., Оборон- гиз, 1960. 17. Gas Turbine, Cas Charts Research Memorandum G-44, Bureau of Ships Navy Depart- ment, 1944. 18. V insent E. T. The Theory and Design of Gas Turbines and Jet Eugines,New York, 1950.
ОГЛАВЛЕНИЕ Обозначения........................................................................ 3 Введение .......................................................................... ® Глава 1. Термодинамические соотношения для газов с переменной теплоемкостью и рабочий процесс ГТУ .................................................... 8 I. Количественное влияние температуры, давления ы влагосодержания на тепло- 8 емкость воздуха и продуктов сгорания ГТУ................................. 2. Основные уравнения процессов и термодинамические свойства продуктов сго- ₽ания углеводородных топлив ГТУ............................................. 14 асчет процессов ГТУ с помощью термодинамических функций л—i—s ... 17 4, Особенности расчета расхода топлива в камере сгорания ГТУ с учетом влаж- ности атмосферного воздуха ................................................. 19 Глава 11. Термо газолинами чески й расчет ГТУ................................... 24 5. Исходный термогазодинамическнй расчет ГТУ при постоянных средних тепло- емкостях процессов ......................................................... 25 6. Исходный термогазодинамнческий расчет ГТУ с учетом переменной теплоем- кости с помощью л—I—з-фупкций .............................................. 30 7- Методические особенности расчета характеристик ГТУ . .................... 32 8. Методические особенности учета влажности атмосферного воздуха при термо- газодипамическях расчетах ГТУ ........................................... 35 9. Особенности программирования термогазодиншкческих расчетов ГТУ на ЭЦВМ с использованием термодинамических функций л i—s...................... 38 Глада Ш. Расчет характеристик ГТУ яри сухом и влажном атмосферном воздухе с помощью таблиц л—i—з..............................................г......... 42 10. Методика расчета характеристик ГТУ....................................... 42 II. Методика расчета таблиц термодинамических функций я—i—s.................. 48 12. Таблицы л—i—s для продуктов сгорания углеводородного топлива в сухом воздухе п для сухого воздуха ................................................ 50 Продукты сгорания при: а = 1,0 (с. 50), а — 4,0 (с. 51) Сухой воздух а = оо (с. 53) 13. Таблицы л—х—s для продуктов сгорания углеводородного топлива во влаж- ном воздухе, для влажного воздуха и водяного пара ........................... 55 Продукты сгорания при: а = 1,0, d = 0,04 (с. 55), d = 0,08 (с. 57), d — 0,15 (с. 59); а = 4,0, d = 0,04 (с. 60), d = 0,08 (с. 62), d = 0,15 (с. 64) Влажный воздух: сх = оо, d = 0,04 (с. 66), d = 0,08 (с. 67); d - 0,15 (с. 69) Водяной пар (с. 71) Глава /V. Расчет характеристик ГТУ при сухом и влажном атмосферном воздухе с помощью я—(—Г-диаграмм........................................... 73 14. Методика расчета ....................................................... 73 15. ат—i—T-диаграммы для сухого воздуха (сс = оо)........................... 90 16. л —Г—Т-диаграммы для продуктов сгорания углеводородного топлива при а = 4 в 4=0 ..................................................... ЮЗ Приложение 1. Диаграмма для определения относительного расхода топлива ГТУ при сухом атмосферном воздухе ......................................... 124 Приложение 2. Относительное изменение величины расхода топлива ГТУ в зависимости от влагосодержания атмосферного воздуха: —— = / (rf) . . . 127 Ят 143
Приложение 3. Зависимость изобарной теплоемкости сухого воздуха и про- дуктов сгорании углеводородного топлива от температуры.................. 128 Приложение 4. Зависимость показателя адиабаты сухого воздуха и продук- тов сгорания углеводородного топлива от температуры . . . . ............ 130 Приложение 5. Относительное изменение газовой постоянной, показателей адиабаты воздуха и продуктов сгорания углеводородного топлива в завзсимости от илагосодержанпя ..................................................... 132 Прял о ж е н не <5. Поправочные коэффициенты к критериям подобия для компрес- соров и турбин, учитывающие влажность атмосферного воздуха.............. 133 Приложение 7- Изменение влагоседержания в зависимости от 'температуры, давления и относительной влажности атмосферного воздуха................. 135 Приложение 8. Таблицы для расчетной оценки процессов сжатия и расшире- ния в ГТУ .............................................................. 136 Приложение 9. Таблица стандартной атмосферы .............................. 141 Список литературы ...................................................... 142 Коллектив а и т о р о д ТЕРМОГАЗОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОТУРБИННЫХ СИЛОВЫХ УСТАНОВОК Редактор яздатольства В. В. Быстрицкая Технические редакторы: Д, Д. Злькинд, А. М. Калтыеича Корректор Я, Бсрейиш Переплет художника Б- Б, Тор^йг^й Сдано в набор 12/11 1073 г. Подписано к печати 11/1X 1973 г. T-12Q98 Формат 70 X 1007м бумага К? 3. Усл пс^ Л- 11J Уч.-нзд* я- 13,15 Тираж 3000 ^кз. ЗйК. № 2А1 Цена 1 р- 45 к. Издательство «МАШИНОСТРОЕНИЕ», 107885* Москва. Б-78. i-й Басманный пер., 3 Ленинградская типография X? G Союзполиграфпрома прн Государственном Комитете Сонета Мпнистрон СССР по делам издательств, полиграфия и княждай торговли 193IM, Ленинград, ул. Моисеев ко, 10