В декабре 1954 г. при комбинате был
пущен в эксплуатацию холодильник. Вначале
цех дефростации располагался во временных
неприспособленных помещениях I этажа и в
подвале. В дальнейшем были построены
колбасный завод и мясо-мучной корпус с новым
цехом дефростации, расположенным на трех
этажах, производительностью 300 т мяса в
сутки.
G момента пуска холодильника произошли
большие изменения в его техническом
оснащении: смонтированы элеваторы для подъема
мяса на подвесные пути, горизонтальные и
наклонные конвейеры, сконструированы моечная
машина для троллеев и установка для
промывки мяса.
Закончен монтаж штанговых конвейеров в
накопителе дефростера. Это позволит
повысить производительность труда, культуру
производства, облегчить труд рабочих.
За 10 лет на холодильнике внедрено более
150 рационализаторских предложений с общим
экономическим эффектом 85 тыс. руб.
В последнее время развернулось движение
за экономию мясного сырья. В 1968 г.
благодаря правильному штабелированию, укрытию
и снегованию штабелей, соблюдению
требуемых режимов хранения мяса естественная
убыль сократилась на 140 т.
Сейчас инженерно-технические работники
холодильника и рационализаторы заняты ре-
Отсутствие научно обоснованных
рекомендаций по типам зданий,
объемно-планировочным и конструктивным решениям, а также по
размещению холодильников отрицательно
сказалось на качестве проектов, особенно
типовых, по которым в основном
осуществляется строительство холодильников в нашей
стране. Анализ действующих типовых проектов
показал, что технический уровень и структура
запроектированных объектов не отвечают
современным направлениям в области
промышленного строительства и эксплуатации
производственных зданий.
Для современного строительства
характерно блокирование различных производств,
создание крупных промышленных узлов и
комплексов, что дает высокий экономический
эффект. Стоимость строительства комплексов по
сравнению со стоимостью строительства от-
шением вопроса механизации выгрузки мяса
из вагонов.
Включившись в социалистическое
соревнование за достойную встречу 100-летия со дня
рождения В. И. Ленина, коллектив
холодильника успешно выполняет плановые задания по
приемке грузов и обеспечению заводов
сырьем. Социалистические обязательства и план
1969 г. по приемке сырья выполнены
досрочно.
Отлично трудится, выполняя
производственное задание на 120—125%, бригада имени
50-летия Октября: П. Г. Безимова, грузчики
П. И. Сурайкин, Ф. Ф. Крупнов, В. А. Филин,
В. П. Борисов, И. А. Мещеряков, А. Я. Чуви-
ковский, В. М. Мягков, Б. И. Воробьев, И. С.
Гаврилов, И. И. Смолин и многие другие.
Более 40 грузчиков холодильника выполнили
пятилетний план за 3,5 года и сейчас работают
в счет 1971 г.
За хорошие производственные показатели
передовики производства отмечены премиями,
награждены значками «Отличник мясной
промышленности СССР», «Отличник мясной
промышленности РСФСР» и почетными
грамотами комбината.
В настоящее время коллектив холодильника
борется за присвоение ^ему почетного звания
«Коллектив коммунистического труда» и есть
все основания полагать, что он с честью
справится с поставленной задачей.
дельно расположенных предприятий
снижается на 10—15%, эксплуатационные расходы —
на 20—25%. При этом создаются наиболее
благоприятные условия для внедрения
индустриальных способов производства
строительных работ, сокращаются их сроки и
повышается качество.
Действующими типовыми проектами и,
прежде всего, проектами распределительных
холодильников, на долю которых приходится
около 60% всей холодильной емкости, по-
прежнему предусматривается строительство
холодильников на отдельных площадках со
всеми подсобными службами, дорогами и
сооружениями без учета перспектив развития
городов и таких отраслей промышленности, как
пищевая и мясо-молочная. Кроме здания
холодильника (холодный склад), на площадке
размещаются еще 6—8 сооружений.
О новых архитектурно-строительных решениях зданий холодильников
Канд. техн. наук В. И. САФОНОВ
ЦНИИПромзданий
621.565:66.013.5
2

Плотность застройки колеблется от 17 до
27%. На 1 т емкости приходится от 1,9 до
13 м2 земельного участка. Это в 2—4 раза
больше, чем размеры земельных участков по
ряду индивидуальных проектов. Между тем
1 м2 земельного участка стоит от 10 до 20 руб.
Разнообразие объемно-планировочных и
конструктивных решений холодильников
одной и той же емкости (высота этажей 3,6;
4,8; 6,0 м, сетка колонн 6X6; 6X12; 6X18 м)
обусловило применение более 100
типоразмеров сборных железобетонных типовых и
нетиповых конструкций, причем даже при такой
обширной номенклатуре несущие и
ограждающие конструкции далеко не в полной мере
отвечают специфическим условиям
эксплуатации холодильников и индустриальным
методам производства строительных работ.
Возведение зданий холодильников по
типовым проектам требует больших затрат труда
E—7 чел-дней на 1 г емкости), особенно при
устройстве ограждающих конструкций, в том
числе кирпичных стен, перегородок, тепло- и
пароизоляции.
В последнее время типовыми проектами
почти не предусматриваются легкие конструкции
из дерева, металла, асбестоцемента и других
эффективных материалов. Согласно
большинству типовых проектов транспортные
операции выполняются в центральных вестибюлях
и коридорах. Опыт эксплуатации показывает,
что в этом случае значительно осложняется
производство грузовых работ, снижается (на
15—20%) производительность труда.
Как правило, здания строятся с мелкой
сеткой колонн, что очень неудобно для
эксплуатации. К тому же неизбежно расположение
несущих конструкций в зоне минусовых
температур, а это требует осуществления
несовершенного и несовместимого с режимом работы
холодильника подогрева грунта во избежание
его промерзания.
Архитектурный облик холодильников,
особенно одноэтажных, находится на низком
уровне и в типовых проектах не нашел своего
разрешения.
Архитектурно-строительные и
технологические решения типовых проектов не учитывают
климатических условий районов
строительства. Одни и те же решения применяются для
северных и южных районов, сухих и влажных.
При привязке типовых проектов
корректируются только толщина теплоизоляции
наружных стен и покрытий, а остальные решения и
элементы здания, на которые существенным
образом оказывают влияние климатические
условия, как например, конструкции
наружных стен и покрытий, генеральные планы,
состав и размещение оборудования и т. д.,
не меняются, вследствие чего увеличиваются
эксплуатационные расходы и стоимость
строительства.
Значительные недостатки имеют типовые
проекты холодильников емкостью 12, 25, 50,
125 и 300 т, которые предназначены для
строительства в небольших населенных пунктах, в
совхозах, колхозах, при глубинных масло- и
сырзаводах, рыбозаводах, рыбоприемных
пунктах и т. д.
При разработке типовых проектов мелких
холодильников следует применять легкие и
транспортабельные готовые сборные
конструкции и изделия. Однако в типовых проектах,
разработанных Гипрохолодом, Гипрорыбпро-
мом, проектным институтом Центросоюза,
применены тяжелые конструкции из сборного
железобетона, для перевозки и монтажа которых
требуются специальные автомашины и краны
грузоподъемностью не менее 5 г. Работы по
устройству стен, кровли, тепло- и
пароизоляции на месте строительства выполняются
кустарным способом.
Практика показывает, что осуществлять
строительство по таким проектам очень
сложно из-за отсутствия на местах необходимых
материалов, сборных железобетонных
изделий, подъемных кранов, транспорта.
Госстрой СССР поручил ЦНИИПромзда-
ний разработать рекомендации по улучшению
архитектурно-строительных решений зданий
холодильников. Была поставлена задача
определить структуру типовых проектов
холодильников, оптимальный тип здания с точки
зрения строительства и эксплуатации и наиболее
приемлемые объемно-планировочные и
конструктивные решения.
В связи с этим ЦНИИПромзданий, ВНИХИ,
Промтрансниипроект и ряд отраслевых
проектных институтов на основе отечественной и
зарубежной практики разработали проекты
для экспериментального строительства.
Результаты анализа показали следующее.
Производственно-хозяйственное
кооперирование и блокирование холодильников с
предприятиями пищевой, мясо-молочной
промышленности и торговли позволяет снизить
капиталовложения на 1 г емкости по сравнению с
отдельно стоящими холодильниками,
осуществляемыми по типовым проектам, до 10—15%.
Это подтверждает опыт строительства
холодильников в Геленджике и Нижнекамском.
С увеличением емкости холодильников
удельные капиталовложения на
общестроительные работы снижаются. В диапазоне
емкостей от 50 до 5000 т разница составляет
более 140 руб. за 1 т, от 5000 до 15000 т —
3

w
Ш5\
/
mi
V7J3
%B
mm
Mo
a*s\
sort
mm
111Д
80,S0
A.
73,97
/
/
/
19,5
A+6
//
//
A
/
/
U,90
,*
f?L
32,01
Б
m
5
89,<f8
дЖ
?jft8
73$?,
12.0
w
ВД
MOO
¦ -J\
78,80
У 1 ^ \7Щ
/ \ Awn 1
№20
\W
]Ш
A
13,7
6
\12J
\6
m
r
9,0
l Л U Ш IV V l A 11 III IV Y I ^1 II III IV Y
(с подвалом) Iс подвалом (сподЬалом) ЗтажМсть
Рис. 1. Влияние этажности и емкости на стоимость
строительства холодильников:
а — холодильники емкостью 4880—5615 т\ б —
холодильники емкостью 9640—11032 т; в — холодильники
емкостью 14376—15835 г;
А — стоимость земли и инженерного оборудования; Б—
стоимость общестроительных работ (холодный склад,
платформы); А+Б — суммарная стоимость в пенах
1955 г.
12 руб. для одноэтажных холодильников и
25 руб. для многоэтажных. Разница в
стоимости практически исчезает при емкостях более
15000 т (рис. 1).
Наиболее экономичны строительство и
эксплуатация одноэтажных холодильников.
Независимо от емкости стоимость и трудоемкость
их возведения оказываются ниже, чем
многоэтажных, даже с учетом стоимости
земельного участка. Объясняется это тем, что при
строительстве одноэтажных холодильников
представляется возможность шире
использовать легкие и дешевые конструкции и изделия
заводского изготовления.
Лучшие из одноэтажных зданий — однопро-
летные (рис. 2). Они удобны для
холодильников любой емкости. Отсутствие колонн на
платформах и в камерах хранения создает
необходимые условия для комплексной
механизации грузовых работ. Предварительные
результаты исследований состояния
промороженных грунтов под холодильниками
показывают, что в ряде случаев в однопролетных
зданиях можно намного упростить подогрев
грунта или вовсе отказаться от него.
Степень гибкости одноэтажных зданий
можно значительно увеличить, а последствия от
пучения грунтов резко уменьшить путем
использования сборно-разборных перегородок
подвесного типа.
р
L
Я «.
Rtmnnum? Г-*- И ~
Мим Н:¦:¦:*: esoso
f"\
JH
,.'.»' .".'*'.:,'<' •'.':
11
Ъ
^~0-~Tvfei
10
/
/ ...
^. Jk- ^_ -^
8
' \/
-JA
wm
^7
?Pr/<
rorcTweroTtfaw &&&&жвж/яг,&& ***m
1500 Я]
_J500_
->11
13 JO
pjjx^jy^^
\г'.,.,.^ Вариант Z
ЧА-М
Рис. 2. Рекомендуемые объемно-планировочные и конструктивные решения зданий холодильников:
/ — старона расширения; // — сторона блокирования с предприятиями пищевой, мясо-молочной
промышленности и торговли, машинное отделение и пр.; / — камеры хранения; 2 — морозилка; 3 —
автомобильная и железнодорожная закрытые платформы; 4 — соединительный коридор; 5 — лестницы; 6, 7 —
административно-бытовые и подсобные помещения; 8 — пояс стальной фермы; 9 — стальные балки;
10 — профилированный металлический лист; 11 — ПС-БС; 12 — асбестоцементные листы марки ВУ;
13 е^ маты минераловатные; 14 — подкладка из ПС-БС; 15 — плоский прессованный асбестоце-
нютгаый лист; 16 — защитная решетка; 17 — пароизоляция; 18 — металлический нательник; 19 —
битумная заливка.

Для одноэтажных зданий холодильников
целесообразно применять стальные несущие
конструкции консольного типа и
ограждающие конструкции из металлических
профилированных листов (рис. 3) с использованием в
качестве теплоизоляции пенополистирола
марки ПС-БС. При этом металлические листы
могут выполнять роль несущих элементов паро-
изоляции, а в ряде случаев и кровли.
Применение профилированных
металлических листов дает возможность устраивать
теплозащитные воздушные рубашки с внекамер-
ной локализацией внешних теплопритоков без
удорожания стоимости строительства.
На рис. 4 приведены данные о стоимости (в
ценах 1955 г.) общестроительных работ,
отнесенной к 1 т условной емкости (в стоимость
включены холодный склад, автомобильная и
железнодорожная платформы).
Как видно из рис. 4, стоимость по типовым
проектам превышает стоимость по
экспериментальным для холодильников емкостью 16;
10; 5 тыс. т в 1,5—2 раза.
По одному из экспериментальных проектов
(см. рис. 3) в настоящее время строится
холодильник емкостью 50 т в Калинине. Это
строительство подтверждает указанное выше
снижение стоимости.
Применение несущих конструкций
консольной схемы обусловлено необходимостью
исключения колонн на платформах. В нашей
стране довольно долгое время будут
эксплуатироваться вагоны различных габаритных
размеров. Наличие колонн затруднит разгрузку
и загрузку таких вагонов. Строительство
дебаркадеров обходится дорого. Кроме того, в
них трудно стабилизировать необходимую
температуру и соблюдать требуемые
санитарные условия при приеме и выдаче грузов.
Консольная схема позволяет отказаться от
устройства дебаркадеров. В этом случае
грузы из вагонов передаются непосредственно в
камеры хранения или в закрытые экспедиции
через проемы, которые можно сделать в
любом месте подвесной стены раздвижного типа.
Незначительно уступают по
технико-экономическим показателям здания одноэтажных
холодильников с покрытиями из предложенных
автором сборных элементов одинаковой
высоты, сопрягающихся в одной плоскости.
Такие конструкции осуществлены при
строительстве комплекса пищевых
предприятий в Геленджике. Их применение
дает возможность блокировать холодильники с
предприятиями пищевой, мясо-молочной
промышленности и торговли, получить камеры
шириной 12—15 м без колонн, гладкие
потолки и отказаться от укладки теплоизоляции
по верху покрытий. Эти конструкции обладают
высокими эксплуатационными и
архитектурно-строительными качествами, сочетают
несущие и теплоизоляционные функции,
позволяют более чем на 20% сократить затраты
труда при строительстве и на 10—13% снизить
против типовых решений приведенные
затраты по зданиям.
Более низкие технико-экономические
показатели у зданий с покрытиями из типовых
сборных железобетонных конструкций
балочного типа. Их применение приводит к
увеличению неиспользуемых объемов здания на
20—40%. Кроме того, в большинстве случаев
требуется устройство подвесных гладких
потолков, необходимость которых
обусловливается воздушными системами охлаждения и
режимом эксплуатации.
Для всех конструктивных схем в
качестве теплоизоляции рекомендуется пенополисти-
рол марки ПС-БС. Физико-механические
600
500
%400
3 300
200
100
50
75,0
h 50,0
\ 11 3,3
*5W7
120,0
№В,0\\
|
I
/^
I «О
/Ǥ
4-%
l Щ
1 ^
1 ^
J 3
I 5
/ ^t
XZOOJj/
jGJJtf/
I
Рис. З. Здание холодильника да профилированных
стальных листов.
16000 10000 5000
Емкость, /77
50
Рис. 4. Стоимость
общестроительных работ, отнесенная
к 1 т условной емкости:
/ — типовые проекты Гип-
рохолода; 2 —
экспериментальные проекты ЦНИИ-
Промзданий и ВНИХИ.
5

Показатели
Металлические конструкции
и профилированный лист
завода „Запорожсталь"
if-pf
1 9,0
г^5^ГП^й^
г 1
36,0
\ ' 54,0
9,0
А
Плоские железобетонные
конструкции типа .Геленджик"
9,0
Г 1
36,0
1 1 ' 54,0
1
. 1
9,0
Ч
Безбалочные железобетонные
конструкции с разрезкой
3X3 м
д
Я
ш
Сетка колонн, м ....
Высота этажа, м . . . .
Емкость, т
Стоимость на 1 т
(общестроительные работы и
земля в ценах 1955 г.),
^РУб.
Расходы на 1 т емкости
бетон и
железобетон, мъ
сталь, кг
теплоизоляция типа
ПС-БС, м* . . . .
трудозатраты, чел-
дни
площадь участка, м2 .
6x36
Н-6,0; Н-7,2; Н-8,4; Н-9,0
5432; 6517; 7602; 8145
86,0; 78,5; 73,5; 71,5
0,234 — — —
69,7 — — —
0,213 — — —
2 |з
2',44; 2,03; 1,75; 1,63
6X12
Н-6,0; Н-7,2
5395 —
88,00 —
0,472 —
28,7 —
0,233 —
1,8 —
2,44 —
6x6
Н-4,8; Н-6,0
5500; 6820
105,0; 101,4
0,503 —
65,0 —
0,265 —
2,56
2,07;
1,67
ЕЕ
§г
43
/
\2,13 2,13
\1,8
3,11
1,8
/1
2&F
2,43
23
^2 ^
^^2jT
Z,56
2,0
1
1!
Ill
1Y
(с поддал ом)
Этп^норть
Рис. 5. Влияние емкости и этажности
холодильников на трудоемкость
общестроительных (работ:
1 — емкость 5000 г; 2 — емкость 10000 т.
свойства этого материала дают возможность
при соответствующем обеспечении пожарной
безопасности, особенно в период
строительства, оставлять его поверхности со стороны
камер хранения открытыми, без покрытия
штукатуркой. Для защиты стен от
механических повреждений целесообразно применять
деревянные или стальные решетки.
В одноэтажных зданиях выгодно
увеличивать высоту этажа. Увеличение высоты
этажа с 6 до 9 ж, что полностью
соответствует перспективам механизации работ по
укладке грузов E стоечных поддонов по 1,75 м —
европейский стандарт), позволяет снизить
капиталовложения на общестроительные работы
на 17% (см. таблицу).
Увеличение высоты этажей в многоэтажных
холодильниках менее эффективно. Так, при
увеличении высоты этажа с 4,8 до 6,0 м
удельные капиталовложения снижаются всего
на 4%.
Для холодильников емкостью до 10000 т
увеличение этажности не приводит к
существенному сокращению площади земельных
участков. Размеры участков в основном
определяются длиной железнодорожной
платформы, которая для холодильников емкостью
^5 тыс. т по требованию Министерства путей
сообщения СССР должна быть не менее 96 м
(или 120 м при вводе в крытый дебаркадер).
Для холодильников емкостью > 10000 т
применение многоэтажных зданий D—5
этажей) дает возможность уменьшить по
сравнению с одноэтажными площадь земельных
участков до 54%. Однако и такое уменьшение
площади участков не компенсирует разницы
в стоимости общестроительных работ по
одноэтажным и многоэтажным холодильникам.
Площади земельных участков одноэтажных
холодильников могут быть значительно
сокращены путем увеличения высоты камер
хранения до 7,5—9,0 м.
Этажность зданий оказывает значительное
влияние на величину эксплуатационных
расходов и трудоемкость общестроительных работ
(рис.5).
6

Проведенные Промтрансниипроектом и
ЦНИИПромзданий исследования
свидетельствуют о значительных преимуществах в этом
отношении одноэтажных зданий. Например,
расходы только по грузовому транспорту на
одноэтажных холодильниках в несколько раз
меньше, чем на многоэтажных, а трудоемкость
снижается на 16%.
Анализ практики строительства
холодильников за рубежом показывает, что в последние
годы в таких странах, как США, Швеция,
Франция, Италия, ФРГ, ЧССР, ГДР, Польша,
Румыния и Венгрия, значительно расширилось
строительство одноэтажных холодильников
емкостью 10; 15; 20 тыс. т и более с камерами
емкостью 500—1000 т и более без колонн и
высотой укладки грузов 7—8 м и выше. Как
правило, холодильники строятся на
территории складских баз и производственных
предприятий, где широко осуществляется их
производственное кооперирование.
Специалисты Швеции рассматривают
холодильник как образующее начало в создании
комплексов предприятий, вырабатывающих
пищевые продукты. Примером может служить
комплексное предприятие фирмы «Фрисхюс»
в Хельсингборге. В состав его входят три
одноэтажных холодильника общей емкостью 37,5 т,
мясоперерабатывающий завод, птицебойня,
фабрика по производству полуфабрикатов,
замороженных блюд и переработки овощей. Для
уменьшения усушки и сохранения качества
продуктов понижают температуру в камерах
хранения мороженых грузов до —30°С и
увеличивают сопротивление теплопередаче
наружных ограждающих конструкций. В
указанных странах оно в 1,3—1,4 раза выше, чем в
СССР.
Во всех построенных за последние годы
холодильниках гладкие потолки. Уделяется
внимание борьбе с солнечной радиацией. Находят
все большее применение ограждающие
конструкции с затеняющими экранами.
В Швеции, США, Франции, Англии и ФРГ
при строительстве холодильников широко
используют легкие заводские изделия из
сборного железобетона, профилированные
металлические листы и высокоэффективные
теплоизоляционные материалы (ПС-БС, веллит и
экспанзит). Характерен отказ от применения
кирпичных стен. Следует отметить высокий
уровень автоматизации холодильных
установок и механизации грузовых работ. Это
позволило резко сократить количество
обслуживающего персонала и рабочих. Так, например, на
холодильнике емкостью 3000 г в Гётеборге
(Швеция) работает всего 3 человека.
Для строительства холодильников за
рубежом характерно высокое качество
строительных работ, минимальная трудоемкость их
выполнения и короткие сроки. Одноэтажный
холодильник емкостью 20 тыс. т в ГДР построен
за 12 месяцев, холодильник емкостью 3000 т в
Швеции — за 2 месяца.
Все сказанное позволяет сделать
следующие выводы.
Технический уровень типовых проектов
холодильников отстает от современных
достижений в области холодильной и строительной
техники. Одна из причин такого отставания —
медленное внедрение в практику типового
проектирования прогрессивных отечественных и
зарубежных решений.
Значительное препятствие к повышению
технического уровня типовых проектов —
отсутствие утвержденных Госстроем СССР и
другими заинтересованными организациями
научно обоснованных рекомендаций по
размещению холодильников и оптимальным
параметрам зданий, в том числе по этажности,
высоте этажей, сетке колонн, размещению
транспортных узлов.
Проектные организации до сих пор не имеют
квалифицированно разработанных и
надлежащим порядком утвержденных типовых
элементов и деталей зданий холодильников, которые
бы в полной мере отвечали условиям
эксплуатации холодильников и индустриализации
производства строительных работ.
В целях исключения перечисленных
недостатков Госстрою СССР и заинтересованным
отраслевым организациям необходимо
рассмотреть и включить в строительные нормы и
правила (СНиП II—П. 2—68) следующие
рекомендации.
— При разработке типовых проектов (с
учетом климатических особенностей районов
строительства) предусматривать возможность
кооперирования и блокирования
холодильников с предприятиями мясо-молочной, пищевой
промышленности и торговли.
— Независимо от емкости, размещения и
назначения холодильники проектировать
одноэтажными с высотой камер хранения 7,5—9 м
(за исключением мелких холодильников).
— Исключить из числа типовых проекты
многоэтажных холодильников. В случае
необходимости строительство многоэтажных
холодильников осуществлять по индивидуальным
проектам. Наилучшие технико-экономические
показатели у четырех- и пятиэтажных
холодильников емкостью ^15000 тс высотой этажа
6 м и выносными рассредоточенными лифтами.
— Для несущих и ограждающих
конструкций зданий холодильников применять, как
правило, изделия заводского изготовления, в том
7

числе стальные конструкции с пролетом от 18
до 36 м, профилированные металлические
листы, а также плоские предварительно
напряженные железобетонные конструкции /из легких
бетонов.
— Чтобы снизить естественную убыль
продуктов и лучше сохранить их качество,
увеличить на 40—50% сопротивление
теплопередаче наружных ограждающих конструкций
холодильников против применяемых в настоящее
время по СНиП II—П. 2—62, применять
высокоэффективные теплоизоляционные материалы
и теплозащитные воздушные экраны. В южных
районах, кроме того, целесообразно
использовать затеняющие экраны.
— Предусматривать в проектах
мероприятия по недопущению увлажнения
ограждающих конструкций как во время строительства,
так и в пер;иод эксплуатации. Максимально
открывать теплоизоляцию со стороны камер
хранения и надежно защищать ее незагниваю-
щими паронепроницаемыми материалами.
Применять ограждающие конструкции,
которые допускают возможность осмотра и ремонта
пароизоляции без нарушения
эксплуатационного режима камер хранения.
— Холодный склад, платформы, компрессор-
В последнее время кондиционированию
воздуха на автомобильном транспорте уделяется
большое внимание. К транспортным
кондиционерам предъявляются особые требования. Они
должны иметь минимальные габаритные
размеры и вес, безотказно работать в условиях
вибраций и динамических перегрузок, обладать
повышенной надежностью.
Ниже описывается автономный кондиционер
КТ-4, разработанный для автомобильного
транспорта, который удовлетворяет этим
требованиям.
Техническая характеристика кондиционера
Холодопроизводительность при ^0 = 5°С;
?к = 50° С, ккал\ч Не менее
4000
Производительность по воздуху, мъ\ч . . 1000
Потребляемая мощность, кет 3,2
Ток переменный, трехфазный,
напряжением, в 380
Холодильный агент Фреон-12
Компрессор ФГ-2,8
Часовой объем, описываемый поршнем,
м*\ч 11,7
Теплопередающая поверхность," л«2:
конденсатора 25,3
испарителя 11,5
ные, административно-бытовые и подсобные
помещения размещать в пределах одного
объема без каких-либо пристроек.
— Для создания необходимых санитарных и
температурных условий при приеме и выдаче
грузов, а также улучшения условий работы
производственного персонала применять
крытые платформы.
— Камеры хранения одноэтажных
холодильников 'Проектировать, как правило, без колонн
и предусматривать непосредственные выходы
на железнодорожную и автомобильную
платформы или к лифтам.
— При проектировании мелких
холодильников предусматривать одноэтажные,
преимущественно однопролетные полносборные здания
из легких элементов заводского изготовления с
использованием стальных конструкций и
профилированных металлических листов. Размеры
и вес элементов определять с учетом их
перевозки на обычных автомашинах по грунтовым
дорогам.
Реализация перечисленных рекомендаций
позволит повысить технический уровень типовых
и индивидуальных проектов, улучшить
эксплуатационные и архитектурно-строительные
качества зданий холодильников.
628.84
Габаритные размеры, мм:
длина 1055
ширина 675
высота 720
Объем по габаритным размерам, л . . . 513
Вес, кг
кондиционера 185
электрического блока с дистанционным
пультом управления . 14
Кондиционер рассчитан на работу при
температуре наружного воздуха 15—50°С и
относительной влажности до 98%.
Допустимые динамические перегрузки при
вибрациях от 2 до 80 гц до 4 g.
Кондиционер (рис. 1) состоит из двух
отсеков, разделенных термоизоляционной
панелью 7.
В наружном компрессорно-конденсаторном
отсеке расположены герметичный
компрессор 1, конденсатор 12, электродвигатель
осевого вентилятора 15 (К-95) с диаметром
крыльчатки 400 мм, фильтр-осушитель 14 и
теплообменник 16. С трех сторон отсек
закрывается листами с жалюзи 2.
Во внутреннем воздухоохладительном отсеке
размещены испаритель 8, два центробежных
Транспортный автономный кондиционер КТ-4
В. Д. КОТЕНКО, В. Н. ОСИПОВ, Л. А. ТРУСКОВА
8

15
I I
ШЙРЙЯ"
PjS^i^
I
ш
a
ИЛ ш
ляется температурным
датчиком ДТКМ,
который настраивается на
температуру 10—30°С.
При повышении
температуры выше заданной
датчик включает
электродвигатели вентилятора
воздухоохладителя,
компрессора и вентилятора
конденсатора, загораются
сигнальные лампы и
кондиционер включается.
При понижении температуры ниже заданной
датчик отключает кондиционер.
woo
^
у
Рис. 1. Кондиционер КТ-4.
вентилятора 11, насаженных на вал
электродвигателя, капиллярные трубки 9.
Сверху он закрыт кожухом 5, в котором
имеются крышка 10 и люк 3 для забора
наружного воздуха. Внутренние поверхности кожуха
оклеены теплоизоляционным материалом 4
(пенополиуретан). Электродвигатели
компрессора, осевого и центробежного вентиляторов
соединены общим электрическим жгутом 6.
Основным несущим элементом кондиционера
является жесткий стальной каркас 13.
Кондиционер крепится на стене кузова.
Малонагруженные детали и узлы (кожух 5,
панель 7, диффузоры осевого и центробежных
вентиляторов и др.) изготовлены из
стеклопластика, что позволило уменьшить вес и
упростить технологию изготовления сложных
деталей.
Особое внимание уделено герметичности
фреоновой системы. Схема автоматического
управления изменена по сравнению со
стационарными холодильными машинами
(отсутствует реле давления, в качестве дроссельного
устройства применены капиллярные трубки).
Элементы управления электрической схемы
размещены в отдельном блоке, соединенном с
кондиционером. К блоку через жгут
присоединяется дистанционный пульт.
Автоматическое поддержание необходимой
температуры воздуха в помещении осуществ-
то
то
шо
чгоо
то
Ъ,
j ^^^
ZJS
15
t0,°C
Рис. 2. Зависимость холодапроиаводительнюсти
кондиционера от температуры кипения.
Табли ца 1
*н, °C
Кэ, ккал1(квт-ч)
30
1730
35
1600
40
1450
45
1320
50
1170
Хар актерной особенностью эксплуатации
транспортных кондиционеров является работа
в широких диапазонах изменения тепловых
нагрузок и потребляемой мощности компрессора,
которая при максимальных температурах
наружного воздуха может достигать 200%
номинальной. Поэтому в схему введена тепловая
защита. Она обеспечивается температурным
реле РТ, три датчика которого,
представляющие собой полупроводниковые сопротивления,
встроены в статор электродвигателя
компрессора. Если температура статора повышается
до значения, на которое настроено РТ, что
может произойти при повышении давления
конденсации выше допустимого или недоста-
2 — 4147
9

точном охлаждении электродвигателя
фреоном (понижение давления кипения вследствие
засорения фильтра, капиллярных трубок
и т. п.), то сопротивление датчика резко
падает. Ток в цепи датчиков возрастает, реле РТ
срабатывает, отключая кондиционер, и
загораются красные сигнальные лампы. Для
повторного включения необходимо нажать кнопку
«возврат».
Схема обеспечивает защиту кондиционера
от работы на двух фазах с помощью реле
контроля фаз РКФ.
; Тип дороги
Асфальтированное
шоссе
хорошего качества
плохого качества |
Булыжное шоссе |
хорошего качества
плохого качества
Грунтовая дорога
хорошего качества
плохого качества
Скорость
движения, км\ч
( 37
| 52
1 65
[ 37
| 52
F5-^-59
[23—21
125-5-23
1364-37
A7-5-20
{24-5-28
137-5-39
V
,
1 20-7-22
27
1 19
1 25-5-26
Условные обозначения: а-
екая перегрузка, направленная
мическая перегрузка, .направлен
№ 1 (правый
вертикальная
а
+0,6
-0,5
+ 1
—0,8
+ 1
-0,8
+2,4
—3,2
+2,9
-3,1
+2,2
-3,4
+ 1
—1,7
+1,1
-1,1
+ 1,3
—2
+1
-0,8
+2
—1,7
+2
—2
+0,7
—0,7
+ 1
—1
+ 1,2
—1,3
+2,6
-1,6
— дина
вниз (
ная со
V
6
4-5-6
1,5
8
11
13
7
6
8
64-9
9
8
6
5
2
6
мичесь
вертик
ответе!
передний угол
продольная
а
+0,6
-0,5
+0,8
-0,5
+0,6
-0,8
+ 1,6
—1,9
+1,4
—1,4
+1,5
—1,8
+0,5
-0,5
+ 1,2
—0,9
+0,9
—1,6
+0,9
-0,7
+ 1,3
—1,3
+ 1,1
—1,2
-0,6
—0,5
-г 0,9
-0,7
+ 1,2
—0,8
+ 1,2
-1,3
:ая пер
альная
венно
V
5
4
2.
6
10
12
6
3
5
5-f-6
5
6-5-8
54-6
5
2
6
>егрузк
, впер(
вверх,
Датчики
кондиционера)
№ 2 (левый передний
компонента
поперечная
а \
+0,4
-0,3
+0,7
-0,4
+0,5
-0,2
+ 1,3
-1Д
+ 1,1
—1
+1,3
—1
+0,5
-0,5
+0,7
—0,5
+0,7
-1,2
+ 1Д
-1,1
+ 1,3
-1,3
+1,2
—0,9
+0,6
—0,6
+0,6
-0,5
+0,9
—0,9
+ 1,4
—1,3
V
5-Т-8
7
3
7
7—14
9—10
8
6
6-5-7
6
5
8-5-9
5
5
2
1
а (в единица.
*д (продольна
назад, влево.
Т
а б л и ца
2
угол кондиционера)
вертикальная | продольная
а | v
+0,6
-0,5
+0,6
—1
+1
—1,2
+2,3
—3,6
+2,9
-3,4
+2,4
—3,9
+0,9
—1
.+0,9
—0,9
+ 1,7
-1,8
+0,9
-0,9
+2,5
—1,7
+2
—2,4
+0,8
—0,8
+0,9
—1,2
+ 1,1
—1,2
+2,3
-1,6
8
6
1,5-5-2
7
12
8-5-13
11
6
9-5-11
10
9
7-5-10
6
D
2-5-3
6
а
+0,6
-0,4
+0,7
—0,6
+0,6
-0,6
+ 1,7
—2,2
+ 1,6
—1,5
+ 1,6
—1,8
+0,6
-0,6
+ 1,4
—0,9
+0,9
—1,2
+0,9
—0,7
+ 1,4
—1,2
+ 1,2
—1,2
+0,6
-0,5
+0,9
—0,6
+ 1
—0,9
+ 1,2
-1,2
х g); v — частота, гц
1я), вправо (попере
V
4
2-5-4
2
6
8^-9
8-5-12
7
3
6
6
5-5-7
8
6
5
2
6
поперечная
а 1 v
+0,3
—0,2
+0,6
-0,6
+0,6
-0,5
+ 1,3
-1,3
+ 1,2
-0,9
+ 1,3
—1
+0,7
-0,7
+0,8
-0,7
+0,8
—1,2
+ 1
—1
+ 1,3
—1J
+ 1,3
—1
+0,6
—0,6
+0,7
-0,6
+0,8
-0,8
+ 1,5
—1,5
!
|
5
5 1
3
8-
12-
8-
—ю|
-13
-9 J
8
5 1
4-5-6
6 |
5-5-6
7
5 |
5 1
1
2-5-5
; „ + " — динамиче-
чная); „—¦ —дина-
10

Та б л и ца 3
Номер

кондиционера
I
II
III
IV
V
Наработка каждого кондиционера, ч, при испытании
в камере
/ = 45±5 °С
334
73
104
t = 50^2 °С
231
66
270
/ = 35±5 °С,
9 = 93о/0
102
82
45
в производственных условиях
/ = 16-Г-24 °С
862
659
1026
/ = 3D-40 °С
443
442
175
176
Общая
наработка
каждого
кондиционера, ч
443
442
1704
1056
1445
Средний
коэффициент
рабочего
времени
0,45
0,46
0,56
0,51
0,37
/Св.сР«0.,47
Чистое время
работы,к
199 !
203 1
954 |
539 !
535 |
2 ^=2430 |
На рис. 2 и в табл. 1 приведены
зависимости холодопроизводительности Q0 и удельной
холодопроизводительности Кэ кондиционера
от температур кипения и наружного воздуха,
полученные в результате испытаний в
калориметрической камере на стенде ВНИХИ.
Работоспособность кондиционера в
условиях повышенных температур и влажности,
вибраций и динамических перегрузок проверялась
в климатических камерах, на вибро- и ударных
стендах.
В табл. 2 приводятся результаты замеров
динамических перегрузок и вибраций,
действующих на кондиционер, установленный . на
автомобиль. Замеры проводились на.
характерных участках различных дорог.
Максимальные динамические перегрузки
достигали + 2,9ч—-3,9 g по вертикальной
компоненте; + 1,4-—1,4 g — по поперечной и
+ 1,7ч—2,2 g — по продольной.
' Вибрации на всех типах дорог были в
диапазоне 1—14 гц.
Замеренные динамические перегрузки и
вибрации не превышали величин, указанных в
технической характеристике кондиционера.
В табл. 3 представлены результаты
испытаний кондиционеров на надежность.
Анализируя табл. 3, определим наработку
кондиционера «а отказ, вычисляемую по
формуле. (Ш о р Я. Б. Прикладные вопросы
теории надежности. Вып. IX, X. М., 1966):
Та
1 П
A)
где Тои — опытная наработка на отказ;
m — суммарное число отказов;
ti — наработка /-го изделия.
За время испытаний кондиционеров отказов
не зарегестрировано (пг = 0).
При т = 0 наработка на отказ
определяется по формуле нижней доверительной
границы
B)
Г0 й
где г0 = 2,3 (при доверительной вероятности
а = 0,9).
2430 «Пг7
1057 ч.
* ниж '
2,3
C)
Полученная наработка на отказ
соответствует коэффициенту рабочего времени
кондиционера Кв=1. За время испытаний средний
коэффициент /(в.ср^0,47, следовательно,
ГОП = -^ = 2250 ч. D)
Испытания на надежность чередовались про-
беговыми испытаниями- по различным
дорогам. Общий пробег составил более
20000 км.
Производство кондиционеров КТ-4 освоил
московский завод «Искра».
Бытовой термоэлектрический холодильник
В. С. ОРЛОВ, канд. техн. наук Д. М. ИОФФЕ, В. Н. ЛОМАКИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности,
И. С. ВАСИЛЬЕВ, М. А. МИХАЙЛОВ, Я. С КУШНЕР
московский машиностроительный завод «Коммунар»
621.565.83
Бытовой термоэлектрический холодильник ва машиностроения для легкой и пищевой
ТЭХ-40 («Чайка») разработан ВНИХИ и
московским машиностроительным заводом
«Коммунар» по техническому заданию Министерст-
промышленности и бытовых приборов СССР.
Были выполнены расчеты, (изготовлены
термоэлектрические батареи и блоки электропита-
и

ния, рабочие чертежи, действующие макеты и
партия опытных образцов.
Полезная емкость термоэлектрического
холодильника (рис. 1) 40 л, наружные
габаритные размеры 586X475X460 мм, вес около
30 кг.
Наружная обшивка холодильника
изготовлена из листовой стали толщиной 0,8 мм и
оклеена синтетической пленкой, тонированной под
ценные породы дерева, внутренняя — из
алюминия. Обшивки соединены рамкой из
ударопрочного полистирола.
В качестве тепловой изоляции применен
вспененный полиуретан. Толщина изоляции
задней стенки 60 мм, боковых стенок и
дверцы 50 мм.
Дверца снабжена компактным
самозапирающимся замком и уплотняющей резиновой
прокладкой. Изнутри она облицована
ударопрочным полистиролом. При открывании дверца
откидывается ©низ и может служить столиком.
В холодильнике установлены две
термоэлектрические батареи — между ребристыми
радиаторами и блоками-теплопереходами,
выполненными из алюминия. Поверхности деталей,
Рис. 1. Термоэлектрический холодильник ТЭХ-40:
а — общий вид; б — вид с открытой дверцей; в—
разрез; / — блок питания; 2 — задняя крышка; 3 —
вентилятор; 4 — радиатор; 5 — термоэлектрическая
батарея; 6 — блок-теплопереход; 7 — внутренняя
обшивка; 8 — тепловая изоляция; 9 — наружная
обшивка; 10 — полка; 11 — рамка; 12 — дверца.
прилегающие к плоскостям
термоэлектрических батарей, покрыты анодной
электроизоляционной пленкой и смазаны теплопроводной
пастой.
Блоки-теплопереходы прижаты к внутренней
обшивке, которая, таким образом, является
пространственным ребром холодных спаев
термоэлектрических батарей.
Для определения влияния толщины
металлической обшивки на температуру холодных
спаев термоэлектрических батарей и оценки
количества тепла, поступающего через
изоляционные ограждения, были использованы
результаты моделирования процессов теплообмена в
холодильнике, проведенного на аналоговой
математической машине УСМ-1*. С учетом этих
результатов в холодильнике принята толщина
стенки внутреннего короба 3 мм. При этом
разность температуры воздуха внутри
холодильника и температуры обшивки в местах установки
батарей не превышает 3°С. Дальнейшее
увеличение толщины стенки мало отражается на
* Моделирование проведено сотрудниками Научно-
исследовательского института строительной физики
В. К. Ивашковой и Е. Д. Рабинович.
12

температуре холодных спаев и создает
технологические трудности при ее изготовлении.
Термоэлементы охлаждающих батарей
получены прессованием из промышленных тройных
полупроводниковых сплавов. Эффективность
полупроводникового материала Z^ 1,9 X
XlO-^K. В каждой батарее 60
последовательно соединенных термоэлементов с ветвями
высотой 5 мм и сечением 4X4 мм. Ветви
залужены сплавом Bi—Sb и ^коммутированы в
последовательную цепь медными пластинами с
помощью припоя с температурой плавления
120°С.
Ребристые радиаторы на горячих сторонах
термоэлектрических батарей имеют по 18
алюминиевых пластин размером 140x108X2 мм.
Шаг ребер 4 мм. Тепло от радиаторов
отводится осевым вентилятором К-95,
закрепленным на валу электродвигателя.
Электродвигатель с вентилятором, воздуховоды, блок
электропитания и терморегулирования размещены
на задней стенке холодильника под съемной
крышкой из полистирола.
Электрическая схема питания холодильника
приведена на рис. 2.
Блок электропитания термоэлектрических
батарей работает по схеме двухполупериодного
выпрямителя и состоит из силового
трансформатора со средней точкой, двух германиевых
диодов Д-305, дросселя и двух конденсаторов
емкостью по 4000 мкф.
Терморегулятор настроен на поддержание
температуры внутри холодильника 5±2°С. В
опытных образцах использован
терморегулятор ТРХ-2А лля абсорбционных
холодильников, у которого изменена настройка в область
более высоких температур и укорочена
капиллярная трубка. Для автоматического
поддержания температуры внутри холодильника
использована схема с изменением напряжения,
подаваемого на термоэлектрические батареи.
Первичная обмотка трансформатора
разделена на две секции. При температуре в
холодильнике выше заданной реле терморегулятора
включает одну секцию первичной обмотки
трансформатора и на батареи подается
номинальное напряжение. С понижением
температуры реле включает обе секции трансформатора,
при этом на батареи подается вдвое меньшее
напряжение.
Значения напряжений выбраны такими,
чтобы при номинальном напряжении
термоэлементы работали в режиме, близком к еШах, и
обеспечивали создание разности температур
снаружи и внутри холодильника 20°С, а при
пониженном — поддержание температуры в
холодильнике выше 0°С при температуре
окружающего воздуха ~15°С.
Рис. 2. Электрическая схема питания холодильника:
К — кнопка; Пр — предохранитель; Дв —
электродвигатель; Т — терморегулятор; IP, 2P — реле;
Тр — выпрямительный трансформатор; Д\, Д2 —-»
диоды Д-305; Др — дроссель; Сь С2 — конденсаторыз
R — термоэлектрические батареи; 3 —
биметаллический терморегулятор защиты.
Для автоматической защиты
термоэлектрических батарей от аварийного перегрева на
крайнем ребре одного из радиаторов
установлен биметаллический терморегулятор защиты.
При повышении температуры радиаторов до
70°С контакты реле размыкаются, разрывая
цепь промежуточного реле, отключающего
холодильник.
В ходе испытания опытных образцов были
исследованы тепловые, энергетические и
шумовые характеристики холодильника,
теплоизоляционные качества ограждений, параметры
блока электропитания и терморегулирования.
При определении удельного теплопритока в
холодильник для создания во внутренней
обшивке температурного поля, аналогичного
возникающему при работе холодильника, вместо
термоэлектрических батарей на блоки-теплопе-
реходы были установлены электрические
нагреватели. Нагреватели тщательно
изолированы с внешней стороны (потери тепла через
внешнюю изоляцию нагревателей не
превышали 5% от мощности нагревателей). Тепло,
переданное внутренней обшивке, проходило через
тепловую изоляцию и рассеивалось в
окружающую среду.
Величина удельного теплопритока,
определенная как отношение мощности нагревателей
(с учетом поправки на потери тепла через
внешнюю изоляцию нагревателей) к разности
средних температур воздуха снаружи и
внутри холодильника, в опытных образцах в
среднем доставляла 0,65 вт/град.
Полученное распределение температуры
внутренней обшивки хорошо согласовывалось с
результатами испытаний холодильников в
рабочем режиме, а также с данными моделиро-
13

вания на УСМ-1. При равных тепловых
нагрузках разности температур участков
обшивки, где установлены нагреватели (или
термобатареи), и средней температуры воздуха во
внутреннем объеме в режимах нагревания и
охлаждения были практически равными. При
разности температур снаружи и внутри
холодильника 20°С эти величины составляли 2,5—
3,0°С.
Одними из основных показателей качества
бытовых холодильников являются их шумовые
характеристики. Допустимый санитарными
нормами уровень шума в местах наиболее вег
роятного применения малых холодильников, в
том числе типа ТЭХ-40, — в жилых
помещениях, рабочих кабинетах, номерах гостиниц,
медицинских учреждениях — составляет 30—
45 дбА.
Основной источник шума
термоэлектрического холодильника — вентилятор, используемый
для улучшения теплосъема с горячих спаез
термоэлектрических батарей. Интенсификация
теплосъема и соответствующее улучшение
тепловых и энергетических характеристик
холодильника за счет увеличения
производительности вентилятора неизбежно связаны с
возрастанием аэродинамических шумов. Поэтому
тепловые испытания опытных образцов
холодильника проводились в комплексе с
акустическими, а также измерениями скоростей вращения
вентилятора и его производительности.
Среднюю температуру внутри холодильника
определяли по показаниям восьми термопар,
помещенных в центрах равновеликих объемов,
на которые была условно разделена
внутренняя емкость. Кроме того, для оценки
однородности температур по объему три термопары
были установлены по вертикальной оси
внутреннего объема в 10 мм от верха, в
геометрическом центре и в 10 мм от дна.
Шумовые испытания проводили на
акустическом стенде лаборатории малых холодильных
машин ВНИХИ под руководством В. А.
Тихомирова. Измерения проводили на
полусферической измерительной поверхности с радиусом
1,0 м в соответствии с ГОСТ 11870—66.
В результате исследований было
установлено, что для обеспечения санитарных норм
шума скорость вращения вентилятора К-95 с
диаметром рабочего колеса 125 мм не
должна превышать 1500 об/мин. В то же время для
создания разности температур снаружи и
внутри холодильника 20°С при принятой
системе радиаторов и конструкции термобатарей
требуемая производительность вентилятора
для обеспечения отвода тепла от горячих
спаев термоэлементов должна быть не менее
35 мг/ч.
С учетом этих требований подобран
электродвигатель от турбовентилятора ТВ-1 с рабочим
напряжением 220 в и потребляемой
мощностью 10 вт. Реальные скорости вращения
вентилятора К-95 с этим электродвигателем,
измеренные при напряжении сети 209, 220 и
242 в соответственно равны 1200, 1300 и
1450 об/мин. Производительность вентилятора
при 1300 об/мин составила 40 мг/ч.
Образцы холодильника были испытаны при
напряжении сети 220 +Л% в (ГОСТ 1309—67).
В результате испытаний опытных образцов
получены следующие их характеристики:
209 в 220 в 242 о
Температура, °С
наружного воздуха . . . 26,1 25,6/30,7 25,0
в холодильнике (средняя) 7,0 5,6/7,4 4,2
Потребляемая мощность, вт . 65 73/73,8 90
Средний уровень шума на
опорном радиусе 1 м, дбА . — 30 32,5
Температура воздуха внутри холодильника
равномерна по объему: разность между
максимальной и минимальной температурами в
точках измерений не превышала 1,5°С.
Наибольшее излучение шума происходило со
стороны задней крышки холодильника,
наименьшее —• со стороны дверцы
(соответственно на 3 дбА выше и ниже среднего уровня).
Излучаемый шум имеет низкочастотный состав
слагающих спектра. Как видно из
спектрограммы (рис. 3), холодильник по своим
шумовым характеристикам полностью
удовлетворяет требованиям санитарных норм для жилых
помещений.
В номинальном режиме термоэлектрические
батареи потребляют 46 вт, электродвигатель
10 вт, потери в блоке питания и
терморегулировании 17 вт. К.п.д. блока электропитания
термоэлектрических батарей ^75%,
коэффициент формы выпрямленного тока, питающего
ffit s| §1II il il i! l! |Ь~«
звука, дбА
Рис. 3. Спектрограммы шума холодильника
ТЭХ-40:
/ — предельные спектры; 2 — спектр
холодильника три (напряжении сети 220 в; 3 —
шектр холодильника при напряжении сети
242 в.
14

70 h
60
50
40
30
го
10
V к
10 11 12 13Время,ч
Рис. 4. Потребляемая мощность и темтерату.ра в холодильнике в зааисимосга от времени
его работы:
/ — мощность, потребляемая холодильником; 2 — температура в камере; 3 —
температура в холодильнике.
термоэлектрические батареи, 1,01. Потери
мощности в отдельных элементах блока
электропитания по отношению к мощности,
измеренной на входе трансформатора, составляли:
в трансформаторе 11%, диодах 6%,
сглаживающем фильтре 8%.
В режиме пониженной мощности
холодильник потребляет от сети переменного тока 25 вт,
из них термоэлектрические батареи 10 вт. При
этом в стационарном режиме создаваемая
разность температур снаружи и внутри
холодильника равна 14°С.
Результаты испытаний холодильника с
терморегулятором приведены на рис. 4.
Чтобы более точно определить темп
охлаждения, открытый холодильник до включения
находился в течение суток в камере с
температурой воздуха 22°С. Понижение
температуры в холодильнике с 22 до 5°С наблюдалось
через 3 ч после включения. Терморегулятор
обеспечивал четкое поддержание температуры
в пределах 5±2°С. Время работы в режимах
номинальной и пониженной мощности было
примерно равным, средняя часовая
потребляемая мощность составляла около 50 вт.
Полученные результаты, а также
длительные испытания опытных образцов в
условиях максимально приближенных к
эксплуатационным показали, что термоэлектрический
холодильник полностью отвечает требованиям
технического задания на разработку и
санитарным нормам шума для жилых помещений.
Технические условия на изготовление
холодильника согласованы с Павильоном лучших
образцов товаров народного потребления
Министерства торговли СССР и другими
организациями и утверждены Министерством
машиностроения для легкой и пищевой
промышленности и бытовых приборов СССР.
В настоящее время проводится подготовка к
выпуску первой промышленной партии
холодильников малой серии.
Характеристики вихревой трубы с охлаждением горячего конца
Ю. В. АНТОНОВ, канд. техн. наук А. В. РЕВЯКИН, В. С. ТАРАСОВ
Существенным недостатком известных
способов охлаждения вихревых* труб является
большой расход охлаждающей жидкости: при
охлаждении проточной водой он достигает
1,5 кг/кг сжатого воздуха, подаваемого в
вихревую трубу [1].
В работе |[2] описан способ, позволяющий
значительно сократить расход воды за счет
621.576
использования ее скрытой теплоты
парообразования. Сущность способа состоит в
следующем: горячий конец вихревой трубы
погружают в воду; при барботаже воздух горячего
потока, выбрасываемый из трубы,
увлажняется и охлаждается, испаряя часть
жидкости; пузырьки воздуха перемешивают
жидкость, обеспечивая практически постоянную
15

её температуру, равную температуре мокрого
термометра воздуха во всех точках барботаж-
ного слоя, и высокие коэффициенты
теплоотдачи от стенки трубы к жидкости.
Цель работы — определить характеристики
вихревой трубы малого расхода, охлаждаемой
методом барботажа воздуха горячего потока
через слой дистиллированной воды.
Испытывали вихревые трубы с разными
углом конусности а конического участка и
длиной горячего конца трубы L цилиндрического
участка (см. таблицу). Расход сжатого
воздуха ~4 кг/ч.
i Показатели
Угол конусности а, град ....
Длина горячего конца L, мм . .
Относительная длина L = — .
1 а*
Тип трубы 1
А
3
184
46
Б
4
136
34
в 1
5
60
15
Примечание: d* — диаметр цилиндрической
части.
Геометрические параметры вихревых труб—
проходное сечение сопла 1,2 мм2, диаметр
отверстия диафрагмы 1,8 мм, диаметр
цилиндрической части 4 мм — были рассчитаны по
методике, предложенной А. П. Меркуловым.
Схема экспериментальной установки, на
которой проводили испытания, показана на
рис. 1.
Рис. 1. Схема экшериментальиюй установки.
Для охлаждения горячего конца на корпус
1 вихревой трубы навинчивали охлаждающее
устройство (см, также рис. 2), состоявшее из
сепарационнои камеры 2, охлаждающей
камеры 3 и распределительной решетки 4. На верх-
ней крышке сепарационнои камеры находилось
отверстие 5 для отвода воздуха и отбойник 6,
предотвращавший попадание капельной влаги
в воздушную линию 7.
Вода в охлаждающую камеру подавалась из
питательного бачка 8 через дозатор 9 [3],
поддерживавший в ней постоянный уровень. В
днище охлаждающей камеры находились
штуцер для слива воды 10 и рычажок 11, с
помощью которого регулировалась доля
холодного воздуха \i. Воду из сепарационнои
камеры сливали в охлаждающую камеру через
сливной штуцер 12 по трубке 13.
Для конденсации влаги, испаряющейся при
барботаже, установили ловушку 14,
охлаждаемую льдом.
Для измерения температуры горячего
воздуха на выходе из вихревой трубы,
охлаждающей воды в барботажном слое и воздуха на
выходе из сепарационнои камеры
использовали термопары 15, 16, 17.
Рис. 2. Внешний ©ид охлаждающего
устройства.
Температуру и давление сжатого воздуха
измеряли термометром 18 и манометром 19;
температуру, давление и расход холодного
воздуха в линии 20 — термометром 21,
дифференциальным манометром 22 и ротаметром 23;
давление и расход воздуха, выходящего из

охлаждающего устройства, —
дифференциальным манометром 24 и ротаметром 25.
Испытания вихревых труб проводили без
охлаждения и с охлаждением горячего конца
при пяти различных значениях долей
холодного воздуха [х. При работе с охлаждением
расход воды определяли с помощью
дозатора Р.
Характеристики вихревых труб снимали при
абсолютном давлении сжатого воздуха р0=
= 5-~6 кгс/см2 и его температуре /0=15-f-24°C.
Для учета изменений этих параметров все
перепады температур на холодном конце трубы,
полученные в различных опытах, привели к
одному давлению ро на входе в трубу, одной
температуре сжатого воздуха t0(T0) и одному
давлению рх на выходе из холодного конца
вихревой трубы.
Перепад температур на холодном конце
Atx можно рассчитать по известной формуле:
к-1
Д*х= То— Тх = т]Т0
1
к
A)
где Гх — абсолютная температура холодного
воздуха;
т] — термодинамическая эффективность
вихревой трубы;
к — показатель адиабаты для воздуха.
Приведенный перепад температур Atx
рассчитывается по формуле
к-1
Т) Т0
д/х = д/х.
1 —
L \Ро
/- N К
Ч^о
.-?•)
к
B)
где т]
термодинамическая эффективность
вихревой трубы при приведенных
значениях /?0, T0i Рх.
Термодинамическая эффективность вихревой*
трубы зависит от степени расширения
воздуха. В наших экспериментах при постоянном
абсолютном давлении на выходе из трубы
рх = рх~ 1 кгс/см2 она зависела только от
входного давления сжатого воздуха р0. При
изменении абсолютного давления на входе от 5 до
6 кгс/см2 можно считать, что t]=T] = const.
Отсюда расчет приведенного перепада
температур проводили по формуле
3—4147
Го
А/Х = Д4
\Ро
Го
-1
-ft) ]
C)
При расчете по формуле C) пользовались
приведенными значекиями р0 = 5,08 кгс/см2,
Г0(Т0)=20°СB93°К) и рх=1 кгс/см2.
Зависимости приведенных перепадов
температур для вихревых труб всех трех типов (А,
Б и В) при работе с охлаждением и без него
от долей холодного воздуха \х показаны на
рис. 3. Для охлаждаемых труб
соответствующие кривые лежат значительно выше, чем для
неохлаждаемых во всем рабочем диапазоне
изменений [х. Максимальные перепады
температур Atx как при работе с охлаждением, так
и без него находятся в области |л = 0,3-г-0,5,
причем для длинной трубы (тип А) эта область
несколько смещена в сторону больших
значений |а. В области |л^0,2-ь0,5 значения Д?хдля
коротких труб (типы Б и В) больше
соответствующих значений для длинной трубы, а в
области |1« 0,65-j-0,8 — ниже.
По значениям приведенных перепадов
температур Atx вычислили удельные холодопро-
изводительности qx вихревых труб по формуле
<7х=|хсРД*х,
D)
где ср
теплоемкость воздуха при
постоянном давлении.
0,75 JL
Рис. 3. Зависимость Atx=f(\i) для охлаждаемых
и неохлаждаемых вихревых труб.
17

Зависимость qx от (я для охлаждаемых и
неохлаждаемых вихревых труб показана на
рис. 4.
Как видно из рис. 4, в области больших
величин |я^0,6-ь0,825 относительное увеличение
удельной холодопроизводительности
охлаждаемой трубы по сравнению с неохлаждаемой
составляет 30—70% при довольно малых
расходах охлаждающей воды — 5—7 г/кг
сжатого воздуха, что в 150—300 раз меньше, чем
при охлаждении проточной водой. Расход
воды может быть еще уменьшен, если принять
дополнительные меры против уноса
капельной влаги из барботажного слоя, который в
опытах составлял 10—30% в зависимости от
величины доли холодного воздуха.
Длина горячего конца вихревой трубы
слабо влияет на ее холодопроизводительность как
при охлаждении, так^и без него. Взаимное
расположение кривых qx при работе с
охлаждением почти такое же, как и без охлаждения:
при ji<0,6 холодопроизводительность
коротких труб больше, а при ^х>0,6 меньше, чем
длинной, причем в обоих случаях разница не
превышает 0,25 ккал/кг. Объясняется это тем,
что если в обычных барботажных испарителях
температура жидкости tw в барботажном слое
определяется в основном тепловой нагрузкой
испарителя, входной температурой и расходом
воздуха [4], то в эксперименте, где тепловая
нагрузка создавалась самим барботирующим
воздухом, при установившемся режиме она не
зависела от расхода и температуры воздуха,
выходящего из горячего конца вихревой
трубы, а следовательно, и от длины горячего кон-
0 0J 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 Jt
Рис. 4. Зависимость <7x=f(l0 для охлаждаемых и
меохлаждаемых вихревых труб (условные
обозначения показаны на рис. 3).
18
ца L. В зависимости от доли холодного потока
\х температура охлаждающей воды в
барботажном слое была равна 10—20°С, а воздуха
на выходе из барботажного слоя на 0,5—1,5°С
выше.
Теплосъем с горячего конца определяется,
кроме температуры tWi локальными
коэффициентами теплопередачи и температурами
воздуха в каждом сечении горячего конца.
Локальный коэффициент теплопередачи k
зависит от локальных коэффициентов
теплоотдачи:
где атр — локальный коэффициент
теплоотдачи от воздуха к внутренней
поверхности горячего конца трубы;
aw — локальный коэффициент
теплоотдачи от наружной поверхности
горячего конца к жидкости.
Коэффициент aw не зависит от высоты
расположения теплообменной поверхности в
барботажном слое над распределительной
решеткой [5, 6], т. е. а™ постоянен по длине
горячего конца. Определяют его по формуле [3]
где Я — коэффициент теплопроводности
жидкости;
g — ускорение силы тяжести;
v — коэффициент кинематической
вязкости жидкости;
рг _ число Прандтля для жидкости;
w — скорость воздуха в барботажном
слое, отнесенная к полному
поперечному сечению слоя;
аукр = 0,4 м/сек — критическая скорость
воздуха, отвечающая
предельному коэффициенту
теплоотдачи -aw-
При ^^0,4 м/сек последний сомножитель
отбрасывается. В опытах скорость w на всех
режимах была выше критической.
Коэффициент теплоотдачи aw, рассчитанный по
формуле F), равнялся 5000 ккал/(м2. ч • град)
[^5800 вт/(м2-град)].
Коэффициент теплоотдачи атр^Ссс™, поэтому
можно считать, что &»аТр. Он максимален на
начальном участке горячего конца, а затем
резко падает [1]. На этом же участке
максимальна и температура воздуха внутри трубы.

Следовательно, основная доля тепла
снимается именно на начальном участке горячего
конца, длина L которого составляет 10—15
калибров, при этом увеличение L незначительно
сказывается на эффективности охлаждения.
Отсюда вывод: выбор длины горячего конца
должен определяться соображениями
максимальной эффективности вихревой трубы.
По сравнению с данными работы [1]
эффективность исследованных вихревых труб
довольно низка. Объясняется это двумя
причинами: небольшими размерами труб и
влажностью сжатого воздуха, отбиравшегося из
заводской пневматической сети. Однако наши
результаты неплохо согласуются с
результатами расчета по методике А. П. Меркулова [7],
учитывающей масштаб вихревой трубы и
влажность сжатого воздуха. По этой методике
максимальный температурный перепад
рассчитывается по формуле
ДА
:.вл= 4d То I 1 —
к-1
Ро
s(Mx), G)
где А^х.вл — перепад температур на
холодном конце вихревой трубы при
работе на влажном воздухе;
v)d — термодинамическая
эффективность вихревой трубы с учетом
поправки на масштаб;
s(Atx)
уменьшение температурного
перепада на холодном конце
трубы за счет влажности сжатого
воздуха.
щ = у] + 0,005 (d—33).
(8)
При р0 = 5 кгс/см2 и Г0 = 293°К л =--0,375.
Тогда для исследованных труб при d = A мм ца =
= 0,23. Поправка на влажность s(Atx) для
принятых условий входа и относительной
влажности сжатого воздуха 100%, по данным
Меркулова, составляет 8°С. Подставляя эти
величины в формулу G), получим Д/Х.вл= 17°С.
Для этих же условий по графику рис. 3
находим, что максимальные перепады для всех
исследованных труб при работе без охлаждения
лежат в пределах 14—16,5°С. Сходимость
экспериментальных результатов с расчетными
достаточно хорошая.
Выводы
Барботажное охлаждение вихревых труб
позволяет значительно (более чем в 100 раз)
сократить расход охлаждающей жидкости по
сравнению со способами охлаждения
проточной водой.
Исследованный способ охлаждения
вихревых труб подтверждает более высокую
термодинамическую эффективность охлаждаемых
вихревых труб по сравнению с неохлаждае-
мыми.
При изменении длины горячего конца
вихревой трубы, охлаждаемой методом барбота-
жа, от 15 до 46 калибров ее удельная холодо-
производительность меняется незначительно
(не более чем на 0,25 ккал/кг в сторону
увеличения или уменьшения в зависимости от
доли холодного воздуха).
При работе в режиме максимального
температурного перепада (ji = 0,3-f-0,5) длина
горячего конца наименьшая A5—20 калибров),
а в режиме максимальной удельной холодо-
производительности (|я^0,6) — наибольшая
(до 45 калибров).
ЛИТЕРАТУРА
1. Мартынов А. В., Бродянский В. М.
Вихревая труба с внешним охлаждением.
«Холодильная техника», 1964, № 5.
2. Патент США № 3027726.
3. Исаченко В П., Взоров В. В., Верто-
градский В. А. Теплоотдача при испарении
воды из пористой стенки, омываемой воздухом.
«Теплоэнергетика», 1961, № 1.
4. Тарасов В, С. Тепловой и гидравлический расчет
пенных испарителей. В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование» под ред. Г. И. Воронина. М., 1969.
5. Соколов В. Н., С а л а м а х и н А. Д.'
Теплообмен между газо-жидкостной системой и теплообмен-
ным элементом. ЖПХ, 1962, №11.
6. Poll A., Smith W. «Chem. Engng.», 1Э64,
No. 22.
Vol. 71,
7. M e p к у л о в А. П. Вихревой эффект и его
применение в технике. М., «Машиностроение», 1969.
3*

Вентили СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15 с электромагнитным приводом
Д. А. МЕЛЬНИКОВА, С. X. ЩУЧИНСКИЙ
ЦКБА,
В. Л. ТУРЕЦКИЙ
ВНИИхолодмаш
Соленоидные мембранные вентили с
электромагнитным приводом типа СВМ12Ж-15 и
СВМ12Г-15 с условным проходом D7 15 мм
используются в качестве запорных устройств
с дистанционным управлением в схемах
автоматизации холодильных установок, в том
числе на железнодорожных рефрижераторах.
Вентили типа СВМ12Ж-15 работают на
жидком, а типа СВМ12Г-15 на газообразном фрео-
не-12 с маслом ХФ-12. На газовых линиях они
могут выполнять роль автоматических
байпасов. Оба типа имеют аналогичную
бессальниковую конструкцию с механически
связанными основным и вспомогательным клапанами.
Выпускают вентили с ручным дублером и без
него.
Основные детали вентилей (см. рисунок):
корпус (Ст. 3), основной клапан ( Ст. 1Х17Н2),
резиновая мембрана и электромагнитный
привод, который состоит из сердечника (Ст. XI7)
с вмонтированным вспомогательным
резиновым клапаном, катушки электромагнита,
диамагнитной трубки со стопом, крышки и кожу-
621.646.2
Соленоидные вентили СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15:
1 — корпус; 2 — направляющая; 3 — гайка; 4 — шай
ба; 5 — мембрана; 6 — основной клапан; 7 —
сердечник; 8 — катушка электромагнита; 9 — диамагнитная
трубка; 10 — стоп .электромагнита; // — кожух; 12 —
крышка; 13 — присоединительная клемма; 14 —
сальниковый ввод; 15 — вспомогательный клапан.
ха (Ст. 10). Катушка электромагнита
намотана на прессованный каркас, на верхней щечке
которого расположены две клеммы для
подключения к электрической цепи управления. К
клеммам через сальниковое уплотнение
подводится кабель с наружным диаметром 10 мм.
При подаче напряжения на катушку
электромагнита сердечник, втягиваясь, открывает
седло вспомогательного клапана, давление в
надмембранной полости понижается и под
действием разности давления среды «под» и
«над» мембраной основной клапан
поднимается и открывает основной проход. При снятии
напряжения сердечник под действием
собственного веса и усилия пружины перекрывает
вспомогательный клапан, давление над
мембраной восстанавливается и основной клапан
опускается на седло, закрывая основной
проход.
В отличие от выпускавшихся ранее
вентилей типа СВМ здесь применена резиновая
формованная мембрана, выполняющая
одновременно функции затвора. Отверстия а
находятся непосредственно в
мембране. Для того чтобы исключить
смещение основного клапана в
процессе открытия—закрытия прохода, на
нем укреплена специальная
направляющая.
Резиновое уплотнение
вспомогательного клапана вьшолнено
методом горячей вулканизации. Такое
конструктивное решение повысило
надежность и технический ресурс
работы вентилей: в течение двух лет
гарантийного срока вероятность
безотказной работы составляет не
менее 0,916, технический ресурс —
100000 циклов срабатывания.
Вентили вакуумплотны по
отношению к внешней среде при
остаточном давлении 5 мм рт. ст. Они
нормально работают при
вертикальных колебаниях всей установки от
1 до 3 гц с амплитудой ускорения
синусоидальных колебаний,
выраженной в м/сек2 и численно равной
частоте в гц. Вибропрочность в
горизонтальной плоскости 4 g при
частоте 80—120 ударов в минуту и 8 g
при частоте 10 ударов в минуту.
20

Техническая характеристика
СВМ12Ж-15 СВМ12Г-15
Рабочее давление, кгс/см* . .—0,995—17 —0,995-5-16
Перепад давлений на
закрытом клапане,
обеспечивающий открытие
вентиля, кгс/см2 0—16 0—16
Перепад давлений на
открытом клапане, kzcjcm2 ... 0,2 (при 0,2 (при
скорости скорости
1 м! сек) 8—10 м1 сек)
Перепад давлений на клапане,
обеспечивающий
герметичность затвора, кгс/см2 . . . 1—16 1—16
Температура рабочей среды,
°С —2-f-+45 +W-V-+100
Температура окружающего
воздуха, °С ±50 ±50
Относительная влажность
окружающего воздуха при
*=25°С,.*/о до 98 до 98
Напряжение питания
электромагнита, в
при постоянном токе ... 12, 24, —
110, 220
при'переменном токе 50 гц
при переменном токе 60 гц
Допустимые колебания
напряжения, о/о
Продолжительность
включения ПВ, о/о
Потребляемая мощность
электромагнита
переменного тока, в-а . .
постоянного тока, вт . .
Вес, кг
127, 220,
380, 400
220
220
±10 4-Ю, —15
100
40
20
2,7
100
40
20
2,7
Вентили устанавливаются на
горизонтальных участках трубопроводов электромагнитом
вверх. Монтируются они так, чтобы высокое
давление подавалось на клапан согласно
стрелке на корпусе. Присоединение к
трубопроводу штуцерно-торцевое.
Серийный выпуск вентилей в двух
вариантах исполнения—нормальном и тропическом—
налажен на Пензенском арматурном заводе.
Испытание эмалированных проводов для встроенных электродвигателей
герметичных компрессоров
Канд. техн. наук И. Б. ПЕШКОВ, Г. И. СТЕПАНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт кабельной промышленности,
О. И. ПЕТРОВ, канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Надежность герметичных компрессоров в
значительной степени зависит от качества
электрической изоляции встроенных
электродвигателей.
Условия работы электродвигателя в
герметичном компрессоре существенно отличаются
от условий работы в обычных компрессорах:
встроенный электродвигатель омывается
фреоном-12 или 22 и смазочным маслом.
Фреон охлаждает обмотки двигателя. Их
температура зависит также от напряжения на клеммах
двигателя, от скорости и температуры
окружающего воздуха [1,2].
Фреон может растворять изоляцию обмоток,
в результате частицы изоляции засоряют
капиллярные трубки и регулирующие вентили.
В связи с этим к изоляции проводов
предъявляют повышенные требования. Они должны
быть химически стойкими и мало
растворимыми по отношению к холодильным агентам,
маслам, моющим растворителям, температуро-
стойкими и механически прочными [3].
621.315.346.57.041 -213,4
В Советском Союзе в настоящее время для
обмоток электродвигателей герметичных
компрессоров применяют провод марки ПЭВ-2 с
изоляцией класса нагревостойкости А (на
основе лака винифлекс), допускающей нагрев
не выше 105°С.
Цель проведенных исследований — выявить
наиболее стойкие виды изоляции для обмоток
встроенных электродвигателей. Такие
испытания проводились у нас в стране впервые.
Испытывали следующие типы
эмалированных проводов, выпускаемых отечественной
промышленностью: ПЭВ-2, ПЭМ-2, ПЭТВ,
ПЭЛ, ПЭВТЛ, ПЭЛР (все провода
диаметром 0,8 мм), а также опытные образцы
эмалированных проводов на полиимидном и
эпоксидном лаках. Испытания образцов проводов
проводили в два этапа: предварительные — в
изготовленных для этой цели баллонах из
нержавеющей стали, а затем — в герметичных
компрессорах.
21

При предварительных испытаниях
необходимое количество фреона-12 и фреона-22 для
заполнения баллона рассчитывали так, чтобы
при достижении в баллоне заданного
температурного предела избыточное давление
перегретого пара не превышало 15 кгс/см2. Баллоны
с образцами испытывали в термостатах при
температурах 105 и 130°С.
В процессе предварительных испытаний во
фреоне через 250, 500, 750 и 1000 ч проводили
визуальный осмотр поверхности провода и
определяли следующие параметры:
— эластичность изоляции после навивания
провода на стержни определенного диаметра;
— эластичность изоляции предварительно
навитого провода;
— механическую прочность изоляции исти-.
ранием;
— пробивное напряжение изоляции.
Эластичность после навивания оценивали
по значению отношения (кратности) —,
d
где D — диаметр стержня, d — диаметр
провода, при котором не происходит
растрескивания и отслаивания эмалевой пленки.
Эластичность изоляции предварительно
навитого провода определяли по наличию
повреждений эмали на 10 витках провода (— =
= 1-7-10).
Механическую прочность эмали
устанавливали по числу возвратно-поступательных
ходов стальной иглы диаметром 0,6 мм
скребкового прибора, которая движется вдоль оси
провода под прямым углом к его поверхности
под заданной нагрузкой, до появления
повреждения изоляции.
Для определения пробивного напряжения
эмалевого слоя образец провода складывали
вдвое, равномерно скручивали и
образовавшуюся петлю разрезали. К концам
скрученного провода подводили напряжение
переменного тока частотой 50 гц и плавно повышали
его (от нуля) до того момента, когда
происходил пробой.
Испытания эмалированных проводов в
течение 1000 ч покг.зали следующие результаты.
Уже на первых этапах испытания
обнаружилась недопустимость применения некоторых
типов проводов для обмоток встроенных
электродвигателей, работающих в среде фрео-
нов-12 и 22. Так, изоляция провода марки ПЭЛ
полностью разрушилась через 250 ч.
У проводов марок ПЭЛР и ПЭВТЛ
наблюдалось набухание изоляции после пребывания
в среде фреона-22 в течение 500 ч при 105°С
и в течение 250 ч при 130°С. Механическая
прочность изоляции снизилась до 3—5
двойных ходов иглы, а пробивное напряжение
упало до 40—50% по сравнению с исходным.
Низкими характеристиками обладали
эмалированные провода марок ПЭЛР и ПЭВТЛ и после
воздействия фреона-12.
Провода с изоляцией на эпоксидном лаке
также плохо противостояли воздействию фре-
онов. После 750 ч пребывания в среде
фреона-22 и 1000 ч в среде фреона-12 на изоляции
наблюдалось появление вздутий и
отслаивание эмали.
Эластичность изоляции проводов марок
ПЭТВ и ПЭМ-2 после воздействия фреонов-12
и 22 при температурах 105 и 130°С составила
1 —; марки ПЭВ-2 после воздействия фрео-
d
на-12 при 105°С — 2 —, а фреона-22 — 3—.
d d
При температуре 130°С эта разница оказалась
еще большей.
Механическая прочность изоляции этих
проводов оставалась в допустимых пределах
(кроме значения, полученного для провода
марки ПЭВ-2 после 1000 ч пребывания в среде
фреона-22 при 130°С). У провода ПЭВ-2 она
снизилась больше, чем у ПЭМ-2 и ПЭТВ.
Электрическая прочность изоляции этих же
проводов при 130°С практически не
изменилась, хотя при работе на фреоне-22 снижение
было несколько более заметным.
Для всех названных типов проводов
установлено, что фреон-22 более агрессивно
действует на изоляцию, чем фреон-12. Кроме
того, при работе на фреоне-22 температура
обмотки значительно выше, чем при работе на
фреоне-12 [1, 2].
Высокой эластичностью и электрической
прочностью изоляции, практически
постоянными в различных условиях среды в течение
всего срока испытания, обладал опытный провод
с изоляцией на полиимидном лаке.
Механическая прочность полиимидной изоляции
несколько снизилась. Однако провода с
полиимидной изоляцией в настоящее время
являются очень дефицитными.
Испытания эмалевой изоляции в масло-фре-
онных смесях (Ф-12 и ХФ-12; Ф-22 и ХФ-22;
Ф-22 и ХФ-22с) проводили с четырьмя типами
проводов: ПЭВ-2, ПЭМ-2, ПЭТВ и с
полиимидной изоляцией — при 105 и 120°С в течение
500 ч. Результаты испытания проводов в
указанных условиях приведены в таблице.
По ГОСТу и ТУ эластичность проводов
марок ПЭВ-2 и ПЭМ-2 должна составлять не
более 2 —, для ПЭТВ — 5 —; пробивное на-
d d
пряжение не менее 0,55 кв для проводов ПЭВ-2
и ПЭТВ и 0,7 кв для ПЭМ-2; среднее значение
22

механической прочности из четырех
испытаний — не менее 40 двойных ходов.
Как видно из таблицы, за указанное время
несколько более заметное влияние масло-
фреоновые смеси оказали на изоляцию
провода марки ПЭВ-2.
Предварительные испытания в целом
показали, что наиболее перспективными для
отечественных герметичных компрессоров
являются в настоящее время эмалированные
провода марки ПЭМ-2 с изоляцией на основе
лака метальвин и провода марки ПЭТВ с
изоляцией на полиэфирной основе. Эти провода
были приняты для испытаний в герметичных
компрессорах.
Определение надежности материалов
требует испытания большого количества образцов
[4], поэтому во ВНИХИ был сооружен
специальный стенд, на котором смонтировали по
25 компрессоров КХ-1005 со встроенными
электродвигателями с обмоткой из
эмалированных проводов марок ПЭМ-2 и ПЭТВ.
Одновременно испытывали 10 компрессоров с
электродвигателями, в которых применен
выпускаемый в настоящее время провод марки
ПЭВ-2. Электродвигатели были изготовлены
на заводе «Эльфа» и встроены в компрессоры
на заводе им. Хворостина.
В основу методики испытаний была
положена рекомендация Международного института
холода: компрессоры работали в течение
2000 ч при температуре обмотки
электродвигателя на 20°С выше максимально допустимой
в рабочих условиях. Она составила 120—
122°С. Компрессоры смонтировали в газовом
кольце, работавшем на фреоне-12.
Избыточное давление на всасывающей
стороне кольца поддерживали 1,35—1,5 кгс/см2,
на нагнетательной — 9,5—10 кгс/см2.
Постоянная температура окружающего воздуха
(~40°С) поддерживалась калориферно-вен-
тиляционной установкой, управлявшейся
контактным термометром. Компрессоры снаружи
изолировали поролоном.
При испытании измеряли давление
нагнетания и всасывания, температуру фреона и
окружающего воздуха, обмотки по ее
сопротивлению и кожуха компрессоров с помощью
медь-константановых термопар.
Разность температур обмотки и кожуха
составила около 5°С.
На клеммах компрессоров поддерживали
номинальное напряжение с точностью до 1 я.
За время испытаний случаев выхода из
строя встроенных электродвигателей не
наблюдалось.
После испытаний были определены:
— утечка тока (измерение проводили ам-
23

перметром, включенным между питающим
проводом и корпусом компрессора);
— сопротивление изоляции между
обмотками и между обмотками и корпусом;
— сопротивление обмоток при постоянном
токе в практически холодном состоянии;
— электрическая прочность изоляции
обмоток относительно кожуха и между обмотками
A,5 /се).
Изоляцию обмотки между витками при
холостом ходе электродвигателя проверяли
путем повышения подводимого напряжения на
30% сверх номинального.
У трех электродвигателей с разными
типами изоляции обмоток после вскрытия
компрессоров испытали образцы проводов.
Удовлетворительными оказались во всех случаях
механическая прочность изоляции (более 100
двойных ходов), пробивное напряжение
(минимальное — более 2 кв, у провода марки
ПЭТВ — более 3 кв)у а также эластичность
изоляции проводов марок ПЭТВ и ПЭМ-2
A—3 —). У провода марки ПЭВ-2 эластич-
d
ность изоляции была существенно ниже
допустимой A0 —).
Свойства масла в компрессорах, где были
использованы различные типы эмалированных
проводов, практически не изменились.
В результате комплексных испытаний
установлено, что провода марок ПЭМ-2 и ПЭТВ
можно рекомендовать для обмоток
встроенных электродвигателей компрессоров,
работающих на фреоне-12. Применение этих видов
эмалированных проводов повысит надежность
герметичных компрессоров.
ЛИТЕРАТУРА
1. Якобсон В. Б. Исследование теплового режима
холодильной машины с .герметичным компрессором.
«Холодильная техника», 1963, № 5.
2. Якобсон В. Б. Теплообмен холодильных
компрессоров е окружающей средой. «Холодильная
техника», 1965, № 5.
З.Кольцова 3. Нм Пешков И. Б.,
Степанова Г. И. Метод испытания эмалшр оводов на
стойкость к воздействию холодильных агентов.
«Кабельная техника», вып. 44, 1967.
4. ГОСТ 13370—67. Агрегаты герметичные фреоновые
малой холодоироизводительности. Методы
испытаний.
Об определении числа часов
использования максимума
холодильной нагрузки
А. А. ДЖАГАЦПАНЯН
Московский инженерно-экономический институт
им С. Орджоникидзе
628.84
При решении задач искусственного
охлаждения зданий часто приходится пользоваться
величиной числа часов использования
(стояния) максимума холодильной нагрузки hx4.
Однако в литературе не приведены значения
Лх, а также средние температуры наружного
воздуха 4.ср и продолжительность периода
искусственного охлаждения пх, с помощью
которых можно простыми способами
определить hx.
Цель настоящей статьи — определение
значений hx по отдельным климатическим
пунктам СССР для зданий с небольшими
внутренними тепловыделениями (жилые,
административные и ряд других) и изложение методики
их уточнения с учетом влияния различных
факторов.
Величину hx по отдельным климатическим
пунктам определяли путем обработки
климатических данных [1, 2] методом построения
годовых графиков холодопотребления (при
максимальной холодильной нагрузке Qx= 1ккал/ч)
типа, приведенного на рис. 1.
Годовые графики холодопотребления были
построены для расчетных температур
наружного воздуха ^н.р по параметру Б [3], принимая,
что все компоненты холодильной нагрузки
5
\
;
с?
I
i
5'
i
а
\&,нкал/ч
ь
пх
§
А-
г
е
I
ж
3 /7 V
'
.'
Р.ис. 1. Примерный годовой график
холодопотребления зданий дри Qs.—f{tn) (Ях =
=пл. абджза=пл. абвга=пл. аб'еза; точка
д соответствует температуре ?н-ср).
24

пропорциональны разности температур
наружного воздуха и воздуха внутри помещения.
При построении графиков было также
принято, что система искусственного охлаждения
включается (выключается) при температуре
наружного воздуха 23°С, а температура
воздуха внутри здания tBH изменяется в
соответствии с температурой наружного воздуха tH
согласно данным [4], что можно записать в
виде функции
4я = 0,02 ?-0,7 4 + 26.
холодильная
в самых разнообразных климатических
условиях, главным образом в южных районах.
Значения hx для некоторых из них приведены
в табл. 1.
На основе этих данных, помимо Лх, для
рассмотренных городов были определены
значения лх и ?н.ср*
гн.ср— —^г~ ™» \°;
2*/
Средняя за сезон
У ср == Ух
*н.ср *вн.ср
н.р"
t
A)
нагрузка
B)
где щ
вн.р
где t
вн.ср
«-вн.р
средняя температура воздуха в
помещении в период
искусственного охлаждения,
соответствующая гн.сР> °С;
расчетная температура воздуха
в помещении, соответствующая
t:
н.р»
°с.
Были обработаны климатические данные
[1,2] свыше 45 городов СССР, расположенных
средняя продолжительность стояния
наружных температур для
интервала через каждые 5 град, сутки;
ticv — средняя температура наружного
воздуха для указанных интервалов, °С.
Необходимые значения /гг- и ticv были
приняты по данным [1]. Значения ?н.ср и пх
приведены в табл. 1. Они дают возможность
определить hx также по формуле
, *н.ср — ^вн.ср (
Ах = ~ п*- D)
* н.р *вн.р
Как видно из табл. 1, при заданном
максимуме холодильной нагрузки можно найти
города с более высокими значениями ?н.р» k.cp
Табл и ца 1
Города
1И. р»
12]
'н. ср»
°С
пг, н
п„ч
Шерабад (Узбекская ССР)
Ашхабад
Красноводск .......
Ленинабад
Баку
Ташкент
Нахичевань
Душанбе
Кировабад
Ереван
Махачкала
Астрахань
Гурьев
Новороссийск
Ялта
Волгоград
Сочи
Ростов-на-Дону
Фрунзе
Степанакерт
Евпатория
Алма-Ата
Одесса
Минеральные Воды . . .
Орджоникидзе
Киев
Караганда
Вильнюс
Якутск
Москва
Владивосток
Иркутск
Мурманск
43,0
40,5
36,8
38,8
33,0
37,6
37,7
38,8
33
35
31
35
37
32
31,7
34,8
33,2
29,9
28,6
28,4
27,0
27,6
27
27
26
26
26,2
27,0
,1
,6
,9
,0
,3
,7
30,
32,
34,
30,
32,
34,
30,5
33,2
30,9
31,3
32,5
27,7
30,6
28,5
28,0
28,7
24,1
27
26,
25,
26,
25,
26,
26,
25,
25
2в;
25
25
24
25
25
26
25
25,0
25,4
25,5
23,7
3900
3600
3350
3300
2825
2875
2800
2925
2575
2450
2250
2250
2250
2025
2000
2000
1850
1875
2025
1625
1800
1800
1550
1625
1000
875
875
440
500
500
440
275
60
2500
2390
2200
2020
1790
1675
1635
1580
1520
1420
1390
1330
1230
1220
1180
1170
1100
1055
1045
1030
! 985
945
885
865
525
470
455
370
320
315
310
185
55
1860
1620
1535
1545
1200
1400
1340
1330
995
930
1000
1050
830
870
885
775
815
2,30
1,57
73
70
75
38
90
5,39
2,00
1,86
2,79
5,69
2,06
2,63
2,94
2,33
3,38
6,05
855
750
710
610
320
350
370
165
240
180
120
95
20
6,25
4,36
3,78
3,02
2,30
3,41
4,87
0,34
2,23
1,37
0,68
1,00
0,14
4 — 4147
25

и пх, потребляющие меньше холода в году
(hx меньше), чем города с более низкими
значениями этих величин.
Так, для Ташкента эти показатели
несколько выше, чем для Баку. Казалось бы, что и
величина hx должна быть больше. Однако она
примерно на 6% меньше.
Для Минеральных Вод 4.р на 3,2 °С выше,
чем для Степанакерта D.ср и пх равны), но
hx для Минеральных Вод примерно на 16%
ниже, чем для Степанакерта.
Это в основном объясняется зависимостью
tBK от /н. Анализ показывает, что при принятой
зависимости между ними, а также заданных
значениях 4.ср и пх чем больше 4.р, тем
меньше Лх, а при заданных значениях ^н.р и пх чем
больше ^н.ср, тем больше hx.
Как было отмечено, при построении годовых
графиков холодопотребления не была учтена
структура максимальной холодильной
нагрузки, а следовательно, структура площадей этих
графиков, что в некоторых случаях, как будет
показано далее, может привести к
неточностям. То же самое можно сказать и в
отношении формулы D).
Для полной характеристики площади
годового графика холодопотребления и уточнения
величины hx необходимо определить доли
отдельных компонентов в максимальной
холодильной нагрузке, в частности, тех
компонентов, величина которых не зависит от
температуры наружного воздуха и которые по своему
характеру могут иметь различную
продолжительность в период искусственного
охлаждения.
С этой точки зрения рассмотрим структуру
максимальной холодильной нагрузки Qx,
величину которой можно определить на основании
уравнения теплового баланса зданий в
расчетных условиях (при *н.р) исходя из величин на
ружных теплопоступлений и внутренних
тепловыделений
E)
Как видно из уравнения E), компонентами
максимальной нагрузки холода, не
зависящими от температуры наружного воздуха,
являются теплопоступления от солнечной
радиации и тепловыделения внутри здания.
Величину числа часов использования
максимума холодильной нагрузки в соответствии с
рис. 2 можно определить по формуле
где QH
Урад
Qb
Vt.b
Qx^QH + Qpa^QB + Qx.e,
- теплопоступления в здание через
наружные ограждения;
- теплопоступления в здание за счет
солнечной радиации; складываются
из теплопоступлений через
остекленные поверхности Q'm и
перекрытия <?рад (через массивные
наружные стены не учитываем);
- теплопоступления с наружным
воздухом, вводимым в здание с целью
его охлаждения или вентиляции;
- тепловыделения внутри здания.
*;=[1-(т
рад
+ Тт.в)! *х + Трад «с + Тт.в «т.в,
ГДе урад И Yt.b —
F)
доля нагрузок
соответственно от солнечной
радиации и тепловыделений
внутри здания в максимальной
холодильной нагрузке;
Трад '
Тт.в
чград ^
УТ.В ,
Qx '
G)
(8)
продолжительность солнечного сияния
в период искусственного охлаждения
(величина определена на основе
данных [1] исходя из значений пх, см.
табл. 1), ч\
продолжительность тепловыделений
внутри здания в период искусственного
\Q, к к ал/ч
Рис. 2. Примерный годовой трафик холодо-
иотреблеиия зданий с учетом
'теплопоступлений за счет (разности температур между
наружным и внутренним воздухом /, от
солнечной радиации 2 и тепловыделений
.внутри здания 3.
26

охлаждения (величина мало
отличается от продолжительности периода
искусственного охлаждения, поэтому
принимаем пт.в~ях), ч.
Для установления влияния теплопоступле-
ний от солнечной радиации и тепловыделений
внутри здания на величину числа часов
использования максимума холодильной
нагрузки на примере ряда южных городов СССР,
находящихся примерно на 40-й параллели с. ш.,
но в различных климатических районах, по
формуле F) были определены значение h'x
и отношение —.
Результаты приведены в табл. 2, из которой
видно, что с увеличением Yt.b значение h^
повышается, а с увеличением урад ~
уменьшается. Это объясняется в основном степенью
уплотнения годового графика холодопотребле-
ния: при заданных климатических условиях
(Лх, Wx> Пс = const) чем больше ут.в и меньше
Урал, тем плотнее годовой график холодопо-
требления.
Данные табл. 2 показывают также, что в за-
Л'х
висимости от Yt.b и 7рад величина — может
^х
изменяться в довольно широком интервале —
К
от 0,92 до 1,18, при этом низкие значения —
hx
соответствуют низким значениям Yt.b и
высоким значениям Ypaд. Проведенные нами
расчеты показывают, что для других климатических
районов эти пределы могут расширяться до
0,85—1,35.
Дальнейший анализ ведется применительно
к жилым зданиям. Изучение факторов,
влияющих на отдельные слагающие теплового
баланса зданий, показывает, что их значение из
расчета на 1 м2 жилой площади можно
определить по формулам [величины Q
в ккал/(м2- ч)]
Qn + Qb = Uo + 0,28 1L) Kx D.p - /вн.р), (9)
Урад — Q0
рад
Q;'m = 0,22/C4oct?oct + 1,54-^,
п
A0)
или же, принимая ^Ост = 50 ккал/(м2-ч) и
вводя соответствующий поправочный коэффициент
Ко (табл. 3),
Qw=nKA0„Ko + l№
Яп
Ут.в —
#т.в
A1)
A2)
В формулах (9—12) приняты следующие
обозначения:
Хо, т, п — соответственно удельная тепловая
характеристика, ккал/(м3 • ч • град),
кратность воздухообмена и
этажность здания;
Таблица 2
Города
Значения величин/гх (в числителе) и ^ (в знаменателе) при
Тт. в= °«1
Трад
= 0,1
Трад=°>2
Трад
= 0,4
Тт>в = 0,2
Трад
= 0,1
Трад
= 0,2
Трад
= 0,4
Ашхабад . . .
Баку . . . .
Ташкент . . .
Сочи
Фрунзе . . .
Орджоникидзе
2422
1,02
1833
1,03
1768
1,06
1142
1,04
П27
1,08
552_
1,05
2354
0,98
1773
1,00
1738
1,05
1109
1,00
1111
1,06
532
1,01
2198
,92
1658
0,93
1685
1,01
1043
0,95
1076
1,03
490
0,94
2552
1,07
1936
1,08
1884
1,13
1217
1,11
1225
1,17
600
1,14
2474
1,04
1876
1,05
1854
1,11
1184
1,03
1203
1,15
578
1,10
2318
0,98
1762
0,99
1804
1,08
1118
1,02
1175
1,13
538
1,02
4*
27

Таблица 3
1 *р~
Значение
До 0,4
0,5
0,75
1,0
Значения К0 при
северо-восток — юго-запад,
северо-запад — юго-восток
35°
0,85
0,89
1,04
1,19
40° | 45°
1,00
1,02
1,20
1,36
отношение глубины здания к его длине.
1,10
1,15
1,35
1,54
55°
1,25
1,31
1,53
1,75
ориентации поперечной оси здания по
и географической широте
восток — запад
35° | 40°
1,25
1,25
1,45
1,65
1,25
1,28
1,49
1,70
45° | 55°
1,25
1,31
1,53
1,75
1,45
1,45
1,67
1,89
35°
1,10
1,21
1,43
1,65
странам света
север — юг
40й | 45°
1,17
1,26
1,48
1,70
1,25
1,31
1,53
1,75
1,25
1,38 I
1,61 1
1,89 '
а — отношение явных теплопоступле-
ний (вместе с наружным воздухом,
вводимым для охлаждения или
вентиляции зданий) к полным;
К\ — кубатурный коэффициент здания
(отношение кубатуры к жилой
площади), мг/м2;
К — отношение действующей площади
остекления к расчетной площади
светового проема (по площади с
внешней стороны стены); его
значение можно принять равным 0,9
при одинарном остеклении и 0,8
при двойном;
^ост — коэффициент, зависящий от вида
остекления; для двойного
остекления в раздельных рамах можно
принять равным 1, в одной раме —
1, 15, для одинарного
остекления — 1,45 [5, 6];
?ост, <7п — количество тепла, поступающего в
здание за счет солнечной радиации
через 1 м2 поверхности остекления
и перекрытия (в зависимости от
ориентации здания и
географической широты местности можно
определить по данным [5, 6]),
ккал1(м2-ч)\
<7т.в — количество тепловыделений внутри
здания, отнесенные на одного
жителя (значение можно принять
равным 110—120 ккал/чел-ч [7, 8]);
Fm — норма жилой площади на одного
жителя, м2/чел.
Уравнение E) и формулы (9—12) дают
возможность по формулам G, 8) определить
величины урад И Yt.b-
На основании формул G,8) находим
Обозначив
Трад 7) Т"
Vt.b
= с
A4)
и подставив величину урад из формулы A3) в
формулу F), после некоторого изменения
последней получим
К = Ах + Тт.в [С (йх - пс) + (hx - пх)\. A5)
В формуле A5) по сравнению с F)
исключена величина урад и введена величина С.
Определим значение С.
На основании формул A1) и A2)
выражение A4) для жилых зданий южных районов
СССР с двойным остеклением световых
проемов можно представить в виде:
для жилых зданий с бесчердачным
перекрытием
С = 0,09FJ" ' 2'9'
к+
A6)
для жилых зданий с чердачным перекрытием
0,77 \
C = 0fl9Fx K0
У
A7)
A3)
Как видно из данных табл. 1, во всех
климатических пунктах nc<hx<nx,
следовательно, везде величина hx—nc>0, a hx—nx<0. Так
как всегда ут в>0, то отношение — будет за-
висеть только от величины С [см. уравнение
A5)]:
при
h\ — «с
На основании изложенного приходили к
выводу, что за исключением отдельных случаев
величину числа часов использования
максимума холодильной нагрузки необходимо
определять с учетом влияния теплопоступлений от

солнечной радиации и тепловыделении внутри
здания. Для облегчения сопоставления hx и
h'x были найдены значения отношения
пх — /гх
которые приведены в табл. 1.
hx
пс
ЛИТЕРАТУРА
1. Справочник по климату СССР. Гадрометеоиздат,
1965—1968,
2. СН и П П-А. 6—62. Строительная климатология и
геофизика.
3. СН и П II-Г. 7—62. Отопление, вентиляция и ковди-
циоммров аиие воздух а.
4. К о м а |р о в Н. С. Холод. Гшлегшшщепром, 1953.
5. Н е с т е р е н к о А. В. Основы термодинамических
расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха.
Изд-ibo «Высшая школа», 1965.
6. К а м е н е в П. Н. Отопление и вентиляция. Ч. II.
Стройшдат, 1966.
7. Технико-экономические основы развития
теплофикации в энергосистемах. Под ред. Г. Б. Левенталя
и Л. А. Мелентьева. Госэнергоиздалг, 1961.
8. Временные указания по проектированию воздушного
отопления, совмещенного с приточно-вытяжной
вентиляцией в жилых домах. Стройиздат, 1961.
, Номограммы для теплового расчета конденсаторов с водяным охлаждением
Инж. Е. БОГДАНОВА
Высший химико-технологический институт, София, Болгария
621.57.044.001.24@83.57)
Основная задача при тепловом расчете
конденсатора—определение его теплопередающей
поверхности.
Теплопередающая поверхность F
рассчитывается по формуле
Q _ О
F--
ЪК
Яр
м2,
0)
где Q — тепловая нагрузка
конденсатора, ккал/ч;
k — коэффициент теплопередачи, ккал/
От?
/(м2-ч-град)\
qF
средняя логарифмическая разность
температур холодильного агента и
воды, °С;
удельная тепловая нагрузка
конденсатора, ккал/(м2•ч).
Чтобы вычислить теплопередающую
поверхность, надо знать или удельную тепловую
нагрузку qF, или коэффициент теплопередачи k.
Последний определяется по коэффициентам
теплоотдачи с двух сторон стенки трубки.
Для расчета коэффициента теплоотдачи при
конденсации пара холодильного агента
аа [ккал/'(м2-ч-град)] должны быть известны
температура стенки tCT со стороны
холодильного агента или удельная тепловая нагрузка
qF. Эти две величины для гладкотрубной
поверхности связаны соотношением
ЯР = k ®т = аа D — *ст) -Г- ,
dB
где /„ — температура конденсации, °С;
B)
dH — наружный диаметр трубки, мм;
dB — внутренний диаметр трубки, мм.
При конденсации пара на горизонтальной
трубке
_о,943_л—* ккаЛ1{м2. ч • град), C)]
ая =
VH(tK-t„)
на вертикальной
1,13Л
V H(tK-tzl)
ккал/(м2 • ч • град). D)
Здесь А
коэффициент, зависящий от
физических свойств
конденсирующегося холодильного агента и
температуры конденсации;
Н — высота конденсатора, м.
Для горизонтальных конденсаторов
H = indu — приведенная высота
конденсатора, м\
i — количество трубок в одном ряду по
вертикали.
Подставляя равенство C) или D) в
уравнение B), получаем для горизонтальных трубок:
Яр =
0,943 А
4
Ун
3/4
&-*«). E)
* Кутателадзе С. С. Основы теории
теплообмена. М.—Л., Машгиз, 1957.
29

для вертикальных:
_ ^н ЫЗЛ(. _ . ,з/4
"в ,
F)
При стационарном процессе теплопередачи
с учетом осадков и загрязнений
Яр =
1
¦+s-
' (/ст *wm) j
где
s^
• коэффициент теплоотдачи от
стенки трубки к охлаждающей
воде, ккал/(м2 • ^•град);
термическое сопротивление
загрязнений и стенки трубки,
м2 • ч • град/ккал;
twm^tu—9m — средняя температура воды, °С.
По уравнениям E), F) и G) построены две
номограммы (на рис. 1, а для вертикальных,
на рис. 1, б для горизонтальных кожухотруб-
ных, а также элементных и двухтрубных
конденсаторов с гладкими трубками), которые
позволяют определить qF графически.
Параметр ka, используемый в номограммах,
рассчитывается по формуле
-Г1 • (8)
1
+ 2 т--°'97-10"
На практике чаще всего термическое
сопротивление ^ *~~" — 0,97 • 10~3 м2 • ч • град/ккал
А,
(кривые номограммы построены для этого
значения
5
тогда ka=aw. Коэффициент А
определяется по графику зависимости его от
температуры конденсации (рис. 2).
Пример использования номограммы при
тепловом расчете конденсатора. Необходимо
рассчитать вертикальный аммиачный кожухо-
трубный конденсатор для тепловой нагрузки
Q = 600 000 ккал/ч. Конденсатор изготовлен из
стальных бесшовных трубок диаметром
51/57 мм. Высота трубок # = 4,7 м.
Температура поступающей воды twi = 24°C.
В конденсаторе температура воды
повышается на Д4, = 6°С, следовательно,
температура воды на выходе из конденсатора
iw2 =iw\ + Mw = 24 + 6 = 30°С.
Принимаем температуру конденсации
|/к=,^2 + 3 = 30 + 3 = 33°С.
30
Средняя логарифмическая разность
температур
*W1 11i
30 — 24
2,3lg ¦
tK
¦t.
2,31g
33 — 24
= 5,45°C.
G) =
Термическое сопротивление стенки Rw=
0,0035
50
= 0,07 • 10 , масляного слоя RM =
= 0,50 • 10-3, водяного камня RK = 0,25 • 10~3,
ржавчины /?р==0,20-Ю-3. Полное термическое
сопротивление 2 — = 1,02 • 10~3 м2 -ч- град/ккал.
Из графика (рис. 2) находим, что для
аммиака при температуре конденсации 33°С
А = 5660.
2,
0.35-
0.30-
0.85-
о.во:
ff/fi
ЛЪМ7
-*ш
-РЗШ8
-ФМ5
пм
6 -
5.5-
5 -
-""*5^
\
\ Ч -
\
\
Xh
) -1
1500-
гощ
?5(io\
жо\
ш\
то\
50Щ
sooo\
G5001
^500 gf ккалл*'*
0.85-
¦P51/S?
-Ф31Ш
0.70 -1-019/25
А
1500^
13500-
ШОЩ
i • i i I •' м i
Ш0 Цг.ккал/Ы2^
Р*ис 1. Номотраммы для определения удельной
тепловой напр узки (вертикальных (а) и горизонтальных кожу-
хотрубных, а также элементных и двухтрубных (б)
конденсаторов с гладкими трубками.

А
6000\
5000
4000
3000
2000
1000
1
Z
3
10 20 30 %°0
Рте. 2. Зависимость
коэффициента А от температуры
конденсации:
/ — аммиак; 2 —
сернистый ангидрид; 3 — хлечр-
метил; 4 — фреон-12.
Расход охлаждающей воды на конденсатор
0„,=
_2_
600 000
= 100 000 кг/ч.
Для определения коэффициента
теплоотдачи от стенки трубки aw принимаем
приблизительно удельную тепловую нагрузку qF =
= 4000 ккал/'{м2*ч) и находим число трубок:
п =
1
600 000
qF ndnH 4000-3,14.0,057.4,7
= 178 шт.
g-
Удельный расход воды
= Gw ,= Ю0 000
v 7i dBn 3,14-0,051.178
= 3500 кг/(м • ч\
тогда
aw = 1,37'gw = 1,37 • 3500 = 4800 ккал/ (м2 - ч X
Хград),
1
—+S-r-°'97-10"
aw К
1
1
:3880.
4800
+ 1,02- 10~3 —0,97- 10
Из рис. 1, а для Я = 4,7 м, dB/dH=5l/57 мм,
Л = 5660, ka =3880 и 0т = 5,45°С находим qF =
= 3845 ккал/(м2- ч) (на рисунке показано
пунктиром).
Теперь снова повторяем расчет:
600 000 10??
п = — = 186 шт,
3845-3,14.0,057 -4,7
100 000
К =
g i^_^ = 3360 кгЦм • ч\
Sw 3,14-0,05Ы86 V ;
aw = 1,37• 3360=4600 ккал/(м2-ч-град),
1
1
3750.
4600
+ 1,02 - 10~3—0,97 - 10
-з
По номограмме находим окончательно:
<7F = 3830 ккал/(м2-ч).
О процессах тепло- и массообмена в пленочных градирнях
с регулярной насадкой
А. В. ДОРОШЕНКО, Р. М. ХАМУДА
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
621.175.3
Регулярные насадки применяются в
пленочных градирнях [1, 2], а также при термовлаж-
ностной обработке воздуха в кондиционерах
И.
В данной статье описаны результаты
исследования регулярной насадки, образованной
чередованием плоских и гофрированных листов
тонколистового алюминия. Поверхность
тепло- и массообмена, полученная таким
образом, состоит из множества каналов
постоянной геометрической формы. По их стенкам
тонкой пленкой стекает вода, навстречу которой
движется поток воздуха. Поскольку движение
потоков воды и воздуха является
организованным, аэродинамическое сопротивление слоя
такого оросителя невелико. При развитой
поверхности контакта на единицу объема слоя
это позволяет значительно сократить
габаритные размеры аппаратов и интенсифицировать
протекающие в них процессы.
Схема экспериментального стенда
представлена на рис. 1. Атмосферный воздух подается
31

Рис. 1. Схема экспериментального
стенда.
вентилятором в насадку градирни, где
вступает в контакт с пленкой воды, стекающей по
вертикальным каналам. Пакет насадки
орошается реактивным распределителем
роторного типа.
Температура поступающей на орошение
воды tw\ составляла 30, 35 и 40°С, плотность
орошения W= 10—30 мг/(м2-ч), начальная
температура воздуха по сухому термометру
/i = 20-^35°C, относительная влажность <pi =
= 50-f-70%. Расход воздуха G изменялся от
5 до 45 м3/ч. Эквивалентный диаметр канала
исследованной насадки 3,2 мм, шаг рифа 7 мм,
высота канала 4,17 мм, поверхность единицы
объема 1270 м2/м3, размеры поперечного
сечения пакета насадки 0,054X0,054 м2, толщина
листов алюминия 0,16 мм.
Режимы испарительного охлаждения воды
в градирнях характеризуются следующими
начальными параметрами:
tw\>tu Pwl>Ph (l)
Конечная температура охлаждаемой воды
также выше температуры воздуха. Таким
образом, по всей поверхности контакта потоки
явного и скрытого тепла совпадают по
направлению (от воды к воздуху), при этом
B)
где рр, р^ — коэффициенты массообмена,
отнесенные к разности
парциальных давлений [кг/ (м2 - ч X
Хммрт.ст.)] и влагосодержа-
ний [кг/(м2- ч)]\
p"w — парциальное давление водяных
паров в насыщенном воздухе
при tw, мм рт. ст.;
р — парциальное давление водяных
паров в воздухе, мм рт. ст.;
г — скрытая теплота
парообразования, ккал/кг;
F — поверхность тепло- и
массообмена, м2\
аг — коэффициент теплообмена при
непосредственном контакте
между воздухом (газом) и водой,
ккал/ (м2'Ч*град);
tw, t — температуры основных потоков
воды и воздуха;
i"w — энтальпия насыщенного
влажного воздуха у поверхности
жидкости, ккал/кг;
i — энтальпия основной массы
влажного воздуха, ккал/кг.
Коэффициенты тепло- и массообмена могут
быть представлены следующим образом:
Far =
GcpAt
GAd
bPm
GM
A in
C)
D)
E)
где Atmy A/7
71
Mr,
среднелогарифмические
разности температур и
парциальных давлений;
среднелогарифмическая
разность энтальпий с поправкой
на нелинейность функции
С=/(о м-
Отношение коэффициента конвективного
теплообмена к коэффициенту массоотдачи р^,
известное как соотношение Льюиса, имеет
важное значение в теории совместного тепло- и
влагообмена. Равенство этого отношения
теплоемкости влажного воздуха свидетельствует
о приближенной аналогии между процессами
переноса тепла и массы. Исследование
процессов испарительного охлаждения воды для
различных неметаллических типов градирен [4, 5]
показало удовлетворительную
согласованность такой аналогии и справедливость
соотношения Льюиса для определенных условий.
На рис. 2 приведена зависимость
сМ
от
плотности орошения W. Канал исследуемой
насадки включает в свой профиль острые углы.
32

gr 1,8
ко
0,0
|Л
Го
? ^^^
^^¦^
j
^^
^ 4
? t 1 1
%>ю
Рис. 2. Зависимость-
tf
20
25 ЗОЦмШмЧ)
cp?d
от плотности орошения W.
При невысоких плотностях орошения
жидкость, собираясь в углах канала, не покрывает
сплошной пленкой весь его периметр. Ввиду
этого поверхность теплообмена превышает
поверхность массообмена, поскольку материал
насадки обладает значительной
теплопроводностью. По мере увеличения расхода воды
пленка жидкости покрывает все большую часть
периметра канала и при W= 18-^22 мг/(м2-ч)
поверхности массообмена и теплообмена прак-
тически совпадают, а отношение
Cp$d

становится равным 1,0. С дальнейшим ростом
плотности орошения это отношение остается
постоянным.
Отсутствие надежных способов вычисления
или экспериментального определения
поверхности контакта между потоками при
теплообмене или массообмене затрудняет
использование коэффициентов аг, Рр и р<* для
исследования процессов тепло- и массообмена. В случае
испарительного охлаждения воды удобно
пользоваться коэффициентом эффективности
*W\ * ВЛ1
F)
который представляет собой отношение
действительной степени охлаждения воды к
максимально возможной, определяемой
температурой влажного термометра.
На рис. 3, а представлена зависимость
коэффициента эффективности Ew от коэффициента
орошения —. Зависимость Ew от — носит
G G
однозначный характер (опытные данные
укладываются на одну прямую), при этом измене-
W
ние коэффициента орошения — достигается
G
изменением расхода жидкости W или газа G.
W
Установлено, что с ростом отношения — ве-
G
личина Еш уменьшается.
Аналогичный результат получен при
исследовании форсуночных камер в режиме
градирни [5].
09
0J
0,5
ОМ
0.3
0,2
A15
с
ьы
••
1
4
•
^^Ха i
hftJ?W2L*
-о 30]
Aj? W /
• 30]
L3G\ 15
<г>30]
АЛ 21
И Щ
0 35 [5,
1 i
7
1
1
^fc т
Ъ 0 лл \^<Ъ^, i
' "«К
i
с?
о
as o,s to
1,5
а
20
3,0
Wf
60
^30
20
15
10
с
э
-я
о
А
Л
<&L
X %л
I • _j
>
•
ko '
&& д
0
>
:
«»
1а |_ _[_
о
Я? Я7 ДО ДО /,/?
#" ?0 IS W
w
5 G
Рис. 3. Зависимость Ew (а) ,и Ар (б) от коэф-
W
фициента орошения —.
и
Величины Ew для форсуночных камер
представлены на рис. 3, а. Они оказались
значительно ниже, чем для регулярной насадки.
Характер изменения Ew объясняется тем, что с
ростом расхода воздуха при постоянном
расходе жидкости повышается интенсивность
испарения влаги благодаря возрастанию
относительных скоростей движения воздуха и пленки
воды.
На рис. 3, б представлена зависимость Ар
от коэффициента орошения — .
G
Сравнительно высокие аэродинамические
сопротивления могут быть существенно снижены
при применении насадок с эквивалентным
геометрическим диаметром каналов 5—7 мм.
Перепады температур, полученные в пленочных
градирнях при высоте оросителя Я = 0,25 м,
составляли 10—15°С, в то время как в
градирнях обычного типа для достижения таких пе-
33

репадов высота контактной части должна быть
2,5—5 м; коэффициенты эффективности также
значительно выше, чем у градирен обычного
типа.
ЛИТЕРАТУРА
1. Escher Wyss Kuhlturme, EWM-Serie, 1965.
2. Ал е к с e e iB В. П., Пономарева Э. Д., Д с р о-
шеико А. В. Исследование рабочих характери-
Канд. техн. наук В. И. КОСТЮК, В. Н. КОЛОСОВ
Всесоюзный научно-исследовательский и
проектно-конструкторский нефтехимический институт,
В контактных испарителях холодильных
установок используется прямой контакт
кипящего холодильного агента и водного раствора
соли.
Контактные теплообменные аппараты
высокоэффективны, просты в изготовлении и
эксплуатации [1—3]. В связи с этим перспективно
их использование в газовой и
нефтеперерабатывающей промышленности в схемах осушки,
компримирования и разделения
углеводородных газов, а также в схемах опреснительных
установок.
Возможность получения минимальных
температур охлаждения рассола в контактных
испарителях лимитируется условиями не
только теплообмена, но и гидратообразования. В
зависимости от назначения установки
температура начала гидратообразования может
быть либо теоретическим пределом
охлаждения рассола в обычных контактных
испарителях, либо верхним пределом рабочей
температуры в реакторах-гидратообразователях
(нижний предел — температура замерзания
раствора).
Температура начала гидратообразования в
контактных испарителях и
реакторах-гидратообразователях — критическая температура
гидратообразования систем холодильный
агент — водный раствор соли, изменение
которой в зависимости от концентрации рассола
было исследовано рядом авторов [4—6].
Особый интерес вызывает область заэвтек-
тических концентраций растворов, как
наименее исследованная и в то же время имеющая
важное значение для обеспечения нормальной
работы контактных испарителей. Гидратооб-
разование в этой области исследовалось лишь
в работах [7, 8].
Зависимость критической температуры
гидратообразования от концентрации раствора
приведена на рис. 1 (кривая 1—2). Площадь
34
сник 1плеж)чмых традщрш ,с регулярной иасадкой.
«Холодильная техника», 1968, № 8.
3. Гогол'И'н В. А. Исследование тепло обменного ап-
ашрата с орошаемой дотоблочнюй насадкой.
«Холодильная техника», 1968, № 5.
4. В е р м а н Л. Д. Испарительное охлаждение
циркуляционной воды. М.—Л., Гоозшертхжздат, 1957.
5. Коко.рин О. Я. Испарительное охлаждение для
целей кондиционирования «воздуха. М., Изд-во
литературы по строительству, 1965.
А. С. ЧЕПЦОВ
Институт общей и неорганической химии АН УССР
536.24.002.5:621.565.59@84.21)
Концентрация растбора ?,%6ес.
Рис. 1. Зависимость критической
температуры гидратообразования от концентрации
раствора:
1—2 — изменение критической
температуры гидратообразования; А—В—С —
изменение температуры замерзания раствора.
В—3—2 на этой диаграмме характеризует
условия гидратообразования в растворе заэвтек-
тической концентрации.
В точке 2 возможно одновременное
сосуществование пяти фаз: жидкий холодильный
агент, пары холодильного агента, раствор,
гидраты и кристаллы соли — так называемая гид-
ратная эвтектика.
В работе [7] приведены сведения о
параметрах гидратных эвтектик для некоторых фрео-
нов и пропана в водных растворах хлористого
натрия. Они получены экстраполяцией данных
для более "разбавленных растворов и
нуждаются в экспериментальном подтверждении.
В работе [8] определены параметры гидрат-
ной эвтектики системы пропан—водный
раствор хлористого кальция.
Анализ результатов эксперимента и работы
[7] показал, что с приемлемой для
инженерных расчетов точностью температуру гидрат-
Фазовые диаграммы системы холодильный агент-водный раствор соли

ной эвтектики для агентов с критической
температурой ^Кр.о^5,5°С можно определить из
уравнения
*г.эвт—*s эвт =|^кр.О» \ U
где /г.эвт — температура гидратной эвтектики;
4 эвт — температура замерзания
раствора эвтектической концентрации;
^кр.о — критическая температура гид-
ратообразования системы
углеводород—вода.
Для систем с ^Кр.о>5,5°С
'г.эвт *s эвт === (/кр.о ^) • \г)
Концентрацию раствора, который образует
с агентом гидратную эвтектику, находим как
абсциссу точки пересечения линии /г.эвт =
=const с кривой насыщенного раствора по
диаграмме </, g.
Температура гидратной эвтектики ^г.ЭВт
является теоретическим пределом охлаждения
рассола в обычном контактном испарителе.
Практический предел охлаждения на 8—10°С
выше.
Как показано в работе [8], эквидистантность
кривых 1—2 и А—В строго соблюдается для
водных растворов хлористого натрия — в
интервале концентраций 0^5^16% вес. и
хлористого кальция — 0^g^27% вес.
Используя эти данные и уравнения A) и
B), можно построить зависимость
критической температуры гидратообразования от
концентрации раствора, а следовательно, и
полную фазовую диаграмму систем холодильный
агент—водный раствор соли.
• На рис. 2 приведена полная фазовая
диаграмма системы пропан—водный раствор
хлористого натрия.
Как и на рис. 1, условия
гидратообразования при |^|эвт и р^рк (Рк — давление
конденсации холодильного агента при данной
температуре) характеризуются областью
В—2—3, а при ?^?эвт и р^рк — областью
2'—2—3—3'. Линии постоянных концентраций
-15 -го -ш -10 -5 о 5 W
Температура, 'С
Рис. 2. Полная фазовая диаграмма системы
пропан—водный раствор хлористого натрия.
раствора при |^?Эвт также параллельны ли-
;нии 1— Л; кривая А—В—2 — температура
замерзания раствора.
Приведенные данные позволяют предложить
следующую методику построения полной
фазовой диаграммы системы холодильный агент—
водный раствор соли:
— точки 1, 2, 3 лежат на линии
конденсации холодильного агента, поэтому, зная Ти Т2
и Г3 [4] и уравнения A) и B),
определяем их координаты в диаграмме \gp, — ¦
—точки А и В находим на пересечении
прямых 1=0 и g-Чэвт с y~ и —-у-соответст-
А В
венно. Угол наклона прямых g = const
определяется типом структуры гидратов [4];
— проведя вертикали 2—2' и 1—Г и
соединив точки 2, В, А и 1, получим полную
фазовую диаграмму системы агент—водный раствор
соли, область существования гидратов которой
ограничена площадью 2Г—2—В—А—1—V.
Выводы
На основании экспериментальных данных и
данных работы [7] предложены уравнения для
определения температуры образования гид-
ратных эвтектик, которые вместе с ранее
установленными зависимостями [2, 4] позволяют
найти параметры узловых точек фазовых
диаграмм систем холодильный агент — водный
раствор соли.
Предложена методика построения полных
фазовых диаграмм систем холодильный
агент—водный раствор соли.
ЛИТЕРАТУРА
1. Аэров М. Э., Быстр ова Т. А., Зеленцо-
ва Н. И., Клименко А. П., Костю к В. И.,
Чегликов А. Г. Способ испарения и
конденсации углеводородного хладагента. Авторское
свидетельство № 162859. «Бюллетень изобретений и
товарных знаков», 1964, № 11.
2. Костю к В. И. Исследование контактных
испарителей холодильных установок. Кандидатская
диссертация. Одесса, 1966.
3. S i d e m a n S., H i r s с h G. «Amer. Inst. Chem.
Engng. J.», 1965, November.
4. Костю к В. И., Колосов В. Н.,
Чепцов А. С. Фазовые диаграммы систем
хладагент—вода и хладагент—рассол. «Холодильная
техника», 1967, № 6.
5. Павлов Г. Д., Медведев И. Н.
Исследование процесса опреснения воды кристаллогидратами
пропана. «Водоснабжение и санитарная техника»,
1965, № 10.
6. Hashizume M. and others. «J. Chem. Soc.
Jap.», 1964, Vol. 64, No. 4.
7. Demineralization by hydrate formation. «Saline Water
Conv. Rept.», 1Э63, Washington, D. C, US Govt.
Print Office, 1Э64.
8. Костю к В. И., Колосов В. Н. Депрессия
критической температуры гидратообразования в
водных растворах неорганических солей. «Нефтяная
и газовая промышленность», 1968, № 5.
35

Номограмма для расчета типовых форсуночных камер
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС, канд. техн. наук М. И. ФИЛЬНЕЙ
628.84@83.57)
Расчеты политропических и адиабатических
процессов тепловой и влажностной обработки
воздуха в форсуночных камерах можно
существенно облегчить, применяя номограмму,
связывающую конструктивные, аэродинамические
и теплотехнические показатели типовых камер.
Тепло- и влагообмен в форсуночных
камерах [1, 2] описываются уравнениями полного
коэффициента эффективности теплообмена
1
*ВЛ2 *U
A)
и универсального коэффициента
эффективности теплообмена
Е' = \-1
*С1 *В
B)
ГДе ?влЬ *вл2
tw\i *wl
начальная и конечная
температуры воздуха по влажному
термометру, °С;
начальная и конечная
температуры воды, °С;
*сь U<l— начальная и конечная
температуры воздуха по сухому
термометру, °С.
Коэффициенты эффективности теплообмена
характеризуются зависимостями
E = AQ(wi)nBmy
E' = A'(wi)n{ Bm\
C)
D)
где щ — весовая скорость воздуха в
камере, кг/ {м2* сек);
В — коэффициент орошения.
Значения величин Л0, п, т, А', п{, ти
полученные на основе анализа большого числа
экспериментальных данных [1, 2], приведены в
таблице.
Диаметр
выпускного
отверстия
форсунок do, мм
1 5
1 3,5
А.
0,72
0,76
п
0,12
0,12
т
0,25
0,25
А1
0,7
0,74
П\
0,1
0,1
тх I
0,25 1
0,25 J
Аэродинамическое сопротивление проходу
воздуха Н (кг/м2) двухрядной камеры
определяется из выражения [3]
Я =1,44 (датI,81,
трехрядной — из выражения [3]
Н = 3,44 (w if'2.
E)
F)
Графическая интерпретация уравнений C, 4,
5, 6) с учетом данных таблицы представлена
номограммой, которая является обобщенной
характеристикой типовых двух- и трехрядных
форсуночных камер (см. рисунок).
Из теплового баланса камеры [1] следует:
& \fw* ^W\) ** (*ВЛ1 *ВЛ2/ »
G)
Дбухрядные Трехрядные
камеры камеры
КД2Ч0О2 А
НД 20002 А
ндтог -ьщвооз
КД12002 А
НД8002
кдбоог
ндшг
НД1002
нШтз^^4
кдгоооз
кдиооз
ндвооз
ндвооз
№003
НД2003
КД1003
36
[-300
¦250
[-200
90
80
\-70
У во
щ
to
35
30
¦25
¦20
[-15
А
щ
3,5-
&
17
J#
^-t-
0,24
13 $
+И8*
74-11
J-10
*А-9
0.3 И
ом
0,8
0.7
0,8 4- /
°>?\t,2
Jffer
14
1.6 4 '
1.8 *
ЕЕ'
Ojitr-r0'52
0,8
Y0,9
18
0,56 h
G,58\-\
0,60
ом
ом
0,66
0,68
0.70
0,72
ЯМ
0,76\
0,78
0,80\
\ « ,
№\
щ
Q9{T
[-0,56
0,58
0,80
ОМ
ом
[-0,66
[-0,68
0,70
0,72
0,74
0,76
bOf78
У-ОМ
Г 0.82
ОМ
0.86
, 0,88
*~0,9О
Номограмма для расчета типовых двух- и трехрядных форсуночных камер.

где
Li
А^в
•отношение приращения
энтальпии к соответствующему
приращению температур по
линии насыщения.
Для условий комфортного
кондиционирования воздуха А — 0,7, а для технологического
кондиционирования воздуха в мясной и
молочной промышленности А ~0,5.
Начальную и конечную температуры воды
(°С) можно найти путем совместного решения
уравнений A) и G):
1"тв
(В + А) tBM - [В A - Е) + A) tBM
BE
t.
Wl~
[В + А(\-Е)]{ВЛ2-(\.
BE
¦E){B + A)tBm
(8)
(9)
Из формул B) и (8) конечные температуры
воздуха (°С) после камеры составят
/я
BEtwl +[?(! — ?) + А] ;ВЛ1
В + А
= *ВЛ2 "Г 0 ^ ) (*С1 4л1) •
A0)
A1)
Пример. В двухрядной камере, снабженной
форсунками с диаметром выпускного
отверстия d0 = 5 мм, обрабатывается воздух в
количестве G = 173000 кг/ч. Начальные
температуры воздуха по сухому и влажному
термометрам ^ci = 14, /Вл1 = 11°С, конечные ?С2 = 7 и
^вл2 = 6,6°С. Выбрать камеру и определить
коэффициент орошения, начальную и конечную
температуры воды, а также величину
сопротивления камеры проходу воздуха.
Решение. 1. По формуле B) определяем
Е'=\
-6,6
14—11
= 0,867.
2. Из номограммы находим, что при wy =
= 3 кг/(м2* сек) необходима камера КД16002,
коэффициент орошения 5 = 1,5, Е = 0,885,
аэродинамическое сопротивление #=10,5 кг/м2.
3. Вычисляем начальную и конечную
температуры воды по формулам (8) и (9):
, _ A,5 + 0,5)-6,6--A,5-0,115 + 0,5)-11
wl~ 1,5-0,885
= 4,4°С,
, _ A,5 + 0,5-0,115) ¦ 6,6 —0,115 A,5+ 0,5)» 11 _
1,5 -0,885
ЛИТЕРАТУРА
: 5,95 °С.
1. К а р.пи с Е. Е. Метод (расчета фар суточных камер
кондиционеров с совместным использованием двух
коэффициентов эффективности теплообмена.
«Водоснабжение и санитарная iexHi№Ka», I963, № 4.
2. Кар п и с Е. Е. Инженерный теплотехнический
расчет форсуночных камер. «Водоснабжение и
санитарная техника», 1967, № 5.
3. С осин М. Л. Результаты промышленных
испытаний типовой форсуночной камеры. В сб.
«Кондиционирование воздуха», № 6. М., Госстройиздат, 1960.
Сублимация сухого льда в условиях конвективно-радиационного теплоподвода
Е. Л. ФЕДОТОВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
621.594.047.25
Тепловой баланс для процесса сублимации
можно установить из рассмотрения
квазистационарного процесса на границе раздела фаз
сухой лед — воздух, если представить, что
сублимация происходит с поверхности
полуограниченного массива в неограниченную
воздушную среду.
На поверхности массива выделим
элементарную площадку dF = dydz. Координаты Y и
Z касательны к поверхности, а координата X
нормальна к ней (рис. 1). Вся поверхность
массива находится при одинаковых условиях
и теплоподвод возможен только нормально к
плоскости dF. При сублимации граница
раздела фаз (поверхность массива) перемещается
ло оси X за время dx на величину dx [1].
Количество сублимировавшего льда (кг)
dG = Тс.л If- dydzd х = Тс.л If- dFd т, A)
О х Ох
где уел — объемный вес сухого льда, кг/м3;
дх
скорость перемещения границы
и х
раздела фаз по оси X.
Для сублимации этого количества льда
требуется подвести тепло (ккал)
dQ = rsdGf
где rs — теплота сублимации, ккал/кг.
К поверхности dF в общем случае может
иметь место конвективный и радиационный
теплоподводы из окружающей среды, а также
37

ка
Рис. 1. Условия теплообмена между воздухом и сухим
льдом:
а — тешюподаод к поверхности шолуограяиченноопо
массива; б —- распределение температуры у пра|ницы
раздела фаз сухой лед — воздух.
кондуктивный теплоподвод из самого массива
сухого льда вследствие понижения
температуры поверхности льда в процессе сублимации.
В квазистационарном процессе величина
dQ (ккал/ч) равна
О т
Это тепло должно войти через плоскость dF.
Тепловой баланс
~Щ~ ^ + ак (t - *ел) dF + ал (/„ - tejl) dF=
= rs Тел ~ dF, B)
ах
или на единицу поверхности
<JX + <7к + Ял = - ^ (О ~ + «к {t ~ 'с.л) +
дх
+ ал (к — tc. л) = Г8 Тел "Г—
C)
где t — температура воздуха в
помещении, °С;
и.л. — температура на поверхности сухого
льда, °С;
tm — температура излучающих
поверхностей, окружающих сухой лед, °С.
Как уже указывалось [2], при блоке сухого
льда ограниченных размеров первым членом
левой части равенства C), поскольку
величина его очень мала, можно пренебречь.
Тогда
дх
ак У — *с.л) + ал D — ^с.л) = Г3 Тел "Г— . D)
01
Интенсивность сублимации
(кг/(м2-ч) и скорость изменения размера бло-
т дх
</=Тсл —
ах
38
дх
~д~7
могут быть получены из опыта, чтопо-
J ¦
зволяет осуществить их взаимный контроль.
Интенсивность сублимации, являясь среднеин-
тегральной величиной по поверхности,
характеризует конкретные условия сублимации. Она
может быть определена взвешиванием блока,
при этом
_L dG
F ' dz "
При вынужденной конвекции воздуха
интенсивность сублимации значительно
увеличивается по сравнению с условиями свободной
конвекции. Температура поверхности сухого
льда понижается с повышением скорости
обдува до — 108°С.
Величину интенсивности сублимации можно
рассматривать как состоящую из двух
слагаемых / = /к + /л» пропорциональных
конвективному и лучистому теплоподводам,
: if — *с.л)
Л = -
Л
ал (^и — ^с.л)
E)
F)
Конвективный коэффициент теплоотдачи ак
следует рассчитывать по обычным формулам
теплопередачи [3] для обтекания твердых тел
вынужденным потоком воздуха. Например, при
Re<105 для шара Nu = 0,68 Re0-5 (по Г. Юге),
или N1^ = 2 +0,6Re^Pr^'33 (по Ранцу и
Маршаллу), для плиты Nu/ = 0,66Re°'5 (по
Михееву).
Лучистую составляющую (доля ее при
совместном конвективном и лучистом теплопод-
водах при равенстве температуры среды t и
излучателя /и составляет ~10% от общего
значения) можно определять по формуле
У?п • 4,9
Lt
100
100
G)
В обычных условиях сублимации блок
сухого льда со всех сторон окружен значительно
превосходящей его по площади «серой»
поверхностью стен, имеющей температуру,
равную температуре воздушной среды.
Поверхность сухого льда по фактуре и цвету близка
к снегу или инею, поэтому степень черноты
сухого льда может быть принята равной ei =
= 0,98-^0,99.
При данных условиях приведенная степень
черноты
1
-*-+*-
1
Коэффициент облученности ф=1, тогда

et • 4,9
At
lAwo/
100
(8)
Поскольку при этом разность АТ-=Т—Гс.л<
<200 град, дробь в правой части достаточно
точно может быть заменена произведением
0,04 (-Y [3].
100
Отсюда
где
ал = 0,04 • 4,8
Т + Гс.л
100
(9)
Конвективную составляющую
интенсивности сублимации /к можно определить,
пользуясь критериальным уравнением Nuy=cRe°'5,
подставляя в него вместо ак его значение через
/к из уравнения E):
л=
/
или
JK = c
Ml
"У
л.0,5
70,5
/0,5
A0)
откуда видно, что интенсивность сублимации
прямо пропорциональна корню квадратному
из скорости движения воздуха и обратно
пропорциональна корню квадратному из
линейного размера, что было проверено и
подтверждено экспериментально.
Интенсивность сублимации зависит от
направления воздушного потока к поверхности
сухого льда. При тангенциальном и
нормальном направлении потоков интенсивность
сублимации определяется соотношением
J танг
/
1,2-М ,25.
норм
Опыты проводились в термокамере в
диапазоне температур + 60ч—60°С и скоростей
^ = 0,5-^-6 м]сек. Температуры обеспечивались
электронагревателями и трехступенчатой
автоматизированной холодильной машиной,
работающей на фреоне-22.
Принципиальная схема опытной установки,
средств контроля и измерения приведена на
рис. 2.
Установлено, что скорость сублимации
dx
пропорциональна весу навески в степени 0,5:
__^_ = ЛС0'5,
dz
где А — коэффициент пропорциональности,
зависящий от частных условий
опыта.
I II III IV V YI VII VIII
Рис. 2. Принципиальная схема опытной
установки, средств контроля и измерения:
/ — термокамера; 2 — блок сухого льда; 3 —
(перфорированные щиты; 4 — шиберное
устройство; 5 — электрогрелки; 6 — вентилятор; 7 —
испаритель холодильной установки.
Измерение параметров: / — вес сухого льда; //—
температура внутренней обшивки камеры; /// —
концентрация С02; IV — относительная влажность
воздуха; V — температура сухого льда;
VI—скорость 'воздушного потока; VII — температура
воздуха; VIII — температура воздуха (измерение и
регулирование).
Это позволило установить зависимость между
временем сублимации и весом навески (рис. 3,
4):
BG0-5,
(Н)
где Ткон — время полной сублимации навески
с начальным весом GH;
В — угловой коэффициент, константа,
зависящая от частных условий
сублимации.
При соблюдении геометрического подобия
навески во время сублимации получим для
интенсивности сублимации, пользуясь
соотношением между линейным размером /, поверх-
70
so
50
30
20
10
—МММ \Jf%
! j j | о I 1^ I
1 LEaXDJi
о I ! М ММР'М иИТ
3,1Б
A0)
5,3
C5)
10
A00)
Рис. 3. Зависимость времени сублимации от веса
шаровой и кубической навесок сухого льда (w =
= 4,3 м/сек, t = 2l°C): 1 — шар; 2 — куб.
39

rSSimw
60
50
40
joi
го
in
\*
<
Sv
•
i ^SSN»J^
с
1
^v '
т^
J?
*t
>^
r^^DiSS^Cfc*'^-^
с
Т--—^*
>
4»
-60
-w
-го
о
го
kO
so t;c
Рис. 4. Конечное время сублимации шара сухого
льда в потоке воздуха:
начальный вес навески GH=10 г; начальный
диаметр шара ?)н=25 мм; объемный вес сухого льда
Ус.л-1300 кг/м\
ностью F и объемом (весом G) для
правильного тела, следующее выражение для /:
У:
F
dG
1
dz F
В,
0,5
A2)
Выражение A2) подтверждает зависимость
/ от /°'5 в уравнении A0).
При конвективном теплоподводе среднюю
скорость сублимации за процесс можно
установить, пользуясь выражениями A0) и A2) и
соотношениями линейного размера,
поверхности и объема (веса) блока правильной формы,
dG
dz
,0.5
-j0.5
м
= C
-.0.5
.,0.5
.**г&л, A3)
где Г — геометрический фактор формы.
В квазистационарном процессе меняется
только вес блока (соответственно поверхность
и линейный размер). Интегрируя выражение
A3) с учетом начальных условий (т = 0, G =
= GH), фактора формы и выражения A0),
получим для шара
тшар .
кон "
2гЛ^с.л-0,524У
0.5
-0,5
,0.5
с A t Хтс is)
_ 2 (Тс.л ¦ 0,524H'5
ТЕ J к
-0.5
~i0,5
A4)
для куба
\0,5
0,5
кон с-зда „,0,5
v0,5
зл
G0.5
~- A5)
10,5
С учетом лучистого теплоподвода / = /к + ^л>
тогда для шара
тшар .
кон
2(Тс.л-0,524У
0,5
-0,5
для куба
у0,5
ткуб _
3(/К + Л)
-0,5
"/0.5
A6)
A7)
В качестве определяющего размера /
(среднего за процесс) для навесок различной фор-
т 6V
мы нужно принять величину I = __ , которая
F
для шара равна диаметру D, а для куба —
ребру /.
Сходимость расчетных и опытных данных
находится в пределах 20%.
Основная погрешность объясняется
искажением формы навески (закругления ребер
куба, отклонение от правильной формы шара).
ЛИТЕРАТУРА
1. Кутателадзе С. С. Теплопередача при
изменении агрегатного состояния (основы теории). М.—Л.,
Машгиз, 1939.
2. Федотов Е. Л. О температуре сублимации
сухого льда. «Холодильная техника», 1969, № 5.
3. Михеев М. А. Основы теплопередачи. М.—Л.,
Госэнергоиздат, 1956.

Вакуумное замораживание при сублимационной сушке вареного
куриного мяса
Л. Ш. МЕМЕТОВА, В. М. МАКАЕВ, Н. К. ЖУРАВСКАЯ
Московский технологический институт мясной и молочной промышленности
637.547.1.037.5.047.25
Сырые мясные продукты, обезвоженные
методом сублимационной сушки, сохраняют
почти все исходные свойства, но требуют
затраты времени для термической обработки
перед употреблением в пищу. Поэтому
производство высушенных блюд, способных
некоторое время храниться и без труда доводиться
до состояния готовности, в настоящее время
приобретает важное значение.
С точки зрения упрощения
технологического процесса значительный интерес
представляет вакуумное замораживание
(самозамораживание), так как в этой фазе из продукта
удаляется до 10—15% влаги, что повышает
экономичность сублимационной сушки и
исключает большие затраты на предварительное
замораживание.
Цель работы — выяснение возможности
сублимационной сушки вареного куриного мяса
с вакуумным замораживанием при
радиационном подводе тепла.
Исследование процесса сублимационной
сушки вареного мяса проводили на грудных
мышцах кур I категории.
Чтобы уменьшить потери экстрактивных
веществ, тушки птицы с кожей варили в воде до
температуры в грудной мышце 86°С.
Сваренные тушки охлаждали на воздухе, а затем
выделяли грудные мышцы (белое мясо) и
разрезали их на кубики—образцы. Часть образцов
обертывали в фольгу и подвергали
предварительному замораживанию при температуре
—18°С. Остальные образцы направляли сразу
в сублимационную установку с двусторонним
радиационным теплоподводом, где
происходило их вакуумное замораживание и
высушивание.
Начальное напряжение тока на греющих
элементах 200 в, остаточное давление в
сублиматоре 1—0,3 мм рт. ст.
Для определения температурного поля в
образцы вводили по две точечные хромель-ко-
пелевые термопары: первую—в геометрический
центр образца, вторую—в угловую зону его
поверхностного слоя (на расстоянии 1,5—2 мм от
поверхности). Конечная температура
продукта 55°С.
Ниже представлены экспериментальные
данные по водопоглотительной и водоудерживаю-
щей способностям и усилию резания мяса,
высушенного с предварительным и вакуумным
замораживанием:
Предварительное Вакуумное
замораживание замораживание
Увеличение веса мяса
при регидратации по-
отношению к
исходному, о/о 280—300 280—300
Водоудерживающая
способность
(центрифугирование), в/о . . 60,0—63,6 60,5—61,7
Усилие резания после
регидратации, г/см . 586—686 586—686
Как видим, вакуумное замораживание при
сублимационной сушке вареного мяса птицы
не ухудшило качественных показателей
высушенного продукта. Это же подтвердила его
органолептическая оценка.
Однако при вакуумном замораживании
продолжительность процесса обезвоживания в
среднем на 25% больше, чем при
предварительном замораживании. Из рисунка, где
представлены параметры сублимационной сушки с
предварительным и вакуумным
замораживанием, видно, что процесс обезвоживания в
первом случае длится 140—150, а во втором
170—190 мин.
Для выяснения причин различной
продолжительности сушки исследовали
гистологическую структуру образцов. После сушки их
фиксировали в 96%-ном спиртовом растворе.
Препараты готовили по целлоиддиновой
методике. Срезы окрашивали гематоксилином и
эозином. Мясо выдерживали в
дистиллированной воде в течение 30 мин, после чего
фиксировали в 10%-ном нейтральном растворе
формалина.
Гистологические исследования показали, что
сырые охлажденные грудные мышцы птицы
состоят из прямолинейных, плотно
прилегающих друг к другу мышечных волокон, диаметр
которых, равен в среднем 56,3—58,9 мкм.
Поперечная исчерченность в волокнах
равномерная, длина саркомеров в среднем 1,7 мкм.
41

р,ммрт.ст
to
0,5
0\
| ut6\
-гоо\
150\
~юо\
5Of
0 \
L-ri
|
_!А__
<
| SO №
Г
/
/
/
/
р
~т-ДЦ
0 / tf/7 ?м///
/
Параметры сушки вареного белого куриного мяса с
предварительным (а) и вакуумным (б)
замораживанием:
i\ — температура на поверхности продукта; t2 —
температура в толще продукта; р — остаточное давление
в сублиматоре; и — напряжение на греющих элементах.
После варки в связи с уменьшением
содержания влаги диаметр мышечных волокон
сокращается до 39 мкм. Поперечная исчерчен-
ность их сохраняется и в некоторых случаях
выявляется более контрастно, чем в сыром
виде. Соединительнотканная основа между
мышечными волокнами и пучками
представляется в виде набухшей зернистой массы,
которая хорошо видна под микроскопом.
После предварительного замораживания и
обезвоживания вареная мышечная ткань
претерпевает значительные изменения. Диаметр
мышечных волокон уменьшается до 30 мкм.
Они располагаются довольно плотно
большими пучками. Соединительнотканные
прослойки между пучками становятся тонкими.
Между мышечными пучками возникают большие
продольные полости (по всей длине кусочка
мяса) равномерной толщины, приблизительно
180 мкм. В этих щелях видны рваные обрывки
межпучковой соединительной ткани — пере-
мизия.
После регидратации мышечная ткань
восстанавливается. По структуре она идентична
мышечной ткани вареного необезвоженного мяса.
Хорошо выявляется поперечная исчерченность
волокон, диаметр которых увеличивается до
36 мкм. Соединительнотканная основа
становится вновь зернистой. Полости между
мышечными пучками, образованные кристаллами
льда, значительно уменьшаются, а в
некоторых местах вообще исчезают.
При сушке мяса с вакуумным
замораживанием мышечные волокна сильно уплотняются
и распадаются на отдельные участки, однако
параллельность их сохраняется. Поперечная
исчерченность выявляется неконтрастно.
После регидратации мясо почти полностью
возвращается в исходное состояние. Диаметр
мышечных волокон 39,7 мкм, поперечная
исчерченность четко выражена.
Гистологические исследования показали, что
при вакуумном замораживании не образуется
пучков волокон и больших полостей, за счет
интенсивного испарения влаги исчезает
рыхлость, мышечные волокна значительно
уплотняются, уменьшая в объеме
соединительнотканную основу, и сливаются в сплошную
массу, в которой располагаются мелкие,
равномерно распределенные кристаллы. Миграция
влаги в этом случае, вероятно, происходит
значительно медленнее, чем при
предварительном замораживании.
Таким образом, при сублимационной сушке
не было выявлено ощутимой разницы в
качественных показателях вареного куриного мяса,
обезвоженного с предварительным и
вакуумным замораживанием, но продолжительность
процесса сушки по^ле вакуумного
замораживания на 25% больше.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Полупроводниковый пропорциональный
регулятор температуры
621-52
До последнего времени для поддержания в
кондиционируемом помещении требуемой
температуры в зависимости от температуры
наружного воздуха приходилось применять
сложные схемы.
По техническому заданию НИИсантехники
Орловское СКБприбор разработало
специальный полупроводниковый пропорциональный
регулятор температуры с автокоррекцией
ПТРП-А, предназначенный для
регулирования, например, узла второго подогрева
кондиционера с автокоррекцией по температуре
наружного воздуха.
На рис. 1 дана принципиальная схема
одного из вариантов применения ПТРП-А в
узле второго подогрева кондиционера.
Регулятор температуры ПТРП-А работает в
комплекте с датчиком температуры
наружного воздуха (термометр сопротивления
TCM-XI) и датчиком температуры воздуха в
помещении (термометр сопротивления
Рис. 1. Принципиальная схема применения ПТРП-А в
узле второго подогрева кондиционера:
/ — помещение; 2 — вентилятор; 3 — сдвоенные
воздушные заслонки; 4 — ручной кран; 5 —
воздухонагреватель (воздухоохладитель); 6 — трехходовой клапан;
7 — электрический исполнительный механизм ЭИМ; 8 —
электродвигатель вентилятора; 9 — терморегулятор
ПТРП-А; 10 — датчик температуры наружного
воздуха; 11 — датчик температуры воздуха в помещении;
12 — вытяжной вентилятор.
Рис. 2. Схема подключения двух ЭИМ типа ПР-1М к
терморегулятору ПТРП-А:
Р — разъем ПТРП-А, ЭИМ-1 и ЗИМ-2 — первый и
второй электрические исполнительные механизмы;
Ro.c— реостат обратной связи; Дрег — датчик
температуры воздуха в помещении; Днар — датчик
температуры наружного воздуха; С — конденсатор; KB —
конечный выключатель.
ТСМ-ХП) и дает пропорциональный
командный выход поочередно на два электрических
исполнительных механизма, которые управля-
43

ют работой трехходового клапана и сдвоенных
воздушных заслонок.
В качестве электрических исполнительных
механизмов ЭИМ могут быть применены
приводы ПР-1М и ИМ-2/120.
На рис. 2 дана схема подключения двух
ЭИМ типа ПР-1М к терморегулятору
ПТРП-А.
На панели вторичной части прибора слева
направо в два ряда расположены четыре
шкалы (рис. 3): оцифрованная шкала настройки
регулируемых температур с диапазоном
уставок от 18 до 32°С, оцифрованная шкала
настройки температур начала автокоррекции с
диапазоном уставок от 10 до 40°С,
неоцифрованная шкала настройки «зоны
пропорциональности» и оцифрованная шкала значений
коэффициента автокоррекции с диапазоном
изменения последнего от 0 до 1.
Значение температуры ^реГ внутри
помещения при коэффициенте автокоррекции/Са=1
задается по шкале настройки регулируемых
температур, значения температур наружного
воздуха ^нар, при которых прибор начинает
осуществлять коррекцию температуры внутри
помещения (/Са^1), — по шкале температур
начала автокоррекции.
Рис. 3. Полупроводниковый терморегулятор
ПТРП-А с автокоррекцией.
Значение «зоны пропорциональности»
определяется как разность регулируемых
температур, срответствующих крайним положениям
движка реостата обратной связи
исполнительного механизма при коэффициенте
автокоррекции Яа = 0.
Значение коэффициента автокоррекции /Са
находят из отношения
А *нар
Техническая характеристика регулятора
температуры ПТРП-А
Диапазон уставок, °С
регулируемых температур 18—32
температур начала автокоррекции .... 10—40
Диапазон уставки коэффициента
автокоррекции 0—1
Диапазон изменения зоны
пропорциональности, °С 1,5—5
Разрывная мощность контактов
при переменном токе B20 в, 50 гц), ва 500
при постоянном токе B20 в), вт ... . 40
Потребляемая мощность (не более), ва . . . 10
Номинальное напряжение питания, в . . . . 220/127
Максимальная длина линии соединения с
датчиком (не более), м 200
Габаритные размеры (не более), мм
высота 160
ширина г 120
глубина 290
Вес (не более), кг 3,5
Автоматическая периодичность
попеременного подключения электрических
исполнительных механизмов составляет 3±1 сек, что
осуществляется специальным встроенным в
прибор устройством. Время работы одного ЭИМ
от времени работы другого ЭИМ не
отличается более чем на 2 сек.
Использование такого терморегулятора в
системе автоматизации кондиционера
автоматически обеспечивает оптимальный по
санитарно-гигиеническим требованиям перепад
температур в помещении по отношению к
температуре наружного воздуха, что
устанавливается выбором соответствующей величины
коэффициента автокоррекции, и значительно
сокращает расход тепла и холода.
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ, Г. М. ГЛУЩЕНКО —
НИИсантехники,
И. Т. МИХАЙЛОВ — СКБприбор

Вакуумирование холодильных агрегатов
домашних холодильников
621.565.92
Для выявления наиболее эффективного
способа вакуумирования обезвоженных
холодильных агрегатов Всесоюзным проектно-техноло-
гическим институтом по электробытовым
машинам и приборам (ВПТИЭМП) проведены
экспериментальные работы.
Исследованы процессы вакуумирования при
одностороннем (со стороны низкого давления)
и двустороннем (со стороны низкого и
высокого давлений) подключениях холодильного
агрегата к вакуумному насосу, а также
процесс вакуумирования в две стадии с
промежуточным разбавлением фреоном-12 воздуха,
оставшегося в агрегате после первого
вакуумирования.
Вакуумирование выполняли вакуумным
насосом ВН-2МГ производительностью 7,15 л/сек
при давлении 760 мм рт. ст. Остаточное
давление измеряли вакуумметром ВСБ-1 с
пределами измерений 30-г-1 • 10~2 мм рт. ст. Для
подключения применяли вакуумные шланги
9X9 мм, длиной 2750 мм.
При одностороннем вакуумировании (рис., а)
давление на стороне нагнетания (кривая 1) из-
за большого сопротивления, создаваемого
капиллярной трубкой, изменяется значительно
медленнее, чем на стороне всасывания
(кривая 3). В результате истинное остаточное
давление в агрегате (кривая 2) всегда выше
давления в кожухе компрессора.
Давление в агрегате измеряли после того,
как оно становилось одинаковым на сторонах
всасывания и нагнетания. Такое давление
легко получить расчетным путем, зная давление
в кожухе компрессора и в конденсаторе, их
объемы и объем агрегата в целом.
Получение в агрегате давления 0,-1 ммрт.ст.
при одностороннем вакуумировании
практически невозможно.
Процесс двустороннего вакуумирования
происходит интенсивнее, так как полностью
устраняется дросселирующее влияние капиллярной
трубки. В этом случае конденсатор вакууми-
руется быстрее, чем компрессор, и
приближенно можно считать, что остаточное давление в
холодильном агрегате равно давлению в
кожухе компрессора (кривые 4, 5).
Однако в течение практически
целесообразного времени получить в холодильном
агрегате остаточное давление 0,1 мм рт. ст. при
двустороннем вакуумировании также не удается.
Разбавление фреоном-12 воздуха между
двумя процессами вакуумирования позволяет
значительно снизить его остаточное количество в
агрегате, так как при втором вакуумировании
откачивается смесь фреона с воздухом,
процентное содержание которого очень мало.
Парциальное давление воздуха р после
второго вакуумирования определяется
зависимостью
где /?о — давление воздуха после первого
вакуумирования;
рх — давление, до которого производится
промежуточное заполнение
агрегата фреоном;
р2 — давление смеси воздуха и фреона в
агрегате после второго
вакуумирования.
Для получения остаточного давления
воздуха в холодильном агрегате не более
0,1 мм рт. ст. достаточно было бы создать
между первым и вторым вакуумированием
небольшое избыточное давление фреона @,3—
0,4 кгс/см2) и вакуумировать в первый и
второй раз до давления 8—10 мм рт. ст.
Однако в процессе работы (Отчеты
ВПТИЭМП по теме № 2—14—67, 1967—
1968 гг.) промежуточное заполнение фреоном
проводили до давления в агрегате 5—6 кгс/см2
(примерно 100 г). Наличие высокого
давления позволило еще больше снизить
парциальное давление воздуха в агрегате после
вакуумирования, а также проверить герметичность
холодильного агрегата галоидным течеискате-
лем на неработающем агрегате до его
окончательного заполнения холодильным агентом.
Особенность применения изложенной
методики для холодильных агрегатов, собранных с
компрессорами, заполненными маслом в
состоянии поставки, заключается в том, что при
заполнении агрегата фреоном происходит его
растворение в масле. Чем выше давление
фреона, тем выше концентрация раствора. В про-
цесссе второго вакуумирования вместе с
фреоном возможен унос некоторого количества
масла, а также нестабильное удаление
фреона, частично остающегося в растворе.
Поэтому были сняты характеристики хода
второго вакуумирования холодильных агрега-
45

ю-
ш
ё/27
со
Е=
I
^2
V
,J
}•/¦
7
/
-/
-Z
V
vL /
У
Ls
r<f
[g
,1
л
w
Юг
Wd
/Л4 f
¦U^
*
k_
j
л
<5
a\j
I !
»| 11
//7
/<Г
Г
Длительность §акуумиро5ания. т
W*
Зависимость остаточного давления от длительности первого (а) и второго (б) 1вакуумк-
/роваиия:
при одностороннем подключении холодильного агрегата к вакуумному насосу: / —в
конденсаторе; 2 — IB агрегате; 3 — в кожухе компрессора; ори двустороннем подключении
холодильного агрегата к вакуумному насосу: 4 — в кожухе компрессора и в агрегате; 5 — в
конденсаторе.
тов с компрессорами, заполненными маслом,
при одностороннем и двустороннем
подключениях к вакуумному насосу. Данные,
представленные графически на рис., б, были получены
через 12—15 мин после заполнения агрегата
фреоном, т. е. за практически возможное в
производственных условиях время между
заполнением и вторым вакуумированием. За
этот период давление в агрегате падает с 5—
6 до 4—5 кгс/см2, т. е. в раствор переходит
около 20% фреона.
В начале вакуумирования происходит
эвакуация паров фреона, находящихся над масло-
фреоновым раствором и испаряемых в
процессе вакуумирования из раствора.
С понижением давления начинается
усиленное выкипание фреона из раствора с
образованием пены, состоящей из фреона и
мелкодисперсных частиц масла. Если вспененная
масса достигает отсасывающего патрубка
компрессора, происходит унос масла,
увлекаемого потоком фреона. Чем выше температура,
тем интенсивнее этот процесс.
Анализ результатов второго вакуумирования
холодильных агрегатов показывает, что фреон
откачивается до давления примерно 8—
9 мм рт. ст. сравнительно быстро, после чего
задерживается на этом уровне. Оставшийся в
растворе фреон выкипает и образуется пена
(пологие участки кривых на рис. б).
Количество масла, уносимого из агрегата,
колебалось от нескольких капель до 40 мл.
Унос масла начинался в момент
максимального пенообразования, через 20—40 сек после
начала вакуумирования при давлении в агрегате
не выше 8—9 мм р. ст., и заканчивался
примерно через 60—100 сек. В дальнейшем
вакуумирование холодильного агрегата
проходило медленно, спокойно и с понижением
давления еще более замедлялось.
Таким образом, ограничивая длительность
вакуумирования, можно избежать уноса масла
из агрегата.
Опасаться нестабильного удаления фреона
из агрегата в связи с его растворимостью в
масле нет оснований, так как при вакуумиро-
вании до начала интенсивного уноса масла
количество оставшегося в нем фреона не
превышает 1 г, а изменение концентрации
раствора в диапазоне температур +18-f- + 30°C не
более 0,5% (Бадылькес И. С. Рабочие
вещества и процессы холодильных машин. М., Гос-
торгиздат, 1962).
После отключения агрегата от вакуумного
46

насоса давление в агрегате стабилизируется и
становится равным 20—22 мм рт. ст. При
таком давлении в растворе содержится не более
1 г фреона-12.
Как видно, двухстадииное вакуумирование
с промежуточным разбавлением воздуха
фреоном-12 обеспечивает качественное и быстрое
удаление воздуха и других
неконденсирующихся газов из холодильного агрегата.
Предложенная методика вакуумирования
может быть применена как для агрегатов с
компрессорами, не заполненными маслом в
состоянии поставки, так и для агрегатов с
компрессорами, поставляемыми с маслом.
Двустороннее вакуумирование более
эффективно, чем одностороннее.
М. М. ФАКТОРОВА, Л. Н. ГРИШИНА - ВПТИЭМП
Визуальный указатель уровня
621.576
Иапрабление\
вгеляда
Крепление
плексигласа в рамке «указателя
уровня:
/ — ллекоиглас; 2 —
рамка-
Визуальные указатели уровня, монтируемые
на аппаратах и сосудах с холодильными
агентами, температура которых ниже 0°С,
неэффективны из-за обмерзания стекла.
Обмерзание можно предотвратить, применив
плексиглас толщиной 20—25 см с отшлифованными
противоположными торцами. Одним из них
плексиглас прижимается к стеклу указателя
уровня и приклеивается к рамке (см.
рисунок). Наблюдение за уровнем холодильного
агента осуществляется через наружный
отшлифованный торец.
Такое устройство широко распространено на
холодильных установках Венгерской Народной
Республики.
М. Е. АНУФРИЕВ — ВНИИхолодмаш
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
ЖУРНАЛ «ХОЛОДИЛЬНАЯ
ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ!
ТЕХНИКА» РАСПРОСТРАНЯЕТСЯ
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с первого
номера 1970 г., могут подписаться в местных отделениях связи и
пунктах подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и
на любой срок в пределах календарного года.

= КРИТИКА =
И БИБЛИОГРАФИЯ
Т
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в 1970 г.
Курылев Е. С, Герасимов Н. А. Холодильные
установки. Изд. 2-е, переработ, и доп. Л.,
«Машиностроение». 40 л., 25000 экз. Цена 1 руб. 70 коп.
(II квартал).
Рассмотрены различные типы холодильных
установок, особенности проектирования предприятий,
использующих искусственный холод. Большое внимание
уделено подбору оборудования для машинных отделений
и холодильных камер, а также охлаждению
циркуляционной воды. Второе издание дополнено материалами
о мелких холодильных установках, ледяном и льдосо-
ляном охлаждении, транспортных холодильных
установках.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов.
Курылев Е. С, Герасимов Н. А. Приме р ы,
расчеты и лабораторные работы по
холодильным установкам. Л., «Машиностроение»,
15 л., 25000 экз. Цена 75 коп. (IV квартал).
Изложены вопросы определения основных размеров
холодильника, теплопередачи через его изолированные
ограждающие конструкции. Приведены расчеты
безнасосной и насосной систем охлаждения, расчеты
охлаждающих приборов и систем воздухораспределения в
холодильных камерах, скороморозильных аппаратов и
другого оборудования.
Книга является учебным пособием для студентов
вузов, может быть полезна инженерно-техническим
работникам, проектирующим холодильные установки.
Кошелев П. Ф. Механические свойства
сплавов для криогенной техники. М.,
«Машиностроение». 19 л., 10000 экз. Цена 1 руб. 35 коп.
(I квартал).
Приведены данные о прочности, пластичности,
чувствительности к концентрации напряжений и о
прочности сварных соединений конструкционных
металлических сплавов при температурах от 4 до 300°К.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников, ведущих конструирование и эксплуатацию
оборудования криогенных и холодильных установок.
Кокорин О. Я. Установки
кондиционирования воздуха. М., «Машиностроение». 26 л.,
5000 экз. Цена 1 руб. 60 коп. (IV квартал).
Изложены основы расчета и выбора аппаратов в
установках кондиционирования воздуха. Рассмотрены
новые теоретические и экспериментальные исследования
процессов тепло- и массопереноса в контактных и
поверхностных теплообменниках. Даны рекомендации по
проектированию и применению установок
кондиционирования воздуха, приведены примеры расчетов
установок и аппаратов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников и студентов вузов.
Ловцов В. В. Прецизионные системы
кондиционирования воздуха. М.—Л., Стройиздат.
6 л., 6000 экз. Цена 35 коп. (II квартал).
Приведены основные данные о гармонических
тепловых колебаниях в стенке с ограниченным термическим
сопротивлением и основные методы расчета плоской
стенки на заданное затухание температуры. Рассмотрев
ны схемы прецизионных систем кондиционирования
воздуха, их расчет, конструирование и регулирование в
условиях эксплуатации.
Книга рассчитана на специалистов в области
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Лурье М. Е. Изготовление и монтаж
трубопроводов холодильных установок. М.,
Стройиздат. 6 л., 10000 экз. Цена 21 коп. (II квартал).
Освещены передовые методы изготовления, монтажа
и испытания трубопроводов холодильных установок.
Рассказано об организации рабочего места, о
безопасных методах ведения работ.
Книга является пособием по повышению
квалификации мастеров и слесарей, занимающихся монтажом
холодильных установок.
Бушуйкин Ю. М. Кондиционирование
воздуха в кабинах локомотивов. М.,
«Транспорт». 7 л., 1500 экз. Цена 70 коп. (II квартал).
Даны физические характеристики воздушной среды
в кабине машиниста, рассмотрены наиболее
рациональные схемы установок кондиционирования воздуха.
Приведена методика и результаты эксплуатационных
испытаний установок кондиционирования воздуха на
тепловозах 2ТЭ10Л и ТЭЗ.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников.
Осадчук Г. И.> Фаерштейн Ю. О. Ремонт
оборудования изотермического подвижного
состава. Изд. 2-е, перераб. и доп. М., «Транспорт».
27 л., 8000 экз. Цена 1 руб. 09 коп. (III квартал).
Описан зазодской и деповский ремонт дизельного,
холодильного, электрического и вспомогательного
оборудования, а также ремонт рефрижераторных вагонов.
Приведены способы восстановления деталей.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта.
Тертеров М. Н., Каган С. Г. Автоматизация и
механизация работ на хладотранспор-те.
М., «Транспорт». 11 л., 3000 экз. Цена 1 руб. 20 коп.
(II квартал).
Освещены вопросы автоматизации и механизации
работ на хладотранспорте: взаимодействие
изотермического подвижного состава с пунктами
погрузки-выгрузки, возможности механизации погрузочно-разгрузочных
работ и сферы применения отдельных механизмов,
сравнительный анализ различных способов льдоснабжения,
использование ЭЦВМ для регулирования процессов на
хладотранспорте и др.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических и научных работников, связанных с перевозкой
скоропортящихся грузов.

Гаврилов В. С, Якуничев Ю. М. Эксплуатация
судовых холодильных установок и
систем кондиционирования. Изд. 2-е, перераб.
и доп. М., «Транспорт». 19 л., 8000 экз. Цена 1 руб.
21 коп. (III квартал).
Описаны современные холодильные установки и
системы кондиционирования воздуха, рассмотрены
способы настройки приборов автоматики. Приведены
практические рекомендации по эксплуатации и техническому
обслуживанию холодильных установок и судовых
кондиционеров.
Книга предназначена для судовых механиков
морского транспортного и промыслового флота.
Захаров Ю. В., Андреев Л. М. Оборудование
судовых систем кондиционирования воз-
д у х а. М., «Судостроение». 18 л., 6000 экз. Цена 1 руб.
20 коп. (IV квартал).
Изложены основы кондиционирования воздуха,
классификация судовых систем комфортного
кондиционирования воздуха, описаны типы и конструкции
применяемого для этой цели оборудования, затронуты
вопросы его проектирования и расчета. Рассмотрены прин-
м ципы воздухораспределения в судовых помещениях, ти-
* пы и конструкции воздухораспределителей.
Книга рассчитана на инженерно-технических и
научных работников, может быть использована студентами
вузов.
Томановская В. Ф., Колотова Б. Б. Ф р е о н ы.
Свойства и применение. Л., «Химия». 20 л.,
8000 экз. Цена 1 руб. 20 коп. (IV квартал).
Даны сведения об основных физических,
термодинамических и других свойствах фреонов. Приведены
номенклатура и технические требования к фреонам,
выпускаемым в СССР, а также данные по технике
безопасности. Справочник содержит около 200 таблиц и 60
рисунков, характеризующих свойства более 50 фреонов.
В библиографическом указателе собрана литература о
фреонах за последние 10 лет.
Справочник предназначен для научных и инженерно-
технических работников, а также для аспирантов и
студентов вузов.
Теплофизические свойства веществ и материалов.
Вып. 4. Сборник серии «Физические константы и
свойства' веществ». М., Изд-во стандартов. 8 л., 5000 экз.
Цена 50 коп. (IV квартал).
Сборник содержит результаты комплексных
исследований теплофизических свойств фреонов,
проводимых в различных базовых организациях
Государственной службы стандартных и справочных данных. На
основе обширных литературных экспериментальных
данных и вновь полученных опытных величин по ряду
фреонов составлены точные интерполяционные
уравнения, по которым рассчитаны подробные таблицы их
теплофизических свойств в важной для практики области
параметров.
Сборник рассчитан на научных,
инженерно-технических работников и конструкторов энергетической,
пищевой и холодильной промышленности.
Бродянский В. М., Меерзон Ф. И. Производство
кислорода. Изд. 2-е, испр. и доп. М,
«Металлургия». 31 л., 3000 экз. Цена 1 руб. 90 коп. (II квартал).
Изложены физические основы процессов очистки,
ожижения и разделения воздуха, схемы и конструкции
кислородных установок. Освещены вопросы контроля
процессов и техники безопасности.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников кислородных и воздухоразделительных
станций, а также для студентов вузов и техникумов.
Данилов И. Б., Малков М. П. *Криогеника
(серия «Техника»). М., «Знание». 4 л., 50000 экз. Цена
12 коп. (IV квартал).
Описаны новейшие достижения криогенной тохни--
ки — техники глубокого охлаждения. Рассмотрена
техника получения глубокого холода, практика его
применения в народном хозяйстве.
Брошюра рассчитана на инженеров, техников,
химиков и на самые широкие круги читателей.
Каганов М. А., Привин М. Р.
Термоэлектрические тепловые насосы. Л., «Энергия». 8 л.,
20000 экз. Цена 42 коп. (II квартал).
Рассмотрены теоретические основы теплового
расчета термоэлектрических охладителей и нагревателен.
Приведены методы расчета оптимальных параметров,
обеспечивающих максимальную энергетическую
эффективность либо минимальный расход полупроводниковых
материалов.
Книга представляет интерес для инженеров и
научных работников, занятых разработкой и исследованием
термоэлектрических устройств.
Торговые и холодильные машины и аппараты. Изд.
2-е, перераб. и доп. М., «Экономика». 22 л., 25000 экз.
Цена 97 коп. (III квартал).
Даны основные сведения о холодильном
оборудовании, торговых автоматах, фасовочно-упаковочном и
другом торговом оборудовании. Для каждого вида
оборудования указано назначение, классификация, устройство,
принцип работы, порядок эксплуатации.
Книга является учебным пособием для
товароведческих факультетов торговых вузов.
Дремайлов jB. M. Основы электротехники
и электрооборудование холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность». 10 л.,
10000 экз. Цена 23 коп. (IV квартал).
Изложены основы электротехники, приведены
сведения об электрических машинах, монтаже, ремонте и
эксплуатации электродвигателей. Рассмотрены
принципы автоматизации и приведены электрические схемы
современных аммиачных и фреоновых холодильных
установок малой и средней холодопроизводительности.
Описаны приборы, применяемые на пультах управления
холодильных установок.
Книга служит для подготовки машинистов и
слесарей холодильных установок.
Абдульманов X. А. Холодильная техника
на судах рыбной промышленности. М.,.
«Пищевая промышленность». 20 л., 4000 экз. Цена 60 коп.
(IV квартал).
Рассмотрены термодинамические основы
искусственного охлаждения, описаны современные отечественные'
и зарубежные холодильные машины и аппараты.
Приведены схемы холодильных установок рефрижераторных
производственных и транспортных судов.. Описаны
эксплуатация и ремонт судовых холодильных установок.
Книга является учебным пособием для подготовки
машинистов и механиков судовых холодильных
установок.
Левин Б. К., Левина М. М. Холодоснабжение
предприятий молочной промышленности.
М, «Пищевая промышленность». 8 л., 8000 экз. Цена
42 коп. (I квартал).
Даны характеристики холодильных установок,
машин и аппаратов и рассмотрена специфика их
применения в молочной промышленности. Большое внимание
уделено системам холодоснабжения предприятий
молочной промышленности, калорическим расчетам и
выбору холодильного оборудования, методам и схемам
его автоматизации.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников молочной промышленности.
Чубик И. А., Маслов А. М. Справочник по
теплофизическим характеристикам
пищевых продуктов и полуфабрикатов. М,
49

«Пищевая промышленность». 11 л., 5000 экз. Цена
58 коп. (II квартал).
Справочник содержит наиболее часто
употребляемые в инженерных расчетах теплофизические
характеристики различных пищевых продуктов и
полуфабрикатов в международной и технической системах
единиц.
Книга представляет интерес для работников
проектных и конструкторских бюро, инженеров пищевой
промышленности, студентов вузов и техникумов.
Азов Г. М., Гисин И. Б., Дезент Г. М., Бурма-
кин А. Г. Справочник по производству
мороженого. М., «Пищевая промышленность». 25 л.,
* 15000 экз. Цена 1 руб. 75 коп. (III квартал).
Содержатся сведения о сырье и вспомогательных
материалах, таре и упаковке, применяемых в
производстве мороженого. Описана технология и приведены
рецептуры производства разнообразных видов
мороженого, а также данные о технологическом оборудовании
и его эксплуатации. Большое внимание уделено
санитарии и гигиене в производстве мороженого, технике
безопасности.
Справочник предназначен для мастеров, техников и
инженеров, работающих на предприятиях по
производству мороженого.
Бурмакин А. Г. Справочник по
производству замороженных продуктов. М.,
«Пищевая промышленность». 20 л., 2000 экз. Цена 1 руб.
15 коп. (III квартал).
Даны основные сведения о технологии
производства замороженных продуктов, описано технологическое
оборудование, скороморозильные аппараты, поточные
линии производства замороженных продуктов.
Рассмотрены вопросы хранения, перевозки и реализации
замороженных продуктов. Представлены данные о
санитарно-гигиеническом режиме производства и технике
безопасности.
Справочник рассчитан на инженерно-технических
работников и мастеров предприятий по производству
быстрозамороженных продуктов, а также на работников
холодильников и торговых предприятий, занимающихся
хранением и реализацией этих продуктов.
Бартчак-Грудова Л. Использование
замороженных продуктов в домашних
условиях. Перевод с польского. М, «Пищевая
промышленность». 6 л., 25000 экз. Цена 30 коп. (III квартал).
Описаны способы использования замороженных
продуктов в домашних условиях. Даны полезные советы и
правила обращения с замороженными продуктами,
сведения об их питательной ценности.
Книга предназначена для широкого круга
читателей.
Широков Е. П. Хранение и технология
плодов и овощей, М., «Колос». 30 л., 25000 экз. Цена
1 руб. 25 коп. (II квартал).
Изложены новейшие достижения науки и практики
.хранения плодов, овощей и картофеля. Рассмотрены
биологические и биохимические основы лежкости
плодов и овощей, усовершенствованные методы хранения
и консервирования (активное вентилирование, хранение
в измененной газовой среде, быстрое замораживание,
сублимационная сушка и др.).
Книга является учебным пособием для
плодоовощных факультетов сельскохозяйственных вузов. Может
быть использована также работниками, занятыми
хранением и переработкой плодов и овощей.
Леблон С, Полен А. Хранение яблок и груш
в холодильниках. Перевод с французского
издания 1968 г. М., «Колос». 7*5 л. Цена 52 коп. (II
квартал).
Изложены биологические основы хранения плодов
и технические рекомендации по применению холода.
Приведены схемы компоновки холодильных установок
на фруктовых холодильниках* Дана оценка
экономических, агротехнических и физиологических факторов,
влияющих на качество и лежкость яблок и груш.
Книга предназначена для специалистов по
заготовке и хранению плодов, а также для студентов вузов.
Никитин Е. Е. Замораживание и
высушивание биологических препаратов. М.,
«Колос». 20 л., 15000 экз. Цена I руб. 30 коп. (II квартал). \
Обобщены новейшие данные по использованию
замораживания и сублимационной сушки для сохранения
крови и кровезаменителей, бактерий, вирусов и
бактериофагов, культур тканей и некоторых других
биологических объектов. Изложены практические рекомендации
по выбору метода и режима замораживания и
высушивания биопрепаратов, а также их длительного
хранения.
Книга представляет интерес для научных и
практических работников, занимающихся замораживанием и
сублимационной сушкой биопрепаратов и других
продуктов.
Лозина-Лозинский Л. К. Биологическое
действие низких температур. Л., «Наука». 15 л.,
5000 экз. Цена 1 руб. 40 коп. (I квартал).
Описаны свойства живых систем—клеток, тканей,
органов и некоторых организмов переносить низкие и
сверхнизкие температуры, особенно в присутствии
защитных веществ. Рассмотрены закономерности
адаптации организмов, причины устойчивости, явления
повреждения при действии холода и замерзания,
физиологические и физико-химические механизмы
холодоустойчивости.
Книга рассчитана на научных работников и
студентов вузов.
**
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на научно-
техническую литературу.
¦

ХРОНИКА
Всесоюзный семинар в Минске
В Минске во Дворце профсоюзов с 30 сентября то
3 октября 1969 г. проходил семинар «Новое в
холодильной технике и технологии», организованный
Центральным и Белорусским республиканским правлениями
НТО пищевой промышленности и Всесоюзным научно-
исследовательским институтом холодильной
промышленности.
Цель семинара — ознакомление
(инженерно-технических (работников холодильных предприятий с
достижениями в области холодильной техники и технологии.
В (работе семинара приняло участие 136 человек из
22 городов 5 союзных республик — представители
холодильных предприятий торговли, мясной и молочной
(промышленности, пищевой промышленности, проектных,
учебных и научно-исследовательских институтов,
министерств и ведомств.
Семинар открыл председатель Комитета по
холодильной технике и технологии Центрального правления
НТО пищевой промышленности проф. И. С. Бадылькес.
Сообщение о ходе выполнения творческих обязательств
организаций НТО в честь 100-летия со дня рождения
В. И. Ленина сделала заместитель председателя
Белорусского правления НТО пищевой промышленности
Л. В. Устиченко.
На семинаре были прочитаны следующие доклады:
«Основные на правления в строительстве
холодильников» (канд. техн. н.аук В. И. Сафонов), «Эффективные
теплоизоляцию иные материалы и конструкции
ограждений холодильников» (канд. ;гехн. наук Н. Т. Кудряшов),
«Технология холодильного хранения пищевых
продуктов во Франции» (канд .техн. наук Д. Г. Рютов),
«Состояние и пути развития техники холодильной
обработки и хранения рыбы» (канд. техн. наук А. И. Пискарев),
«Интенсификация холодильной обработки мяса»
(доктор техн. наук А. П. Шеффер), «Влияние скорости
охлаждения на качество свинины три хранении»
(инженер Л. Д. Васильева), «Перевозка охлажденного мяса
подвесом в контейнерах» (инженер Л. В.
Куликовская), «Микробиологический контроль санитарного
состояния холодильных камер» (канд. биол. наук
Е. Л. Моисеева), «Методы замораживания плодов, ягод
и овощей» (инженер Н. В. Марадудина), «Методы
рационального хранения овощей» (доктор , техн. наук
В. 3. Жадан), «Состояние и перспективы развития
домашних холодильников» (канд. техн. наук Б. С. Вейн-
берг), «Новые технологические процессы при
производстве домашних холодильников» (инженер С. Ю. Бероуд-
ский), «Надежность и долговечность поршневых
компрессоров холодильных машин» (инженер Э. М. Бежа-
нишвили), «Монтаж и эксплуатация ротационных
бустер-компрессоров» (канд. техн. наук Н. Г. Креймер),
«Пути реализации скрытых резервов судовых
холодильных установок» (канд. техн. наук Л. И.
Константинов), «Кондиционирование воздуха на предприятиях
(мяюной и молочной промышленности» (доктор техн.
наук А. А. Гоголин), «Автономные кондиционеры с тепло-
1ВЫ)м насосом» (инженер Н. Я. Барулин).
На основе сделанных докладов и их обсуждения
были приняты следующие рекомендации.
— При проектировании и строительстве
холодильников отдавать предпочтение (Одноэтажным зданиям од-
нопролетной схемы с бесколонными поперечными
камерами высотой 6—9 ж и с закрытыми платформами;
предусматривать возможность кооперирования и
блокирования холодильников с другими производствами, в
первую очередь с предприятиями пищевой, мясной и
молочной промышленности и торговли; для несущих
ограждающих конструкций использовать в основном
изделия заводского изготовления, в том числе
.строительные детали из предварительно напряженного
железобетона пролетом от 12 до 48 м, металлические
профилированные листы и эффективные виды теплоизоляционных
материалов, например, самозатухающий пенополистирол
марки ПС-БС.
— Рекомендовать строительство экспериментальных
холодильников для всесторонней проверки новых
предложений в области архитектурно-строительных решений,
систем охлаждения и технологических режимов
хранения и замораживания продуктов. Широко применять
воздушное охлаждение камер термической обработки и
хранения продуктов с помощью унифицированных
воздухоохладителей заводского изготовления.
— В целях обеспечения безопасности эксплуатации
холодильных установок осуществить автоматическую
защиту компрессоров на базе дооборудования систем
ресиверными емкостями на всасывающей стороне с
использованием их при реконструкции и переводе систем
на насосную циркуляцию аммиака.
— Разработать обоснованные, предельно допустимые
нормативы износа деталей, оптимальную структуру
ремонтного цикла холодильных компрессоров,
номенклатуру и объем запасных частей.
— Ускорить внедрение автоматизированных
холодильных агрегатов АДС-РАБ с циркуляционной
системой смазки.
— Ускорить разработку и организацию
производства широкой номенклатуры домашних холодильников, в
том числе двухкамерных. В качестве тепловой
изоляции рекомендовать пенополиуретан с заполнением
фреоном-11,
— Шире внедрять предложенный ВНИИМПом
способ распределения воздуха в камерах термической
обработки мяса путем душирования, что позволит
значительно интенсифицировать процессы охлаждения,
замораживания и дефростации мяса.
— Рекомендовать к внедрению испытанный
ВНИИМПом двухстадийный метод охлаждения мяса с
конвейеризацией первой стадии охлаждения.
— Применять в морозильных цехах для
замораживания мелких плодов и овощей
высокопроизводительные флюидизанионные аппараты и рекомендовать
ВНИХИ ускорить окончание работ по их созданию и
внедрению.
— Для обеспечения лучшего сохранения качества
рыбы широко применять механизированные и
автоматизированные скороморозильные аппараты; хранение
замороженной рыбы осуществлять при низких температу-
51

pax (до —30°C) с использованием вакуумной
упаковки в полимерные пленки.
— Для механизации погрузочных операций с
охлажденным мясом при транспортировке его в вагонах и
авторефрижераторах, а также при хранении на
распределительных холодильниках шире внедрять специальные
контейнеры ВНИХИ. Рекомендовать применение
стоечных поддонов для складирования грузов в камерах с
высотой до 9 м. Разработать для холодильников
погрузчики грузоподъемностью 2 г с высотой подъема
вилок 6 м.
— Организовать серийное производство
разработанных ВНИХИ кондиционеров для автоматического
поддержания температуры и относительной влажности
воздуха в производственных помещениях и холодильных
камерах на предприятиях мясной и молочной
промышленности. Рекомендовать наладить серийный выпуск
автономных кондиционеров с тепловыми насосами.
— В целях повышения уровня санитарного
состояния холодильников руководствоваться инструкцией
ВНИХИ по определению и оценке зараженности
холодильных камер плесенями.
Участники семинара обратились ко всем работникам
холодильной промышленности с предложением шире
развернуть социалистическое соревнование в честь 100-
летия со дня рождения В. И. Ленина, обратив особое
внимание на выполнение взятых членами НТО личных
социалистических обязательств, направленных на
дальнейшее развитие техники, увеличение производительности
труда, снижение себестоимости выпускаемой продукции,
повышение качества, расширение ассортимента,
улучшение экономических показателей.
Участники семинара обратились также ко всем орга-
В 1970 г. исполняется 60 лет со дня выхода в свет
первого в -нашей стране периодического издания по
холодильной технике. Интересно проследить за развитием
периодики в этой отрасли техники.
В 1910 г. Петербургский комитет по холодильному
делу начал издавать журнал «Известия комитета по
холодильному делу», который выходил до 1918 г.
С 1912 по 1917 г. в Москве печатался журнал
«Холодильное дело», который вначале был органом
Московского комитета по холодильному делу, а в последующие
годы и Туркестанского холодильного комитета.
В 1914 г. в Москве начал выпускаться еще один
журнал — «Холод». Из печати вышли только семь его
номеров.
В указанных журналах публиковались в основном
материалы о 'состоянии зарубежной холодильной техники,
о Международных конгрессах по холоду, работе
Международной Ассоциации холода и холодильных комитетов,
о съездах по холодильному делу в России, о
строительстве холодильников и холодильных установок при
пищевых предприятиях и на транспорте.
В 1923 и 1924 гг. Народный Комиссариат путей
сообщения издавал журнал «Холодильное дело на путях
сообщения».
С 1923 г. в Москве начал выходить журнал
«Холодильное и боенокое дело». По мере расширения
производства искусственного холода и областей применения
его в народном хозяйстве перед журналом ставились все
новые задачи. Поэтому в последующие годы он
издавался под названием: «Скоропортящиеся продукты и холо-
52
низациям НТО пищевой промышленности, руководителям
холодильных предприятий и институтов, министерств и
ведомств с призывом оказать всемерную помощь в
реализации предложенных рекомендаций.
Участники семинара посетили мясокомбинат,
холодильник № 2, завод холодильников, а также
мемориальный комплекс Хатынь.
На семинаре была проведена конференция читателей
журнала «Холодильная техника», на которой отчетный
доклад о работе журнала сделала заместитель
главного редактора Л. Д. Акимова.
В прениях по докладу выступили М. В. Жихарев
(Белмяоорыбторг), О. А. Сысоева (председатель
Белорусского правления НТО пищевой промышленности,
заместитель министра пищевой промышленности БССР),.
И. В. Тарабрин (Краснодарский политехнический
институт), А. Г. Ионов (Калининградский институт рыбного-
хозяйства).
Они дали положительную оценку содержанию и
направленности журнала «Холодильная техника»,
подчеркнули его значение в повышении технического уровня
специалистов, работающих в холодильной промышленности.
Был внесен ряд рекомендаций по улучшению работы
журнала и расширению его тематики, в частности, было
предложено шире освещать ход социалистического
соревнования в честь 100-летия со дня рождения В. И.
Ленина на холодильниках мясной, молочной и пищевой
промышленности, уделять больше внимания вопросам
экономики и планирования, эксплуатации холодильников,
новым конструкциям машин и аппаратов, подготовки
кадров для предприятий холодильной промышленности,
систематически освещать работу первичных организаций
и холодильных секций НТО пищевой промышленности.
дильное дело», «Холодильное дело», «Холодильная
промышленность», а с 1941 г. и по настоящее время
выходит под названием «Холодильная техника».
Журнал этот является сейчас единственным в СССР
специализированным периодическим изданием по
вопросам производства искусственного холода и его
применения в пищевой, химической, нефтяной, металлургической,
машиностроительной и других отраслях промышленности,,
сельском хозяйстве, на транспорте и в быту.
Имеется ряд других периодических изданий, в
которых также помещаются материалы по холодильной
технике и технологии.
Искусственный холод широко применяется в
технологических процессах производства различных отраслей
пищевой промышленности, каждая из которых имеет свой
отраслевой журнал. В прежние годы в отдельных
отраслях издавались бюллетени. За период с 1924 по 1969 г.
выпускалось около 40 наименований периодических
изданий, в которых помещались статьи по различным
вопросам холодильной техники в пищевой промышленности.
Журнал «Мясная индустрия СССР», издаваемый с
1930 г., публикует статьи по холодильной технике в
мясной промышленности.
Вопросы применения холодильной техники при
замораживании, хранении и транспортировании рыбы и
рыбных продуктов освещаются в журнале «Рыбное
хозяйство», который выходит с 1921 г.
В журнале «Молочная промышленность», издаваемом
с 1934 г., публикуются статьи о применении
искусственного холода в технологических процессах производства
К 60-летию периодических изданий по холодильной технике

молочных продуктов, а также тари ;их хранении и
транспортировке.
Широкое развитие отечественного холодильного,
машиностроения способствовало тому, что ib настоящее
время почти нет такой области народного хозяйства, где бы
•иокусственный холод не находил применения для тех или
иных целей.
В связи с этим ежегодно возрастает число статей по
различным теоретическим и практическим вопросам
холодильной техники и технологии.
Только за два года A964 и 1965 гг.) в 116
периодических научных и научно-технических журналах было
опубликовано 1099 'статей, посвященных производству и
применению искусственного холода, a ib 1966 и 1967 гг.—
1367 статей.
В последние годы значительно увеличилось число
'научно-исследовательских, учебных и проектно-конструк-
торских институтов, занимающихся научными
изысканиями ib области холодильной техники. (Результаты их
исследований публикуются в периодически издаваемых
научных трудах.
С 1958 по Г968 г. в изданиях 47 научных
организаций были освещены 1065 оригинальных научных работ
в области холодильной техники.
Вопросы применения искусственного холода при
гипотермии, замораживании и хранении крови, костного
мозга, трансплантатов и др. освещаются в медицинских
журналах.
Следует упомянуть также ряд обзорных и
реферативных изданий по холодильной технике, выходивших в
СССР. К ним относятся:
В ноябре 1969 г. исполнилось 60 лет со дня
рождения и 40 лет научной деятельности заведующего
кафедрой теоретических основ холодильной техники ЛТИХП
доктора технических наук, профессора Анатолия
Георгиевича Ткачева.
Анатолий Георгиевич окончил Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
в 1932 г.
В этом же году А. Г. Ткачев поступил в аспирантуру
и в 1935 г. защитил диссертацию на степень кандидата
технических наук, посвященную расчету судовой
изоляции с применением метода электротепловых
аналогий.
Преподавательскую работу в ЛТИХП А. Г. Ткачев
начал в 1933 г.
В 1937 г. он был утвержден в ученом звании
доцента и назначен деканом механического факультета.
В августе 1941 г. А. Г. Ткачев был направлен в г.
Семипалатинск для организации филиала института, куда
в 1942 г. был эвакуирован институт. В 1942 г. был
назначен заместителем директора института по учебной
и научной работе. В этой должности он работал до
1952 г.
сборники «Холодильное дело» A931—1933 гг.)
Государственного института технике -экономической
информации Нарком'снаба СССР;
«сборники мирового изобретательства «Холодильное
дело» A933 и 1934 гг.) Центрального института технико-
экономической информации и социалистического обмена
опытом;
картотека Бютеин «Холодильное дело» A934 г.) —
стеклографированное издание Наркомснаба СССР.
В настоящее время материалы по холодильной технике
публикуются 'в следующих изданиях:
техническая информация «Холодильная
промышленность и транспорт» — выпускается ЦНИИ информации
и технико-экономических исследований Министерства
мясной и молочной промышленности СССР;
реферативный журнал «Химическое и холодильное
машиностроение» 'Всесоюзного института научной и
технической информации Государственного комитета
Совета Министров СССР по науке и технике и Академии
наук СССР;
бюллетень «Торговля за рубежом» Министерства
торговли СССР.
Развитию холодильной науки и техники и широкому
внедрению искусственного холода во все области
народного хозяйства нашей страны значительно способствовали
освещавшие эти вопросы многочисленные пер и одически г
издания и ib первую очередь журнал «Холодильная
техника».
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
С 1947 г. Анатолий Георгиевич заведует кафедрой
теоретических основ холодильной техники. В 1956 г. он
защитил докторскую диссертацию, посвященную
изучению конвективного теплообмена в процессах плавления
и затвердевания, и в том же году утвержден в звании
профессора.
Анатолий Георгиевич много сделал для развития
холодильной техники как исследователь и педагог. Его
работы по теплообмену широко известны
специалистам-холодильщикам. Большое число учеников
Анатолия Георгиевича работает сейчас на предприятиях, в
вузах, исследовательских и проектных организациях.
Анатолий Георгиевич является одним из авторов
широко известного учебника «Холодильные машины и
аппараты», издававшегося в 1937, 1955, 1960 гг.
А. Г. Ткачев награжден орденом Трудового Красного
Знамени и медалями СССР.
Редколлегия журнала «Холодильная техника»
сердечно поздравляет юбиляра и желает ему дальнейших
успехов в работе по воспитанию инженеров и
ученых-холодильщиков.
К 60-летию Анатолия Георгиевича Ткачева

Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1968
г.
В 1968 г. в СССР было ввезено промышленное
холодильное оборудование на общую сумму 30,0 млн. руб.,
в том числе из ГДР на 21,2 млн., из Чехословакии на
4,1 млн., из Венгрии на 2,7 млн., из ФРГ на 0,5 млн.
руб.
Из ГДР импортировано 111 поездов с машинным
охлаждением, 122 изотермических вагона и 359
автономных вагонов с машинным охлаждением общей
стоимостью 33,5 млн. руб. Ввезено также 2483
авторефрижератора стоимостью 11,5 млн. руб., в том числе из Польши
2002 и из Чехословакии 481 авторефрижератор. Импорт
домашних холодильных шкафов составил 40,2 тыс. шт.
на сумму 3,3 млн. руб.
Экспорт промышленного холодильного оборудования
выразился в сумме 2,3 млн. руб. Вывезено также
59,9 тыс. домашних холодильников на сумму 4,8 млн.
руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1968 г. 537 млн. руб. По отдельным
видам продуктов оборот выразился в следующих цифрах
(в тыс. руб.):
Экспорт Импорт
Мясные и молочные продукты . . 155713 67973
Рыба и рыбные продукты 64566 11226
Овощи, фрукты, ягоды, плоды . . . 10320 227183
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое 112,7 тыс. т
Консервы мясные 56,5 млн. банок
Масло коровье 75,6 тыс. г
Сало топленое 96,6 „ „
Консервы молочные ....... 58,3 млн. банок
Сыры 7,6 тыс. т
Рыба 207,9 , „
Консервы рыбные 55,8 млн. банок
Консервы лососевые 14,8 „ „
Консервы крабовые 15,3
Икра красной рыбы и лососевых . 207,1 т
Икра прочих рыб 909 „
1
Импорт отдельных продуктов в 1968 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое 14,0 тыс. т
Птица свежемороженая 26,9 „ „
Консервы мясные 2,8 млн. банок
Консервы мясо-растительные ... 33,6 „ „
Масло коровье 2,4 тыс. т
Сало 1,3 „
Молоко сухое 12,0 „
Сыры 1,1 „ п
Яйца в скорлупе 672,4 млн, шт.
Рыба 7,6 тыс. т
Филе рыбное 18,5 „
Сельдь соленая 7,6 „ „
Икра 75,2 т
Помидоры свежие 122,3 тыс. т
Лук 18,1 , „
Другие овощи свежие 29,0 „ ,
Овощи консервированные ..... 210,9 ,
Томатная паста и пюре 20,9 ,
Яблоки 189,6 „
Виноград 29,0
Апельсины ............. 193,4 „ ,
Лимоны 51,5
Мандарины 11,5 , „
Бананы 14,3 „ „
Ананасы .-....- 4,6 я ,
Прочие свежие фрукты и ягоды . 33,2 „
Фрукты, ягоды, плоды сухие . . . 107,6
Фрукты, ягоды, плоды
консервированные . , 179,8 млн. банок
Фрукты, ягоды, плоды сульфитиро-
ванные 52,7 тыс. т
Орехи и миндаль 38,9 „ „.
Вина виноградные 271,6 „ „
Пиво 2,4 млн. дкл
„Внешняя торговля СССР за 1968 год".
Статистический обзор, М., изд-во „Международные
отношения", 1969.

НОВЫ1
и;
ния
Классы 17 f, 5/03; 49/, 12 МПК F 28 d; В 23 р
№ 245152 A217616/25-28 от 13 февраля 1968 г.)
К. Н. Сеферов, Г. А. Ком о лик о в и А. Г.
Емельянов
Способ сборки кожухотрубных теплообменников
1. Способ сборки кожухотрубных теплообменников,
при котором подсобранные в пучок трубы выставляют
на столе относительно кожуха трубных досок,
закрепляют их на направляющих штангах, связанных с
силовым органом, и затем заталкивают в трубные доски,
отличающийся тем, что с целью повышения
производительности и надежности сборки пучок труб выставляют
так, что кожух трубных досок располагается между ним
и силовым органом, после чего направляющие штыри
пропускают через трубные доски и закрепляют их в
трубах пучка.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что с целью
повышения качества сборки кожух трубных досок,
пучок труб и направляющие штыри выставляют по
вертикали.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что с целью
предотвращения возможного обратного смещения труб
пучка при их заталкивании столу, на котором они
установлены, сообщают сопровождающее их движение.
4. Способ по пп. 2 и 3, отличающийся тем, что с
целью экономии рабочей площади подсобранный пучок
труб устанавливают в котловане.
Классы 17 f, 5/03; 49 /,12 МПК F 28 d; В 23 р
№ 245812 A217615/25-28 от 13 февраля 1968 г.)
К. Н. Сеферов, Г. А. Ком о ликов и А. Г.
Емельянов
Устройство для заправки пучка труб в трубные решетки
кожухотрубных теплообменников
1. Устройство для заправки пучка труб в трубные
решетки кожухотрубных теплообменников, содержащее
Й==Ь
приспособление для установки кожуха с трубными
досками, горизонтальный стол с перпендикулярной ему
полкой для установки подсобранного пучка
соосно.отверстиям трубных досок и плиту с направляющими
стержнями для крепления на них труб пучка, связанную
с лебедкой, отличающееся тем, что с целью повышения
производительности и надежности заправки оно имеет
вертикальную компоновку, при которой приспособление
для установки кожуха размещено под плитой с
направляющими стержнями, а горизонтальный стол выполнен
поворотным на 90° в вертикальной плоскости и
фиксируемым после поворота под указанным
приспособлением.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что плита
с направляющими стержнями связана с лебедкой через
каретку, плавающую в двух взаимно перпендикулярных
направлениях в горизонтальной плоскости, и выполнена
поворотной около вертикальной оси.
Класс 17 а, 1/05 МПК F 25 b
№ 224537 A139388/24-6 от 7 марта 1967 г.)
Авторы изобретения В. Ф. Чайковский, А. П.
Кузнецов и В. С. Майсоценко
Заявитель Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
Каскадная холодильная машина
Каскадная холодильная машина, содержащая
верхний и нижний каскады, соединенные посредством
испарителя-конденсатора, отличающаяся тем, что с целью
получения более низких температур верхний каскад
выполнен в виде одноступенчатой биагент*ной холодильной
машины, змеевик с испаряющейся низкокипящей
фракцией которой расположен в испарителе-конденсаторе.
Воздух
Л-1
55

В Международном институте холода
Симпозиум Международного института холода в Ленинграде
В Ленинграде с 8 по 14 сентября 1970 г.
будет проведен симпозиум 4, 5, 7 комиссий
Международного института холода по весовым
потерям пищевых продуктов при охлаждении,
замораживании, хранении и транспортировке.
В программу симпозиума входит
обсуждение следующих вопросов:
1. Исследование процессов тепло- и массо-
о б мен а.
2. Влияние свойств продукта на процессы
тепло- и массообмена.
3. Влияние упаковки и других защитных
средств.
4. Влияние усушки на качество пищевых
продуктов.
5. Влияние конструкций охлаждающих
систем и условий их эксплуатации на весовые
потери.
Работа симпозиума будет проводиться на
официальных языках МИХ (французском и
английском) с синхронным переводом на
русский язык и с русского на официальные
языки МИХ.
Предложения о докладах советских
специалистов на симпозиуме просьба направлять в
секретариат оргкомитета (Москва, И-434, ул.
Костикова, 12. ВНИХИ). До 15 февраля
1970 г. должны быть представлены названия
Новые изобретения
Классы 12 а, 7; 17 f, 12/10 МПК С 09 k F 25 h
№ 225851 A157484/23-26 от 27 апреля 1967 г.)
В. А. Чижиков
Способ охлаждения различных объектов
Способ охлаждения различных объектов с помощью
циркулирующего по замкнутому контуру жидкого
теплоносителя, охлаждаемого, например, в холодильной
машине, отличающийся тем, что с целью уменьшения
т.:оличеетва циркулирующего теплоносителя и снижения
энергетических затрат часть теплоносителя переводят
в твердую фазу и охлаждение ведут полученной
смесью.
докладов и краткие аннотации (до 200 слов)
в трех экземплярах на русском и в пяти
экземплярах на французском или английском
языке, напечатанные на машинке через два
интервала и сопровождаемые актом экспертизы.
После рассмотрения предложений о
докладах авторы будут извещены о сроке
представления полных текстов докладов, которые
высылаются также в трех экземплярах на
русском и в пяти экземплярах на французском
или английском языке. Аннотация и доклад
даются на разных иностранных языках
(например, аннотация на французском, доклад на
английском языке или наоборот).
Объем текста доклада до 2000 слов и не
более четырех четких рисунков форматом 13X
Х18 см.
Во время заседаний симпозиума
докладчики могут представить свой доклад на
французском, английском или русском языке по
желанию. На этих же языках можно
выступать в дискуссии по докладам.
Предложения от организаций об участии в
симпозиуме, с указанием числа участников,
просьба направлять в адрес оргкомитета до
1 марта 1970 г.
Оргкомитет по подготовке и проведению
симпозиума
Класс 17 с, 4/07 МПК F 25 d
№ 245810 A121333/24-6 от 19 декабря 1966 г.)
Автор изобретения Л. Н. Стронский
Заявитель Всесоюзный
научно-исследовательский институт по электробытовым машинам и приборам
Устройство для контроля работы домашнего
холодильника
Устройство для контроля работы домашнего
холодильника, содержащее тепловое реле для защиты
электродвигателя от перегрузки, пусковое реле для
включения в сеть пусковой обмотки электродвигателя,
промежуточное электромагнитное реле для управления
электродвигателем и температурный датчик,
воздействующий на промежуточное реле, отличающееся тем, что с
целью повышения экономичности и упрощения
конструкции датчик выполнен биметаллическим и помещен в
рабочем объеме камеры холодильника для управления
электродвигателем по импульсу температуры воздуха в
камере.
56

— новости —
ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ =
Новые скороморозильные аппараты
Ротационный аппарат
<ym44j4TfT\.^
Американской фирмой «Уэнтворс энд Ассошиейтс
инк.» создан ротационный скороморозильный аппарат
для замораживания мелких штучных продуктов
(креветок, пельменей и т. п.). Установка такого типа обладает
значительными преимуществами по сравнению с
воздушными морозильными аппаратами. Поскольку в ротаци-
Гонном аппарате нет движения воздуха, в нем не
происходит усушки продукта.
Ротационный аппарат занимает мало места. Его
ширина 1,8, длина 2,4 и высота 2,7 м. Длина
вспомогательных приспособлений около 0,7 м.
Расход холода на единицу замороженного продукта
в ротационных аппаратах меньше, чем в воздушных при
одинаковых температурах.
Кроме того, в ротационном аппарате не нужны
противни, тележки для загрузки и выгрузки, исключается
операция по выбивке продукта из противней.
Основным замораживающим элементом
ротационного аппарата является вращающийся цилиндрический
барабан. Его внутренняя поверхность изолирована. В
пространство между стенками барабана подают
холодильный агент (через полый вал со специальным
сальниковым уплотнением).
Барабан помещен в кожух. Зазор между барабаном
и кожухом равен 50 мм. Между двумя листами
кожуха проложена полиуретановая изоляция толщиной
100 мм. По внутренней поверхности кожуха проходит
змеевик, охлаждающий воздушный зазор. В торце
кожуха предусмотрены двери для осмотра и чистки
аппарата.
Загрузочным устройством служит сетчатый
транспортер. Сетка выполнена из нержавеющей стали и
перемещается с помощью нескольких звездочек,
вращающихся синхронно с барабаном.
Разгрузочное устройство состоит из ножа,
лопастного колеса и разгрузочного конвейера.
Нож изготовлен из нержавеющей стали шириной
100 мм, усиленной алюминиевым ребром.
Неопреновые лопасти колеса закреплены на валу из
нержавеющей стали. Вращение колеса согласовано с
движением разгрузочного конвейера таким образом, что
один его оборот соответствует определенному
расстоянию движения ленты.
Разгрузочный конвейер сделан из белой неопрено-
вой ленты. Конвейер проходит от барабана до глазуро-
вочной или упаковочной машины.
Приводом ротационного аппарата служит
электродвигатель мощностью 0,5 л. с, соединенный с
вариатором скорости. Скорость может изменяться от одного
оборота за 5 мин до одного оборота за 20 мин.
Лопастное колесо и разгрузочный конвейер имеют свои
собственные «ебольшие приводы.
Подлежащий замораживанию продукт подается на
загрузочный транспортер (рис. 1), скорость движения
которого соответствует скорости движения поверхности
цилиндрического барабана. Продукт попадает на бара-
f ^ J
Рис. 1. Ротационный скороморозильный
аппарат:
1 — цилиндрический барабан; 2 —
изоляция; 3 — лопастное колесо; 4 —
разгрузочный конвейер; 5 — загрузочный
транспортер; 6 — охлаждающий змеевик.
бан в зоне Д и на некотором расстоянии движется,
находясь между лентой транспортера и поверхностью
барабана. Транспортер слегка прижимает продукт к
поверхности барабана. В зоне Е продукт примерзает к
барабану и остается в таком состоянии в течение
одного оборота барабана. Когда продукт достигнет зоны А,
неподвижный нож из нержавеющей стали отделяет его
от поверхности барабана, а лопастное колесо
направляет на разгрузочный конвейер. Затем продукт поступает
на глазуровку или к упаковочной машине.
Ротационный аппарат может быть использован как
с фреоновой, так и с аммиачной холодильными
установками. Его производительность 200—250 кг продукта в час.
Автоматический плиточный аппарат
Разработанный американской фирмой «Америо»
автоматический плиточный скороморозильный аппарат
(рис. 2) предназначен для работы на аммиаке с
температурой кипения —40°С
Аппарат представляет собой изолированный шкаф,
стенки которого обшиты листовой нержавеющей сталью.
Изоляцией служит полиуретан. Каркас
изолированного шкафа выполнен из дуба. Все металлические
детали оцинкованы.
В корпусе аппарата для удобства обслуживания
имеется 9 дверей с уплотнительными прокладками.
Двери в местах уплотнения не примерзают.
57

Рис. 2. Автоматический плиточный скороморозильный аппарат:
/ — пружинный захват; 2 — электронный регулирующий щит; 3 — чувствительный элемент;
4 — толкатель; 5 — гидравлический насос; 6 — плиты морозилки; 7 — коллектор; 8
—шланги для подачи холодильного агента; 9 — гидравлический подъемный цилиндр.
Толщина изоляции стенок шкафа 100 мм, дверей —
125 мм.
Аппарат имеет три гидравлических цилиндра
двойного действия, два из которых диаметром 150 мм
предназначены для автоматического подъема и опускания
плит. Третий цилиндр диаметром 50 мм служит
приводом загрузочного механизма. Последовательность
работы гидравлических цилиндров осуществляется с
помощью соленоидных вентилей. Импульсы на
соленоидные вентили подаются микропереключателями.
Аппарат работает следующим образом.
Уложенный и упакованный продукт по транспортеру
перемещается к положению загрузки. Как только в
положении загрузки окажется полный ряд упакованного
продукта, чувствительный элемент подает сигнал. При
этом автоматический толкатель передвигает весь ряд
упакованного продукта в проем между верхними
плитами аппарата. Последующие ряды упакованного
продукта также загружаются до тех пор, пока проем не будет
полностью заполнен. Затем плиты аппарата
автоматически поднимаются, открывая следующий проем между
плитами для загрузки продукта.
Когда весь аппарат заполнится, плиты опускаются,
сжимаются и находятся в таком положении до тех пор,
пока не закончится цикл замораживания. После
окончания цикла замораживания процесс загрузки
повторяется. При загрузке каждого нового ряда продукта
замороженные продукты выталкиваются из аппарата с
противоположной стороны.
Аммиак поступает в плиты и выходит из них через
гибкие резиновые шланги диаметром 25 мм. Шланги
рассчитаны на температуру —54°С и давление 20 кгс/см2.
Ширина аппарата 2,8, длина 3,5, высота 3,6 м, произ
водительность до 40 т/сутки.
Аппарат снабжен системой автоматического
контроля, в которую входят все гидравлические контроллеры,
приводы, конечные переключатели, счетчики и
электронный регулирующий центр. Регулирующий центр
оборудован указательными лампами и может быть при
необходимости переключен на работу в ручном режиме.
В. К. ВАСИЛЬЕВ — Министерство рыбного
хозяйства СССР

СПРАВОЧНЫЙ ОТАЕЛ
Аммиачные и фреоновые компрессоры средней
холодопроизводительности
621.57.041
Черкесский завод холодильного машиностроения
изготовляет аммиачные АВ-22, АУ-45 и АУУ-90 и фреоновые
22ФВ-22, 22ФУ-45 и 22ФУУ-90 компрессоры средней
холодопроизводительности от 10 до 96 тыс. ккал/ч при
температуре кипения —il5°C и конденсации 30°С.
Компрессоры предназначены для работы в системах
холодильных устанонок промышленного типа с
диапазоном температур кипения дли аммиака от +5 до —30°С,
для фреон а-22 от +5 до —40°С и температуре
конденсации не выше 40°С, для фреона-12 от +30 до —30°С и
температуре конденсации не выше 61°С при условии, что
разность между давлениями конденсации и кипения не
превышает 12 кгс/см1, а отношение этих давлений
равно 9.
Компрессоры работают при температуре
окружающего ноздуха от 4-5 до +45°С и числе оборотов 1440 и 960
в минуту.
На рис. 1 показана область применения компрессоров
в зависимости от температур кипения и конденсации для
различных холодильных агентов.
Технические характеристики компрессоров приведены
в таблице.
Компрессоры АВ-22, АУ-45, АУУ-90, 22ФВ-22,
22ФУ-45, 22ФУУ-90 (рис. 2—4) одноступенчатые,
поршневые, прямоточные, блок-картерные с интенсивным
водяным охлаждением цилиндров имеют единую базу и
унифицированы между собой.
Блок-картер выполнен в виде единой чугунной
отливки с установленными в нем сменными цилиндровыми
гильзами, облегчающими ремонт компрессора.
Компрессоры снабжены всасывающими и
нагнетательными вентилями..
Боковые крышки блок-картера служат для доступа к
шатунно-кривошипному механизму, передняя — к
масляному насосу и его приводу, верхние — к
нагнетательным и всасывающим клапанам компрессора. В одной из
боковых крышек есть смотровое стекло для контроля за
уровнем масла. В верхней части цилиндра расположены
водяные рубашки.
Коленчатый вал компрессоров стальной,
штампованный, двухопорный, с двумя коленами, расположенными
под углом 180°.
Подшипники вала роликовые, бочкообразные,
самоустанавливающиеся. Шатуны компрессоров стальные,
штампованные.
В верхние головки шатунов запрессованы
тонкостенные разрезные бронзовые втулки; в нижних головках
помещаются стальные тонкостенные вкладыши
автомобильного типа.
Поршень чугунный, с двумя унлотнительными
кольцами в верхней части и одним маслосъемным в нижней.
Всасывающий клапан ленточный, беспружинный,
крепится к поршню винтами.
Нагнетательный клапан групповой, пятачковый. Его
седло притерто к цилиндрической гильзе ;и прижимается
к ней буферной пружиной. Сальник компрессоров
торцевой, самоустанавливающийся, пружинный, двусторонний.
Торцевое уплотнение осуществляется [графитовыми и
стальными кольцами, а по валу — кольцами из .масло-
стойкой резины,
Сальник снабжен перепускным редукционным
вентилем для регулирования давления масла, поступающего в
коленчатый вал, и штуцером для подсоединения
манометра, показывающего давление масла.
Система смазки компрессора комбинированная.
Смазка сальника и шатунных подшипников принудительная от
шестереночного затопленного (Масляного насоса. Смазка
остальных деталей производится разбрызгиванием.
Масло фильтруется дважды: сетчатым фильтром маслопри-
емника насоса и пластинчатым фильтром, включенным в
систему последовательно после насоса.
Рис. 1. Область применения компрессоров в
зависимости от температур кипения и конденсации для
различных холодильных агентов.
-W -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 t0,°C
59

Параметры
Марка компрессора
АВ-22
АУ-45
АУУ-90
22ФВ-22
22ФУ-45 22ФУУ-90
22ФВ-22
22 ФУ-45
22ФУУ-90
Холодильный агент
Холодопроизводительность при температуре
кипения—15°С и конденсации 30°С, ккал\ч .
Потребляемая мощность (эффективная), кет . .
Скорость вращения, обIмин
Число цилиндров
Ход поршня, мм
Диаметр цилиндра, мм
Теоретический описываемый объем, мъ\ч . . .
Смазочное масло (по ГОСТ 5546—66)
Расход охлаждающей воды., м*\ч
Количество масла, заправляемого в
блок-картер, кг ,
Вес, кг
Аммиак
Аммиак
24000/ 48000/ 96000/
16000 32000 64000
8/5,3 16/10,6 32/21,2
1440/960 1440/960 1440/960
2 4 8
70 I 70 70
81,88 81,88 81,88
64/42,5 128/85 | 256/170
ХА-30
(допускается ХА-23)
0,3/0,2 1 0,5/0,3 I 1,0/0,6
Аммиак
Фреон-22
23000/
15500
8,1/5,4
1440/960
2
70
81,88
64/42,5
Фреон-22
46000/
31000
16,2/10,8
1440/960
4
70
81,88
128/85
ХФ-22
Фреон-22
92000/
62000
32,5/21,6
1440/960
8
70
81,88
256/170
Фреон-12
Фреон-12
5
160
5
270
0,3/0,2 I 0,5/0,3 I 1,0/0,6
10
450
5
160
5
270
14500/ 29000/
9500 19000
5,9/3,8 11,8/7,6
1440/960 1440/960
2 4
70 70
81,88 81,88
64/42,5 I 128/85
ХФ-12
(при холодильном режиме)
ХФ-22
(при теплонасосном
0,15/0,10 | 0,3/0,2
Фреон-12
10
450
5
160
5
270
58000/
38000
23,6/15,2
1440/960
8
70
81,88
256/170
режиме)
0,6/0,4
10
450
Запрака и шЬ масла
Нагнетание Щ 6 р,р
Рис 2. Компрессоры
АВ-22, 22ФВ-22,

ББО
Рис. 3. Компрессоры АУ-45, 22ФУ-45.
п реле НаВлешя
нагнетания всасывание
* К манометру ,
Рис. 4. Компрессоры АУУ-90, 22ФУУ-90.
На компрессоре установлен предохранительный
клапан для перепуска паров агента из нагнетательной
полости во всасывающую.
Компрессоры имеют штуцера для подсоединения ряда
приборов: реле высокого давления, реле низкого
давления, реле контроля смазки и двух манометров,
показывающих давление <в масляной магистрали и ib картере.
Все внешние (Выводы снабжены присоединениями под
приварку труб.
Конструктивно фреоновый компрессор отличается от
соответствующего аммиачного только примененной в нем
специальной фреоновой запорной арматурой для
зарядки и слива масла.
3ависимость холодопроизводительности компрессоров
от температуры кипения и конденсации показана на
рис. 5.
Компрессоры поставляются осушенными,
заглушёнными и заполненными сухим азотом до давления 0,3—
1 кгс/см2. Комплектно с компрессорам поставляются
запасные части, специальный инструмент, техническая и
отчетная документации.
6i

АУУ-90ГАУ-МГАВ-22\
200
130
^ ISO
§ 170
I ЮО
| 150
*?140
% 130
I 120
1 m
I 100
I 7/7
1 ^
30
20
100
95
90
85
80
75
70
05
60
55
50
45
HO
35
30
25
20
15
10
50
415
45
W,5\
kO
37,5
35
32,5
30
27,5
25
22,5
20
115
15
12,5
10
15
5
1 -¦*
г
Аммиак
У
/
.'>
'/
4
/
//
//
/
/А
-^ -X
%4
//"9
/
^
/
/л
//А
/// i
///
/У
/#
/
-30 -25 -20
-15
а
шш
100
130
< 180
? 170
3 до
|/Л7
5./М
58 Ш
| 120
% 110
% 100
| 30
% 80-
"% 70
§. ДО
Й Л7
^ ДО
* J0
^-
10
\2№Щ
- 100
- 35
- 90
- 85
- 80
- ?5
- 70
- 65
- 60
- 55
- 50
- 45
- 40
- 35
- 30
- 25
- 20 1
- 15
У 10
1 5
У 50
47,5
45
42,5
У 40
37,5
У 35
32,5
30
27,5
25
У 22,5
20
17,5
15
У 12,5
10
7,5
5-
2,5
" I
Фреон-22
,
L-r
У
<
J*
7
л
^
""
/У
/
л,
//У
<Л -
)%
4Ъ
*\$
/
//<
'•<$S
^
/,
/ /
'*/
'
/
/ Л
/\
г/1
'
ZZL
WM-9Q
160
%150
% по
i 130
1 но
Щ 100
1 SO
1 во
| 70
1 60
§ 50
40
30
20
10
22<РУ-45\
- 80
- 75
- 70
- 65
г- 60
- 55
- 50
- 45
- 40
- 35
- 30
- 25
- 20
г- 15
- 10
L 5
о tn°c
22П-22\
- 40
- 37,5
- 35
- 32,5
- 30
- 27,5
- 25
- 22,5
- 20
- 17,5
- 15
- 12,5
- 10
- 7,5
L 2,5
р-~"~
(Рреон-12
!
i
1
">-t>'
^t^'^-"'
|
1
!
i /
<Ф/ /
уу
Г У оЛ /
У
/
/ 7'Ы
/у
{
I
1
5 кг-^р
' -30 -25 -20
-15 -10
О toX4
Рис. 5. Зависимость холодопроизюодительности
компрессоров от температуры кипения и конденсации:
а — АВ-22, АУ-45, АУУ-90; б — 22ФВ-22, 22ФУ-45,
22ФУУ-90; в — 22ФВ-22, 22ФУ-45, 22ФУУ-90;
1440 об/мин; 960 об/мин.
Завод-ооста(вщик гарантирует (надежную работу
компрессоров с использованием комплектующих запасных
частей в течение двух лет со дня отгрузки компрессора
(но не свыше 8000 ч работы) при условии соблюдения
правил хранения и эксплуатации.
В. В. КАТЕРУХИН — ВНИИхолодмаш, Э. М. ВИЛК —
Черкесский завод холодильного машиностроения
40 -35 -30 -25 -20 -15
6
-10 -5 0 t°C
РЕФЕРАТЫ
621.565:66.013.5
О новых архитектурно-строительных решениях зданий
холодильников. САФОНОВ В. И. «Холодильная
техника», 1970, № 1, 2—8.
Дана характеристика состояния вопроса по
проектированию и строительству одноэтажных и
многоэтажных холодильников. Приведены рекомендации по
объемно-планировочным и конструктивным решениям
зданий холодильников. Таблиц 1. Иллюстраций 5.
628.84
Транспортный автономный кондиционер КТ-4. КО-
ТЕНКО В. Д., ОСИПОВ В. Н., ТРУСКОВА Л. А.
«Холодильная техника», 1970, № 1, 8—11.
Описывается конструкция и электрическая схема
транспортного автономного кондиционера холодопроиз-
водительностью 4000 ккал/ч. Приводятся результаты
испытаний кондиционера в условиях повышенных
температур и влажности, вибраций и динамических
перегрузок в климатических камерах, на вибро- и ударных
стендах. Таблиц 3. Иллюстраций 2.
621.565.83 4
Бытовой термоэлектрический холодильник.
ОРЛОВ В. С, ИОФФЕ Д. М., ЛОМАКИН В. Н.,
ВАСИЛЬЕВ И. С, МИХАЙЛОВ М. А., КУШНЕР Я. С.
«Холодильная техника», 1970, № 1, 11—15.
Приведены конструкция и результаты
экспериментального исследования термоэлектрического
холодильника емкостью 40 л. Две термоэлектрические батареи,
контактирующие с внутренней алюминиевой обшивкой,

создают в холодильнике температуру на 20°С ниже
окружающей среды. Тепло от горячих спаев
термоэлементов отводится с помощью малошумного осевого
вентилятора. Холодильник снабжен выпрямительным
блоком электропитания и автоматического регулирования
температуры. Термоэлектрический холодильник может
быть применен в жилых помещениях, рабочих
кабинетах, номерах гостиниц, медицинских учреждениях.
Иллюстраций 4.
6211.576
Характеристики вихревой трубы с охлаждением
горячего конца. АНТОНОВ Ю. В., РЕВЯКИН А. В.,
ТАРАСОВ В. С. «Холодильная техника», 1970, № 1,
15—19.
Описана экспериментальная установка, на которой
проводили испытания вихревых труб, охлаждаемых
методом барботажа. Приведены формула расчета
приведенного перепада температур и удельной холодопроиз-
водительности труб, зависимости приведенных
перепадов температур и удельной холодопроизводительности
при работе с охлаждением и без него от доли
холодного воздуха. Установлено, что холодопроизводитель-
i ность труб слабо зависит от длины их горячего конца.
Таблиц 1. Библиографий 7. Иллюстраций 4.
621.646.2
Вентили СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15 с
электромагнитным приводом. МЕЛЬНИКОВА А. А., ЩУЧИН-
СКИЙ С. X., ТУРЕЦКИЙ В. Л. «Холодильная
техника», 1970, № 1, 20—21.
Описаны устройство и работа соленоидных
мембранных вентилей с электромагнитным приводом типа
СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15 с условным проходом
DY 15 мм, которые используются в качестве запорных
устройств с дистанционным управлением в схемах
автоматизации холодильных установок, в том числе на
железнодорожном транспорте. Иллюстраций 1.
621.315.346.57.041—213.4
Испытание эмалированных проводов для встроенных
электродвигателей герметичных компрессоров.
ПЕШКОВ И. Б., СТЕПАНОВА Г. И., ПЕТРОВ О. И.,
ЯКОБСОН В. Б. «Холодильная техника», 1970, № 1, 21—24.
Приведены результаты испытаний различных типов
эмулированных проводов для обмоток встроенных
электродвигателей герметичных компрессоров в баллонах (в
среде фреонов-12 и 22 и масло-фреоновых смесях) и в
герметичных компрессорах (в среде фреона-12).
Рекомендованы типы проводов, применение которых
повысит надежность герметичных компрессоров. Таблиц 1.
Библиографий 4.
628.84
Об определении числа часов использования
максимума холодильной нагрузки. ДЖАГАЦПАНЯН А. А.
«Холодильная техника», 1970, № 1, 24—29.
Приведены найденные на основе обработки
климатических данных значения числа часов использования
(стояния) максимума холодильной нагрузки hx и ряд
CONTENTS
Towards Centenary of V. I. Lenin
M. S. Chadina, O. A. Medvedeva. Collective of the
Osiankino Meat Processing Combine on Jubilee
Shift 1
V. I. Safonov. New Architectural and Construction
Solutions of Cold Storage Warehouses .... 2
V. D. Kotenko, V. N. Ostpov, L. A. Truskova.
Packaged Transport Air Conditioner, Type KT-4 ... 8
других показателей, характеризующих летние
холодильные нагрузки зданий с искусственным охлаждением
для 33 городов СССР. Описана методика определения
величины hx с учетом влияния теплопоступлений от
солнечной радиации и внутренних тепловыделений.
Таблиц 3. Библиографий 8. Иллюстраций 2.
621.57.044.001.24@83.57)
Номограммы для теплового расчета конденсаторов
с водяным охлаждением. БОГДАНОВА Е.
«Холодильная техника», 1970, № 1, 29—31.
Приведены номограммы для определения удельной
тепловой нагрузки вертикальных и горизонтальных ко-
жухотрубных, а также элементных и двухтрубных
конденсаторов с гладкими трубками. На примере показано
их использование при тепловом расчете. Иллюстраций 2.
536.24.002.5:621.565.59 @84.21)
Фазовые диаграммы системы холодильный агент —
водный раствор соли. КОСТЮК В. И., КОЛОСОВ В. Н.,
ЧЕПЦОВ А. С. «Холодильная техника», 1970, № 1,
34—35.
Предложены уравнения для определения
температуры образования гидратных эвтектик, которые вместе с
ранее установленными зависимостями позволяют найти
параметры узловых точек фазовых диаграмм систем
холодильный агент — водный раствор соли. Предложена
методика построения полных фазовых диаграмм систем
холодильный агент — водный раствор соли.
Библиографий 8. Иллюстраций 2.
621.594.047.25
Сублимация сухого льда в условиях конвективно-
радиационного теплоподвода. ФЕДОТОВ Е. Л.
«Холодильная техника», 1970, № 1, 37—40.
Рассмотрен тепловой баланс на границе раздела фаз
сухой лед — воздух. Предложены формулы для
расчета интенсивности сублимации сухого льда при
конвективном и радиационном теплоподводе, выведенные из
критериальных уравнений теплопередачи для обтекания
твердых тел и лучистого теплообмена. Приведены
формулы для определения продолжительности сублимации
навесок сухого льда в виде шара и куба. Сходимость
расчетных и опытных данных находится в пределах
20%. Библиографий 3. Иллюстраций 4.
637.547.1.037.5.047.25
Вакуумное замораживание при сублимационной
сушке вареного куриного мяса. МЕМЕТОВА Л. Ш., МАКА-
ЕВ В. М., ЖУРАВСКАЯ Н. К. «Холодильная техника»,
1970, № 1, 41—42.
Описаны результаты исследования процесса
сублимационной сушки вареного куриного белого мяса с
вакуумным замораживанием при радиационном подводе
тепла. Ощутимой разницы в качественных показателях
мяса, обезвоженного с предварительным и вакуумным
замораживанием, не обнаружено. Указана причина
большей продолжительности процесса с вакуумным
замораживанием по сравнению с сушкой после
предварительного замораживания. Иллюстраций 1.
СОДЕРЖАНИЕ
К 100-летию со дня рождения В. И. Ленина
М. С. Чадина, О. А. Медведева. Коллектив
Останкинского мясоперерабатывающего комбината
на юбилейной вахте 1
В. И. Сафонов. О новых
архитектурно-строительных решениях зданий холодильников .... 2
В. Д. КОтенко, В. Н. Осипов, Л. А. Трускова.
Транспортный автономный кондиционер КТ-4 8
iii3i4arifiiflfiiEiaiiiifaiii9i^iiaiii5iiiiiiiiiiigfiHaiiiiiuiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiMiiiiitBSii?i3s&SEassi^iaBieBsiiieiiiiiniiiiiiifliiiiiiiiiiiiiiBiiiaiB?iiiiiiiiiBir
63

V. S. Orlov, D. M. Ioffe, V. N. Lomakin, I. S. Vasilyev,
M. A. Mikhailov, Y. S. Kushner. Thermoelectric
Domestic Refrigerator 11
U. V. Antonov, A. V. Revyakin, V. S. Tarasov.
Characteristics of Vortex Tube with Cooling of Hot
End 15
A. A. Melnikova, S. K. Shchuchinsky, V. L. Turetsky.
Valves, Type SVM12J-15 and SVM12G-15, with
Electromagnetic Drive 20
I. B. Peshkov, G. I. Stepanova, O. I. Petrov,
V. B. Yakobson. Testing of Enamelled Wires for
Built-in Electric Motors of Hermetic Compressors 21
A. A. Dzhagatspanyan Determination of Hour Period
of Utilizing Maximum Heat Load 24
E. Bogdanova. Nomograms for Thermal Calculation of
Water-Cooled Condensers 29
A. V. Doroshenko, R. M. Khamuda. Heat and Mass
Exchange Processes in Film Cooling Towers with
Regular Packing . 31
V. I. Kostyuk, V. N. Koposov, A. S. Cheptsov. Phase
Chart of System: Refrigerant — Aqua Solution of
Salt . . 34
E. E. Karpis, M. I. Filney. Nomogram for Calculation
of Standard Spray Chambers 36
E. L. Fedotov. Dry Ice Sublimation Under Conditions
of Convective-Radiation Heat Exchange ... 37
L. S. Memetova, V. M. Makayev, N. K. Zhuravskaya.
Vacuum Freezing at Sublimation Drying of
Cooked Chicken Meat 41
Practice exchange
U. S. Davydov, G. M. Glushchenko, I. T. Mikhailov.
Semi-Conductor Proportional Temperature Control 43
M. M. Faktorova, L. N. Grishina. Evacuation of
Refrigerating Units for Domestic Refrigerators . 45
M. E. Anufriyev. Sight Level Indicator . . . . 47
Book review
Books on Refrigerating Engineering to be Published
in 1970 48
Miscellany
All-Union Seminar in Minsk 51
D. N. Prilutsky. 60th Anniversary of Periodical
Editions on Refrigerating Engineering .... 52
SOth Birthday of A. G. Tkachev 53
Foreign Trade of USSR of Refrigerating Equipment
and Perishable Foods in 1968 54
New Inventions 55
At International Institute of Refrigeration
Symposium of the International Institute of
Refrigeration in Leningrad 56
Foreign technical news
V. K. Vasilyev. New Quick Freezers 57
Reference data
V. V. Katerukhin, E. M. Vilk. Ammonia and Frecn
Medium Capacity Compressors 59
Summaries 62
В. С. Орлов, Д. М. Иоффе, В. Н. Ломакин,
И. С. Васильев, М. А. Михайлов, Я. С. Кушнер.
Бытовой термоэлектрический холодильник . 11
Ю. В. Антонов, А. В. Ревякин, В. С. Тарасов.
Характеристики вихревой трубы с охлаждением
горячего конца ' ' *
А. А. Мельникова, С. X. Щучинский, В. Л.
Турецкий. Вентили СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15 с
электромагнитным приводом 20
И. Б. Пешков, Г. И. Степанова, О. И. Петров,
В. Б. Якобсон. Испытание эмалированных
проводов для встроенных электродвигателей
герметичных компрессоров 21
А. А. Джагацпанян. Об определении числа часов
(использования максимума холодильной
нагрузки 24
Е. Богданова. Номограммы для теплового расчета
конденсаторов с водяным охлаждением . . 29
A. В. Дорошенко, Р. М. Хамуда. О процессах
тепло- и массообмена в пленочных
градирнях с регулярной насадкой 31
B. И. Костюк, В. Н. Колосов, А. С. Чепцов.
Фазовые диаграммы системы холодильный агент—
водный раствор соли ЗАЩ
Е. Е. Карпис, М. И. Фильней. Номограмма для
расчета типовых форсуночных камер .... 36
Е. Л. Федотов. Сублимация сухого льда в
условиях конвективно-радиационного теплоподвода 37
Л. Ш. Меметова, В. М. Макаев, Н. К. Журавская.
Вакуумное замораживание при
сублимационной сушке вареного куриного мяса .... 41
Обмен опытом
Ю. С. Давыдов, Г. М. Глущенко, И. Т. Михайлов.
Полупроводниковый пропорциональный
регулятор температуры 43
М. М. Факторова, Л. Н. Гришина. Вакуумирование
холодильных агрегатов домашних
холодильников 45
М. Е. Ануфриев. Визуальный указатель уровня . 47
Критика и библиография
Книги по холодильной технике, выходящие в свет
в 1970 г 48
Хроника
Всесоюзный семинар в Минске 51
Д. Н. Прилуцкий. К 60-летию периодических
изданий по холодильной технике 52
К 60-летию А. Г. Ткачева 53
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
1968 г 54
Новые изобретения 55
В Международном институте холода
Симпозиум Международного института холода в
Ленинграде 56
Новости иностранной техники
В. К. Васильев. Новые скороморозильные
аппараты 57
Справочный отдел
В. В. Катерухин, Э. М. Вилк. Аммиачные и
фреоновые компрессоры средней холодопроизво-
дительности 59
Рефераты 62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Де-
дух, М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В.
Павлов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Телефон 250-00-34, доб. 49
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костикова, 12.
Технический редактор А. М. Сатарова
Т—02203 Сдано в набор 3/XI 1969 г. Подп. в печ. 9/1 1970 г. Формат 84xl087i6- Печ. л. 4—6,72 усл. п. л.
Уч.-изд. л. 8,10. Тираж 17595 экз. Заказ 4147. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда», Потаповский пер., 3