Подвесные аммиачные воздухоохладители типа ВОП
М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
621.565.945
В настоящее время широкое
распространение получает воздушное охлаждение камер
замораживания, охлаждения и хранения
продуктов на холодильниках.
Применение воздухоохладителей дает
возможность наладить серийное производство
охлаждающих приборов, сократить
капитальные затраты при строительстве холодильников,
упростить эксплуатацию холодильного
оборудования, создавая необходимые условия для
полной автоматизации работы холодильных
установок.
Для воздушного охлаждения во всех
странах широко используются подвесные
воздухоохладители. Это объясняется тем, что
воздухоохладители этого типа не занимают
полезный грузовой объем камер, более просто
решается схема распределения воздуха в
камерах, а в одноэтажных холодильниках, кроме
того, схема разводки трубопроводов.
Во ВНИХИ в 1966 г. созданы подвесные
аммиачные воздухоохладители ВОП-100 и
ВОП-150 (рис. 1, а и 2, а). На их базе в
настоящее время разрабатывается техническая
документация на воздухоохладители ВОП-50
и ВОП-75 (рис. 1, б и 2, б).
Рис. 1. Общий вид подвесных
воздухоохладителей типа ВОП:
а — ВОП-100 и ВОП-150; б — ВОП-50 и ВОП-75.
4
Техническая характеристика
воздухоохладителей типа ВОП приведена в табл. 1.
Воздухоохладители ВОП-100 и ВОП-150
состоят из трех частей, соединенных между
собой и смонтированных на двух общих
швеллерных балках, за которые аппарат
подвешивается к потолку камеры. В средней части
размещены два вентилятора, а в двух крайних —
оребренные батареи из четырех секций
каждая. Батареи выполнены из трубок диаметром
25x2,5 мм. Ребра пластинчатые стальные
толщиной 0,4 мм. Одно ребро охватывает два
ряда трубок по шесть трубок в каждом.
Воздухоохладители ВОП-100 и ВОП-150
различаются между собой шагом ребер (см.
табл. 1).
Для равномерного распределения воздуха
по объему камеры на выходе из оребренных
батарей могут быть установлены
направляющие аппараты.
Воздухоохладители ВОП-50 и ВОП-75
отличаются от ВОП-100 и ВОП-150
компоновочным решением: оси вентиляторов в них
расположены по горизонтали. Между собой они
различаются шагом ребер батарей (см. табл. 1).
Воздухоохладители типа ВОП могут
комплектоваться вентиляторами с числом
оборотов 1000 и 1500 в минуту, при этом
технологический процесс изготовления не изменяется.
Конструктивные параметры подвесных
аммиачных воздухоохладителей типа ВОП
указаны в табл. 2.
Для оттаивания инея с поверхности батарей
между рядами испарительных трубок в ребра
вмонтированы трубки наружным диаметром
18 мм, в которые вставляются
электронагреватели. Снизу под батареями имеются
поддоны для сбора и отвода талой воды, которые
также снабжены электронагревателями.
Применение электрического оттаивания позволяет
проводить этот процесс автоматически с
использованием реле времени.
Продолжительность процесса зависит от интервала
оттаивания.
Конструкция воздухоохладителей допускает
также оттаивание при помощи горячих паров
аммиака. В этом случае электронагреватели
Монтируются только в поддонах. При
использовании воздухоохладителей в камерах с
температурой воздуха 2°С и выше оттаивание
может проводиться воздухом. В таких
воздухоохладителях электронагреватели вообще не
устанавливаются.
Все перечисленные конструктивные
особенности воздухоохладителей типа ВОП создают

Вариант крепления
воздухоохладителей
пел ей. \ . -ту
— нзЕГ
Рис. 2. Подвесные воздухоохладители типа ВОП:
а — ВОП-100 и ВОП-150; б — ВОП-50 и ВОП-75; 1 — патрубки для отвода
2 — отверстия для вывода проводов. (Обозначения см. табл. 2.)
влаги;
Таблица 1
1
Воздухоохладитель
ВОП-50 . . .
ВОП-75 . . .
ВОП-100 . .
ВОП-150 . .

Поверхность

охлаждения, м2
50
75
100
150


дительность при
Д*=10°С,
ккал/ч
5000
7500
10000
15000
Шаг
ребер,
мм
13,4
8,6
17,5
11,3
Диаметр

лопастного колеса

вентилятора,
мм
400
400
600
600
Мощность
вентилятора при числе
оборотов в минуту, кет
1000
0,4
0,4
Ы
1,1
1500
0,6
0,6
1,5
1,5
Расход воздуха при
числе оборотов
вентилятора в минуту,
мъ\ч
1000
2400
2400
4960
4960
1500
3400
3400
7450
7450
Мощность


нагревателей,
кет
8,68
8,68
12,00
12,00
Вес, кг I
340
380
821
888

Т а б л и и а 2
Воздухоохладитель
ВОП-50
ВОП-75
ВОП-100
ВОП-150
А
ОООО
оооо
00 00 0000
в
620
620
680
680
Конструктивные параметры (показаны на рис. 2), мм
С
1000
1000
2056
2056
D
1580
1580
1580
1580
и
140
140
140
140
F
950
950
1500
1500
и
370
370
380
380
к
25
25
278
278
L
1440
1440
м
40
40
100
100
d
14
14
16
16
благоприятные условия для их широкого
использования.
Выбор варианта исполнения
воздухоохладителя должен производиться в соответствии с
условиями применения и оговариваться в
заказе на изготовление.
В настоящее время на предприятиях мясной
и молочной промышленности изготовляются
только воздухоохладители ВОП-100 и
ВОП-150, причем небольшими партиями, что
не позволяет полностью обеспечить
потребность в них всех отраслей пищевой
промышленности.
Наибольший экономический эффект от
применения воздухоохладителей может быть
получен только в том случае, если их
производство будет сосредоточено на
специализированных предприятиях, оснащенных необходимым
технологическим оборудованием,
позволяющим максимально механизировать процесс
изготовления. Это позволит также постоянно
совершенствовать конструкцию, выпускать
воздухоохладители различных типов и
типоразмеров с максимальной унификацией
элементов.
Исследование герметичных компрессоров при работе
на фреонах-502 и 22
В. С. ЗАХАРОВ, канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
621.57.041—213.4
В последние годы в низкотемпературных
холодильных машинах стал применяться
фреон-502— азеотропная смесь фреона-22 D8,8%)
ифреона-115 E1,2%). Нормальная
температура кипения фреона-502 (—45,6°С) ниже, чем
у фреона-22 (—40,8°С). Это расширяет
диапазон температур кипения, в которых
компрессор работает без вакуума, и увеличивает
холодопроизводительность компрессора [1—7].
В настоящее время фреон-502 применяется
преимущественно в открытых и бессальнико-
вых компрессорах. Чтобы определить область
его использования в герметичных машинах,
нужно сопоставить свойства этого
холодильного агента и близкого к нему по нормальной
температуре кипения фреона-22.
Давление насыщенного пара фреона-502
несколько выше, чем фреона-22: при —35°С оно
равно 1,65 (у фреона-22 — 1,35), при —15°С—
3,56 C,03), при 30°С — 13,5 A2,3), при 50°С—
21,6 B0,0) кгс/см2, удельная теплота
парообразования примерно в 1,5 раза меньше,
объемные холодопроизводительности почти не
различаются.
Отношение давлений нагнетания и
всасывания при равных температурах кипения и
конденсации у фреона-502 меньше, особенно в
области низких температур, а температура
конца адиабатического сжатия значительно ниже
(примерно такая же, как у фреона-12).
Теоретическая удельная холодопроизводительность
при всасывании сухого насыщенного пара у
обоих агентов практически одинакова.
Фреон-502 химически более стабилен, чем
фреон-22, менее токсичен, не взрывоопасен.
Растворимость фреона-502 в смазочном масле
меньше, чем фреона-22.
Перегрев пара во встроенном
электродвигателе вызывает при работе на фреоне-502 более
слабое отрицательное, а перегрев в
регенеративном теплообменнике — более сильное по-
в

ложительное действие [8]. Чем больше
перегрев в регенеративном теплообменнике, тем
выгодней работа на фреоне-502.
Особенно эффективно применение фрео-
на-502 в холодильных компрессорах,
работающих в области низких температур кипения.
Наибольшее значение для
низкотемпературных бессальниковых компрессоров [9] имеет
снижение их температурного уровня,
позволяющее отказаться от подачи жидкости во
всасывающий трубопровод. При наличии
регенеративного теплообменника достигается общее
повышение энергетических коэффициентов
низкотемпературной машины на 10—30%.
В области высоких температур кипения
энергетические коэффициенты бессальниковых
компрессоров при работе на фреоне-502 ниже,
чем на фреоне-22.
Данные о результатах испытаний на
фреоне-502 герметичных компрессоров,
применяемых в торговом холодильном оборудовании,
нам не известны. В связи с этим в
лаборатории малых холодильных машин ВНИХИ
проведено 1 исследование герметичного
компрессора при работе на фреонах-502 и 22 в
диапазоне температур кипения от —40 до —20°С и
конденсации от 30 до 50°С.
В качестве объекта исследования был
выбран компрессор ФГ 0,7^3 (Харьковский
завод холодильных машин) номинальной холо-
допроизводительностью 700 ккал/ч. Этот
компрессор ранее прошел всесторонние испытания
на фреонах-12 и 22 [10] и служил базовой
моделью при разработке низкотемпературных
герметичных компрессоров [11]. До испытаний
на фреоне-502 проводились контрольные
опыты на фреонах-12 и 22. Эти опыты показали
большую стабильность характеристик
компрессоров: точки, полученные при испытании
машин, выпускаемых с интервалом в 5—10
лет, легли на общие кривые. Но следует
отметить, что обычный разброс точек, имеющий
малое значение в среднетемпературной
области (например, изменение коэффициентов
подачи от 0,67 до 0,70, т. е. менее чем на 5%)
играет важную роль в низкотемпературном
диапазоне (соответственно от 0,25 до 0,28, т. е.
'больше чем на 10%).
Компрессор ФГ 0,7~3 двухцилиндровый.
Диаметр цилиндра 36 мм, ход поршня 18 мм,
синхронная скорость вращения
электродвигателя 1500 обIмин.
Испытания были проведены на
калориметрическом стенде по ГОСТ 10613—63 [12].
Температуры масла, фреона во всасывающей и
нагнетательной полостях крышек цилиндров
и др. измеряли термопарами. Для индициро-
вания применяли электронный индикатор
ВНИХИ с пьезокерамическим датчиком.
Был испытан также компрессор ФГН 0,22^
~3 (одноцилиндровый, диаметр цилиндра
36 лш/ход поршня 22 мм, синхронная
скорость вращения электродвигателя 1500
об I мин).
Мертвый объем испытанных компрессоров
составлял 4—5%. В большей части опытов
компрессоры охлаждались вентилятором.
Компрессоры, заполненные синтетическим
смазочным маслом ХФ 22с-16 (ГОСТ 5546—66)
работали нормально; циркуляция масла при
работе на фреоне-502 была такой же, как при
работе на фреоне-22.
Основной эффект, который обычно удается
достигнуть применением фреона-502 вместо
фреона-22, — значительное понижение
температуры обмотки встроенного
электродвигателя — получен не был (причины этого указаны
далее). Снижение температуры обмотки в
низкотемпературной области при
принудительном движении воздуха у кожуха компрессора
составило лишь несколько градусов (рис. 1).
1 По инициативе проф. И. С. Бадылькеса.
Рис. 1. Зависимость температуры обмотки
встроенного электродвигателя герметичного
низкотемпературного компрессора от
температуры кипения.
С ростом температуры кипения разница
увеличивалась. При температуре воздуха 20°С
температура обмотки была выше 90°С, что для
принятого класса изоляции близко к
допустимому пределу. В случае свободного движения
воздуха у кожуха при температуре кипения
—35°С, конденсации 50°С, всасывания 15°С
и окружающего воздуха 20°С температура
обмотки при работе на фреоне-502 составила
9ГС, а на фреоне-22 была на 5°С выше.
Разница оказалась небольшой.
Следовательно, в малых
низкотемпературных герметичных компрессорах применение
фреона-502 вместо фреона-22 не дает того
основного выигрыша, который достигается в
бессальниковых компрессорах [9]. Несмотря на
7

это, применение фреона-502, как показали
наши опыты, дало большие преимущества:
в низкотемпературной области холодопроиз-
водительность компрессора существенно
повысилась на 15—25% (рис. 2, а).
Потребляемая мощность (рис. 2, б) также
выросла (в меньшей степени, чем холодопро-
изводительность — на 5—15%). Это привело
к повышенному нагреву встроенного
электродвигателя.
%,ккал/ч
1800
43,ккал[{кбт-ч\
1500
-НО -35
Рис. 2. Основные технические характеристики
герметичного низкотемпературного компрессора при работе на
фреонах-502 и 22:
а — холодопроизводительность; б — потребляемая
мощность; в — электрическая удельная
холодопроизводительность (обозначение линий см. на рис. 1).
При понижении температуры кипения до
—ЗО-f—35°С изменяется влияние
температуры конденсации на мощность: с повышением
температуры конденсации мощность падает.
Это связано с быстрым убыванием холодопро-
изводительности при росте отношения
давлений в низкотемпературной области [11].
Зависимость потребляемой мощности от
температуры кипения при постоянной температуре
конденсации является, как и при работе на
фреоне-22, линейной.
Электрическая удельная
холодопроизводительность /Сэ (рис. 2, в) оказалась значительно
выше при работе на фреоне-502. В
номинальном низкотемпературном режиме она
составила 1120 ккал/(квт*ч). С повышением
температуры кипения разница уменьшается.
Коэффициенты подачи К при равных
отношениях давлений нагнетания и всасывания и
работе на фреонах-502, 22, 12 оказались
одинаковыми (рис. 3, а). Совпали и частные их
коэффициенты: объемный Хс и коэффициент
подогрева Kw.
Коэффициент подогрева, как и в случае с
фреонами-12 и 22, может быть определен по
формуле [13]:
аТк + Ы
где 7"KMi и Гк — абсолютные температуры
всасывания и конденсации;
а и b — постоянные (для данного
типа компрессоров);
9 — перегрев пара перед
всасывающим патрубком
компрессора.
В нашем случае а =1,1, 6 = 0,3 (для фрео-
нов-502, 22 и 12).
На рис. 3, а показаны также коэффициенты
XWK, характеризующие подогрев пара во
всасывающем канале (от патрубка до крышки
цилиндра),
X = J™L,
1 в.п
где Тви — температура во всасывающей
полости крышки, °К.
Подобные результаты были получены
также при испытаниях компрессора ФГН 0,22^3.
Точки, соответствующие значениям
коэффициентов подачи этого компрессора при работе
на фреонах-502 и 22, оказались на той же
прямой.
При указанном соотношении
коэффициентов подачи и близости объемной холодопро-
изводительности фреонов-502 и 22 разница в
производительности, особенно в
низкотемпературной области, объясняется тем, что у фрео-
8

л
0,8
PS
1 т
о
i
и-9-502
o-V-Z2
_J
P^N
D Ь
^^^-J
*ч
а
?^
11Г1^ч
—й—
^LF^
^
^
, °
—о—
о
^
?Кк
&
Ч»
iz n 1вхт -*о
ГКМ1
L^
-"^"^
>г^
^-в
•—~~^~
^^
^^——
г^^
-——
SSB&J
*Л
-#
-J0
0"
-/5
-//7
-f 4.Y
Рис. 3. Зависимость коэффициентов, характеризующих объемные потери компрессора, от
отношения давлений нагнетания и всасывания (а) и температуры кипения (б) (обозначение линий см. на рис. 1).
на-502 при равных температурных условиях
меньше отношение давлений конденсации и
кипения. Так, при /0 = —35°С отношение при
/К = 30°С для фреона-22 равно 9,1, для
фреона-502 — 8,2, при ^к = 50°С соответственно 15,0
и 13,2.
Поскольку в области низких температур
более половины затраченной энергии составляют
потери, повышение производительности
компрессора (рис. 3, б) приводит к увеличению
его энергетических коэффициентов. Кроме
того, показатель политропы сжатия фреона-502
меньше, чем фреона-22 (в наших опытах
соответственно 1,1 и 1,2), что также улучшает
энергетические характеристики компрессора.
Соотношение основных технических
характеристик компрессоров ФГ0,7~3 и ФГН
0,22^3 при работе на фреонах-502 и 22
представлено на рис. 4.
В низкотемпературной области
(температура кипения от —40 до —25°С, температура
конденсации 40°С) холодопроизводительность
машин, работающих на фреоне-502, оказалась
на 15—40%, а удельная
холодопроизводительность на 5—15% выше. При понижении
температуры конденсации разница становилась
меньше, при повышении — больше.
В среднетемпературной области (от —25 до
— 10°С) холодопроизводительность при работе
на фреоне-502 на 10—20% выше, а удельная
холодопроизводительность в основном
несколько ниже.
Преимущества фреона-502 проявляются при
отношении давлений >6 и возрастают с
увеличением этого отношения.
Повышение температуры кипения
фреона-502 в низкотемпературной области на 1°С
приводит к росту холодопроизводительности
в среднем на 10%, потребляемой мощности на
5%, удельной холодопроизводительности на
3%. Повышение температуры конденсации
фреона-502 в низкотемпературной области на
ГС вызывает понижение
холодопроизводительности в среднем на 2—3%, потребляемой
мощности на 1,5—3% и удельной
холодопроизводительности на 2—5%.
Теплоотдача в окружающую среду при
работе компрессора на фреоне-502 имеет такой
же характер, как и при работе на фреоне-22,
но в первом случае она несколько меньше
в связи с понижением температуры кожуха.
Погг
18
1,6
1.2
1.0
I ' I
ГГ \ tH)°c
\ I 50
Г \ у но~
I N/<?0 '
г^^
I i
..
1
! i
i
n3502
1,6
1.0
Сд
-чо
1
У [ 50
\ / w
\//{/зо
^Хс
^^^^^г^4^
i
:
1
!
|
1
! !
~30
-15
-го
-ю tn, °с
Рис. 4. Соотношение основных технических
характеристик компрессоров ФГ0,7~3 и ФГН 0,22~3 при работе
на фреонах-502 и 22.
2 Зак. 917
9

Выводы
Применение фреона-502 в
низкотемпературных герметичных компрессорах повышает
номинальную холодопроизводительность по
сравнению с фреоном-22 на 15—25% и улучшает
энергетические характеристики компрессора
в номинальном режиме на 10--15% (в средне-
температурной области лучшие результаты
получены при использовании фреона-12, в
высокотемпературной — фреона-22 [10]).
Кроме того, при работе на фреоне-502
несколько снижается температура обмотки
встроенного электродвигателя.
На основании проведенного исследования
можно рекомендовать фреон-502 для
низкотемпературных герметичных компрессоров.
ЛИТЕРАТУРА ,
1. McHarness R., Chapman D. «ASHRAE J.»,
1962, No. 1.
2. Dow ning R. «Refrig. Serv. and Contract.», 1962,
No. .5.
В. А. ТИХОМИРОВ
Всесоюзный научно-исследовательский (институ?
холодильной промышленности
621.63.001.2:621.57.041 - 213.4
Правильный выбор вентиляторов в
значительной мере определяет основные показатели
качества герметичных холодильных агрегатов
с принудительным воздушным охлаждением
конденсатора. До последнего времени
вентиляторы выбирали исходя из условия достижения
заданного перепада температур конденсации
и охлаждающего воздуха при минимальной
поверхности конденсатора. В связи с этим
в герметичных холодильных агрегатах иногда
устанавливали вентиляторы завышенных
размеров, что увеличивало шум агрегата выше
допустимых значений.
Правильнее выбор вентилятора вести в
обратном порядке и его пригодность оценивать
по создаваемому им шуму. .Требуемая же по
тепловым условиям поверхность конденсатора
в этом случае должна устанавливаться уже по
принятым характеристикам вентилятора.
Такой подход к выбору вентилятора раньше был
3. II о ф ф е. Д. М. Характеристики компрессора при
работе на различных холодильных агентах и их
смесях. «Холодильная техника», 1962, № 4.
4. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. М., Госторгиздат, 1962.
5. Бадылькес И. С Термодинамические свойств»
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115.
«Холодильная техника», 1964, № 5.
6. Бадылькес И. С. Диаграмма i, \g p азеотропной
смеси фреона-22 и фреона-115. «Холодильная
техника», 1965, № 1.
7. Быков А. В. Новые рабочие вещества
низкотемпературных поршневых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1969, № 3.
8. Я к о б с о н В. Б. Термодинамические особенности
холодильной машины с герметичным компрессором.
«Холодильная техника», 1969, № 5.
9. Sou mera i H. «ASHRAE J.», 1964, No. 1.
10. Якобсон В. Б. Испытание герметичных
компрессоров на фреоне-12 и фреоне-22. «Холодильная
техника», 1960, № 3.
11. Черняк А. Л., Якобсон В. Б.
Низкотемпературные герметичные компрессоры. «Холодильная
техника», 1963, № 3.
12. ГОСТ 10613—63. Компрессоры поршневые
герметичные фреоновые малой холодопроизводительности.
Методы испытаний.
13. Я к о б с о н В. Б. Тепловой расчет и обобщенные
характеристики малых холодильных компрессоров.
«Холодильная техника», 1970, № 3.
невозможен из-за отсутствия методики
расчета шума как самого вентилятора, так и всего*
холодильного агрегата в целом.
В результате исследований вентилятора
К-95 (в настоящее время во всех герметичных
холодильных агрегатах используются
вентиляторы только этого типа, разработанные
ВНИХИ совместно с ЦАГИ в 1963 г. A]) и
уточнений известных формул Юдина [2, 3] для
расчета аэродинамического шума
вентиляторов К-95 автором получены следующие
зависимости:
Z1>0B=601g«-f S01gD-84, (l)
Z10B=101gQ+251g#-101gQ-251g77 + 17,
B)
где L10q— средний уровень звукового
давления на расстоянии 1,0 м от колеса
вентилятора, дб;
п — скорость вращения. колеса,.,
об/мин;
D — диаметр колеса, м;~
Q — производительность,, м?]сек;
Выбор вентиляторов для герметичных холодильных агрегатов
10

JJ — напор, кгс/м2]
Q — отвлеченная производительность;
Н — отвлеченный напор.
Максимальные слагающие шума
вентиляторов при работе агрегата находятся вблизи
зоны высоких частот, в результате чего их
уровни звукового давления и звука становятся
почти одинаковыми. Как показали испытания
ряда агрегатов [4], разница между ними
составляет около 1 дб. Отсюда уровень звука
вентиляторов в агрегате LA 1>0в выразится
зависимостями
LAlto = 60lgn + S0lgD-S5,
C)
L
Ai.o.= 101gQ + 251g//-101gQ-
- 25 lg 77+16. D)
Холодильный агрегат работает в различных
тепловых режимах, вследствие чего его
шумовые и вибрационные характеристики также
различны. Это обусловлено влиянием шума
компрессора и его соотношением с шумом
вентилятора.
Нормирование шума компрессоров
производится по его предельным значениям при
работе в номинальном и пусковом режимах [5].
Однако время воздействия шума компрессора,
образующегося в момент его пуска, на
человека очень мало, поэтому санитарные нормы
шума в этом случае повышаются на 5—20 дбА
[3]. В холодильных агрегатах торгового типа
повышение шума при пуске обычно невелико.и
составляет не более 3 дбА, и при выборе
вентилятора его можно не учитывать.
Уровень звука холодильных агрегатов
находится из выражения
где
L
1Л
А 1.0 агр "
ioigBio°,liAl-0'), (о)
ников шума
прессора (?АКОкм),
вентилятора (LA i,o в) и
электродвигателя вентилятора (IA lQ элл )
на расстоянии L0 м, дбА.
Допустимые уровни звука герметичных
агрегатов и их компрессоров определяются их
нормируемыми значениями [5], а вентилятора
с электродвигателем из выражения:
юig Bю0'ал1-0|| + 100'1ГА1'0мл) =
= 101g (Ю0л7л 1'0агр- юол1а1*0км) . F)
Расчетные и экспериментальные значения
шума вентиляторов в холодильных агрегатах
ВС0,45~3 и ВС 0,7^3 приведены ниже:
ВС 0,45-3 ВС 0,7-3
Характеристики вентилятора К-95:
D% м 0,25
п, об/мин 1301
Q, мъ\сек 0,150
Н, кгс/м'2 3,7
Q 0,178
Н 0,103
Экспериментальные значения
средних уровней звука, дб:
?а 1,0 агр 55
?а 1,о км 49
?ai.ow.b 44'5
^А 1,0 в:
по формуле C) 53,6
по формуле D) 54,6
из формулы F) 53,5
0,29
1300
0,213
5,2
0,Ш1
0,107
62
53
55,5
59,3
59,5
60
Производительность Q вентилятора принята
по результатам испытаний В. Б. Якобсона
[6], а напор Я и отвлеченные характеристики
Q и Н определены в зависимости от
производительности вентилятора по его
аэродинамическим характеристикам.
Чтобы электродвигатель не влиял на шум
вентилятора, его уровень звука должен быть
на 10—15 дбА ниже аэродинамического шума
вентилятора. Этому условию соответствуют
только лучшие образцы из применяемых в
настоящее время электродвигателей серий АВ и
ABE [4, 7]. У остальных электродвигателей
шум чрезмерно высок. Снизить его возможно
путем повышения качества подшипников
качения или замены их на подшипники
скольжения.
Рассчитанные по указанным выше
формулам в соответствии с имеющимися нормами
шума максимальные диаметры вентиляторов
для всего ряда герметичных холодильных
агрегатов приведены в таблице. Нормы шума
для низкотемпературных агрегатов
номинальной холодопроизводительностью 450,
550 ккал/ч и высокотемпературных
номинальной холодопроизводительностью 1100 ккал/ч
здесь на 5 дб выше, чем в работе [5]. Это
обусловлено малосерииностью выпуска данных
агрегатов и трудностью достижения
первоначально установленных норм. Нормы шума для
низкотемпературных агрегатов номинальной
холодопроизводительностью 700 и 900 ккал/ч,
встраиваемых в холодильное оборудование,
понижены на 10 дб.
2*
11

Герметичные агрегаты номинальной
холодопроизводительностью, ккал[ч
С реднетем перат урн ые
220—350 . .
450—700
900, 1100
1400-2800
Низкотемпературные
220-350
450, 550
700, 900
700—1400
Высокотемпературные
700, 900
1100
1400—2200
2800, 3500
4500—9000
* При скорости вращения 1300 об/мин.
** При двух вентиляторах.
Допустимый уровень звука на расстоянии ?,
1,0 ж, не более, дбА
агрегата
55
60
65
75
60
65
65
75
60
65
75
75
75

компрессора
44
53
57
63
53
57
63
63
44
57
53
57
63

вентилятора
54
59
64
74
59
64
59
74
59
64
74
74
74

электродвигателя
вентилятора

(рекомендуемый)
40
45
50
65
50X2**
45
50
45
65
50X2**
45
50
65
50X2**
65
50X2**
65
50x2**
Максимальный диаметр
колеса вентилятора*, мм
расчетный
252
292
336
449
413X2**
292
336
292
449
413X2**
292
336
449
413X2**
449
413X2**
449
413X2**

рекомендуемый по
условиям
унификации
250
290
330
450
400X2**
290
330
290
450
400X2**
290
330
450
400X2**
450
400X2**
450 |
400X2** 1
Указанные диаметры близки к диаметрам
вентиляторов, рассчитанным Д. М. Иофф<
условиям выбора оптимальной поверхн
условиям выбора
конденсатора [8]
>е по
поверхности
ЛИТЕРАТУРА
Тихомиров В. А. Малошумные вентиляторы для
малых холодильных агрегатов. «Холодильная
техника», 1964, № 6.
Юдин Е.. Я. Глушение шума вентиляционных
установок. М., Стройиздат, 1958.
3. Юдин Е. Я. Борьба с шумом. М, Стройиздат, 1964.
2.
4. Тихомиров В. А. Отчеты ВНИХИ. 1963—1969.
5. Тихомиров В. А., Якобсон В. Б.
Нормирование шума малых холодильных машин.
«Холодильная техника», 1969, № 8.
6. Якобсон В. Б. Определение числа секций
конденсаторов с воздушным охлаждением. «Холодильная
техника», 1969, № 2.
7. Захарьян В. М. Малогабаритные асинхронные и
коллекторные электродвигатели малой мощности
для встраивания в механизмы и приборы. М.,
ВНИИЭМ, 1959.
8. И о ф ф е Д. М. Разработка герметичных
компрессоров и агрегатов торгового типа. Отчет ВНИХИ.
1969. Раздел I.

Исследование теплообмена открытых витрнн с естественной
циркуляцией воздуха
Доктор техн. наук Л. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Н. С. КАРАВАЕВА
Московский институт народного хозяйства им. Г. В.
Плеханова
621.572.002.5:536.24
Главная тенденция в развитии торгового
холодильного оборудования — применение
открытых витрин для самообслуживания.
Проектирование этих витрин затрудняется из-за
отсутствия теоретически обоснованной методики
расчета теплообмена через открытый проем.
Поэтому холодильные агрегаты для открытых
витрин подбирают опытным путем.
В открытом проеме теплообмен с
окружающим воздухом происходит путем
воздухообмена за счет конвекции QB30,
теплопроводности QT, влагообмена QBJI0 и излучения Qll3J1.
В литературе отсутствуют данные для
расчета всех этих составляющих теплообмена, в
связи с чем появилась необходимость в
проведении теоретических и экспериментальных
исследований.
Такое исследование было выполнено во
ВНИХИ на экспериментальном стенде
(рис. 1). Опыты проводили на модели
открытой не загруженной продуктами витрины /при
различных комбинациях ограждающих
поверхностей охлаждаемого объема, состоящих
из разъемных элементов.
Модель открытой витрины помещали в
камеру 2, где для создания тепловой нагрузки
были установлены трубчатые
электронагреватели (ТЭНы) с тепловыми экранами.
Температуру в камере поддерживали постоянной
путем включения и выключения ТЭНов с
помощью электроконтактных термометров.
Витрину обслуживал фреоновый
холодильный компрессор 3 марки 2ФВ-4/4Д Холодо-
производительность регулировалась сменой
шкивов на валу электродвигателя и
дросселированием на всасывающей линии компрессора.
Рис. 1. Схема экспериментального стенда.
13

Жидкий фреон из конденсатора 4 поступал
в ресивер 5 и через переохладитель 6, фильтр
7 и осушитель 8 — в теплообменник 9, а затем
через ручные регулирующие вентили 10 — в
испаритель 11, откуда через теплообменник 9
и нагреватель 12 отсасывался компрессором 3.
Постоянное напряжение нагревателя
обеспечивал стабилизатор напряжения СН.
Чтобы при испытаниях пары фреона не
проникали из конденсатора в жидкостную линию,
на жидкостном трубопроводе было
установлено смотровое стекло 13, позволяющее
визуально наблюдать за отсутствием паров в потоке
холодильного агента.
Для уменьшения теплопритоков извне
конденсатор, переохладитель, теплообменник и
нагреватель были тщательно изолированы
поролоном толщиной 40 мм и лакотканной
пленкой.
Постоянный напор воды, поступающей к
конденсатору и переохладителю, обеспечивал
напорный бак 14. Расход воды определяли
мерными бачками 15.
Тепловую нагрузку испарителя QH
вычисляли по формуле
<3и = 0а('и2 — 'hi) ККал1ч%
где Ga — весовая производительность
компрессора, кг/ч;
*иь hi2 — энтальпии фреона на входе в
испаритель и выходе из него, ккал/кг.
При выходе из испарителя перегретых
паров фреона величину im2 определяли из /,
lgp-диаграммы по температуре 4и2 и
давлению /?и2 на выходе из испарителя.
Если из испарителя выходила парожидкост-
ная смесь со степенью сухости х, то
/и2 = xi" + A — х) V ккал/кг,
где i' и i" — энтальпии насыщенных
жидкости и пара на выходе из
испарителя, ккал/кг.
Тогда
QH = Оа [х (i" — *') — (/И1 — /')] ккал/ч.
Весовую производительность компрессора
ойределяли двумя способами — по тепловому
балансу конденсатора и переохладителя. Ее
расчетное значение находили как среднее
арифметическое обеих этих величин.
Степень сухости выходящей из испарителя
парожидкостной смеси вычисляли из
теплового баланса теплообменника и электрического
нагревателя — пароосушителя.
Полученную опытным путем величину QK
проверяли расчетным путем по отдельным
составляющим. В открытую витрину тепло
поступает через ограждения Qorp за счет
теплопроводности воздуха QT, через открытый
проем, в результате воздухообмена QB3o,
излучения (Зизл, влагообмена QBno-
Общая тепловая нагрузка
Qu — Qorp + Qt + Рвзо + <2изл + <Звло ККОЛ\ч.
Теплоприток через ограждения определяли
по формуле
Qorp == А0гр ' огр (*кам *ъ) KKClAl^,
где /Согр — коэффициент теплопередачи
ограждений, ккал/(м2 • ч • град),
^огр — средняя поверхность
ограждений, м2,
^кам — средняя температура воздуха з
камере, °С,
t3 — средняя температура воздуха в
витрине, °С.
Величину /Согр определяли
экспериментально методом нагревания модели витрины
изнутри при заделке открытого проема слоем
изоляции [1]; tB — семью медь-константановыми
термопарами, установленными по высоте в
центре охлаждаемого объема через 50 мм.
Теплоприток за счет теплопроводности
воздуха QT подсчитывали по формуле
Q =х — F ккал\л,
dt
где -j| температурный градиент в
открытом проеме (определяли опытным
путем);
Fo.il — площадь открытого проема, м2.
Теплоприток за счет воздухообмена
Qb3o = L т ср Dам — *<>.в) ккал/ч,
где L — количество холодного воздуха,
вытекающего из витрины, мъ/ч;
\ и ср — удельный вес и теплоемкость
воздуха вне пограничного слоя;
t0E — температура охлажденного
воздуха, °С,:
L-
:^df,
df
dy
скорость воздуха в текущей точке
потока, м/сек;
элементарная площадь поперечного
сечения потока df = ldy;
— элементарная величина
определяющего размера.
Интегрирование приводит к расчетной
формуле [2]
з
L = 0,106/
VI
3600?
7 Т
qz* мъ/ч,
14

где /
8
Т
Я —
ширина греющей поверхности, м\
ускорение силы тяжести, м/ч2;
абсолютная температура воздуха в
витрине, °К;
секундная теплоотдача с единицы
площади греющей поверхности;
определяющий размер, м;
3600
ккал!(м2 • сек).
Здесь а — средний коэффициент
конвективной теплоотдачи, ккал/ (м2 -чх
Хград);
Фет — разность температур стенки tCT и
воздуха ?в, °С.
Температуру стенки измеряли шестью
термопарами по высоте стенки.
Теплоприток за счет излучения
^=С^'АШ~Ш
F ккал/ч,
где С0 — коэффициент излучения абсолютно
черного тела;
8П — приведенная степень черноты
поверхностей/ и 2;
ф;.2 — коэффициент облученности,
показывающий, какая часть энергии,
излучаемой поверхностью /, попала на
поверхность 2;
Ти Т2 — абсолютные температуры
поверхностей излучающей и поглощающей,
°К;
F — площадь поверхности, м2.
При определении BИЗл учитывали взаимное
облучение стенок охлаждаемого объема
витрины, за исключением варианта, когда всю
внутреннюю поверхность покрывали
алюминиевой фольгой, так как Qmjl в этом случае
составляет <3% от QH.
Величину тепла, подведенного в результате
влагообмена, подсчитывали по формуле
VC
ща
го
w
0
-ш
/ч^
2 ^
7 У
Xх!
г^Т
г ^
i/jr*^
Ш /3
ду^
1
~~^б
-
50
100
150
200
Z50
300
350
400
450 Н.мм
Рис. 2. Распределение температур воздуха (°С) по высоте витрины:
/ — -/„8*1 = 31,9 и /в = П,5; 2 — 35,1 и 10,1; 3 — 25,2 и 6,5; 4 — 31,7 и 7,2; 5 — 31,5 и
6,5; 6 — 28,8 и 6,0; 7 — 33,0 и 2,3; 8 — 22,2 и 2,1.
15

Qmo=L T r {^шг)+Qm* кнал1%
где г — скрытая теплота конденсации и
замерзания паров воды;
^кам» dB — влажность воздуха в камере и
в витрине, г/кг;
<2диф — теплоприток за счет диффузии,
ккал/ч.
Значение Qm$> составляет около 0,5% и им
можно пренебречь. Величины dK3iM и dB
определяли с помощью аспирационного психрометра
Ассмана.
Полученная в опытах величина QH была
всегда меньше рассчитанной суммы теплопри-
токов QH. Разность между ними составляла в
среднем 15,4% и не превышала 19%.
Это расхождение объясняется следующим.
При расчете QB30 была применена
эмпирическая формула, полученная при перепаде
температур стенки и воздуха #Ст = 39°С и
определяющем размере z, равном 0,864 м [2]. В
наших опытах эта формула была
экстраполирована для Ост = 3,0°С и 2=0,350 м, что и дало,
очевидно, несколько завышенные величины
Qb3o> особенно, если учесть, что при
проведении эксперимента процесс теплопередачи не
являлся автомодельным (GrPr<2-107).
На рис. 2 представлено распределение
температур воздуха по высоте витрины. До
высоты 300 мм от дна температурный градиент не
превышает 0,88°С/см. На высоте 300—350 мм
он достигает максимального значения
3,3°С/см, но и при этом теплоприток за счет
теплопроводности воздуха не превышает
0,60% от общей его величины. Поэтому при
дальнейшем исследовании в подсчете тепловой
нагрузки теплообмен QT не учитывали.
При исследовании конвективного
теплообмена весьма важно изучить движение воздуха
в модели открытой витрины. Это
осуществлялось путем измерения температуры воздуха в
витрине термопарами, а также с помощью
задымления охлаждаемого объема четыреххло-
ристым титаном. В результате сложилась
картина движения воздуха, представленная на
рис. 3.
Воздух, охлажденный испарителем,
поступает в нижнюю часть охлаждаемого объема
витрины. Слои его, прилегающие к внутренним
поверхностям, ограждающим охлаждаемый
объем, нагреваясь, расширяются и
поднимаются, уступая место более холодному воздуху. В
результате у боковых стенок образуется
регулярный поток свободной конвекции. Достигнув
поверхности раздела, пограничные слои
воздуха, обладая некоторым запасом энергии,
продолжают свое движение, проникая на неболь-
№
Рис. 3. Схема движения воздуха в модели открытой
витрины:
1 — испаритель; 2 — щиток; 3 — стекло.
шую высоту в поток более теплого воздуха.
Скорость этого потока по мере его
продвижения вверх уменьшается и, наконец, поток
опускается, т. е. за счет разности собственного
удельного веса и удельного веса воздуха в
камере он как бы «переливается» из
охлаждаемого объема витрины наружу. Поскольку часть
охлажденного воздуха покидает витрину, то
равное ему количество наружного воздуха
поступает к испарителю.
В результате исследований установлена
зависимость количества воздуха, покидающего
охлаждаемый объем витрины, отнесенного к
единице этого объема ?уд, от разности
температур камеры и витрины 9. С повышением
9 возрастает значение конвективной
теплоотдачи от внутренней поверхности стенок
охлаждаемого объема. Это вызывает увеличение
скорости потока воздуха в пограничном слое и
интенсифицирует воздухообмен в витрине.
Понижение температурного напора с 30 до 20°С
снижает приток тепла вследствие
воздухообмена на 22%.
Темп изменения ?уд от 9 для материалов с
меньшим значением коэффициента
теплопроводности Х(к пенопласта = 0,04 ккал/(м-чх
Хград) менее интенсивен, чем для
материалов, теплопроводность которых значительно
больше (X стекла = 0,65). Изменение 9 от 20 до
30°С увеличивает Ь*й2 на 17 и 1уд4 на
27 м*/(ч.м*).
* В индексах цифрами обозначено исполнение
ограждающих стенок охлаждаемого объема: / —
пенопласт с фольгой; 2 — пенопласт с сажей; 3 — стекло с
фольгой; 4 — стекло с сажей.

Изменение коэффициента теплопроводности
сказывается не только на темпе изменения
?уд от 0, но и на самой величине ?уд: при 0 =
= 30°С ?уд2 = 85, а 1уд4=133 м*/(ч-м*).
Существенное влияние на конвективный
теплообмен оказывает также степень черноты
внутренних поверхностей стенок охлаждаемого
объема. Замена покрытия фольгой (е = 0,039)
на покрытие сажей (е = 0,96) увеличила
воздухообмен с окружающей средой на 45,8%.
Степень черноты таких поверхностей, как
щиток испарителя, дно витрины, не оказывает
существенного влияния на конвективный
теплообмен — разница в значениях /,уд3 и /,уд4
при 0 = ЗО°С незначительная — около 5%.
Лучистый теплоприток больше зависит от е
внутренних поверхностей стенок охлаждаемого
объема и меньше от X этих стенок. При tCT =
= 15°С и покрытии стенок фольгой условный
коэффициент теплопередачи излучением:
k —
*УСЛ1
Гст tr
= 0,15,
где FCT — площадь внутренних поверхностей
открытого объема.
При зачернении поверхности &уСл2 =
= 2,4 ккал/(м2-ч-град). С увеличением
коэффициента теплопроводности величина
лучистого теплопритока уменьшается, так как
температура внутренних поверхностей стенок
охлаждаемого объема увеличивается, а разность
температур излучающей и лучевоспринимающей
аоо/ \ioo/
ветственно уменьшаются.
Распределение тепловой нагрузки между
отдельными составляющими теплового баланса
открытой витрины при различных условиях
испытаний представлено в таблице.
поверхностей и величина
соот-
Исполнение боковых
стенок охлаждаемого
объема
Пенопласт с
фольгой ......
Пенопласт с сажей
Стекло с фольгой
1 Стекло с сажей
о
о
Я
то
•J*
25,9
23,02
35,9
31,5
о
о
0,5
-1,02
10,9
6,47
Нагрузка, %
о
СУ
21,6
9,5
20,0
18,2
о
ст
03
СУ
56,8
45,9
50,8
51,9
со
S
Су
2,7
25,4
4,7
14,6
о
а
СУ
18,9
19,2
24,5
15,31
В результате экспериментальных
исследований получена функциональная зависимость
приведенного коэффициента теплопередачи
через открытый проем витрины от разности
температур камеры и охлаждаемого объема
(рис. 4).
Qh~~~Qotp
k —
лприв
Fa.n§
Рис. 4. Зависимость приведенного коэффициента
теплопередачи через открытый проем витрины от
разности температур камеры и витрины при
различном исполнении боковых стенок открытого
объема:
/ — пенопласт с фольгой; 2 — пенопласт с сажей;
3 — стекло с фольгой; 4 — стекло с сажей.
Изготовление стенок охлаждаемого объема
витрины из материалов с меньшими
значениями коэффициента теплопроводности и степени
черноты (кривая 1) должно привести к
наиболее эффективному снижению тепловой
нагрузки через открытый проем.
Интересно сопоставление результатов
эксперимента с данными Суонсона [3] по
отдельным составляющим тепловой нагрузки в
открытой витрине. У Суонсона при ^Кам = 32°С,
гв=1°С и Ф = 55% QorP = 23, QB3o=41,5, Qbjio =
=4,6 и (Зизл = 30,9%. В наших опытах при
*кам = 31,9°С, /в=П,5°С И ф = 21% Qorp=10,5,
<Эвзо = 50,9, 0вло=17,1 и <Эизл = 21,5%.
Как видно, величины мало различаются.
Некоторое расхождение результатов
эксперимента с данными Суонсона объясняется не только
неодинаковыми температурными и влажност-
ными условиями проведения экспериментов, но
и тем, что в работе [3] не были учтены такие
факторы, как коэффициент теплопроводности
материала стенок витрины, степень их черноты,
особенности движения воздуха в охлаждаемом
объеме, влияние которых на теплообмен в
открытых витринах было установлено выше.
Выводы
Проведены испытания модели открытой
витрины с естественной циркуляцией воздуха в
охлаждаемом объеме. Исследовался характер
движения воздуха в этой витрине.
Установлено, что часть охлажденного воздуха покидает
охлаждаемый объем, а равное ему количество
из помещения поступает в витрину.
3 Зак. 917
17

Результаты эксперимента показали, что
84% от QH составляет теплоприток через
открытый проем витрины, причем основная его
часть (~70%) приходится на QB3o + Qimo.
Основные меры по снижению теплопритока
через открытый проем витрины — изготовление
ограждающих конструкций из материалов с
меньшими значениями А, и е.
Получена зависимость кптв от 19 для
расчета открытого торгового холодильного
оборудования с естественной циркуляцией воздуха.
При 0^=32°С приведенный коэффициент
теплопередачи через открытый проем витрины при
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
Центральное травление НТО пищевой промышленности
В. А. РОГОЗЯНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
621.575.564.25.001.4
В 1969 г. во ВНИХИ была впервые
испытана фреоновая абсорбционная - машина
промышленного типа с листотрубными
аппаратами1. Холодильный агент — фреон-22 [1],
абсорбент — дибутилфталат, обладающий
хорошей растворимостью во фреоне-22 при
отсутствии коррозии металла [2].
Поскольку дибутилфталат при выпаривании
в генераторе практически не обладает
собственным парциальным давлением и исключена
возможность попадания его в испаритель,
ректификатор и дефлегматор не были
использованы.
Абсорбционная машина ранее была
испытана на водоаммиачном растворе при tK =
= 25°С[3].
На рис. 1 изображена схема стенда
опытной фреоновой абсорбционной холодильной
машины.
Крепкий раствор забирается насосом / из
ресивера 2 и подается через теплообменник
растворов 3 в генератор 4, где кипит под
действием греющего пара. Образующиеся пары
фреона-22, проходя разделительный коллектор
генератора, попадают в конденсатор 5.
Жидкий фреон-22 накапливается в ресивере 6, из
которого через регулирующие вентили 7
направляется в испаритель 8.
исполнении ограждающих стенок из
пенопласта с покрытием фольгой равен 7,2, а с зачер-
нением — 16,7 ккал/(м2•*/• град).
ЛИТЕРАТУРА
1. Б е р Б. А. Составление второй редакции методики
испытаний торгового холодильного оборудования.
Отчет ВНИХИ, 1967.
2. Теория и расчет вентиляционных струй (сборник
трудов ЛИОТ). Ленинград, 1965.
3. ASRE, Air Conditioning, Refrigerating Data Book,
Applications 6 ed., 1956—1957, Chapter 33.
Слабый раствор из генератора 4 проходит
через теплообменник растворов 3,
регулирующий вентиль 9 и поступает в нижнюю часть
абсорбера 10. Пары фреона-22 из испарителя
8 через дренажный стояк 11 отсасываются в
абсорбер 10, образуя со слабым раствором
крепкий раствор, который затем сливается в
ресивер 2. Предусмотрены также сепаратор
водяного пара 12 для отделения капель воды
из греющего пара, тепловой теплообменник
13, играющий роль холодопоглотителя, и
рассольный насос 14,
Охлаждающая вода проходит
последовательно через абсорбер и конденсатор,
соединенные в один блок. Температуры рабочих
веществ на входе в каждый аппарат и выходе
измеряли лабораторными термометрами,
давления — образцовыми пружинными
манометрами. Количество охлаждающей воды
определяли водомером, слабого раствора — с
помощью сопла, снабженного
дифференциальным манометром. Расход пара учитывали по
количеству конденсата, стекающего в мерный
бак.
Результаты испытаний фреоновой
абсорбционной машины при различных режимах
приведены в таблице.
На рис. 2 показана зависимость холодопро-
изводительности Q0 и теплового коэффициента
? от температуры кипения t0 фреона-22 в
испарителе.
Концентрация слабого раствора (при
высшей его температуре в генераторе) принята в
соответствии с ?, /-диаграммой [4]. Тепловые
нагрузки на абсорбер и конденсатор
определяли по количеству циркулирующей воды и
разности температур, а расход греющего тепла —
по сконденсированному водяному пару.
1 В работе принимал участие В. П. Латышев.
18
Испытание фреоновой абсорбционной машины

Вода
Вода
Фреон
.. Конденсат *t
Рис. 1. Схема стенда опытной фреоновой абсорбционной холодильной машины.
Показатели
Режимы
III
IV
Температура, °С
кипения в испарителе
конденсации
греющего пара
воды
входящей в абсорбер
выходящей из абсорбера . . .
выходящей из конденсатора .
рассола
входящего в испаритель . . .
выходящего из испарителя . .
Концентрация раствора, кг\кг
крепкого
слабого ....
Количество, кг/ч
охлаждающей воды
греющего пара . .
крепкого раствора .
фреона^-22
рассола
Тепловая нагрузка, ккал\ч
абсорбер
конденсатор
генератор
Холодопроизводительность, ккаля
брутто
нетто
Тепловой коэффициент
брутто
нетто
—10
35
120
18,2
26,0
29,8
1
—4
0,22
0,165
5540
84,1
7790
512,5
4220
43150
21000
45600
19150
17900
0,42
0,393
35
120
18,4
25,0
28,7
3
—2
0,235
0,165
6140
81,0
6547
552
4440
40525
22700
43800
20620
18850
0,471
0,43
—6
35
120
18,2
26,2
30,2
5
0
0,247
0,165
6110
93,5
6365
625
5140
48880
24440
50600
23580
21800
0,465
0,431
0
35
120
16,4
24,2
29,0
10
5
0,31
0,165
6660
100,65
4454
779
6700
51900
32000
54300
29860
28400
0,55
0,523
4
35
120
16,4
24,9
30,5
14
9
0,355
0,165
6480
106,5
3867
882
7490
55080
36290
57600
34140
31800
0,59
0,55
Количество циркулирующего фреона
устанавливали по тепловой нагрузке конденсатора.
По количеству чистого фреона и полученному
при испытаниях расходу слабого раствора
находили концентрацию и расход крепкого
раствора, а также кратность циркуляции.
Указанную в таблице и на рис. 2, а
холодопроизводительность брутто Qo определяли по
19

количеству циркулирующего фреона-22. Холо-
допроизводительность нетто рассчитывали по
количеству циркулирующего рассола
хлористого кальция и разности температур.
йфПшккал/ч
30
Z5
го
1Б
/о
о /
/&/
/V /U
/о /
а
/ Уа
t
0,55
0.50
0,45
ОНО
V5
•
^^Ъ^"
5
j?f
-ю
ta:c
Рте. 2. Зависимость холодопроизводительности Q0 (а) и
теплового коэффициента ? (б) от температуры кипения
t0 фреона-22 в испарителе:
0 — водоаммиачная машина (брутто); А —
фреоновая машина (брутто); ? — фреоновая машина (нетто).
На рис. 2, а показана холодопроизводитель-
ность абсорбционной машины в условиях
работы на водоаммиачном растворе. Если принять
во внимание отсутствие ректификатора и
дефлегматора, то по весу металла на аппараты
фреоновая и водоаммиачная машины
практически почти одинаковы. Из рис. 2, б видно, что
различие в тепловых коэффициентах мало.
При исследовании установлено, что
фреоновая абсорбционная машина устойчива в
работе и проста в эксплуатации. Ввиду отсутствия
заметной токсичности и полной взрывобезопас-
ности раствор фреона-22 и дибутилфталата
является перспективным для абсорбционных
машин в области умеренно низких температур.
При испытании установки не представилось
возможным повысить температуру греющего
пара, в результате чего значительно снизилась
зона дегазации раствора и увеличился расход
электроэнергии на подачу крепкого раствора в
генератор. При повышенной температуре
греющего пара особый интерес представляет
использование этих абсорбционных машин в
качестве понижающих трансформаторов для
совместного производства холода и тепла.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
2. Селиверстов В. М. Применение дибутилфталата
для фреоновых абсорбционных холодильных машин.
«Холодильная техника», 1965, № 2.
3. Данилов Р. Л. Листютрубная абсорбционная
холодильная установка производительностью
30000 ккал/ч. Отчет ВНИХИ, 1964.
4. Латышев В. П. |, /-диаграммы для растворов
фреон-22 — дибутилфталат и фреон-22 — диметило-
вый эфир тетраэтиленгликоля. «Холодильная
техника», 1969, № 7.
К расчету потребности в запасных
частях для холодильных компрессоров
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, Ю. В. ПЕРМЯКОВ
ВНИИхолодмаш
621.57.041
В процессе эксплуатации холодильных
машин, помимо постепенных отказов,
вызываемых износом и старением деталей, возникают
случайные отказы.
Причинами случайных отказов *могут быть:
— металлургические пороки заготовок
деталей (трещины, раковины и др.);
— ошибки в технологической документации,
которые при изготовлении деталей
проявляются в виде скрытых дефектов, а также
нарушение технологии производства на
заводе-изготовителе, приводящее к созданию локальных
источников внезапных отказов (крупные
царапины, следы от инструмента, сквозное прока -
ливание при поверхностной закалке и т. д.);
— ненормальные условия эксплуатации
машины.

Случайные отказы могут, в свою очередь,
явиться причиной других (зависимых)
отказов, зачастую более тяжелых. Так, поломка
клапанной пластины может вызвать задир
гильзы цилиндра.
Для быстрого восстановления
работоспособности компрессора необходимо иметь
достаточное количество запасных частей в
комплекте ЗИП.
В общем числе отказов холодильных
компрессоров доля случайных отказов может быть
различной. Ее снижению способствует
высокая культура производства на
заводе-изготовителе и стабильные условия работы без
пиковых перегрузок в условиях эксплуатации.
Суммарная потребность в запасных частях
А/общ складывается из следующих величин:
N06m= %NP + z%Nnp + zj^N^ (l)
l l l
где JVP — потребность в запасных частях для
замены деталей, выработавших
свой ресурс1;
Л/пр — потребность в запасных частях для
замены еще не отказавших, но
имеющих дефекты деталей
(трещины, неудовлетворительная
приработка), выявленных при
профилактическом осмотре;
Л/сл — потребность в запасных частях
для устранения случайных отказов
деталей в изделии;
z — число межремонтных периодов за
весь срок службы компрессора;
у — число профилактических осмотров
за один межремонтный период;
х — число случайных отказов за один
межремонтный период.
В разработанных ранее методиках [1—4]
значения Nnv и Л/Сл определялись на основании
данных эксплуатации.
Предлагаемая ниже методика расчета Ncn
распространяется на неремонтируемые детали,
т. е. на детали, ремонт которых невозможен
или экономически нецелесообразен. В
холодильных машинах такими деталями являются,
например, клапанные пластины, поршневые
кольца, пружины, прокладки,
характеризующиеся большим количеством случайных
отказов.
По приведенной методике рассчитывается
доля комплекта ЗИП, предназначенная для
устранения случайных отказов неремонтируе-
мых деталей в течение периодов пополнения,
т. е. календарного времени между двумя
последовательными восстановлениями
комплекта ЗИП. Обычно период пополнения
комплекта ЗИП совпадает с межремонтным
периодом1.
При учете случайных отказов
количественные показатели надежности могут быть
выражены величинами, приведенными ниже:
— коэффициент готовности
АГСЛ =
*б + *о
B)
где
h—2 *бь
i
т — число периодов безотказной
работы;
tQi — интервалы времени безотказной
работы;
t0 — время, затраченное на устранение
случайных отказов;
— вероятность безотказной работы в
течение заданного времени / (период пополнения
ЗИП)
p{t) = e~x\ C)
где % — интенсивность отказов, определяемая
по результатам испытаний и
эксплуатации данных или аналогичных
холодильных машин;
— средняя наработка на отказ
^ср —
*1 +12 + tz +... + tn
т2<- <4>
Для дальнейшего изложения примем
обозначения:
п\ — количество деталей,
необходимое для сборки изделия;
п2 — количество сменных деталей
в комплекте запасных частей
для устранения последствий
случайных отказов;
(rii)i и (n2)i — то же, что пх и п2у но для
деталей одного наименования
(/-го типа).
Рассмотрим распределение среднего
ожидаемого числа случайных отказов деталей а
в изделии в заданном промежутке времени t.
Если средняя наработка на отказ деталей
/Ср распределяется согласно
экспоненциальному закону, то распределение числа а подчи-
1 При планово-предупредительной системе ремонтов
не полностью вырабатываются ресурсы деталей.
1 Для деталей, имеющих ограниченный срок
хранения, может быть установлен свой период пополнения
или указанные детали пополняются по мере
расходования.
21

няется закону Пуассона и значение а может
быть определено по уравнениям
а = n^t E)
и
а. = (tljt ht F)
Вероятность простоя изделия из-за
необеспеченности запасными частями определяется:
1 —Ртр
Очевидно, что
Я (п2)
G)
где /7тР — требуемое (заданное) значение
вероятности отсутствия простоев
изделия в течение периода
пополнения ЗИП;
s — количество наименований сменных
(неремонтируемых) деталей в
изделии.
Значение ртр в зависимости от требований,
предъявляемых к изделию, и условий его
эксплуатации выбирается в пределах 0,8—0,99.
По известным значениям q(n2) и а* (см.
формулы F, 7) с помощью номограмм (рис. 1,
2) определяется (n2)i — количество сменных
деталей одного наименования в комплекте
запасных частей, необходимое для устранения
случайных отказов.
2(Я2);-АГсл.
1
(8)
В качестве примера приводим расчет
запасных частей для компрессора АУ200.
Требуется рассчитать количество запасных
частей, необходимых для устранения
случайных отказов деталей компрессора АУ200.
Исходные данные для расчета: вероятность
отсутствия простоя рТр = 0,9, период
пополнения ЗИП ?=4000 ч, средняя наработка в году
Г = 4000 ч, количество наименований сменных
деталей 5=10.
Коэффициент интенсивности эксплуатации
компрессора при числе часов работы в году
8760
К,
= Ш-=0А56.
8760 8760
Рассматриваемая номенклатура
неремонтируемых сменных деталей, а также значения
(n{)i и Яг- приведены в таблице.
22
Ш '
6
ч
2
1П~2
IU
6
ч
г
W'3
6
ч
8
Ч
г
-А;
\
-J<\ J-
1 /
tf
/
1
и /.
г/ / /
1/ А, / /
Г / / 1
/ / V с
1 / / >
///
УII
hLt
1
LL
ъ
rl
ll
1~~Г
J
1
i
j
I
I
1 j
¦L
'
j ,
/ /
f j
i
1 L
II
LL
I
Ч
I.
и
li Mi
4
N
turn
4 6 8
oc;
ю~3 г ч б ю~г г чб ш4 г ч в ю° г
Рис. 1. Номограмма для определения значений tit при аг- в пределах от 10~3 до 101.

qifnL)
1
9
/И
р
Z
10'*
6
Z
W'5
~W7—7
t&jf}
J-\
f у
~7~
*v X
W;
$4
1 j
и
jr \
X j
/
/ /
~7 >
*—/
/
/ /
V^Ay
7 ~3
^A
V
V
ЛЧ
/—у
'у
/4j
ЧУ
y4
fe/
^%
/>
A/
w
$/
/V
vV%f
Yy
/л\У
Г >
№/
K*/
LZ
Г71
/
И
10
20
30
w
50
ОС;
Рис. 2. Номограмма для определения значений щ при он в пределах от 10 до 50.
Номенклатура сменных деталей
Пластина
нагнетательного кла-
всасывающего клапана
Кольцо
сальника графитовое
компрессионное . . .
маслосъемное ....
сальника уплотни-
тельное резиновое
Прокладка сальника . . .
Пружина сальника . . .
Шайба колпачковая . . .
Кольцо(набивка)сальника
* Дробные значения (
мограмме, округлены до
1 рону. Величина q(n2) = 0,
н
3
36
20
1 2
8
8
2
2
6
16
1 12
П2)и Л
единш
01.
ю"
1
о
Х^
1,0
1,67
0,6
0,57
0 J
0,3
0,3
0,15
0,05
ai
1,440
1,340
0,048
10,182
0,224
0,024
0,024
0,036
0,032
1 0,5 |0,240
олученные п<
ды в большув
(п2)?.
4
4
1*
1
1 1
1 1*
1*
1*
1*
1 2
э но-
э сто-
Производим расчет.
Вероятность возможного простоя изделия
из-за необеспеченности ЗИП
Я{п2)
1—/?тР 1—0,9
10
= 0,01.
Среднее ожидаемое количество отказов для
пластины нагнетательного клапана
-5
а,
:/ZiV = 36 • 1 • ИГ* . 4 • 103 = 1,44.
Среднее ожидаемое количество отказов для
пластины всасывающего клапана
а2 = /г2Х2/ = 20 • 1,67 • 10~5 . 4 • 103==1,34
и т. д.
Для полученных значений ^7 = 0,01 и
си = 1,44 по номограмме (см. рис. 1) находим
необходимое количество запасных частей
(п>2) г = 4. Аналогично определяем количество
запасных частей каждого /-го типа деталей.
Количество сменных деталей в комплекте
запасных частей, необходимое для устранения
случайных отказов (в % от количества
деталей данного наименования, идущего на
сборку компрессора АУ200), приведено ниже:
На основа-
По ме- нии прак-
тодике тических
данных
Пластина клапана
нагнетательного 11,1 10
всасывающего 20,0 20
Кольцо компрессионное 12,5 10
Прокладка сальника 25,0 20
Приведенные данные показывают, что
результаты расчета по предложенной методике
хорошо согласуются с практическими
данными. Расхождение не превышает 5%.
Выводы
Обязательные комплекты запасных частей,
поставляемые с холодильным оборудованием
на гарантийный период, технически обоснова-
23

ны в объеме и номенклатуре только тогда,
когда в них предусмотрено определенное
количество сменных деталей на устранение
последствий случайных отказов. Иначе
комплекты запасных частей должны быть
пересмотрены (по данной методике расчета).
Во избежание непредвиденных простоев
холодильного оборудования эксплуатационники
должны располагать на каждый
межремонтный период сменными деталями в
определенном количестве и номенклатуре для
устранения последствий случайных отказов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бежанишвили Э. М., Ермакова П. И.
Определение потребности, в запасных частях для
холодильных компрессоров. «Холодильная техника»,
1968, № 9.
2. Сорин Я. М. Физическая сущность надежности.М.,
Изд-во Комитета стандартов, мер и измерительных
приборов при Совете Министров СССР, 1969.
3. Методика расчета потребности в ЗИП для
радиоэлектронной аппаратуры. М., Изд-во Министерства
радиопромышленности, 1968.
4. Б е ж а н и ш вили Э. М., X а з а н о в И. Г. О
запасных частях к холодильным установкам с
поршневыми компрессорами. «Холодильная техника», 1969,
№ 12.
06 оценке необратимых потерь в паровой холодильной машине
Канд. техн. наук Р. Н. МИХАЛЬСКАЯ
Ленинградский технолагический институт холодильной
промышленности
621.564:621.572
Эффективность рабочего вещества
применительно к рабочим процессам холодильных
машин характеризуется в основном следующими
параметрами: критическими давлением рКр>
температурой /Кр и удельным объемом vKV>,
нормальной температурой кипения /s,
молекулярным весом \i, теплотой парообразования
г0, температурой затвердевания tf,
показателем адиабаты к, теплоем костям и перегретого
пара ср, насыщенной жидкости с'х,
насыщенного пара сх и рядом других параметров.
Для анализа необратимых потерь в
теоретическом цикле паровой холодильной машины
(рис. 1) можно ограничиться меньшим числом
параметров, а именно, теплотой
парообразования г0 и теплоем костям и ср, сх и сх.
Чтобы установить степень влияния потерь
при дросселировании, рассмотрим цикл, все
процессы которого обратимы, за исключением
процесса дросселирования 1.
В таком цикле удельная холодопроизводи-
тельность
Яо = г* — с'х(Т— Г0),
где Т и Т0 — температуры конденсации и
кипения.
Приращение энтропии в процессе отвода
или подвода тепла 3—0 определяем, исходя из
общих положений:
т т
Приняв
сх = const,
Рис. 1. Теоретический цикл паровой
холодильной машины с потерями в
процессе дросселирования в s, Г-диа-
грамме.
находим
$a — Sn=c'An'
Холодильный коэффициент
рассматриваемого цикла можно выразить отношением
е
г0—сх(Т—Т0)
1-2-3-4'
•& (Г- Г0)- у (Г- Т0)сх1п —
1 См. Розенфельд Л., Михальская Р.
Анализ необратимых потерь теоретических циклов
холодильной машины с различными рабочими телами.
«Холодильная техника», 1954, № 1.
24

В данном случае при постоянных
температурах источников степень обратимости цикла
-2-3-4
^обр :
Таким образом,
71обр=/('"о> С'ХУ
Исходя из общих правил, получаем два
уравнения
д^обр
дг0
= 0
д^обр ~
дсх
совместное решение которых приводит к
тождеству. Это означает, что в данном случае
г]обр не имеет экстремальных значений.
Величина гHбр не может быть
отрицательной. На основе выражений, полученных для
ej^2-3-4 или т]обр, приходим к выводу, что
минимальное значение степени обратимости
т]обр будет при условии
г0-с;(г-:г0) = о
или
СХ(Т-Т0)
1.
Нетрудно заметить, что для достижения
минимума необратимости нужно подбирать
рабочие вещества с такими свойствами, чтобы по
возможности выполнялось условие
^ *оо,
сх(Т-то)
т. е. с большой теплотой парообразования и
малой теплоемкостью кипящей жидкости.
В цикле паровой холодильной машины с
потерями в процессах перегрева пара в
компрессоре и дросселирования (рис. 2), учитывая
равенство
получаем
(s2 - s'2) = [s, - s'2),
r T Т
с In = ср In —^-,
г\
о* \Х- S-
Рис. 2. Теоретический цикл паровой холодильной
машины с потерями в процессах перегрева пара в
компрессоре и дросселирования в s, Г-диаграмме.
Тогда степень обратимости определяем по
формуле |
*!-2-2
5Р= 1
'-3-4-1
_ [Го-с'х(Т-Т0)]
-? (Г- Т0) - \ (Г- Т0) с'х In — +
1 Г-Г0
т
+ T
г с" ~\
X
ш-\
То
"I T
1 0
Анализ уравнений
д ^обр _ ~ дЪбр _ п# д %бР __ 0#
^Ъбр
дгп
дсу
дс„
дсп
также не дает экстремальных значений.
При прочих равных условиях в циклах с
перегревом пара при сжатии т]0бр будет
возрастать, если
с;-*о.
Если рассматривать характер протекания
пограничных кривых в тепловой s, Г-диаграм-
ме для различных веществ, то согласно
условиям
или
^(Г-^о)
4 Зак. 917
-Г(-В
±-0
Со
25

необратимые потери в цикле будут тем
меньше, чем ниже температуры Т0 и Т по
сравнению с критической Гкр.-
Отношение
<кр
(где ТХ = Т0 или ТХ=Т)
носит название критерия Гульдберга.
Чтобы исключить большие потери
вследствие необратимости процессов
дросселирования и перегрева пара, критерий Гульдберга
находится в пределах 1,5—1,6.
Выбор рабочего вещества, у которого при
заданных величинах Г0 и Г критерий
Гульдберга имеет более высокие значения, хотя и
дает некоторое уменьшение необратимых
потерь, но для наиболее распространенных в
холодильной технике рабочих веществ среднего
давления приводит к тому, что давление
кипения оказывается ниже атмосферного.
Выводы
При заданных значениях температур Т0 и Т
о величине необратимых потерь от
дросселирования и перегрева пара в теоретическом
цикле холодильной машины можно судить по
критерию Гульдберга.
Рабочие вещества с более высокой
критической температурой имеют меньшие
необратимые потери в цикле при заданных
температурах Г0 и Г.
Условия применения термоэлектрических батарей
в качестве интенсификаторов теплообмена
Канд. техн. наук Д. А. ТАЙЦ
СКБ 'полупроводниковых приборов
621.565.83
Применение термоэлектрических батарей в
режимах переноса тепла от более нагретой
среды к менее нагретой (в качестве
интенсификаторов теплопередачи [1]) позволяет
существенно сократить поверхность
теплообмена.
Проанализируем условия максимального
снижения теплообменной поверхности при
использовании термоэлектрических батарей для
усиления теплообмена, в частности между
греющимся телом и средой.
Если объект выделяет тепловую мощность
Q и охлаждается средой с температурой Т,
то для поддержания его температуры на
уровне Т0(Т0>Т) необходима условная
поверхность теплообмена
О
/V
А(Т0-ТГ
Показатель пг имеет различные значения в
зависимости от метода охлаждения: при
чисто ньютоновском охлаждении т=1, при
естественной конвекции /л =1,25.
Если между греющимся объектом с
температурой Т0 и теплообменником поместить
термоэлектрическую батарею, то тепло с
теплообменной поверхности можно сбрасывать при
температуре ТТ>Т0>Т. На это потребуется
дополнительная энергия извне —
потребляемая термоэлектрической батареей мощность
W==— (e — холодильный коэффициент
батареи). Количество тепла, которое необхо-
димо рассеять, увеличится в 1 -| раз,
отсюда требуемая поверхность теплообмена
F2 = i Z-J-. B)
Поверхность F2 будет минимальной при
работе батареи в режиме максимального
холодильного коэффициента, так как в этом случае
затрачивается наименьшая мощность на
передачу тепла от температурного уровня Т®
к температурному уровню Т? [2, 3]:
M — t
0) Здесь
<=-?;
(*-1)(А*+1)
C)
м
-/
i+z6
тГ+т0
где Zq — параметр добротности батареи.
Отношение поверхностей теплообмена при
использовании термоэлектрической батареи и
без нее с учетом формулы C) составит:
26

где
U
Применение термоэлектрической
имеет смысл при ф<1.
Из условия ~тг —и
батареи
можно определить
величину повышения температурного потенциала
t *, отвечающую наименьшей поверхности
теплообмена. Получение простого выражения для
t * становится возможным, если пренебречь
температурной зависимостью М и принять
M = const. Это допущение в большинстве
практических случаев приемлемо, особенно при
небольшой разности Tr—TG.
р=1{т+1)-
2Мт
+ V [(/и+1)—М2 A—m)Y—4Mm [t0 A— М2)+Мт]
2Мт
E)
На рис. 1 приведена удобная для
практических оценок зависимость требуемой разности
температур на сторонах батареи от разности
температур объекта и среды для т=1,0; 1,25
и 2,0. Величина t* приобретает значения,
соответствующие минимальной поверхности
теплообменника для батарей Охлаждения [4].
Подстановкой значений t * в формулу D)
получаем функцию ср*, показывающую выиг-
60
5-5
50
45
40
35
30
Z5
Z0
15
10
5
0
Щ
1,18
-1,16
-1,14
~ 1.1Z
НО
-108
~1,06
1,04
1,02
т%0
1,25
^10
1,0 0,985 0,970 0,955 0,940 0,925 0,910 0,895 tD=f
L. 1 1 1 1 1 1 1 '° 1
о
10
15
Z0
Z5
30
35 Т0-Т,°С
Рис. 1. Оптимальная разность температур на спаях
термоэлектрической батареи, обеспечивающая максимальную
интенсификацию теплообмена (Г0 = 313°К; ?б =
= 2,5- Ю-3 1/°К; М= 1,338).
' 0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0Л
0,3
0,2
0,1
О
m -1,0
'125A
2,0
/
1 ^
A
I
1,0 0,985 0,970 0,955 0,940 0,925 0,910 В[895 t=f
I I I.I I l L- . —L- ° '° t
0
10
15
ZO
25 30 35 ТВ'ГС
Рис. 2. Зависимость коэффициента ф от разности
температур объекта и окружающей среды при t —
=t* (Г0=313°К; Z6=2,5.10~3 1/°К; М= 1,338).
рыш в размерах поверхности теплообменника
и характеризующую эффективность
использования термоэлектрической батареи в качестве
интенсификатора теплообмена.
Как видно из рис. 2, выигрыш в размерах
поверхности теплообменника наиболее
значителен при небольшой разности температур
объекта и среды. Например, при Т0—Г=10°С
в случае естественной конвекции q> *=0,3.;
Соответствующая этому режиму разность
температур на сторонах батареи составит 42°С
(см. рис. 1), а потребляемая мощность
батареи, необходимая для отвода от объекта 1 вт
тепла, будет равна 3,55 вт.
Используя термоэлектрическую батарею в
качестве интенсификатора теплообмена между
небольшими радиотехническими
трансформаторами и окружающей средой, удается
сократить вдвое размеры и вес охлаждающих
радиаторов, либо при сохранении габаритов
радиаторов удвоить рабочую мощность
трансформаторов, не опасаясь их перегрева.
ЛИТЕРАТУРА
1. М а р ты н о в ский В. С, Наер В. А.
Полупроводниковые интенсификаторы теплопередачи и теп-
лоизоляторы. «Холодильная техника», 1961, № 3.
2. И о ф ф е А. Ф. Полупроводниковые термоэлементы.
М.—Л., изд-во АН СССР, 1956.
3. Бурштейн А. И. Физические основы расчета
полупроводниковых термоэлектрических устройств. М.,
Физматгиз, 1962.
4. Fе 1 d m a n С. L. «ASHRAE J », 1962, Vol. 4, No. 2.
4*

Изменение микрофлоры мороженого при длительном хранении
Канд. биол. наук Э. С. ДЕРБИНОВА
Московский хладокомбинат № 8
663.674:576.8.093.1
Мороженое — продукт, который длительное
время может храниться при низкой
температуре (—20°С и ниже) и употребляется затем
в пищу без кулинарной обработки. В связи с
этим к нему предъявляются высокие
санитарно-гигиенические требования.
Прежде всего необходимо знать, как влияет
длительное хранение мороженого на
жизнеспособность санитарно-показательных
микроорганизмов — бактерий группы кишечной
палочки и энтерококков.
Согласно литературным данным,
энтерококки более устойчивы к действию низкой
температуры, чем бактерии группы кишечной
палочки [1—4].
Специалистами фабрики мороженого
Московского хладокомбината № 8 было изучено
изменение микрофлоры мороженого при
длительном хранении в условиях низкой
температуры (—20°С).
Пробы пяти партий мороженого (первая
партия — сливочное на вафлях, вторая —
пломбир сливочный в вафельных стаканчиках,
третья — пирожное (трубочки), четвертая —
сливочно-шоколадное на вафлях, пятая —
эскимо сливочное в глазури) исследовали в день
выработки и после 3, б, 9 и 12 месяцев
хранения. Исследование проводили по четырем
показателям: общее количество бактерий в 1 мл,
титры Е. coli, цитратположительных бактерий
группы кишечной палочки и энтерококковый.
Пробы мороженого разводили стерильной
водой и высевали на питательные среды,
указанные в ГОСТ 9225—68, для определения
общего количества бактерий, титров Е. coli и
цитратположительных представителей кишечной
палочки и на пенициллиновую жидкую среду
[5] с последующим пересевом на плотную
подтверждающую среду (сахарно-дрожжевой агар
с кристалл-виолетом [6]) для определения эн-
терококкового титра. Во всех опытах высевали
не более 3,3333 мл мороженого в 3 пробирки
различного разведения. Культивирование в
жидких питательных средах вели при 43°С в
течение 48 ч, а на плотных при 37°С в течение
24 ч. Результаты опытов приведены в таблице.
Как видно из таблицы, микрофлора
мороженого при холодильном хранении изменялась
следующим образом.
После 3 месяцев хранения общее
количество бактерий уменьшилось в двух партиях
мороженого, а в трех осталось практически без
изменений, титр Е. coli не изменился, титр
цитратположительных бактерий группы
кишечной палочки увеличился в четырех партиях
примерно в 10 раз, энтерококковый титр
практически не изменился.
Время исследования
В день
выработки
После 3 месяцев
хранения
После 6 месяцев
хранения
После 9 месяцев
хранения
После 12 месяцев
хранения
Номер партии
мороженого
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
Общее количество
бактерий в 1 мл
40000
15000
20000
70000
25000
6000
15000
B0000
32000
25000
3000
4000
5000
10000
5000
2000
3000
4000
6000
3000
600
1000
2000
4000
2000
Титр
Е. coli
0,3
>3,0
>3,0
0,3
3,0
0,3
>3,0
>3,0
0,3
3,0
>3,0
>з,о
>3,0
>3,0
>3,0
>з,о
>з,о
>3,0
>3,0
>3,0
>з,о
>3,0
>3,0
>3,0
>3,0
Титр цитратположи- 1
тельных бактерий
группы кишечной
палочки 1
<о,з
<о,з
0,03
<0,03
<0,03
0,3
<о,з
0,3
<о,з
<о,з
0,3
<о,з
0,3
0,3
<0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
3,0
0,3
0,3
3,0

Энтерококковый
титр
0,003
<0,003
0,003
<0,003
0,003
0,003
0,003
0,003
<0,003
0,003
0,003
0,003
0,003
<0,003
0,003
0,003
0,003
0,003
0,003
0,003
<0,03
0,003
0,003
<0,03
<0,03 1
После 6 месяцев хранения общее
количество бактерий уменьшилось на 3—20 тыс. по
сравнению с тем количеством, которое было
обнаружено после 3 месяцев хранения, титр
Е. coli в трех партиях увеличился в 10 и более
раз и стал во всех партиях более 3,0 (т. е.
бактерий этого вида не обнаружено при посеве
3 мл неразведенного мороженого), титр
цитратположительных бактерий группы кишечной
палочки увеличился в одной партии
мороженого, а в других остался на прежнем уровне,
титр энтерококков не изменился.
28

После 9 месяцев хранения общее
количество бактерий уменьшилось еще больше (на 1—
4 тыс.), титр Е. coli не изменился, титр цитрат-
положительных бактерий группы кишечной
палочки увеличился в двух партиях мороженого,
энтерококковый титр практически не
изменился.
После 12 месяцев хранения общее
количество бактерий уменьшилось еще на 1—2 тыс.,
титр Е. coli остался без изменений, титры цит-
ратположительных бактерий группы кишечной
палочки и энтерококковый увеличились
соответственно в двух и трех партиях.
Приведенные данные позволяют сделать
вывод, что при длительном хранении в условиях
низкой температуры общая бактериальная об-
семененность снижается, после 12 месяцев
хранения она уменьшается в 10—60 раз по
сравнению с исходной; титры Е. coli и цитрат-
положительных разновидностей кишечной
палочки увеличиваются (количество бактерий
уменьшается), но не резко; энтерококковый
титр в течение 9 месяцев хранения
практически не изменяется, а после 12 месяцев
незначительно увеличивается.
Следовательно, наиболее устойчивыми при
длительном хранении мороженого являются
энтерококки. Это значит, что энтерококковый
титр — наиболее стабильный
микробиологический показатель.
Однако нельзя считать его более
совершенным при санитарно-гигиенической оценке
продукта, чем титр Е. coli. Так, для
характеристики бактериального загрязнения продукта
и оценки его с точки зрения наличия
жизнеспособных патогенных бактерий с
относительно невысокой устойчивостью титр Е. coli
безусловно имеет переч ним преимущество.
Некоторые патогенные микроорганизмы
могут сохраняться в продуктах и после их
длительного хранения при низкой температуре —
в этих случаях они успешнее могут быть
выявлены по энтерококковому титру. Таким
образом, при исследовании мороженого
целесообразно определять и учитывать наряду с
титром Е. coli энтерококковый титр.
ЛИТЕРАТУРА
1. Burton М. О. «Food Res.», 194Э, No. 14.
2. К е г е 1 е n k К., Gunderson M. F. «J. Appl.
Microbiol.», 1Э59, Vol. 7, No. 5.
3. Zarkin E. P., Zitsky W., Fuller J. E. «J. Appl
Microbiol.», 1955, No. 3.
4. Sherman J. M. «Bacterid. Revs.», 1937, No. 1.
5. Дербинова Э. С. Избирательная питательная
среда (ЖСДЭ) для выделения и количественного
учета энтерококков в молочных продуктах.
«Молочная промышленность», 1969, № 4.
6. Методы санитарно-бактериологических исследований
внешней среды. Под редакцией проф. Г. П.
Калины. М., «Медицина», 1966.
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
ЖУРНАЛ «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» РАСПРОСТРАНЯЕТСЯ
ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ!
Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с первого
номера 1970 г., могут подписаться в местных отделениях связи
и пунктах подписки «Союзпечать» с любого последующего
номера журнала и на любой срок в пределах календарного года.

ОБМЕН ОПЫТОМ
На Кишиневском мясокомбинате
621.565:637.5D78.9)
За последние 10 лет производственные
мощности Кишиневского мясокомбината
(Молдавская ССР) увеличились в 2 раза, вследствие
чего возник дефицит в холодильных емкостях.
В связи с этим на мясокомбинате по
проекту, разработанному институтом «Укргипромя-
сомолпром», был построен производственный
холодильник емкостью 2000 т (рис. 1).
Здание холодильника трехэтажное, без
подвала, каркас сборный железобетонный, стены
кирпичные, перегородки кирпичные и
железобетонные, в качестве изоляции применены ми-
нераловатные плиты и пенополистирол марки
ПСБ-С, пароизоляция и гидроизоляция
выполнены из фольгоизола.
Холодильник технологически связан с
главным производственным корпусом
охлаждаемым мостиком.
На третьем этаже находятся четыре
морозильные камеры для однофазного
замораживания мяса, две универсальные камеры
хранения мороженых грузов, на втором этаже —
три камеры хранения, на первом этаже
камеры хранения, приемки и подмораживания
некондиционных грузов, встроенная трансформа-
Рис. 1. Производственный холодильник емкостью
2000 т Кишиневского мясокомбината. Вид с
автомобильной платформы.
зо
торная подстанция A260 кв-а), комната
оператора КИП и автоматики и
машинно-аппаратное отделение холодильной установки,
предназначенное для обслуживания нового
холодильника, холодильника емкостью 1000 т
(находится в стадии реконструкции),
холодильников птицецеха и бойни.
Холодильная установка рассчитана на
работу при трех температурах кипения: —12°С
(воздухоохладители колбасного цеха,
универсальные камеры, камеры охлаждения и
хранения охлажденных грузов), —28°С (камеры
хранения мороженых грузов), —40°С
(морозильные и универсальные камеры).
На втором и третьем этажах применена на-
сосно-циркуляционная система охлаждения с
.верхней подачей аммиака, на первом этаже
смонтированы приборы охлаждения с нижней
подачей, поскольку нет подвального
помещения, где можно было бы установить
циркуляционные ресиверы.
В морозильных и универсальных камерах
смонтированы воздухоохладители и
пристенные оребренные длинношланговые батареи
с верхней подачей жидкости через диафрагмы.
Система воздухораспределения — через щели
в ложном потолке. В камерах хранения
третьего и второго этажей установлены оребренные
потолочные и пристенные длинношланговые
батареи с верхней подачей жидкости через
диафрагмы. Камеры первого этажа
оборудованы пристенными батареями с нижней
подачей жидкости.
В машинном отделении размещены два
компрессора АУ-200 и один АУУ-400/3 (/<,=
=—12°С), два компрессора ДАУУ-100/3 (/<> =
= —28°С), ком прессоры ДАУУ-100/3 (*0 =
=—40°С), два конденсатора 300-КТГ,
охлаждаемые системой оборотного водоснабжения
с использованием двухсекционной градирни,
с вентиляторами типа 2ВГ-47.
Для каждой испарительной системы
предусмотрены два аммиачных насоса ЗЦ-4 и два
вертикальных циркуляционных ресивера РДВ,

выполняющих одновременно функции
отделителей жидкости. Возможна работа двух
компрессоров ДАУУ-100/3 через один
промежуточный сосуд бОПСз. Пуско-наладочной
организацией схема автоматики была изменена
таким образом, что любой из двух
компрессоров может включаться первым. На
нагнетательных линиях компрессоров имеются
клапаны окдп.
Оттаивание проводится горячими парами
аммиака с использованием двух вертикальных
дренажных ресиверов 2,5 РДВ.
Воздухоохладители в период оттаивания дополнительно
орошаются горячей водой.
Холодильная установка может работать на
любом из трех режимов: местном,
полуавтоматическом или автоматическом. В настоящее
время испарительные системы, работающие
при температурах —12-^—28°С,
эксплуатируются на автоматическом режиме.
Система, рассчитанная на температуру
кипения —40°С, работает при
полуавтоматическом режиме, а после окончания наладки
второй очереди компрессоров будет переключена
на автоматический режим. В схеме
автоматизации применены пульты управления ПУМ-100
и ПУМ-400.
Пуск и остановка компрессоров в системе,
работающей при температуре —12°С,
осуществляются электрическими автоматическими
регуляторами температуры ЭРА-М, при —28°С—
электронным мостом ЭМР-209РД МЗ, при
—40°С — электронным мостом и КЭП-124.
Схема автоматики предусматривает защиту
компрессоров от аварийных режимов работы
в соответствии с правилами техники
безопасности на аммиачных холодильных установках,
регулирование уровня аммиака в сосудах и
аппаратах, дистанционное управление
водяными и аммиачными насосами, дистанционный
контроль температуры во всех камерах и
автоматическое регулирование температуры в
камерах хранения, автоматическое управление
электрообогревом грунта и дистанционный
контроль температуры грунта. Предусмотрены
также световая и звуковая сигнализации
работы всей установки, в том числе «Человек
в камере» (рис. 2).
Холодильную установку обслуживает
автоматический воздухоотделитель АВ-2.
Намечается автоматизация электрообогрева
поддонов воздухоохладителей и водяных
дренажных трубопроводов.
Для механизации транспортных работ на
холодильнике смонтированы три лифта
грузоподъемностью по 2 т, четыре подвесных кон-
Рис. 2. Щит автоматического управления в
компрессорном цехе.
вейера для транспортировки туш,
применяются электропогрузчики и электротележки.
При эксплуатации холодильника выявлен
ряд недостатков:
— небольшая грузоподъемность и малые
размеры кабин лифтов;
— неудовлетворительная работа подвесных
конвейеров в условиях низких температур;
— нарушение работы воздухоохладителей
из-за частой поломки лопастей вентиляторов
и выхода из строя их электродвигателей;
— неустойчивая работа аммиачных насосов;
— ложное срабатывание защиты по уровню
в промежуточном сосуде при остановке
компрессоров вследствие всплесков жидкого
аммиака;
— недостаточная надежность соленоидных
вентилей СВ-1,5, вызываемая конденсацией
влаги, проникающей в соленоид;
Рис. 3. Пульт дистанционного управления лифтами.
31

— выход из строя датчиков ДПРУ-4
вследствие попадания влаги в катушку
индуктивности из-за некачественной заливки последней;
— размещение командно-сигнального
пункта в отдельном помещении вне поля зрения
машиниста.
При выполнении монтажных и пуско-нала-
дочных работ рационализаторы
мясокомбината Б. С. Максимович, В. М. Кучмий, В. Т. Тю-
тик, И. Э. Андриеси, И. Г. Чебан, Н. Н. Лиго-
стаев, М. Г. Казачков и др.
усовершенствовали сигнализацию аварийного отключения и
защиту компрессоров от короткого замыкания,
предложили схему автоматического
управления двумя аммиачными компрессорами,
работающими на один промежуточный сосуд,
разработали стенд для проверки блоков ДПРУ-4,
перевели лифты на дистанционное управление
(рис. 3).
В процессе эксплуатации холодильника
достигнуты предусмотренные проектом
температурные режимы в камерах, обеспечена
требуемая длительность цикла охлаждения и
замораживания продуктов.
В. В. ДАЙКОВ — главный инженер мясокомбината
Автоматический контроль смазки
холодильных компрессоров
621-52
Схемы автоматизации холодильных
установок с аммиачными или фреоновыми
компрессорами помимо функций управления и
регулирования предусматривают автоматическую
защиту: по давлению нагнетания смазки,
наличию охлаждающей воды, температуре
отдельных узлов холодильных аппаратов и т. п.
Защита осуществляется с помощью
специальных автоматических приборов, серийно
выпускаемых нашей промышленностью. В
частности, давление смазки контролируют
дифференциальным реле типа РКС.
Масло для смазки во многих холодильных
компрессорах подается с помощью
шестеренчатого насоса. Реле РКС реагирует на
разность давлений между полостью нагнетания и
всасывания этого насоса. В момент пуска
компрессора давление смазки отсутствует,
поэтому контакт РКС разомкнут и на время
пуска шунтируется контактом реле времени.
Для таких схем обязательно требуется реле
времени с определенной выдержкой. Так как
аварийная остановка компрессора
происходит при срабатывании любой из
автоматических защит, то в схеме автоматизации
целесообразно иметь аварийную сигнализацию со
световым сигналом, расшифровывающим
причину остановки. При этом определенную
трудность представляет создание схемы аварийной
сигнализации отсутствия смазки, поскольку
контакт реле РКС размыкается ке только при
отсутствии или снижении давления смазки,
но и при любой остановке холодильного
компрессора.
В схемах автоматизации холодильных
установок с аммиачными и фреоновыми
компрессорами, разработанных ВНИИВЭ,
предложено оригинальное решение аварийной
сигнализации отсутствия смазки. Схема (см. рисунок)
позволяет исключить реле времени. На
схеме Рми — пусковое реле, предназначенное для
пуска компрессора (цепи контактов реле Рмп
не показаны); Рх — реле, предназначенное
для включения и выключения байпасного
соленоидного вентиля БВ, а также цепей
пусковой сигнализации; Р2 — промежуточное реле
цепи контроля смазки; контакты реле Р2
также используются для включения и
отключения соленоидных вентилей в линии
холодильного агента (на схеме не показаны); Рг —
реле, предназначенное для аварийной
сигнализации отсутствия смазки.
Стоп | Контакты защиту
Принципиальная схема автоматического контроля
смазки.
32

Для пуска компрессорной холодильной
установки следует нажать кнопку «Пуск». При
этом срабатывают реле Ри Ляп и Рг. Реле Рх
одним из своих замыкающих контактов
шунтирует кнопку «Пуск», а другим включает
байпасный вентиль, служащий для разгрузки
электродвигателя компрессора в период
пуска, и цепи пусковой сигнализации.
Контакты реле РМп, воздействуя на цепи
магнитного пускателя, запускают компрессор.
Реле Pz самоблокируется и своим
контактом подготавливает цепь включения
сигнальной лампы «Нет смазки». По мере разгона
двигателя давление масла в системе смазки
достигает необходимой величины, реле РКС
срабатывает, контакт его включает реле Р2.
Последнее размыкающим контактом
разрывает цепь катушки реле Pi, что приводит к
выключению реле Р\ и закрытию байпасного
вентиля, замыкающими контактами
шунтирует кнопку «Пуск» и включает соленоидные
вентили в линии холодильного агента.
Если в процессе работы контакт РКС
разомкнётся, то обесточится реле Р2у что
приведет к выключению реле Рмп и остановке
компрессора. Реле /V останется включенным
через свой собственный контакт. В
результате замкнется цепь сигнальной лампы «Нет
смазки» через контакты Р\, Р2, Pz-
Чтобы исключить возможность питания
катушек реле Р\ и РМп через контакт реле Р3> в
схему введен полупроводниковый диод Д\.
Если аварийная остановка компрессора
вызвана другой причиной, то разрыв
соответствующего контакта защиты приведет к
выключению всех реле, в том числе и Рз, замыкания
цепи лампы «Нет смазки» не произойдет.
При отсутствии смазки в компрессоре в
период пуска, например по причине выхода из
строя масляного насоса, реле Pi остается все
время включенным, горит лампа «Пуск».
Компрессор в этом случае будет работать с
открытым байпасным вентилем. Для его
остановки необходимо нажать кнопку «Стоп».
Последнее обстоятельство несущественно, так как
пуск осуществляется машинистом, а он
находится у пульта управления до появления
сигнала «Работа» и в случае затянувшегося
пуска (лампа «Пуск» горит более 20 сек)
останавливает компрессор.
Опыт промышленной эксплуатации
автоматизированной холодильной системы с
применением описанной схемы показал ее высокую
надежность.
Схема может быть рекомендована для
холодильных установок с небольшим
количеством компрессоров средней
производительности.
Р. М. ЛАЗЕБНИК, А. Я. ЧУПАХИН — ВНИИ
взрывозащищенного и рудничного
электрооборудования
Щит блочного типа для автоматизированных
холодильных установок
621.56-52
В небольших компрессорных цехах D—5
компрессоров) предприятий пищевой
промышленности из-за недостатка места трудно
разместить пульты типа ПУМ и отдельные щиты
общей сигнализации.
На Барнаульском и Бакинском (портовом)
холодильниках, а также в компрессорном цехе
московской кондитерской фабрики «Красный
Октябрь» электроаппаратура схем управления
и сигнализации размещена на щитах со
съемными блоками, снабженными штепсельными
разъемами. Это очень удобно при монтаже,
наладке и эксплуатации.
На щите блочного типа можно выполнить
элементные электрические и монтажные
схемы. Щит закрытого типа, что позволяет
устанавливать его непосредственно в
компрессорном цехе.
Щиты могут быть 6, 8 и 10-блочными. В
блоке размещена аппаратура управления группой
машин или аппаратов холодильной установки,
а также сигнализация. Тип и число блоков
выбирают для каждого объекта согласно
классификации блоков (рис. 1).
33

\Тип
шока
Назначение
Тип аборудобания
Упрощенная
технологическая схема
Vacad блока
Нахо-I
дитсяХ
на стр\
VJH-1
\Непосредстбен\
те охлаждение
\Насосная
схема
Отделитель жидкое-
\ти, дренажно-цирку-\
\ляционный ресибер,
у. аммиачных насоса
Ш-2
ш-з
\ЛВ-1
\ЯБ-г
\pk-i
VB-1
\bh-i
\DH-2
ш-з
\ви-ч
То же
I отделителя
жидкости, 2 дренажи о-
циркуляционных
ресивера у 3
аммиачных насоса
Вертикальный
циркуляционный реси-
тр, аммиачный насос
Безнасосная
схема
То же
Рассольное
охлаждение
|?' кожухотруб-
\ным испари -
телем
\С дер тикал ь-
штрубным
испарителем
Общие цепи
водоснабжение
унасосы под
зал ид ом)
Отделитель
жидкости с подачей Щ
То же
Водоснабжение
(с преддари-
тельным
заливом)
То же
{Отделитель жидкос-\
ти без подачи /W?
Нажухотрубный
испаритель, ?
рассольных насоса
Вергпикальнотруб-
ный испаритель,
\2рассольных насоса
? Водяных насоса
Збодяных насоса
2 бодяных насоса
Збодяных насоса
ъ%
Тк
"Tw
n ft ft n1
Пи м 11
1U <fl> ф о U
и НФо1
U ф о U
1J
и ф о и
I ]
U Л о J
ф ф о U
фф о
ф ф о
<0> <0> ф о
ф ф ф о
ф ф ф о

\TuTt
шона
Назначение-
Тип оборудобания
Упрощенная
технологическая схема
Фасад блока

Находится
Ш стр.
\Cmou-
\мостьЛ
Pj?
Вес,]
кг
10-У
\о-с
\о-п
1/С0-/
\км
\MB-1
\MB-2
\МГ-1
Упрабленае
Сигнализация
БлоКоробка
Вспомогательное
оборудобание (масля[
\ный насос, боздухо-
охладитель)
Потребители,
Вентиляторы
Промежуточные
реле
Компрессоры

Одноступенчатое сжатие
Компрессор
Вертикальный типа ДВ,
^-образный типаДУ
То те
Щбухступенча
тое сжатие
Тоже
Компрессор
горизонтальный, типа ДГ
Машина тип а ДМ
\с одним
электродвигателем
Машина типаДДС
с дВимя
электродвигателями
Компрессор типа
\ДДУ обнос коростной
Компрессор типа
ШУ дВухскоросщной
Компрессор
горизонтальный типаДТК
В
е
ж
ш
а
Н
И.
Г\
\W
KN
м И
М 1
о о
ф ф ф ф
0
У
КИ J
И Y
м Е"
BI \
ф ф оо
A
и
ЕВ
фоооо
фоооо
в а
ф ф о
пЕ
№
Км n
2 Н
161 Mi
и ф ф о и
ПИ—И In
" ф ф О У
lf!I
ф ф о
EFSF
ф Ф О
ф ф О
Рис. 1. Возможный вариант классификации блоков автоматики.
•

zw
-н
Л-
Резерд
РЗ
few
Ш
т
Рис. 2. Командно-сигнальный щит управления автоматизированной холодильной установкой
Калининградского пивоваренного комбината:
/ — остов; 2 — дверца; 3 — уплотнение; 4 — стол откидной; 5 — набор зажимов; 6 — петля;
7 — замок натяжной; 1К—4К — компрессоры; 1И—ЗИ — испарители;" 1НР—ЗНР — насосы
рассольные; 1НВ, 2ИВ — насосы водяные; 1РЛ, 2РЛ — ресиверы линейные; ПС — проверка
сигнализации; СС — съем сигнала; ВО — выключатель освещения; ВЛ — выключатель логометра.
Блоки и световые сигналы размещают на
щите (рис. 2) в порядке, соответствующем
технологической схеме установки, что
облегчает их запоминание оператором.
Все блоки имеют одинаковые габаритные
размеры (не более размера блоков пультов
ПУМ). Их можно легко вынимать из корпуса
щита. Конструкция блоков выполнена с
учетом требований, предъявляемых к
помещениям класса В-16.
В пусконаладочном управлении
Всесоюзного научно-производственного объединения
(ВНПО) «Пищепромавтоматика» разработана
техническая документация на изготовление
подобных щитов для холодильных установок
пивоваренных заводов в Калининграде,
Одессе, Цесисе, Железнодорожном, Львове,
кондитерской фабрики «Рот Фронт» в Москве.
Одесский завод «ЭЗА» ВНПО «Пищепром-
автоматика» выпускает щиты для
холодильной установки Одесского дрожжевого завода.
Проектировщики «набирают» щит, исходя
из характеристики холодильной установки. Их
работа заключается в составлении схем
внешних соединений и общей коммутации блоков
в щите. Для изготовления щита на заводе
последнему необходимо передать чертежи
общего вида щита (рис. 3) с указанием названия
блоков и схемы их соединения между собой.
36

gpl
|Й"н|
|i@i|
C^=SJ
Ш
|n©o|
(о@о|
|0®(j
|i@i
|l®0|
1©И
i©§
|©о]
[®0|
1@|
Рис. З. Общий вид щита
([возможный вариант).
Щиты можно собирать как на месте
изготовления, так и на самой холодильной
установке.
Основные достоинства щита блочного типа:
— типизация решений, позволяющая
быстро и правильно разрабатывать проектную
документацию;
— серийное изготовление на
специализированных предприятиях, что обеспечивает
качественный монтаж и невысокую стоимость;
— возможность установки в машинном
отделении, благодаря чему значительно
сокращается расход кабельной продукции;
— наличие съемных блоков, что облегчает
монтаж, наладку, эксплуатацию и
профилактическое обслуживание (схемы автоматизации
отдельных аппаратов можно проверять
имитатором, не нарушая работы всей установки
в автоматическом режиме).
Внедрение щитов блочного типа будет
содействовать созданию экономичных и
надежных систем автоматизации холодильных
установок.
А. П. ШАПИРЕНКО, С. Л. ГЕЛЛЕР —
«Пищепромавтоматика»,
Г. Е. ЗАВЕ Л ИОН — «Хладмонтажавтоматика»
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Ремонт фреоновых герметичных холодильных агрегатов
МОЙКА ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ1
621.57.041 —213.4.004.67
Мойке.и очистке подвергаются наружные
поверхности агрегата, детали и узлы
компрессора, теплообменные аппараты.
В данной статье рассмотрены процессы
мойки статоров электродвигателей, деталей
компрессоров перед дефектациеи и компрессоров
в сборе после обкатки, а также внутренних
полостей конденсаторов и ресиверов по
системе, применяемой на Ленинградском специа-
1 См. «Холодильная техника», 1969, Кя 3, 11.
лизированном комбинате холодильного
оборудования (ЛСКХО).
Технические требования, предъявляемые к
очистке деталей и узлов герметичной
холодильной машины, определяются
последующими технологическими процессами. Указанные
в работе [1] и в некоторых технических
условиях нормы очистки деталей (по весу сухого
остатка на фильтре после контрольной
промывки) нельзя считать достаточно
обоснованными.
Статоры встроенного электродвигателя
тщательно промывают для освобождения от отра-
37

ботанного масла. Поверхности статора
обезжиривают, чтобы исключить окисление
остатков масла при сушке.
Детали и узлы компрессора моют после
разборки в целях удаления масла, растворенных
в нем химических загрязнений и продуктов
механического износа. После сборки и
обкатки на стенде компрессор промывают [2].
Вместе с маслом с поверхности компрессора
удаляют продукты механического износа,
образовавшиеся при обкатке, и влагу,
адсорбированную из воздуха.
Выбор моющего средства. Моющее
средство должно удовлетворять следующим
требованиям: растворять масло, жирные кислоты,
битумы, быть химически инертным к
конструктивным материалам промываемых деталей,
обеспечивать хорошие условия для
последующих процессов сушки, малую
продолжительность процесса мойки, возможность
восстановления, минимальные эксплуатационные
затраты, уменьшать усилия при последующем
механическом удалении загрязнений, не
образовывать с воздухом взрывчатых смесей,
обладать низкой температурой воспламенения и
минимальной токсичностью, иметь низкую
стоимость.
Выбор растворителя был сделан на
основании нижеприведенного анализа.
Использование моющих веществ на базе
водных растворов, а также щелочных
растворов исключено, так как в первом случае
усложняются процессы дальнейшей сушки, а во
втором — возникает опасность
взаимодействия щелочных растворов с материалами
электродвигателя, в частности с алюминиевыми
частями ротора.
Требования пожарной безопасности
совершенно исключают применение бензина.
Керосин и уайтспирит не обеспечивают
необходимой чистоты деталей. Как показал опыт [3],
не подходит для этой цели и четыреххлори-
стый углерод. Используемый в качестве
растворителя дихлорэтан отличается большей, чем
трихлорэтилен, токсичностью и в присутствии
влажного воздуха корродирует металлы [4].
Ряд зарубежных фирм применяют фреоны-11
и 113 [3, 5, 6], но они дороги.
В наибольшей мере отвечает
предъявляемым требованиям трихлорэтилен (СНС1 =
СС12), который широко применяется
отечественной промышленностью в качестве
растворителя смол, экстрагента жиров, для очистки
и обезжиривания металлических поверхностей
перед покрытием (лакокрасочным и
гальваническим), для очистки тканей, одежды,
фотопластинок, пленок и т. п. [4].
Трихлорэтилен используется за рубежом
для очистки деталей герметичных
холодильных агрегатов [3, 6].
Молекулярный вес трихлорэтилена 131,4,
скрытая теплота парообразования 57,2 ккал/кг,
нормальная температура кипения 86,7°С.
Его основные свойства при 20°С следующие
[7, 8]:
удельный вес жидкости (группы А и Б),
т\м* 1,461—1,465
плотность пара, кг\мъ 4,56
давление пара, мм рт. cm 73,0
растворимость воды, % 0,032
Трихлорэтилен не воспламеняется при
обычных температурах и не образует взрывчатых
смесей с воздухом. При его использовании
помещение должно соответствовать по
противопожарным нормам группе Д(НСП
102-51). Как и все хлорированные
углеводороды, он токсичен, но относится к наименее
ядовитым растворителям [4]. В присутствии
магния, алюминия и олова разлагается с
образованием соляной кислоты. Стабилизаторами
трихлорэтилена служат триэтиламин [7] или
уротропин A г на 100 кг). Загрязненный
трихлорэтилен легко восстанавливается путем
перегонки.
Зависимость температуры кипения раствора
трихлорэтилена от содержания в нем
минерального масла [3] приведена на рис. 1.
Высокая плотность паров трихлорэтилена
позволяет сократить его унос при использова-
f'l I I I I I I II \
120 /
115 I /
110 /
105 /
100 I/
95 \\ \\ У\ \\ \\
90 Jf\
0 10 го 30 %}50 60 70 80 30
Содержание масла, %
Рис. I. Зависимость
температуры кипения раствора
трихлорэтилена от содержания в нем
минерального масла.
38

нии машины с высокими охлаждаемыми
бортами.
Трихлорэтилен сравнительно дорог и
дефицитен, что является его недостатком.
В связи с небольшой скрытой теплотой
парообразования трихлорэтилен часто
используют в парожидкостном процессе
обезжиривания. В этом случае на металлических деталях
в паровой ванне конденсируется
трихлорэтилен даже при высокой концентрации масла в
жидкой фазе ванны. При паровой очистке
деталей сложной формы конденсат может
затекать в глухие отверстия, приливы и т. п., что
ухудшает качество очистки. Поэтому для
лучшей промывки применяют схемы: пар —
разбрызгивание — пар, жидкий растворитель —
пар. Для сильно загрязненных деталей и
ответственных процессов применяются схемы:
кипящий растворитель — холодный
растворитель — пар или струйная промывка
растворителем — пар — кипящий растворитель —
холодный растворитель — пар.
* Паровой и жидкостный процессы очистки на
практике выполняют в различных
комбинациях.
Моечная установка. Установка состоит из
машины, регенератора, ванны промывки
конденсаторов и запасной емкости.
На комбинате использована машина ТА-30
производства ГДР. Процесс обезжиривания в
ней проходит по схеме: струйная промывка-
пар — горячий получистый растворитель —
горячий чистый растворитель — пар.
Моечная машина 1 (рис. 2) шахтная, трех-
камерная, с вертикальной загрузкой. Бортовые
вытяжные каналы 2 расположены по
периметру люка. Отсасывающий вентилятор 3
смонтирован непосредственно на корпусе.
Первая камера 4 предназначена для паровой
очистки деталей, вторая 5 и третья 6 — для
жидкостной (получистая и чистая).
Трихлорэтилен нагревается в камерах паром, для чего
в нижней части машины установлен
нагревательный змеевик 7.
В первой камере для создания
интенсивного кипения смонтирован дополнительный
нагревательный змеевик 8. К камере 4
примыкает форсуночная камера 9 с вращающимися
форсунками 10. Внутри цилиндра
расположена тележка // с сетчатой корзинкой для
укладки мелких деталей, выдвигаемая по
направляющим с помощью рычага.
Электродвигатель 12 приводит в действие
насос 13 и с помощью клиноременной
передачи — форсунки. Жидкий трихлорэтилен,
предварительно очищенный от механических
примесей в фильтре 14, подается на .форсунки из
первой камеры насосом и стекает в нее же.
Форсуночная камера снабжена смотровым
окном 15, позволяющим наблюдать за процессом
мойки деталей.
Корпус моечной машины между загрузками
закрывается крышкой 16. При опускании
крышки с помощью рычажной передачи
специальная заслонка перекрывает
вентиляционный патрубок на всасывающей стороне венти-
>^ -naeJll
Z5 2В
Рис. 2. Принципиальная схема моечной установки на трихлорэтилене.

лятора, что уменьшает унос паров
трихлорэтилена.
В верхней зоне машины по стенкам
размещены охлаждаемые водой змеевики 17,
Впервой камере поверхность конденсационных
змеевиков несколько увеличена. Для перекачки
загрязненного трихлорэтилена из камер в
регенератор 18 предусмотрен насос 19 с
электрическим приводом. С помощью насоса
растворитель можно перекачивать в запасную
емкость 20, подавать в ванну промывки 21
конденсаторов и заряжать систему.
Загрязненный маслом жидкий трихлорэти-
лен поступает из камер по трубопроводу 22
с помощью насоса 19 в испаритель
регенератора 23, обогреваемый паром. Конденсатор 24
регенератора находится над испарителем.
В третью камеру конденсат поступает
самотеком. Таким образом, третья камера постоянно
пополняется чистым жидким трихлорэтиле-
ном, избыток которого переливается затем во
вторую камеру, а из нее — в испаритель
регенератора.
Ванна промывки конденсаторов также
выполнена с бортовыми отсасывающими
каналами. Ее размеры выбраны с учетом
наибольшей длины испарителя, поскольку
первоначально она предназначалась и для их
промывки.
Внутренние полости конденсаторов
промывают прокачиванием через них жидкого
трихлорэтилена с помощью насоса 19. Для этого
конденсаторы подсоединяются к входному и
выходному штуцерам ванны 21,
оборудованным запорными вентилями 25. После
промывки трубки конденсатора продувают сжатым
воздухом. Однако в них остается некоторое
количество трихлорэтилена, которое после
отсоединения штуцеров сливается в емкость 26,
расположенную под ванной. После этого
конденсатор вторично продувают воздухом.
Запасная емкость 20 предназначена для
хранения запаса трихлорэтилена. Из нее же три-
хлорэтилен подают на промывку
конденсаторов. Паровое пространство запасной емкости
и конденсатора регенератора соединено
уравнительным трубопроводом 27 с атмосферой.
Для загрузки над моечной машиной
смонтирован тельфер 28.
На специальном приспособлении (рис. 3),
которое подвешивается на тельфер,
компрессор 1 в сборе, установленный на
технологическое кольцо, зажимается захватами 2. В
верхней части приспособления расположен
электродвигатель 3 мощностью 50 вт с
редуктором 4, который вращает вал компрессора со
скоростью 6 об/мин. Это обеспечивает
прокачивание растворителя через внутренние
полости цилиндров и крышек.
Детали и узлы машины промывают в
следующем порядке: в форсуночной камере
(только отдельные детали компрессора и статор)
для удаления механических примесей и
предварительного обезжиривания, в паровой зоне
первой камеры E мин), во второй камере
C—5 мин), в чистом трихлорэтилене третьей
камеры C—5 мин), в парах трихлорэтилена
первой камеры.
/ \
Рис. 3. Приспособление для промывки
компрессора в сборе.
40

Опыт эксплуатации моечной установки
показал, что для уплотнения сальников насоса
картон, пропитанный глицерином, оказался
непригодным. Вместо него использовали поли-
винилхлоридную трубку, нарезанную в виде
спирали. Резьбовые соединения уплотняли
пенькой и льном, а фланцы паронитовыми
прокладками.
Все поверхности моечной машины ТА-30
оцинкованы горячим способом. Детали из
черных металлов без покрытия очень быстро
ржавеют.
При эксплуатации машины нужно следить
за температурным режимом всех основных
элементов машины. В первой камере должно
обеспечиваться интенсивное кипение трихлор-
этилена. Температура второй и третьей
камер —65-^—75°С. Максимально допустимая
температура в регенераторе — 100—110РС,
так как при более высокой температуре
трихлорэтилен разлагается [3]. При понижении
температуры ухудшаются условия
регенерации, что приводит к повышению расхода три-
хлорэтилена — 1,1—0,8 кг на агрегат.
Установка охлаждающих змеевиков на
стенках машины уменьшает унос паров трихлор-
этилена. Температуру воды на выходе из них
следует поддерживать в пределах 30—40°С.
При более низкой температуре ванна
загрязняется конденсирующейся на трубках водой.
Во вторую и третью камеры должен
постоянно поступать трихлорэтилен из регенератора.
Качество очистки деталей проверяют
визуально. Можно использовать для этой цели ультра-
химископ УИ-1 или прибор Л-34, но для
работы с ними нужна темная комната и
результаты анализа во многом зависят от опыта
оператора.
В процессе эксплуатации возможно
разложение трихлорэтилена, которое при больших
концентрациях обнаруживается по острому
запаху. ГОСТ 9976—62 нормирует в чистом
трихлорэтилене полное отсутствие кислоты.
На комбинате ежедневно проверяется
кислотность раствора по универсальному
индикатору и один раз в неделю — потенциомет-
рическим титрованием. Установленная
техническими условиями ЛСКХО норма
кислотности — 0,05 мг КОН на 1 г.
Работа с трихлорэтиленом требует строгого
соблюдения правил техники безопасности.
Помещение следует оборудовать приточно-вы-
тяжной вентиляцией с трехкратным обменом
воздуха в час. Аварийная вентиляция должна
быть рассчитана на семикратный обмен воз-
духа. Вытяжка паров трихлорэтилена
производится снизу, у пола помещения. Предельно
допустимая норма содержания паров
трихлорэтилена в воздухе — 0,05 мг/л [4]. В
помещении запрещается применять открытое
пламя и курить.
При ремонте и очистке аппаратуры следует
применять фильтрующие или шланговые
противогазы марки А.
Один из недостатков установки —
раздельное размещение моечной машины и камеры
освобождения от остатков растворителя. Из-
за этого трихлорэтилен загрязняет атмосферу
помещения. Вследствие неудачной
конструкции запасной емкости (из четырех баллонов
по 50—60 л) потребовалось применить
несколько запорных вентилей, неудобных в
обслуживании.
Недостатки моечной машины связаны с
неприспособленностью ее для ремонта
фреоновых герметичных агрегатов. Кроме того,
оказались малы объемы ванн и форсуночной
камеры. Желательно также усовершенствовать
регенератор (с установкой дефлегматора) и
использовать герметичные экранированные
насосы.
* * *
Таким образом, для мойки деталей и узлов
фреоновых герметичных агрегатов
целесообразно применять трихлорэтилен, хотя его
нельзя считать универсальным средством.
Для гарантированного соблюдения
технологических процессов мойки, наиболее
безопасной эксплуатации, повышения
производительности труда и уменьшения расхода
трихлорэтилена необходимо разработать специальную
автоматизированную моечную установку
конвейерного типа с форсуночной, паровой,
жидкостной, сушильной камерами и
усовершенствованной системой регенерации.
ЛИТЕРАТУРА
1. М о р о з о в С. А., Я к у л и с А. А. Определение
оптимальной длительности обкатки компрессоров
домашних холодильников. «Холодильная техника»,
1969, № 9.
2. Аршанский Я. Н., Жукоборский С. Л.
Ремонт фреоновых герметичных холодильных
агрегатов. «Холодильная техника», 1969, № 3.
3. Р о л ф О. К. Ремонт герметичных холодильных
агрегатов. Госторгиздат, 1960.
4. Вредные вещества в промышленности. Под
редакцией заслуженного деятеля науки и техники проф.
Н. В. Лазарева. М., «Химия», 1965.
5. «ASHRAE J.», 1968, № 10.
6. Очистка системы фреоновых герметичных агрегатов
после «грязного» сгорания электродвигателей.
Обзор иностранной литературы. Л., ЛСКХО, 1968.
7. ГОСТ 9976—62. Трихлорэтилен. Технические
требования.
8. Справочник химика. Основные свойства органических
и неорганических соединений. Т. 2. М., «Химия»,
1964.
Я. Н. АРШАНСКИЙ — ЛСКХО,
С. Л. ЖУКОБОРСКИЙ — ЛТИХП

ОТ РЕДАКЦИИ
По многочисленным просьбам читателей с этого номера журнала ре-
дакция начинает публиковать полный текст «Правил техники безопасности
на фреоновых холодильных установках».
Правила утверждены Президиумом ЦК профсоюза работников
государственной торговли и потребительской кооперации 4 апреля 1967 г.,
Президиумом ЦК профсоюза рабочих пищевой промышленности 6 мая
1967 г. с уточнениями, согласованными с указанными организациями
14 и 20 ноября 1969 г. Правила утверждены и введены в действие
Министерством торговли СССР 17 ноября 1967 г.
ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ НА ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
ПРЕДИСЛОВИЕ
В основу настоящих Правил положены «Правила
техники безопасности на холодильных установках,
работающих на фреоне-12», утвержденные Президиумом
ЦК профсоюза работников государственной торговли и
потребительской кооперации и Министерством торговли
СССР 25 марта 1958 г.
В настоящем издании Правила расширены и
включают требования к установкам, работающим на
фреоне-12, фреоне-22 и их смесях.
Большой опыт эксплуатации фреоновых установок,
накопленный за последние годы, потребовал внесения
изменений, главным образом в сторону упрощения
некоторых требований без ущерба для безопасности.
Проект Правил был рассмотрен заинтересованными
организациями, в соответствии с отзывами которых в
него были внесены дополнения и изменения.
Текст Правил разделен на три части.
В первой (общей) части помещены разделы,
полностью относящиеся ко всем установкам. Требования к
установкам групп А и Б для удобства пользования
помещены в самостоятельных (второй и третьей) частях
Правил. Это потребовало повторения текста
некоторых параграфов.
Работа выполнена Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной промышленности
(ВНИХИ).
Правила разработаны канд. техн. наук В. Б.
Якобсоном.
ПЕРВАЯ (ОБЩАЯ) ЧАСТЬ
УСТАНОВКИ ВСЕХ РАЗМЕРОВ
Область применения
§ 1. Настоящие Правила распространяются на
стационарные холодильные установки общего назначения,
работающие на фреоне-12 (дифтордихлорметане),
фреоне-22 (дифторхлорметане) и их смесях.
Организационные мероприятия по технике безопасности
§ 2. Администрация организации или предприятия,
эксплуатирующего каждую фреоновую * холодильную
установку, обязана содержать ее в соответствии с
требованиями настоящих Правил.
На предприятии (в организации) должен быть издан
приказ, возлагающий на лицо, обладающее знаниями
по эксплуатации холодильных установок,
ответственность за правильную и безопасную эксплуатацию
холодильной установки или установок и своевременное
техническое освидетельствование, испытание и надлежащее
оформление результатов испытания холодильных
сосудов (аппаратов).
§ 3. К самостоятельному техническому обслуживанию
фреоновых холодильных установок допускаются лица,
прошедшие специальное обучение и имеющие на руках
удостоверение на право работы с этими установками.
§ 4. В соответствии с настоящими Правилами
должна быть разработана (с учетом местных условий и
заводских инструкций) инструкция по безопасному
обслуживанию и эксплуатации холодильной установки.
Инструкция вывешивается на видном месте вблизи от
установки и выдается обслуживающему персоналу на
руки под расписку.
§ 5. Инструктаж по технике безопасности (см.
приложение 3) и правилам доврачебной помощи (см.
приложение 4) должен проводиться в соответствии с
ведомственными положениями и инструкциями.
§ 6. Периодическая проверка знаний персонала по
техническому обслуживанию холодильной установки
должна производиться не реже одного раза в год
специальной комиссией, утвержденной руководством
предприятия или организации.
Результаты проверки заносятся в специальный
журнал, где указываются дата проверки и оценка знаний
каждого проверяемого, за подписями членов комиссии.
Персонал, допущенный к техническому
обслуживанию холодильных установок, должен знать:
— устройство, принцип работы и правила
эксплуатации холодильных установок различных типов;
— элементарные сведения из физики, относящиеся
к холодильному процессу;
* Здесь и далее под словом «фреон»
подразумеваются фреон-12 или фреон-22 (см. приложение 2) или же
их смеси.
42

— свойства холодильных агентов;
— режим работы холодильных установок;
— правила ремонта и зарядки установок;
— электромонтажные работы в объеме знаний
электромонтера-ремонтника;
— порядок ведения отчетной документации о
работе холодильных установок;
— правила техники безопасности и правила
доврачебной помощи.
§ 7. При проектировании, строительстве и
эксплуатации холодильных установок наряду с настоящими
Правилами надлежит руководствоваться действующими
постановлениями, нормами и инструкциями по
вопросам техники безопасности, охраны труда, пожарной
безопасности и молниезащиты зданий, указанными в
приложении 1 к настоящим Правилам.
§ 8. Аппараты фреоновых ^холодильных установок
должны отвечать требованиям к устройству,
изготовлению, установке и содержанию сосудов, указанным в
-«Правилах устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением» Госгортехнадзора
СССР. Эти правила не распространяются на аппараты
емкостью менее указанной в табл. 1 и аппараты,
состоящие из труб с внутренним диаметром не более 100 мм
без коллекторов, а также с коллекторами,
выполненными из труб с внутренним диаметром не более 150 мм,
фреоновые трубопроводы, фильтры и осушители.
Таблица 1
1
Аппараты
На стороне высокого давления
1 На стороне низкого давления
Емкость аппарата, л 1
фреен-12
12
20
фреон-22
10
12 |
§ 9. Оформление технической документации на
холодильные сосуды, надзор за ними и их техническое
освидетельствование возлагаются на администрацию
предприятий (организаций).
Регистрация сосудов и аппаратов должна
производиться в паспортах, куда вносятся также результаты
испытания оборудования и сроки следующих испытаний.
Записи оформляются подписями ответственных лиц и
печатью предприятия (организации).
§ 10. Машинные отделения холодильных установок
должны быть обеспечены средствами тушения пожаров
в соответствии с «Нормами первичных средств
пожаротушения для производственных, складских,
общественных и жилых помещений», утвержденными ГУПО МВД
СССР 4 февраля 1950 г.
§ 11. На каждой холодильной установке должен
быть журнал работ, в который записываются
показания измерительных приборов, замеченные неисправности
и принятые меры по их устранению, данные по
настройке и результаты проверки автоматических приборов и
предохранительных клапанов.
§ 12. Вблизи компрессоров должны быть вывешены
на видном месте номера телефонов ближайшей
пожарной команды и скорой помощи, а в случае полностью
автоматизированных установок также номер телефона
и адрес организации, обслуживающей данную
установку.
§ 13. Все несчастные случаи, связанные с
производством, должны расследоваться в порядке,
установленном «Положением о расследовании и учете несчастных
случаев на производстве», утвержденным Президиумом
ВЦСПС 20 мая 1966 г. ~
§ 14. За нарушение настоящих Правил виновные
привлекаются к ответственности в соответствии с
действующим законодательством.
Классификация холодильных установок
§ 15. Фреоновые холодильные установки
подразделяются по величине (применительно к данным Правилам)
на следующие группы (табл. 2):
Таблица 2
Группа
А
1 Б
Часовой объем, описанный поршнями
компрессора, m3jh
Более 62
62 и менее |
Часовой объем, описанный поршнями компрессора,
определяется по формуле
Ул=47,1 D2SnZ м3/ч,
где Vh — часовой объем, м3/ч;
Ь — диаметр цилиндра, м;
S — ход поршня, м;
п — номинальное число оборотов в минуту;
Z — число цилиндров компрессора.
Установки с центробежными компрессорами
относятся к группе А. В случае многоступенчатых или
каскадных машин группа определяется по часовому объему,
описанному поршнями ступени низкого давления.
При расположении в помещении нескольких
одинаковых компрессоров группа определяется по часовому
объему одного компрессора, а при расположении
нескольких компрессоров разной производительности —
по часовому объему большего компрессора.
Примечание. К группе А относятся
одноступенчатые компрессоры номинальной холодопро-
изводительностью при работе на фреоне-12 (при
температурах кипения —15°; конденсации 30° и
всасывания 15°С и номинальном числе оборотов
в минуту) более 12000 ккал/ч, к группе Б —
12000 ккал/ч и менее.
Общие требования к машинам, аппаратам и баллонам
§ 16. Все части холодильных установок должны быть
изготовлены по чертежам и техническим условиям,
утвержденным в установленном порядке.
§ 17. Машины и аппараты по качеству материалов
и механической надежности должны отвечать
соответствующим ГОСТам и нормам машиностроения, а также
требованиям «Правил устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением»
Госгортехнадзора СССР.
§ 18. Фреоновые баллоны и склады для хранения
баллонов с фреоном должны отвечать «Правилам
устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением», раздел XI (см. приложение 5), а
также ГОСТ 8501—57 или 8502—57.
§ 19. Фреоновые трубопроводы должны отвечать
требованиям к трубопроводам категории IV, а водяные
и рассольные трубопроводы — категории V по СНиП
III—Г. 9—62. «Технологические трубопроводы».
Материалы. Холодильные агенты
§ 20. Части машин и аппаратов, соприкасающиеся
при работе с фреоном и смазочным маслом, должны
изготовляться из материалов, химически инертных по
отношению к фреону, смазочному маслу и их
производным, которые могут образоваться при работе, и
нерастворимых в этих веществах.
Материалы машин, аппаратов, трубопроводов и
арматуры, подвергающиеся действию низких или высо-
43

ких температур, должны быть выбраны с учетом
изменения их механических свойств под действием этих
температур. .
Пайку фреоновых трубопроводов разрешается
производить только твердыми припоями.
§ 21. Фреон-12 должен отвечать требованиям ГОСТ
8501—57, фреон-22 — требованиям ГОСТ 8502—57.
§ 22. Установки, заполненные смесью фреона-12 и
фреона-22, должны отвечать требованиям к установкам,
заполненным фреоном-22.
§ 23. Запрещается добавление к фреону-12, фрео-
ну-22 и их смесям других холодильных агентов без
специального разрешения организаций, утвердивших
настоящие Правила. В случае добавления горючих и (или)
взрывоопасных холодильных агентов обязательно также
выполнение дополнительных требований к установкам,
согласованных с органами пожарного надзора.
§ 24. Смазочные масла должны применяться в
соответствии с инструкциями заводов-изготовителей
фреоновых компрессоров и отвечать требованиям ГОСТ
5546—66.
§ 25. Хлористый кальций, применяемый для
приготовления рассола в холодильных установках с
рассольной системой охлаждения, должен отвечать
требованиям ГОСТ 450—58. Иные теплоносители должны отвечать
требованиям соответствующих ГОСТов или технических
условий.
Электрооборудование
§ 26. Электрооборудование фреоновых холодильных
установок должно соответствовать «Правилам
устройства электроустановок» (ПУЭ).
§ 27. Помещения с фреоновыми холодильными
установками по влажности воздуха относятся к
следующим категориям:
а) машинное отделение — сухие нормальные
помещения;
б) холодильные камеры — особо сырые помещения.
§ 28. Электродвигатели фреоновых холодильных
установок, как правило, должны быть в защищенном
исполнении. При установке электродвигателей в открытом
исполнении вращающиеся и токоведущие части должны
быть надежно ограждены.
§ 29. Токоведущие части распределительных
устройств, щитов, сборок, станций управления и
пускателей, расположенных непосредственно в машинных
отделениях, должны иметь сплошное ограждение.
§ 30. Все электрооборудование фреоновых установок
подлежит заземлению в соответствии с ПУЭ и
«Правилами технической эксплуатации электроустановок
потребителей и правилами техники безопасности при
эксплуатации электроустановок потребителей» (см. приложение
6, раздел «Заземление электроустановок»).
Категория помещений фреоновых установок по степени
пожаро- и взрывоопасности
§ 31. По пожарной опасности фреоновые установки
относятся к группе производств, связанных с
обработкой несгораемых веществ.
По взрывоопасности помещения фреоновых установок
относятся к нормальным (невзрывоопасным).
Предохранительные клапаны на аппаратах
§ 32. Работающие под давлением фреона аппараты,
которые могут быть отделены от остальных частей
холодильной установки запорными вентилями, должны
быть снабжены пружинными предохранительными
клапанами. Эти требования не распространяются на
аппараты (§ 8), не подлежащие действию «Правил
устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих
под давлением» Госгортехнадзора СССР.
Аппараты, непосредственно соединенные с частями
установки, имеющими предохранительный клапан, могут
не иметь отдельного предохранительного клапана.
В этом случае размеры клапана определяются по общей
(суммарной) емкости аппаратов.
§ 33. Предохранительные клапаны на аппаратах
должны полностью открываться при давлениях не выше
следующих (табл. 3):
Таблица 3
Часть системы
Сторона всасывания
Сторона нагнетания
Избыточное давление,
кгс/см2
фреон-12
11,5
18,5
фреон-22
18,5
23 |
§ 34. Минимальный диаметр прохода
предохранительного клапана определяется по формуле
u^aYdl,
где d — минимальный диаметр прохода клапана, мм;
А — коэффициент, определяемый из табл. 4;
D — диаметр аппарата, м;
L — длина аппарата, м.
Таблица 4
Часть системы
1 Сторона нагнетания
Коэффициент
A j
12
10 |
§ 35. Предохранительные клапаны установок,
содержащих жидкий и газообразный фреон-12 в количестве
большем, чем 0,5 кг на 1 мъ, или фреон-22 в количестве
большем, чем 0,35 кг на 1 мг объема наименьшего из
помещений, где находятся фреоновые аппараты с этими
предохранительными устройствами, должны иметь вывод
наружу с помощью специальных отводящих труб.
§ 36. Минимальный диаметр отводящей трубы
определяется по формуле
для фреона-12
5
для фреона-22
d1=2,2]/'d%,
dx= 1$Уа%,
где dx — минимальный внутренний диаметр отводящей
трубы, мм;
d — минимальный диаметр прохода клапана, мм
(см. § 34);
Lx — длина отводящей трубы, м.
Примечание. Допускается присоединять
предохранительные клапаны к общей отводящей
трубе с площадью поперечного сечения не менее
суммы площадей сечений всех подходящих к ней
труб.
Величина d\ должна быть не менее 1,1 d. Зависимость
dx от d при различных значениях Lx представлена на
рис. 1 и 2.
§ 37. Предохранительный клапан должен
устанавливаться на холодильном аппарате или в непосредствен-
ной близости от него, причем между аппаратом, и пре-
44

^ в 12 16 20 2й 28 32 36 й,мм
Рис. 1. Внутренний диаметр отводящей трубы
предохранительного клапана (фреон-12).
дохранительным клапаном не должно быть запорного
вентиля. Клапан должен присоединяться выше уровня
жидкого фреона.
§ 38. Для безостановочной работы аппаратов и
сосудов в случае проверки или ремонта клапанов
допускается между предохранительным клапаном и аппаратом
устанавливать на штуцере аппарата, предназначенном для
предохранительного клапана, переключающий вентиль с
двумя предохранительными клапанами.
При любом положении шпинделя этого вентиля с
аппаратом (сосудом) должны быть соединены либо один,
либо два предохранительных- клапана. Каждый из этих
клапанов должен быть рассчитан на полную
пропускную способность.
Трехходовой вентиль должен иметь указатель, пока-
Новые изобретения
Класс 17 с, 4/05 МПК F 25 d
№ 213562 A188844/24-6 от 2 октября 1967 г.)
М. П. Васильев и Э. В. Вербицкий
Тепловая изоляция для низкотемпературных камер
Тепловая изоляция для низкотемпературных камер,
•содержащая кожух с парозащитной оболочкой, напри-
dtfMM
Рис. 2. Внутренний диаметр отводящей трубы
предохранительного клапана (фреон-22).
зывающий, какой предохранительный клапан находится
в рабочем положении.
§ 39. Предохранительные клапаны должны быть
испытаны на установленное для них давление и
запломбированы заводом-изготовителем или механиком
холодильной установки. Исправность предохранительных
клапанов должна проверяться продувкой не реже одного
раза в год с составлением соответствующего акта.
§ 40. Неисправный предохранительный клапан
следует снять с аппарата (сосуда) и немедленно заменить
исправным. Установка заглушек вместо
предохранительных клапанов запрещается.
(Продолжение следует)
мер полихлорвиниловой, для пенополиуретанового паро-
пласта, отличающаяся тем, что с целью уменьшения
толщины изоляции паропласт выполнен в виде
примыкающих один к другому блоков, каждый из которых
заключен в полиэтиленовую металлизированную
пленку для уменьшения теплопритоков от излучения.
Классы 17 f, 5/30; 53 е, 2 МПК F 25 h; A 23 с
№ 231566 A167761/28-13 от 29 июня 1967 г.)
Н. В. Барановский, В. В. Конокотин,
Ю. В. Краснокутский, 3. Я. Жук и А. С. С а-
в ич
Теплообменная пластина к аппаратам для нагрева и
охлаждения жидких сред
1. Теплообменная пластина к аппаратам для нагрева
и охлаждения жидких сред, например молока,
выполненная в виде гофрированного металлического листа с
наклонными гофрами, снабженная уплотнительными
прокладками и имеющая отверстия для ввода и
вывода теплообменивающихся сред, отличающаяся тем, что
с целью интенсификации теплообмена и упрощения
технологии изготовления лист в средней части,
расположенной вдоль его поперечной оси, выполнен гладким и
снабжен выступами, предназначенными для
переформирования потока и перемешивания движущейся среды.
2. Теплообменная пластина по п. 1, отличающаяся
тем, что с целью облегчения обслуживания и упроще-
45

ния системы коммуникаций аппаратов отверстия для
ввода и вывода каждой из теплообменивающихся сред
расположены по одну сторону от продольной оси
пластины.
Класс 27 Ь, 7 МПК F 04 b
№ 248890 A237748/24-6 от 5 мая 1968 г.)
Авторы изобретения В. Д. Л у б е н е ц, А. Н. В о л ч-
ков, П. И. Пласт инин, Е. В. Плута лов а,
Л. С. Кауц, А. Н. Ш ев л я ко в и В. В. Баран-
це в.
Заявитель Московское высшее техническое
училище.им. Н. Э. Баумана
Поршневая машина
Поршневая машин1| преимущественно вакуум-насос
или компрессор, содержащая параллельно работающие
цилиндры с поршнями, установленными с сдвигом по
фазе на угол 180° и перепускные каналы, отличающаяся
тем, что с целью повышения производительности
цилиндры в зоне нижних мертвых точек соединены с
помощью окон, а перепускные каналы выполнены в
поршнях, и их выходные отверстия размещены на торцовой
и цилиндрической поверхностях поршни! для
выравнивания давления в смежных цилиндрах при
подключении вредного пространства одного из них к полости
другого.
Класс 17 а, 4/01; 42 к, 30/01 МПК F 25 b; G 01 m
Jft 250163 A209304/24-6 от 8 января 1968 г.)
О. В.Муратов, А. И. С т е п а н о в, Л. Л. Г е н и н
и В. С. Ужанский
Устройство для испытания машин и аппаратов на
герметичность
Устройство для испытания машин и аппаратов на
герметичность, содержащее дифференциальный
манометр, к полости которого подключен испытуемый
объект, отличающееся тем, что с целью повышения
чувствительности и сокращения времени испытания к другой
и
полости дифференциального манометра подключена
контрольная герметичная емкость, а между испытуемым
объектом и полостью дифференциального манометра
установлена расширительная емкость.
Класс 17 g, 4 МПК F 25 J
№ 250164 A186422/23-26 от 29 сентября 1967 г.)
Авторы изобретения А. С. Марков, Н. М. Г е б-
гардт, Н. Ф. Ф е д о р о в, В. И. Кр а сул я и В. И.
Бондаренко
Заявитель Физико-технический институт низких
температур АН Украинской ССР
Устройство для хранения и выдачи хладагента
Устройство для хранения и выдачи хладагента,
состоящее из теплоизолированной емкости,
теплоизолированной трубки, опущенной частично в емкость и
герметично соединенной с ней, нагревателя, смонтированного
на конце опущенной в емкость трубки, и
предохранительного клапана, отличающееся тем, что с целью
выдачи хладагента как в жидком, так и в газообразном
состоянии, опущенная в емкость теплоизолированная
трубка в верхней части выполнена с отверстиями.
Класс 17 а, 5 МПК F 25 b
№ 250920 A246949/24-6 от 11 июня 1968 г.)
Авторы изобретения А. П. Меркулов и С. Д.
Стенгач
Заявитель Куйбышевский авиационный институт
им. акад. С. П. Королева.
Установка для проведения испытаний аппаратуры
1. Установка для проведения испытаний аппаратуры,
например топливной, двигателей внутреннего сгорания,
содержащая климатическую камеру и вихревую трубу,
отличающаяся тем, что с целью получения воздушной
смеси различных температур и давлений в линию связи
вихревой трубы и камеры включен смеситель,
снабженный теплообменником, подсоединенным к горячему
концу трубы.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в стен-*
ке смесителя установлен регулирующий клапан для
поддержания в нем заданного давления.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что труба
подключена к смесителю холодным концом.
4. Установка по п. 3, отличающаяся тем, что
смеситель на входе холодного воздуха оборудован снего-
улавливателем.
5. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что труба
подключена к смесителю горячим концом.
46

В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Холодильная секция Ленинградского правления
НТО пищевой промышленности в юбилейном году
Холодильная секция
Ленинградского правления НТО пищевой
промышленности совместно с первичными
организациями холодильников и
Ленинградского технологического
института холодильной
промышленности добиваются выполнения
творческих обязательств, принятых в честь
100-летия со дня рождения В. И.
Ленина.
Деятельность первичных
организаций НТО холодильных предприятий
направлена главным образом на
повышение эффективности работы
оборудования, а первичной организации
ЛТИХП — на распространение
технических знаний среди инженерно-
технических работников г.
Ленинграда. Для этой цели в ЛТИХП под
председательством доктора техн.
наук проф. А. Г. Ткачева и проф.
Н. А. Герасимова создан постоянно
действующий семинар «Проблемы и
достижения холодильной техники»,
на котором ежемесячно делаются
доклады, представляющие интерес для
технической общественности.
В 1969 г. на семинаре выступили
заместитель министра мясной и
молочной промышленности СССР П. А.
Болдырев и канд. техн. наук Г. Д.
Кончаков (ВНИИМП) с докладами
о состоянии холодильной
промышленности в США, доктор техн. наук
А. А. Гоголин (ВНИХИ) о системах
кондиционирования воздуха в СССР.
При ЛТИХП для работников
промышленности, проектных и
научно-исследовательских институтов создан
постоянно действующий
консультационный пункт, где консультируют
члены НТО — ведущие ученые
института.
Совет первичной организации
ЛТИХП широко привлекает к
активной научной работе студентов.
Ежегодно из средств первичной
организации ЛТИХП поощряются члены
научного студенческого общества за
выполнение лучших
исследовательских работ.
В честь славного юбилея члены
холодильной секции НТО пищевой
промышленности, первичных
организаций промышленных предприятий и
ЛТИХП приняли ряд обязательств.
Вот некоторые из них:
автоматизировать регулирование влажности
воздуха в камере хранения яиц
(Ленинградский хладокомбинат);
смонтировать и пустить в эксплуатацию
двухступенчатый компрессор ДАОН-350,
что улучшит качество выпускаемого
мороженого (Ленинградский
хладокомбинат); сконструировать,
изготовить и исследовать опытный образец
углеводородной абсорбционной
холодильной машины с контактным
теплообменом, работающей в области
температур (И—20°С (ЛТИХП);
разработать техническую документацию
для производства двухкамерного
холодильника объемом 160 л с абсорб-
ционно-диффузионной машиной
(ЛТИХП); внедрить в
машиностроение метод закрепления деталей при-
мораживанием (ЛТИХП);
смонтировать модернизированную сушильно-
коптильную установку на Невском
рыбокомбинате (ЛТИХП).
Некоторые из обязательств
выполнены досрочно. Так, на холодильнике
№ 1—2 старые конденсаторы
заменены новыми большей
производительности, что позволило сократить расход
электроэнергии на работу
холодильной установки.
На Ленинградском мясокомбинате
им. С. М. Кирова установлены новые
отечественные компрессоры
двухступенчатого сжатия ДАОН-350. В
результате удалось понизить
температуру в камерах и улучшить
технологические процессы холодильной
обработки мяса и мясопродуктов.
На холодильнике № 4—5
разработана конструкция и выполнена
динамическая изоляция покрытия камер,
верхнего этажа. В компрессорном
цехе заменены старые компрессоры.
Ход выполнения обязательств
контролируется советами первичных
организаций.
М. М. ГОЛ ЯН Д — (председатель
холодильной секции ЛП НТО
лищевой промышленности,
Б. И. КАРПОВ — председатель
Совета первичной организации ЛТИХП;

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Заседания IV и V комиссий Международного института
холода в Будапеште
2—5 сентября 1969 г. в Будапеште
состоялись заседания IV и V
комиссий МИХ.
Для участия в работе MUX в ВНР
была направлена группа советских
специалистов, в которую входили
руководитель лаборатории холодильной
технологии ВНИИМП доктор техн.
наук А. П. Шеффер, руководитель
лаборатории технологии мороженого
ВНИХИ канд. техн. наук Ю. А. Оле-
нев, руководитель лаборатории
конструирования холодильного
оборудования ВНИХИ М. Н. Романов,
главный инженер Росторгмонтажа
Министерства торговли РСФСР В. Г.
Васильев. Кроме того, в работе
комиссий участвовали находившиеся в то
время в Будапеште заместитель
директора ВНИХИ по научной части
канд. техн. наук В. М. Шавра и
старший инженер лаборатории малых
холодильных машин ВНИХИ Л. Е.
Медовар, а также приехавшие в
качестве научных туристов специалисты
различных ведомств и учреждений
СССР A8 человек).
На заседаниях комиссий
присутствовали представители 25 стран A90
человек). Было проведено семь
заседаний, на которых заслушано и
обсуждено 47 докладов, в том числе
шесть — от Советского Союза.
3 сентября состоялось совещание
руководящего состава МИХ о
проведении в 1970 г. в Ленинграде
семинара, посвященного весовым потерям
пищевых продуктов при охлаждении,
замораживании, хранении и
транспортировке. 5 сентября этот вопрос
обсуждался на заседаниях IV и V
комиссий МИХ.
4 сентября для делегатов была
организована экскурсия в г. Дьёр на
одноэтажный холодильник.
Доклады, заслушанные на
заседаниях комиссий, были посвящены
вопросам экономики, техники и
технологии быстрого замораживания,
холодильного хранения и
размораживания фруктов, овощей, мясных, рыбных
и других продуктов.
В докладе Е. Алмаши (ВНР)
охарактеризовано современное
состояние холодильной обработки и
хранения пищевых продуктов в
Венгрии.
В докладах А. Стемпковско-
го и Я. Млынарчика (ПНР)
указаны экономические, технические
и технологические проблемы,
связанные с производством
быстрозамороженной клубники. В Польше
клубника поставляется холодильным
предприятиям на основе контрактов,
заключаемых между этими
предприятиями и государственными
хозяйствами или отдельными крестьянами.
Замораживание фруктов и овощей
на холодильниках положительно
влияет на рентабельность
предприятий, позволяет лучше использовать
мощности по замораживанию и
хранению, рабочую силу и увеличить
эффективность основных фондов.
В докладе М. Й. М. в а н Рот
(Нидерланды) о замороженных
кулинарных изделиях приведена
технология их замораживания, хранения и
размораживания, а также указаны
преимущества использования в
общественном питании.
И. Симончич (ФНРЮ)
посвятил свой доклад определению
стоимости замораживания и холодильного
хранения продуктов в расчете на
единицу их веса (по нетто и брутто).
X. Твеитсме (Норвегия)
рассмотрел некоторые аспекты
кооперации предприятий по производству
быстрозамороженных рыбных
продуктов с холодильниками общего
пользования. По мнению докладчика,
целесообразно замороженную на
судне рыбу сохранять на упомянутых
холодильниках в целях использования
после размораживания для
изготовления филе. Размораживание рыбы,
приготовление филе и его
замораживание должны производиться на
специализированных предприятиях по
производству быстрозамороженных
продуктов.
П. Розати, Г. Кривелли,
Ф. Лалатта (Италия) сообщили о
результатах опытов с клубникой,
проведенных в целях выбора сортов,
пригодных для замораживания.
В докладах Н. Бенгтссона
(Швеция), С. Астрёма и Г.
Ленда л а (Швеция), Г. Кривелли,
П. Розати и А. Монцини
(Италия), Е. Гугшмидта (ФРГ)
рассмотрены различные методы
замораживания клубники, в том числе в
жидком, распыленном и
газообразном азоте, жидком фреоне, и
способы длительного ее хранения в
замороженном состоянии. Исследования
показали небольшие качественные
преимущества очень быстрого
замораживания по сравнению с обычным
замораживанием. Отмечено
значительное влияние сырья, местных и
сезонных условий, предварительной
обработки клубники, режимов хранения
и размораживания на получаемые
результаты. Интенсивность химических
изменений замороженной клубники в
процессе хранения при —20°С
значительно больше, чем при —30°С.
Я. Постольский, Я. Соко-
ловска и Я. Абрамик (ПНР)
сообщили, что для оценки изменений
интенсивности окраски клубники и
вишни в процессе хранения в
замороженном состоянии ими предложен
спектрофотометрический метод.
Интенсивность окраски измеряют при
двух длинах волн в видимой области
спектра.
В нескольких докладах освещено
влияние условий замораживания
(включая замораживание в жидком
азоте) и хранения на качество
зеленой стручковой фасоли, зеленого
горошка, цветной капусты, перца,
моркови. При этом изучалось, влияние
режимов бланширования и вида
упаковки. Проводились исследования
в целях изыскания пригодньгх для
замораживания сортов зеленого
горошка. Бланширование овощей перед
замораживанием вызывает
значительно большие разрушения клеток, чем
последующее замораживание при
любом режиме. В связи с этим
быстрое замораживание целесообразно
применять для лучшего сохранения
структуры овощей, не подвергаемых
бланшированию перед
замораживанием, например перца.
В докладах Н. Бенгтссона и
В. Якобссона (Швеция)
рассмотрено влияние скорости
замораживания говяжьего фарша и
ломтиков сырой говядины толщиной 10—
15 мм на качество продукта. При
замораживании в жидком азоте по
сравнению с обычным заморажива-

нием упакованных продуктов
несколько уменьшаются весовые
потери, незначительно улучшаются
способность удерживать воду и органо-
лептические показатели. При
замораживании в жидком азоте
поверхность мяса принимает бледную
окраску.
Л. Папп (ВНР) сообщил о
применении антиокислителей (бутилгид-
рооксианизола, пропилгаллата,
токоферола и аскорбиновой кислоты) и
вакуумной упаковки для повышения
стойкости замороженного мяса в
процессе пятимесячного хранения. Было
установлено стабилизирующее
действие указанных антиокислителей.
Однако лучшие результаты получены
при использовании вакуумной
упаковки.
В докладах от СССР рассмотрены
изменения ароматических веществ и
аминокислот мяса при его
долгосрочном хранении (М. Кузьмин,
Е. Мильцина), замораживание
мяса до температуры ниже криогидрат-
ной в целях последующего тонкого
измельчения (Э. К а у х ч е ш в и л и,
Н. Журавская и др.),
длительное хранение мороженого (Ю. О л е-
нев, Л. Бдуленко), качественные
изменения рыбы, замороженной в
жидком азоте, при холодильном
хранении (А. П и с к а р е в, А. Б о р н о-
в а л о в а) и другие вопросы.
X. фон Хеерен (Швейцария),
Д. Кашшаи (ВНР), А. Чоб а ну,
В. Берческу (СРР) и Крепей,
Мэр эй (Франция) посвятили свои
доклады исследованию влияния
различных режимов размораживания, в
том числе и токами высокой частоты,
мяса и рыбы на качество продуктов.
Сделаны выводы о целесообразности
ускорения процесса размораживания.
Кашшаи, в частности, считает, что
скорость размораживания должна
быть примерно равна скорости
замораживания. В этом случае
количество вытекающего сока сводится к
минимуму.
Доклады о технике быстрого
замораживания пищевых продуктов
позволяют сделать вывод, что в
последние годы она получила дальнейшее
развитие.
Техника быстрого замораживания
развивается в следующих
направлениях:
— усовершенствование
скороморозильных устройств, основанных на
способе замораживания продуктов в
потоке холодного воздуха;
— конструирование
скороморозильных аппаратов плиточного типа;
— разработка и создание устройств
для замораживания продуктов,
основанных на использовании
непосредственного контакта продукта г
кипящими жидкостями (жидким азотом,
фреоном).
Рис. 1. Конвейерная часть аппарата производительностью 50 т/сутки для
замораживания рыбы в блоках с автоматическим глазировочным
устройством.
В своих докладах А. Шустер
(ФРГ), А. Фикиин (НРБ),
Ж. Федриго (Франция) и другие
остановились на конструкциях
воздушных скороморозильных
аппаратов.
Воздушные скороморозильные
аппараты совершенствуются в
направлении механизации процессов
загрузки, разгрузки и транспортировки
продукта внутри аппарата. В этой
группе можно выделить два типа
аппаратов: для замораживания продуктов в
блоках и для замораживания
продуктов россыпью методом флюидизации.
Аппараты для блочного
замораживания продуктов имеют многоярусные
конвейеры.
Для замораживания рыбы и мяса
в блоках используют оребренные
блок-формы. Другие продукты,
например битую птицу, укладывают на
каретки.
В докладе А. Шустера (ФРГ)
приведены различные варианты
исполнения аппаратов такого типа в
зависимости от замораживаемого
продукта.
На рис. 1 показана конвейерная
часть аппарата для замораживания
рыбы в блоках производительностью
50 т/сутки с автоматическим
глазировочным устройством.
В докладе А. Фикиина (НРБ)
рассмотрена конструкция
скороморозильного аппарата
производительностью 1000 кг/ч для замораживания
фруктов и овощей россыпью, в
котором используется флюидизационный
метод *.
Замораживание продуктов
растительного происхождения обычно
носит сезонный характер, и
специальные аппараты для замораживания
овощей и фруктов в течение года
используются сравнительно короткое
время. В связи с этим в ряде стран
создаются легко монтируемые
конвейерные устройства, позволяющие
механизировать процесс
замораживания при переработке плодов и
овощей на предприятиях.
В докладе Ж. Федриго
(Франция) описана конструкция
такого устройства, с помощью
которого можно замораживать методом
флюидизации зеленый горошек,
фасоль, клубнику (рис. 2). Оно не
имеет воздухоохладителей. Воздух
охлаждается приборами,
помещенными в камере или морозильном
туннеле, где оно устанавливается.
Замораживающее устройство представляет
собой раму, состоящую из отдельных
стянутых между собой секций. На
концевых секциях смонтированы
приводная и натяжная станции
грузового конвейера. Между ветвями
конвейера находится металлический
короб, вдоль которого на боковой
стенке размещены осевые вентиляторы.
Под грузовым конвейером имеется
конвейер для возврата замороженно-
* См. журнал «Холодильная
техника», 1970, № 3.
49

Рис. 2. Устройство для
замораживания продуктов методом флюи-
дизации (загрузочно-разгрузочная
часть):
/ — рама; 2 — подающий
транспортер; 3— вариатор скорости
привода; 4 — возвратный
транспортер.
го продукта к месту разгрузки (в
случае тупиковой камеры). На
передней секции установлен загрузочный
бункер, на концевой — короб, с
помощью которого продукт
пересыпается с грузового конвейера на
возвратный. Путем набора различного числа
средних секций можно получать не-
Рис. 4. Плиточный аппарат производительностью
80 кг/ч для замораживания эндокринных желез и
субпродуктов.
обходимую длину конвейера.
Вентиляторы нагнетают воздух под
верхнюю ветвь конвейера. Аппарат
загружают элеватором, подающим
продукт в загрузочный бункер.
Конструкциям плиточных
аппаратов, применяемым для
замораживания пищевых продуктов блоками,
посвящен доклад Д. Кашшаи и
Э. Раваса (ВНР).
На рис. 3 приведен плиточный
скороморозильный аппарат для
замораживания мясных продуктов блоками.
На раме смонтированы секции
размером 1,2X2 м, состоящие из двух
рядов ячеек. В каждом ряду десять
ячеек размером 400X600X120 мм.
Ячейки выполнены из алюминия, имеют
вид полых элементов (в форме
усеченной пирамиды с большим
основанием внизу), вставленных один в
другой так, что между их стенками
образуется пространство для
циркуляции холодильного агента. Каждая
секция снабжена общими для обоих
рядов ячеек верхней и нижней
крышками. Перед разгрузкой аппарата
стенки ячеек обогреваются горячими
парами холодильного агента. Период
оттаивания блоков длится 2—3 мин.
Блоки весом по 25 кг выпадают в
тележку, передвигающуюся вдоль рамы
под морозильными секциями.
На рис. 4 показан плиточный
аппарат производительностью 80 кг/ч для
замораживания эндокринных желез и
субпродуктов. Вес блока 5 кг. Время
замораживания 45—60 мин.
Особенность конструкции — отсутствие
гибких соединительных шлангов, что
повышает надежность и безопасность
работы аппарата.
г? j>
у Щ
«ООН
1
t=
IT ?
N
|CZ3|
i
V- »l
a
i 1
n
i
1 1
L i
[-—H
J
Ш
; I f
; Bi
: 1
i ?:d
'—'Г"*1
n
i i
1
и
н
1
I---1
—i
jB
Рис. З. Плиточный скороморозильный аппарат для
замораживания мясных продуктов блоками,
производительностью 12 т/с утки:
1 — морозильная секция; 2 — загрузочное
устройство; 3 — разгрузочное устройство; 4 —
отделитель жидкости.

I
^S^J
¦ с^Ло
I
щ ш га т и v\ п Ш. Щ Щ W Q
Рис. 5. Аппарат для замораживания продуктов в жидком азоте:
а — схема; б — общий вид; 1 — центробежный вентилятор;
.2 — осевой вентилятор; 3 — устройство для подачи жидкого
азота в ороситель; 4 — грузовой конвейер.
Уровень
насыщенного пара
Рис. 6. Схема аппарата для замораживания продуктов в
жидком фреоне:
/ — загрузочный конвейер; 2 — конденсатор; 3 —
разгрузочный конвейер; 4 — замораживающий конвейер;
5 — орошающее устройство; 6 — лоток.с жидким азотом.
В докладе Г. Динглингера
(ФРГ) описан конвейерный
скороморозильный аппарат, работающий на
жидком азоте. Схема и общий вид
аппарата изображены на рис. 5.
Процесс замораживания происходит в
трех зонах. В первой продукт
охлаждается обдувом газообразным
азотом, во второй замораживается путем
орошения жидким азотом. Третья
зона служит для выравнивания
температуры по толщине продукта.
Общее соотношение между
временем пребывания продукта в зоне
охлаждения и в зоне замораживания
составляет 7 : 1. Необходимые
скорости движения газообразного азота
достигаются с помощью осевых
вентиляторов. Центробежный вентилятор
служит для удаления отработанного
газообразного азота в атмосферу.
Из-за сравнительно высокой
стоимости жидкого азота в таких
аппаратах замораживают лишь дорогие
продукты, для которых сокращение
весовых потерь имеет первостепенное
значение.
Некоторые зарубежные фирмы в
последнее время разработали
конструкции скороморозильных аппаратов,
в которых процесс замораживания
осуществляется погружением
продукта или орошением его фреоном.
Конструкции аппарата такого типа
посвящен доклад X. М о з е р а
(Швейцария).
На рис. 6 показана схема аппарата.
Продукт, подлежащий
замораживанию, поступает на входящий
конвейер и попадает в лоток с
движущимся потоком фреона, кипящего при
температуре — 30°С. В этой зоне
происходит разделение продукта и
образование на поверхности ледяной
корочки, подача продукта из зоны
загрузки и распределение его на
замораживающем конвейере.
На замораживающем конвейере
продукт орошается фреоном и
замораживается до конечной
температуры, а затем поступает на третий
конвейер — разгрузочный.
Фреон, который испарился в
результате отвода тепла от продукта,
повторно превращается в жидкость
в конденсаторе, расположенном над
замораживающим конвейером.
Температура поверхности конденсатора
поддерживается на уровне —43°С с
помощью обычной холодильной
установки. Сконденсированный фреон
собирается в поддоне и снова
направляется насосом к лотку и форсункам.
Потери фреона в таких аппаратах
обычно не превышают 1,5 кг на
100 кг продукта.
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ,
М. Н. РОМАНОВ,
доктор техн. наук А. П. ШЕФФЕР
51

новости
ИНООХРАННОИ
ТЕХНИКИ =
Новые виды термоэлектрических холодильных устройств
Создание компактных приборов, в которых можно
осуществлять свободный переход от охлаждения к
подогреву, способствует широкому распространению
термоэлектрических транспортных холодильников и
термостатов.
В ФРГ термошкафы KF-10 (рис. 1 а, б) установлены
на 770 тепло- и электровозах, a ib скором будущем ми
llliilitiill
ШШШШШШШШШШ
illiililllllitls
предполагается оснастить все железнодорожные
локомотивы, городские трамваи и автобусы. Термошкаф
(емкость 10 л) предназначен для охлаждения до 6°С или
подогрева до 70°С продуктов и напитков, используемых
в пути водителем и поездной бригадой.
Выпускается шкаф в нескольких 1Мод|ификациях: с
расположением термобатарей на боковой, верхней или
задней стенке, что особенно удобно для встраивания.
Через автономный преобразователь его можно
подключать к сети постоянного тока напряжением б, 12,
24 в или переменного тока напряжением 220 в. При
напряжении 6 в рабочий ток равен 6 а, наибольшая
разность температур снаружи и внутри шкафа 25°С
(температура окружающего воздуха 30°С и внутри шкафа 5°С).
Двухпозиционный терморегулятор обеспечивает
поддержание температуры внутри шкафа в режиме
охлаждения не ниже 4°С, а в режиме подогрева 70±3°С [1—3].
Фирма «Др. Нойман, Месс у-нд Регельтехник»
выпускает тер!Моэлект!ричеокие холодильники емкостью 23 л и
холодильники-«подлокотники» (рис. 2) емкость 7,3 л.
Холодильник емкостью 23 л предназначен для
транспортировки молочных проб, биологических растворов,
медикаментов, химикатов. Размеры камеры 400 X160Х
Х350 мм. Средняя температура в холодильнике 8—12°С
при температуре окружающего воздуха 20-ч25°С. Тепло-
отвод от горячих юла ев термоэлементов — естественно-
конвекционный. У холодильника нет движущихся частей,
поэтому он работает абсолютно бесшумно.
Электропитание осуществляется от сети постоянного тока 6 и 12 в
или от сети переменного тока 220 в [4].
Рис. 1. Термошкаф KF-10:
а — общий вид; б — конструкция; / —
алюминиевая внутренняя обшивка; 2 — полиуретанов а я
изоляция; 3 — алюминиевые тешюпроводящие блоки;
4 — термоэлектрическая батарея «Сиригор»;
5 — алюминиевый ребристый радиатор; 6 —
резиновая уплотняющая прокладка; 7 —
терморегулятор; 8 — блок питания; 9 — клемшшк; 10 —
наружный корпус из листовой стали.
Рис. 2. Холодильник-«.подлокотник».

Холодильник-^подлокоткик» используется как в тран^-
кпо1ГпЛ^аТ0:Р1ИЯХ (ДЛЯ пвРввоэки консервированной
кров!^ цветной кинопленки и т. п.). так и в бытовых це-
I;;™ Установить на переднем -сиденье
автомобиля и .подключить к прикуривателю. Крышка с мягкой
ооивиои -служит ^удобным подлокотником для пассажира
isnPy»f^le %лМеры Х0Л°Дильника: длина 500, ширина
lou, -высота 340 мм, внутренние - 340x90x250 мм, вес
6Ь кг. Холодильник работает от сети постоянного тока
напряжением 6 и 12 в и переменного тока напряжением
21V в. Потребляемая мощность 30-40 вт. Создаваемая
82о3<20с*ь темпе:Ратур снаружи и внутри холодильника
и L. Переключением тумблера полярности тока шкаф
может быть переведен в режим подогрева (до
температуры внутри 45-50°С), что особенно удобно в зимнее
время для транспортировки жидкостей [5].
Лабораторные термоэлектрические термостаты для
холодных спаев измерительных термопар позволяют
получать требуемую температуру через 10-00 мин после
включения и поддерживать ее с (высокой точностью
Экспонировавшийся на выставке в Ганновере нуль-термостат
ТРЕ фирмы ВВС весит 16,5 кг. Термоэлектрические
батареи охлаждают до 0°С и терм ост атир уют медный блок
в котором можно закрепить 20 спаев измерительных
термопар. Электронный терморегулятор обеспечивает
поддержание температуры с точностью ±0,05°С. Тепло от
горячих спаев термоэлементов отводится малошумным
вентилятором F].
Термоэлектрические термостаты с
естественно-конвекционным тепл ©отводом G] не имеют движущихся частей
что гарантирует длительный срок эксплуатации.
Выпускаются приборы с одной точкой статирования @°С) и с
регулируемой температурой статирования от —10 до
+20 С. Точность поддержания температуры 20 спаев
измерительных термопар ±0,07°С. В обычном исполнении
термостаты позволяют получать нулевую температуру
при температуре окружающего воздуха 40°С, в
специальном исполнении — при 80°С.
Наряду с развитием производства приборов малой хо-
лодопроизводительности все большее внимание
уделяется разработкам термоэлектрических тепловых насосов
для отопления и охлаждения помещений. По
инициативе' Рейн-Вестфальской электростанции фирмы «АСК»
и «Сименс» проводят работы по созданию климатических
установок с термоэлектрическими тепловыми насосами.
Применение таких установок предусмотрено в домах
строящегося в Руре жилого квартала.
Термоэлектрический отопительно-охладительный
аппарат фирмы «АСК», схема которого приведена на рис. 3
размером 1000x800x100 мм, размещается под окном!
В отопительном режиме аппарат подает в помещение в
зависимости от перепада температур 2—3 кет тепла на
1 кет потребляемой мощности. Переключение от
охлаждения к подогреву и поддержание заданной температуры
в помещении осуществляются автоматически [5, 8].
На Международной выставке санитарной и
отопительной техники во Франкфурте и на выставке «Ингергосии-
таль 1969» в Дюссельдорфе фирма «Будерусше Айсенвер-
ке Ветцлар» демонстрировала термоэлектрический
отопительно-охладительный агрегат теплонроизводительностью
3800 ккал/ч и холодопроиэводительностью 1700 ккал/ч [5].
Простота регулирования температуры, удобство в
эксплуатации и достаточно высокие значения отопительного
и холодильного коэффициентов термоэлектрических
тепловых насосов указывают на возможность их
применения в мощных климатических установках для
административных высотных зданий и "больниц. Получение
наибольшего экономического эффекта ожидается от
применения комбинированных схем, в которых
компрессионные тепловые насосы используются как основные
агрегаты, а термоэлектрические — в качестве дополнительных
регулирующих [8—10].
Рис. 3. Схема
термоэлектрического отопительно-охладительного
аппарата:
/ — фильтр; 2 — вентиляторы;
о —. направление движения
воздуха помещения; 4 —
теплообменники; 5 — поворотная
решетка; о — термоэлектрическая
батарея; 7 — подоконник; 8 —
направление движения наружного
воздуха; 9 — клапан подачи
свежего воздуха.
lifii
Рис. 4. Низкотемпературный шкаф VCTE-2.

Другим примером успешного применения
комбинированных схем является низкотемпературный шкаф VCTE-2
(рис. 4) английской фирмы «Престколд», в котором
термоэлектрические батареи образуют низкотемпературный
каскад, а одноступенчатая компрессионная холодильная
установка — .высокотемпературный (II, 12]. Внутри
шкафа емкостью 60 л может поддерживаться температура от
—80 до +50°С с точностью ±0,5°С.
Внутренняя обшивка шкафа VCTE-2 изготовлена из
толстого листа алюминия, тепловая изоляция —
вспененный полиуретан. Холодные поверхности
термоэлектрических батарей закреплены с четырех (внешних сторон
алюминиевой обшивки. Холодильный агент (фреон-502)
испаряется в алюминиевых трубках квадратного сечения,
стенки которых хорошо контактируют с горячими
поверхностями термоэлектрических батарей.
Экспериментально было установлено, что наилучшим способом
создания теплопроводного и одновременно
электроизоляционного контакта является покрытие соприкасающихся
поверхностей тонкими пленками лака.
Регулирование температуры достигается не
изменением полярности тока термоэлектрических батарей, а
подключением электрических я аир ев ате л ей, закрепленных
с четырех сторон внутренней обшивки. Этот способ
принят для увеличения чувствительности регулирования и
устранения дополнительных механических напряжений в
термоэлементах, возникающих при частом изменении
температуры спаев.
При температуре окружающего воздуха 25°С и
температуре внутри шкафа —80°С потребляемая мощность
компрессора 420 вт, термоэлектрических батарей с
блоком питания 220 в г (сеть напряжением 240 в, частотой
50 гц). Максимальная мощность, потребляемая
нагревателями, 100 вт.
По сравнению с многоступенчатыми компрессионными
низкотемпературными установками шкаф имеет простую
схему, удобен и надежен в эксплуатации. Стоимость
комбинированной установки, а также расход электроэнергии
значительно ниже, чем у термоэлектрических каскадных
низкотемпературных камер. Шкаф VCTE-2 предназначен
для применения в промышленных лабораториях и
научно-исследовательских учреждениях. Он позволяет
исследовать свойства материалов, параметры приборов и
деталей в широком диапазоне контролируемых
температур.
ЛИТЕРАТУРА
I. «Kalte-und KHma Rundschau», 1969, Nr. 1, S. 29.
2. «Die Kalte», 1968, No. 8, S. 425—426.
3. «Der Kalte—KHma—Praktiker», 1968, Nr. 10.
4. «Der Kalte—KHma—Praktiker», 1968, Nr. 6.
5. «Die Kalte», 1969, No. 7, S. 394—395.
6. «Kalteteehnik—KHmatisierung», 1968, Nr. 8, S. 264.
7. «Der Kalte—KHma—Praktiker», 1969, Nr. 2, S. 32.
8. «Die Kalte», 1969, Nr. 3, S. 152—153.
9. «The J. of Refrig.», 1968, No. 1, pp. 5—6.
10. Pettmann F. L. «Mod. Refrig. and Air Cond.»,,
1Э68, No. 4, pp. 59—63.
II. «Mod. Pefrig. and Air Cond.», 1963, No. 6, p. 58.
\2. «Mod. Refrig. and Air Cond.», 1968, No. 8, pp. 75—76.
В. С. ОРЛОВ — ВНИХК
Учебная лаборатория кафедры глубокого охлаждения и
разделения газов Ленинградского технологического института
холодильной промышленности.
54

справочный otaea
Типовые проекты холодильников общего назначен**;»
малой емкости
ОТ РЕДАКЦИИ
В 1964 г. в "нашем журнале («Холодильная техника», 1964, N° 1, 5) были
опубликованы типовые проекты холодильников малой емкости A2, 25, 50 и 100 т),
предназначенные для небольших предприятий торговли и общественного питания, и
холодильников для фруктов и винограда емкостью 350 и 700 т, разработанные Гипрохолодом.
В редакцию поступило много писем с просьбой возобновить публикацию подобных
материалов. Удовлетворяя просьбу читателей, мы вновь начинаем печатать основные
характеристики типовых проектов холодильников различной емкости и назначения,
заводов (цехов) сухого льда и жидкой углекислоты, фабрик мороженого,
разработанных этим институтом и включенных в список действующих типовых проектов Госстроя
СССР. Будут приведены планировки объектов, основные технико-экономические
показатели, холодильное и технологическое оборудование. Проекты в полном, объеме
(рабочие чертежи, сметы и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул. Жданова,
д. 10/2. Гипрохолод.
621.565:692
Институтом Гипрохолод в 1968 г. разработаны
типовые проекты холодильников емкостью" 12 G01—4—13),
25 G01—4—14), 50 G01—4—15) и 125 г G01—4—18)
для небольших предприятий торговли и общественного
питания, колхозов и совхозов. *
Холодильники предназначены для хранения
мороженого и охлажденного мяса, мороженой рыбы, яиц,
молочных и других скоропортящихся продуктов.
Указанные типовые проекты рассчитаны для
обычных геологических условий, на температуру наружного
воздуха —20, —30 и —40°С. Строительство
холодильников в районах вечной мерзлоты и сейсмичностью
выше 6 баллов не предусмотрено.
Холодильники емкостью 12, 25, 50 и 125 т (план,
разрез, фасад) показаны соответственно на рис. 1—4.
Класс здания II, степень огнестойкости II, степень
долговечности II. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2, ветровая — 35 кгс/м2.
Фундаменты под стены ленточные, из стеновых
блоков подвала B типоразмера). Стены кирпичные.
Покрытие монтируется из предварительно напряженных
панелей с овальными пустотами A типоразмер). Для
изоляции стен и покрытия холодного контура холодильни-
* Типовые проекты холодильников емкостью 12, 25
и 50 г разработаны вместо типовых проектов 7—01—148,
7—01—149 и 7—01—150. Проект холодильника
емкостью 125 т является вариантом проекта 7—01—4—9,
в нем предусмотрена фреоново-рассольная система
охлажления.
ков емкостью 12, 25 и 50 т используется пенополистирол
марки ПС-БС, а холодильника емкостью 125 г — пено-
полистирол ПС-БС или специальные жесткие минерало-
ватные плиты марки 300 ГОСТ 10140—62. Отделка —
цементно-известковая штукатурка.
Переплеты окон деревянные ГОСТ 12506—67 B
типоразмера для холодильников емкостью 12, 25 и 125 г
и 1 типоразмер для холодильника емкостью 50 7).
Подоконные плиты ГОСТ 8484—57.
Двери деревянные ГОСТ 6629—64 A типоразмер),
индивидуальные изолированные A типоразмер для холо-.
дильников емкостью 12, 25 и 125 г и 2 типоразмера для
холодильника емкостью 50 т).
Из конструктивных элементов наибольший вес имеет
плита покрытия — 1,5 т.
Характеристики холодильников и предусмотренного
для них оборудования приведены в табл. 1—3.
Все холодильники оборудованы фреоново-рассоль-
ной системой охлаждения. Холод-ильные установки
работают на температуру кипения фреона-22 — 33°С (на
холодильниках емкостью 125 т —34СС).
Конденсаторы и рубашки цилиндров компрессоров
охлаждаются от оборотной системы водоснабжения.
Отопление универсальной камеры в зимнее время при*
хранении охлажденных грузов осуществляется
калорифером. Поддержание температурного режима в камерах
и работа всей холодильной установки'полностью
автоматизированы.
Водопровод и канализация производственные,
связаны с местной сетью. Напор на вводе водопровода
15 м вод. ст.
55;

Фасад
-т= с с-
$аШ
План
План
1-1
4,150
1-1
У 50
2,070
-0,150
^ЩЩЯ^ЩЩЩ
Рис. 1. Холодильник емкостью 12 т:
1 — машинное отделение — 16,8 м2\ 2 — универсальная
камера — 15,0 м2; 3 — камера хранения мороженых
грузов — 15,0 м2; К — канализация; В — водопровод;
Э — электрический кабель; Т — тепловая сеть.
(Обозначения I—VI см. в табл. 3).
Рис. 2. Холодильник емкостью 25 т:
1 *-- машинное отделение — 16,8 м2\ 2 — универсальная
камера — 20,0 м2\ 3 — камера хранения мороженых
грузов — 20,4 м2; 4 — камера хранения мороженых
грузов — 20,0 м2. (Обозначения I—VI см. в табл. 3; К, ii,
Э, Т — под рис. 1.)
56

Таблица 1
ФвсаЗ
1-1
4,500
0,150
Рис. 3. Холодильник емкостью 50 г:
/ — машинное отделение — 34,8 м2; 2 — универсальная
камера — 32,0 м2; 3 — камера хранения мороженых
грузов — 32,0 м2\ 4 — камера домораживания — 20,0 ж2;
5 — вестибюль — 20,2 м2; 6 — камера хранения
мороженых грузов — 20,0 м2. (Обозначения I—IX см. в
табл. 3; К, В, Э, Т — под рис. 1).
Показатели
Характеристики холодильников
емкостью, m
12
25
50
125
Общая условная емкость
холодильника, m . . .
в том числе
камер хранения мо-
* роженых грузов с
температурой —20°С
универсальной
камеры с температурой
0-=—20°С ....
камеры доморажива-
ния с температурой
-20°С ......
Расчетное суточное
поступление грузов на
холодильник, тп
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной
температуре, ккал\ч
—20°С
—30°С
—40°С
воде (на градирни)
м31сутки . . . .
электроэнергии (в год),
квт-ч
холоде при
температуре кипения фрео-
на-22 —33°С,
ккал\ч ....
Расход
воды, мъ\я ...
тепла, ккал\ч
на отопление .
на вентиляцию
Установленная мощность
оборудования, кет
в том числе
силового ....
осветительного .
Количество ?мен в сутки
Количество обслуживаю'
щего персонала . .
максимально в смену
12
6
6
1
6600
8510
10190
1,0
66390
4330
0,05
9510
19,3
17,2
2,1
1
3
25,5
17
8,5
2
6800
8720
10480
1,2
115020
8050
0,05
9790
34,1
31,5
2,6
1
3
53
28
18
7
4
11180
13790
16180
2,4
2670001
17000
0,1
14910
65,7
61,5
4,2
1
125
71,0
43,4
10,6
10
22850
22850
2,2
284940!
21400
0,1
12000
10850
101,3
94,6
6,7
2
Отопление от внешнего источника, система
двухтрубная тупиковая с верхней подачей. Теплоноситель —
вода с температурой 70—150°С. Вентиляция приточно-вы-
тяжная с механическим побуждением.
Электроснабжение от местных сетей энергосистемы напряжением
380/220 в.
Доставка грузов на холодильник, а затем в торговую
сеть или на предприятия общественного питания
производится автомашинами. Операции по приему,
перемещению, складированию и выдаче грузов
механизированы (с помощью напольных тележек и роликовых
дорожек) .
Проекты согласованы с органами санитарного и
пожарного надзора и утверждены Министерством
торговли СССР.
57

Фасад
Таблица 2
План
Показатели
Характеристики холодильников
емкостью, m
Строительный объем, лез ....
в том числе
холодного склада
машинного отделения ....
Площадь застройки, мг
в том числе
холодного склада
машинного отделения ....
Расход строительных материалов:
цемента, т
стали, т
в том числе арматурной . .
бетона тяжелого, м3 ....
бетона легкого, м3
в том числе керамзитобетона
сборного железобетона и
бетона, м3
кирпича, тыс. шт
лесоматериалов, ж3
пенополистирола ПС-БС, м3
Общая сметная стоимость
строительства, тыс. руб
в том числе
строительно-монтажных
работ
оборудования
Стоимость 1 м3 здания, руб.
с оборудованием
без оборудования
Стоимость 1 т условной
емкости, руб
Трудоемкость возведения
здания, чел-дней
в целом
1 м3
12
286
196
90
90
47
22
21
2,17
0,86
19
36
24
3,6
! 47
23,02
16,56
6,46
80,49
57,90
1918,33
536
1,87
25
447
367
90
147
85
22
28,3
3,33
0,85
29
48
32
9
77
31,63
24,69
6,94
70,76
55,23
1265,20
802
1,82
50
916
674
242 1
304
160
84
60
7,07
2,53
76
88
63,8
13,4
128
56,48
43,49
12,99
61,66
47,48
1129,60
1474
1,54
125
1704
1264
440
427
264
76
95
10,61
4,38
128,5
13,5
13,0
127,2
109,4
17,53
199,2
92,77
69,02
23,75
54,44
40,50
742,16
2436
1,43
Рис. 4. Холодильник емкостью 125 т:
1 — машинное отделение — 50,0 м2; 2 — универсальная
камера — 52,0 м2; 3 — камера хранения мороженых
грузов — 52,0 м2; 4 — помещение для установки
градирен — 4,6 м2; 5 — щитовая — б м2; 6 — камера домо-
раживания — 35,0 м2; 7— вестибюль — 25,8 м2\ 8
—камера хранения мороженых грузов — 35,0 м2\ 9 —
платформа. (Обозначения I—IX см. в табл. 3; /С В, Э, Т —
под рис. 1.)
Каждый проект состоит из 4 альбомов: альбом 1 —
«Архитектурно-строительная часть», альбом II — «Холо-
дильно-технологическая часть», альбом III — «Санитар-
но-техническая часть. Электротехническая часть.
Автоматизация и контроль», альбом IV — «Стоимость
строительства».
Таблица 3
Оборудование
Компрессорно-конденсаторный
агрегат
марка
количество
Испарительно-регулирующий агрегат
марка
количество .
Насос рассольный
Распределительное устройство . . . .
Градирня вентиляторная с водяным
насосом
Батарея рассольная
пристенная однорядная
пристенная двухрядная
потолочная
Весы врезные марки РС-2-Ш-13 . . .
О I
X а.
III
IV
VI
VII
VIII
IX
Характеристики холодильников емкостью, m
12
АК-АВГ
22/П
1
АИРГ30
1
1
1
1
5
25
50
125
АК-АУГ!
45/И !
1
AHPj-60
1
1
1
1
9
АК-АУГ
45/П
2
АИРГ60
2
2
1
АК-АУГ
45/И
3
АИРГ60
3
2
1
11
3
2
1
М. Н. МЕРТЕШОВ.
А. И. БАЛАНДИН —
Гиттрохолод
58

Холодильные машины
ХМФУУ-350/2 и ХМФУУ-350/4
621.572:628.84
Московский завод «Компрессор» изготовляет
холодильные машины типа ХМФУУ-350/2 и ХМФУУ-350/4,
предназначенные для охлаждения воды в установках
кондиционирования воздуха (технические условия ТУ
26-03-108—68).
Машины состоят из компрессора ФУУ-350 и
комплекта холодильной аппаратуры и различаются только
числом оборотов компрессора: ХМФУУ-350/2 работает при
960, а ХМФУУ-350/4 — при 720 об/мин.
Машины фреоновые, компрессионные,
одноступенчатые, работают на переменном токе частотой 50 гц.
Напряжение силовой цепи 380 в, цепей управления 220 в.
Для охлаждения цилиндров компрессора
рекомендуется использовать воду, выходящую из. конденсатора.
В машину заправляют 2000 кг фреона-12 (ГОСТ
8501—57) и 200 кг масла ХФ12-18 (ГОСТ 5546—66),
причем 40 кг масла — в компрессор, а остальное — в
испаритель (фреон и масло с машиной не
поставляются).
Схема холодильной машины изображена на рис. 1.
Трубы, обозначенные на схеме индексом МЗ, медные
<PZ№8
Ф38*15-~
Трубопроводы, монтируемые
на заводе-изготовителе
— Трубопроводы, монтируемые
¦13 на месте монтажа
*-* +ь Линейная арматура
Рис. 1. Схема холодильной машиьы:
/ — компрессор ФУУ-350; 2 — спускной клапан; 3 — реле температуры
ТР-200; 4 — реле давления; 5 — фильтр-маслоотделитель ОМФ200; 6 —
теплообменник ТФ35; 7 — испаритель ИТР400; 8—предохранительный кла-
ган; 9 — реле температуры ТР-1Б-02; 10 — ТРВ; 11 — фильтр ФФ80;
12 — осушитель ОФ70Ц; 13 — ресивер РФ1; 14 — конденсатор КТР280;
15 — реле контроля смазки.
59

1 Арматура и приборы
Вентиль
угловой мембранный 15Б35бк-1
Dy6
Dy10
запорный
| угловой
15с13бк-1
Dv6
1 DylO
15кч37бт, Dy25
| 15кч80бт, Dy50
24014, Dy15
22012 Dy70
15с18бт
Dv150
Dy200
терморегулирующий ТРВ-160Ф
1 регулирующий 27048, Dy32 .
Кран
пробно-спускной 10Б9бк, Dy!5 .
муфтовый ПБббк, Dy25. . . .
Клапан
J предохранительный 17с11нж .
спускной, Dy6
Реле температуры
ТР-1Б-02
ТР-200
Реле
1 давления РД-3-01
контроля смазки РКС-1Б . .
1 Мановакуумметр для фреона-12
1МТК100БХ1-15
1
т
абл и ца 1
Количество,
на
компрессоре
1
1
1
1
' 1
2
на
аппаратах
3
1
6
2
2
3
2
2
2
2
2
2
3
1
1
3
шт. 1
линейная
арматура
и приборы
з
1
5
2
2
2
2
1
1
9
(ГОСТ 617—64), остальные сделаны из стали (ГОСТ
8734—58 и ГОСТ 8732—58). Арматура и приборы,
комплектующие машину, перечислены в табл. 1.
В комплект поставки завода входят:
— компрессор ФУУ-350/2 (см. «Холодильная
техника», 1969, № 6) или ФУУ-350/4 (см. «Холодильная
техника», 1968, № 9) вместе с электрооборудованием,
запасными частями и инструментом;
— испарительно-конденсаторный агрегат АИК800А
(рис. 2);
— ресивер фреоновый РФ1 (рис. 3). По желанию
заказчика ресивер может не поставляться;
— фильтр-маслоотделитель ОМФ200 (рис. 4);
— фильтр ФФ80 и осушитель 0Ф70Ц;
— комплект линейной арматуры и приборов,
подлежащих монтажу на месте эксплуатации;
— запасные части и инструмент к холодильной
аппаратуре: патрон ОФ70Ц-050, фильтр ОМФ200-030, фильтр
ФФ80-030, шесть рифленых стекол ТЗ-250-35 (ГОСТ
1663—57), подвальцовка для трубы диаметром 20X3 с
двойным комплектом роликов и определитель утечки
фреона (галоидная лампа) ГЛ-1.
Рис. 2. Испарительно-конденсаторный агрегат
АИК800А:
/ — испаритель ИТР400; // — конденсатор
КТР280; Л/ — теплообменник ТФ35;
назначение внешних штуцеров агрегата:
/ — вход теплоносителя, Dy200; 2 — выход
теплоносителя, Dy200; 3 — вход жидкого
фреона, Dy70; 4 — вход воды, Dy200; 5 — выход
воды, Dy200; 6 — выпуск воздуха, Dy10; 7—
вход парообразного фреона, Dy150; 8 —
выход парообразного фреона, Dy200; 9 —
выпуск фреона из предохранительного клапана,
Dy25; 10 — выход фреона в уравнительную
линию, Dy15; // — спуск воздуха из водяной
полости, Dy15; 12 — слив воды, Dy25; 13 —
слив теплоносителя, Dy25; 14 — выход
жидкого фреона из конденсатора, Dy70; 15 — слив
масла, Dy10.
Z000
1070 Ж
^Щ ю
во

Жидкий фреон
МО
Жидкий фреон
Щ70\
Рис. 3. Ресивер фреоновый РФ1:
/ — предохранительный клапан; 2 — указатель уровня.
Пары фреона
\ By 200
Ф377
Пары фреона
дуг оо
Масло
Рис. 4. Фильтр-маслоотделитель ОМФ200.
Показатели
Наибольшее рабочее
давление, KZCfCM?
в межтрубном
пространстве
в трубном
пространстве
Допускаемая температура,
°С
Число труб (медные ореб-
Емкость, м3
межтрубного прост-
трубного пространст-
Внутренний диаметр труб,
мм
Наружная теплопередаю-
щая поверхность, м2 .

Конденсатор
13
4
0^-55
646
1,65
0,26
4
13,2
280
4461
Т

Испаритель
10
4
—30-г-
45
920
2,47
0,38
4
13,2
400
6068
а бл и ца 2

Теплообменник
10
15
—30+-
45
116
0,229
0,312
2
13,2
33,4
999
Ресивер
13
15
О-г-55
1,0
1,0
582
Характеристика холодильных машин приведена па
рис. 5, техническая характеристика основных
аппаратов — в табл. 2.
Приборы, комплектующие машину, обеспечивают
автоматическое регулирование подачи жидкого
холодильного агента в испаритель и автоматическую защиту от
аварий. Пуск машины производится вручную.
Фреоновые полости компрессоров и аппаратов на
заводе-изготовителе осушают и заполняют сухим
инертным газом до избыточного давления 0,1—0,2 кгс/см2.
Внешние патрубки и линейная арматура снабжены
контрприсоединениями.
Консервация и упаковка обеспечивают защиту
машины от механических и метеорологических воздействий
6i

то
> его
% 800
1 780
1 Ш
4>7М
по
700
680
8В0
640
820
'800
580
580
540
510
500
W
460,
щ
ню
Г L 1 1 1 /Г [!
/UP
\/ \ A I J
У /1 /Ы
\ А V \ \/\ш
\ \\ / \ л \ х-! 5с
L А/ / \/\ \\Ь\
U/k{ /UJ
иг1 И г
г И М И J
и 4 И ИИ
г / км И1Й
И / и ИЩ
И км И N
i И и s и! М
I//f |/|^1/|
XI \/\ г\ '
кГ гТ
А [А М
И МММ
И_!_1 ММ
0п>к6т
1 2 3 Ч 5 6 7tn,°C
Нэ,нЬт
250
2чо
230
гго
210
200
190
180
170
160
150
130
ХМ^У-350/2
U-
~т
и2
ХМ9М-Й0А
^
^~
Чй
хмт-т/2 1$
ХМт-350/4
У\
30.
_ г
"
5 !
7 !
/ 2 3 Н 5 Bt0,°C 6 7
9 ю it tTcp;c
3 10 11 11 13tT *С
Рис. 5. Зависимость холодопроизводительности машины (а) и эффективной
потребляемой мощности (б) от температур кипения t0y конденсации /к, средней температуры
теплоносителя *т.ср и входящей воды ^i (расход воды VB= 120 м3/ч, теплоносителя
VT=160 м*/ч).
при транспортировке и длительную сохранность при
хранении в сухом закрытом помещении и контроле
состояния консервации не реже одного раза в год.
Монтаж, наладку и пуск машины выполняет
заказчик в соответствии с инструкцией завода-изготовителя.
По особому договору завод может оказывать
техническую помощь при монтаже и наладке.
Гарантийный срок службы машины — 2 года со дня
отгрузки потребителю, но не более 8000 ч при условии
соблюдения правил хранения, монтажа и эксплуатации,
указанных .в инструкции завода-изготовителя.
В. Д. ВАЙНШТЕЙН, А. С. ГАЛЕЖА — московский завод
«Компрессор»
К СВЕДЕНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Центральный научно-исследовательский институт информации и
технико-экономических исследований Министерства мясной и молочной
промышленности СССР продает по наличному и безналичному
расчетам ТЕХНОЛОГИЧЕСКУЮ ИНСТРУКЦИЮ ПО ПРОИЗВОДСТВУ
МОРОЖЕНОГО, разработанную ВНИХИ.
В инструкции описаны промышленное производство основных и
любительских видов мороженого, приведены МРТУ на мороженое и
вафлиг нормы предельно допустимого расхода сырья,
вспомогательных материалов и химикатов, санитарные правила для предприятий по
изготовлению мороженого, ГОСТы и технические условия, Стоимость
одного экземпляра 1 руб. 44 коп.
Заявки просьба направлять по адресу:
Москва, И-434, ул. Костякова, 12. ЦНИИТЭИмясомолпром.
Телефон 288-83-30.
Иногородним заказчикам книги высылаются наложенным платежом.
Расчетный счет 34204 в Тимирязевском отделении Госбанка
г. Москвы.

РЕФЕРАТЫ
621.565.945
Подвесные аммиачные воздухоохладители типа
ВО П. РОМАНОВ М. Н. «Холодильная техника», 1970,
№ 5, 4—6.
Описаны конструктивные особенности подвесных
аммиачных воздухоохладителей ВОП-100, ВОП-150 и
разработанных на их базе ВОП-50 и ВОП-75.
Приведены их технические характеристики и основные
параметры. Таблиц 2. Иллюстраций 2.
621.57.041—213.4
Исследование герметичных компрессоров при
работе на фреонах-502 и 22. ЗАХАРОВ В. С, ЯКОБСОН
В. Б. «Холодильная техника», 1970, №> 5, 6—10.
Приведены результаты сравнительных испытаний
герметичного компрессора на фреонах-502 и 22.
Показано, что применение фреона-502 в низкотемпературных
герметичных компрессорах в номинальном режиме
повышает холодопроизводительность по сравнению с фре-
оном-22 на 15—25% и улучшает энергетические
характеристики компрессора на 10—15%. При повышении
температуры конденсации выигрыш увеличивается.
Библиографий 13. Иллюстраций 4.
621.63.001.2:621.57.041—213.4
Выбор вентиляторов для герметичных холодильных
агрегатов. ТИХОМИРОВ В. А. «Холодильная
техника», 1970, № 5, 10—12.
Приведены формулы для расчета шума
вентиляторов К-95 и шума герметичных холодильных агрегатов,
в которых они используются, а также максимальные
диаметры вентиляторов (в соответствии с нормами
шума) для всего ряда герметичных холодильных агрега-
тбв, рассчитанные по этим формулам. Признано
целесообразным при выборе вентилятора для герметичного
агрегата критерием его пригодности считать
создаваемый им шум, а требуемую по тепловым условиям
поверхность конденсатора устанавливать по
характеристикам принятого вентилятора. Таблиц 1. Библиографий 8.
621.572.002.5:536.24
Исследование теплообмена открытых витрин с
естественной циркуляцией воздуха. ГО ГО ЛИН А. А.,
КАРАВАЕВА Н. С. «Холодильная техника», 1970, № 5,
13—18.
Рассмотрены вопросы теплообмена и изучено
движение воздуха в открытой витрине. Описаны
экспериментальная установка, методика и результаты
исследований. Получены опытные значения коэффициентов
теплопередачи через открытый проем витрины. Таблиц 1.
Библиографий 3. Иллюстраций 4.
621.575.564.25.001.4
Испытание фреоновой абсорбционной машины. БА-
ДЫЛЬКЕС И. С, РОГОЗЯНОВ В. А. «Холодильная
техника», 1970, № 5, 18—20.
Описаны результаты испытания фреоновой
абсорбционной машины промышленного типа, работающей
при различных режимах на растворе фреона-22 и дибу-
тилфталата. Приведены схема стенда опытной машины
и зависимости холодопроизводительности и теплового
коэффициента от температуры кипения фреона-22 в
испарителе. Таблиц 1. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
621.57.041
К расчету потребности в запасных частях для
холодильных компрессоров. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.,
ПЕРМЯКОВ Ю. В. «Холодильная техника», 1970, № 5,
20—24.
Разработана методика расчета потребности в
запасных частях к холодильным машинам, которая
учитывает возникновение случайных отказов. Дан пример
расчета запасных частей для компрессора АУ200.
Результаты расчета сопоставлены с практическими данными.
Таблиц 1. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
621.564:621.572
Об оценке необратимых потерь в паровой
холодильной машине. МИХАЛЬСКАЯ Р. Н. «Холодильная
техника», 1970, № 5, 24—26.
Дан анализ необратимых потерь в теоретическом
цикле паровой холодильной машины в зависимости от
ряда физических параметров рабочих веществ.
Показано влияние критерия Гульдберга на величину
необратимых потерь в цикле. Иллюстраций 2.
621.565.83
Условия применения термоэлектрических батарей
в качестве интенсификаторов теплообмена. ТАЙЦ Д. А.
«Холодильная техника», 1970, № 5, 26—27.
Рассмотрена работа термоэлектрической батареи
как интенсификатора теплообмена между греющимся
объектом и окружающей средой. Показано, что в
определенных условиях использование термобатареи позво
ляет сократить поверхность теплообмена в несколько
раз. Термоэлектрические интенсификаторы теплообмена
могут найти применение в системах охлаждения
радиоэлементов, а также в различных теплообменных
устройствах. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
663.674:576.8.093.1
Изменение микрофлоры мороженого при длительном
хранении. ДЕРБИНОВА Э. С. «Холодильная техника»,
1970, № 5, 28—29.
Описаны результаты исследований пяти партий
мороженого, проведенных с целью выявить, как влияет
длительное хранение на жизнеспособность санитарно-
показательных микроорганизмов мороженого —
бактерий группы кишечной палочки и энтерококков.
Установлено, что энтерококковый титр — наиболее стабильный
микробиологический показатель. Таблиц 1.
Библиографий 6.
¦

CONTENTS
A. N. Sergienko. Development of
Production
Industrial Ice Cream
1
All Reserves — into Action!
For Economic Management 3
M. N. Romanov. Suspended Ammonia Air Coolers,
Type VQP 4
V. S. Zakharov, У. B. Yakobson. Investigation of
Hermetic Compressors Working with Freon-502 and
Freon-22 6
У. A. Tikhomirov. Selection of Fans for Hermetic
Refrigerating Units 10
A. A. Gogolin, N. S. Karavayeva. Investigation of Heat
Exchange in Open Displays with Natural Air
Circulation 13
I. S. Badylkes, V. A. Rogozyanov. Testing of Freon
Absorption Machine 18
E. M. Sezhanishvili, J. V. Permyakov. Calculation of
Demand in Spare Parts for Refrigerating
Compressors 20
R. N. Mikhalskaya. Estimation of Irreversible Losses in
Vapour Refrigerating Machine 24
D. A. Taits. Conditions of Utilizing Thermoelectric
Batteries for Heat Exchange Intensification .... 26
E. S. Derbinova. Changes in Ice Cream Microflora
During Long-Term Storage 28
Practice exchange
У. У. Doikov. At Kishenev Meat-Packing Plant ... 30
R. M. Lazebnik, A. Y. Chupakhin. Automatic Control of
Refrigerating Compressor Lubrication 32
A. P. Shapirenko, S. L. Geller, G. E. Zavelion. Block
Control Panel for Automated Refrigerating Plants . 33
Consultation
Y. N. Arshansky, S. L. Zhukoborsky. Repair of Hermetic
Freon Refrigerating Units. Washing of Parts and
Assemblies 37
Safety Rules for Freon Refrigerating Plants 42
New Inventions 45
At Scientific-Technical Society of Food Industry
M. M. Colyand, B. I. Karpov. Refrigeration Engineering
Section of Leningrad Board of Scientific-Technical
Society of Food Industry in Jubilee Year . . . .47
At International Institute of Refrigeration
U. A. Olenev, M. N. Romanov, A. P. Sheffer. Meetings
of* Commissions IV and V of International Institute
of Refrigeration in Budapest 48
Foreign Technical News
V, S. Orlov. New Types of Thermoelectric Refrigerating
Devices 52
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Standard Projects of
General-Purpose Small Capacity Cold Storage
Warehouses 55
У. D. Weinstein, A. S. Galezha. Refrigerating Machines,
Types XMFUU350/2 and XMFUU350/4 . . . 59
Summaries 63
СОДЕРЖАНИЕ
A. H. Сергиенко. Развитие промышленного
производства мороженого 1
Все резервы — в действие!
Хозяйствовать экономно 3
М. Н. Романов. Подвесные аммиачные
воздухоохладители типа ВОЛ ......... 4
B. С. Захаров, В. Б. Якобсон. Исследование
герметичных компрессоров ори работе на фрео-
нах-502 и 22 6
В. А. Тихомиров. Выбор вентиляторов для
герметичных холодильных агрегатов ...... 10
A. А. Гоголин, Н. С. Караваева. Исследование
теплообмена открытых витрин с естественной
циркуляцией воздуха 13
И. С. Бадылькес, В. А. Рогозянов. Испытание
фреоновой абсорбционной машины ... 18
Э. М. Бежанишвили, Ю. В. Пермяков. К расчету
потребности в запасных частях для
холодильных компрессоров 20
Р. Н. Михальская. Об оценке необратимых потерь
в паровой холодильной машине ..... 24
Д. А. Тайц. Условия применения
термоэлектрических батарей в качестве интенсификаторов
теплообмена 26
Э. С. Дербинова. Изменение микрофлоры
мороженого при длительном хранении 28
Обмен опытом
B. В. Дойков. На Кишиневском мясокомбинате. . 30
Р. М. Лазеблик, А. Я. Чупахин. Автоматический
контроль смазки холодильных компрессоров 32
A. П. Шапиренко, С. Л. Геллер, Г. Е. Завелион.
Щит блочного типа для автоматизированных
холодильных установок 33
Консультация
Я. Н. Аршанский, С. Л. Жукоборский. Ремонт
фреоновых герметичных холодильных
агрегатов. Мойка деталей и узлов 37
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках 42
Новые изобретения 45
В НТО пищевой промышленности
М. М. Голянд, Б. И. Карпов. Холодильная секция
Ленинградского правления НТО пищевой
промышленности в юбилейном году 47
В Международном институте холода
Ю. А. Оленев, М. Н. Романов, А. П. Шеффер.
Заседания IV и V комиссий Международного
института холода в Будапеште 48
Новости иностранной техники
B. С. Орлов. Новые виды термоэлектрических
холодильных устройств ..... 52
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Типовые
проекты холодильников общего назначения малой
емкости 55
В. Д. Вайнштейн, А. С. Галежа. Холодильные
машины ХМФУУ-350/2 и ХМФУУ-350/4 .... 59
Рефераты 63
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин,
№. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов,
Р« В. Павлов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор И. Кузьмина
Т—08118 Сдано в набор 5/1II—70 г. ___. _ ..... _.,_. . _ ..
Уч. изд. л. 7,55. Объем 4 п. л. =6,72 усл. п. л. Тираж 17970 экз.
Формат 84xl087i6
i17 ТТ СТА „
Подл, в печ. 27/1V—70 г.
^,,2 усл. п. л. Тираж 17970 экз. Заказ. 917. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.

РН
Прибор типа РН представляет собой
серию регуляторов с управляющими
устройствами и запорными
вентилями, которые применяются как в
низкотемпературных, так и в обычных
холодильных установках.
Прибор типа PHS является
регулятором давления «до себя» с -серв о
управлением и служит для
пропорционального регулирования давления
кипения и соответственно
температуры в обычных или
низкотемпературных холодильниках. Регуляторы
отличаются простотой и надежностью.
Регулятор PHV используется в
качестве поплавкового регулятора уровня
низкого давления. В этом случае
прибор действует как исполнительный
механизм.
В линии управления установлен
соленоидный вентиль EVJA 3.
Открытие и закрытие (вентиля
производится регулятором уровня жидкости 38Е
для испарителей затопленного типа.
Когда уровень жидкости в
испарителе понизится до минимального,
вентиль EVJA 3 включается, давление в
полости над поршнем вентиля падает,
и открывается основной вентиль,
подающий жидкость в испаритель.
Жидкость продолжает поступать до
тех пор, пока не достигнет
максимального уровня. Затем вентиль
EVJA 3 закрывается, давление над
поршнем снова возрастает, и
основной вентиль прекращает подачу
жидкости в испаритель.
Прибор типа РНК используется как
обратный клапан.
В этом случае вентиль РНК
помещается в линии нагнетания.
Соленоидный вентиль EVJA 3
устанавливается в линии управления.
Кроме того, в перепускной линии
между сторонами нагнетания и
всасывания устанавливается
соленоидный вентиль EVJDA.
Оба соленоидных вентиля
электрически связаны с пускателем компрес-
НР
ifl
EVJA
Г ^^
Т LF1
]*
1
сора так, что вентиль EVJDA открыт,
когда вентиль EVJA 3 закрыт, и
наоборот.
Вентиль EVJDA открыт во время
пуска, так что компрессор включается
без нагрузки. Когда пуск закончится,
вентиль EVJDA закрывается, а
вентиль EVJA 3 открывается. Затем
медленно открывается основной вентиль.
Если Вы желаете получить более
подробную информацию, Вы можете
посетить стенд фирмы «Данфосс» на
датской промышленной выставке в
парке «Сокольники» в Москве с 16
по 25 июля 1970 г.
Фирма «Данфосс» представит
последние новинки в области
автоматического регулирования охлаждения и
нагрева, детали горелок и котлов,
гидромоторы ORBITi(R) и системы
сервотправления ORBITROL (R).
Наши специалисты будут читать
лекции по новым системам управления,
Danfoss A/S
Automatic Controls and Equipment
Nordborg, Denmark.
Tel. 5 22 22 Telex 3399
Запросы на проспекты и их копии просим направлять по адресу:
Москва, К-31, Кузнецкий мост, 12. Отдел промышленных каталогов ГПНТБ СССР.