Холодильно-нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых холодильников
Н. С. БЕРСЕНЕВА, В. Я. ШИНКА
ВНИИхолодмаш
621.565.59:630
Фруктовые холодильники, строящиеся в
непосредственной близости от фруктовых
плантаций, обеспечивают высокую сохранность
фруктов и винограда, поступающих на
хранение сразу после сбора.
Анализ опыта проектирования и
эксплуатации фруктовых холодильников в СССР и за
рубежом выявил тенденцию
преимущественного использования систем непосредственного
охлаждения.
В качестве холодильного оборудования
камер применяются оребренные
воздухоохладители, установленные внутри камеры или
вынесенные в антресольные помещения, где
выполняются все операции по обслуживанию и
оттаиванию воздухоохладителей. Воздух в
камере распределяется с помощью ложных
потолков и каналов, в которых установлены
распределительные решетки. Регулировкой
решеток достигается равномерность потока
воздуха.
Автоматическое регулирование температуры
является общепринятым.
В применяемых для фруктовых
холодильников установках холодопроизводительностью
менее 90 тыс. ккал]ч используются фреоны-12
и 22, свыше 90 тыс. ккал/ч — аммиак.
ВНИИхолодмашем разработана фреоновая
комплексная холодильно-нагревательная
установка ФХ-100 холодопроизводительностью
16000 ккал/ч, предназначенная для
унифицированной секции ХК-Ю0 фруктового
холодильника емкостью 100 т, спроектированной
Краснодарским филиалом ГипроНИИсельпрома. Это
первая отечественная агрегатированная
установка для стационарных холодильных камер.
Холодильное оборудование, входящее в
установку ФХ-100, должно отвечать
требованиям надежного и экономичного холодоснаб-
жения в условиях эксплуатации в сельской
местности.
Холодопроизводительность установки
ФХ-100 обеспечивает охлаждение фруктов до
температуры хранения @°С). Скорость
охлаждения 1—1,35 град/ч. Суточная загрузка
камеры принята в размере 10% от ее емкости.
Благодаря охлаждению и хранению фруктов в
одной камере отпадает необходимость в
дополнительных площадках и холодильном
оборудовании, а также сокращается объем грузовых
работ.
Установка (рис. 1) представляет собой
фреоновую автономную комплексную
холодильную машину с воздушным конденсатором. Она
монтируется на общей раме и состоит из
компрессора 2ФУУБС-9, конденсатора с
вентилятором, воздухоохладителя,
электронагревателя, фильтра-осушителя, ресивера, приборов
автоматики, щитов управления и измерения.
Сборка установки, монтаж фреоновых
трубопроводов, заправка системы фреоном и
маслом, испытания на спецификационном режиме
проводятся на заводе-изготовителе.
Для предотвращения потери холода в
окружающую среду ограждения
воздухоохладителя снаружи изолируют пенопластом толщиной
50 мм и проверяют на герметичность во
избежание подсоса теплого воздуха.
Монтаж установки на месте сводится к
подсоединению воздуховодов и подключению к
электросети. Воздуховоды, соединяющие
установку с камерой, должны иметь тепловую
изоляцию.
Установка располагается на специальной
площадке под навесом рядом с холодильной
камерой ХК-Ю0 и соединяется с ней
воздуховодами (рис. 2).
Техническая характеристика холодильно-нагрева-
тельной установки ФХ-100
Холодопроизводительность (при
температуре наружного воздуха 30°С,
температуре воздуха на входе в установку 2°С
и количестве циркулирующего воздуха
16000 м?\ч), ккал\ч 16000±7о/0
Мощность электродвигателей, кет
компрессора 5
вентилятора
конденсатора 2,2
воздухоохладителя 7,5
Мощность электронагревателя, кет 7
Напряжение, в 220/380
Габаритные размеры установки, мм
высота 1465
ширина 2210
длина 2720
Габаритные размеры щита управления,
мм
высота 1100
ширина 900
глубина 450
Вес установки, кг 2500
Специфика технологии хранения фруктов
выдвигает требования оптимальной кратности
циркуляции воздуха в камере, обеспечивающей
5

Рис. 1. Холодильно-нагревательная установка ФХ-100.
равномерную температуру по объему камеры
и минимальные весовые потери фруктов при
охлаждении и хранении.
Величина потерь от усушки зависит от
осушающей способности воздухоохладителя,
определяемой разностью между температурой
воздуха, входящего в воздухоохладитель, и
средней температурой его поверхности. Чем
меньше разность температур, тем меньше
выпадение влаги из воздуха и величина усушки.
В процессе осушения выделяется скрытая
теплота парообразования, что значительно влияет
на величину холодопроизводительности
установки. Однако чрезмерное уменьшение
разности температур ведет к увеличению
габаритных размеров аппарата.
В установке ФХ-100 разность между
температурой "на входе воздуха и температурой
кипения фреона принята равной 7°С, а
разность между температурами воздуха на входе
и выходе 3°С. Поверхность воздухоохладителя
составляет 159 л/2, а кратность циркуляции
воздуха 30 объемов камеры в час.
Рис. 2. Расположение холодильно-нагревательной
установки ФХ-100 в унифицированной секции фруктового
холодильника:
/ — установка; 2 — камера.
Установка работает по обычной схеме
(рис. 3) одноступенчатой компрессионной
холодильной машины. Холодильный агент —
фреон-12.
Особенностью принципиальной схемы
является наличие двух компрессоров,
обслуживающих по одному воздухоохладителю,
объединенных конструктивно в один аппарат.
Охлаждение конденсатора воздушное.
Наружный воздух забирается осевым
вентилятором и направляется на обдув компрессоров.
В летнее время при работе камеры в
режиме охлаждения воздух, пройдя через
воздухоохладитель (рис. 4), направляется
центробежным вентилятором по распределительному
каналу в камеру, где нагревается и возвращается
в холодильную установку, на входе в которую
расположены жалюзи для регулирования
расхода воздуха или кратности циркуляции.
В зимнее время при низкой температуре
наружного воздуха включается трубчатый
электронагреватель, расположенный на входе
воздуха в воздухоохладитель. Холодильная
машина при этом не работает.
Необходимая степень автоматизации
установки диктуется требованиями надежности и
простоты эксплуатации без постоянного
присутствия квалифицированного
обслуживающего персонала.
Управление работой установки в режимах
охлаждения и обогрева осуществляется
автоматически с помощью полупроводниковых
регуляторов температуры ПТР-3 и ПТР-2.
" В режиме охлаждения заданная
температура воздуха в камере поддерживается с точ-
Ваздух из камеры
Рис. 3. Принципиальная фреоновая схема
установки:
/ _ воздухоохладитель; 2 — центробежный
вентилятор; 3 — теплообменник; 4 — компрессор;
5 _ реле давления РД-1Б-01; 6 — мановакуум-
метр; 7 — запорный вентиль; 8 — реле давления
РД-2Б-03; 9 — конденсатор; 10 — осевой
вентилятор; 11 — ресивер; 12 — фильтр-осушитель;
13 — соленоидный вентиль; 14 — терморегули-
рующий вентиль.
6

Рис. 4. Воздушная схема установки:
1 — электронагреватель; 2 —• воздухоохладитель; 3 —
место отбора давления; 4 — центробежный вентилятор; 5,8 —
двери; 6 — задвижка; 7 — жалюзи; —>¦ направление
движения воздуха в режиме оттаивания; -> направление
движения воздуха в режиме охлаждения и обогрева.
ностью ± 1°С путем периодического включения
и выключения одного из компрессоров. Второй
компрессор выключается в случае понижения
температуры воздуха, подаваемого в камеру,
до —3°С. В начальный период охлаждения,
когда температура в камере превышает 20°С,
работает только один компрессор, так как на
этом режиме поверхность конденсатора
недостаточна для обеспечения одновременной
работы двух компрессоров.
В режиме обогрева терморегулятор
обеспечивает периодическое включение и
выключение электронагревателя.
При работе в режиме охлаждения теплопе-
редающая поверхность воздухоохладителя
покрывается инеем. Схемой автоматизации
предусмотрена сигнализация необходимости
проведения оттаивания. При образовании инея
сопротивление воздухоохладителя возрастает.
Сигнализатор падения давления воздуха
зажигает на щите управления световое табло и
дает звуковой сигнал, свидетельствующий о
необходимости начала оттаивания.
Воздухоохладитель оттаивают наружным
воздухом с включением электронагревателей
(см. рис. 4). Для этого перекрывают жалюзи
на входе воздуха в установку и задвижку на
выходе из нее, открывают двери для доступа
наружного воздуха и с помощью тумблера
переводят установку на режим оттаивания,
при котором работают центробежный
вентилятор и электронагреватель.
После оттаивания на щите загорается
световое табло, указывающее на возможность
перехода на режим охлаждения. Талая вода
сливается в поддон, откуда по дренажной трубке
выводится наружу.
Опытный образец установки ФХ-100,
изготовленный экспериментальным заводом
«Красный факел» ВНИИхолодмаша, прошел
испытания и показал устойчивую работу на всех
режимах.
Элементы и приборы автоматики щита
управления и установки за время испытаний
обеспечивали нормальную работу,
сигнализацию и защиту.
Проверен запуск компрессоров при
температуре воздуха перед конденсатором 35°С и
температуре воздуха на входе в установку 30°С.
Установка запускалась безотказно.
Время оттаивания при температуре
окружающего воздуха 30°С и 20°С после
непрерывной работы в течение суток составляло
соответственно 15 и 22 мин.
Установка ФХ-100 рекомендована к
серийному производству. В I квартале 1970 г.
выпущена головная партия этих установок,
предназначенная для фруктовых холодильников в
колхозах Краснодарского края.
* * *
Основываясь на технических
характеристиках и результатах ее испытаний, можно
выделить следующие эксплуатационные
преимущества установок ФХ-100.
Комплексная поставка холодильно-нагрева-
тельной установки к унифицированной холо-
7

дильной камере емкостью 100 т дает
возможность хозяйству (колхозу) строить фруктовые
холодильники с числом камер от 1 до 10 в
зависимости от роста хозяйства, вводя их в
строй по мере увеличения производства
фруктов.
Сборка, монтаж, заправка фреоном и
испытания в заводских условиях повышают
надежность и долговечность оборудования,
снижают стоимость монтажных работ на
объекте, которые сводятся к установке машины и
подключению питания, и сокращают сроки
ввода установки в эксплуатацию (так, для
фруктохракилищ емкостью 270 т общая
протяженность трубопроводов 1360 м, количество
единиц арматуры 14/ шт.).
С помощью установки можно проводить
В 1970—1971 гг. в системе Центросоюза
должны быть сданы в эксплуатацию 36 фрук-
тохранилищ общей емкостью 36 тыс. т, в том
числе 28 емкостью 750 т, 6 емкостью 1500 г,
2 емкостью 3000 т. Эти фруктохранилища
строятся в тех районах страны, где
потребительская кооперация является основным
заготовителем фруктов.
Технологическое и холодильное
оборудование для холодильников закуплено
Центросоюзом в Венгерской Народной Республике у
фирмы «Комплекс». В 1971 —1975 гг.
предусмотрено построить фруктохранилища с
оборудованием ВНР во всех районах выращивания
фруктов.
Типовые проекты фруктохранилищ
емкостью 750—1500 и 1500—3000 т были
разработаны Проектным институтом Центросоюза
(строительная часть) совместно с фирмой
«Комплекс» (технологическая и холодильная
части). Фруктохранилища предназначены для
товарной обработки, предварительного
охлаждения и длительного хранения фруктов.
Каждое фруктохранилище имеет
холодильные камеры, цех товарной обработки, блок
вспомогательных и бытовых помещений,
автомобильную и железнодорожную платформы.
Блок вспомогательных и бытовых
помещений включает машинный зал, электрощитовую,
зарядную станцию электропогрузчиков,
санузлы и пр.
предварительное охлаждение и последующее
хранение в одной камере при суточном
поступлении фруктов не более 10% от емкости
камеры, благодаря чему значительно снижается
объем погрузочно-разгрузочных работ.
Применение воздушного конденсатора
позволяет использовать установку в районах,
испытывающих недостаток в воде.
Благодаря наличию двух компрессоров
возможно ступенчатое регулирование холодопро-
изводительности на режимах охлаждения или
хранения.
Автоматизация установки и конструктивная
простота должны обеспечить надежность ее в
эксплуатации при некруглосуточном
обслуживании.
621.565:634.1/7
Во фруктохранилищах емкостью 750, 1500 и
3000 т предусмотрено соответственно 4, 8 и 16
камер общей площадью 822, 1644, 3289 м2; из
них соответственно 1, 2 или 4 камеры с
пропускной способностью 37,5; 75; 150 т/сутки
предназначены для предварительного
охлаждения фруктов, поступающих с температурой
25°С. Камеры размещены по обе стороны
транспортного коридора.
Фруктохранилище емкостью 750 т является
первой очередью при строительстве
фруктохранилища емкостью 1500 т. В связи с этим
размеры цеха товарной обработки, машинного
зала, бытовых и некоторых других
помещений запроектированы такими, чтобы
исключить дополнительные работы при
строительстве второй очереди. Аналогичное решение
принято для проекта фруктохранилища
емкостью 1500—3000 т.
Общий вид и планировка фруктохранилища
емкостью 750—1500 т показаны на рис. 1.
Здание фруктохранилища одноэтажное,
прямоугольной формы, с размерами в осях 60Х
Х67,2 м G50 т) и 60X97,2 м A500 г). Шаг
колонн в камерах принят 6X6 м, в цехе
товарной обработки — 6X12 м. Колонны
железобетонные сечением 0,4X0,4 м. Стены кирпичные
(кирпич марки М-100), несущие, толщиной
380 мм. Фундаменты под колонны
железобетонные, монолитные, под стены — сборные,
железобетонные, блочные. Перекрытие над
Типовые проекты фруктохранилищ Центросоюза
А. М. ЖАВОРОНКОВ
Центросоюз
8

транспортным коридором железобетонное,
монолитное. Покрытие сборное, из
железобетонных плит. Кровля совмещенная, рулонная.
Стены и покрытие холодильных камер
изолированы минеральной пробкой, перегородки
между камерами — пенобетоном. Полы
холодильных камер, цеха товарной обработки и
зарядной подняты над уровнем земли на 1,2 м.
Высота камер от пола до низа выступающих
конструкций 5,54 м.
2Е-150 холодопроизводительностью каждый
100 тыс. ккал/ч с электродвигателями с двумя
числами оборотов 720 и 1450 в минуту и с
мощностью соответственно 23 и 35 кет,
маслоотделитель с водяным охлаждением, маслособира-
тель, переохладитель жидкого аммиака,
отделитель жидкости, линейный, циркуляционный
и дренажный ресиверы, два аммиачных
циркуляционных и два водяных насоса,
регулирующая станция. Снаружи здания размещаются
ШочереВь строительства
I очередь строительства
Рис. 1. Общий вид (а) и планировка (б)" фруктохра-
нилища емкостью 750—1500 г:
/ ¦— холодильная камера; 2 — цех товарной обработки;
3 — машинный зал; 4 — электрощитовая; 5 — заряд-
йгая; 6 — автомобильная платформа; 7 —
железнодорожная платформа.
Блок вспомогательных и бытовых
помещений (кром€ машинного зала) двухэтажный.
Размеры в осях 12x37,2 м. Стены этой части
здания также, кирпичные. Высота помещений
второго этажа 2,75 м, машинного зала —
4,28 м.
Автомобильная платформа примыкает к
торцевой стене цеха товарной обработки, а
железнодорожная платформа расположена па-
траллельно продольной стене здания
фруктохранилища.
В камерах предусмотрено воздушное
охлаждение с помощью сухих аммиачных
воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
Температурный режим в камерах принят
—2~+4°С.
В машинном отделении фруктохранилища
емкостью 750 т устанавливается следующее
оборудование: два аммиачных компрессора
два испарительных конденсатора ЭВАКО-100
производительностью по 120 тыс. ккал/ч при
температуре конденсации 35°С.
В машинном отделении фруктохранилища
емкостью 1500 т дополнительно
устанавливаются компрессор 2Е-150, маслоотделитель,
испарительный конденсатор ЭВАКО-100 и
водяной насос.
Во фруктохранилищах емкостью 3000 г,
помимо перечисленного оборудования,
монтируются еще три компрессора 2Е-150,
маслоотделитель, центральный отделитель жидкости,
циркуляционный ресивер, аммиачный и
водяной насосы и испарительный конденсатор.
Воздухоохладители из стальных оребренных
труб поверхностью охлаждения 103 м2
размещаются в специальном антресольном
помещении, расположенном над транспортным
коридором. На каждую камеру хранения
работают четыре, а на камеру предварительного
охлаждения — восемь воздухоохладителей.
На рис. 2 показана принципиальная схема
оборудования фруктохранилища емкостью
750 т.
Компрессор засасывает пары аммиака из
воздухоохладителей через отделитель
жидкости. Сжатые в компрессоре пары
нагнетаются в конденсатор через маслоотделитель. Из
конденсатора жидкий аммиак стекает в
линейный ресивер, а затем, пройдя
переохладитель, установленный на линейном ресивере,
поступает в распределительное устройство и
далее в циркуляционный ресивер. Оттуда
жидкий аммиак насосом подается в
воздухоохладители. Двумя вентиляторами
воздухоохладителя, устанавливаемыми в стенных
проемах, охлажденный воздух направляется по
воздуховодам в каждую холодильную камеру.
Автоматическое управление работой
каждого компрессора осуществляется двумя прессо-
статами типа РТ-1А. Один прессостат включа-
2 Холодильная техника № 7
9

Условные обозначения
трубопроводов:
всасывающий;
нагнетательный*
жидкостный.;
_, ^аварийного
выпуска аммиака;
масляный;
водяной;
оттаивательныйг
# * дренажный;
воздушный-
Рис. 2. Принципиальная схема оборудования фруктохранилища емкостью 750 т:
1 — компрессор; 2 — маслоотделитель; 3 — регулирующая станция; 4 — ресивер дренажный; 5 — маслособи-
ратель; 6 — насос аммиачный; 7 — циркуляционный ресивер; 8 — отделитель жидкости; 9 —
воздухоохладитель;' 10 — ороситель; 11 — конденсатор; 12 — насос водяной; 13 — ресивер линейный; 14 — иереохлади-
гель.
ет компрессор на низкие обороты и
выключает его, а второй переключает компрессор с
низких оборотов на высокие и обратно. Прес-
состаты отрегулированы так, что включение,
переключение и выключение осуществляются
при разных давлениях и этим обеспечивается
шаговое регулирование холодопроизводитель-
ности в зависимости от тепловой нагрузки.
Для поддержания постоянного давления
всасывания установлен барорегулирующий
вентиль MSA-65. Уровень жидкости в
циркуляционном ресивере автоматически
поддерживается поплавковым регулятором уровня 38-Е
и соленоидным вентилем EVSA-25.
Для предохранения компрессора от
гидравлического удара при заполнении
циркуляционного ресивера жидким аммиаком выше
допустимого уровня компрессор автоматически
выключается с помощью термостата
аварийного уровня RT-3, установленного на
отделителе жидкости. Компрессор в данном случае
можно включить только вручную.
Облегченный пуск компрессора
осуществляется соленоидным вентилем EVJA-3,
установленным на байпасе, соединяющем линии
всасывания и нагнетания. Одновременно с
пуском компрессора открывается соленоидный
вентиль EVD-25 на линии подачи воды в
рубашку компрессора.
Для защиты компрессора от понижения
избыточного давления в системе смазки ниже
0,5—0,8 кгс/см2 устанавливают
дифференциальный прессостат МР-55А, от повышения
избыточного давления паров аммиака в линии
нагнетания выше 16 кгс/см2 — прессостат
РТ-5А, от повышения температуры паров
аммиака в линии нагнетания выше 120°С —
прессостат РТ-107.
При пуске любого компрессора
одновременно включаются водяной насос и оба
вентилятора первого испарительного конденсатора.
Работой первого испарительного
конденсатора управляют контакты компрессоров, а
второго и третьего конденсаторов — прессо-
ю

статы РТ-5А, включающие электродвигатели
насосов и вентиляторов.
Если при работе одного испарительного
конденсатора давление в системе повышается
сверх допустимого предела, автоматически
включаются водяной насос и оба вентилятора
второго конденсатора. При температуре
наружного воздуха ниже 5°С система
циркуляционного водоснабжения отключается и
конденсаторы охлаждаются наружным воздухом.
Заданная температура в камерах хранения
автоматически поддерживается камерными
термостатами RT-34. Летом термостаты через
соленоидные вентили, установленные на
всасывающем и жидкостном трубопроводах,
управляют работой воздухоохладителей и
аммиачного насоса, зимой — работой вентиляторов
и электроподогревателей.
Относительная влажность воздуха в
камерах в пределах 85—90% поддерживается
также автоматически гигростатами воздухоув-
лажнительной установки типа 84-В,
размещенными в центре каждой камеры под потолком.
Измеряются температура и относительная
влажность воздуха в камерах дистанционно
телетермометрическими и гигрометрическими
устройствами центрального пульта
управления.
Оттаивание снеговой шубы с
воздухоохладителей каждой камеры выполняется
комплексом автоматических устройств. При нажатии
кнопки «Оттайка» выключаются вентиляторы,
закрываются соленоидные вентили на
жидкостном и всасывающем трубопроводах и
открываются соленоидные вентили на оттаиватель-
ном и дренажном трубопроводах, а также на
трубопроводе подачи воды для орошения
воздухоохладителей. После оттаивания реле
времени возвращает все приборы в исходное
рабочее положение.
Расход воды на холодильную установку
фруктохранилища емкостью 750 т — 8 мг/ч,
емкостью 1500 т — 10 мг/ч.
Продолжительность работы холодильной
установки в период сбора фруктов 16—
18 ч/сутки.
Доставка фруктов предусмотрена
автомобильным, а отправка — железнодорожным
транспортом.
Товарная обработка фруктов может быть
до охлаждения или перед отправкой.
Сортируются фрукты линией «Хунгария» на три
категории: первый сорт, второй сорт и нестандарт,
а калибруются по размерам на семь групп с
разницей в диаметре каждого размера 10 мм
(наименьший диаметр 35 мм).
Для бесперебойной работы линии
предусмотрено складирование плодов на приемной
площадке цеха товарной обработки в
количестве двухсменной производительности линии.
Фрукты загружаются в камеры в ящиках
емкостью 25 кг, установленными на поддонах
размером 1200x800 мм. На поддоне
устанавливается четыре-пять рядов (по высоте)
ящиков по четыре в каждом ряду. Поддоны шта*
белируются в два-три ряда по высоте. В
каждой камере умещается 147 штабелей. Вес
каждого штабеля 1400 кг. У фруктохранилища
номинальной емкостью 750 т, имеющего четыре
камеры, фактическая емкость составляет
824 г.
Грузовые операции механизированы с
помощью ручных тележек и болгарских
аккумуляторных электропогрузчиков ЕВ-676.
СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК
Конструкторы польской фирмы «Мостосталь» спроектировали
холодильник, который можно собрать в любом месте и в любых условиях.
Сборно-разборный по конструкции, он предназначен для фруктовых и
ягодных плантаций, где его можно использовать в качестве временного
склада скоропортящихся продуктов.
Новый холодильник разработан в нескольких видах с полезной
площадью от 20 до 100 м2. Внутри него поддерживается температура от 0
до —25°С.
Из газеты «Социалистическая индустрия»

Хранение яблок в газовой среде с применением упаковки
из полиэтиленовой пленки
Канд. техн. наук Н. Л. МОИСЕЕВА, А. А. ГОЛЕНИЩЕВА-КУТУЗОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
634.11.004.4
При хранении плодов связь их с внешней
средой осуществляется непрерывным
газообменом (дыхание, диффузия), интенсивность
которого зависит от температуры, газового
состава атмосферы, сорта, степени зрелости
плодов и т. д.
Способ хранения плодов в газовой среде
основан на изменении концентраций
кислорода и углекислого газа. По сравнению с
хранением в обычной атмосфере этот способ
позволяет в большей степени замедлять в
плодах процессы естественного старения,
благодаря чему значительно сокращаются потери и
увеличиваются сроки хранения.
Физиологические и биохимические
процессы, происходящие в плодах при хранении в
газовой среде, изучались многими
отечественными и зарубежными исследователями,
однако сущность их в настоящее время еще не
полностью вскрыта.
- Известно, что снижение концентрации
кислорода и повышение концентрации
углекислого газа в атмосфере вызывает
соответствующее изменение содержания этих газов в ткани
плода, в результате чего метаболизм (обмен
веществ) плодов замедляется. Получены
"также экспериментальные данные, которые
позволяют объяснить как совместное влияние
различных концентраций кислорода и
углекислого газа, так и влияние их в отдельности
на некоторые процессы созревания плодов.
Поскольку кислород непосредственно
участвует в акте дыхания, снижение его концентрации
сказывается прежде всего на интенсивности
дыхания; углекислый газ рассматривается как
регулятор ферментативных процессов, в
первую очередь дыхательного газообмена,
связанного с превращением кислот [1—4].
Концентрация кислорода в интервале от 21
до 14% не оказывает существенного влияния
на интенсивность дыхания плодов и только по
мере дальнейшего понижения содержания
кислорода она замедляется, при этом повышение
концентрации углекислого газа еще больше
подавляет дыхание [5, 6, 7].
Установлены также предельные
концентрации газов, ниже и выше которых могут
возникать в плодах нежелательные явления. Так,
содержание кислорода ниже 2% и
углекислого газа выше 10% может резко усилить
анаэробные процессы и вызвать функциональные
заболевания плодов {7].
Однако, как показывает практика, несмотря
на известные общие положения о влиянии
концентрации кислорода и углекислого газа на
качество плодов при хранении, требования к
оптимальному составу газовых сред весьма
специфичны и определяются не только видом
и сортом плодов, но и районом выращивания
[1, 4, 8].
В связи с этим применяются различные по
своему составу газовые среды:
нормальные — сумма концентраций
кислорода и углекислого газа равна 21% A0—
11% 02 и 10% С02; 15—16% 02 и 5—6% С02);
субнормальные — сумма концентраций
кислорода и углекислого газа меньше 21% B—
5% 02и3—6% С02);
среды с небольшой концентрацией
кислорода — 2—3% при полном отсутствии
углекислого газа или содержании его
менее 2%.
Наиболее эффективны газовые среды,
содержащие 2—5% 02 и 3—6% С02, благодаря
чему они и получили широкое
распространеннее?].
В настоящее время хранение плодов в
газовой среде осуществляют в упаковках из
селективно проницаемых пленочных материалов, в
пленочных контейнерах и в специально
оборудованных герметичных камерах с
регулируемой атмосферой.
Каждый из этих способов хранения имеет
свои достоинства и недостатки.
Упаковки из пленочных материалов
применимы не только при хранении яблок, груш,
косточковых плодов, но также при перевозках
и последующем краткосрочном хранении ягод,
листовых и сочных овощей, отличающихся
повышенной интенсивностью дыхания [8, 9].
При хранении в пленочных упаковках
газовый состав атмосферы в результате дыхания
плодов изменяется. Поэтому путем выбора
вида пленок, емкости упаковок, сорта плодов и
температуры хранения концентрацию
кислорода и углекислого газа можно частично
регулировать. Решающее значение имеет
газопроницаемость пленок, которая зависит от их
вида и толщины.
Изучая условия дыхательного газообмена в
12

основном яблок и груш, Томкинс, Ханзен, Хар-
денбург [10—12] и другие исследователи
обосновали выбор вида пленок, проницаемость
которых для углекислого газа должна быть в
4—5 раз больше, чем для кислорода. В
соответствии с этим в зарубежной практике
применяются различные пленки: ацетатцеллюлоз-
ные, полиэтиленовые, плиофильм и т. д.,
причем предпочтение отдается полиэтиленовым
пленкам низкой плотности толщиной от 25 до
50 мкм (в зависимости от емкости и способа
упаковки).
ВНИХИ в 1965—1967 гг. исследовал
различные упаковки из полимерных пленочных
материалов (нестабилизированный
полиэтилен низкой плотности толщиной от 30 до
60 мкм, эскаплен-гидрохлорид искусственного
каучука — 25 мкм, бумага с эскапленовым
покрытием — 5 мкм) при хранении девяти
помологических сортов яблок.
Исследования показали, что из
отечественных пленок, применение которых для пищевых
продуктов разрешено санитарными органами,
для упаковки плодов наиболее пригодна и
перспективна полиэтиленовая (ГОСТ 10354—63),
ценным свойством которой является
избирательная газопроницаемость (по углекислому
газу в 3—4 раза выше, чем по кислороду),
незначительная паропроницаемость и хорошие
механические свойства.
В результате исследований были
установлены оптимальная толщина пленки для
упаковок различной емкости, рациональный способ
упаковки, определена скорость и степень
модификации атмосферы в различных упаковках
и изучено влияние модифицированной
атмосферы на качество яблок [13].
Количество стандартных плодов,
хранившихся в течение 6—7 месяцев в упаковке из
полиэтиленовой пленки, было на 10—15%
больше, чем в обычной упаковке, а естественная
убыль за 5—6 месяцев хранения была в 2—3
раза ниже среднемесячной убыли веса
контрольных яблок.
Яблоки в полиэтиленовой упаковке
оставались плотными и сочными, приобретая
свойственный сорту вкус, аромат и окраску после
выдерживания в течение 3—6 дней при
комнатной температуре.
В целях производственной проверки
результатов экспериментальной работы в двух
совхозах Краснодарского края — «Агроном» и
«Архипо-Осиповский» в октябре 1967 г. были
подготовлены и заложены на хранение
опытные партии яблок Ренет Симиренко, Ренет
шампанский, Джонатан, Пепин лондонский,
Бойкен в пленочной и контрольной
упаковках — всего около 80 т.
Техника упаковки заключалась в
следующем. Деревянные ящики емкостью 20—25 кг
выстилались бумагой и в них помещался
предварительно изготовленный из полиэтиленовой
пленки толщиной 40 мкм мешок-вкладыш
размером 1100X1100 мм, в который обычным
способом укладывались плоды. После заполнения
мешка горловина его герметизировалась
липкой лентой ПХВ. Как показали проведенные
ранее экспериментальные исследования, состав
атмосферы в таких упаковках
характеризуется содержанием 6—12% кислорода и 3—6%
углекислого газа, что приближает ее ко
второму типу газовых сред.
Температурный режим хранения на
холодильнике совхоза «Агроном» поддерживался
в среднем на уровне 0°С, в совхозе «Архипо-
Осиповский» — в пределах от 0 до 4°С,
относительная влажность воздуха 80—85%.
Таблица 1
Сорт яблок
Ренет
Симиренко
Ренет
шампанский
Джонатан . . .
Пепин
лондонский ......
Бойкен
Вид упаковки
Качество яблок, %*
я*
СО*
Пленка
Контроль
Пленка
Контроль
Пленка
Контроль
Пленка
Контроль
Пленка
Контроль!
99,3
97,9
96,3
90,2
94,4
92,3
69,7
61,7
92,3
84,1
0,10
0,55
1,20
5,30
1,10
1,0
1,40
0,60
5,80
0,20
0,60
12,10
5,10
3,70!
0,40
0,95
0,80
2,20
1,60
6,30
19,70
24,80
2,0
3,0
* Плоды после сбора находились на платформе в течение
2-3 недель.
** В осно вном за счет появления пухлости.
Сорт яблок
Ренет Симиренко*
Ренет Симиренко**
Ренет шампанский*
Джонатан* ....
* Плоды после сбор.
2—3 недель.
1 ** Плоды сразу зало
меру.
Вид упаковки
( Пленка
| Контроль
Г Пленка
\ Контроль
Г Пленка
\ Контроль
Г Пленка
\ Контроль
1 находились на
кены на хранен
Тс
i6 л и ца 2
Качество яблок, % 1
и
а,
ее
с*
К
се
н
и
84,4
73,5
99,0
79,4
89,8
73,2
95,2
93,7
платфс
ие в х
СХ Л
се Н
12,1
25,1
0,20
20,5
7,70
20,0
рме в т
олодильн
4
о
х
о
3,50
1,40
0,80
0,10
2,5
6,8
4,8
6,3 |
ечение
ую ка-
13

Таблица 3
Сорт
Ренет Симиренко*
Ренет Симиренко**
Ренет шампанский*
Джонатан*
Естественная 1
убыль яблок,
% 1
конт-
пленка роль
0,90
0,80
0,60
0,75
2,45
4,10
2,80
4,30
* Плоды после сбора находились на платформе в течение
2—3 недель.
** Плоды сразу заложены на хранение в холодильную
камеру.
лучены следующие средние данные по выходу
товарных плодов и естественной убыли:
Пленка Контроль
Выход стандартных плодов, о/0 . . 92,9 81,3
Естественная убыль, о/0 0,60 3,2
Экономическая эффективность, выражаемая
разницей между стоимостью потерь и
расходов на упаковку при старом и новом способах
хранения, по нашим данным, составляет
157,8 руб. на тонну яблок.
Учитывая высокую экономическую
эффективность способа хранения яблок в
полиэтиленовой упаковке, Государственный комитет
Совета Министров СССР по науке и технике
Таблица 4
Показатели
Ренет Симиренко
о
и
О) <U
о 5
« S
« Я
о %
X Оч
о о>
S КС
ее
И
К
<D
ч
с
л
к
о
сх,
н
Я
о
«
Ренет шампанский
о
а
сц а>
о я
и 5
ч 2
о ?
х а,
а а»
К к
03
ы
я
<и
<=:
к
л
ч
о
а.
н
я
о
«
Джонатан
о
о
<ц О)
о я
я 5
й 3
о ?
X О,
О <у
я *
ев
«
Я
о>
4
и
Сухие вещества
методом
высушивания
по рефрактометру .
Сахар
общий
редуцирующий . .
Общая кислотность . .
14,6
12,8
11,32
7,28
1 0,51
13,2
11,4
10,08
7,94
0,50
12,4
11,3
8,76
6,90
0,38
12,7
11,2
9,25
6,46
0,67
12,5
11,2
9,17
7,16
0,46
12,0
10,5
8,67
6,90
0,46
15,0
13,6
11,48
8,00
0,54
14,4
13,2
11,14
9,92
0,43 1
13,8
12,8
10,64
9,76
0,41
Примечание. Данные приведены в % к сырому весу с учетом естественной убыли.
Анализы проводили 3 ноября 1Э67 г. (исходное содержание) и 29 апреля 1968 г. (пленка и
контроль).
Товарное качество яблок после 5 месяцев
хранения на холодильнике в совхозе
«Агроном» и после 6 месяцев хранения на
холодильнике в совхозе «Архипо-Осиповский»
приведено соответственно в табл. 1 и 2.
Как видно из табл. 1, 2, товарное качество
плодов было более высоким в полиэтиленовой
упаковке, причем задержка закладки яблок
на холодильник после сбора на 2—3 недели
значительно снизила эффективность хранения
(в среднем на 15%).
Естественная убыль яблок и потери
питательных веществ после 6 месяцев хранения
приведены соответственно в табл. 3 и 4.
Из табл. 3 и 4 видно, что естественная убыль
яблок и потери сухих веществ, Сахаров,
органических кислот при хранении в
полиэтиленовой упаковке ниже, чем в контрольной
партии.
В результате трехлетних экспериментальных
исследований в производственных условиях на
холодильниках Мосплодоовощ и Молдплодо-
овощ, а также производственной проверки по-
предусмотрел значительное увеличение объема
внедрения этого способа хранения плодов.
ЛИТЕРАТУРА
of
1. F idler J. С. Controlled Atmosphere Storage
Apples. Works of Ditton Laboratory. Kent. 1964.
2. T о m k i n s. R. G. The Choice of Conditions for the
Storage of Fruits and Vegetables. Annual Report of the
East Mailing Research Station. 1965.
3. P у б и н Б. А. Курс физиологии растений. М.>
«Высшая школа», 1961.
4. С алькова Е. Г. Хранение плодов в
модифицированной среде. «Консервная и овощесушильная
промышленность», 1964, № 7.
5. F i d 1 е г J. С, N о г t h С. J. The Respiration of Apples
in C. A. Storage Conditions. International Institute of
Refrigeration. Commissions 4, 5, Bologna (Italy),
1966.
6. T о m k i n s. R. G. The Conditions Produced in Film
Packages by Fresh Fruits and .Vegetables and the Effect
of these Conditions on Storage Life. „Journ of Applied
Bacteriology". 1962, Vol. 25, No. 2.
7. M e т л и ц к и й Л. В., И в о н и н с к а я А. П„
Янюк В. Я-, Бондарев В. И.,
Никифоров И. И. Опыт Франции по хранению плодов в
регулируемой газовой среде. М., Центросоюз.
Центральное бюро технико-экономической информации,
1969.
14

8. М а г с е 11 i n P. La conservation des fruits en
atmosphere controlee au moyen d'emballages physiolo-
giques et dans des chambres equipees d'echangeurs en
matiere plastique. Bruxelles, 1964.
9. Z a n о n K. Developpement de Tatmosphere controlee et
de ^utilisation des generateurs en Italic Institut
International du Froid. Commission 5, Avignon (France),
1968.
10. T о m к i n s R. G. An Assessment of the Suitability
of Plastic Films used for the Prepackaging ofg Fruits
and Vegetables. "The Institute of Packaging Journal",
1965, November.
Способ хранения плодов в регулируемой
атмосфере имеет большое практическое
значение, так как позволяет удлинить сроки
хранения путем задержки процессов созревания
и перезревания, уменьшить потери от
физиологических расстройств и микробиологических
повреждений, лучше сохранить качество.
Русские ученые Я. Я- Никитинский, Ф. В. Це-
ревитинов и В. С. Загорянский еще в 1913 г.
доказали возможность успешного
использования для хранения плодов атмосферы с
повышенным содержанием углекислого газа и с
пониженным—кислорода.
Задержка созревания плодов в
регулируемой атмосфере объясняется в основном
замедлением процесса усвоения кислорода тканями
плодов в результате депримирующего
воздействия повышенных концентраций С02 на
дыхание и другие ферментативные процессы или
из-за недостатка кислорода в атмосфере.
Повышенное содержание в атмосфере ССЬ
замедляет реакцию декарбоксилирования пи-
ровиноградной, яблочной, щавелевой,
янтарной, кетоглутаровой и других кислот. Например,
под влиянием С02 тормозится активность
фермента малатдегидрогеназы, декарбоксилирую-
щей яблочную кислоту, вследствие чего
замедляется образование и накопление в плодах
ацетальдегида, который вызывает
физиологические заболевания плодов [1].
При хранении плодов в регулируемой
атмосфере задерживается гидролиз крахмала и
«ектиновых веществ, образование
ароматических веществ, этилена и распад хлорофилла,
снижается содержание кислот, эфиров,
спиртов и других соединений [2].
11. HardenburgK. E. Polyethylene Box Liners for
Storage of Golden Delicious Apple. "U. S. Dep. of Agr.
Market Res. report", 1961, No. 461.
12. Heinz e P. H., H a r d en bur g К. Е. Film Box
Liners for better Storage and Transportation of
Horticultural Products in the USA. International Institute of
Refrigeration. 1961, Annexe 1.
13. Моисеева Н. А., Савицкая А. К. Хранение
яблок в упаковках из полимерных пленок.
«Холодильная техника», 1966, № 9.
634.11.004.4
Регулируя содержание кислорода и
углекислого газа в атмосфере, необходимо учитывать
критическую границу, после которой в плодах
заметно усиливаются интрамолекулярные
процессы. Предельно допустимым газовым
режимом считается: 2% кислорода и 10%
углекислого газа.
В зарубежной практике широко применяют
режимы: 2—5% кислорода и 3—5%
углекислого газа или же 2—3% кислорода при
отсутствии углекислого газа. При этом содержание
азота в атмосфере составляет от 92 до 98%.
Хранят плоды обычно в герметичных
камерах, в которых необходимый газовый режим
создается или искусственно — добавлением
отдельных газов, или естественным путем — в
результате дыхания плодов. На заданном
уровне газовый режим в камерах
поддерживается различными устройствами, которые
поглощают или удаляют избыточное количество
С02 и добавляют свежий воздух.
Во Франции, в частности, по предложению
проф. Марселена герметичные камеры, в
которых хранятся плоды, снабжаются
диффузорами из силиконово-каучуковых пленок,
обладающих селективной проницаемостью по
отношению к отдельным газам. Через такие пленки
С02 диффундирует в 6 раз быстрее, чем 02, и
в 12 раз, чем N2- В процессе хранения плодов
содержание С02 в камере увеличивается,
часть С02 через диффузор уходит наружу.
Поступление 02 и N2 в камеру из внешней
среды происходит медленнее, чем использование
кислорода плодами. Поэтому количество 02 в
камере постепенно уменьшается до
определенного уровня. Таким путем в камерах дости-
Хранение яблок в пленочных контейнерах
с газообменным окном
Доктор техн. наук, проф. А. А. КОЛЕСНИК, канд. с.-х. наук М. А. ФЕДОРОВ,
канд. техн. наук Е. X. ОСЕНОВА
Московский институт народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
15

гается почти постоянное содержание С02, 02 и
N2 [3, 4].
Проф. Марселей предложил также хранить
плоды в полиэтиленовых контейнерах с
газообменной вставкой (окном) из силиконово-каучу-
ковой пленки. Процесс модификации
атмосферы внутри контейнера осуществляется в
результате жизнедеятельности заложенных на
хранение плодов и селективной проницаемости
силиконово-каучуковой вставки. Этот способ
использования селективной проницаемости
пленочных материалов для регулирования
состава газовой среды технически наиболее
прост [5].
Контейнер представляет собой как бы
небольшую герметичную камеру: полиэтилен
толщиной 150—200 мк практически
воздухонепроницаем.
Высота контейнера 2,7 м при площади
прямоугольного дна 1,3X1,3 м, площадь окна,
вмонтированного в боковую стенку, 0,31 м2
[3]. Такая площадь окна рассчитана
применительно к особенностям дыхания яблок сорта
Голден делишес (основной сорт яблок,
закладываемых во Франции на длительное
хранение).
В контейнере можно хранить 800 кг яблок
этого сорта при 0°С, 700 кг при 2—3°С, 600 кг
при 5°С или 500 кг при 10°С.
Плоды, упакованные в ящики,
устанавливают в контейнер, который сверху плотно
завязывают.
При хранении яблок сорта Голден делишес
при 3°С стабилизация газового режима в
контейнере' @2 — 3%, С02 — 4—5%)
заканчивается через 3—4 недели после их загрузки.
Температура в камере, в которой находятся
контейнеры, может быть от 0 до 10—12°С.
Всесоюзным заочным институтом пищевой
промышленности, Московским институтом
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова и
Научно-исследовательским институтом торговли
и общественного питания в описанных
контейнерах, полученных от французской фирмы
«Рон-Пуленк», было проведено опытное
хранение яблок некоторых отечественных сортов
урожая 1967 и 1968 гг. на холодильнике
Краснопресненской плодоовощной конторы
Управления Мосгорплодоовощ.
Яблоки закладывали на хранение в 1967 и
1968 гг. в течение ноября. Для опыта были
использованы плоды, не достигшие
потребительской зрелости, из партий, поступивших на
базу в период с 15 октября по 10 ноября.
Хранили яблоки в стандартной упаковке.
Перед закладкой и после хранения плоды
подвергали товароведному и биохимическому
анализам, органолептической оценке и
контрольным взвешиваниям.
В 1967 г. на хранение закладывали в
среднем по 600—700 кг нетто B8 ящиков в каждом
контейнере), в 1968 г. по 750—850 кг нетто C2
ящика). Контейнеры устанавливали на
стандартные поддоны.
В 1967 г. яблоки были заложены на
хранение в 13 контейнеров, в 1968 г. в 18
контейнеров, в том числе по отдельным сортам:
1967 г. 1968 г
Ренет шампанский (Молдавия) 2 2
Ренет шампанский (Грузия) — 1
Ренет Симиренко 3 3
Розмарин белый 3 1
Бойкен — 1
Пепин лондонский 1 1
Джонатан (Молдавия) 3 3
Джонатан (Венгрия) 1 2*
Банан зимний — 1
Сары синап — 3>
Контрольные партии яблок хранили в той же
камере, что и контейнеры.
Температура в камере колебалась в
пределах 1—4°С, но в основном ее удавалось
поддерживать на уровне 1—2°С. Относительная
влажность воздуха находилась в пределах
90—95%.
В период хранения визуально через пленку
вели систематические наблюдения за
состоянием плодов в контейнерах. Регулярно также
определяли содержание СЬ и СО2 в атмосфере
контейнеров.
При хранении яблок урожая 1967 г.
содержание О2 к началу января снизилось в
большинстве контейнеров до 6—9%, а к апрелк>
до 2—5%. Содержание СО2 в период хранения
возрастало до 0,8—3,6%, однако не было
стабильным и в большинстве контейнеров
колебалось.
Несколько повышенное содержание в
атмосфере отдельных контейнеров кислорода и
пониженное содержание углекислого газа,
очевидно, было связано с недостаточной
загруженностью контейнеров плодами для данных
температурных условий хранения, поэтому при
закладке на хранение яблок урожая 1968 г.
загруженность контейнеров была увеличена. В
опытах 1968 г. состав атмосферы был более
стабильным. К концу декабря в большинстве
контейнеров содержание кислорода составляла
2—11%, а углекислого газа 3—6%.
Проведенными исследованиями установлена,
что плоды всех испытывавшихся сортов, кроме
Розмарина белого, сохранились в контейнерах
значительно лучше, чем плоды контрольных
партий, значительно снизился процент отхода
и брака (табл. 1). Плоды отличались
хорошими товарными качествами: внешним видом*

Та б л и ца 1
Сорт и показатели
качества
Изменение
качества яблок при
хранении, %
по еле
хранения
en ss
о» о)
Джонатан (Молдавия)
стандарт . .
нестандарт .
брак ....
отходы ....
Джонатан (Венгрия)
стандарт
нестандарт . [
брак
отходы . \ '
Ренет Симиренко
(Молдавия)
стандарт . . .
нестандарт. . .
брак
отходы . . . .
Ренет шампанский
(Молдавия)
стандарт . . .
нестандарт . . .
брак
отходы . . . .
Пепин лондонский
(Молдавия)
стандарт . . .
нестандарт . .
брак [
отходы . . . .
Пепин лондонский
(Молдавия)
стандарт . . .
нестандарт . . .
брак ......
отходы ....
Ренет шампанский
(Грузия)
стандарт
нестандарт .
брак ....
отходы ....
Сары синап (Крым)
стандарт .
нестандарт .
брак ....
отходы; . .
Бойкен (Крым)
^ стандарт
нестандарт .
брак ....
отходы . .
94,6
3,6
1,8
90,1
8,5
1,4
85,9
13,1
92,2
7,4
м
94,5
2,8
0,9
1,8
94,0
2,4
2,1
1,5
87,4
11,4
1,2
87,4
11,5
1,1
89,1
10,5
0,4
83,0
12,3
3,6
1,1
90,0
7,3
2,3
0,4
81,9
3,6
6,6
7,9
91,8
1,2
0,7
6,3
76,9
13,8
5,4
3,9
87,6
1,0
4,4
7,0
76,7
4,1
13,3
5,9
73,1
5,3
18,8
2,8
76,5
3,6
17,1
2,8
40,3
44,5
6,3
8,9
53,4
19,1
14,5
13,0
60,7
8,4
12,4
18,5
75,0
4,8
3,8
16,4
52,5
27,3
5,4
14,8
70,9
10,9
8,9
9,3
61,7
8,0
10,5
19,8
43,8
6,0
34,8
15,4
59,4
3,0
25,9
11,7
Период хранения
1 декабря
1967 г.—
7 июня
1968 г.
29 ноября
1967 г.—
14 марта
1968. г.
4 ноября
1967 г.—
11*июля
1968 г.
3 ноября
1967 г.—
27 июня
1968 г.
28 ноября
1967 г.—
12 июня
1968 г.
19 ноября
1968 г.—
17 июня
1969 г.
29 ноября
1968 г.—
26 июня
1969 г.
13 ноября
1968 г.—
24 июня
1969 г.
18 ноября
1968 г.—
16 мая
1969 г.
консистенцией, вкусом, ароматом, плотностью,
сочностью, свежестью, не имели признаков
«старения» — рыхлости и дряблости,
отмеченных у контрольных плодов.
Снятые с хранения в более ранние сроки
плоды таких сортов, как Ренет Симиренко A4
июня), молдавский Джонатан G июня) и
Ренет шампанский G мая), имели зеленую или с
прозеленью основную окраску и характерный
для незрелых плодов вкус. Только в
контейнерах, вскрытых последними (конец июня,
июль), плоды этих сортов приближались по
состоянию к степени полной потребительской
зрелости.
После хранения в контейнерах плоды еще
некоторое время выдерживали в обычных
условиях охлаждаемой камеры до полного
созревания.
Весовые потери плодов, хранившихся в
контейнерах, были в 2—3 раза ниже, чем
хранившихся в обычных условиях.
Биохимические изменения основных веществ
яблок, как" это видно на примере яблок Пепин
лондонский (табл. 2), при хранении в
регулируемой атмосфере в контейнерах происходили
медленнее, чем при хранении в обычной
атмосфере (контрольная партия).
Таблица 2
Показатели
Влажность . . .
Общая кислотность (по
яблочной кислоте)
Сахар
в том числе
инвертный
сахароза
Химический состав, %
=Яоо _^
о <м О
«2 во5
(=1 Q* ^*
О» х О
86,20
0,79
11,20
8,20
2,80
после хранения
A2 июня 1968 г.)
86,60
0,34
10,26
8,11
1,94
Я я
о а,
» О)
Ю Н
87,07
0,27
9,10
7,65
1,37
Таким образом, хранение в пленочных
контейнерах яблок сортов Джонатан, Ренет
шампанский, Ренет Симиренко, Бойкен, Сары
синап, Пепин лондонский по сравнению с
хранением в обычной атмосфере показало
существенные преимущества. Замедленное
созревание позволило удлинить сроки хранения
плодов без заметного ухудшения их качества и
увеличения потерь. Яблоки сорта Розмарин
белый, хранившиеся в контейнерах, по
сравнению с контрольными плодами того же
сорта меньше подвергались микробиологическим
заболеваниям, но в большей мере поражались
загаром.
В контейнерах в процессе хранения плодов
наблюдалась высокая относительная
влажность регулируемой атмосферы, порядка 95—
100%. Это привело к тому, что к концу
хранения внутренние стенки контейнеров покрылись
3 Холодильная техника № 7
17

множеством мелких капелек конденсата влаги,
которые местами сливались в крупные капли
и стекали на дно контейнера. Все ящики в
контейнерах были сырыми, а верхние
мокрыми. Средний вес ящиков к концу хранения
возрос за счет увлажнения на 300—600 г. Однако
высокая влажность не повлияла на качество
плодов. I
Полиэтиленовые контейнеры после
эксплуатации в течение двух сезонов довольно хорошо
сохранились. Можно предположить, что срок
их службы составит 3—4 года.
Замораживание способствует длительному
сохранению плодов и овощей, однако после де-
фростации ухудшаются их внешний вид и вкус,
слабеет и даже исчезает аромат, снижаются
показатели пищевой ценности.
Основной причиной необратимых изменений
являются структурные изменения
растительной ткани.
Во многих отечественных [1—3] и
зарубежных [4—7] работах описывается влияние
низких температур на микроструктуру плодов и
овощей, тем не менее этот вопрос изучен
недостаточно.
Нами исследовалось влияние различных
режимов замораживания и сроков хранения на
структуру тканей перца, баклажан и моркови.
Образцы перца замораживали в воздухе
(средняя скорость движения охлажденного
воздуха 1,4 м/сек) при следующих режимах:
35 мин при —60ч—62°С до конечной
температуры —20°С, 102 мин при —20ч—22°С до
—20°С, ПО мин при —60ч—62°С до —60°С.
Морковь и баклажаны замораживали в
кипящем слое кусочками размером 0,5 X 0,5X
Х2 см при двух режимах: —20ч—22 и —40ч-
ч—42°С до конечной температуры —20°С.
Время замораживания 2—4 мин. Оптимальная
скорость движения воздуха, обеспечивавшая
витание кусочков плодов, 3—4 м/сек.
Микроструктуру растительной ткани
изучали сравнением фиксированных
гистологических срезов до и после замораживания.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н u I m е А. С, J о n e s J. D.f W о о 11 о г о n S. С.
"Proc. Royal. Soc.'\ 1963, Vol. 158.
2. Fidler J. C, North С. J. International Institute of
Refrigeration. Commissions 4,5, Bologna, 4—10 June,
1966.
3. U 1 r i с h R., M a r с e 11 i n P. Traitement des fruits et
des legumes apres recolte a l'aide d'atmospheres specia-
les. Centre national de la recherche Scientifique. Paris,
1968.
4. M а г с e 11 i n P., G i t s M., V i a r d M. P. "L'Arbori-
cult. fruit.," 1967, Novembre.
5. Колесник А. А. Федоров М. А., О г н e-
в а О. К. Хранение плодов в регулируемой
атмосфере. М., «Пищевая промышленность», 1969.
664.84/85.037.5
Кусочки ткани размером 1X1X1 см
фиксировали в камере при температуре — 20°С в
течение 6 суток, а затем при комнатной
температуре в течение суток [8]. В качестве
фиксатора использовали смесь этилового спирта и
ледяной уксусной кислоты в соотношении 9 : 1
(уксусная кислота является прекрасным
ядерным фиксатором) [9]. При фиксации
образовавшийся в замороженных тканях лед
растворялся и замещался фиксирующим
раствором. Фиксировалась также та форма, которую
клетки имели в замерзшем состоянии.
Срезы толщиной 100—120 мкм получали на
микротоме, окрашивали по Гейденгайну
гематоксилином и эозином, помещали в канадский
бальзам и фотографировали.
На рис. 1 представлены микрофотографии
свежего и замороженного перца.
Ткань свежего перца (рис. 1, а) состоит из
клеток пяти-, шестиугольной формы, ядра
округлые, оболочки клеток не деформированы.
Клетки паренхимной ткани крупные и
различные по величине, клетки эпидермиса более
мелкие и почти одного размера.
В перце, замороженном сравнительно
быстро, за 35 мин, при —60ч—62°С до —20°С
(рис. 1, б), форма клеток осталась правильной,
их оболочки без разрывов, клетки эпидермиса
не изменились, однако в паренхимной ткани
одни клетки более расширены, другие
сдавлены, ядра изменили форму, расплылись.
О влиянии замораживания и хранения
на микроструктуру ткани некоторых овощей
Канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ, Н. А. ФЕДЮНИНА, Е. Д. ВИШНЕВЕЦКИЙ
Одесский технологический институт им. М. В. Ломоносова
18

Рис
а
1. Микрофотографии
срезов перца:
свежий; б — замороженный за
35 мин при —60-^—62°С до — 20ЭС; в —
замороженный за 110 мин при —60-^—62°С
до —60°G; г — замороженный за 102 мин
при —20ч—22°С до —20°С; д —
замороженный, хранившийся 6 месяцев при —20°С.
Увеличение в 400 раз.
Клетки перца, Замороженного за 110 мин
при —60-:—62°С до —60°С (рис. 1, в), сходны
по структуре с клетками перца, замороженного
при той же температуре за 35 мин до —20°С.
Объяснить это можно тем, что при
температуре —20°С вымерзает уже почти вся вода и
происходят наиболее существенные изменения
в структуре тканей. Дальнейшее понижение
температуры до —60°С сопровождается
вымерзанием остатков свободной и частично
связанной воды, однако это не приводит к
дополнительным заметным изменениям
микроструктуры перца.
Клетки паренхимной ткани перца,
замороженного за 102 мин при —20-:—22°С до
—20°С (рис. 1, г), изменили свою форму,
приобрели угловатые очертания, что произошло,
по всей вероятности, вследствие давления на
оболочку кристаллов льда, образующихся в
межклетниках, хотя нарушений целостности
оболочек не обнаружено; ядра клеток не
просматриваются.
При хранении замороженного перца в
течение 3 месяцев при —20°С видимых изменений
в структуре тканей не наблюдалось.
19

а
Рис. 2. Микрофотографии срезов моркови и баклажан:
морковь свежая; б — баклажаны свежие; в — морковь замороженная; г —
баклажаны замороженные. Увеличение в 400 раз.
Клетки перца, хранившегося 6 месяцев при
той же температуре (рис. 1, д), несколько
изменили свою форму, стали более вытянутыми.
Можно предположить, что здесь имело место
явление перекристаллизации и укрупнившиеся
в межклетниках кристаллы сдавили клетки.
На рис. 2 представлены микрофотографии
срезов моркови и баклажан.
Клетки свежей моркови (рис, 2, а) по
форме представляли собой многогранники с
овальными ядрами. Клетки свежих баклажан
(рис. 2, б) шаровидные, ядра округлой формы.
Микроструктура тканей моркови и
баклажан, замороженных при —40ч—42°С до
—20°С, незначительно отличалась от
микроструктуры тканей свежих образцов.
Наиболее измененными оказались ткани
моркови и баклажан, замороженных при
—20ч—22°С до —20°С (рис. 2, в, г). Форма
клеток стала неправильной, изменились их
размеры. Видны разрывы ткани, очевидно, б
местах интенсивного вымерзания влаги.
При хранении замороженных баклажан и
моркови в течение 3 месяцев при —20°С
структурные изменения очень незначительны.
Выводы
Наиболее ощутимые изменения в структуре
перца происходят после замораживания в
воздухе при —20ч—22°С (деформируются
клеточная оболочка, разрушаются ядра). В
процессе хранения замороженного перца только
после 6 месяцев наблюдается деформация
клеток.
Структура тканей баклажан и моркови
изменяется наиболее заметно также после
замораживания при —20ч—22°С. Форма клеток
становится неправильной, происходит денату-
26

рирование ядер, ткань в местах интенсивного
льдообразования разрывается. В процессе
хранения при —20°С в течение 3 месяцев
изменения структуры ткани баклажан и моркови
незначительны.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г о л о в к и н Н. А., Чернышев В, М. О
некоторых закономерностях процесса кристаллизации
льда в растительной ткани. «Холодильная
техника», 1967, № 2.
2. Дербеденева 3. А. Влияние различных
методов замораживания на структуру земляники.
«Холодильная техника», 1969, № 4.
3. Ч и ж о в Г. Б., Кулманова Н. К., Цура-
н о в О. А. О динамике кристаллообразования при
применение теплового насоса
в производстве зеленого чая
А. Г. ХОШТАРИЯ, канд. техн. наук О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ
ГрузНИИЭ им. А. Дидебулидзе
621.577
Институтом энергетики Грузинской ССР
обоснована целесообразность использования
на чайных фабриках тепловых насосов в целях
комплексной выработки тепла для
завяливания чайного листа и холода для
технологического кондиционирования воздуха [1, 2, 3].
На Губской чайной фабрике
эксплуатируется теплонасосная установка с компрессором
ФУ-175/4, работающая на фреоне-12, для
завяливания черного байхового чая.
На ряде чайных фабрик Грузии
параллельно с черным байховым чаем производится
зеленый байховый чай, который после фиксации
подвергается подсушке в чаефиксационном
завялочном комбинированном агрегате
ЧФЗКА, для чего требуется воздух с
температурой 70—75°С. В связи с этим в качестве
холодильного агента в теплонасосной установке
был применен фреон-142 [4].
На существующих чайных фабриках воздух
подогревается в огневых калориферах,
работающих на мазуте. Тепловая экономичность их
низка (г] = 0,45). Отработанный воздух при
40—45°С выбрасывается из агрегата в
атмосферу.
При использовании теплового насоса
процесс подсушки осуществляется следующим
образом. Отработанный теплый воздух с
температурой 40—45°С подается из агрегата в воз-
замораживании животной и растительной ткани.
«Пищевая технология», 1968, № 4.
4. М о n z i n i A., Buonocore С, С г i v е 11 i G.
Commissions 4,5, International Institute of Refrigeration.
Bologna, ,4—10 June, 1956.
5. Brown M. "J. Sci. Food and Agric", 1967, Vol. 18,
No. 2.
6. Glenn van Hulle, FennemaO. and other,
"J. Food Sci.", 1965, Vol. 30, No. 4.
7. Maurer A., Murray H. "Scient. Agric.", 1951, VoL
31, No. 12.
8. Красавцев О. А. Наблюдения над
замерзанием тканей древесных растений и фиксация их в
замерзшем состоянии. В сб. «Цитологические основы
приспособления растений к факторам среды». М.,
«Наука», 1964.
9. С а л ч е в а Г., Самыгин Г. Микроскопические
наблюдения над замерзанием тканей озимой
пшеницы. В сб. «Физиология растений», т. 10, вып. 1, М.,
Изд-во АН СССР, 1963.
духоохладители теплового насоса для
охлаждения до 30—35°С и осушки, а затем в
конденсатор для нагрева до 70—75°С. Нагретый
воздух вновь нагнетается вентилятором в агрегат,
где используется для подсушки зеленого
байхового чая.
Испытание промышленной теплонасосной
установки было проведено в 1969 г. в течение
сезона переработки чайного листа. Основные
узлы (компрессор, конденсатор,
воздухоохладитель) исследовали по методике [5].
Было проведено около 50 опытов, в процессе
которых в широком диапазоне менялись все
параметры: температура воздуха на выходе
из конденсаторов от 50 до 80°С, температура
конденсации холодильного агента от 60 до
85°С, температура кипения от 5 до 20°С.
Результаты проведенных измерений
позволили всесторонне охарактеризовать работу
промышленной теплонасосной установки на
фреоне-142 и выявить степень ее
эффективности.
Каждый опыт после установления
стационарного режима в зависимости от заданных
параметров процесса длился от 2,5 до 4 ч,
значения величин записывали через каждые
15 мин.
В результате получены объемные и
энергетические характеристики компрессора
ФУ-175/4, работающего в режиме теплового
насоса на фреоне-142.
На рис. 1 представлена зависимость
коэффициента подачи Хо исследуемого компрессора от
отношения давления конденсации р1{ к
давлению кипения р0. Для сравнения на рис. 1
приведены данные других авторов, изучавших
работу на фреоне-142 компрессора малой произ-
21

водительности с иным числом оборотов [6, 7]. ^
Полученные кривые несколько расходятся с У
кривыми указанных авторов, причем макси- 7
мальное отклонение не превышает 15%. Это
вызвано объемными потерями в
исследованном нами компрессоре, что обусловлено влия- в
нием вредного пространства G,5%).
На рис. 1 нанесена также линия
коэффициента подачи исследуемого компрессора на 5
фреоне-12 [8]. Коэффициенты подачи на фрео-
йе-12 и фреоне-142 практически одинаковы.
tQ;c
\20
"ъ#-
*1
k/4ssNL
-
«•^О
]
50
55
60
65
70
75
80
B5tKt°C
Рис. 1. Зависимость коэффициента подачи Я0
компрессора от отношения давления конденсации рк к
давлению кипения р0.
На рис. 2 приведена зависимость
индикаторного к.п.д. Цг компрессора от отношения
давления конденсации рк к давлению
кипения р0.
41
Q.9
U
V
Рис. 2. Зависимость индикаторного к.п.д. т]»
компрессора от отношения давления конденсации рк к
давлению кипения /?0.
По данным результатов испытаний
получена зависимость действительного
коэффициента преобразования фд от температуры
конденсации 4 и кипения U (рис. 3). Значение фд
оказалось достаточно высоким. Согласно
результатам испытаний при рабочем режиме,
т. е. при /К = 85°С и /0 = 20°С, коэффициент
преобразования фд = 3,25.
При использовании тепловых насосов на
чайных фабриках для подсушки чайного листа
достигается значительная экономия
электроэнергии и топлива [8]. Так, если по
существующей схеме для выработки тепла в процессе
подсушки затрачивается на 1 т зеленого листа
160—170 кг условного топлива, то по новой
схеме общие затраты электроэнергии составля-
Рис. 3. Зависимость действительного коэффициента
преобразования фд от температуры конденсации tK и
кипения t0.
ют 150—160 квТ'Ч, что примерно
соответствует 60—65 кг условного топлива.
Холодильный компрессор типа ФУ-175/4,
рассчитанный для работы на фреоне-12,
безотказно работал на фреоне-142 в режиме
теплового насоса при достаточно высоких
температурах конденсации. Явления коррозии и
износа в компрессоре не были обнаружены.
Таким образом, результаты проведенных
исследований свидетельствуют о том, что
серийный компрессор ФУ-175/4 в диапазоне
температур конденсации до 80—85°С успешно
может быть использован в теплонасосных
установках.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гомелаури В. И., Мусхелишвили А. И.
О применении тепловых насосов на чайных
фабриках ГССР. Труды Института энергетики АН ГССР,
т. X. Тбилиси, 1956.
2. Гомелаури В. И., Ратиани Г. В.
Использование тепловых насосов на чайных фабриках.
«Холодильная техника», 1958, № 4.
3. Везиришвили О. Ш. Тепловой насос для чае-
завялочного агрегата. «Холодильная техника», 1968,
№ 7.
4. Бадылькес И. СО перспективах применения
дифтормонохлорэтана в качестве агента для
тепловых насосов. «Холодильная техника», 1953, № 2.
5. В е й н б е р г Б. С, Л а в р о в а В. В. Методы
испытания компрессионных холодильных машин. М.,
Пищепромиздат, 1953.
6. К а н К- Д., М а к Л. И., П и н а е в И. Г.
Испытание холодильного компрессора на фреоне-142
и азеотропной смеси фреонов-124 и С318.
«Холодильная техника», 1964, № 2.
7. Бадылькес И. С. Теория и опыт работы
теплового насоса. «Холодильная техника», 1954, № 1.
8. Хоштария А. Г., Везиришвили О. Ш.
Комплексное применение теплонасосных установок
в чайной промышленности. Отчет ГрузНИИЭ им.
А. Дидебулидзе. Тбилиси, 1969.
22

Аппарат с воздушным охлаждением для гипотермии
О. А. СМИРНОВ
612.58
Снижение температуры головного мозга —
самое действенное и в большинстве случаев
единственное средство борьбы с отеком и
набуханием головного мозга при травме и в
послеоперационном периоде в нейрохирургии
[1-3].
Необходимость создания новой аппаратуры
для кранио-церебральной гипотермии
(охлаждение головного мозга путем воздействия на
наружные покровы головы) была показана
ранее. Описана также холодильная стойка
30СХ-02Ф, входящая в состав аппаратуры
«Холод-2Ф», и приведены результаты ее
клинического применения [4, 5]. В стойке
30СХ-02Ф для эффективного охлаждения
наружных покровов головы используется
жидкий теплоноситель (смесь воды и спирта или
вода), что делает прибор универсальным.
Кроме охлаждения (согревания) организма через
наружные покровы головы стойка позволяет
изменять температуру любой части тела путем
подключения к ней вместо шлема
специального внутрижелудочного баллона,
теплообменника аппарата искусственного кровообращения
АИК и т. п.
Однако при открытых травмах головы
исключается применение жидкостного
охлаждения. В этих случаях в качестве теплоносителя
целесообразнее использовать воздух. В то же
время применение воздушного охлаждения на
практике было затруднено из-за отсутствия
приборов, позволяющих осуществлять
эффективный теплообмен между наружными
покровами головы и охлажденным воздухом.
Под руководством автора для этой цели
создан аппарат с воздушным охлаждением «Ги-
потерм» (рис. 1), который успешно
применяется в клиниках [6].
Эксперименты, проведенные на собаках, а
затем клинические наблюдения подтвердили
возможность быстрого снижения температуры
головного мозга путем воздействия на
наружные покровы головы охлажденного до —1ч-
н—3°С потока воздуха, движущегося со
скоростью около 10 м/сек, с применением
специального высокоэффективного теплообменного
устройства [7].
Конструкция и работа аппарата. «Гипо-
терм» состоит из трех систем: воздушной,
фреоновой и электрической.
Воздушная система включает
центробежный вентилятор среднего давления,
теплообменник, устройство для струйного охлаждения
(шлем), заключенное в воздухосборник,
всасывающий и нагнетательный воздуховоды.
Во фреоновую систему (фреон-12) входит
холодильный агрегат ВС-0,7^3, терморегули-
рующий вентиль ТРВ-2М и испаритель.
Электрическая система обеспечивает
питание отдельных узлов аппарата, управление и
сигнализацию. Общее питание от сети
трехфазного тока — 50 гц, 220/380 в.
Воздушная система работает следующим
образом. При включении вентилятора воздух по
нагнетательному воздуховоду подается в
теплообменник, где, контактируя с испарителем
или нагревателем, достигает необходимой
температуры. Из теплообменника воздух
направляется в шлем [7].
Рис. 1. Аппарат с воздушным охлаждением
«Гипотерм».
Шлем выполнен по форме головы. Он
состоит из коллектора и полых элементов
(трубок), на которых со стороны, обращенной к
обрабатываемой поверхности, равномерно
распределены специальные насадки. Через
насадки подается воздух под напором около
23

100 мм вод. ст., причем каждая из струй
направлена нормально к поверхности головы.
При таком воздействии воздуха разрушается
его пограничный слой, «прилипающий» к
обрабатываемой поверхности, и обеспечивается
принудительный конвективный теплообмен
между воздухом и наружными покровами
головы. Скорость истечения воздуха и его быстрый
беспрепятственный отвод после контакта с
поверхностью головы влияют на процесс
теплообмена. С уменьшением скорости истечения
теплообмен резко ухудшается.
Отработанный воздух поступает в
воздухосборник, из которого через всасывающий
воздуховод попадает в центробежный вентилятор.
Таким образом, в воздушной системе
происходит непрерывная циркуляция теплоносителя.
Чтобы исключить подсос воздуха из
окружающей среды в воздухосборник, на голову
больного надевают специальное уплотнение,
выполненное из тонколистовой эластичной
резины. Вся воздушная система герметизирована.
Уменьшение теплопотерь достигается за счет
размещения нагнетательного воздуховода во
всасывающем.
Электрическая схема аппарата снабжена
элементами защиты. Цепи электродвигателей,
вентилятора, холодильного агрегата,
нагревателя, управления и сигнализации, а также
терморегулятора и прибора для контроля
температуры теплоносителя защищены от коротких
замыканий плавкими предохранителями.
Агрегат ВС-0,7^3 имеет тепловую защиту от
перегрузок.
Конструктивно «Гипотерм» выполнен в виде
бескаркасного шкафа из тонколистовой стали
на четырех обрезиненных колесах (рис. 2).
Внутренняя часть шкафа разделена на два
отсека. В нижнем отсеке расположен
холодильный агрегат ВС-0,7~3 и вентиль ТРВ-2М, в
верхнем — теплообменник с нагревателем и
испарителем и воздуховоды. Все органы
управления и сигнализации находятся на лицевой
панели, которая состоит из трех частей: блока
терморегулятора, блока управления и прибора
для контроля температуры в четырех
различных участках тела больного (ухо, носоглотка,
пищевод, прямая кишка) и температуры
теплоносителя (воздух).
На лицевой панели расположены
переключатели «Сеть», «Вентилятор»,
«Регулирование», «Режим», «Температура теплоносителя»,
«Температура объекта», «Контроль»,
«Измерение», «Датчик теплоносителя», «Датчик 1»,
«Датчик 2», «Датчик 3», «Датчик 4», световое
табло, сигнализирующее о работе гипотерма, и
прибор, показывающий температуру.
Все воздуховоды и детали, соприкасающие-
Рис. 2. Конструкция аппарата:
/ — жалюзи; 2 — гибкий нагнетательный воздуховод;
3 — буксы датчиков электротермометра; 4 —
воздухосборник; 5 — шлем; 6 — световое табло; 7 — дверь;
8 — лицевая панель блока управления; 9 — лицевая
панель электротермометра; 10 — ручка
управления; // — лицевая панель терморегулятора; 12 —
блок управления; 13 — блок электротермометра; 14 —
блок терморегулятора; 15 — теплообменник; 16 —
вентилятор; 17 — нагнетательный воздуховод; 18 —
всасывающий воздуховод; 19 — ручка; 20 — корпус; 21 —
холодильный агрегат ВС-07~3.
ся с теплоносителем, выполнены из
материала с малой теплопроводностью (пенопласт,
ударопрочный полистирол, полиэтилен,
оргстекло). Воздуховоды, соединяющие гипотерм
с воздухосборником (всасывающий) и шлемом
(нагнетательный), эластичные.
Корпус аппарата с боковых сторон закрыт
дверцами (с кнопочными замками), на
внутренних сторонах которых уложены запасные
части, инструмент и детали. Передняя стенка
корпуса и задние стенки дверец снабжены ще-
леобразными отверстиями для прохода
воздуха, охлаждающего конденсатор агрегата
ВС-0,7^3.
В верхней части корпуса находится
воздухосборник со шлемом (нерабочее положение).
На воздухосборнике имеются фланцы для
крепления гибких воздуховодов и устройства
для закрепления на операционном столе.
Воздухосборник можно снять с аппарата
(максимальное удаление от гипотерма около 0,5 м)
и установить у операционного стола (рис. 3)
или кровати. Для переноса аппарата служат
четыре утопленные в корпус ручки.
Предусмотрены автоматический,
полуавтоматический и ручной режимы работы аппара-
24

та. Во всех режимах диапазон регулирования
температуры теплоносителя от —5 до +40°С.
В автоматическом режиме система
регулирования позволяет в течение длительного
времени поддерживать температуру
головного мозга на заданном уровне — от
26 до 36°С (с точностью ±0,5°С) по сигналу
датчика, помещаемого в наружном слуховом
проходе или носоглотке больного.
Рис. 3. Оема расположения
аппарата v операционной, стола:
/ — жа.-юзи; 2 — дверь; 3 —
всасывав дий возд^овод; 4 —
воздухосборник; 5 — корпус.
В полуавтоматическом режиме температура
теплоносителя поддерживается на любом из
следующих уровней: —5; —3; 0; 5; 10; 15; 20;
25; 30; 35; 40°С с точностью ± ГС.
•В случае выхода из строя системы
автоматического регулирования можно перейти на
ручное управление, при котором включается и
выключается холодильный агрегат или
нагреватель в зависимости от заданного режима
работы.
Вентилятор обеспечивает напор воздуха
внутри устройства для струйного охлаждения
около 100 мм вод. ст. при расходе около
300 мг\ч. Мощность нагревателя 200 вт.
Максимальная мощность, потребляемая
аппаратом, 1,0 кет. Габаритные размеры: длина
900, ширина 460, высота 1100 мм. Вес 145 кг.
Применение аппарата в клинике. «Гипо-
терм» был испытан на животных в НИИ
клинической и экспериментальной хирургии
Министерства здравоохранения СССР и в
настоящее время применяется в НИИ скорой
медицинской помощи им. Склифосовского [6].
Анализ клинических данных и результаты
обследования больных показывают, что кра-
нио-церебральная гипотермия у больных с
черепно-мозговой травмой, находящихся в
коматозном состоянии, улучшает функции
сердечно-сосудистой системы, дыхания, уменьшает
биоэлектрическую активность мозга, а при
лечении эпилептического статуса прекращает
судорожное состояние и способствует
компенсации метаболических процессов. Локальное
охлаждение головы при помощи аппарата с
воздушным охлаждением является мощным
средством профилактики и лечения отека и
набухания мозга.
Многочисленные клинические испытания
аппарата показали его высокую надежность. Он
прост в управлении, удобен как при
пользовании в операционной, так и в реанимационном
отделении. «Гипотерм» позволяет с достаточно
высокой скоростью @,4°С в минуту и более)
охлаждать головной мозг больного, длительно
автоматически поддерживать сниженную до
заданного уровня температуру мозга при
сохранении температуры тела в безопасных
пределах C0—34°С). Разность между
температурами головного мозга и тела при
дополнительном согревании последнего может достигать
15°С и более. Для согревания тела в комплект
аппарата входит термоэлектровентилятор с
надувной накидкой [8]. С помощью этого
устройства можно также, в случае необходимости,
охлаждать тело.
ЛИТЕРАТУРА
1. Лебедев В. В. Коматозные состояния при
острой черепно-мозговой травме. В сб. «Материалы
конференции НИИ скорой помощи им.
Склифосовского», М., 1969.
2. У г р ю м о в В. М, 3 о т о в Ю. В., Б е з у х М. С.
и др. Диагностика и система лечения больных с
травмой черепа и головного мозга в длительном
коматозном состоянии. В сб. «Материалы
конференции НИИ скорой помощи им. Склифосовского», М.,
1969.
3. И о ф ф е Ю. С, С т а ж а д з е Л. Л., Пига-
н о в В. В. ЭКГ изменения у больных с тяжелой
черепно-мозговой травмой во время проведения кра-
нио-церебральной гипотермии. В сб. «Материалы
конференции НИИ скорой помощи им. Склифосовского»,
М, 1969.
4. Смирнов О. А. Прибор для охлаждения голозного
мозга человека. «Холодильная техника», 1969, № 3.
5. Смирнов О. А. Аппаратура для кранио-церебраль-
ной гипотермии. «Вопросы радиоэлектроники», вып.
10, 1968.
6. И о ф ф е Ю. С, С м и р н о в -О. А. Применение кра-
нио-церебральной гипотермии у больных с черепно-
мозговой травмой, находящихся в коматозном
состоянии. В сб. «Материалы конференции НИИ скорой
помощи им. Склифосовского». М., 1969.
7. С м и р н о в О. А., Зубков В. И., Д а н и-
л о„в В. П. Устройство для охлаждения или
согревания животного или человека. Авторское
свидетельство № 208892. «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1968, № 4.
8. С м и р н о в О. А. Устройство ' для согревания
(охлаждения) тела больного воздушным потоком.
Информационно-справочный листок № 017639, МРП,
1968.
4 Холодильная техника № 7
25

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Теплообмен при непосредственном
контакте смеси кипящих углеводородов
с водой
Канд. техн. наук В. Н. ФИЛАТКИН, А. Г. ДОЛОТОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
536.24
Большое значение для предприятий
нефтехимической и химической промышленности —
крупнейших потребителей искусственного
холода имеет исследование и создание
рациональных конструкций абсорбционных
холодильных машин, работающих на вторичных
энергетических ресурсах [1].
В абсорбционной углеводородной
холодильной машине (АУХМ), работающей по схеме,
предложенной НИИССом [2], холодильный
цикл осуществляется при непосредственном
контакте теплообменивающихся сред во всех
основных аппаратах машины: генераторе,
конденсаторе, абсорбере и испарителе [3].
Исследованию процесса теплообмена при
непосредственном контакте кипящих
углеводородов с водой, происходящего в генераторе
АУХМ, посвящена данная работа. До сих пор
процесс передачи тепла при непосредственном
контакте сред с изменением агрегатного
состояния изучался лишь на однокомпонентных
жидкостях [3—7].
В качестве рабочей пары в большинстве
опытов использовали смесь пропана и
химически чистого я-гексана. Пропан содержал
примеси в жидкой фазе (метан и этан —
4,2 вес. %, изобутан и я-бутан — 4,2 вес. %).
Греющим источником являлась вода.
Для оценки влияния инертных примесей
была проведена серия опытов с более чистой
рабочей парой: пропилен и я-гексан. Содержание
метана в паровой фазе в этих опытах не
превышало 1 вес. %.
Исследование процесса теплообмена при
кипении капель смеси углеводородов
Переменные величины, влияющие на
интенсивность процесса кипения одиночных капель,
и диапазон их изменений следующие:
Давление в генераторе, кгс/см2 6,02—9,5
Давление в абсорбере, кгс/см2 ... • . . 2,15—5,12
Конечная температура процесса абсорбции, °С 10,5—29,9
Температура греющей воды, °С 53,7—83,5
Разность температур, °С 0,8—2,7
Концентрация легкокипящего компонента,
вес. tyo 18,6—40,6
Высота зоны контакта, мм 150—262
Расход греющей воды, л/ч . 112—129
Начальный диаметр капли, мм 2,6—3,6
Зависимость средних значений
коэффициента теплопередачи /г, отнесенного к начальной
(кривая 1) и эффективной (кривая 2)
поверхности капли, и коэффициента теплоотдачи со
стороны сплошной среды ас {кривая 3) от
количества испарившейся жидкости L показана
на рис. 1.
5 R 7 8 9107 Р. * >t F t'-J H8L%
Рис. 1. Зависимость средних значений
коэффициента теплопередачи k,
отнесенного к начальной (кривая /) и эффективной^
(кривая 2) поверхности капли, и
коэффициента теплоотдачи со стороны сплошной
среды ас (кривая 3) от количества
испарившейся жидкости L; кривая 4 — данные
Оидемана.
26

Как видно из рис. 1, при увеличении L
коэффициент теплопередачи резко снижается.
Объясняется это тем, что в процессе
парообразования происходит обеднение жидкой фазы
легколетучим компонентом. Последнее
ухудшает теплообмен между каплей и
теплоносителем. На рис. 1 приведены данные Сидемана
(кривая 4) [4]. При L<10% они совпадают с
нашими данными. При L>10% имеется
значительное расхождение. Как известно, в работе
[4] исследовался процесс кипения однокомпо-
нентной жидкости — в этом и кроется
причина несовпадения. Сопоставление значений
общего коэффициента теплопередачи (кривые 1
и 2) со значениями коэффициента теплоотдачи.
со стороны сплошной среды показывает, что
основное термическое сопротивление такой
системы определяется дисперсной средой.
Полученные результаты, обработанные при
помощи аппарата теории подобия, показаны
на рис. 2. Опытные точки аппроксимируются
прямой линией. При обработке данных по
методу наименьших квадратов было получено
следующее критериальное уравнение
Nu=l,45 • 10"
0,0575
Рс—Рд
Рд
+0,0001
(Ре0:
'\2,1
где Nu =
kd
\
d
A)
— критерий Нуссельта;
диаметр кап-
Ре7 =
Рс
wd'i
— начальный
ли, м;
X — коэффициент
теплопроводности, ккал/(м • ч • град);
и рд — плотность соответственно
сплошной и дисперсной
среды, кг[мг\
1
1 + J*
модифицирован н ы и
критерий Пекле;
Рис. 2. Зависимость
Nu
0,0575
Рс — Рд
Рд
+ 0,0001
от Ре',
3 WO* [>i
4*
w — средняя скорость движения
капли, м/сек;
а — коэффициент
температуропроводности, м2/ч\
.ид и (ic — коэффициент динамической
вязкости соответственно
дисперсной и сплошной
среды, кг • сек/м2.
Уравнение A) справедливо для
3,55 < рс~рд < 30,3;
Рд
2,5- 103^Ре/^4,76- 103.
Исследование процесса теплообмена
при массовом барботаже смеси углеводородов
Диапазон изменения основных переменных
величин при изучении процесса кипения в
генераторе в условиях массового барботажа
смеси углеводородов (С3Н8 и я-СбНн) приведен
ниже:
Массовая скорость греющей воды, кг\ (м2 • сек) 5,9—9,12
Массовая скорость крепкого раствора,
кг!(м?.сек) 0,62—2,02
Давление в абсорбере, кгс/см2 2,12—6,0"
Давление в генераторе, kzcjcm2 4,18—7,65
Конечная температура процесса абсорбции,
ОС 10,9—29,8
Температура греющей воды на входе в
генератор, °С 59,2—83,5
Высота зоны контакта, мм 455—630
В связи с трудностями определения
поверхности контакта между фазами при испытании
генератора в условиях массового барботажа
смеси углеводорода находили коэффициент
теплопередачи, отнесенный к единице объема
зоны контакта:
kv = —— ккалЦм3 • я • град), B)
где Q — тепловая нагрузка генератора,
ккал/ч;
V3.k — объем зоны контакта, мъ\
0 — разность температур, °С.
Величину тепловой нагрузки на генератор
определяли двумя способами: по балансу
воды и балансу раствора.
Кратность циркуляции рассчитывали по
данным хроматографического анализа из
известного соотношения ^
/=-т~-> C)
где | — концентрация пара в генераторе,
вес. %;
1г и la — концентрация раствора соответст-
я

венно на входе и выходе из
генератора, вес. %.
Тепловые потери генератора в
окружающую среду находили при работе аппарата без
дисперсной среды. Они возрастали с
увеличением разности температур греющего
источника и окружающей среды и колебались в
пределах 20—45% от количества тепла,
подводимого к генератору. В качестве основного
баланса для определения величины объемного
коэффициента теплопередачи kv был принят
баланс по воде как более надежный и
стабильный во времени.
Так как температура сред в генераторе
менялась по высоте, то при расчетах находили
средний логарифмический перепад температур.
При исследовании влияния отдельных
параметров на процесс кипения смеси
углеводородов при непосредственном контакте с водой
было установлено, что объемный коэффициент
теплопередачи увеличивается прямо
пропорционально массовой скорости греющей воды
gWt массовой скорости крепкого раствора g кр
и температуре греющей воды на входе в
генератор 4- Интенсивность процесса теплообмена
зависит также от отношения давлений в
абсорбере и генераторе /7= — , присутствия
Р?
инертных примесей и организации движения
сред в аппарате. Как видно из рис. 3, с
увеличением П растет kv-
%
zp
-"""сГ
/
3
1
1 IB
'W ИЗВ W 0,% 0J50 № 0,58 ОМ 0,66 ТЖ
Рис. 3. Зависимость объемного коэффициента
теплопередачи ^ от отношения давлений в
абсорбере и генераторе П:
1 — количество инертных примесей до ~ 13 вес. %,
оплошная среда — вода, дисперсная — раствор;
2 — <1 вес. %, оплошная среда — вода,
дисперсная— раствор; 3 — <1 вес. %, сплошная
среда — раствор, дисперсная — вода.
При Я<0,62 присутствие инертных
примесей в растворе уменьшает объемный
коэффициент теплопередачи. При Я>0,62 инертные
примеси существенного влияния на
теплообмен не оказывают.
При Ж0,66 на объемный коэффициент
теплопередачи оказывает влияние организация
потоков сред в генераторе. Более интенсивный
теплообмен наблюдается в том случае, когда
в качестве дисперсной среды выступает вода.
При Я>0,66 организация потоков заметного
влияния на теплообмен не оказывает.
Связь между величинами kv и П мохсет быть
выражена степенной зависимостью:
kv = СепП ккал/(мг • ч- град), D)
где Сип — постоянные величины.
Это уравнение справедливо для 0,36<Я^
^0,72.
Численные значения Сияв зависимости от
Я приведены в табл. 1.
Таблица 1
1 Кривые на рис. 4 1 С \ п
1 1
2
1 з
0,42
0,70
1,00
2,25
1,50
1,00
Зависимость комплекса, включающего
объемный коэффициент теплопередачи kv,
массовые скорости греющей воды gw и крепкого ра,-
створа gKp> отношение давлений в абсорбере и
генераторе П, конечную температуру
процесса абсорбции ta и температуру греющей воды
на входе в генератор 4, от удельного
теплового потока qv показана на рис. 4. Опытные
точки обобщаются тремя прямыми линиями.
Обработка экспериментальных данных
методом наименьших квадратов дает следующее
уравнение:
K = ASwS^tfi
пП-Bqy - 1,05. 10~2 /с.
ккал1(м3 • ч • град). E)
В уравнении E) А, п и В — постоянные
величины, их значения приведены в табл. 2.
Уравнение E) справедливо для .0,8 ЛО3^
^F^4,4- 105. 7
30дуЮ~;ккал/(мЬй
Рис. 4. Зависимость комплекса, включающего
объемный коэффициент теплопередачи kv, массовые
скорости gw и gKp, отношение давлений П,
температуры /а и tn, от удельного теплового потока qv:
1 — количество инертных примесей до ~13 вес. %,
сплошная среда — вода; 2 — <1 вес. %, вода;
3 — <1 вес. %, раствор.
28

Т аб лица 2
Кривые на рис. 5
В -105
8,9
22,8
29,4
2,25
1,5
1,0
3,0
2,6
2,45
; р
' А
2
3
ч
Влияние высоты зоны контакта Я3.к на
процесс теплообмена показано на рис. 5. С
увеличением высоты зоны контакта вначале kv
также увеличивается, достигает максимума, а
затем уменьшается. Для исследованного
генератора максимальное значение kv
соответствовало #з.к = 550 мм. Объясняется это тем, что
капли дисперсной среды при движении
сливаются. При большой высоте этот процесс
преобладает над процессом контакта сред.
Количество тепла, отдаваемое или
воспринимаемое каплей дисперсной фазы при конечной t
разности температур, определяется временем '
контакта сред. Последнее зависит от высоты
зоны контакта.
Зависимость комплекса, включающего зону
дегазации Д?, массовые скорости греющей
воды gw и крепкого раствора gKp, конечную
температуру процесса абсорбции ta и
температуру греющей воды на входе в генератор th, от
отношения давлений в абсорбере и генераторе
Я показана на рис. 6.
Кривую, описывающую изменение
перечисленных выше параметров, можно
охарактеризовать следующим уравнением:
Я3'5 th
Ъ 2,4
I
1 а
*>*^ 450 470 430 510 530 550 570 590 610 Нзм,т
Рис. 5. Зависимость объемного коэффициента
теплопередачи kv от высоты зоны контакта Я3.к:
1— # = 0,66, сплошная среда — раствор; 2 — 0,66,
вода; 3 — 0,54, раствор; 4 — 0,54, вода.
0,3
0,2
*^^ о
о
о
о° /о
_ ^Xs о
^/G*x °
<f
о
о
Д$ = 0,8-
?кп X1'26
SKp \ ,0,92
F)
Выводы
Исследованием процесса теплообмена при
непосредственном контакте капель кипящей
смеси углеводородов С3Н8 и н-СеН^ с водой
установлено, что интенсивность теплообмена
резко снижается при увеличении
испарившейся жидкой фазы в капле.
Зона дегазации Д? зависит от отношения
давлений в абсорбере и генераторе,
отношения массовых скоростей крепкого раствора и
греющей воды, конечной температуры
процесса абсорбции и температуры греющей воды.
При малых отношениях давлений в
абсорбере и генераторе на теплообмен при непосред-
4з «'
0,36 0,44 0,52 0,60 0,68 П~&;
Рис. 6. Зависимость комплекса, включающего зону
дегазации Д|, массовые скорости gw и ?кр, температуры
/а и t^ от отношения давлений в абсорбере и
генераторе П.
ственном контакте сред существенно влияют
инертные примеси, а также организация
движения сред. - -
ЛИТЕРАТУРА
1. Курылев Е. Си др. Методика оптимизации схем
холодоснабжения нефтехимических^ предприятий.
«Холодильная техника», 1969, № 5.
2. А э р о в М. Э. и др. Авторское свидетельство
№ 795404 от 14 октября 1962 г. «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1964, № 11.
А. П. и др. Холодильная установка с
аппаратами. «Холодильная техника»,
Клименко
контактными
1969, № 4.
S i d em a n S.,
No. 2.
S i d e m a n ,S.,
Hirsch G.
H i r s с h
G.
Chem. Engng. J.", 1965, No. 6.
6. PrakashC, Pinder K- "The
Engng.", 1967, No. 4.
7. Sideraan S., Gat J. "Amer. Inst
J.", 1966, No. 3.
Israel J. Techn.", 1964,
, G a t J. "Amer. Inst.
Can. J. of Chem.
Chem. Engng.

Исследование теплообмена
и аэродинамического сопротивления
в орошаемых воздухоохладителях
Доктор техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ,
В. С. ЕВРЕИНОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
отромы ш л ен но ст и
536.24
В настоящее время находят применение
воздухоохладители, в которых теплообменная
поверхность орошается жидкостями с низкой
температурой замерзания. Орошение
интенсифицирует процесс теплообмена и массообме-
на, увеличивает теплообменную поверхность,
что позволяет сократить расход металла,
сделать аппарат более компактным [1—3].
Упрощается эксплуатация воздухоохладителей
благодаря исключению оттаивания —
трудоемкого процесса, требующего временного
выключения воздухоохладителя.
Нами исследован теплообмен в орошаемых
воздухоохладителях из продольно оребренных
плит. К экспериментальной установке, на
которой эти воздухоохладители ранее были
изучены в режиме сухого теплообмена 1[4], было
добавлено орошающее устройство с
пластинчатым каплеотделителем (рис. 1).
Орошающая среда подавалась насосом термостата
через перфорированную трубку в
воздухоохладитель и затем сливалась по трубе в
термостат. Влага отделялась от воздуха в каплеот-
делителе, установленном за
воздухоохладителем. Количество орошающей среды измеряли
ротаметром и мерным сосудом по времени его
заполнения; температуру — термопарами.
Плотность орошения регулировали
изменением производительности насоса.
В качестве охлаждающей и орошающей
сред использовали при температурах ниже
0°С водный раствор диэтиленгликоля, выше
0°С — воду.
Опыты проводили в стационарном режиме
при заданных величинах: весовой скорости
воздуха в живом сечении канала 2ч-5 кг/(м2 • сек);
плотности орошения — 7-f-24 кг/(м*ч)у
начальных температурах орошающей среды
3-М2°С, охлаждающей среды — 10-4-+10°С,
воздуха 12-^24°С.
Экспериментальные данные по теплообмену
и аэродинамическому сопротивлению
обработаны в критериальных зависимостях:
Nu=/i(Re, Gu),
Eu=/2(Re, Hw),
?o=MRe),
где Nu — критерий Нуссельта;
Re — критерий Рейнольдса; ]
Gu — критерий Гухмана;
Eu — критерий Эйлера;
Hw — плотность орошения, кг1(м*ч)\
Е0 — коэффициент эффективности
орошения.
За определяющий размер принимали
эквивалентный диаметр канала, за определяющую
температуру — среднюю температуру воздуха.
Средний коэффициент теплоотдачи находили
по формуле
"ср
где Qn
2 ^п (^о.р.ср — ^в.ср) ( ? г? *т" ^~
ккалЦм2 • ч • град\
— полная тепловая нагрузка, ккал/ч;
— коэффициент влаговыпадения, ¦
Q<
сух
4гМг
Охлаждаю-
'щая среда
Р^
Воздух
Рис. 1. Орошающее устройство с
пластинчатым каплеотделителем:
/ г— термостат; 2 — ротаметр; 3 —
термопара на входе орошающей
среды; 4 — (пластинчатый каплеотдели-
тель; 5 — перфорированная трубка;
6 — теплообменник; 7 — термопара
на выходе орошающей среды; 8 —
сливная труба; 9 — мерный сосуд.
30

поверхность
u2.
оребренной
Fu — общая
плиты, м2.
*о.р.ср — средняя температура основания
оребренной поверхности, °С;
*в.ср — средняя температура воздуха, °С;
Е — эффективность ребер;
fp — поверхность ребер, м2;
^м.р — поверхность плиты между
ребрами, м2.
Коэффициент эффективности орошения
рассчитывали по формуле
-tB
1
/С .
tll-t
где
*В1
И*7С —
^и
tB
Bl
соответственно
начальная и конечная
температура воздуха по сухому
термометру;
соответственно
начальная и конечная
температура воздуха по
влажному термометру.
Правильность результатов проверяли
составлением теплового баланса по
охлаждающей среде и воздуху. Для сравнения была
проведена серия опытов при охлаждении и
осушении воздуха без орошения.
Зависимости критериев Nu и Ей и
коэффициента эффективности орошения Е0 от
критерия Re показаны на рис. 2—4.
Ж
14
12
10
3
8
7
В результате обработки опытных данных
получены критериальные зависимости
Nu = AReGuml,
Eu=?Re#?\
?0 = CRe*3.
Значения коэффициентов А, В, С, а также
показателей степеней /г1, п2, яЗ, ml и т2 для
различных режимов обработки воздуха
приведены в табл. 1.
При охлаждении и осушении воздуха с
орошением теплообменной поверхности и без
него коэффициент теплоотдачи находится в
прямой зависимости от температурного
параметра
Gu
<Sr
Г4?
•
Т*
7
4
А
'•
• У
V
/'
У
S
'г 1
4*
1
А
Nil
10
9
8
7
6
5"
^
^
''J&r
V
^fc>
г'
\^У
г
>
?
•;
• /
^
•^
а 9
12 " 14
5
Re'10'
Рис.
Nu
Oumi
2. Зависимость критериев
(а) и Nil (б) от
критерия Re:
/ и /' г— сплошное ребро
соответственно без орошения и с
орошением; 2 и 2' — разрезное
ребро с 5=1 мм; 3 и 3' — разрез-
аое ребро с 5=44 мм; 4 и 4' —
разрезное ребро с 5=1 мм и
наклонные четные ряды;
охлаждение; —нагрев.
гв1 1ъ
Ей
14
12
10
9
8
7
В
V
3
¦
Г"
a
ffj
3
f>
'
1
1
~V
2
Ч
Z
4
^
2^
^^
*
/
8 9 10 12 14 Re-W'2
Рис. 3. Зависимость критерия Ей
от критерия Re:
a •— с орошением; б — без
орошения; / — сплошное ребро; 2 —
разрезное ребро с 5=1 мм; 3 —
разрезное ребро с 5=4 мм; 4 —
разрезное ребро с 5=1 мм и
наклонные четные ряды;
охлаждение; — <—— нагрев.

где tw — температура охлаждающей среды
на входе в теплообменник, °С.
При охлаждении и осушении воздуха
коэффициент теплоотдачи ниже, чем при
нагревании (при сухом теплообмене). Чем ниже
скорость воздуха и температурный параметр Gu,
тем больше расхождение коэффициентов.
Снижение коэффициента теплоотдачи при
конденсации влаги объясняется увеличением
общего термического сопротивления за счет
дополнительного сопротивления водяной
пленки. При больших скоростях воздуха возможен
частичный срыв пленки с поверхности
охладителя, при малых же скоростях удаление
конденсата затрудняется, понижается
температура поверхности, увеличивается количество
выпавшей влаги и отсюда толщина конденсатнои
пленки, а следовательно, и термическое
сопротивление. Аэродинамическое сопротивление
при охлаждении и осушении воздуха
возрастает из-за уменьшения сечения канала.
Орошение интенсифицирует процесс
теплообмена за счет турбулизации пограничного
слоя воздуха и ускорения движения пленок
конденсата и орошающей среды, стекающих
по теплообменной поверхности. В этом случае
сопротивление движению воздуха намного
выше, чем при сухом теплообмене и теплообмене
при охлаждении и осушении воздуха без
орошения.
В табл. 2 приведены относительные
изменения критериев Nu и Ей. Сравниваются сухой
теплообмен, теплообмен при охлаждении и
осушении воздуха без орошения и с
орошением поверхности:
Вариант оребрения
Сплошное ребро ....
Разрезное ребро, S=l мм
Разрезное ребро, S=4 мм
Разрезное ребро, S=l мм,
наклонные четные
ряды
* Данные работы
1 (вместо средней темпера
1
Значения коэффициентов и показателей
с орошением
А
0,008
0,03
0,006
0,018
В
142
111
58,6
77,6-102
С
1,7
1,7
1,01
1,27
п\
0,95|-
0,6 -
1,1
D.R3 -
' 1 |
л2
-0,63
-0,4
-0,46
-0,94
«3
-0,08
-0,1
-0,011
-0,04
ml
0,22
0,3
[4] откорректированы и отнесены к средней
туры воздуха в канале между ребрами).
Вариант оребрения
Сплошное ребро
Разрезное ребро,
S=l мм
Разрезное ребро,
S=4 мм
Разрезное ребро,
S=l мм,
наклонные четные ряды
Re
' 2000
1000
800
2000
1000
800
2000
1000
800
2000
1000
800 |
Ицохл. ор _
—=-= — при Gu
^иохл
0,3
1,54
1,28
1,19
—
! 1,93
1,49
1,4
1,25
1,19
1,17
0,4
1,49
1,23
1,16
—
1,94
1,52
1,44
—
0,5
1 1,49
1,18
1,14
1,43
1,17 1
1,12
1,96
1,52
1,45 J
—
\т2
0,48
0,45
А
0,051
0,12
0,044
0,022
температур
Еиохл. ор
Еиохл
2,68
2,27
2,18
3,18
2,33
2,11
3,6
3,7
3,67
2,5
3,08
3,16
степеней критериальных
без орошения
В
914
737
54,1
504
С
9,5
171
1,81
92
п\
0,67
0,53
0,71
0,78
п2
-0,8
-0,8
-0,43
-0,7
Таблица 1
зависимостей I
яЗ
-0,36
-0,45
— 0,14
0,53
ml
0,3
0,22
при нагреве- |
нии воздуха* \
А
0,32
0,32
0,061
0,11
п\
0,42 [
0,42
0,66
^7
е воздуха на входе и выходе из теплообменника
Таблица 2
Nucyx
-^ при Gu
| Киохл
0,3
1,4
1,61
1,68
—
1,31
1,35
1,37
1,05
1,25
1,35
0,4
1,27
1,49
1,53
—
1,23
1,26
1,28
—
0,5
1,19
1,38
1,44
1,15
1,23
1,25
1,16
1,2
1,22
—
Еиохл
ЕиСуХ
1,24
1,3
1,42 |
1 1
1,07
1,15
1,18
1,23
1,15
1,14
1,26
1,31
32

Nu
охл.ор
Nu0
Nu
сух
Еиохл.ор
Еиехл
Еи0Хд
Nu0
-Eu,
сух
Из рис. 2—4 и табл. 1 и 2 видно, что
относительное влияние орошения на теплоотдачу и
сопротивление по-разному сказывается в
различных воздухоохладителях.
Наибольшее увеличение коэффициента
теплоотдачи происходит в воздухоохладителе с
разрезными ребрами при величине разрыва
между рядами ребер по длине канала 5 = 4 мм:
NWop- = 9370npH Re = 2000,
Nun
Nu
охл.ор
:40°/o при Re = 800 (Gu = 0,3).
Nu0^
Аэродинамическое сопротивление при этом
увеличивается соответственно на 2б0 и 267%.
Меньше орошение влияет на теплообмен в
воздухоохладителе с разрезными ребрами при
S=l мм и наклонными четными рядами: 25%
при Re = 2000, 17% при Re = 800 (Gu = 0,3).
Аэродинамическое сопротивление возрастает
соответственно на 150 и 216%.
Наклонное разрезное ребро препятствует
свободному стеканию орошающей среды, в
результате увеличивается толщина пленки, в
канале накапливается влага. Все это приводит
к увеличению сопротивления и снижению
коэффициента теплоотдачи.
В воздухоохладителе с прямыми
разрезными ребрами при 5=1 мм влияние орошения на
теплообмен и сопротивление такое же, как при
сплошном оребрении.
Следует отметить более глубокое
охлаждение воздуха при орошении поверхности по
сравнению с режимом охлаждения и
осушения без орошения (см. рис. 4). При орошении
Е0 приближается к 1, максимальному
значению. Это объясняется дополнительной
поверхностью охлаждения, создаваемой |рошающей
средой. I
На рис. 5 показано влияние пло|ности
орошения на коэффициент теплоотдачу и
аэродинамическое сопротивление для
воздухоохладителя со сплошными ребрами и с разрезными
ребрами при 5 = 4 мм. С увеличением
плотности орошения коэффициент теплоотдачи
сначала резко возрастает, затем рост
замедляется, при больших значениях Hw коэффициент
теплоотдачи несколько снижается,-в то время
как сопротивление возрастает. В
воздухоохладителе с разрезными ребрами влияние
плотности орошения более резкое, чем в воздухоохла-
t0
1,0
0,3
0,8
0J
Ofi
0,5\
г
г
/
г'
г
3'
"Т^
з ч
I /
ьУ
рГ——'Щ
¦т» III
¦MhJ
>J
8
10
11 14
RB'W2
Рис. 4. Зависимость коэффициента
эффективности орошения Е0 от критерия Re:
1 и Г — сплошное ребро соответственно с
орошением и без орошения; 2 и 2' -—
разрезное ребро с 5=1 мм; 3 и 3' —
разрезное ребро с 5=4 мм; 4 и 4' — разрезное
ребро с 5=1 мм и наклонные четные ряды.
Nu
Sum1
10
9
8
7
•^*-
j
>—=
>
<
>
—те
\<
—г
д.
ч
¦—¦\
if j
i—*-±2
с^/
Ей
9
У**
«,>
Мг
Щ i
7 8 9 10 12 14 76 18 20
Рис. 5. Зависимость критериев
Nu
(а) и Ей (б)
от плотности орошения Hw:
1 — сплошное ребро; 2 — разрезное ребро с 5=4 мм.
дителе со сплошными ребрами, это связано с
влиянием длины ребра на толщину
орошающей пленки. Так, при изменении плотности*
орошения от 5 до 12 кг/(м-ч) коэффициент
з$

т
д
$
! 7
г
R
Ч
3
t?
*s
"S
4
Ей
<
^*
Nu
рчЧ
•
А\
А I I
ПТ1
н L
Н 1
•
к
Рис. 6. Зависимость
критериев Nu и Ей от
коэффициента влаговы-
падения | для
разрезного ребра с 5=4 мм:
а — с орошением; б •—
без орошения.
/ 1,2 И 1,6 fJ,S I
^теплоотдачи увеличивается в
воздухоохладителе с разрезными ребрами на 25%, со
сплошными ребрами на 8%, а при изменении
плотности орошения от 12 до 24 кг/(М'Ч)
соответственно на 7 и 5%, при этом сопротивление
возрастает в обоих случаях на 33%.
На рис. 6 показано влияние коэффициента
влаговыпадения на коэффициент теплоотдачи
и сопротивление для воздухоохладителя с
разрезными ребрами при 5 = 4 мм в режиме
охлаждения и осушения воздуха с орошением
поверхности и без орошения.
Выводы
В орошаемых оребренных
воздухоохладителях так же, как и в неорошаемых [4], при
отношении длины ребра к эквивалентному диа-
метру —— > 7 величина разрыва между
^экв
рядами ребер по длине канала должна быть
3—4 мм. Уменьшение длины разрыва
приводит к снижению относительного влияния
орошения на теплообмен. Для компактности
воздухоохладителя при охлаждении и осушении
воздуха без орошения, как и для сухого
теплообмена, можно уменьшить величину
разрыва между рядами ребер до 1 мм, но тогда
необходимо чередовать прямые ряды ребер с
наклонными.
Плотность орошения выше 12—16 кг/(м-ч)
практически не влияет на интенсивность
теплоотдачи, но увеличивает аэродинамическое
сопротивление.
На теплообмен и аэродинамическое
сопротивление влияет количество
сконденсировавшейся в воздухоохладителе влаги. Чем
больше выпадает влаги, тем ниже коэффициент
теплоотдачи и тем выше гидравлическое
сопротивление.
ЛИТЕРАТУРА
1. К а р п и с Е. Е. Тепловой и аэродинамический
расчет поверхностных воздухоохладителей, питаемых
холодной водой. М., НИИ санитарной техники, 1961.
2. К а р п и с Е. Е. Исследование и расчет
поверхностных ребристых воздухоохладителей. В сб.
«Кондиционирование воздуха в промышленных и
общественных зданиях». М., Госстройиздат, 1961.
3. Кокор ин О. Я. Испарительное охлаждение для
целей кондиционирования воздуха. М.,
Госстройиздат, 1965.
4. К у р ы л е в Е. С, Р а м а д а н А. М., Е в р е и н о-
в а В. С. Исследование теплоотдачи и
гидравлического сопротивления продольно оребренных
поверхностей. «Холодильная техника», 1967, № 9.
Анализ статической устойчивости
холодильной машины с ТРВ
Э. А. УРБАНИК
Тартуский (приборостроительный завод
621.57.042
Основным автоматическим регулятором,
применяемым для питания испарителя, в
настоящее время является терморегулирующий
вентиль (ТРВ).
От работы ТРВ во многом зависит
эффективность холодильной машины [1, 2].
Основная задача ТРВ — поддержание перегрева #
в заданных пределах. Слишком малый
перегрев приводит к понижению холодопроизводи-
тельности компрессора из-за уноса капель
жидкости в компрессор [3, 4]. С увеличением
# уменьшается эффективная поверхность
испарителя E, 6]. В этом смысле важными
являются неравномерность, т. е. изменение
перегрева О с изменением нагрузки, гистерезис и
другие величины, характеризующие
статические свойства ТРВ. Вместе с тем на практике
часто наблюдается колебательная работа
ТРВ. В некоторых случаях — это весьма
значительные колебания, при которых ТРВ то
закрывается полностью, вызывая отсос
испарителя на вакуум, то открывается, заливая
испаритель и вызывая влажный ход
компрессора.
34

Одна из причин колебательных режимов —
неблагоприятная комбинация статических
характеристик ТРВ, испарителя и компрессора,
а также регуляторов температуры кипения и
давления всасывания.
Цель настоящей работы — установление
условий устойчивости системы с ТРВ по
статическим характеристикам входящих в нее
элементов. Первым шагом в этом
направлении были исследования Ужанского [7, 8],
дающие возможность достаточно полно
описывать характер совместной работы ТРВ и
компрессора. Однако для более детального
анализа необходим учет влияния испарителя и
применение метода линеаризации статических
характеристик ТРВ, испарителя и
компрессора с использованием коэффициентов
преобразования.
Характеристики ТРВ. Холодопроизводи-
тельность ТРВ Q{ принято выражать в виде
функций от температуры кипения tQ и
перегрева Ф, действующего на ТРВ.
Статические характеристики ТРВ, как
показано в работах [7, 8], можно для неизменной
регулировки прибора изображать в виде
семейства кривых
Qi*=/(»W.- 0)
Далее, если нет специальных оговорок, под
характеристикой ТРВ следует иметь в виду
кривую без гистерезиса, т. е.
идеализированную характеристику.
На рис. 1,а нанесены такие характеристики
для to от —30 до-М0°С при заполнении тер-
м©системы тем же агентом, на котором
работает машина. На рис. 1, б представлены
характеристики с другим типом заполнения,
например адсорбционным.
Для описания работы ТРВ в любой
рабочей точке предлагаются коэффициенты
преобразования.
Коэффициент преобразования
ТРВ по рабочей температуре
6t0 &=COnst <^тб &=COnst
Кг,
B)
характеризует изменение холодопроизводи-
тельности ТРВ в зависимости от
одновременного отклонения t0 и 4б с соблюдением
условия r} = const (/Тб — температура
термобаллона).
Коэффициент преобразования
по температуре терм о баллона
ggi = gft
dtTQ ^0=COnst б & /0=COllSt
^тб:
C)
50
40
30
20
10
Lj
1 $
/L<Y/
L±
л
Л
У)^У
r
t
8
W 12 ft ?$
Рис. 1. Статические характеристики ТРВ:
а — для ТРВ с ?р >0; б — для ТРВ
с &з <0; рабочие характеристики
системы ТРВ — компрессор, найденные
по методу, описанному в работе [8].
перегрева О или температуры термобаллона
tTQ при постоянной температуре кипения t0.
Коэффициент преобразования
по температуре кипения
to
ggl
D)
характеризует изменение холодопроизводи-
тельности ТРВ в зависимости от отклонения
характеризует изменение холодопроизводи-
тельности ТРВ в зависимости от отклонений
температуры кипения 4 при постоянной
температуре термобаллона фт^.
Между указанными коэффициентами
можно установить простую связь (рис. 2). При
увеличении /0 на AtQ и при постоянной
температуре термобаллона tT^ = const рабочая точка
А, характеризуемая параметрами t0j Ф, Q и
tT$, перемещается в точку А',
характеризуемую параметрами
t'0 = t0 + M0. д' = &-Д/0,
^б = ^тб и Q' = Q + AQ.
Так как tTQ = const, можно написать
bQ = khLt0 = bQBA.-bQAB.
Указанное изменение температуры кипения
можно также представить в виде двух
последовательных изменений:
3S

а\
l
Ur
к.
к '
/$*
./ х^
А/К
^*^J/
/ \ У
в
гР'
д-
\b/
3
CQ
i
1
<53
^
'
1
-*г
Рис. 2. Диаграмма выведения
зависимости kt =ko —^Тб.
первое при t0 = const перемещает рабочую
точку из А в В и вызывает уменьшение
производительности ТРВ на величину
Л Qab = ^тб (~ Щ = kT6 A 4;
второе при О = const перемещает рабочую
точку из 5 в А' и вызывает увеличение
производительности
AQ*A' =
Последовательно,
Характеристики испарителя. Холодопроиз-
водительность Q2 змеевикового прямоточного
испарителя в установившемся режиме зависит
в основном от перегрева й выходящего из
испарителя пара холодильного агента и
температурного напора 10
Q2=/2(e;0). E)
Очевидно, что перегрев не может
превышать температурный напор. С повышением Ф
происходит быстрое уменьшение Q2 до нуля
при Ф = 8.
Статические характеристики испарителя
представлены на рис. 3 в виде семейства
кривых
Q2 = f(*)8 =idem.
При этом предполагается, что коэффициент
теплопередачи не зависит от абсолютной
величины температуры кипения [5, 6]. Поэтому
применение предлагаемой методики для ко-
жухотрубных испарителей затруднительно,
так как сделанное предположение для них
неприемлемо.
Также принимается постоянной
интенсивность циркуляции вторичного теплоносителя
и коэффициент теплопередачи во времени, что,
однако, не всегда выполняется из-за
образования снеговой шубы на испарителе.
50\
30
20
10
В=1
12,5^
U^Vj
?5
к
HI
V
[ с
8 10 12 Пт9,°С
Рис. 3. Статические характеристики
испарителя.
Статические характеристики испарителя
характеризуются следующими величинами.
Номинальная холодопроизводи-
тельность Q2 Ном определяется как холо-
допроизводительность при некоторых
выбранных и стандартизованных значениях
температурного напора 0 и перегрева Ф.
Коэффициент преобразования
испарителя по тепловой нагрузке
kn = F)
Q dQ \'
характеризует величину изменения перегрева
'О1 при изменении тепловой нагрузки Q2 или
питания испарителя холодильным агентом Qi (в
установившемся режиме они равны между
собой) при постоянной величине
температурного напора.
Для реальных испарителей всегда kQ<0.
Коэффициент преобразования
испарителя по температурному
напору
показывает изменения перегрева
мости от температурного напора 8 при
постоянной величине тепловой нагрузки.
Для реальных испарителей всегда кв >0.
Характеристика компрессора. Статическая
характеристика (рис.4) определяется
коэффициентом преобразования па
давлению всасывания
dQz
dtn '
G)
Ф в зависи-
кк —
(8)
т. е. зависимостью холодопроизводительности
компрессора от температуры кипения.
Для реальных компрессоров kK всегда
положительно и возрастает с повышением t0.
При наличии регуляторов давления кипения
и давления всасывания они могут быть
учтены в характеристике компрессора, как это
показано пунктиром на рис. 4.
36

W\
30
I
53 10
-30
-го
-ю
о ю
t0,°c
Рис. 4. Статическая характеристика компрессора:
участок работы регулятора давления
кипения; — участок работы регулятора
давления всасывания.
Определение рабочих параметров
холодильной машины. Рабочие параметры холодильной
машины в установившемся режиме находят
решением системы уравнений статических
характеристик ТРВ, испарителя и компрессора
Qi=/iD; о), (9)
Q2=/2(e;#), A0)
Qz = h(i0). (И)
Дополнительно получаем зависимости
Q = T-t0f A2)
$ = tT6—t0, A3)
где через Т обозначена температура
вторичного холодоносителя перед входом в
испаритель.
В установившемся режиме Qi = Q2 = Q3 = Q-
Так как число переменных в системе
уравнений (9—13) равно шести (Q, 4, #, 9, tT& Г),
а уравнений пять, то можно, задаваясь одним
переменным, определить остальные пять.
Независимой переменной, определяющей режим
работы холодильной машины, является
температура вторичного холодоносителя Т. Так
как статические характеристики ТРВ,
испарителя и компрессора определяются
экспериментально и представляются в виде графиков,
то и метод совместного решения их должен
быть графическим.
Совместную работу ТРВ и компрессора
можно выразить так называемой рабочей
статической характеристикой ТРВ и компрессора
[7, 8], но это не определяет еще работу всей
машины, так как не учитывается влияние
испарителя. Можно лишь установить, какая
величина холодопроизводительности Q или
перегрева f> соответствует некоторой величине
температуры кипения i0.
Однако учесть влияние испарителя можно,
совмещая характеристики испарителя и ТРВ
(рис. 5). Для каждой точки диаграммы
согласно условию t0 + 0 = Т на(хбдят температуру
50\
§ <0
1 0-/2РЧ
10
\v
k
йК
w
ш
Hill
к/
V\
Й:
к
A
'\
^
jb
L
Щ
\
M
12,5^
10
Us
*C
L?^v
/JN
ЖЯ
^ч^у/^
^/
m
#-
Щ
v^i
%c
v>
A
C/
s&
[_
\t.
\
Ы
30
20\
w
0
50
40
30
20\
10
в 2 4 Б 8 Ю 12 /¦ J,°C
6
Рис. 5. Построение рабочих статических
характеристик системы ТРВ — испаритель:
а — для ТРВ с kp >0; б — для ТРВ с
*е <0.
вторичного холодоносителя у входа в
испаритель. Соединяя точки с равными по величине
Т, получаем кривые (показаны пунктиром)
зависимости Q от т> для совместной работы
ТРВ и испарителя при постоянной величине Т.
По аналогии с рабочей статической
характеристикой ТРВ и компрессора эти кривые
можно называть статической характеристикой
ТРВ и испарителя или кривыми T = const.
Учитывая, что рабочая точка системы
ТРВ — испаритель — компрессор должна в
то же время находиться на рабочей
статической характеристике ТРВ и компрессора,
можно рабочую точку системы определить,
совмещая эти характеристики, по точкам
пересечения кривых T = const с рабочей статической
характеристикой ТРВ и компрессора.
Точка, изображающая рабочие условия
холодильной машины, оставаясь всегда на
рабочей статической характеристике ТРВ и
компрессора, будет перемещаться по ней согласно
изменению температуры вторичного
холодоносителя. Пользуясь методом интерполирования,
можно по заданной величине Т найти Q и О.
Для определения 40 и 0 следует пользоваться
характеристиками ТРВ и испарителя. Можно
также построить шкалы Т, t0 и 0 по рабочей
37

Рис. 6. Рабочие статические характеристики ТРБ
и компрессора со шкалами Т, t0 и 0,
определенные по предлагаемой методике:
а — для ТРВ с ?р >0; б — для ТРВ с Ц <0.
статической характеристике ТРВ и
компрессора, как показано на рис. 6.
Линеаризация статических характеристик.
Анализ работы холодильной машины вблизи
рабочей точки возможен методом
линеаризации статических характеристик (8—12),
представленных графически.
Статические характеристики при небольших
отклонениях можно представить в
линеаризованном виде через коэффициенты
преобразования B—4, 6—8)
для ТРВ
AQi=k^Ab + k^ At0, A4)
для испарителя
A® = kQAQ2 + kQ ДЭ, A5)
для компрессора
AQz = kKAt0. A6)
Дополнительно имеем
Д9 = ДГ—Д4 A7)
ДО = Д/тб—A t0. A8)
Учтем, что в установившемся режиме
AQl = AQ2 = AQ3 = AQ. A9)
В результате получаем систему линейных
уравнений A4—19).
Анализ устойчивости. Линеаризованные
статические характеристики используем для
анализа устойчивости холодильной машины
вблизи некоторой рабочей точки.
Система устойчива, если любое отклонение
регулируемой величины вызывает реакцию,
направленную на ликвидацию возникшего
отклонения.
Если холодопроизводительность
компрессора Q3 в зависимости от t0 меняется меньше,
чем холодопроизводительность Qi, 2 системы
ТРВ — испаритель, то с понижением t0 ТРВ
будет пропускать меньше, чем в состоянии
отсосать компрессор. Это вызовет дальнейшее
понижение t0 и процесс продолжается
лавинообразно до полного закрытия ТРВ. Такое же
лавинообразное увеличение происходит при
случайном возрастании /0 выше равновесного.
Отсюда следует условие устойчивости
системы
AQ3>AQi,2.... B0)
Исходя из уравнений A4) и A5), можно
составить совмещенное уравнение для системы
ТРВ — испаритель:
_ *>-*¦*« д<0, B1)
Приняв во внимание уравнения A6) и B1)
и подставив их в условие устойчивости B0),
найдем
?р — &е ^тб
1 — &t6&q
Следовательно, условие устойчивости
холодильной машины можно представить в форме
kK—kT6(kKkQ—h )—k$ >0. B2)
Условие B2) показывает, что при заданных
значениях коэффициентов преобразования
компрессора kK и испарителя ke и kQ
повышению устойчивости способствует уменьшение
коэффициента &р и увеличение &Тб> однако
увеличение коэффициента &Тб означает
уменьшение неравномерности регулятора, которое
допустимо лишь в определенных пределах. В то
же время уменьшение коэффициента k$ ,
величина которого в основном зависит от свойств
заполнителя термосистемы, улучшает условия
работы испарителя в разных режимах.

Кроме того, запас устойчивости может быть
повышен путем увеличения коэффициента
преобразования компрессора kK. Для этого
следует применять регуляторы давления кипения,
что равноценно резкому увеличению kK.
Наоборот, применение регулятора давления
всасывания при температурах кипения выше
поддерживаемой регулятором резко уменьшает
kK и тем самым способствует снижению
устойчивости холодильной машины.
В данной работе не учтен гистерезис
характеристики ТРВ, который существенно влияет
на работу холодильной машины.
Полученное условие устойчивости следует
рассматривать лишь как необходимое.
Достаточное условие должно быть дополнено
результатами динамического анализа с учетом
таких факторов, как инерционность, частое
запаздывание и др.
Выводы
Предложена методика анализа
устойчивости работы холодильной машины с ТРВ на
основании линеаризованных статических
характеристик, представленных графически.
Показано, что холодильная установка,
снабженная ТРВ, может иметь области
неустойчивости, и приведены математические
зависимости для ее определения.
Выявлены возможности повышения запаса
устойчивости. В частности, этот запас
увеличивается при использовании регулятора
температуры кипения, в то время как регулятор дав-,
ления всасывания уменьшает запас
устойчивости, особенно при высоких температурах
кипения.
В статье рассмотрен анализ холодильной
установки с одним испарителем. Однако путем
несложных рассуждений метод может быть,
распространен и на установку с двумя или
большим числом испарителей.
ЛИТЕРАТУРА
В. Б. Характеристики.
«Холодильная техни-
1. Шавра В. М., Якобсон
терморегулирующих вентилей
ка», 1961, № 6.
2. Я к о б с о н В. Б. О неравномерности и
дифференциале регуляторов заполнения испарителей.
«Холодильная техника», 1960, № 6.
3. III а в р а В. М. Влияние перегрева всасываемого
пара на работу фреонового компрессора.
«Холодильная техника», 1963, № 1.
4. Я к о б с о н В. Б. Исследование влияния перегрева-
всасываемого пара на работу холодильной
машины. «Холодильная техника», 1964, № 2.
5. Ш а в р а В. М. Малые фреоновые
воздухоохладители. «Холодильная техника», 1965, № 5.
6. Ш а в р а В. М. Влияние перегрева пара,
выходящего из испарителя, на работу малой холодильной^
машины. «Холодильная техника», 1962, № 6."
7. У ж а н с к и й В. С. Исследование
терморегулирующих вентилей. Отчет ВНИИхолодмаш?, 1967.
8. Уж анский В. СО собственных и рабочих
характеристиках терморегулирующих вентилей.
«Холодильная техника», 1968, № 4.
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
ЖУРНАЛ «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ!
РАСПРОСТРАНЯЕТСЯ
Читатели, не успевшие оформить п&дписку на журнал с
первого номера 1970 г., могут подписаться в местных отделениях
связи и пунктах подписки «Союзпечать» с любого
последующего номера журнала и на любой срок в пределах
календарного года.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Стенд для наладки и ремонта блоков
и деталей машины АМУР
621-52
Для удобства ремонта и наладки блоков и
узлов машины АМУР рационализаторы
Московского холодильника № 9 О. А. Бахвалов и
Ю. Т. Седенков разработали схему стенда, с
помощью которого можно настраивать блоки и
устройства в мастерской, имитируя работу
машины АМУР.
Характерные неисправности в блоке
обегания C08): обегание не запускается, сбой
обещания, горит сигнал «обегание» при
нормальной коммутации, нет регулировки на одной из
точек; в блоке запоминания C11): плохой
контакт, зажато реле.
При таких неисправностях блоки 308 и 311
заменяют новыми. Неисправные блоки
направляют в мастерскую на стенд, где их
ремонтируют и отлаживают.
Принципиальная схема стенда дана на
рис. 1.
Переменное сетевое напряжение 220 в
подается через одноамперныи предохранитель
Лр на однополюсный выключатель В, а при
замкнутом положении последнего — на
первичную обмотку трансформатора Тр.
Со вторичной обмотки трансформатора
переменные напряжения 24 в или 4 в поступают
«через трехпозиционный переключатель П на
выпрямитель Вп и выходные клеммы
переменного тока.
Выпрямитель собран на диодах Д215 по
«схеме моста.
Постоянный ток и напряжение
контролируется вольтметром и амперметром.
Общий плюс ( + ) подается на выходную
клемму постоянного тока, штепсельный
разъем Ш-2 блока запоминания, на контакт 3
жлеммной колодки КК и на постоянно
замкнутый контакт 3 генератора импульсов ГИ.
Общий минус (—) подается на сигнальные
.лампы РКВ (реле контроля верха) и РКН
(реле контроля низа), контакты 11—20
штепсельного разъема Ш-2, контакт 10
штепсельного разъема Ш-1 (блок обегания) и на
выходную клемму постоянного тока.
Для проверки блоков переключатель П
ставят в положение на 24 в, включают
однополюсный выключатель Вк, который подает
напряжение 220 в на электродвигатель Д4
генератора импульсов (электродвигатель
однофазный типа ДСД-60-П1, 220 в, lb в-а, 50 гц,
ГОСТ 2641—61). При этом начинает работать
генератор импульсов со скоростью один
полный цикл работы блоков обегания и
запоминания в минуту.
Генератор импульсов изготовлен по схеме,
представленной на рис. 2.
На изоляционном материале (барабан из
дерева, текстолита, гетинакса и т. д.)
закреплены контактные пластины из фольги или
другого электропроводного материала..
Для проверки или наладки блока
обегания на генераторе импульсов имеется четная
(контакт 1) и нечетная (контакт 2) шины,
которые через контакт 15 включают РКВ. По ме-
Рис. 1. Принципиальная схема стенда.

Рис. 2. Схема генератора импульсов.
ре вращения барабана РКВ отключается и
включается РКН через контакт 4 генератора
импульсов.
При дальнейшем вращении барабана после
отключения РКН соответствующие контакты
клеммной колодки КК подают импульсы на
реле блока обегания. Контакт 1 клеммной
колодки подсоединяется к контакту 6
штепсельного разъема Ш-1, контакт 2 — к контакту 7,
контакт 3 подает общий плюс ( + ) на контакт
3 генератора импульсов, контакты 4, 5
подсоединяются соответственно к контактам 9 и 6
штепсельного разъема Ш-1.
Для проверки или наладки блока
запоминания на генераторе импульсов служит
непрерывная последовательная контактная дорожка
с перекрытием во времени с правой стороны
барабана (контакты 5—14).
С клеммной колодки КК импульсы
напряжения подаются на штепсельный разъем Ш-3 в
порядке замыкания контактов 14—5, на
клеммы 20—11 и на реле запоминания блока 311.
Рис. 3. Общий вид стенда с
подключенными блоками.
Блоки обегания и запоминания можно
проверять и налаживать как одновременно, так ш
в отдельности.
Выходные клеммы постоянного и
переменного тока напряжением 24 в служат для
проверки электромагнитных реле МКУ-48
(замыкание и размыкание контактов, целостность
катушки). Выходные клеммы постоянного тока
с напряжением 4 в предназначены для
проверки логометра. При этом переключатель П
следует поставить в положение на 4 е. С
минусовой клеммы напряжение подается
непосредственно на прибор, а с плюсовой — на магазин,
сопротивлений, а затем на прибор.
Согласно таблицам сопротивлений,
имеющимся для логометров, проверяют
градуировку шкалы логометра.
На рис. 3 дан общий вид стенда с
подключенными блоками.
В. П. СУХОМЛИН — Московский холодильник № 9*
¦

Визуальный указатель
протока воды
621.565.59-52
На холодильных установках, где не
предусмотрен свободный слив воды из
охлаждающей рубашки компрессора и нет возможности
контролировать проток воды, применяют
визуальный указатель протока воды (см.
рисунок).
Такой указатель внедрен на Кишиневском
мясокомбинате. Внутрь бачка помещается
алюминиевый или текстолитовый шарик,
удельный вес которого несколько превышает
удельный вес воды. При наличии протока
воды шарик пристает к торцу верхней трубки,
которая имеет боковые отверстия, а при
отсутствии протока — опускается в
первоначальное положение.
Визуальный указатель протока воды:
/ — шарик; 2 — труба @57x3,5); 3 —
трубопровод; 4 — гайка; 5 — стекло; 6 —
резиновое кольцо.
Б. И. НАГИРНЕР
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Типовая методика проверки приборов и средств
холодильной автоматики
Надежная работа приборов автоматики на
холодильных установках в значительной мере
зависит от их правильной эксплуатации.
Особенно важным элементом эксплуатации
является проверка приборов, которая делится на
предварительную (перед установкой прибора)
и эксплуатационную (в период работы).
Для проведения предварительной проверки
приборов автоматики на холодильнике нужны
оборудованные стенды в мастерской по
ремонту приборов автоматики и набор контрольных
приборов.
Эксплуатационная проверка приборов
автоматики проводится на месте их установки. Эту
проверку следует осуществлять периодически,
•что обеспечивает планово-предупредительный
характер обслуживания и ремонта приборов
(см. таблицу).
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ПРОВЕРКА ПРИБОРОВ
ХОЛОДИЛЬНОЙ АВТОМАТИКИ
Приборы автоматики после выпуска их
заводами-изготовителями долгое время
находятся на складах, в мастерских, поэтому перед
установкой в схему автоматизации нужно
проверить их работоспособность и правильность
шкал настроек.
681.2 —52:621.56/.59
Приборы
Реле уровня и
регуляторы уровня
Реле давления
Реле температуры
Реле контроля
смазки (реле разности
давлений)
Реле протока воды
Соленоидные
вентили, обратные
клапаны, термометры
сопротивления с
логометром или
машиной АМУР
Место
установки
Отделители
жидкости,
промежуточные
сосуды,
испарители,
вертикальные
циркуляционные
ресиверы
Компрессор
| В разных
точках установки
Сроки
проверки
Один раз в
десять дней
Один раз в
месяц
1 Один раз в
квартал
Для этого необходимо иметь следующие
приборы и средства измерения: два комплекта
лабораторных термометров типа TJ1-4N-1—8
42

с ценой деления шкалы О, ГС и пределами шкал
—30~+200°С; набор образцовых пружинных
манометров типа МО класса 0,4 с пределами
шкал 1; 1,6; 2,5; 4,0; 6; 10; 16; 25; 40 кгс/см2\
два образцовых поршневых манометра типа
МП-60 с пределом шкал до 60 кгс/см2; магазин
сопротивлений типа МСР-60, МСР-63 или
аналогичный; тестер типа Ц-56, Ц-57, Ц-434,
Ц-437 или аналогичный; термостат типа ТС-15
или ТС-24 (до200°С); термостат с хладоста-
томтипа [/-10 (ГДР).
Эти измерительные средства позволяют
проверить все приборы холодильной автоматики,
применяющиеся в схемах автоматизации
холодильных установок.
Реле уровня ПРУ-4 (регулятор уровня
ПРУД) проверяют путем подъема
поплавкового шарика деревянным стержнем вручную,
электронный блок — с помощью моста МСР.
Манометры и реле давления
проверяют по образцовому поршневому
манометру. Моменты срабатывания реле давления
устанавливают с помощью контрольной
лампы, включенной через его контакты. Раз в год
манометры проверяют в Палате мер и весов.
Реле контроля смазки
контролируют на двух поршневых образцовых
манометрах. Моменты срабатывания определяют так
же, как у реле давления.
Рабочие термометры и реле
температуры проверяют в термостатах,
показания которых или деления шкал настройки
сравнивают с показаниями контрольных
ртутных термометров. Последние, в свою очередь,
раз в 4 года направляют для контроля в
Палату мер и весов.
Соленоидные вентили вскрывают и
проверяют, особенно мембрану.
Электрическую часть проверяют подачей номинального
напряжения на присоединительные клеммы.
Обратный клапан ОКД проверяют
путем наблюдения, насколько плавно
опускается его запорная часть после того, как она
была поднята вручную.
ЭКСПЛУАТАЦИОННАЯ ПРОВЕРКА ПРИБОРОВ
АВТОМАТИКИ, РАБОТАЮЩИХ В СХЕМАХ
АВТОМАТИЗАЦИИ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Методика эксплуатационной проверки
приборов автоматики разработана
применительно к схемам автоматизации: одноступенчатого
и двухступенчатого аммиачных компрессоров,
двухступенчатого компрессорного агрегата,
циркуляционных ресиверов и аммиачных
насосов; рассольного кожухотрубного
испарителя; линейного, дренажного и защитного
ресиверов; регулирования холодопроизводительно-
сти холодильной установки с несколькими
компрессорами, регулирования температуры в
камерах холодильника.
Аналогичная проверка приборов
производится периодически и во время эксплуатации.
Если работа какого-либо из приборов
автоматики вызывает сомнение, его следует
немедленно снять и проверить на стенде.
Схема автоматизации вертикального
или V-образного одноступенчатого аммиачного
компрессора (рис. 1)
Реле давления РД-4А-01 состоит из
датчиков высокого давления (в. д.) 18 и
низкого давления (н. д.) 9. Датчик н. д.
контролирует давление всасывания, датчик в. д. —
давление нагнетания. Сильфон датчика н. д. 9
присоединяют к линии всасывания перед
всасывающим вентилем 8 компрессора. Для
проверки правильности срабатывания датчика
н. д. реле РД-4А-01 закрывают вентиль на
линии, идущей от всасывающего коллектора к
компрессору. Правильность шкалы настройки
проверяют по манометру 7. Датчик в. д. 18 ре-
Рис. 1. Схема автоматизации вертикального или
V-образного одноступенчатого аммиачного компрессора:
/, 2, 7, 19 — манометры; 3 — реле контроля смазки;
4, 16 — соленоидные вентили; 5, 11, 17 — запорные
вентили; 6, 10, 13, 20 ^- термометры; 8 —
всасывающий вентиль; 9 — датчик н. д.; 12 — обратный
клапан; 14 — реле температуры; 15 — нагнетательный
вентиль; 18 — датчик в. д.; 21 — реле протока воды.
43

ле РД-4А-01 присоединяют к линии нагнетания
компрессора перед нагнетательным
вентилем 15. Чтобы проверить этот датчик,
прекращают подачу воды на конденсатор.
Правильность шкалы настройки определяют по
манометру 19.
Реле температуры типа ТР-2А-06ТМ
(ТР-200-3) служит для контроля температуры
нагнетания компрессора. Реле температуры 14
устанавливают на линии нагнетания после
нагнетательного вентиля 15 компрессора. Работу
реле проверяют путем медленного открытия
запорного вентиля 17 при работе компрессора
(СВМ открывается принудительно). Точку
срабатывания контролируют термометром 13.
Реле контроля смазки типа
РКС-1А-01 служит для контроля за режимом
смазки компрессора. Сильфоны реле контроля
смазки 3 присоединены к напорной линии
масляного насоса и к картеру компрессора. Для
проверки работы реле открывают байпасирую-
щий вентиль масляного насоса. Правильность
срабатывания реле контролируют
манометрами 1, 2.
Реле протока воды типа РП-67
(РП-12) служит для контроля за наличием
протока охлаждающей воды в рубашке
компрессора. Реле протока воды 21
устанавливают на линии свободного слива охлаждающей
воды из рубашки компрессора. Для проверки
работы реле закрывают запорный вентиль 5.
Соленоидный вентиль типа СВМ
устанавливают на байпасе и линии подачи
охлаждающей воды в рубашку компрессора.
Соленоидный вентиль 4 автоматически
прекращает подачу воды при остановке компрессора,
соленоидный вентиль 16 закрывает байпас
после пуска компрессора.
Об исправности вентиля 4 на линии подачи
охлаждающей воды судят по наличию
охлаждающей воды на сливе при открытом СВМ и
ее отсутствию при закрытом.
Исправность СВМ на байпасе
устанавливают следующим образом. Если при работе
компрессора байпас не закрыт или закрыт
неплотно, температура на линии после него резко
отличается от температуры окружающей среды
(на 40°С и выше). Если СВМ не открывается,
при остановке компрессора на линии
нагнетания сохраняется рабочее давление.
Обратный клапан типа ОКД служит
для отделения полости нагнетания
компрессора от остальной системы холодильной машины
во время остановки. Чтобы установить,
исправлен ли обратный клапан 12, наблюдают
за тем, как быстро повышается давление
всасывания после остановки компрессора.
Запорный вентиль 11 служит для облегчения замены
окд.
Термометры 6, 10, 13, 20 предназначены
для проверки правильности режима работы
компрессора. Один раз в год их сличают с
контрольными.
Схема автоматизации двухступенчатых
аммиачных компрессоров типов ДАУ и ДАУУ
(рис. 2)
Реле давления РД-4А-01 (РД-4А-02)
установлены на ступенях н. д. и в. д.
компрессора. Реле РД-4А-02 применяют в том случае,
если на линии всасывания ступени н. д.
разрежение ниже —0,7 кгс/см2. Реле давления
ступени н. д. включают так же, как в схеме
автоматизации одноступенчатого компрессора. В
реле давления ступени в. д. используют
только датчик в. д. 27, поскольку контроль за
правильностью режима работы на линии
всасывания ступени в. д. обеспечивается реле
РКС-1А-02.
Для проверки работы датчика н. д. 7 реле
ступени н. д. закрывают вентиль на линии от
всасывающего коллектора к компрессору.
Правильность шкалы настройки проверяют по
манометру 5. Датчик в. д. 12 реле ступени н. д.
проверяют путем закрытия запорного вентиля
34 на линии всасывания ступени в. д. Контроль
ведут по манометру 36. Работу датчика в. д.
27 реле давления ступени в. д. проверяют
путем прекращения (уменьшения) подачи воды
на конденсатор. Правильность шкалы
настройки контролируют по манометру 21.
Реле контроля смазки РКС-1А-02 33
проверяют следующим образом. Закрывают
запорный вентиль 30, останавливают машину
и пробуют вновь запустить ее. Если машина
не запускается, значит РКС-1А-02 работает
исправно. Шкалу настройки этого прибора
проверяют по манометрам 5, 36.
Реле температуры ТР-2А-06ТМ 10г
26 проверяют таким же образом, как и в
схеме одноступенчатого компрессора.
Реле протока воды РП-67 (РП-12) 29
контролируют на трубе свободного слива
(общего для обеих ступеней) воды, охлаждающей
рубашки компрессоров. Работу реле
проверяют путем закрытия запорного вентиля 3.
Реле уровня ПРУ-4 44 устанавливают в
схеме автоматического регулирования уровня
жидкого аммиака в промежуточном сосуде,
реле уровня 39, 43 — в схеме автоматической
защиты компрессора от недопустимого
повышения уровня аммиака в промежуточном
сосуде. Реле уров* i 39, 43 дублируют друг
друга для надежности, так как недопустимое по-
44

;-Г»я «и
Я РЗ о,ч оз 8 ? ??
cL ^ 2 я о, сз g g<
о ^ сз м * «а ^ к
с о р
сз S з
w.:
н ^^ а
я
CQ
я
Я" И
аз О
со Я
Он^
я я § й В
я о о
а. ч j
I я л
I о
о у
1ГЬ
, ¦ д т v 3- »
^2? ?*ч ? ^Й §
Mies н ^ т ^2
^ ч CD Я к I О.
g . Я ^ ' ^
**^ ¦> с
^29 я
ГС ^
"^ О ь
ля
, Я Л)
Юсъ я §
сЗ Он
X О
Р.
5 ^
о "-
.°^
<<г^ ч:
я<0 Ч
Я См
н
сЗ _ _
? н~»я ^h
>> -' Он -ч
^ я**1 я jg ^ Я ' t<
Oh^
—ч л
CN t^ Он
ПШ30ШШ ^ffhS"
шшгшэдшо op^1^
ni/Ddwomm
ПЭТТ1ШП919ЭО09 $
-»ЭIf If OH 089Yn\zb ^
-avgiqowg шд ^
-узнаднон j/
vdojoaduHOH m\
-зипшэ! vdoujuainfou \_
агэ'тшидтяэд tug
CQ
(-, cs
сз я
я ь
я
я- «
СЗ S
°о ?
я сз
%\
о р
S о
сЗ Р4
1 о0^
с^ я ч
<м о
о _
- о^
af
а ' , •
^^ .
о ^^
ЯО^См
сЗОо
s „«$
1V
СЗ tv,
^ § я
•> о, Ч
*o н -
•^ я
^ о
.«0 <l) Я
<o в „ Я . >
^ 55g9
ps к о
Й ч я «
СХ t_* а) Я
Я О) 1=5 Я
ЧИ ^
О
я
ч
я
ю^^ • I •
°о я « ю
й .• ^ "
S *я Я ^ Я
§ 1 g- g
оз ^ сз сЗ
со § П .. fcf
I s-111
• а)
я о
>^ я
н о
о «
о
^
*2> ". с§ сз JN
Он "О
я
»э
,11
Я О)
°э ^ Й <о s
^ . Я Ч ез
\h ^o о v я
00 Суз « Он ?_
^h к я
to я со
CQ СЗ
о^ о г
»-ч Он •-ч. л
• -^gu: я
ч^| SS
« I ' Я ,
I >^ сз |
Son _ ¦ ^
Л ВЯ CQ
Я я
& <С Я cd R
ges, V ОнЯ
5 г-г о S
Й «=t s I и
S ° § I Я
Ч cq я tf
«< СЗ >->^fi о
С « Он и
Ч CN

вышение уровня в промежуточном сосуде
часто приводит к тяжелым авариям.
Приборы ПРУ-4 устанавливают обязательно
на колонке (см. рис. 2) во избежание ложных
срабатываний при случайных вскипаниях
аммиака в промежуточном сосуде. Для проверки
всех трех реле уровня ПРУ-4 закрывают
запорные вентили 40, 41, открывают запорный
вентиль 46, при этом уровень аммиака в
колонке повышается, и реле уровня должны
сработать. Если вместо реле ПРУ-4 44 установлен
регулятор ПРУД, последний проверяют
аналогично.
Соленоидный вентиль СВМ 47
проверяют в этой же операции.
После срабатывания реле уровня 44
соленоидный вентиль 47 открывают принудительно;
при этом проверяют, нет ли пропуска
жидкости. Если пропуск есть, то при срабатывании
реле уровня 44 уровень аммиака в колонке
будет продолжать повышаться, что вызовет
срабатывание реле уровня 39, 43. Если СВМ на
линии подачи жидкого аммиака в
промежуточный сосуд не открывается (неисправен
электромагнит), повышается температура всасыва-
I,
компрессору
ния и нагнетания ступени в. д. Для
регулирования частоты срабатывания СВМ
устанавливают регулирующий вентиль 45.
Об исправности соленоидного вентиля 2 на
линии подачи воды судят по наличию
охлаждающей воды на сливе при открытом СВМ и
ее отсутствию при закрытом. Соленоидный
вентиль 19 на байпасе компрессора исправен,
если при его закрытии температура на линии
после него не отличается резко от
температуры окружающей среды.
На исправность соленоидного вентиля 31,
установленного на байпасе системы,
указывает давление в промежуточном сосуде при
закрытом запорном вентиле 30: если давление не
повышается, пропусков нет.
Если соленоидный вентиль 31 не
открывается при включенном электромагните, при
остановке компрессора давление в промежуточном
сосуде не понижается до давления всасывания
ступени н. д. Это давление контролируют
манометром 36.
Схема автоматизации двухступенчатого
компрессорного агрегата типа АД С (рис. 3)
Схема автоматизации двухступенчатого
агрегата отличается от схемы автоматизации
двухступенчатого компрессора типа ДАУ на-
Схема автоматизации ресиверов и
аммиачных насосов:
а — вертикального циркуляционного ресивера:
1, 3,7, 8, 9, И, 12, 13, 16, 19, 20, 22, 23, 24, 28.
31, 33, 34, 36, 37 — запорные вентили; 2, 27 —
реле перепада давления; 4, 29 —
электродвигатели насосов; 5, 21, 30 — манометры; 6, 32 —
обратные клапаны; 10, 14, 15, 17, 18, 35 — реле
уровня ПРУ-4; 25 — регулирующий вентиль;
26 — соленоидный вентиль; РСЦ — ресивер
циркуляционный;
б — горизонтального циркуляционного ресивера
/, 5, 7, 8, 11, 12, 13, 15, 16, 20, 21, 23, 27, 28, 29,
31, 32, 34, 38, 39, 40 42, 43 — запорные вентили
2, 19 г— угловые запорные вентили; 3, 4, 17, 18,
30, 41 — реле уровня ПРУ-4; 6, 14, 25, 36 — ма
нометры; 9 — регулирующий вентиль; 10 —
соленоидный вентиль; 22, 33 — реле перепада дав
ления; 24, 35 — электродвигатели насоса
26,37— обратные клапаны; РСЦ — ресивер цир
куляционный; ОЖ — отделитель жидкости.
48

личием двух реле контроля смазки РКС-1А-01
и двух реле протока РП-67. Эти приборы
проверяют так же, как в схеме автоматизации
двухступенчатого компрессора.
Схема автоматизации вертикального
циркуляционного ресивера и аммиачных
насосов (рис. 4,а)
Реле уровня ПРУ-4 14, 15, 17, /<? и
соленоидный вентиль СВМ 26,
установленные на вертикальном циркуляционном
ресивере, проверяют так же, как реле уровня на
промежуточном сосуде. Закрывают запорные
вентили 19, 24, открывают запорный вентиль
13, при этом срабатывает реле уровня 14 и
закрывает соленоидный вентиль 26. Далее
вручную открывают клапан этого вентиля. Уровень
жидкого аммиака в колонке увеличивается и
поочередно должны сработать реле уровня 18,
15 и 17.
Исправность соленоидного вентиля 26
подтверждается прекращением повышения уровня
жидкого аммиака в колонке после
срабатывания реле уровня 14.
В случае второй возможной неисправности
соленоидного вентиля 26 (клапан вентиля не
открывается при включенном электромагните)
аммиак в циркуляционный ресивер поступать
не будет, что приведет к «срыву струи»
аммиачных насосов, остановке насосов и
сигнализации об этом. Работу реле уровня 10, 35,
установленных на масляных бачках насосов,
проверяют спуском масла и заливкой
(вручную) при заправке.
Реле перепада давления РКС-1А-02
2, 27, предназначенные для защиты
аммиачных насосов от «срыва струи» (датчики
соединены с всасывающей и напорной линиями
насосов), проверяют путем закрытия запорного
вентиля 12. Если реле исправно,
электродвигатели насосов 4, 29 остановятся. Правильность
шкалы настройки РКС-1А-02 проверяют по
манометрам 5, 21, 30.
Схема автоматизации горизонтального
циркуляционного ресивера и аммиачных
насосов (рис. 4, б)
Реле уровня ПРУ-4 3, 4, установленные
на горизонтальном циркуляционном ресивере
(рис. 4, б), проверяют закрытием запорных
вентилей 1, 8 и открытием углового запорного
вентиля 2. После срабатывания соленоидного
вентиля 10 для проверки реле уровня 4 клапан
СВМ открывают вручную. Чтобы установить
исправность реле уровня 17, 18,
установленных на отделителе жидкости над
циркуляционным ресивером, закрывают запорные
вентили 8, 20, открывают угловой запорный вентиль
1Q.
П±\ 13
"К бсасыЗа/ащей
магистрали
15-оЩ\ М?К-#
Рис. 5. Схема автоматизации рассольного кожухотруб*
ного испарителя:
/, 4, 6, 9, 10, И, 13, 14, П, 20, 24 — запорные вентили;
2 — соленоидный вентиль; 3 — регулирующий вентиль;
5, 18 — угловые запорные вентили; 7, 8, 15, 16 — реле
уровня ПРУ-4; 12, 19 — манометры; 21, 23 —
термометры; 22 — реле давления РД-12; HKJ — кожухо-
трубный испаритель; ОЖ — отделитель жидкости.
Соленоидный вентиль СВМ 10 и
реле перепада давлений РКС-1А-02
22, 33 проверяют так же, как в схеме
автоматизации вертикального циркуляционного
ресивера (см. рис. 4, а).
Схема автоматизации рассольного
кожухотрубного испарителя (рис. 5)
Реле уровня типа ПРУ-4 установлены
на испарителе и на отделителе жидкости.
Реле уровня 7 регулирует подачу жидкого
аммиака в кожухотрубный испаритель с
помощью соленоидного вентиля 2. Реле уровня &
сигнализирует о верхнем предельно
допустимом уровне заполнения кожухотрубного
испарителя жидким аммиаком. Реле уровня 15^
16 — защитные, предохраняют компрессоры от
заливов и гидравлических ударов. Реле уровне
7, 8 проверяют закрытием запорных вентилей
4, 6 и открытием углового запорного вентиля
5; реле уровня 15, 16 — закрытием запорных:
вентилей 4, 17 и открытием углового
запорного вентиля 18.
Реле давления РД-12 22 установлено»
на линии рассола, направляемого к
потребителям. Оно служит для защиты испарителя or
замерзания в нем рассола. Реле проверяют
следующим образом. Закрывают запорный
вентиль 20, давление в рассольной системе
после испарителя падает и реле давления РД-12*
останавливает компрессоры, работающие н^
данный испаритель.
Соленоидный вентиль СВМ 2
предназначен для автоматического поддержания
4?

«s1
РОЛ.
Ч
,<:Н масло-
Хсборнику
-11г
Газ йысокого давления
От испарительной,
системы
Линия отсасыЬания
пароо аммиака
цл
РОД
Реле ПРУ-4 4, 5 проверяют закрытием
запорного вентиля 2 и открытием углового
запорного вентиля 3.
Защитные ресиверы РСЗ-1 и РСЗ-2 (рис. 6, в)
оборудованы каждый двумя реле уровня
ПРУ-4 5, 6, 19, 20, сигнализирующими о
верхнем и нижнем допустимых уровнях аммиака.
Реле ПРУ-4 5, 6 проверяют, закрыв
запорный вентиль 4 и открыв запорный
вентиль 3.
Реле ПРУ-4 19, 20 проверяют, открыв
запорный вентиль 21 и закрыв запорный
вентиль 22.
продерни.
Спид 1 Урабии- |
жидкого 1 тельная %,
аммиака^ линия ""
Рис. 6. Схема автоматизации
ресиверов:
а — линейною: 1, 2, 3, 5,6,9 —
запорные вентили; 4 — манометр;
7, 8 — реле уровня ПРУ-4; РСЛ —
ресивер линейный;
б — дренажного: 1, 2, 6, 7, 8, 10,
И — запорные вентили; 3 —
угловой запорный вентиль; 4, 5 — реле
уровня ПРУ-4; 9 — манометр;
РСД — ресивер дренажный;
в — защитного: 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10,
11, 14, 15, 16, 17, 18, 21, 22 —
запорные вентили; 5, 6, 19, 20 — реле
уровня ПРУ-4; 12, 13 — манометры;
РСЗ-1 и РСЗ-2 — ресиверы
защитные.
От регулирующей станции
уровня жидкого аммиака в испарителе. Его
проверяют совместно с реле уровня 7, 8 по
описанной выше методике (см. проверку СВМ в
схеме автоматизации двухступенчатого
компрессора).
Термометры 21, 23 служат для контроля
температуры рассола. Их показания проверяют
раз в год сличением с показаниями
контрольных термометров.
Схемы автоматизации линейного, дренажного
и защитного ресиверов
Линейные ресиверы (рис. 6, а)
оборудованы двумя реле уровня ПРУ-4 7, 8, одно из
которых дает световой сигнал при
достижении аммиаком верхнего предельно
допустимого уровня, второе — световой и звуковой
сигналы при достижении минимально
допустимого уровня.
Реле ПРУ-4 7, 8 проверяют по стеклу
Клингера, установленному на линейном
ресивере.
Дренажный ресивер (рис. 6, б) оборудован
двумя реле ПРУ-4 4, 5, дающими световой
сигнал нижнего и верхнего предельно
допустимых уровней аммиака в ресивере.
Схема автоматического регулирования
холодопроизводительности холодильной
установки с несколькими компрессорами
Холодопроизводительность регулируют
путем автоматического включения в работу
большего или меньшего числа компрессоров.
Обычно применяют астатическую ступенчатую
систему регулирования по температуре кипения.
В качестве управляющих устройств
используют машину АМУР — на крупных
холодильниках, реле ПТР-2 или ТРДК-3 — на мелких.
В машине АМУР в качестве датчиков
применены медные термометры сопротивления
градуировки 23. Работу термометров
сопротивления, являющихся датчиками машины
АМУР, проверяют сличением их показаний с
показаниями ртутных контрольных
термометров. Проверку производят в режиме
«Измерение» на машине АМУР.
Для сличения показаний термометров
сопротивления с показаниями ртутных
контрольных термометров необходимо обернуть ртутный
шарик термометра ватой и фольгой (для
увеличения его инерционности) и повесить его
рядом с проверяемым термометром
сопротивления. Через 2—3 ч с помощью машины АМУР

следует измерить температуру в данной точке
и только после этого снять показания
контрольного ртутного термометра (так как он
покрыт инерционным слоем, его показания не
исказятся от присутствия наблюдателя в
камере). Поправку, обнаруженную при
проверке, следует учитывать при проведении
дальнейшей работы с машиной АМУР.
Реле ПТР-2 и ТРДК-3 проверяют путем
сличения их шкал настройки с показаниями
ртутных контрольных термометров (см.
проверку термореле ТР-2А-06 на стендах).
Автоматическое регулирование температуры
в камерах холодильника
В настоящее время применяют два варианта
регулирования температуры в камерах
холодильников: с помощью реле температуры и
соленоидного вентиля (для насосно-циркуляци-
онных систем) и с помощью комбинированного
термореле и соленоидного вентиля (для
безнасосных систем).
it ТРЕТЬЯ ЧАСТЬ
j ФРЕОНОВЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
ГРУППЫ Б
(§ 1—40 смотри в первой части)
Арматура и автоматика
§ 41 Б. На всасывающей и нагнетательной сторонах
компрессора должны быть установлены штуцера для
присоединения фреоновых манометров и запорные
вентили для их подключения и отключения. На
герметичные компрессоры машин заводского изготовления с
капиллярными трубками это требование не
распространяется.
§ 42Б. Фреоновые установки с конденсаторами
водяного охлаждения, а также установки с
конденсаторами воздушного охлаждения, имеющие часовой объем,
описанный поршнями компрессора, более 10 м3/ч,
должны снабжаться реле давления, которое останавливает
компрессор в случае повышения избыточного давления
нагнетания до величины, определяемой условиями
работы данной установки и находящейся в следующих
пределах:
для фреона-12 от 7 до 16 кгс/см2,
для фреона-22 от 12 до 20 кгс/см2.
Это реле должно быть присоединено до запорного
нагнетательного вентиля компрессора по ходу фреона.
§ 43Б. На компрессорах с охлаждающими водяными
рубашками должен быть установлен автоматический
прибор (реле расхода, реле давления и др.)»
останавливающий компрессор в случае прекращения подачи
воды в охлаждающую рубашку.
§ 44Б. Испарители фреоновых установок должны
быть снабжены автоматическими приборами, регулирую-
* Продолжение. Начало см. «Холодильная
техника», 1970, № 5. в
Первый вариант предусматривает
применение машины АМУР или реле температуры
ПТР-2, ТРДК-3, воздействующих на
соленоидные вентили, установленные на линиях подач»
холодильного агента в камеры; второй
вариант — использование комбинированного
термореле КТР-2М, воздействующего на
соленоидный вентиль, установленный на линии
подачи холодильного агента в охлаждающее
устройство камеры.
Комбинированное термореле
КТР-2М, обеспечивающее автоматическое
регулирование питания охлаждающих устройств^,
а также прекращение подачи аммиака в
охлаждающие устройства в случае достижения
в камере заданной температуры, проверяю?
путем сличения их шкал настройки с
показаниями ртутных термометров, расположенных
вблизи датчиков — термометров
сопротивления.
Канд. техн. наук И. А. ПАВЛОВА, Ю. Я. СЕНЯГИН,
Т. А. АЛЕКСАНДРОВА — ВНИХ*Ф
шшшшшшшшшшшшшш^шш^шшшшяяшшшшшшшшшшшшшшш-
щими заполнение испарителей и обеспечивающими
прекращение подачи жидкого фреона при остановке
компрессора (ТРВ, ПРВ, соленоидные вентили и др.).
Допускается применять вместо указанных приборов**
дросселирующие устройства постоянного сечения
(капиллярные трубки или дроссельные шайбы) при
условии такого заполнения холодильной машины фреоном,,
при котором перегрев всасываемого компрессором пара*
при пуске и работе компрессора будет не меньше
указанного в § 105Б.
§ 45Б. Установки с кожухотрубным испарителем
должны быть снабжены автоматическими приборами (реле?
расхода и др.), останавливающими компрессор или
отключающими испаритель от всасывающего
трубопровода в случае прекращения движения воды или рассола.
§ 46Б. Арматура должна быть доступна для
удобного и безопасного обслуживания и ремонта.
§ 47Б. На водяных и рассольных полостях машин и»
аппаратов и на водяных трубопроводах должны быть
смонтированы спускные краны или пробки.
Испытание машин и аппаратов давлением
§ 48Б. Все части холодильной установки,
изготовляемые на заводе и работающие под давлением фреона,,
воды или рассола, должны быть испытаны на заводе-
изготовителе на прочность и герметичность при пробных*
давлениях, не ниже указанных в табл. 5Б.
§ 49Б. Аппараты (сосуды), кроме указанных в § &
настоящих Правил, подлежат периодическому испыта*
нию (техническому освидетельствованию) в порядке и*
в сроки, установленные «Правилами устройства и
безопасной эксплуатации сосудов, работающих под
давлением» Госгортехнадзора СССР (см. приложение 5,
раздел VII).
Периодическое испытание должно производиться
сухим инертным газом (азотом, углекислотой) с точкой*
росы не выше —50°С с принятием мер
предосторожности (см. приложение 5, раздел VII, статьи 166, 167).
ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ
НА ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ*
41

Аппараты (сосуды), работающие под давлением
«фреона, запрещается подвергать периодическим
испытаниям водой, так как попадание воды во фреоновую
систему может вызвать повреждение установки.
§ 50Б. Холодильная машина после монтажа испыты-
вается на герметичность давлением фреона,
имеющегося в данной системе, с помощью определителя утечки.
Требования к составлению проектов
§ 51 Б. Объем помещения, в котором находится
фреоновая машина, должен быть не менее 1 ж3 на
следующее количество фреона, содержащегося в установке:
фреон-12 0,5 кг,
фреон-22 0,35 кг.
При расположении содержащих фреон частей
установки в нескольких отдельных помещениях в расчет
^принимается объем наименьшего из них.
Примечание. Допускается размещение
холодильной машины, независимо от
содержания в ней фреона, в специальном
машинном отделении высотой не
менее 2,6 м, двери которого должны
выходить наружу здания или в
отделенный дверями от других
помещений коридор (вестибюль). Двери
машинных отделений должны
плотно закрываться пружинами или
другими устройствами.
Открываться они должны в сторону выхода.
Двери должны запираться на
контрольный замок.
§ 52Б. Запрещается располагать холодильные
машины на лестничных площадках, под лестницами и в
непосредственной близости к входным дверям зданий.
Также запрещается устанавливать холодильные машины в
коридорах и комнатах общественных зданий, где
находятся дети (школы, детские сады, дворцы пионеров)
>или больные (больницы, санатории, поликлиники). Это
"требование не относится к герметичным холодильным
"машинам, встроенным в охлаждаемое оборудование или
кондиционеры.
§ 53Б. Проходы для обслуживания холодильной
машины должны быть не менее:
— главный проход и проход от электрощита до
выступающих частей машины (в том числе до ограждений
и фундаментов) — 1,2 м;
— проход между выступающими частями машин —
1 м.
§ 54Б. При монтаже компрессоров должны быть
обеспечены уровень вибраций и шума в пределах
установленных норм. Для уменьшения вибраций
компрессоры должны устанавливаться на виброизолирующих
фундаментах или на соответствующих амортизаторах.
Шум торгового холодильного оборудования,
установленного в торговых залах предприятий торговли и
общественного питания, должен быть не более 60 дбА на
расстоянии 1 м от оборудования.
§ 55Б. Все движущиеся части машин должны быть
надежно ограждены.
§ 56Б. Машины, аппараты и трубопроводы в местах,
тде они могут подвергаться ударам, должны быть
ограждены.
§ 57Б. Полы должны быть ровными, из
несгораемого материала, не подвергающимися быстрому износу,
малоустойчивыми и нескользкими.
§ 58Б. Все каналы и приямки в помещении должны
закрываться заподлицо с полом специальными плитами
или металлическими рифлеными листами или же иметь
•ограждения.
§59Б. Запрещается располагать в одном помещении
с холодильной установкой аппараты и приборы с
открытым пламенем (если только горение не происходит
Таблица 5Б
Объект и способ испытания
Пробные избыточные давления
для машин и аппаратов,
кгс/см2
фреон-12
« ев
и аэ
о з
о*« «
н о s
О СО В
ев ев
Я Н
о а>
ЛЯ „
о ь. к
н « я
о Я Я
фреон-22
ев ев
я да
о 3
ОчО _
О « К
н " я
о да я
2 «
я н
О су
CUB _
о ь- 5
Н ев Я
о Я Я
16 I 16 I 16 I 16
Давление насыщенного
пара при 20°С
Детали герметичных
компрессоров, агрегатов и
машин
на прочность I 20 I 20 I 20 I 32
на герметичность . . . | 16 | 16 | 16 | 25
Герметичные компрессоры
и агрегаты в сборе
на герметичность
воздухом
фреоном
Детали бессальниковых
компрессоров, агрегатов
и машин
на прочность 13 20 | 20 25
на герметичность ... | 10 | 16 ! 16 I 20
Бессальниковые
компрессоры и агрегаты в
сборе
на герметичность
воздухом 16 16 16 16
фреоном I 10 I 10 I 16 | 16
Детали открытых
компрессоров, агрегатов и
машин
на прочность ...... 13 20 20 25
на герметичность . . . | 10 [ 16 | 16 | 20
Открытые компрессоры и
агрегаты в сборе
на герметичность
воздухом 10 10 10 10
фреоном I 10 | 10 I 10 I 10
Водяные и рассольные
полости
водой
Примечания. 1. Компрессоры и агрегаты,
работающие при давлении ниже атмосферного, подвергаются
испытанию вакуумом при остаточном давлении 40 мм рт. ст.
2. Испытание на прочность допускается производить
воздухом в бронекамере с принятием мер предосторожности,
предусмотренных .Правилами устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением „Госгортехнад-
зора СССР (см. приложение 5, раздел VII, статью 167).
3. Ресиверы герметичных и бессальниковых агрегатов с
воздушным охлаждением должны быть испытаны на прочность при
избыточных давлениях не ниже следующих:
фреон-12 50 кгс1см?
фреон-22 60 кгс/см2
20
16
16
1 10
20
16
10
10
1 6
20
16
16
16
20
16
10 |
10
6
в закрытом пространстве, соединенном вытяжной
системой с наружным воздухом) или с внешними
поверхностями, температура которых выше 350°С. Холодильный
агрегат должен быть удален от теплового оборудования
не менее чем на 1,5 ж..
§ 60Б. Запрещается хранить в одном помещении с
холодильной установкой керосин, бензин и другие
легковоспламеняющиеся жидкости,
§ 61Б. Воспрещается размещение трубопроводов и
арматуры в шахтах лифтов.
§ 62Б. Двери охлаждаемых помещений
(холодильных камер) должны открываться в сторону выхода из
этих помещений.
но

§ 63Б. Допускается применение системы
непосредственного охлаждения в установках кондиционирования
воздуха при условии, что в машине на 1 м3 объема
наименьшего из помещений, обслуживаемых установкой,
содержится не более
фреона-12 0,5 кг,
фреона-22 0,35 кг.
§ 64Б. Испарители установок кондиционирования
воздуха, расположенные после калорифера, а также
перед калорифером на расстоянии менее 0,5 м, должны
быть снабжены предохранительными клапанами с
отводящими трубами.
§ 65Б. Прокладка фреоновых трубопроводов через
помещения, не обслуживаемые данной установкой,
должна выполняться в стальной трубе или другом жестком
газонепроницаемом несгораемом канале, сообщающемся
с наружным воздухом или с помещением,
обслуживаемым установкой.
§ 66Б. Освещение помещения фреоновой установки
должно отвечать требованиям «Строительных норм и
правил» (СНиП II—В.6—62) и «Санитарных норм
проектирования промышленных предприятий» (СН 245—63).
§ 67Б. Помещение, в котором расположена
фреоновая установка, должно быть оборудовано вентиляцией,
обеспечивающей состояние воздушной среды в
соответствии с требованиями «Санитарных норм
проектирования промышленных предприятий» (СН 245—63).
Монтаж
§ 68Б. Воспрещается допуск рабочих к монтажу
холодильного оборудования, такелажным и сварочным
работам без предварительного инструктажа по технике
безопасности и правилам пожарной безопасности
применительно к местным условиям. К сварке сосудов и их
элементов должны допускаться сварщики, сдавшие
испытания в соответствии с «Правилами испытания
электросварщиков и газосварщиков», утвержденными Гос-
гортехнадзором СССР.
§ 69Б. Запрещается производить какую бы то ни
было работу с машинами, аппаратами или другими
видами оборудования в то время, когда они находятся
в приподнятом положении (на лебедках, домкратах,
подъемных кранах). Запрещается стоять под
оборудованием, находящимся в приподнятом положении.
Запрещается применять случайные подпорки и
подкладки под оборудование.
§ 70Б. Запрещается оставлять незатянутыми
накидные гайки и болты на фланцевых соединениях.
§ 71 Б. Фланцевые, сварные и иные соединения
трубопроводов не должны размещаться в стенах,
перекрытиях и других недоступных для ремонта местах.
§ 72Б. При монтаже машин, аппаратов и
трубопроводов ручную запорную арматуру надлежит
устанавливать по ходу фреона, т. е. с подачей под клапан (на
уравнительных линиях допускается любое
расположение запорной арматуры). Установка запорных вентилей
маховичками вниз воспрещается.
§ 73Б. Перед заполнением систем фреоном все
компрессоры, трубопроводы и аппараты должны быть
тщательно продуты, осушены и вакуумированы до
остаточного давления не выше 40 мм рт. ст., а герметичные
машины — не выше 0,1 мм рт. ст.
§ 74Б. Перед заполнением холодильной системы
фреоном следует удостовериться в том, что в баллоне
содержится соответствующий фреон. Проверка
производится по давлению при температуре баллона, равной
температуре окружающего воздуха.
Перед проверкой баллон должен находиться в
данном помещении не менее 6 ч. Зависимость давления
фреона от температуры проверяется по таблицам
насыщенных паров (см. приложение 2).
§ 75Б. Открывание «солпачковой гайки на ниппеле
вентиля Ъаллона надо производить в защитных очках.
При этом выходное отверстие вентиля баллона должна
быть направлено в сторону от работающего.
§ 76Б. При заполнении (пополнении) системы
фреоном последний должен подаваться на сторону низкого
давления. Для присоединения к системе разрешается
пользоваться отожженными медными трубами или мас-
лобензостойкими шлангами, испытанными на прочность
и плотность давлениями, указанными в § 48Б (см.
табл. 5Б) для аппаратов в сборе и деталей
компрессоров. Перегрев всасываемого пара должен быть во
время заполнения не меньше чем при нормальной работе
(см. § 103Б).
§ 77Б. Запрещается оставлять баллоны с фреоном
присоединенными к холодильной установке, за
исключением времени, когда непосредственно производится
заполнение системы либо удаление из нее фреона.
§ 78Б. Запрещается при заполнении системы
фреоном нагревать баллоны.
Примечание. При заполнении холодильных ком
прессоров и агрегатов фреоном н*
заводе-изготовителе или в
ремонтных цехах, а также при ьаполнении
фреоном баллонов меньшей емкости
допускается нагревать баллоны
беспламенным способом до
температуры не выше 45°С.
§ 79Б. Не разрешается во время заполнения системы
фреоном допускать повышения избыточного давления
на нагнетательной стороне более 12 кгс/см2, а на
всасывающей — более 6 кгс/см2 и понижения ниже
атмосферного давления.
§ 80Б. Все аппараты, трубы и арматуру,
изготовленные из черных металлов, следует покрывать снаружи
антикоррозийной водонепроницаемой краской.
Эксплуатация
§ 81Б. Плановые осмотры и ревизии холодильных
установок должны производиться в соответствии с
утвержденным графиком, составленным с учетом
рекомендаций завода-изготовителя и эксплуатационных
условий каждой установки.
§ 82Б. Осмотр и предупредительный ремонт системы
заземления должны производиться в соответствии с
требованиями «Правил технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правил техники
безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей»
(см. приложение 6).
§ 83Б. Закрывать нагнетательный вентиль
компрессора разрешается только после устранения возможности
его автоматического пуска.
§ 84Б. Измерение линейного мертвого пространства
компрессора должно производиться только при ручном
поворачивании вала.
§ 85Б. Запрещается курить в машинном отделении.
§ 86Б. Запрещается эксплуатировать запорную
арматуру с поврежденными маховичками, затрудняющими
открывание и закрывание сосудов, аппаратов и
баллонов.
§ 87Б. Во избежание заклинивания вентилей, не
имеющих обратного уплотнения сальника при
выведенном маховичке, запрещается держать их в открытом до
отказа положении. Если по условиям эксплуатации
запорный вентиль необходимо открывать на
максимальный проход, то его сначала следует открыть полностью,,
а затем повернуть обратно примерно на Vs оборота
маховичка.
§ 88Б. Обслуживающий персонал холодильных
установок при работе должен носить спецодежду в
соответствии с действующими нормами.
§ 89Б. Проходы возле машин и аппаратов (см. §53Б)

и выходы из помещений должны быть всегда свободны,
а полы проходов —исправны.
§ 90Б. Манометры и мановакуумметры должны быть
класса не ниже 2,5 по ГОСТ 8625-^65.
Манометры и мановакуумметры должны поверяться
и пломбироваться в установленном порядке не реже
одного раза в год, а также после каждого ремонта.
Кроме того, не реже одного раза в 6 месяцев
предприятием должна производиться дополнительная поверка
рабочих манометров контрольным с записью результатов
в журнал контрольных поверок.
При отсутствии контрольного манометра
допускается дополнительную поверку производить проверенным
рабочим манометром.
Манометры должны быть установлены так, чтобы их
показания были отчетливо видны обслуживающему
персоналу, циферблат должен быть расположен в
вертикальной плоскости или с наклоном вперед до 30°.
Манометры и мановакуумметры, установленные на
высоте от 3,5 до 5 ж от уровня площадки для
обслуживания, должны быть диаметром не менее 200 мм.
Установка манометров и мановакуумметров на высоте
более 5 м от уровня площадки не разрешается.
Не допускается применять манометры и
мановакуумметры в случаях, когда отсутствует пломба или клеймо,
просрочен срок поверки, а также разбито стекло или
имеются другие повреждения, которые могут
отразиться на правильности показаний прибора.
§ 91 Б. Пользование неисправными автоматическими
приборами запрещается. Проверка приборов
автоматической защиты должна производиться не реже одного
раза в год с составлением акта.
§ 92Б. Снимать ограждения с работающего
оборудования запрещается.
§ 93Б. Запрещается прикасаться к движущимся
частям машин и аппаратов как при работе, так и при
автоматической остановке до устранения возможности их
автоматического включения.
§ 94Б. Запрещается одновременно закрывать
входной и выходной вентили на аппаратах, заполненных
жидким фреоном более чем «а 80% объема.
§ 95Б. Для обнаружения места утечки фреона
разрешается пользоваться течеискателями типа ГТИ или
галоидными лампами.
Утечку фреона необходимо устранять немедленно
при ее обнаружении. В случае значительной утечки
фреона следует немедленно остановить компрессор,
включить вентиляцию либо открыть окна и двери и
устранить утечку.
§ 96Б. Подтягивание болтов во фланцевых
соединениях, а также полную или частичную замену
сальниковой набивки запорной арматуры разрешается
производить только после понижения давления фреона в
поврежденном участке до атмосферного и отключения
этого участка от остальной системы.
§ 97Б. Вскрывать фреоновые компрессоры, аппараты
и трубопроводы разрешается только после того, как
давление фреона будет понижено до атмосферного и
останется постоянным в течение не менее 10 мин.
Запрещается вскрывать аппараты с температурой
стенок (во время вскрытия) ниже —35°С.
. § 98Б. При осмотре внутренних частей фреоновых
компрессоров и аппаратов для освещения разрешается
пользоваться только переносными лампами
напряжением не выше 36 в или электрическими карманными и
аккумуляторными фонарями. Пользоваться для
освещения открытым пламенем запрещается.
§ 99Б. При добавлении фреона в установку следует
руководствоваться указаниями, относящимися к
заполнению установки (см. раздел «Монтаж» — § 74Б, 75Б,
76Б, 77Б, 78Б, 79Б).
§ 100Б. В случае заполнения баллонов фреоном из
холодильной установки разрешается использовать лишь
баллоны с непросроченным сроком проверки. Норма
заполнения на 1 л емкости не должна превышать
фреоном-12 1,1 ice»
фреоном-22 1,0 кг.
§ 101Б. Концентрация рассола, проходящего внутри
труб испарителей, должна быть такой, чтобы
температура замерзания рассола (см. приложение 8) была на
8°С ниже температуры кипения фреона при рабочих
условиях.
§ 102Б. В кожухотрубных испарителях,
охлаждающих воду, температура кипения фреона должна быть-
не ниже +2°С.
§ 103Б. Перегрев пара, всасываемого компрессором*
должен быть не менее 5°С. Перегрев определяется как
разность между температурой пара, измеренной перед
всасывающим штуцером компрессора, и температурой
кипения, соответствующей давлению всасывания.
§ 104Б. Температура воды, входящей в рубашку
компрессоров с водяным охлаждением, должна быть не
ниже 10°С, а выходящей из рубашки — не выше 40°С.
§ 105Б. Запрещается удаление инея механическим
способом (с помощью скребков и т. п.) с фреоновых
батарей непосредственного охлаждения. При удалении
инея путем нагревания батарей допускается повышение
температуры фреона в испарителе не выше 10°С.
§. 106Б. Механическая очистка труб кожухотрубных
аппаратов должна производиться только после
освобождения их от фреона.
§ 107Б. В случае перерыва в работе установки в
зимнее время при опасности замерзания воды последняя
должна быть удалена из всех машин и аппаратов с
водяным охлаждением, а также из водяных магистралей,
§ 108Б. После остановки компрессора на
продолжительное время пуск холодильной установки может быть
произведен только после проверки ее исправности с
разрешения лица, ответственного за ее безопасную
эксплуатацию.
§ 109Б. Перед сваркой или пайкой фреоновых
аппаратов или трубопроводов из них следует удалить фреон»
§ 110Б. Сварка и пайка должны производиться с
соблюдением противопожарных мер при открытых окнах
и дверях или при непрерывной работе вытяжного вей»
тилятора.
§ 111Б. Все средства пожаротушения, пожарное
оборудование и инвентарь должны содержаться в
исправном состоянии и находиться на видных местах, к ним
должен быть обеспечен свободный доступ:
§ 112Б. Использование противопожарного
оборудования и инвентаря для хозяйственных,
производственных и других нужд, не связанных с пожаротушением»
запрещается.
Осмотр и проверка противопожарного оборудования
производятся специальной, назначаемой
администрацией комиссией в порядке, установленном типовыми
правилами пожарной безопасности (см. приложение 1).
§ ИЗБ. Уход за электрооборудованием выполняете»
в соответствии с «Правилами технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правилами техники
безопасности при эксплуатации электроустановок
потребителей» (см. приложение 6 ).
§ 114Б. Разборка и ремонт электрооборудования,
электродвигателей и электроаппаратуры, замена ламп в*
электроарматуре и другие подобные работы должны*
производиться только после выключения тока.
ТЕРМИНОЛОГИЯ
Нижеследующие определения даются только
применительно к настоящим Правилам. Поясняются
термины, которые не имеют специального пояснения в
тексте.
5!

Аппараты кожухотрубные — аппараты, состоящие
из стального цилиндрического кожуха и труб. По
трубам проходит охлаждающая вода или теплоноситель;
межтрубное пространство находится под давлением
холодильного агента.
Вентиль запорный — вентиль, служащий для
открывания или закрывания прохода для жидкости или пара.
Всасывающая сторона — часть холодильной
установки от автоматического устройства, регулирующего
заполнение испарителя, до компрессора, работающая
под давлением всасывания.
Испаритель — аппарат, в котором происходит
кипение холодильного агента, за счет этого достигается
охлаждение теплоносителя или охлаждаемой среды.
Клапан предохранительный — клапан,
автоматически открывающийся при повышении разности давлений
по обе его стороны до допустимого предела.
Компрессор — машина, служащая для сжатия пара
холодильного агента от давления всасывания до
давления нагнетания.
Конденсатор — аппарат, служащий для конденсации
пара холодильного агента.
Кондиционирование воздуха — регулирование
температуры воздуха в помещении.
Машинное отделение — специальное помещение, в
^котором расположена только фреоновая холодильная
установка.
Машинное отделение комбинированное —
помещение, в котором, помимо фреоновой холодильной
установки, расположено иное технологическое оборудование.
Нагнетательная сторона — часть холодильной уста-
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
В рецензируемой книге изложены вопросы,
относящиеся к основам холодильной технологии фруктов,
расчету и автоматизации охлаждающих систем фруктохра-
нилищ, описанию холодильного и вентиляционного
оборудования, планировке холодильников, организации по-
грузочно-разгрузочных работ.
Книга состоит из восьми глав, в которых достаточно
полно отражено современное состояние техники
холодильного хранения фруктов в нашей стране и за
рубежом. Авторы дают много ценных практических
рекомендаций (защита фруктов от потерь влаги и
целесообразность в связи с этим внекамерного поглощения
наружных теплопритоков, предварительная влажностная
обработка ящичной тары, увлажнение воздуха,
экранирование охлаждающих приборов полиэтиленовой
пленкой, ступенчатое снижение температуры кипения
холодильного агента, применение стоечных поддонов).
Подробно описаны способы увлажнения воздуха и
увлажнительные устройства.
Приводимые ниже критические замечания прежде
всего связаны с недостаточной (в настоящее время)
теоретической разработкой внутриштабельных тепло-
влажностных процессов и в меньшей мере вызваны
упущениями авторов.
Основной недостаток книги — нечеткое освещение
вопросов вюздухораспределения и режимов работы вен-
новки от компрессора до автоматического устройства,
регулирующего заполнение испарителя, работающая под
давлением нагнетания.
Пробное давление — давление, которым испытыва-
ются части холодильной установки (работающие под
избыточным давлением выше 0,7 кгс/см2) для проверки
их прочности или плотности.
Рассол — используемый в качестве теплоносителя
раствор соли (например хлористого кальция),
замерзающий при температуре ниже нуля.
Ресивер — сборник жидкого холодильного агента.
Система непосредственного охлаждения — система
охлаждения, при которой испаритель непосредственно,
без участия теплоносителя, отводит тепло от
охлаждаемой среды или помещения или установлен в
воздуховодах, соединенных с охлаждаемым помещением.
Теплоноситель — вещество, отводящее тепло от
, охлаждаемого объекта и передающее это тепло
кипящему холодильному агенту.
Указатель уровня жидкого холодильного агента —
прибор, указывающий высоту уровня жидкости в
аппарате холодильной установки.
Фреоновая линия — трубопровод, находящийся под
давлением фреона.
Фреоновая система — машины, аппараты и
трубопроводы, заполняемые фреоном.
Холодильная установка компрессионная —
холодильная установка, в которой повышение давления пара
холодильного агента (от давления всасывания до
давления нагнетания) производится компрессором.
(Продолжение следует)
^"пятооов. Между тем от удачного решения этих
вопросов зависят результаты хранения фруктов.
Непрерывное выделение тепла дыхания и влаги приводит при
неэффективном воздухораспределении к
неравномерности температурного и влажностного полей в штабелях,
образованию зон увядания и отпотевания фруктов с
последующим развитием микробиологических
процессов.
Существуют три принципиально различные системы
отвода физического и физиологического тепла: смена
межштабельного воздуха при непрерывной работе
вентиляторов и изотермическом режиме хранения; смена
межштабельного воздуха при периодическом
включении вентиляторов и неизотермическом режиме
хранения; активное вентилирование, т. е. периодическая смена
внутринпабельного воздуха при неизотермическом
режиме хранения.
Каждая из этих систем имеет свои преимущества
и недостатки, однако многочисленные исследования
последних лет показали, что наиболее эффективна система
активного вентилирования.
Все три системы описаны в книге, однако
недостаточно ясно и без критического отношения к ним
авторов. На стр. 27 указано, что в период хранения
производительность вентиляторов воздухоохладителей
должна уменьшаться в 2—3 раза по сравнению с про-
Новая книга о фруктовых холодильниках
Цинман М. М., Янюк В. Я. Холодильники для фруктов. М.г «Пищевая промышленность»,
1969, 202 стр. Цена 89 коп.
53

язводительностью их при охлаждении поступающих
ллодов. По-видимому, предполагается непрерывная
работа вентиляторов, хотя прямых указаний на это нет.
В большинстве описываемых систем воздухораспределе-
яия предусмотрена подача и забор воздуха сверху
(стр. 97, 99, 152, 153), что не может обеспечить
равномерную температуру в штабеле. На схеме активного
вентилирования (рис. 42, стр. 111) не показано
подполье, где создается статический напор воздуха, а
также зазор между штабелем и стенами хранилища, через
который проходит охлажденный воздух, перехватывая
теплопритоки через боковые ограждения.
Допущены и другие неточности. Указано, что для
получения высокой относительной влажности воздуха в
камере перепад температур должен быть по
возможности небольшим (стр. 13). При влажности воздуха,
приближающейся к 100%, имеет место обратная
зависимость: с уменьшением перепада температур снижается
равновесная влажность воздуха.
Отмечено, что быстрое охлаждение дает экономию
холода (стр. 19), однако не учитывается влияние
скорости охлаждения на металлоемкость и мощность
холодильного оборудования.
Спорной является рекомендация о частичной
ежесуточной загрузке охлаждаемых камер теплыми плодами
<стр. 25, 45).
Влаговыделения принимаются по естественной
убыли, без учета температуры и влажности, при
постоянном переходном коэффициенте. Доля влаговыделений
в естественной убыли может колебаться от 20 до 85%
(Н. А. Жоровин. Химический состав, лежкоспособность
и кулинарно-технологические качества картофеля,
выращиваемого в БССР. Автореферат диссертации. М.>
1964).
Формула D6) на стр. 47 составлена так, как будто
свежий воздух подается в камеру непосредственно,
минуя воздухоохладитель, что противоречит реальным
условиям.
Периодическое отключение вентиляторов
несовместимо с обеспечением стабильности температуры
(стр. 59).
Камеры для отепления плодов неудачно названы
дефростерами (стр. 143).
В целом рецензируемая книга, отражающая при
небольшом объеме весь комплекс вопросов холодильного
хранения фруктов, является ценным пособием для
работников холодильников и проектировщиков.
В. 3. ЖАДАН — ОТИПХП
Единая система конструкторской документации
Комитет стандартов, мер и измерительных приборов
при Совете Министров СССР утвердил Единую систему
конструкторской документации (ЕСКД),
устанавливающую единый порядок разработки, выполнения,
оформления, согласования, внесения изменений, учета и
обращения конструкторской документации. В связи с этим
отменяются такие нормативно-технические документы,
как сборники стандартов «Чертежи в машиностроении»,
«Система чертежного хозяйства», «Обозначения
условные графические для электрических схем» и др.
В сборник «Единая система конструкторской
документации. Основные положения. ГОСТ 2.101—68 —
ГОСТ 2.109—68» вошли стандарты, устанавливающие
виды изделий всех отраслей промышленности, виды и
комплектность конструкторских документов на изделия
всех отраслей промышленности, содержание и формы
основных надписей в конструкторских документах,
общие требования к текстовым документам, рабочим
чертежам, спецификациям, правила выполнения чертежей
деталей, сборочных, общих видов, габаритных и
монтажных.
В сборник «Единая система конструкторской
документации. ГОСТ 2.301—68 — ГОСТ 2.309—68» вошли
стандарты на форматы документов, масштабы
изображений, шрифты для надписей, правила изображения
предметов. Здесь же приведены графические
обозначения материалов, предельных отклонений формы,
расположения и шероховатости поверхностей и правила их
нанесения на чертежи и другие технические документы,
а также правила нанесения размеров.
Правила нанесения на чертежи обозначений
покрытий, термической и других видов обработки, а также
указаний о маркировании и клеймении изделий,
правила изображения резьбы, изображения и обозначения
швов сварных и неразъемных соединений, крепежных
деталей специалисты найдут в сборнике «Единая
система конструкторской документации. ГОСТ 2. 310—68 —
ГОСТ 2.316—68».
В сборник «Единая система конструкторской
документации. Правила выполнения чертежей различных
изделий. ГОСТ 2.401—68 — ГОСТ 2.418—68» включены
стандарты, устанавливающие правила выполнения
чертежей пружин, зубчатых колес, червяков, звездочек,
зубчатых (шлицевых) соединений. Сюда же вошли
стандарты с правилами выполнения чертежей
металлических конструкций, трубопроводов, электромонтажных
чертежей электротехнических и радиотехнических
изделий, чертежей тары для всех отраслей
промышленности и др.
Стандарты, устанавливающие порядок учета и
хранения документации, дублирования, внесения изменений
в документы вошли в сборник «Единая система
конструкторской документации. Учет и обращение
документации. ГОСТ 2.501—68 — ГОСТ 2.503—68».
Правила составления эксплуатационных и
ремонтных документов на изделия всех отраслей
промышленности, а также правила внесения изменений в них
являются содержанием сборника «Единая система
конструкторской документации. Эксплуатационная и
ремонтная документация. ГОСТ 2.601—68 — ГОСТ
2.604—68».
Стандарты сборника «Единая система
конструкторской документации. Правила выполнения схем. ГОСТ
2.701—68 — ГОСТ 2. 704—68» распространяются на
электрические, кинематические, гидравлические и
пневматические схемы. Указываются типы и виды схем,
общие требования к их выполнению.
В сборник «Единая система конструкторской
документации. Обозначения условные графические в схемах.
54

ГОСТ 2.721—68 — ГОСТ 2.748—68, ГОСТ 2.750—68 —
ГОСТ 2.751—68» включены графические обозначения
электрических машин, катушек индуктивности,
трансформаторов, электромагнитов, электроизмерительных и
электровакуумных приборов, источников света и других
элементов схем.
В сборнике «Единая система конструкторской
документации. Обозначения условные графические в схемах
Новые изобретения
Класс 17 а, 4/03 МПК F 25 b
№ 254528 A244401/24-6 от 24 мая 1968 г.)
И. Н. Бородин и Б. Н. Абрамов
Устройство для измерения параметров домашнего
холодильника
1. Устройство для измерения параметров домашнего
холодильника, содержащее датчики температур,
установленные в камере движущегося по конвейеру
холодильника, и электросчетчик для измерения расхода
потребляемой электроэнергии, отличающееся тем, что с
целью повышения производительности труда путем
автоматической записи параметров к датчикам и
электросчетчику подсоединена электронно-записывающая
аппаратура.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с
целью синхронизации скорости движения холодильника и
записи параметров в автоматическую схему устройства
включен блок синхронизации, имеющий индукционный
датчик, усилитель на транзисторах и выходное реле.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с целью
автоматической регистрации номера испытываемого
холодильника применено кодовое устройство.
Класс 17 а, 8/01 МПК F 25 b
№ 254530 A268004/24-6 от 9 сентября 1968 г.)
' Авторы изобретения Б. А. М и н к у с и Чан Д ык
Ба
Заявитель Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
Абсорбционная холодильная установка
Абсорбционная холодильная установка, содержащая
абсорбер для образования крепкого раствора,
генератор для его выпаривания, теплообменник, в котором
охлаждается слабый раствор после генератора, и насос
с приводом для перекачивания крепкого раствора из
абсорбера в генератор, отличающаяся тем, что с целью
сокращения расхода электроэнергии привод выполнен
в виде парогидравлической турбины, включенной в
линию горячего слабого раствора после генератора перед
теплообменником.
Класс 17 а, 8/01 МПК F 25 b
№ 254531 A189255/24-6 от 9 октября 1967 г.)
Авторы изобретения Ю. И. Д р а б о в и ч, В. С.
Яковлев, В. П. По л и щук и М. Р. Цин
Заявитель Институт электродинамики АН
Украинской ССР
Способ работы абсорбционной холодильной машины
1. Способ работы абсорбционной холодильной
машины, содержащей генератор для выпаривания крепкого
раствора, испаритель для производства холода и
абсорбер, в котором слабым раствором поглощаются пары
хладагента из испарителя, отличающийся тем, что с
ГОСТ 2.770—68, ГОСТ 2. 780—68 — ГОСТ 2. 782—68s>
специалисты найдут стандарты на условные
графические обозначения элементов кинематики, гидравлических
и пневматических сетей, распределительной и
регулируемой гидравлической и пневматической аппаратуры,
гидравлических и пневматических насосов и двигателей,..
Единая система конструкторской документации
вводится в действие с 1 января 1971 г.
целью повышения экономичности и эксплуатационной-
надежности машины на раствор перед подачей в
генератор воздействуют электрическим и магнитным
полями переменного тока для нагрева и повышения
давления раствора.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
электрическим и магнитным полями воздействуют на
вспомогательную жидкость, например ртуть, введенную в
раствор.
Класс 17 а, 13/01 МПК F 25 Ь
№ 254532 A233508/24-6 от 23 марта 1968 г.)
И. И. К ап ит а нчу к, В. И. Ти м о ф ее в, В. С„
Горобец и В. А. Толстых
Установка для испарительного охлаждения
Установка для испарительного охлаждения,
например элементов радиоэлектронной аппаратуры,
содержащая включенную в замкнутый циркуляционный контур*
испарительную камеру с охлаждаемыми элементами
внутри и конденсатор образующихся паров,
отличающаяся тем, что с целью повышения эксплуатационной^
надежности в циркуляционном контуре перед
испарительной камерой установлена распределительная
коробка с двумя клапанами, полость между которыми
подключена к аккумулирующему резервуару с тем, чтобыз
при повышении давления в камере подавать избыток:
жидкости в резервуар, а при понижении — направлять,
ее на слив в контур.
Классы 17 с, 3/08; 63 с, 2 МПК F 25 d; В 62 <ti
№ 254533 A211128/24-6 от 17 января 1968 г.)
Авторы изобретения Л. М. Б у ч м а н, И. В. Горе н-
штейн, В. И. Д у б о в о й, А. М. К о с к и н, Г. Б.
Маргулис, В. В. Станкевич, А. И. Тупиков*.
М. Б. Шицман, А. И. Азаров, В. С. МартынЪв-
ский, В. А. Семенюк и М. Н. Томашевич
Заявитель Специальное конструкторско-техноло-
гическое бюро кислородного, компрессорного и
газорежущего машиностроения
Транспортное холодильное устройство
1. Транспортное холодильное устройство, например*
для автомашины с двигателем на жидком топливе-
(бензине), содержащее камеру для хранения продуктов.;
и теплообменник-охладитель, подводящий патрубок
которого выведен в атмосферу, отличающееся тем, что с
целью повышения холодопроизводительности и
надежности отводящий патрубок теплообменника-охладителя?
подсоединен непосредственно к всасывающему
коллектору двигателя после карбюратора для создания
разрежения, а подводящий патрубок снабжен штуцером,
подключенным к топливной магистрали двигателя перед,
насосом для подсасывания бензина.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что с
целью предотвращения выпадения кристаллов воды из,
атмосферного воздуха к теплообменнику-охладителю*
подключена емкость со смазочным маслом для подачи?;
его в воздушный поток до смешивания последнего с-
бензином.
5S

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Охлаждаемые открытые
витрины
Современные охлаждаемые открытые витрины
оснащаются системами принудительной циркуляции
воздуха. Испарители монтируются в днище витрин или
а стенках. Потребность в холоде для открытых витрин
© 3—4 раза выше, чем для закрытых. Соответственно
этому холодопроизводительность компрессоров должна
€ыть больше. Необходимо предусматривать
автоматическое периодическое оттаивание. В большинстве случаев
достаточно проводить оттаивание 2 раза в сутки
горячим паром или с помощью электронагревателя. Витри-
жы, как правило, имеют несколько полок. Обычно
витрины применяются для охлажденных продуктов при
температуре 5—8°С.
В охлаждаемых открытых витринах новейшего типа
для замороженных продуктов (см. рисунок)
достигается температура —18°С. В них устроены три канала:
один для холодного воздуха (температура на входе
—34°С, температура кипения —40°С), второй для ме-
аее холодного, третий для неохлажденного. Воздух,
выходящий из трех этих каналов, образует завесу,
отделяющую охлаждаемый объем витрины от окружающего
.воздуха. Такие витрины устанавливаются в
помещениях с кондиционированием воздуха (влажность воздуха
аде более 55%).
Бюллетень, фирмы «Данфосс», 1967, № 2.
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
шшшшшшшшшшшшшшшшшшяяшшшшшшшшшшшшшш
Холодильник распределительный одноэтажный
емкостью 600 т
621.565:692
Холодильник предназначен для длительного
хранения мороженого и охлажденного мяса, мороженой
рыбы, яиц, молочных и других скоропортящихся
продуктов.
Проекты рассчитаны для обычных геологических
условий, на температуру наружного воздуха —20, —30 и
—40°С. Строительство холодильников в районах вечной
мерзлоты и сейсмичностью выше 6 баллов не
предусматривается.
Охлаждаемая открытая витрина: 1
/ — терморегулирующий вентиль;
2 — смотровое стекло; 3 —
теплообменник.
Я. А. ИВАНОВ
Типовой проект распределительного одноэтажного
.холодильника емкостью 600 т разработан институтом
Гипрохолод в двух вариантах: с аммиачной G01—4—7*)
и фреоново-рассольной G01—4—21*) системами
охлаждения. Первый введен в действие в 1967 г., второй — в
1969 г.
* Оба проекта разработаны вместо типового проекта
7—01—155.
56

Таблица 1
) Показатели
Общая условная емкость
холодильника, т
в том числе
камеры № 1 хранения
мороженых грузов с температурой
1 —20°С
камеры № 2 хранения мороже-
1 ных грузов с температурой
—20°С . .
камеры № 3 универсальной с
температурой Оч—20°С
камеры № 4
морозильной с температурой
! —23°С
универсальной с температурой
0-=-— 20°С
камеры № 5 универсальной с
температурой 0 -. 20°С . . .
камеры № 6 универсальной с
температурой 0 -. 20°С . . .
Производительность морозильной
камеры, ml су тки
Продолжительность цикла
замораживания, ч
Расчетное суточное поступление
грузов на холодильник, т
Расчетная суточная выдача грузов, т
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной температуре
—30°С, ккал\ч
| воде, м^сутки
электроэнергии (в год), квт-ч . .
холоде, ккал/ч, при температуре
кипения
—13°С
1 —33°С
—30°С
—40°С
Расход
воды, мъ\ч
тепла, ккал\ч
в том числе на горячее
водоснабжение
У становления мощность
оборудования, кет
в том числе
силового
осьегительного
Количество смен в сутки
Общее количество работающих . . .
в том числе максимально в
смену
Холодильник с аммиачной
системой
1
с
морозильной
камерой |
600
180
175
ПО
60
—
65
70
10
22
20
24
210000
31,00
681890
41000
52900
7,94
365850
281000
! 280,2
260,5
19,7
2
26
19
охлаждения i
без
морозильной камеры
660
180
175
ПО
*"~¦*
60
65
70
—
20
24
—
20,00
500720
51700
1J4
157850
73000
189,5
169,8
19,7
2
26
19
Холодильник с фреоново-
рассольной системой
охлаждения
с
Морозильной
камерой
600
180
175
ПО
60
—
65
70
5
30
20
24
120760
30,61
676000
16500
85000
8,51
168960
48200
274,0
257,0
! 17,0
1 2
26
19
без
морозильной камеры
660
180
175
110
—
60
65
70
—
~~
20
24
193760
20,71
517000
20000
54000
1,35
241960
48200
209,0
192,0
17,0
2 1
26
19
Общий вид распределительного одноэтажного
холодильника емкостью 600 т (план, разрез, фасад) показан
ня рис. 1.
Класс здания II, степень огнестойкости II, степень
долговечности II. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2, ветровая — 35 кгс/м2.
Фундаменты под колонны отдельностоящие
железобетонные монолитные, под стены — ленточные из
бетонных блоков, 7 типоразмеров для варианта с
аммиачной и 1 типоразмер для варианта с фреоново-рас-
сольной системой охлаждения. Фундаментные балки —
я

Таблица 2
Фасад
1 Показателе
Строительный объем, я3 .
1 в том числе
| холодного склада . .
машинного отделения
и подсобно-бытовых
помещений
Площадь застройки, м2 .
в том числе
J холодного склада . .
j машинного отделения
1 и подсобно-бытовых
| помещений
Расход строительных
материалов
цемента, т
стали, т
| в том ч слеарматур-
| ной
I бетона тяжелого, м3 .
! бетона легкого, м3 . .
1 в том числе пенобе-
| тона
сборного железобето-
! на, ж3
1 кирпича, тыс. шт. . .
| лесоматериала, м3 . .
| пенополистирола
| ПСБ-С, м3
Трудоемкость возведения
здания, чел.-дней
в целом
j 1 м3
Холодильник
с аммиачной
системой
охлаждения
7263
5424
1839
1487
1099
388
375
41,1
27,4
459
145
40
295
287
66
450
7736
1,04
Холодильник 1
с фреоново-
рассольной
системой
охлаждения
7443
5465
1978
1481,5
1096,7
384,8
370
39,3 |
21,6 !
482
65
59
316
307
71
523
5960
0,82
1 типоразмер, колонны железобетонные — 4 A*)
типоразмера, балки железобетонные — 1 типоразмер.
Покрытие монтируется из предварительно
напряженных панелей с овальными (круглыми) пустотами —
3 типоразмера. Стены кирпичные.
Изоляция стен холодного контура — жесткие мине-
.раловатные плиты, специальные, марки 300, ГОСТ
10140—62 (пенополистирольные плиты ПСБ-С ТУ
266/10—50—64); изоляция покрытия холодного контура
комбинированная — жесткие минераловатные
(пенополистирольные) плиты и керамзит (керамзитобетон)
объемным весом 500 кг/м3;- изоляция покрытия бытовых
помещений — керамзит объемным весом 500 кг/м3.
Противопожарные пояса выполняются из пенобетона
объемным весом 400 кг/м3.
Перегородки в холодном контуре кирпичные с
изоляцией из жестких минераловатных плит, специальных,
ГОСТ 10140—62 (пенополистирольные плиты ПСБ-С); в
бытовых помещениях — кирпичные.
Полы холодного контура индивидуальные,
покрываются сборными мозаичными плитами — 1 типоразмер.
Перемычки ГОСТ 948—66, 7 E) типоразмеров. Кроз-
ля — защитные асбестоцементные плитки, ГОСТ 923—
59, 5 слоев гидроизола на горячем битуме.
* В тех случаях, когда данные проектов различны,
указываются и те и другие, причем первые относятся к
проекту холодильника с аммиачной, а вторые,
заключенные в скобки, — к проекту холодильника с фреоново-
рассольной системой охлаждения.
Г
^г1
|00ODJ
ml
1 11 11
г
rm rm rm
QTJ DU Щ]
J
Ь=2=а
План
31760
12000
Рис. 1. Распределительный одноэтажный холодильник
емкостью 600 т:
1 — камера № 1 хранения мороженых грузов —
153,5 м2; 2 — камера № 2 хранения мороженых
грузов — 149,5 м2; 3 — камера № 3 универсальная —
109,0 м2\ 4 — камера № 4 морозильная (в варианте —
универсальная) — 76,0 м2; 5 — камера № 5
универсальная — 70,0 м2; 6 — камера № 6 универсальная —
77,0 м2; 7 — машинное отделение — 105,5 м2; 8 —
вентиляционная камера
10 — женский гардероб — 9,8
11,1 м2\ 9 — щитозая
16,0 м2
Mz
11 — мужской
гардероб — 11,7 м2; 12 — конторское помещение — 20,0 м2\
13 — комната для обогрева рабочих — 16,7 м2\ 14 —
мойка — 11,7 м2\ 15 — генераторная — 10,0 ж2; 16 —
комната кладовщиков — 15.6 м2\ 17 —
стоянка-зарядная — 83,7 м2; 18 — коридор — 78,0 м2; 19 —
платформа; В — водопровод; К — канализация; Э —
электрический кабель; Т — тепловая сеть.
Парапетные плиты ГОСТ 6786—53, 3 типоразмера.
Карнизные плиты — 1B) типоразмер. Подоконные
плиты ГОСТ 8484—57, 2 типоразмера.
Переплеты окон деревянные, ГОСТ 477—56, 3
типоразмера.
Двери деревянные, ГОСТ 6629—64, 5 типоразмеров;
индивидуальные изолированные (для камер) — 1B)
типоразмер.
Отделка — внутренняя штукатурка.
Из конструктивных элементов наибольший вес имеет
балка — 5,3 т.
Характеристика холодильника и основные сметные
данные приведены в табл 1—3.
м

Таблица 3
Сметная стоимость*
Холодильник с аммиачной
системой охлаждения
с морозильной
камерой
Л ее -,
HI
из <я
о я н
Н ео
ООН
без
морозильной камеры
vo 5 w
о» 2 а
Холодильник с фреоново-
рассольной системой
охлаждения
с морозильной
камерой
СЗ ч 1*
C5ft
л ее
О К Н
So S
Л- S
о S о
н са
ООН
без
морозильной камеры
cSft
о к н
а> S а»
схЗ си
Общая, тыс. руб
в том числе строительно-
монтажных работ . . .
Оборудования, тыс. руб. . .
1 м'6 здания, руб.
с оборудованием . . . .
без оборудования . . . .
1 т условной емкости, руб.
300,56
240,88
59,68
39,70
23,28
500,93!
306,87
247,01
59,86
40,55
23,28
511,45
284,64
231,39;
53,25|
37,57
23,13
431,27
291,44
237,99
53,45|
38,48
23,13'
321,54]
238,50
83,04
43,3
32,8
441,58M35,90,
328,59
245,58
83,01
45,2
33,8
547,65
299,72
231,81
67,91
41,2
31,9
454,12
308,29!
240,44
67,85
42,4
33,1
467,11
* В ценах, принятых с 1 января 1963 г.
Камера Л/4 универсальная
и машинное отделение
6 17 8
Ч 8
Камера Н4 универсальная
и машинное отделение
17 8
Б ^ / 1
Рис. 2. Размещение оборудования на распределительном одноэтажном
холодильнике емкостью 600 г с аммиачной системой охлаждения:
а — вапиант с панельными батареями; б — вариант с ребристыми батареями.

Камера №4 униберсальная
и машинное отделение
Камера N-Ч униберсальная
и машинное отделение
Рис. 3. Размещение оборудования на распределительном одноэтажном холодильнике
емкостью 600 т с фреоново-рассольной системой охлаждения:
а — вариант с панельными батареями; б — вариант с ребристыми батареями.
Холодильная установка с аммиачной безнасосной
системой непосредственного охлаждения работает на
две температуры кипения: —40 и —30°С (и только — 30°С
в варианте без морозильной камеры). Холодильная
установка с фреоново-рассольной системой охлаждения
рассчитана на две температуры кипения фреона-22: —13
и —33°С.
Охлаждающее оборудование камер решено в двух
вариантах: с использованием панельных и ребристых
батарей.
Отопление универсальных камер в зимнее время при
хранении охлажденных грузов осуществляется на
холодильнике с аммиачной системой охлаждения
электронагревателями, а на холодильнике с фреоново-рассольной
системой охлаждения — горячим рассолом.
Температурный режим в камерах поддерживается автоматически.
Охлаждение конденсаторов и рубашек компрессоров
предусмотрено от оборотной системы водоснабжения.
Оттаивание приборов охлаждения от снеговой шубы
производится или горячими парами аммиака, или
горячим рассолом. Для воздухоохладителя дополнительно
предусмотрено орошение охлаждающей поверхности
теплой водой. Слив воды запроектирован в систему
канализации.
Оборудование холодильника с аммиачной системой
охлаждения приведено в табл. 4, его размещение
показано на рис. 2, а холодильника с фреоново-рассольной
системой охлаждения — в табл. 5 и на рис. 3.
Водопровод объединенный — производственный и
хозяйственно-питьевой от местных сетей; напор на
вводе 23 м вод. ст. A5 м вод. ст.). Канализация
объединенная — производственная и хозяйственно-фекальная
в местные сети. Отопление от внешнего источника:
система двухтрубная тупиковая с верхней подачей.
Теплоноситель — вода с температурой 70—150°С. Горячее
водоснабжение от внешнего источника. Подсоединение
через водрводяные подогреватели. Вентиляция приточ-
но-вытяжная с механическим побуждением и
естественная. Электроснабжение от местных сетей энергосистемы
напряжением 6 или 10 кв или от электрических сетей
предприятия напряжением 380/220 в.
Грузы доставляются на холодильник автомобильным*
.и железнодорожным, а в потребительскую сеть
автомобильным транспортом. Операции по приему, перемеще-
68

Таблица 4
Таблица 5
Оборудование
5<^
Ей
Количество
Компрессор аммиачный
АВ-100/3
АВ-100/4 .
АУ-45/Н
Распределительное устройство
Сосуд промежуточный 40 ПС3
Насос водяной ЗК-9а
Ресивер горизонтальный
дренажный 1,5 РД
линейный 1,5 РВ
Вентилятор Ц4-70 № 5
(Q=4950 м31ч) с
электронагревателем 4,5 кет
Воздухоохладитель аммиачный
вертикальный поверхностью
охлаждения 600 м2
Батарея аммиачная
панельная
потолочная из 12 труб . .
потолочная из 9 труб . . .
пристенная из 9 труб . .
ребристая
потолочная .
пристенная
Воздушная завеса
Конденсатор аммиачный
вертикальный 50 KB
10
11
12
13
14
15
16
17
u 2
я 5 о
rt 2 °*
к о о)
CSOfl
m s *
CO О rt
eo ? и
нию, складированию и выдаче грузов механизированы
с помощью самоходных аккумуляторных
электропогрузчиков, электротележек, напольных тележек, контейнеров
и роликовых дорожек.
Проекты холодильника согласованы с органами
санитарного и пожарного надзора.
Оборудование
*СО
Количество

to 5 °
ее т О,
сз О со
й2х
*3
в = а
ее « ft
К О <и
Агрегат
компрессорно-конденсаторный
АК-АУУГ90/И
AK-ABr22/II
испарительно-регулирующий
аир^-зо .!!!!]!!!!
Распределительное устройство
Отстойник рассола
Насос центробежный
для рассола
для воды
Вентилятор Ц4-70 № 5
(Q=3000 мг\ч)
Воздухоохладитель рассольный
вертикальный поверхностью
охлаждения 600 м2
Батарея рассольная
пристенная
потолочная
Бак для разведения рассола . .
Воздушная завеса
1
2
з
4
5
6
7
8
! 9
10
11
12
13
14
з
2
з
2
1
2
4
3
3
1
10
7
1
1 !
2
1
2
1
1
2
4
3
12
8
1
1
Каждый из проектов состоит из 5 альбомов:
альбом I — «Архитектурно-строительная часть»; альбом
II — «Холодильно-тебиологическая часть. Механизация
грузовых работ»; альбом III — «Санитарно-техническая
часть. Электротехническая часть»; альбом IV —
«Автоматизация и контроль»; альбом V — «Стоимость
строительства».
Проект в полном объеме (рабочие чертежи, сметы
и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул.
Жданова, 10/2. Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН — Гипрохолод
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства «Пищевая промышленность» имеются
отдельные номера журнала «Холодильная техника» за следующие годы:
1968 г. — № 9; 1969 г. — № 6, 7, 9, 11; 1970 г. — № 1, 3, 4.
Заказы (без денежных переводов) следует направлять по адресу:
Москва, Б-120, Мрузовский пер., I Отдел распространения издательства.

Новые термоэлектрические приборы
Львовский завод биофизических приборов освоил
серийное производство термоэлектрических
полупроводниковых батарей типа ТБМ-2М, ТБ-3 и КР-1 (табл. 1),
термоэлектрических полупроводниковых
микрохолодильников типа ТП-2М, ТЛМ (табл. 2) и блоков питания
к ним типа ВСП-12 и ВСП-33 (табл. 3), а также нуль-
терхмостатов типа «Нуль-В».
Параметры
Холодопроизводи-
тельность
(максимальная), вт
Температура теп-
лоотводящей
плиты, °С . . .
Перепад
температур, °С . . . .
Напряжение
питания, в . . . .
Ток питания, а
Габаритные
размеры, мм . . .
Вес, не более, г
ТБМ-2М
0,5
30 + 2
30 (I гр.)
от 25 до 30
(II гр.)
от 20 до 25
(III гр.)
не более 2,2
не более 0,5
ПХПХ9
4,5
16
Т
Приборы
ТБ-3
20
23±2
45
не более
1,8
18±2
39,5Х
Х38Х6
50
40
а б л и ц а 1
КР-1 (воздух-
воздух) 1
95 ккал\я
—
4,6±0,1 |
47—55
242X106X
ХП4
3500
350
Нуль-термостат «Нуль-В» предназначен для стати-
рования нулевых спаев термопар при температуре
0±0,ГС и используется в лабораторной практике
вместо сосуда Дьюара со льдом.
В нем может быть установлено до шести медь-кон-
стантановых термопар диаметром проводов не более
0,3 мм.
Точность статирования, °С . . . .
Температура, °С
окружающего воздуха ....
проточной охлаждающей воды
±0,05
5—40
5—25
Таблица 2
Параметры
Рабочий объем, см3
Перепад температур, не
менее, °С
Температура в объеме, °С:
минимальная
максимальная
Охлаждение .
Питание от выпрямителя . .
Мощность, не более, вт . . .
Время непрерывной работы,**
Габаритные размеры, мм:
1 диаметр
высота
Вес, кг
Приборы I
ТП-2М | ТЛМ ,
100
25
воздушное
ВСП-12
16
6
110
120
0,6
90
120
—35
+50
водяное
ВСП-33
58
72 J
123
165
1,4
200
Параметры
Напряжение на выходе, в
Ток (максимальный), а . .
Коэффициент пульсаций, %
Питание от сети
переменного тока частотой 50 гц,
напряжением, в .'.-.'.
Габаритные размеры, мм
Вес, кг
Цена, руб
Т
а б л и ц а 3
Приборы
ВСП-12 | ВСП-33
1,8
12
12
220±10о/о
70
250Х190Х
Х166
6,5
60
2
33
12
220 + 10%
180
336X242X
Х202
14
70 1
Расход воды, л/ч 50
Время выхода прибора на режим, я не более 2
Питание от сети переменного тока
частотой 50 гцу напряжением, в . . . . 220+10%
Мощность, ва 40
Габаритные размеры, мм 300x180x168
Вес, кг 7,5
Цена, руб 233
Прибор допускает круглосуточную работу.
Львовский завод биофизических приборов принимает
заявки на поставку по адресу: г. Львов-40, ул. Бочная
Рулевая, 9.

РЕФЕРАТЫ
621.565.59:630
Холодильно-нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых холодильников.
БЕРСЕНЕВА Н. С, ШИНКА В. Я. «Холодильная
техника», 1970, № 7, 5—8.
Описаны конструкция, техническая характеристика,
автоматизация и режимы работы холодильно-нагрева-
тельной установки ФХ-100, предназначенной для
поддержания температурного режима, необходимого для
длительного хранения фруктов и винограда, а также
для охлаждения фруктов до температуры хранения.
Приведены результаты испытаний и дана оценка
эксплуатационно-технических показателей установки.
Иллюстраций 4.
621.565:634.1/7
Типовые проекты фруктохранилищ Центросоюза.
ЖАВОРОНКОВ А. М. «Холодильная техника», 1970,
№ 7, 8—11.
Описываются типовые проекты фруктохранилищ
емкостью 750—1500 и 1500—3000 т} разработанные
Проектным институтом Центросоюза совместно с фирмой
«Комплекс». Приводятся планировка и размещение
оборудования холодильников емкостью 750—1500 т.
Иллюстраций 2.
634.11.004.4
Хранение яблок в газовой среде с применением
упаковки из полиэтиленовой пленки. МОИСЕЕВА Н. А.,
ГОЛЕНИЩЕВА-КУТУЗОВА А. А. «Холодильная
техника», 1970, № 7, 12—15.
Модификация атмосферы при хранении яблок в упа-4
ковке из полиэтиленовой пленки замедляет физиолого-
биохимические процессы в них, что способствует
сохранению качества и увеличению сроков хранения.
Приведены результаты производственной проверки этого
способа хранения яблок на холодильниках двух совхозов
Краснодарского края. Таблиц 4. Библиографий 13.
634.11.004.4
Хранение яблок в пленочных контейнерах с
газообменным окном. КОЛЕСНИК А. А., ФЕДОРОВ М. А.,
ОСЕНОВА Е. X. «Холодильная техника», 1970, № 7,
15—18.
Описаны опыты хранения яблок в полиэтиленовых
контейнерах с газообменной вставкой из силиконово-
каучуковой пленки. Плоды почти всех испытывавшихся
сортов сохранились в контейнерах значительно лучше,
чем плоды контрольных партий, хранившиеся в обычных
условиях; значительно снизился процент отходов и
брака. Таблиц 2. Библиографий 5.
664.84/85.037.5
О влиянии замораживания и хранения на
микроструктуру ткани некоторых овощей. КРОТОВ Е. Г.,
ФЕДЮНИНА Н. А., ВИШНЕВЕЦКИЙ Е. Д.
«Холодильная техника», 1970, № 7, 18—21.
Исследование влияния замораживания в воздухе
при —22, —40 и —60°С и хранения на микроструктуру
тканей перца, баклажан и моркови показало, что
наиболее ощутимые изменения (деформирование клеточных
оболочек, разрушение ядер и пр.) вызываются
замораживанием при —22*С, а также хранением в течение
6 месяцев. Библиографий 9. Иллюстраций 2.
621.577
Применение теплового насоса в производстве
зеленого чая. ХОШТАРИЯ А. Г., ВЕЗИРИШВИЛИ О. Ш.
«Холодильная техника», 1970, № 7, 21—22.
Рассмотрен вопрос замены существующих мазутных
огневых калориферов теплонасосными установками,
которые используют тепло отработанного воздуха чаефи-
ксационных завялочных комбинированных агрегатов,
повышают температурный потенциал этого тепла и вновь
направляют его в агрегаты для подсушки зеленого
байхового чая после фиксации. Описаны результаты
испытаний установки. Библиографий 8. Иллюстраций 3.
612.58-
Аппарат с воздушным охлаждением для гипотермии.
СМИРНОВ О. А. «Холодильная техника», 1970, № 7,
23—25.
Описана конструкция аппарата для быстрого
охлаждения головного мозга человека. Аппарат снабжен
высокоэффективным теплообменным устройством,
обеспечивающим принудительный конвективный теплообмен
между наружным покровом головы и воздухом.
Приведены данные о применении аппарата в медицинской
практике при черепно-мозговых травмах, нейрохирургии.
и реанимации. Библиографий 8. Иллюстраций 3.
536.24-
Теплообмен при непосредственном контакте смеси
кипящих углеводородов с водой. ФИЛАТКИН В. Н., ДО-
ЛОТОВ А. Г. «Холодильная техника», 1970, № 7, 26—29.~
Приведены результаты экспериментального
исследования процесса теплообмена в генераторе
абсорбционной холодильной машины при непосредственном
контакте смеси кипящих углеводородов с водой.
Рассмотрен теплообмен при кипении одиночных капель и при»
массовом барботаже смеси углеводородов. Дан анализ*
влияния ряда факторов на интенсивность процесса
теплообмена в генераторе. Приведены эмпирические
зависимости для расчета коэффициента теплопередачи,
отнесенного к начальной поверхности капли и объему зоньи
контакта. Таблиц 2. Библиографий 7. Иллюстраций 6.
536.2#
Исследование теплообмена и аэродинамического
сопротивления в орошаемых воздухоохладителях. КУРЫ-
ЛЕВ Е. С, ЕВРЕИНОВА В. С. «Холодильная техника»,.
1970, № 7, 30—34.
Описаны результаты исследования влияния
орошения на теплообмен и аэродинамическое сопротивление в-
воздухоохладителях из продольно оребренных плит со
сплошными и разрезными ребрами. Сравниваются
теплообмен и аэродинамическое сопротивление при
охлаждении и осушении воздуха с орошением
поверхности, без орошения и при нагревании воздуха (сухой'
теплообмен). Таблиц 2. Библиографий 4. Иллюстраций 6.
621.57.042*
Анализ статической устойчивости холодильной
машины с ТРВ. УРБАНИК Э. А. «Холодильная техника»,.
1970, № 7, 34—39.
Предлагается графоаналитический метод анализа
устойчивости работы холодильной машины с
автоматическим питанием испарителя через ТРВ на основе
статических характеристик. Выведены коэффициенты
преобразования, связывающие между собой статические
характеристики ТРВ, испарителя и компрессора.
Приводится критерий устойчивости работы холодильной
машины. Показано, что устойчивость зависит от
правильной комбинации характеристик элементов, входящих:
в холодильную машину. Библиографий 8.
Иллюстраций 6.
6$

CONT ENTS
A. M. Yevseyev. Complex Refrigerating Plants for
Agriculture 1
All reserves — into action!
V. I. Batrakov. Our Answer 3
N. S. Bersenyeva, V. Y. Shinka. Refrigerating-Hea-
ting Plant, Type FX-100, for Unified Sections of
Fruit Cold Stores 5
A. M. Zhavoronkov. Standard Projects of Fruit
Stores of Tsentrosojuz 8
N. A. Moiseyeva, A. A. Golenishcheva-Kutuzova.
Storage of Apples in Modified Atmosphere in
Polyethylene Film Packaging 12
A. A. Kolesnik, M. A. Fedorov, E. H. Osenova.
Storage of Apples in Film Containers with
Gas-Exchange Port. 15
E. G. Krotov, N. A. Fedyunina, E. D. Vishnevetsky.
Influence of Freezing and Storage on Micro-
structure of Tissue of .Some Vegetables ... 18
A. G. Khoshtariya, O. Sh. Vezirishvili. Utilization
of Heat Pump in Production of Green Tea. . 21
O. A. Smirnov. Air-Cooled Apparatus for
Hypothermia 23
From dissertations
V/ N. Filatkin, A. G. Dolotov. Heat Exchange at
Direct Contact of Boiling Hydrocarbon Mixture
with Water. . . , 26
E. S. Kurilev, V. S. Evreinova. Investigation of
Heat Exchange and Aerodynamic Resistance in
Spray Air Coolers 30
E. A. Urbanik. Analysis of Static Stability of
Refrigerating Machine with Thermostatic Expansion
Valve 34
Practice exchange
V. P. Sukhomlin. Stand for Setting and Repairing
Blocks and Parts of Machine, Type AMUR. . 40
B. I. Nagirner. Visual Water Flow Indicator. . . 42
Consultation
I. A. Pavlova, U. Y. Senyagin, T. A. Aleksandrova.
Standard Method of Testing Refrigerating
Automatic Devices and Means. 42
Safety Rules for Freon Refrigerating Plants. . . 49
Book review
V. Z. Zhadan. New Book ,about Fruit Cold Stores
(Tsinman M. L, Yanyuk V. Y. Fruit Cold
Stores) 53
Single System of Design Documentation .... 54
New Inventions 55
Foreign technical news
Y. A. Ivanov. Refrigerated Open Displays. ... 56
Reference data
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Single-Storey
Distribution Cold 'Storage Warehouse of 600 t
Capacity 56
New Thermoelectric Devices 62
Summaries 63
СОДЕРЖАНИЕ
A. M. Евсеев. Сельскому хозяйству —
комплектные холодильные установки .
Все резервы — в действие!
B. И. Батраков. Наш ответ
Н. С. Берсенева, В. Я. Шинка. Холодильно
нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых
холодильников
А. М. Жаворонков. Типовые проекты фрукто-
хранилищ Центросоюза . ...
Н. А. Моисеева, А. А. Голенищева-Кутузова.
Хранение яблок в газовой среде с
применением упаковки из полиэтиленовой
пленки
А. А. Колесник, М. А. Федоров, Е. X. Осено-
ва. Хранение яблок в пленочных
контейнерах с газообменным окном . .
Е. Г. Кротов, Н. А. Федюнина, Е. Д. Вишне-
вецкий. О влиянии замораживания и
хранения на микроструктуру ткани
некоторых овощей
A. Г. Хоштария, О. Ш. Везиришвили.
Применение теплового насоса в производстве
зеленого чая
О. А. Смирнов. Аппарат с воздушным
охлаждением для гипотермии
Из диссертационных работ
B. Н. Филаткин, А. Г. Долотов. Теплообмен
при непосредственном контакте смеси
кипящих углеводородов с водой ....
Е. С. Курылев, В. С. Евреинова.
Исследование теплообмена и аэродинамического
сопротивления в орошаемых
воздухоохладителях
Э. А. Урбаник. Анализ статической
устойчивости холодильной машины с ТРВ .
Обмен опытом
В. П. Сухомлин. Стенд для наладки и
ремонта блоков и деталей машины АМУР
Б. И. Нагирнер. Визуальный указатель
протока воды
Консультация
И. А. Павлова, Ю. Я. Сенягин, Т. А.
Александрова. Типовая методика проверки
приборов и средств холодильной
автоматики
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках
Критика и библиография
В. 3. Жадан. Новая книга о фруктовых
холодильниках (Цинман М. И., Янюк В. Я.
Холодильники для фруктов) ....
Единая система конструкторской
документации
Новые изобретения
Новости иностранной техники
Я. А. Иванов. Охлаждаемые открытые
витрины
Справочный отдел
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин.
Холодильник распределительный одноэтажный
емкостью 600 т
Новые термоэлектрические приборы . . .
Рефераты
1
3
5
8
12
15
18
21
23
26
30
34
40
42
42
49
53
54
55
56
56
62
63
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух,
М. Г. Дик, А. В. Каи, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34, доб. 49.
Технический редактор А. М. Сатарова
Т —10542 Сдано в набор 5/V—1970 г.
Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. л. 7,45
Подп. в печ. 26/VI—1970 г. Формат 84Xl087i6
Тираж 16900 экз. Заказ 1666 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.