Кондиционирование воздуха при хранении скоропортящихся продуктов
Доктор техн. наук А. Л. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследоба*ельский институт холодильной промышленности
628.84
Кондиционирование воздуха, т. е.
автоматическое поддержание в помещениях его
оптимальных параметров, в первую очередь
температуры и влажности, является весьма
важным условием сохранения качества ценных
скоропортящихся продуктов.
До сих пор в холодильных камерах
осуществлялось автоматическое регулирование лишь
температуры воздуха.
При хранении охлажденных продуктов
температура воздуха в камерах принимается
вблизи 0°С различной, в зависимости от свойств
продукта, однако для большинства из них
наблюдается общая тенденция к снижению
температуры до точки замерзания продукта или
даже несколько ниже. Опасность
подмораживания продуктов приводит к необходимости
иметь небольшие отклонения температуры
воздуха от оптимальной величины (желательны
максимальные отклонения ±0,5°С), что
предопределяет применение воздушного
охлаждения.
Мороженые продукты хранят при
температуре — 18°С и ниже. В этом случае не нужно
очень точно поддерживать оптимальные
температуры (отклонения могут быть ±ГС).
Поэтому в камерах хранения мороженых
продуктов' допустимо батарейное охлаждение.
Не менее важным является поддержание в
холодильных камерах на определенном
уровне относительной влажности воздуха.
При низкой относительной влажности
увеличиваются потери от усушки, а при
высокой — потери от плесневения и загнивания.
На рис. 1 приведена зависимость этих потерь
от относительной влажности воздуха на
примере хранения винограда [1].
На рис. 1 отчетливо виден минимум
суммарных потерь, соответствующий оптимальной
относительной влажности (90%). Значения
оптимальной относительной влажности для
хранения различных охлажденных продуктов
лежат в пределах 75—95% [2]. Для
мороженых продуктов оптимальной является
относительная влажность около 100%, дающая
наименьшую усушку.
Желательная точность поддержания
относительной влажности в холодильных камерах
±2—3%.
Кондиционирование воздуха в холодильных
камерах имеет ряд специфических отличий от
обычного «высокотемпературного» кондицио-
Рис. 1. Потери в процессе хранения
винограда при 0°С в зависимости от
относительной влажности воздуха в каме-
ре [1]:
/ — общие потери; 2 — потери от
загнивания; 3 — потери от усушки.
нирования в жилых, гражданских и
промышленных зданиях:
почти полное отсутствие вентиляции
холодильных камер свежим воздухом A—2% от
обычной кратности циркуляции воздуха).
Естественная смена воздуха при открывании
дверей во многих случаях вполне достаточна;
практическая невозможность регулировать
тепловлажностное отношение в
воздухоохладителе за счет изменения температуры его
поверхности (так называемым «методом точки
росы»). При высокой относительной
влажности воздуха перед воздухоохладителем линия,
изображающая в dt /-диаграмме процесс
изменения состояния воздуха в нем, в нижней
своей части практически сливается с линией
<р=1. Поэтому изменение температуры
поверхности лишь в малой степени изменяет наклон
линии состояния воздуха в
воздухоохладителе.
Схема обработки воздуха в кондиционере,
как известно, в значительной степени
предопределяется величиной тепловлажностного
отношения е, представляющего отношение теп-
лопритоков в помещении к влаговыделениям.
При стационарном режиме хранения тепло
в камеру в основном поступает через
теплоизолированные наружные ограждения,
поэтому теплопритоки зависят от времени года и от
расположения камеры в холодильнике. В
камерах верхних этажей, особенно угловых, и
одноэтажных холодильников (назовем эти
камеры условно камерами В — «внешними»)
5

влияние наружного теплопритока и его
сезонности обычно значительно выше, чем в камерах
промежуточных этажей, имеющих лишь одну
наружную стену, и особенно в подвальных
(камеры С — «срединные»).
Влагу выделяют хранящиеся в камере
продукты, поэтому влаговыделения зависят
главным образом от вида продукта и его упаковки,
а также от степени загрузки камеры. При
полной загрузке камеры определенным продуктом
в условиях регулирования относительной
влажности воздуха влаговыделения
приблизительно постоянны (с некоторым уменьшением
при длительном хранении).
Тепловлажностное отношение в
холодильных камерах изменяется в широких
пределах — от бесконечности (хранение летом
упакованных продуктов, не выделяющих влагу)
до 0 и даже до отрицательных величин
(хранение зимой продуктов, выделяющих влагу).
Примерные величины тепловлажностных
отношений в холодильных камерах для
климатических условий г. Москвы и обычной
теплоизоляции приведены в таблице.
1 Вид продукта
Охлажденное мясо и яйца
Мороженое мясо
(температура хранения —18°С)
Тепловлажностное
отношение е, ккал{кг
Камера В
Лето
8500
3600
5000
Зима
—1200
—1200
Камера С
Лето 1 Зима
4500
1250
3000
2500
—150
Нетрудно заметить, что величины е для
фруктов выше, чем для других продуктов, что
объясняется тепловыделениями самих
фруктов в процессе дыхания.
На рис. 2 в d, /-диаграмме показаны
процессы изменения состояния воздуха в камерах
хранения охлажденных продуктов @°С и
90%).
Расположенные веером точки представляют
собой состояния поступающего в камеру
воздуха, при которых будут отводиться из нее
расчетные количества тепла и влаги. Изменяя
эти состояния при колебаниях тепло- и влаго-
выделений, можно поддерживать постоянные
параметры воздуха в камере.
Изображенный процесс Я—Я в
воздухоохладителе с тепловлажностным отношением
около 2000 ккал/кг не соответствует ни одному
из камерных процессов. Если представить
себе фруктовую камеру в одноэтажном
холодильнике (точка ФЛВ), охлаждаемую одним
воздухоохладителем с температурой
поверхности в точке Я, то нетрудно заметить, что линии
процессов изменения состояния воздуха в
камере и воздухоохладителе совместятся с
линией Я'—И, имеющей наклон около
8500 ккал/кг. При этом относительная
влажность воздуха снизится с 90% примерно
до 70%.
Обследование ряда холодильных камер
показало, что равновесная относительная
влажность воздуха в холодильных камерах лежит
летом значительно ниже ее оптимальных
величин.
Для поддержания относительной влажности
воздуха на оптимальном уровне необходимо в
летнее время, кроме воздухоохладителя,
использовать дополнительные средства. i
Для всех состояний приточного воздуха,
лежащих правее линии Я—Н, требуется
дополнительное увлажнение воздуха паром или
мелко разбрызганной водой, левее линии Я—Я—
подогревание воздуха, после охлаждения его
в воздухоохладителе, паром или горячей водой
от постороннего источника теплоснабжения
или теплом, отводимым от конденсатора
холодильной машины.
В зависимости от сезона и степени загрузки
камеры продуктами возможны оба описанных
выше случая. Поэтому круглогодичный
кондиционер для холодильной камеры должен
быть оборудован, кроме воздухоохладителя,
воздухонагревателем и воздухоувлажнителем.
Рис. 2. Изображение в d, t-диаграмме процессов
изменения состояния воздуха в камерах хранения
охлажденных продуктов:
Ф — фрукты; М — мясо, яйца; Л — лето; 3 —
зима; В —- камера В; С — камера С; Я — воздух у
охлаждающей поверхности; Я и Я'— в помещении.
6

Схема действия такого кондиционера
приведена на рис. 3. Воздух из камеры проходит
через воздухоохладитель 1, затем через
воздухонагреватель 2 и вентилятором 3 по каналу
подается в камеру. Увлажнение воздуха
производится обычно на выходе его из
воздушного канала 4. Регулятор температуры 5 в
камере (или у всасывающего отверстия
кондиционера) при повышении температуры выше
заданной воздействует на воздухоохладитель,
а при чрезмерном понижении — на
воздухонагреватель. Регулятор влажности 6 при
повышении относительной влажности воздуха в
камере включит воздухоохладитель. Если при
этом температура в камере чрезмерно
понизится, то регулятор температуры, воздействуя
на воздухонагреватель, обеспечит
необходимую температуру. При чрезмерном понижении
относительной влажности регулятор влажности
включит увлажнительное устройство.
Рис. 3. Схема круглогодичного
кондиционирования воздуха в
холодильной камере:
1 — воздухоохладитель; 2 —
воздухонагреватель; 3 —
вентилятор; 4 — увлажнительное
устройство; 5 — регулятор
температуры; 6 — регулятор
влажности; Н — воздух у
охлаждающей поверхности; П — в
помещении; К — после
кондиционера; Ли 3 —
соответственно летом и зимой на входе
в помещение; 3'—3 и К—К'—
подогрев воздуха в
вентиляторе; Л—К—К'—Л—П —
летний процесс; Я—К—3—П —
зимний процесс.
В описанной выше схеме влага из камеры
отводится лишь с помощью холодильной
машины, поэтому зимой при отрицательном теп-
лопритоке холодильная машина должна
работать, причем производимый ею холод в
дальнейшем «уничтожается» в
воздухонагревателе. Для того чтобы избежать чрезмерных
эксплуатационных расходов на холод и тепло,
целесообразно в зимнее время отводить влагу
из помещения холодным наружным воздухом.
Схема такого процесса показана на рис. 4
Воздух из помещения П смешивается с
наружным воздухом Нар. Смесь воздуха в точке
С имеет влагосодержание, равное
необходимому влагосодержанию приточного воздуха d3.
После смешения воздух подогревается в
воздухонагревателе 1 и вентиляторе 2 и с
параметром 3 поступает в холодильную камеру.
Регулятор влажности 3 в этой схеме
воздействует на смесительный клапан 4, обеспечивая
необходимое положение точки С, а регулятор
температуры 5 управляет подогревом воздуха
в воздухонагревателе.
А Холодильная камера
Рис. 4. Схема зимнего
кондиционирования воздуха в
холодильной камере с отводом
влаги наружным воздухом:
/ — кондиционер
(воздухонагреватель); 2 — вентилятор;
3 — регулятор влажности; 4—
смесительный клапан; 5 —
регулятор температуры; Нар —
наружный воздух; С — смесь;
Я — в помещении; 3 — зимой
на входе в помещение; 3' —
3 — подогрев воздуха в
вентиляторе.

На рис. 5 показано примерное изменение в
различные месяцы тепловлажностного
отношения в шести фруктовых камерах с разным
расположением применительно к трем
климатическим зонам.
Из рис. 5 видно, что зимний режим с
отрицательными тепловлажностными отношениями
характерен лишь для средней полосы СССР в
камерах с большими наружными потерями
тепла зимой — в камерах В (сплошные
линии). Зимний минимум тепловлажностного
отношения несколько скрадывается тем, что
осенью из-за значительных влаговыделений
только что заложенных на хранение фруктов
величины е значительно меньше, чем весной.
Очевидно также большое влияние теплопри-
тока на режим хранения. В камерах с малым
теплопритоком — камерах С (пунктирные
линии) — процессы имеют более устойчивый и
ровный характер. Поэтому желательно в
камерах одноэтажных холодильников и верхних
этажей многоэтажных холодильников
применять средства, экранирующие внешние тепло-
притоки (воздушная рубашка, змеевики в
ограждениях, экранные батареи).
При хранении мороженых продуктов, как
правило, тепловлажностное отношение выше,
чем при хранении охлажденных (см.
таблицу). Причиной этому являются большие
наружные теплопритоки, не всегда
компенсируемые толщиной изоляции, и в то же время не-
IX X XI ХП 1 П ТП N V Мвсщь,
Рис. 5. Примерное изменение тепловлажностного
отношения е в фруктовых камерах в различные
месяцы хранения.
8
значительные влаговыделения от мороженых
продуктов в сравнении с охлажденными.
Тепловлажностное отношение в
воздухоохладителе или охлаждающей батарее при
начальной температуре воздуха —18°С и
относительной влажности 98% равно
приблизительно 4000 ккал/кг. Таким образом, камеры
В со значительным наружным теплопритоком
нуждаются в увлажнении. Камеры С с малым
наружным теплопритоком, экранированные
тем или иным способом, будут иметь высокую
относительную влажность и без увлажнения.
В настоящее время для повышения
относительной влажности при хранении мороженого
мяса на различных холодильниках с успехом
применяют ледяные укрытия, ледяные
экраны и другие устройства. Автоматическое регу*
лирование относительной влажности воздуха!
в камерах хранения мороженых продуктов не
используют.
Некоторые продукты (бананы, сыры при
созревании) хранятся при сравнительно высокой
температуре: 10—15#С. В этом случае
вследствие уменьшения притока тепла через
ограждения тепловлажностное отношение еще
меньше, чем в камерах с температурой воздуха,
близкой к 0°С.
В камерах созревания сыра, например, в
летнее время тепловлажностное отношение
составляет примерно 1000 ккал/кг, а при
расположении камер в подвальных помещениях и
того меньше.
В подвалах обычно в условиях средней
полосы СССР температура воздуха и без
охлаждения устанавливается на уровне около
15°С, так что работа холодильной машины
необходима главным образом для отвода
влаги из помещения.
Большая часть этого холода
компенсируется теплом в воздухонагревателе. Увлажнение
в этом случае может потребоваться лишь при
малой загрузке камеры продуктами.
Первая в СССР опытная установка
кондиционирования воздуха в холодильных камерах
была смонтирована в камерах для хранения
фруктов на опытном холодильнике ВНИХИ в
1962 г. [3] и успешно работает уже 8 лет.
Первая в СССР опытная промышленная
установка с автоматическим регулированием,
относительной влажности воздуха за счет
увлажнения его водяным паром из котельной
была оборудована в 1966 г. проф. Е. С. Курыле-
вым и его сотрудниками в яичной камере Лен-
хладокомбината [4].
В 1967 г. во ВНИХИ был спроектирован
кондиционер КТР-13 с рассольным
охлаждением холодопроизводительностью 35000 ккал/ч
[5], предназначенный для поддержания в ка-

мерах созревания сыра температуры воздуха
10—15°С и относительной влажности 75—
85%. Точность регулирования: по
температуре ±0,5°С, по влажности ±2%. Этот
кондиционер в 1969 г. успешно прошел
междуведомственные испытания на Опочецком
сыродельном заводе и сейчас внедряется в
производство.
Аналогичный кондиционер разработан и с
аммиачным охлаждением.
Одесским заводом холодильного
машиностроения в 1967 г. изготовлен опытный
образец фреонового кондиционера холодопроиз-
водительностью около 20000 ккал/ч,
разработанный СКВ холодильного машиностроения
по техническому заданию ВНИХИ.
Все эти кондиционеры с добавлением
автоматического оттаивания могут применяться и
в камерах с температурами около 0°С.
В настоящее время все вновь строящиеся
холодильники, а также многие существующие
оборудуются устройствами для
автоматического регулирования температуры воздуха в
камерах, поэтому проблема
кондиционирования воздуха на этих холодильниках сводится
к автоматическому регулированию только
относительной влажности воздуха в камерах.
Особое значение это имеет в летний период,
когда при усиленной работе холодильных
машин отвод влаги из камер увеличивается, что
приводит к понижению относительной
влажности воздуха и к повышению усушки
продуктов.
Для увлажнения воздуха в камерах с
температурой, близкой к 0°С, во ВНИХИ создан
автоматизированный электроувлажнитель
производительностью до 20 кг пара в час. Подача
пара регулируется регулятором влажности,
поддерживающим в камере требуемую
относительную влажность воздуха.
Производство комнатных автономных
кондиционеров оконного типа впервые в
Советском Союзе начато в Баку в 1958 г. В 1961 г.
создан Бакинский завод кондиционеров. За
истекшие годы заводом достигнуты
значительные успехи в области конструирования и
технологии изготовления автономных конди-
Электроувлажнитель в настоящее время
проходит производственное испытание на
холодильнике.
Выводы
Автоматическое регулирование
относительной влажности воздуха в холодильных
камерах — важный фактор для правильного
хранения пищевых продуктов на холодильниках.
При низких температурах хранения обычно
требуется увлажнение воздуха, а при
высоких — его подсушивание.
Для кондиционирования в новых камерах
целесообразно применять специальные
кондиционеры, автоматически регулирующие как
температуру, так и относительную влажность
воздуха.
В камерах, имеющих уже автоматическое
регулирование температуры воздуха,
кондиционирование целесообразно осуществлять с
помощью автоматизированной
увлажнительной установки, позволяющей поддерживать
оптимальную относительную влажность
воздуха.
ЛИТЕРАТУРА
1. IN е 1 s о п К., G u i 11 о u R. «ASHRAE J.», I960, April.
2. Рекомендации по проектированию холодильных
установок. М., ВНИХИ, 1962.
3. Г о г о л и н А. А., А г а р е в Е. М.,
Богатырева С. Ф. Кондиционирование воздуха в
камерах Опытного холодильника ВНИХИ.
«Холодильная техника», 1966, № 5.
4. К у р ы л е в Е. С, Яновский С. И.,
Комиссарова М. Г., ФишманМ. А., Терентье-
в а Н. А. Хранение яиц в холодильной камере с
регулированием влажности воздуха. «Холодильная
техника», 1966, № 12.
5. Г о г о л и н А. А., А г а р е в Е. М.,
Богатырева С. Ф., Тихомирова Л. Н.,
Шитов Н. И. Технологический кондиционер КТР-13
для сыродельной промышленности. «Холодильная
техника». 1969, № 10.
628.84
ционеров «Азербайджан». Проведена большая
работа по совершенствованию их
производства. Выпускаемые сейчас заводом
кондиционеры надежны и эффективны в работе. Они
нашли широкое применение в организациях,
на предприятиях, в быту, особенно в южных
областях страны.
Производство автономных кондиционеров «Азербайджан»
Б. С. ВОЛОЗОВ
Бакинский завод кондиционеров
2 Зак. 2463
9

Основные узлы кондиционера
«Азербайджан»: герметичный фреоновый (фреон-22)
холодильный агрегат, состоящий из фреонового
компрессора и теплообменников — испарителя
и конденсатора, узел вентиляторов обдува
теплообменников, электрооборудование для
пуска и защиты компрессора и вентилятора,
терморегулятор, кожухи и декоративные
детали.
Технология изготовления кондиционера
«Азербайджан» совершенствовалась
параллельно с разработкой новой конструкции. При
этом ставилась цель — уменьшить габаритные
размеры, снизить уровень шума, улучшить
оформление и добиться от
специализированных заводов поставки ряда комплектующих
узлов, в первую очередь электродвигателей
вентилятора и компрессора, терморегулятора,
пускозащитной аппаратуры.
В выпускавшемся ранее кондиционере
«Азербайджан-2» были модернизированы
конструкция передней панели и щита управления,
установлены пластмассовые решетки для
входа и выхода воздуха, терморегулятор Т1-М,
освоенный Орловским заводом приборов,
воздушный фильтр толщиной 2—3 мм из
пористого пенополиуретана (изготовляемого по
технологии ВНИИСТа), гофрированы края
пластин теплообменников для повышения
жесткости и улучшения теплообмена, упрощена
электрическая схема благодаря применению
обычных бытовых переключателей вместо пакетных,
введена новая линия заземления. Кондиционер
был переименован в «Азербайджаном».
Принципиальная схема работы
кондиционера показана на рис. 1.
В 1965 г. была подготовлена к производству
и выпущена небольшая серия кондиционеров
«Азербайджан-4», которые отличались от
кондиционеров «Азербайджаном» меньшими
габаритными размерами и лучшим
оформлением. Однако кондиционеры оказались
ненадежными в работе и были сняты с
производства.
В результате дальнейшего
совершенствования конструкции был создан кондиционер
«Азербайджаном» (рис. 2).
Благодаря новой компоновке узлов и
применению трехрядных теплообменников
удалось добиться уменьшения габаритных
размеров и веса в соответствии с требованиями
ГОСТ 10808—64 на автономные
кондиционеры. Аппарат монтируется в стене так, что он
не выступает за пределы здания.
Улучшено оформление кондиционера.
Объединенными усилиями
художников-конструкторов СХКБ Госплана Азербайджанской ССР и
инженеров завода создана цельная пластмас-
Рис. 1. Принципиальная схема работы
кондиционера «Азербайджаном»:
/ — компрессор; 2 — конденсатор; 3 — осевой
вентилятор; 4 — электродвигатель вентиляторов;
5 — заслонка для приточной вентиляции; 6 —
центробежный вентилятор; 7 — панель
управления; 8 — испаритель; 9 — заслонка для
вытяжной вентиляции; 10 — деревянная рама.
Рис. 2. Общий вид кондиционера «Азербайджаном».
совая передняя панель. Кондиционер хорошо
вписывается в современный интерьер.
Значительно снижен уровень шума. Вместо
электродвигателя ДАО, использовавшегося в
кондиционере «Азербайджаном», для
кондиционеров «Азербайджаном» спроектирован и
10

освоен на Кизлярском электромеханическом
заводе специальный электродвигатель МО-80В
для вентилятора, работающий на втулках
скольжения и имеющий два числа оборотов—
1100 и 900 в минуту соответственно для
работы в дневное и ночное время. Применены
новые винтолопастные вентиляторы для обдува
испарителя и конденсатора (в кондиционере
«Азербайджаном» — соответственно
центробежный и осевой вентиляторы).
Была решена задача получения от
специализированных заводов ряда комплектующих
узлов — электродвигателей МО-80В для
вентиляторов, терморегуляторов Т1-М. Киз-
лярский электромеханический завод стал
постоянным поставщиком электродвигателей
ДГХ-0,7 для компрессоров.
Улучшение качества электродвигателей
ДГХ-0,7 явилось основным моментом в
решении проблемы надежности работы
кондиционера. К сожалению, этот вопрос окончательно
не решен. Начатый Кедайняйским заводом
электроаппаратуры выпуск специальных реле
РНК-55 для кондиционеров с 1967 г.
прекращен, и Бакинский завод кондиционеров
вынужден применять не совсем
подходящие по параметрам реле РТ-10 и ПЭ-20.
Сняты также с производства электролитические
конденсаторы ЭП-300, в связи с чем в
качестве пусковых конденсаторов пришлось
установить батарею из 12 конденсаторов
постоянного тока. В результате увеличился вес (более
чем на 2 кг) и снизилась степень
надежности кондиционера.
Создание малогабаритных конденсаторов
емкостью 10—30 мкф на напряжение 500 в —
одна из важных задач, требующих скорейшего
разрешения.
Первая партия кондиционеров
«Азербайджаном» была подготовлена и выпущена в
1969 г. К концу 1970 г. намечено прекратить
производство кондиционеров
«Азербайджаном» и полностью перейти на выпуск
кондиционеров «Азербайджаном».
Ниже приводится сравнительная
техническая характеристика кондиционеров
«Азербайджаном» и «Азербайджаном».
Для повышения надежности кондиционеров
на заводе проводилась работа по
совершенствованию технологии изготовления деталей,
узлов и аппарата в целом.
Как показала практика, на надежность
холодильного агрегата оказывает влияние каче-
Тип

.Азербайджаном"
Комнатный,
оконный,
автономный
1е соответст-

,Азербайджаном»,
Комнатный,
оконный
(внутристен-
ный),
автономный
КГ-1,6
Модель
по ГОСТ 10808-64 вует ГОСТу
Холодопроизводитель-
ность, ккал\я .... 1400 1500
Удельная холодопроиз-
водительность, ккал\
(квт-ч) 1077 1390
Объем подаваемого
охлажденного воздуха,
м*/ч, 470 550
Потребляемая мощность,
кет 1,3 1,08
Количество ступеней
чисел оборотов
вентилятора 1 2
Трудоемкость, н -ч . . . 142 137
Гарантийный срок,
месяцы 12 12
Габаритные размеры,
мм 740X680X400 410X675X420
Объем по габаритным
размерам, л 201 116
Вес, кг 85 65
ство сушки и вакуумирования фреоновой
системы перед заправкой. Кроме отдельной
сушки электродвигателя ДГХ-0,7 и компрессора в
сборе до заварки герметичного кожуха, была
введена дополнительная сушка продувкой
сухим воздухом в горячих печах уже
заваренного компрессора с испарителем и
конденсатором непосредственно перед сваркой
герметичного холодильного агрегата. Был установлен
строгий порядок передачи агрегатов после
сушки на вакуумирование в горячем виде. В
результате повысилась стабильность холодо-
производительности кондиционеров при
испытании и доводке в лаборатории.
Была введена также предварительная
проверка электродвигателей ДГХ-0,7 на витковое
замыкание (аппаратом ЕЛ-1) и на пробой
изоляции.
Один из лучших рационализаторов завода
слесарь-инструментальщик И. Рагимов
предложил новую конструкцию штампов для
изготовления пластин теплообменников, что
позволило ликвидировать разрывы воротничка
при штамповке и улучшить плотность
прилегания пластин к трубам. Для набора пластин
на трубы изготовлен специальный станок.
Проведена также большая работа по
внедрению цельноштампованных алюминиевых
обечаек центробежных вентиляторов и
освоению изготовления цельнопластмассовой
передней панели и других деталей из пластмассы.
2*
и

Бакинский завод кондиционеров поставил
перед собой следующие задачи:
провести полный цикл испытаний и
обеспечить надежную работу компрессора КГ-1,6 на
базе электродвигателя МО-бООф с числом
(синхронным) оборотов 3000 в минуту; внедрение
нового компрессора позволит
усовершенствовать производство кондиционеров и снизить
вес аппарата на 5 кг;
Автономные кондиционеры с реверсивным
циклом применяют как для охлаждения, так и
для нагревания воздуха помещений по схеме
теплового насоса. Эффективность применения
их для нагревания оценивается электрическим
коэффициентом преобразования, равным
отношению полезной теплопроизводительности к
теплу, эквивалентному суммарной мощности,
потребляемой всем кондиционером. В
некоторых типах кондиционеров вентиляторы могут
потреблять до 40% общей мощности, поэтому
для правильной оценки эффективности системы
отопления важно учитывать всю подведенную
мощность. Электрический коэффициент
преобразования кондиционера |яКц определяется по
формуле
дк + ов=_^_ + _^_ A)
гкц 8602ЛГЭ 8602ЛГЭ 8602ЛГЭ v У
где QK — количество тепла, отводимое в
конденсаторе холодильной машины
кондиционера, ккал/ч;
QB — тепло, эквивалентное части
мощности вентиляторов, расходуемой
внутри помещения, ккал/ч;
ЕЛ^э — суммарная электрическая мощность,
потребляемая электродвигателями
компрессора, вентилятора и другим
электрооборудованием, кет.
Мощность компрессора, зависящая от
режима работы холодильной машины,
составляет большую часть суммарной мощности
2Л^Э, поэтому электрический коэффициент
преобразования кондиционера будет определять-
разработать конструкцию и изготовить
опытный образец автономного кондиционера холо-
допроизводительностью 3200 ккал/ч на базе
двухцилиндрового компрессора;
продолжить работу по улучшению
технологии производства, ликвидации «ручных»
операций и снижению трудоемкости на 10—12%,
а также добиться аттестации кондиционера
«Азербайджаном» на государственный Знак
качества.
628.84
ся в основном электрическим коэффициентом
преобразования компрессора |хкм.
В современных автономных кондиционерах
в подавляющем большинстве применяют
малые холодильные машины с герметичными и
бессальниковыми компрессорами [1].
Вследствие своих конструктивных особенностей они
имеют большие энергетические потери, чем
средние и крупные. Существующие методы
оценки электрических коэффициентов
преобразования [2] годны лишь для последних. При
использовании этих методов для автономных
теплонасосных кондиционеров расчетные
значения электрических коэффициентов
преобразования оказываются выше действительных.
В данной статье сделана попытка на
основании теоретических и экспериментальных
исследований ряда авторов [3—6] и испытаний
автономных кондиционеров в
калориметрической камере ВНИХИ [7, 8] обобщить
имеющиеся данные и дать практические рекомендации
по расчету действительных электрических
коэффициентов преобразования.
При испытаниях кондиционеров по тепло-
насосному циклу в калориметрической камере
электрические коэффициенты преобразования
были несколько ниже расчетных, так как теп-
лопроизводительность кондиционеров
снижалась из-за значительного отвода тепла от
компрессоров проходящим воздухом, особенно
при температурах последнего, близких к 0°С
и ниже. Известно, что подведенная к
компрессору энергия частично теряется в
окружающую среду, а частично передается в
конденсатор. При этом доля энергии компрессора,
передаваемой с холодильным агентом в кон-
Электрические коэффициенты преобразования в автономных теплонасосных
кондиционерах
Н. Я. БАРУЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
12

денсатор, зависит от многих факторов и в
действительных условиях может изменяться
от 0 до 1. Поэтому определение
электрического коэффициента преобразования без учета
этих потерь энергии приводит к ошибкам.
Уравнение теплового баланса герметичного
компрессора при «сухом» ходе с учетом
сказанного выше имеет вид [9]:
8607V9.KM = Ga(/2KM-/1KM) + Qo.c, Ba)
или в безразмерных величинах:
1 __ G& \12 КМ *1Км) j VQ.C (УбЛ
~ 860ЛГэ.км 86(Wa.KM ' V '
где Л^э.км — электрическая мощность
компрессора, кет;
Ga(*2KM—«1км) — тепло компрессора,
передаваемое в конденсатор,
ккал/ч;
Ga — количество
циркулирующего холодильного агента,
кг/ч;
**2км — энтальпия нагнетаемого
пара, ккал/кг;
*1км — энтальпия всасываемого
пара, ккал/кг;
Qo.c — тепло, отводимое в
окружающую среду, ккал/ч.
Тепловой баланс холодильной машины для
кондиционеров с учетом потерь отличается от
обычного, а именно:
QK = Qo + a860A^.KM, C)
где Qo — холодопроизводительно с т ь
компрессора, ккал/ч;
а = —а№км —*ikm) коэффициент использова-
860АГЭ.КМ
ния энергии компрессора в
конденсаторе.
Анализ показывает, что а = 0 в случае
максимальных потерь энергии в окружающую
среду (*2км = Мкм; Qo.c = 860 Мэ.км) и а=1, если
потери отсутствуют (Qac = 0; Ga (*2км—*ikm) =
= 860М,КМ).
Разделив обе части уравнения C) на
величину 860 Л/э.км, представим электрический
коэффициент преобразования компрессора в
безразмерном виде:
Ркм = ?км + ^ D)
где 8км — электрический холодильный
коэффициент.
Из уравнения D) следует, что обычно
встречающееся в литературе определение
коэффициента преобразования компрессора
как суммы холодильного коэффициента и
единицы правомерно лишь для теоретического
цикла. В действительных условиях величина
электрического коэффициента преобразования
может быть меньше единицы при екм<1 и
а->0.
Особенность автономных кондиционеров по
сравнению с другими типами холодильных
установок заключается в том, что охлаждение
компрессора в них в зависимости от принятой
компоновки может быть естественное или
принудительное воздухом помещения или
наружным. В связи с этим на электрический
коэффициент преобразования, кроме режима
работы холодильной машины, оказывают влияние
также условия охлаждения компрессора:
температура и скорость воздуха, число оборотов
компрессора, свойства применяемого
холодильного агента и др. Точный учет указанных
факторов весьма затруднителен, поэтому
значения 8км и а должны определяться опытным
путем.
Из формулы D) очевидно, что с
термодинамической точки зрения, в работе холодильной
машины нет существенной разницы, по
какому режиму — охлаждения или нагревания —
она функционирует. При одинаковых затратах
в обоих режимах получают лишь разный
эффект: холод или тепло.
Конструкции элементов холодильной
машины в обоих циклах должны обеспечивать
оптимальный электрический холодильный
коэффициент. В цикле нагревания следует также
более эффективно использовать энергию,
подведенную к компрессору, что увеличит
электрический коэффициент преобразования.
Если охлаждение компрессора весьма
полезно в цикле охлаждения, так как при этом
улучшаются его энергетические коэффициенты
[3], то в цикле нагревания оно уменьшает
электрический коэффициент преобразования в
результате бесполезной отдачи энергии в
окружающую среду.
За основу при определении действительного
электрического холодильного коэффициента
принята электрическая удельная холодопро-
изводительность компрессора /Скм:
На рис. 1,а показана зависимость
электрической удельной холодопроизводительности
/Скм от отношения давлений конденсации ря и
кипения ро для отечественных герметичных и
бессальниковых компрессоров, в том числе
регламентируемых ГОСТ 10808—64.
Обобщающая кривая построена по результатам
испытаний компрессоров на фреонах-12 и 22
на специальных стендах при переохлаждении
13

•30 ~25 -20 -15 -10 -5 О 5 tD,"C
Рис. 1. Электрическая удельная холодопроизводитель-
ность /Скм (а) и электрический холодильный
коэффициент Екм (б) компрессоров, работающих на фреонах-12
и 22:
герметичные и бессальниковые поршневые
компрессоры холодопроизводительностью до 6000 ст.
ккал/ч;
— бессальниковые поршневые компрессоры
холодопроизводительностью от 6000 до 25000 ст. ккал/ч.
жидкости на 5°С, температуре всасывания
15°С и температурах окружающего воздуха
20—30°С в диапазоне температур кипения t0
от —30 до +10°С и температур конденсации
tK от 30 до 60°С (обобщающие кривые на
остальных рисунках построены при этих же
условиях).
Разброс точек по температурам конденсации
был несущественен и при отношении —=8 не
Ро
превышал ±5% (опытные точки на графике
не приведены), поэтому для каждого типа
компрессора во всем диапазоне холодопроиз-
водительностей без большой погрешности
можно провести одну усредняющую кривую
Ккм- Полученные усредненные значения /Скм
близко совпадают со значениями Ккм по
другим источникам.
Показанная на рис. 1, а электрическая
удельная холодопроизводительность является
оптимальной с точки зрения температурного
режима работы компрессора. В действительных
условиях она может быть иной вследствие
отклонения температур всасывания и
переохлаждения агента, а также в зависимости от
условий охлаждения компрессора. При работе кон-'
диционера по циклу теплового насоса скорее
можно ожидать уменьшения электрической
удельной холодопроизводительности, так как
из всех факторов, в той или иной мере
влияющих на нее, наиболее существенными
являются влажный ход и принудительное движение
воздуха у компрессора с температурой ниже
20°С. С ростом перегрева при всасывании и
температуры окружающего зоздуха в цикле
охлаждения /СКм практически не
изменяется [10].
На основе обобщающей зависимости Ккш=
— f (?jl\ для фреонов-12 и 22 на рис. 1, б
построен график зависимости электрического
холодильного коэффициента от температуры
кипения и температуры конденсации екм =
=/(А> 4) для герметичных и бессальниковых
компрессоров.
Если степень совершенства компрессоров
теплонасосных кондиционеров выразить через
отношение электрического холодильного
коэффициента компрессора к холодильному
коэффициенту цикла Карно ес, т. е.
?с
то она довольно низка по сравнению со
степенью совершенства средних и крупных
компрессоров. Так, для герметичных и
бессальниковых компрессоров до 6000 ст. ккал/ч в
среднем -^- = 0,37, для бессальниковых от 6000 до
25000 ст. ккал/ч — 0,41.
Величина второго члена в уравнении D), как
показывают исследования, также
определяется теплонапряженностью компрессора,
которая является функцией многих параметров.
На изменение коэффициента а наиболее
существенно при прочих равных условиях влияют
влажный ход компрессора, температура и
скорость движения воздуха. Эти факторы
особенно присущи теплонасосным кондиционерам.
14

Рис. 2. Зависимость a=f[ —~)для компрессоров,
\Ро/
работающих на фреонах-12 и 22:
принудительное движение воздуха;
свободное движение воздуха.
Зависимость коэффициента использования
энергии компрессора в конденсаторе от
отношения давлений конденсации и кипения
показана на рис. 2. Разброс опытных величин а
был небольшой, ±10% (опытные точки не
приведены), это позволило усреднить данные
по а для герметичных и бессальниковых
компрессоров и представить их двумя кривыми
(одна -г- для принудительного, вторая — для
свободного движения воздуха у компрессора).
По усредненным данным на* рис. 3
построена также зависимость a=f(tChtll). Из
сравнения кривых следует, что герметичные
компрессоры при прочих равных условиях являются
более теплонапряженными, чем
бессальниковые, что объясняется большими значениями
отношений затрачиваемой мощности на
единицу наружной поверхности компрессора [9]. В
комнатных и раздельных теплонасосных
кондиционерах, работающих при более низких
температурах B0>4>—20°С) и высоких
скоростях движения воздуха у компрессора A,5—
4,0 м/сек), коэффициент использования
энергии компрессора в конденсаторе будет еще
ниже. В связи с этим для подогрева масла
компрессоры этих кондиционеров часто
снабжаются электронагревателями. Необходимо
учесть также потери тепла в трубопроводах,
которые в теплонасосных кондиционерах
могут доходить до 10—15% от величины Nd.KM.
Поскольку доля электрического
холодильного коэффициента в электрическом
коэффициенте преобразования больше, чем доля коэф-
Рис. 3. Зависимость a=f(t0, tK) для герметичных
(а) и бессальниковых (б) компрессоров,
работающих на фреонах-12 и 22:
принудительное движение воздуха;
свободное движение воздуха.
фициента использования энергии компрессора
в конденсаторе, то даже существенные
изменения последнего (например при
принудительном движении воздуха) лишь
незначительно (не более чем на 10%) уменьшают
|1Км (рис. 4).
Таким образом, формула для
электрического коэффициента преобразования теплонасос-
ного кондиционера с учетом изложенного
будет иметь вид:
Ркц = ЧмЬ + а + с,
F)
где
Ь =
N»
ZNB '
С —
860 1N9
Ь с
Для комнатных
кондиционеров 0,85—0,92 0,03—0,05
Для кондиционеров с
воздушными конденсаторами . . . 0,65—0,80 0,08—0,12
Для кондиционеров с
водяными конденсаторами . . . 0,88—0,92 0,08—0,12

-ЗЛ -25 -20 -15 W -5 0 5 t0,'C
Рис. 4. Электрический коэффициент
преобразования компрессоров цКм, работающих на фреонах-12
и 22:
герметичные и бессальниковые
компрессоры холодопроизводительностью до 6000 ст. ккал/ч,
принудительное движение воздуха; то же,
свободное движение воздуха;
бессальниковые компрессоры холодопроизводительностью от
6000 до 25000 ст. ккал/ч, принудительное
движение воздуха; —X—X— то же, свободное
движение воздуха.
С помощью безразмерных величин можно
определить тепловую нагрузку конденсатора,
несколько преобразовав уравнение D):
Q* = Iх + —7Г~\ Qo=(l + —H» G)
I Уо 1 \ 8км /
\ 86(W9.KM /
-^=1 + — =-^5-(рис 5). (8)
Vo екм екм
Выводы
Электрический коэффициент преобразования
теплонасосных кондиционеров с герметичными
бессальниковыми компрессорами можно
представить как сумму безразмерных величин —
электрического холодильного коэффициента и
коэффициента использования энергии
компрессора в конденсаторе.
Действительный электрический коэффициент
преобразования в отличие от теоретического,
который всегда больше единицы, может быть
меньше единицы вследствие потерь энергии в
окружающую среду.
15 \ 1 1 1 1 1 1 J
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 t0,°C
Рис. 5. Зависимость отношения количества тепла,
отведенного в конденсаторе, QK к действительной
холодопроизводительности Q0 от температуры
кипения U для герметичных (а) и бессальниковых
(б) компрессоров, работающих на фреонах-12 и 22;
принудительное движение воздуха;
свободное движение воздуха.
Полученные значения электрических
коэффициентов преобразования могут быть
использованы для инженерных расчетов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г о г о л и н А. А., Барулин Н. Я.
Кондиционирование воздуха. М, Госторгиздат, 1963.
2. Мартыновский В. С. Тепловые насосы.
М.—Л., ГЭИ, 1955.
3. Я к о б с о н В. Б. Теплообмен холодильных
компрессоров с окружающей средой. «Холодильная
техника», 1965, № 5.
4. М е д о в а р Л. Е. Отчеты ВНИХИ. М., 1965, 1967.
5. М а л а х о в а М. А. Отчет ВНИИхолодмаша. М.,
1968.
к

6. Мельников А. Я. Фреоновые компрессоры
Мелитопольского завода холодильного
машиностроения. «Холодильная техника», 1965, № 1.
7. Барулин Н. Я. Калориметрический метод
испытания автономных кондиционеров. «Холодильная
техника», 1963, № 4.
8. Барулин Н. Я. Отчеты ВНИХИ. М., 1961—1966.
9. Я к о б с о н В. Б. Исследование теплового режима
холодильной машины с герметичным компрессором.
«Холодильная техника», 1963, № 5.
10. Якобсон В. Б. Исследование влияния перегрева
всасываемого пара на работу холодильной машины.
«Холодильная техника», 1964, № 2.
Влияние цикличной работы на осушающую способность автономного
кондиционера
Е. Д. КРИЦКИЙ
В автономных кондиционерах обычно
применяется двухпозиционное регулирование
температуры и относительной влажности или
только температуры воздуха. При таком
регулировании в условиях, когда тепловлажност-
ные нагрузки меньше производительности
кондиционера, он будет работать циклично, т. е.
периодически включаться и выключаться.
Выбирая кондиционер, как правило,
пользуются основными рабочими
характеристиками, полученными при установившемся
режиме: холодопроизводительностью Q0 ккал/ч,
осушающей способностью W0 кг/ч и
потребляемой мощностью No кет. В расчетах обычно
принимают максимальные или близкие к ним
нагрузки.
628.84
Показателями цикличной работы служат
средние величины холодопроизводительности
Qcp ккал/ч, потребляемой мощности Л/'ср кет
или удельной холодопроизводительности
/Сер ккал/(квт-ч) [1, 2] и осушающей
способности Wcv кг/ч.
Особый интерес представляет характер
изменения осушающей способности автономного
кондиционера при цикличной работе.
На рис. 1 показано изменение температуры
f и влагосодержания d приточного воздуха за
время цикла Ат. При проведении опытов
кондиционер обрабатывал только наружный
воздух, подача которого была постоянной за
время цикла.
Как видно из рис. 1, за время рабочей части
26
22
18
П
ST
L^
tie
1
1
1
Г
1
1
'^t2B
\
V
—о—
—о—
| " с
1
>—
р
—о—
(
—о
а, г/кг
16
12
8
А
а
^ж
I
I
в
"Пг\
г Urn 8 Л
г* Е *~
1
г
с/
У
о—
^-о—
ШЦ
А
>———
и\
mmm\>
ш . го гч гв 32Аг зв чо чч т,мин \
Рис. 1. Изменение температуры t и влагосодержания d приточного воздуха за время
цикла Ат:
tic t2c — температура воздуха перед кондиционером и приточного воздуха по
сухому термометру, °С; /ц», *гв — то же, по влажному термометру, °С; du d2 — влагосо-
держание воздуха перед кондиционером и приточного воздуха, г/кг.
3 Зак. 2463
17

цикла Лтр осушающая способность
кондиционера ниже соответствующей величины при
непрерывной работе вследствие повышения
средней эффективной температуры
поверхности воздухоохладителя. Потеря осушающей
способности для 1 кг обрабатываемого
воздуха соответствует площади Ad2ba. С
увеличением времени рабочей части цикла Атр
относительная величина этой потери уменьшается,
с сокращением времени Лтр — возрастает.
За время нерабочей части цикла Атн до
момента, когда температура поверхности
воздухоохладителя станет равной температуре
точки росы обрабатываемого воздуха, еще
происходит осушение последнего, причем
количество выпавшей из него за это время влаги
соответствует площади ВЬС. Начиная с момента,
характеризуемого точкой С, оставшаяся на
поверхности воздухоохладителя влага начнет
испаряться в проходящий через
воздухоохладитель воздух и поступать в помещение
вместе с приточным воздухом. Осушающая
способность кондиционера на 1 кг
обрабатываемого воздуха за время цикла будет
соответствовать разности площадей ABCbd^A и Cd2DC.
Таким образом, при цикличной работе
повышение средней эффективной температуры
поверхности воздухоохладителя в течение
рабочей части цикла и испарение оставшейся на
поверхности воздухоохладителя влаги за
время нерабочей части цикла приводят к
снижению осушающей способности кондиционера.
Зависимость средней осушающей способно-
сти №Ср ——- кондиционера от числа цик-
Wq
лов в час г при различных значениях
коэффициента рабочего времени bo получена автором
опытным путем и приведена на рис. 2, где для
большей наглядности на оси ординат
отложены не абсолютные значения осушающей
способности, а отношения ее к номинальной осу-
Рис. 2. Зависимость средней осушающей способности
Wcp автономного кондиционера от числа циклов г при
различных значениях коэффициента рабочего
времени Ь0.
шающей способности W0 (осушающая
способность при непрерывной работе).
Значения Wcv при z=0 получены из
выражения fFcp—Ь&о. При этом не учитывалось
влияния начального периода пуска
кондиционера на величину осушающей способности.
Однако эта неточность при длительной работе
очень мала и не влияет на характер
зависимостей.
Из рис. 2 видно, насколько резко падает
осушающая способность кондиционера с
увеличением числа циклов работы. Так, при
цикличной работе с коэффициентом рабочего
времени &о = 0,5 и числом циклов z = 2 в час
величина средней осушающей способности №ср~0,25,
т. е. составляет около 25% от номинальной,
а при 2=7-г-8 в час практически равна нулю.
Следовательно, в период работы
автономного кондиционера, регулирующего только
температуру воздуха, при теплопритоках в
помещение меньше расчетных, когда значения вла-
говыделений остаются на уровне расчетных
или даже снижаются соответственно
уменьшению теплопритоков, осушающая способность
кондиционера может оказаться очень
незначительной.
Если автономный кондиционер
предназначен для регулирования температуры и
относительной влажности воздуха в помещении, то
необходимость поддержания заданной
влажности приведет к более длительной работе
холодильной машины, т. е. к повышению
коэффициента рабочего времени, а необходимость
поддержания заданной температуры — к
дополнительной затрате энергии на подогрев
приточного воздуха.
Таким образом, при выборе автономного
кондиционера важно знать условия, при
которых осушающая способность кондиционера
может стать недопустимо малой.
Определим эти условия. Из теории двухпо-
зиционного регулирования температуры
известно, что длительности рабочей и нерабочей
частей цикла можно определить из следующих
выражений [3]:
Дтр=Гр1п-^^Ч A)
Н — *у.р
Дхн=Гй1п-^и. B)
*1 — гу.н
Здесь Гр, Гн — постоянные времени
регулируемого объекта
соответственно рабочей и нерабочей
частей цикла, ч\
t\> h — температура регулируемого
18

объекта в начале и конце
рабочей части цикла, °С;
*у.р> ^у.н — установившиеся температуры
регулируемого объекта при
длительно работающей и
неработающей холодильной
машине кондиционера, °С.
Выразим температуры t\ и t2 через заданную
температуру воздуха в помещении U и
температурный дифференциал регулятора
температуры 2 Э (рис. 3):
*1=/з+е, C)
t2=h-Q. D)
Подставляя в уравнения A) и B)
выражения для t\ и t2, после преобразований получим
>Атп
rnln^> + 9~^p=27;Arth-
tm—i
'у.р
U — ^у.р
Д v= Тп In
t% — 9 — tyu
'l + O-'у.н"
2rHArth-
ч,E)
ч. F)
^у.н «-у.н 1г
Разложив правые части выражений E) и
F) в степенной ряд и воспользовавшись
только первыми членами ряда, что вполне
достаточно для расчета, так как погрешность не
превышает 1—1,5%, получим
Ат0^270
U-t
ч,
у.р
2ГН
* у.Н *8
ч.
Продолжительность цикла
Дх=Атр+Атн=28Гн-
, (*у.н — *з) 4* *г *у.р
п
(^у.н — V (^з — ^у.р)
G)
(8)
ч.(9)
Коэффициент рабочего времени
ь =tL
«¦у.н
Ат
" (*у.н *з) "Г" *з — *у.р
.A0)
tf-t3+B
и-и-вЦ—
Рис. 3. Двухпозииионное регулирование
температуры воздуха в помещении.
С учетом выражения A0) после
преобразований продолжительность цикла можно
записать
Ах = 26 Тп
Число циклов
ч. A1)
Ьо A — bQ) (ty,B — *у.р)
Ах
*у.н *у.р
2дТ„
»оA-*о) 1/М12)
—(l_*0) + ft0
1 Н
Определим условия, при которых
продолжительность цикла Лт минимальна, т. е.
автономный кондиционер работает при
максимальном числе циклов.
Из условия —- =0 после преобразований
dbQ
получим квадратное уравнение
A-$Ч + *Ъ-7.-°- (,3>
Корни этого уравнения
?Р l/^~
*01;2 =
1 —
Физический смысл имеет только положи
тельный корень. Таким образом, автономный
кондиционер работает при максимальном
числе циклов при коэффициенте рабочего
времени, равном
v
/
i +
VI
A4)
В тепловых объектах постоянные времени
при повышении и понижении температуры, как
правило, не равны и ГН>ГР. Таким образом,
максимальное число циклов достигается при
значениях коэффициента рабочего времени
&о<0,5 и только при равенстве постоянных
времени стало бы равным 0,5 [4].
Определим максимальное число циклов, для
чего выражение для коэффициента рабочего
времени A4) подставим в выражение A2).
После преобразований получим
* у.н — i v.o 1
г„„= у,_ ,ур • =ггИч. A5)
2вГ„
1 +
VTi
3*
19

Найденное из выражения A5) число циклов
является максимально достижимым при
эксплуатации кондиционера в заданном
помещении. Максимальное число циклов наступает
при тепловой нагрузке, соответствующей
коэффициенту рабочего времени, полученному
из выражения A4). Увеличение или
уменьшение этой нагрузки приведет соответственно к
увеличению или уменьшению коэффициента
рабочего времени, при этом число циклов как
в первом, так и во втором случаях
уменьшится.
Подставляя в уравнение для коэффициента
рабочего времени A0) его значение из
выражения A4), можно определить заданную
температуру воздуха в помещении, при которой
число циклов работы кондиционера
максимальное.
После преобразований получим
i/H
У т *у.н + *у.р
'. = =: °С. A6)
Если регулятор температуры настроен на
поддержание в помещении температуры
воздуха, определенной по уравнению A6),
автономный кондиционер работает с
максимальным числом циклов.
Снижение или повышение заданной
температуры воздуха в помещении (изменение
настройки регулятора температуры) против
найденной' по уравнению A6) также приведет к
уменьшению числа циклов. Коэффициент
рабочего времени при этом соответственно
увеличится или уменьшится.
Новые значения коэффициента рабочего
времени и числа циклов можно определить
из выражений A0) и A2). Как видно из
уравнений A2) и A5), на число циклов в
значительной степени влияет также температурный
дифференциал 2 0 регулятора температуры.
Так, изменение температурного
дифференциала от 1 до 2°С (от ±0,5 до ±ГС) приводит к
сокращению числа циклов, в том числе .и
максимального, в 2 раза.
Таким образом, если по условиям
поддержания заданной температуры воздуха в
помещении допустимо увеличить температурный
дифференциал регулятора температуры, можно
уменьшить число циклов работы автономного
кондиционера, при этом значение
коэффициента рабочего времени не изменится.
Выводы
Важной характеристикой циклично
работающего автономного кондиционера является
число циклов, так как оно в значительной
степени определяет его осушающую
способность.
При расчете и выборе автономного
кондиционера для оценки его осушающей
способности следует определять максимально
возможное число циклов zmax из выражения A5).
Уменьшение числа циклов работы
находящегося в эксплуатации автономного
кондиционера может быть достигнуто путем
изменения настройки регулятора температуры —
снижения или повышения заданной
температуры воздуха в помещении против
определенной из выражения A6)—или увеличения
температурного дифференциала регулятора
температуры, если это допустимо по условиям
поддержания температуры воздуха в
помещении.
ЛИТЕРАТУРА
1. В е й н б е р г Б. С. Анализ рабочего процесса
автоматической холодильной машины и методика ее
теплового расчета. Кандидатская диссертация. М.,
МВТУ им. Баумана, 1943.
2. Я к о б с о н В. Б. Автоматическое регулирование
малых холодильных машин. Кандидатская
диссертация. М,, МВТУ им. Баумана, 1947.
3. У ж а н с к и й В. С. Автоматизация холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность», 1966.
4. Ledermann H. «Technische Rundschau», 1968,
Nr. 11.
¦

Исследование внутреннего теплообмена в аппаратах автономных кондиционеров
Доктор техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА, канд. техн. наук С. Н. БОГДАНОВ,
Ю. Н. ШИРЯЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
В автономных кондиционерах применяются
поверхности с высокой степенью оребрения.
В таких аппаратах внутреннее термическое
сопротивление соизмеримо с наружным.
Поэтому исследование теплообмена на стороне
холодильного агента имеет важное значение
для правильного проектирования теплообмен-
ных аппаратов автономных кондиционеров.
к В современных автономных кондиционерах
'по ГОСТ 10808—64 в качестве холодильного
агента должен применяться фреон-22. Однако
многие кондиционеры сейчас еще
выпускаются на фреоне-12.
Основные теплообменные аппараты
автономных кондиционеров — конденсатор
воздушного охлаждения и
испаритель-воздухоохладитель. Обычно это змеевиковые аппараты
из медных трубок диаметром 8—16 мм с ореб-
рением из алюминиевых пластин. Удельные
тепловые нагрузки на внутреннюю
поверхность воздухоохладителей достигают 10—
12 тыс. ккал/(м2' ч), в конденсаторах они
примерно в 1,5—2 раза меньше. Температуры
конденсации 4 = 40-f-60°C, температуры кипения
/0=0-М0°С.
Наиболее полно теплообмен при кипении
фреонов-12 и 22 внутри трубок был исследован
в работах [1, 2]. Анализ результатов опытов
различных авторов показывает, что на
теплообмен значительно влияет режим течения паро-
жидкостной смеси (расслоенное и кольцевое
течения). Переход от одного режима к
другому определяется главным образом паросодер-
жанием потока х. Изменение режима течения
сопровождается заметным изменением
локальных значений коэффициентов
теплообмена а ккал/ (м2 • ч- град).
При расчетах испарителей автономных
кондиционеров необходимо знать численные
значения среднего коэффициента теплообмена в
интервале паросодержания от 0,1—0,2 до 1,0.
Обобщенное уравнение для нахождения
среднего по длине трубки значения а предложено в
работе [2]. В размерном виде это уравнение
может быть представлено следующим
образом:
^(-^iH-
0)
Здесь А — постоянный коэффициент;
628.84:536.24
q — удельная тепловая нагрузка,
ккал/(м2•ч)\
wy — весовая скорость, кг/(м2*ч);
d — диаметр трубки, м.
В интервале t0 от 0 до 10°С для фреона-12
А = 0,21, для фреона-22 А =0,26. Обобщенное
уравнение и выражение A) описывают
опытные данные для одиночных горизонтальных
трубок, плоских змеевиков, составленных из
горизонтальных трубок [1, 2], и результаты,
полученные при испытании кондиционеров [3].
Значения весовых скоростей в трубках
воздухоохладителей, принятые на основании
рекомендаций [3], приведены в табл. 1.
Принятое значение весовой скорости
должно обеспечиваться подбором
соответствующего числа параллельно работающих змеевиков.
Если необходимо найти коэффициент
теплообмена при кипении в трубках других фреонов
и в значительно большем интервале
температур (от —30 до +30°С), то можно
использовать формулу, в которой влияние свойств
фреонов и температуры кипения учитывается
с помощью отношения ~^—:
/?кр
•-^ftTfcr B)
Оценка свойств и температуры кипения
фреона только с помощью отношения -?-
сни-
Ркр
жает точность получаемых результатов, хотя
в целом формула B) дает
удовлетворительное согласование с опытами.
На рис. 1 приведены результаты обобщения
опубликованных за последнее время опытных
Таблица 1
q, ккалЦм7 • ч)
1000
2000
5000
10000
Холодильный агент
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
Фреон-22
(щ) 10~5, кгЦм2-ч}1
2,9—3,6 1
3,0—4,3
3,2-4,3
3,6—5,0
4,0—5,8 |
4,3—6,5
4,7-7,2
5,0—7,9
21

5000k
МО 2000 3000 400D 5000
Красч
Рис. 1. Сопоставление опытных коэффициентов
теплообмена кипящих фреонов с расчетными по
формуле B).
данных [4—6] по кипению в трубках фрео-
нов-11, 12 и 22 с помощью формулы B) и
указаны средние отклонения опытных и расчетных
значений а. Расшифровка обозначений,
указанных на рис. 1, приведена в табл. 2.
В работе [4] изучали теплообмен при
кипении фреонов-12 и 22 внутри одиночной трубки,
в работе [5] — фреона-22 в трубках
воздухоохладителя, включенного в схему холодильной
машины, в работе [6] — фреона-11 в трубках
разного диаметра.
Сравнение результатов исследования [7] с
данными, рассчитанными по формуле B),
позволяет считать возможным ее применение и
для определения коэффициента теплообмена
фреона-502, кипящего внутри трубки.
Сравнение интенсивности теплообмена
кипящих фреонов показывает, что коэффициенты
теплообмена френов-12 и 502 примерно
одинаковы и на 20% меньше, чем фреона-22.
Формула A) позволяет определить средний
коэффициент теплообмена для зоны кипения
и поверхность испарителя, обеспечивающую
получение сухого насыщенного пара. Если
холодильная установка кондиционеров работает
без теплообменника на стороне всасывания,
то из испарителя в компрессор должен
поступать перегретый пар.
Благодаря высоким скоростям движущегося
по змеевикам пара он увлекает с собой капли
жидкости и в зону перегрева. Процесс
испарения капель усиливает теплообмен по
сравнению с однофазным газовым потоком, однако
надежной количественной оценки степени
этого увеличения для фреонов в настоящее время
нет. Поэтому рекомендуем коэффициент
теплообмена на стороне холодильного агента в
зоне перегрева определять по известной
формуле для вынужденного турбулентного
движения
i
0С=С
W
,0,8
,0.2
ккал\(м2 • я • град), C)
где w — скорость пара, MJceK.
При обычных перегревах в пределах 10°С
С = 20 для фреона-12 и С = 32 для фреона-22.
Если в трубках кипит фреон-12,
содержащий ^5% масла, коэффициент теплообмена,
найденный по формулам A) или B), должен
быть увеличен в среднем на 20% для области
тепловых нагрузок 2000—6000 ккал/(м2»ч).
При #>6000 присутствие масла несколько
ухудшает теплообмен. При содержании во
фреоне-22 масла в пределах до 5% теплообмен
будет таким же, как и для чистого фреона.
Имеющиеся в литературе сведения о
теплообмене при конденсации фреонов-12 и 22
внутри трубок малочисленны и относятся
главным образом к одиночной горизонтальной
трубке. Как показали опыты [8],
коэффициенты теплообмена фреона-22 в этом случае были
больше, чем при конденсации внутри плоского
змеевика, состоящего из горизонтальных
трубок.
В ЛТИХП были проведены исследования с
фреонами-12 и 502 на установке, описанной в
работе ![8]. Экспериментальный конденсатор
представлял собой плоский змеевик из четы-
Таблица 2
Авторы
Холодильный
агент
"вн'
мм
<н'°С
х, %
Аср. %
Шкала

Обозначение
Джонстон [4]
Джонстон [4]
Хавла [6] . .
Хавла [6] . .
Такахаши [5]
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-11
Фрёон-11
Фреон-22
11,7
11,7
25,0
14,0
7,9
—53 ч-—15
—494—-15
0-И0
04-10
4-5-7
2,24-64,8
3,1ч-67,2
10-5-90
10-5-90
21-5-99
+34,54—34,5
+ 12,1-5—13,7
+ 14,24—22,8
5 5
+25,34-'—14,0
О
?
А
V
22

рех горизонтальных трубок, соединенных
калачами. Опытные трубки диаметром 18X2мм
и длиной 1403 мм были изготовлены из
нержавеющей стали. Установка позволяла
выполнять опыты как во всем змеевике, так и в
отдельной трубке. Методика проведения опытов
и определения коэффициента теплообмена не
отличалась от принятой в работе [8].
На рис. 2 представлены опытные данные,
полученные при испытании одиночной трубки
на фреонах-12 и 502, на рис. 3 — опытные
данные для змеевика.
На рис. 2 отражены результаты работ [9,
10], пересчитанные на диаметр трубки 14 мм,
а также теоретические формулы Нуссельта
для конденсации на трубке и Чейто [11] для
конденсации внутри трубки.
Как известно, формула Нуссельта имеет
вид
aNu = 0,725 I/ -^Р- ккал\(м> ¦ ч • град), D)
* S 8 /О3 2 Ч Б d 10\ккалЩ
-п п 1—п—п-п—i 1 1 1 1—i 1—1 п 1—п—п—п—I т г—I rt-^
\ * к 7 8 9W3 Z 3 ? 5 Б 7 R ЯЮЧц,Шм2
Рис. 2. Теплообмен при конденсации внутри одиночной
трубки фреонов-12 и 502 (/К=30°С, d=14 мм):
1 — формула Нуссельта; 2 — данные работы [10]; 5 —
данные работы [9]; 4 — опыты ЛТИХП; 5 — формула
Чейто [II].
Рис. 3. Теплооомен при конденсации л змеевике;
опыты ЛТИХП: 1 — фреон-22; 2 — фреон-12; 3 —
фреон-502; 4 — данные работы [12].
ИЛИ
f Y2 \ 2
aNu — 0*65 Т/ ккал\(м2 • я • град), E)
где г — скрытая теплота конденсации;
X — теплопроводность конденсата;
[i — динамическая вязкость конденсата;
At — разность между температурами
конденсации и стенки трубки.
Формула Чейто (при среднем пленочном
угле 120°) отличается от формулы Нуссельта
постоянным множителем перед корнем,
который в уравнении D) равен 0,555, а в
уравнении E) — 0,455.
Из рис. 2 следует, что опытные данные для
фреона-12 [9, 10] согласуются между собой и
оказываются меньшими, чем рассчитанные по
формуле E), и большими, чем полученные
авторами и рассчитанные по формуле Чейто
[11]. Коэффициенты теплообмена фреонов-502
и 12 при /К = 30°С практически одинаковы.
С повышением температуры конденсации
теплообмен для фреона-502 уменьшается
так же, как и для других фреонов [9], и в той
степени, как это предсказывается формулами
D) и E), т. е. с повышением на 10°С величина
а понижается примерно на 7—8%.
Полученные для одиночной трубки результаты опытов
с фреонами-12 и 502 подтверждают выводы
других исследователей и имеющиеся
представления о процессе теплообмена при
конденсации внутри трубки.
При небольших тепловых потоках и
скоростях пара средние коэффициенты теплообмена
уменьшаются с ростом q и /к, отношение
длины трубки к ее диаметру слабо влияет на а и
может быть учтено введением в расчетную
формулу значения среднего пленочного угла.
В этом случае средние коэффициенты
теплообмена теоретически описываются формулой
Чейто, в которой влияние на них теплофизи-
ческих свойств, теплового потока и диаметра
трубки отражается теорией Нуссельта.
Опытные величины а оказываются большими, чем
определяемые теорией внутритрубной
конденсации, и мало отличаются от рассчитанных по
формуле Нуссельта для конденсации на
внешней поверхности. Такое количественное
совпадение, по мнению авторов, в известной
степени случайно и может быть объяснено
влиянием скорости пара и волнового характера
течения пленки, увеличивающими теплообмен,
что не учтено в формуле Чейто. Для
фреонов-12 и 22 область тепловых потоков,
соответствующая описываемому случаю, может
быть приближенно оценена как q<
^A0—15I04вг/ж2.
И

Таблица 3
5 6 7 Tfw q,bm/Mz
Рис. 4. Отношение
= /<*).
Анализ результатов опытов с фреонами-12
и 502 и опытов с фреоном-22 [8], полученных
для конденсации в змеевике (см. рис. 3),
показывает, что температура конденсации в
интервале 30—50°С практически не влияет на
коэффициент теплообмена исследованных
фреонов. С возрастанием теплового потока в
области # = 500-^-6000 вт/м2 коэффициент
теплообмена снижается, однако степень влияния
q меньшая, чем для одиночной трубки.
Начиная с <7>F—7I03 вт/м2, характер влияния
теплового потока на теплообмен изменяется.
Это, по-видимому, связано с изменением
режима движения пара и конденсата. При
равных значениях q и /к средняя величина
теплообмена в змеевике оказывается меньше, чем
в одиночной трубке. С увеличением тепловой
нагрузки это различие уменьшается.
Приведенные на рис. 3 опыты, а также
данные работ [12, 13] были обработаны в виде
зависимости -^-=/@). Они
удовлетворили
тельно обобщаются в логарифмических
координатах прямой линией (рис. 4),
соответствующей уравнению
Sqm
= 0,195?'
.0.15
F)
"Nu
В связи с этим для расчета конденсаторов
автономных кондиционеров может быть
рекомендовано уравнение
3 Г гТ2Х8
<*зм = 0,651/ ——етккал1(м2.ч.град). G)
В размерном виде согласно уравнению G)
и опытным данным рис. 3 при /К=40-^60°С
получаем:
для фреонов-12 и 502
а=1710?-0Л8^-°'33; (8)
для фреона-22
а = 20909-°'18^-0*33. (9)
В табл. 3 сопоставлены данные по
теплообмену для одиночной трубки и змеевика,
полученные в опытах, описанных в данной статье и
в работе [8].
Холодильный
агент
Фреон-22
Фреон-502
Фреон-12
а,
«1Ф-12
1,40
1,00
1,00
азм
азм Ф-12
1,20
0,95
1,00
азм 1
а» 1
<7=1600
вт1м2
0,653
0,735
0,775
<7=4000
вт/м2
0,745
0,833
0,890
Выводы
Коэффициент теплообмена на стороне
холодильного агента в воздухоохладителях
автономных кондиционеров следует рассчитывать
по формуле A) или B) для зоны кипения и
формуле C) для зоны перегрева.
Коэффициенты теплообмена на стороне
холодильного агента в конденсаторах
кондиционеров следует рассчитывать по формулам
(8), (9) или G).
Интенсивность теплообмена в
конденсаторах со свободным стоком конденсата при
тепловых потоках 6000—7000 вт/м2 выше, чем в
змеевиковых.
Теплообмен при кипении и конденсации
фреонов-12 и 502 примерно одинаков и на 20%
ниже, чем у фреона-22.
ЛИТЕРАТУРА
1. Pierre В. «Kulteknisk Tidskrift», 1957, Nr. 3.
2. Богданов С. Н. Исследование теплообмена при
кипении фреонов внутри горизонтальной трубы.
Труды ЦКТИ. Вып. 57, 1965.
3. Г о г о л и н А. А. Об оптимальной скорости
фреона в трубках испарителей. «Холодильная техника»,
1965, № 1.
4. Johnston R., С h <а d d о к II. «Trans. ASHRA.E».
1966, No. 4.
5. Т а к a h a s h i Т., И о s о d а Т. «(Hitachi (Review».
1966, No. 6.
6. Chawl a il. «Kaltetechnik — Klimatisierung», 1967,
Nr. 8.
7. Pierre IB. «Kulteknisk Tidskrift», 1969, <Nr. 5.
8. Д а н и л о в а Г. Н., Иванов О. П., Чоп-
ко Н. Ф., Ширяев Ю. Н. Исследование
теплообмена при конденсации фреона-22.
«Холодильная техника», 1969, № 2.
9. Ч о п к о Н. Ф. Экспериментальное исследование
теплообмена при конденсации фреонов внутри
горизонтальной трубы. «Холодильная техника», 1968,
№ 1.
10. Р о м а н е н к о П. Н., Левин А. Б.
Исследование теплоотдачи при конденсации фреона-12 внутри
трубы. «Холодильная техника», 1969, № 6.
И. Chato I. «ASHRAE J.», 1962, No. 2.
12. И о ф ф е Д. М. Конденсаторы с воздушным
охлаждением для малых холодильных агрегатов. М., Гос-
торгиздат, 1958.
13. Takahashi Т., Matsumura K-, Uzuhashi H.
«Refrigeration», 1964, August.
24

Влияние инея на теплопередачу и аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя
Б. К. ЯВНЕЛЬ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.565.945
Внедрение высокоэффективных
малогабаритных ребристых воздухоохладителей имеет
большое значение для дальнейшего развития
кондиционеростроения.
Наиболее рационально эта задача решается
путем перехода к воздухоохладителям с
малым шагом ребер. В этих аппаратах
отрицательное влияние инея на теплообмен
сказывается особенно сильно, поскольку он
забивает промежутки между ребрами
воздухоохладителя, препятствуя циркуляции воздуха.
Исследованию влияния инея на
теплопередачу посвящены работы [1—3], в которых,
однако, не содержится достаточных данных для
расчета воздухоохладителя, покрывающегося
инеем. Поэтому в лаборатории
кондиционирования воздуха ВНИХИ были проведены
тепловые и аэродинамические испытания
воздухоохладителя с малым шагом ребер,
работающего в условиях инееобразования.
В качестве модели использован
воздухоохладитель змеевиково-ребристого типа со
сплошными п*ластинчатыми ребрами из
дюралюминия Д16-АТ толщиной 0,4 мм. Трубки
медные, расположены в шахматном порядке.
Для обеспечения плотного контакта между
трубками и ребрами через каждую трубку
протягивали шарик диаметром 11,2 мм, после
чего секцию тщательно очищали от грязи и
масла, приваривали калачи и испытывали на
плотность под водой сухим воздухом при
избыточном давлении 16 кгс/см2.
Характеристика воздухоохладителя
Диаметр трубок, мм 12,5X1
Число рядов трубок 5
Шаг трубок (поперечный и продольный),
V мм 30X26
Размеры ребра, мм . 345Х135Х
Х0,4
Шаг ребер, мм 5,4
Фронтальное сечение для прохода
воздуха, мм 400X345
Живое сечение для прохода воздуха, м2 0,077
Коэффициент живого сечения 0,558
Эквивалентный диаметр для прохода
воздуха, мм 7,8
Полная наружная поверхность, м2 . . . 6,75
Степень оребрения 9,5
Для исследования теплопередачи в змееви-
ково-ребристом воздухоохладителе был
использован стенд, описанный в работе [4].
Исследуемый теплообменный аппарат
устанавливали в рабочей коробке
аэродинамической трубы, открытые участки аппарата
(фланец, калачи) изолировали поролоном. На
входе и выходе из аппарата помещали
термометровые гильзы. Температуру рассола измеряли
медь-константановыми термопарами, рабочие
спаи которых находились в термометровых
гильзах. Там же расположены спаи
десятикратной дифференциальной термопары, с
помощью которой определяли величину
подогрева рассола при его прохождении через
воздухоохладитель. Температуру воздуха измеряли
психрометрическими устройствами,
установленными до и после воздухоохладителя.
Количество проходящего рассола определяли
мерным бачком.
Опыты по намораживанию инея проводили
в основном при двух режимах: первый —
/В = 2°С, ф = 7О~90%, оу = 2,4-г-6,0 м/сек;
второй — tB = — 2°С, ф = 70—90%, "а> = 2,4-г-
4,1 м/сек. Температура рассола tv равна
—10ч—15°С.
Коэффициент теплопередачи
воздухоохладителя определяли по формуле
k= ^п ккал/(м2 • я • град), A)
где Qn — полное количество тепла,
определяемое по подогреву рассола,
ккал/ч;
Qn = <VP A tp;
Gp — расход рассола, кг\ч\
ср — теплоемкость рассола, ккал/(кг-
• град);
Л?р — подогрев рассола, измеряемый
дифференциальной термопарой, °С;
FH — наружная полная поверхность
воздухоохладителя, м2;
8 — средняя арифметическая разность
температур между воздухом и
рассолом, °С.
Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя Ар находили по разности
статических давлений до и после аппарата с помощью
микроманометра с наклонной шкалой типа
ММН.
Скорость воздуха в живом сечении
воздухоохладителя измеряли специально изготовлен-
4 Зак. 2463
25

ной пневмометрической трубкой из
инъекционной иглы диаметром 0,8 мм (отношение
внутреннего диаметра к наружному равно 0,6).
Стволом пневмометрической трубки служила
медная трубка диаметром 6X1 мм. Пневмо-
метрическую трубку закрепляли таким
образом, чтобы инъекционная игла находилась в
центре прямоугольного просвета,
образованного двумя соседними ребрами и двумя
трубками воздухоохладителя.
Динамическое давление воздушного потока
измеряли компенсационным микроманометром
МК-1 с точностью ±0,03 мм вод. ст.
Относительное изменение коэффициента
теплопередачи и аэродинамического
сопротивления воздухоохладителя при инееобразова-
нии приведены на рис. 1 (индекс «0»
указывает, что эти величины относятся к начальному
периоду инееобразования).
Как видно из рис. 1, инееобразование
влияет на изменение аэродинамического
сопротивления воздухоохладителя во много раз
больше, чем на коэффициент теплопередачи, что
отмечалось ранее [1, 2], поскольку по мере
намораживания инея возрастает весовая
скорость воздуха в живом сечении
воздухоохладителя wy. В результате повышается
коэффициент теплообмена со стороны воздуха ан, что
в значительной мере компенсирует вредное
влияние теплового сопротивления растущего
слоя инея. Увеличение аэродинамического
сопротивления не компенсируется.
Сказанное относится не только к опытам с
постоянным расходом воздуха,
поддерживаемым искусственным повышением числа
оборотов вентилятора (кривые 1 на рис. 1), но и к
опытам с постоянным числом оборотов, когда
расход воздуха уменьшался по мере
накопления инея (кривые 2 на рис. 1).
?2
Ук
1
1
г у
0,1 0,2 0,ЗБи,нг/м'
Рис. 1. Относительное изменение коэффи-
k
циента теплопередачи —¦ и аэродинамиче-
ского сопротивления воздухоохладителя
-.— при инееобразовании.
При сопоставлении полученных результатов
с данными работ [1, 2] обнаруживается неко-
ь
торое различие в ходе изменения — , заклю-
k0
чающееся в том, что в опытах указанных
авторов вначале наблюдалось увеличение
коэффициента теплопередачи, а затем его
понижение. Это различие объясняется тем, что в
опытах [1, 2] скорость воздуха до появления
инея (wyH была небольшой, по мере
возрастания скорости в живом сечении коэффициент
наружного теплообмена увеличивался
быстрыми темпами.
В наших опытах при (wyH = 5~6 кг/(м2 • сек)
тепловое сопротивление возрастало быстрее,
чем коэффициент теплообмена ан для
воздухоохладителя, покрытого инеем, что приводило
к непрерывному уменьшению коэффициента
теплопередачи.
На величину коэффициента теплопередачи
влияет по мере нарастания инея изменение
не только коэффициента теплообмена ан, но
также коэффициента эффективности ребра и
теплового сопротивления слоя инея, что видно
из формулы
* = — _1_ _. B)
1 , К
"г Т~
ан?
1
¦ +
Здесь ан= аасух— коэффициент теплообмена
со стороны воздуха для
воздухоохладителя,
покрытого инеем, ккал/(м2 • чХ
Хград);
а — поправочный коэффициент,
учитывающий влияние
инея на теплообмен
(можно определить по
графикам, приведенным в
работе^]);
«сух — коэффициент теплообмена
со стороны воздуха для
поверхности без инея
(может быть найден по
методике, предложенной
Гоголиным [5]);
I — коэффициент влаговыпаде-
ния;
г~ = ^и — тепловое сопротивление
*и
слоя инея, м2*чх
X град/ккал;
би — толщина слоя инея, м;
Хи — теплопроводность инея,
ккал/(м • ч • град);
Ен.и — коэффициент
эффективности ребристой поверхности,
покрытой инеем,

^н.и— 0?н.о»
b — коэффициент,
учитывающий влияние инея на
эффективность ребра (можно
определить по графикам,
приведенным в работе [6]);
?н.о — коэффициент
эффективности ребристой поверхности
без инея;
р — степень оребрения;
аа — коэффициент теплообмена
со стороны холодоносите-
ля, ккал/ (м2 • ч•град).
Динамика изменения величин, входящих в
формулу B), была рассмотрена ранее [4, 6,
7]. Чтобы убедиться в возможности
использования данных, полученных для элементов
ребристой поверхности, для расчета
коэффициента теплопередачи всего аппарата, были
сопоставлены вычисленные по формуле B)
величины коэффициента теплопередачи с их
опытными значениями. При этом установлено
достаточно хорошее совпадение этих величин
(в пределах ±15%).
Проведенные опыты подтвердили, что инее-
образование приводит к резкому увеличению
аэродинамического сопротивления
воздухоохладителя.
Однако, если измеряемое аэродинамическое
сопротивление относить к фактической
скорости в живом сечении с учетом толщины слоя
инея, зависимость Ap=f(wy) для
воздухоохладителя без инея и при инееобразовании
оказывается одной и той же (рис. 2).
•Следовательно, структура поверхности инея
(его шероховатость) практически не влияет на
аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя. Рост этой величины при
инееобразовании связан только с повышением скорости в
живом сечении из-за увеличения толщины слоя
инея.
Таким образом, аэродинамическое
сопротивление воздухоохладителя можно вычислять по
формулам, полученным в результате
испытаний без инея, например по формуле,
предложенной Гоголиным |[8],
А р = 0,0113—^— (w тI,? кгс\м\ C)
"экв
где L — глубина воздухоохладителя, м;
d3KB — эквивалентный диаметр живого
сечения, м;
w — скорость в живом сечении, м/сек;
у — удельный вес воздуха, кг/м3.
Величины dmB и w подсчитывают
соответственно для каждого значения толщины слоя
инея.
При расчете воздухоохладителей, покрытых
инеем, приходится решать две задачи.
ВО
50
I
4^
20
18
1В
12
/О
д
8
7
3,5
3,0
2,5
гл
W
1,6
12
3 Ч 5 6 7 8 9 10 1? 18 20 30
шу, кё/(сек-мг)
Рис. 2. Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя.
Если заданы холодопроизводительность
воздухоохладителя и расход воздуха и требуется
определить необходимую поверхность
теплообмена (проектный расчет), то коэффициент
теплопередачи можно рассчитать по формуле B),
при этом условно принять, что
воздухоохладитель покрыт слоем инея толщиной 1 мм.
Если известны конструкция и размеры
воздухоохладителя, а также начальные состояния
воздуха и холодоносителя и требуется
установить изменение основных характеристик
воздухоохладителя по мере роста слоя инея,
выбрать наиболее экономичный режим работы
воздухоохладителя и соответствующий
вентилятор (поверочный расчет), то задачу решают
следующим образом. Предположим, что два
воздухоохладителя ВО-9 работают совместно
с холодильным агрегатом ИФ-49. Задаемся
рядом значений толщины слоя инея, например
0,5; 1,0; 1,5 мм. Для каждой толщины слоя
ь-
°/
+
+у
+А
А
\
+
Ар-ОМ
г
-&
+
[+
+У
/1
V
/
+*г
ф 4^71
">-5ез
1/НРЯ
/
/ 1
/
/
1
чдании.
4*
27

инея в некотором диапазоне
производительности по воздуху находим значение
коэффициента теплопередачи. Результаты расчета для
нашего примера приведены на рис. 3.
В координатах t0—Q0 строим характеристики
воздухоохладителя и холодильного агрегата,
на пересечении которых находим фактическую
холодопроизводительность воздухоохладителя
Qbox бр для каждой толщины слоя инея
(полученные значения нанесены на рис. 3).
Вычислив для каждого значения толщины
инея величину живого сечения
воздухоохладителя и соответствующую скорость в живом
сечении, по формуле C) определяем
аэродинамическое сопротивление воздухоохладителя.
По найденным значениям
аэродинамического сопротивления вычисляем тепловой
эквивалент работы вентилятора. Вычитая из
значения QBox6p величину теплового эквивалента
работы вентилятора, получаем искомую
полезную холодопроизводительность
воздухоохладителя Qboxht ДЛЯ КаЖДОЙ ТОЛЩИНЫ СЛОЯ ИНеЯ
(см. рис. 3).
Из рассмотрения кривых на рис. 3 видно, что
весовая скорость в живом сечении
воздухоохладителя, еще не покрытого инеем, должна
быть равна 4—5 кг/(сеК'М2). При этом k^
«15 ккал/(м2 • ч • град), a QBOx нт~1800 ккал/ч.
Из рис. 3 видно также, что для данного
воздухоохладителя толщина слоя инея би=1,5 мм
является предельно допустимой.
Расчетную производительность
воздухоохладителя по воздуху можно получить установкой
вентиляторов с разными числами оборотов,
диаметрами крыльчатки и пр. Чтобы подобрать
вентилятор, при установке которого работа
будет наиболее экономичной, строим
совмещенные аэродинамические характеристики
' 0, 500 J000 | Щ ZOOp 2500 3000 3500 4000 V.mVh
13 5 7-9!! 13(wj>H,m/(cckmz)
Рис. 3. Влияние толщины слоя инея на коэффициент
теплопередачи и холодопроизводительность
воздухоохладителя.
воздухоохладителя при различной толщине
слоя инея и характеристики вентиляторов.
На рис. 4 нанесены характеристики
вентиляторов серии К-95 при одном и том же числе
оборотов — 1450 в минуту, но с различным
диаметром крыльчатки — 250, 300 и 350 мм.
Здесь же приведены значения удельной холо-
допроизводительности комплексной
холодильной машины /Сэнт в функции от расхода
воздуха при различной толщине слоя инея
is Qbox.ht
^э liT "at , xr '
где N& к NB — потребляемая мощность
холодильного агрегата и
вентилятора, кет.
Эти кривые имеют отчетливо выраженный
максимум. Построение совмещенного графика
позволяет выбрать такой диаметр крыльчатки,
при котором воздухоохладитель и машина в
целом работают наиболее экономично. В
нашем примере такой оптимальный режим
достигается, если диаметр крыльчатки
вентилятора равен 250 мм.
Таким образом, предлагаемая методика
расчета воздухоохладителей, работающих в
условиях инееобразования, позволяет ответить на
все основные вопросы, возникающие при
проектировании холодильной установки.
200 Ш BOO 800 1000 1200 У,мг/ч
J I I I I I I I
J 2 з ^ 5 6 7(щ\,нг/1ммг)
Рис. 4. Совмещенные графики
удельной холодопроизводительности
машины, аэродинамического сопротивления
воздухоохладителя и характеристики
вентиляторов.
28

ЛИТЕРАТУРА
1. Stoecker W. F. «Refrig. Engng.», 1957, Vol. 65,
No. 2.
2. T a p 1 i n L. E. «Australian Refrig. Air Condit. and
Heat.», 1964, No. 8.
3. Ш а в р а В. М. Малые фреоновые
воздухоохладители. «Холодильная техника», 1965, № 5.
4. Я в н е л ь Б. К. Исследование коэффициента тепло-
и массообмена продольно обтекаемой пластины при
инееобразовании. «Холодильная техника», 1968,
№ 12.
За последнее время в ряде отраслей
промышленности возникла потребность в
применении передвижных кондиционеров, способных
создавать местные зоны с пониженной
температурой. Авторами разработан роторный
воздушный передвижной кондиционер РВК-1
(рис. 1), состоящий из корпуса 1, роторного
детандера 2, тормозного устройства 3,
фильтра очистки воздуха 4 и глушителя шума 5.
Корпус кондиционера взят от
промышленного вентилятора СВМ-бм. На боковой
поверхности предусмотрены отверстия для ввода
подсоединительных патрубков детандера. В
корпусе на специальных кронштейнах
крепится роторный детандер [1], главные рабочие
элементы которого — два синхронно
вращающихся цилиндрических ротора. У ведущего
ротора два симметрично расположенных зуба, у
ведомого — два паза, в которые при вращении
Рис. 1. Роторный воздушный передвижной
кондиционер РВК-1.
5. Гоголин А. А. О наружном теплообмене
пластинчатых поверхностей. «Холодильная техника»,
1969, № 12.
6. Я в н е л ь Б. К. Влияние инея на теплопередачу
ребер. «Холодильная техника», 1969, № 9.
7. Я в н е л ь Б. К. О теплопередаче через слой инея.
«Холодильная техника», 1969, № 5.
8. Гоголин А. А. Кондиционирование воздуха в
мясной промышленности. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
628.84
входят зубья ведущего ротора. Вращение
роторов синхронизируется двумя разрезными
i шестернями, насаженными на валы ведущего
и ведомого роторов. Валы опираются на две
\ пары сдвоенных шарикоподшипников, ради-
I ально-упорных со стороны синхронизирующих
d шестерен и радиальных с противоположной
стороны. В корпусе детандера имеются
отверстия для подвода и отвода воздуха и
перепускные каналы. Он закрыт с обеих сторон
крышками, в которых размещены подшипники,
а В роторном детандере эффективное охлаж-
I дение воздуха достигается при его
расширении с отдачей внешней работы, для чего к ва-
5 лу детандера подсоединено тормозное устрой-
|- ство. В данной конструкции потребителем
и энергии, вырабатываемой детандером, являет-
у ся крыльчатка промышленного вентилятора
и СВМ-бм, насаженная на свободный конец
вала ведущего ротора.
Фильтр очистки воздуха состоит из корпуса
и двух цилиндрических стаканов с
отверстиями. Между стаканами помещена
металлическая сетка, предохраняющая полость
детандера от попадания мелких механических частиц
из пневмомагистрали.
Глушитель кондиционера (камерного типа)
предназначен для снижения уровня шума
детандера.
Для уменьшения потерь холода в
окружающую среду роторный детандер снаружи
покрыт теплоизоляцией.
Рабочий процесс в кондиционере
осуществляется следующим образом. Сжатый воздух
из пневмосети через фильтр поступает в
детандер. При вращении ведомый ротор откры-
Передвижные детандерные кондиционеры
Доктор техн. наук Б. Д. ЧИЖОВ, канд. техн. наук Л. Д. СУСЛОВ,
Ю. А. НОВОСЕЛЬСКИЙ, Ю. Д. ФРОЛОВ
МВТУ им. Н. Э. Баумана
29

вает впускное окно, и сжатый воздух
наполняет рабочую полость детандера, образованную
зубом ведущего и пазом ведомого роторов,
корпусом детандера и торцевыми крышками.
Процесс подачи воздуха продолжается до тех
пор, пока ведомый ротор не перекроет
впускное окно и не отсечет рабочую полость от
магистрали сжатого воздуха.
Воздух в детандере расширяется в основной
полости, образованной зубом ведущего
ротора и телом ведомого, и в полости,
образованной пазом ведомого ротора, связанной
перепускным каналом с основной. При расширении
воздух совершает работу и при этом
охлаждается. Холодный воздух направляется на сторону
низкого давления и, пройдя через выпускной
патрубок и глушитель, поступает в зону
кондиционирования, понижая температуру
окружающей среды.
Вырабатываемая детандером энергия
расходуется на вращение рабочего колеса
вентилятора, отсасывающего воздух из
кондиционируемой рабочей зоны.
При оптимальных размерных соотношениях
адиабатический к.п.д. роторного
детандера при холодопроизводительности 10—
30 тыс. шал/я составляет 60—70% [2], т. е.
уступает по экономичности винтовому, однако
роторный детандер выгодно отличается от
последнего более низкой стоимостью
изготовления, простотой конструкции и обслуживания.
При меньших значениях
холодопроизводительности к.п.д. роторного детандера выше,
чем винтового. Более того, при
холодопроизводительности 20 тыс. ккал/ч к.п.д. роторной
машины остается достаточно высоким и
составляет около 30%.
Изготовленный для кондиционирования
рудничного воздуха в призабойном пространстве
тупиковых горных выработок роторный
воздушный кондиционер РВК-1 [3]
характеризуется следующими основными данными:
Холодопроизводительность, тыс. ккал/ч . . 15—17
Расход сжатого воздуха, нмъ\ман 12—15
Рабочее избыточное давление сжатого
воздуха, кгс/см2 4,0—5,5
Габаритные размеры кондиционера, мм
длина 740
ширина • 850
высота 800
Вес, кг 250
На рис. 2 представлена зависимость
холодопроизводительности, расхода сжатого воздуха,
к.п.д. и числа оборотов от давления сжатого
воздуха на входе в кондиционер. Графики
построены по данным стендовых и
промышленных испытаний кондиционера РВК-1,
длившихся 200 ч.
Благодаря небольшим габаритным разме-
ккал/ч
20
1Б
12
8
4*
\п
\о,5
\о,ь
Vox
UJ1
п
о у
71\У
v'
ЯоаУмшп
6000 J
5000 А
WOO А
3000 А
2000 А
1000 J
|?/rc/V
ДО
1100
1000
900
BOO
700
600
500
koo
300
200
7 р,кгс/см*
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности Q0,
расхода сжатого воздуха G, к.п.д. х\ и числа
оборотов я от давления р сжатого воздуха на входе в
кондиционер.
рам кондиционера РВК-1 его можно
размещать вблизи призабойного пространства и
обеспечить такую же эффективность снижения
температуры рудничной атмосферы, как при
использовании серийно выпускаемого
фреонового кондиционера КПШ-40 холодопроизводи-
тельностью 40 тыс. ккал/ч.
Расчеты показывают [3], что удельный
расход электроэнергии на получение 1000 ккал
холода в передвижных фреоновых установках
типа КПШ в 5—8 раз меньше, чем в
воздушном кондиционере РВК-1, однако суммарная
стоимость 1000 ккал холода с учетом затрат
на эксплуатацию и охлаждающую воду в
воздушном кондиционере в 2—2,5 раза ниже, чем
во фреоновых машинах. Стоимость
изготовления опытно-промышленного образца
кондиционера РВК-1 составила 1500 руб., что в 6—7
раз меньше стоимости кондиционера КПШ-40.
По сравнению с кондиционерами типа КПШ
у роторного кондиционера РВК-1 нет
громоздкой теплообменной аппаратуры, он отличается
малыми габаритными размерами и весом, не
требует особого места для размещения и
специального обслуживающего персонала, прост
по конструкции, надежно работает в условиях
высокой влажности воздуха, может быть
изготовлен на машиностроительном заводе
средней оснащенности. Именно поэтому роторный
воздушный передвижной кондиционер РВК-1
рекомендован к широкому внедрению на
глубоких рудниках и шахтах СССР, в том числе
газовых всех категорий.
Кондиционер РВК-1 можно использовать
также на металлургических,
машиностроительных и других предприятиях с развитой
пневмосетью для создания местных зон с
пониженной температурой, особенно в тех слу-
30

чаях, когда охлаждение носит эпизодический
характер и требуется в отдельные периоды на
различных участках.
Этот принцип может быть положен в
основу разработки установок для проверки
эффективности работы различных видов
оборудования при пониженных температурах.
В зависимости от к.п.д. машины и давления
на входе температура воздуха
непосредственно в детандере понижается на 30—60°С. Если
требуется получить более низкий
температурный уровень, в схему кондиционера можно
включить теплообменник для дополнительного
охлаждения сжатого воздуха перед детанде-
Одним из способов, позволяющих удлинить
сроки хранения свежей рыбы, является
быстрое частичное подмораживание ее при низких
температурах и последующее хранение при
отрицательных температурах, близких к кри-
оскопической (—2±ГС).
Инициаторами применения подобной
технологии в промышленности были работники
Мурманского рыбокомбината, назвавшие процесс
частичного подмораживания рыбы «глубоким
охлаждением».
Научное обоснование этот способ получил
в Советском Союзе, где на протяжении ряда
лет проводились комплексные исследования
биохимических, биофизических и
микробиологических изменений, происходящих в
подмороженной рыбе в процессе хранения ее при
отрицательных температурах, близких к крио-
скопической [1—6].
Было установлено, что при частичном
кристаллообразовании качественное состояние
рыбы не ухудшается и она по своим свойствам
близка к охлажденной. Понижение же
температуры несколько ниже криоскопической
точки способствует увеличению сроков хранения
свежей рыбы в 1,5—2 раза по сравнению с
обычным охлаждением во льду.
В 1967—1968 гг. проводились уточнения и
промышленная проверка технологии производ-
ром холодным воздухом, выходящим из
камеры.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ф р о л о в Ю. Д. Рабочий процесс роторного
детандера. В сб. трудов МВТУ «Глубокий холод и
кондиционирование», 1967, № 124.
2. В о р о н и н Г. И., Суслов А. Д.,
Фролов Ю. Д. Область применения роторного
детандера. В сб. трудов МВТУ «Глубокий холод и
кондиционирование», 1969, № 132.
3. Воропаев А. Ф., Ч и ж о в Б. Д., Новосел ь-
с к и й Ю. А., Суслов А. Д., Фролов Ю. Д.
Регулирование теплового режима в призабойном
пространстве тупиковых выработок воздушными
кондиционерами. В сб. «Горная теплофизика», «На-
укова думка», АН УССР, 1968.
664.951.037.5
ства, хранения и транспортировки рыбы при
отрицательных температурах, близких к
криоскопической.
Рыбу глубокого охлаждения заготовляли
на Мурманском рыбокомбинате.
Подмораживанию подвергалась потрошеная и
обезглавленная треска, поступавшая с рыболовных
траулеров после предварительного хранения
во льду.
Проведенные исследования показали, что
исходное состояние сырья оказывает
существенное влияние на качество подмороженной
рыбы. Для получения подмороженной рыбы
высокого качества, сохраняющегося свыше 20
дней, следует использовать сырье не ниже
первого сорта, соответствующее требованиям
технических условий на рыбу-сырец,
предварительно хранившееся во льду не более семи
дней.
Подмораживали треску либо контактным (в
рассоле), либо воздушным способом.
Контактное подмораживание проводили в
рассольных морозильных аппаратах
конвейерного типа при температуре рассола
—8-1—10°С (удельный вес рассола от 1,11 до
1,13 кг/л), а воздушное — в
скороморозильных аппаратах СА-1 при температуре
воздуха —25-=—35°С и скорости его движения до
6 м/сек. Рыба оставалась в морозильных ап-
Производство трески «глубокого охлаждения»
Г. В. МАСЛОВА, И. Р. НОЗДРУНКОВА
Научно-исследовательский и конструкторский институт механизации
рыбной промышленности
31

паратах до образования подмороженного слоя
толщиной 5—10 мм, при этом температура в
толще была 0-.—1°С, в подмороженном слое
—Зч—5°С.
После подмораживания треску упаковывали
стандартным весом в деревянные ящики
емкостью 30 и 55 кг.
Условия хранения и транспортировки
трески, подмороженной контактным и воздушным
способами, были одинаковы.
Хранение трески, в процессе которого
происходило выравнивание температуры по всему
объему рыбы, осуществлялось в камере с
температурой —2-.—3°С.
Транспортировали рыбу глубокого
охлаждения в феврале — декабре в Москву и
Ленинград в поездах с механическим
охлаждением. Рефрижераторные вагоны перед
загрузкой были предварительно охлаждены,
температура в них независимо от температуры
окружающего воздуха поддерживалась от —1
до —3°С.
Поступающую на распределительные
холодильники рыбу реализовывали как
охлажденную через торговую сеть или направляли на
рыбообрабатывающие предприятия для
изготовления продукции горячего копчения и
кулинарных изделий.
Общий срок хранения и транспортировки
трески глубокого охлаждения с момента
вылова до реализации 20—25 дней, в том числе
продолжительность транспортировки
составляла до семи дней.
На всех этапах производственной проверки
систематически контролировали
температурный режим и оценивали качественное
состояние поступающей на холодильники рыбы.
В актах приемки всех опытных партий
отмечалось, что рыба имеет хорошее качество и по
своим вкусовым свойствам и внешнему виду
соответствует охлажденной. Следует
отметить, что при отеплении подмороженной
трески вытекания тканевого сока не
наблюдалось.
В апреле 1968 г. был проведен осмотр и
качественная оценка трески глубокого
охлаждения междуведомственной комиссией.
Было отмечено, что рыба имела чистую
поверхность, естественную окраску, светлые приго-
ловки, запах, присущий свежей рыбе, плотную
консистенцию. Температура в толще и в
поверхностном слое рыбы по всему объему
ящика была однородной и составляла —1,5ч-
~—2°С.
Качество трески, подмороженной в
рассольных и воздушных скороморозильных
аппаратах, было почти одинаковым.
Была проведена сравнительная закрытая
дегустация трески глубокого охлаждения и
трески, быстро замороженной на морозильном
траулере БМРТ. Установлено, что треска
глубокого охлаждения по своим качественным
свойствам соответствует свежей рыбе
высокого качества и имеет несомненные
преимущества по сравнению с мороженой рыбой.
Способ глубокого охлаждения и
последующего хранения при отрицательных
температурах, близких к криоскопической, был
признан одним из новых направлений технологии
холодильной обработки и хранения рыбы и
рекомендован к внедрению.
В настоящее время Мурманский
рыбокомбинат выпускает в год десятки тысяч центнеров
трески глубокого охлаждения, которая
направляется в Москву, Ленинград, Вологду,
Ярославль, Владимир, Калинин и другие
города.
Производственная проверка и первые этапы
внедрения показали, что данный способ
эффективен и способствует решению проблемы
увеличения выпуска рыбы высокого качества.
ЛИТЕРАТУРА
1. Г о л о в к и н Н. А. Сохранение пищевых продуктов
при температуре, близкой к криоскопической. В сб.
докладов II Международного конгресса по
вопросам науки и технологии пищевой промышленности.
Варшава, 1966.
2. Г о л о в к и н Н. А., М а с л о в а Г. В. Изучение с
помощью биофизических методов состояния
мышечной ткани рыб при холодильной обработке и
хранении. В сб. «Новые физические методы обработки
пищевых продуктов», Киев, 1963.
3. Головкин Н. А., Першина Л. И. О влиянии
частичного вымораживания воды на качественное
состояние рыбы и сроки ее хранения. «Холодильная
техника», 1961, № 1.
4. Г о л о в к и н Н. А., Першина Л. И.
Посмертные механохимические изменения и их роль при
консервировании рыбы холодом. Труды
Научно-исследовательского и конструкторского института
механизации рыбной промышленности, т. 1, вып. 2.
Л., 1961.
5. М а с л о в а Г. В,. Н о з д р у н к о в а И. Р. К
вопросу об оценке качественного состояния рыбы
методом измерения ее электрических параметров. В
сб. «Новые физические методы обработки пищевых
продуктов», М., 1967.
6. Маслова Г. В., Ноздрункова И. Р.
Действие отрицательных температур, близких к криоско-
пическим, на мышечную ткань рыбы. Труды
Научно-исследовательского и конструкторского
института механизации рыбной промышленности, т. 5. Л.,
1968.
¦

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Теплообмен при кипении
фреона-12, находящегося
в непосредственном контакте
с водой
Канд. техн. наук В. Н. ФИЛАТКИН, И. И. ПИЛИП
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
536.24
Аппараты контактного теплообмена широко
применяются в химической и других отраслях
промышленности [1—3]. В большинстве опубликованных работ
рассмотрен процесс кипения одиночных капель,
движущихся в холодоносителе [4—8]. В этих работах
предлагаемые рекомендации справедливы для тех сред,
теплообмен которых изучался ранее [7].
В водоопреснительных установках в качестве
рабочих сред, находящихся в прямом контакте, могут быть
использованы фреон-12 и вода. Данных по
теплообмену при непосредственном контакте кипящего фреона-12
с водой почти нет. Поэтому на кафедре теоретических
основ тепло- и хладотехники ЛТИХП был исследован
этот процесс.
В общем виде зависимость между величинами,
характеризующими теплообмен при кипении среды,
находящейся в непосредственном контакте с холодоносите-
лем, можно записать следующим образом:
*"->&• к-т)'
A)
где
Re7
qa
(Г — Т)гТч
q — удельный тепловой поток, вт/м3;
g — коэффициент поверхностного натяжения,
кг/м;
у' — удельный вес насыщенной жидкости
фреона, кг/м5;
' у" — удельный вес сухого насыщенного пара
фреона, кг/м5;
г — теплота парообразования фреона, дж/кг;
v — коэффициент динамической вязкости
фреона, м2/ч;
WB = GBcB;
GB — расход воды, кг/ч;
св — теплоемкость воды, дж\(кг*град);
^Ф = йфСф;
йф ¦.— вес фреона, кг;
Сф — теплоемкость жидкого фреона, дж/(кг*град);
К — критерий Кутателадзе;
к=—— •
Сфб
0 — перепад между температурами поступающей
воды и кипящего фреона, °С;
И — высота зоны контакта жидких фаз, мм;
d — диаметр отверстия распределительной
решетки, мм.
Для выявления зависимостей, характеризующих
кипение при контактном теплообмене, что необходимо для
установления явного вида уравнения A), был
изготовлен специальный стенд, принципиальная схема которого
показана на рис. 1.
Основной элемент стенда — кипятильник. Это
вертикальная труба диаметром 150 мм и высотой 1 м. В
нижней части кипятильника расположена
распределительная решетка с отверстиями, через которые поступает
вода. Для наблюдения за ходом процесса кипятильник
снабжен смотровыми окнами.
Конденсатор представляет собой горизонтальный ко-
жухотрубный аппарат. Элементы экспериментального
стенда образуют ряд колец: фреоновое, водяное,
этиленгликолевое.
Установка работает следующим образом. Вода,
забираемая насосом из сливных баков, через ротаметр
подается к распределительной решетке, проходит через
нее, барботирует в виде капель через слой фреона,
собирается в средней части установки и по трубе
поступает в сливные баки.
Часть воды после насоса, пройдя через
электроподогреватель, возвращается в сливные баки, благодаря
чему в них обеспечивается постоянство температуры воды.
Рис. 1. Принципиальная схема
экспериментального стенда:
I — насос; 2 — электроподогреватель; 3 —
сливные баки; 4 — ротаметр; 5 — распределительная
решетка; 6 — кипятильник; 7 — термопары; 8—
манометр; 9 — конденсатор; 10 — мерный сосуд;
II — термостат с насосом; 12 — компрессорно-
конденсаторный агрегат холодильной машины.
33

Пары фреона собираются в верхней части кипятильника
и затем поступают в верхнюю часть конденсатора,
расположенного над кипятильником. Сконденсировавшийся
фреон через мерный сосуд, находящийся под
конденсатором, и систему патрубков поступает в нижнюю часть
кипятильника.
Тепло конденсации фреона воспринимает этиленгли-
коль, движущийся по трубам конденсатора. Этиленгли-
коль, пройдя конденсатор, возвращается в термостат,
где охлаждается с помощью специальной холодильной
машины, испаритель которой расположен в термостате,
после чего подается насосом в конденсатор.
Все элементы стенда, образующие водяное и
фреоновое кольца, выполнены из нержавеющей стали.
В опытах определяли температуру поступающей
и уходящей из кипятильника воды, расход воды,
температуру насыщения фреона, давление в кипятильнике,
количество конденсата фреона, уровень столба жидкого
фреона.
Температуру измеряли медь-константановыми
термопарами, горячие спаи которых находились в
кипятильнике, а холодные — в сосуде Дьюара с толченым льдом.
Термопары подключали к низкоомному потенциометру
17
Р-306 с гальванометром М—. Давление определяли
образцовым манометром, а расход воды ротаметром
РС-5. Уровень жидкого фреона в кипятильнике и в
мерном сосуде конденсатора устанавливали по градуиро-
вочной шкале с ценой деления 1 мм.
Опыты проводили при стационарном режиме.
Приводим пределы изменения величин,
определяемых в экспериментах:
Диаметр отверстия распределительной
решетки, мм 1,5—3,0
Высота зоны контакта жидких фаз, мм 75,0—235,0
Перепад между температурами
поступающей воды и кипящего фреона, °С . . . 0,87—13,9
Температура фреона, °С 13,9—26,4
Температура воды, °С
на входе 17,4—29,0
на выходе 15,4—26,8
Вес фреона,' кг 1,65—6,28
Расход воды, кг/ч 25,0—150,0
Опытные точки, нанесенные на график (рис. 2) в
координатах
Re" К1'15 W^
d
удовлетворительно обобщались ломаной линией.
Для области, где
27 <-^- <136,
экспериментальные точки аппроксимируются
уравнением
Re" = D,36 • Ю-2 -р- - 0,144] К-1,15 X
x(^-io-*X0-30
B)
среднее отклонение равно 8,55%, а максимальное 18%.
Для области, где
136 < -=*¦ < 240,
экспериментальные точки аппроксимируются уравнением
Re" = F,16 • Ю-2 -^- _ 2,631] К-1,15 X
X(f-10!lp C)
Среднее отклонение 7,1%, максимальное 16,7%.
Уравнения B) и C) можно объединить.
Тогда
Re'
ъ_о)к-,.^.,0-г. D)
IS
13
S
8
7
В
5
h
3
2
1
г—
г
т°
°J
К
оо
о
г-О—
Э
W 40 ВО 80 100 120 ПО ISO 180 200220 240 fit
К1-15
Рис. 2. Зависимость Re"
Я
о,зо \ w.
WB
Зависимость числовых значений п и D от -~- при-
^Ф
ведена в таблице.
34
27—136
1 136—240
п • 102, ч
4,36
6,16
D
0,144
2,631
К
11,11—76,61
19,01—81,14
d
2,50—14,67
1,14—7,33
Re" • 102
2,933—23,85
6,578—19,62 1

В таблице даны также пределы изменения критери-
Н
ев К, Re" и геометрического симплекса —.
ЛИТЕРАТУРА
1. Аэров М. Э., Клименко А. П.,
Костю к В. И., Колосов В. Н. Теплообмен в
контактных испарителях. «Холодильная техника»,
1965, № 3.
2. Костю к В. И. Исследование контактных
испарителей холодильных установок. Кандидатская
диссертация, 1966.
Система питания генератора
фреоновой эжекторной машины
Канд. техн. наук С. 3. ЖАДАН, Л. С. КРАСЮК
Одесский технологический институт пищевой
и холодильной промышленности
621.572:621.76
За последнее десятилетие интерес отечественных и
зарубежных исследователей к холодильным системам
эжекторного типа значительно возрос «в связи с
возможностью использования в них низкокипящих веществ,
а следовательно, и низкопотенциального тепла [1, 2].
Одним из средств повышения технико-экономических
показателей эжекторных машин является применение
насоса, потребляющего также тепловую энергию. Это
значительно расширяет возможности использования
эжекторной машины.
Однако такой насос («термонасос») имеет
недостаток, заключающийся в периодичности действия, что
обусловлено принципом его работы. Насос помещается
на промежуточной геометрической отметке между
конденсатором и котлом и попеременно соединяется по
паровой линии с каждым из аппаратов. В результате
образуется система сообщающихся сосудов аппарат —
насос, которая находится либо под давлением
конденсации, либо под давлением в котле.
Жидкость перетекает из конденсатора в насос, а
затем в котел. Движению жидкости в противоположном
направлении препятствуют обратные клапаны.
Периодические переключения на линии пара осуществляются
с помощью поплавка и системы рычагов. Двигательную
функцию вместо поплавка может выполнять и
герметичный сильфон, наполненный легкокипящим веществом,
давление которого меняется в зависимости от
температуры омывающей среды.
Простота принципа работы этого золотникового
механизма не исключает трудностей его конструирования,
поскольку механизм должен срабатывать
скачкообразно, дважды за цикл, при наивысшем и наинизшем
положениях уровня. В остальное время энергия,
необходимая для перевода золотникового устройства в
противоположную позицию, должна накапливаться в
механическом аккумуляторе. Роль последнего может выполнять
пружина либо система пружин, причем рассчитать
заранее необходимую упругость пружины, точки
приложения и сочетать это с подъемной силой и весом
поплавка, с одной стороны, и преодолеваемым напором, с дру-
3. Клименко А. П., Чегликов А. Г.,
Костю к В. И., Колосов В. Н., Аэров М. Э.
Холодильная установка с контактными
аппаратами. «Холодильная техника», 1969, № 4.
4 SidemanS, Taitell. «Int. J. Heat Mass Trans.»,
1964, No. 11.
5. Sidema n S., Hirsch G., G a t I. «Amer. Inst.
Chem. Engng. J.», 1965, No. 6.
6. Sid em an S. «Int. J. Heat Mass Trans.», 1965, No. 8.
7. Prokosh C, Pinder K- «The Can. J. of Chem.
Engng.», 1967, No. 4.
8. Sid em an S., Gat I. «Amer. Inst. Chem. Engng. J.»,
1966, No. 3.
гой, очень трудно% Поэтому такая задач! решается
главным образом эмпирическим путем.
Можно указать и на другие факторы, осложняющие
принцип работы насоса. К ним относятся в первую
очередь конденсация пара и. вскипание жидкости в насосе
в связи с тем, что стенки его периодически
подвергаются охлаждению и нагреву, а также ослабление действия
гидростатического столба в результате образования
пузырьков пара в жидкостной линии насос — котел под
влиянием теплового мостика, каким является сама
труба.
Схема термонасоса, используемого в опытах,
показана на рис. 1.
Для уменьшения вредного теплообмена между
рабочим веществом и стенками насоса внутренняя его
поверхность покрыта слоем пенопласта ФРВ-1.
При отсутствии жидкости в насосе поплавок
находится в крайнем нижнем положении. При этом позиция
ломающегося рычага такова, что клапан на стороне
высокого давления закрыт, а на стороне низкого давления
открыт. Насос сообщается по паровой линии с
конденсатором.
Рис. 1. Термонасос:
/ — поплавок; 2 — ломающийся рычаг; 3 —
корпус; 4 — крышка; 5 — клапан; 6 — толкатель;
7 — тяга.

После выравнивания давления в сообщающихся
сосудах насос—конденсатор .жидкость под действием
гидростатического напора перетекает из конденсатора
в насос до тех пор, пока всплывающий поплавок не
окажется в крайнем верхнем положении. При этом тяга,
жестко связанная с поплавком, переводит ломающийся
рычаг через мертвое положение, после чего резко
переключается система клапанов. Клапан связывает паровое
пространство насоса с котлом, одновременно отключая
конденсатор. Когда давление в насосе станет равным
давлению в котле, жидкость перетекает на более низкий
уровень (из насоса в котел), поплавок возвоащается
в нижнее исходное положение и цикл завершается.
Зная продолжительность цикла и полезный объем,
можно определить количество жидкости, перетекающей
из конденсатора в генератор в течение часа,
G=Gnn,
где Сц — количество жидкости, перекачиваемой за
один цикл;
3600
п = — число циклов в час;
X
т — время одного цикла, сек.
Величина т включает: продолжительность
выравнивания давлений между насосом и котлом Ti и насосом
и конденсатором т2, а также время, затрачиваемое на
перетекание жидкости из конденсатора в насос т3 и из
насоса в котел %4.
Для определения первых двух составляющих
необходимо рассмотреть, как изменяются во времени
параметры среды, заключенной в насосе. При заполнении
насоса паром из генератора, а также при сбросе
давления в клапанных отверстиях происходят процессы
истечения, являющиеся в конечном итоге процессами
дросселирования. Параметры пара, заключенного в насосе,
вследствие изменения весового количества изменяются
по адиабатному закону, если пренебречь теплообменом
со стенка(ми сосуда и жидкостью. Периоды истечения
и заполнения можно разделить на надкритический
(скорость истечения равна местной скорости звука) xfp,
т2р и подкритический тх, т2. При заполнении насоса
надкритический период характеризуется постоянством
секундного расхода пара через клапан, в то время как
при вытекании пара из насоса расход сразу же
уменьшается из-за понижения критической скорости, что
связано с падением давления и снижением температуры
пара в насосе.
Нестационарный процесс, каким является
уравнивание давлений в аппаратах, можно свести (для
получения приближенного решения) к задаче обратимого
адиабатного наполнения сосуда постоянной емкости и
истечения из непополняемого объема [3]. Тогда время под-
критического периода течения х1 и т2 можно
определить из следующих интегральных выражений:
Как показывает опыт и расчет, z1 и т2 незначи*
тельно отличаются от Ti и Тг.
Верхний предел интегрирования в выражении Tj
должен определяться из условия адиабатного смешения,
а в выражении т2 — из условия адиабатного
расширения, однако замена их температурами соответственно
Гр и Тк не приводит к большой погрешности. Величины
Tj и т2 не удается выразить через элементарные
функции, поэтому определить их можно только методами
приближенного интегрирования либо с помощью ЭЦВМ.
Изменение температуры фреонового пара во времени
при наполнении и опорожнении насоса приведено на
рис. 2. Были приняты следующие исходные данные:
холодильный агент — фреон-12, ГР = 343°К, ГК = 306°С.
Значения температур, откладываемые на оси ординат,
могут быть заменены соответствующими величинами
Су
/ г—
J vK(tp— 1жТ)у 1с
К
где Т — текущее значение температуры;
V
—¦ — геометрический параметр насоса;
V г— объем сосуда;
/ — площадь отверстия, через которое
происходит истечение пара;
cv — средняя изохорная теплоемкость;
сж — теплоемкость жидкости;
В — константа процесса;
So
S0 — энтропия;
Гр, vv, /р — температура, удельный объем и
энтальпия рабочего пара;
TK>vK — температура и удельный объем
конденсирующегося пара.
36
mi
lp сж*
*1 = — Cv
J vK(i?-ixT)y 2сж [rp(l + In|-)-r(l + In-|-)
A)
dT
"¦7F
2c»
ГA + 1п yj-Ml + I
¦rj]
B)

Г/Г
3W
330
320
310
300
кг
11 Х№
ЩУ\сЬ ^
1 «*"
1
4
i$
3^
ж*.
Й^
jojS^
f^*
"^r;
^Г/ДП
Л7 Ш /Л7 <?ДО 250 300 350 t сек
Рис. 2. Изменение температуры фреонового пара во
времени при наполнении и опорожнении насоса:
Т — текущее значение температуры; %\ и т2 —
продолжительность выравнивания температуры (давления)
соответственно в системе насос — котел и насос —
конденсатор.
давлений насыщения. На каждой из кривых парамет-
V
ром является отношение —. На ЭЦВМ
функциональную зависимость экстраполировали и в надкритическую
область, причем и здесь совпадение с опытными
данными оказалось удовлетворительным, что еще требует
своего объяснения.
Пробные испытания насоса проводили на
вспомогательном стенде. Перекачивали воду, требуемое давление
создавали с помощью углекислого газа. Вторую серию
испытаний проводили на стенде фреоновой эжекторной
машины, т. е. в эксплуатационных условиях. При этом
мало изменилась только составляющая т3 общей
продолжительности цикла, а величины ть т2 и т4
увеличились в 3—4 раза, что объясняется, видимо, изменением
физических свойств вещества и процессами вредного
теплообмена.
На рис. 3 сопоставлены опытные кривые изменения
во времени температуры фреонового пара в насосе с
расчетными, взятыми из рис. 2 при соответствующем
V
значении параметра —. Кривые Х\ показывают хорошее
совпадение на всем протяжении, кривые т2
согласуются хуже, но только в промежуточных состояниях. Как
уже упоминалось, расчетные кривые экстраполированы
в надкритическую область. Переход тюдкритического
режима течения в надкритический осуществляется
в точке а, показанной на рис. 3. Длительность
звукового течения не превышает 10—15% от общей
продолжительности всего процесса.
Анализ результатов показывает, что отклонения
экспериментальных данных для максимального значения
ГК\
340
330
320
W
300
О 50 100 tee к
Рис. 3. Сопоставление опытных.
значений Ti и %2 с расчетными
(а — критическая температура^.
Ti и т2 от расчетных не превышает 5%, что находится
в пределах точности опытов. Сортавляющие т3 и т4
могут быть подсчитаны по известным уравнениям
истечения жидкости из отверстия при изменяющемся напоре
под переменный уровень [4].
Термонасос вполне работоспособен и может быть
рекомендован для теплоиспользующих холодильных
машин.
Сопоставление расчетных и экспериментальных
кривых продолжительности цикла насоса показывает
удовлетворительное их совпадение.
Приведенные данные позволяют определить при
различных геометрических параметрах насоса его
производительность.
ЛИТЕРАТУРА
1. Мартыновский В. С, Ж а д а н С. 3.
Исследование фреоновой эжекторной установки как
генератора холода. «Холодильная техника», 1953, №4.
2. С a v а 11 i п i A., L о v i s о n G., T r a p a n e s e G.
Proc. XII Int. Congress Refrig. Madrid, 1967.
3. В а й с м а н М. Д. Термодинамика парожидкостных
потоков. Л., «Энергия», 1967.
4. М х и т а р я н А. М. Гидравлика и основы
газодинамики. Киев, Гостехиздат, 1959.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Способ серийного изготовления модулей
для термоэлектрических приборов
621.565.83:681.2
Налаживание серийного производства
термобатарей возможно только после разработки
ряда нормализованных модулей, которые
будут взяты за основу при проектировании и
изготовлении термоэлектрических приборов
различного назначения.
В СКВ полупроводниковых приборов
разработана технологическая схема серийного
изготовления в заводских условиях модулей холо-
допроизводительностью от 1 до 15 вт.
При испытании на воздухе модули
позволяют получить перепад температур между
горячей и холодной поверхностями до 50°С при
температуре горячей стороны /Г = 25°С.
Последовательность технологических
операций показана на рис. 1.
Изготовление полупроводниковых
элементов. В СССР и за рубежом при изготовлении
термобатарей используют в основном
прессованное элементы. Энергетическая
эффективность элементов (на паре), серийно
изготовляемых из промышленного термовещества,
составляет B,1 ч-2,2) Ю-3 1/°К.
Несмотря на то, что способ направленной
кристаллизации позволяет получить элементы
с эффективностью до 3-Ю-3 1/°К, из-за малой
механической прочности и высокой стоимости
Рис. 1. Изготовление модуля в сборных решетках:
а — решетка из листового текстолита; б —
собранный блок; в — заготовка, полученная при резке
блока; г — заготовка после шлифовки
коммутационных плоскостей; д — заготовка с контактным
слоем и последующим облуживанием; е —
приспособление для групповой коммутации; ж — скоммутирован-
ный модуль.
они могут использоваться только при создании
уникальных приборов. Поэтому при серийном
производстве элементов за основу принят
способ холодного прессования, как наиболее
производительный и обеспечивающий хорошее
качество элементов при сравнительно низкой
стоимости. Такой способ с применением itpecc-
автомата впервые в СССР отработан в СКВ
полупроводниковых приборов.
Сборка блоков термоэлементов. Заготовки
элементов р и n-типов устанавливаются в
шахматном порядке в сборную (из листового ге-
тинакса или текстолита толщиной 0,5 мм) или
цельную (штампованную из пластмасс)
решетку. Затем блоки заливают лаком Э-4100
или эпоксидным компаундом горячего
отверждения ЭД-6.
Возможна сборка блоков в двухслойной
сетке из хлопчатобумажных нитей (рис. 2).
Диаметр нитей равен зазору между элементами,
а расстояние между ними — геометрическим
размерам заготовок. После установки
заготовок сетку пропитывают лаком и полимеризу-
ют. Зафиксированный в такой сетке блок
вырезают из рамки, помещают в форму и
заливают эпоксидным компаундом ЭД-6. Для
заливки можно также использовать кремнийор-
ганическую смолу Т-10 или заливочный
пенопласт ЭТ-1.
Описанные способы получения блоков
позволяют использовать прессованные заготовки
длиной, в несколько раз превышающей высоту
термоэлементов.
Резка, шлифовка. Блоки разрезают на
заготовки в направлении, перпендикулярном
токовой высоте элементов. Заготовки подвергают
Рис. 2. Изготовление блоков в двухслойной сетке.
38

двусторонней шлифовке по коммутационным
плоскостям.
Нанесение контактных слоев. Первый
контактный слой на термоэлектрические блоки
наносят электролитическим осаждением никеля
или сплавов никель — олово и висмут —
олово. Затем блоки с контактным слоем облужи-
ваются окунанием в расплавленный мягкий
припой типа ПОСК-50 с температурой
плавления 140°С.
Этот способ позволяет покрывать
контактным слоем всю коммутационную плоскость
блока одновременно, что значительно снижает
трудоемкость операции: при
электролитическом нанесении первого контактного слоя
толщиной 15—20 мкм в ванне объемом 200 л один
рабочий может обработать 3200 элементов
в смену вместо 300 элементов в смену при
ранее применявшемся облуживании
высокотемпературными припоями. Кроме того, при
облуживании высокотемпературными припоями
нарушается прочность склеенных
термоэлектрических блоков и наблюдается разложение
склеивающего компаунда.
Нанесенные новым способом слои имеют
контактное сопротивление не более
A~-2I0~5 ом*см2, механическую прочность на
отрыв не менее 100 кгс/см2 и стабильную
толщину покрытия.
Коммутация модулей. Облуженные
коммутационные пластины набирают в специальное
приспособление в соответствии со схемой
коммутации и прижимают одновременно к обеим
коммутационным плоскостям блока.
Затем приспособление нагревают в ванне
с флюсом (например, расплавленным
стеарином или раствором NH4C1 в глицерине) до
расплавления припоя и охлаждают на воздухе
под давлением 4—5 кгс/см2, после чего ском-
мутированный модуль извлекают из
приспособления.
Изготовление модулей заканчивается
проточкой коммутационных пластин до получения
заданного размера при неплоскостности не
более 1 : 1000 A0 мкм/см) и чистоте обработки
поверхностей, соответствующей V 7.
Полученные модули могут быть
использованы для работы в прижимных конструкциях
с электроизоляционными прокладками.
Изолирование рабочих плоскостей.
Теплотехнические и энергетические характеристики
Рис. 3. Ряд термоэлектрических модулей различной хо
лодопроизводительности.
батарей в значительной степени определяются
качеством теплопереходов. Теплопереходы
должны обладать минимальным термическим
сопротивлением и высокими
электроизоляционными свойствами.
Для промышленного использования
выбраны теплопереходы на эпоксидных компаундах.
Чтобы повысить теплопроводность, в
компаунды вводят порошкообразные наполнители
из высокотеплопроводных окислов (BeO, MgO,
Si02), снижающие термическое сопротивление
теплопереходов. Равномерная толщина
диэлектрического слоя достигается применением
прокладок из калиброванного мусковита.
Теплопереходы отличаются высокой
электрической прочностью (пробивное напряжение
не ниже 220 в), имеют сопротивление
диэлектрического слоя не менее 20 ком, термическое
сопротивление 2,5—3 град*см2/вт,
механическую прочность на разрыв не менее 100 кгс/см2,
на сдвиг — не менее 60 кгс/см2.
Теплопереходы выдерживают
кратковременный нагрев до 150°С, вибрационные нагрузки
от 30 до 1000 гц при ускорении от 2,5 до 10 g,
сохраняют основные свойства при повышенной
влажности 98% и температуре окружающего
воздуха 40°С в течение 48 ч, а также при
резких изменениях температуры — от —60 до
+ 60°С.
Описанный способ дает возможность
изготовлять общий теплопереход на всю плоскость
модуля (рис. 3).
Предлагаемая технологическая схема
опробована в лабораторных условиях и в
настоящее время внедряется на опытном
производстве.
Н. П. ДАНИЛОВ, Г. И. ОСТРОВСКИЙ, В. И. ТИХОНОВ,
В. М. МЫЛОВА, Э. Н. ЗВЯГИНА, В. В. ЧЕРНЯВСКИЙ —
Специальное конструкторское бюро полупроводниковых
приборов
¦

Приспособление к анализатору влагосодержания фреона
621.57.048
При измерении влагосодержания фреона
его обычно требуется подавать в анализатор
в газообразном состоянии при атмосферном
или близком к атмосферному давлении. При
этом расход фреона должен быть постоянным.
Однако в процессе дросселирования до
атмосферного давления из влажного фреона
обычно выпадает лед (или гидраты). В результате
проходное отверстие регулирующего вентиля
(или капиллярной трубки) сокращается и
расход постепенно уменьшается.
Для обеспечения постоянного расхода
фреона предложена следующая система (рис. 1,2).
К корпусу (см. рис. 1) из нержавеющей
стали припаян кожух со штуцерами, Dy5. На
наружной поверхности корпуса выточено
спиральное ребро трапецеидального сечения,
служащее для направления движения горячей
воды, подаваемой из ультратермостата. По
центру входного штуцера впаяна капиллярная
трубка из нержавеющей стали (игла
медицинского шприца) длиной около 20 мм, /)у0,15—
0,2. В капиллярной трубке происходит процесс
первого дросселирования а—Ь (см. рис. 2) до
давления ниже исходного (состояние а), но
близкого к нему. Процессы кипения Ъ—с
и перегрева пара с—d протекают в полости
корпуса испарителя. Для уменьшения
возможных колебаний давления из-за переменного
отношения объема жидкости к поверхности
теплообмена в полости корпуса диаметром
8 мм помещен вытеснитель, изготовленный из
нержавеющей стали в виде винта с
трапецеидальной резьбой. Торцы вытеснителя имеют
прорези для прохода фреона. Второе
дросселирование (процесс d—е) происходит в
регулирующем вентиле, Dy2 (см. рис. 2)', который
устанавливается непосредственно на выходе из
испарителя. Температура воды, подаваемой
в кожух испарителя, задается в зависимости
от требуемого расхода в пределах 40—60°С.
С помощью описанного устройства можно
поддерживать расход фреона-12 от 3 до 30 л/ч
Рис. 1. Испаритель:
/ — корпус; 2 — штуцера для воды; 3 — кожух;
4 — вытеснитель; 5 — втулки; 6 — накидная гайка;
7 — штуцер входной; 8 — капиллярная трубка.
^^^ От ультра-
f\ термостата
п*—Ь
/ 2
3^>ИЩ
3 Ч
а
Рис. 2. Испарительная система с двойным
дросселированием:
а — принципиальная схема; / — емкость с фреоном;
2 — запорный вентиль; 3 — испаритель; 4 —
регулирующий вентиль; 5 — трубка с иглой; б —
процесс в S, 7-диаграмме.
при атмосферном давлении с относительной
погрешностью ±2—3%. Устройство
использовано в экспериментальной установке для
исследования термодинамических свойств
растворов воды во фреоне-12.
С Л. ЖУКОБОРСКИЙ — ЛТИХП
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства «Пищевая промышленность» имеются
отдельные номера журнала «Холодильная техника»: № 6, 7, 9, 11 за
1969 г., № 1, 3, 4 за 1970 г., а также № 9 за 1968 г., в котором
опубликована первая часть Правил техники безопасности на аммиачных
холодильных установках.
Заказы (без денежных переводов) следует направлять по адресу:
Москва, Б-120, Мрузовский пер., 1. Отдел распространения
издательства.
40

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Некоторые рекомендации по повышению надежности работы
автоматизированных аммиачных холодильных установок
К 1970 г. общая емкость Краснодарского
холодильника Росмясорыбторга превысила
21 тыс. т, а установленная мощность
компрессоров достигла примерно 8 млн. нккал/ч.
В настоящее время предприятие комплексно
автоматизировано. Этому способствовало
внедрение насосных схем, что повысило
надежность работы холодильной установки.
В результате проведения комплексной
автоматизации появилась возможность создать
стабильный температурный режим в камерах
хранения и значительно сократить затраты
электроэнергии по сравнению с затратами при
работе холодильной установки в ручном
режиме.
При обслуживании холодильных установок
необходимо периодически (по графику,
данному в методике проверки приборов
автоматики) проверять приборы и устранять
имеющиеся недостатки. Это могут делать лишь
квалифицированные специалисты.
На сосудах и аппаратах Краснодарского
холодильника были установлены
полупроводниковые реле уровня ПРУ-4. Вначале они
работали нормально. Однако после 2—3 месяцев
эксплуатации стали выходить из строя. При
вскрытии датчиков ПРУ-4 выяснилось, что
индуктивные катушки давали витковое
замыкание в связи с плохой изоляцией, выполненной
эпоксидной смолой. У большинства вскрытых
датчиков заливка (пропитка) эпоксидной
смолой катушек была неравномерной, в
некоторых местах отсутствовал или прерывался
изоляционный слой. В результате плохой герме%-
тизации в датчиках накапливалась влага, что
приводило к выходу их из строя. При ремон-
Заливка баббита в
клапан соленоидного
вентиля:
/ — направляющая; 2 —
мембрана; 3 — шайба;
4 — тарелка; 5 —
фильтрующая шайба; 6 —
обойма вкладыша; 7 —
баббитовый поясок.
ШшШ^е
621.565.59-52
те датчиков вновь намотанные индукционные
катушки рекомендуется пропитывать обычным
строительным битумом. Чтобы битум н#
трескался при низкой температуре, в него следует
добавлять небольшое количество смазочного
масла, например ХА-23 или ХА-30.
Часто выходит из строя и почти не
подлежит ремонту электроконтактный термометр
ЭКТ-1. Прибор вибрационно неустойчив.
Расхождения в показаниях термометра
достигают 20—30°С. Этот прибор не следует
включать в схему автоматизации.
Не всегда обеспечивает надежную работу
соленоидный вентиль СВМ, главным образом
из-за неплотной посадки разгрузочного или
основного клапанов. Для устранения этого
недостатка вместо уплотнительной резины (см.
рисунок) в клапан можно залить поясок из
баббита с последующей проточкой и
притиркой. После такой доделки СВМ работают
надежно.
В результате замасливания системы
холодильной установки уплотнительная резина
основного клапана СВМ деформируется,
набухает, теряет форму и не обеспечивает нужного
уплотнения. Выходит из строя и мембрана
СВМ, которая становится непрочной, теряет
упругость и легко рвется. Попадание масла в
камеру датчика уровня ПРУ-2 может
привести к прилипанию поплавка к стенкам
датчика, повышению уровня аммиака в сосуде и к
аварии компрессора. Для устранения этого
недостатка необходимо периодически
выпускать масло из сосудов или аппаратов по
специальным трубопроводам выпуска масла.
Если в холодильную установку подается
жесткая вода, возможно отложение солей
в реле протока РП-12 и вентилях СВМ-15, что
выводит приборы из строя. В этом случае их
следует механически очистить от водяного
камня, подводящие трубопроводы залить
раствором соляной кислоты, а затем промыть
водой.
Таким образом, надежность работы схем
автоматизации зависит во многом от
правильной их эксплуатации и своевременной
профилактики.
А. А. ЧИСТЯКОВ — Краснодарский холодильник
41

ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ
НА ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ*
Приложение 5
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ СОСУДОВ, РАБОТАЮЩИХ ПОД
ДАВЛЕНИЕМ
(Извлечение1)
Утверждены Госгортехнадзором СССР
17 декабря 1956 г.
VII. Техническое освидетельствбвание
149. Каждый сосуд, на который распространяется
действие настоящих Правил, должен подвергаться
техническим освидетельствованиям (внутренним осмотрам
и гидравлическим испытаниям) до пуска в работу,
периодически в процессе эксплуатации и досрочно после
ремонта (см. ст. 152 настоящих Правил).
При невозможности (по конструктивным
особенностям сосуда) проведения внутреннего осмотра
последний заменяется гидравлическим испытанием и осмотром
в доступных местах.
150. Техническое освидетельствование сосуда до
пуска его в работу имеет целью установить, что сосуд,
схема включения его, организация обслуживания и
техническая документация соответствуют настоящим
Правилам.
Внутренний осмотр и гидравлическое испытание
вновь устанавливаемых сосудов, имеющих насадки или
сложные внутренние устройства, которые трудно
удалять перед внутренним осмотром или которые
препятствуют заполнению сосуда водой, разрешается не
производить, если сосуды подвергались техническому
освидетельствованию на заводе-изготовителе и не получили
повреждений при транспортировке на место установки
и если монтаж этих сосудов производился без
применения сварки или пайки элементов, работающих под
давлением.
152. Сосуды должны подвергаться внеочередным
(досрочным) освидетельствованиям (внутреннему
осмотру и гидравлическому испытанию) в следующих
случаях:
а) после реконструкции или ремонта с постановкой
заплат или накладок, выправкой выпучин, заменой
отдельных листов, а также при применении сварки или
пайки отдельных частей сосуда, работающих под
давлением;
б) если сосуд перед пуском в работу находился в
бездействии более одного года, за исключением случаев
складской консервации, при которой
освидетельствование сосудов обязательно перед пуском при хранении
свыше трех лет;
в) если сосуд был демонтирован и установлен на
новом месте;
г) перед наложением на стенки сосуда защитного
покрытия, если таковое производится предприятием —
владельцем сосуда;
д) если по состоянию сосуда такое
освидетельствование окажется необходимым по усмотрению инженера-
контролера (инспектора) или лица, ответственного за
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»,
1970, № 5—8.
1 В данном извлечении опущен текст разделов VII и
XI, не относящийся к сосудам и баллонам для фреона.
В статьи 154, 250 и 252 внесены изменения
согласно Постановлению Госгортехнадзора РСФСР от 24
ноября 1961 г.
безопасное действие сосуда, с представлением
обоснования.
154. Предприятия — владельцы сосудов должны
производить:
а) внутренний осмотр и гидравлическое испытание
вновь устанавливаемых сосудов, подлежащих действию
настоящих Правил, за исключением указанных в п. «а»
ст. 153, первичное освидетельствование которых
производит инженер-контролер (инспектор);
б) внутренний осмотр всех сосудов
(регистрируемых и не регистрируемых в органах надзора) не реже
чем через каждые 12 месяцев, за исключением
сосудов, работающих со средой, не вызывающей корро^и
металла, которые должны подвергаться внутреннему
осмотру предприятием не реже чем через каждые два
года. .\
При невозможности (по конструктивным
особенностям) проведения внутреннего осмотра последний
заменяется гидравлическим испытанием, проводимым не
реже чем через каждые два года.
Сосуды, имеющие сложные внутренние съемные
устройства, которые надлежит удалять при внутренних
осмотрах (колонны синтеза аммиака, реакторы
каталитического крекинга и производства искусственного
жидкого топлива и т. п.), по согласованию с местными
органами надзора разрешается подвергать осмотру в
сроки, установленные производственной инструкцией, но
не реже чем через каждые два года;
в) гидравлическое испытание с предварительным
внутренним осмотром сосудов, указанных в ст. 139
настоящих Правил1, — не реже чем через каждые
восемь лет.
Проведение технического освидетельствования
должно быть возложено приказом по предприятию
(учреждению) на представителя технической администрации,
осуществляющего надзор за сосудами, и должно
производиться в присутствии лица, ответственного за их
исправное состояние и безопасное действие.
Внутренний осмотр сосудов, зарегистрированных в
органах надзора, должен производиться в соответствии
с графиком, утвержденным администрацией
предприятия.
Результаты этих осмотров должны оформляться
актами.
155. Сосуды, работающие с опасными для здоровья
людей газами или жидкостями, должны подвергаться
администрацией предприятия — владельца сосуда
испытанию на герметичность; такое испытание проводится
в соответствии с производственной инструкцией
воздухом или другим инертным газом давлением, равным
рабочему давлению сосуда.
159. Перед внутренним осмотром и гидравлическим
испытанием сосуд должен быть остановлен, охлажден,
освобожден от заполняющей его рабочей среды,
отключен заглушками от всех трубопроводов,
соединяющих сосуд с источником давления или с другими
сосудами, очищен до металла. Футеровка, изоляция или
другие виды защиты поверхностей сосуда должны быть
частично или полностью удалены, если имеются
признаки, указывающие на возможность возникновения
дефектов в металле сосуда под защитным покрытием:
неплотность футеровки, отдулины гуммировки, следы
промокания изоляции и т. п. При гидравлических испытаниях
сосуды, заглубленные в грунт, должны освобождаться
от грунта для осмотра наружной поверхности или под-
1 См. § 8 «Правил техники безопасности на
фреоновых холодильных установках».
42

вергаться исследованию для определения толщины
стенки с помощью соответствующих приборов.
Перед гидравлическим испытанием вся арматура
должна быть тщательно очищена, краны и клапаны
притерты, а крышки, люки и пр. плотно поставлены, чтобы
через них не было течи.
160. Сосуды, работающие с опасной для здоровья
людей средой, до начала производства внутри них
каких-либо работ, а также перед внутренним осмотром
должны быть подвергнуты специальной обработке
(нейтрализации, дегазации и т. п.) в соответствии с
инструкцией предприятия по технике безопасности.
161. При работе внутри сосуда (внутренний
осмотр, ремонт, чистка и т. п.) должны применяться
безопасные источники света, например переносные
электролампы с напряжением не выше 12 в, а при
взрывоопасных средах — взрывобезопасные осветительные
приборы в соответствии с инструкцией по технике
безопасности предприятия.
При осмотре внутренних поверхностей сосуда
употребление керосиновых и иных ламп с легко
воспламеняющимся веществом не разрешается.
162. Сосуды высотой выше 2 м перед внутренним
осмотром должны быть оборудованы приспособлениями,
обеспечивающими безопасный доступ к осмотру всех
частей сосуда.
163. При внутренних осмотрах сосудов должно
быть обращено внимание на следующие возможные
дефекты:
а) на внутренней и наружной поверхностях сосуда —
трещины, надрывы, коррозия стенок, особенно в местах
отбортовок и вырезов, выпучины, отдулины,
преимущественно у сосудов с рубашками, а также у сосудов с
огневым или электрическим обогревом; раковины в
литых сосудах;
б) в сварных швах — дефекты сварки, трещины,
надрывы, протравления; в заклепочных швах —
трещины между заклепками, обрывы головок, следы
пропусков, надрывы в кромках склепанных листов,
коррозионные повреждения клепаных швов( зазоры под
кромками склепанных листов и под заклепочными головками),
особенно у сосудов, работающих с кислотами и
щелочами;
в) в сосудах с защищенными поверхностями —
разрушения футеровки, в том числе неплотности слоев фу-
теровочных плиток, выпучины, трещины в
гуммированном, свинцовом или ином покрытии, скалывания эмали,
трещины и отдулины в металлических вкладышах,
дефекты в металле стенок сосуда в местах повреждения
защитного покрытия.
164. При внутренних осмотрах сосудов заклепочные
швы выборочно обстукиваются молотком весом, в
зависимости от толщины стенки, от 0,5 до 1,5 кг.
Стенки сосудов при наличии выявленных при
осмотре дефектов в защитном покрытии должны быть
очищены до металла в этих местах; при обнаружении
дефектов металла и их распространении под защитное
покрытие последнее должно быть частично или полностью
удалено для выявления всех дефектов.
165. Гидравлическое испытание сварных, литых,
кованых и клепаных сосудов при периодическом
освидетельствовании должно производиться пробным
давлением, указанным в таблице.
Сосуды, на которые имеются специальные ГОСТы,
испытываются давлением, указанным в этих ГОСТах.
Под пробным давлением сосуд должен находиться
в течение 5 мин, после чего давление снижают до
рабочего, при котором производят осмотр сосуда и
обстукивание сварных швов молотком весом, в
зависимости от толщины стенок, от 0,5 до 1,5 кг. Подъем
давления до пробного и снижение его до рабочего должны
производиться постепенно. Давление, равное рабочему,
Наименование сосуда
Все сосуды, кроме
литых
То же
Литые сосуды
Эмалированные
сосуды
Рабочее
давление Р, ати
Ниже 5
5 и выше
Независимо
от давления
То же
Пробное давление
при периодических
испытаниях
1,5 Я, но не
менее 2 ати
1,25 Я, но не
менее Р+3 ати
1,25 Я, но не
менее 2 ати
Давлением,
указанным в
паспорте, но не менее,
чем рабочим
необходимое для осмотра сосуда, поддерживается все
время.
166. В тех случаях, когда проведение
гидравлического испытания невозможно (большие напряжения от
веса воды в фундаменте, в междуэтажных перекрытиях
или в самом сосуде, трудность удаления воды,
наличие внутри сосуда футеровки, препятствующей
заполнению сосуда водой), разрешается заменить
гидравлическое испытание пневматическим (воздухом или каким-
либо инертным газом) на такое же пробное давление,
как и при гидроиспытании. Этот вид испытания
допускается только при условии положительных результатов
тщательного внутреннего осмотра, проверки прочности
сосуда расчетом.
167. При пневматическом испытании принимаются
меры предосторожности: вентиль на наполнительном
трубопроводе от источника давления и манометра
выводится за пределы помещения, в котором находится
испытываемый сосуд, а люди на время испытания
сосуда пробным давлением удаляются в безопасные
места.
Под пробным давлением сосуд должен находиться
в течение 5 мин, после чего давление постепенно
снижают до рабочего, при котором и производят осмотр
сосуда с проверкой плотности его швов и разъемных
соединений мыльным раствором или другим способом.
Обстукивание сосуда под давлением при
пневматическом испытании запрещается.
168. Сосуд признается выдержавшим испытание, если:
а) в сосуде не окажется признаков разрыва;
б) не замечается течи, а при пневматическом
испытании — пропуска газа; пропуск через неплотности
арматуры, а также выход воды через заклепочные швы в
виде пыли или капель, «слезок», течью не считаются;
в) не замечается остаточных деформаций после
испытаний.
При появлении «слезок», потения или пропуска газа
в сварных швах или стенках сосуд признается не
выдержавшим испытание.
169. Если при освидетельствовании сосуда окажется,
что он находится в аварийном состоянии или имеет
серьезные дефекты, вызывающие сомнения в его
прочности, то работа такого сосуда должна быть
запрещена.
170. Если при техническом освидетельствовании
сосуда возникает сомнение в прочности сосуда при
разрешенном ему давлении, то лицу, производившему
освидетельствование, предоставляется право снижать
рабочее давление. Снижение давления должно быть
мотивировано подробной записью в паспорте сосуда.
При выявлении в сосуде недостатков, при которых
все же возможна временная его работа, лицо,
проводившее освидетельствование, может разрешить работу
Пр
при
эбное давление
периодических
испытаниях
43

этого сосуда с сокращением срока следующего
технического освидетельствования.
В тех случаях, когда инженер-контролер (инспектор)
затрудняется в определении причин выявленных
дефектов в сосуде, ему предоставляется право предложить
администрации предприятия получить заключение
соответствующих специалистов о состоянии сосуда и
возможности его дальнейшей работы.
171. Лицами, проводившими освидетельствования
сосудов, должны производиться записи в паспортах
сосудов с указанием результатов освидетельствования и
сроков следующих освидетельствований.
Запись результатов освидетельствования сосудов, на
которые не требуется составления паспортов,
производится в книге учета и освидетельствования этих
сосудов.
Обслуживание сосудов может быть поручено лицам,
достигшим 18-летнего возраста, прошедшим
медицинское освидетельствование, производственное обучение,
проверку знаний в квалификационной комиссии и
инструктаж по безопасному обслуживанию сосудов.
Состав квалификационной комиссии назначается
руководством организации или предприятия,
проводившего обучение, с включением в комиссию представителя
предприятия или объединения, для которого готовились
кадры.
Участие в работе этой комиссии
инженера-контролера (инспектора) необязательно.
Результаты проверки знаний персонала,
обслуживающего сосуды, должны оформляться протоколом,
подписанным председателем и членами квалификационной
комиссии.
Лицам, сдавшим испытания, должны быть выданы
соответствующие удостоверения за подписью
председателя комиссии.
XI. Дополнительные требования к баллонам
245. Баллоны должны иметь вентили, плотно
ввернутые в отверстия горловины или в расходно-наполнитель-
ные штуцера у специальных баллонов, не имеющих
горловин.
247. Боковые штуцера вентилей для баллонов,
наполняемых водородом и другими горючими газами,
должны иметь левую резьбу, а боковые штуцера
вентилей для баллонов, наполняемых кислородом и
прочими негорючими газами, должны иметь правую резьбу.
250. На верхней сферической части каждого
баллона должны быть отчетливо выбиты клейма в следующем
порядке:
Надписи на баллонах наносятся по окружности на
длину не менее 7з окружности, а полосы — по всей
окружности, причем высота букв на баллонах емкостью
более 12 л должна быть не менее 60 мм, а ширина
поперечной полосы ^- 25 мм. Размеры надписей и полос
на баллонах малой емкости должны определяться в
зависимости от величины боковой поверхности баллонов.
Баллоны, установленные на автомашинах и других
транспортных средствах в качестве несъемных
расходных емкостей, могут окрашиваться под цвет машины,
на которой они установлены.
258. Баллоны, находящиеся в эксплуатации, должны
подвергаться периодическому освидетельствованию не
а) товарный знак завода-изготовителя;
б) номер баллона;
в) вес баллона в килограммах фактический: для
баллонов малой емкости (до 12 л) — с точностью до 0,1 кг;
для баллонов средней емкости (от 12 до 55 л) — с
точностью до 0,2 кг; для баллонов большой емкости
(свыше 55 л) ?— выбивается в соответствии с ГОСТом или
ТУ на их изготовление;
г) дата (месяц и год) изготовления (испытания) и
год следующего испытания;
д) назначенное рабочее давление Р, кгс/см2;
е) пробное гидравлическое давление Я, кгс/см2;
ж) емкость баллона в литрах: для баллонов до 12 л
включительно — номинальная; для баллонов от 12 до
55 л — фактическая с точностью до 0,3 л, для
баллонов свыше 55 л — выбивается в соответствии с ГОСТом
или ТУ на их изготовление; (
з) клеймо ОТК завода-изготовителя круглой формы
диаметром 10 мм (за исключением стандартных
баллонов большой емкости);
и) номер стандарта (для баллонов большой
емкости).
Высота знаков на баллонах малой емкости должна
быть не менее 6 мм, а на баллонах средней и большой
емкости — не менее 8 мм.
Вес баллона, за исключением баллонов для
ацетилена, указывается с учетом веса нанесенной краски, без
вентиля и колпака, с кольцом для колпака и с
башмаком, если таковые предусмотрены конструкцией.
Дата освидетельствования указывается согласно
следующему примеру: баллон для кислорода изготовлен и
испытан в мае 1958 г. После испытания на баллоне
должна быть выбита клеймением дата (например
5—58—63), указывающая, когда произведено
освидетельствование, и дата следующего освидетельствования.
Место на баллонах, где выбиты паспортные данные,
должно быть покрыто бесцветным лаком и обведено
краской в виде рамки. На баллонах емкостью менее 5 л
или с толщиной стенки менее 5 мм паспортные данные
могут быть указаны на пластинке, припаянной к
баллону, или нанесены эмалевой или масляной краской.
252. Наружная поверхность баллонов должна быть
окрашена согласно табл. 16. Окраска баллонов и
надписи на них могут производиться масляными,
эмалевыми и нитрокрасками.
Окраска и нанесение надписей на баллонах должны
производиться заводами-изготовителями, а в
дальнейшем заводами-наполнителями, наполнительными
станциями или испытательными пунктами.
Извлечение из таблицы 16
реже чем через каждые 5 лет, за исключением
баллонов, предназначенных для наполнения газами,
вызывающими коррозию (хлор, хлористый метил, фосген,
сероводород, сернистый ангидрид, хлористый
водород), а также баллонов для сжатых и сжиженных
газов, применяемых в качестве горючего вместо бензина
для газобаллонных автомобилей и других транспортных
средств, подлежащих периодическому
освидетельствованию не реже чем через каждые два года.
Периодическое освидетельствование баллонов
должно производиться на заводах-наполнителях или на
специально организованных испытательных пунктах
выделенными приказом по предприятию работниками этих
заводов (испытательных пунктов).
Наименование
баллонов
Для фреона-12
Для фреона-22
Цвет окраски
Алюминиевый
я
Текст надписи
Фреон-12
Фреон-22
Цвет надписи
Черный
Цвет полосы
Полос нет
Две желтые
44

260. Осмотр баллонов имеет целью выяснить
состояние их стенок в отношении коррозии, наличия трещин,
плен, вмятин и других повреждений для установления
пригодности баллонов к дальнейшей работе. Перед
осмотром баллоны должны быть тщательно очищены и
промыты водой, а в необходимых случаях должны
быть промыты соответствующим растворителем или
дегазированы.
261. При осмотре наружной и внутренней
поверхности баллона могут быть выявлены следующие дефекты,
служащие основанием для выбраковки баллона:
трещины, плены, вмятины, отдулины, раковины и риски
глубиной более 10% от номинальной толщины стенки,
надрывы и выщербления, износ резьбы горловины и
отсутствие паспортных данных.
Ослабление кольца на горловине баллона не может
служить причиной браковки последнего. В этом случае
баллон может быть допущен к дальнейшему
освидетельствованию после закрепления кольца или замены
его новым.
Баллон с косо или слабо насаженным башмаком к
дальнейшим видам освидетельствования не допускается
до перенасадки башмака.
262. Емкость баллона определяется по разности
между весом баллона, наполненного водой, и весом
баллона в порожнем состоянии или при помощи мерных
бачков.
266. Все баллоны при периодических
освидетельствованиях подвергаются гидравлическому испытанию
пробным давлением, равным полуторному от рабочего
для баллонов, предназначенных к наполнению сжатыми
газами, и согласно табл. 17 для сжиженных газов.
При гидравлическом испытании баллон должен
иметь прочное сплошное ограждение высотой не
менее 2 м, допускающее возможность осмотра баллона
при снижении давления до рабочего.
267. При отсутствии разрывов, течи или видимой
деформации стенок баллона, а также слезок или
местного запотевания баллон признается выдержавшим
гидравлическое испытание.
268. После удовлетворительных результатов
освидетельствования баллонов на каждом баллоне
выбиваются .следующие клейма:
а) клеймо завода-наполнителя (испытательного
пункта), на котором произведено освидетельствование
баллона (круглой формы диаметром 12 мм);
б) дата произведенного и следующего
освидетельствования (выбивается в одной строке с клеймом завода-
наполнителя или испытательного пункта).
269. Результаты освидетельствования баллонов
записываются администрацией завода-наполнителя или
испытательного пункта в журнал испытаний, имеющий
следующие графы:
1) номер по порядку;
2) завод-изготовитель;
3) номер баллона;
4) тип баллона;
5) дата (месяц и год) изготовления баллона;
6) дата произведенного и следующего
освидетельствования;
7) результаты наружного и внутреннего осмотра;
8) вес, выбитый на баллоне, кг;
9) вес баллона, установленный при
освидетельствовании, кг;
10) емкость, выбитая на баллоне, л;
11) емкость баллона, установленная при
освидетельствовании, л;
12) рабочее давление Р, кгс/см2;
13) пробное гидравлическое давление П, кгс/см2;
14) отметка о пригодности баллона;
15) подпись представителя администрации.
Журнал испытаний баллонов должен храниться на
заводе, где производилось их освидетельствование.
274. На баллонах, забракованных в соответствии со
ст. 261 или 263 настоящих Правил, рядом с датой
последнего освидетельствования лицом, производившим
освидетельствование, выбивается круглое клеймо
диаметром 12 мм с изображением креста внутри круга, а
сами баллоны должны быть приведены в негодность
(путем нанесения насечек на резьбе горловины),
исключающую возможность их дальнейшего использования.
275. Освидетельствования баллонов должны
производиться в отдельных специально оборудованных
помещениях. Температура воздуха в этих помещениях
должна быть не ниже + 12°С. Для внутренних осмотров
баллонов допускается применение электрического ос§еще-
ния с напряжением не выше 12 в.
276. Наполненные газом баллоны, находящиеся в
длительном складском хранении, при наступлении их
очередных сроков освидетельствования подвергаются
представителем администрации освидетельствованию в
выборочном порядке в количестве не менее 5 шт. от
партии до 100 баллонов, 10 шт. — от партии до 500
баллонов и 20 шт. — от партии свыше 500 баллонов. При
удовлетворительных результатах освидетельствования
срок хранения устанавливается лицом, производившим
освидетельствование, на один год. Выборочное
освидетельствование должно производиться ежегодно и
оформляться соответствующим актом.
При неудовлетворительных результатах
освидетельствования производится повторное освидетельствование
такого же количества баллонов.
В случае получения неудовлетворительных
результатов при повторном освидетельствовании дальнейшее
хранение всей партии баллонов не допускается, газ из
баллонов должен быть удален в срок, указанный лицом,
производившим освидетельствование, и баллоны
должны быть подвергнуты полному периодическому
освидетельствованию.
277. Запрещается наполнять газом баллоны, у
которых:
а) истек срок периодического освидетельствования;
б) не имеется установленных клейм;
в) неисправны вентили;
г) поврежден корпус (трещины, сильная коррозия,
заметное изменение формы);
д) окраска и надписи не соответствуют требованиям
ст. 252 настоящих Правил;
е) повреждены, косо или слабо насажены башмаки.
278. Ремонт баллонов (перенасадка башмаков и
колец для колпаков) и вентилей должен производиться на
заводах-наполнителях. По разрешению местных
органов Госгортехнадзора или соответствующих органов
котлонадзора ремонт баллонов и вентилей может быть
допущен в специальных мастерских.
Вентиль после ремонта, связанного с его разборкой,
должен быть проверен на плотность при рабочем
давлении.
279. Производить насадку башмаков на баллоны
разрешается только при выпущенном газе и вывернутых
вентилях после соответствующей дегазации баллонов.
Очистка и окраска наполненных газом баллонов, а
также укрепление колец на их горловинах запрещаются.
280. Наполнительные станции, производящие
наполнение баллонов сжатыми, сжиженными и
растворенными газами, обязаны вести журнал наполнения баллонов,
в котором должны быть указаны:
а) дата наполнения;-
б) номер баллона;
в) дата следующего (очередного)
освидетельствования;
г) емкость баллонов, л;
д) конечное давление газа при наполнении, кгс/см2;
е) количество наполненного в баллон газа, кг;
ж) подпись лица, наполнившего баллоны.
4S

Если на одном заводе производится наполнение
баллонов несколькими газами, то для каждого газа должен
вестись отдельный журнал наполнения; при наполнении
баллонов сжатыми газами заполнение пп. «г» и «е»
журнала не обязательно.
281. Наполнение баллонов сжиженными газами и
пробные гидравлические давления при периодических
освидетельствованиях их должны соответствовать
нормам, указанным в табл. 17*.
Извлечение из таблицы 17
Наименование
газа
Фреон-12 . . .
1 Фреон-22 . . .
Вес газа на
1 л емкости
баллона не
более, кг
1,0
Емкость
баллона,
приходящаяся на
1 кг газа не
менее, л
0,91
1,0
Пробное
гидравлическое
давление
баллонов,
кгс/см2
30
30
Расчетное давление бвллонов для указанных в
табл. 17 сжиженных газов принимается равным 2/з
пробного гидравлического давления.
285. Баллоны для сжатых газов, принимаемые
заводами-наполнителями от потребителей, должны иметь
остаточное давление газа не менее 0,5 кгс/см2.
286. Выпуск газов из баллонов в емкости для более
низкого давления должен производиться через
редуктор, предназначенный исключительно для данного газа
и окрашенный в соответствующий цвет.
Камера низкого давления редуктора должна иметь
манометр и пружинный предохранительный клапан,
отрегулированный на соответствующее максимальное
рабочее давление емкости, в которую перепускается газ.
287. При невозможности на месте потребления
выпустить газ из-за неисправности вентилей баллоны
должны быть возвращены на наполнительную станцию.
Выпуск газа из таких баллонов на наполнительной
станции должен производиться с принятием особых мер
предосторожности.
288. Баллоны с газом, устанавливаемые в
помещениях, должны находиться от радиаторов отопления и
других отопительных приборов на расстоянии не менее
1 м, от газовых плит и подобных устройств — не менее
1,5 м и от печей и других источников тепла с
открытым огнем — не менее 5 м.
При наличии у отопительных приборов экранов,
предохраняющих баллоны от местного нагрева, расстояние
между экранами и устанавливаемыми баллонами
должно быть не менее 100 мм.
292. Наполненные баллоны с насаженными на них
башмаками должны храниться на складах в
вертикальном положении. Для предохранения от падения
баллоны должны устанавливаться в специально
оборудованных гнездах, клетках или ограждаться барьером.
293. Баллоны, которые не имеют башмаков, могут
храниться в горизонтальном положении на деревянных
рамах или стеллажах. При хранении на открытых
площадках разрешается также укладывать баллоны с
башмаками в штабеля с прокладками из веревки,
деревянных брусков или резины между горизонтальными
рядами баллонов. При укладке в штабеля высота штабелей
не должна превышать 1,5 м и все вентили должны быть
обращены в одну сторону.
294. Склады для хранения баллонов, наполненных
газами, должны быть одноэтажными с покрытиями
легкого типа и не иметь чердачных помещений. Стены,
перегородки, покрытия складов для хранения газов долж-
* Нормы наполнения в табл. 17 указаны согласно
ГОСТ 8501—57 и ГОСТ 8502—57.
ны быть из несгораемых материалов не ниже II
степени огнестойкости. Окна и двери должны открываться
наружу. Оконные и дверные стекла должны быть
матовыми или закрашенными белой краской. Высота складов
должна быть не менее 3,25 м от пола до нижних
выступающих частей кровельного покрытия.
Устройство легких покрытий для складов баллонов,
наполненных кислородом, а также азотом, углекислотой
и другими инертными газами, не является
обязательным.
Полы складов должны быть ровными с нескользкой
поверхностью, а для складов баллонов с горючими
газами — из материалов, исключающих искрообразование
при ударе о них какими-либо предметами.
295. Температура в закрытых складских помещениях
не должна превышать + 35°С. При повышении
температуры выше +35СС должны быть приняты меры к
охлаждению помещений складов.
297. Отопление закрытых складов допускается толь-*
ко центральное — водяное, паровое или воздушное.
298. В складах должны быть вывешены инструкции
и правила по обращению с баллонами, находящимися на
складе, а также плакаты, о запрещении курения и т. п.
299. Склады баллонов, наполненных газом, должны
иметь естественную или искусственную вентиляцию.
301. Склады для хранения наполненных газом
баллонов должны быть обеспечены средствами
пожаротушения по нормам, утвержденным органами
Государственного пожарного надзора МВД.
303. Максимальная общая емкость отдельного
складского помещения для хранения баллонов должна быть
не более 3000 баллонов в пересчете на 40-литровые,
причем это помещение должно быть разделено
несгораемыми стенками на отсеки, в каждом из которых
допускается хранение не более 500 баллонов D0-литровых) с
горючими и ядовитыми газами и не более 1000 баллонов
D0-литровых) с негорючими и неядовитыми газами.
Каждый отсек должен иметь самостоятельный выход
наружу.
304. Разрывы между складами баллонов,
наполненных газами, и между складами и смежными
производственными зданиями, общественными помещениями,
жилыми домами должны удовлетворять требованиям
правил противопожарных норм и не должны быть менее
приведенных в табл. 20.
Таблица 20
с
с
2
1
2
3
4
5
Емкость склада
наполненных газом баллонов
(в пересчете на
40-литровые баллоны)
До 500 баллонов
включительно
От 500 до 1500 баллонов
включительно
Свыше 1500 баллонов
Независимо от емкости
склада
То же
Между какими зданиями
определяются разрывы
Между складами, а также
складскими и
производственными
помещениями
То же
я •
Между складами и
жилыми домами
Между складами и
общественными помещениями
Величина
разрыва не
менее, м
20
25
30
50 [
100
305. На расстоянии 10 м вокруг склада с баллонами
воспрещается хранить всякие горючие материалы и
производить работы с открытым огнем, как-то: кузнечные,,
сварочные, паяльные.
306. Перемещение баллонов в пунктах наполнения
и потребления газов должно производиться на
специально приспособленных для этого тележках или при
помощи других устройств. Рабочие, обслуживающие:
баллоны, должны быть хорошо проинструктированы.
46

307. Перевозка наполненных газом баллонов может
производиться на рессорном транспорте или на
автокарах в горизонтальном положении обязательно с
прокладками между ними. В качестве прокладок могут
применяться деревянные бруски с вырезанными гнездами
для баллонов, а также веревочные или резиновые
кольца толщиной не менее 25 мм, по два кольца на баллон,
или другие прокладки, предохраняющие баллоны от
ударов друг о друга. Все баллоны во время перевозки
должны укладываться вентилями в одну сторону.
Разрешается перевозка баллонов в вертикальном
положении, обязательно с прокладками между ними и
ограждением от возможного падения.
При погрузочно-разгрузочных работах,
транспортировке и хранении баллонов должны приниматься меры
против их падения, повреждения и загрязнений.
Транспортировка и хранение стандартных баллонов
большого литража (емкостью более 12 л) должны
производиться с навернутыми предохранительными
колпаками. Хранение наполненных баллонов на
заводе-наполнителе до выдачи их потребителю допускается без
предохранительных колпаков.
308. Все лица, имеющие непосредственное отношение
к эксплуатации баллонов, должны быть обучены в
соответствии с производственной инструкцией по уходу за
баллонами, их знания проверены администрацией по
месту работы в соответствии с требованиями раздела
VIII настоящих Правил.
309. Баллоны, наполненные газами, при перевозке
или хранении должны быть предохранены от действия
солнечных лучей.
310. Перевозка баллонов железнодорожным, водньп^
и воздушным транспортом должна производиться
согласно правилам соответствующих министерств.
(Окончание следует)
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Класс 17 а, 1/05 МПК F 25 b
№ 257516 A256448/24-6 от 19 июля 1968 г.)
Авторы изобретения А. С. Бурлак, С. Ф. В а р-
зар, Л. А. Кербель и В. Ф. Ковалев
Заявитель Специальное конструкторское бюро
холодильного машиностроения
Холодильная машина
Холодильная машина, например двухступенчатая,
каскадная, содержащая компрессоры верхней и нижней
ступеней с общим приводным электродвигателем, отли-
р
4-7 J
Htt-[-tf U|i 1|^
зет
уменьшения пускового момента гильзу цилиндра
отжимают от клапанной плиты и рабочую полость
соединяют через канал в плите с полостью всасывания.
чающаяся тем, что с целью упрощения конструкции и
уменьшения установленной мощности электродвигателя
последний подсоединен к компрессору нижней ступени
через муфту сцепления, включаемую по сигналу реле
давления, срабатывающего по импульсу заданного
давления на всасывающей стороне компрессора
верхней ступени.
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 b
№ 257517 A259925/24-6 от 15 июля 1968 г.)
Авторы изобретения Е. М. Агар ев, Л. Е.
Медовар, Л. С. Персиянинов, В. И. Яворов-
ский, Г. Ш. Гуревич и Б. П. Плахин
Заявитель Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Способ разгрузки холодильного поршневого
компрессора
Способ разгрузки холодильного поршневого
компрессора с цилиндром, снабженным гильзой и
клапанной плитой, путем перепуска пара из рабочей полости
во всасывающую, отличающийся тем, что с целью
Класс 17 а, 4/03 МПК F 25 b
J* 257518 A246014/24-6 от 29 мая 1968 г.)
И. Н. Бородин, Б. Н. Абрамов и Н.
Н.Филимонов
Станция для испытания домашних холодильников
1. Станция для испытания домашних холодильников,
содержащая посты, на которых производится
измерение выходных параметров холодильника, конвейер,
несущий холодильники с датчиками для измерения
температур в холодильной камере и расхода потребляемой
электроэнергии, отличающаяся тем, что с целью
увеличения производительности к датчикам подсоединена
электроннозаписывающая аппаратура с помощью
подходящих к постам шин, на которые набегают контакты
от датчиков для передачи импульсов к записывающим
приборам.
2. Станция по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
упрощения конструкции конвейер выполнен подвесным.
3. Станция по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
повышения качества продукции в автоматическую схе-
47

му станции включено устройство для подачи сигнала
на возвращение холодильника к месту сборки при
отклонении выходных параметров от стандартных.
Класс 17 а, 20 МПК F 25 b
№ 258321 F47755/24-6 от 17 декабря 1959 г.)
И. В. Зорин
Термоэлектрический холодильник
Термоэлектрический холодильник, содержащий
батарею из полупроводниковых элементов с горячими и
холодными спаями на торцах, отличающийся тем, что
с целью повышения холодопроизводительности батарея
заключена в теплоизолированный кожух, продуваемый,
например, с помощью вентилятора, воздухом (газом)
для отвода тепла перетока от горячего спая к
холодному.
Классы 17 f, 5/23; 17 d, 1/04 МПК F 28 d; F 28 f
№ 258324 A094008/23-26 от 29 июля 1966 г.)
Авторы изобретения Н. В. 3 о з у л я, В. И. Толу-
бинский и В. П. Боровков
Заявитель Институт технической теплофизики АН
Украинской ССР
Теплообменная труба
Теплообменная труба с поперечными ребрами для
горизонтального конденсатора паров низкокипящих
органических соединений, отличающаяся тем, что с целью
интенсификации теплообмена ребра выполнены в виде
волнистых параллельных гофр, направленных
вертикально или под углом к оси трубы.
Класс 17 а, 4/03 МПК F 25 b
№ 259092 A118286/24-6 от 6 декабря 1966 г.)
В. С. Майсоценко и Ю. Д. Навроцкий
Способ определения концентрации смеси хладагентов
Способ определения концентрации смеси
хладагентов, преимущественно фреонов, в биагентных
холодильных машинах, отличающийся тем, что с целью
обеспечения непрерывного контроля за концентрацией
отбирают часть исследуемой смеси, нагревают до
получения сухого насыщенного пара и по разности давлений
сухих насыщенных паров исследуемой смеси и ее
чистого высококипящего компонента определяют
концентрацию смеси.
Класс 17 а, 21 МПК F 25 b
№ 259916 A223973/24-6 от 11 марта 1968 г.)
А. С. Бурлак и А. И. Степанов
Способ работы холодильно-обогревательной установки
Способ работы холодильно-обогревательной
установки путем циркуляции хладагента по замкнутому
контуру с последовательным обдувом в холодильном режиме
конденсатора, компрессора и двигателя наружным
воздухом, просасываемым с помощью вентилятора,
размещенного в диффузоре конденсатора, отличающийся тем,
что с целью повышения к.п.д. в режиме обогрева
изменяют направление потока воздуха на
противоположное, например поворотом лопаток вентилятора, с тем,
чтобы последовательно пропускать воздух через
двигатель, компрессор и конденсатор, работающий в режиме
испарителя.
Класс 17 f, 5/03 МПК F 28 d
№ 261405 A168223/24-6 от 16 июня 1967 г.)
О. А. Сергеев и И. С. Белковский
Воздухоохладитель
Воздухоохладитель, например для холодильных
установок, содержащий секции оребренных трубчатых
змеевиков, укрепленных в отбортованных отверстиях
боковых стоек каркаса, отличающийся тем, что с целью
обеспечения удобства монтажа" и* уменьшения
стоимости каждая стойка выполнена в виде пакета
однотипных прямоугольных коробов с отверстиями и сегменто-
образными выступами на противолежащих боковых
сторонах и пакет с двух смежных сторон прикреплен к
раме, имеющей отверстия для выступов коробов
периферийного ряда, а с двух других сторон стянут
кронштейном с выступами, входящими в отверстия прилегающих
к нему коробов.
Класс 17 с, 3/10 МПК F 25 d
№ 263607 A281012/24-6 от 5 ноября 1968 г.)
И. М. Шульгин, Б. С. Берман и Л. М. Коген
Морозильный аппарат
Морозильный аппарат, например для
замораживания пищевых продуктов, содержащий подключенные
гибкими шлангами к жидкостному и паровому
коллекторам хладагента теплообменные плиты,
установленные с возможностью вертикального перемещения при
помощи пресса вдоль стоек несущего каркаса,
отличающийся тем, что с целью уменьшения металлоемкости
и габаритов стойки выполнены полыми и служат
соответственно коллекторами для жидкостной и паровой фаз
хладагента и силовыми цилиндрами пресса.
48

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Новый учебник по судовым холодильным
машинам и установкам
Добровольский А. П. Судовые холодильные машины и установки. Л.,
«Судостроение», 1969, 255 стр. Цена 72 коп.
За последние годы издано немало книг, в которых
освещены вопросы холодильной техники, но, к
сожалению, недостаточно отражены особенности судовых
холодильных установок, специфика схем и конструкций
судовых холодильных машин, особенности их монтажа
и эксплуатации, методика теплотехнических испытаний
при освидетельствовании и присвоении класса Регистра
СССР.
В этой связи заслуживает внимания учебник «Судо^-
вые холодильные машины и установки», написанный
А. П. Добровольским. В учебнике использован опыт
ряда ведущих организаций, занимающихся
проектированием и испытанием судовых холодильных машин и
установок..
Книга состоит из 12 глав.
В I главе даны краткие сведения из истории
развития судовой холодильной техники, описаны роль,
назначение и некоторые особенности холодильных установок
на судах, приведены основные характеристики
обратных термодинамических циклов.
Небольшой объем главы вполне оправдан, поскольку
курсу «Судовые холодильные машины и установки»
отведено всего 36 часов.
К недостаткам этой части учебника следует отнести
некоторые неточности, которые в последующих изданиях
следует устранить.
Так, например, на стр. 13 указано, что при
проектировании и постройке стационарных холодильников
желательно придавать им форму куба, чтобы при
наибольшей емкости получить минимальную величину
внешних ограждающих поверхностей. Сказанное справедливо
только в случае, когда внешние теплопритоки играют
главную роль. На практике, помимо величины тепло-
притоков, большое значение имеет улучшение условий
труда на холодильнике, внедрение механизации погру-
зочно-разгрузочных работ и транспортировки грузов
и т. д# Поэтому очень часто, особенно в последнее
время, холодильники даже большой емкости строят
одноэтажными.
На стр. 18—19 приведены уравнения типа
<7о=пл. b—4—l—a=T0(Sa—Sb).
Такое написание уравнений неверно. Тепло не может
быть равно площади, оно ей эквивалентно в масштабе
диаграммы.
При изложении понятия о тепловом коэффициенте
теплоиспользующих холодильных машин следовало
подчеркнуть его связь с термическим к.п.д. прямого и
холодильным коэффициентом обратного циклов.
Главы II—VII посвящены теории холодильных
машин и описанию конструкций их элементов. Здесь
рассмотрены принцип действия и теоретические циклы
воздушной и одноступенчатой паровой холодильных
машин, схемы и циклы двухступенчатых и каскадных
холодильных машин, циклы холодильных машин,
связанных с работой судовых энергетических установок,
свойства холодильных агентов. Отмечена роль компрессора
в цикле холодильной машины, приведены
коэффициенты, характеризующие работу поршневого компрессора,
описаны конструкции и принцип расчета основных
аппаратов холодильных машин. При рассмотрении
теплоиспользующих холодильных машин указан принцип их
действия и рабочие процессы, а также основы
теплового расчета. , ф
Однако по упомянутым главам следует сделать ряд
замечаний.
Вряд ли целесообразно разделение глав II (Схемы
и циклы одноступенчатых холодильных машин) и V
(Сложные схемы и циклы холодильных машин),
поскольку в них рассмотрен по существу один вопрос —
термодинамическая теория компрессорных холодильных
машин.
В главе III недостаточно отражены особенности и
требования, предъявляемые к компрессорам,
работающим в судовых условиях, описана конструкция
мембранного сальника, не применяющегося в современных
машинах.
Главы VIII и IX посвящены изоляции судовых
охлаждаемых помещений, способам ее расчета, а также
определению холодопроизводительности, расчету и
подбору оборудования.
В лаконичной и четкой форме изложены методы
расчета коэффициентов теплопередачи, теплопритоков через
промежуточные палубы, переборки и пиллерсы,
приведены указания по определению оптимальной толщины
изоляции, подбору основного оборудования, расчету
охлаждающих батарей, охлаждающих и
замораживающих устройств. Этот материал представляет большой
практический интерес.
Главы X и XII содержат рекомендации по общему
расположению холодильного оборудования на
рефрижераторных судах, взаимной компоновке отдельных
элементов оборудования, по эксплуатации и испытанию
судовых холодильных установок и т. д.
Материал, изложенный в этой части книги,
соответствует требованиям Регистра СССР и
классификационных обществ других стран относительно размещения
оборудования, порядка подготовки холодильной
установки к теплотехническим испытаниям и проведения
самих испытаний.
Книга А. П. Добровольского является ценным
вкладом в учебную литературу по холоду. Она будет
безусловно полезна студентам вузов, обучающимся по
специальности «Судовые силовые установки».
Доктор техн. наук, проф. А. Г. ТКАЧЕВ,
А. К. Стукаленко — ЛТИХП
49

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Регенеративные теплообменники малых холодильных машин
В регенеративных теплообменниках осуществляется
теплообмен между жидким холодильным агентом,
идущим к дросселирующему устройству, и парообразным
холодильным агентом, выходящим из испарителя. В
зарубежной практике различают три .основные задачи, для
решения которых применяют регенеративные
теплообменники [1] .
Повышение эффективности работы холодильных
машин. В холодильных машинах, работающих на фрео-
нах-12, 500 и 502, теплообмен между жидким и
парообразным холодильным агентом приводит к небольшому
улучшению характеристик термодинамического цикла и
некоторому повышению объемной холодопроизводитель-
ности компрессора. Выигрыш, получаемый при
применении регенеративного теплообменника, тем больше, чем
ниже температура кипения фреона в испарителе. При
температурах кипения выше —ГС этот выигрыш
становится несущественным.
Переохлаждение жидкости для предотвращения
появления пара перед регулирующим вентилем.
Применение регенеративного теплообменника с этой целью
необходимо в случаях, когда существенно падает давление
в жидкостном трубопроводе (при расположении
испарителя на значительной высоте над конденсатором).
Испарение капель жидкости, попадающих из
испарителя во всасывающую линию. Некоторое количество
жидкого холодильного агента может попадать в поток пара
вследствие механического уноса из испарителя. Иногда
для эффективного удаления масла из кожухотрубных
испарителей специально предусматривают унос
небольшого количества жидкого фреона. В этих случаях
необходимо устанавливать регенеративный теплообменник
для доиспарения капель жидкости во всасывающей
линии.
Во многих случаях регенеративные теплообменники
устанавливаются для одновременного выполнения двух
или трех указанных функций [1, 2].
Конструкции регенеративных теплообменников малых
холодильных машин можно разделить на следующие
основные группы: змеевиковые, типа «труба в трубе»,
пластинчатые и комбинированные.
В регенеративных теплообменниках, как правило,
осуществляется противоток.
В прежние годы значительное распространение
получила разновидность змеевикового теплообменника, в
котором свернутая спиралью жидкостная трубка
находилась внутри цилиндрического сосуда. Всасываемый пар
омывал снаружи змеевик, занимая все сечение сосуда.
В настоящее время подобная конструкция применяется
все реже. Для того чтобы поток пара более полно
омывал трубку с жидкостью, внутрь спирально навитого
змеевика ставят вытеснитель так, что пар проходит в
кольцевом пространстве между двумя обечайками.
Теплообменники подобной конструкции для установок
производительностью от 350 до 12000 ккал/ч выпускает
американская фирма «Рефриджерейшен Ризерч» (рис. 1, а).
Эта же фирма [3] изготовляет змеевиковые
теплообменники упрощенной конструкции, в которой
жидкостная трубка навивается непосредственно на трубку
большего диаметра, служащую для прохода пара (рис. 1,6).
В процессе производства всасывающая медная трубка
подвергается раздаче, что обеспечивает хороший тепло-
Шдкость fjap
а
б Жидкость
Рис. 1. Регенеративные
теплообменники змеевикового типа.
вой контакт. Фирма предлагает десять моделей таких
теплообменников для установок той же
производительности.
Для улучшения теплопередачи американская фирма
«Данхэм-Буш» [3] заливает навитый на всасывающую
линию жидкостный змеевик алюминиевым сплавом.
Всасывающая линия снабжается внутренними гладкими
продольными ребрами, обеспечивающими хорошую
теплоотдачу к пару при минимальном гидравлическом
сопротивлении (рис. 1, б). Эти теплообменники также
предназначены для установок производительностью от 350
до 12000 ккал\ч.
К теплообменникам типа «труба в трубе» относится
конструкция, широко применяемая в домашних
холодильниках: капиллярная трубка проходит внутри
всасывающей линии. Для улучшения теплопередачи в этой
конструкции предложено (патент ФРГ № 1189567)
поверхность капиллярной трубки делать шероховатой,
нанося на нее либо неровный слой припоя, либо
продольные риски.
В более крупных теплообменниках типа «труба в
трубе» поток жидкого холодильного агента
целесообразнее направлять по внешнему кольцевому каналу так,
чтобы с окружающей средой обменивалась теплом
жидкость, а не пар. При этом сводится к минимуму
бесполезный подогрев пара во всасывающей линии. Кроме
того, при такой компоновке исключается выпадение
влаги из воздуха на внешней поверхности теплообменника.
Теплообменники типа «труба в трубе», изготовленные
из гладких труб, как правило, применяются для
испарения капель жидкого холодильного агента во
всасывающей линии. Рекомендуется использовать
теплообменники данного типа в установках, работающих на фрео-
не-22, поскольку значительный перегрев пара здесь
нежелателен [1].
Сравнительная простота конструкции «труба в
трубе» позволила фирме «Мюллер Брасс» (США)
выпустить специальные фитинги (рис. 2), применяя которые
so

[Г
di'
1 '
"'Л
\ъ
S
1
1 i! I
К4 !
*SN
1
!_
$
1
__[
&Щ
Рис. 2. Фитинг для
изготовления
теплообменника «труба в трубе».
U |—Li
l легко изготовить с помощью пайки из стандартных мед-
гных труб необходимый теплообменник на месте
монтажа холодильной машины [3]. Фирма предлагает девять
типоразмеров фитингов, рассчитанных на трубы
различных диаметров.
Существуют и более сложные конструкции
теплообменников типа «труба в трубе», в которых много
внимания уделено интенсификации процесса теплообмена.
Датской фирмой «Данфосс» [3] в течение ряда лет
выпускались теплообменники серии VU с винтовыми
вставками. Для холодильных установок производительностью
750 и 1500 ккал/ч теплообменники имеют винтовые
вставки как в жидкостной, так и в паровой полости (рис. 3, а).
Помимо турбулизирующего действия, вставка в паровой
полости выполняет также роль оребрения, поскольку
коэффициент теплоотдачи со стороны пара значительно
ниже, чем со стороны жидкости.
Рис. 3. Регенеративные теплообменники
типа «труба в трубе».
Другая конструкция теплообменников фирмы
«Данфосс», предназначенных для установок
производительностью 2000, 3000 и 5000 ккал/ч, имеет винтовую
вставку только в паровой полости (рис. 3,6).
В последние годы фирма «Данфосс» наладила
выпуск теплообменников серии НЕ (рис. 3, в). В этой
конструкции в отличие от предыдущих жидкость проходит
по наружной рубашке. В жидкостную полость введена
спиральная проволочная вставка, а во всасывающую
линию — насадка из спирально свернутой ленты с
трапециевидными гофрами для турбулизации потока и
увеличения поверхности теплообмена со стороны пара.
Данных о конструктивных параметрах теплообменников
серии НЕ пока не имеется.
Фирма «Данхэм-Буш» в серии теплообменников,
предназначенных для холодильных машин
производительностью от 350 до 750 ккал/ч, снабжает спиральной
гофрированной насадкой как жидкостную, так и паровую
полости (рис. 3,г).
В теплообменниках описанных выше типов поток
пара не меняет своего направления, что обеспечивает
благоприятные условия для прохождения масла, которое в
небольших количествах циркулирует в системе вместе
с холодильным агентом.
Народное предприятие «Аппаратебау Мюлау» (ГДР)
выпускает регенеративные теплообменники
пластинчатого типа (рис. 4) с плоской поверхностью теплообмена
[3]. Жидкость протекает по наружной рубашке. И
жидкостная, и паровая полости снабжены гофрированными
вставками для увеличения теплообменной поверхности,
причем вставка в паровой полости имеет специальные
турбулизирующие элементы. Предприятие выпускает
один типоразмер теплообменника, рассчитанный на
работу в холодильных установках производительностью
500 ккал/ч. Соединяя два, три, четыре или шесть таких
теплообменников последовательно или
параллельно-последовательно, можно обеспечить регенеративный
теплообмен между жидкостью и паром в установках
производительностью 1000, 1500, 2000 и 3000 ккал/ч.
Материалом для изготовления пластинчатых теплообменников
служит стальной лист, плакированный медью.
Стремлением к компактности объясняется появление
ряда конструкций, в которых регенеративный теплооб-
Жидкость
Рис. 4. Регенеративный
теплообменник пластинчатого типа.
51

менник объединен с другими узлами холодильной
машины: конденсатором, ресивером, осушителем,
индикатором наличия влаги и т. п. Подобные конструкции,
широко представленные в патентной литературе,
значительного распространения в холодильных установках
массового производства пока не получили.
Отсутствие достаточно полных данных не позволяет
сравнить описанные конструкции по всем параметрам,
поэтому ограничимся сравнением по габаритным и
весовым показателям. Зависимость габаритных и весовых
показателей регенеративных теплообменников от
производительности установок, для комплектации которых
эти теплообменники предназначены, представлены на
рис. 5.
Наиболее компактны и легки теплообменники фирмы
«Рефриджерейшен Ризерч», выполненные в виде
жидкостной трубки, навитой на всасывающую линию. Однако
в такой конструкции вряд ли можно ожидать
достаточно эффективного теплообмена между жидкостью и
паром, поскольку тепло может проходить только через
небольшую по площади спиральную площадку в месте
контакта составляющих теплообменник труб.
Разнообразные регенеративные теплообменники с
более интенсивным теплообменом имеют приблизительно
одинаковые весовые показатели, хотя и разнятся по
объемным показателям. Из этой группы выделяются
теплообменники, в которых жидкостный змеевик
омывается паром, проходящим по кольцевому каналу
между двумя обечайками. Будучи более легкой и
компактной, эта конструкция имеет и одну из наиболее
благоприятных теплопередающих характеристик [1].
Самое большое пространство для своего размещения
требуют теплообменники предприятия «Аппаратебау
Мюлау». Это объясняется тем, что подводящие и
отводящие патрубки располагаются перпендикулярно к
плоскости, в которой перемещаются теплообменивающиеся
потоки. В этих теплообменниках поток холодильного
агента меняет направление на 180°, что может привести
в некоторых случаях к образованию масляных пробок в
паровой полости.
Не слишком целесообразен принцип набора крупных
теплообменников из нескольких стандартных элементов,
поскольку при этом значительно увеличивается
количество местных гидравлических сопротивлений по
сравнению с использованием одного крупного теплообменника.
В заключение приведем некоторые практические
рекомендации, встречающиеся в литературе [1, 2, 4]. Для
обеспечения возврата масла в компрессор скорость пара
в регенеративном теплообменнике не должна быть
меньше 6,1 м/сек. Падение давления в паровой полости
теплообменника должно быть минимальным и не
превышать 0,055 кгс/см2.
При монтаже регенеративного теплообменника
следует учитывать, для какой цели он вводится в схему
холодильной установки. При работе теплообменника для
повышения эффективности холодильного цикла его
расположение определяется только соображениями удобной
компоновки с остальными элементами схемы. Если
теплообменник необходим главным образом для
предотвращения вспенивания жидкости перед регулирующим
вентилем вследствие большого падения давления в
жидкостном трубопроводе, то рекомендуется размещать
теплообменник вблизи ресивера или конденсатора. В
случаях, когда требуется осушать во всасывающей линии
пар, несущий некоторое количество жидкости,
необходимо теплообменник располагать по возможности ближе
к испарителю. При монтаже следует обращать внимание
на то, чтобы регенеративный теплообменник не
препятствовал свободному проходу масла, циркулирующего в
системе.
По данным фирмы «Данфосс» [2], стоимость
регенеративного теплообменника составляет 1—2% от
первоначальных затрат на всю установку.
3= О
Ё*
*1
V У
/#
/v
_Q
?
г- -°"
sn
0 2 Ч В 8 10 12
Производительность установки, тыс. к кал/ч
Рис. 5. Зависимость габаритных и
весовых показателей
регенеративных теплообменников от
производительности установок, для
комплектации которых эти
теплообменники предназначены:
фирма «Рефриджерейшен Ри-
зерч» ? — рис. 1, a, Q — рис. 1,6;
фирма «Данхэм-Буш» + —
рис. 1, в, X — рис. 3, г; фирма
«Данфосс» А — рис. 3, а, V —
рис. 3, б; предприятие
«Аппаратебау Мюлау» (рис. 4) О — при
однорядном расположении, ¦ —
при двухрядном расположении.
ЛИТЕРАТУРА
1. ASHRAE Guide and Data Book, Applications, 1966—
1967.
2. Why Heat Exchangers on Refrigeration Plants. «The
Danfoss J.», 1969, No. 3.
3. Каталоги фирм «Данфосс», «Данхэм-Буш», «Мюллер
Брасс», «Рефриджерейшен Ризерч», «Аппаратебау
Мюлау».
4. К о m e d е г а М. Heat Exchangers. «Mod. Refrig. and
Air Condit». 1967, Vol. 70, No. 832, 833.
А. С. КРУЗЕ
52

справочный отдел
Фреоновые холодильные машины
Черкесский завод холодильного машиностроения
изготовляет автоматизированные фреоновые холодильные
машины XM-ABj22/I и ХМ-АВ122/П, ХМ-АУ145/1 и
ХМ-АУ145/Н, ХМ-АУУДОД и ХМ-АУУ^О/П.* Они
предназначены для охлаждения одной или трех
стационарных камер с непосредственным или рассольным
охлаждением, а также для кондиционирования воздуха.
Компрессоры машин работают на фреоне-22 (ГОСТ
8502—57) в диапазоне температур кипения —40-т- + 5°С
при температурах охлаждающей воды +1-^ + 30°С и
при условии, что разность давлений конденсации и
кипения не превышает 12 кгс/см2, а отношение этих
давлений — 9.
В качестве холодоносителя используется хлористый
кальций или хлористый натрий.
Техническая характеристика холодильных машин
приведена в таблице.
Машины работают по схеме одноступенчатого
сжатия с переохлаждением жидкого холодильного агента в
теплообменнике за счет подогрева паров при всасывании
в компрессор.
Принципиальная схема холодильной машины
показана на рис. 1.
Машины состоят из компрессорно-конденсаторного и
испарительно-регулирующего агрегатов, щита
управления и щита сигнализации.
Рис. 1. Принципиальная схема фреоновой
холодильной машины:
/ — электродвигатель; 2 — муфта; 3 —
компрессор; 4 — конденсатор; 5 — испаритель; 6 —
теплообменник; 7 — фильтр; 8 — холодильная камера;
9 — рассольный насос.
621.57:621.564.25
Компрессорно-конденсаторный агрегат включает
компрессор, муфту, электродвигатель, конденсатор и
приборы автоматической защиты и контроля (реле давления
на сторонах нагнетания и всасывания компрессора, реле
контроля смазки, два мановакуумметра, монтируемые
на раме, реле температуры, поставляемое отдельно и
монтируемое на месте монтажа).
Компрессорно-конденсаторные агрегаты холодильных
машин показаны на рис. 2—4.
Компрессоры, муфты и электродвигатели, входящие в
компрессорно-конденсаторные агрегаты машин,
аналогичны описанным ранее.*
Конденсаторы агрегатов горизонтальные, кожухо-
трубные, с гладкими бесшовными стальными теплооб-
менными трубами диаметром 25X2,5 мм. Трубы
развальцованы в решетках. Решетки закрываются крышками с
внутренними ребрами, делящими пучок теплообменных
труб на секции, через которые последовательно
протекает вода.
Нижняя часть обечайки является сборником жидкого
фреона, в связи с этим исключается установка
отдельного ресивера.
Конденсатор снабжен предохранительным клапаном,
указателем уровня агента, вентилем для подсоединения
трубки от манометра и вентилем для спуска воздуха.
Конденсаторы могут поставляться с водяными
крышками двух вариантов, рассчитанными на проточное и
оборотное водоснабжение. Крышки можно менять
местами.
Агрегаты работают в автоматическом режиме при
падении напряжения в сети не более чем на 10% от
номинального.
Производительность машины регулируется пуском и
остановками электродвигателя компрессора.
Действующие на фундамент динамические нагрузки
от компрессоров незначительны.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты не требуют
специальных антивибрационных фундаментов и могут
устанавливаться на межэтажных перекрытиях,
способных выдержать вес оборудования.
Зависимость холодопроизводительности и
эффективной потребляемой мощности компрессорно-конденсатор-
ных агрегатов от температуры кипения при различных
температурах и расходе охлаждающей воды,
подаваемой на конденсатор, показана на рис. 5.
Испарительно-регулирующий агрегат состоит из
испарителя, теплообменника и автоматической
регулирующей станции (рис. 6—9).
Испаритель горизонтальный, кожухотрубный,
многоходовой, с гладкими цельнотянутыми стальными
трубами диаметром 25X2,5 мм, развальцованными в
трубных решетках.
В верхней части испарителя установлен сухопарник
для осушения паров фреона и их перегрева, в нижней
части — отстойник, через который периодически
спускается масло.
Для аварийного выпуска фреона на испарителе
предусмотрен предохранительный клапан.
* Холодильные машины с обозначением I
при числе оборотов компрессора 1440, а с
нием II — 960 в минуту.
работают
обозначе-
* См. «Холодильная техника», 1970, № 1 (стр. 59—
62) и № 3 (стр. 59—63).
53

Параметры
Марка машины
ХМ-АВ,22/Н
ХМ-АВ,22/1
ХМ-АУ,45/Н
ХМ-АУ,45/1
ХМ-АУУ,90/П
ХМ-АУУ,90/1
Холодильная машина
холодопроизводительность
при /0=:-10оС и tw=22°Ct
ккал/ч
потребляемая мощность
(эффективная) , кет
расход охлаждающей
воды, м*!ч
расход рассола, мъ1ч
вес машины, заполненной
маслом, с комплектующей
электроавтоматикой,
запчастями и
специнструментом, кг
К омпрессорно-конденсаторный
агрегат
холодопроизводительность,
ккал\ч
при *o=-15°Cf tw=22°C .
при /о=0°С, tWl=2S°C . . .
потребляемая мощность
(эффективная), кет
при /о=-15°С, /^,=22° С .
при /о*=Ю°С, tWl=2S°C . . .
расход охлаждающей
воды, м*/ч
вес агрегата, кг
Компрессор
Электродвигатель
номинальная мощность, кет
скорость вращения, o6imuh
напряжение, в
вес, кг
Конденсатор
внутренняя теплообменная
поверхность, м2
число ходов воды
количество труб
расход охлаждающей
воды, мг\ч
вес, кг
Испарительно-регулирующии
агрегат :
вес, кг
Испаритель
внутренняя теплообменная
поверхность, м2
число ходов рассола
количество труб
расход рассола (в зависимости
от режима работы), мь\ч .
вес, кг
Фильтр
Приборы автоматики
регулирующей станции
полупроводниковый
терморегулятор
дифференциальный
соленоидный вентиль ....
реле температуры
термометр сопротивления . .
Количество фреона-22,
заряжаемого в холодильную
машину, кг
Щит управления
однокамерный
многокамерный
вес, кг
Щит сигнализации
вес, кг
15000
5,6
5
10
1430
АК-АВ,22/П
16000
24500
5,6
7J
5
792
22 Ф В-22
АОП2-61-6
10
S60
220/380
135
КТП 5
КТГО! 5
4,72
12
8
66
2,5-5
5-10
450
АИР 30
583
ИТГ7
6,5
12
73
5-10
484
ОФФ225
ПТРД-2
СВМ-25
ТР-1-02Х
ТСП50-62
160-190
Щу-АВ22
Ш.У-АВ22М
43
Щс-ФВ20
6,2
22500
8,4
7
10
1530
АК-АВ,22/1
24000
37000
8,4
11,5
7
829
22ФВ-22
АОП2-61-4
13
1440
220/380
134
КТГ 7
КТГО 7
6,65
12
8
73
3,5-7
7-14
474
АИР 45
646
ИТП 10
9,4
12
94
7-14
527
ОФФ225
ПТРД-2
СВМ-25
ТР-1-02Х
ТСП50-62
180-240
Щу-АВ22
Щу-АВ22М
43
Щс-ФВ20
6,2
30000
11,2
10
20
АК-АУ145/И
32000
49000
11,2
15,4
10
1040
22ФУ-45
АОП2-72-6
22
970
220/380
230
КТП 10
КТГО! 10
9,4
12
8
94
5-10
10-20
509
АИР 60
920
ИТГ 14
14,06
12
140
8-15
650
ОФФ225
ПТРД-2
СВМ-25
ТР-1-02Х
ТСП50-62
240-260
Щу-АУ45
ШУ-АУ45М
43
Щс-ФВ20
6,2
45000
16,8
14
20
2530
АК-АУ^/1
48000
74000
16,8
23
14
1235
22ФУ-45
АОП2-72-4
30
1450
220/380
235
КТГ 14
КТГО 14
14,05
12
140
7-14
14-28
685
АИР 90
1175
ИТГ 20
19,3
12
201
15-20
900
ОФФ225
ПТРД-2
СВМ-25
ТР-1-02Х
ТСП50-62
360-420
Щу-АУ45
Щу-АУ45М
43
ЩС-ФВ20
6,2
60000
22,4
20
45
3622
АК-АУУ,90/П
64000
98000
22,4
30,8
20
2035
22ФУУ-90
АОП2-82-6
40
980
220/380
405
КТГ 20
КТГО 20
19,3
10
6
158
10-20
20-40
1215
АИР 120
1440
ИТГ 28
26
10
225
16-30
1140
ОФФ^
ПТРД-2
СВМ-40
ТР-1-02Х
ТСП50-62
500-600
Щу-АУУ90
Щу-АУУ90М
66
Щс-ФВ20
6,2
?0000
33,6
28
45
4300
АК-АУУ,90/1
96000
148000
33,6
46
28
2300
22ФУУ-90
АОП2-82-4
55
1470
. 220/380
415
КТГ 28
КТГО 28
26,5
10
6
225
14-28
28-56
1460
АИР 180
1853
ИТГ 40
36
8
260
30-45
1500
ОФФ!32
ПТРД-2
СВМ-40
ТР-1-02Х
ТСП50-62
550-700
Щу-АУУ90
Щу-АУУЭОМ
66
ЩС-ФВ20
6,2
Примечания* 1. Цифры в числителе указаны для проточной, в знаменателе — для оборотной воды.
2. Вместо термометра сопротивления ТСП50-62 допускается применение термомэтра ТСП24 ГОСТ 6651-59.

130B00)
Рис 2 Агрегат компрессорно-конденсаторный AK-ABi22/I и AK-ABi22/II (размеры в скобках даны для
агрегата AK-ABi22/II):
1 — компрессор; 2 — муфта и ограждение; 3 — электродвигатель; 4 — конденсатор.
Теплообменник состоит из нескольких змеевиков,
помещенных в цилиндрическую обечайку.
На испарителе смонтирована автоматическая
регулирующая станция, в которой компактно размещены
приборы двухпозиционной системы питания испарителя
по перегреву (полупроводниковый терморегулятор
дифференциальный, соленоидный вентиль, термометры
сопротивления, ручной регулирующий вентиль), фильтр-
осушитель, реле температуры, манометр и мановакуум-
метр, запорная арматура, а также вентиль для
заполнения системы агентом.
Со щита управления осуществляется
автоматическое управление холодильной машиной. Автоматически
производятся пуск и остановка компрессора,
отключение его при отклонениях температуры холодоносителя
от заданной на выходе из испарителя, при аварийных
значениях давлений конденсации и кипения, падении
давления масла, при перегрузках и коротких
замыканиях.
Если холодильная машина обслуживает одну
камеру, цикличной работой компрессора управляет
термореле, установленное для поддержания температуры
холодоносителя на выходе из испарителя. На случай
неисправности термореле схемой предусмотрен вариант
ручного управления. Насос подает холодоноситель в
зависимости от температуры в камере, которая
контролируется камерным термореле.
При работе на три камеры компрессор вместе с
насосом останавливаются с отключением термореле
последней камеры. Холодоноситель подается в батарейка-
мер с помощью камерных соленоидных вентилей.
Щит сигнализации предназначен для дистанционного
наблюдения за работой холодильной машины и
сигнализации о всех неисправностях.
Поставка осуществляется в соответствии с
техническими условиями завода-изготовителя:
для однокамерной рассольной системы;
для трехкамерной рассольной системы;
для системы с непосредственным охлаждением;
для системы, укомплектованной несколькими
машинами.
В объем поставки для однокамерной и трехкамерной
рассольных систем входят компрессорно-конденсаторный
и испарительно-регулирующий агрегаты, щиты
управления и сигнализации, комплект нормального и
специального инструмента, комплект запасных частей и
техническая и отчетная документация.
55

Ось arm
пилы
Газоо5разнь/й
фрсйнДуЗО
III
%
1
ш
058
^
Т
1н
1
|
i
Рис, 3. Агрегат компрессорно-конденсаторный АК-АУ145/1 и АК-АУ145/П (размеры в скобках
даны для агрегата АК-АУ^б/Н):
1 — компрессор; 2 — муфта и ограждение; 3 — электродвигатель; 4 — конденсатор.
650
то4900)
Рис. 4. Агрегат компрессорно-конденсаторный АК-АУУ190/1 и АК-АУУ^О/Н (размеры в скобках
даны для агрегата АК-АУУ^О/П):
/ — компрессор; 2 — муфта и ограждение; 3 — электродвигатель; 4 — конденсатор.

4К'Щ§0ОиЛ
!
s
mm
moo
woooo
mm
mm
120000
twooo
moo
85000
moo
worn
20000
АЩМиЩЖШиЦ
"~" moo
woo
шов
moo
37500
moo
moo
h зоооо
27500
50000 '
V 22500
20000
17500
moo
12500
10000
V- 7500
U 5000
L 2500
Уъш&щ
%npom*'J2°
\\
K/npofi
fwouop
r289
\
¦^ л
трт'™-
ty-m
\.Jr
4k
Ууоёор'Ш!—
\/
//w
<&/№>>%]
. № , I
ftyhShm
>Ш1Штн
ЧС -& -30
-25 -20 -15
a
Показатели
Vw прот . •
>_
CQ
<
гк
<
5
10
CQ
<
Ы
<
7
14
M
4f
>T
<
ы
<
10
20
$
>T
<
ik
<
14
28
t , i
-^.
>s
>s
<
X
<
20
40
^
8
>»
>»
<
«
<
28
56 1
wWoS/muh
¦ffioBIm
Рис. 5. Зависимость холодопроизводительности «брутто» (а) и потребляемой
(эффективной) мощности (б) компрессорно-конденсаторных агрегатов
AK-ABi22/I и II, AK-AYi45/I и II, АК-АУУ190/1 и II от температуры кипения
при различных температурах и расходе охлаждающей воды, подаваемой на
конденсатор.

ms
i Газообразный
' qjpeoH Dy50
W
Жидкий
ерремД„25
Абарийнь/й. Зыпуск
Dv15
Рассол Du50
JL
ш
Рис. 6. Агрегаты испарительно-регулирующие АИР 30 и АИР 45 (размеры в скобках даны для АИР 30):
; __ испаритель; 2 — автоматическая регулирующая станция.
2160-2170
730 F30)
Рис. 7. Агрегаты испарительно-регулирующие АИР 60 и АИР 90 (размеры в скобках даны для АИР 60):
/ __ испаритель; 2 — автоматическая регулирующая станция.

Абарийный.
дыорос шрсона
Ли15
Рассол
щт.
Рис. 8. Агрегат испарительно-регулирующий АИР 120:
/ — испаритель; 2 — автоматическая регулирующая станция.
2930
Рассол ?§
Рис. 9. Агрегат испарительно-регулирующий АИР 180:
/ _ испаритель; 2 — автоматическая регулирующая станция.

Для системы с непосредственным охлаждением
поставляется компрессорно-конденсаторный агрегат,
комплект нормального и специального инструмента,
комплект запасных частей и техническая и отчетная
документация.
Для системы, укомплектованной несколькими
машинами, объем поставки тот же, что и для однокамерной
и трехкамерной рассольных систем, за исключением
щитов управления и сигнализации.
При отсутствии специальных указаний в заказе
оборудование поставляется для системы, укомплектованной
несколькими машинами.
Поставка компрессорно-конденсаторного агрегата
для проточного или оборотного водоснабжения должна
оговариваться в заказе. При отсутствий указаний
поставляется агрегат для оборотного водоснабжения.
Завод-поставщик гарантирует надежную работу
холодильных машин с использованием комплектных
запасных частей в течение двух лет со дня отгрузки
машины (но не более 8000 часов работы) при условии
соблюдения правил хранения и эксплуатации.
Монтируются машины на месте эксплуатации по
проекту в соответствии с их принципиальными схемами.
В. В. КАТЕРУХИН — ВНИИхолодмаш,
В. П. АЛЫМОВ — Черкесский завод
холодильного машиностроения
Холодильники емкостью 600 т для фруктов и винограда
621.565:634.1/.!
Проектным институтом Гипрохолод разработаны
типовые проекты холодильников емкостью 600 г для
фруктов и винограда.
Первый холодильник G01—4—1 тип 1)
предназначен для предварительного охлаждения в период
массового сбора урожая и длительного хранения после
этого периода фруктов и винограда, а также свежих
овощей, ягод и пр. Грузы доставляются на холодильник
от сортировочно-упаковочных пунктов на автомашинах
в ящиках стандартных размеров и отправляются в
районы потребления железнодорожным или
автомобильным транспортом.
Второй холодильник G01—4—1 тип 2) предназначен
только для длительного хранения. Грузы доставляются
от сортировочно-упаковочных пунктов и отправляются
в районы потребления на автомашинах.
Экспедиционные помещения холодильников могут
использоваться для кратковременного хранения фруктов,
подлежащих первоочередной реализации.
Проекты введены в действие в 1969 г.
Строительство холодильников предусмотрено в
районах заготовок и потребления фруктов и винограда.
Проекты рассчитаны на зимнюю температуру
наружного воздуха —20°€ (имеется вариант технических
решений для расчетной температуры —30°С). Сейсмичность
не выше 6 баллов. Нормативная снеговая нагрузка
100 кгс/м2, ветровая — 45 кгс/м2
Планировки холодильников показаны на рис. 1 и 2.
Холодный склад состоит из восьми камер и четырех
экспедиций, объединенных в две секции. Он может быть
построен и введен в эксплуатацию в одну или две
очереди строительства, а также расширен путем
пристройки третьей секции.
Класс здания III, степень огнестойкости II и III,
степень долговечности III.
Фундаменты ленточные, из сборных бетонных
блоков, 3 типоразмера. Стены несущие, кирпичные, 7
типоразмеров. Перемычки по ГОСТ 948—66. Перегородки
в санузлах кирпичные, в бытовых помещениях гипсобе-
тонные. Покрытие монтируется из сборных
железобетонных плит, ГОСТ 9561—66, 2 типоразмера. Кровля
над холодным контуром состоит из защитных асбесто-
цементных плит и пяти слоев рубероида; над
бытовыми помещениями и машинным отделением — из пяти
слоев рубероида; над платформой — из асбестоцемент-
ных волнистых плит.
4>асад
Рис. 1. Холодильник емкостью 600 т для
предварительного охлаждения и длительного хранения фруктов и
винограда:
1 — камера; 2 — экспедиция; 3 — железнодорожная
платформа; 4 — автомобильная платформа; 5 —
соединительная платформа; 6 — котельная; 7 — щитовая;
8 — машинное отделение; 9 — бытовые помещения; В —
водопровод; К — канализация; Э — электрический
кабель.
60

5,ВП
Фасад
^ш
План
Рис. 2. Холодильник емкостью 600 т для
длительного хранения фруктов и винограда:
1 -— камера; 2 — экспедиция; 3 — автомобильная
платформа; 4 — щитовая; 5 — машинное
отделение; 6 — бытовые помещения; Т — тепловая сеть
(В, К,Э — см. рис. 1).
Полы мозаичные, керамические и линолеум. Окна по
ГОСТ 12506—67, 2 типоразмера. Двери по ГОСТ
6629—66, 2 типоразмера; изоляционные по альбому Ги-
прохолода, 1 типоразмер.
Отделка наружная — расшивка швов, внутренняя—
штукатурка, окраска.
Наибольший вес конструкций 1800 кг.
Ниже приведены характеристики холодильников и
основные сметные данные:
Тип 1
Условная емкость холодильника, m
с экспедициями
по яблокам 879
по винограду 637
без экспедиций
по яблокам . . 645
по винограду 460
Условная емкость одной камеры, m
по яблокам. . 80,6
по винограду 57,5
Максимальное поступление фруктов,
т/сутки 100
Температура поступающих продуктов,
°С 20
Потребность в ресурсах
тепле при расчетной температуре
—20°С, ккал/ч 114610
Тип 2
735
531
645
460
80,6
57,5
30-50
20
118520
воде, мг/сутки 50,2
электроэнергии (в год), тыс. квт-ч 335,4
холоде, ккал/ч 158920
Расход воды, м3\ч 4,9
Сброс сточных вод, м3\ч Ц,6
Установленная мощность
оборудования, кет 162,2
в том числе
силового 140,8
осветительного 21*4
Установленная холодопроизводитель-
ность компрессоров при г0=—11°С,
ккал/ч 160000
Количество смен в сутки 1
Общее количество работающих ... 8
в период массового сбора урожая . 16
Строительный объем, м3 9435
в том числе
холодного склада ........ 8227
машинного отделения и подсобно-
бытовых помещений 1208
Площадь застройки, м2 2430
в том числе
холодного склада 1500
машинного отделения и
подсобно-бытовых помещений 185
платформ 745
Расход строительных материалов . .
цемента, т 543
стали, т 32,25
в том числе арматурной .... 19,54
бетона тяжелого, м3 378
пенобетона, м3 \ 385
сборного железобетона и бетона,
-*3 582
лесоматериалов, м3 90 1
кирпича, тыс. шт [ 362*
перегородок гипсошлаковых, м2 . 78
минеральной пробки, м3 536
Общая сметная стоимость,* тыс. руб. . 312,27
в том числе
строительно-монтажных работ . . 272,86
оборудования 39 51
Стоимость 1 м3 здания, руб.
с оборудованием 33,10
без оборудования 28 92
Стоимость 1 т условной емкости (по
яблокам), руб 355,30
Трудоемкость возведения здания,
чел.-дней
в целом 8434
1 м3 здания о,89
48,5
269,8
111010
4,7
11,1
130,5
114,6
15,9
120000
1
6
14
%7578
6608
970
1670
1210
150
310
391
22,57
16,02
261
280
442
58,5
292
78
444
250,00
219,81
30,19
32,99
29,00
340,10
6695
0,8
Холодильник сооружается на пристанционной
площадке или территории, имеющей подъездной
железнодорожный путь. При привязке проекта к конкретным
условиям в общую сметную стоимость строительства
должны быть включены дополнительные затраты на
площадочные и внеплощадочные работы.
Холодильники оборудуются автоматизированными
аммиачными одноступенчатыми холодильными
установками с рассольной системой охлаждения. Во всех
камерах запроектировано смешанное охлаждение, с
помощью ребристых пристенных батарей и
воздухоохладителя (индивидуального на каждую камеру), в
экспедициях — батарейное.
Охлаждение начинается после полной загрузки
камеры и продолжается в течение 4—5 суток.

Вентиляция холодильных камер осуществляется
путем подсоса наружного воздуха через
воздухоохладители. В машинном отделении предусмотрена аварийная
вентиляция с механическим побуждением.
Для охлаждения конденсаторов, рубашек
компрессоров и маслоотделителей запроектирована оборотная
система водоснабжения.
Оттаивание воздухоохладителей предусмотрено
горячим рассолом с орошением охлаждающих труб
водопроводной или циркуляционной водой.
Ниже перечислено оборудование холодильников
и указано количество каждого вида оборудования.
Тип 1 Тип 2
Машина аммиачная ХМ-АУ-45/И .... 4 3
Насос центробежный
марки ЗК-9 для холодного рассола . . 2 2
марки 2К-6 для горячего рассола . . 1 1
марки 2К-6 для воды 2 2
Воздухоохладитель рассольный,
вертикальный, поверхностью охлаждения, м?
150 8 —
100 — 8
Батарея рассольная пристенная ребристая 20 18
Бак для разведения рассола 1 1
Бак подземный для слива рассола .... 1 1
Резервуар подземный для воды 1 1
Подогреватель водоводяной для рассола . 1 1
Размещение оборудования на холодильнике,
предназначенном для предварительного охлаждения и
хранения фруктов и винограда, показано на рис. 3.
Аналогично размещается оборудование и на холодильнике,
предназначенном только для хранения.
Водопровод объединенный — производственный и
хозяйственно-питьевой от местных сетей; напор на вводе
17,5 м вод. ст. Канализация
объединенная—производственная и хозяйственно-бытовая в местные сети.
Для отопления предусмотрена котельная.
Теплоноситель — вода с температурой 70—150°С.
Электроснабжение от сетей местной энергосистемы напряжением
380/220 в.
Все грузовые операции на холодильнике, связанные
с транспортировкой и штабелированием ящиков с
фруктами и виноградом, производятся самоходными
аккумуляторными электропогрузчиками с вилочным
захватом в сочетании с инвентарными поддонами.
Проекты состоят из трех альбомов. В альбом I
входят следующие разделы: общий,
архитектурно-строительный, холодильно-технологический, отопление и
вентиляция, водопровод и канализация; в альбом II —
электротехнический, автоматизация и контроль; альбом
III включает стоимость строительства.
План
*п
Рис. 3. Размещение оборудования на холодильнике
емкостью 600 т для предварительного охлаждения и
длительного хранения фруктов:
1 — холодильная машина; 2 — насос для холодного
рассола; 3 — насос для горячего рассола; 4 — насос
для воды; 5 — воздухоохладитель; 6 — батарея
рассольная пристенная ребристая; 7 — бак для разведения
рассола; 8 — бак подземный для слива рассола; 9 —
резервуар подземный для воды; 10 — подогреватель
водоводяной для рассола.
Проекты в полном объеме (рабочие чертежи, сметы
и т. д.) можно заказать по адресу: Москва, К-31, ул.
Жданова, д. 10/2. Гипрохолод.
М. Н. МЕРТЕШОВ, А. И. БАЛАНДИН —
Гипрохолод
РЕФЕРАТЫ
обычно требуется охлаждение и увлажнение воздуха,,
зимой — нагревание и осушение. Во ВНИХИ
разработаны для этой цели специальные кондиционеры и
автоматизированный электроувлажнитель. Таблиц 1.
Библиографий 5. Иллюстраций 5.
628.84
Кондиционирование воздуха при хранении
скоропортящихся продуктов. ГОГОЛИН А. А. «Холодильная
техника», 1970, № 9, 5—9.
Кондиционирование воздуха в холодильных камерах
сводится к автоматическому поддержанию в них
температуры и влажности воздуха. Методы, применяемые
для этого, зависят от тепловлажностного отношения
процесса изменения состояния воздуха в камере. Это
отношение, как правило, увеличивается с понижением
температуры воздуха. Летом в холодильных камерах
628.841
Производство автономных кондиционеров
«Азербайджан». ВОЛОЗОВ Б. С. «Холодильная техника», 1970s<
№ 9,9—12.
Описаны этапы и методы совершенствования дета-
лей и узлов кондиционеров «Азербайджан»,
выпускаемых Бакинским заводом кондиционеров. Приведена
техническая характеристика двух моделей —
«Азербайджаном» и нового кондиционера «Азербайджаном»..,
Иллюстраций 2.
62

628.84
Электрические коэффициенты преобразования в
автономных теплонасосных кондиционерах. БАРУЛИН
Н. Я. «Холодильная техника», 1970, «Ns 9, 12—17.
На основе обобщения экспериментальных данных
предложен метод определения электрического
коэффициента преобразования автономных теплонасосных
кондиционеров с герметичными и бессальниковыми
компрессорами, работающими на фреонах-12 и 22, как суммы
безразмерных величин — электрического холодильного
коэффициента и коэффициента использования энергии
компрессора в конденсаторе. Показано, что
действительный электрический коэффициент преобразования
в отличие от теоретического, который всегда больше
единицы, может быть меньше единицы вследствие
потерь энергии в окружающую среду. Библиографий 10.
Иллюстраций 5.
628.84
Влияние цикличной работы на осушающую
способность автономного кондиционера. КРИЦКИЙ Е. Д.
«Холодильная техника», 1970, № 9, 17—20.
Приведены зависимости осушающей способности
автономного кондиционера от числа циклов работы при
^различных значениях коэффициента рабочего времени.
Предложены уравнения для определения
максимального числа циклов работы автономного кондиционера;
даны рекомендации по оценке и уменьшению влияния
числа циклов на осушающую способность автономного
кондиционера. Библиографий 4. Иллюстраций 3.
628.84:536.24
Исследование внутреннего теплообмена в аппаратах
автономных кондиционеров. ДАНИЛОВА Г. Н.,
БОГДАНОВ С. Н., ШИРЯЕВ Ю. Н. «Холодильная техника»,
1970, № 9, 21—24.
Рекомендованы формулы для расчета теплообмена
на стороне холодильного агента (фреоны-12 и 22) в
испарителях и конденсаторах автономных кондиционеров.
Сопоставлены интенсивности теплообмена при кипении
и конденсации фреонов-12, 22 и 502 внутри трубок.
Приведены опытные данные по теплообмену при внутри-
трубной конденсации фреонов-12 и 502 в одиночной
горизонтальной трубке и змеевике. Таблиц 3.
Библиографий 13. Иллюстраций 4.
621.565.945
Влияние инея на теплопередачу и аэродинамическое
сопротивление воздухоохладителя. ЯВНЕЛЬ Б. К.
«Холодильная техника», 1970, № 9, 25—29.
Рассмотрены факторы, влияющие на коэффициент
теплопередачи и аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя, работающего в условиях инееобразова-
ния. Приведены результаты теплового и
аэродинамического испытаний пластинчатого воздухоохладителя с
шагом ребер 5,4 мм. Предложена методика расчета
воздухоохладителей, покрытых инеем. Библиографий 8.
Иллюстраций 4.
628.84
Передвижные детандерные кондиционеры. ЧИЖОВ
Б. Д., СУСЛОВ А. Д., НОВОСЕЛЬСКИЙ Ю. А.,
ФРОЛОВ Ю. Д. «Холодильная техника», 1970, № 9,
29-31.
Описан новый вид передвижного кондиционера с
воздушной расширительной машиной. Приведены его
энергетические и эксплуатационные характеристики.
Показано, что в ряде случаев детандерный кондиционер
экономичнее установок с паровыми холодильными
машинами. Библиографий 3. Иллюстраций 2.
664.951.037.5
Производство трески глубокого охлаждения. МАС-
ЛОВА Г. В., НОЗДРУНКОВА И. Р. «Холодильная
техника», 1970, № 9, 31—32.
Приведены результаты производственной проверки
технологии подмораживания рыбы, а также ее хранения
и транспортировки при отрицательных температурах,
близких к криоскопической. Библиографий *6.
536.24
Теплообмен при кипении фреона-12, находящегося
в непосредственном контакте с водой. ФИЛАТ-
КИН В. Н., ПИЛИП И. И. «Холодильная техника»,
1970, № 9, 33—35.
Исследован процесс кипения фреона-12,
находящегося в непосредственном контакте с водой. Даны
количественные соотношения между основными величинами,
характеризующими это явление. Таблиц 1.
Библиографий 8. Иллюстраций 2.
621.572:621.76
Система питания генератора фреоновой эжекторной
машины. ЖАДАН С. 3., КРАСКЖ Л. С. «Холодильная
техника», 1970, № 9, 35—37.
Описаны результаты исследования термонасоса.
Приведенные теоретические кривые позволяют
определить при различных геометрических параметрах насоса
его производительность. Сопоставление теоретических и
экспериментальных кривых продолжительности цикла
насоса показывает хорошее совпадение. Сделан вывод
о целесообразности применения термонасоса в теплоис-
пользующих холодильных машинах. Библиографий 4.
Иллюстраций 3.
536.24
Исследование теплоотдачи при испарении и кипении
фреона-12 в стекающей пленке. ДАНИЛОВА Г. Н., ДО-
СОВ В. Г. «Холодильная техника», 1970, № 8, 39—42.
На изменение коэффициента теплоотдачи по
длине трубы большое влияние оказывает ядерное кипение
и гистерезис при кипении. В процессе конвективного
теплообмена и испарения с поверхности пленки при
одинаковых тепловых нагрузках коэффициенты
теплоотдачи для стекающей пленки в 2—3 раза больше, чем в
большом объеме, а при кипении — на 70%.
Библиографий 6. Иллюстраций 4.
693.547.4
Таяние льда в бетонной массе. ФИЛАТКИН В. Н.
«Холодильная техника», 1970, № 8, 43—44.
Приведены опытные зависимости по таянию льда
в бетонной массе, критериальное уравнение и
экспериментальный график, отражающие этот процесс.
Методика может быть распространена и на другие случаи
охлаждения льдом, например мясного фарша и т. п.
Таблиц 1. Библиографий 4. Иллюстраций 1.
519.152:621.565.004
Анализ поступления изотермических вагонов на
холодильники. ЖУКОВСКИЙ Е. М. «Холодильная
техника», 1970, № 8, 45—46.
С помощью методов теории вероятностей и
математической статистики установлены закономерности
поступления изотермических вагонов на
распределительные холодильники ряда городов страны. Эти
закономерности могут быть характерны и для других, не
исследованных авторами, распределительных холодильников.
Таблиц 1. Библиографий 3. Иллюстраций 3.
¦

CONTENTS
СОДЕРЖАНИЕ
A. A. Gogolin, E. E. Karpis. Main Tasks in Developing
Air Conditioning
All Reserves—into Action!
В
I. Orlov, У. F. Elfimov. Our Pledges ....
A. Gogolin. Air Conditioning During Storage of
Perishable Foodstuffs
S. Volozov. Production of Self-Contained Air
Conditioners "Azerbaidjan"
N. Y. Barulin. Electrical Transformation Coefficients in
Self-Contained Heat^Pump Air Conditioners .
E. D. Kritsky. Influence of Cyclic Operation on
Dehumidification Capacity of Self-Contained Air
Conditioner .
G. N. Danilova, S. N. Bogdanov, U. N. Shiryaev.
Investigation of Internal Heat Exchange in
Apparatuses of Self-Contained Air Conditioners .
В. К. Yavnel. Influence of Frost on Heat Transfer and
Aerodynamic Resistance of Air Cooler ....
B. D. Chizhov, A. D. Suslov, U. A. Novoselsky,
U. D. Frolov. Movable Expansion Turbine Air
Conditioners . .
G. V, Maslova, I. R. Nordrunkova. Production of
Superchilled Cod
From dissertations
У. N. Filatkin, I. I. Pilip. Heat Exchange of Boiling
Freon-12 in Direct Contact with Water ....
S. Z. Zhadan, L. S. Krasyuk. Feed System for Generator
of Freon Jet Machine
Practice exchange
N. P. Danilov, G. I. Ostrovsky, У. I. Tikhonov,
У. M. Mylova, E. N. Zvyagina, У. У. Chernyavsky.
Method of Serial Production of Modules for
Thermoelectric Devices
S. L Zhukoborsky. Device to Analyzer of Freon
Moisture Content
Assistance to practical worker
A. A. Chistyakov. Several Recommendations on
Increasing Reliability of Automatic Ammonia
Refrigerating Plant Operation
Safety Rules for Freon Refrigerating Plants ....
New Inventions
Book review
A. G. Tkachev, A. K. Stukalenko. New Text-Book on
Marine Refrigerating Machines (A. P. Dobro-
volsky. Marine Refrigerating Machines and Plants)
Foreign technical news
A. S. Kruze. Regenerative Heat Exchangers for Small
Refrigerating Machines
Reference data
У. У. Katerukhin, У. P. Alymov. Freon Refrigerating
Machines
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Cold Storage
Warehouses of 600 Ton Capacity for Fruits
and Grapes
Summaries
12
17
21
25
29
31
33
35
38
40
41
42
47
49
50
53
60
62
А. А. Гоголин, Е. Е. Карпис. Основные задачи
развития техники кондиционирования воздуха 1
Все резервы — в действие!
Д. И. Орлов, В. Ф. Елфимов. Наши обязательства 4
A. А. Гоголин. Кондиционирование воздуха при
хранении скоропортящихся продуктов ... 5
B. С. Волозов. Производство автономных
кондиционеров «Азербайджан» ........ 9
Н. Я. Барулин. Электрические коэффициенты
преобразования в автономных теплонасосных
кондиционерах 12
Е. Д. Крицкий. Влияние цикличной работы на
осушающую способность автономного
кондиционера ». . 17
Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов, Ю. Н. Ширяев.
Исследование внутреннего теплообмена в
аппаратах автономных кондиционеров .... 21
Б. К. Явнель. Влияние инея на теплопередачу и
аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя 25
Б. Д. Чижов, А. Д. Суслов, Ю. А. НовосельсНий,
Ю. Д. Фролов. Передвижные детандерные
кондиционеры 29
Г. В. Маслова, И. Р. Ноздрункова. Производство
трески «глубокого охлаждения» 31
Из диссертационных работ
B. Н. Филаткин, И. И. Пилип. Теплообмен при
кипении фреона-12, находящегося в
непосредственном контакте с водой 33
C. 3. Жадан, Л. С. Красюк. Система питания
генератора фреоновой эжекторной машины . . 35
Обмен опытом
Н. П. Данилов, Г. И. Островский, В. И. Тихонов,
В. М. Мылова, Э. Н. Звягина, В. В.
Чернявский. Способ серийного изготовления
модулей для термоэлектрических приборов ... 38
С. Л. Жукоборский. Приспособление к
анализатору влагосодержания фреона 40
В помощь практику
А. А. Чистяков. Некоторые рекомендации по
повышению надежности работы
автоматизированных аммиачных холодильных установок 41
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках 42
Новые изобретения 47
Критика и библиография
А. Г. Ткачев, А. К. Стукаленко. Новый учебник по
судовым холодильным машинам и
установкам (Добровольский А. П. Судовые
холодильные машины и установки) 49
Новости иностранной техники
A. С. Крузе. Регенеративные теплообменники
малых холодильных машин 50
Справочный отдел
B. В. Катерухин, В. П. Алымов. Фреоновые
холодильные машины 53
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Холодильники
емкостью 600 т для фруктов и винограда. . 60
Рефераты 62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух,
М. Г. Дик, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: Москва, И-434, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор А. М. Сатарова
Т—10700 Сдано в набор 3/VI1—1970 г. Подп. в печ. 19/VII1—1970 г. Формат 84X108Vi6
Уч.-изд. л. 8,11 Объем 4 п. л. = 6,72 усл. п. л. Тираж 17050 экз. Заказ 2463 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер.: 3.